Текст
C.ty
АРХИТЕКТУРНО-ПЛАНИРОВОЧНОЕ УПРАВЛЕНИЕ Г. МОСКВЫ
к.'Л-. 1-ПУТ «МОСПРОЕКТ»
ТЕХНИЧЕСКИЙ ОТДЕЛ
СПРАВОЧНИК
ИНЖЕНЕРА - КОНСТРУКТОРА
МО(КВА
19C.Q
СК-18
Указания по определению коэффициента 'fd’
( продолжение).
Б. Валки с усиленным сжагпым поясом,сим -
мепрично расположенным относительно
оси стенки
Ч’.г-Ч' ”",Ьгг-103 ,
□х с
где: Z- РАССТОЯНИЕ по оси У НАИБОЛЕЕ удаленного
ВОЛОКНА СЖАТОГО ПОЯСА ОТ ЦЕНТРА ТЯЖЕСТИ
ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ .
Значения коэффициеигла определяются
следующим образом:
а) Для БАЛОК без закреплений в ПРОЛЕТЕ ПРИ
И 0,8 — ПО ГПАБЛИЦЕ (см СК-16) ;
(Г) ДЛЯ БАЛОК ( ИМЕЮЩИХ СВЯЗИ & ПРОЛЕТЕ, А ПРИ
П> 0,8 И ДЛЯ БАЛОК БЕЗ ЗАКРЕПЛЕНИЙ в
ПРОЛЕТЕ — ПО формуле:
ж- + 40п (1-П) .
Значения величины^
МАРКИ СТАЛИ *
Для балок из стали Ст. 0 ,Ст.2,СтЗ и Ст.4 0,68
ДЛЯ БАЛОК из СТАЛИ Ст.5 и НЛ1 0,56
Для БАЛОК ИЗ СТАЛИ НА2 0,48
(L И ^2 “ СООТВЕТСТВЕННО МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ СЖАТОГО И
РАСТЯНУТОГО ПОЯСОВ ОТНОСИТЕЛЬНО ОСИ Симметрии
сечения . При вычислении иОгстенкл балки
И ВЕРТИКАЛЬНЫЕ ПОЛКИ ПОЯСНЫХ УГОЛКОВ НЕ ВКЛЮЧАЮТСЯ.
Коэффициент о( вычисляется по формуле
(см СК-45) ПРИЧЕМ & И - ШИРИНА И ГЛОЛЩИНА
СЖАТОГО ПОЯСА.
ЕслиЧ($’> О,85(то вместо Ч*сГвформулу (СК-15^
ПОДСТАВЛЯЕТСЯ ВЕЛИЧИНА J [см тяБЛИЦУ ( ЕК~1б)]
ПРЕДИСЛОВИЕ
«Справочник инженера-конструктора» предназначен для инженеров
и техников, работающих в области проектирования жилых и граждан-
ских зданий н институте Моспроект.
Справочник содержит материалы по расчету и конструированию
строительных конструкций, общие справочные данные, необходимые
дли проектирования, основные технические данные по строительным ма-
териалам. выпускаемым московской промышленностью.
Справочник составлен в соответствии со СНиПом и действующими
техническими условиями.
В основу положен метод расчета конструкций по предельным со-
стояниям.
Выпуск настоящего справочника ставит целью в известной степени
восполнить пробел в справочных материалах по современному жилищ-
но-гражданскому проектированию и методах расчета конструкций но
предельным состояниям.
В соответствующих разделах справочника приведены примеры ра-
счета элементов конструкций, наиболее часто встречающихся в практи-
ке проектирования жилых и гражданских зданий.
Справочник состоит нз следующих разделов:
I. Математика.
2. Статика.
3. Нагрузки.
4. Железобетонные конструкции.
5. Каменные конструкции.
6. Деревянные конструкции.
' 7. Стальные конструкции.
8. Грунты, фундаменты, свайные основания, подпорные стенки.
9, Гидроизоляция жилых и общественных зданий.
10. Звукоизоляция жилых и общественных зданий.
11. Строительные материалы.
Справочник составлен в Техническом отделе института «Моспроект».
Автор-составитель справочника инженер Мичурин В. Ф.
Общая редакция инженера Дыховичного Ю. А.
Справочник рассмотрен и одобрен редакционной комиссией под
председательством главного инженера института «Моспроект» Г. Н. Льво-
ва в составе: Л. И. Богаткина, Н. Д. Вишневского, А. И. Гохбаума,
|м. Ф. Гунтера,) Л. М. Гохмана.Ю. А. Дыховичного, А. Н. Кондратьева,
Н. В. Никитина, А. А. Румянцева.
Технический отдел института «Моспроект».
Редактор Дыховичный Ю. А Технический рсяактор[Гери1енз<1н Г. Е[
Сдано в производство 17 июня 1959 г Подписано в печать 31 аигуста 1960 <
Л 133745. Тираж 5100 зкз. Зак. № 548 Бумага 70 X 1О8'/>« Объем 29 и. л.
Типография «Красный пролетарий» Госполитиздата Министерства культуры СССР
Москва. Краснопролетарская. 16
ОГЛАВЛЕНИЕ
стр
Математика........................................ М . . . 5
Статика........................................... С ... 25
Нагрузка.......................................... Н ... 73
Железобетонные конструкции........................ЖБ ... 87
Каменные конструкции..............................КК . . . 159
Деревянные конструкции............................ДК . . . 269
Стальные конструкции..............................СК ... 311
Грунты, фундаменты, свайные основания, подпорные
стенки ........................................... Г ... 385
Гидроизоляция жилых и общественных зданий ... ГИ . . . 403
Звукоизоляция жилых и общественных зданий . . . ЗИ . . . 417
Строительные материалы............................СМ . . .431
МАТЕМАТИКА
ОГЛАВЛЕНИЕ
Алгебра:
Формулы сокращенного умножения и деления .... М)
Степени и корни ...................................... Ml
Уравнение 2-й степени с одним неизвестным.............. М1
Детерминанты .......................................... Ml
Решение системы линейных уравнений..................... Ml
Логарифмы. Прогрессии. Соединения. Бином Ньютона . . . М2
Т р и г о н о м ет ри я:
Функции одного угла.................................... М2
Функции суммы и разности двух углов.................... М2
Функции двойного и половинного углов................... М3
Функции отрицательного угла............................ М3
Сумма и разность функций двух углов.................... М3
Формулы приведения..................................... М3
Значение тригонометрических функций для углов первой
четверти............................................ М3
Натуральные тригонометрические функции (для а от
0° до 45°).......................................... М4
Геометрия:
Решение треугольников. Трапеция. Ромб.................. М5
Пятиконечная звезда. Правильные многоугольники .... М5
Геометрические данные фигур и тел...................... Мб
Геометрические данные правильных многоугольников . . . Мб
Тела вращения.......................................... М7
Длина дуги, стрелки, хорды и площадь сегмента круга радиу-
са равного I.........................................М8, М9
Аналитическая геометрия:
Уравнения некоторых кривых в декартовых координатах . . М10
Таблица значений у и 1g <р для параболы, окружности
и эллипса.......................................... Ml!
Решение уравнений при помощи построения графиков
функций............................................. МИ
Дифференциальное исчисление:
Основные правила дифференцирования ................... М12
Геометрический смысл производной...................... MI2
Нахождение максимума (минимума) функции............. М12
Производные основных элементарных функций............. М12
Интегральное исчисление:
Общие правила интегрирования.......................... MI3
Геометрический смысл определенного интеграла ......... MI3
Интегралы основных функций............................ М13
Значения определенных интегралом для некоторых функций MI4
Вспомогательные таблицы.
Некоторые постоянные величины......................... М55
Числовые значения некоторых функций.................MI6, MI7
М-1
формулы СОИРДЦЕННОГО УМНОЖЕНИЯ И ДЕЛЕНИЯ
( □ + 8)2 - а2+га6 +82 (а-8)г= а2-2а6 + в2
< а + 8)3 = а3+за!6+завг+в5 (а-6)3 = а-заг6+заВг-В3
оМ! = (а + В)(а-6)
о3+В3 «(а + 61 (а2 - а 6 + 8 )
а3-83-(а -6)(аг + а8+ 8г)
СШЕПЕНИ И КОРНИ
ат ,ап= „пни ZS^=a"’-T> а°-1 ^rd11
(am)" = a mrl , a-ft-
Уравнение 2исшепени г одним неизьесшным
X2 +Рх + q, =о х =--f-± \/
ахг+6 х + с = о х = ~ 8± V 8 Ztqc.
’ га
ДЕГПЕРМИНАНтЫ
2 Г0 ПО Р я дня
А-|а" °K|
|<Э21 att|
дго порядка
Ня^С! ~=01,022-а 21’а,г
4=
Пцйи а,3
(Xj|C22a23
Ома32а33
— анаггаЗЗ + СЗг1 а32а|3 +
+ a3i °а а2з ~ a3i ОггР '3
“ On Osa агз~а2| Qia а зз
Решение сисшемы линейных ырявнений
а, х + в,а -с,=о I х=
q2x + в2у -с2=о I у=
а,х +6,у + с, г - d,=o
огх + 6ги + сгг - d2=o
а3х + 63у +с3г- d3=o
I d, 8, с, дх= d2 6г ct ld363 с3 I a, d, е, Aj= ajdjb 1 a3d3?3
I а, В, d, I а, б, с,
1 а2 6г d2 = 1 а^Вг Сг
1 а3 83d3 1 Из Вэ Сз
М-2
с = (а.-гап) п
°п 2
с = а- (
On
___а,
Логарифмы
£gJ“O (HrN2) = 2-gH2 ~ H|-0cjH2
Cg, (N n ) — n CgH €g^' N = -~- €g H
Прогрессии
ЙРИФМЕСПИЧЕСНЯЯ ПРОГРЕССИЯ 0п=а,+ ( n<l)-7,
ГеОМЕШРИЧЕСКЯЯ ПРОГРЕССИЯ Оп = а,’ 1
Бесконечно убывающая п. о
ГЕ0МЕП1РИЧ£СКЯЯ ПРОГРЕССИЯ п
Соединения
РДЗМЕ1ЦЕНИЯ Дп = П(М(п-е) -'(n-m + i)
ПЕрЕстяновки Рп = 4’2-3 • • • п = П • (фАкториял)
„ пт П(П-1)(гг-2) ... (П-гп + <) А™
Сочстяния С = ,.е.3 . . . т---------------= -р^-
^п=п Сп'"=Сп"-т С„ = Сп = 1
бином Ньютоня
(-0 + 6)"= ап+па"-‘Ь* -П^р1а"’26г+ • • • паВп‘‘+Бп
(0 + в)п = С» оп+ Спапи&+ С„ агггЬг+ СппаВп + СпВп
Основные Формылы тригонометрии
Фынкц,ии ОДНОГО ЦГЛЯ
Sin^ + Cos^x = i tga -s Л1 п°~ I Since- Csca =4
« Cos« I
1+tg2’* = Scs2«x Ctgcc»- Qosot I Cosa- Sect* =1
1Ctjj2<x= Cscce Si ПЛ I t.ga, C-tgee, 1
функции СЫММЫ И РАЗНОСти ДВ^Х УГЛОВ
Sin («+/))- Siтх C0J/5 ч- Сола Sin ft
Sin ( oi- ft) в Sin а, Сол ft - Coda Sin ft
COS (<X + p) = COS a Cojft - Sina Sin ft
CoS (<X-p) « CoS a Cos ft + Sina Sin ft
l.
* 11 Ctga+Ctgp 1 Ctgp-Ctga
М-3
функции двойного и половинного углов Sin2a = 2Sin<*. Соза SiriA- = Соз 2а = СМга —Sin2« Cos>- = — 4-_ йн в -Atfl0, 4- А - / с°3«* 1 ~ • 9 2 V 1 + COS* Функции отриц,ятЕльмого нглй Sin (-u) =-Sin« Cos (-а) =* Соза tg (-a)=-tga С tg (-а) =- Ctgcx Сыммй и ррзность функций 2 углов а + р „ ос~п 5т а + Si пр « 2 Sm —$— Cos — Sina - Sin p - 2 Cos sin Cosc( + Cos ft =2 Cos ^хД. Cos -SLUt Соза - Соз [Ъ =-2 Sin St л A-A . а_ x л Sin(a-r^) . , _ Sin (а-/з) ts« -t-t9p_ Сио1Смр Lv" l»p cos« Cos/J C-t»« -Ci3p = ct9a--Ctjp= S' Пл Sin p ' Si Rd bi ПР Формулы приведения
функция A ЯНН ы й у г 0
90-a 90 *а 180-а 180*а 2П0-а 270*о Збо - а
Sin + CO5« + Соза + $in<x. “Smet ~ Соза -Соза - Sma
Cos -4- Si nc< - Sina. - Соза - Соза - $ino + Si па ♦ Соза
Значение тригономЕтричЕгких Функции.
ДЛЯ углов 4 й четверти
а = D 30° 45° 60° 90 °
5<п а D -гг 2 Т 1
Cosa 1 г Т2~ 2 “2“ 0
tj« 0 3 1 \Гз~ 1 со
СЛд °1 tco 1 0
М-4
НЯШУРЯПЬНЫЕ тРИГОНОМЕтриЧЕСКИЕ функции
Угол Ып cos с^я. угол Sin Соз tg. сПГ
D“ и' 0,000 0,006 1,000 0.000 0,006 ое» 90е О’ 23° О' 0391 Wj 0.91Й 8'Ж 2.356 67*6’
20' 1000 171,886 40 20- 0 396 2.318 ЧО'
4D' 0, 0.12 1,000 0.012 85940 20' ЧО' 0,401 0.916 0.438 2 282 20' 66’ О’
1° О' 0, 017 1,000 0,017 57,290 09° V 24° 1J 0,407 0.914 0,чч5 0.452 2.246
20' 0,023 1,000 0.023 42.964 НО' 20’ 04'2 0.9П 2.2И НО
ZlO 0.029 1.000 0.0.29 34.368 2 О’ 88* О' 40' 0,417 0,909 0.459 2 177 20
2° О' 20' АО' 3° 0' 0.035 0.999 0.035 28.636 25° О' 0,423 0.906 0.466 2.145 65° О'
0,041 0,999 0.041 24,542 НО 2D' 0.428 0.90ч 0.473 2.118 ЧО’
0,047 0. 999 0.047 2147D 20 40' 0,433 0.901 0.481 2,081 20’ 64° О'
0,052 0. 999 0.052 19.081 87’ О' 26’ О' 0,438 0,899 0.488 2.050
20’ 0,058 0,998 0.058 0.169 но' 20' 0 444 0.896 0.495 2.020 но'
/чО' 0,064 0.998 □ 064 15.605 20' чО' 27’0' 0 449 0.894 0,502 1,991 20’
А° О1 0,070 0 998 0 070 14.301 86" О' 0,454 0.891 0.5Ю 1.963 63’ О'
20' 0,076 0.997 0.076 13.197 40' 20' 0.459 0. 888 0.517 1.935 ЧО'
АО 0.081 0,997 0.082 12,251 20' 40' 28*0’ D.H64 0.886 0.524 1,907 го;
5е О' 0.067 0.996 0,087 11.430 85’ О' 0,469 0.803 0.532 1.881 62’0'
20' . АО' 0,093 0.996 0.093 11,712 40’ 20' 0,475 0.880 0.539 1.855 ЧО'
0,099 0,105 0.995 0.099 Ю.078 20' 40' 0,480 0.077 0,547 1,829 20'.
6° 0* 0.995 0,105 9 514 84° О' 29’0’ 0,485 0,975 0,554 1,004 61’ 0
20' 0,110 0.994 0,111 9.0Ю 40’ 20' 0 ЧУО 0.072 0,562 1,780 40'
40‘ 0,116 0.993 0.Я7 8,556 20' чО’ 0.495 0,869 '0,570 1,756 20’
7В О' 0,122 0.993 0,123 8144 83° О' 30” О' 0,500 0,866 0.577 1.732 60° о*
20' 0,128 0.992 0,129 7,770 40' 20' 0505 0,863 a. 5S5 1,709 ЧО'
АО' 0,133 0.991 0.135 7429 20' 40' 0,510 0.860 0.593 1,686 20'
8е О' 0.139 0.990 0.141 7,115 82е О' 31е 0’ 0,515 0, 0S7 0.601 1,664 59’0
20' 0,145 0,989 0.146 6,827 40' 20’ 0,520 0, 854 0, 609 1,643 ЧО'
40' 0,151 0.156 0.989 0 182 6,561 6>’4 20' 40' 0,525 0, 851 0.617 1,621 20' 58’0'
9° о; 0.988 0.158 81’ а 32’ О' 0,530 0.848 0.625 1,600
20' 0,162 0,987 0.164 608Ч 40 20' 0,535 0, 845 0.633 1 580 НО'
4D 0,168 0.986 0.170 5871 20- НО’ 0,540 D.8HS 0,641 1.560 20
10е 0 0.174 0.985 0.176 5.671 80*0' 33’0' 0,543 Q 839 U649 1,540 57’0'
20' 40’ 0.П9 0.9ВЧ 0.102 5.465 на' 20' 0,550 0,835 0.658 1.520 40' 20' 56’0'
0,185 0.983 0,168 5,309 20- НО’ О.55Н □,832 0,666 1,501
11’ О' 0,191 0.982 0.194 5,145 79° О' ЗН’С 0.559 D.829 0.675 1,483
20’ та 0,981 0. 200 4.980 40 20' 0,564 0. 826 0,603 1,464 НО'
НО’ 0,979 0. 206 4,043 20* но* 0,569 0. 822 0.692 1, НЧ6 20' 55’0'
12? О' 0,208 0,978 0.213 4,705 70’ 0’ 35’0’ 0,574 0. 019 0.700 1,428
20’ 0,814 0.977 0. 219 4,574 но' 20' 0,57 8 0,816 0,709 4 U <4 ЧО'
чо‘ 13е 0' 0.219 0,976 0.225 4 449 20' 40' 0,503 0, 812 0.71В 1.393 20' 5Ч»О'
0.225 0974 0. 231 4331 77’ 0’ 36’0’ 0,588 0,609 0. 727 1,376
20’ 0 231 0973 0.237 Ч,?19 40- 2D’ 0,592 0 806 0.735 1,360' НО’
40' 14° О' 0.236 0,972 0. 243 Ч.ИЗ 20' 40' 0.597 0,802 0. 7ЧН 1343 „20', 53’0
0.242 0 970 0.249 4,011 76° О' 37’0’ 0,602 0,799 0,754 1.327
20' 0.248 о!969 0.256 3,9'4 НО' 20’ 0,606 0^11 0,795 0.763 1,311 ЧО
Ч0‘ 15” О' 0,253 0 967 0.262 3,821 20' 40' 0.792 0.772 1.295 20'
0,259 0,966 0. 268 3,732 75’ О' 38*0' 0,616 0.788 0.781 1,280 52® О'
20' 0,264 0.964 0.274 3.647 40 20’ 0,620 0,704 0.791 1.265 ЧО
40' 0,270 0,963 0.280 3,566 20- 4Р‘ 0.625 0.781 0. 800 1,250 20’
16е О' 0,276 0,961 0.287 3,487 74’0’ 39’0' 0,629 0,777 о. ею 1,235 51’ О’
20' НО' 0,281 0.960 0.293 3,412 НО' ео' 0,634 0,773 0.819 1,220 ЧО'
0,287 0.958 0 299 3.340 20' 73’ О' НО' 0,638 0, 770 0,829 1.206 2D’ 50е О’
П’ О' 0.292 0 956 0,306 3,271 чо’О’ 0,643 0. 766 0,8'39 1.192
20' 0,298 0.965 0312 3 204 40! 20' 0.647 0, 762 0,849 1,17В 40'
40’ 0,303 0953 0 319 3140 20' 40' 0,652 0.759 0.859 1,164 20'
I8* О' 0,309 0,951 0 325 3,078 72’ О' 41° О' 0,656 0.755 0.869 1,150 49’0
20' 4 0' 0,315 0.949 0 331 3,018 НО' 20' 0,660 0, 751 0,747 0,860 1,137 40’
0,320 0,947 0,338 2 960 2D' 71° 0' НО' 0,665 0.890 1,124 Л'
19° с 0,325 0 946 0.344 2,904 42’С 20' 0,669 0,743 0.900 1,111
20' 0,331 О 944 0.351 2,850 НО' 0 673 0,739 0.911 1,098 ЧО'
40' 0,337 0.94 2 0,357 2,798 2 О’ 70*0' НО1 43’0' 0,678 0,735 0.922 1,085 20*
20’0' 0,342 0,940 0 36Н 2747 0,682 0.731 0.933 1,072 47’0
20' 0.347 0.938 0. 371 2,699 НО' 20’ 0,686 0.727 0,943 1.060 ЧО1
но1 0,353 0.936 0.377 2,651 20' 40’ 0,690 0.723 0,955 1,048 20'
2Г> V 0.358 0.934 о.зэч 2,605 69° 0’ 44° О' 0,695 0,719 0.966 1,036 46’0
20' 40’ 0,364 0.931 0.391 2,560 НО’ 20' 0,699 0, 715 0. 977 1.024 ЧО'
0,369 0,929 0.397 2,5’7 20 68’0' 40' 0,703 0,711 0.988 1,012 20’
22° О’ 0,375 0.927 0.404 2 475 45’0’ 0,707 0,707 1,000 4,000- 45’0'
20' 0,380 0,925 0 Mil 9,434 НО'
НО' 0,385 0923 0.41В 2394 20' 67’0'
23’0’ 0.391 0,921 0-424 2.356
cos Sin С‘Ч- w° Угол Cos Sin ct1- ty. Чгол
н>
М-5
Решение треугольников
Прямоугольный треугольник
у » 90е
a^cS<n«x ВscSinp а *6 t^<x
а = сса$э В-сСода 8-at3/i
Любой треугольник
0=6 Co$f + С Cdj/1
р--°Т-
а +р + г = <во°
_о _ В _ с __
Since S<np> binjf
R—радиус описанного круга
□2=-62+с2-2бс Cosot
(полылЕРнмЕтр)
3
S ~ площадь треугольники
S = ^-a6Stny'« 2RzSin« SinpSiny^p (р-о)(р-6)(р-с) = -д-^-
трДПЕЦЙЯ
_Ь—. т =EL|1
\ S^-h-h
Ромб
Ad2= 4а2
s=^-
S - a2 S । п«
^ятиконечняя звезда
РАДИУС ОПИСАННОГО КРУГА
Тк2 — ПЛОЩАДЬ ОПИСАННОГО КРУГА
л = 1,12255 R2 = 0,35 432'JTR2 f a=O.-725R
3-П.1-площздь пятиконечной заезды
Правильные многоугольники
Зо«27TR - Длина вписанной окружности
fio=.?TH2 - ПЛОЩАДЬ ВПИСАННОГО круга
У - ПЕримьтр МНОГОУГОЛЬНИКА.
jTL- площадь многоугольники
У.= К Яо Л=кЛо
Зыячеыия коэфФициЕнтд Нвздвисимостиот числя сторонП
a 3 4 5 6 8 10 12
Н 1,65398£ 1,Е73236 1,15 6 326 1,102654 1,051*084 1,034250 1,023487
М-6
Геометрические данные фигнр и шел
Кр \ - F = 2^ = од аг |S4<d 2 Дуга h = SR-Sin2 ч 8 = 2R Sin £ СЕГМЕнт ,,-S.^ 9Ч| F = 4 6h + '/.течн. 4 % P’^G^TT-Sm У1) У„Д1-2 Ц- 12-F з К F
с ЕКт°Р F-jfeW- |</ 4«р F.4 'lOtil -lob I Е₽Ш h Гг- v _p _ J8
ш U -h .4 Г^1(Но+49ЛУг) fl _ Т а._ _ а_ - - F^-jah гг, НЙ Г[|ь еЛ< ‘-Ih - •h f2 = kirt Ы1 Jjs J?6
Р-у. ч - це_ *1 6+ 2а |t С гf /Af^ V\ .-л ~ tr. F S’-**0 Пирямидя Чг>
Нсеченняя ПИРЯМИДЯ Призматоид гг/Ц^-УХ F /Ч У ГУ f£ Р*' V-|(F,+4f*f2) F — ня половине высотЫ ОБЕЛИСК a, z-0' V- Й(го+а,|6,(го,»о)в] Острый кпии 6, = 0 V= 1F(2ai-aj
геометрические данные правильных мн-ков
____(R-РЙДИЫЕ ОПИСЯМНОГО КРУГИ)___________
5-аголЬн. 6-угольн. 8~уголрн. Ю-УГОЛЬн.
Площадь Перимеспр Сторона 2,378 -R2 5,878 -R 1,176 • R 2, 598* R2 6,0 R 2,828 R2 6,123 • R 2,939- R2 6,1 8 • R
R 0,765 • R 0,618 • R
ЯПОфЕМА 0,809’Я 0,866 R 0,924 R 0,951 • R
М-7
Теля ВРАЩЕНИЯ
Поверхность теля вращения — S
Объем глелэ вращения — V /й
у 71Г у“ ЛХ) s -29Г 1 9\|i+(&Fd’<
“о -X f<3 2 i V = ST I У dx
fl d_
91 ЦИЛЯ НДР
о41 1 * ь Т! ZR f* --3 -L— p s = 2$TRh V =5TR h
н| е A'R коны: .
uj x s =^R6 V-4TR
УСЕЧЕННЫЙ КОНУС
L<4 •Tcr. s =ST (R,->-R2){(R;-R/-bz
°1^ г> v =-^-(rSr,r2+r!)
шэр
\ ° - 4- X S= 4STR2 V=-3-5fR3
шаровой ссгмЕнт
ра о S=W+h2) v=^(3dVh2)
шаровой секшор
£ — —X r1 . .. 2ЧТ RZh
(сг^х S<R s -5TR (2h+d) V 3
“Th, R параволоид вращения
° N«4_ 4j~xs =^4h’+R’)W]
j. h
ы_ 8> эллипсоид вРашлниа. \ относительно осиХ-Х относительно осиУ*Ч
0 1—s у—х V=yJTd62
М-8
Длинл дуги, стрелки ДЛИНЯ ХОРДЫ и
ПЛОЩАДЬ К6ГМЕ.Н1ПА ДЛЯ КРУГЯ РАДИЬСЯ РАВНОГО!
Центе Длина Стрел* Длина Ллош,- центр ^угоБ ЬГРАД. Длин я Стрел- Длина Прош.
ДУГИ к я ХОРДЫ СЕГМЕНТ? ДУГИ - кя хорды СЕГМЕНТ.
1 0,0175 0,0000 00175 0.00000 46 0,8029 0,0795 0,7815 Q04176
2 0,0349 0.0002 0,0349 о.ооооо 47 0 9205 0,0 029 0,7973 одчмчв
э 0О5РЧ 00003 0,0524 0,00001 48 0,0378 0,0865 0.8135 004731
00696 0.0006 0,0698 0,00003 49 0,0552 0,0900 09294 0Д5О25
5 00873 0,0010 0.0872 0.00006 50 0.87Й7 0,0937 0,8452 0Р5331
6 0,1047 0,0014 0,ЮЧ7 0,00010 51 0.0901 0,0974 0,8610 0,05649
7 01222 0,0019 0,1221 0.00015 52 0,9076 0,1012 0,8767 0.05978
8 01396 0,0024 0,1395 0.OOQS3 53 0,9250 o.tosi 0,892ч 0,06319
9 0,1571 0,0031 0,1569 0,00032 54 0,9425 0,1090 0,9080 0,06673
10 0,1745 0.0038 0,1743 0,00044 55 0,9599 0,1130 0,9235 0,07039
11 0,1920 0,0046 0,1917 0.30059 56 0,9774 0,1171 0,9389 0,07417
12 0,2094 0.0055 0,2091 0,00076 57 0.9948 0,1212 0,9543 0,07608
13 0,2269 0.0 D64 0.2264 0.00097 58 1,0123 01254 0,9696 0,08212
14 0,2443 00075 0,2437 0,00121 59 1,0297 0,1296 0,9848 0,08629
15 3,261В 0.0086 0,2611 0.00149 6D 1,0472 сцзчо 1,0000 0,09059
•I6 0,2793 00097 0,2783 0,00101 61 1.0647 0,1384 1,0151 0,09502
17 0,2967 0,0110 0,2956 0,00217 62 1,0861 0,1428 1,0301 0.09958
16 0,3142 0.0123 0,3129 D.00257 63 1,0996 0,1474 1,0450 0.10426
19 0,3316 0.0137 0,3301 0.00302 64 1,1170 0,1520 1,0598 0,10911
ад 0,3491 0,0152 0,3473 0,00352 65 1.1345 0,1566 1,0746 0,11408
21 0,3665 0,0167 0,3645 0.00408 66 1.1519 Ц1613 1,0893 0,11919
22 0,3840 0.О18Ч 0.3816 0,00468 67 1,1694 0,1661 1,1039 0,12443
23 0,4014 0,0201 03987 0,00533 68 1.1868 0,1710 1,1164 0,12902
24 0,4189 Q0219 ЦЧ158 0,00607 69 1.2043 0,1739 1.1328 0,13535
25 0,4363 0,0237 0,4329 0,00606 70 1,2217 0,1808 1,1472 0,14102
26 0.4538 0.0256 0.4499 0.00771 71 1,2392 0,1859 1,1614 0.14663
27 0.4712 0,0276 0.4669 000882 72 1,2566 0.1910 1.1756 0.15279
28 0,4887 0,0297 Q4838 Q00961 73 1,2741 0,1961 1.1896 0,15889
29 05061 0,0319 0,5088 001067 74 1,2915 0,2014 1.2036 0.16514
30 0,5236 00341 0,5176 0.01180 75 1,3090 0,2066 1,2175 0,17154
31 0,5411 Q0364 0,5345 Ц01301 76 1,3265 0,2120 1,2313 0,17808
32 05585 0,0307 0.5513 0 01429 77 1,3439 0,2174 1,2450 0.18477
33 0.5760 0,0412 0.5680 001566 78 1,3614 0,2229 1,2586 0,19160
34 0.593ч Q0437 Q5847 0,01711 79 1,3788 0,2284 1,2722 0,19859
35 0.6109 0,0463 Ц601Ч 0,01864 80 1,3963 0,2340 1,2856 0.20573
36 Q6283 0,0489 Q610O Ц0е027 81 1,4137 0,2396 1,2989 0,21301
37 06458 0,0317 ОДЗчб 0.02190 82 1,4312 0,2453 1,3121 0,22045
38 0,6632 0,0545 0,6511 Ц08378 83 1,4406 0,2510 1,3252 0,22804
39 0,6807 0Д574 0,6676 0,02560 0,02767 84 1,4661 0,2569 1.3383 0,23578
40 0.6981 0,0603 0,6040 05 1,4835 0,2627 1,3512 0,24367
41 0,7156 0,0633 0,7004 QO2976 ее 1,5010 0.2686 1,3640 0,25171
42 0.7330 0,0664 0,7167 0,03195 07 1,5184 0,2746 1,3767 0,25990
чз 0.7505 0.0696 0,7330 ЦОЗЧ25 ев 1,5389 0,2007 1,3893 0,26825
чч 0.7679 0,0728 0.7492 0,03664 89 1,5533 0,2867 1.4018 0.27675
45 0,7854 Q 0761 Ц7654 O0391S 90 1,5700 Q2929 1)4142 0,26540
М-9
Длиня дуги, стрелки .длина хорды и . ПЛОЩАДЬ СЕГМЕНтЯ для КРУГА РАДИУСА РАВНОГО!
центр W Длина дуги Отвел - Кй Д Пима ХОРДЫ л лот. СЕГИ Центр угол в ГРЯД. Длина Дъги Стрел — кя Длина ХОРДЫ Плош.. СЕГИ
91 4.5882 0,9991 1.4265 0,29420 436 2.3736 0.62.3ч 1 8544 D.03949
де 1,6057 0 3053 1 4387 0.30316 137 2.3911 0.6333 1.8608 0.85455
93 1.6232 03116 1.4507 0.31226 138 2.4086 0.6416 1 0672 0.86971
9ч 1,6406 0.3180 1 4627 0.32152 139 2.4260 0.6498 1. 8733 0,88497
95 1.6584 0.3944 1,4746 о.ззоэз 140 2,4435 0.6560 1. 979ч 0,90034
де 1,6755 0,3309 1,4863 0.34050 141 2.4609 0.6662 1. 8853 0,91580
97 1,6930 0. 3374 1.4979 0.35021 142 2,4764 0,6744 1. 8910 0.93135
96 1,7104 0.3439 1,509ч 0.36008 143 2.4958 0 6827 1, 8966 0,94700
99 1,7279 0. 3506 1.5208 0.37009 144 2.5133 0 69Ю 1.9D21 0,96274
100 1,7453 0,3572 1,5321 0,38026 145 2.5307 0.6993 1,9074 0,97858
101 1.7628 0.3639 1.5432 0.39058 146 2.5482 0,7076 1,9126 0,99449
109 1,7802 0,3707 1.5543 0.40104 147 2.5656 0 7160 1.9176 1,01050
103 1,7997 а 3735 1.5652 0 41166 148 2,5831 0,7244 1.9225 1,02658
104 1,8151 0.3843 1.5760 0.42242 149 2,6005 0.7328 1, 9273 1,04275
105 1,8326 0.3912 15867 О.ЧЗЗЗЗ 150 2.6180 0,7412 1,9319 1,05900
106 1.8500 0,3982 1, 5973 0.44439 151 2,6354 07496 1, 9363 1.07532
107 1,8675 0.4052 1.6077 0.45560 158 Ц6529 0,7581 1.9406 1,09171
108 1,9850 0.4122 1.6180 0.46695 153 & 6704 0,7666 1.9ЧЧ7 1,10818
109 1,9024 ЦЧ193 1.6282 0,47845 154 2.6878 0.7750 1,9487 1,12472
110 1,9199 0.4264 1,6383 0,49008 155 27053 0.7836 1.9526 1,14132
111 1,9373 0.4336 1.6483 0.50187 156 2.7227 0.7921 1,9563 1,15799
112 1,9548 0.4408 1.6581 0.51379 157 2 7402 □.8006 1.9598 1 17472
ИЗ 1,9722. 0.4481 1.6678 0.32586 158 2.7576 0.8092 1,9633 1,19151
114 1 9897 0,4554 1,6773 0,53606 159 2.7751 0.8178 1,9665 1,20836
115 2,0071 £14627 1,6868 0.55041 160 27925 0,8264 1 9696 1,22525
116 2.0246 0,4701 1.6901 0.56289 161 2,8100 0,8350 1,9726 1,24221
И? 2.0420 0.4775 1.7053 0,57551 162 2,8274 0.8436 1,9754 1, 25921
118 2.059S 0,4850 1,7143 0.5 8827 163 а 8449 0,8522 f 9780 1,27626
«9 2.0769 0.4925 1,7233 0.6ОИ6 16ч 2,8623 0,8608 1 9805 1,29335
120 2.0944 0,5000 1,7321 0.61418 165 г, 8798 0.8695 1 9829 1.31049
121 2.1118 а 5076 1,7407 0.62734 166 2 8972 0,8781 1.9851 1,32766
122 2,1293 Q5152 1,7492 0.64063 167 2.9147 0.8868 1,9071 1,34487
123 2,1488 0,5228 1.7576 0.6S404 168 а 93 22 0,8955 1.9890 1,36212
124 2.1642 0,5305 1,7659 066759 169 2 9496 0.9042 1,9908 1.37940
125 2,1817 0,5383 1.7740 0.68125 170 2 9671 0,9128 1,9924 1, J9671
126 2.1991 0,5460 1,7820 0.69505 171 29845 0,9215 1.9938 1,41404
127 2,2166 0.5538 1.7899 0.70897 172 3,0020 0.9302 1.9951 1,43140
128 2,2340 0,5616 1.7976 0.72301 173 3,0194 0,9390 1.9969 1,44878
129 2.2315 Ц5695 1.8052 0.73716 174 3,0369 0,9477 1.9973 1,46617
130 2.2689 0.5774 1,8126 0,75144 175 3,0543 0,9564 1,9981 1,48359
131 2.2964 0,5853 1,8199 0.76584 176 3.0718 0,9651 1,998В 1,50101
132 2.3038 0.5933 1.89.71 0.78034 177 3.0892 0,9730 1,9993 (.51845
133 2.3213 0600 1,8341 0.79497 178 3,1067 0,9825 1,9997 1,53589
134 2,3387 06093 1,8410 0 80970 179 3,1241 09913 1.9999 1,55334
135 2,3562 0,6173 1.0478 0,82454 180 3,1416 1,0000 2.0000 1,57080
М-10
ЧРЯВНЕНИЯ НЕКОТОРЫХКРИВЫХВДЕКЛРТОВЫХКООРДИНЯТЯХ
у а ч-кх+6 в х о £ Q / / q|x colic l^b.
о ' '-’эик al
i X а|х + 00 |l£ II -к У а i® x, -a -8 1
л В у>ч
у| ^-^-=1 х »J“-=± X ° -6 y-a^tx-x.)
У о , n L9*
У ixST х У — UA) -±У! = *2<1. ~ х^-У, хгХ| X r~j .У круг Ч---Х xW-R2 У
УL эллипс + -^-4 а2+ Бг-1 \у х—4- S У ✓ ГИЛЕРБОЛа -v x A2 » \ dz” вг’1
У 1 ГИПЕРБОЛЭ —X xy=d У х у i параеола £ x y-ax2+6 У
У X ° 9 X 3 01 £ *0 Г й а § х ш у X —-% У парабола -^x
g ' у=Од(С~а)
uz~\ х—4-^4-х 2 а |Ч_/ ы-х(еи-х) У X—% н эллипс щ£?\-хо й2 "ч—|гх(2а-*)
у | ] НУБИЧЕСКЭЯ / парабола V в!/ V у, логарифммка v OTl/—. У
у У = 0Х ы / y"4ax
х-=< уу показательна -zCj кривая ° y=dx У у цепная линия ь=|(е^+ё^
о 5Г
М-11
ЩЯВЛИЦЯ ЗНАЧЕНИИ У И tqM> ДЛЯ ПДРЯБ0ЛЫ.
КРУГИ изллипся
у
Парабола
Окружность
f = ОМ
Эллипс I,
j — малая полуось
Вели
ЧИНА
НО М Е ₽ й
СЕЧЕНИЙ
X 0,00
0,05 0,10
_____МнО-
ю
гель
0,20 0,25 0,30 0,35 0,40 0,45 0,50 6
У- -^-Х (Е-х)
ы= х (е-х)
yi-^x(E-x)
4
5 6
М" -----ёг--
+ е-2х
2>У х(е-х)
7
8
9
У 0,00
4.00
0.19 I 0,36| O.S1 0,64| 0,75 | 0,84] 0,911 0,96 | 0,9911,00 t
3.60 3,20I 2,ВО 2,40 2.00 1,60 1.20 0,80 0,40 0.00 Гб
У 0,00010,21в 1 0,300] 0,357] 0.400] 0.43310,4581 0,4771 0,Ч9Ч|0,Ч97| 0,500 Е
<О |2,0бф,333| 0,980 О.75о|ц577]0,436] 0,3141 O,2Oz|o,Ю1 | 0,000 1
ЭЛЛИПС
и 0.000]0,Ч36| 0,6001 0.9141 0,800» 0,86610.916 I 0,954] 0,988|0,994 11,000 j
Lrtf со Ll26 2,666 1,960 1.500 1,«4 0,872 0.628 0,404 0,202 0,000 f t
Решение ыррвнений при помощи построения
графиков функций
Одно уравнение с одним неизвестным
f(x)'O Строим криаыю У=-рб<)
х- КОРЕНЬ УРАВНЕНИЯ
ДВА уравнения с двумя неизвестными
X
F,(xy)-O, гг(ха)-о
CmPOWM ОСЕ КРИВЫЕ.
L? Х^- —г,(х*)
0 ч. ^гГху) —— х
- _ и X
х иу - КОРМИ ЭЙДПННЫХ УРАВНЕНИИ
Пример:
Дяно Х+У=3
2Х+2х=а \х*у
УЕ2 2.5
1Ь 3-. .
М-12
55* = м
ь'«о
Основные правила длнрфЕРЕнцирования
Принятье обозначения : У = £б() y'=j‘(x)«
функция равная постоянной величине у=С
функция с постоянным множителем У=СНх) y-C)'(x)
Алгебраическая сумма функций y=l(x}=u*v-* y'
Произведение функций yaf(x) =U-V y*aUV*VU
ЧистноЕ двух функций y-AI"f । vh -mv y = ~~
Погдрифм ФУНКЦИИ y=Xx)=Cnu y‘= 1Г
функция степени !W(x)-u" y'~nu u'
Сложная показягпепьная функция y=u“ y'=VW u*uvKnU
функция Dm функции y=Hu) u-4(xl y'-rf'M. u’
функция От функции y=4(u| u'- 4м. ^~<lu dv Sx Si
u^fv) v^W
Неявная функция j (xy)*o м'=-^Ь
функция 8 ПАРАМЕГПРИЧЕСКОЙ ФОРМЕ X=4(t) ? g ЧЧЕ]
y=4'(t)
Геометрический смысл производной
ЗО(х)
Ч = Ях)
- X
Нахождение мяксимумя(минимымя) Функции
3 Z^i
0
X
к
У = i(x)
Значение абсциссы X, при которой
функция достигает максммнма,
определяемся из уравнения
_____________
Производные основных элементарных функций
у »хп у‘«лхг
у=е* у'- ех
у=ах у’жа’Ела у=£лХ У’
х
у=Япх Н-Со» у=Смх У'.-Si™ y=tgx у'ж у=«3х у'хг^
М-13
Общие прйвиля иншегрировяния
jF(x)dx=f(x) + C Поверия: = f '(х) = Г(х)
j'aF(x)dx= ajf(x)dx
dx — judx + jvdx-jvudx
jF(x)dx, x-if(t), dx=4>'(t)dt jF(x)dx-jF[4’(t)]4'(t)dt
|adv-u V-j v du
|V(x) dx = )(x)| -f(6)-i(a)
Геомешрический смысл определенного ИНГТ1СГРЯЛЯ
у У/т <1-Кх) 6 JF(x)dx = jTL
0, в
Иншегрялы основных функций
f Xndx~ .0 jA--enx+C j Sinx dx=-Cosx +C | Cosx dx = Sinx + C J tgx dx =-En Cosx+C JCtgxdx= £n$inx+C f d x K to x +C ) сой< 3 Je*dx- ex+c jaXdx= +c J Shx. dx - Chx + C J* Chx dx - Shx +C Jthx dx Bn Chx+ C j* Cthxdx* Bn 5hx + C
f c^ = thx + c
j^-x-Ct^C f __Cthx + C J Shx
J-^,= a^ct3x+e f ad^cS'mxtC
М-14
Значения определенных интегралов для некоторых функций
Xi + ’г da - + 5 О 4 II 0
г!Г S * Tipi da = о *? J 1 11 Codadd = + 1 0
? 2 , 5т add = О rF„ г , т Corrida = + -д- о
•г 2 Sin add - о -b . .2 * Coo a ad = +• “g- о •. ....
2 S । па- Co-j« da = + о 1 2
ГГ 2 2 Smei-Co*а de*. = о E г 1 2 Co-Sa-Sin a ad = + -g- o
^"sind-Со£Па с о ^COid- Sin add =1- ^7^ 0
^(i-5iпл) d0 о =r . ST 2(i-Coia)dd = -7j--l
^(l-Sin*) da = । о ?(l_Cola) dot = -2
ГГ 2(i-Smd)Co-5add = о r- 1 2 (1-Cojd) Sind da = + •^- o
^(1-Sina) Colada = ’о , 2 (i-Sinotf Colada == 0 2 (i-Codd) S i n2a d a = о •S’ 2 < 2 (i-Соба) Sinada a* + "y o
2 (1-Sin«)( 1-Coin) d О 5Г-3
(1+ St nd) (1 + 'o Co**) c 5Г+5 A Q
C04«)c a = i-Sina)(l+ Codd)dd — -
М-15
некоторые постоянные величины
5Г = 3. *41593 JI1 = 9.869604 = 0.3183*0 0.15915S \[^f= 1,772454 " 0,564190 0398942 e = 2,718282 б2 = 7,389056 1 g- = 0.367679
1|5fl=2.506608 p = 0,135335
V^j= 1,253314 \JT = 4.649721
\[X= 0.797846 V©”-* 1.395612
3,ЛГ“ 1464592 y== 0,606531
Радиан — 57°29578^57°17'44"
n \/ n 1 n 1 n- (факториал^
1 1.0000000 щооопоа 1.0000000 1,0000000 {
2 1.4-142136 1.259921 0 0.5000000 0,7071068 2
3 1,7320508 1.4422496 Ц3333333 0,5773503 6
4 2.00000DO 1.5Э740К 0.2500000 0,5000000 24
5 2,2360680 1,7099759 0.2000000 0,4472136 120
6 2,4494 897 1.8171206 □.1666667 0,4082483 720
7 2,6457513 19129312 0.1428571 0,3779645 5o4o
8 2,8284271 2.0000000 0.1250000 0.3535534 40320
9 3.0000000 2.0800838 0.1111111 0,3333333 362880
10 3.1622777 2.1544347 0.10000QD 0.3162270 3628800
n T|2 П3 n4 n5 n6 n"7 n 8 П9
1 1 1 1 1 1 1 1 1
2 4 8 16 32 64 128 256 512
3 9 27 81 243 729 2187 6561 19683
4 16 64 256 1024 4096 16384 65536 262144
5 25 125 625 312 5 15625 78125 390625 1953125
6 36 216 1 296 7776 46656 279936 1679616 10077696
7 49 343 2401 16807 117649 823 543 5764801 40353607
8 64 512 4096 32760 262144 2Q97152 16777216 134217728
9 81 729 6 561 59049 531441 4 7 62969 43046721 387420489
Таблица числовых значений некоторых функций в зависимости от игла ос
оС Si-пл si< Sin’* d-Sina (l-5i ndO2 (f-Sin«? 1 + SinA (i+Sinaf (1 + SinJ3 Sina+Crae
0 0 0 0 1 1 d 1 1 1 1 90
5 0.08716 0.00760 0.00066 0.91284 0.83328 076065 1.08716 118192 1.28494 1.08335 85
10 0.17365 0.03015 0.00524 0.82635 0.68285 0.56427 1.17365 1.37745 1.61664 1.15846 80
15 0.25882 006699 0.01734 0.74118 0.54935 040717 1.25882 1.58463 1.99477 1.2 2475 75
20 0.34202 0.11698 а о4ооо 0.65798 а43294 0.28487 1.34202 1.80102 2.41700 <28171 70
25 0.42262 0.17861 0.07548 0.57738 0.33337 019248 1.4геве 2.02385 8.87917 1.3 2893 65
30 0.50000 0.25000 0.12500 0.50000 0 25 000 D.125O0 1.50000 2.25000 3.3 7500 <36603 60
35 0,57358 0.32899 0.18870 0,42642 018180 DD7754 1.57358 2.47615 3.8 9642 1.3 9273 55
4о 0.64279 0.4П18 0.26559 0,35721 0.12760 004558 1.64279 2.69876 4.43350 1.40883 50
4s 0.70711 0.50000 0-35356 0.29289 0.08578 002512 170711 2.91428 497489 <41422 45
50 0.76604 0.58682 0.44953 0.23396 0.0 5474 0.01281 1.76604 3.11890 5.S081D 1.40883 4o
55 0.81915 0.67101 0.54966 0.180 85 0.03271 00 0592 1-81915 3.30931 6.0 2013 1.39273 35
60 0,86603 0.75000 0.64952 0.13397 0.01735 0.00240 1.8 6603 3.40se< 6.5 09Ю 1.36603 30
65 0,90631 0.82140 0.74444 0.09369 000876 0.00082 1.90631 3.63402 6.9 2757 <32893 25
70 0.93969 0.88302 0.85977 0.06031 000364 0.0 0022 <93969 3.76240 7.2 9789 1.28171 20
75 0.96593 0.93302 0.90123 0.03407 0.00116 000004 19 65 93 3.86488 759808 1.22475 15
80 0.98481 0.96985 0.95512 0.01519 0.00023 OOODDDs 1.9 8481 3.93947 781910 1.15846 10
85 0.99619 0.99239 0.98 861 0.00381 0.00001А «"|K 1.9 9619 3.98477 7.9 5436 1.08335 5
90 1 1 1 0 0 0 2 4- Й 1 0
COJ el С012Л соР* 1- С03с( (l-Coia)2 (1-CO3.)3 1 + С03Ц (и-си«)2 (HCM*)’ Codd+Sin* jfli
М-16
Таблица числовых значений некоторых функции в зависимости от угла <х
Si л* Он* SiTldCO^» 5in*(f-Sww Sin<i(i+s«M) Sinjl-Cnj SincrfRCO^ e—=С1с« SlHd 1 Sin* 1 Sin’ek
О □ □ □ О 0 О r-O C\J 90
5 0.08693 0.08650 0.07956 0.09476 цооозз 0,17399 11,47367 131.64510 1510.45243 85
10 0.17101 0.16841 0.14350 0.20380 0.00264 0,34466 5.7 5871 33,1 6274 19 0.97460 80
15 0J5000 0.24148 0.19183 □32581 0.00882 0.50882 3.86369 14.92810 .57.67755 75
20 0.32139 0.30201 0.22504 0.4 59 DO 0.02063 0.66341 25 2381 8.54866" 24.99466 70
25 азвзог 0.34713 0.24401 860123 0.03960 0.80564 2.3 6619 5.59886 13,24797 65
30 0.43301 0.37500 0.25000 □7 5000 0.06699 0.93302 2.0 0000 4.0 0 0 00 8.00000 60
35 0.46985 0.38488 0.24459 0.90257 0.10373 1.04343 1.74344 3.03958 5.29933 55
4о 0.49240 0.37720 0.22961 1.05597 □15039 1.1 3519 1.55572 2,42026 3.76 525 50
45 0.50000 0-35356 0.5 0711 1.20711 0.20711 U 0711 1.41421 2.00000 28 2848 45
50 049240 Q.316S1 0.1 7922 1.35286 0.2 7364 1.2 5844 1.3 0 541 1,70410 2.2 2455 40
55 0.46985 □ 26950 0.14814 1.4 9016 0-34930 1.28900 1.22 078 1.49030 1.8 1933 35
60 0.43301 0.21651 0.116 02 1.61604 0.43302 1.29905 1.1 5469 1,33331 1.53956 30
55 0.39302 0.16187 0.0 8491 1.7 2771 0.52329 1.28933 1.10 338 1,21745 1.34331 25
70 0.32139 □.10 992 0.05667 1.82271 0.61830 1.2 6108 1.06418 4,1 3 248 1.2 0516 20
75 0.25000 0.06471 0.03291 1.8 9895 0.71593 1.21593 1.03627 1,07178 1.10958 15
80 0.17101 D.0297Q 0.01496 1.9 5466 0.81380 1.15582 1.0154B 1,03108 1.04698 10
85 0.08683 0.00757 000380 13 8858 0.90936 1.08302 1.00382 1.00765 1.01150 5
90 0 0 0 г 1 1 1 1 1 0
COldSind CoiASin2* Со1сф-СШ^ Соц(1+См<4 Cota/l-Sinaj CoMfl+S™*’) 1 Co?2* 1 cosset
М-17
СТАТИКА
ОГЛАВЛЕНИЕ
Консольные балки. Однопролетные балки ................. <71
Балки с одним заделанным концом......................... С2
Балки с заделанными концами............................ (73
Деформации однопролетных балок постоянного сечения
(у и р).............................................. <74, <7'>
Определение деформаций в балках (метод моментов высших
степеней)............................................<76 (7х
Неразрезные балки..................................... < 79
Таблица моментов для неразрывных равнопролетных балок СЮ, (.1)
Моменты в нераэрезных балках с двумя неравными про-
летами . ............. ............... ('12
Таблица моментов для балок с тремя неравными пролетами >713, ОН
Нераарезные балки с равными пролетами, нагруженные мо-
ментами на опорах....................................... <".15
Эквивалентная по опорному моменту нагрузка..............GJG. (7)7
Расчет балок с учетом пластических деформаций......... (718
Перекрытия с перекрестными балками.................... < ‘19
Балки с изогнутой в плане осью.........................<720. <721
Плиты, опертые по контуру..............................(722, (723
Плита, заделанная по трем сторонам со свободно висячей
четвертой стороной ............................... (.724
Четырехсторонняя нлнта с частичной нагрузкой...........(725, (726
Плита, заделанная по двум сторонам.................... <726
Расчет балок на упруго вращающихся опорах............. <727
Расчет рам метолом угловых деформаций..................(728, (729
Метод сил. Примеры.....................................(7)0, (731
Таблицы интегралов j MiMjdx............................<732, СЗЗ
Формулы для расчета рам................................(7'4- (716
Формулы для расчета простейших рам....................<73 7-(‘39
Пологие двухшарнирные арки постоянного сечения .... (740
Пологая параболическая арка........................... (74)
Полуциркульная арка................................... (742
Момент инерции, момент сопротивления и радиус инерции
(для различных сечений) ........................(74 3, С44
Таблица для вычисления yn, F, S,, Зх и кругового сег-
мента ............................................. (745
С-1
Консольные, балки
—р М-Ра f-x-Yj a«^,M)=T«<t * J- Ча" ЙТ ПРИ Х"а а # и - Я°-*- >е I Ух-6yJ*-ql“<x<' * *“ Уа~¥гГ приХ=а
м = ^- X . е. J. и _ _1£_ ЭОЕЭ
0 м _ ч,(е2-а2) ' И^В ™ 2 | & 1- Ус 192 £а
НЧ /„ _ м<,.-и*2 ; е / ae_ 2Ej'a* 2ej и меа е Y'a--J4g Sa во
----- НИ0 3|^|^^ИГ-г-11Ув рчтн а j
Т g tp—э чЯ^(И^<чс+за’]
Одно ПРОЛЕТНЫЕ 6 ял ни
*р м- ЧЪ'/Ч рез a 48 ЕО al. «^^’(26,-0)2 * д | Т ПРИХ-О-Я 1 Xl И =. при а= |
. г Hj.T, :i—° |6-t ’ * гас X x/Xi М=А(6+^>Р“Х=^+а ftl а 1 ct ГДЕ »--^(а->гс) ] 1 е 1 j м.*(1’-6’)прн8-с
|р | р М = Ра еИ «-SlM'-4’ ^12—2^Н. м ~ р н-£Л-^
|р |р м= Т ЖМ уД £ М= ) Е у-,^
пт 3 Щй Ь = ^77Г M=At'- Т F74 8 6
1 СС X II II L^alh- х=вдве t g- t У™- “°°6SE
27
С-2
бДЛКИС ОДНИМ ЗНДЕЛЯННЫН концом
ПнОбАЧ ЧДГрЧЗкЯ м =- -21лЕЗ Мя g Я g ° с Я 2 a j j □ Мя-Дзе-гс)
} р 3 j e/g J е!г *в Мя 16 Рг p—lTJ
) р |Р > 1 ♦ М __ Р* 3 2 «-— . _ q e Ri"*'e >6 M-‘ д~ > E *.
a-J. .Г. Мя=-Лра-А°> " ге Я г "1^*1—»e Ма-Ши’|5!*3?] ДаД-4
В М" 32 „1 —*в Мя='^^ "j ? 1-
। i м Ро6(£<-о1 я. 6 J ° Т° “ 28’ U-ьАЛ г г д| т^^-в Мя’ДОМ^ аД i
левая и -АД Ив 8 —*в Ms ЕЗДлД
*в Мп=-А-г(2£-<|) у ; е t 86 J—А%: чаг1 1 т~^гя Мл=-з?(5-3р/ "] е |
1_2иИ 2 21 ^cRke M(fe~8g2l2€~a i 1—AZZI <К 2 —T^eMfr ве^2€а’ у е__Д
лЯк -^rf°4 J—e - Д хМк Мк J ~ я) Мя=+ г j е je
28
С-3
бялки _с зяделднными кони.ями_
г Mj-Jh V2
1Р „ ₽е { е/г । е/г |в “ 9 8 1Z_ M»--‘^[6e’-8a«+3d!] в мв-,^[4е-зо]
. Г Г . . _^L е|з[е/зрз|в М» Мб* 9 Ч- 4- ЯЯ m "P^e М.-мГ-^[зе-га] в
|р |р|р 1 1 1 5РР Мп-Мв’-~ q- I9* 61 e M qe’is’-rfpetr-tf; ""Г-Цр] 3 8 м,-1[е^’-^]
. |P |P t Ро(е-а) е lqe m,r 'в‘ e Я- 23 2 . Mr- -So 4.8 "l. efe i efe ? MB- p-о
p p ] <*14 Ms.^-iqqie , М„-^ИоаМ./| T-^e^ мв’-щег[5е-зо]
. Г t M"=- e о,е2 t м«=- p- 'вмв=_ Ч£.г 6 30
₽., 1 ,Рк мд г?»оие-аиг hp- > 1 I । £ркагк(е-ак) fl^ aek 1, |B MB £2 e ^МгМ9-Л>-о]
p |p ( Mn= + PaBeP°' 4--h48hb~~ МгМгрс[8-28°Р
мв-мв-4г "J «—Iе 18 Ми^Мв»-— я] е/г | cl2 j«
С-4
Деформации цдиопролешных балок постоянного
СЕЧЕНИЯ
Схема нагрузи» Уравнение упругой линии У»^(х) Углы поворотя Ч’л и Ч'лр
X м —S X * 'f л и, .. 2j£_ Yn 6ЕО u> в_ не. ^np ЗЕЗ
и м (г-н tij у =-аГ5 <е-х)х и = м€? этах 8EJ Ч’.= --И2- л 2ЕЗ 1» inp 2£j
Ц,^_[(3в»-е2)х+^ ^е[^ег)х+Аз(Х’а)2е] ±L (За-ег)
№ y-sae(^>* <₽ ±L ’ гчи ip ж+ -!3^- 1«р гчеэ
t±M у~(2е2-зех^х2)* 4rJ^<*4’np /Р_, М£ Чп ЭЕ'Э tp »+ Л£. 6Е-Э
4—6—4 у- -Ь. (&2еМ}* 2ЧГЗ ‘ _ 5 _1£ Утах” 384 £1 U _ 1ГГ 24 Е? д.е3 Уцр- 2ч £□
Ь^.г_ SB у-А^^айс^е2-/)-^)» С"] X 4>255«[гаег'2с^- ~(с+а)ч+сч] - (б«-аг<+6ч]
t—«-+ ГгЧ у.=^зе-а2|х-ч)?] у=is. [(3e2-t/-)x-4x3+ е ] Э2 48£jL j у-32 Й^-аг’
pz^U |SB| У’^[^(е-х21-ач]х и Ч°гв(р-ЯЛ Чл-т51^ е«) у.З^/р.о;2 1пр 2Чгэ‘е е/
зо
С-5
Деформации однопролегпных валок постоянного
сечения |.прциалжЕние7.
Схема нагрузки Уравнение упругой линии 9=J (x) УглЬ| поворотя Чл и Чпр
1 ё 1 ^7(e’8l^82)x-8MxV^ 3, A [(HiMW-sMxWa)4* + 8а(2хэ-4хЪ+Зхаг- о,8a3) ] ^ifele+6’,se‘6!) %р>„(М)(Яг-Й
t-Ч 1р ЬнЧ ^[(еЭДх-х’К^о 9=^2
* е/2 J е/г ( У=^(|е!х-х’) ре3 е Утпах= 48е1 приХ = -тг F- Ре2 ПЛ 16 ЕЛ <Р - Рв* 1п₽ 16EJ
Wll У,=^ [За(е-а|х-х3]; У™Г^еН Уг*^[эа(е-а)х-х3+(х-а)3] Чпг-^(е-а)
яТ)р ^e/j |ГЬ )е/зТ Р 2 • 23 Ре3 ^l='i8EJ^^ Х“3х ) .'Ута/3 648 y2-jfe [Игх-Зхэ+З(х- у)3 ] <0 рег Vе 9£-Э %р’4й-
. Х2, 6 k°T 4 _ L Угг^^6Е-б2,Х-ХЗ] . v,^-X62)
7-.e 7 у^(114М £) деч е Утах- 120 £j п^и * 2 12* ю 2 12 К «о. Э5 э5
feb i-S'[i"4’it-"S] 4r‘fi45‘'f-|,p-14l
1 X k ip __Z_ 9-е3 ~л‘36О Ed u> _± <3^ 'n₽"360 ed
С-6
Определение деформаций в балке
“ТмЁТОД моментов высших степеней)
~о I щщптп I ^итдгп1ТГП^___*
1ух
.. £ I
^-4
Схема загрузки пролетэ £ с учетом опорных реакций
И ОПОРНЫХ МОМ£НТОВ(еСЛИ такОВЫЕ ИМЕЮТСЯ)
Начало координат принимаем на левом конце брьсз.
Уравнение углов поворота Уравнение упругой линии
ф в Ц> М11* Чк То 2 £3 н^Уо+v- -йз-
Принятые обозначения:
— Угол наклона касательной к упругой линии
для произвольного сечения, находящегося
на расстоянии X от начала координат
Ф — Угол наклона касательной к упругой линии
'о
для сечения, принятого за начало координат
у* - Прогиб для произвольного сечения , находя-
щегося на расстоянии X от начала
координат
Ц _ Прогиб для сечения, принятого за начало
Jo
координат
- Момент 2 й степени всех сил и моментов ,
ДЕЙСТВУЮЩИХ ЛЕВЕЕ ПРОИЗВОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ,
(находящегося на расстоянии X от начала
координат) ОТНОСИТЕЛЬНО этого сечения
М" “ Момент 3 и сглепени всех сил и моментов,
ДЕЙСТВУЮЩИХ ЛЕВЕЕ ПРОИЗВОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ,
('находящегося на расстоянии X от начала
координат] относительно этого сечения
Формулы для определения моментов 2й и 3 и
степени См” и М ") для Различных нагрузок
см ст. С 7
Заимствовано из статьи профессора Г>. Н Жсмочкика «Труды МИИТ».
выпуск XXIV. 1932 г.
dLDO VH l4d3WHdU
9OMVHC VVHQVdLl
(iBB+’o'DC+’^Dt +t'oz ) (гР-'о) -Й- = 'P [ (foB+’p'D^+'DcK’p-'p) v- = „W 1 K® 2 a le^oaedeiT*
(| в+гсЪ3+гР>£ +c'oy) fp-'p) W. ,°M 4-fo 1 (|p <-гр'рг +г'о£)fp-'p) -^- =°w ; "^4'1
(*py+-'B'p£+«o;D2 +t'P) Гр-'р) -^- -°H j^'P 1 ('Pt+’p'PS+j'oJfo-'p) -£- =°M 1 d^'
[(10+г9)(го+9)гНг9+^Д9+'°)'о]-^- =SW ’ [(гр+гоа+г9)гр-(г9+9|С+г,Р)’о]-^--^Ы *pi^T
(Sp£ +го'ог+ ^EJI'P-'P) -,“W [-# ’° -| (*pz,+2o'poh-;D1!J(jo-,p) =ch J ^jpF"fd ° " |ZD+'0jSTC^
(,9+г°) 19+D) -F3—‘»H x _2t D,, (г9+9о+гр) B5" = 1,W й ° 1 ^н-jd
—£L_ =PL| ’f—to'—f -5— -°w (gtr^Djd’ ЙИ —-—— — CW (jp-t'p)d 11 ” ^d
iW-j x з i з x Q = a = i Q = fl = II II । II II 1 1 °» Q* Q D “0 ** 1 « । Q Q 1 —* Dw f—5 f lyDd M*"1 | 1 L_ _DW cpd -"w 1 гоне = °н f Dwa = | >
^--Sw < P t -^Sd~ = °w C”d -= ,»W г°<Г=°и ° -t
MOCRdJBH XIAHHHVeed 10 ,„ЫИ„ЦЬИНЭ731ГЭаиО Kvir lAVFWdOlj)
С-8
Примеры применения методз
4 У|~ Определение ппогива на конце консоли
pL, - -----X IP = ц>— U =Ч 4-1р\— м *
J б, Г 'X ло 2E'J » э* J° '° 6 ЕЭ
ПРИ 1Л уе- Чо- ; Уе-Ьо+ V-
ПРИ Х=*£ (а МЕСТЕ заДЕЛКи) ’•{’“О Ул—О Чо"“ “«та
u д _Mj& _>г Р- Me Me р /ре^ ре*р\ pc3/i п ре3
3° 6ЕЗ 6Еа 2Е1К ЕТ^ 2' + ЗЕ-5
В та же задана, но начало координат в месте заделки
।—.—!р “('ll—IL* а-p м-ре
L_е. I „Н^Т
y=Ho+KfoX--^ у—О 4-0 Уе^О
и — м"-ях’-змх- Рх—зрвх2— рх2(х-зе)
6 Е J рх £ . „
ц____₽л?(х-зе> Ух- гг, (зе-х) - «Равнение упругой
ах— Из г 6Е1 Ре з линии
прих-е Уе“-^, (зе-е) = ЗЕЭ
„ Н р Определение угла поворота на опоре
J ОШПШШШПШШШ х, . _ м"а
qj---.>. а * вUJ з
>, Уб=О и Уе“О ( прогибы на опорах)
тогда Ч’о=-гИё Mi-Ae3--M4_-^ e1-^_
w V Ь JK, к> - 4 2 4 *
ц> - ре4 _ яе
’° 4-6 е^е 240
4 Найден уравнение упругой линии для примера 3
У»"0 Ч>- ^-ПРииеРЗ)
М> Ух=2<х-6^
ре4 гх-х2 х4т
_________2Гг4ёт1е
- » е^2 1Р Определение прогибзпосередине проле- 0. 4. 1 г ..щ -та
е L Ух- У„-т~4Х - Чгй-
МЛ°_ ' 1 |р 4- X о 'о 6ЕЗ >К М х р_х V0 4г 0 Ух=--6ё5-
ь u III ме= йф- Iя д_е . м=±? . х_е е M'"<fe " 2 > 14 8 >при* 2 •37~' "6ЁЗ" JHtn 2 8 ° 8 4 16 32 32
«г- бё5 (“ Ре?1в + Ре3 32 f + d92 ЕЗ
С-9
Нерязрезные бялки
IMn+i"
Мп-t Мп
t1 t"-1 ____Т'т' “ Т" "~'7
Т Моменты инерции сечений во всех пролешях Одинякиы
Уравнение
3* моментов
для П°" ОПОРЫ--------------------------------------
ff Моменты инерции сечении разные s разных пррлетях
Уравнение
3* моментов
для ПОИ0П0РЫ
Пысть НАИБОЛЬШИЙ МОМЕНт ИНЕРЦИИ для R-ГО ПРОЛЕГЛА Зк
Все уравнения умножаем на Jk и вводим обозначения '.
е'к=екХ=бк
‘Г'к-Ч’кТГ-Чк
м„^п,+ 2м п(е.м+Ч+ м„„е„+ б[С-+%]-о
-2*_
п 2п Jn
Чп-ГУп-! -Jr,-,
Уравнение ^моменшов для и опоры лримеш вид:
Mn.,e;i+ 2МХ+ е;имт1е>а„-о ап= 6ЕС;
Определение мйкеимяльных пролешных моменшов
В НЕРЯЗРЕЗНЫХ ВЯЛКЯХ
(по ЭПЮРЕ ПОПЕРЕЧНЫХ СИЛ ЗАГРУЖЕННОГО ПРОЛЕГЛА)
НАГРУЗКА (любая) Эпюра поперечн. С ИЛ М max.
М max^jT-л-Ma =J7.np“M пр
На и пр [л^-ч М тах^/^л+Мл ^О.пр+Мпр
М тах=-Пл— МА вДпр*Мпр
Mmax“JTA+MAaj7np'M пр.
Значения ‘F д л я различных нагрузок см. С4, С5,
' Увеличивая их в ЕЗ раз.
С-10
.Шяблиця моментов для нерязрез-
ных рявнопролетных 6ялок
м к-ц,-ег и м к-р-е
ГДЕ: К-глябличный коэффициент
О. - РЯВНОМЕРНО РАСПРЕДЕЛЕННАЯ НАГРУЗКА
Р - сосредоточенный груз
С - рдсчетный лролегп
Рясчстняя схемя Пролетнь1й ОПОРНЫЙ
м, Mg м3 Мч Мв Мс %
г-яя——- Mt М2 %. Я В _jp 7 И М, М2 ж-'" А Я S 0*1 i + 0,070 0,070 0,125 0,063
0,096 0,025
А С 0,156 + 0,203 0,156_ 0,047 — — 0,188 0,094 . —
1* !•“' а. а. ( (а м г 0,222 +• 0,222 — 0,333 0,167 - -
0,270 0,056
* М. Мг * Из* U" * ',J««k й 6 С S 0,080 + 0,025 0,100 0,100
+ 0,401 0,050 0,050 o.oso 0,117 0,050 0,050 —
0,025 + 0.075 —
1 1 I1 1 1' Э 1’j 0,033
0$9Ч 0,"067 0^>17
1» (•" 1 lift < 1“ 1 II 1<ь ~ а °- 4 (-1 1^ ( | ч Ч» м + 0.17 5 0,100 0,~50 0,15 0
0,213 0Д38 0,07^ 0,175 — — 0,075 0,075 0,075 0,075 - —
0.175 0,050
+ 0,200 0,100 0Д25
— М>— Мг “ м3 — МИ- »JP^ Ъ - » IJHnnAi—£ + 0,077 + 0,036 0,036 0,077 0,107 0,071 0,107
+ 0,100 0,045 + •0,081 0,023 0,054 □ 036 0,054
0,121 0,018 0,058
0,03Ь 0,107 0,036
_ - 0,067 0,018 0,004
0,049 0,054 0,013
36
С-11
ШнВЛИЦЯ MDMBHtTlDB ДЛЯ НЕРАЗРЕЗНЫХ
РДВНОПРРЛЕГПНЫХ БАЛОК
М = к- q.- С1’ и М=”к’’Р-8
ГДЕ К - ГОАВЛИЧНЫЙ КОЭФФИИ.ИЕНГП
Qz “ РАВНОМЕРНО РАСПРЕДЕЛЕННАЯ НАГРУЗКА
Р ~ СОСР£ДОтОМЕННВ|Й ГРЫЗ
С - РАСЧЕГПНЬПЙ ПРОЛЕСП
РяСЧЕГПНАЯ СХЕМА Пролетный Опорный
Mi Mg Мз Мч Me Mt, Me
*₽_ |р_ М, ~ HJ-* М3-*Ич-“ -|р- \ *1 - ~Л~ 1 р~ ~ | ? _ *р *р Ж Ж \ Ж Ж 0169 + 0,116 + 0,116 0,169 0,161 0,107 0,161 0,080
□.210 0.087 0,183 0,040 0 080 0054
- 0,181 0,027 0,087
0,054 0,161 0,054
0,100 + 0,027 0,007
0,074 0,080 0,020
1И1 1 1 Я 8 с DEF Л— + JH078 -+• 0,100 0,026 + о.озз 0,046 + 0,079 .о jo о SI S+is + D 1(Л 1 «* — 0,105 0.053 0,053 | О I Of Q : 1 o - 1 5j 1 o | о I о] o' о Lo , 1.0 I s liS ьз i! O jP I’d 1 0,105 0,053 0,053
I* IIй 1*1* .ijl 1 1 1 i: :.:j: НИ! 0,119 0.022 0.044 0,051
0,035 0,111 0,020 0.057
0,067 0,018 0,005 0/XM
0,049 0,054 0,014 0,004
4- 0.013 0.053 0,053 + 0.013
• « •" гх 1 • J l)T И ’ « *- •-1 — ) м pH’ Г» » i ’ ip» 111 ) 1 "° 1 F I "° 0.01 + 0,112 + 0.132 0.158 0.H8 0,116 0,158
+ 0.211 0,069 0,191 0P79 0p59 0P59 0,079
0,039 + 0.181 0.059 0,079 0,059 0,059 0,079
Q179 0.032 0,066 0.077
0,052 0,167 0,051 0,086
0,100 -f- 0,027 0.007 + O.OOB
1 t 1 J *1 1 0,073 0,081 0^22 Ц005
Q020 0.079 0Д79 0,020
37
С-12
Моменты в неразрезной валне
с двямя неравными пролетами.
«& M=K<j,e8min
Таблица значений
козфФициентов-Н
ч ОС ЗаГРыжен Стах и Ст<п ЗагрыЖЕнСяЦЗагрдодо&'Ь
Опорный Пролешный С max ПРОЛетныи СтИ» Опорный
40 -0.12S 4-0,070 ♦ й07О -аобз -0.063
11 -0.130 + D.090 +0065 - 0.079 -0.060
12 - 0.155 + 0111 +0.059 -0,098 -0.057
1,3 -0174 + 0.133 +0.053 - 0.119 -0.054
14 -0.105 + 0.157 +0.047 -0.143 -0.052
15 - 0.219 + 0.183 +0.040 -0.169 — 0.050
<6 - 0 .245 + 0.209 +0.033 -0.197 -0.048
17 - 0.274 + 0.237 +0,026 -0227 -0.046
18 - 0.305 + 0.267 + 0.019 -0.260 -0.045
19 -ОЗМ + 0.298 +0.013 -0.296 -0.043
30 - 0.375 + 0.330 + 0.008 -0.333 - 0042
3.2 -0.455 + Ц398 + 0.001 -0.416 -0.039
24 — 0.545 + 0473 | Ло веемы пролету область 1 отрицательных моментов -0.508 -0.037
2.6 - 0.645 + 0.553 —0.610 —0,035
гв - 0,755 + 0.639 -0.722 -0.033
до - 01875 + а?зо -0.844 -0.031
за - 1.005 + 0.827 —0.975 — 0.0 30
ЗА - 1.145 + 0.929 -1.117 -а 028
Дб -1.295 + 1.124 -1.268 — 0,027
4» -1.455 + 1,151 -1.429 — 0,026
4» -1,625 + 1,270 -1600 -0,025
4,5 -2,094 + 1593 -2,071 — 0,023
5.0 -2.625 + 1.950 —2,604 -0,021
5.5 — 3,219 + 2,343 -3,200 -0.019
6,0 - 3.875 + 2.771 - 3857 — 0.018
С-13
Таблица на С ТРЕМЯ НЕ а ф' з И'ТЧ М Kf- ВЕРХНЕЕ , Н2-НИ МЕНТОВ ДЛЯ БАЛКИ РАВНЫМИ ПРОЛЕТАМИ м.-К4егг; •КНЕЕ ЧИСЛО строки
?><П ТП 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 о.в 0,9 1.0 £1
ЦЗ - 0.071 - 0.071 -0.072 -0.069 -0072 -0.070 -0.071 -0.073 -0.069 -о.атя -0.065 -0.087 - 0.061 -0.038 -0.056 -0.111 -аозо -а 127
0,4 - 0.069 -0.072 -0.070 -0,070 -аото -0Л70' -0.069 -0.074 -0.067 -0.079 -0.064 -0.087 -0.060 -0.098 -0.035 -МП -0.050 - 0.127
0.5 - 0.070 - 0.072 -0.070 - 0.070 -0.070 -0.070 -0.069 -аотэ -о.оет -0Д79 -0.065 -0.087 -0.061 -0.098 -D.0S7 - (МН -0JJS2 -0.126
0,6 -0.073 -0.071 -0.076 -0.069 -0.073 -0.069 ”0.072 -0.072 -0.071 -0.078 -0.068 - 0.086 -0.065 -0.097 - 0.061 -ано -0.056 -0125
07 -аотэ -0.069 -0.079 -0067 -0.079 -0.067 -0.078 -0.071 -0.076 -0.076 -0.074 -0.084 -0071 -Q.D95 -0067 -0108 -0.062 -0104
DJJ -0.007 - 0.065 - 0.087 - 0.064 -0.087 -0065 -0.086 - 0.068 -0.084 - 0.074 -0.082 -0.082 -0.079 -0.093 - 0.076 - 0.106 -0.071 -0.122
03 -0.098 - 0.061 -0.098 - 0.060 -0098 -0.061 - 0.097 -0 065 -0.095 -0.071 -0.093 -0.079 -0D90 -0Й90 - 0.087 -0.103 -0.082 -0.119
1.0 -а«< -0.056 -0.И1 - 0Л5Б -0.111 -O.OS7 -0.110 -0.061 -0.106 -0.067 -0.106 -0.076 -0.103 -0.087 -0.100 -0.100 -0.096 -0.116
U - 0.127 - а 050 -0.127 -0.050 - 0,126 -0.052 -0.125 -0.056 - 0.124 -0.060 -0.122 -0.071 -0.119 -0.082 -0.116 -0.096 - 0.Н2 -0.112
а -0.14s -0.043 -0.145 -0.043 -0.145 -0.046 -0.144 -0.050 -9142 -0057 -0.140 -0. 066 -0.137 -0.078 -0.134 -0.091 -0.131 -0.108
£3 - 0.166 - 0.035 -0.166 - 0.036 -0.165 -0.039 -0.164 -0.044 - 0.163 -0.051 -0.161 - 0.060 -0.158 -0.072 -0.1S5 -0.086 -0.151 -0.103
14 - 0.190 -0.025 -0.189 - 0.027 -0.189 -0.031 -0.187 -0.036 - 0.186 -0.044 -0.184 -0.054 -0.181 -0.066 -0.178 -0.080 -0.175 -0.097
15 -0.216 -0.016 - 0.215 - олив - 0 .214 -0.088 -0213 -0.028 -0.211 - 0.037 -0.809 -0.047 -0.207 -0.059 - 0.204 -0.074 -0.201 -аоэ1
16 -0.244 -0.005 - 0.243 -0.008 -0843 -0.013 -0.241 -0.020 - 0.240 -0.028 -0,237 -0.039 -0.235 -0.032 -0.232 -0.067 -0.229 -аов4
£7 -0.275 ♦0.007 -0274 + 0ЛО5 -0.273 -0,003 -0.Й72 -0.010 -0.270 -0.019 -0.268 -аоз1 ”0.266 -0.044 -0.263 -0.059 -0.260 -0.077
£8 -CL309 + 0.020 -азов + 0.015 -0.307 ♦ 0.006 -0.305 0.000 -0.303 -0.010 -азо1 -□.□52+ -0.U9 -0.035 -0.296 -0.051 -0.295 - 0.069
1.9 -0.34S + 0.054 - 0.343 + 0.088 -0.348 + 0.020 -0.341 +0.011 -0.339 + 0.001 - 0.337 -0.011 -0.334 -0.026 -0.332 - 0.042 -0.320 -0.061
ел -0,353 + 0.049 -0382 + 0,041 -0.380 +0ЛЭЗ - 0.379 +0.023 -0.377 + 0.012 -0.375 -о.ом -0.372 -0.016 -0.370 -0.033 -0,366 -0.052
С-14
Таблица моментов для балки С ТРЕМЯ НЕРАВНЫМИ ПРОЛЕТАМИ /Продолжение/
m <2 1.3 1,4 1.5 1.6 17 1,8 1.9 2.0
0.3 - 0.043 - 0.145 - 0.035 - D 166 -0.025 - 0.190 - 0.016 - 0.216 -0.005 - 0.244 + 0.007 - 0.275 ♦ 0.020 - 0.309 + 0,034 -0С345 + 0.049 - 0.383
0.4 - 0.043 - 0145 -0.027 -0.189 -0,018 -0.215 - 0.008 - 0.243 + 0.003 - 0.274 + 0,015 - 0.308 + 0.028 - 0.343 + 0.041 - 0,382
0.5 - 0.046 - 0145 -0.039 -О 166 - 0.031 -0.189 -0.022 -0.214 - 0.013 - 0.243 - 0.003 - 0.273 + 0,008 -0,306 + 0.020 -0.342 + 0.033 - 0.381
0,6 - 0.050 - 0.144 - 0.044 - 0.164 -0.036 - 0.187 *0,028 -0.213 - 0,020 - 0.241 -0.010 - 0.272 0.000 - 0.305 + 0,011 - о,з41 + 0,023 - 0.379
0.7 - 0,057 - 0.142 -0.051 - 0.163 - 0.044 -0.186 -0,037 -0.811 - 0.028 -0.240 -0.019 - 0,270 -0.0*0 - о.зоэ + 0.00* -0.339 + 0.012 -0.377
0.S - о.ом> - 0.140 -0.060 - 0 161 -0.054 - 0,184 -0.047 -0,209 -0.039 -0.238 -0.031 - 0.268 -0.021 -0,301 -0.011 - 0.337 - 0.001 - 0.375
0.9 - 0.078 - 0.137 -0.072 -0,158 - 0.066 - 0.181 -0.059 -0.207 -0.052 - 0.235 -0.044 -0,266 -0.035 -0,299 -0.026 -0.334 -0,'016 -0.378
1.0 - 0.091 - 0.134 -0.086 - 0.155 - 0.080 -0178 -0,074 - 0.204 - 0.067 - 0.232 - 0.059 - 0.263 - D.D51 - 0.296 - 0.042 -0331 -0.033 -0.370
1,1 - 0.108 - 0.130 -0.103 - 0.151 -0,097 - 0.175 -0.091 - 0.201 -0.084 - 0.229 -0,077 -0.259 -0.069 - 0.293 -0.061 -0328 - 0.052 -• 0.366
1.2 -0.126 - 0126 -0.122 - 0.147 - 0.116 - 0.171 -0,110 -0.197 -0.104 -0.225 -0.097 -0.256 - 0,089 - 0,289 -0,081 -0.325 -0.073 -0,363
1,3 - 0.147 - 0.121 -0.143 - 0 143 -0.138 - 0.166 -олзе - 0.192 - 0.126 - 0.221 -0,119 - 0.252 - 0,112 -0,285 -Q.104 -0.32* - 0.096 - 0.359
1,4 - 0.171 -0.116 - 0.166 -0.138 - 0.161 -0,161 -0.156 -0.188 -0,150 -0,216 -0.144 - 0.247 -0.136 - 0.281 -0,129 -о.з*7 -0.121 -0,365
1.5 - 0.197 - 0.110 -0.192 -0.132 - 0.188 -0.156 -0.182 -0.182 -0.176 - 0,211 -0,170 -0,2 42 -0,164 - 0.276 -0.156 -0,3*2 -0.149 -0,350
1.6 -0.225 -0.104 - 0.22* - 0,126 - 0.216 -0,150 -0.211 -0.177 - 0205 - 0.205 - 0.199 - 0.237 - 0.193 - 0.271 -0.186 - 0.307 -0.179 -0.345
1,7 - 0.256 - 0.097 -0.252 - 0.119 - 0.247 - 0.143 -0.242 -0.170 -0.237 -0.199 - 0.231 - 0.231 - 0.225 - 0.265 -0,218 - 0.301 -0.2*1 -0.340
1.6 -0589 -0.089 - 0.285 -0.112 - 0.281 - 0.137 -0.276 - 0.164 -0.271 -0.193 - 0.265 - 0.225 - 0.259 - 0.259 -0.252 -0.295 -0.245 -0.334
19 -0.325 - 0.081 - 0.321 - 0.104 -0.316 - 0.129 -0.3*2 -0.156 - 0.307 -0.186 - 0.301 -0,218 - 0.295 - 0.252 - 0.289 - 0289 -0.282 -0.328
а.о -0.363 -0.073 - 0.359 -0.096 -0.355 - 0.121 - 0.350 -0.149 - 0.345 -0.179 - 0,340 -0.211 - 0.334 - 0.245 -0.328 -0.282 - 0.327 - 0.321
40
С-15
НЕРАЗРЕЗНЫЕ балки Г РАВНЫМИ ПРОЛЕТАМИ ,
НАГРУЖЕННЫЕ МОМЕНТАМИ НА ОПОРАХ
м 0,27м <4 0,02 М
z;M *
ом
-1 -у * * * * * t&M °.°4м
пМ тм 40.54м
D.46M
MQ ^7М J J д
о.оам „ 0.Р7М
41
С-16
Эквивалентная по опорномн МОМЕНТЫ НАГРНЗКА
X 8/г / . | 6 | 26 . 2/г 2/е,
R/yefcpefa ЧУ] X—?— Т g 1 ‘р-тН-
!*< |j ;—*-4 1 5 л 1 1 <Л jiw^1 wni^ «piytp
а р рд Я=П_ "“t tl а е е/4/fe е/4. 1 '—rf4-1 Q = llq “ T i' 16 >' ;--g T
X d A а fl 1 i (*= HIIIIIIIIUIIIIIIII^ Л-П-А^ J g j. 2 Я-
Z^LJL-Т , г=^5-р Ч. 4af В Л jjn 11^ 5'^=1 V4
1. е j 6 е ’ %-40б1-0г)Г , d „ft. ЬшЙШШйЩ о(=й л. 8 А л л ё|Р т J е ].2 Ч1-«г (1+вГсь 4„-«г (г -«г)§„
С-17
К таблице эквивалентной НАГРЯЗНИ
В та блице дамы значения эквивалентной равномерно распре-
деленной нагрузки, вызывающей в нерэзрезных валках опор-
ные моменты,Равные опорным моментам,которые получаются
От изображенной , нагрузки. Приведение нагрузки к равномер-
но распРЕДЕЛЕннои необходимо тогда.когда С ЦЕЛЬЮ УПРОЩЕ-
НИЯ расчета необходимо уменьшить количество видав нагруз-
ки или при желании пользоваться готовыми таблицами и
формулами, составленными для валок с равномерно распре-
деленной нагрузкой
при пользовании эквивалентными нагрузками следует
иметь в вцду следующее!
1 Нагрузка эквивалентна только для определения опорных
моментов определение пролетных моментов необходимо Вестон
поДЕЙствитвитЕльной нагрузке.*’
2 Для симметричной по пролету нагрузки определение опорного
момЕнта ведешся непосредстовенно по полученным эквивалент-
ным нагрузкам.
З .ДЛЯ НЕСИММЕТРИЧНЫХ ПО ПРОЛЕТЫ НАГРУЗОК В тЭБЛИЦЕ ДЭНЫ
две эквивалентных нагрузки, которыми пользоваться так*.
Ы при загрузке крайнего левого пропели расчет ведется
по Q.r,а правого-по Ch., б/при ззгрузке второго пролета
расчет ведется под^; причем в первом пролете принимает-
ся фиктивная нагрузка- 0
Для третьего пролета четырех/ПРОЛетной валки аналогич-
но: эквивалентная втрЕтьЕмо ..фиктивная вчЕтвЕРтом-
фиктивная нагрузка принимается со своим знаком
ж) Поперечные силы определяются по действительной,а не
Эквивалентной нагрузке
, Пример
Наити эквивалентную рэвномерно распределенную нагрузку
для Балки, изображенной ниже *.
'« =1^ = 0,667
<^-4-0,66l(l-0.6672)|y^' 0.5Т/м
Z3.2M/M
_____Ж-ж
у 1 • 6 т|м
v!T'"
В тех случаях, когда нагрузка
постоянная,ее суммируют.
С-18
Рясчеш вялок С ччыпом
плясшических 1ЕФОРМЯЦИЙ..
Ниже дины значения во|Рявненных моментов для не-
- РАЗРЕЗНЫХ БДЛО К .РЯВНЫЕ В КРАЙ НИХ ПРОЛЕГЛА*
5>1адэР. в СРЕДНИХ ПРОЛЕГЛА* М = “f82* ГДЕ М РАЗА —
НССЧДИХ СПАГПИЧЕСКИЮ НАГРИЗКМ
Схема НАГРУЗКИ КРАЙНИЙ ПРОЛЕГС Средний пролегп
"Цг- “ЛГ”
Р(эе-2е№^Г Р^2-4аг)
р- ег 2ч 45Р-ег
е/а р e/а р - е р. е
га-4л Р.а (е-а) р- а- 6 26
е + а
cSLr р • е 4 р- е Б
а Р р а ГЦ Г.4 р-—е— р- а- £ е+ а р а
е/ч,е/ч,е/ч е/ч 1 |р |р |р 1 Vjl-J*
Учет п лпстичс с к их деформаций при рясчегпе
ПЕРЕКРЬ1ГЛИЙ НАД ПОДВАЛАМИ, НЕСУЩИХ ВРЕМЕННУЮ
НАГРЫЭКЬ БОЛЕЕ 1500 КГ/м2, НЕ Р А ЗР Ещ А ЕГПСЯ,
44
С-19
Перекрышии сперекресгпными вялкями
(Кессонные перекрыгпйяУ
Hi
Р, И р2“РДСЧЕП1НЫЕ РАВНОМЕРНО РАСПРЕДЕЛЕННЫЕ НАГРУЗКИ НЯ БАЛ"
(П = 0,7273К-Ы,0774
0,3951 Р2 ег-0,3239 F>e,K
РгЕ2-Р,е.К
а,
•]5 3-2
НеР ъ
т»072ТЭК»0,7238
i.3oepae8-t.i»Rejc
3,086 К+ 2083
х,|Хг| х,| р<! т'х*°.5кх2= 04545P/-03259P,eiK
6,1!П";':'-,'|’|’1КХ1+ тх гО.ч^Рг ег~р, е. к)
1.
2Z Эг1
J- ..... г Хг «О
[ Й !
ной нагрузки.Постоянная нагрузка от плиты и полезная наг-
рузка приняты в виде эквивалентной равномерно распрЕДЕ-
ленной нагрузки,определенной из условия равенства прогибов.
ЭКВИВАЛЕНТНЫЕ НАГРЯЗНИ
Для треугольной
P3k • 0,5P
°- ЙЭк,+ н6алки ИТ.Д
N N Схема перекрыгпия Няэвннис БАЛКИ Величина лого иной нагрузки н а бплкз максималь- ный момент
1 U д в --L . е ::.т - - 6 -ч RR ВВ 0,562-Р-е о,ч15 -р-е 0.0703-PB"iZ O,O52O-Pe-lz
2 я 8 гт - в АЙ ВВ О,55О₽е □,316-Р' е 0.06В6 Р e l2 0,0395-Pt'l?
ГЧ-ГТ AA 0,635 -Р'€ о.о79ч.р-е-12
3 Й в С й - - я _ВВ сс 0,523-Р-б 0,293-Р€ □,0654-p г 'f2 о.озбб.р-е-^2
45
С-20
Балки с изогнутой в пл дне осью
Мс,Мх~ изгибающие момежпы.Мкр-крытям^ймомЕнт.йлрлЕРьчхипя
Схема Моменты и поперечные силЬ> Пояснения
1 Mf МсСоа>»-(Н-СмЧНйг В СЕРЕДИНЕПРО- -ЛЕТН В ЛЮБОМ СЕЧЕНИИ В ЛЮБОМ СЕЧЕНИИ
Mk; McSin^-(4-5inM’) q,F?
Г 1₽ t—1 1—» хч! i LX Coa**Coj0-(0--a)sintt DD ИС= в K Mx- Me Си» M<= McCoif-PRSin (4-«) В СЕРЕДИНЕ ПР0ЛЕП1Й при Ц>< «. при Ч*> а ПРИ при Ч> а
Мкр® Me Sin xf» MKK-McSHW-Cl-CwjHjPR
IP _ d-Coie Me- 26 PR M/- McCM4-0,5PRSir? В СЕРЕДИНЕ ПРОЛЕТИ В ЛЮБОМ СЕЧЕНИИ бЛЮБОМ СЕЧЕНИИ
MKp Me Sin'f-O.SPRft-Coi'»)
, |p .u Cw*-C(M0-(&-«)Sin< „о M“ P8 HK _ _ n (6-®i)(CoM*l}-Sini0^Hin6+Slt В СЕРЕДИНЕ ПРОЛЕТЯ В СЕРЕДИНЕ ПРОЛЕГЛИ । няычясткЕ I НАУЧАСтКЕ X НАУЧАСтНЕ I няучясткЕ 1
4g? ысн 4(e-s>ne) Mx- McCoi'b-RQSittf-PRSintf-' McCoi>f±RQSin4
Mk= McSin4+КЦ(1-СолН - pR [1-Си(Ч-«1] MKp’McSin4±RB (1-Си?)
Примечание: Знак + дЕЙствитслЕн от грызя до середины
пролетя (om'f=0 до Ч’=Ц)
ЗНАК — ДЕЙСтВИГПЕЛЕН ня НЕНАГРЫЖЕННОЙ
половине вялки (от^=Одо ^=0)
Приведенные Формулы действительны при 6 <>90°
С-21
балки с изогнутой в плане осью
ПР
Схема Моменты Пояснения
, хг_ oasin«' мг(т Г~ W В ЛЮБОМ СЕЧЕНИИ
_ c^Sinct Соз<Х я Мкр 6 Г ЙЛЮБОМ СЕЧЕНИИ
|₽ е— М-[Я^_|]р В ЛЮБОМ СЕЧЕНИИ
М _ a Sina Cosa.n кр 4 н В ЛЮБОМ СЕЧЕНИИ
1р |р И- ' г X“[^T-S|,K-^P Влюбом СЕЧЕНИИ наУчасткЕ между грузами В ЛЮБОМ СЕЧЕНИИ на УЧЦСТКЕ МЕЖДУ опорой и грузом
Мк? ^2Sin«Cos«.p ВлЮБОМ СЕЧЕНИИ
Кольцевые валки, жестко
соединенные с колоннами,
рассчитываются приближенно
с учетом полной заделки на
опорах по формулам ( С 14)
Любая симметричная
С
Эпюра из^иб.моментов
Д
М
л.
где:
М ^2
*-f-y гол поворо-
-та свободно
опертой валки
от заданной
нагрузки
1км >11
~Xili]||||IIIUUr-
в Эпюра крутяц-и
Ц МОМЕНТОВ Вт
ЛткН6
‘Н
6
Jo2— МОМЕНТ ИНЕРЦИИ ПРИ КРУЧЕНИИ
L Тавлиид значений К
п •1 4,2 1,5 ₽ 4
к о,14 0,17 Ц20 0,23 0,23 0,33
С-22
Мх Плить max ОПЕРТЫЕ ПО КОНТЫРЫ ГНу max । 3-» = Э?- 1-
еч 4 i .ь 0 Г е« 2 ТОРНЫЕ м |6» ом ^х а м i. 3 ПОРНЫЕ °с'=»тг'3 е* нам. - ле5
ч у Гх ч, 2Ех Ч’х эе.
0,50 0,55 0,60 0,65 0,70 □75 □,8О 0,85 0,90 0,95 1,00 1,10 1,20 1,30 14о -1,50 1.60 1.70 1.80 1.90 2.00 169 125 95 75 61 52 44 38 з4 30 27 23 19 17 15 14 13 12 И 11 11 41 11 12 13 15 16 18 20 22 25 27 33 40 49 58 70 84 101 122 143 169 орб 0.08 0,11 0,15 0.19 0,24 0,29 0,34 о,4о 0.45 0.50 0.59 0,67 0,74 0,79 0,84 0,87 0,89 0,91 0.93 0,94 14» 107 85 71 69 51 4б 4о 36 33 30 26 23 21 20 19 18 18 17 17 16 11 1В 14 15 17 19 22 25 28 32 37 48 61 79 100 127 159 197 24о 295 357 0.I4 0,19 0,24 0.31 0,38 0,44 0,51 0,57 0,62 0,67 0.71 0,78 0,84 0,88 0.91 0.93 0.94 0.95 0.96 0.97 0.98 136 107 08 74 64 56 50 46 42 40 37 з4 32 30 29 28 28 27 27 26 26 12 14 16 19 22 25 30 35 41 4а 56 75 102 135 176 227 288 362 451 554 676 0,24 0,31 0,39 0,47 0,55 0.61 0.67 0,72 0,77 о.ео 0,83 0.88 0,31 0,93 0,95 0.96 0.97 0.98 0.98 0.98 0,99
Знамения изгиванэдих моментов относятся к ЕДИНИ- ЦЕ ШИРИНЫ СРЕДНЕЙ ПОЛОСЫ ПЛИПТЫ ШИРИНОИ^ибу- Для боковых полос момент на Единица ширины ымень - ШЭЕТПСЯ ВДВОЕ. ЗнаЧЕНИЯ МОМЕНТОВ ПРИВЕДЕНЫ БЕЗ аиста пластических деформаций.
48
С-23
Плиты ОПЕРТЫЕ ПО^ОНТЫРИГ^одолжыие)
Мх tnax^'j/ ' М=та«'^А %*,,—( i-^xlq,
м'ол=4вг<-у; к
л:
'fx Zx Tx Ч’а £x %< ‘fa ?x
0,50 272 17 0,06 246 18 0.11 437 27 0,06
055 195 18 0,08 187 19 0,15 310 28 0,08
0,60 <46 19 о.и 139 21 0.21 230 30 0,11
0,65 ИЗ 20 0,15 110 23 Q26 176 31 0.15
0.70 эо 22 0,19 91 25 0,32 139 33 0.19
0,75 74 23 0,24 77 28 □,39 113 36 0,24
0.80 62 25 0,29 66 31 0/+5 95 39 0,29
0,85 53 28 о.з4 58 35 0,51 81 42 0,34
□so 47 31 о,4 □ 53 39 0,57 70 4e □,4o
0,95 41 34 0,4s 48 45 0,62 62 51 0,45
1,00 37 37 0.50 44 51 0,67 56 56 0.50
1,10 31 4б 0,59 39 65 0,75 47 6S 0.59
1.20 27 56 0,67 35 84 0.81 41 85 0.67
1,30 24 69 0,74 33 108 0.85 37 105 0,74
<.4о 22 85 0,79 31 138 0,88 34 131 0.79
1,50 21 104 0,84 30 175 0,91 32 162 0.83
1.60 19 128 0,87 29 219 0,93 31 200 0.87
1.70 19 156 0.89 28 273 0,94 29 г4б 0,89
1.80 18 188 0,91 27 336 0,95 29 299 0,91
1.90 17 227 0,93 27 411 0,96 28 363 0.93
2,00 17 ' 272 034 27 498 0.97 87 437 0,94
Значение изгибающих. МОМЕНТОВ ОТНОСЯТСЯрК ЕДИНИ -
’ЦЕ ШИРИНЫ СРЕДНЕЙ ПОЛОСЫ ПЛИТЫ ШИРИНОЙ уцВа_7&*'
Для БОКОВЫХ ПОЛОС МОМЕНТ на ЕДИНИЦУ ширины
ВмЕньшастся вдвое .Значения моментов приведены
вез учета пластических деформаций.
С-24
Плишя.зяделянняя пошрем сторонам
СП СВОБОДНО ВИСЯЧЕЙ ЧЕШВЕРШОЙ стороной
( НАГРУЗКА РАВНОМЕРНО РАСПРЕДЕЛЕННАЯ ПО ВСЕЙ ПЛИП1Е )
2-2
0.751
5.302
1,492 ••
1.302
0,751 рА
e,-i.5es м=«ра2
- 2,7724
- 0,2475 —
+ Q,94S5-” к
+1,2973 РА2 I К
+ 0,9465- 7< >
- 0,2475 ~ 2 ш о ? <3 j
- 2,7724 Р\2 J. S2-S- So-
€у = 1,5 6х
-1,3470 РД?
\ -0,2015 -
X + 0,4935 -
0,7256 РА2
у + 0.4935 •-
' - 0.2015 -
ZJ -1,3470 РА2
2-2
50
С-25
ЧЕТЫРЕХСТОРОННЯЯ ПЛИТА
С ЧАСТИЧНОЙ НАГРУЗКОЙ
P=p*d В
»!, = <*₽
м3-лр
В-в кг М- е -к1и1
При полной зяделке опор пролешные
моменты равны 0,5м И ОПОРНЫЕ - о.7м
При частичной зэделке опор пролегпные
моменты равны о,8м и олорные-0,4м
а ,е< X СО Отношение By: £х
1 0 1.2 1.4 1.6
(X Л 0< л Л /3 <Х /3
0 0.0 —
0.2 о.4~ 0,299 D.226 0.238 0,170 0.314 0245 0.235 0.168 а 324 0.256 0.232 0165 0,333 Цгьз' 0.230 ОЛЙ
0.6 0.183 0,133 0202 0.131 0215 0 128 0.222 0.125
0.8 0.151 D.1O6 0.171 0.106 0.184 0103 0.193 0101
1,0 0.124 0,087 0.U6 0.087 а 160 0085 0.169 0.083
1£ — — 0.104 0.074 0.139 0072 0149 0.070
1.4 —— 0.121 0.062 0.132 а Обо
16 — — — — — — 0-117 0.053
0.2 0,0 D 0.238 0.099 0253 0.292 0.264 0.289 0271 0,286
02 П 020С 0.206 0.222 0202 0.232 0.198 0.239 0.196
0.4 0173 0.153 0.192 Q.152 0.202 0.149 0.210 О.Г4б
0$ 0.146 0.181 0.165 0.119 0.177 0.117 0.184 0.114
0.8 0.123 0.098 0.148 0 097 0.155 009S 0.164 0.093
1.о И о-юг 0.080 0.123 D081 0.136 0.079 0.14S 0.076
12 1 — — 0105 0.068 Ц 0 120 0.067 0.129 0.065
U - — — 0 ю4 0.058 0.11S 0.056
1.6 - — —— — — 0.102 0049
0.4 0,0 || 0.170 0.226 0.188 0.225 0.199 0.222 0205 0.220
ОД | 0.153 0.173 0.170 Д171 0.180 0.161 0.186 0.165
04 | 0.135 0.135 0.153 0.134 0.163 0.131 0.170 0.128
0£ | 0.117 0.108 0.135 0.107 0,147 0.Ю5 0,154 0.Ю2
0,8 | 0.100 0.088 0.118 0.088 0131 0.08S 0.139 0.003
10 Я 0.083 0.072 0.103 0.073 D.H6 0.071 0.124 0.069
12 — — 0.088 0.062 0.102 0.062 0.111 0.059
14 — — — — 0.089 0.052 0,099 0.050
— — — — — — 0.088 0.044
51
С-26
ЧЕТЫРЕХСТОРОННЯЯ ппнтя
с частичной нягрызкой
/Продолжение/
4> и ж с*> ао Отношение Су: Сх
1.0 1.2 1.4 1.6
a ft <Х р Л р СИ Р
0,6 0,0 0.133 0.183 0.146 0.180 0.156 0,177 0.162 0.175
02 0.121 0.146 0.136 0.144 0145 0.141 0.152 0.139
04 0,106 0.117 0,125 0.116 0.134 0.113 0.140 0.111
0£ 0.095 0.095 0,113 0.094 1122 0.092 0.123 0.089
О.8 0.082 0278 0.099 0.078 0.110 0.075 0.117 0.073
1.0 0.068 оЗёГ 0.086 0.065 1098 0.D63 0.106 0.061
12 — — 0.07Д 0 055 0.087 0.054 0.095 0 052
М — — — — 0.076 0.046 0.085 0.045
16 — — — —— — — 0.076 0.039
as о.о 0JO6 0,151 0.Н9 0.149 0.127 о.14б 0.131 0.145
0.2 0.098 0.123 0.111 0.121 0.120 0.119 0.125 0.117
0.4 0.088 0,100 0.103 0.099 0.110 0.196 0.116 0.0Э4
Об 0.078 0.082 0.092 0.081 0.102 0.079 0.107 0.077
as 0.067 0.067 0.082 0.067 0.092 0.065 0.098 0.063
1.0 0 056 0.055 0.072 0.056 0.082 0.055 0.089 0.053
1.8 — — 0.062 0.047 0.075 0.046 0.080 0.045
14 — — —_ 0.064 0.040 0.072 0.039
1.6 — — — — — — 0.065 0.034
1.0 0.0 0.087 0.124 0.098 0.123 0,105 0.121 0,109 0.119
02 0.080 0.102 0.091 0.100 0,099 0.098 0.103 0.097
Ц4 D.07P 0.083 0.084 0.082 0 092 0.079 0.096 0.078
0.6 0.064 0.068 0.076 0.067 0.084 о.ом 0.089 0.064
0.8 0.055 0.056 0.068 0.056 0.076 0.054 0.081 0 053
1.0 0.046 0.046 0.059 0.047 0.068 0.046 0.074 D.044
1.0 — 0.051 о.о4о 0.060 0.039 0 067 0.037
1.4 — —- — 0.053 0.034 0.060 0. 032
16 — — — — — — 0 053 0 Ogg
Плита,зяделянняя по дани сторонам
---Г1 М/С, р е? М^р-е»2
V 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0
0.250 0.337 0.397 0.433 0.456 0470
с, 0.250 0.163 0.103 0.067 0.044 0.030
52
С-27
С-28
РяСЧЕП1 РЯМ МЕГПРДОМ ЧГЛОВЫХ ДЕфОРМЯЦИЙ
Т ряЖсзяде ляниыми стойкими
Основное уравнение для азля „ О’
2 (7oZ 5об*7 оп^Зон) Хо +т7олХл+ SdbXb +7оп Хр + $он Хи =
п _5рв_ р , ъ 5 си о МЯд Non
3 hoe 6» 3 hi6" ” г * “
Дополнительное уравнение (по сечению сгпоек у ригеля Н)
у Зон / V и. V \ _ о V Зон г 5Q1 £w
L Ион'*0Лн) “2< hVH+ “6-----------------6“
Ей/ - Вся ГОРИЗОМГПАЛЬНЯЯ НАГРУЗКА hr РАМУ ВЫШЕ
СЕЧЕНИЯ СТООЕЦ НРИГЕЛЯ .Н”
~ Сумма поперечных сил внизу сгноен от нагрузки
НА РАЗРЕЗАННЫХ СГПОЙНАХ
Формулы ДНЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ИЗГМБЯНЗЩИХ
~ " моментов
Mptc. - 27ол (2Хо+Хл) _Мол
Моз=~2’2оп (2Хо + Хп) + Моп
Mo2=-SSob (2Х0+Хв - 3 -^)
моч—2Soh (ВХо+Хн- 3
П Шярнирное ~5ЯКРЕпление ригеля _
7о/г 0^751 ол
Moi =-3?олХо-Мм
и/.и
Moi=—4 2ол Хо—Мол
основные уравнения прежние ( вместо 'Z0ЛгО7ол
С-29
Щ ?ЯМЯ С ШЯРНИРНЫМ ЗАКРЕПЛЕНИЕМ НИЖНИХ СП10ЕК
Основное чрдвнсмие для узла „О"
+ 7.ОЛXл + Sob Хе +7©n Xn =
Q Soo r , 3 $рн p _ M on
2 ИомЙн 2
ДрПОЛНИтЕЛЬНОЕ УРАВНЕНИЕ ( ПО СЕЧЕНИЮ У шарниров)
2
1 г- Sdh v _ J_ Г Sow р
2 4 h0H Хо " 2 4 h20H6’
6
6
ZV/— Вся горизонтальная нягрузка ня раму
2 Q—Сумма поперечных сил внизу стогн у шарниров от
нагрузки ня стойкях нижнего зтджя
Формален для определения изгибающих
мрмЕнтов
Moi = - 2Тол (2ХО+ Хл) —М о л
Моз =- 27оп (2Хо+Хп) + М оп
мог=-2sD8 (гхо+хв-з -j£e)
Моч“- 3Soh(X0- Ан-!
Пою
Честные слыняи
< Если СМЕЩЕНИЯ отсагпствыют(симм£тричндя раня и
симмеспричная нагрызкя) или ле учитываются по тем
или иным соображениям, то (Jg = 0 и <Ун - О
2 При отсутствии нагрузки на ригеле ол МОд=0
При отсутствии нагрузки на ригеле ОП ^оп=^
3 При полной заделке нижних стоек Хц=О
Ч При отсутствии горизонтальной нагрузки
НЕПОСРЕДственно ма стпйкях £q'~0 или IQ'' = O
5 При отсутствии вообще горизонтальных
нагрузок £Q’= D и £w=D
tq,l-0 и JW-0
С-30
Метод сил
1 Перемещение понялрявпению силы Sks 1 от действия
Силы S* 1 { БЕЗ учета деформации от поперечной
Силы и крученид)
2 В рямях с вертикальными стойками пренебрегдюгп
деформациями от нормальных сил
(Ложе относится и к бялкам
3 Шеоремя о взаимности перемещении
d к» = (Г i к
4 Определение перемещений при помощи перемножения
( способ Верещйгинн! .
<Г12= Л2 м“
Эпюра М, — прямолинейная
Эпюра Мр - криволинейная
2 — площадь эпюры Мг
М°-ордината эпюры М под центром тяжести эпюры Мг
5 Расчет рям^методомсил
И—И ,X3»°lA Х? Обращаем систему в статически
I I { ОПРЕДЕЛИМУЮ, НВПРИМЕР, РАЗРЕЗАВ
J | | ' Х?Ц. РИГЕЛЬ ПО СЕРЕДИНЕ
XjX2Xy неизвестные силы и момент должны Быть таковы,
чтовы пцд действием их и заданной нагрузки точкарязаезн
„О” по отношению к точке рязрезя.,8 не перемещалась .
Это означает,что суммарное перемещение от всех действую-
щих силовых cpaKmoPoefX, Хг Х3 и нагрузки) По направлениям
X^Xj.Xj равнялись вы НУЛЮ
+ (Г1зХ3+<Г'р=0
(Г?« X, + (Г?2 Хг * <Г гзXэ *сГгр = О
cfjiX, * сГзг Хг * <5ззХз + сГз₽ -О
56
С-31
Решая уравнения , найдем неизвесгпные X, Х2 иХз,
Зная Xt ,Хг и Хз, можем построить эпюру моментов
ДЛЯ ЗАДАННОЙ РАМЫ от ЗАДАННОЙ нагрузки .
Пример 1 р
пл™
Хз»1
Уравнения примут Вид d« X,* сГ13 Хз-0 г v Г п
Л,Х,+ сГиХ3-0 И ^X!+^-D
Х?=-> Х,= Х3=0
е’ егн ег е’з*бг
г , 2 2 г з п + 2 2 . о _ --- + --- & + — ------
------ 1, <23г 21, 12Т. 25 2 61S
Пример 2
М,=
мг=
Рн
рн
е
Будем иметь только одно
НЕИЗВЕС тное XI
>2
г 2 рег р 4 1 = -
d-*p-" 3 8 J2
(Г„х,+ (Г1Р=О х,= -
м.=х' м'=
1 М 1 2 1 1 < £ Н _
'i з' г’з'г] з. i2 ‘
е рег______ре2
1 19 ।
?г । pg?
<Г, р _ ~~ 2 *2 _ 2 S
М2 » 0,5 М.
г + as
Р€г
«2
С-32
Тавлица интегралов jM,M2dx
Общая формула для перемещения при двух ПРЯМОЛИНЕЙНЫХ НЕПРЕРЫВНЫХ ЭПЮРЗХ .Нам'1 M* + 2M',M;+M"Ma + M"Ma) & ~ L
^''\_3пюра М, Эпюра М 2^. 11 1 м, > i
1 in, j е 1, м,м2е ум,пмге
_q п к е 1 i м,м2е •JM1? mJ е
\ л. 1 i м.м^е
мл["—- ""|м" ; 4 (m^+mJ)m,0 4-(гм;+м$) м?е
<1 *, 2 ~(мгп- м*)м,е |(2мг-мг)м?е
МАГ^^ 2* г? г(м£-м;)м,е |(’м^-2мгп)м?&
е р М.Мгб 4- м? мг?
гй /з2 о -о шеи , им Г 2S км, м$е та м,п мге
Квадратнаяi-q п п а ра во^х»*^ 1 м —* 1 2 к- е -4 5м,м,е | mJ mJE
Кп§Ж£най z^T^x | м, мге MJ М2е
Квадратная парабола | Сам^мпг) м,п
С-33
Таблица интегралов |м,м2с1х
^''\Эпьора Mt мд| Т^~1м.п м2 -ma|^ е 1
1 |«г I ? к У (и," +М1п)мг8 4(м"-м,л)мге
-'-""К — 1 2 | & J } м"е -j- (гм,п-м? )м"е
к—е-^.Д.. м^С 1(мп_8мд)мде
. 1 п н‘Г |"> г; е l |[м£7м1А+гм>гл(ем1%1Л] f[M2n(9MXHl5(M?-2MAj]
М к {[мг>2-м2)-м>>.1
1 е ^••3*1 |[м‘(2м1"-ч0-м^м,''»ам,")] ([*<(мггм2)+м;(м2-«м^
[ е [ 4(м>м")мге {^М^-М^Мге
лк. Квадратная мл \^паравола м2|—==.— l е l ^('змд+м,п)мге Г2(м.Л-'зм')мгЛе
Квадратная -»Н п паравол^.х-’'^ 1^ 1 2 j, Ъ j. 7г(зм,п4.м;)мг"В 1(змр-м2)мгпе
Квадратная парабола Х|мГ\ — е j- |(мС+м,;)мгЕ ^м,п-м,л)мге
Квадратная паяаеола 1 (мАмл+4м'м'+мМ О 1 1 г { А ' L} £(м," м^м^м'-м^мЗ
С-34
ФоРМЫЛЬ.ДЛЯ РЯСЧЕШЯ Рам
S, S3 ЦесимметРичняя нягрузнй Погонные жесткости Кмл мпй
г' S, Ъ 43 ’ Sq » 1 HvzztH <МП₽ Моменты вздделянной бллкс
mJ М^_ МЛ мп₽ R,=2(7e+7I+S1+S^ Яг2(7/7Э«5*ЬЧ
й п Д.м™+'г2мл °2 А, и?-г|
А М-1, Мьг 4? Вг2 м,-г1
L 2 's4 ij Изгибающие моменты
М$2 Ms4 Моменты в местях MS| = В,5. М53= Вг-&з
ЗАДЕЛКИ М7|= 0,5 Мт, Мт3 MS|= 0,5 Ms, Ms = Msj = В.Зг М&ч= Вг Sq
0,5 MS3 М-г, = ВЛ, Мгэ= ВгТ-з
Ms= Q5MS2 Ms; 'ОДМ^ц = М15= Мс + М^ + М7э
ЙЕГИММЕГПРИЧНЯЯ НАГРУЗКА
S, 1,lit3s, s2 s3%~ noroиные жесткости t К"
г, s2 г2 Ч г п ’ * * 'ч«—*** М,МП- моменты вЗАделянной Болке
Моменты в местях
ЗАДЕЛКИ
я ,=e(i 1 г,’Ь.-х>2)
Г_ -272 м» сг П,Й2-ггг м
Изгибающие моменты
М53в °5"5з
MSu= D.5MS4
Йг» 0,5Мгз
м-= Лоэсд,
Ms.- 0,5 Ms.
Ms2" 0,5 М$г
м&= C.S. М$3 * С2 S3
М$2= С,5г Ms4 - С2 5ч
мгл? (ц-цвед мЧз“Сг^з
ПР л ПР М„='МС+ М- + М.,, Тг Sj 5ч ‘л
со
С-35
Шарнирное закрепление концов
При шарнирном закреплении каких-либо концов в
s, S3
Т2 73 1 S„
ВЫШЕПРИВЕДЕННЫЕ ФОРМУЛЫ
следуеп вводить 0,75 погонной
жесткости тех с/пержней,
KOmOPblE ЗАКРЕПЛЕНЫ ШАРНИРНО.
Например, пасть ригель 7., и
стойко 5Ч ЗАКРЕПЛЕНЫ
шарнирно , тогдя :
Я,- 8(1,+ 0,"757,+ 5,+Sg) и Я?—2(72+7.^+53+0,75&ч) .
Если ЗАГРУЖЕН РИГЕЛЬ, ИМЕЮЩИЙ ШАРНИРНУЮ опора
(например, ригЕль'Т|),то момент в заделанной балке
МПР0ПР£ДЕЛ9Етсд ПО схеме :
причем М "р- Мпр+0,5 Мл Mio, --------------’
ГДЕ Мпр и Мл—моменты в валке сдвамя заделанными
концами, Нроме того МЛ =0 .
Чясшичное ЗАЩЕМЛЕНИЕ концов
ЧястичноЕ ЗАЩЕМЛЕНИЕ КОНЦОВ ачИГЛЫВЯЕтСЯ ПРИБЛИЖЕННО.
4 <“ Вместо коэфсрициЕнтя 0,75,
S. с,з следует принимать коэффициент
0,675 , Например,пасть ригель
Z г, , "Ьг 7 з *Т.| и стойкя 5ц имЕют
ьг Ьч ЧАСтичНОЕ ЗАКРЕПЛЕНИЕ КОНЦОВ t
, тогдя R=2 (72+0,B75t,i+S,+ S2J
fl=2 (7г+73+5з + 0,8755ч)
Если загружен ригель, имеющий частичное защемление
ОПОРЫ ( например, ригель 7,),то момент в заделанной
БАЛКЕ М П₽ОПРЕДЕЛЯЕтСЯ ПО СХЕМЕ к /4мпР
ПРИЧЕМ М пр— И пр+ 0,25 МЛ Мл « 0,5 мл f *
где Мпри Мл-моменты в валке сдвумя заделанными
концами. Изгибающий момент ня частично защемлен-
ной опоре МЛг - 0,5МЛ-Ю,25С,7,
Момент в частично защемленной стайке 5Ч В месте
ЧАстичного защемления М§*0,25М$ч
ЧДСП1НЫЕ СЛЫЧЯИ. При отсутствии какого-либо элемента
(кРОмТТйжнихТтоЕк) соответствующие погонные жесткос-
ти прирявнивАются нылю. Например» S*e 0,SasO
С-36
Мыу
Мк(
МЬч
Нягрызкя-кансольный моменш М к
1*4Э S, $2 Ь35ч - ПОГОННЫЕ ЖЕСШКОСШМ
А = 2(7g+S,+ в^^С'г^гз+ь^ч-Ьч)
г 2flg м с‘- м* г 212 с? я,я2-ц Ми
Изгибающие моменты
«ST С, 5, М5г“ С, 5г
MS2<.
Моменты в местях
ЗЙДЕЛНМ-. R53-0,5Ms3
MS-Q5MS, mS4.osmS4
Ms2’t>,5MS!, МЪ-Ц5М1Э
‘гМк-MstMJ
мЬэж сгзэ М54 « C2Sh
c2^3 м" - м, +м.+м„ Т-2 $3 =** 2з
Симиегпричняя ряия с симметричной нагрузкой
5.
г‘ %
1 22 Г
Мл МПР
Si
*
Mi.
Mi,
s2
М2. М<
MSe М-1,
Моменты взяделянной Вялке
*i,72 3, $г~ погонные жесткости
в= йЗГ2М Мл~М пр » М ^^=0,5^1$,, М52=О^М$2
MS1^ в-Si MS2-B-S2 |м2 = в-г, ||м2=М.+М.+М,, |
S. 5.
и" г1 и" Т.2 г> t
J2 ьг
5,S2-погонные жесткости
рямя с симметричной нагрузкой
Ml. м7п₽
М-1
М5, !'
Мд2 г
- 1й$г
1л /\ Мп₽
I Я>гСг1*77-5,+ь!)| ...ГЛ—Е В= п^г! М"*’||м"= МЛ+0,5 В2, MsjOSMs,
1 MSp В-s, | MS2=B-S2 ||м,-о,5 В-7г |мгГ м5.>м^м7г|
62
С-37
С-38
Любая сиимЕгсеичняя нагрузка
т,гг5,&г- погонные жесткости
М-МОМЕНТПДЛЯ ЗАДЕЛАННОЙ
БДЛКИ
А, = 2S,*T, 1 ЯГ !S,+!S!<-7!|
е = a,h,-s“ |м,=^Р-м|
m2=V-m МЧ= |
Мг= Мз+Мч |м5=-^ |
Любая симметричняя нягрнзка
7, з2 5, &2~ погонные жесткости
С-39
Любая сииметричняя нягрызка
Любая СИММЕПРИЧНЯЯ нягрызкя
М~ МОМЕНШДЛЯ ЗАДЕЛАННОЙ
БАЛКИ
А, = 2ь,+г, fl,-5S1-*2S5+12|
в»я,а2- S,’
мч=^м м,-^м |
Мг«Мэ-Мч 5г=0,75Ьг |
S,Sj- погонные жесткости
ФОРМЗЛЫ СПРАВЕДЛИВЫ ПРИ
ЛЮБОМ ЗНАЧЕНИИ $2
БТг-ЗГ
|Вг^^|Ьг |
I мч=м3 + мг I
65
С-40
Пологие д выхшзрнирные аяки
ПОСТОЯННОГО СЕЧЕНИЯ
принято:
q, — постоянная равном. распределенная нагрузка,
р — временная равном. Распределенная нагрузка,
EaHF3— площади сечений аяки и затяжки,
£аиЕ3— модули ыпругости арки и затяжки,
3 — момент инерции сечения ярки,
W — МОМЕНШ СОПРОТИВЛЕНИЯ СЕЧЕНИЯ арки ,
оС.ВиП— табличные коэффициенты.
Для аяки без затяжки;
1+1,88
Для арки сздтяжкой: Fa'+
К-1+1.88^^
Максимальный рэспор:
н б? 1 \
В расчетном сечении Сх — ^-2.):
N= lM-lf<x+|f-/3)
М= (0,070-0,057- к}-р-62
При расчете ж,6.эрок на продольный изгиб в плоскости
их кривизны расчетная длина принимается для двах -
шарнирной аяки D,54 S, где S-длина развернутой оси арки.
(Павлина значений <х. В,Т1
W г и a-S'm4 В-си£
4 D, 625-е. 0,785.2 0,447 0,894
5 0,725-Ь 0,8434 0,370 0,929
6 о, 833-е. 0,8'81» 0,317 0,948
7 о,э4б-е 0,9110 0.274 0,962
в 1,063-8 0,9306 0.242 0,970
9 1,180 • 8 0,9424 0.216 0.976
10 1,300-2. 0,9524 0,196 0,980
С-41
ПОЛОГДЯ ПАРАБОЛИЧЕСКАЯ ЯРКА
ы 0 <* —f- уравнение оси арки X У= ^у_Х(€~х)
X [ о | Л ’ - J, Начало координат на левой опоре
р |»-в-^|| н=^| Га Их-о | д“яг°
|А=$-ре|| в=|ре||н=т£г |
A ft! Для правой половины арки эпюря
_________________ ' □БРатнр_симмЕ<причная_____________
У Р a-^i-x(e-x)
° » х е2
t * е [. Начала координат на левой опоре
___ ' р ЕЕВЕЕШ
И н -----
Л-*"" I Му- □ ДЛЯ ЛЮБОГО
Т А Вт I-I СЕЧЕНИЯ
A-fpe | в-4 ре || н-е^
мхННе‘гх,х 11м™^"ри х*г
I I х о 4 1 II тахв4”г-
Вт ДЛЯ правой половины арки эпюра
1 - обратно симметричная_______
.и арки — 4х2) СЕРЕДИНЕ ПРОЛЕта
?. У-iff
Т е 1 X I -j - j- ° 1 • J. начало координат п
L р | Я Б| 1 мх~° Г "-g~l ДЛЯ ЛЮБОГО СЕЧЕНИЯ
— р [яЧ1 pe|lB=.ipe|| H-eg |
Д|м^(8х-зе)х||мв= |
Н | л q| Для левой половины арки эпюра
I н________________ОI______обратно симметричная______
67
С-42
Полни ЦИРКЧЛЬНЯЯ АРИЯ
^^«Р f я в| Я=В =PR H=-f PR
М*= Si n<x (SinЛ' -l) 11 2
м PR* ” таТ 8 ПРИ rt=30°
ивр н н |я в* fl=^-PR | В=7 rPR H=^PR
МЛ=[3(1-С1»*) -2(1-Си«)г-5(п«] -^-
M^g-Co^Sln^ ^паи«'-45”
НУ'Х > ммщ Р VH Я-B-PR | 1 u PR I M 3 5Г
Ц^5|По(( -Ч?^- 3t)pR£
в| Мс-0,075 PR2 Mm^njBPRnpue»^
РП“ Н zSrx. |Я
р - ¥Л В| Я=в---^ | I H-0
Со4« (1-См<< -Ф-
МММ Р Х \ с*1 1 н Л х1 х\ н |я вТ А=В-РЙ | H-0,560 PR
(^=[□,046+0,□56(l-Co«)-0,500Sill21<] PR2
Мя-Мв-+°,107РН2 | 1 Mc-*-0,046 PR'
«таГ-°.050 PRE ПРИ (X—55°56‘
р "Г |й Я-В- 1 1
Z н Bf (%(= Sin<* (0.424- o.sooSina) PR2
С-43
Моменты инерции, моменты сопротивления и рядиысы инерции
Сечение 3 СИ4
х dLO-.i_x nryJ Ч к ^== 0,049087d 7^4),090175 d 3 d 4
7T(dM-d?)_ TUd^-d.4) _
TW =0,049087(d-d4) »0.09B175 djd.4 '/dT-d/ 4
х< Ч±*-у 2 - UL! 1 (TfeTT - бч) _ 1152 7Г = 0,006060 d4 —=D.02385 d 3 4, — = D,03234d3 *2 dVajfl?) = IZT - 0,132168 d
Н От —p^o.OHSogBh3 — ^p—o.ogeiaBh2 h 4
“1 §-> 8hJ 12 Bh2 6’" h_ = Y72 0,E89h
i>L. Bh3 3 sT 3 l/yz=D,577h
•чШ- ГДЕ <X<i 6h\_dl,? 12 6 h3 *• a h? 6h —
’' ’ 'U '" А l-.fi .1 ГД£О<<4 Bh3-ah.3 12 6h3— gh? 6h
h4- IV = Уь=*ьЛ
X v1^ Х h h, 12 0,„S 4.7 b.4 h » 0,289 V h,1
-нЧ- ^oS>«S,3-T h3); V-h-ч,
С-44
Момент инерции
момент сопротивления и рядинс инерции
Сечение. CM4 W= -у-см5
ui|W- г х z_lL □ ч 12 аА/о"* ч -jg- = 0,118 а3 \ПТ=0.гв9а
ф п ыг-в.ь? 1Е 6hM,h? 6h l/fch^-6, h,3 Ле(6н-В.Н,|
6 (НМ?) 12 6 (НМ?) 6h \/ h3- h.J Vi2(h-h.)
х о,5Ч1з-гч = •D,o6Di h4 8 6 — 0,120 h3 0,456'7- = 0,264 h
Хъ| 1 гаЦя \ X о.5Ч1з-гм — — 0,0601-h 4 0,5413-г3® — о.юч- h3 0,456-7 = - 0,264-h
xhf# ь* 0,6381-г4 - -0,0547 h4 0.6906-73 - — 0,1095 h3 0.475-7. - = 0,257-h
W w -84 486,-6. hi wHa (ze+6,) n _ B-y-8? h2 <г(в+ев,) h 6( B*8,) ” ‘Ve(8!44S6.4 8,4
h ] fy х h\ 6--3B.I 12 Нг(6-з6,) hJ/8+зб» Ve'Vyrv-
хУ^л Bh3 36 B-h* 24 7“--0.23&h
hl Ж. Ь х-*- в*!? 12 B-h* 12 у^очоа-h
70
С-45
(Пяблиця для вычисления 9n F.Sx.3x и Зх
- К КРЫГРВС ГР СЕГМЕНШЯ
= R (1- Co-ja)
—
* * / \ k— X Уоа — x F«4W~Sin2«]
R S«=|R3Si^”<
ij __ Sax Уол Fa
tn. Учх- H,R Рл-НгР8 Sn?k3R3 HmR4 ^x-=k5R4
O.ODR 1, ooooR 0.0 000 R2 qoooo R5 0,0000 R4 0,0000 R4
D,OSR 0,9704 0,0209 0.0203 0,0197 0,0000 os
0,1 OR 0,9402 0,0587 0,0552 0.0520 0,0001 ЭЧ
0.15R 0,9105 0,1070 0,0975 0,0889 0.0005ч
D.2QR 0, 8808 0,1635 0,1440 0,1273 0,0015
0,25 R 0,8512 0 2267 0,1929 0,1652 0,0033
0.3DR 0,8217 0.2955 0, 2428 0,2014 0,0062
0,358 0,7924 0,3692 0,2926 0.2349 0,0106
D.40R 0,7631 0,4473 0,3413 0,2654 0,0168
0.Ч5Й 0,7340 0.5291 0,3884 0,2924 0.0253
0,50P 0.705D 0,6142 0,4330 0,3159 0,0365
O.55R 0,6762 0.7 022 0,474 8 0,3358 0.0507
0.6DR 0,6475 0,7927 0,5132 0,3521 0,0684
0,65 R 0,6190 0,8853 0,5480 0,3652 0,0900
0.70 R 0,5906 D.9799 0,5787 0,3752 0,1161
0.75R 0,5624 1.0760 0,6051 0,3829 0,1471
0.80R 0,5344 1,1735 0,6271 0,3874 0,1835
Q.85R 0,5066 1,2719 0,6443 0,3805 0,2258
D.90R 0,4790 1,3711 0,6567 0,3920 0,2744
0.95R 0,4516 1,4708 0,6642 0,3826 0,3298
[tOOR 0,4844 R 1.5ЧО6 I? 0,6667 R’ 0,3927 R4 0,3927 RM
НАГРУЗКИ
ОГЛАВЛЕНИЕ
Основные положении по расчету строительных конструкций HI
Расчетные предельные состояния......................... Н1
Сочетания нагрузок ..................................... Н1
Нагрузки и коэффициенты перегрузки.................... Н2
Нагрузки, принимаемые для расчета...................... НЗ
Ветровая нагрузка ................................... Ж
Основные аэродинамические коэффициенты................ Н5
Снеговая нагрузка.................................... 116
Вее снегового покрова в кг/мг (для некоторых населенных
пунктов)......................................... 116
Значения коэффициента С................................ 116
Сейсмические нагрузки ................................. 117
Приближенные формулы для определения периода собствен-
ных колебаний сооружений башенного типа........... 118
Средине веса различных материалов....................... Н9
Собственные веса перегородок........................... Н9
Собственные веса кровли................................ Н9
Собственные веса междуэтажных перекрытий............. 1110
Нагрузки от автотранспорта.............................. НН
H-l
Основные положения порясчешы строительных
_______ констрыкиии
Рясчегп несущих конструкций и оснований производится по
истоды Расчетных предельных состояний
Предельными состояниями считаются такие состояния
конструкций или оснований, при которых конструкция или
основание перестают удовлетворять предъявляемым к
ним эксплуатационным тРЕбовяниям, те тЕРЯют способ-
мость сопротивляться внешним воздействиям или получают
недопустимые деформации или местные повреждения
Расчетными предельными состояниями нязывяются
тякие состояния конструкций или оснований, при которых
величины усилий, напряжений, деформаций или местных
повреждений превышают величины, указанные в
Строительных нормах и правилах или соответствующих
технических условиях
Тясчешные предельные, состояния
Первое предельное состояниЕ — по несущей способности
ВтоРОЕ предельное состояние — по развитию чрезмерных
деформаций
третье предельное состояние — по образованию или
раскрытию трещин
Расчетной нагрызкой называется нагрузка, равная по
Величине ПРОизведЕНинз нормативной нагрузки на
коэффициент перегрузки (и) Р=пРн
Расчетным сопротивлением материала называется
сопротивление, равное произведению нормативного
сопротивления ня коэффициент однородности (к) R« KR н
Коэффициент ,учитывающий особенности работы
конструкции или ос нов я ния, называется коэффициентом
условия равоты конструкции или основания ( т)
Сочетания нягрнзок
Основные сочетания: Совете.вес,полезная нагрузка, снеговая
нагрузка, нагрузка от рабочих кранов
Дополнительные; Нагрузки,входящие в основные
сочетания сочегпания + нагрузка от ветра,
монтажных кранов или воздействия
температуры
Особые сочетания: Особые воздЕйствия(например , сейсми-
ческ.нагрызка)+ сое.вес, полезная нагруз.
и ветер.
Н-2
Нягрызки и коэффициенты перьгрмзки
НН "In Вид нягразки НОРМАТИВ НАГРУЗКА КГ/ и* КОЭфф ГТЕрЕГр. и РАСЧЕПМ. НАГРУЗКА КГ/мЕ
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 НясрчЗкя в чердачных помещениях (без учета спЕц.ОборчдовАния:вентиляциоч кямер, водян. баков, моторов и. т.п ) Нагрузка в квартирах,лечебных учрежд. (эй исключением вестибюлей и вялое,где возможно массовое скопление посетите- ЛЕЙ^ДЕГПСКИХ ГАДАХ.ЯСЛЯХ. Нагрузка а Общежитиях,конторах, кляссных кОМнагпах.Бытовых ПОМЕЩЕНИЯХ ЦЕХОВ. Нагрузка в коридорах Общежитий, конто₽ и бытовых помещений. Нагрузка в залах cmonoBbix^ecmopAHOB, Аудиторий, Нагрузка в залах и коридорах театров, Кино, клубов, школ, вокзалов, на трибунок. Нагрузка в производственных помещения* промышленных предприятий, складах, moproBbtx залах магазинов — по ГПЕ ХНОЛОГИЧЕСКИМ ДАННЫМ, НО НЕ МЕНЕЕ Нагрузка в книгохранилищах, архивах ~ по действительной нагрузке, но не менее Нагрузка ня обслуживающие площадки В цехах, нА которых исключена возможность загрузки оборудованием и матпериялдни, и галереи для легких трдспортЕ₽ов- по гпехнич.условиям или фактическим ДАННЫМ, НО НЕ менее Нагрузки в вестибюлях, на лестницах, террасах и балконах: □] В ЗДАНИЯХ И ПОМЕЩЕНИЯХ.УКАЗАННЫХ в п п 2 и 3 f) Во всех прочих зданиях и помещениях . ГидростртичЕСКОЕ давление жидкости. 0ертикАЛьны£ и горизонтяльнЫЕ нагрузки от КРАНОВ . Давление и собственный вес сыпучих тел и грунта. Давление газов Собственный вес конструкции (ЗА ИСКЛЮЧЕНИЕМ п.16} Собственный вес гпермоизоляцион- ~ НО1.Х плит и засыпок. 75 150 200 300 300 400 400 500 200 300 4оо По ПРОЕХ данным 1,4 1,4 1,4 1,3 1,е ПОТЕХ, •ясное, или по факт, данный, но не МЕНЕЕ 1.2 1,2 Потех у слое, или Фактич. данный, но нс МЕНЕЕ 1,2 1.4 1,4 1,1 1,5 ЛоТЕКЧС илкфпк, дянньп, зд 1.1 1,2. 105 2Ю 280 390 390 480 600 420 560
н-з
ННГРЫЗКИ ПРИНИМАЕМЫЕДЛЯ РАСЧЕ1ПЛ
Предельное с о с т о янис 8ид расчета Принимаемые нагрузки
X- по прочности ПО прочности по устойчивости по выносливости Рясче т н ы с Расчеши ы е Нормативные
И- подЕСрормятнвносги Нормативные
«г ПО Образованию — тр£1ЦИН Нормативные или Расчешные *
*) В зависимости отхАРактера возникающих повреждений в
соответствии с нормами проектирования.
2 Расчел конструкций на устойчивость против
опрокидывания и скольжения производится по
расчетным нагрузкам , при этом коэффициент
ПЕРЕГРУЗКИ К ВЕЛИЧИНЕ УДЕРЖИВАЮЩЕЙ НАГРУЗКИ
ПРИНИМАЕГПСЯ Н. ~ 0, 6
3 При рпечетах с нчЕтом дополнительных или особых
сочетаний нагрузок величины расчетных нагрузок,
Кроме собственного веса , умножаются ня
коэффициент равный;
а) при учете дополнительных сочетаний -0,9
<f) при учете особых сочегпячий -и.8
4 Вес перегородок учитывается по фактическим
данным в зависимости от конструкции перего-
-РОДОК И ХАРЯКГПЕРА их опирания на перекрыгпие
с коэффициентом перегрузки И-=1.1
5 Полезная нагрузка при расчегпе колонн, стен и
фундаментов окилых и оБцЕствемных зданий(
ЗЯ ИСКЛЮЧЕНИЕМ УЧЕБНЫХ ЗАВЕДЕНИЙ И ПЕйтРОВ,
Принимается равной'.
в 1 % 2 "этяжях.считяя сверху-WO"/.
в 3м и А" ------ - ----- - - 85°М .
В 5"И6" ------ - ----- - 'lO’io ---------
ВО всех Остальных этяжях — 607<? "
. Примечания1.
4) Полезная нагрузка от помещений библиотек,книгохранилищ
архивов и техничЕскихэтАжей не уменьшается.
2) При Расчете колонн, стени фундаментов промышленных
ЗДАНИЙ СНИЖЕНИЕ ПОЛЕЗНОЙ НАГРУЗКИ ПО ЭтяЖАМ Прои-З-
-бодить согласно указаниям технических условий.
Н-4
В ЕШРОВйЯ НЛГРЫЗКД
Нормативная ветровая нагрузка принимается
нормальной к поверхности сооружения или его части
и определяется по Формуле
а р = KQ,
ГДЕ Q_ скоростной нйпор ветра в *г/м2
К- аэродинамический коэффициент
Коэффициент перегрузки для ветровой нагрузки Г)=1,2
Величина скоростного няпоря ветра<Эв кг/ма
Географические районы НА ВЫСОТЕ НАД ПОВЕРХНОСТЬЮ ЗЕММ*
ЛрЮм 20н 100м
Т район — Вся территория С С СР за исключением - И , III И IV РАЙОНОВ 30 40 100
Прайон - Верстовая полоса ОКЕАНОВ и МОРЕЙ ЗА ИСКЛЮЧЕНИЕМ 111 И IV РАЙОНОВ S3 70 150
Ш район-Береговая полоса Черного моря протяженностью от г. Анапы до г. ГПуапсе 100 100 еоо
|Урайон Береговая полоса Варенцова, Карского, Лаптевых. Восточно-Смбирско- - го,Чукотского и Берингова морей и их По Особ ым
ЗАЛИВОВ, ОСТРОВА НА УКАЗАННЫХ МОРЯХ, Береговая полоса заливов Шелехова, полуостров Камчатка, остров Сахалин, Курильские и Командорские острова НОРМАМ
Ширина береговой полосы принимается равной 400кмt
HO не ДАЛЕЕ ЧЕМ ДО БЛИЖАЙШЕГО ХРЕ6ГПА
Для ВЫСОТ, ПРОМЕЖУТОЧНЫХ МЕЖДУ УКАЗАННЫМИ 6 ТАБЛИЦЕ,
ВЕЛИЧИНАQ ОПРЕДЕЛЯЕТСЯ ПО ЛИНЕЙНОЙ ИНТЕРПОЛЯЦИИ.
В ПРЕДЕЛАХ ОТДЕЛЬНЫХ ЗОН ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИИ при
высоте каждой зоны не более *10 м величину Q
ДОПУСКАЕТСЯ ПРИНИМАТЬ постоянной, ОПРЕДЕЛЯЯ ЕЕ
ДЛЯ СРЕДНЕЙ точки зоны
Для здднини сооружении,расположенных в местях срезко
ВЫРАЖЕННЫМ РЕЛЬЕФОМ ЗЕМНОЙ ПОВЕРХНОСТИ И В ПОЙМАХ
БОЛЬШИХ РЕК,ВЕЛИЧИНА Q ОПРЕДЕЛЯЕТСЯ ПО ФОРМУЛЕ
ПО ДАННЫМ МЕТЕОРОЛОГИЧЕСКИХ НАБЛЮДЕНИИ. ЕСЛИ В ЫЧЕСЛЕН-
НАЯ ПО ФОРМУЛЕ ВЕЛИЧИНА^ ОКАЖЕТСЯ МЕНЬШЕ ,ЧЕМ ДЛЯ
соотвЕтствующ,Еи местности табличная ВеличинаСЭ то в
РАСЧЕТ СЛЕДУЕТ ПРИНИМАТЬ ТАБЛИЧНОЕ ЗНАЧЕНИЕ Q.
Н-5
Основные
К nfn Элементы поверхности сооружений R
1 2 3 4 Вертикальные поверхности с наветренной стороны, положительное давление Вертикальные поверхности с подветренной стороны ОТРИЦАТЕЛЬНОЕ ДАВЛЕНИЕ Берпикальные или отклоняющиеся от вертикали НЕ БОЛЕЕ ЧЕМ НА 50° ПОВЕРХНОСШИ в ЗДАНИЯХ с МНОГОРЯДНЫМ РАСПОЛОЖЕНИЕМ ФОНАРЕЙ И ТОМУ подобными сложными профилями: й] ДЛЯ НАВЕТРЕННЫХ КРАЙНИХ И ВСЕХ ВОЗВЫШАЮЩИХСЯ поверхностей , положительное ДАВЛЕНИЕ (f) Для ПОДВЕТРЕННЫХ КРАЙНИХ И ВСЕХ ВОЗВЫШАЮЩИХ- -ся ПОВЕРХНОСТЕЙ» ОТРИЦАТЕЛЬНОЕ ДАВЛЕНИЕ 6) ДЛЯ НАВЕТРЕННЫХ ПРОМЕЖУТОЧНЫХ ПОВЕРХНОС^ ПОЛОЖИТЕЛЬНОЕ ДАВЛЕНИЕ -ШЕИ, г) ДЛЯ ПОДВЕТРЕННЫХ ПРОМЕЖУТОЧНЫХ ПОВЕРХНОСтЕЙ 0 ТРИЦАТЕЛЬНОЕ ДАВЛЕНИЕ Наклонные поверхности взданиях без фонарей или С ОДНОРЯДНЫМ расположением ФОНАРЕЙ,r также ГОРИЗОНТАЛЬНЫЕ ПОВЕРХНОСТИ В ЗДАНИЯХ С МНОГОРЯДНЫМ РАСПОЛОЖЕНИЕМ ФОНАРЕЙ + 0.8 ~0,6 + 0,8 -0,6 + 0,4 -0,4 Согласно Рис.
для типдЭ
К не зависит
Шип!
ГПип2
ГЛипЗ
ПРИ 0<Ц<15 KS-0.8
I. «=эо* к» о
„ сО50° К = + О,в
тип5
для' тйл’яйкоэффицЕнты К
доны для случая
для случая Н<* см тип!
типб
ПРИ о< = 0 к = о
и «№зо° * = +о.г
„ сх = 6о° К=+О,8
тип 4
юя-ад
4S50
НАПРАВЛЕНИЕ
ВЕТРА
Пон ожи тельное значение К соотвстствиЕт направлению ветро-
вого давления внутрь здания, а отрии,ятельно£-иэ здания
л?и* = о,з
В •---------
тип?
стеиа^абор
«-1,4
Н-6
СНЕГОВЯЯ НЯГРЧЗКЯ
НОРМАТИВНАЯ СНЕГОВАЯ НАГРУЗКА Рс НА 1 №
ППОШАДИ ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ ПРОЕКЦИИ покрытия
ОПРЕДЕЛЯЕТСЯ ПО ФОРМУЛЕ
Рс-ср
ГДЕ Р~ ВЕС СНЕГОВОГО ПОКРОВА В КГ/м*
С“ КОЭФФИЦИЕНТ, ПРИНИМАЕМЫЙ В ЗАВИСИМОСТИ
_____ от профиля покрытия
Коэффициент ПЕРЕГРУЗКИ для СНЕГОВОЙ НАГРУЗКИ 0=14
---- ЬВЕ СНЕГОВОГО ПОКРРВИ В*г/м*_
Населенный пункт р Населенный пункт р Населенный пункт р
Актюбинск 70 Красноярск 100 Саратов 70
Архангельск, ИЗО Куйбышев 100 Свердловск 100
Астрахань 50 Ленинград 100 СтдлиняБяд 50
Ашхабад 50 Минск 70 Сухуми 50
Баку 50 Москва 100 (Палин 70
Воронеж -too Мурманск 150 ГПяшкснт 50
Вильнюс 70 Новосибирск ISO (Пбилиси 70
Горький 150 Одесса SO Уфа 150
Ереван 70 Омск too Харьков 70
Караганда 70 Петрозаводск too Челябинск 1Q0
Киев 70 Рига 70 Числя 50
Киров ISO Ростов 50 Чкалов too
ЗНАЧЕНИЕ КОЭФФИЦ.ИКнтя С
Нй п)п Профиль покрытия с При МЕЧ ЙНие
1 Покрытия простые Односкатные, двухекят- при а =? 25° -ныс „ а > 60е ло 0 При промежуточных знчченнж УГЛЙ1ЧЯКЛ0НА покрытий к ГОРИ'ЛОНтУ СХ. -ЗНАМЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА С ПРИМИ - МАЕП 1СЯ ПО ИНСПЕРаОПЯЧИИ
2 Покрытия сводчатые простые г 401 где -В- npontm сводя ПОДЪЕМ СВОДА назад жидит с должен Выть : 0,3«С 1U
3 Покрытия сложные с поперечными или продоль- ными Фонарями , с не- одинаковой высотой отдельных частей и.т.п СОСЛАЛ Рис. Рязнюсть в высотах Н ИСЧИСЛЯЕТСЯ в МЕТРАХ
so
Н-7
.......................
J-а =gH .1
Рс=200 Н
кроме того
КРОМЕ того
5,0и«^а«-|0,0|
а = 2н
В гористых местностях, а гпакже в районах Крайнего
Севера и Дальнего ВостокАвсс снегового покрова
Р в кг/м2 должен принимлться ЧИСЛЕННО РАВНЫМ
2 h, ГДЕ h- BblCOmA СНЕГОВОГО ПОКРОВА в см.
ПРИНИМАЕМАЯ ПОДАННЫМ МЕГПЕ ОРОЛ ОГИЧ ЕСКИХ
НАБЛЮДЕНИЙ КАК СРЕДНЯЯ ИЗ МАКСИМАЛЬНЫХ
ЕЖЕГОДНЫХ НА ЗАЩИЩЕННОМ МЕСШЕ ЗА 10 ЛЕШ.
В гористых местностях вес снегового покрова
должен принимяться не менее 60 кг/м2.
Сейсмические нягрызки
ИОРМДтивНЫЕ СЕЙСМИЧЕСКИЕ НАГРУЗКИ ПРИНИМАНЛПСЯ
РАВНЫМИ СЕЙСМИЧЕСКИМ СИЛАМ ИНЕРЦИИ, ОПРЕДЕЛЯЕМЫМ
В соответствии с„ПолоЖЕнием по строительства
в СЕЙСМИЧЕСКИХ РАЙОНАХ**-.
Расчепные нагрузки при расчеше конструкций
HR сейсмостойкость по методы рясчетных
ПРЕДЕЛЬНЫХ состояний ОПРЕДЕЛЯЮТСЯ по
СПЕЦИАЛЬНОЙ инструкции
Н-8
овозмячен и я:
“Г- период собственных колЕбпмий в секундах
h — высотя в см.
F — ПЛОЩАДЬ ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ В СМ*
ir —объемный вес в кг/см3
? - момент инерции поперечного сечения е см*
С — модуль упругости в кг/см2 ,
Я — ускорение силы тяжести О.= 981см/сек
С — числовой коэффициент '
Р - Вес сосредоточенной массы находящейся на сооружен.,в кг.
Р - Вес массы стержня, отнесенный к 1,п.смего высоты, в кг.
У — Прогиб стержня в горизомгпальном направлении под
действием единичной горизомтяльной силы Xе! • смДг
** Описание сооружения Схема соорыж. 7
1 )тдельно стоящиедымовыЕгпруБы г д xi А-а - F И 3 - для НИЖНЕГО СЕЧЕ- НИЯ ГПРУ6Ы
0,4 0,6 0,6 'ц.нл индр)
с 1,29 1.50 1.70 1,79
2 1вободно стоящие мачгпыидрыгие СООРУЖЕНИЯ, МАССА И МОМЕНШ ИНЕР- ЦИИ которых мало меняются по высоте, т=Ы£Ц. при_1"1дд>()5 1 <пях
ЗВертикАльнО стоящий стержень постоянного моменгпа инерции СЕЧЕНИЯ, ИМЕЮЩИЙ НЯ свободном КОНЦЕ ГРУЗ Р, МЙСС А которого ПО СРАВНЕНИЮ С МАССОЙ САМОГО СГПЕРЖНЯ ВЕЛИКА. h Т-зез'/^’-
4. Вертикально стоящий стержень постоянного моментя инерции СЕЧЕНИЯ, НЕСУЩИЙ НА СЕБЕ РЯД сосредоточенных грузов P,'"Pk" Pq • Ъ, R« т-адЙДйр
Э.ВЕРтикАльно стоящий сгпержень переменного по высоте момен- ГПА ИНЕРЦИ И , ИМЕЮЩИЙ ня свободном КОНЦЕ ГРУЗ Р, МАССА которого ПО СРАВНЕНИЮ С МАССОЙ самого стержня не велика. h Т* IF
бВсртикяльно стоящий стержень переменного по высоте моментя инерции, несущий ряд сосредото- ченных грузов PijpKjPn ,РАСПОЛО- ЖЕННЫХ в различных точки* по высоте стержня. р w*. л» 4-чг . L11'" ? T=6,28|/SS
Н-9
Средние веся различных мятериялов
Название материалов BECi кг7м* Название материалов
бетоны и растворы 230D 2400 1800 2000 1400-171 24оо 2500 2000 1800 1500 1800 1350 1300 1450 1100 2300 600 900 800 Утеплители войлок нелрЕссованный Камышит Минеральный войлок мипорэ Пенобетон-заполнитель ]Пенокералит Пеносиликат Пеностекло Плиты асбоцЕментныЕ Оргалит(мягкий) Шлаковата уплотненная Различные материалы 300 260-300 250*300 15-30 500-600 300-500 600 300 300-400 250*300 400 1000 1500 2000 1200 1600 1900 2800 2600 1600 2500-2700 800-100 1200
бетон на гравии и щебне то же виврированный. бетон на кирпичи.щебне ГЛОТКЕ ВИБРИРОВаННЫЙ Легкий Бетон на кейзмзит и шлаках Железобетон на гравии И ЩЕБНЕ тоже виврированный Цементный раствор Известковый раствор шлаковый раствор К ладки из сплошного кирпича из дырчатого|(31 и еодыр) кирпича 1(<05дыр) Из семищелевого кирпича из шлака Бетонных пустотелых камней Битовая из плотного известняка ДЕРЕВО Сосна,ель воздуш. сухая »> о •• ЕЕШЕСТВЕН.ВГИЖН Дуб воплчшно сухой
Дсбест и асБОкартон Асфальт литой м >♦ ПРЕССОВАННЫЙ Гипс литой гравий сухой »» » влаткый Гранит, сиенит, порфир, мрамор известняк плотный Песок сухой Стекло шлак котельный Щебень кирпичный
Собственные веся перегородок
(Пип ПЕРЕГОРОДИМ ГОЛЦ. см ВЕС > кг/м
из гипсовых полнотелых плит из гипсошлаковетонных плит из гипсоволокнистых плит ( в 2 слоя) из шлакобетонных пустотелых камней Кирпичная в V-4 кирпича, оштукатуренная Кирпичная в Уй кирпича, оштукатуренная Из семище левых камней, оштукатуренная 10 10 10 9 10 16 16 130 150 100 100 180 280 250
Собственные веся кровли кг. ЖелЕЗна я,этернитовая (с обрешеткой и стропилами) 35 /м2 Черепичная (собрешеткой и стропилами) 90 » Плоская не эксплуатируемая 250 » Плоская эксплуатируемая 500-600-*
Н-10
Собсшвенные ВЕСА междуэшажных и
ЧЕРДАЧНЫХ ПЕРЕКРытиЙ
Примечания
Веса плит относятся- верхняя цифра к плитдм типд „П''и »П1“
ЦИФРА Б СКОБКАХ-К ЖЕЛЕЗОБЕтоННЫМ НАСГПИЛАМ „НУ".
Соответственно,общие беса перекрыгпий относятся; цифры
БЕЗ СКОБОК КПЕРЕКРЫтиКЭ С ПЛИГПАМИ ГГи„ППГ. Ь СКОБКАХ”
К ПЕРЕКРЫШИЮ С ПЛИГПАМИ „НУ" .
H-ll
Нягрызки от автотранспорта
Г Нормативная автомобильная нагрмзка
Расположение автомобилей в расчетной колонне
_ Р=1вт Ч.втр-ЗОт4 Р»4вт
Схема Н48
₽-₽п+₽»
Сх ЕМЬ1
Н-13,Н-10и Н-8
₽-₽„<• Л
*) 1,67Р--30т и 4,3Р — утяжЕленные автомобили
Таблица Расчетных данных
Схе- ма Нормальный автомобиль Утяжеленный автомобиль шири- НА КУ- ЗОВА Рлсст. МЕЖАМ СЕРЕД» СКАТОВ
р. р5 р ШИРИМА Рп ps р ШИРИНА
ПЕРЕД» КОЛЕСА ЗАДН СКАТА 1ЕРЕДН «ЛЕСА ЗЛДН СКАТА
Н-18 6 42 48 О.зо 0.70 6 2*42 30 О.зо 0,70 2.9 4.9
Н-13 3.9 9.4 43 0.20 О.АО А.М 42.35 46.9 0.25 0.60 2.7 4.7
жо З.о 7.о 40 0.45 О.зо 3.5 9.5 43 0.20 О.АО 2.7 4.7
Н-8 2. А 5.6 8 0.45 0.30 2.6 7.6 40.А 0.45 0.30 2.7 4.7
Длина соприклсания скагпа с проезжей часгпью 0.2 м.
П Нормативная колесная нагрузка НК-80
WC
_ 20т 20 20 201,
Щ Нормативная гусеничная нагрузка НГ
нг-зо
НГ-60
ЖБ
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ
КОНСТРУКЦИИ
Настоящий раздел справочника отредактирован
инж. Н. В. Никитиным
В разделе использованы работы Н. В. Никитина
по расчету конструкций в соответствии со СНнП'ом.
ОГЛАВЛЕНИЕ
Основные условные обозначения.....................ЖБ1, ЖБ2
Материалы бетонных и железобетонных конструкций:
бетоны, арматура.................................. ЖБЗ
Нормативные и расчетные модули упругости бетона ЖБЗ, ЖБ4
Нормативные и расчетные модули упругости арматуры ЖБ4
Коэффициент линейного расширения бетона и железо-
бетона ................................................ ЖБ4
Объемные веса бетона и железобетона.................. ЖБ4
Приведенные расчетные сопротивления бетона для бе-
тонных конструкций..........................ЖБ4, ЖБ5
Приведенные расчетные сопротивления бетона для же-
лезобетонных конструкций...................... ЖБ5
Приведенные расчетные сопротивления арматуры . . ЖБ6
Основные расчетные положения........................... ЖБ7
•Расчет элементов бетонных конструк-
ций по несущей способности:
Центрально сжатые бетонные элементы.................... ЖБЯ
Изгибаемые бетонные элементы.......................... .ЖБ9
Внецентренно сжатые бетонные элементы.................. ЖБ9
Расчет элементов железобетонных кон-
струкций по несущей способности:
Центрально сжатые элементы........................ЖБ10, Ж Б11
Центрально растянутые элементы.................... ЖБ)2
Изгибаемые элементы:..............................ЖБ12, —ЖБ19
Прямоугольное сечение с одиночной арматурой ЖБ12
Прямоугольное сечение с двойной арматурой . . ЖБ12
Тавровое сечение с одиночной арматурой .... ЖБ12
Расчетная ширина Ь„ таврового сечения .... ЖБ13
Максимальное значение X..................... ЖБ13
Формулы для определения МЛо|,............... ЖБ14
Приближенные формулы для ориентировочного опреде-
ления арматуры.................................... ЖБ14
Примеры:
Балки прямоугольного сечения......................ЖБ15, ЖБ16
Балки таврового сечения........................... ЖБ17
Расчет наклонных сечений, примеры.................ЖБ1Я, ЖБ19
Внецентренно сжатые элементы:.....................ЖБ20—ЖБ24
Прямоугольное сечение с симметричной арматурой
Расчетные формулы. Примеры..................ЖБ20—ЖБ22
Прямоугольное сечение с несимметричной армату-
рой. Расчетные формулы. Примеры.............ЖБ23—ЖБ24
Косое внеиентренное сжатие........................ЖБ25—ЖБ29
Формулы для определения X....................... ЖБ25
кк
Формулы для определения Nx (N )................. ЖБ2б
Последовательность расчета . . ................. ЖБ27
Примеры: ЖБ28, ЖБ29
Внецентренно растянутые элементы..................... ЖБЗО
Элементы, работающие на кручение..................... ЖБЗО
Расчет элементов железобетонных кон-
струкций но деформациям:
Предельные прогибы изгибаемых элементов .... ЖБ31
Жесткость Вк1, и прогибы от кратковременной и дли-
тельно действующих нагрузок fq,, (дл..........ЖБ31, ЖБ32
Значение коэффициента И.............................. ЖБЗЗ
Величины длительно действующей временной нагрузки ЖБЗЗ
Формулы для расчета. Порядок расчета................. ЖБ35
Таблица значений ф и Ki для прямоугольных сечений ЖБ36
Таблица значении ф и К, для изгибаемых элементов
таврового сечения с полкой в растянутой зоне . ЖБ37
Таблица значений и Ki для изгибаемых элементов
двутаврового и коробчатого сечений.............. ЖБ38
Таблица значений ь и С для изгибаемых элементов пря-
моугольного сечения с одиночной арматурой, тав-
рового сечения с полкой в сжатой зоне и двутавро-
вого сечения.................................... ЖБ39
Таблица значений ъ и С для изгибаемых элементов
прямоугольною сечения с одиночной и двойной
арматурой........................................... ЖБ40
График для определения величины ф для изгибаемых
элементов прямоугольного сечения................ ЖБ41
График для определения величины ф для изгибаемых
элементов таврового сечения с полкой в растянутой
зоне............................................ ЖБ42
График для определения величины для изгибаемых
элементов двутаврового и коробчатого сечений . . ЖБ43
График для определения величин т, и С для изгибаемых
элементов прямоугольного сечения с одиночной
арматурой, таврового сечения с полкой в сжатой
зоне и двутаврового сечения..................... ЖБ44
График для определения величин и С для изгибаемых
элементов прямоугольного сечения с одиночной и
двойной арматурой............................... ЖБ45
График для определения величины Ki.................. ЖБ46
Примеры.............................................. ЖБ47
Расчет элементов железобетонных кон-
струкций по образованию и раскрытию
трещин:
Расчетные формулы, ширина раскрытия трещин , . . ЖБ48, ЖЬ4‘)
Расстояние между трещинами /,........................ ЖБ49
Пример.............................................. ЖБ">0
Указания по конструированию:
Общие положения...................................... ЖБ51
Минимальное армирование (в % % от площади расчет-
ного сечения)................................... ЖБ52
Расстояния между температурно-усадочными швами . . ЖК52
Защитный слой бетона............................... ЖБ53
Анкеровка арматуры ................................. Ж.Б54
Длина заделки нижних стержней за внутреннюю грань
крайних свободных опор................................ ЖБ55
Расстояние между стержнями арматуры................... ЖБ55
Данные для проектирования сварных каркасов и сеток ЖБ56
Стыки арматуры............................ . . . ЖБ57. ЖБ58
Размер растянутых стыков внахлестку 1л (выраженных
через cij........................................ ЖБ59
Указания по конструированию центрально сжатых эле-
ментов: . .............................
Процент армирования. Диаметр хомутов.................. ЖБ60
Расстояние между хомутами............................. ЖБ60
Элементы со спиральной арматурой...................... ЖБ61
Указания по конструированию внецентренно сжатых и
внецентренно растянутых элементов: ...............
Внецентренно сжатые элементы.......................... ЖБ61
Внецентренно растянутые элементы...................... ЖБ61
Указания по конструированию изгибаемых элементов:
Диаметр хомутов или поперечных стержней............... ЖБ61
Расстояние между хомутами или поперечными стерж-
нями ............................................ ЖБ62
Диаметр продольной арматуры балок к число стержней,
доводимых до опоры............................... ЖБ62
Толщина балочных плит. Распределительная арматура
балочных плит. Расстояние между рабочими стерж-
нями плит........................................ ЖБ63
Короткие консоли...................................... ЖБ64
Указания по конструированию элементов, работающих
на кручение...................................... ЖБ65
Арматура по ГОСТам-.
Сталь горячекатанная круглая ......................
Сталь горячекатанная периодического профиля ....
Сталь низколегированная периодического профиля . .
Сталь холодносплющеннан периодического профиля . .
Проволока стальная низкоуглеродистая холоднотянутая ЖБ65
Таблица круглой стали......................... ЖБ66
Таблица горячекатанной стали периодического профиля ЖБ67
Типы арматуры н условные обозначения ее на чертежах
железобетонных конструкций................... ЖБ68
ЖБ-1
Основные условные обознячЕния:
Япр- Приведенное расчетное сопротивление ветоня
_ при осевом сжатии.
Яи- ------------ при изгиве.
Rp- --------------при растяжении.
Rd- Приведенное расчетное сопротивление арматуры.
йас~ Приведенное расчетное сопротивление спирали
Ej- Нормативный модуль упругости ветоня при
сжатии.
Е<г- Расчетный модуль упругости ветоня при
н СЖАТИИ.
Еа_ Нормативный модуль упругости арматуры
Ед- Расчетный модуль упругости арматуры.
<71 - Коэффициент условия работы конструкции.
ГПсТ Коэффициент условия работы арматуры.
Вир- Жесткость элемента при кратковременном
действии нагрузки.
'f - Коэффициент,учитывяящий работу растянутого
БЕТОНА МЕЖДУ Л1РЕЩИНАМИ.
0 - КОЭФФИЦИЕНТ СНИЖЕНИЯ ЖЕСТКОСТИ ПРИ
длительном действии нагрузки.
- Коэффициент продольного изгиба
F - ПЛОЩАДЬ ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ ЭЛЕМЕНТА
Fj- Площадь сечения бетона.
Fa- Площадь сечения растянутой арматуры.
Fa- Площадь сечения сжатой арматуры.
ря - Площадь сечения ядра элементя
Fcm Площадь смятия.
Fen- Приведенное сечение спирали.
ЖБ-2
Условные обознячения Продолжение/
icn- Площадь сечения стержня спирали-
tx - Площадь сечения одной ветви хомута
So ~ Статический момент площади всего сечения
БЕТОНА ОТНОСИТЕЛЬНО U.T АРМАТУРЫ Fa .
h ~ Полная высота сечения.
h0- Полезная высота сечения.
Ип-Толщина плиты.
6 ~ Ширина прямоугольного сечения.
Вл- Ширина полки таврового сечения.
dg" Диаметр ядра сечения.
X ~ Высота сжатой зоны.
Со- Расчетная длина элеменгш.
Ст~ Расстояние между (трещинами.
U. - Расстояние между хомутами
<5q“ Напряжение в армдгпчре
N - Продольная сила от нормашивнои нагрузки
N - Расчегпная ПРОДОЛЬНАЯ сила.
Мч— Изгибающий момент от нормашивной нагрузки .
М ~ Расчетный изгибающий момент.
Расчешныи круглящий моменгп
Q “ Расчегпная поперечная сила.
Чх’ Поперечная сила,воспринимаемая хомугпами
и бегпоном.
ЖБ-3
МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ бетоны -констрикцяй
Бктон ОвЪЕМ.вес марки
тяжелый гиоо% — 50 75 100 150 200 300 4оо 500 600
ЛЕГКИЙ CISCO - 35 50 75 too 150 200 — — — —
РЕКОМЕНДУЕМЫЕ МЭРИИ бЕГПОНЭ
Тип конструкции или элемента примечание Бетон
МАРКА легким., тяжелый
Бетонные конструкции марка не выше 200 —
,. „ здании и сооружении •" 1г* класса » не ниже 100 тяжелый
Бетонные столвыи колонны зданий и сооружений д и Qi классов .. не ниже 75 —
Железобетонные конструкции не ниже 100 тяжелый
Жел.бст. сжатые элементы РЕКОМЕНД.УСГЛСЯ МАРКА ненижс 200 тяжелый
•* - сильно нагружен, конструкции рекомендуется МЯРКЯ 300-400 тяжелый
» » изгибаемые элементы МАРКИ НЕ НИЖЕ 150 тяжелый
ТОнкост.ж.в.констр. работающие на изгиб, возводимые в подвижн .опалив » не ниже 200 тяжелый
Сборные ж.б. конструкции „ не ниже 150 тяжелый
Тонкост сборн. элементы,неокай- млЕнные ребрами жесткости « не ниже 200 тяжелым
Арматура
Наименование арматуры стал ПРИМЕНЯТ для из го при изготовл. гивк. армэтчяы
овл РЕКОМЕНДФММ При мечаниЕ
Горячекатанная периоди- ческого профиля СТ. 5 25 ГС от 10до 90 .. б 40
Холодносплющен вез вытяж> периодического профиля ‘Ми Ст. 0 от 6 ДО 32
Холоднотянутая низкоуглеяс -дистая проволока ОТ Зло 10 для свари,сеток и каркасов для хомут.и мокгарм
(Ърячекатанная круглая Ст.ЗиСТ.О ОТ 5 ДО 100 Разрешается ПРИМЕНЯТЬ ПРИ
Горячекатанная квадратная полосовая, фасонная Ст.ЗмСт.0
П>рячекатанная круглая , подвергнутая силовой калибров -Ст.ЗиСТ.О L от 5 до 22
Нормативные и расчетные модули упругости бетонй
при сжатии E*J>M Etf к17с.мг(для легкого ветона)
Марка ветоня 35 50 75 100 150 200
Еб 60000 7OQOO 95000 110000 130000 150000
Ев 40000 50000 60000 75000 юоооо 115000
ЖБ-4
ЖБ-5
5 ЕГОР Н ПО ГРУППЕ б
Вид консгр» КЦИИ т 8иД НЯПРЯЖЕЧН. состояния МА РКА б Е Ш О Н Й
35 50 75 too 150 200 300 4оо 500 600
Sf? “хй o“s Е id I и и« ю о СЖАтИЕ п ОСЕВОЕ *W 10 «4 21 29 42 52 85 110 136 (62
Сжяшие п При Rl, ИЗГИБЕ •'И 12 17 27 36 52 65 104 136 169 201
РдстяжЕ-р ННЕ *Р 1,3 1.5 ел 25 3.4 4.2 6.2 7,2 8.1 8.8
Остальные Бетонные ЭЛ Е М Е НТЫ I оТэо] смятие □ ОСЕВОЕ % 13 20 30 4о 59 72 117 153 189 225
п ИЗГИЙЕ 17 24 37 50 72 90 144 189 234 279
Рдстяже- R- -ИИЕ р 18 2,2 2,9 3.6 4,7 5,8 8.5 9,9 11.2 12,2
Бетон по группе Д-приготовляемый ня бетонных здвадях или
УЗЛАХ,оборудованных МЕХянизмдми для Автомятической или
ПОЛУАвтомятичЕСКОЙ дозировки,при системптичЕском контроле
прочности и однородности бетона.
бетон по группе 6-в остяльных случаях.
Приведенные расчетные сопротивления ВЕТРНЯ
ДЛЯ ЖЕЛЕ305ЕТ0ННЫХ конструкций
_______ mR
М RPKA бетоня гояблици 1г (Павлнцй 2 5
R пр R и й₽ R пр Ra Rp
100 4в 60 4,5 44 55 4.0
15D 70 85 5,8 65 80 5,2
200 90 110 7.2 80 100 6,4
300 140 170 10,5 130 160 9,5
4оо 190 230 12,5 170 210 11.0
500 230 280 14.0 210 260 12.5
600 270 330 15,0 250 310 13,5
ДЛЯ монолитных ценгпрально сжитых элементов сечениемменее 3D»3D
ИЛИ диамегпром МЕНЕЕ 30 см. и внЕЦЕнтрЕнмо снятых элементов с
большей стороной сечения менее 30см. приведенные расчетные сопрсггивлс-
полчмАются из щябличных путем умножения на ГП = 0,8 ,
ДЛЯ плит,окаймленных поконтуру.моналитносаязянныхсвАлкА*
коэффициенты т см, Ч иТУ 123-55 стр. 21
Приведенные расчетные сопротивления ярматыры
R ГЛ* ГП q R q ИЛИ Rq — ^"1 * ^Q*4^Qe а
В ид СТ или Вид Таблица 4 a ТЯБЛИЦВ 2a Т Я БЛИЦЯ За
АРМАТУ- РЫ Ra Го —5Г Ra Ra ₽х Ra Ra Rx
СТО Горячекртднная ЛЮБАЯ 1870 1870 15D0 1700 1700 136D 1700 1700 1360
СТ.З горячекятднняя d<4o ЛЮБАЯ 23Ю 2310 1850 2100 2Ю0 1680 1890 1890 1510
- _ ГОРЯНЕкятянняя LTU калиброванная СВАРНАЯ 2310 1870 1850 2ЮО 1700 1680 2100 1700 1680
г _ горячЕкдтднняя LTU КЯЛИ8Р0ВАМНАЯ ВЯЗАНАЯ 2310 1870 1850 2100 1700 1680 1890 1530 1510
— _ ГОРЯЧЕКЯтЯННАЯ LT<J КАЛИБРОВАННАЯ ВЯЗАНАЯ 2310 2310 1850 2100 2100 1680 1890 1890 1510
— _ ГОРЯЧЕКЯтЯННАЯ 1/|Л LT.0 КАЛИБРОВАННАЯ а<ГК СВАРНАЯ 2750 езю 2200 2500 2100 2000 2500 2100 2000
г „ ГОРЯЧЕКЯтЯННАЯ 1 LTO КАЛИБРОВАННАЯ U>1<! СВАРНАЯ 2310 2310 1850 2Ю0 2100 1680 2100 2100 1680
r п ХОЛОДНОСПЛЮЩЕННЯЯ UTU ПЕРИОДИЧЕСК.Профиля ЛЮБАЯ 2570 2570 2060 2340 2340 1870 2100 2100 1680
Г и ХОЛОДНОСПЛЮЩЕННЯЯ ‘-“и ПЕРИОДИЧЕСК. Профиля ЛЮБАЯ 2570 2570 2060 2340 2340 1870 2100 2100 1680
г - ГОРЯЧЕКЯтянняя , . LT3 пЕРчодич.профиля d<4Q ЛЮБАЯ 2640 2640 2110 2400 2400 1920 2160 2160 1730
— с ГОРЯЧЕКЯЮАННАЯ . LT3 пЕриодич.профиля d>40 СВАРНАЯ 2530 2530 2030 2300 2300 1840 2070 2070 1650
flCf-r ГОРЯЧЕКЯтЯННЯЯ L ЛЕРИОДИЧ. ПРОФИЛЯ ЛЮБАЯ 3740 3740 2990 3400 3400 2720 — — —
ХОЛОДМОГПЯНУГПАЯ г-|х« ПРОВОЛОКА и«-Э.Э СВАРНАЯ 3210 3810 2240 2920 2920 2040 2920 2920 2о4о
Холоднотянутдя . _ проволока 4^5.5 СВАРНАЯ 2570 2570 1800 2340 2340 1640 ез4о 2340 1640
холоднотянутая ПРОВОЛОКА ВЯЗАНАЯ — — 1620 — — 1470 — — <470
Rj-для рдстянутой дрмдтуры ; F?a-для сжятой дрндтурь1л 1?х“для ярмдтурь! хоматоа
ЖБ-6
ЖБ-7
.. Ключ"к гпяблицям ПРИВЕДЕННЫХ РАСЧЕШНЫХ СОПРОШИВЛЕНИЙ БЕШОНА И
дрмятыры для желЕЗОб£тоннь1Х консшрыкц.ий
ГРУППА БЕШОНА Марка БЕЛОНА Изгибаемые эле менты сборных конструкций, изготовляемые ня заводях и специально оборудованных полигонах с системАтичес- кой проверкой их прочности, а шакже проч- ности ветоня и ярмятары. ВСЕ ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕМП»
А 400 Шяблицы: За, 1<Г
150 и ВЫШЕ [Пяблицы: Id , 2.<5" 2а, id
Б 100 И1А6ЛИ1АЫ- За, 2d
150 и BbiWE игяблиды- 1а , 2 <Г 2а, 2d
бетон по группе А-пРиготовляемый нд Бетонных заводах или узлах ОБОРУДОВАННЫХ МЕХАНИЗМАМИ ДЛЯ АВГПОМАтиЧЕСКОЙ или полупвтомАти- ческой дозировки при сисгпемагпическом контроле прочностииоднороднос- Бетон по группе б” В остяльных случаях. -гпибегпона
Основные р я смешные положения РяСЧЕт БЕГПОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕтОННЫХ КОНЕГПРНКЦ.ИЙ ДОЛЖЕН производиться □) По НЕСЫЩЕИ СПОСОбНОСШИ f прочность,устойчивость) ~ — для всех конструкции. <£) ПО ДЕФОРМАЦИЯМ —Для конструкции , величина деформаций которых может ограничишь возможность их эксплуятяции . В) По ОБРАЗОВАНИЮ ИЛИ РЯСКРЫШИЮ ГПРЕЩИН- ДЛЯ конструкций, в которых образование трещин по условиям эксплуятди,ии не допускаешся или их раскрытие должно выть ограничено РЯСЧЕ1П по несмщей способности производится по РЯСЧЕТНЫН НЯГРМЗКЯМ Р д с че т по де Формациям и по раскрытию трещин производится по НОРМЯтИВНЫМ НЯГРЫЗКЯМ При определении деформации элементов сборных железо- бетонных конструкции,изготовляемых на заводях или специально оборудованных полигоняхсосистемятической проверкой прочности и однородности бегпона рязрешаеглся причинять НОРМАТИВНЫЙ МОДЕЛЬ У ПрЫГОСТИ бЕЛЮНЯ. Во всех остялЬных случаях причиняется рясчегпный модмлЬ ыпрыгости ветоня.
ЖБ-8
Расчет элементов бетонных конструкций
ПО НЕСЫЦЕЙ СПОСОБНОСТИ
ЦЕНТРАЛЬНО СЖЯТЫЕ БЕТОННЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ.
Коэффициенты продольного изгивл Фдля
БЕТОННЫХ кОНСТРЫкЦИЙ
Со Т л г ев 8 еа Ч»
«1ЧЧ<СЛЫЙ выпои Легким Бетон тзч<Е.лым Бетон ЛЕГКИЙ БЕШОН
<4 <14 1,00 1,00 18 63 0,68 0,57
4 14 0,98 0,98 20 7D 0.63 0,52
6 21 0,96 0,94 22 76 0,59 0,48
8 28 0.91 0.80 24 83 0.55 0.43
10 35 0,86 0.81 26 90 0.51 —
12 42 0.82 0.75 28 97 0,47 —
14 49 D.77 0,69 30 104 0.44 —
16 56 0.78 0,63
В - НАИМЕНЬШИЙ РАЗМЕР ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ
2 - НАИМЕНЬШИЙ РАДИУС ИНЕРЦИИ СЕЧЕНИЯ
60 - РАСЧЕТНАЯ ДЛИНА Э/1ЕМЕНГПА
РяЕЧЕПГНЯЯ ДЛИНЛ для СП1ЕН иСШОЛБОВ
ТИП опор е„
При наличии Н<£сткик опор в виде перекрытий или покрытмй,опиРвкщих- ся НА ЖЕСткие поперечные конструку е.=н
При наличии упругих опор Ь,-1.25Н-1.50Н
Для свободно стоящих стен и сгполбов е„=2н
Н — высогпа эшяжа стены или столбя
пример : N=fD0r Сечение 40*40 (Р=0.98 бетон „200
КПр=?2 кг/смг ( бетон принимаем по гр.б) F=1600 сме
М * 0,98-72 «,00-«2880 кг=1«.9т ( “04cEm7mO4Ho)
ЖБ-9
Изгибаемые бептонные элеменшЫ
f Мд 3.5 кр
h Пример: &-50см Ь=60см_ М«1.3тм
Бетон ..75“(по группе б) Яр*2.9кг/ем2
М, =4^-%= -5М^г.Э=и90И>кг:«>1»и9ги
Доп. 3.5 г О, □
______________М*_Мдоп
Внецентренно сждтыЕ бетонные элемЕнты
Дано: M,N. определяем 6о-------~у-
РйСЧЕГПнЬ|Е ф ОРМУ лЬ<
I по сжлтию Т по РАстяЖению
N/ iBr™"'1
При ео$ 0.225 h ПОлЬзовдтЬЕя формулой I
.. eo>0^25h " ФОРМУЛАМИ 1м1
Г]РИМЕрЬ1 ~—
i N =150т М =4,5тм | 8 “50ен h»60cH 4-0.96 BcmoH.15D‘'
ео=А|=0,03м -Зсм I ROp=S9Kr^MZ Йр-4.7к7смг (гриппа6)
О,22йЬ -0,225-60 - 13,5см ?3с« ПОЛЬЗУЕМСЯ формулой I
Ыд “ aVvh '*’ ’лр = г°з*бо 0Я6И •1535°°кг ‘1535т >'|5|>т
2~5Dr °м-7,2т„ I 6-so.„h-6o„ 4-0.96 5Етон..150-
е . 12 .о.,44„-,44 J Йлр-59^ R„-47«-M (гр-,5)
0,22sh -0 225-60 - 13.5с- < 144.- ПОлЬзИНИ, форМЛ.ми1,1
Т’«18 t’,96'<-7'S5°°”"”!l >!От
N*= -Й4^0-“.’4-59=/4вОООкг = |48г>50г
СМЯП1ИЕ ОПОРНЫХ ЧЯСШЕЙ ВЯЛРК.ПРОГОНОВ И.ТП.
N * Ч' Rnp F cm Fcm
Ндгрузки V 1 1
Месгпнля нагрузка Местная и остальные нагрузки МЕСтнлЯ НАГРУЗКА,ПРИЛОЖЕННАЯ У КОНЦА CtHEHbl НА ДЛИНЕ НС БОЛЕЕ толщины cmEHbi $ 1.5 4 2.0 «1.25 If | I I
ЖБ-10
РДСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
ПО НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ
Центрально сжатые элементы
N«4[RnpFtr+ RaFa]
N**[Rnp^+^R„Xl
или N< <VFf-FX, Fa]
N<n?„F+ R F+2£R F
L n₽ я a a ac cn
Г n F — cn
ГДЕ Fcn-----g-----
Fg ~ ПЛОЩАДЬ СЕЧЕНИЯ ЯДРА ЭЛЕМЕНТА
f^n— ПРИВЕДЕННОЕ СЕЧЕНИЕ СПИРАЛИ
dq — ДИАМЕТР ЯДРА ЭЛЕМЕНТА
+ГГ1— ПЛОЩЛДЬ ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ СТЕРЖНЯ СПИ-
eL" -РДЛИ
— ПРИВЕДЕННОЕ РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ СПИ-
аС -РАЛИ
/«3%
Л>з%
Л1~ПРО11,ЕНТ
армирования
J 5
При ^5>12 влияние косвенной дрмдтуры не учитывается ирдсчет
а
производится как для колонны с обыкновенными хомутами,
При косвенном армировании сетками дополнительное
УСИЛИЕ, ВОСПРИНИМАЕМОЕ ИМИ, ОПРЕДЕЛЯЕТСЯ ПО ФОРМУЛЕ
к. _n tc Ra (и। В, + Иг в г)
Л N с
П,в, и П2 6g— число стержней и длина
CEH1DK В ОБОИХ НАПРАВЛЕНИЯХ
— ПЛОЦ1»АДЬ СЕЧЕНИЯ СТЕРЖНЯ СЕТКИ
Сетки обязательчо должны охвАтывять
ПРОДОЛЬНУЮ АРМАТУРУ.
Величина предельного усилия для
КОСВЕННЫМ АРМИРОВАНИЕМ НЕ ДОЛЖНА ПРЕ -
U
ЭЛЕМЕНТА
- ВЫШАТЬ ПОЛУТОРНОГО ЗНАЧЕНИЯ ПРЕДЕЛЬНОГО усилия
ДЛЯ ЭЛЕМЕНТА ТОГО ЖЕ СЕЧЕНИЯ С ОБЫКНОВЕННЫМИ ХОМУТАМИ.
Коэффициенты продольного изгивя'Т для
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
е0:6 14 16 18 20 22 24 26 28 30
e0:d 12,1 13,9 15,6 173 19,1 20.8 22,5 24,3 26,0
€о:т. 50,0 55,4 62,2 69,0 76.0 03.0 90,0 97.0 104,0
Ч> 1,00 0,88 0,80 0,73 0,67 0.62 0.57 0.53 0,50
ЖБ-11
Р Я СЧ Е (П Н Н Я ДЛИНЯ ЭЛЕМЕНТА €0
Шип ЗЯКРЕПЛЕНИЯ опор г»
При полном закреплении обоих концов При полном закреплении одного конца и шарнирно- неподвижном закреплении другого При шарнирно-неподвижном закреплении обоих концов При одном неподвижном закреплении и одном свободном конце В остяльных случаях в зяеисимости от действительных условии закрепления ня концах ?О= 0.58 Со* о,7е ео=е е»=ге
П ри м еры:
J. N=1D0r. сечение колонны 30'30, Бегпон..200"
ДРМЯГОНРН СтЗ. Fi 30'30 = 900 смв
R пр = 90 Кг/Смг R =2100 "/он2 * *
ЗАДАЕМСЯ ЯРМАГПУРОЙ 4^16 Fa= 8,04 см2
^[Йпр,ГБ+ 1[90-900*2100-8.04 1 =
= 61000 + 16880 = 97880 кг (мало)
ЗАДАЕМСЯ АРМАШУРОЙ 4^19 Fa ~ 11.34см2
N < 1 [ 90-900+2100 ’ Н.34] s 81000+ 25900 = 104800 кг= <04,8 т
2, N = 50r. сечение колонны 25*25 ^“0.94 Бетон.,200~
Дрмятуря Ст.З _ Fj * 25-25 = 625 см1
Rnp^D^W Rg-2W0'«‘/си*
СЕЧЕНИЕ КОЛОННЫ МЕНЬШЕ ЧЕМ 30*30, ВВЕДЕМ
дополнительно коэффициент ГП= 0,8.
ЗАДАЕМСЯ ЯРМАГПУРОЙ 4 Ф 16 Fa = 8,04 ем2
N-frrrf [R„PR ♦ RcTa=0.80.94190-625+ 5100-8.04] =
= 0.75 [56250-f 16880 ] =0.75-73130 = 54848 кг» 54.85т.
ЖБ-12
Центрально РясгпянытЬ|Е элементы
N« RoK
ИЗГИБЯ£МЬ1Е. ЭЛЕМЕНтЬ!
Прямоугольное, сечение с одиночной Арматурой
ТяВРОВОЕ СЕЧЕНИЕ С ОДИНОЧНОМ ЯРМЯГПУРОЙ
Ьп
lh
L
Если &nhq , to
СЕЧЕНИЕ РМГЦМТЫВАЕтсЯ'КАК ПРЯМОУГОЛЬН.
E.tAnQaFa> RM6nhn, то
-d t ЕЧЕНИЕ РАССЧИТЫВАЕМСЯ, КАК ТАВРОВОЕ,
_ FoRg Rn(&n~B) h
В йи
М« Fa R „ (ь о -• |) + 2 Ки(6п-в)(х-Ьп) h
Если hn 0.2ho ;
(ПО ГПАВРОВОЕ СЕЧЕНИЕ МОЖНО РАССЧИТЫВАТЬ ПО
приближенной Формуле i
м « RgFjho-Af-)
ЖБ-13
РЯСЧЕШНЯЯ ШИРИНА fen (ЛАВРОВОГО СЕЧЕНИЯ
(Пип конструкции 6 Примечание
Для САмостоятельных балок, плит, настилов =* V « 12hn+6
Для второстепенных балок монолитных ребристых ПЕРЕКРЫтиЙ $ расстояния МЕЖДЫОСЯМИ БАЛОК
Для ГЛАВНЫХ БАЛОК МОНОЛИТНЫХ РЕБРИСТЫХ ПЕРЕКРЫТИИ е° Ео~ ПРОЛЕТ Бял- ТЕ ПО <7 каждую старо- ОГЛ РЕвРЯ HS
Для монолитных ребристых перекрытий при hn < о,1 h s iehn+8
Для ПРОДОЛЬНЫХ ребер ПЛИТ ПРИ НАЛИЧИИ в ПЛИТАХ ПОПЕРЕЧНЫХ промежуточных ребер - полной ШИРИНЕ полки
М н кгимяльнре значение X
X А Р ЯКГПЕРИСтиКЯ ЭЛЕМЕНТОВ Прямоуг сечен в в U1ABP0BQECE4EH
Изгибаемые элементы сборных конструкций,изготовляемых на заводах И СПЕЦИАЛЬНО ОБОРУДОВАННЫХ ПОЛИГОНАХ ГО СИСТЕМАТИЧЕСКОЙ ПРОВЕРКОЙ ИХ прочности, а также прочности бетона И ДРмдтуры Х« O,37h0 X*h0-jT
Элементы,АРМИРОВАННЫЕ сварными СЕТКАМИ И СВАРНЫМИ КАРКАСАМИ ИЗ холоднотянутой ярмятыры диаметром до 5.5 мм X* D,45ho
Все прочие элементы Х« 0,55 ho 0,4 So ft
ГАЕ
ЖБ-14
Если ПРИ ПОДБОРЕ ПРОЕКТИРУЕМОГО СЕЧЕНИЯ ПОЛУЧИМ
X >Х max,
mo следует увеличить размеры сечения или повысить
МАРКУ БЕГЛОМ А.
Если при поверке сечения сыщЕствующЕи конструкции
ПОЛУЧИМ X > X max ,
то СЛЕДУЕГП ПРОВЕРИШЬ СЕЧЕНИЕ ПО ФОРМУЛЕ
t- МрАСЧ Мдоп. к .
М доп
XярякшЕристикл эаеменгпа ПРямоуг. сеч □ □ (Лавров, сеч.
Изгибаемые элементы сборных КОНструки.ий.изготоелЕнныЕ ня забо - ДАК И СПЕЦИАЛЬНО ОБОРУДОВАННЫХ ПОЛИГО- НАХЭСисшЕкятичЕской поверкой их прочности, а тякже прочности белю- нд и ярмнгпьры. мд=пз^ойи М^Ч65Л
Элементы,армированные сварными СЕМКАМИ И СВАРНЫМИ КАРКАСАМИ ИЗ холоднотянутой армагпчры дмамегпром до 5,5 мм WSA
Все прочие элементы «UDA^R.. M^aes0R»
ГДЕ So= ТГ + (6п“6) hn (ho~
Приближенные Фррмыль! для ориенгпировоч-
НОгОБрЕДЕЛЕНИЯЯрМЯтЫРЬй ~~~
СЕЧЕНИЕ Fa
• « — h„ К _ Га Ra-O,8ho
I* »- — ho F- a. Rao.9ho
ЖБ-15
Примеры:
Во всех примерах принято: марка бегпона 200, Йи=10окг/см?
ярмяглуря периодического профиля Ст-5; Йа = 2400кг/ем2
Т БЯЛКИ ПРЯМОУГОЛЬНОГО сечения
Поверия заданного сечения
1 Д дно сечение 20x60 . Дрмдтурд 30 28 п - Fq = 1 8,47см2 •
Определяем положение нЕйтрдльной оси
v FaRg 18,47- 2400 ЧЧЗЧО _
60 бЙи 20-100 ~ 2000 ~22.2t"
0.55 h© = 0,55 • 56,1 = 30,8 см >Х .
Определяем изгибающий момент, который
может быть воспринятЗАДяннымсечсмием,
Мдо“ FaRa(ho-'^-)e4434OfS6,1-11.l)—<995000 кг см —19,95 тм
2 Юе же данные, что а примере 1, но армапыря 30 36 п
Fa"30,S4cMZ X-bgH= 3°'5Ч--2Ч°°-36.6е„
BRn 20-100
Ьовб0-2,5-1,8»55,7см 0,55 ho=0,55-55,7 = 30,6 см <X
Мдоп»О,Ч 6 ho2RM=0,4-20 -55,72-K>0= 2480000 кг см = 24,8 Тм
Сечение имеет избыток дрмашуры, который не может
Быть использован .
3. Ше ЖЕ ДАНные.чгпо в примере 2, но имеется смятия
ЯРМятуря, 20 20 П Гдв6,28см2 а’»3,5 см
у (Fq-Fg) Ra _ (30,54-6,28) • 2400 58200 .
' 20-100 * 2ооо вЗЯ«Ч55Ь
Определяем изгибающий момент, который может быть
воспринят заданным сечением сдвоймой яямятурой
МДОГГ ( Га- Га') • Йи (ho- I) + Га % ( ho~ tf)
ho= 55,7 см
Мдопв58200 ( 55,7-14,55) +6,28-2400(55,7-3.5)
Мдоп-58200-^1,15 + 15100-52.8 = 3180000 кгсм = 31,8Тм
Сжятяя ярмятыря может выть введена в рясчет при
условии,что она имеет ЗАмкнытыехамнты с шагом 15d?m.e
30 см.
ЖБ-16
Подбор армдгпчры при заданном сечении
4 М=19,0тм СЕЧЕНИЕ 20*60
Определяем ориентировочно необходимое Fa
М 190000D г
Fa- —------ = -----------— = 3 0,0см
Rq-0,8ho 2400-0,8-55
Принимаем 30 28 П Fa=18l47cw2 w проверяем
СЕЧЕНИЕ, КАК это СДЕЛАНО В ПРИМЕРЕ 1
Х=22,2см D,55ho - 30,8 см X<O,55he
Мд0л“1Э,95тм ^дол^ М
5 М=28,0тм Сечение 20*60
Определяем предельный изгибающий момент,восприни-
маемый СЕЧЕНИЕМ ПРИ ОДИНОЧНОЙ ЯРМЯтУРЕ ho — 55 см
Мд- 0,46ho Йи-0,Ч-20-552-100-2420000кгсм- 24,2тм
По рязности моментов М~МД0П определяем необходимое
количество сжятой арматуры h — ho - ae si,5cm
p' М-Мдоп _ 2800000-2420000 _ 380000 _ 2
Raha ~ 2400-51,5 “ 2400-51.5 ~3-О8СМ
Принимаем 2014л Fa = 3,08cM2
Определяем необходимое количество растянутой ярмятуры.
Поскольку сечение бегпона использовано до предела,
Xе 0,55 hd“0,5S • 55 — 30.2 см
F-F' + _ М*-°" -308+ г4гооо9---------Ч0в»25,22 28,3с"
° ° Ro(h;|) 2400 (55-^]
Принимаем 60 25 п Fa—29,^5см2
Сечение с рясчегпнойсжягпой ярмягпнрой не рекомендуемся
в данном случае следовало - бы повысить марку ветоня
Подбор сечений
6 М=46рТМ 6-2ОСМ
Определяем homjn
I М \ I 1600000 •’
homi”\| О.Ч 6 Ки у 0.4-2D-100 ЗД.исм
Принимаем h—50 см и производим подбор
дрмятуры(КАк это сделано в примере!
ЖБ-17
II бялки таврового сечения
Поверка заданного сечения
4. Дано сечение
Н-60СМ В=-10см В
Ярмятуря 2032.П
ОПРЕДЕЛЯЕМ X тдх.
"о V
НАХОДИМ Зе
S,- (вп-eihn (ho-^)
(30-1 о|-1о(5Ч-5) - 14580+9800=24400,,
54-31,8 = 22,2 см
0,4-24400
Хтах
Определяем положение нейгпральной осиХ
FaRq- Ви (ftrr-fe)hn 16,08-2400-100(30-Ю)-10
Х= SRn
v 30600- 20000
Х= ------1000 “18,6см
Определяем изгибающий момент, который можегп выть
воспринят ЗАДАННЫМ СЕЧЕНИЕМ
М - FaRa (h„-4)+ Ки (Bn-6) (X-h„)hn
М = 16,08-2400 (54-9,3) + 100 (30-ю) (18,6-10)-10
М в 38600-44,7+ 50-20 -86 e 1725000+ 86000® 1811000 кгсм“
2 ЖЕ СЕЧЕНИЕ, что В ПРИМЕРЕ 1, НО АРМАШИРА 2 $ 36 П
Ра=20,36см2 ho - 60-2,5-3,8 = 53,7 см
So® W 2^ * (30-ю)-10 (53,7-5)= 14400+9740 = 2Ч1Ч0см^
10-100
М
0,4 - 2Ч1Ч0
X = 537—J —1------------ = 53,7— 31,0-22.7 см
Атах у 10
20,36-2400-100(30-10)-Ю 48800-20000
А— 1 “ — «£“,всм^4<1
Ю-100 1000
М— о,8 So Яи"* 0,8-24140 -100=1930000 кгсм = 19,3тм
В СЕЧЕНИИ ИМЕЕШСЯ МЗБЫтОЧНЯЯ НЕИСПОЛЬЗУЕМАЯ АРМАГПУРЯ.
Подбор армагпуры приданном речении
М=18,0тм. Сечение,как в примере! .
Определяем по приближенной формуле Fa
Г М 1800000 2
Г = ------;—гзг ” ---------:--- = 1Э.З см
а (ho'O.shnlRa (54-5)2400 1
Принимаем 2032л.Ра-1б,08снг проверяемсечение,каквприм£Р£1.
ЖБ-18
pRCt£E<n НАКЛОННЫХ СЕЧЕНИЙ
При армировании сварными каркасами отогнутые
сгпержни не применяются
Попе речная сила воспринимаелпся Бетоном и хомутдми.
Q ~ 1 ж<к₽ РясчЕт прочности наклонных сечений НА ПОПЕРЕЧНУЮ сила нс требуется.
1 к? 4 Определяем Необходим расчегп наклонных сечений НА ПОПЕРЕЧНУЮ СИЛУ- МАКСИМАЛЬНОЕ РАССтОЯНИЕ между хомутдми Н л 1 *и 8 ho ОЗ Q '
2 Принимаем шяг II и no конструктивным соображениям число вствЕй хомытов п
3 Определяем необходимое сечение одной ветви
хомуша, соотвЕтствчющЕЕ принятому значению U
(3 U 2
—----- • --- см^
6 Rx И U max
Проверка
Ч Определяем усилие hr единицу длины, воспринимаемое
постдвлЕННЫми хомутдми
5 Определяем поперечную силу, воспринимаемую
бешомом и хомутдми
<?х= 7 0.6 йи 6ho q.x кг
6 Обрываемая в пролете армагпура должя выть
ЗАВЕДЕНА ЗА то СЕЧЕНИЕ, ГДЕ ОНА НЕ ГПРЕБУЕШСЯ ПО
РАСЧЕШУ ВЕРГПИКАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ, НА ВЕЛИЧИНУ W,
W- Д +5d ,
_ Refx П
где Рх= —ц—
ЖБ-19
Примеры
1 Q=25t В^8см Но=55см 5егпон..ЗОО’ Риа160 кг7см2
Rp-9,6 кг/см2 СспяльЗ Йх-Н680 *г/см2
гпребуешся расчет наклонного сечения напоперечную силы.
Определяем максимальное расстояние между хомутами
________Киви» 16O18-55S
Umg7 “Л —~ “О! -а500|) ' “34.8 см
Принимаем по конструктивным соображениям
ШАГ ЦвЗОсм
Определяем необходимую площадь сечения ццной ветви
хомутов при шигеМ^зОсм. Число ьеглвей л =2
х _ Q ц __ 25OOQ з0 = 2
6 Umax” G‘1680-2 34,8 1 07см
принимаем хомуты d> 12 txwV3cM2
Проверка: Определяем усилие ^.х
<k= = ,680^_ 1265Кг/см
Определяем поперечную силу(2хб
^ХБ=^°'б% 0,бИ60-18-552-126,5 = 25700 кг
2 ГПревуепся определишь величину перепуска
обрываемого в пролете стержня J»20mm зягпосечение,
в котором он не гпреб*уегпся по расчеши версии —
МОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ.
Поперечная сила в сечении Q»io,ot
Хомыты—2012 черев 30см ix“‘l.13cM2 СтяльЗR^BIOO
W= -Дг+ 5d +5^3t6+W=416eM
ЖБ-20
Внецентренно смятые элементы
Прямоугольное сечение с симметричной ярмятурой
Влияние прогиба элеменгпа
аччтывяЕтся путвем умножения
рясчЕтного момЕнтя М ня
Определение расчегпной длины элеменгпа £в си Жб’11
Влияние прогиба не нчитывястся при 10 h
Внецентренно гжяшые элементы с
жесткой армяпырой , состоящей из двух
отдельных ветвей , расположенных у
наиболее и наименее напряженных
ГРЯней, рассчигпЫваюгпся, как при гибкой ярмптнре,
РяСЧСтНЫЕ формнлЬ,
Поверка заданного сечения
Х< 2а Х--У- * 8Й„ млоп-0,5 N h°j
2а<Х< ftssho х-4~ А 6Rn МдаЧ&ЛМ D.5N (h-X)]
Х> 0,55 ho v.-N- х 6йи мда-^ [Шг о.т0+о,шХ]
Подбор сечения армагпуры
Х< 2а х "вк г - ?м - -Д- r<1'Reho 2RO
2a<X<0.55h, V N х'и. г _ * (h~*) Roho , 2 6„h«
Х> 0,55 h0 Х-Л SR„ _ <7 М Ц _ Q.4bh< ft» ° Reha 2 Ra ha
ЖБ-21
Примеры
Прямоугольное сечение с симметричной ярмдтурои
ПОДБОР СЕЧЕНИЯ АРМЯТМРЫ.
4. —___ he = ‘37cM1 h<a=34c-H I 0,55ho = 20,4см
*Fd* h=4o Бетон „200" R“= tooKW e.o = 4,8M
Lfq.I йрмжпуря ст.5 Ra=24ooKr/cM2 3 * * * *| &o > ЮН
€ = 30 N = 9Q т М-Ютм.
х“ вти= 4^-=30" x>D'==h°
К - ^Р0 - 4оо _ 400 _ 4 Ъ7
Ч 400-7 ~ 400-108 292
= <37. ю = 13,7тм
__ им Н _ 0,4 Bh2p R и
Г°~ Ра На 2₽а Ра ha
р _ 1370 ODD 9DQ0Q 0,4-30 - Э78 - ЮР
а 2400-34 2-2400 2400-34
Fa = 16, & + 18.7 - 20.2 =15.3 см2
Принимаем 20 32П Fa = i6,08cM2
О = 2,5+1,6 4.0 см ho - 36см ha = 32cM
Уточним Fa
Ра= 16,6 + 18.7- го.е -|у-= 179+18,7-51.7 = 14,9гн2
2. Все исходные данные, кроме N и М.кяк в примере 4,
Ы=50т М=8гм
Х--^- = ’6.7е„ 2a'<X<0.55ho
7=^)2^ = Ш.0Л<6 = 60 ^^=^,18
17М=1.-18-8^9.45гм
_ _ Пи _ N (h-x) = 945000 ~ 50Q00 (4о-16.7)=Цс0_7.с,
Г<3 Rdha 2Raha 2400-34 2-2400-34 ^4,45см2
2 №14т М= Зтм
х= lAogo =4ббсм х<2а'
3/'о°0л хдл 4оо _ Лоа „е.
-^ = ^4. 0,146 = 16.7 Ч-АоойбУ W3 1105
^М=1.05'3 = 315тм
•г- --3^---= Л8000 --------14000_ s 3,^-2,92«0.Э5с>мг
Кя ha 2Rq 2400-34 2*2400
Стявим конструктивный минимнмГаО,002-30-40 = 2.4см2
ЖБ-22
ПОВЕРИЯ ВИДАННОГО СЕЧЕНИЯ
Rh=4o Fa =Fq~6,28 см2 по 20 20 п бетон,, 20D" £и=1оокг/см2
ы 6 = 30 ЙРмдтуРА Ст.5 Ra = 24оо кг/см2 ho = 37 см ha = 34 см 0,55 ho в 20,4см ~ 3,3 м Со < ю h
Влияние прогиба не учитывается г = 0 = 1 N = 100 Т М = 4,5тм
Х= -Ы- Х в Rm ^доп~ "yl ,03DD,00 33'3“ Х> 0,55 he FaRaha-o,sM h„ + 0,46ho R„]
Мдоп= 6,28 • 24DO-34 - 0.5 • <00 000-34+04-30 • 37 -100
Мдоп- 512000 - 1700000 + <650000 = 462-000 КГ см
Мдоп= 4,62тн М< Мдоп
2 (Ложе сечение, как и в примере 1,
N - 40т М=10тм
Х= Z>0000. = 13.3 см 2а'< X <0,55ho
30-100
МдогГ-jy [Га Ra ha + 0-5 Й (h-x)]
мдоп=6,28 -2400-34+0,5-40000 (4о-1з,з)
Мдол = 512000 + 534 000= 1046000 кг см « 10, 46 тм
______ М<Мдоп.
3. Шо ЖЕ СЕЧЕНИЕ,КЯК И В ПРИМЕРЕ i .
N= Ют_______М=6тм
Х= 10000 = 3,33 см X<2a'
30-100
Мдопг,цЕ^а^аНа + 0,5 й haj
Мдоп1* 6,28 • 2400-34+0,5 • 10000 • 34
Мдоп = 512 000 + 170 000 = 6 82000 КГ см = 6, 8 2 тм
И < Мдоп
Если при подборе сечении получим это ознйчдеп,
что сечение принято избыточным
ЕСЛИ ПРИ ПОВЕРКЕ СЕЧЕНИЯ ПОЛУЧИМ М>Мд0П.,ЗЛ10
ОЗнячАст что заданное сечение— нсдостяточно.
ЖБ-23
Прямоугольное сечение с несимметричной арматурой
v N+FaBa-FaR'a
6ЙИ
4оо „ / С» 1г х
Ч 4оо-т. h ’ h
Влияние прогива элемента
учитывается путем умножения
расчетного момента М на
ВЕЛИЧИНУ Q
Определение Расчетн, длины8осн.Жб-11
не учитывается при
Расчетные Формулы для проверки заданного
СЕЧЕНИЯ
Х<2а' мАоТт;[р° V»+ n(4 а')]
га^х-го.ззЦ, м^^яа(Ь-о)+р;^1+ВхЧи V]
Х>Ц55ЬО МЛ°Т^|Л R о ha- 0,5 N h а + а,4 В h2o R и]
Подбор сечения арматуры
ПослЕДОващЕльностъ решения задачи:
1.Задаемся сжатой арматурой Fa
Fa> о.ооа Eh
8.Определяем дМ aM=FaRaha
3.Определяем И М = И~ДМ
4-Определяем X
х= ь0Г1-
о L V 6he J
5 Определяем Fa _
р= _z BxRh-N
ra _ Ra
_ p'+ M-15 N (h-x)
ro= “ (h0-o.5X) Ra
По ОДНОЙ ИЗфОРМ’уА
ОПРЕДЕЛЯЕМ Fa ,
ПО ДРУГОЙ ФОРМУЛЕ
Делэем проверки
ЖБ-24
Пример Fa 4=Fd
Подбор сечения
0. . ho=37cw Ьа“34см Q“a'=3cM
Ветон.200" Ри=100кг/смг
Б=зо йрматура Ст.5 Ra= 2400кг/смг
Ео = 3,3м eo<10h
Влияние прогивэ не учитывается 1ЖО п-1
N-4Dt М-12тм
1. Определяем сжатанз арматура Fa
^-о.ооа 6h =о.оог-зо-4о—2,4смг
принимэем констрактивно
ЭФ14П Fa = 3,08cM2
2.Определяем д М
Д М= Raho-=3.08M0n-34’S5l000KrcM=BSlTM
3. Определяем М
М= M-д М=12-аД1=9,49ТМ-949000 кг см
4 Определяем X
Х= 37 И - \/ 1— 4оооа-з4+ а-эДэроо |
L V 1 3D- 57г-1ра J
Х~20.2см
5. Определяем
С- _ F' + 6х Rn-N _ _ „ . 30-20,8-100-40000
га-Г0+ 3.08+ г4оо
Fa - 3.08+8,6-=11.68 смг
6. Проверяем по другой формуле
- __z . M-O.S-Nfh^x'_30„ 1949ooo-o,s-4oooof4o-2цг)
r<l-rq+ (T|o-0,3x)Ra ' + (37-0,5-20,21-2400
Fg=3.oe+ 8,6=11,68 сна
ЖБ-25
Косое внеценшреннре сжягпие
При расчегле внеценгпренно сжагпых элементно^ .
। N
подвергающихся одновременному воздействию
продольной силы и изгивакнцих моментов,
В НАПРАВЛЕНИИ ОБЕИХ ГЛАВНЫХ ОСЕЙ
должно выть соблюдено условие :
j
Nx
No — Расчегпная
Nx~ Расчегпная
ПРОДОЛЬНАЯ
ПРОДОЛЬНАЯ
эксцентриситетом
Ny— Расчегпная продольная
эксцентриситетом
N “ Расчегпная продольная
сила при осевом сжятии
СИЛА , ПРИЛОЖЕННАЯ с
е _
°х N
СИЛА, ПРИЛОЖЕННАЯ С
ггыма
Соу N
СИЛА, МОГЫДАЯ выть
ВОСПРИНЯТОЙ СЕЧЕНИЕМ ПРИ совокупности
всех воздействии.
формулы ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯХ 8 j |>« Ра
В.
|1яПГй?£'
I I S’
J0.5hd
l Ья
*—h®---
(mJ
X - (е-а)[-{+71 + (ём/р
(Fge-F^e1) Rg
w vi br„
0,87 hg< Eg < 0,5 ha
X=fe'+d)[l + ^+7^;,
а'
ГДЕ V;
frae-t-Foe1) R
8 йи
а
ЖБ-26
е0< D,g7ho
Если бо< o.a^ho , величина X не вычисляется, а
величина Ых определяется нЕлосредапвЕнно по
формилам 6) или 6')
Формулы для определения Nx (Ны)
X<2d' Nx= —tghq 4
2o'«=X-=C,55h<, Nx=8xRH-fFd-Fi)Ra_ 5>
X>0.55h. N_2-46ho|H+eaFSR° 6)
V
FJ- вся продольная арматура,
. имеющаяся в сечении,
х 8d“ расстояние от центра тяжести
всей арматуры до наиболее
Растянутой арматуры.
При арматуре,симметрично располо-
женной относительно главных_ осей, п_
ea=0,6ha И N,= Ц4ЕЬоЙи+о,зЬ<,Ей-К<) 6')
* е
формула ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ Np
No=£h Rnp+Fq-Rq 7j
h
ДЛЯ СЕЧЕНИЙ симметричных
относительно обоих главных
осей и при условии, что
еох < 0,27 ho
6оа <°.а78°,
величина продольной смлыМ
ОПРЕДЕЛЯЕМСЯ непосредственно ПО ФОРМУЛЕ:
kj ________
N *== I . 26ох. 2еоу
1 п + 6
ЖБ-27
ПРСЛ£ДОВЯП1Е.ЛЬИРСГПЬ РЯСЧЁ.тд^
1 Исходные данные n
N, Мх.Му, В, h,£o (рясчстн. длина) *|/ м
2. Определяем Ии п-коэффициенты, ___________f _>*
к у (h)| х । х/
УЧИТЫВАЮЩИЕ ВЛИЯНИЕ ПРОГИБА I -1
у I I
3 Задаемся арматурой и маркой беглоня I________1
4 Вычисляем бо><= и 8ОЗ= h
РАССМАТРИВАЕМ ДЕЙСТВИЕ Мх (.плоскость х-х)
Если Box > D,27ho
5 Определяем а и а1 и вычисляем 6 и 6'
6 Находим V и X , если £ex> o.sha I по формиле 2
" Box ^.0,5 ha] ” ’ ” 3
7 Зняя Х(ндходим Nx
если х<2а' (вычисляем Nx по формуле 4
2а'< Х< D.SSho I 5
. X > 0,55ho | • 6 или 6'
Если ПРИ определемйиХ ПО ФОРМУЛЕ 3 ОКАЖЕТСЯ, что
> 1 , НАХОДИМ Nx ИЕПОСРЕДстВЕННО ПО ФОРМ.6 илиб'
(е-а1} ’
Если бру < 0, 27ho
Определяем Nx непосредственно поФормуле 6 или б'
Рассматриваем действие. М у ( плоскость у- у)
8 Определяем а и а' и вычисляем В и б'
9 Няходим V иХ , если 6оЭ > D.5 h'a , по Формуле 2
eo4<0,5h‘a,.................................. 3
10 Зная X находим Ny
если Х<2а' , вычисляем Ny па Формуле 4
, 2а'< х <о.55 h’o " 5
- x>a.5sh'o, " ' ' 6 или 6
Если при определеиииХ поформулеЗ окдЖЕтся.что
z мдходим Ыу непосРЕДствЕнно по форм.6 или 6‘
Если60ч < o,27h'e
Определяем Ny не посредственно по формуле 6 илиб'
41 вычисляем No по формуле 7
12 Вычисляем N по формуле 1
ЖБ-28
Примеры
Н = 50т Мх-=<2.от
6 “ 30см h = 40 см
бвшон МАРКИ 300
Дрмятаря Ст,5
F,
е.
Йи=1б0кг/смг RW-13OK^
Ra = 2400 «г/см2
= 20,32 ем2 8^18п
V- *< - 50 000 - 9 о
* TrL 40-160 " '®
И — 4оо _ 4оо - _ 4оо _ . JD
400-1. 4оо-35 365
П,?
( В h 40)
(h' = B= эо)
QKMX = 1-12 = 12.0 тм n.sMs =1.10'1,8= $0тм
РяссмятрибЯЕм дейсгпвие моменгпя ц мх»12.0тм
Fa*Fae7.62 см2 (по3018п) а=а' = 3.4см
ho=4o-3,4=36,6 СМ 0,55 Но= 20,1 ем 0,27Ьо=9,9ем
hd=4o-6.a=33,2cM 0,5ha = l6,6eM
Р - fort* =5-
tox- н
Пользуемся
-£S-= 0,24 н = 24 см p^^n^h0
50 t “ox > 0i 5 П q
Формулой 2
е=еок+А_а= 24+ го-з,4 = 4о,б см
e'=eOK-i + a'= 24-20 + 3,4= 7,4см
у - f Fa 6-Ppg) R я7,S2(4o,6-7,4), 24qq
' в Rm 30 <60
X = [-1+V 1 + ]- (7,4-3,4) [-I \|', + ^Чг1=
X>2a' X< 0,55 ho
Определяемых ao фо₽мыле5
Nx=6x RH-(Fa-F^) R<-f=30-l2,4-160-(762-7.62) -2400
Nx= 59500 Kv = 59,5 т
РягсмятРиеяЕМдействие моментя
F«= Fq=?,62 cm2 (поЗф18л) a=d'
у My =2,0tm
= 3,4ем
h’c= 30 - 3,4 = 26, 6 с M 0.55 h’e= 14.6 см 0,27 h'e = 7.2
h‘ = 30-6,8= 23.2 ем o,5 h’a= 4<t6tH
eoy= = -|—=0.04м = 4см eoy < 0,27h'o
ЖБ-29
ПОЛЬЗУЕМСЯ ФОРМУЛОЙ 6'
£ = р'+бои = 15 - 3,4ч-4 = 5,6 ей
g‘ =J£- а -б.Оэ= 15-3,4-4- 7,6см
. . _ 0,4 8 h о Rn 0,5 h g- Fg * R а
Ny= e
e D,4- 40- 26,6a -160 4- 0,5- 23.2 • 20,32- 8400 д1дОт
Вычисляем No
No“€h Rnp+Fa Rgw30-40-13D+20,32 -2400 - 204800 кг
No-204,8т
Делаем окончательную проверку по Формыле!
N<=
N<
i _ 1
1 . < __L_ = 1 +-J________________—
тп;+ № к» ,л°.° *°4'8
0,0168 4 0,0071-0,0048
Армятырд
N = 1D0t Мхв4,0тм Мь = 2.0тм
В=30см Н = 40см Со — 3,0м
Бекпон мярии 200 Ри=100кг/смг Rnp= 8DK7cr^
Ст.5 Ra=2400 кг/см2
F£=24,92cm2 (802Оп)
НЯП Р ЯВЛЕНИЕ Х-Х
Qxsna=l
Н ЯП Р Я ВЛЕНИЕ У-У
а = а' = з,5см
Ьо =40-3,5 = 36,5 см
0,55ho = 20,1 см D,27ho“ 9,9см
еох" Лг1 ° Чй" =0'04"=4"
а - а‘ = з,5 см
h‘0e30-3,s =26,5 см
0.55 h'e=14.6cM 0,27h'o = 7,2cH
е»< -^ТБо-'0.02"’2-
6ох <0,27ho бо-s < 0,27 ho
ПОЛЬЗУЕМСЯ ДЛЯ ОКОНЧ А ГПЕЛЬНОИ ПРОВЕРКИ СрОРМУЛОИ 8
Вычисляем Но
No-8h Rnp+ Fa Ra=30«4o- 80+24,92-2400“ 155800кг=155.9т
Пользуемся формулой 8
4 _i_ 2 6ох . 2е<>-
1 + Т~+ 6
1,333
155,8 _ 155,S
J . 2-4 , 2-2 4 + 0,2+0,133
‘ 4o 30
N 117 т
ЖБ-30
Bheuehripehho рдстяндтыЕ злЕМЕнты
4 Сила f4 приложена между Fa и F^ ( малый эксцентриситет
2 Сила N приложена за пределами ha
/ БОЛЬШОЙ
( эксцентриситет
N4RaFo-RoFa'-RM6X
Положение нейтральной
ОСИ (х) ОПРЕДЕЛЯЕТСЯ ИЗ
_ _ УРАВНЕНИЯ
ЙиБх (€+ho_-^ + Ra F^e.' - RdFa £ = □
Должно удовлетворяться условие 2d < X < 0,55 ho
С‘
Если при больших значениях т- окажется, что выполнение
I По ,
УСЛОВИЯ Х> *2<3 ПРИВОДИТ К УМЕНЬШЕНИЮ несущей способ-
ности ПО СРАВНЕНИЮ С СЕЧЕНИЕМ ВЕЗ УЧЕТА F'Q (ПО F'a
В расчете не учитывается. Это ИМЕЕТ МЕСТО ПРИ Ха < 2а',
ГДЕ Хо_ ВЫСОТА СЕЧЕЛИЯ СЖАТОЙ ЗОНЫ ПРИ УЧЕТЕ ТОЛЬКО
РАСТЯНУТОЙ АРМАТУРЫ Fa
Элементы. ря6отйюш,ие hr кручение
j—{ При армировании спиральной арматурой
М«Р<- 2'T2'tcRa-^- Fs=b*h»
h hfl fc- СЕЧЕНИЕОДНОЙ ВЕТВИ СПИРАЛИ
_ j d - РАССтОЯНИЕ МЕЖДУ СТЕРЖНЯМИ СПИРАЛИ,
*“ g I ИЗМЕРЕННОЕ ВДОЛЬ ОСИ ЭЛЕМЕНТА
2. При армировании дополнитедьнымихомытами
И ПРОДОЛЬНОЙ АРМАТУРОЙ
МКР« 2Л.Йв-£- MKP«2tn.Ra.Ej!
Общая площадь сечения добавочной продольной арматуры
Fn^ g U я = 2(£>я+Ня')
fx ~ СЕЧЕНИЕ ОДНОЙ ВЕТВИ ДОПОЛНИТЕЛЬНЫХ ХОМУСПОБ,
fn-СЕЧЕНИЕ ОДНОГО ДОПОЛНИТЕЛЬНОГО ПРОДОЛЬНОГО СТЕРЖНЯ,
а ~ Расстояние между дополнительными хомутами или
МЕЖДУ ДОПОЛНИТЕЛЬНЫМИ ПРОДОЛЬНЫМИ стержнями. I
ЖБ-31
Рясчеш элементов ЖЕЛЕ306ЕП10ННЫХ кокстрикций
ПО ДЕФОРМАЦИЯМ
При действии нормативных нргруэок
конструкции должны иметь прогибы не более
ПРЕДЕЛЬНЫХ
Предельные прогибы изгибаемых элементов
Наименование элементов ПРОТИВ в долях ПРОЛЕТА С
Подкрановые балки при ручных кранах */500
’ " “ электрических кранях */600
Элементы перекрытий приплоских потолкдхй < 7м */200
е>7м ’/зоо
Элементы перекрытий илестницпри ребристых по- -толкях " •• " •' при € < 5м */200
- 5 < € < 7м */300
- .. •• - - е > 7м */чоо
Элементы покрытий промышленныхздании приС<7м </200
е>7м 1/300
Прогибы и углы поворотя элементов конструкций,
при эксплыятяции которых трещины в рястянытой
зоне допустимы, определяются по формулам
Строительной механики от норм «сливных
НАГРУЗОК.
Для железобетонных конструкций(вм£сто жесткости
элЕМЕнтя Е О, принимяЕтся жесткость злементя Вкр»
Н«ПРИМЕ(Э —прогиб от равномерно распределенной
КРятковрЕменной нагрузки определяЕтся по формуле:
( вместо
ЖБ-32
Жесткость Вкр изгибаемых элементов с гибкой
И ЖЕЕТЛЦОЙ ДРМАТПУРОЙ ПРИ КРАГПКОВРЕМЕННОМ
действии нагрузки определяется по формуле
Вкр-v-'F°Ch* ,
где Еа" Модуль нпрыгости ярмятары (
Fa“ Площадь рдстянытой ярмафуры ,
ho* полезная высотя сечения
Ж— коэффициент, ачитывяющий рдесту
рдстянутого ветоня между трещиндми,
С“* коэффициент.
Коэффициенты Y и С определяются по тявлицям
или графикам ( см Жб-ЗбпоЖб'’Ч5)
Прогиб при длигпельнодейсгпвуюш,ей нагрузке
определяется по формуле,
п __ п Я-аа^+ 9-кр
’’дл’ ’кр
где Р - прогиб при длительнодЕЙствунжей
ТДЛ
нормативной нагрузке
£ ~ прогиб при кРятковРЕменно действующей
нормативной нагрузке, определяемый
при жесткости ЬкР/
Q. — длительно дейстааюш.яя нормяшивняя
Идл
нагрузка,
^кр КРАтковРЕМЕИйо действаюдяя нормяшивняя
НАГРУЗКА;
Ц,= <^,ДА+ 3-кр- Полная нормативная нягрузка,
9 — коэффициент снижения жесткости при
длительном действии нагрузки ,
Значения коэффициента6 для различных типов
сечений и принимаемые величины длительно
действующих нагрузок см ЖБ—35
122
ЖБ-33
Значения коэффициента 8
ГП И П СЕЧЕНИЯ е
(Лавровое сечение с полкой l_ _i в снятой зоне LJ 15
Двутавровое, прямоугольное с.. _j г-i п=л коРОвчдтоЕ и т.п.сечения Н «—i 1 11*—Н 2.0
(Лавровое сечение с полкой г-, В РАСТЯНУТОЙ ЗОНЕ I—> <-i 3,5
Длительно действующей нагрузкой считается
ВСЯ ПОССПОЯННЯЯ НАГРУЗКА , ЧАСТЬ ВРЕМЕННОЙ
НАГРУЗКИ,УКАЗАННАЯ В НИЖЕПРИВЕДЕННОЙ ТДВЛИЩЕ,
Й ТАКЖЕ СНЕГОВАЯ НАГРУЗКА.
Вели чины длительно действующей временной нягрмзки
Наименование ПОМЕЩЕ НИЙ Длительно действующая временная нагрузка
Жилые и гражданские здания О
КНИГОХРАНИЛИЩА, архивы и т.п Вся временная нагрузка
Производственные помещения Вся ВРЕМЕННАЯ НАГРУЗКА ЗА ВЫЧЕТОМ 150«г/м2
Жесткости Вкр ДЛЯ каждого участка элЕмснтя,
ИМЕЮЩЕГО ИЗГИвАЮЩИЙ момент ОДНОГО ЗНАКА,
принимаются постоянными и равными жесткости
В МЕСТЕ НАИВОЛЬШЕГО ИЗГИбАЮЩЕГО МОМЕНТА НА
ДАННОМ УЧАСТКЕ
М. I В2| м’ м Вч ОШ Ч ЧЩТГПЩи’* Ms ЭПЮРА М ЭПЮРА Вкр
тпг
Ш1 ШИ г
Bi вэ Bs
12л
ЖБ-34
При РАСЧЕГПЕ ДЕФОРМАЦИЙ УЧИГПЫвДННПСЯ СЛЕДУЮЩИЕ
□ в стоят ельс тел:
Строительный подъем, если он придаегпся
конструкции)вычитяЕтся из прогивя.
S Сели в помещении с гладким потолком имеются
ПЕРЕГОРОДКИ. ПРОГИБ ОЛРЕДЕЛЯЕтСЯ в пределах
ПОМЕЩЕНИЯ, ВЫДЕЛЯЕМОГО ПЕРЕГ ОРОДКДМИ, И ОН
должен выть не более У200 длины этого
ПОМЕЩЕНИЯ
Прогиб же всей конструкции при этом может
быть увеличен до
3. РлзРЕШЯЕтся учитывать чястичнь:о нерязрезносгпь
И ЗАДЕЛКУ в КИРПИЧНЫЕ стены с моментом
до 15в/о от пролетного.
При этом ня опорах должна быть постявлсня
НЕОВХОДИМДЯ АРМАтУРА.
Ч При наличии предысмошренной проектом заливки
швов сосредоточенные грузы могат распределяться
НА НЕОГРАНИЧЕННУЮ ШИРИНУ.
5 WecmKHE ПЕРЕГОРОДИМТЕ ИМЕЮЩЕЕ ПРОЕМОВ (ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ
КАМЕННЫЕ И. т.н.)., ПРИ ОПРЕДЕЛЕНИИ ПРОЛИВОВ
не ачитывАются.
6 Прочие перегородки в жилых и гражданских
зданиях при расчегпе ня прогиб учитываются
В размере АО % от их фАктическога веса,
7 При определении жесткости пустотных
ндстилов в кр следует пользоваться
Формулой;
V~F=Cho
ЖБ-35
Формулы для расчета
(Вп—В) hn у-'_ (Вп-6) hр
6h ' • “ Б ho
п__Ея -л- n . с =. м
Е6 или П~ Eg ' 01 6 6ЬоП ’ а FaTho
В = — FoCh* . p = p ^ет-д-кр
кр V ° Гд„ Tkp
*) Для ЭЛЕМЕнтов,изготовляемыхназаводахили специально
оборудованных полигонах со систематической проверкой прочности
и однородности ВЕтон^разРЕшастся принимать Е^,вместо Eg*'
------------ Порядок расчета
1. Вычисляем величину г"= (вл-BI Ип нли (6n-g)Jin
л । Prtoh bho
2-Вычисляем величину рв—Ь2_ или П--^
3. Вычисляем отношение М-£? (для СЕЧЕНИИ СДВОЙНОИ
J-1 Fa арматурой)
4- Вычисляем величину с<=3 gj^"^
5. Определяем по таблице или по графику
величины Я и с
6 Определяем напряжение в арматуре 6"a= FcJVh»7
где М-максимальный изгиваклций
момент на данном участке.
7. Определяем по таблице или по графику
величина Y га г
8. вычисляем величину вкр= -<jr fi С п„
9 Вычисляем прогиб ^кр или ^дл
( в зависимости от постановки задачи)
Прогиб £кр определяется по формулам „ g4
строительной механики например х = —-Е—
„ ’ ЗвА Вкр
Прогиб определяется по формуле
|дл=£кр^^^
ЖБ-36
ТЯбЛ И U, Я ЗНАЧЕНИЙ Ч'и К, для ПРЯМОИГОЛЬНЫХ
СЕЧЕНИЙ
i Значения 4х даны для кратковременного действия
нагрузки.
2 Значениями Ч7 можно воспользоваться и для
ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ С ДВОЙНОЙ АРМАТУРОЙ,
А также при наличии полки в сжитой зоне.
3 Для ЭЛЕМЕНТОВ С ЖЕСТКОЙ ДРМЯТЫРОЙ, Я ТАКЖЕ
ПРИ ПОДВИЖНОЙ НАГРУЗКЕ ( ПОД КРОНОВЫЕ БАЛКИ
и.т.п.) принимается
4 . При значениях о(>0,80 и /4|‘П>0,50
ПРИНИМАЕТСЯ 4^*1 .
ТябЛИЦЯ ЗНЙЧЕМИЙЧ/И К| ДЛЯ ИЗГИВЙЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ТЯ8Р0В0Г0 СЕЧЕНИЯ
с полкой в рястянытой зоне
1. Значения дины для крятковрЕМЕнного действия нагрузки.
2. Для элементов сЖЕсткой нрматырои,я гпакжепри подвижной нагрузке 1 -
3. При значениях <Х < 0.10 4^=0,До, при значениях <Х> о,80 4х = 1 •
4.ПРИ J'(<D,4‘F Определяегпся интерполяцией (тяБ.ЖбЗб-ЖБ-З?).
ЖБ-37
Таблица значений 41 и к, для изгибаемых элементов двчтявРового
ЖБ-38
ЖБ-39
ТЯВЛИЦЙ ЗНАЧЕНИЙ Ди С ДЛЯ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ С ОДИНОЧНОЙ АРМАТУРОЙ,ТАВРОВОГО
СЕЧЕНИЯ С ПОЛКОЙ Б СЖАТОЙ ЗОНЕ И ДВУТАВРОВОГО СЕЧЕНИЯ.
1 с с< Г
0 0,2 о.ч 0.6 0,8 1.0 1,4
0.1 0,86 0,92 0.94 0,95 0,95 0,95 0,95
0.2 0,82 0.90 0,92 0.93 Q94 0,95 0.95
0.3 0,79 а 8? 0,91 0.93 0,94 0,94 0.95
ом Ц77 Ц85 0,89 0,92 0.93 0,94 0,95
0,5 0.75 0,83 0,88 0,90 0,92 0,93 0,94
п 0.6 0,73 0,82 0,87 0,90 0,91 0,93 094
ч 0.8 0,71 0,80 0,85 0,88 0.90 0,92 0.93
1.0 0,69 0,78 0,83 0,86 0,89 0,92 0,92
1.2 0,66 0,76 0,82 0,65 0,88 0,89 0,92
<6 0,65 0,74 0,79 0,83 0,86 0.88 0,90
2.0 0.63 0,72 0,78 0,82 0,85 0,87 0,89
2,4 0.62 0,71 0,76 0,80 0,83 0,86 0, В8
Q1 0,63 0,74 0,80 0,83 0,86 0,88 0.90
Q2 0,52 0,63 0,71 0.74 0,78 0.80 0,83
аз 0.46 0,56 0,63 Q68 0,72 0,75 0,79
цч 0.42 0,51 0.58 0,6 3 0.68 0,71 0,75
Q5 0,38 0,47 а 5ч 0,6 0 0,6 4 0,67 0,72
с 0,6 0,34 0,43 Q50 0,5 5 0,6 0 0.63 0,68
Q8 0,30 0,37 0,44 0,5 0 0,5 4 0,5 7 0,63
1.0 0,26 О.ЗЧ Q40 0,4 5 0,4 9 0,53 0.59
1.2 0,24 0,30 0,37 0,41 0,4 5 0,49 0,55
1.6 0,20 0,26 0,31 0,35 0.39 0,43 0,49
2.0 0,17 0.2В 0,27 0,31 0.35 0,38 0,4 4
2.4 0,15 0.20 0,24 0,28 0,31 0,34 0,40
ДЛЯ ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ
и для гпяврового сечения с Г I I __1 1 1 полкой в рястянутой зоне |
г'=о Ы U с-1 Н
ЖБ-40
ТЯВЛИЦЯ ЗНАЧЕНИЙ QИ С ДЛЯ ИЗГИБАЕМЫХ элементов ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ с одиночной и двойной ярмятырой
ц
с (X D 0,2 0,6 1,0 4.6 2.2
R о,< 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,8 4.0 1.2 1,6 2,0 2,4 0,86 0,8 2 0.79 0.77 0.75 0,73 0,71 0,6 9 0,6 8 0,6 5 0,6 3 0,6 2 0|87 0,8 3 0,81 0,8 0 0,7 9 0,7 8 0,77 0,76 0.7 6 0,7 5 0,7 5 0,7 5 0,8 8 0,85 0,84 0,84 0.84 0,83 0,83 0,84 0,84 о.еч 0,85 0.86 0,89 0,87 0,86 0,86 0,86 0,87 0,87 □.87 0,8 8 0,8 8 0,89 0,8 9 0.90 0,89 0,89 0,89 0.89 0,89 0,89 0,90 0.90 0,90 0,94 0,91 0,90 0.90 0.90 0,90 0,90 0,90 0,91 0.91 0.91 0,92 0,92
С 0,1 0,3 0,4 0,5 0£ 0.8 1Д 1,2 1,6 2,0 2,4 0,63 0,5 2 0,46 0,44 0,38 0,34 0,30 0,26 0,24 0,20 0.17 0,15 0,6 4 0,55 0,48 0,45 0.41 0,39 0,35 0,32 0,30 0.27 0,25 0,24 0,6 6 0,57 0,53 □,50 0,47 0,46 0,43 0,42 0.40 0,38 0,37 0.36 0,68 0,60 0,56 0,54 0,52 0,51 0,50 0,48 0,47 0,46 0,45 0,45 0,69 0,64 0,61 0,59 0,58 0,57 0,56 0.55 0,54 0,54 0,53 0.53 0,71 0,66 0.65 0.63 0,62 0,61 0,60 0,60 0,53 0,59 0,59 0.59
1. ГПаблицей можно пользовяться ИДЛ5 ГОЛВРОВОГО СЕЧЕНИЯ с полкой в рЯСШЯНУтОЙ ЗОНЕ. , 2 При одиночной дрмдтурЕ г •• • • •
ЖБ-41
ЖБ-42
ЖБ-43
ЖБ-44
ЖБ-45
ЖБ-46
ЖБ-47
При» 1 1 ОПРЕДЕЛ 2. Вычисл 3. OnPEAEJ 4. BbiMMcj о(-3 5. Определ 6. ОПРЕДЕ 7. ВЫЧИСЛ5 6q 8. Опреде 9, Вычисл Вир31 10. Вычис Р= -А- Т 382 _L=i* Е во '^РЬ1Q Сечение 20*40 бетон марки <50 Р=<.27/лм Дрмятурд4^20 Fq=12,^'7см2 60” t М-Ч^-5.4т„ h„-36.5r„ ЯЕМ , JT= 0 (т. к сечение прямоугольное) им п, п- 4т --^«l\- = 12.7 ' , EJ 1,63 10’ 1Яем t ~^- = OjT.k ^'—0 (одиночная армашура) ЯЕМ ПО ГРАфИКЫИЛИ ТПАВЛИЦЕ Ц, , П_=0.73 пяем по гряфика или шавлице С , С - 0,33 ЕМ ба , . -М— _ 540.000 = 1620 КГ/ 2 Тв-Ц-Ь<» 12,57-0,73-36.5 ПЯЕМ ПО ГРАФИКУ ИЛИ ГПЯвЛИЦЕ Y , 4—0,95 ЯЕМ Э^СЕСГТЖОСГПЬ Вкр6; -^-FaCho- ВДТ-ОЗЗ ЗМ*- 12.1-109 ПЯЕМ ПРОТИВ РСА 5 12-600* _ 5-1.2-Б*-1О9 _ 5-1.2-1.29-10^55 ’ Вкр" 384 12.ЫО9 3,84-1,21-10“ 3,8Ч-1.В1-IO12 СМ 5 _ 1 360
“X 30 2 П - 12,7 3. вычисл 4 Впредь 5 Вычисля 6 Опредец 7 Вычисл 8 Вычисл; 6=5,Ом Р = 2.5т/Ли М= -^^- = 7,85тм 4о бетон марки <50 | Г1о=зб.5см Дрмдтчрп 4ф2О Рая12,57сн2 | 1 Вычисляем . Г'-l^-h0,5 t (как и в ПРИМЕРЕ Т) ЯЕМ <Х, 12.7= 1.30 ЛЯЕМ ПО ГРАФИКАМ ИЛИ ГПЯБЛИЦАМ Q И С И -0,83 , С =0,38 СИ ба, 6о-гд„в- ,г77°о°вэ-з6.5 = г0ИКГ/-г 1ЯЕМ 4^ J (т к О< > 0,8) ясм Вкр , Вкр-^7 FoCho--Ур5-12ЭТ-О38-Зб.5г Вкр-13.2-105 , , S -ES-SOO* A.w 1 J* J 384-13,2-109 1-UCM g, 5oo 385
ЖБ-48
Расчет элементов железоктонных конструкций
ПО ООРЯЗОВЯНИЮ И РАСКРЫТИЮ ТРЕЩИН-
1 Рисчегп по образованию трещин производится для
рдстянутых э^селезовешонных конструкций, находящихся
ПОД ДАВЛЕНИЕМ жидкости И ГАЗОВ
Для изгибаемых конструкций рясчст производится
ПРИ НАЛИЧИИ СПЕЦИАЛЬНЫХ тРЕБОВЯНИЙ.
Расчегп по образованию трещин рпстянытых элементов
разрешаемся производить по Формуле
N4 RpFs (i*2 "тУ
ЩН- ПРОДОЛЬНАЯ СИЛА ОГЛ НОРМДП1ИВНОЙ НАГРУЗКИ
Fj- площадь сечения ветоня
pq _ ’ ’ продольной дрмдтыры
и H-g
Г1 = г-"~ Или П см
Е. S t г
При определении деформации элементов сворных
конструкций, изготовляемых ня заводях или
специально оборудованных полигоняхеа сисгпе-
мптичЕсксй проверкой прочности и однородности
беглом а.разрешаемся принимягпь нормятивный
р
модуль упругости белюна lj.
В □стольных случаях принимаегпся расчетный
модуль упругости бешома Ё.6"-
2.. Расчегп по раскрыгпию трещин производится:
ДЛЯ элементов
Ценшрально РАстянчтых Внецентренно РАстянчтых Изгибаемых ВнецентРЕнно сщятых при больших эксцентриситеШАх НАХОДЯ 1ДИХСЯ в УСЛОВИЯХ АГРЕССИВНОЙ СРЕДЫ
Изгибаемых находящихся
8 нЕцентРЕнно растянутых под
Внецентренно сжатых при давлением
БОЛЬШИХ ЭКСЦЕНтрИСИтЕШАХ эКидкости.
ЖБ-49
3 Ширина раскрытия трещин в центрально
расгпянугпых и изгибаемых элементах
прямоугольного сечения определяется
по Формуле
ьа
Ст - расстояние между трещинями
бд— НАПРЯЖЕНИЕ В ЯРМАГПУРЕ
при растяжении <5а= “р~
ПРИ ИЗГИБЕ б"а= -^г-
Ы*- продольная сила от нормативной нагрузки
Мн - изгибающий момент от нормативной нагрузки
Д Расстояние между трещинами *£Т
Элеме н ты £г
Центрально растянутые РТ“ -Ц—
1 г<
И-ЭГИБЙЕМЬ1£ £ — К, П. U
ti Pq u - Fq
где: и--~з~
S — ПЕРИМЕГПР СЕЧЕНИЯ АРматуРЫ
К,— коэффициент (см Жб-зь илиЖБ-4б)
w, Ео *_ £а
П=— или n=-i?
ДЛЯ круглой АРмятыРы Ua д’» где d —дияметр
“ дрмйтыры.
Значения &т, полученные по приведенным
Формулам умножяются:
ДЛЯ АРНАГПУРЫ ПЕРИОДИЧЕСКОГО ПРОфИЛЯ
НЯ 0,5 ,
ДЛЯ СВАРНЫХ сеток И КАРКАСОВ ИЗ
холоднотянутой проволоки
HR <25
ЖБ-50
5 Величина раскрытия трещин в железобеглонных
конструкциях зддний и сооружений Тстепени
долговечности, подвергакицихся повторной
ДИНАМИЧЕСКОЙ НЯГРЧЗКЕ.ИЛИ НЕ ЗАЩИЩЕННЫХ
отвнЕшних RтмосфЕРНЫхвоздействий , или
находящихся в условиях повышенной влджности
воздуха (сотносительной алАжносты-о более 60%),
Д тякже В ЖЕЛЕЗОБЕГПОННЫХ СИЛОСАХ для
сыпычих тел и дымовых трувАх,не должна
ПРЕВышять 0,2мм
Предельное значение 9,г для других случаев
РАСЧЕтА ПРИНИМАЕтСЯ ПО СПЕЦИАЛЬНЫМ
П1ЕХНИЧЕСКИМ УСЛОВИЯМ.
П Р И М Е Р
Балка прямоугольного сечения
1 $ = 10 см. И=-4осм. ho=56,5cM.
Ярмятнря 2016п Fa =• 4, D2. см2
Марка беглона 200*
Изгибающий момент от нормдтивной
нагрузки Мм в 2,0 тм
Рясчегпный МОДУЛЬ ЫПРЫГОСГПИ АРМЯтЫРЫ
Ea- 2100000 кг/снг= 2.1 10* кгД„г
Нормдтивный модуль упругости беглона
EMJ= 290000 *7смг= 2.9-105 кг/сп2
n=^_ = 2±jo6=725
" E"d 5.9-10’ ''
Вычисляем о<=3 л»3- ,^^-7,25= 0.24
Dho Ш'ОО.Э
НАХОДИМ ПО ГРАФИКУ ^“0,81
выделяем <ra= <690К^
Находим по графику Ч*^0,87 и К|в5,3
ВЫЧИСЛЯЕМ Ц = -^-= ^-=о,4см
Вычисляем £т = о,5-к. и- и »Ц5-51з-’7125 О,4=.717см
Вычисляем 0,= Y -^•ет=0.87 ^^•7.7-о,ш>5чыч1ОЯии
ЖБ-51
Укязяния по конггпрыироьяник)
О ВШ.ИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
ЭлЕмемты конструкций Указания:
Стыки сборных элементов перекрытий и стен, восприни- мающие ИЗГИБАЮ1ЦИЕ МОМЕНТЫ, ПОПЕРЕЧНЫЕ СИЛЫ ИЛИ РАСТЯ’ ГИВЯЮ1ЦИЕ УСИЛИЯ Следует осуществлять путем сварки закладных чястей, ЗЯБЕТОНИРОВАННЫХ В ЭЛЕМЕНТАХ ИЛИ ЛРИвАРЕННЫХК АРМАТУРЕ, я также путем сварки основ- ной АРмятуры и ЗАмоноличиаяння.
Сварные стыки Конструировать так,чтобы при ПЕРЕДАЧЕ ЧЕРЕЗ НИХ УСИЛИЙ НЕ ПРОИСХОДИЛО РАЭГИВАНИЯ ЗАК- ЛАДНЫХ ЧАСТЕЙ И МЯКЛ АДО К .
Швы МЕЖДУ СБОРНЫМИ элементами перекрьипий Должны заполняться бетонной СМЕСЬЮ ИЛИ РАСТВОРОМ, Толщина шва не менее Зсм.
Петли для подъемя сборных элементов Привариваются или привязы- ваются К АРМАТУРНОМУ КАРКАСУ. Петли со стороны лицевой по- верхности УСТАНАВЛИВАЮТСЯ в специальной выемке „заподлицо" с лицевой поверхностью. Петли выполняются из круглой стяли марки Ст.З. НЕ РАЗРЕШАЕТСЯ выполнять ПЕТЛИ ИЗ ХОЛОДНООБРАБОТАННЫХ стялей .
Подрезки без специального армирования а опор б элементах сборных конструк- ций: ПРИ высоте плиты или ребра 8-Юс <> •• •' .. > -10еи при высоте ребра < 8см Должны быть не более: 1,5 см 2,0 см падрезки не допускаются.
Отверстия в плитях, панелях и. т.п. следует окдймлять дополнитель- ной АРМАТУРОЙ Сечение этой арматуры должно БЫТЬ НЕ менее сечения рабочей ярмятуры,устянАвлиеАсмойнс длине отВЕРстия.
ЖБ-52
М И НИМЯЛЬНОЕ. йРМИРОВЙНИЕ/в°/„ от площади расчетного
СЕЧЕНИЯ)
вид усилия Мария стили или НАИМЕНОВАНИЕ ЯРМАШУ- РЫ Мйркя в стон я
35-75 100-150 200 300*400 500-6И
Изгиб ЬН ЕЦ.ЕНГПРЕННОЕ РЯСГПЯЖЕНИЕ ВНЕLl.EHmPE.HHOE. СЖАГПИЕ С I большими ЭКСЦЕНтРИСИ- / _ тетями. . , 1ДЛЯ растянутойарматары) Ст.0 и Ст.З 0,10 0.10 Ц15 0.20 0.25
ГоРЯчЕкдтянндя перио дического профиля Ст. 5 и 25 г с — 0,10 0,10 0,15 020
Холодносллюденная — 0,10 0.10 0,15 0,20
Дрмятнрд сварных сеток и сварных кяркя- из холоднотянутой® проволоки из стали марок Сг.О и Ст.З 0,10 0.10 0,15 0,20
Центяяльн. сжятиЕ ВНЕЦЕНТПР сжятие с МАЛЫМИ эксцЕнтРи -СИП1ЕГПЯМИ Ст. 0 и Ст.З 0.5
ГоРЯНЕКятянняч перио- дического профиля Ст.5 и 25 гс 0,4
РАССТОЯНИЯ МЕЖДУ ТЕМПЕРЯТЫРНО-аСАДОЧНЫМИ швами
( в метрах)
Наименование сооружений внутри ЗДАНИЯ или в грунте в откры- тых ЕООРУ ЖЕН.И их ЭЛЕМЕНТ»
бетонные БЕТОННЫЕ МОНОЛИТНЫЕ СПЛОШНЫЕ СООРУЖЕ- НИЯ 20 10
ГПоже при конструктивном армировании 30 20
СООРУЖЕ- НИЯ Сборные 40 30
Жеп.беш монолитные каркасные изтя- 50 30
Железо- ЖЕЛОГО БЕТ (ЛОЖЕ СБОРНЫЕ 60 4о
БЕТОННЫЕ Монолитные сплошные сооружения из тя- 4о 25
консгорук- жслоговет. (Роже из ЛЕГКОГО БЕТОНА 30 20
- ции Каркасные, смешанные г деревянные или метяллическими покрытиями 60 40
ЖБ-53
Защитный слой ветоня
Конструкции и элементы конструкций Защишный , СЛОЙ .. .минимальный)
Плиты и стенки толщиной Ь<40см изтяжЕлбЕтоня 10 мм
.. •• h <10см легкого - 45 ••
Ь>10см 45 -
Ребра часторевристых перекрытий 45 "
при продольм.ррмятырЕф < 20 мм 20 -
6"л ки . ф > 20ми 25 ••
к ... Ф > ЗЗни 30
Колонны при применении в качестве
арматуры фасонного прокятя 50 м
Хомуты и поперечные сшержни 15 -
Сборные ж-Б конструкции завсщекого плиты, 40 "
изготовления из тяжелого ветоня балки , 20 "
МАРКИ НЕ МЕНЕЕ 200. J . КОЛОННЫ 20
ВэлемЕнтдх трыбчлтого(кольи,£вого) сечения рясстояние
от стержней продольной армяпуры до внутренней
поверхности должно аь1гпь не менее,чем до идружной.
При системятических воздействиях дыма, пиров кислот,
Высокой влажности указанные втявлице толщины
защитного слоя чвеличиваются не менее чем hr 10 мм .
При назначении толщины зящитного слоя надо учитывать
гпревования противопожарных норм Н~102~54.
При отсутствии агрессивных воздействии, а также
повышенных трЕБовдний к огнестойкости рязрешяетпся
уголки несущих каркасов ряспологять ПО УГЛЯМ
КОЛОнн без защитного слоя. При этом сечение
дополнительной арматуры, имеющей нормально
защитный слой, должно Быть не менее указанного
В таблице МИНИМАЛЬНОГО АРМИРОВАНИЯ
Взлементях сборных конструкций,ИМЕЮЩИХ ПОДРЕЗКИ
а опор, толщина защитного слоя нижней продольной
дрмдтуры ня длине подрезки должна выть не
менее толщины зящитного слоя этой армятуры
в пролете элемента.
Анкеровка ярмятыры
ЙИП АРМЙСПЪры Шип сетки И КАРКАСА конструкция элемента Ф мм Указания по конструированию
Стержни пЕРнодичкк.профиля Выполняются без крюков
Стержни С в я рных сеток и кяркясоб ЗАКАНЧИВАЮтСЯ БЕЗ КРЮКОВ
Стержни гладкой арматуры Вязаных кяркясоб ЗАКАНЧИВАЮТСЯ ПОЛУКРУГЛЫМИ КРЮКАМИ С ПРЯМЫМИ КОНЦАМИ
Гладкие стержни Продольная Арматур а Стержни гладкой ярмятуры СВАРНЫХ сеток и каркасов центрально сжатых злемент ^.12 ЛЮБОЙ могут ЗАКЯНЧИВАтьСЯ БЕЗ КРЮКОВ может заканчиваться без крюков
НЯДЛИНЕ ЗАДЕЛКИ АРМАТУРЫ ДОЛЖНО рвспологаться не менее Йпоперемнсгпержн.
Стержни гладкой ярмятнры ВЯЗЯНЫХ КАРКАСОВ из тяжелого бетона d Диаметр крюков в свету должен выть НЕ НЕМЕЕ 15 d
Стержни гладкой арматуры Вязаных каркасов из ЛЕГКОГО еетоня $8 Диаметр крюков в свету должен быть не менее 2,5 d
Стержни гладкой ярмяшуры Вязаных каркасов ИЗ ЛЕГКОГО ВЕтоня >8 <20 ДИАМЕШР КРЮКОВ В СВЕПУ должен Быть НЕ менее 5d
Стержни гладкой ярмятуры Вязаных каркасов ИЗ ЛЕГКОГО бетона >12 <16 Подкрюкями стержней укладываются коротыши ..Диаметр их должен быть не менее а-основной АРМАТУРЫ
Стержни глядкой армятлуры Вязаных каркасов из ЛЕГКОГО ветона >16 Под крюками стержней привариваются коротыши, диаметр их должен выть не менее а -основной ярмятуры
Продольные сжатье стержни: ПЕРИОДИЧЕСКОГО профиля Круглые с крюками на конце Круглые Круглые без крнжоб ня конце сварных сеток и каркасов ВЯЗАНЫХ сеток и кяркясоб Заводятся за сечение, где они не требу- ются ПО РАСЧЕТУ . ня длина * 15d • - Э= isd . . 5 isd > 2od
Рабочая армяпура ПАНЕЛЕЙ,плит ( элементов настил концы ярматурь! должны отстоять от ТОРЦОВЫХ сторон НЕ 6СЛЕЕ ЧЕМ НА 5мм
ЖБ-54
ЖБ-55
Клиня ЗАДЕЛКИ НИЖНИХ СГЛЕРЖНЕЙ ЗЯВНУТР6Н-
- НЮЮ Грянь Кряйних СВОБОДНЫХ рпрр ( МАРКА БЕ (ПО НА ^-ЮО)
Д р иАгпард Бетон Если ПОПЕРЕЧН НЕ требуется Q **“ Йр 8 ho ЯРМНТ-ПО РАСЧЕТУ тРЕБУЕ-тся Q *йр 6ho
ЛНЗБЯЯ АРМАГПнРй 100 до т d ₽ а, я ЭЛЕМЕНТА и » 5 d
Гладкая арматура 5* 100 isd
СТЕРЖНИ ПЕРиОДИЧ.ПрОф. из спали Ст5и 25гс С 150 > 200 15 d ю d
ХОЛОДНОСПЛЮДЕННАЯ 5 150 200 i5d io d
РАССТОЯНИЕ МЕЖДУ СТЕРЖНЯМИ ЯРМНТЧРЫ
Наименование конструкции и арматуры расстояние между стержнями
В горизонтальных или наклонных элементах для продольной Армдтары вязаных каркасов кроме того: ДЛЯ ни*не“ арматуры для верхней ярндтыры При расположении армагпуры более ЧЕМ 0 ДВУХ РЯДАХ для ВСЕХ РЯДОВ, кроме двух нижних. В КОЛОННАХ между продольными стержнями В сворных колоннах, Бетонируемых в горизонтдльном положении, между продольными стержнями & 4 (стержня) 25 мм > 30 мм Увеличивается БД80Е & 5см КАК ДЛЯ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ элементов
Для армашуры периодического профиля ПРИНИМАЕТСЯ ВЕЗ учета выступов и РЕБЕР СТЕРЖНЕЙ
ЖБ-60
Нкязяния ПО КОНСТРЦИРОВЯНИЮ ЦЕНТРАЛЬНО смятых
элементов
1 Сечение менее 25 x 25 не РЕкомЕндается
2. ПРИ РЯСЧЕШНОЙ ДЛИНЕ ЭЛЕМЕНтЯ Со
рекоменднегпся: -g2 6 3D
3. Процент армирования
М-яксималЬнЫй, рекомендуемый зй
Минимальный при Ст.О и Ст.З 0,5*4»
. - Ст.5и 25 ГС О.ч”(,
При ограниченных гяБяритях сечений
СЛЕДУЕГП ПЕРЕХОДИШЬ HP БОЛЕЕ ВЫСОКИЕ МАРКИ БЕГПОНА,
4, Если насыщение продольной гибкой яРМАтарой более-3%,
должны применяться приваренные хомуты или спиральная
5,Диям£тр продольной дрмятары
12„C d =s4o„M
ДЛЯ ОСОБО МОЩНЫХ КОЛОНН ПРИ МАРКЕ БЕтОНА ВЫШЕ 200
могут применяться стержни большего диамегпра.
6. Рас стояние между стержнями продольной армпгпьры должно быть £ 5См
2 Дияметр хоматое
(Пи п йрм дтары Ф
КАПАНИЯ 6 мм 0,25 d
Холоднотянатяя проволоки 5мм > 0,213 d
8 Рясстояние между хоматями U.
(Пип констракции U.
Вязаные каркасы Сварные каркасы <6 . <40СМ| < <8 , <40см, < 2od
в местях стыков АРмятаРы еняхлЕСтка <10d
При проценте ярмировяния 3°'о 10в
9 Конструкция хоматое должна быть тяковд ,чшобы
ПРОДОЛЬНЫЕ СШЕРЖНИ, ПО КРАЙНЕЙ МЕРЕ ЧЕРЕЗ ОДИН,
РАСПОЛАГАЛИСЬ 8 мЕстях ПЕРЕГИБА хоматов.
Ю. При числе стержней рабочей армаглуры с каждой стороны
сечения не более четырех 8 колоннах с размерами
сечения 8 £ 35см. и h 45см допаекяттся
одиночные хоматы. При армагпьре в виде сварных
Каркасов одиночные хоматы могут выть допущены
ПРИ 6 $40 см.
ЖБ-61
Элементы со спиральной йрмяпырой
S -у dR S 4 8 см
Fcfl> 0,25 Fq 8Я—ДИАМППРЯДРА.
Fen “ПРИВЕДЕННОЕ СЕЧЕНИЕ СПИРАЛЬНОЙ
Армдтыры .
Fa —площадь сечения продольной арматуры
Укяэяния по констрыировянию внецентренно
СМЯТЫХ И ВНЕЦЕНТРЕННО РЙСТЯНЫТЫХ ЭЛЕМЕНП10В
Внецентренно смятые элементы
Соблюдаются тРЕБоадния указанные для ценгпрально сжатых
г-1 _ ЭЛЕМЕНТОВ.
При милых эксценгориситетах го*> 0,002 Ей
I — =] По длинным стороням сечения, если в них
|С Д| pg расчеппу не гпребнеглся армагпыря, стявят
констрыктиено дрмдтчру не реже чем через 50см.
Внецентренно рястянытые элементы
Соблюдаются общие конструктивные гпревования.
При малых эксиЕнтриситЕтях Fo> О.ООВЕй .
Стыки анЕЦЕнтРЕНно растянутых элементов при малых
эксцентриситетах продольной силы должны осуществлять^
КАК при осевом рястяжЕнии.
Мкязяния ПО КОНСТРЫНРОВЯНИН? ИЗГИБАЕМЫХ
дЛЕМЕНТРВ
4, Хаматы или поперечные стержни в балках, за
ИСКЛЮЧЕНИЕМ СБОРНЫХ НА СГНИЛ ОВ, СтЯВЯГП ЕЯ ВСЕГДА
НЕЗАВИСИМО ОГЛ РАСЧЕГПА.
2 Диаметр хомытов или прперечнь|х
стержней
Пип дрмдтары ф
К я tn д н к я 6мм 0,25d
Холоднотянутая проволока ? 5мм ? 0,213d
ЖБ-58
4 В БАЛКАХ НЯ ДЛИНЕ. ЕГПЫКА ДОЛЖНЫ
5 Стыки сеток в нерабочем
НАПРАВЛЕНИИ
ПРис1^4мм 8н = 50мм
с1>-4мм 6н=100мн
6 Стыки должны рдсполлглться врязвежкы
d) Сварные сетки и каркасы, а слакже вязаная
Армятурд ПЕРИОДИЧЕСКОГО профиля в
монолитных конструкциях
j e4€^J€"j.
5) ГлЯДКАЯ Вязаная армагпура в монолитных конструкциях
; ем> ;ен L
ЖБ-59
Рявмер рягтянытых стыков вняхлссткы £п
( ВЫРЯЖЕННЫХ ЧЕРЕЗ d>)
Марка стали Профиль и ОБРАБОТКА d. мм В ид АРМАТУРЫ ИЗГИБАЕМЫЕ И ВНЕЦЕН(ПРЕКНО СЖАТЫЕ ЭЛЕМЕИПТЫ ЦЕнтря- ЛЬНО РАСТЯ НЫ- тыЕ плиты и С (ЛЕНКИ
ЛЕГКИЙ Батон МАРКИ 100-150 ГЛЯЖЕЛЫЙ БЕТОН м ярки
100-150 200 И еышь
Ст.0 СтЭ КРУГЛОЙ ВЕЗ ОБРАБОТКИ <12 12—32 Сварная 35 45 35 30 40
<16 >16 ВЯЗАНАЯ 35 40
КРЫГЛЯЯ КАЛИВРО- ВАННАЯ <12 12 — 32 СВАРНАЯ 40 50 40 35
<16 16-32 вязаная 35 40 35 30
Периодич. профиля СПЛЮЩЕННЯ5 <16 16—32 СВАРНАЯ В 3 35 30 45
<16 >16 ВЯЗАНАЯ 4о 40 4о 35
КРЫГЛЯЯ холодно- гпянчгпая - СВАРНАЯ 40 40 35 40
Ь5 Пернодич, профиля <16 16 — за СВАРНАЯ 30 40 30 25
<16 ВЯЗАНАЯ 35 4о 35 30
25 ГС ПЕриадич. профиля <16 16—зе СВАРНАЯ 40 50 4о 35 50
«6 >16 ВЯЗЯНАЯ 45 45 45 40
Данные для проектирования сварных каркасов и сеток
Я АРМАтЬРЯ 0 =
При одностороннем расположении
РАБОЧИХ СГПЕРЖНЕЙ: ..........
Периодического профиля
Гладких при отсутствии стыков внахлестку
Гладких в месглах стыков
в нахлестку
При двухстороннем расположении рабочих стержней
ПЕРИОДИЧЕСКОГО ПРОФИЛЯ
ГЛАДКИХ
Опержней сеток В обоих направлениях
И поперечных отержней каркасов при одно-
стороннем РАСПОЛОЖЕНИИ ПРОДОЛЬНЫХ СГПЕРЖНЕЙ.
ПОПЕРЕЧНЫХ СГПЕРЖНЕЙ КАРКАСОВ ПРИДВЫХ-
СтОРОННЕМ РАСПОЛОЖЕНИИ ПРОДОЛЬНЫХ СТЕРЖНЕЙ
ПРОДОЛЬНЫХ СГПЕРЖНЕЙ каркасов при J
ДВУХРЯДНОМ ИХ РАСПОЛОЖЕНИИ 3
35
100
100
100
150
150
100
150
200
1D0
200
250
250
300
40
30
40
50
50
50
60
Из холоднотпянытои проволоки или
из СПАЛИ,ПОДВЕРГМЫтоЙ силовой
калибровке.
из стяли периодического профиля
ИЛИ ИЗ КРУГЛОГО ПРПКАФА МАРОК
250
н
35
35
250
300
300
300
300
300
400
4ро
4оо 4оо
500
500
н о
и и
я
ЖБ-56
ЖБ-57
-------------------------------------------
Данные для проекпировдния сварных каркасов
И сегпок (дополнение к таблице)
Рясстояния между поперечными стержнями свар-
-ных каркасов и распределительными сгперж-
-НЯНИ СВАРНЫХ СЕГПОК ДОЛЖНЫ НАЗНАЧАГПЬСЯ
НА ОСНОВАНИИ рдсчстных, К О H С т Р У К ГЛ И В Н Ы X
и мочгпажных СООБРАЖЕНИЙ . В ПРЕДЕЛАХ, ОПРЕ -
ДЕЛЯЕМЫХ ВЫШЕПРИВЕДЕННОЙ ГПАБЛИЦЕЙ
(Ж6-56),
Стыки ярмятуры
1. Размер рдстянутого стыки вчахлесгпку
ПРинимдстся погпдвлиде ЖБ~59«
Наличие сварки ачитывяется при условии,
что вндхлЕсткЕ рд с пол а га егпся не менее
ГПРЕХ ПОПЕРЕЧНЫХ СГПЕРЖНЕЙ.
* — » * - * РАБОЧАЯ АРМАГПУРА
Если это условие не соблюдено, размер
ЦЯХЛЕСПКИ ПРИ НИМАЕГПСЯ, КАК ПРИ ВЯЗАНОЙ
А РИА ГПУ РЕ .
2 6о ВСЕХ СЛУЧАЯХ С м = 250 МИ.
НяхлЕСткя в сжитой зоне принимаегпся на
40 о! МЕНЕЕ И ДЛЯ КРУГЛЫХ СГПЕРЖНЕЙ ВЕЗ
КРЮКОВ НЕ МЕНЕЕ 3Dcl
3 Стыки вндхлЕстку каркасов сдвух-
СШОРОННИМ РАСПОЛОЖЕНИЕМ СГПЕРЖНЕЙ НЕ
- ДО ПУСКАЮ ГЛЕЯ •
ЖБ-62
3 РАССТОЯНИЕ МЕЖДУ ХОМУШЙМИ ИЛИ ПОПЕРЕЧНЫМИ
СТЕРЖНЯМИ
тип конструкции U
В БАЛКА* h < ЧОсн С 20см
В БАЛКАХ h > носи < 0,5 h
Ия УЧАЕтКАХ.ГДЕ хомыты или ПОПЕРЕЧНЫЕ стержни порясчету не тРЕбнются.йтякже в эоне расположения опгибов для БЯЛОК h>3DcM. С 50см
При наличии учитывяЕмой врдсчегпе сжятой ярмятуры в вязаных каркасах 8 сварных каркасах /Л/Л о. 4—ОМЯТ. ЯРМЯТ.
Вместпах стыков рястянутой армдгпуры, выполняемых вняхлЕстка без сварки, В СЕЧЕНИЯХ,ГДЕ дрмятурд ИСПОЛЬЗУЕШСЯ полностью, < bd (d— рястярм!
В ребрах ЧАстоРЕБРистых перекрыгпий БЕЗ ВКЛАДЫШЕЙ. (Ложе с ВКЛАДЫШАМИ. 30 см Установка ХОМУТОВ НЕ. обязятсльнА
Д При наличии сжитой ярмашуры, незакрепленной от
бокового выпучивания, хомнты или поперечные
стержни должны выть замкнутыми.
5 Устройство стыков рястянутой ярмдтуры вняхлсстку
без свяяки в местях полного ИСПОЛЬЗОВАНИЯ
ярмжпуры не Рекомендуется,
6 Дияметр продольной армягпыры бялок и
число стержней доводимых до опоры
ГПиплРмдтуры. тип конструкции d число стержней
Продольная яри>пярл(Донтя1?няя) 10мм 2
Ребра чястоРЕВРистых перекрытий 8мм 1
Ввялках тяврового сечения,
если рявочяя ярмятуря плиты
проходит параллельно ребру
стявится дополнигпельняя
ярмятуря 1 Ребру.
ЖБ-63
7 При высоте волки h> 80см убоковых граней ГЛ
через40-50см стявится конструктивняя Гч
ПРОДОЛЬНАЯ АРМАГПУРЙ ф 10мм. I***
6 В коротких консолях отогнутые стержни следует
стдвить ПОД УГЛОМ НАКЛОНА не менее 45° к
ВЕРХНЕЙ Хомыты в ГРЯНИ консоли» коротких консолях должны применяться
горизонгпальмые ф6_10мм ЧЕРЕЗ 10-15 см .
Шолщиня балочных плит монолитных перекрытии
при отношении сторон > 2
(Лил ПЕР£КРЬ|ГПИЯ марки БЕтОНА
<200 £ 200
Для покрытий 6 см 6 см
Для междуэтяжных I граждан.зданий 7см 6 см
перекрытий I производств.— 8 см 7см
Под ПРОЕЗДАМИ 10см 9см
<0 Распределигпельндя армигпчра i > Q.1 Fa (рябочармяш.)
балочных плит должна выть. | > 3 стержня ня 1 п и
11 Рассгпояние между рабочими стержнями плиты
При ВЯЗАНЫХ ЯРМАтаРНЫХ сеспках. В СРЕДНЕЙ. ЧАСти ПРОЛЕГЛА И НАД Опорами (вверху) должно быть: Полщина ллмтЬ!
h л <15см hn ^15с«
<20 см <1,5hn
42 В плитях не менее -у нижних стержней в пролете
и во всяком случае не менее 3х стержней hr 1 п и
должно выть заведено за грань опоры.
13 Концы сварных сеток на крайних свободных
□ ПОРЯХ должны иметь хотя вы один поперечный
стержень, расположенный за гранью опоры;
при невозможности выполнить указанное тре-
6ОВАНИЕ HR КОНЦАХ РАБОЧИХ СГПЕРЖНЕЙ ДОЛЖНЫ
УСГПРАИВАГПЬСЯ КРЮКИ ИЛИ привАРИВЯГПЬСЯ
дополнительные поперечные стержни.
ЖБ-68
(Пипы дрмдтцры и условные obosmamcmmsi eg
мд чсртещдх ж злдзобдтомных констрииций
ПЛ ЩйП APMAfTiyPDI гост Пример ОВОЭНАЧ.
4. Горячек агпаная круглая ГОСт 560-50 Г0С1П2590-57 А ф20
2 Горячекдт аная периодического просриля марки ст 5 гост 5761 56 502ОП
3. ГоРячсгкд годная ниьколагиРОВдннАЯ периодического просриля марки 25 ГС ГОСт-7514-55 ЦМТУ 4995-55 202ОПА
4 ГоРячаидтднАЯ нивколегиРОБАннАЯ (высокопрочная) периодического профиля МАРКИ UJI-2 ДЛЯ ПРСД6АРмт<2ЛЬНО НАПрЯШеиНЫХ конструкции ММТУ-5542- -55 4610 ПВ
5 Холодносплюи/еиндя периодического ПРОФИЛЯ Г0СП16254-52 2012ПС
6. Проволока холоднотянутля ниъкоугле- родистдя КРУГЛАЯ ГЛАДКАЯ Г0Ст8?Е7-55 4087
7 Проволока холоднотянутая углеро- дистая ( ВЫСОКОПРОЧНАЯ ) КРУГЛАЯ для предварительно напряженных констрхк ций ГОСт 7548-55 406ТБ
8. Проволока холоднотянутая углеродистая (высокопрочная) периодического профи- ля для предварительно напряженных конструкций ЧмтУ-4987- -55 406ТП
9. Проволока холоднотянутая углеродистая (высокопрочная) круглая,свитая в несколь- ко прядей,для предварительно напряжен- ных конструкций 408ТС
Ю. Сгпааь горячекатаная круглая, подверг- нутая силовой кАливРовке (вытяжка с ьдрднее заданным усилием) марки СТО и Ст. 5. 2012 К
Я. Сталь горячекатаная периодического просриля марки Ст. 5, подвергнутая СИЛОВОЙ КАЛИБРОВКЕ 2042X0
42 Сталь горячекатаная ннВкоаогироваи мая периодического просриля марки 25 ГС,подвергнутая силовой калиеровкв 20вНЛ
кк
КАМЕННЫЕ
КОНСТРУКЦИИ
Настоящий раздел справочника составлен при консультации
доктора технич. наук профессора Л, И. ОНИЩИКА.
ЖБ-66
Таблица КРУГЛОЙ СТАЛИ
0 Вас 1 пм АРМАГПУРЫ Расчсгпна ПЛОЩАДЬ сачення при числе пруткоь 12.50
мм Холод -сплюц Проч- ная 1 2 5 4 5 6 7 е> 9 см
5 - 0,154 Q19G 0,39 0,59 0,76 Q9& 1.I& 1,37 Тэт 1.76 6.5
5,6 - 0,195 0.246 0.49 0.74 0,96 1.25 1.48 1.72 1.97 2.22 7
6 0,20 0,222 0.283 0,57 0,65 1.15 1,41 1 70 1.98 2,26 255 7,5
6.3 - 0,245 0.512 0,62 0,95 1,25 1.56 1.87 2.1& 2.50 2.61 &
7 0,27 0,502 0.565 0.77 1.16 1.54 1.93 231 2,70 3.08 3,47 9
& 0,56 0,595 0,505 1,01 1.51 2.02 2.51 302 3.52 4.02 4,53 10
9 0,45 0.499 0,656 1,27 1.94 2.54 516 3.&2 445 5,09 5.72 11
Ю 0,56 0.617 0,765 1.57 2,55 5.14 3.92 4.И 5,49 6.28 7,06 12.5
и 0.67 0.746 0.95С 1,90 2.65 3,60 4.75 5,70 6,65 7,60 6.55 14
12 0,61 0.666 1.15f 2,26 3,39 4.52 5,65 6,79 7.92 9,05 10.18 15
15 0.94 1.04 1.327 2,65 3,96 5,51 6,64 7,96 9.29 10,62 11,94 16,5
14 4,09 1.21 1.539 3.06 4,62 6,16 7,89 9,25 10,77 12,51 13.85 17.5
15 1.25 1.39 1.767 3,55 5,50 7.07 6.84 10,60 12.3? 14,14 15.90 19
16 1,45 1,56 2,ОН 4.02 6.03 8,04 10.05 12.07 14.08 16.09 18,10 20
17 1,62 1.76 2,270 4,54 6.61 9.08 11,35 13,62 15.89 18,16 20,45 21.0
ia 1 67 2.00 2,545 5,09 7.63 10.18 12,72 15,27 17,81 20.56 22.90 22.5
19 2,01 2.25 2,835 5.67 8,50, 11,34 14,17 17.01 19.84 22.68 25,51 23.5
20 2,25 2,47 5,142 6.26 9.45 12.57 15,71 18.85 21.99 25.14 28.28 25
21 2,45 2,72 3.464 6,95 10,59 15,86 17,32 20,76 24,25 27.71 51.18 26
22 2,70 2.96 3.801 7.60 11,40 15,9.0 19.00 22.81 26 61 30,41 34.21 27,5
24 5.20 5.55 4.524 9,05 15,57 16,97 2262 27,14 31.67 36.19 40,72 30
25 5,47 5.65 4,909 9.82 14,75 19.64 24,54 29,45 34.36 39,27 44,16 31
26 5,16 4,17 5,509 10,62 15,95 21.24 26,55 31.85 57,16 42,47 47,1b 32,5
26 4.55 4.85 6,158 12.32 18,47 24.65 30.19 36,95 43,11 4926 55,42 55
50 5,00 5,55 7,069 14,14 21,21 26,28 35,54 4241 49,48 56,55 63.62 57,5
52 5,66 6,31 6.042 16.08 24,13 52.17 40,21 48.25 56,29 64,34 72,58 40
54 - 7,15 9.079 18.16 27,24 56.52 4^59 54,47 63,55 72,65 81.71 42,5
36 - 7,99 10,18 20,36 50.54 40,72 5Q90 61,08 71.26 81,44 91.62 45
56 - 6.90 Н.54 22.68 34.02 75,56 56,70 66,04 79,58 90.72 102,06 47.5
40 - 9.67 12.57 25,14 57,71 50,26 62.65 75,42 87,99 100,56 11313 50
ЖБ-67
ШйБЛИи,Я ГОРЯЧЕКЯШЯННРЙ стили ПЕРИДДИЧЕС- d 4 -кого профиля
d₽ (РЯГЧЕГНДиЛМ d, Вес 1 п и РЯ СЧЕПНЯЯ ПЛОШ,ЯДЬ СЕЧЕНИЯ При числе стЕРжньй
С (П иль 1 2 3 4 5 6 7 8 9
25 ГС 5
6 7 8 9 - 6,75 7,75 9,0 10,0 0,222 0,302 0,395 0,50 0,283 0,385 0,503 0,636 0.57 0,77 1,01 1,27 0,85 1,15 1,51 1.91 1,13 1.54 2,02 2*54 141 1.92 2,51 1.70 2,31 3,02 1,98 2?0 352 2?6 3,08 4.02 5.09 235 3,46 453 5,72
3,18 3.82 4,45
W 10 11,3 0,62 0,785 1,57 2.35 3,14 3,92 4.71 5.49 628 7,06
12 14 12 14 16 135 15,5 0.89 1,21 1.13 1.54 2,01 2,54 2,26 3,08 4,02 3,39 4,62 Ч£2 6,16 5,65 7,70 6.78 7,91 904 10,17
9,24 10,78 1232 13,86
16 18,0 1,58 6,03 8,04 10,05 12,06 14,07 16,08 18,09
18 18 20,0 2,00 5.08 7,62 10,16 1270 15.24 17,18 20,32 22Д6
20 20 22,0 2,47 3,14 6.28 9,42 125В 15.70 18,84 21.98 25,12 2826
22 22 24.0 2.98 3,80 7,60 11,40 15,20 19,00 22,80 26,60 30,40 34,20
25 25 27.0 3,85 4,91 9,82 14.73 19,64 2455 29,46 3437 3928 44.19
28 28 30.5 4.83 6,16 12,32 18,48 24,64 30,80 3636 43,12 4928 55,44
32 32 34,5 6,31 8,04 16,08 24,12 32,16 40,20 Ч8ДЧ 5628 64?2 72,36
36 36 39,5 7.99 10,18 20.36 3054 40,72 50,90 61,08 71,26 81,44 91,62
40 40 43.5 9.87 12.57 25.14 37.71 5028 6235 75,42 8799 10056 <13,13
- 45 49,0 12,48 15.90 31,80 47.70 63.60 7950 95,40 111.30 127.20 143,10
50 54,0 15.41 19,63 39?6 5839 7852 98,15 117,78 137.41 157,04 176,67
- 55 59.0 18 £5 23,76 47,52 71.28 95,04 118,80 I4256 166?2 190,08 213,84
- 60 64.0 22,19 28,27 56ДЧ 84,81 113,08 141,35 169.62 197Д9 226,16 254,43
— 70 74,0 30,21 38,48 76,96 М5.ЧЧ 153,92 192,40 230,88 269p6 307.84 34632
— 80 835 39.46 50.27 10034 150,81 201,08 25135 3D182 351,89 402» 452,43
— 90 93,5 49,94 63.62 127,24 190,86 254,48 318.Ю 381.72 44534 50896 572,58
ЖБ-64
Короткие консоли
Минимальная допустимая
полезная высотя
к =-б£_
П° В Ри
определяется по расчеши
hr изгиб
Рекомендуется нагрузки
ня конце консоли.
Сечение отгибов
считять приложеной
F<
Р
Сечение хомыпов Г=
Х 2ЙХ
Максимальный допустимый шаг хомутов
& ho Rh
Р
итах = од
1.
2.
3.
Ч
h-ЗОсм Но»26.5ем £«16
Ри~160 кг/см2
Rx=1680 *г/см2
Пример Р=1О,От
Вылет консоли &-15см
Марка бегпона 300
Дрмашыря Ст.З Ra“ 2100 кг/<
Определяем достаточность размера консоли
6Р 6-10000 _
Нотт- та; - -----2за< вадсн
сечение консоли достяточно.
Определяем сечение отгивов
F = -тА- ~ = 3.36 см2
° Ve R4 fa-2Ю0
ПРИНИМАЕМ 2<^16 Foa4,02cM2
Определяем сечение хомутов
_ р юооо „ „„ 2
Fx“ -2(57- = г'9ес"
стявим 3^8 (двухвЕт&Евыс) Fe3.02 см2
Определяем максимальный шаг
.1 г,. БНойи.-. 16-26,s^ieo ,ля
UmTxDJ —Р-------М'—----------18,0'"
Принимаем
U=1Qcm
ЖБ-65
Указания по конструиробАммю элементов.
РАБОТАЮЩИХ UA HPWEHUE
I При ВЯЗАНЫХ КАрКАСАХ ХОМУ1ЯЫ ДОЛЖНЫ , 50 d
выть ъАМкичтыми с перепуском концов Гг д'
на 50 d, где d- дидметр хомутд -*-V |-d
2. Армировдиис сварными каркасами проиьводится
а) двумя ьартикдльными и двумя горивонтАльными
КАРКАСАМИ , СОЗДАЮЩИМИ ЬАМКНиГПыЙ КОНШНР,
продольные стершим каркасов диамс(пром d,
свАриьАются между совой в углах сечения
элементд дуговой сваркой, Ii I 4
свАрныа швы длиной 1,5-2.od| I I
ДОЛЖНЫ РАСПОЛАТАтьСЯ МА РАС- И Ж 4
стояниях не волее рАсстоямни
между поперечными стержнями каркасов;
б) двымя плоскими вертикАльными каркасами,
соединенными в простРАнстванный каркас
поперечными стержнями , приваренными точечной
свАркой к продольным стержням каркасов
1. Сгладь гоРячекдгпАНАЯ круглая гост 2590- 57
0 5 5,6 6 6,5 7 6 9 Ю 11 12 15 14 15 16 17 16 19 20
г» 22 24 25 26 28 30 32 34 56 36 40 42 45 46 50
55 56 60 63 65 70 75 60 65 90 95 100 105 ПО 120 125
150 140 150 160 ПО 160 190 200 210 220 240 250
fi С (ПАЛЬ ГОРЯЧСКАГП АНАЯ периодического ПРОФИЛЯ
— гост 5761 - 5В ст 5
ф 10 12 14 16 <8 20 22 25 2В 32 36 40 45 55 60 70 60 90
Ъ Сгладь нйьколегмроьдннля периодического профиля
' ’ ’ ГОСт 7314-55 (25 ГС)
ф 6 7 6 9 10 12 14 16 1В 20 22 25 28 32 36 40
4. Стдль холодноспАЮщенндя периодического профиля
ТОСЮ 6254-52
Ф 6 6.5 7 6 9 Ю 11 12 15 14 15 16 17 1В 19 20 21 22 25
24 25 26 27 28 50 52
5. Проволока опальная низиоуглеролистдя
холоднотяннтля гост 8727 - 55
ф 5 5.5 4 4,5 5 5,5 6 7 8 9 10
О Г Л Л В л Е Н И Е
Основные условные обозначения........................КК1, КК2
Материалы для камепиы.' и армокаменных конструкции ККЗ
Некоторые указании о применении цементов и рас-
творов .......................................... ККЗ
Арматура......................................... КК 1
Минимальные марки растворов для армированной
кладки........................................... КК 4
Модули упругости кладки. Значения упругой характе-
ристики 1........................................KK-I-KK6
Классы работы ... КК7
Приведенные расчетные сопротивления кладки . . КК7
Расчетные сопротивления R в кг/см-
сжатию:
Для кладки из всех видов кирпича и других камней при
высоте ряда кладки 50 150 мм....................... КК8
Для кладки из природных камней чистой тески и бетон-
ных сплошных камней разных составов при высоте
ряда кладки 180 мм и выше........................... КК9
Для кладки из пустотелых бетонных камней разных со-
ставов при высоте ряда 180—350 мм................... КК9
Для кладки из крупных сплошных бетонных блоков с
легкими заполнителями и блоков из автоклавного
ячеистого бетона при высоте ряда кладки 500 мм
и выше............................................. КК9а
Для кладки из крупных пустотелых блоков, изготовлен-
ных на обычном гравии или щебне, а также бло-
ков из природных камней при высоте ряда кладки
500 мм и выше................................. КК9а
Для кладки из крупных пустотелых блоков изготовлен-
ных из материалов различных видов, при высоте
ряда кладки 500 мм и выше.......................... КК9а
Для бутовой кладки в возрасте 3-х месяцев из рваного
бута............................................... КК10
Для бутобетона в возрасте 1 месяца и 3 месяца ККЮ
Для кладки из грунтовых камней и природных камней
низкой прочности правильной формы.................... КК) 1
Расчетные сопротивления сжатию при изгибе........ К К11
Расчетные сопротивления при местном сжатии .... KKII
Расчетные сопротивления осевому растяжению Rr рас-
тяжению при изгибеRpit, срезу Rq, и главным рас
тягиваклцим напряжениям Rr_, для кладки из
сплошных камней, из кирпича и камней правиль-
ной формы и бутобетона..............................KKI2, КК>3
Таблицы коэффициентов:
Коэффициенты для расчета но классу работы А . . . КК14
Коэффициенты условий работы элементов каменных,
армокаменных и комплексных конструкций при
расчете их по несущей способности.................. КК14
Коэффициенты условий работы кладки из кирпича, бе-
тонных и природных камней.......................... KKI5
|6о
Коэффициенты условий работы кладки из гипсобетонных
камней и грунтоматерналов....................... КК15
Коэффициенты условий работы армированной кладки KKI6
Коэффициенты для кладки из природных камней и буто-
вой кладки...................................... КК16
Коэффициенты для определения Rp. RpM. Re(v Rc>« ЛЛЯ
кладки из сплошных камней....................... КК17
Коэффициенты условий работы зимней кладки . . . KKI7
Приведенные расчетные сопротивления арматуры . . . KKI8
Приведенные расчетные сопротивления арматуры для
продольно армированных изгибаемых и растянутых
элементов н условиях агрессивной среды . . . . KKI9
Коэффициенты линейного расширения кладки з, . . . KKI9
Коэффициенты трения.................................. KKI9
Общие указания по расчету конструкций................ КК20
Расчет элементов каменных к он с трук-
ц и й по несущей способности:
Центрально сжатые элементы. Коэффициент продоль-
ного изгиба. Расчетная высота конструкции . . . КК21
Внецентренно сжатые элементы.......................... КК22
Примеры............................................... КК23
Изгибаемые элементы. Расчет на поперечную силу . . . КК24
Центрально растянутые элементы. Срез.................. КК24
Местное сжатие (смятие)............................... КК25
Расчет опирания’концов прогонов на кладку...........КК26, КК27
Расчет заделки консольных балок....................... КК2Н
Расчет многослойных стен............................КК2!) КК31
Расчет элементов армокаменных кон-
струкций по несущей способности:
Элементы с сетчатым армированием:
Центрально сжатые элементы............................ КК32
Внецентренно сжатые элементы.......................... ККЗЗ
Таблица значений A R для кладки с сетчатым армиро-
ванием ................................................ КК34
Таблица значений процента армирования р ............ КК35
Таблица значения величины -г- .где k= —t~li..... КК35
) k 1 т
Таблицы значений Ra,................................КК36, КК37
Примеры............................................... ККЗ«
Элементы с продольным армированием-
Центрально сжатые элементы........................ КК39
Внецентренно сжатые элементы...................KK39--KK4I
Изгибаемые элементы............................... КК42
Элементы, усиленные железобетоном:
Центрально сжатые элементы........................ КК43
Внецентренно сжатые элементы...................КК44, КК45
Изгибаемые элементы............................... КК46
Элементы, усиленные обоймами...................... КК47
Расчет элементов каменных конструкций по деформа-
циям ...........................................КК4Н-КК53
Расчет элементов каменных и армокаменных конструк-
ций по раскрытию трещин......................, КК34—КК56
161
Общие указания по расчету и конструированию .... КК57, КК58
Статический расчет зданий:
Общие указания............................. КК59, КК60
Расчет на ветровую нагрузку....................KK6I—КК63
Расчет перемычек на перерезывающую силу........КК63, КК64
Перемычки......................................КК65—КК68
Карнизы и парапеты.............................КК69—КК71
Висячие стены и расчет рандбалок...............КК72—КК74
Стены из крупных блоков:
Подразделения кирпичных и бетонных блоков .... КК75
Марки сплошных и пустотелых бетонных блоков .... КК75
Предельные расстояния между поперечными стенами . КК76
Основные требования к кирпичным блокам.........КК76—КК79
Основные требования к бетонным блокам.......... КК79
Системы разрезки наружных стен..................... КК80
Размеры блоков по высоте........................... КК80-
Расчет стен из крупных блоков..................КК81—КК85
Основные конструктивные указания ........ КК85
Зимняя кладка:
Общие указания по расчету и конструированию .... КК86- КК90
Указания по проекту для зимних условий способом за-
мораживания.................................... КК91
Примеры расчета................................КК92—КК94
Общие конструктивные требования:
Максимальное расстояние между температурными
швами в стенах отапливаемых зданий .... КК95
Осадочные швы...................................... КК95
Группы кладок...................................... КК96
Перевязка кладки................................... КК96
Допустимые отношения высот стен и столбов к их тол-
щинам (?).......................................... КК97
Предельные значения ? для стен, несущих нагрузки от
перекрытий......................................... КК97
Предельные значения ? для стен и перегородок, не несу-
щих нагрузки от перекрытий . КК97
Условная толщина стены и столба а'............. КК98
Коэффициенты снижения К предельных отношений 0 КК98
Коэффициент К' для увеличения величины К? . . . . КК98
Коэффициенты снижения предельных отношений для
столбов К<-.................................... КК99
Конструктивные требования к армиро-
ванной кладке:
Типы армирования................................... КККХ)
Область применения................................. КК100
Толщина шва кладки h„,............................. ККЮО
Процент армирования и диаметр арматуры............. KKI01
Расстояние между хомутами в сжатых элементах . . . КК 101
Расстояние между хомутами в изгибаемых элементах KKI0I
Диаметр хомутов.................................... KK10I
Защитный слой цементного раствора.................. KKI02
Армирование стен................................... KKI02
Усиление несущих столбов и простенков.............. KKI02
Вилы и марки камней, применяемых в строительстве ККЮЗ, КК104
1(>2
КК-1
Основные условные рбознячения:
RH— Нормативное сопротивление клядки сжатию
Rail Нормативное сопротивление армироваинэдкладкй сжатию
RJ- Нормативное сопротивление ветонд осевому сжатию
R^ Приведенное нормативное сопротивление комплексного сечения
R - Расчетное сопротивление кладки сжатию
йи~ ----"— -------" —• сжатию при изгибе
Rp~ "— ---«— -осевому растяжению
Р - ч— >- --------- РАСТЯЖЕНИЮ ПРИ ИЗГИБЕ
"pH
R- -----..- ------»-- -----.---СРЕЗУ
СР
R_------„---- ------ -----.---ГЛАВНЫМ растягивающим
гл напряжениям при изгибе
Rc~ ------- ------и--—• При местном сжятми(смяти^
Ro" Приведенное расчетное сопротивление арматуры
R ~ ПрИВЕДЕННОЕРАСЧетнОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ АРМИРОВАННОЙ КЛАД-
ац , -КИНА СЖАТИЕ
Иак РпСЧЕтн0Е СОПРОТИВЛЕНИЕ АРМИРОВАННОЙ КЛАДКИ на СЖАТИЕ
D — ----„-- ------..------- ---»--- ПРивнЕЦЕтреннон
''вки СЖАТИИ
r — Приведенное расчетное сопротивление мнагослойнойкляд-
ПрИВЕДЕ ИНОЕ РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ 6ЕТ0НАОСЕВОЙ СЖАТИЮ
Rtf" Расчетное сопротивление бетона осевому сжатию
R<Jh Приведенное расчетное сопротивление ветонд при изгибе
Ео“ Начальный модуль упругости кладки
Е “ Модуль упругости кладки при определении деформации
Е-------* " "-- при расчете по предельному СОСТОЯНИЮ
Ц — Упругая характеристика кладки
с(в“----"------------"----- ---С СЕТЧАТЫМ АРМИРОВАНИЕМ
в(4- Коэффициент линейного расширения
Р — Процент армирования
Приведенная гибкость
Л пр "
(П “ Коэффициент условия ряботы элемента конструкции
ГПК- --------------------------КЛАДКИ
ПН-------—-----------------"---ветонд
ТИа------------------------•---арматуры
КК-2
Условные обозначения (продолжение)
ГЛ-r Коэффициент условия работы кладкипоРаскрытиюшРЕ-
тр , -Ш.ИН
те“ --- -------------многослойной клядкиуучиты-
ВЯЮЦИИ ВЛИЯНИЕ ПЕРЕВЯЗКИ при центральном сжатии
ТПН~ тоже при внеценшренном сжятии
Щд- Коэффициент условия работы клядки по классу работы Й
Г “ Площадь всего сечения
Fc“ Площадь сжатой части сечения
Fk - —”-------в---кладки
Fcm“ Площадь смятия
Fa~ Площадь арматуры
F(T“ Площадь бетона
Fnp” Площадь сечения/приведемняя к одному материалы
N ~ Продольная сила
М - Изгибающий момент
Q - Поперечная сила
3 — Момент инерции сечения
^пр~ Приведенный момент инерции сечения
S - Статический момент площади сечения
•J, - Радиус инерции сечения
W* - Момент сопротивления сечения
h — Высота сечения
Во ” Расчетная высота конструкции
В “ Ширина сечения
X - Высота сжатой зоны сечения
Ос-------------------—
Оо— Полезная длина заделки
вв— Эксцентриситет
И - Плечо внутренней пары
У - Расстояние от центра тяжести сечения до кряя
сечения В сторону эксцентриситета
’f “ Коэффициент продольного изгиба.
кк-з
Ийтериялы для каменных и армокаменных
КОНСТРУКЦИЙ
ПРИМЕНЯЕМЫЕ марки
Каменные материалы 4, 7, 10, 45, 25, 35, 50,75,100,450 200,300,400,500, 600, 800, 4000
Растворы 0,2,4/10, 25, 50, 75, 100, 150, 20D
Марка раствора 0 установлена для определения сопро-
тивления и ыпрыгоихарактеристики кладки на свежем,
НЕ ОТВЕРДЕВШЕМ раСОТВОРЕ.
Маяка растворайустановлена для определения сопротивле-
ния и упругой характеристики кладки на портландцемент-
ных растворах,получивших начальное отвердение (зимняя клад-
-ка, кладка в ранних возрастах и оттаявшая кладка)
при зимней кладке методом замораживания
Растворы тяжелые — объемный вес 4500кг7мэ
Растворы легкие — объемный вес < 1500 кг/м3
Некоторые оказания о применении цементов
и растворов
Наименование цемента или раствора Рекомендации и указания
Портландцемент Недопыскается в конструкциях, подвЕРганэдихся систематичес- кому воздействию агрессивной воды.
Пыццолановый портландцемент и шлако- портландцемент при марке>2ио применяется при воздействии агрессивной воды Медленно твердеет при низких тем- ператаадх после оттаивания зимней кладки, Ие рекомендуется для надземной кладки в районах с жарким и сухим климатом (средняя Дзия)
Магнезиальный Портландцемент Не рекомендуеотся для кладки НИЖЕ УРОВНЯ грунтовых ВСД.
Известково-шлаковый цемент Применяется для надземной кладки и подземной кладки ВЫШЕ УРОВНЯ грунтовых вод
Растворы на известково- шлаковых цементах Не РЕКОМЕНДУЮТСЯ ПРИ-t^T 10 0
Гипсовые растворы ПРИМЕНЯЮТСЯ ОТОЛЬКОДЛЯ НаДЗЕМ •НОЙ КЛаДКИ.НЕПаВДЕРЖЕННОЙУВЛаЖЕНЩ
КК-4
flPMHtnSJPR Для армирования каменных конструкций применяется 1. Стиль горячЕкятянняя круглая, полосовая и фасонная марок Ст.0 и Ст.З 2. Проволока спальная холоднотянутая МИНИМНПЬНЫЕ МАРКИ РЯСТВОРОВДЛЯ АРМИРОВАННОЙ КЛАДКИ
Описание конструкций МАРКА РАствОРЯ
Конструкции зданий с нормальной влджностью ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИЯХ Й5
Конструкции зданий с влажными и мокрыми ПОМЕЩЕНИЯМИ, ЦОКОЛИ. ПОДЗЕМНЫЕ И открытые наружные конструкции 50
Модули ыпрыгосши кладки Начальный модуль упругости кладки Ео Модуль упругости при рдсчегпе конструкций ( по предельному состоянию прочности кладки Е =0,5Ео Модуль упругости по определению деформаций Е - 0,8 Ео Начальный модуль упругости неармированной кладки E0=c<RH Начальный модуль упругости кладки с н продольным армированием E^ttRdK Начальный модуль упругости кладки с сстчятым армированием £о=с^а^ак Упругая хАРАктЕРистикд неармированной кладки и кладки с продольным армированием О( Упругая хдрАктеристикА кладки ссЕтчдтым армированием НормдтивноЕ сопротивление продольно н н р армированной кладки Ra=R + — НоРмдтивноЕ сопротивление кладки с пн_ О'!, I сгтчдтым армированием акГ ~ юо ПроцЕнт армирования продольно АРМИРОВАННОЙ кладки ^Fk'100 Процент армирования кладки с СЕтчятым АРМИРОВАНИЕМ Р = -г;—100 L. Vk Площадь сечения армапуры га Площадь сечения кладки FK Объем ярмагпыры Объем кладки Vk н 0 Н
КК-5
НОРМАТИВНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ДЛЯ РАЗЛИЧНЫХ КЛАДОК
RH И НОРМАтивНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ АРМАТУРЫ Rq
принимать по НиТУ 120“55
ЗНЙЧЕНИЯ ЫПРЫГОЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ (X ДЛЯ
НЕЙРМИРОВЙННОЙ КЛйДКИиДЛЯ КЛАДКИ Г ПРОДОЛЬНЫМ
АРМИРОВАНИЕМ
Вид КЛ АДКИ МАРКА РАСТВОРА
200-50 25-ю 4 2 о
Из ТЯЖЕЛЫХ ПРИРОДНЫХ КАМНЕЙ, БЕТОННЫХ КАМНЕЙ И БУТА НА ГПЯЖЕЛЫХ РАСТВОРАХ еооо 1000 750 500 350
Из КИРПИЧА,ЛЕГКОБЕТОННЫХ КАМНЕЙ, ЛЕГКИХ ПРИРОДНЫХ 1000 750 500 350 200
КАМНЕЙ НА ТЯЖЕЛЫХ РАСТВОРАХ Тоже на легких растворах 750 500 350 200 100
УПРУГАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА БУТОВЕТРНЯ
«=2000
«=1500
ПРИ БЕГПОНЕ МАРКИ dOD“5Q
35 ___
^ПРЫГАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА КЛЯДКИ ИЗ КРУПНЫХ БЛОКОВ
ДЛЭ БЛОКОВ из ЛЕГКОГО БЕЛЛОНА И
ЛЕГКОГО ПРИРОДНОГО КАМНЯ
Для блоков из тяжелого бетона и
тяжелого природного камня
Упругая характеристика для кладки с
СЕТЧАТЫМ АРМИРОВАНИЕМ
« = 750
« = 1500
°<а=Ко< , ГДЕ К- Т+ЗР
Значения коэффициента К в зависимости
от процента армирования Р
_е_ 0 0.05 0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 0,35 □,4о 045 0,50
к 1,00 0,87 0,77 0.69 0,63 0.57 053 0,49 0,46 □43 о4о
р 0,55 0,60 0,65 0,70 0,75 0,80 0,85 0,90 0,95 1.00
к 0,38 0,36 034 О.ЗЕ 0,31 0,29 0,26 0,27 0.26 0,25
167
КК-6
Ео“ начальный модуль упругости кладки.
МодулиапрУгостиЕ'иЕ применяются в следующих случаях:
d) Е— для определения усилий в кладке, рясемдтриадЕмой а
предельном состоянии сждтия,приусловии?что деформации
кладки определяются илиограничивяюшся совместной
работой с элемеиглами конструкций издругих мдтериАлов,
например, для определения усилий в здтяжкдх сводов,
в слоях сжитых многослойных сечений, усилии .вызываемых
ЩЕМПЕРАтуРНЫМИ ДЕФОРМАЦИЯМИ И.ГЛ.П
6) Е—для определения деформации элементов КАМЕННЫХ
конструкций ПЦД ВЛИЯНИЕМ ПРОДОЛЬНЫХ ИЛИ ПОПЕРЕЧНЫХ
сил, усилий в стдтических неопределимых рамных сисгпемд^
в которых элементы конструкций из кладки РАботдют
совместно с эле мент дми из других мятериялов,
периода колебаний каменных конструкций, жесткости
конструкций и. т.п
Модули упругости Е0(Е и Е для кладки извсех видов
кирпича и других кдмней ( в том числе из керя —
-МИЧ6СКИХ КАМНЕЙ С Ш.ЕЛЕВИДНЫМИ вертикальными
пустотами шириной до 12 мм) при высоте рядов
кладки 50_150мм
Мария КАМНЯ Марка рдстм- - роа КЛАДКА НА тяжелом РАстворс ИЛ АДКА НЯ легком ряетвоРЕ
Ео Е' Е Ео Е' Е
150 100 45000 22500 36000 28650 14350 22950
75 чоооо 20000 32000 25500 12750 20400
50 35000 17500 28000 22300 11150 17850
25 22500 11250 18000 12750 6350 10200
100 100 35000 17500 28000 22300 11150 17850
75 33000 16500 26400 21000 10500 16830
50 30000 15000 24000 19100 95S0 15300
25 18750 9375 15000 10600 5300 8500
1D 15000 7500 12000 8500 4250 6800
75 100 30000 15000 24 000 19100 9550 15300
75 28000 14000 22400 17800 8900 14 300
и 50 25000 12500 20000 1590D 7950 12750
25 16500 8250 13200 9350 4650 7500
Ю 13500 6750 10800 7600 3800 6Ю0
КК-7
КЛЯССЫ РАБОТЫ
1По КЛАССУ РАБОТЫ fl П Р О ЕК Т И Р Ы ЮТСЯ КАМЕН Н Ы£ И
АРМОКАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ ДЛЯ СтРОИТЕЛЬСТВ,
на которых производятся систематические
ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫЕ КОНТРОЛЬНЫЕ ИСПЫТАНИЯ
ПРОЧНОСТИ КАМНЯ И РАСТВОРА
2. По классу работы 5 проектируются каменные и
АРмокдменные конструкции для строительств,
НА КОТОРЫХ МАРКА КИРПИЧА И КАМНЯ ПРИНИМАЕТСЯ
ПО ПАСПОРТАМ ЗАВОДОВ , R МАРКА РАСТВОРА —
— ПО СОСТАВУ РАСТВОРА КОНТРОЛЬНЫЕ ИСПЫТАНИЯ
КИРПИЧА и РАСГП8ОРА носят выборочный характер.
Приведенное расчетное сопротивление кладки
R = mmKR
где: R—расчетное сопротивление КЛАДКИ
ТП- КОЭФФИЦИЕНТ УСЛОВИЯ РАБОТЫ элемента конструк-
-ции
ТП—Коэффициент условия работы клядки
В большинстве случаев ГП=1 и ГПK="i , ТОГДА
R=R
Ниже даны таблицы значений (по классу работы 5 )
РАСЧЕТНЫХ СОПРОТИВЛЕНИЙ кладки R , РАВНЫХ
ПРИВЕДЕННЫМ расчетным СОПРОТИВЛЕНИЯМ КЛАДКИ
ПРИ значениях ГП = 1 и т к= 1
Для СЛУЧАЕВ, КОГДА ГП +1 И (Пк+1, ПРИВЕДЕИНЫЕ
РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ПОЛУЧАЮТСЯ ПУТЕМ
УМНОЖЕНИЯ ТАБЛИЧНЫХ ЗНАЧЕНИЙ НА
соответствующие коэффициенты ГП и ГП к
Расчетные сопротивления кладки по классу работы fl
определяются также путемзмножения расчетных
СОПРОТИВЛЕНИЙ по классу работы б (табличныеданные)
НН СООТВЕТСТВУЮЩИЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ ГП д
Значения коэффициентов ГЛ, П1киТПя для
РАЗНЫХ СЛУЧАЕВ сведены е> таблицы (см КК 1ЧпоККГ7
I69
КК-8
РЛСЧЕ ИЗ ВС КЕРА* пусто 50-1 юные сопротивления R в кг/см2 сждтию стадии ЕХ ВИДОВ КИРПИЧА И ДРУГИХ КАМНЕЙ ( в том числе из 4ИЧЕСКИХ КАМНЕЙ С Щ.ЕЛЕВИДНЫМИ ВЕРПИКАЛЬНЫМИ тдми шириной до 12 нм) при высоте рядя кладки 50 мм fno классу равогпы Б, т = 1 , тк=1) ня тяжелых рястаорях
Марка марка рдстаоря
йлм камня 100 75 50 25 10 Ч 2 0
300 33 30 28 25 22 18 17 15
200 27 25 22 18 16 14 13 10
<50 22 20 18 15 13 12 10 8
100 <8 17 15 13 10 9 8 6
75 15 14 13 11 9 7 6 S
50 35 — 41 9 10 8 9 7 7 6 6 4.5 5 ч 3£_ 25
НА ЖЕ -ти)НЯЛЕГ ™КИХ РЯСтвОРЛх(бЕЗДОВЛВКИ ГЛИНЫ ИЛИИЗвЕС- ких рдстборяхи но известковых растворах в возр«тЕдоЗммЕсяи£а
МАРКА КИРПИЧА или КАМНЯ МЯРКЯ РДСТВОРЯ
100 75 50 25 10 Ч 2 0
300 200 150 100 28 г.З. 18,5 15,5 25,5 _21__ J7 11,5 W. _ 18А 15.5 12.5 21 15,5 _ 12А_ 11 _18.5_ 13±6 11 8,5 153^ 12_ 10.2 7,5 145 и 8,5 7 12,5 8.5 7__ 5
75 12.5 12 11 35 7.5 7,5_ _б 5 Lr wTaJ i 5 Ч 3.5 3 В
50 — 9.S 8,5
35 — 7.5 7 6
На цемент» <ЫХ РАСТВОРАХ БЕЗ ИЗВЕСТИ СОЯГЯНИЧЕСКИМИ ПЛАСТИФИКАТОРАМИ
марка КИРПИЧА ИЛИ КАМНЯ МЯРКЯ РДСТВОРЯ
100 75 50 25 10 ч 2 0
300 30 27 25 225 Z0 16 15.5 13.5
200 24,5 22,5 20 16 145 125 П5 9
150 20 18,0 16 13,5 11.5 14 9 7
100 16 15.5 13,5 11.5 9 8 7 5.5
75 13,5 12,5 115 10 8 6,5 5,5 4,5
50 — 10 9 8 6.5 5.5 4.5 3
35 — 8 7 8,5 5,5 Ч 3,5 2
170
КК-9
расчетные сопротивления R в *г/см2 сжатию кладки
из природных камней чистой тески и Бетонных сплош-
ных камней разных составов (шлакобетон,гипсовешон,
крыпнопористый Бетон ит.п)при высоте ряда кладки
180мм и ВЫШЕ
( по классу равоты б тп=1 , ткв1 )
Марка камня высота ряда кладки
18 0 - 350 мм > 500мм
м а р к а р а .(ПВО р а Марка растима
200 150 100 75 50 25 10 4 2 0 «5 10 □
1000 130 125 120 115 110 105 95 85 83 80 210 200 150
800 но 105 100 95 90 85 80 70 68 65 175 160 125
600 90 85 80 98 75 70 60 55 53 50 14о 130 100
4оо 65 60 58 55 53 50 45 4о 38 35 105 95 70
200 40 38 35 35 33 30 28 25 23 20 60 55 4о
400 25 25 23 22 20 18 17 15 13 10 33 30 20
50 — — 15 14 13 12 10 9 8 6 17 15 10
25 - — — — 8 75 65 55 5 33 9 Т 5
Для промежуточных марок камня расчетные сопротив-
ления принимаются по интерполяции
Марка шлакобетонных камней должна быть не ниже35
Расчетные сопротивления R в кг/см2сжатию кладки
из пустотелых бетонных камней разных составов
(шлакобЕгпон,гипсобетон и.т.п.) при высоте Ряда180*350мм
(по классу работы Б т=1 , тп = 1)
Марка раствора
камня 100 75 50 25 1Q 4 2 □
100 20 18 17 16 14 13 11 9
75 16 15 14 13 11 10 9 7
50 (2 11,5 11 10 9 в 7 5
35 — 10 9 в 7 6 5Д 4
25 — 7 — 6,5 5,5 5 4,5 3
Маяка шлакобетонных камней должна быть не ниже,35’
17|
КК-9а
Расчетные сопротивления R в кг/см2 сжатию кладки из крупных блоков при высоте ряда кладки>5оо мм (по классу работы б тп-1, тп^ 1) 1 Для сплошных Бетонных блоков с легкими заполните- Для блоков из автоклавного ячеистого БЕтона для пустотелых блоков .изготовленных из материалов различных видов при пустотности до 20%
Марка м а р к а Б Л 0 к а
раствояэ 200 I50 100 75 50 35 25
>25 60 47 33 25 17 12 9
10 55 43 30 23 15 10 8
0 4о 30 20 15 10 8 5
2 для пустотелых блоков, изготовленных из материалов различных видов при пыстотности от 207© до 30%
Марка раствога Г* 1 а р к а Б л ока
20 0 150 100 75 50 35 25
> 25 .54 42 □о 22 15 11 8
10 49 38 27 21 13 9 7
0 36 27 18 13 9 7 4,5
ЗДля пустотелых блоков, изготовленных из материалов различных видов при пчстотности более 30%
Марка МЭР к а в л □ к а
ласгвога 200 150 100 75 50 35 25
Ъ 25 48 38 26 20 14 Ю 7
10 44 34 24 18 12 8 6
0 32 24 16 12 8 6 4
4 Для блоков,изготовленных на обычном гравии или 1ЦЕ6НЕ ( ПРИ У” > 1600 кг/м3) Для блоков из тяжелых природных камней
Марка raciBQRa чар к а Б Л □ К а
200 150 100 75 50 35 25
> 25 66 52 36 27 19 13 10
10 60 47 33 25 16 11 9
0 44 □3 22 16 11 Э 5,5
КК-10
Расчетные сопротивления R а кг/с«2 сжатию бутовой
-7 *
КЛАДКИ В ВОЗРАСТЕ □ МЕСЯЦЕВ ИЗ РВАНОГО БУТА
(ПРИ МАРКЕ РАСТВОРА В ВОЗРАСТЕ 28 ДНЕЙ)
(по КЛАССУ РАБОТЫ Б тг=1 гпк= 4)
Марка КАМНЯ М А РКА РАСТВОРА
200 150 100 75 50 25 Ю 4 2 0
1DOO 30 28 25 22 18 12 8 5 4.5 3.5
800 28 25 22 20 16 10 7 4.5 3.5 3
600 25 22 20 17 14 9 6.5 4 3 2
400 20 17 15 13 11 8 5.5 3.5 2.5 1.5
200 — 12 11 10 8 6 45 3 2 1
100 — — 7.5 7 6 5 3,5 2.5 1.7 ОД
50 — — — — 4.5 35 2.5 2 1.5 0.3
25 — — — — 3 25 2 1,3 1 0.2
Для ПРОМЕЖУТОЧНЫХ МАРОК КАМНЯ — РАСЧЕТНОЕ
СОПРОТИВЛЕНИЕ ПРИНИМАЕТСЯ ПО ИНТЕРПОЛЯЦИИ
Расчетное сопротивление кладки фундаментов,засыпан-
ных СО ВСЕХ сторон грунтом, повышается:
1) при кладке с последующей засыпкой пазух грунтом-ня!1^
3 ПРИ КЛАДКЕ В ТРАНШЕЯХ ВРАСПОР НЕ ТРОНУТЫМ ГРУНТОМ,
А ТАКЖЕ ПОСЛЕ ДЛИТЕЛЬНОГО УПЛОТНЕНИЯ ЗАСЫПАННОГО
В ПАЗУХАХ ГРУНТА ( ПРИ НАДСТРОЙКАХ) — НА 2КГ/сн
Расчетные сопротивления R. в кг/см2 сжатию
БУТОБЕТОНА В ВОЗРАСТЕ 1 МЕСЯЦ И ЗмЕСЯЦА
f ПО КЛАССУ РАБОТЫ 5 ТГ)=£ ТПк«1)
ВИД БУТОБЕТОНА Возраст! месяц Возраст 3 месяца
МАРКА ВЕТОНЯ марка Бетона
100 75 50 35 100 75 50 35
НЕ ВИБРИРОВАННЫЙ С рваным Битом марки^.200 27 22 18 15 30 24 20 16.5
ТОЖЕ, МАРКИ 100 — 20 16 13 — 22 17.5 14
ТОЖЕ, МАРКИ ьи И С Кирпичным боем — 18 15 12 - 20 16.5 13
&ИВРИРРВЯННЫЙ С рваным бутом маркиз-200 31 25 21 17 34 27 23 19
ТОЖЕ, МАРКИ 100 — 23 18 15 — 25 20 16
ТОЖЕ, МАРКИ 50 И С КИРПИЧНЫМ БОЕМ — 21 17 <4 — 23 19 15
КК-11
Расчетные сопротивления R в кг7см2 сжатию кладкй
из грунтовых камней и природных камней низкой
прочности правильной формы
(по класса работы б тп=1 тпк- 1)
Вид кладки Марка камня марка раствора
25 10 4 2 □
из сырцового, шлакового кирпича идрнгих грунто- вых и природных камнем при высоте ряда^150мм 25 6.0 4s 3.5 3,0 2.0
15 4.0 3,5 2,5 2.0 1.3
10 3.0 2.5 2.0 1,8 1.0
7 2.5 2.0 1.8 1.5 0.7
Из грунтовых и природных камней при высоте ряда > <80 мм 25 7.5 6.5 5.5 5Л_ 35 2,5 3,5 2,5 1,8
15 10 5.0 3.8 45 3.3 3.8 2.8
7 2,8 2.5 2,3 2.0 1,2
4 — 1.5 1.4 1.2 0,8
Расчетное сопротивление сжатию при изгибе
Для неармированной кладки при внецентренном
сжатии с большими эксцентриситетами (€е> 0.45 у)
rm=4F
Для продольно армированной кладки при изгибе и
Внецентренном сжатии с большими эксцентриситетами
RM= 125 R
Где: R ~ Расчетное сопротивление сжатию(по тавлиаам)
F - Площадь всего сечения
Площадь сжатой части сечения при
прямоугольной эпюре нэпряжений
Расчетное сопротивление при местном сжатии
( смятии)""
Формулы для определения расчетного сопротивления
неармированной кладки и кладки с сетчатым
армированием на местное сжатие f смятие) RCM
даны в разделе „Местное сжатие (смятие) ”
( см. КК- 25)
КК-12
рясчетныЕ сопротивления клядки из сплошных камней ня
цЕментно-известкреых,цементно-глиняных и известковых рдсгпыь
•РАХ ОСЕВОМУ РАССПЯЖЕНИЮ Рр, РАСШЯЖЕНИЮ ПРИ ИЗГИБЕ йрИ(
СРЕЗУ Rcp И ГЛАВНЫМ рдстягивяюш.им НАПРЯЖЕНИЯМ при изгибе
RrA в Кг/см2 ПРИ РАЗРУШЕНИИ КЛАДКИ ПО ГОРИЗОНГПЯЛЬНЫМ и
ВЕртикяльным швам(ло КЛАССУ РАБОты б ТП*1 ТПк = 1)
Расгпяжениепо НЕПЕрЕвязлн- Рясюяжение ПО ПЕРЕВЯЗАН-
ному сечению ному сечению
Вид напряженного состояния и сечения мяркя рястворд
Ю0и50 25 10 4. £
Осевое рясшяжение Яя
По НЕПЕРЕВЯЗЯННОМУ СЕЧЕНИЮ
ДЛЯ КЛАДКИ ВСЕХ ВИДОВ 0,8 0.5 0.3 0.1 0,05
По перевязанному сечению d) ДЛЯ КЛЯДКИ ИЗ КАМНЕЙ
ПРАВИЛЬНОЙ ФОРМЫ 1.6 1.1 05 02 0,1
f) для бутовой кладки РЯСГПЯЖЕНИЕ ПРИ ИЗГИБЕ Rph 1,е 0,8 о.ч 02 0.1
ПО НЕПЕРЕВЯЗЯННОМУ СЕЧЕНИЮ
ДЛЯ КЛАДКИ ВСЕХ видов 1.2 0.8 о.ч 02 0,1
По ПЕРЕВЯЗАННОМУ СЕЧЕНИЮ о) ДЛЯ КЛЯДКИ ИЗ КАМНЕЙ
правильной формы 25 1,6 06 Q4 02
5] для Батовой кладки Срез Rc₽ 1,8 1.2 ад 03 015
Но НЕЛЕРЕВЯЗАННОМУ СЕЧЕНИЮ
ДЛЯ кладки всех видов
( КАСАТЕЛЬНОЕ сцепление) По ПЕРЕВЯЗАННОМУ сечению 1.6 И 0.5 02 0.1
для бытовой кладки Главные РАстягиаяютиЕ В.4 1.6 0.8 О.ч 0.2
НАПРЯЖЕНИЯ Ргл по косой штрябЕ 1.2 0.8 о.ч 0,2 0,1
< Расчетные сопротивления клядки на цементных рдсгпворях
ПРинимяются на 25% ниже
2 РясчетныЕ сопротивления кладки из дырчдтого и щелевого
Кирпичам пустотелых Бетонных камней принимаются
на 25% выше.
КК-13
3 При отношении глубины перевязки к высоте рядя клядки
МЕНЕЕ ЕДИНИЦЫ РАСЧЕГПНЫЕ СОПРОШИВЛЕНИЯ КЛЯДКИ ОСЕВОМУ
РАСГПЯЖЕНИюЯр И РАСтЯЖЕНИЮ ПРИ ИЗГИБЕ RpM ПО ПЕРЕ —
- ВЯЗАННЫМ СЕЧЕНИЯМ ДЛЯ КЛЯДКИ ИЗ КАМНЕЙ ПРАВИЛЬНОЙ
Формы принимаются равными величимям^казанным
а 1ЛАБЛИЦЕ, УМНОЖЕННЫМ Н Я ОГПН О Ш ЕНИЕ ГЛУБИНЫ
ПЕРЕВЯЗКИ К высоте РЯДЯ,
Расчетные солРотивлЕния кладки из кирпича и камней
ПРАВИЛЬНОЙ (рОРМЫ ОСЕВОМУ РАСтЯЖЕНИЮ Rp, РАСГПЯЖЕНИЮ
ПРИ ИЗГИБЕ RpH| СРЕЗУ Rcp и главным рястягивяющим
напряжениям при изгибе Rrf) в кг/смг ПО ПЕРЕВЯЗАННОМУ
СЕЧЕНИЮ ПРИ РАЗРУШЕНИИ ПО КИРПИЧУ или КАМНЮ
( ПО КЛАССУ рявоты Б ТП=1 ТЛц-i)
ВИД НАПРЯЖЕННОГО состояния МАРКА К АМНЯ
20D 150 100 75 50 35 25 15 10
Осевое рястяжЕние R р Расгпяжение ПРИ ИЗГИБЕ RpM Срез Rcp Главные рястягивя- ЮШИЕ НАПРЯЖЕНИЯ ПРИ ИЗГИБЕ Rr/1 25 ч,о 10,0 4,0 2,0 3,0 6,0 3,0 1,в 2.5 6.5 25 1,3 2Д 55 2,0 1.0 1,6 4,0 1,6 Цв 1.2 3,0 1,2 0.6 to 2,0 1,0 05 □7 1,4 0.7 0.3 05 09 05
Рясчегпныесопротивления Rp RPMfRrn огпнесены ко ВСЕМУ СЕЧЕНИЮ РАЗРЫВА КЛАДКИ. Рдсчетные сопротивления RCP по перевязанному сечению отнесены только к сечению кирпича или камня в СЕЧЕНИИ СРЕЗА, ЗА ВЫЧЕГПОМ ВЕРГОИКАЛЬНЫХ ШВОВ. Рясчегпные сопротивления бугпобегпона осевому рястяжению Rp, ГЛАВНЫМ РАСГПЯГИВАЮШ,ИМ НАПРЯЖЕНИЯМ Rrzi,РАСтЯЖЕНИЮ ПРИ ИЗГИБЕ RpH И СРЕЗУ Rcp В КГ/СМ2 (пО КЛАССУ РАБОТЫ б) (т= i тк«1)
Вид НАПРЯЖЕННОГО состояния Марка ветоня
100 75 50 35
Осевое расгпяжение Rp Главные рдстягивдющиЕнапряжения^ РйСтЯЖЕНИЕ ПРИ ИЗГИБЕ D Рн СРЕЗ р ПСР 1.6 1.6 2.5 1,4 1.4 2ft 2.2 1.2 1.2 1.8 2,0 1.0 1.0 1.6 15
КК-14
ТАБЛИЦЫ КОЭФФИЦИЕНТОВ 1 Коэффициенты для расчета по класгу работы Д
Вид НАПРЯЖЕННОГО состояния и вид клядки ОБОЗНАЧЕНИЕ НАПРЯЖЕНХОСТОЯН
Сжатие кирпичной клядки Сжатие клядки из керамических КАМНЕЙ СО ЩЕЛЕВИДНЫМИ Вертикальными пустотдми Сжйтие кладки драгих видов Осевое растяжение, растяжение ПРИ ИЗГИБЕ, СРЕЗ, ГЛАВНЫЕ РАСТЯГИВАЮЩИЕ НАПРЯЖЕНИЯ ДЛЯ ВСЕХ видов клядки R R R ^РкЛсР Лгл 1,2 1.2 V
2. Коэффициенты условий рабоглы элементов каменных,
армокдменных И КОМПЛЕКСНЫХ конструкций ПРИ
расчете их по несущей способности
Описание конструкций, неловки работы И НАПРЯЖЕННОГО состояния т
Элементы с площадью сечения > 0,3 м2 Элементы с площадью сечения < 0,3 м2 При проверке прочности констракций НЕЗАКОНЧЕННОГО сооружения, а также при провврке прочности зимней кладки в стадии ОТТАИВАНИЯ и ПОСЛЕДУЮЩЕГО ТВЕРДЕНИЯ. При РАСЧЕТЕ КОНСТРУКЦИЙ на нагрузки,которые БУДУТ ПРИЛОЖЕНЫ ПОСЛЕ ДЛИТЕЛЬНОГО ПЕРИОДА ТВЕРДЕНИЯ КЛАДКИ ( БОЛЕЕ ГОДд) ' ДЛЯ КЛАДК^РАБОТДЮЩЕЙ НА СЖАТИЕ; ДЛЯ КЛАДКИ НА ЦЕМЕНТНО-ИЗВЕСТКОВЫХ РАСТВО- РДХ.РАБОТДЮЩЕЙ НА РАСТЯЖЕНИЕ,НА ИЗГИб И СРЕЗ; ДЛЯ КЛЯДКИ НА ЦЕМЕНТНО-ГЛИНЯНЫХ РАСТВОРАХ, РАБОТАЮЩЕЙ НА РАСТЯЖЕНИЕ ИЗГИБ И СРЕЗ. При расчете на сейсмические нагрузки: ДЛЯ КЛЯДКИ'РЯБОТДЮЩЕЙ ня сжатие; ДЛЯ КЛАДКИ НА ЦЕМЕНТНО-ИЗВЕСТКОВЫХ РАСТВО- РАХ,РАБОТАЮЩЕЙ НА РАСТЯЖЕНИЕ, НА ИЗГИб И СРЕЗ, ДЛЯ КЛАДКИ HR ЦЕМЕНТНО-ГЛИНЯНЫХ РАСТВОРАХ, РАБОТАЮЩЕЙ HR РАСТЯЖЕНИЕ, ИЗГИБ И СРЕЗ. 1,0 0,8 1,25 1,10 1,20 1,10 1.10 1.20 •1.10
КК-15
3 Коэффициенты условий работы клядки из кирпичи
БЕТОННЫХ И ПРИРОДНЫХ КАМНЕЙ
В ИД КЛ АДКИ т к
степень ДОЛГОВЕЧНО сти
1 п m
Из КИРПИЧА И КЕРАМИЧЕСКИХ КАМНЕЙ. 1,0 to to
Us бетонных КАМНЕЙ НА ЗЯПОЛ МИШЕЛЯХ ИЗ ГОР- НЫХ породи ня искусственных заполнителях: КЕРАМЗИТЕ, ШЛАКОВОЙ ПЕМЗЕ,ТОПЛИВНЫХ ШЛАКАХ АГЛОМЕРИРОВАННЫХ.ГРЛНУЛИРОВАНЫЫХДОМЕЯНЫХ ШЛАКАХ. СПЕКШИХСЯ КУСКОВЫХ ШЛАКАХ ОП1 сжигания угля в пыЛЕеидном состоянии и НЯДРУГИХ КАЧЕСГПВЕННЫХ ЗДПОЛНИШЕЛЯХ заводского изготовления. to to to
Из ШЛАКОБЕТОННЫХ КАМНЕЙ НА ШЛАКАХ От СЖИГАНИЯ АНТРАЦИТА И КАМЕННЫХ УГЛЕЙ В КУСКАХ. 0.9 to to
Из ШЛЯКОБЕтОМНЫХ КАМНЕЙ НА ШЛАКАХ От СЖИГАНИЯ БУРЫХ И СМЕШАННЫХ УГЛЕЙ 6 КУСКАХ. 0,8 0,9
Из ПРИРОДНЫХ камней марки>50. Ю to to
Из ПРИРОДНЫХ КАМНЕЙ МЯРКИ ^35- 0.9 1.0 1,0
ПРИ ЗА1ЦИП1Е КЛАДКИ С НАРУЖНОЙ стороны ОБЛИЦОВКОЙ ГПОЛЩ.ИНОЙНЕМЕНЕЕ35СМ из морозостойкого мятЕРиялА для всех КЛАДОК. to to to
Ч Коэффициенты условий ряботы кляд ки из гипсобетон-
ных кямнеии грынтомятериалов(для ш степЕнилдлгоаечности|
Вид клядки РАЙОНЫ С СУХИМ КЛИМАТОМ Прочие районы
НАРУЖИ стены ВНУТРЕН СТЕНЫ НАРУЖИ СТЕНЫ ВНУТРЕН. СТЕНЫ
Из ГИПСОВЕТОННЫХ КАМНЕЙ Тоже с водостойкими ДОБАВКАМИ Из грунтомдгпЕРидлоа не водостойких Тоже сводостойкими ДОБАВКАМИ 0,7 0,5 + + К„3 0.7 □,9 0.8 0,7 + + 03KR 0.8 1.0 0.5 0.7 + + ОЗКрз 0.5 0.8 0.8 0,8 + + 0,2 Крз 0.8 1.0
Коэффициент размягчения KP3=RBn: Rt
R — ПРЕДЕЛ Прочности КАМНЕЙ ПРИ сждтии в насыщенном водой
Л СОСТОЯНИИ ПОСЛЕ 24 ЧАСОВ НАСЫЩЕНИЯ
Rc— предел прочности в состоянии Естественной влажности
КК-16
5. Коэффициенты условий рявот армированной
КЛЯДКИ
Описание, конструкций ТПк
Конструкции с сЕтчятой ярмятурой Конструкции с продольной ярмлгпурой : клядкя без ярмятуры в сжитой зоне Кладка с ярмятарой а сжатой зоне Комплексные конструкции Конструкции,усиленные обоймдми: КЛАДКА БЕЗ ПОВРЕЖДЕНИЙ КЛЯДКА частично РАЗРУШЕННАЯ С (ПРЕЩИНЯМИ 4.0 to 0.85 0,85 to 0,7
Описание конструкции ТП(Г
Комплексные конструкции Конструкции, усиленные обоймами: БЕЗ НЕПОСРЕДСТВЕННОЙ ПЕРЕДАЧИ НАГРУЗКИ МА ОБОЙМУ ПРИ ПЕРЕДАЧЕ НАГРУЗКИ НА ОБОЙМУ С одной стороны при двустороннем ВКЛЮЧЕНИИ ОБОЙМЫ всовмЕстнаю рдвота складкой to 0,35 D.7D 1.0
6 Коэффициенты для клядки из природных камней
И БИТОВОЙ клядки
Вид КЛАДКИ ГП к
Кладки из природных камней : (KK 8, К К 9) из пиленых камней и камней чистойтески(выступ^2мм ИЗ КАМНЕЙ ПОЛУЧИСГПОЙ (ПЕСКИ (выстапы <10мм) из камней грубой тески (выступы < 20мм) из камней, грубо околотых(и ИЗ БУША плитмякя БУтОВАЯ КЛАДКА ( KK- ю) из постелистого Бутового камня из отборного посшелисгпого камня с приколом КАМНЕЙ ( ОСОБО тддтЕЛЬНЯЯ кладка}. Кладка в возрдсгпе 28 дней 1 -1,0 Ц8 0.7 06 1,5 0.8
КК-17
7. Коэффициенты для аппЕдшения RP,R„„ ,R СР см
для кладки из сплошных камней (см.кк-157
Вид кладки ТП к
Кладка на цементных растворах □,75
Кладка из дырчатого и щелевого кирпича 1.25
Кладка из пустотелых бетонных камней 1,25
8. Коэффициенты условий работы кладки пр
раскрытию трещин (швов кладки)
Условия рэбоглы кладки ТПтр
СТЕПЕНЬДОЛГО ВЕЧНОСТИ
I I Ш
НЕаРмированная внецентренно нагружен- ная и растянутая кладка Тоже с гидроизоляционной штукатуркой 1,5 2,0 3,0
для конструкций, работающих на гидро- статическое давление жидкости Тоже с кислотоупорной штукатуркой или 1,2 1,5 2.0
облицовкой на замазке на жидком стекле Тоже с декоративной штукатуркой для о.а 1.0 1.0
КОНСТРУКЦИЙ с повышенной ОТДЕЛКОЙ 1,2 Т2 —
Коэффициенты условий работы по раскрытию трещин
при расчете продольно армированной кладки на внецен-
трснноЕ сжатие,изгив, осевое и внецентрЕнноЕ растяжение
и главные растягивающие напряжения принимаются
по приведенной тавлицЕ с коэффициентами
ПРИ Рй-0,10% К=1,25 , ПРИ Рг= 0,05% К=1,00.
При промежуточных значениях P-по интерполяции
по формуле К"О,75ч- 5р
9. Коэффициенты условий работы зимней кладки
Условия равоты кладки и вид кладки тп к
После 28 СУТОК нормального ТВЕРДЕНИЯ Сжатие кладки из кирпича и камней правильной формы Сжатие бутовой кладки Растяжение, изгиб, срез по швам ВСЕХ ВИДОВ Кладка из кирпичных блоков 1,0 0,6 о,5 0.9
В стадии оттаивания Кладка из кирпичных блоков 0,75
|«о
КК-18
Приведенные расчетные сопротивления ярмятуры
(для РЯСЧЕТЯ ПО НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТи)Н=ТПаТП^ Ra
Описание, конструкции И УСЛОВИЙ ЕЕ ВОЗВЕДЕНИЯ МАРКА стали RoX2
1 Конструкции с сетчатой арматурой
для летних условий Ст.О Ст.З хоподнотян 1360 1470 1800
ДЛЯ ЗИМНИХ УСЛОВИЙ 8 стадии оттаивания СТ.0 Ст.З ХОЛОДНОГО 680 7 35 900
ДЛЯ ЗИМНИХ УСЛОВИЙ ПОСЛЕ □твердения оттаявшей кладки ( ЧЕРЕЗ 28 ДНЕЙ П1ВЕРДЕНИЯ ПРИ t >о) Ст.О Ст.З Х0Л0ДНО7ЯН 910 985 1 200
а Конструкции с продольной ярмятурой
3 Конструкции,усиленные включением Ж.б ЭЛЕМЕНТОВ^КОМПЛЕКСНЫЕ КОНСТРУКЦИЯ
для продольной арматуры Ст.О Ст.З холоднотян 1700 1890 зе4о
для отогнутой арматуры и хомутов СТ.О стз холоднотян 1360 1680 2860
4 Днкеря И СВЯЗИ В КЛАДКЕ НА РАСТВОРЕ 25 И ВЫШЕ Ст.О Ст.З 1530 1890
НА РАСТВОРЕ 10 ста Ст.З 1190 1470
НА РАСТВОРЕ 4 его Ст.З 850 1050
5 Конструкции,усиленные обоймами для хомутов, спирали и поперечных планок Ст.О СТ.З ХОЛОДНОТЯН 1360 1470 18оо
Для ПРОДОЛЬНОЙ ЯРМЯТУРЫ И ПРОДОЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СВОИМ - ВЕЗ НЕПОСРЕДСТВЕННОЙ ПЕРЕДАЧИ НАГРУЗКИ НА ОБОЙМУ Ст.О Ст.З 34о 4го
Тоже при передаче нагрузки ня обойму с одной стороны СТО СТЗ 1020 1260
Тоже при двустороннем включении Обоймы В СОВМЕСТНУЮ РАБОТУ С КЛАДКОЙ Ст.О СТ.З 1700 1890
INI
КК-19
Приведенные расчетные сопротивления ярмятярь!
( Ст. о , с-г.з и холцанотянчтой)
ДЛЯ ПРОДОЛЬНО ЯРМИРОВЯННЫХ ИЗГИБЯЕМЫХ И РЯСТЯНЧ -
-1ЛЫХ ЗЛЕМЕНШОВ в чсловиях ягрессивнойдляярмятуры
, СРЕДЫ
(При расчете по раскрыгпинз ГПРЕЩ.ИН)
Условия работы йа
Степень долговечности
Т 1 щ
Рд стяжение кладки е ГОРИЗОНТАЛЬНОМ НАПРАВЛЕНИИ (по ПЕРЕВЯЗАННОМУ сечению} 450 600 600
Растяжение кладки в ВЕРТИКАЛЬНОМ НАПРАВЛЕНИИ ( ПО НЕПЕРЕВЯЗЯННОМУ сечению) 250 350 350
Для ПРОДОЛЬНО АРМИРОВАННЫХ ЕМКОСТЕЙ ПРИ НАЛИЧИИ
СПЕЦИАЛЬНЫХ ТРЕБОВАНИИ НЕПРОНИЦАЕМОСТИ покрытий
каменных конструкций значения ГПа см НиТУ-120-55 сг38
Коэффициенты линейного рясширения клядки о(е
Материал кладки (Xt
Кирпич глиняный обыкновенный и пустотелая керамика 0,000005
Кирпич силикатный 0,000010
Камни бетонные 0,000010
Камни природные 0,000008
Коэффициенты трения
Материалы Поверхность трения
СУХАЯ ВЛАЖНАЯ
Кладка по кладке или бетону ОДО 0.60
Дерево •• 0.60 0,50
Сталь 0.45 0,35
Кладка и бетон по песку, гравию 0,60 0,50
Тоже по суглинку 0.55 0.40
> ГЛИНЕ 0.50 0.30
1X2
КК-20
Общие икязяния по расчеты конструкции
РАСЧЕГП КАМЕННЫХ И АРМОКАМЕННЫХ КОМСГПРЬК—
-ций должен производиться:
а) (1D несущей способности (прочности и
устойчивости) — Для всех конструкций;
д') по ДЕ форм а ц ия и - для конструкций, в которых
ВЕЛИЧИНА ДЕФОРМАЦИЙ М0ЖЕП ОГРАНИЧИШЬ
возможность их экспладтяции;
6) ПО ОБРАЗОВАНИЮ или РАСКРЫтиЮ тРЕЩИН-ДЛЯ
конструкций, в которых по условиям экспла -
АГПАЦИИ ОБРАЗОВАНИЕ ФРЕДИН НЕ ДОПУ С К АЕГПСЯ
или их раскрытие, должно выть ограничено.
Расчеш по несущей способности производится
НА воздействие РАСЧЕТНЫХ НАГРУЗОК .
РдСЧЕП ПО ДЕФОРМАЦИЯМ ПРОИЗВОДИГПСЯ ЧА
ВОЗДЕЙстВИЕ НОРМАТИВНЫХ НАГРУЗОК.
Расчет по образованию или раскрытию трещин
Производится ня воздействие РАСЧЕТНЫХ или
НОРМАТИВНЫХ НАГРУЗОК .
Расчего по несущей способности НЕЗАКОНЧЕННОГО
сооружения производится на воздействие
нормативной ветровой нагрузки.
Остальные нагрузки принимаются расчетные.
РяСЧЕт ПОДЕфОРМЯЦИЯМ И ПО ОБРАЗОВАНИЮ или
раскрытию трещин производится для полного
сечения элементов конструкций ( без ачетя
раскрытия швов врдстянатой зоне), как
jQjAS упругого тела.
При расчете по образованию или раскрытию трещин
нппряжения растяжения ограничиваются
посредством умножения расчетных сопротивле-
ний на соответствующие коэффициенты
условий работы ТПТр и та.
INI
КК-21
Расчет элементов кяменных конструкций
ПО НЕСЫШ.ЕЙ СПОСОБНОСТИ
ЦЕНТРАЛЬНО СЖИТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ
Ч> R F R—m m^R
R-приведеннde расчегпное сопротивление
F- ПЛОЩАДЬ СЕЧЕНИЯ
Ч’-КОЭффИЦИЕнт ПРОДОЛЬНОГО ИЗГИБА
N-РАСЧЕтнЯЯ ПРОДОЛЬНАЯ СИЛА
Коэффициенты продольного изгивяЧ*
ПрИВЕДЕНКЯЯ гивкость Ц> Приведенная гибкость ч> ПРИВЕДЕННОЙ гибкость ч>
Р ПР Л ПР Р пр Л ПР ПР Л ПР
ч 14 0,99 15 52.5 0,77 34 118 0,39
5 17.5 0,98 16 56 0.74 36 125 0,36
6 21 0,96 17 59,5 0,72 Зв 132 0,34
7 245 0,94 18 63 0,70 40 139 0,32
8 28 0,92 20 70 0,65 42 146 0,30
9 31,5 0,90 22 76 0,61 ' ЧЧ 153 0,28
10 35 0,88 24 83 0,56 46 160 0,26
11 38,5 0,86 26 90 0.53 48 166 0,2ч
12 42 0,84 28 97 0,49 50 173 0,23
13 45.5 0,81 30 104 0,45 52 180 0.22
14 49 0,79 32 111 0,42 54 187 0,21
Приведенная гибкость |5пр илиЛпр
А _ Г5000 — £° [~юоо~
J п Р~~ о\сК '*п"р 7. у о<
G- меньший размер прямоугольного сечения
1~ РАДИУС ИНЕРЦИИ СЕЧЕНИЯ .
<Х~ УПРУГАЯ ХАРЯКШЕРИстиКЯ кладки (см.ККб)
Расчетная ВЫСОТА КОНСТРУКЦИИ Со
жесткость верхней опоры 6о
НЕПОДВИЖНАЯ ВЕРХНЯЯ ОПОРА с»» н
Упругая ВЕРХНЯЯ ОПОРА ОДНОПРОЛЕтнОЕ ЗДАНИЕ МНОГОПРОЛЕтнОЕ ЗДАНИЕ Ь, = 15Н Со-1.25 Н
Свободно стоящие конструкции при отсутствии анкерных связей их с перекрытиями или покрьипиями Ео-2Н
Н — рассгпоямие между перекрытиями или другими горизонтдльными опорами
IM
КК-22
Внецентренно гжятые элементы
Fc-
При БОЛЬШОМ ЭКСЦЕНТРИСИТЕТЕ
ЛЮБОЕ СЕЧЕНИЕ
ли 2
ПЛОЩАДЬ СЖАТОЙ ЧАСТИ СЕЧЕНИЯ ПРИ
ПРЯМОУГОЛЬНОЙ ЭПЮРЕ НАПРЯЖЕНИЙ
if — коэффициент продольного изгиба для
ВСЕГО СЕЧЕНИЯ
ЦЬ- коэффициент продольного изгиба для
ЧАСТИ ПЛОЩАДИ СЕЧЕНИЯ РАВНОЙ Ес
для гибкости 4“ или^с= —
ОПРЕДЕЛЯЕМЫЙ
Ос и7.с— вЫСОГПА И РАДИУСИНЕРЩИИ площади Fc
Н-ВЫСОтА ЧАСТИ ЭЛЕМЕНГПА С ОДНОЗНАЧНОЙ
ЭПЮРОЙ изгибающего моментя.
РяЗРЕШАЕтСЯ ПРИ ЗНАКОПЕРЕМЕННОЙ
ЭПЮРЕ М
7Г
принимягпь Н= 0,5 Н
ПРЯМОУГОЛЬНОЕ СЕЧЕНИЕ (
]В Fc=Bhfl-^) Рс=йТге,
[ЛАВРОВОЕ СЕЧЕНИЕ
Fc-P(H-eo)B или Fc=2(y-eo)Bn
В ИЛиВп вЗАВИСИМОСГПИ от НАПРАВЛЕНИЯ
ц| эксцЕнтРиситств
Рс= 2(н-е<>)
Если ДЛЯ ОСНОВНЫХ СОЧЕГПАНИЙ НАГРУЗОК Со >0,7 У и
Если для дополнительных сочетании нагрузок Со> цбУ/ГОо
(ПРЕБнется долольнительно расчеп по раскрыгпию прещин
КК-23
1 П РИМЕРЫ ПРЕБУЕТСЯ ОПРЕДЕЛИТЬ НЕСУЩУЮ СПОСОБНОСТЬ КИРПИЧМОГО СТОЛБА сенением51*51 ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ ПО КЛАССУ РАБОТЫ Я ПРИ УСЛОВИИгЧГПО НАГРУЗКА БУДЕТ ПРИЛОЖЕНА ПОСЛЕ ДЛИТЕЛЬНОГО ПЕРИОДА ТВЕРДЕНИЯ КЛАДКИ. Марка кирпича 100, Марка раствора 50,Rs15 кг/см^Ч’=1 F=O,51- 0.51-0, 255м2<0.3м2 ГП-0,8 гпя=1д , mK=iio R=rnfl. т-ГПк R-1.2-0.8-1.1-R-1.06-R-1.06-15-15.9 кг/см2 N=vp R г= 1-15,9-6550—40500 иг —ЧО,5т
2 N=50r С0=ИО,0м Требуется подобрать сечение КИРПИЧНОГО СТОЛБА. Задаемся сечением 64<6Ч. Марка кирпича 100 Марка расгпворя50. Я=15кг/см2 F=0,64-0.64=0.41 м2> 0,3 м2 ТП=1 , ГПк-1 ? = т-Щч R = l d-R»R-15Kr/cM2 Упругая характеристика сх=юоо ft — I 1РОО _ 3 .1 1ООР~ । . <-) t-P = DQA ) пр- а \) с< ~ о.бч’у юоо ~ ,э Nn=4,RF=D.98-15 4-IOO= 60300 кг 60,Зт>50т
3 Проверить столб примера 2 на нагрузку №40т, приложенную С ЭКСЦЕНТРИСИТЕТОМ 0о=О,1 м 11 N = 32 см 0,45 У= 0.45 • 32 = 14,4 сн=»0,144 и /ЧМ Со<0.45 У (случай малого эксцЕнтриситстд) । ^=0,98 м - Ч* R f»h 0,98-15-6Ч-6ч _ 60300 _ЧЙП I Nnp , 2бо а.о,, - ,<312 4SDOOKr Ч6,0т
L 1 ^1 о,-бч .. .. ^..п. Д. ы < 4ПР
ч Проверить столб примердЗ нандгрызкн №25т, приложенную с эксцентриситетом В? 0.2 м 0,Ч5У=0,14Чм В0>О.Ч5У (СЛУЧАЙ БОЛЬШОГОЭКСЦЕНТРИСИТЕ Н=0,5 Н = 0 5-3»1.5м Р, = -н'_ = _Lg =.-15-= g 25ТЯ> Jc h-26o 0, -64-2-0,2 0.24 ^0,955 4>и= -^-=^^-0.967 Гг=вКЦ--^?)-6Ч-БЧ(’1- ^-) =4100-0,375-1540 смг N^hR Fe\]~FT= 0,96-"’5-15Ч0^ 31000 КГ=31,0т N< N пр
КК-24
Изгибаемые, элементы
M«RP„W ВрГ гп тпк|,ри
М-расчетный изгибающий момент
W “ момент сопротивления сечения кладки при
упругой ее работе
R - приведенное расчетное сопротивление кладки
₽и растяжению при изгибе по перевязанному сечению
Рясчет ня поперечным сила
q<s R 8z r = Гп-гпккгл
Гл гл
©—ширина сечения
В—Плечо внутренней пары сил __ 2. .
для прямоугольного сечения ~ 3 *
где h —высота сечения
для любого сечения ~ s '
где *3—момент инерции сечения
S—статический момент верхней или
нижней частей сеч ения относительно оси,
проходящей через центр тяжести СЕЧЕНИЯ.
Центряльно рястянытые элементы
N«RpF Rp=mmKRP
Rfj- при веденное расчетное сопротивление кладки
растяжению по перевязанному сечению
ПроекгпировдНИЕ каменных конструкций,
работающих на центральное растяжение по
НЕПЕРЕВЯЗАННОМУ СЕЧЕНИЮ ЧЕ ДОПУСКДЕШСЯ ,
Срез
G) < т тк(Rcp+o.8 tffo) F
R~ расчетное сопротивление срезы
(Го- СРЕДНЕЕ НАПРЯЖЕНИЕ ОКАШИЯ ПРИ НАИМЕНЬШЕЙ
расчетной продольной нагрузке (с коэффициентом
ПЕРЕГРУЗКИ П = 0,9)
— приведенный коэффициент прения по шву кладки :
ДЛЯКЛАДКИ ИЗ СПЛОШНОГО КИРПИЧА
и сплошных камней правильной формы J~d«'
длякладки из пустотелого кирпича ,
и камней с вертикальными пыстотами ’
КК-25
Местное сжатие (смятие)
Rc- FCM
Расчетное сопротивление кладки при местном owthhRcm
Вид кладки Rcm
Отвердевшая кладка (летняя) Неармированная R- ЙРГ 5 2R См V рем
Армированная сетками (принимается большее) из двух значении Rtrt^ ИЛИ V ГСм Rcm^ R ак
Неотвердевшая кладка (летняя! ПРИ ПРОЧНОСТИ раствора 2*%мг Неармированная л Is» X
Армированная сетками Rcm RdK
Fcm~ Площадь сжатия, на которую передается нагрузка
F — Расчетная площадь сечения .
Яак- Расчетное сопротивление армированной кладхч(кк<52)
Й — Коэффициент полноты зпюры давления от
местной нагрузки
Коэффициентом полноты зпюры давления называется
отношение овъма эпюры давления к объмн (7^* Есм >
где 6^— максимальная ордината эпюры давления.
В ид нагрузки л
Равномерное распределение нагрузки 1.0
Треугольное распределение нагрузки 0,5
Определение расчетной плошдди еечения F
КК-26
Расчет опиряния концов прогонов и вялок ня
1 а0> а V-J, _
IL-a ~~1) «
И 'Ja ао< а. б’тях
ДЕйствитЕльндя длина опоры
ПОЛЕЗНАЯ ДЛИНА СПОРЬ!
а -
Оо“ _________ „___ ______
В - ШИРИНА ВАЛКИ ИЛИ ПРОКЛАДНОЙ плиты ПОД КОНЦОМБАЛКИ
(при опирании на кладку плит перекрытия или сплошных нас-
-тилов величина В принимаегося не более высотыэтджя)
С( - УГОЛ НАКЛОНА ОСИ ВАЛКИ НА ОПОРЕ.
С - коэффициент постели кладки при местном еждтии
Q — РАСЧЕГПНАЯ ОПОРНАЯ РЕАКЦИЯ ВАЛКИ
г_ 50 RH 100 R *- В 6 а _|_г° I —° ° 'JeBtee \ 50 Rt^x
ОПРЕДЕЛЕНИЕ КРАЕВЫХ НАПРЯЖЕНИЙ
1 Эпюра В ВИДЕ (ЛРАПЕЦИИ -^-t^-Go+fSORtjx ffmin-S-o- -^-t9*-<To--2-50Rt3» ®°~ aB
ТГ ЭПЮРА ШРЕУГОЛЬНАЯ <- Пг- 24 - Q Ьтйх=гбо=—у Оо= ---о— О о о мо и
Расчегп КЛАДКИ ПОД ОПОРАМИ ПРОГОНОВ И ВАЛОК ПО прочности (местное сжагпие)
(Э <т тк м Rr„ Fr„ “ к j см см Rch-r’J-L <SR \J Г CM
I ЭПЮРА В ВИДЕ тРАЛЕЦИИ CM Iw 0 и и 1 т 1 о|см А QD и f Е N кч0 |°Р li и
эпЧ&я треугольном /х=о,5 гс„=Ооб г=
КК-27
1 При проверке, опирания концов прогонов
(или балок) на свежую кладку принимается
г 35R* . 70 R
8 6 ’
ГДЕ R-расчетное сопротивление кладки на
растворе маркиЗ.
Если УСЛОВИЯ РАСЧЕТА ЛОПРОЧНОСТИ СВЕЖЕЙ КЛАДКИ
НЕ УДОВЛЕТВОРЕНЫ,РЕКОМЕНДУЕТСЯ НА ВРЕМЯ НАЧАЛЬНО-
- ГО ТВЕРДЕНИЯ РАСТВОРА ПОСТАНОВКА ПОД КОНЦАМИ
ПРОГОНОВ ВРЕМЕННЫХ ИНВЕНТАРНЫХ СТОЕК.
2 . При определении принимается шарнирное
ОПИРАНИЕ ПРОГОНА (ИЛИ БАЛКИ ) С РАСПОЛОЖЕНИЕМ
ОПОР ПОСЕРЕДИНЕ ОПОРНОГО КОНЦА ПРОГОНА j
ПРИ НЕРАЗРЕЗНЫХ ПРОГОНАХ ПРОМЕЖУТОЧНЫЕ
ОПОРЫ ПРИНИМАЮТСЯ РАСПОЛОЖЕННЫМИ ПО ОСИ
СООТВЕТСТВУЮЩИХ СТОЛБОВ или внутренних стен.
Для СВОБОДНО ЛЕЖАЩИХ БАЛОК ПРИ РАВНОМЕРНОЙ
НАГРУЗКЕ tqo( >
* 5 В
ГДЕ С — ПРОЛЕЙ БАЛКИ ,
$ - МАКСИМАЛЬНЫЙ ПРОГИБ БАЛКИ.
3 Если ДЛИНА ОПОРНОГО КОНЦА Т ~|~
БАЛКИ -d МЕНЬШЕ высоты ~Th
БАЛКИ -h (d < h ), РАЗРЕШАЕТСЯ | J
ПРИБЛИЖЕННО ПРИНИМАТЬ j Q I h>d
ТРЕУГОЛЬНУЮ ЭПЮРУ с 0о=а J
Ц. При статическом расчете стен многоэтажных
ЗДАНИЙ В ЦЕЛЯХ УПРОЩЕНИЯ РАСЧЕТА
(при ОТСУТСТВИИ СПЕЦИАЛЬНЫХ опор,
фи КСИРУ ющих положение опорного давления)
РАЗРЕШАЕТСЯ ПРИБЛИЖЕННО ПРИНИМАТЬ
ДЛЯ НАСТИЛОВ 2= d
ДЛЯ ПРОГОНОВ
ПРИ 10 2^5 в
h
КК-28
РЯСЧЕТ 3 ЯДЕЛКИ КОНСОЛЬНЫХ БЯЛОК
ЗАДЕЛИЯ 6ЕЗУКЛЯДКИ РАСПРЕДЕЛИГПЕЛЬНЫХ плит
Ф “ РЯСЧЕПНЯЯ СИЛА ОТ ВЕСЯ БАЛКИ И ПРИЛОЖЕННОЙ НАГРУЗКИ
С — ГЛУБИНАЗАДЕЛКИ БАЛКИ В КЛАДКУ
6 — ШИРИНА ПОЛОК БАЛКИ
во” Эксцентриситет силы (2 относительно середины заделки
С ~~ рдсстояниЕ силы Q от плоскости стены
Если ЗАДЕЛКА КОНЦА БАЛКИ (а) НЕ УДОВЛЕтвОРЯЕт тРЕБО -
ВЯНИНЭ РДСЧЕЛ1Я ПО ПРИВЕДЕННЫМ ФОРМУЛАМ (ДЛЯ Q ИЛИ a
НЕОБХОДИМА УКЛЯДКА ряспределигпель ных пл и т, ил и только
СНИЗУ БЯЛКИ С НАРУЖНОЙ СГПОРОНЫ ИЛИ СНИЗУ И СВЕРХУ
8g*- ШИРИНА плиты НАД6ЯЛК0Й или ШИРИНА БАЛКИ
(при отсутствии плиты сверхи)
СтятичЕскиЕ схемы для расчепя ЗАДЕЛКИ концов БЯЛОК
КК-29
Расчет многослойных стен
1. Прирясчегпе многослойных стен ось стены принимяешея
по центру тяжести сечения,приведенного к одному
R2*"pflcMEmHDE сопротивление
СЛОЯ;К МАТЕРИАЛУ КОТОРО-
ГО приводится сечение.
При приведении сечения толщина слоев принимается
фактическая, я ширина слоев изменяется пропарционАль-
-но отношению расчетных сопротивлении отдельных
слоев клядки или Бетона.
2, Расчет многослойных стен с симметричным и несим-
метричным расположением слоев производится
ПО ПРИВЕДЕННОМУ РАЕЧЕтнОМЫ СОПРОГПИВЛ ЕН ИЮ R ПР
_ m,R,F, + m2R3 f2
Э F,+ F2
^иГ2— площади сечений отдельных слоев
RmR2“~ Расчетные сопротивления отдельных слоев
(для Бетонов марки35 и выше принимается
рясчепное сопротивление осевому сждтию;
для бетонов марки ниже 35 принимается
0.5 отмАРки бетонд)
ТЦиГПг,— коэффициенты условия работы, учитывающие
использование прочности материалов отдельных слоев
Значения коэсрфициЕнтоа гл, и гпг
Шип КЛАДКИ Для СЛОЕВ из кирпичи кладка Для СЛОЕВ из драгих МАТЕРИАЛ.
Кирпичная кладка сприменением: ЛЕГКОГО БЕТОНА МАРКиЮиВЫШЕ 10 0.6
камней марки 25 и выше 0.9 1.0
-15 1D 0.9
<> ниже 15 1.0 0,5
СгПЕНЫ С ЗАСЫПКАМИ, С ЗАПОЛНЕНИЕМ ИЗ БЕГПОНА МАРКИ? И
ниже и с односторонним утеплением легким естоном марки
15 и ниже расчитываются по сечению кладки без учета
несущей способности заполнителя. Заполнение учиты-
вается только как нагрузка с соответствующим эксцен-
триситетам
КК-30
3. Расчет на центральное. сжатие
N< TnmKmo4,RnpF
F - ОБЩАЯ ПЛОЩАДЬ СЕЧЕНИЯ НЕСУЩИХ СЛОЕВ
ПРИВЕДЕННОЕ РАСЧЕГПНОЕ СОПРОГПИвЛЕНИЕ
КОЭФФИЦИЕНТ ПРОДОЛЬНОГО ИЗГИВЯ
КОЭФФИЦИЕНТ УСЛОВИЯ РАБОГПЫ, УЧИТЫВАЮЩИЙ ВЛИЯНИЕ
перевязки при центральном сжатии
Значение коэффициента ГЛ»
Т ИП КЛЯДКИ, ТИЛ ПЕРЕВЯЗКИ ТП©
Для КОЛОДЦЕВОЙ КЛАДКИ 1.0
При ПЕРЕВЯЗКЕ КЛАДКИ ПРОКЛЯДНЫМИ РЯДАМИ:
ЧЕРЕЗ3-5 РЯДОВ КИРПИЧНОЙ КЛАДКИ ( S ЧОсм) <Д
ЧЕРЕЗ £ РЯДА КЛАДКИ ИЗ КАМНЕЙ ( ЧОсм) ID
ЧЕРЕЗб- 8 РЯДОВ КИРПИЧНОЙ КЛАДКИ ( * 62см) 09
ЧЕРЕЗ 3 РЯДА КЛАДКИ ИЗ КАМНЕЙ ( « 62Cf^ °.9
Ч. Рдсчст НА ВНЕЦЕНтРЕННОЕ СЖАГПИЕ
при малых эксценфриситетах (ео<0,Ч5у)
N< гптк ти Ч* Rnp.F
при больших эксцЕнтриситЕтях (6©>0,ч5у)
N« тп TnKmMRnpF\/f-^7^-)2
во~ эксценгприситеш относительно оси приведенного
СЕЧЕНИЯ
h - ВЫСО1ПА СЕЧЕНИЯ
У - расстояние от центра тяжести Приведенного
СЕЧЕНИЯ ДО КРАЯ СЕЧЕНИЯ В СТОРОНЫ ЭКСЦЕН -
триснтстя '
Fnp ПЛОЩАДЬ СЕЧЕНИЯ, ПРИВЕДЕННОГО К ОДНОМУ
МАТЕРИАЛЫ
f^-рЧАСГПЬ ПЛОЩАДИ ПРИВЕДЕННОГО СЕЧЕНИЯ,
УРАВНОВЕШИВАЮЩАЯ ВНЕЦЕНТРЕННО ПРИЛОЖЕННУЮ
СИЛУ ПРИ ПРЯМОУГОЛЬНОЙ ЭПЮРЕ НАПРЯЖЕНИЙ
(ъ.Пр~ РВпрСч-ео)
КК-31
Ifl lfrip+ Ifc.flp
Ъ, 2
Vnp“ КОЭФФИЦИЕНТ ПРОДОЛЬНОГО ИЗГИбЯ ДЛЯ СЕЧЕНИЯ Fnp
Vc ПР КОЭФФИЦИЕНТ ПРОДОЛЬНОГО ИЗГИБЯ для сечения
Пр ( ПРИБЛИЖЕННО *fc ПР МОЖЕТ ОПРЕДЕЛЯТЬСЯ
для гибкости д - Н \ (смКК22)
с 2(У-8ф) '
8ПР- ШИРИ НЯ БОЛЕС СЖАТОГО КРАЯ ПРИВЕДЕННОГО СЕЧСНИЯ
ТПИ- КОЭФФИЦИЕНТ УСЛОВИЙ РАБОТЫ, УЧИШЫВДЮЩИЙ
ВЛИЯНИЕ ПЕРЕВЯЗКИ ПРИ ВНЕЦЕНШРЕННОМ СЖАТИИ
________________ Ши=1По(1- 4Й"
0 МНОГОСЛОЙНЫХ КЛАДКАХ С ОБЛИЦОВКАМИ ЭКСЦЕНТРИ-
СИТЕТ продольной силы 6О , НАПРАВЛЕННЫЙ В СТОРОНУ
ОБЛИЦОВКИ, НЕ ДОЛЖЕН ПРЕВЫШАТЬ (15 У .
При расчете многослойных кладок с тычковой пере-
вязкой И РАЗЛИЧНЫМИ ЗАПОЛНИТЕЛЯМИ или С МЕТАЛ-
ЛИЧЕСКИМИ СВЯЗЯМИ И ЗАПОЛНЕНИЕМ ИЗ БЕТОНА МАРКИ? И
ВЫШЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ ПРОДОЛЬНОГО ИЗГИБА ПРИНИМАЮТСЯ
ПО УПРУГОЙ ХАРАКТЕРИСТИКЕ КЛАДКИ НАРУЖНЫХ СТЕНОК,
КАК ДЛЯ СПЛОШНОГО СЕЧЕНИЯ СТЕНЫ
При различном материале наружных стенок принимается
БОЛЕЕ НИЗКОЕ ЗНАЧЕНИЕ УПРУГОЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ КЛАДКИ.
В КЛАДКАХ С ОБЛИЦОВКАМИ ПРИ ТОЛЩИНЕ ОБЛИЦОВОЧ-
НОГО СЛОЯ МЕНЕЕ 10 % ОТ ОБЩЕЙ ТОЛЩИНЫ СТЕНЫ
КОЭФФИЦИЕНТ ПРОДОЛЬНОГО ИЗГИБА ПРИНИМАЕТСЯ по
УПРУГОЙ ХАРАКТЕРИСТИКЕ ОСНОВНОГО МАТЕРИАЛА СТЕН,
Я ГИБКОСТЬ- ПО ОБЩЕЙ ТОЛЩИНЕ СТЕНЫ С ОБЛИЦОВКОЙ-
В МНОГОСЛОЙНЫХ СТЕНАХ С МЕТАЛЛИЧЕСКИМИ СВЯЗЯМИ
(БЕЗ ТЫЧКОВОЙ ПЕРЕВЯЗКИ ) С ЗАСЫПКАМИ, ТЕРМОВКЛА-
ДЫШАМИ ИЛИ ЗАПОЛНЕНИЕМ БЕТОНОМ МАРКИ НИЖЕ?
КАЖДАЯ ВЕТВЬ КЛАДКИ ПРИНИМАЕТСЯ РАБОТАЮЩЕЙ
САМОСТОЯТЕЛЬНО НА ПРИЛОЖЕННЫЕ К НЕЙ НАГРУЗКИ.
Коэффициент продольного изгиба принимается
КАК СРЕДНЯЯ ВЕЛИЧИНА ИЗДВУХ ЗНАЧЕНИИ
ОПРЕДЕЛЕННЫХ ДЛЯ ВСЕЙ ТОЛЩИНЫ СТЕНЫ ИДЛЯ ОДНОЙ
(БОЛЕЕ ТОНКОЙ) НАРУЖНОЙ СТЕНКИ.
КК-32
циояа^, □депьлч11а
ar—gpRq
.р_gpBa R
100 Rso
Расчет элементов арнокаменных конструкций
по НЕСУЩЕЙ СПОСОВНОСТИ.
Я, Элементы с сетчатым армированием
Сетчатое армирование применяется только
для кладки из кирпича и семиделевых
керамических камней.
4. Центрально сжатые элементы
N^RaKF RarmiT1KRaK
R-K“ приведенное Расчетное сопротивление
армированной кладки
RaK~ Расчетное сопротивление армированной кладки
— Коэффициент продольного изгиба
F — Площадь СЕЧЕНИЯ
N “ Расчетная продольная сила
Ra-R^R
R ~ расчетное сопротивление неармированной кладки
" _ _ . □тармИр0Вания
при марке раствора > 50
при марке раствора < 50
R ' расчетное сопротивление кладки при
марке раствора 50
R — приведенное расчетное сопротивление
арматуры fen КК_18)
Р — процент армирования по объему
Р= -V7-100
Vq— объем арматуры f VK — объем кладки.
Для- сеток с квадратными ячейками изарматуры с
размером ячейки С при расстоянии между
сетками по высоте S ,
D. ы лП- О / ПРИ маРКЕ \
"OS—и ЛК eg KQ (рдствора>50/
Максимальное значение расчетного сопротивле-
ния кладки с сетчатым армированием
_________
Упругая характеристика кладки с сетчатым эрмиро-
। ванием
О< = Ко( ; К= ; + зрГ fСМ КК-5)
I95
кк-зз
Внецентренно сждтые элементы
ЧУ ПРИ МЯЛОМ ЭКСЦЕНТРИСИТЕТЕ,
НЕ ВЫХОДЯЩЕМ ЗА ПРЕДЕЛЫ ЯДРА СЕЧЕНИЯ ЛЮБОЕ СЕЧЕНИЕ
h-s Д.Т У ЧтткЯаккР N * 1 . 6о 1 h-Я ПРЯМОУГОЛЬНОЕ СЕЧЕНИЕ, е0« D,i67h (ео« У е0
h N * , 2Т I ! I в
Раки- РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ СЖАТИЮ
АРМИРОВАННОЙ КЛАДКИ ПРИ ВНЕЦЕНТРЕННОМ СЖАТИИ
^dKw R + д(?и
R - РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ НЕАРМИРОВАННОЙ КЛАДКИ
дИ= ^(1- — ПРИ МАРКЕ РАСТВОРА > 5D
р _ £4 — Л®2к-Е--------ПРИ МАРКЕ РДСТВОРА< 50
дк 100 и у /
R50 - РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ КЛАДКИ ПРИ
Rd - МАРКЕ РАСТВОРА 50 ПРИВЕДЕННОЕ РАСМЕШНОЕ СОПРОтиВЛЕНИЕ АРМАШУРЫ ( СМ КК 18 )
Р - ПРОЦЕНт АРМИРОВАНИЯ ПО ОБЪЕМУ Р= -^-100 VK
Vq- ОБЪЕМ АРМАШЫРЫ, VR —ОБЪЕМ КЛАДКИ
для сеток с квадратными ячейками из арматары с
РАЗМЕРОМ ЯЧЕЙКИ С при рдсстоянии между
СЕПИЯМИ по высоте S
9+^ ~ / 0О1 ПРИМАРКЕ _±=ТГ100 р™
При эксцЕнтРиситЕтях^ыхадяцих за границу ядра
СЕЧЕНИЯ, СЕтЧАПОЕ АРМИРОВАНИЕ МАЛО Эффективно, А
ПРИ БОЛЬШИХ ЗКСЦЕНтиСИГПЕГЛАХ (ео> 0,45 у) СЕтчятОЕ
АРМИРОВАНИЕ НЕ ПОВЫШАЕШ прочности КЛАДКИ, и
расчегп производится ПО ФОРМУЛАМ для
НЕАРМИРОВАННОЙ КЛАДКИ.
Таблицы значений „д R для кладки с сетчатым армированием |R«KR+"R
(ДЛЯ МАРКИ РЯСТвОРА»50) АРМАТУРА МАРКИ СТ.З (ДЛЯ ЛЕТНЕЙ КЛАДКИ)
с\ Ф з Ф ч Ф5 06
7.5 15 223 30 375 45 75 45 225 30 37.5 45 7,5 15 225 30 37,5 45 7,5 15 225 30 375 45
Зек 18,6 ЭД W 46 37 ЭД — 1ЭД <1,0 6.2 6.6 5,5 — 25.6 17.0 12,8 10.2 8,5 — — 24.6 18,5 14.8 12,3
Ч- 1ЭД 7,0 4j6 эд — — 24,7 183 8,2 6,2 4.9 4,1 — 19,2 12.8 9.6 7.7 6,4 — 27.7 18,5 13.9 11.1 9.2
5- н.1 56 3,7 — — — 19,8 9.9 6,6 43 3,9 з.з — 15,4 10,2 77 6,1 5.1 — 222 14,8 11.1 8.9 74
6 ЭД 4,6 3,1 — — — <6,5 82 5.5 4.1 ЭД - 26,6 13.3 8,8 ЭД ЭД 44 — 18,5 123 93 7,4 6.2
в- 7,0 3.5 — — — 123 6,2 Ч< 3,1 — - 19,2 9,6 6,4 48 3.8 3.2 27.7 13,3 9.2 6.9 5.5 4.6
4 Осн 5.6 — — — — — 69 43 33 — — — 1S3 77 5,1 3,8 3,1 22.2 11.1 74 5.5 ч.ч 3.7
АРМАСПЫРА —ХОАОД.НОТЯМЫТАЯ ПРОВОЛОКА
\S с\ ФЗ Ф4 <2 5 06
7,3 1S ИЗ 3D 37.5 45 7.5 15 225 30 375 45 75 1S 22.3 30 375 45 7.5 15 225 30 37.3 45
Зсм С2.7 11,4 7.6 5.7 45 3.8 20.2 13,4 10,1 ai 6.7 — 31,3 20,9 15,7 12,5 10,4 — - 30.1 22,6 181 15,1
Ч • 17,0 Д5 5.7 ч.З — ЗЦ2 151 Ю.1 7,6 6,0 5,0 — 23.5 157 11.8 9,4 78 — 34.0 225 17.0 13.6 11,3
5 13,6 68 45 — — — 2Ц2 12.1 8,1 6.0 4,8 4,0 — 18,8 125 9,4 75 6,3 — 27,2 18.1 13Д 10.9 9.1
6 •• пч 57 эд — — — 20,2 Ю,1 6.7 5,0 4.0 — 325 163 10,8 8,1 6.5 5,4 — 22,6 15,1 11.3 9,0 75
8 * эд 43 — — — — 15.1 76 5,0 3.8 — — 11,8 7.8 5,9 4.7 3,9 ЗЧД 16,9 113 83 А8 57
10- 61 — 12,1 6.0 4,0 — - — 18,8 9,4 63 4,7 3,8 — 27.2 13,6 9,0 6,8 S.4 4.6
КК-34
ТаблицазначенийпроцентаармированияР ; p^-pf. Rmi- aiY.
сЧ <6 3 Ф 4 05 06
7.5 15 22,5 30 77,5 45 7,5 15 225 30 375 45 75 15 225 30 375 45 7,5 15 с&5 30 3Z5 45
Зсм 0.63 0,32 0,21 0,16 0,13 0,11 — 056 0,37 0,28 052 0,19 — 0,87 0,58 044 Ц35 0.29 — — 0,84 053 адо 0,42
Ч 0,47 Ц2Ч 0,16 0,12 — — 0,84 0,42 0?8 0,21 0,17 0,14 — 0,65 0,44 0,33 0,26 0.22 — 0,84 Q63 047 0,38 0,31
5 - 0,38 0,19 0,13 — — — 0.67 0.34 022 0,17 0,13 0,11 — 0,52 0.35 Орб 0,21 0,17 — 0,75 0,50 0,38 030 ops
6 - Q32 0,16 0,11 — — — 056 0,26 0,19 0,14 Ц11 — D.90 0,45 0,30 0,23 0,18 0,15 — 0,63 0,42 0,31 ор5 0,21
8 н 0,24 0,12 — — — — 0,42 0,21 0,14 0.11 — — 0,65 0,33 орг Ц16 Ц13 0,11 Q94 0(47 031 0рЗ 0,19 0,16
10см О,1В — — — — — 0,34 0,17 0,11 — — — 052 0,26 0,17 0,13 D.1D — 0,75 0,38 ops 0,19 0,15 0,13
TflBЛИЦЯ ЗНАЧЕНИИ ВЕЛИЧИН \/-^для определения по рп₽а; *, *про~ Pnp"
\S с\ «3 Ф4 Ф5 ф 6
75 15 225 30 37,5 45 7.5 15 22.5 30 375 45 7.5 15 22,5 30 375 45 75 15 й>5 30 37S 45
Зс„ 4,70 1,4о 1.28 1,22 1,18 1,15 — 1,64 1.45 1.36 1,29 1,25 — 1,90 1,65 1,52 1,43 1.37 — — 1,88 1,70 1J58 1,50
4 1,55 1,31 1.-.2 1,17 — — 1,88 1,50 1,36 1,28 1,23 V9 — 1,72 1.52 1.41 1.33 1,29 — 1,95 1,70 1.55 1,46 1,39
5 • 4,46 1,25 1.18 — — — 1,73 1,42 1,29 1,23 1,18 1,15 — 1,60 1,43 1,33 1,28 1.23 — 1,80 1,58 1,46 1,38 1,32
6 1,40 1,22 1,15 — — — 1,64 1,36 1,25 1,19 1.15 — 1,92 1,53 138 1,30 1рч 121 — 1,70 1,50 1,39 .,Э2 1,28
8 1,31 1,17 — — — — 1.50 128 1,13 1.15 — — 1,72 1,41 1,29 1,22 1,18 1,15 1,95 1,55 1,39 1,30 125 1р2
Юсм 1,25 — 1.42 123 1,15 — — — 1,60 1,33 1,23 1,18 1,14 — 1,80 1.46 1,32 1,25 ipl V8
КК-35
Таблица значений R_„ для кладки с еетчатым армированием холоднотянутой проволокой ф4 ин
q*____________________________(для летней кладки, марка раствояа»50. по класса давоты 5)
Марка R НИР* роаан клашФ S в см S В ем S в см
КИРЛИ -ча расти -да 7,5 15 Й2.5 30 37.5 45 7,5 ,s 22.5 во 37.5 45 75 15 225 30 37.S 45
СЕтка 3x3 см С —Зсм Сетка 4*4 ем с—4см СЕШКЭ 5*5см С-5см
150 100 22 — 42.2 35,4 32,1 30,1 287 44.0 37.1 32.1 29,6 26.0 27,0 44Л 34.1 30.1 28.0 26.8 26.0
75 20 — 40.0 33,4 30.1 28,1 26.7 40.0 35.1 30.1 27.6 26.0 25.0 40,0 32. t 28.1 26.0 24,8 24.0
50 18 — 36.0 31.4 28,1 26,1 84.7 36.0 33.1 281 25.6 24.0 23.0 36.0 30.1 26.1 24.0 22,8 22.0
<00 ЮО 16 — 36.0 31,4 28.1 26,1 24.7 36Л 33.1 281 25.6 24.0 23,0 36.0 30.1 26.1 24.0 223 22.0
75 17 — 340 304 27,1 25,1 23,7 34.0 32.1 27.1 24.6 23,0 22.0 34.0 29.1 25.1 23.0 218 21.0
50 15 — 30.0 ЗД4 251 23.1 217 30.0 30.0 25.1 22.6 21.0 20.0 30.0 27.1 23.1 21.0 19.8 190
75 100 15 — 30.0 28.4 251 23.1 21.7 30.0 300 25.1 22.6 21.0 20.0 ЗОЛ 27.1 23.1 21.0 19.8 19.0
75 14 — 28.0 274 24.1 22 Л 20.7 28.0 28Л 24.1 21.6 20.0 19.0 28.0 26.1 22.1 20.0 18.8 18.0
50 13 — 26.0 26.0 23.1 21.1 19.7 26.0 26.0 23,1 20.6 19.0 18.0 26.0 251 21.1 19,0 178 170
сетка бхбем с—бсм сетка 8* в ем С—8см сетка Юхюсм с—Юсм
150 100 22 4г.г 32.1 28.7 27.0 26.0 22.0 37.1 29,6 27.0 25.8 22.0 22.0 34.1 28.0 26.0 22.0 22.0 22.0
7S 20 4о.о 30.1 26.7 25.0 24.0 20,0 35.1 27,6 25.0 23.8 20.0 20.0 32.1 26.0 24.0 20,0 20.0 20.0
50 18 36,0 28.1 В4.7 23.0 22.0 <8.0 33,1 25,6 23.0 21,8 (8.0 18,0 30.1 24.0 22.0 18,0 18.0 18.0
100 100 18 36,0 28,1 24.7 23,0 22.0 <8.0 33,1 25.6 23.0 21.8 18.0 18.0 30.1 24.0 22.0 16,0 18.0 18,0
75 17 340 27.1 23.7 22.0 21.0 17,0 32.1 S4.6 22D 20,8 17.0 17.0 29. ( 23.0 21.0 17.0 <7.0 17.0
50 15 30.0 25.1 21,7 20.0 19.0 15.0 30.0 22,6 20.0 18,8 15,0 15.0 27.1 21.0 19,0 15,0 15.0 15,0
75 100 15 30.0 25.1 21.7 20,0 19,0 15.0 30.0 226 20.0 18.8 15,0 15,0 27.1 21.0 -19,0 15.0 15,0 150
75 14 28.0 г4.. 20.7 19.0 <8,0 14.0 26,0 21,6 (9.0 178 14.0 14.0 26.1 20.0 18,0 14.0 14,0 14.0
50 13 26,0 23.1 19.7 <8,0 17.0 ГЗ, 0 26Л 20.6 18.0 16.8 13,0 13.0 25,1 19 0 17.0 13,0 13.0 13,0
КК-36
Та ВЛ И113 ЭНаЧЕНИЙ R_^ ДЛЯ кладки с сетчатым армироааниЕм холоднотж-утой проволокойсймм
ак (для лешней кладки, марка раствора^бО,па класса работы Б)
маяка R «ар- W0B МАШ 5 в см S в см . S в см
Кирли -ча пастве '« 7.5 15 22,5 30 375 45 1 7,5 15 гз.з| зо 375 45 75 '5 22,5 30 375 45
ZEITlKa ЗхЗсм С—Зсм Сетка 4 х4 систем Сетка 5х 5см С=5см
150 400 22 — 440 40.9 37.7 34.5 32.4 — 44.0 37.7 33.8 31.4 29.8 — 40.8 34,5 31.4 295 28.3
75 20 — 4о.о 40.0 35.7 32.5 зо4 — 4ол 35,7 31.8 29.4 27,8 — зав 32.5 29.4 27.5 26.3
50 18 — 36.0 36.0 33.7 30.5 284 — 36,0 33.7 29.8 27.4 25.8 — 36.0 305 27,4 255 243
100 100 16 —. 36.0 36.0 33,7 30,5 284 — 36.D 33,7 29.8 274 25,8 — 36.0 30,5 224 25.5 24.3
75 17 — 34.0 340 32.7 29,5 £74 — 34.0 32.7 28.8 264 24.8 — 34,0 295 264 245 23.3
50 15 — 30.0 300 30,0 27.5 25,4 — 30.0 30.0 26,8 244 22.8 — 30.0 27.5 244 22.5 21.3
75 100 15 — 30.0 30.0 30.0 27,5 25.4 — зол 30.0 26. 8 24.4 22.8 — 30.0 30.0 244 225 21,3
75 14 — 28.0 28.0 28.0 26,5 244 — 28.0 28.0 25.8 23.4 21.8 — 28.0 28.0 23.4 21.5 203
50 13 — 26.0 26.0 26,0 25.5 23.4 — 26.0 26.0 24.8 22.4 20,8 — 36,0 25,5 22.4 20.5 19,3
СЕГОКа 6*6 С = 6см СЕтка 8*всмС-8см Сетка io* Юсм с—чОсм
100 22 44.0 38.3 32.8 30.1 28.5 274 44,0 33.8 29.8 27.9 26.7 25,9 440 Э1.4 28.3 26,7 25.8 22.0
150 75 20 4о.о 363 30.8 28,1 265 25.4 4о.о 318 27.8 25.9 24.7 239 38,8 29.4 26,3 24,7 23.8 20.0
50 18 36.0 343 28.8 26.1 24.5 234 36.0 29,8 25.8 23.9 22,7 21.9 36.D 274 24.3 22,7 21.8 <8,0
100 100 18 36.0 з4.з 28,8 26.1 24.5 234 36.0 29,8 25,8 гзэ 22,7 21.9 36.0 274 24,3 22,7 21,8 180
75 17 34.0 33,3 27.8 25.1 23.5 22.4 34,0 288 24.8 22.9 21.7 20,9 з4.о 26.4 23,3 21.7 2D, 8 17.0
50 15 30.0 300 25.8 23Д 21.5 204 зо.о 86.8 22.8 20.9 19.7 18.9 30,0 244 21.3 19.7 18,8 15.0
100 15 30.0 30.0 25, 6 23.1 21.5 20.4 30.0 26.8 22.8 20.9 19.7 18.9 30.0 24.4 21.3 19.7 18,8 15.0
75 75 14 28,0 28.0 34.8 22,1 20.5 19,4 28.0 25.8 21.8 19,9 18,7 17.9 28.0 23,4 20,3 18,7 17.8 '4.0
50 13 26.0 26.0 23.8 81.1 <9.5 '8.4 26.0 246 2о£ <8,9 <7.7 163 26.0 22.4 19,3 17,7 16,8 13.D
КК-37
КК-38
Примеры
1 Простенок сечением5М03.6о==Н=3.0м Ы=И00т
Марка кирпича 100, марка расгпвораЭО. R=15Kr/cM2
Определим несущую способность неармированного просгпенка
П1 = 1, ТПК=1 R«R=15^7cm2 F*5V103«5253cm2
*=750 Р„р = -ПТ\Л^ -6.8 ^=0.94
Nnp=4PR F= о,94-15- 5253 * 74000 к г = 74, ОТ N П Р < N
Применяем сегочагпое армирование. Армируем сеткой с
Ячейкой 4*4 (0=4) из холоднотянутой проволки ф4 через
3 рядя кладки ( S = 3D см)
Находим д R—4^ Ra по тдвлице (КК-34) дЯ = 7,бкг/см2
Rdlc=R+AR = 15,0 + 7.6’=22,6Kr/cM2
Как можно определишь по тдвлиц£(КК-Зб) Rqk = 22.6 кг/см2
По ГПЯЕЛИЦе(КК-35) р = 0,21^в1.28 рПРо—618-1,28“еь7 <f=0,90
ЫПР=Ч* RaKF~0,9- 22,6 • 5253 = -107000 КГ =107т Nnp>N
2. (Погоже простенок что и в примере i N=145t.
Армируем тойже сеткой через 1 ряд (5=15)
ИзтАБЛИЦ, НАХОДИм:Ка»30,0к%м2 Р-0,42, yj^1.5 ^г,ра-6,81.5Ж02ЧЬЩ88
МпГЧ’Яа^о.ее-зцмгзз »139000 кг—пяот Hnp<-iJ
Армируем той же сеткой а каждом ряду ( S =7.5) йстыта.75,‘
Из ГОЛОЛИЦ НАХОДим:й_= 34а*7с 2 Р=а,В4 4 = <бва *^8-1,88=12,7Ч*-ав
_ актох un V К ,т,ри
Nrp’^^F-O,81-34,0'5253-ч450ООкг—145,0Т Нпр =Ы
3. Кирпичный столб сечением 64*64. в©жН-3,0и Ы*"55г ЕО=СМ м
Марка кирпича 100. Марка рлстворлЭО. тпв1 тп,..— 1
R-R-15 Kr7cM2 F «64-64-4100 см2 а = 750
Ч”0,97
Определяем несущую способность неармированной кладки при е,-а
Nnp=4R F-0,97-15’4100 — 60 000 кг = 60.От
Вычисляем величину : 0,167 h = 0,167-0,64= 0,107м
6o<0,i67h (случай малого эксцЕнтриситетя)
Задаемся сеткой холоднотянутой проволки04 с размером
ячейки 4*4,армируем через 1 РЯД (S = 15)'
Определяем aR при 9©=0 a R = 15.1 кг/ см2 .
дИи=АР(1-^) у»у = 0.32см a R„=15,1 (1-15^=15.1-0,375=5.7^
RWM=R+?Rn“ 15+5.7=20.7 кг/см2
Р-0,42 ^=^1,5 /ЬПРа-5.4-1.5-8,1 4 = 0.92
li •^ТПТПкКлкиЬИ— O.92-1-1-2O,7-4100 _ 77S00
N"p 1+ 28» , г'^Г Т^Г = 59000 кг
“Б— 1 0,64 =59.О> N
КК-39
6. Элементы с продольным армированием
и,ЕНШРАЛЬНО СЖАТЫЕ ЭЛЕМЕ.НЯ1Ы
'К а а •
Г - ПЛОЩАДЬ СЕЧЕНИЯ КЛАДКИ
Кд— ПЛОЩАДЬ СЕЧЕНИЯ АРМДГЛУРЫ
ВНЕЦЕНГПРЕННО ЕЖШПЫЕ ЭЛ£МЕНШЫ
Га— Менее сжлтАя(или РАстянытдя) армагпыра
Fg~ Более сжятяя ярмдтурд
So— Стятический момент площади всего сечения клядки
относительно ценгпра тяжести армагпыры Fa
Sq~ СтлтичЕский момент площади всего сечения кладки
относительно центря тяжести ярмятуры Fa
S - Стятический момент площади сжашой зоны кладки
относительно ценгпра тяжести армагпуры Fa
$ - Стятический момЕмт площади еждтойзоны кладки
N относительно точки приложения силы N
$ — Стятический момент площади сечения армагпыры F'a
относитЕльио ценшря тяжести ярмятуры Fa
S ~ Стятический момент площади сечения ярмлгпуры Го
относительно центря тяжести дрмяпуры Fa
6 - РдсстояниЕ от точки приложения силы N до
ценшра тяжести ярмдгпуры Fa
6*- Рясстояние от точки приложения силы N да
□.Ентря тяжести армагпыры Fa
h - Полная высотя сечения
q— ГПолщина ЗАЩитного слоя ярмятуры Fa
0 — гполщиня защитного слоя ярмагпуры F'a (
Ъ иЬо”рясчЕтнЫЕвысо«пысЕцЕний(ЬегЬ-а •1ho-h-a,J
g-Плечо внутренней пары сил (рдсстояниеотцЕнгпРА
тяжести еждтой зоны до центря тяжести
армягпуры Fa)
8— Шир-ина прямоугольного СЕЧЕНИЯ
X-Высотя сжятойэоньг прямоугольного сечения
Формулы для расчета . Любое сечение
Схемя фОРМЫЛЫДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ допустимой силы N Формулы для определения ПОЛОЖЕНИЯ НЕЙтРЯЛЬНОЙОСИ Примечания
При мялам э к с и,£ н m р и с и m е. гпе Sc>0,8So
|IN u TnM’fTTlKRSo* Йо Sa) N* e "AV Rg^e’-iVo6"0 □ 6ЯЗЯГП ЕЛЬНЯ ПРОВЕРКА УСЛОВИЯ Sc> 0.8 Sc
1—i N< Tn4(mKRSo* Rg Sa) e Дополнительно должно Быть удовлетворено условие 'ГП'-f (ТПк RSo + RaSa) N< е< ™KRAK- Vae'-RaFoe-D ОБЯЗДтЕЛЬНА ПРОВЕРКА УСЛОВИЯ sc? 0.8 So
d i J N< TH^TnKRSo e Ra Fa B=D ОБЯЗАтЕЛЬНА 1 ( ПРОВЕРКА УСЛОВИЯ Sc> 0.8 So 1
При большом э к cu,e н m р и г игле me Sc < 0.8 So
mKR»SCH+ Ra^e'-RaFa6*0 Должно УДОВЛЕТВОРЯТЬСЯ УСЛОВИЕ ho-а'
J—] № тЧ^Л-Ма) niK^S^- RoFa e-o Должно удовлетворяться j „ условие "а*0 Z^ho-a'
КК-40
Формулы для расчета. Прямоугольное сечение
Схема Формулы для определения допустимой силы N фОРМУЛЫДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПОЛОЖЕНИЯ нейтральной ОСИ Примечания
При малом эксцентриситете Х> o.ss ho
О1" w<nw[or5mKR8ho+ RaFa(ho-a')J N" е Tn^Xe-ho+l) + ^F^i-^^e-o О ВЯЗДТЕЛЬ ня ПРОВЕРКА УСЛОВИЯ Х>0,55 ho
D kl^m4t05mRBhV-PaFi(ho-d')l N« e дополнительно должно выть удоелстворЕно условие м< Tn>-rfj.5rnKRBhgfffOFa(hoa)J N-. е. nvtfx(e-h^)- RaF>CRaFaM Овязятсльня ПРОВЕРКА УСЛОВИЯ Х> 0,55 ho
UL11 М< тик Ьho ае ткки8х(е-ИбН>) - Ra Fo e-o Обяздгп ЕЛЬНЯ ПРОВЕРКА УСЛОВИЯ Х>0,55 ho Fa=0
При большом эксцентриситете X<0,S5ho
О1" NS тпч(ткни8х+ RaF‘-R„Fa) ткКи8х (e-ь o+$) 4-RofJ e'-i?a e-o «ДОЛЖНО удовлетворяться асло- XS.2O' ="Е
Н« тч(ткКи8х-КаГа) TnKRJ6x(e-ho+r) - Ra Fa e=0 ДОЛЖНО удовлетворяться УСЛОВИЕ х>2а' Fa~-0
КК-41
КК-42
Изгибаемые элементы
Условные рбознячения
Fa — Площадь сечения растянутой арматуры
FJ — П лощад ь с ечения сжатой арматуры
Т*’
Fc— Площадь сжатой зоны кладки
$о— Статический момент площади всего сечения кладки
Относительно центра тяжести армагпыры Fa
$с— Статический момент площади сжатой зоны кладки
относитльно центра тяжести арматуры Fa
$a~ Статический момент площади сечения арматуры Fa
ОтноситЕльно центра тяжести арматуры Fa
R^— Расчетное сопротивление кладки сжатию при изгибе
h - Полная высота сечения
Ио” Ряснетмая высота сечения ho=h~a
2 ~ Плечо внутренней пары (расстояние от центра
тяжести сжатой зоныао центра тяжести арматуры
8 - Ширина прямоугольного сечения
X - Высота сжатой зоны
Формулы для определена допустимого И ФОРМУЛЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ нейтральной оси Дополнительн УСЛОВИЯ
ЛЮБОЕ сечение с двойной ЯРМАГПУРОЙ Sc< 0,8 So 2 « ho-a'
M<m(mkRkSc+PaSj l?a( Fa Fa) - ППК RH Fc
пюеор сечение с одиночной арматурой Sc« 0,8 So
М< mTnKRMsc Ra ^и Fc
ПРЯМОУГОЛЬНОЕ СЕЧЕНИЕ С ДВОЙНОЙ ЯРМЯТУРОЙ X X \V /А fO о n_ g о
M<|rn mKRu6x(ho--j) + + RaFa(ho-a')] %(Ра~Ра) = ткКиВх
ПРЯМОУГОЛЬНОЕ СЕЧЕНИЕ С ОДИНОЧНОЙ АРМАТУРОЙ X £ 0,55 h о
м< ттпкяи6х(Ьо-4) НаГа=П1к Rm8x
Рясчст ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ НЯ ПОПЕРЕЧНУЮ СИЛЫ
C?< m mK Rrn*z ДЛЯ ПРЯМОУГОЛЬН.СЕЧЕНИЯ 2=ho-0.5 X Если прочность кладки окажется недостаточной , надо ставить хомуты или отпгибы. Расчет вести поНиТУ 123-55.
Ценгпряльнр РдстянутыЕ элементы
N < ТП Ra Fq
КК-43
В. Элементы, осиленные железпветпнрм
( КОМПЛЕКСНЫЕ КОНСТРЫКЦИИ)
Центряльно сжитые элементы
N«fflM>KC(tnKRF+ R^+'Vq)
F- ПЛОЩАДЬ СЕЧЕНИЯ КЛЯДКИ
Fj"ПЛОЩАДЬ СЕЧЕНИЯ бстоня
Рд-ПЛОЩЯДЬ СЕЧЕНИЯ ЯРМНМУРЬ»
коэффициент продольного
изгиба элемЕнтя КОМПЛЕКСНОЙ
конструкции
определяется пошаблице (смКК21)взависимос-
ти от упругой хярякгперистики 4
_ Е°кс г — □ н__ RMF+ Rff Ff
°l ~ RJC Ьок.с uK+3j Kk“ F+FiT
приведенным МОДУЛЬ упругости комплексной KOH—
-струкции
ПРИВЕДЕННОЕ НОРМАТИВНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ
комплексной конструкции
НАЧАЛЬНЫЙ МОДУЛЬ упругости клддки(смККб,£о)
нормятивный модуль упругости ветонд.
нормятивноЕ сопротивление кладки сжатию
нормативное сопротивление бетона осевому
сжятимэ
Для комплексных конструкций принимаегпся
БЕТОН МАРОК 100—150 и _
Таблица значении Е RjnRdH вк 'см2
МАРКА ВЕтонп я? 1U R £н
100 190000 SO чч 55
150 24 0 000 415 65 во
Нормдтивное сопротивление кирпичной кладки
МАРКА КИРПИЧА марка РАствоРя
юо 75 50 25 10
150 100 45 40 35 30 25
35 33 30 25 20
75 30 28 25 22 <8
КК-44
Внецентренно сжатые элементы
Условные обозначения
1^— Менее сЖАтяя(илиРЯстянутяя)нРМАтуря
(*’- Более сжашая ярмятард
$£— Стятическии момент площади всего комплексного
сечения относительно цснтрл тяжести ярмятарщ Fa
$к- СтятичЕСкиимомент площяди сечения кладки
относительно центря тяжести ярмятары Fa
Стятическии момент площади сечения вегтюня
относительно центяя тяжести дрмагпуры Fa
$- Стятический момент площади сечения ярмашуры Fa
относительно центра тяжести ярматааы Fa
S - Стятическии момент площади сжитой части комплексно-
- го сечения относительно ценшра тяжести Арматуры Fa
S — Стятическии момент площади сжитой чясти сечения
кс кладки относительно центяя тяжести ярмятуры Fa
СтятичЕский момент площяди сжатой части ветоня
с относительно центра тяжести арматуры Fa
$ — Статический момент площади сжатой части сечения
Кси клядки относительно точки приложения силы N
Стятическии момент площади сжатой части Бетона
^относительно точки приложения силы N
Статический момент площяди сечения клядки
относительно ценгпря тяжести ярматыры F’a
Статический момент площяди сечения Бетона
относительноцентяятяжестияямятыяы Fa
Стятическии момент площади сечения армятаяы Fa
относительно цЕнтря тяжести аямятуры F a
15г Площядь сжятой зоны клядки
Ik- Площядь сжятойзоны беглоня
R- Рясчетное сопротивление кладки сжатию
Расчетное сопротивление кладки сжатию при изгибе
R- Приведенное рдсчетноЕ сопротивление ветоня сжатию
R Приведенное расчетное сопротивление бетона сжатию при
207
Формулы для рясчетя. Любое сечение
Схема Формулы для определения допустимой силы N Формулы для определения положения нейгпряльной оси Примечания
При мялом эксцентриситете S,> П,83о,где 5=5^ -^-S^ S=SK+
м«.тп'Т|<е(ткР5к+ RjSa+RgSo) е □ бязАгпелъна ПРОВЕРКА УСЛОВИЯ Sc> 0.8 So
d rn^JnTKRSK^RiSi+RaSal" е ДОПОЛНИТЕЛЬНО ДОЛЖНО быть удовлЕтаорЕна условие и < тЧ,|(с(ткР5'к<- PfSi+RgSa) " е' НЛ^А? Voe'-RaFo&0 Обязагпельмд ПРОВЕРКА УСЛОВИЯ s >' а,азо
on Tn4>Kc(nil<RSl<<-RkSiri N« е m'<R“SKc^ ASft7 R°f° e-D ОБЯЗАТЕЛЬНА I , ПРОВЕРКА УСЛОВИЯ 15.Q S >0,8 So ,a
При большом эксцентриситете 5с«0.85о,гДе S-S* ,S=S+
а1" Ns™ (^„F* R FakRa Fa) ni R S + R, 5,4- R.Ele—PaF„e-0 к и кем <Ги ocn a ° a a —
D|n "’„RmS+R-S - iVae=o к и KcH Jh derJ ° ° F>0
КК-45
КК-46
Fq
h hj2
Изгибаемые элеменшы
Условные обозначения: f
F.— Ллош,ядь сечения растянутой армдгпуры
Fq Площядь сечения сжатой врмягпуры ' Fa-
Стятическии моментплощяди всего комплексного
сечения относительно центра тяжести арматуры Fa
$с- Статический момент площади сжятой части комплексного
сечения относительно центра тяжести арматуры Fa
$ — Статический момент площади сжатой части сечения
клядки относительно центра тяжести арматуры F a
$/ Статический моменш площяди сжятой части бетона
с относительно центра тяжести арматуры F a
S^- Статический момент площади сечения арматуры F a
относительно центра тяжести арматуры Fa
S~ Статический момент площади сечения клядки
относительно центра тяжести арматуры F a
Sj Статический момент площади сечения Бетона
относительно центра тяжести арматуры Fa
F-Площядь сжатой зоны клддки
Fj^ Площадь сжятой зоны бетона
Z- Плечо внутренней пары (расстояние от точки
приложения равнодействующей усилий
до центра тяжести арматуры Fa) и
R~ Расчетное сопротивление кладки сжатию
R - Расчетное сопротивление клддки сжатию при изгибе
Rj- Приведенное расчетное сопротивление бетона сжатию
R — Приведенное расчетное сопротивление Бетона сжатию при изгибе
ои
Формулы для определения (Формулы для определения
допустимого и_________| нейтральной оси______
Сечение с двойной арматурой
Дополнительн.
условия
SC<D,8SO
сёчёние с одиночной арматурой-
W I Ra F°- тк RH Ркс*^иFft
Sc<fO,8 5,
Sg~SK
Sc-Sk^-^S^
Расчет изгиддемых элементов ня поперечную силы
ттп р Лэ расчетное сопротивление R гл
* "”"к ^гл Dt принимается для клядки.
Если прочность кладки окажется недостаточной ; надо
ставить хончты или отгивы. Расчет вести по Н иТУ~1ВЗ-55
Растянутые элементы N<TTI Ra Fa
КК-47
Г Элементы осиленные обоймями
Стяль^яя ЖЕЛЕЗОбЕтонндя Армированная
Обоимя обойма штакятурндя оваймд
тип 060ИМЬ1 S прадальм ДРМЯТУЙ» ПЛАНКИ , или ХОМЫТЫ МАРКА БЕТОНА МАРКА РАСТВОРА толш,иия ОБОЙМЫ
I < а < 50 СМ |_ 35x5 - - 60x12 — —
I < J5CM Ф 6-12 ФЧ —10 100-200 — 6“ 12см
и « 15см Ф 6 - 12 фЧ - 10 — 50-100 3—Чем
Формулы для расчета мл цешпральное сжатпие
I N<тч[("'кЯ + i4tV“^->F+*°F°I
J N «тпч’ (тпк R+ £B.- -^-)F
N - РДСЧЕШНАЯ ПРОДОЛЬНАЯ СИЛА
F — ПЛОЩАДЬ СЕЧЕНИЯ КЛЯДКИ
- ПЛОЩАДЬ СЕЧЕНИЯ ПРОДОЛЬНОЙ АрИДГОУРЫ ИЛИ
ПРОДОЛЬНЫХ УГОЛКОВ СПАЛЬНОЙ ОБОЙМЫ
ПЛОЩАДЬ СЕЧЕНИЯ БЕГПОНД ОБОЙМЫ, ЗАКЛЮЧЕННАЯ
МЕЖДУ ХОМУГПАМИ И КЛАДКОЙ (БЕЗ УЧЕШД ЗАЩИТНОГО CpOfl)
'f — коэффициент ПРОДОЛЬНОГО ИЗГИБА (о( ПРИНИМАЕМСЯ,
КАКДЛЯ ОБЫЧНОЙ НЕУСИЛЕННОЙ КЛАДКи)
Р — процент армирования при отношении сторон
НЕ БОЛЕЕ 2,3 2Fg(a+B) 0Q
р а 6 S
Fg~ СЕЧЕНИЕ ХОМУГПА, СПИРАЛИ ИЛИ ПОПЕРЕЧНОЙ ПЛАНКИ
0,6 — стороны СЕЧЕНИЯ УСИЛЯЕМОГО ЭЛЕМЕНГПА (<М<8)
S““ РДССтОЯНИЕ МЕЖДУ ХОМУПАМИ, ШАГ СПИРАЛИ или
РАССЛ10ЯНИЕ МЕЖДУ ОСЯМИ ПОПЕРЕЧНЫХ ПЛАНОК
R^- РясчстноЕ сопротивление бепонд(см>К6-5 Rj-«RnP)
КК-48
Расчет элементов кяменныхиярмокямен-
НЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ДЕФОРМАЦИЯМ
Рдсчет ПО ДЕФОРМАЦИЯМ производится в
СЛЕДУЮЩИХ СЛУЧАЯХ.
1. ПРИ РДСЧЕГПЕ ВЫСОКИХ САМОНЕСУЩИХ СШЕН,СВЯЗАННЫХ
С КАРКАСАМИ, РАВОтДЮЩИХ НА ПОПЕРЕЧНЫЙ ИЗГИБ
( если несущая спосовность стен НЕДОСтртОЧМД ДЛЯ
сдмостоятсльного восприятия нагрузок без учета
РДБОГПЫ КАРКАСА ).
2 При РАСЧЕтЕ ЗАПОЛНЕНИЯ КАРКАСЯ НА ПЕРЕКОС 8
плоскости стен,если сопротивление стен недостаточнс
ДЛЯ восприятия ПОПЕРЕЧНОЙ СИЛЫ
3. При рдсчеше сфен, рабошающих ня изгиб или ня
рдстяжЕНИЕ и имеющих ОБЛИцовкы или щтукдтурку.
деформации которых определяются деформациями
поддерживающих их конструкций и по условиям
Эксплуатации должны выть ограничены
(НАПРИМЕР: КАМЕННЫЕ СИ1ЕНЫ РЕЗЕРВУАРОВ С ОБЛИЦОВКОЙ
или штукатуркой, предельные деформации рдстяжения
которых МЕНЬШЕ,ЧЕМ ПРЕДЕЛЬНЫЕ ДЕФОРМАЦИИ КЛАДКи)
Предельные относитЕльные деформации £пр кладки
при еждтии.расшяжении и изгибе от действия
постоянных и временных нормативных нагрузок
Вид деформаций Е пр
Степень долговечности
I II
Сжатие кладки Распяжение КЛАДКИ ОСЕВОЕ и ПРИ ИЗГИБЕ ПО ПЕРЕВЯЗАННОМУ СЕЧЕНИЮ (У) ПО НЕЛЕРЕВЯЗАННОМН СЕЧЕНИЮ 0,4 0,15'10 3 о.ов- <о‘3 0,5 <Х -3 0,20‘Ю 0,10- ю’3
Значения упругой хдрдктеристикиЛ см КК5
Задачей рдсчетя подеформациям является ограничение
ДЕФОРМАЦИЙ КОНСтРЧКЦИЙ.ПОДДЕРЖИВЯЮЩИХИЛИ НЕСУЩИХ
КЛАДКЦ Облицовку илидругие покрытия.ГПЯКИМИ ПРЕДЕЛА-
МИ, которые гаронтируют от появления горещин в кладке,овлицов-
• ке или другом покРытни(нЕД0Пчстинь1Х для нормальной эксплуатации)
КК-49
СЯНОНЕСаЦИЕ. СТЕНЫ
Расчет производится > когда придействии горизонтальных
ИЛИ ВНЕЦЕНтРЕННЫХ НАГРУЗОК ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ ПРОЧНОСПИ И
устойчивости стены необходимо опирание ее в горизонталь
ном направлении на элементы каркаса или специальные
ПОЯСА ИЛИ ВЕШРО&ЫЕ фЕРМЫ.
При рлечегпе подлежал) проверке деформации растяжения в
КЛАДКЕ стен в СЕЧЕНИЯХ,в которых при расцепе каркаса,
ПОЯСОВ ИЛИ ВЕСПРОВЫХ ФЕРМ ПОЛУЧЕНЫ НАИБОЛЬШИЕ. ИЗГИ-
баюшие моменты
Относительные деформации кладки нярдстянытой грдни
£^Еи~£о стЕНЬ1
€ и-Деформации растяжения при изгибе :
to~ Деформации сжатия от продольной силы
, Ng
£□ СкГк
Мн~ изгибающий момент вэлеменгле каркаса от
нормативных нагрузок
жесткость элемента каркаса при изгибе
h-У- Расстояние от центра тяжести сечения кладки до
растянутой грани стены
NK- продольная сила сжатия в кладке стены от
нормативных нагрузок
Fk~ площадь сечения кладки
Ек~ модуль упругости кладки(см КИЧ.ККб £к=Е)
Должно выть соблюдено условие
£=£ц—£о ^ £ пр
при отсутствиипродольнойсилы(изгиб стены в горнэонтАль-
£^=0 -ной плоскости)
Вместо проверки деформаций по приведенной формуле,
может Быть проверена жесткость элемента каркаса
МН(Ь-У)
£qp + £<=
Если жесткость элемента кладки составляет более 10Ч« он
жесткости элемента каркаса, изгибающий момент Мн
уменьшается путем умножения на величину
ЕЧ
Е'З-ьЕкТк
Тк“моментин€Рции сечения кладки.
212
КК-50
Самонесущие стены,кроме расчета по предельным де-
ФОРмациям,РАСсчитыааются на прочность
1 Сше мы, поддерживэемые вертикальными элементами кзр-
п каса.
Расчет на прочность производится на нормальную
расчетную силу^риложенную с эксцентриситетом &о
g _ п. Ей. Эк . _!__
°" п2 Ео ’ гк h-a
Л, “ Коэффициент перегрузки для сил,создающих изгиб стены
П2- " “ " ....... сжатие стены
Если изгиви сжатие создаются несколькими силами,
имеющими различные КОЭФФИЦИЕНТЫ перегрузим,то 0
Формуле принимается £п£ии £п£о
2 Стены,поддерживаемые горизонтальными поясами или
ветровыми фермами.
В Расчетном вертикальном элементе стены изгибающим
момент от ветровой и другой нагрузки определяется
по формуле д. а м‘= ЗпЕкЭк*
М“Мф+ ГА (И Ц з
Мо“ Расчетный момент в нижнем сечении вертикальной еал-
- кис заделанным внизу концом и опертой верхним кон-
цом на жесткую опору
М ~ Дополнительный момент, вызываемый смещением
ВЕРХНЕЙ ОПОРЫ
Л — Коэффициент перегрузки для сил, вызывающих
ПОПЕРЕЧНЫЙ ИЗГИБ
f “ ПРОГИБ ОПОРНОГО СЕЧЕНИЯ ЭЛЕМЕНТа СТЕНЫ ОТ
нормативной нагрузки
Н “ РаССТОЯНИЕ от оси горизонтального пояса или ФЕРМЫ
до уровня заделки НИЖНЕГО СЕЧЕНИЯ СТЕНЫ
При определении прогни / горизонтального пояса или Фермы
разрешается не учитывать разгружающего действия клад-
При наличии нескольких горизонтальных поясов стена
РАССчитываЕтся, как нЕразрсзная валка на упругих опорах.
Если при расчЕтЕ подЕсрормациям окажется, что
££ пр , то
должна выть повышена жесткость элемента каркаса
или кладка стены должна выть усилена продольным
армированием.
КК-51
При продольном армировании Р>о,оз7о значения
8пр УВЕЛИчивдются на 25%
При деформациях,превышающих €пр более чем ня 25%,
продольное армирование спены назначаегося из расчеши
по прочности:
4 ПРИ ИЗГИБЕ В ВЕРГПИКАЛЬНОЙ ПЛОСКОСГПИ , ПРИНИМАЯ
Эксцентриситет продольной силы Со (см КК50),
2 при изгибе в горизонгоальмой плоскости } ПРИНИМАЯ
ИЗГИБАЮЩИЙ МОМЕНГП В ВЕРГПИКАЛЬНОМ СЕЧЕНиИ КЛАДКИ
Ми-. П| ЕкЭ к
к h-У
Мп,пчль упругости для продольно армиробанной кладки смККЧ.
Комстркции, в которых присловиям эксплуя1лдции
НЕ допустимо появление трещин вштукятырныхи
других покрытиях
Эти конструкции проверяются на деформации
рдстянутых поверхностей.
Деформации определяются при нормативных нагрузках,
ПРИЛОЖЕННЫХ ПОСЛЕ НАНЕСЕНИЯ ШтКАтУРНЫХИДРУГИХ Г|ОК-
п е -РЫГПИИ.
Предельные относительные деформации сПр
РАСтЯЖЕНИЯ КЛАДКИ, ГАРАНтиРЫЮ1ЦИЕ от ПОЯВЛЕНИЯ тРЕЩИН
в штакятурных покрытиях на рдстянутой поверхности клад
Виды И НАЗНАЧЕНИЕ штыкА тапки £. пр
степень долговечности
I IE и.
Известковдя Qt5-10‘J 0,20Ю"Э -3 0,30-10
и,ЕМЕнтно-извесгпковдя иц£М^.Н|д- цюю"3 0.15-КГ3 аго-ю"3
Гидроизоляционная цеменгпная ДЛЯ КОНСтРУКЦИЙ,ПЦЦВЕРЖЕННЫХ гидростатичЕскомудявленик|жи£ ЦОб-ltf3 QD8-103 акмсГ3
Кислотоупорная , на жидком стекле и однослойное покрытие из плиток каменного литья(дидбдз, БАЗАЛЬт) на кислотоупорной замазке о.оч-io"3 0,05-«Г3 qos-w"3
ДвчхитрсхслойноЕ покрытие из пря- моугольных ПЛИТОК КАМЕННОГО ЛИТЬЯ НЙ кислотоупорной ЗАМАЗКЕ вдоль длинной стороны плиток j) вдоль короткой стороны плиток 0.D8-10"3 0,06-Ю“3 0.10-10” 3 0Д8*Ш"3 O.ID-iO"3 0.08-10~3
КК-52
При ПРОДОЛЬНОМ АРМИРОВАНИИ КОНСТРУКЦИИ , А ТАКЖЕ ПРИ
ОШТУКАТУРИВАНИИ НЕЯРМИРОВАННЫХ КОНСТРУКЦИЙ по
СЕТКЕ 6 ПР увеличиваются ня 25 % •
Расчет по деформациям растянутых поверхностей
КАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ИЗ НЕАРМИРОВАННОЙ КЛАДКИ
1. Ня ОСЕВОЕ РАСТЯЖЕНИЕ
NH< EFtnp
2. Ня ИЗГИБ
мн< £*3 Епр
" h-У
3. НЯ ВНЕЦЕНШРЕННОЕ СЖАТИЕ
МН< EF &лр
N ~~~ F(h-tfeo~|
Ц. Ня ВНЕЦЕНТРЕННОЕ РАСТЯЖЕНИЕ
К1И < F £ пр
N F(h-y)Po ।
—у---------+1
ННИ МН— ПРОДОЛЬНАЯ СИЛА И МОМЕНТ ОТ НОРМАТИВНЫХ
НЯГРНЗОК,ПРИЛОЖЕННЫХ ПОСЛЕ НАНЕСЕНИЯ НА
ПОВЕРХНОСТЬ КЛАДКИ ШТУКАТУРНЫХ ИЛИ ПЛИФОЧ-
-Hbtx ПОКРЫТИЙ
£ ПР — ПРЕДЕЛЬНЫЕ ДЕФОРМАЦИИ (см КК 51)
h-y — РАССТОЯНИЕ от ЦЕНТРА ТЯЖЕСТИ СЕЧЕНИЯ КЛАДКИ
До НАИБОЛЕЕ УДАЛЕННОЙРРСТЯНУТОЙ ГРАНИ покры-
п - -тия
НАСЧЕТ ПО ДЕФОРМАЦИЯМ НЕАРМИРОВАННЫХ КАМЕННЫХ
КОНСТРУКЦИЙ, НАСЧИТАННЫХ ПО ПРОЧНОСТИ, НЕ ТРЕБУЕТСЯ
в следующих случаях:
а) при изаЕсткоаых.цЕМЕнтна-извЕстковых ицЕМЕнтных
ШТУКАТЫРКАХ-ДЛЯ ВСЕХ СЛУЧАЕВ РАСЧЕТА
5] ПРИ ДРУГИХ ПОКРЫТИЯХ—ДЛЯ КОНСТРУКЦИЙ,
УДОВЛЕТВОРЯЮЩИХ РЯСЧЕПЫ НА ПРОЧНОСТЬ ПО СОПРОТИВЛЕНИЮ
КЛАДКИ РАСТЯЖЕНИЮ ПО НЕПСРЕВЯЗАННЫМ ШВАМ
Расчет армированных каменных констрыкций.дЕфаРмяции
КОТОРЫХ ПОУСЛОВИЯМ ЭКСПЛУАТАЦИИДОЛЖНЫ БЫТЬОГРАНИЧЕ-
- ны,производится по раскрытию трещин(см КК5ч)
КК-53
Многоэтяжный склад высотой 25 м,
ПОПЕРЕЧНЫЕ СГПЕНЫ ЧЕРЕЗ 50 М.
Пример
Стень» из крупных бетонных блоков толщиной 60см
Перекрыгпия сборные ЖЕЛЕ306Е(П0ННЫЕ незамоноличемьс
Внутренние конструкции здания не расечиголны ня ветровую ндгруз-
РлССтОЯНИЕ МЕЖДУ ПОПЕРЕЧНЫМИ ОЛЕНЯМИ ПРЕВЫШАЕт ДОПУСКАЕМОЕ.
Для ПЕРЕДАЧИ ветровой НАГРУЗКИ НА ПОПЕРЕЧНЫЕ СТЕНЫ СОЗДАЕМ У ОДНОЙ
СТЕНЫЖЕЛЕЗОБЕтОННЫЕПОЯСА.СВЯЗДННЫЕСДРЫГОЙ стеной ПРОГОНАМИ.
0ЕП1РОВАЯ НАГРУЗКА НА 1м2 ЧО • 1,4-1,2«67 кг/м2
Коэффициент 0.9 для„допалнитьльных нагрузок’не вводится, тяк как
В ДАННОМ СЛУЧАЕ ВЕТЕР ЯВЛЯЕТСЯ ОСНОВНОЙ НАГРУЗКОЙ ДЛЯ ПОЯСА.
1 ВстРОВАЯ НАГРУЗКА НА 1 П М ПОЯСА
<\Г 10-67—670 КГ/п.м= О.бТт/пм 2
2 .НЭГИ6АМ31ЦИЙ момент — _ 0.67^50 =20дтм
3 ,Задаемся сечением пояса h-Чоосм В-8*см Бетон -2DD'
Fd* Еа“2Ч,12 (3032п)см2 Ио-389 см Ьа=378см
Ч.Проверяем сечение на изгиб
М - Fa Ro ha« 24.12- 240D • 378=21800000 кг см =218тм >209 тм
5.0пределяем ЖЕсткосто пояса В (емЖбЗэ)
«-З^-э ^9.Ш5-о.И
/И«^м по тдвЛИЦЕ (ЖБЗв) 9=0.87 С»0.58
Изгибающий момент при рясчегпе подеформдциям СЛЕДуст врагпь
от нагрузки везччешя клэффициЕнгпА ПЩ2 гЧ0-1,ч=56кг/м2
£р= 10 56=560 кг/ пй" Ц56Т/п.м М= ^^ =174 тм
потдблице (Ж6 34) ^“0,92
О-ф-FaCh/— 2'^°6- 2Ч11Й-0.58-389=5.12-Ш,г
f М (h-y) M(h-y) 174 00000 (6O-3OL—
-----ЁЪ----------В----- ----5.12-Ю’г D’1[1’W
Епр= 0,15-ю-3 £<Бпр
2I6
КК-54
РяСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ КАМЕННЫХ И ЯРМОКЯМЕННЫХ
конструкций по раскрытию трещин
Условные обознячения:
60— Эксцентриситет продольной силы
Вп~ Предельный эксцентриситет,при котором не
тРЕВЧЕтся рясчет ня ряскрыгпие трещин
6П~ Предельный эксцентриситет, при котором не
тРЕБУется продольное армирование
F ~ ПЛОЩЯДЬ СЕЧЕНИЯ клядки
W — МомЕнт сопротивления сечения клядки
*3 — Момент инерции сечения клядки
У — Расстояние от ценшрр тяжести сечения до кряя
сечения в сторону эксцснтриситетя.
h — Высотя сечения
^пр" Площадь приведенного сечения кладки
Оп~ Момент инерции приведенного сечения кладки
Уп— Рясстояние отцентря тяжести приведенного сечения
до края сечения в стороны эксцентриситета
П — Отношение модуля упругости кладки к модулю
упругости дрмятчры
Fa~ Площадь сечения рястянутой армагоуры
Fa— Площадь сечения смятой ярмяшуры
ho- РясстояииЕ от ценгоря тяжЕсти ярмяшуры Fa до
сжятой ГРАНИ СЕЧЕНИЯ.
ТП— Коэффициент условия рдвоты клядки при рдсчегпе
hr ряскрытие трещин.
Максимальные величины.
Сочетания воздействий е пр е пр
Основные 0,7 У 0,9 у
Дополнительные 0,8 У 0,95 У
Особые 0,84 0.95У
Если: бо^ 0П7 Р^СЧЕтя ня раскрытие трещин нетребуется
6пр< 6О< В пр —ДЛЯ конструкции без продольной ярмягпуры
требуется расчет ня раскрытие трещин
^п< Во Конструкции без продольной ярмямуры
не допискяются
КК-55
РдСЧСГП ПО РАСКРЫТПИЮ ГПРЕЩИН (швов кладки) должен
производиться в следующих случаях:
d, Для HERРМИРОВАННЫХ вмецЕнтРЕнно сждтых элементов
при епр< ео ёпр
2. ДлЯ ПРОДОЛЬНО АРМИРОВАННЫХ ИЗГИБАЕМЫХ, ВНЕЦЕНт-
ренно еждтых и рястянутых элементов, находящихся
В УСЛОВИЯХ АГРЕССИВНОЙ ДЛЯ АРМАИНРЫ СРЕДЫ .
3 Для ПРОДОЛЬНО АРМИРОВАННЫХ Емкостей ПРИ НАЛИЧИИ
гпребовяний не проницаемое ти штукдтурных и плиточных
покрытии конструкций.
Ч. Когда рдскрытие швов в кладке может вызвять появление
трещим в щтнкятурке или облицовке
Внецечтреннр сжятыЕ неармированные конструкции
4. Усилия определяются по РДГЧЕИ1НЫМ нягрнзкам.
2. В Ряснетных формулах пРинимдЕтся линейная эпюра
напряжении, как для упругого теля.
3 РдЕчет производится по условному краевому напряжению
РАстяжЕния, которое ХАРАктЕРизуст величинчдеформаций.
Ч. РяСЧЕт Производится ДЛЯ ВСЕГО СЕЧЕНИЯ ( 6E3 УЧЕГПА
рдекрептия швов)
М TTItpRpm'F" Rpn Г П?тр ем КК- 17
N F ео 7~ ИЛИ N" F( h-y|eo f и
_________W * 1 J 1 е°=~
Продольно армированные конструкции
1 Усилия определяются по Н0РМЯП1ИВНЫМ нагрузкам
2 Ра счет производится для Всего сечения кладки и армагпнры
(без учетя раскрышия швов), принимая закон линейного
РАСПРЕДЕЛЕНИЯ НАПРЯЖЕНИИ ПО СЕЧЕНИЮ- , g
3 Сечение приводится к одному мАтЕРИАпч-сспАЛи П“'^
ПАРАМЕГИРЫ ПРИВЕДЕН!
СЕЧЕНИЯ
Fnp“ п‘ --Fa
,, _ П‘ F-У + Fa ho + FuQ'
□ np c
Г пр 2
^n = n'-7<-TVF(ynp-y) + Fa(
Io Упр) ‘*-^а(Упр
КК-56
Формулы для расчеши
Осевое растяжение ИЗ ГИБ
N ^ГПтр Ra Fпр мн < п^тр Ro 7 пр ho-y пр
. BHEU.EHTPEHHDE СЖАТИЕ ВмЕЦЕнтРЕИНОЕ РАСТЯЖЕНИЕ
*1^ THTpRa F np FnF/ho~£Jnpj^o J ПР 1 ..Н ГПт-pRaFnp N Глр(Ьо~Улр) €о 7 пр
ННИ Мм— ПРОДОЛЬНАЯ СИЛЛ И ИЗГИ6ЛК>Ш,ИЙ MDMLHIT1 ОГЛ
НОРМАТИВНОМ НАГРУЗКИ. м Н
тпгр— см КК~ 17 ; Йа~ см КК_'19 ; €0=ТГ*
При расчете по трещинам конструкций из недрмировднной
ИЛИ АРМИРОВАННОЙ КЛАДКИ,В КОТОРЫХ РАСКРЫТИЕ ШВОВ В
КЛАДКЕ может вызвать появление трещин в штукатурке ИЛИ
ОБЛИЦОВКЕ. ПРИНИМАЮТСЯ НОРМАТИВНЫЕ НАГРУЗКИ.
Расчет по несущей способности конструкции в этом случае
производится суметом расчленения конструкции после
Возникновения трещин или образования шарниров в
СЕЧЕНИЯХ С РАСКРЫТИЕМ ШВОВ-
Если требования расчета по трещинам неудовлетворены,
В МЕСТАХ РАСКРЫТИЯ ШВОВ НАДО ПРЕДУСМОТРЕТЬДЕфОРМАЦИОН-
НЫЕ ШВЫ
Пример
Кирпичным столб с ечением51*77. Марка раствора 25
Здание П. класса долговечности
N=3,8t €о“0,ЗЗм (эксцентрситет)
Rpn=0,8 к17см2 тТР=В
Определяем геометрические характеристики сечения
Для прямоугольного сечения ; У=Т" е r
H-^ = 38,5CM F=51-17-3930CM2 W=T7
0,83 e0= 0,83 8
< enp
Определяем предельную силу.
6пр=Ц8У 6пр=Д95у
— Т'гР^риР _2‘ЦВ-3930^
Nnp- F6o _j ^33 “I
N < N np
КК-57
Общие укязяния по расчеты и конструированию
1 Кроме расчета конструкции законченного здания, в
условиях их совместной рдвоты с другими элементами
Здания необходимо проверять рясчепюм прочность
И УСТОЙЧИВОСТЬ СТЕН И драгих КОНСТРУКЦИЙ ДЛЯ
НЕЗАКОНЧЕННОГО ЗДАНИЯ в процессе возведения.
2 Если устойчивость стен и конструкций окажегпся
нЕДОстяточной,должны применяться временные
крепления до асгпройствд перекрыгпий или других
конструкций, обеспечивяюцих их устойчивость.
3 Указания о необходимости временных креплений
ДОЛЖНЫ ВЫтЬ ДАНЫ В РАБОЧИХ ЧЕРЛ1ЕЖДХ.
4 При расчете конструкций незаконченного здания
в ранних возрасгпдх кладки, когда прочность
РАстворд R < 0,5 Raa, принимдется условная
МАРКА РАСТВОРА.
Rz-прочность рдсглвора в возрасте Z дней
Относительная прочность растворов R2’.R2e при+15<:Ъ<+25в
Виды РАСТВОРОВ ОТНОСИТЕЛЬНАЯ ПРОЧНОСТЬ РАСТВОРОВ!?»: ₽2я при ВОЗРАСТЕ в ДНЯХ *
1 2 3 4 5 6 7 28
ЦЕМЕНТНЫЕ, ЦЕМЕНТН0- ИЗВесТКОВЫЕ И ЦЕМЕНТНО- глиняные цю 0,15 0,25 0,30 Ц40 045 0,50 1,00
а
При -д|а>0.5 при поверочных расчетах принимается
ПРОЕКТНАЯ МАРКА РАСТВОРА Rafi.
5 При проверке прочности и устойчивости стен,
столбов, карнизов и других элементов
Зданий следует принимать, что элементы
ПЕРЕКРЫГПИЙ ( БАЛКИ, плиты, НАКАты ) УКЛАДЫВАЮт-
-ся похода кладки ичто возможно опирание
Элементов здания ( перекрытий, балконов,
лестниц и других, в том числе и укрупненных)
НАСВЕЖУЮ КЛАДКУ.
Если УСЛОВИЯ ВОЗВЕДЕНИЯ ЗАПРОЕКтИРОВАННЫХ
конструкций тРЕБУмт особой послЕДОВдтельности
РАБОт, ВЫДЕРЖИВАНИЯ КЛАДКИ ИЛИ СПЕЦИАЛЬНЫХ
конструктивных мероприятий, временных
креплений и,т.п., об этом ДОЛЖНЫ выть СДЕЛАНЫ
СПЕЦИАЛЬНЫЕ УКАЗАНИЯ НЯ ЧЕРГПЕЖАХ.
220
КК-58
6 Предельная высота возведения стен вез укрепления
перекрытиями или покрытиями не должна превышать
ЗНАЧЕНИЙ, указанных в нижеприведенной таблице
ДРПЫСКЯЕМЯЯ ВЫСОТА СВОБОДНО СТОЯЩИХ стен
ЪО ВРЕМЯ КЛЯДКИ
Толщина стен в м Кладка с объемным весом 1600 кг7м3 Кладка с объемным, весом 130 О<^< 1600^’
Ветровая нагрузка в кг/м*
40 ТО 40 70
Допускаемая свободная высота стенывМ
0,25 0,38 - 0,40 0,50 - 0,52 □,60 - 0.64 2.25 4,0 6,5 1 0,5 13 3,6 4,0 6.0 1,8 3,6 5,5 8,5 1.0 3.0 3,6 5,0
7
8
9
10
При НЕОБХОДИМОСТИ ВОЗВЕДЕНИЯ КЛАДКИ СВОБОДНО
СЛОЯЩИХ СТЕН НА ВЫСОТЫ, ПРЕВЫШАЮЩУЮ РАЗМЕРЫ,
УКАЗАННЫЕ В ГПЯбЛИЦЕ, СЛЕДУЕТ ПРИМЕНИШЬ
ВРЕМЕННЫЕ КРЕПЛЕНИЯ, ОБЕСПЕЧИВАЮЩИЕ Устойчивость
СТЕН ВО ВРЕМЯ ПРОИЗВОДСГЛВА РДБОт.
Высота кладки стен не огрдничивАЕтЕЯ если возводимая
СТЕНА СВЯЗАНА С ПОПЕРЕЧНЫМИ СГПЕНАМИ ИЛИ ДРУГИМИ КОН-
СтРЫКДИЯМИ(РАСЛОЛОЖЕНМЫМИ нА взаимных рдсстояниях
МЕНЕЕ УДВОЕННЫХ ЗНАЧЕНИЙ ВЫСОТ, УКАЗАННЫХ ВТАБЛИЦЕ
При возведении стен в условиях, не предусмотренных
гпдблицей и пунктом 8, высота свободно стоящих
СТЕН ДОЛЖНА ОПРЕДЕЛЯТЬСЯ РАСЧЕТОМ.
При кладке стен в зимних условиях высота сотен
ОПРЕДЕЛЯЕТСЯ конструктивными указаниями по
Зимней кладке
di Предельную высоту кладки свободно стоящих стен
ДОПУСКАЕТСЯ ЧВЕЛИЧИвАть :
ДЛЯ СОТЕН высотой ДО 10м Нвд ПОВЕРХНОСТЬЮ ЗЕМЛИ -НА 30%/
Для сотендащи щечных от ветра ,и Внутренних стен-на 60%.
12 Необходимо производить
ПРОВЕРКУ СВЕЖЕЙ КЛАДКИ ПРИ
ОПИРАНИИ ПРОГОНОВ со СБОР-
НЫМИ ПЕРЕКРЫТИЯМИ НА
угловые простенки лестничных
клеток и отдельно стоящие столеы
ПРИ больших ГРУЗОВЫХ ПЛОЩАДЯХ
VW А -Ш7Л
ПРОГОНЫ
Т7Ж
КК-59
Стятический рясчет здяний
При расчеше каменных конструкций здание рдс-
-СМАТРЙВПЕтГЯ HRK ПРОЕТПРДНСтВЕННЯЯ ГИСГПЕМД.
Зяжесгпкие опоры принимаются:
поперечные каменные стены толщиной ^12 см(
ЖЕЛЕЗОБЕГПОННЫЕ " •• > 6см,
КОНГПРОфОРСЫ, ПОПЕРЕЧНЫЕ РАМЫ,ОТРЕЗКИ ПОПЕРЕЧНЫХ СЩЕМ,
междуэтажные перекрытия при расстоянии МЕЖДУ
поперечными стенями < £ст (см. таблица),
ВЕ1Т1РОВЫЕ ПОЯСА, ФЕРМЫ, ВЕГПРОВЫЕ СВЯЗИ И ЖЕЛЕЗОБЕтОМНЫЕ
Обвязки, рассчитанные по прочности и по деформациям
ня вослринятие горизонфальной нягрузки от сфен.
Зя упругие опоры принимаются:
МЕЖДУЭТАЖНЫЕ ПЕРЕКРЫТИЯ при расстоянии между
поперечными стенами>€ст при отсутствии
__ВЕТРОВЫХ СВЯЗЕЙ ,
Максимальные расстояния €ст между поперечными
конструкциями, при которых перекрытия считаются
ЖЕсткими опорами, для стен и столбов
Вид ПЕРЕКРЫГПИЯ 6 СТ
г Р аппы КЛАДОК
и покрытия к Е
Деревянные 30 24 18 12
Из СБОРНОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОНА Железобетонные монолитные и 40 32 24 —
СВОРНЫЕ ЗАМОНОЛИЧЕННЫЕ 50 40 30 --
Указанные в таблице значения €ст должны выть
УМЕНЬШЕНЫ В СЛЕДУЮЩИХ случаях:
ПРИ скоростных напорах ветра 70кг/м2 НА 15%
„ .. .. 100 » •> 25%
ПРИ высоте ЗДАНИЙ БОЛЕЕ 20м 10%
' >• 32 м > 20%
. - Ч8м >1 25%
ДЛЯ узких зданий при ширине здания 8 менее
двойной высоты этажа Нэт— пропорционально
отношению:
КК-60
При отсутствии связей между пЕрЕКРытиями.стендми и
столвями последние рассмясприваюслся как свободно
стоящиЕ ирявотдюциЕ как консоли,заделанные в грунт,
При рйсчегле зданий супругими опорами стены и столбы
РАССМАГПРИВАЮГЛСЯ КАК стойки РАМ, заделанные в грунт
Й СВЯЗАННЫЕ ШАРНИРНО ПЕРЕКРЫГПИЯМИ •
При этом все рдсчетные нагрузки, кроме собственного
ВЕСЯ,УИЕНЬШАЮтСЯ на <0%«
Стены с пилястрйми
Тип конструкции РАСчетняя ширина ПОЛКИ [ЛАВРА
Если конструкция ВЕРХНЕ- ВстЕНАХ с - ГО ПЕРЕКРЫтиЯ ОБЕСПЕЧИВАЕТ ПРОЕМАМИ Ширина стены МЕЖДУ ПРОЕМАМИ
передачудавления по всей Линии опирания плиты В глухих перекрыслия на стену стенях рдсстояниЕ МЕЖДУ СЕРЕДИНАМИ ПРИМЫ- КАЮЩИХ К ПИЛЯСТРЕ ПРОЛЕСПОВ
Если БОКОВОЕ давление от ССПЕН нале- h h
РЕКРытиЕ передаепся через отдельные точки (мЕстдопирдния ферм, прогонов) Если стены с пилястрями мссчитывяют- ся как стойки рам с постоянным по высоте СЕЧЕНИЕМ.ЭКВИВАЛЕНтНЫМ ПО ПРОГИБУ h 2 h z 1
h 3 11 1Ш
верхней точке
При тонких стснях с стилясспрани, если высотд полки высоты пилястры ПОЛКА he УчитывАстся
СтЕНыистолБы.имЕЮщис в плоскостях перекрытий опоры,
РЯСсмдтривдЕМЫЕ кякжссткиЕ, могыт иссчитывдться на
ВНЕЦЕНтРЕННУЮ НАГРУЗКУ,КЯК ВЕРтИКАЛЬНЫЕ НЕРДЗРЕЗНЫЕ БАЛ-
- ки.В целях алРОщЕмиядопускАЕтся счислять сспенуилислюлб рас-
члененными по высоте на однопролетные вйлки С ШАРНИРАМИ В
плоскостях опирания БАЛОК ПЕРЕКРЫСПИЯ.
Нагрузка от верхних эгпажей счисляется приложенной в
центре тяжести сечения вышележащего этяжя.
Нагрузка в пределах данного этяжя счисляется приложенной
с фяктическим эксцетриситстом.
Положение силы опорного давления валок см. К К 26, z .
КК-61
Рясчет ня ветровыйнягрызкы
i При рясчеше ня вешер(при жесшкой конструктивной схеме)
поперечные СШЕНЫ ВМЕСШЕ с прилегающими ычлсткями
продольных стен рдссмятриалются как консоли сложного
СЕЧЕНИЯ (двыспявр, ГТ1АВР, ШВЕЛЛ£р),ЗЯДЕЛАННЫЕ В Грант.
Нагрузка от вепря переддешся на поперечные стены через
ПЕРЕКРЫГПИЯ И ПРИНИМЯЕГПСЯ ПРИЛОЖЕННОЙ ПО ХИ ПОПЕРЕЧНОЙ СТЕНЫ
н
2. РАСЧЕГПНАЯ ДЛИНА УЧАСГПКОВ ПРОДОЛЬНЫХ СГПЕнЗ,
вводимых в совместную РДБотас поперечной стеной
Для глухих стен S=o,8 h
Для стен с проемами S-o,vIhn№\pf£
h- расстояние от верха поперечной стены до уровня
рлссчитыВАЕмого сечения
Zhrac“ суммарная высотд горизонтальных поясов кладки между
ПРОЕМАМИ от ВЕРХА СТЕНЫ ДО УРОВНЯ РЯССЧИтывДЕМОГО СЕЧЕНИЯ
^“ПЛОЩАДЬ ГОРИЗОНТАЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ СПЛОШНОЙ СТЕНЫ НА ДЛИНЕ S
Рнт“06Щ,АЯ ПЛОЩАДЬ ГОРИЗОНТАЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ ПРОСТЕНКОВ НДДЛИНЕ^
КК-62
3 Нормальные напряжения от изгиба в продольных стенах
(полках сечения) принимаются урывающими по линейному
ЗАКОНУ от МАКСИМУМА НА оси ПОПЕРЕЧНОЙ стены до нуля НА
расстоянии S от оси поперечной стены
4 При расчете всего сечения по обычным формулам изгиба,
В КОТОРЫХ ПРЕДПОЛАГАЕТСЯ РАВНОМЕРНОЕ РАСПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯ-
ЖЕНИЙ ПО ШИРИНЕ ЛОЛКИ, принимается приведенная ширина
полок сечения no S в каждую сторону от оси поперечной
стены, д в торце здания-в одну сторону от оси торцовой стены
5 Дополнительное продольное усилие Nb в стенах и
простенках продольных стен, вызываемое изгибом
коробки стен здания от ветровой нагрузки,учитывается
в зданиях высотой более 84м ( Н> 24 м)
Мв=-ЦЕ1(1-Х-)
Mg- РАСЧЕТНЫЙ ИЗГИБАЮЩИЙ МОМЕНТ от ВЕТРОВОЙ НАГРУЗКИ
НЯ УРОВНЕ РАССЧИТЫВАЕМОГО СЕЧЕНИЯ
F “ ПЛОЩАДЬ СЕЧЕНИЯ РАССЧИТЫВАЕМОГО ПРОСТЕНКА
У _ РАССТОЯНИЕ ОТ ОСИ ПРОСТЕНКА ДО НЕЙТРАЛЬНОЙ ОСИ
СЕЧЕНИЯ КОРОВКИ
"3 — МОМЕНТ ИНЕРЦИИ СЕЧЕНИЯ СТЕНЫ
X - РАССТОЯНИЕ ОТ ОСИ ПОПЕРЕЧНОЙ СТЕНЫ ДО ОСИ ПРОСТЕЦ
ПРИ ОПРЕДЕЛЕНИИ УиЗ ПРИНИМАЕТСЯ ПРИВЕДЕННАЯ
ШИРИНА ПОЛКИ СЕЧЕНИЯ (сМ.П.4)
б Расчет поперечных стен ня главные растягивающие
НАПРЯЖЕНИЯ
V п,п,кмйска6; ; <э«=4~
(Je- РАСЧЕТНАЯ ПОПЕРЕЧНАЯ СИЛА ОТ ВЕТРОВОЙ НАГРУЗКИ
Rc~ РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ СКАЛЫВАНИЮ КЛАДКИ
ОБЖАТОЙ ПРОДОЛЬНОЙ РАСЧЕТНОЙ СИЛОЙ N С
КОЭФФИЦИЕНТОМ ПЕРЕГРУЗКИ П=0,9
d — ТОЛЩИНА ПОПЕРЕЧНОЙ СТЕНЫ НА УЧАСТКе(в), ГД Е ЭТА
ТОЛЩИНА НАИМЕНЬШАЯ, ПРИ УСЛОВИИ!
€> высоты ЭТАЖА ИЛИ ЖЕ длины стены.
При наличии в смене каналов их ширина из
ТОЛЩИНЫ СТЕНЫ ИСКЛЮЧАЕТСЯ.
КК-63
ЯЧ15
/1*1.35
/1-1,50
В-ВЫСОТЯ СТЕНЫ В ПЛАНЕ РАВНАЯ
РАССТОЯНИЮ МЕЖДУ осями полок
НАРУЖНЫХ И ПОПЕРЕЧНЫХ ВНУТРЕН-
НИХ СТЕН. ВХОДЯЩИХ В С0СП1АВ СЕЧЕНИЯ.
/^-коэффициент нЕРлвномЕРности КАСятельных напряже-
ний в СЕЧЕНИИ _
?•= V- >
где 5о— стдтичЕский момент половины сечения
(ч лети сечения, находящейся по одни стороны от оси,
ПРОХОДЯЩЕЙ ЧЕРЕЗ ценшр тяжести сечения) .
3-момент ИНЕРЦИИ всего сечения относительно оси,
проходящей через центр тяжести сечения,
Значения /1 могут прииимапься:
для дватдвровых сечений
ДЛЯ ШАВРОВЫХ СЕЧЕНИЙ
ДЛЯ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ
При РАСЧЕЛ1Е ПО ГПРЕЩИНАМ (см КК 54 ) В ФОРМУЛЕ для
ОПРЕДЕЛЕНИЯ^ (смККбИ) ПРИНИМДЕШСЯ КОЭффИЦИЕНГП
УСЛОВИЯ РАБОТЫ т=П1грП0 ГТ1ДБЛ.(см,КК 17) И ПОПЕРЕЧНАЯ СИЛА
от ВЕФРД ОПРЕДЕЛЯЕГПСЯ ПО НОРМАТИВНОЙ НАГРУЗКЕ ( Q * ),
Если СОПРОТИВЛЕНИЕ КЛАДКИ СКАЛЫВАНИЮ (Яск)нЕДОСТДТОЧНО,
кладка Армируется продольной армагоурой в горизон-
тальных ШВАХ
Расчетное сопротивление скалыванию армированной кляд-
р I PRo ( PRd ~ КИ
•Vi Гк=\ ---- I -- +GJ
QCK v ’0° ' 100 '
P— процент армирования
Ra- см.КК-18,
7 РЛСЧЕТ ПЕРЕМЫЧЕК НЯ ПЕРЕРЕЗЫВАЮЩУЮ СИЛ8
Расчетная перерезывающая сила от ветровой нагрузки:
Фаhэт 2
PRo Г pgq
100 ' 100
В ПОПЕРЕЧНЫХ СГПЕНДХ
В ПРОДОЛЬНЫХ СГПЕНДХ Т = д g (1- -gj
Q^- РАСЧЕТНАЯ ПОПЕРЕЧНАЯ СИЛА ОГЛ ВЕПРОВОЙ НАГРУЗКИ,
ВОСПРИНИМАЕМАЯ ПОПЕРЕЧНОЙ СФЕНОЙ В УРОВНЕ ПЕРЕКРЫТИЯ
ПРИМЫКАЮЩЕГО КРЯСЕЧИтыВАЕМОЙ ПЕРЕМЫЧКЕ.
ЬэТ-РАССГПОЯНИЕ ПО ЬЫСОГПЕ МЕЖДУ СЕРЕДИНАМИ ПРОЕМОВ,
РАЗДЕЛЯЕМЫХ ПЕРЕМЫЧКОЙ.
КК-90
Предельные отношения/3свободно стоящих центрально
загруженных стен.столБови парапетов без временного
КРЕПЛЕНИЙ Ь ПЕРИОД оттдивлния НЕ ДОЛЖНЫ ПРЕ"
Вымять 4- ПРЕДЕЛЬНЫХ ЗНАЧЕНИЙ, УКАЗАННЫХ
ь тдБлицпх ( см КК-97— КК-99) .
Если отношения /3 высоты этджя к толщине стен
и столбов в стддии оттливАния превышяюгп
ПРЕДЕЛЬНЫЕ, ДОЛЖНЫ ОСУЩЕСтВЛЯтЬСЯ ВРЕМЕННЫЕ
КРЕПЛЕНИЯ, О ЧЕМ ДЕЛДЕтСЯ УКАЗАНИЕ НА ЧЕРГПЕЖАХ
ПРРЕКтЯ ДЛЯ ЗИМНИХ условий.
Величина средней рясчетной осадки стен зимней
Кладки при ее первом огптдивлнии принимаегпся
ня i мегпр высоты:
Для КЛАДКИ ИЗ КИРПИЧА И БЕГПОННЫХ КАМНЕЙ “0,5 ММ,
ДЛЯ бУтОВОИ КЛАДКИ — 4-2 мм.
В МЕСГПАХ ПРИМЫКАНИЯ СГРЕН ЗИМНЕЙ КЛАДКИ к
ЗлсмЕнтдм постоянной высоты должны усгпраи-
-ВАГПЬСЯ ОСАДОЧНЫЕ ШВЫ.
Зимняя КЛАДКА, ПОДВЕРГШАЯСЯ ВОЗДЕЙствИЮ
Длительных оттепелей , может РАСсмлтривдться
В ПОСЛЕДУЮЩЕМ КАК НЕ ДАЮЩАЯ ОСАДОК.
Карнизы и пояски с выносом до 20 см могут
выклАДывяться постепенным напуском тычковых
РЯДОВ КИРПИЧА НА РАСтВОРЕ МАРКИ 50 или 75
(что с учетом понижения марки на 1 или2ступени
для зимних условий ддст марку 25) (смкк-вб).
Карнизы с большим выносом необходимо вык-
— ЛАДывдть по железобетонным консолям.Консольные
несущие элементы заделывающей зимой в процессе клядки
При возведении сщен способом ЗАМОРАЖИВАНИЯ
д опускйЕтся производить облицовку их штучными
МАШЕРИАЛАМИ (ребристыми ПЛИШАМИ, КЕРАМИЧЕСКИМИ
КАМНЯМИ, КИРПИЧОМ ИТ п ^конструктивно СВЯЗАН-
НЫМИ С КЛАДКОЙ стены.
При облицовке из плит между последними должны
ОСГПАВяться пустые горизонтальные швы на осадку
ИЛИ ШВЫ С УПРУГИМИ прокладками (картон, рубероид
В 2слоя и т.п ДОПУСКАЮЩИМИ ОСАДКУ ОБЛИЦОВКИ
В размере не менее 0,5% от высоты плиты
Облицовка стен плоскими плитдми,прикрепляемыми
К КЛЯДКЕ СГОЕН рдствором И АНКЕРАМИ , 3ДПРЕЩАЕГПСЯ.
253
КК-64
X — РАССТОЯНИЕ ОГЛ ОСИ ПРОЕМА В ПРОДОЛЬНОЙ СТЕНЕ ДО
□ си поперечной стены
S - длина участка продольной стены (см К К-61 п. 2)
РАСЧЕТНЫЕ ФОРМУЛЫ g
ПРИ РАСЧЕТЕ НА СКАЛЫВАНИЕ Т* 3-mmKRr/1F
ПРИ РАСЧЕГПЕ МА ИЗГИБ Т < 3 ГП ТП^ ₽р и F* ‘g’
принимается меньшая издвух ПОЛУЧЕННЫХ величин
С — ВЫСОТА ПЕРЕМЫЧКИ
С — ПРОЛЕТ перемычки в свету
F — ПОПЕРЕЧНОЕ СЕЧЕНИЕ ПЕРЕМЫЧКИ
Rft~ РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ КЛАДКИ РАСТЯЖЕНИЮ ПРИ
ИЗГИБЕ ПО ПЕРЕВЯЗАННОМУ СЕЧЕНИЮ
Rr— РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ КЛАДКИ ПРИ ГЛАВНЫХ
РАСТЯГИВАЮЩИХ НАПРЯЖЕНИЯХ.
Если сопротивление кладкинЕдостАточно.ЛЕРЕмычкядол*
-ИА быть УСИЛЕНА ПРОДОЛЬНЫМ АРМИРОВАНИЕМ ИЛИ ЖЕЛЕЗОБЕТОН-
НЫМИ БАЛКАМИ,РАССЧИТЫВАЕМЫМИ НА ИЗГИБ И СКАЛЫВАНИЕ НА
МОМЕНГП И ПОПЕРЕЧНУЮ СИЛУ.
______ м=о,5 те и <?=т
В ПРОДОЛЬНЫХ СТЕНАХ В ПЕРВУЮ ОЧЕРЕДЬ ПРОВЕРЯЮТСЯ
РАСЧЕТОМ НА СКАЛЫВАНИЕ ПЕРЕМЫЧКИ В ПРОЕМАХ,БЛИЖАЙШИХ
К ПОПЕРЕЧНЫМ СГПЕНАМ,И ПЕРЕМЫЧКИ ПРОЕМОВ НАД ВАЛКОННЫ-
МИ ДВЕРЯМИ.ИМЕЮШ.ИЕ МЕНЬШУЮ ВЫСОТУ.
Е.СЛИ В НИЖНЕМ ЭТАЖЕ ПОПЕРЕЧНЫЕ СТЕНЫ ИСКЛЮЧАЮТСЯ И
заменяются КОЛОННАМИ И ПРОГОНАМИ,ПОДДЕРЖИВАЮЩИМИ СТЕНЫ,
ПОПЕРЕЧНЫЕ КОНСТРУКЦИИ РАССМАТРИВАЮТСЯ КАК РАМЫ,СОСТОЯ-
- ЩИ£ ИЗ УЧАСТКОВ ПРОДОЛЬНЫХ СТЕН НА ДЛИНУ 0,55 В ОБЕ СТОРО-
НЫ ОТ ОСИ ПОПЕРЕЧНОЙ СТЕНЫ И ПРОГОНА С ПОДДЕРЖИВАЕМОЙ ИМ СТЕ -
НОЙ;И РАССЧИтЬвАЮТСЯ НА СИЛУ (^ПРИЛОЖЕННУЮ В УРОВНЕ ПЕРЕК-
РЫТИЯ НАД НИЖНИМ ЭТАЖОМ. Для УВЕЛИЧЕНИЯ ЖЕСТКОСТИ
РЕКОМЕНДУЕТСЯ В ПОПЕРЕЧНЫХ СТЕНАХ ОСТАВЛЯТЬ КОНШРфОРСЫ
g При расчете стен и простенков на иэгив по вертикальному
ПРОЛЕТУ МЕЖДУ ПЕРЕКРЫТИЯМИ РАСЧЕТНЫЙ ИЗГИБАЮЩИЙ
МОМЕНТ МОЖЕТ БЫТЬ ОПРЕДЕЛЕН СУЧЕТОМ НЕРАЗРЕЗНОСГПИ
КОНСТРУКЦИЙ И ЧАСТИЧНОЙ ЗАДЕЛКИ ПЕРЕКРЫТИЙ ПО ФОРМУЛЕ
М = -ft 2 эт (приближенная Формула)
В 12
КК-91
ЦКАЗЯНИЯ ПО ПРОЕКТЫ
ДЛЯ ЗИМНИХ УСЛОВИЙ СПОСОБОМ ЗЯМОРЯЖИВЯНИЯ
Т Если здание проектируется для выполнения в
зимних условиях способом замораживания,
в проекте должны выть предусмотреныэтиуслоеия.
Если проект состдвлен для летних условии, д
строительство ведется зимой то должна выть
ПРОИЗВЕДЕНА привязка к ЗИМНИМ УСЛОВИЯМИ
сделаны соответствующие нддписи нд чергпежах
(марки рдстеодое, армирование,временные крепления и n₽j
Для типовых проектов такая привязка обязагпельна.
2 В ПРОЕКТЕ ДЛЯ ЗИМНИХ УСЛОВИИ , ПОМИМО ОБЫЧНЫХ
укдздниИ'Должны Быть даны дополнительные
указания на ПЕРИОД оттдивдния, я именно:
а) Предельная высота стен.определяемая расчетом
для стадии оттдивяния при неполной нагрузке
конструкций перекрытий (вез засыпки и полое),
<Л Предельная этджность.опРЕДслЯЕМАЯ РАСчетом
для стадии оттаивания, которая может выть
ВОЗВЕДЕНА ДО ПУСКА &НУП1РЕННЕГО ОБОГРЕВА,
6) Обустройстве временных креплений для конструкций,
которые не удовлетворяют тРЕвоадниям устойчивости
(по гибкости) и требованиям прочности ня
Время оттдивдния
з) 0 способах повышения прочности элементов
конструкций в ПРОЦЕССЕ ВОЗВЕДЕНИЯ здания,
если необходимость тяковых повышений прочности
будет астдновленА рдсчегпом конструкций а
стадии оттяивАния
Рабочие чертежи, по которым может осуществляться
кладка методом замораживания,должны иметь
НЯДПИСЬ О ПРОИЗВЕДЕННОЙ ПРОВЕРКЕ КОНСтРУКЦИЙ
клядки для ЕЕ ВОЗВЕДЕНИЯ в зимних УСЛОВИЯХ,
А ПАКЖЕ УКАЗАНИЯ О ЧАСП1ИЧНОМ ПОВЫШЕНИИ МАРОК
рдствоРя и о других мероприятиях по усилению
отдельных элементов конструкций , прочность или
устойчивость которых окажется В Результате
проверки недостаточной.
254
КК-65
Перемычки
Применяемые типы перемычек:
d) Каменные- рядовые, клинчатые, арочные;
6) ИЗ СБОРНЫХ ЭЛЕМЕНтОВ.
НЕДРМИРОаДННЫЕ КАМЕННЫЕ ПЕРЕМЫЧКИ НЕ ДОПУСКАЮТСЯ:
КОГДА СП1ЕНЫ ЗДАНИЯ ПОДВЕРГАЮТСЯ ЗНАЧИТЕЛЬНЫМ ВИБРАЦИЯМ,
" ’ " " УДАРНЫМ ВОЗДЕЙСТВИЯМ,
•• ВОЗМОЖНА НЕРАВНОМЕРНАЯ ОСАДКА СГПЕН,
Максимальные пролеты перемычек в и
из НЕАРМИРОВАННОЙ КЛЯДКИ
Марка КИРПИЧА или КАМНЯ МАРКА РАСТВОРА РЯДОВЫЕ ПЕРЕМЫЧ- -ки КЛИНЧАТЫЕ ПЕРЕМЫЧКИ Арочные перемычки при высоте подъема
У8-'/<г пролетя 1/б “ V5 прольтя
50-100 2,00 2,00 3,50 4,00
>75 25 1,75 1,75 2,50 3,00
Ю 1, 50 2,00 2,50
4 — 1,25 1,75 2,25
S0-100 1,60 1,60 2,00 3,20
35-50 25 1,40 1,40 2,00 2,40
10 — 1,20 1,60 2,00
4 — 1,00 1.40 1, 80
50-Ю0 1,40 1,40 2,40 2.80
15-25 25 1,20 1,20 1, 75 2.10
10 — 1,00 1, 4о 1.75
4 — 0,65 1, 20 1. 55
ДРОЧНЫЕ ПЕРЕМЫЧКИ С ПРОЛЕГПАМИ БОЛЬШЕ УКАЗАННЫХ
В гпдблице конструируются И РАССЧИТЫВАЮТСЯ, КАК арки
Наименьшая конструктивная ВЫСОТА ПЕРЕМЫЧЕК
ИЗ НЕАРМИРОВАННОЙ КЛАДКИ(& ДОЛЯХ ОТ ПРОЛЕТЯ)
МАРКА РАСТВОРА рядовые перемычки Клиичйтые ПЕРЕМЫЧКИ Арочные ПЕРЕМЫЧКИ
ИЗ КИРПИЧА ИЗ КАМНЯ
25 и ВЫШЕ 0,25 0.33 0,12 0,06
10 — — 0,16 0,06
4 — — 0.20 0,10
ИОНСТРаКТИВНЯЯ ВЫСОТА ПЕРЕМЫЧЕК ПРИНИМДЕГПС9:
РЯДОВЫЕ ЛЕРЕМЫ Ч К И КЛИНЧД_ТЬ1Е И АРОЧНЫЕ
ИЗ КИРПИЧА I ИЗ КАМНЯ________________ПЕРЕМЫЧКИ_______
ВЫСОТА ПОЯСА КЛАДКИ НА РАСТВОРАХ ВЫСОТА ПОЯСА КЛАДКИ
повышенной прочности нд ррнрп
4 рядов кирпича । > 3 радов камня ц u
КК-92
Примеры
Определение несущей способности простенки
64 х 105
F= 64• 105= 6700 см2
Мария кирпича
10D
Марка раствора
т 1X1 „„г\50 (летняя)
ГЕмпЕРатапа замораживания выше-20^49 “18 игр)
Марка 50 для зимних условии прирдвнивастся марке
1 Основной РАСЧЕТ ДЛЯ ЗАКОНЧЕННОГО ЗДАНИЯ
Расчетное сопротивление кладки для марки 25
Я=ГЗк17см2 Гсмкк-8)
пл-1 Шк=1 ( см KK-I6.KK-17) <Х=750 бсмкк-з)
При продольном изгибе в плоскости стены во=2Р0см
А = /_щщ = = 2,1-1,15=2,4 <4 4=1
г ПР а V <Х 105 V 750 ' ’
Несущая способность просглснка
NnP= 4*R F=1-13- 6700=87100 кг=871т
При ПРОДОЛЬНОМ ИЗГИБЕ В ПЛОСКОСТИ ПЕРПЕНДИКУЛЯРНОЙ
плоскости стены €о=330сМ
Pnp=^D\pW = 5.15'V5-s.9a«6 4=о,эб
Несущая способность просшенка?
Nq = 4RF =0,96-13- 6700=83600 кг=83,6т
Для ЗАКОНЧЕННОГО ЗДАНИЯ ПРИНИМАЕМ Ыпр=8'3,6т
2 Расчет в стадии оттаивания
Расчетная марка раствора .2.-
Расчетное сопротивление кладки для мярки 2
R=6,o <г/см2 ГсмКК-8)
т=1,25 (смКК-tfJ ТП1^! (смКК-17) О^ЗЗО/см КК-5)
Приведенное расчетное сопрптивлениеЯ=п1П1^Я“1^51-8=10Д'^
4=0.90
Несущая способность проспенка
Nn^M-RF- 0,90-10,0- 6700=60200 кг=.6О, От
КК-66
Рядовые, клинчапые и арочные перемычки
рдссчитыВАются, как арки.
Расчетная высота перемычки-С
При наличии нагрузок
от перекрьипиЙ
При отсутствии нагрузок
от перекрытий
Для АРОЧНЫХ
ПЕРЕМЫЧЕК
С- от НИЗА ПЕРЕМЫЧКИДС
УРОВНЯ ОПИРАНИЯ БАЛОК
_____I мястилов)
С=-Т
С “ он уровня пят до
УРОВНЯ ОПИРАНИЯ БАЛОК
Расстояние d кривой давления
( Б ДОЛЯХ РАСЧЕТНОЙ ВЫСОТЫ С)
МАРКА РАСТВОРА ПРИ МАРКЕ КАМНЯ И КИРПИЧАV75 при марке камня 50
1 □□ 50 25 10 4 0,10 0,12 0,15 □, 20 0,25 0,15 0,20 0,25 0,30
Величина рдспоряН
РЯДОВЫХ, КЛИНЧАТЫХ И АРОЧНЫХ ПЕРЕМЫЧЕК
ПЕРЕМЫЧКИ БЕЗ ЗАТЯЖЕК н = и С - 2d
Перемычки с загпяжками н = м he- d
М— РАСЧЕГИНЫЙ ИЗГИБАЮЩИЙ МОМЕНт, ОПРЕДЕЛЯЕМЫЙ КАК
ДЛЯ СВОБОДНО ЛЕЖАЩЕЙ БАЛКИ, 014 СОВСтВЕННОГО ВЕСА
ПЕРЕМЫЧКИ И от ДАВЛЕНИЯ КОНЦОВ ВАЛОК, прогонов
И НАСГПИЛОВ, ОПИРАЮЩИХСЯ НА ПЕРЕМЫЧКУ.
С — РАСЧЕТНАЯ ВЫСОТА ПЕРЕМЫЧКИ
d — рассгпояниедо рлсчьтных центров давления в замке
И ПЯГПАХ
ho- РлсстояниЕ. от верха расчегпной часгпи перемычки
ДО ОСИ ЗАГЛЯЖКИ.
Нагрузки от собственного веса перемычек ^читыадюгся:
Для ЛЕПТНИХ УСЛОВИЙ " ” ” ‘
Для ЗИМНИХ УСЛОВИИ ~
(для оттАивяющЕЙ кладки).
— S ПРЕДЕЛАХ ВЫСОТЫ Tj >
— В ПРЕДЕЛАХ ВЫСОТЫ £ j |
КК-93
3 Рясчегп того же простенка при применении сетчатого
ярмировяния х □лоднотянатой проволокой
Приведенные расчетные сопротивления арматуры:
для летних условий •.
для зимних условий :
В стадии оттаивания
ПОСЛЕ ОТВЕРДЕНИЯ ОТТАЯВШЕЙ КЛЯДКИ
Вычисляем переходные коэффициенты
к= -2°е. -1=0Р7 К= J5-
< 18D0 15 ' г 1800 15
Ra=iB00K7c-?
§а= 900
Ra=isoo
К = Rs •
Ra. R so
=0,58
Армируем сеткой ф4мм через 1 ряд S = 15cm
РАЗМЕР ячейки ПРИНИМАЕМ 4-хД. С = 4см
процент армирования р=п42 (смкк-35)
Добавка к расчетному сопротивлению клядки
ЗЯ СЧЕТ АРМИРОВАНИЯ
ДЛЯ ЛЕТНЕЙ кладки:
дЯ=15,1 Г К к-34)
ДЛЯ ЗИМНЕЙ кладки: _
В СТАДИИ ОТТАИВАНИЯ Z\R(=4R К~ 15,1
ПОСЛЕ ОТВЕРДЕНИЯ ОТТАЯВШЕЙ КЛАДКИ гзЯ=дЯ K'15J• 0,58=6,6"
Расчетные сопротивления армированной кладки :
В СТАДИИ ОТТАИВАНИЯ R “ R+aRj= 8,0+ 4,4 =12,1 *г№
ПОСЛЕ ОТВЕРДЕНИЯ ОТТАЯВШЕЙ
кладки ^ajr2 0+6,6= Э1,8~“-
□ПРЕДСЛЯЕМ КОЭФФИЦИЕНТ ПРОДОЛЬНОГО ИЗГИБА
ДЛЯ АРМИРОВАННОЙ КЛАДКИ
<tL=1,50 (смКК-35)
УК „
В СТАДИИ ОТТАИВАНИЯ
й =А 4=- = 11.5,t5=17,3 ^=0,71
ГПРа KnPlffc-
ПОСЛЕ ОТВЕРДЕНИЯ ОТТАЯВШЕЙ КЛАДКИ
fr₽rft#=6 V5 90 *“мо
Несущая способность лросгпенка
В'стад ИИ ОТТАИВАНИЯ
NnfT’inТП* Ч Fl^—4,25 1- 0.71-6700 -12.1=72000кг= 72,0т
ПОСЛЕ ОТВЕРДЕНИЯ ОТТАЯВШЕЙ КЛАДКИ
Nnp=wm^ If F R “1,25-1 0.9 6700-3l,B='16'SODDKrc!X'165-D T
258
КК-67
Нагрузки на перемычки он валок и настилов
перекрытий неучитывдютс'я.ЕСли они расположены:
для летних условий приК>6,
для зимних условий при h> 2С
(для оттаивающей кладки),
ГДЕ Ь“ РАССТОЯНИЕ, ИЗМЕРЕННОЕ ОПП j,&
наивысшей точки НИЖНЕЙ ГРАНИ ПЕРЕМЫЧКИ,
h
h
При расчете перемычек проверяется прочность кладки
ПЕРЕМЫЧКИ В ЗАМКЕ И НА ОПОРАХ ПОД ДЕЙСШВИЕМ РАСПОРА.
Сила распора РАсемдтривАЕтся как внецентренно
приложенная в горизонтальном НАПРАВЛЕНИИ СИЛА с
экс центриситетом
е,= |-4
Расчет растянутой зоны перемычки по раскрытию
трещин не производится
Расчет крайних перемычек (а углов здания)
1 .Дополнительная проверка прочности пяты ня срез
тптпк (Rcp+ 0,8 ts’o) F
F“ ПЛОЩАДЬ СЕЧЕНИЯ УГЛОВОГО ПРОСГПЕНКА
R^-p расчетное сопротивление кладки при срезе
ПО НЕЛЕРЕВЯЗАННОМУ СЕЧЕНИЮ
Со-СРЕДНЕЕ НАПРЯЖЕНИЕ В УГЛОВОМ ПРОСГПЕНКЕ От
вертикальной нагрузки с коэффициентом
ПЕРЕГРУЗКИ 0,9
ПРИВЕДЕННЫЙ коэффициент гпрения ПОШВУ КЛДДКИ
(см КК 19)
2 . Дополнительная ПРОВЕРКА прочности УГЛОВОГО
ПРОСТЕНКА.
Простенок проверяется ня внецентРЕнноЕсжатие
в плоскости стены при действии вертикальной
ПРОДОЛЬНОЙ СИЛЫ И РАСПОРА Н’
Величина эксцентриситета рявнод£Йстечюш,£Й
НА УРОВНЕ ПОДОКОННИКА
е < о.7н
КК-94
4 Для сраэнения определим несудынз способность
(погоже просгпенкя при возведении его е летних
УСЛОВИЯХ
d) Неярмировянный простенок 64х 105 ТП=4
Марка кирпича 100 Марка раствора 50,
Расчетное сопротивление кладки
R=15k7cm2
Упругая характеристика <Х=1000
Л _ Со I 100 а з 3 0 I 4000 с Ч* — □ 98
Рлр a \J о( 64 V 1°DD '
Несущая способность просгоенка
Nnp= Ч’ R F=0,98• 15- 6700=98400 кг^98,4т
б1 Армированный простенок
Добавка к расчетному сопротивлению кладки
aR=15,1 к7см2 ( КК-34)
Расчетное сопротивление армированной кладки
R_= R-h^R=15 d+15,1 =30( 1 Kf7cM2>2R принимаем R=3 0.0
QK . i
( ИЛИ ПО ТАБЛИЦЕ Kk-36 R<3K= 30,0 КГ/си2/
Определяем коэффициент продольного изгиба
ДЛЯ АРМИРОВАННОЙ КЛАДКИ
Hr1’5 N=PnPvv=5'15''s=77 ^=°'9&
Несушая способность АРМИРОВАННОГО ПРОСТЕНКА
N=YR F= 0,92• 30,0-6700=184000 кг = Ч 84,0 т
пн ак ‘ 1
Таблица срдвнении вяриянтрв
Вид КЛАДКИ N пр т
НЕЯРМИРОВЯН. КЛАДКА Армирован КЛАДКА
Летняя КЛАДКА 98,4 1840
Зимняя кладка в стддии □ттяивяния 60,0 72.0
Зимняя КЛАДКА ПОСЛЕ ТВЕРДЕНИЯ ОТТАЯВШЕЙ КЛАДКИ 83,6 165,а
КК-68
JJ- РАССТОЯНИЕ Dm ЦЕНТРА ТЯЖЕСТИ СЕЧЕНИЯ ДО
КРАЯ СЕЧЕНИЯ В сторону ЭКСЦ.ЕНГПРИСИГПЕГПЯ
3 Если сопротивление пяты срезы или углового
ПРОСГПЕНКД НА ВНЕЦЕНГПРЕННОЕ СЖДФИЕ НЕДОСтлтоЧМО,
для восприятия распора тРЕБыется здтяжкд
Н « Ra Fa
fq —ПЛОЩАДЬ сечения здтяжки
Ra~ см.КК 18 -
Зятяжкя ЗАДЕЛЫВДЕтся 8 КЛАДКУ НА ГЛЫБИНЫ НЕ
МЕНЕЕ 50 см от КРАЯ ПРОЕМА
В РЯДОВЫХ ПЕРЕМЫЧКАХ ВО ИЗБЕЖЕНИЕ ВЫПАДЕНИЯ
КИРПИЧЕЙ ИЛИ КАМНЕЙ ИЗ НИЖНЕГО РЯДА ПОД НИМ
НЕОБХОДИМО ЫКЛАДЫВДть В СЛОЙ РЯСГПВОРА толщиной
2’3 СМ ПАЧЕЧНУЮ ИЛИ КРУГЛУЮ стяль в КОЛИЧЕСТВЕ
НЕ МЕНЕЕ ОДНОГО СГПЕРЖНЯ СЕЧЕНИЕМ 0,&СМ^ НЯ
каждые 13 см толщины СШЕНЫ
При необходимости УКЛАДКИ КОНЦОВ БАЛОК на
ПЕРЕМЫЧКУ В ПРЕДЕЛАХ ЕЕ КОНСтРУКГПИВНОЙ вЫСОШЫ,
А ПАКЖЕ В СЛУЧАЕ, ЕСЛИ НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСГЛь
РАСПОЛОЖЕННОГО ПОД БАЛКАМИ УЧАСШКА ПЕРЕМЫЧКИ
ПО рдсчетн нЕДостдточнд, рекомендуется устройство
ЖЕЛЕЗОБЕтонныХ ПЕРЕМЫЧЕК
Перемычки из сборных элементов
Перемычки РАссчитывяются на нагрузку от балок
И НАСГПИЛОВ ПЕРЕКРЫГПИЙ, опирающихся ня кладку с
ПЕРЕМЫЧКОЙ. И НА ДАВЛЕНИЕ ОГЛ СВЕЖЕУЛОЖЕННОЙ
НЕ ОТТВЕРДЕВШЕЙ КЛАДКИ,ЭКВИВДЛЕНтНОЙ ВЕСУ ПОЯСА
клядки равной:
для летних условий--------у ’
для ЗИМНИХ УСЛОВИЙ — С I—
( в стядии отгпдивйния).
Разрешаемся при наличии конструктивных мероприя-
-тий (выступы в сворных перемычках,выпуска арматуры и.тл)
учитывдть совместную работу кладки и перемычки.
КК-95
Общие констриктивные требовяния
МАКСИМАЛЬНОЕ РАССТОЯНИЕ МЕЖДЫ ТЕМПЕРАТУРНЫМИ
ШВАМИ В СТЕНЯХ ОТЯПЛИВЯЕМЫХаДЯНИИ в м
Тип клядки МАРКА РАСТВО- * РЯ РАСЧЕТН.ЗИМНЯЯ НАРУЖИ ТЕМПЕРЯГ
НИЖЕ 30 21-30 11-21 10 И ВЫШЕ
Из ОБЫКНОВЕННОГО ГЛИНЯНОГО КИРПИЧА Из КЕРАМИЧЕСКИХ КАМНЕЙ ИЗ КРУПНЫХ БЛОКОВ 1OO-5D 50 60 80 100
25-10 75 90 120 150
4 100 120 150 200
•ИЗ СИЛИКДтного КИРПИЧА из бетонных камней 100-50 2S 30 40 50
25-10 35 45 60 75
4 50 60 80 100
Из ПРИРОДНОГО КАМНЯ 100-50 25-10 30 4о _ 35 55 50 75 60 90
4 60 75 100 125
из БатовЕтоня И КРУПНОПОРИСТОГО Бетона ВНУТРИ ЗДАНИЯ или в грунте 20 20 20 25
ДЛЯ ОТКРЫТЫХ СООРУЖЕНИЙ 12 15 20 25
Расстояния между гпемпературнымишвами для п. -1, £ и 3
уменьшаются: для стен зякрышь1Х неотапливаемых
ЗДАНИЙ НЯ 30%
для открытых КАМЕННЫХ СООРУЖЕНИЙ ня 50%
увеличиваются в 2 разя для подземных сооружений
ИЗ КЛЯДКИ, РАСПОЛОЖЕННЫХ В ЗОНЕ
промерзания гранта.
Осадочные швы
Осадочные швы предасмятривяются во всех случаях,
когда МОЖНО ОЖИДАГПЬ НЕРАВНОМЕРНУЮ осадку:
1 В местях сопряжения участков здяния, расположен-
ных на разнородных грантах.
В При пристройке к сыш,ЕствыюцЕмы зданию.
3 При значительной разнице в высотах отдельных частей
ЗДАНИЯ, ПРЕВЫШАЮЩЕЙ Юм , ЕСЛИ В ПРОЕКГПЕ НЕ
предусмотрены ряепределигпельные пояса.
КК-69
Карнизы и пярлпеты
РдСЧЕГП КАРНИЗОВ ИПАРАПЕГПОВ производится
НА ВНЕЦЕНГПРЕННОЕ сжятиЕ
X РаСЧЕЮДЛЯ НЕЗАКОНЧЕННОГО ЗДАНИЯ
(когда отсутствчЕт крыша и чердачное перекрыгпие)
Нагрузки:
1 Собственный вес карниза и вес опалубки
(с коэффициентом перегрузки Т1=-|,1)
2 Временная нагрузка на краю карниза (расчетная)
Р»ЮОкг/лм карниза или
Р = Юо кг на 1 элемент сборного карниза , если
ОН ИМЕЕГС1 длина МЕНЕЕ 1 М
3 Ветровая нагрузка на внутреннюю стороны
Стены нд уровне выше соседних стен
(вез коэффициента перегрузки)
Коэффициент условия рабогпы тп = 1,25
Если анкера крепятся к балкам чердачного пере-
КРЫтия.это ычитыВАстся в расчегпе, hr чергпежах
ДАЕГПСЯ УКАЗАНИЕ о ВОЗВЕДЕНИИ ПЕРЕКРЫтия В
НЕОБХОДИМОЙ НАСТИ ДО ЫСГОАНОВКИ КАРНИЗА
При прочности рястворд менее 50% от проектной
не ччитывдется сцепление рдстворд с камнем и
ПРИНИМАЕтСЯ НАИБОЛЕЕ НЕВЫГОДНАЯ ПО УСЛОВИЯМ
ПЕРЕВЯЗКИ ЛИНИЯ ОВРЫШЕНЙЯ КЛАДКИ.
П Раечетдля законченного ЗДАНИЯ
Нагрузки:
•1 Вес всех элементов здания как создающих опрокиды-
вающий момент(с коэфициЕнтом перегрузки n®l,ljj
тдк и повышающих устойчивость, как-то:вес крыши,
вес чердачного перекрытия ит.п (с коэффициентом
перегрузки ne0,9).
Вес крыши принимаешся уменьшенным на величину
огпсосй от ветровой нагрузки-
2 Нагрузка на краю карниза (рдсчетнАя)
для зданий высотой Н4 10,5м ( гпрехэгпажмыедома}
Р = 150кг/лм карниза или
Р«150кг на 1 элемЕнт сборного карниза
Для зданий высотой Н> 10,5 м
-Р= 500 кг ня 1 Блок люльки при рдсстоянии между
блоками 2 м •
3 Вешровдя нагрузка с коэффициентом перегрузки П-1,2.
КК-96
ГРИППЫ клядок
Вид КЛАДКИ Пояснение Группы КЛ АДОК
1 н. 1И IV
СПЛОШНАЯ кладка из КИРПИЧА или КАМНЕЙ ПРАВИЛЬНОЙ ФОРМЫ МАРКИ >50 По же марок 35и25 Поже марок15,10и7 ГПО ЖЕ МАРКИ 4 на растворе марки... ? 10 4 >10 4 ЛЮБОМ ЛЮБОМ
Кладка из грунтовых материалов НА РАСТВОРЕ -СВЕСТИ. 'ЛИНИН.
Облегченная кладка из КИРПИЧА или бетон- ных КАМНЕЙ С ПЕРЕЙЯЗ- -КОЙ ГОРИЗОНТАЛЬНЫМИ тычковыми РЯДАМИ ИЛИ СКОБАМИ НА РАСТВОРЕ МАРКИ . . с БЕТОНОМ ИЛИ ВКЛАДЫШАМИ МАРКИ • • - С БЕТОНОМ МАРОК . . . > 25 > 25 10И15 4и 7 или с , ЗАСЫП KQV
Облегченная кладка КОЛОДЦЕВАЯ^СПЕРЕвЯЗ- -КОЙ ВЕРТИКАЛЬНЫМИ стенками) Ча РАСТВОРЕ МАРКИ С БЕГПОНОМ ИЛИ ВКЛАДЫШАМИ МАРКИ > 23 > 25 >10 15
Кладка из бута под сковаили из ПЛИГПНЯКА Ня растворе МАРКИ , . . > 50 Е5иЮ 4
Кладка из бута посгпелистого На растворе МАРКИ . . - >25 Юи4 ГЛИНЯ- НОМ
Кладка из рваного Батя НД растворе МАРКИ . . . НД БЕТОНЕ МАРКИ.. . 1D0 > 50 25и10 4
бнтоБЕгпон 75и50 35
ПЕРЕ8ЯЗКЯ КЛДДКИ
Для ОВЕСПЕЧЕНИЯ НОРМАЛЬНОЙ ПРОЧНОСТИ КЛЯДКИ НУЖНА ПЕРЕВЯЗКА
1.ДЛЯ КЛДДКИ ИЗ КИРПИЧА-! ТЫЧКОВЫЙ РЯД НА б РЯДОВ КЛАДКИ,
2.ДЛЯ КЛАДКИ из КАМНЕЙ ПРАВИЛЬНОЙ ФОРМЫ- 1ТЫЧК.РЯД НА ЗрЯДА,
З.При перевязке связями(скобы)-1связьЛ>О,2см?на 0,5м2 сечения
' 1 СТЕНЫ
4 ВДвЫХСЛОЙМЫХ СГПЕМДХ(ПРИ РАЗНИЦЕ В ПРОЧНОСТИ СЛОЕВ БОЛЕЕ ЧЕМ
в 2 разя) КОЛИЧЕСТВО тычков или СВЯЗЕЙ УВЕЛИЧИВАЕТСЯ В1,5рДЗА.
КК-70
С
Снеговая нагрузка не ачитывАЕтся
ПРИ НАЛИЧИИ ВРЕМЕННОЙ НАГРУЗКИ НА КРАЮ КАРНИЗА
РЯ СЧЕГПН АЯ ЬЕГПРОвАЯ НАГРУЗКА УМЕНЬШАЕМСЯ НЯ 50°/о
Сечение анкера определяемся
ПОУСИЛИЮ $ ВАНКЕРЕ
с=_М__
° 0,85 ho
Кладка проверяемся на внецентренное сжатие NJ^i
При отсутствии анкеров при 0,7У<Е < 0,9У ,
А ШАКЖЕ ПРи наличии анкеров в сечении
на уровне их заделки производится ПРОВЕРКА
НА ПОЯВЛЕНИЕ ТРЕЩИН В РАСТЯНУТОЙ ЗОНЕ
(по формуле см.КК_53).
6—эксцЕнтриситст
У—РАССТОЯНИЕ ОГЛ ЦЕНТРА ТЯЖЕСТИ СЕЧЕНИЯ ДО КРАЯ
СЕЧЕНИЯ В СТОРОНЫ ЭКСЦЕНТРИСИТЕТА.
При передаче через анкер больших усилии/прмтяжелых
КАРНИЗАХ, ГРУППОВОМ ЗАКРЕПЛЕНИИ АНКЕРАМИ СБОРНЫХ
ЭЛЕМЕНТОВ, ПРИ РЕДКОМ РАСПОЛОЖЕНИИ АНКЕРОВ и.Т.П.)
ПРОВЕРЯЮТСЯ РАСЧЕТОМ ВСЕ УЗЛЫ ПЕРЕДАЧИ УСИЛИИ ,
Конструктивные указания
К арнизы, Осуществляемые няпаском кладки
V”ДАИНЫ кирпича или камня
*8^4-й-ПРИ АРМИРОВАНИИ ПРУТКАМИ,
РАСПОЛОЖЕННЫМИ В ГОРИЗОНТАЛЬ-
НЫХ ШвДХ ПЕРПЕНДИКУЛЯРНО К
_______поверхности стены_________
^-3-—ДЛЯ КАРНИЗА БЕЗ АНКЕРОВКИ
Применяемые маркирястврррвдля карнизов
и ПДРДПЕТОВ
Вынос КАРНИЗА ПАРАМЕТР ПАРАПЕТА МАРКА РАСТВОРА
8«20см £<» ТА Ж£,ЧТ0ИДЛЯ стены верхнего ЭТАЖА
Б > 20см НЕ НИЖЕ 25
КК-97
Допустимые отношения высот стен и столбов
к их ТОЛЩИНАМ (fr)
Н — ВО1СОТД МЕЖДУ ПЕРЕКРытиЯМН
В ~ СВОБОДНАЯ ДЛИНА МЕЖДУ ПРИМЫКАЮЩИМИ ПОПЕРЕЧНЫМИ
конструкциями
d ” ТОЛЩИНА СТЕНЫ ИЛИ МЕНЬШАЯ СГПОРОНА ПРЯМОУГОЛЬНОГО
СЕЧЕНИЯ столбя
н 8
При Н<8 При ^>6 ct
Предельные значения /3
ДЛЯ СТЕН.НЕСЫЩИХ НЯГРЫЗКИ ОТ ПЕРЕКРЫТИЙ
При с1т>30см С<2.5Н? стены без проемов
(ДЛЯ КЛАДОК I— IV ГРУППЫ ИЗ КАМНЕЙ ПРАВИЛЬНОЙ
Формы и плит)
Марка раствора Р ПРИ ГРУППЕ КЛАДОК
Т 7Т iii IV
50 И ВЫШЕ 25 22 — —
25 22 20 17 —
<0 20 17 15 14
4 и НИЖЕ — 15 14 13
Предельные значенияfi
для СТЕНИ ПЕРЕГОРОДОК, НЕ НЕСУЩИХ НАГРУЗКИ ОТ ПЕРЕКРЫТИИ
ПРИ О < 30см В < 2,5 Н,стены и перегородки без проемов
d Толщина СТЕНЫ В см (5 ПРИ группе кладок и при марках РАСТВОРА
1иТГ ш IV
^50 25 10 <4 25 10 <4 10 <4
30 27 22 20 17 20 18 15 16 13
25 30 25 22 13 22 20 16 18 14
2D 35 30 25 20 27 22 18 20 16
15 40 35 30 22 31 27 20 24 18
10 45 40 35 25 36 31 22 28 20
5 50 45 4о — 40 36 — 32 —
КК-71
Если УСТОЙЧИВОСТЬ КАРНИЗОВ ИПАРАПЕТОВ НЕДОСТАТОЧНА,
ОНИДОЛЖНЬ! УКРЕПЛЯШЬСЯ АНКЕРАМИ, ЗАДЕЛЫВАЕМЫМИ в
нижних участиях кладки.
Взамен анкеров(для уменьшения опрокидывающего
моментя консольной чдети карниза может делаться
ОБРАТНЫЙ НАПУСК КЛАДКИ СО СТОРОНЫ ЧЕРДАКА.
Если Для ОБЕСПЕЧЕНИЯ УСТОЙЧИВОСТИ КАРНИЗА ТРЕБЫЕтСЯ
СПЕЦИАЛЬНАЯ ПОСЛЕДОВАТЕЛНОСТЬ ВОЗВЕДЕНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ
КОНСТРУКЦИЙ ИЛИ НЕОБХОДИМОСТЬ ВЫДЕРЖКИДЛЯ ПВЕРДЕНИЯ
РАСТВОРА, ИЛИ ВРЕМЕННОЕ КРЕПЛЕНИЕ, ДОЛЖНА Выть СДЕЛАНА
СООТВЕТСТВУЮЩАЯ НАДПИСЬ НЯЧЕРТЕЖЕ.
Я Н КЕРОВКЯ
Расстояние между анкерами £
Тип ЗАКРЕПЛЕНИЯ КОНЦОВ ДНКЕРЯ 1
Отдельными шайбами « 2,Ом
Зя ПРОДОЛЬНУЮ ПОЛОСУ, БАЛКУ или ЗА КОНЦЫ ПРОГОНОВ ? 4,0м
При ЧЕРДАЧНЫХ ПЕРЕКРЫТИЯХ ПО ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫМ ВАЛКАМ
РЕКОМЕНДУЕТСЯ КОНЦЫ АНКЕРОВ КРЕПИТЬ К БАЛКАМ ПЕРЕКРЫТИЯ.
В СБОРНЫХ КАРНИЗАХ ИЗ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
ДОЛЖНА БЫТЬ ОБЕСПЕЧЕНА УСТОЙЧИВОСТЬ КАЖДОГО ЭЛЕМЕНТА
В ПРОЦЕССЕ ВОЗВЕДЕНИЯ КАРНИЗА,
Расположение ликеров вклад,хе и зяделкя
днкеря
Анкеровка внутри клядки Анкеровка снаружи кладки
Анкер
Анкеровка прикладке
Заделка янкеря
КК-98
Условная толциня стены и столбя d‘
(□' при н и на ешся вместо а)
Тип конструкций О' ПОЯСНЕНИЕ
Стены с пилястрами а'= з,5г (°
Столвы сложного сечения
Столбы круглого сечения d'= 0,85с! <4 -ДиАНЫПР СЕЧЕНИЯ
Столбы многоугольного сечения а'= 0,85 d d- дидметр ВПИСАИН.КРУТЯ
Коэффициенты снижения К пред ельных отношений^
ДЛЯ РАЗЛИЧНЫХ УСЛОВИЙ КОНСТРУИРОВАНИЯ СТЕН И
ПЕРЕ ГОРОДОК
Тип СТЕН И ПЕРЕГОРОДОК к
Стены толщиной d « зо см* несущие нагрузку от перекрытий 0,8
Стены с проемами ГРнТ v Fe₽
Перегородки с проемами 0.9
При О При 6 > 2,5 Н 0,9
35 Н И ДЛЯ НЕРЯСКРЕППЕННЫХ 0,8
Стены из БУСЛОВЫХ КЛАДОК И бУШОбСтонА 0,8
Значение FHTn Fgp принимаются логориэонтАпьному
СЕЧЕНИЮ СГПЕНЫ.
Общее снижение предельных отношений^ получаемое
пышем умножения чдетных коэффициентов К,
ДОЛЖНО БЫТЬ НЕ НИЖЕ КОЭФФИЦИЕНТА снижения Кс
принятого для столбов, (см КК-99).
Коэффициент К'для увеличения величины Kfi
Тил конструкции К'
При конструктивном продольном армировании fPsO.DS^J В □дном направлении 1,20
Тоже в двух направлениях 1.30
КК-72
Висячие стены и расчет ранд валок
МОДУЛЬ УПРУГОСТИ МАТЕРИАЛА БЭЛКИ
момент инерции ж.б балки или стальной валки
Ej-
Зг
Модуль УПРУГОСТИ БЕТОМЗ
Модуль упругости стали £ = 2ioo doo кг(си г
Модуль упругости кладки
см КК-в ( Е = Е=0.8Ео)
Н1 45°Х/К%45»
1а1Ы
Если > R, кладка
следыегп армировать.
R - Расчетное сопротивление
кладки.
Н = (
Порядок расчета рандвалок
1 . Определяем нагрузка на столбовую опоры -Р,
2 . Вычисляем Ро , СЛ-пах и &
3 У Крайних ОПОР ПРИ отсутствии столбовых опор
принимаем та же треугольную эпюры давления
кладки на бзлку,
4 Рассчитываем валки на треугольные нагрузки,
ПРИЛОЖЕННЫЕ У ОПОР
A-SgW
MQ= 3МО=2,4 —— ОПОРНЫЕ МОМЕНТЫ
Пролетные моменты:
для однопролетной балки Мпр=о,167 Роа2
ДЛЯ КРаЙНИХ ПРОЛЕТОВ НЕРЭЗРЕЗНОЙ 63ЛКИ ^01б?рд2 м°°
(на расстоянии-^-от свободной опоры) п₽ *>
для средних пролетов неразрЕЗной балки
при равных опорных моментах Mnp^a.i67PoO—Мо
КК-99
Если расстояние между связанными со стенами
поперечными устойчивыми конструкциями не
превышает величины кро
1 т°
высота стены Н не ограничивается и опрЕделяет-
_____ -ся расчетом на прочность.
Если С. < 2Н, то должно удовлетворяться условие '•
м+е^зкра.
Предельное значение р для столвов принимать
по таблице значений /Ьдля стен несущих нагрузки
от перекрытий (см КК-97), с понижающим
коэффициентом Кс.
Коэффициенты снижения предельных отношений
ДЛЯ СТОЛБОВ Кс
Толщина столва столбы из камней правильной формы СТОЛБЫ ИЗ БУТОВОЙ кладки и вутоБЕтома
90 И 50ЛЕЕ 0,75 0,60
70 —89 0,70 0,55
50 —69 0,65 0,50
менее 50 0,60 o,4s
Нзкие ПРОСТЕНКИ, имеющие ШИРИНУ менее толщины СТЕ-
НЫ, ПРОВЕРЯЮТСЯ В ПЛОСКОСТИ СТЕНЫ, как СТОЛБЫ 6ПРЕДЕ -
лах высоты проема. Если предельные отношения их более
допустимых для столбов, то простенки рассматри-
ваются как нежесущие.
Для свободно стоящих стен и столбов (нс раскрепленных
в ВЕРХНЕМ СЕЧЕНИИ ПЕРЕКРЫТИЯМИ или прогонами в
двух направлениях) величина р в нерзскрепленном
направлениидолжна быть на 30% ниже устано-
ВПЕННОЙДЛЯ КОНСТРУКЦИИ, РаСКРЕПЛЕННОЙ В ВЕРХНЕМ
сечении перекрытиями.
Стены и столбы должны отвечать требованиям расчета
каквзаконченномвидЕ,так ив процессе их возведения.
ВсвьчаЕ НЕОБХОДИМОСТИ УСТОЙЧИВОСТЬ В ПЕРИОД ВОЗВЕДЕНИЯ
должна выть Обеспечена дополнительными мероприятиями.
242
КК-73
5 Определяем прогив в валке от расчетных наградой
_______________жГ°м’<._______>>м° ₽°1к_____41Ро
ЕЗ — ЖЕСГПКОСТЬ; ДЛЯ Ж.Б БЗЛКИ Е7-Й (смЖ6^1)
Допустимый прогиб /ппп^.~г^
_________ ТДОП. 4OD
Учет влияния проемов
трапецеидальная Прямоугольная
эпюра эпюра
Пример 1
Кирпичная стЕна толщиной 38см из глиняного кирпича
марки 75 на растворе марки 50 нагружает двух -
ПРОЛЕТНУЮ НЕРЭЗРЕЗНУЮ ЖЕЛЕЗОБЕТОННУЮ БЭЛКУ.
8=6,0м. Бетон маяки 200. Нагрузка на колонну 80,От
ТрЕВУЕГПСЯ ряссчитать балки.
1 Задаемся сечением валки 38*75. /^\Ро /£
2 Определяем расчетную нагрузку Ро j. £=б,ом} £=в,ом?
р _п~. р?| Ек 8 Ек-гоооо«г/смг (Е^Е см.кк-б)
° ‘ 3<Г £^-200000 кг/см2 (см.ЖБ-4)
(без учета арматуры)
Ро -0.3,-80000 Э7 ;0°°°°'<.75гз °.О’«
Ро= 354 к7см-354т/и
3 Определяем б"тох
^та.= у-=^ - 9,3К7с„2 < 13“7«!Ccm КК-в)
Дрмировка кладки над ОПОРОЙ нЕтРЕВэется,
КК-100
Констриктивные требрвяниякярмировяннойклядке
Типы ЯРМИРОВЯНИЯ
Т Поперечное Ссепч я гсое) армирование
II Продольное АРмировАниЕ(ярмятыРой),
ПГ Армирование комплексных конструкдий
Ту Армирование обоймами
ОБЛЯСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ
Тиа ЯРМИР Овлдсть применения Дополнительные пояснения
Т 1 Центрдльмо сждтыЕ ЭЛЕМЕНТНЫ 2 Внецентренно сждтыЕ Элементы при экс- - ЦЕНТРИСИТЕТАХ, НЕ ВЫХОДЯЩИХ ЗА ПРЕДЕЛЫ ЯДРА СЕЧЕНИЯ при р 15 при р<15 (ДЛЯ прямоугольных сечении npw6o^0,17d )
1=1 = 1=1 1 Для восприятия Рястягивяющих усилий В ИЗГИБАЕМЫХ .РАСТЯНУТЫХ И ВНЕЦЕНТПРЕННО сжятых ЭЛЕМЕНТПАХ когда в СЕЧЕНИИ ВОЗНИКАЮТ РАСТЯГИВАЮЩИЕ УСИЛИЯ, ПРЕВЫШАЮЩИЕ РАСЧЕГПНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ КЛАДКИ ПРИ РАСТЯЖЕНИИ
2 Для ЦЕНТПРЯЛЬНО и ВНЕЦЕНТПРЕННО СЖАТЫХ сшолбов При р»15 независимо от гибкости Цель —повышение прочнос- ти и устойчивости
3 В тонких стенках и ПЕРЕГОРОДКАХ цель-повышение проч- -ности и устойчивости
4 В СТЕНАХ И СТОЛБАХ, ПОДВЕРГАЮЩИХСЯ ЗНАЧИТЕЛЬНОЙ ВИБРАЦИИ Цел ь— предохранение кляд- -КИ ОТ ТРЕЩИН И ПРИДАНИЯ сооружению большей СЕЙСМОСТОЙКОСТИ
IV i При повышении нагрузок на существующие конструкции 2 При дефектах кладки (трещины, недостаточная перевязка, низкая прочность КИРПИЧА, раствора)
Толщина швя клядки Ьш
ШВЫ кладки армированных конструкции должны
Иметь толщина: h <^-+4-мм ;
ГДЕ d —ДИЯМЕтР ДРМАГПЫРЫ-
КК-74
4 . Определяем величина а
d —• —— « 2 26 и
*>* ро 354- “
5 . ОпРЕделяем Мо и М п₽
35'4?f6
Мо= 3-£-=3- -^-’Зб.Зтм
Мпр^ 0,167 Роа2- —D,167-35A-2,26- З6‘°’2,г^55,55^
Подбор сечения арматуры на изгиб и расчет
наклонных сечений ведется обычным порядком
(см раздел Жб)
6 Определение прогива производится по формуле
ГРоаг€а<ГТС г,я2\_ Мо€г1 /прогиб в
Т L 360 ' ,J Q в2/ 16 J В 'СЕРЕДИНЕ ПРОЛЕ
жесткость в определяется в зависимости от Т<а*
армирования в середине пролета (см раздел Ж6 )
Пример 2,
Кирпичная стена толщиной 38см из глиняного '
кирпича марки 75 на растворе марки 25 4-4
нагружает парные стальные однопролетные ТТ
валки в=5,5м Нагрузка 18,2Т/лм
. L *8 J.
1 ВЫЧИСЛЯЕМ Р Я-18,2’5,5»10ОТ I
2 задаемся сечением валок г
2l45a 2U-64480CM4 2w=286Qcm3
3 Модуль упругости кладки Ек=-132ооКР/ем2 Ге=е смКК^
4 Определяем расчетную нагрузка Ро
Ро=°.з,рЖ¥гоз’-'оо°о°Т*^^
5 Определяем б'та*
<^х=т=^=,“-6кг/‘^кг/см1
тРЕВуетсяармировка кладки (сетчатое армирование)
или увеличение сечения валок
6 Определяем а а = -^=-^-=2,авм
7 Определяем МПр
Mnp= D.167 Роа “0,1б7-4е-2.08г»=3^|бтм
8 Проверяем напряжение в валках 286^‘°“121I$S
Определяем против э , „
а Роа^е*Ог>— 480-208 - 550 _ /7П_^ -IflfijLnftK
360Е7 (^5 Зе2' 360-2100000-64480*^ 550й ' °'85ем
Х=О1в 1
е 550 ‘ 6^5
КК-101
Процент^ярмировяния и диаметры ярмятыры
ГПйП АРМАТУРЬ! ПРОЦЕНТ ЙРМИР. d-АРМАТУРЫ
min max min max
Сетчатая арматура продольная сжатая ПРОДОЛЬНАЯ РАСТЯНУТАЯ При ПЕРЕСЕЧЕНИИ АРМАТУРЫ В ШВАХ Без пересечения » - - -» 0,1% о,г% 0.05% •1.0% Зии 8мм Змм 6 мм 12 мм
ВтАБЛИЦЕ ПРИВЕДЕНЫ МИНИМАЛЬНЫЕ ПРОЦЕНТЫ АРМИРОВАНИЯ,
УЧИТЫВАЕМЫЕ 6 РАСЧЕТЕ.
Расстояние между стержнями Т .. —_Х——
сеток С^Зсм (Х12ем :::::::::
Сегпки прямоугольные и,.Зигзаг' с£ ;;;;;;;
должны укладываться не реже Ц ffTiTi U11UL
чем ЧЕРЕЗ 5РЯД0В КЛАДКИ. „ П₽ЯМ0ЬГ0ЛЬнАЯ„ЗигЗАГ“
Сегпки „Зигзаг" укладываются вдвах смежных рядах кладки
так,чтобы направления прутьев вних были взаимно пер-
-пендикылярнЬ1.Две уложенные таким образом сетки равноценны
ОДНОЙ ПРЯМОУГОЛЬНОЙ СЕТКЕ.
Чаешь концов стержней сеток (контрольные концы)должны
Выступать нд5мм за поверхность кладки.
Концы растянутой арматуры должны быть заанкерены
В СЛОЕ 6ЕТОНД ИЛИ РАСТВОРА.
Расстояние междм хомытдми всжитых элемснтяхг?
ТИП АРМИРОВАНИЯ S
При расположении арматурыснарз- - ЖИ КЛАДКИ 5 = -<Sd 15см
При РАСПОЛОЖЕНИИ АРМАТУРЫ ВНУТРИ КЛ«ПКи s = esd
ПРИ КОНСТРУКТИВНОМ АРМИРОВАНИИ S= 50см
Расстояние искан хомытями в изгибаемыхэлемен-
I
S < Д- П и 5^50сМ у ГДЕ П- ВЫСОТА БАЛКИ
Дияметр хомытов Зм„« ф И 6 мм
При расположении хомутов снаружи кладки они
ЗАКРЫВАЮТСЯ СЛОЕМ ЦЕМЕНТНОГО РАСТВОРА толщиной
НЕ МЕНЕЕ 1СМ.
КК-75
Стены из крупных блоков Кирпичные и бегпонные крупные блоки применяются для строительства жилых и гражданских зданий(школ^ольницит.г а также для одноэтажных промышленных здании крупные кирпичные блоки подразделяются;
По назначению Для наружна и внутренних стен Для стен подвалов и цоколей Специальные- перемычки, карнизные, для санитарных узлов и.т.п
По конструкции ИЗ сплошной и облегченной кладки С ОТВЕРСТИЯМи{длЯ дымоходов и вентиляционных каналов) С Бороздами (для скрытой провцдки) С закладными деталями(опорными плитами для прогонов,анкереми ит. п.) Усиленные сетчатым или продольным армированием. Усиленные желсзоБетоном.
По способу отдел- ки поверхности С облицовкой, штукатуркой, расшивкой швов.
Крупные Бетонные блоки подразделяются:
По назначению Для наружных и внутренних стен для стен подвалов И ЦОКОЛЕЙ СпЕЦиальные-каРнизные для санитарных узлов и.т.п.
По конструкции Сплошные Пустотелые
По вида применяЕмькх ветонав ИЗ ЛЕГКИХ,ИЛИ ЯЧЕИСТЫХ 6E/DDH08 □БЪМНЫМ ВЕСОМ менее 1600 кг/мэ Из обыкновенных (тяжелых) бегпонов ОБЪЕМНЫМ ВЕСОМ БОЛЕЕ 1800 *г/м3
По прочности при сжатии На марки 50,75,100 и 450
Допускается по согласованиюсзаказчиком и при соотвстст- йимуцгм Обосновании ИЗГОТОВЛЕНИЕ ИЗЯЧЕИСТОГО БЕТОНв БЛОКОВ нар Майка сплошных бетонных Блоков определяется по призменной прочности Бетона,а пустотелых по Формиле: R = R* (_£«_). М (см КК81,КК-8г) Ба Fep ' На рабочих чертежах указывается марка Блока , а немарка бетона,из которого изготовляется блок-
КК-102
Защитный слой цементного растворя
ДЛЯ АРМОКАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ САРМЯШЫРОЙ,расположенной
СНАРУЖИ КЛЯДКИ.
В ид армированных КОНСТРУКЦИЙ В ПОМЕЦЕ НИЯХ L НОРМАЛЬНОЙ ВЛАЖНОСТ. В0ЩЫХА Ия ОТКРЫТ B0WXC, во 8ЛАЖН И МОКР ПОМЕЩ 8 резерв**^ факддм.
Ь БАЛКАХДРОСТЕМКАХ,СТОЛБАХ э 20 мм 5 30мм
В стенах 5 15 мм :> 25мм
ДрМИРОВЯНИЕ СТЕН
i. Горизонтальная арматура, кяк правило, располагаегося в швах.
2. При односторонней нагрузке стены армируюшся одиночной
Армдтурой,расположенной с растянутой стороны, при
двусторонней переменной нагрузке—двойной армагпурой.
3. Стены В"г кирпича и более толстые при небольших моментах
разных знаков разрешаепеяармировать одиночной арматурой,
расположенной в середине толшины стены,
4 Вертикальная АРмдтурА, расположенная снаружи стены,
саязывяется хомутами не реже чем через вОсГ
5. [Понкие стены из кирпича на ребро могут дрмирова ться
вертикальными и горизонтальными стержнями а швах
клядки с размером ячеек сетки 52*52 или 52*65 см.
6. Концы вертикальных и горизонтальных сшержней
рекомендуется зяделывлть вусгпойчивые прилегающие
Конструкции (капитальные стены,колонны,обвязочныебалки^
Усиление несыщих гтолвов и простенков
4. Стяльняя ОБОЙМЯ— ИЗ УГОЛКОВ УГтДНАВЛИВАЕМЫХ
ня РястворЕ по углам элемента. Хомуты из
полосовой стдли пяивдривяются к уголкам а< В
Шаг хомутов S* О ,S*50cm О—меньшая стодонд
Обоймя зяш,иш,АЕтся от коррозии цементной штукагпуркой.
2 Железобетонная обоймя-из Бетоня марки400-2
Армировка — вертикальные сгпержни и хомуты
Шяг хоматое S^15см , Толщина 6см«8^1&см ь
3 Штукятурняя Обоймя Армировка,как в железо -
бетонной обойме. Ярмапурапокрывается цементной
штукатуркой из рдстьояя марки 50-100 g0
Усиление не Рекомендуется для гибких элементов при о“>15.
КК-76
Основной конструктивной схемой зданий из крупных
КИРПИЧНЫХ И 6ЕГПОННЫХ БЛОКОВ является СХЕМА с
НАРУЖНЫМИ НЕСУЩИМИ стенами и внутренней
ПРОДОЛЬНОЙ НЕСУЩЕЙ СГПЕНОЙ
(при соотвЕтствыющем обосновании допнскяется
КонстрыктивнАЯ схема — с внутренним кяркясом)
П РЕДЕЛЬНОЕ РАССТОЯНИЕ МЕКДЧ ПОПЕРЕЧНЫМИ СТЕНЯМиСам)
Тип с ТЕНЫ Высота ЗДАНИЯ Скоростной напор вЕтРАвК17м4
70 70 100
ИЗ кирпичных или бетонных блоков Из ОБЛЕГЧЕННЫХ КИРПИЧ- НЫХ блоков с заполнением бетоном марки > 25 < 20 > 20 4о 36 34 3D 30 27
из ОБЛЕГЧЕННЫХ КИРПИЧНЫХ блоков С ЗАПОЛНЕНИЕМ БЕТОНОМ марки 15 20 > 2D 32 29 27 24 24 22
Пространственная жесткость зданий высотой до 4 этажей
б^17м) МОЖЕТ Быть ОБЕСПЕЧЕНА СПЕНАМИ ЛЕС.тничНЫХ
КЛЕТОК И ТОРЦОВЫМИ СТЕНАМИ.
При БОЛЬШЕЙ высоте просшранственная жесткостьдолжна
ОбЕСПЕЧИВЯтЬСЯ сквозными ПОПЕРЕЧНЫМИ КАПИГПАЛЬНЫМИ
стенами или одной из стен лестничной КЛЕЛ1КИ(ПРОДОЛЖЕН—
-НОИ НД ВСЮ ширину ЗДАНИЯ.
Максимальное расстояние между деформационными
ШВАМИ В СТЕНАХ ПРИНИМАЕШСЯ1
При бетонных блоках
ПРИ БЛОКАХ ИЗ ГЛИНЯНОГО КИРПИЧА
При БЛОКАХ ИЗ СИЛИКАТНОГО КИРПИЧА
КАКДЛЯ СТЕН ИЗ
ГЛИНЯНОГО КИРПИЧА
КАК ДЛЯ СГПЕМ иЗ
СИЛИКАТНОГО КИРПИЧА
1
2
3
4
Основные требования к кирпичным блркям
В КРУПНЫХ КИРПИЧНЫХ БЛОКАХ могут применяться
ВСЕ ВИДЫ КИРПИЧА. КЕРАМИЧЕСКИЕ КАМНИ СО ЩЕЛЕ-
ВИДНЫМИ пустотами.
Предел прочности раствора к моменту отпрдвки
БЛОКОВ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ ИХ тРАНСПОР(ПА6ЕЛЬМОСТИ
ДОЛЖЕН Быть НЕ МЕНЕЕ 20КГ/см?
Для ЗАПОЛНЕНИЯ ПУСТОТ В БЛОКАХ ОБЛЕГЧЕННЫХ
КОНСТРУКЦИИ ПРИМЕНЯЕТСЯ БЕТОН С ОБЪЕМНЫМ
весом До 1500 кг7*»3 марки не ниже 15.
Применение засыпок для утепления крупных
блоков - не допускается .
КК-103
Виды И МАРКИ КАМНЕЙ, ПРИМЕНЯЕМЫХ В СтРОИГПЕЛЬСтВЕ
NN п/п НДИМЕНОВЯНИЕ КЯМНЯ Объемный вес КАМНЯ ВГУХОМ состоянии вруттовкг/ з /и Предел прочности КАМНЯ ПРИ сжатии Брутто а кг/см2 МАР- КИ— ОБЫЧ- НЫЕ ПРЕДЕЛЫ Возможные ПОМИЖЕНйНЫЕ И ПОВЫШЕННЫЕ МАРКИ КАМНЯ
i 2 3 4 5 6
i 2 3 4 5 6 Кямни БЕШОННЫЕ сплошные легкие: а) ня топливном шлаке б| НЯ ДОМЕННОМ ГРАНУЛИ- РОВАННОМ ШЛАКЕ в) НЯ ГОРНЫХ ПОРОДАХ 2) ня ЛЕМЗЕ Кямни 6ЕГП0НН01Е пысто- (ПЕЛЫЕ а] из БЕГПОНА ня гра- вии ИЛИ ЩЕБНЕ ty ня топливном ШЛЯКЕ В| НЯ ГРАНУЛИРОВАННОМ ДОМЕННОМ ШЛЯКЕ КЯМНИ БЕШОННЫЕ СПЛОШНЫЕ тЯЖЕЛЫЕ: а) НА ГРЯВИИ ИЛИ ЩЕБНЕ тянчЕлых пород $ ня КИРПИЧНОМ или известняковом щебне Кирпич глиняный пустотелый плясти- ЧЕСКОГО ПРЕССОВАНИЯ (дыРЧАтый и пористо- дыРчятый.) Кирпич глиняный пустотелый полу- сухого прессования Кирпич легковесный (ПОРИСГПЫЙ И ГПРЕПЕЛЬ" -НЬ1Й) -1200-1900 isoo-eioo 1800-2100 1000-1400 1100 —1900 800-1400 1000— 1600 2100-2400 1800-2100 1250-1450 1400-1500 700-1400 35-75 35-75 35-75 35-75 30-75 35 -50 35-75 75-100 50-75 75-100 75 -100 50—75 I 1 । ю т , . от о о т • lieu mil in tn т т Н 100 100 100 100 100 75 100 150-200 1D0 15Q 100
КК-77
5 . В КАЧЕСТВЕ ЗАПОЛНИТЕЛЯ ДЛЯ ПРИГОТОВЛЕНИЯ БЕТОНА
ПРИМЕНЯЮТСЯ МЕТАЛЛУРГИЧЕСКИЕ ГРАНУЛИРОВАННЫЕ И
топливные шлаки, а также пемзовые, туфовые и другие
МАТЕРИЯ ЛЬ* МИНЕРАЛЬНОГО ПРОИСХОЖДЕНИЯ,
6 (ПОЛЦИНА ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ и ВЕРТИКАЛЬНЫХ ШВОВ ВКЛАДКЕ
ДОЛЖНА Быть В ПРЕДЕЛАХ 10“15мН.
7 ВЖИЛЫХ и ГРАЖДАНСКИХ ЗДАНИЯХ для Ц р
ПРОСТЕНКОВ НАРУЖНЫХ СТЕН ПРИМЕНЯЮТСЯ I- I
блоки с четвертями. Ня сплошных участках CZ ZJ
наружных стен могут применяться блоки q|
с четвертями, а также блокис пазами на торцовых
ГРАНЯХ, В ПРОМЫШЛЕННЫХ зданиях могут применяться
БЛОКИ БЕЗ ЧЕТВЕРТЕЙ И ПАЗОВ.
8 Номинальные размерь* блоков (в осях швов)
ПРИНИМАЮТСЯ кратными следующим модулям;
тип здания Модули
ПО Д п И Н € ПО ВЫСОТЕ
Жилые и гражданские 20 см 30см
ПРОМЫШЛЕННЫЕ 50 см 60 см
9 Отношение длины неармированного блока к его высоте
РЕКОМЕНДУЕТСЯ ПРИНИМАТЬ не волее 2,5 .
'IO Вес крупных блоков устанавливается в пределах 1,0-3,0т.
41 Марка Блока из сплошной кладки определяется ее
НОРМАТИВНЫМ СОПРОТИВЛЕНИЕМ СЖАТИЮ.
Марка облегченного блока многослойной конструкции
ОПРЕДЕЛЯЕТСЯ НОРМАТИВНЫМ ПРИВЕДЕННЫМ СОПРОТИВЛЕНИЕМ
МНОГОСЛОЙНОЙ кладки.
1 РЯД
12 Кладка сплошных сте- ---------
новых БЛОКОВ изобык-
а
3
новенного кирпича ве~»
ДЕТСЯ по четырехрядной
СИСТЕМЕ ПЕРЕВЯЗКИ, ПРИ
КОТОРОЙ ТЫЧКОВЫЕ I
2 ряд
РЯДЫ РАСПОЛАГАЮТСЯ ПО ЪЫСОГПЕ БЛОКА ЧЕРЕЗ ТРИ ЛОЖКОВЫХ РЯДЯ.
В КИРПИЧНЫХ БЛОКАХ ПОД РАСШИВКУ СОВПАДЕНИЕ ВЕРТИКАЛЬНЫХ швов
НЯ НАРУЖНОЙ ГРАНИ НЕ ДОПУСКАЕТСЯ.
Нижний РЯД БЛОКОВ ДОЛЖЕН БЫТЬ тычковым.
КК-104
NN п/п Наименование камня Объемный вес КЯМНЯ вся хом состоянии БРыттов в кг/мз Предел прочности кямня при смятии Брутто в кг/сл^Гня₽хя Оы>нн.лртдг». ВОЗМОЖНЫЕ ПОНИЖЕННЫЕ И ПОВЫШЕН - НЫЕ МАРКИ КЯМНЯ
-1 2 3 4 5 6
7 8 9 10 41 1е 13 14 15 46 17 с <5 б 2 18 49 Кирпич глиняный обыкновенного ПЛЯСГПИЧЕСКОГО ПРЕССОВАНИЯ Кирпич глиняный ОБЫКНОВЕННЫЙ ПОЛУ- СУХОГО ПРЕССОВАНИЯ Кирпич силикятный Кирпич шлаковый Камни керамические ПУСГПОГПЕЛЫЕ С ВЕР — тикдльными пысто- 1ЛЯМИ Камни гипсобегпонные Грунповлоки повышен- ной водостойкости (с добавками) Саман Кирпич сырковый Пуф закавказский Известняк-ракушеч- ник ОДЕССКИЙ , КРЫМСКИЙ И СЕВЕРОКАВКАЗСКИЙ керче некий БАКИНСКИЙ МОЛДАВСКИЙ камень Битовый из иэвЕстнякя d) плотного 5) мягкого Мрамор, грянигп 1700-1900 1800-2000 1800-2000 1200-1400 1100-1400 1000-1500 1800-1800 1200-1500 1700-1800 1100 -1500 1000-1300 I2OD -1500 1500-1800 1500-1600 1900- £500 1700-2000 2200-2900 75-150 75-150 75-150 50-75 75-100 35-50 10-15 15-25 15-25 35-75 7-1S 10—25 15-50 25 50 100-600 35-75 1000 2000 50 25 50 25 4 7 15 50 200-300 200*300 200-300 150 25 35 1D0 35 75 1000 100
КК-78
13.Рекомендуемые облегченные клддки-кирпичнобегоонная
и колодцевая.
14. блоки ИЗ КИРПИЧНОБЕГПОННОЙ КЛЯДКИ СОСПТСЯГПИЗ НАРУЖНОЙ
И ВНУГПРЕННЕЙ ПРОДОЛЬНЫХ стенок толщиной в4> кирпича.
Промежуток между ними заполняется легким бегпономили
ЛЕГКОБЕПОННЫМИ ВКЛАДЫШАМИ.
Связь между верстовыми опенками осуществляется
тычковыми КИРПИЧНЫМИ РЯДАМИ, (через 3“5 ЛОЖКОВЫХ
РЯДОВ),ЗАХОДЯЩИМИ В БЕтон НА КИРПИЧА.
тычковые ряды по высоте РАслолнгАнзтся:
15.
в блоках толщиной^ 51см — в одной плоскости ,
в блоках толщиной < 51 см— в шахмапном порядке.
Расстояние между диафрагмами 0,65 - 1.20 м
Вертикальные колодцы заполняются легким Бетоном
Нижние 1~2ряда блока выкладываются сплошными.
16 Сетчатое армирование осуществляется как в обычных
армокаменных конструкциях Сетки следует располагать
так,чтоеы при установке блоков один на другой расстояние
между крайними сетками не превышало принятого в расчете.
17. В БЛОКАХ С НАРУЖНОЙ ПРОДОЛЬНОЙ АРМАГПУРОИ и для комплексных
конструкций с наружным расположением железобстомауклады-
вяются только хомуты и оставляются пазы для продольной
Арматуры илижелезобегпона. Установка же продольной
АРМАТУРЫ И ЗАПОЛНЕНИЕ ПАЗОВ БЕТОНОМ ПРОИЗВОДЯТСЯ ПОСЛЕ
МОНТАЖА БЛОКОВ В ПРЕДЕЛАХ ОДНОГО этажа.
18. Комплексные конструкции с расположением железоБЕтона
внутри сечения элемента — не рекомендуются.
19. Общий вынос карнизных блоков должен выть$19см^'ёто/1ши-
Напуск кирпича в одном ряду должен быть « -т кирпича.
ВО.Для подъема блоков применяются монгпажные петли.
Верх петли не должен выступать за верхнюю грань блока,
нижняя часть петли отгибаемся под прямым углом
на длину не менее 10 диймстров арматуры.
КК-79
21 Пепли выполняются из круглой смяли марки Ст.З
Применение холоднотянутой стялидля петель-недопускяепея
Применение сварных петель для захвата блокя- недопускяегося.
22 . блоки над проемами (балки- перемычки) выполняются в виде
РЯДОВЫХ ПЕРЕМЫЧЕК, ЖЕЛЕЗОКИРПИЧНЫХ ПЕРЕМЫЧЕК и с
ПРИМЕНЕНИЕМ СБОРНОГО ЖЕЛЕЗОБЕтоМА.
При отсутствии расчетной дрматары-оБязятЕльно конструк-
тивное АРМИРОВАНИЕ в ЗОНЕ ПОЛОЖИИЕЛЬНОГО И ОтРИЦАТЕЛЬ -
кого изгибднлцих моментов.
Конструктивный ПРО ДЕ нт ярмирования-ОДотсечения перемычки.
23 блоки с кяналями могут выть кирпичными и бетонными
бетонные блоки с каналами для дымоходов Рекомендуется
изготовлять нд кирпичном щебне.
24 ЖЕЛЕЗОБЕтОННЫЕ РДСПРЕДЕЛИЕПЕЛЬНЫЕ ПЛИТЫ,ЯНКЕРД ДЛЯ
КРЕПЛЕНИЯ ПЕРЕКРытиЙ, ДЕРЕВЯННЫЕ ПРОБКИ ДЛЯ КРЕПЛЕНИЯ
коробок аклддывдются в блоки при их изгогповлении,
Основные требования к бетонным блокам
1. блоки для наружных стен изготовляются с наружной
повЕРхностью,офАктуРЕнной декорятивным БЕтоном(рАствоРом)
или облицованной керамическими И драгими плитями,
и с внутренней поверхностью, подготовленной под окраску.
Блоки для внутренних стен изготовляются с. обеими
поверхностями, подготовленными под окраску.
2. Блоки для наружных стен из бегпона объемным весом
более 1600 кг/м3 изготовляются с эффективными в
теплотЕхническом отношении пустотями.
блоки для наружных стен из бегпоня объемным весом
1600 к7м3 изготовляются сплошными илипустотЕлы-
3. Блоки ДЛЯ НАРУЖНЫХ СТЕН подвалов и ЦОКОЛЕЙ, КАРНИЗНЫЕ
И ДРУГИЕ СПЕЦИАЛЬНЫЕ БЛОКИ, д тдкже БЛОКИ ДЛЯ НАРУЖНЫХ
и внутренних стен помещений с относительной влажностью
воздуха более 60% НЕдапускАЕтся изготовлять из Бетона ня
топливных шлаках и золах , из горелых пород , из
Ячеистого ветоня или силикатной массы.
4. Петли выполняются из круглой стали марки Ст.З .
Применение холоднотянутой стялидля петель недопускается
Применение свярных пегпель для захвата блока недопускается.
дк
ДЕРЕВЯННЫЕ
КОНСТРУКЦИИ
КК-80
Системы рязрезки нярзжных стен
Система разрезки наружных стен по высоте зтажя
ИЗ КИРПИЧНЫХ БЛОКОВ РЕКОМЕНДУЕТСЯ ЧЕТЫРЕХРЯДНАЯ,
из БЕТОННЫХ БЛОКОВ рекомендуется ДВУХРЯДНАЯ
( ПРИ С00ШВЕГПСП1бУЮ1ЦЕМ Обосновании ДОПУСКАЕГЛСЯДЛЯ СТЕН
из Бетонных блоков и четырехрядная разрезка).
ЧЕТЫРЕХРЯДНАЯ ДВУХ РЯДНАЯ
Размеры блоков по высоте (в см)
N БЛОКА Тип БЛОКА. Система ЭАЗРЕЗКИ
четырехрядная ДВУХРЯДНАЯ
Н»3,3м Н=3.9м н = 3.3м Н=3.9м
i Блок перемычка 60 60 60 60
2 Простеночный блок 90 110 270 330
3 Подоконный БЛОК 90 90 90 90
Ширина оконных проемов принимаегпся:
12D, 140, 160 и 240 см
Проемы шириной d40 см принимаются только для
школ и больниц,. Проем шириной 240см выполняется а виде
двух спаренных окон ширимой по "IOOcmc бетонным импостом40см
Высота оконных проемов принимястся‘
ДЛЯ жилых и гражданских здании — <60 см,
Для школ и больниц —940см
Сплошные кирпичные блоки из полнотелого кирпича
могут применяться в следующих случаях;
1. когда полностью используется несущая способность влока
2 В зданиях с помещениями,имеющими влажность.
воздуха более 60%, также для цоколейхарнизо^лодпорныхстен.
3 Во внутренние СТЕНАХ без КАНАЛОВ ПРИ ТОЛЩИНЕ 8 ВЕРХНИХ ЭГПАЖЯХ в25см
24.3
ОГЛАВЛЕНИЕ
Основные условные обозначения........................... ДК1
Расчетные сопротивления R древесины сосны и ели . . ДК2
Коэффициенты расчетных сопротивлений древесины раз-
ных пород по отношению к древесине сосны и ели ДКЗ
Объемный вес древесины.................................. ДКЗ
Модуль упругости древесины.............................. ДКЗ
Коэффициенты снижения расчетных сопротивлений и мо-
дуля упругости древесины......................... ДК4
Коэффициенты повышения расчетных сопротивлений
древесины........................................ ДК4
Расчетные сопротивления стали........................... ДК5
Влажность древесины..................................... ДК5
Величина сбега бревен................................... ЛК5
Основные указания о применении пород древесины . . ЛК5
Основные расчетные положения:
Предельные деформации (прогибы) изгибаемых элемен-
тов ................................................ ДК6
Деформации соединений при полном использовании их
несущей способности.................................. ДК6
Коэффициенты трения, учитываемые в расчетах .... ДК7
Расчет элементов из бревен........................... ДК7
График для определения ReK под углом к волокнам . . ДК7
Коэффициенты условий работы элементов . . . . . дкк, ДК9
Расчет элементов деревянных кон-
струкций:
Центрально сжатые элементы......................ДК10—ДК15
Примеры расчета.................................ДК16, ДК17
Центрально растянутые элементы .................... ДК1В
Изгибаемые элементы............................. ЛК 19
Примеры расчета............ ................ ДК20, ДК21
Внецентренно сжатые элементы ....... ДК22
Внецентренно растянутые элементы ................... ЛК23
Пример.............................................. ДК2-1
Сжатые составные элементы с неравномерно нагружен-
ными ветвями........................................ ДК25
Расчет гнутых элементов............................. ЛК25
Расчет соединений элементов кон-
струкций:
Общие указания по расчету на скалывание и смятие . . ЛК26, ДК27
Соединения на врубках...........................ДК28—ДКЗП
Соединения на деревянных призматических шпонках . . ДКЗ)
Соединения на цилиндрических нагелях............ДК32—ДК34
Соединения на пластинчатых нагелях.................. ДК35
Основные указания по конструированию и расчету . . ДК36, ЛК37
Сортамент пиломатериалов и бревен:
Сортамент пиломатериалов хвойных пород.............. ЛКЗ«
Сортамент пиломатериалов лиственных пород .... ДК38
Моменты инерции и моменты сопротивления досок и
брусьев............................................. дк.39
Параметры сечений из бревен......................... ДК40
270
КК-81
Расчет стен на крыпных блоков,
1. Расчет производится в предположении жесткой констру-
ктивной схемы, при которой перекрытия являются
НЕПОДВИЖНЫМИ опорами для СПЕН,
2. Расчетное сопротивление сжатию кладки из крупных
Блоков принимается по класса работы Д,если обеспечен
систематический контроль за прочностью кирпича.
Бетона и раствора и за качеством монтажных швов
Для типовых проектов принимаются расчетные
сопротивления по класса работы б.
3. Расчетное сопротивление R в кг/см2 сжатию
кладки из крупных кирпичных блоков и
блоков из керамических камней с щелевидными
вертикальными пустотами шириной до 12 им
(при высоте ряда кладки 50-ISO мм} принимается
как для кирпичной кладки (см кк-8).
•4- Расчетное сопротивление R в кг/см2 сжатию
кладки из крупных Бетонных блоков см КК~9а.
5. При определении расчетного сопротивления по
класса работы Д необходимо соответствующие
расчетные сопротивления по классы гавоты б
умножить на коэффициент KJ
для кладки из кирпичных блоков К=1,2
для кладки из Бетонных блоков К=1,1
6 Марка крупного веточного Блока определяется
по формуле с
н
°пр— Нормативное сопротивление ветона осевому
сжатию
FHT — площадь сечения влока за вычетом пысглот
рБР - плошдць сечения Блока без вычета пустот
— коэффициент,зависящий от технологии
изготовления блоков,от формы и размеров пустот.
ДК-1
Основные условные обозначение:
RH- Расчетное сопротивление древесины при изгибе ;
Rp- •• при растяжении вдоль волокон;
Rc- ” при сжатии вдоль волокон ;
Rc~ - при смятии вдоль волокон ;
Rc- ПРИ СКАЛЫВАНИИ ВДОЛЬ ВОЛОКОН;
Rc”gtl ПРИ смятии ПОПЕРЕК волоком:
R,.-^ - при скалывании поперек волокон;
rcp. Расчетное среднее по площади скалывания сопротивление
rtCK п скалыванию;
Кед РдечстноЕсопротиалЕнис выдергиванию гвоздя;
Кс_ Коэффициент поддтливости соединений;
ГПр- Коэффициент условия работы элемента на растяжение ;
1Т1£- на изгиб ;
ТП- “ на скалывание ;
ТО- ня смятие ;
для гнутых элементов;
У - Коэффициент продольного изгиба ;
А — Гибкость
^„-РАСЧЕТНАЯ площадь поперечного сечения ;
FHT_ Площадь поперечного сечения нетто;
РбГ " " " брутто;
Рек" Расчетная площадь скалывания ;
смятия ;
Тс- Полное усилие скалывания ;
SSp Статический момент брутто ;
Момент сопротивления нетто;
" брутто:
^бр Момент инерции брутто;
20” и » ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ ОПЕРТЫХ ВЕТВЕЙ
м _ „
•*но неопертых ветвей ;
^-Радиус инерции сечения элемента;
в0“ Расчетная длина элемента;
В - Ширина сечения элемента;
Ь- Высота сечения элемента,
d - Диаметр круглого сечения(гвоздя , нагеля );
N - Расчетная продольная сила ;
Расчетный изгибающий момент;
Ч” Расчетная поперечная сила;
КК-82
При отсутствии опытных данных коэффициент
/А принимается; _ 19
м Fht . и R _RH ( Fht 2
Г~— > и Кбл' nPl"F^
Для сфен подвалов из Бетонных пустотелых блоков
с пустотами до 50% при высоте Блока 60см(гипСЯКй
_____ /1=0,85
Маяки сплошных крупных Бетонных блоков
и соответствующие им марки Бетона
1 Марка блока ~ R"» 150 100 75 50 35
2 ТрЕБУЕмая ма₽ка бетона (прочность кубика 20*20«20сн) 200 150 (125) 100 (6S) 50
В сковках приведены значения кувиковой
прочности Бетона без округления, которыми
рекомендуется пользоваться при подборе состава
Бетона в целях экономии цемента.
Требуемая марка Бетона для пустотелых блоков
определяется путем умножения табличных значений
по графе 2 на величину —6₽-——
-------- *
7 При расчете стен из крупных кирпичных и Бетонных
Блоков коэффициенты продольного изгиба'“f в
зависимости от приведенной гибкости рприли /пр
принимаются потавлице смКК-21
Значения J3np и Л пр определяются,как для
обычной кладки по формилам ________________
В \ ^£2- (cM.KK-2l)
J пр Q \ (X •'’пр 2 у 4 '
Значения упругой характеристики <Х принимают-
ся СЛЕДУЮЩИЕ
для кладки из кирпичных блоков таблица смКК-5
ДЛЯ кладки ИЗБЕГПОННЫХ БЛОКОВ
на растворах марки 25 и выше:
d) при кладке из легкобегпонных блоков
( в том числе блоков из ячеистого Бетона)— Об-^ЬО
б) При кладке из блоков,изготовленных
из тяжелого вешана и силикатной массы,
— ©(=» 1DOO
215
ДК-2
Рясчешные сопротивления ЙДРЕВЕСИНЫ СОСНЫ И ЕЛИ
в кг/см'
Вид напряженного состояния Обозначе- ние РдсчстноЕ СОПРОТИвЛ
Изгиб Rh 130
Расгпяжение вдоль волокон - Rp 100
Сжатие и смятие вдоль волокон k?c‘t Кси 130
Сжятие и смятие по всей поверх- ности поперек волокон, р тдкже В (ДЕКОВЫХ ВРУБКАХ ^с9о'Анд[ 18
Смятие поперек волокон hr часгпи ДЛИНЫ ПРИ ДЛИНЕ СВОБОДНЫХ копире не менее длины площадки смятия и толщины элЕмеитя: а) при длине площадки смятия вдоль волокон *10 СМ И БОЛЕЕ, я ГПИКЖЕ в ЛОБОВЫХ ВРУБКАХ. шпонкдх и опорных плоскостях конструкций □ ''См 90 30
5) при длине площадки смятия Зсм, я тякже под шяйбями при углах смятия от 90вдо60° □ ГчСМ90 ча
Скалывание вдоль волокон (максимальное) R ск 24
Скалывание поперек волокон ( максимальное) R СК 9С 12
РясчетноЕ сопротивление
смятию под углом сХ.....
(график см дк— 7 )
Рйсчегпное сопротивление
СКАЛЬ1вАНИЮ под углом о(
им 90
R СК
Rch —
РясчЕтное сопротивление смятию вдоль волокон
ДЛЯ ЛОБОВЫХ ВРУБОК 6 ФОРМУЛЕ Rcm« ПРИНИМЯЕГПСЯ йснв1504^
РдсчегпнОе сопротивление древесины конструкции,
изготовляемых ня заводах, повышяются ня 10%
(при влажности НЕ БОЛЕЕ 15%)"
КК-83
7 ПОПЕРЕЧНЫЕ СтЕНЫИСтЕНЬ1ЛЕСтнИЧНЫХКЛЕТОКРЯССЧИТЬ1ВЯЮТ-
СЯ НЙ ДЕЙСТВУЮЩИЕ В ИХ плоскости ИЗГИБАЮЩИЕ МОМЕНТЫ и
ПОПЕРЕЧНЫЕ СИЛЫ ОФ ВЕФРОвОИ НАГРУЗКИ, КАК КОНСОЛИ,
ЗЯДЕЛЯННЫЕ ВГРННГП
РЯСЧЕФ В ЕДЕ ЛТСЯ НА ВНЕцЕНФРЕННОЕ СЖАФИЕ ИСКЯЛЫВЯНИЕ
С учетом действующих сжимающих сил.
При соединении поперечных сфен с продольными
ГИБКИМИ связями (основной ВИД соединения) ПРИНИМАЕТСЯ;
МФО ВСЯ ВЕФР08ЯЯ НЯГРЫЗКЯ ВОСПРИНИМАЕФСЯ только
поперечными стенями без включения в работа продольных стен
При НАЛИЧИИ КОНСТРУКТИВНОЙ ПЕРЕВЯЗКИ ПРОДОЛЬНЫЕ и
поперечные стены рявотяют совместно с одним общим
а ПЛЯНЕ СЕЧЕНИЕМ,КЯК СФЕНЫ из ОБЫЧНОЙ КАМЕННОЙ КЛАДКИ.
8 РЯСЧЕГП ПОПЕРЕЧНЫХ СГПЕН (без учета РДБОТЫ продольных стен)
а) В плоскости У-3
на вертикальную нагрузку N
С УЧЕТОМ ВЕТРОВОЙ НДГРУЗ КИ Q
N< nrrriKRF
'* 4+ Ло.
1 fi-ы
<£) В плоскости Х“Х
ня вертикальную нягрузкуМ
N^niTn1<4>RF
N " ПРОДОЛЬНАЯ (ВЕРСПИКЯЛЬНАЯ СИЛЯ)
R - расчетное сопротивление сжатию кладки из крупных блоков
F ~~ ПЛОЩАДЬ ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ СТЕН С УЧЕГПОМ ОСЛАБЛЕНИЯ
ПРОЕМАМИ
Со-Эксцентриситет силы N относительно ценфра тяжести
СЕЧЕНИЯ СТЕНЫ. 0^ -Ц- СМ—РАСЧЕТНЫЙ ИЗГИБАЮЩИЙ
момент от горизонтяльной нагрузки Q )
8 - длина поперечной стены
У - Расстояние офценфра тяжести сечения стены до края
сечения в сторону ЭКСЦЕНФРИСИТЕТА,
ТП—Коэффициент условия рабофыэлеменфа конструкции
Ц|— коэффициент условия работы клядки
дк-з
КоэщфициЕнты расчетных сопрртивленийдревеси- -НЫ РИЗНЫХ ПОРЦЦ ПО ОТНОШЕНИЮ КДРЕВЕСИНЕ СОСНЫ И ЕЛИ
Коэффициент РАСЧЕТНОГО сопротивления
Породы древесины рдстяЖЕН изгиба,г>н яг и смятию вдоль волоха сжатия И СМЯТИЮ поперек волокон Скалыва- нию
Хвойные Лисгпвенница Кедр сибирский Пихта 1.2 0.9 0.8 1.2 0.9 0.8 1.0 0.9 0.8
(ПбЕРДЫЕ Лиственные Дув Ясень, клен, граб Акация Береза, бук Вяз, ИЛЬМ 1.3 1.3 1.5 1.1 1.0 2.0 2.0 2,2 1.6 1.6 1.3 1.6 1,8 1.3 1.0
Мягкие ЛИСтВЕННЫЕ Ольха, липа □синя, тополь 0,8 0,8 1.3 1.0 1,1 0,8
Объемный вес древесины а кг/м3
Породы древесины ОБЪЕМНЫЙ В конст £С ДРЕВЕСИНЫ ’акциях
Защищенных от авлящнЕ- НЕ ЗАЩИЩЕННЫХ от авлдэде-
Хвойные Лисгпвенниця Сое ня, ель, кедр, пихтя 650 500 800 600
1ПВЕРДЫЕ ЛиственныЕ Дуб,бук, береза,ясень,клен ГРЯБ, АКАЦИЯ, ВЯЗ. ИЛЬМ 700 800
Мягкие Лиственные Осина, тополь, ольха, лиля 500 600
Объемный вес свежесрубленной древесины принимается: для хвойных и мягких лиственных пород. 850кг/м3, Для твердых лиственных пород 1000 —— Модуль упругости древесины вдоль волокон независимо от породы древесины принимяешся при определении деформации конструкций,защищенных от увлажнения и НЯГРЕвП E-IOOODO кг/см2
КК-84
9 РАСЧЕГП ПОПЕРЕЧНЫХ С ШЕН ня ПОПЕРЕЧНУЮ СИЛЫ Q
Q< мтк-йскба.
О — наименьшая фолщина стены
В “ДЛИНЯ ПОПЕРЕЧНОЙ СГПЕНЫ
Rck“ расчетное сопротивление скалыванию при наличии
Обжлтия кладки
R - рдсчетноЕ сопротивление главным Рястягиарющим
НАПРЯЖЕНИЯМ ПРИ РАЗРУШЕНИИ КЛАДКИ ПО ШВАМ
б’д - НАПРЯЖЕНИЕ сжятию & КЛАДКЕ ПРИ МИНИМАЛЬНОЙ ПРОДОЛЬ-
-НОЙ НАГРУЗКЕ С КОЭффИЦЕНШОМ ПЕРЕГРУЗКИ Т1г0,9
ft ~ коэффициент,зависящий от видя перевязки
поперечных стен с продольными сшенами
/1=1,5 /1-1,5 /1-15 /1-1,15 /1=1.15 /<-135
Сопротивление стен крупноблочной кладки главным
РАСТЯГИВАЮЩИМ НАПРЯЖЕНИЯМ МОЖЕП БЫГПЬ УВЕЛИЧЕНО
ПНтЕМ АРМИРОВАНИЯ ГОРИЗОНГОАЛЬНЫХ швов.
R = I р р° f р , гЛ р= — юс”/
'Чек V ~ИИГ \ 1DD + б°) Н F 4
R — расчетное сопротивление екяпывлникз ярмировянной
а.ск
КЛАДКИ ПРИ НАЛИЧИИ 06ЖАГПИЯ КЛАДКИ
Ra— приведенное расчегпное сопротивление АРндтары(кк-1в)
р — процент армирования по ВЕРтикдльному сечению
10 При Конструктивной перевязке поперечных и продольных стен
бетонными шпонками или специальными перевязочными блоками
ПОСЛЕДНИЕ ЙКСЧИТЫВАКЖГЯ НА СРЕЗ ПРИ СКАЛЫВАЮЩЕЙ СИЛеТ
Т’_ MQh‘
1 ~ 6
h— РАССТОЯНИЕ МЕЖДУ ОСЯМИ ШПОНОК ИЛИ ПЕРЕВЯЗОЧНЫХ
блоков по высоте стены,При одной шпонке или блоке
НА ЭТАЖ Ь = Ьзт.
ДК-4
Коэффициенты снижения рясчетпных сопрошивле-
-ний и моднля нпрыгосши Едревесины
Условия эксплылтяции конструкций Коэффициент
Крягпковремснное УВЛАЖНЕНИЕ древесины С ПОСЛЕДУЮЩИМ ЕЕ ВЫСЫХАНИЕМ 0,85
Длительное увлажнение древесины 0,*75
Воздействие усглановившейся темлерятуры воздуха 35“50е (в пРоизвадств£нныхпам£щ,£-1 0,80
-НИЯХ/ ВоздейстаиЕ постоянной нагрузки 0,80
Коэффициенты повышения рясчешных сопигтивпе-
- НИЙ ДРЕВЕСИНЫ
Вид нагрузки Для всех видов с о п р о т и вл емия кроме смятия для смятия
ИОМГПАЖНЫЕ НАГРУЗКИ 1,1 1.3
Сейсмические нагрузки 1,2 15
Поверочный рясчст элеменгпов и соединении ня воздейсгпвие
только постоянной нягрвзки при К"0,8 производится
ГПОГДА,КОГДА УСИЛИЕ ОПТ РАСЧЕтнОЙ ПОСГПОДННОДЕЙСтвЫЮДЕЙ
нагрузки прсвышяЕт 0.8 усилия от рдсчетной полной нагрузки.
К постоянно действующим нагрузкам относятся’,
собственный вес, длительно дейстеующяя нагрузкя>няпример;
ПОЛЕЗНЫЕ НАГРУЗКИ СКЛАДСКИХ И библиотечных помещении,
ДАВЛЕНИЕ НОДЫ В РЕЗЕРВУАРАХ , ДАВЛЕНИЕ СЫПУЧИХ ГПЕЛ.
Повышение рясчстных гопрогпивленийдревесины придейст-
Вии момтджных и сейсмических нагрузок производится
НЕЗАВИСИМО ОТ ВВЕДЕНИЯ КОЗффИЦИЕНПА ДЛЯ У4£тд дополии-
- тЕЛЬНЫХ ИЛИ ОСОБЫХ СОЧЕтЯНИЙ НАГРУЗОК ( СМ Н~3) .
0ГПЕ.Х случаях,когда подлежат учету несколько фдкторое,
ПРОЯВЛЯЮЩИХСЯ ОДНОВРЕМЕННО^ НАПРИМЕР, ПОВЫШЕННАЯ
вляжность, повышенная темпЕРдтурд, воздействие только
постоянной нагрузки и.т.д) рдсчетноЕ сопротивление
и модуль упругости древесины определяются как
произведения основного рлечетного сопротивления или
модуля упругости ня все коэффициенты, которыми
учитывдЕтся влияние этих фякторов.
КК-85
Сечение беконных тонок или перевязочных блоков
ДОЛЖНО УД0ВЛЕП180РЯП1Ь ГПРЕбОВДНИЮ
ТЧ 0,65 Rp Гср
Rp - Расчетное сопРотивлЕниЕ бетпна растяжению
Fcp - Площадь СЕЧЕНИЯ СРЕЗЭ бетонной шпонки или
перевязочного блока
12. Перемычки в поперечных стенах рдссчитываются
на скалывание и на изгиб.
Скалывающая сила в перемычках от ветровой нагрузки
Т= Л^Ь-ЭТ-
U — ветровая нагрузка в Рассматриваемом сечении
Пэу Высота этажа
Изги&ающий момент в. перемычках
М = о,5 те
ПРОЛЕГО ПЕРЕМЫЧКИ МЕЖДУ ОСЯМИ ОПОРНЫХ ПЛОЩАДОК ,
длина которых принимается не более толщины стены
В ПЕРЕмычках из легкого Бетона,в которых возможно
коррозия арматуры, последняя должна выть уложена
В слое тяжелого бетона ма₽ки не ниже 100 или
раствора манки не ниже „50" при толщине 3“4ем
13. Основные конструктивные указания
4. Расстояния между температурными швами см, КК-95.
2. Кладка стен ведется на Растворе марки не ниже 25 •
3. Для монтажных швов кладки из крупных кирпичных блоков мар-
ка раствора принимать на{стыпгнь выше марки раствора Блока,
4. Толщина швов между блоками 12~20мм,
5. Все вертикальные швы и лазы тщательно заделываются.
6. Ширина площадок опирания плит,пан£Л£Й,нас.типав при
Расположении их поперек здания должны выть не менее 10 w.
7. Элементы перекрыгоий укладываются на растворе марки не нино:
8. Швы между панелями, настилами, нлитами^а также В местах
примыкания к поперечным стенам заливаются цементным раствором
п м марки 50,
У. Перекрышия связываются со стенами анкерами не реже чем через б.Ом,
10, Перевязка стен в углах Здания осуществляется ’
при Бетонных блоках—специальными угловыми Блоками,
ПРИ КИРПИЧНЫХ Блоках— ПЕРЕВЯЗКОЙ БЛОКОВ И укладкой сеток .
не менее чем в одном ряды на этаж.
Перевязка в местах пересечения стенТ-обрдэными анкерами из
полосовой стали толщиной 4ммили сепомииз круглой стали^бмм
21Н
ДК-5
КК-86
зимняя кладка
Основным СПОСОБОМ ВОЗВЕДЕНИЯ ЗИМНЕЙ КЛОДКИ
является способ замораживания.
Необходимо учитывать, что раннЕЕзамерзание
раствора в кладке приводит к изменению ее свойств :
а) К снижении] прочности и устойчивости кладки в
период ее первого оттаивания,
d) К понижению последующей прочности оттаявшего
раствора и к снижению сцепления между
раствором и каменным материалом,
В) К снижению эффективности армирования.
РАСЧЕТ ЗИМНЕЙ КЛЗДКИ
Расчет несущей способности конструкций зимней
кладки ДОЛЖЕН производиться ДЛЯ СЛЕДУЮЩИХ
стадий готовности здания:
d) основной расчет — для законченного здания.
Дополнительный расчет—в стадии первого
оттаивания.
Основной расчет производится с учетом
следующих указаний.
4. Расчетная марка раствора о
при температуре замораживания выше-20° (-19^-1®итд
принимается на одну ступень ниже аегпней
того же раствора,
при температуре замораживания-20 и ниже(-21®-22итд)
принимается на ДВЕ ступени ниже летней
того же раствора
при этом все расчетные величины принимаются
Для этих пониженных марок раствора.
2 вводится дополнительный коэффициент
условия равоты кладки гп‘к (см КК-17).
3 Для армированной кладки принимается
ПОНИЖЕННОЕЦПРИВЕДеннОЕ РЗСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ
арматуры ка (смкк-18)
Марки растворов для зимней кладки,выполняемой
способом замораживания
Вид кладки Вид конструкции Минимальная маяка раствора .. летняя''
Кладка из кирпича и камней правильной формы Стены и фундаменты Столбы КаРНИЗЫ,ПЕРЕМЫЧКИ -10 25 50
Кладка из еата Стены и фундаменты Столбы 25 50
249
ДК-6
Основные расчетные положения
Определение усилий в злеменгпях и соединениях деревянных констру)
- ЦИИ , Д ФАКЖЕ РДСЧЕГЛ ДЕРЕВЯННЫХ КО НС ГП Р У К ЦИ Й
ПО ДЕФОРМАЦИЯМ производятся в ПРЕДПОЛОЖЕНИИ
УПРУГОЙ РЯБОВЫ МАГПЕРИАЛОВ.
Рдсчст по несущей способности производится ня
воздействие Расчетных нагрузок
Расчет по деформациям производится НА
___воз д с й с т в и е. нормативных нагрузок .
Предельные деформации (прогивы)
изгиваемых элементов
Элементы Предельные прогибы 8 долях от пролетдВ
Междуэтажных перекрыгпий Чердачных перекрытий Покрытий (кроме ендов) а) прогоны.стропильные ноги, ДЕРЕ0ОПЛИГПА (У} ОБрешеткА и нястилы Ендов 1/250 VsOD V200 V-ISO !/4оо
При наличии штукдтурки прогиб элементов
перекрытий только от полезной нагрузки "350
ДЕФОРМАЦИИсоединений при полном
in их нссышхй способности
С 0 ЕДИ НЕН ИЯ Деформации в мм
Ня ВРУБКАХ И ГПОРЕЦ В (ЛОРЕН. На нагелях всех видов Ня шпонках всех видов .кроме колодок, я тдкЖс в ПРИМЫКАНИЯХ поперек волокон Ня КОЛОДКАХ. 4,5 2 3 4
Деформация соединения при неполном использовя-
Принимдегпся пропорциональной действующЕмы
КК-87
Расчет в стадии первого естественного оттаивания. Расчетные малки растворов в стадии оттаивания
Применяемые цементы и расчетные маяки раствора Толщине СТЕНЫ им стахва Расчетн.мар- • ка в стадии оттаивания
Портландцемент с протиеомороэными добавками или без них при расчетной марке раствора >. 25 <0 со П СО A\ V 2 0
Пацодлановый портландцемент, шлаковый портландцемент и другие медленно твердеющие при низкой температуре цементы, не зависимо от малки раствора — □
Прочность цементных и смешанных Растворов,изготовленных на портландцЕментЕ,твердеющих при различных температу- рах В% от их 28"дневной прочности при t. = + 15°
ВОЗйЭСТ Т ЕмпЕРаглура твердения в град.
ГЧ ХМ днях 1 5 10 15 20 25 30 35 4о 45 50
1 1 2 6 10 15 <4 19 24 29 54 4б 4о 45
45 2 4 10 20 26 33 39 54 65
2 3 8 13 19 25 32 4о 48 57 67 80
3 5 12 19 26 35 44 52 61 70 79 90
5 1D 20 30 39 48 57 65 74 82 91 100
7 16 27 39 50 59 68 76 84 92 99 105
10 24 37 51 62 72 80 87 94 100 106 —
14 2? 33 48 63 75 84 91 97 102 106 — —
45 62 78 90 97 102 106 109 — — —
28 55 72 88 100 100 110 — — — — —
При применении растворов, изготовленных на шлаковом и паццолановом портландцементе учитывается более резкое замедление наростания прочности этихрэстворов при ТЕМПЕРатуРЕ ТВЕРДЕНИЯ чижЕ + 15°,а именно: 1 от+<в до + 4° — на 80% ПРИ ТЕнперашупах т+5. _ на 4о% ТВЕРДЕНИЯ I от-ню» до + (4- - на ао»/„
ДК-7
КК-88
При проверке прочности зимней кладки в
стадии оттаивания принимается коэффициент
условия рдвоты ТП=1,25 (см КК-14)
Зимняя кладка на обыкновенных растворах
методом замораживания недопускается'-
а) Для конструкций из вытовЕтона и рваного вата.
5) Для конструкций, подвергающихся в стадии
оттаивания воздействию вибрации и значи-
тельных динамических нагрузок.
В) При эксцентриситетах £> 0,25 у
(У-расстояние от центра тяжести сечения
до края сечения в стороны эксцентриситет^.
И при больших поперечных нагрузках
( БОЛЕЕ 0,1 От ПРОДОЛЬНЫХ наГРУЗОк)^имиия.
Для зимней кладки фундаментов, столвое и стен
ПРИМЕНЯЮТСЯ ЦЕМЕНТНО- ИЗВЕСТКОВЫЕ,ЦЕМЕНТНО-
глиняные пластичные растворы.
Не допускается применение изеестково-ПЕсчанык
известково-глиняных и глиняных растворов,
Коэффициент продольного изгива Ч определяется
ПО ГИБКОСТИ Рп₽ ( СМ. ФОРМУЛУ на ст. КК-21),вЫЧИСЛСН-
ной для значений с< } взятых из таблицы
КК-5 для марок раствора, принимаемых для
Зимней кладки (смчКК 86и КК-87).
Расчет стен при внутреннем обогреве помещений
производится на основании пунктов 251, 252,
258 и 259 НиТа 120-55.
Для армированной кладки при расчетах для
законченного здания и Для стадии оттаивания
Принимаются пониженные приведенные расчетные
сопротивления арматуры Re (см.КК-18),
При расчете валок, поддерживающих каменные
стены,в стадии оттаивания принимается нагрузка
от веса опирающейся на них кладки на высоту
равную пролету валки.
При большой высоте стен зимней </
кладки, поддерживаемых валками, /
ВМЕСТО УВЕЛИЧЕНИЯ СЕЧЕНИЯ БЭЛОК
И УСИЛЕНИЯ ОПОРНЫХ участков кладки^ 7
рекомендуется производить уменьшение их расчетного
пролета установкой временных стоек на клиньях.
Н=8
е.
ДК-8
Коэффициенты условий работы элементя
Вид усилия, тип элЕМЕнтн Коэффициент
Ня РЯГтЯЖЕНИЕ ДЛЯ ЭЛЕМЕНГПОВ.НЕ ИМЕЮЩИХ ОСЛАБЛЕНИЙ В РЯГЧЕГПНОМ СЕЧЕНИЙ Для элеменгпов^имеющих ослабления; Ня с>КятиЕ Длявсех элементов Ня ИЗГИБ j | h ^3 8iE^ J h 6 ~ 8 - Для ДОСОК, БРУСКОВ И 6 РЫСЬЕВ С РАЗМЕРАМИ сторон сечения < 15 см Для БРУСЬЕВ И КЛЕЕНЫХЭЛЕМЕНГПОВ СПЛОШНОГО ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ С РАЗМЕРАМИ СГПОРОН > 15см ПРИ -у 6 3,5 . Для клееных элементов при h > 50 см и 8 10см Для КЛЕЕНЫХЭЛЕМЕНГПОВ деы гпяврово го СЕЧЕНИЯ ПРИ 61 - 05 в -Ь = 0,33 у = 0.55 Для прочих клееных элементов Для БРЕВЕН. НЕ ИМЕЮЩИХ ВРЕЗОК В РАСчетмом сечении Для составных валок пролетом С>4м нд пллстинчдтых НАГЕЛЯХ издвухэлементов " " " трех элементов (Ложе для балок издвах и трех элементов НЯ ДЕРЕВЯННЫХ ПРИЗМЯГЛИЧЕСКИХ ШПОНКАХ ИКОЛ0ДКДХ Ня смятие Для всех элементов з з зэзззаззз э зз з 3, 5» \ 3, 5и \ sn sii х» "|| ”ii n с а о а а о о -~t _а -‘±‘ ° ® со <£> ° '-J со ‘Ш СО сл ° ° со о сл а о сл
27«
КК-89
РАСЧЕГП ОПОР ПОД ПРОГОНАМИ,6ЯЛКЯМИ И ДРУГИМИ
МЕСТНЫМИ НАГРУЗКАМИ НА МЕСГОНОЕ СЖА(ПИЕ( СМЯШИе)
Производится в стддии оттдивяния по расчетному
сопротивлению при сжатии без учета повышения
этого сопротивления при местном сжатии.
& углях и в местях примыкания и пересечения стен
на уровне междуэтажных перекрытий следует
укладывать спальные связи Ф 1Qм/м с запуском их
НА 1~1.5м И С АНКЕРОВКОЙ НА КОНЦАХ.
Устойчивость и несущая способность конструкций
В необходимых случаях должны выть повышены
ня ВРЕМЯ огптяивяния ПРИМЕНЕНИЕМ ВРЕМЕННЫХ
КРЕПЛЕНИЙ в ВИДЕ ПОДКОСОВ,РАСтяЖЕК, СтОЕК И т.п
Временные крепления сгпен астянАвливдются
на расстояниях C^2Od ,
(d — толщиня стены)
Конструкция временного крепления не должна
ПРЕПятствоаять естественной осадкс клядки и
создявять дополнительную нагрузку на другие
ее ачдетки.
Перемычки пролетом €>15 м должны выполняться
из готовых элементов..
Устройство рядовых перемычек допаскдется при
£><Ч5м при условии снятия опалубки не ранее
15 дней после оттдивяния клядки.
Перед оттдиаАнием должны выть заложены
ОСтДВЛЕННЫЕ ВКЛЯДКЕ НЕЗЯДЕЛАННЫМИ ГНЕЗДА,
штРАбы и т. д.
К момента нястаплЕния оттепелей должны выть
удалены не предусмотренные проектом случайные
нагрузки (остатки строительных матернапаа и.т.п.).
р|
.Величина |3e-g- ( отношение высоты этажа к
толщине стены или столвд) не должна превышдгпь
значений, установленных для соответствующих
ГРУПП КЛАДОК (смКК’97):
а) Для кладки законченного здания с учетам
ПОНИЖЕНИЯ марки рястворя,
di для кладки в стддии оттаивания с учетом
МАРОК РАстВОРА Б СГЛАДИМ ОттяИВАНИЯ
(см К к-87).
252
ДК-9
Коэффициенты условий рябошы злеменшя
Вид усилия, тип элеменгпа Коэффициент
Нп СКЯЛЫВЯНИЕ ПРИ ИЗГИБЕ
При расчегле по древесине тск-1,о
ПО КЛЕЕ ВЬ1М ШВАМ ШИРИНОЙ = 8см Т^ск= 0,75
.. <8см Ня СКАЛЫВАНИЕ ЛОБОВЫХ ВРУБОК ТЛск- 0,5
Для врубок с одним зубом Для врувок сдвымя зубьями : тск>1,о
ПРИ РАСЧЕГПЕ ПЕРВОГО ОГЛ ГПОРЦА ЗУБА тск-о,8
" " второго зуба При угле наклона примыкающего сжятого П1ск-1.15
ЭЛЕМЕНГПА « « 20* При угле наклона примыкающего сжлтого Шек" °.8
элЕмЕнтд СХ=4О° при промежуточных углах Л — по инт£рполяи,ии Ня скалывание при рясчете средние- НИИ НЙ ДЕРЕВЯННЫХ ПРИЗМЙТНЧЁСкиХ Шек-ОА
Для ПОПЕРЕЧНЫХ^ ШП(|ьЙ& тск-0.9
Для ПРОДОЛЬНЫХ шпонок и колодок Для элементов соединяемых поперечными mCK“0-e
ШПОНКАМИ Для элементов,соединяемых продольными тск=о,85
ШПОНКАМИ Дополнительные коэФФициен- -тыдля гнутых элементов ТПСК=О,7
- 125 ТП =0,7
при снятии а
и а 150 ИЗГИБЕ , ТПГН-О,8
- 200 ТПг = 0,9
где: з-а 250 Ъ—радиус кривизны гнутого элеменгпя □ -.размер сечения одной ИЗГИБАЕМОЙ ДОСКИ или врнса в направлении радиуса кривизны mr-t,o
ДК-10
Расчет злеменшов деревянных констрыки,ий.
Ц,ЕН1ПРЯПЬНО СЖЯШЫЕ ЗЛЕМЕШПЫ
Рдсчетня прочность J Рдсчет ня нстойчивость
N<mcRcFHT I N< mcM’RcFp.^.,
ГДЕ' mc=d (смдк-8),
- коэффициент продольного изгивд ,
FH“ ПЛОЩАДЬ ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ НЕГПГПО,
F ~~ РАСЧЕШНЯЯ ПЛОЩАДЬ ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ ДЛЯ
*расч.
рдсчЕтя на устойчивость,
Rc- РАСЧЕтнОЕ СОЛРОтИВЛЕНИЕДРЕВЕСИНЫ сжятию вдоль
_____волокон ( см Л.К~ 2 ).
ПРИНИМЯЕМЫЕ ЗНЯЧЕНИЯ F
===»!»
XдрАктсристикд элеменгпя Схема F РАСЧ.
При отсутствии ослаблении а f>ao»= F Лр
При ослаблениях,не выходящих НА РЕБРО, если 0,25 F<Tp - Fnc> 0,25 FJP 0 Рря№ F <Гр F =-^ F Гмеч J Гнт
При симметричных ослаблениях, ВЫХОДЯЩИХ НА РЕБРО Й F = F ’Рвеч ' НТ
Foe- ПЛОЩАДЬ ОСЛАБЛЕНИЯ,
Fjp~ площадь поперечного сечения Брутто,
При несимметричных отделения*) выходящих I
НА РЕБРА , элементы рдссчитывдются, КАК. Н
ВНЕЦЕнтРЕННО СЖЯ1ЛЫЕ, I-- -
КОЭффИЦИЕНГТ^ПРОДОЛЬМОГр изгивя^
при < 75 1 при _Х> 75,
где: ^-Q,8(^)2, I
Д- гибкость цельных элементов, )\—
бо~ РАСЧЕТНАЯ ДЛИНА ЭЛЕМЕНтА,
г3“ РАДИас ИНЕРЦИИ СЕЧЕНиЯ Тг’У
элЕМЕнтд, ч F Jp
Момент инерции поперечного сечения врьтто .
дк-н
РЯСЧЕШНДЯ ДЛИНА ЗЛЕМЕНГОЯ €о
ШИП ЗАКРЕПЛЕНИЯ ОПОР 6о
При обоих защемленных концах При одном защемленном и другом ШАРНИРНО "ЗАКРЕПЛЕННОМ КОНЦЕ При обоих шярнирно закрепленных концах При одном защемленном и другом свободно нагруженном конце Crf= 0,65 С Са=0,8б Со= 1,о е Во-2.0 е
ДЕИСтвИГПЕЛЬНЯЯ ДЛИНА ЭЛЕМЕНЛ1Я.
О 5 10 15 20 25 30 35 40 4S 50 55 во-8
О 5 Ю 15 20 25 30 35 40 45 50 Eo^d
$ — НАИМЕНЬШИЙ РАЗМЕР ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ ,
4 — ДИЯМЕПР КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ.
ДК-12
РдСЧЕТННЯ ДЛИНА ПЕРЕСЕКАЮЩИХСЯ ЭЛЕМЕНТОВ. НАДЕЖНО СВЯЗАННЫХ МЕЖДУ СОВОЙ В МЕСТЕ ПЕРЕСЕЧЕНИЯ.
С_к е м а ТИП ПЕРЕСЕЧЕНИЯ РАСЧЕтнЯЯ АЛИНА 6О
1 При проверке устойчивости в плоскости
-.-1 I КОНИРЫКЦИИ I 20— рясстоянинэ от ценфря узла ди тачки пересечения * J | j элементов 2 При проверке устойчивости из плоскости констрнк-
s 6 fc’C’N ^ёо При пересечении двух еждтых элементов При пересечении еждтаго злемЕнтя с нЕРЯботяющим При пересечении еждтого элементя с РАстянытым тякой же силой о ЦИН со“ полной длине элементя £. ео I, e;^Fa E>o,se, \11+Мг2р; Ео— Рясстоянию от центрд УЗЛА ДО тОЧКИ ПЕРЕСЕЧЕНИЯ элементов
C,,A , полнаядлиня,гибкость И ПЛОЩАДЬ ПОПЕРЕЧНОГО сечения сжитого элЕмЕнтя. Bg.Az.Ff ДЛИНА.ГИБКОСть И ПЛОЩАДЬ СЕЧЕНИЯ ПОДДЕРЖИвАЮЩЕГОЗЛЕМЕНТЯ. При мены^их значениях рягтягивАЮЩЕм силы расчешная длина Сжагпого элЕМЕнтд опРЕДЕЛЯЕтся по интерполяции между случаями „<Ги. в" Е.СЛИ ОДИН ИЛИ ОБА ПЕРЕСЕКАЮЩИХСЯ ЭЛЕМСНГПА ИМЕЮГП СОСТАВНОЕ сечение, в формалы „сГ падстявляются соответствующие значения приведенной гибкости элементов. При проверке устойчивости ежлтого нижнего пояса арочных, Рамных и. т. п. конструкции, раскрепленного поперечными связями жесткости,за расчетную длина пояса следует причинять расстояние между этими связями, увеличенное на 25%. Связи жесткости.ряскРЕпляющиЕ сжитые элементы конструкций РАсенитывАются на усилия равные О.ОЙдействающего а элементе усили?
ГИВКОСТЬ СЖИТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ И ИХ ОТДЕЛЬНЫХ ВЕТВЕЙ
тип элементя Г иБКОстьД
Для основных элементов 120
Для второстепенных элементов «£ 150
Для связей 200
К числа основных элементов относятся:пояся, опорные стойки
и РАСКОСЫ ФЕРМ, колонны и,т.п.
ДК-13
Приведенная гибкость Л п₽ состлвных элементов
Л „г #А) Н2 ; А= J1 + кс
Ч Vo 1 ।С
. о
П— ПОЛНАЯ ВЫСОГПА ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ ЭЛЕМЕНтА в см;
j\y—гибкость всего элеменгпа относительно осиУ,(рис1 и с
ВЫЧИСЛЕННАЯ ПО РДСЧЕГПНОЙДЛИНЕ ЭЛЕМЕНГПА С© БЕЗ
ачетя подятливости соединений •
1- гибкость огпдельноЙ ветви относительно ее оси 1~£,
вычисленная по РлгчЕтной длине ветви В, z
ПРи C(<7h принимаегпся Л,= 0 ’
.М-Г коэффициент приведения гибкости;
n.jjrpACMEmHOE количество швов в элементе
(при Определении П ш ычитывяются те швы, по которым
сыммирыется взаимный сдвигэлемЕнтов,например,при
расчегпе относительно оси 9 рис4 ~4 шея, рис.2.-7 швов.
Рис.3_2 шбя);
П(Г РАсчстное количество срезов связей б одном шве на 1 п м
ЭЛЕМЕНтя(пРМ НЕСКОЛЬКИХ ШВАХ С РАЗЛИЧНЫМ КОЛИЧЕСТ-
СРЕЗОВ ПРИНИМАЕтСЯ СРЕДНЕЕ ДЛЯ ВСЕХ ШВОБ КОЛИЧЕСТВО
.. срезов*;
коэффициЕнт подятливости соединении.
______________ТЯБЛИЦЯ ЗНАЧЕНИЙ Кс (d-ДИАМЕТРвсм)
Вид, связей Rc
Центр.сжятие СЖАТИЕ С ИЗГЫЬОЧ
Гвозди СшаЛЬНЫЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ НЯГЕ- - ЛИ Дубовые цилиндрические няге- Клей 1/tOdra 1/3d« M.sdH О J/tsd* </dH О
ДК-14
При определении Кс дидметр стольных и дубовых
ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ МОТЕЛЕЙ ПРИНИМДЕГПСЯ :
hl ШОЛ1ЦИМА НАИБОЛЕЕ тОНКОГО из СОЕДИНЯЕМЫХ ЭЛЕМЕН-
Гвозди при защемлении концов менее 4- d в рдсчегле°
не учитываются.
/\пр не должна приниматься более гибкости
ветвей^ соединенных связями, постав ЛЕННЫМИ
по конструктивным соображениям Свез расчета)
А А У_^о
£0~ расчетная длина элемента;
сьммй моментов инерции брутто поперечных
сечений всех ветвей относительно оси
параллельной оси У (рис!и2 ДК-13);
ГбР~~плодддь сечения элемента Брутто.
Гибкость составного элемента относительно оси
проходящей через центр тяжести сечения всех
ветвей (ось Х-Х рис!и2 ДК—13 ) определяется,
как для целого элемЕнтя,бЕЗ учета податливости
соединений ( исключение — элементы с
неравномерно нагруженными ветвями см ДК-25 ).
Расчетная гибкость состдвных ветвей составного
элемента принимается равной
где уЧ,— коэффициент приведения гибкости,
вычисленный для отдельной ветеи с расчетной
длиной С, так же(как для элемента е> целом.
При наличии в швах составного элемента связей яазлич
НЫХВИДОв(рАЗМЕРОв)рДСЧЕтВЕДЕПСЯ ПО ЛЮБОМУ ИЗ МИХ С
коэффициентом Кс= К с , причем за расчетное количест-
во связей принимается Лс= п’с+ И" -Цг +• ‘ '
। с К с
где:КС|П'с относятся к расчетному виду (размеру)
СВЯЗЕЙ,
Кс Ир—ко второму виду(рдэмеры) связей и.т.д
ДК-15
Если ветви сосгпавного элемЕнтд имеют различное
сечение, то расчегпная гибкость ветви ~ At
( В Формуле на ст. ДК- 13 ) причиняется:
. I zj. бр
Приведенная гиокоспь решетчдтого элеменгпа
или элеменгпа со сплошной стенкой.
гибкость отдельной ветви_______Лв0»
расчеглное количество швов- . .._м = 2
I
Те КгГ КОЭффИЦИЕ!
I U I о 1-
I 1 I 2 СОЕДИНЕНИИ
Пс-ррсчетнос количество срезов
связей суммируется по всем
рабочим плоскостям МЕЖДУ
решеткой (стенкой) и одним
поясом;
:нт подятливости
соединений (см гляблииа ДК_ 13 ):
И / ~ ГиБКОСть Бссго эЛЕМЕнтн относи-
тельно оси У , вычисленная по РАсчетной длине 8О .
Если в u,e н гиря л ьно сжитых решегпчагпых элементах
гибкость отдельной ветви^ больше гибкости
элеменгпа в целом Д тодолжня производиться
дололнитсльняя проверка устойчивости ветви:
ГДЕ. N < тсч>, Rc fep , 4=1,
ц>_ Коэффициент продольного изгивя ветви,
вычисленный по ее РАсчетной длине
(при определении Ц5! состданые вегпви ряссма-
тривлются как сдмостоятЕЛЬные элеиентыдлинойц
F- площадь вРатто поперечного сечения стержня.
ДК-16
Примеры_______________
1. Определить несущую способность цемспряльно
сжятого цельного сгпержня дидмегпром d« 20см.
Рдснегпная Длинд в©»4,0 м* МАтЕРиял-сосна;^с“130^г
FHT = Fp0C4=F,Sp -3,14 .10г-ЗШс№; ТПе-1,0.
Расчет ня прочность
N-rnc-Rc ЕНТ= 1-13031Ч=Ч0820кг = ЧО,8т
Расчет ня устойчивость
N=mcq>Rc FPfiC4 тс=1,о
Т’'гВа=го; по графики ; Ч-О.чв (смДКЯ)
№1 0,48 • 130-314 =19590 кг = 19,59Т
Несытая способность определяется раснегпом
на устойчивость N *19,6 г.
Определишь несущую способность центряльно сжятого
ЦЕЛЬНОГО СТЕРЖНЯ ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ 20*20 СМ.
В середине длины сшержня имеется ОСлаБлениЕ сечения
РасчегпняядлинаРо=*4,0м Мягпериял-сосна R
ГНТ = 20(2£|-5) =ЗООсм2 ( 0 1ЧЕСТПЕ ОСЛЯБЛЕНИя) • ГПс=1,0
Расчет ня прочность
N = тсРс FHT “1И30-300 =39000 кг = 39,0т
О Рясчеп! ня ыстойчиьость
1 N-mc4>RcFp„4
FJp = 20-20-4DDcM2 I Foc = 5-2D = 100cmZ
0,25 F6P= □,25,400 = 100смг | Foc=0,25Fbp
принимаем FpaC4 =Frfp = 400 c«z
e<
Для ПРЯМОУГОЛЬНОГО сечения:
’бР_ ~ЧГ___h_ 2»\ — = 0,289 h;
„ 6h - 12 ’ ’ 'г
Д= ° 4оо _ gg <75
Л 0,289h 0,289-20
Cf =1-0.8 ( = l-0,8-D,692= 1-0,38 - 0,62 ;
If - МОЖНО ОПРЕДЕЛИШЬ И ПО ГРАФИКУ (ДК-Ц ) J Ч’ = 0,62
N = 1’0,82 изо -400 = 32200 кг -32.2т
Несущая способность определяешся рясчептом на устойчивость.
ДК-17
з
|35
0^35
j5
i35
Определить несыцню способность центрально
сжитого составного стержня hr гвоздях
С расчетной длиной 0О =3,7 м и
ПоперечнЬ|мсечени£м20*&6 см
МяШЕРиял-соснА Rc =130 кг/смг
N= 20,0г; ТПс=1,О,
Расчет ня прочность F„f=l;p“2CI 26“S2Clc"2
N = тс Rt ГИТ = 1-130 • 520 =67600 кг = 67.6 т
Рясчеш ня остойчивость
ГОяккяк площадь ослабления гатдами For
не превышает 0,25 Fgp, то принимаем
FPflC4“ Fep = 520 см .
По всей длине с одной стороны стержня (т.е а
Одном шве) поставлено 44 гвоздя drОДдлмной!^
Н Я 1 П М СТЕРЖНЯ
Пс= 'з^7=^'9 щт/пм
Коэффициент приведения гибкости определя-
35
ло ФОРМУЛЕ Му= J i -* Кс И ш
' \| Кв Пс 1
" ^с~~ 1Ddz~~ 1ОД5г = 0'4 >
1+°'4 ^>=^ + 2.56 = 1.88
Л_ €о_ Со __ 370 _ . _ С БЕЗ УЧЕТА податливости)
7. ~0,289h—0,289-26 СОЕДИНЕНИЙ /
Г и Б кость Отдельной ветви в промежутках между связями
(гвоздями) принимя£тсяЛ| = 0,т к 6l<7hl
Лп=\|ГуЛу + Л12=^Луя'’.88-49,2 = 92,5; Лпр>75
.0_ 3100 _ .310,0.. =n„R
Ч ^г. 92,5г °’Э6
можно опр ед спить и по гряфика (Л,КЯ), Ц= 0.36 ;
Na= ГПс Ч Rc ГрасТ !• 0,36-130 520 - 2Ч300кг* 24,Зт
NAon> N , ач-3 > 20 т
Гибкость элемента относительно оси Х-Х :
Лх=0-^Ьо=64 *=92'5''
(Паким образом, решающим является расчет по
гибкости ^у^у=92,5 относительно оси У-У.
Д-18
Ц,ЕН1ПРЯЛЬН0 РЯГШЯНЯ1ПЬ1Е ЗЛЕМЕНШЫ
N « Шр RP FHT
рнГПлощядь ряссмяиривдЕмога поперечного сечения
нетто: при определении Fmt оглавления, располо-
женные на участке длиной 20см, принимаются
СОВМЕЩЕННЫМИ в ОДНОМ СЕЧЕНИИ.
К~Расчеп1ное сопротивление древесины растяжению
вдоль волокон (смДК 2).
ТП^Коэффициент условия рябопы элемента на
РАстяЖЕНИЕ:
Для элементов без оглавлений ГПр=10(
ДЛЯ элементов с ослаблениями.тР = 0,8 (емДКв).
N- Рдсчетняя продольная сила-
Сечение 20*20. Ослабленное сечение 20*14 (сеч.1-1)
Опорный узел центрируется так,чгтюбы усилие N
проходило по оси ославленного сечения.
П1р=0,8 ( ДЛЯ ОСЛАБЛЕННОГО СЕЧЕНИЯ)
Коэффициент снижения расчетного сопротивления
древесины, находящейся в условиях кратковременного
увлажнения-0,85 (см ДК Ч )•
Приведенное расчепное сопротивление древесины
Яр=0,85-ГПр Rp=0,85 • 0,8 •100=68,0 кг/см2
FH.j= 20 (20-6)= 20 • 14=280 см2 (по ослабленному сечению)
ЫДо= Rp' FHT= 68,0-280 = 19040 кг-19,0т > 15,0т
N < NAon сечение достоточно.
ДК-19
ЙЗГИбЯЕМЫЕ ЗПЕМЕНШЫ
Расчет ня прочность
м « тпи R„wHT ,
ГДЕ: м— рдсчетный изгибающий момент;
ТПи-КоэфФициЕнт ысловия рдвоты элементпд ( см.ДК 8 );
R^- рдсчегпное сопротивление, древесины изгибу (см,ДК2);
Wj? Момент сопротивления нетто рассмаприваемого
ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ .
Р Я СМЕШНА СКАЛЫВАНИЕ
««тскяск-^- >
ГДЕ: Q— РДСЧЕГПНДЯ ПОПЕРЕЧНАЯ СИЛА’
Ш~ коэффициент условия ряботы элЕМЕнтд (смДК 9 ),
R — рдсчегпное сопротивление древесины
скалыванию вдоль волокон (см.ДК2);
3“ МОМЕНГП ИНЕРЦИИ БРНГПтО РАССМДтрИВЯЕМОГО
6Р
ПОПЕРЕЧНОГО сечения;
стятическии момент БРьтто сдвигаемой чдети
сечения относительно нейгпрдльной оси;
8~ ШИРИНА СЕЧЕНИЯ-
Рясчеш связей составных валок
_ -Г> 1,5 М S6p .
Т|с' (см.ДК-35),
Где;Пс— количество связей, равномерно расспявленмых в
каждом шве изгибаемых состдвных элементов на
протяжении от сечения с нулевым моменшом до
сечения С максимальным изгибающим моментом М,
ПРИ РАСПРЕДЕЛЕННОЙ ПОДЛИНЕ ЭЛЕМЕНГПЯ НАГРУЗКЕ, R
гпдкже при сосредоточенных грузах в пределах сред-
ней трети пролегла •
Т~ расчегпная несущая способность одной связи вданном
шве;
Збр момент инерции брутто поперечного сечения;
стятичЕский момент Брутто чягти поперечного
СЕЧЕНИЯ ЭЛЕМЕНГПЯ , ОтСЕКАЕМОИ РАССМАГПРИВАЕМЫМ
швом, относительно нейгпральной оси.
ДК-20
При ГДЕ: Ис ,1 rV',i НАЛИЧИИ б ШВЕ РАЗНЫХ СВЯЗЕЙ а* 1 -г1 . и т-11 > 1.5 И Sep пет +Пст +•• > Jep , относятся к первому вида связей, относятся КО второму вида связей и т.д.
Ря< :чеш нй прочность при косом изгибе
где: Ч. Wx,\ Элементов цельного сечения) М X Мы Q mwvvx тпии/а " *и dy — СОСГЛЯВЛЯЮЩИЕ РЯСЧЕГПНОГО ИЗГИБАЮЩЕГО МОМЕНТА ЕоотвЕтствЕннодля главных осейХ и Н • Vy— моменты сопротивления рассмагпривяемого поперечного СЕЧЕНИЯ нетто для осей Хи У.
Пр Определить несущую способность брусэ
1. Р 6-15 Коэо ня ня, ПРИ1 R V К h Ряс Е=0 1 = f= 4 Рдснегпная постоянно дейсгпвующая нагрузка >18 о-чеп Kt7 1 Р=350 /л.м. МдтЕридл-соснд. R^ 13D кг/см2. Брыс няходится вусловиях длительного чело* |фициЕнты снижения ррсчЕгпного со противления:неми51' воздЕЙствиЕ постоянной нагрузки-0,8,/ м ч \ цл и тельное увлажнение дреьесины-0,75^ рфицигнт условия рабогпы ГП^1.15} ( &=»15, h>15). веденное расчетное сопротивление древесины : и= 0,8'0,75 mMR-0,8-0,75'1,15• 130 « 89,5 кг/см2 , Sh2 15-182 П1п з J= —g— в —6 —810 см * 1=-^- = D‘3f,Z>2= 0,7тм =70000 кг си. 1д= RMW - 89.5 810 =726000 кген. Мдоп>М 5 реч чет на прогиб j - 3^_ • 1 8 • 0,75-100000 - 60000 кг/с„2 . g= 40а см . =-!£1®3 = 7290снч; ’ Р=3,5 кг/сн . 5 . 3,5-ЧОО4 _ 5-3,5-2,56-WH0 = п 6я с 384 60000-7290 3.84-6'Ol729'1O'0 ' С? = _^68 _1_ ЧОО 150
ДК-21
&4J “ '
РяСЧЕГП НА СКЯЛЫВДНИЕ Q < Щ R - -Г" —
—-----------—----------- СК СК ь 6Р
Rck=24k7cm2 , TTIciri.
Коэффициенты снижения расчетного сопротивления
п (см.дк-4)
Приведенное расчетное сопротивление скалыванию вдоль '
волокон Rc’ 0.8-075.14^^= 0,8-0,75-1-24=14,4 кг/см2
Для прямоугольного сечения:
i£=4-h= 1-18=12
56Р __ о-
Qao^Rck 7^=14,ч. 15-13=2620 кг
- 0,35-4 = о,35-2-0,7т =700 кг
Нагрузка Р®1,1т/пм Балка кратковременноувланч цдется
I Q '
I Лцоп-
3-;620
PacitT __ ь
состдвнои балки на плдстинчдтых нагелях. —*_
Мдгпериал-сосняКй;'130кг/см2. брусья 19.4x19,4 (2 шт}. 19,4
Пластинчатые нагели сГ—1,2см , 5,4см , Впл’ИЭ.Дсм .
Расстояние между нагелями S=9<S = 9-1,2—11см (см ДК35).|
Коэффициенты условия работы и прочие коэффициенты:
при плдстинчдтых нагелях из 2хэлементов П1 — о.9 , х
и [см П К — Я 1
ПРИ брусьях с размерами сторон>15см ГП^= 1.15' '
ПРИ КРАткОВРЕМЕННОМ УВЛАЖНЕНИИ......... ....0,85(снДК-4 )•
Приведенное расчетное сопротивление
R„= 0,85 ти-ти'Ри-0,85-0,9- 1.15-130=114 Kr/cM2
Н=^’_1±^=513ТМ
^38£.2=486d сиз .
мдо= RMW=114- 4860— 552000 кг СМ — 5.52ТМ | М > М
РягчстнОЕ количество нагелей hr длине- X=0,8U (смДКЗЗ)
Пс= ^^до а'|6<2°=45 Ня полпролетя 22
Несыцяя способность одного нагеля :
Т-4Чеппвпл(оДК-35), К-0,85, Т-0,85*14'54'19,4-1045 кг
Несудая способность всех ндгелеи(для половины пролегла}
ПсТ= 22-1245 = 27300 кг
Для ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧ£НИЯ^^=— h-—-38,8*25.9 см
1.2MSH.\l.2-53D00g _2Шо кг л.т> 1.2М5^
^6" г5'9 *Ulm ДКЗБ)j5P
ДК-22
ВНЕЦЕНШРЕННО СЖЯП1ЫЕ ЗЛЕМЕНШЫ
N М . N М □
•ПЛРиг 4?RhWht 1>или Р„-г+ти^,Т Кс>
ГДЕ: 3100 RCFBP , г=\) FBB ’
Ш“ коэффициент условия рдвоты элемента ня сждтиЕ тс= 1;
ТТЛ " *’ на изгиб(смДК 8) ]
Rr- рясчетное сопротивление древесин на сжптис _ ,
« (смДК2)-
>• •> „ на изгибу V ’>
Fm,.- площадь сечения нетто ;
.F£p“ ПЛОЩАДЬ СЕЧЕНИЯ бРатто ;
WH~ момент сопротивления сечения нетто;
^Бр-момент инерции сечения Брутто;
- коэффициент (действительный в пределах от Одо 1),
учитывающий дополнительный момент от продольной
СИЛЫ N ПРИ ДЕФОРМАЦИИ ЭЛЕМЕНГПЯ.
При -М. « 01 -=— внецентренно сжатый элемент
Wbp Рбр ч
РАссчитывяется ня устойчивость без учетя
изгибающего моментя М по ФОРМУЛЕ,1 ,
______________mr4>RcFPHC4 (емдк doj
В состдвных ВнсщентРЕнно сжятых элсмснтях?КРОме
того.проверяется устойчивость наиболее напряженной
ветви при 7h । по формуле:
А+ ±L .-г ч>о
ГА>Е; Гер 1 С '
с,- РЯСЧЕтНАЯ ДЛИНА ветви;
К,- толщинд ветви ;
коэффициент продольного изгиба вычисленныйподлинеС.
_1 (для отдельной ветви)
Г6р ПЛОЩАДЬ ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ БРЫтто •
W- момент сопротивления поперечного сечения Брутто.
Устойчивость элеменша в целом в плоскости перпендикуляр—
-ной плоскости изгиба проверяется без учена изгибающе-
-гомоментя по формуле;
N«mcif rcfpa„ (смдк-io ).
ДК-23
Количество связей вшве(Пс) hr половине рдсчетной
ДЛИНЫ ВНЕЦ.Е.НГПРЕННО сжятого СОСГПАВНОГО ЭЛЕМЕНГГЯ
п Т > 1*5 м S БР у- _ Л A2 N
С ^Б₽ ’ 7 31ODF?ZF6P
Sep- Стятический момент Брутто чдети поперечного сече-
-ния
отСЕКЯЕмои рассмаприваемым швом, относительно ’
нейтральной оси.
^БР МОМЕНГП ИНЕРЦИИ БРУГПтЦРйССМЯтРИВАЕМОГО ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ
Т — Рясчетндя несущая способность одной связи вдянном шве .
$ — Коэффициент (смДК22).
При няличии в шве разных связей :
п;Т+П''Т"+- >
u u V -> Б₽
Up Т относятся к первому виду связей;
у" относятся ко второму виду связей ищд.
Если связи воспринимяют, кроме сил сдвиги при
ИЗГИБЕ, ЕЩЕ ДРаГИЕ УСИЛИЯ, количество связей в
шве определяется рясчетом ня полное усилие.
Внец,ен[пренно рнстянытыЕ злеменгпы
N М < . N Р77ГП _
"рЧЛ/ПЛ'*-г* ’или трСт+ тиЧт р
1Пр- Коэффициент условия рдбоглы элемЕнтя ня рясгпяжение
ти- “ " " на изгиб (см.ДКв);
Rp-рдссчетнОЕ сопротивление древесиныня рдсгпяжение
Йи“ " ' >' НЯ ИЗГИБ (СМ-ДК2),
f^n-- площядь сечения нетто;
WH~ момент сопротивления сечения нетто.
Глг пчет по возможности
। Xх 4- пРЕДотвРйщять возникновение
- ' _______н1___1 изгибающих моментов в
Т ославленных сечениях рястянытых
ЭЛЕМЕнтов путем ценгприрования рдстягивяиэщего
УСИЛИЯ ПО ОСЛАБЛЕННОМУ СЕЧЕНИЮ ИЛИ ДРУГИМ СПОСОБОМ.
При соблюдении этого условия элементы ряссчитывдются
ня цЕнтряльное. РястяжечиЕ.
ДК-24
П РИМЕР
Расчет внсцЕнтрЕнно сжатого цельного элемента
требуется проверишь несущую способность йит^нтргинп
сжатого элемента сечением 12x12 см-
Расчетная длина элемента С©= 5,1 м
Расчетная сжимающая сила N=2,0r
Расчетный изгибающий момент М=0,08тм
JM. м □
Fht Кс
Материал- сосна. R=130Kr/cM2
Коэффициент условия работы на изгиб цельного
элемента с размерами сторон сечения менее 15ем
ти=1
Площадь ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ
|=; = F6P=12-12 =144 см 2
Момент сопротивления поперечного сечения
^=288ch3
Коэффициент ^учитывающим дополнительный
момент от продольной силы N при деформации
элемента
Лгы
3100R FBP
——----- =147
0.289'12
*2^-=1-о,745= 0.255
ЗЮОИЗОИ44
N___М
FHT 1mnWHT
гооо . 8000 _ ,™кг/ г
~i44~+ 0.2W1-ZW~ 130 /сМ
13,9-1-109 «с 130КГ/снг 122,9<130k
таким образом, расчетное условие прочности
внецентрЕнно сжатого элемента соблюдено.
Со =
0.289h
ДК-25
СЖЯШЫЕ ГОСШЯБНЫЕ ЭЛЕМЕНШЫ Г НЕРАВНОМЕР-
НО НЯГРЫЖЕННЫМИ ВЕ1ЛВЯМИ.
Составные элементы ндпцдАтливых соединениях)
часть ВЕГПВЕЙ которых НЕ ОПЕРШИ Пп КОНЦОМ ИЛИ НЕ
ЗАКРЕПЛЕНА В УЗЛАХ, ДОПУСКАЕТСЯ РАССЧИТЫВАТЬ ня
ЦЕНТРАЛЬНОЕ И ВНЕЦЕНШРЕНОЕ СЖАТИЕ ПО ОБЩИМ ПРАВИЛАМ,
НО С СОБЛЮДЕНИЕМ следующих указании:
1. Расчегпные моменты инерции
и момент сопротивления
поперечного сечения элементов
относительно оси У определяются с учетом всех ветвей.
2.Расчетный МОМЕНП ИНЕРЦИИ СЕЧЕНИЯ ОТНОСИТЕЛЬНО
осиХ определяется по формуле
3 = 0о+051но,
ГДЕ’Оо— момент инерции поперечного сечения опертых вегпвей,
^-Момент инерции поперечного сечения НЕОПЕРтых ветвей,
3. Расчегпная площадь
ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ
определяется:
d) при центральном окотим ---
по сечению только опертых вегпвеи
5) при внецентренном окдтии ----
по сечению только опертых ветвей, если
проверяются эти ветви, и
ПО ПОЛНОМУ СЕЧЕНИЮ элемента , если
ПРОВЕРЯются неопергпые ветви.
Рдсчет гнытых злЕМЕнтоь
Гнутые сжатые и изгибаемые элементы рассчиты-
ваются с учетом ДОПОЛНИТЕЛЬНОГО
КОЭФФИЦИЕНТА аиловия РЯ50ГПЫ для гнутых
ЭЛЕМЕНТОВ ГПгм (смДКЭ), вздвисимости от
отношения радиуса кривизны гнутого элементя
Т, К РАЗМЕРУ СЕЧЕНИЯ ОДНОЙ ИЗГИБАЕМОЙ ДОСКИ
ИЛИ БРУСКА Б НАПРАВЛЕНИИ РАДИУСА КРИВИЗНЫ С(-
В формулы , вместо коэффициентов ГП с и ГП и ,
вводятся соотвЕГпствЕнно произведения ^ПсП1гни ТП иШгн
ДК-26
Расчет соединений злеменшов конструкций
L Общие ыкязяния по расчеты чяскялыьяние и смяшие
4 Расчетная несущая способностьТсоединений на врубках,
призматических шпонках и.т.п из условия смятия
ДРЕВЕСИНЫ ОПРЕДЕЛЯЕТСЯ ПО фОРМУЛЕ:
T“fT1CMRCM« Е:и >
ГДЕ'.ГПСМ~ коэффициент условия работы соединения на смятие;
FCM — РАСЧЕТНАЯ ПЛОЩАДЬ СМЯТИЯ ;
RCM|j[— РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ДРЕВЕСИНЫ СМЯТИЮ
ПОД УГЛОМ СХ К НАПРАВЛЕНИЮ волокон .
2 Расчетная несущая способность соединений наврыбках,
ПРИЗМАТИЧЕСКИХ ШПОНКАХ И ГЛ.П.ИЗ УСЛОВИЯ СКАЛЫВАНИЯ
РИС.1
где: ГЛ - КОЭФФИЦИЕНТ УСЛОВИЯ РАБОТЫ СОЕДИНЕНИЙ НА СКАЛЫВАНИЕ
Рек- РАСЧЕТНАЯ ПЛОЩАДЬ СКАЛЫВАНИЯ;
Rtp
ск~ РАСЧЕТНОЕ СРЕДНЕЕ ПО ПЛОЩАДКЕ СКАЛЫВАНИЯ
СОПРОТИВЛЕНИЕ СКАЛЫВАНИЮ;
RCK^ РАСЧЕТНОЕ МАКСИМАЛЬНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ДРЕВЕСИНЫ
СКАЛЫВАНИЮ подыломоС к направлению волокон;
Ьцр- ГЛУБИНА ВРЕЗКИ ВЭЛЕМЕНТ;
Ь - РАЗМЕР СЕЧЕНИЯ ЭЛЕМЕНТА ПО НАПРАВЛЕНИЮ ВРЕЗКИ ;
Сск_ расчетная длина плоскости скалывания;
6 - плечо сил скалывания (см ДК2?);
ft “ КОЭФФИЦИЕНТ. ЗАВИСЯЩИЙ от СХЕМЫ ПРИЛОЖЕНИЯ
скалывающих усилий (емДИР?),
ДК-27
Плечо сил скалывания е
Пип СОЕДИНЕНИЯ Рис. е
При односторонней врезке в соединениях БЕЗ ЗАЗОРА см.рис.2 Дк-26 0,5 h
При симметрично загружаемых элементах с двухсторонней врезкой См. РИС J Дк- 26 0.25h
Значения коэФфии.Ентя/3
тип элементов р
Для РАстянчтых элементов соединении на врубках и шпонках с односторонним (по отношению к месту ПРИЛОЖЕНИЯ СКАЛЫВАЮЩИХ сил) РАСПОЛОЖЕНИЕМ ПЛОЩАДКИ СКАЛЫВАНИЯ 0.25
Для сжатых элементов соединений с промежу- точным (по отношению к местам приложения сип скалывания! расположением ПЛОЩАДКИ СКАЛЫВАНИЯ, А ТАКЖЕ ПРИ ДЕРЕВЯННЫХ ШПОНКАХ 0,125
РАЗРЕШАЕТСЯ ПРИ РАСЧЕТЕ СОЕДИНЕНИИ НЙВРНБКАХ ИДЕРЕВЯМНЫХ
RCP
ск«п0 нижеприведенной
_______________ТАБЛИЦЕ_______________
тип ДРЕВЕСИНЫ ПИП СОЕДИНЕНИЙ дополнит. УСЛОВИЯ яг»
Сосна и ель ДУЕ Влобовых 0РУБКАХ излементдх СОСТАВНЫХ БАЛОК НА ШПОНКАХ СО со I X X _?го о ? R"-12K&
й ЩЕКОВЫХ ВРУБКАХ 8 поперечных шпонках В ПРОДОЛЬНЫХ ШПОНКАХ б ск^ Ю Ьвр При отноше- нии длины кеы соте ₽авном2£ io."? ", v u iu 515 (X O' or
Поправочные коэффиценты к основному расчетному среднему
сопротивлению скалыванию принимаются лотаб.ДК-3 и ДК"4
Расчетный угол смятия древесины принимается равным
углу МЕЖДУ НАПРАВЛЕНИЯМИ СМИНАЮЩЕГО УСИЛИЯ И
ВОЛОКОН СМИНАЕМОГО ЭЛЕМЕНГПА.
Соединяемые элементы должны проверяться, помимо
Смятия и СКАЛЫВАНИЯ , ТАКЖЕ НА РАСТЯЖЕНИЕ И СЖАТИЕ
ПО ОСЛАБЛЕННЫМ СЕЧЕНИЯМ НЕТТО.
297
ДК-28
I Соединения ня врыбкях
Соединения ня лобовых врубках:
t одним зубом
С ДВУМЯ ЗУБЬЯМИ
1,5 h £ Сек s Ю h вр
Зе s?w$-tohBp
Сен ДК26)
Соединения нд лобовых врчбкях сдвумя зубьями допуска-
ющей лишь при условии особо тщдтЕльной пригонки
ОБОИХ ЗУБЬЕВ К РЯБОЧИМ (УПОРНЫМ) ПЛОСКОСГПЯМ
Рабочую плоскость смятия ао врубках следует рдсполдгять
ПЕРПЕНДИКУЛЯРНО К ОСИ ПРИМЫКАЮЩЕГО СЖЯГПОГО ЭЛЕМЕНТА.
Элементы соединений на арувках должны быть связяны
Болтами, хомзтями или скобами.
РясчетноЕ сопротивление древесины скалыванию Rck«
ПРИНИМДЕГОСЯ МДКСИМДЛЬНЫМ.НЕЗЯВИСИМО от УГЛА ПРИМЫКАНИЯ
СЖАГПОГО ЭЛЕМЕНтя.НДПРИМЕ^ДЛЯ СОСНЫ И ЕЛИ RCK=24 КГ/см2.
РдСЧЕППНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ДРЕВЕСИНЫ СМЯГПИЮДЛЯ ЛОБОВЫХ
врубок: вдоль волокон RCm =150к7см2(согна,ель)гсм дк-з]
ПОПЕРЕК ВОЛОКОН Rcm9o' 30 K%M2(cOCHfl.£Ab)L J
Соединения на шнековых врубках не рекомендуются.
Для ЩЕКОВЫХ ВРУБОК Сск>-|0 hep И Сск >15шириныэлемен-
ГЛНБИНЯ ВРЕЗКИ hap тп
ТИП ВРУБКИ Тип конструкции h вр
Лобовые ВР У Б КИ Дековые ВРУБКИ В промЕЖнточных узлах сквозных конструкций В остальных СЛУЧАЯХ При двухсторонней врезке При односторонней врезке Вбрусьях идосках В БРЕВНАХ 4ь ® э h « 0,25 h « 0,50 h ?\ 2 см 3 см.
ДК-29
РдСЧЕГП ЛОБОВЫХ ВРУБОК СДВЫМЯ ЗУБЬЯМИ
Расчеты hr скалывание по верхней плоскости ня
ГЛЫБИНЕ ВРЕЗКИ ПЕРВОГО Dm mOPU,R ЗЫБЯ производится
НЯ УСИЛИЕ:
Т* -Т F>c" ’ F = F' + F1'
' СК СК F 1 СМ 1 см 1 СМ .
рАСЧЕГО НА СКАЛЫВАНИЕ ПО НИЖНЕЙ ПЛОСКОСти, НА ГЛЫБИНЕ
врезки второго зуба, производится ня полную силы
СКАЛЫВАНИЯ Тск д
ГАЕ'Х- - ПОЛНОЕ УСИЛИЕ СКАЛЫВАНИЯ (рАСГПЯ ГиВАКЗЩЕЕ
ск
УСИЛИЕ в НИЖНЕМ ПОЯСЕ ФЕРМЫ/’
- полная рдснегпная площадь смятия;
FC'M _ площадь смятия первого зуба ;
^м" площядь смятия второго зуба,
П Р И МЕРЫ 1РаСЧЕТ ВРЫ6КИ с ОДНИМ ЗЫ50М
,35 . Г" Ыс= 8900кг Np=8000 Kr Маюери АЛ — СОСНА
<4=26° Sin<х = 0,438 ; Codec— 0.&99;
^2° i j 0,084.
Проверка на смятие NCM < ТС1СМ ^сма, FCM
Nc„= Nc- 8900 кг- ТП..Д 1 Rc„=150KX R„,o=3O'<r/c"2
р _ 5 _ 100 _ 1DD
гсм“ 2О'СО326°“ Cod26° 0,899
Ясме( ПРИ 0<= 26°
= Rcm -150 = 150 _ 15Р=11дкг/
’'см* j+(_R£2_ 1) 5in\ 4+(’|£-1)-0,08Ч 1+Ч-0.08Ч 1,336 tn
' Rcm90
8900 <1-112-111 ; 8900<12430
Проверка на скалывание^ Тск« ГПск. Rck fCK
N-K N„ SDUDk. П,к! Кск=5Чк7снг; p-0,25
pCP_ Rck I -I0hep=-IOS=SD •_ Eslohe.
KCK l+p-j=K | CckJOch 16h =1.3-22.33; e„>'l,5h
e-D,Sh= 0,5-22-11 cm e ” -y + -f = B,5+2^-11cm
Fc|j= 20-35 = 400 m!
RC= -g4 35 = 43,4 X?. .
CK 1+0,25 ' 'cm ,
Nck«IT1CkRckFck
8000 <1-13,4-700; 8000 0380
2'li
ДК-30
g.PaCMET ВРЫ6КИ с двойным зубом
Nc=10600Kr; Np=iOOOOKr
Материал—сосня;
<4-20°
5тл=0,ЗЧ2 СО5* = О.9ЧО;
Sin3«=0,04
фЕРМД НАХОДИЛСЯ в УСЛОВИЯХ ПОВЫШЕННОЙ влджносгпи.
ПОДВЕРГАЕГПСЯ КРЯтКОВРЕМЕННОМУ УВЛАЖНЕНИЮ С ПОСЛЕДУЮЩИМ
высыханием Коэффициент снижения расчетного сопротивления0,85.
Проверки ня смяшие:
NCM= N =10600 кг; тс„=1 ; Rc=150Kr/CM2;Rc„3f30K7l:M!
Приведенное расчегпное сопротивление Rc= {• о,85- 160=4275 хг/с 2
с' .. 20-3,5 20-3,5 __7Р-г,,,г 2 , с -с -*С ..
Сем со* 20е 0,94 О,9ч 'М,5см | Гем гем гем -
F_'’= 20:6- = 20-6 = J20. = ^275 2 = '74,5+127,5=202 см2
см Со*2Ов 0.94 0,94 l£/'dCM J
п =• RcM- = 127,5 _ 127 кг, 2
Нем 4+ 1) Sln« 1+С^-1)-о.оч кв "1Ш /см
КсмЭО JU
Ncm< ^CM«<FCM » ЮбООс НО-202 = 22200кг.
Проверка ня скялывдние : Т< тск r‘* Rc^=24i%2
Рясчеш первого зуба Тс= Np= 1000D кг ; ТПСК=О,В;
Приведенное расчетное сопротивление Rc= 0,8-0,85-24= I6,32K/Cr7
R"- • Р-0.25; е^зос; Whjg-W-S.s-SSCM
СК 4+ft бек 1 ' I
’ е ecK-«10h6p; 6 = 0,5 h»D.5-20=10cM
Scp- ife-32 — 1А.ЯР . I
4 + D.25 ~C75" = 9,32 /см2; Fc =20-30-600смг
Т-к=Тск - 10000 • - 3690 кг;
T'K*=R"F'K; 3690 < 9,30 -600 = 5580 кг.
Рясчет второго зуба T— Np= -10000кг ; П1с-1,15;
Приведенное расчетное сопротивление R=i.15-o,85-24= 23,ч кг/смг
; ft-0,25 ; е"-60см е-0,5Н=0,5-20.10ем
ск i-t- В Кек 1 *
е
^ср_ 23,4 = СТ _ кгу г р,'-2[).6[]_1г00с„г
ск 1+0,25 И 2-5
т'Утги; Т" ; юооо«9,ч-12оп= игеокг.
ск ск 1 ск ик ск
ДК-31
Ш Соединения нядеревянных призмятическихшпрнкях
Соединения нядеревянных призмашических шпонках
К ПРИМЕНЕНИЮ НЕ РЕКОМЕНДУЮЩЕЙ.
В отдельных случаях применения, а тдкже при проверке
существующих конструкции следует руководствоваться
приведенными ниже указаниями
Для ОБЕСПЕЧЕНИЯ со вмсстной рдботы ШПОНОК НЕОБХОДИМА
плотнАЯ пригонка всех шпонок к гнездам.
Шпонки И СОЕДИНЯЕМЫЕ ЗЛЕМЕНтЫ РАССЧИтывАЮтСЯ НА
смятие и скалывание. ( смДК 26, ДК27)
Для ВСЕХ СЛУЧАЕВ s
» и Вш ? 5 h вр
В СОЕДИНЕНИЯХ ЭЛЕМЕНШОВ С ЗАЗОРОМ е„ > 2,5 ьш
тоже при наклонных шпонкдх(колодхах Сш > 2.5 (So+2heP)
ГЛЫБИНЯ ВРЕЗКИ hep
Глубина врезки в брусья hep 0.20 h ; hep^ 2см
|> >> в БРЕВНА hep 0,25 d j hap? Зсм
Плечо скалывания е
При РАСЧЕТЕ ШПОНОКВ СОЕДИНЕНИЯХ БЕЗ ЗАЗОРА ШПОНОК-КОЛОДОК В СОЕДИНЕНИЯХ С ЗЛОРОМ е = D.shs h,„ Сж 5О+ h вр
ПрирнсчЕтЕ соединяемых элементов е - о,5 h
ЗлЕМЕнты;С0ЕДиняЕМЫЕ шпонками,стягиваются болтдми,
РЯССЧИтЫВАЕМЫМИ НА РАСПОР шпонок
Распор одной шпонки
Q Т hвр Q Sq+Kbp гпеТ^несушая способность
Сш ' Ш £ш } одной шпонки.
ДК-32
ГУ Соединения ня цилиндрических нягелях (общие акозяния)
Симмегпричные соединения Несиммешричные соединения
Q — толщинд крайних элементов,я также более тонких
элементов односрезных соединений ;
С - ТОЛЩИНА СРЕДНИХ ЭЛЕМЕНГПОЬ, А ТПАКЖЕ РАВНЫХ и более
толстых элементов односрезных соединений ;
□ ~ ДИАМЕГПР НАГЕЛЯ,
Расчетная несыщяя способность цилиндрических ндгглейТ
Схема работы соединения Расчешное УСЛОВИЕ Т а кг на один „срез"
гвоздя Стального НАГЕЛЯ ДУБОВОГО НАГЕЛЯ
Симметричные соединения (рис.1) Смятие в средних ЭЛЕМЕНШАХ 50 cd 50 cd 30 cd
Смятие в крайних ЭЛЕМЕНШАХ 80 ad 80 ad 5D ad
Несимметричные соединения (рис.2) Смятие во всех ЭЛЕМЕНТАХ РАВНОЙ толш.ины,а также Смятие б более толстьгх элементах односрезных соеди- -мений SScd 35 cd 20 cd
Смятие а более тон- -КИХ КРАЙНИХ ЭЛЕМЕНТАХ 80ad 80 od 50 ad
Симметричные И НЕСИММЕТРИЧНЫЕ соединения Изгиб нагеля B50dW «400d* 480d+2dz ^25Cld2 45d2+g(? «65d2
Величины О, С nd приниманзшся В см.
Рдсчетндя несущая способность нагеля ь рассмашриваемом
шве из условия смятия принимается равной меньшему из
двух значении , подученных ДЛЯ ПРИЛЕГАЮЩИХ к этому
ШВУ ЭЛЕМЕНтОБ.
ВтавлицЕ термин „срез” принят условно, поскольку соединения
на нагелях разрушаются отсмятия древесины или изгиба
НАГЕЛЕЙ4, НО НЕ от СРЕЗА НАГЕЛЕЙ.
дк-зз
Расчешная несущая способность стяльного или дубового
ЦИЛИНДРИЧЕСКОГО НЯГЕЛЯ В РЯССМЯтРИВАЕМОМ ШЭЕ ПРИ
НАПРАВЛЕНИИ ПЕРЕДАВАЕМОГО НАГЕЛЕМ УСИЛИЯ ПОД УГЛОМ сХ.
К ВОЛОКНАМ ЭЛЕМЕНтОВ ОПРЕДЕЛЯЕтся УМНОЖЕНИЕМ
ГОАБЛИЧНЫХ ДАННЫХ НЯ КОЭффИЦИЕНты
при рясчете ня смятие древесины в нагельном гнеЗДЕ-Ка
ПРИ РАСЧЕЛ1Е НА ИЗГИБ НАГЕЛЯ................-\1 К<Х
Значения коэФФициЕнтд Ка
Угол а В ГРАДУСАХ Для стальных нагелей диаметром в см ДлЯДЗБОВЫ) нагелей
•>.а 1,6 2,0 2,4
30 0,95 0,90 0,90 0,90 10
60 0,75 0,70 0,65 0,60 0,8
90 0,70 0,60 0,55 0,50 0,7
Расчепная несущая способность нагеля в соединениях элементов
из древесины других пород, в конструкциях, находящихся а
условиях повышенной влджности или гпемперагпуры или
проверяемых на воздействия только постоянной нагрузки,
я тдкже в конструкциях, рассчишывдемых на воздействие
монтажных или сейсмических нагрузок, определяется
ПО ВЫШЕИЗЛОЖЕННОМУ С УМНОЖЕНИЕМ'.
ПРИ РДСЧЕтЕ ня смятие ДРЕВЕСИНЫ в нагельном гнезде
— нд соответствующий коэффициент £см ДКгЗ,ДК "Ч )г
при рясчЕте на изгиб нагеля — на корень квадрягпный
из этого коэффициента
НягельныЕ соединения со стольными
ндклядкями и прокладками мссчитывяют-
-ся
СОГЛАСНО ВЫШЕИЗЛОЖЕННОМУ.
В случае рдсчетя из условия изгиба
НАГЕЛЯ ПРИНИМАЕГПСЯ НАИБОЛЬШЕЕ
ЗНАЧЕНИЕ Т ПО тЯ6ЛИЦ£(с1^[],К-32)
СтдльныЕ някладки и прокладки
проверяются на рястяжсниЕ по
Ославленному сечению ина смятие стеноксверленыхотверстий
Несущая способность соединения на нагелях разных видов олреде -
-ляетгя
КАК СУММА НЕСУЩИХ СПОСОБНОСТЕЙ НАГЕЛЕИуТОСТЯВЛЕМНЫХ В СОЕДИНЕНИИ.
Постдновкя нагелей разных видовврастянутыхгтыкях не рекомекцует-
При необходимости учитывяЕтся 0,9несушей способности ня"Л£и PgMbi^
ДК-34
(ПиП 8 > iOd 8 <40 d
нагелей 5i • £>2 S3 S, &2 S3
Спальные 7d 3»Sd 3d 6d 3d 2.5d
Дубовые 5d 3d 2,5d 4d“^ 2.5d 2,5d
Нагелидолжмы плотно стдвиться в отвсРстия^твЕчающиЕ их
ДИАМЕТРОМИ ПРОСВЕРЛЕННЫЕ В СОБРЙННОМ ПЭКЕГЛЕ.
Нагели РЕкомЕндастся располагагпььдва продольных ряда.
Гвозди, РДБОтяЮЩИЕ ня сдвиг
РасчЕтн.длина защемленного конца расчета длина гвоздя#^
8к= a-ACL~1,5cL
егр=е-де-1,5а-о.2п
EEf' p
Iе'
ГДЕ:П — число швов ,
X толщинд швя 0.2 мм
Ряссгпояния между гвоздями (по Гост 4оа8-4а)
д€=о
• ’ ♦
4!s' 1 .Si 1 S, 1 S, ? 15d |
ESMOd c=4d ME ПРОБИВАЕМ. НАСКВОЗЬ ЭЛЕМЕН
s, ?15d ? 25 d =t i5d
PA С С ГПАНО0КЯ ГВОЗДЕЙ
ПРЯМАЯ ШАХМАТ H. И КОСАЯ ПРИ O( L|5“
$2 ? 4d J3d
S3 ? 4d 34d
С—толщи на
ПРОБИВАЕМОГО
ЭЛЕМЕнтЯ
Для ОЛЬХИ ИОСИНЫ
Si аВЕЛицивястся
(Полщиня пробиваемых гвоздями элементов 4d
Если < Чd , ряботя конца гвоздя МЕычигпь»ВАЕтся.
Винты (глыхяри и ширыпы),ряботяю1ди£ ня одвиг
допзскАются — в односрезных соединениях со стдльными НЯ$Д*$‘
Рассгпояние между винтдми, несущая способность- как для стяль-
-НЫХ НАГЕЛЕЙ
ДК-35
у Соединения ня плястинчйтых нягелях
Применение пластинчатых нагелей допускается для сплачивания
БРУСЬЕВ В СОСТАВНЫХ БАЛКАХ СС СТРОИТЕЛЬНЫМ ПОДЪЕМО^РЗБОТа-
-ющих на изгиб и на сжатие с изгибом.
<£(см) С пл(см.
1.2 S.4
16 7.2
S=9 & hep ** 0.2 h
Расчетная несущая способность дубовых пластинчатых нагелей
Б БАЛКАХ ИЗ СОСНЫ И ЕЛИ,ЗАЩИЩЕННЫХ ОТ УВЛАЖНЕНИЯ И НАГРЕВА И
РАССЧИТЫВАЕМЫХ НА ВОЗДЕЙСТВИЕ ПОСТОЯННОЙ И ВРЕМЕННОЙ НАГРУЗОК
т=тпл8пл (вкг)
Впл, £пл— Длина и ширина пластинчатого нагеля в СМ.
Поправочные коэффициенть! (см ДКЗ, ДКЧ)
Если €пл >4,5 , то & расчет вводится Впл=Ч5<Г
. При В < 15см ставят сквозные нагели
L 6"6
|ЛПЛ при 6 > 45см ставят глухие нагели в
h ШАХМАТНОМ ПОРЯДКЕ
В,= 0,5 6+0.3 Епл
Пластинчатые нагели изготовляются из дыбя
Допускается применение березовых нагелей при условии их
янтисЕптировАния . При березовых нагелях поправочный
коэффициент на породы принимается по таблице (см ДК-3) по
ГРАФЕ СЖАТИЕ и смятие ПОПЕРЕК ВОЛОКОн’
& БАЛКАХ С СИММЕТРИЧНОЙ ОТНОСИТЕЛЬНО СЕРЕДИНЫ ПРОЛЕТА НАГРУ^З-
ПЛАСТИНКИ В СРЕДНЕМ УЧЯСТЦЕ ПРОЛЕТА ПРОТЯЖЕНИЕМ 0.2В МОГУТ
неставиться. Количество нагелей на полыпролет валки
в этом случае n _ (смДК19)
gl Соединения на гвоздях, рАботявдщих ня выдергивание
Расчетная несущая способность гвоздя на выдергивание
т=₽вд5гае| ; e,^iod.e^2d a>4d
Ср РАСЧЕТНАЯ ДЛИНДЗАЩЕМЛЕННОЙ ЧАСТИ ГВОЗДЯ (емДКЗч)»
О- ТОЛЩИНА пробиваемого элемента
Для ВОЗДУШНО-СУХОЙ ДРЕВЕСИНЫ ^ВД=3К17см2
Для СЫРОЙ ДРЕВЕСИНЫ, ВЫСЫХАЮЩЕЙ ПРИ ЭКСПЛУАТАЦИИ I
ДК-36
Основные цкязяния по констрмировянищ и расчеты
1. Для основных деревянных элементов конструкций :
РНТ>50смг , FHT^0.5FBP.
Минимальный размер ослабленного поперечного сечения^-Зсм.
2. ЭлемЕнты конструкции должны выть стянуты болглами,
ОСОБЕННО В УЗЛАХ И стыках С^?1,2см
Шайбы стяжных Болтов:
размер стороны или диамеспр > 3,5 с!<Г,
толщина > O,25d<f
Э Стыки элементов.
Стыки рдстянутых элементов следует осуществлять
В одном сечении, перекрывая их деревянными
НАКЛАДКАМИ НА СПАЛЬНЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ НАГЕЛЯХ,
РАСПОЛОЖЕННЫХ 8 ДВА ПРОДОЛЬНЫХ РЯДА.
Конструкция СтыКАДОЛЖНА ОБЕСПЕЧИВАть ОСЕВУЮ
ПЕРЕДАЧУ рдстягивдюшего УСИЛИЯ.
Стыки еждтых элементов следует располагать вблизи
узлов.
Сжитые стыки рекомендуемся осуществлять лобовым
упором элементов с постАновкой ндкладок и прокладок
hr Болтах,
Сжжпые пояса плоских конструкций закрепляются ПРОГОНА
связями жесткости и т.п. для предотвращения выхода
пояса из плоскости системы.
Ч Деревянные конструкции должны предохраняться от
загнивания конструктивными мероприятиями,
ОБЕСПЕЧИВАЮЩИМИ ПРОСЫХАНИЕ ЭЛЕМЕНГЛОВ И ЗЯЩИГПЬ
их от увлажнения:
о) СистемятичЕскАя просушкадревесины устройством про^г
<51 Устройство термоизоляции с холодной стороны и
пароизоляции с теплой стороны ОГРАЖДАЮЩИХ
конструкций ОтДПЛИВАЕМОГО ЗДАНИЯ-
$ Предохранение древесины от увлажнения устройством
гидроизоляции от грунтовых вад.
В СЛУЧАЕ, КОГДА ДРЕВЕСИНА ИМЕЕГО ЗНАЧИПЕЛЬНУЮ вляжность и
Быстрое просушивание ее затруднительно, следует
применять ансписептировяние древесины.предохраняющее
ее от загнивания на период просушки ,
ДК-37
5 Деревянные конструкции, как правило,следует делить
открытыми, хорошо ПРовЕтРивдЕмыми, доступными во всех
чдстяхдля осмотрд.
Недопускдется заделка поясов, опорных и промежуточных
узлов, концов элементов несущих конструкции и т.п. в
стены,утепленные покрытия идругие ограждающие
конструкции отяпливдЕмых зданий.
6 Незащищенные от Атмосферных воздействий конструк-
-ЦИИДОЛЖНЫ УСтРАИВДтьСЯПРЕИМЫЩЕСтВЕННОИЗБРУСЬЕВИ БРЕВЕН.
7 Пропивопожарные мероприятия.
^Деревянные конструкции следует отделять от источников
огня огнестойкими преградами (перегородки,
ПОДВЕСНЫЕ ЭКРАНЫ, ОБШИВКИ ИЗ ЯСБОКАРтОНА или
кровельной стили по пропитянномы глиной войлоки и.т п)
<Г) Зящищять от возгорания деревянные конструкции
ОГНЕЗАЩИтоЙ ПОКРАСКОЙ , ОБЛИЦОВКОЙ НЕСГОРАЕМЫМИ
ИЛИ тРЫДНОСГОРЯЕМЫМИ плитями.
3 НяСтиЛЫ.ЦЕДЬНЫЕБЯЛКИ , ПРОГОНЫ .
НАСГПИЛЫ, ОБРЕШЕтКИ, ВАЛКИ ИДРУГИЕ ИЗГИБАЕМЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ
рдссчитывдются на прочность и прогиб.
Ндстилы и ОБРЕшсткл кровли ряссчитывлются ня
следующие сочстяния НАГРУЗОК •.
а) собственный вес и снег,
б) Собственный вес и сосредоточенный груз 100 кг
БЕЗ УМНОЖЕНИЯ ПОСЛЕДНЕГО НЯ КОЭФФИЦИЕНТ! ПЕРЕГРУЗКИ
при РАсчете на прочность.
При рясчете ндстилов принимяется:
при рясстоянии между осями<15см сосредоточенныйгрыз
ПЕРЕДАЕтСЯ НА ДВЕ ДОСКИ ИЛИ ДВА БРУСКА
_____ПРИ РАССтОЯНЙИ МЕЖДУ 0СЯМИ>15 —НАОДНУДОСКУ или БРУС,
9 Следует иэвегять ослабления крайних волокон балок
В НАИБОЛЕЕ НАПРЯЖЕННЫХ НА ИЗГИБ МЕСЛ1АХ 1 1 ПТ Глубина подрезки d_
1h~ а h d
е, * -hbi— Д-ОПОРНАЯ РЕАКЦИЯ С« h . 4d г ч •' й 2.5 " « 0,1 h S 0,25 « 0, 5 h > 18см 4 0.3 h
18-12 < 0.4 h
41 12см < 0. 5 h
С« h , 4d 2,5 " g 0,5h 12см < 0,5h
Рекомендуется делить скошенную подрезку(по пунктирной линик
ДК-38
Сортамент пиломатериалов хвойных пород
?й X Толщ, в мм Ширина в мм
| ДОСКИ И БРУс к и 16 — — 70 80 90 10Г 110 120* 130 14о ISO 160 170 i8tT — -
19 - — 70 80 90 ЮГ 110 12D* 130 i4o 150 160 170 1S(f —
25 30 - 70 80 90 100* 100м по 120* 120* 130 i4o 130 15lT 160 170 1B0* 18f -
40 50* 66 70 80 90 10rf* 110 120* 130 14о irf — 18ЕГ — -
50 50* 60* 70 80* — 100* 12(Г 120* — - 150* 150* — — 18/ 200 220
60 - 6D* — во’ - 100 — 180* 20(T 220*
70 - - - 80 — — - irf — - ISlT - — tar 200 220*
30 151f 18Г1 200 220*
100 - - - - — 100 — — — — 15(T — 18tf 200 220*
к л 31 а 120 tad* —
150 — — — — — — — 150* — — 1вГ 200 —
180 - led* 200 220*
200 200 -
220 - 220*
РазМЕРЫ,РЕКОнендаЕМЫЕДЛЯ несущих КРНСтРУКЦИИ, ОБМЕЧЕНЫ звездочкой *)
Сортамент пиломатериалов лиственных пород
ПОЛЩ-
емм
Ширина в мм
16 50 60 70 80 90 100 110 120 130 i4o 150 160 - — — — —
19 50 60 70 80 90 100 no 120 130 140 150 160 170 180 190 200 -
25 50 60 70 80 90 100 HO 120 13D t4o 150 160 170 180 190 200 220
30 50 60 70 80 90 90 100 100 110 110 120 130 130 (4o 140 150 150 160 170 180 - 200 220
40 50 60 TO 80 120 160 ITO 180 — 200 -
50 -60 50 60 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 180 — 200 200 220 120
— 80 90 100 — — 130 <4( 150 160 —
70 — — TO 80 — — — — — — — — — 180 — 200 —
80 — — — 80 90 100 110 120 — — 150 160 — 180 — 200 220
100 — 100 no 120 130 i4o 150 — — — — 200 220
120 120
150 — — — — — - — — — — ISO — — 180 — 200 —
180 — 180 — 200 220
200 - 200 -
220 — 220
ДК-39
Моменты инерции И МОМЕНТЫ СОПРОТИВЛЕ-
НИЯ ДОСОК и БРУСЬЕВ РЕКОМЕНДУЕМОГО
сортамента пиломатЕРиалов
Высота h В см Wen чи Ч JCM Ширина В СМ
5 б 8 1D ie 15 18 20 22
1.6 W 2.1 23 3,5 4,3 5,1 6,4 7.7 8,5 9,4
3 17 2.0 27 3.4 4,1 5.1 6,2 6,8 7,5
f.9 W 3,0 3J5 4,8 6,6 72 9,0 1 0,8 12.0 1 3,2
0 V ЗА 45 5.7 6,9 8,6 10,3 11,4 12.6
2.5 W 5.4 7 9 1 0,42 12,5 15,7 18,8 22 24
3 6 9 10 13 15,6 19.5 23,4 26 29
W 0 9 12 15 18 22.5 27 30 33
3 11 14 16 22,5 27 36 4o,s 4s 50
W 13 16 21 28,8 32 4о 48 53 59
4 3 27 32 43 53,3 64 80 96 107 117
5 W 20.8 25 33,3 42 SO 62,5 75 83,3 92
3 52.1 62.5 83,3 52 125 156,2 187,5 208,3 230
6 W 30 36 48 60 72 90 108 120 132
3 90 10В 144 100 2I6 270 324 360 396
W 4о,8 49 65 82 96 122,2 147 163,2 180
7 3 142.6 171 229 286 343 426.7 514,5 582.7 626,8
8 W 53,3 64 85 106 128 160 192 216 236
3 213,2 256 З4о 426 512 638 758 852 938
W ез 100 133 167 202 250 300 334 366,'
10 3 4'7 500 667 833 1000 1250 1500 1668 1933
W 120 144 192 240 288 Збо 432 480 528
3 720 864 1158 1144 1728 2160 2 584 2880 3164
W 187 225 300 375 450 563 675 750 825
15 3 1406 1685 2250 2812 3345 4219 5051 5620 6200
18 W 270 324 432 540 648 8(0 972 1080 нее
3 2430 2916 заве 4860 5830 7290 8748 9700 10680
20 W 333 400 533 667 800 1000 1200 1333 1469
3 3333 4ооо 5333 6667 8000 ЮООО 12000 13331! 14665
22 W 4оз 484 645 807 965 1200 1452 1610 1775
3 443S 5324 7099 8873 Ю640 13300 15970 17750 19214
Примечэние:
W И ”3, ОЧЕРЧЕННЫЕ ЖИРНОЙ ЧЕРТОЙ, -ДА? РЕКО-
МЕНДУЕМОГО сортамента пиломатериалов,,
ПРИМЕНЯЕМЫХ В НЕСУЩИХ Д.К.
ДК-40
ПйРЙМЕтРЫ СЕЧЕНИЙ ИЗ БРЕВЕН
О. 1-Ф шх sei фЫЧ ха ct» | Параметры О 0 ha0.067d (3 h=0,029cJ tQ 0} ь
12 5 W J. ИЗ (Die 170 3 110 916 157 2,89 112 986 166 2,96 107 838 162 2.77 111 956 170 2,93 57 509 85 3 57 142 41 1,59
14 F □ W г 154 1 886 269 3.5 149 1697 249 3,37 153 1828 263 3.46 146 1548 256 3^3 151 1772 269 3,42 77 943 130 3.5 77 263 65 1,95
16 F □ W г 201 3217 402 Ч 195 2 893 372 3.85 199 3118 393 3,95 189 2588 374 3,69 198 3022 401 3.91 101 1608 201 101 450 98 2,11
18 F 3 W г 255 5153 573 4,5 247 4635 530 433 252 4995 559 4,45 240 4145 532 415 250 4840 570 4.4 127 2576 286 4,5 127 720 139 2,38
20 F з W 1 314 7854 785 5 305 7064 726 Ч8< 312 7613 767 494 296 6318 730 4,61 309 7378 786 4.89 157 3921 393 5 157 1098 191 264
22 F J W г 380 11 Ч9Э 1045 5,5 369 10343 967 5,19 377 11146 1021 5,43 368 9 251 971 5,08 374 10801 1042 5.38 190 5749 522 5,5 190 1607 254 2,91
24 F 3 W г 452 16286 1357 6 439 14648 1255 5.77 449 15786 1326 533 426 13102 1261 5Д4 445 15298 1352 5,86 226 8143 679 6 226 2276 330 3,17
26 F W г 531 22432 1726 6.5 516 20175 1595 626 527 21743 1686 6.42 500 18046 1603 6 522 21071 1719 6.35 265 11216 863 65 265 31 35 419 3.44
28 F 3 W Z 616 30172 2155 598 27137 1993 6,74 611 29245 2106 6,92 580 24 273 2002 6.46 606 28342 2147 6,84 308 15086 1078 308 4217 523 3.70
30 F 7 W г 707 39761 2651 7.5 686 35762 2451 7,22 701 38540 2590 7,41 666 31987 2462 6,92 695 37349 2641 7,53 353 19880 1326 7.5 353 5 557 6ЧЧ 3,96
32 F □ W г 804 51472 3217 в 781 46295 2974 7,7 798 49891 3143 7,9 758 41408 2968 7.38 791 48350 3205 7.82 402 25736 4619 8 402 7193 781 4.23
34 908 65597 3859 8,5 882 58999 3568 8,18 901 63583 3771 8.4 835 52772 3585 7,84 893 61618 3844 8,31 454 32796 1930 8.5 454 9167 937 4,49
СТАЛЬНЫЕ
КОНСТРУКЦИИ
О ГЛЛ ВЛЕНИЕ
Основные условные обозначения ....................... (К1
Применяемые марки стали для конструкции.............. СК2
Применяемые марки стали для заклепок и болтов . . СК2
Модуль упругости..................................... СК2
Ра счетные сопротинл он и я R кг/с.м-:
Для прокатной стали толщиной от 4 до 40 мм . . . . СКЗ
Для отливок из углеродистой стали.................... СКЗ
Для отливок из серого чугуна......................... СКЗ
Для снарных швов..................................... СК4
Для заклепочных соединений........................... СК5
Для болтовых соединений.............................. СК6
Основные расчетные положения......................... СК7
Предельные деформации (прогибы) изгибаемых эле-
ментов ............................................. СК7
Коэффициенты условий работы.......................... СКк
Расчет элементов стальных кон стр у к-
ц и й:
Центрально растянутые элементы....................... СК9
Центрально сжатые элементы........................... СК9
Формулы для вычисления >.пр..................... СК9, СКЮ
Коэффициенты <р продольного изгиба.......... СК11
Расчетная длина 1 „ стоек и колонн................ СК 12
Расчет соединительных элементов стоек и колонн СК13, СК14
Изгибаемые элементы.............................. СК 15
Указания по определению коэффициента <pft.......... С.К15
Значения коэффициентов ф для балок из стали Ст-0,
Ст-2, Ст-3 и Ст-4........................... СК 16
Значения коэффициентов ф'Л............... СК16
Коэффициенты <рЛ для прокатных нормальных двутав-
ров из стали марок Ст-0, Ст-2, Ст-3 и Ст-4 . , . СК 17
Указания по определению коэффициента фб................ СК 1«
Проверка общей устойчивости балок................СК 19, СК2П
Примеры расчета балок................................СК21. СК22
Внецентренно растянутые элементы ................ СК23
Внеиентренно сжатые элементы.....................СК23—СК26
Коэффициенты <рВ11 для стали марок Ст-0, Ст-2, Ст-3 и
Ст-4........................................... СК27
Коэффициенты фви для стали марок Ст-5 и НЛ1 .... С.К2М
Коэффициенты фнв для стали марки НЛ2............... СК29
Пример расчета колонны.............................. СКЗО
Расчет соединений сварных конструк-
ций:
Сварные соединения.................................. СК31
Расчетная высота углового шва....................... СК32
зи
Указания по конструированию ...................... СК32
Заклепочные и болтовые соединения................. СКЗЗ
Указания по конструированию ...................... СК34
Разбивка заклепок и болтов.......................... СК34
Общие конструктивные указания:
Максимальные расстояния между температурными
швами....................................... СК35
Предельная гибкость К сжатых элементов . . . СК35
Предельная гибкость К растянутых элементов . СК35
Указания по расчету ферм и связей........... СК36
Вспомогательные таблицы и сор-
тамент:
Приближенное значение радиусов инерции некото-
рых сечений............................... ('К37
Длина прокатной стали....................... СКЗЙ
Балки двутавровые (ОСТ 10016—39) СК 39
Швеллеры (ОСТ 10017- 39) СК 40
Равнобокие уголки (ОСТ 10014—39) СК 41—СК 43
Неравнобокие уголки (ОСТ 10015—39) СК 44
Параметры сечений из уголков (ОСТ ](М)14—39) СК 45. СК 40
Балки двутавровые (ГОСТ 8239- 56) СК 47. СК 4*
Швеллеры Л (ГОСТ 8240—56) СК 49, СК 50
Сталь угловая равнобокая (ГОСТ 8509—57) СК 51 —СК 55
Сталь угловая неравнобокая (ГОСТ 8510—57) СК 56- СК 58
Стал), квадратная (ГОСТ 2591 - 57) СК 59
Сталь листовая рифленая (ГОСТ 8568—57) СК 60
Сталь прокатная полосовая (ГОСТ 103—57) СК 61. СК 62
Сталь прокатная тонколистовая (ГОСТ 3680—57) СК 63
Сталь прокатная широкополосная уни-
версальная ’ (ГОСТ 82 57) СК 64
Сталь прокатная толстолистовая (ГОСТ 5681—57) СК 65—СК 69
Трубы стальные водогазопроводные (ГОСТ 3262—55) СК 70
СК-1
Основные условные пвознячения
R ~ Расчетное сопротивление при растяжении сжатии и
RCP- Расчетное сопротивление при срезе , изгиве .
Rc„7 Расчетное сопротивление смятия торца .
R,.^-Расчетное сопротивление при местном смятии .
r’™ Расчетное сопротивление для заклепочныхсовдинений
R'/-Расчетное сопротивление растяжению сварного шва
R'6-Расчетное сопротивлениесжатиюсварногошва RrBJ7.BK
r“- Расчетное сопротивление срезу сварногошва. всть к
R„- Расчетное сопротивление срезы заклепок (болтов) ,
Rcn-Расчетное сопротивление смятию заклепок(болтов)
RP -Расчетное сопротивление растяжению болта.
Rotp-Расчетное сопротивление отрыву головки заклепки,
Е - Модуль упругости ,
Ш -Коэффициент условия работы конструкции или
элемента.
1Лс-КОЭффИЦНЕНТУСПОвИЯ РАБОТЫ ЗАКЛЕПОЧНОГО ИЛИ
БОЛТОВОГО СОЕДИНЕНИЯ .
А -Гибкость,
V -Коэффициент продольного изгиба
F -Площадь сечения. Площадь отверстиядля заклепок,
Fjp—Площадь сечения брутто ,
Fht-Площадь сечения нетто ,
w^p—Момент сопротивления сечения брутто ,
wBT— Момент сопротивления сечения нетто .
Sjp - Статический момент сечения брутто .
3fp-Момент инерции сечения брутто .
N -Расчетная продольная сила,
М —Расчетный изгибающий момент,
Q -Расчетная поперечная сила
Т -Сила срезывающая планку .
е -Эксцентриситет.
в -Длина элемента .
€<, —Расчетная длина элемента,
€„ -Расчетная ллина шва .
h -Высота элемента ,
Ьш -Толщина углового шва .
<f -Толщина стенки.
СК-2
Применяемые марки стялидляконструкций
Мяркл Область применения и дополнительные указания.
Ст. О Для нерасчетных элементов конструкций. Для несущих эл£менто8(при специальном ОБОСНОВАНИИ) при статической НАГРУЗКЕ
Ст. 2 Преимущественно для листовых конструкций.
Ст.З Для несущих элементов конструкций ,
Гт.Ч Допускяегпся применять при специальном ОБОСНОВАНИИ .
Ст.5 Допускается применять при специальном ОБОСНОВАНИИ • Может применяться для клепаных конструкций, я тякжедля сварных конструкций при соблюдении режимов сварки и применения электродов и флюсов, УКАЗАННЫХ В СПЕЦИАЛЬНЫХ ФЕХНИЧЕСКИХ УСЛОВИЯХ .
нл! Преимущественно для листовых конструкций .
НЛ2 Для несущих эл£МЕнтов(при соответствующем обосновании).
ПРИМЕНЯЕМЫЕ МАРКИ СШЯЛИДЛЯ ЗДКЛЕПРКИбОЛШОб
Для ЗАКЛЕПОК Ст.2, Сг.3закп, НЛ 1
для волтов Ст.З, Ст.5, НАС, НЛг.ГтТЙи™^
Для болтов рифленых Ет Ззакл Ет, Зза кл
Модуль а прыгости £в кЛм2
Наименование магпериала МОДУЛЬ ПРОДОЛЬНОЙ упругости Модуль СДВИГА
Сфальмое литье и прокатная сталь 2 100000 840 000
Чугунное литье марок: СЧ 2Ч-ЧЧ, СМ 28-48, СМ 21-ЧО,СЧ (8-36 СМ 15-32,СЧ (2-28 1000 000 850 000 —
Коэффициент линейного расширения стали О(=1,12-40 5
Объемный вес: для стяли 7850кг/м3, для чугуна 7200кг/м3
СК-3
Расчетные сопротивления ReKr/eM2 для прокатной
стали толщиной отЧдоЧРмм включишельно.
Вид НАПРЯЖЕННОГО состояния У слов. 0603Н прокятняя стяль марок
Ст-0 Ст.2 Ст.З ст.ч Ст.З HA1 НЛ2
РйСГЛЯЖЕ НИС, СЖЯТИЕ И ИЗГИБ. R -1700 2000 2100 2400 2500 2900
Срез, "СР 1000 1200 1300 1400 1500 1700
Смятие торцовой поверхности . "„Л 2500 3000 3200 3600 3800 4300
Смятие местное при плотном касании , 1300 1500 160D 1800 1900 2200
Д ИА мстрдльноЕ СЖАГПИЕ КАТКОВ ПРИ RCK 60 70 80 90 95 110
СВОБОДНОМ КАСАНИИ.
Расчетные сопротивлЕнияПвкг/^для отливок из
чглеродисшой стили.
ВИД НАПРЯЖЕННОГО состояния Условн. □ БОЗН. МА РКА СГПААИ
15А 35 Л
РдстяжЕние.сжатие и изгиб . R 1500 2100
Срез. Rcp 900 1300
Смятие торцовой поверхности. Смятие местное при плотном RtM.T 2250 31DD
КАСАНИИ. Диямегоральное еждтие катков Rch.h HDD 1600
ПРИ свободном КАСАНИИ. Rc.K 45 60
Расчетные сопротивления ReхлЦля отливок из серого
__________________чыгина . _____________________
Вид НАПРЯЖЕННОГО состояния Услоа 0603Н. МАРКА ЧЧГЬНА
СМ 12-28 СЧ 15-32 СЧ 18-36 СЧ 21-40 СЧ 2Ч-ЧЧ СЧ 28-48
Сжятие центральное и еждтие ПРИ ИЗГИБЕ . 15D0 1900 2600
РястяжсниЕ ПРИ ИЗГИБЕ. Ии 450 550 800
Срез . Rcp 350 450 600
Смятие торцовой поверхности. Rckt 2250 2800 3900
Расчетные сопротивления R в кг/сме для сварных швов
ВИД СВАРНЫХ ШВОВ Вид НАПРЯЖЕННОГО состояния ж W X S “ ° п С о Л ° Электроды типа 3 зч Электроды ТИПАЭ 42 И АВЯЮМДТИ ЧЕГКАЯ С6ЯРЮ1 под слоем ФЛЮСА ЭЛЕКТРОДЫ ТИПОВ ЭЧ2 и ЭЧ2А и явтомятичЕскяя СВАРКА ПОД СЛОЕМ флюся Электроды т иное 9 50 А и 355 А и явтомятичЕскяя СВАРКА ПОД СЛОЕМ ФЛЮСА
в конструкциях из СПАЛИ марок
Ст.О. Ст. 2, Ст.З.Ст.Ч Ст.О Ст. В ст.З Ст.Ч НА1 НА2
Встык Сжагпие 13DD 17OD 2000 21OD 2500 2900
Встык Расспяжемие при явтомя- тинсскои сварке пад слоем ФЛЮСА,я СПАКЖЕ ПРИ ручной и полуявтомдтичЕскои СВАРКЕ ПРИ ПОВЫШЕННЫХ способах контроля КАЧЕСШВА ШВОВ. КГ 1700 2000 3100 2500 2900
встык РАСтЯЖЕНИЕ ПРИ РУЧНОЙ и полуАВтондтической СВАРКЕ ПРИ Обычных СПОСОБАХ контроля КАЧЕСтвЯ швов. R? 1200 1450 <800 1800 2100 25DD
Встык Срез . R“ 800 1000 1200 1300 1500 1750
угловые iuat>i (лобоаыЕлтя», ФЛАНГОВЫЕ/г ш X X ы 5 X Е и а а. UJ* 5 . Е п a at Ju R" 900 1200 1400 1400 1800 2000
СК-4
СК-5
РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ДЛЯ ЗАКЛЕПОЧНЫХ
СОЕДИНЕНИЙ Нэякл в кг/см2 ДЛЯ ГОРЯЧЕЙ И ХОЛОДНОЙ
КЛЕПКИ СЧЧЕТОМ КОЭФФИЦИЕНТОВ кйЧЕСТВЯ ОТВЕРСТИЙ
в ИД НАПРЯЖЕННО - -го состояния 'зинзнынсоао эоняоизА Заклепки из стали марок Ст. 2 закл и Ст.з эакл Заклепки из стяли мар- НЛ1КИ
в к о нструкциях ИЗ СТАЛИ МАРОК
Ст.О Ст. 2 Ст.З и Ст.ч Ст. 5 НЛ 1 НЛ2 нл 1 ила
Срез В ЗАКА КСР 1800 1800 1800 1800 1800 1800 2200 2200
Срез С С 1400 1400 1400 — — — — —
Смятие В j™ *см 3400 4000 4200 4800 0000 5800 5000 5800
Смятие С и B7DD 3200 3400 — — — — —
Отрыв головок »К» *'0ТР 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2500 2500
Заклепки и болты по качеству отверстий и
условиям постановки разделяются ня группы В и L .
К группе В относятся заклепки и болты,
поставленные в отверстия :
О) СВЕРЛЕНЫЕ НА ПРОЕКТНЫЙ ДИАМЕТР 0 СОБРАННЫХ
ЭЛЕМЕНТАХ ;
сГ) СВЕРЛЕНЫЕ НЯ ПРОЕКТНЫЙ ДИАМЕТР в отдельных
ДЕТАЛЯХ И ЭЛЕМЕНТАХ ПО КОНДУКТОРАМ ;
6) СВЕРЛЕНЫЕ ИЛИ ПРОДАВЛЕННЫЕ НА МЕНЬШИИ ДИАМЕТР
В ОТДЕЛЬНЫХ ДЕТАЛЯХ С ПОСЛЕДУЮЩЕЙ РАССВЕРЛОВКОЙ
ДО ПРОЕКТНОГО ДИАМЕТРА В СОВРАННЫХ ЭЛЕМЕНТАХ.
к ГРУППЕ С ОТНОСЯТСЯ ЗАКЛЕПКИ И БОЛТЫ, ПОСТАВЛЕННЫЕ
В ПРОДАВЛЕННЫЕ ОТВЕРСТИЯ ИЛИ В ОТВЕРСТИЯ СВЕРЛЕНЫЕ
БЕЗ КОНДУКТОРОВ В КАЖДОЙ ДЕТАЛИ В ОТДЕЛЬНОСТИ.
Расчетные сопротивления Rв кг/смгдля Болтовых соединении.
х i Л X =< ® X о S х х х < х S к о ш X 3" Болты из стяли мярки Ст. 0 Б олть из стяли Ст.З МАРКИ болты из стяли МАРКИ Ст, 5 болты из стяли МАРКИ НА 1 |Ih h?1
X Е х ? X о 5 г § * в конструкциях ИЗ стяли МЯРО К
5 8 Ю и с О а и X 1 Усл обо: Ст.0 Ст.2 Ст.З Ст.ч Ст.0 Ст.2 Ст.З СТ.Ч Ст.5 НА1 НА 2 Гг.З Ст.Ч Ст.5 НА 1 нле МЛ1 НЛ2 НЛ1 нле
Чистые Рястяже- НИЕ Rp 1700 1700 1700 2100 2100 2100 2100 2100 2ЮС 2400 24 DO 2400 2400 2500 2500 2900 2900
РИФЛЕ- срез а Rcp 1350 1350 1350 1700 1700 1700 1700 1700 1700 1800 1800 1800 1800 1950 1950 2200 2200
Болты. Смятие В *с„ 3100 3600 3900 3100 3600 3900 4300 4600 5200 3900 4300 4600 5200 4600 КОО 4600 SgOO
ЧЕРНЫЕ РлсТЯЖЕ- -НиЕ Rp •1700 1700 1700 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2400 2400 2400 2400 2500 2500 2900 2900
болты. Срез 900 900 900 1150 1150 1150 —
Смятие Rcm 2100 2400 2600 2100 2400 2600 —
Анкерные болты. РлстяжЕние ft 1700 1700 1700 2100 2Ю0 21 И) 2100 2100 2100 2400 2400 2400 2400 2500 2500 2900 2900
СК-6
СК-7
Основные рдсчегпные положения
Расчегп стольных конструкции должен производиться:
0) по несущей способности-нд прочность и устойчивость
на воздействие РАСЧЕТНЫХ НЯГРИЗРК :
(5) ПО ДЕФОРМАЦИЯМ—
ня в о эде йс твйе НОРМАТИВНЫХ НЯГРЫЗОК.
Рясчет по несущей способности на выносливость произво-
дится лишь для конструкций, непосредсшвенно воспринима-
ющих подвижную НАГРУЗКУ И ВИБРАЦИИ (ЗДАНИЯ
МЕГПЯЛЛУРГИЧЕСКЙХ ЗАВОДРЬ ПОДКРАНОВЫЕ ВАЛКИ ИГП.Л),
Усилия в спальных конструкциях определяются
по упругой стядии их рабопы.
Расчет стальных конструкций по деформациям
производится по упругой стядии рабогпы мдшеридла.
Изгибающие моменты в неразрезных проклтных или
СВАРНЫХ БАЛКАХ ПОСШОЯННОГО СЕЧ Е H И Я , ЗАКРЕПЛ EH H ЫХ
от потери оыцей устойчивости и несущих стдтическую
НАГРУЗКУ,ОПРЕДЕЛЯНМДИСХЦДЯ ИЗ ВЫРАВНИВАНИЯ МОМЕНШОВ
ня опорах и в пролете за счет развития пластических
ДЕФОРМАЦИЙ.
Предельные деформдции(проги6ы| изгибаемых
ЭЛЕМЕНтоВ
Элементы конструкций Величина просим В ДОЛЯХ ПРОЛЕТАЙ
Валки междуэтажных перекрытии; ГЛАВНЫЕ БАЛКИ, Jl ПРОЧИЕ . V ЧОО 1/ 250
Балки покрытий и чердачных перекрытий: а) главные балки , d) прогоны и обРЕШЕтки . У 250 V 2DD
При наличии штукдтурки прогиб балок перекрыгпий только от полезной нагрузки ’/ 350
Расчего по ДЕФОРМАЦИЯМ производится ВЕЗ УЧЕТА ОСЛАБЛЕНИЯ
сечении заклепочными и Болтовыми отвЕРстиями.
При изготовлении конструкции со строительным подъемом
прогиб от постоянной нагрузки (если он не превышаегп
строительного подъма) не учитывается.
321
СК-8
Кпэ ФФИЦИЕНТЫ УСЛОВИЙ РАБОТЫ
( П.РИ РАСЧЕТЕ КОНСТРУКЦИЙ ПО НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ)
ТИП КОНСТРУКЦИИ,СОЕДИНЕНИИ Коэффициент
R. Для ЭЛЕМЕНТОВ конструкции
Для КОРПУСОВ И ДНИЩ РЕЗЕРВУАРОВ Для КОЛОНН ГРАЖДАНСКИХ ЗДАНИИ Для ОПОР ВОДОНАПОРНЫХ БАШЕН Для СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ФЕРМ 3 3 33 II II II II Q □ о о ш щ to с»
Для СПЛОШНЫХ БАЛОК ПЕРЕКРЫТИЙ ПОД,
ЗАЛАМИ ТЕАТРОВ,КЛУБОВ, КИНО, ТРИБУН, ПОМЕЩЕНИЙ МАГАЗИНОВ, КНИГОХРАНИЛИЩ,
И АРХИВОВ ПРИ ВЕСЕ ПЕРЕКРЫТИИ
РАВНОМ ИЛИ БОЛЬШЕМ ПОЛЕЗНОЙ НАГРУЗКИ . гл = од
Для сжатых элементов стропильных Ферм Для прогонов кровель здании: ГП = 0,95
ПРИ СНЕГОВОЙ НАГРУЗКЕ^ 70 КГ/м2 И ВЕСЕ КРОВЛИ’Э-150 КГ/м2, А ТАКЖЕ ПРИ СНЕГОВОЙ НАГРУЗКЕ^ 100 кг/м2 И ВЕСЕ КРОВЛИ^ЗОО КГ/м2 И БОЛЕЕ ТП = 0.95
Для элементов, прикрепляемых односторонне
(равнобокие и неравнобокие уголки, ПРИКРЕПЛЯЕМЫЕ УЗКОЙ ПОЛКОЙ) ТП = 0,75
6 Для соединений конструкций
ДЛЯ ЗАКЛЕПОК С ПОГОДИНЫМИ ИЛИ
полупотдйными головками ТПС= 0,80
Для ЗАКЛЕПОК,РАБОТАЮЩИХ НА РАСТЯЖЕНИЕ
(отрыв головок) Для ЧЕРНЫХ,ЧИСТЫХ И РИФЛЕНЫХ Б0ЛГО08, тс= о.бо
РАБОТАЮЩИХ НА РАСТЯЖЕНИЕ ТП» 0,80
Для АНКЕРНЫХ БОЛТОВ,РАБОТАЮЩИХ
НА РАСТЯЖЕНИЕ . т = 0,65
В.Для прочихэлсмЕнтов конструкций
И СОЕДИНЕНИЙ (за ИСКЛЮЧЕНИЕМ т = 1,оо
УКАЗАННЫХ В СПЕЦИАЛЬНЫХ ГОЕХНИЧ УСЛОВИЯХ)
СК-9
Расчет элементов стальных крнгтрнкций .
Центрально рясшянатыЕ элементы,
N^m rfht
ЦеНГПРЯЛЬНО СЖЯП1ЫЕ. ЭЛЕМЕНтЫ .
Рдсчет ня прочность: ........ N<TT|RFht
Рдсчет ня устойчивость: ......... < ТПЧ R F6P
N - рясчстняя продольная сияя*
т — коэффициент условия ряботы ;
R — рдсчетное сопротивление растяжению или
сжатию прокягпной стяли;
Рбр" площядь сечения БРатто ;
рНТ“ площадь сечения нетто ;
I? — коэффициент продольного изгиба (см СК-н).
Для состдвных щемтРАЛьно сжятых элементов, ветви
которых СОЕДИНЕНЫ ПЛАНКАМИ ИЛИ РЕШЕткАМИ, КОЭФФи -
— циент '‘Р относительно свободной оси (перпендикулярной
плоскости планок или решеток) определяется по
приведенной гибкости Дпр. ~
ФоРМЫЛЫ ДЛЯ ВЫЧИСЛЕНИЯ А пр
тип сечения стержня Соединитель- - ные элемЕнты -А пр относительно оси Х~Х или У-У
г!*Н_=1 Плянки
Л 1 У Решетки
, 1 I а X < 4 -4 I I у Плянки \| Ла-А>Ааа
V X х Решетки
Условные обозначения см СК-10
СК-10
Обозначения, принятые для вычисления ЛПР:
Ла “ гибкость всего стержня относительно свободной
оеиУ-у;
X — наибольшая гибкость всего стержня ;
ХДз ~ гибкости отдельных ветвей относительно осей
1“1 И 2-2 чд учдсфках МЕЖДУ ценшрами КРАЙНИХ
ЗАКЛЕПОК ИЛИ МЕЖДУ ПРИВАРЕННЫМИ ПЛАНКАМИ
Св света);
F — ПЛОЩАДЬ СЕЧЕНИЯ ВСЕГО СГПЕРЖНЯ ;
fJJJg — ПЛОЩАДЬ СЕЧЕНИЯ ПАРЫ ВЕШВЕЙ С ОБЩЕЙ ОСЬЮ
1-1 И 2-2;
fp2~ ПЛОЩАДИ СЕЧЕНИЙ РАСКОСОВ РЕШЕГПОК, ЛЕЖАЩИХ
а плоскостях соответственно перпендикулярных
осям 4-1 и 2-2.
Сосшавные элементы из депалей, соединенных
вплотную или через прокладки, должны рдссчиты-
ВАГПЬСЯ КАК ЦЕЛЬНЫЕ.
Наибольшее рассшояние между прокладками и шайбами
состявных элементов ферм и связей ( из двух уголков,
швеллеров и гп.л.) устяндвливдклпся:
для сжятых стержней — 40г,
для РАстянатых стержней— 80г •
Z — Радиус инерции уголка или швеллера относительно
ОСИ ПАРАЛЛЕЛЬНОЙ ПЛОСКОСПИ РАСПОЛОЖЕНИЯ ПРОКЛАДОК.
fB пределах одного элемента - не менее двух прокладок).
Гивкость отдельных ветвей ндачдсткЕ между
ПЛАНКАМИ ДОЛЖНА БЫГПЬ НЕ БОЛЕЕ 40.
Ветви состдвных центрдльно еждтых элементов,
соединенных решешкями , должны проверяться
на устойчивость нА длине между узлами ,
При Фрезерованных шорцах еждтых элемемгпов
(б стыкдх колонн и т.п.) сжимающая сила
полностью передаемся НА торцы.
324
СК-11
Коэффициенты У продольного изгивя
ценшряльно сжятых элементов
N п/п Гибкость ЭЛЕМЕНТОВ Л КоэффицЕнты
СТАЛЬ МАРОК Чугун МАРОК
Ст О,Ст. 2 СТЗ.СТ.4 Ст 5 ИЛ I НА 2 ГЧ15-32 СЧ 10 -28 СЧ18-Э6 СЧ 21 -ЧО СЧ 24—ЧЧ СЧ 28-48
я Б В г А
и 0 И,00 1,00 1,00 1,00 1,00
2 •10 0,99 0,9В 0,98 0,97 Q95
3 20 0,97 0,95 0,95 0.91 Q87
Ч 30 0,95 0,93 0,93 0,81 0,75
5 ЧО 0,92 0,90 0,90 0,69 0,60
6 50 Q89 Ц8Ч 0.83 0.57 О.ЧЗ
7 60 0,86 0,80 Q78 ЦЧЧ □,32
8 70 qei 0,74 0,71 0,34 0,23
9 80 0,75 0,66 0,63 0,26 Ц10
40 90 Q69 Ц59 0,54 0,20 0,14
-11 100 Q60 Q50 0,45 0,16 0,12
12 11 0 0,52 ЦЧЗ 0,39 — —
13 120 О.Ч 5 0,38 0,33 —-
14 130 0,40 0,32 0,29 —
15 14 0 0.36 0,28 0,25 — —
16 150 0,32 0,27 0,23 — —
17 160 0,29 0,24 0,21 — —
18 170 0,26 0,21 0,19 — —
19 1 во 0,23 0,19 0,17 — —
20 190 0,21 0,17 0,15 — —
21 200 0,19 0,15 0,13 — —
Примечание: Гибкость элеменгпд где 2 о —
РАСЧЕГПНАЯ АЛИНА ЭЛЕМЕНГПД, 7,-РАДИУС ИНЕРЦИИ
сечения, Гибкости определяются в плоскостях
главных моментов инерции.
135
СК-12
Расчетные длины сжитых стоек и колонн при
ПРОВЕРКЕ НА ПРОДОЛЬНЫЙ ИЗГИБ СЛЕДУЕТ) ОПРЕДЕЛЯть
с учетом ВИДЯ ЗАКРЕПЛЕНИЙ НА концах.
Расчетные длины €о стоек и колонн постоянного
СЕЧЕНИЯ С ЧЕТКО ВЫРАЖЕННЫМИ УСЛОВИЯМИ ЗАКРЕПЛЕНИЯ,
Схема закрепления И НАГРУЗКИ Приведенная расчетная ДЛИНА £о Приведен - идя нагрузка Схема ЗАКРЕПЛЕНИЯ И НАГРУЗКИ ПРИВЕДЕНИИ РАСЧЕГПНЯЯ ДЛИНА ПРИВЕДЕН- - МАЯ НАГРУЗКА
h h р ч М_ F е.-ь ^Ц725Ь р Ph h h J j 7ГГ Ml2h eo=0.7h Ph р
h р e-2h р h P C?D5h р
Расчетная длина колонн прямоугольных рам одно-
ЭГОЙЖНЫХ ЗДАНИЙ ПРИ ПРОВЕРКЕ НЯ ПРОДОЛЬНЫЙ изгиб
в плоскости рамы
Ь— ВЫСОТА КОЛОННЫ) М— коэффициент (Ем^ниже)
В НАПРАВЛЕНИИ ВДОЛЬ ЗДДНИЯ РАСЧЕтНЫ£ длины стоек и
Колонн ПРИНИМЯЮГЛСЯ РАВНЫМИ рассгпоянию между
ЗАКРЕПЛЕННЫМИ УЗЛАМИ,
Значения Я для колонн постоянного сечения
Закрепление В фЫНДАМЕНГПЕ к
0 0.2 0.3 0,5 1.0 2,0 3,0 ^.10
Жесгпкое 2.00 1,50 1,4о 1.26 1.16 1,08 1.06 1.00
Шарнирное с\5 342 3,00 2,63 2.33 2,17 2.11 2,00
Lp- СРЕДНЯЯ ПОГОННАЯ ЖЕСткОСГПЬ РИГЕЛЕМ, ПРИМЫКАЮЩИХ
К ПРОВЕРЯЕМОЙ КОЛОННЕ).
Lj<~ погонная жесткость колонны . '
При шарнирном креплении ригеля к колонне К=0 •
.<26
СК-13
Рясчет соединительных элементов стоеки колонн
СОЕДИНИГПЕЛЬНЫЕ ЗЛЕМЕНШЫ рдссчитываются на
условную поперечную силу Q (в килограммах),
принимаемую постоянной по всей длине стержня
Конструкции из стали марок: G?
Ст.О , Ст.2, Ст.З . и Ст.4- ст.5, нл 1 и нлг G= го FБР Q = 4-0 F ер
рБр- площадь всего сечения стержня в см2.
е i е
Если соединигпельные злеменшы расположены в
нескольких параллельных плоскостях,то поперечная
сила О’ распределяется:
d) при соединительных планках (решетках) —
— поровну между всеми системами планок (решеток)-
б) при сплошном листе и соединительных планках
(решетках)— пополам между сплошным листом и
всеми системами планок ( решеток).
Соединительные решетки Рассчитываются как
решетки ферм.
Соединительные планки рассчитываются как элементы
безраскосных ферм на реальную или условную
ПОПЕРЕЧНУЮ силы, ЕСЛИ ПОСЛЕДНЯЯ БОЛЬШЕ ПО ВЕЛИЧИНЕ;
рассчитываются на местный
Сила, срезающая
планку
т_ QnC
1 с
Момент, изгибающий
планку в ее плоскости
М=
Qn-поперечная сила,
приходящаяся на систему
_планок, расположенных в
* одной плоскости;
ие между цднтгеми планок;
1Е между осями ветвей .
отдельные ветви колонн
ИЗГИБ от этой СИЛЫ,
327
СК-14
Пример Определить нтсчшзю способность колонны
Сен. ZtaSo; Р-г-зтбД-бз.ббси2; С0-5,оп ;
Сталь-ст.з; R-гюокг/снг; т=а,э;
JB1=’57.ecH4; Тх-^бТсн; га=2.гЗ=н; 20-6.1сн
Расчет ОТНОСИТЕЛЬНО оси X X
4"= 0,868;
1 _ е. . 500
Л* Ъх 8,67 57'5’
Nx_^Tn4R ГБр— 0.9- 0,867-иоо-бэ.бе=1о4ооо кг=ио4т
Расчет относительно осиЧ-У £=8Р см
л _ с ._ ео „сп. 1 во.
Л* гэ 2.23 “35,9, \ гу >
□a=-2(l57,8 + 31.84-8,92)«533S,6 см4, ГДЕ-^-вЗа
+ К=^4.5^5,9г«£5; 4-0.835;
Ny FT14R Fgp—0,9-0,835'2100' 63,68=100 000 кг
Ny-y^loOr. Принимаем Ы—ЮОт
Целесообразно запроектировать колонна так,
чтавы было выполнено условие равноастойчи-
ВОСТИ КОЛОННЫ ОТНОСИТЕЛЬНО осей Х-Х и У-У,
те чтобы ЛХ“ЛПВ и 4-x=Ns-S-
Расист планок С?=2о Fa-p (сн.ск-14)
Поперечная сила,приходящаяся на одни ппанкн:
Q„^=-f- -i- го Fjp-io-63.68-636.8Kr
Мпд_^е = .636.8-80-----254DDKrCM
Тпл-^— 6,у8 80 -8870кг ГДЕС~гг-2-2.1-17.8еи
Принимаем планка 200*10, толщина шва 8мм
Площадь шва НшНпл^,7-о.8'20»11,2смг.
Момент сопротивления шва Ww= —-UJ6d—= n^ao =37зСМ|\
Напряжение в шве:
отмомЕнта <s«‘“'S^L-----------^--ееок7смг;
□Т ПОПЕРЕЧНОЙ СИЛЫ — - 2670 — 256 КГ/сМа
Результирующее напряжение:
б8ог+25Б2-7Э0 <c80D КГ/см2 .
СК-15
Изгибаемые элементы
Расчет ня прочность: М RWht
Q sm Rcp^-£
[_Расчегп ня устойчивость: М «mipjR WJp ,
М— РАСЧЕТНЫЙ ИЗГИБАЮЩИИ МОМЕНТ"
Q- РАСЧЕТНАЯ ПОПЕРЕЧНАЯ СИЛА;
Wx— МОМЕНТ СОПРОТИВЛЕНИЯ сечения брутто:
WH7 момент сопротивления сечения нетто ;
3jp— момент инерции сечения Брутто относительно
нейтральной оси;
Sj~ СТАТИЧЕСКИЙ моменш сдвигающейся чясти СЕЧЕНИЯ
брутто относительно нейтральной оси;
<£ - ТОЛЩИНА стенки;
R — РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ИЗГИБУ ПРОКАТНОЙ СТАЛИ 1
R ~ РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ СРЕЗЫ ПРОКАТНОЙ СТАЛИ ;
КОЭФФИЦИЕНТ УМЕНЬШЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСП1И
ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПРИ ПРОВЕРКЕ ОБЩЕЙ
устойчивости принимаемый по таблице СК~17.
НкЯЗДНИЯ ПР ОПРЕДЕЛЕНИЮ КОЭФФИЦИЕНТА Ч*<Г
Д. Балки с сечениями, имеющие две оси симметрии
( симметричные двытлары) 3
наибольший и наименьший моменты инерции
• СЕЧЕНИЯ балки;
h — ПОЛНАЯ высота балки;
£> — РАСЧЕТНАЯ ДЛИНА балки;
£ ~ ШИРИНА ПОЯСЯ БАЛКИ ;
(Г ~ таЛЩИНА СТЕНКИ балки, включая ВЕРТИКАЛЬНЫЕ
полки уголков;
(Г, - тОЛЩИНА ПОЛКИ Б АЛ КИ ( ВКЛЮЧ АЯ ПОЛКИ УГОЛКОВ"
d ВЫСОТА ВЕРТИКАЛЬНОЙ ПОЛКИ УГОЛКОВ ПЛЮС
ТОЛЩИНА ПАКЕТА ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ ЛИСТОВ .
Для свярных И ПРОКАТНЫХ ВАЛОК d“ 0,5 h •
СК-16
Значения КОЭФФИЦИЕНТОВ^ДЛЯ ВЯЛОК ИЗ СТАЛИ
МАРОК Ст.О.Ст.е, Ст.ЗиСт.4
<х ДЛЯ БАЛОК ВЕЗ ЗАКРЕПЛЕНИЯ & ПРОЛЕТЕ При наличии связей а ПРО- ЛЕТЕ. НЕЗАВИ- СИМО ОТМЕСТА ПРИЛОЖЕНИЯ нагрузки
При сосредоточенной НАГРУЗКЕ ПРИ РАВНОМЕРНО РАСПРЕ- ДЕЛЕННОЙ НАГРУЗКЕ
К ВЕРХНЕМУ КАНТУ К НИЖНЕМУ КАНТУ К ВЕРХНЕМУ КАНТУ К НИЖНЕМУ КАНТУ
0.1 1,73 5,00 1,57 3,81 2,17
0,4 1,77 5,03 1,60 3,85 2,20
1.0 1,85 5,11 1,67 3.90 2,27
4. 2,21 5,47 1,98 4,23 2,56
8 2,63 5,91 2,35 4,59 2,90
16 3,37 6.65 2,99 5,24 3,50
24 4,03 7,31 3,55 5,79 4,00
32 4,59 7,92 4,04 6,25 4,45
48 5,60 0,88 4,90 7,13 5,23
64 6,52 9,00 5,65 792 5,91
80 7,31 10,59 6,30 8,50 6,51
96 8,05 11,29 6,93 9,21 7 07
128 9,40 12,67 8,05 10,29 8,07
160 10.59 13.83 9,04 11,30 8.95
240 13,21 16,36 11,21 13,48 10,86
320 15.31 18,55 13,04 15,29 12,48
400 17,24 20,40 14,57 16,80 13,91
При одном закреплении в пролете и нагрузке пи НИЖНЕМУ
КАНТУ СЛЕДУЕТ ПОЛЬЗОВАТЬСЯ ГРАФОЙ 2 .
Для СТАЛИ МАРОК Ст 5 И НЛ1 ТАБЛИЧНЫЕ ЗНАЧЕНИЯ У
умнождются на 0,83 , для стали НА2 - на 0,11.
Если Ч\г > 0.85, то вместо 4*<r в формуле (см.СК-15^
ПОДСТАВЛЯЕТСЯ ВЕЛИЧИНА ‘-f'j ( См ТАБЛИЦУ ) .
Знячения коэффициентов Ч'<г.
<f<r 0,85 0,90 0,95 1.00 1,05 1,10 1.15 1,20
0,850 0,871 0,890 0,904 0,916 0927 0,930 0,948
4>J 1,25 1,30 1,35 1,4о 1,45 1,50 1,55
0,957 0.964 0,973 0,980 0,987 0,994 1,00
Коэффициенты ?<Г для прокатных нормальных двытяьров
из СТАЛИ МАРОК Ст.О, Ст2, СтЗ и Ст4-.
Место ПРИЛОЖЕНИЯ НАГРУЗКИ N ДВУТАВ- -РЯ Тип Н ДГРУЗКИ ПРОЛЕ там
2 3 4 5 6 7 8 9 10
Верхний кант 1D-60 Сосредоточенная 100 0.98 092 0.8В 0,68 058 0.51 0.45 0.41
Равномерно распределенная 1,00 036 Q86 0,71 0.59 0,51 0.44 0.39 0,36
Нижнии КАНТ 10-20 Сосредоточенная 1,00 1,00 0,98 0,92 0,85 0,72 0^3 0,55 050
Равномерно распределенная 1.00 too 0,95 0,85 0,70 0,59 0,51 0,45 041
22-60 Сосредоточенная 1.DD 1.00 1,00 0.98 0,93 0,86 0.75 0.65 0,58
Равномерно распределенная 1,00 1,00 1,00 0,94 Q85 0.72 0,52 0,53 0,48
Примечание: Для егпапи марок Ет.5 и НЛ 1 гпябличные -значения
M’d’ должны выть умножены ня 0,83‘>
ДЛЯ СТАЛИ МАРКИ НЛВ ГПАБЛИЧНЫЕ ЗНАЧЕНИЯ
'“fcT Должны выть умножены на 0,71.
СК-17
СК-19
При расчегпе разрезных балок, за крепленных Dm
потери устойчивости и несущих стдтическую нагрузку,
Момент сопротивления WQt АЛЯ балок из прокдтных
ПРОфилей(двытАВРов, швеллеров) в Формуле
M«.mRWHr (СК—15) принимдется увеличенным
НА 15%, исходя из ччЕтя рдзвития пласгпических
деформации, а для сварных валок постоянного СЕЧЕНИЯ,
удовлетворяющих тем же условиям, при отношЕнии
ширины сжитого пояса него гполщиме — -^-^20
W’ht “ 5 а + S н , где:
SbhSh — стятичЕскиЕ моменты относительно нейтраль-
-НОЙ ОСИ ВЕРХНЕЙ И НИЖНЕЙ ЧАСТЕЙ СЕЧЕНИЯ ВАЛКИ,
ВЗЯШЫЕ ПО Абсолютной ВЕЛИЧИНЕ.
При учете плАстических деформаций в балке должна
производиться ПРОВЕРКА КАСЯтЕЛЬНЫХ НАПРЯЖЕНИИ в
сечении с наибольшим изгибАющим моментом. При этом
КАсдтельные напряжения не должны превышдть
0,4- расчегпного сопротивления стдли на изгиб.
Проверка общей устойчивости балок истребуется:
а) при наличии нАстилА по балкам или монолитной
железобетонной плиты, опирающихся на сжаспые
пояса и препятствующих повороту сечения балок;
<5") ДЛЯ бдлок ДВУТАВРОВОГО СЕЧЕНИЯ при отношениях
свободной длины сжагпого пояса к его ширине
НЕ ПРЕВОСХОДЯЩИХ ВЕЛИЧИН'УКАЗАННЫХ в нижеприве-
денной тдблицЕ ('em СК-20).
ДвутАВРоаые балки считАются закрепленными от
погпери общей устойчивости при соблюдении выше
ПРИВЕДЕННЫХ УКАЗАНИИ, А ГПАКЖЕ ПРИ 2,5
Ч’Д-опРЕДЕлястся по формуле (см СК-15)
Проверка устойчивости прогонов при
НАКЛОННОЙ КРОВЛЕ НЕ ГПРЕБУЕтСЯ, ЕСЛИ
состдвляющдя нагрузки в плоскости нястилд
воспринимдется насгпилом или специальными
устройствАми.
СК-20
Наибольшие отношения свободной длины сжатого
ПОЯСА К ЕГО ШИРИНЕ, ПРИ КОПОРЫХ НЕ ПРЕБУЕтся
проверка общей устойчивости бялок двутяврового
СЕЧЕНИЯ.
Марки стяли Наибольшие отношения ё: В
ПРИ НАГРУЗКЕ по верхнему кдмту ПРИ НАГРУЗКЕ ПО нижнему канту
Ст.0,Ст2. Ст.З и Ст4 16 25
Ст. 5 МЛ 4 14 22
МЛ 2 12 18
ГДЕ'С “ СВОБОДНАЯ ДЛИНА СЖДтОГО ПОЯСА БАЛКИ МЕЖДУ
точками закрепления;
при отсутствии связей € — пролет балки •
при ндличичии связей в плоскости сжатого
ПОЯСА €— РАССтОЯНИЕ МЕЖДУ УЗЛАМИ СВЯЗЕЙ ;
ПРИ НАЛИЧИИ ПОПЕРЕЧНЫХ СВЯЗЕЙ , ПРЕПЯШС твннзщих
повороту СЕЧЕНИЯ ВАЛКИ,€ “ Расстояние МЕЖДУ
ПОПЕРЕЧНЫМИ связями;
Ь— ширина сжатого пояса.
Стенки сплошных элементов конструкций (балок,
колонн) должны выть обеспечены от потери местной
устойчивости и в случае необходимости укреплены
РЕБРАМИ ЖЕСГПКОСти.
Наибольшие отношЕния высоты стенки кее толщине,
при которых не тРЕБУЕтся проверка устойчивости
стенок сплошных элементов конструкций
Мд рк и ст а ли Наибольшие отношения he:d*
Для БАЛОК, УКРЕПЛЯЕМЫХ только попеРЕчн НЫМИ РЕ6РДМИ жесткости Для колонн
Ст.О, Ст 2, СтЗ и Ст. 4 80 70
Ст.5 , НЛ1 70 65
НЛ2 65 60
гдсЪс—рАСчетнАЯ высотд стенки, принимаемая в сварном
ЭЛЕМЕНТЕ РАВНОЙ ПОЛНОЙ ВЫСОТЕ, Д в КЛЕПАНОМ ЭЛЕМЕНТЕ-
- равной расстоянию между внутренними рисками
поясных уголков ;
о — толщина стенки.
134
СК-21
Примеры:
Расчет валок междуэтажных перекрытии
i. Ji, in । инн и, 11 ши hli^ Расчетная нагрузка Р=2.от/пм
j э-=5.0м J, Нормативная нагрузка Рн=',-бТ/Пн,
Сталь Ст.З. R *2юо '<г/см2,
Коэффициент условия работы ТП=1.
Ра СЧЕТ ПО НЕСЧШ.ЕЙ спрсрбности (на прочность)
М = _Р^1=ь_2^5_= 6 25тм
° 8 м 625000 п„л э
M^TbRWht) ^HT=nfR ~ 1-2100 298см
Принимаем Т 22е* VV=309 см3
Расчет по деформациям (на прогиб)
£=2100 000 КГ/см2 , 3=34оо см4 ( Рн = 16 ИГ/п СМ ,
о___5 Рн>4 __ 5 16 50Q4 __ 5-1,ь-б,г51о" _
т 384 £3 384-21OOO0D-34OO 3,84-2,1-3.4-Ю" “ 162cM
4? 1,62 1 J________
J.~ 500 ~ ЗЮ 25Q
Р=6,5т .
Рн=5,0т .
R=2lOO кг/см2 •
Расчетная нагрузка
Нормативная нагрузка
Сталь Ст.З ,
Коэффициент условия работы ПЫ,
Балка имеет зону чистого
изгиба (где(?«о).
Расчет пр несыщей способнасти (на прочность)
W=fl?R м
и W =------------
W 1075 ГПК
М= Ра = 6,5-2=13,0 тм (
W=1,075%n , 1,075%-^R
... 1300000 . 3
1,075-1 2100 575 см
принимаем I30a, 1лГ= 597 сн
Расчет no деформациям (на прогиб).
J=095Och^, (J,- 5000 кг,
. 5°°°-.6°03 _ 5см
2100 000*5950
£=2100 Р0Ркг/гмг ,
р= _гз_, Рп1] = гз
I 648 ЕР 648
f 2,05 1 ____
-7 = 600 293 250
СК-22
2. Расчет клепаной валки'l —15,0м.
Расстояние между поперечными связями 8-5,0 м ,
Расчетная нагрузка поверхнемн канту Р=9.6т/пм,
Сталь-НЛ2. R =2900 кг/см2, тп=1.
0X=52SOOOCM4; 3 =беоой„4; W^iDOOO см3.
Расчет по несущей способности^ прочности
M=J^=9^=270tm
О 9
M^jnRW-1-2900- W0DD-29DDDDDD Кгси-290тм
Расчет на устойчивость.
•г
•61___I Г Lt00«100<t0
J \Г-30
tn
|-=-2°5° «20+12 Сси.ск-so)
РЕВУЕТСЯ ПРОВЕРКа на УСТОЙЧИВОСТЬ
по таблице (см.СК—16) находим Y
___ L 100*100*10 ПО ИНТЕРПОЛЯЦИИ %* 2.80 так
f К “250*10 как валка выполнена из стали на 2
У=071 0.71-2,8^2.05 (см. СК -1 б)
T.-T 4>(£-)210 = 2 05- 6s°°-(gg-)2-103= 1,18;
’tf 1 525000 ' 500' ’
'fj>0,85. Вместо'ff принимаем 'fj t (cmCK-16J
ПО ТЭБЛИЦЕ(ПО ИНТЕРПОЛЯЦИи)наХОДИМ 'frf“0.944
М<7П^Я\А^р= 1- 0,944-2900 •10000=27380000КГсм'=273|6гк
-1000*10
3. Расчет сварной валки несимметричного сечения
о
— 700.10
Определение
8=б,0н , Сталь Ст.3;R5‘2iooKr/CH2; m= 1
Jx= 93750сн4(для ВСЕГО СЕЧЕНИЯ ОТНОСИТСЛЬ'
-J(2.700см4; '3^4-86 см4(см.еК-18)Н°Х *
3 -'3,+J2= 2700+ 486 = 3186сн4;
па_ ^>1_____•Ji £700 п ос.
Г'“3,+'32 -X 31В6 °'85’
— 180.10 т к ti> 0,8-^определяем поформнле:
□ Y-^Jo<+4on(i-n) ; ^-0,68 ('em.ск-18)
хЗ. зод^з.
Y- 0.66^741+40-0.85(1-0,85) - 1,74 ;
IP, У 2^_bz 3_ г-3186-72,г-зо,9.10з_0
If ” 62 93750 • 600 2
СК-23
Внецентренно растянутые элементы.
М < _ГП_₽_Рнт_
1+е^7
Внецентренно сжатые элементы .
n N 4 01 К ^кт j
Расчет ня прочность N * j+P 1
расчет ня устойчивость; Wht
а) В плоскости действия момента по формулам:
при е, 4 N < ^бр , 2
ci / к* ' m R Евр
при e,>4 n g x+ ae. з
J) 8 плоскости ПЕРПЕНДИКУЛЯРНОЙ плоскости действия
МОМЕНТА В ТОМ СЛУЧАЕ, ЕСЛИ ИЗГИБ ПРОИСХОДИЛ! В
ПЛОСКОСТИ НАИБОЛЬШЕЙ ЖЕСГПКОСЛ1И , ПО ФОРМУЛЕ — у
N т C4*yR Гбр, где-.
М(е+£0^р+п.оф
. .. *®₽ ' Wgp
Изгибающим момент М,принимаемый для расчета
ПРИ РАСЧЁС формуле тип КОНСТРУКЦИИ. м
1 — М = М тех
2иЗ Для ШАРНИРНО ” -ОПЕРТЫХ СТЕРЖНЕЙ . Наибольший момент в ПРЕДЕЛАХ СРЕДНЕЙ ТРЕТИ длины.
Для КОНСОЛЕЙ . Момент в заделке..
Для КОЛОНН ПОСТОЯННОГО СЕЧЕНИЯ РАННЫХ СИСТЕМ. Наибольший момент а ПРЕДЕЛАХ ДЛИНЫ КОЛОННЫ,
Для ступенчатых колонн . НАИБОЛЬШИЙ МОМЕНТ ид ДЛИНЕ УЧАСТКА ПОСТОЯН НОГО СЕЧЕНИЯ .
4- Для СтЕРЖНЕЙ с концами, ЗАКРЕПЛЕННЫМИ ОТ СМЕЩЕ- НИЯ ПЕРПЕНДИКУЛЯРНО плос- - кости действия момента. Максимальный момент В ПРЕДЕЛАХ СРЕДНЕЙТРЕ- -ТИ ДЛИНЫ,
ДЛЯ КОНСОЛЕЙ . МОМЕНГП В ЗАДЕЛКЕ.
СК-24
Ыславные обозначения
М — Расчетный момент;
N “нормальная силав рассматриваемом сечении;
Fht“ площадь сечения нетто;
Fep~ площадь сечения брутто;
WH~ момент сопротивления сечения нетто;
W6p“M0meht сопротивления сечения Брутто;
V^g—момент сопротивления сечения брутто для
наиболее сжатого волокна;
в — длина внецентренносжатого стержня;
Х~ гибкость элемента;
Ду— гивкость стержня в направлении перпендикуляр-
ном плоскости действия момента;
Хс— гивкость,зависящая от марки стали;
4>в" коэффициент понижения несущей способности
Внецентренно сжатого злЕмЕнта(см.СН-27СК-28
и СК-23)
1м—коэффициент продольного изгибэ/ принимаемый
по гивкости стержня в плоскости действия
момента (по тавлицЕ CR-11 ¥м=Т)>
Чу“ коэффициент продольного изгива, принимаемый
ПО гибкости стержня,0 направлении перпендикуляр-
ном к плоскости действия момента (смСК-11 MJ*4?)'
в — эксцентриситет силы в плоскости изгива ;
в( — относительный эксцентриситет сычетомвлияния
Формы сечения;
ТП— коэффициент условия работы (ск-0 );
П - коэффициент влияния формы сечения (СК-26);
С — коэффициент влияния момента на устойчивость
ВнецднтРЕНно сжатого элемента с ацетон изгибно-
крутильной формы потери устойчивости(ск-?3);
9~ коэффициент,зависящий от гивкости Д(сн-25),
СК-25
Значения коэфФиц,иентя9
X 0
0 < А - 50 е= о,б7
50 < А- С 100 е = о,б +0,0015 А
100 < А 6 = 0,75
Значения крэФФициентрв о< и |3;
Для ДВУПЯВРОВЫХ СЕЧЕНИИ ПРИ одинаковых полках.
А (ПАКЖЕ ПРИ НЕОДИНАКОВЫХ ПОЛКАХ С ЭКСЦЕНтРИСИШЕПОМ
В сторона большей полки
<х |3
<Х = 0,85 ПРИ Ду $ Ас Л>= 1 , , ' _ОД ПРИ Ду > Ac ft-
Где: *f- коэффициент продольного изгиваГп^инимаемый
по гибкости Ду (см СК-12)
Для зямкнатых сечений сплошных или с планками,,
или рЕШЕткдми.
Of ft
о( = ю В=1 + Р,5е -Е“- 1 Wep
Значения гибкости Ас
Марка спали А с
Ст. 0, Ст. 2 ,Ст 3 и Ст.4 Ст 5 , Н Л 1 ил а 1 00 90 85
Максимальные значения коэффициента
СГСтах)ПРИ^>Лс
M/Nh □ 0,2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.0 2.0 >2.5
С шах 1.00 0.9 0 0.75 0,61 0,51 044 0.39 0,34 0.31 0.27 0.24 0.21
гдгМ “ расчегпный момент;
N “ ПРОДОЛЬНАЯ СИЛА;
h ” ВЫСОТА СЕЧЕНИЯ .
При эксцЕнтриситЕтдх в сторону малой полки
для всех слан дев «X—Ji—1
СК-26
Коэффициенты 0 влияния Формы сечения.
Схема сечения f? ПРИ
so<^«tso A >150
ЕД-, Jp Яг _t pfaa. рг 0,775-4),0015 Л AS 1.0 1,45-0,0034 1.0 0.01 )\ -0,2 to 1,0
Соединительные элементы (планки или решетки)
ВНЕЦЕНТРЕННО СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ ДОЛЖНЫ РАССЧИПЫ -
ВАШЬСЯ ЛИБО НА фАКГПИЧЕСКЬЮ ПОПЕРЕЧНУЮ сила, ЛИБО
НА УСЛОВНУЮ ПОПЕРЕЧНУЮ СИЛУ, ВЫЧИСЛЕННУЮ СО-
— гласно Формулам нд стр.ЕК-13 , если последняя
БОЛЬШЕ ПО ВЕЛИЧИНЕ .
Отдельные ветви внеценшренно еждтых сгпержней с
ПЛАНКАМИ ИЛИ РЕШЕГПКАМИ в плоскостях ПАРАЛЛЕЛЬНЫХ
направлению фактической ПОПЕРЕЧНОЙ силы должны
Быть рдссчитяны КАК сжато —изогнутые пояса безрдс-
косных ферм или ферм с раскосной решеткой
В необходимых случаях должен выть учтен местный
ИЗГИБ поясов от ПОПЕРЕЧНОЙ силы.
При фрезерованных (лордах внецентрЕнно сжатых
элементов сжимающая сила полностью переднстся
ня торцы. Стыковые соединения РАссчитывдются
на 15% от наибольшей сжимающей силы и прове-
ряются НА НАИБОЛЬШЕЕ рАСтЯГИВАЮЩЕЕ УСИЛИЕ ОтДЕЙСПвИЯ
изгибающего момента, соответствующего МИНИМАЛЬНОЙ
нормальной силе, При этом эпюры напряжений опре-
деляются, как для целого сечения.
Коэффициенты 4>вн для стали марок Ст.О, Ст.2, Ст.З и Ст.4
0.10 D.25 0.50 0,75 1.00 1.85 1.50 1,75 8.00 С, 50 3,00 3.50 4.оо
□ 0.96 0.92 0.85 0.78 0.72 0.67 0.62 0.58 0,54 0.47 0.42 0.37 0,33
2D 0.95 0.89 а ео 0.73 0.67 0.6 В 0.58 0.54 0,50 0.44 0.39 0.35 0,32
30 0.94 0.87 0.77 0,70 0.64 0.59 0.55 0.31 0.48 0.42 0.37 0.33 0.30
40 0.92 0.85 0.74 0.67 0.61 0.56 0.52 0.48 0.45 0.40 0.35 0.32 0.21
50 0 99 0.8В 0.71 0.63 0.57 0.53 0.49 0.46 0-43 0.38 0.34 0.30 0.27
60 0.86 0,79 0.67 0.60 0.54 0.5Q а4б 0.43 040 0-35 азе 0.29 0.26
7D 0.81 0.75 0.63 0.56 0.50 0.46 0.43 0.40 0.38 0 33 0.30 0.27 0.25
80 0.75 0.70 0.59 0.52 0.47 0.43 о.4о Ц37 0.35 0.31 0.28 0.26 0,24
90 0.69 0.65 0.55 0.48 0.44 0.40 0.37 Q35 0.33 0.30 0.27 0.24 0,22
100 0.60 0.59 0.50 0.45 0.4о 0.37 0.35 0.32 0.30 0.27 0.25 0.23 0. 21
110 0.52 0.5В о.4б 0.41 0.37 аз4 0.32 0,30 0.29 0.26 0.23 0.22 0 20
120 0.45 0.45 0.4г 0.37 аз4 0,32 азо 0.28 0.26 0.24 0.22 0.20 0.19
130 0.4о 0.40 0.30 0.34 0.31 0.29 0.27 0.26 0.25 0.23 0.21 0.19 0.17
140 0.36 0.36 О.з4 0.31 0.29 0.27 0.25 0.24 0.23 0.21 0.20 0J8 0.17
1SD D.32 D.32 D.30 0.27 0.26 0.25 0.23 0.22 0.21 0.20 0.18 0.17 0.16
160 0.29 0.29 0.27 0.26 0.24 0.23 0.22 0.21 0.20 0.18 0.17 0.16 0.15
170 D.26 0.26 0,25 □.24 0.22 0.21 а 20 0.19 0.18 0.17 0.16 0.15 0.14
180 0.23 0.23 0.23 D.22 0.20 0,20 0.18 D.18 0.17 D.16 0.15 0.14 0.13
190 D.21 0.21 0.21 0.20 0,19 0.18 0.17 0.17 0.16 0.15 o.i4 0.13 □. 12
200 0.19 0.19 0.19 0.18 0.17 0.17 0.16 0.15 0.15 0.14 0-13 0.12 D.t2
СК-27
Коэффициенты Ч^н Для стяли марок Ст.5 и нл1
010 0,25 0.50 0.75 1,00 1 25 1.50 1.75 В. 00 2 5D 3 00 350 4.00
О 0 96 0.92 0.84 0.78 0.72 0.66 0.62 0.57 0.54 0.47 0.41 0.37 0.33
20 0 95 0.88 0.79 0.72 0.67 0.62 0.57 0.53 0.50 0.43 а 39 0.34 0.31
30 0.93 0.86 0.76 0.69 0.63 0.58 0.54 0.50 047 0.41 0.37 0 33 0.30
АО 0 90 0.83 0.73 0.65 0.59 054 0.51 0.47 0.44 0.39 0.35 0.31 0.28
50 0.84 0.80 D.69 0.62 0.56 051 0.47 0.44 0.41 0.37 0.33 0.29 0.27
60 0.80 0.76 0.65 0 57 0.52 0.48 0.44 0.41 0,39 0.34 0.31 0.28 0.25
70 3.74 0.71 0.60 0.53 0.48 0.44 0.41 0.38 0.36 0.32 0.29 0.26 0.24
80 0.66 0.6S O.SS 0.49 0.44 0.40 0.37 0.35 0.33 0.29 0.27 0.24 0.22
90 0.59 0.59 0.50 044 0.40 0.37 0.34 0.32 0.31 0.28 0.25 0.23 0.21
100 0.50 0.50 0.45 0 40 0.37 0.34 0.32 0.30 0.28 0.25 0.23 0 21 0.20
110 0.43 0.43 0.40 0.37 0.33 0.31 □.29 0.27 0.26 0.24 0 22 0.20 0.18-
120 0.38 0.38 0.37 0.33 0.30 0.28 □.26 0.25 0,24 0.22 0.20 0.19 0.17
130 0.32 0.32 0.32 0 3D 0.28 0.26 0.24 0.23 0.22 0.20 0.19 0.18 0.16
140 0.28 . 0.28 0.28 0.27 0.25 0.24 0.22 0.21 0.20 0.19 0.18 0.16 0.15
150 0.27 0.27 0.26 0.24 0.23 0.22 0.21 0.20 0.19 0.18 0 17 0.15 0.14
160 0.24 0.24 0.24 0.22 0.21 0.20 0.19 0.18 0.17 0.16 0.15 0.14 0.13
170 0.21 0.21 0. 21 0 20 0.19 0.18 0.17 0.17 0.16 0.15 0.14 0.13 0.13
180 0.19 0.19 0.19 0.18 0.18 0.17 0.16, 0.15 0.15 0.14 0.13 0.12 0.11
190 0.17 D.17 0.17 0.17 0.16 016 0.15 0.14 0.14 0.13 0.12 0.12 0.11
200 0 15 0.15 0 15 0.15 0.15 0.14 0.14 0.13 0.13 0.12 0.12 0.11 о.ю
СК-28
Коэффициенты Ч1... для стяли мярки НЛ2
0.10 □,25 0,50 0.75 1 00 1.25 1.50 175 2.00 2.50 3.00 3.50 4.оо
□ 0 96 0.92 0,85 0.78 0.72 0.67 0.62 0.57 0.53 0.47 0.40 0.37 0.33
20 0 95 0.87 0.79 0,72 0.66 0,61 0.57 0.53 0.49 о.4з 0.38 0.34 0.31
30 0.93 0.85 0.76 0.68 0.62 0.57 0.53 0.50 0.46 0.41 0.36 о.зз □ 29
40 0.90 0.62 0.72 0.64 0.58 0.53 0.49 0.46 0.43 0.38 0.34 0.31 0.28
50 0.83 0.79 0.68 0.60 0.54 0,50 0.46 0.43 0.40 0.36 0.32 0.29 0.26
60 0.78 0.74 0.62 0.55 0.50 D.46 0.42 0.40 0.37 0.33 0. 30 0.27 0.25
70 0.71 0.68 0.57 0.51 0.45 0.42 0.39 0.36 0.34 0.31 0. 28 D. 25 D.23
60 □ 63 0.62 0.52 0.46 0.41 0.38 0.36 0.33 0.31 0.28 0.26 0.23 0.21
90 0.54 0.54 0.47 0.41 0.38 0.35 0.33 0.31 0.29 0.26 0.24 0.22 0.20
100 0.45 0.45 0.41 0.37 0.34 0.32 0.30 0.28 0.26 0.24 0.22 0.20 0.19
110 039 0.39 0.37 0.34 0.31 0.29 0.27 0.26 0.24 0.22 0.20 0.19 0.18
120 0.33 0.33 0.33 0.30 0-28 □.26 0.24 0.23 0.22 0.21 0.19 0.18 0.16
130 0.29 0.29 0.29 0.27 0.25 D.24 0.22 0.21 0.20 0.19 0.17 0.16 0.15
140 0.25 0.25 0.25 0.24 0.23 0.21 0.20 0.19 0.19 0.17 0.16 D.1S J.14
150 0.23 0.23 0.23 0.22 0.21 0.20 0.19 0.18 0.17 0.16 0.15 0.14 0 14
160 0.21 0.21 0.21 0.20 0-19 0.18 □•17 0.16 0.16 DJ5 0.14 0.13 0.12
170 0.19 0.19 0.18 0.18 0.17 0.16 0.15 0.15 0.1S 0.14 0.13 0.12 0.12
180 0.17 0.17 0.17 0.16 0.16 0.15 0.14 0.14 0.14 0.12 0.12 0.11 0.10
190 0.15 0.15 0.15 0.15 0.14 0.14 0-13 0.13 0.12 0.12 0.11 0.11 0.10
200 0.13 0.13 0.13 0.13 0.13 0.13 012 0.12 0.11 D. 11 0. Ю 0.10 0.10
СК-29
СК-30
Пример
Расчет КОЛОННЫ
Сечение ВС22а. Ло-5,0м.
Сталь Ст.3. Ra— 2100 кг/смг-
Ы = 50т, М-3,5 тн.
Изгиб в плоскости U-3 :
Эксцентриситет в-Ц-=0.07м—7™
.а
d) Проверка устойчивости в плоскости действия моментаО-а);
W>6p= 217,6-2-435,2 ем3;
ГЕ = 31,64-2=63,68 снг; Zx—8,67ск;
Гибкость V-Ь-= "1^7--57-5;
Коэффициент Т| влияния формы сечения (см СК-26)
Д=И,45-0,003^ = 1,45 - 0,003-57,5=1.45-0,17-4,28;
Относительный эксцентриситет с учетом влияния формы
er'lRe+^)^/D1D5] =
= 1,28 [(7+ ). -Щ? + 0,05] -1,28 ( 7,5- 0147+0,os) -
= 1,47<4(см . СК - 23),
1Л-0.9 (см.СК-8);
Л-57,5; 6,-1,47; Твн е0,4б ( см та блицу СК-ат),
NC0.3 046-2I00-63.68 —55500 кг=55,5т > 50т.
Проверка устойчивости в плоскости, перпендикулярной
плоскости действия момента (Х-Х ).
(Делэем эшн проверку,т.к изгиб происходит в
плоскости наибольшей жесткости)
N«mC4,RF^ гДе:С= 2с=2.1;
Дс=юо (см СК-25); w*
-y-Zo- -^-2.1-6,Эсн; Д.,= 157.8 см4;
□а=2 (15Z8+ 31,84-6,9г)- 3356 ^н4 ;
Ас>Ла; 01-0.85; р-1 (см СК-35),
4=0,81 (см.СК-М k £&.______________Sl«8_D14e.
, ' ur/p 435.2 и'3<~>
С= 1+0,85-7-0.146- °'54’
N« О.Э- 0,54-0,81-2100-43 68-52700кг— 52,7т> 50т.
СК-31
Расчет соединений стильных конструкций
Сварные соединения
Рясчет на распяжение швов встык, РАСПОЛОЖЕННЫХ
ПЕРПЕНДИКУЛЯРНО К ДЕЙСтВУЮЩЕЙ СИЛЕ,
N^m
Рясчегп на сжятие швов встык, расположенных
ПЕРПЕНДИКУЛЯРНО К ДЕЙСГПВУЮЩЕЙ СИЛЕ,
N<m и“еш<г.
РдСЧЕтНЯ РАСГПЯЖЕНИЕ косых швов встык
м<тпкср6еш^.
Рясчет ня сжятие косых швов встык
Рясчегп ня срез косых швов встык
N(Tnl£«,^.
Рясчегп на сжагпие, рясгпяжение и срез угловых швов
N< О,7ТпКуВ€шЬш .
N - Расчегпная продольная сила, действунлцяя ня
СОЕДИНЕНИЕ .
ТП - КоэффициЕнт условия рдвоты конструкции или
элеменшя (см СК-8),
€ш - Расчегпная длина швя, равняя полной длине зя
Вычетом 10 мм .
<У - Наименьшая толщиня соединяемых элемЕнтов
huj-Толщина углового швя (поклтсту)
о( - Угол между направлением дейсшвующей силы
и косого шва
RpB- рАСНЕГПНОЕ СОПРОтиВЛЕНИЕ РАСтЯЖЕНИЮ СВАРНОГО
св шва встык (см, С к-4 ) .
Rc - РдсчвтноЕ сопротивление еждтик] сварного
шва встык (см СК-4 ) .
Rcp~ Расчеглное сопротивление срезу сварного
швя встык (см СК-4)
Ru - РдсчЕтноЕ сопротивление углового шея
3 (смСК-4 ) .
3-1">
СК-32
Расчетная высота углового шва .
ТИП ШВА Расчетная высота шва
Шов с вогнутой поверхностью ( ручная сварка) Шов с отношением сторон 1:1,5 Шов С ОТНОШЕНИЕМ сторон 1:1 И ВЫПУКЛОЙ ФОРМОЙ Принимается равной высоте вписанного РА В H.Q6 СДР ЕМКОГО тРЕчгольникд 0,7 Нщ> где Ьш— меньший 0,7 h ш КАТЕТ
При применении сварки с глубоким проваром расчетная
ВЫСОТА УГЛОВЫХ ШВОВ ОПРЕДЕЛЯЕТСЯ ПО СПЕЦИАЛЬНОЙ ИНСТРУКЦИИ
Расчетная длина шва при выводе шва за пределы стыка
(на ПОДКЛАДКАХ ИТ п) ПРИНИМАЕМСЯ РАВНОЙ его ПОЛНОЙ ДЛИНЕ,
Швы встык,работающие на изгиб,рассчитываются по
Формулам, установленным для целого сечения,с ряс —
ЧЕТНЫМ СОПРОТИВЛЕНИЕМ согласно ТАБЛИЦЕ СК4.
Применение комбинированных соединении, в которых
ЧАСГПЬ усилий воспринимается сварными швами, а часть-
ЗАКЛЕПКАМИ, ВО ВНОВЬ ПРОЕКТИРУЕМЫХ КОНСТРУКЦИЯХ
ЗАПРЕ1ЦАЕГПСЯ .
Чкнзнния ПР КОНСТРЫМРОВЯНИН]
Концы ШВОВ ВСТЫК ДОЛЖНЫ ВЫВОДИТЬСЯ ЗА ПРЕДЕЛЫ СТЫКА.
РЯЗМЕ.РЫ и ФОРМА СВАРНЫХ УГЛОВЫХ ШВОВ.____
Условия работы, тип шея и т п Указ а ния
В КОНСТРУКЦИЯХ, НЕПОСРЕДСТВЕННО ВОСПРИНИМАЮЩИХ РЕГУЛЯРНЫЕ ПОДВИ- ЖНЫЕ и ВИ6РАЦИОН- -НЫЕ НАГРУЗКИ . Лобовые швы . . Фланговые швы . При ручной сварке При автоматической и полуавтоматич. сварке. Фланговые и лобовые швы ОТНОШЕНИЕ КАТЕТОВ 1:1^ 1:1 швы вогнутой формы швы могут иметь прямую форму КОНЦЫ ПОДВЕРГАЮТСЯ МЕХДНИЧ ОБРАБОТКЕ
Толщина углового ШВА 0 КОНСТРЫК -циях. Расчетная длин “ИКивбльшАЯ ДАй d) ЕСЛИ УСИЛИЕ вс б]_.. Расстояние в све d) В СЖАТЫХ ЭЛ б) В РАСТЯНУТЬ При статической нагрузк При подвижной и ВИБРАЦИОННОЙ НАГРУЗКЕ А ФЛАНГОВОГО И ЛОБОВОГО НЯ фПЯНГО&ОГО ШВА’. ЗНИКАЕТ НА ВСЕЙ ДЛИНЕ ШВА на части длины шва ту при прерывистых швах: ЕМЕНТАХ X ЭЛЕМЕНГПДХ : 2 4ми s 1,5 сГт.ч 1,2 сГ^ :> 4о мм 4Бш ДЛИНА НЕ ОГРАНИЧИВАЕТ $ 60 h Ш • ся <С 15 d"mix 30 сГП11П
В СОЕДИНЕНИЯХ ВНАХЛЕСТКУ ВЕЛИЧИНА НАПУСКА ? 5 й min
СК-33
|| 'Заклепочные иволтавыЕ соединения .
Рясчегп ня срез заклепоки Болтов;
N «inintnntpR„’T
РдсЧЕт на смятие заклепок и болтов:
N «ттсп RCMdZ<T.
Рясчегп ня отрыв головок заклепок:
м п Wd2
N « ттсп R0TP— •
Расчет ня растяжение Болтову .. т T^do
где: N < ттлсп Rp >
1ПС — Коэффициент условий рдвоты заклепочного или
Болтового соединений (см СК-8) •
Пср— Число РАБОЧИХ СРЕЗОВ ОДНОЙ ЗАКЛЕПКИ ИЛИ ВОЛГЛА.
Ц Число заклепок или болтов в соединении .
d — Дидиетр отверстия для заклепки или наружный
диаметр стержня болта .
d0 - Внутренний дидметр нарезки волгла .
£<Г-Наименьшая суммарная толщина элементов,
сминаемых видном направлении.
Rcp— Расчетное сопротивление срезу заклепок (еолтя) .
RCM— Расчетное сопротивление смятию заклепки (волта).
R^.— Расчетное сопротивление отрыву головки заклепки .
Rp— Расчетное сопротивление растяжению волгла.
Заклепки и волглы, работающие одновременно на срез
и рястяжениЕ. проверяются оггщельно ня срез и растяжение.
В креплениях одного элемента к другому через
прокладки или иные промежуточные элементы,а тякжЕ
В креплениях с односторонней накладкой число
ЗАкЛЕП0К(50лтОв)авеличивя£тся прошив расчета на 10%.
При прикреплении выступающих полок уголков или
швеллеров с помощью коротышей число заклепок Сили
Болтов), прикрепляющих одну из полок корошыша,
должно быть увеличено против расчетя на 50%.
СК-34
Указания по констрыированию заклепочных
соединений и волтов.
В РАБОЧИХ ЭЛЕМЕНТАХ КОНСТРУКЦИИ ЧИСЛО ’ЗАКЛЕПОК ,
ПРИКРЕПЛЯЮЩИХ ЭЛЕМЕНТ в УЗЛЕ ИЛИ РАСПОЛОЖЕННЫХ
по одну сторона стыкя, должно выть не менее 2.
Толщина склепываемого пякегпа, как правило, не
ДОЛЖНА ПРЕВОСХОДИШЬ 5 ДИЯМЕтРОВ ЗАКЛЕПОК.
При применении заклепок с повышенными головками
и коническими стержнями топщинд ПАКЕТА может
доходить до 7 диамешров (с производством клепки
В ДВА МОЛОТА ИЛИ СКОВОи).
Разбивка заклепок и волтов должна производиться
СОГЛАСНО НИЖЕПРИВЕДЕННОЙ ГПД6ЛИЦЕ.
Соединительные заклепки и волглы должны размещаться,
КАК ПРАВИЛО, НА МАКСИМАЛЬНЫХ РАССШОЯНИЯХ.
РЯЗБИВКЯ ЗЯКЛЕПОК И БОЛТОВ .
Наименование Велич и ня РАССТОЯНИЯ
Расстояние между центрами заклепок и болтов в любом направлении: а) МИНИМАЛЬНОЕ — для ЗАКЛЕПОК- ” — для волтов (Г) МАКСИМАЛЬНОЕ В КРАЙНИХ РЯДАХ ПРИ отсутствии окаймляющих уголков при рястяжЕнии и сжашии-. - В) МАКСИМАЛЬНОЕ в средних РЯДАХ и в КРАЙНИХ РЯДАХ ПРИ НАЛИЧИИ ОКАЙ - МЛЯЮЩИХ УГОЛКОВ ПРИ рАСШЯЖЕНИИ... г) МАКСИМАЛЬНОЕ В СРЕДНИХ РЯДАХ И В КРАЙНИХ РЯДАХ ПрИ НАЛИМИЙ ОКАЙ - МЛЯЮЩИХ УГОЛКОВ ПРИ сжашии. . РдсстояниЕ от ценшря заклепок или БОЛГЛОВДО КРАЯ ЭЛЕМЕНтя: О) МИНИМАЛЬНОЕ ВДОЛЬ УСИЛИЯ — ($) МИНИМАЛЬНОЕ ПОПЕРЕК УСИЛИЯ ПРИ ОБРЕЗНЫХ КРОМКЯХ В) МИНИМАЛЬНОЕ ПОПЕРЕК УСИЛИЯ ПРИ прокятных кромках г) максимальное 3d 3.5 d 8d или 1В «Г d6d или 24(Г 1Sd или 1в fid 1.5d l.fid 4d или 8<Г
d—ДИАМЕТР ОТВЕРСТИЯ ДЛЯ ЗАКЛЕПКИ ИЛИ БОПША;
($“ —ТОЛЩИНА НАИБОЛЕЕ ТОНКОГО НАРУЖНОГО ЭЛЕМЕНТА ПАКЕТА,
СК-35
Общие конструктивные ыкязяния-.
Опальные конструкции жилых и гражданских
ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ ДОЛЖНЫ ПРОЕКтиРОВАГЛЬСЯ
ЛРЕИМУЩЕСтВЕНИО СВАРНЫМИ.
Монтажные соединения должны пРОЕктироваться
Преимущественно сварными или Болтовыми.
Увеличения толщины стали н« ржавение не
ДОПаСКАЕГЛСЯ, КРОМЕ СЛУЧАЕВ, оговоренных СПЕЦИАЛЬ-
НЫМИ (ЛЕСНИЧЕСКИМИ УСЛОВИЯМИ.
Максимальные Расстояния между температурными швами
когда расчет стальных конструкций )
Расстояние, в м.
К ОНСТРУКЦИИ
В конструкциях ОТАПЛИВАЕМЫХ ЗДАНИЙ
В конструкциях НЕОТАПЛИВАЕМЫХ зданий
В конструкциях открытых эстокад
150 м
120 м
90 м
Предельные гибкости Д сжатых элеменгпов.
'(ПйХ
Наименование элементов конструкций
Пояса,опорные раскосы и стойки ферм, передающие ОПОРНЫЕ РЕАКЦИИ .. . 100
Прочие элементы ферм 150
Основные колонны 120
Второстепенные колонны ^фахверк, фонари ит.п) элементы решетки колонн, связи по КОЛОННАМ 150
Связи, за ИСКЛЮЧЕНИЕМ СВЯЗЕЙ по колоннам ООО
гибкости л рдстянытых элементов.
Наименование Элементов конструкций максимальная допускаемая гибкость Лтях
При НЕПОСРЕДСТ- -ВЕННОМ ДЕЙСТВИИ Динамической НАГРУЗКИ. при действии стятический нагрузки
Пояса и опорные раскосы ферм прочие элементы ФЕРМ Нижние пояса подкрановых ферм, Все элементы,кроме тяжей £50 350 150 400 400 400 400
В СООРУЖЕНИЯХ.НЕ ПОДВЕРГАЮЩИХСЯ ДИНАМИЧЕСКИМ ВОЗДЕйствИЙМ,
гибкость Растянутых элементов проверяется только в веяпикаль-
ной плоскости. При проверке гивкости перекрестных рдстяну
тых РАСКОСОВ СВЯЗЕЙ из ОДИНОЧНЫХ УГОЛКОВ РАДИУС ИНЕРЦИЙ
принимается относительно оси параллельной полке уголка.
J44
СК-36
Укязяния по расчеты Ферм и связей.
РЯ СЧЕТНЫЕ ДЛИНЫ ПРИ ОПРЕДЕЛЕНИИ ГИБКОСТИ
ЭЛЕМЕНТОВ ФЕРМ С ПРОСТОЙ РЕШЕТКОЙ
Н А ПРА ВЛ £ НИ£ ПРОДОЛЬНОГО ИЗГИБА ПОЯСА Р Е ШЕткя
□порные РАСКОСЫ И , опорные стойки ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ
В Пл ОСКОСТИ ФЕРМЫ е е 0,8 6
Из ПЛОСКОСТИ ФЕРМЫ е, е е
ГДЕ:С-Г£ОМЕГПРЙЧ£СКАЯ ДЛИНА ЭЛЕМЕНГПА (РАССТОЯНИЕ. МЕЖДУ
центрами узлов),.
РАССТОЯНИЕ МЕЖДУ УЗЛАМИ,ЗАКРЕПЛЕННЫМИ от
СМЕЩЕНИЯ из плоскости ФЕРМЫ.
В ФЕРМАХ С ПАРАЛЛЕЛЬНЫМИ ПОЯСАМИ И ПЕРЕКРЕСТНОЙ
РЕШЕТКОЙ РАСЧЕТНАЯ ДЛИНА ПЕРЕСЕКАЮЩИХСЯ СТЕРЖНЕЙ
решетки при определении их гибкости в плоскости
Фермы должна приниматься равной расстоянию
от ЦЕНТРА УЗЛА ДО точки ИХ ПЕРЕСЕЧЕНИЯ.
РДГЧЕТНЯЯ ДЛИНД ИЗ ПЛОСКОСТИ ФЕРМЫ СТЕРЖНЕЙ
'ПЕРЕКРЕСТНОЙ РЕШЁТКИ /
Характеристика УЗЛА ПЕРЕСЕЧЕНИЯ СТЕРЖНЕЙ РЕШЕТКИ При растяжении В ПОДДЕРЖИВАЮ- ЩЕМ СТЕРЖНЕ. При неработающем ТОДДЕРЖИВЯЮЩЕм) ст Е РЖНЕ При сжатии В ПОДДЕРЖИВАЮЩЕМ с тсржне
Оба стержня не ПРЕРЫВАЮТСЯ Ппддг РЖИНАКИЦИЙ СТЕРЖЕНЬ ПРЕРЫВАЕТСЯ И ПЕРЕКРЫВАЕГПСЯ фясонкпи 05€ □,70 □,7€ € е €
где:Е-геомегприческяя длина стержня.
Стержни,служащие для уменьшения расчетной длины сжатых
ЭЛЕМЕНТОВ, РАССЧИТЫВАЮТСЯ НА УСИЛИЕ РАВНОЕ УСЛОВНОЙ ПОПЕРЕЧНОЙ
СИЛЕ в основном СЖАТОМ СТЕРЖНЕ (см СК-15).
Ь ОТНОШЕНИИ ЗНАЧЕНИИ ПРЕДЕЛЬНОЙ ГИБКОСТИ ОНИ ПРИРАВНИВАЮТСЯ
к связям Сем. ск-35).
Наибольшие расстояния между прокладками и шайбами составных
ЭЛЕМЕНТОВ Ферм И СВЯЗЕЙ (из ДВУХ УГОЛКОВ, ШВЕЛЛЕРОВ И Т П ):
ДЛЯ СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ - 4от. • ДЛЯ РАСТЯНУТЫХ СТЕРЖНЕЙ - 807;
(гдеЯ-рддиус инерции L, С относительно оси параллельной плоскости
РАСПОЛОЖЕНИЯ ПРОКЛЯДОк)8 ПРЕДЕЛАХ ЭЛЕМЕНТА-НЕ МЕНЕ 2 ПРОКЛАДОК.
СК-37
ПРИБЛИЖЕННОЕ ЗНАЧЕНИЕ РАДИНСОВ ИНЕРЦИИ НЕКОТОРЫХ СЕЧЕНИЙ
jri!rx zM=°,4sh Ж. 2 „=0,248 Ж 1Йг’олгь Ж7г°,м6 1У L Г£“ 770,32h
—I ° 1? Нд- !-d ж/s ЧЖи? = □,35dcp ^IdlsV ZjO.Mah ^l-|7J 2,-0.чзб rfc^"421’ _ps.o,55B |y та । r‘x^°'32h ц_|У^| 7^D.5fl8
Д 2,- 0,29 h ч>,. ьъ?«и T T 2„-o,2o6 rf.!!_lp043h I sb ?4-0ia6 Ж ’У xTTx_2№h ГХ 7а=1Ц22б
Z У 7Х 0.30 Б х 4 ^ЪГО.зоВ Ж4'"*' CTlT»zfD’”h лХ;«Ег^Ц52б ш P_ 7x=0,40h <O eJ
г р 2x=D,32h |рГ| 7“о.чдЬ 2jZJ^32h rife Г о cf г? г? *rp
Г (У 1 7,ГО,30h -г^-о.ггБ Р ,R[f, 7>-°-39h Tit- У Tnir ^>r0 27h Я|-ГМа“^б Жп 2f0,Ml, 4-°."8
ДДрк W2h ETJI гонгов I9 !3 2^0,381) hjZliTZ-Zy-o.eoB 1Hr. 79-".“6 b3tWSh LfJ 7”0,566
L Ъ D.28h I 0,24ft Hrf" ^-ГК-°,ч8 ^~1T^'Zj’o.aeK 1 ( 2?»,42S|| f’T 2,-0.246 -ft
P JeuiI -\J=^-4zjO.2ih pjg— J|r£] ?'ожь i^t^pzfosvss ЙЯ яЖ" иЯч’“
СК-38
Длина прокатной стали
Наименование ПРОфИЛЕИ Измерен ।-ТЕЛИ 1 РаЗМЕРЫ НО; МЕРа ПРОФИЛЕ^ веса сечения Нормаль- ная длина м максималь- ная постав- ляемая ДЛИНА
Сталь угловая osauncnvao I РАЗМЕРЫ I 1 УГОЛКОВ с 20x3 до 40» в 4-7 9
L с 45*4 До 80*40 4-12 42
С 90" 8 ДО 430*46 4-42 49
С 450*42 ДО 230*24 6-42 49
(по ОСТ 10014-39)
Сталь угловая цгвлаыппакаа I • РАЗМЕРЫ 1 УГОЛКОВ С 30*20-3 ДО 45*30*6 4-7 9
L' (по ОСТ 10015- 39) С 60*40*5 ДО 90*60*40 4-42 42
С 400*75*6 ДО 450*400x46 4-42. 49
С 480*420*42 ДО 200*450*20 6 -42 19
j Сталь [Г двутавровая =!ь=.(по ОСТ 40016-39) I НОМЕРА I 1 ПРОфИЛЕИ С N 10 ДО N 18 5-9 49
с N 20 ДО N во 6-43 49
Сталь швсллЕРная НОМЕРА | ПРОФИЛЕЙ I с М 5 ДО N в 5- 9 42
Г h=> (по ОСТ 10017-39) С N 40 ДО N 46 5-9 49
С N 20 ДО N 40 6-43 19
Примечание.
Длина прокагпной спали соргпаменпоВ
НО гостЬ239-56 , гост 8240-56 , гост 8509 -57,ГОС1Л85»0-51
ГООП2594-57, гост 3680-57, ГОСГП 62-57 и ПОСт 5664-57
указана иа соотвЕ,тс.твук>щ.ии им «рормашках.
СК-39
у клон 1'6 балки дватавррвыЕ
ьр*—-f——Сортамент
1_/по ОСТ 10016-39/
al f Максимальные и минимэльные длины см.СК-38.
NN ВЕС Размеры в мм F Ось X X ось у а
проф 1пм в кг h 6 d t CM2 lx см4 Wxw 2» cm Jy CM4 W1r/ 7усм
10 11.2 (00 68 4,5 76 14.3 245 49 4,14 33 9 7? 1 so
_Д2 14.0 12D 74 5.0 EK 17,8 436 72.7 495 46.9 12,7 t R2
<4 16,9 |4о 80 5,5 9.1 21,5 712 102 5,76 644 16.1 ±73
46 20,5 160 88 6.0 9,9 26,1 1130 141 6,58 93.1 21.2 1.89
18 У4 1 ISO 94 6,5 ID, 7 30,6 1660 185 736 122 26.0 200
sn° 200 ЮО 7,0 11,4 35,5 2370 237 0,15 158 31,5 2.12
C°ft 31,1 200 102 9,0 11.4 395 2500 250 7,9G 169 33,1 2,06
28 в 33,0 220 110 7.5, 12J3i 42,0 3400 309 0,99 225 40,9 2,31
364 220 112 9.5 12,3 46,4 3570 325 0,78 239 42,7 2.27
37,4 240 116 80 13.U 47.7 4570 3fi1 4,77 280 4fl4 2.42
41.2 240 118 10,0 13.0 52.6 4800 400 Ц57 297 50 4 2.38
nr, a 42.8 270 122 6.5 13,7 54,6 6550 485 10,9 345 56,6 2.51
07 в 47,1 270 124 10,5 13,7 60,0 6870 509 10,7 366 58,9 2,47
a 48,0 300 126 9,0 14,4 61,2 8950 597 12,1 4oo 03,5 2.55
зоВ 52.7 300 128 11.0 14,4 67,2 9400 627 11,8 422 65,9 2.50
С 574 300 130 13,0 14,4 73,2 9850 657 11.6 445 68,5 2.46
a 53j4 330 130 9,5 15,0 68.1 11900 721 13,2 460 707 260
ззв 5fi6 330 132 11.5 15,0 747 12500 757 l?9 484 73,4 2,55
с 63.8 330 134 13,5 15,0 81.3 moo 794 127 510 76.1 2,51
fl 59.9 360 136 10,0 15,8 76.3 15760 075 14,4 552 81,2 2.69
36| 65,6 360 138 ’2,0 15,8 03,5 16530 919 14,1 582 84.3 2.64
71,2 360 i4o" 12П5" 15,8 90,7 173.10 962 13,8 612 87,4 2,60
, a 676 4оо 142 10,5 16.5 86,1 21720 1090 15,9 660 93.2 277
4Л« 73,8 400 12,5 16.5 947 22780 1140 15.6 692 96. а 2,71
Г 80.1 Zoo 146 145 16,5 102 23850 1190 15.2 727 99,6 2.65
a 80,4 450 150 11,5 18,0 102 32240 1430 177 855 114 2,89
4s6 87,4 450 152 125 180 111 33760 1500 17,4 094 H8 2,84
С 94.5 450 154 15,5 18.0 120 35280 1570 17,1 938 122 2.79
g 93,6 500 15Я 12,0 20,0 119 46470 I860 19,7 1120 142 3,07
50 о 101 500 160 14.0 20,0 129 4^560 1940 <44 1170 146 3,01
Г юя 600 162 160 20,0 139 50640 2080 19,0 1220 151 2.96
a 105 550 166 12,5 21,0 134 62870 2290 ?1.6 1370 164 3,19
556. 114 550 168 14,5 21,0 145 65640 2390 21.2 1420 170 3,14
С 12Г 550 170 16,5 21,0 156 68410 3490 20,9 1480 P5 3,08
a не 600 176 13,0 22,0 151 83860 2800 2^5 1700 193 3,36
60 6 128 600 178 15,0 22,0 <63 87460 2920 212 1770 199 3.30
е- 137" 600 180 170 22,0 175 91060 зо4о 228 1840 205 3.24
Номера профилей, очерченные жирной нерпой, не
прокатываются.
СК-40
3 Р^ьклон ГОЙ
Швеллеры
Сортамент
/по ОСТ 10017-39/
Максимальные и и инимальныЕдлины см.СК-Зв
NN Проф ВЕС 1ПМ в кг Размеры мм F см= 4 Ось х-х Ось ч-ч
h 6 d t Зх см4 Wxc*? Z*CM X СМ
5 544 50 37 4,5 7,0 6,93 1,35 26,0 10,4 1.94 8,3 355 1.10
6.5 6,70 65 40 4,а1 7,5 8,54 1.38 55,2 17,0 2.54 12.0 459 1,19
8 6,04 во 43 5,0 8,0 10.24 1.43 101.3 25.3 3,15 16.6 5,79 1,27
10 1П00 100 4В 5.3 8,5 12,74 1,52 198.3 39.7 39Б 25.6 780 1,41
11 42,06 120 53 5,5 9,0 15,36 1.62 346,3 57,7 4,75 37.4 10,17 1,56
14,53 140 » _6,0 Я5_ 18,51 1.71 563.7 80,5 5,52 532 13.01 1,70
1673 140 60 ЦО 9,5 21,31 1£7 609,4 87,1 5.35 6»,1 14,12 1,69
,й° 17,23 160 63 6,5 10,0 21,95 1.80 966,2 108,3 6,28 73,3 16,30 1,83
Ль. 19,74 160 65 8,5 10,0 25,15 1,75 934,5 116.8 6,10 834 1755 1,82
<0 ° 2Ц17 180 68 7,0 105 25,69 1.88 1272,7 141,4 7,04 98,6 20 0.3 1.96
111 8. 2299 180 70 9,0 10,5 29,29 1,84 1369,9 152.2 6,84 111.0 21,52 195
„ а 2263 200 73 7,0 110 28,83 2.0» 1780.4 178,0 786 128,0 2420 211
Ль 2577 200 75 9.0 11.0 32,83 1.95 1913.7 191,4 7,64 143.6 25,88 209
рэ 5j 24.99 220 77 7.0 11,5 31, а* 2.10 2393,9 217,6 8,67 1578 28,17 223
28/45 220 79 9,о 11,5 36|24 2.03 2571,4 233.8 8,42 176,4 3Q05 2.21
а Р655 240 78 7|0 12.0 3421 2.Ю 3052.2 254,3 9.45 173,8 30.47 2.25
W-L 3062 240 80 9.0 12,0 3900 2.03 3282.6 273,5 9,17 194.1 3251 2.23
С 34,39 240 82 11.0 12.0 4381 2,00 3513.0 292.7 8.96 213,4 34.42 2.21
а 3083 270 82 7,5 12.5 3927 2.13 4362 0 323,1 10,54 215,6 35,52 2.34
27 В 3507 270 84 9.5 12Д1 4467 2,06 4690.1 347.4 10,25 2392 3772 231
С 39,30 270 86 Р,5 Д25 50,0^ 2.0Д 5018.1 371.7 Ю,1О 261.4 3979 228
а 34,4. 300 85 7.5 135 43В9 2.17 6047.9 403.2 11,72 259,5 4i,io 2.43
ЗОВ- 39,16 300 87 9.5 13,5 49,59 2.13 6497,9 11.41 289.2 4403 2.41
с 43,81 300 8Э 11,5 135 55,89 2.09 6947.9 4632 И,15 315,8 46,38 2,38
0 3?7D 330 88 ЦО 14.0 4Э5( 2.2» 8076,8 489.5 12.80 3075 4665 250
33 6 4338 330 90 10,0 14.0 55.90 2.14 8675,7 525.8 12.46 3389 49,32 2.4б
с 49,06 330 92 12.0 14.0 6250 2.10 9274,7 562.1 12.18 367.9 51.81 243
q 47,80 360 96 9,0 16.0 60,89 2.44 11874.2 659.7 13.97 455,0 6334 2.73
36 В 5345 360 98 Г11,0 16,0 68,09 237 12651,8 702.9 13,63 496.7 «85 2.70
с 59,10 360 100 13,0 16.0 75,29 2,34 13429.4 746.1 1336 5364 70.02 267
, а 58,91 400 100 10,5 18.0 75,05 2.49 17577,9 878,9 15.38 592 •78.83 2.81
408 65.19 400 102 ie? 18,0 83.05 2.44 18644,5 932.9 £4,96 б4о 8252 2.78
С 71,47 400 104 14.5 18.0 91.05 242 197П.2 995,6 14.71 6878 86.19 г 75
Номера профилей, очерненные жирной чертой не
прокатываются. J
154
СК-41
РавноеокиЕ иголки
ы х /по 0 СТ 40014-39/ " ”
^максимальные и минимальные длины си.ск-Э8
Размеры в ми ВЕС 1ПМ8КГ р ОСЬ х-х 2OCH
6 d СМ2 Чсм’ W,“ch3 Ъх см
20 3 0,89 1.13 о.4о 0,67 0.29 0,60 0.60
4 V5 1.4б □49 0,77 0.36 0,56 0,64
25 3 1.12 1.4з 0.80 1.00 0.45 0,75 0.73
4 1.46 1.86 1 02 1.33 0.59 0,74 0,77
30 5 178_ 2.18 2.27 1.82 2.05 0.86 0.90 0,89
2.78 2.20 2/37 1 .06 0.89 0,93
35 __4 5 2.10 2.57 2,67 3.02 2.99 1.21 1.06 1 01
328 3.61 3.44 1.47 1.05 1,05
4о 4 5_ 6 242 _ 2.97 3.52 3.08_ 3.79 4.48 ’ 4.60 _&54’ б’41 4,07 4.74 5.30 1,60 ”1.96 2,30 1.22 1,21 1,20 1.13 1.17 121
45 4 2,73 3.48 6.60 5.24 2.04 1.38 1,26
5 б""‘ 3,37 4.29 8.00 6.15 2.50 1.37 1.30
3.99 5.08 9.29 6.93 2.94 135 1.з4
50 __ 5 ' 6 3.77 4.47 4.80 5.69 11.2 13.1 7.89 8,97 3.i4 3.70 1.53 1.52 1.42 1.4б
60 5 6 4.57 5.42 _ S^e_ 6.91 199 23.3 11,99 13,71 4.59 S.4? 1.85 1.84 1.66 1.70
7 8 6.26 7,97 26.4 15,17 6.20 1.82 174
7,09 9.03 29,6 16.63 7,01 181 1.78
65 6 __7 8_ 9 W 5,93 6.84 7,75 8,63 ~951 7.55 8.71 9,87 11 0 12.1 29,8 33.9 38.1 41.7 “45,4 tv сп in q с? [О СУ. о. 1Л I Л ф- СЮ О г й _ 1 -- | СУ СУ j ы 6.37 7,31 8.28 9.15 _ 1Q00 1.98 1.97 1.96 195 1.94 1-82 1.86 I30 __ 1.9-4 1.98
75 6 6.89 8.78 46.7 22 £7 8,59 2.31 2.06
7 796 10.1 53.4 2543 9,89 229 2.(0
в 903 11.5 60.1 28,08 11.21 228 2,i4
9 10.0 12.8 66.1 30,32 12,43 2,27 2,18
10 11.1 14.1 73.2 38,52 13,67 226 2,22
11 12.1 154 77.7 34.38 (4,83 2.25 2.26
12 13.1 16.7 83.3 36.22 16,02 2.24 2.30
Номера ПРОФИЛЕЙ, ОЧЕРЧЕННЫЕ ЖИРНОЙ нерпой, не
прокатываются.
СК-42
J~~^| РавНОБОКИЕ ИГОЛКИ I ~°i * / ПО ОСТ -10014-39 / 1-6 J/Продолжение/.
Размеры в мм Вес 1п.мв кг F см2 Ось хх 4“
8 •JXCM4 Wj См1 Чсм3 Ik “
80 6 7 7,36 ел 9,38 10,8 12,3 570 65.1 73.3 80.8 26.0 29.2 _зез _ 25 0 37.6 9,8 113 12.8 2-47 2 45 2.19 2.23
S _ 9 9,66 2 44 2 27
10.7 13.7 14.2 243 2 31
10 11.9 15,1 08.4 15.7 2 42 2,35
90 в 11.0 12.2 14.0 15,6 106 И7 42.2 45.9 16.3 18,1 2.76 2.75 ~ 2,51 2.55
9
ю 13.5 17.2 128 49,4 20.0 2.74 2,59
11 14.8 18.8 138 52.5 _2L7_ 23.5 2.72_ 2,71 2,63
12 16,0 20.4 <49 55.8 267
13 172 21.9 159 58,9 25.2 . 270_ 2.69 2,70 2,74
14 184 23.4 169 61.7 27.0
100 __ 8 9 12,3 ^13.7 15,6 174 .147. 163 53,5_ 584 20,3 22.5 3.07 2.75
3,06 2.79
10 15.1 19.2 179 633 25.0 3.05 283
11 165 210 194 67,6 27,2 з.о4 2.87
12 17.9 228 209 71,8 295 3.03 2.91
13 192 24s 223 75j6 31.6 3.02 2.95
14 206 36.3 237 79,3 33.8 3.0! 299
15 22.0 28,0 251 82,8 36,0 300 3.03
16 23,3 29.7 265 86£ 38.2 2.99 3.06
-<20 10 18.3 23,3 316 949 __364_ 39,7 3.68 3,33
11 20.0 254 343 101,8 3,67 3,37
12 21.7 27,6 371 100,8 432 4€4 3,66 341
13 234 29.8 397 _ 115.0 121.2 3.65 3.45
14 25,1 31.9 423 448 ’ 49,7 3.64 3£3 3,49
15 26.7 34Л 126.9 52,9 3,53
16 284 36,1 274 133.1 138,1 .562 3.62 3.56
17 30.0 38,2 497 59.2 361 3,60
18 31.6 4оз 520 i4z9 62.2 3,60 3,64
130 10 19.8 25,3 27.7 4ое И3.4 43,1 4.01 3,58
11 _ ЯР 23j6 254 27,3 441 477 121,8 130.3 47.0 311 5 49 400 3,62
12 30,0 Э2Д 34.7 3.99 397 3.66 _ 3.70
13 511 138,1
14 54S 1 l4s,7 152,4 isi’a 58.9 62.5 66,2 396 3.94 3.78
15 29.1 309 'W' о 576 608
16 3.93 3.82
Номера профилен, очерченные жирной чертой, не
прокатываются.
СК-42
J”3lL i-- Ца РавНОБОКИЕ ИГОЛКИ * / по OCT 10014-39 / "1 Z Продолжение/.
Размеры в мм Вес In.M в кг F См2 Ось XX
в d ЛсмА wx CM1 CM3 1x CM
6 7.36 9.38 570 26.0 9,8 2.47 2 19
80 7 851 10,8 65.1 29.2 113 2 45 2.23
8 9,66 12,3 73.3 323 12.8 2 44 2 27
9 10,7 13.7 80.8 35.0 14.2 243 2 31
10 11.9 15.1 88.4 37,6 15.7 2 42 2.35
в 11.0 14Л 106 4ss 16.3 276 2.51
9 12.2 15,6 117 45.9 <8.1 2.75 2,55
to 13.5 17.2 128 4э,4 20.0 2,74 2,59
90 11 l4.8 18,8 138 52.5 21.7 2.72 2.63
12 16.0 20.4 <49 55.8 23.5 2.71 267
13 172 21.9 159 58,9 25.2 2.70 2.70
14 ie4 23,4 169 61.7 27.0 2.69 2,74
8 12,3 15.6 147 53.5 20,3 3.07 2.75
9 Г13,7 П4 163 sa.4 22.5 3.06 2.79
10 15.1 19.2 179 63.3 25,0 3,05 233
11 165 21.0 194 67,6 27.2 з.о4 2,87
100 12 17.9 ИЛ 209 71.8 295 3.03 2.91
13 192 24s 223 75,6 31.6 3.02 2,95
14 206 26,3 237 79,3 335 3,01 299
IS 22.0 28.0 Ml 82,8 36,0 300 3.03
16 23,3 29.7 265 86fi 38,2 2.99 3.06
ю 18.3 23,3 316 94,9 364 3,68 3,33
11 20.0 254 343 101,8 39,7 3.67 3.37
12 2t.7 27.6 371 108,8 432 3.66 3.41
13 23.4 29,8 397 115.0 4gA 3.6S 3.45
120 14 25.1 31.9 423 121.2 49,7 364 3.49
15 26,7 34Л 448 126,9 52.9 3,63 3.53
16 284 36.1 274 133,1 .56.2 3.62 3,56
17 30.0 38.2 497 138.1 59.2 3,61 3,60
IB 31,6 4оз 520 l42.9 62.2 3,60 3,64
ID 19.8 25,3 406 113,4 43.1 4.01 3,S8
11 21.7 27.7 441 121.8 47.0 4oo 3,62
130 12 23j6 30,0 477 13Q.3 51.1 3.99 3,66
13 254 32.4 511 138,1 54.9 3.97 3,70
14 27,3 34.7 54S l4s,7 58,9 3.96 3,74
15 29.1 37.0 576 152.4 625 3.94 3.78
16 309 39.3 608 159,2 66,2 3.93 3,82
Номера ПРОфИЛЕИ; ОЧЕРЧЕННЫЕ жирной чертом, не
прокзтыва ются.
СК-43
J I Равнобокие иголки " * В. х /по OCT 1QD14-39/ 1 /Продолжение/
размеры в мм Вес 1 л и в кг Г2 см* Ось Х-Х 2ОСМ
6 d 7хсм4 wjen3 Wi1 см3 г„см
150 12 274 34.9 745 180 68.7 4,62 4.15
13 14 29,6 31.7 37.7 40.4 43,1 45.8 801 857 909 96? 191 203 213 74.1 79,5 4.61_ 460 4.19 4?22-_
15 33,8 36.0 84fi 4.59 4.26
16 223 89,8 4.56 4.30
17 ’ ~ 18 ’ ’ 38,1 48,5 1010 233 947 437 4.34
4o,i 51.1 1060 242 99.8 4.56 4.38
19 42.2 53,7 1107 250 ю4.з 4.54 4,42
20 443 56,4 1154 259 109.5 452 4.4б
180 14 15 _ 16 17 18 38.3 40,9 43,5 46.0 48,6 48.8 52,1 55.4 58.7_ 61.9 1515 1609 1704 1794 1885 305 116,3 5.57 4.97
321 123,9 5,56 5,01
337 353 367 131,6 535 5,05
139.0 146,5 5.53 5.52 5,09 5,13
800 16 48.7 62.0 2355 424 163 6.17 5,55
17 51,5 65,6 3487 446 173 6.16 5,58
18 54.4 57.2 6ЯЗ 723 2619 2743 466 485 182 191 6.1£ 6.14 5.62
19 5£€
20 60,1 76,5 2868 503 201 5,70
22 J5.7 71,3 W,7_ 90,6 3108 539 218 _ ^37 ’261 6,10 5,77
24 3349 573 607 6.01 5,85
27 79.8 101,2 3674 619 5.94
30 88.3 111,5 3999 663 286 5.96 5.03
200 16 18 _ 20 22 24 26 28 53,7 60.0 66,4 72.6 78,8 84.9 ’ 91.0 68,4 3168 3513 525 574 622 668 711 199 221 244/ 266 Тае - 310 331 6.80 6.04
76.4 6.77 6.12
84,5 924 Ю0.4 108,2 115,9 3859 4186 4514 от г> | ш >4 6.20
6.27
6.71 6,35
4894 5135 751 790 6.68 6.42
6,66 6,50
230 24 82,6 105,3 5207 790 317 7,03 6.59
Номера ПРОФИЛЕЙ, ОЧЕРЧЕННЫЕ ЖИРНОЙ ЧЕРГПОЙ не прокатываются *
СК-44
if Нерэвнрбокие иголки J 'ДДК по ОСТ <0015-39 f Максимальные и минимальные длины см СК-38
разиЕРь^галка вес М И в кг ОТц C'u© Расстоян lkutm matt. Ось XX Ось У-У
8 в d Xo CM Уо си л СИ* Ч\ См» С м3 г* см *3* см*< гя см
за 20 3 1,12 1.43 0,51 1.00 127 1,27 0£3 0,94 6,45 0,56
Д <46 1,86 0.55 1.04 161 1.55 0.82 Ц93 ‘Oj?’ ОДГ
35 20 4 1£Е 2.06 Q51 1,25 248 1.98 1.10 1.Ю 0.53 0.53
5 1.98 2.5 2 0.55 1,29 2.98 2,31 1.35 1.09 0.70 0.53
45 30 "V 2.26 2.86 0.72 1.48 5.81 3,92 1.92 1.4? 2.06 аК"
6 3 28 4.18 0.82 156 815 5.22 2.77 1,40 2 85 083
60 4о 5 3,79 Тёз 0,97 1.95 17.4 &92 4.30 1,90 6.19 1.13
6 449 5,72 1.01 2.00 2D3 10,15 5,07 1,88 7.20 ТП-
8 “S&4 7,44 1.09 2 08 258 12.40 6,58 1,86 9.04 1.10
75 50 5 480 611 1.17 2.39 349 14.60 6,83 2.3 9 12,5 1.43
6 5.69 7.25 1.21 2.44 410 16.80 810 2.37 >4,6 1.42
в 7,43 9.47 1.29 2,52 52.4 20.79 1С|58 2.35 10,6 ТЛо-
го 9,И 11.60 1.36 2.60 63.0 24.23 2.86 а.зз 22,1 1.38
во 55 б 6,16 7.85 1.33 2.56 506 19.77 9,30 2.53 19.6 1.58
8 8,06 <0.30 1.4< 2.64 64.9 24,58 12,11 2,5» 24,9 156
10 9,90 12 60 1 48 2 72 782 ЙР.75 4.81 2.49 29,8 1 54
90 60 6 8 6,90 9.08 8,76 11.50 1,41 1,49 9,82 2.96 724 93,2 25,14 31.48 1А83 15,43 2.87 2,85 26.0 32.2 1.72 1.70
10 11,10 14.10 1.56 3.05 113,0 37,03 18,99 2,82 39,8 1.66
100 75 8 10,6 13,5 1,88 3.11 135 43.4 19,6 3.16 65,0 2.19
Ю 13.1 167 1.96 2,04 3.20 3>7 163 190 50,9 58,1 2^0~ 3.13 78.5 91.1 2.17
12 13(5 19,7 28,2 3.11 2.15
1WI 80 8 19,9 15,6 1,88 3.85 229 595 28.1 3.88 82.3 2.30
Ю 15,1 19.2 1,96 395 279 71.0 34£ 3,61 99,6 2.27
12 179 22,8 To4 4.01 326 81.3 4о^“ 3.79 116 2.25
130 90 8 13.5 17.2 2,11 4.08 297 362 424 72,8 87*0 99,8 зз^ •4о,э 4’5 4.12 118 С.62
10 16.7 21,3 2.19 A’6 143 167 г.59_ 2,57
10 19.8 25,2 P27 425 48,5 4.Ю
14 29.8 29,1 2,35 4.33 484 111,8 55,8 4,08 189 2.56
150 100 10 12 191_ 22.6 24.3 28,8 2.3$ 2,43 “XT 4.90 S57 655 115,8 1337 54.7 64,8 4.78 4,76 201 235 2.87 2,85
14 96.2 33.3 2.51 4.98 749 1504 74,8 4,73 267 2,83
16 29,6 37.7 2.59 5.06 839 165,8 84,4 4,71 297 2,61
180 120 12 274 343 2 8? 5,79 1156 199.6 94.7 5,75 417 346
14 ’ 31.7 404 2.90 5,87 1326 <490 225,9 2504 1093 123.6 5,73 476 3(44 ^3,41
16 35,9 4з;я 8.98 ft95 5,71 57£
ООО 120 12 89.2 373 2,68 6.64 1546 238.8 115,7 6,45 428 3.39
>4 339 432 2,76 6,72 1776 264Д 133,7 бЛГ Z89- "зЖ
16 38.4 4a о 2.84 6,80 1997 293.7 151.3 6,38 547 3,34
200 150 12 32.2 *ZtO 3,6fi 6,08 6,27 1666 2155 274,0 110,7 6,37 810 4,44
16 42.3 53.9 3.78 348,7 1563 6,32 1043 4.40
18 473 60.3 60.5 3,85 3.93 633 6.4l 2368 26)4 3773 4078 174,7 192,3 6.30 6,27 453 1258 4.38 4 35
“io 52.fi
Номе рэ профилей. очерненные жирной чертой не прокатываются. '
3S8
СК-45
Параметры течений из ыголков
РаВНОБОКИЕ ы ГОЛКИ /ПО ОС wni4-as/
Про- филь Про- филь
F F -r_ 7-3 Г 'I, F
20-3 1.13 "где 0,39 илв 2,26 0.60 ГГ.5В" 1,25 120-Ю 23.3 2.36 ?,36 46.6 3.68 5,31
4. 3.2B 154" 5CpJ 55.2. 59.6 W. 346. _165 5 39 A41
<43 1 flfi 0.47 0 47 2.86 3 72 Q.7S 0 74 1.44 147 12 13 i'4 15 16 27,6 29jL 31,9 34,6 2.35 235
-ЭВ-4. 2 27 0Л8 0.58 4,54 5.56 0,90 0.89 2,34 638_ 68,D 72.2 э,б4
2.79 1.68 2.34 3.63 3.62 543 5.4S
35-4 2.67 0.69 5.34 4.06 1.6S 36,1 2.34
5 3.28 0.68 6.56 1.05 1.87 17 is 38,2 40,3 2.33 76.4 80,6 3.61 5.48 5.50
40 -4 ЗОЯ 0.79 6.16 1.22 2.04 3.60
6 1,79 4.48 дта. 0.78 7£8 i 2< 2.07 130-10 —H 25,3 2.56 50,6 57S4- 4,01 5,70
8.96 1.20 2Д9 "410" 5,73
45 -4 3.48 2 29 0.88 6.96 1.38 2.24 12 30.0 255 60.0 3.99 5,76
5. 0.87 858 1.37 2.25 13 32.4 2.S5 64.8 3.97 5,78
б 515 0,8$ 1016 1.35 2.28 <4 347 37.0 "3V 2.54 694 396 -5,81
50-5 6 4.80 loo 9.6 1,53 1.52 2.45 2.48 IS 16 253 ГТ4.О 786 394 5,83
2.52 3,93 5,84
60-5 S.88 1.19 11,6 <.85 285 150-12 34.9 2.98 698 4,62 6,53
г 6,91 1.0 13,8 1,84 2,87 15 377” 2.98 75,4 <ёг 4.S7
—~~Т Z97 1.18 1594 1.82 268 14 40.4 2 97 "416"
а. 9.03 1 17 <8.1 1,81 2fJ< 15 43,1 296 86.2 4,59
-6-S-4; 7.55 АтГ 1.28 1,28 %- 1.98 417 3,06 ТЙ" 16 45,8 2.95 2.95 91.6 97.0 4-57 666
8 9,87 1.27 19.7 1.96 З.Ю 18 515 2,94 102.2 4.56 6,67
9 <1.0 <.26 22.0 •"I.95 194 М3 3,15" 19 20 _53.7_ 564 -ЗАЗ- 2.91 107.4 112,8 t~<54~ 4.52 6.69 6.70
12 121 1.25 242
75- 6 8,78 1,51 17.6 2.31 344 180-14 48,8 3,58 97.6 5.57 7.80
7 101 149 20.2 2.29 348 IS 52.1 3.57 104?" 5,56 7.83
8 11.5 1.48 23.0 2.28 349 16 55.4 3.56 110.8 5,55 7.85
9 12.8 1.48 25.6 2.27 ЗЛ2 17 58.7 3.55 117,4 5.53 7-87
10 11 12 14.1 "1§,4~ 16.7 147 28.2 2.26 3.54 18 61.9 3,54 w Tse" 7.89
145 33,4 s 356 3,61 200-16 ’7 62.0 65,6 3,93 3.93 123 4 6.17 8,64
А0~ 6 9.38 1.58 18.76 247 3.64 18 69.3 Тэт IMS 615 aw
10.8 1.58 21.6 245 3.67 <9 72,9 3.92 145.8 6>»< 8.70
ё. 12,3 1.57 24.6 P44 3.69 20 765 3.92 153,0 &72
Го 13.7 <V 1-57 1.56 274 30,2 243 IMF 3.72 373 22 24 83,7 90.8 3,91 3,90 167.4 181.6 6-07 8.7S 8-79
Ло^Л 9 14.0 15.6 1.77 1.77 28,0 31.2 2.76 2.75 408 4.10 30 101.2 111.5 3.88 3.87 202£ 223,0 6.01 ?(9S 6.83 815
<8А_ _2о,4_ 21.9 234 1.76 -344 2.74 4.H 220-16 4,37 136.8 152Т1 6.77
и <76 37.6 2.72 4.14 ЛГ 764 <35
14 1.75 1.75 1.7S 40,8 2.71 269 4.16 20 22 24 71 О РФ, 1^*1 <П~ 4,32 169.0 6,75 6ТГ 9.53 9,57 9.60
<00-8 10 15,6 г<7.4~ 19.2 1,98 Т97~ 31.2 38/Г 107 3.06 3.05 4-51 26 19 930-24 1*4 о П 4,31 4.30 <зГ 216.4 6.68 9,63
966
11 21.0 1.97 42.0 304 4-54 Зазор между уголками принят равным 10 мм.
1? s».« 1,»6 456 -3.03 4,56
13 24 5 L96 49.0 3.02 4.58
14 16 2*7 ИЙ 8 53.6 3.01 4.60
СК-46
Параметры сечений изыгрлков
НЕРЭВНОБОКИЕ УГОЛКИ /по ОСТ 10015-39/
Про- филь iH х —- М- —х
F 7, Txt F
30-10- 3 1^43 1.86 0.43 0,43 0,56 0.55 I.77 1.80 2.86 3.72 0J)4 0.93 1.15
4^
35-20-4 2.06 252 0.42 0 42 0.53 □ 53 1.86 2.2-0 4.12 504 1,10 1. 09 1,13 1.17
5
43-30- 4 2.88 0.65 0.84 2,44 5,76 1.42 1.50
6 4.18 0.64 0.63 2,49 8.36 1.40 1. S6
_6 0^40-5 6 4 83 0.87 1.13 1.12 1.10 3,10 ’Xftr 9.66 1. 90 ~ir?e - 1.85 тя-
S.72 0.86 6.85 11 88 '
8 7.44 Э.18 i4 1. 86 1.95
75-50-5 б 6.11 7.25 4.09 1.43 3.74 12,2 2, 39 2. 37 2.35 _2J9 _ ?.гг 2.27 “
1. 08 1. 07 1.4 2 _ 1.40 3/78 3.83 ’ 14.5 19.9
8 9 47
Ю 11 60 1.07 1.38 3.88 23.2 2 33 2.32
80- 55-€ 8 7.85 10.30 1.19 1.1 9 1.58 1.56 3.98 4.02' ’ 4J5.7 20.6 2.53 242
2.51 2,46
10 12.60 1. <8 1. 54 1—4.07 25,2 2.49 2.50
90-60- 6 _8л7$ 11.50 1. 30 1.29 1.29 1. 72 1. 70 1.68 4.43 4.48 4,53 17^6. 23,0 28 2 2,87 2.85 2.82 2.58 2£2 _ 2.66
8
10 14.Ю
16J-75-8 13,5 1.62 2J9_ 4.80 27 0 4 3.16 _ 3.13 3.24 128 3.33'
12 716.7 19.7 1.6D 1. 59 2.17_ 2.15 4.84 488 33,
39.4 3 11
120-80-8 10 15.6 1.75 2.30 3.79 31.2 3.83 3,30
19.2 1.73 2.27 5.85 38.4 3.81 3.35
12 22.8 1. 71 2.25 5,87 45.6 3.79 3,40
130 - 90-8 17,2 1. 97 2.62 6.20 34.4 4.15 3.7D
21.3 1. 95 2,59 (Г22 ^4276 4.12 3,74
12 '"25,2 1.94 2.57 6.28 “5074 4.10 3,78
29.1 1.93 2.55 6.33 58.2 4.08 3,82
150-100-10 L _ 12 ” ~16~ 24J 28,8 2.18 2.18 2.87 8,95 7.16 7,21 7.25 7.29 48.6 _57.6__ 66.6 75.4 4,78 _4.76 4.73 4,05 413
33.Э 37.7 " 2.16 2'15 2.83 2.81
4.71 4.17
180-120-12 14 16 34,8 4_ох4 45.8 2.62 2.62 2,60 3.46 3.44 3.41 8.53 8.57 8.63 69. 8 80. В 91. 6 _5,75 _ 5,73 5.71 4,79 484
4,86
200—120-12 14 16 37.3 _43,2 49,0 2.64 2.61 3.39 3.36 9.61 9.65 74.6 6.45 4.64
86, 4 ’ 0 6.42 4.68
2.60 3.34 9.7D 98 6.88 4.73
200-150-12 16 18 20 41.0 53.9 665 _ 3.26 3.23 3.21 444 440 4^86 4 35 9.16 9, 25 А29__ 9,35 82.0 7 078 J2IL6 . 138.0 6.37 6.14
6.32 6.30 6.15_ 6.17
6.27 6 20
Зазор между иголками принят равным 10мм.
Стдль прокдтнАЯ
БАЛКИ ДВУГПАВРОВЫЕ
СортдмЕнт поГОСШ 8239~56
Максимальные. и минимальные, длины.
Балки nn 10“ 18 вкл длиной от 5 до 43 м
ы n 20 ~ 70 *» от 6 до 4 9 м
№ N» ПРОФИЛЕЙ ВЕС 4п М РАЗМЕРЫ ПЛОЩАДЬ СЕЧЕНИЯ см2 СПРАВОЧНЫЕ ВЕЛИЧИНЫ ДЛЯ ОСЕЙ
h 6 01 X - X У-У
3» 'l. S. Ту \УУ
КГ мм см4 см5 СМ см3 с м см3 см
40 42 44 46 <8 48а 20 20а 22 22а 24 24а 44,4 43,0 44,8 46,9 48,7 49,9 20,7 22,2 23,7 25,4 27,3 29,4 400 420 440 460 4 80 480 200 200 220 220 240 240 70 75 82 90 95 402 400 440 440 420 445 425 4,5 5,0 5,0 5,0 5,° 5.0 5.2 5.2 5,3 5,3 5.6 5,6 44,2 46,5 <8,9 24,5 23,8 25,4 26,4 28,3 30,2 32,4 34,8 37,5 244 403 632 945 4330 4440 <840 4970 2530 2760 3460 3800 48,8 67,2 90,3 448 448 460 484 497 230 254 289 347 4,45 4,94 5,78 6,63 7,47 7,53 8,27 8,36 9,44 9,23 9, 97 40,4 28,0 38.5 54,5 67,0 83,7 90,4 402 444 430 444 463 478 35,3 43,8 58,2 77,6 94,6 449 442 448 455 203 498 260 40,4 44,7 44,2 47,2 49,9 23,3 22,4 27,0 28,2 33,8 34,5 44,6 4,58 4.63 4,75 4,90 4,99 2.4? 2,06 2,29 2,26 2,50 2,37 2,63
СК-47
Продолжение
№№ ПРОФИ- ВЕС 4 п.м РАЗМЕРЫ ПЛОЩАДЬ СЕЧЕНИЙ СПРАВОЧНЫЕ ВЕЛИЧИНЫ ДЛЯ ОСЕЙ
h 6 d X - X У - У
а. W, г. S. я, Wy Ху
ЛЕЙ кг мм СМ2 см* см3 СМ см3 см* см 3 СМ
27 31,5 270 425 6.0 40,2 5040 374 44,2 240 260 44,5 2,54
2 7а 33,9 270 435 6,0 43,2 5500 407 44,3 229 337 50, 0 2,80
30 36,5 300 435 6,5 46,5 7080 472 42.3 268 337 49,9 2,69
30а 39.2 300 445 6,5 49,9 7780 548 42,5 292 436 60,4 2,95
33 42,2 330 140 7,0 53,8 9840 597 43,5 339 449 59,9 2,79
36 48,6 360 445 7,5 64,9 4 3380 743 44,7 423 546 71,4 2,89
АО 56,1 400 455 8,0 74,4 48930 947 46,3 540 666 85,9 3,05
45 65,2 450 460 8,6 83,0 27450 4220 48.2 699 807 4 04 3,42
50 76,1 500 470 9.3 96,9 39420 4560 20,4 899 4040 422 3,26
55 88,6 550 4 80 40,0 443 54840 4990 22,0 4150 4350 450 3,46
60 403 600 <90 40,8 4 34 75010 2500 23,9 4440 4720 484 3,62
65 149 650 200 44,7 4 54 400840 3400 25,8 4790 2170 247 3,79
70 437 700 210 42.7 474 433890 3830 27,7 2220 2730 гео 3,96
70а 458 700 210 45,0 202 452700 4360 27,5 2550 3240 309 4,04
708 484 700 240 47,5 234 475370 5040 27,4 2940 3940 373 4,09
СК-48
УКЛОН 10%
Стдль прокатпная
ШВЕЛЛЕРЫ А
СортдмЕнт поГОСГП 82А0“56
Максимальные.
Швеллеры
МИНИМАЛЬНЫЕ ДЛИНЫ
n 5 - 8 ькл. длиной от 5 до 42 м
n 40 “46 ” от 5 до 49 м
n20“A0 7» •» от 6 до 49м
«а 5 ze»s о£. РАЗМЕРЫ >0111АДЬ 1ЧЕНИЯ СМ® СПРАВОЧНЫЕ ВЕЛИЧИНЫ ДЛЯ ОСЕЙ го
h ь X -х У -У
си О U £=* 3. W, %х S, □у , W. %х
ММ с о см4 см3 СМ см3 см* см3 СМ см
6 5,А2 50 37 А ,5 6,90 26,4 40,А 4.9А 6,36 8,А4 3,59 4,40 4,36
6,5 6.50 65 АО А,5 8,28 5А,5 46,8 2,57 40,0 44,9 А,58 4, 20 4,АО
8 7.78 во А5 А,8 9,94 99,9 25,0 3,47 3,99 4А,8 47,8 5,89 4,34 4,А8
10 9,20 400 50 А,8 44,7 487 37,3 24,9 25,6 7,А2 4,48 4,55
42 40,8 420 5А 5.0 43.7 343 52,2 А,78 30,5 ЗА, А 9,04 4,58 4.59
4А 42, 3 440 58 5.0 45,7 А 89 69,8 5,59 АО,7 А5,4 40,9 4,70 4,66
4Аа 43,2 4 АО 62 5,0 46,9 538 76.8 5,65 АА.6 56,6 43,0 4,83 4,8А
46 4А,4 460 64 5.0 48.0 7А4 92,6 6,А2 53,7 62,6 43,6 4,87 4,79
4 6 а 45,4 460 68 5,0 49,3 844 404 6, А8 58,5 77,3 46,0 2,00 4,98
48 46.4 4 80 70 5.0 20,5 4080 420 7,26 69.А 85,6 46,9 2,0А 4,95
48а 47,2 4 80 7А 5.0 24,9 44 80 434 7,33 75,2 40А 49,7 2 ,48 2.43
20 48. А 200 76 6.2 23.А 4520 4 52 8.07 87.8 443 20.5 2,20 2.07
СК-49
Продолжение
№ № профи- лей о X и С X х РАЗМЕРЫ ПЛОЩАДЬ СЕЧЕНИЯ СМ* СПРАВОЧНЫЕ ВЕЛИЧИНЫ ДЛЯ ОСЕЙ Zo
h 6 d X -X У-У
X Wx Ъ S* 7у Wy Тх
м м см* см3 СМ см3 СМ4* см3 см см
20а 22 22а 24 24а 27 30 33 36 40 49,6 20,9 22,5 24,0 25,8 27,7 34,8 36,5 44,9 48,3 200 220 220 240 240 270 300 330 360 400 60 82 67 90 95 95 400 405 440 445 5,2 5,3 5,3 6>6 5,6 6,0 6,5 7,0 7,5 8.0 25,0 26,7 28,6 30,6 32,9 35.2 40,5 46,5 53,4 64,5 4660 2420 2320 2900 3480 4460 5840 7980 40820 45220 466 493 244 242 265 308 387 484 604 764 8,45 8,94 9,04 9,73 9,84 40,9 42,0 43,4 44,2 45,7 95,2 444 424 439 4 54 478 224 284 350 444 437 454 486 208 264 262 327 440 54 3 642 24,0 26,4 29,9 34,6 37,2 37,3 43,6 54,8 64,7 73,4 2,34 2,38 2,55 2,60 2,78 2,73 2,84 2,97 3,40 3. 23 2,27 2,24 2,47 2,42 2,67 2,47 2,52 2,59 2,68 2,75
СК-50
Сгладь
УГЛОВАЯ I
СоРгпАМЕнт
ПРОКАтнАЯ
РАВНОБОКАЯ
, (по гост 6509-57)
и 'минимальные длины. 7
• • от А до 9 м
• „ 4 т> 42 п
•нА п 49 it
Для n® 2.-4
” м 4.5-8.....
п 9 -44 . . . .
46 и ВОЛЕЕ
N’N’ ПРОФИЛЕМ РАЗМЕРЫ ПЛОЩАДЬ ПРОФИ- ЛЯ ВЕС 1 П М СПРАВОЧНЫЕ ВЕЛИЧИНЫ ДЛЯ ОСЕЙ
6 d. х-х Хо - Хо Уо - Уо х.-х. Z.
Ох 'tx 7.» МАКС. Ххе МАКС. 7,. МИН. мин. Ук,
м м СМ2 КГ см* СМ СМ* СМ СМ* см см* см
2 20 3 4,43 4,46 0,69 4 ,45 0,40 0,50 0.59 0.58 0,63 0,78 0,75 0,73 0,47 0,22 о, 39 0. 38 0,84 4.09 0,60 0,64
4
2,5 25 3 4,43 4, 86 4.42 4,46 0.84 4,03 0,75 0, 74 4.29 4,62 0,95 0.93 0.34 0,44 0, 49 0, 48 4.57 2,44 0,73 0,76
4
г. а 28 3 4,62 4,27 4.46 0.85 4.84 4,07 0,48 0. 55 2,20 0,80
3,2 52 3 4,66 2,43 4.46 4.94 4,77 2,26 0,97 0,96 2,80 3,58 4,23 4,24 0,74 0,94 0, 63 0. 62 3,26 4,39 0,89 0.94
А
3.6 36 3 2,40 2,75 4,65 2.46 2,56 3,29 4,40 4 ,09 4,06 5.24 4.39 •4,38 4,06 4.36 0, 74 0, 70 4,64 6,24 0,99 4,04
4
4 40 3 2,35 3,08 4.85 2.42 3,55 4,58 4.23 4,22 5,63 7.26 4,55 4.53 4,47 4,90 0, 79 0,78 6,35 8.53 4,09 4.43
4
4,5 45 3 2,65 3,48 4,29 2,08 2,73 3,37 5,43 6,63 а.оз 4.39 4,38 4,37 8,43 40,50 42,70 4,75 4,74 4,72 2,42 2,74 3.33 0, 89 0. 89 0.88 9,04 42,4 45.3 4.24 4,26 4, 30
4
5
Б 50 3 2,96 3,69 4,80 2,32 3,05 3,77 7,44 9,24 44.20 4,55 4.54 4,53 44,30 44, 60 47,80 4,95 4,94 2.95 3. 80 4. 63 4, 0О 0,94 0.98 42, 4 46,6 20,9 4,33 4, 38 11 А2
5
СК-51
Продолжение
№ N* ПРОФИ- ЛЕЙ РАЗМЕРЫ ПЛОЩАДЬ проФи-1 ЛЯ ВЕС 1 п м СПРАВОЧНЫЕ ВЕЛИЧИНЫ ДЛЯ ОСЕЙ
6 d X - X Хо-Хв У о -Уо х.-х. z«
Их 7хв МАКС Ъхо МАКС МИИ МИН Ях.
м и СМг кг СМ4 см см4 СМ см4 СМ СМ4 см
5.6 56 3.5 3,86 А,38 5,44 3,03 3,4Н 4.25 44,6 43, 4 46,0 4, 73 4, 73 1, 72 48,4 20,8 25,4 2,48 2,48 2,46 4,80 5,44 6.59 4.42 4. 44 4,40 20,3 23,3 29,2 4,50 4.52 4,57
А
5
6,3 63 4 4,96 6,43 7.28 3,90 4,84 5,72 48,9 23,4 27, 4 4, 95 4, 94 4. 93 29,9 36,6 42,9 2, 45 2,44 2, 4 3 7,84 9,52 44,2 4, 25 4, 25 4, 24 33,4 44,5 50,0 <89 4, 74 4, 78
5
6
7 70 4,5 6,20 6,86 8,45 9,42 40,7 4,87 5,38 6,39 7, 39 8,37 29,0 34,9 37,6 43,0 48,2 2, 46 2,46 2,45 2,44 2,43 46,0 50,7 59,6 68,2 76,4 2,72 2,72 2,74 2,69 2,68 42,0 43,2 45,5 47,8 20,0 4| 39 4, 39 4, 38 4, 37 4, 37 54,0 56,7 68,4 80,4 94,9 4, 88 4,90 4, 94 4, 99 2,02
5
6
>7
8
7,5 7Ь 5 7,39 8,78 40,4 44,5 42.8 5,80 6,89 7,96 9,02 40,4 39,5 46,6 53,3 59,8 66,4 2, 34 2, 30 2, 29 2,28 2, 27 62,6 73,9 84.6 94,9 405 2, 94 2, 90 2,89 2,87 2, 86 46,4 49,3 22,4 24,8 27,5 4, 49 4, 48 4, 48 4, 47 4. 4G 69,6 83,9 98,3 443 427 2,02 2,06 2,40 2,45 2,48
6
7
8
9
& 80 5.5 8,63 9,38 40,8 42,3 6,78 7,36 8,54 9,65 52,7 57,0 65,3 73,4 2, 47 2, 47 2,45 2. 44 83,6 90,4 404 446 3,44 3,44 3,09 3,08 24,8 23,5 27,0 30,3 4, 59 4,58 4, 58 2x57 93,2 402 449 4 37 2,47 2,49 2,23 2, 27
6
7
8
СК-52
Продолжение
№ № ПРОФИ- ЛЕЙ РАЗМЕРЫ ПЛОЩАДЬ ПРОФИЛЯ ВЕС < п м СПРАВОЧНЫЕ ВЕЛИЧИНЫ ДЛЯ ОСЕЙ
6 d х - X X. -хо Уо-Уо х.-х, Zo
•а. •Хх CFxo МАКС МАКС 7уо МИН ^У. мин Эх,
м м см2 кг см" СМ см'1 см см4 СМ см'* см
6 10,6 8.33 82,< 2,78 <30 3, 50 34,0 1, 79 <45 2, 43
90 7 12,3 9,64 94,3 2,77 1 50 3,49 38.9 1, 78 <69 2,47
9 8 <3,9 <0,9 106 2,76 168 3,48 43.8 1, 77 <94 2, 5<
9 <5.6 <2,2 <18 2,75 1 86 3.46 48.6 1. 77 219 2,55
6,5 <2,8 10,1 <22 3,09 <93 3.88 50,7 <, 99 214 2, 68
7 <3,8 <0,8 <3< 3,08 207 3.88 54,2 1, 98 231 2, 7<
<00 8 <5.6 <2,2 <47 3,07 2 33 3,87 60,9 1, 98 265 2, 75
<0 <0 <9,2 <5,1 179 3,05 2 84 3,84 74,1 1, 96 333 2, 83
12 22,8 17,9 209 3,03 331 3,81 86,9 1, 95 402 2, 91
<4 26,3 20,6 237 3,00 375 3,78 99,3 1, 94 472 2, 99
<6 29,7 23.3 264 2.98 416 3.74 <12 1. 94 542 3. 06
7 <5,2 <1,9 176 3.40 279 4,29 72,7 2, <9 308 2, 96
8 <7,2 13.5 <98 3,39 315 4,28 81.8 2, 18 353 3. 00
8 19,7 15,5 2 94 3, 87 4 67 4,67 <22 2, 49 516 3, 36
9 22,0 17,3 327 3,86 520 4,86 <35 2, 48 582 3,40
12,5 <0 24,3 <9,< 360 3,85 571 4,84 < 49 2,47 649 3,45
<2 28,9 22,7 422 3,82 670 4,82 174 2, 46 782 3. 53
14 33,4 26,2 482 3.80 764 4,78 200 2,45 916 3, 61
<6 37.8 29,6 539 3.78 853 4, 75 224 2, 44 1051 3,68
СК-53
Продолжение
N*№ ПРОФИ- ЛЕЙ РАЗМЕРЫ ПЛОЩАДЬ ПРОФИЛЯ ВЕС 1 П М СПРАВОЧНЫЕ ВЕЛИЧИНЫ ДЛЯ ОСЕЙ
6 d X - X хв -хв У о - Уо X, -х. Z.
Эх %х 7хв МАКС 7мо МАКС мин ‘Ху» МИН 7х,
м м смг кг СМ4 СМ см» СМ СМ* СМ см* с м
9 24,7 49,4i 466 4,34 739 5,47 492 2, 79 848 3, 78
14 140 40 2 7, 3 24,5 54 2 4, 33 844 5,46 244 2, 78 94 4 3, 82
42 32,5 25,5 602 4, 34 957 5,43 248 2, 76 4097 3, 90
40 34,4 24,7 7 74 4, 96 4229 6,25 349 3, 49 4356 4, 30
44 34,4 27,0 344 4, 95 4344 6,24 348 3,48 4494 4, 35
42 37,4 29,4 94 3 4, 94 4450 6,23 376 3, 47 4633 А, 39
16 160 44 43,3 34,0 4046 4, 92 4662 6,20 434 3, 46 4944 4, 47
46 49,1 38,5 44 75 4, 89 4866 6,47 485 3,44 2491 4, 5 5
46 54,8 43,0 4299 4, 87 2064 6,43 537 3, 43 2*72 4, 63
20 60,4 47,4 444 9 4, 85 2248 6,40 589 3,42 2752 4, 70
48 480 44 38,8 30,5 4246 5,60 4933 7,06 500 3, 59 24 28 4, 8 5 4, 89
42 42, 2 33,4 4347 5, 59 2093 7,04 540 3, 58 23 24
42 47,4 37,0 4623 6, 22 2896 7,84 749 3, 99 3482 5, 37
43 50,9 39,9 4 964 6,24 3446 7, 83 8о5 3, 98 3452 5, 42
44 54,6 42,8 2097 6,20 3333 7,84 864 3, 97 3722 5, 46
20 200 46 62,0 АВ,7 2363 6,47 3755 7,78 970 3, 96 4264 D, 54
20 76,5 60,4 28 74 6, 42 4560 7,72 4482 3, 93 5355 5, 70
25 94,3 74,0 3466 6, 06 5494 7,63 44 38 3, 94 6733 5, 89
30 444,5 87, 6 40 20 £, 00 6354 7,55 4688 3, 69 8430 6, 07
СК-54
Продолжение
№ № ПРОфИ ЛЕЙ РАЗМЕРЫ ПЛОЩАДЬ ПРОФИЛЯ ВЕС 4 пм СПРАВОЧНЫЕ ВЕЛИЧИНЫ ДЛЯ ОСЕЙ
6 d X -х х0-х0 Уо “ Уо х. -х, Z„
%х МАКС МАКС мим МИН 7»,
и м смг кг см* СМ см‘ СМ см1* см см' см
22 220 44 60,4 68.6 47,4 53,6 2844 3475 6, 83 6, 84 4470 504 5 8,60 8. 58 445 9 4306 4, 38 4, 36 4944 5664 5,93 6,02
46
25 250 46 48 20 22 25 28 30 78,4 87,7 97,0 406,4 44 9,7 433,4 442,0 64,5 68,9 76,4 83,3 94,0 404,5 44 4,4 4747 5247 5765 6270 7006 7747 8477 7, 76 7, 73 7, 74 7, 69 7, 65 7, 64 7, 59 74 92 8337 9460 9964 444 25 42244 429 65 9, 78 9, 75 9, 72 9, 69 9, 64 9, 59 9, 56 4942 2458 2370 2579 28 87 34 90 3369 4, 98 4, 96 4,94 4, 93 4, 94 4, 89 4, 89 8286 9342 40404 44464 43064 44674 45753 6,75 6,83 6. 94 7,00 7,44 7,23 7, 34
СК-55
Сгпаль проклтндя
УГЛОВАЯ НЕРАВНОБОКАЯ
Соргпаменгп (по ГОСГП 8510-57^).
Максимальные и минимальные длины.
(Для № ££/.,6 - 6/3,2 вил от 4 до 9 м 1
5.6/3.6 - 9/5,6 от А до 42 м
->-> -к 40/6,3 --16/40 от А до 49 и
„ 48/.И и выше от 6 до 19м |
№ N* ПРОФИЛЕЙ РАЗМЕРЬ! ПЛО- ЩАДЬ ПРОФИ ля. ВЕС 1п И справочные величины для осей
В ь d х-х У - У Х>-Х. —у.
Тх а» Хя 7х, рассгомиие jm центра тяжЕсти Уо РАССТОЯНИЕ От цЕнт₽А тяжести
М М СМ* КГ см* СМ см* см СМ* см СМ* см
2,5/4.6 25 <ь 3 4,46 0,94 0.70 0.78 0.22 0.44 4,56 0,86 0,43 0,42
з,г/г 32 20 3 4,49 4,94 4,47 4.52 4,62 4,93 4,04 4,00 0,46 0,57 0,55 0,54 3.26 4,38 4,06 4,42 0,82 4.42 0,49 0,53
д
^/г,5 АО 25 3 4,89 2,47 4,48 4,94 3,06 3,93 4,27 4,26 0,93 4.48 0,70 0,69 6.37 8,53 4,32 4,37 4,58 2,46 0,59 0.63
А
А,5/г,8 А5 26 3 Д,44 2.80 4,68 2,20 4,44 5.68 4,43 4.42 4,34 4.69 0,79 0,78 9,ог 42.4 4,А7 4,54 2,20 6,б4
4 2,98 0,68
б/з,г 50 32 3 2,42 3,4*7 4,90 2.49 6,47 7,98 4, 60 4.59 4,99 2,56 0,94 0,90 42,4 46.6 4,60 4,66 3,26 4, 42 0.72 0.76
А
5,е/з,б 56 36 3.5 3,46 3,56 4,44 2,46 2,84 3,46 40,4 44,4 43,8 4,79 4,78 3,30 3,70 4,48 4,02 4,02 4.04 20,3 23.2 2 9.2 4,80 4,8г 4,86 5.43 6.25 7,94 0 82 О, 84 0, 88
А
5
ь.з/а.о 63 АО 4,04 4,98 5.90 7, 68 3,4V 3,94 4,63 6,03 мм 5® ФО» ФО» 2,04 2,00 4,99 4.96 5,46 6,26 7,28 9,45 4,43 4.42 4.44 4,09 33.0 44,4 49,9 66.9 2.03 2,08 2.42 2.20 8,5-Г 40,8 <3,4 47,9 О, 94 0,95 0,99 4,07
5
б
6
т/*,5 70 А5 А.В 5,07 5.59 3,98 4,39 25,3 27,8 2,26 2.23 8.25 9,05 4.28 4,27 54,0 56.7 2.25 2.28 43,6 45,2 4,03 4,05
3
СК-56
Продолжение.
Ы» Ы« ПРОФИ- ЛЕЙ РАЗМЕРЫ ПЛО- ЩАДЬ ПРОФИ ЛЯ ВЕС 4п.м СПРАВОЧНЫЕ ВЕЛИЧИНЫ ДАЙ ОСЕЙ
В 6 d X - X У - V х, У. - у.
*tx л, РАССТПОЙНИБ ОГО ILlHmPA тяжести У. 7», рдсстоянч от ЦЕмтрА тяжЕсти
мм СМ® КГ см* см см* СМ см* см см* см
7,5/5 75 50 5 6.44 А,79 ЗА,8 2,39 42,5 4.43 69,7 2.39 20,8 «7
6 7,25 5,69 А0.9 2,38 44,6 4,42 83.9 2,44 25,2 4.24
8 9.А7 7.АЗ 52,А 2,35 48.6 4,40 442 2,52 34,2 4,29
8/5 80 50 5 6,36 А, 99 44,6 2,56 42,7 4,44 84,6 2, 60 20,8 4,13
6 7,55 5,92 49,0 2,55 4А, 8 4, АО 402 2,65 25.2 4,47
9/5,6 90 56 5,5 7,86 6,<7 65,3 2, 88 49,7 4,58 4 32 2,92 32,2 4,26
6 8,54* 6,70 70,6 2,88 24,2 4,58 445 2,95 35,2 4,26
8 44,48 8,77 90,9 2,85 27,4 4,56 494 3,04 47,8 4.36
«о/6,3 400 63 б 9,59 7,53 98,3 3,2 30,6 4.79 498 3,23 49,9 4,42
7 44,4 8,70 443 3,49 35,0 4,76 232 3.28 58.7 4,46
6 42,6 9,87 427 3,48 39,2 4,77 266 3.32 67,6 4,5
40 45,5 42,4 45А 3,45 А¥,4 333 3» 40 65.8 (.58
44^7 44 0 70 6,5 44, А 6,98 442 3,5 3 45,6 2,00 286 3.55 74,3 4,58
7 42,3 9.6А 452 3.52 48>7 4,99 309 3,57 60,3 4,6
8 43.9 40,9 472 3,54 54.6 4,98 353 3.64 92,3 4.6*4
<2,5/ В 425 80 7 44,4 44 227 А,04 73,7 2,29 452 4,04 449 4.8
8 46 42,5 256 А,00 63,0 2,28 548 4,05 437 4,84
40 49,7 45,5 342 3,9В 400 2.26 649 4,44 473 4.92
42 23,А 48,3 365 3,95 44 7 2,24 764 4,22 240 2,0
СК-57
СК-58
se'c 9443 ►9 ‘8 Ок*Ок £3'* ЕкЭк 46'4 496* Д'кЭ 9'94 03 09к 093 9>/s3
ДД'Е 48*з £9'8 8996 9s‘* S4 *к 66'4 3*3* 8'33 к' к4 9к
69 Ч оозз *►‘9 9068 99'* 666к 30'9 кбо* 6'6* 9'69 Эк
66 Ч *ЕЭк 46'4 Зкзэ зэ'* 360k 40'9 4*^6 646 6'8* Зк
66' г к90к ►4’9 *эг* 334 Дк9 86'9 9302 Гб€ 8'6* 9к 93к оог з'г^/ог
►6 ‘г зге гэ‘э 9849 *9'€ ► S3 ►*'9 к09к *'*8 5'6* *к
се "г 99 4 *3'9 68 К? 43*£ 38* 6* ‘9 993k 4’63 6'46 Зк
б4*г 9к4 9 '9 озег 8S '£ 9** 3*'9 6**к *‘ЛЗ б‘*6 кк
зз'з 463 46'3 *гзз к 'б *зс 44'6 €3кк *'93 4'66 Зк Окк 08к н/et
** ‘г * ** 89'3 €€6к ЗкЧ 943 9'3 336 г'гг £’93 Ок
ъ*?'г 44* 0* '9 Окбк е’з 343 80'9 468 £'43 Д'*£ *к ООк 09к 0*/9t
эс ‘г SO* го ‘ з -7С9> зе'з 693 >к'9 *94 943 о'об Зк
ъг'г 366 гг‘з 63£к *8 ’г *03 Ek'G 499 8 'бк е'зг Ок
гг 'г 006 6f '5 кзг> з8‘г 9Эк Зк'З 909 0'9к б'гг 6
Зк'З 9*г 89‘* ► ►6 эз'г 9*» 4*‘* *** З'дк з'зг Ок 06 0*к б/н
го'з *6к 6*** дгд 8з‘г 03k 6*'* *9€ к‘*к 9к 8
WO •»wo W0 * из W3 HW0 м уНЭ ом гнэ ИЗУ - ИфОои sN jN
’X ИШЭЭЖКШ УвШНЭ'П ШО тнвошээУа ‘С °Л ИШЭЭ*ЬШ VdWH3* ШО ЗИНЬОШОЭУв *г «с хг ’£ Н U t ОЗЧ BV ИфОви qW*n -0VU р 9 g
’А — *А *х — ’X А - А X - X
4ЭЭ0 8VV 1ЧНИНИУ39 3lOHh 9V0U3 !4d3KEVd
inHiwvoVodLJ
СК-59
а ш СПАЛЬ ГОРЯЧЕКАТАНАЯ КВАДРАТНАЯ Сортамент /по гост 2594_57j Максимальные, и минимальные длины
При стороне квадрата до 25 мм от 5 до Юм 11 < " от2б до 50мм от4до9м " " ’ от 53 до 440ммот4до7м " " " СВЫШЕ. 440 мм от 3 до 6 м
а мм см1 0 L смй Вес4п м В КГ а ММ г , см1 U t, СМ* БЕС1ПМ В КГ
5 0,25 0,0052 0,496 30 9,00 6,75 7,06
6 о,зв 0,0408 0,28 32 40,24 8,75 6,04
7 0,49 0,0200 0,39 34 44,56 44,44 9,07
в 0,64 0,0344 0, 50 36 42,96 44,00 40,47
9 0,84 0,0547 0,64 38 44,44 47,38 44,24
40 4,00 0,0833 0,79 40 46,00 24,40 42,56
44 4,24 0,4220 0,95 42 47,64 25,93 43,85
<2 4,44 0,4728 4,43 45 20,25 34,20 45,90
43 4,69 0,2380 4,33 48 23,04 44,24 48,09
44 4,96 0,3204 4,54 50 25,00 52,0 49,65
45 2,25 0,4249 4,77 53 28,09 65,75 22,05
46 2,56 0,5464 2,04 56 34,36 84,95 24,64
47 2,89 0,696 2,27 60 36,00 408,0 28,26
48 3,24 0,8748 2,54 63 39,69 430,88 34,4 6
49 3,64 4,0860 2,82 65 42,25 449,0 33,47
20 4,00 4,3333 3,44 70 49,00 200,0 38,47
24 4,44 4,6207 3,46 75 56,25 264,0 44,46
22 4,84 4,9524 3,80 80 64,00 344,0 50,24
24 5,76 2,7648 4,52 85 72,25 435,0 56,72
25 6,25 3,2552 4,94 90 84,00 547,0 63,59
26 6,76 3,8084 5,30 95 90,25 677,0 70,55
28 7,84 5,438 6J5 400 400,00 833,0 78.50
СК-60
Сгпаль ЛИСтОВАЯ РИФЛЕНАЯ
(ромбическая и чечевичная)поГОС(П 6568*57
Листы спальные риФленые постдвляются:
Ф с толщиной основания 2,5;3;4;5;6 и8 мм;
б) шириной 600 740 600,900 4000 4100 4250 и №00 мм •
Чергп. 2
Размеры листов риФленой стлли для ромбической ичемевичной спали.
тОЛЩИНА ОСНОВАНИЯ ЛИСПА Высотд РИФА Ширина ЛИСПА ГПЕОРЕГПИЧЕС- КИЙ БЕС 4мг Листд кг. РОД стдли
мини - МАЛЬМАЯ манси - МАЛЬМАЯ
2,5 4,0 600 4250 24,6 РОмбичес- КАЯ стлль
3 4,0 600 4250 25.6
А 4,0 740 4400 33,4
5 4,5 4000 4400 42,3
6 4,5 4000 4400 50,4
в 2,0 <000 4400 66,8
2,5 2,5 600 4250 22,6 ЧЕЧЕВИЧ- МАЯ СГЛАДЬ
3 2,5 600 4250 26,6
4 2,5 740 4400 34,4
5 2,5 4000 4400 42,3
6 2,5 4000 4400 50,4
8 2,5 4000 4400 65,8
ШИРИНА а мм ГПОЛЩИНА б ММ ШИРИНА а м м
* 5 6 7 8 9 ,0 « 'г
П1Е0Р£тИЧЕСКИИ ВЕС <п м полосы . кг.
1?. 0.38 0.47 0.57 0,66 0,75 — —- —— . 42
<4 0.44 0,55 0.66 0,77 0,М —— — —. . — <4
«6 0.50 0,63 0.75 0,88 4,00 4,45 4.86 — — — 46
4 6 0.57 0,74 0,85 0,99 4,43 4,27 4,44 — — 48
ю 0.63 0,79 0,94 4,40 4.28 4.44 4,69 4.VS 4,аа _ 20
22 0.69 0,86 4,04 .4,24 4,38 1,56 4.73 4,90' 4ЛУ 22
25 0.79 0.98 4.48 4,37 4.57 4.77 4,96 2,<6 2.36 2.75 25
28 0,88 <,<0 4.32 4.54 4,76 «ла 2,20 2,42 2.64 3.08 28
30 0,94 4.48 4.44 4,65 4.88 2J2 2.36 2.59 2,83 3.36 30
32 4.04 4.25 4,50 4,76 2,04 2,26 2,54 2.76 3.04 3,54 32
36 4.43 4.44 4,69 4.97 2.28 2.Ы 2,82 3.44 3.39 3. 95 36
1.0 4,26 157 4.88 2,20 2.54 2.83 3.«4 3,45 3, 7 7 4.40 40
Ай 4,44 4 .7 7 2.42 г. а? 2,83 а.<а 3.53 3.89 4.24 4.95 45
ВО 4, 57 4.96 2,36 2.7b 3,44 3,53 3.93 4,32 4.74 5,50 5©
56 <.76 2.20 2,64 3. 08 3,52 3.95 4.39 4,Й5, 5.27 6.45 5£
60 4.88 2.36 2.83 3.30 3.77 А,24 4.7< 8,<8 5.65 6,59 60
63 4.98 2.47 2.97 3,46 3,95 4,45 4,94 5,44 5.93 6.92 63
65 2.04 2.55 3.06 3.57 4.08 4,59 5.40 5.64 6.42 7.44 6%
70 2.20 2.75 3,90 3.85 4,40 4,95 5,50 6,04 6.59 7.69 то
75 2.36 2.94 3.53 4.42 <74 5Л0 5.89 6,48 7. 07 8.24 75
60 2.54 3.<4 3.77 4.40 5,02 5,65 6,28 6,94 7,54 8,79 80
85 2.67 3.34 4.00 4,67 5,34 6,04 6,67 7,34 8.04 9.34 65
90 2.83 3.53 4.24 4,95 5,65 6.36 7.07 7,77 зла 9. 89 90
95 2,98 3.73 4,47 5,22 5,97 6.74 7,46 8.20 8.95 40.44 95
<00 3.<4 3.93 4,74 5.50 6,28 7,07 7,85 8.64 9,42 40.99 <00
<05 3.30 4.42 4.95 5,77 6.59 7.42 8.24 9,07 9.89 44.54 <05
НО 3.45 4.32 6,48 6,04 6,94 7.77 8.64 9.50 <0.36 42,09 44 0
<20 3.7 7 4,74 5.65 6.59 7,54 8.48 9.42 40,36 44. 30 <3.49 420
<25 3.93 4.94 5.89 6,87 7,as 8,83 9.8< 40,79 44.78 43.74 425
<30 4.08 5,40 6,42 7,<4 8,46 9,48 40.24 <4.23 <2.25 <4,29 430
<40 4.40 5.50 6.59 7.69 8.79 ала 40,99 42.09 43.49 45.39 440
450 4.74 5,89 7, 07 8,24 9,42 <0,60 44.78 42,95 44,43 <6,49 450
4«О 5.02 6,26 7,54 8.79 40,05 44,90 «2.56 4&Л2 45.07 <7,5 8 460
470 5.34 6.67 8,04 9,34 40,68 42.04 43,35 44,68 <6,04 <8,68 470
<60 5.65 ▼ .07 9.89 44.30 42.72 «4.43 49>Ь4 46.96 49,78 <№
490 5.97 7,46 8.95 40,44 «ла 43,42 44,92 46,44 47,90 20,66 490
200 6.28 7.85 9,42 40,99 42,56 44,48 45.70 47,27 «8.84 24.98 200
СК-61
Cm дль пропашная полосова /по -ост 403-57/ ПРОДОЛЖЕНИЕ
Ширина ГПолц^инл 6 ММ Ширина
а 46 <8 го гг 25 28 30 32 56 46 45 50 56 60 а
мм ГП Е Q Р Е ГПИЧЕ.С К И Й ВЕС 1 п. м ПОЛОСЫ , кг. мм
<2 12
Максимальные и минимальные длины
и 46
48 при ВЕСЕ 4ПМ ПОЛОСЫ НОРМ АЛЬМАЯ 48
20 Д04УКГ ВКАЮЧИГПЕЛЬМ от зло ум 20
22 ояиудо ьикп включит. от злоум 22
25 3.44 СВЫШЕ ьокг от 3 ДО 5 м 25
28 3.52 26
30 3.77 4.24 4,74 30
32 4.02 4.52 5.02 32
86 4.52 5.00 5.65 36
40 5.02 5.65 б.ге 6,Ж 7.85 8,79 40
45 5.65 6.36 7,07 7.77 8.83 9.88 <0.60 44.30 <2,72. 45
50 6,28 7,07 7,85 8,84 9.84 40.94 44.78 42.56 44.43 50
56 7.03 7.94 f 79 9,67 40,99 42.34 43.49 44.07 <5.82 56
60 7.54 8.48 9.4g 40.36 44.78 43.49 44.43 45,07 46.95 48,84 24.20 60
63 7.94 ft,90 9,69 <0.68 42,36 43.85 44,34 <5,82 <7,80 49,78 22,25 63
65 “5йё 9,49 <0.24 44.44 42.76 44.29 45.34 46.33 4B.37 20,44 22,96 85
70 8.79 9.89 40,99 42.09 <3,74 45.39 46.49 47.58 <9.78 24.98 24.73 70
75 9.42 40,60 44,78 42.95 44.72 46.49 <7,66 <6.в4 24.49 2^.55 26.49 7§
80 40.05 44,30 <2.56 43,82 <5,70 <7,68 48,84 20.09 22.64 25,42 26.26 34.40 35,47 60
45 40,68 <2.01 43,35 4468 46,68 <5,68 20.02 24,38 24,02 26,69 30,03 53,за 37,36 40,04 85
90 44,30 <2.72 <*,<3 45,54 47,66 <9.78 24,20 22.64 26.43 28,26 34.79 46. зз 39, 56 42,39 90
95 44,93 43.42 44,92 46,44 48.84 ii.ftft «.Ьу 23.86 26.65 29.83 33.56 47.48 44.76 44,75 95
400 42,56 44 ,4 3 46.70 47.27 49.63 24,98 23.55 25.42 28,26 34.40 35.33 39.25 43.96 47.40 400
405 43.49 44.64 46,49 48.48 2064 23.06 24,73 26.37 29.67 32.97 37.09 44.24 46,46 49.46 405
440 43.82 <5.54 47, 27 49.00 24.59 24.48 25.94 27.63 34.09 34.54 38.86 -43,4 8 48.35 54.84 440
420 45.07 46.96 48.84 20.72 23.55 26.38 28.26 30.44 33,94 37.68 42,39 47.40 52.75 56.52 420
425 45,70 47.66 49.63 24.59 24.53 27.4 ft 29,44 М.40 35.32 39,25 44.46 4ft. дб 54.95 56,88 426
430 46.33 48.87 20,44 22,45 25,54 28.57 30.62 32.65 36.73 40.82 45.92 54,03 57.44 64.23 430
440 47,58 49.78 24.98 24.48 27.48 30,77 32.97 35.47 39.56 43.96 49.46 54.95 64.54 65.94 440
450 48, 84 24.20 23,65 25.94 29.44 32.97 35.33 37,68 42.39 47.40 52.99 58.88 65,94 70.65 460
460 Р0.40 22.64 25,42 27.63 %<.4О 39.47 37.6 3 40.<9 45.22 50.24 56.52 82.80 79,33 75,36 460
<70 24.35 24.02 26.09 29,36 33.36 37,37 4 0.04 42.70 48.04 53,38 60.05 60.7Л 74.73 80.07 <70
480 22.64 25.43 28.26 34.09 35.33 39.56 47.39 46.22 60.87 56.52 63.54 70.65 79,42 84.78 480
Т90 23.86 26,85 29.83 34,Й4 37.29 44 ,76 44,75 47.72 53,69 59.66 67,42 74,58 83,52 89,49 <90
£00 25,42 28,26 34,40 34,54 39.26 43,96 47,40 50,24 56,52 62.80 70.65 78.50 87,92 94,20 200
СК-62
СК-63
, > Сгладь прокаглная
|--в—тонколисгповдя
СоРтдмЕнт (по ГОСГП ЗбвО-57^
Размеры листовой стлли в мм (горячекагпаной)
толщинА листов d ширина листов 6
600](б70)| 740 750 800 ](900)]4000 ](4400)|425О 4400
длина листов
0.8 *, 0.9 4200 4А2О 4200 4420 4420 4500 4500
4.0; 4.4; 4.2; 4.4; 0,5); 4 .6; 4.8 4200 4420 4200 4420 4420 4000 4500 4800 2000 2ооо
2.0 ; 2.2 ; 2.5; 2.8 4420 2000 4420 2000 4420 2000 4500 2000 4500 2000 4800 2000 2000 2200 2500
З.о; 3.2; 3.5; (з.8) ; 4.0 4420 2000 4420 2000 4420 2000 4600 2000 4500 2000 4800 2ооо 2000 2200 2500 2800 Зооо 3500 4000
Примечания *.
4. По соглашению сторон допускаешся
постдвкд листов больших размеров по
ШИРИНЕ И ДЛИНЕ, ЧЕМ УКАЗАНО В ГТ1АБЛИЦЕ-.
2. Размерь», указанные в сковках, применишь
не РЕКОМЕНДУЕГПСЯ.
Сгладь прокашная , Г ШИРОКОПОЛОСНАЯ универсальная 6 J t Соргпаменгп /по гост 82-57/ Длина полос усгпанавли6А£гпся от 5 до 48 м
d мм Ь мм (через каждые 40 мм) d мм Ь мм (Через каждые 40 мм) d ММ Ь ММ (Через каждые 40мм)
ц 460 - зоо 42 460 — 4050 30 460 — 4050
5 46© - $4© 44 460 — 4Об0 32 460 - 4050
6 460 — 4 0 90 46 460 — 4 050 36 460 - 4050
7 460 - 4050 48 460 — 4050 4*0 460 “ <050
8 460 - 4050 20 460 — 4050 45 460 - 4050
9 460 - <050 22 <60 — 4050 50 460 - 405©
40 460 - 4050 25 460 — 4050 56 <60 - 4050
44 460 - 4050 20 460 — 1050 80 460 - 4050
П РИМЕЧАНИЕ Ширины полос для всех гполщ.ин . 460; 470,480;49О200; 240; 2.20 ; 240,250 ; 260 •, 280 ; 300 ; 320 ; ЗАО ; 360 ;380;400 ,420 ; 4 50,480 > 500 ; 530 ; 5 60 ; 600; 630 ; 650 ; 670 ; 740 ; 750 \ 800 ; 850; 900 ; 950 ; 4000 и 4050
СК-64
СК-65
r _________п_ Сгладь прокагпная
l_ _g______। толстОАисгповАЯ
СоРГПАМЕ.нт /поГОСГП 5681-57/
М М П1АБЛИЦ.А №1
толщи ШИРИНА листов t
НА лис- 600 740 (ООО |(250 1400 4500 4600 (4700) 4800
тов d ДЛИНА листов
4 • 4,5 2000 2000 2000 (42оо) 6000 2500 3500 (4200) 4500 5000 5500 6000 2800 3500 (4200) 4500 5000 5500 6000 3500 (-42.00) 4500 5000 5500 6000 3500 (4200) 4500 5000 5500 6000
5; 5,5 2500 3500 (4200) 4500 5000 5500 6000 2800 3500 (4200) 4500 5000 5500 6000 3000 3500 (4 2 ОС) 4500 5000 5500 6000 3500 (4200) 4500 5000 5500 6000
6;7 (4200) 4500 5000 5500 6000 2800 3500 (4200) 4500 5000 5500 6000 (ббоо; 7000 (4200^ 4500 5000 5500 6000 (ббоо) 7000 4500 5000 5500 6000 (ббоо' 7000 4500 5000 5500 6000 (ббоо) 7000 4500 5000 55Q0 6000 (б500) 7000
СК-66
Продолжение
толщи- ширина листов В
НА лис- 4250 I 4400 | 4500 | 4600 |(4700) 4800 |(4»00)| 2000|(2400)
тоьЦ длина листов
2800
3500
(л2Оо) (А200) (4200)
4500 4500 4500 4500 4500 4500 4500 4500
8 5000 5000 5000 5000 5000 5000 5000 5000
5500 5500 5500 5500 5500 5500 5500 5500
6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000
(еВ00)(бВ00) (6500) (ббоо) (бвоо) (6500)(6500) (ббоо)
7000 7000 7000 7000 7000 7000 7000 7000
2800
3500
(<,200) (<*2Оо) (4200)
4500 4500 4500 4500 4500 4500 4500 4500 4500
9; 40,44 5000 5000 5000 5000 5000 5000 5000 5000 5000
5500 5500 5500 5500 5500 5500 5500 5500 5600
6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6ООо 6000
(ббоо) (ббоо) (ббоо) (вВОо) (евоо) (бвоо) (бвоо) (ббоо)
7000 7000 7000 7000 7000 7000 7000 7000
(иоо)
4500 4500 4500 4500 4500 4500 4500 4500
5000 5000 5000 5000 5000 5000 5000 5000
(1з); 5500 5600 5500 5500 5500 5500 5500 5500
44',(4б) 6000 6000 600 0 6000 6000 6000 6000 6000
£бОо) (в5оо) (ббоо) (ббоо) (бвоо) (6500) (бБОо) (б50о)
7000 7000 7000 7000 7000 7000 7000 7000
(7500) (750о) (7500) 75Оо) (7500) (7500) (7500) (7500)
8060 8000 800 0 8000 8000 8000 8000 8000
3№>
СК-67
Продолжение
Толщин* листов d. Ширина лист ’2200 | 2500^ Длина лист ШОАЩМНА листов d. Нирина лист 2200 | 2500 Длина лисп Толщина листов ШмрмнА лист 2200 [ 2300 Длина лист-
в 9; 10; 11 4 500 5000 5500 6000 6500) 7000 12,(15); 14,(15) 4500 5000 5500 6000 (6500) 7000 (7500) 6000 4500 5000 5500 6000 (6500) 7000 (7500) 8000
П1АБЛИЦА №2
(Полщин д листов Ширина листов Длина листов
16,(17), 16,(19), 20 14 00,1500, 1600, (1700), 1800,(1900) , 2000, (2100), 2200,2500 4500, 5000, 5500 ,6000, (6500), 7000, (7500), 6000.
(21),22,(24),25.(26), 26 , 50 , Ь2 <400, 1500,1600, (1700), 1600 , (1900), 2000, (2100),2200,(2500),2400 4500, 5000, 5500, 6000, (6500) ,7000, (7500),6000.
(34),36,(Зв),40,(4Ё), 45,(4в),5О,(63), 56,60 1500,1600 ,(1700), 1000, '1900) ,2000,(2100), 2200, (2500) ,(2400), 2500 4500, 5000, 5500, 6000,(6500) ,7000, (7500) , 6000
Примечания и слаба. 1 и 2 i Раэмсры .укаванмыс е> скобках , применять на рекомендуется 2 СтдндАРтные рдамеры листов на нершдвеющей и других марок ьысоколегиРоЬАнной стдли могут быть выбраны иъ (паба. 1 и 2 по соглашению сторон- 5. СтАЛЬ , ПРОКАСПАННАЯ НА НСПРСРЫвНЫХ. СПАНАХ , ПО СОГЛА- ШЕНИЮ сторон может постльляться в рулонах. А. НАИБОЛЬШИЕ PAJMCPbl ИбПОтОБАЯСМЫХ ЛИСГПОВ УКАЬАМЫ в СЛАБА Ъ .
НАИБОЛЬШИЕ РАЗМЕРЫ ЛИСГПОВ Шаблица №3
ШИРИНА листов , м
толщимА листов М М CJ «о о СУ X < О 4 г. в и <л л ф о t- о ф л о СО о 4 е- <0 о о» о Ч 40 <£ О о СУ в» ~ф и СУ О Ч о СУ сО О су § СУ л Q to СУ о су СУ Ф и су о л СУ ip су су’ <e Ч % л СУ ф и СУ < ш су ф о СУ 5 СУ и S’- су а> СУ ф и л о О'. СУ ф и со о 4 о сО Ф О со" % СУ со ф О С5 3,^ до 3,б|
ДЛИНА листов и
а 40 40 40 40 40 40 40
4,5 j 5; 5,5 42 42 42 42 42 40 40 40 40
6 42 42 42 42 42 42 42 40 40
7 42 42 42 42 42 42 42 42 42
В-. 9; 40; 44 42 42 42 42 42 42 42 42 42 40 40 40 40 40
12 42 42 42 42 42 42 42 42 42 42 42 42 42 44 40 8 8 8 8
43 42 42 42 42 42 42 42 42 42 42 42 42 42 42 44 40 8 8 8
44 42 42 42 42 42 42 42 42 42 42 42 42 44,5 44 40,5 40 8 8 8
45 42 42 42 42 42 42 42 42 42 42 42 44,5 44 40,5 40 9,5 9 8 8
46 42 42 42 42 42 42 42 42 42 44,5 44 40.5 40 9,5 9 9 8,5 7 7
4 7; 48 42 42 42 42 42 42 42 44,5 44 40,5 40 9.5 9 в,5 8 8 7,5 7 7
49 42 42 42 42 42 42 42 42 42 42 42 42 42 42 44,5 44 40,5 7 7
СК-68
ПРОДОЛЖЕНИЕ.
ШИРИНА листов М
толщинд М М листов см сО 0 ъ и о to in о <« о 1Л р* л о в> ~S> U о СМ о «С см о о. в о см См’ л и е, см о < сО «Л О ip ем о СМ л to см о <л См' а и см о CD СМ <D U «0 CM ◦ см' «с о см’ о «С см а о. о «С в> см’ <а ем Q < О. л О со о «С см л
ДЛИНА листов
20 <2 42 42 42 42 42 42 42 42 <2 42 42 42 42 44.5 44 <0.5 9 9
24 •> 22 12 42 42 42 42 42 42 42 42 42 42 42 44.5 44 40.5 40 40 9 9
2А 42 42 42 42 42 42 42 42 42 42 44.5 44 40.5 40 40 40 40 9 9
2 5 ; 26 42 42 42 42 42 42 42 42 42 44 44 44 40 40 40 40 40 9 9
28 42 42 42 42 42 42 42 42 42 44 44 44 44 44 44 44 44 9 9
30;32 \ 32, 42 42 42 <2 42 42 42 42 42 42 42 44 44 40 40 40 9 9 9
3 6 •, 38 •, АО 42 42 42 42 42 42 42 42 42 <2 44 44 40 40 40 9 9 9 8 8
42;4Ь',48,50 42 42 42 42 42 42 42 42 42 44 44 40 40 40 40 40 9 8.5 8.5
53,5 6 . 60 42 42 42 42 42 42 44 44 44 40 40 9 9 9 8.5 8.5 7.5 7 7
*
СК-69
СК-70
ВОДОГаЗОПРОВОДНЫЕ
газовые
Сортамент
/по ГОСТ 3262-55/
Условный ПРОХОД Тра бы Для ОБЫКНОВЕННЫХ ТРУБ ВЕС муфты на 1м ТРУБЫ иэраече -та 1нчф -ты наБи КГ
У мм Обыкновенные Усиленные Момент ИНЕРЦИИ □ см4 Момент сопротивлен. W см3
мм дюймы а мм Вес 1м (Без МУфТы) КГ а мм вес 1м (БЕЗ . НУфТЫ) КГ
в ‘Д’ 13,5 2,25 0,62 2,75 0,73 0,13 0.19 —
10 Ув' 17,0 2,25 0.82 2,75 0,97 0.29 0.34 —
1S 1/г‘ 21,25 2,75 1.25 3,25 1.44 0.70 0.64 0,013
20 ’А’ 2675 2,75 1,63 3,5 2.01 1,50 1.12 0,02
25 1 33,5 3,25 242 4.0 2,91 3,42 2,04 0,03
32 42,25 3.25 3,13 4.0 3,77 7,40 3,50 0,04
40 1’/г‘ 48,0 3.5 3,84 4,25 4,58 12,1 5,04 0.06
50 2" 60,0 3,5 4,88 4.5 6,16 Э4,9 8.3 0,09
70 г'/г 75,5 ~3,75 6,64 4,5 7,88 54,5 14,5 0.13
80 3" 88,5 4,0 8,34 4,75 981 95,1 21.5 0.2
100 4 " 114,0 4,0 10,85 5,0 13,44 215 37,7 0,4
125 5* 140,0 45 15,04 5,5 18,24 426 60,7 0.6
150 6" 165,0 4.5 17,81 5,5 21,63 716 8б.е 0.8
По трЕВОваминз потРЕБитЕЛя правы без резьбы
(под СВаРК^СЫСЛОВНЫМ ПРОХОДОМ СВЫШЕ 50мм ДОЛЖНЫ
поставляться облегченными с толщиной опенки
на 0,75 мм менее указанной е таблице для обыкновен-
- ных шруб.
Длина трав должна соответствовать;
ДЛЯ ГПРУБ ЧЕРНЫХ БЕЗ РЕЗЬБЫ ... 4-12 мм
.. .. с резьбой,а также оцинко -
ванных .... 4-8 мм
Допускается в партии до 5% трав длиной
от 2 до4м.
ГРУНТЫ, ФУНДАМЕНТЫ,
СВАЙНЫЕ ОСНОВАНИЯ,
ПОДПОРНЫЕ СТЕНКИ.
ОГЛАВЛЕНИЕ
Номенклатура грунтов.................................• Г)
Виды песчаных и крупнообломочных грунтов............. Г1
Коэффициент пористости ; песчаных грантов Г2
Классификация песчаных и глинистых макропористых грум
тов в зависимости от влажности.................... Г2
Скальные грунты ......................................... Г2
Число пластичности W„.................................... Г2
Коэффициент пористости = . коэффициент размягчения Кр,„.
степень влажности к............................... ГЗ
Грунтовые ноды........................................... ГЗ
Расчетная глубина промерзания ..................... . Г4
Таблица значений коэффициента т, .... . Г4
Глубина заложения фундаментов Нф из условия возможности
пучения грунтов при промерзании . . ............. Г5
Требуемые минимальные марки каменных материалов и рас-
творов для подземной кладки и кладки цоколей ... Гб
Фундаменты, цоколи к стены подвалов ................. Г7
Расчет оснований и фундаментов.............. ГМ
Расчетные сопротивления R кг/см2:
оснований из глинистых грунтов ....................... Г9
оснований из макропористых грунтов . . ............. ПО
песчаных оснований.................................... ПО
оснований из крупнообломочных грунтов . ... . . ПО
Поправочный коэффициент К1, тависящий от ширины фун-
дамента ................ ГН
Поправочные коэффициенты тик, зависящие от глубины
заложения и характера грунта .....................ГП, П2
Свайные основания.....................................Г13—115
Подпорные стенки...................................... П6
зяа
Номенкпяшяря грантов
1 Глинистые грунты.
Связные грунты для
которых число плАстичнос-
. ти
СыПЕСЬ
Суглинок
Глинд
7
17
Глинистые грынты,обладающие в природном
СЛОЖЕНИИ ВИДИМЫМИ НЕВООРУЖЕННЫМ ГЛАЗОМ ПОРАМИ,
ЗНАЧИТЕЛЬНО ПРЕВОСХОДЯ ЩИ МИ РАЗМЕРЫ ЧАСТИЦ,
составляющих скелет грунта — называются
микропористыми грунтами.
2 Песчаные грунты — сыпучие, в сухом состоянии
нЕ обладающие свойством плдстичности ( Wn<l),
СОДЕРЖАЩИЕ МЕНЕЕ 50% ПОВЕСЫ ЧАСТИЦ КРУПНЕЕ 2 ММ.
3 КРЫПНООбЛОМОЧНЫЕ ГРУНТЫ — Н ЕС ЦЕМЕНТИРОВАННЫЕ,
СОДЕРЖАЩИЕ БОЛЕЕ 50% ПОВЕСЫ ОВЛОМКОВ КРИСТАЛ-
ЛИЧЕСКИХ ИЛИ ОСАДОЧНЫХ ПОРОД С РАЗМЕРАМИ БОЛЕЕ 2 мм,
ВИДЫ ПЕСЧАНЫХ И КРУПНОРБЛОМРЧНЫХ ГРИНТОВ
видов грунтов
Распределение чястиц грчнгпа
по крупности в % от веся сухого
грцнтд
ПЕСЧАНЫЕ гранты
Гравелистый ПЕСОК Крупный песок Средней крупности ПЕСОК Мелкий песок Пылсвдтый песок КРЫПН006Л Вес ЧАстиц > 2мм составляет > 25% „ „ у 0,5мм •• > 50% > 0,25мм •• > 50 % • > 0,1 мм - >75% > 0,1мм - 75% 1МРЧНЫЕ ГРУНТЫ
Щдбенистый грынт (при преобладании окатанных частиц, - - галечниковый} Дресвяный грунт (при преобладании ОКАТАННЫХ ЧАСТИЦ- - ГРАВИЙНЫЙ ) Вес частиц>Юмм составляет > 50% Вес частиц > 2мм составляет 50%
Г-2
Коэффициенты пористости Е, пехчяных грантов
ВИД ПЕСЧАНЫХ ГРУНТОВ пл отность сложения
пл от ные СРЕДНЕЙ плотности рыхлые
Пески грдвелистые,крупнь1е И СРЕДНЕЙ КРУПНОСТИ Пески мелкие Пески пылеватые т СП on АЛА .ООО 2 ст> <л О о <л 0,55<£СО$5 0,60^ 0.70 0,605.&«Ц80 (Л о о о' сэ а АЛЛ
Кляссификяция песчдных и глинистых мякро -
-пористых грантов в зависимости от влажности
Вид ГРНнтд П ОЯСНЕНИЕ
МДЛОВЛАЖНЫЕ Очень вляжные Насыщенные водой Если вадязиполняет < $0% ОБЪЕМА ПОР „ >50% и< 80% >80?, .
4 СКАЛЬНЫЕ ГРИНТЫ извЕРЖЕнныЕ.МЕтАмоРфичЕские
и осадочные породы с жесткой связью между зернами
( спаянные и сцеменгпированные), залегающие в виде
сплошного мяссиея или трЕщиноаятого слоя.образующего
ПОДОБИЕ СУХОЙ КЛЯДКИ
Скальные грунты, обладающие пределом прочности
при гжятии в водонасыщенном состоянии менее
50кг/см2 (мергели, окаменелые глины, песчаники
С глинисто-КРЕМНЕВЫМ ЦЕМЕнтОМ ит.п), А ПАКЖЕ
РАЗМЯГЧАЕМЫЕ И рАСтВОРИМЫЕ ГИПС, ГИПСОВЫЕ
ПЕСчяники и т.д ндзывяются —
— лолускальиыми гранглАми,
Скальные гранты, имеющие коэффициент
размягчения КрЭМ< 0,75? ндзывяются —
_____— РАЗМЯГЧАЕМЫМИ,
Число плдстичности Wn
Wn = WT- Wp
VVt~ Весовая влажноспи (выраженная 6%)
НА ГРАНИЦЕ ГПЕКУЧЕСт^
Wp — тоже на границе раскдгпывдния
<88
Г-3
Гы
Коэффициент пористости 6
ОБЪЕМ ПОР______________
С* ОБЪЕМ минеральной части грунта
Коэффициент размягчения Крзм
I, __ ПРЕДЕЛ прочности ПРИ сжатии В ВОДРНЯСЫЩЕННОМ СОСТОЯНЙк
^₽ЗМ ПРЕДЕЛ прочности ПРИ СЖАТИИ ввоздышносыхом состоянии
Степень влажности (доля заполнения объема пор водой)
W-
t г?
W — ПРИРОДНАЯ ВЕСОВАЯ ВЛАЖНОСТЬ грунта вдолях единицы;
Уу — УДЕЛЬНЫЙ ВЕС МАТЕРИАЛА ЧЯСГПИЦ ГРИНГПЯ_J
уу6 — удельный вес воды Гув—4,0"7м3 ;
£ - коэффициент пористости грунта природного сложения
ГрЫНТРВЫЕ ВОДЫ
При проектировании фундаментов необходимо учиты-
вать сезонное колебание уровня грантовых вод,
д также возможность ЕГО ПОНИЖЕНИЯ или повы -
шения , связанную с ПРОВЕДЕНИЕМ технических
мероприятий (дренаж, водоводндя и КЛНЛЛИЗЯЦИ -
Очная сеть на площадке, подпор воды плотинами и т.п.).
Расчетный уровень грунтовых вод следует
принимать на 40_5D см выше установившегося
уровня
Г T.Wlт "-^ЖТА^'ТЯК- ГДИ-Т**
4Q-5ot | 2ZZZ "^Г—' ^рясч- ^аст*“ 40 (^0)
Г^расч -УИаст
Степень агрессивности грунтовых природных вод
для материала фундаментов, я также возможность
их загрязнения агрессивными производственными
Водами учитываются при расположении уровня
грантовых вод выше подошвы фундаментов.
В СЛУЧАЕ ДГРЕССИВНОСГЛИ ГРУППОВЫХ ИЛИ ПР0ИЗВ0Д-
ственных вод должны выть предусмотрены меро-
приятия, обеспечивающие фундаменты от разрушения
заэ
Г-4
Рясчетняя главиня прпмерзяния
Нн— нормдтивння глубина промерзания,
ТП^ - коэффициент влияния теплового режима
ЗДАНИЯ НА ПРОМЕРЗАНИЕ ГРУНГПА У НАРУЖНЫХ СГОЕН,
Нормативная глыбина промерзания Ннв м
НА СЕЛЕННЫЙ пункт Нн НАСЕЛЕННЫЙ пункт Нн НАСЕЛЕННЫЙ пункт Нн
Йктюбинск 1,8 Кострома 15 Ростов 0.9
Архангельск 1.7 Куйбышев 1.6 Сдрдтов 1,5
Асмряхань 0,9 Курск 1,1 Свердловск 1,9
Барнаул 2,1 Ленинград 1,2 Смоленск 1.1
Вильнюс 0,9 Минск 0.9 Сфалинград 1,1
Вологда 1.5 Молотов 1,9 Шдллин 1,0
Воронеж 1.3 Москва 14 (Тобольск 2.1
Горький 1,5 Новосибирск 2,2 Ульяновск 1,6
Днепропетровск Ц9 Омск 2,2 ЧфА 1.8
Казань 17 Пенза 1.5 Харьков 1.0
Киев □3 Псков 1,1 Челябинск 1.9
Киров 17 Рига 0,9 Оренбург 1.8
ТнБЛИЦЯ ЗНАЧЕНИЙ К03Ффии,ИЕНП1АГП-Е
Тепловой режим здания и конструкция полов Kit
4. Регулярно омапливаемыездания с рдсчетной МЕмпЕРдтурой воздыхав помещении не ниже 10е полы нн грунгое 5) полы ня лагах ло грунту 61 ПОЛЫ НА ВАЛКАХ 2. Прочие здания 0.7 0.8 0.9 <0
Для СУПЕСЕЙ И ПЕСКОВ МЕЛКИХ И ПЫЛЕВАтЫХ НОРМДМИВНАЯ
ГЛУБИНА ПРОМЕРЗАНИЯ ПРИНИМАЕМСЯ С КОЭфФИЦИЕНГООМ 1,&4
Глубина промерзания грунтов у холодильников
ОПРЕДЕЛЯЕМСЯ СПЕЦИАЛЬНЫМИ РАСЧЕГПДМИ
Г-5
Глызина заложения фундаментов Н*из условия
возможности пучения грунтов прн промерзании
Вид гранта Глувина заложения фундаментаНф
Скальные Нф независм от Н
У////Л Х/////Л —УЯ/А- н 2Д
Крупнообломочные НФ НЕзавиоп от Н
К: -+*1 '| 1 i Н
Пески гравелистые КРУПНЫЕ И СРЕДНЕЙ крупности
Пески мелкие и пылеватые Нф НЕ 33ВИСИ ОТ Н
^0.5 Н гр»
Супеси при
Суглинки и глины при Wp+CjSCWp
Пески мелкие и пылеватые Нф>Н
ж Н 2.0н
Сыпееи независимости
Суглинки и глины независимо от w
Супеси при Нф>Н
ж Н гом
Суглинки и глины при W>V^»+0.75
Суглинки и глины при W^.V/p+- 0,50Wn и при W4 V/pH).*75Wn Нф назначает по ся ТЕХНИЧЕП условия ми
<. — н 2.0, ।
Нф -глувина заложения фундамента, И —расчетная глубина промерзания, W —природная влажность, W? —влажность на границе раскатывания, \МП —число пластичности. Условное Обозначение уровня ГРУНТОВЫХ вод
ТРЕБЫЕМЫЕ МИНИМАЛЬНЫЕ МАРКИ КАМЕННЫХ МЯТЕРИЯЛОВ И РАСТВОРОВ ДЛЯ ПОДЗЕМНОЙ
КЛЯДКИ И КЛАДКИ ЦОКОЛЕЙ НИЖЕ ГИДРОИЗОЛЯЦИОННОГО СЛОЯ В ЗЯВИСИМОСТИ ОТ
степени долговечности
Грунты:
Мяло-
- влажные
Растворы.
Цемент- Цементи
-но
извести. глинян.
25 —
10 —
10 4
ИЗВЕСТИ.
Очень
влажные
Насыщен-
-НЫЕ
ВОДОЙ
50 50
25 25
25 Е5
25
бетонные камни , з«>сключением |рРИ1здц,ИТЕ (рундямЕнтсв от увлажнения гидроизоляцией при овли-
кямнеи ня топливном шлаке.. | цовке цоколей плиткями толщиной^Збни мяркя может снижаться ня!стял.
“1
I
О
Г-7
Фундаменты,цакалиигтЕны ПЦДВЯЛРВ
гПолщиня фандяментов, стен и столбов
Вид клядки РАЗМЕРЫ в см
стены столбы
бутовяя КЛАДКв > 50 £ 60*60
батоБЕтон £ 35 > 4охДо
Рекомендуепся сильно НАГРУЖЕННЫЕ простенки и
столбы выполнять из клядки,,под скову"
ГРынты
пл от н ы е неплотные
h е h < 1,Ом /А /А О .О Ъ) <л 3
Уступы В фандАМЕнтдх
d) по длине фандАМЕнтя
J) в СЕЧЕНИИ ФУНДАМЕНТА
Вид КЛАДКИ h см
бУГПОВАЯ КЛАДКЯ бытовстон 35- 60 см > 3D см
МА РКА РАСТВОРИ или ветоня ДАВЛЕНИЕ НА ГРУНИ б
64 2 кг/см* б* >2,5 x'-Zcm2
50 — 1OD h -1,25 1,50
-10 — 35 а ** 1,50 1,75
4 -1,75 2,00
Поверка уступов расчеиом на изгиб и срез нетревыЕтся.
Предел прочности бытовой и бытовЕтонной кладки, если это
ВОЗМОЖНО ПО СРОКАМ ВОЗВЕДЕНИЯ ЗДАНИЯ И ВВОДЯ еговэксплу-
ятяцию, причиняется для гпрехмесячного возрасгпа клядки.
При расчете подвальных стснычитывАЕтся боковое давление
ЗЕМЛИ И НАХОДЯЩЕЙСЯ НЯ ПОВЕРХНОСти ЗЕМЛИ НАГРУЗКИ.
При отсутствии специальных тРЕБОвднии нагрузка ня
повЕРхности принимАЕтся 1OQD кг/мг.
Марка РАстворд для зимней кладки фундаменшов
__________СПОСОБОМ замораживания________________
Вид КЛАДКИ СТЕНЫ И ФУНДАМЕНТЫ столбы
ИЗКИРПИЧА И КАМНЕЙ ПРАВИЛЬНОЙ ФОРМЫ С^Зэ-г)-10; fe4^-2S 25
из бутя 25 50
Г-8
РдсЧЕТ ОСНОВДНИЙ И фЧНДДМЕНТОВ.
РАСЧЕГП ОСНОВАНИЙ ПО ДЕФОРМАЦИЯМ ПРОИЗВО-
ДИ ГПСЯ HR 80 ЗД ЕЙствИЕ НОРМЯШИВНЫХ
нагрузок
РйСчегп ня устойчивость производится ня
воздействие рдсчепных нагрузок,
ПРЕБОВЯЧИЕ РАСЧЕГПА ОСНОВАНИИ ЗДАНИИ И
ПРОМЫШЛЕННЫХ СООРУЖЕНИЙ ПО ДЕФОРМАЦИЯМ
считается удовлетворенным, если среднее
ДДВЛЁ.НИЕ. нА ОСНОВАНИЕ ОТ НОРМЯТИВНЫЙ
НЯ ГРУЗОК не превосходит ^славных рдсчетных
сопротивлений ( R) оснований и если при
этом одновременно соблнзДАются следующие
условия:
ОСНОВАНИЕ СЛОЖЕНО ПО ВСЕЙ ПЛОЩАДИ ЗДАНИЯ
ИЛИ СООРУЖЕНИЯ ИЗ ГРунтОВ ОДНОРОДНОГО
горизонтального нАплдстовдния,сжимдЕмость
которых по глубине до 5 м от подошвы
фУНДАмЕнтд не У ВЕЛ ич И В А ЕП1СЯ .
Здания и сооружения имеют конструкции,
ПОЛУЧИВШИЕ ШИРОКОЕ ПРИМЕНЕНИЕ В СГПРОИГПЕЛЬСТВЕ
Требование расчета оснований по деформациям
СЧйтдЕтся удовлстВоРЕнным во всех случаях,
если здание или сооружение , независимо от их
конструкций , возводится на скальных грунтдх.
Рдсчея! по рдснетным сопротивлениям основания
производится по формуле
P<R
Р— СРЕДНЕЕ ДАВЛЕНИЕ ПО ПОДОШВЕ фУНДАМЕНМА
в кГ/см2; ПРИНИМАЕМОЕ НА ГРУНтЫ ОСНОВАНИЯ •
R- расчеглное сопротивление в кг/см2 грунтов
ОСНОВАНИЯ, ОПРЕДЕЛЯЕМОЕ ПО ГПА6ЛИЦЯМ
(си. Г 9, Г 10).
Рдсчет самих конструкций фундяментоа
(нА изгиб, срез, ит, п) следует производить нА
воздействие РАСЧЕТНЫХ НАГРУЗОК.
394
Г-9
Рдсчегпные сопротивления оснований при
глубине заложения фымдАмешпд -1,5-2,Ом
и ширине фындяментд 0,6 — 1.0м принимаются
по нижеприведенным тдвлицдм^ ПРИЧЕМ глыби—
— нА ЗАЛОЖЕНИЯ фУНДДМЕнтД Нф измеряемся:
ПРИ ПЛАНИРОВКЕ СРЕЗКОЙ-—от ПЛАНИРОВОЧНОЙ
отметки, при планировке подсыпкой — от
ПРИРОДНОГО УРОВНЯ грынтд.
Расчетные, сопротивления R а кг/см оснований
из глинистых(не микропористых! ГРИНТОВ с
МИЛОЙ СТРЫКТИРНОЙ связностью
Наименование грунта коэффициент ПОРИСТОСТИ е состояние грунгоа В ОСНОВАНИИ
Твердое ПЛАСТИЧНОЕ
Супеси 0,5 3.0 3,0 -
0,7 25 2.0
Суглинки 0.5 3,0 2.5
0.7 2,5 1,8
1.0 20 1,0
Гл и ны 0.5 6,0 4,0
0.6 5,0 3,0
0,6 3,0 2.0
1.1 2,5 to
Для твердого состояния
Для пластичного состояния W > 1,2 W р .
W"~ ПРИРОДНАЯ влажность,
Wp“ ВЛАЖНОСГПЬ НА ГРАНИЦЕ РАСКАТЫВАНИЯ -
Для промежуточных ЗНАЧЕНИЙ 5 расчегпное
Сопротивление R определяется по интерпалядии
Определение состояния глинистых (не мдкропо—
Ристых’) грантов по влджности производится
ЕСЛИ w< WT и выполнено условие:
Ъ > 0,80
WT— ВЕСОВАЯ влджность НА ГРАНИЦЕ ГПЕКУЧЕСти,
— степень влджности (см Г* 3 ).
395
Г-10
РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ Rb^/ch2 ОСНОВАНИЙ
ИЗ МАКРОПОРИСТЫХ ГРИНТОВ
СГПЕПЕНЬ ВОДОНДСЫЩЕННОСти ГРУНГПД R
Маловлджные 23
Очень влажные 2.0
Насыщенные водой 1.5
Расчешные сопротивления Rbki7fm2 песчаных
основяний
Наименовянме грунта Грунты основания
ПЛОТНЫЕ СРЕДНЕЙ ПЛ СГТНОСТИ
Пески гравелистые и крупные независимо от ИХ ВЛАЖНОСТИ. 4,5 3.S
Пески средней крупности независимо от их влажности. 3.5 23
Пески мелкие : в) МДЛОВЛАЖНЫЕ 3.0 2.0
б) ОЧЕНЬ ВЛАЖНЫЕ И НАСЫЩЕННЫЕ ВОДОЙ. 23 1.5
Пески пылевдгпые : d) МАЛОВЛАЖНЫЕ, аз 2,0
б) ОЧЕНЬ ВЛАЖНЫЕ, 2.0 1.5
В) НАСЫЩЕННЫЕ ВОДОЙ 1.5 1.0
Расчетные сопротивления R в К|7.:нг оснований
из крыпнооБломочных грантов
Наименование грунта R
Щ.ЕВЕНИСТЫЙ (галечниковый) с песчаным заполнением пор Дресвяный (гравийный) из обломков КРИСГПАЛЛИЧЕСКИХ ПОРОД Дресвяный(гравийный) из обломков осадочных пород 63 э.о 3.0
3%
г-н
Расчегпные сопротивления ОСНОВАНИЙ Для ЗДАНИЙ
И СООРУЖЕНИИ , ИМЕЮЩИХ фУНДАМЕНПЫ ПРИМЕРНО ади на-
-КОВОЙ формы И РАЗЛИЧАЮЩИЕСЯ ПО ПЛОЩАДИ НЕ
БОЛЕЕ ЧЕМ НЯ 50%, Я ГПЯКЖЕ ДЛЯ ЗДАНИЙ И СООРУ-
— ЖЕНИЙ садним сплошным фУНДЯМЕНПОМ^ПРИНИМЯ -
-ются ПО ВЫШЕПРИВЕДЕННЫМ тявличным ЗНАЧЕ —
-НИЯМ С УМНОЖЕНИЕМ ИХ НА ПОПРАВОЧНЫЙ КОЭСр -
- фИЦЕНГЛ К, ЗАВИСЯЩИЙ ОГЛ ШИРИНЫ фУНДЯМЕнтД.
R" К * Rtaba. (
Таблица значений К1
Наименование группа Ширина фындАМЕнтя в и
4,0 2,0 3,0 4.0 5
Грунты крупнообломочные И ПЕСЧАНЫЕ Грунты глинистые и ПЫЛЕВАГПЫЕ пески 1,0 1.0 -lie. 1,05 1,25 1,10 1.38 1,15 1,50 1,20
Рясчегоное сопротивление основания при глубине
ЗАЛОЖЕНИЯ фЬНДАМЕНтОВ ИЛИ Нф<‘1.5м
определяется путем умножения рдсчетного
сопротивления оснований R (табличные
данные) на коэффициент ТП .
При Нф > 2Л м Ш=1+-£[К (Нф-200 )-И ]
При Нф < 4,5 м ТП= 0,54-0,0033 Нф.
Нф- ГЛУБИНА ЗАЛОЖЕНИЯ фУНДЯМЕНПД В СМ,
h “ рдзность отметок природного уровня группа и
ПОЛА ПОДВАЛА в СМ,
— Среднее значение объемного веса грунпа,
ЗАЛЕГАЮЩЕГО ВЫШЕ ПОДОШВЫ фУНДАМЕНГПА ,
В КГ/см2
R “ расчетное сопротивление основания в кг/ ем2
К ~ коэффициент, принимаемый по глаблице
б см. Г 12 ).
Г-12
Таблица значений К
Наименование грунта под подошвой фУ НДАМЕНТА к
Песок и крупноовломочный грунт 2.5
Супесь, суглинок 2,0
Глина 1.5
8 НЕОБХОДИМЫХ СЛУЧАЯХ ДОПУСКАЕТСЯ ПРИ ВОЗРАСТЕ НАСЫПИ
5 ЛЕТ И БОЛЕЕ ПРИНИМАТЬ ( ПРИ РАСЧЕТЕ ДЛЯ Нф > 2,0 И )
ГЛУБИНУ ЗАЛОЖЕНИЯ Нф ОТ ОТМЕТКИ ПЛАНИРОВКИ
НАСЫПИ-
Расчетные сопротивления оснований при расчете
на дополнительные сочетания нагрузок
увеличиваются НА 20%.
Расчетные сопротивления основании из щебенистых
и галечниковых грунтов с глинистымзаполнением пор
принимаются в зависимости от состояния по влаж -
- мости глинистого заполнителя.
Расчетное сопротивление осмовдний.устряивяемых
из песчаных подушек, выполненных из песков
гравелистых, крупных и средней крупности , укля -
ДЫВДЕМЫХ слоями С ПОСЛЕДУЮЩИМ УПЛОТНЕНИЕМ ,
ПРИНИМАЮТСЯ какдля песчаных грунтов.
Разрешается использовать в качестве естественных
ОСНОВАНИЙ ИСКУССТВЕННО НАМЫТЫЕ ГРУНТЫ,
Расчетные сопротивления оснований из намытых
ГРУНТОВ НАЗНАЧАЮТСЯ в каждом отдельном СЛУЧАЕ
в зависимости от наименования и плотности ГРУНТО8 и
ОШ КАЧЕСТВА НАМЫВА
МйИВОЛЬШЕЕ ДАВЛЕНИЕ НЯ ГРУНТ И КРАЯ ПОДОШВЫ
ВНЕЦЕНТРЕННО НАГРУЖЕННОГО ФУНДАМЕНТА ПРИ
РАСЧЕТЕ НА ОСНОВНЫЕ , А ТАКЖЕ ДОПОЛНИТЕЛ ЬНЫЕ
СОЧЕТАНИЯ НАГРУЗОК НЕ ДОЛЖНА бЫГПЬ
БОЛЕЕ 1,й R( ГДЕ R~PAC4ETHOE
СОПРОТИВЛЕНИЕ.
max
R тох 1(й R
Г-13
СВАЙНЫЕ ОСНОВАНИЯ
Допускаемая вертикальная нагрузка на одиночную
саакз-----------------------------------------
Для свай-стоек : Нагрузка определяемся по
прочности материала сваи,
ДЛЯ ВИСЯЧИХ свай : РД“Р 1^+РН,^
где: Рл - допускаемая нагрузка на сваю7
Rh- Расчетное сопротивление грунта на глубине
h в плоскости нижних концов свай,
F — площадь ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ сваи,
Р — ПЕримЕтр—«»------- — "-----•'—
Н, — глнвина погружения сваи относмтЕЛЬно
отметки подошвы ростверка>
j — Удельное сопротивление грунта (см Г14),
Размерность всех величин принимать в кг и См .
Нэлряжение материала сваи не должно превышать
расчетных сопротивлений материала по прочности.
Допускаемая горизонтальная нагрузка на единичную
сваю определяется
В НЕОБХОДИМЫХ СЛУНЭЯХ ПО ПРОЧНОСТИ
материала сваи на изгиб,рассматривая сваю
как
валкы заделанную одним концом в грунт.
„ С
25
Общие указания
i Расстояния между сваями
в одном РЯДУ
С- я Рд
N
П-число рядов свай
N ~ давление на 1,0 пм подошвы ростверка
Ри— допускаемая нагрузка на одну сваю
d — диаметр или сторона поперечного сечения
£ С mi Ti “ 0,7м
3 Прямоугольный ростверк Ленточный ростверк
а | | а<« | |Ь
6
Если С>6я и Н,>а или Н, > 2с|л,
то сопротивление основания принимается равным
сумме сопротивлений одиночных свай,
Г-14
ДОПЯСНЯЕМЯЯ ВЕРТИКАЛЬНАЯ НЯГРЫЗКА НА СВАЙНОЕ
□СНОВАНИЕ
ОСНОВАНИЕ ИЗ СВЯИ-СТОЕК
Нагрузка олределяеглся как сумма нагрузок,допускае-
мых на отдельные сваи в основании, рассматриваемые
как отдельные опоры. у
Основание из висячих сваи
Нагрузка определяется из условия расчетного
сопротивления грунта в плоскости нижних концов
сваи, рассматривая грунтовый массив, ограниченный
сверху и снизу горизонтальными плоскостями равны-
ми площади ростверка, как отдельный фундамент
(включающий в себя и все сваи)
Rh аЦ-.Ч* * Rh ,
h Ф F
где: Rn — яасЧЕтное сопротивление грунта на глубине
h в плоскости нижних концов сван,
фактическое давление на грунт на
* глувине h,
Q — нагрузка на свайное основание,
— вес грунтового массива( вместе со сваями),
р — площадь подошвы ростверка,
S — боковая поверхность грунтового массива^
f — удельное сопяотивлЕНИЕ грунта на боковой
поверхности грунтового массива.
Размеры всех величин принимать в кг и см •
Таблица значений t в кг/смг
Наименование грунта f
Пески и гравелистые грунты плотные 0,6
»♦ >, >, средней плотности D.3
п » <> рыхлые 0.1
Сыпеси ( в зависимости от плотности) 0,1-0.2
Суглинки и глины в твердом состоянии 0,4
„— —«—в пластичном состоянии 0,2
» — —»—в гпекучем состоянии 0,075
Илы (в зависимости от плотности) 0,04'0,05
Разбивка свай в основании внецентренно
НАГРУЖЕННОГО РОСТВЕРКА
тип свай развивка
При сваях- стойках При висячих сваях (при 6 d) Производится в соответствии с Расчетной эпюрой давления в пределах ростверка
При висячих сваях (прис<: 6d) производится равномерно в ПРЕделах ростверка
Оказания по рдсчегпы свай В необходимых случаях производится расчет осадок основа- ний из висячих свайамалогично расчеты осадок фундаментов на Естественном основании, принимая за подошву основания условного фундамента плоскость нижних концов свай. Расчет свай на продольный изгиб производится для той части глыбины, а пределах которой залегают пласты слабых грантов. Размеры и марки бешона свай в зависимосши
ОТ СОПРОТИВЛЯЕМОСТИ грунтов ПРИ ЗАВИВКЕ СВАЙ
Размеры свай Маяки велона свай Размеры свай
е м d к d СМ в грунтах d « d CM е м
легко ПРОХОДИМЫХ СРЕДНЕЙ ПРОХОДИМОСТИ ТРУДНО ПРОХОДИМЫХ
5 6 7 8 9 10 Н 12 13 14 15 16 17 18 18 20 21 22 83 24 25 20 к 20 170 170 470 3D* 30 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25
25x25 470
470 000
30*30 470 200 200 35x35
200 200 250
35*35 200 250 250 300 4о«4о
250 250
40x40 250 300 300 45*45
300 300
45x45 300
Гпгт гост 5305-50 Основания свайныЕ.НоРмы проектирования IUL1 ы гост 5686-51 сваи пробные.методы испытаний
Г-16
Е-К-^ Е„ = К1Не
Подпорные стенки
Р=КНс Ря.= К-^
-= » к
K=rtg2(45-^-)
Р — ордината давления грунтя нд стенку на глубине Н с,
Ро— ОРДИНЯШЯ ДАВЛЕНИЯ НЯ СТЕНКУ от ВРЕМЕННОЙ НАГРУЗКИ
Е — Рдвнодеиствуклцяя давления грунта ня стенку,
Ц,— равнодействующая давления грунтя от временной нагрузки,
Нс~ Высота подпорной стенки,
— интенсивность равномерно распределенной временной нагрузки,
~ Объемный вес грунта,
V — угол Естественного откоса»
К — табличный коэффициент.
NN Наименование грунта г Т/н3 ч” К
1 Песок крупнозернистый сухой 15 35 0,407
Песок мелкозернистый сухой 16 35 0,434
Песок мелкозернистый естЕств.влАжн 1.8 40 0,391
Песок мелкозернистый насыщен вляжм. 2 Г 25 0,812
Е ГЯЛЬКЯ УГЛОВАТАЯ 18 45 0,309
Галька округляя 19 30 0,633
3 Каменный щебень мокрый 16 30 0,533
Каменный щебень мокрый 16 40 0,348
4 Насыпная земля разрыхленная сухая 14 40 0,304
Насыпная земля РДЗРыхлЕн.сстЕствалт с 1,6 45 0,275
НАСЫПНАЯ ЗЕМЛЯ РАЗРЫХЛЕН.НАСЫЩЕН ВЛЯЖН 18 30 0,600
Насыпная земля утрямбовднняя, сухая 17 40 0,370
Ндсыпняя ЗЕМЛЯ ЧтРЯМБОв.ЕСШЕСтВ.ВЛЯЖН 19 35 0,515
5 Суглинок разрыхленный сухой 15 40 0,326
Суглинок разрыхленный есгпеств еляжн 16 45 0,275
Суглинок разрыхленный,ндсыщен.влаж 2.0 20 0,980
Суглинок утрямвовянный сухой 18 40 0,391
Суглинок УШРАМБОвянн.Естеств.вляжн 19 70 0,059
Б ГЛИМЯ РАЗРЫХЛЕННАЯ СУХАЯ 16 40 0,348
Глина рязрыхлемняя мокрая 2.0 20 0 980
Глина плотная естЕствЕн.вляжн. • ад 70 0,078
4(12
ги
ГИДРОИЗОЛЯЦИЯ
ЖИЛЫХ И ОБЩЕСТВЕННЫХ
ЗДАНИЙ
ОГЛАВЛЕНИЕ
Гидроизоляционные материалы — ма-
ет и к и:
Мастика битумная кровельная......................... ГИ1
Мастика дегтевая кровельная.......................... ГШ
Гидроизоляционные рулонные мате-
риалы.
Дегтевые материалы из кровельного картона:
Толь кровельной беспокровный ГИ2
Толь кровельный с песочной посыпкой . . ГИ2
Толь с крупнозернистой посыпкой................ ГИ2
Битумные материалы из кровельного картона
Пергамин кровельный............................ ГИ2
Рубероид................... .... ГИ2
Рубероид с крупнозернистой посыпкой . . ГИ2
Специальные рулонные материалы-
Гидроизол...................................... ГИ2
Ткани гидроизоляционные ... .... ГИ2
Металлоизол.................................... ГИ2
Борулин ....................................... ГИ2
Борулин пластифицированный .................... ГИ2
Основные указания по гидроизоляционным материалам ГИЗ
Указания по применению гидроизоляционных мате-
риалов ...................................... ГИ4 —ГИ6
Защита зданий от грунтовой влаги:
Гидроизоляция зданий без подвала .................. Г117
Гидроизоляция зданий с подвалом..................... ГИ7
Типы гидроизоляций:
Обмазочная гидроизоляция ........................ ГИЯ
Оклеечная гидроизоляция . . ......... . . ГИК
Асфальтовая гидроизоляция........................ ГИ?*
Детали узлов..................................... ГИ!).
Детали плоских кровель..............................ГИ10( ГИИ
ГИ-1
Гидроизоляционные материалы-мастики
1 Мастика витдмная кррвсльная(горячая) гост 2889-51. Мастика представляет собой смесь, состоящую из нефтяных витыиов и наполнителей (асвест тальк). □власть применения мастик различных марок
Назначение УКЛОН кровли lEMEParypa воздуха в тени (наивысшая) Маяка мастики
Для приклеивания БИТУМНЫХ РУЛОННЫХ материалов - 204 t тв( = + 38 t max = +45’ МБК-Г-65 М6К-Г-75
> 20 7. t rax = + Зв’ t max — "* МВК-Г-75 МБК-Г-85
Для ПОКРЫТИЯ УЛОЖЕННЫХ БИТУМНЫХ РУЛОННЫХ материалов с засыпкой слоем гравия.шлака ит.д « 10 Y t =4-38° v max = +45" МБК-Г-65 МБК- Г-75
Для ПОКРЫТИЯ УЛОЖЕННЫХ БИТУМНЫХ РУЛОННЫХ материалов без засыпки слоем гравия, шлака итд « SO Л МБК-Г-75 МБК-Г-85
> еоЛ :-:Ue5: М6К-Г-85 МБК- Г-90
Для овмазочной пароизоляции и для ИЗОЛЯЦИИ фундаментов допускаются мастики МБК-Г-65 МБК-Г-75
2 МастикаДЕГТЕвая кровельная (горячая) гост3580-51.
Мастика представляет совой смесь, состоящую каменноугольных пеков (или из сплавов пека с угольным дегтем или маслом) и наполнителей. Область применения мастик различных мар 13 каменио- □к
Назначение Уклон кровли Температура Марка мастики
Для приклеивания ДЕГТЕВЫХ РУЛОННЫХ материалов « 20 /. > 20°. .Д’ co ю I ® 5 Г) -4 + +i+ + H II f в SS || идк- г- 50 МДК-Г-60 МДК-Г-60 МДК-Г-70
Для покрытия уложенных ДЕГТЕВЫХ РУЛОННЫХ материалов с засыпкой слоем гравия,шлака ит.д 2 3 + + л и 1 1 МДК-Г-50 МДК- Г- 60
Для ПОКРЫТИЯ УЛОЖЕННЫХ ДЕГТЕВЫХ РУЛОННЫХ материалов без засыпки слоем гравия,шлака ит.д 5 20^ t =+38’ *• max МДК-Г-70
Для овмазочной пароизоляции и для изоляции фундаментов, если по проекту нетребуешся более высокая ТЕПЛОСТОЙКОСТЬ, МДК-Г-60 МДК-Г-70
ГИ-2
П Гидроизоляционные рылонные материалы
1 Дегтевые материалы из кровельного картона
Изготовляются путем пропитки картона камемноугольны-
ми или сланцЕвымидегтЕвыии продактами.
d Трль кровельный беспокровный (толь-кожа) ГОСТ 1887-51
fi) Толь КРОВЕЛЬНЫЙ С ПЕСОЧНОЙ ПОСЫПКОЙ ГОСТ 1886-52
изготовляется с оставлением поверхностных пленок пропи-
точной массы на обеих сторонах полотна с последующей
\ их посыпкой кварцевым песком.
В ТОЛЬ С КРУПНОЗЕРНИСТОМ ПОСЫПКОЙ....ГОСТ 5176-54
изготовляется с последующим покрытием с двух сторон
слоем более тугоплавких дегтевых продактов с введенны-
ми в них минеральными наполнителями и нанЕсением
на Лицевую поверхность крупнозернистой минеральной п □-
2 ) битумные материалы из кровельного картона ~СЬ|ПКИ-
изготовляются пышем пропитки картона мягкими
нефтяными витымами.
а) Пергамин кровельный ...............гост 2697-51
g7) Рубероид .........................гост 2165-51
Изготовляется с последующим покрытием тугоплавки-
нефтяными Битумами годной или двух сторон 'ми
(рубероид одностороний, РУБЕРОИД двухсгпоронийЬ
В) РЫБЕРОЙД с крупнозернистой посыпкой . .ГОСТ 4867-54
изготовляется с последующим покрытием сдвух сторон
слоем более тугоплавких Битумов и нзнесением на ЛИЦЕ-
ВУЮ поверхность крупнозернистой минияальной посып-
3 . Специальные рулонные материалы ки’
dj Гидроизол (ГОСТ 7415-55)- беспокровный материал
изготовленный путем пропитки асвестовой бумэги
нефтяными окисленными Битумами.
б)Ткани ГИДРОИЗОЛЯЦИОННЫЕ - хлопчатобумажные,
джзтовые или асвЕстовые,пропитанные нефтяным
бишумом с температурой размягчения не ниже 50®
\ и ткани джутовые,пропитанные и покрытые битумами.
В] Металлоизол- элюминевэя фольгадокрытая с обеих
' сторон слоем нЕфтяного битума (иногда в смеси с
Распушенными асбестовыми волокнами].
& Борулин — изготовляется тщательным смешиванием
на вальцах высушенных асбестовых волокон и
подогретого витума С последующей прокаткой смеси.
g) борулин пластифицированный
Изготовляется с добавкой нефтяных масел,
Обладает повышенной пластичностью.
4<i(,
ги-з
ЙГ Основные аказания по гидроизоляционным
мэтериалам
1. Для рулонных материалов из кровельного картона
как дегтевых,так и Битумных применяется:
„ картон кровельный" Гост 3135-52.
2. битумныЕ материалы лучше сопротивляются вредному
Воздействию солнечных лучей и других атмосферных
факторов и дают более прочную и долговечную кровлю,
чемДЕгтевыЕ матЕриалы
3. Деггпевью материалы более стойки по отношению к
загниванию во влажной среде, так как содержат анти
сепгоирующие вещества (феноль) и при отсутствии
прямого действия солнечного света более долговечны,
чем Битумные материалы
4. Сочетания Битумных идегтевых материалов недопусти-
мо: например, нельзя класть рубероид на дегтевой
мастике или толь на Битумной мастике.
5. Гидроизоляционные материалы из обычных витуиокарто-
нов идегтекартонов имеют ряд недостатков :
d) невысокую прочность,
б) недостаточную ₽астяжимость(п₽и температурных «других
деформациях в гидроизоляции могут образовываться разрывы)
$ большое водопоглашдние.набУханиЕ,
2) Возможное загнивание картонной основы.
б) Специальные гидроизоляционные рулонные материалы
Обладают более высокими качествами по сравнению с битум-
ными и дегтевыми материалами. Гидроизол имеет зсбесгпо-
вую основу и поэтому не гниет и более долговечен,
ЧЕМ обычные Битымокарщоны.
Гидроизоляционные ткани Обладают повышенным сопротивле-
нием разрыву (вдвое большиМ'ЧЕм гидроизол),а также высокой
гибкостью и растяжимостью. Недостаток металлоизо-
ла "возможность коррозии алюминия при действии вод,
содержащих извести.Боралин-пластичен,имеет малое водопог-
ЛЗЩЕНИЕ.ЗНаЧИтЕЛЬНУК} ВОДОНЕЛРОНИЦЭЕМОСтЦНО ПРОЧНОСТЬ
на растяЖЕниЕ невысока.
ГИ-4
IV Указания по применению
гидроизоляционных материалов.
i. Толь КРОВЕЛЬНЫЙ БЕСПОКРОВНЫЙ (толи*кожа)
маРКИ ТК-350-200 ширина полотна 750 и ЮОО мм
Основное назначение
d) Для нижних слоев кровельного КОВРЗ.
б) Для пароизоляциомных слоевое соприкасающихся
непосРЕДствено cd штукатуркой .
ДопаСКЗЕМОБ ПРИМЕНЕНИЕ
d) Для ВЕРХНЕГО СЛОЯ КРОВЕЛЬНОГО КОВРЗ ПРИ УСЛОВИИ
покрытия его горячей дегтевой мастикой с
засыпкой сплошным слоем гравия,шлака или
защитой плитками.
б| Ь качЕствс гидроизоляционного материала в
зданиях и сооружениях К. и ПГ классов.
6) В качестве подкладочного материала под толь
кровельный с песочной посыпкой, плитки
аСБОСЦЕМЕНтнЫЕ и ЧЕРЕПИЦУ.
Приклеивающим и покровным материалом служит
мастика дегтевэя кровельная (горячая) гост 358О“51.
2 Толь кровельный с песочной посыпкой
марки тп-з5о-зоо ширина полотна750и -iodoмм
РСНОЬНОЕ ЗНаЧЕНИЕ
d) Для верхнего слоя кровельного коврз с засыпкой
сплошным слоем гравия или защитой плитками.
Допускаемое применение
d) Для КРОВЕЛЬ ВРЕМЕННЫХ СООРУЖЕНИЙ ПРИ КЛЗДКЕ
на горячих мастиках и на гвоздях.
б) В качестве гидроизоляционного материала в
зданиях и сооружениях Т[ и ДГ классов.
Приклеивающим материалом служит мастика
ДЕгтЕвая кровельная (горячая)-..гост3580-51
3 Толь с крупнозернистой посыпкой
Ширина полотна 650 и 1050 ми
Основное назначение
О'] Для Верхнего слоя кровельного ковра малоэтаж-
ных Жилых зданийТГи Ш классов при акладкЕ
на горячих мастиках.
Приклеивающим материалом служит мастнка
дегтЕвая кровельная (горячая).....ГОСТ 3580-51
ГИ-5
4 Пергамин кровельный
Ма₽ки П-350-2QQ Ширина полотна 750и100амм.
Основное назначение
d) Для нижних слоев кровельного ковра а качЕствЕ под-
кладочного материала подрьберойд при ук~
ладке на горячей мастике.
О') В качестве подкладочного материала под
листы фасонные Битумные,плиткиасвоцемЕнтные
и черепицу,
Приклеивающим и покровным материалом сложит
мастика битумная кровельная(горячая)гост 2889-51.
5. Рубероид с мелкой минеральной посыпкой
(посыпка с двух сторон)
Марки! При ПОКРЫТИИ БИТУМОМ СДВУХ СТОРОН РМ500,Рм350
I ” « »> с одной стороны Ромбоцромзбо.
Ширина полотна 750 и woo мн .
Основное назначение Рм-500-350
Для верхнего и нижнего слоев кровель зданий Хи 1
классов при укладке на холодных мастиках#
Основное назначение ррм-5оо-35р
Для верхнего слоя кровель зданий Т и ТТ классов
прн укладке на горячих мастиках гост 2869-51.
Допускаемое применение рм и ром
Для гидроизоляции.
6. Рубероид с чешуйчатой посыпкой
(посыпка с одной стороны)
марки ! При поКрь,ТИИ Битумом сдвах сторон P4-500,P4-35Qz
| ’’ ” " с ОДНОЙ СТОРОНЫ Р04-500,Р04-350.
Ширина полотна 75Q и 1000 мм.
Основное назначение p4-5oq-35d
Для верхнего слоя кровель зданий Т и Кклассов и мало-
этажных Жилых зданий при ыкладке на холодных
мастиках.
Основное назначение Р04-500-350
Для верхнего слоя кровель зданий Ти К классов и мало-
этажных жилых зданий при укладке на горячих
мастиках гост 2889-51.
ГИ-6
7 РУБЕРОИД с КРУПНОЗЕРНИСТОЙ ПОСЫПКОЙ
ширина полотна 650 и Ю5О мм.
Основное назначение
а) Для ВЕРХНЕГО СЛОЯ КРОВЕЛЬНОГО КОВРЗ ЗДЗНИЙ Т И Л
классов и малоэтажных жилых зданий.
Приклеивающем материалом являются:
мастика еитамная кровельная (горячая) гост 2869-51,
мастика битумная кровельная холодная-
8 Гидрризол
Марки Ги-1, Ги-2 Ширина полотна 950мм .
Основное назначение
а) Для устройства гидроизоляционного слоя в подзем-
- ных и других сооружениях.
б) Для Устройства защитного противокоррозионного пок-
- рытия на металлических трубопроводах (кроме гпепло-
- проводов).
6) Для ГИДРОИЗОЛЯЦИИ плоских КРОВЕЛЬ.
Приклеивающим материалом являются нефтяные
окисленные витымы.
9. Ткани Гидроизоляционные
Основное, назначение
d) Для МНОГОСЛОЙНОЙ ОКЛЕИЧНОИ ГИДРОИЗОЛЯЦИИ ПОВЫШЕН-
НОЙ пРОчности( в частности для конструкции со
сложным очертанием поверхностей )
Ю Метэллоизол
Основное назначение
Для оклеенной гидроизоляции при требовании повы-
шенной прочности ( ПОДЗЕМНЫЕ И ГИДРОТЕХНИЧЕСКИЕ
сооружения Т класса^ в комбинации сдругими изо-
ляционными материалами.
металлоизол применяется только в условиях,исклю-
чающих возможность коррозии его основания-
11. Бррылин
марки Б и БП (пластифицированный).
. Основное назначение
Для гидроизоляции трубопроводов канального и
Бесканального типов
б| Для ПЛОСКИХ КРОВЕЛЬ.
Борулин БПдопускается укладывать при t - 10°
борупин Б ’ •• " Т + 5 °
ГИ-7
V Защита зданий от грынтовпй влаги
^Гидроизоляция зданий вез подвала.
С ЦОКОЛЕМ БЕЗ ОБЛИЦОВКИ СГОЕНа С ОБЛИЦОВЭННЫМ ЦОКОЛЕМ
1, Гидроизоляционный слой.
2. Двойной слой еигпыма.
3. Кладка на цементном растворе.
Б. Гидроизоляция здании с подвалом
1. Гидроизоляционный слой.
2. Двойной слой Битыма (овмазка).
3. Мятая жирная глина 25см.
4. Кладка из кирпича-железняка 12см.
5 Слой нагрузочного Бетона.
у. г. В - УРОВЕНЬ
грунтовых вод
6 ЖслЕЗОБЕтонная плита (при напорЕ ^.50 си )•
7 бетонная подготовка .
Гидроизоляционный слойдолжен выть сплошным к непрерывным
и наклеиваться по выравненной раствором поверхности.
Стены запрещается засыпать землей выше гидроизоляционного елде
При наличии грунтовых вод их уровень во время производства
равот должен выть понижен не менее чем на 5D cMj
считая от нижней отметки гидроизоляции.
ГИ-8
У1ТИПЫ ГИДРОИЗОЛЯЦИИ
1. Обмазочная гидроизоляция
Обмазочная гидроизоляция выполняется не менее чем
8 йслоя из горячих мастик,приготовленных из черного
вяжущего и наполнителя или из чистого битума.
Поверхность под гидроизоляцию выравнивается и
огрунтовывается.
Изоляция должна бы 1ь сплошной вез раковин,трещин,
вздутий и отставаний.
2. Оклеенная гидроизоляция
Оклеенная гидроизоляция выполняется из
гнилостойких рулоннь(х материалов ; гидроизол,,
МЕталлоизол(при отсутствии воздействий щелочной
среды),толь с песочной посыпкой.толь беспокровный,
Борылин, руберойд сантисЕптированной или любой
драгой негниющей основой.
Количество слоев изоляции определяется проектом.
При наличии гидростатического напора должно
наклеиваться не менее трех слоев.
Все слои должны плотно склеиваться между собой .
Перед наклейкой ковра основание очищается от
пыли и мусорэ; цементное основание огрунтовывает-
ся холодной грунтовкой.
Расположение одного шва наддрыгим а смежных сло-
ях и наклейка рулонных материалов во взаимно
перпендикулярном направлении не допускается -
После устройства и освидетельствования изоляции ее
следует сразу же покрывать защитной конструкцией.
3. Асфальтовая гидроизоляция
Асфальтовая гидроизоляция применяется для защиты
конструкций от капилярной влаги и при устройстве
полов в мокрых цехах, ванях и т.п.
Асфальтовая гидроизоляция выполняется излитого
• или жесткого асфальтобетона, который укладывает-
ся сплошным плотным слоем.
Поверхность под изоляцию очищается от мусора
и пыли и огрунтовывается холодной грунтовкой;
при укладке жесткого асфальтобетона поверхность
основания после высыхания грунтовки окрашивает-
ся горячей мастикой.
Укладка асфальтовой смеси на горизонтальные
поверхности изолируемых конструкций произво-
дится саплотнЕнием смеси вибрацией.
ГИ-9
gn. Детали налов
ДКомпенсаторы для изоляции ДЕФормационных швов
швах швах
1— Бетонная подготовка
2— Янкерные волты.
3— Выравнивающая стяжка (15-25 мм).
4 — Дополнительный слой районного материала.
5 — Металлический компенсатор (лист толщиной 1-2мм).
6 — Основные слои гидроизоляционного ковра
7 — Защитная стяжка (30~50мм).
8“ Защитная стенка.
9,- Деформационный шов.
10- Изолируемая конструкция.
11 - Просмоленный жгут.
5 Гидроизоляция ы закладных частей
Накладка.
Гидроизоляционный ковея.
Крепежные еолты.
Зажимное ‘'ольцо сальника и упор.
Уплотняющая навивка.
Изолируемая конструкция.
Защитная стЕнка
Трава.
11 2,— Закладная часть (отрезок травы).
4 3,- фланец.
' 4~
5 .—
6 .-
7-
8-
э.-
ю.—
11 — Дополнительный слой гидроизоляции.
В Детали оклеенной гидроизоляции
4- Гидроизоляционный ковер.
2- раствор
3 — Наружная кирпичная Облицовка.
4- Кладка стен подвала. *
5,- Бетонная подготовка.
6.- Кладка фундамента
<П.У '5
Укладка ковра в
меегпе перегиба •
ГИ-10
i WДетали плоских крыш
Д НЕЗКСПЛаапИРНЕМЫЕ КРЫШИ
7. чердачные/
< Жел. бЕт. плита парапета.
2. Бетонный камень.
3. фартук .А" из листового цинка.
4. Фартук „Б" из листового цинка.
5. бронированный руверойд- 1слой.
б. Гидроизол-дополмитЕльный слой.
7. Гидроизол ~3 слоя-
8. Выравнивающий слой-цементный
РаствоР-20мм.
9. Сб. же л. ввт. плита.
фартук ,.Б*
5. Бромиров. рубероид- 1 слой.
б. Гйдроизол-дополн. слой.
7. ГИДРОИЗОЛО
8. Выравнивающий слой
цемЕнтн.раствоР-20
9. Сб. жел.ВЕт. плита.
Ю, Мешковина, про пи тай-
ная Битумом.
11Листоаой цинк по слою
витумной мастики-
42. Решетка.
13. Прижимное: колЬцО.
14 Чугунный патрувок,
15 Битумная Заливка.
ГИ-11
6 ЗКЫЛЫЯЩИРЫЕМЫЕ КРЫШИ
tag
< Жел оет плита папапЕта.
2.. Бетонный камень.
3- Фартык ..Я" из листового цинка
4 фартук Б" из листового цинка.
5. Рубероид»! слой.
6 Гидроизол-дополнит, слой
7. Гидроизол - 3 слоя.
8. Оцинкованный гвоздь (через 26си]
‘9. Цементная стяжка 2см.
40. Асфальтовые плитки 15*15*1(201^).
И.Жел.бегп. плитки.
12.ЖЕЛ.Бет. фризов, камень.
13,битымная Заливка .
44.Жел.Бет. настил.
-4^1 15. Дсфальт.
4 1315 5 6 6
S
5.РУБЕР0ИД.
7. Гидроизол - Зслоя-
9. ЦемЕнтн. стяжка-2 см
Ю.Ясфальт. плитки 15*15*1.
4<ЖЕЛ.6ЕШ. плитки.
44.Жел.беп1. настил.
15.Ясфальт.
16.6етон. столвики с шагом
80см из плиток15»15*5(2ил-]
17. Листовой цинк по
слою Битамной масги
48 Решетка. ки
49. Прижимное кольцо.
20. Чугунный натравок.
21. Мешковина, пропитан-
ная Битумом,
22. Заливка битумом.
23. Гравий d = Э_5см
зи
ЗВУКОИЗОЛЯЦИЯ
ЖИЛЫХ И ОБЩЕСТВЕННЫХ
ЗДАНИЙ
I Im 1 нищий раздел справочника .осiавлсн
Ш|Ж Внд1олы| О. М. и
ина Мичуриным В. Ф.
ОГЛЛВЛЕНИ Е
Основные положения...............................
Нормативные требования к звукоизоляции ограждающих
конструкций от воздушного шума..............
Ударный шум .....................................
Тины упругих прокладок ........................
Материалы для упругих прокладок под иолы ....
Воздушный шум....................................
Кривые для определении средней звукоизолирующей спо-
собности от воздушного шума акустически одно-
родных конструкций ..............................
Звукоизолирующее влияние воздушных прослоек . . .
Звукоизолирующее влияние дверей и окон...........
Конструктивные указания по обеспечению требуемой
звукоизолирующей способности ограждений . .
ЗИ1
ЗИ2. ЗИЗ
ЗИ4
ЗИ4
ЗИ4
ЗИ5
ЗИ6
ЗИ7
ЗИ7, ЗИ8
ЗИ9-ЗИН
ЗИ1
Предисловие
Настоящий раздел справочника составлен
в соответствии с проектом инструкции по
звукоизоляции 'жилых и общественных
зданий, разработанной в 1957г Академией
Строительства и Архитектуры СССР, взамен
инструкции И-104~53.
В проекте инструкции приняты единая
унифициро ва иная методика измерений
и более усовершенствованная нормативная
оценка звукоизоляции ограждающих
конструкций зданий.
Основные положения
Уровень силы звука или звукового давления
является физической характеристикой
звука или шума и измеряется в
ДЕЦИБ ЕЛЯХ (ДБ)
Звукоизолирующая с л особ кость ограж-
дающих конструкций — ПЕРЕГОРОДОК,
перекрытий, также измеряется в
ДЕЦИБЕЛАХ (ДБ)
и характеризует собой то количество
децибел, на которое уменьшается
громкость звука или шума при проник-
новении ЕГО ИЗ ОДНОГО ПОМЕЩЕНИЯ В
другое через ограждающую конструкцию.
Наличие в ограждающей конструкции
щелей или отверстий снижает звуко -
- изолирующую способность этой огрзжда —
- ющей конструкции, создавая иные
путидля проникновения звука или шума.
ЗИ-2
НОРМАТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЗВУКОИЗОЛЯЦИИ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ Таблица требуемой средней звукоизолирующей способности от воздушного шама ( вдецибелэх)
Тил зда- ния НаимЕН ованиЕ. ограждающих кон с тракций ЛБ"
Жилые здания стены и ПЕРЕГОРОДКИ МЕЖКВартирныЕ 48
Отделяющие жилые комнаты от лестничных KpEfflOR,ПОМЕЩЕНИИ ОБШДСтВЕННОГО пользова- ния и ПОДСОБНЫХ (конторские ПОМЕЩЕНИЯ, красныеаголки,кыхни,санузлы и т.п.) 48
Разделяющие жилые комнаты в квэргпире 40
*1 ЛЗ = Е л ГН & н 1x1 Ш X = РазДЕЛяющиежилыЕ комнаты 48
Отделяющие жилые комнатыот помещений овцЕствЕнного пользования И ПОДСОБНЫХ ( конщорские помещения, красныЕ аголки, кыхии, саназлы и т.п.) 48
К X е X * и ш СГПЕМЫ И 1 ПЕРЕГОРОДКИ Разделяющие жилые комнаты 48
Отделяющее жилые комнаты от санузлов,кухонь ПОМЕЩЕНИИ ОБЩЕСТВЕННОГО ПОЛЬЗОВЗНИЯ (конторскиепомещения,красные аголки, гостинныЕ, вестибюли) и лестничных клеток 43
МЕЖДуэтажн перекрытия Разделяющие жилые комнаты 48
Отделяющие жилые комнаты от помещений ОБЩЕственного пользования и подсобных (конторские помещения,красные аголки гостинныЕ, ВЕстибюли,саназлы,кахни и т.п) 48
Гостиницы Стены и | ПЕРЕГОРОДКИ Разделяющие номера >5
Отделяющие номера от санитарных узлов общего пользования,лестничных клеток и помещений общественного пользования и подсоб* ных(вЕстибЮЛи,залы ресторанов, столовые, конторские помещения,кухни,моечные') 48
МЕждуэтажн ПЕРЕКРытия Разделяющие номера 48
Отделяющие номера от помещений обще- ственного пользования и подсобных (вестибюли, залы ресторанов, столовые, конторские помещения, кухни,моечные). 48
зи-з
Тип зда- ния НаимЕнова н не ограждающих конструкций ,ДВ”
Административные здания с конторскими ПОМЕЩЕНИЯМИ Стены и ПЕРЕГОРОДКИ Разделяющие соседние конторские помещения 40
Отделяющие кабинеты от соседних кабинетов и конторских помещений. 42
Отделяющие кзБинетыи конторские помещения от лестничных клеток,помещений общесглвеино- го пользования и подсобных (вдстыБЮли, заль 1, Библиотеки,красные уголки дтцповые,санузлы) 48
ИЕЖДУэт • ПЕРЕКРЫЛ! Разделяющие кабинеты,конторские помешднщ между собой и от ДРУГИХ помещений Общественного пользования и подсобных (весгпибнзли, залы,Библиотеки,красные уголки, столовые,санчзлы и т.п) 44
0БЩЕОБ?азоватодь- НЫЕ школы . Стены и ПЕРЕГОРОДКИ Разделяющие классы 44
Отделяющие классы от санузлов лестничных клеток идрыгих помещений школы 48
отделяющие читальные залы отдругих помещений 45"
Отделяющие жилые помещения от других помещений школы 48
между эт ПЕРЕКРыт. Разделяющие классы между собой и отделяю - ЩИЕ их отдругих ПОМЕЩЕНИИ ШКОЛЫ 44
Отделяющие жилые помещения отдругих ПОМЕЩЕНИЙ ШКОЛЫ. 48
больни и,ы Стены и ПЕРЕГОРОДКИ Разделяющие палаты 42
Отделяющие палаты отдругих помещений и лестничных клеток 44
Разделяющие кабинеты вмчей между собой и отделяющие их отдругих помещики больницу 44
Отделяющие операционные отдругих ПОМЕЩЕНИЙ БОЛЬНИЦЫ 48
Отделяющее жилые помещения от других ПОМЕЩЕНИЙ БОЛЬНИЦЫ 48
мЕждазт. ПЕРЕКРЫТИЯ Разделяющие палаты и отделяющие их от других помещений 44
Отделяющие операционные от других помещений 48
Отделяющие жилые помещения от других ПОМЕЩЕНИИ 48
Нормативные требованиякперегорцдкзмотносятся только* конструкциям,^ имеющим окон и Дверей .
ЗИ-4
Ударный шнм
Вее однородные конструкции перекрытий и конструкции,
состоящие из слоев различных жестких материалов, плотно
связанных МЕЖДУ собой (б£3 воздушных прослоек) являются
весьма звукопроводными в отношении ударного шума
ине отвечают нормативным требованиям.
В целях повышения ЗВУКОИЗОЛИРУЮЩЕМ способности
перекрытий от ударного шума применяются упругие
прокладки.
Типы цпрнгих прокладок
4) отдельные прокладки,
2) сплошные ленты,
3) сплошные прокладки по всей площади или
засыпка по всей площади.
Материалы для чпрнгих прокладок под полы
нм п/п Наименование материалов Толщина си ОБЪЕМНЫЙ ВЕС в *г/м3
1 Маты из стеклянной ваты 2^-з 50- 100
2 Минеральный войлок на
синтетической связке 25-3 125-150
3 Маты из минеральной ваты 3 125-150
4 Плиты „ кордин" 3-3,5 300
5 Профилированные древесно-
волокнистые мягкие плиты 2,5 200- 250
6 МинЕраловатные плиты „НЧ" 3 300-350
7 Минеральная провка 3 300-350
8 Изоляционные асбоцементные плиты 3 300- 350
9 Древесноволокнистые МЯГКИЕ
плиты 2.5 200- 250
10 Засыпка из шлака с крупностью
частиц от 0,5 до 1,5 см 6-8 800'900
и Засыпка из песка 6-8 1600-1700
ЗИ-5
МатЕРиалы,ОБ£спЕчиван]щмЕ нормативную
звукоизоляцию от ударного шума
Т и п пеЯЕКЯытий типы прокладок зи-21
Л Перекрытия, разделяющие жилые комнаты в жилых домах,гостиниидх.Общежитиях и операционные в больницах 1,2,5 и 5*1 4- 6,7,8,9,10 и И
6 Перекрытия, разделяющие классы в школах, кабинеты,конторские помещения в админис- тративных зданиях и палаты в вольницах 6,7,8,9,10 и Н
применяются только в бЕспыстотных полах в виде
сплошного слоя.
*»)ДОПУСКаЕтся применять при замене паркета
Линолеумом на слое полутвердой древесноволокнистой
плиты толщиной 0,8 см
Слоистые палы,состоящие из:
мягкой древесноволокнистой плиты толщиной 2,5сму
полутвердой » -- »---- ” — » ------ 0,8см и
твердой » -- "---- ” — ” ------ о,4 гм,
ПРИ паркете на битуме относятся к группе б,
при замене паркета - линолеумом » — — fl
Рекомендации применения упругих прокладок от
ударного шума относятся к перекрытиям, имеющим
ЖЕЛЕЗОветоннуиз несущую часть весом не менее
__________ 180 кг/мг.
Воздушный ШЫМ
Звукоизолирующая способность однородных ограждающих
конструкций,в зависимости от весадпредЕЛяется по графику(3й-6)
Какнстически однородным конструкциям относятся также
конструкции,состоящие из нескольких слоев разнородных
материалов,жестко связанных между совой.
Для таких конструкций звукоизолирующая способность
определяется по суммарному весу 1м2 по графику (зи-6).
При определении веса 1м2 ограждения не учитывается
вес ребер и вес частей ограждения, заделываемых в
другие ограждающие конструкции.
ЗИ-6
Кривые для определения средней звнкоизолирыющей
способности от воздушного шыма акустически
Однородных ограждающих конструкций
Средняя звукоизолирующая способность двойных стен со
сплошной воздушной прослойкой (без жестких связей)
опрЕДЕляЕтся по суммарному весу обеих стенок (по графику)
И К ПОЛУЧЕННОМУ РЕЗУЛЫПаты ДОБЙВЛЯЕтся ЗНаЧЕНИЕ
дополнительного звукоизолирующего эффекта воздушной
прослойки (см тавлицу ЗИ-7).
--------------------------------------------------------
424
ЗИ-7
ЗВЫКОИЗОЛИРЫНДщеЕ ВЛИЯНИЕ боздышных прослоек
толщина воздушной ПРОСЛОЙКИ в см 3 4 5-6 7-8 9
Звукоизолирующее Влияние воздушной прослойки в Дб 1 3 5 6 7
ЗвЫКОИЗОЛИРЫЮЩЕЕ ВЛИЯНИЕ ДВЕРЕЙ И ОКОН
Звукоизолирнюшдя способность конструкций, имеющих
двери или окна, Обуславливается главным обрэзом
звакоизоизоляционными качествами двери или окна.
Средняя звукоизолируюц^я способность глухой части
перегородки, имеющей дверь, должна выть на 10 Дб
БОЛЕЕ ЗВУКОИЗОЛИРУЮЩЕЙ СПОСОБНОСПИ ДВЕРИ.
ДаЛЬНЕЙШЕЕ УВЕЛИЧЕНИЕ ЗВУКОИЗОЛИРУЮЩЕЙ СПОСОБНОСГПИ
глухой части ограждения дает незначительный эффект.
Средняя звыкоизолирчкпцэя способность дверей
ШИП ДВЕРЕЙ толщина ДЬ
филенки или щита Стекли
Двери с толщиной филенок -или щита от 10 мм до 45 мм Остекленной со стеклом от 2 мм до 8 мм 10 - 15 2 16 18
20 - 30 3 4
30-45 6-8 20
У казанные значения относятся н дверям с
ХОРОШО ВЫПОЛНЕННЫМИ притворами .
просвет между дверью и коробкой ^1мм,
_Г" ” ' ” ” и полом <• 5мм.
Средняя звукоизолирующая способность двойных
дверей(две двери в одном проеме) выше одинарной
той же конструкции, примерно, на 10Дб-
Средняя звукоизолирующая способность окон
тип окон толщина стекла М
Окна с двойными пЕРЕПлетами при & 26
расстоянии между ними 100-120мм 4 30
Окна со спаренными р 22
ПЕРЕПЛЕтами 4 26
ЗИ-8
Основным мероприятием по увеличении) звукоизоли-
рующей способности дверей и окон является уменьшение
воздухопроницаемости дверных и оконных проемов.
Увеличение звукоизолирующей способности оконных и
дверных проемов достигается следующими мероприятиями:
а) Применением хорошо высушенной древесины (влажность
дв1й)с тщательной плотной пригонкой дверей и окон
В притворах к коровкам.
б) применением в притворах уплотняющих прокладок
из профилированной резины, резины с замкнутыми
порами,фетра и т.п. и уплотнением щели под
дверью устройством порога или фартука-волокуши.
Полотна дверей, ведущих из лестничной клетки в
квартиру,рекомендуется овивать тканью по войлоку
с устройством наплывов из этой ткани над щелями
по периметру двери.
Увеличение звукоизолирующей способности
окон и дверей ь децивелэх (дб)
Меро приятия ДБ
Уплотнение прокладками приговоров оконных переплетов. Уплотнение одного переплета 5
Уплотнение ДВУХ ПЕРЕПЛЕТОВ 7
Уплотнение прокладками приговоров полотен ДВЕРЕЙ. При наличии порога с уплотняющей прокладкой 7
При наличии фартука- волокуши 5
Увеличение расстояния между ПЕРЕплЕтами окон от юо До 200мм 4
от 100 ДО 300 мм 6
Применение дверей слоистой конструк- ции *) при наличии порога £2 25
При применении Уплотняющих прокладок £1 50
*) Двери слоистой конструкции состоят из деревянного
каркаса, овлицованного жесткими древесноволокнистыми
плитами или трехслойнои фанерой с заполнением из
стеклянной ваты или минерального войлока.
ЗИ-9
Констриктивные ыкязяния по обеспечению
ТРЕБМЕМОЙ ЗВЫКОИЗОЛИРНЮШЕЙ СПОСОБНРСШИ
ограждении
1 . Все помещения,являюш,иеся источником шума,
НЕ должны примыкать непосредственно к помещениям,
требующим тишины; нэпример, мусоропроводы,
лифтовые шахты, трубопроводы водоснабжения и
канализации недолжны примыкать к жилым
комнатам.
2 . Однородные конструкции стен и перегородок РЕКОмеццуЕтся
для уменьшения веса, когда это возможно, заменять
на конструкциидостоягциЕ из двух стенок с воздушной
прослойкой толщиной не менее 5см .
3 Звукоизолирующая способность ОДНОРОДНЫХ конструк-
ции стен и перегородок может быть повышена
устройством сдвух сторон сухой штукатурки на
отнОСЕ из полутвердых древесноволокнистых плит
или гипсовой штукатурки с воздушной прослойкой
9,5-3 см .
такая пвлицовка повышает среднюю звукоизолирую-
щею способность от воздушного шума на 3 ДБ,
4 Перегородки должны устанавливаться непосредственно
на несущие конструкции перекрытий на слое
раствора.
При наличии подпольных пространств под низом
перегородки по всей ее длине устраивается вертикаль-
ная диафрагма (заглушка) из встона,
кирпича или других материалов толщиной
не менее толщины перегородки.
5 Места сопряжений перегородок между собой , со стенами,
ПЕРЕкРытиями и каркасом зданий должны обеспечи-
вать возможность их плотной заделки.
Рекомендуется перегородки заводить в толщу стен
в борозды или штрзбы. Места примыкания
тщательно проконопачиваются паклЕЙ или минераль-
ным войлоком.смоченным гипсовым ₽астворон,и
заделываются раствором.
ЗИ-10
ПРИ примыкании ПЕРЕГОРОДОК к стенам впритык
оставляется зазор 10~15мм по всей высоте перегородки.
Зазор проконопачивается паклей или минеральным
ВОЙЛОКОМ,СМОЧЕННЫМ гипсовым раствором.
Конопатка делается не на всю толщина перегородки.
Зазор, незаполненный конопаткой,скаждой стороны
перегородки на 2-Зсм заделывается снаружи раствором.
6 В полах БЕспустотной конструкции на упругих прокладках
последние укладываются насухо, без раствора, впритык.
При Устройстве полов по лентам и отдельным прокладкам
из упругих материалов ленты и прокладки приклеиваются
К несушдй части перекрытия мастикой.
При устройстве полов на упругих прокладках
последние не должны увлажняться или пропитываться
раствором. Прокладки не следует прививать к лагам .
В местах примыкания попов на упругих прокладках
или засыпках к стенам, перегородкам или к каркасу
следует оставлять зазор {-15см,заполнЯЕМЫЙ
упругими прокладками.
Плинтусы следует крепить только к перегородкам
или только к полы.
7 Решение сопряжений пзнелей перекрытий между
совой должно ОБЕСпечивать плотную заделку
раствором или ветоном.
рЕКОМЕндуЕтся боковые грани пэнелей делать
профильного очертания,дающего возможность
получить сопряжение шпоночного вида.
Панели следуеш заводить в толщу стенки которым
они примыкают.
В случае примыкания панелей кетенам впритык,
рекомендуется делать боковые грани панелей
профильного очертания или скошенными.
Зазор между пзнелью и стеной проконопачивается
паклей или минеральным войлоком, смоченным в
гипсовом растворе,на толщину меньшую
толщины панели на 2-2^см.
Остающийся сверху зазор заполняется раствором.
ЗИ-11
При вкладке пэнелей на ригели и Балки оставляется
между гранями панЕЛЕЙ зазор не менее Зсм,
Шов сопряжения между панелями заполняется на
всю толщину панЕЛи раствором или бетоном.
3, Монтаж оборудования, вызывающего вибрации,
должен производиться на отдельной притЕ установленном
на упругих прокладках.
9. Присоединение трубопроводов к насосам и воздухо-
водов к вентиляторам следует осуществлять при
помощи резинового шланга или вставки из проре-
зиненной ткани.
1Q. Стенки воздуховодов при прохождении через
жилые комнаты должны иметь звукоизолирующую
способность не менее 35 ДБ.
11. В Бороздах стен и шахт, устраиваемых для проводки
стояков центрального отопления,канализации, водопро-
вода и газоснабжения,необходимо для устранения
распространения по ним шума устраивать на каждом
этаже по всей площади борозды или шахты специ-
альные горизонтальные диафрагмы (заглушки)
из Бетона или шлакоБЕтона толщиной не менее
толщины несущей части перекрытия.
12. Стояки канализационных и водопроводных систем
НЕ рекомендуется крепишь к стенам и персгорцдкам,
ограждающим жилые комнаты квартир, общежитий
и номера гостиниц.
*13. Все отверстия, оставленные в конструкциях
зданий ( ПЕРЕкРытиях, перегородкэх, стенах) для
различного рода проводок,должны выть после
их устройства тщательно заделаны раствором
на всю толщину конструкций.
44. При производстве строительных работ должен Быть
□Беспечен систематический контроль за тщательностью
ВЫПОЛНЕНИЯ МЕРОПРИЯтиЙ по звукоизоляции .
В Журналах работ и актах на скрытые работы
должны Быть отмечены все мероприятия,принятые
для оВЕспечения звукоизоляции зданий.
СТРОИТЕЛЬНЫЕ
МАТЕРИАЛЫ
ОГЛАВЛЕНИЕ
Стеновые строительные материалы'
Кирпич глиняный обыкновенный .... ........ CMI
Кирпич глиняный пустотелый пластического прессования . - < М2
Кирпич глиняный пустотелый полусухого прессования . . . СМ3
Кирпич силикатный.................................... СМ4
Камни шлакобетонные и бетонные (сплошные) ... СМ5
Камни керамические пустотелые стеновые пластического прес-
сования ..............................................(.Мб, С.М7
Облицовочные стеновые материалы
Малогабаритная плитка..................................(-М8
Кирпич и камни керамические лицевые....................СМК
Камень лицевой керамический двойной высоты офактуренный СМ9
Листы облицовочные плоские асбоцементные...............СМ10
Вяжущие материалы-
Портландцемент. Гидрофобный портландцемент. Плапифини
рованный портландцемент. Пуццолановый портландце
мент Белый и цветные портландцементы. Шлакоиорт
ландцемеит ..............................('Mil
Портландцемент для строительных растворов............CMI2
Глиноземистый цемент.................................CM I 2
Глиноземистый ангидридовый цемент....................СМ!3
Глиноземистые цементы с наполнителями................CMI3
Бысгросхватываютиеся расширяющиеся цементы ... СМ13
Магнезиальный портландцемент. Шлаковый магнезиальный
портландцемент. Гипс строительный из местных гцпсосо-
держаши.х пород................................. СМ14
Кровельные материалы:
Сталь кровельная листовая............................СМ 15
Плитки асбоцементные плоские.........................СМ 15
Листы асбоцементные профилированные..................СМ 16
Черепица глиняная....................................СМ (6
Теплоизоляционные материалы:
Вата минеральная.....................................СМ1 7
Войлок из минеральной ваты...................... .... CM I 7
Плиты из неавтокланиого пенобетона............... ... СМ| s
Плиты древесно-волокнистые .............. СМ|х
Картон асбестовый........................... ... ( МI о
Неорганические сыпучие материалы . • ... ( M?(i
Г н д р о и з i) л я ц и о н н ы е материалы.
СМ20
Строительные материалы для поло и-
Доски для настилки чистых полов..................... СМ2)
Паркет деревянный................................... CM2I
Плитки керамические для полон.................. ... СМ22
Мозаика ковровая керамическая ... .... СМ23
Плиты древесно-волокнистые................ СМ23
Линолеум.............................................СМ23
С. 1 р о и т ельные материал ы д ля не р е г о р о д о к.
Плиты гипсовые для перегородок..................... СМ2<1
Плиты перегородочные шлакобетонные пустотелые . . СМ21
Асбоцементные трубы, муфты и короба-
Трубы и муфты асбоцементные для бешапорных трубопроводов С.М25
Асбоцементные короба, трубы и муфты к ним для вентиляции СМ2">
?в ,щ
СМ-1
Т Стеновые строительные материалы
4 Кирпич глиняный обыкновенный ГОСТ 530-54
Изготовляется из глин сдобавками или без них
и обжигается,
Кирпич пластического прессования-из глиняной
массы с влажностью 17-30%
Кирпич полусухого прессования из глиняной
массы с влажностью 8-10%.
В зависимости от предела прочности при сжатии
и изгибе кирпич подразделяется на марки:
_____ 150 ЮО и 75
Пределы прочности кирпича при сжатии и
изгибе и соответствующие им маяки кирпича
П РЕДЕЛ прочн ости В *г/с м2
при сжатии ПРИ ИЗГИБЕ
Маяка КИРПИ- ~ча Кирпич пласти. чес кого и погы- сухог прессован Кирпич пласти ческ прессован. (ИРПИЧ ПОЛУСУХ, прессования
СРЕДН ДЛЯ S образца -Иименьш авра-зца Средн Для5 образц НаиМЕНЬШ ДЛЖДДЕАЫ Образца СРЕДН для 5 об₽азц НаимЕньш. ДЛЯ ОТДЕЛЫ образца
150 150 100 28 К 20 10
100 100 75 22 11 16 8
75 75 50 18^ 9 12 6
Размеры кирпича
250х^> ДЛИНа - 250 мм
65 ширина - 120 мм
толщина- 65 мм
ТРЕБУЕмая моРозостойкпсть-15 циклов замораживания с
последующим оттаиванием в воде Гот t=-15° до t=+15°)
Основное назначение
Для наружных и внутренних стен жилых. Обществен-
ных и промышленных зданий.
Для печей и дымовых трнв.
ДРПЫСКаЕМОЕ ПРИМЕНЕНИЕ
Для цоколей и фундаментов зданий
Для наружных и внутренних стен влажных
помещении.
СМ-2
2 Кирпич глиняный пчстртелый пластического
ПРЕЕСРВания. ГРЕТ 6316-55
Изготовляется из глин с добавками или без них
и обжигается
В зависимости от предела прочности при сжатии
и изгибе по сечению врытто(без вычета пыстогп)
кирпич подразделяется на марки;
___ 150 , 100 , 75 и 50 .
Пределы прочности кирпича при сжатии и
изгибе по сечению Брутто и сротВЕтствнюдиЕ
им марки кирпича
Марка кирпича Предел прочности в кг/смг
При сжатии ПРИ ИЗГИБЕ
Средний ДЛЯ 5 образцов НаИИЕНЬШ ДЛЯ ОТДЕАЬН Образца Средним для 5 образцов НаимЕныя для ОТДЕЛЫ. Образца
150 150 100 100 20 10
1D0 75 16 8
75 75 50 14 7
50 50 35 12 6
Размены кирпича
Длина - 250мм
65 65 Юирина — 120 мм
88*12СГ^Х 120^^ Толщина - 65и88мм
Число пыстот шт 13 19 32 78
Диаметр отверстиями 16 16 16 10
ТрЕБЫЕмая морозостойкость-15циклов замораживания
с последующим оттаиванием в воде (от!=-15°до t=+i5°J.
Основное назначение
Для наружных и внутренних стен жилыхдбществем-
ных и промышленных зданий.
ДОПУСКЭЕМОЕ ПРИМЕНЕНИЕ
Для цоколей зданий выше гидроизоляционного слоя.
Для стен влажнь<х помещений .
Не допнскаЕтся применять
Для фундаментов и цоколей зданий ниже гидроизо-
ляционного слоя при отсутствии специальной защиты
от грантовых вод.
Для стен МОКРЫХ помещении.
СМ-3
3 Кирпич глиняный пнстотЕЛый полнснхагд
пРЕссования гост ба48-58
Изготовляется из гл ины и обжигается.
Взависииости от предела прочности при сжатии и
ИЗГИБЕ по СЕЧЕНИЮ БРЫШП1О (бЕЗ ВЫЧЕТПЭ ПУСтот)
кирпич подразделяется на марки:
<00 , 75 И 5Q .
Пределы прочности кирпича при сжатии и
изгибе по сечению брутто и соответствующие
им маяки кирпича
Марка кирпича Предел прочности а кг/см«
при сжатии При ИЗГИБЕ
Средний для 5 □вразщэв НаиМЕныи. ДЛЯ ОТДЕЛЬН образца Средний ДЛЯ 5 образцов НаимЕньш. для спдельк образца
Юо 100 05 16 <2
75 75 60 14 10
50 50 ,4о 12 в
В каждом кирпиче не менее четырех несквозных
пнетот, расположенных перпендикулярно постелям.
Размеры кир п ича в мм
Вид кирпича Длина Ширина Толщина
Одинарный 250 120 65
Полуторный 250 120 1 03
ТреБУЕмая морозостойкость-15 щиклав заморажива-
ния с последующим оттаиваниемвводе(отЪ=><50до1"*15‘>).
Основное назначение
Для наружных и внутренних стен жилых?общест-
венных и промышленных зданий ЦиЩ классов с нормаль-
ной влажностью ПОМЕЩЕНИЙ.
ДОПЫСКаЕМОЕ ПРИМЕНЕНИЕ
Для цоколей зданий выше гидроизоляционного слоя
с защитой с наружной поверхности плитками
толщиной НЕ МЕНЕЕ 35мм.
Не допускается применять
Для фундаментов и цоколей зданий ниже гидро-
изоляционного слоя.
Для стен влажных и мокрых помещений.
СМ-4
4 Кирпич силикатный грет379-50
Изготовляется из смеси извести и кварцевых песков
СМЕСЬ твЕРДЕвт под действием пара в автоклаве.
В зависимости от предела прочности при сжатии
и изгибе кирпич подразделяется на марки:
/50 10D и 75
Пределы прочности кирпича при сжатии и
изгибе и соответствующие ин марки кирпича
Марка кирпича Предел прочности в кг/см*
при сжатии ПРИ изгибе
Средний для 5 образцов наименьш. ДЛЯ ОТДЕЛЬН. обрэзцэ Средний для 5 Образцов Наименьш ДЛЯ ОТДЕЛЬН. Образца
450 150 125 28 20
400 100 75 22 12
75 75 50 18 10
Размеры кирпича
Длина — 250 им
65 Ширина — 120 мм
толщина — 6 5 мм
Требнемэя морозостойкость-^ циклов замораживания
с последующим оттаиванием в воде fomt=-15ADt=+15’)
Основное назначение
Для наружных и внутренних стен Жилых,
□БЩЕствЕнных и промышленных зданий.
ДрПНСКаЕМОЕ ПРИМЕНЕНИЕ
Для цоколей в сухих грантах в зданиях Я класса
Не допчскаЕтся применять :
Для цоколей и фундаментов во влажных
и насыщенных водой грантах.
Для наружных стен влажных и мокрых помещении.
Для печей и нагреваемых участков печных трчв.
Для открытых констРакций(парапЕты,столбы итц)
не защищЕннь х от увлажнения.
СМ-5
5 Камни ШЛаКОБЕГПРНнЫЕ и беглонные Г0СТ6928-54
( сплошные)
Изготовляются из смеси гидравлических вяжущих с
минеральными плотными или пористыми эаполните-
Мзрки сплошных камней, -лями.
изготовленных из легкого Бетона с объемным весом
в высушенном состоянии до 1600 кг/м3/
100 75 , 50 и 35
Пределы прочности камней при сжатии и
соответствующие им марки камней.
Марка камня Предел прочности в <г/с^г
Средний из 5 образцов Наименьший для отдельн. образца.
100 100 75
75 75 50
50 50 35
35 35 28
Типы и Размеры основных и дополнительных
___________КЗМНЕЙ в мм____________________
Тип Наименование камня Длина ширина Высота
Я □снрвные камни Целый камень 390 190 188
Б продольная половинка . 390 90 186
в Дополнительные камни Шри четверти камня типа Д-. . .. 290 190 188
г Шри четверти камня типа б .. .. 290 90 186
д Полквмня (поперечная половинка типа А). 190 190 186
Е Полкамня (поперечная половине типа б)... _ . 190 90 186
Ж Продольная половинка для пере- вязки с КИРПИЧНОЙ облицовкой 390 90 113
3 Полкамня (поперечная половинка типа Ж) 190 90 113
ТрЕБиЕмая морозостойкость-15 циклов замордживдния
с последующим оттаиванием в воде (от t=—15°до 15е).
СМ-6
Основное назначение
Для наружных и внутренних стен жилых и общественных
зданий.
Допускаемое применение
камни марок 100,75 и_50_для цоколей а сухих
грунтах для здании ни in классов.
Не допускается применять
Для цоколей фундаментов Безнадежной гидроизоляции
во влажных грунтах.
Для наружных стен влажных помещений без защиты
лароизоляи^онными материалами.
Для открытых конструкций (парапеты, столбы и т.п.),
не защищенных от увлажнений.
6. Камни КЕРамичЕскиЕ пнстотслыЕ сшеновые
Пластического прессования гост 6328-55
Изготовляются из глин с довавками или без них.
и Обжигаются.
В зависимости от предела прочности при сжатии
ПО Сечению Брутто (без вычета площади пустот)
камни подразделяются на марки;
150 , 100 75 И 50 .
Пределы прочности камней при сжатии
ПО сечению Брутто и соответствующие
им марки камней.
Марка камня Предел прочности в кг/см2
Средний из 5 овразцоа Наименьшийдля огтщельн. овразиа
150 150 100
100 100 75
75 75 50
50 50 35
длина — 250
Ширина — 120
Толщина — 138
СМ-7
Размеры камней бпоСНиП) в мм
Вид камня Длина Ширина толщина
Камни ДЛЯ НЕСУЩИХ СГПЕН И СГПЕН каркасных зданий <90 и 290 90 и 190 180
Камни для внутренних ненесу -щих Стен и перегородок 190 И 290 70,90 И 190 166 и see
Требуемзя морзосгпойкость- 15циклов замораживания
и паследукгщего оттаивания в вадс( от Х*"15 до^^+^б*)
Камни для несущих сгпен и сгпен каркасных
Здании.
Основное назначение
Для наружных и внутренних несущих сгпен жилых,
ОБществЕНиых и промышленных зданий.
ДопНСКЭЕМОЕ ПРИМЕНЕНИЕ
Для наружных и внутренних стен и каркасных
зданий, для перегородок,
Че допускается применять
Для фундаментов и цоколей зданий.
Для наружных стен мокрых помещений.
Камни для внутренних несущих
сгпен
Основное назначение
Для внутренних несущих сгпен и перегородок.
Допускаемое применение
Для наружных и внутренних стен каркасных
зданий.
Не допыскастся применять
Для фундаментов и цоколей ?щании ниже
ГИДРОИЗОЛЯЦИОННОГО СЛОЯ БЕЗ СЛЕЦИЗЛЬНЫ*
мер защиты от грунтовых вод.
Для наружных стен мокрых помещений,
СМ-8
Облицовочные стеновые мдшериалы
1. М А ЛОГАВАРИПМАЯ ПАИГПКА. ГПСХНИЧОСИИЕ УСЛО-
ВИЯ, плитки фасадныс керАМические малогаба-
Ритныа ъа Я 15-55
Плитки ПР<2 ДНАВНАЧСНЫ ДЛЯ ОБЛИЦОВКИ выпол-
ненных ранес клменных стен.
Плитки подРАЪделяютая на рядовые и угловые
а) рядовые плитки
$
(Пип плиток Длина С мм
П - 1 250
П - а 150
П - 5 142
б) угловые плитки
Шип ПЛИТОК РДЬМЕРЫ мм
а Ь
ПУ - 1 1&О 140
ПУ - 2 150 70
пу - в ЮО 70
2, ИМРПИЦ И КАМНИ КЕРАМИЧЕСКИЕ ЛИЦЕВЫЕ
—totnl - 55~(SЕЛЫЕ СЕМИЩЕЛЕ&ЫЕ КИРПИЧ
и ' КАМЕНЬ)
Кирпич и камни керамичсские ПРЕДНАэнАЧАЮтся
для облицовки ( фасадов, внутренних Стен вестибюлей,
лестничных клеток, переходов и т.п.), ведущейся
одновременно с кладкой стен кдменных ъданин.
Иирпич, в ьависимосгпи от предела прочности при
сшагпии и иъгибе.и камни, в ъАвиснмости от пределл
прочности при сщАтии , подрАъделяются на три марки :
<50, 1ОО и 75.
Кирпич и камни рядовые имеют две смежные лице-
вые поверхности - тычковую и ложковую.
&ОДОПОГЛОЩЕМИЕ КИРПИЧА и КАМНСИ ИВ БЕЛОЩГУЩНХСЯ
глин Д-Б не волке 12%.
ГПребуемая моровостойкость - 25 циклов bamopahim-
ьания при t--15e и оттди&АНия ь воде t- + 15°C.
СМ-9
Рэзмеры, форма и расположение сквозных отверстий в
семищелевых кирпичах соответствуют Г0СЬ631б-55,
тоже в камнях-гост,Б328-55.
РаЗМЕРЫ СЕМИ ЩЕЛЕВЫХ ОБЛИЦОВОЧНЫХ
5. КамЕНЬ лицевой керамический двойной высоты
Офактуренный гост 7484-55 ( красный семище-
левой Офактуренный камень).
Две смежные поверхности (ложковая и тычковая)
имеют гладкую,рельефную или офактуренную
поверхность.
Камни кЕрамическиЕ предназначаются для облицов-
ки фасадов,внутренних стен весгпибюлей лесф -
НИЧНЫХ КЛЕПОК, ПЕРЕХОДОВ И т.П.ДЕДУЩЕИСЯ ОДНОвРЕ-
менно с кладкой спен каменных зданий.
Камни в зависимости от предела прочности при
сжатии подразделяются на три марки: 150, юо и 75-
кгЗМНИ РЯДОВЫЕ ИМЕЮт ДВЕ СМЕЖНЫЕ ЛИЦЕВЫЕ
поверхности -тычкоааю и ложковую.
Водопоглоцение камней должо быть
__________НЕ 60ЛЕЕ 12в/о»
трЕБЪЕмая морозостойкосты~25 циклов замораживания
при t=-l5°n оттаивания в воде при t = -ь15°с .
СМ-10
ЛИСТЫ ОБЛИЦОВОЧНЫЕ ПЛОСКИЕ аСБРЦЕМЕНГПЦЫЕ
ГОСТ 929-47
Листы облицовочные изготовляются изасБЕСтаицЕмента
|нп - нЕПРЕссованные гладкие,
П - прессовэнные гладкие ,
_____ ПО - прессованные офактуренные.
Листы каждой марки могут Быть окрашены
различными красителями.
Предел прочности листов при изгибе в двух
взаимно перпендикулярных направлениях:
для прессованных листов — > 2.00кг/см2,
• " нЕпрЕСсованных ” — 150 кг/см2.
Размеры листов (в мм]
ма р к и лис тов
НП п и по
Длина Ширина Толщина Длина Ширина Толщина
1600 1200 1200 1200 800 600 600 1200 1200 800 600 600 600 300 • В, 10 , 6,6,10 1200 120 0 800 600 600 600 600 600 600 300 4,6,8
Оказания по применению листов
Видлистов Основное назначение Допускаемое применение
НП, п, по неокрашен- ные Для ВНУТРЕННЕЙ облицов- ки СтЕН.ПЕРЕГОРОДОК, по- гполков вспомогательных промышленных зданий. Для ВНУТРЕННЕЙ ОБЛИЦОВКИ стен, перегородок, потолков общественных зданий Для наружной овпицовки деревянных Зданий.
П, ПО окрашенные Для облицовки и панелей санузлов, кухоншдругих помещении с повышенной влажностью. Для наружной и внутренней облицовки стен, перегородок потолкв жилых, Общественных и промышленных здании.
НП, П, ПО цветные Для наружной облицовки стен деревянных зданий. Для внутренней ОБлнидвки стЕн лерего родокдотоаков Жилых, общественных и промышленных зданий.
Вяжущие материалы
Вид материала марки ОсновноЕназначЕние допускаемое применение НЕДОпускаЕТгя применять
ПоРгпландцепЕкт ГОСТу 970-41 200,250,300 400 500,600 Для Бетонных и Железобетонных надземных, подзем- ных и подводных конструкций. для строительных Растворов с введением (дляэкономии цемента) извести,глины и других молотых наполнителей. Для конструкций, подвергающихся воздействию агрес - СИВНЫХ ВОД БЕЗ специальных мер за ди ты.
Гидрофобный портландцемент 300,400 500,600
Пластифицирстанн» портландцемент 300,400 500,600
Бь1СТР0тьерДЕЮ’|Цм портландцемент 300
Пьццпланоаыи портландцемент ГОСТ 970-41 200 250 300 4оо 500 Для бетонных и железо- бетонных подземных и подводных конструкций, подвергающихся воздей- ствию ПРЕСНЫХ вод (ДЛЯ бетонныхи железо- бетонных надземных конструкций, находящихся в условиях повышенной влажности. 2 Для строительных гаст- - ВОРОВ. Для конструкций: 1. подвергающихся быстрому высыханию, 2. подвергающихся систе- матическому многократному Замораживанию и оттаива- нию или увлажнению и высыханию.
белый и цветные портландцемен; ГОСТ 965-41 200, 250. 300,400 Для аРХитектурно- 0ТДЕЛОЧНЫХ, СКУЛЬПТУРНЫХ и покрасочных работ. — ДЛЯ Обычных СТРОИТЕЛЬНЫХ растворов и ветоиов (по ЭКОНОМИЧЕСКИМ СООБРАЖЕНИЯМ).
шлако- портландцемент ГОСТ 970-41 150 200 250 300 400 500 Для Бетонных и железо- бетонных надземных, подземных и подводных конструкций, подверга- ющихся воздействию ПРЕСНЫХ ВОД,. Для строительных растворов, Для конструкций,подверга- ющихся систе»етич€скома многократному замояажи- ванинэ и оттаиванию или увлажнению и высыханию.
СМ-11
Вид материала Маяки Основное назначение Допускаемое применени Не допускается применять
Портландцемент Для Строительных растворов Гост 4126-49 1DD 150 200 4 Для строительных растворов в-надзем- ных СООРУЖЕНИЯХ. 2 Для конструкций из бетонов низких и средних марок. — Для конструкций; 1 ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ, 2 подводных , 3 подвергающихся Быстрому высыханию 4 подвергающихся систе- матическому много крат- ному замораживаниюи оттаиванию или увлажне нию и высыханию.
Глиноземистый цемент Гаст 969-41 300 400 500 600 4 Для БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗО- БЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ с высокой маркой Бетона ( В КОРОТКИЕ СРОКИ твердения),а также для конструкций,подвер- гающихся ПОПЕРЕМЕННО- МУ ВОЗДЕЙСТВИЮ ВОДЫ и мороза. 2Для жароупорных растворов и бетонов. 3 ДЛЯ БЕТОННЫХ и ЖЕЛЕЗО- БЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИИ подвергающихся ВОЗДЕЙСТВИЮ СЕРНИС- ТЫХ газов. — Для КОНСТРУКЦИЙ надземных и подводных, В котоРыхтЕмпература Бетона в результате внешнего температур- ного воздействия и тепловыделения мажет в процессе затвердевания подняться ВЫШЕ 25° ( в частности, в кон- струкциях большой ТОЛЩИНЫ ИЛИ БОЛЬШОГО овтзма ).
СМ-12
Вид матЕр(«ла марки Основное назначение. Допускаемое применение НЕДОПУСКаСТСЯ ПРИМЕНЯЯ
Глиноземистый ангидридовый ЦЕМЕНТ 30D 4оо 500 600 Для БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗО- БЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИИ с высокой маркой встома (в КОРОТКИЕ СРОКИ ТВЕРДЕНИ^ ПРИ ТЕМПЕРаТЫРЕ бЕТОна в ПРОЦЕССЕТВЕРДЕНИЯ БОЛЕЕМ Для КОНСТРУКЦИЙ, подвергающихся ПОПЕРЕМЕННОМУ воздействию воды и мороза. —
Глиноземистые ЦЕМЕНТЫ С наполнителя - ми 300 4оо Для БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТ 0 Н Н Ы X КОНСТРУКЦИИ со СРЕДНЕЙ И НИЗКОЙ марками Бетона (в КОРОТКИЕ СРОКИ твердения) Для БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗО- БЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИИ с ВЫСОКОЙ маркой БЕТОНа ( 8 КОРОТКИЕ СРОКИ ТВЕРДЕНИ5 а также для конструкции ' подвергающихся попере- менному ВОЗДЕЙСТВИЮ воды и мороза. Для конструкции надзем- ных и ПОДВОДНЫХ/ в которых ТЕмпЕРатура Бетона в результате внешнего температур- ного ВОЗДЕЙСТВИЯ И ТЕП- ЛОВЫДЕЛЕНИЯ МОЖЕТ В ПРОЦЕССЕ затвердевания подняться выше 25® (в КОНСТРУКЦИЯХ большой толщины или большого оеъс.
Быстросхва- тывающиеся расширяющи- еся ЦЕМЕНТЫ 300 4оо 500 600 Дпязачсканки и гидрои- золяции швов тюбингов , РаСТРУБНЫХ ТРУБ И ТОМУ ПОДОБНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ . Для заделки фундамент- ных БОЛТОВ В БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОН- СТРУКЦИЯХ .ПОДЛИВКИ под машины и т.п. Для ПОЛУЧЕНИЯ ПЛОТНЫХ СТЫКОВ В СБОРНЫХ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОН- НЫХ КОНСТРУКЦИЯХ, для заделки трещин В БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗО- БЕТОННЫХ конструкциях и т.п При производстве abbot' при£<О°беэ ОБОГРЕВа При гавоте КОНСТРУК- ЦИЙ вэксплуатацион-о НЫХ УСЛОВИЯХ ПРИ £>80°. Для КОНСТРУКЦИЙ, подвергающихся ВОЗДЕЙСТВИЮ грунтовых ВОД.
СМ-13
Вид материала малки Основное назначение Допускаемое применение Не допускается применять
Магнезиальный л □ рт ла ндцемент гост зэоэ-47 200 250 300 4оо 500 Для Бетонных и железоветомных надземных и подземных констру- кций , защищенных □т воздействия грантовых вод. Для строительных растворов а надземных и подземных конструк- циях,защищенных от воздействия грунто- вых ВОД. 1. Для конструкцийдодвЕга- ющихся воздействию грунтовых вод, 2.ДЛЯ подводных кон- струкций . ЗДля конструкций при повышенных требова- ниях к сопротивлению растяжению. 4.Для Бетонных и желе- зобетонных изделий,изп> Товляемых с пРОгиРиааниЕм.
Шлаковый магнезиальный портландцемент гост зэоз-47 150 200 250 300 4оо 500 Для бетонных и железо Бетонных надземных и ПОДЗЕМНЫХ конструкций, 1 Для строительных растворов. 2 Для Бетонных и ЖЕЛЕЗОБЕтОнных конструкций, подвергающихся воздействию ПРЕСНЫХ ВОД. 4 Для конструкции,подвер- гающихся ВОЗДЕЙСТВИЮ ГРУНТОВЫХ ВОД , 2 Для конструкций при повышенных требовани- ях к сопротивлению растяжению, 3. Для БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗО- БЕТОННЫХ ИЗДЕЛИИ,ИЭГО- товляЕмь« с пропэри ваниЕм.
Гипс строительн. И ВЯЖУЩИЕ из МЕСТНЫХ ГИПСОСО- даржащих пород гост 155-4 35, 50, 75,100, 150,200 И 300 Для штукатурных растворов Для производства гипсовых И ГИПСОБЕТОННЫХ ИЗДЕЛИЙ изрхитектурн. деталей Для кладочных растворов в надземных частях зданий.
СМ-14
СМ-15
Кровельные материалы
1 Сталь листовая кровельнэя......._гост 1393-47
Кровельные листы изготовляются из мягкой углеродис-
той стали путем горячей проиатки,а также с дополни-
тельной пробивкой на молотах и поставляются
В отожженом состоянии.
Размеры листов и их вес
Длина мм 1420 , 2000
Ширина ми 710 . ЮО0
толщина ми 0,38 0.41 0.44 0,51 057 0.63 0,70 0,76 0.62
Вес кг 3,00 Э.25 3,50 4.оо 450 5.00 5,50 6,00 6,50
Приведенный в таблице вес относится к листам
длиной -1420мм и шириной 710мм.
2. ПлиткиаСБОЦЕМЕНтнЫЕ ПЛОСКИЕ ГОСТ 691-55
Изготовляются изасвеста и портландцемента и
предназначаются для кровельных покрытий.
Типы плиток:___________________________
Наименое. ПЛИТОК Форма плиток О&озна ЧЕНИЕ Размеры в мм ТЬлцина Вес ПЛИТКИ в г
д в с
Рядовая ✓мК яу ПК-1 4оо 4оо 467 4 1240
Краевая пк-е — — 467 4 805
фризовая QlJ ПК 3 4оо 200 - 4 625
Предел прочности при изгибе в лювом направлении
плиток должен выть не менее 24п кг/см2.
Коньковый элемент
Торец перекрывающего торец перекрываемого конца
конца
•“fM I I
1 162*5 । j 4oot5 или SOO* 5 । । 150±4 |
СМ-16
3, Листы зебр цементные профилированные
Изготовляются изасбеста и портландщемента.
типы и размеры листов:
Вид ЛИСТОВ Схема Овозна Размеры в мм
ЧЕНИЕ X В ТЬПЩ,И- в кг
Волнистые ОБЫКНОВЕННОГО профиля Ь J. Г ОСТ370-52 ВО 1200 678 5.5 14
Полу волнистые ОБЫКНОВЕННОГО профиля J В— j ГОСТ Ю6447 ПВО-1 ПВО-2 800 1200 553 553 6 6 13 12
Волнистые УСИЛЕННОГО профиля J5 ВУ-1 ВЫ-2 2800 2300 1000 1000 8 8 20 20
Лолу волнистые УСИЛЕННОГО профиля 1 в 1 пеан пву-е 1850 1600 др 1350 др 1000 10 10 I ОТ 18 1до28
Для неутепленных кровель жилых и оещественных зданий —
ВО, пво-i и пво-а.
Для неутепленных кровель промышленных зданий И УТЕПЛЕН-
НЫХ ВЕСЧЕРДДЧНЫХ КРОВЕЛЬ ПРОМЫШЛЕННЫХ здании —
ЬУ-1. ва-г, пва-i и пву-2 .
д Черепицд глиняная............ ... грет 180В-54
Изготовляется из глиняных масс с последующим обжигом.
Тип черепицы Ра* МЕРЫ в мм ВЕС 1М‘ покрытия в кг
КРОЮ Ш.ИЕ габаритные
Длина Ширм ид Длинц ширина
Пазовая штампованная 31Q 190 — — 50
Пазовая ленточная 333 200 4оо 220 50
Плоская ленточная 160 155 365 155 65
Коньковая 333 — 365 200 —
5. КаРтОН кровельный. Мастика Битумная кровельная,
мастика дегтевая кровельная. толь кровельный бес-
покровный.Толь КРОВЕЛЬНЫЙ с ПЕСОЧНОЙ ПОСЫПКОЙ.
Толь с крупнозернистой посыпкой. Пергамин.
Рубероид, Рубероид с крупнозернистой посыпкой.
ГИДРОИЗОЛ и БОРУЛИН -----
— см. Раздел справочника „ГИ" -
Гидроизоляция жилых и ОБш,ЕСтвеммык зданий”
СМ-17
Теплоизоляционные материалы
4. Ваша минеральная -. ... - гост4640-52
Состоит из тончайших стекловцднь1х волокон, полу-
чаемых пышем распыления жидкого расплава шихты из
металлургических топливных шлаков,горных пород или
иных силикатных материалов.
Малки минеральной ваты и показатели
показатели
150 200 250
Объемный вес кг/м3 150 200 250
Коэффициент I при t“+30® теплог1РоеодностиД|при±=+too° и,о4о 0,050 0,045 0.055 0,050 0,060
Д в ккал/м час. град
Применяется в качестве теплоизоляционного
материала при температуре изолируемых поверхнос-
тей Aot-*6OO*a также для изготовления твплонзоля-
ционныхштанных изделий.
9. Войлок из минеральной ваты гост 6125-52
Представляет собой рнлонныйилилистовой мате-
риал^олученный в результате обработки волокон
минеральной ваты битумом-
Марки и показатели
Показатели на р к и
150 20 О 250
Объемный вес кг/м3 150 200 250
Коэффициент теплопроводн. Д при температуре t = 3o” □,DS □ ,□55 0,06
Применяетя Для теплоизоляции промышленных
установок,трубопроводов и оборудования при тем-
пературе изолируемых поверхностей до 1+60® а также
в ограждающих конструкциях зданий.
При изоляции об'ЪЕктав.находяш.ихся вне зданий,приме-
нение войлока допускается при температуре изолиру-
емых поверхностей до t т гоо °.
Размеры листов войлока:
Длина от юса до зооо мм I толщина
Ширина от 375 ДО 1200 мм 20, До и 60 мм .
СМ-18
3. Плиты из нвдвтоклавного ПЕНОБЕТОНЭ ГОСТ 5742-5!
Искусственные камнЕвндныЕ изделия с равномерно
рзспреддленными в них мелкими и шарообразными
замкнутыми воздушными ячейками.
Пенобетон изготовляется путем смешивания цементного
теста или цементного раствора с пеной, получаемой из
Различных ПЕНООБРаЗОВаТЕЛЕЙ , С ПОСЛЕДУЮЩИМ
твердением в условиях пропаривания или в ЕСТЕСТВЕН-
НЫХ УСЛОВИЯХ ПРИ ПОЛОЖИТЕЛЬНОЙ ТЕМПЕРАТУРЕ.
Марки и показатели
Показатели марки
4оо 500
Объемный вес *г/м3 до4оо До 500
Предел прочности при сжатии L 2не менее 5 7
Коэффициент теплопроводности при t= 25±5° 0,095 0,110
Размеры плит
Подлине - 700,750,800, 850,900,950 и 1000 мм
По ШИРИНЕ - 500 ММ
По (ПОЛОСИНЕ — 60 , ВО, 100 И 120 мм
Применяются для теплоизоляции оггаждающих кон -
струкций гражданских и промышленных зданий ,
холодильного оборудования, а также поверхностей
ПРОМЫШЛЕННОГО ОБОРУДОВАНИЯ и трубопроводов при
ТЕМПЕРатурЕ ПОВЕРХНОСТЕЙ до + 4оо°
4. Плиты ЛР£ВЕСНаВ0П0КНИСП1ЫЕ(0РГДЛит) ГРСТ4598-53
Изготовляются из древесных или иных растительных
волокон с добавками специальных составов.
Типы и размеры плит
Тип ПЛИТ длина мм Ширина мм ТЪлщина мм
Изоляционные 3000,2700,1800 1600,1200 1600,1200 (ноо^ооо) 12.5 его) 25
Полутвердые ОТДЕЛОЧНЫЕ Твердые отделочные 3600, 3000, 2700, 2000, 1В00, 160Q 1200 (1950) 1600 1 200 ( 800) ( 6001 8 4
Размеры в сковках—для плит, которые разрешается
изготовлять на оборудовании, установленном в 1953 г,
впредь до его амортизации.
СМ-19
Показатели для различных типов плит
Показатели тип плит
изоляци- онные полатаевд ОТДЕЛОЧН ТВЕРДЫЕ ОТДЕЛОЧН.
□ БТэЕМНыЙ вес кг/м3 Предел прочности при изгибе к^иг Коэффициент теплопроводности Д до4оо 8 0,047 ОТ 500до700 4о не hopmv от800до«00 150 <РУЕПСЯ
Применяются в качестве отделочного и изоляционного
материала в конструкциях и изделиях,защищеннь» от
увлажнения:
Изоляционные - для теплоизоляции ограждающих
конструкции жилых, общественных и промышленных
зданий.
ПолутвЕРДыЕ -для обшивки стен, потолков и перего ~
Редок в жилых, общественных и промышленных зданий
Н иТОГКлассов.
Твердые - для изготовления дьерЕЙ.встроЕнной мебели,
щитов Для пола и т.п. изделий .
5 Картон асбестовый. гост ав5о-4з
йсвЕстовый картон — огнестойкий листовой
материал, основным компонентом которого
является хризотиловый асвсст.
Применяется в качестве термоизоляционного,
огнезащитного и электроизоляционного материала.
Марки асбестового картона:
А — без наполнителя и связующего
ЯС” С минеральным наполнителем и связующим
Размеры листов:
Длина и ширина : от 900 ДО 1000 мм,
Толщина 2. 2.5 . 3 , 3.5, 4,5, 6,7,8,
9, 10, 11 и 12 мм.
Пределы прочности при растяжении во взаим-
-но перпендикулярных направлениях в «"/см2
марки карте на
А А С
Iйсорт 2й сорт l^COPT 2 й сорт
В одном направлении > В другом направлении 12 6 10 5 14 8 12 7
СМ-20
6 неорганические сьшычие: материалы
для гпеплоизоляципнных засыпок
d) Шлаки И ЗОЛЫ ТОПЛИВНЫЕ.
б) Шлаки ГРанулиРованныЕ.
В) Пемза и та® дробленые
S-) Вулканический пепел.
Применяются для теплоизоляции ограждающих
конструкций жилых,общественных и промышлен-
ных здании Д и ЙТклассов ПРИ отсутствии
плитных теплоизоляционных материалов.
Характеристики материалов
Вид материала Объемный кг/mV Коэффициент теплоп^овццм
Шлаки и золы ТОПЛИВНЫЕ от 7OD ДО 1000 0.165 0.215
Шгщки грянУлированныЕ от 4оо ДО 1000 0.105 0.200
Пемзы и гпуфы дробленые от 4оо до -loco 0.120 0.150
Вулканический пепел от 4оо ДО 600 0,105 0,135
Гидроизоляционные материалы
Картон кровельный, ..Гост 3i3s -52
Мастика битумная кровельная (горячая) .гост еавэ -51
Мастика дегтевая кровельнэя (горячая) гост 3580-51
Толь КРОВЕЛЬНЫЙ БЕСПОКРОВНЫЙ (толь-кожа). ГОСТ 1887 -51
Толь КРОВЕЛЬНЫЙ С ПЕСОЧНОЙ ПОСЫПКОЙ ГОСТ 1886- 52
Толь Г крупнозернистой ПОСЫПКОЙ . гост 5176-54
Пергамин КРОВЕЛЬНЫЙ . , „ . ..гост 2697 - 51
Рубероид ______ , гост 2165-51
РУБЕРОЙДСКРУПнОЗЕРНИСтоЙ ПОСЫПКОЙ ,,,, ГОСТ 4867 - 54
Гидроизол . .. ... ГОСТ 7415-55
Барулин
Барулин пластифицированный
Ткани ГИДРОИЗОЛЯЦИОННЫЕ
МЕгпаллоизол.
Все ПЕРЕЧИСЛЕННЫЕ ГИДРОИЗОЛЯЦИОННЫЕ
материалы приведены в разделе справочника
„ ГИ" —
ti Гидроизоляция Жилых и общественных здании."
СМ-21
Г0СТ63Ю-5е
Строительные матЕРиалыдля полов
1 Доски для настилки чистых полов
размеры в мм_________________
ТИП досок длина ширина толщина (высота)
Для укладки полагай Для укладки полосча- тому настилу — 74,95, 114 74,84,94 104, 114 / толщина \ J' I заготовки4о) 22 ( ТОлш>ина ' заготовки25)
g Паркет деревянный гост 862-52
Паркет представляет совой деревянные дощечки для
настилки полов, правильно сторцованные и остро -
ганные с четырех сторон, с кромками специального
Профиля.
Паркет изготовляется из древесины дава, ясеня,
клена, вака, Береста, вяза, ильма, права, сосны,
листвЕннищы и березы.
Размеры паркета в мм______________________
Длина е (50 2DQ 250,300,350 400,45 0 500
Ширина В 0Т35до75 От35до 80 0Т35 до 90 от45до 90 от55до90
Толщина 12,17,20 Взависимости от профиля и породы древесины
Градация по ширине для всех типов 5мм,
Ширина паркетаиэдрсвесимы выкай березы 8^ 70им,
Типы па рк ста
а) Паркете косой кромкой
б) Паркет с лазами
-^-5125 ^^0.25 ^^0,25 -ir-u.w
о) Паркет с фальцем (фальц-для укрепления асфальтом)
г) Паркет с пазом и гребнем
е- ‘4 ..
-I ^0,25
СМ-22
Толщина паркета
Тип паркета Вид ДРЕВЕСИНЫ толщина 6 мм
Пэркетс косой КРОМКОЙ ДН6, ЯСЕНЬ, КЛЕН, БЧК БЕРЕСТ. ВЯЗ. ИЛЬМ и ГРЭБ- 12
Лиственница,сосна, березэ. 17
паркет с пазом и Паркет с фальцем Дыб, ясень, клен, буК/Берест, вяз, ильм и грав. 17
ЛИСТБЕННИЦД, сосна, БЕРЕЗа, 20
Паркет с пазом и ГРЕБНЕМ ДыБ, ЯСЕНЬ, КЛЕН, БЫК, БЕРЕСТ, вяз, ильм и грав. 17
Вкладной шип (для П^а™ис
3 Плитки КЕРЭМичЕСКИЕ ДЛЯ ПОЛОВ ГРЕТ 6787-53
Изготовляются из глиняной массы с окрашивающими
ПРИМЕСЯМИ ИЛИ ВЕЗ НИХ И ОБЖИГаЮПСЯ
Предназначаются Для настилки полов в жилых,
гражданских и промышленных зданиях.
Плитки укладываются на цементном Растворе ( перед
укладкой плитки насыщают водой в течение з часов
Форма и размеры плиток ____________
НаимЕнованиЕи форма плиток Тип плиток Р^НЕЬы В НМ
а С
Квадратные а а 1 2 3 50 100 100 — 10 10 10
ПРЯМОУГОЛЬНЫЕ (половинки квадратных) ^[ZZI 0в А 5 100 150 50 75 10 13
Треугольные aZ\ D <г в 6 7 8 50 100 150 71 141 212 10 10 13
Шестигранные 6 и Э 10 100 150 115 173 10 13
ЧЕТЫРЕХУГОЛЬНЫЕ (половинки шестигранных) 11 12 50 75 115 173 10 13
Пятигранные (половинки шестигранных) < в С .. „ В 13 14 100 150 575 86,5 10 13
восьмигранные а f d ]_ в 15 150 50 13
СМ-23
4 Мозаика ковровая керамическая
Изготовляется из высококачЕстаенной керамической
массы методом сухого прессования и обжига.
Объемный вес 24оо-25оо кг/м3.
Размеры плиток 25*25 мм и 25*52мм,толщина 6 мм
Для удобства укладки плитки наклеиваются лицевой
стороной по заданному рисунку на Бумажные листы,
на обратной стороне которых наносится рисунок.
Плитки укладываются на бетонную подготовку по
слою цементного раствора Г-3— 1:4
5. Плиты древесноволокнистые (оргалит) гост4598-53
см. см-20.
Плиты твердые отделочные применяются для верхнего
слоя пола.
Плиты полутвердые отделочные применяются для
слоя, подстилаемого под твердые плиты.
Приклеивающим материалом служит витымная мастика
6 ЛИНОЛЕЧМ ГОСТ 7251-54
Глифталевый линолеум-изготовляется из плас-
тической массы,состояЩЕи из Растительных масел,
Жиров или их заменителей , искусственных или
естественных смол с наполнителями (пробковая
мука.дрЕвесная мука,пигменты идр.)-
Полихлорвиниловый ЛИНОЛЕУМ-ИЗГОТОВЛЯЕТСЯ из
СИНТЕТИЧЕСКИХ смол с НЭпОЛНИТЕЛЯИИ ('тальк,
ПИГМЕНТЫ И Др.).
Линолеум с нелицевой стороны имеет основу,
СОСТОЯЩУЮ ИЗ КЭРДЕЛЬНОЙ, ПОЛУКЗРДЕЛЬНОЙ ИЛИ
джуто-кенаерной ткани.
Линолеум изготовляется в виде полотнищ,дорожек,
ковров и пред назначается для отдЕлкн полов в
жилых и ОБЩЕСТВЕННЫХ ПОМЕЩЕНИЯХ.
Размерь 1 лин о л еу м а___________________
Тип линолеума Толщина км Шир ина см
ПОЛОТНИЩ, дорожек
Глифталевый 2,5 и 3 180 и 200 50,67,100,150
Полихлорвиниловый 2 И 2,5 160 75 и 160
ГлИфТаЛЕВЫЙ ЛИНОЛЕУМ ТОЛЩИНОЙ Зин И ПОЛИХЛОРВИНИ-
ловыи толщиной 2,5 мм применяют для полов
Общественных помещений с интенсивным движением.
Для наклейки применяемся казеиновый клей,мастика.
СМ-24
Строительные матЕРиалыдля перегородок
1. Плиты ГИПСОВЫЕ ДЛЯ ПЕРЕГОРОДОК .... ГОСТ 6428-52
Плиты изготовляются из половодного гипса с мине-
ральными и органическими заполнителями или без них.
Плиты предназначаются для устройства перегородок
в помещениях с относительной влажностью воздуха
ДО 70%.
Допускается применение плит в санузлах при
условии защиты поверхности плит от воздействия
влаги.
Размеры плит : Длина 800мм I толщина
Ширина 4оомм| 100 или 80мм
Диаметр пазов на торных и продольных гранях:
в плитах толщиной 100 мм — Зо-З4мм,
» » 80мм — 28“30мм.
Объемный вес плит- от 950 до 1300 кг/м 3,
для плит толщиной 80мм допускается до Г7ООкг/м3-
2. Плиты ПЕРЕГОРОДОЧНЫЕ ШЛаКОБЕГПОнНЫЕ-^л^-цс;
ОУстртелыЕ мспмхп
Плиты изготовляются из смеси гидравлических вяжущих
с заполнителями и из топливных или металлургических
шлаков без армирования (шлакобетон маяки 35).
Плиты прииЕняютсядля перегородок в ПОМЕЩЕНИЯХ
при отсутствии динамических воздействий.
Объемный весввысушенномсостоянии 1500кг7м3.
СМ-25
ЯсвацЕМЕнтныЕ ТРывы. мчфта и корова,
1ТРЫ6Ы И муфты аСВОЦЕМЕНТНЫЕ для ГОСТ1В39-48
БЕЗ напорных трубопроводов
заделка
Геометрические данные соб.вЕса1пмтруБ и муфт
Муфты (размеры в мм)
(Правы (размеры в мм)
Услоен ПРОХОД в d S ВЕС 1пм Л Условн ПРОХОД в J, ъ ем НЕТ 1лм 8 кг
50 58 44 7 2500и3000 23 50 58 71 95 150 0,94
75 83 69 7 3,3 75 83 96 120 1.25 1.55 1,82 244 ”3,30 4.20
100 109 93 8 5,1 100 109 123 .!41 171 --
<25 135 нд 8 6,5 125 135 147
150 159 141 9 8,5 150 159 Л.’5 265 170 198
200 215 195 10 3000 и 4000 13,0 200 250 235 263
250 263 243 11 V » 17,6 27Э _338 386 309
300 315 291 12 23.0 300 315 370 420 5,30
3SD 364 538 13 > 29,0 350 364 645
400 414 386' 14 ,, 35,4 5£0 68,0 4оо _500 600 ’ 414 431 467 100 9.25
500 600. 514 612 482 576 16 18 _514 612 535 639 575 683 200 12£0 18.40
&. ЯСБОЦЕМЕНТНЫЕ КОРОБЭДРУБЫ И МУфПЫ К НИМ ДЛЯ
___________вентиляции ( размеры в мм |________
КОР О 68 ммфгпы Ккоробэм ТРавы нафты к трава*
S 1- Внутр. СЕЧЕН ТОЛЩ СТЕН- КИ Длина ДЛЯ КОРОБ свнутр СЕЧЕН. внутр.разн сторон мааты толщ СТЕ- НОК Длина
106X106 7 2000-4000 106 X 106 145X145 в 160 141x8 170* 8
100X150 в 3000-4000 (00 К150 141X191 8 160 184*8 220x8
U 150X150 8 3000-4000 150X150 193 х 193 8 160 235*9 270* 9
ф 150X200 8 4000 150X200 133x243 8 160 279*10 320*10
□ 1- 150X300 8 4000 150X300 196X346 8 160 368*10 400* 10
9 200X200 8 4ооо 200 x 200 246x246 8 160 456*12 494* 12
Е 200X300 8 Дооо 200x300 246x346 8 160 546* 16 600* 16
щ 200 X 412 8 1600 768'18 816*18
X ID Т1 ^оохзоо 300x400 _8 10 1600 1600-' - — — —
Н 300x500 10 1600
ГО 400x400 400*500 10_ 10 1600 1600 — - - — - — ~
• ft
кА
LKT1
AWJ*