ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ
И НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКИЙ
ЖУРНАЛ
ГОСУДАРСТВЕННОГО
АГРОПРОМЫШЛ ЕННО ГО
КОМИТЕТА СССР
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
Ф
МОСКВА ВО "АГРОПРОМИЗДАТ'
ТЕХНИКА Ю1968
В НОМЕРЕ:
РЕШЕНИЯ XIX ВСЕСОЮЗНОЙ КОНФЕРЕНЦИИ КПСС -
В ЖИЗНЬ!
А гае в Р, А. Человеческий фактор цены не имеет 2
ЭКОНОМИКА И ОРГАНИЗАЦИЯ ПРОИЗВОДСТВА
Бунятова Н- Г. Сервис на Бакинском заводе
холодильников 4
ПЕРЕСТРОЙКА И КАЧЕСТВО
Петрович: Н. П. Обеспечить выпуск бытовых холодильников
на уроуне мировых стандартов 7
Пискунов В;' Bt Снижение энергопотребления бытовых
холодильников: самоцель или целесообразность 11
Назаренко С. Н., Кравцевич В. Я- Причины механических
повреждений бытовых холодильников 15
Николаеико Ю. Е., Тихонова В. Н. Новая методика
определения теплопроходимости холодильного шкафа 18
Зеленое В. В., Кухар С. И., Мазурцев Н. А.
Совершенствование герметичных компрессоров типа ФГ-0,09 22
ЭКОНОМИКА ТОПЛИВНО-ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ РЕСУРСОВ
Онишков В. Е. Выбор теплонасосной станции для
промышленного предприятия 24
НАМ ОТВЕЧАЮТ 27
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Лаврекчецко Г. К., Дорошенко А. В., Демьяненко Ю. И.,
Ярмоловмч Ю. Р. Разработка косвенно-испарительных
воздухоохладителей для систем кондиционирования
воздуха . ?. 28
Соловье* Ац Г., Дюндин В. А., Данилова Г. Н. Влияние по-
ристогр^окрытия поверхности пучка труб на
интенсивность теплоотдачи при кипении аммиака 33
Лихтенштейн Э. Л. Получение качественного
искусственного'ль^а для спортивных целей 36
Филин С. О., Гернер В. А., Серебряный Г. Л. Совершенст-
вовакие способа извлечения льда из льдоформ 41
Влодацсц В. В., Кунина В, А. Энтерококки как санитарно-
пока^ательные микроорганизмы в производстве
быстрозамороженных готовых блюд 43
НОВОСТИ ХОЛОДИЛЬНОЙ ТЕХНИКИ
ИсмаидДО Т. А., Цветков Ю. Н., Соболев В. И.
Полупроводниковое термоэлектрическое устройство 45
ИЗ РЕДАКЦИОННОЙ ПОЧТЫ
Алямовский И. Г. Исправление одной ошибки 47
ОБМЕН ОПЫТОМ
Электронный акустический течеискатель 48
Устройство для очистки трубок маслоохладителя от во-
[ дяногр камня 49
* ИЗОБРЕТЕНИЯ 49,50,51,57,59
ОХРАНА ТРУДА
Правила устройства и безопасной эксплуатации
фреоновых холодильных установок 52
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Гиндлин И. М. Из Бюллетеня МИХ 58
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Иванова Р. Б., Пытченко В. П. Установка УРМХМ-1,6
регенерации масел для холодильных машин 60
РЕФЕРАТЫ 61
ВАШ ДОМАШНИЙ ХОЛОДИЛЬНИК 63
IN ISSUE:
DECISIONS OF XIX ALL-UNION CONFERENCE OF CPSU —
INTO LIFE
Agayev R. A. Human Factor is Invaluable 2
ECONOMY AND ORGANIZATION OF PRODUCTION
Bunyatova N. G. Service at Baku Refrigerator Plant 4
PERESTROIKA AND QUALITY
Petrovich N. P. Manufacture of Domestic Refrigerators at
Level of World Standards 7
Piskunov V. V. Decrease of Power Consumption by Domestic
Refrigerators: An End in Itself, or Expediency 11
Nazarenko S. N., Kravtsevich V. Ya. Causes of Mechanical
Faults in Domestic Refrigerators 15
Nikolayenko Yu. E., Tikhonova V. N. New Method of
Determining Heat Transfer Via Refrigerated Cabinet 18
Zelenov V. V., Kukhar S. I., Mazurtsev N. A. Improvement
of Hermetic Compressors, Type ФГ-0.09 22
ECONOMY OF FUEL-ENERGY RESOURCES
Onishkov V. E. Choice of Heat-Pump Station for
Industrial Enterprise * 24
ANSWER TO READERS 27
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
Lavrenchenko G. K-, Doroshenko A. V., Demyanenko Yu. L,
Yarmolovich Yu. R. Design of Indirect-Evaporative Air
Coolers for Air-Conditioning Systems 28
Solovyev A. G., Dyundin V. A., Danilova G. N. Influence of
Porous Coating on Surface of Tube Bundle on Heat
Transfer Intensity at Boiling of Ammonis 33
Likhtenstein E. L. Production of High-Quality Artificial Ice
for Sport Purposes 36
FHin S. O., Gerner V. A., Serebryany G. L. Improvement of
Ice Removal from Ice Moulds 41
Vlodavets V. V., Kunina V. A. Enterococci as Sanitary-
Indicative Microorganisms in Production of Quick-Frozen
Ready Dishes 43
NOVELTIES OF REFRIGERATING ENGINEERING
Ismailov T. A., Tsvetkov Yu. N., Sobohv V. I. Semiconductor
Thermoelectric Device
FROM MAIL OF EDITORIAL BOARD
Alyamovsky I. G. Correction of One Mistake
PRACTICE EXCHANGE
Electronic Acoustic Leak Detector 48
Device for Removing Water Stone from Oil Cooler Pipes 49
INVENTIONS 49, 50, 51, 57, 59
LABOUR PROTECTION
Rules for Design and Safe Operation of Freon
Refrigerating Plants 52
AT INTERNATIONAL INSTITUTE OF REFRIGERATION
Gindlin I. M. From Bulletin of IIR 58
DEFERENCE DATA
Ivanova R. В., Pytchenko V. P. Plant YPMXM-1.6 for
Regeneration of Oil for Refrigerating Machines 60
SUMMARIES 61
YOUR DOMESTIC REFRIGERATOR 63
45
47
© ВО «Агропромиздат», «Холодильная техника», 1988.

РЕШЕНИЯ XIX ВСЕСОЮЗНОЙ
КОНФЕРЕНЦИИ КПСС— В ЖИЗНЬ!
Итоги XIX Всесоюзной партконференции широко обсуждаются всеми
г«жетскими людьми. Журнал предоставляет слово делегату
конференции генеральному директору производственного объединения «Бак-
з;нкгробытприбор» Р. А. АГАЕВУ.
Коллектив этого объединения успешно выполнил план первого
полугодия по основным показателям. Объем валовой и товарной
продукции составил 102,5 %, показатели по нормативно чистой
продукции достигли 103 %.
Наибольшего успеха добились труженики головного предприятия
объединения — Бакинского завода холодильников. По сравнению с
соответствующим периодом прошлого года выпуск различных моделей
бытовых холодильников марки «Чинар» увеличен на 16,3 тыс. шт.
Почти в 2 раза превышен план по изготовлению запасных частей к
холодильникам. Достойно справились заводчане и с повышенными
социалистическими обязательствами в честь XIX Всесоюзной
партийной конференции — ко дню ее открытия с конвейера сошли 4500
сверхплановых холодильников (вместо 3000 — по обязательствам).
ЧЕЛОВЕЧЕСКИЙ ФАКТОР ЦЕНЫ НЕ ИМЕЕТ
Отзвучали речи выступавших на
конференции, смолкли жаркие споры в фойе
Кремлевского Дворца съездов, разъехались по
домам делегаты. И сразу с головой — в
работу.
Скажу откровенно: никогда еще не
работалось мне так трудно и в то же время так
окрыленно, как сейчас.
Сегодня мы имеем развернутую,
коллективно выработанную программу
действий по всем направлениям, решения
XIX Всесоюзной конференции КПСС
зафиксированы в ее резолюциях.
Давайте вчитаемся в строки резолюции
«О ходе реализации решений XXVII съезда
КПСС и задачах по углублению
перестройки». Не случайно перестройка
экономики выдвинута здесь на первый план:
ведь экономика — это базис, без коренного
изменения которого вряд ли положительные
перемены будут возможны.
Задачи определены четко. Развивая и
углубляя экономическую реформу,
необходимо завершить формирование нового
экономического механизма, довести принципы
реформы до каждого первичного трудового
коллектива, до каждого рабочего места.
Надо резко усилить заинтересованность
людей в наивысших конечных результатах,
до конца преодолеть уравнительность,
смелее и повсеместно руководствоваться
принципом оплаты труда по его количеству и
особенно качеству, не допускать такого
положения, когда можно безбедно жить при
плохой работе.
Пока хозрасчетная психология не
проникнет в плоть и кровь каждого
работника — от генерального директора до
рабочего — успеха не жди.
Почему невелика отдача от 18 миллионов
управленческих работников страны, почему
на конференции больше всего досталось
«аппаратчикам», функционерам? Да
потому, что те самые принципы реформы до
их рабочих мест пока не доходят.
Мы у себя попытались их довести.
Очень простым способом: если при проверке
качества изделия обнаруживаем какой-то
дефект, то находим не только «стрелочника»,
но и того человека в «конторе», по вине
которого — пусть косвенной — этот дефект
произошел. Санкция бывает не очень
строгой — 1 % удержания из премии. Но по- j
лучить второй «прокол» уже никому не
захочется...
Управленческий аппарат в нашем
объединении составляет 10 % численности
работников, тогда как по министерству —
20 %. Большинство наших управленцев —
классные специалисты, поэтому и зарплата
у них соответствующая — у начальников
отделов за 300 р.
Вообще я противник «драконовских»
мер. С их помощью нам порядка не навести.
2

Сколько раз уже жизнь это доказывала.
И на конференции
командно-административные меры в очередной раз были
осуждены. Однако нет-нет, да и приходится
слышать: покруче надо брать, построже карать
нарушителей и бракоделов. Часто
ссылаются при этом на капиталистическую
организацию производства. Дескать, там, на
Западе, за пятиминутное опоздание работника
выбрасывают на улицу. А у нас, мол, людей
распустили.
Я по долгу службы бываю за рубежом,
имею дело со многими иностранными
фирмами. Да, с нерадивыми там не
церемонятся. Например, японская фирма «Ден-
сэй ниппон электрик индастри» (с которой
мы имеем деловые связи) в случае, если
ее работник в течение 3 мес никак не проявил
себя, вручает ему расчет и указывает на
дверь. Но в той же фирме никогда не
допустят грубого разноса, если
добросовестный работник случайно провинился,
допустил оплошность. Наоборот, подойдут
и спросят: все ли у вас в порядке дома, не
помочь ли чем? И, вопреки
распространенному у нас представлению, ничего не вычтут
у него из зарплаты.
Незадолго до конференции мы решили
провести у себя такой эксперимент.
Повесили объявление о том, что удержания за
брак отменяются, качество — дело совести
исполнителей. И что бы вы думали?
Нарушения технологии сократились вдвое!
И в этом нет ничего удивительного.
Если в Японии, где рабочий трудится на
фирму, «стимул пряника» срабатывает, то
у нас, в социалистическом обществе, где
люди трудятся на себя,- — подавно.
Разучились мы за минувшие годы застоя доверять
людям, относиться друг к другу
по-человечески...
Всем известна формула хозрасчета —
считать каждый рубль. Я бы ее дополнил:
но не дрожать над каждой копейкой.
Наше объединение очень заинтересовано
в доходах, ведь от них зависят техническое
и социальное развитие, благополучие
коллектива. И в то же время мы внедряем
комплексную систему обучения работников,
которая с меркантильной точки зрения
может кому-то показаться расточительством.
Решили отказаться от приема новых
людей на работу по традиционной схеме:
отдел кадров — конвейер. С сентября этого
года новичок перед тем, как занять свое
рабочее место, должен будет пройти
обучения по 160-часовой программе. Его
познакомят с трудовыми и интернациональными
традициями коллектива (а они у нас
богатые), дадут общее представление о
производстве, технологии, прочитают лекции по
экономике,— словом, сделают будущего
рабочего сопричастным к делам завода,
помогут ему быстрее войти в коллектив,
стать его полноправным и достойным
членом. В течение всего месяца обучения
слушателю курсов будет начисляться
зарплата. Наши экономисты подсчитали: это
равносильно «потере» 50 тыс. р. в год. Но я
не случайно взял это слово в кавычки.
Человеческий фактор цены не имеет. В
первую очередь экономика должна работать
на человека, а уже потом человек — на
экономику.
Эта мысль нашла отражение и в
документах конференции: «Стержнем всей
структурной и инвестиционной политики,
исходной основой формирования темпов
и пропорций воспроизводства должна стать
линия XXVII съезда КПСС на социальную
переориентацию экономики».
Сказать, что мы уже повернули свой
«корабль» экономики лицом к человеку,
будет, пожалуй, преждевременно, хотя
многое в этом направлении делается. Не все
еще благополучно обстоит в объединении
с решением жилищной программы. Один
строящийся собственными силами дом в
Сумгаите и еще один проектируемый
126-квартирный в Баку — этого для
реализации программы «Учет-86», которая
предполагает обеспечение до 1991 г. квартирами
очередников, стоящих на учете с 1 января
1986 г., мало Нам следует действовать
более решительно.
В настоящее время мы добиваемся
выделения еще одного участка под
строительство второго дома в Баку. В Сумгаите
предусмотрено построить в 1990 г. еще два
жилых дома по 60 квартир в каждом.
Все это позволит уже в ближайшие три
года обеспечить всех очередников
объединения благоустроенным жильем.
Вместе с тем социальная переориентация
экономики не означает, что нужно
забросить производство, перераспределить
капиталовложения на другие нужды и развивать
у себя чуть ли не натуральное хозяйство.
Нет, здесь следует идти другим путем.
Вот мы выпустили в первом полугодии
более 5000 холодильников сверх плана,
значительная часть которых отправлена в
Венгрию. С тамошним предприятием
«Индустриал экспорт» сейчас успешно ведутся
переговоры о строительстве «под ключ»
пансионата на Апшероне. Условия просты:
«пансионат равен 28 тыс. холодильников».
Перечитал последнюю фразу и подумал:
все-таки движется вперед дело перестройки,
что бы там ни говорили скептики! Если
бы мне еще 5 лет назад кто-то сказал, г
что мы вот так запросто заключим договор ^
!*
3

ЭКОНОМИКА
i ОРГАНИШШЯ
ПРОИЗВОДСТВА
с иностранным государством — вы нам
пансионат, мы вам — холодильники, то счел
бы этого человека шутником. А сейчас 60 %
продукции мы отправляем на экспорт, со
своими холодильникам выходим на
западноевропейский рынок.
Недавно я вернулся из ФРГ, вел там
переговоры с известной фирмой АЕГ.
Поехал на заработанную предприятием
валюту, представлял только свое
объединение, все документы оформил в считанные
дни. Хотели «фирмачи» навязать нам
холодильный ларь устаревшей конструкции.
Почему бы и нет, раз в СССР такие не
выпускаются? Однако не получилось. А в
мастерская по ремонту обуви, ателье по
пошиву одежды, продуктовый магазин,
стол заказов, новая столовая, рассчитанная
на 300 посадочных мест, авиа- и
железнодорожные кассы и др.
Совсем недавно начал работу магазин-
салон спецодежды и средств
индивидуальной защиты (см. рисунок), где представлен
широкий выбор спецодежды различного
покроя и расцветки, которую здесь же
можно сдать в химчистку. У каждого
работника имеется личная карточка,
оформленная службой техники безопасности, в
которой указаны вид спецодежды, размер,
срок носки и другие данные. Поэтому придя
в салон, рабочий в считанные минуты может
подобрать себе все необходимое.
Одной из новых форм бытовых услуг
является открытие на заводе отделения
сберегательного банка. Для этого было
специально построено просторное, удобное
помещение.
— Создание Сбербанка,— говорит
заместитель генерального директора по
экономическим вопросам Г. Е. Смоляр,—
позволит решить одну из важнейших на
сегодняшний день задач — расширение сети
финансовых услуг. Основное предназначение
банка — комплексное обслуживание
работников завода, создание им максимума
удобств при хранении денег.
Пока услугами Сбербанка пользуются
около тысячи человек — работники
заводоуправления, ОТК, отдела главного
энергетика, дробильного участка, инструментального
цеха и цеха ширпотреба, которые получают
здесь свою заработную плату. По желанию
они могут забирать ее не полностью,
оставляя какую-то часть на сберкнижке,
открытой на имя к а ж ю< о ктиеи!;'«. В пеп-
прежние времена послали бы туда не
специалиста, а чиновника из Минвнешторга,
и появился бы у нас еще один отсталый
лицензионный завод.
Очень своевременно и правильно
указано в резолюции партконференции «О ходе
реализации решений XXVII съезда КПСС
и задачах по углублению перестройки»
на целесообразность перестройки системы
внешнеэкономических связей.
Да и в целом все резолюции XIX
Всесоюзной конференции КПСС — это
документы, вызванные самой жизнью. По ним
нам работать, сверять сделанное.
УДК 64.022.3
СЕРВИС
НА БАКИНСКОМ ЗАВОДЕ
ХОЛОДИЛЬНИКОВ
Н. Г. БУНЯТОВА
ПО «Бакэлектробытприбор»
Не секрет, что многие городские службы
сервиса открыты в то время, когда мы
находимся на работе. И нередко приходится
отпрашиваться пораньше с работы с тем,
чтобы, к примеру, отремонтировать
телевизор или холодильник, починить обувь или
купить железнодорожный билет. Потери
рабочего времени по этой причине весьма
велики. Именно поэтому социальному
развитию на производстве уделяется сегодня
особое внимание. Расширяется круг услуг,
оказываемых труженикам предприятия
различными службами быта, повышается
сервис обслуживания.
Положительный опыт в сфере
социального развития накоплен на Бакинском
заводе холодильников производственного
объединения «Бакэлектробытприбор», К
услугам заводчан — различные службы
сервиса: мужская и женская парикмахерская,
4

спективе планируется, что весь коллектив
завода будет получать заработную плату
через Сбербанк.
Кроме того, в Сбербанке принимается
оплата за коммунальные услуги, причем не
только наличными, но и путем перечисления
платежей из заработной платы 10 числа
каждого месяца. Эти расчеты
осуществляются бухгалтерией предприятия по данным,
представленным рабочими и служащими о
размере платежей. Пользуются этой формой
обслуживания пока немногие. В
дальнейшем в целях облегчения оплаты
предусматривается завести ведомости на всех
сотрудников, а расчеты за потребляемую
электроэнергию производить по
среднемесячному ее расходу абонентом в
предыдущем году.
Новая форма обслуживания быстро
завоевывает популярность среди заводчан.
У каждого из нас наступает в жизни
момент, когда на первое место встает ремонт
квартиры. Проблем сразу же возникает
много — где достать необходимый
строительный материал, найти хорошего мастера,
который сумел бы быстро и качественно
произвести ремонт. И тут на помощь
приходят службы завода, которые оказывают
различные платные услуги. В их
обязанности входит ремонт не только квартир, но
и различной бытовой аппаратуры —
миксеров, электродрелей, стиральных машин,
пылесосов.
Починку сложной радио- и
телеаппаратуры, филигранную работу по ремонту
электронных часов и автомобильных
приборов проводит метрологическая служба
предприятия.
К услугам заводчан — автостоянка
личного транспорта, обслуживание
фотолюбителей и многое другое.
И, конечно же, завод предлагает услуги
в послегарантийном обслуживании и
ремонте своей продукции — холодильников.
Например, можно провести окраску
промышленным способом, восстановить отдельные
части и детали, заменить холодильный
агрегат.
Эта удобная для заказчика форма
обслуживания по замыслу должна была
экономить наше время, облегчить те
трудности, которые всегда возникают, если
что-то в доме выходит из строя. Но, увы,
в ходе ее реализации пришлось столкнуться
со многими трудностями, в частности с
отсутствием стройматериалов и фондов на
В магазине-салоне спецодежды и средств индивидуальной защиты Бакинского завода
холодильников. Прием посетителей ведет заведующая салоном И. Мирзоева.
Фото М. Л. ШАИНА.
5

них. Безусловно, серьезным тормозом в
выполнении плана платных услуг стала и
слабая организация этого важного дела.
Многие службы завода пустили его на
самотек.
И вот недавно было решено создать
на головном предприятии объединения
кооператив бытового обслуживания под
названием «Снежинка». На первом его
собрании были рассмотрены
организационные вопросы — утверждены устав
кооператива и правила внутреннего распорядка.
Возглавил заводской кооператив
экономист цеха по изготовлению запчастей
Э. Меджидов, членами кооператива стали
плотники ремонтно-строительного участка
Р. Раджабов, С. Мовсесян, слесарь по
ремонту оборудования Р. Агишев из ре-
монтно-механического цеха и
электрогазосварщик этого цеха В. Вартанян.
ИЗ ГАЗЕТ
«Ларь» — на стенде испытаний
Вот уже больше месяца идут испытания
морозильника «Ларь», выпуск которого ведется
Минским заводом холодильников совместно с
югославской фирмой «Горение».
По мнению специалистов, освоение новой
модели шло без особых сложностей,
оперативно решались текущие организационные и
технические вопросы. Как же обстоит дело с
испытаниями морозильника «Ларь»? Об этом
рассказывает инженер бюро испытаний
холодильников и морозильников ГКТБ Станислав
Викторович Журавлев.
— Морозильник проходит у нас две стадии
испытаний. Первые испытания обычно
протекают гладко. Основные дефекты выявляются
при повторной проверке. Наиболее существенные
из них — по компрессору. Морозильник бракуется
также из-за нарушения технологии вакуумиро-
вания и несоблюдения методики испытаний.
Положено выдерживать 5 ч между первыми и
вторыми испытаниями, однако не всегда
контрольные службы придерживаются этого правила.
Часть дефектов можно отнести на счет
неправильной упаковки и транспортировки
морозильника.
Перечень услуг, которые будут
оказываться кооперативом, весьма разнообразен.
Это и ремонт квартир, сантехнических
узлов, изготовление и установка
металлических и деревянных дверей, оконных
рам, их застекление. Здесь же можно будет
сшить одежду, сдать в починку обувь,
сделать прическу и т. д. В дальнейшем,
учитывая интересы трудящихся, кооператив
«Снежинка» будет расширять сферу своих
услуг.
Такая хорошо налаженная сеть бытовых
услуг на предприятии способствует и
успешной его работе. Ведь сводятся к
минимуму многие бытовые проблемы,
которые часто отвлекают силы и внимание
для их решения. А это, в свою очередь,
позволяет людям на работе заниматься
только работой.
Дело в том, что модель поступает к нам
практически готовой и изменить что-либо в ее
конструкции довольно трудно. Поэтому и
анализа досконального нет: практически невозможно
по готовому изделию точно установить, где,
на каком участке, на какой стадии была
допущена ошибка, просчет.
Сейчас продолжается работа по
совершенствованию энергетических параметров модели —
снижению расхода электроэнергии, усилению
замораживающей способности, уменьшению
уровня шума. И, надо сказать, определенные
успехи здесь достигнуты.
Наверняка, не всякого покупателя устроят и
габариты морозильника «Ларь». Эта модель
рассчитана на довольно-таки просторное
помещение. Оказывается, югославы ставят
морозильник uq в кухне, не принято у нас, а ь
подсобках.
Югославский «Ларь-»., поступающий на МЗХ
пока сможет оценить лишь советский
потребитель. В будущем, если эта модель хорошо
зарекомендует себя, она, возможно, станет прел
метом нашего экспорта. Но уже в собственном
исполнении.
И. Жвалевская
«Рабочее слово» — газета ПО «Атлант»

ПЕРЕСТРОЙКА И КАЧЕСТВО
Комплексной программой развития производства товаров народного
потребления и сферы услуг на 1986—2000 годы предусматривается
значительно увеличить выпуск бытовых холодильников и
морозильников: с 5,9 млн шт. в 1986 г. до 8—8.8 млн шт. в 2000 г.
При этом первоочередной задачей предприятий, занятых
производством этих изделий, является коренное улучшение их качества и
ассортимента, повышение технического и эстетического уровня, надежности
в эксплуатации. Программой намечено, что уже к концу двенадцатой
пятилетки производство наиболее современных — двух- и трехкамер-
ных холодильников возрастет в 4,5 раза, морозильников — в 3 раза.
По сравнению со старыми моделями удельное энергопотребление
бытовых холодильников будет снижено в 1,3 — 1,5 раза,
материалоемкость в 1,2 раза.
Различным аспектам повышения качества и надежности бытовой
холодильной техники посвящена публикуемая подборка статей.
УДК< 688.5ь2:П4Л.35^.97
ОБЕСПЕЧИТЬ ВЫПУСК
БЫТОВЫХ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
НА УРОВНЕ
МИРОВЫХ СТАНДАРТОВ
Минский завод холодильников (МЗХ) не
нуждается в рекламе. Достаточно сказать,
что 7 апреля 1988 г. производственному
объединению «Атлант», головным
предприятием которого является завод, в очередной
раз было вручено Красное знамя ЦК КПСС,
Совета Министров СССР, ВЦСПС и ЦК
ВЛКСМ за победу во Всесоюзном
социалистическом соревновании 1987 г.
Выпускаемая заводом продукция пользуется
повышенным покупательским спросом. Все
серийно выпускаемые модели холодильников
и морозильников с маркой «Минск»
аттестованы по высшей категории качества.
— Казалось бы, Николай Павлович, при
таком положении дел введение на МЗХ в
1987 г. госприемки было излишним? — с
такого вопроса начала беседу с
руководителем госприемки на заводе И П. Петровичем
сотрудница редакции журнала
«Холодильная техника» 3. Д. Мишина.
— Действительно, перед введением гое-
приемки в 1986 г. число поступивших
рекламаций снизилось на 15 %,
внутризаводской брак уменьшился на 52 %. Около
92 % продукции произведено с
Государственным знаком качества, до 60 % продукции
поставлено на экспорт. Однако в начале
своей деятельности госприемка столкнулась
на заводе с множеством проблем, которые
в большой степени определяют качество
выпускаемых изделий, ее надежность. Так,
после анализа рекламаций выяснилось, что
почти половина отказов продукции
объясняется различными упущениями завода.
Первые результаты контроля
производства и принимаемой продукции показали,
что 80 % нарушений обусловлены
несоблюдением нормативно-технической,
конструкторской и технологической документации,
остальные — отсутствием линейных средств
измерений и небрежностью исполнителей.
При этом отдельные изготавливаемые
детали не соответствовали документации.
Используемая оснастка во многих случаях не
обеспечивала требуемых документацией
параметров деталей и узлов. Следовало
повысить ответственность работников за
качество труда и продукции.
Это не значит, что службы завода не
работали над решением этих проблем.
Однако высокие конечные результаты
деятельности завода (как это ни
парадоксально) ослабили взаимную требовательность
его служб, которые во многом смирились с
имеющимися недостатками и
недоработками. Необходимо было совместно с
коллективом завода (и сейчас эта работа
продолжается) разрешить внутренние
проблемы, стоящие на пути улучшения и обеспе-
7

чения стабильности качества выпускаемой
продукции.
— Каковы же они?
— Прежде всего нужно было привести в
порядок всю заводскую
нормативно-техническую документацию, добиться ее полного
внедрения и соблюдения.
Сегодня на заводе выпускается 19 видов
готовой продукции, из них по
государственному стандарту — 1 изделие,
республиканским стандартам — 1, техническим
условиям — 11, техническим описаниям — 6.
Кроме того, действует более 230 стандартов
предприятия. Поначалу казалось, что
особых нарушений стандартов на заводе не
должно быть, ведь его отдел
стандартизации — базовый в отрасли. Однако
проверки показали, что более 80 % из числа
проверенных стандартов не соблюдается. В
частности, на производстве в 40 % случаев
нарушался ГОСТ 3.1113—79 по внедрению
технологических процессов, не выполнялся
РД 50-540—85 по контролю
технологической дисциплины и др. Неэффективно
функционировала подсистема «Управление
качеством продукции». Из проверенных
стандартов предприятия (СТП) более 60 % не
выполнялось.
Серьезные упущения были обнаружены и
в вопросах аттестации деталей, узлов и
технологических процессов, а также при
обследовании состояния технологического
оборудования и оснастки на заводе,
метрологического обеспечения производства и
оснащенности рабочих мест измерительными
приборами.
Короче говоря, с введением госприемки
на заводе за 1987 г. в техническую
документацию внесено 1269 изменений, внедрено
177 стандартов, аннулировано 49 и
переработано 39 СТП. Изготовлено 316 единиц
линейных средств измерений, 35 % новой
оснастки, внедрено более 2,5 тыс. новых
средств измерений. Переработаны
программы «Качество», метрологического
обеспечения, планы по надежности и
стандартизации продукции и т. д.
— Николай Павлович, как были встречены
требования госприемки на заводе?
— Должен сказать, что руководство,
партийная и профсоюзная организации,
большинство работников завода восприняли
введение госприемки как один из рычагов
повышения качества выпускаемой
продукции. Партийный комитет дважды
рассматривал ход работы подразделений в условиях
госприемки. В многотиражной газете
объединения «Рабочее слово» постоянно
публикуется информация о работе госприемки.
В каждом подразделении завода проведены
встречи и собрания по вопросам улучшения
качества, требованиям нового органа.
Взаимоотношения госприемки со
службами завода были определены в
разработанном совместном Положении, в ряде
стандартов предприятия и технологической
документации. Ежегодно утверждаются
совместные мероприятия по повышению
качества и надежности продукции, из которых
за прошлый год и 5 мес. текущего года
внедрено в производство свыше 750.
Коллектив завода выступил инициатором
социалистического соревнования в
республике за выпуск продукции на уровне лучших
мировых образцов. В настоящее время на
заводе производится до 85 % такой
продукции, а к 1990 г. планируется добиться
100%.
Достижению этой цели призвана
способствовать действующая на заводе система
оценки труда по качеству выпускаемой
продукции, согласно которой до 1/3 премии
подразделений и служб завода поставлено
в прямую зависимость от его уровня. Кроме
того, изменены условия премирования ОТК —
в зависимости от сдачи продукции
госприемке, введен стандарт предприятия по
оценке индивидуального труда с учетом
показателей госприемки, изменены условия
соцсоревнования между подразделениями и
службами завода, материального
вознаграждения работающих по итогам отчетных
периодов и года.
Например, если после испытательной
станции ОТК холодильник или
морозильник будет возвращен госприемкой на
второе предъявление, материальное
вознаграждение работникам ОТК снижается на 10 %
от суммы премирования. Для основных
производственных цехов одним из условий
присуждения призового места в
соцсоревновании является наличие не более двух
замечаний госприемки на 100 работающих.
При наличии дисциплинарного взыскания
работник лишается от 2 до 4 % годового
вознаграждения. Все это позволило
достигнуть сдачи более 99 % продукции с первого
предъявления.
Однако это не значит, что все идет
гладко. За прошлый год за отклонения от
нормативной, технической документации
при выпуске продукции были наказаны
более 760 работников завода, 21
ответственный работник был привлечен комиссией
райисполкома к административной
ответственности. Да и в текущем году уже
привлечено 14. За время работы госприемки
заводу выдано 74 предписания, в том
числе 30 на приостановку приемки и
отгрузки выпускаемой продукции.
Как видите, достижение высоких пока-
8

зателей качества напрямую сопряжено с
усилением ответственности как коллективов
подразделений, так и каждого работника в
отдельности.
— Судя по названным цифрам, работники
госприемки весьма строги к виновным в
браке и бескомпромиссны в своих решениях.
Как удалось добиться этого? Как вообще
формировался орган госприемки на заводе?
—- Главный принцип подбора работников —
профессиональный. Необходимо было так
укомплектовать орган госприемки, чтобы в
нем были представлены специалисты в тех
областях производства, которые имеются
на заводе: конструкторы,
инженеры-холодильщики, технологи, химики и т. д. Ведь
представители госприемки должны не
только контролировать работы по
стандартизации, метрологии, испытаниям и
аттестации образцов и продукции, осуществлять
контроль производства и технологических
процессов, приемку готовых изделий, но
и уметь выявить причину брака,
предотвратить ее, дать квалифицированную
рекомендацию по ее устранению. Поэтому
приглашали опытных и знающих
специалистов, причем приблизительно поровну из
числа работающих на заводе и со стороны.
Такое сочетание людей, знающих
производство изнутри, но связанных уже
сложившимися отношениями с работниками завода,
и людей, не имеющих таких связей,
позволило в известной степени преодолеть
субъективные факторы в оценке качества
работы тружеников завода, с чем нередко
на первых порах сталкивается госприемка.
На это же направлено и действующее в
госприемке Положение об оценке качества
труда и соцсоревновании среди ее
работников.
Личный вклад каждого сотрудника в
достижение конечных результатов
оценивается в зависимости от работы того
подразделения, за которым он закреплен. Главное —
нацелить работников на предупреждение
снижения качества как при изготовлении
деталей и изделий, так и при разработке
документации. Поэтому каждому работнику
госприемки выдается месячное
индивидуальное задание с последующей оценкой
результатов его выполнения.
— Известно, что лицо коллектива во многом
определяет его руководитель. Хотелось бы,
Николай Павлович, немного узнать о вашем
профессиональном пути, вы работали на
заводе до создания органа госприемки?
— Нет. До этого я был инструктором
горкома партии, а еще раньше —
директором завода «Рембыттехника».
— Значит, вы не имели к заводу никакого
отношения?
— Формально нет. Но поскольку по
образованию я холодильщик — окончил МВТУ
им. Баумана, то всегда интересовался
работой МЗХ, новыми моделями его
продукции. Кроме того, я был членом комиссии по
аттестации заводских изделий на ВКК. И
это, естественно, помогло мне при
организации на заводе госприемки.
— Как организована деятельность органа
госприемки на заводе? Каковы формы ее
работы?
— Как вы понимаете, нормативной базой
организации работы госприемки стали
прежде всего такие документы, как
Положение о государственной приемке
продукции в объединениях и на предприятиях,
утвержденное Советом Министров СССР,
РД 50-612—86 «Положение по организации
работы госприемки», ГОСТ 26964—86
«Правила государственной приемки
продукции» и другие документы. От нас зависело
осуществление их действенной реализации,
совершенствование форм и методов труда.
Поэтому коротко расскажу о том, как мы
работаем.
При госприемке создан совет по
качеству, цель которого совместно со службами
завода ежемесячно на основе анализа
намечать мероприятия по ликвидации причин
поступивших рекламаций и отказов в
процессе эксплуатации продукции завода. В
дополнение к «летучему» контролю по РД
50-612—86 введен оперативный контроль.
При выявлении отклонений и нарушений
работник госприемки принимает
немедленные меры по их устранению, делает
виновному предупреждение, по результатам
рассмотрения которого ему определяется
взыскание. Все рекламации на продукцию
завода рассматриваются госприемкой.
Еженедельно на ее диспетчерском совещании
анализируются виды дефектов по
результатам работы ОТК и приемо-сдаточных
испытаний. Для обеспечения производства
соответствующей документацией и оснастко.й
во вспомогательных цехах введена приемка
их продукции, что положительно
сказывается на качестве готовой продукции.
Если в прошлом году 25—30 %
выявленных дефектов были следствием недостатков
в оснастке, то сейчас — только 6 %.
Естественно, мы участвуем в совещаниях и
диспетчерских, проводимых руководством
завода. В необходимых случаях проводим
совместные с подразделениями завода
партийные собрания. Чтобы повысить
ответственность всего коллектива за качество,
в соцобязательства завода введено условие

сдать госприемке не менее 99,9 %
продукции. Одновременно ищем новые формы
вовлечения тружеников в работу по
повышению качества.
Например, совместно с администрацией
и профкомом завода в августе 1987 г, был
организован месячник качества с целью
активизации групп качества, снижения
внутризаводского брака, совершенствования
материального стимулирования
работающих.
В месячнике приняли участие все цехи
и отделы основного и вспомогательного
производств. При подведении его итогов
учитывали следующие показатели: для
основных цехов — 100 %-ная сдача
продукции с первого предъявления, снижение
на 50 % внутризаводского брака,
отсутствие замечаний и возвратов продукции от
госприемки, а также случаев нарушений
технологической дисциплины и нормативно-
технической документации, внедрение не
менее трех предложений, поступивших от
групп качества; для вспомогательных
цехов — выполнение предусмотренных
мероприятий по повышению технического уровня
и качества продукции без переноса сроков,
отсутствие замечаний госприемки и случаев
нарушений технологической дисциплины и
НТД, внедрение не менее двух
предложений групп качества. Для победителей
месячника были установлены
соответствующие премии.
Судя по итогам августа и в целом
1987 г., поставленную цель удалось
достигнуть: потери от внутризаводского брака
значительно сократились, процент сдачи
продукции с первого предъявления достиг
99,9%.
Большое внимание мы уделяем входному
контролю материалов и комплектующих
изделий. Ведь более 50 % претензий и
рекламаций к продукции завода обусловлены
плохим качеством комплектующих узлов и
деталей.
Несмотря на то что завод и
госприемка применяют к поставщикам
некачественных комплектующих штрафные
экономические санкции (в 1987 г. с них
взыскано более 140 тыс. р., не считая стоимости
возвращенных бракованных изделий),
однако заметного улучшения это не принесло.
Тогда совместно с руководством завода
мы решили пригласить представителей этих
предприятий и госприемки на завод.
Состоялась деловая встреча, в ходе которой
были определены совместные меры.
Практикуются также выезды совместно
работников завода и госприемки на эти и другие
предприятия для рассмотрения причин
низкого качества поступивших комплектующих
изделий. И результат такого тесного
сотрудничества налицо. В текущем году по
продукции Каменск-Уральского
металлургического завода (заготовки
теплообменника), Кишиневского опытного завода
им. М. И. Калинина (фильтры-осушители),
орловского ПО «Промприбор»
(терморегуляторы) на входном контроле завода брак
или отсутствует, или минимален,
Такая активная работа по улучшению
качества продукции позволила коллективу
завода сократить количество рекламаций
на 35 %, затраты на гарантийный ремонт
на 13,5 %, снизить выплаты по штрафным
санкциям на 38 % и т. д.
— Значит ли это, что все трудности позади
и все вопросы решены?
— Нет, конечно. Работа по
совершенствованию документации, контролю качества
продукции — это дело не одного дня. В
текущем году госприемкой принято продукции
со второго предъявления на сумму более
ПО тыс. р. против 159 тыс. р. за 1987 г.
Отказы продукции по рекламациям из-за
некачественных комплектующих изделий (в
основном из-за компрессора) достигают
65 %. Неоднократно приостанавливались
приемка и отгрузка отдельных моделей
холодильников и морозильников. Более 20 %
проводимых периодических испытаний не
дают положительных результатов. Много
вопросов технического и организационного
порядка возникает в связи с подготовкой
к серийному выпуску новой модели
холодильника «Минск-126», внедрением нового
ГОСТ 16317—87 «Приборы холодильные
электрические бытовые». Необходимо
продолжить совершенствование действующих
стандартов, например ГОСТа 25001-—81,
допускающего до 3 % скрытого брака в
заготовках теплообменников, что
обусловливает снижение требований к их качеству
предприятиями-изготовителями.
Повышение качества —• проблема
прежде всего техническая. Поэтому завод при
участии госприемки постоянно
осуществляет техническое переоснащение
производства, внедряет современную технологию.
Только в прошлом году на реализацию
программы «Качество» израсходовано
свыше 7 млн. р.
В заключение хочу отметить, что
госприемка видит свою главную задачу в том,
чтобы в тесном союзе с
производственниками обеспечить выпуск продукции с
маркой «Минск», соответствующей лучшим
мировым образцам.
10

УДК 643.353.97.004.183
СНИЖЕНИЕ
ЭНЕРГОПОТРЕБЛЕНИЯ
БЫТОВЫХ ХОЛОДИЛЬНИКОВ:
САМОЦЕЛЬ
ИЛИ ЦЕЛЕСООБРАЗНОСТЬ
В. В. ПИСКУНОВ
Московский автомобильный завод
им. И. А. Лихачева
Почти каждая советская семья в наше время
имеет холодильник. Общий парк бытовых
холодильников и морозильников в стране
превышает 70 млн. шт. С каждым годом
все больше семей приобретают второй и
даже третий холодильный прибор:
современный холодильник и морозильник для дома
и несколько устаревший, но сохраняющий
работоспособность, холодильник — для
дачи.
Поэтому все более актуальной
становится проблема сбережения электроэнергии в
быту, в связи с чем при сравнении
отечественных и зарубежных аналогов бытовых
холодильников приоритет отдается
показателю их энергопотребления. В результате
нередко, сопоставив эту характеристику в
проспектах иностранных фирм и в наших
нормативных документах, авторы
технических, экономических и публицистических
работ делают далеко не бесспорные
выводы, как, например: из-за низких требований
стандартов мы перерасходуем такое
количество электроэнергии, что могли бы
высвободить две Братские ГЭС: японские
холодильники в 1,5 раза экономичнее
западноевропейских; холодильник «ЗИЛ» забирает
в сутки на 70 кВт-ч электроэнергии больше
аналогичного французского агрегата. И
далее следует вроде бы закономерное
заключение: отечественные образцы бытовой
холодильной техники значительно уступают
зарубежным.
Но так ли это? Тот ли холодильник
самый хороший, у которого по нормативной
документации минимальный расход
электроэнергии?
Каждые два года проводятся
международные смотры бытовой холодильной
техники, которые позволяют специалистам
правильно ориентироваться в направлениях ее
развития, оценивать конкурентоспособность
создаваемых изделий. Сравнение аналогов
проводят по десяткам показателей
потребительских свойств и технических параметров.
Лидерство на рынке удерживают те модели,
которые имеют наивысший обобщенный
показатель качества (как правило, модели
холодильников с минимальным
энергопотреблением не входят в их число). Это
справедливо как для зарубежных, так и для
отечественных моделей холодильников, как
для рынка капиталистических стран, так
и для нашего внутреннего рынка.
Обобщенный показатель качества
учитывает и потребление энергии, и
материалоемкость, и надежность, и
ремонтопригодность, и экономические, и эстетические, и
эргономические характеристики
холодильника. В оценке обобщенного показателя
важную роль играет весомость групповых
и единичных показателей качества.
В отечественной практике принята
балльная оценка (от 1 до 5), которую
устанавливают специалисты-эксперты.
Весомость групповых и единичных показателей
качества определяют специалисты
отраслевого института, которые узаконивают их в
отраслевых нормативных документах.
За рубежом распространена балльная
оценка путем опроса специалистов и
покупателей. Единичные показатели, например
расход электроэнергии, оценивают по
системе: очень хорошо ( + + ), хорошо ( + ),
удовлетворительно @), плохо (—), очень
плохо ( ). Лучший холодильник — тот,
который набрал наибольшее количество
баллов и получил наивысшую оценку по
сумме всех показателей.
При существенных различиях в
показателях надежности бытовых холодильных
приборов вследствие особенностей
технологий и исполнения наибольшее значение
для покупателя имеет показатель
безотказной работы. За марку с доброй славой
покупатель готов платить надбавку в
размере 50 % и более от первоначальной цены.
Поэтому многие малоизвестные
изготовители предпочитают торговать своими
холодильниками под маркой «Филипс», «Том-
сон», «Электролюкс».
При выравнивании уровней производств
и достижении стабильного и достаточно
высокого качества на первое место
выступают экономические показатели. В
настоящее время на западном рынке важнейшим
показателем конкурентоспособности
становится цена. Это первичные затраты
покупателя. Оплата энергопотребления —
вторичная статья его расходов. Можно сделать
холодильник с очень толстыми стенками,
потребляющий минимум электроэнергии,
но при этом затраты на материалы для
его изготовления (и соответственно его
цена) возрастут до такой степени, что для
компенсации их за счет уменьшения платы
за энергопотребление нужно будет
несколько лет.
По данным ВНИЭКИЭМПа, повышение
качества теплоизоляции на 50 % приводит

к повышению ее себестоимости на 80 %.
А зарубежные источники указывают, что
увеличение толщины теплоизоляции в 2 раза
приводит к снижению энергопотребления
на 40 %.
Поэтому зарубежные изготовители
большое внимание уделяют оптимизации затрат.
Считается, что удорожание изделия
целесообразно лишь в тех случаях, когда оно
окупается за средний кредитный срок, не
превышающий 3 лет.
В каком соотношении находятся
первичные (цена холодильника) и вторичные
(оплата потребляемой им электроэнергии)
затраты?
По ценам 1986—1987 гг. в
Великобритании оплата электроэнергии, потребляемой
за 10 лет эксплуатации комбинированными
холодильниками-морозильниками емкостью
250—334 дм3, составляла от 62 до 206 %
от цены (табл. 1).
Таблица 1
Модель
«Фриджидейр»
«Электролюкс»
«Фагор»
«Скандинова»
«Дерби»
«Бош»
«Бош»
«Либхерр»
«Либхерр»
Страна-
и.ч го-
тови-
те-л 1.
Югославия

Великобритания
Испания
Дания
»
ФРГ
»
ФРГ
*
Объем
камер,
дмл
198 + 93-291
127+129=256
192 + 58 = 250
127+173 = 300
168+114 = 282
184+115 = 299
189 + 82 = 271
185+87-272
215+119 = 334
Цена,

фунтов


лингов
200
300
300
300
385
400
445
420
460

Стоимость
элек-
тро-
энер-
гии
за 10
лет
экс-
плу-
ата-
ции.

фунтов

стерлингов
412
416
264
346
240
296
320
384
392
В других размерных группах
холодильников зависимости аналогичные.
Может ли быть цена важнейшим
показателем качества отечественных
холодильников? А почему бы и нет? В установившемся
производстве, как правило, повышение
качества связано с дополнительными
затратами. Если покупатель получает
дополнительные преимущества, то он должен быть
готов возместить изготовителю
дополнительные затраты, конечно, в разумных,
экономически обоснованных размерах.
В основе расчета цены бытового
холодильника сейчас заложен беззатратный
метод. Базовым показателем является
емкость холодильника и возможность
хранения замороженных продуктов в течение
недели. Другие показатели: возможность
хранения замороженных продуктов до 3 мес
(температура в НТО не выше —12 °С)
или до года (не выше —18°С), облегчение
труда владельца по уходу за холодильником
(автоматизация оттаивания, опорные
ролики), улучшение условий хранения продуктов
в камере (обеспечение более рационального
размещения, наличие дополнительных
принадлежностей) — учитываются в надбавках
к базовой цене.
В Госкомцен СССР поступали
конкретные предложения и по установлению
надбавок за достижение повышенной
экономичности в эксплуатации и скидок с базовой
цены за превышение норматива
энергопотребления. Сложности объективного
контроля этого показателя не позволили
реализовать данное предложение. Поэтому
цена сверхэкономичного холодильника не
отличается от цены аналогичного
холодильника, у которого энергопотребление
на верхнем пределе по стандарту, что,
конечно же, мало стимулирует
изготовителей улучшать этот показатель.
Недостаточно жестко, по мнению авторов
многих публикаций, подстегивают
изготовителей создавать экономичные модели и
наши стандарты.
Временный дефицит на холодильники
популярных марок создает ошибочное
представление о незаинтересованности
изготовителей в повышении качества
выпускаемой продукции и определяющей поэтому
роли стандартов в управлении им. С такими
выводами нельзя было согласиться 5 лет
назад, а тем более сейчас, в период
перестройки.
На кого может быть возложена более
высокая ответственность за некачественную
продукцию, как не на самого изготовителя?
Уже сегодня ставится вопрос о закрытии
предприятий, выпускающих холодильники
низкого качества, пользующиеся
ограниченным спросом и имеющие низкую
рентабельность. При почти полном насыщении
рынка и наличии нескольких однотипных
моделей неизбежна конкурентная борьба
изготовителей за сбыт. Наиболее
эффективное оружие в этой борьбе — повышение
качества, долговечности и других
показателей холодильников без существенного
увеличения затрат на их изготовление.
Стандарты большинства технически
развитых государств вообще не устанавливают
нормативов энергопотребления. Поскольку
это один из основных показателей
конкурентоспособности продукции, изготовители
сами стремятся к наилучшим результатам.
Национальные стандарты жестко
оговаривают только условия проверки заявленных
12

в сопроводительной и рекламной
документации параметров.
Фактический расход электроэнергии
бытового холодильника зависит от
температуры окружающего воздуха и температуры
продуктов, заложенных на хранение в
холодильную и низкотемпературную камеры,
а также от количества замороженных и
охлажденных продуктов и ряда других
факторов.
Уровень потребления электроэнергии
одной и той же моделью бытового
холодильного прибора может изменяться более
чем в 3 раза в зависимости от температуры
окружающей среды. Например, суточное
энергопотребление современного
холодильника типа КШД-280 при температурах
окружающего воздуха 15, 20, 25 и 30 °С
составляет соответственно 0,83; 1,0; 1,4 и
2,0 кВт-ч. Дальнейшее повышение
температуры до 43 °С (тропические условия
эксплуатации) приводит к увеличению
расхода электроэнергии до 3,0 кВт-ч и
более в сутки.
Номинальное значение расхода
электроэнергии, указываемое в сопроводительной
и рекламной документации
западноевропейских фирм, как правило, соответствует
температуре окружающего воздуха 25 °С.
Японский национальный стандарт
устанавливает, что экономичность бытовых
холодильных приборов следует оценивать
по среднегодовому энергопотреблению из
условий эксплуатации — 100 дней при
окружающей температуре 30 °С и 265 дней
при температуре 15 °С. Усредненная
температура соответствует приблизительно 19 °С.
ГОСТ 16317—76 «Холодильники бытовые
электрические. Общие технические
условия», п. 3.8, регламентирует максимальный
расход электроэнергии для умеренного
климата при наиболее неблагоприятных
условиях эксплуатации: при температуре
окружающего воздуха 32 °С, средней
температуре в холодильной камере 5 °С,
температуре в низкотемпературном отделении
—6 °С (при минимальном полезном объеме
его 7 % общего объема для холодильников
емкостью до 180 дм3, 9 % —для
холодильников емкостью 180—300 дм3 и 10 % —
для холодильников емкостью свыше
300 дм3). Для холодильников с
номинальной температурой в низкотемпературном
отделении —12 °С допускается увеличение
нормы расхода электроэнергии на 25 %,
а при — 18°С — на 50 %.
Как видно из сказанного, условия
испытаний при оценке суточного
энергопотребления в различных странах настолько
отличаются между собой, что результаты
испытаний одной и той же модели
холодильника могут отличаться между собой
более чем в 2 раза. Поэтому объективное
сравнение различных моделей бытовых
холодильников возможно только по
результатам испытаний в идентичных условиях.
Показатель фактического
энергопотребления может быть достоверным лишь в том
случае, когда расход электроэнергии
рассчитывается по реальным условиям
эксплуатации. Но если в Западной Европе и
Японии условия испытаний бытовых
холодильников близки или соответствуют
условиям эксплуатации, то среднесуточная
температура воздуха 32 °С, при которой
должны испытываться холодильники
согласно ГОСТу, на территории, например,
европейской части СССР никогда не
наблюдается. Поэтому показатели
энергопотребления бытовых холодильников,
указываемые в рекламных проспектах
иностранных фирм, близки или совпадают с
фактическим расходом электроэнергии, а
приводимые в отечественной технической
документации, как правило, значительно
завышены.
Приведение к сопоставимым условиям
испытаний по отечественному стандарту
холодильников емкостью 240—300 дм ,
представленных на выставке «Домотехни-
ка—87» в г. Кельне, показало, что
предельное суточное удельное энергопотребление
образцов иностранных фирм составляло
от 0,34 до 0,54 кВт-ч/сут в расчете на
100 дм3 общего объема, а отечественных
образцов выпуска 1987 г.— от 0,44 до
0,56 кВт-ч/сут на 100 дм3 (табл. 2).
В других размерных группах
соотношения были аналогичными.
Как видно из приведенных в табл. 2
данных, большинство моделей
отечественных холодильников по энергопотреблению
находится на уровне образцов ведущих
западных фирм. Вместе с тем холодильник
«Минск-15М», который по
энергопотреблению не является лучшим, пользуется
наибольшим спросом при поставках на
экспорт, а холодильник «Свияга-3»,
имеющий наилучший показатель
энергопотребления (меньше любой из моделей «Минск» и
«Бирюса»), не может конкурировать с ними
ни на внутреннем, ни на внешнем рынке.
Это еще одно подтверждение того, что сам
по себе показатель энергопотребления
бытовых холодильников не играет решающей
роли при определении его
конкурентоспособности.
Однако ГОСТ 16317—87, который
введен в действие с 01.07.88 г., установлено,
что удельный расход электроэнергии
проектируемого холодильника емкостью 280 дм3 с
температурой в НТО —18 °С (***) не

должен превышать 0,36 кВт-ч/сут на
100 дм3 общего объема. Столь низкий
уровень удельного энергопотребления в
сочетании с предельно жестким показателем
по удельной массе для любого рядового
холодильника многие специалисты
отечественных заводов-изготовителей не
считают обоснованным. Например, холодильник
«Минск-126», который соответствует всем
требованиям западного рынка, не
удовлетворяет полностью отечественным
стандартам.
Существенное влияние на
электропотребление холодильников оказывает
температура в низкотемпературном отделении.
Перевод ручки регулятора температуры с
позиции «умеренного холода» на «максимальный
холод» (понижение температуры в НТО)
при температуре 30 °С приводит к
повышению расхода электроэнергии на 20 %, а при
температуре 15 °С — на 8 %.
Руководствуясь положением о том, что
чем ниже температура, тем лучше
сохраняются продукты, от изготовителей требуют
обеспечения в НТО температуры не выше
14
—18 °С, в крайнем случае — не выше
—12 °С. Оправдано ли это требование?
Необходимость хранения замороженных
продуктов в НТО объемом 10—30 дм3 в
течение нескольких месяцев вызывает
серьезные сомнения. Но никаких сомнений не
вызывает тот факт, что для получения более
низких температур в НТО изготовители
должны идти на повышенные затраты.
Кроме того, ухудшается эффективность
холодильной машины. Потребитель
вынужден переплачивать за такой
холодильник в магазине и при эксплуатации, но
полностью его возможности не использует.
Согласно опросам потребителей и
механиков предприятий Рембыттехники,
подавляющее большинство холодильников
эксплуатируется на малых уставках
терморегулятора, ни наиболее экономичных
режимах, когда нормируемые «звездочки»
в НТО не обеспечиваются. Многие
потребители дают более высокую оценку, чем
современным, моделям холодильников
50-х гг., в открытых испарителях которых
не всегда можно было получить даже — 6 С,
а температура 12 °С практически
недостижима, и критикуют изготовителей за
отсутствие на рынке холодильников с
аналогичными характеристиками.
С позиции прямых затрат наиболее
предпочтительным способом снижения
расхода электроэнергии является
совершенствование холодильного цикла. Однако
и в этом случае нужно учитывать
целесообразность. Снижение энергопотребления
холодильного агрегата путем усложнения
его конструкции и повышения удельной
холодопроизводительности оправдано до
тех пор, пока оно не приводит к снижению
безотказности в работе. Если расход
электроэнергии снижается на 10 %, но при
этом на 10 % увеличивается количество
отказов, то каждый владелец холодильника
емкостью 280 дм3 вместо 1 р. будет платить
за электроэнергию в среднем около 90 к.
Но владелец того холодильника, на который
придется дополнительный отказ, будет
вынужден заплатить за непредусмотренный
ремонт немногим менее 100 р. Сбережение
электроэнергии может обернуться для
завода-изготовителя и госудаоства гораздо
большими потерями в результате утраты
доверия покупателя и падения спроса.
ОТ РЕДАКЦИИ. А что думаете по
затронутым в статье вопросам вы,
уважаемые читатели?
Должны ли государственные стандарты
нормировать все конкретные параметры,
определяющие потребительские свойства
«Санио»
«Шарп»
«Тосиба»
«Бош»
«Ба у кнехт»
«Либхерр»
«Либхерр»
«Занусси»
«А 1?Г»
«Хитачи»
«Электролюкс»
«Занусси»
«ЗИЛ-64»
«Свияга-3»
«Минск-16»
«Бирюса-б»
«Бирюса-22»
«Ока-бМ»
«Чинар-7М»
«Полюс-10»
«Минск-12»
«Минск- 15М»
«Бирюса-18»
«Донбасс-10Е»
«Бирюса-21»
«Памир-7»
Япония
—»—
ФРГ
Италия
ФРГ
Япония
Швеция
Италия
СССР
265
277
256
256
253
264
294
1290
280
260
240
1280
1260
240
280
280
1260
300
280
280
240
280
260
240
260
240
66
60
57
57
—
56
21
65
58
57
26
60
30
27
27
26
80
45
45
27
27
45
60
27
30
40
***
—»—
—»—
****
* л * *
***
****
*#**
***
— »--
**** 1
* * *
* * *
*** !
**
* ** !
* * *
**. *
+ *
*##
* * *
**#
**
***
**
0,34
0,37
0,4
0,4
0,41
0,41
0,42
0,48
0,49
0,5
0,52
0.54
0,44
0,44
0,45
0,45
0,45
0,45
0,45
0,46
0,50
0,51
0,52
0,54
0,56
0,56

и конкурентоспособность холодильников?
Существует ли граница разумного
снижения энергопотребления или конструктор
должен добиваться минимального
показателя, не взирая ни на какие условия?
Правильно ли поступает отечественная
промышленность, исключая из рыночного
ассортимента наиболее простые, дешевые
в изготовлении и эксплуатации, самые
безотказные холодильники с
«устаревшими» показателями по температурам
хранения замороженных продуктов?
Какие новые качества конструкторы
обязаны закладывать в перспективные
модели?
Ждем ваших откликов.
УДК 643.353 97
ПРИЧИНЫ
МЕХАНИЧЕСКИХ ПОВРЕЖДЕНИЙ
БЫТОВЫХ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
С. Н. НАЗАРЕНКО
Киевское НПО «Электробытпоибор»
В. Я. КРАВЦЕВИЧ
Союз дизайнеров СССР
Несмотря на ужесточение контроля
качества продукции с введением госприемки на
предприятиях, выпускающих бытовые
холодильники и морозильники, нередко при их
транспортировке в торговую сеть или к
потребителю возникают механические
повреждения (что особенно характерно для
продукции, которая не проходит
производственных испытаний на вибрацию, так
как не на всех предприятиях есть
возможность для их проведения). Это не только
усложняет работу служб гарантийного
ремонта, но и увеличивает транспортные
расходы на возврат поврежденных изделий
предприятиям-изготовителям, приводит к
неоправданной загрузке производственных
и складских площадей, росту трудозатрат
и т. д. Такое положение особенно нетерпимо
в настоящее время •— при переходе
предприятий на новые условия хозяйствования.
Устранение причин механических
повреждений бытовых холодильников,
возникающих при транспортировке от
изготовителя к потребителю, дает возможность
избежать ремонтных работ сразу же после
получения их магазином или потребителем.
В Государственном испытательном
центре (ГИЦ) Киевского НПО «Электробыт-
прибор» были проанализированы причины
механических повреждений 15 моделей
бытовых холодильников и морозильников,
представленных в 1986—1987 гг. для
плановых испытаний на соответствие требованиям
ГОСТ 16317—76. В их число не вошли
холодильники «ЗИЛ» и «Минск»,
изготовители которых имеют право проводить такие
испытания у себя на предприятии.
Для обеспечения качественного анализа
была разработана соответствующая
методика получения и систематизации
информационных данных о механических
повреждениях бытовых холодильников на
основе протоколов их испытаний в ГИЦ НПО
«Электробытприбор». Все данные,
указанные в протоколах, заносили на
перфорационные карты, в так называемую
картотеку причин повреждений. На картах
указывали: когда и какое повреждение
зафиксировано протоколом, его дата, номер,
завод-изготовитель, модель изделия. Затем
перфокарты сгруппировали по видам
механических повреждений и их причинам. Таким
образом была получена информационная
база (информационный банк) для анализа
причин повреждений. Для удобства
пользования информационным банком
разработан так называемый «ключ» — перфокарта,
на которой указаны (по горизонтали) все
причины повреждений с соответствующими
номерами по порядку.
В дальнейшем, при подключении АСУ,
на основе информационного банка и его
«ключа» станет возможным
автоматизировать сам анализ, что позволит оперативно
влиять на управление качеством и
надежностью изделий.
В результате анализа данных
информационного банка были выполнены таблицы,
которые дали возможность сгруппировать
механические повреждения по типам
бытовых холодильников (табл. 1), определить
причины этих повреждений (табл. 2) и
пути их ликвидации.
Как видно из данных табл. 1,
наибольшее количество повреждений
зафиксировано у холодильников типа КШ (куда вошли
и холодильники типа КШД). Это
объясняется тем, что испытаниям в основном
подвергались компрессионные
холодильники-шкафы (80 % всех испытанных за этот
период моделей). Выделено 16 видов
различных механических повреждений, которые
для удобства анализа пронумерованы. Из
них наиболее распространенными являются
обрыв петель или двери холодильника и
ее смещение B5,2 %), обрыв креплений
конденсатора или их ослабление B2,1 %).
Анализ причин повреждений (табл. 2 и
3) показал, что они сравнительно легко
устранимы. По отношению к процессу
изготовления холодильников эти причины можно
15

Таблица 1
Номер

повреждения
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
И
12
13
14
15
16
Виды повреждений
Деформация корпуса
Деформация дверцы низкотемпературного
отделения
Деформация трубопроводов
Ослабление крепления низкотемпературного
отделения
Ослабление крепления испарителя
Ослабление крепления или обрыв конденсатора
Обрыв двери или ее петель
Обрыв компрессора
Обрыв трубопровода
Облом или обрыв крепления пускозащитного
реле
Облом контакта пусковой катушки реле
Облом фиксатора осветительного устройства
Трещины накладок корзин
Бой стеклянных полок
Бой штепсельной вилки
Течь хладагента
Итого:
АС
—
—
—
3,1
3,1
__
—
—
—
—
¦ —
.._
6,2
Типы моделей, %
АШ
3,1
—
—
—
—
..._
--
_
—
—
—
—
—
—
—
3,1
КС
—
—
_
—
3,1
—
..._
—
3,1
3,1
—
—
—
—
—
9,3
кш
6,2
3,1
3,1
3,1
3,1
19,8
15,9
6,2
._.
—
—
3,1
3,1
3,1
3,1
3,1
, 75,2
мкш
—
—
—
—
—
6,2
—
—
—
—
—
—
—
—
—
j 6,2
Всего,
%
6,2
6,2
3,1
3,1
3,1
22,9
25,2
6,2
3,1
3,1
3,1
3,1
3,1
3,1
3,1
3,1
100,0
Примечание- АС — абсорбционный холодильник-стол, АШ — абсорбционный холодильник-
шкаф, КС — компрессионный холодильник-стол, КШ — компрессионный холодильник-шкаф, МКШ —
компрессионный морозильник-шкаф.
разделить на связанные с производством и
зависящие от поставщиков.
Среди причин, связанных с
производством, основной является некачественная
упаковка изделий. По этой причине происходит
51,4 % всех механических повреждений,
причем нередко она приводит к комплексу
механических повреждений.
Так, в модели «Бирюса-20» в
результате некачественной упаковки была
деформирована наружная обшивка изделия,
сорван с креплений компрессор, погнуты и
смяты трубопроводы, из-за чего в стыке
компрессора и трубопровода образовалась
утечка фреона.
В модели «Океан-4» при ударе корпуса
при транспортировке оборвалось правое
нижнее крепление кронштейна двери и
сместился ее левый кронштейн, разбились
стеклянная полка и штепсельная вилка.
Боковой удар при транспортировке
модели «Орск-8» привел к образованию глубоких
вмятин в верхней части шкафа, поломке
фиксатора крепления осветительного
устройства и смещению верхнего и нижнего
навесов двери холодильника.
На втором месте — механические
повреждения, связанные с нарушением
технологической дисциплины. Их доля составляет
21,6 % от всех повреждений,
зафиксированных при испытаниях. Например, в
модели «Свияга-ЗС» сместилась нижняя петля
крепления двери холодильника вследствие
некачественного болтового соединения
петли двери к шкафу. В модели «Кристалл-14»
из-за пережога трубки при сборке
оборвался трубопровод, соединяющий сборник
раствора с абсорбером, а из-за нарушения
технологии сборки при креплении петель
к корпусу оторвалась, дверь холодильной
камеры.
Около 19 % всех механических
повреждений объясняется некачественной
конструкторской отработкой узлов и деталей.
Например, несовершенство конструкции
крепления дверцы низкотемпературного
отделения (НТО) обусловило ее обрыв в
холодильнике «Ладога-40М».
В ряде случаев повреждения происходят
как из-за нарушения технологии, так и из-за
некачественной конструкции. Например, в
холодильниках «Снайге» и «Бирюса»
наблюдается выпадение винтов-самонарезов, что
приводит к обрыву конденсаторов.
Крепления конденсаторов к задней стенке
ненадежны, так же как и крепление
низкотемпературного отделения в модели КШД-
250П «Бирюса-22».
16

Таблица 2
Причина механических повреждений
Модель холодильника
или морозильника
Несовершенство конструкции узлов и деталей
кронштейна нижней петли навески двери
холодильника
накладки корзины
петли
крепления конденсатора к задней стенке
камеры
крепления испарителя
крепления конденсатора
крепления дверцы НТО
Нарушение технологической дисциплины и
сборки
неправильная установка
крепления петель навески
пережог трубки
некачественная пайка
некачественное крепление
винтами-самонарезами, их выпадение
Низкое качество тары и упаковки
Некачественные материалы
дефект структуры
металла
Дефекты комплектующих узлов и деталей
низкое качество пускозащитного реле
МКШ-160 «Гиочел-102»
КШД-250 «Бирюса-22»
КШ-150 «Бирюса-19»
АШ-40 «Ладога-40М»
КШ-240 «Свияга-ЗС»
АС-140 «Кристалл-14»
АС- 14 «Кристалл-14»
КШ-240 «Чинар-4»
КС-120 «Снайге-5»
КШ-180 (опытный)
КШ-200 «Бирюса-2»
КШД-270/80 «Снайге-7»
КШ-200П «Океан-4»
КШ-220 «Орск-8»
КШ-240 «Бирюса-20»
КШ-150 «Бирюса-19»
КШД-250 «Бирюса-22»
КШ-240 «Чинар-4»
МКШ-160 «Гиочел-102»
МКШ-160 «Гиочел-102»
КШ-240 «Бирюса-20»
КС-140
Таблица 3
Причина механических
повреждении
Несовершенство
конструкции узлов и деталей
Нарушение технологической
дисциплины и сборки
Низкое качество тары и
упаковки
Некачественные материалы
Дефекты комплектующих
узлов и деталей
Итого:

Количество

повреждении
7
8
18
2
1
36
Доля
в общем
количестве

повреждении,
%
18,9
21,6
51,4
5,4
2,7
100,0
Таким образом, некачественная тара и
упаковка, нарушения производственной
технологии и недостаточная конструкторская
отработка некоторых узлов и деталей
являются причиной около 92 % всех
механических повреждений, зафиксированных при
испытаниях в ГИЦ в 1986—1987 гг.
Устранение этих причин позволит
заводам-изготовителям в сравнительно короткие сроки и
без больших экономических затрат
повысить качество и надежность бытовых
холодильников и морозильников.
2 Холодильная техника № 10
17

УДК 643.353.97:536.212.8.001
НОВАЯ МЕТОДИКА
ОПРЕДЕЛЕНИЯ
ТЕПЛОПРОХОДИМОСТИ
ХОЛОДИЛЬНОГО ШКАФА
Канд. техн. наук Ю. Е. НИКОЛАЕНКО,
В. Н. ТИХОНОВА
Киевское НПО «Электробытприбор»
Для расчета холодопроизводительности
холодильного агрегата при проектировании
бытовых холодильников и для контроля
их качества в процессе серийного
производства необходимо знать теплопроходи-
мость холодильного шкафа.
В настоящее время при определении
теплопроходимости теплоизоляционных
конструкций холодильника с двумя уровнями
температур используют методики,
основанные на измерении температуры в обеих
камерах холодильника, установленного в
термостатической камере, и мощности
нагревателей, помещенных в них, при
различных тепловых режимах. Затем на основе
полученных значений по соответствующим
зависимостям рассчитывают теплопроходи-
мость теплоизоляционных ограждений.
Согласно методике № 1-21—77
«Определение теплопроходимости ограждений камер
холодильников», разработанной во
ВНИЭКИЭМПе, мощность нагревателей в
камерах холодильного шкафа регулируют
таким образом, чтобы после достижения
стационарного теплового режима
температура в них была одинаковой. Затем
измеряют температуру в камерах и мощность
нагревателей. Теплопроходимость
перегородки между камерами определяют путем
поочередного отключения каждого
нагревателя и открывания соответствующей двери
шкафа с последующим измерением
температуры в камерах и мощности
нагревателей в каждом установившемся тепловом
режиме.
Согласно методике [1] в каждую камеру
холодильного шкафа, перевернутого вверх
дном, помещают по нагревателю и
подводят к ним одинаковую мощность. В
стационарном тепловом режиме измеряют
температуру в камерах и мощности
нагревателей. Затем выключают нагреватель в
холодильной камере (ХК) и после
установления второго стационарного теплового
режима измеряют температуру воздуха в
камерах и мощность нагревателя в
морозильной камере.
В соответствии с третьей методикой [2]
к помещенным в обеих камерах
холодильного шкафа нагревателям подводят разную
мощность. В результате температура в
камерах устанавливается неодинаковая. В
стационарном тепловом режиме измеряют
температуру в камерах и мощность
нагревателей. Затем последовательным
регулированием мощности одного или обоих
нагревателей добиваются установления второго
стационарного теплового режима, при
котором температура воздуха в обеих камерах
шкафа одинаковая. Снова измеряют
температуру в камерах и мощность нагревателей
и рассчитывают теплопроходимость всех
трех участков теплоизоляционного
ограждения шкафа.
Общий недостаток этих методик — их
высокая трудоемкость, связанная с
использованием двух нагревателей с измерительно-
регулировочными устройствами. Наиболее
сложно достичь одинаковых температур в
обеих камерах холодильного шкафа:
незначительное изменение мощности нагревателя
в одной из камер приводит к изменению
температур в обеих. Вследствие сильной
инерционности процессов стабилизации
температуры в камерах и большого количества
необходимых технических средств эти
методики малопригодны для заводских
условий.
Предлагаемая новая методика
значительно проще. С ее помощью можно
определять теплопроходимость как
однокамерных холодильников с
низкотемпературным отделением (НТО), так и
двухкамерных с низкотемпературной камерой
(НТК).
Сущность данной методики заключается
в следующем. Холодильный шкаф в
положении вверх дном устанавливают в
термостатическую камеру со стабилизированной
температурой 10—16 °С. В НТК
холодильного шкафа помещают нагреватель, который
подключают к
измерительно-регулировочной системе. После закрытия двери НТК и
ХК включают нагреватель в сеть. Мощность
его выбирают таким образом, чтобы
температура в НТК не превышала 60 °С.
Температура в ХК при этом будет в пределах
между температурами в НТК и
термостатической камере. Температуру в камерах
холодильного шкафа измеряют с помощью
термопар, а в термостатической камере —
с помощью ртутных термометров. После
установления стационарного теплового
режима (назовем его первым) измеряют
температуру в камерах и мощность
нагревателя.
Затем, не изменяя мощности
нагревателя, открывают дверь ХК (дверь НТК
остается закрытой) и после достижения
второго стационарного теплового режима
снова измеряют температуру в камерах.
18

Рис. 1. Схема прохождения тепловых потоков
через теплоизоляционные ограждения холодильного
шкафа двухкамерного холодильника с НТК (а) и
однокамерного холодильника с НТО (б):
I — первый стационарный тепловой режим; // —
второй стационарный тепловой режим;^0 — температура в
термостатической камере; t\, t\ —температура в
НТО (НТК); /2, t'2 — температура в ХК; Q, Q' —
мощность нагревателя (тепловой поток)
Температура в ХК будет такой же, как и
температура в термостатической камере,
поскольку дверь ХК в процессе установления
стационарного теплового режима все время
была открыта, а температура в НТК будет
несколько ниже, чем в первом
стационарном тепловом режиме.
По измеренным значениям температур в
камерах и мощности нагревателя в обоих
стационарных тепловых режимах с
помощью расчетных формул можно найти
теплопроходимость холодильного шкафа.
Для вывода расчетных формул,
позволяющих определить теплопроходимость
холодильного шкафа, рассмотрим схему
прохождения тепловых потоков через его
теплоизоляционные ограждения в обоих
стационарных тепловых режимах (рис. 1).
Учитывая, что в каждом стационарном
тепловом режиме теплопроходимость
?/%(/;—t0) = Qi через каждое
теплоизоляционное ограждение (/ — номер области
теплоизоляционного ограждения шкафа),
пользуясь рис. 1, составим систему
уравнений теплового баланса для обоих
стационарных тепловых режимов:
kF{\ti+kF3M3=Q\ A)
kF^t3=kF2M2\ B)
kF{\t\+kF3M\^Q\ C)
где kF\ — теплопроходимость
внешних
ограждений НТО (НТК),
Вт/°С;
kF2 —теплопроходимость
внешних
ограждений ХК, Вт/°С;
kF3 —теплопроходимость
перегородки и
двери НТО для
однокамерного
холодильника или
перегородки для
двухкамерного
холодильника, Вт/°С;
At\ = t\—/о, kt\=t\—to—разность
температур в НТО (НТК)
и
термостатической камере
соответственно в
первом и втором
стационарных
тепловых режимах, °С;
Д/2=/2—to — разность
температур в ХК и
термостатической
камере в первом
стационарном
тепловом режиме, °С;
А/з=*1 — /2—разность
температур в НТО (НТК)
и ХК в первом
стационарном
тепловом режиме, °С;
Q, Q' —тепловой поток,
подводимый в НТО
(НТК)
нагревательным элементом
соответственно в
первом и втором
стационарных
тепловых режимах
(Q=Q'), Вт.
Из уравнения A) находим kF\\
Q—kFAtz
kFx =-
Л/,
D)
Подставив выражение D) в уравнение
C) и учитывая, что подводимые
тепловые потоки для обоих стационарных теп-
2*
19

ловых режимов равны Q'=Q, получаем
зависимость для расчета kFy.
kF, =
Q(MX-M\)
E)
Преобразовав выражение B) с учетом
E), выводим уравнение для определения
kF2:
Q(A/, —Д/{)Д/з
kF2
F)
Д/HA/i— Л/з)Д/2
Из уравнений D) и E) находим фор
мулу для определения kF\\
Q{M\-\h)
kF,
Д/1(Д/,-Д/3
G)
Используя измеренные значения
величин, по уравнениям E), F), G)
рассчитываем значения теплопроходимости всех
трех областей теплоизоляционного
ограждения холодильного шкафа.
Предложенная методика была
экспериментально отработана в лаборатории
абсорбционных холодильников ВНИЭКИЭМПа
при определении теплопроходимости
опытного образца холодильного шкафа
разрабатываемого в настоящее время
однокамерного холодильника АШ-160 «Крис-
талл-6» (общий полезный объем 160 дм3,
объем НТО 15 дм3) со съемным
холодильным агрегатом.
При экспериментальной отработке
новой методики определяли (теплопроходи-
мость нескольких вариантов
конструктивного исполнения холодильного шкафа. При
этом одновременно исследовали влияние на
теплопроходимость конструкции
уплотнителя и вида теплоизоляционного уплотнения
двери ХК, а также наличия съемного
холодильного агрегата в составе холодильного
шкафа.
Холодильный шкаф был установлен
(вверх дном) на двух деревянных
брусках сечением 50X50 мм в
термостатической камере со стабилизированной тем--
иературой 14—16 °С. В центре нижнего
основания НТО на асбестовой пластине
и керамических подставках был помещен
серийный электрический нагреватель НЭХ-3
с запараллеленными выводами
нагревательных обмоток, подключенный к сети
через измерительно-регулировочную
систему, состоящую из измерительного
комплекса К 505, автотрансформатора ЛАТР
1М и стабилизатора С-0,75. В ХК было
расположено 6, а в НТО — 5
отградуированных совместно с измерительным
прибором КСП-4 хромель-копелевых термопар.
Схема размещения термопар и нагревателя
приведена на рис. 2.
о
со"
О.
*~
О.
С
*V
к
к
*=*
<L>
о.
и
С4
О,
Z
о
оз .
3"
*~
1 «в
и
га
о.
оз
о.
<и
Н"
**"
^
эо
iO
Со
^
•?
0
О
н
X
Ъ6
К
°3
X
«*?
то х
оз
f-
U
к
? о
О -2 ОЗ
s * 2
н о х
х =:
03 О
х х
а.
03
ее
ОО Ю ОО СО
°° ю„ * °Я
СО" СО" Tf" СО*"
см см см см
О^ООО^ООЮ
CDCOCDOOOlOOOCO
Ю—i Tf- —' h- CM Ю CJ>
юююююютрсо
о — oooa>oh-
Ч.Ч.^сЯсо ° "^ ^
тэ*" ю" ^ ю" rj«" ю" **? rf"
CMOOOilOCMOf-LO
юо^ос^смюс^
WNOOOO'tlOtN
h-COh-COO^CDO
ЮЮЮЮЮЮ^4^
Ю-ГОООЮЮМ
Ю —<СО—'00МЮО!
ЮЮЮхГ^хЛиО^сГ)
ю-< со —« a>^cr>—¦
CO CS У? СЧ 00 CO Ю О
ЮЮЮЮЮЮ^"^
СОООООСОСМС7>00
COOJCOOOiOO^N
ЮтСЮ^ЮЮ^СО
CM^ C?^ tJ^ CD_
Tf" tj^" Tt«" CO"
CM CM CM CM
CM Ю Cft CD
t^h" ^~ ^T CO"
CM CM CM CM
Tf О CO CO
CO CO ^ CO
CM CM CM CM
°i °i *~i. °я
CO" CO" тзт" СО"
см см см см
СМ О Ю CJ5
•^f СО СО СМ
см см см см
^ °„ °l ^
со" со" со" со"
см см см см
=Х 5S 5S sS « 5S »S SS
Золзо-доло
03O.CQCbQ3O.CQCl.
о. о а. о а. о а. о
cyhdboif-ajh
CCQCCQCCQCCQ
- = = > 1
20

ж
а
**
•2
• J
•2
J0
М
в .10
.SJf
«ЭД
Рас. 2. С*елш размещения термопар и,
нагревателя в холодном шкафу:
I — холодильный шкаф; // — нагреватель НЭХ-3;
/// — керамическая подставка; IV — асбестовая
пластина; V — ртутный термометр; /—// — термопары
В соответствии с описанной выше
методикой - в процессе экспериментальных
исследований организовывали два
стационарных тепловых режима. Мощность
нагревателя в обоих режимах составляла 12 Вт.
Измеренные значения температур в камерах
и вычисленные по ним средние значения
температур приведены в табл. 1.
По формулам E), F), G) рассчитывали
значения kF\y kF<i, kF$ (табл. 2).
Таблица 2
Вариант
исполнения
холодильного
шкафа
I
II
III
IV
Теплопроходимость,
НТО
№)
0,15
0,16
0,12
0,12
хк
(kFi)
0,62
0,59
0,70
0,90
Вт/°С
перегородки,
двери
0,19
0,17
0,21
0,36
Как видно из табл. 2, наименьшей теп-
лопроходимостью обладает холодильный
шкаф с двухбаллонным уплотнителем,
залитой пенополиуретаном дверью, без
холодильного агрегата. Наличие холодильного
агрегата заметно снижает
теплоизоляционные свойства ХК вследствие теплопе-
ретоков по металлу холодильного
агрегата и по зазорам между съемной
изоляционной пробкой и задней стенкой
холодильного шкафа.
Погрешность определения теплопрохо-
димости холодильного шкафа по описанной
методике, оцененная по общепринятой
методике [3], составила 5,2 %.
Таким образом, предлагаемая методика
определения теплопроходимости
холодильного шкафа может быть использована в
заводских испытательных лабораториях при
контроле качества изготовления
холодильных шкафов выпускаемых серийно
бытовых холодильников.
Список использованной литературы
1. Определение значения kF холодильных
шкафов. Материал фирмы «Сибир»
(Швейцария). Перевод № КД — 68777 ВЦП КР.
1982.
2. Пилипенко А. М., Жванко Л. Ф.
21

Определение тешюпроходимостн шкафов
бытовых двухтемпературных холодильников //
G6.. статей ВНИЭКИЭМПа «Исследование и
конструирование электробытовых машин и
приборов». Киев; Техника, 1977.
3. Теория и техника теплофизического
эксперимента / Ю. Ф. Гортышов, Ф. Н. Дрес-
вянников, Н. С. Идиатуллин и др. / Под
ред. В. К. Щукина. М.: Энергоатомиздат,
1985.
УДК 1621.51:643.353.971.001.76
СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ
ГЕРМЕТИЧНЫХ КОМПРЕССОРОВ
ТИПА ФГ-0,09
Канд. техн. наук В. В. ЗЕЛЕНОВ, С. И. КУХАР,
Н. А. МАЗУРЦЕВ
Киевское НПО «Электро-ытлрибор>
Тихоходными герметичными компрессорами
типа ФГ*-0,09 укомплектовывается около
половины выпускаемых в стране бытовых
холодильников. Энергоемкость этих
компрессоров чрезмерно высока [4] даже по
сравнению с энергоемкостью быстроходных
компрессоров типа ХКВ [1}, не говоря уже
о лучших образцах мирового компрессо-
ростроения. Так, если удельная холодо-
производительность компрессоров типа ХКВ
находится в пределах 0,85—0,91, то, как
показали калориметрические исследования
партии компрессоров ФГ-0,О9, у них этот
параметр составляет 0,63—0,8. Поэтому
представляется актуальным поиск простых,
легко реализуемых средств повышения
эффективности компрессоров типа ФГ-0,09.
Кроме того, в связи с тенденцией роста
объема камер бытовых холодильников
назрела необходимость повышения их холодо-
производительности.
Анализ конструкции и результатов
экспериментальных исследований серийных
компрессоров типа ФГ-0,09 позволил
сделать вывод, что основной причиной их
низкой энергетической эффективности и
колебания холодопроизводительности является
несовершенство клапанной группы.
Так, вследствие применения картонных
уплотнительных прокладок, а также
недостаточной жесткости головки нередки
перетечки хладагента по периферии
клапанной группы. Избежать этого можно,
заменив картонные прокладки на паронитовые
и повысив жесткость головки за счет
уменьшения ее габаритов в плане, поскольку
высота головки ограничена расточкой
кожуха.
Рис, 1. Опытная головка под клапаны
компрессоров ХКВ:
/ — нагнетательный клапан компрессора "ХКВ-6; 2 —
экспериментальная головка; 5 — штатный глушитель
компрессора ФГ-0,09
Внутренние перетечки хладагента со
стороны высокого давления на сторону
низкого давления обусловлены тем, что
перемычка в клапане между этими каналами
A,2 мм) не обеспечивает требуемого
уплотнения. ^
Гидравлические потери определяются в
основном устаревшей конструкцией
клапанной группы [4].
Например, открытие нагнетательного
клапана составляет 0,4—0,6 мм, тогда как
оптимальный показатель 1,4.—1,6 мм.
Объем нагнетательной камеры в головке
всего 2 см3, что по сравнению с рабочим
объемом цилиндра, равным 9,15 см3, явно
недостаточно. В современных компрессорах
объем этой камеры обычно превышает
объем цилиндра в 1,5 раза.
Экспериментальная проверка показала, что при
увеличении объема камеры до 6 см3 потребляемая
мощность снижается на 2,5 Вт, а холодо-
производительность возрастает.
В отличие от всех современных
компрессоров в компрессоре типа ФГ-0,09 на
всасывании и нагнетании применяются
одинаковые клапаны одной жесткости и с
равными сечениями седел. Оптимизация
жесткости клапанов и сечений седел в
соответствии с давлением хладагента на
всасывании и нагнетании позволяет улучшить
коэффициент подачи компрессоров и
повысить холодопроизводительность [2].
В результате исследования макетного
образца компрессора ФГ-0,09 с клапанной
группой от более современного компрессора
ХКВ-6 (рис. 1) были уточнены параметры
проектируемых клапанов (рис. 2): диаметр
нагнетательного канала в клапанной доске
(рис. 3) должен быть вдвое меньше диамет-
22

Рис. 2. Экспериментальные пластины клапанов
компрессора ФГ-0,09:
а — всасывающего; б — нагнетательного
Рис. 3. Клапанная доска макетного образца:
1 — седло нагнетательного клапана; 2 — седло
всасывающего клапана
Рис. 4. Макетный образец компрессора ФГ-0,09
с модернизированной клапанной группой
ра всасывающего, что обеспечивает
уменьшение мертвого объема [3].
Для более точного определения
требуемой жесткости были изготовлены два
варианта клапанов — толщиной 0,152 и
0,19 мм. Результаты исследований
макетного образца компрессора с клапанами
различной толщины приведены в таблице.
Одновременно с оптимизацией жесткости
клапанов и сечения каналов в целях повы-
Толщина клапана,
мм

нагнетательного
0,19
0,19

всасывающего
0,19
0,152
Холо-
допро-
изводи-
тель-
ность,
Вт
141,5
135

Потребляемая
мощность,
Вт
153
145
Удельная
холодо-
произво-
дитель-
ность
0,91
0,93
шения жесткости головки и снижения
перетечек по периферии клапанной группы были
уменьшены габариты клапанной группы —
до 35X40 мм вместо 52X52 мм у серийных.
Модернизированная клапанная группа на
фланце серийного компрессора хорошо
видна на рис. 4.
После модернизации клапанной группы
холодопроизводительность компрессора
возросла с 90—115 Вт (у серийных) до 135—
140 Вт, а удельная
холодопроизводительность — с 0,63—0,8 до 0,91—0,93.
Полученные результаты позволяют
оптимизировать конструкцию клапанной группы
в зависимости от толщины применяемой
клапанной ленты и снизить расход
клапанной стали на 30—40 %.
Список использованной литературы
1. ГОСТ 17008—85. Компрессоры хладоновые
герметичные.
2. Зеленое В. В., Грибков В. М.,
Кухар СИ. Влияние жесткости лепестков
пластинчатых клапанов на эффективные
показатели герметичных компрессоров //
Холодильная техника. 1986, № 6.
3. Холодильные компрессоры. Справочник.
М.: Легкая и пищевая промышленность, 1981.
4. Якобсон В. Б. Малые холодильные
машины. М.: Пищевая промышленность, 1977.
Изобретения
A1) 1366818 E1) 4 F 25 С 5/02 B1) 3825003/28-
13 B2) 13.12.84 G5) В. И. Топицак E3) 621.588
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ОБРАЗОВАНИЯ ЛУНОК ВО ЛЬДУ ВОДОЕМОВ, вклю
чающее раму, режущий орган с бурильной
головкой, привод и средство вертикального
перемещения режущего органа, отличающееся тем,
что, с целью упрощения эксплуатации, оно
снабжено горизонтальной площадкой с центральным
отверстием для прохода режущего органа, шар-
нирно установленной на стойках, соединенных
с рамой в ее нижней части, а средство
вертикального перемещения режущего органа
представляет собой пару шарниров, каждый из
которых смонтирован в центре параллельных
горизонтальных участков рамы, и механизм
поворота одного из шарниров, а горизонтальная
площадка имеет шипы, закрепленные на ее
нижней поверхности.
23

экономия
ТОПЛИВНО-
ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ
РЕСУРСОВ
УДК 621.577.001.24
ВЫБОР
ТЕПЛОНАСОСНОЙ СТАНЦИИ
ДЛЯ ПРОМЫШЛЕННОГО
ПРЕДПРИЯТИЯ
В. Е. ОНИШКОВ
ВНИИ но защите металлов от коррозии
Одна из важнейших задач, стоящих перед
отечественной энергетикой,—
использование вторичных энергоресурсов (ВЭР).
К наиболее распространенным
низкопотенциальным ВЭР относится теплота водо-
оборотных систем предприятий многих
отраслей промышленности. Количество
теплоты, выбрасываемой такими системами в
атмосферу, соизмеримо, а в некоторых
случаях даже превышает теплопотребление
предприятий на нужды отопления,
вентиляции и горячего водоснабжения.
Использовать этот практически
неисчерпаемый источник теплоты можно с помощью
тепловых насосов.
Цель настоящей работы — установление
критериев оценки применения теплона-
сосных станций (ТНС) с тепловыми
насосами (ТН) теплопроизводительностью более
0,116 МВт @,1 Гкал/ч) для нужд тепло- и
теплохладоснабжения.
Основные поставленные задачи:
определить возможность применения
ТНС для заданных условий;
сбалансировать тепловые и холодильные
нагрузки ТНС;
определить рекомендуемый тип ТН;
обеспечить максимальную часовую и
годовую нагрузку ТН и нормативный срок
окупаемости ТНС.
Были рассмотрены следующие тепловые
насосы парокомпрессионного и
абсорбционного типов, выпускаемые или
подготовленные к выпуску отечественной
промышленностью:
холодильные машины МКТ220 и
21МКТ280 номинальной
теплопроизводительностью 0,35 МВт @,3 Гкал/ч),
рекомендуемые к использованию в качестве ТН;
турбокомпрессионные тепловые насосы
ЮТХМТ-2000 номинальной
теплопроизводительностью 3,95 МВт C,4 Гкал/ч);
абсорбционные бромистолитиевые
машины АБХМ-3000Т номинальной
теплопроизводительностью 9,3 МВт (8 Гкал/ч).
Исходные данные:
Q4 —количество сбросной
низкопотенциальной теплоты;
QT — возможное потребление горячей
воды с температурой /^70 °С;
QH т —мощность источника теплоты для
абсорбционных ТН (АБТН).
Значение Qx для водооборотных систем
определяют исходя из количества воды,
направляемой на охлаждение в градирни,
и требуемого технологическими
потребителями минимального перепада температур
охлаждаемой воды (как правило, 5—10 °С).
Если температура охлаждаемой воды
выше 40 °С, рекомендуется принимать ее
равной 25 °С, поскольку предварительно (до
ТН) ее теплоту используют в обычных
теплообменниках для технологических
нужд.
Значение QT должно быть постоянным.
В зависимости от предполагаемого
использования горячей воды его можно
определять двумя способами: по среднечасовой
нагрузке, если эта вода направляется в
систему горячего водоснабжения и к
технологическим потребителям, и по нагрузке,
соответствующей температуре наружного
воздуха в точке излома температурного
графика, если горячая вода направляется
в систему отопления и вентиляции [2].
Значение QH T следует принимать равным
потреблению теплоносителя (пар давлением
р=0,6 МПа, конденсат или вода с
постоянной температурой /=150 °С), используемого
для нагрева воды до 70 °С.
Тип теплового насоса выбирают путем
последовательного сравнения исходных
значений Qx, QT, QH T с постоянными
значениями этих величин Qxmin, QTmin, QH.Tmin,
Qx, Q^*, определенными при условии, что
тепловые насосы работают в режимах,
экономически оправданных и допускаемых
техническими условиями
заводов-изготовителей.
Блок-схема выбора типа теплового
насоса представлена на рис. 1.
Если Qx<Qxmm или QT<QTmin,
применение тепловых насосов рассматриваемых
типов нецелесообразно.
Если Qx=0 или QT=0, т. е. отсутствуют
источник низкопотенциальной теплоты или
*Qx> Q'r — Для крупных ТН.
24

Выбор тур-
бохомпрес -
сионного ТГТ
f f | f
ТН
рассматриваемых
типов
неприменимы
Ямс. У. Блок-схема выбора типа теплового насоса:
tBX max — максимально допустимая температура
нагреваемой воды на входе в АБТН
потребитель вырабатываемой теплоты,
использование ТН любых типов невозможно.
Если QX<.QX или Qr<Q'T, применение
крупных ТН нецелесообразно ввиду
неполной их загрузки, в этом случае следует
выбирать ТН теплопроизводительностью до
1,163 МВт A Гкал/ч).
Если QX>Q'X и QT>Q'r, следует выбирать
АБТН или турбокомпрессорные ТН,
отдавая предпочтение первым, поскольку они
более экономичны [4].
Если /вх>*вхтах или Q„.T<Q„.Tmax,
применение АБТН нецелесообразно из-за
малоэффективной их работы в заданных
условиях, поэтому следует остановиться на тур-
бокомпрессионных тепловых насосах.
При отсутствии вышеперечисленных
ограничений следует использовать АБТН.
Для определения экономической
целесообразности применения ТНУ, кроме
выбранного по изложенной методике типа
тепловых насосов, в качестве исходных
данных необходимо знать:
теплопроизводительность выбранного
теплового насоса QTT H при принятом режиме
эксплуатации (принимается по его
технической характеристике);
стоимость электроэнергии Сэ и теплоты
Ст, которые определяют по
соответствующим прейскурантам (или для
перспективных цен по данным Госплана СССР);
продолжительность работы теплонасос-
ной установки V (принимают равной:
8000 ч в год при работе ТНУ на систему
горячего водоснабжения; годовому числу
часов потребления вырабатываемой теплоты
при работе на технологические
потребители; продолжительности отопительного
периода в случае работы на системы
отопления и вентиляции);
удельные (на единицу теплопроизводи-
тельности) технико-экономические
показатели ТНУ, принимаемые в соответствии с
проектными и опытными данными в
зависимости от выбранного типа ТНУ, в том
числе: удельные капитальные вложения
/Суд, удельные суммарные амортизационные
отчисления А и удельную заработную
плату обслуживающего персонала с учетом
начислений Я;
удельные (на единицу вырабатываемой
теплоты) значения потребляемой
электроэнергии NnoT и минимальный экономический
результат от охраны окружающей среды
Рох [1], также определяемые в зависимости
от типа ТНУ;
нормативную абсолютную
экономическую эффективность (принимается равной
0,15) [3];
минимальное число часов использования
установленной мощности при работе на
систему горячего водоснабжения
(рекомендуется принять равной 7000 ч/г);
ожидаемый экономический эффект от
использования охлажденной воды Рх,
принимаемый по данным обследования предприя-
25

с
Ввод
исходных данных
)
Рис. 2. Блок-схема определения экономической
целесообразности использования теплонасосных
станций
Определение количества машин п
Расчет коэффициента загрузки К
Расчет числа часов использования
установленной мощности Т
Определение удельной стоимости
основной продукции Р
Определение удельных
эксплуатационных затрат Э
УД
Определение абсолютной
экономической эффективности Е'
Нет
Определение минимального
необходимого экономического
эффекта от использования холода
Р .
xrmn
( Конец J
Применение ТНУ нецелесообразно |
тия в зависимости от предполагаемой
производительности ТНУ;
коэффициент, учитывающий прочие
эксплуатационные расходы К' (в первом
приближении рекомендуется принимать /< =
= 1,05).
Блок-схема определения экономической
целесообразности применения ТНУ
представлена на рис. 2.
Таким образом, с помощью
предложенных блок-схем можно выбирать тип
тепловых насосов и оценивать
экономическую эффективность использования тепло-
насосной станции в условиях конкретного
предприятия, а также с большей, чем это
делалось до сих пор, точностью
прогнозировать перспективы ее применения как для
отдельных предприятий, так и для отраслей
промышленности и регионов страны.
Список использованной литературы
1. Временная типовая методика определения
экономической эффективности осуществления
природоохранных мероприятий и оценки
экономического ущерба, причиняемого народному
26

хозяйству загрязнением окружающей среды.
М.: Экономика, 1986.
2. Лихтер Ю. М., Константинов В. А.,
Онишков В. Е. Применение тепловых
насосов для отопления и вентиляции
промышленных зданий химической
промышленности // Химическая промышленность, 1987,
№ б.
3. Методика определения экономической
эффективности использования в народном
хозяйстве новой техники, изобретений и
рационализаторских предложений. М.: Экономика,
1977.
4. Онишков В. Е. Комплексное
использование тепловых насосов для теплохолодоснабже-
ния предприятий химической
промышленности // Комплексное использование тепла при
проектировании и строительстве
промышленных предприятий. Ростов-на-Дону, 1987.
НАМ ОТВЕЧАЮТ1
Публикуем ответы на письма,
напечатанные в журнале № 9 с. г. под рубрикой
«Из редакционной почты».
Инженер-механик по холодильным
установкам Новосибирского ЛПК М. Ф. Булыж-
кина подняла вопрос о целесообразности
регистрации Госгортехнадзором СССР
сосудов холодильных установок с рабочим
давлением аммиака до 1,5 МП а.
Ответ. Госагропром СССР при
рассмотрении проекта новой редакции «Правил
устройства и безопасной эксплуатации
сосудов, работающих под давлением» просил
Госгортехнадзор СССР установить надзор
за безопасной эксплуатацией сосудов
холодильных установок. Однако он не принял
это предложение, ссылаясь на отсутствие
необходимой численности инспекторского
состава.
В соответствии с п. 1.11 «Правил
устройства и безопасной эксплуатации аммиачных
холодильных установок» на каждом
предприятии приказом должно быть назначено
лицо, ответственное за исправное состояние,
правильную эксплуатацию холодильных
машин и установок.
Регистрация холодильных аппаратов
(сосудов), надзор за ними в процессе
эксплуатации и их техническое
освидетельствование должны проводиться лицом,
назначенным приказом по предприятию, в
ведении которого находятся эксплуатируемые
машины и установки.
В. А. Овчинников,
заместитель начальника подотдела
охраны труда Госагропрома СССР
Начальник Ессентукской архитектурно-
проектной мастерской Ю. Н. Барановский
спрашивал, какой завод выпускает
обратные клапаны типа ОКДП.
Ответ. В настоящее время клапаны
типа ОКДП не выпускаются. Взамен их
можно использовать обратные затворы типа
ГЛ44115 с Dy 65, 80, 100 и 150 мм, которые
изготовляет Георгиевский арматурный
завод. В 1987 г. выпущена первая
промышленная партия таких затворов с Dv 60 и
100 мм.
Для получения обратных затворов
ГЛ44115 необходимо своевременно
направлять заявки непосредственно на
завод-изготовитель по адресу: 357800, г. Георгиевск
Ставропольского края, ул. Чугурина, 18.
А. С. Нуждин,
заместитель директора
ВНИИхолодмаш
* * *
Рефрижераторный механик теплохода
«Академик Заварницкий» С. С. Белов высказал
претензии к разработчикам ГОСТов на
баллоны для хладагентов, которые тяжелы и
неудобны в эксплуатации на судах.
Ответ. Стандартом, разработчиком
которого является ВНИТИ, предусмотрено
изготовление баллонов на давление 10, 15 и
20 МПа. Масса баллона определяется
наибольшим допустимым давлением. Так,
баллон вместимостью 50 л, рассчитанный
на давление 10 МПа, весит 62,5 кг. Не
вызывает сомнения, что подобный баллон не
подходит к описанным в письме т. Белова
условиям эксплуатации. Разработчик не может
знать всех своих потребителей, ни тем более
специфических требований. Для этой цели в
нашей стране установлен порядок
разработки и постановки на производство новых
видов продукции. Если бы работники
пароходства или министерства своевременно
выдали задание на разработку нового типа
баллона, то вопрос был бы решен.
Ю. М. Миронов,
заведующий лабораторией
стандартизации ВНИТИ
От редакции.Вряд ли такой ответ
удовлетворит С. С. Белова. Баллоны не
станут легче. А как исправить
допущенную ошибку, в письме
предложений нет. Так кто же
даст заявку на разработку
ГОСТов для фреоновых
баллонов?
27

ТЕХНИКА,
ТЕХНОЛОГИЯ
УДК 621.565.945.004.1.001.24
РАЗРАБОТКА
КОСВЕННО-ИСПАРИТЕЛЬНЫХ
ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЕЙ
ДЛЯ СИСТЕМ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ
ВОЗДУХА
Д-р техн. наук Г. К. ЛАВРЕНЧЕНКО,
канд. техн. наук А. В. ДОРОШЕНКО,
канд. техн. наук Ю. И. ДЕМЬЯНЕНКО,
Ю. Р. ЯРМОЛОВИЧ
отихп
Косвенно-испарительные кондиционеры с
тепломассообменной поверхностью,
выполненной из капиллярно-пористого материала,
несмотря на эффективность [9, 6], не йахо-
дят широкого применения из-за низкой
механической прочности поверхности и
уменьшения ее гигроскопичности в процессе
эксплуатации.
Цель проведенного в ОТИХПе
исследования — разработка опытных образцов
косвенно-испарительных
воздухоохладителей, обладающих высокой надежностью.
Из двух возможных схем компоновки
косвенно-испарительных аппаратов
(раздельной и совмещенной [5]) была выбрана
Рис. 1. Насадочный модуль
косвенно-испарительного воздухоохладителя
наиболее компактная и эффективная —
совмещенная.
Основу конструкции
косвенно-испарительных воздухоохладителей составляет
насадочный модуль (рис. 1). Он собран из
пластинчато-ребристых элементов,
образующих каналы. В каналах движется
основной воздушный поток, в межканальном
пространстве — вспомогательный.
Элементы изготовлены из алюминиевой фольги
толщиной 0,25—0,3 мм, предварительно
гофрированной в двух взаимно
перпендикулярных направлениях [1]. Варианты
компоновки элементов в модулях с различным
направлением движения воздушного потока
представлены на рис. 2.
Было собрано семь насадочных модулей,
основные геометрические характеристики
которых приведены в табл. 1. При
выборе эквивалентного диаметра каналов
E MM<d3<20 мм) исходили из
рекомендаций для аппаратов испарительного
охлаждения [7] и теплообменников [3; 4].
Рис. 2. Варианты компоновки элементов в модулях
28

Таблица 1
Направление
потоков

вспомогательный)
-и
4*
=h
4^
14-
-У
-ь
Модуль
ГП-1
гп-зп
ГП-4П
ГП-5
ГП-6П
ГП-7
ГП-8
Насадка
ЭН-37
ЭН-4-1
ЭН-4-2
ЭН-2-1
ЭН-4-2
ЭН-4-3
ЭН-4-3


верхность


лообмена,
м^
3,9
3,9
4,65
4,68
5,59
5,85
5,85
Площадь 1
поперечного
сечения
каналов,
м2

основных
1,66
1,66
1,98
5,12
4,60
4,31
4,31
вспо-
мога-
тель-
ных
3,10
3,00
2,50
3,81
4,32
3,50
3,50
Эквива- 1
лентный
диаметр
каналов,
м • 10'(

основных
8,0
8,0
8,0
18,3
16,4
9,8
9,8
вспо-
мога-
тель-
ных
12,8
12,8
9,7
13,6
15,4
12,0
12,0

Количество

каналов
26
26
31
25
25
25
25
Примечания

Горизонтально-гофрированный с шероховатостью, без
покрытия

Горизонтально-гофрированный с шероховатостью и
покрытием
То же
Без покрытия, без
шероховатости
С гигроскопическим
покрытием и шероховатостью

Вертикально-гофрированный с регулярной
шероховатостью

Вертикально-гофрированный без шероховатости
Исследовали влияние регулярной
шероховатости основных каналов и
гигроскопического покрытия вспомогательных,
горизонтальной и вертикальной ориентации
основных гофр, различных схем движения
контактирующих потоков на эффективность
охлаждения.
Различия в процессах, протекающих в
основных и вспомогательных каналах
косвенно-испарительного модуля, требуют
разного конструктивного исполнения.
Для обеспечения оптимальных условий
теплопередачи между основными и
вспомогательными потоками необходимо
интенсифицировать теплообмен в каналах и в
межканальном пространстве. С этой целью
разработаны косвенно-испарительные модули с
горизонтальной и вертикальной ориентацией
гофр в аппарате.
При горизонтальном направлении
гофрировки элементы образуют каналы, сечение
которых постоянно по длине и переменно
по высоте модуля, при вертикальном —
сечение каналов в обоих измерениях меняется
29

1,2
0,8
0,6\
2 3 Ч RGqW
7-J
б
0,8
о А
ол
. ш 1 ml
• I "I'M
0,5
2
If
4 5Rea105
Рис. 3. Относительный рост тепло- и массообмена
и аэродинамического сопротивления в каналах
косвенно-испарительного воздухоохладителя:
а — модули ГП-l и ГП-1 без шероховатости ; б —
модули ГП-7 и ГП-8
на противоположное. Если гофры элементов
располагали вдоль движения воздушного
потока, то для увеличения эффективности
аппарата применяли элементы с
поперечной регулярной шероховатостью внутренней
поверхности, с гигроскопическим покрытием
наружной. Это позволило улучшить
теплоотдачу к стенке элемента от основного
воздушного потока за счет его турбулизации
20
ГО
-J
.р"
л
к
л
г
У*
2 J 5ReB'W
а
ЬО
JO
20
70
5ReBW
rJ
Рис. 4. Интенсивность массоотдачи во
вспомогательных каналах:
а — с гигроскопическим покрытием: / — ГП-1, 2 —
ГП-ЗП; б — с регулярной шероховатостью: / — ГП-8,
2 - ГП-7
и увеличить эффективность испарительного
охлаждения воды в межканальном
пространстве благодаря полной смачиваемости
наружной поверхности элементов.
Регулярная шероховатость основных
каналов приводит к росту интенсивности
теплообмена при увеличении потерь напора.
В рабочем диапазоне Re0 относительная
интенсификация теплообмена, характеризу-
„ Nu/NuM л
емая комплексом А=————, была боль-
ше единицы (рис. 3, а), что
свидетельствовало о правильном выборе параметров
регулярной шероховатости. Близкие
значения А получены в теплообменниках [3].
Регулярная шероховатость наружной
поверхности элементов незначительно влияет
на массоотдачу, но в большой мере
сказывается на сопротивлении: относительная
интенсификация массоотдачи Б=
NuD/NuDr<
меньше единицы (рис. 3, б).
Следовательно, горизонтальная гофрировка
во вспомогательных каналах
нецелесообразна.
Для улучшения растекания воды
вспомогательные каналы были оклеены
гигроскопической тканью — флизелином.
Сопротивление модуля при этом возросло очень
незначительно, а интенсивность
массоотдачи — в 3 раза (рис. 4, а), что обусловлено
увеличением поверхности массоотдачи.
Однако модуль с гигроскопическим покрытием
дороже обычного, а его эффективность со
временем падает из-за загрязнения микро-
пор флизелина. Поэтому модули такого
типа могут применяться ограниченно. При
вертикальной ориентации гофр регулярная
шероховатость не может быть использована
для турбулизации воздушных потоков,
движущихся горизонтально.
Для интенсификации процессов
теплопередачи относительный шаг гофрировки k
(отношение шага гофрировки к ее высоте)
выбран равным 4—5 по результатам
испытаний на одноканальной модели.
Поверхность с регулярной шероховатостью и
относительным шагом k=S—12
интенсифицирует массоотдачу (рис. 4, б). Течение воды по
такой поверхности более устойчиво. Из-за
незначительного роста сопротивления
относительный эффект интенсификации
довольно высок (рис. 3, б).
Результаты исследования показывают,
что модуль с вертикальной гофрировкой
элементов без гигроскопического покрытия
обеспечивает устойчивую струйнопленочную
структуру стекающей воды и высокую ин-
30

тенсивность тепло- и массоотдачи при
улучшении эксплуатационных
характеристик.
Сопоставление модулей с
горизонтальной гофрировкой и гигроскопическим
покрытием (ГП-4П) и с вертикальной
гофрировкой без покрытия (ГП-7, ГП-8)
показывает, что интенсивность теплообмена в
основных каналах ГП-7 и ГП-8 выше, чем у
ГП-4П, на 25 % (рис. 5). Однако потери
напора в каналах модуля ГП-8 примерно в
2 раза больше, чем в ГП-4П.
Исходя из изложенного, можно
рекомендовать модули с горизонтальной
гофрировкой и гигроскопическим покрытием для
комфортного кондиционирования воздуха
при полной или частичной рециркуляции.
При работе на технологической воде и
загазованном или запыленном воздухе
целесообразно использовать модули без
покрытия с вертикальной гофрировкой.
В ходе эксперимента изучались влияние
соотношения потоков l—GB/GQ, расхода
воды Сж, температур основного и
вспомогательного потоков на эффективность
работы косвенно-испарительных модулей.
Установлено, что интенсивность теплоотдачи в
основных каналах модуля ГП-4П мало
зависит от расхода воды во вспомогательных
каналах (рис. 6, а), что объясняется
полной смоченностью гигроскопического
покрытия уже при незначительном количестве
воды (Иеж= 154-20). В модуле с
вертикальной гофрировкой без покрытия такая
зависимость наблюдается до Неж=100.
Дальнейшее увеличение плотности орошения
нецелесообразно (рис. 6, а).
Увеличение скорости вспомогательного
потока вызывает рост интенсивности
теплоотдачи в основных каналах (рис. 6, б).
Прекращение роста Nu0 наступает при
различных значениях ReB и определяется
конструктивной особенностью модуля. С ростом
скорости вспомогательного потока
увеличивается интенсивность массоотдачи для
обоих типов модулей.
При изучении влияния изменения
соотношения потоков l=GB/G0 на
эффективность модуля учитывали холодопроизводи-
тельность Q, эффективность Е и
потребляемую мощность iV, связанные
функциональной зависимостью : QE/N=f(l) [8].
Установлено, что функция имеет максимальное
значение в диапазоне соотношений потоков,
равном 0,8—1,1 (рис. 7).
Для обобщения экспериментальных
данных по аэродинамическому сопротивлению,
интенсивности тепло- и массоотдачи
выбраны следующие степенные функции:
Eo=ciReS;
Nu0
20
10
5
2Л>
*
м
и
12 4 Re0-10~3
W
5
~s*
J
^п
Г
trf
Г
И
f
Ч 6 Re о 10 ~5
Рис. 5. Интенсивность теплообмена в основных
каналах косвенно-испарительного модуля:
а — с вертикальной гофрировкой без покрытия:
/ — ГП-8, 2 — ГП-7; б — с горизонтальной
гофрировкой и гигроскопическим покрытием: / — ГП-4П,
2 — ГП-1
Nun
20[
\2
1 - Jr-T-
Nun
20Т
10
jL
50 100 200 Яеж
2 <tReeWJ
Рис. 6. Зависимость интенсивности теплообмена
в основных каналах от расходов воды (а) и
вспомогательного воздушного потока (б):
1 — ГП-4П, 2 - ГП-7, 3 — ГП-1
а е
N
ю
i~/C
\(
/
?
кх
¦N
k:
^s*
Рис. 7. Зависимость комплекса QE/N от
соотношения потоков I:
1 — ГП-4П, 2 — ГП-7

lB=c2Rea№
Nu0=c3Re5RezBRe2;
NuD= r4ReJRe?.
Значения коэффициентов и показателей
степени для модулей ГП-4П и ГП-7
приведены в табл. 2—5.
Изучались также многоступенчатые
косвенно-испарительные воздухоохладители.
При этом полный воздушный поток после-
Таблица 2
Модуль
ГП-4П
ГП-7

Коэффициент
961
0,5
2,8
0,4
Показатель
степени
п
— 1,1
—0,14
— 0,26
0
Изменения
Re(J
600—1900
1900—6000
500—2300
2300—5000
дующей ступени равнялся основному потоку
предыдущей ступени, т. е. количество
воздуха после каждой ступени
уменьшалось примерно в два раза. Оценка
эффективности многоступенчатых
аппаратов с помощью комплекса QE/N показала,
что оптимальное количество ступеней равно
двум. Такой же результат можно получить,
если вместо второй ступени использовать
аппарат для прямого контакта между водой
и воздухом, но при меньших габаритах
воздухоохладителя и неизменном
воздушном потоке.
Таким образом, для практического
использования, особенно в районах с сухим
и жарким климатом, можно рекомендовать
двухступенчатый аппарат, первая ступень
которого является косвенно-испарительной,
а вторая — увлажнительной.
На основании проведенных исследований
разработаны два аппарата — бытовой
кондиционер и воздухоохладитель радиоэлект-
Таблица 3
ГП-4П
ГП-7
Коэффициент
99,7
4,64
5,26
0,98
Показатели степени
а
—0,82
—0,4
—0,23
—0,02
ь
0,05
0,061
0
0,035
Изменения
ReB
600—2000
2000—2700
500—2400
2400—3000
Яеж
5—40
5—40
10—100
10—100
Таблица 4
Модуль
ГП-4
ГП-7

Коэффициент
О • 10Л
0,75
0,87
п
к
0,79
0,82
оказатели степени
/
0,38
0,51
т
0,14
0,13
Re0
650—4000
500—4000
Изменения
ReB
780—2850
800—2400
*еж
10—40
10—70
Модуль
ГП-4П
ГП-7
Коэф-
фици-
ент
иХ
X 10-'
2,8
2,5
Показатели
степени
Р
0,63
0,5
d
0,27
0,25
Изменения
ReB
1000—
3000
800—
2400
Кеж
5—40
10—100
Таблица 5 роннои аппаратуры производительностью
500 м3/ч охлаждаемого воздуха [2].
Трудности с подбором малогабаритных
вентиляторов обусловили использование
осевых вентиляторов 1,25 ЭВ-2,8-6-3270У4 в
обеих конструкциях. Это не позволило
получить максимальную эффективность
аппаратов.
Список использованной литературы
1. А. с. 1101284 СССР.
2. Дорошенко А. В., Ярмолович Ю. Р.,
32

Демьяненко Ю. И.
Косвенно-испарительное охлаждение радиоэлектронного
оборудования // Холодильная техника. 1987, № 12.
3. Калинин Э. К., Дрейцер Г. А.,
Ярхо С. А. Интенсификация теплообмена в
каналах. М.: Машиностроение, 1981.
4. Коваленко Л. М., Г л у ш к о в А. Ф.
Теплообменники с интенсификацией теплоотдачи.
М.: Энергоатомиздат, 1986.
5. Кокор и н О. Я. Установки
кондиционирования воздуха. М.: Машиностроение, 1978.
6. Лазуткин В. П. Кондиционер для кабин
самоходных сельскохозяйственных машин //
Холодильная техника. 1983, № 3.
7. Пекер Я. Д., Мардер Е. Я. Справочник
по оборудованию для кондиционирования
воздуха. Киев: Будивельник, 1977.
8. Ржепишевский К. И.,
Дорошенко А. В., Яр молов и ч Ю. Р. Выбор
рациональной конструкции
косвенно-испарительных воздухоохладителей // Холодильная
техника. 1985, № 8.
9. Циммерман А. Б., Майсоценко В. С,
Печерская И. М. Исследование метода
косвенно-испарительного охлаждения
воздуха // Водоснабжение и санитарная техника.
1977, № 3.
УДК 536.24:621.565.048.001
ВЛИЯНИЕ
ПОРИСТОГО ПОКРЫТИЯ
ПОВЕРХНОСТИ ПУЧКА ТРУБ
НА ИНТЕНСИВНОСТЬ
ТЕПЛООТДАЧИ
ПРИ КИПЕНИИ АММИАКА
А. Г. СОЛОВЬЕВ,
канд. техн. наук В. А. ДЮНДИН,
д-р техн. наук, проф. Г. Н. ДАНИЛОВА
лтихп
В результате экспериментального поиска
способа обработки теплообменной
поверхности, позволяющего значительно повысить
интенсивность теплоотдачи при кипении
аммиака на одиночных горизонтальных
трубах в большом объеме [1, 3], установлено,
что наиболее эффективна поверхность трубы
с пористым алюминиевым покрытием.
Условия кипения в горизонтальных кожу-
хотру,бных испарителях (КТИ) и в большом
объеме существенно различаются, поэтому
представляется необходимым изучить
влияние пористого покрытия на интенсивность
теплоотдачи при кипении аммиака на
горизонтальных пучках труб. Результаты
проведенного исследования являются
/продолжением ранее выполненных работ [2, 6].
Принципиальная схема стенде и
поперечное сечение опытного пучка представлены
на рис. 1. Стенд состоял из трех
замкнутых контуров: аммиачного, фреонового и
рассольного. В процессе опытов измеряли
температуру жидкого аммиака,
теплообменной поверхности и насыщенного пара
(которую, кроме того, контролировали по
манометру), а также расход аммиака,
циркулировавшего в основном, аммиачном,
контуре. При определении коэффициентов
теплоотдачи в качестве температурного
напора принимали разность температур
поверхности и насыщенного пара.
В экспериментальном испарителе
установили' 5-рядный по высоте шахматный пучок
(модуль) из восьми обогреваемых труб
диаметром d=20X2 мм. Материал труб —
СтЮ, шаг труб в пучке S=27 mm (S/d=
= 1,35), расположение труб гексагональное.
Тепловую нагрузку на трубах
создавали с помощью электронагревателей.
Температуру стенки измеряли на двух трубах
ИТ центрального вертикального ряда в трех
точках поперечного сечения хромель-копеле-
выми термопарами, помещенными в
капиллярные трубки. Последние были заделаны
в продольные пазы, профрезерованные в
стенке трубы.
Стационарность режимов
обеспечивалась системой термостатирования.
Диапазон исследованных режимных параметров:
по температуре насыщения ^н=
= —20-^+20 °С, плотности теплового
потока 4=1-МО кВт/м2.
Для моделирования гидродинамического
режима, соответствующего режиму в КТИ,
на боковых стенках экспериментального
испарителя закрепляли необогреваемые
вытеснители. Тепловое влияние пучка с общим
числом рядов труб по вертикали 7Vp=25
на процесс, происходящий в модуле,
имитировали двумя электронагревателями,
установленными в испарителе выше и ниже
обогреваемых труб. Конструкция и
расположение электронагревателей обеспечивали
равномерное распределение пара во
входном сечении экспериментального модуля.
Методика теплового моделирования
многорядного пучка труб заключалась в том,
что опытный 5-рядный модуль как бы
последовательно перемещали от первых рядов
пучка до последних. При этом определяли
локальные коэффициенты теплоотдачи ал
на каждом четном ряду.
Эксперименты проводили следующим
образом. На верхний электронагреватель
ВН подавали нагрузку, равную
тепловыделению от 20 рядов труб моделируемого
25-рядного пучка. При этом на
измерительных трубах модуля определяли значение
33

Рис. 1. Поперечное сечение опытного пучка (а) и
принципиальная схема стенда (б):
— / — аммиак; —2 — рассол; —3 ¦— фреон; —4 —
вода; И—экспериментальный испаритель (модуль):
МС — мерный сосуд; Б/С —- бак конденсатора: Б А —
бак-аккумулятор холода; В — вытеснитель; ОТ
обогреваемая труба; ИТ — измерительная труба; ВН,
НИ -~ верхний и нижний электронагреватели
ал для второго и четвертого рядов. Затем
снижали нагрузку на ВН до значения,
соответствующего тепловыделению от 16 рядов
пучка, а на нижний электронагреватель
НН давали нагрузку, соответствующую
тепловыделению четырех рядов труб пучка.
На измерительных трубах ИТ модуля
определяли значения а,, для шестого и восьмого
рядов и т. д.
Приближенное тепловое моделирование
применяли в аналогичных исследованиях и
ранее [1, 4], однако в настоящем,
усовершенствованном виде методика позволила
имитировать кипение не только на
расположенных ниже трубах, но и на трубах,
находящихся выше экспериментального модуля.
Кроме того, наличие верхнего
электронагревателя дало возможность более точно учесть
условия циркуляции парожидкостной смеси
в реальном испарителе.
Расхождение средних коэффициентов
теплоотдачи для R22, полученных по
описанной методике и рассчитанных по
зависимости, обобщающей результаты опытов при
полном тепловом моделировании
многорядных пучков [5], составляет ±20%, что
находится в пределах погрешности
указанной зависимости,
Эксперименты проводили на двух
модулях —- из обычных стальных гладких труб
(Rz=8 мкм) и из труб с покрытием из
сплава АМЦ. Покрытие наносили методом
электродугового напыления во ВНИИавто-
генмаше. Структурные показатели
пористого покрытия были выбраны на основе
ранее проведенных исследований и
составляли: объемная пористость Я=27,9 %,
толщина пористого слоя 6=0,8 мм,
эквивалентный диаметр пор d3=24,4 мкм [1, 3].
Некоторые результаты экспериментов
представлены на рис. 2—4. Установлено, что
значение схл существенно возрастает по
высоте гладкотрубного пучка (рис. 2), причем
при различных q эта тенденция
сохраняется. В исследованном интервале температур
кипения значение tH практически не влияет
на а, (рис. 3).
Во всех исследованных режимах для
гладких труб наблюдали стабилизацию
значений а, в верхней части пучка.
По-видимому, это объясняется тем, что на трубах,
расположенных выше определенного ряда,
отвод теплоты от поверхности происходит
в основном конвекцией к двухфазному
потоку и испарением в скользящие по
поверхности пузырьки пара.
На рис. 4 приведены данные по
локальной теплоотдаче некоторых рядов
гладкотрубного пучка и пучка труб с покрытием
в сопоставимых условиях. Зависимость
ал от q для пучка таких труб довольно
существенна, как и при кипении в большом
объеме. Возрастание локальной теплоотдачи
от ряда к ряду . по высоте пучка этих
труб значительно меньше, чем для
гладкотрубного пучка.
Сопоставление средних для пучка коэф-
34

<хл,квт/(м*Ю
Рис. 2. Изменение локальных коэффициентов
теплоотдачи ал по рядам труб пр при кипении
аммиака на 25-рядном пучке гладких триб при
/„= —ю° С
(Хьл>"Вт/(м2К)
г
•
1
2
с
1
Ь
S
\
\
tHrc
о- -Ю
1
2 3 4 5 6 7 8 910^кВт/м*-
Рис. 3. Зависимость средних коэффициентов
теплоотдачи йгл от плотности теплового потока q
при кипении аммиака на 25-рядном пучке
горизонтальных труб
фициентов теплоотдачи при кипении
аммиака на трубах с покрытием и гладких,
собранных в пучки различной рядности,
представлено на рис. 5. С увеличением
общего числа рядов в пучке jVp степень
возрастания ап на трубах с покрытием по
сравнению с гладкими значительно
снижается. Так, при кипении аммиака в большом
объеме коэффициент теплоотдачи для трубы
с покрытием более чем в 3 раза выше, чем
для гладкой трубы, а при кипении
аммиака на 25-рядном пучке труб средние
коэффициенты теплоотдачи для труб с покрытием
примерно на 50 % выше, чем для гладких.
По результатам работы можно сделать
следующие выводы:
применение пористого покрытия с
исследованными параметрами интенсифицирует
теплоотдачу при кипении аммиака на
горизонтальных пучках труб;
с увеличением рядности степень
интенсификации теплоотдачи для пучка труб с
покрытием по сравнению с гладкотрубными
уменьшается, поэтому такие трубы наиболее
эффективны для малорядных пучков.
ал,кВт/(м2к)
10
JIJU-]
':^
v^x^
г^-
Ък
ч
>
-р.
Ь^
k
^
*"
Г-Г"
,'Г>
¦^кг
-Ti
ШХ /Д
й г—
л
т\ 1
\х
1 2 3 Ч 5 6 8 Ю^нВт/м2
Рис. 4. Зависимость локальных коэффициентов
теплоотдачи ал от плотности теплового потока q
при кипении аммиака на 25-рядном пучке:
1 — трубы с пористым покрытием; 2 — гладкие трубы
&пп/ссгл
в^кВт/м2-
Рис. 5. Сопоставление средних коэффициентов
теплоотдачи для пучков труб с пористым
покрытием и гладких при кипении аммиака
Список использованной литературы
1. Влияние поверхностных условий на
интенсивность теплообмена при кипении хладагентов
в кожухотрубных испарителях / Г. Н.
Данилова, В. А. Дюндин, А. В. Боришанская и др. //
Двухфазные потоки. Теплообмен и
гидродинамика. Л., 1987.
2. Дюндин В. А., Куприянова А. В.,
Козырев А. А. Влияние пористых
неметаллических покрытий на теплообмен при кипении
35

аммиака на пучках труб // Холодильные
машины и устройства. Л., 1976.
3. Дюндин В. А., Соловьев А. Г.
Теплообменные характеристики
интенсифицированных поверхностей при кипении чистого
NH.3 // Холодильные машины и
термотрансформаторы. Л., 1985.
4. Козырев А. А., Данилова Г. Н.,
Дюндин В. А. Приближенная
термодинамическая модель процесса теплообмена
хладагентов в кожухотрубных испарителях //
Холодильная техника. 1985, № 2.
5. Ребров П. Н . , Букин В. Г.,
Данилова Г. Н. Обобщенная зависимость
для расчета теплоотдачи при кипении R12
и R22 на многорядных пучках гладких труб //
Холодильная техника. 1987, № 4.
6. Соловьев А. Г., Решетник В. П.
Кипение аммиака на затопленной
горизонтальной трубе // Исследование теплофизиче-
ских свойств рабочих тел и процессов
криогенной техники и кондиционирования воздуха.
Л., 1986.
УДК 621.581:658.562
ПОЛУЧЕНИЕ КАЧЕСТВЕННОГО
ИСКУССТВЕННОГО ЛЬДА
ДЛЯ СПОРТИВНЫХ ЦЕЛЕЙ
Канд. техн. наук Э. Л. ЛИХТЕНШТЕЙН
Алма-Атинский архитектурно-строительный
институт
Сооружения с искусственным льдом для
спортивных целей сложны и дороги.
Качество льда на действующих катках часто
неудовлетворительно, а затраты на его
поддержание велики.
Результаты исследования образцов льда
с катков с помощью различных методов
(кристаллооптического в поляризованном
свете, микроскопического, поверхностных
отпечатков — «реплик»), изучения его
твердости, скольжения, распределения
включений, анализа воды позволили выявить
некоторые недостатки сложившейся
технологии приготовления льда.
Толщина льда зачастую достигает 10 см,
что неэкономично. Как следует из уравнения
температурного поля льда, при увеличении
его толщины свыше оптимального
значения C0—Qr мм) температуру
охлаждающей среды следует понижать на 0,9—1 °С
на каждые 10 мм нового слоя.
Получаемый по такой технологии лед
имеет слоистое строение с относительно
малыми кристаллами (преобладающий размер
по большому поперечнику 0,1 —1,0 мм),
причем кристаллы каждого слоя обособлены
и не проникают в вышележащий. Вместе
с тем процессы тепло- и массообмена
(испарение, конденсация), а также
взаимодействие конька со льдом при оптимальной
температуре идут в основном по границам
кристаллов, что объясняется меньшей по
сравнению с основной массой кристалла
термодинамической устойчивостью этих
границ, неравномерностью распределения
воздушных включений [7].
Следовательно, надо стремиться к
получению монолитного слоя льда с
относительно крупными кристаллами путем
снижения скорости роста слоя льда. Это
достигается повышением температуры основания,
на котором он растет, и уменьшением
скорости отвода теплоты от воды [2].
Например, в слоях льда, полученных при
температуре охлаждающей плиты —4,2 °С,
преобладают кристаллы размером 1—3 мм и
более. Наконец, лед будет монолитным,
если в процессе его намораживания над ним
будет постоянно слой воды.
Слои льда обильно пронизаны
воздушными включениями. В слоях,
расположенных ближе к охлаждающей плите, пузырьки
более крупные, до 1 мм. Они выделились
из кристаллизующейся воды при
первоначальном формировании ледяного покрова.
Более мелкие воздушные включения — в
виде расплющенных сфероидов размерами
0,1—0,2 мм — появляются в результате
вмерзания частиц инея с адсорбированным
воздухом, которые не удаляются полностью
при обработке льда.
Наличие воздушных включений, а также
слоистость льда ведут к многочисленным
нежелательным последствиям:
увеличивается поглощение льдом энергии
радиационного излучения, уменьшаются
коэффициенты теплопроводности и пропускания света,
пузырьки воздуха становятся центрами
микротаяния и т. д.
Аналитические исследования [3] и
эксперименты показывают, что получить
прозрачный без воздушных включений слой льда
толщиной до 40 мм можно, если
наращивать его со скоростью не более 4—4,5 мм/ч.
Деаэрация используемой воды позволяет
увеличить скорость процесса до 5 мм/ч и
вести его с большей надежностью.
Наиболее общим и важным показателем
технологического качества искусственного
льда для спортивных целей является
коэффициент трения коньков о лед /.
Для хорошо подготовленного льда (с
абсолютной шероховатостью менее 0,1 мм)
/mjn = 0,004-^0,0045 при температуре
поверхности льда tn л=—2±0,5 °С. При других
значениях этой температуры сопротивление
движению конька резко увеличивается: при
36

более низких значениях tn л из-за трудности
образования пленки воды под коньком, при
более высоких значениях tn л — из-за
резкого уменьшения твердости льда и
увеличения поверхности трения конька о лед [6].
Допустимое отклонение @,5 °С)
обусловлено не только слабой зависимостью
коэффициента трения от температуры в
рассматриваемой области оптимальных значений
/п л, но и неравномерностью температурного
поля поверхности льда из-за дискретного
расположения труб охлаждающих батарей.
Исследования проводили на льду
высокогорного комплекса «Медео» с помощью
установки «катапульта — салазки» [6], в
механической части сходной с описанной в [8].
Полученные результаты надежно
подтверждаются данными статистической обработки
итогов большого числа соревнований. Для
состязаний невысокого ранга коэффициенты
корреляции между спортивными
результатами и значениями tn л достигают 0,95!
Кроме того, интересную информацию о
различном характере взаимодействия коньков
со льдом при различных температурах дает
изучение полистирольных отпечатков —
«реплик» [6], помещенных на след конька и
отражающих все особенности
микрорельефа льда.
При низких значениях tn л лед
разрушается механически по прямым линиям,
пленка талой воды под коньком отсутствует
(рис. 1, а). С повышением температуры
льда все четче проявляется кристалличе-i
екая структура льда, увеличивается пленка
воды, взаимодействие конька со льдом все
чаще происходит по границам кристаллов.
При оптимальном значении tn л разрушение
льда коньком минимальное (рис. 1, б).
Значения /, как показывают наши
эксперименты, можно уменьшить, нанося на лед
«смазку» из антифриза (при относительно
низких значениях tn л) или добавляя в воду
при формировании поверхностного слоя
льда высокомолекулярные полимеры (при
высоких значениях tn л).
Таким образом, понятие «качественный
искусственный лед для спортивных целей»
подразумевает монолитный слой льда с
относительно крупными кристаллами,
лишенный механических и воздушных
включений, хорошо отполированный, со средней
температурой поверхности —2 °С и
отклонением от нее по площади льда не более
±0,5 °С.
Влияние некоторых особых
характеристик, например состава воды, используемой
для приготовления льда, в статье не
рассматривается.
Проблему представляет собой и
образование инея на льду. При толщине слоя
Рис. 1. Характер взаимодействия конька со льдом:
а — /п.л= —10,3 °С; б — *п.л=—2,5 °С
инея бин до 0,1 мм скольжение ухудшается
немного, но при бин> 1 — 1,5 мм коэффициент
трения настолько велик (до 0,04—0,05), что
практически исчезает его зависимость от
температуры льда. Необходимо, очевидно,
прогнозировать рост толщины слоя инея,
чтобы соответствующим образом
организовывать перерывы на соревнованиях и
своевременно обновлять поверхность льда.
Однако методика такого прогноза —
самостоятельная задача.
Скольжение по поверхности льда
существенно зависит от средней температуры
tn л и отклонения ее по поверхности льда.
Анализ показывает, что равновесная
температура tnjl — функция теплопритоков ко
льду, температуры труб охлаждающих
батарей tjy конструктивных (шага труб а,
их наружного диаметра d, толщины слоев
материала над верхними образующими
труб, например бетона 6б и льда 6Л) и
теплофизических (коэффициентов тепло-
37

проводности материалов над трубами лб и
льда Кл) параметров охлаждающих
плиты и батарей. Неравномерность значений
/п л по площади льда зависит от
конструкции охлаждающих батарей и разности
температур охлаждающей среды в них Л/р.
Ниже показана взаимосвязь указанных
факторов, а также Дан расчет температур
охлаждающих труб, охлаждающей среды и
крайних значений fп л по площади льда.
В процессе расчета реальную
конструкцию катка заменяют эквивалентным
массивом бетона, в котором верхняя
образующая труб находится под поверхностью
массива на глубине [5]:
Температурное поле искусственного
катка рассчитывают с помощью нескольких
уравнений.
Уравнение температурного поля
t(x, y)=f(x, у)
в поперечном сечении плиты или
полуограниченного тела с трубами одинаковой
температуры tT [здесь приведено уравнение
для конструкции, которая может быть
аппроксимирована полуограниченным телом
(рис. 2)], имеет вид:
П*>»)=*ш+Ж; [%(-\у°-у\+уо+у+
+Аке ) cos — *] , A)
где t(x, у) — температура любой точки
массива с координатами хну, °С;
. tB — температура воздуха, °С;
учитывая, что при наличии массообмена
льда с окружающим воздухом
и радиационного теплообмена
суммарный тепловой поток составляет
S, Вт/м2, в расчетах используют
вместо температуры tB ее
эквивалентную величину
*в.э 'в-T- а ,
а — коэффициент теплоотдачи на
поверхности раздела «лед — воздух»,
Вт/м2;
q — плотность теплового потока, Вт/м,
R — линейное термическое сопротивление
массива над трубами, м-К/Вт,
Рис. 2. Схема к расчету температурного поля
катка
кб — коэффициент теплопроводности
материала эквивалентного
полуограниченного массива (например,
бетона), Вт/(м*К);
а — шаг труб, м;
2nk J^ _j
- a jx
"" Ш 5717"
а а
В среднем температура охлаждающей
среды ниже температуры tT на 2—3°С.
В процессе расчета по выражению
A) реальная труба диаметром d
заменяется линейным источником, расположенным
на расстоянии уо от поверхности массива,
значение у0 находится из трансцендентного
уравнения:
9 1 ~Т{У°-1)
^0/o-/)+ln±=L- +
\—е а
оо 2nk 2nk ,
+ ±т[Аке * (е * —1)].—0.
C)
Уравнение A) получено для граничных
условий III рода, т. е. для истинного
процесса конвективного теплообмена на
поверхности массива, что позволяет избежать
в рассматриваемом случае (малое
заглубление труб) погрешностей, возникающих
при решении для граничных условий I рода
с дополнительным слоем [5].
В конструкциях батарей с
промежуточным коллектором и встречным движением
охлаждающей среды (рис. 3) в поперечном
сечении охлаждающей плиты чередуются
трубы, имеющие различную температуру —
38

более высокую tr и более низкую tT—
ыт.
В уравнение температурного поля для
этого случая в качестве составной части
входит t(x, у) из A):
*'(*. y)=tB-ei(tB-tT)-e2MT, D)
где 6i= в _ *' .
tB iT
Значения вг для расчета
температурного поля поверхности льда t'(x, 0)
толщиной 30 мм при чередовании труб
диаметром 32 мм с более высокой tT
и более низкой tr—Л^т температурой,
расположенных с шагом 100 мм, приведены
в таблице.
Для учета изменения температуры
охлаждающей сре'ды вдоль трубных плетей
батарей используется уравнение
L
'р.к-'.+ Ср.н-'.)'-0**. E)
где t H, t — соответственно начальная и
конечная температуры
охлаждающей среды, °С;
L — длина трубной плети, м;
G — расход охлаждающей среды, кг/с;
ср — теплоемкость охлаждающей среды,
Дж/(кг.К).
а. Вт/
(м*-К)
9,3
10,5
14
16,3
Значение 6г для точки
поверхности льда, расположенной от
оси трубы с температурой
/т на расстоянии, м
0
0,3056
0,2823
0,2522
0,2353
0,045
0,3680
0,3441
0,3138
0,2961
0,055
0,3896
0,3660
0,3354
0,3178
0,100
0,4524
0,4286
0,3987
0,3815
Вычисление корректных значений
коэффициента теплоотдачи а, входящего в
уравнения A) — C), обычно представляет
трудность. Коэффициенты конвективного
теплообмена для открытых катков, рассчитанные
по критериальным формулам для натекания
потока на пластину, оказываются
завышенными.
Такая задача должна рассматриваться
как задача теплообмена в приземном слое
атмосферы.
Решение ее подробно рассмотрено в [4].
Его графическая интерпретация
представлена на рис. 4. Характер зависимости
плотности теплового потока q от разности
температур воздуха и поверхности льда tB—
—tn д на первый взгляд парадоксален:
Рис. 3. Охлаждающие батареи:
а — с прямоточным движением охлаждающей среды;
б — с промежуточным коллектором; в — со встречным
движением охлаждающей среды; / — сборный
магистральный трубопровод; 2 — сборный коллектор;
3 — трубы; 4 — распределительный коллектор; 5 —
распределительный магистральный трубопровод; 6 —
воздухоспускная труба
5 10 ttfy-tnJV
Рис. 4. Зависимость плотности теплового потока
q ко льду при конвективном теплообмене от
разности tB—tn л и скорости ветра vB
при определенных условиях поток теплоты
остается неизменным или даже
уменьшается с ростом tB—tnjl. Однако такое
изменение теплового потока хорошо объясняется
взаимосвязью архимедовых сил и сил
инерции в рассматриваемых условиях (при
возрастании температуры воздуха над
поверхностью льда). Действительно, более
холодные и плотные слои воздуха находятся
внизу, у холодной поверхности, что
исключает условия для естественной конвекции
и противодействует влиянию сил инерции.
С ростом tB—tn Л это противодействие
возрастает и при скорости воздуха vB=
= l-f-2 м/с теплопритоки ко льду даже
уменьшаются. Однако при vB>5 м/с
значение q повышается с ростом /в—/п л.
Анализ рис. 4 и данных [I] позволяет
рекомендовать строить открытые
спортивные сооружения с искусственным льдом в
местностях с малыми скоростями ветра с
тем, чтобы конвективные потоки были
незначительны.
Значение q (рис. 4) рассчитано для
39

параметра шероховатости поверхности льда
2о [1, 6], равного 1,5-10-5 м. Оно хорошо
совпадает с данными, имеющимися в
литературе для ровной и гладкой ледяной или
снежной поверхности.
Для расчета тепломассообмена
искусственного льда с окружающим воздухом
теоретические построения и
экспериментальные результаты аналогичны приведенным
ранее для теплообмена. Однако проще
поток массы W определять из
соотношения Льюиса — Боуэна:
Q = 'в-'п.л
й/ А —И V
w "в ип.л
где dQJ du л — влагосодержание воздуха
при tB и насыщенного воздуха
при /пл, кг/кг.
Конвективный влагообмен между льдом
и окружающим воздухом характерен тем,
что поток водяного пара может быть
направлен не только к поверхности льда,
как в закрытых сооружениях, но и с его
поверхности в результате испарения влаги.
При этом расходуется часть притекающей
теплоты.
На катке «Медео», например, в марте
процесс испарения наблюдается чаще всего.
В сентябре — октябре преимущественным
процессом является конденсация водяного
пара на поверхности льда. В течение суток
наиболее низко парциальное давление
водяного пара в воздухе в ночное время,
наиболее высоко — в середине дня.
Общий теплоприток ко льду во многом
зависит от солнечной радиации.
Исследования на катке Медео показывают, что
коэффициент отражения радиации слоем чистого
льда составляет 0,37—0,42, а при запылении
льда уменьшается до 0,32—0,33. Явно
загрязненный лед может отражать всего 28 %
поступающей радиационной энергии. В
течение дня коэффициент отражения несколько
снижается (на 0,05). Вместе с тем введение
в слои льда у плиты-основания
бело-голубых красителей на основе ультрамарина
позволяет увеличить коэффициент
отражения на 15—17 %.
Итак, с помощью системы уравнений
A) — E) и с учетом особенностей подсчета
составляющих тепломассообмена льда с
окружающим воздухом можно рассчитать для
конкретных условий необходимую
температуру охлаждающей среды либо
температурное поле поверхности льда t(x, 0)=f(xI
выяснить влияние на них изменения
основных конструктивных и теплофизических
параметров охлаждающей плиты (шага труб,
их диаметра и др.)-
Совместное термогидравлическое
исследование охлаждающих батарей различных
конструкций, в частности анализ
допустимой разности температур охлаждающей
среды в батареях, при которой
выдерживается требуемая равномерность
температурного поля и, в конечном счете,
получается лед высокого качества, позволяет
установить область применения каждой из
них.
Батареи всех рассмотренных типов (см.
рис. 3) можно устанавливать в насосно-
циркуляционных системах
непосредственного охлаждения, работающих на аммиаке и,
ограниченно, на фреонах. В частности,
хладагент R12 можно применять в системах
охлаждения открытых катков с батареями,
имеющими длину трубной плети L^80 м,
и закрытых катков при L<30 м для
батарей с прямоточным движением и с
промежуточным коллектором (при ^=190-^-
-f-205 Вт/м2) и для батарей со встречным
движением (при </=360-f-400 Вт/м2).
В системах рассольного охлаждения
разность температур рассола в батареях с
прямоточным движением не должна быть
более 0,8—1 °С, в остальных — 2,5—3 °С.
Влияние диаметра труб на температуру
охлаждающей среды и качество поверхности
льда невелико. Поэтому диаметр труб
рассчитывают исходя из допустимого
изменения температуры кипения хладагента в
трубах, а в рассольных системах — из
условия обеспечения минимальной скорости хла-
доносителя 0,6—0,8 м/с. Оптимальный шаг
труб определяют по технико-экономическим
соображениям. Для труб с наружным
диаметром от 26 до 38 мм он составляет
90—ПО мм (закрытые катки) и 75—90 мм
(открытые катки).
Таким образом, достичь высокого
качества искусственного льда катков можно
лишь совокупностью целенаправленных
проектных решений и соответствующей
технологией наращивания и поддержания слоя
льда.
Список использованной литературы
1. Волошина А. П. Тепловой баланс
поверхности высокогорных ледников в летний период.
М.: Наука, 1966.
2. Голубев В. Н., Корейша М. М., Соло-
мат и н В. И. Задачи структурного анализа
при изучении наледного льда // Материалы
гляциологических исследований. Хроника,
обсуждения. 1980, № 40.
3. Лихтенштейн Э. Л. Влияние условий
кристаллизации воды на качество
искусственного льда // Холодильная техника. 1988, № 5.
4. Лихтенштейн Э. Л. О конвективном
тепломассообмене искусственного льда с
атмосферой. Проблемы инженерной гляциологии.
СО АН СССР: Наука, 1986.
5. Лихтенштейн Э. Л. Расчет температур-
40

ного поля ряда труб в полуограниченном
массиве // Изв. вузов СССР. Строительство
и архитектура. 1932, № 8.
6. Лихтенштейн Э. Л., Ермолин Е. Д.,
Макаревич К. Г. Методы и результаты
исследований условий существования
искусственного катка Медео // Материалы
гляциологических исследований. Хроника,
обсуждения. 1980, № 38.
7. Шумский П. А. Основы структурного ледо-
ведения. М.: Изд. АН СССР, 1955.
8. KobayashiT. //ASHRAE J. 1973, № 1. 51.
УДК 621.582.001.4
СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ
СПОСОБА ИЗВЛЕЧЕНИЯ
ЛЬДА ИЗ ЛЬДОФОРМ
Канд. техн. наук С. О. ФИЛИН
Опытно-конструкторское технологическое бюро
республиканского ПО «Укрторгтехника»
В. А. ГЕРНЕР
Одесский технологический институт холодильной
промышленности
Канд. техн. наук Г. Л. СЕРЕБРЯНЫЙ
ВНИИторгмаш
В процессе получения кубикового льда
достаточно сложно извлекать его из ячеек
льдоформ. Обычно для этого нагревают
льдоформу, направляя в испаритель
горячие пары хладагента (льдогенераторы,
обслуживаемые парокомпрессионными
холодильными машинами) или переключая
полярность питания термоэлементов
(термоэлектрические льдогенераторы).
Однако какими бы методами не
нагревали льдоформу или поверхность для
намораживания льда, с точки зрения
энергопотерь «тепловое» оттаивание^не всегда
рационально. Удалять кубики льда
механическим путем — с помощью толкателей,
рычагов, вибраторов и т. п.—
неприемлемо, а использовать для этого
биметаллические пластины, подвижные сегментные
ребра, сильфоны сложно и малонадежно.
Заслуживает внимания предложение
помещать в металлическую ячеистую
льдоформу отформованную пластичную
пленку, которую после замораживания
извлекают вместе с кубиками льда. Однако,
кроме неудобств их «ручной» выемки,
стремление уменьшить толщину пленки для
снижения термического сопротивления
(между водой и льдоформой) и
сокращения продолжительности процесса приводит
к уменьшению ее прочности, деформации
или разрыву при выемке кубиков льда.
Авторами предложено [3] использовать
Рис. 1. Схема льдоформы с двойным дном:
1 — корпус льдоформы; 2 — внутренняя форма; 3 —
электрод
способ, основанный на принципе
самовыдавливания при расширении льда в
процессе замораживания. Чтобы усилия,
возникающие при образовании льда в
замкнутом объеме, действовали в нужном
направлении, достаточно герметизировать
основные или вспомогательные ячейки. Для
этого требуется незначительно
усовершенствовать конструкцию льдоформы. Этот
способ дает возможность извлекать
кубики льда, не разогревая льдоформу.
Заливка воды в постоянно охлаждаемую
льдоформу сокращает продолжительность
процесса льдообразования на 20—30 %.
При реализации нового способа
возникает вопрос, как быстро и в какой
момент надо извлекать готовые кубики льда
из открытой ячейки. Было решено
использовать для этой цели
электрогидравлический эффект (ЭГЭ) [2].
Известно, что при искровом
электрическом разряде в жидкости
электрическая энергия преобразуется в
механическую. Вследствие очень малой
продолжительности разряда возникают высокие и
сверхвысокие давления. ЭГЭ позволяет
практически мгновенно выделить
накопленную энергию и создать гидроудар.
Для проверки способа удаления льда
с помощью гидроудара провели
испытания дюралюминиевой льдоформы
размерами 200X80X25 мм и толщиной 10 мм.
В ней разместили внутреннюю форму из
нержавеющей фольги толщиной 0,15 мм.
Камеру, образовавшуюся между днищами
льдоформ, заполнили незамерзающей
жидкостью (трансформаторное масло,
«Совтол-2»). В нее ввели изолированные
электроды (рис. 1). Льдоформу
установили на источник холода — испаритель
агрегата ВСр400-1Б и термоэлектрический
охладитель, выполненный на базе
модулей типа ТЭМО.
В процессе испытаний подбирали
оптимальные значения высоковольтного на-
41

Рис. 2. Схема термоэлектрического
льдогенератора:
1 — корпус льдоформы; 2 — втулка; 3 — камера с
незамерзающей жидкостью; 4 — керамическая трубка;
5 — электрод; 6 — термоэлектрическая батарея;
7 — проточный теплообменник; S\ — переключатель
режимов; С — конденсатор; Тр — силовой
трансформатор: Др — дроссель
пряжения, подаваемого на электроды, и
зазор между их полюсами. Источник
высокого напряжения — преобразователь.
Электродинамические характеристики
разряда варьировали подбором конденсатора
в электрической схеме преобразователя
напряжения. После окончания процесса
льдообразования переключатель
переводили из рабочего положения в положение
«разрядка». Высоковольтный разряд
возмущал жидкость, усилие передавалось на
днище внутренней льдоформы,
выполняющей роль мембраны, а через нее — на лед.
Происходил гидроудар.
Для льдоформы полезным объемом
216 см3 и объемом камеры с маслом
54 см3 при использовании конденсатора
емкостью 3 мкФ рабочий диапазон
напряжений составил 500—4000 В. При этом
зазор между полюсами электродов
равнялся 3 мм. При большем напряжении
наблюдались разрыв или деформация
днища внутренней льдоформы, кроме того,
лед раскалывался на мелкие куски. При
меньшем напряжении лед от льдоформы
не отделялся.
Дальнейшие разработки и исследования
позволили устранить основной недостаток
метода — затрату дополнительной энергии
на оттаивание, в частности, в
термоэлектрических льдогенераторах.
Принцип действия термоэлектрического
льдогенератора с удалением Льда с
помощью гидроудара (рис. 2)
заключается в следующем [1]. После заливки
льдоформы водой подается питание на
термобатарею по схеме двухполупериодного
выпрямления, при этом коммутирующий
переключатель находится в положении
«Охлаждение». После окончания процесса
льдообразования переключатель
переводят в положение «Выброс». Происходит
перекоммутация в схеме питания
термобатареи. Одновременно первичная обмотка
трансформатора отключается от сети, а его
дополнительная обмотка подключается к
одному из электродов. Наличие разности
температур холодных и горячих спаев
термобатареи согласно эффекту Зеебека
вызывает ЭДС в первичной обмотке
трансформатора. Вследствие явления
самоиндукции возникает импульс высокого
напряжения, достаточный для
межэлектродного разряда.
Таким образом, процесс удаления
кубиков льда занимает доли секунды
(нажатие и отпускание кнопки), после чего
цикл повторяется.
В настоящее время ОКТБ ПО «Укрторг-
техника» совместно с Киевским НПО
«Электробытприбор» и Киевским заводом
«Элекробытприбор» разрабатывает ряд*
малых термоэлектрических льдогенераторов
торгового и бытового назначения,
серийный выпуск которых намечен на 1990 г.
По результатам сравнительных испытаний
макетных и опытных образцов
льдогенераторов будут отобраны наиболее
надежные и перспективные. Параллельно с этим
в ходе дальнейших экспериментальных
исследований будут уточнены области
рационального применения различных
методов извлечения кубиков льда из льдоформ.
Список использованной литературы
1. А. с. 991113 СССР.
2. Дорофеев С. А. Зависимость
импульсного эффективного давления от параметров
высоковольтного электрического разряда в
воде // Электрогидравлический эффект и его
применение. Киев, 1981.
3. Об использовании явления расширения
воды в охладителях и льдогенераторах /
B. К. Гарачук, В. А. Гернер, Ю. А. Смирнов,
C. О. Филин // Холодильная техника
и технология. 1984. Вып. 38.
42

УДК 637.5.037-947.002.62:579
ЭНТЕРОКОККИ
КАК САНИТАРНО-
ПОКАЗАТЕЛЬНЫЕ
МИКРООРГАНИЗМЫ
В ПРОИЗВОДСТВЕ
БЫСТРОЗАМОРОЖЕННЫХ
ГОТОВЫХ БЛЮД
Д-р мед. наук В. В. ВЛОДАВЕЦ
Институт гигиены им. Ф. Ф. Эрисмана
В. А. КУНИНА
ВНИКТИхолодпром
Для улучшения качества выпускаемой
пищевой промышленностью продукции важное
значение имеет оценка его по наиболее
объективным показателям. В оценке
качества готовых быстрозамороженных мясных
блюд первостепенными являются
микробиологические показатели, характеризующие
их санитарно-гигиеническое состояние и
гарантирующие безопасность употребления
для здоровья человека.
По некоторым зарубежным данным,
допускается содержание бактерий в 1 г
замороженного продукта в пределах от 104 до
105 клеток и титр бактерий группы кишечных
палочек (БГКП) не менее 0,1 г.
Согласно применяемому в нашей стране
ОСТ 49 175—81 в готовых
быстрозамороженных изделиях из рубленого мяса и
изделиях с соусом общее количество
бактерий должно быть не более 20 тыс. клеток
в 1 г, а титр БГКП — не менее 0,1 г.
В качестве санитарно-показательного
микроорганизма используется кишечная
палочка. Однако она недостаточно устойчива
при замораживании продуктов. По данным
ряда исследователей, более устойчивы к
действию низких температур энтерококки
[1—7], поэтому они являются более
достоверным показателем
санитарно-гигиенического состояния быстрозамороженных
продуктов.
На Московском экспериментальном
заводе «Хладопродукт» № 1 проведена
работа по выявлению преимущества
энтерококков как санитарно-показательных
микроорганизмов в производстве
быстрозамороженных готовых блюд.
Микробиологическому контролю
подвергали сырье животного и растительного
происхождения, готовые изделия из
рубленого мяса на отдельных этапах
технологического процесса, соус, гарниры.
Титр БГКП устанавливали по методике,
изложенной в Инструкции по
микробиологическому контролю производства
быстрозамороженных готовых мясных блюд. Со-
Таблица 1
Продукт
Мясо-говядина
охлажденная
Фарш для
рубленых
изделий
Котлеты,
тефтели после
тепловой обработки
Каша рисовая
Соус красный
Котлеты,
тефтели — готовое
блюдо
Готовые блюда
после
замораживания
Количество
энтерококков
в 1 г продукта
Ы02—4-103
4-105—3-Ю6
Менее 10
10— ЫО3
1-102—3-104
3-102—2-103
1-103—2-103
Титр
БГКП, г
0,1—0,01
0,001—0,0001
Более 0,1
Более 0,1
Более 0,1
Более 0,1
Более 0,1
держание энтерококков определяли на
плотной питательной среде следующего состава:
1000 мл мясной воды, 15 г пептона,
7,5 г глюкозы, 7,5 г хлористого натрия,
0,2 г азида натрия, 12,5 г агар-агара.
Стерилизацию осуществляли при давлении
0,1 МПа в течение 15 мин. Перед посевом
в 100 мл расплавленной и охлажденной
до 45 °С среды добавляли 1 мл 1 %-ного
раствора соли трифенилтетразолиумхлорид
(ТТХ). Инкубация при температуре 37 °С
длилась 24 ч.
Использованный в питательной среде
азид натрия в качестве ингибитора
подавляет рост практически всех микробов за
исключением энтерококков. Благодаря их
способности редуцировать ТТХ колонии на
среде имеют цвет от розового до темно-
вишневого.
Содержание энтерококков и БГКП в
продуктах указано в табл. 1.
Полученные данные свидетельствуют о
довольно высокой исходной обсемененности
энтерококками и БГКП мясного фарша для
готовых изделий и о высокой
эффективности тепловой обработки. Отмечено также
значительное попадание энтерококков в
готовый продукт после фасовки гарниров и
дозации соуса, что, по-видимому,
обусловлено обсеменением трубопроводов и
дозаторов. После замораживания количество
энтерококков и титр БГКП не
увеличивались.
Данные микробиологических
исследований 22 партий готовых
быстрозамороженных блюд говорят о большей
обсемененности их энтерококками, чем БГКП.
Титр БГКП был почти одинаков во всех
образцах (более 0,1 и 0,1 г.). Количество
43

же энтерококков различалось как в
компонентах, так и в готовых блюдах на разных
этапах их производства. В связи с этим
представляется целесообразным
дополнительно оценивать санитарно-гигиеническое
состояние продуктов по содержанию
энтерококков, что позволит выявлять источники
бактериального обсеменения по ходу
технологического процесса.
Микробиологическому контролю были
подвергнуты также рабочие столы,
конвейерная лента, трубопроводы, бункеры,
емкости для гарниров, сетки фритюрниц,
дозаторы, руки фасовщиц. В некоторых
смывах с оборудования после его мойки
и дезинфекции обнаружены энтерококки.
Однако отсутствие во всех смывах БГКП
(основной показатель чистоты
оборудования) позволяет считать его санитарно-
гигиеническое состояние
удовлетворительным, несмотря на обсемененность
энтерококками.
Отсюда можно сделать вывод: для
повышения чистоты оборудования
эффективность мойки и дезинфекции следует
оценивать дополнительно по энтерококковому
показателю.
Изучено влияние низких температур на
выживаемость Е. coli и Str. faecalis в
быстрозамороженных готовых блюдах при
холодильном хранении. Образцы — котлеты,
рис, соус (всего 60 образцов) — хранили в
лабораторных условиях при
температурах —5, —12 и —18°С от двух недель до
полутора лет, часть образцов — два года.
Образцы заражали микробной взвесью
из расчета, чтобы в 1 г продукта
содержалось 106 микробов. Для выделения
Е. coli посев осуществляли на среду Кес-
слера, а затем делали пересев на плотную
питательную среду Эндо. Str. faecalis
выделяли в среде с азидом натрия.
Результаты учитывали с помощью таблиц Хоскин-
са—Мура.
Полученные данные (табл. 2)
свидетельствуют о более высокой устойчивости
Str. faecalis, чем Е. coli, к действию низких
температур. Гибель Е. coli наблюдалась во
всех исследованных продуктах через 2 мес
хранения. Энтерококки выжили во всех
продуктах независимо от температуры и
срока хранения даже в образцах,
хранившихся два года.
Таким образом, устойчивость
энтерококков к действию низких температур дает
основание оценивать
санитарно-гигиеническое состояние быстрозамороженных
готовых мясных блюд по дополнительному
энтерококковому показателю. Для учета
количества энтерококков целесообразно
использовать среду с азидом натрия.
Список использованной литературы
1. Дербинова Э. С. Энтерококковый пока-
Та бл и ца 2
Котлеты
Рис
Соус
Срок
хранения,
мес
0,5
1
2
3
18
0,5
1
2
3
18
0,5
1
2
3
18
Количество микроорганизмов в 1 г продукта,^,
при температуре хранения, °С
Str. faecalis
—5
5,9
5,9
5,9
5,3
4,1
1,7
5,9
5,9
5,9
5,3
4,9
1,7
5,9
5,3
5,1
4,9
4,9
1,3
-12
5,9
5,9
5,9
5,3
5,3
2,3
5,9
5,9
5,1
5,1
4,9
1,3
5,9
5,9
5,3
5,3
5,3
1,3
-18
5,9
5,9
5,9
5,9
5,9
2,7
5,9
5,9
5,9
5,1
5,1
2,7
5,9
5,9
5,9
5,9
5,9
3,3
Е. coli
—5
4,7
4,3
1,9
6,3
6,1
0,7
5,7
4,3
1,7
— 12
4,7
4,9
1,9
6,3
5,3
2,7
5,7
4,8
2,3
— 18
4,7
4,3
2,9
6,3
6,3
2,7
5,7
4,9
0,9
44

затель для санитарно-бактериологического 4. Mossel D .//Food Technol. Austral. 1978,
контроля в производстве мороженого//Хо- V. 30, № б, 212—216.
лодильная техника. 1969, № 12.
2. Достинова Цв., Чага С. Сравнител- ^ Р u s z t a i S Ivanovics М. // Hutoipar. 1970,
но проучване на криорезистентността на Е. coli v- 17' № ^ 48 52.
и Str. faecalis//Науч. тр. НИИ консерв. 6. Ulrich R .//Revue General du Froid. 1981,
пром-сти. «Пловдив». 1981, № 18. V. 72, № 7/8,'371—389.
3. Jenistea С, Pleceas P.// Lesz. probl. 7. Williams R. R. a. o. // J. Food Sci. 1980, V. 45,
posterow nauk rolu. 1968, № 80, 487—496. № 4, 757—759. 764.
НОВОСТИ ХОЛОДИЛЬНОЙ ТЕХНИКИ
УДК 621.565.83
ПОЛУПРОВОДНИКОВОЕ
ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКОЕ
УСТРОЙСТВО
Канд. техн. наук Т. А. ИСМАИЛОВ
Дагестанский политехнический институт
Д-р техн. наук, проф. Ю. Н. ЦВЕТКОВ
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
В. И. СОБОЛЕВ
Ленинградское НПО медицинской лабораторной
техники
Электрофорез применяют при очистке
различных жидкостей, бактериальных
токсинов, ферментов, гормонов, определении
концентрации бактериофага в воде и т. п.
Все более широко его используют для
диагностики инфекционных заболеваний.
Длительность проведения этого процесса
и достоверность получаемых результатов
зависят от точности поддержания и
регулирования температуры в электрофорети-
ческой камере при различных тепловых
воздействиях как внутри, так и вне ее [1].
В Дагестанском политехническом
институте разработано устройство для
автоматического поддержания температуры в
электрофоретической камере путем
регулирования силы тока, подаваемого для
питания термоэлементов.
На основе теплотехнического и
энергетического расчетов [2] в качестве
термоэлементов выбраны унифицированные
полупроводниковые термоэлектрические модули.
Применение отдельных модулей
предпочтительнее, чем цельнопаянной батареи,
поскольку можно заменять неисправные
модули, а также собирать устройство
различной холодопроизводительности путем
изменения количества или схемы включения
модулей.
Устройство (рис. 1) состоит из
полупроводниковых термоэлектрических
модулей, припаянных горячими спаями к
теплообменнику, а холодными — к поддону с
расположенной в нем электрофоретической
камерой. Модули соединены между собой
медными шинами. Токовыводы подведены к
блоку питания и управления режимами
работы устройства.
Режим работы устройства, при прочих
равных условиях, зависит от силы тока.
Чтобы понизить температуру в замкнутом
Рис. 1. Полупроводниковое термоэлектрическое
устройство для термостатирования электрофоре-
тических камер:
1 — поддон; 2 — термоэлектрический модуль;
3 — теплообменник; 4 — электрофоретичеекая камера;
5 — медные шины; 6 — токовывод
45

8 16 2<t 32 %мин
Рис. 2. Зависимость температуры t различных
элементов электроф орет инее кой камеры и
термоэлектрического устройства от времени т при \=3 А,
V — 12 В (а) и от силы тока I (б):
1, 2,3,4 — теплообменник, держатель геля,
электролит в камере, поверхность поддона
объеме камеры, токовыводы подключают к
блоку питания и управления. При
необходимости, меняя полярность тока, можно
перейти от охлаждения к нагреванию. В
процессе охлаждения или нагревания плавно
регулируют силу тока, при этом достигается
высокая точность поддержания
температуры.
При изменении количества модулей
меняются и выходные параметры блока
питания и управления, а также
теплообменника.
Теплопередающая поверхность модуля
намного меньше поверхности охлаждаемой
кюветы камеры, поэтому между основанием
теплообменника и поддоном остается
пространство, в котором из-за
непосредственной близости их поверхностей (высота
модулей 8 мм) возникает «паразитный»
тепловой поток. Чтобы снизить его, следует
увеличить количество модулей. Учитывая
размеры и форму поддона, камеры и
полупроводниковых термоэлектрических
модулей, для удобства электрической
коммутации последних их максимальное количество
можно довести до 14. Для уменьшения
бокового теплообмена между модулями и
окружающей средой пространство между
поддоном и теплообменником заполняют
теплоизоляционным материалом.
Устройство испытывали в лабораторных
условиях как в стационарном, так и в
динамическом режимах работы.
На рис. 2 приведены зависимости
температуры различных элементов камеры от
времени и силы тока для устройства с 14
термоэлектрическими модулями. При силе
тока 3,0 А и его напряжении 12,5 В
температура на поверхности держателя геля 6,0±
±0,2 °С, на поверхности поддона 4,7 °С.
Установлено, что разность температур
поверхности поддона и камеры из-за
воздушного зазора между ними составляет
0,6—0,8 °С.
Исследования динамических режимов
показали, что устройство выходит на
стационарный режим через 16—22 мин в
зависимости от температуры и относительной
влажности воздуха помещения, в котором
проводят испытания.
Техническая характеристика
полупроводникового термоэлектрического устройства
Рабочий интервал температур, °С 4—37
Точность поддержания
температуры, °С 0,1
Количество ребер теплообменника 23
Размеры ребра, мм 280X70X2
Расстояние между ребрами, мм 8
Устройство сохраняет
работоспособность при температуре окружающего
воздуха —60—70 °С и его относительной
влажности 1—98 %.
Список использованной литературы
1. Зарубежная медицинская лабораторная
техника на III международной выставке
«Здравоохранение—85». Состояние и
перспективы развития. М., 1986 (Обзор, информ. /
вып. 9).
2. Цветков Ю. Н., Аксенов С. С.,
Шульман В. М. Судовые
термоэлектрические охлаждающие устройства. Л.:
Судостроение, 1972.
46

ИЗ РЕДАКЦИОННОЙ ПОЧТЫ
УДК 536.421.4.001.24:664.8/.9.037
ИСПРАВЛЕНИЕ
ОДНОЙ ОШИБКИ
Д-р техн. наук, проф. И. Г. АЛЯМОВСКИЙ
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
В холодильной технологии используют
зависимость теплоты затвердевания водного
льда от температуры, предложенную еще
в 1944 г. Л. Бартлеттом [4, 6]. По моему
мнению, в этой зависимости допущена
ошибка (или описка), которая не исправлена
до сих пор.
Известно, что тепловой эффект реакции,
зависящий от температуры, определяется
уравнением Кирхгофа:
где АЯ — тепловой эффект
изотермической реакции;
\ср — общее увеличение теплоемкости
системы в результате реакции.
Интегрируя уравнение A) от Т
(абсолютной температуры ниже точки
замерзания) до Го (абсолютной температуры в точке
замерзания), получаем
То
АНТо-АНт=\ &cp(T)dT. B)
т
Для небольшого интервала температур,
или когда Аср(Т) можно считать
постоянным, уравнение B) принимает вид:
\НТо—М1т=\ср(То-Т). C)
Когда же теплоемкость быстро
изменяется или температурный интервал широк (то
и другое имеет место в процессах
холодильной технологии), \с (Т) нельзя
считать постоянным. Поэтому уравнение A)
или B) приходится интегрировать либо
графически, либо аналитически,
представляя Аср(Т) эмпирическим выражением.
Если применить уравнение A) или B) к
замерзанию воды, то при 7=273,1 К,
MiT= —1438 кал/моль и Асп(Т) = — 9,11
—0,0336B73,1-7) кал/моль . град [5,
стр. 232] получим:
ЛЯ=1438—9,11B73,1—Г)—0,0168B73,1 -
—ТJ кал/моль. Dа)
У Л. Бартлетта же [4, 6]:
А//= 1438—9,11 B73,1 —Т) —0,0336 B73,1 —
— ТJ кал/моль. D6)
Следовательно, Л. Бартлетт при
интегрировании выражения B) допустил ошибку
или описался [6, с. 33].
Молярная теплота фазового
превращения воды в лед в системе CGS:
L== 79,82—0,506/—0,00093/2 ккал/кг, Eа)
а по Л. Бартлетту [6, с. 36]:
/. = 79,82—0,506/—0,00187/2 ккал/кг, E6)
где t=L)—T, или / = 273,1—7.
Указанную ошибку повторил Г. Б. Чижов
[3]. При этом величину /=Г0—Т он назвал
«...криоскопическая температура системы,
понижающаяся при замораживании с
ростом концентрации раствора. Температура /
берется по абсолютной величине по
стоградусной шкале...» (с. 44), а это легко
приводит к путанице.
Позднее уравнение E6) уточнил
Э. И. Каухчешвили [1]. Исходя из того, что
это уравнение (в [1] величина L обозначена
г -— теплота кристаллизации) «...применимо
лишь для температур —20-f—40 °С, так как
при более низких (например,—100 °С)
величина г становится отрицательной, теряя
таким образом присущий этому понятию
физический смысл», он предложил взамен
E6) выражение (с. 18):
/. = 79,82+0,46/+0,00165/2. F)
Однако предложенная зависимость
«работает» только до —139 °С, а затем
величина L начинает расти, т. е. опять теряется
«присущий этому понятию физический
смысл».
Уточненную зависимость Э. И. Каухчеш-
вили использовал в работе [2] Д. Г. Рютов,
хотя и отметил, что «известные из
литературы значения Lt... при низких температурах
не вполне достоверны...» (с. 35).
После исправления ошибки Л. Бартлетта
зависимость теплоты затвердевания
водного льда от температуры в единицах СИ
будет:
L = 334,19—2,12/—0,39-10" 2/2 кДж/кг, G)
где /=273,1- Т.
Список использованной литературы
1. Г у й г о Э . И . , Ж у р а в с к а я Н . К .,
К а у х ч е ш в и л и Э. И. Сублимационная
47

сушка в пищевой промышленности. М.:
Пищевая промышленность, 1972.
2. Рютов Д. Г. Влияние связанной воды
на образование льда в пищевых продуктах
при их замораживании // Холодильная
техника. 1976, № 5.
3. Чижов Г. Б. Вопросы теории
замораживания пищевых продуктов. М.: Пищепромиз-
дат, 1956.
ошен тшюш
УДК 621.564.24.004.58:681.5.08
ЭЛЕКТРОННЫЙ
АКУСТИЧЕСКИЙ
ТЕЧЕИСКАТЕЛЬ
Переносной электронный акустический тече-
искатель предназначен для обнаружения
утечек хладагента в системах
трубопроводов и аппаратах фреоновых холодильных
установок, находящихся под избыточным
давлением. Чувствительность течеискателя
позволяет определять утечки на расстоянии
не менее 2 м от места свища.
В корпусе прямоугольного сечения
размещена электронная часть прибора. Торцы
корпуса закрыты полуовальными крышками.
В передней крышке крепится трубка-щуп
длиной 200 и диаметром 16 мм, в другой
конец которого вмонтирован широкополост-
ный керамический датчик высокой
чувствительности. В задней крышке корпуса
расположен малогабаритный потенциометр с
включателем-выключателем
электропитания. Потенциометром регулируют
чувствительность прибора.
В рукоятке, находящейся под корпусом,
ближе к задней крышке, расположен
элемент питания «крона». Снаружи рукоятки
имеется рычажный кнопочный выключатель,
наподобие курка пистолета, которым
включается электропитание в момент проверки
герметичности систем трубопроводов,
арматуры и аппаратов холодильных установок.
Свечение светодиода (на задней
крышке) указывает на наличие утечки
хладагента из системы холодильной установки.
Габаритные размеры прибора 420 X
X 50 X 150 мм. Масса 0,68 кг.
Принцип работы течеискателя основан
на улавливании акустических
ультразвуковых сигналов, возникающих в металле
трубопроводов, арматуры и аппаратов
фреоновых холодильных установок при утечке па-
4. Bartlett L.//Refrig. Eng. 1944, V. 47,
№ 5.
5. International Critical Tables of Numerical
Data Physics, Chemistry and Technology.
V. VII. New-York and London, 1930.
6. The Specific Heat of Foodstuffs. The
University Texas Publication № 4432. 1944, August 22.
ров или жидкого хладагента через свищи
или неплотности. В приборе акустические
сигналы усиливаются, отфильтровываются
от промышленных шумов, повторно
усиливаются и преобразовываются в световой
сигнал.
Для определения утечки хладагента на
торце задней крышки с помощью
выключателя подается электропитание. Рукоятка
потенциометра-выключателя выводится по
часовой стрелке в крайнее положение, при
этом чувствительность прибора достигает
максимального уровня. При нажатии на
кнопочный выключатель электропитание
подается на электронную часть прибора. Пье-
зокерамический датчик прижимают силой
не более 2 кг к металлу исследуемого
объекта. Загорание светодиода
свидетельствует, о наличии утечки.
Место утечки находят следующим
образом. Рукоятку потенциометра поворачивают
против часовой стрелки. Если свечение
светодиода прекращается, щуп прибора
перемещают вправо или влево, пока светодиод
снова начнет светиться, указывая, в каком
направлении необходимо искать утечку.
Предлагаемый электронный
акустический течеискатель по сравнению с аналогом
более удобен в эксплуатации и незаменим
при внутренних утечках хладагента в теп-
лообменных аппаратах, приборах
автоматики, регулирующих и запорных вентилях.
Стадия освоения — изготовлены
опытный образец и два экземпляра прибора
для проверки работы в условиях промысла.
Годовой экономический эффект 2,3 тыс. р.
при совместной работе с газоразрядным
течеискателем.
Номер госрегистрации 81105409.
Вид и условия оказания технической
помощи — консультация разработчика
(МВИМУ им. Ленинского комсомола) на
договорной основе.
Документация, необходимая для
внедрения,— техническое описание и инструкция
по эксплуатации КО.30.001.007.000.ТО —
находится на предприятии.
Для получения справок обращаться в
Мурманский ЦНТИ по адресу: 183693,
г. Мурманск, пр. Ленина, 65.
48

УДК 62-715
УСТРОЙСТВО
для очистки трубок
МАСЛООХЛАДИТЕЛЯ
от водяного камня
Для очистки трубок маслоохладителя от
водяного камня, а также повышения
надежности работы компрессоров предлагается
устройство (см. рисунок), состоящее из
бака (нержавеющая сталь) с герметично
закрывающейся крышкой, установленного
на тележку, центробежного насоса с
электродвигателем и его пускателя.
Всасывающая и нагнетательная системы
выполнены из стальных труб, на которых
установлены трехходовые и переливные
вентили. По бронированным шлангам через
фланцевые соединения к маслоохладителю
подводят кислотный и щелочной растворы.
В одну секцию бака заливают 11 —
12 %-ный раствор соляной кислоты, в
другую — щелочь для ее нейтрализации и
вторичной промывки водяной рубашки.
Вначале маслоохладитель промывают
раствором кислоты, открыв вентиль и
заполнив нагнетательную систему. Нужный
напор обеспечивают вентилями 5, 10, при
этом вентили 4, 9 находятся в закрытом
положении. Затем маслоохладитель
промывают щелочью. Нагнетательную систему
заполняют аналогично, открыв вентиль 7, а-
затем вентили 4, 9, 10.
При многократном использовании
кислотного раствора на дне бака скапливает-
Изооретенин
A1) 1368589 А2 E1) 4 F 25 В 9/02, 29/00 F1)
892148 B1) 4019684/23-06 B2) 05.02.86 G1)
Андроповский авиационный технологический
институт G2) Ш. А. Пиралишвили E3) 621.565.3
E4) E7) ТЕПЛОВОЙ НАСОС по авт. св.
№ 892148, отличающийся тем, что, с целью
повышения степени нагрева объекта, он содержит
вторую вихревую трубу, подключенную параллельно
первой трубе сопловым вводом к нагнетательной
стороне компрессора, а холодным концом через
источник тепла низкого потенциала — к
всасывающей стороне компрессора, при этом патрубок
горячего потока второй трубы введен внутрь
первой трубы со стороны ее горячего конца,
который связан с всасывающей стороной
компрессора через нагреваемый объект.
A1) 1370394 E1L F 25 D 23/02 B1L111488/28-
13 B2) 15.08.86 G2) Е. П. Лихачев, В. И. Тол-
стиков E3) 621.565
E4) E7) 1. ПРИСПОСОБЛЕНИЕ ДЛЯ
НАВЕСКИ ДВЕРИ ХОЛОДИЛЬНИКА, содержа
Схема устройства для очистки трубок
маслоохладителя от водяного камня:
/ — тележка; 2 — бак; 3 — крышка; 4, 5, 6", 7, 10 —
переливные вентили; 8, 9 — трехходовые вентили;
11 — бронированный шланг; 12 — маслоохладитель;
13 — пускатель; 14 — насос
ся мелкозернистый водяной камень. Для его
удаления сливают раствор и промывают
бак водой.
Устройство для очистки от водяного
камня внедрено в Алма-Атинском
производственном объединении мясной
промышленности в текущем году.
Адрес для запроса: 480026, г. Алма-Ата,
ул. Полежаева, 92 «А», Алма-Атинское
производственное объединение мясной
промышленности.
Материал подготовлен по
Информационному листку № 17-88
Центра .научно-технической
информации и пропаганды
Государственного
агропромышленного комитета
Казахской ССР
щее укрепленный на корпусе холодильника
кронштейн, ось поворота двери и узел крепления,
отличающееся тем, что, с целью упрощения
конструкции и облегчения сборки, узел крепления
содержит два стакана разного диаметра и втулку,
при этом стакан большего диаметра укреплен в
корпусе двери днищем во внутрь, стакан
меньшего диаметра обращен днищем наружу и закреплен
с возможностью перемещения в стакане
большего диаметра с образованием между ними
полости, а втулка размещена в указанной полости
так, что ее торцы расположены между днищами
стаканов, а между втулкой и стаканом
меньшего диаметра образован кольцевой зазор,
причем в днище стакана меньшего диаметра
выполнено отверстие, диаметр которого превышает
диаметр оси на величину, равную величине
кольцевого зазора между втулкой и меньшим
стаканом.
2. Приспособление по п. 1, отличающееся
тем, что торец втулки, обращенный к днищу
большего стакана, имеет насечки.
49

A1) 1369707 E1) 4 А 23 В 4/06 B1) 3898419/30-
13 B2) 22. 05.85 G1) Северо-Кавказское
отделение Всесоюзного научно-исследовательского
и конструкторско-технологического института
холодильной промышленности G2) М. Г. Могилев-
ский, А. В. Гущин, Ю. В. Маяковский E3)
664.8.037
E4) E7) СПОСОБ ТЕРМООБРАБОТКИ
МЯСНЫХ ПОЛУТУШ, предусматривающий их
охлаждение или замораживание, отличающийся
тем, что, с целью уменьшения потерь массы
от усушки и повышения качества, мясные
полутуши предварительно подвергают обдуву
воздухом с температурой 40—50 °С, влажностью 30—
40 % и скоростью движения 4—5 м/с до
образования на них пленки толщиной 0,03—0,1 мм.
A1) 1370390 E1L F25 В 11/00 B1L101771/23-
06 B2) 02.06.86 G1) Краснодарский
политехнический институт G2) Г. Э. Зарницкий, К В. Го-
неев, Н, С. Шагинова, Г. Я. Сигаев E3) 621.575
E4) E7) СПОСОБ ТЕМПЕРАТУРНОЙ
ОБРАБОТКИ ВОЗДУХА путем его сжатия и
разделения на два- потока, первый из которых
направляют на расширение, а второй — на
охлаждение, отличающийся тем. что, с целью
повышения холодопроизводительности при
использовании охлажденного воздуха в шахтах, в пусковой
период в процессе расширения в первый
поток вводят воду, а затем полученную при
расширении воздушно-ледяную смесь разделяют на
лед, который направляют на охлаждение
второго потока, и воздух, который направляют на
смешение, с вторым потоком после его
охлаждения, а в стационарном режиме часть воздуха
после разделения смеси смешивают с первым
потоком для совместного расширения.
A1) 1370391 E1) 4 F 25 В 39/04 B1L106645/23-
06 B2) 27.05.86 G2) В. А. Гоголин, Н. В. То-
варас, И. А. Романов, Ю. А. Вольных, Ж. А. Но-
вичкова, Л. Л. Генин, Н. Б. Серватинский,
А. С. Дорофиенко E3) 621.57.044
E4) E7) КОНДЕНСАТОР ХОЛОДИЛЬНОЙ
МАШИНЫ, содержащий горизонтальный
цилиндрический корпус с крышками, трубными
решетками, в которых закреплен трубный пучок, и
патрубками для подачи и отвода охлаждающей
воды, паров хладагента и конденсата и конден-
сатоотводящие пластины, установленные в
трубном пучке, отличающийся тем, что, с целью
интенсификации теплообмена, внутри корпуса
дополнительно размещены крестообразные опорные
стойки с основаниями у них вертикальных
элементов, разделяющие трубный пучок на секторы,
и установленные под основаниями вертикальных
элементов стоек стяжные трубы, конденсатоот-
водящие пластины размещены горизонтально и
присоединены к вертикальным элементам, причем
сами стойки и конденсатоотводящие пластины
скреплены по периферии посредством бандажей
с образованием жесткой каркасной конструкции,
установленной с зазором относительно корпуса.
A1) 1370393 А2 E1) 4 F 25 D 23/02, 11/00 F1)
1100471 B1) 3488521/28-13 B2) 23.08.82 G1)
Белорусский филиал Всесоюзного
научно-исследовательского института технической эстетики
G2) В. М. Бугаков, М. С. По до л я к, М. А. Ско-
ростецкий, А. И. Черепок E3) 621.565
E4) E7) ДВЕРЬ ХОЛОДИЛЬНИКА по
авт. св. № 1100471, отличающаяся тем, что, с
целью повышения удобства пользования,
направляющие полок представляют собой скобообраз-
ные выступы, выполненные за одно целое с
полкой, или треугольные пазы.
A1) 1372159 E1) 4 F 24 F 5/00, F 25 В 41/06
B1) 4126479/29-06 B2) 30.06.86 G1) Всесоюзный
научно-исследовательский и проектио-конструк-
торский институт по оборудованию для
кондиционирования воздуха и вентиляции G2)
О. П. Иванов, Ф. А. Набиулин, И. Д. Квят,
В. И. Новожилов E3) 697.94
E4) E7) 1. КОНДИЦИОНЕР С
РЕГУЛИРУЕМОЙ ХОЛОДОПРОИЗВОДИТЕЛЬНО-
СТЬЮ, содержащий испаритель и конденсатор
парокомпрессионной холодильной машины,
теплообменник и подключенную к выходу
конденсатора и входу испарителя капиллярную трубку,
контактирующую с теплообменником, причем
выход испарителя сообщен через компрессор с
входом конденсатора, отличающийся тем, что, с
целью расширения диапазона регулирования,
теплообменник снабжен герметичной
перегородкой, установленной с возможностью продольного
перемещения и разделяющей теплообменник на
полости низкого и высокого давления,
ограничительными упорами и компенсационным
элементом, капиллярная трубка подключена к
выходу конденсатора через полость высокого давле-,
ния и навита на теплообменник по его длине,
выход испарителя сообщен с компрессором через
полость низкого давления, а компенсационный
элемент расположен в последней и
взаимодействует с подвижной перегородкой.
2. Кондиционер по п. 1, отличающийся тем,
что теплообменник снабжен спиральной
канавкой и капиллярная трубка расположена в
последней.
3. Кондиционер по п. 1. отличающийся тем,
что перегородка со стороны полости низкого
давления выполнена с развитой теплообменной
поверхностью.
4. Кондиционер по п. 1, отличающийся тем,
что компенсационный элемент выполнен в виде
пружины, снабженной регулирующим винтом.
5. Кондиционер по п. 1, отличающийся тем,
что теплообменник и капиллярная трубка
снабжены теплоизоляционным покрытием.
A1) 1366816 E1) 4 F 25 В 21/00 B1) 4075861/23-
06 B2) 11.05.86 G1) Научно-исследовательский
институт строительной физики Госстроя СССР
G2) С. А. Сидорцев, Г. В. Зарубин E3) 621.57
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ПОЛУЧЕНИЯ
ТЕПЛА И ХОЛОДА, содержащее парожидкост-
ный циркуляционный контур, включающий
электрохимический компрессор с полостями высокого
и низкого давления, конденсатор, регенеративный
теплообменник с двумя полостями, дроссель и
испаритель, причем дроссель расположен между
первой полостью теплообменника и испарителем,
отличающееся тем, что, с целью повышения ком-
50

пактности и обеспечения регулирования
температурного режима при использовании устройства
для обогрева или охлаждения здания, контур
дополнительно содержит второй дроссель,
размещенный между конденсатором и первой полостью
теплообменника, и шестилинейный двухпозицион-
ный вентиль, связывающий компрессор с
конденсатором и через теплообменник — с
соответствующим дросселем и испарителем, а конденсатор,
испаритель и теплообменник встроены в стену
здания с повторением теплопередающими
поверхностями испарителя и конденсатора формы стены
здания.
A1) 1366814 E1) 4F 25 В 11/00 B1) 4011396/23-
06 B2) 16.01.86 G1) Специальное
конструкторское бюро по созданию воздушных и газовых
турбохолодильных машин G2) В. А. Гусев,
С. А. Елизаров E3) 621.575
E4) E7)
ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНОЕ УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ТУРБОКОМПРЕССОРНОЙ РЕГЕНЕРАТИВНОЙ
ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ, содержащее корпус с
подводящими и отводящими патрубками, в котором
размещена поворотная дроссельная заслонка с
каналами, периодически подключаемыми к патрубкам,
отличающееся тем, что, с целью повышения
эксплуатационной надежности путем снижения
пульсаций давлений при периодическом переключении
регенераторов, внутренние поверхности каналов
сопряжены в центральной части заслонки, которая
снабжена четырьмя консольно закрепленными
пластинчатыми клапанами, причем одна пара
клапанов закреплена на периферийной части
заслонки, а другая — На ее центральной части.
A1) 1366817 E1) 4 F25 В 21/00 B1) 4080170/23-
06 B2) 11.05.86 G1) Научно-исследовательский
институт строительной физики Госстроя СССР
G2) С. А. Сидорцев E3) 621.57
E4) E7). 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ПОЛУЧЕНИЯ ТЕПЛА И ХОЛОДА, содержащее паро-
жидкостной циркуляционный контур,
включающий испаритель, электрохимический компрессор
с полостями низкого и высокого давления,
разделенными посредством пористых электродов,
размещенных с зазором, заполненным
электролитом, регенеративный теплообменник с двумя
полостями и дросселем на выходе первой из них,
и конденсатор, причем компрессор подключен к
источнику постоянного тока через регулятор
напряжения, отличающееся тем, что, с целью
повышения тепло- и холодопроизводительности и
снижения энергозатрат на поддержание
температурного режима в камере, устройство
дополнительно содержит второй дроссель,
установленный на входе в первую полость
теплообменника, и шестилинейный двухпозиционный
вентиль, связывающий компрессор с конденсатором
и через теплообменник — с соответствующим
дросселем и испарителем, а испаритель и
конденсатор выполнены в виде коаксиально
расположенных сосудов, образующих боковую стенку
камеры, теплообменник расположен под камерой,
компрессор — над испарителем и конденсатором
и его полости выполнены в виде коаксиально
расположенных сосудов, причем полость высокого
давления расположена снаружи, заполнена
металлическим сетчатым материалом, а электроды
имеют форму сосудов.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем,
что, с целью повышения эксплуатационной
надежности при работе от низковольтного источника
постоянного тока, каждый электрод компрессора
выполнен многосекционным с диэлектрическими
прокладками между секциями.
A1) 13703% E1) 4 F 25 D 23/06 B1) 3963744/24-
13 B2) 10.10.85 G1) Московский автомобильный
завод им. И. А. Лихачева G2) В. М. Игнатов,
Н. А. Зондберг E3) 621.565
E4) E7) СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ДВУХ-
СТЕННЫХ ТЕПЛОИЗОЛИРУЮЩИХ
КОРПУСОВ, предусматривающий формование
внутренней и внешней камер и введение
теплоизолирующего материала между ними,
отличающийся тем, что, с целью уменьшения
материалоемкости корпуса, внутреннюю камеру выполняют
с отбортовкой, внешняя кромка которой обращена
наружу и направлена к торцовой стенке, а
внешнюю камеру образуют посредством приклепления
к торцовой стенке внутренней камеры крышки
с отбортовкой, направленной навстречу отбортов-
ке внутренней камеры с образованием между
ними зазора вдоль поверхности боковых стенок,
а затем на поверхность отбортовок подают и
закрепляют формующий и фиксирующий
материалы внахлест и сообщают корпусу
вращательное движение вокруг оси с одновременной
подачей и закреплением указанных материалов на
поверхности отбортовок.
A1) 1369708 E1) 4 А 23 В 4/06 B1) 4110962/30-
13 B2) 29.08.86 G1) Всесоюзный
научно-исследовательский институт мясной промышленности
G2) В. И. Ивашов, Г. Е. Лимонов, Г. А.
Винокуров, В. Л. Князева, М. Б. Шерман, В. М.
Горбатов E3) 621.565
E4) E7) СПОСОБ ХОЛОДИЛЬНОЙ
ОБРАБОТКИ ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ, предус
матривающий замораживание их посредством
одновременного воздействия охлаждающей среды и
вибрационных колебаний, отличающийся тем,
что, с целью сохранения качества продуктов и
уменьшения их усушки, перед замораживанием
продукт орошают жидким азотом и
одновременно воздействуют вибрационными
колебаниями до достижения температуры на поверхности
продукта от 0 до минус 3 °С, а при
замораживании в качестве охлаждающей среды
используют воздух с температурой от минус 25 до
минус 40 °С, при этом воздействия на продукт
вибрационными колебаниями в период обработки
осуществляют с частотой от 5 до 50 Гц и
амплитудой @,1...4,0)-10~~3 м.
51

ОХРАНА ТРУДА
УДК 621.565.59-78
ПРАВИЛА УСТРОЙСТВА
И БЕЗОПАСНОЙ
ЭКСПЛУАТАЦИИ
ФРЕОНОВЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК*
Раздел 5
Арматура, контрольно-измерительные приборы
и предохранительные устройства
5.1. Запорные вентили в холодильных
установках должны устанавливаться на каждом:
всасывающем и нагнетательном трубопроводе
компрессора (при отсутствии на нем
встроенных запорных вентилей);
входном и выходном патрубках фреонового
оборудования (ресивера, испарителя,
конденсатора и др.) неагрегатированных машин.
5.2. Сосуды, ресиверы должны иметь
исправные визуальные указатели уровня жидкости, в
качестве которых должны применяться плоские
(рефлекторные) стекла. Указатели уровня
должны быть оборудованы запорными
приспособлениями для их отключения в случае поломки
стекол.
5.3. Манометры (мановакуумметры) должны
быть установлены на каждом компрессоре для
наблюдения за рабочими давлениями
всасывания, нагнетания, в системе смазки и в картере.
В случае нескольких ступеней сжатия должны
быть установлены манометры для показания
промежуточных давлений.
Манометры (мановакуумметры) должны быть
установлены на аппаратах, сосудах,
технологическом оборудовании с непосредственным
охлаждением, фреоновых насосах, а также на
распределительных устройствах (жидкостных,
всасывающих, оттаивательных), соединенных
трубопроводами с оборудованием холодильных камер,
и на общих всасывающих и нагнетательных
трубопроводах, к которым параллельно
присоединены несколько компрессоров.
Манометры, устанавливаемые на высоте от 2
до 5 м от уровня обслуживания, должны быть
диаметром не менее 150 мм.
Манометр необходимо выбирать с такой шка-
*П р о д о л ж е н и е. Начало см. 1988 г., № 9.
лой, чтобы предел измерения рабочего
давления находился во второй трети шкалы.
Между манометром и аппаратом (сосудом)
должен быть установлен трехходовый кран или
штуцер с запорным органом для
подсоединения второго манометра. При наличии
возможности проверить манометр в установленные
сроки, сняв его с сосуда, установка трехходового
крана или заменяющего его устройства
необязательна.
5.4. Манометры должны быть класса не ниже
2,5 (ГОСТ 8625—77). Их надо устанавливать
так, чтобы показания были отчетливо видны.
Циферблат должен быть расположен в
вертикальной плоскости или с наклоном вперед до
30°.
Манометр должен иметь красную черту по
делению, соответствующему разрешенному
рабочему давлению в сосуде. Взамен красной черты
разрешается прикреплять к корпусу манометра
металлическую пластину, окрашенную в красный
цвет и плотно прилегающую к стеклу
манометра.
5.5. Все установленные манометры должны
быть опломбированы или иметь клеймо поверки.
Поверка манометров должна производиться
ежегодно, а также каждый раз после их ремонта.
Не реже одного раза в 6 мес предприятием
должна проводиться дополнительная проверка
рабочих манометров контрольным манометром с
записью результатов в журнал контрольных
проверок. При отсутствии контрольного манометра
допускается дополнительная проверка
поверенным рабочим манометром.
5.6. Манометр не допускается к применению в
случаях, когда отсутствует пломба или клеймо,
просрочен срок поверки, стрелка манометра при
его выключении не возвращается на нулевую
отметку шкалы, разбито стекло или имеются
другие повреждения, которые могут отразиться на
правильности его показаний.
5.7. Компрессор с описанным объемом более
90 м3/ч должен иметь исправный пружинный
предохранительный клапан, установленный на
стороне высокого давления компрессора до
запорного вентиля и сбрасывающий хладагент
(в случае повышения давления нагнетания выше
расчетного давления) в атмосферу (вне
помещения), либо на сторону низкого давления
компрессора.
Если компрессор имеет две и более ступеней
сжатия, то предохранительные клапаны должны
быть установлены на каждой ступени
компрессора.
Перед предохранительным клапаном и на
сбросной линии не должно быть никаких
запорных органов.
5.8. Содержащие жидкий хладагент сосуды,
аппараты и технологическое оборудование с
непосредственным охлаждением должны иметь
исправные пружинные предохранительные клапаны
или плавкие пробки.
Предохранительный клапан должен
устанавливаться только в паровом пространстве
аппарата (сосуда), плавкая пробка — ниже уровня
жидкости.
5.9. В компрессорах, имеющих вместо
пружинных предохранительных клапанов специаль-
52

ные предохранительные пластины (мембраны),
последние должны иметь клеймо
завода-изготовителя с указанием разности давлений разрыва.
Клеймо должно быть поставлено на нерабочей
части пластины. Применение пластин без
клейма категорически запрещается.
5.10. Каждый насос (поршневой или
шестереночный), предназначенный . для перекачивания
хладагента или масла, должен быть оснащен
пружинным предохранительным клапаном
(установленным до запорного вентиля на
нагнетательном трубопроводе насоса), сбрасывающим
хладагент или масло на сторону низкого давления.
Пропускная способность предохранительного
клапана должна соответствовать массовой
производительности насоса.
5.11. Устанавливать запорные органы или
заглушки между аппаратом (сосудом) и
предохранительным клапаном запрещается.
Для обеспечения непрерывной работы
оборудования и уменьшения потерь хладагента
рекомендуется установка переключающего вентиля с
двумя предохранительными клапанами при
условии, что при любом положении шпинделя
вентиля с аппаратом (сосудом) должны быть
соединены два или один предохранительный клапан.
Каждый из этих клапанов должен быть
рассчитан на полную пропускную способность.
Переключающий вентиль должен иметь
указатель, показывающий, какой предохранительный
клапан находится в рабочем положении.
5.12. Начало открытия предохранительных
клапанов на аппаратах (сосудах) должно
соответствовать расчетному давлению аппарата,
полное открытие клапана — давлению,
превышающему расчетное не более чем на 15 %.
Температура плавления материала плавких
пробок должна превышать не более чем на 5 °С
температуру насыщения хладагента,
соответствующую расчетному давлению защищаемого
аппарата (сосуда).
5.13. В случае необходимости замены
предохранительного клапана аппарата (сосуда)
минимальный диаметр его прохода определяется
по формуле:
d^A^DL,
где d — минимальный диаметр прохода
клапана, мм;
А — коэффициент, определяемый по
табл. 5.1;
D — диаметр аппарата, м;
L — длина аппарата, м.
Таблица 5.1
Часть системы
Сторона низкого
давления
Сторона высокого
давления
Значение
коэффициента Л
12
10
5.14. При проведении периодических
проверок предохранительный клапан после испытания
и тарировки должен пломбироваться.
На корпусе должно быть выбито клеймо с
указанием давления начала открытия клапана.
5.15. Выпуск хладагента из аппаратов через
предохранительные клапаны должен
осуществляться в атмосферу. Устье трубы для выпуска
хладагента должно быть отнесено не менее чем
на 2 м от окон, дверей и воздухоприемных
отверстий систем вентиляции и
кондиционирования воздуха и расположено не менее чем на
5 м выше уровня земли. Выпуск хладагента не
допускается направлять вниз, при этом труба
должна быть защищена от скопления
атмосферных осадков.
5.16. Допускается присоединение
предохранительных клапанов к общей отводящей трубе,
поперечное сечение которой должно быть не
менее 50 % суммы сечений отдельных отводящих
труб в случае, когда число отводящих труб
более четырех. При числе отводящих труб,
равном или менее четырех, сечение общей трубы
должно быть не менее суммы сечений отводящих
труб.
Установка на отводящих трубах запорных
органов не допускается.
5.17. Предохранительные клапаны следует
также устанавливать:
— в разветвленных системах крупных
холодильных установок — на участках трубопроводов
жидкого хладагента, которые могут быть
герметично перекрыты запорными вентилями и где
имеется опасность расширения жидкости при
отеплении;
— в аппаратах (охлаждающих устройствах)
непосредственного охлаждения с насосно-цирку-
ляционной системой и автоматическим
перекрытием вентилей на входе и выходе хладагента
предохранительный клапан .следует
устанавливать на трубопроводе выхода из аппарата хла-
дона со сбросом его в тот же трубопровод (по
ходу хладона), но за запорным автоматическим
вентилем.
5.18. Предохранительные клапаны
компрессоров должны проверяться не реже одного раза в
год. Проверку предохранительных клапанов на
аппаратах (сосудах) необходимо проводить не
реже одного раза в б мес.
5.19. На ресиверах (дренажных, линейных и
циркуляционных), а также на других аппаратах
емкостью более 1,0 м3 необходимо устанавливать
дистанционные приборы для контроля и
сигнализации положения уровня жидкости.
Раз д е л 6
Испытание аппаратов (сосудов) и систем
трубопроводов
6.1. Техническое освидетельствование
аппаратов (сосудов) фреоновых установок, подлежащих
действию «Правил устройства и безопасной
эксплуатации сосудов, работающих под
давлением», но не регистрируемых в органах Гос-
гортехнадзора, должно проводиться
предприятием-владельцем сосудов до пуска в работу,
периодически в процессе эксплуатации и досрочно.
6.2. Техническое освидетельствование
заключается в предварительном внешнем и
внутреннем осмотре (в доступных местах) аппарата
53

швах, а при пневматическом испытании —
пропуск газа;
не будут замечены видимые остаточные
деформации после испытаний.
6.10. Система трубопроводов после монтажа
должна быть тщательно продута и испытана на
прочность и плотность пробным давлением
сухого воздуха или инертного газа с точкой росы не
более —40 °С раздельно по сторонам высокого и
низкого давления в соответствии с табл. 6.1 и
СНиП 3.05.05—84.
Испытания должны проводиться при
отключенных компрессорах, приборах контроля и
автоматики, а также аппаратах, если испытание
аппаратов на прочность не входит в объем
технического освидетельствования, до пуска в работу
(см. п. 6.3).
Под пробным давлением система
трубопроводов (или отдельные ее участки) должна
находиться не менее 5 мин.
6.11. После испытаний на прочность система
трубопроводов и аппаратов (сосудов) должна
быть испытана на плотность (герметичность)
давлением сухого воздуха или инертного газа
раздельно по сторонам высокого и низкого
давления в соответствии с табл. 6.1, с выдержкой под
давлением в течение 18 ч и записью его
значения через каждый час.
В течение первых 6 ч давление может меняться
за счет выравнивания температур внутренней и
окружающей сред. В течение последующих 12 ч
давление не должно меняться при условии
постоянства температуры окружающего воздуха, в
противном случае должен быть произведен
перерасчет.
Испытание на плотность должно проводиться
до изоляции трубопроводов и аппаратов.
6.12. Пневматическое испытание аппаратов
(сосудов) и системы трубопроводов пробным
давлением должно проводиться с соблюдением
следующих мер безопасности:
вентиль на наполнительном трубопроводе от
источника давления и манометры должны быть
выведены за пределы охранной зоны.
Находиться кому-либо в этой зоне в период
нагнетания воздуха или инертного газа и при
выдерживании пробного давления запрещается;
на испытываемом аппарате (сосуде) или
системе трубопроводов должно быть не менее одного
предохранительного клапана, отрегулированного
на открытие при давлении, превышающем
соответствующее пробное давление не более чем на
0,1 МПа A кгс/см2).
При проведении испытаний системы
трубопроводов и аппаратов (сосудов) на плотность с
определением падения давления на время
испытания охранную зону не устанавливают.
При пневматическом испытании для создания
давления в системе запрещается использовать
фреоновый компрессор.
6.13. По окончании пневматического
испытания должно быть проведено вакуумирование
системы трубопроводов и аппаратов (сосудов) с
целью их осушки при температуре окружающего
воздуха не менее 15 °С.
После достижения остаточного давления от
0,6 до 1,0 кПа (от 5 до 8 мм рт. ст.)
рекомендуется продолжить вакуумирование в течение 18 ч,
после чего испытать систему на вакуум.
При испытании система должна оставаться
под вакуумом в течение 18 ч с записью
давления через каждый час.
В течение первых 6 ч допускается повышение
давления не более чем на 0,5 кПа D мм рт. ст.).
В остальное время оно может изменяться только
на величину, соответствующую изменению
температуры окружающего воздуха.
6.14. После заполнения установки хладоном
должна быть проведена дополнительная проверка
плотности всех соединений системы с помощью те-
чеискателя.
6.15. На каждом аппарате (сосуде) должны
быть нанесены краской на видном месте или на
специальной табличке:
регистрационный номер;
разрешенное давление;
дата (месяц и год) проведенного и следующего
технического освидетельствования.
Раздел 7
Автоматическая защита компрессоров от
опасных режимов работы
7.1. Холодильная установка должна быть
оснащена исправными приборами автоматической
защиты, останавливающими компрессор или
блокирующими его пуск при достижении предельно
допустимых значений контролируемых
параметров (давления нагнетания и всасывания,
давление в системе смазки и др.), предусмотренных
заводом-изготовителем или проектом.
7.2. В холодильных установках с
конденсаторами водяного и воздушного охлаждения
должно быть реле высокого давления,
останавливающее компрессор при повышении давления
нагнетания до определенной заданной величины
(ниже давления ррасч).
Реле давления должно быть подсоединено до
запорного нагнетательного вентиля компрессора.
7.3. В компрессорах с принудительной
циркуляционной системой смазки должно быть
установлено реле разности давлений (реле контроля
смазки), останавливающее компрессор при
недостаточной разности давлений масла.
Реле разности давлений должно быть
присоединено к нагнетательной и всасывающей сторонам
масляной системы.
7.4. Компрессоры должны оснащаться
защитными температурными реле, останавливающими
их при превышении температуры нагнетания для
R12 — не более 140 °С, R502 — не более 150 °С,
R22 — не более 160 °С (если
заводом-изготовителем не предусмотрено иное значение в
инструкции).
На нагнетательном трубопроводе каждого
неагрегатированного компрессора (на расстоянии
до 300 мм от запорного вентиля) должна быть
термометровая гильза для контроля и настройки
приборов защитной автоматики.
7.5. В компрессорах со встроенными
электродвигателями должна быть предусмотрена
температурная защита обмотки статора
электродвигателя, останавливающая компрессор при
достижении предельно допустимой температуры.
55

Таблица .6.1

Хладагент
Сторона
давления
Избыточное давление испытания аппаратов (сосудов) и
трубопроводов, МПа (кгс/см2)
\ Охлаждение
конденсатора
Исполнение оборудования У и УХЛ
по ГОСТ 15150—69
т
Исполнение оборудования Т по
ГОСТ 15150—69
на плотность
R12
Высокого
воздухом
водой
Рхи
и
Ррасч
на прочность
Рпр:==: *»" 'Ррасч
1,6A6)
2,1B1)
Низкого
R22
Высокого
R502
Низкого
1,0A0)
1,3A3)
воздухом
водой
2,0B0)
1,8A8)
1,6A6)
2,7B7)
на прочность
пр
расч
1,8A8)
1,6A6)
2,4B4)
2,1B1)
1,2A2)
2,4B4)
2,1B1)
2,3B3)
2,0B0)
1,6A6)
3,0C0)
2,7B7)
1,6A6)
2,1B1)
6.5. Периодическое техническое
освидетельствование аппаратов (сосудов) в полном объеме
(п. 6.2) должно проводиться в соответствии с
Периодический осмотр аппаратов (сосудов) в
рабочем состоянии должен проводиться в соот-
¦
(сосуда) и в испытании на прочность и плотность
давлением (табл. 6.1).
Для аппаратов (сосудов), изготовленных до
введения в действие настоящих Правил, допус- положениями Правил (приложение 2) и инструк-
кается проведение испытаний тем же давлением, ции (приложение 4).
что и на заводе-изготовителе.
6.3. Испытание аппаратов (сосудов)
давлением может быть либо гидравлическим (с
заполнением сосуда для фреоновых холодильных
машин маслом), либо пневматическим на такое
же пробное давление сухим инертным газом
(азотом или углекислотой) или сухим воздухом с
точкой росы не более —40 °С (испытание водой
запрещается).
Примечание.
Допускается испытание на прочность
проводить хладоном в аппаратах, где возможно
создание необходимого давления хладона путем,
например, прокачки подогретой воды или друго
ветствии с инструкцией по эксплуатации.
6.6. Аппараты (сосуды) должны подвергаться
досрочному техническому освидетельствованию:
после реконструкции и ремонта с
применением сварки и пайки частей, работающих под
давлением;
после бездействия в незаконсервированнбм
состоянии (без избыточного
или азота) более одного года;
если такое освидетельствование необходимо по
усмотрению лица, осуществляющего надзор, или
давления хладона
го теплоносителя через испытываемый аппарат. ответственного за их исправное состояние и безо-
6.4. При техническом освидетельствовании до пасное действие.
пуска в работу испытание вновь установленно-
6.7. Результаты технического освидетельство-
го аппарата (сосуда) разрешается не проводить, вания аппарата (сосуда), разрешение на пуск в
если с момента проведения такого испытания на работу с указанием срока следующего техни-
заводе-изготовителе прошло менее 12 мес, сосуд чес кого освидетельствования должны запиеывать-
не. получил повреждений при транспортировке к ся в книгу учета и освидетельствования сосудов,
месту установки и монтаж его производился без а также в паспорт сосуда лицом, проводившим
данное техническое освидетельствование.
6.8. Для аппаратов (сосудов), нерегистри-
руемых органами Госгортехнадзора СССР,
продление очередного срока освидетельствования не
более чем
применения сварки или пайки элементов, раоо»
тающих под давлением.
В холодильных агрегатах, поставляемых на
место монтажа полностью заполненными
хладоном и маслом, перед пуском в работу, аппараты
на три месяца может допустить
(сосуды) должны быть подвергнуты контролю главный инженер предприятия.
только внешним осмотром и проверке наличия
хладона в агрегате.
Если срок консервации, установленный
заводом-изготовителем, более 12 мес, то в
холодильных агрегатах, поставляемых заполненными
маслом и газом-консервантом, в которых
сохранилось избыточное давление до пуска в работу,
при техническом освидетельствовании (в пределах
срока складской консервации до 3 лет)
разрешается не проводить испытание аппаратов на
прочность. Их следует подвергнуть внешнему и в
6.9. Давление при испытании следует
поднимать постепенно с осмотром аппаратов (сосудов)
п
4 ту О *
доступных местах внутреннему осмотру с поел
дующим испытанием на плотность вместе с
системой смонтированных трубопроводов.
ри достижении 0,3 и 0,6 пробного давления с
прекращением его подъема на время осмотра.
Затем давление поднимается до пробного, и
под этим давлением аппарат (сосуд) должен
находиться в течение 5 мин, после чего оно
постепенно снижается до расчетного, при котором
проводится осмотр аппарата (сосуда) с контролем
плотности его швов и разъемных соединений.
Аппарат (сосуд) признается выдержавшим
испытание, если:
в нем не окажется признаков разрыва;
не будут замечены течи и потения в сварных
54

7.6. На трубопроводе подачи воды в
охлаждающую рубашку компрессора должно быть
установлено реле, блокирующее пуск или
отключающее компрессор при отсутствии протока воды.
7.7. Фреоновые испарители, не входящие в аг-
регатированную установку заводской поставки,
должны быть снабжены автоматическими
приборами (терморегулирующими вентилями, реле
уровня, реле температуры, соленоидными
вентилями и др.), регулирующими заполнение
испарителей и обеспечивающими прекращение подачи
жидкого хладона при остановке компрессора.
7.8. В системах охлаждения с
промежуточным хладоносителем должны быть предусмотрены
приборы автоматической защиты (реле),
отключающие компрессор при прекращении движения
хладоносителя через кожухотрубный испаритель
или при понижении температуры кипения в
испарителе ниже допустимого предела.
Запрещается использование одного и того же
прибора для регулирования и защиты, если это не
было предусмотрено заводом-изготовителем.
7.9. Приборы автоматической защиты должны
проверяться для машин с периодическим
обслуживанием не реже одного раза в 3 мес, а для
остальных — не реже одного раза в месяц с
записью в специальном журнале результатов
проверки.
7.10. Приборы автоматической защиты
должны иметь замкнутую выходную цепь или
замкнутые контакты при нормальном состоянии
контролируемых параметров. Контакты этих приборов
должны размыкаться в случае их срабатывания.
7.11. Электрические схемы неагрегатирован-
ных холодильных установок должны исключать
возможность автоматического пуска компрессора
после срабатывания приборов защиты. Пуск его
должен быть возможен только после ручной деб-
локировки защиты.
7.12. Пуск и работа компрессоров при
выключенных устройствах автоматической защиты не
допускается.
Раздел 8
Требования к проектам холодильных установок
8.1. Проекты холодильных установок должны
разрабатываться с учетом обеспечения
рациональных технических решений, условий для
безопасной эксплуатации холодильного оборудования
и должны удовлетворять положениям
действующих СНиП.
8.2. Холодильное оборудование и
трубопроводы допускается размещать только в таком
машинном отделении, в котором можно произвести их
монтаж с обеспечением высоты для прохода не
менее 2,2 м — от отметки пола до выступающих
частей оборудования (трубопроводов, арматуры и
др)-
8.3. Запрещается располагать в одном
помещении с холодильной установкой устройства с
открытым пламенем или с температурой
поверхностей более 300 °С, а также взрывоопасное
оборудование.
8.4. Запрещается располагать холодильные
установки на лестничных площадках, под
лестницами, в коридорах.
8.5. Двери машинных отделений, а также
охлаждаемых помещений (холодильных камер)
должны открываться в сторону выхода.
8.6. При наличии пучинистого грунта под
холодильными камерами с минусовыми
температурами должны быть предусмотрены обогрев
грунта или другая защита его от промерзания.
8.7. Ширина проходов в машинном отделении
должна быть:
главный проход и проход от электрощита до
выступающих частей машины (в том числе до
ограждений и фундамента колонн) — не менее
1,5 м;
между выступающими частями машин — не
менее 1 м;
между гладкой стеной и машиной — не менее
0,8 м.
Допускается устанавливать холодильное
оборудование стороной, не требующей
обслуживания, у стен без оставления проходов.
8.8 При круглосуточном и некруглосуточном
обслуживании холодильных установок в
машинных отделениях должны быть предусмотрены
вспомогательные помещения в соответствии со
СНиП Н-92—76.
Для обслуживания компрессоров,
конденсаторов и другого оборудования, расположенного на
уровне выше 1,8 м от пола, должна быть устроена
металлическая площадка с ограждением и
лестницей.
8.9. Размещение холодильного оборудования
должно обеспечивать удобство и безопасность
обслуживания. Единичную, редко используемую
арматуру, расположенную на высоте не более
3 м, можно обслуживать с переносных лестниц
и стремянок.
8.10. Площадки, переходы и лестницы,
устраиваемые в машинном отделении, должны быть
ограждены перилами высотой не менее 1 м,
снабженными снизу сплошной металлической
зашивкой высотой не менее 15 см.
8.11. Углубления (каналы, приямки) в
помещениях, где установлено холодильное
оборудование, должны быть закрыты заподлицо с полом
специальными плитами или металлическими
рифлеными листами или же иметь ограждение. Полы
должны быть ровными, из несгораемого
материала, не подвергающегося быстрому износу,
маслоустойчивыми и нескользкими.
8.12. Ступени и площадки лестниц должны быть
изготовлены из рифленой листовой или круглой
стали. Ширина лестниц — не менее 60 см,
расстояние между ступенями по высоте — 20 см,
ширина ступеней — не менее 12 см.
8.13. Все движущиеся части машины, а также
машины, аппараты и трубопроводы в местах, гдс^
они могут подвергаться ударам, должны быть
ограждены.
8.14. Фундаменты под компрессоры (агрегаты)
должны быть отделены от фундаментов под
стенами или колоннами здания машинного
отделения. При установке агрегатов на перекрытиях
необходимо предусматривать меры, снижающие
возможность передачи вибрации на строительные
конструкции, в соответствии с действующими
нормативными документами.
8.15. В схеме трубопроводов должна быть
предусмотрена возможность отсасывания хладона
56

из любых аппаратов, сосудов,
воздухоохладителей и батарей.
8.16. Во избежание повреждения грузами или
подъемно-транспортными средствами трубы с
хладоном должны быть проложены в
холодильных камерах вдоль стен, перегородок и проходов
без пересечения грузового объема камер.
Технологические трубопроводы, проходящие
через помещение машинного отделения и не
связанные с работой холодильной установки, не
должны иметь в пределах этого помещения
разъемных соединений (фланцев, запорной
арматуры и т. д.).
8.17. Количество хладона в холодильных
установках, размещенных в машинных отделениях,
не ограничивается.
При размещении фреоновых установок в
других помещениях содержание хладона в воздухе
помещения (при полной его утечке из системы)
не должно быть более 10 % объема помещения.
8.18. Фреоновые воздухоохладители
комфортного кондиционирования воздуха, расположенные
после калорифера, а также перед калорифером
на расстоянии 0,5 м, должны быть снабжены
предохранительными клапанами с отводящими
трубами.
8.19. Не допускается размещение фреоновых
трубопроводов и арматуры в шахтах
подъемников.
8.20. Трубопроводы неагрегатированных
фреоновых установок должны иметь следующую
опознавательную окраску:
всасывающие — синюю;
нагнетательные — красную;
жидкостные — серебристую;
рассольные — серую;
водяные — зеленую.
Направление движения хладона, рассола и
воды указывается стрелками, нанесенными черной
краской.
При использовании современных отделочных
материалов (фольгоизол, стеклоизол и др.)
допускается не окрашивать наружные поверхности
трубопроводов, а наносить стрелками
направление движения среды.
8.21. Уровень освещенности в помещениях,
где установлено холодильное оборудование,
должен отвечать требованиям СНиП П-4—79
«Естественное и искусственное освещение» и СН
245—71 «Санитарные нормы проектирования
промышленных предприятий».
При постоянном обслуживании холодильной
установки персоналом наличие естественного
освещения в машинном отделении обязательно.
а 8.22. В машинных отделениях должно быть
^предусмотрено рабочее и аварийное (от
независимого источника) освещение.
Аварийное освещение должно автоматически
включаться при отключении основного источника
освещения. Для освещения при осмотре, ремонте,
чистке и т. п. следует применять переносные
ручные светильники (напряжением не более 42 В)
со степенью защиты IP 54 с предохранительной
сеткой.
Для помещений с периодически
обслуживаемыми автоматизированными фреоновыми
установками аварийное освещение необязательно.
8.23. Машинное отделение должно быть
обеспечено отоплением и вентиляцией в соответствии
с требованиями СН 245—71 и СНиП П-33—75*.
Температура в машинных и аппаратных
отделениях должна быть не ниже 16 °С при
неработающем оборудовании.
8.24. Приточная и вытяжная (она же
аварийная) вентиляции в машинных отделениях должны
быть принудительными с кратностью
воздухообмена: приточная — не менее 3, вытяжная
(аварийная) — не менее 4 в час. При этом состояние
воздушной среды должно соответствовать
требованиям ГОСТ 12.1.005—76 ССБТ «Воздух
рабочей зоны. Общие санитарно-гигиенические
требования».
Удаление воздуха должно осуществляться
вблизи холодильных агрегатов согласно СНиП
П-33—75*, при этом 2/3 общего объема воздуха
должно удаляться из нижней зоны и 1/3 — из
верхней. При расположении фреоновых
установок в общих, с другим оборудованием,
помещениях кратность воздухообмена систем вентиляции
в них следует выбирать, исходя из
максимально необходимой потребности.
8.25. Для холодильных машин с воздушным
конденсатором (при установке его в
помещении) должен быть обеспечен обдув конденсатора
наружным воздухом в количестве,
обеспечивающем рабочий режим машины.
8.26. Запрещается объединять между собой
фреоновые трубопроводы агрегатированных
холодильных установок заводской поставки (за
исключением трубопроводов, соединяющих
машины с дренажным ресивером, и аварийного
выброса хладона).
(Продолжение следует)
Изобретения
A1) 1368592 E1L F 25 В 15/12 B1) 3991747/23-
06 B2) 17.12.85 G5) В. М. Шлемников E3)
621.56
E4) E7) 1. ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая контур циркуляции раствора, в
котором установлены резорбер с двухсекционным
теплообменником, первая секция которого
подключена к внешнему источнику охлаждающей среды,
а вторая снабжена на входе регулирующим
вентилем, дроссель, дегазатор, отделитель жидкости,
паровая полость которого через компрессор
соединена с резорбером, и насос, отличающаяся тем,
что, с целью повышения термодинамической
эффективности при работе в условиях низких
температур дегазации, вторая секция
теплообменника установлена в контуре после дегазатора,
а паровая полость последнего подключена к
контуру перед второй секцией теплообменника.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем,
что она дополнительно содержит регенеративный
теплообменник, установленный в контуре между
насосом и резорбером, а компрессор через этот
теплообменник дополнительно соединен с
резорбером между секциями его теплообменника.
57

В МЕЖДУНАРОДНОЮ
ИНСТИТУТЕ
ХОЛОДА
УДК 621.56/.58
ИЗ БЮЛЛЕТЕНЯ МИХ
Применение неазеотропных смесей
хладагентов в двухтемпературных бытовых
холодильниках
Теоретические исследования двух смесей
хладагентов —R22/R114 и R13B1/R114
показали, что производительность двухтемпе-
ратурной системы охлаждения можно
повысить, если применить неазеотропную смесь
хладагентов.
В статье рассмотрены равновесные
состояния и результаты расчетов для смеси
R13B1/R114 в диапазоне температур
—30/+50 °С, а также пути повышения
эффективности модели Штекера и
экспериментальной установки. Указано, что неазеотроп-
ные смеси хладагентов выгоднее обычных,
а смесь R22/R114 обеспечивает более
высокий КПД, чем смесь R13B1/R114.
Kuever М., Kruse Н. // Purdue, US.
(США), IIF, FR. (Франция), 1986—1, 111—117.
БМИХ. 1987, № 6. С. 691.
Хладагенты — их влияние на человека
Информацию о влиянии на человека
слабых концентраций хладагентов,
образующихся в воздухе помещений при утечке
из системы, получлть довольно легко,
последствия же воздействия более высоких
концентраций в случае аварии (например,
разрыва трубы) оценить значительно
труднее. Поэтому важно установить
предельные значения концентраций, не опасных для
человека при кратковременном воздействии.
Исследовано влияние на человека
различных концентраций фторированных
углеводородов и аммиака и определены меры
предосторожности при высоких их
значениях.
Sturzenegger Е. // Temp. Techn., СН.
(Швейцария).
1987/04—05, 25, М 3—4, 9—11.
БМИХ. 1987, № 6. С. 690.
Правила безопасной транспортировки
хладагентов
Рассмотрены проблемы безопасности при
транспортировке хладагентов. Приведены
соответствующие нормативы, учитывающие
58
основные свойства хладагентов,—
удушающее действие, горючесть, токсичность, кор-
розийность. Правилами безопасной
транспортировки хладагентов определены
периодичность испытания емкостей и способы их
перевозки. Кроме того, разрабатываются
правила безопасного хранения хладагентов
и перемещения их из емкостей в сосуды
и аппараты. Особое внимание уделено при
этом аммиаку вследствие его токсичности.
Coevert P. // Koeltech. KUmaat., NL.
(Нидерланды), 80, 1987/01, № 1, 8—11.
БМИХ. 1987, М 6. С. 770.
Лиофилизацнонный аппарат с
использованием трехкомпонентного теплоносителя
Для лиофилизационной сушки энзимов,
гормонов и других биохимических веществ
сконструирован аппарат, который в 1982 г.
был подвергнут испытаниям. При
производительности 60 тыс. ампул емкостью по
2 мл продолжительность сушки составила
22 ч. В расчете на каждые 10 тыс. ампул
потребовалось 43 кВт*ч электроэнергии.
Это меньше, чем расходует большинство
современных аппаратов такой же
производительности.
Ключевой проблемой конструирования
аппарата был выбор оптимального
теплоносителя для охлаждения и нагрева тепло-
обменных панелей. После проведения мно-.
гих экспериментов был выбран трехкомпо-
нентный теплоноситель, состоящий из 40 %
этиленгликоля, 20 % этилового спирта и
40 % воды. Температура кипения
теплоносителя 98 °С, температура замерзания
—64 °С, плотность 1 кг/л, теплоемкость
3,14 кДж/(кг*К), вязкость 1 мм2/с при
25 °С.
Wu J. В. // I. chin. Assos. Refrig., CN.
(Китай), 1986/12, № 4, 30—37.
БМИХ. 1987, M 6. С. 764.
Использование бросового тепла для
кондиционирования воздуха
Высокая температура в выведенной из
эксплуатации нефтяной скважине небольшой
глубины и "факел природного газа,
сгорающего бесполезно, могут быть использованы
в качестве источника тепла для абсорб^
ционной холодильной установки,
обслуживающей систему кондиционирования
воздуха.
В зависимости от количества и уровня
низкопотенциального тепла этих источников
можно применить водные бромистоли-
тиевые и аммиачные абсорбционные
установки раздельно или в комбинации.
Kumar R. J. // Heat Recov. Syst., GB.
(Великобритания), 6, 1986, № 6, 499—502.
БМИХ. 1987, № 6. С. 756.

Проектирование систем локального
охлаждения
Локальное охлаждение нередко применяют
на промышленных предприятиях в том
случае, если немногочисленные рабочие места
расположены в больших цехах с
неблагоприятными для работающих условиями.
Взяв в качестве основы имеющуюся
математическую модель для проектирования
установки вертикального воздушного ду-
ширования, авторы включили ее в
программу микрокомпьютера, используя которую,
проектировщики могут выбрать
оптимальные параметры локального охлаждения на
базе температур сухого и смоченного
термометров вблизи рабочего места.
Sofrata Н. М. Al-Hukail У. // ASHRAE /., US.
(США), 29, 1987/01, № 1, 38, 40-42.
БМИХ. 1987, № 6. С. 736.
Изобретения
A1) 1366820 E1) 4 F 25 D 21/02, 13/00 B1)
4098105/28-13 B2) 28.07.86 G1) Московский
технологический институт мясной и молочной
промышленности G2) А. М. Бражников, В. Ф.
Лебедев, В. В. Русанов, Б. С. Бабакин, Б. С.
Тихонов, В. Д. Трубицына, А. И. Заплатин, Г. Д. Ша-
лагин E3) 621.565
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ КОНТРОЛЯ И
РЕГУЛИРОВАНИЯ ТОЛЩИНЫ ЛЕДЯНОГО
ПОКРЫТИЯ НА ОБЪЕКТЕ В ХОЛОДИЛЬНОЙ
КАМЕРЕ, содержащее датчик толщины ледяного
покрытия, задатчик расчетной толщины этого
покрытия, преобразователь сигналов, компаратор
напряжения и исполнительный механизм,
отличающееся тем, что, с целью повышени точности
регулирования, оно снабжено синхрогенератором,
сумматором аналоговых сигналов и п ячейками
выборки-хранения аналоговых сигналов, при этом
датчик толщины ледяного покрытия выполнен
блочным и состоящим из такого же количества
микронакопителей снега или льда со встроенным
в каждый из них источником инфракрасного
излучения, а преобразователь сигналов
представляет собой фотоприемник для преобразования
инфракрасного излучения з электрический сигнал,
.причем вход каждого из источников
инфракрасного излучения подсоединен к первому выходу
синхрогенератора, второй выход последнего —¦
к входу соответствующей ячейки выборки
хранения, а выход фотоприемника — к второму входу
каждой ячейки, выходы всех ячеек
выборки-хранения соединены с входами сумматора
сигналов, который входом стробирования связан с
вторым выходом синхрогенератора, а выходом —¦ с
первым входом компаратора напряжения, второй
вход которого соединен с выходом задатчика,
вход стробирования компаратора — с вторым
выходом синхрогенератора, а выход — с входом
исполнительного механизма.
Экономия энергии при эксплуатации
холодильно-морозильных шкафов
На основании анализа энергопотребления
при эксплуатации современных моделей
холодильно-морозильных шкафов автор
рекомендует энергосберегающую методику их
эксплуатации с учетом конструктивных
особенностей. Эта методика предназначена для
пяти типоразмеров шкафов, используемых
для хранения пищевых продуктов. Емкость
шкафов 600, i 000, 1 500, 2 000 и 3 000 л,
поддерживаемые в них температуры —5,
— 10 и — 20 °С.
Yao Z. ij I. chin. Assos. Refrig., CN.
(Китай), 1985/12, № 4 (опубликовано
в 1986 г.), 36—48.
БМИХ. 1987, № 6. С. 714.
Материал подготовил И. М. ГИНДЛИН.
ВНИКТИхолодпром
A1) 1375915 E1L F 25 В 21/02, В 01 D 53/26
B1) 3914256/23-26 B2) 24.06.85 G1) Киевское
научно-производственное объединение «Аналит-
прибор» G2) В. Л. Женжера, Н. Б. Шкловский,
Л. А. Глебов, В. С. Салюк, Е. И. Задерака,
Ю. Г. Холевко, А. К. Кущенко E3) 621.574
E4) E7) 1. ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ
ОСУШИТЕЛЬ ГАЗОВ, содержащий канал для
входа газа, теплоизолированную камеру с
патрубками выхода газа и слива конденсата,
термоэлектрическую батарею, холодные слои которой
примыкают к теплоизолированной камере, а
горячие ¦— к водяному радиатору, отличающийся тем,
что,с целью повышения производительности
осушки, осушитель снабжен дополнительным
патрубком для слива конденсата, соединенным с
соответствующим патрубком теплоизолированной
камеры и с нижней частью канала для входа газа,
при этом канал для входа газа имеет тепловой
контакт с водяным радиатором.
2. Осушитель по п. 1, отличающийся тем, что
канал для входа газа расположен под углом
к горизонтали не менее 15°.
A1) 1374001 E1L F 25 В 1/00, F 28 С 3/06
1224534 B1) 4128051/23-06 B2) 16.07.86 G1)
Рижский политехнический институт им. А. Я.
Пельше G2) И. Н. Ильин, Д. М. Блумберга, И. К. Вей-
-денберг, В. А. Гришин E3) 621.56
E4) E7) ТЕПЛООБМЕННИК ДЛЯ
ОХЛАЖДЕНИЯ И ОСУШКИ ПАРОГАЗОВЫХ
ПОТОКОВ по авт. св. № 1224534, отличающийся
тем, что. с целью расширения области применения
и повышения экономичности, орошаемая и
неорошаемая теплообменные поверхности
соединены с. образованием замкнутого циркуляционного
контура, в который последовательно включены
компрессор и дроссель.
59

УДК 621.899
УСТАНОВКА УРМХМ-1,6
РЕГЕНЕРАЦИИ МАСЕЛ
ДЛЯ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Р. Б. ИВАНОВА, В. П. ПЫТЧЕНКО,
ВНИКТИхолодпром
ВНИКТИхолодпромом совместно с ПО
«Вторнефтепродукт» разработана
установка УРМХМ-1,6, предназначенная для
очистки и восстановления исходных свойств
отработанных масел ХА-23 и ХА-30
непосредственно на предприятиях, эксплуатирующих
аммиачные холодильные машины.
В установке использованы два
плунжерных насоса с плавным изменением
производительности, что позволяет точно
регулировать работу установки и
обеспечивает удобство ее эксплуатации.
В установке масло очищается от
насыщающего его аммиака, механических при-
Техническая характеристика установки
УРМХМ-1,6
Максимальная единовременная
заправка отработанным маслом, л 800
Технологический процесс
Периодический
Продолжительность полного цикла
обработки масла, ч 48
в том числе непрерывная работа
по окончательной очистке масла 8
Выход масла, %, не менее 70
Напряжение, В 380
Частота тока, Гц 50
Установленная мощность, кВт 23
Занимаемая площадь, м2, при высоте
помещения 4 м, не менее 35
Расход на I т сырья
электроэнергии, кВт-ч, не более 60
горячей воды (по ГОСТ 2874—82),
л, не более 3740
крупнопористого селикагеля КСК
(по ГОСТ 3956—76), кг, не более 20
месеи, шлама, воды, водорастворимых и
водонерастворимых примесей. Установку
обслуживает один оператор, который может
работать по совместительству.
Серийный выпуск установок начат в
1988 г. на Курском станкостроительном
заводе.
Для закупки установки необходимо
направить гарантийное письмо, подписанное
руководителем предприятия и главным
бухгалтером, заверенное печатью, по адресу:
305000, Курск, 1-я Кожевенная, 31,
Курский станкостроительный завод.
ИЗ ГАЗЕТ.
Холодильники с маркой «Саратов» на протяжении многих лет пользуются
неизменным успехом как на нашем внутреннем, так и на внешнем рынке.
Основные достоинства — надежность, небольшие размеры, дешевизна —
характерные для всех моделей «Саратова».
Качество, долговечность холодильника обеспечиваются в первую очередь
тем, что инженерно-технический состав завода холодильных агрегатов
Саратовского электроагрегатного производственного объединения постоянно
совершенствует свою продукцию. Вот и сейчас конструкторы работают над
созданием перспективной модели, которая будет выпускаться в следующей
пятилетке. Новый «Саратов» будет выгодно отличаться от предыдущих
моделей. Его морозильная камера увеличится в размерах. Хозяйкам не
придется заботиться о том, чтобы периодически размораживать холодильник: это
возьмет на себя автоматика. Внимание будущих покупателей «Саратова»
привлечет и современный дизайн. Конструкторы надеются также, что новая
модель старого надежного холодильника составит достойную конкуренцию
зарубежным фирмам на международном рынке.
«Труд»
60

РЕФЕРАТЫ
УДК 643.353.97:536.212.8.001
Новая методика определения теплопроходи-
мости холодильного шкафа. НИКОЛ АЕН-
КО Ю. Е., ТИХОНОВА В. Н. «Холодильная
техника», 1988, № 10.
Разработана новая, более простая по
сравнению с существующими, методика определения
теплопроходимости холодильного шкафа с двумя
температурными уровнями. Даны формулы для
расчета теплопроходимости теплоизолирующих
ограждений камер холодильного шкафа.
Приведены результаты экспериментальной отработки
предложенной методики при определении
теплопроходимости холодильного шкафа
абсорбционного холодильника с низкотемпературным
отделением. Новая методика может применяться для
контроля качества изготовления холодильных
шкафов при серийном производстве бытовых
холодильников.
Таблиц 2. Иллюстраций 2. Список
литературы — 3 названия.
УДК 621.577.001.24
Выбор теплонасосной станции для
промышленного предприятия. ОНИШКОВ В. Е.
«Холодильная техника», 1988, № 10.
Предложены блок-схемы, позволяющие
определить техническую возможность и экономическую
целесообразность использования теплонасосных
станций для утилизации теплоты водооборот-
ных систем при заданных условиях
конкретного предприятия. Определен минимальный объем
необходимых для этого исходных данных.
Иллюстраций 2. Список литературы — 4
названия.
|УДК [621.51:643.353.97] .001.76
Совершенствование герметичных компрессоров
типа ФГ-0,09. ЗЕЛЕНОВ В. В., КУХАР С. И.,
МАЗУРЦЕВ Н. А. «Холодильная техника», 1988,
№ 10.
Приведены результаты экспериментальных
исследований, которые показывают, что модернизация
клапанной группы позволяет повысить холодо-
производительность и удельную холодопроизво-
дительность компрессоров типа ФГ-0,09 на 20—
30%.
Таблица 1. Иллюстраций 4. Список литературы —
4 названия.
УДК 536.24:621.565.048.001
Влияние пористого покрытия поверхности пучка
труб на интенсивнсть теплоотдачи при
кипении аммиака. СОЛОВЬЕВ А. Г., ДЮНДИН В. А.,
ДАНИЛОВА Г. Н. «Холодильная техника», 1988,
№ 10.
Изложены результаты исследования
теплоотдачи при кипении аммиака на пучках труб с
пористым покрытием и гладких. Представлена
схема экспериментального стенда и описана
методика приближенного теплового моделирования
многорядных пучков труб. Сопоставление
теплоотдачи на пучках труб с пористым покрытием
и гладких показало, что использование
интенсифицированной теплообменной поверхности
приводит к увеличению коэффициентов
теплоотдачи примерно в 1,5—2,2 раза.
Иллюстраций 5. Список литературы — 6
названий.
УДК 621.565.83
Полупроводниковое термоэлектрическое
устройство. ИСМАИЛОВ Т. А., ЦВЕТКОВ Ю. Н.,
СОБОЛЕВ В. И. «Холодильная техника», 1988, № 10.
Разработано полупроводниковое
термоэлектрическое устройство для автоматического
поддержания температуры в электрофоретической
камере. Проведены его испытания в стационарном
и динамическом режимах работы. Получены
зависимости температуры различных элементов
камеры от времени и силы тока.
Иллюстраций 2. Список литературы — 2
названия.
УДК 621.582.001.4
Совершенствование способа извлечения льда из
льдоформ. ФИЛИН С. О., ГЕРНЕР В. А.,
СЕРЕБРЯНЫЙ Г. Л. «Холодильная техника»,
1988, № 10.
Описан способ удаления кубиков льда из ячеек
форм льдогенераторов с помощью
электрогидравлического эффекта, вызывающего гидроудар.
Выброс кубиков происходит мгновенно.
Иллюстраций 2. Список литературы—3 названия.
УДК 637.5.037-947.002.62:579
Энтерококки как санитарно-показательные
микроорганизмы в производстве быстрозамороженных
готовых блюд. ВЛОДАВЕЦ В. В., КУНИНА В. А.
«Холодильная техника», 1988, № 10.
Получены данные, свидетельствующие, что
энтерококки в замороженных продуктах значительно
устойчивее к действию низких температур, чем
Е. соП. В связи с этим предлагается
дополнительно оценивать санитарно-гигиеническое
состояние быстрозамороженных готовых блюд
на разных этапах их производства, а также
при хранении по обсемененности
энтерококками.
Таблиц 2. Список литературы — 7 названий.
61

УДК 621.581:658.562
Получение качественного искусственного льда для
спортивных целей. ЛИХТЕНШТЕЙН Э. Л.
«Холодильная техника», 1988, № 10.
Рассмотрены особенности строения и свойства
льда на катках, особенности взаимодействия его
с коньком, распределение воздушных включений.
Показано, что наиболее качественный
искусственный лед для спортивных целей — монолитный,
с крупными кристаллами, без воздушных
включений, со средней температурой поверхности —2°С
и отклонением от нее не более 0,5° С. Описан
метод расчета температурного поля льда и на его
основе оптимизированы основные конструктивные
и теплофизические элементы катка.
Таблица 1. Иллюстраций 4. Список литературы -
8 названий.
УДК 643.353.97.004.183
Снижение энергопотребления бытовых
холодильников: самоцель или целесообразность.
ПИСКУНОВ В. В. «Холодильная техника». 1988,
№ 10.
Рассмотрена проблема целесообразности
жесткого нормирования ГОСТами энергопотребления
бытовых холодильников. Предложено качество и
конкурентоспособность бытовых холодильников
определять по комплексу показателей,
учитывающих не только их энергопотребление, но и
материалоемкость, надежность в эксплуатации,
ремонтопригодность, а также экономические,
эстетические и эргономические характеристики.
Таблиц 2.
УДК 621.564.2-1.004.58.681.5.08
Электронный акустический гечеискатель.
«Холодильная техника», 1988, № Ю.
Описана конструкция и принцип действия
переносного электронного гечеиекателя,
предназначенного для обнаружения утечек хладагента в
системах трубопроводов и аппаратах фреоновых
холодильных установок, находящихся под
избыточным давлением. Чувствительность прибора
позволяет определять утечки на расстоянии
не менее 2 м от места свища. Течеискатель
удобен в эксплуатации.
УДК 621.565.945.004.1.001.24
Разработка косвенно-испарительных
воздухоохладителей для систем кондиционирования
воздуха. ЛАВРЕНЧЕНКО Г. К.,
ДОРОШЕНКО А. В., ДЕМЬЯНЕНКО Ю. И., ЯРМОЛО-
ВИЧ Ю. Р. «Холодильная техника», 1988, № 9.
Представлены результаты исследований опытных
образцов косвенно-испарительных кондиционеров
с различными поверхностью и компоновкой наса-
дочных модулей, а также многоступенчатых
косвенно-испарительных воздухоохладителей. Для
практического использования в районах с сухим и
жарким климатом предложен двухступенчатый
аппарат, первая ступень которого
косвенно-испарительная, вторая — увлажнительная.
Таблиц 5 Иллюстраций 7. Список литературы —
9 названий.
УДК 62-715
Устройство для очистки трубок
маслоохладителя от водяного камня. «Холодильная
техника», 1988, № 10.
В Алма-Атинском производственном
объединении мясной промышленности внедрено
устройство для очистки трубок маслоохладителя от
водяного камня. Показана конструкция
устройства. Рассмотрен порядок промывки
маслоохладителя кислотным и щелочным растворами.
Иллюстрация 1.
i
УДК 643.353.97
Причины механических повреждений бытовых
холодильников. НАЗАРЕНКО С Н., КРАВЦЕ-
ВИЧ В. Я. «Холодильная техника». 1988,
№ 10.
На основе результатов испытаний в
Государственном испытательном центре киевского НПО
«Электробытприбор» в 1986—1987 гг. 15 моделей
бытовых холодильников проанализированы
причины их механических повреждений, возникшие
при транспортировке.
Таблиц 3.
: При Московском технологическом
институте мясной и молоэдшй
вечерние и зъочные курсы по подготовке в: вуз
на ф^ятШть*: '¦•¦ . • ' Щ: у ^нШ :.: -'
щтЩтуи:': {:"|:'Jy:Щ:М'Щ:Щ:^'*'Ш
Прием ^о^м«1ито* сгЩ;сШр5^*а'-^^йй;<:;:г-^^
Адрес: 1&Mf8r Москве, ул. Т»яаяижин«, 33, МТИММП.
62

УВАЖАЕМЫЕ ЧИТАТЕЛИ!
Со следующего номера редакция открывает новую рубрику:
«Ваш домашний холодильник»
Жизненный опыт показывает, что многие из нас не имеют четких представлении о том,
как сохранить тот или иной продукт в холодильнике, в какое отделение его лучше
положить на хранение и на какой срок, когда следует сменить холодильник и о
многом другом. Кроме того, ежегодно появляются новые модели холодильников,
морозильников, многие функции которых мы знаем лишь в самых общих чертах. Как
следствие — мы либо недооцениваем, либо переоцениваем возможности бытовой
холодильной техники. В результате нередко снижается качество и теряются ценные
свойства продуктов питания, перерасходуется электроэнергия.
Основная цель новой рубрики — восполнить этот пробел. В каждом ее выпуске
будут раскрыты небольшие «тайны» холодильного консервирования, даны ответы
на вопросы, начинающиеся с традиционного «как»:
РАСШИФРОВАТЬ «ЗВЕЗДОЧКИ» НА ХОЛОДИЛЬНИКЕ?
СОХРАНИТЬ ДЫНЮ К 8 МАРТА?
СОХРАНИТЬ «ЖИВЫМИ» ВИТАМИНЫ В ЯБЛОКАХ НА ВСЮ ЗИМУ И ВЕСНУ?
И В КАКОМ КОЛИЧЕСТВЕ ХРАНИТЬ МЯСО, ПТИЦУ, РЫБУ В ХОЛОДИЛЬНИКЕ,
МОРОЗИЛЬНИКЕ?
КАЧЕСТВЕННО ХРАНИТЬ В ХОЛОДИЛЬНИКЕ МАСЛО, СЫР, СМЕТАНУ,
ТВОРОГ И ДРУГИЕ МОЛОЧНЫЕ ПРОДУКТЬР
ОБРАЩАТЬСЯ С БЫСТРОЗАМОРОЖЕННЫМИ ОВОЩАМИ, ИЗДЕЛИЯМИ,
ПРОИЗВОДИМЫМИ ПРЕДПРИЯТИЯМИ?
ПОЛЬЗОВАТЬСЯ ХОЛОДОМ «ПО-НАУЧНОМУ»?
ОРГАНИЗОВАТЬ РАЦИОНАЛЬНОЕ ПИТАНИЕ СЕМЬИ С ПОМОЩЬЮ
ХОЛОДИЛЬНИКА И МОРОЗИЛЬНИКА?
ВЫБРАТЬ ХОЛОДИЛЬНИК, МОРОЗИЛЬНИК?
ДОСТАВЛЕННЫЙ НА ДОМ ХОЛОДИЛЬНИК, МОРОЗИЛЬНИК УСТАНОВИТЬ,
ВКЛЮЧИТЬ В ЭКСПЛУАТАЦИЮ?
РЕГУЛИРОВАТЬ ТЕМПЕРАТУРУ В ХОЛОДИЛЬНИКЕ?
ПОСТУПИТЬ, ЕСЛИ ХОЛОДИЛЬНИК, МОРОЗИЛЬНИК ВЫШЕЛ ИЗ СТРОЯ,
НЕ ОХЛАЖДАЕТ?
РАЦИОНАЛЬНО ИСПОЛЬЗОВАТЬ МОРОЗИЛЬНОЕ ОТДЕЛЕНИЕ
ХОЛОДИЛЬНИКА?
ПРОИЗВЕСТИ ОТТАИВАНИЕ ХОЛОДИЛЬНИКА, МОРОЗИЛЬНИКА?
УВЕЛИЧИТЬ ЕМКОСТЬ ХОЛОДИЛЬНИКА, МОРОЗИЛЬНИКА?..
и другие советы, раскрывающие «тайны» техники и технологии холодильного консервирования.
Согласитесь, перечисленные выше вопросы весьма актуальны. Для подготовки ответа на них
будут использованы наиболее современные, достоверные отечественные и зарубежные источники,
публикации Международного института холода, результаты научных исследований специалистов,
рекомендации диетологов и врачей.
Особое внимание будет уделено организации сбалансированного рационального питания в
семье с помощью продуктов, сохраняемых в холодильниках и даже на балконах.
А теперь в заключение
нашего вступления
представляем вам
ПИНИИ, ведущего
новой рубрики, который
готов ответить на все
ваши вопросы.
Пишите по адресу:
125422, Москва,
ул. Костикова, 12,
редакция журнала
«Холодильная техника»,
рубрика
«Ваш домашний холодильник».
63

Продолжается подписка на 1989 год
на ежемесяный научно-технический и производственный журнал
«ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА» — орган Госагропрома СССР
Журнал «Холодильная техника» является единственным в СССР периодическим изданием
по вопросам производства и применения искусственного холода в агропромышленном
комплексе, рыбном хозяйстве, машиностроительной, химической, нефтяной,
металлургической, угольной и других отраслях промышленности, строительстве, торговле,
общественном питании, на транспорте, в быту, медицине.
В 1989 г. журнал продолжит освещение актуальных проблем, связанных с
перестройкой холодильного хозяйства, в первую очередь в отраслях АПК, реализацией
Продовольственной программы, переходом предприятий на полный хозрасчет и самофинансирование.
В центре внимания журнала по-прежнему будут последние достижения холодильной
науки, техники и технологии, экономия топливно-энергетических ресурсов.
Значительное место займут публикации о новых конструкциях промышленных и
транспортных холодильных машин и аппаратов, тепловых насосов, торгового холодильного
оборудования, бытовых холодильников, кондиционеров, молокоохладителей, об их надежности
и качестве, эффективных рабочих веществах, смесях, хладоносителях.
Большое внимание предполагается уделять разработкам и внедрению новых технологий
и линий по производству быстрозамороженных готовых блюд, полуфабрикатов, плодов и
овощей, сублимированных продуктов, интенсификации процессов холодильной обработки
мясной, молочной, рыбной, плодоовощной продукции, совершенствованию способов и средств
ее хранения (в том числе в РГС) и транспортировки в целях максимального сокращения потерь.
Найдут отражение основные направления проектирования, строительства, реконструкции и
эксплуатации холодильников, фабрик мороженого, заводов сухого льда, эффективные системы
охлаждения, в частности с использованием естественного холода, схемы обогрева полов,
вопросы автоматизации холодильных установок, в том числе с применением
микропроцессорной техники, современные приборы и средства автоматики, схемы комплексной
механизации ПРТС работ на холодильниках АПК и торговли, способы стеллажного хранения грузов с их
автоматическим адресованием.
На страницах журнала будет продолжено обсуждение актуальных дискуссионных проблем
в области холодильной техники и технологии.
Будет продолжена публикация Правил устройства и безопасной эксплуатации фреоновых
холодильных установок.
По наиболее актуальным проблемам планируется выпуск тематических номеров и
подборок.
ЖУРНАЛ РАСПРОСТРАНЯЕТСЯ ТОЛЬКО ПО ПОДПИСКЕ.
Подписка принимается БЕЗ ОГРАНИЧЕНИЙ в пунктах подписки «Союзпечать», на
почтамтах, в узлах и отделениях связи, а также общественными распространителями печати на
предприятиях, в учреждениях и учебных заведениях.
Периодичность журнала — 12 номеров в год. Объем номера — 4 печатных листа F4 стр.).
Подписная цена на 12 месяцев — 7 р. 20 к., на 6 месяцев — 3 р. 60 к.
Цена отдельного номера — 60 коп.
Главный редактор Л. Д. Акимова, зам. главного редактора Р. П. Сенина.
Редакционная коллегия: Е. М. Агарев, д-р техн. наук, проф. В. М. Бродянский, д-р техн. наук,
проф. А. В. Быков, В. В. Васютович, И. М. Гиндлин, д-р техн. наук, проф. А. А. Гоголин,
А. П. Еркин, д-р техн. наук И. М. Калнинь, д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили,
Г. А. Новиков, д-р техн. наук, проф. В. В. Оносовский,
д-р техн. наук, проф. И. И. Орехов, О. В. Петров,
Ю. Я. Сенягин, А. Н. Сергиенко, В. М. Шавра
Художественное и техническое редактирование Печковской М. Г.
Корректор Волгина К. Д.
Рукописи не возвращаются
Сдано в набор 17.08.88. Подписано в печать 14.09.88. Т — 16875
Формат 70Х lOO'/ie. Бумага кн.-журн. Офсетная печать.
Усл.-печ. л. 5,2. Усл. кр.-отт. 10,88. Уч.-изд. л. 6,96
Тираж 10 060 экз. Заказ 2076
Цепа 60 к.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костякова, 12.
Телефон 216-77-00.
Ордена Трудогюго Красного Знамени Чеховский полиграфический комбинат ВО «Союзполиграфпром»
Государственного комитета СССР по делам издательств, полиграфии и книжной торговли
142300, г. Чехов Московской области

Установка УРМХМ-1,6 регенерации масел для аммиачных холодильных машин.
Статья об этой установке публикуется в справочном отделе.
i