олодильная
ехника
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ И МОЛОЧНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Год издания
сорок пятый
Перспективы развития кондиционирования воздуха
в промышленных и общественных зданиях
Канд. техн. наук Б. В. БАРКАНОВ, доктор техн. наук, проф. Е. Е. КАРПИС
628.84:658.233
За последние годы в нашей стране создана 1975 г. шог
новая отрасль промышленности, занимающая- ^е^1Н^^!^кыее 2т 39пп
ся изготовлением оборудования для систем МеСтные автономные . \ '. 145 300
кондиционирования воздуха. Однако несмот- — ¦
ря на быстрое развитие этой отрасли произ- Итого 2700 3500
ностТнГоГоГГзяйестваОТСТаеТ °Т П°ТРеб" ПРИВ0ДИМ ориентировочную потребность по
^HSpSSfS^ocTSSS^OHepH в 1968 г. г0*ам во вспомогательном оборудовании:
в 2,5 раза превышает их производство. Если не 1975 г. то г.
будут приняты меры к вводу новых производ- Местные подогреватели, шт 120000 150000
ственных мощностей, то уже к 1970 г. разрыв Смесители для двухканальных си-
стем шт ^ПОП Акооа
между спросом и производством возрастет Эжекц'ионные Сводчики,' шт.* '. \ '. 70000 100000
вдвое. Для полного удовлетворения нужд на- Сетевые воздушные клапаны всех
родного хозяйства необходимо строительство видов, м2 185000 235000
новых специализированных заводов кондицио- Воздухораспределители всех видов,
неростроения и увеличение выпуска оборудо- шумоглушители '(считая по проход- 1&Ш° ^^
вания существующими заводами. ному сечению), м* ....... 130000 165000
Расчеты показывают, что для
удовлетворения нужд строительства новых и реконструк- Развитие теплоснабжения от ТЭЦ и круп-
ции существующих зданий общая производи- ных котельных определяет экономическую пе-
тельность кондиционеров, которые будут из- лесообразность снабжения систем кондициони-
готовлены в 1975 г., должна превысить произ- рования воздуха холодом от центральных хо-
водительность кондиционеров, намечаемых к лодильных станций, с помощью которых удает-
выпуску в 1968 г., в 12,5 раза. ся выравнивать годовые графики потребления
Ориентировочная производительность по тепла и повышать к.п.д. ТЭЦ и котельных,
воздуху (в млн. мг/ч) кондиционеров, под- На ряде предприятий холодильные станции
лежащих выпуску в 1975 и 1980 гг., могут работать с использованием вторичных
такова: энергоресурсов. Вследствие этого большое
1

значение приобретают неавтономные
центральные и местные кондиционеры без
встроенных холодильных машин.
В ближайшие 10—12 лет в промышленных
зданиях найдут преимущественное применение
одноканальные системы кондиционирования
воздуха низкого давления, в общественных
зданиях (административных, больничных,
гостиничных) — водовоздушные и воздушные
системы высокого давления.
Большим спросом будут пользоваться
горизонтальные кондиционеры
производительностью от 5000 до 500000 м3/ч, собираемые по
нескольким стандартным технологическим
схемам из унифицированных секций, узлов и
деталей. Из этих же секций будут собирать при^
точные и вытяжные камеры систем
вентиляции. Предпочтение будет отдаваться
кондиционерам большей производительности, так как с
их помощью может быть получен
значительный экономический эффект. Так,
применение кондиционеров производительностью
240000 мд/ч по сравнению с кондиционерами
производительностью 40000 м3/ч приводит к
снижению капитальных затрат на 25%,
эксплуатационных расходов на 4,5% и затрат
полезной площади зданий в 2,7 раза.
Номенклатура унифицированных секций
должна быть расширена. В частности,
необходимо изготовлять воздухонагреватели с
пониженным аэродинамическим сопротивлением;
трубчато-пластинчатые поверхностные
воздухоохладители, работающие на холодной воде,
рассоле и'холодильных агентах (в том числе
с устройствами для оттаивания инея);
орошаемые насадки из стекловолокна и полимерных
материалов; оросительные камеры с вращаю-
щимися распылителями и с незасоряющимися
форсунками; фильтры для непрерывной
очистки воды, распыляемой в форсуночных камерах;
электрические и пористые фильтры для
тонкой и абсолютной очистки воздуха от пыли;
клапаны минимального забора наружного
воздуха; осушители; фильтры для очистки
воздуха от запахов; регенеративные и
рекуперативные утилизаторы тепла и холода удаляемого
воздуха; увлажнители с пневматическими и
паровыми распылителями.
В отличие от существующей практики
горизонтальные центральные секционные
кондиционеры должны поставляться в виде агрегатов
в комплекте со средствами автоматического
регулирования, дистанционного контроля и
управления, обеспечивающими минимальные
расходы.тепла, холода и электроэнергии на
приготовление воздуха, насосами на
виброоснованиях, а в необходимых случаях (по
указаниям заказчиков) с холодильными
машинами и воздушными компрессорами.
Должна быть проведена унификация
неавтономных агрегатных кондиционеров
производительностью от 1500 до 20000 м3/ч с целью
сокращения числа их типоразмеров и
создания набора узлов, из которых можно собирать
одно- и многозональные кондиционеры любой
производительности в пределах данного ряда.
Необходимы неавтономные и автономные
кондиционеры, предназначенные для
установки на покрытиях зданий и открытых
площадках. Эти кондиционеры должны быть
снабжены газовыми воздухонагревателями,
компрессионными и абсорбционными холодильными
машинами и иметь корпуса с водостойкой
тепловой изоляцией.
Следует разработать конструкции и
внедрить в массовое производство подоконные и
подвесные эжекционные
кондиционеры-доводчики производительностью по первичному
воздуху от 30 до 300 м3/ч, допускающие изменение
коэффициентов эжекции в широких пределах
и регулирование тепло- и холодопроизводи-
тельности как по воде, так и по воздуху, а
также подоконные и подвесные неавтономные
кондиционеры-конвекторы
производительностью от 150 до 1000 мЦч.
В соответствии с действующим ГОСТом
10808—64 автономные кондиционеры должны
выпускаться с конденсаторами водяного,
воздушного и воздушно-'лспарительного
охлаждения. Ощущается острая потребность в
автономных кондиционерах с увлажнительными
устройствами и воздухоподогревателями, в том
числе для хирургических операционных, где
требуется дополнительная очистка воздуха от
пыли и бактерий и экранирование от
электрических помех. Особое внимание должно быть
уделено мероприятиям по уменьшению шума,
создаваемого автономными комнатными
кондиционерами.
Для поршневых компрессионных
холодильных машин вместо фреона-12 следует
применять фреон-22, при использовании которого,
как известно, удельный расход
электроэнергии снижается на 6%, а теплопередающие
поверхности испарителей и конденсаторов — на
6—15%. На производствах с большим
количеством отбросного тепла и вблизи
геотермальных источников экономически оправдано
применение абсорбционных холодильных машин.
Они могут с успехом заменить и пароэжектор-
ные машины, уступающие по показателям
расхода тепла и воды.
Теплофицированные города и заводы
должны получать централизованное холодоснабже-
ние от абсорбционных установок. В ряде слу-
2

чаев абсорбционные установки могут
нагреваться газом.
В районах, снабжаемых дешевой
электроэнергией, целесообразно устраивать
холодильные станции с мощными турбокомпрессорами.
Потребность в крупных и средних
автоматизированных холодильных машинах в
комплекте с испарителями, конденсаторами и
градирнями составит (считая по общей холодо-
производительности) ориентировочно в 1975 г.
при обеспечении 50% систем
кондиционирования холодом (остальные будут работать по
адиабатическому циклу) около 6,4 млрд.
ккал/ч, а в 1980 г. при обеспечении 80% систем
холодом — около 19,8 млрд. ккал/ч.
Для автономных кондиционеров требуются
герметичные компрессионные холодильные
машины и газовые абсорбционные машины
производительностью от 5 тыс. до 75 тыс. ккал/ч
общей производительностью в 1975 г. 0,7 млрд.
ккал/ч, в 1980 г. — 1,5 млрд. ккал/ч.
Проблемы кондиционирования воздуха
решались ранее Научно-исследовательским
институтом санитарной техники, который
являлся головной организацией, ответственной за
решение важнейших вопросов отопления,
вентиляции и кондиционирования воздуха в
промышленных, общественных и жилых зданиях
массового строительства и координацию
научно-исследовательских и
опытно-конструкторских работ, выполняемых другими научными
учреждениями.
В 1965 г. с переходом в подчинение
Министерству промышленности строительных
материалов СССР институт утратил свою
головную роль. Теперь техническая политика в
области кондиционирования воздуха,
деятельность научных и учебных институтов и
лабораторий, расположенных в 17 городах страны,
никем не направляются и не координируются.
Поэтому в системе Госстроя СССР должен
быть создан новый головной
научно-исследовательский институт, на который следует
возложить решение проблемных вопросов
кондиционирования воздуха, вентиляции и
аэродинамики промышленных и общественных зданий,
разработку технических заданий для
отраслевых институтов промышленных министерств и
координацию всех работ в этой области.
К числу первоочередных вопросов, которые
должен решить головной институт, относятся
следующие:
— установление оптимальных параметров
воздушной среды для различных производств,
где кондиционирование воздуха способствует
повышению производительности труда,
выявление размеров получаемой экономии и
подготовка нормативных документов,
регламентирующих проектирование систем
кондиционирования воздуха;
— разработка новых систем
кондиционирования воздуха для зданий различного
назначения, выявление оптимальных радиусов
действия центральных и децентрализованных систем
и оптимальных размеров зон;
— исследование и разработка новых и
совершенствование существующих методов расчета
распределения охлажденного и подогретого
воздуха стесненными струями;
— исследование устойчивости работы систем
кондиционирования воздуха и создание
инженерных методов расчета систем
автоматизации;
— составление научно обоснованных
указаний по проектированию и расчету систем
кондиционирования воздуха для предприятий
различных отраслей промышленности,
общественных, жилых и сельскохозяйственных зданий;
— изучение и обобщение опыта наладки и
эксплуатации систем кондиционирования
воздуха и составление на этой основе
предложений по совершенствованию систем, методов их
проектирования и расчета и улучшению
нормативных документов;
— составление сводных планов
научно-исследовательских и опытно-конструкторских
работ и предложений для включения в планы
внедрения новой техники в народное
хозяйство;
— информация о новейших достижениях
отечественной и зарубежной науки и техники.
Для улучшения информации и обмена
опытом необходимо также возобновить издание
журнала «Отопление, вентиляция и
кондиционирование воздуха» и расширить раздел по
кондиционированию воздуха на страницах
журнала «Холодильная техника».
Министерству строительного, дорожного и
коммунального машиностроения СССР и
подведомственным ему институтам технической информации
и ВНИИкондвентмашу следует издать
каталоги на выпускаемое оборудование для
кондиционирования воздуха и вентиляции.
В кратчайшее время должен быть
разработан и утвержден ГОСТ на центральные
секционные кондиционеры, причем одним из
главных требований стандарта должна быть
поставка кондиционеров потребителю в виде
комплектных автоматизированных агрегатов с
максимальной степенью заводской готовности.
Остро назрела необходимость объединения
большинства заводов по производству
оборудования для кондиционирования воздуха в
одном главном управлении Министерства
строительного, дорожного и коммунального
машиностроения СССР.
з

Холодоснабжение центральных систем кондиционирования воздуха
Р. В. ПАВЛОВ —
В течение ряда лет во ВНИИхолодмаше
ведется разработка вопросов холодоснабжения
систем кондиционирования воздуха.
По проектам, разработанным ВНИИхолод-
машем в тесном сотрудничестве и при участии
ведущих проектных организаций Москвы —
Моспроект 1, Моспроект 2, ЦНИИ ЭП
зрелищных зданий и спортивных сооружений и
других, осуществлены холодильные установки для
систем кондиционирования крупнейших
общественных и промышленных зданий в Москве,
в других городах Советского Союза и за
рубежом.
Холодильные установки для систем
комфортного кондиционирования по сравнению с
установками промышленного назначения
имеют свои особенности и должны отвечать ряду
специфических требований, в части
холодильного оборудования, схем холодоснабжения
кондиционеров и водоснабжения холодильных
машин, а также размещения холодильных
установок.
Опыт разработки, создания и эксплуатации
холодильных установок для систем
комфортного кондиционирования воздуха позволил
разработать основные принципы
проектирования, которые изложены в настоящей статье.
Холодильное оборудование. Для
холодильных установок производительностью
не более 1 200 000 раб. ккал/ч применяются
поршневые холодильные машины. Для
холодильных станций большей
производительности — турбокомпрессорные холодильные
машины.
Машины ХМФУ40 и ХМФУУ80,
предназначенные для работы на фреоне-12, снабжены
кожухотрубными многоходовыми
испарителями для охлаждения воды или рассола.
Компрессоры блок-картерные, 4- и
8-цилиндровые, работают с числом оборотов
960 и 1440 в минуту, что позволяет получить
на каждой холодильной машине две
производительности.
Производительность компрессоров не
регулируется, однако они снабжены устройством
для разгрузки при пуске и щитами
автоматического управления для полной автоматизации
работы установки.
Поставляются машины в виде двух
агрегатов — компрессор-конденсаторного и испари-
тельно-регулирующего, которые на месте мон-
— ВНИИхолодмаш
628.84
s- тажа соединяются между собой жидкостным
[я и газовым трубопроводами.
Холодильные машины с компрессорами
з,- ФУ 175 и ФУУ350 — аналогичной конструкции,
[и работают с числом оборотов 720 и 960 в ми-
— нуту. Эти машины поставляются в виде ком-
I- прессорных и испарительно-конденсаторных
у- агрегатов. Полуавтоматическое управление
[я машины требует надзора за ней при эксплуа-
е- тации.
е, Температура воды, выходящей из кожухо-
е- трубного испарителя, должна быть не ниже
6UC. Получение воды более низкой температу-
vi- ры связано с понижением температуры кипе-
с ния холодильного агента ниже 0°С. Это может
е- привести к замерзанию воды в отдельных
\у трубках испарителя и выходу последнего из
ь- строя.
1Я Количество ходов в водяных крышках испа-
IX рителя выбрано из расчета охлаждения воды
с- в испарителях на 4°С.
Для предотвращения передачи шума и виб-
ш рации от работающих компрессоров на строи-
т- тельные конструкции здания рекомендуется
1Л устанавливать машины на вибропоглощающее
а- основание.
>е. Холодильные турбокомпрессорные машины
тя в СССР изготовляются трех марок—ХТМФ125
>ю (рис. 1); ХТМФ235 и ХТМФ248 номинальной
:я производительностью, соответственно, 1100 000,
о- 2100 000 и 4300 000 ккал/ч.
о- Машины поставляются комплектно с испа-
а- рительно-конденсаторным агрегатом,
средствами регулирования и управления,
а- Турбокомпрессоры ТКФ235 и ТКФ248 мно-
[ы горежимные, с двухступенчатым сжатием,
я- двухступенчатым дросселированием и
промежуточным отбором пара,
и- Турбокомпрессор ТКФ125 однорежимный —
зв с одной ступенью сжатия, специально для ра-
гь боты в условиях кондиционирования.
о- Производительность всех компрессоров
экономично регулируется в пределах до 50% от
у- максимальной производительности машин с
)М помощью лопаточного устройства для закру-
и. чивания потока.
1И Отечественные турбокомпрессорные
холодильные машины для кондиционирования воз-
а- духа конструируются производительностью не
и- менее 1000000 ккал/ч. В качестве холодильно-
н- го агента в них применяется только фреон-12.
4

Рис. 1. Турбокомпрессорная холодильная машина ХТМФ125 на испытательном стенде
завода-изготовителя.
Меньшая холодопроизводительность
обеспечивается установкой поршневых машин, а в
дальнейшем будет удовлетворяться также
и винтовыми компрессорами, вес, габариты и
энергетические показатели которых вполне
сравнимы с турбокомпрессорными машинами.
Это одна из причин того, что в нашей стране
не нашли применения холодильные машины
с турбокомпрессорами малой
производительности. ,
За рубежом для машин такого типа
применяется фреон-11. Однако при использовании
его возникает ряд трудностей: необходимо
удалять воздух из системы, так как машина
работает при давлении ниже одной
атмосферы, повышается коррозионность при
попадании в холодильный агент влаги, наблюдаются
большие гидравлические потери в
трубопроводах машины. Эти недостатки фреона-11
обусловили отказ от применения его для
турбокомпрессоров отечественного производства.
На рис. 2, а и б показаны характеристики
отечественных поршневых и турбокомпрессор-
ных холодильных машин, работающих в
режиме кондиционирования.
Схемы холодоснабжения.
Холодильные установки систем кондиционирования
крупных общественных зданий, как правило,
обслуживают большое количество
потребителей с различными условиями загрузки по
времени и с различными температурными
уровнями. Это обстоятельство значительно
усложняет условия работы холодильной установки,
так как холодильные машины устойчиво
работают при постоянной тепловой нагрузке или
при ее равномерном изменении.
Во ВНИИхолодмаше разработана схема
холодоснабжения с баком смешения, которая
успешно решает совместную работу
холодильных машин и системы кондиционирования.
Подобная схема осуществлена в гостинице
«Россия». Холодильная установка в гостинице
«Россия» (рис. 3) состоит из нескольких машин
общей производительностью 5400000 ккал/ч
и предназначена для охлаждения воды в
количестве 1350 мг/ч от И до 7°С.
Холодная вода подается к кондиционерам
с открытой и закрытой системой
водоснабжения. Кондиционеры расположены на разных
отметках по высоте здания и потребляют
различное количество холодной воды: при напоре
12—18 м вод. ст. — 50%, при напоре 60 м
5

я б
Рис. 2. Холодопроизводительность холодильных фреоновых машин при различной
температуре конденсации на режиме охлаждения воды:
a—t =+б°С; б—t =+9°C.

/1 кондиционерам
~~— с напором 12-18мб.СТ
с напором 60м 5 СТ
с пьезометрическим
¦*" напором
Рис. 3. Схема холодоснабжения гостиницы «Россия
вод. ст. — 35%, без напора, за счет разности
отметок между холодильной станцией и
потребителем, — 15%.
Холодильная установка и система
кондиционирования разделены между собой баком
смешения, представляющим собой прямоугольнуго
емкость, разделенную внутри перегородкой на
два отсека — «холодной воды» и «теплой
воды». Перегородка не доходит до верха бака
и при переполнении одного из отсеков вода
может переливаться в другой. С помощью
насосов 1 холодильной установки вода
циркулирует между испарителями 2 и баком
смешения 3. Из теплого отсека бака вода насосами
прокачивается через испарители, где она
охлаждается и попадает в холодный отсек.
Группа насосов системы
кондиционирования 4 забирает охлажденную воду из
холодного отсека и подает ее к кондиционерам.
В теплый отсек вода возвращается
самосливом или же, в случае необходимости, с
помощью подкачивающего насоса.
Управление работой холодильной установки
осуществляется регуляторами температуры,
датчики которых установлены в теплом отсеке
бака.
При расчетной нагрузке производительности
насосов холодильной установки и насосов
системы кондиционирования равны между
собой, и вода в отсеках не смешивается. При
уменьшении тепловой нагрузки возможны два
варианта работы холодильной установки.
Первый вариант — количество воды,
циркулирующее в системе кондиционирования, не
изменяется, а лишь уменьшается ее подогрев
в системе. При этом температура в теплом
отсеке бака понижается. По сигналу регулятора
температуры производительность работающих
холодильных машин уменьшается или же
выключается одна из них.
Второй вариант — в системе
кондиционирования уменьшается расход холодной воды
вследствие остановки части насосов системы
или перехода на работу с рециркуляцией
воды. При этом баланс подачи
насосов обеих систем
нарушается. Избыток холодной
воды переливается в теплый
отсек бака и поступает на
повторное охлаждение.
Емкость холодного отсека
бака определяется из условия
такой аккумуляции холода в
нем, которая позволила бы
включать и выключать одну
из холодильных машин
наименьшей производительности
не более, чем 2—3 раза в
течение часа. Уровень воды в
холодном отсеке поддерживается максимальным
по высоте перегородки. Уровень воды в теплом
отсеке устанавливается более низким, однако
он должен обеспечить нормальную работу
насосов без срыва подачи. При остановке
насосов, подающих воду к кондиционерам,
свободная емкость должна принять воду,
сливающуюся из стояков системы. В крупных
установках при остановке насосов (нормальной
или аварийной) сливные трубопроводы
перекрываются задвижками с автоматическим
управлением.
В холодильной установке гостиницы
«Россия» емкость каждого отсека принята равной
100 ж3.
Для поддержания температуры воды,
подаваемой насосами в систему
кондиционирования воздуха, в более точных пределах может
быть принята схема бака с тремя отсеками,
показанная на рис. 4 (обозначения /—4 см.
на рис. 3). Теплый и холодный отсеки
разделены третьим отсеком 5, который не допускает
смешивания воды холодного и теплого
отсеков и таким образом облегчает регулирование
температуры воды, подаваемой к
кондиционерам с помощью трехходового смесителя 6.
Основные достоинства рассмотренных схем
следующие.
— Постоянный расход воды через
испарители холодильных машин при оптимальной
скорости движения воды в трубках испарителя
независимо от переменного расхода воды в
системе потребления.
— Обеспечение баланса расхода воды в
обеих системах- не с помощью приборов
автоматики, а путем перелива воды из одного
отсека в другой.
— Удобное распределение воды по
различным системам кондиционирования (открытым
и закрытым), находящимся на разных
отметках кондиционируемого здания, и
возможность одновременной работы насосов с раз-
7

Отепленная вода -г^*\
от нондии,ионеров[
м
\н кондиционерам
Рис. 4. Схема холодоснабжения при точном регулировании темпера
туры выходящей воды.
личными характеристиками, например,
высоконапорных и низконапорных.
— Удлинение рабочих циклов машины.
Проверка возможности использования бака
смешения для выравнивания суточных
«пиковых» нагрузок по холоду и сокращения числа
устанавливаемых агрегатов показала
нецелесообразность такого решения вопроса. Для
того чтобы уменьшить установленную мощность
холодильной установки, например, на одну
машину производительностью 600000 ккал\ч при
продолжительности «пика» 6 ч и
понижении температуры воды в отсеках бака до
минимально возможной, потребовалась бы
емкость бака аккумулятора 1000—1200 ж3.
Изготовление такого бака и его эксплуатация вряд
ли оправдали бы экономию от сокращения
одной машины типа ФУУ350.
Необходимая мощность холодильной
установки подсчитывается как суммарная
единовременная потребность в холоде отдельных
систем кондиционирования с учетом потерь
холода в трубопроводах и теплового эквивалента
работающих насосов.
При проектировании холодоснабжения для
кондиционирования воздуха в типовых
кинотеатрах были установлены нормы расхода
холода на одно кресло кинозала. Для трех
климатических поясов эти нормы были в
пределах 225—350 ккал/у.
Для крупных общественных зданий,
например для Кремлевского Дворца Съездов, такой
показатель не может быть выведен, поскольку,
кроме зрительного зала, кондиционирование
воздуха осуществляется в других объектах
(фойе, ресторан и т. п.).
Опыт эксплуатации систем
кондиционирования воздуха в климатических условиях
Москвы показал большую продолжительность
периода с минимальной потребностью в
искусственном холоде. Это должно учитываться при
сооружении холодильной установки.
Для холодильной установки с поршневыми
компрессорами оптимальное количество
машин — три-четыре. При этом холодопроизво-
дительность установки при работе одного
компрессора составит 25% от
максимальной. Если машины
снабжены устройством для
регулирования производительности,
то число их в установке может
быть уменьшено.
При использовании
турбокомпрессоров
производительностью 2000000 ккал/ч и более
возможность регулирования до
50% производительности
каждой холодильной машины и наличие бака
смешения не обеспечивают необходимого
минимума производительности установки, поэтому
в настоящее время наряду с турбокомпрессор-
ными машинами применяются также
поршневые холодильные машины.
Такая схема холодоснабжения применена
в холодильной установке гостиницы «Россия»,
для телецентра в Останкине, для
административного здания в Ташкенте (автор проектов
инженер ВНИИхолодмаша В. Б. Гончуков).
Установки состоят из двух турбокомпрессор-
ных машин ХТМФ235 и двух или трех машин
с поршневыми компрессорами ФУ175 или
ФУУ350. Применение этих холодильных
машин обеспечивает холодоснабжение систем
кондиционирования во всем диапазоне
тепловых нагрузок.
Насосы, осуществляющие циркуляцию
охлажденной воды через испарители,
подсоединяются параллельно к ним. Число насосов
может и не соответствовать числу испарителей.
Во избежание местного переохлаждения
воды и ее замерзания насосы при выключении
того или иного компрессора не прекращают
циркуляцию воды через испаритель. Напор
насоса определяется только сопротивлением
испарителя и трубопроводов, соединяющих
испаритель холодильной машины с баком
смешения, и обычно не превышает 12—15 м
вод. ст.
Водоснабжение холодильных
станций. Охлаждение конденсаторов
холодильных установок в городских условиях
представляет серьезную проблему.
Использование водопроводной воды для этих целей
недопустимо, так как, пройдя конденсаторы
холодильных машин, вода теряет свои питьевые
качества и не может быть возвращена в
систему водоснабжения города. Поэтому во
многих холодильных установках применяется
вода из артезианских скважин.
Артезианскую воду подавать
непосредственно в конденсаторы холодильных машин
нецелесообразно, так как при этом трудно
использовать весь располагаемый температурный
напор воды, кроме того, создаются неблагоприят-
8

ные условия для работы конденсаторов
(низкая температура конденсации, малые скорости
воды в аппаратах и т. д.).
Поэтому водоснабжение в этом случае
осуществляется по схеме, показанной на рис. 5, а.
Артезианская вода сливается в бак, где к ней
добавляется часть воды, прошедшей
конденсаторы холодильных машин, и только после
этого смесь подается насосами к конденсаторам.
При темпепатуре артезианской воды 9°С с 1 ж3
воды по этой схеме можно снять 27000 ккал,
в 2,5 раза больше, чем при охлаждении
конденсаторов речной или водопроводной водой.
Экономичность использования артезианской
воды повышается, если вода перед
поступлением на охлаждение конденсаторов проходит
через первую ступень двухступенчатых
кондиционеров, как это показано на рис. 5, б.
По таким схемам осуществлено несколько
проектов установок кондиционирования
воздуха, в том числе для ГАБТ СССР, здания СЭВ,
гостиниц «Националь» и «Интурист», а
также для клинической больницы им. Сеченова.
71 Г"
вк,
$ШЖЩ
"N
te^n ш
7
:>
Рис. 5. Схема водоснабжения конденсаторов
холодильной установки:
/ — артезианская скважина; 2 —
конденсаторный бак; 3 — конденсатор; 4 — насос; 5 —
кондиционер; 6 — конденсатор высокого
давления по воде; 7 — слив воды в водосток.
В настоящее время предполагается
пропускать воду последовательно через две
холодильные машины, одна из которых рассчитана
на работу при температуре конденсации 55°С.
Это позволит повысить теплосъем с 1 мъ
артезианской воды до 40000 ккал (рис. 5, в).
Однако увеличение потребления воды из
артезианских скважин для нужд
кондиционирования может привести к истощению
водоносных слоев. Поэтому необходимо искать новые
пути водоснабжения холодильных установок
систем кондиционирования.
Один из таких путей — применение
воздушных конденсаторов—возможен лишь для
установок малой производительности из-за
сравнительной громоздкости оборудования. Для
установок большой производительности другой
путь — система оборотного водоснабжения.
Примером может служить брызгальный
бассейн холодильной установки МГУ им.
Ломоносова. Бассейн удачно вписывается в общий
архитектурный ансамбль комплекса зданий
университета. Однако в условиях высокой
плотности городской застройки такое решение не
всегда возможно. Наиболее целесообразно
использование интенсивных малогабаритных
вентиляторных градирен, размещаемых на
кровле здания или на территории подсобных
помещений. Такое решение, в частности,
принято при проектировании системы
холодильного водоснабжения холодильной установки
высотного административного здания на
Зубовской площади в Москве.
Размещение холодильных
установок. Если промышленные холодильные
установки размещаются на площадках
предприятий и рассматриваются как один из его
производственных цехов, то холодильные
установки для общественных зданий, как
правило, должны маскироваться с тем, чтобы не
нарушать общего архитектурного ансамбля
застройки.
Размещать холодильные станции
непосредственно под основным кондиционируемым
помещением не рекомендуется как по
соображениям безопасности (наличие больших
емкостей холодильного агента с давлением 6—
8 атм, возможность возгорания масла,
наличие электродвигателей большой мощности и
высокого напряжения), так и по соображениям
защиты основных сооружений от передачи по
конструкции здания акустического шума и
вибрации.
В своих проектах ВНИИхолодмаш
совместно с Моспроектом 1, Моспроектом 2, ЦНИИ
ЭП 33 и СС стремятся удалять холодильные
установки от основных кондиционируемых
сооружений. Так, например, холодильная уста-
2 Зак 3344
9

новка телецентра в Останкине, а также
установка для здания СЭВ расположены
ниже уровня земли в стороне от зданий,
холодильная установка гостиницы «Россия» —
в стилобате под комплексом
вспомогательных помещений гостиницы и т. д.
Основное оборудование систем кондиционирования
воздуха и насосные устройства размещают на
технических этажах кондиционируемого
здания, которое соединяется с помещением
холодильной установки подземным проходным или
полупроходным туннелем.
На рис. 6 показано расположение
оборудования центральной холодильной станции
Останкинского телецентра. В помещении
площадью около 600 м2 и высотой 5,5 м
размещены две холодильные машины с
турбокомпрессорами ТКФ235 и две машины с поршневыми
компрессорами ФУ175. Общая холодопроизво-
дительность станции 4700000 ккал/ч при
температуре кипения 2°С и конденсации 35°С
Станция укомплектована ресивером емкостью
3,5 ж3 и маневровым
компрессор-конденсаторным агрегатом АКФВ20. Для привода
турбокомпрессоров применены двигатели
мощностью 800 кет, работающие при напряжении
10 кв • а, что позволило избежать
строительства крупной трансформаторной подстанции.
Остальное электрооборудование питается от
сети трехфазного тока напряжением 380 в.
В том же помещении расположены три
группы насосов:
— для циркуляции воды через испарители
в количестве 1200 м3/ч;
— для циркуляции охлаждающей воды в
конденсаторы в количестве 1000 мг/ч;
— для подачи охлажденной воды к
системам кондиционирования.
Здесь же находится бак смешения емкостью
200 мъ и бак конденсаторной воды емкостью
100 ж3.
В помещении холодильной станции
установлены воздушные компрессоры пневматической
системы управления кондиционерами.
Ресиверы воздушного компрессора вынесены в
отдельное помещение в соответствии с
действующими правилами техники безопасности.
Рис. 6. Центральная холодильная станция Останкинского телецентра:
на переднем плане два испарительноконденсаторных агрегата АИК-300 от двух
компрессоров ФУ 175; на втором плане <— две турбокомпреосорные холодильные машины* ХТМФ235;
слева у стены — щиты управления.
ю

Вдоль стен помещения размещены силовые
щиты и пульты управления холодильной
установкой. Холодильную станцию обслуживает
кран-балка необходимой грузоподъемности.
Здание построено специально для
холодильной установки. Поэтому здесь полностью
соблюдены нормы проектирования (требуемая
высота, проходы между оборудованием
и т. д.).
Использование существующих помещений
или приспособляемых подвалов для
холодильных установок связано с большими
трудностями при размещении оборудования, а
впоследствии и при эксплуатации установки.
Применение теплоиспользующих
машин. Теплоиспользующие машины,
особенно абсорбционные бромистолитиевые
холодильные машины, нашли за рубежом широкое
применение для систем кондиционирования
воздуха. Основное преимущество этих
машин — отсутствие механизмов с
движущимися частями (источники шума и вибрации) и
опасного холодильного агента (связанных
с ним ограничений при сооружении
установки).
В нашей стране теплоиспользующие
машины для кондиционирования воздуха впервые
были применены при сооружении
холодильного центра МГУ им. Ломоносова в 1950 г.
По предложению инж. Т. А. Мелик-Араке-
ляна, автора системы кондиционирования
воздуха этого выдающегося архитектурного и
инженерного сооружения, ВНИИхолодмашем
(ЦКБХМ) был разработан проект
холодильного центра МГУ с пароводяными эжекторными
холодильными машинами 5Э. Машины были
сконструированы и изготовлены на
московском заводе «Компрессор». Общая мощность
холодильной станции составляет 1 200 000 раб.
ккал/ч. Установка состояла из полностью
автоматизированных четырех машин 5Э
производительностью 300000 ккал/ч.
Источник теплоснабжения — резервная
котельная для нужд отопления и технологии,
которая снабжает установку паром под
давлением 7 атм в количестве 10—11 г в час. Объем
¦
воды из брызгального бассейна для
охлаждения конденсаторов составляет 1200 мг/ч.
В настоящее время промышленность
освоила производство абсорбционных бромистоли-
тиевых холодильных машин, которые
расходуют в 2,5 раза меньше пара и вдвое меньше
охлаждающей воды.
В Ленинграде для кондиционирования
воздуха в Большом концертном зале
функционирует абсорбционная бромистолитиевая
холодильная установка, разработанная под
руководством проф. Л. М. Розенфельда. Машина,
работая на горячей воде с температурой 75°С
от теплоцентрали, развивает холодопроизво-
дительность до 350000 ккал/ч.
ВНИИхолодмашем разработан ряд
проектов холодильных станций производительностью
10000000—12000000 млн. ккал/ч с машинами
АБХМ2500 для промышленных предприятий.
* * *
ВНИИхолодмаш. совместно с ВНИХИ,
научно-исследовательскими институтами и
заводскими конструкторскими бюро, проводит
большую работу по исследованию, разработке
и созданию нового холодильного
оборудования. Эти работы охватывают также и вопросы
холодоснабжения систем кондиционирования.
В их числе:
— создание на безопасных, более
эффективных холодильных агентах новых типов
холодильных машин с регулированием
производительности, предназначенных для работы при
повышенном давлении конденсации, а также
холодильных машин для получения «ледяной»
воды;
— разработка абсорбционных бромистоли-
тиевых холодильных машин для
кондиционирования воздуха;
— разработка малогабаритных
интенсивных зентиляторных градирен большой
производительности.
Накопленный опыт проектирования,
сооружения и эксплуатации холодильных установок
для систем кондиционирования воздуха с
применением новых видов оборудования позволит
создать еще более совершенные установки.
и

Кондиционирование воздуха в ленинградском Большом
концертном зале «Октябрьский»
Доктор техн. наук, проф. Л. М. РОЗЕНФЕЛЬД, канд. техн. наук М. С. КАРНАУХ,
Л. С. ТИМОФЕЕВЫМИ, Ф. П. ПАРХОМЕНКО — Институт теплофизики Сибирского отделения АН СССР,
Ж. Я. ЛЕЙВ, И. А. БРАУДЕ В. И. ДОГОЛЯЦКИЙ
Институт «Ленпроект», Большой концертный зал «Октябрьский»
628.84:725.81
В конце прошлого года в Ленинграде, в
Большом концертном зале «Октябрьский»,
осуществлена система кондиционирования
воздуха с абсорбционными бромистолитиевы-
ми машинами из антикоррозионных
материалов.
Эксплуатационные испытания машины в
течение 300 ч показали хорошие результаты.
Система кондиционирования
воздуха. Общая производительность системы
кондиционирования по воздуху 204 000 м3/ч.
В расчетном режиме в зрительном зале зимой
температура поддерживается 20°С и
относительная влажность воздуха 50%, летом —
22°С и 60%. Суммарная расчетная холодопро-
изводительность машин при температуре
наружного воздуха 26,2°С и относительной
влажности 44% 700 000 ккал/ч.
В целях экономии тепла зимой и холода
летом система работает с рециркуляцией
воздуха. Количество наружного воздуха,
подаваемого в кондиционируемые помещения,
регулируется в зависимости от его параметров.
Работа системы кондиционирования воздуха
контролируется приборами автоматики.
Принципиальная схема тепло- и хладоснаб-
жения системы кондиционирования воздуха
Большого концертного зала «Октябрьский»
изображена на рис. 1.
В зимний период воздух необходимых
параметров приготовляется в кондиционерах lull
следующим образом.
Через утепленные клапаны и канал 1
наружный воздух поступает в первую секцию 2
первого подогрева. Нагретый воздух
смешивается с рециркуляционным в смесительной
секции 3 и поступает во вторую секцию 4
первого подогрева. Пройдя промежуточную
секцию 5, воздух обрабатывается
рециркуляционной водой в оросительной камере 6.
Рециркуляция воды через оросительную камеру
осуществляется насосом 7.
После оросительной камеры обработанный
воздух смешивается с рециркуляционным в
смесительной камере 8 и, пройдя
самоочищающийся фильтр 9 и промежуточную камеру 10,
поступает в секцию 11 второго подогрева.
Далее воздух из герметичной
звукоизолированной камеры 12 подается центробежными
вентиляторами двустороннего всасывания 13 по
системам каналов к приточным решеткам
кондиционируемых помещений.
Первая секция первого подогрева воздуха
обогревается горячей водой, поступающей
непосредственно из теплосети; вторая секция
первого подогрева и секции второго
подогрева — водой, подогреваемой в скоростном водо-
подогревателе 14 за счет тепла горячей воды,
поступающей из теплосети. Горячая вода
через вторую секцию первого подогрева, секцию
второго подогрева и водоподогреватель рецир-
кулирует с помощью насосов 15.
В летний период секции первого и второго
подогрева отключаются. Воздух
обрабатывается в оросительных камерах кондиционеров
холодной водой, приготовляемой в двух
абсорбционных бромистолитиевых холодильных
машинах /// и IV.
Отепленная вода из поддонов оросительных
камер 6 самотеком сливается в бак 16, а
охлажденная вода после испарителей 17 — в
бак 18. Отепленная и охлажденная вода через
вертикальные перегородки между баками 16
и 18 попадает в смесительный отсек 19, из
которого насосами 20 направляется в
испарители холодильных машин. Смесь охлажденной и
отепленной воды насосами 7 подается также к
форсункам оросительных камер
кондиционеров.
Абсорберы 21 и конденсаторы 22
холодильных машин охлаждаются артезианской водой,
подаваемой последовательно в эти аппараты
насосом 23 из артезианской скважины 24.
После конденсаторов охлаждающая вода
сливается в канализацию.
Абсорбционные бромистолитиевые
холодильные машины обогреваются горячей водой
G5°С) из прямой или обратной магистралей
теплосети Ленэнерго, которые работают летом
поочередно. Горячая вода из теплосети посту-
12

бозс/ух 8 копии
тонируемые по
решения
В канализацию
— / —
Из теплосети
0 теплосеть
jjgjgа 4 ~Н
1ру5опроЫы
гчрячейЫы
zszzit—
*7^
обратной
—х—ог>11 тиной
/- /л ианшй
—©— Насос центробежный
—{хз— динтиль запорный
—&—
—А— Атшш/у рргулируюший
—Н— А7щ/ш обратный
Рис. 1. Принципиальная схема тепло- и хладоснабжения системы кондиционирования воздуха в Большом
концертном зале «Октябрьский»: /, II — кондиционеры; ///, IV — абсорбционные бромистолитиевые
холодильные машины.
13

пает в тепловой пункт 25 концертного зала,
откуда насосами 26, или минуя их, подается в
генераторы 27 холодильных машин. После
выхода из генераторов горячая вода с температурой
70°С возвращается в теплосеть.
Абсорбционные бромистолитиевые
холодильные машины, кондиционеры, баки и
другое оборудование системы кондиционирования
воздуха установлены в машинном отделении,
находящемся в подвальном помещении под
центральным вестибюлем концертного зала.
Абсорбционная бромистолитие-
вая машина. Абсорбционная бромистоли-
гиевая холодильная машина (рис. 2)
представляет собой агрегат, состоящий из двух
барабанов: верхнего — блока
генератора-конденсатора, нижнего — блока
абсорбера-испарителя и расположенного под ним
теплообменника раствора. Для перекачки крепкого и
слабого раствора, а также рециркуляционной
воды применены герметичные центробежные
насосы марки ЦНГ. Теплопередающая
поверхность аппаратов выполнена из медноникеле-
вых трубок, а корпуса аппаратов, внутренние
трубопроводы и герметичная арматура — из
нержавеющей стали. Для контроля
технологических и рабочих процессов при испытании
машина снабжена самопишущими и
показывающими приборами.
Основные проектные технические
характеристики машины приведены ниже:
Номинальная холодопроизводительность, ккал\ч 350000
Температура воды, °С
охлаждаемой на входе в испаритель .... 10,5
охлажденной на выходе из испарителя . . 7,0
греющей
на входе в генератор 75
на выходе из генератора 70
охлаждающей
на входе в абсорбер 12,0
на выходе из абсорбера и входе в
конденсатор 22,7
на выходе из конденсатора 31,3
Расход воды, мъ\ч
охлажденной 100
греющей 100
охлаждающей 42,5
Тепловой коэффициент 0,74
Испытания машины проводили по внешнему
тепловому балансу аппаратов при
установившемся режиме. Тепловую нагрузку на машину
создавали включением в работу секции
кондиционера для подогрева воздуха. При этом
параметры воздуха, охлаждаемого холодной
водой в оросительной камере, на выходе из
кондиционера поддерживались на заданном
уровне. Температура охлажденной и греющей
воды была неодинаковая, охлаждающей
воды— постоянная- Горячая вода с различной
Рис. 2. Общий вид абсорбционной
бромистолитиевой холодильной
машины АБХМ-350 в машинном отделении
Большого концертного зала
«Октябрьский».
температурой для обогрева генератора
приготавливалась смешением воды из прямой и
обратной тепловых магистралей и подавалась
насосами из теплового пункта концертного
зала через генератор машины в обратную
магистраль теплосети.
Результаты испытаний. Результаты
испытаний машины АБХМ-350 приведены в
таблице.
Машина устойчиво работала при
температуре охлажденной воды 2,5°С и
производительность ее при этом составила 260 тыс. ккал/ч.
На рис. 3 нанесены экспериментальная / и
теоретическая 2 характеристики машины при
обогреве генератора горячей водой с
температурой около 70°С.
Теоретическая характеристика, полученная
на основании расчетов теоретических циклов
[1] для условий испытаний, показывает, что
действительная величина производительности
машины ниже теоретической в среднем на
22%. Это связано с потерями рабочих
процессов в аппаратах машины. Сопоставление
действительных рабочих процессов с
теоретическими позволило выявить потери от недонасы-
щения раствора в абсорбере, недовыпарива-
ния — в генераторе и от дросселирования
пара в межтрубном пространстве абсорбера и
испарителя.
Потери давления в межтрубном
пространстве абсорбера А/?а и испарителя Д/?0 составили
0,1—0,15 мм рт. ст. Недонасыщение раствора в
14

Показатели
Температура воды, °С
на выходе из испарителя . . .
на входе в испаритель
на входе в абсорбер
на выходе из абсорбера ....
на входе в конденсатор ....
на выходе из конденсатора . .
на входе в генератор
на выходе из генератора . . .
Температура раствора, °С
низшая в абсорбере
высшая в генераторе
Упругость паров, мм ртп. ст.
в испарителе .
в конденсаторе
Расход воды, mjH
охлажденной
охлаждающей
греющей
Холодопроизводительность, тыс
ккал/ч
без учета теплопритоков из
окружающей среды
с учетом теплопритоков из
окружающей среды
Тепловая нагрузка, тыс. ккал\ч
на абсорбер
на конденсатор
Тепловая нагрузка на генератор
тыс. ккал/ч
без учета потерь тепла в окру«
жающую среду
с учетом потерь тепла в
окружающую среду ,
Тепловая нагрузка на теплообмен-
ник, тыс. ккал\ч
Концентрация раствора, %
крепкого
слабого
Кратность циркуляции, кг\кг . . . .
Действительный тепловой
коэффициент
I
2,6
1 4,9
11,6
20,2
20,2
27,8
1 73,4
60,5
20,0
65,4
5,3
29,2
117
1 41
30
270
295
353
312
375
388
200
53,9
51,5
22,4
0,70
1
Опыты
II
3,5
6,0
11,6
20,8
20,8
29,7
67,6
62,9
19,4
65,0
5,7
32,6
120
41
90
300
330
377
365
415
425
143
53,6
49,6
13,4
0,71
III
5,0
8,0
11,6
22,1
22,1
31,0
67,2
62,5
22,1
65,0
6,3
35,3
ПО
43
104
330
355
452
383
465
490
187
52,5
49,5
17,5
0,68
IV
6,3
9,8
11,6
24,0
24,0
34,3
71,9
66,5
23,8
68,9
6,7
42,7
116
42
104
405
425
521 |
432
520
561
217
53,0
49,8
16,5
0,72
500
абсорбере Д?а = 0,4%. Недонасыщение
раствора в абсорбере машины, изготовленной из
антикоррозионных материалов, значительно
меньше, чем в абсорбере из углеродистой
стали [2] (для машины АБХМ-2Б00 величина не-
донасыщения Д|а= 1,8%). Это объясняется
тем, что в абсорбере из антикоррозионных
материалов отсутствуют газообразные
неконденсирующиеся продукты коррозии,
отрицательно влияющие на процесс абсорбции. Недовы-
паривание раствора в генераторе А|г = 2% при
тепловом потоке в аппарате 3000 ккал/(м2»ч).
Проведенные испытания показали, что в
режиме, близком к номинальному по параметрам
охлаждающей и охлажденной воды, проектная
производительность достигнута при более
низкой температуре греющей воды (на 5°С), чем
принято в проекте, что объясняется
относительно малыми значениями потерь
действительных рабочих процессов [3].
т
300'*:
200
У
/
г^г
оУ
J/Z
г у/
>Хо
у
,/
к' о
/Н
° S
о
1
1,0 3,0 W JMn 0,0 7,0
Температура охлаживнний bum, выходящей
из испарителя, tsJC
Рис. 3. Экспериментальная 1 и
теоретическая 2 характеристики абсорбционной
бромистолитиевой холодильной машины
АБХМ-350 при обогреве генератора
горячей водой с температурой thi=70°C.
Эксплуатационные испытания
абсорбционной бромистолитиевой холодильной машины
АБХМ-350 из антикоррозионных материалов
показали эффективность ее работы в системе
ТЭЦ от сети горячего водоснабжения в летний
период времени (при наличии артезианской
воды). Это позволяет успешно решать вопросы
кондиционирования воздуха в крупных жилых,
общественных и промышленных зданиях с
помощью арсорбционных бромистолитиевых
холодильных машин вместо турбокомпрессор-
ных, требующих большого расхода
электроэнергии.
ЛИТЕРАТУРА
1. Розенфельд Л. М, Карнаух М. С, Тимо-
феевский Л. С. Расчет действительных
равновесных характеристик абсорбционного бромистолитиезо-
го термотрансформатора с помощью электронных
вычислительных машин. «Холодильная техника», 1967,
Ко 8.
2. Розенфельд Л. М. и др. Исследование
абсорбционной бромистолитиевой холодильной машины.
«Холодильная техника», 1965, № 5.
3. Розенфельд Л. М., Карнаух М. С.
Эффективность хладоснабжения на базе теплофикации.
«Теплоэнергетика», 1967, № 2.
15

Термоэлектрический локальный кондиционер
Н. Я. БАРУЛИН, канд. техн. наук Д. М. ИОФФЕ, С. В. КОРОБАНОВ, В. С. ОРЛОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
628.84:621.362
К основным преимуществам
термоэлектрических холодильных установок относятся
компактность, малошумность, гибкое
регулирование производительности и простота
обслуживания. Исходя из этого ВНИХИ разработан
локальный передвижной термоэлектрический
кондиционер, предназначенный для
использования в помещениях с высокой температурой,
в которых работает или находится небольшое
число людей. К таким помещениям относятся
некоторые производственные цехи и пульты
управления, хирургические операционные и
послеоперационные палаты. Создание в них
комфортных условий путем устройства общего
кондиционирования воздуха требует
значительных затрат и поэтому во многих случаях
не осуществляется. Более экономична
установка местных душирующих кондиционеров.
Термоэлектрический локальный
кондиционер разработан в соответствии с
медико-техническими требованиями, составленными
Научно-исследовательским институтом
экспериментальной хирургической аппаратуры и
инструментов (ВНИИЭХАИ) Министерства
здравоохранения СССР и ВНИХИ и утвержденными
Комиссией по инструментам, аппаратам и ма-
Рис. 1. Термоэлектрический кондиционер:
а — общий вид; б — воздухоохладительный
агрегат; / — фильтр; 2 —
термоэлектрические батареи; 3 — электродвигатель; 4 —
вентилятор; 5 — кожух; 6 — фильтр; 7 —
поворотная решетка; 8 — неподвижная решетка;
9 — сосуд для сбора конденсата.
териалам, применяемым в общей хирургии,
Комитета по новой медицинской технике.
Министерства здравоохранения СССР.
Опытные образцы кондиционера
изготовлены и испытаны во ВНИХИ1.
В термоэлектрическом кондиционере
(рис. 1) детали и узлы скомпонованы в два
блока: воздухоохладительный агрегат
(вверху) и блок электропитания, регулирования и
автоматической защиты (внизу). Блоки
соединены полой штангой, в которой проложены
электрические и водяные линии.
Вертикальная компоновка кондиционера позволила
уменьшить занимаемую площадь пола.
Расположение воздухоохладительного агрегата
на высоте 1,3 м от пола отвечает
медико-техническим требованиям. Кондиционер
установлен на роликах, что позволяет легко
перемещать его и таким образом изменять в
обслуживаемой зоне температуру, направление и
скорость воздушной струи. Вес кондиционера
46 кг, габаритные размеры 350X385X 1340 мм,
занимаемая площадь пола 0,12 м2.
В воздухоохладительный агрегат входят
четыре термоэлектрические батареи,
электродвигатель с осевым вентилятором К-95 (диаметр
рабочего колеса 125 мм), два фильтра из
модифицированного полиурета*
нового поропласта для очистки
воздуха, кожух с жалюзи на
входном и с неподвижной и
поворотной решетками на
выходном отверстиях для
охлаждаемого воздуха. Под воздухо-
охладительным агрегатом
расположен плоский съемный
сосуд для сбора конденсата.
Термоэлектрические батареи
попарно обращены друг к
другу ребрами холодных спаев,
образующими каналы для
прохода воздуха с общим
сечением 0,018 м2. Размеры четырех
батарей 250x200X230 мм, вес
с каркасом 11,2 кг.
1 В разработке одного из
первоначальных вариантов батарей
кондиционера принимали участие
сотрудники ОТИПХП доктор техн. наук
В. А. Наер и канд. техн. наук
Э. Г. Шаленый.
№

В каждой термоэлектрической батарее
(рис. 2) 32 последовательно соединенных
термоэлемента с сечением 20X10 мм и высотой
2,5 мм. Термоэлементы изготовлены
прессованием из полупроводниковых сплавов Опытного
завода ВНИИцветмета. Эффективность
термоэлементов 1,9 • 10~3 °Кг1.
Батарея собрана на общем для горячих
спаев термоэлементов теплообменнике,
представляющем собой коробку из дюралюминия с
восемью внутренними каналами для прохода
охлаждающей воды. В каждом канале по два
ребра толщиной 1 мм и высотой 8 мм. Живое
сечение для прохода воды 0,48 см2, отношение
поверхности коробки, омываемой водой, к
суммарному сечению термоэлементов 6,7. Коробка
закрыта съемной стальной крышкой с
резиновой уплотняющей прокладкой.
Медные коммутационные пластины горячих
спаев термоэлементов соединены с плоской
анодированной поверхностью коробки
эластичным эпоксидным компаундом горячего
отверждения с наполнителем — алюминиевой
пудрой.
Предварительно облуженные сплавом Bi—
Sb термоэлементы спаяны с
коммутационными пластинами: на горячей стороне припоем с
температурой плавления 120°С, на холодной
стороне припоем с температурой плавления
90°С. На холодные коммутационные
пластины припаяны сплавом Вуда медные луженые
ребра толщиной 0,2 мм и высотой 32 мм; шаг
ребер 1,75 мм. Поверхность ребер на каждой
коммутационной пластине 160 см2,
коэффициент оребрения 40. Живое сечение в батарее
для прохода воздуха 0,0046 м2.
Вес каждой термоэлектрической батареи в
сборе 2,65 кг. Электрическое сопротивление
теплоперехода между коммутационными
пластинами и корпусом водяной коробки не ниже
50 ком. Термическое сопротивление
теплоперехода 1,5—2,0 см2-град/вт. Омическое
сопротивление батареи, измеренное на переменном
токе, 1,25—1,30-10~2 ом, термо-э.д.с.
12 мв/град.
На рис. 3 приведена зависимость холодопро-
изводительности Q0, холодильного
коэффициента е и потребляемой мощности W
термоэлектрических батарей от рабочего тока h при
температурах воздуха на входе в батареи 25, 30 и
35°С и температуре воды 19—20°С. Расход
воды при испытании 120 кг/ч, количество
охлаждаемого воздуха 140 мг/ч. Скорость воздуха в
живом сечении 2,1 м/сек, воды —0,7 м/сек.
Испытание проведено при питании
термоэлектрических батарей от трехфазного двухполупери-
одного выпрямителя ВУ 12/600 (коэффициент
формы тока практически равен 1).
Кондиционер рассчитан на электропитание
от сети переменного тока 220 в (рис. 4).
Блок электропитания работает по схеме двух-
полупериодного выпрямителя и состоит из
трансформатора, двух кремниевых вентилей
ВК-50-05А и индуктивного фильтра-дросселя
для сглаживания пульсаций.
В душирующих установках регулирование
холодопроизводительности по методу пусков
и остановок неприемлемо. Поэтому принято
ступенчатое регулирование
холодопроизводительности без выключения кондиционера.
Первичная обмотка выпрямительного трансформа-
Рис. 2. Термоэлектрическая батарея.
3 Зак. 3344
Wo,bm\
700
800
500
400
300
Z00
100
0 10 20 30 40 50ВО 70 80 9005,а
Рис. 3. Зависимость
холодопроизводительности Qo,
ХОЛОДИЛЬНОГО коэффициента 8 и
потребляемой мощности W четырех
термоэлектрических батарей от
рабочего тока /б.
\\
!
I
и-25 |
о-ЗО
A-J5
rf
г/
/
/е
._!„_
. 1
17

*2205
Рис. 4. Электрическая схема кондиционера:
Вк — тумблер; П — предохранитель ПК Eа); РП-12 — мембранное реле
протока; Д — однофазный асинхронный двигатель (от настольного вентилятора
ВН-8); Тр — выпрямительный трансформатор; Д1^-Д2 — силовые кремниевые
вентили ВК-50-05 А; Др —- сглаживающий дроссель; RK — блок
термоэлектрических батарей. Цифрами обозначены положения переключателя режима работы.
тора имеет пять секций с различным числом
витков, что позволяет с помощью
переключателя подавать на термоэлектрические батареи
напряжение от 3 до 6 в и тем самым изменять
их холодопроизводительность.
Кремниевые вентили установлены на
теплообменнике и охлаждаются водой, прошедшей
через термоэлектрические батареи.
В электрической цепи кондиционера
расположены контакты микропереключателя реле
протока, включенного в линию
водоснабжения термоэлектрических батарей. Назначение
реле протока — отключать кондиционер от
электрической сети в случае уменьшения
расхода воды ниже 30 кг/ч, а также
предотвращать включение кондиционера при отсутствии
воды.
Включенный в водяную линию
кондиционера редуктор РВ-1 предохраняет водяные
коробки батарей от повреждения, снижая
давление охлаждающей воды до 1,3 ати. При этом
расход воды не превышает 120 кг/ч.
При испытании блока электропитания
кондиционера были определены потери мощности
в трансформаторе, дросселе и диодах, а
также коэффициент пульсации выпрямленного
тока. Эти потери зависят от трансформируемой
мощности и меняются с переключением
секций первичной обмотки трансформатора.
Потери в трансформаторе, дросселе и диодах
по отношению к полезной мощности
термоэлектрических батарей составляют 14—
14,5%, 3—3,3% и 16,5—10%. Коэффициент
полезного действия блока питания,
определенный как отношение мощности
термоэлектрических батарей к мощности на входе блока
питания, около 70%. Пульсации выпрямленного
тока 19—27%.
Полученные при экспериментальном
исследовании энергетические характеристики
опытного образца кондиционера приведены на
рис. 5. Опыты проведены в пяти положениях
переключателя режимов работы при
температурах засасываемого в кондиционер воздуха
25, 30 и 35°С, температуре подводимой
охлаждающей воды 22°С, расходе воды 120 кг/ч,
количестве охлаждаемого воздуха 140 м3/ч и
относительной влажности не выше 30%.
Z0D 300 ?10 500 600 700 800W,bm
I I I I I
1 2 3 <t 5
Положение лереключат»ля режима работы
Рис. 5. Энергетические характеристики
кондиционера:
Q0 — холодопроизводительность; W — по-
требляемая мощность; е= — — холодильный
коэффициент; Д/Вз — разность температур
воздуха на входе и выходе из кондиционера.

При выключенных термоэлектрических
батареях (нулевое положение переключателя
режимов) кондиционер работал как обычный
теплообменник воздух—вода. В этом случае
при температурах воздуха 25, 30 и 35°С и воды
22С)С холодопроизводительность
соответственно составляет 50, 140 и 200 вт, а мощность,
потребляемая кондиционером, равна
мощности электродвигателя вентилятора — 23 вт.
Между холодопроизводительностью
кондиционера и разностью температур
засасываемого воздуха и подводимой охлаждающей
воды существует при прочих равных условиях
линейная зависимость. При одинаковой
температуре воздуха и воды 30°С
холодопроизводительность кондиционера равна 290 вт (при
потребляемой мощности 400 вт).
Увеличение расхода охлаждающей воды
свыше 120 кг/ч слабо отражается на холодо-
производительности: при 185 кг/ч
холодопроизводительность на 6% выше, чем при 120 кг/ч.
Характеристику воздушной струи
определяли путем детальных измерений распределения
температуры и скорости воздушного потока,
выходящего из кондиционера. Начальная
скорость воздуха у выходного отверстия,
отнесенная к живому сечению решетки, 1,6 м/сек.
Угол между направляющими жалюзи
поворотной решетки и горизонтальной плоскостью 30°.
Таким образом, не передвигая кондиционера,
можно изменять направление струи в месте ее
выхода приблизительно на 30° вверх, вниз и в
стороны. Направленная вверх ось струи
(линия, на которой воздух имеет максимальную
скорость в каждом сечении) представляет
собой выпуклую кривую, пересекающую
горизонтальную ось решетки на расстоянии 1,8 ж от
кондиционера. При струе, направленной вверх,
и холодопроизводительности кондиционера
570 вт получена следующая характеристика
потока:
Расстояние от кондиционера, м . 0,0 0,5 1,0 1,5 2,0
Скорость воздуха на оси струи,
м/сек 1,6 1,2 1,0 0,8 0,7
Разность температур
окружающей среды и воздуха на оси
струи, °С 11,6 8,5 6,1 4,2 2,6
В вертикальном сечении струи диаметром
400 мм на расстоянии 1,5 ж от кондиционера
локальная скорость 0,2—0,8 м/сек, а разность
температур 1,2—4,2°. На расстоянии 2 м в
сечении диаметром 500 мм скорость 0,2—
0,7 м/сек, а разность температур 0—3°С. Таким
образом, изменяя расстояние от
обслуживаемой зоны, а также холодопроизводительность
и направление струи, можно менять скорость
и температуру воздуха в широких пределах.
Это важно для локального душирующего
устройства, так как ощущение комфорта
зависит от этих факторов и весьма индивидуально.
Использование малошумного осевого
вентилятора небольшого диаметра, прокладок и
фильтров из поропласта позволило обеспечить
низкий уровень звуковой мощности
кондиционера.
Кондиционер прошел акустические
испытания под руководством В. А. Тихомирова в
заглушённой камере акустического стенда
ВИИХИ. Микрофон шумомера Ш-63
располагался на высоте 1,35 ж в четырех точках под
углом 45° к оси вентилятора. Средний уровень
звука на расстоянии 1 м 48 дб или 43 дбА.
Анализ частотных слагаемых показал, что
максимальный шум находится в области
низких частот и воспринимается как негромкий
шелестящий звук, не вызывающий неприятных
ощущений.
Опытные образцы кондиционера были
испытаны в эксплуатационных условиях в
операционной ВНИИЭХАИ, в Институте
нейрохирургии им'. Н. Н. Бурденко, в Главном военном
госпитале им. Н. Н. Бурденко, в Московском
областном научно-исследовательском
клиническом институте. Кондиционер работал во
время проведения длительных операций, а также
в послеоперационных палатах для
тяжелобольных.
Испытания показали, что кондиционер
удобен в эксплуатации, прост в обслуживании, по
отзывам хирургов, улучшает условия их
труда. Кондиционер рекомендован к
промышленному производству Комиссией по
инструментам, аппаратам и приборам, применяемым в
общей хирургии, Комитета по новой
медицинской технике Министерства здравоохранения
СССР.
Проведенные лабораторные и
эксплуатационные испытания свидетельствуют о
целесообразности производства термоэлектрических
душирующих кондиционеров небольшой
холодопроизводительности. При их разработке
необходимо уделить большее внимание
созданию теплопроводных и электроизоляционных
теплопереходов, надежных в условиях
повышенной влажности воздуха. Следует
устанавливать в подобных кондиционерах
термоэлектрические батареи с рабочим током не более
30—-50 а. При использовании сильноточных
батарей требуются мощные и громоздкие токо-
подводы, увеличивается вес и габаритные
размеры и снижается к.п.д. блока электропитания
термоэлектрических батарей. В
испытанном кондиционере при рабочем токе батарей
90 а потери в токоподводах и контактах
достигали 7% от мощности, потребляемой
кондиционером.
3
19

Новые судовые автономные кондиционеры
Е. Д. КРИЦКИЙ
628.34:629.12
Автономные кондиционеры находят
широкое применение на судах наряду с
центральными и местными системами кондиционирования
воздуха [1, 2]. Часто они используются как
средства дополнительной обработки воздуха в
помещениях, которые обслуживаются
центральными системами кондиционирования
воздуха [2, 3]. На вновь строящихся судах
автономные кондиционеры целесообразно
применять для медицинских и пищевых блоков,
кают-компаний и салонов.
Первые три кондиционера обслуживают
непосредственно помещения, в которых они
установлены,' кондиционер «Нептун-125» —
несколько смежных помещений.
Холодильная машина кондиционера «Неп-
тун-125» работает не только в режиме
охлаждения воздуха, но может также подогревать
воздух помещений при работе в режиме
теплового насоса. При этом режиме в качестве
источника тепла используется забортная вода.
При проектировании кондиционеров были
приняты следующие расчетные параметры:
Наружный воздух
температура, °С
летом 32
зимой —25
относительная влажность, о/о
летом 80
зимой 85
Воздух в помещении
температура, °С
летом 25
зимой 20
относительная влажность, °/0
летом 50
зимой 40—50
Температура забортной воды, °С
в режиме охлаждения воздуха ..... 30
в режиме теплового насоса 5
В 1967 г. междуведомственной комиссией
были приняты опытные образцы судовых
автономных кондиционеров типа «Нептун»,
предназначенных для систем круглогодичного
комфортного кондиционирования воздуха
судов с неограниченным районом плавания.
Ряд кондиционеров типа «Нептун» состоит
из кондиционеров «Нептун-18», «Нептун-36»,
«Нептун-72», «Нептун-125». Техническая
характеристика этих кондиционеров приведена
в табл. 1.
Таблица 1
Л
СЗ
^
«=t
О
СО
ез
3"
Пода
а»
«я
KTf
СУ
чно
OXI
Избь
X,
>!
(=1
со
о
со
лени
2
S з»
^ -^
? *>
са ^
ч _
о ?
«о
о со
Расх
щей
Питание кондиционеров осуществляется от
сети переменного трехфазного тока частотой
50 гц, напряжением 380 и 220 е.
Кондиционеры «Нептун» оригинальны,
современны по своему архитектурному решению
[4]. Кондиционер «Нептун-36», например,
значительно компактнее и весит меньше, чем
серийно изготовляемый судовой автономный
кондиционер «Климат-4» [5].
Кондиционер «Нептун-36» (рис. 1) состоит
из встроенной холодильной машины,
электрического нагревателя воздуха,
электровентиляторов и системы автоматики.
На передней стенке кондиционера
находятся пульт управления и решетка для входа
рециркуляционного воздуха, на боковой стенке—
ручка заслонки наружного воздуха. Штуцера
трубопроводов для подачи и отвода воды,
сальник для ввода питающего кабеля, трубка
отвода конденсата и патрубок подвода
наружного воздуха расположены на задней стенке.
На верхней крышке размещена решетка для
выхода обработанного воздуха.
Кондиционеры «Нептун-18» и «Нептун-72»
по архитектурному решению и компоновке
подобны кондиционеру «Нептун-36». Компоновка
Кондиционер
„Нептун-72а
„Нептун-125"
Холодопроиз-
водитель-
ность, ккал/ч
1800
3600
7200
12500
Тепловая

изводительность, ккал\ч

электрический
нагреватель
2400
4700
6400
6900
в режиме
теплового
насоса
10000
600 — 1000 1150
1200 — 2000 1150
2000 — 4000 1420
2500 30 4500 1400
600 400 0,276 125
950 430 0,469 200
1100 450 0,703 270
1300 590 1,070 440
20

Рис. 1. Общий вид кондиционера
«Нептун-36»:
1 — решетка для входа
рециркуляционного воздуха; 2 — решетка для выхода
воздуха; 3 — пульт управления.
кондиционера «Нептун-36» изображена на
рис. 2, а.
Холодильные машины кондиционеров, за
исключением кондиционера «Нептун-125»
(рис. 3), выполнены в виде отдельных съемных
агрегатов (рис. 2, б). Это создает возможность
для более широкой специализации и
кооперации в производстве автономных
кондиционеров. Особенно удобна такая конструкция
холодильных машин при ремонтных работах:
вышедший из строя агрегат заменяется новым
агрегатом, заправленным маслом и
холодильным агентом, а также отрегулированным на
заводе-изготовителе.
Холодильная машина состоит из
компрессора, конденсатора, испарителя,
дросселирующего органа, приборов защиты, системы водяных
и фреоновых трубопроводов. Холодильный
агент — фреон-22 (по ГОСТу 8502—57).
В холодильной машине кондиционера
«Нептун-125» для переключения с режима
охлаждения на режим нагрева тепловым насосом
предусмотрен четырехходовой реверсивный
вентиль — автоматический переключатель
режимов АПР-20ТМ.
Компрессоры поршневые герметичные
непрямоточные с вертикальным расположением
вала типа ФГП [6].
Основные характеристики компрессоров
приведены в табл. 2.
Конденсаторы водяные кожухотрубные
многоходовые рассчитаны на охлаждение морской
водой.
Трубки диаметром 20x3 мм
мельхиоровые с накатным оребрением. Съемные крышки
позволяют проводить механическую чистку
трубок.
Испарители ребристые из медных пластин
и медных трубок диаметром 10X1 мм;
расположение трубок шахматное; теплообменная
поверхность луженая.
Рис. 2Ч Кондиционер «Нептуи-36» со снятыми
входной решеткой и передними крышками (а) и
агрегат холодильной машины (б):
/ — чувствительный элемент термостата
минимальной температуры; 2 — конденсатор; 3 —
чувствительный элемент терморегулятора- 4 —
компрессор; 5 — воздушный фильтр; 6 —
электровентилятор; 7 - реле давления; 8 - испаритель.
21

В качестве дросселирующих органов для
всех кондиционеров применены капиллярные
трубки.
Защита компрессора от чрезмерного
повышения или понижения давления
осуществляется реле давления.
Электровентиляторы кондиционеров
центробежные, двустороннего всасывания, со
встроенными электродвигателями.
Электродвигатели асинхронного типа с короткозамкнутым
наружным ротором, с синхронной скоростью
вращения 1500 об/мин.
Рабочие колеса вентиляторов имеют
загнутые вперед лопатки.
В кондиционерах «Нептун-36» и «Нептун-72»
для улучшения условий обдува воздухом теп-
лопередающей поверхности испарителей и
электрических воздухонагревателей
установлено по два электровентилятора.
Электрические нагреватели воздуха
представляют собой блоки из прямых трубчатых
оребренных нагревательных элементов,
закрепленных в трубных досках.
Рис. 3. Общий вид кондиционера
«Нептун- 125»:
1 — пульт управления; 2, 3, 4 —
отверстия соответственно выхода
обработанного воздуха; входа рециркуляционного
воздуха; входа наружного воздуха.
Таблица 2
Кондиционер
з-а
Э3
н «Г
2 я
«
я
3
о
§*
[ х^
26
26
26
30

Синхронная
скорость
вращения,
об/мин
1500
1500
1500
1500
О о ^
Холодо-
производи-
тельность*,
ккал\ч
„Нептун-18" .
„Нептун-36а .
„Нептун-72" .
„Нептун-125"
ФГП-2,2'
ФГП-4,5]
ФГП-9
ФГП-14
42
42
42
50
0,6
1,1
2,2
4,0
2270
4360
8500
14100
30
36
50
70
* Холодопроизводительность указана для следующих температурных услов]
кипение t0=b°C; конденсация ?К=40°С; всасывание ^ВС=15°С; переохлажден
^=35°С.
условий:
ие
Система автоматики. Работа кондиционеров
полностью автоматизирована. Кондиционеры
включаются переключателем на пульте
управления. Переключатель имеет 5 положений:
«Автоматическая работа» — цикличная работа
с автоматическим поддержанием заданной
температуры воздуха в помещении;
«Охлаждение», «Нагрев» — непрерывная работа в
соответствующем режиме; «Вентиляция» —
непрерывная вентиляция помещения;
«Выключено».
Кондиционер «Нептун-125» включается
кнопкой на пульте управления.
Устанавливается на необходимый режим работы
переключателем.
На пульте управления кондиционеров
находятся рукоятки терморегуляторов;
чувствительные элементы терморегуляторов
расположены в кондиционерах в потоке
рециркуляционного воздуха. С помощью рукоятки
терморегулятора можно задавать температуру
воздуха в помещении в диапазоне 20—30°С.
Для предупреждения чрезмерного
охлаждения воздуха помещений при работе
кондиционеров в режиме «Охлаждение» предусмотрен
термостат минимальной температуры воздуха.
По результатам междуведомственных
испытаний опытных образцов кондиционеров
«Нептун» получены следующие характеристики:
22

„Hen- „Hen- „Hen-
„Нептун-^* тун-36» тун-72* тун-125в
Подача воздуха, ж3/ч
Избыточное давление воздуха, kzjm-
Холодопроизводительность, ккал/ч .
Количество сконденсированной
влаги, кг/ч
Тепловая производительность,
ккал/ч
электронагревателей
теплового насоса
Расход воды через конденсатор, кг\ч
Потребляемая мощность, кет
в режиме охлаждения
в режиме теплового насоса. . .
Удельная холодопроизводительность,
ккалЦквт • ч)
Коэффициент преобразования . . .
Уровень шума, замеренный на
расстоянии 0,5 м от кондиционера, дб
Приведенные характеристики были
получены при параметрах воздуха перед
испарителем (смесь наружного воздуха и воздуха
помещения) /i = 28,8°C; ф1 = 53% и температуре
охлаждающей воды t =30°C в режиме
охлаждения и /i = 16°C, t =5°C в режиме
теплового насоса.
600
1800
1,13
2470
1000
0,90
2000
67
1170
4000
2,56
5400
2000
1,69
2360
70
1820
8200
5,25
6900
4000
3,40
2410
73
2400
32
12800
8,60
8500
14300
4500
6,33
5,33
2020
3,12
68
Q0, ккал/ч
10 15 Z0 25 30 35 tw,°C
Но.нкал/нЬтч
2750
2500
2250
2000
1750
10 15
25 30 35 tw°C
Рис. 4. Зависимость холодопроизводительности
Qo и удельной холодопроизводительности Кэ
кондиционера «Нептун-36» от начальной
температуры воздуха по мокрому термометру tw.
Для определения характеристик
кондиционеров при параметрах, отличных от
расчетных, были проведены испытания
кондиционеров в условиях различных температур
наружного воздуха и воздуха в помещении, а также
температур охлаждающей воды.
Температуру воздуха перед испарителем
(смесь наружного воздуха и воздуха
помещения) изменяли по сухому термометру от 22 до
37°С и по мокрому — от 13 до 34°С;
температуру охлаждающей воды принимали равной
16; 24 и 30°С.
Результаты испытаний опытного образца
кондиционера «Нептун-36» представлены на
рис. 4 и 5.
Значения холодопроизводительности Q0 и
удельной холодопроизводительности Кэ даны
в зависимости от температуры воздуха перед
испарителем по мокрому термометру tw,
характеризующей нагрузку кондиционера [7].
Количество сконденсированной влаги
(осушающая способность) W0 указано в
зависимости от температуры точки росы воздуха tv,
определяющей состояние воздуха [8] перед
испарителем.
Зависимости на рис. 4 и 5 позволяют
установить характеристики кондиционера при
различных заданных параметрах наружного
воздуха, воздуха в помещении, количествах
наружного воздуха и температуре
охлаждающей воды. В свою очередь с их помощью
можно решить и обратную задачу: по известной
Wn иг/ч
6,0
5,0
3,0
2,0
W
п
п
к
Га- зо
D-16
,v°c |
10
15
20
25
зо tp;c
Рис. 5. Зависимость осушающей способности
W0 кондиционера «Нептун-36» от точки росы
воздуха перед испарителем.
23

величине тепловлажностной нагрузки в
помещении и температуре охлаждающей воды
определить достижимые параметры воздуха в
помещении.
По результатам испытаний
междуведомственная комиссия рекомендовала кондиционеры
«Нептун» для морских и промысловых судов.
Кроме того, эти кондиционеры могут найти
широкое применение и в стационарных
условиях — в кафе, детских садах, учреждениях,
больницах.
ЛИТЕРАТУРА
1. Гоголнн А. А., Барулин Н. Я.
Кондиционирование воздуха. Обзор зарубежной техники. Гос-
торгиздат, 1963.
2. Языков В. Н. Теоретические основы
проектирования судовых систем кондиционирования воздуха.
Изд-во «Судостроение», 1967.
Впервые кондиционирование воздуха было
применено на судах с подводными крыльями
«Стрела-2», «Буревестник» и «Ракета».
Для судов на подводных крыльях
неприемлемо громоздкое оборудование,
разработанное по общепринятым нормам судового
исполнения.
В ЦКБ по судам на подводных крыльях
спроектирована и испытана система
кондиционирования воздуха с облегченным
оборудованием для теплохода . «Ракета» в экспортно-
тропическом исполнении. Система (рис. 1)
низконапорная, с рециркуляцией, имеет
фреоновую холодильную установку с
воздухоохладителем непосредственного испарения,
снабжена приборами автоматического
регулирования.
Кондиционированием воздуха оборудованы
пассажирский салон на 60 мест и ходовая
рубка.
Расчетные параметры системы
следующие:
Температура, °С
наружного воздуха ............ 34
воздуха внутри помещений 27
3. Гоголин А. А. Применение автономных
кондиционеров на морских судах в сочетании с
централизованной системой кондиционирования воздуха.
«Эксплуатация и ремонт судовых холодильных установок
и систем кондиционирования». Материалы семинара по
обмену передовым опытом. СоюзморНиипроект,
Москва, 1965.
4. .Крицкий Е. Д., Бедаков А. Т., Слюсарен-
к о В. И., П о к о с е н к о А. Д. Автономный
кондиционер «Нептун-18». Авторское свидетельство на
промышленный образец, № 97, 1967.
5. Крицкий Е. Д., Слюсаренко В. И.,
Кузнецов Д.' А., Гетм ан ец А. И. Судовой
автономный кондиционер «Климат-4». «Холодильная
техника», 1965, № 6.
6. ГОСТ 9666—61. ГОСТ 10612—63. Компрессоры
поршневые герметичные фреоновые малой холодопроизво-
дительности. Основные параметры. Технические
требования.
7. С т о к к е р В. Ф. Холодильная техника и
кондиционирование воздуха. Перев. с англ. Машгиз, 1962.
8. Гоголин А. А. Осушение воздуха холодильными
машинами. Госторгиздат, 1962.
628.84:629.123.2
Относительная влажность, о/0
наружного воздуха 80
воздуха помещений 40—60
Количество воздуха, подаваемого в помещение,
мъ]ч 2000
В холодильную установку входит
фреоновый (фреон-12) компрессор ФУ-12,
приводимый от валопровода главного двигателя через
электромагнитную муфту типа ЭМ-62 при
движении судна. Скорость вращения
компрессора в эксплуатационном режиме 1500 об/'мин.
Во время стоянки теплохода компрессор
приводится от электродвигателя, питаемого
переменным током B20 в) от береговой сети.
Охлаждающая вода подается к конденсатору
водяным насосом 2К-9а производительностью
17 м3/ч. Во время хода судна водяной насос
не работает, а вода подается через водозабор-
ник за счет скоростного напора.
Наружный воздух засасывается через
воздухозаборник, расположенный перед ходовой
рубкой, и подается через воздухоохладитель
двумя осевыми электровентиляторами,
питаемыми постоянным током напряжением 24 в.
Рециркуляционный воздух из пассажирского
салона засасывается через люк осевым элек-
Кондиционирование воздуха на пассажирском теплоходе
с подводными крыльями
Б. В. НАУМОВ, Г. И. САМОЙЛОВ, С. Н. ЕФРЕМОВ
ЦКБ по судам на подводных крыльях

Рис. 1. Система кондиционирования воздуха на теплоходе «Ракета»:
/ — фреоновый компрессор ФУ-12; 2 — реле давления РДК-2-53; 3 — главный клапан MSA-35;
4 — соленоидный вентиль EVSA-ilO; 5 — термостатический клапан TSA-10; 6 — вентиль
постоянного давления CVA-110; 7 — датчик TPiBK-20; 8 — осевой электровентилятор; 9 —
воздухоохладитель; 10 — терморегулирующий вентиль ТРВК-20; 11 — воздухозаборник; 12 — заслонка;
13 — датчик термостатического клапана; 14 — люк; 15 — воздуховод с раздачей воздуха через
перфорированный лист; 16 — вытяжной козырек; 17 — пассажирский салон; 18 — термометр
дистанционный ТВ-19; 19 — мановакуумметр; 20 —щит приборов; 21 — термореле ТРДК-3; 22 —
манометр масла; 23 — фильтр-осушитель; 24 —кожухотрубный конденсатор; 25 —
электродвигатель для привода компрессора ФУ-12 на стоянке; 26 — водяной насос для подачи воды в
конденсатор на стоянке; 27 — магистраль забортной воды для охлаждения главных двигателей;
28—центробежный электровентилятор; 29 — воздуховод для подачи воздуха в ходовую рубку; 30 —
регулируемая раздаточная головка.
тровентилятором производительностью
700 м3/ч и нагнетается в воздухоохладитель,
где, смешиваясь со свежим воздухом,
охлаждается до заданных параметров.
Охлажденный воздух, пройдя через
сепаратор влаги, попадает в воздуховод,
расположенный под тентовой палубой пассажирского
салона. Раздача воздуха в салоне
осуществляется через перфорированный лист шириной
1 м, проходящий по середине пассажирского
салона шириной 6 м.
Из носовой части салона воздух удаляется
в основном через вытяжной козырек, из
кормовой части — через вытяжные решетки в
нижней части входной двери. Часть
холодного воздуха после воздухоохладителя
отбирается центробежным электровентилятором и по
воздуховоду направляется в ходовую рубку.
Здесь воздух подается направленно с
помощью регулируемых раздаточных головок.
Приборы автоматического регулирования
управляют работой всех агрегатов и
поддерживают заданный температурный режим.
Наряду с отечественными в системе
использованы автоматические приборы фирмы «Дан-
фосс». Реле давления РДК-2-53 предохраняет
компрессор от чрезмерного повышения
давления нагнетания и понижения давления
всасывания.
Во всасывающем трубопроводе после
воздухоохладителя установлен главный клапан
MSA-35, который защищает салон от
переохлаждения в случае понижения температуры
наружного воздуха без отключения
компрессора. Термостатический клапан TSA-10
позволяет поддерживать постоянную температуру
воздуха на выходе из воздухоохладителя,
воздействуя на главный клапан. Вентиль
постоянного давления CVA-10 обеспечивает работу
главного клапана, защищая воздухоохладитель от
чрезмерного понижения температуры кипения
фреона.
В пассажирском салоне заданная
температура воздуха поддерживается термореле
ТРДК-3, которое воздействует на
электромагнитную муфту привода компрессора.
Чувствительный элемент ТРДК-3 установлен в потоке
воздуха, выходящего из салона. Таким
образом, температура воздуха поддерживается
двумя способами: изменением холодопроизво-
дительности компрессора путем
дросселирования паров на всасывающей линии и отключе-
4 Зак. 3344
25

нием компрессора при достижении заданной
температуры воздуха в салоне.
Наличие двойного регулирования
температуры воздуха в салоне объясняется тем, что
тепловая инерция салона незначительна и при
изменении тепловой нагрузки на помещение
приведет к частым включениям и выключениям
установки. При выключении холодильной
установки вентиляторы продолжают подавать
воздух, а соленоидный вентиль EVSA-10
обеспечивает надежное закрытие жидкостной линии
фреона перед воздухоохладителем,
предохраняя его от заливания фреоном.
В системе предусмотрен микровыключатель,
обеспечивающий включение компрессора
только при работе главного двигателя передним
ходом. На главном пульте управления
теплохода, в рубке, расположены приборы,
контролирующие работу холодильной установки.
Здесь же производится включение и
выключение системы кондиционирования.
Электрооборудование системы получает
питание от судовой сети постоянного тока
напряжением 27 в.
При проектировании установки особое
внимание уделялось снижению веса аппаратов
(конденсатора и испарителя).
В течение трехлетней эксплуатации системы
на теплоходе «Ракета» испытывали
тонкостенный кожухотрубный фреоновый
конденсатор с оребренными трубками из алюминиевых
сплавов и трубными досками, выполненными
из эпоксидного состава, приготовленного по
следующему рецепту (в весовых частях):
Смола эпоксидная ЭД-б . . 100
Дибутилфталат 15
Полиэтиленполиамин 10
Кварцевый песок мелкого помола 200
Стальные трубные доски приваривали к
обечайке конденсатора (рис. 2) диаметром
335 мм. Обечайка изготовлена из листовой
нержавеющей стали толщиной 3 мм. После
изготовления конденсатор испытывали на
прочность гидравлическим давлением 20 кг/см2
и на плотность давлением газообразного
азота 16 кг/см2.
Как показали испытания, добиться плотного
соединения стальной доски с отвержденным
эпоксидным составом очень трудно. Из
десяти заливок состава в восьми случаях
плотного соединения не получилось. Плотность
между доской и составом нарушалась и на бывшем
в эксплуатации конденсаторе после зимней
стоянки теплохода, т. е. сказывалась разница
в коэффициентах линейного расширения
эпоксидного состава и стали.
В дальнейшем конструкция конденсаторов
была переработана. Вместо трубных решеток
из стали и эпоксидного состава к
тонкостенной обечайке (толщина 3 мм) приваривали
стальные трубные доски, в которых
развальцовывали мельхиоровые трубки диаметром 10Х
XI мм. Вес конденсатора около 210 кг. Тепло-
передающая поверхность по фреону 12 м2.
Воздухоохладитель непосредственного
охлаждения (рис. 3), примененный в системе, по
конструкции мало отличается от выпускаемого
Рис. 2. Кожухотрубный конденсатор:
/ — крышка конденсатора; 2 — труба оребренная; 3 — обечайка; 4 — трубная доска
металлическая; 5 — трубная доска на основе эпоксидного состава; 6 — штуцер для
заливки эпоксидного состава.

фреона
Рис. 3. Воздухоохладитель непосредственного охлаждения:
коллектор для отвода паров фреона; 2 — распределитель фреона; 3 — терморегулирующий
вентиль ТРВК-20; 4 — калач; 5 — сепаратор влаги; 6 — оребренная труба.
серийно ВО-30, но он имеет несколько
большую поверхность и целиком изготовлен из
алюминиевых сплавов. В местах
присоединения калачей к трубкам вместо пайки
применена склейка эпоксидным составом,
приготовленным по следующему рецепту (в весовых
частях) :
Эпоксидная смола ЭД-б 100
Дибутилфталат 15
Полиэтиленполиамин 10
Алюминиевая пудра ,4
Такое соединение калачей успешно
выдержало испытание на прочность
гидравлическим давлением до 40 кгс/см2 и на плотность
давлением газообразного азота 16 кгс/см2. В
процессе эксплуатации системы герметичность
воздухоохладителя не нарушалась. Теплооб-
менная поверхность воздухоохладителя по
фреону 45 м2, вес 73 кг, т. е. он втрое легче
воздухоохладителей, выпускаемых
предприятиями.
Фреоновый трубопровод холодильной
установки системы кондиционирования изготовлен
также из алюминиевых сплавов. В процессе
эксплуатации нарушения герметичности
трубопровода не наблюдалось.
Опытная установка системы
кондиционирования воздуха была испытана на теплоходе
«Ракета» на Волге и Оке, в районе Горького.
А/Нлажньй
//Т тР
Рис. 4. Схема размещения оборудования при испытании систем кондиционирования
воздуха: 1 — воздухоохладитель; 2— воздухозаборник теплохода; 3 — камера обработки
воздуха; 4 — паровой калорифер для подогревания воздуха; 5 — подвод влажного пара;
6 — жалюзи для подачи окружающего воздуха в камеру; 7 — перфорированный канал в
салоне для раздачи воздуха; 8 — люк рециркуляционного воздуха.
27

Параметры
Результаты замеров
Воздух, засасываемый вентиляторами,
температура /н» °С
относительная влажность <рн,°/о .
количество, мъ\ч
Воздух, подаваемый в салон,
температура *„ыХ, °С
относительная влажность <рвых, °/0
Воздух в салоне 1
средняя температура *вн, °С . .
относительная влажность <$>вн, о/0
Фреон
температура кипения t0, °C . .
давление кипения р0, ата . . .
температура конденсации tKt °C
давление конденсации pKt ата .
34,8
70
2200
19,8
94
23,5!
73
2,5
3,4
43
10,5
39
68
2200
22
94
25,5
72
2,4
3,6|
46,5
11.3
У
31
81
2200
19
96
23
3
3,5|
35
8,6!
37,21
66
2200
21
92
24,5
3
3,51
41
10
J
2 38
68
2200
21
85
> 24
4
) 3,6
35
8,6
/ I
35
77
2200
19,5
94
24
73
5
3,7
36
8,8
35
62
2200
17
96
23,3
6
3,8
37
9,0
Примечание. Скорость воздуха в пассажирском салоне не превышала 0,5 м/сек. Параметры воздуха в салоне
принимались средними по замерам, проведенным в разных точках салона. Температура окружающего воздуха во время испытания
tQ B =25°С, а относительная влажность <р0 в. =30%.
При этом были получены следующие
результаты:
Температура, °С
наружного воздуха 30
воздуха в салоне 24
Относительная влажность, о/0
наружного воздуха 45
воздуха в салоне 50
Число пассажиров в салоне 50
Количество подаваемого наружного воздуха,
м*\ч 2100
Скорость вращения компрессора, об}мин . . . 1400
При постройке головного теплохода
«Ракета» для эксплуатации в странах с
тропическим климатом систему кондиционирования
испытывали в специальном боксе, где
создавались тепловлажностные условия,
соответствующие тропическим (рис. 4). Высокие
температура и относительная влажность воздуха,
засасываемого вентиляторами,
поддерживались с помощью парового калорифера,
установленного на тентовой палубе в
специальной камере. На тентовую палубу подавали и
влажный пар. Вода перед поступлением в
конденсатор подогревалась до расчетной
температуры. Испытания системы в боксе
позволили определить холодопроизводительность
установки, а также характер распределения
воздуха по салону (см. таблицу).
С 23 по 26 октября 1967 г. в Феодосии
были проведены испытания системы
кондиционирования воздуха на теплоходе «Ракета» в
эксплуатационном режиме. Испытания проводили
на ходу и при стоянке судна, с пассажирами
и без них. Программой испытаний
предусматривалось определение количества воздуха,
подаваемого в пассажирский салон и ходовую
рубку, а также гигиенической характеристики
микроклимата в салоне и рубке в режиме
вентиляции и кондиционирования воздуха.
Определяли характер распределения воздуха по
салону при подаче его через перфорированный
канал.
Испытания показали, что распределение
воздуха по салону равномерное. Перепад
температуры воздуха между носовой и кормовой
частями салона 1,2—1,8°С, что с гигиенической
точки зрения вполне допустимо. Относительная
влажность воздуха в салоне как с
пассажирами, так и без них поддерживалась в пределах
60—75%.
При определении содержания углекислоты
в воздухе в различных точках салона
выяснилось, что наихудшие условия в кормовой
части — 0,18—0,3%. Распределение воздуха
определяли с помощью анемометров и
дымовой шашки. Установлено, что наиболее
высокая подвижность воздуха в вертикальном
направлении 0,4—0,7 м/сек по центру салона,
под воздуховодом.
В период испытания системы
кондиционирования воздуха в пассажирском салоне
теплохода находились 142 человека, из которых 78
были опрошены о теплоощущениях; 85%
опрошенных чувствовали себя хорошо, т. е. не
ощущали холода, жары и сквозняка.
Таким образом, установлено, что при
включенной системе кондиционирования воздуха в
салоне обеспечиваются комфортные условия.
28

Об автоматическом регулировании параметров воздуха в сырохранилищах
Канд. техн. наук Ю. С. ДАВЫДОВ, С. В. НЕФЕЛОВ, Г. М. ГЛУЩЕНКО
НИИсантехники
621—52
Температурно-влажностный режим в
сырохранилищах обеспечивается холодильно-вен-
тиляционным оборудованием полностью
автоматизированных климатических установок.
На рис. 1 представлена схема
взаимодействия автоматизированного технологического
оборудования климатической камеры,
оснащенной пропорциональными приборами
автоматики швейцарской фирмы «Саутер».
В климатическую камеру 1 воздух поступает
из кондиционера 2, который имеет
центробежный вентилятор 3, рассольный
испаритель-воздухоохладитель 4, ребристый отопитель 5,
форсуночное устройство 6 для оттаивания
испарителя паром. Поддержание заданной
относительной влажности воздуха в климатической
камере обеспечивается паром низкого
давления @,3 ат) по команде датчика
относительной влажности Н, управляющего работой
через дифференциальное реле R электрическим
исполнительным механизмом регулирующего
клапана 52ь
Снятие снеговой шубы с
испарителя-воздухоохладителя осуществляется по команде
датчика давления М2, когда в кондиционере при
работе вентилятора 2 наблюдается
сверхдопустимое разрежение из-за повышенного
перепада давления воздуха на
испарителе-воздухоохладителе.
В этом случае датчик давления М2 через
реле SR дает команду на открытие парового
клапана S22 и пар через форсунки поступает на
снеговую шубу испарителя. После снятия
снеговой шубы перепад давления воздуха на
испарителе кондиционера восстанавливается и
клапан S22 закрывается.
Одновременно с включением парового
клапана 522 реле SR останавливает
циркуляционный насос 7, подающий охлажденный до
—5°С рассол в испаритель-воздухоохладитель
кондиционера.
Автоматическое регулирование температуры
в климатической камере осуществляется по
команде от датчика температуры Т, который
через дифференциальное реле R управляет
последовательно исполнительным механизмом
регулирующего клапана Sh установленным на
трубопроводе отопительного пара перед
ребристым отопителем, и исполнительным
механизмом трехходового клапана #S,
регулирующим поступление рассола в
испаритель-воздухоохладитель.
Общим элементом для всех климатических
камер хранилища служит парогенератор 8,
где вырабатывается пар низкого давления
@,3 ат), поступающий в нагнетательный
воздуховод 9 для поддержания заданной
относительной влажности.
Подача отопительного пара в змеевик 10
парогенератора 8 регулируется клапаном S3,
управляемым пропорциональным датчиком
давления М{ через дифференциальное реле R.
Уровень воды в парогенераторе
поддерживается в заданном диапазоне независимо от
других параметров регулятором уровня N,
который управляет клапаном S4 на
трубопроводе холодной воды. Вода проходит в
парогенератор через водоумягчитель 11. Конденсат
выводят из парогенератора через конденсатоот-
водчик 12. Отопительный пар поступает от
постороннего источника пара.
Оборудование климатической камеры
управляется многоконтурной взаимосвязанной
системой автоматического регулирования.
Каждый контур регулирования в данной системе
управляет одним технологическим узлом
(узел регулирования воды в парогенераторе,
узел регулирования относительной влажности,
узел регулирования температуры воздуха в
камере и узел оттаивания
испарителя-воздухоохладителя).
В таблице представлен перечень приборов
автоматики фирмы «Саутер» и
соответствующие отечественные приборы, заменяющие их
по узловому принципу. Обозначения
соответствуют рис. 1.
Наличие в схеме автоматики большого
количества иностранных приборов усложняет ее
эксплуатацию, так как при выходе из строя
какого-либо прибора не всегда
представляется возможным произвести замену отдельного
прибора иностранной фирмы прибором
отечественного производства.
Построение системы автоматизации
климатической установки путем деления системы на
отдельные узлы регулирования по их
технологическим принципам позволяет переводить
целиком узлы этой системы на работу с
отечественной серийной аппаратурой, что и было
сделано лабораторией автоматизации санитар-
29

-——,— Линии электрической сбчщ
Рис. 1. Схема взаимодействия автоматизированного
технологического оборудования климатической камеры.
но-технических устройств НИИсантехники
Министерства промышленности строительных
материалов СССР. В результате такой замены
была разработана электрическая схема
автоматизации климатической камеры на серийных
приборах отечественного производства
(рис. 2), которая и рассматривается в
настоящей статье.
Узел /-регулирования уровня воды в
парогенераторе регулирует подачу воды в него
посредством серийного электронного
сигнализатора уровня ЭСУ-2, снабженного двумя
датчиками уровня — верхнего Д\ и нижнего Д2.
Сигнал с регулятора уровня поступает на
электрический исполнительный механизм
ЭИМ-1 типа ПР-1М регулирующего клапана
S4 типа 25ч931нж с условным проходом Ду
15 мм, который установлен на водопроводе.
Узел регулирования уровня воды в
парогенераторе работает следующим образом. При
замыкании нормально открытого контакта
нижнего уровня Риу реле ЭСУ-2 электрический
Наименование прибора по схеме
работы
Датч-ик температуры
Дифференциальное реле
Трехходовой клапан на рассоле
Паровой клапан отопления
Датчик перепада давления
Реле ;
Паровой клапан оттаивания
Датчик регулятора относительной
влажности воздуха
Паровой клапан увлажнения
Регуляторы давления
Паровой клапан
Регулятор уровня
Клапан подачи воды
Ступенчатый импульсный
прерыватель
Индекс
прибора
в схеме
Т
R
HS
Si
м2
SR
«^22
И
Ми М2
N
Тип прибора 1
фирмы „Саутер*
TVB 13 rd
RDjH
B1F40/AVF33W2
V1F15/AVR31W1
DMQD2
RKBV2
V1F15/AVR31W1
HBG
V1F15/AVR31W1
DFllrd
V1F15/AVR31W1
NCF22c
VMd25
советского производства
ПТРВ-ЗТ-03 (иди ПТРВ-3-03
с камерным чувствительным
элементом)
27ч 905нж с Ду40
25ч 931 нж с ДЛд
СПД-2
ПЭ-6; ПЭ-21 (или МКУ-48)
25ч 931нж с Ду15
ДРОВ-3
25ч 931нж с ДЛ5
ЭКМ-2
25ч 931 нж с ДЛ5
ЭСУ-2
25ч 931 нж с Ду15
1 СИП-01
30

Рис. 2. Электрическая схема автоматизации
климатической камеры на серийных приборах
отечественного производства.
исполнительный механизм ЭИМ-1 клапана
SA будет вращаться в сторону открытия
клапана. При достижении нижнего уровня воды
реле разомкнётся и ЭИМ-1 остановится.
Движение ЭИМ-1 в сторону закрытия
клапана 54 будет происходить, когда уровень
воды в парогенераторе станет выше верхнего
уровня, будут отпущены реле верхнего РВу и
нижнего Рну уровней. Движение в сторону
закрытия клапана S4 прекратится при
прохождении водой нижнего уровня, т. е. при
срабатывании обоих реле. В этом случае ЭИМ-1 будет
обесточен, а клапан S4 может находиться в
каком-либо промежуточном положении.
Исполнительный механизм останавливается так-
же выключением конечных выключателей
КВ-1 и КВ-2 при достижении предельного
положения клапана.
В узле // регулирования давления пара
датчиком давления пара Afi служит
электроконтактный манометр типа ЭКМ-2,
обеспечивающий трехпозиционныи закон регулирования.
Давление пара, поступающего в форсунки
увлажнения, регулируется путем изменения
количества отопительного пара, подаваемого в
змеевик парогенератора.
Для получения в данном узле астатического
закона регулирования применен ступенчатый
импульсный прерыватель типа СИП-01 с
широким диапазоном настроек длительности
командных импульсов и скважности их.
Поэтому сигнал с ЭКМ подается через СИП-01
на ЭИМ-2 типа ПР-1М регулирующего
клапана S3 типа 25ч931нж с Ду 15 мм, который
установлен перед парогенератором на
трубопроводе отопительного пара.
Узлы /// и IV регулирования относительной
влажности и температуры воздуха в
климатической камере состоят из трех
взаимосвязанных контуров регулирования. Первый контур
регулирует заданную величину относительной
влажности воздуха в камере, что
осуществляется трехпозиционным полупроводниковым
регулятором относительной влажности
ДРОВ-3* с влагочувствительным элементом
Дв, представляющим электролитический
датчик влажности Ивановского промышленно
производственного монтажного объединения
«Промэнергоремонт» Министерства
электротехнической промышленности СССР. Сигнал
с ДРОВ-3 подается на ЭИМ-3 типа ПР-1М
регулирующего клапана S2u открывающего
поступление пара в форсунки увлажнения,
ДРОВ-3 управляет работой ЭИМ-3 также
через СИП-01.
Второй и третий контуры регулируют
заданную величину температуры воздуха в камере.
В качестве регулятора температуры выбран
полупроводниковый трехпозиционныи
терморегулятор ПТРВ-ЗТ-03**, работающий в
комплекте с медным термометром сопротивления
в качестве термочувствительного элемента
Дт. ПТРВ-ЗТ-03 имеет диапазон регулирова-
* М. М. Зоткин. Датчик-реле относительной
влажности ДРОВ-3. «Холодильная техника», 1966, № 12.
** В качестве регулятора температуры могут быть
также применены общепромышленные терморегуляторы
ПТРВ-3-03 или ПТР-3-03.
31

ния от —10 до + 15°С и управляет двумя
электрическими исполнительными механизмами
ЭИМ-4 и ЭИМ-5.
Реле 2Р и ЗР работают как токовые реле и
служат для осуществления последовательного
пуска ЭИМ-4 и ЭИМ-5. ЭИМ-4 управляет
трехходовым смесительным клапаном HS
типа 27ч905нж 1с с Ду 40 мм, установленным на
трубопроводе рассола, а
ЭИМ-5—регулирующим клапаном S{ типа 25ч931нж с Ду 15 мм,
установленным на паропроводе отопительного
пара. Последовательная работа регулятора
температуры в камере обеспечивается путем
управления через СИП-01*, например сначала
ЭИМ-4 — до завершения полного хода его
клапана, а потом ЭИМ-5 — до обеспечения
заданной температуры воздуха в камере. Таким
же образом происходит и обратное
последовательное движение ЭИМ этих клапанов.
Снятие снеговой шубы с поверхности
испарителя-воздухоохладителя, появление которой
воспринимается датчиком давления М2 типа
СПД-2, осуществляется узлом V путем
включения датчиком — сигнализатором падения
давления СПД-2—исполнительного
механизма ЭИМ-6 регулирующего клапана 522 типа
25ч931 нж с Ду 15 мм, подающего пар из
парогенератора на образовавшуюся снеговую
шубу испарителя-воздухоохладителя. При
срабатывании СПД-2 одновременно отключается
магнитным пускателем ПМ электродвигатель
насоса в цепи циркуляции рассола. После
снятия снеговой шубы перепад давления на
испарителе восстанавливается и датчик давления
М2 через реле IP вновь включает
циркуляционный насос рассола и ЭИМ-6 (узел VI),
обеспечивая этим закрытие клапана S22 на
паровом трубопроводе.
Ввиду того что контакты сигнализатора
падения давления СПД-2 рассчитаны только для
работы при напряжении 24 в E0 гц)у в схеме
предусмотрено включение понижающего
трансформатора Гр.
Рассмотренный вариант замены приборов
автоматики фирмы «Саутер», основанных на
пропорциональном принципе действия, в схеме
автоматизации климатической камеры сыро-
хранилищ советскими серийными приборами
автоматики астатического действия
обеспечивает поддержание заданного температурно-
влажностного режима в этих камерах.
Использование астатического закона
регулирования может улучшить качество процесса
регулирования.
* Количество СИП-01 может быть уменьшено путем
применения одного СИП для коммутирования цепей в
нескольких узлах.
Льдогенераторы для судов рыбной
промышленности
Канд. техн. наук Г. С. КОНОКОТИН
Научно-исследовательский и конструкторский институт
механизации рыбной промышленности
621.57.048
Быстрое охлаждение рыбы после улова до
температуры, близкой к криоскопической,
позволяет сохранить ее длительное время без
понижения качества.
В условиях промышленного рыболовства для
охлаждения рыбы иногда применяют
естественный дробленый лед. Однако такой лед не
удовлетворяет технологическим и санитарно-
гигиеническим требованиям. При
использовании его рыба охлаждается медленно и
неравномерно, нарушается кожный покров, что
снижает качество продукта [1,2, 3].
Практика показала, что искусственный лед
значительно эффективнее и дешевле
естественного, его можно получить в любое время
относительно чистым, определенной формы и
физико-химического состава.
Одним из эффективных методов охлаждения
рыбы является применение искусственного
чешуйчатого льда из морской воды.
Проведенные в НИКИМРП исследования показали, что
таким льдом рыба охлаждается в 1,7 раза
быстрее, чем естественным [4]. Температура льда
из морской воды ниже 0°С, поэтому он
охлаждает продукт равномернее и до более низкой
температуры, чем лед из пресной воды.
Производство искусственного чешуйчатого
льда из морской воды непосредственно на
рыболовных судах экономически выгодно.
Одним из интенсивных и простых методов
получения искусственного льда является
намораживание его на вертикальных
цилиндрических испарителях льдогенераторов с
последующим соскабливанием ножами или фрезой.
Подобные аппараты позволяют непрерывно
получать прозрачный чешуйчатый лед.
В НИКИМРП с 1957 г. проводятся
исследования и разработка льдогенераторов
чешуйчатого льда. Сконструирован ряд
льдогенераторов производительностью от 100 до 1000 кг/ч.
Вначале были разработаны и созданы
вертикально-цилиндрические льдогенераторы
Л-130, Л-250 с односторонним
намораживанием льда на внутренних цилиндрах
испарителей. Такие льдогенераторы (рис. 1, а) широко
применяются на судах рыбной промишленно-
32

Рис. 1. Льдогенераторы:
а - с односторонним намораживанием льда на внутреннем цилиндре испарителя; б - с ДВУСТ0Р°™ "ам2ра"
живанием льдаР на испарителях; / - испаритель; 2 -вал; 3- оросительное устройство. 4 ^золяция. -
воломео- б — Фильтр для воды; 7 — режущее устройство; 8 — соленоидный вентиль 9 — ТРВ, W — привод,
/Т- дружный кронштейн; 12 - электродвигатель; 13 - внутренний кронштейн; 14 - водосборник; /5 -
насос.
сти. Однако льдогенераторы с односторонним
намораживанием льда металлоемкие: расход
металла на 1 кг часовой производительности
составляет в среднем 4—5 /сг. Плотность
теплового потока испарителя в этом случае не
более 10 000 ккал/(м2*ч).
НИКИМРП были проведены работы с целью
повышения эффективности испарителей
льдогенераторов. Теплотехнические исследования и
моделирование многих образцов
льдогенераторов позволили создать вертикальный
льдогенератор с двусторонним намораживанием льда
на цилиндрах испарителей (рис. 1, б).
На вертикальной раме укреплен испаритель,
выполненный в виде двух концентрично
установленных один в другой цилиндрических
стальных сосудов, соединенных по торцовым
сторонам фланцами с образованием
кольцевого пространства для циркуляции
холодильного агента. Внутри испарителя вращается на
подшипниках вал, на котором смонтированы
две водоподающие трубки с форсунками для
разбрызгивания воды по наружной и
внутренней поверхностям испарителя, и два
кронштейна с ножами для съема образовавшегося на
поверхностях испарителя льда.
В настоящее время в НИКИМРП
разработаны и изготовлены несколько типов
льдогенераторов Л-150, Л-200, Л-500, Л-1000 с
двусторонним намораживанием льда на
испарителях. Производительность их от 150 до 1000 кг/ч.
Опытно-промышленные образцы
льдогенераторов с двусторонним намораживанием
прошли технологические испытания под
нагрузкой при разных режимах и параметрах.
Установлено, что при кипении холодильного агента
оптимальная плотность теплового потока через
стенки испарителя составляет 18 000 ккал/(м2Х
Хч). Расход металла на 1 кг часовой
производительности при изготовлении данных типов
льдогенераторов был равен 2—3 кг [5].
Увеличение общего теплового потока через
поверхности испарителей льдогенераторов
может быть достигнуто, в частности:
— повышением коэффициентов теплоотдачи
как со стороны холодильного агента, кипящего
внутри испарителя, так и со стороны
намораживаемого слоя льда;
33

— расширением активной теплопередающеи
поверхности за счет внутреннего оребрения
цилиндров испарителя;
— созданием интенсивной циркуляции
холодильного агента в испарителях
льдогенераторов путем включения их в насосную систему;
— применением для испарителей
материалов с повышенным коэффициентом
теплопроводности;
— изменением числа оборотов режущего
устройства;
— улучшением конструкции узла орошения
водой намораживающих поверхностей
испарителя.
Расчет испарителей льдогенераторов при
конструировании производится
ориентировочно из-за недостаточно ясных представлений о
физической сущности протекающих в них
процессов и за неимением точных математических
решений,
В таких условиях выбор оптимальных
характеристик конструируемого аппарата
затруднен и может быть установлен только
после длительных испытаний различных моделей
льдогенераторов.
Экспериментальные исследования опытных
образцов льдогенераторов чешуйчатого льда
проводили на испытательиом стенде. Изучали
влияние на теплообмен плотности теплового
потока, циркуляции и температуры кипения
холодильного агента в испарителях.
Теплообмен в испарителях льдогенераторов
характеризуется коэффициентом теплоотдачи,
который представляет собой сложную
функцию большого числа переменных величин,
обусловливающих процесс в целом [6, 7]. Он
является функцией размеров испарителей Ф,
температуры поверхности намораживания tw,
скорости движения холодильного агента w,
его температуры /0, физических параметров
холодильного агента Я, ср, р, г) и др.:
=/(ф> twi w, А, К ср, р, т],
)•
По Кружилину [8], коэффициент
теплоотдачи при кипении холодильного агента может
быть найден из преобразованного и
упрощенного соотношения
Ад0,7 ккал/(м2 • я • град)у
где А — коэффициент рабочего вещества;
q — удельная тепловая нагрузка
испарителя.
Вычисления коэффициента А рабочих
веществ были проведены в ЛТИХП [9].
Увеличение коэффициента теплоотдачи
создает условия для возрастания коэффициента
теплопередачи k и удельной тепловой
нагрузки q испарителя.
Из рис. 2 видно, что k значительно
увеличивается ПрИ ПОВЫШеНИИ Cti И (Х2-
При увеличении коэффициента теплоотдачи
cxi со стороны кипящего холодильного агента
от 1000 до 10000 ккал/(м2 • ч:• град) величина k
возрастает на 25%,
260
270
^260
1250
%240
? 230
"* 220
210 i
I
w3 г з ь
5 6 7 8 9 ЮЮ3
о&кал/(^ч град) *
650
600
^550\
%500
5 450
\350
300
| | | | || | ]А
| уЛ
/
/Г I
I I л\ II
и
г
300 400 500 600 700 600 900 1000
сс^ка/г^м'чгрвд)
^20
*%400
> 390
i.360
*360
350
+л
л
15 20 25 30 35 40 45 SO
Л,ккси/(м чград)
Рис. 2. Зависимость коэффициента
теплопередачи k от коэффициентов теплоотдачи аь (а), а2
(б) и теплопроводности металлов %( в).
34

При повышении ct2 со стороны
намораживания льда от 300 до 700 ккал/(м2*ч.град)
k увеличивается в 1,8 раза, а удельная
тепловая нагрузка возрастает с 12000 до
18000 ккал/(м2-ч).
На величину а2 влияет интенсификация
намораживания льда на поверхности
испарителя. Процесс образования льда из воды
происходит при одностороннем отводе тепла. Лед
образуется на охлаждающих поверхностях
льдогенераторов слоем толщиной менее 1 мм.
Для достижения повышенных значений
коэффициента ai необходимо
интенсифицировать процесс теплообмена путем включения
льдогенератора в насосную аммиачную
систему. В этом случае коэффициент теплоотдачи
ai со стороны холодильного агента
увеличивается на 25—30%, а съем льда с 1 м2
поверхности на 15—20% [5, 10].
Применение материалов для изготовления
испарителей льдогенераторов с повышенной
теплопроводностью позволит увеличить k и q.
В настоящее время испарители
льдогенераторов изготовляют из нержавеющей стали
марки Х18Н9Т, коэффициент
теплопроводности которой не выше 20 ккал/ (м • ч • град).
При изготовлении испарителя из стали Ст.20
коэффициент теплопроводности увеличивается
до 50 ккал/(м-ч-град), а из алюминиевого
сплава — до ^200 ккал/(м-ч-град).
Изготовление испарителей льдогенераторов
из алюминиевого сплава позволит увеличить
съем льда с намораживающих поверхностей
цилиндров на 20—30%.
В результате испытаний также установлено,
что решающее влияние на теплообмен при
кипении холодильного агента в испарителях
оказывает тепловая нагрузка. В первых моделях
льдогенераторов (Л-130, Л-500 и Л-1000)
поверхности испарителя орошались водой при
помощи спиральных форсунок, причем
полного покрытия водой испарителя не получалось.
Вода, попадая на поверхность испарителя,
смачивала его не более чем на 60%.
В лаборатории холодильной техники
НИКИМРП были разработаны и применены
оросители новой конструкции, при помощи
которых поверхность испарителя покрывается
сплошной пленкой воды и вследствие этого
съем льда с 1 м2 поверхности увеличился на
15—20%.
Понижение температуры кипения
холодильного агента в испарителях позволяет
увеличить производительность льдогенераторов.
Так, например, если при температуре кипения
аммиака —20°С производительность можно
принять за 100%, то при —25°С она
увеличится до 110%, причем чешуйчатый лед
переохладится на 3—5°С.
В таблице приведены экспериментальные
данные одной серии опытов при /0 = —22-~
Ч—28°С.
Из данных таблицы видно, как изменяется
тепловая нагрузка q в зависимости от
температуры кипения холодильного агента и
количества выработанного льда.
Температура орошающей воды оказывает
влияние на производительность
льдогенератора. Так, при испытаниях одной модели
льдогенератора была возможность снижать
температуру воды, подаваемой на орошение. В
результате установлено, что снижение
температуры воды с 26 до 2°С позволяет увеличить
съем льда с 1 м2 поверхности приблизительно
на 25—30%. Поэтому встал вопрос о
необходимости охлаждения орошающей воды. В
конструкциях льдогенераторов чешуйчатого льда
нами предусмотрен сбор незамерзшей воды
непосредственно в водосборнике. При
испытаниях льдогенераторов собранная вода
охлаждалась с 20 до 4°С.
В дальнейшем при изготовлении
льдогенераторов была предусмотрена система
рециркуляции воды.
Льдогенераторы чешуйчатого льда Л-130,
кипения
холодильного
агента
—22
—25
—26
—27
—28
Температура, °С

орошающей воды
5-6
4—5
4—5
5-6
4—6

помещения
10
10
10
8-10
8—10
льда
—3
—4
—6
—7
—10
Коли !ест-
во
выработанного
льда, кг/ч
520
550
570
590
600
Тепловая
нагрузка q, ккалЦм- ¦ ч)
12000
12700
13200
13600
14000
Коэффициент*,
ккал/{мг - ч • град)

теплоотдачи й;
3000
3200
3300
3400
3500

теплопередачи h
366
369
370
371
372
Число
оборотов
ножевого
вала в
минуту
12
12
12
12
12
Разность

температур стенки
и кипения

холодильного
агента Д/, °С
4-5
4-5
4—6
4-6
4—6
* Данные получены расчетным путем.
35

Л-150 и Л-500 производительностью от 130 до
500 кг/ч серийно выпускаются хабаровским
заводом «Продмаш».
Первая серия льдогенераторов типа Л-1000
производительностью 1000 кг/ч в 1968 г. будет
изготовлена Экспериментально-механическим
заводом НИКИМРП. Эти льдогенераторы
предназначены для рыбообрабатывающей
базы «Восток» и других крупных
рефрижераторных баз.
Выводы
Производительность льдогенераторов можно
повысить на 20—25% путем включения их в
насосную холодильную систему.
Применением материалов с повышенной
теплопроводностью для изготовления
испарителей льдогенераторов можно увеличить
коэффициент теплопередачи k и тепловую
нагрузку q испарителей.
Изготовление испарителей из алюминиевого
сплава позволит увеличить съем льда с
намораживающих поверхностей на 20—30%.
Экономическая эффективность от внедрения
льдогенераторов чешуйчатого льда составляет
от 1000 до 2000 руб. в год на один
льдогенератор.
ЛИТЕРАТУРА
1. Конокртин Г. С. Охлаждение салаки-сырца при
приемке в море. «Рыбное хозяйство», 1947, № 7.
2. К о н о к о т и н Г. С. Охлаждение трески и морского
окуня в морской воде. «Рыбное хозяйство», 1955,
№ 10.
3. К о н о к о т и н Г. С. Охлаждение и хранение рыбы
на рефрижераторных траулерах. «Холодильная
техника», 1959, № 6.
4. Конокотин Г. С. Проведение исследований по
использованию мягких видов льда (снежного и
чешуйчатого) для хранения рыбы. Отчет НИКИМРП, 1963.
5. Конокотин Г. С. Разработка параметров для
создания льдогенератора чешуйчатого льда Л-1000.
Труды НИКИМРП, т. III, 1965.
6. Кондратьев Г. М. Тепловые измерения. Госэнер-
гоиздат, 1948.
7. М и х е е в М. А. Основы теплопередачи. Госэнергоиз-
дат, 1948.
8. К р у ж и л и н Г. Н. Обобщение экспериментальных
данных по теплоотдаче при кипении жидкостей в
условиях свободной конвекции. Известия АН СССР,
1949, №¦ 5.
9. Данилова Г. Н., М а з ю к е в и ч Н. В.
Теплоотдача при кипении фреона-12 и аммиака. Труды ЛТИХП,
т. IX, 1955.
10. Г о г о л и н А. А. Непосредственное охлаждение с
использованием холодильного агента в качестве холо-
доносителя. «Холодильная техника», 1964, № 2.
Новые изобретения
Класс 17 а, 5 МПК F 25 b
№ 204341 A107357/24-6 от 14 октября 1966 г.).
В. В. Сычев, Л. Я. Климов, Н. С.
Николаев, Ю. В. Анто нов
Холодильная установка
Холодильная установка, содержащая две
последовательно соединенные вихревые трубы, выполненные с
сопловым вводом сжатого газа для разделения на
холодный и горячий потоки, и охлаждающую рубашку на
горячем конце первой трубы, отличающаяся тем, что,
с целью повышения термодинамической эффективности,
на трубопроводе, соединяющем горячий конец второй
трубы с охлаждающей рубашкой, установлен эжектор
для подсасывания наружного воздуха.
Класс 17 а, 4/01 МПК F 25 Ь
№ 2С4340 A061964/24-6 от 24 февраля 1966 г.)
Ю.А.Степанова, Е.С.Смирнов, В. Е. X а-
ланский, Ю. М. Солдатов и О. С. Мартынов
Способ заправки хладагентом систем охлаждения
Способ заправки хладагентом систем охлаждения
с открытым циклом испарения путем перекачки
хладагента из баллонов через расходную емкость в
испарители системы, отличающийся тем, что, с целью
обеспечения автономной работы и повышения надежности
системы, в баллоны из резервуара путем барботажа
подают инертный газ для поджатия хладагента, отключают
НИ
I—Л-1
резервуар и подключают баллоны к расходной емкости,
которую после заполнения хладагентом под действием
находящегося в баллонах газа сообщают одновременно
с резервуаром и испарителем системы и охлаждения.
36

ОБМЕН ОПЫТОМ
Устройство для дистанционного измерения, регистрации
и регулирования относительной влажности воздуха
621—52
В 1967 г. Ивановским промышленным
производственно-техническим объединением
(ППТО) «Промэнергоремонт» начат серийный
выпуск комплектных устройств
дистанционного измерения, регистрации и регулирования
относительной влажности воздуха типа
УДРОВ 1 с влагочувствительными элементами
эвч.
Несколько устройств УДРОВ установлено
в музеях Московского Кремля, где они
используются для измерения и регулирования
относительной влажности воздуха при работе
установок кондиционирования.
Устройство состоит из электронного одно-
или многоточечного автоматического моста,
например типа MCI, MCP1, ЭМП, ЭМР и др.,
со встроенным в него согласующим входным
делителем СВД, являющегося измерительным
блоком, и электролитического влагочувстви-
тельного элемента (датчика) ЭВЧ-01-Т или
ЭВЧ-02-Т, на котором меняется сопротивление
влагочувствительной пленки в зависимости от
относительной влажности контролируемого им
воздуха.
Датчики ЭВЧ-01-Т и ЭВЧ-02-Т имеют
одинаковую конструкцию и различаются только
концентрацией и составом компонентов во
влагочувствительной пленке, что определяется
диапазоном относительной влажности,
которую необходимо контролировать.
Датчик ЭВЧ включается в измерительный
электронный мост через СВД по потенциомет-
рической блочной схеме на переменном токе
(рис. 1). СВД согласует относительно высокое
сопротивление датчика ЭВЧ с низким
входным сопротивлением электронного усилителя
автоматического моста. Напряжение с СВД
поступает на вход электронного усилителя
моста, реагирующего таким образом на
изменение относительной влажности воздуха.
1 Устройство разработано инженерами Н. Е. Осипо-
вой, О. А. Кузнецовым, А. Н. Графовым и др. с
участием автора (авторское свидетельство № 176708) и
изготавливается по договорам Ивановским ППТО
«Промэнергоремонт». г. Иваново, ул. Степанова, 5.
В схеме СВД предусмотрена компенсация
температурной погрешности датчика ЭВЧ,
которая осуществляется по принципу сложения
двух сигналов — ф и 7°.
Сигнал ф поступает с СВД, а сигнал Т° —
с моста измерения температуры (мост Т°).
Температура компенсируется термистором
типа ММТ-1 (ММТ-4).
Питание обеих схем осуществляется с
разделенных обмоток F вт) трансформатора Тр
(рис. 2). Питание поступает на мост Т° в
зависимости от величины ф — разбаланса
электронного моста измерителя влажности. Это
достигается тем, что реохорд Ru жестко
связан с реохордом #13 измерительной части
автоматического моста.
Величина питания моста Т° устанавливается
сопротивлением Rn и соответствует характеру
нелинейности шкалы ф.
Величину сигнала компенсаций в различных
диапазонах температур изменяют
искусственным перекашиванием плеч моста Т° и
устанавливают сопротивлением 7?з- Баланс моста
Т° осуществляется сопротивлением /?8 при
t = 20°C.
Рис. 1. Блочная схема УДРОВ:
ЭУМ — электронный усилитель моста; СВД —
согласующий входной делитель; РД — реверсивный
электрический двигатель; R\ — постоянное
сопротивление из состаренного манганина; /?2 и Rz —
переменные сопротивления; ЭВЧ — датчик.
37

Последовательно и параллельно с датчиком
ЭВЧ включены термосопротивления RT\ и /?Т2
(ММТ-1, КМТ-17) и постоянное сопротивление
Ri для корректировки их характеристик.
Сопротивлением #15 устанавливается начало
шкалы прибора.
Датчики влажности могут быть удалены от
измерительного блока на значительное
расстояние. При длине более 50 м линия, обладая
собственной емкостью, шунтирует датчик,
внося фазовые искажения. Это приводит к
ухудшению чувствительности прибора, появлению
вариации и уменьшению точности измерения.
Для компенсации емкости длинной линии в
измерительном блоке на входе СВД
параллельно включен LC контур (на рис. 2
показано пунктиром), настроенный в резонанс на
частоту 50 гц. Величина емкости подбирается
при настройке контура в резонанс,
определяемый равенством токов в индуктивной и
емкостной ветвях контура, и зависит от длины
линии подключения датчика к измерительному
блоку.
Чувствительный элемент ЭВЧ смонтирован
на основании цоколя от электронной лампы и
представляет собой цилиндр из
изоляционного материала с бифилярно намотанными на
нем металлическими электродами, покрытыми
Рис. 2. Принципиальная электрическая схема УД РОВ:
Пх — обегающий переключатель электронного
моста; LC — компенсирующий контур; R\—R\7 —
сопротивления; Rti—^T2 — компенсирующие сопротивления;
R <р — датчик влажности; РД — реверсивный
электрический двигатель моста; П2 — выключатель; УЭ —
электронный усилитель моста; Тр — трансформатор.
электролитической влагочувствительнои
пленкой. Внутри цилиндра датчика или
непосредственно около него смонтированы
термосопротивления ММТ-1 (ММТ-4), КМТ-17.
Датчик соединен с кабелем через октальные
ламповые панели, которые поставляются
вместе с датчиками. Сверху датчик закрыт
защитным металлическим перфорированным
кожухом. Датчики влажности ЭВЧ-01-Т и
ЭВЧ-02-Т соединены со вторичным прибором
трехпроводной линией (провод МГВЭ или
ПГПЭ сечением 0,35 или 0,5 мм2).
Приводим основные технические данные
описываемого устройства.
Для датчика ЭВЧ-01-Т диапозон
измеряемой влажности составляет от 35 до 80%, для
датчика ЭВЧ-02-Т — от 60 до 95%.
Интервал рабочих температур измеряемой
среды с компенсацией температурных
погрешностей от 15 до 35°С. Измерительный блок
может устанавливаться в помещениях с
температурой окружающего воздуха 0—50°С и
относительной влажностью не более 80%. Основная
погрешность показаний прибора во всем
диапазоне рабочих влажностей при
многоточечном измерении (до 12 точек) не превышает
±3%- Постоянная времени при скорости
протекающего около датчика воздуха 0,35 м/сек —
не более 5 мин. Датчик влажности прибора

работоспособен при вибрации с частотой 25 гц
при амплитуде 0,35 мм.
Питание прибора осуществляется от сети
переменного тока напряжением 220 в (±10%)
и частотой 50 гц. Мощность, потребляемая
прибором, не превышает 130 ва. Дистанцион-
Поддерживать требуемый температурный
режим в камерах хранения фруктовых
холодильников без точного вторичного прибора к
термометру сопротивления затруднительно.
Для решения этой задачи был применен
электронный самопишущий мост ЭМП-120-е
с измененной шкалой.
Перерасчет электронного самопишущего
моста ЭМП-120-е со шкалой — 50-f- + 50°C и
ценой деления 2°С сделан совместно с
кафедрой автоматики Краснодарского
политехнического института.
Новые параметры катушек сопротивлений
С целью исключения субъективности
записи показаний, разгрузки лаборантов и
увеличения срока службы приборов в лаборатории
головного конструкторско-технологического
бюро при Минском заводе холодильников
разработан и изготовлен полуавтоматический
стенд для испытаний домашних холодильников
в лабораторных условиях. Стенд прост,
собран из стандартных элементов и может
быть изготовлен в заводских условиях.
Схема стенда позволяет включать
импульсные счетчики для отсчета числа циклов и
длительности рабочей части циклов, а также
счетчики расхода энергии после окончания
пускового периода и только на время работы в
установившемся контрольном режиме. По
окончании испытания стенд автоматически
отключается. . '
ность измерения до 600 м. Габаритные
размеры измерительного блока определяются
типом выбранного моста. Высота датчика 80 мм,
диаметр 32 мм.
Канд. техн. наук Ю. С. ДАВЫДОВ —
НИИсантехники
измерительной схемы моста (в ом)
следующие:
R =405,75 Rt = 3,74
д"= 407,52 Rb =101,8
Градуировка прибора — 24.
После переделки прибора границы шкалы
стали от —5 до +5°С.
Электронный мост ЭМП-120-е с такой
переделкой может быть применен на фруктовых
холодильниках для хранения свежих фруктов,
ягод и винограда.
А. И. СПИРИН — Сенновский винно-соковый завод
Краснодарского края
621.565.92.001.4
Устройство стенда. Принципиальная
электрическая схема стенда изображена на
рисунке. На стенде смонтированы:
— командные приборы типа КЭП-12У: один
для автоматического управления работой
стенда, другой для установления режима
работы испытуемых холодильников (задает
коэффициент рабочего времени и длительность
цикла);
— комплект типа К-50 для измерения
напряжения, потребляемой мощности и тока;
— фиксирующий блок, определяющий
расход электроэнергии с помощью однофазных
счетчиков типа СО-2М (ГОСТ 6570—60) с
ценой деления I вт-ч и классом точности 2,5,
а также суммарное время работы и число
циклов за контрольный период работы
холодильника с помощью электроимпульсных счетчиков
Применение электронного самопишущего моста ЭМП-120-е
на фруктовых холодильниках
Полуавтоматический стенд для испытаний домашних
компрессионных холодильников
39

типа СЭИ-1 и датчиков импульсов; последние
состоят из синхронных электродвигателей
типа ДСД-60 с кулачковым прерывателем,
частотой 1 импульс в секунду;
— самопишущий многоточечный
электронный потенциометр типа ЭПР-09 в комплекте с
хромель-копелевыми термопарами;
— камера для испытания холодильников.
Принцип работы стенда. Перед
началом испытаний счетчики числа циклов
С1—СЗ и счетчики времени работы С4—С6
устанавливаются на нуль. Фиксируются
показания счетчиков электроэнергии СЭ1, СЭ2 и
СЭЗ.
Командный прибор / настраивается на цикл,
равный суммарному времени выхода
холодильников на установившийся режим
(пусковой период) плюс контрольное время
испытаний. Контакт 1К1 должен быть разомкнут в
пусковом периоде и замкнут в течение
контрольного режима; контакт ЗК1 замкнут в
течение всего цикла испытаний, размыкается
после размыкания контакта 1К1 по окончании
контрольного режима и выключает питание
стенда; контакт 2К1 по окончании испытаний
включает сигнальное устройство СУ.
Командный прибор 2 задает определенный
коэффициент рабочего времени для
испытываемых холодильников; в случае
необходимости испытаний на непрерывном режиме
тумблеры ТЗ, Т4 и Т5 шунтируют контакты
командного прибора 2.
После настройки командных приборов / и
2 включается пакетный выключатель ПВ1 и
подается напряжение питания на
испытываемые холодильники XI, Х2 и ХЗ (загорается
сигнальная лампа «/77). Подключение и
работа холодильников контролируются
измерительным комплектом 3 типа К-50.
Таким образом, до выхода на контрольный
установившийся режим приборы
фиксирующего блока 4 отключены, напряжение подается
непосредственно на испытуемые
холодильники.
При выходе на контрольный режим контакт
1К1 замыкается и подает питание на реле
РП1; нормально открытые контакты 1РП1,
ЗРП1, 5РП1 замыкаются, а нормально
закрытые контакты 2РП1, 4РП1, 6РП1
размыкаются, подключая через токовые реле РТ1, РТ2 и
РТЗ счетчики электроэнергии СЭ1, СЭ2 и СЭЗ.
Одновременно замыкается нормально закры-
Принципиальная электрическая схема: 1,2 — командные приборы; 3 —
измерительный комплект; 4 — фиксирующий блок; 5 — самопишущий электронный потенциометр;
6 — камера для испытаний холодильников: XI—ХЗ — объекты испытаний; СЭ1—СЭЗ —
счетчики расхода электроэнергии; С1—С6 — электроимпульсные счетчики;
РТ1—-РТЗ — токовые реле; ДИ1—ДИЗ -— датчики импульсов; РП1 — промежуточное реле;
В — выпрямитель; Т1—Т2 — тумблеры; Л1—Л2 — сигнальные лампы; СУ —
сигнальное устройство; ТЗ—Т5 — тумблеры; 1К2—ЗК2, 1К1 — ЗК1 — контакты; ПВ11 —
пакетный выключатель; П1—П2 — предохранители; R — сопротивление.

тый контакт 8РП1 и подключает
самопишущий электронный потенциометр 5.
Нормально открытый контакт 7РП1 при
замыкании подает напряжение на датчики
импульсов ДИ1—ЦИЗ и через выпрямитель В
включает электроимпульсные счетчики С1—
Сб. Если в момент выхода на контрольный
режим холодильники включены, то
срабатывают токовые реле РТ1—РТЗ и замыкают
нормально открытые контакты 2РТ1—2РТЗ и
1РТ1—1РТЗ- Счетчики С1—СЗ фиксируют
число циклов, а счетчики С4—С6 по сигналу
датчиков импульсов ДИ1—ДИЗ отсчитывают в
секундах суммарную длительность рабочих
частей циклов.
При отключении холодильников токовые
реле РТ1—РТЗ своими нормально открытыми
контактами снимают питание с датчиков
импульсов ДИ1—ДИЗ и счетчиков С1—СЗ.
Киевский холодильник № 1 имеет
многолетний опыт по изготовлению
свежезамороженного пюре из ягод земляники, черной смородины
и. черники с сахаром.
Эти виды пюре пользуются спросом
главным образом на фабриках и в цехах при
холодильниках и хладокомбинатах,
вырабатывающих фруктовое мороженое и пломбир.
Однако холодильник имел возможность
выработать за летний сезон не более 200 т пюре.
Это количество фабрики мороженого Украины
израсходовали меньше чем за два месяца.
Для увеличения количества пюре новаторы
холодильника предложили изготовить новый
вид пюре под названием «Пюре
свежезамороженное смородинно-яблочное», которое
представляет собой смесь, состоящую из 20%
черносмородинового пюре, 55% яблочного пюре
и 25% сахара.
В результате был получен продукт с
высокими вкусовыми качествами, яркоокрашенный,
Таким образом, счетчики СЭ1—СЭЗ
суммируют расход электроэнергии за контрольный
режим, электроимпульсные счетчики С1—СЗ
фиксируют число циклов, а счетчики С4—С6—
суммарную длительность в секундах рабочих
частей циклов в течение контрольного режима.
По окончании испытаний контакт 1К1
размыкается, отключая питание фиксирующего
блока 4 и потенциометра 5, замыкается
контакт 2Д7, включая сигнальное устройство СУ
(световое или звуковое).
Затем контакт ЗК1 размыкается и
отключает питание стенда.
Во время пускового режима можно
включить тумблером 77 фиксирующий блок 4, а
также тумблером Т2 по!енциометр 5.
В. Е. СОБОЛЕВ, В. Г. УСЕНКО — Минский завод
холодильников
664.84/85.037.5
с ароматом черной смородины. Содержание
сухих веществ в пюре 32,5%.
Первые же партии смородинно-яблочного
пюре, отправленные в июле 1967 г. на
Одесский городской холодильник, были там
успешно использованы для выработки мороженого.
Кроме Одессы, новое пюре в 1967 г.
применили на Симферопольском хладокомбинате,
Ялтинском, Севастопольском, Донецком,
Луганском и Днепропетровском холодильниках.
Пюре широко используют не только на
фабриках и в цехах мороженого, но и в
ресторанах, кафе и вареничных, где его подают к
столу на десерт.
Всего Киевский холодильник № 1 в 1967 г.
изготовил 121 т нового пюре.
Благодаря внедрению этого предложения
стало возможным использовать в
производстве летние сорта яблок (папировку, белый
налив, боровинку), ресурсы которых в летнее
время очень велики, а стоимость невысокая.
Я. Д. ФАЛЬКОВИЧ — Киевский холодильник № 1
Новый вид свежезамороженного фруктового пюре
41

Правила техники безопасности на аммиачных холодильных установках1
Требования к составлению проектов
аммиачных холодильных установок группы А
Система охлаждения
§ 80. Каждая холодильная установка с системой
непосредственного охлаждения должна иметь
отделитель жидкости на общей всасывающей магистрали.
§ 81. При использовании аппаратов (сосудов),
выполняющих также функции отделителей жидкости,
установка дополнительных отделителей жидкости не
обязательна.
§ 82. В аммиачных насосных системах отделитель
жидкости и расположенный под ним циркуляционный
ресивер должны быть соединены уравнительным
паровым трубопроводом. При*этом жидкий аммиак от
регулирующего вентиля должен поступать в отделитель
жидкости и сливаться в циркуляционный ресивер.
§ 83. Для обеспечения безопасной работы насосно-
циркуляционных систем емкость циркуляционных
ресиверов должна быть рассчитана на прием жидкого
аммиака сверх их рабочего заполнения (см. приложение 5)
не менее:
для систем с верхней подачей аммиака в батареи—
25% емкости батарей и 50% емкости
воздухоохладителей (включая емкость обратных сливных
трубопроводов);
для систем с нижней подачей аммиака в батареи
с принудительной циркуляцией — 30% емкости
испарительной системы (ввиду возможных выбросов жидкого
аммиака из батарей при повышенных тепловых
нагрузках);
для батарей с самоциркуляцией — 20% емкости
испарительной системы.
Полученный расчетный объем ресиверов должен
быть увеличен на 20%.
§ 84. Емкость линейных ресиверов должна быть не
менее:
для систем с верхней подачей аммиака в батареи—
30% от емкости труб батарей и воздухоохладителей;
для систем с нижней подачей аммиака в батареи
(при отсутствии соленоидных вентилей на всасывающих
трубопроводах холодильных камер) — 60% от емкости
труб батарей и воздухоохладителей.
Полученный расчетный объем ресивера должен
быть увеличен на 20%.
§ 85. Емкость дренажного ресивера в насосных
системах должна вмещать аммиак из наиболее крупного
циркуляционного ресивера или батарей наибольшей
камеры хранения или морозилки.
Полученный расчетный объем ресивера должен
быть увеличен на 20%.
§ 86. Емкость дренажного ресивера в безнасосных
схемах должна вмещать аммиак из батарей
наибольшей камеры хранения или морозилки.
Полученный расчетный объем ресивера должен
быть увеличен на 20%.
§ 87. Допускается установка отделителей жидкости
в машинном отделении при условии расположения их
над циркуляционными ресиверами.
§ 88. В схеме трубопроводов (при наличии двух
конденсаторов и более) должна быть предусмотрена
возможность отсасывания аммиака из любого аппарата
1 Продолжение. Начало см. журнал «Холодильная
техника» № 9, стр. 41.
(сосуда) и батарей через мосты переключений на
всасывающих линиях.
§ 89. Применение вспрыска жидкого аммиака во
всасывающий трубопровод компрессора воспрещается.
§ 90. При наличии охлаждающих приборов с
верхней и нижней подачей аммиака в системе с одной
температурой кипения необходимая емкость
циркуляционного ресивера должна быть рассчитана в соответствии
с § 83.
§ 91. Проектирование аммиачных трубопроводов
(размещение опор, соединения, крепления и пр.)
должно выполняться в соответствии с СН и П III—Г.9—62.
§ 92. При верхней разводке трубопроводов в
машинных отделениях присоединение всасывающих и
нагнетательных трубопроводов от нескольких
компрессоров к общим магистралям должно выполняться таким
образом, чтобы в трубопроводах не находящихся в
работе компрессоров не скоплялись жидкий аммиак или
масло.
§ 93. Всасывающий и нагнетательный трубопроводы
каждого неагрегатированного компрессора при нижней
разводке должны иметь в нижних точках дренажные
вентили для спуска после длительной стоянки
скопившегося жидкого аммиака в дренажный ресивер.
§ 94. Аммиачная система холодильной установки
должна иметь воздухоотделители для удаления
неконденсирующихся газов, а также маслоотделители и мас-
лособиратели. Аппараты (сосуды) должны иметь мас-
лоспускные устройства для удаления масла.
§ 95. При расположений льдозаводов, цехов или
фабрик мороженого, а также других потребителей
холода с системой непосредственного охлаждения в
здании, не примыкающем к машинному отделению и
находящемся от него на расстоянии не менее 50 м, на
всасывающей магистрали необходимо предусматривать
дополнительный отделитель жидкого аммиака или
аккумулятор с теплообменным змеевиком, которые
устанавливают в машинном отделении.
§ 96. Отделитель жидкого аммиака или
аккумулятор, указанный в § 95, снабжают аварийным реле
уровня для отключения компрессоров и соединяют с
дренажным ресивером для слива аммиака (той же
испарительной системы).
§ 97. При остановке двухступенчатого компрессора
должно быть предусмотрено автоматическое устройство,
обеспечивающее снижение давления в промежуточном
сосуде до давления испарительной системы.
Последующий пуск компрессора должен происходить при
давлении в промежуточном сосуде, равном давлению
испарительной системы, что контролируется реле разности
давлений.
§ 98. В холодильных установках с приемом
аммиака из цистерн на стороне высокого давления должна
быть дополнительная емкость ресиверов,
устанавливаемых снаружи.
§ 99. К месту подачи цистерны должна быть
проложена жидкостная магистраль для слива аммиака,
присоединяемая к коллектору регулирующей станции
или жидкостному трубопроводу конденсатора (см.
приложение 9).
Автоматическая защита компрессоров
от гидравлических ударов и опасных
режимов работы
§ 100. В системах непосредственного охлаждения
должны быть предусмотрены приборы автоматической
42

защиты для отключения одноступенчатых компрессоров
в соответствии с табл. 2 и схемой на рис. 1 и 3, а для
двухступенчатых компрессоров — в соответствии с
табл. 3 и схемой на рис. 2 и 3.
§ 101. В системах охлаждения с промежуточным
теплоносителем (рассол, вода и др.) в дополнение к
приборам автоматической защиты, указанным в табл. 2 и 3,
должны предусматриваться приборы (реле),
отключающие компрессоры при прекращении движения
теплоносителя через кожухотрубные испарители.
§ 102. Ручной (наладочный) режим работы
компрессоров при выключенных устройствах
автоматической защиты допускается в исключительных случаях с
разрешения начальника компрессорного цеха.
§ 103. Аппараты (сосуды) испарительной системы
(циркуляционные ресиверы, испарители), выполняющие
одновременно функции, отделителей жидкости, а также
промежуточные сосуды должны иметь в соответствии
с проектной схемой:
— реле уровня, контролирующие поступление
жидкости;
— реле уровня, отключающие компрессоры при
опасном повышении уровня жидкости;
— ламповые сигнализаторы опасного положения
уровня жидкости.
§ 104. Аппараты (сосуды) испарительной системы
(циркуляционные ресиверы, испарители), не
выполняющие функции отделителей жидкости, должны иметь:
— реле уровня, регулирующие поступление жидко-
— ламповые сигнализаторы предельного положения
уровня.
Отделители жидкости, предназначенные для работы
без свободного уровня жидкости, должны иметь:
— реле, отключающие компрессоры при опасном
появлении уровня жидкости;
— ламповые сигнализаторы опасного появления
уровня жидкости.
§ 105. На аппаратах (сосудах), указанных в § 103
и 104, должны быть штуцеры для присоединения реле
уровня.
Штуцеры для присоединения жидкостных трубок
реле уровня, отключающих компрессоры, должны быть
расположены выше зоны возможного скопления масла
в аппаратах (сосудах).
Сигнализаторы уровня должны обеспечить световые
сигналы лампами следующих цветов:
желтый — предельно допустимый уровень;
красный — аварийный сигнал при опасном уровне
(может быть мигающим).
Световые сигналы предельно допустимого и
опасного уровня должны одновременно сопровождаться зву*
ковым аварийным сигналом, выключение которого
должно быть ручным.
§ 106. Применение ртутных устройств для контроля
уровня и расхода жидкости не допускается.
§ 107. Компрессоры должны быть оснащены
автоматическими устройствами, отключающими подачу воды
в рубашки цилиндров при остановке.
Табл ица 2
Приборы автоматической защиты одноступенчатых компрессоров
Контролируемый параметр
Тип прибора

Обозначение на
схеме
Место присоединения чувстви
тельного элемента
Низкое давление
всасывания
Высокое давление
нагнетания
Высокая температура
нагнетания**
Низкое давление в
системе смазки
Малый расход
охлаждающей воды
Высокий уровень
жидкого аммиака в отделителе
жидкости, вертикальном
циркуляционном
ресивере или аппарате
(сосуде)
Реле давления*
Реле давления*
Реле температуры
Реле разности дав-|
лений
(сигнализатор давления

дифференциальный)
Реле протока
(или расхода)
Реле уровня***
1СД
2СД
1СТ
2СДД
1СР
1СУ
2СУ
Трубопровод до
всасывающего вентиля
Нагнетательная сторона
компрессора до
нагнетательного вентиля
Нагнетательный трубопровод
до обратного клапана
Вход низкого давления
присоединяется к картеру
компрессора, вход высокого
давления—к
нагнетательному трубопроводу маслона-
соса
Сливная труба на выходе из
охлаждающей рубашки
Колонка, присоединенная к
отделителю жидкости,
вертикальному #циркуляцион-
ному ресиверу или
аппарату (сосуду)
* Может быть применено комбинированное реле с элементами низкого и
высокого давления.
** Допускается максимальная температура нагнетания для вертикальных У-образ-
ных и оппозитных компрессоров -j-150°C, для горизонтальных тихоходных
компрессоров старых марок +135°С (см# § 172 и 225).
*** 1СУ, 2СУ—сигнализаторы уровня (дублирование для надежности
отключения компрессора).
Примечание. Обозначение приборов см. на схемах рис. 1 и 3.
43

777777777Т77777777777777777777777777777777777777777777777777777.
Рис. 1. Схема расположения приборов
автоматической защиты одноступенчатых компрессоров:
/ — всасывающая линия; ТУ — нагнетательная
линия; Ш — вода.
§ 108. Автоматические приборы» отключающие
компрессор при опасном повышении уровня аммиака (в
циркуляционных ресиверах, испарителях, промсосудах и
отделителях жидкости), должны дублироваться.
§ 109. Линейные ресиверы должны быть
оборудованы приборами световой сигнализации предельного
положения уровня и звуковой — минимально допустимого.
§ НО. Запрещается одновременное использование
одного и того же прибора для регулирования и защиты.
Не допускаются в качестве защитных
многоточечные приборы с обегающим устройством.
§ 111. Для проверки исправности приборов,
предохраняющих от попадания жидкого аммиака во
всасывающий трубопровод компрессора, должна быть
предусмотрена подводка к ним жидкостных трубопроводов
с запорной арматурой (см. рис. 3 поз. V).
§ 112. Все приборы автоматической защиты
должны иметь замкнутую выходную цепь или замкнутые
контакты при нормальном состоянии контролируемых
параметров. Контакты этих приборов должны
размыкаться в случае неисправности последних.
Таблица 3
Приборы автоматической защиты двухступенчатых компрессоров
Контролируемый параметр
Низкое давление
всасывания I ступени
Высокое давление
нагнетания I ступени
Высокая температура
нагнетания I ступени
Низкое давление
всасывания II ступени
Высокое давление
нагнетания II ступени
Высокая температура
нагнетания II ступени**
Низкое давление в
системе смазки
Малый расход
охлаждающей воды
Высокий уровень
жидкости в промежуточном
сосуде
Высокий уровень
жидкости в отделителе
жидкости или вертикальном
циркуляционном
ресивере или аппарате |
* Может быть примене
кого давления.
** и ***—см. табл. 2.
Примечание. Обозначе
Тип прибора
Реле давления*
То же*
Реле температуры
Реле давления
Реле давления
Реле температуры
Реле разности
давлений
(сигнализатор давления

дифференциальный)
Реле протока
(или расхода)
Реле уровня
Реле уровня***
но комбинирование
ние приборов см. на с

Обозначение на
схеме
зсд
4СД
зет
5СД
6СД
4СТ
зсдд
2СР
5СУ
6СУ
1СУ
2СУ
)е реле с
хемах рис.
Место присоединения
чувствительного элемента
Трубопровод до
всасывающего вентиля I ступени
Нагнетательная сторона на I
ступени до нагнетательного
вентиля
Нагнетательный трубопровод
I ступени
Трубопровод до
всасывающего вентиля II ступени
Нагнетательная сторона II сту- |
пени до нагнетательнбго
вентиля
Нагнетательный трубопровод
II ступени до обратного
клапана
Вход низкого давления к
картеру компрессора, вход
высокого давления к
нагнетательному трубопроводу
масляного насоса
Сливная труба на выходе из
охлаждающей рубашки.
Колонка, присоединенная к
промежуточному сосуду
Колонка, присоединенная к
отделителю жидкости или
вертикальному
циркуляционному ресиверу или
аппарату
элементами низкого и высо-
2 и 3.

1 Н°
5СУ
wwhww/???w/?www^w>h/?w?w/^///Mfm/^/w???//w/
Рис. 2. Схема расположения приборов
автоматической защиты двухступенчатых компрессоров:
/ — всасывающая линия I ступени; // — линия
сброса давления из промежуточного сосуда; /// —
нагнетательная линия II ступени; IV — вода;
V — жидкий аммиак; ПС — промежуточный
сосуд; 5СУ, 6СУ — реле уровня, отключающие
компрессор.
Рис. 3. Схема расположения приборов автоматической
защиты отделителя жидкости насосно-циркуляционной
системы:
/ — всасывающая линия компрессора; // — жидкий
аммиак от регулирующей станции; /// — пар от
охлаждающих устройств; IV — к насосу; V — жидкостной
трубопровод для проверки исправности приборов
автоматики; VI — сброс давления из промсосудов (при двухсту-
яенчатом сжатии); ОЖ — отделитель жидкости; ЦР —
циркуляционный ресивер; 1СУ, 2СУ — реле уровня,
отключающие компрессор.
§ 113. В установках с переключениями
компрессоров на несколько испарительных систем с различными
температурами кипения при срабатывании защитного
реле уровня (отделителя жидкости, испарителя,
вертикального циркуляционного ресивера и др.) любой
испарительной системы должны останавливаться все
компрессоры.
§ 114. Электрические схемы должны исключать
возможность автоматического пуска компрессора после
срабатывания приборов защиты. Пуск его возможен
только после ручной деблокировки защит.
§ 115. В схеме холодильной установки должен быть
предусмотрен один общий выключатель приборов
защиты, пломбируемый во включенном состоянии для
каждого компрессора.
Строительная часть и размещение
оборудования
§ 116. Машинное отделение должно быть располо
жено в первом этаже и иметь выходы в соответствии
с § 41 и 42..
Размещение машинного отделения в подвальном
помещении не разрешается.
§ 117. Для крупных холодильных установок с оппо-
зитными компрессорами или турбокомпрессорами,
имеющими сложные коммуникации с нижней разводкой,
допускается размещение компрессоров на втором этаже
здания машинного отделения при условии обеспечения
из этого этажа не менее двух эвакуационных выходов
непосредственно наружу.
§ 118. Высота вновь строящегося помещения
машинного отделения до низа несущих конструкций
покрытия должна быть не менее 4,2 м (за исключением
реконструированных зданий, где допускается высота не
менее 3,5 м), высота подоконников должна быть не
более 85 см.
Аппаратное отделение может быть устроено в
любом этаже здания и в подвале и иметь выходы в
соответствии с § 41 и 42.
Высота аппаратного отделения должна быть не
менее 3,6 м до низа несущих строительных конструкций
(за исключением реконструированных зданий, где
допускается высота не менее 3,0 м).
§ 119. При наличии благоприятных грунтов под
машинным отделением компрессорных установок
разрешается устраивать подвальное помещение высотой не
менее 3 м (для размещения трубопроводов, аппаратов,
сосудов и арматуры).
§ 120. Компрессор и его электродвигатель должны
устанавливаться на фундаментах, не связанных со
стенами здания.
В случае размещения компрессоров и
электродвигателей на общей фундаментной плите (перекрытии)
должны быть предусмотрены виброизолирующие
конструкции или другие меры, обеспечивающие ограничение
вибраций в пределах установленных норм.
§ 121. Компрессоры и аппараты (сосуды),
требующие осмотра на высоте свыше 1,5 м, должны быть
оборудованы специальными площадками и лестницами.
Площадки, лестницы, проемы, приямки и переходы
должны быть ограждены перилами высотой не менее
1,0 м, снабженными внизу сплошной металлической
зашивкой высотой 10 см.
Площадки и приямки длиной более 5 м должны
иметь не менее двух лестниц, расположенных с разных
сторон.
§ 122. Ступени лестниц и площадки должны
изготовляться из листовой стали и не быть скользкими.
Ширина лестниц должна быть не менее 600 мм,
расстояние между ступенями по высоте — 200 мм,
ширина ступеней — не менее 80 мм.
§ 123. Полы машинных и аппаратных отделений
должны быть ровные, нескользкие и выполняться из
несгораемого материала, не подвергающегося быстрому
износу. Все каналы и проемы должны закрываться
заподлицо с полом специальными плитами или
металлическими рифлеными листами.
§ 124. При машинных отделениях должны быть
предусмотрены помещения для раздевания и хранения
спецодежды, санузел и умывальник.
§ 125. Для стен и потолка машинного отделения, а
также холодильного оборудования должна быть
предусмотрена окраска в соответствии с табл. 3 «Указаний
по рациональной цветовой отделке поверхностей
производственных помещений и технологического
оборудования промышленных предприятий» (СН 181—61).
§ 126. Соединительные трубопроводы холодильных
установок должны иметь следующую окраску:
аммиачные: всасывающие
жидкостные
нагнетательные
рассольные (подающие и обратные)
водяные (подающие и обратные)
—¦ синюю,
—• желтую,
— красную,
—- серую,
— зеленую.
45

Направление движения аммиака, рассола и воды
в трубах должно быть указано стрелками черной
краской на видных местах вблизи каждого вентиля и
задвижки.
§ 127. Проход и расстояние от регулирующей
станции до выступающих частей машины должны быть не
менее 1,5 м.
Прохсд между выступающими частями машин
допускается не меньше 1,0 м.
Проход между гладкой стеной и машиной (или
аппаратом) должен быть не менее 0,8 м, если он не
является главным проходом для обслуживания.
Допускается установка аппаратов у стен без наличия
проходов.
При расположении машинного и аппаратного
отделений в помещении с внутренними колоннами
расстояние о г колонны до выступающих частей допускается
0,7 я (при наличии других проходов нормальной
величины) .
§ 128. Туннели с аммиачными трубопроводами при
периодическом пребывании обслуживающего персонала
должны иметь высоту 1,9 м до низа покрытия или
выступающих элементов креплений или изоляции
трубопроводов.
§ 129. При воздушной прокладке трубопроводов
через проезжие дороги высота расположения их должна
обеспечивать свободное движение транспорта.
§ 130. Для прямых участков трубопроводов длиной
больше 100 м обязательно устройство компенсаторов
и креплений, обеспечивающих изменение длины
трубопроводов при колебании их температуры.
§ 131. В местах, где арматура, трубопроводы или
батареи могут подвергаться повреждению от ударов,
обязательно устройство защитных ограждений.
§ 132. Аммиачная распределительная запорная
арматура холодильных камер и других потребителей
холода должна размещаться на удобном уровне для
обслуживания с пола (не выше 1,8 м от пола).
При расположении распределительной запорной
арматуры на недоступной с пола высоте должны быть
предусмотрены площадки обслуживания с лестницами.
§ 133. Запрещается прокладка трубопроводов к
охлаждающим приборам через грузовой объем
холодильной камеры.
§ 134. Размещение трубопроводов, аппаратов и
арматуры в шахтах подъемников воспрещается.
Отопление и вентиляция
§ 135. Система отопления должна обеспечить в
машинных и аппаратных отделениях при неработающем
оборудовании температуру воздуха не ниже +12°С.
§ 136. В машинных и аппаратных отделениях
допускается любая система отопления при условии, что
нагревающая воздух поверхность имеет температуру не
свыше 150°С. Нагревающая поверхность должна быть
ограждена от случайного соприкосновения.
При печном отоплении топка должна быть вынесена
за пределы машинного отделения.
§ 137. Машинные и аппаратные отделения должны
быть оборудованы приточно-вытяжной механической
вентиляцией, рассчитанной на следующую кратность
обмена воздуха в час: приток — 2; вытяжка — 3.
§ 138. Машинные и аппаратные отделения должны
иметь (кроме вентиляции, указанной в § 137)
аварийную вытяжную вентиляцию, рассчитанную на
семикратный обмен воздуха в час.
Примечание. Совместная работа аварийной и
обычной вентиляции должна обеспечивать
десятикратный обмен воздуха в час.
§ 139. Производительность аварийной вытяжной
вентиляции должна обеспечиваться независимо от
рабочей вентиляции.
§ 140. Аварийная вентиляция должна иметь
пусковые приспособления как внутри вентилируемых
помещений (у выхода), так и вне их на наружной стене
здания.
§ 141. Туннели, через которые проложены
аммиачные трубопроводы и предназначенные для прохода
людей, должны быть оборудованы вытяжной вентиляцией,
рассчитанной на трехкратный обмен воздуха в час.
§ 142. Помещения приборов и средств
автоматизации должны иметь приточную вентиляцию с подпором,
препятствующим проникновению воздуха с повышенной
концентрацией аммиака.
Электрооборудование
§ 143. Проектирование электрооборудования
аммиачных холодильных установок должно производиться в
соответствии с Правилами устройства электроустановок
(см. приложение 7).
Требования к составлению проектов
аммиачных холодильных установок группы Б
Действительны § 50, 81, 82, 83, 84, 85, 36, 87, 88, 89,
91, 92, 93, 94, 100, 101, 102, 103, 104, 105, 106,
107, 108, 109, ПО, 111, 112, 113, 114, 115, 120,
121, 122, 123, 124, 125, 126, 130, 131, 132, 133,
134, 135, 136, 137, 138, 139, 140, 142, 143.
§ 144. В системах непосредственного охлаждения
должны быть предусмотрены приборы автоматической
защиты для отключения одноступенчатых компрессоров
в соответствии с табл. 2 и схемой на рис. 1.
§ 145. Машинное отделение может быть
расположено в первом этаже, а также в подвале.
§ 146. Высота машинного отделения до низа
несущих конструкций покрытия или перекрытия должна быть
не менее 3,6 м.
§ 147. Высота аппаратного отделения до низа
несущих строительных конструкций должна быть не менее
3 м.
§ 148. Главный проход и расстояние от
регулирующей станции до выступающих частей машин должны
быть не менее 1,25 м.
§ 149. Проход между выступающими частями
машин и аппаратов — не менее 1 м\ проход между
гладкой стеной и машиной (или аппаратом) — не менее
0,8 м, если он не является главным проходом для
обслуживания.
Монтаж холодильного оборудования
и трубопроводов
§ 150. Для безопасности работ при монтаже
холодильного оборудования необходимы:
строгое соблюдение настоящих Правил техники
безопасности;
применение при этом предохранительных устройств
и приспособлений;
периодический контроль за состоянием подъемных
механизмов, ограждений, инструментов и
приспособлений;
хорошее освещение всей территории монтажной
площадки и рабочих мест.
§ 151. Допуск рабочих к монтажу холодильного
оборудования без предварительного инструктажа по
технике безопасности категорически воспрещается.
§ 152. Монтаж аммиачных трубопроводов, а также
проверка качества сварных швов их должны произво-
46

диться с соблюдением строительных норм и правил (СН
и П III—Г.9—62).
§ 153, При выполнении монтажных работ должны
соблюдаться правила пожарной безопасности.
§ 154. При проведении сварочных и такелажных
работ надлежит соблюдать общие правила технической и
пожарной безопасности, установленные для этих работ.
§ 155. К сварке и прихватке стыков аммиачных
трубопроводов допускаются сварщики, имеющие
удостоверения о сдаче испытания в соответствии с «Правилами
испытания электросварщиков и газосварщиков для
допуска их к ответственным сварочным работам»,
утвержденными Госгортехнадзором.
§ 156. При выполнении сварочных работ надлежит
руководствоваться ТУ на изготовление сосудов и
«Правилами устройства и безопасной эксплуатации сосудов,
работающих под давлением» (см. приложение 3).
Применение меловых электродов при сварке
воспрещается.
§ 157. Запрещается производить какие бы то ни
было работы на оборудовании или его деталях или под
ними в то время, когда они находятся в приподнятом
положении (на лебедках, домкратах и других
механизмах).
§ 158. Ремонтные работы на высоте 2 ж и более
разрешается производить только с лесов или других
сооружений, а при необходимости — в спасательном
поясе, с помощью которого рабочий привязывается к опоре.
У работающего на высоте инструмент должен
находиться в специальной сумке или ящике, чтобы исключить
возможность падения инструмента.
§ 159. При ограждении передач от двигателей к от*
дельным машинам и аппаратам холодильной установки
надлежит руководствоваться Правилами устройства
ограждений.
§ 160. Запрещается оставлять незатянутыми болты
на фланцевых соединениях.
§ 161. При монтаже трубопроводов запрещается
допускать «мешки» на всасывающих трубопроводах.
§ 162. Сварка нагнетательных трубопроводов
должна производиться с загибом их по ходу движения
паров аммиака.
§ 163. Фланцевые, сварные и другие соединения
трубопроводов не должны размещаться в стенах и
перекрытиях и неудобных для ремонта местах.
§ 164. Запорную арматуру надлежит устанавливать
по направлению движения аммиака с поступлением его
под клапан.
§ 165. Для электромагнитных вентилей допускается
поступление аммиака на клапан.
§ 166. Установка запорных вентилей маховичками
вниз воспрещается.
§ 167. Перед заполнением системы аммиаком все
трубопроводы, аппараты и батареи должны быть
очищены продувкой от грязи, песка, окалины и других
посторонних предметов, а также освобождены от воздуха.
§ 168. Заполнение системы аммиаком после
монтажа установки разрешается производить только при
наличии актов о продувке и испытании системы на
герметичность.
§ 169. Аммиак не должен содержать примесей. В
отношении технических условий, тары и маркировки
должен соответствовать всем требованиям ГОСТ 6221—62.
§ 170. Каждая поступающая партия баллонов с
аммиаком должна быть снабжена протоколом заводской
лаборатории с указанием данных анализа. В случае
отсутствия анализа лаборатории или при отступлении от
ГОСТ заполнять систему аммиаком воспрещается.
§ 171. Хлористый кальций для приготовления
рассола должен удовлетворять требованиям ГОСТ 450—
58.
§ 172. Для смазки вертикальных, У-образных и оп-
позитных компрессоров должны применяться масла
марок ХА (ХА-23 и ХА-30) с выбором марки в
соответствии с заводской инструкцией.
§ 173. Запрещается выполнение работ по монтажу
холодильной установки без утвержденного проекта. Не
допускается выполнение монтажных работ с
отступлением от проекта без согласования с проектной
организацией.
Эксплуатация холодильных установок
§ 174. Для безопасной эксплуатации оборудования
необходимы строгое соблюдение настоящих Правил и
Инструкций по эксплуатации холодильного
оборудования, а также «Правил технической эксплуатации и
безопасности обслуживания электроустановок
промышленных предприятий» (см. приложение 4).
§ 175. Действующие холодильные установки
должны быть оборудованы автоматической защитой
компрессоров от опасных режимов работы (в соответствии
с § 100, 101, 102, 103, 104, 105, 106, 107, [108, 109, 110,
1111, 112,il 13, 1|14, 115) и системами отопления и
вентиляции (согласно § 135, 136, 137, 138, 139, 140 и 141
настоящих Правил) в сроки, установленные
министерствами и ведомствами.
§ 176. В условиях эксплуатации должна
поддерживаться максимальная герметичность аммиачной системы,
обеспечивающая отсутствие утечки аммиака и
невозможность попадания воздуха в систему.
Пропуск аммиака через сальники компрессоров
необходимо устранять немедленно при его обнаружении.
Для нахождения места утечки аммиака
разрешается пользоваться только специальными химическими
индикаторами (см. приложение 110).
§ 177. Подтягивание болтов во фланцевых
соединениях, полную или частичную замену сальниковой
набивки запорной арматуры конденсаторов, испарителей,
переохладителей и другой аппаратуры необходимо
производить осторожно, предварительно отсосав аммиак из
поврежденного участка и отключив этот участок от
остальной аммиачной системы, если вентили не имеют
обратного затвора сальника при выведенном маховичке.
§ 178. Не разрешается быстро понижать давление
при отсасывании аммиака из аппаратов во избежание
снижения механической прочности их стенок вследствие
резкого понижения температуры.
§ 179. Открывать цилиндры компрессоров,
демонтировать аппараты, трубопроводы и арматуру
разрешается только после удаления из них аммиака и масла.
Выполнение этих работ без аммиачного
противогаза марки К и резиновых перчаток запрещается.
Оставшийся аммиак из цилиндров компрессора
выпускают через резиновый шланг, один конец которого
надвигают на специальный вентиль, расположенный на
компрессоре, а второй конец выводят наружу в сосуд с
водой под ее уровень.
Во избежание попадания воды в цилиндры
компрессора перед выпуском аммиака необходимо
убедиться, что давление в них выше атмосферного.
§ il80. При внутреннем осмотре цилиндра, картера,
маслоотделителя и прочих частей машин и аппаратов
холодильной установки для целей освещения
разрешается пользоваться только переносными лампами (во
взрывозащищенном исполнении) напряжением не выше
12 в. Пользоваться открытым пламенем и курить
воспрещается.
§ 181. Перед оттаиванием батарей и
воздухоохладителей и продувкой их от масла и прочих загрязнений
производят освобождение их от жидкого аммиака с
помощью дренажного ресивера (см. приложение 11).
§ 182. Масло из маслоотделителей (при отсутствии
47

автомгтического перепуска масла) и аппаратов стороны
высокого давления должно периодически перепускаться
в маслособиратель.
Выпуск масла из маслособирателя должен
производиться по выведенному наружу трубопроводу после
закрытия запорного вентиля на перепускной линии и
отсасывания аммиака через устройство для отделения
жидкости. Снаружи на конце маслоспускного
трубопровода должен быть установлен запорный вентиль.
Батареи и воздухоохладители должны
освобождаться от масла в процессе оттаивания при сливе жидкого
аммиака в дренажный ресивер.
§ 183. При выпуске масла необходимо пользоваться
противогазом марки К и резиновыми перчатками.
Кроме того, обслуживающий персонал обязан непрерывно
наблюдать за спуском масла.
§ 184. Воздух и другие неконденсирующиеся газы
выпускают из системы в сосуд с водой через
специально устанавливаемые воздухоотделители.
§ 185. При использовании автоматизированных
непрерывно действующих воздухоотделителей подача
воды в сосуд должна осуществляться непрерывно, с
переливом ее избыточного количества.
§ 186. В зимнее время при перерывах в работе
холодильной установки и возможности замерзания воды
последнюю следует спустить из охлаждающих рубашек
цилиндров и сальников компрессоров, водяных насосов,
горизонтальных кожухотрубных, противоточных и
элементных конденсаторов, переохладителей и других
аппаратов, охлаждаемых водой, а также из магистрали,
для чего должны быть предусмотрены спускные краны.
§ 187. Воспрещается эксплуатация компрессоров,
мешалок испарителей, насосов и других машин и
механизмов при неисправном состоянии устройств,
ограждающих приводные ремни, а также открытые вращающиеся
части.
§ 188. Заполнение холодильных установок
аммиаком из специальной железнодорожной (автомобильной)
аммиачной цистерны должно производиться в
соответствии с инструкцией (см. приложение 9).
§ 189. Заполнение системы аммиаком из баллонов
должно производиться с помощью выведенного наружу
трубопровода, присоединяемого к коллектору
центральной регулирующей станции, а при отсутствии ее —
жидкостному трубопроводу из конденсатора.
На наружном конце указанного трубопровода
должен быть установлен коллектор с угловыми запорными
вентилями для присоединения баллонов.
§ 190. Присоединение баллонов к угловым
запорным вентилям, указанным в § 189, должно
производиться с помощью съемных стальных трубок, к концам
которых привариваются штуцера с накидными гайками.
Присоединение баллонов с помощью резиновых
шлангов не допускается.'
§ 191. Аммиачные баллоны должны отвечать
«Правилам устройства и безопасной эксплуатации сосудов,
работающих под давлением» (см. приложение 3) и
Инструкции по хранению и наполнению баллонов
аммиаком (см. приложение 12).
§ 192. До зарядки аммиачной системы необходима
проверка баллонов на содержание в них аммиака.
Нагревание баллонов воспрещается. Аммиачные
противогазы марки К и резиновые перчатки должны
быть наготове.
§ 193. В случае заполнения баллонов аммиаком из
холодильной установки заполнение не должно
превышать 0,5 кг/л. Проверка баллонов осуществляется
взвешиванием.
§ 194. Заполнение баллонов аммиаком разрешается
производить только при непросроченных сроках их
освидетельствования.
§ 195. Оттаивание батарей непосредственного
охлаждения должно производиться горячими парами
аммиака под непосредственным руководством механика
холодильной установки (см. приложение 1,1).
§ 196. Оттаивание сребренных аммиачных
воздухоохладителей должно производиться с помощью горячих
паров аммиака, орошения охлаждающей поверхности
или электрообогрева.
§ 197. В холодильных камерах запрещается
укладка грузов вплотную к потолочным и пристенным
аммиачным батареям, а также на трубы батарей и
соединительные трубопроводы. Необходимо соблюдать
расстояния от батарей до штабеля в соответствии с
технологическими инструкциями.
§ 198. Воспрещается вести сварочные операции на
аппаратах или трубопроводах до их освобождения от
аммиака и продувки воздухом.
§ 199. Сварка и паяльные работы на действующих
холодильных установках должны производиться только
на отключенных и освобожденных от аммиака участках
по согласованию с представителем пожарного надзора
и при наличии письменного допуска. При этом должны
быть приняты меры для предохранения всех смежных
аппаратов от повреждений: разъединение фланцев,
постановка заглушек, отделяющих аппараты,
пломбирование в закрытом состоянии маховичков вентилей. Эти
работы следует производить при открытых окнах и
дверях или при непрерывной работе аварийной системы
вентиляции.
§ 200. Все установленные манометры должны быть
запломбированы или иметь клеймо госповерителя.
Проверка манометров и их опломбирование
должны производиться ежегодно, а также каждый раз
после произведенного ремонта.
§ 201. Не реже одного раза в шесть месяцев
должна производиться дополнительная проверка рабочих
манометров контрольным с записью результатов этих
проверок в журнал.
§ 202. Манометры не допускаются к применению в
случаях, когда:
— отсутствует пломба или клеймо;
¦— просрочен срок проверки манометра;
— стрелка манометра при его выключении не
возвращается к нулевому показанию шкалы на величину,
превышающую половину допустимой погрешности для
данного манометра;
— разбито стекло или имеются другие
повреждения манометра, могущие отразиться на правильности
его показания.
§ 203. Предохранительные клапаны компрессоров
должны периодически проверяться, но не реже одного
раза в 12 месяцев, а также во время производства
ремонта. Проверка неисправности действия
предохранительных клапанов, установленных на аппаратах
(сосудах), должна производиться в соответствии с
действующей производственной инструкцией.
Колпак и ограждающее устройство
предохранительного клапана должны пломбироваться с составлением
об этом акта.
Для каждой холодильной установки необходимо
иметь не менее одного запасного предохранительного
клапана (установленных диаметров прохода),
законсервированного для длительного хранения, а для каждого
компрессора с пластинчатыми предохранительными
клапанами — по шесть запасных чугунных калиброванные
(клейменых) пластинок.
В случае необходимости проверки
предохранительного клапана пломбу снимают только по распоряжению
механика холодильной установки и в его присутствии
(или лица, его заменяющего).
§ 204. Измерение вредного пространства компрессо-
48

pa должно производиться только при ручном
проворачивании вала.
§ 205. Доступ к движущимся частям машины
разрешается только после выключения ее из работы.
§ 206. Все запорные вентили на аммиачных
нагнетательных магистралях должны быть запломбированы
в открытом положении, за исключением запорных
вентилей у компрессоров.
§ 207. Пломбирование запорных вентилей на
нагнетательных магистралях и снятие пломб возлагается на
механика холодильной установки.
В крайне необходимых случаях технический
персонал, обслуживающий холодильную установку, снимает
пломбу и закрывает запорный вентиль, с которого
снята пломба. При наличии двух и более нагнетательных
магистралей запорные вентили, служащие для
переключения этих магистралей, должны быть запломбированы.
Требование о пломбировании общего запорного
вентиля перед конденсатором не распространяется на
установки, где компрессор и конденсатор смонтированы
в общий агрегат.
§ 208. После ремонта и профилактики холодильного
оборудования (компрессор, аппарат, трубопровод), а
также после длительного вынужденного отключения
компрессора (больше суток) дежурная смена может
производить пуск компрессора только с письменного
разрешения механика холодильной установки или лица,
его заменяющего.
При этом пуск каждого компрессора необходимо
осуществлять вручную при закрытом всасывающем
вентиле после предварительного дренирования
всасывающего и нагнетательного трубопроводов компрессора от
возможного скопления жидкого аммиака, для чего
используются дренажные вентили, указанные в § 93.
§ 209. Лед, образующийся в зимнее время на
оросительном конденсаторе, лестницах и их площадках
в помещениях конденсатора, необходимо систематически
удалять.
Эта работа выполняется в соответствии с
указаниями механика холодильной установки или заменяющего
его лица.
§ 210. Очистку от водяного камня труб
конденсатора необходимо вести под руководством механика
холодильной установки и лишь после освобождения
конденсатора от жидкого аммиака.
Необходимо (не реже 1 раза в месяц) проверять
отходящую из конденсатора воду на присутствие
аммиака (см. приложение 13).
§ 211. Помещение оросительного конденсатора
должно закрываться на ключ, который должен находиться
у дежурной смены холодильной установки.
§ 212. При расположении кожухотрубных
конденсаторов и линейных ресиверов снаружи они должны быть
ограждены металлическим барьером с запирающимся
входом.
§ 213. При использовании кожухотрубных
испарителей должен применяться рассол с температурой
замерзания на 8°С ниже температуры кипения аммиака.
§ 214. При охлаждении воды в кожухотрубных
испарителях температура кипения аммиака должна быть
не ниже +2°С.
§ 215. Температура воды, поступающей в рубашки
цилиндров компрессоров, не должна быть ниже +10°С,
а температура воды, выходящей из рубашек цилиндров
компрессора, не должна превышать +45°С.
§ 216. В случае необходимости экстренная
остановка компрессора должна осуществляться специальным
аварийным выключателем (кнопкой), установленным
внутри и вне машинного отделения.
§ 217. В рассольных системах необходимо
периодически (не реже одного раза в месяц) проверять рассол
на присутствие в нем аммиака (см. приложение 13).
§ 218. На щите регулирующей станции должна
быть схема холодильной установки, а над каждым
вентилем — надпись с указанием, какие аппараты или
какое охлаждаемое помещение обслуживает данный
регулирующий вентиль.
§ 219. Во избежание заклинивания клапанов
вентилей (не имеющих обратного затвора сальника при
выведенном маховичке) запрещается держать их в
открытом до отказа положении. Если по условиям
эксплуатации запорный вентиль необходимо открыть на
максимальный проход, то его вначале следует открыть
полностью, а затем повернуть обратно, примерно на 7в
оборота маховичка.
§ 220. Дежурный машинист обязан заносить в
журнал работы холодильной установки эксплуатационные
показатели и неисправности оборудования.
§ 221. При внезапном появлении стука в цилиндре
компрессора машинист обязан немедленно остановить
компрессор и сообщить об этом механику, записав в
суточный журнал работы машинного отделения причину
остановки компрессора.
§ 222. Температура масла в картере компрессора
не должна превышать значений, указанных в
инструкциях заводов-изготовителей.
§ 223 Работа компрессоров помимо отделителя
жидкости, не допускается.
§ 224. Перегрев пара, засасываемого компрессором,
должен быть на 5—15°С выше температуры кипения
аммиака. Перегрев определяют как разность между
температурой пара, измеренной перед всасывающим
штуцером компрессора, и температурой кипения по
температурной шкале мановакуумметра.
§ 225. Для определения температуры нагнетания
термометр должен быть установлен на нагнетательном
трубопроводе на расстоянии 200 мм от нагнетательного
патрубка или запорного вентиля компрессора, если он
установлен непосредственно на нагнетательном
патрубке компрессора. Температура нагнетания для
вертикальных, У-образных и оппозитных компрессоров не
должна превышать +150°С, для горизонтальных
тихоходных компрессоров старых марок -И35°С.
Снижать температуру нагнетания путем впрыска
жидкого аммиака во всасывающий трубопровод
компрессора воспрещается.
§ 226. В неавтоматизированных холодильных
установках1 при быстром падении температуры перегрева на
нагнетательной стороне компрессора и других признаках
влажного хода необходимо немедленно закрыть
запорный всасывающий вентиль (не выключая при этом
подачу воды в рубашки цилиндров), затем
соответствующий регулирующий вентиль и устранить причину,
вызвавшую влажный ход компрессора.
§ 227. В неавтоматизированных холодильных
установках 1 перед подключением к работающему
компрессору дополнительной тепловой нагрузки всасывающий
запорный вентиль у компрессора необходимо закрыть
и только после подключения постепенно открывать,
наблюдая за тем, чтобы температура перегрева паров
на нагнетательной стороне компрессора была не ниже
70°С.
§ 228. Исправность автоматических приборов
защиты холодильных установок необходимо проверять не
реже одного раза в квартал.
§ 229. Приборы автоматической защиты
холодильных установок должны периодически (не реже одного
раза в квартал) проверяться работниками, имеющими
специальную подготовку.
1 До оснащения их приборами защиты
компрессоров от опасных режимов работы.
(Продолжение следует)
49

Письмо в редакцию
О контрольном взвешивании мяса
В опубликованной в журнале «Холодильная
техника» A968 г., № 4) статье представителя
Комитета народного контроля БССР Н. Д. Ми-
зякина «Целесообразно ли производить
контрольное взвешивание мяса при термической
обработке» правильно охарактеризовано
создавшееся на холодильниках положение,
связанное со взвешиванием мяса на каждой
стадии обработки. Совершенно справедлив вывод
автора о том, что пора внести изменения в
действующую инструкцию, ибо зачастую поста-
дийное взвешивание мяса только тормозит
работу.
На Львовском хладокомбинате, пущенном
в эксплуатацию в 1965 г., мясо стали
взвешивать после ввода в действие в 1964 г. новых
норм естественной убыли. Для взвешивания
используют перронные весы, вследствие чего
летом мясо частично подтаивает, изменяет
цвет, теряет товарный вид.
Ежегодно хладокомбинат принимает до
10 тыс. т мяса. Особенно большая нагрузка
бывает в I квартале, когда за 8—10 ч
необходимо принять и заморозить 75—80 г свежего
мяса, которое нужно еще вторично
перевесить после замораживания.
Целесообразность перевески может быть
оправдана, когда есть две группы
материально-ответственных лиц. Однако, как показала
практика, при наличии на одном холодильни-
ВНИМАНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
На складе издательства имеются следующие номера журнала
«Холодильная техника»: №8, 9, 10, 11 за 1966 г.; №6, 10 за 1967 г. и №7,8
за 1968 г.
Издательство может выслать указанные номера журнала
наложенным платежом по письменным заказам читателей. Заказы направляйте
по адресу: Москва, И-434, ул. Костякова, 12.
50
ке двух ipynn, контролирующих один и тот же
груз при приемке, работа значительно
усложняется.
На Львовском хладокомбинате в настоящее
время работает одна группа
материально-ответственных лиц, состоящая из семи
кладовщиков, которая занимается приемкой,
замораживанием, хранением, отпуском и отгрузкой
мяса.
При одновременной большой загрузке
кладовщикам очень трудно справиться с
промежуточной перевеской (если еще нужно
работать на одних и тех же весах), которая для
них является лишней операцией, так как все
равно мясо поступает в их камеры хранения.
Работники технологического цеха
хладокомбината неоднократно ставили вопрос перед
вышестоящими организациями об отмене
перевески, которая, кстати, не
предусматривается проектными организациями при
строительстве новых холодильников. Однако ответ
гласил, что согласно инструкции о порядке
оформления операции по приему, хранению,
отпуску и учету товаров на холодильниках (п. 24),
утвержденной Министерством финансов СССР
в 1963 г., необходимо производить перевеску
мяса после замораживания. Администрация
хладокомбината и Украинская контора МРТ
придерживаются того же мнения.
Между тем практика показывает, что
изменения в инструкции необходимы. Это
позволит сэкономить значительные средства.
Т. И. ГРЕБЕННИКОВА — Львовский хладокомбинат

ХРОНИКА
Научно-техническое совещание по кондиционированию воздуха
в промышленных и общественных зданиях
21—24 мая 1968 г. в Тбилиси состоялось
четвертое научно-техническое совещание по
кондиционированию воздуха в промышленных
и общественных зданиях, созванное
Центральным правлением научно-технического
общества строительной индустрии совместно с
Грузинским республиканским правлением
общества.
В совещании приняли участие 440
специалистов, прибывших из 13 союзных республик D5
городов). Среди них работники проектных,
научно-исследовательских и учебных
институтов, министерств, монтажных организаций и
заводов-изготовителей вентиляционного
оборудования.
Совещание открыла первый заместитель
председателя Госстроя Грузинской ССР
Т. К. Кутателадзе. Со вступительным словом
выступил доктор техн. наук, проф. Е. Е. Кар-
пис.
К совещанию были подготовлены 50
докладов, 4 сообщения и 4 любительских научно-
технических фильма.
Обзорные доклады прочитали: канд. техн.
наук Б. В. Баркалов (Промстройпроект,
Москва)—«Перспективы развития
кондиционирования воздуха на промышленных предприятиях»,
И. Ф. Юхно (ВНИИкондвентмаш, Харьков) —
«Состояние и перспективы развития кондици-
онеростроения», Б. Г. Шпиз (Моспроект-2,
Москва) — «Состояние и задачи автоматизации
систем кондиционирования воздуха».
С сообщениями выступили: Н. Н. Павлов —
«О выполнении решений III
научно-технического совещания по кондиционированию
воздуха», И. П. Скворцова (Стройиздат,
Москва) — «О выпуске литературы по отоплению,
вентиляции и кондиционированию воздуха в
1968—1969 гг.», гл. редактор журнала
«Водоснабжение и санитарная техника» П. А. Спыш-
нов — «О работе журнала в области
отопления, вентиляции и кондиционирования
воздуха» и гл. редактор журнала «Холодильная
техника» Ш. Н. Кобулашвили — «О работе
журнала в области холодоснабжения и
кондиционирования воздуха».
Научно-технические доклады были
посвящены трем основным темам: «Оборудование для
систем кондиционирования воздуха» A0
докладов), «Проектирование и расчет систем
кондиционирования воздуха» B4 доклада),
«Регулирование систем кондиционирования
воздуха» A3 докладов).
В обсуждении докладов приняли участие
25 человек.
В принятых рекомендациях отмечено, в
частности, что в настоящее время в СССР
отсутствует единый научный центр, который мог бы
решать основные проблемы и координировать
научно-исследовательские работы различных
институтов в области отопления, вентиляции
и кондиционирования воздуха, а созданный
в 1967 г. в системе Минстройдоркоммунмаш
СССР Всесоюзный научно-исследовательский
и проектно-конструкторский институт
«ВНИИкондвентмаш» имеет конструкторско-машино-
строительный профиль и на него возложены
работы по созданию конструкций
кондиционеров и вентиляционного оборудования.
Поэтому следует просить Государственный комитет
Совета Министров СССР по науке и технике
об организации в системе Госстроя СССР в
1969 г. Всесоюзного центрального
научно-исследовательского института по отоплению,
вентиляции и кондиционированию воздуха
в промышленных и общественных зданиях
(ВЦНИИвентиляция).
Необходимо решить вопросы о создании
в 1969 г. в системе Минстройдоркоммунмаш
СССР специального главка по
вентиляционному оборудованию; о строительстве новых и
реконструкции существующих заводов конди-
ционеростроения и отопительно-вентиляцион-
ного оборудования в целях доведения выпуска
оборудования до уровня, удовлетворяющего
потребности народного хозяйства; о разработ-
51

ке и внедрении в производство единого
унифицированного оборудования для
центральных кондиционеров и приточных
вентиляционных камер, высокоэффективных и
экономичных воздухоохладителей (охлаждаемых
водой, рассолом и фреонами), турбодетандер-
ных кондиционеров, современных бромистоли*
тиевых и турбокомпрессорных холодильных
машин, комплектных водоохлаждающих
агрегатов, комплексной системы унифицированных
функциональных элементов для
автоматизации установок кондиционирования воздуха
и приточной вентиляции, регуляторов
относительной влажности и регулирующей
арматуры.
В решении совещания содержатся
предложения по номенклатуре и количеству
оборудования, подлежащего выпуску заводами кон-
Новые изобретения
Класс 17а, 16 МПК F25b
№ 203705 A078817/40-23 от 25 мая 1966 г.).
В. И. С лот и н, Г. И. Э скин, Н. Н.
Никольский, Ю. И. Блохи н, В. С. Тарасов и
Ю. Я. Борисов.
Система смазки подшипникового узла.
Система смазки подшипникового узла, например тур-
бохолодильника, содержащая масляную емкость, масло-
подводящие фитили и каналы, расположенные в
корпусе и соединяющие емкость с подшипниковым узлом,
отличающаяся тем, что, с целью повышения надежности
и экономичности, она снабжена генератором
ультразвуковых колебаний, состоящим из двух параллельно
расположенных дисков с осевыми отверстиями, один из
которых установлен на вращающемся валу, а другой
смонтирован в корпусе подшипникового узла.
диционеростроения, холодильного
машиностроения и средств автоматизации, по
улучшению координации научно-исследовательских
и опытно-конструкторских работ, по
организации эксплуатации систем, совершенствованию
подготовки специалистов и по тематике
литературы, которую целесообразно включить
в план Стройиздата.
Высказано также пожелание провести
очередное, пятое, совещание по
кондиционированию) воздуха в 1970 г. в Баку.
Для участников совещания были
организованы экскурсии на предприятия и в
общественные здания, оборудованные системами
кондиционирования воздуха, а также выставка
фотографий и макетов оборудования и систем
кондиционирования.
¦.
Класс 17 с, 4/04 МПК F25d
№ 203707 A077475/28-13 от 10 мая 1966 г.).
Авторы изобретения Г. К- Н е л ь к е и А. И.
Азаров.
Заявитель Рижский вагоностроительный завод.
Дверь домашнего холодильника.
Дверь домашнего холодильника, состоящая из
корпуса, панели, размещенной между ними термоизоляции,
уплотнителя и балки жесткости, расположенной на
стороне, прилегающей к оси вращения двери,
отличающаяся тем, что, с целью плотного прилегания двери к
шкафу в процессе эксплуатации холодильника, она
снабжена смонтированными в корпусе по торцовым сторонам
балки двумя двуплечими рычагами, каждый из которых
связан с балкой посредством винтовой пары и одним
плечом свободно опирается на концевую часть балки, а
другим — в перпендикулярный оси вращения двери
край корпуса.
52

Класс 17а, 5 МПК F25b
№ 202180 A078565/24-6 от 20 мая 1966 г.).
Г. И. Воронин, Ю. В. Антонов и А. Ф.
Панфилов.
Способ производства холода.
Способ производства холода при помощи каскадно
соединенных вихревых труб путем охлаждения в
теплообменнике холодным потоком, выходящим из трубы
предыдущего каскада, сжатого газа, поступающего в трубу
последующего каскада, отличающийся тем, что, с целью
повышения экономичности, горячий конец трубы
предыдущего каскада охлаждают подогретым в
теплообменнике холодным потоком того же каскада, смешанным
с горячим потоком последующего каскада.
пус, в котором расположены две трубные доски с
закрепленными в них теплообменными трубками,
отличающийся тем, что, с целью получения высокого тепло-
съема, надежного поддержания постоянного
статического напора и уменьшения габаритов, в нем трубные
доски выполнены согнутыми по продольной оси
цилиндрического корпуса под заданным углом и скреплены
между собой замком вдоль оси, образуя два малых
противоположных створа (коллектора) для подвода и
отвода одной из теплообменивающихся сред, а теплообмен-
ные трубки сделаны в форме дуг окружности, концен-
трично расположенных в двух других (больших)
створах трубных досок.
Классы 17а, 5; 62с, 13/01 МПК F25b; B64d
№ 203704 A072322/40-23 от 27 апреля 1966 г.).
Г. И. Воронин, В. И. С л о т и н, А. К. Ма-
г и н, Г. И. Э с к и н, Н. Н. Никольский, В. С.
Тарасов, Ю. И. Блохин и Ю. Я. Борисов.
Система смазки подшипниковых узлов
высокоскоростных роторов.
Система смазки подшипниковых узлов
высокоскоростных роторов, например бортовых турбохолодильни-
ков, содержащая кольцевую масляную полость, в
которой расположены фитили, продетые через отверстия
корпуса подшипников, отличающаяся тем, что, с целью
обеспечения большей надежности в работе фитилей и
улучшения смазывания подшипников, в ней фитили
установлены с зазором по отношению к валу ротора в
Классы 17а, 5; 62с, 13/01 МПК F25b; B64d
№ 203703 (929339/40-23 от 16 ноября 1964 г.).
Г. И. Воронин, В. И. Слотин, П. А.
Скотников и И. В. Костин.
Теплообменник для систем кондиционирования
летательных аппаратов.
Теплообменник для систем кондиционирования
летательных аппаратов, содержащий цилиндрический кор-
6ход охлаждаю
щей жидкости
области наибольшей интенсивности ультразвукового
поля ударостойкого излучателя, сопло которого
расположено в плоскости резонаторов, выполненных на валу в
виде глухих отверстий.
¦
53

В Международном институте холода
Доклады на 7-й комиссии XII Международного конгресса по холоду
На четырех заседаниях комиссии было заслушано
18 докладов. Ниже приводится краткий обзор наиболее
интересных докладов, посвященных следующим
проблемам.
Новые конструкции изотермических и охлаждаемых
транспортных средств, теплоизоляционные и
конструктивные материалы
О конструкции двухосных железнодорожных
вагонов большой длины сообщается в докладе Ж. Р о л я н-
да и П. Ашара (Франция).
Конструкция таких вагонов отличается от
стандартных металлических конструкций отсутствием
каркаса. Наружные стены несущей конструкции выполнены
из облегченной легированной стали, внутренние — из
нержавеющей стали. Особое внимание было обращено
на исследование воздухо- и влагонепроницаемости.
Изоляционные конструкции изготовлены из
самозатухающего полиуретана, полученного вспениванием на месте
производства вагона. Полы выполнены как единое целое
из наслоенного стеклянного полиэфирного волокна.
Двери сделаны так же.
Длина вагона 12 м, полезная длина грузового
помещения 9,8 м, площадь 25,5 м2. Несмотря на большое
количество стали, применяемой в конструкции, вес
нетто вагона составляет ,16 г, грузоподъемность 20 т.
Толщина изоляции боковых стен 80, торцовых 95,
крыши 100, пола 130 мм.
Вагон был испытан на экспериментальной станции
Вена-Арсенал. Коэффициент теплопередачи составил
0,22 ккал/(м2 • ч • град). Кроме того, были проведены
опыты по выбору способов соединения изоляции со
стенками и тепловые испытания образцов, а также проверена
устойчивость кузова.
В одном из вагонов применена система охлаждения
жидким азотом (общая емкость сосудов 1500 л).
Испытаниям различных типов внутренней облицовки
транспортных средств и выбору наиболее подходящего
материала посвящен доклад Р. С а и с а и X. Э м п е-
радора (Испания).
Рассматриваются следующие виды внутренней
облицовки: из дерева; из дерева, покрытого ровным
стальным листом; из гофрированного стального листа; из
стеклопластика.
Облицовка из дерева занимает большой объем. Со
временем она становится неровной и трудно очищается.
При обшивке дерева ровным стальным листом
поверхность получается гладкой и легко очищается,
однако значительно увеличивается вес конструкции.
Обшивка из стального листа толщиной 0,4 мм с
вертикальными гофрами оказалась непрактичной. При
эксплуатации, в результате ударов, лист прогибается, что
приводит к повреждению теплоизоляции. Поверхность
с трудом поддается очистке.
Наиболее практичной оказалась облицовка из
стеклопластика на основе полиэфирной смолы толщиной
8 мм. Поверхность пластины гладкая, блестящая, легко
очищается. Пластины — больших размеров, благодаря
чему неплотности в стыках могут быть сведены к
минимуму. Материал обладает хорошей эластичностью и
малой теплопроводностью. Опыты с листами меньшей
толщины D—6 мм) оказались неудачными: были случаи
пробоя листов грузом. Листы толщиной 10 мм можно
использовать в нижней части кузова и толщиной б мм—
в верхней.
О достижениях в области теплоизолированных
ограждающих конструкций железнодорожных вагонов
сообщается в докладе П. М. Бурге (Франция).
С 1959 г. на железных дорогах Франции
внедряются вагоны типа «Стандарт», имеющие стальную обшивку
и теплоизоляцию из стекловолокна.
В 1963 г. стали применяться вагоны с усиленной
теплоизоляцией из клежеселля, заключенного между
двумя слоями стекловолокна и полиэфирной смолы. При
этом теплоизоляционные качества вагона существенно
улучшились, хотя начальная стоимость стала примерно
на 30% выше.
В 1966 г. начали эксплуатировать новую серию
большегрузных вагонов с изоляцией из
пенополиуретана. Коэффициент теплопередачи этих вагонов остался
прежним (что и в вагонах с усиленной изоляцией), но
площадь пола и полезный объем увеличились.
Стоимость постройки этих вагонов такая же, как вагонов
типа «Стандарт».
Основные характеристики этих вагонов приведены
в табл. 1.
Таблица 1
Вагоны
Стандарт
С усиленной изоляцией

Коэффициент
теплопередачи,
ккал)(м2 •
• н • град)
0,41
0,22
0,22
Полезная

грузоподъемность, m
18
18
20
Площадь
пола, м2
22,3
22,5
25,0
Я*
s •
m S
со 5
ч л
«о
С о
45
45
50 |
Многочисленные опытные перевозки
быстрозамороженных продуктов (зеленый горошек, абрикосы, рыба)
в вагонах с усиленной изоляцией при охлаждении сухим
льдом показали значительное снижение
эксплуатационных расходов.
Относительные данные себестоимости перевозки
тонны груза на расстояние 350 км за 24 ч приведены
в табл. 2.
Таблица 2
Вагоны
1 Большегрузные вагоны
Статьи затрат
тяга
61
61
! 56
холод
27
15
14

амортизация и тех-
обслужиг
вание
12
15
11
Всего
100
91
81 1
54

Таким образом, усиление изоляции позволило
уменьшить стоимость перевозок на 9% при увеличении
объема вагона на 19%.
Прогресс в технике изоляции даст возможность в
скором времени снизить коэффициент теплопередачи
изоляционных конструкций вагонов до 0,15—0,1 ккал/
(м2*ч»град). Одновременно будет уменьшен вес
конструкции и повышена полезная грузоподъемность. При
этом замороженные продукты можно будет перевозить
без охлаждения в пути (после предварительного
охлаждения конструкции до — 18°С), и при этом температура
продукта повысится лишь на 1°С за время перевозки
24 ч и примерно на 2°С за 48 ч.
Обзорный доклад о холодильном автотранспорте в
Польше сделал А. Б а р с к и.
На шасси автомашины типа «Ниса-5011» (рис. 1)
выпускаются три варианта автофургонов: изотермический,
охлаждаемый сухим льдом и автофургон с
холодильной установкой.
Изоляция — плиты из полистирола, средняя
толщина изоляции 100 мм. Внутри кузов обшит алюминием,
пол покрыт стальным листом. Снаружи кузов
облицован сталью толщиной 0,8 мм. Двери расположены сзади
и с правой стороны.
Контейнер с сухим льдом навешен на передней
торцовой стенке. Для удаления СОг предусмотрен вывод
наружу. Циркуляция воздуха в кузове обеспечивается
двумя вентиляторами, пуском которых регулируется
температура воздуха. Одноразовая загрузка сухого льда
рассчитана на разъезды машины в течение 16 ч.
Время охлаждения кузова (предварительно
нагретого в течение 18 ч до 25°С) до температуры воздуха
0°С при температуре окружающего воздуха 25°С
составляет при использовании сухого льда 2,5—4 ч, при
использовании холодильной машины — 45 мин.
Минимальная температура воздуха в кузове при
температуре окружающего воздуха 30°С и охлаждении
его сухим льдом в течение 8,5 ч составляет —10°С, при
механическом охлаждении в течение 10 ч — до —20°С.
У рефрижераторов, предназначенных для
внутригородских перевозок продуктов, холодильный агрегат
установлен в кабине водителя, под сидением пассажира;
воздухоохладитель смонтирован на передней стенке в
кузове.
Привод холодильной машины осуществляется от
двигателя автомобиля, на стоянках — от
электродвигателя переменного тока от сети 380/220 в, 50 гц.
Холодильная установка может использоваться
также для обогрева кузова. На обогрев или оттаивание
она переключается вручную, в остальном управление
автоматическое.
3600
2450
500—600
4410X1760X2050
4
Основные технические характеристики фургона
Вес в порожнем состоянии, кг . . . 1600—1700
Вес брутто, допустимый, кг .
Полезная нагрузка, кг ... .
Габаритные размеры, мм . .
Внутренний объем кузова, м3
Бензиновый двигатель при
обIмин мощностью, л. с 52,5
В результате опытов было установлено, что
коэффициент теплопередачи кузова составляет 0,42 ккал/(м2*
• ч • град) *.
Для внутриобластных перевозок (на небольшие
расстояния) грузов используются авторефрижераторы
двух типов на шасси «Стар 25Л», характеристики
которых приведены ниже:
Стар-Ми- Стар-Ми-
лек MS2 лек MS2,5
Вес пустого фургона, кг 5700 5500
Вес брутто, допустимый, кг ... . 8800 8800
Полезная нагрузка, кг 2300 2500
Габаритные размеры, мм 6960x2403x3140
Объем помещения для груза, м3 . . 12,3 14,0
Полезный объем груза, м3 7,15 8,6
Термоизоляция — экспандированный полистирол
толщиной 150 мм. Обшивка кузовов алюминиевая,
внутри имеются крючья для подвески мяса.
Привод холодильной машины может
осуществляться непосредственно от бензинового двигателя, на
стоянках с помощью электродвигателя от сети переменного
тока.
Коэффициент теплопередачи кузовов составляет
примерно 0,4—0,45 ккал/(м2 • ч • град) при разности
температур около 32°С и средней температуре изоляции
36—45°С.
Для охлаждения кузовов от 25 до 0°С при
температуре наружного воздуха 25°С требуется около 45 мин.
Минимальная температура воздуха в кузове около
—22°С была получена за 9 ч при температуре
окружающего воздуха 30°С.
В перспективе следует улучшить термоизоляцию
(?^0,35) и применить новый гидропривод для
холодильного агрегата.
Для авторефрижераторов грузоподъемностью 5—6 т,
предназначенных для дальних межобластных перевозок,
используются шасси «Зубр-80» и навесные холодильные
машины, главным образом, зарубежного производства.
Термоизоляция — полистирол толщиной 150 мм,
коэффициент теплопередачи 0,45—0,55 ккал/(м2 • ч . град).
Методы определения теплопотерь в изотермических
транспортных средствах
Доклады, посвященные этой проблеме, касались
следующих вопросов:
— аналитическое определение теплопотерь
вследствие инфильтрации воздуха из-за негерметичности
кузова (Ф. Л. Л е в и — Англия);
— уточнение расчета влияния солнечной радиации
(А. Д а в и д е с к у и В. 3 б а р ч а — Румыния);
— влияние теплоемкости кузова и продуктов на
нестационарный процесс теплопередачи (Ф. Матароло
и Г. Зорзини — Италия);
Рис. 1. Малотоннажный польский
авторефрижератор «Ниса-501».
* Автофургон «Ниса-501» испытывался также в
Лаборатории холодильного транспорта ВНИХИ.
Испытания подтвердили теплоизоляционные характеристики
кузова, приведенные выше, однако предложенная система
охлаждения с помощью сухого льда не может быть
признана рациональной для малотоннажных
авторефрижераторов, предназначенных для развозки продуктов в
городе с частыми остановками и открыванием дверей
(Прим. сост.).
55

— влияние открывания дверей на теплопотери
кузова (А. Г а к и Г. М и р а — Франция).
В. П о л а к (Чехословакия) сообщил о простом
методе измерения количества воздуха, проникающего в
изотермический кузов при его движении, через щели
в ограждениях.
В испытываемый объект подается газообразный
хлорметил или фреон из баллона. С другой стороны
к объекту подсоединен рефрактометр, через который
с помощью резиновой груши просасывается воздух
с примесью газа. По изменению концентрации газа
определяют размер утечек смеси из кузова и приток
свежего воздуха. Такой метод может использоваться как
при стационарных испытаниях, так и при движении
кузова.
Испытания показали, что влияние утечек довольно
существенно в общем тепловом балансе. Теплопотери
через неплотности составляют примерно 20% от общих
теплопотерь в неподвижном состоянии и достигают
даже 90% после нескольких лет эксплуатации.
Этому же вопросу — определению теплопотерь в
изотермических кузовах вследствие их неплотности —
был посвящен доклад польского специалиста И. П о-
т и н с к о г о.
Размер утечек определялся по изменению
концентрации СОг, вводимой в испытуемый объект.
Испытания показали, что утечки значительно
возрастают в случае циркуляции воздуха внутри
испытуемого объекта.
Воздухообмен зависит от абсолютной величины
разности температур внутри и снаружи кузова, а также
от ее знака.
Развитие контейнерных перевозок скоропортящихся
продуктов на дальние расстояния
Об интересной практике контейнерных перевозок
охлажденной беконной свинины из Дании в Англию
сообщается в докладе Е. К е м п е.
Полутуши свинины после охлаждения на месте убоя
в туннельном аппарате в течение 115—116 ч при
скорости воздуха 2,5 м/сек при 0°С и относительной
влажности 90—95%, с температурой О—3°С в толще (на
глубине 80—100 мм), упакованные в мешковину,
укладываются по 20 шт. на сдвоенные стеллажи-поддоны из
нержавеющей стали.
С помощью подъемника с вилочным захватом
поддоны помещают в охлаждаемый контейнер-прицеп
(рис. 2), вмещающий 18 поддонов, или около 10 т
свинины.
В прицеп (рис. 3) встроен холодильный агрегат,
расположенный в специальном отсеке спереди, с приво-
л ..•¦.
lllllllli' '" "
ИВ* **
ЩшшшШш
.'."..... Hi Ci'ISH J;!, \t/-;
шщятттш- * ***«* *
'•¦РЕт
ш
ш
^^?й$Цс~|
тттштшш
%•¦: -:,
{:-•:-.:
f
1 *
Рис. 2. Размещение поддонов со свининой в прицепе
(вид сзади)
ч~
=и=нв
л
Рис. 3. Расположение холодильной
установки в прицепе: / —
воздухоохладитель; 2 — холодильный агрегат.
дом от электродвигателя переменного тока.
Холодильный агрегат подключается к электросети лишь на
стоянках.
Размеры контейнера-прицепа: 5160x2440x3600 мм
(вместе с шасси).
Каркас контейнера алюминиевый, изолирован
пенополиуретаном с армировкой стеклопластиком. Общая
толщина изоляции 100 мм. Внутри контейнер также
покрыт стеклопластиком.
Автоматический бессальниковый холодильный
агрегат снабжен электродвигателем мощностью 1 л. с.
При работающей холодильной машине температура
воздуха внутри контейнера поддерживается —3°С при
температуре окружающего воздуха 30°С.
Практика перевозок показала, что в случае
остановки холодильной машины на длительный период (до
24 ч) температура мяса не повышается более чем до ГС.
Организация перевозок такова. В Эсбъерге (Дания)
находится специальная «Узловая станция» площадью
35000 м2, снабженная электроточками для включения
холодильных агрегатов. На станции размещены
платформы для мойки и чистки контейнеров, механические
мастерские площадью 5500 м2 и 35 тягачей для
транспортировки контейнеров-прицепсв.
Из Эсбъерга в Гримсби (Англия) контейнеры
доставляются на специальных судах-паромах. На каждом
судне с помощью специальных погрузчиков на двух
палубах можно установить 113 контейнеров.
Вентиляционная система на судне создает соответствующие
условия для работы холодильных агрегатов. Для привода
холодильных агрегатов контейнеров на судах имеются
специальные электрогенераторы.
В Гримсби (Англия) есть также узловая станция
площадью 20000 м2 с оборудованием, аналогичным
станции в Эсбъерге. Ежегодно в Англию таким
способом доставляются 150000 т датской беконной свинины.
Для осуществления этой системы транспортировки,
включающей 550 охлажденных контейнеров-прицепов,
70 тягачей-автомобилей, две узловых станции и два
судна, было затрачено около 5 млн. фунтов стерлингов.
Обзор составил канд. техн. наук В. М. ШАВРА
56

= новости =
ИНОСТРАННОЙ
хники =
Установка кондиционирования воздуха на японском.
прогулочном судне
Г1ФНЖН
Рециркуляцией- "* ]? ' ©^
ный воздух "*
Схема установки кондиционирования воздуха на японском судне «Айвори-Мару».
Японское прогулочное судно «Айвори-Мару» (на
1280 пассажиров и 70 человек команды) оборудовано
системой кондиционирования воздуха (см. рисунок).
Мощность энергетической установки судна 7000 л. с.
Наружный и рециркуляционный воздух
вентилятором / через фильтр 2 подается параллельными потоками
в камеру охлаждения 3 и камеру нагревания 4.
В камере охлаждения, обслуживаемой рассольным
воздухоохладителем 5, поддерживается постоянная
температура воздуха с помощью регулятора температуры,
датчик 6 которого воздействует на смесительный
трехходовой клапан на сливном рассольном трубопроводе.
В камере нагревания установлен паровой
нагреватель 7 и увлажнитель воздуха 8. Здесь также
поддерживается постоянная температура. Датчик регулятора
температуры находится в камере, а датчик регулятора
влажности 9 — в обслуживаемом помещении.
В смесительной камере 10 смонтированы
регулируемые заслонки, автоматически смешивающие в
необходимой пропорции холодный и теплый потоки воздуха.
На рисунке изображены две смесительные камеры,
обслуживающие две группы помещений. Воздух в
помещения подается по одному трубопроводу. В некоторых
помещениях на выходе воздуха предусмотрены концевые
электрические подогреватели /Л
Система кондиционирования воздуха обслуживается
фреоновой холодильной установкой с рассольным
охлаждением. Холодопроизводительность двух
компрессоров, входящих в установку, 600 000 ккал/ч при t0 =—0°С
и г„=35°С.
Описываемая система кондиционирования воздуха
может быть названа комбинированной, так как имеет
преимущества однопроводной и двухпроводной систем.
Возможность гибкого регулирования путем смешения
двух потоков воздуха сочетается с однотрубной
раздачей по помещениям. Если помещения значительно
различаются по теплопритокам, для обеспечения
индивидуального регулирования необходимо установить концевые
нагреватели.
«Фуне но кагаку», 1967, № 20.
Н. Н. КАСАЛАЙНЕН
57

справочный отаел
Новые крановые кондиционеры
628.84
До настоящего времени Домодедовским
машиностроительным заводом «Кондиционер» выпускался
только один тип кранового кондиционера СКК-Шр. Этот
тип кондиционера имел ряд недостатков,
существенными из которых были большие габариты и вес, не
позволяющие устанавливать кондиционеры на краны малой
и средней грузоподъемности.
В связи с этим на заводе путем модернизации
кондиционера СКК-Шр и был создан кондиционер
СКК-4ПрА (рис. 1).
Одновременно институтом ВНИИхолодмаш для
кранов малой грузоподъемности (рис. 2) была
разработана модель кранового кондиционера СКК-2Пр.
Кондиционеры СКК-4ПрА и СКК-2Пр
предназначены исключительно для кранов и имеют воздушное
охлаждение конденсаторов.
Кондиционеры представляют собой комплекс
холодильного, пылеочистительного оборудования,
снабженного системой автоматического регулирования и
контроля.
Кондиционеры СКК-4ПрА и СКК-2Пр выполнены
в едином корпусе шкафного типа из гнутого профиля
с закладными панелями.
Обработка воздуха в кондиционерах идет по двум
контурам (рис. 3):
— рециркуляционный воздух из кабины
крановщика попадает в камеру, где происходит смешение его со
свежим цеховым воздухом. Далее смесь проходит через
фильтр «Рекка» и воздухоохладитель. Охлажденный и
очищенный от пыли воздух вентилятором подается
в кабину крановщика;
— вспомогательный контур — цеховой воздух
проходит через конденсатор и выбрасывается осевым
вентилятором в цех.
Кондиционер СКК-4ПрА в отличие от СКК-Шр
состоит из двух отсеков, герметично изолированных один
от другого. Это позволило поместить приборы
автоматического контроля и электрооборудование в условия
кондиционированного воздуха.
Рис 1. Внешний вид кондиционера
СКК-4ПрА:
1 — щит доступа к электрооборудованию;
2 — щит доступа к приборам
автоматического регулирования и контроля; 3 — выход
воздуха, охлаждающего конденсатор; 4 —
фильтр конденсатора и подвод воздуха для
охлаждения конденсатора; 5 — жалюзи
подвода свежего воздуха.
Рис. 2. Кондиционер СКК-2Пр (со снятыми
крышками):
/ — подвод рециркуляционного воздуха;
2 — фильтр воздушный сетчатый; 3 —
воздухоохладитель; 4 — центральный
вентилятор; 5 — компрессор фреоновый ФВ-6; 6—
ресивер; 7 — осевой вентилятор для
охлаждения конденсатора; 8 — фильтр-осушитель
фреоновый.
58

Рис. 3. Схема обработки воздуха в
кондиционерах СКК-4ПрА и СКК-2Пр:
а — рециркуляционный воздух из кабины
крановщика; б — свежий воздух из цеха;
в — обработанный воздух, подаваемый в
кабину крановщика; г — воздух из цеха,
поступающий для охлаждения
конденсатора; д — выход воздуха, охлаждающего
конденсатор.
Такое решение обеспечивает более надежную и
долговечную работу электрооборудования и приборов
автоматики.
Кроме того, снижение температуры среды,
окружающей электродвигатель вентилятора, позволило
уменьшить мощность электродвигателя с 2,2 до 1 кет.
Рис. 4. Общий вид кондиционера СКК-2Пр:
/ — сторона обслуживания; 2 — вход
рециркуляционного воздуха; 3 — ввод кабеля 05; 4 — выход воздуха,
охлаждающего конденсатор; 5 — вход воздуха,
охлаждающего конденсатор; 6 — слив конденсата из
поддона воздухоохладителя ДУ-10; 7 — выход охлажденного
воздуха; 8 — от глухих ограждений не менее 200 мм.
Рис. 5. Общий вид кондиционера СКК-4ПрА:
/ — смотровые окна манометров; 2 — жалюзи на входе цехового воздуха; 3 — ввод
электропроводов; 4 — ввод рециркуляционного воздуха; 5 — выход охлажденного воздуха; 6 — фильтр на
входе воздуха, охлаждающего конденсатор; 7 —выход воздуха, охлаждающего конденсатор.
59

Параметры
Кондиционеры
СКК-4ПрА
СКК-4ПсА
СКК-2Пр
СКК-2ПС
Холодопроизводительность, ккал\ч
Производительность по воздуху, мъ\ч . . . .
Холодильный агент
Род тока
Мощность установленного
электрооборудования, кет
Температура окружающей среды, °С
Габаритные размеры, мм
глубина
высота
ширина ..
Вес, кг
4500
1400
4500
1400
2000
500
2000
500
Фреон-142
Перемен.! Постоян.|Перемен.| Постоян.
12,2
+60
750
1450
1450
850
12,8
+60
750
1450
1450
890
4,1
+45
690
1145
1095
350
3,9
+45
690
1145
1095
390
Отсутствие теплоизолированной камеры в
кондиционере СКК-1Пр ставило электрооборудование и
приборы автоматики в тяжелые температурные условия
(+60°С) при расчетной допускаемой для приборов
температуре Н-45°С.
Увеличение поверхности конденсатора в GKK-4-ПрА
по сравнению с СКК-'Шр обеспечило более надежную
работу кондиционера при +60°С, сокращение
габаритных размеров: глубины с 900 до 750 мм, высоты с
1660 до 1450 мм, ширины с 1600 до 11450' мм и
уменьшение веса на 330 кг.
Кондиционеры СКК-2Пр, СКК-4ПрА
предназначены для работы от сети переменного тока (рис. 4 и 5).
Эти же кондиционеры выпускаются и для работы от
сети постоянного тока, но с другими индексами,
соответственно СКК-2Пс и СКК-4ПсА.
Краткая техническая характеристика крановых
кондиционеров приведена в таблице.
В настоящее время кондиционеры СКК-2Пр,
СКК-2Пс, СКК-4ПрА и СКК-4ПсА выпускаются
серийно.
Г. И. ЧУХМАН — Домодедовский машиностроительный
завод «Кондиционер»
РЕФЕРАТЫ
628.84
Холодоснабжение центральных систем
кондиционирования воздуха, ПАВЛОВ Р. В., «Холодильная
техника», 1968, № 10, 4—11.
Изложены основные принципы проектирования
холодильных установок для центральных систем
кондиционирования воздуха. Описано холодильное
оборудование, применяемое в холодильных установках и
станциях, обслуживающих системы кондиционирования
воздуха, и даны рекомендации по его размещению,
приведены схемы холодо- и водоснабжения холодильных
станций, рассмотрен вопрос о применении теплоисполь-
зующих машин. Иллюстраций 6.
628.84:725.81
Кондиционирование воздуха в ленинградском
Большом концертном зале «Октябрьский», РОЗЕН-
ФЕЛЬЦ Л. М., КАРНАУХ М. С, ТИМОФЕЕВ-
СКИЙ Л. С, ПАРХОМЕНКО Ф. П., ЛЕЙВ Ж- Я.,
БРАУДЕ И. А., ДОГОЛЯЦКИЙ В. И. «Холодильная
техника», 1968, № 10, 12—15.
Приведены результаты испытаний и
характеристика абсорбционной бромистолитиевой холодильной
машины АБХМ-0,35 из антикоррозионных материалов,
работающей в системе ТЭЦ от сети горячего
водоснабжения для кондиционирования воздуха Большого
концертного зала «Октябрьский» в г. Ленинграде.
В испытаниях достигнута проектная
производительность машины при обогреве генератора водой с
температурой 70°С.
Возможность работы бромистолитиевой машины от
системы горячего водоснабжения ТЭЦ при наличии
артезианской воды позволяет эффективно ее использовать
для кондиционирования воздуха в летний период года
вместо турбокомпрессорных холодильных машин,
требующих большого расхода электроэнергии. Таблиц 1.
Библиографий 3. Иллюстраций 3.
628.84:621.352
Термоэлектрический локальный кондиционер,
БАРУЛИН, Н. Я., ИОФФЕ Д. М., КОРОБАНОВ С. В.,
ОРЛОВ В. С. «Холодильная техника», 1968, № 10,
16-19.
Описаны конструкция и результаты исследования
термоэлектрического локального кондиционера,
разработанного ВНИХИ и предназначенного для улучшения
условий труда и пребывания в помещениях, где
работает или находится небольшое число людей
(операционные, послеоперационные палаты, некоторые
производственные цехи и пульты управления).
Иллюстраций 5.
628.84:629.12
Новые судовые автономные кондиционеры, КРИЦ-
КИЙ Е. Д. «Холодильная техника», 1968, № 10, 20—24.
Дано краткое описание новых автономных
кондиционеров типа «Нептун» для судов с неограниченным
районом плавания, включая и районы с тропическим
климатом. Приведены расчетные параметры и основные
технические характеристики кондиционеров, а также
результаты междуведомственных испытаний опытных
образцов на расчетном режиме и в широком диапазоне
изменения параметров обрабатываемого воздуха и
температуры охлаждающей воды. Таблиц 2. Библиографий ?-.
Иллюстраций 5.
60

628.84:629.123.2 Рассмотрен вариант решения схемы автоматизации
Кондиционирование воздуха на пассажирском теп- климатической камеры сырохранилища отечественными
лоходе с подводными крыльями, НАУМОВ Б. В., СА- пРиб°Рами автоматики астатического принципа деист-
МОЙЛОВ Г. И., ЕФРЕМОВ С. Н. «Холодильная техни- вия- Габл™ L Иллюстрации 2.
ка», 1968, № 10, 24—28. Ь21.57.046
Описаны схема, .ехнические характеристики и опыт- ^пнп^Атм^Т Т СУА°В Pbl6"°* np0Mb,SHTTn'
ная эксплуатация системы кондиционирования воздуха ?°Ч9К0ТИН Г С вХ^0Дильная техника», 1968, № 10.
на пассажирском теплоходе с подводными крыльями г-,' ^
«Ракета» Приведены материалы по разработке и созданию
Отличительная особенность приведенной системы - льдогенераторов чешуйчатого льда в морском исполне-
значительное снижение веса установки и потребляемой нии' Описаны льдогенераторы с односторонним и дву-
энергии. Система кондиционирования применена впер- сторонним намораживанием льда на испарителях. Оп-
вые на отечественных быстроходных судах. Таблиц 1. РеДелена зависимость производительности льдогенерато-
Иллюстоаций 4 PQB от Увеличения коэффициентов теплоотдачи, темпе-
021 5^ РатУРы испарения и интенсивности циркуляции
холодильного агента в испарителях, числа оборотов, систе-
06 автоматическом регулировании параметров воз- мы орошения и тепловой нагрузки на испарители. Даны
духа в сырохранилищах, ДАВЫДОВ Ю. С, НЕФЕ- рекомендации по внедрению льдогенераторов на судах
ЛОВ С. В., ГЛУЩЕНКО Г. М. «Холодильная техника», рыбной промышленности. Таблиц 1. Библиографий 10.
1968, № 10, 29—32. Иллюстраций 2.
ПОДПИСЫВАЙТЕСЬ НА 1969 г.
на ежемесячный научно-технический
и производственный журнал ««ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»!
Журнал является единственным в СССР периодическим изданием по
вопросам производства искусственного холода и его применения в
пищевой, химической, нефтяной, металлургической, машиностроительной
и других отраслях промышленности, в предприятиях торговли и
общественного питания, сельском хозяйстве, на транспорте и в быту.
Большое внимание уделяется опыту работы передовых предприятий,
автоматизации и механизации производственных процессов,
проектированию, строительству и эксплуатации холодильников, экономике и
планированию холодильного хозяйства.
Даются консультации по технике безопасности на аммиачных и
фреоновых холодильных установках, эксплуатации холодильных машин и
установок, монтажу и ремонту холодильного оборудования, наладке
приборов автоматики, холодильной обработке и хранению продуктов.
Систематически помещаются справочные материалы о новых
холодильных машинах и аппаратах, приборах автоматики, типовых проектах
холодильников, фабрик мороженого, заводов сухого льда.
Журнал информирует читателя о деятельности холодильных секций
НТО пищевой промышленности, новостях иностранной техники, работе
Международного института холода.
Периодичность — 12 номеров в год. Объем номера — 4 печатных
листа F4 страницы).
Подписная цена: на 12 мес. — 6 руб., на 6 мес. — 3 руб. Цена
отдельного номера — 50 коп.
Журнал распространяется только по подписке.
Подписка принимается без ограничения в пунктах подписки
«Союзпечать», на почтамтах, в узлах и отделениях связи, а также
общественными распространителями печати на предприятиях, в учреждениях и
учебных заведениях.

CONTENTS
В. V. Barkalov, E. E. Karpis. Perspectives in Air
Conditioning Industrial and Social Buildings .... 1
R. V. Pavlov. Refrigeration for Central Air Conditioning
Systems 4
L M. Rosenfeld, M. S. Karnaukh, L S. Timofeyevsky,
F. P. Parkhomenko, Z. Y. Leiv, I. A. Braude,
V. I. Dogolyatsky. Air Conditioning at Leningrad
Grand Concert Hall "Oktyabrsky" 12
N. Y. Barulin, D. M. loffe, S. V. Korobanov, V. S. Orlov.
Thermoelectric Local Air Conditioner ..... 16
E. D. Kritsky. New Marine Self-Contained Air
Conditioners 20
B. V. Naumov, G. I. Samoilov, S. N. Yefremov. Air
Conditioning on Board Passenger Motor Boat with
Subwings 24
U. S. Davydov, S. N. Nefelov, G. M. Glushchenko.
Automatic Control of Air Parameters in Cheese
Storage Rooms 29
G. S. Konokotin. Ice Makers for Vessels of Fishing
Industry 32
Practice exchange
U. S. Davydov. Device for Remote Measurement,
Recording and Control of Relative Humidity of Air . . 37
A. I. Spirin. Utilization of Electronic Self-Recording Bridge
Type EMP-120-e, at Fruit Cold Stores .... 39
V. E. Sobolev, V. G. Usenko. Semiautomatic Stand for
Testing Compression Domestic Refrigerators ... 39
Y. D. Falkovich. New Kind of Quick Frozen Fruit Puree 41
Safety Rules at Ammonia Refrigerating Plants ... 42
Letter to Editor
T. I. Grebennikova. Control Meat Weighing .... 50
Miscellany
Scientific Technical Conference on Air Conditioning in
Industrial and Social Buildings 51
New Inventions 36, 52
At International Institute of Refrigeration
V. M. Shavra. Papers Presented at Commission 7 of
Xllth International Congress of Refrigeration . . 54
Foreign technical news
N. N. Kasalainen. Air Conditioning Plant on Board
Japanese Cruising Vessel 57
Reference data
G. I. Chukhman. New Crane Air Conditioners ... 58
Summaries 60
СОДЕРЖАНИЕ
Б. В. Баркалов, Е. Е. Карпис. Перспективы
развития кондиционирования воздуха в
промышленных и общественных зданиях *
Р. В. Павлов. Холодоснабжение центральных
систем кондиционирования воздуха ... 4
Л. М. Розенфельд, М. С. Карнаух, Л. С. Тимофеев-
ский, Ф. П. Пархоменко, Ж. Я. Лейв, И. А. Брау-
де, В. И. Доголяцкий. Кондиционирование
воздуха в ленинградском Большом концертном зале
«Октябрьский» 12
Н. Я. Барулин, Д. М. Иоффе. С. В. Коробанов, В. С.
Орлов. Термоэлектрический локальный
кондиционер 16
Е. Д. Крицкий. Новые судовые автономные
кондиционеры 20
Б. В. Наумов, Г. И. Самойлов, С. Н. Ефремов.
Кондиционирование воздуха на пассажирском
теплоходе с подводными крыльями 24
Ю. С. Давыдов, С. В. Нефелов, Г. М. Глущенко. Об
автоматическом регулировании параметров
воздуха в сырохранилищах 29
Г. С. Конокотин. Льдогенераторы для судов
рыбной промышленности 32
Обмен опытом
Ю. С. Давыдов. Устройство для дистанционного
измерения, регистрации и регулирования
относительной влажности воздуха 37
A. И. Спирин. Применение электронного
самопишущего моста ЭМП-120-е на фруктовых
холодильниках 39
B. Е. Соболев, В. Г. Усенко. Полуавтоматический
стенд для испытаний домашних
компрессионных холодильников 39
Я. Д. Фалькович. Новый вид свежезамороженного
фруктового пюре 41
Правила техники безопасности на аммиачных
холодильных установках 42
Письмо в редакцию
Т. И. Гребенникова. О контрольном взвешивании
мяса 50
Хроника
Научно-техническое совещание по
кондиционированию воздуха в промышленных и
общественных зданиях 51
Новые изобретения 36, 52
В Международном институте холода
В. М. Шавра. Доклады на 7-й комиссии XII
Международного конгресса по холоду 54
Новости иностранной техники
Н. Н. Касалайнен. Установка кондиционирования
воздуха на японском прогулочном судне , . . 57
Справочный отдел
Г. И. Чухман. Новые крановые кондиционеры . . 58
Рефераты 60
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: Ш. Н. Кобупашвили (главный редактор), Д. Г. Рютов
(зам. главного редактора), Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), проф. И. С. Ба-
дылькес, Б. С. Вейнберг, А. А. Гоголин, М. Г. Дик, В. А. Дедух, А. В. Кан, В. Я.
Кокорев, М. С. Мартынов, проф. В. С. Мартыновский, М. Н. Мертешов, Р. В. Павлов,
проф. Г. Б. Чижов, В. И. Шелапутин, А. П. Шеффер
Ст. редактор Б. А. Полтева Редактор Г. Е. Каледина
Адрес редакции: Москва, И-434, ул. Костяков а, 12. Телефон 250-00-34, доб. 49
Технический редактор А. М. Сатарова
Т-13769 Сдано в набор 6/VII1—1968 г. Подл, в печ. 27/IX—1968 г.
Формат 84X108Vi6 Печ. л. 4=6,72 усл. п. л. Уч.-изд. 7,90
Тираж 14870 экз. Заказ 3344 Цена 50 коп.
Типография изд-ва «Московская правда». Потаповский пер., 3.