Теплотехнические испытания холодильной установки
транспортного рефрижератора «Остров Русский»
П. Л. ФЕОКТИСТОВ, В. Ф. ДИДЕНКО, А. И. ЦУРБАН
Гипрорыбфлот
629.123.44
Транспортный рефрижератор «Остров
Русский» (рис. 1) — головное судно в серии судов,
построенных в Швеции для рыбной
промышленности СССР. Рефрижераторы этого типа
водоизмещением около 16 тыс. т предназначены для
приема от промысловых судов и транспортировки
рыбопродукции из района промысла к месту
потребления.
Рис. 1. Транспортный рефрижератор
«Остров Русский».
Общий объем рефрижераторных трюмов судна
12 280 м3 позволяет вместить свыше 6 тыс. т
мороженой рыбопродукции. Трюмы разделены
на четыре вертикальных отсека, каждый из
которых состоит из собственно трюма, нижнего
и верхнего твиндеков. Трюм и нижний твиндек
разделены решетчатой палубой и составляют
общее охлаждаемое помещение. Верхний
твиндек отделен от нижнего сплошной
изолированной палубой. В каждом охлаждаемом помещении
может автоматически поддерживаться
температура —30 или —8° С (рис. 2).
Рефрижераторная установка судна состоит
из пяти самостоятельных холодильных машин
на фреоне-22, из которых четыре работают в
автоматическом режиме, каждая на свой отсек, а
пятая — резервная, может быть подключена для
охлаждения любого отсека. При пониженных
тепловых нагрузках одна холодильная машина
может работать на два соседних отсека.
В холодильную машину входят: винтовой
одноступенчатый компрессорный агрегат марки
SK54-2E фирмы STAL (рис. 3) холодопроизво-
Рис. 3. Компрессорный агрегат SK54-2E:
1 — винтовой компрессор; 2 — регулятор производитель-
ности; 3 — щит контрольно-измерительной автоматики;
4 — первичный маслоотделитель; 5 — масляный фильтр;
6 — масляный ресивер; 7 — маслоотделитель; 8 —
электродвигатель.
Рис. 2. Расположение охлаждаемых трюмов
на транспортном рефрижераторе «Остров
Русский»:
1 — машинное отделение; 2 —
воздухоохладители; 3 — верхний и нижний твиндеки; 4 —
трюм; 5 — вентиляторы; 6 — рефрижераторное
машинное отделение.
8

дительностью 110 000 ккал/ч при температуре
кипения —38° С, конденсации 35° С и частоте
вращения 2950 об/мин, два трюмных
воздухоохладителя непосредственного испарения,
горизонтальный кожухотрубный конденсатор с оре-
бренными трубками поверхностью охлаждения
69 м2, циркуляционный ресивер емкостью 480 л
и другое оборудование, аппаратура и средства
автоматизации.
Установка управляется с центрального
пульта, находящегося в машинном отделении.
При этом автоматизированы процессы пуска
и остановки компрессоров, насосов,
вентиляторов воздухоохладителей и другого оборудования,
поддержание спецификационных температур в
охлаждаемых помещениях, а также регулировка
температуры охлаждающей воды, поступающей
на конденсаторы.
Заданная температура в трюмах
поддерживается системой пневматических клапанов,
управляемых термореле и регулирующих подачу
фреона в воздухоохладители. Одновременно
происходит плавное изменение холодопроизводи-
тельности компрессора с помощью соленоидных
вентилей, управляющих гидравлическим
регулятором производительности.
Оптимальная температура конденсации при
чрезмерно низкой температуре забортной воды
поддерживается гидрорегуляторами,
работающими от реле температуры, установленных на
входе воды в конденсаторы, путем частичной
рециркуляции охлаждающей воды.
Температура воды, циркулирующей через конденсаторы,
регулируется с точностью ±0,5° С и
поддерживается обычно в пределах 20—25° С.
Вентиляторы воздухоохладителей трюмов
снабжены заслонками, открывающимися при
пуске вентилятора под напором воздуха, что
предотвращает нежелательный переток воздуха
при выходе из строя одного или нескольких
вентиляторов, а также уменьшает теплоприток
в трюм при оттаивании батарей
воздухоохладителей.
Для определения утечек холодильного агента
в рефрижераторном отделении имеется
автоматический информатор-газоанализатор типа
URAS-2, контролирующий содержание фреона
в воздухе в 10 точках.
Основные параметры работы холодильного
оборудования и температуры в охлаждаемых
помещениях фиксируются печатным устройством;
аварийные режимы печатаются красным
шрифтом.
За весь период наблюдения за холодильной
установкой (около четырех месяцев) приборы
системы автоматического регулирования,
защиты и контроля работали надежно и обеспечивали
поддержание требуемых режимов.
Теплотехнические испытания холодильной
установки транспортного рефрижератора
«Остров Русский» проводили в декабре 1969 г. в
Северном море и в феврале 1970 г. в районе
тропиков. Средняя температура воздуха в декабре
2° С, забортной воды 5° С. При испытаниях в
тропиках температура воздуха и воды
составляла соответственно 28 и 27° С. Испытания
проводили в эксплуатационном режиме. Перед
испытаниями были проверены показания
штатных приборов. Температура в трюмах
фиксировалась термометрической станцией «Дата-Лог-
гер». Расхождение между контрольным
лабораторным термометром и показаниями «Дата-Лог-
гер» составляло в среднем 0,1° С. Расход
охлаждающей воды на конденсаторе определяли с
помощью диафрагмы с дифференциальным
манометром.
В процессе испытаний снимали параметры
работы установки для определения ее холодопро-
изводительности, которую вычисляли по
тепловому балансу конденсатора с учетом суммарных
тепловых потерь в окружающую среду от
поверхностей всех аппаратов и трубопроводов.
Действительная холодопроизводительность
компрессора SK54-2E, полученная в результате
испытаний, составила 89,8% от паспортной
(рис. 4). При этом потребляемая мощность была
несколько ниже номинальной, а удельная
эффективная холодопроизводительность при t0=
=—38° С составила 1380 ккал/(кВт-ч).
Основная причина снижения холодопроизво-
дительности компрессора SK54-2E, видимо, сос-
ю о -ю -zo -зо t0;c
Рис. 4. Зависимость холодопроизводительности и
потребляемой мощности компрессора SK54-2E от
температуры кипения холодильного агента.
2 Холодильная техника № 10
9

тоит в том» что паспортные графики зависимости
холодопроизводительности от температур
кипения и конденсации построены без учета
переохлаждения жидкого фреона-22 перед
дросселированием и перегрева паров холодильного агента
на всасывании.
Коэффициент рабочего времени компрессора
в среднем за период испытаний составил 0,4.
Работа винтовых компрессоров обеспечивала
устойчивый и надежный режим на всех этапах
испытаний. Температура нагнетания
компрессора находилась в пределах от 60 до 72° С.
В период испытаний определяли темп
охлаждения и отепления трюмов, характеризующий
аккумуляционную способность трюмов и
качество изоляции. За изменением температуры в
периоды охлаждения и отепления наблюдали
в Северном море и в тропиках. Во время
испытаний в Северном море темп охлаждения трюмов
от 3° С до спецификационной температуры
составил —1,05° С/ч и темп отепления 0,45° С/ч.
За период испытаний в тропических условиях
темп охлаждения от 28° С и темп отепления
составили соответственно —2,8 и +1,2° С/ч. Эти
данные подтверждают эффективность воздушной
системы охлаждения с помощью
воздухоохладителей непосредственного испарения и хорошее
качество изоляции трюмов.
Батареи воздухоохладителей трюмов и
твиндеков оттаивали путем выдавливания жидкого
холодильного агента горячими парами со стороны
нагнетания компрессора в дренажный ресивер.
Для ускорения процесса оттаивания
установлены вспомогательные испарители, в которых
холодильный агент подогревается водяным паром,
поступающим в трубы испарителя при давлении
5 кгс/см2. Чтобы вода в испарителе не замерзла,
на всасывающем трубопроводе установлен вен-
При работе в условиях, где требуются средства
защиты человека от нежелательного воздействия
температуры, давления, паров и жидкостей,
применяются защитные костюмы. Тепло- и влаго-
обмен с атмосферой человека, одетого в защитный
костюм, затруднен, вследствие чего
необходимы принудительная вентиляция и искусственное
поддержание температуры в пододеждном
пространстве. Поскольку выделение тепла и влаги
тиль постоянного давления. Компрессор,
засасывая дополнительно образовавшиеся в
испарителе пары холодильного агента, нагнетает
последние в оттаиваемые батареи
воздухоохладителей. Средняя продолжительность оттаивания
без использования вспомогательного испарителя
2,5—3 ч. Продолжительность оттаивания с
вспомогательным испарителем по замерам,
проведенным в период испытаний, составляет 1 ч 40 мин.
Периодичность оттаивания 6—7 суток.
Испытания холодильной установки головного
судна выявили также некоторые недостатки
конструктивного характера. К ним следует
отнести отсутствие на головном судне защиты
компрессоров от недопустимого понижения давления
всасывания. При утечке или недостаточности
фреона в системе это может привести к вакууми-
рованию системы низкого давления и
поступлению в нее атмосферного воздуха.
Не предусмотрена световая сигнализация
причин аварийной остановки компрессоров, что
затрудняет поиск неисправностей, особенно при
работе без постоянной вахты в
рефрижераторном отделении.
Поддоны воздухоохладителей не обогреваются
и в них замерзает талая вода (после оттаивания).
Не автоматизировано регулирование расхода
воды на маслоотделители компрессоров в
зависимости от изменения в период эксплуатации
температуры масла B5—45° С).
Большая часть указанных недостатков в
настоящее время устранена на серийных судах.
В целом техническое решение проекта
холодильной установки на транспортном
рефрижераторе «Остров Русский», как показали
результаты испытаний и наблюдений, отвечает
современным требованиям.
С ТЕР-ИОНЕСЯН, Ю. В. ЧИЖИКОВ
628.84
зависит от интенсивности физической работы
и окружающих условий и может изменяться
в широких пределах, средства вентиляции и
кондиционирования должны обеспечивать
регулировку расхода и температуры продувочного
воздуха.
Имеются сведения о разработке аппаратов
с вихревыми трубами для кондиционирования
высотных и глубоководных скафандров. В пос-
Создание комфортных условий при работе
в защитном снаряжении
Ю. В. АНТОНОВ, Н. С. НИКОЛАЕВ, Р.
10

леднем случае для предотвращения
переохлаждения при температуре около 4° С (с учетом
дроссель-эффекта температура вдыхаемого
воздуха ниже 0° С) предложено применять
вихревую трубу в качестве ступени редуктора и
подключать ее к соединенному с загубником шлангу
горячим концом, что обеспечивает подогрев
воздуха на 6—8° С.
Для удаления избыточного тепла и влаги из
защитного снаряжения необходимы устройства
для получения холода, для осушки воздуха
и создания напора, затрачиваемого на
преодоление гидравлического сопротивления
воздухопроводов. Эти устройства должны иметь
минимальные вес и габаритные размеры и
располагаться достаточно близко от рабочего места,
так как потеря напора и теплопритоки из
окружающей атмосферы пропорциональны длине
воздухопроводов. Наименьшие потери у
индивидуальных кондиционеров, тогда как по весу и
габаритным размерам лучшие характеристики
имеют централизованные системы с раздачей
подготовленного воздуха по шлангам.
Наиболее простым холодильно-нагреватель-
ным устройством, удовлетворяющим
перечисленным требованиям, является вихревая труба.
Принцип ее действия основан на открытом в
1931 г. Ж. Ранком эффекте энергетического
разделения потока сжатого газа, тангенциально
подаваемого в цилиндрическую камеру, на два
потока с разной температурой. Вихревые
аппараты могут быть использованы при
индивидуальном и централизованном кондиционировании,
причем может применяться комбинированная
схема [1 ], когда сжатый воздух подается по гиб-
Рис. 1. Внешний вид
защитного костюма с
ранцем.
поток поступает по трубке 3 в пододеждное
пространство. В ранце смонтированы две
параллельно включенные вихревые трубы одинаковой
производительности, из которых одна с постоянной
настройкой, а настройка другой регулируется
головкой 4 вентиля. Нерегулируемая вихревая
труба может отключаться краном 5.
На рис. 2 приведены характеристики
ранцевого кондиционера. При температуре сжатого
воздуха 50° С температура холодного потока
изменяется от 27 до 18° С, а при 30° С — от 15 до
2° С. Режим минимальной температуры
находится в пределах относительного расхода
холодного потока ^,=0,6—0,7, что соответствует 18—
20 кг/ч.
8,кг/ч
кому шлангу к вихревым трубам, закрепленным
на защитном костюме (рис. 1).
Сжатый воздух от источника давления
подается по гибкому шлангу 1 в ранец 2. Холодный
0,2 0,4 0,6 0,8 /I
Рис. 2. Характеристики ранцевого кондиционера:
/ — температура холодного потока при температуре
сжатого воздуха /0=50° С; 2— расход холодного воздуха-
3 — температура холодного потока при температуре
сжатого воздуха /0==30° С.
Фирмой «Олин Матисон Кемикл»
изготовляются для химической промышленности [2]
защитные костюмы с ранцевыми вихревыми
кондиционерами, обеспечивающими
работоспособность при температуре окружающего воздуха
около 65° С и относительной влажности 98%.
Проведенные испытания показали высокие
качества ранцевых кондиционеров [3]. В первой
серии опытов восемь испытателей в
вентилируемых защитных костюмах находились в камере,
температура в которой достигала 54° С. Время
пребывания в камере зависело от субъективных
ощущений каждого испытателя.
Во второй серии опытов при помощи
вихревых кондиционеров, работающих от сети сжатого
2*
и

воздуха (давлением 5-Ю5 Н/м2), на входе в
костюм поддерживалась температура 13° С.
Частота сердечных сокращений, температура и
потоотделение по сравнению с первой серией
опытов понизилась, а испарение пота повысилось.
По данным медицинского исследования, время
пребывания в неблагоприятной среде в костюме,
вентилируемом при помощи вихревой трубы,
может быть повышено по меньшей мере вдвое.
Особенность вихревых кондиционеров —
возможность их питания как от сети сжатого
воздуха, так и от автономного источника давления
(баллона). В последнем случае обеспечивается
высокая мобильность человека в защитном
снаряжении.
Автономные (баллонные) кондиционеры
работают на высоком давлении, чем определяются
их конструктивные отличия от ранцевых. Для
более полного использования энергии давления
последовательно с вихревой трубой
устанавливается воздушный инжектор 14], которым
воздух из окружающей атмосферы подсасывается
в напорную линию.
Вихревой кондиционер (рис. 3) содержит
фильтр 1 для очистки воздуха высокого
давления. Сжатый воздух после фильтра через
штуцер 2 поступает в улитку 3, выполненную по
спирали Архимеда, а затем в камеру 4
температурного разделения. Охлажденный воздух
выпускается через диафрагму, в которой
установлена крестовина для раскрутки потока перед
инжектором 5. Через наклонные сверления в
камеру смешения инжектора подсасывается воздух
из окружающей атмосферы. Горячий поток
отводится из камеры 4 через регулирующий
вентиль б, образующий сопло эжектора,
просасывающего воздух через рубашку и охлаждающего
наружную оребренную поверхность 7 камеры 4.
Кольцо из органического стекла 8 служит для
уменьшения теплопритоков от стенки камеры 4
к холодному потоку, что приводит, как и
охлаждение оребренной поверхности 7, к некоторому
повышению термодинамической эффективности
устройства.
Из камеры смешения холодный поток поступает
в камеру смешения второго инжектора 9, в сопло 10
которого подводится через штуцер 11 с фильтром
сжатый воздух непосредственно от источника
давления. Назначение второго инжектора — создание
более высокого давления воздуха на входе в
защитный костюм и повышение степени расширения
воздуха в вихревой трубе.
Вихревая труба работает в режиме относительного
расхода холодного потока \х = 0,6—1,0,
регулируемого головкой вентиля 6. При закрытом вентиле
6 вихревая труба представляет собой ступень
инжектора, а холодопроизводительность
кондиционера обеспечивается дроссель-эффектом. Инжектор
5 первой ступени выполнен с коэффициентом эжек-
ции п — 1,5 — 2,5. Наличие второго инжектора
позволяет обеспечить максимально допустимый
перепад температур 12—15° С. Более высокий
перепад температур вызывает неприятные ощущения
озноба и может привести к простудным
заболеваниям. В зависимости от температуры окружающего
воздуха и интенсивности совершаемой человеком
работы вихревая труба может эксплуатироваться
в режиме охлаждения при \i = 0,6 или в режиме
вентиляции при \i = 1,0.
Приводим основные технические данные
кондиционера:
Количество подаваемого в пододеждное
пространство воздуха, л/мин
в режиме вентиляции 350
в режиме охлаждения 250
Напор подаваемого воздуха, мм вод. ст.
при работе инжектора первой ступени . . . 700
при работе двух инжекторов 1100
Понижение температуры воздуха, °С
в режиме охлаждения 10—22
в режиме вентиляции 5—10
Длина вихревой трубы с инжекторами, мм . . . 365
Масса, г 380
Автономный кондиционер прошел испытания по
всем физиолого-гигиеническим показателям в
различных климатических условиях с участием
испытателей, одетых в защитные костюмы. При этом
у испытателей замеряли температуру, пульс,
температуру под языком, частоту дыхания, влажность
пододеждного пространства и т. п. в течение всего
времени испытаний.
На диаграмме (рис. 4) приведены результаты
одного из таких испытаний, проводившихся при
355
Инжектируемый боздух g
^Воздух Воздух
Рис. 3. Общий вид вихревого кондиционера с инжекторами.
12

уд/мин
90
80
70
60
--г4
\^
г
~~Г"
¦^*
„^x-
j
nJ
47
36
35
34
Л/мин\
350
300
250
JUPFs4a- J A\ rttj^
"*"**'
^
^
/
^
^
^
^x
—
v
-ЛГ
^
4
-*"
—
r,v
Рис. 4. Характеристики балонного кондиционера и
результаты физиолого-гигиенических испытаний:
а — пульс (ударов в минуту); б — температура под
языком (°С); в — температура средневзвешенная (°С); г —
температурный перепад холодного воздуха (°С); д —
расход вентиляционного воздуха (л/мин).
температуре в камере 38° С и относительной
влажности 45—55%. Работе кондиционера в режиме
вентиляции соответствуют штрих-пунктирные
линии, в режиме охлаждения — сплошные линии.
Расход воздуха и перепад температур измеряли
непосредственно у входа в защитные костюмы,
воздух к которым подавался по шлангам длиной 1,5—
2,5 м. Кондиционер работал от воздушных
баллонов емкостью 40 л.
Испытания показали, что использование двух-
режимных кондиционеров позволяет наиболее
экономично поддерживать в норме все физиологические
функции испытателей.
Вихревые кондиционеры полностью защищают
работающего в защитном снаряжении человека от
вредного воздействия окружающей среды.
Вихревая труба — это компактнее холодильно-нагрева-
тельное устройство без подвижных частей, простое
по конструкции и надежнее в эксплуатации.
Наличие на промышленных предприятиях сетей
сжатого воздуха или воздушных баллонов является
единственным условием для внедрения ранцевых
или переносных кондиционеров с вихревыми
трубами.
ЛИТЕРАТУРА
1. Патент США № 3103104, кл. 62—5,1963.
2. Individual air Conditioning at Olin Mathieson, «Air
Engng.», 1967, Sept.
3. Van Patten R., Gaudio R. «Aerospace Med. »„
1969, Vol. 40, № 3, p. 289—292.
4. В о р о н и н Г. И., Грушенков И. Д., Тер.
Ион ее ян Р. С.,. Антонов Ю. В.,
Чижиков Ю. В. Переносной кондиционер. Авторское
свидетельство № 299713. «Открытия, изобретения,
промышленные образцы, товарные знаки», 1971, № 12.
Контроль работы системы смазки герметичных компрессоров
Н. А. КУБЫШКИН, Б. Н. МАРКЕВИЧ
Одним из отказов герметичных компрессоров
домашних холодильников является заедание или
заклинивание в парах трения (вал — подшипник,
поршень — палец, шатун — палец, поршень —
цилиндр).
На рис. 1 приведена диаграмма распределения
отказов компрессора домашнего холодильника.
На вертикальной оси отложено число
отказавших компрессоров в процентах к общему числу
выпущенных, на горизонтальной—время,
прошедшее с момента выпуска компрессора до отказа.
Горизонтальные отрезки на диаграмме получены
суммированием всех отказов за каждые два
месяца.
621.892:621.57.041-213.3:621.565.92
Из диаграммы видно, что максимальнее число
отказов приходится на первые несколько месяцев
службы компрессоров, в дальнейшем число
отказов уменьшается и к концу гарантийного срока
отказ «заедание» практически не встречается.
Динамика отказов и факт отказа лишь
незначительной части компрессоров позволяют сделать
вывод о дефектности отказавших
компрессоров.
Проверка компрессоров, возвращенных заводу,
показала, что основная причина
заедания—нарушение работы системы смазки. При их вскрытии
обнаружено ухудшение качества поверхности тру-
#щихся деталей и наличие сгоревших остатков
13

цм
№
0,30
0,28
0,26
№
0,22
ОД
Н 0,18
| 0,1В
1 Щ4
% 0,12
0,10
0,08
0,06
0,04
ОД
-
-
-
-
-
п
О 2 ? В 8 10 12 ft 16 18 20
Время, месяцы
Рис. 1. Диаграмма отказов компрессора.
смазки в парах трения. Масло в кожухе
компрессора остается прозрачным. Опыты по имитации
заедания при работе компрессора с искусственно
нарушенной смазкой показали, что внешне картина
заедания компрессоров, поступивших по
рекламациям, аналогична происходящей при искусственно
нарушенной смазке.
До сих пор не выработан метод контроля работы
масляного насоса герметичного компрессора.
Такие параметры, как производительность,
потребляемая мощность и шум заметно не меняются на
начальной стадии его работы при нарушении
смазки и поэтому не могут быть определяющими.
Основным параметром, связанным с циркуляцией
масла в системе смазки, может явиться характер
распределения температур по кожуху
компрессора.
На рис. 2 показаны характерные температурные
зоны: Г — зона кожуха над головкой компрессора;
Т —зона кожуха, на которую попадает
отработавшее масло из редукционного клапана; М —дно
масляной ванны; X — зона, диаметрально
противоположная зоне Т.
На рис. 3, а представлены температурные кривые
нагрева зон кожуха компрессора с нормально
работающей системой смазки. Температуру на
кожухе измеряли медь-константановыми термопарами
с помощью потенциометра КП-59; температуры на
N
ГФ
м Шщ
Рис. 2. Характерные температурные зоны.
31с.,м5
1,5
tfi
1,3
U
1J
Ю
0,9
>
т/
\1/\
г
о
З.д.с.мВ
1,5
№
1,3
1,2
1,1
Ю\
М
8 12
Время, мин
а
16
20
Г xji
т м
1Z
мин
/Г
1В
20 2<+
Рис. 3. Нагрев разных зон кожуха компрессора:
— с нормально работающей системой смазки; б
с неработающей системой смазки.
14

графике даны в милливольтах э. д. с. термопары.
Кривые указывают на значительный перегрев зоны
Т по отношению к зоне Г, Эффект перегрева зон
Т и М объясняется нагревом масла в парах трения.
На рис. 3, б даны кривые нагрева зон кожуха
компрессора, у которого была искусственно выведена
из строя система смазки и удален плунжер
масляного насоса. В этом случае перегревается зона
Г и самая низкая температура будет в зоне М,
так как масло не отводит тепло от компрессора.
Как видно из рис. 3, уже через 10 мин работы
компрессора можно фиксировать циркуляцию
масла в системе смазки по знаку разности температур
в зонах Г и Т.
При циркулирующем масле зона Т теплее зоны
Г (разница в температурах 3—5° С), при нецирку-
лирующем — зона Г теплее зоны Т (разница в
температурах менее ГС).
Приведенные результаты послужили основой
разработки конструкции прибора для контроля
работы системы смазки герметичного компрессора.
Датчик прибора представляет собой
дифференциальную батарею термопар, вмонтированную
в пояс. Пояс надевается на кожух компрессора,
при этом половина спаев батареи B0 шт.)
приходится на зону Ту другая половина — на зону
Г. При разности температур на кожухе 4° С
батарея вырабатывает э. д. с. около 2 мВ.
На рис. 4 показана э. д. с. дифференциальных
датчиков при работающей и неработающей
системах смазки.
С помощью датчиков контролировали партию
серийных холодильных агрегатов после
заполнения фреоном и маслом. При этом были
выявлены три холодильных агрегата, на
компрессорах которых наблюдалось распределение
температур, подобное представленному на рис. 4
{кривая 2),
После вскрытия и осмотра компрессоров
выяснилось следующее.
Один из важных видов испытаний изделий и
материалов — испытание на воздействие
температур. В ряде случаев требуется обеспечить
высокую точность поддержания заданных
температур, цикличную их смену, определенную
скорость изменения и т. д.
Охватить этот широкий диапазон требований
при тепловых испытаниях позволяют автомати-
З.дс, мб
10 Z0 30 НО 50 Б0 70
Время, мин
Рис. 4. Электродвижущая сила дифференциальных
датчиков при работающей (/) и неработающей B) системах
смазки.
У первого компрессора была нарушена работа
системы смазки, масляный насос не подавал
масло. У второго — система смазки работала
нормально, но не было герметичности между
корпусом и головкой компрессора, в результате чего
наблюдались утечки горячего газа в зону Г и
перегрев зоны Г по отношению к зоне Т. У третьего
компрессора система смазки также
функционировала нормально, но плохо работал
всасывающий клапан, и горячий газ через всасывающий
патрубок поступал в зону Г, что приводило к ее
перегреву по отношению к зоне Т. Второй и третий
компрессоры не обеспечивали требуемой
производительности.
Результаты опытов показали, что
нормальная работа компрессора характеризуется вполне
определенной закономерностью распределения
температур по кожуху. Распределение
температур было положено в основу при разработке
промышленного оборудования для контроля
качества герметичных компрессоров.
62-52:621.565
i ческие термокамеры, оснащенные электронными
регуляторами температуры и устройствами про-
э граммного управления. Использование для
испытаний таких термокамер позволяет сократить
э время обслуживания и уменьшить
производственные площади.
\ Температуру в камере можно регулировать
изменением холодопроизводительности машины,
Система автоматики низкотемпературной термокамеры
В. С. ХОРЬКОВ
ВНИИхолодмаш

в частности, изменением степени заполнения
испарителя в сочетании с байпасированием.
По энергетическим показателям такое
регулирование близко к дросселированию на стороне
всасывания, поскольку при нем также
происходит снижение давления всасывания и
производительности компрессора.
Схема (рис. 1), осуществляющая такой
способ регулирования, по сложности и стоимости
комплектующих деталей мало отличается от
схемы двухпозиционного регулирования
включением и отключением холодильной машины,
но по точности регулирования температуры
значительно превосходит двухпозиционное
регулирование при одинаковом числе пусков
компрессоров в час. При этом регулирующим
органом может служить соленоидный вентиль с малым
проходным сечением на жидкостной линии в то
время, как при дросселировании требуется
установка на всасывающей линии
дросселирующего устройства с большим проходным сечением.
Кроме того, регулирующее устройство на
линии всасывания будет работать при
температурах более низких, чем на жидкостной линии.
Для экспериментальной проверки
возможностей способа регулирования температуры
изменением степени заполнения испарителя с
одновременным дросселированием во ВНИИхолод-
маше была разработана и испытана система
автоматики термокамеры с холодильной машиной,
позволившая поддерживать заданную
температуру в точке рабочего объема с точностью не
менее ±0,25° С в диапазоне от —70 до +150° С.
В использованной при испытаниях серийной
термокамере ТКСИ-01-70 с двухступенчатой
холодильной машиной на фреоне-22 были сняты
терморегулирующие вентили и питание
испарителя холодильным агентом осуществлялось
через калиброванное отверстие, перед которым
был установлен соленоидный вентиль,
управляемый регулятором температуры в камере.
Система автоматического управления и
регулирования обеспечивала автоматическое
поддержание в камере заданной температуры,
ускоренный переход от одной температуры к
другой, все виды защит от недопустимых режимов
работы и сигнализацию.
Температура в камере регулировалась
изменением количества фреона, подаваемого в
испаритель, таким образом, что оно постоянно
соответствовало требуемой холодопроизводительности.
При таком способе регулирования
холодильной машины испаритель работал полной
поверхностью только в режиме максимальной холодо-
Рис. 1. Схема испытательного стенда регулирования температуры в термокамере;
1 — компрессор ступени н. д.; 2 — компрессор ступени в, д.; 3 — конденсатор; 4 —
теплообменник; 5 — вентилятор конденсатора; 6 — испаритель; 7 — вентилятор
камеры; 8 — нагреватель; 9 — калиброванное отверстие; / — защита по давлению; // —
управление подачей фреона в испаритель; /// — управление байпасом; IV —
регистрация температуры; V — регулирование температуры; VI — управление включением
ступени н. д.

производительности. В режимах, отличных по
производительности от максимальной,
количество поступающего в испаритель холодильного
агента уменьшалось и он работал неполной
поверхностью, что приводило к перегреву
отходящих паров в незаполненной части испарителя.
Регулятором температуры служил прибор
РПИК-С с термометром сопротивления ТСП-380
в рабочем объеме камеры.
В регуляторе РПИК-С длительность
выходных импульсов зависит от величины сигнала
рассогласования и скорости его изменения.
Импульсы управляют открытием соленоидного вентиля
на линии, питающей холодильным агентом
испаритель. При отклонении температуры в
камере от заданной изменяется длительность
выходных импульсов и количество поступающего
в испаритель фреона.
Температуру в камере задавали специальным
задатчиком (рис. 2). В качестве контрольного
прибора был использован самопишущий мост
с такой же градуировкой термометра
сопротивления, как и у термометра сопротивления
регулятора РПИК-С.
4 JA/V
Рис. 2. Схема устройства для задания температурной
уставки регулятора:
1 — регулятор температуры; 2 — термометр
сопротивления регулятора; 3 — переменное сопротивление; 4 —
термометр сопротивления контрольного прибора; 5 —
переключатель; 6 — контрольный прибор.
В измерительные мосты регулятора и
контрольного прибора вводили переключатель и
переменное сопротивление без предварительной
градуировки.
С помощью переключателя от контрольного
прибора отключали его термометр
сопротивления и включали в прибор переменное
сопротивление, величину которого, соответствующую
требуемой температуре, устанавливали по шкале
контрольного прибора. Затем сопротивление
вновь включали в измерительный мост
регулятора и он оказывался настроенным на эту
температуру.
При этом точность задания температуры
определяется в основном классом точности
контрольного прибора, по шкале которого
устанавливается переменное сопротивление.
Уменьшение перегрева и даже «залив»
испарителя может произойти в двух случаях: в
режиме автоматического перехода от более высоких
температур к более низким, когда нужна
возможно большая скорость охлаждения и регулятор
температуры подает максимальное количество
холодильного агента в испаритель, и при работе
с тепловыделениями в рабочем объеме,
превышающими максимально допустимые для данной
температуры, когда подача холодильного агента
в испаритель также максимальная.
В указанных случаях необходимо ограничить
подачу холодильного агента в испаритель, чтобы
избежать «залива». Для этого в системе
автоматики предусмотрен регулятор, ограничивающий
подачу холодильного агента в испаритель по
температуре паров на всасывании в компрессор
ступени н. д., прекращающий подачу
холодильного агента при понижении температуры паров
и возобновляющий ее при повышении.
В качестве такого регулятора был
использован регулятор РЦ с термометром сопротивления
ТСП-037М на линии всасывания. Выбор
регулятора был произвольным (можно использовать,
например, регуляторы ПТР или термореле
манометрического типа ТРДК-3).
Когда температура пара на всасывании в
компрессор становится ниже заданной, регулятор
подает сигнал к закрытию соленоидного вентиля
на линии подачи холодильного агента в
испаритель. При выборе температурной уставки
этого регулятора необходимо не допустить
влажного хода компрессора и иметь возможно
большую скорость охлаждения. В нашем случае
оптимальная температура, найденная
экспериментально, соответствовала —25° С во всем рабочем
диапазоне температур. Величина уставки
зависит от многих факторов: наибольшей величины
тепловыделений в камере, ее самой низкой
рабочей температуры, эффективности работы
регенеративного теплообменника, площади
поверхности испарителя и др.
Как показали опыты, система не требует
высокой точности срабатывания по температуре
паров на стороне всасывания, поэтому возможно
применение простого прибора, например
манометрического термореле.
Переход от более низких температур к более
высоким и их поддержание осуществлялись
электрическим нагревателем типа ТЭН,
управление которым аналогично управлению подачей
холодильного агента в испаритель, т. е; сигнал
от того же регулятора температуры типа РПИК-С
включает или выключает этот нагреватель.
Длительность импульсов включения нагревателя
и частота их следования, так же как и при
подаче холодильного агента в испаритель,
определяются величиной рассогласования фактической
3 Холодильная техника № 10
17

и заданной температур и скоростью изменения
этого рассогласования.
Для ускоренного перехода от одной
температуры к другой был предусмотрен режим
формировки, при котором в зависимости от нужного
направления изменения» температуры либо
включалось второе калиброванное отверстие на
подаче холодильного агента в испаритель, либо
увеличивалась мощность нагревателя.
Ограничить давление в конденсаторе в режиме
форсированного охлаждения камеры можно с
помощью оперативного реле давления,
закрывающего соленоидные вентили на жидкостной
линии и возобновляющие подачу холодильного
агента в испаритель после снижения давления.
Во избежание перерегулирования в схеме
смонтировано устройство, автоматически
отключающее режим форсировки при температуре,
не достигающей 10° С до заданной.
При уменьшении подачи холодильного агента
предусмотрена остановка холодильной машины
по достижении заданного давления всасывания.
Пуск и остановка компрессоров холодильной
машины производятся по сигналу двух реле
давления, включенных на давление в испарителе.
Одно реле настроено на более высокое давление
и останавливает компрессор при работе машины
в одну ступень, второе реле — на более низкое
давление и подает сигнал остановки только при
работе холодильной машины в две ступени.
В режимах с малой подачей холодильного
агента в испаритель возможно быстрое снижение
давления в последнем и остановка компрессоров
на каждом цикле подачи. Для уменьшения числа
пусков и остановок при работе в таких режимах
в камере предусмотрена байпасная линия,
перепускающая небольшое количество
газообразного холодильного агента со стороны нагнетания
ступени в. д. на сторону всасывания
ступени н. д.
Сигнал с реле давления на испарителе не сразу
останавливает компрессоры, а открывает бай-
пасную линию и включает реле времени.
Проходное сечение байпасной линии выбрано так, чтобы
обеспечить минимальное давление на всасывании,
допустимое для данных компрессоров. При
возобновлении подачи фреона давление в
испарителе возрастает и байпасная линия закрывается.
Если подача фреона не возобновляется до
истечения времени настройки реле времени, то оно
подает сигнал на остановку компрессоров. Число
пусков компрессоров в час в этом случае
определяется настройкой реле времени и может быть
ограничено до желаемого предела.
Работа холодильной машины в одну или две
ступени определяется температурой в камере,
которую измеряют с помощью термореле,
подающего сигнал на включение ступени н. д. при
охлаждении камеры до определенной
температуры.
Систему автоматики испытывали вместе с
термокамерой. Она работала на различных
температурных режимах в течение длительного
времени. Система обеспечила нормальную работу
камеры в диапазоне температур от — 70 до
+ 150° С с отклонениями фактической
температуры в средней точке рабочего объема не более чем
на ±0,25° С при изменении тепловыделений в
рабочем объеме от 0 до 200 ккал/ч.
Фреон подавался в испаритель через
калиброванное отверстие диаметром 0,45 мм, а при
форсированном переходе — дополнительно через
отверстие диаметром 0,37 мм.
Во всех режимах работы устройство
регулирования подачи фреона по температуре паров
на всасывании в компрессор обеспечило
нормальную работу испарителя без «залива» и
нормальный возврат масла из испарителя.
Максимальное число пусков компрессоров не
превышало 10 в час.
Выводы
Система автоматики с импульсной подачей
холодильного агента в испаритель через
калиброванное отверстие с устройством
регулирования по температуре паров на всасывании в
компрессор обеспечивает нормальную работу
камеры и высокую точность поддержания заданной
температуры в ее рабочем объеме.
Устройство регулирования по температуре
паров на всасывании в компрессор позволяет
в случае необходимости увеличивать сечение
отверстия, через которое подается холодильный
агент в испаритель, для ускорения охлаждения
без «залива» испарителя.
Система регулирования не требует применения
терморегулирующих вентилей.
Система автоматики может быть
рекомендована к применению в холодильных установках
с непосредственным испарением, где нужна
высокая точность регулирования температуры в
рабочем объеме и не предъявляются жесткие
требования к экономичности установки.
¦

Автоматическое регулирование производительности
аммиачных холодильных установок
Р. М. ЛАЗЕБНИК, А. Я. ЧУПАХИН
ВНИИВЭ
62-52:621.565
Системы автоматического регулирования хо-
лодопроизводительности обычно строятся на
принципе непрерывного или дискретного
регулирования. В первом случае используются
непрерывный регулятор или компрессоры с
регулируемым электроприводом. Недостаток
системы с непрерывным регулятором состоит в том,
что возможны неэкономичные режимы работы.
Последние возникают в случае, если при работе
нескольких компрессоров уменьшается
тепловая нагрузка и регулятор закрывается, в
результате все работающие компрессоры дают такую
холодопроизводительность, какую мог бы
обеспечить один компрессор при открытом
регуляторе.
Более прогрессивен способ непрерывного
регулирования холодопроизводительности
изменением числа оборотов приводных двигателей
компрессоров. Большой интерес представляет
схема управления электроприводом
компрессора с использованием асинхронного вентильного
полупроводникового каскада, разработанная
ВНИХИ совместно с ВНИИэлектропривод
и московским заводом «Компрессор» [1].
Создание более эффективных способов плавного
регулирования холодопроизводительности
компрессоров связано с разработкой надежных
регулируемых электроприводов на базе
асинхронных двигателей с короткозамкнутыми роторами,
управляемыми тиристорными
преобразователями частоты.
Дискретное регулирование
холодопроизводительности позволяет создавать
работоспособные и надежные схемы [2], однако при частых
колебаниях тепловой нагрузки происходят
многократные включения и выключения
компрессоров, что нежелательно для работы двигателей,
пусковой аппаратуры и сети электроснабжения.
Уменьшение частоты включений и отключений
компрессоров можно достигнуть системой
регулирования холодопроизводительности",
сочетая элементы непрерывного и дискретного
регулирования.
На рис. 1 изображена схема ВНИИВЭ
непрерывно-дискретного регулирования
холодопроизводительности. В качестве регуляторов
РВ1-РВЗ применен регулирующий вентиль «до
себя» конструкции ВНИИВЭ, который
одновременно выполняет роль байпаса в моменты
пуска компрессора. Он предназначен для
регулирования в пределах холодопроизводительности
одного из трех компрессоров. Для дискретного
регулирования использован полупроводниковый
регулятор температуры типа ПТР-3,
воздействующий на цепи включения и отключения
пускателей МП1 — МПЗ компрессоров.
§
ч
о
?
?к
Рис. 1. Схема ВНИИВЭ непрерывно-дискретного
регулирования холодопроизводительности:
1 — регулятор конструкции ВНИИВЭ; 2 — компрессор;
3 — соленоидный вентиль; СВ1 — СВ2 — обмотки
электромагнитного привода соленоидного вентиля; Р1 —
РЗ — обмотки реле включения магнитного пускателя
электропривода соответственно компрессоров Kl, K2 и КЗ.
Изменение производительности холодильной
установки при различных способах
регулирования дано на рис. 2.
Рис. 2. Изменение производительности холодильной
системы при различных способах регулирования:
/ — дискретный способ; 2 — непрерывно-дискретный
способ.
3*
19

Для поддержания заданной температуры,
например , требуется холодопроизводительность
qh . При отсутствии непрерывного ^регулиро-
ванияГ ^л^опрюизводительность J3H
поддерживается путем периодических включений
второго компрессора при непрерывно работающем
первом (кривая 1), так как Qk<&k<2Qk^
Команды на включения («мало холода») и
выключение («много холода») поступают от ПТР-3.
Суммарная производительность будет
определяться выражением
Qk
Q-Qk(«-1) + т\Г,
где п — число работающих компрессоров;
Тп — время паузы между включениями
п-го компрессора;
Гр — время работы л-го компрессора.
Время цикла Тц = ТП+ГР при постоянных
параметрах холодильной системы можно
считать с определенной точностью величиной
постоянной. Поэтому Q будет определяться
величиной соотношения Тп и Тр.
В процессе производства (хранения)
отдельных продуктов тепловая нагрузка холодильной
системы может изменяться достаточно часто и
в широких пределах. В то же время температура
рассола должна поддерживаться с определенной
точностью. Как указывалось, при дискретном
регулировании это приводит к частым
включениям и отключениям компрессоров.
Непрерывно-дискретный способ качественно меняет
картину регулирования (кривая 2). В этом случае
ПТР-3 включит сначала первый компрессор,
затем второй, если холодопроизводительности
одного недостаточно. Так как Qk<Qh<2Qk,
то холодопроизводительность второго будет
уменьшена непрерывным регулятором РВ2 до
необходимой (действие РВ1 будет исключено
соленоидным вентилем СВ1). В данном случае
В настоящее время в основном применяются
водоаммиачные и ёромистолитиевые
абсорбционные холодильные установки (АХУ),
Токсичность и взрывоопасность аммиака, высокое дав-
соблюдается равенство Q^QH (без учета ста-
тизма регулятора) при минимальных
колебаниях температуры рассола.
Если тепловая нагрузка изменилась таким
образом, что Q'H <QH, то РВ2 будет
уменьшать холодопроизводительность второго
компрессора до предела. Затем ПТР-3 отключит
второй компрессор и введет в действие
регулятор РВ1. Работающий первый компрессор при
помощи своего регулятора РВ1 обеспечит
необходимую холодопроизводительность, равную
Q" .
Таким образом, непрерывно-дискретное
регулирование позволяет наиболее точно
поддерживать заданную температуру рассола при
минимальном количестве работающих
компрессоров в широком диапазоне нагрузок. К
недостаткам этого способа регулирования
производительности компрессора относится
необходимость перепуска паров с нагнетательной
стороны на всасывающую, что неэкономично, однако
в некоторых случаях этот недостаток не является
определяющим при выборе способа
регулирования.
Опыт эксплуатации описанной схемы в
промышленных условиях показал, что
поставленная задача выполняется с высокой точностью
при минимальной частоте включений и
отключений компрессоров.
ЛИТЕРАТУРА
1. Кол от и й Ю. И. и др. Способ плавного
регулирования холодопроизводительности компрессора.
«Химическое и нефтяное машиностроение», 1969, № 1.
2. Лазебник Р. М., Чупахин А. Я.
Программное регулирование производительности холодильных
установок. «Холодильная техника», 1970, № 6.
3. Якобсон В. Б. Автоматизация холодильных
установок. М., Госторгиздат, 1962.
4. Основы автоматического управления. Под ред. В. С.
Пугачева. М., «Наука», 1968.
5. Ужанский В. С. Автоматизация холодильных
установок. М., «Пищевая промышленность», 1966.
ление в аппаратах водоаммиачных установок,
коррозионное воздействие на металлы,
глубокий вакуум и невозможность получения
отрицательных температур в бромистолитиевых ма-
Исследование работы абсорбционной холодильной установки
на растворе метиламин-вода с получением тепла и холода
И. П. УСЮКИН, Ю. Д. КОЛОСКОВ
Московский институт химического машиностроения
621.565
20

шинах в значительной мере ухудшает их
показатели. Эти недостатки обусловили
необходимость поиска новых рабочих смесей.
В качестве рабочих веществ были исследованы
метанол (холодильный агент) — бромистый
литий (абсорбент), фреон-22 — ДМЭТЭГ,
фреон-22 — дибутилфталат. На указанных
растворах созданы экспериментальные установки [1 —
3]. Однако токсичность и пожароопасность
метанола, работа аппаратов в области глубокого
вакуума, значительная упругость паров и
небольшая величина теплоты испарения для фреона-22
снижают эффективность этих растворов.
В целях расширения области применения АХУ
и устранения указанных недостатков на
кафедре «Холодильные и компрессорные машины и
установки» МИХМ изготовлена и испытана
экспериментальная абсорбционная установка на
смеси метиламин — вода холодопроизводитель-
ностью 1000 Вт.
Применение метиламина в качестве
холодильного агента было предложено Тейлором [4].
Физические и термические характеристики
метиламина, особенно существенные для
холодильной техники, были определены Мелем [5].
Метиламин — это газ с аммиачным запахом,
благодаря чему легко заметить его утечку из
установки. Теплота испарения для метиламина
около 840 кДж/кг, т. е. примерно на V3 меньше,
чем у аммиака и в 5 раз больше, чем у фреона-22.
Кривые упругости метиламина более
благоприятны, чем у аммиака и фреона-22 (рис. 1),
в связи с тем, что давление конденсации у
первого значительно ниже.
В последние годы большое внимание изучению
системы метиламин — вода уделяется в Японии.
Чтобы получить фундаментальный материал,
необходимый для проектирования аминоводных
АХУ, японские исследователи определили
термические и калорические величины водных
растворов метиламина и построили диаграмму
«теплосодержание—концентрация» [6].
В МИХМе под руководством проф. И. П. Усю-
кина указанная диаграмма уточнена и является
наиболее подходящей для анализа работы АХУ.
На основе диаграммы
энтальпия-концентрация для смеси метиламин — вода, а также
диаграммы f, \gP Меля для чистого метиламина
выполнен теоретический анализ работы
одноступенчатой АХУ на ЭВМ в широком диапазоне
изменения температуры конденсации и кипения.
На рис. 2 показана зависимость предельной
теоретической температуры генерации,
характеризующей зону устойчивой работы АХУ, от
температуры кипения и конденсации для смесей
метиламин — вода и аммиак — вода. Данные
по водоаммиачной АХУ взяты из работы [7].
330 310 230 270 250 2357^ К
Рис. 1. Зависимость давления насыщенных паров
холодильного агента от температуры кипения:
1 — фреон-22; 2 — аммиак; 3 — метиламин; 4 — метанол;
5 — вода*
285 275 2Б5 255 245 Т0) К
Рис. 2. Зависимость предельной теоретической
температуры генерации от температуры кипения и конденсации:
1 — Гк=288 К; 2—293 К; 3 —298 К; 4 — 303 К; 5 —
308 К; метиламин — вода; аммиак — вода

Из рис. 2 видно, что зона устойчивой работы
АХУ на смеси метиламин —вода находится в
области более низких значений температур
греющего источника. Например, при температуре
кипения Т0 = 263 К и температуре конденсации
Т к = 303 К предельная температура генерации
для смеси метиламин —вода Т2 =,373,5 К,
для смеси аммиак —вода —Т2 =383 К.
Более низкая температура генерации смеси
метиламин —вЪда объясняется большей зоной
дегазации для данного раствора по сравнению с
бинарной смесью аммиак —вода.
Схема Экспериментальной установки показана
на рис. 3.
В генераторе крепкий раствор, подаваемый
насосом-дозатором из абсорбера, выпаривается
22
Пары метиламина ^н.д. v Слабый раствор
'• • Пары метиламина В. с7. Жидкий метиламин
—*7— Крепкий растВор Вода
-Вспомогательные линии
Рис. 3. Схема экспериментальной установки:
/ — генератор; 2 — абсорбер; 3 — испаритель; 4 — конденсатор; 5 — мерник; 6 —
ресивер конденсата; 7 — газовый переохладитель; 8 — контактный дефлегматор; 9 —
теплообменник; 10 — водяной теплообменник; 11 — ресивер раствора; 12 — термостат;
13 — насос «Кама-2м»; 14 — насос-дозатор; 15 — водяной дефлегматор; 16—
предохранительная емкость; 17 — ротаметры; 18, 19 — регулирующие вентили; 20 — кон-
центратомеры.

с помощью электрических нагревателей.
Крепкий раствор подается в верхнюю часть
генератора, орошая насадку (цилиндрические
керамические кольца размером 15x15 мм). Слабый
раствор выводится из генератора в трубное
пространство теплообменника, где температура его
снижается в результате теплообмена с более
холодным крепким раствором. После
теплообменника слабый раствор через регулирующий
вентиль 18 проходит в абсорбер.
Абсорбер —барботажного типа. Пары
холодильного агента подаются через два барботера,
приваренных к обечайке аппарата. Для
улучшения процесса абсорбции верхняя часть
абсорбера выполнена в виде колонки, заполненной
керамическими кольцами.
Раствор подается из абсорбера в генератор
насосом НД-100/63.
Пары холодильного агента, выпариваемые из
крепкого раствора в генераторе, проходят
ректификационную насадку, поступают в
дефлегматор, охлаждаемый водой, и направляются в
конденсатор, где сжижаются проточной водой.
Конденсат сливается в ресивер и через
регулирующий вентиль 19 подается в испаритель.
Холод в испарителе утилизируется с помощью
электрического нагревателя. Пары
холодильного агента из испарителя через газовый
переохладитель поступают в абсорбер.
Включение в схему АХУ вместо водяного
дефлегматора ректификационной колонны,
орошаемой жидким холодильным агентом из
ресивера конденсата, обеспечивает высокую степень
чистоты паров холодильного агента [8].
В экспериментальной установке жидкий
холодильный агент из ресивера может подаваться
в контактный дефлегматор, заполненный
керамическими кольцами. В этом случае водяной
дефлегматор отключается.
Абсорбционные холодильные установки,
используемые в качестве понижающих
трансформаторов тепла, вырабатывают одновременно с
холодом и низкопотенциальное тепло, которое
может быть полезно использовано. Режим
работы понижающего трансформатора тепла
отличается от режима работы холодильной установки
более высокими температурами конденсации и
абсорбции.
Для исследования аминоводной АХУ при
высоких температурах конденсации и абсорбции
в опытной установке охлаждающая вода
искусственно подогревалась в термостате и насосом
«Кама-2м» раздавалась в охлаждаемые
аппараты. На режимах понижающего трансформатора
тепла охлаждающая вода подавалась
последовательно по схеме: конденсатор-^ абсорбер-^
дефлегматор. После прохождения аппаратов
вода охлаждалась в водяном теплообменнике и
сливалась в термостат.
Расход электрической энергии на
выпаривание раствора в генераторе и холодильного агента
в испарителе измеряли комплектом К-50,
температуру рабочих потоков в опытной установке
ке — хромель-копелевыми термопарами,
помещенными в термогильзы, заполненные
минеральным маслом.
Количество метиламина, циркулирующего в
системе, определяли мерником.
Расход охлаждающей воды на абсорбер,
конденсатор, дефлегматор и водяной теплообменник
устанавливали ротаметрами РС-5, расход
крепкого раствора — по лимбу, указывающему
производительность насоса при данном ходе
плунжера с учетом поправки на удельный объем
раствора при данных давлении и температуре. Для
контроля за нормальной работой насоса и
визуального наблюдения за расходом крепкого
раствора на нагнетательном трубопроводе помещали
ротаметр РС-5. Концентрацию конденсата,
крепкого и слабого растворов измеряли концентра-
томерами. По замеренным значениям put при
помощи диаграммы i, g определяли
соответствующую концентрацию.
Давление в генераторе и конденсаторе
измеряли образцовыми манометрами с точностью
4,9-103 Н/м2, давление в абсорбере и
испарителе — аммиачными мановакуумметрами с ценой
деления 9,8-103 Н/м2.
Для устранения возможного попадания
раствора из абсорбера в испаритель на паровой линии,
соединяющей эти аппараты, установлена
предохранительная емкость с обратным клапаном.
Флегму подавали из дефлегматора в генератор
через обратный клапан. Все аппараты и
соединительные линии выполнены из углеродистой
стали.
Основные регулируемые параметры в процессе
эксперимента следующие: температура
генерации раствора Тъ температура конденсации
холодильного агента 7К, температура кипения
холодильного агента Т0. Указанные параметры
характеризуют работу установки как на
режимах получения холода, так и на режимах
понижающего трансформатора тепла.
На исследуемых температурных режимах
опытная установка работала устойчиво. Некоторые
колебания основных параметров, а также
расхождения в теоретических и действительных
значениях тепловых коэффициентов и коэффициентов
трансформации объясняются причинами,
указанными в работе [2].
Результаты характерных опытов приведены
ниже:
23

Режим Режим
I II
Давление р-105, Н/м2
в генераторе 6,27 8,23
в испарителе 1,96 2,06
в абсорбере • • • 1 »91 2,01
Температура, К
паров метиламина
на выходе из генератора 375,0 382,5
на входе в конденсатор ...... 322,1 331,2
после газового переохладителя . . . 306,3 315,0
конденсации холодильного агента . . 315,4 323,2
кипения холодильного агента . . . . 281,8 283,0
слабого раствора
на выходе из генератора 390,0 398,0
на входе в абсорбер 325,0 332,4
крепкого раствора
на выходе из абсорбера 315,1 321,5
на входе в генератор 370,0 375,5
флегмы после дефлегматора 362,5 370,8
жидкого метиламина перед РВ . . . . 303,5 307,0
Концентрация, кг/кг
раствора
слабого 0,282 0,290
крепкого 0,421 0,445
конденсата 0,998 0,998
Холодопроизводительность опытной
установки, Вт 890 860
Тепловая нагрузка генератора, Вт . . . 2010 2050
Действительный тепловой коэффициент 0,442 0,420
Теоретический тепловой коэффициент
(смесь метиламин — вода) 0,620 0,575
На рис. 4 показана зависимость
коэффициента трансформации от температуры генерации
при температуре кипения ^Г0 = 283 К и
различных значениях температур конденсации.
и
и
350 360 370 380 330 400 410 W0 Тг%К
Рис. 4. Зависимость коэффициента трансформации от
температуры генерации при температуре кипения Т0 =
283 К: 1 — Гк=313 К; 2 — 318 К; 5 — 323 К.
Коэффициент трансформации определяли из
выражения
Qa + Qn + Qn
^»
.
^-
0<Г
—¦ Ш ' "
г
J-
— Си
¦Л г
—<— -
г
щ
гТ"
*"•
о
•
•
м = -
Qh
где Qa, QK, QR, Qh — тепловые нагрузки
абсорбера, конденсатора,
дефлегматора и генератора.
Как видно из рис. 4, коэффициенты
трансформации возрастают с повышением температуры
генерации до определенного значения Т2, а
затем начинают снижаться. Максимальные
значения являются вполне определенными для
данной температуры охлаждающей среды.
При работе опытной установки по схеме
понижающего трансформатора тепла подогрев
охлаждающей воды, последовательно
проходившей аппараты, составлял 10—15 К.
Исследование режимов с контактным
дефлегматором показало некоторое снижение тепловых
коэффициентов по сравнению с использованием
водяного дефлегматора. Это объясняется тем,
что из-за небольшой холодопроизводительности
установки при сравнительно малых
количественных потоках требовался повышенный расход
конденсата для обеспечения необходимой
плотности орошения насадки контактного
дефлегматора.
В результате анализа опытных данных
определено, что в пределах зоны устойчивой работы
экспериментальной установки отношения
действительных значений тепловых коэффициентов
и коэффициентов трансформации к
теоретическим находились в интервале 0,5—0,85. Более
низкие значения характеризуют работу
установки в режимах понижающего трансформатора
тепла, так как повышение температуры
охлаждающей среды приводит к росту внутренних и
внешних потерь действительного цикла. Кроме
того, последовательная подача охлаждающей
воды ухудшала процесс абсорбции.
Указанные отклонения действительного
процесса работы АХУ от теоретического характерны
для любого раствора в установках малойг
холодопроизводительности .
Зависимость теоретических тепловых
коэффициентов и удельной циркуляции раствора,
полученных на ЭВМ для растворов метиламин—
вода и аммиак — вода, от температуры
генерации при Тк = 303 К показано на рис. .5.
Из рис. 5 видно, что в широком диапазоне
изменения температуры кипения холодильного
агента различие в тепловых коэффициентах
указанных растворов мало. Однако при наличии
дешевого отбросного тепла эта разница не играет
существенной роли. Определяющим фактором
будут наименьшие капитальные и
эксплуатационные затраты.
На данном этапе исследований не
представляется возможным выполнить полный технико-
экономический анализ эффективности
применения АХУ на смеси метиламин — вода. Значения
коэффициентов, теплоотдачи, полученные при
испытании опытной установки, не могут с
достаточной точностью характеризовать
интенсивность процессов в промышленных аппаратах.
В связи с этим был выполнен ориентировочный
перерасчет промышленной водоаммиачной
абсорбционной установки АХУ-3,0-ЭТХ на раствор
метиламин — вода.
24

370 380 390 Wff ?,/f
f
Рис. 5. Зависимость теоретического теплового
коэффициента ?т и удельной циркуляции раствора / от
температуры генерации при Гк=303 К:
а — раствор метиламин — вода; б — раствор аммиак —
вода; 1—Г0=273 К; 2 — 263 К; 3 — 253 К; тепловой
коэффициент; удельная циркуляция раствора.
Приводим результаты тепловых расчетов:
Холодопроизводительность, тыс. Вт . .
Температура, К
кипения холодильного агента . . .
охлажденного рассола
то же, начальная
греющей воды, начальная
то же, конечная
охлаждающей воды, начальная . . .
Температура, К
слабого раствора
на выходе из генератора
после теплообменника
крепкого раствора после абсорбера
конденсации холодильного агента . .
Давление, 105-Н/м2
кипения
конденсации
Концентрация, кг/кг
раствора
слабого
крепкого
конденсата
кратность циркуляции, кг/кг . . . .
Тепловой коэффициент
Тепловые нагрузки, тыс. Вт
генератор
абсорбер
конденсатор
дефлегматор
теплообменник раствора

Аммиак-
вода
3500
273
278
288
363
343
298
353
310
303
305
4,31
12,37
0,450
0,525
0,998
7,320
0,610
5750
5180
3660
564
4230

Метиламин—
вода
3500
273
278
288
363
343
298
353
310
303
305
1,36
4,50
0,451
0,538
0,998
6,280
0,578
6050
4910
3670
ИЗО
4250
Необходимую теплопередающую поверхность
аппаратов АХУ на растворе метиламин — вода
рассчитывали по общим эмпирическим
зависимостям, выведенным на основе теории подобия.
Результаты расчетов показывают, что
интенсивность теплообменных процессов в аппаратах
АХУ на смесях метиламин — вода и аммиак —
вода приблизительно одинакова.
Более низкая величина кратности
циркуляции раствора метиламин—вода и относительно
высокая теплота испарения метиламина
приближают тепловые нагрузки аппаратов АХУ на
смеси метиламин — вода к водоаммиачной
установке. Исключение составляет узел очистки
паров холодильного агента от воды. Вследствие
малой разности температур кипения
метиламина и воды поверхность дефлегматора
увеличивается приблизительно в 2 раза.
Прочностный расчет аппаратов показал, что
снижение рабочих давлений при работе на смеси
метиламин — вода уменьшает металлоемкость
абсорбционной установки на 20%. Кроме того,
низкие рабочие давления позволяют с успехом
применять тонкостенные пластинчатые
аппараты, что в еще большей степени снизит
металлоемкость абсорбционных установок.
Выводы
Для осуществления холодильного цикла в
абсорбционных установках на смеси метиламин—
вода требуется тепло более низкого потенциала,
чем для водоаммиачных машин.
Промышленные водоаммиачные АХУ вполне
пригодны для работы на растворе метиламин —
вода с высокими температурами конденсации.
Низкие рабочие давления в аппаратах АХУ
на смеси метиламин — вода позволяют с
успехом применять их в установках для
кондиционирования воздуха, получения холодной
технологической воды в районах с жарким
климатом, в установках с воздушным охлаждением
и пластинчатыми аппаратами, в качестве
повышающего и понижающего трансформаторов
тепла, в установках со ступенчатой регенерацией
раствора с о дной и несколькими температурами
кипения.
ЛИТЕРАТУРА
1. Г р о с м а н! Э. Р., Журавленко В. Я.
Исследование абсорбционной холодильной машины с
использованием раствора метанола и бромистого лития.
«Холодильная техника», 1968, № 1.
2. У с ю к и н И. П., Ч у м а ч е н к о А. Д.,
Колосков Ю. Д. Испытание абсорбционной холодильной
установки на растворе фреона-22 и диметилового эфира
тетраэтиленгликоля. «Холодильная техника», 1971, № 5.
З.Селиверстов В. М., Барац В. А.,
Хвастунов. В. Н. Опытная абсорбционная машина,
работающая на растворе фреона-22 и дибутилфталата.
«Холодильная техника», 1967, № 5.
4. Т а у 1 о г R. «Refrig. Engng», 1929, p. 136.
5. М е h 1 W. Beihefte zur «Z. ges. Kalteind.», 1933, Nr. 3.
4 Холодильная техника 10
25

6. Hasaba S., Uemura T. «The refrig.» (Japan),
1967, Vol. 42, No 471.
7. Усюкин И. П., Рындин А. В.,
Гринберг Я. И. Расчетные показатели эффективности
работы одноступенчатой абсорбционной холодильной
При испытании быстроходных малых
ротационных компрессоров с частотой вращения
3000 об/мин были обнаружены значительные
износы торца лопасти, работающего в
сопряжении с наружной поверхностью ротора (рис. 1).
Износы превышали 100 мкм за 2000 ч работы
компрессора, в то время как у компрессора с
частотой вращения 1500 об/мин износ торца
лопасти за такое же^число рабочих часов
составлял 10—12 мкм.
Рис. 1. Схема ротационного компрессора:
/ — ротор; 2 — лопасть; 3 — область максимального
износа лопасти.
В связи с этим были проведены расчет
максимальных контактных, напряжений и скоростей
скольжения в сопряжении лопасть — ротор,
металлографический анализ материала лопасти и
ротора и исследование чистоты трущихся
поверхностей деталей.
Определяли напряжение и скорость
скольжения в сопряжении лопасть — ротор
компрессора ФГр 0,35—1B). Максимальная сила прижатия
лопасти к ротору
^л шах = (Рпл — Ро) ft+Pnv КГС,
где рпл = 13 — давление в полости над лопастью
(принято равным давлению
нагнетания), кгс/см2;
р0 = 1 — давление всасывания, кгс/см2;
установки, работающей на смеси аммиак—вода.
«Химическое и нефтяное машиностроение», 1970, № 12.
8. Бадылькес И. С, Данилов Р. Л.
Абсорбционные холодильные машины. М.,* «Пищевая
промышленность», 1966.
621.57.041-213.3
ft = 1,2 — площадь торца лопасти, см2;
^пр = 1,5 — максимальная сила сжатия
пружины, кгс.
Подстановка числовых значений дает в
результате Рлшах = 15,9 КГС.
Максимальное контактное напряжение
определяется по формуле Герца
0Ъах- 0,59 у Я(?р + ?л)/?р" кгс/см*,
где ?р = 1 ,Ы06 — модуль упругости
материала ротора, кгс/см2;
Ел = 2-10* — модуль упругости материала
лопасти, кгс/см2;
Я = 2 — высота ротора (по оси), см;
Rv =2,1 — радиус ротора, см.
Подстановка числовых значений дает в
результате атах = 970 кгс/см2.
Максимально возможная скорость
скольжения в сопряжении
пп
*>ск, max = ~зо~ (е + #р) м/с»
где п = 2880 — частота вращения вала
компрессора, об/мин;
е = 0,003.— эксцентриситет вала, м.
Подстановка числовых значений дает в
результате vCKt max = 7 м/с.
Величины контактного напряжения и
скорости скольжения не превышают принятых в
машиностроении допускаемых значений и,
следовательно, не могут быть причиной увеличенных
износов.
Предполагаемая причина больших износов
торца лопасти — присутствие абразива, на что
указывал абразивный характер изнашивания.
Абразивный износ мог вызываться как
структурными включениями в чугуне ротора (в виде
цементита), так и остатками абразива (алмазных
частиц), шаржированного в поверхность ротора
при доводочных операциях алмазной пастой.
Проверка микроструктур различных партий
чугуна показала, что наряду с удовлетворитель-
Повышение износоустойчивости пары лопасть-ротор
герметичного ротационного компрессора
П. Г. ЛАНГРАТ, А. Б. ПИВОВАРОВ, Я. Ф. ФРИДМАН
Рижский завод холодильных машин «Компрессор»

ной структурой некоторые партии чугуна
содержат свободный цементит в виде отдельных
зерен и их скоплений. Микротвердость цемен-
титных включений 800—1000 кгс/мм2, что
значительно превышает твердость сопряженной
детали (лопасти) и может вызвать интенсивное
изнашивание ее торца.
Однако в компрессорах, где в чугуне ротора
нет цементита, износ торца лопасти также
значителен и носит абразивный характер.
Для обнаружения алмазных частиц
поверхность ротора рассматривали под микроскопом
МИМ-7 в поляризованном свете. Вследствие
световой анизотропии алмазные частицы ярко
выделяются на тусклом фоне металлической
поверхности детали.
Было исследовано большое число роторов и
определено, что на площадь поверхности ротора
0,13 мм2 приходится от 30 до 100 алмазных
частичек. Даже ультразвуковая промывка деталей
не обеспечивает полного удаления
шаржированных частиц с поверхности. Поэтому было
принято решение испытать пары лопасть — ротор,
изготовленные без доводки абразивной пастой.
Другим возможным путем уменьшения износов
торца лопасти был подбор более
износоустойчивых материалов пары лопасть — ротор или
химико-термической обработки,
обеспечивающей повышенную износоустойчивость
поверхностей. Причем целесообразно было выбрать
пары, изготовленные из дешевых и недефицитных
конструкционных материалов с последующей
термообработкой, не требующей специального
сложного оборудования.
Выбрали следующие варианты пары лопасть —
ротор (табл. 1).
Вариант 1 — эталон. Пара изготовлена по
технологии серийного производства из
применяемых в настоящее время материалов: ротор—
из чугуна АВЧ-1 с последующим старением,
лопасть — из стали 9ХС с последующей
закалкой.
Пары остальных двенадцати вариантов
изготовлены по технологии, обеспечивающей
отсутствие абразива, т. е. без доводки пастой и с
ультразвуковой промывкой перед сборкой.
Вариант 2 — пары выполнены из тех же
материалов и по той же технологии, что и эталон.
Вариант 3 — ротор сульфоцианирован.
Варианты 4—6— лопасть с упрочненными
поверхностями трения в результате
нитроцементации, алюмборирования и диффузионного
хромирования. Алюмборированная и нитроцементи-
рованная лопасти из стали 20, для
диффузионного хромирования выбрана сталь 45. Роторы
ввиду опасности повышенного износа
вследствие значительного увеличения твердости поверх-
Таблица 1
Номер |
варианта
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
Ротор
материал
АВЧ-1
Ст. У8А
Ст. 20

Металлокерамика (же-
лезо+гра-
фит)
термообра- \
1ботка
Старение
Сульфоциа-
нирование

Изотермическая
закалка
Закалка
т. в. ч.

Диффузионное
хромирование
Старение;

вибрационная накатка
Закалка
Нитроце-
ментация
Лопасть
материал
Ст. 9ХС
Ст. 20
Ст. 45
Ст. 9ХС
Ст. 20

Металлокерамика (же-
лезо+гра-
фит)

термообработка
Закалка |
Сульфоциа-
нирование
Нитроце-
ментация
Алюмбори-
рование

Диффузионное
хромирование
Закалка
Нитроце-
ментация
ности лопасти изготовлены из изотермически
закаленного чугуна АВЧ-1. ъ
Варианты 7—10—лопасти и роторы
выполнены из тех же материалов, что и эталон, но ротор
упрочнен одним из следующих способов:
изотермической закалкой, закалкой током высокой
частоты, хромированием и вибрационным
накатыванием.
Вариант 11 — обычная закаленная лопасть
из стали 9ХС и закаленный ротор из
высокоуглеродистой инструментальной стали У8А.
Вариант 12 — лопасть и роторы изготовлены
из стали 20, подвергнуты нитроцементации.
Вариант 13 — лопасть и ротор выполнены
из металлокерамики — соответственно бронза —
графит и железо — графит.
Детали с одним видом термообработки
изготовлены и обработаны одновременно из ма-
4*
27

териала одной поставки. Перед сборкой
проверено наличие абразива на поверхности ротора
(количество абразива было не более двух частиц
на площадке 0,13 мм2).
Испытания по подбору пары трения проведены
в три этапа, причем первые два этапа —
ускоренным методом на воздушном стенде и по
упрощенному холодильному циклу. На этих этапах из
всех запланированных вариантов отобраны
наиболее перспективные, которые на третьем
этапе для окончательной проверки испытаны на
износоустойчивость согласно ГОСТ 10613—63.
При испытании на воздушном стенде (рис. 2)
компрессор с очередной парой подключали через
маслоотделитель к воздушному баллону с
регулирующим клапаном, позволяющим
поддерживать требуемую величину противодавления.
Компрессор без кожуха погружали в масляную
ванну, постоянный уровень масла в которой
поддерживался поплавковым регулятором.
Компрессор охлаждался настольным вентилятором.
Рис. 2. Схема стенда для воздушных испытаний
компрессора:
1!— масляный бачок; 2 — клапан (запорная игла); 3 —
поплавковый регулятор; 4 — масляная ванна; 5 —
компрессор; 6 — маслоотделитель; 7 — запорные вентили;
8„— воздушный баллон; 9 — регулирующий клапан; 10 —
вентили регулирующие; 11 — ротаметр; 12 — манометр.
Режим испытания выбран следующий:
избыточное давление нагнетания 12 кгс/см2,
длительность испытания 100 ч.
Для испытаний были изготовлены три
компрессора: один — по технологии серийного
производства, на котором проводили опыты с шестью
парами варианта 1, два других — по
технологии, обеспечивающей отсутствие абразива.
Величину износа определяли методом
вырезания лунок, позволяющим фиксировать его до
1 мкм. Параллельно с этим пользовались
методом микрометрирования.
Резкое снижение износа лопасти и ротора (в
3 раза) наблюдалось у пар варианта 2,
изготовленных без применения притирки алмазной
пастой и промытых в ультразвуковой ванне. Это
подтверждает предположение, что одна из
причин увеличенных износов — наличие алмазного
абразива на поверхности трения.
Хороши е результаты показали пары варианта 3
с сульфоцианированным ротором. Износ торца
лопасти уменьшился более чем в 20 раз, а износ
ротора более чем в 10 раз. Аналогичные
результаты получены и для остальных пар вариантов
4—12.
Вполне удовлетворительные результаты
показали пары из металлокерамики. Износ торца
лопасти уменьшился более чем в 10 раз, а ротора —
более чем в 3 раза.
Учитывая, что износы пар вариантов 5,6 и 9 не
меньше, чем у пар остальных вариантов, а их
изготовление технологически сложнее, эти пары
исключали из дальнейших испытаний.
Пары с вибронакатанным ротором варианта 10
не обеспечили необходимого уплотнения, а
следовательно, и производительности в связи с
неудовлетворительной геометрической формой
образцов.
На втором этапе компрессоры с исследуемыми
парами испытывали по упрощенному
холодильному циклу на специально созданном стенде
(рис. 3).
4 3 2 1
Рис. 3. Схема стенда для испытаний по упрощенному
холодильному циклу:
1 — соленоидный клапан; 2 — датчик температуры; 3 —
теплообменник; 4 — жидкость охлаждающая; 5 —
баллон с фреоном; 6 — сосуд; 7 — запорный вентиль; 8 —
вентили дросселирующие; 9 — манометры; 10 —
компрессор; 11 — фильтр-осушитель; 12 — термореле.
Компрессор с испытуемыми парами,
заряженный фреоном, подключали к контуру,
состоящему из теплообменника и вентилей, позволяющих
регулировать давление нагнетания и
всасывания. Для поддержания температуры,
соответствующей эксплуатационным условиям, нижний
кожух компрессора охлаждали проточной водой.
Режим испытаний: избыточное давление
всасывания 2 кгс/см2, избыточное давление
нагнетания 12 кгс/см2, длительность испытаний 200 ч,
температура воды 20° С.
20 '

Таблица 2
Номер |
варианта
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
1 13
Эталон
ФГр0,35~
1 1А
3
а
<я
Е
1 1
2
3
4
5 1
6
1
2
3 1
4 1
5
6
1
2
3
1
2
3
1
2
3
1
2
3
1
2
3
1
2
3
1
2
3
1
! 2
3
1
2
3
| 1
2
3
1
2
3
! 1
2
Линейный износ на I этапе, мкм]
ротор I
износ 1
2,5 1
6,0
8,0
4,0
13,0
6,5
2,0
1,5
4,0
1,0
1,5 I
2,0 |
0
0,5 !
1,0
1,0
0,5
0,5
1,5
1,0
2,0
1,0
1,5
1,5
0,5
0
1,0
1,0
! 0,5
0,5
0,5
1,0
| 0,5
1 0,5
2,5
0
1 0,5
1 1,0
0
1 0,5
0,5
0,5
1 0,5
2,5
3,0

средний
износ
6,7 J
2,0
0,5
0,7
1,5
1,7
0,5
0,7
0,7
1 1,0
1 0,5
0,5
2,0
торец лопасти
износ
27,0 1
24,5
21,0
34,0 |
39,5
16,5
16,0 1
1,0
6,0
21,0
12,5
4,0
1,0 1
0,5
1,5
0
1,5
0,5
0,5
2,0
0,5
1,5
0,5
2,5
2,5
3,0
1,5
1,0
1,0
1,5
2,5
3,0
0,5
1,5
2,0
1,0
1,5
2,0
2,0
2,5
0,5
0,5
2,5
1 3,0
3,0
средний
износ
27,1
10,1
1,0
0,7
1,0
1,5
2,3
1,2
2,0
1,5
1,8
1,2
2,5
Линейный износ на и этапе, мкм!
ротор |
износ
16,2 1
15,2
5,3
6,2
2,2
5,3
0,2 1
2,6
2,5
0
0
0

средний
износ
12,2
4,8
1,7
0
торец лопасти
износ
156,0 1
28,2
44,0
6,6
26,0
19,0
1,1
1,8
2,9
1,5
0,3
0,3
средний |
износ !
1
76,0
i
•17,0
1,9
0,7
Линейный износ на Ш этапе, мкм |
ротор {
износ 1
16,0!
2,0
0 1
1,0
0
2,0
0
0
средний
износ
9,0
0,5
1,0
0
торец лопасти
износ
63,0 1
142,5
19,0 1
13,0
1,0 !
2,0
0
2,0
средний
износ J
102,0 1
16,0
1,5
1,0
Исключены из дальнейших испытаний
2,3
1,0
3,0
1 0
0,6
0
2,1
0,2
5,2
0,5
3,0
1 1,0
1,5
1,4
2,9
1,3
0
6,0
0
0
3,0
0
3,0
5,0
1,0
! 5,0
4,0 |
3,0
Исключены из
1 1.7
0
0,1
0
0,6
0,6
1 0,2
0,1
0,9
0,6
!
| 0,4
0,4
2,8
0,2
1 1>2
1 3,0
0,2
0,4
1 2,1
9,0
4,0
1г4
1,2.
5,0
Не испытывались
дальнейших испытании 1
1 5,0
0
2,0
2,0
1 1,0
2,0
2,5
2,0
1,5
4,0
°
1 6,0
2,0
1 п,о
лз,о
2,0
4,0
12,0

Для испытания пар варианта 1 использовали
тот же компрессор, что и для испытаний на
воздушном стенде. Для исследования остальных
пар изготовили три компрессора по технологии,
обеспечивающей отсутствие абразива. На
каждом компрессоре испытывали по одной паре всех
вариантов в случайном порядке. Это обеспечило
точность эксперимента.
В результате установлено, что, как и при
испытаниях на воздушном стенде, исключение
доводки деталей абразивными пастами и
тщательная промывка позволили снизить износ лопасти
в 4 раза, а износ ротора — более чем в 2 раза.
Зафиксировано уменьшение износа лопасти
более чем в 15 раз и ротора в 30 раз у варианта 13
(металлокерамика). Износ лопасти из стали
9ХС с изотермически закаленным ротором из
чугуна АВЧ-1 (вариант 7) в 25 раз меньше
износа лопастей пар эталона. Замена лопасти из
стали 9ХС (вариант 7) на нитроцементированную
лопасть из стали 20 при работе с изотермически
закаленным ротором (вариант 4) уменьшает
износ лопасти в 4 раза (по отношению к варианту
7), что составляет 0,9% от износа лопасти
эталона. Таким образом, по-видимому, целесообразно
рассмотреть в дальнейшем возможность замены
лопасти из дефицитной стали 9ХС на
нитроцементированную лопасть из стали 20.
Хорошие результаты, как и на первом этапе,
показали пары с сульфоцианированным ротором
(вариант 3). Износ торца лопасти уменьшился
в 40 раз, износ ротора — в 7 раз. Износы пар
вариантов 8 и 13 с закаленным токами высокой
частоты ротором из чугуна АВЧ-1 и стальными
роторами из нитроцементированной стали 20
примерно одного порядка и более чем в 50 раз
меньше износа пар эталона.
Результаты испытаний ротора из
инструментальной стали У8А (вариант 11) оказались хуже,
чем нитроцементированного ротора из стали 20
(вариант 12), поэтому вариант 11 был исключен
из дальнейших испытаний.
Испытаниям на износоустойчивость в
лабораторных условиях по ГОСТ 10613—63
подвергались 16 компрессоров с парами лопасть — ротор
восьми вариантов, по два компрессора с парой
каждого варианта.
В связи с тем, что износ пар лопасть — ротор
на третьем этапе определяли только методом
микрометрирования, величина износа ротора
была в пределах точности измерения, поэтому
указан только износ лопасти.
В табл. 2 и на рис. 4 приведены износы торца
лопасти опытных вариантов. Для сравнения
указаны результаты аналогичных испытаний
компрессора ФГр 0,35 — 1 А с частотой вращения
1500 об/мин, до уровня износов торца лопасти
%,
100
90
80
70
60
ьи
UU
30
го
w
1
ш
я
1
^
\
А
|
^
у
q
я
ШШШI этап
Рис. 4. Диаграмма износов
торца лопасти различных
вариантов.
Jfcb fcs_
¦ i h ь I a J ь,
4 5 6 7
Варианты пар
3 10 11 12 13 ФГр 0,354
которого необходимо было довести износ
лопасти компрессора с частотой вращения
3000 об/мин.
Как показали испытания, только устранение
доводки абразивной пастой позволило добиться
снижения износа торца с 102 до 16 мкм, т. е. в
6 раз. Однако это все же больше, чем у
компрессора с частотой вращения 1500 об/мин A2 мкм).
Износы остальных пар меньше, чем у
компрессора с частотой вращения 1500 об/мин,
следовательно, все они удовлетворяют поставленным
требованиям, их износы одного порядка и не
превышают 4 мкм.
Проведенные исследования позволяют указать
на следующие причины повышенных износов
торца лопасти: неудовлетворительная структура
исходного материала ротора (чугун АВЧ-1),
т. е. наличие твердых включений в виде
цементита и шаржирование абразивных частиц в
чугунный ротор в случае проведения доводочных
операций с применением абразивной пасты,
особенно алмазной. Первоначально выбранная
термическая обработка материалов лопасти и ротора
не является оптимальной для исследуемой пары.
Исходя из изложенного, можно дать
следующие рекомендации по уменьшению износов
торца лопасти ротационного герметичного
компрессора:
контролировать поставляемый заводу чугун
АВЧ-1 на соответствие ГОСТу;
исключить доводку деталей абразивными
пастами, тщательно промывать их перед сборкой;
ввести процесс сульфоцианирования роторов
из чугуна АВЧ-1 как наименее трудоемкий из
испытанных вариантов;
продолжить работу по изучению возможности
изготовления деталей компрессора из металло-
керамических материалов, обеспечивающих
помимо повышения износоустойчивости,
значительное снижение трудоемкости и соответственно
себестоимости изготовления.
30

О выборе сорбента для комплексной очистки рабочей среды
фреоновых герметичных холодильных машин
А. И. ФИЛЕНКО, Л. Ш. МАЛКИН, В. Л. КОЛИН
Ленинградский специализированный комбинат холодильного оборудования
Г. М. БЕЛОЦЕРКОВСКИЙ
Ленинградский технологический институт им. Ленсовета
621.57.041-213.3:541.183
В соответствии с современными требованиями
[1—2] в рабочей среде фреоновых герметичных
холодильных машин (на фреонах-12 и 22)
концентрации воды и кислот не должны превышать
соответственно A0-=-60) -10-4% мае. и A00—150) х
хЮ-4% мае.
В целях выбора шихты для осушки рабочей
среды и ее очистки от кислот исследовали их
поглощение различными сорбентами в области
концентраций A0-М000)-10_4% мае. для кислот
и (Ю-т-200)- 10% мае. для воды. В качестве
сорбентов использовали цеолиты NaA, силика-
гель КСМ, синтетические цеолиты типа А, X,
У, М в различных катионообменных формах
и тонкопористый силикагель повышенной
водостойкости КСМ-6. Большое внимание уделяли
цеолитам, гранулы которых сформованы с
применением активных связующих (А1203, Si02).
Последние, придавая цеолитам повышенную
прочность, способны сами выступать в роли
сорбента. Это позволяет раздельно
рассматривать адсорбцию примесей кристаллами
синтетического цеолита и активным связующим. Такие
адсорбенты в дальнейшем будем называть
смешанными.
• В ряде работ [3—5 ] указывается на
целесообразность использования для осушки и очистки
рабочей среды герметичных холодильных
машин активной окиси алюминия. Поэтому
адсорбцию органических кислот исследовали
также на активной окиси алюминия
промышленного изготовления и лабораторных образцов,
которые отличались пористой структурой.
Сорбтивами служили жирные кислоты,
обнаруженные в герметичных машинах [6—7], и
их смеси: С4-я-масляная, С6-я-капроновая,
С 8-каприловая, С 9-пеларгоновая, Сх0-каприно-
вая, Сх 4-миристиновая, С16-пальмитиновая,
С18-олеиновая. Модель рабочей среды —
фреон-113, положительная нормальная
температура кипения которого 47,6° С позволяет
работать без повышения давления. Перечень
исследованных систем приведен в табл. 1.
Навески сорбтивов растворяли во фреоне-ИЗ
с концентрацией влаги 20-10~4% мае. К
полученным растворам добавляли навески
сорбентов, предварительно регенерированных
нагреванием вмуфельной печи в течение 3—4 ч при
температурах: 400° С для цеолитов и окиси
алюминия и ПО—200° С для силикагелей.
Концентрацию кислот определяли методом газовой
хроматографии [6]. Результаты хроматографиче-
ского анализа контролировали потенциометри-
ческим титрованием [8]. Для определения
концентрации воды применяли реактив Фишера [9].
В табл. 2 приведены результаты определения
равновесных величин сорбции (ар мг/г)
индивидуальных кислот для двух равновесных
концентраций ср, равных0,1 и 0,4 мг кислоты/г Ф-113.
Цеолиты NaA и NaM практически не
поглощают «-масляную кислоту и не способны
сорбировать кислоты с большим молекулярным весом.
Полученные величины ар(8-ь20 мг/г),
по-видимому, являются следствием сорбции на
поверхности, определяемой вторичной пористой
структурой гранул. Величины сорбции я-масляной
кислоты для цеолитов типа NaX, ЫаУ, СаХ
по связующим (образцы 5, 11, 12, табл. 1, 2) в
области допустимых концентраций для
герметичных машин (ср = 1 мг/г) находятся в
интервалах 140-f-205 мг/г и незначительно
увеличиваются при переходе в область более высоких
концентраций. Для образцов 4, 5, 11 (табл. 1, 2)
с увеличением молекулярного веса величина
сорбции кислот при постоянной равновесной
концентрации несколько понижается. Для
силикагелей (образцы 14, 15) и смешанных
адсорбентов (образцы 1, 2, 3) это проявляется в
меньшей степени, что, видимо, обусловлено
влиянием содержащейся в них окиси алюминия, для
которой величина сорбции в области малых
концентраций практически не зависит от размера
сорбируемых молекул (образец 6).
Концентрация влаги в равновесных системах во всех
случаях составляла (Юч-12)-10~4% мае.
Можно полагать, что образцы, проявляющие
высокую активность по отношению к
индивидуальным кислотам, являются лучшими и в
случае поглощения сложных смесей кислот.
Для применения в системе фреоновой
герметичной холодильной машины сорбент при
микроконцентрациях влаги должен быть
высокоактивным. Так как индивидуальные кислоты и
смеси кислот до С9 способны полностью запол-
31

с
"с"
1 *
2
3
4
1 5
1 6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
]8
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
1 30
Сорбент
1 ЫаУ+20 % А1203
Nay+15% A1203
№У-50/ПГА-50-0,97
ЫаУ п. 786-807
ЫаУ Ц. 202-743
Ai
А2
А3
1 А4
А^промышленный
NaX Ц. 202-743
СаХ Ц. 202-769
KL-37
кем
КСМ-6
KL+15% A1203
NaA Ц. 202-664
NaA
NaA Ц. 202-635
KM Ц. 202-24-26
NaM+12,5% Si02
Сфераль I
Сфераль II
A5
A6
A7
A8
A9
Aio |l
An •
Связующие
Переохлажденная
гидроокись алю-
j миния, пептизи-
| рованная
азотной кислотой
Раствор 5/6 окси-
1 нитрата алюми-
| ния
Переосажденная
гидроокись
алюминия
Кристаллы
Глуховская глина
! —
! —
1 —
—
—
Глуховская глина
1 То же
—
—
—
Раствор 5/6 окси-
нитрата А1
Кристаллы
Без связующего
Глуховская глина
То же

Концентрированный устойчивый
золь кремниевой
кислоты
—
—
—
—
—
—
—
—
Сорбтив
С4, С9, С18
С4+Сб+С8+С10
4L4+Cie+C18
С4, С9, С18
С4-1-С6+С8+С10
Ql4+Ql6+Qi8
Ql8
С4, Cg, C18
С4, С9, С18
с4+сб+с8+с10
С4, С9, С18
с4+с6+с8+с10
C14+C16+Ci8
^18
^8
Ql8
^18
С4, Cg, C18
с4
С4, С9, С18
Q» Cg, Cl8
C4+Ce+C8+C10
Cl4+Cx6+C18
C4, Cg, C18
C4, Cg, C18
c4
c4
c4
c4
C4, Cg, C18
^18
18 i
18
^18
^18
^8
18
18
^18
! S -
J3 W ^!
о Я о
о ч и
к « а
v 2-
Ul§*
Е сия
1,2
4,6
4
—
0,36
—
1 3
2
4
—
! 0,75
0,71
—
—
—
3,4
—
1,6
1,5
—
2,5
2,5
4 !
1.7 1
—
—
—
!
Т а б л
о я
0* у
о. «
Сяк
54
91
—
60
—
89,2
83
89,7
—
62
68
—
92
—
92
—
78,5
78
—
—
—
89,7
84,1
—
—
—
—
и ца 1
5^«У
о -8-о
XJ й> „ СМ
ho S. н
Ы и с^
20
19
19
¦24
1 19,5
8
14 I
12
15
12
19,5
18
—
—
12
14
—
18
18 1
8 1
9
9,2
8,2
8,7
8,1
5,3
11,8
8,7
8,4
н ять объем сорбционного пространства цеолитов,
то представляло интерес рассмотрение сорбции
кислот при наличии в Модельной системе
воды.
В табл. 3 показано изменение адсорбционной
емкости по пеларгоновой кислоте исследуемыми
адсорбентами до и после введения в равновесную
систему воды.
В колбы, заполненные смесью фреона-113,
пеларгоновой кислоты и адсорбента, после
установления адсорбционного равновесия вводили
дистиллированную воду в количестве,
необходимом для заполнения объема адсорбционного
пространства адсорбента (табл. 3). Из цеолитов,
сформованных на глине, вода практически
полностью вытесняет пеларгоновую кислоту. На
величину сорбции кислоты окисью алюминия
вода в изучаемой области концентрации не
оказывает сущетвенного влияния.Из всех
других образцов вода вытесняет кислоту
приблизительно пропорционально содержанию
кристаллов цеолитов в гранулах.
32

Таблица 2
Номер
сорбента1
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
1 11
12
13
14
15
16
17
18
1 19
20
21
* Hoiv
«-Масляная
*р=0,1
226
203
—
270
205
100
—
—
—
140
185
110
56
102
30
i 8
18
17
4
2
iep сорбе
ср=0,4
240
215
—
290
225
115
—
—
. .
160
195
120
75
1 125
45
20
18
19
4,5
4
нта cootf
Пеларгоновая
Ъ-0.1
255
200 1
—
150
170
100
—
—
—
—
150
—
125
100
115
32
—
—
—
—
2
етствуе
*р=0,4
265
215
—
220
200
198
—
—
—
—
163
—
130
130
125
37
—
—
—
1 —
4
т указа
Олеиновая I
ср«0,1
190
ПО
ПО
90 !
18
90
155
200
90
180
16
—
50
100
105
40
—
—
—
—
1 *з
иному в т
Ср=0,4]
210
150
140
110
19
180
200
238 1
100
235
20
—
75
115
135
45
—
—
—
—
13
абл. 1
Таблица 3
Номер

адсорбента *
1
4
5
6
• 13
14
15
16
До введения Н20
ср, мг/г
0,300
0,212
0,450
0,214
0,576
0,525
0,228
0,236
0,300
1 Номер адсо}
Ар, МГ/Г
265
218
239
194
206
139
130
138
50
После введения Н20 1
ср, мг/г
0,860
0,890
1,00
1,00
0,610
0,905
0,400
0,935
0,420
Ср, мг/г
52
30
0 1
о 1
191
26,6
79
11,5
42
>бента соответствует указанному в
табл. 1
Сопоставление прочностных (см. табл. 1),
сорбционных свойств по кислотам (см. табл. 2)
и влаге, а также по влиянию воды на
сорбцию кислот для исследуемых адсорбентов
позволяет считать, что для комплексной
очистки рабочей среды фреоновых
герметичных холодильных машин наиболее
перспективны образцы типа ЫаУ+15% А1203 (б/6 окси-
нитрат), ЫаУ-50/ПГА-50 и образец А2 (смесь
порошков из 75% исходной гидроокиси и 25%
переосажденной гидроокиси алюминия, пепти-
зированной HN03).
При рассмотрении приемлемых вариантов
сорбента для адсорбционного патрона следует
учитывать опыт использования в герметичных
машинах цеолитов типа А, который свидетельствует
о возможности их применения для осушки при
достаточной механической прочности. Наличие
микроколичеств кислот в рабочей среде не
снижает их поглотительной способности по воде.
Поэтому в шихте адсорбционного патрона могут
быть использованы также цеолиты NaA без
связующего и NaA2MIII, обладающие
повышенной механической прочностью, в сочетании
с окисью алюминия или смешанные адсорбенты,
содержащие кристаллы цеолита NaA и
активную окись алюминия в качестве связующего.
Выбранные образцы сорбентов испытывали
на холодильных агрегатах типа ВСрО,35, в
которые предварительно вводили до 200 • 10"~4% мае.
воды и органические кислоты .в количестве,
эквивалентном 0,4 мг КОН/г рабочей среды.
После установки патрона с одним из
исследуемых сорбентов концентрацию воды в
системе контролировали по изменению окраски
индикатора влаги [10], концентрацию кислот —
по кислотности маслофреоновой смеси.
Во всех случаях система герметичной
машины осушалась и очищалась от кислот в течение
20—30 ч. Концентрация кислот при этом
снижалась до @,02—0,03) мг КОН/г рабочей среды.
Влажность по индикатору соответствовала
A0-Й2). 10-4% мае.
ЛИТЕРАТУРА
1. Woitkowski I. «ASHRAE I.», 1964, June.
2. М а л к и н Л. Ш. Применение запаянных трубок для
исследования химической стабильности материалов
холодильных машин. «Холодильная техника», 1968,
№ 1.
3. Versagy F. «Air Cond., Heat, and Refrig. News»,
1957, Vol. 17.
4. Comedera M. «Mod. Refrig.», 1965, May.
5. Von Cube H. «Kalte-Klima-Praktiker», 1968,
Nr. 2.
6. Филенко А.И. и др. «Химия и технология топлив
и масел», 1970, № 5.
7. Филенко А. И. и мр. Содержание кислот в масло-
фреоновых смесях герметичных холодильных машин.
«Холодильная техника», 1969, № 6.
8. Филенко и др. «Химия и технология топлив и
масел», 1969, №11.
9. Ничуговский Г. Ф., Малкин Л. Ш.
Сборник технической и экономической информации,
НИИТЭХИМ, вып. 11, 1968.
10. Материалы IV Всесоюзного семинара по надежности
малых холодильных машин. М., изд. ЦНИИТЭИ-
легпищемаш, 1971.
зз

Поверхностное натяжение фреонов-11, 21 и 113
Е. Н. СИНИЦЫНГ Г. Н. МУРАТОВ, В. П. СКРИПОВ
Уральский ордена Трудового Красного Знамени политехнический
институт им. С. М. Кирова
532.613.5
Поверхностное натяжение а можно вычислить
из соотношения
о = -Yga2(p'-p"), A)
где g — ускорение силы тяжести;
а2 — капиллярная постоянная;
р' и р" — соответственно плотность жидкости
и ее насыщенного пара.
Величину а2 определяли экспериментально
методом двух капилляров [1—3] с
калиброванными стеклянными капиллярами (радиусы
г1=0,1048±0,0002 мм и г2=0,3215±0,0005 мм).
Капиллярную постоянную вычисляли по
формуле
где АН — расстояние по вертикали между
полюсами менисков в капиллярах;
Ь1 и Ь2 — радиусы кривизны менисков в
капиллярах (находили методом
последовательных приближений с помощью
таблиц Сагдена [4]).
Относительная погрешность в определении а2
изменяется от 0,5% при 20° С до 1,8% при
температурах, близких к критическим (ТжТк9 —
—10К). Точность термостатирования 0,1° С.
Экспериментальные результаты описываются
формулой:
а2=а (Гкр-Т-б)Р. C)
Значения постоянных а, б, Р, полученные
обработкой опытных данных по методу
наименьших квадратов, приведены ниже:
Фреон-11 Фреон-21 Фреон-113
а 2,098-Ю-4 2,750-Ю 1,78Ы0-4
6 0,9 0,9 0,9
В 0,925 0,910 0,925
ГКР, К. . . • 471,15 [5] 451,65 [6] 487,25 [7]
Величины сг в пр<еделах погрешности
эксперимента совпадают с измеренными значениями,
что свидетельствует о приемлемости формулы C)
для аппроксимации экспериментальных данных.
Фреоны с гарантируемой чистотой не менее
99,8% были получены из ГИПХ (г. Ленинград).
Значения плотности фреонов-11 и 21 взяты из
трудов [5, 6], а плотность фреона-113
рассчитана методом термодинамического подобия [8]
с использованием экспериментальных данных
[9].
t, °с
J 20,0
30,0
40,0
50,0
60,0
70,0
80,0
90,0
100,0
110,0
120,0
130,0
140,0
150,0
160,0
170,0
180,0
190,0
200,0
Поверхностное натяжение
фреона-1 1
18,34
17,08
15,82
14,60
- 13,38
12,18
11,02
9,87
8,75
7,65
6,57
5,52
4,51
3,49
—
—.
—
—
—
фреона-21
18,53
17,11
15,70
14,33
12,97
11,64
10,33
9,07
7,79
6,57
5,40
4,17
3,18
2,17
1,24
0,44
—
—
а, мН/м
фреона-113
17,87
16,75
15,64
14,54
13,46
12,39
11,35
10,31
9,28
8,28
7,31
6,35
5,42
4,51' |
3,64
2,80 1
2,01 |
1,28 |
0,62 !
Значения поверхностного натяжения фреонов
(см. таблицу) в пределах погрешности
эксперимента совпадают в перекрывающемся интервале
температур 20—80° С с данными работ [10]
для фреонов-11 и 21, полученными
комбинированным методом.
ЛИТЕРАТУРА
В о л я к Л. Д. Исследование температурной
зависимости поверхностного натяжения воды. Новая серия.
Доклады АН СССР, 1950, 74, № 2.
Скрипов В. П., Фирсов В, В. Поверхностное
натяжение перфторпарафинов. ЖФХ, 1968, 42, № 5.
Л е л ю х А. П., Скрипов В. П. О температурной
зависимости поверхностного натяжения гексафторбен-
зола, бензола, диэтилового эфира и других чистых
жидкостей. Труды УПИ, сб. 172, Свердловск, 1969.
А*д а м Н. К. Физика и химия поверхностей. М.,
ОГИЗ, 1949.
Клецкий А. В. Таблицы термодинамических
свойств фреона-11. Л., ЛТИХП, 1967.
В|аськов Е. Т., Помайотти В. И.
Термодинамические свойства фреона-21. Л., ЛТИХП, 1969.
В]а ргафтик Н. Б. Справочник по теплофизичес-
ким свойствам газов и жидкостей. Физматгиз, 1963.
Филиппов Л. П. Использование теории подобия
для описания свойств жидкостей. II Экстраполяция
температурной зависимости давления насыщенных
паров и ортобарической плотности. ЖФХ, 1957, 31, № 5.
Яковкин Г. А. Фреоны. Свойства и применение.
ГИПХ, 1959.
10. До р о х о в А. Р., К и р и я н е н к о А. А., Со-
ловьев А. Н. Поверхностное натяжение фреонов.
В сблТеплофизические свойства фреонов». Новосибирск,
«Наука», 1969.
8.
9.
34

Защита стали в рассольных системах холодильных установок
Н. С. НОВОШИНСКАЯ
Краснодарский политехнический институт
620.197.3:621.565
Водные растворы солей, применяемые в
качестве холодоносителей, являются агрессивной
средой по отношению к черным металлам и
вызывают интенсивную коррозию трубопроводов
и теплообменной аппаратуры.
Чтобы уменьшить коррозию, многие авторы ре-^
комендуют в рассол добавлять ингибиторы,
наиболее распространенными из которых являются
хроматы, нитриты, бихроматы и др.
Неорганические ингибиторы относятся к числу «опасных»
при наличии в растворе стимуляторов коррозии
(СГ; Br'; SO/)- Металлическая поверхность
пассивируется только частично, сокращается
площадь анодных участков и одновременно
увеличивается площадь катодных участков, что
способствует развитию коррозии [1, 2].
Цель данной работы — изучить влияние
некоторых неорганических и органических
ингибиторов (отдельно и в смеси) на коррозию ста-
ли-3 в рассольных системах.
Коррозионной средой служил 23%-ный
раствор хлористого натрия. В качестве
замедлителей коррозии использовали гидроксид натрия,
хромат и бихромат калия, натриевые соли
малоновой, адипиновой и бензойной кислот, мылонафт
{фракции переработки нефти от нафтеновые
кислот) и смеси хромата калия с гидроксидом
натрия и с одним из указанных органических
ингибиторов.
Защитные свойства ингибиторов исследовали
и сравнивали при полном и неполном
погружении образцов в рабочие растворы, а также при
естественной аэрации в стационарных условиях
и перемешивании растворов со скоростью 0,5—
2 м/с. Заданная скорость потока обеспечивалась
пропеллерной мешалкой в стеклянном U-образ-
ном сосуде, в котором помещалось по два
образца на стеклянных подвесках.
Скорость коррозии определяли по убыли
массы образцов размерами 50 х20 хЗ мм. Для
каждого вида ингибитора и соответственно
концентрации раствора проводили по 5—6 опытов.
Чтобы установить предельную защитную
концентрацию данного ингибитора, применяли
возрастающие его концентрации. Величины рН
раствора контролировали до и после опыта; для
образцов, подвергшихся коррозии,
продолжительность опытов была 5 суток, для образцов,
которые оставались чистыми,— 20 суток.
Температура растворов 20—25 и —5° С. По
окончании опыта продукты коррозии удаляли мягкой
резинкой.
Скорость коррозии стали-3 в растворах
хлористого натрия в присутствии неорганических
ингибиторов при 25° С представлена в табл. 1.
Таблица 1
Ингибитор
Контроль
Гидроксид натрия . . .
Хромат калия ....
1 Бихромат калия . . .
1 Гидроксид натрия+хро-
| мат калия

Концентрация
ингибитора, %
0
0,5
0,5
0,5
0,5+0,5
Скорость
коррозии,
г/(м2 -сутки)
1,010
0,1-55
0,120
0,455
0,040
рН раствора
ДО
опыта
6,95
12,30
7,50
4,00
12,35
после
опыта
7,10
9,45
7,80
4,80
10,05
Из табл. 1 видно, что наименьшими защитными
свойствами обладает бихромат калия. Это
объясняется пониженным значением рН среды. В
растворе с бихроматом калия рН примерно на три
единицы ниже, чем в растворе с хроматом калия.
Анионы СгО^ тормозят анодную реакцию и
процесс катодного восстановления кислорода [3].
Лучшими защитными свойствами обладают
смеси гидроксида натрия @,5%) с хроматом калия
@,5%).
Исследованные неорганические ингибиторы
уменьшают общую коррозию стали, но в местах
наибольшего напряжения образцов (углы,
грани, следы керна, отверстия) появляются
коррозионные пятна.
Ввиду указанного недостатка неорганических
ингибиторов в растворы хлористого натрия
вводили органические ингибиторы, которые
относятся к числу «мягких» замедлителей
коррозии.
Визуальные наблюдения показали, что в
присутствии предзащитных концентраций малона-
та натрия ионы хлора вызывали точечную
коррозию образцов около номеров, отверстий, на
углах и гранях пластинок. Поэтому этот
ингибитор был исключен из последующих опытов.
Адипинат, бензоат натрия и мылонафт не
вызывали язвенной коррозии в предзащитной
концентрации, но защитная концентрация
указанных ингибиторов составляла 5—6%, что
экономически не оправдывается.
В раствор хлористого натрия, помимо смеси
гидроксида натрия и хромата калия, вводили
мылонафт, бензоат или адипинат натрия, что обеспечи-
35

вало полную защиту стали от коррозии (табл. 2).
После испытаний образцы сохраняли
металлический блеск, следов коррозии не наблюдалось.
Исходное значение рН растворов равнялось
~12, конечное —10.
Таблица 2
Ингибитор
! Гидроксид
натрия + хромат
калия -J-
мылонафт
! Гидроксид
натрия + хромат
калия +бензоат
! натрия
Гидроксид
натрия + хромат
калия -[- адипи-
нат натрия

Концентрация
ингибитора, %
0,3+0,3+0,1
0,3+0,3+0,2
0,3+0,3+0,2
Скорость
коррозии,
г/(м*-сутки)
0,020
0,010
0,0
Состояние
поверхности
образцов
Образцы
частые, сохранен
металлический
блеск, следов
коррозии нет
На одном
образце в
отверстии
образовался бурый
осадок
Образцы
частые с
характерным блеском,
следов коррозии
нет
Вторую серию образцов испытывали при
неполном погружении и перемешивании
растворов хлористого натрия. В растворы добавляли
неорганические и органические ингибиторы в
соотношениях, обеспечивающих полную защиту
Одной из основных причин изменений качества
продуктов растительного. происхождения при
замораживании является нарушение
гистологической структуры. Этому вопросу как в
отечественной [1—4], так и в зарубежной литературе
[5—11] уделяется много внимания. Однако
изменения структуры сочных плодов, в частности
земляники, под воздействием низких температур
и после размораживания, а также влияние
замораживания на различные ткани плода в
отечественной и зарубежной литературе освещены
недостаточно.
Исследования гистологической структуры
ягод земляники проводились нами при
различных режимах замораживания. Образцы ягод
замораживали в воздушном скороморозильном
стали в стационарных условиях (см. табл. 2).
В контрольных опытах при перемешивании
раствора скорость коррозии стали увеличивалась,
а при неполном погружении образцы
разрушались по ватерлинии. Опыты показали, что
смеси неорганических и органических
ингибиторов защищают сталь также при неполном
погружении и перемешивании растворов.
Поверхность извлеченных из растворов образцов была
блестящей, следов коррозии не наблюдалось,
линия раздела фаз жидкость — воздух
отсутствовала. \
Третью серию образцов испытывали при
—5° С. В контрольных опытах при понижении
температуры скорость коррозии стали
снижалась в 2 раза и составляла 0,5 г/(м2-сутки).
Указанные в табл. 2 смеси неорганических и
органических ингибиторов защищают сталь и при
отрицательных температурах.
Таким образом, лучшими защитными
свойствами в 23%-ном растворе хлористого натрия
обладают смеси гидроксида натрия @,3%) и
хромата калия @,3%) с одним из органических
ингибиторов в количестве: мылонафт —0,1%,
бензоат и адипинат натрия — по 0,2%.
ЛИТЕРАТУРА
1. Брегман Дж. И. Ингибиторы коррозии. М.—Л.,
«Химия», 1966.
2. А л ц ы б е е в а А. И., Левин С. 3. Ингибиторы
коррозии металлов. Л., «Химия», 1968.
3. Подобаев Н. И., Лубенский А. П. «Журнал
прикладной химии», 1970, 43, № 9.
634J5.037.5
аппарате интенсивного действия при температур
воздуха —35° С, методом флюидизации при тем
пературе —30° Сив жидком азоте (метод
орошения) при температуре газов от —50 до
—110° С. Замораживание вели до конечной
температуры в центре плода ягод —18° С. Время
замораживания каждым из указанных методов
составляло соответственно 34,6 и 11 мин. Ягоды
размораживали при температуре воздуха
18—22° С.
Обычно гистологические исследования
растительных тканей проводят на постоянных
препаратах, приготовленных после желатиновой или
парафиновой проводки (по методу М. Н. Про-
зиной, В. Н. Юрцева, 3. П. Паушевой). Как
правило, материалом служат вегетативные орга-
Гистологические изменения растительной ткани
при замораживании и размораживании ягод земляники
3. А. ДЕРБЕДЕНЕВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
36

ны растений (стебель, корень), имеющие ткани
плотной консистенции (прочные стенки клеток,
хорошее сцепление друг с другом).
Изучение гистологии зрелых сочных плодов
названными способами не представляется
возможным в связи с тем, что мякоть их крупноклет-
ная, рыхлая, с большими межклетниками и
нередко с естественно отмацерированными
клетками. Как показали наши опыты,
использование способа проводки приводит к тому, что
нежные стенки клеток плода земляники испытывают
сильную деформацию, что нарушает
первоначальный облик тканей. Поэтому при изучении
вопроса о характере изменений тканей под
воздействием каких-либо внешних реагентов
(температуры, химических веществ и т. д.)
указанная методика не дает возможности провести
сравнительные исследования.
Более удачен способ приготовления срезов
ягод опасной бритвой от руки с последующим
приготовлением постоянных препаратов. Таким
способом изготавливали препараты свежих и
дефростированных плодов земляники.
Перед изготовлением срезов материал
фиксировали фиксатором по Карнуа (смесь ледяной
уксусной кислоты и спирта в соотношении 1:2),
в течение полутора—двух часов со сменой
фиксатора через каждые 30 мин, а также с
последующей промывкой и сохранением в 70°-ном спирте
[12]. Перед окрашиванием полученные срезы
толщиной не более 30 мк доводили до воды по
следующей схеме: спирт 96с+вода в
соотношении 1 : 2 в течение 2—3 мин, затем
дистиллированная вода 1—2 мин. Окраску срезов проводили
водным раствором Wasser — Blau на
пикриновой кислоте.
Для сохранения препаратов более
длительное время их заключали в канадский бальзам,
предварительно просветляя с помощью карбол-
ксилола в следующем порядке: в
дистиллированной воде, в воде+спирт 96° в соотношении
1 : 1, в 96°-ном спирте, в 100°-ном спирте, в
спирте 96°+ксилол в соотношении 1 : 1, в ксилоле,
выдерживая в каждом случае не более 2—3 мин.
После обработки срез слегка подсушивали на
предметном стекле, наносили каплю канадского
бальзама и закрывали покровным стеклом.
Срезы с замороженных образцов земляники
толщиной не более 30 мк изготавливали в
холодильной камере при температуре —10° С на
предварительно охлажденном микротоме.
Окраску и заключение срезов в канадский бальзам
проводили в лабораторных условиях по
описанной выше методике.
Микроскопический анализ свежей земляники
показал, что кожица ее (эпидермис) состоит из
мелких клеток неправильной формы без
межклетников. При замораживании в различных
условиях и после размораживания кожица почти не
изменялась.
На рис. 1 представлены микрофотографии
коровой ткани земляники свежей, после
замораживания и размораживания.
Коровая ткань свежей земляники (рис. 1, а)
состоит из крупных тонкостенных паренхимных
клеток с большими межклетниками, оболочки
клеток не деформированы.
В землянике, замороженной в обычном
скороморозильном аппарате, клетки коровой ткани
потеряли четкую очерченность, форма клеток
изменилась, оболочки многих клеток имели
разрывы (рис. 1, б). После дефростации ягод,
замороженных данным методом (рис. 1, в), клетки
коровой ткани обнаруживали значительные
повреждения оболочек и сильную коагуляцию
протопласта.
Коровая ткань земляники, замороженной
методом флюидизации (рис. 1, г), сохранилась
значительно лучше, чем в предыдущем случае.
Форма клеток переходит из многогранной в
продолговато-эллипсовидную. Что же касается
целостности оболочек клеток, то мы, как правило,
не наблюдали их разрыва, несмотря на
возникающие при замораживании значительные
напряжения. Исследования коровой ткани
земляники, замороженной этим способом, после
дефростации показали, что полного восстановления
структуры в сравнении с контрольными
(незамороженными) образцами не происходило.
Заметны нарушения целостности оболочек
отдельных клеток, но в целом коровая ткань хорошо
сохранилась (рис. 1, д).
Исследования гистологии коровой ткани
земляники при замораживании в жидком азоте
(метод орошения) показали хорошую сохранность
данной ткани, но клетки, как и при
замораживании методом флюидизации, приобрели
овальную форму (рис. 1, ё). После дефростации ягод
коровая ткань полностью не восстанавливалась,
но нарушений оболочек клеток не наблюдалось
(рис. 1, ж).
На рис. 2 представлены микрофотографии
сердцевинной ткани плода земляники свежей,
после замораживания и размораживания.
В сравнении с коровой тканью сердцевина плода
земляники построена из более мелких клеток,
плотно прилегающих друг к другу с
небольшими межклетниками (рис. 2, а).
Изучение гистологии сердцевинной ткани
после замораживания в обычном скороморозильном
аппарате (при —35° С) показало, что
гистологическая структура этой ткани претерпела
значительные изменения. Образующиеся в
сердцевинной ткани кристаллы льда разрыхляют,
растягивают и во многих местах разрывают ее.
Клетки не имели четко очерченной формы по
37

Рис. 1. Микрофотографии срезов коровой ткани
земляники (увеличение в 40 раз):
а — свежей; б — замороженной в обычном
скороморозильном аппарате за 30 мин при —35° С до —18° С; в —
замороженной в обычном скороморозильном аппарате,
после дефростации; г — замороженной методом флюиди-
зации за 6 мин при —30° С; д — замороженной методом
флюидизации, после дефростации; е — замороженной в
жидком азоте (метод орошения) за 11 мин; ж —
замороженной в жидком азоте (метод орошения), после
дефростации.
сравнению с контрольными препаратами.
Характер микроскопических изменений
сердцевинной ткани после размораживания плодов
показал большие структурные нарушения,
выражающиеся в разрушении клеточных стенок и
сильной коагуляции протопласта (рис. 2, в).
Исследования гистологии сердцевинной
ткани при замораживании методом флюидизации
показали, что в целом ткань хорошо
сохранилась. По-видимому, в результате быстрой и
равномерной кристаллизации льда внутри клеток
форма их от многогранной перешла в круглую.
Стенки клеток не разрыхлены, разрывы не
наблюдались (рис. 2, г). После дефростации
сердцевинная ткань полностью не восстановилась,
но по внешнему виду была близка к
контрольным препаратам.
Сердцевинная ткань ягод, замороженных в
жидком азоте, практически не отличалась от
сердцевинной ткани ягод, замороженных
методом флюидизации (рис. 2, д).
Микроскопические исследования размороженных ягод после
замораживания в жидком азоте показали, что
сердцевинная ткань хорошо восстанавливается
и по своему внешнему виду близка к
контрольным препаратам (рис. 2, е).
Выводы
Изменение гистологической структуры
растительной ткани находится в зависимости не
только от скорости замораживания и величины
кристаллов льда, но и от особенностей строения от-
38

Рис. 2. Микрофотографии срезов сердцевинной ткани земляники (увеличение в 40 раз):
а — свежей; б — замороженной в обычном скороморозильном аппарате; в — замороженной в обычном
скороморозильном аппарате, после дефростации; г — замороженной методом флюидизации; д — замороженной в
жидком азоте (метод орошения); е — замороженной в жидком азоте, после дефростации.
дельных видов тканей. Лучше сохраняется
структура мелкоклетных тканей (эпидермис,
сердцевина) с плотно прилегающими друг к
другу' клетками. Паренхимная ткань, состоящая
из крупных и рыхлых клеток, в большей
степени подвержена изменениям при замораживании.
Быстрые методы замораживания с помощью
флюидизации и в жидком азоте (метод орошения)
в равной степени хорошо сохраняют структуру
тканей ягод земляники.
Умеренное замораживание в обычном
скороморозильном аппарате вызывало более глубокие
изменения гистологической структуры,
выражавшиеся в значительном разрушении клеточных
оболочек.
При размораживании не происходит полного
восстановления гистологической структуры
тканей. Остаточные явления замораживания в
тканях дефростированных ягод земляники были
менее выражены при интенсивном
замораживании методом флюидизации или методом
орошения жидким азотом. Остаточные явления были
неодинаковы в различных тканях плода
земляники, в большей степени они проявлялись в
коровой ткани.
ЛИТЕРАТУРА
1. Головкин Н. А., Чернышев В. М. О
некоторых закономерностях процесса кристаллизации
льда в растительной ткани. «Холодильная техника»,
1967, № 2.
2. Ч и ж о в Г. Б. и др. О динамике
кристаллообразования при замораживании животной и растительной
ткани. «Пищевая технология», 1968, № 4.
3. Дербеденева 3. А. Влияние различных методов
замораживания на структуру земляники.
«Холодильная техника», 1969, № 4.
4. Кротов Е. Г. и др. О влиянии замораживания и
хранения на микроструктуру ткани некоторых овощей
«Холодильная техника», 1970, № 7.
5. М о n z i n i A. et al. Comissions 4,5 International
Institute of Refrigeration. Bologna, 4—10, June, 1966.
6. В г о w n M. «J. Sci. Food and Agric», 1967, Vol.
18, No. 2.
7. Glenn van Hulle, FennemaO. «J. Food Sci.»
1965, Vol. 30, No. 4.
8. Maurer A., Murray H. «Sci. Agric», 1951,
Vol. 31, No. 12.
9. M о n z i n i A. et al. Comissions 4,5 International
Institute of Refrigeration. Budapest, 1969.
10. В a s s i M., G r i n e 1 1 i G. «Rev. gen. froid», 1968,
No. 10.
11. Nguen Huan. Commissions 4,5 International
Institute of Refrigeration. Budapest, 1969.
12. Афанасьев Ю. И. и др. Основы гистологии
и гистологической техники. М., «Медицина», 1967.
39

Экспериментальное определение энергии связи
при удалении замороженной влаги из эритроцитной массы
в процессе сублимационной сушки
Доктор техн. наук Э. И. КАУХЧЕШВИЛИ, канд. техн. наук М. В. ПОДОЛЬСКИЙ,
канд. мед. наук Л. И. ФЕДОРОВА, И. А. ЛАКОВСКАЯ, Л. П. БАРЫШНИКОВА
Московский технологический институт мясной и молочной промышленности
и Центральный институт гематологии и переливания крови
Лабораторией МТИММП совместно с
лабораторией консервирования крови и лабораторией
лиофилизации биопрепаратов ЦОЛИПК
проведены исследования в целях определения
процентного содержания свободной влаги в
эритроцитной массе.
Исходя из предположения, что при удалении из
объекта свободной влаги ее удельная теплота
испарения практически является величиной
постоянной, не зависящей от конкретного режима
проведения эксперимента, а по количественной
характеристике приближается к удельной
теплоте испарения (сублимации) чистой воды,
решение поставленных задач было сведено к
определению энергии, необходимой для удаления
влаги из эритроцитной массы в процессе
сублимационной сушки.
Для исследования применили
сублимационную установку, схема которой представлена на
рис. 1. Методику эксперимента приняли
аналогично предложенной в работе [1]. Процесс
проводился при остаточном давлении в
сублиматоре 0,3—0,4 мм рт. ст., практически
исключающем конвективный теплообмен. При сушке
исследуемого образца использовали внутренний
подвод тепла, обеспечивающий организацию
количественного учета тепловых потерь.
Изменение веса фиксировали квадрантными весами
ВТК-500. Температуру измеряли хромель-ко-
п елевыми термопарами, соединенными с потен-
Рис. 1. Схема установки для определения энергии связи
влаги с материалом при сублимационной сушке:
/ — электронный потенциометр ЭПП-09; 2 —
сублиматор; 3 — конденсатор; 4 — вакуумметр; 5 — холодильная
машина; 6 — вакуумный насос РВН-20; 7 — электронные
весы ВТК-500; 8 — объект исследования.
611-815.5:579.2.047.25
циометром ЭПП-09, силу тока и напряжение
в теплоподводящем элементе — амперметром
и вольтметром, включенными в сеть. Все
измерения проводили через каждые 10 мин.
Схема размещения исследуемого образца
эритроцитной массы представлена на рис. 2. На
нагревательный элемент с заранее закрепленной
термопарой ровным слоем толщиной 5—6 мм
намораживали эритроцитную массу в смеси
сухого льда с ацетоном. Замороженный образец
с нагревательным элементом размещали в двух
сферических сетчатых экранах, изготовленных
из полированной алюминиевой фольги,
наличие которых позволило не учитывать
радиационный подвод тепла.
Рис. 2. Схема размещения
исследуемого образца
эритроцитной массы:
В 1 — нагревательный элемент;
2 — объект исследования;
5, 4 — экранирующие
полусферы; 5, 6 — термопары.
Термопара, закрепленная на внешней
поверхности замороженного образца, фиксировала
самую низкую температуру.
На основе экспериментальных данных
определена энергия, расходуемая на удаление
влаги при сублимационной сушке эритроцитной
массы.
Удельная теплота сублимации (энергия связи)
"д5" = —AG к*ал/кг,
u = -
A)
где QH — тепло, расходуемое на сублимацию
льда и испарение остаточной влаги,
ккал;
AG — количество удаленной влаги в виде
льда и воды, кг;
QH—теплота, отданная нагревателем, ккал;
2Q*—суммарные потери тепла, ккал.
При этом теплота QH рассчитывается по
формуле
Qh=0,24/Vt, Bj
40

где / — сила тока, А;
V — напряжение, В;
т — интервал времени, для которого
рассчитывается выделившееся тепло (в
наших расчетах т=10 мин).
Суммарные потери тепла
ZQi = Qi+Q,+ Q3, C)
где Q1 — теплота, расходуемая на нагрев
корпуса нагревателя;
Q2 — теплота, расходуемая на нагрев эрит-
роцитной массы;
Q3 — теплота, расходуемая на нагрев
сетчатой оболочки.
Тепловые потери находятся по формуле
Q^GiCtAti, D)
где Gt и ct — соответственно, масса (кг) и
удельная теплоемкость
рассчитываемой системы [ккал/(кг-° С)];
Att — приращение температуры
системы за 10 мин, ° С.
При подсчете тепловых потерь Qi и Q3
Gx—const, G3=const, cx и с3 принимаются
постоянными, Atx и Д^з — определяются из
эксперимента.
При расчете тепла Q2, расходуемого на нагрев
эритроцитной массы, все величины переменны.
Значения G2 и А/2 определяются из
эксперимента. Величина удельной теплоемкости
замороженной эритроцитной массы с2 есть функция
температуры и подсчитывается по закону
аддитивности с учетом теплового эффекта фазового
перехода воды
С2=Сп=СеA— Ы))+Сл(йии+СвA—(d)W+
+ ((о2—(uJwL, E)
где сс =const — удельная теплоемкость сухих
веществ эритроцитной массы,
ккал/(кг-° С);
w — относительное весовое
содержание воды в эритроцитной
массе, доли единицы;
сп — удельная теплоемкость льда,
ккал/(кг-° С);
со— количество вымороженной воды
при расчетной температуре,
доли единицы;
- теплоемкость
воды, ккал/(кг• ° С);
со 2—сох— разность количеств
вымороженной воды в эритроцитной массе
при изменении температуры
на ГС;
L — удельная теплота замерзания
(плавления), ккал/кг.
При расчете удельной теплоемкости
замороженной эритроцитной массы учтены:
меняющаяся теплоемкость льда и незамерзающей воды по
данным Дикинсона и Осборна [2], количество
вымороженной воды по формуле Бартлета [3]
^а'кр+Ь'кр-
КР _ 1
@==1- eat + bt»-ct»_l > F>
где е — основание натуральных логарифмов;
/кр — криоскопическая температура объекта
(принимается абсолютная величина по
стоградусной шкале), ° С;
t — температура, при которой ведется
вычисление, ° С;
а, Ь, с — постоянные величины,
и удельная теплота замерзания по
уточненной формуле Каухчешвили [4 ]
L =79,82—0,46*+0,00165*2 ккал/кг, G)
где / — абсолютное значение температуры,
при которой происходит процесс
замерзания.
Экспериментальные данные представлены
графически в виде кривых сушки, температуры,
расхода энергии, удельной теплоты испарения
и сублимации влаги (рис. 3, 4).
Время, мин
-10
Рис. 3. Кривые сушки, расхода энергии и температуры
эритроцитной массы:
1 — температура на поверхности продукта; 2 —
температура на поверхности нагревателя; 3 — сушка; 4 —
расход энергии.
\т
200 100 50
Влажность, %
_J i_
WO 200 300 400 500
Врдмя, мин
Рис. 4. Кривые влагосодержания (в зависимости от
времени) и удельной теплоты испарения (в зависимости от
влажности) для раствора эритроцитной массы ЭМ.
На верхней диаграмме: ^—• удельная теплота для
ЭМ; удельная теплота для ЭМ при содержании
6% поливинилпирролидона.
41

Анализ кривой изменения удельной теплоты
сублимации в функции абсолютной влажности
(см. рис. 4) позволяет установить, что в начале
процесса величина энергии связи составляет
800 ккал/кг, а затем резко снижается до
650 ккал/кг, после чего процесс временно
стабилизируется. Начальное кратковременное
повышение удельной энергии можно объяснить
инерцией замороженного объекта в момент
подвода тепла. Дополнительная энергия —
энергия активации расходуется на нарушение
первоначальной связи влаги в исследуемом объекте,
следствием чего является малая скорость
сублимации в самом начале подвода тепла.
Постоянная величина удельной теплоты наблюдается
до момента, когда в объекте остается 18—20%
абсолютной влажности (первая критическая
точка Кг). Затем затрачиваемая энергия заметно
снижается до 500 ккал/кг при абсолютной
влажности образца около 8—10% (вторая
критическая точка /С2). Начиная с точки /С2, кривая
удельной энергии резко возрастает, достигая
3500 ккал/кг при абсолютной влажности 2,4%.
Приводим экспериментальные значения
удельной теплоты испарения раствора эритроцитной
массы при различной абсолютной влажности:
Абсолютная Удельная теп- Абсолютная Удельная теп-
влажность, % лота испаре- влажность, % лота
испарения, ккал/кг ния, ккал/кг
25,0 652 8,1 505
20,6 654 6,8 624
17,2 645 5,5 690
16.5 635 4,3 715
15,0 640 3,4 900
11.6 605 2,6 2005
9,8 545 2,4 3500
Зависимость, представленная на рис. 4,
описывается уравнением
l = A+-U7r-CUe-KU1 (8)
где I — величина удельной теплоты
испарения, ккал/кг;
U — влагосодержание образца,
кг/кг сух. веществ;
А, В, С, п, К — постоянные величины (А =640,
В=3, С=25000, я = 1,5, К=2Г).
Формула применима при влажностях образца
от 2 до 25%, т. е. при влагосодержании от 0,02
до 0,25 кг/кг сух. веществ.
Анализ кривых удельной теплоты испарения
эритроцитной массы и эритроцитной массы с
добавлением ограждающего раствора F%
конечной концентрации поливинилпирролидона)
позволяет сдедать вывод, что добавление
ограждающего компонента связывает часть ранее
свободной воды, так как положение второй
критической точки К 2 сдвинуто по оси влажности
(рис. 4, вверху). По данным экспериментов,
процент связанной влаги при добавлении в эритро-
цитную массу поливинилпирролидона составляет
12—14%, в то время как для «чистой»
эритроцитной массы — около 8—10%.
Механизм действия ограждающего раствора
поливинилпирролидона объясняется
образованием коллоидной пленки вокруг эритроцита,
которая через полупроницаемую оболочку клетки
«вытягивает» свободную влагу (обезвоживает
клетку) и частично связывает ее.
Кроме того, замечено, что при длительном
хранении эритроцитов уменьшается процент
связанной влаги в клетке. Так, при 25-дневном
хранении эритроцитной массы в холодильнике
при 4° С наблюдалось снижение количества
связанной влаги на 20%. Можно предполагать, что
в процессе длительного консервирования
эритроцитов нарушаются структурные гемо-липо-
строматиновые комплексы, что приводит к
некоторому освобождению ранее связанной влаги,
которое, в свою очередь, влечет за собой выход
гемоглобина из клетки.
Выводы
Удельная теплота сублимации влаги из
эритроцита F50 ккал/кг) несколько ниже удельной
теплоты сублимации чистого льда F80 ккал/кг).
Всю влагу эритроцита можно условно
разделить на два вида: связанную порядка 8—10%
и свободную.
Количество связанной влаги увеличивается с
добавлением ограждающих растворов.
Количество связанной влаги уменьшается с
увеличением сроков хранения крови.
ЛИТЕРАТУРА
1. Каухчешвили Э. И., Моисеев А. В.
Определение удельной энергии при удалении влаги из
говяжьего фарша в условиях сублимационной сушки.
М., ЦИНТИпищепром, 1967.
2. Dickinson H. «Bull. Bureau Stand.», 1915, No. 12.
3. В a r t 1 e t t L. «Refrig. Engng», 1944, No. 5.
4. Каухчешвили Э. И. Исследование процессов
и научные основы разработки оборудования для
сублимационного консервирования пищевых и
биологических материалов. Диссертация на соискание ученой
степени доктора технических наук, 1968.
¦

ИЗ ДИССЕРТАЦИОННЫХ РАБОТ
Изменение свободных нуклеотидов при созревании
размороженного мяса
Канд. техн. наук А. И. ПИСКАРЕВ, М. А. ДИБИРАСУЛАЕВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
(Из диссертационной работы М. А. Дибирасулаева)
637.5.037.5
Процесс созревания мяса состоит из комплекса
биохимических и физико-химических процессов, протекающих
в мышечной и соединительной тканях после прекращения
жизни животного. В результате мышечная ткань
размягчается и в ней накапливаются вещества, улучшающие
вкус и аромат мяса [1].
Общебиологическое значение нуклеотидов в механо-
химии мышц и их роль в посмертных превращениях
мышечной ткани показаны в работах [2—4]. В последние
годы установлено, что нуклеотиды и продукты их распада
имеют важное значение в образовании вкуса пищевых
продуктов [5—6].
Результаты исследования изменений свободных
нуклеотидов при автолизе немороженого мяса обобщены в
работе [1]. Распад адениннуклеотидов проходит через
стадии инозиновой кислоты и инозина и заканчивается
образованием гипоксантина [7—8]. Существует
корреляция между изменениями этих нуклеотидов и органолеп-
тической характеристикой мяса [7].
Автолитические превращения АТФ в мышечной ткани
при отрицательной температуре характеризуются рядом
особенностей [9—12], причем распад АТФ ускоряется
в начальный период замораживания и при
размораживании. Кроме того, в мышечной ткани после
размораживания содержание АТФ возрастает [10]. На увеличение АТФ
в случае размораживания мяса, замороженного в парном
состоянии, указано и в работе [12].
Введение ионообменной хроматографии в
аналитическую 'биохимию позволило получать количественные
данные относительно каждого компонента сложной смеси
нуклеотидов и обусловило проведение исследований
изменения нуклеотидов в процессе созревания мяса
[8, 13].
В данной работе поставлена задача изучить влияние
замораживания и размораживания на изменения
свободных нуклеотидов при созревании размороженного мяса,
замороженного в горячепарном состоянии, в течение
12 суток хранения при температуре около 0°С.
Объектом исследования служили длиннейшие
мускулы спины, вырезанные от полутуш непосредственно
после убоя животных (крупный рогатый скот)
3—4-летнего возраста, первой категории упитанности.
Образцы замораживали через 2 ч после убоя.
Замораживание проводили до конечной температуры — 18 или
—196° С соответственно в морозильном шкафу при
температуре воздуха — 35° С и скорости движения 3 м7с и в
жидком азоте. Продолжительность замораживания до — 18° С
составляла 50—60 мин, до — 196° С—5—7 мин.
Образцы мяса по достижении указанных температур
сразу Переносили для размораживания и последующего
хранения в камеру с температурой 0° С. Температуру
в камере поддерживали автоматически (колебания
—0,5° С). Продолжительность размораживания 16—20 ч.
Контролем служили образцы незамороженного мяса,
хранившиеся при тех же условиях. Анализы проводили
через 2 ч после убоя и через сутки для немороженого
мяса, через 2, 7, 12 суток хранения одновременно для
немороженого и размороженного мяса.
Свободные нуклеотиды экстрагировали из мышечной
ткани по методике, указанной в литературе [13],
содержание их определяли методом ионообменной
хроматографии на универсальном жидкостном хроматографе 034-0004
японской фирмы «Хитачи».
В таблице представлено содержание свободных
нуклеотидов в мк молях на 1 г сырого веса ткани и изменение
содержания свободных нуклеотидов при созревании
немороженого и размороженного (после замораживания
до —18 и — 196° С) мяса в процессе хранения при 0° С.
Как видно из таблицы и хроматограмм (см. рисунок),
самые значительные изменения адениловые нуклеотиды
претерпевают за первые сутки хранения: резко падает
концентрация АТФ и АДФ, концентрация ИМФ достигает
максимума, значительно увеличивается количество
нуклеотидов, в то время как количество АМФ остается почти
на том же уровне. Эти данные в основном совпадают с
результатами, полученными в исследованиях [8, 13].
При последующем хранении изменения в общем
количестве нуклеотидов обусловлены главным образом
распадом ИМФ и ростом количества нуклеозидов и
свободных пуринов (инозин+гипоксантин). Содержание АМФ
к концу хранения уменьшается почти в 2 раза. Не
происходит полного исчезновения АТФ: на всех хромато-
граммах до 12 суток сохраняется отчетливый пик,
характерный для АТФ. Минимальное количество АТФ
обнаруживается через сутки хранения, что коррелируется
с данными авторов, исследовавших изменение содержания
легко гидролизируемого фосфора при хранении мяса
[10, 12, 14, 15].
Содержание АТФ и АДФ при хранении мяса в
размороженном состоянии меньше, а содержание АМФ выше
по сравнению с содержанием их в немороженом мясе,
хранившемся при тех же условиях.
Уже через двое суток хранения, включая время
замораживания и размораживания, содержание инозиновой
кислоты меньше в размороженном мясе. После 7 и 12
суток хранения выявляется существенная разница в
содержании инозиновой кислоты в размороженной
мышечной ткани по сравнению с немороженой — ее распад
больше соответственно на 10,7 и 16,3% (по отношению к
максимальному содержанию инозиновой кислоты через сутки
хранения) для мяса, замороженного до — 18° С. Степень
распада инозиновой кислоты увеличивается при переходе
от умеренной температуры замораживания (—18° С) к
ультранизкой (—196° С) и к концу хранения разница
составляет 9%. Распад инозиновой кислоты во всех
случаях сопровождается соответствующим ростом количества
инозина и гипоксантина.
43

Нуклеотиды
АТФ
АДФ
АМФ
ИМФ
Инозин +
гипоксантин
Примечание. Инози
тики их изменений при
парное мясо через
2 ч после убоя
3,22
1,12
0,29
1,16
0,13
н и гип
водятся
немороженое
через сутки
0,12
0,32
0,32
4,68
10096
0,42
оксанти
цифры
О)
О
а,
о
S <и
<и О
X X
0,28
0,28
0,30
4,56
97,40/6
0,58
Содержание свободных нуклеотидов (в мк моль/г
2

замороженное до — 18°С
и
размороженное
0,23
0,25
0,30
4,40
94 %
0,62
продолжительность хранения мяса,

замороженное до—196°С
и
размороженное
0,18
0,21
0,32
4,32
92,3%
0,64
7
с
сх
о
си О
X X
0,24
0,37
0,22
3,86
82,596
1,0

замороженное до —18°С
и
размороженное
0,20
0,27
0,24
3,36
71,80/6
1,45

замороженное до —19б°С
и
размороженное
0,17
0,23
0,27
3,08
65,8%
1,5
мяса)
сутки
0J
О
а
о
S <и
О) О
X X
0,32
0,39
0,15
3,20
68,4%
1,5
12

замороженное до — 18°С
и
размороженное
0,27
0,28
0,17
2,44
52,1%
1,85
н выходят вместе, поэтому количественно определить их невозможно. Для ха
означающие высоты их пиков на хроматограммах.

замороженное до —196° С
и
размороженное
0,24
0,26
0,19
2,02
43,1%
2,0
рактерис-
о
ом
i A.
НуклеозиЗы НаД*х
*с6ободныс пурины
1
АМФ
А
И
В
14
м
ИМФ
Т
i-i
и
i;i
i.'.i
ДО
"АДФ
1;
II
14
i-
|:д
";'¦'
и. о
0,7
0,6
0,k
0,3
0,F.
0,1
0
0,0t*
¦
в
* г'
:' L j&». vj
ИцллеозиЗы На//м АМФ
¦ сВо6Ъднб1е пурины
А
• ^
¦ 1
И
J^L...
ИМФ
АДФ
"*ДФ
Хроматограммы содержания свободных нуклеотидов в
мышечной ткани:
а — через 2 ч после убоя; б — в ткани, замороженной
до —196° С, после размораживания и хранения в течение
12 суток при 0° С.
Выводы
Изменения свободных адениннуклеотидов (АТФ, АДФ,
АМФ и ИМФ) при хранении немороженого и
размороженного мяса в течение 12 суток имеют качественно
одинаковую направленность.
Созревание размороженного мяса по сравнению с
созреванием немороженого сопровождается более интенсивным
распадом свободных нуклеотидов и накоплением нуклео-
зидов и свободных пуринов. Наиболее характерен этот
процесс для инозиновой кислоты: по^содержанию инози-
новой кислоты размороженное мясо, хранившееся семь
суток, приближается к немороженому мясу,
хранившемуся 12 суток. В содержании адениловой кислоты (АМФ)
выявляется обратная картина.
Распад нуклеотидов зависит от конечной температуры
замораживания мяса. При переходе от умеренных
температур замораживания (—18° С) к ультранизким (—196° С)
степень распада увеличивается.
ЛИТЕРАТУРА
1. Соловьев В. И. Созревание мяса. М., «Пищевая
промышленность», 1966.
2. Э н г е л ь г а р д т В. А., Л ю б и м о в а М. Н. К ме-
хано-химии мышцы. «Биохимия», 1942, т. 7, вып. 5—6.
3. Erdos Т. Studies Inst. Med. Chem. Univ., 1943,
Vol. 3.
4. В a t e - S m i t h E. В e n d a 1 1 J. «J. Physiol.»,
1949, Vol. 110, No. 47.
5. К u n i n a k a A., Kibi M., Sakagychi K.
«Food Technol.», 1964, Vol. 18, No. 3.
ShimazonoH. «Food Technol.», 1964, Vol. 18, Nr. 3.
7. С о л о в ь е в В. И., Пиульская В. И.,
Боткина А. Г., Михайлова Е. А. Созревание
мяса крупного рогатого скота. Труды ВНИИМПа,
вып. 5. М., Пищепромиздат, 1953.
Dvorak L. Experientia, 14, 133.
Головкин Н. А., Шаган О. С. Изменение
механо-химических свойств мышечной ткани при
холодильной обработке мяса. «Холодильная техника»,
1958, № 6.
10. Павловский П. Е. Автолитические и денату
рационные изменения компонентов мышечной ткани при
охлаждении и замораживании мяса. «Пищевая
технология», Известия вузов СССР, 1962, № 5.
11. Р а г t m a n n W. «J. Food Sci.», 1963, Vol. 28, No. 15.
12. HI а г а н О. С. Автореферат диссертации на
соискание ученой степени кандидата технических наук. Л.,
1964.
13. К у з и н А. М., Цыренов В. Ж- Изменение
свободных нуклеотидов мяса крупного рогатого скота
в процессе созревания. «Прикладная биохимия и
микробиология», 1968, № 3.
14. Соловьев В. И., Пиульская В. И. Новые
данные о созревании мяса. «Мясная индустрия СССР»,
1951, № 4.
15. Пальмин В. В. Физико-химические изменения
мяса в процессе хранения. Труды ВНИИМПа, вып. 7.
М., Пищепромиздат, 1955.
6.
8.
9.
44

ОБМЕН ОПЫТОМ
О снижении уровня вибрации
компрессорно-конденсаторных агрегатов
621.57:62-75
Величины шума и вибрации, создаваемые
механизмами, являются их основными
характеристиками и имеют на ряде объектов решающее
значение.
Авторами проведены исследования по
улучшению виброакустических характеристик
судового компрессорно-конденсаторного агрегата
МАК-4.
Техническая характеристика агрегата МАК-4
Номинальная холодопроизводительность (на фрео-
не-12), ккал/ч 4500
Масса агрегата, кг 290
Компрессор
марка ФВ6
частота вращения, об/мин 960
число цилиндров 2
диаметр цилиндра, мм 67,5
ход поршня, мм 50
Электродвигатель •
частота вращения, об/мин 1420
номинальная мощность, кВт 4,5
Испытания показали, что уровень воздушного
шума агрегата 76 Дб. Уровни вибрационных
ускорений, замеренные на лапах агрегата в
диапазоне частот 50—10000 Гц, приведены на рис. 1
(кривая 1).
50 70 100 /40 200 280 400 560 80011201600 22403200 Ш0'6ШI960
Диапазон частот, Гц
Рис. 1. Уровни вибрационных ускорений, замеренные
на лапах агрегата в диапазоне частот 50—10000 Гц.
Полученные значения воздушного шума и
вибраций оказались неудовлетворительными.
Существенное их улучшение было достигнуто
заменой компрессора открытого типа ФВ6 бессаль-
никовым 2ФВБС4 той же производительности,
но с меньшим уровнем воздушного шума G1 Дб.)
Однако вибрации агрегата при этом
уменьшились незначительно, в основном в зоне низких
частот (см. рис. 1, кривая 2).
В связи с этим нами создан и испытан
агрегат МАКБ-4 (рис. 2), в конструкцию которого
внесен ряд изменений для улучшения
виброакустических характеристик. Были установлены
резино-металлические амортизаторы типа
АКСС-60И, а между компрессором и
конденсатором — гибкая вставка. В результате вибрации
агрегата резко снизились (см. рис. 1, кривая 3).
-teal
Д
, „'у
OAJ
\ ^Е
-*
Ы1 з
EF-L_R
ft <
Ф
?оо' |
650 '
А\ In
i
—* 1
fffi\ 1
/т
[|~Е
w-
J
1
80b
D
Рис. 2. Агрегат МАКБ-4:
1 — конденсатор; 2 — компрессор 2ФВБС4; 3 —
гаситель пульсаций; 4 — гибкая вставка.
Тем не менее эти эффективные и
распространенные меры борьбы с вибрациями не позволили
получить удовлетворительных значений
вибраций в диапазоне частот 200—500 Гц.
Главными источниками этих вибраций
являются пульсации потока холодильного агента в
нагнетательной линии агрегата. Подсоединение
компрессора гибким шлангом к отдельно
стоящему конденсатору значительно уменьшило
вибрации (см. рис. 1, кривая 4). Для гашения
пульсации в нагнетательном трубопроводе на
выходе из компрессора была установлена
расширительная емкость, что позволило
существенно снизить вибрации почти во всей зоне
звуковых частот (см. рис. 1, кривая 5). Установка
в ней трубы, перфорированной отверстиями, еще
более уменьшила вибрации (см. рис. 1, кривая 6).
45

Таким образом, применение гасителей
пульсации в нагнетательных трубопроводах ком-
прессорно-конденсаторных агрегатов в
отдельных случаях является одной из главных мер
снижения вибраций и, следовательно, повышения
надежности и долговечности агрегатов.
Е. Д. КОНОВАЛЕНКО, В. С. ЧЕРКУН, Ю. А. ГУЛЯЕВ —
Мелитопольский завод холодильного машиностроения
им. 30-летия ВЛКСМ
Новый припой для пайки холодильных агрегатов
621.791.3:621.57
В настоящее время герметичные агрегаты
бытовых компрессионных холодильников
изготовляются с помощью газопламенной пайки
стыков трубопроводов припоем ПСр45 с флюсом
№ 209.
Припой ПСр45 относится к сплавам системы
серебро—медь—цинк, содержит 45% серебра,
имеет температуры плавления 660—725° С и
пайки 730—840° С, хорошие механические и
технологические свойства. К недостаткам этого
припоя относится большое содержание серебра,
что удорожает его стоимость, и высокая
температура пайки, приводящая к значительному
перегреву меди, который сопровождается ростом
зерна, снижением механических свойств и
вибростойкости материала. Как показали
испытания на усталостную прочность паяных
соединений, в местах перегрева на медной трубке
появляются трещины, приводящие к
разгерметизации агрегата и утечке фреона.
Припои ПСр25, ПСр15, ПСрЮ и другие имеют
более высокую температуру пайки, чем припой
ПСр45, и не рекомендуются для пайки
тонкостенных медных и медно-стальных трубопроводов
холодильных агрегатов.
Припой ПСр25Ф имеет температуру
плавления несколько ниже F50—710° С), чем у
припоя ПСр45, но в его состав входит примерно 5%
фосфора, образующего с железом фосфиды
железа, которые придают хрупкость паяным
соединениям и значительно снижают их ударную
вязкость и вибростойкость. Поэтому припой
ПСр25Ф не пригоден для пайки стальных и
медно-стальных трубопроводов холодильных
агрегатов.
Поэтому перед нами стояла задача — создать
припой с пониженным содержанием серебра
(до 30%), низкой температурой пайки и с
сохранением высоких технологических свойств
припоя ПСр45.
Этим требованиям полностью отвечает
разработанный новый припой ПСр29,5.
Химический состав припоя ПСр29,5:
серебро—29,5%, медь —27,5%, цинк —30%,
кадмий — 12%. Для улучшения смачивания и
раскисления в припой введен бор, а для уменьшения
образования газовой пористости в паяных
соединениях — газопоглощающая добавка
титана.
Припой ПСр29,5 достаточно пластичен для
изготовления проволоки нужного диаметра, а
паяные им соединения трубопроводов отличаются
высокой вибростойкостью.
Температура плавления припоя 610—660° С
и пайки 665—710° С.
. Изготовление припоя ПСр29,5 в виде
дозированных колец позволяет:
сократить расход серебряносодержащего
припоя при. пайке;
избежать заплавления рабочих каналов
трубопроводов, что является одним из
распространенных видов брака при пайке припоем ПСр45
от прутка;
своевременно контролировать качество
заполнения жидким припоем соединительного
зазора при пайке.
При сборке трубопроводов под пайку кольца
дозированного припоя закладываются в места
соединений стыков трубопроводов.
Расплавленный припой капиллярными силами затягивается
в зазор и образует с внешней стороны
соединения непрерывный поясок, свидетельствующий о
качественном заполнении соединительного
зазора.
Таким образом, применение припоя ПСр29,5
в виде дозированных колец позволит не только
сэкономить значительное количество серебра, но
и улучшить качество и надежность паяных
соединений.
С помощью припоя, газопламенного нагрева и
флюса № 209 были спаяны стандартные образцы
(медь—медь и медь—сталь), которые
подвергались механическим испытаниям на разрыв в
целях определения прочности. При этом
разрушался основной материал — медь. На
телескопических соединениях определяли заполнение
зазоров припоем методом рентгеновского
контроля и на гидравлическую прочность. Образцы
испытывали на усталость и проводили
металлографический анализ паяных соединений.
46

На Минском заводе холодильников опытным В настоящее время на припой ПСр29,5 разра-
припоем была спаяна партия холодильных агре- ботаны технические условия (ТУ 48-07-261—70)
гатов, которые прошли все испытания по
программе. Завод дал положительную оценку
припою ПСр29,5 и принял его к внедрению.
для заводского изготовления.
Канд. техн. наук Г. М. МОЖАЙСКАЯ —
Московский лесотехнический институт
Синхронное управление двумя электрическими
исполнительными механизмами от одного регулятора
628.84:62-52
При автоматизации привода обводного
клапана и привода регулятора теплоносителя на
калорифере второго подогрева кондиционера, а
также при автоматизации узла сдвоенных
воздушных клапанов на входе наружного и
рециркуляционного воздуха и на клапане выброса
избыточного воздуха из кондиционируемого
помещения в атмосферу часто возникает
необходимость в синхронной работе двух электрических
исполнительных механизмов (ЭИМ) от одного
регулятора температуры, например от ПТР-П,
ПТР-3 или РПИБ.
Для согласованной работы двух ЭИМ
предлагается использовать в качестве синхронизатора
хода (СХ) усилительную часть серийного
полупроводникового терморегулятора типа ПТР-3
или ПТР-П. Вместо измерительного моста к
входу усилителя присоединяются специальные
схемы, собранные на базе реостатов обратной
связи.
Выполнение межприборных соединений, а
также подсоединение ЭИМ к приборам показано
на рисунке. При использовании приборов типа
ПТР-3 и РПИБ в качестве регулирующих
подключение осуществляется по схеме,
представленной на рис. а. В этом случае реостаты
обратных связей R0, с обоих ЭИМ должны быть
соединены так, чтобы сопротивление обратной
связи первого ЭИМ (ведущего) изменяло свою
величину от команды, поступающей с прибора
РПИБ или ПТР-3 при работе ЭИМ.
Изменение величины сопротивления обратной
связи влечет изменение сигнала, поступающего
в синхронизатор хода, который включает
соответствующее направление движения своего ЭИМ.
Движение ЭИМ продолжается до исчезновения
сигнала на входе усилителя синхронизатора,
т. е. до наступления баланса. При нарушении
баланса работа синхронизатора хода
возобновляется.
На Вход
усилителя
На выход
усилителя
\ В схему
•-tMsS I или
Схема сочленения синхронизатора с ЭИМ:
а — с регуляторами ПТР-3 или РПИБ; б — с
регулятором ПТР-П; У —разъем СХ; 2 — ЭИМ-1; 3 — ЭИМ-2;
4 — разъем ПТР-П.
47

При использовании в качестве командного
прибора полупроводникового регулятора
температуры типа ПТР-П соединение приборов и
ЭИМ должно осуществляться по схеме,
изображенной на рис. б. В этой схеме реостат обратной
связи второго ЭИМ подключается своими
концами Б и С к одноименным концам реостата
обратной связи первого ведущего ЭИМ, а
токосъемник — "к клемме 4 разъема синхронизатора
хода, к этой клемме подключается также цепь
с клеммы 7 разъема прибора ПТР-П. В данном
варианте схемы используется один
измерительный мост и два усилителя прибора ПТР-П. Оба
прибора (ПТР-П и синхронизатор хода), полу-
ВОПРОСЫ И ОТВЕТЫ
Вопрос. Можно ли размещать
командно-сигнальные щиты (КСЩ) автоматики в помещениях,
смежных с машинным отделением аммиачных
холодильных установок?
Ответ. Помещения КСЩ могут примыкать
к машинному отделению холодильных
установок с устройством остекленного проема в стене
при соблюдении следующих указаний
Нормативно-технического отдела Главного управления
пожарной охраны МВД СССР:
— разделяющая стена и окна должны быть
газонепроницаемыми (стена должна иметь
покраску масляной краской, а окна — плотную
замазку);
— помещение КСЩ должно быть обеспечено
постоянно действующей механической
вентиляцией (с подпором около 20 мм вод. ст.),
предотвращающей проникновение в него
загазованного аммиаком воздуха;
— площадь смотровых окон не должна
превышать 3 м2;
— окна со стороны машинного отделения
должны выполняться глухими, а со стороны КСЩ—
открывающимися для чистки стекол.
Вопрос. Можно ли устанавливать
уравнительную трубку от ТРВА за местом крепления
термопатрона, т. е. ближе к компрессору?
Ответ. Уравнительная трубка от ТРВА
должна быть врезана там же, где крепится
термочувствительный патрон вентиля. Это дает возможность
контролировать перегрев пара, выходящего из
испарителя, независимо от потери напора в
испарителе. Допускается выполнить врезку на
100—150 мм в любую сторону от места
крепления патрона.
48
чая сигнал с одного измерительного моста, ба-
лансируясь своими реостатами, осуществляют
движение и остановку своих ЭИМ.
В лаборатории автоматизации НИИсантех-
ники была проверена работа двух ЭИМ с
помощью описанного синхронизатора хода.
Установлено, что угол разбега между ЭИМ составлял
не больше одного углового градуса.
Следовательно, предлагаемый способ синхронизации
может быть применен во всех схемах
автоматизации, где требуется совместная работа двух
пропорциональных ЭИМ с реостатами обратной
связи.
¦ Канд. техн. наук Ю. С. ДАВЫДОВ, Г. М. ГЛУШКОВ,
Л. Д. ТАРХОВ — НИИсантехники
Вопрос. Для чего крепят чувствительный
патрон ТРВ после теплообменника?
Ответ. Терморегулирующий вентиль не
может поддерживать минимальный и тем более
нулевой перегрев выходящих газов. Для того,
чтобы улучшить заполнение испарителя и
одновременно создать условия для возврата масла
в компрессор, термочувствительный патрон ТРВ
крепится после теплообменника, в котором
частицы жидкости, уносимые из испарителя,
испаряются, а пары холодильного агента
перегреваются за счет переохлаждения жидкости,
поступающей из конденсатора. Такой способ
возврата масла часто применяется при кожухо-
трубных испарителях, но возможно его
применение и при змеевиковых испарителях.
Вопрос. Почему температура паров
холодильного агента в разных местах конденсатора
различна, а давление одинаково?
Ответ. Давление в конденсаторе и связанные
с ним температура конденсации и температура
насыщения определяются равновесием между
массой аммиака, поданного в конденсатор, и
массой жидкого аммиака, сконденсированного
(превращенного в жидкость) и отведенного из
конденсатора. При ослаблении конденсации
(например при повышении температуры
охлаждающей воды) давление и температуры насыщения
повышаются до тех пор, пока не будет
конденсироваться столько же холодильного агента,
сколько подается компрессором.
Давление конденсации почти не зависит от
температуры перегрева подаваемого пара
аммиака, несмотря на то, что в начале конденсатора
пар перегрет и по мере движения в конденсаторе
температура пара постепенно снижается до
температуры насыщения.

КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Книга о теплофизических свойствах фреона-22
А. В. КЛЕЦКИЙ. Теплофизические свойства фреона-22.
Изд-во Комитета стандартов, мер и измерительных приборов. 1970,
78 стр. Цена 29 коп.
В настоящее время фреон-22 нашел широкое
применение в холодильной технике. Однако до сих пор
пользуются таблицами его теплофизических свойств,
составленными на основе недостаточно надежных данных Бен-
нинга с соавторами. В рецензируемой книге А., В. Клец-
кого приведены таблицы теплофизических свойств
фреона-22, разработанные в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности на базе новых
прецизионных измерений термических свойств.
Книга состоит из четырех разделов.
В первом разделе описана пьезометрическая установка
постоянного объема с ртутным нуль-индикатором для
измерения сжимаемости и давления насыщения. При
этом использована весьма точная измерительная
аппаратура, обеспечивающая высокую надежность опытных
данных.
Во втором разделе анализируются опытные данные
о давлении насыщения, об удельных объемах перегретого
пара и приведены уравнения кривой упругости и
состояния, полученные по методике базовых изотерм Казав-
чинского. Уравнения кривой упругости и состояния с
высокой степенью точности описывают данные автора
и Лагутиной. К сожалению, автор не использовал
опытных данных о сжимаемости, полученных Цандером *.
* Ргос. of the Fourth Symposium on Thermophysical
Properties. «ASME», 1968, No 3, p. 114.
Для описания опытных данных о сжимаемости
предпочтительнее использовать непосредственно вириальное
разложение по плотностям в форме Боголюбова — Майера.
Уравнение автора позволяет весьма точно рассчитывать
энтальпию и энтропию.
В третьем разделе обобщены физические свойства
фреона-22: вязкость и теплопроводность в жидком и
газообразном состоянии, поверхностное натяжение,
диэлектрическая постоянная, электропроводность.
По полученным уравнениям рассчитаны таблицы
термодинамических свойств насыщенного пара в пределах
температур от — 105° С до критической точки с
интервалом в один градус, а также перегретых паров в пределах
давлений от 0,02 до 65 бар и температур от линии
насыщения до 250° С. Кроме того, представлены калорические
диаграммы i, lgp и s, t.
По таблицам насыщенных и перегретых паров
вычислены теоретические значения объемной холодопро-
изводительности и холодильного коэффициента.
В четвертом разделе изложен пример расчета
холодильной машины, работающей на фреоне-22.
В целом книга является полезным справочным
материалом.
Канд. техн. наук И. И. ПЕРЕЛЫШЕЙН — ВНИХИ
Литература по холодильной технике, издаваемая ВНИХИ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности опубликовал за последнее
время и готовит к изданию в 1971 г. следующую
литературу по холодильной технике:
Научно-техническая литература
Новые методы замораживания пищевых продуктов.
Коллектив авторов. Под ред. Д. Г. Рютова. М., 1971
(IV кв.). 10 л:, 70 коп.
В сборнике приведены результаты исследований
замораживания пищевых продуктов методом флюидизации
и в жидком азоте. Обобщены результаты
экспериментальных исследований технологии производства быстро
замороженных мясных блюд. Даны технические
характеристики новых скороморозильных аппаратов.
Технологическое кондиционирование воздуха в мясной
и молочной промышленности. Коллектив авторов. Под
ред. А. А. Гоголина. М., 1971 (IV кв.). 8 л., 55 коп.
Изложен опыт, накопленный ВНИХИ но
технологическому кондиционированию воздуха в мясной и молочной
промышленности. Описаны конструкции кондиционеров,
разработанных ВНИХИ, и приведены результаты их
испытаний. Даны основные технологические требования,
предъявляемые к установкам кондиционирования
воздуха. Описаны схемы и приборы автоматического
регулирования, кондиционеров, обеспечивающие высокую точность
поддержания оптимальных параметров воздуха.
Новые исследования в области холодильной
промышленности. Выпуск VII. Сборник рефератов
научно-исследовательских работ, выполненных в 1969—1970 гг. Под
ред. В. М. Шавра. М., 1971 (III кв.). 7 л., 50 коп.
В сборнике освещены результаты исследований и
испытаний в области экономики холодильной
промышленности, автоматизации холодильных установок,
проектирования и эксплуатации холодильников, холодильных
машин и установок, скороморозильных аппаратов,
кондиционирования воздуха, торгового оборудования,
изоляционных материалов, холодильной технологии пищевых
продуктов.
ПерельштейнИ.И. Таблицы и диаграммы
термодинамических свойств фреонов-12, 13 и 22. Атлас. М.,
1971 (IV кв.). 10 л., 1 р. 50 к.
Приведены i, lg Р диаграммы в системах СИ и МКСС,
а также таблицы насыщенных паров фреонов-12, 13 и 22
в интервале температур насыщения соответственно от
—120, —150 и—100° С до критической и таблицы
перегретых паров до 60, 400 и 60 бар при максимальной
температуре перегрева 200° С. Работа выполнена с
использованием новейших экспериментальных данных и
аналитических методов, основанных на применении электронных
вычислительных машин.
Диаграммы построены в масштабе, позволяющем про-
49

водить по ним расчеты с высокой степенью точности.
Атлас выпускается в улучшенном полиграфическом
исполнении.
Перельштейн И. И., Алешин Ю. П.
Таблицы и диаграммы термодинамических свойств фреона-
12В1 и фреона-13В1. М., 1971 (IV кв.). 5 л., 45 коп.
На основе экспериментальных данных составлены
уравнения состояния, кривой давления пара, плотности
жидкости. Рассчитаны таблицы насыщенных паров от
—40° С для фреона-12В1 и от —120° С для фреона-13В1
до критической точки. Таблицы перегретых паров
рассчитаны до 50 бар и до 180° С для фреона-12В1, до 250° С
для фреона- 13В1. Построены диаграммы i, lg P.
Приведенными расчетами теоретических объемных и
энергетических показателей холодильных машин
выявлены преимущества фреонов-12В1 и 13В1 по сравнению
с другими холодильными агентами в соответствующих
областях применения.
Производственно-техническая литература
Руководство по ремонту холодильного оборудования.
Коллектив авторов. Под ред. В. М. Шавра. М., 1971
(IV кв.). 40 л., 1 р. 25 к.
В книге освещены вопросы планирования ремонтов
холодильного оборудования, технологии ремонтных
работ; пооперационные нормативы по затратам труда,
материалов и запасных сменных узлов и деталей.
Приведена классификация видов ремонтов и
рекомендованы графики планово-предупредительных осмотров
и ремонтов, обеспечивающих безотказную многолетнюю
работу оборудования; даны рабочие чертежи важнейших
запасных частей.
Подробно разработаны вопросы ремонтов
отечественных аммиачных компрессоров. Описаны все операции
по различным видам осмотров и ремонтов, нормы затрат
рабочей силы по разрядам, стоимость работ, количество
и стоимость запасных частей и вспомогательных
материалов. Для каждого компрессора составлены
сводные таблицы потребности в сменных деталях на весь срок
его службы и среднегодовые нормы расхода деталей.
Рекомендации по повышению безопасности
эксплуатации холодильных установок предприятий мясной и
молочной промышленности. М., 1971 (IV кв.). 5 л., 40 коп.
(Составители: И. М. Гиндлин, В. В. Лаврова, Ю. К- Со-
ломаха).
Дан перечень основных положений по повышению
безопасности эксплуатации и подготовке к
автоматизации холодильных установок с безнасосными и насосно-
циркуляционными системами охлаждения для
предприятий мясной и молочной промышленности.
Приведены расчеты емкости защитных и
циркуляционных ресиверов, необходимые для осуществления
автоматизации холодильных установок, схемы
присоединения ресиверов к аммиачной системе, методика
проверочного расчета холодильного оборудования, нормали
приборов автоматики, ресиверов и отделителей жидкости.
Рекомендации по внедрению в промышленность научно-
исследовательских работ по холодильной технике и
технологии. Коллектив авторов. Под ред. В. М. Шавра.
Альбом. М., 1971 (IV кв.). 2 р. 50 к.
В альбоме даны краткое описание и
технико-экономическая характеристика новых машин, приборов,
аппаратов, технологических процессов, разработанных во
ВНИХИ и рекомендованных к широкому внедрению
в промышленность.
Приведены материалы по вопросам автоматизации и
механизации холодильников, холодильным агентам,
холодильному оборудованию, теплоизоляционным
материалам, технологии быстрого замораживания и хранения
пищевых продуктов.
Альбом иллюстрирован фотографиями, схемами и
чертежами.
Издается в улучшенном полиграфическом исполнении.
БобковВ. А. Рекомендации по применению
холодильной техники для сохранения продовольствия на
Севере. М., 1971 (II кв.). 5 л., 65 коп.
Рекомендации являются продолжением работы
«Использование естественного холода для сохранения
продовольствия» (М., ВНИХИ, 1968, 75 коп.) Рассмотрен
ряд новых предложений по рациональной холодильной
технике для сохранения продовольствия в условиях
Севера.
ГоголинА. А., ТрусковаЛ. А.
Отечественные автономные кондиционеры. Основные технические
характеристики. Изд. 2-е, перераб. и доп. М., 1971 (IV кв.).
5. л., 40 коп.
В брошюре приведены основные технические данные
по автономным кондиционерам, выпускаемым в СССР,
с учетом роста отечественного кондиционеростроения
за последние годы.
К л о ч к о в а Е. А., МозгинаВ. И. Типовые
схемы механизации грузовых работ на холодильниках
мясокомбинатов. М., 1971 (I кв.). 1 руб.
К л о ч к о в а Е. А., К о н я е в В. А. Типовые схемы
механизации грузовых работ на распределительных
холодильниках. М., 1971 (III кв.). 1 руб.
Типовые схемы разработаны на основании проведенных
исследований на холодильниках, накопленного опыта
механизации грузовых работ с использованием
зарубежных данных.
Внедрение механизации окажет существенное влияние
на повышение производительности труда, технический
уровень и культуру производства.
КудряшовН. Т., ХелемскийА. М.
Рекомендации по механизации пароизоляционных работ
на холодильниках. М., 1971 (IV кв.). 1,5 л., 10 коп.
Приведены основные преимущества
механизированного способа производства пароизоляционных работ,
изложены принципы и технология выполнения, а также
даны технические характеристики установок, их
принципиальное устройство и сведения по эксплуатации.
Содержатся указания по соблюдению правил техники
безопасности при выполнении пароизоляции ограждений
холодильников механизированным способом, описаны
приемы контроля качества пароизоляционных покрытий,
полученных механизированным нанесением
пароизоляционных материалов.
КудряшовН. Т. Рекомендации по применению
теплоизоляционных конструкций из полимерных
материалов для охлаждаемых трубопроводов. М., 1971 (IV кв.).
1,5 л., 10 коп.
Приведены основные преимущества и эффективность
применения формованных изделий из пенополистирола
и изоляционного слоя из заливочной композиции
пенополиуретана.
Даны номенклатура изоляционных фасонных изделий
и изоляционные конструкции из полистирольных и полиу-
ретановых пенопластов с использованием эффективных
пароизоляционных и отделочных материалов.
Кратко изложена технология изготовления
изоляционных изделий для трубопроводов из пенополистирола,
технология производства изоляционных работ с
применением формованных изделий из пенополистирола и
заливочного пенополиуретана.
Даны нормативы для расчета трубной изоляции из
полимерных материалов.
Библиографическая информация
Библиографический сборник статей по холодильной
технике. Вып. XX. М., 1971 (I кв.). 16,2 л., 1 р. 15 к.
Библиографический сборник статей по холодильной
технике. Вып. XXI. М., 1971 (III кв.). 18 л., 1р. 25 к.
Библиографический сборник статей по холодильной
технике. Вып. XXII, М., 1971 (IV кв.). 20 л., 1р. 40 к.
Библиографические сборники содержат перечень
статей, опубликованных в советских и иностранных журна-
50

лах, по следующим вопросам холодильной науки и
техники: научные исследования, холодильное машиностроение,
проектирование и строительство холодильников,
технология холодильной обработки и хранения пищевых
продуктов, кондиционирование воздуха, экономика
холодильной промышленности, механизация и автоматизация
технологических процессов, применение холода в
различных отраслях промышленности. По ряду статей даны
краткие аннотации.
ПрилуцкийД. Н. Библиографический
справочник. Холодильная техника. 1968—1969 гг. М., 1971
(III кв.). 15,75 л., 1 р. 05 к.
В справочнике перечислены наименования 1564 статей,
опубликованных в 129 советских журналах в 1968—
1969 гг. по технике производства холода,
кондиционированию воздуха, проектированию и технической
эксплуатации холодильных предприятий и установок,
холодильному машиностроению, глубокому холоду, холодильной
обработке и хранению пищевых продуктов, холодильному
транспорту, применению холода в пищевой
промышленности, торговле и других отраслях народного хозяйства
СССР.
Имеется в наличии литература, выпущенная в
последнее время.
Научно-техническая литература
Важнейшие работы в области холодильной техники
и технологии. Коллектив авторов. Под ред. В. М. Шавра.
М., 1970. 18,29 л., 2 р. 20 к.
Книга знакомит читателей с научными работами
ВНИХИ в области холодильной техники и технологии
за последние годы.
Приведены материалы по исследованию
термодинамических свойств и теплообмена фреонов, малых
холодильных компрессоров и низкотемпературных холодильных
установок, холодильного технологического оборудования.
Описаны приборы автоматики и методы электрических
измерений при исследовании холодильных компрессоров,
системы автоматизации производственных и
распределительных холодильников.
Обобщены результаты исследований по вопросам
технологических схем производства, замораживания и
хранения пищевых продуктов, а также кондиционирования
воздуха.
Освещены состояние и перспективы развития
автомобильного холодильного транспорта, процессы
производства сухого льда.
Хладагенты и аппараты. Коллектив авторов. Под
" 90 коп.
ред.
Ш. Н. Кобулашвили . М., 1970. 7,96 л.
В сборнике приведены сведения о термодинамических
свойствах азеотропной смеси фреонов-22 и 115, общая
методика определения удельных объемов и давления
насыщения холодильных агентов. Дан обзор
коэффициентов теплопередачи при кипении фреонов. Изложены
результаты воздействия фреона-22 в смеси с воздухом
на конструкционные материалы.
Описаны процессы получения сухого льда прессовым
методом и конструктивные особенности
автоматизированного льдогенератора для производства водного льда.
Теплоизоляционные материалы и конструкции
изолированных ограждений холодильников. Коллектив
авторов. Под ред. Ш.Н. Кобулашвили . М., 1968. 6,5 л.,60 коп.
Сборник содержит результаты исследований новых
теплоизоляционных материалов из вспученных перлита
и вермикулита, данные испытаний ограждений
экспериментального одноэтажного холодильника из прокатных
панелей, а также исследований теплового режима полов
этого холодильника. Приведены результаты испытаний
сборных ограждений кагатов свеклы и способа безукры-
вочного хранения сахарной свеклы с орошением и
вентиляцией, даны технические решения и рекомендации.
Производственно-техническая литература
Правила техники безопасности на аммиачных
холодильных установках. М., 1969. 8,5 л., 55 коп.
(Составители: И. С. Бадылькес , И. М. Гиндлин).
Правила техники безопасности на фреоновых
холодильных установках. М., 1971, 9 л., 60 коп. (Составитель
В. Б. Якобсон).
Правила техники безопасности на заводах сухого льда
и жидкой углекислоты. М., 1970. 5,5 л., 40 коп.
(Составитель | А. Д. Тезиков!).
Васильева Н. Г., Иванова Е. Н.
Экономическая эффективность автоматизации холодильных
установок на распределительных холодильниках. М., 1969.
4 л., 40 коп.
ГиндлинИ. М., Г о гол ин А. А.,
Моисеев а Н. А. Рекомендации по проектированию фруктовых
распределительных холодильников. М., 1969. 2,5 л., 20 коп.
Лаврова В. В., Поволоцкая Н. М.
Методика теплового и гидравлического расчета фреоновых
кожухотрубных испарителей. М., 1969. 2,9 л., 20 коп.
Лаврова В. В., Гиндлин И. М.,
Протопопова Т. В. Временная инструкция по нормированию
расхода электрической энергии на выработке холода для
предприятий мясной и молочной промышленности. М.,
1968. 3,5 л., 25 коп.
ПименоваТ. Ф. Инструктивные материалы по
эксплуатации оборудования установок сухого льда и
сжиженного углекислого газа. М., 1969. 12,3 л., 1р. 25 к.
ПименоваТ. Ф. Рекомендации по регламенту
технологического процесса производства сухого льда и
сжиженного углекислого газа для цехов, работающих на базе
специального сжигания топлива. М., 1970. 2,5 л., 20 коп.
Типовая методика проверки приборов и средств
холодильной автоматики. М., 1970. 1,5 л., 10 коп.
Библиографическая информация
Библиографические сборники статей по холодильной
технике. Вып. V—XIX. М., 1967—1970. Цена каждого
выпуска от 70 к. до 1 р. 50 к.
ПрилуцкийД. Н. Библиографический
справочник. Холодильная техника 1966—1967 гг. М., 1969. 70 коп.
ПрилуцкийД. Н. Библиографический
справочник. Научные исследования в области холодильной
техники. 1958—1968 гг. М., 1969. 70 коп.
* * *
Издания рассчитаны на широкий круг инженерно-
технических и хозяйственных работников, новаторов
и рационализаторов производства, сотрудников научно-
исследовательских, проектных и конструкторских
организаций, работников информационных служб и научно-
технических библиотек, преподавателей и студентов
высших и средних учебных заведений, интересующихся
новейшими достижениями холодильной техники.
Выпускаемая ВНИХИ литература в связи с
ограниченными ее тиражами в книготорговую сеть не поступает,
а рассылается полностью наложенным платежом по
поступившим письменным заказам.
Литература, запланированная к выпуску в 1971 г.,
высылается по мере выхода ее из печати. Цены и объемы
изданий, выпуск которых предусмотрен в III и IV
кварталах 1971 г., указаны ориентировочно. Заказы следует
направлять по адресу: 127434, Москва, И-434, ул. Костя-
кова, 12. ОНТИ ВНИХИ.
51

Отечественное холодильное оборудование
на выставке «Инторгмаш-71»
В Москве, в парке «Сокольники», с 26 мая по 9 июня
1971 г. на международной выставке «Современная техника
предприятий торговли и общественного питания» —
«Инторгмаш-71» демонстрировали свои экспонаты более 160
предприятий 38 министерств и ведомств, 35 научно-
исследовательских учреждений из 88 городов Советского
Союза, а также около 400 фирм и объединений из 23 стран.
На выставке были представлены современное торговое
холодильное оборудование и холодильные агрегаты,
оборудование магазинов для торговли
продовольственными и промышленными товарами, торговые автоматы и
системы расчета с покупателями, оборудование торговых
складов и баз, средства механизации
подъемно-транспортных работ в торговле, оборудование для мелкорозничной
и развозной торговли и предприятий общественного
питания, реклама в торговле, интерьеры предприятий
розничной торговли и общественного питания,
демонстрационные залы предприятий оптовой и посылочной
торговли, специализированный автотранспорт.
В кинолекционном зале выставки были прочитаны
доклады советских и зарубежных специалистов,
посвященные основным направлениям развития техники и
технологии в торговле и общественном питании. С докладами,
в частности, выступили докт. техн. наук В. Б. Якобсон
и канд. техн. наук Л. И. Шпунгин (СССР), Р. Сипиль
(Финляндия), Дзицухиро Тамоцу (Япония), Д. Чипелли
(Италия).
Экспозиция Советского Союза, размещенная в трех
павильонах, насчитывала более 7 тыс. экспонатов. На
открытых площадках демонстрировался
специализированный автотранспорт для перевозки товаров, подъемно-
транспортные механизмы и механизированные склады.
На выставке демонстрировался ряд холодильных
агрегатов. Для встраивания в торговое холодильное
оборудование и в кондиционеры предназначены агрегаты
ВСр B20—550 ккал/ч) с герметичным ротационным
компрессором рижского завода «Компрессор», холодильные
агрегаты типов ВП A100 ккал/ч), ВС D50—900 ккал/ч)
и ВН B20 и 350 ккал/ч) с герметичными компрессорами,
а также агрегаты с экранированными компрессорами
ВСэ G00—2200 ккал/ч) Харьковского завода холодильных
машин.
Отличительная особенность экранированных
компрессоров — съемный статор, отделенный герметичным
кожухом-экраном от фреоновой части, что позволяет
заменять статор электродвигателя на месте эксплуатации,
не нарушая герметичности холодильной системы.
Общий вид холодильного агрегата ВСэ дан на рис. 1.
Бессальниковые компрессоры Мелитопольского завода
холодильного машиностроения им. 30-летия ВЛКСМ
предназначены для работы в составе стационарных и
транспортных холодильных установок и кондиционеров на
фреонах-12, 22 и 142 с конденсаторами воздушного или
водяного охлаждения. В блок-картерный компрессор
встроен электродвигатель АПВ2 новой единой серии у
обеспечивающий работу компрессора в широком
диапазоне температур", кипениями /конденсации.
Рис. 1. Холодильный агрегат ВСэ с экранированным
компрессором.
Из крупных холодильных агрегатов был
представлен аммиачный двухступенчатый агрегат АДС-50
E6 тыс. ккал/ч при tQ=—30, fK-=30° С). Агрегат работает
в диапазоне температур кипения от 5 до —50° С при
максимальной температуре конденсации 40° С. Он состоит
из двух компрессоров с самостоятельными
электродвигателями, промежуточного сосуда, двух
маслоотделителей, устройств защитной автоматики, пульта управлений
и пусковых электрических приборов.
Новое торговое холодильное оборудование показали
Марийский и Свердловский заводы торгового
машиностроения, в том числе охлаждаемые шкафы ШХ-0,4М,
ШХ-0,7Ю, ШХ-0,8 и ШХ-1,2С емкостью соответственно
52

0,4; 0,7; 0,8 и 1,2 м3. Температура воздуха в шкафах
поддерживается от 1 до 3° С при температуре наружного
воздуха для шкафа ШХ-0,7Ю — не более 40° С, а для
остальных — не более 32° С. Внутренняя облицовка
выполнена из нержавеющей стали, наружная — из
окрашенных стальных листов. Изоляцией служит пенопласт
толщиной 100 мм, укладываемый между листами
облицовки.
В шкафах ШХ-0,4М и ШХ-0,8 холодильный агрегат
размещен в машинном отделении, в нижней части шкафа
<рис. 2, а). В отличие от них в шкафу ШХ-0,7Ю
холодильный агрегат установлен на крыше и огражден с боков
и фасада (рис. 2, б).
Рис. 2. Холодильные шкафы ШХ-0,8 (а) и ШХ-0,7Ю (б)
В шкафу ШХ-1,2С Свердловского завода холодильный
.агрегат также находится вверху, но установлен в
специальном машинном отделении.
Для оснащения магазинов самообслуживания
Марийский завод разработал новый комплект ТАИР, состоящий
из охлаждаемого, низкотемпературного, неохлаждаемого
и вспомогательного оборудования (рис. 3). Все
оборудование имеет одинаковую длину — 1800 мм и объемно-
плднировочный модуль 150 мм, что позволяет
комплектовать его в любых сочетаниях, не нарушая зрительной
целостности ряда. На выставке функционировал зал
магазина самообслуживания оснащенный изделиями из
этого комплекта. В центре зала размещены охлаждаемые
прилавки ТАИР-10 с двумя ярусами. В нижнем ярусе
расположен охлаждаемый прилавок со стеклянными
передними стенками, верхний ярус используется для
демонстрации продуктов, не требующих охлаждения.
Рис. 3. Комплект охлаждаемого оборудования типа ТАИР для магазинов самообслуживания:
а — ТАИР-102; б — ТАИР-106; в — ТАИР-132; г —ТАИР-146.
53

Вдоль стен установлены многоярусные витрины ТАИР-
132, ТАИР-146 и прилавки пристенного типа ТАИР-102.
Для продажи товаров продавцом использован прилавок-
витрина ТАИР-106.
Каждое изделие состоит из охлаждаемой витрины для
демонстрации и продажи товаров, охлаждаемого прилазка
и отсека для холодильного агрегата. Внутренняя
облицовка ТАИР-106 — из нержавеющей стали, а у остального
оборудования — из листового алюминия. В качестве
изоляции применен пенопласт.
Передние и боковые части прилавков ТАИР-102 и
ТАИР-106 — стеклянные.
Прилавок ТАИР-102 может быть использован для
продажи товаров продавцом. Витрина со стороны продавца
имеет рабочий стол для нарезки и упаковки продуктов.
Витрина ТАИР-132 — трехъярусная с раздвижными
стеклянными дверцами. В нижней части имеются
выдвижные ящики с корзинами для продуктов и машинное
отделение для холодильного агрегата.
Витрина ТАИР-146 используется в мясных отделах
магазинов. Витринная часть снабжена крючьями для
мяса, колбасы и пр.
Для кратковременного хранения и продажи
мороженого и замороженных продуктов предназначен
низкотемпературный прилавок ТАИР-22. Доступ в охлаждаемый
объем осуществляется через две раздвижные створки
в верхней крышке прилавка. Охлаждение производится
холодильным агрегатом ВН-0,35~3. Испаритель гладко-
трубный змеевикового типа, навит на внутреннюю
ванну с внешней стороны. Плотный контакт между
змеевиком и ванной достигается применением специальной
пасты с высокой теплопроводностью.
Для демонстрации и продажи неохлаждаемых продуктов
используются витрины ТАИР-321, 328 и 57. По внешнему
виду они мало отличаются от описанного выше
оборудования, но не имеют охлаждения.
К вспомогательному оборудованию относятся кассовые
кабины и столы для упаковки товаров, выполненные в
одном стиле с остальным оборудованием.
Кроме оборудования типа ТАИР, на выставке
демонстрировались и другие изделия Марийского завода
торгового машиностроения: охлаждаемый прилавок ПВ,
охлаждаемая витрина-горка ВГ, низкотемпературный
прилавок ПН-0,2М1 и низкотемпературная секция СН-0,15.
Для оснащения предприятий общественного питания
Люберецким СКВ ТМ разработан комплект, включающий
тепловое, механическое, электрическое, холодильное и
вспомогательное оборудование, а также систему приточно-
вытяжной вентиляции с местными отсосами. Комплект
оборудования состоит из 20 единиц, в том числе
холодильные секции — столы СОЭСМ-2 и СОЭСМ-3.
Секция-стол СОЭСМ-2 представляет собой охлаждае"
мый прилавок емкостью 0,28 м3 со встроенной
холодильной машиной. Верхняя поверхность прилавка
используется для приготовления и оформления различных блюд.
В прилавке СОЭСМ-3 (рис. 4), изготовленном на базе
СОЭСМ-2, дополнительно смонтирована охлаждаемая
горка, состоящая из пяти емкостей по 1,6 л и двух по 0,8 л
для хранения отдельных компонентов салатов и холодных
закусок и дополнительная охлаждаемая емкость 10 л
для приготовленной массы. Готовые блюда размещаются
в прилавке.
В соответствии с ГОСТ 13742—68 промышленность
приступила к выпуску новых сборных холодильных камер
типа КХ для хранения охлажденных продуктов при
температуре 0-т-2° С и типа КН для хранения замороженных
продуктов при температуре от —18 до —16° С. В качестве
образцов этого оборудования на выставке
демонстрировались камеры КХ-6Ю (в южном исполнении) и КН-6.
Емкость камер 6 м3, а максимальная загрузка 600 кг.
Камеры состоят из унифицированных щитов,
собираемых на месте установки с помощью болтовых соединений.
Рис. 4. Секция-стол СОЭСМ-3.
Наружная облицовка камеры выполнена из
холоднокатаных стальных листов, окрашенных эмалью,
внутренняя — из алюминиевых листов или нержавеющей
стали. Пространство между облицовками заполнено
пенопластом толщиной 100 мм. Из этих же щитов собирают
и камеры большей емкости, например КХ-12.
Камера КХ-6Ю охлаждается холодильным агрегатом
ФАК-1, 5МЗ, установленным рядом с ней. В камере над
стеллажом расположен ребристотрубный испаритель, под
которым находится секционный поддон для сбора
конденсата.
Камера КН-6 охлаждается агрегатированной
холодильной машиной, состоящей из двухсекционного
воздухоохладителя и двух холодильных агрегатов типа
ВН-0,55~3. Агрегаты в сборе с воздухоохладителем,
вентилятором и вспомогательными механизмами
смонтированы в отдельном шкафу, примыкающем к одному
из боковых щитов с окнами для подачи и забора воздуха.
Оттаивание испарителя производится наружным
воздухом.
Для производства прозрачного пищевого кубикового
льда, который применяется для охлаждения напитков
в ресторанах, кафе и других предприятиях общественного
питания, выпускаются льдогенераторы ЛГ-350 и ЛГ-700
производительностью 40 и 80 кг/сутки.
В автомате АТ-100Э для продажи газированной воды
с сиропом двух видов и без него вода отпускается в
бумажных стаканчиках разового пользования. В отличие
от ранее выпускавшихся автоматов этого типа,
холодильная машина имеет конденсатор с воздушным охлаждением.
Это позволяет не расходовать воду на мытье стаканов
и на охлаждение конденсатора. Автоматы могут
поставляться с различными монетниками, рассчитанными на
прием монет любой страны СЭВ.
Автомат АВ-1 предназначен для бесплатного отпуска
газированной, негазированной и подсоленной воды на
промышленных предприятиях.
Автомат АТ-702Б предназначен для продажи
мороженого в брикетах. Его устанавливают отдельно или вместе
с другими автоматами.
Для хранения, быстрого разогрева и продажи штучных
сосисок массой по 100 г предназначен автомат АТ-754.
Сосиски хранятся в вмонтированном в автомат
холодильном шкафу. Сосиски разогреваются поштучно после
опускания монеты.
В качестве примера комплексного использования
автоматов было представлено кафе-автомат, скомпонованное
из серийно выпускаемого оборудования.
На открытой площадке выставки демонстрировался
малотоннажный автомобиль-холодильник ЛуМЗ-946
грузоподъемностью 575 кг с машинно-аккумуляционной
системой охлаждения. Он изготовляется на базе
автомобиля-фургона УАЗ-451М.
54

Цельнометаллический кузов автомобиля — несущий,
изотермический с герметично закрывающейся задней
дверцей. Наружная и внутренняя облицовки выполнены
из тонколистового алюминия, между которыми
проложены термоизоляционные плиты из пенопласта. Полезный
объем кузова 4 м3.
Внутри кузова, у боковых стен, размещены два
фреоновых испарителя-аккумулятора. Они
обеспечивают поддержание температуры в кузове от —2 до
-}-4° С в течение 10—12 ч при температуре окружающего
воздуха 28° С.
В кабине оборудовано сиденье для водителя и
установлены два холодильных агрегата общей холодопроизво-
дительностью 1400 ккал/ч.
Автомобиль-цистерна Т-322 для доставки пива имеет
изотермическую двухсекционную цистерну типа АЦПТ-1,9
общей емкостью 1900 л, установленную на шасси
автомобиля ГАЗ-51.
Для продажи и транспортировки кваса выпускается
автоцистерна АЦПТ-0,9 емкостью 900 л.
На выставке была представлена модель пятивагоныой
рефрижераторной секции, состоящей из четырех
грузовых и одного энергетического вагона. Секция имеет
машинное охлаждение и электрическое отопление, с помощью
которых в грузовых вагонах можно поддерживать
температуру от +14 до —20° С при температуре наружного
воздуха от —45 до +30° С.
Система циркуляции воздуха в вагонах —
принудительная, с подачей по мере необходимости наружного
воздуха. Кузов вагона цельнометаллический, сварной
конструкции с несущими гофрированными стенками.
В качестве изоляции использована мипора, заключенная
в пакеты из гидроизоляционной пленки.
Внутренняя обшивка стен грузовых помещений
выполнена из листового алюминия. Холодопроизводительность
установки 144000 ккал/ч, грузоподъемность 160 т. Площадь
грузового помещения 180 м2, объем 432 м3.
На выставке было представлено несколько новых
приборов и устройств для автоматического контроля и
регулирования работы холодильных установок.
Первая в Англии система централизованного холо-
доснабжения сооружается в лондонском аэропорту
Хитроу для обслуживания нескольких зданий
аэровокзала.
Впервые в мире система централизованного холодо-
снабжения параллельно со схемой центрального отопления
была установлена в США в 1957 г. Первоначально она
обслуживала 15 зданий комплекса «прибытия» в
международном аэропорту Кеннеди в Нью-Йорке и расширялась
по мере появления новых зданий.
Чем крупнее система централизованного холодоснаб-
жения, тем больше у нее преимуществ. Однако поскольку
в центральных системах значительная доля стоимости
Рис. 5. Автоматический переключатель режимов АПР-10.
Программное реле времени оттаивания ПРВО-2
предназначено для осуществления цикла оттаивания инея
с испарителей и воздухоохладителей. Оно представляет
собой электромеханическое устройство, в котором по
заданной программе чередуются включение и выключение
выходных контактов. Для малых холодильных установок
разработан терморегулирующий вентиль 22ТРВ-0,4В на
холодопроизводительность 400 ккал/ч.
Автоматический переключатель режимов АПР-10 (рис. 5)
предназначен для автоматического оттаивания
испарителей горячими парами фреона по способу реверсирования
потоков холодильного агента. Прибор получает питание
от однофазной сети переменного тока. Условный проход
линии нагнетания 8 мм, линии всасывания 10 мм.
Международная выставка «Инторгмаш-71» явилась
большим вкладом в дальнейшее совершенствование торгового-
холодильного оборудования, внедрение передовых
методов торговли и в улучшение обслуживания покупателей
и посетителей предприятий питания.
Д. Е. ГЕРШЗОН, Б. К. ЯВНЕЛЬ — ВНИХИ
приходится на магистральные подземные трубопроводы^
большая длина их становится недостатком. Поэтому при
всех условиях желательна большая концентрация
тепловой нагрузки на малой площади. К сожалению, простой
метод, позволяющий определить выгодность для данного
проекта системы централизованного холодоснабжения,
пока не найден. В каждом случае должны проводиться
экономические исследования.
Попытаемся сформулировать основные преимущества
и недостатки систем централизованного
холодоснабжения.
Более низкие первоначальные затраты на оборудование,
поскольку стоимость более крупных установок на единицу
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Централизованное холодоснабжение зданий
А. МАККЕНЗИ
55

холодопроизводительности меньше. Эта разница может
достигать 33%.
Более крупные установки требуют меньше места, чем
несколько мелких такой же холодопроизводительности.
Кроме того, сокращаются расходы на строительство более
крупного машинного зала по сравнению с несколькими
залами меньшего размера.
Общая холодопроизводительность центральной
установки ниже суммы'холодопроизводительностей нескольких
мелких установок в связи с тем, что редки случаи, когда
все потребители одновременно имеют максимальную
нагрузку. Найденный коэффициент разновременности 80%
для всей суммы потребностей в холоде отдельных
потребителей представляется весьма реальным. Эта цифра могла
бы быть еще уменьшена, если бы потребители нуждались
в резервной холодопроизводительности на отдельных
установках.
Централизованная система исключает дублирование
запасных частей, вспомогательного и резервного
оборудования и т. д.
Большую часть времени централизованная система
работает при частичной нагрузке. Если контролировать
несколько машин, то можно добиться того, что каждая
из них будет работать с оптимальной холодопроизводи-
тельностью, что приведет к снижению эксплуатационных
расходов.
Для обслуживания централизованной системы
требуется гораздо меньшее число людей, чем для
обслуживания нескольких установок.
На централизованной установке можно использовать
более эффективное оборудование по очистке воздуха.
В обслуживаемых зданиях не требуется установка
холодильных машин, градирен, насосов и т. д., которые создают
шум и вибрацию. Централизованное холодоснабжение
очень надежно.
К недостаткам централизованного холодоснабжения
относятся следующие.
В централизованных системах наружные магистральные
трубопроводы имеют значительную длину. Они, как
правило, прокладываются под землей, что гораздо дороже
расположения труб внутри зданий.
Кроме того, подземные трубопроводы должны иметь
защиту от коррозии, электролитических воздействий
и вибрации.
Чем длиннее магистральные трубопроводы, тем больше
потери или притоки тепла и выше расходы на
перекачивание охлажденной воды.
Недостатки использования централизованных систем
в гораздо большей степени связаны с местными условиями,
чем их достоинства. Потребности в холоде в Европе
обычно меньше, чем в США в связи с более прохладным
климатом и меньшими размерами домов, что связано с меньшей
концентрацией тепловой нагрузки по площади.
Это может привести к высокой начальной стоимости
на единицу установленной холодопроизводительности в
связи с большей длиной магистральных трубопроводов
и расходами на установку. Стоимость электроэнергии
в Европе обычно выше, чем в США, и экономия по
эксплуатационным расходам систем централизованного
холодоснабжения может быть значительной.
Для новых районов системы централизованного
холодоснабжения почти во всех случаях выгодны. Как
правило, дело обстоит иначе, если новые здания
возводятся уже в частично застроенном районе. Но могут быть
исключения из этого правила, если под мостовыми
имеются каналы, в которых могут быть проложены
магистральные трубопроводы, или в существующих зданиях
планируется установка кондиционеров и их
холодоснабжение тоже можно осуществлять от центральной
установки.
Опыт показывает, что холодопроизводительность
установки для системы централизованного холодоснабжения
должна быть не менее 4,5 млн. ккал/ч, иначе
капиталовложения на магистральные трубопроводы достигнут
таких размеров, что не будут компенсированы экономией
на эксплуатационных расходах. Сравнение различных
типов холодильных машин показывает, что в основном
для получения оптимальной холодопроизводительности
при частичной нагрузке следует использовать минимум
две машины. При высокой потребной
холодопроизводительности устанавливают бромистолитиевую
абсорбционную или турбокомпрессорную холодильные машины,
или ту и другую.
В бромистолитиевых абсорбционных холодильных
машинах холодильным агентом служит вода, а в качестве
источника энергии—пар или горячая вода (рис. 1). Поэтому
они выгодны при наличии дешевого или бросового тепла.
Холодопроизводительность абсорбционных машин
обычно до 3,6 млн. ккал/ч. Их используют, как правило, в
системах с холодопроизводительностью, не превышающей
11 млн. ккал/ч (по три машины).
Рис. 1. Схема абсорбционной холодильной установки
с горячей водой при высокой температуре:
1 — градирня; 2 — абсорбционная холодильная машина;
3 — водогрейный котел; 4 — горячая вода из города;
5 — подвод газа; 6 — горячая вода в город; 7 —
холодная вода из города; 8 — холодная вода в город; Нл—
насос.
Большое преимущество бромистолитиевых
абсорбционных машин заключается в простоте обслуживания и
хорошей работе при частичной нагрузке; даже при
чрезмерно низких нагрузках их тепловой коэффициент
практически остается таким же, как и при полной нагрузке.
Примером использования бромистолитиевых
абсорбционных машин может служить новая больница в
Гамбурге, где построена одна центральная холодильная
установка для трех абсорбционных машин. На первом
этапе будут смонтированы две машины
холодопроизводительностью 1,8 млн. ккал/ч.
Чаще всего используются герметичные
турбокомпрессоры холодопроизводительностью от 0,3 до 1,4 млн. ккал/ч.
Обычно они имеют агрегатированную конструкцию,
смонтированную на заводе. В герметичной машине
отсутствует самое слабое звено любых открытых
холодильных машин, а именно, уплотнение вала. Монтаж
их на месте сравнительно несложен.
Холодопроизводительность турбокомпрессоров
регулируется входными направляющими лопатками. Такое
регулирование дает прекрасные результаты: до 10%
номинальной холодопроизводительности.
К недостаткам турбокомпрессорных холодильных
машин относятся следующие.
Максимальная холодопроизводительность обычно
составляет около 4,2 млн. ккал/ч при работе на
подводимом электрическом токе при частоте 50 Гц.
Герметичные электродвигатели короткозамкнутого
типа могут работать при напряжении до 5000 В. В
Англии подача напряжения от электросети может дости-
?6

гать 11000 В. Это вызывает необходимость установки
трансформатора для возможности использования
герметичных установок. Стоимость трансформатора и
уменьшение холодопроизводительности установки может
привести к нежелательным расходам.
В таких машинах нельзя выгодно использовать более
холодную конденсаторную воду в отличие от машин
с регулированием скорости вращения.
Очень хорошим примером использования герметичных
турбокомпрессорных холодильных машин может служить
новый комплекс торговых и жилых зданий на окраине
Стокгольма. Две турбокомпрессорные холодильные
машины обеспечивают холодопроизводительность 6 млн.
ккал/ч. В машинном зале предусмотрено место и для
третьей машины, которая будет установлена через несколько
лет.
Турбокомпрессоры открытого типа выпускаются
стандартной холодопроизводительности до 30 млн. ккал/ч.
Их преимущество состоит в возможности применения
любого привода, с помощью которого можно лучше всего
использовать имеющуюся энергию (электродвигатель,
паровая или газовая турбина).
Открытые турбокомпрессоры с приводом от
электродвигателя, как правило, применяются в проектах, где
по некоторым особым причинам не могут быть
использованы герметичные машины (для холодопроизводитель-
ностей выше 4 млн. ккал/ч и напряжений более 5000 В).
Эксплуатационные расходы для машин открытого типа
и для герметичных машин одинаковы. Однако расходы
на установку могут быть выше, так как сборка машин
должна будет производиться на месте, для них
потребуются фундаменты и обычно больше места; при
холодопроизводительности выше 4 млн. ккал/ч увеличение расходов
становится минимальным. Эксплуатационные расходы
для машин открытого типа и для герметичных машин
одинаковы.
В Сити Норд, в Гамбурге первоначально будут
установлены две турбокомпрессорные холодильные машины
холодопроизводительностью по 3,75 млн. ккал/ч.
Электродвигатели производительностью по 900 кВт будут
работать на напряжении 10 000 В. В последующие годы
холодопроизводительность центральной холодильной
установки будет доведена до 30 млн. ккал/ч.
Большое преимущество привода турбокомпрессора от
паровой турбины заключается в возможности регулировать
скорость вращения (рис. 2). Это имеет особенно важное
значение для современных административных зданий,
в которых наружные стены состоят на 50% или более
из стекла. В таких зданиях теплопритоки от солнечной
радиации могут часто быть больше весной, чем летом,
и это в сочетании с постоянной тепловой нагрузкой здания
(освещение, люди и оборудование) может создать более
высокую тепловую нагрузку даже при низкой
температуре наружного воздуха. Возможность изменять скорость
вращения может привести к большей экономии
потребляемой мощности, чем это было бы возможно для машины с
постоянной скоростью.
В машинах с переменной скоростью вращения можно
также использовать весной и осеыью конденсаторную
воду с более низкой температурой от градирни.
При температуре охлажденной воды 5 и 6° С и
снижении температуры конденсаторной воды с 30 до 20° С
у машины с постоянной скоростью затраты энергии
составят 83%, в то время как у машины с переменной
скоростью они не превысят 70% от расчетных.
Наиболее современные машины выполняются с
регулируемыми входными направляющими лопатками, а
также с паровыми турбинами переменной скорости
вращения. Такая установка требует постоянного наблюдения
и экономична лишь при холодопроизводительности
свыше 1,2 млн. ккал/ч.
Наилучшим примером установки с приводом от турбины
Рис. 2. Схема турбокомпрессор ной холодильной
установки с приводом от паровой турбины:
1 — испаритель (водоохладитель); 2 — градирня; 3 —
конденсатор; 4 — турбокомпрессор; 5 — паровая турбина;
6 — паровой конденсатор; 7 — подвод газа; 8 — котел;
9 — пар в город; 10 — конденсат из города; // —
холодная вода из города; 12 — холодная вода в город; М —
электродвигатель; Т — паровая турбина; Н — насос.
может, по-видимому, служить установка в Ла Дефанс,,
в Париже. По окончании строительства этот новый
деловой центр будет состоять примерно из 30
административных 25-этажных зданий, жилых домов, магазинов и
стадиона. На первом этапе строительства установлены два
турбокомпрессора на фреоне-12 и один абсорбционный
холодильный агрегат. Оба турбокомпрессора имеют
холодопроизводительность по 10,5 млн. ккал/ч и привод,
от паровых турбин мощностью по 3200 кВт. Пар под*дав-
лением 55,5 кгс/см2 и при температуре 450° С доводится
до давления конденсации 0,07 кгс/см2 в одном агрегате
и до противодавления приблизительно 1,93 кгс/см2 в
другом агрегате (рис. 3).
Пар от турбин используется для горячего
водоснабжения и для работы абсорбционного холодильного агрегата.
Абсорбционная машина применяется также для
преодоления небольших тепловых нагрузок, например, для
производства холода в ночное время в помещениях со-
Рис. 3. Схема установки, состоящей из турбокомпрес-
сорной холодильной машины с приводом от паровой
турбины и абсорбционной холодильной машины:
/ — турбокомпрессор; 2 — испаритель (водоохладитель);
3 — конденсатор; 4 — градирня; 5 — паровая турбина;.
6 — абсорбционная холодильная машина; 7 — подвод
газа; 8 — пар в город; 9 — котел; 10 — конденсат из-
города; 11 — холодная вода в город; 12 — холодная^ода
из города; Н — насос.
57

счетно-вычислительными машинами. В этом случае она
работает на дросселированном паре высокого давления.
Ожидается, что в окончательном варианте установка
в Ла Дефанс будет иметь общую холодопроизводительность
63 млн. ккал/ч.
Как уже указывалось, привод турбокомпрессора от
газовой турбины приводит к высоким капиталовложениям.
Кроме того, возрастают эксплуатационные затраты и
расходы на обслуживание. Несмотря на открытие
больших месторождений природного газа в Европе и других
странах, эти машины, очевидно, не будут применяться
в ближайшее время в качестве привода для холодильных
машин в связи с их чрезвычайно низким термическим
к. п. д. Несмотря на это, как будет показано ниже, эти
машины йайдут применение в системах центрального
холодоснабжения вместе с системой центрального
отопления.
Основное требование к системе централизованного
холодоснабжения — производство по возможности более
дешевого холода по сравнению с использованием
отдельных изолированных установок. Это может быть с
наибольшим успехом осуществлено при объединении
•систем отопления, охлаждения и подачи электроэнергии.
Объединение охлаждающих и отопительных установок
имеет большие преимущества. В большинстве случаев
котел экономичной конструкции дает пар под давлением
12,23 кгс/см2, что превышает давление, требуемое системой
центрального отопления. В этих условиях возможно
применение турбины с противодавлением.
Паровая турбина может быть использована в качестве
привода турбокомпрессора, а отработавший пар пойдет
в отопительную установку. В теплое время года
отработавший пар можно использовать в абсорбционной машине
для дополнительного получения охлажденной воды. Такие
комбинированные системы особенно выгодны при холо-
допроизводительности до 8 млн. ккал/ч. При холодопро-
изводительности, превышающей 8 млн. ккал/ч, требуется
установка более двух комплектов машин. Опыт показывает,
что работа турбокомпрессоров с приводом от
многосекционных конденсационных турбин с котлами высокого
давления обычно дает лучшие результаты.
Другой комбинированной системой является
использование турбокомпрессорных и абсорбционных
холодильных машин.и где турбокомпрессоры имеют привод от
газовой турбины или от газового двигателя (рис. 4).
Отработанное тепло от турбины или газового двигателя
используется далее в котлах-утилизаторах для производства
пара или горячей воды, которые, в свою очередь,
используются в абсорбционных машинах и для горячего
водоснабжения. При использовании газового двигателя может быть
получено дополнительное тепло от воды, охлаждающей
блоки цилиндра. При эксплуатации таких установок
важно, чтобы водогрейные котлы работали в качестве
котлов-утилизаторов с возможностью подогрева их также
путем сгорания газа. Расходы на амортизацию таких
машин относительно высоки, но несмотря на это можно
предвидеть, что в ближайшем будущем в местах с дешевым
природным газом такие установки найдут применение.
При производстве электроэнергии образуется большое
количество отработавшего тепла. Включив установку для
производства электроэнергии в центральную систему
отопления и охлаждения, можно использовать
значительное количество отработавшего тепла, полностью изменив,
таким образом, экономическую картину. Осуществление
общей схемы производства тепла, холода и энергии
позволяет получить наиболее полное использование тепла
топлива.
Рис. 4. Схема установки, состоящей из турбокомпрес-
сорной и абсорбционной холодильной машины:
1 — подвод газа; 2 — газовая турбина; 3 —
турбокомпрессор; 4 — испаритель (водоохладитель); 5 — конденсатор;
6 — градирня; 7 — дополнительный подвод газа; 8 —
котел-утилизатор; 9 — горячая вода из города; 10 —
горячая вода в город; 11 — холодная вода из города; 12 —
холодная вода в город; 13 — абсорбционная
холодильная машина; Н — насос.
Поскольку эксплуатационные расходы имеют
первостепенное значение для компенсации первоначальных
капиталовложений, необходимо обеспечить хороший
баланс между потребляемым и получаемым теплом. Это
нужно не только при максимальной нагрузке, но и при
частичной нагрузке, которая может иметь место на
протяжении года.
Простейшая система для комбинированного тепло,
хладо- и электроснабжения состоит из парового котла
и генератора с приводом от паровой турбины.
Отработавший пар от турбины применяется для отопления и
для охлаждения с помощью абсорбциойной холодильной
машины.
При непосредственном использовании газа приводом
генератора будет газовая турбина или газовый двигатель.
В этом случае отработавшее тепло от двигателя будет
использовано в утилизационном котле для выработки
горячей воды или пара низкого давления, который, в свою
очередь, будет расходоваться на нагрев или охлаждение
там, где это необходимо (через водрохладитель
абсорбционного типа). За последние несколько лет в США
построено много таких комбинированных систем. В Европе
такие установки не применяются.
В последнее время наблюдается тенденция к
расширению проектирования новых торговых и административных
комплексов, поэтому возможность использования схем
централизованного холодоснабжения, более экономичных
по сравнению с отдельными изолированными
установками, будет возрастать.
Предприятия промышленности отопления и охлаждения
действуют в направлении более тесного сотрудничества,
и это значительно способствует применению в будущем
комбинированных систем централизованного
холодоснабжения, когда производство холода, тепла и
электроэнергии будет объединено для достижения максимальной
эффективности.
«Refrig. and Air Conditioning», 1971, Vol. 74, No. 879.
Сокращенный перевод И. В. Соколовой.

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Нестандартизированное оборудование
холодильников*
Воздухоохладители, часть II
Проектным институтом Гипрохолод разработан ряд
конструкций аммиачных вертикальных напольных
воздухоохладителей поверхностью охлаждения 100 и 150 м2
(рис. 1—4) и горизонтальный воздухоохладитель
поверхностью охлаждения 250 м2, состоящий из двух секций
(см. рис. 3).
Техническая характеристика этих
воздухоохладителей приведена в таблице.
Вертикальный напольный воздухоохладитель (см.
рис. 1) устанавливается внутри холодильной камеры и
может быть отгорожен от ее грузовой части легкой пере-
* Продолжение. Начало см. «Холодильная техника»,
1971, № 7.
городкой (из пенобетонных или бетонно-керамзитовых
блоков). Вход в отгороженное помещение — через дверь
со стороны коридора холодильника.
Горизонтальный воздухоохладитель обычно
располагается на антресолях коридора холодильника, смежного
с данной холодильной камерой. Это место отгораживается
легкой перегородкой.
Воздух из камеры засасывается в каждую секцию
воздухоохладителя по металлическому пирамидальному
каналу, длина которого равна расстоянию от края
внутренней стены камеры до продольной стороны секции.
Воздух, охлажденный в секциях, забирается из
помещения воздухоохладителя двумя осевыми вентиляторами
и через общую металлическую воронку входит (через
стену коридора) в камеру, где подсоединяется к воздушному
каналу.
Воздухоохладитель поверхностью 150 м2 по своей
конструкции, способу установки и условиям работы
аналогичен вертикальному напольному воздухоохладителю
поверхностью 100 м2 (рис. 1).
Воздухоохладитель (рис. 2) устанавливается в
помещении, смежном с камерой (например, в коридоре). Вса-
Показатели
Н3270/503и
Н3240/501
Н3270/502и
Н639/506
Н13703
Поверхность
охлаждения, м2
Холодильный агент . .
Батарея
диаметр труб, мм
число труб, шт. . . :
размер оребряющей
ленты, мм
шаг оребрения, мм
расчетная скорость
воздуха в батарее,
м/сек
Вентилятор
тип
число, шт
количество воздуха,
м3/ч
напор, кгс/м2 . . .
вращение
Электродвигатель
тип
мощность, кВт . .
частота вращения,
об/мин
Габаритные размеры
воздухоохладителя, мм
Способ обогрева поддона
Обогреватели
тип
число, шт
общая мощность, кВт
100
Аммиак
38/3,5
72
30x1
16
1,7—1,9
Центробежный
Ц4-70
1
8000—9000
30—40
Левое
А02-32-6ВМС
1,5
950
2730хЮ50х3105|
Горячие пары
аммиака
Змеевик из труб
2x125
Аммиак
38/3,5
2X72
30x1
20
1,55—3,55
Осевой
УК-2М
2
18000
38
А02-52-
4ВМС
7,5
1500
УК-2М
2
8000
22,5
А02-32-
4ВМС
2,2
1500
8320x940x1547
Горячая вода
150
Аммиак
38/3,5
72
30x1
12
1,7—1,9
Центробежный
Ц4-70
1
8000—9000
30—40
Левое
А02-32-6ВМС
1,-
950
2750x1050x3105
Горячие пары
аммиака
Змеевик из труб
150
Аммиак
38/3,5
120
30x1
- 16
3,0
Центробежный
Ц4-70, исп. 1
5500
50
А02-32-6ВМС
1,5
1000
3290x2265x43501
Горячая вода
150
Аммиак
38/3,5
84
30x1
20 и 30
3,4
Центробежный
Ц4-70, исп. 1
1
9000
35
Левое
А02-41-6ВМС
2,2
1000
3100x2680x5160

Электронагреватели
НВС-4,9/3,0
№ 180
3
9
59

его
Рис. 1. Воздухоохладитель аммиач-
Горячие парь/ ныи> вертикальный, напольный,
аммиака поверхность охлаждения 100 м2
y~Jj (нормаль Н3270/503и).
Рис. 2. Воздухоохладитель аммиачный, вертикальный,
поверхность охлаждения 150 м2 (нормаль Н639/506).

япЯп \Ж'идкий амми- TZ Вода
D°50_ ™Щ25 VyWO
4pyda перфорированная
\^Воздух
-1. ipT~
Рис. 3. Воздухоохладитель аммиачный, горизонтальный,
поверхность охлаждения 2X125 ж2 (нормаль Н3240/501).
Рис. 4. Воздухоохладитель
аммиачный, вертикальный, поверхность
охлаждения 150 м2 (нормаль HI3703).

сывающии канал воздухоохладителя вводится внутрь
камеры через стену, а нагнетательный канал,
объединяющий выкидные отверстия двух центробежных вентиляторов,
входит в верхнюю часть камеры, также через стену. Корпус
воздухоохладителя (рис. 4) находится внутри
холодильной камеры. Центробежный вентилятор с электромотором
расположен на кронштейнах в соседнем помещении.
Всасывающий металлический канал от корпуса
воздухоохладителя через стену подсоединяется к всасывающему
отверстию вентилятора. От нагнетательного отверстия
вентилятора, также по каналу, воздух поступает в
холодильную камеру.
При использовании описанных выше
воздухоохладителей устраивается одноканальная система воздухоохлаж-
РЕФЕРАТЫ
637.5.037.5
Технико-экономическая эффективность
интенсификации холодильной обработки мяса. Шеффер А. П.
«Холодильная техника», 1971, № 9.
Приведены технические, экономические и удельные
показатели медленного, быстрого и сверхбыстрого (двух-
стадийного) охлаждения мяса, а также медленного и
быстрого замораживания мяса однофазным способом.
Определены экономическая эффективность быстрых способов
холодильной обработки мяса и окупаемость затраченных
средств. Таблиц 1.
664.22/.27.071.037.5
Получение пористых крахмалов методом
замораживания крахмальных гелей. Оленева Г. Е., Маркер В. Э.,
Штыркова Е. А. «Холодильная техника», 1971, № 9.
Описано получение пористых крахмалов методом
замораживания крахмальных гелей с последующим их
оттаиванием и удалением воды. Установлено, что
наилучшего качества пористый крахмал был получен при
использовании для замораживания 5%-ного геля кукурузного
крахмала при скорости замораживания 5 мм/ч. Таблиц 2.
Библиографий 7. Иллюстраций 4.
621.565:637.5:637.1
О совместном получении тепла и холода на
предприятиях мясной и молочной промышленности.
АФАНАСЬЕВА Е. Г .«Холодильная техника», 1971, № 9.
Приведены эксплуатационные показатели работы
мясокомбината, молкомбината и хладокомбината. Проведен
анализ возможности использования тепла холодильных
установок для теплоснабжения указанных предприятий
и даны расчеты экономии топлива. Таблиц 3.
Библиографий 4. Иллюстраций 4.
536.24.001.5:628.84
О внутреннем теплообмене в пенно-испарительных
воздухоохладителях. Чухман Г И. «Холодильная техника»,
1971, № 9.
Приведены результаты экспериментального
исследования теплоотдачи при кипении фреонов в спирально-змееви-
ковом воздухоохладителе пенно-испарительного
кондиционера. Получены критериальные уравнения, позволяющие
описывать величины коэффициентов теплоотдачи при
кипении фреонов в спиральных змеевиках в широком диапазоне
изменения параметров (интервал температур кипения
—5-4--J-200 С). Библиографий 8. Иллюстраций 2.
536.24:541.183:621.564.22
Тепло- и массообмен при абсорбции аммиака водоамми-
ачным раствором из водородоаммиачной смеси.
Осипов Ю. В., Третьяков Н. П., Некрасов Н. Н.
«Холодильная техника», 1971, № 9.
дения с применением только одного нагнетательного*
канала.
Образующийся на оребренных трубах иней оттаивают
водой (температура +20-^ +40° С), подаваемой в
верхнюю часть корпуса воздухоохладителя, от специального»
смесительного коллектора, находящегося в машинном-
отделении.
При установке воздухоохладителей необходимо
предусматривать мероприятия против замерзания воды в
подающем и сливном трубопроводах.
Рабочие чертежи воздухоохладителей можно заказать
по адресу: Москва, К-31, ул. Жданова, д. 10/2, Гипрохолод.
М. Н. МЕРТЕШОВ, А. И. БАЛАНДИН —Гипрохолод
Описаны схема и работа экспериментальной установки^
для исследования процесса абсорбции аммиака водоамми-
ачным раствором из водородоаммиачной смеси. Приведены*
зависимости сопротивления массоперехода аммиака и
коэффициента теплоотдачи внутри трубы от ряда факторов^
Опытные данные обработаны в критериальном виде.
Полученные зависимости позволяют рассчитать процесс
тепло- и массообмена в абсорбере АДХМ. Библиографий 2..
Иллюстраций 5.
629.123.44
Теплотехнические испытания холодильной установки
транспортного рефрижератора «Остров Русский».
ФЕОКТИСТОВ П. А., ДИДЕНКО В. Ф., ЦУРБАН А. И.
«Холодильная техника», 1971, № 10.
Приведены характеристика холодильной установки
транспортного рефрижератора «Остров Русский», преимущества
используемых винтовых одноступенчатых компрессоров
SK54-2E, степень автоматизации установки, результаты*
теплотехнических испытаний холодильной установки
транспортного рефрижератора в Северном море и в районе
тропиков. Иллюстраций 4.
628.84
Создание комфортных условий при работе в защитном
снаряжении. АНТОНОВ Ю. В., НИКОЛАЕВ Н. С,
ТЕР-ИОНЕСЯН Р. С, ЧИЖИКОВ Ю. В.
«Холодильная техника», 1971, № 10.
Использование двухрежимных кондиционеров
позволяет наиболее экономично поддерживать в норме все
физиологические функции испытателей. Эффективны ранцевые
или переносные кондиционеры с вихревыми трубами.
Библиографий 4. Иллюстраций 4.
621.892:621.57.041-213.3:621.565.92'
Контроль работы системы смазки герметичных
компрессоров. КУБЫШКИН Н. А., МАРКЕВИЧ В. Н.
«Холодильная техника», 1971, № 10.
Содержится анализ рекламаций по заклиниванию
компрессоров, определены причины заклинивания, указан
метод контроля работы системы смазки герметичных
компрессоров. При правильно работающей системе смазки
струя масла, вытекающая из редукционного клапана,
попадает на кожух компрессора и вызывает локальное
повышение температуры, которое может быть измерено.
Иллюстраций 4.
62-52:621.56S
Система автоматики низкотемпературной термокамеры.
ХОРЬКОВ В. С. «Холодильная техника», 1971, № 10.
Для регулирования работы холодильной установки
термокамеры рекомендуется применять новую схему
автоматики. Предлагается регулировать температуру в
рабочем объеме термокамеры путем изменения
заполнения испарителя и байпасированием части паров
холодильного агента со стороны в. д. на сторону н. д. Такое байпа-
VNA/VVAA/VVVVWVVVXAA/
62

сирование позволяет избежать частых остановок
компрессора при низких температурах и малых тепловых
нагрузках. Иллюстраций 2.
62-52:621.565
Автоматическое регулирование производительности
аммиачных холодильных установок. ЛАЗЕБНИК Р. М.,
ЧУПАХИН А. Я. «Холодильная техника», 1971, № 10.
Описан непрерывно-дискретный способ регулирования
холодопроизводительности аммиачных компрессорных
установок, который был применен ВНИИВЭ на одном из
предприятий пищевой промышленности. Библиографий 5.
Иллюстраций 2.
621.565
Исследование работы абсорбционной холодильной
установки на растворе метиламин — вода с получением тепла
и холода. УСЮКИН И. П., КОЛОСКОВ Ю. Д.
«Холодильная техника», 1971, № 10.
Приведены результаты экспериментального и
теоретического исследования АХУ на растворе метиламин —
вода. Установлена зависимость показателей,
характеризующих эффективность АХУ, от температурного режима
ее работы. Рассмотрены области возможного применения
АХУ на растворе метиламин — вода. Библиографий 8.
Иллюстраций 5.
621.57.041-213.3
Повышение износоустойчивости пары лопасть — ротор
герметичного ротационного компрессора. ЛАНГРАТ П. Г.,
ПИВОВАРОВ А. Б., ФРИДМАН Я. Ф. «Холодильная
техника», 1971, № 10.
Проанализированы причины повышенных износов пары
лопасть — ротор. Подобраны различные виды
технологической и химико-термической обработки для уменьшения
износов трущихся деталей. Разработана методика и
приведены результаты испытаний пар трения на
износоустойчивость. Даны рекомендации по снижению износа
поверхностей торца лопасти более чем в 25 раз. Таблиц 2.
Иллюстраций 4.
621.57.041-213.3:541.183
О выборе сорбента для комплексной очистки рабочей
среды фреоновых герметичных холодильных машин,
ФИЛЕНКО А. И., МАЛКИН Л. Ш., КОЛИН В. П..
БЕЛОЦЕРКОВСКИЙ Г. М. «Холодильная [техника»,
1971, № 10.
Приведены результаты исследования статической
сорбции органических кислот и воды из фреона-113 в области
равновесных концентраций A0 ч-1000) 10% мае.
различными адсорбентами. На основании полученных данных
выбраны и проверены на действующих системах
оптимальные образцы сорбентов для очистки и осушки рабочих
сред фреоновых герметичных холодильных машин.
Таблиц 3. Библиографий 10.
532.613.5
Поверхностное натяжение фреонов-11, 21 и ИЗ. СИНИ-
ЦЫН Е. Н., МУРАТОВ Г. Н., СКРИПОВ В. П.
«Холодильная техника», 1971, № 10.
Методом двух капилляров измерены капиллярные
постоянные а2 фреонов в интервале температур от 20° С
до близких к критическим. Поверхностное натяжение
а рассчитано по формуле а = — g а2 (р'—р") с использо-
ванием литературных данных по плотностям жидкости
р' и пара р". Таблиц 1. Библиографий 10.
620.197.3:621.565
Защита стали в рассольных системах холодильных
установок. НОВОШИНСКАЯ Н. С. «Холодильная техника»,
1971, № 10.
Изучены защитные свойства неорганических
ингибиторов (гидроксид натрия, хромат и бихромат калия, смесь
гидроксида натрия и хромата калия) и органических
(малонат, адипинат и бензоат натрия, мылонафт) по
отношению к стали-3 в 23%-ных растворах хлористого
натрия. Наименьшими защитными свойствами обладают
бихромат калия и малонат натрия. Лучшие защитные
свойства у смеси неорганических и органических
ингибиторов. Таблиц 2. Библиографий 3.
^AAA/\AAAAA/\AAA/\/\AAAA/V\A/\AA^
CONTENTS
А. Р. Leontyev, М. M. Shapovalenko. Refrigerated
Rail Transport in New Five-Year Period .... 1
Y. A. Kesselman, L. N. Gegin, D. Y. Movsikov.
Moscow Port Refrigerated Combine 4
P. A. Feoktistov, V. F. Didenko, A. I. Tsurban. Ther-
mo-Technical Tests of Refrigerating Plant of
Refrigerated Transport Vessel «Ostrov Russky» 8
U. V. Antonov, N. S. Nikolayev, R. S. Ter-Ione-
syan, U. V. Tchizhikov. Creation of Comfort
Conditions When Working in Protective Device 10
N. A. Kubishkin, B. N. Markevich. Operation
Control of Hermetic Compressor Lubricating System 13
V. S. Khorkov. Low-Temperature Thermal Chamber
Automatic System . 15
R. M. Lazebnik, A. Y. Chupakhin. Automatic
Capacity Control of Ammonia Refrigerating Plants 19
I. P. Usyukin, U. D. Koloskov. Investigation of
Operation of Absorption Refrigerating Plant
Working with Methylamine — Water with
Production of Heat and Cold 20
P. G. Langrat, A. B. Pivovarov, Y. F. Fridman.
Increase of Wear Resistance of Vane — Rotor Pair
in Hermetic Rotary Compressor ....... 26
СОДЕРЖАНИЕ
A. П. Леонтьев, М. М. Шаповаленко.
Железнодорожный холодильный транспорт в новой
пятилетке ; I
Я. А. Кессельман, Л. Н. Гегин, Д. Я. Мовсиков.
Московский портовый хладокомбинат .... 4
П. А. Феоктистов, В. Ф. Диденко, А. И. Цурбан.
Теплотехнические испытания холодильной
установки транспортного рефрижератора
«Остров Русский» 8
Ю. В. Антонов, Н. С. Николаев, Р. С. Тер-Ионесян,
Ю. В. Чижиков. Создание комфортных условий
при работе в защитном снаряжении 10
Н. А. Кубышкин, Б. Н. Маркевич. Контроль работы
системы смазки герметичных компрессоров 13
B. С. Хорьков. Система автоматики
низкотемпературной термокамеры 15
Р. М. Лазебник, А. Я. Чупахин. Автоматическое
регулирование производительности аммиачных
холодильных установок 19
И. П. Усюкин, Ю. Д. Колосков. Исследование
работы абсорбционной холодильной установки
на растЕоре метиламин — Еода с получением
тепла и холода 20
П. Г. Ланграт, А. Б. Пивоваров, Я. Ф. Фридман.
Повышение износоустойчивости пары лопасть ¦—
ротор герметичного ротационного компрессора 26
63

A. I. Filenko, L. S. Malkin, V. L. Kolin, G. M. Be-
lotserkovsky: Selection of Sorbent for Complex
Purification of Working Medium in Freon
Hermetic Refrigerating Machines . . . 31
E. N. Sinitsyn, G. N. Muratov, V. P. Skripov.
Surface Tension of Freons 11, 21 and 113 34
N. S. Novoshinskaya. Protection of Steel in Brine
Systems of Refrigerating Plants 35
Z. A. Derbedenyeva. Histological Changes in Plant
Tissue at Freezing and Defrosting of
Strawberries ... 36
?. I. Kaukhcheshvili, M. V. Podolsky, L. I. Fedorova,
I. A. Lakovskaya, L. P. Baryshnikova.
Experimental Determination of Binding Energy at
Removal of Frozen Moisture from Erythrocyte Mass
During Freeze-Drying Process ........ 40
From dissertations
A.I. Piskarev, M. A. Dibirasulayev. Changes in Free
Nucleotides at Ageing of Defrosted Meat ... 43
Practice exchange
E D. Konovalenko, V. S. Cherkun, U. A. Gulyaev.
Reduction of Vibration Level in Condensing
Units 45
G. M. Mozhaiskaya. New Solder for Soldering
Refrigerating Units 46
U. S. Davydov, G. M. Glushchenko, L. D. Tarkhov.
Synchronous Control of Two Electric Actuating
Mechanisms From One Controller 47
Questions and Answers . . • . 48
Book review
I. I. Perelstein. Book About Thermo-Technical
Properties of Freon-22 49
Literature on Refrigerating Engineering Published
by VNIKHI 49
Intorgmash-71
D. E. Gershzon, В. К. Yavnel. Soviet Refrigerating
Equipment at Exhibition «Intorgmash-71» 52
Foreign technical news
A. McKenzie. District Cooling
Reference data
M. N. Merteshov, A. I. Balandin. Non-Standard
Equipment for Cold Storage Warehouses . . . .
Summaries ....
55
59
62
А. И. Филенко, Л. Ш. Малкин, В. Л. Колин,
Г. М. Белоцерковский. О выборе сорбента для
комплексной очистки рабочей среды фреоновых
герметичных холодильных машин
Е. Н. Синицын, Г. Н. Муратов, В. П. Скрипов.
Поверхностное натяжение фреонов-11, 21 и 113
Н. С. Новошинская. Защита стали в рассольных
системах холодильных установок
3. А. Дербеденева. Гистологические изменения
растительной ткани при замораживании и
размораживании ягод земляники
Э. И. Каухчешвили, М. В. Подольский, Л. И.
Федорова, И. А. Лаковская, Л. П. Барышникова.
Экспериментальное определение энергии связи
при удалении замороженной влаги из эритро-
цитной массы в процессе сублимационной сушки
Из диссертационных работ
А. И. Пискарев, М. А. Дибирасулаев. Изменение
свободных нуклеотидов при созревании разморо-
роженного мяса
Обмен опытом
Е. Д. Коноваленко, В. С. Черкун, Ю. А. Гуляев.
О снижении уровня вибрации компрессорно-
конденсаторных агрегатов
Г. М. Можайская. Новый припой для пайки
холодильных агрегатов
Ю. С. Давыдов, Г. М. Глушков, Л. Д. Тархов.
Синхронное управление двумя электрическими
исполнительными механизмами от одного
регулятора
Вопросы и ответы
Критика и библиография
И. И. Перельштейн. Книга о теплофизических
свойствах, фреона-22
Литература по холодильной технике, издаваемая
ВНИХИ
Инторгмаш-71
Д. Е. Гершзон, Б. К. Явнель. Отечественное
холодильное оборудование на выставке
«Инторгмаш-71»
Новости иностранной техники
А. Маккензи. Централизованное холодоснабжение
зданий .
Справочный отдел
М. Н. Мертешов, А. И. Баландин. Нестандартизиро-
ванное оборудование холодильников . . . . .
Рефераты
31
34
35
36
40
43
45
46
47
48
49
49
52
55
59
62
Редакционная коллегия: В. М. Шавра (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного
редактора), Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), Б. С. Вейнберг, А. А. Гоголин,
В. А. Дедух, М. Г. Дик, А. В. Кан, В. Я. Кокорев, М. С. Мартынов, проф.
В. С. Мартыновский, М. Н. Мертешов, проф. Г. Б. Чижов, А. П. Шеффер.
Адрес редакции: 127434, Москва, И-434, ул. Костякова, 12. Телефон 250-00-34 доб. 49
Технический редактор Н. Н. Зиновьева Корректор Т. Н. Бобрикова
Т-15059 Сдано в набор 27/VIII-1971 г. Подп. к печ. 6/Х-1972 г.- Формат 84Х108У16
Объем 4 п. л.-6,72 усл. п. л. Уч.-изд. л. 8,12 Тираж 17100 экз. Заказ 1674 Цена 50 коп.
Чеховский полиграфкомбинат Главполиграфпрома
Комитета по печати при Совете Министров СССР
г. Чехов, Московской обл.