Автономные рефрижераторные вагоны
В. В. СКРИПКИН
Главное управление вагонного хозяйства МПС СССР,
Л. Д. ШТЕЙНБЕРГ
Институт комплексных транспортных проблем
при Госплане СССР
625.244
Значительная часть скоропортящихся
грузов (до 70%) предъявляется к перевозке по
железной дороге партиями весом 25—30 т.
В связи с этим, начиная с 1961 г., приступили
к созданию автономных рефрижераторных
вагонов с автоматизированным дизельно-холо-
дильным оборудованием.
Опытные образцы автономных
рефрижераторных вагонов были построены по
техническому заданию Министерства путей сообщения
СССР заводом в Дессау (ГДР). С 1966 г.
после проведенных в СССР испытаний и
конструктивной отработки началось массовое
производство таких вагонов.
В настоящее время эксплуатационный парк
состоит из автономных вагонов с кузовом дли-
пой 19 м. Конструируются вагоны с кузовом
длиной 21 м, что позволит максимально
унифицировать автономный вагон с грузовым
вагоном 5-вагонной рефрижераторной секции.
При создании автономных вагонов
учитывались достижения в области холодильной
техники и энергетики, а также
предусматривалась возможность перевозки всех видов
скоропортящихся грузов летом и зимой.
Техническая характеристика автономных вагонов
Вагон с
Вагон с кузовом
кузовом длиной 21 м
д л и н о й 19 м (опытны и
образец)
Длина по осям' автосцепки, мм 20080 22200
Размеры, мм
кузова (наружные)
Длина 19000 21000
ширина 3100
грузового помещения
(полезные)
Длина 15400 17520
ширина 2600 2615
высота (посередине) . . 2545
Размеры (полезные) грузового
помещения
площадь, м- 40,3 45,5
объем, м3 89 ИХ)
Грузоподъемность, m 40 39
Толщина теплоизоляции
(полистирол) кузова, мм
пол 106 135
стены . , 200
крыша 200—250
Расчетная температура, °С
в грузовом помещении ... от + 14 до — 18
наружного воздуха от — 45 до + 40
Мощность (общая)
дизель-генераторных установок, кет ... 26,4
Число установок
дизель-генераторных .... 2
холодильных 2
Холодопроизводительность
(общая) холодильных установок
при температуре кипения
— 15°С и конденсации 40°С,
ккал\ч 16000
Холодильный агент Фреон-12
Резерв холодопроизводительно-
сти в режиме перевозки
мороженых грузов, % 20. —
Коэффициент рабочего времени
холодильных установок в
режиме перевозки мороженых
грузов 0,9 1,0
Мощность электрических печей,
кет 6
Коэффициент теплопередачи
кузова, отнесенный к средней
поверхности ограждения,
ккал!(м2-я-град) 0,236 0,282
Оборудование автономных вагонов
рассчитано на поддержание в грузовом помещении
температуры от —18 до +14°С при
температуре наружного воздуха от +40 до —45°С и
охлаждение плодов и овощей с 30 до 4°С за
60 ч.
Оборудование подобрано с учетом
повышения в процессе эксплуатации коэффициента
теплопередачи ограждающих конструкций
кузова вагона до 0,4 ккал/(м2 • ч • град).
Кузов несущий, цельнометаллический, пол
покрыт листовой резиной. Ходовые части,
автосцепное и тормозное оборудование
позволяют составу, сформированному из таких
вагонов, следовать со скоростью до 120 км/ч.
Размещение оборудования в автономном
рефрижераторном вагоне показано на рис. 1.
Холодильная установка расположена на
общей выдвижной раме, что позволяет легко
демонтировать холодильный агрегат.
Для обеспечения циркуляции и
равномерного распределения температуры воздуха вгру-
зойотм помещении со стороны испарителей
установлены вентиляторы с электрическим при-
6

т
-#УЖ^^^^/^Ж^~
ф-
wfrg#>CM^xfr^9^;w^
е
Рис. 1. Размещение оборудования в автономном рефрижераторном вагоне:
/ __ холодильный агрегат; 2 — вентиляторы; 3 — испаритель; 4 — полость промежуточного
потолка; 5 — металлическая обшивка грузового помещения; 6 — дефлекторы; 7 — жалюзи
канала охлаждающего воздуха конденсатора; 8 — сигнальные лампы; 9 — жалюзи канала
охлаждающего воздуха дизеля; 10 — дверь грузового помещения; // — напольные
решетки- 12 — топливный бак; 13 — котел для обогрева дизеля в зимнее время; 14 — дизель-
генераторный агрегат; 15 — машинное отделение; 16 — распределительный щит.
водом, а боковые стены выполнены из
стальных гофрированных листов.
Свежий воздух подается в грузовое
помещение по воздушному каналу через жалюзи
в торцовых стенах. Для удаления воздуха
предусмотрены два дефлектора.
Схема холодильной установки приведена на
рис. 2. Бессальниковый двухступенчатый
компрессор имеет четыре V-образно
расположенных цилиндра. Мощность электродвигателя
7 кет. Корпуса компрессора и
электродвигателя, изготовленные из легкого сплава,
снабжены ребрами жесткости, покрыты эпоксидной
смолой, предохраняющей от коррозии и
создающей уплотнение от утечек фреона.
Конденсатор трехсекционный, воздушного
охлаждения, пластинчатого типа, общей
поверхностью 72 м2. Испаритель четырехсекци-
онный, поверхностью 64 м2.
Привод холодильных установок и других
потребителей осуществляется двумя
дизель-генераторными установками трехфазного тока
напряжением 380 е. Дизель-генератор,
топливный бак и другое оборудование
смонтированы на фундаментной раме в виде закрытого
блока, который при необходимости можно
извлечь через отверстие в боковой стене вагона.
Дизель четырехтактный, с воздушным
охлаждением, мощностью 27,5 л. с. при 1500 об/мин.
Дизель-генераторные установки защищены от
превышения температуры охлаждающего
воздуха, перегрузки генератора и падения
давления в системе смазки.
Рис. 2. Схема холодильной установки:
/ — жидкостный магнитный вентиль; 2 — тер-
морегулирующий вентиль; 3 — регулятор
давления всасывания; 4 — испаритель; 5 —
электронагреватель; 6 — вентиляторы; 7 — реле
максимального давления; 8 — магнитный
вентиль на трубопроводе для оттаивания
испарителя; 9 — маслоотделитель; 10 — прессостат
для оттаивания испарителя; 11 —
конденсатор; 12 — обратный клапан; 13 — ресивер со
смотровым стеклом; 14 — компрессор; 15 —
трубопровод для заправки фреоном; 16 —
фильтр-осушитель; 17 — фильтр; 18 — бай-
пасный магнитный вентиль; 19 — реле
минимального давления; 20 -— манометры.

При длительных стоянках питание может
осуществляться от внешней сети, для чего на
торцовой стене вагона установлена розетка,
К электрическому - оборудованию вагона
относятся также электродвигатели
вентиляторов конденсаторов, испарителей и машинных
отделений, электрические печи для обогрева
грузового помещения и поддонов,
электрическая аппаратура для автоматического
управления работой холодильных и
дизель-генераторных установок, переключатели
температурного режима, приборы сигнализации, защиты
и др.
Схема цепей управления и сигнализации
дизель-генераторных установок работает в двух
режимах: непрерывном и временном (обычно
в начале перевозки) — с автоматическим
выключением одного или двух
дизель-генераторов при достижении заданной температуры в
грузовом помещении. Пуск дизеля может
осуществляться и вручную.
Работа холодильной и отопительной
установок управляется переключателем, к которому
подсоединены три термостата и три дуостата.
Температуры, на которые отрегулированы
эти приборы, приведены в таблице.
Приборы
Термостат
i Дуостат
Температура, °С 1
вагон с кузо- вагон с
кузовом длиной вом длиной
IS* / 21 ж
—12
—20
+12
+ 4
—12
—20
+11
+11
+ з
— 2
После запуска дизель-генераторных
установок, независимо от режима работы
(охлаждение или отопление), включается вентилятор
испарителя. Если при перевозке грузовое
помещение охлаждается до температуры выше
требуемой, включается магнитный байпасный
вентиль и через 6 мин электродвигатель
компрессора. Затем через 60—90 сек вентиль
выключается и компрессор переходит на режим
с полной нагрузкой. При достижении
давления в конденсаторе 8 ати с помощью прессе
стата включаются электродвигатели вентиля-
торов конденсатора.
Если в грузовом помещении температура
окажется ниже установленной, контакты
термостата размыкаются, электродвигатели
компрессора и одного вентилятора испарителя
останавливаются. Вентиляторы конденсатора
работают до тех пор, пока давление
конденсации не снизится до 6 ати. Холодильная
установка может выключаться также при
срабатывании прессостата, отрегулированного на
давление 16 ати.
Кроме автоматической, предусмотрена
работа холодильной установки в режиме
непрерывного охлаждения, а также автоматического
оттаивания инея на воздухоохладителе. В
последнем случае с помощью прессостата и
магнитного вентиля открывается доступ горячих
паров фреона в испаритель и включается
электроотопление поддона испарителя.
Вентиляторы испарителя и конденсатора выключаются,
что сокращает время оттаивания до 60 мин.
Температура в вагоне измеряется
термометрами сопротивления, которые
установлены в местах входа воздуха в грузовое
помещение и выхода из него.
В настоящее время автономные вагоны
эксплуатируются на кавказском направлении для
перевозки скоропортящихся грузов в Москву
и Ленинград.
Для обеспечения обслуживания и
технического содержания автономных вагонов на
этом направлении создана соответствующая
техническая база: рефрижераторное депо, к
которому приписаны вагоны для плановых
ремонтов и укрупненных технических осмотров
оборудования, а также линейные пункты
технического осмотра и обслуживания
(оборудование проверяют через каждые 12—24 ч его
работы).
Внедрение на железнодорожном транспорте
автономных рефрижераторных вагонов
позволит полнее удовлетворить потребности
народного хозяйства в средствах для перевозки
скоропортящихся грузов.
¦

Эксплуатация на судах холодильных машин
— с бессальниковыми компрессорами
Л. П. ГРИШУТКИНА, И. К. САВИЦКИЙ
ВНИИхолодмаш
621.574:629.123.44
В 1963 г. ВНИИхолодмашем для малых
рыболовных траулеров-рефрижераторов (МРТР)
типа «Карелия» была разработана
холодильная установка непосредственного
охлаждения, состоящая из двух холодильных машин
с бессальниковыми компрессорами, агрегати-
рованными с конденсаторами.
Холодильные машины работают
независимо друг от друга. Одна из них предназначена
для поддержания в трюме (емкостью 100 мъ),
где в бочках хранится пересыпанная льдом
выловленная рыба, температуры воздуха
—2~—4°С, а вторая — для приготовления в
льдогенераторе чешуйчатого льда A30 кг/ч)
из морской воды.
Выбор в качестве холодильного агента
фреона-12 позволил разместить холодильное
оборудование в общем машинном отделении
судна (рис. 1). Для малотоннажных судов это
имеет большое значение, так как увеличивает
объем грузовых помещений.
На рис. 2 показана схема холодильной
установки.
Агрегат типа МАКБ12 системы охлаждения
трюма состоит из бессальникового
четырехцилиндрового компрессора 2 типа ФУБС12 хо-
лодопроизводительностью 12 тыс. ккал/ч (при
1440 об/мин) и кожухотрубного
конденсатора Л четырехходового по воде, с ресиверной
частью емкостью 45 л. Для увеличения
надежности и коррозионной стойкости в
конденсаторе применены накатные трубки из сплава
МНЖМц-30-1-1, развальцованные в
латунных трубных досках.
Воздух в трюме охлаждается двумя
воздухоохладителями 8 поверхностью по 40 м2.
В верхней части каждого воздухоохладителя
находится паровой коллектор. Жидкий фреон
подается через распределитель в нижний ряд
медных трубок с латунными ребрами
(толщина ребра 0,5 мм; шаг ребер переменный, от 16
до 8 мм по направлению движения воздуха).
Фреон дросселируется через терморегулирую-
щий вентиль 10 типа ТРВК-Ю. Охлажденный
воздух распределяется в трюме по каналам.
Регенеративный теплообменник 5'— с двух-
заходным змеевиком из гладких медных труб.
Фильтр-осушитель 7 с силикагелевым
патроном включен в систему последовательно.
Агрегат типа МАКБ25 системы
льдогенератора состоит из бессальникового
восьмицилиндрового компрессора 18 типа ФУУБС25хо-
лодопроизводительностью 25 тыс. ккал/ч (при
1440 об/мин) и кожухотрубного конденсатора
19 с ресиверной частью емкостью 70 л.
Конструкции компрессора, конденсатора, а также
теплообменника 16 и фильтра-осушителя 13
аналогичны соответствующим конструкциям
системы охлаждения трюма. Перед
всасывающим вентилем компрессора ФУУБС25
находится газовый фильтр 17. Холодильный агент
подается в льдогенератор // двумя терморегу-
лирующими вентилями 12 и 15 типа ТРВК-20,
включенными параллельно.
В случае выхода из строя агрегата МАКБ12
агрегат МАКБ25 может быть подключен к
системе охлаждения трюма. Для этой цели на
линиях всасывания. и подачи жидкого
холодильного агента имеются мосты
переключения.
Холодильная машина, работающая на трюм,
автоматизирована. Первоначальный пуск
производится вручную. Регулирование холодо-
производительности в целях поддержания в
трюме требуемой температуры воздуха
(—2-=—4°С) достигается цикличной работой
компрессора с помощью термореле 9 типа
ТРДК-3, чувствительный патрон которого
находится непосредственно в трюме.
Одновременно термореле управляет соленоидным
вентилем 6, предотвращающим перетекание
фреона в воздухоохладители при остановке
компрессора. Для автоматической защиты
системы от чрезмерного повышения или понижения
давления служат реле давлений 3 и 4 типа
РД-2К-03 и РД-1К-01.
Снеговая шуба с оребренной поверхности
воздухоохладителей удаляется автоматически.
Периодическим включением
электронагревательных элементов, равномерно размещенных
по всей поверхности воздухоохладителей*
управляет двухпрограммное реле времени
2РВМ. Снеговая шуба снимается за 26—
28 мин (на первых судах МРТР снеговую
2 Зак. 1830
9

Рис. 1. Размещение холодильного оборудования в машинном отделении судна:
1 — агрегат МАКБ12; 2, 3 — щит фреоновый аппаратурный; 4 — баллон с фреоном; 5
—электронасос подачи воды на конденсатор; 6 — агрегат МАКБ25; 7 — щит освещения; 8 —дизель-
генератор; 9, 10 — электровентиляторы воздухоохладителей.
шубу -оттаивали горячими „парами фреона;
процесс длился 4—6 ч).
Холодильная машина льдогенератора
пускается и останавливается вручную.
Автоматизировано отключение соленоидного
вентиля 14 при остановке компрессора. Кроме
того, предусмотрена автоматическая защита
системы от чрезмерного повышения или
понижения давления с помощью реле давлений
РД-2К-03 и РД-1К-01.
Характеристики бессальниковых
компрессоров при работе на фреоне-12 были получены
в результате испытаний их на
калориметрическом стенде Мелитопольского завода
холодильного машиностроения им. 30-летия
ВЛКСМ К
Применение бессальниковых компрессоров
позволило повысить надежность судовой
холодильной установки.
С 1965 г. (ввод в эксплуатацию) до
середины 1968 г. на головном судне «Карелия»
компрессор ФУБС12 проработал 9300, а
компрессор ФУУБС25 — 4500 ч; на траулере
МРТР-3, вступившем в эксплуатацию на год
1 Мельников А. Я. Фреоновые компрессоры Мели*
топольского завода, холодильного машиностроения',
«Холодильная техника», 1965, № 1.
ю

ВьаодШы
Вход воды
Рис. 2. Схема холодильной установки.
позже, компрессор ФУБС12 проработал
6800, а компрессор ФУУБС25 — 3800 ч. За
это время дефектов, связанных с
применением встроенных электродвигателей,
характерных для конструкций бессальниковых
компрессоров, не наблюдалось. Дефекты, которые
были обнаружены в работе компрессоров
(например поломки пластин клапанов при заливе
компрессора, в основном из-за неправильного
режима работы установки), присущи также и
сальниковым компрессорам.
При эксплуатации выявился недостаток
конструкции бессальниковых компрессоров:
размещение люковых крышек снизу картера
компрессора затрудняло ремонт шатунно-
поршневой группы. В последних
конструкциях бессальниковых компрессоров ФУБС12
и ФУУБС25 люковые крышки стали
располагать с боковых сторон, что позволяет
производить ремонт, не снимая компрессор с
агрегата.
В некоторых судовых холодильных
установках используются также компрессоры бес-
сальнико'вой конструкции типа ФВБС4,
двухцилиндровые, вертикальные, которые служат
для охлаждения провизионных камер.
Опыт эксплуатации холодильных машин с
бессалышковыми компрессорами показал
перспективность их широкого применения в
судовых холодильных установках.
2*

Система автоматического регулирования судового
кондиционера
Г. С. ЯКИМЕНКО
Проектное бюро «Теплотехник»
621.56-52
Исследования и практика работы с
системами автоматического регулирования (САР)
центральных судовых кондиционеров,
построенными на приборах, не учитывающих
особенностей кондиционеров как объектов
регулирования, показывают, что они
неработоспособны в диапазоне нагрузок 0—30%
(примерно 40% времени работы в течение года) из-за
нарушения устойчивости или ухудшения
точности регулирования.
Особенности центральных кондиционеров
состоят в быстродействии, большом различии
динамических характеристик входной и
выходной емкостей, необходимости поддержания
параметров воздуха на выходе в диапазоне
нагрузок 0—100% при резко выраженной
нелинейной зависимости коэффициента усиления
объекта регулирования (кондиционера) от
нагрузки и других возмущений. Это приводит к
тому, что применяемые в настоящее время
электромеханические и пневматические
системы автоматики не обеспечивают нужных
показателей качества САР кондиционеров.
Кроме того, САР на общепромышленных
приборах не удовлетворяют современным
требованиям: частые ремонты, необходимость
квалифицированного обслуживания, высокая
стоимость, низкое качество регулирования
при малых нагрузках.
Между тем для систем кондиционирования
могут быть созданы простые, надежные и
недорогие эффективные регулирующие приборы,
которые нелуждаются в обслуживании и
имеют требуемые динамические характеристики.
- К современным приборам, которые могут
применяться для автоматизации
кондиционеров, следует отнести в первую очередь
пропорциональные регуляторы температуры
ряда зарубежных фирм. Однако они йе
обеспечивают соответствующих показателей
качества регулирования во всем диапазоне
нагрузок @—100%), поскольку не удается
получить требуемую зону пропорциональности.
Получение нужной зоны пропорциональности в
обычных системах по отклонениям тоже ме
решает вопроса, так как ори нагрузках <30%
САР с таким регулятором теряет устойчивость.
В связи с этим предлагается
комбинированный регулятор с использованием энергии
регулируемой среды, сущность которого
состоит в совмещении в одном приборе
нелинейной части регулятора HP по возмущению,
компенсирующей основное возмущение
(нагрузка, изменяющаяся в пределах 0—100%),
с линейной частью регулятора ЛР по
отклонению регулируемого параметра,
компенсирующей влияние остальных возмущений (Gp,
0i, V), незначительных по величине C—12%
нагрузки) и имеющих случайный характер
воздействия.
Блок-схема нелинейной инвариантной САР
кондиционера с комбинированным
регулятором приведена на рис. 1.
Как видно из рис. 1, основное возмущение
по нагрузке U компенсируется нелинейной
частью регулятора по возмущению, характер
которого и пределы изменения примерно
известны.
Возмущения Gp, 9ь V компенсируются
линейным регулятором по отклонению.
Поскольку общая величина этих возмущений
составляет примерно 15% от нагрузки, т. е. от
основного возмущения, можно увеличить зону
пропорциональности ЛР и таким образом
сохранить устойчивость САР. Нелинейная часть
регулятора не влияет на устойчивость, так
как работает по разомкнутому циклу.
Таким образом, комбинированный
регулятор позволяет получить высокую точность и
быстродействие системы при сохранении
устойчивости САР.
Уравнение регулятора определяли путем
исследования системы нелинейных
дифференциальных уравнений, описывающих динамику
центрального кондиционера КД.
// .
~^
?
) ¦ ¦
{
щ
t, .
1
——
HP
\ЛР
а,
ялк
ft
V г
& ,
Рис. 1. Блок-схема нелинейной
инвариантной САР кондиционера с
комбинированным регулятором.
12

Кондиционер, предназначенный для работы в
летнем режиме, состоит из поверхностного
рассольного воздухоохладителя с
количественным регулированием и электровентилятора с
постоянным числом оборотов.
Рассол из промежуточного бака подается
насосом к воздухоохладителю кондиционера.
Температура рассола в баке поддерживается
постоянной; емкость бака достаточно велика,
поэтому влиянием холодильного цикла на
динамические свойства охладителя можно
пренебречь.
Учитывая сказанное, динамику
кондиционера можно рассматривать как динамику
воздухоохладителя при условии пренебрежения
тепловыми потерями в окружающую сред}
(~0,5%), тепловой емкостью воздуха в
камере за воздухоохладителем (по ходу воздуха)
и количеством тепла, аккумулируемого
корпусом кондиционера.
Эти допущения можно считать
обоснованными, поскольку корпус кондиционера хорошо
изолирован (поролон толщиной 80 мм),
камера небольшого размера @,94X0,75x0,5 м) и,
следовательно, имеет малую теплоемкость по
воздуху, чувствительный элемент регулятора
температуры установлен в потоке воздуха,
выходящего из воздухоохладителя, в связи с чем
незначительные изменения температуры
воздуха по периметру потока датчиком не
воспринимаются. Предполагается, что корпус
кондиционера в переходном процессе системы
автоматического регулирования не участвует,
кроме того, тепловой поток в окружающую среду
стациоцарен и зависит в основном от
температуры окружающей среды, которая
изменяется медленно и в незначительных пределах.
Динамика воздухоохладителя описывается
системой нелинейных дифференциальных
уравнений, которые получены путем
теоретического анализа процессов тепло- и массообмена и
установления закономерностей изменения
входных и выходных координат.
Для упрощения анализа воздухоохладитель
делится на три тепловые емкости: воздушного
потока; металла трубок и оребрения; потока
рассола.
При этом предполагается, что каждая
емкость — это элемент с осредненными
сосредоточенными параметрами; движение ее коррди-,
нат описывается дифференциальным
уравнением первого порядка в полных производных.
При составлении уравнений принято, что
значение параметра, характеризующего
тепловую емкость воздуха, среднелогарифмическое
(обусловлено перепадом температур
входящего и выходящего воздуха ~25°С) , а температу- \
ра поверхности теплообменника не меняется...**
по глубине и осреднена. Такое допущение
принято с учетом того, что перепад температур
по глубине теплообменника составляет
всего ~1,5°С.
Значение параметра, характеризующего
тепловую емкость потока рассола, принято
среднеарифметическим. Погрешность такого
допущения невелика, так как перепад температур
по рассолу ~4—5°С.
Принятые допущения можно считать
обоснованными, поскольку длина секции охладителя
не превышает 190 мм, а трубы омываются
поперечным потоком воздуха.
Для этих допущений система уравнений
имеет вид
dt2 __ Vjhh — /аТ2) = <хв FA tIn —V0Ту х -*¦
dly dtt dly d^ dly ' db\
~dt^' dx lh?i " dx бНГ dx )
db _ — tfp7VBft — Q1—b2) + 2aBFM\n ^\
dx 2Gccc \ ' '
d 62 _^ ap Fv B& — 9X — 62) — 2GpCp (82 — 8Q
dx <jp0 Gp
ax
В уравнениях (I—3)
t2 — температура воздуха на выходе
из кондиционера, °С; 7
V — объемный расход воздуха, нмг/ч;,
iu к — теплосодержание воздуха на
входе и выходе, ыкал/кг;
Yb уг — плотность воздуха на входе и вы-
: ?соде, кг[мг;
iaB — коэффициент теплоотдачи от воз*
духа к стенке, ккал/(м2 *ч¦• град);
F — поверхность теплообмена со
стороны воздуха, м2\
А/1п — срёднелогарифмический
температурный напор между воздухом и
теплообменной поверхностью, °С;
Vq — объем воздуха,, заполняющего
охладитель, нмг\
уу — плотность воздуха,
соответствующая среднелогарйфмической
температуре, ккал/кг;
/у — теплосодержание воздуха в
процессе теплообмена,
соответствующее среднелогарйфмической
температуре, ккал]кг; ^ ... : л j,
Ji ^-температура воздухд навходе,;: в
:.,:¦ .;¦.¦• кондивдонец, 9С; .\^oi*o ;* с.-:::'. г; с ..¦:;;
13

ф1 — относительная влажность воздуха
на входе, %;
# — температура стенки, °С;
ар — коэффициент теплоотдачи от
рассола к стенке, ккал/(м2>ч*град);
Fv — поверхность теплообмена со
стороны рассола, м2\
0ь 02 — температура рассола на входе в
теплообменник и выходе из
него, °С;
Gc — вес теплообменной
поверхности, кг;
сс — теплоемкость стенки, ккал](кгХ
Хград);
Gpo — количество рассола,
заполняющего теплообменник, кг;
Gp — расход рассола, кг/ч;
бр — теплоемкость рассола, ккал/(кгх
Хград).
Коэффициенты уравнения нелинейны, так
как зависят от переменных системы.
Исследование системы уравнений A—3)
методами теории нелинейных инвариантных
систем позволяет определить дифференциальное
уравнение нелинейной части регулятора по
возмущению.
Компенсация возмущений в нелинейных
автоматических системах значительно более
сложна, чем в линейных.
Можно выделить в основном три метода
[1, 2], каждый из которых тем не менее не
решает поставленной задачи компенсации
возмущений в нелинейных автоматических системах.
Здесь наиболее приемлем первый метод —
совместное решение уравнений и
приравнивание нулю отклонений координаты t2
динамической системы, обусловленных влиянием
возмущений, U.
Обычна следующая постановка задачи [3]:
задана система нелинейных
дифференциальных уравнений в форме Коши, описывающая
движение динамической системы.
Перепишем систему уравнений A—3),
обозначив правые части функциями /ь /2, /з
соответствующих переменных:
dx \ dx ax ax J
dx
dX2
D)
E)
F)
Требуется определить уравнение
нелинейного компенсирующего устройства, чтобы
удовлетворялись условия инвариантности
координаты системы t2 от внешнего возмущения tu
действующего на систему,
dGx
ри
dx
.7. п dt, d% dHt
Д * dx dx2 dx3
dx2
dn
dx2
d%
dx3
d*%
db
dx
dx*
)• (')
где GpH — расход рассола, обусловленный
воздействием нелинейной части
регулятора, кг/ч.
Функции fi и -ф непрерывны по всем
аргументам в области их изменения и
дифференцируемы достаточное число раз. Вид функции -ф
определяют путем решения системы D—7).
Для этого систему уравнений D—7)
записывают в вариациях, разложив правые части
уравнений в ряд Тейлора и сохранив
линейные члены [3, 4], при этом полагают фь 0ь
V=const, 64=0, т^О.
Уравнение нелинейного регулятора по
возмущению представляется в виде (при нулевых
начальных условиях)
dOpn
ри dx
„ dtx
+ Ф<? °ри = ^A)—- +
ри * * 1 А d х
+ h A + Ь?) 5" + *f» -fk + **» 77 +
. . d2 Ь ¦ , , d? h
dx3
T»,u/ dx'
(8)
Коэффициенты уравнения являются
функциями частных производных по переменным
системы D—7).
Из уравнения (8) видно, что для
выполнения условий абсолютной инвариантности
координаты относительно возмущения t\
необходимо ввести в HP отклонение по первой, второй и
третьей производным от возмущения t\ и
переменной <К-
Приняв более широкие допущения при
составлении системы уравнений A—3), а
именно, что значения параметров,
характеризующие тепловые емкости потока воздуха,
металлической стенки теплообменника и потока
рассола равны соответствующим значениям их на
выходе, т. е. i/2, О, 02, и применив тот же метод
исследования, получим следующее уравнение
нелинейного регулятора по возмущению:
dGpn dHx
Фо(» *^ 1" Фо °ри = Ф/С» —т*
ри dx ^ри * l\ dx2
+
1 dx "
(9)
В отличие от уравнения (9) в уравнение (8)
входят динамические члены
14

d 8 , d? Ь
Ф,<3)
которые характеризуют динамику
промежуточной тепловой емкости стенки и динамику
возмущения. Становится очевидным, что в
реальной САР, учитывающей динамику стенки,
т. е. САР с HP, свойства которого
описываются уравнением (8), будут более полно
выполняться условия инвариантности t2 от
возмущения tu чем в той же САР, но с HP, свойства
которого описываются уравнением (9), однако
для практических целей условия
инвариантности выполняются в достаточной мере.
Полученное уравнение (9) нелинейной части
регулятора поз1воляет представить подробную
структурную схему инвариантной САР с
комбинированным регулятором для центрального
кондиционера (рис! 2).
Для еще большего упрощения САР с HP
можно исследовать на электронной цифровой
вычислительной машине уравнение (9),
пренебрегая его членами, характеризующими
динамику системы, и таким образом определить
выполнение в САР слабых условий
инвариантности е, приемлемых для практики.
Схема, приведенная на рис. 2, может быть
исследована и осуществлена только на
электронной модели, так как выполнение ее на
практике противоречило бы поставленной
задаче. На рис. 2 г|) (/5?) — нелинейные
преобразователи на Х\ (в общем случае) входов.
На рис. 3 приведена структурная схема
инвариантной САР с упрощенным
комбинированным регулятором. Предварительные
результаты показывают, что реализация упрощенной.
схемы (см. рис. 3) дает возможность
регулирования с заданной погрешностью е,
приемлемой для практики.
При этом временные отклонения
регулируемого параметра в динамике из-за
пренебрежения динамическими составляющими в
уравнении (9) являются допустимыми на практике,
так как при большой емкости помещений его
параметры не успеют выйти за пределы зоны
комфорта.
Общее регулирующее воздействие
комбинированного регулятора равно
Gp=GPo+ G
'ри-
Для линейной части регулятора воздействие
можно выразить уравнением
Gpo = —-Кр (^2н—h) >
A0)
где t2H — заданное значение температуры на
выходе, °С.
Согласно схеме на рис. 3, уравнение (9)
упрощается и уравнение комбинированного
регулятора описывается системой трех уравнений
при нулевых начальных условиях
G
ри ¦
U
ри
^ро — *Vp h>
6p=CpH+Gpo-
¦(H)
Предварительные результаты
экспериментальных работ показали, что конструктивное
выполнение регулятора по системе A1)
несложно и не требует больших затрат. Прибор
Рис. 2. Структурная схема инвариантной САР с
комбинированным регулятором для центрального
кондиционера.
Рис, 3. Структурная схема
инвариантной САР с упрощенным комбини-"
рованным регулятором.
15

не нуждается в обслуживании при
эксплуатации. Его легко настраивать, так как имеются
два независимых параметра настройки /Ср и
~т—, из которых /СР определяет настройку
замкнутой системы по отклонению, а
разомкнутой по возмущению.
Фо
ри
ЛИТЕРАТУРА
1. Догановский С. А. Вычислительные устройства
в автоматических системах управления по
возмущению. Госэнергоиздат, 1964.
2. Догановский С. А. Компенсация возмущения в
нелинейных системах. «Автоматика и телемеханика»,
1962, т. 23, № 6.
3. Фельдбаум А. А. Вычислительные устройства в
автоматических системах. Физматгиз, 1959.
4. Фельдбаум А. А. Введение в теорию нелинейных
цепей. Госэнергоиздат, 1948.
Энергетическая эффективность автоматизированных
холодильных установок
Я. М. ЗИЛЬБЕРБЕРГ
Институт «Пи щепрамавтом этика»
621.565.59 — 52
На энергетическую эффективность
холодильной установки существенно влияет система
автоматического регулирования температуры
кипения То, при работе которой регулируемый
параметр изменяется в достаточно широких
пределах — от 1 до 5°С [1], а компрессоры,
обслуживающие испарительную систему,
работают циклично [2, 3].
Энергетическая эффективность холодильной
установки определяется величиной
энергетических потерь реального холодильного цикла.
В настоящей статье предпринята попытка
оценить энергетические потери в реальном
цикле холодильной установки при
автоматическом позиционном регулировании температуры
кипения Г0 в испарительной системе.
При проведении анализа было принято, что
температура конденсации холодильного цикла
постоянна, теплопотери через изоляцию
сосудов, аппаратов и трубопроводов
испарительной системы отсутствуют, а потери с
охлаждающей водой постоянны.
Экспоненциальные колебания температуры
Г0 в процессе автоматического позиционного
регулирования влияют на потери от
необратимости процесса теплообмена при конечной
разности температур кипящего в приборах
охлаждения холодильного агента и воздуха
охлаждаемого помещения Ян.> а также на потери от
необратимости процессов дросселирования Ядр
и сжатия Пст.
Задача термодинамического анализа
сводится к нахождению зависимостей этих
величин от температуры кипения Г0.
Для решения этой задачи автором применен
энтропийный метод [4]. В соответствии с этим
методом любая необратимая потеря в
термодинамическом цикле подсчитывается по
формуле
Я=Г0.С2Д5. A)
Для наглядности сопоставления
энергетических потерь в различных режимах и
упрощения анализа принято, что температура
окружающей среды Тох, температура
переохлаждения жидкого холодильного агента Ти и пере-
ДГ]
пер-
-Г0
погрев всасывающих паров
стоянны.
Кроме того, принято, что температура
воздуха во всех охлаждаемых объектах f06.j
одинакова.
Рассматривается термодинамический цикл
аммиачной компрессионной холодильной
машины в s, 7-диаграмме (см. рисунок).
Энергетические потери в цикле 1-2-3-4-5-6-7-1 могут
быть определены из выражений
Ян
7 о.сд Sj
/7 = Т
* * гж * о
AS, -
= T0J^-1-^]; B)
L To 'об J
= T9ASi-s& : „C)
-¦S3)=T0.c(Sa-S3,y D)
16

Термодинамические циклы
автоматизированной аммиачной
компрессионной холодильной машины в 5, 7-диа-
грамме.
В выражениях B—4) функциями
переменной температуры кипения являются
энтальпия /2 и энтропии S7, S3, S2, S3.
Рассмотрим два цикла. В момент временит
в холодильной машине осуществляется цикл
1-2-3-4-5-6-7-1 с температурой кипения 70, а в
момент времени (x + dx) — цикл 1'-2'-Зп'-4-5-6-
T-V с температурой кипения (Т0—с1Т0). Оба
цикла рассматриваются как
квазистационарные.
Элементарное значение потери dIJn за
время dx может быть определено как разность
потерь Пи\ в рассматриваемых циклах.
Выражая Ян1 и /7н1/ с помощью
уравнения B), найдем
dll = Тп
Тл
'об
E)
Записав энтальпии 12 и hr через
температуру кипения, получим
Здесь
h = AT0 + B; F)
'lr = A{T0-dT0) + B. Fa)
А = с' + ср - *;
р = а + 273 6,
гр — удельная теплоемкость пара при
среднем значении давления кипения;
с' — удельная теплоемкость жидкого
холодильного агента при среднем значении
давления кипения.
В дальнейшем условно принято, что в
рассматриваемых диапазонах колебаний Т0 вели-
3 Зак. 1830
чины ср и сг постоянны; их отклонения от
средних значений при этом не превышают 3—5%;
a, b — коэффициенты эмпирического
уравнения скрытой теплоты парообразования
го [5]
Величиной ct\ можно пренебречь как
весьма малой в сравнении с другими величинами
и считать приведенную зависимость линейной.
Подставив значение i2 из уравнения F) в
уравнение E), выполнив необходимые
преобразования и проинтегрировав полученное
выражение, найдем
при Г0 = Гоб, Пи = 0
/7Н
Л G^-Гоб)-С . С
1 .
?об Т{
;]¦
G)
где C = B—i6.
Для расчета Яи в течение рабочей части
цикла при заданном диапазоне регулирования
Д^орег ^^oi—Т02 необходимо вычислить
определенный интеграл в пределах от Т0\ до Т02.
В результате интегрирования
rj __ J' (Т — Т "I
1 1 Н.Ы, " 1 О.С \1 02 1 01/
( Л
'об
с
МЛ '02 У
• (8)
Для оценки функциональной зависимости
Лдр^фС^о) воспользуемся выражением для
степени обратимости реального цикла
холодильной машины г)д, приведенным в
работе [6]:
¦ь—Чг- (9)
Для оценки среднеинтегрального значения
т|д в течение рабочей части цикла
предлагается следующее выражение:
Чл-ц =
(?г-1)
(Аг-ЛГгIп -^
^ба
A0)
?ба
где
коэффициент, характеризующий
емкостные (по теплу) свойства
испарительной системы;
7бал — температура баланса;
hT и Л;т — величины, зависящие от
температур Гк, Г01 и Г02.
Значения ар и 7бал могут быть рассчитаны
но формулам, приведенным в работах [2, 3].
Потери Ядр могут быть определены из
выражения
(П)
Ядр = Л1эфA -7)д),
17

где АЬЭф — эффективная работа обратимого
холодильного цикла Карно.
Оценка влияния колебаний температуры
кипения Т0 на потери процесса сжатия Ясж по
уравнению D) может быть проведена на
основании результатов статистической оценки
действительных значений температур конца
сжатия (положение точки 3 цикла, см. рисунок).
Попытка такой оценки выполнена в работе [7].
Динамика изменений значений потерь в
процессе позиционного регулирования может
быть показана с помощью зависимостей, в
которых учитывается вид функции Т0=Т0(х), где
т — время.
Функциональные зависимости Т0 = Т0 (т)
приводятся в работах [2, 3 и 8], в последней
учитывается значение тепловой нагрузки QH.
Функциональная зависимость Яи=/(т) имеет
вид
я'=Ч?-^)(** -•)• |12)
где Р — коэффициент самовыравнивания
(саморегулирования) объекта, который
может быть определен по методике,
предложенной Чистяковым»[9], либо
экспериментальным путем;
В — «водяной эквивалент» [3]
испарительной системы.
Выражение для функции г]д=ф(т) имеет вид
где FT и Нт — функции величины е в .
При переходном режиме в процессе
позиционного регулирования, когда при m
работающих испарителях включается еще один,
зависимость температуры кипения Т0 от времени
может быть выражена уравнениями,
приведенными в работе [10].
В этом случае потери Ян и Ядр оцениваются
в два этапа: вначале по уравнениям A2) и
A3) определяют величины П и Ядр1 (до
момента начала переходного процесса);
затем — Пщ и Ядрз (в переходном процессе).
Потери в переходном процессе можно
вычислить графоаналитическим методом [10].
Для цикла двухступенчатого сжатия с
параметрами Г0 = 245°К, Г„=303°К, Та =273°К
[агрегат типа АДС-30; А/7* = 400 ккал/(град*ч)]
энергетические потери составляют:
— для стационарного расчетного цикла
(Г0 = const)
П = Пъ + Ядр + Ясж = 36,4 ккал\кг\
18
— для установившегося режима
автоматического позиционного регулирования (Г01=246°К,
Г02 = 244°К)
Яср.инт х = 39,2 ккал\кг\
— для переходного режима регулирования
ЯСр.Инт2 = 41,4 ккал/кг.
В реальных условиях тепловая нагрузка на
испарительную систему, как правило, ниже
расчетной. В связи с этим в установившемся
режиме значение Г0 будет ниже расчетного.
Так, в рассматриваемом цикле при QH =
= 0,7 QH.pac4 (QH.Pac4 — расчетное значение
тепловой нагрузки) установившееся значение
Г0 составит 239°К, а потери П{ = 44 J ккал/кг.
Из приведенных расчетов видно, что
автоматическое позиционное регулирование
температуры кипения в испарительной системе
улучшает показатели энергетической
эффективности (в рассмотренном примере —
приблизительно на 11%).
Экспериментальные исследования
энергетической эффективности автоматизированной
холодильной установки при позиционном
регулировании температуры кипения в
испарительной системе были проведены на
Орехово-Зуевском холодильнике Росмясорыбторга. По
данным эксперимента предварительно были
определены среднеинтегральные значения
энергетических потерь в рабочей части циклов
агрегата АДС-30, обслуживавшего насосно-
циркуляционную систему непосредственного
охлаждения (камеры хранения, Г0 = 245°К).
Агрегат работал циклично в режиме
автоматического управления. Потери определяли по
формуле
П= ?5 , A4)
где А — тепловой эквивалент электрической
энергии (860 ккал/(квТ'Ч);
, Е — затрата электрической энергии на
привод агрегата, кв1 • ч;
Уд — действительная объемная
производительность агрегата (по низкой
ступени), м3/ч;
qv — удельная объемная холодопроизво-
дительность аммиака при данных
условиях, зависящая от Г0 и Тиу
ккал/м3',
Gs — количество агента,
циркулирующего в холодильной машине, кг/ч.
В процессе эксперимента измерялись и
автоматически регистрировались следующие
величины: температуры кипения аммиака; паров,
отсасываемых агрегатом из испарительной
системы; жидкого аммиака перед дроссельным

вентилем и наружного воздуха; расход паров
аммиака, отсасываемых агрегатом из
испарительной системы; давление конденсации;
расход электроэнергии на привод компрессоров
агрегата.
Среднеинтегральные значения потерь,
рассчитанные по данным эксперимента для трех
циклов с помощью выражения A4) и
приведенные к температуре конденсации ГК = 303°К,
составили соответственно:
rii = 41,3 ккал]кг; Ян = 52,5 ккал/кг; Пш =
= 46,7 ккал/кг.
Приведенные данные отличаются от
расчетных на 12—22%.
Учитывая предварительный характер
экспериментов, а также отличие действительных
значений некоторых характеристик объекта
(коэффициентов подачи компрессоров,
характеристик приборов охлаждения) от принятых
при расчетах, следует признать, что порядок
величин среднеинтегральных значений потерь,
полученных расчетным и опытным путем,
совпадает достаточно удовлетворительно.
Приведенные в работе зависимости могут
быть использованы при расчете и
проектировании автоматизированных аммиачных
холодильных установок, при оценке технико-эконо-
Поршни герметичных компрессоров с
диаметром цилиндров до 50 мм изготовляют без
поршневых колец. Известно влияние величины
зазора в поршневом сопряжении на объемные
и энергетические показатели компрессоров
[1, 2] и режима их работы на протечки газа
через зазор [3], выявлены закономерности
процесса течения газа через зазоры между
цилиндром и поршневым кольцом, а также между
поршневым кольцом и поршнем [4, 5]. Однако
нет формул для определения влияния
величины зазора в сопряжении поршень—цилиндр
герметичного компрессора на потери его
производительности.
Автором сделана попытка получить
зависимости, пригодные для расчета протечек газа
мического эффекта автоматизации по
критериям энергетической эффективности и т. п .
ЛИТЕРАТУРА
1. Ужа некий В. С. Автоматизация холодильных
установок. М., «Пищевая промышленность», 1966.
2. В е й н б е р г Б. С. Теория цикличной работы
автоматизированных холодильных машин. Труды МВТУ,
М., Машгиз, 1949.
3. В е й н б е р г Б. С. Поршневые компрессоры
холодильных машин. М.—Л., «Машиностроение», 1965.
4. Г о х ш т е й н Д. П. Энтропийный метод расчета
энергетических потерь. М.—Л., Госэнергоиздат, 1963.
5. Холодильная техника. Энциклопедический
справочник, т. 1. М., Госторгиздат, 1960.
6. Розенфельд Л. М., Ткачев А. Г.
Холодильные машины и аппараты. Изд. 2-е. М.,
Госторгиздат, 1960.
7. М инку с Б. А., Зильберберг Я- М., Туль-
ч и и с к и й Ю. В. К определению действительных
значений рабочих параметров холодильных машин.
«Харчова промисловгеть», 1967, № 2.
8. К а м п е-Н е м м А. А. Автоматическое двухпози-
ционное регулирование. М., «Наука», 1967.
9. Ч и с т я к о в С. Ф. Расчет динамических
характеристик тепловых регулируемых объектов. М., Ме-
таллургиздат, 1959.
10. Зильберберг Я. М. Переходные процессы при
автоматическом регулировании температуры
кипения в испарительной системе компрессионной
холодильной установки. «Холодильная техника и
технология», вып. 7, «Техшка», Киев, 1968.
621.57.041
через сопряжение поршень—цилиндр
герметичного компрессора, основываясь на методике
[6, 7]. При этом был принят ряд допущений:
— поток сжимаемого газа в зазоре
установившийся;
— величина зазора равна полуразности
диаметров цилиндра и поршня и постоянна по
окружности и длине;
— величина скорости газа постоянна по
поперечному сечению и длине зазора и
определяется как средняя по поперечному сечению;
— процесс движения газа по зазору
адиабатический.
За исходное взято уравнение баланса
удельной энергии для установившегося потока газа
в дифференциальной форме [8]. Пренебрегаем
19
Влияние зазора поршень—цилиндр герметичного
компрессора на его показатели
В. И. МИЛОВАНОВ
Московское высшее техническое училище им. Баумана

дифференциалом координаты центра тяжести
поперечного сечения зазора dz\ заменяем
дифференциал потери энергии на преодоление
сопротивления dh4 выражением, полученным
после дифференцирования формулы Дарси,
учитывая, что гидравлический радиус R, равный
отношению площади живого сечения cd = AjiD
к длине смоченного периметра 2яД в нашем
случае
*--§-•
где А —
величина радиального
пряжении.
Получим
ак d (wJ
0)
зазора в CO-
Т
+
2?
+ \
w2dl
4Ag
= 0,
B)
где
Р> У
w
8
давление и удельный вес газа;
поправка Кориолиса, для
турбулентных потоков принято ак=1,1,
для ламинарных потоков — ак =
=2 [8];
среднее по поперечному сечению
значение скорости;
ускорение силы тяжести;
коэффициент сопротивления
трения по длине;
/ — длина зазора.
Выразим среднюю скорость w газа в сечении
через отношение весового количества протечек
в единицу времени Gn к удельному весу газа и
площади живого сечения.
Подставим значения w и dw2 в уравнение B):
Хт Gl dl
+ . 1. . ^ = 0- C)
dp
Т
а
к
G\d1
gV(TiDbJ 4gV№(nD)'
При адиабатическом движении газа
k
Ч
k"[jt l d t,
D),
где k — показатель адиабаты.
Подставим значение dp в уравнение C),
умножим обе части этого уравнения на у2 и
проинтегрируем его в пределах от параметров
газа в полости высокого давления до его
параметров в полости низкого давления. При этом
длина зазора будет меняться от 0 до L (L —
длина поршня).
Отсюда
Ti
k I т/'d т
G
п
g(*o ay
V
.- 4
X
«.j
dl
l
4Д
T2
i
0
dl
КЩ
20
После интегрирования определим
количество газа, протекающего через зазор в единицу
времени,
Gn=TcDA
V
kgP:
(ft+l)T
k
(Tfft+i _7f+» )
aK In
7,
\
+
AT L
(б)
Для учета влияния масла в холодильном
агенте, отклонений формы и расположения
поверхностей трения, их температурных
деформаций на процесс течения газа в зазоре
заменим в формуле F) k величиной т, причем
т
ф?,
G)
где \|)
эмпирический коэффициент,
определяемый экспериментально.
В поршневом компрессоре перепад давлений,
действующих на поршень, колеблется в течение
каждого цикла работы. Удельный вес газа в
полости высокого давления цилиндра меняется
от значения, примерно равного его удельному
весу в полости низкого давления в период
всасывания, до максимального значения при
нагнетании. Соответственно изменяется и
количество протекающего газа. Поскольку протечки
через зазор сопряжения поршень—цилиндр в
периоды расширения оставшегося в мертвом
объеме газа и всасывания мало влияют на
коэффициент плотности компрессора ^Пл,
принимаем во внимание только протечки в
процессе сжатия и нагнетания.
В процессе сжатия газа в цилиндре
компрессора удельный объем его v, если
пренебречь протечками, изменяется прямо
пропорционально объему цилиндра V. Для
упрощения примем, что сжатие начинается с момента
нахождения поршня в нижней мертвой точке,
а мертвый объем цилиндра равен 0.
Тогда
V S (8)
V
V, Ti 2r Tx
где Yi — удельный вес газа в момент начала
сжатия;
^ = /(ф) — расстояние от поршця до
клапанной доски цилиндра (ф —
угол поворота кривошипа);
г — радиус кривошипа.
Функция S = f((p) может быть построена для
каждого поршневого компрессора с
известными длиной шатуна и радиусом кривошипа.
Зная параметры нагнетаемого газа и считая
их равными параметрам газа в цилиндре,
определим из равенства (8) значение 52, а за-

тем по графической зависимости 5=/(ф) —
значение ф2, соответствующее моменту
окончания сжатия и начала нагнетания. Затем
можем определить зависимость изменения
удельного веса сжимаемых газов от угла поворота
кривошипа в интервале от ф1 = 0 до <р2:
Используя выражения (8) и (9), построим
график зависимости весового количества газа,
протекающего через зазор в сопряжении
поршень—цилиндр, от угла поворота кривошипа ф
(рис. 1). Площадь графика Оп = /(ф) в
пределах от ф1 = 0 до ф2 и есть сумма протечек в
процессе сжатия Gnxm. Для каждой конструкции
компрессора, работающего на одном агенте в
определенном интервале рабочих температур и
давлений, может быть определен коэффициент
т, равный отношению Guxm к Gn2 (Gn2 —
весовое количество протечек газа в единицу
времени, определенное по параметрам агента в
полости нагнетания и в полости всасывания
компрессора).
Проведенные автором расчеты показали, что
для герметичного компрессора ФГП-2,2,
работающего на фреоне-22 в режиме
кондиционирования воздуха, т = 0,2—0,3.
Протечки через зазор в одном сопряжении
поршень—цилиндр за один оборот Бала будут
состоять из суммы протечек в процессе сжатия
и в процессе нагнетания
0,„б = тОП2.-^ + Оп2.^, (Ю)
2т: п 2кп
где п — число оборотов вала компрессора в
единицу времени.
Перемножив обе части выражения A0) на
величину п, получим количество протечек газа в
цилиндре в единицу времени:
Рис. 1, Зависимость Gn от ц.
В целях проверки формул и методики
расчета протечек газа через зазор в поршневом
сопряжении автором проведено
экспериментальное исследование, в процессе которого ис-
пытывался одноцилиндровый герметичный
компрессор ФГП-2,2 с диаметром цилиндра
42 мм и ходом поршня 26 мм, работающий на
фреоне-22 [9, 101.
Диаметральный зазор в поршневом
сопряжении изменяли от 15 до 80 мкм. Различные
величины зазоров воспроизводили путем
изготовления и установки в компрессоре поршней
с различными наружными диаметрами.
Шлифовкой зеркала цилиндра и поршней
получили их цилиндрическую форму с
минимальными отклонениями. Разность показаний
индикаторного нутромера повышенной точности
модели 109 (ГОСТ 9384—60) и рычажной скобы
с погрешностью измерения 0,002 (ГОСТ
11098—64), которыми измеряли диаметр
каждой поверхности в 12 точках, не превышала
5 мкм. Диаметр измеряли в трех поперечных
и четырех продольных (через каждые 45° по
окружности) сечениях каждой
цилиндрической поверхности. Величину измеренного
диаметра D получали усреднением результатов
измерения. Величину зазора в сопряжении
подсчитывали с учетом шероховатости
сопряженных поверхностей [4].
В соответствии с рис. 2 величина
радиального зазора
Д = ^=^+2(Яц + /?п), A2)
где Оц — измеренный диаметр цилиндра;
Du — измеренный диаметр поршня;
Яц> Rn — средние арифметические
отклонения профиля поверхности
цилиндра и поршня.
Рис. 2. Схема определения
величины зазора с учетом,
шероховатости
поверхностей.
21

На рис. 2 l _ At — Ai.
о 2 »
Д-Л0 + 2(/?ц + /?п).
Шероховатость поверхностей определяли
путем их профилометрирования на профило-
метре — профилографе завода «Калибр». Про-
филометрирование проводили в пяти местах
поверхности. Полученные данные усредняли.
Усредненные результаты измерений и
профилометрирования, а также величины зазоров
для всех поршней, приведены в таблице.
Номер
поршня
1 Г
2
з:
4
5'
6.
Примеча
J /?ц=0,078 мкл
D„, мм]
11 i
42—0,0108
42_0020
^_о,0302
^-0,0425
42_0H474
42_о,0723
ние. При всех
1.
JRn, мкм
0,082
0,11
0,20
0,092
0,175
0,22
поршнях ?>„=
2Д, мкм
16,7
25,9
36,3
48,3
53,4
78,4
42 мм,
Компрессор испытывали на
калориметрическом стенде в соответствии с требованиями
ГОСТа 10613—63. Режимы испытаний:
температуры конденсации 20—40°С; кипения 0; —5;
— 10; 5; 10°С; всасывания 15°С.
Коэффициент трения по длине Ят
определяли при ламинарном потоке по формуле
x, = |L. (is)
а при турбулентном потоке — по
эмпирической формуле [11]
XT = 0,9Re-0'368. A4I
По результатам опытов [11] считали, что
течение газа в зазоре является ламинарным при
Re ^1600.
Для нашего случая
где ус — динамический коэффициент вязкости.
Поскольку в выражения A3) и A4) входит
величина Gn, расчет по формуле F)
проводили методом последовательных приближений.
При этом параметры газа в полости
нагнетания определяли по фактическим значениям
давления и температуры, а параметры
всасываемого в цилиндр газа — по давлению
всасывания при помощи диаграммы состояния паров
фреона-22, принимая процесс сжатия в виде
адиабаты.
В процессе предварительной обработки
экспериментальных данных вычислили величину
эмпирического коэффициента г|э. Для
компрессора, работающего на фреоне-22 и имеющего
поршень с двумя поршневыми канавками,
г|)=1,76. При этом значении г|). получили для
всех режимов расчетные зависимости Gmn от
величины зазора. Затем определили расчетные
зависимости коэффициента плотности
компрессора
} ^а.т — С?п.ц /1 п\
Апл.р — : » \10)
где Ga.T — теоретическая весовая
производительность идеального
одноцилиндрового компрессора.
Расчетные зависимости Gu.n и А,пл
компрессора ФГП-2,2 от величины зазора в сопряжении
поршень — цилиндр представлены на рис. 3.
Ввиду того, что испытывали один
компрессор, в котором устанавливали различные
поршни, отличавшиеся только величиной
наружного диаметра, можно определить
произведение остальных трех коэффициентов,
входящих в коэффициент подачи [12], как частное
от деления фактического коэффициента
подачи компрессора Я на расчетный коэффициент
плотности компрессора Хпл.р для его работы
с минимальным зазором.
Найденное таким образом произведение
перемножили на расчетные значения
коэффициента плотности для различных зазоров и
таким образом получили расчетные значения
коэффициента подачи Хр компрессора. Расчетную
весовую производительность компрессора
определяли из выражения
Оа.р = °а.т V A7)
Расчетные и экспериментальные зависимости
коэффициента подачи Я компрессора ФГП-2,2
от величины зазора в поршневом сопряжении
представлены на рис. 4. Расхождение
расчетных и фактических значений весовой
производительности и коэффициента подачи
компрессора в этих режимах, как и в режимах с tK —
= 20°С, не превышает 6%, что не на много
больше погрешности проведенного эксперимента.
Экспериментальные зависимости холодопро-
изводителыюсти, температуры нагнетания,
электрической удельной холодопроизводитель-
ности и температуры обмоток
электродвигателя компрессора ФГП-2,2 от
величины зазора в поршневом сопряжении
представлены на рис. 5. При рассмотрении графиков
изменения температуры обмоток
электродвигателя необходимо иметь в виду, что
испытывали компрессор без организованного обдува
22

6/7.Ц,
кг/ч
20
15
//
t0 \tK;c
0
-5
-w
w
5
10
40 -
40~
J
-—//
Ш5'М)^Л/
40,
30 ч
30^
/A
/
# /
K/
/
20
40
60
0,8
0,6
0,4
20
40
2 A,мкм
D~-42mm
- i
to
W
5
10
5
0
-5
-10
«V
30\
30y/
40/
40 /
40/.
40'
40 y
X/K. /
/
I
41
60 2 Л, мкм
Рис. З. Расчетные зависимости Gnn (я) и
Кл (б) компрессора ФГП-2,2 от величины
зазора в поршневом сопряжении.
Si
ккал/ч\
2800
2400
2000
W00
1200
800
'О 10 20 30 40 50 60 70 2А,мхм
Рис. 4. Расчетные (сплошные линии) и
экспериментальные (пунктирные линии) зависимости
коэффициента подачи X компрессора ФГП-2,2
от величины зазора в поршневом сопряжении.
10'
10 ъ
7^
5
д
0^
-J\s
"">
«^^р
д
о4*
*-*
"^.>
^\4
A"S.
°>Ч
*V
^\?
ЛЬ
^Q
!
4000
3000
2000
тпп
t0°c
10-
5-ж
j*L
о-*
-5 --х^^
¦
¦ ¦*"->
А ^*
о1
'Ат
о
Х
оГо*-»
**>. ^
Г ^ |
•Nil
tl^ ^
о*о^
^^"^
^"^Н
^*Чч*л
60
-5*-
0*9*
5 А-
*
>~~~~ д
О ¦
J3
— А"
O0*Q~~
О
А
^~^""°
ис,
90
50
-5<
' 10^
5 ±1
10 г
Q^"^0
и
«-"^"о
<** д
А
. —¦—- —
^Д
а
""" А
В
20 40 60 80 О
20 40 60 2А,мкм
г
Рис. 5. Экспериментальные зависимости холодопроизво-
дительности QQ (а), температуры нагнетания tliar (б),
электрической удельной холодопроизводительности Кэ
(в) и температуры обмоток электродвигателя t0a (г)
компрессора ФГП-2,2 от величины зазора в поршневом
сопряжении:
гк = 40°С; /К = 30°С.
электродвигателя парами всасываемого
фреона [9].
Для дополнительной проверки
предложенной методики расчета протечек газа через
зазор в сопряжении поршень — цилиндр
компрессора без поршневых колец по данным
работ [1, 2] были рассчитаны зависимости Ga и К
компрессоров, работающих на фреоне-12.
Для компрессора с диаметром цилиндра
41,280 и ходом поршня 38,1 мм [2] получили
23

значение эмпирического коэффициента \р=
= 0,81 при всех числах оборотов вала D50,
650 и 880 об/мин). Расхождения расчетных и
фактических величин весовой
производительности и коэффициента подачи компрессора не
превышали 25% при /г = 450, 12% при /г =
= 650 и 8% при л = 880 об/мин. Для
компрессора с диаметром цилиндра 36 и ходом поршня
18 мм [1] получили г|) = 0,96 и максимальные
отклонения фактических величин от расчетных
12%.
Сравнение сходимости результатов расчета с
экспериментальными данными по компрессору,
работавшему при различном числе оборотов
вала, показывает, что полученные формулы
без учета числа оборотов дают лучшие
результаты для более быстроходных машин.
Учитывая, что современные герметичные
компрессоры изготовляются с синхронным числом
оборотов 1500 и 3000 в минуту, этот факт следует
считать положительным.
В результате проведенного исследования
получены зависимости, характеризующие
влияние конструктивных параметров, величины
зазора в поршневом сопряжении и режима
работы компрессора на его объемные показатели.
Для расчета величины протечек газа в
компрессорах данного класса можно использовать
изложенную методику, принимая
эмпирический коэффициент г|) для компрессоров,
работающих на фреоне-22, порядка 1,7—1,8 и для
компрессоров на фреоне-12 — порядка
0,85—0,95.
Применимость разработанной методики для
компрессоров домашних холодильников
следует проверить дополнительными
экспериментальными исследованиями.
ЛИТЕРАТУРА
1. Элькин И. А. Влияние зазора поршень —
цилиндр на характеристики герметичного
компрессора. «Холодильная техника». 1966, № 2.
2/S m i th H. I. «The J. of Refrig.», 1961, vol. 4, No. 5.
3. Dienemann W. «Kaltetechnik», 1962, Nr. 11.
4. Bartmann L. Proceedings of the Xllth
Internationale Congress of Refrigeration, 1968.
5. Brown I., P e a r s о n S. F. «The J. of Refrig.», 1Э63,
vol. 6, No. 5.
6. Захаренко С. Е. К вопросу о протечках газа
через щели. Труды Ленинградского
политехнического института им. М. И. Калинина, 1953, № 2.
7. Захаренко С. Е. Расчет коловратных
компрессоров. Труды Ленинградского политехнического
института им. М. И. Калинина, 1954, № 2.
8. Яблонский B.C. Краткий курс технической
гидромеханики. Физматгиз, 1961.
9. Мельниченко Л. Г., К р и ц к и й Е. Д., Р е д-
козуб Б. Д., Глувко Ю. В. Исследование
различных систем охлаждения герметичных
компрессоров. «Холодильная техника», 1964, № 3.
10. Р е д к о з у б Б. Д. Новые герметичные
компрессоры для кондиционеров. «Холодильная техника»,
1967, № 12.
11. Захаренко СЕ. Экспериментальное
исследование протечек газа через щели. Труды
Ленинградского политехнического института им. М. И. Калинина,
1953, № 2.
12. Холодильная техника. Энциклопедический
справочник, кн. 1, Госторгиздат, I960.
Трехкаскадный шикрохолодильник
—— Доктор техн, наук В. А. НАЕРГ И. Я. ХИРИЧ, П. Н. КРАВЧЕНКО —-—-
Одесский технологический институт пищевой и холодильной промышленности
621.565.83
Для определения свойств, в частности тепло-
физических, различных материалов в
широком интервале температур необходимы
локальные источники охлаждения с плавным
регулированием температуры. Применяемые
обычно системы с жидким азотом или гелием
позволяют получить глубокое охлаждение, но
неудобны в эксплуатации. Для проведения
исследований при температурах с нижним
пределом —80ч—90°С лучше использовать
термоэлектрические системы охлаждения,
например трехкаскадпое термоэлектрическое
устройство.
В лаборатории полупроводникового
охлаждения Одесского технологического института
пищевой и холодильной промышленности
разработан и испытан трехкаскадный
микрохолодильник, в котором применены
кристаллические полупроводниковые материалы
следующего состава: р-тип — 75 мол. % Sb2Te3 +
+ 25 мол. % Bi2Te3 + 4 вес. % Те+1 вес. % Se;
я-тип—90 мол. % Bi2Te3+10 мол. %
Bi2Se3 + 0,13 вес. % Hg2Cl2.
24

Эти кристаллы, выраихеппые методом
Бриджмена — Стокбаргера по технологии,
разработанной в институте, обеспечивали
снижение температуры [1] в одном каскаде на
70—75°К от температуры горячих спаев
Г = 300°К.
Опыты привели к выводу, что для
кристаллов р -и /г-типов максимум значения z
(показатель добротности), соответственно равный
3,4-Ю-3 1/°К и 3,15- Ю-3 1/°К, достигается при
В таблице даны термоэлектрические
характеристики направленных кристаллов,
используемых в каждом каскаде термоэлемента, и
их геометрические размеры. Величины / и d
обозначают соответственно высоту и диаметр
термоэлементов (для 8, 9, 11 и 12
термоэлементов, имеющих прямоугольное сечение, —
размеры сторон), а и а — коэффициенты термо-
э.д.с. и удельной электропроводности.
Выбор материала определялся
температурными зависимостями а и а [2]. Вещество для
каждого каскада приготовляли таким образом,
чтобы в рабочем интервале температур его
характеристики были оптимальными. Последнее
достигалось изменениями величины
легирующих добавок и состава основы.
Электропитание каскадов
микрохолодильника осуществляется по схеме с
разветвлением токов (рис. 1). По сравнению с
установкой, имеющей последовательное
электропитание, в схеме с разветвлением токов нет тепло-
переходов между каскадами, что приводит к
снижению вредных перепадов температур.
({Номер
термоэлемента
1
2
3
4
6
7
8
9
10
11
12 |
/, мм 1
2,2
2,5
2,5
2,5
2,5
2,2
8
8
8
8
8
8 J
d, мм
6,8
6,4
6,4
6,4
6,4
6,8
6,0
4,5X6,0
4,5X6,0
6,0
3X2
3X2 J
о
со
а?
а
,
> 210
230
| 230
7
7
о
1030
915
820
з 1
со-7 |
i *
2" °
аЛ1 ,
45,5
48,5
43,5
Рис. 1. Схема
электропитания каскадов
микрохолодильника (цифрами
обозначено расположение
термоэлементов) .
Кроме того, отсутствуют тепловые потери по
электроподводам между каскадами, которые
наблюдаются в других схемах. В связи с этим
ожидалось, что при использовании схемы с
разветвлением токов будет получено большее
значение максимальной разности температур
Д^ max-
Основные недостатки выбранной схемы —
сравнительно большая сила тока в цепи,
питающей термобатарею, и значительное число
типоразмеров термоэлементов. Как видно из
рис. 1 и таблицы, в трехкаскадной батарее
пять типоразмеров положительной и
отрицательной ветвей.
На рис. 2 показан опытный образец трех
каскадного микрохолодильника.
Термобатарея 1 помещена в камере 2, в которой в
рабочем режиме поддерживается давление 10~3-~
-f-10~4 мм рт. ст. Горячие спаи термобатареи
соединены через теплопереход 3, выполненный
из окиси бериллия, с радиатором 4, который
охлаждается проточной жидкостью. Одна
клемма токоподвода присоединена непосред-
Л бак у ум-насосу
Рис. 2. Трехкаскадный
микрохолодильник.
4 Зак. 1830
25

ственно к корпусу камеры, вторая клемма о
имеет самостоятельный выход.
При исследовании температурных и
энергетических характеристик микрохолодильника
температура горячих спаев изменялась от 218
до 343°К. Это позволяло не только определить
характеристики установки при работе в
различных климатических условиях, но и оценить
возможность использования ее в качестве
низкотемпературной ступени комбинированных
охлаждающих устройств или в
термоэлектрических холодильниках с большим числом
каскадов. При температуре горячих спаев выше
273°К в качестве охлаждающей жидкости
использовали воду, а при более низких
температурах — этиловый спирт. Электропитание
батареи производилось от трехфазного двух-
полупериодного выпрямителя.
Температуры на каскадах замеряли хро-
мель-копелевыми термопарами 6 с диаметром
проводов 0,18 мм.
В условиях эксплуатации при измерении,
например, теплофизических характеристик
пленок к коммутационной пластине, имеющей
наиболее низкую температуру, потребуется
присоединять 4—5 проводов диаметром 0,05—
0,07 мм, проходящих последовательно через
все каскады. Поэтому использование в
опытном образце измерительных термопар с
проводами столь большого диаметра имело целью
приблизить величину теплопритоков по
проводам к тем значениям, которые будут на
практике.
Температурные характеристики образца
представлены на рис. 3 и 4.
Как видно из рис. 3, наибольшая разность
температур ДГтах=148°К достигается при
Г = 343°К и / = 55 а. В этом случае
минимальная температура в третьем каскаде равна
199°К. При температуре горячих спаев 303°К
величина ДГтах=122°К.
Разность между температурами
охлаждающей жидкости и коммутационных пластин
горячих спаев 4—5°С. Таким образом,
микрохолодильник при использовании воды с
температурой 20°С может обеспечить снижение
температуры охлаждаемого образца до —95-г-
~— 97°С.
Если применить микрохолодильник в
условиях, когда температура горячих спаев равна
—50ч—60°С, то с его помощью можно
получить температуру —130-f-—120°С.
Ток, соответствующий минимальной
температуре, повышается с уменьшением средней
температуры образца. Величина этого тока
j т, к
too
—
ш
с
J^-o
К4 $
^2
TV|/
1
10 20 30 40 SO 60 70 80 Iо
Рис. 3. Зависимость AT от силы
тока / при различных температурах
горячих спаев:
7—223°; 2—280°; 3—303°; 4—313°;
5—323°; 6— 333°; 7—343°К.
200 240 280 320 Т*к
Рис. 4. Зависимость АГтах
от температуры горячих
спаев Т.
пропорциональна температуре холодного спая,
коэффициенту термо- э.д.с. и
электропроводности. Температура и термо- э.д.с. с одной
стороны и электропроводность с другой действуют
в противоположных направлениях, однако в
исследованном интервале температур рост
электропроводности оказывает большее
влияние.
Потребляемая микрохолодильником мот
ность по постоянному току колеблется в
пределах 10-^-20 вт, что вполне приемлемо. Если
же его использовать в какой-либо
комбинированной установке в качестве
низкотемпературной ступени, то в целях уменьшения
тепловой нагрузки целесообразно работать при
токах, несколько меньших тех, которые
соответствуют величине ДГтах-
26

Микрохолодильник можно применять и без
вакуумной изоляции. Если холодные спаи
первого и второго каскадов изолировать,
например пенопластом, а холодную пластину
третьего каскада закрыть прозрачным
пластмассовым колпачком, то на этой пластине
достигается температура порядка 200°К при Г = 300°К.
В этом случае микрохолодильник можно
использовать для определения температур
замерзания или затвердевания различных ве-
Ни один ряд веществ не представляет собой
химически целое, и поэтому разрозненные теп-
лбфизические свойства не могут быть
объединены в отрыве от химических связей.
Существование такого единства обусловливает
аналогию, которую для каждого ряда веществ
можно сформулировать в виде тождественной
функции
где
yt=\li при Fi = yu
iji = ai при/4 = 1^;
/. — константа химической связи;
at — размерный теплофизический
параметр;
х — объединяющий аргумент;
d — распознавательный признак
принадлежности элемента к
родственной подгруппе таблицы Д. И.
Менделеева или соединения к
однотипному ряду;
ществ и проведения биологических
исследований.
Л И Т Е Р А Т У Р Л
1. М а р ты поиски й В. С, II а е р В. А, • X и
р и ч И. Я. Технология изготовлении эффективных
термоэлементов для полупроводниковых
охлаждающих устройств. Сб. «Холодильная техника и
технология», вып. 6, 1968.
2. Yim W. M. «J. of Materials Science», I960, No. I,
p. 52—65.
621,361
?*л, a02... — опорные узловые параметры с
одинаковыми количественными
значениями для нахождения а,-.
Каждая родственная подгруппа таблицы
Д. И. Менделеева отражает закономерную
связь между количественной и качественной
сторонами свойств элементов — между их по
рядковыми номерами и химической
индивидуальностью, определяемой в основном
энергиями связи электронов с атомом.
К основным константам энергий связи
относятся ионизационный потенциал /,
который надо приложить для последовательного
отделения электронов от атома,
электроотрицательность Э и сродство к электрону С.
Тогда из уравнения A)
(li)d = <?i(z) = <?i(x), (\, а)
(адф9аои^..=Ыг) = Ь^ A,0)
где d — характеризует принадлежность эле
мента к данной подгруппе.
Индивидуальность химической связи, т. е.
взаимодействия атомов, обусловливающего их
соединение в молекулы, заключается в
различии энергий перегруппировок электронов с ос-
Обобщение свойств рабочих веществ в свете
периодического закона элементов Д. И. Менделеева
(К 100-летию открытия)
Доктор техн. наук, щ р, И. С. Е АДЫЛЬКЕС
Всесоюзный научно-исследовательски г. ти \ , > лодильной промышленности
4*
27

мовными константами. Этими константами
являются:
потенциал ионизации молекулы /р,
определяющий количество энергии, необходимой для
отделения первого электрона от молекулы;
ковалентный (атомный) радиус (Л);
расстояние между ядрами атомов d(A);
диссоциация D\
кристаллическая решетка Е.
Необходимо также иметь в виду константы
энергии силового взаимодействия молекул с
составляющими ориентационных,
индукционных и дисперсионных сил. Кроме того,
следует учитывать полярные силы.
Для родственного ряда соединений с
последовательным замещением элементами
подгруппы таблицы Д. И. Менделеева Mh.Mn при
том же числе атомов аис постоянной (или без
нее) приставкой E'uV &&—> например, Е'и1 = Се,
Е';2 =Н5, Ali=F, М2 = С1, M3 = Br, M4=J,
период между смежными соединениями составит
'/j
bZ = u(zw -zi),
B)
где закономерное изменение d=AZ
определяется произведением числа атомов и (в
нашем примере и=\) на период (zi+\—Zi)
порядковых номеров элементов. Эта
закономерность d=AZ возможна, если формально
порядковый номер соединения
X — Z,U{+Z,/U2-\'. . . +UZi + UZi+] + . . . C)
У родственного ряда соединений с
однотипными перегруппировками атомов с
одноименными или замещенными элементами
уравнение C) приводит к одинаковому периоду
d=AZ=Ax = idem. Так, у С2Н6 *=6Х2+1Х
Х6=18; у С3Н8 Х = 6ХЗ+1Х8 = 26; у С4Н10
д: = 6Х4+1ХЮ = 34, т. е. d = S.
К различным перегруппировкам относятся:
замещенные — CmHn[F, Cl]2m+2-n;
CmHn[F, Br]2m+2-n; PO[F, Cl]3); PS[F, Cl]3; PS[F,
Вг]3 и др.;
гомологические, с соблюдением одинаковой
гомологической разности — H(QF2)nCl;
CnH2n-2; CnH2n; CnH2n+iOH; CnH2n+iCOOH;
CHnH2n+iCOOH; CnH2n+iNH2; CnH2rjOn;
Cnt^n+iNCV, CnF2n; Спр2п+2 и др.;
изологические, с равномерным убыванием
числа атомов элементов — С2Н6; С2Н4; С2Н2.
Необходимо также различать симметрию и
изомерию, т. е. порядок расположения
элементов.
Итак, в соответствии с уравнением A),
находим для любого ряда соединений (рис. 1—3
[5, 6])
(lih = 9i(x). (he)
Vs
7"
^-J*
г/
J
У
„/
8
5 W /f 20 25 JO JS x
Рис. I. Зависимость / or ,x:
J — He; 2 — Ne; 3 — Ar; 4—Kp; 5—Zi;
6 — Na; 7 — K; 8 — Rb.
10 20 JO 40 50 60 70 80 90 WO X
Рис. 2. Зависимость d(A), с, D и (А)
от x:
y_F2: 2-CI,: i?—bra; 4 Ja.
Рис. 3. Зависимость Ts, TKp,
pHV, Ip от x:
1 — CH4; 2-C2HG; 3 — C3H8;
4 —C4H10; 5—C5H12; 6—C6H14.
28

A,г)
Из уравнения A) находим
Д.чя (разового равновесия жидкость- пар
любого соединения данного ряда при
переменных значениях а0\=р. или а01 = Г// значения а*
будут Г" или р; о7; а"; г; с/; сх"; ц' и т)"
(вязкость) ; V и А," (теплопроводность); а —
поверхностное натяжение.
Температуры Т" и Г8 (нормальная
температура кипения, 760 мм рт. ст.) являются
однозначными функциями р. Поэтому вместо —
можно также принимать т" = . Это обес-
печивает возможность сравнения рядов
соединений с различными диапазонами температур.
J'M
Для перегретого параа01=—, ао2==х и
значения а\ будут: v, ср, т], Я. При этом для р—>-0
имеем ai = c®.
Порядковый номер х является аналогом
критериев подобия ткр =
1 кр
и поэтому
или
[(Л/)«р1ткр = Г(Л/)кр1/М
(Л/)кр = Р/(*)-
1
Ркр
=-4»
и др
(¦«X
• [1-4]
D, а)
D.^)
D, в)
Значения 7S, Гкр, ркр представлены на рис. 3.
Наконец, исходя из критерия подобия
/Г/Кр
^кр^к
запишем
р^кр
R = b(x).
D, г)
Уравнение A, г) совпадает с ранее
выведенным для фреонов, так как у легких
элементов атомные веса пропорциональны
порядковым номерам ![3].
Вполне очевидно, что при одинаковых
геометрических системах, материале и структуре
поверхности, а также режимных параметрах
а
— = Я/,
а*
где а* — значение коэффициента
теплоотдачи для одного из соединений
данного ряда i[3].
Итак, в уравнениях нет эмпирических
корреляций и допущений.
На основании уравнения A, г) сопоставим
экспериментальные значения а{ с теоретически
ожидаемыми.
На рис. 4 представлены 43 вещества с
нормальными температурами кипения от
от
0 10 20 30 U0 50 60 W 80 90 100 X
Рис. 4. Зависимость at от х:
/__CF4:2-CF3 CI; ^-CF2Cl2; 4-CFCl3;
5 _ СНзОН; 6 - С2Н5ОН; 7-С3Н7ОН; 8-
С4Н9ОН; P-C6H5F; 10 - СвНвС1; И-
C6H5Br; /2-C6H5J; 13 - F2; 14 - Cl2; 15-
Br2; 16-h; 17 - Li; /5 - Na; /Р-К; 20-
Rb; 21 — Не; 22 — Ne; 23— Ar; 24—Кг; 25—
СЩ; 2tf-C2H6; 27-С3Нв; 25-0^0; 2Р-
С5Н12; 30-С6Н14; 5/ - CHrfF; 32 - СН3С1;
да^1СН8Вг; V-CHFa; 35-CHFfil; 36-
CHFC12; 37 - C2F5C1; 38 - C2F4C12; 39 -
C2F3C13; 4tf - NH3; 41 - PH3; 42 - AsH3;
43— SbHa.

—268,94°С (гелий) [9] до 1603°С (литий) [9]
и с порядковыми номерами от 2 (гелий) до 106
(двухатомный под).
Выли взяты следующие опытные значения
(в соответствии с нумерацией): /—[10]; 2—
11]; 3—[12]; 4—ПЗ]; 5—5-19]; 9—12—[8]; 13—
[7, 14]; 14-16-[7, 8]; 5/-[15]; 32-
17
[21.
34
39-
[18]; 35—[19]; 56—[16]; 37—
22
16
20
33-
38—
40—43—[8].
Значения т": 0,872 — рис. 4, а, в, д, и; 1,00—
рис. 4, б, г, е A3, 14, 15), рис. 4, а B, 3, 4);
1,157 — рис. 4, з (/3, /4, 75): 1,178 — рис. 4, з
(Я 10, И); 1,219 — рис. 4, ж, г. Для
проверки примем хорошо изученное вещество в
качестве неисследованного (в таблицах оно взято
в скобки).
Исследованные вещества при равных
значениях d и т подчиняются уравнению
.ai = bi + clx-\-elxi.
E)
Сопоставление опытных данных с
полученными из уравнения E) для подгруппы
таблицы I элементов Д. И. Менделеева при т" = 0,872
дано в табл. 1.
Диапазон температур от 565 до 1125°С;
Ь{ = 0,175325; ^=0,00425798; ^ = 0,000058257.
В табл. 2 даны значения р атм при т"= 1,219
для противоположной подгруппы таблицы
Менделеева.
Значения коэффициентов в уравнении E):
/^=3,981; ^ = 0,080385; ег = 0.
В табл. 3 представлены значения р атм при
т" = 1,219 для группы метана [9].
Максимальное отклонение — около
Диапазон температур от —137,05
+ 143,61°С; &г = 4,813102; с* = 0,0634355;
= —0,000601068.
1%.
до
Таблица 1
Элемент
р, атм (опытные)
р, атм
(по уравнению 5)
Li
Na
К
Rb
0,188
0,214
@,236)
0,253
0,188
0,215
0,235
0,253
В табл. 4 даны для той же группы значения
г при т"= 1,219 [9].
Значения коэффициентов в уравнении E):
?,¦=131,7996; 6'i='--l,9923; ^ = 0,0116019.
В табл. 5 даны значения А,' жал/ (м • ч- град)
для спиртов при т" = 0,872 [9].
Значения коэффициентов в уравнении E):
6^ = 0,336169; ^ = 0,0110297; 6- = 0,000142578.
Диапазон температур от 21,3 до 67,7°С.
В заключение отметим, что зависимость а*
от х можно также представить в безразмерных
координатах. При этом для установления зна-
Р
чений Г", v", г, сх', сх", cv" при равных —
могут быть соответственно использованы
безразмерные величины
7Г
Ру''
RT"
г г
УХ
г г
ART,
AR
AR
AR
В случае перегретого пара в качестве опор-
Р т
ных значений принимаются ~1 и у и v, cp,
1
с0 рассчитываются по
р г
„0
AR
AR
(Р - 0).
Соединение
. СН4
с3н8
С4Н10
с5н12
Cf;H14
р, атм (опытные)
5,300
6,046
F,200)
6,365
6,482
Таблица 3
р, атм
(по уравнению 5)
5,385
6,056
6,275
6,417
6,537
Таблица 4
Соединение
сн4
С2Н6
с3н8
С4Н10
С„Н14
г, ккал\кг
(опытные)
111,96
102,15
(86,69)
77,0
61,45
г, ккал\кг
(по уравнению 5)
113,04
100,1
87,84
77,47
61,19
30
Таблица 2
Элемент
Ne
Ar
Кг
р, атм. (опытные)
4,785
E,390)
6,875
р, атм
(по уравнению 5)
4,786
5,420
6,875
Соединение
СНзОН
С2Н5ОН
С3Н7ОН
С4Н9ОН
X' (опытные)
0,184
0,145
@,127)
0,124
Таблица 5
X' (по уравнению 5)
0,184
0,146
0,126
0,124

В каждом ряду веществ диапазон изменений
\di находится в прямой зависимости от раз»
'Л-
ности значений определяющих критериев ~г !
М<1>
1
Ркр
или других [4].
**
Путем использования метода аналогии и
периодического закона элементов Д. И.
Менделеева установлена универсальная
закономерность химических связей и теплофизических
свойств элементов и рядов соединений.
Найденные обобщения в литературе не
освещались.
ЛИТЕРАТУРА
1. Бадылькес И. С. Универсальная закономерность
свойств фреонов (теплофизические величины,
термодинамические и
конструктивно-эксплуатационные показатели холодильных машин, коэффициенты
теплоотдачи). «Холодильная техника», 1968, № 12.
2. В a d у 1 k e s I. S. «Luft und Kaltetechnik», 1968,
Nr. 6.
3. Б а д ы л ь к е с И. С. Установление взаимосвязи
свойств фреонов с молекулярным весом.
«Холодильная техника», 1969, № 3.
4. Бадылькес И. С. Рабочие вещества и процессы
холодильных машин. Госторгиздат, 1962.
5. Киреев В. А. Курс физической химии. Госхим-
издат, 1955.
6. Некрасов Б. В. Курс общей химии. Госхимиздат,
1961.
7. С л а в и н с к и й М. П. Физико-химические
свойства элементов. Металлургиздат, 1952.
8. Стэлл Д. Р. Таблицы давления паров
индивидуальных веществ. Изд-во иностранной литературы,
1949.
9. В а р г а ф т и к Н. Б. Теплофизические свойства
газов и жидкостей. Физматгиз, 1963.
10. Mors у Т., Straub D. «Kaltetechnik und Klima-
tisierung», 1968, Nr. 7.
11. Перельштейн И. И. Уточнение
термодинамических свойств фреона-12. Отчет ВНИХИ, 1965.
12. Перельштейн И. И. Уточнение
термодинамических свойств фреона-13. Отчет ВНИХИ, 1967.
13. Клецкий А. В. Термодинамические свойства
фреона-11. «Холодильная техника», 1967, № 1.
14. Jih — Heng Ни, White D., Johnston H. L.
«Amer. Chem. Soc», 1953.
15. SegerG. Mitteilung der technischen Hochschule,
Karlsruhe, RKTL — Arbeiten, 1942.
16. Холодильная техника. Энциклопедический
справочник. Кн. 1. Госторгиздат, 1963.
17. Hsia W. Beihefte z. Zeitschr. ges. Kalte—Industrie,
Verlag Gesellschaft fur Kaltewesen, Berlin, 1931.
18. Mors у Т. «Kaltetechnik und Klimatisierung», 1956,
Nr. 5.
19. Клецкий А. В. Термодинамические свойства
фреона-22. «Холодильная техника», 1964, № 6.
20. М е а г s W. H., R о s е п t h a 1 F., S i n k a I. V.
«J. of Chem. and Engng. Data», 1966, No. 7.
21. Бадылькес И. С. Термодинамические свойства
тетрафтордихлорэтана. «Холодильная техника», 1966,
№ 1.
22. ASHRAE Guide and Data Book, 1967—1968.
О замораживании пластины при разных коэффициентах
теплоотдачи на ее поверхностях
Доц., инж. Т. ТОДСРОВ,
ВМЭИ им. В. И. Ленина — София
536.2
Точное аналитическое решение задачи
замораживания тела связано с большими
математическими трудностями вследствие
нелинейного условия на движущейся границе перехода
из одного агрегатного состояния в другое.
Поэтому в инженерной практике нашли широкое
применение приближенные методы
определения продолжительности замораживания
тела.
В. А. Тейдер («Холодильная техника», 1962,
№ 6) изучил замораживание пластинчатых
продуктов при различных коэффициентах
теплообмена на обеих поверхностях. Полученные
им приближенные формулы мы представили в
безразмерном виде и просчитали на
электронной цифровой вычислительной машине «Уни-
вак» для широкой области изменения
безразмерных параметров. Результаты представлены
на рис. 1 и 2. С помощью этих графиков
можно быстро выполнить необходимые расчеты.
Формула для определения
продолжительности замораживания пластины при разных
значениях коэффициента теплоотдачи на обеих ее
поверхностях в безразмерном виде имеет вид
31

i
40
30
20
0,2
V
У J
§15
l-
Г 1
-41
Ш
±1
i X
Ш
W^-
%0^
/
¦y
.^
T T'T
'I
-\-\-\
-
1 A
11
ш>
)n// <s
AT
Xfyy^ ^
.JMVcV,^^
4
p
t
<k>
/[
T Г"
^i/'
m^IIII
fnS^===
—
d
-----
¦-H+u
rp
ЛЛ Lf L
_i «ij
#Л
r30
7
kv
0,1
jfljjf
/^4tt
-h-rrm
" ШХ
4
^"Нт
I
QjWr
I
0>2Wr
2 J 4 5 6769W-W'2 2 3 4 5 67891O10'1 2 3 4 5 67891010° 2 3 4 5 6 78910-10
Рис, 1. Зависимость k Fo от
Bix
где
1 +
fcFo-
Bl,
+ Bia + Bi2
1 +
Bi,
1 1
+ Bii + Bi2
+
Bio
0)
c(t
кр"
•*l)
и -
ft =
весовая теплоемкость замороженного
продукта, ккал/(кг-град);
криоскопическая температура
продукта, °С;
температура охлаждающей среды, °С;
теплота фазового превращения, ккал/кг;
j-, ах
коэффициент
сти, м2/ч;
температуропроводно-
32
т — время, ч;
б — толщина пластины, м.
На рис. 1 представлена зависимость k?o от
1 1
-jzr при параметре ~^~. По этому графику
при известных Bi! и Bi2 легко найти &Fo и,
следовательно, время замораживания.
Отношение толщин замороженных слоев для
момента встречи
2
1 +
где
6i
5 '
Bi,
1 +
1
Bio
B)
xu x2 — толщина замороженного слоя с
одной и другой стороны;
о, __ aib .
Bi,=
аь а2 — коэффициент теплоотдачи с одной и

I wo
I
Ю0
90
во
70
60
50
40
30
20
7
0,9
0.8
0,5
0,4
0,3
0,2
op
d,08
0.07
6.06
6,05
0,04
0,03
0,02
0,01
0009
Ш
bf006
0,005
0,004
0,003
0,002
0,001
"l"
- I PI
Ij! "
i
—-
| " i
TT ^^~~-
4fe^^
Щ^^
l JJ—^""^
IIL^—-
l J -^
|N_^
t^
¦-_-
^
¦¦ Rj
^Ж
rH
R'"-~--
*\\yS S-
Ж^у
^X7^~—
|P>
s\y\^~Z'
//
-j
[II
XaJ&
XY\
/f U
I: !
Ik^
Ж4^
У\У //
\ V\S /
Ж/,
ш />
л I / /
^
/ У
Did
ПП /^i^b
Ш
ЯИ
у
X
/\
V
^
A
Ha
У\ Ч \А\
Ш
А уСуА
^г?Ш]
/ПШ
m
V
Ш
—>cW±m
?
и
#
i
I
1.
А У] Ш
Я
/fи
L 1
1 М
Mil
2 J 4 5 6789ЮЮ'2 2 3 4 5 6 78$WW1 2 3 4 5 6 7891010°
3 4 5 67891010
Bi,
6o 1
Рис. 2. Зависимость —— от
другой стороны поверхности, тт ^2
,, 9 Лч - На рис. 2 представлена зависимость т~
ккал (м2- ч-град): r ^ ?j
Л * 1
коэффициент теплопроводности за- от -jtt~ пРи параметре ~ё~ • По графику
мороженного продукта, ккал/(м-чХ можно легко определить толщину слоев для
У град). момента встречи, имея в виду, что |,+|2—1.
33

Характеристика качественных изменений рыбы
при размораживании
Канд. техн. наук А. И. ПИСКАРЕВ, Г. И. КРЫЛОВ, Л. Г. ЛУКЬЯНИЦА
Всесоюзный научио-исследоваивльский институт холодильной промышленности
664.951.037 rj
Возможность наиболее полного
восстановления после размораживания основных
свойств ткани, присущих ей до
замораживания, является основным критерием
качественной оценки технологии и техники
размораживания.
Среди факторов, которые могут влиять на
качество рыбы после размораживания,
представляют интерес скорость и способ
размораживания, а также температура
размораживающей среды.
Существует мнение о возможности полной
обратимости структуры мышечной ткани при
размораживании. Так, Хамм и Кёрменди («Die
Fleischwirtschaft», 1966, Bd. 46, Nr. 6, S. 615—
616) указывают, что не представляется
возможным методом гистологии различить
говяжье размороженное мясо и свежее,
немороженое. Применительно к рыбной ткани
данные гистологических исследований в
литературе не встречаются.
Размораживание как сложный процесс,
зависящий от замораживания и хранения,
должен оцениваться комплексом показателей.
Во ВНИХИ проведены исследования
влияния различных методов и условий
размораживания на качество рыбы и изучены некоторые
вопросы теплофизического характера,
связанные с размораживанием.
Исследовано размораживание токам-и
высокой частоты, в воде методом погружения при
различных скоростях ее движения @,05; 0,1;
0,2 м/сек) и температурах E; 20; 25°С), в
неподвижном воздухе при температурах 5 и 20°С,
в потоке насыщенного влагой воздуха при 2ГС
и скорости движения 5,1 м/сек в пустом
сечении дефростера.
Изучено влияние скорости замораживания
на восстановление структуры ткани после
размораживания.
Качество рыбы после размораживания
оценивали по следующим показателям:
гистологическая структура ткани; гидрофильные, или
влагоудерживающие, свойства ткани (по
количеству сока, выделяемого при
центрифугировании); количество свободно вытекающего сока;
изменение веса рыбы при размораживании; ор-
гаиолептическая характеристика
Размораживание токами высокой частоты
проводили при частотах 36 мгц
(диэлектрическое размораживание) и 2450 мгц
(микроволновой нагрев). Продолжительность
размораживания при 36 мгц блоков трески и скумбрии
размером 800X250X60 мм составляла 30—
35 мин. Температура размороженной рыбы по
всему объему блока была одинаковой. Для
скумбрии, например, при температуре в
центре блока —2°С колебания не превышали ±ГС.
При размораживании при частоте 2450 мгц
объектом исследования были блоки пикши.
При этом методе отмечалась значительная
разница температуры в центре блока и на
поверхности A5—17°С и больше). Во всех случаях
наблюдалась очаговая проварка рыбы.
Размораживание в воде проводили в
лабораторном дефростере конструкции ВНИХИ.
В опытах теплофизического характера
определяли продолжительность размораживания в
зависимости от температуры и скорости дни
жения воды в дефростере, толщины и пачаль
ной температуры рыбы.
Результаты опытов по качественным
характеристикам и теплофизическим показателям
представлены в табл. 1—3.
В табл. 1 показано изменение веса и
гидрофильных свойств ткани толстолобика в зависи-
Таблиц а 1
Размораживающая
среда
•2 2*»
3 Си ж
ао к
„Sis
7\ п S3
PQ сил
-3
S -
О 2
: со ев
> «я s
¦ а, аз
Воздух при 5°С
730,0
1010,5
Вода
(неподвижная) при 5°С
701,9
1136,7
48
55
23,5
25,6
а> Сих
S со S^2
—3,19
-4,11
•е- ^
о л ;
я о
36,50
37,85
48
60
Вода
(неподвижная) при 15°С
694,4
1138,4
2389,2
48
57
74
3,0
4,5
+2,84
+3,82
1,1
1,9
3,3
+0,21
+0,28
+0,28
41,21
42,51
'36,95'
'38,27,
'43,69
Вода
(неподвижная) при 25°С
1169,9
59
1,4
-0,05
43,61
Примечание. Знак , + » означает привес,
" — потерю веса.
34

Т а блица 2
Начальная
температура
рыбы
(температура
хранения), °С
—30
—18
, —10
Размораживающая среда
Воздух при 5°С
Вода (неподвижная)
при 5°С
Вода (неподвижная)
при 15°С
Воздух при 5°С
Вода (неподвижная)
при 5°С
Вода (неподвижная)
при 15°С
Воздух при 5°С
Вода (неподвижная)
при 15°С
|je< рыбы
до
размораживания, 2
1010,5
701,9
2060,0
694,4
1138,4
953,0
1136,7
652,2
1125,2
906,5
665,1
1118,9
Толщина
рыбы, мм
55
48
71
48
57
54
60
48
56
54
47
56
Продолжи
телыюеть
разморажи-
вания, ц
25,6
3,0
5,7
1,1
1,9
24,5
4,5
1,1
1,9
26,0
1,2
1,7
Изменение
нега рыбы
при
размораживании, %
—3,19
+2,84
+2,83
+0,21
+0,28
—3,35
+3,82
+0,47
+ 1,27
—3,71
+ 1,12
+ 1,46
1 II.'IJHMJIII И
ногть, ";
сока
37,85
41,21
41,32
36,95
38,27
38,60
42,51
36,59
38,15
40,55
37,57
37,45
!
» о к:ржа!пг<
сухих _
не шести
и соке, %
11,17
11,22
12,39 |
11,35
11,80
Г: 11,92
12,00
11,62
11,46
11,89
11,68 1
11,68 |
мости от характера и температуры
размораживающей среды, в табл. 2 — влияние
начальной температуры рыбы и характера
размораживающей среды на продолжительность
размораживания толстолобика, изменение веса
при размораживании и гидрофильные
свойства, в табл. 3 — влияние температуры и
скорости движения воды на продолжительность
размораживания толстолобика и щуки.
Наблюдается незначительная разница
в гидрофильных свойствах ткани при
различных температурах размораживания в воде
D1,21% при 5°С и 43,61% при 25°С), а также
при различных скоростях размораживания (в
воздухе и в воде при 5°С).
Не отмечена разница в гидрофильных
свойствах при размораживании рыбы токами
высокой частоты B450 мгц) и в воздухе при
комнатной температуре.
При размораживании в воде контактным
способом увеличивается вес рыбы
в"результате ее набухания (табл. 1, 2). Отмечено, что
чем ниже температура воды, тем больше
набухание B,8% при 5° и 0,28% при 15°С).
Температура среды сильно влияет на
продолжительность размораживания. Повышение
температуры воды с 5 до 15°С сокращает
время размораживания примерно в 3 раза, а с 15
до 25°С — примерно в 1,3 раза. При одной и
той же толщине рыбы с повышением скорости
движения воды продолжительность
размораживания сокращается, причем влияние скоро
сти тем больше, чем ниже температура воды.
Повышение скорости движения воды до
0,2 м/сек при 15°С снижает время
размораживания до 40% по сравнению с. неподвижной
водой. Дальнейшее повышение скорости не
дает значительного эффекта.
Размораживание рыбы в потоке
насыщенного воздуха проводили в экспериментальном
дефростере конструкции ВНИХИ.
Увлажнение воздуха до состояния насыщения
осуществлялось паром, подаваемым в аппарат в месте
выхода воздуха из вентилятора. Блоки трески
размораживали при пяти скоростях движения
воздуха в пустом сечении дефростера 3,5; 4,6;
5,1; 5,6 и 6,1 м/сек. Процесс размораживания
контролировали по продолжительности,
изменению веса рыбы и гидрофильности ткани.
Установлена оптимальная скорость
движения воздуха E,1 м/сек), выше которой
процесс становится неэкономичным.
Продолжительность размораживания блока рыбы
толщиной 60 мм в потоке насыщенного воздуха с
температурой 2ГС при скорости его движения
над блоком 6,1 м/сек составляет в среднем 3 ч
15 мин (до температуры в центре блока
—0,5-г----0,9°С). Потерь веса рыбы практиче-
35

Т а б л и ц а 3
Вид
{4,1 бы'

Толстолобик
Щука
^ Размораживающая среда
~ё Вода (неподвижная)
при 15°С
Вода при 15°С со
скоростью движения
{м 1 сек)
0,05
0,1
0,2
Вода (неподвижная)
при 15°С
Вода при 15°С со
скоростью движения
(м/сек)
0,05
0,2
Вода (неподвижная)
при 25°С
Вода при 25°С со
скоростью движения
(м/сек)
0,05
0,1
0,1
0,2
0,2
Толщина
рыбы, мм
70
74
70
66
61
56
52
53
69
51
51
63
51
67


жительность
размер;-
живания, '/
2,8
2,6
2,2
1,6
1.4
1,3
1,2
0,9
1,3 J
0,8
0,8 1
0,9
0,8
1,1 1
ски не наблюдается. Гидрофильность
составляет сразу после размораживания 43,03%, а
через сутки хранения при 0-f—0,5°C — 41,2%.
При размораживании в потоке влажного
воздуха, как и при всех методах
размораживания, основанных на теплопередаче,
наблюдается значительная разница в температурах
центра блока и его поверхности. Для
уменьшения этой разницы размораживание
лучше проводить до температуры в центре
блока —0,5ч—-0,9°С и удалять рыбу из
дефростера непрерывно по мере размораживания.
Для исследования возможности уменьшения
потерь веса рыбы и подсыхания ее
поверхности при размораживании проведены опыты
с блоками трески в неподвижном воздухе
комнатной температуры, причем блоки накрывали
полиэтиленовой пленкой толщиной 40 мк. При
размораживании под пленкой несколько
снижаются потери веса, не наблюдается
подсыхания поверхности. Изменение веса в процессе
размораживания без пленки составляло в
среднем 3,18%, под пленкой 2,72%.
Гидрофильность ткани была несколько больше у рыбы,
размороженной без пленки.
В связи с существующим мнением, что при
медленном размораживании или хранении
после быстрого размораживания происходит
лучшая реабсорбция мускульного сока тканью,
были поставлены опыты по изучению
возможного изменения гидрофильных свойств ткани
быстроразмороженной рыбы, некоторое время
хранившейся в размороженном состоянии.
Рыбу (пикшу) размораживали токами
высокой частоты, после чего хранили в течение
суток в камере при 0ч—0,5°С. Медленное
размораживание проводили в воздухе при 20°С.
Результаты опытов представлены в табл. 4.
Таблица 4
1 Гидрофильность пикши, % сока
размороженной токами высокой частоты
B450 мгц)
сразу после размораживания
40,23
41,20
43,40
44,58
40,74
40,63
36,69
40,67
через сутки
хранения при
(К— 0,5° С
41,58
39,57
38,86
39,39
41,33
40,80
40,92
42,70
размороженной в
воздухе
40,36
42,48
40,27
39,94
39,39 |
40,77 |
40,50 |
Опыты показали, что гидрофильные
свойства ткани рыбы после суточного хранения ее в
размороженном виде практически не
изменяются.
Восстановление структуры мышечной ткани
рыбы, размороженной различными способами,
оценивали методом гистологических анализов.
Исследовали рыбу до замораживания, в
замороженном состоянии и после
размораживания (рис. 1).
Гистологические исследования показали, что
первоначальная структура мышечной ткани
рыбы после размораживания не
восстанавливается полностью.
Гистологическая структура ткани после
размораживания сходна со структурой
замороженной ткани, а не свежей, немороженой.
Исследовано возможное влияние жирности
рыбы на степень изменений структуры,
вызываемых .замораживанием. Проведены
гистологические исследования после размораживания:
жирных рыб — скумбрия,
северо-атлантическая сельдь и тощих — треска, пикша (рис. 2).
Были исследованы также морской окунь, сом,
линь, камбала.
Материалы гистологических исследований
показывают, что действие замораживания
36

Рис. 1. Гистологические срезы трески:
а — незамороженная (увеличение в 100
раз); б — замороженная (увеличение в
90 раз); в — размороженная токами
высокой частоты (увеличение в 90 раз).
Рис. 2. Гистологические срезы
размороженных жирных рыб:
а — сельдь северо-атлантическая
(увеличение в 90 раз); б — скумбрия (увеличение в
100 раз).
37

больше выражено в тощих рыбах и меньше
в жирных, но ни в одном виде рыбы не
восстанавливается исходная структура, присущая
гкапи до замораживания.
Гистологическим методом можно различить
рыбу немороженую и размороженную.
Исследовано влияние скорости
замораживания на восстановление структуры при
размораживании. Проведены опыты по
ультрабыстрому замораживанию рыбы в жидком азоте
при — 195,6°С и умеренному — в интенсивной
воздушной морозилке при —35°С. Состояние
структуры после размораживания
представлено на рис. 1, в и 3; на срезах видны следы
замораживания в виде точек и пятен — места,
где были кристаллы льда в замороженной
ткани.
Хотя величина кристаллов льда при
замораживании в жидком азоте незначительна и. их в
одном волокне образуется 35—50, все же
разрушающее структуру действие замораживания
оказывается необратимым, нарушения
структуры, вызываемые замораживанием, при
размораживании не исчезают.
При изучении различных способов и
режимов размораживания проводили органолепти-
ческие исследования, в том числе и дегустации.
При дегустации трески, размороженной в
воздухе при 2,5°С и 18—20°С, в воде при 20°С
(в полиэтиленовой пленке) и токами высокой
Рис. 3. Гистологические срезы сома:
а — замороженный в жидком азоте (увели
чение в 100 раз); б — размороженный в
воздухе после замораживания в азоте
(увеличение в 100 раз); в — то же, увеличение
в 330 раз.
частоты B450 мгц), не было отмечено
существенной разницы в качестве рыбы,
размороженной в воздухе и в воде. У трески,
размороженной токами высокой частоты, отмечалась
незначительная жесткость мяса. Кроме того,
треска, размороженная этим методом, в сыром
виде имела повышенную клейкость, что,
видимо, связано с возможным изменением
коллагена в сторону увеличения его растворимости.
Дегустация показала также, что
повышенная температура среды B5°С) оказывает
влияние на органолептические свойства, в частно-
38

сти, на консистенцию мяса. Контактное и
бесконтактное размораживание в воде при 25°С
вызывает появление некоторой жесткости в
консистенции мяса.
Выводы
Р а з м о р а ж и ванне н е в осст а и а в л и в а ет л о л -
постью гидрофильных свойств ткани.
Гидрофильные свойства ткани после
размораживания незначительно различаются в зависимости
от скорости размораживания и 1емпературы
размораживающей среды.
При размораживании не происходит
полного восстановления гистологической
структуры ткани.
Величина остаточных явлений
замораживания неодинакова у рыбы различной
жирности, больше проявляется в тощих рыбах и
меньше в жирных. Остаточные явления
замораживания сохраняются как после умеренного
замораживания, так и после ультрабыстрого.
Рыбу, хранившуюся в замороженном вн~
де, лучше размораживать быстро, токами
высокой частоты. Размораживание токами выео
кой частоты при 36 мгц происходит равномер
по по всему объему блока, при частоте
2450 мгц — неравномерно по толщине блока.
Размораживание в потоке насыщенного
воздуха является относительно
непродолжительным и экономичным.
При всех методах размораживания,
кроме высокочастотного при 36 мгц, отмечается
значительная разница между температурой
поверхности и толщи блока, которая зависит
от температуры размораживающей среды.
Не отмечается заметного влияния уело
вий размораживания на оргаиолептические
показатели качества рыбы.
При выборе метода размораживания
должны учитываться вопросы организационно-
технического характера — возможность
механизации процесса, требуемая площадь для
установки, удельные расходы электроэнергии,
воды и пара, удобство обслуживания.
Опытные перевозки винограда железнодорожным
. _ транспортом ——
П. Я. КОРОБКО
Ташкентский институт инженеров железнодорожного транспорта
Ташкентский институт инженеров
железнодорожного транспорта провел опытные
железнодорожные перевозки винограда на
направлении Джетысай — Чита — Владивосток с
целью выявить транспортабельность
отдельных столовых и винных сортов винограда при
перевозках в рефрижераторных вагонах
различных систем.
Указанное направление наиболее тяжелое по
условиям транспортировки скоропортящихся
продуктов: большая протяженность и высокая
температура наружного воздуха.
Перевозили виноград столовых (Юмалак,
Тайфи белый, Тайфи розовый) и винных
(Баян-ширей, Тавквери, Саяки) сортов в
рефрижераторных вагонах поездов и секций с
машинным охлаждением.
656.225:634,87
В каждый вагон загружали 48 контрольных
ящиков F стопок по 8 ящиков), которые
размещали равномерно по всему вагону.
Использовали ящики-лотки астраханского типа
(ГОСТ 8416—63). Погрузку проводили в
течение 20—24 ч. Всего было отгружено 18 ваго-
гов с винными сортами винограда и 13 со
столовыми. Температура винограда перед
погрузкой 26 и 28°С. Вагоны предварительно
охлаждали до 15 и 20°С.
Виноград перевозили с 7 по 13 октября
A967 г.). Максимальная дневная температура
наружного воздуха 28—37°С. Холодильные
машины работали нормально.
Изменение температуры наружного воздуха
и внутри рефрижераторных вагонов секции
5—726 за время перевозок в октябре приведе-
39

22 Числа месяца
Рис. 1. Изменение температуры воздуха за время перевозок винограда:
/ — наружный воздух; 2 — воздух внутри вагонов.
но на рис. 1. Температуру замеряли каждые
два часа, точность показаний термометров
проверяли 3—4 раза за рейс.
Анализ данных показал, что период
охлаждения винограда до 5°С составил от 1,5 до 3,5
суток в зависимости от типа секций и
температуры груза; температура в вагонах
отдельных секций колебалась незначительно.
Средняя температура за период установившегося
режима перевозки в вагонах 5-вагонных
секций 3,6—4,4°, поездов с машинным
охлаждением 4,5° и 12-вагонных секций 4,8°С.
Товароведный анализ осуществляли
комиссионно с участием госинспектора по качеству
сельскохозяйственных продуктов. Перевеску
проводили при погрузке и выгрузке на весах
Ш-50П.
Изменение товарного качества винограда за
время перевозки приведено в таблице.
Как видно из таблицы, виноград хорошо
сохраняется при перевозках в рефрижераторных
вагонах всех типов. Однако в пятивагонных
секциях обеспечивается более качественная
доставка винограда, чем в 12-вагонных и
поездах с машинным охлаждением.
Одним из существенных факторов,
влияющих на изменение товарного качества
винограда, является продолжительность перевозки.
Виноград винных сортов выдерживает
транспортные условия в течение 12—13 суток не
хуже винограда столовых сортов.
При опытных перевозках исследовали
также изменение качества винограда в
зависимости от расположения ящиков в вагоне.
Товароведный анализ контрольных ящиков
показал, что в поездах с машинным охлаждением
и 12-вагонных секциях уровень порчи
винограда, расположенного в междверном
пространстве, превышает на 1% уровень порчи
винограда в ящиках, расположенных в торцовых
частях вагона. В 5-вагонных секциях такие
отклонения качества не установлены. По высоте
штабеля отмечается незначительное
ухудшение качества — на 0,2—0,6% в средних слоях
штабеля. Товарное качество продукции в
верхних и нижних слоях примерно одинаково.
На товарное качество винограда большое
влияние оказывает состояние тары и
устойчивость штабеля при транспортировке. В настоя-
1ии вагонов
нов
о
ло ва
S
ST
1
I На станцию Ча
5-вагонная секция .
12-вагонная секция и
поезд с машинным
охлаждением . . .
В среднем . . .
8
10
На станцию Владиво
5-вагонная секция . .
Поезд с машинным
охлаждением . . .
В среднем . . .
8
5
ьность!
олжител
тки
О <J
си
Е
ЗАДНЯЯ
евозк
2 л
Си о
U с
1
та (ei
П,75|
12,50
12,16|
сток
20,5
20,0
20,3
Качество винограда, % 1
при отгрузке
1
гнные сорта)

Соответствует РТУ
То же
п «
при
выгрузке
-шрт
ed
и 1
оды
н
1 1
98,88
97,46
98,17
1,12
2,54
1,83
(столовые сорта) |

Соответствует РТУ
То же
» »
96,35
95,40
96,03
3,65
4,60
3,97
40

щее время до 10—15% ящиков ломается в
пути следования. Установлены две причины
повреждения винограда: поломка тары в нижних
рядах штабеля и развал штабеля из-за
неплотной укладки и отсутствия крепления.
Действующие правила перевозок грузов не
определяют условия формирования штабеля из
ящиков астраханского типа. Поэтому на
практике их укладывают по одной из схем,
рекомендуемых правилами для ящиков
болгарского и румынского производства. Чаще всего
применяют наиболее простую схему погрузки —
продольную укладку, при которой допускается
свободное пространство (до 30 см) между
стопкой и продольной стеной вагона. Но такая
погрузка приводит к развалу штабеля в пути
следования, повреждению тары и груза.
Штабель из ящиков астраханского типа
рекомендуется формировать по принятой для
конкретного вагона схеме в зависимости от
внутреннего размера кузова.
На рис. 2, а дана схема укладки ящиков,
которую рекомендуется применять при
загрузке в вагоны поездов с машинным
охлаждением, 5-вагонные секции и вагоны-ледники
Брянского машиностроительного завода (БМЗ).
По схеме, приведенной на рис. 2, б, следует
загружать ящики в 5-вагонные секции
производства ГДР. Эти схемы укладки не требуют
дополнительного крепления штабеля.
На рис. 2, в показана схема укладки лотков
в 12-вагонные секции. В этом случае
необходимо крепить штабеля вдоль боковой стены
вагона. По такой же схеме загружают ящики в
автономные вагоны и вагоны-ледники
производства ГДР, но по ширине вагона
укладывают семь ящиков без крепления.
Использование дифференцированных схем
позволит увеличить объем загрузки на 10—
12%.
Опытные перевозки показали, что виноград
винных сортов, погруженный в
рефрижераторный подвижной состав, выдерживает
транспортировку до 15 суток.
Виноград столовых сортов можно аеревозить
?ос
?DDDDDDDDDDDDDDDDD
ZiEZItZICZ)
—I!—II—И—I
j
ж
3
DDDDDDDDDDDDDDD
ршпшшшшша
DDDDDDDDDDDDDDD
DDDDDDDDDDDDDDD
????????о
: ? ? ? ? ? ? ? ? ?
;?????????
?????????
}?????????
Рис. 2. Схемы укладки ящиков:
а — в вагоны поездов с машинным охлаждением,
5-вагонные секции и вагоны-ледники производства
БМЗ; б—в 5-вагонные секции производства ГДР; в—
в 12-вагонные секции.
в рефрижераторных вагонах всех типов из
Узбекистана на Дальний Восток.
На пунктах погрузки должен быть
установлен контроль за изготовлением и отбором
ящиков. Недопустимо использовать плохо сбитую
тару.
Необходимо практиковать перевозки
винограда с плантаций к пунктам погрузки в
кузовах без увязки ящиков веревкой, которая
зачастую повреждает продукт и тару.
¦

*J
Рис. 1. Холодильник как система массового
обслуживания:
¦ — железнодорожные вагоны; П —
вилочные погрузчики или электротележки; О—весы;
Л — лифты; А — автомашины; А — система
обслуживания.
ртт
1,0
0,8
0,6
0,4
о,*
1
А
1
к
ч
_т—о
it
Sk
8
16
I?
1
о г ь 6 в ю 12 п 16 18 го гг т
Рис. 2. Вероятность поступления в систему т
требований при различных значениях Xt.
ний будет последовательность событий,
характеризуемая временем прибытия
железнодорожных вагонов или автомобилей с грузом к
обслуживающим устройствам.
Система массового обслуживания на
холодильнике показана на рис. 1.
Выходной поток первого аппарата
(вилочный погрузчик) является входным для второго
аппарата (весы), а выходной второго
аппарата — входным для третьего
(электротележка), выходной третьего — входным для
четвертого (лифт), выходной четвертого —
входным для пятого (электротележка).
Рассматриваемая система относится к
классу систем с ожиданием, в которой критериями
оценки качества обслуживания служат:
среднее число занятых обслуживающих аппаратов;
среднее время простаивания обслуживающей
системы; время ожидания начала
обслуживания; закон распределения длины очереди;
закон распределения времени ожидания начала
обслуживания; вероятность иметь не более п
требований в очереди в момент времени t.
Исследования систем массового
обслуживания на московских холодильниках № 9и№ 14,
проведенные ВНИХИ, позволили установить,
что распределение промежутков времени
между событиями входного потока требований с
некоторыми допущениями подчиняется
экспоненциальному закону распределения f(t):
f(t) = iru (*>0), A)
где % — плотность входного потока
требований.
Вероятность Pm(t) поступления в систему т
требований в течение времени t подчиняется
известному распределению Пуассона (рис. 2).
рж<о«-^ /
-х/
т\
B)
где т = 0, 1, 2,..., п.
Известно, что для пуассоновского потока
необходимо выполнять следующие условия:
стационарность (вероятность поступления
требований не зависит от начала отсчета, а
зависит от величины интервала t0; ^+1);
ординарность (считается невозможным поступление
двух или более требований в достаточно
малый промежуток времени Д/->0); отсутствие
последствия (событие, происходящее в момент
^о, не влияет на вероятность этого события в
момент to+(t).
Этим условиям на ограниченном промежутке
времени удовлетворяет входной поток
требований, представляющий для холодильника
прибытие железнодорожных вагонов или
автомобилей с грузом.
Распределение продолжительности
обслуживания на холодильниках также может быть
представлено экспоненциальным законом
распределения
f(t) = ],i-*< (г>0),
C)
где \х
величина, обратная среднему
времени обслуживания,
™to6
Пуассоновский входной поток требований
B) и экспоненциальное распределение
продолжительности обслуживания C) позволяют
применить для проектного расчета холодильников
известные формулы Эрланга [2—4].
— Вероятность Р0 того, что в момент
поступления очередного требования все
обслуживающие аппараты свободны, определяется по
формуле
Ро =
т
к=о
к\(т-
— (-Y+
+ 2
т
X \к
к—т + 1
пк~п п\ (т ¦
¦ к)\ \ Н- /
D)
43

где п — число обслуживающих устройств;
т — наиболее возможное число
требований, находящихся в обслуживающей
системе одновременно;
К — частота поступления требований;
\i — интенсивность обслуживания.
— Вероятность Рктого, что в системе
находится к требований для случая, когда их
число больше числа обслуживающих устройств,
(п^к^пг), определяется по выражению
Y
Число
случаев к
0
1
2
з
4
5
Число групп
вагонов,
ожидающих

обслуживания, к — 1
0
0
1
2
3
4

Вероятность
0,011
0,04
0,117
0,25
0,37
0,26
(*-1)^
0
0
0,117
0,5
1,11
1,04
*'рк
0
0,4
0,234
0,75
1,43
1,3
Рк
X \к
m I К '
nK"n n\{m—K)\ V V- i
A,
Г>)
— Среднее число требований Ми
ожидающих начала обслуживания (средняя длина
очереди), находится по уравнению
м^ 2
(к — n) ml
к~п +1
пк~п п\
n\(m — к)\
(-МКРс (О)
~ Коэффициент простоя требования в
системе обслуживания вычисляется по
формуле
Mi
m
=л+1
(m—к)
Po-
CO
— Среднее число требований М2,
находящихся в обслуживающей системе,
рассчитывается по уравнению
Ж 2 :
К=\
-)" +
(к — 1)! (от—к)! \ у. '
+ 2
1С—П + 1
(*
n\{m — i<)\ \ V- I
Р0- («)
— Вероятность P>N того, что число
требований, ожидающих • начала обслуживания,
больше некоторого числа N, определяется по
формуле
m N
P>/v= 2 Pn-l-У, Рк (N>n). (с)
В таблице даны результаты расчета для
случая п=1 устройству; т = 5 группам вагонов
на основании статистических наблюдений на
распределительных московских холодильниках
№ 9 и № 14. Параметры входного потока
требований для этих холодильников следующие:
Я = 0,163 требований в час; jj, = 0,224
требований в час.
44
Средняя длина очереди для
рассчитываемого случая
m
Afi^S (к-1) Я* = 2,77. (Ю)
Коэффициент простоя требований (вагонов)
(п)
-^- = 0,55.
Это означает, что половина требований
(железнодорожных вагонов) системы
обслуживания ожидает начала обслуживания.
Среднее число требований системы
обслуживания
A2)
Следовательно, на станции примыкания и у
фронта холодильника находится четыре
группы вагонов (каждая группа состоит из
четырех вагонов).
Из приведенных расчетов видно, что при
существующей организации системы
обслуживания по обработке железнодорожных вагонов,
поступающих на распределительные
холодильники, половина их простаивает в ожидании
начала обслуживания, что снижает
эффективность работы холодильников.
Рассматриваемый метод расчета системы
обслуживания холодильников позволяет
установить оптимальное соотношение мощности
холодильника и проходящего через 'него
грузопотока.
Л И Т Е Р А Т У Р А
1. Ян ко В. М. Поточные линии как системы
массового обслуживания. «Вестник с.-х. наук», 1966, № 10.
.2. Розенберг В. Я-, П р о х о р о в А. И. Что такое
теория массового обслуживания? Физматгиз, 1963.
3. В е н тцель Е. С. Теория вероятностей. Физматгиз,
1962.
4. Хин чин А. Я. Работы по математической теории
массового обслуживания. Физматгиз, 1963,

Государственный стандарт на сборные
холодильные камеры ——
Б. Л. БЕР, Д. Е. ГЕРШЗОН
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
621.565@83.75)
С целью унификации торгового
холодильного оборудования и повышения его качества в
СССР начата разработка общесоюзных
стандартов на это оборудование, первым из
которых явился ГОСТ на сборные холодильные
камеры.
Сборные холодильные камеры широко
применяются на предприятиях торговля и
общественного питания для хранения
скоропортящихся пищевых продуктов. Изготовители — Бро-
варский завод холодильников, Суслонгерский
деревообрабатывающий комбинат,
Оренбургский завод холодильного оборудования и
Ялуторовский лесозавод — поставляют готовые
теплоизоляционные щиты и другие детали
камер в комплекте с холодильной машиной.
Камеры собирают на месте эксплуатации.
Б 1960 г. было изготовлено 7400, в 1964 г.
13250, а в 1968 г. 16050 сборных холодильных
камер.
До 1966 г. выпускались сборные камеры
1ХКР, 2ХКР и низкотемпературная НКР-1,
различавшиеся по конструкции и размерам
теплоизоляционных щитов. В качестве
изоляции применяли малоэффективный материал,
например, гофрокартон.
В 1966 г. начато производство нового ряда
камер, собираемых из унифицированных по
конструкции и размерам теплоизоляционных
щитов. Теплоизоляционным материалом
служат пенополистирол или мипора б
полиэтиленовой пленке.
Камеры осваивались в соответствии с
типажом на торговое холодильное оборудование
по техническим заданиям ВНИХИ и проектам,
разработанным Харьковским ОКБХМ.
В 1968 г. Государственный комитет
стандартов, мер и измерительных приборов при
Совете Министров СССР утвердил ГОСТ 13742—68
«Камеры холодильные сборные. Типы. Ос
новные параметры и размеры»,
разработанный лабораторией торгового холодильного
оборудования и кондиционирования воздуха
ВНИХИ совместно с лабораторией торгового
холодильного оборудования ВНИИторгмаша.
Стандарт предусматривает выпуск сборных
холодильных камер трех типов: КХ — камеры
холодильные для хранения охлажденных
продуктов, КН — камеры низкотемпературные
для хранения замороженных продуктов,
КХК — камеры холодильные
комбинированные для хранения охлажденных и
замороженных продуктов.
Камеры должны изготовляться в двух
исполнениях: для районов умеренного климата и
для южных районов страны. В каждом
исполнении ГОСТом предусмотрено по семь
типоразмеров камер: типа КХ — три типоразмера
объемом 6, 12 и 18 я3, типа КН — два
типоразмера объемом 6 и 12 ж3, типа КХК — два
типоразмера объемом 12 и 18 м3.
Объемы камер подсчитывают по их
внутренним размерам. Допустимое предельное
отклонение от указанных в ГОСТе объемов ±7,5%.
Индекс камер включает буквы,
определяющие их тип (КХ, КН, КХК), и цифры,
обозначающие внутренний объем F, 12, 18). В
индекс для южных районов входит буква Ю.
Например, камера холодильная объемом 6 м3 для
районов умеренного климата обозначается
КХ-6, камера низкотемпературная объемом
12 м3 для южных районов — КН-12Ю.
Помимо объема камер, ГОСТ устанавливает
их основные параметры: температурный
режим, расход электроэнергии, габаритные
размеры, вес и технический ресурс.
В выпускавшихся ранее камерах не
обеспечивался оптимальный температурный режим
хранения продуктов. Так, расчетная
температура в камере 2ХКР была 2—4°С, в камере
НКР-1 от —15 до —12°С. Расчетная
температура окружающего воздуха составляла 25°С.
В соответствии с технологическими
требованиями хранения пищевых продуктов в
предприятиях торговли и общественного питания
для камер типа КХ и отделений с плюсовой
температурой комбинированных камер типа
КХК принята температура 0—2°С, для камер
типа КН и низкотемпературных отделений
камер КХК от —18 до —16°С при расчетной
температуре окружающего воздуха 32°С.
Приведенная в ГОСТе температура камеры
принимается как среднее арифметическое
значение температур в центре охлаждаемого объ-
45

ёма за цикл работы агрегата. Допустимое
предельное отклонение температур в
охлаждаемом объеме ±1,5°С.
Коэффициент рабочего времени
холодильного агрегата должен быть не более 0,75.
ГОСТом установлен часовой расход
электроэнергии (трехфазный ток напряжением
220/380 в) для камер различных типоразмеров
(см. таблицу).
Типоразмеры камер
1 КХ-6
! КХ-6Ю
1 КХ-12
КХ-12Ю
КХ-18
I КХ-18Ю
КН-6
КН-6Ю
КН-12
КН-12Ю
КХК-12
КХК-12Ю
| КХК-18
КХК-18Ю
1 * Первая цифра ука:
Часовой расход электроэнергии,"
квт-ч, не более
0,66
0,82
1,03
1,25
1,25
1,65
1,13
1,41
1,78
2,15
0,66/1,13*
0,82/1,41
1,03/1,13
1,25/1,41 S
зывает расход электроэнер-
гии для отделений с плюсовой температурой, вто- 1
1 рая —для низкотемпературных отделений.
Часовой расход электроэнергии для
однофазного тока напряжением 220 в
предусмотрен только для камер типа КХ-6 и КХ-6Ю и
составляет соответственно не более 0,72 и
0,91 квТ'Ч.
Расход электроэнергии указан без учета
энергозатрат на оттаивание испарителя. В
выпускавшихся ранее камерах этот показатель
не регламентировался.
Температуру в камере, коэффициент
рабочего времени и расход электроэнергии
определяют при закрытых дверях незагруженной
камеры и teMftepatype окружающего воздуха 32±
±ГС для районов умеренного климата, 40±
± ГС для южных районов.
Габаритные размеры камер унифицированы:
ширина 2000, высота 2300 мм. Длину камер
составляют два угловых щита размером в
плане 500 мм B50X2) и от одного до трех щитов
размером в плане 1500 мм для камер объемом
соответственно 6, 12 и 18 ж3. Таким образом,
длина камер объемом 6 мъ равна 500+1500 =
-2000, объемом 12 ж3 — 500 + 2X1500 = 3500,
объемом 18 ж3 — 500 + 3X1500 = 5000 мм.
Согласно ГОСТу вес камер (без
холодильной машины) ограничен следующими
пределами: для камер объемом 6 ж3 — 750, 12 ж3 —
1220 и 18 ж3 — 1460 кг.
Вес камер, предусмотренных ГОСТом, ниже
веса ранее выпускавшихся. Так, если вес
камеры КХ-18 не должен превышать 1460 кг, то
камера 2ХКР примерно того же объема
весила 2800 кг.
В ГОСТ введен показатель технического
ресурса сборных холодильных камер, который
составляет 30000 ч работы до первого
капитального ремонта.
Коэффициент теплопередачи ограждающих
конструкций, отнесенный к средней
поверхности камеры, по ГОСТу не должен превышать
для камер типа КХ и отделений камер типа
КХК с плюсовой температурой 0,6, для
камер типа КН и низкотемпературного отделения
камер типа КХК — 0,45 ккал/ (ж2 • ч • град).
Сборные холодильные камеры должны
обеспечивать оптимальный рабочий режим при
температурах окружающего воздуха: от 12 до
32°С для районов умеренного климата и от 12
до 40°С для южных районов страны.
Новый ГОСТ введен с 1 января 1969 г. Для
камер типа КХК он будет действовать с 1
января 1971 г.
Вниманию
читателей!
Начиная с октября с. г. в журнале «Холодильная техника» будет
публиковаться полный текст новых «Правил техники безопасности на
фреоновых холодильных установках», утвержденных Президиумом ЦК
профсоюза работников государственной торговли и потребительской
кооперации.
Публикация Правил будет продолжена в 1970 г.
Желающие приобрести номера журналов с Правилами должны
направить до 15 сентября заказы по адресу: Москва, И-434, ул. Костяко-
ва, 12, редакция журнала «Холодильная техника».

Новости строительства
Новый холодильник в Сызрани
621.565
Рис. 1. Общий вид холодильника.
В 1967 г. в Сызрани пущен в эксплуатацию
новый холодильник (рис. 1) Росмясорыбторга
емкостью 5000 т, построенный по проекту Гип-
рохолода.
Здание главного корпуса холодильника
одноэтажное, с подвалом. Высота первого
этажа 5,5—6 м (кровля холодильника покатая),
подвала — 3,65 м.
Несущий каркас состоит из колонн
прямоугольного сечения (сетка колонн 6X6 м), на
которые уложены сборные железобетонные
плиты перекрытия, рассчитанные под
полезную нагрузку 2500 кг/м2.
В подвале располагается восемь камер
общей емкостью 2200 т для хранения
охлажденных грузов при температуре воздуха до —5°С.
Охлаждение камер воздушное.
На первом этаже (рис. 2) размещены пять
камер общей емкостью 2800 т для хранения
мороженых грузов при температуре воздуха
— 18°С. Охлаждение — двухрядными
потолочными и однорядными пристенными оребренны-
ми батареями непосредственного охлаждения.
На первом этаже находятся также две
морозильные камеры (производительность обеих
14 т/сутки) с температурой воздуха —30°С,
охлаждение которых воздушное, и
накопительная камера с температурой воздуха до —18°С,
охлаждение — оребренными батареями
непосредственного охлаждения.
Полы в камерах — мозаичные, толщиной
4 см, разделенные температурными швами на
квадраты 200X200 см.
К главному корпусу примыкает
двухэтажный блок подсобных помещений, где
расположены компрессорный цех, пункт управления
приборами автоматики, трансформаторная
подстанция, технологический цех с
лабораторией, конторские помещения и т. д.
Вдоль главного корпуса размещены с одной
стороны — автомобильная платформа
шириной 7,7 му с другой — закрытый
железнодорожный дебаркадер шириной 12 м.
Камеры обслуживаются аммиачной
холодильной установкой, которая состоит из трех
двухступенчатых агрегатов АДС-200 и
компрессора АВ-100/3, двух циркуляционных и
одного дренажного ресиверов емкостью 3,5 мъ
каждый, трех промежуточных сосудов ПС3-50,
переохладителя 16ПП, осушителя ПСз-80 и
41

шттл.
jmmm
Железнодорожный.
-[Ж
т
_L
N3
1
иг
т
1
lib
«а
I
дебаркадер
N7
J
N8
N1
Jhsc i
А5томо5ильная платформа
Рис. 2. План первого этажа главного
корпуса холодильника.
трех аммиачных насосов ЗЦ-4, один из
которых резервный, а также расположенных в
отдельном помещении двух горизонтальных ко-
жухотрубных конденсаторов КТГ-90, двух
линейных ресиверов РВ-3,5 и двух водяных
насосов 6К-12. Циркуляционная вода охлаждается
в трехсекционной вентиляторной градирне.
Холодильная установка работает на трех
режимах кипения жидкого аммиака: —12, —28
и —40°С.
Регулирование температуры воздуха в
камерах автоматическое, при помощи машины
АМУР-40, которая установлена в центральном
пункте управления. Здесь же размещены И
панелей с усилительными блоками и
промежуточными реле. Дистанционный контроль за
работой холодильной установки проводится
также с центрального пункта управления.
У каждого компрессора есть свой пульт
управления с ключом управления и клеммни-
ком для подключения приборов автоматики.
Приборы автоматики смонтированы на
компрессорах и обеспечивают автоматическую
защиту от чрезмерного понижения давления
всасывания и повышения давления нагнетания
(реле РДА-2 и РДА), повышения температуры
нагнетания (реле ТР-200), недопустимого
понижения давления в системе смазки
компрессора (реле РКС), прекращения протока воды
через рубашку компрессора (реле РП-12).
Уровень жидкого аммиака в аппаратах
холодильной установки контролируется
полупроводниковыми реле уровня ПРУ-4.
В процессе эксплуатации холодильника
автоматизирована работа насосной станции по
перекачке хозяйственно-фекальных стоков и
полуавтоматизирована подача воды из
городского водопровода в емкостный резервуар
холодильника. Световая и звуковая
сигнализации этих двух объектов расположены в
центральном пункте управления холодильной
установки.
Тепловая изоляция стен и покрытия
холодильника выполнена из жесткой минеральной
плиты толщиной 300 мм; изоляция
перекрытия — частично также из жесткой
минеральной плиты, а частично из пенополистирола
ПСБ толщиной 200 мм. Пенополистирол
использован и для изоляции железнодорожной
платформы.
Применение более эффективной изоляции—
пенополистирола — позволило значительно
сократить количество изоляционного
материала по сравнению с расчетным (применение пе-
нополистироловой изоляции проектом не
предусматривалось). Это удешевило
строительство на 23 тыс. руб., несмотря на то что
стоимость пенополистирола несколько выше
стоимости жесткой минеральной плиты.
Эксплуатация холодильника в течение года
показала, что в камерах, расположенных над
перекрытием с пенополистироловой изоляцией,
полы не просели, хотя допускалась нагрузка,
вдвое превышавшая предусматриваемую. В
остальных камерах первого этажа,
расположенных над перекрытием с изоляцией из жесткой
минеральной плиты, полы просели на 8 см в
результате деформации плиты, хотя проектная
нагрузка не превышалась.
Эксплуатация Сызранского холодильника
выявила ряд недостатков проекта:
не механизирована подача вагонов в
железнодорожном дебаркадере, что часто приводит
к их длительному простою (для механизации
подачи вагонов в настоящее время на
холодильнике заканчивается монтаж лебедки);
не предусмотрено электромеханическое
открывание и закрывание ворот дебаркадера;
предназначенное для зарядки
аккумуляторов, электротележек и электропогрузчиков
помещение очень мало;
нет непосредственного сообщения зарядной
и помещения для электротележек и
электропогрузчиков с автоплатформой, в результате
зимой из-за снежных заносов дорог и площадок
при перегоне на автоплатформу возникают
задержки внутрицехового транспорта;
не предусмотрено место для поддонов,
поэтому их приходится хранить на открытом
воздухе;
буфет на 16 посадочных мест слишком мал
для многочисленного коллектива работников
холодильника.
В новых проектах Гипрохолоду необходимо
исправить перечисленные недостатки, что
позволит организовать нормальную
эксплуатацию холодильников.
В. А. ЛЕСКОВ — Сызранский холодильник

ОБМЕН ОПЫТОМ
Прибор для дистанционного измерения влажности
в камерах хранения
Орджоникидзевским хладокомбинатом и
лабораторией контрольно-измерительных
приборов и автоматизации ВНИХИ с 1966 г.
проводятся работы по дистанционному измерению
относительной влажности воздуха в камерах
хранения.
Для этой цели были использованы два
электронных дифференциально-трансформаторных
прибора типа ДСР-1 с индикационными
датчиками ДВИП (чувствительный элемент
датчика — мембрана из животной гигроскопической
пленки) 1.
Приборы ДСР-1 были настроены и
отрегулированы во ВНИХИ на диапазон
относительной влажности.40—100% в интервалах
температур 0-=—5°С (первый прибор) и —124-
-т—-22°С (второй прибор), а затем
смонтированы на командно-сигнальном щите в
компрессорном цехе Орджоникидзевского
хладокомбината.
К первому прибору были присоединены
четыре датчика ДВИП, установленные в камерах
хранения сыра, сгущенного молока и т. п. с
температурой воздуха, близкой к нулю, а ко
второму — два, установленные в камерах
хранения сливочного масла с температурой
воздуха около —20°С. Датчики смонтированы на
колоннах в центре камер хранения.
Прибор ДСР-1 одноточечный, поэтому
датчики были подключены к приборам через
многоточечные галетные четырехплатные переклю-
1 Агарев Е. М., Павлова И. А., Мацкин В. С. Новые
приборы для измерения и регулирования влажности воз^
духа в охлаждаемых помещениях. «Холодильная
техника», 1962, № 2; Молчанов В. Ф., Головацкая Л. А.
Эксплуатация прибора ДВИП на Московском
холодильнике № 13. «Холодильная техника», 1966, №'4.
681.2.002.56-52
чатели. Чтобы исключить влияние магнитных
полей электрической сети, броню соединяющих
кабелей заземлили.
В течение двухлетней эксплуатации
ежемесячно проводилась проверка показаний
приборов по контрольному аспирационному
психрометру (по методике, разработанной ВНИХИ).
Проверка показала, что погрешность приборов
не превышала ±5% (рис. 1 и 2).
Датчики, установленные в других камерах
хранения, показали такой же результат.
85
^,.
1^
/
%
,2
ак
ч
У
ч
<2
<г*
^
/
S
^
л
*
^
м
I И III IV V VI YIIYIIIIXX XIЛ1 I II IIIIV V VI ШШ1Х X XIXII
Месяцы
Рис. 1. График относительной влажности воздуха qp в
камере хранения при температуре, близкой к нулю:
/ — показания прибора ДСР-1; 2— показания
контрольного аспирационного психрометра.
<рХ\
85
80
5"ft
^
/У
р*
J_^
/
//
Ч
&
2
\
ft
Ъ^
¦^
*
\st
i nmiy[y yivnvmixxxixn i и шivy vi wmix xxixii
Месяцы
Ю87г
Ш8е
Рис. 2 График относительной влажности воздуха ср в
камере хранения при температуре около —20°С:
/ — показания прибора ДСР-1; 2 — показания конт-
¦...-:. рольного аспирационного психрометра.
49

В процессе эксплуатации установлено, что в
случае замены мембраны датчика необходимо
вновь настроить приборы. Настройка
проводилась в лаборатории КИП хладокомбината в
гигростате при 100%-ной влажности.
Испытания показали пригодность приборов
ДСР-1 с датчиками ДВИП для
дистанционного измерения влажности воздуха.
В этом году датчики ДВИП (изготовляемые
Опытным заводом ВНИХИ) будут
установлены во всех камерах хранения Орджоникидзев-
ского хладокомбината. Их намечается
использовать в качестве элементов схемы для
автоматического регулирования относительной
влажности воздуха в холодильных камерах.
Разработка методов регулирования будет
проводиться Орджоникидзевским
хладокомбинатом совместно с лабораторией КИПиА
ВНИХИ.
Л. Е. НЕБЕССКИЙ — Орджоникцдзевсюий хладокомбинат
Намагничивание эластичных магнитных вставок
621.565.92:621.318.34
Для плотной герметизации дверей домашних
холодильников широко применяют магнитные
эластичные вставки, основные компоненты
которых — феррит бария (ферромагнитное
вещество) и каучук (связующее вещество).
Магнитная вставка представляет собой ленту
прямоугольного сечения.
Чтобы обеспечить притяжение вставки к
ферромагнитной подложке, ленту
намагничивают с образованием нескольких полюсов на
ее рабочей стороне. Для ленты сечением 10Х
Х4 мм наибольшая сила притяжения
получается при образовании двух полюсов.
Обычно для намагничивания используют
индуктор в виде круглого провода, по которому
от импульсной установки пропускается
одиночный импульс тока. Выбором оптимального
диаметра провода, формы и величины
импульса тока добиваются увеличения силы
притяжения ленты. Дальнейшего увеличения можно
достигнуть изменением топографии
намагничивающего поля (величина силы притяжения
зависит как от величины напряженности, так
и от величины градиента магнитного поля в
направлении нормали к рабочей поверхности-
ленты). Для этой цели нами применек магни-
топровод (ярмо) из армко-железа (см.
рисунок) .
Магнито-
провод:
1 — медный
провод; 2 —
армко - железо;
3 — изоляция.
При намагничивании партии эластичной
вставки изменение топографии
намагничивающего поля магнитным ярмом увеличило силу
притяжения каждой из них с 47 до 56 г/см2.
Таким образом, применение магнитного
ярма увеличивает силу притяжения магнитных
эластичных вставок к ферромагнитным
подложкам, улучшая тем самым герметичность
холодильников.
В. Ф. АРХИПОВ, М. Ф. ЛАПЕНКОВ —
Конструкторское бюро специальных мапн<итов
Вниманию
читателей!
Журнал «Холодильная техника» распространяется только по
подписке!
Читатели, не успевшие оформить подписку на журнал с первого
номера 1969 г., могут подписаться в местных отделениях связи и пунктах
подписки «Союзпечать» с любого последующего номера журнала и на
любой срок в пределах календарного года.
Я)

Новые изобретения
Класс 17 с, 3/03 ЛШК F 25 d
№ 221720 A100255/28-113 от 1 сентября 1966 г.)
Авторы изобретения А. И. Азаров, Г. К. Н е л ь к е
и Б. Н. М а у л и н
Заявитель Рижский вагоностроительный завод
Домашний холодильник
1. Домашний холодильник, состоящий из корпуса,
одна из горизонтальных стенок которого выполнена
отъемной с отогнутыми краями, моноблока
термоизоляции, внутренней камеры, снабженной по краям от-
бортовкой, холодильного агрегата, двери и эластичных
Прокладок, отличающийся тем, что с целью упрощения
монтажа моноблока термоизоляции и обеспечения
возможности свободной замены внутренней камеры
корпус выполнен в виде обечайки П-образной формы с
жестко прикрепленной задней стенкой, при этом
обечайка со стороны прилегания двери имеет отбортовку
ступенчатой формы, верхний край которой размещен за
отбортовкой внутренней камеры.
2. Домашний холодильник по п. 1, отличающийся
тем, что с целью упрощения герметизации места стыка
обечайки и внутренней камеры с передним краем
отъемной стенки последний имеет ширину, достаточную
для плотного прилегания его к отбортовке внутренней
камеры, и дополнительно отогнут под углом 90°, а на
отбортовке обечайки установлены дополнительные
эластичные прокладки, прикрепленные к ней, например,
посредством винтов.
Класс 17 с, 3/03 МПК F 25 d
№ 221721 A081100/28-13 от 6 июня 1966 г.)
Авторы изобретения А. И. Азаров, В. В. С п о н я,
Б. Н. Маулин иГ. К. Нельке
Заявитель Рижский вагоностроительный завод
Домашний холодильник
1. Домашний холодильник, состоящий из корпуса
камеры с моноблоком термоизоляции, холодильного
агрегата и двери, отличающийся тем, что с целью
повышения его надежности и удобства монтажа камеры
с моноблоком термоизоляции в корпусе одна из
горизонтальных стенок последнего выполнена отъемной с
отогнутыми краями и имеет отверстия, а корпус
снабжен фиксирующим приспособлением, состоящим из
жестко укрепленных в нем тяг с винтовой нарезкой на
конце и гаек с эластичными втулками, служащих для
закрепления пропущенных через отверстия стенки
концов тяг, при этом между стыкуемыми краями корпуса
и отъемной стенки вмонтирована эластичная лента.
'2. Домашний холодильник по п. 1, отличающийся
тем, что при изготовлении его в настенном варианте
отъемной выполняют верхнюю стенку корпуса.
3. Домашний холодильник по п. 1, отличающийся
тем, что при изготовлении его в напольном варианте
отъемной выполняют нижнюю стенку корпуса.
4. Домашний холодильник по пи. 1, 2 и 3,
отличающийся тем, что с целью увеличения жесткости
стыкуемые края отъемной стенки и корпуса выполнены
отогнутыми под углом 180°.
Класс 17 а, 4/01 МПК F 25 b
№ 220990 A111005/214-6 от 2 ноября 1966 г.)
Авторы изобретения В. С. Щербаков и И. М.
Калнияь
Заявитель Всесоюзный
научно-исследовательский, проектно-конструкторекий и технологический
институт холодильного машиностроения
Устройство для регулирования производительности
поршневого компрессора
Устройство для регулирования производительности
поршневого компрессора, содержащее кольцевой
подпружиненный золотник, концентрично установленный
на обойме цилиндра со всасывающими окнами,
отличающееся тем, что с целью упрощения конструкции и
обеспечения разгрузки компрессора при пуске обойма
выполнена заодно с телом цилиндра, а в золотнике
предусмотрены два симметрично расположенных окна для
совмещения с окнами цилиндра при полной нагрузке
компрессора.
51

Международной организации по стандартизации (ИСО)
Числовые обозначения холодильных агентов
В сентябре 1968 г. Совет ИСО утвердил
Рекомендацию № R817—1968 «Числовые обозначения органических
холодильных агентов».
Рекомендация разработана в Техническом комитете
ИСО/ТК 86 в его 8-м подкомитете (ПК 8) «Обозначения
холодильных агентов». В марте 1967 г. проект
Рекомендации № 1152 был разослан странам — членам ИСО. Он
был утвержден с незначительными редакционными
изменениями 25 странами — членами, в том числе и
Советским Союзом.
Рекомендация узаконивает систему числовых
обозначений, разработанную в свое время в США и
действующую во всех странах. Однако для отдельных стран
обязательны только национальные стандарты. Принятые в
СССР числовые обозначения холодильных агентов
совпадают с указанными в данной Рекомендации.
Рекомендация подразделяет все охватываемые ею
органические^агенты на пять классов. Не исключено, что
перечень агентов будет в будущем дополнен.
Система однозначно связывает числовое обозначение
и структуру углеводородов и их галоидных
производных рядов метана, этана, пропана и циклобутана.
числовое
обозначение
Галоидные
1 ю
Г И
1 12
I 13
1 13В1
1 14
20
21
22
23
30
31
| 32
40
41
ПО
111
1 112
1 112а
113
! 113а
! 114
! 114а
114В2
115
116
120
123
124
124а
125
133а
140а
142в
143а
150а
152а
160
218
Холодильный агент
химическая формула
производные углеводородов
ССЦ
CFC13
CF2C12
CF3C1
CF3Br
CF4
CHCI3
CHFC12
CHF2C1
CHF3
CH2C12
CH2FC1
CH2F2
CH3C1
CH3F
CC13CC13
CFC12CC13
CFC12CFC12
CF2C1CC13
CF2C1CFC12 i
CF3CCI3
CF2CICF2C1
CF3CFC12 !
CF2BrCF2Br !
CF3CF2C1 !
CF3CF3
CHC12CC13 i
CHC12CF3
CHFCICFa
CHF2CFoCl
CHF2CF3
CH2C1CF3
CH3CCI3
CH3CF0CI
CH3CF3
CH3CHC12
CH3CHF0 1
СНзСН2С1
CF3CF2CF3 1
1 Холодильный агент 1
числовое обозначениг
химическая формула
Углеводороды
50
! 170
1 290
600
600а
1150
1270
СН4 |
СН3СН3
СН3СН2СН3
СН3СН2СН2СН3
СН(СН3K |
СН2 = СН2 |
СН3СН = СНо
Циклические органические
соединения
С316
С317
С318
C4F6C12
C4F7C1
C4F8
Ненасыщенные органические
соединения
1112а
1113
1114
1120
ИЗО
1132а
1140
1141
CF2 = CC12
CF2 = CFC1 1
CF2 = CF2
CHC1 = CC12
CHC1 = CHC1
CH2 = CF9
CH2 = CHC1
CH2 = CHF
Азеотропные смеси
500
(R12/152a, 73,8/26,2o/0)
- 501
(R22/12, 75/25Vo)
502
(R22/115, 48,8/51,2од)
. . ,
CF2C13/CH3CHF2
CHF2C1/CF2C12
CHF2CI/CF3CF2C1
52

В цифровом обозначении последняя цифра — число
атомов фтора в молекуле.
Предпоследняя цифра на единицу больше числа
атомов водорода в молекуле. Третья цифра справа на
единицу меньше числа атомов углерода в молекуле. Для
группы метана третья цифра справа равна 0 и
опускается. Поэтому в группе метана числовые обозначения
двузначные.
Число атомов хлора определяется вычитанием суммы
чисел атомов водорода и фтора из общего числа
атомов, присоединенных к атому углерода. Общее число
атомов равно 2/1+2 в насыщенных и 2 л в
ненасыщенных углеводородах с числом атомов углерода п.
Числовые обозначения циклических углеводородов и
их производных начинаются с буквы С.
Если в молекуле содержатся атомы брома,
предполагается, что они замещают атомы хлора. Числовое
обозначение составляется для исходной фторхлорпроиз-
водной, но после цифр ставится буква В, а за ней
цифра, равная числу атомов брома.
Изомеры группы этана имеют одинаковые числовые
обозначения и различаются строчной буквой в конце
обозначения. Только изомер с наиболее симметричной
молекулой не имеет буквы в конце обозначения. По
мере увеличения асимметрии к обозначению
добавляются буквы а, Ь, с и т. д. Степень симметричности
молекулы определяют, суммируя атомные веса элементов,
К 60-летию Юрия
2 июня с. г. исполнилось 60 лет со дня
рождения главного инженера института Гипро-
холод Юрия Семеновича Крылова.
Более 35 лет своей трудовой деятельности
он посвятил развитию пищевой и холодильной
промышленности.
Окончив в 1932 г. московский институт
народного хозяйства им. Г. В. Плеханова,
Крылов работал во Всесоюзном
научно-исследовательском институте холодильной
промышленности, а затем в институте Гипрохолод,
главным инженером которого он является уже
20 лет.
Под его руководством и при непосредствен-
соединенных с. каждым из атюмов углерода. Чем
меньше разность полученных величин, тем более
симметрична молекула.
Числовые обозначения ненасыщенных соединений
начинаются с единицы.
Перед числовым обозначением холодильного агента
следует писать букву R или слово Refrigerant.
Допускается указывать соответствующий перевод на другие
языки. Приводятся примеры обозначений: R 12,
Refrigerant 12, 12 Refrigerant.
Допускается перед этими обозначениями указывать
торговое или фирменное наименование данного
холодильного агента.
Смеси холодильных агентов определяются указанием,
из каких агентов они состоят и состава смеси в весовых
процентах. Например, смесь, состоящая из 90% агента
R22 и 10% агента R12, обозначается R22/12 (90/10), или
R22/R 12 (90/10) или Refrigerant 22/Refrigerant 12
(90/10). В обозначении агенты располагаются в порядке
повышения нормальной температуры кипения.
Азеотропные смеси условно определяются цифрами
500, 501 и т. д. [
В таблице приведены указанные в Рекомендации
числовые обозначения холодильных агентов и их
химические формулы.
Б. С ВЕЙНБЕРГ — ВНИХИ
Семеновича Крылова
ном участии разработано большое число
проектов ныне действующих холодильников,
фабрик мороженого и заводов сухого льда.
Ю. С. Крылов — автор многих предложений
по усовершенствованию планировочных
решений и схем холодильников.
Свой большой инженерный опыт и знания
Крылов передает молодым слециалистам.
Трудовая деятельность Юрия Семеновича
отмечена правительственными наградами.
Редакционная коллегия журнала
«Холодильная техника» поздравляет юбиляра Д
желает ему здоровья и дальнейших творческих
успехов.
¦
53

В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ
== СТРАНАХ в
Холодильники для хранения фруктов в Венгрии
В Венгерской Народной Республике заготовкой фрук*
тов и их реализацией внутри страны и за ее пределами
занимается Союз венгерских кооператоров. Эта
организация ежегодно реализует сотни тысяч тонн яблок, груш,
персиков и других плодов.
Для хранения фруктов венгерские кооператоры
построили разветвленную сеть одноэтажных
холодильников емкостью от 600 до 6 тыс. т (общая емкость
20,5 тыс. т).
Холодильники емкостью до 1 тыс. т используются для
хранения фруктов, реализуемых на внутреннем рынке
страны, а холодильники большей емкости — для
хранения фруктов, поставляемых на экспорт.
Холодильники размещаются в районных центрах с
развитым садоводством и обслуживают зону в радиусе
до 100 км. На многих холодильниках предусмотрены
автомобильные и железнодорожные платформы. До
1971 г. намечается построить еще ряд одноэтажных
холодильников общей емкостью 35,5 тыс. т.
Большинство холодильников имеют манипуляцион-
ный зал, где происходит сортировка фруктов перед
закладкой на хранение и упаковка их перед отправкой
потребителю. В этом же зале проводятся торговые
операции. Яблоки сортируются калибровочными машинами, а
груши и персики, как более нежные плоды, — вручную.
Нестандартные плоды сразу же отправляют на
переработку в джем, повидло, соки; крупные плоды —
частично на переработку, а остальные закладывают на
кратковременное хранение до реализации их на внутреннем
рынке. На длительное хранение направляются лишь
стандартные плоды.
Исключительно важное условие — предварительное,
сразу же после сбора, охлаждение плодов, цель
которого задержать созревание и протекание естественных
процессов, вызывающих порчу фруктов.
Предварительное охлаждение осуществляется в холодильных камерах
или в специально построенных для этой цели
холодильных тоннелях.
Хранятся фрукты в ящиках емкостью 25 кг;
размещенных на поддонах (на каждом поддоне 12 ящиков).
На венгерских холодильниках нет универсальных
камер. Во всех камерах поддерживается одинаковый
температурный режим 0—2°С. Это значительно упрощает
схему холодильной установки.
Длительное хранение фруктов в камерах с
температурой 0—2°С возможно при относительной влажности
воздуха 80—95%. Регулируется влажность воздуха с
помощью увлажнителей (рис. 1), распыляющих в
камерах воду. Уровень воды в сосуде из оргстекла
поддерживается поплавковым регулирующим вентилем. В
верхней части сосуда вмонтирован всасывающий
патрубок конической формы и распределительный диск,
которые соединены с валом электродвигателя (мощность
0,18 кет; 2800 об/мин) фланцевой муфтой и вращаются
621.565:634 1/7
19 18 17 W 15
Рис. 1. Увлажнитель воздуха:
/ — отражатель воздушный; 2 —
электродвигатель; 3,4 — отражатели водяные; 5 —
фильтр воздушный; 6 — рама фильтра; 7 —-
вентилятор; 8 — кольцо для крепления
увлажнителя; 9 — электрокабель; 10 — распорка;
11 — опора; 12 — опора электродвигателя;
13 — кольцо уплотнительное; 14 — заглушка;
15 — поплавковый регулирующий вентиль;
16 — патрубок всасывающий; 17 — диск
распылителя; 18 — распылитель; 19 — сосуд из
оргстекла.
вместе с ним. На другом конце вала закреплен
вентилятор. При включении электродвигателя вода из сосуда
через всасывающий патрубок с большой скоростью
поступает на круговой распылитель, откуда под действием
воздушного потока, создаваемого вентилятором, через
отражатели разбрызгивается в виде пыли по камере в
радиусе до 1,5 м. Расход воды 5 л/ч. На увлажнителе
имеются три кольца, с помощью которых он крепится
стальными тросиками к потолку на расстоянии не менее
54

0,5 м. Этот зазор необходим для поступления воздуха к
вентилятору. К увлажнителю подведены водопровод и
сливной трубопровод.
Работой увлажнителя управляет автоматический
регулятор с датчиком влажности (чувствительный элемент
датчика—волосяной гигрометр), отрегулированным на
максимальное значение требуемой влажности. Если
влажность в камере превысит эту величину, то
подвижная стрелка датчика коснется регулировочного контакта
и через лампу накаливания и пусковое реле выключит
электродвигатель увлажнителя. Процесс увлажнения
воздуха в камере прекратится. Работу увлажнителя
можно регулировать и вручную.
Увлажнитель и датчик устанавливают в камере, а
автоматический регулятор и распределительную
коробку, в которой размещены автоматический
термозащитный выключатель электродвигателя увлажнителя,
сигнальная лампа режима работы, переключатель
автоматического и ручного управления и кнопка управления,—
в другом помещении, где относительная влажность не
более 60%.
В Венгрии большое количество типов
холодильников — от простых по конструкции и технологическому
оснащению до самых сложных, оборудованных всем
необходимым для сортировки, предварительного
охлаждения, длительного хранения и т. д.
Одним из простых типов холодильников является
холодильник емкостью 600 г (в стране три таких
холодильника), предназначенный только для хранения
фруктов. На холодильнике три камеры емкостью по 200 т.
Каждая камера охлаждается двумя фреоновыми
холодильными машинами производительностью 4 тыс. ккал/ч,
испарители которых размещены на двух продольных
стенках камеры под потолком. Циркуляция воздуха в
камерах принудительная. Агрегаты установлены на
кронштейнах, заделанных в стену со стороны коридора.
Для оттаивания снеговой шубы с батарей выключают
холодильные машины.
В Венгрии построено семь холодильников емкостью
700 т (рис. 2). На каждом из этих холодильников пять
камер, манипуляционный зал и машинное отделение. В
них работают аммиачные холодильные установки.
Охлаждение камер воздушное, с помощью оребрен-
ных воздухоохладителей непосредственного
охлаждения, смонтированных в специальном помещении над
коридором между камерами. Оттаивание снеговой шубы
производится горячими парами аммиака. На две
большие камеры работают по четыре, а на три остальные —
по два воздухоохладителя. Воздухоохладители
оборудованы отопительными батареями для подогрева воздуха
в зимний период. Воздух распределяется по камерам
воздуховодами.
Трехкратная вентиляция камер осуществляется через
деревянный воздуховод, соединяющий атмосферу с
всасывающим каналом воздухоохладительной системы, и
регулируется задвижкой.
В машинном отделении установлены две
холодильные машины с компрессорами 2Е-150
производительностью 100 тыс. ккал/н и два агрегата Г-25
производительностью 25 тыс. ккал/ч каждый, центральный отделитель
жидкости (он же сборник жидкого аммиака из батарей),
переохладитель (двухтрубный противоточный
теплообменник), ресивер, маслоотделитель и маслосборник.
Рядом с машинным отделением смонтировано три
испарительных конденсатора ЭВАКО-100
производительностью 120 тыс. ккал/ч каждый.
Агрегаты Г-25, покрывающие приток тепла через
ограждения, автоматизированы полностью, режим
работы компрессоров 2Е-150 полуавтоматический. При
загрузке в камеры охлажденных плодов холодильная
установка работает на автоматическом режиме, а большого
количества неохлажденных — на полуавтоматическом (за-
Рис. 2. Планировка холодильника емкостью
700 т:
1 — камеры; 2 — машинное отделение; 3 —
манипуляционный зал; 4 — коридор; 5 —
увлажнитель воздуха; 6 — воздуховоды.
пуск компрессоров 2Е-150 производится вручную, а
остановка их — автоматически).
Схема холодильной установки показана на рис. 3.
Жидкий аммиак подается в воздухоохладители через
местные отделители жидкости. Подача регулируется
термостатическими регуляторами TVVA-5 и TVVA-8. Паро-
жидкостная смесь из воздухоохладителей поступает в
центральный отделитель жидкости. Сухие пары через
барорегулирующие вентили засасываются
компрессорами.
Температура кипения регулируется встроенными во
всасывающий трубопровод регуляторами давления
всасывания, которые управляются термостатами RT-4,
установленными по два в каждой камере хранения.
При повышении температуры воздуха в камере по
сигналу термостата RT-4 запускается один из агрегатов
Г-25. Если давление всасывания не уменьшается, то по
сигналу второго камерного термостата RT-4 прессостат
RT-1A, установленный на центральном отделителе
жидкости, включает в работу второй агрегат Г-25. Если и
после этого давление всасывания остается повышенным
или беспрерывно растет, то ручным управлением
включают компрессоры 2Е-150. При снижении давления
всасывания компрессоры 2Е-150 останавливаются
автоматически. С запуском и остановкой компрессоров
автоматически включаются в работу или прекращают ее насосы,
вентиляторы, испарительные конденсаторы и другое
оборудование. **!
Необходимый температурный режим в двух больших
камерах поддерживается барорегулирующими
вентилями MSA-40, а в трех остальных — барорегулирующими
вентилями MSA-32, встроенными во всасывающие
трубопроводы за местными отделителями жидкости.
При понижении температуры воздуха в камере ниже
0°С термостат RT-4 подает в машинное отделение
сигнал, одновременно останавливающий работу
компрессоров. Температуру воздуха в камере контролируют
дистанционные термометры.
В центральный отделитель жидкости вмонтирован
термостат RT-3, выполняющий функции реле уровня.
55

13 12
Рис. 3. Схема холодильной установки холодильника емкостью 700 т:
I _ агрегат Г-25; 2 — холодильная машина с компрессором 2Е-150; 3 — испарительный конденсатор ЭВАКО-100;
4 — ресивер; 5 — переохладитель; 6 — воздухоохладитель; 7 — отделитель жидкости местный; 8 — отделитель
жидкости центральный; 9 — маслоотделитель; 10 — маслосборник; // — воздухоотделитель; 12 — соленоидный
вентиль; 13 — терморегулирующий вентиль; 14 — обратный клапан; 15 — вентиль для выпуска воздуха;
1 нагнетательный трубопровод; —— — всасывающий трубопровод; продувной
трубопровод. — трубопровод для оттаивания снеговой шубы; • — маслопровод; ¦
ный трубопровод.
-• аммиач-
Если уровень жидкости в сосуде поднимается выше
установленного предела, термостат остановит работу
компрессоров.
Давление на нагнетательной стороне , контролирует
маноконтроллер RT-5A, который в случае повышения
давления сверх установленного выключает компрессоры
и одновременно дает звуковой сигнал.
Показания о работе оборудования и приборов
автоматики дают сигнальные лампы, установленные на щите
сигнализации.
Все приборы автоматики поставлены фирмой «Дан-
фосс».
. На холодильнике емкостью 5 тыс. т в г. Ньиредьхаза
.четыре одинаковые камеры. Камеры обслуживаются
холодильной установкой с шестью аммиачными
компрессорами общей производительностью 900 тыс. ккал/ч (три
компрессора по 200 тыс. ккал/ч и три по 100 тыс. ккал/ч).
Для охлаждения воздуха используются рассольные
воздухоохладители с кольцами Рашига. Подача холодного
воздуха в камеры и засасывание отепленного из них
осуществляется вентиляционной установкой через
воздушные каналы с шиберными заслонками.
.Пропускная способность холодильника в среднем
250 тыс. т фруктов в год. Емкость холодильника ^ не
удовлетворяет необходимой потребности, поэтому сейчас
дедутся работы по его расширению: пристраивается еще
восемь камер общей емкостью 10 тыс. т.'...'",.
Холодильное оборудование заменяется новым,
полностью автоматизированным, с системой
непосредственного охлаждения.
При; строительстве холодильников в Венгрии в
качестве стенового материала применяют сборные
железобетонные корытные панели размером 2X12 м,
устанавливаемые на фундаменте в траншею глубиной 2,5 и
шириной 0,6 м по периметру холодильника. Пространство
между панелями и стенками траншеи бетонируют, а
зазоры между смежными -панелями заполняют цементным
раствором. Наружные стены несущие. Снаружи стеновые
панели белят." .
Сетка колонн в зданиях холодильников принята бХб
й 6X12 м, а в некоторых вновь строящихся (в
частности в расширяемой части холодильника в г.
Ньиредьхаза)—9X12 м. Сечение железобетонных колонн 0,3X0,4 м.
В верхней части колонн имеются приливы, на которые
укладывают балки, а на последние — сборные плиты
перекрытия. При такой конструкции получается гладкая
поверхность потолков.
Теплоизоляционный контур выполняется внутри
камер. Это полностью исключает «тепловые мостики». В
качестве изоляционного материала применяют: для
перекрытия — натуральную пробку толщиной 100 мм, а
для стен — минеральный материал хунгароцелл
толщиной 80—100 мм. Изоляционный материал приклеивается
-к строцтельным конструкциям на горячем битуме.
Тепловая изоляция перекрывает стыки двух стеновых
панелей.
В связи с тем, что в камерах венгерских
холодильников поддерживается температура 0—2°С, тепловые
потери через пол незначительны, поэтому полы в
камерах выполняются без тепловой изоляции. Это сокращает
стоимость строительства и эксплуатационные расходы.
На всех холодильниках применяются откатные
изоляционные двери (рис., 4), которые легко открываются,
занимают мало места и обеспечивают хорошее
уплотнение дверного проема.
Двери изолируются прокладкой хунгароцелла
толщиной 50 мм внутри дверного щита и дверной колоды,
устанавливаемой в дверном проеме.
Дверной щит размером 2x2,4X0,17 м имеет двойной
каркас: металлический (внутренний) и деревянный
(внешний), объединенные общей рамой, изготовленной
из древесины твердых пород. Каркасы крепятся к раме
•56

Рис. 4. Дверной узел холодильника:
/ — деревянная коробка; 2, 6 — тепловая
изоляция; 3 — железобетонная рама; 4 — рама двер
ного щита; 5 — металлический каркас; 7 —
деревянный каркас; 8 — доска; 9 — ребро
жесткости; 10 — уплотнитель из профильной резины;
11 — угольники крепления; 12 — угольники
фиксирующие; 13 — механизм перемещения двери;
14 — резиновый упор.
10 11
винтами. На металлическом каркасе смонтировано
эксцентриковое устройство дверного затвора. Рама
обшивается с обеих сторон досками, которые окрашиваются
и лакируются. На раме крепятся рычажная система и
ролики для перемещения двери.
Деревянная колода состоит из железобетонной рамы
и прикрепляемой к ней с помощью закладных деталей
деревянной коробки, выполняемой так же, как и
деревянный каркас дверного щита, из древесины твердых
пород.
Дверное уплотнение из профильной резины (в два
ряда) сверху и сбоков крепится к колоде, а внизу —
к дверному щиту.
А. М. ЖАВОРОНКОВ —
Центросоюз
ВНИМАНИЮ
ЧИТАТЕЛЕЙ!
ИМЕЮТСЯ В ПРОДАЖЕ КНИГИ ИЗДАТЕЛЬСТВА «МАШИНОСТРОЕНИЕ»
Епифанова В. И. Низкотемпературные радиальные турбодетандеры. Учебник
для машиностроительных и энергетических вузов и факультетов. М., Машгиз, 1961.
400 стр. Цена 25 коп.
Термодинамические и газодинамические основы процесса расширения в
низкотемпературных турбодетандерах и их моделирование. Метод термогазодинамического
расчета одноступенчатых и двухступенчатых радиальных турбодетандеров и
определение их основных характеристик. Материалы, применяемые для изготовления
деталей турбодетандеров, работающих в условиях низких температур.
Страхов и ч К. И. и др. Расширительные машины. Учебник для
технологических вузов по специальности «Холодильные и компрессорные машины и установки».
М., «Машиностроение», 1966. 206 стр. Цена 97 коп.
Классификация, термогазодинамические основы теории, принцип действия и
области применения расширительных машин. Конструкции и методы расчета поршневых,
радиальных, осевых, ротационных, винтовых машин, работающих в условиях низких
температур. Сведения о материалах, применяемых для изготовления этих машин.
Эти издания можно приобрести в местных книжных магазинах, распространяющих
научно-техническую литературу, или заказать через отделы «Книга—почтой»
магазина № 8 (Москва, К-31, ул. Петровка, 15) и магазина № 5 (Ленинград, Д-25, Литейный
проспект, 64).
Литература будет выслана наложенным платежом.
57

Перечень оборудования, снимаемого с производства
Непрерывное развитие холодильного машиностроения
в нашей стране требует постоянной модернизации
выпускаемого оборудования с заменой отдельных узлов
холодильных машин (компрессоров, теплообменной
аппаратуры, приборов автоматики).
Устаревшие образцы холодильных машин ежегодно
заменяются новыми, более совершенными.
В таблице приведен перечень промышленного
холодильного оборудования производительностью более
2500 ст. ккал/ч, снятого с производства в 1967—1968 гг.
и снимаемого в 1969 г., а также дана краткая
техническая характеристика новых (заменяющих) типов
оборудования.
Кроме оборудования, указанного в таблице,
холодильные компрессоры московского завода «Компрессор»
типов АВ, АУ, АУУ, ДАУ, ДАУУ, ФУ и ФУУ
поставляются с 1 января 1969 г. с непосредственным приводом
(без клиноременной передачи) от электродвигателей
новой серии.
Теплотехнические и энергетические характеристики
остаются без изменения. Меняются размеры под
фундаментные болты электродвигателей и в связи с этим
марка компрессора. Например, компрессор АУУ-400/1 будет
иметь обозначение АУУ-400/1д.
Холодильное оборудование, снятое и снимаемое с производства
Наименование и марка
Аммиачный
двухступенчатый агрегат АДС-200
(Qo—190000 ккал/ч при t0=
-—30°, ^-35°С)
Аммиачный
двухступенчатый агрегат АДС-60
(Q0=60000 ккал/ч при t§=
=—50°, гк=30°С)
Аммиачный
двухступенчатый агрегат АДС-45
(Qo=45000 ккал\ч при
/0=—50°, *К=30°С)
*
Аммиачный
двухступенчатый агрегат АДС-15
(Q0=r 15000 ккал/ч при t0=
=—65°, *К=30°С)
Аммиачный оппозитный
одноступенчатый компрессор
АО-600 (Q0=:575000 ккал/ч)
Аммиачный оппозитный
одноступенчатый компрессор
АО-1200 @0=1150000 ккал/ч)
Аммиачный оппозитный
двухступенчатый компрессор
ДАО-275 (Qo =275000 шал 1ч
при t0=—40°, *К=35°С)
Завод-изготовитель
Московский завод
„Компрессор"
То же
я »
1) П
» »
» I)
я »
СНЯ-
с про-
одства
ef W Ю
О S со
Холодильное оборудование, заменяющее снятое с производства I
Наименование и марка
К.,-1 ..
UHS
1967
1967
1967
1967
1968
1968
1968
Аммиачный
двухступенчатый агрегат АДС-РАБ-200 с
ротационным
бустер-компрессорным агрегатом АК-
-РАБ-100/2 (Qo=185000 шал/ч
при *0=—30°, *К=35°С)
Аммиачный
двухступенчатый агрегат АДС-РАБ-60 с
ротационным
бустер-компрессорным агрегатом АК-
РАБ-100/1 (Q0=60000 к/сал/ч,
при t0=—50°, ^К=30°С)
Аммиачный
двухступенчатый агрегат АДС-РАБ-45 с
ротационным
бустер-компрессорным агрегатом АК-
РАБ-100/3 (Q0=45000 /скал/ч
при t0=—50°, ^К=30°С)
Аммиачный
двухступенчатый агрегат АДС-РАБ-15 с
ротационным
бустер-компрессорным агрегатом АК-
РАБ-100/3 (Qo=15000 ккал/ч
при /0=—65°, *K=30°C)
Аммиачный -оппозитный
одноступенчатый компрессор
АО-600П (Qo=575000 ккал/ч)
Аммиачный оппозитный
одноступенчатый компрессор
АО-1200П (Q0=l 150000 ккал/ч)
Аммиачный оппозитный
двухступенчатый компрессор
ДАО-275П «?о=275000 ккал/ч
при *0=— 40°, гк=35°С)
Завод-изготовитель
Московский завод
„Компрессор"
То же
» »
я »
Пензенский
компрессорный
завод
То же
» »
начала
ийного
у ска
о <и 3
U> U 0Q
1968
1968
1968
1968
1969
1969
1969
58

Холодильное оборудование, снятое
Наименование и марка
Аммиачный оппозитный
двухступенчатый компрессор
ДАО-550 (Qo=550000 шал 1ч
при t0=—40°, *К=35°С)
Аммиачный оппозитный
двухступенчатый
низкотемпературный компрессор
ДАОН-175 (Qo=175000 шал/ч
при t0=—50°, *К=35°С)
Аммиачный оппозитный
двухступенчатый
низкотемпературный компрессор
ДАОН-350 (Qo-=350000 шал/ч
при г0=—50°, *К=35°С)
Клапан аммиачный
обратный
100-ОК
125-0 К
150-ОК
200-ОК
Фильтр жидкостный
аммиачный
15АФ
20АФ
25АФ
ЗОАФ
40АФ
50АФ
Фреоновая холодильная
машина ИФ-50 (Qo=1600 шал\ч)
Компрессорно-конденса-
торный фреоновый агрегат
АКВ-ФВБС-6 с
испарительной частью ((?0=5700я;я;я./г/«*)
Компрессорно-конденса-
торный фреоновый агрегат
АК-ФВ-6 с испарительной
частью (Qo=6000 шал\ч)
Холодильная
фреоновая машина ХМ-ФУ-8
(Qo=9000 шал/ч)
Холодильная
фреоновая машина ХМВ-ФУБС-9
(Qo=9000 ккал\ч)
Холодильная
фреоновая машина МХМ-ФВ-30
(Qo=15000 ккал\ч)
Компрессорно-конденсатор-
ный фреоновый агрегат
МАК-ФВ-12 (Qo=12800 шал 1ч)
и снимаемое с производства
Завод-изготовитель
Московский завод
„Компрессор"
То же
я я
я я
я т
Московский завод
„Искра"
Мелитопольский
завод
холодильного
машиностроения им.
30-летия ВЛКСМ
То же
» я
я *
Одесский завод
холодильного
машиностроения
То же
Год
снятия с
производства
1968
1968
Продолжение
Холодильное оборудование, заменяющее снятое с производства
Наименование и марка
Аммиачный оппозитный
двухступенчатый компрессор
ДАО-550П (Qo=550000 шал/ч
при *0= — 40°, гк=35°С)
Аммиачный оппозитный
двухступенчатый низкотемпе-
ратурныи компрессор
ДАОН-175П (Q0= 175000 шал/ч
при t0=—50°, *K=35°C)
1968
1967
1967
1967
1969
1969
1969
1969
1968
1968
Аммиачный оппозитный
двухступенчатый
низкотемпературный компрессор
ДАОН-350П (Qo=350000 шал\ч
при г0=—50°, tK=35°C)
Клапан аммиачный
невозвратный
КН-100
КН-125
КН-150
КН-200
Фильтр жидкостный для
аммиачных и фреоновых
холодильных машин
15Ф
20Ф
25Ф
ЗОФ
40Ф
50Ф
Фреоновая холодильная
машина ФАК-1,5
(Qo=1500 шал\ч)
Холодильная
фреоновая машина ХМВ1-6
(Q0=6000 шал/ч)
Холодильная фреоновая
машина ХМ2-6 (Qo=6000 шал 1ч)
Холодильная фреоновая
машина ХМ2-9 (Qo=9000 шал/ч)
Холодильная
фреоновая машина ХМВ1-9
(Qo=9000 шал 1ч)
Холодильная
фреоновая машина МХМБ-18
(Q0=18000 шал 1ч)
Компрессорно-конденсатор-
ный фреоновый агрегат
МАК-15 (Qo=15500 шал/ч)
Компрессорно-конденса-
торный фреоновый агрегат
МАКБ-12 (Qo=12000 шал 1ч)
Завод-изю говитель
Пензенский
компрессорный
завод
То же
» я
*
Московский завод
„Компрессор"
То же
Харьковский
завод торгового
машиностроения
Мелитопольский
завод
холодильного
машиностроения им.
30-летия ВЛКСМ
То же
я я
я я
я я
Одесский завод
холодильного
машиностроения
Мелитопольский
завод
холодильного
машиностроения им.
30-летия ВЛКСМ
Год начала
серийного
выпуска
1969
1969
1969
1968
1968
1968
1970
1970
1970
1970
1969
1968
1968

Продол же и и о
Холодильпое оборудование, снятое и снимаемое с производства
Наименование и марка
Компрессорно-конденса-
торный фреоновый агрегат
МАК-2ФВ-15(Фо=12500/ш*л/?)
Судовые фреоновые
холодильные агрегаты
МАК-ФУ-60 и ПМАК-ФУ-60
(Qo=25000 шал 1ч)
Судовые фреоновые
холодильные агрегаты
МАК-ФУ-25, ПМАК-ФУ-25
| (Qo =-25000 шал/ч)
Судовые фреоновые
холодильные машины
МХМ-ФУ-60 и ПМХМ-ФУ-60
(Qo=25000 шал 1ч)
Судовые фреоновые
холодильные машины
МХМ-ФУ-25 и ПМХМ-ФУ-25
(Qo=25000 ккал\ч)
Низкотемпературная
фреоновая двухступенчатая
холодильная машина ФДС-1М
(Qo=1000 шал\ч при t0—
=—80°, гк=25°С)
Низкотемпературная
фреоновая двухступенчатая
холодильная машина ФДС-0,ЗА
(Оо=370 ккал\ч при ^=—80°,
^К-25°С)
Фреоновые бессальниковые
одноступенчатые поршневые
компрессоры с встроенными
электродвигателями серии Аг
ФВБС-4 (Qo=4000 шал 1ч)
ФВБС-6 (Qo=6000 шал/ч)
ФУБС-9 (Qo=9000 шал/ч)
ФУБС-12 (Q0=12000 шал\ч)
ФУУБС-18 (Qo=18000 шал\ч)
ФУУБС-25 (Qo=25000 шал/ч)
Компрессор углекислотный
ЗУГМ
Завод-изготовитель
Одесский завод
холодильного
машиностроения
Черкесский завод
холодильного
машиностроения
То же
» п
м »
Одесский завод
холодильного
машиностроения
То же
Год сня-
тия с
производства |
1968
1968
1968
1968
1968
1967
1967
Мелитопольский
завод
холодильного
машиностроения им.
30-летия ВЛКСМ
Московский завод
„Компрессор"
1969
1968
Холодильное оборудование, заменяющее снятое с производства |
Наименование и марка
Компрессорно-кондепса-
торный фреоновый агрегат
МАК-15 (Qo=15500 шал/ч)
Судовые фреоновые
холодильные агрегаты МАК-30 и
ПМАК-30 (Qo=30000 ккал\ч)
Судовые фреоновые
холодильные агрегаты МАК-30 и
ПМАК-30 (Qo=30000 шал/ч)
Судовые фреоновые
холодильные машины МХМ-30 и
ПМХМ-30 (Q0=30000 шал/ч)
Судовые фреоновые
холодильные машины МХМ-30 и
ПМХМ-30 (Q0=30000 шал/ч)
Низкотемпературные
фреоновые двухступенчатые
агрегаты ФДС-1,2-70В и
ФДС-2,5-70 (Qo=1200 и
2500 шал\ч при ^—70°,
гк=30°С)
Низкотемпературная
фреоновая двухступенчатая
холодильная машина СФДС-0,4-70
(Q0^400 шал\ч при t0=—70°,
гк=30°С)
Фреоновые бессальниковые
одноступенчатые поршневые
компрессоры с встроенными
электродвигателями новой
серии А2
2ФВБС-4 (Qo=4000 шал/ч)
2ФВБС-6 (Оо^бООО шал/ч)
2ФУБС-9 (Qo=9000 шал/ч)
2ФУБС-12 (Qo=12000 шал\ч)
! 2ФУУБС-18(ф0=18000л:/шл/'/)
| 2ФУУБС-25 (Qo=25000 шал\ч)
Углекислотная установка
высокого давления УВЖС-250
производительностью 250 кг\ч
жидкой углекислоты
Завод-изготовитель
Одесский завод
холодильного
машиностроения
Читинский

машиностроительный завод
То же
я »
Одесский завод
холодильного
машиностроения
То же
Мелитопольский
завод
холодильного
машиностроения им.
30-летия ВЛКСМ
Краснодарский
компрессорный
завод
Год начала
серийного j
выпуска j
1968
1968
1968
1968
1968
1968
1968
1970
1969
¦
В. Н. БОНДАРЕВ

диаграммы для растворов фреон-22 —
дибутилфталат и фреон-22—диметиловый
эфир тетраэтиленгликоля
Диаграммы для жидкой фазы растворов фреон-22 —
диоутилфталат и фреон-22 — диметиловый эфир
тетраэтиленгликоля приведены на рис. 1 и 2. При их
построении использованы данные автора по
экспериментальному исследованию теплоемкостей чистых дибутилфта-
лата и диметилового эфира тетраэтиленгликоля на
линии насыщения и теплот их смешения с жидким фрео-
ном-22 во всем диапазоне его весовых концентраций Е
в растворе, а также значена давлений раствора Р бар
на линии жидкости и теплоты смешения,
рассчитанные на ЭЦВМ по опытным данным фазового
равновесия.
| 180
180
/7/?
W0 '
150
140
130
т\
щ
'00
so I
0
- t
ШШ
v_
w
wo
Штщбо
ёт\ут/7й
WUJbV
3*v
ft
^\
7~\~;.
/
a-
rt/M
Г,.Т~
/7
Рис.
Ж~
W
9
ЯГ*
hqo
?jj
0,
f-диа
7 —
^
3
грам
;
:dL
ма д
" •"
ля p
**
«
-Рл
А
с
аствс
5
¦"¦Dlii.
0t
>peot
S
-22 -
'
0,
— ди(
за—
7.
5утш
ж;
з2Ь
/0
JU
4
ic[iTaj
it
¦50-
S
тат.
«
I ¦
0
*
_
1
Ш
300 Ъ
Ш "
8W
Ш
во/7
7<ft?
ZW
74//
??//
7/7/7
Ш
Ш
Ш
ш
Ш
4ДО
да
Ш
520
500
m
w
61

цг у us ом ojs не о?
OJS
<и
Рис. 2. |, /-диаграмма для раствора фреон-22 — днметиловый эфир тетраэтиленгликоля.
Для удобдтва пользования на оси ординат нанесены
две шкалы для энтальпии раствора i:
при 1 = 0 единица измерения / — ккал/кг (при
температуре раствора t~0°C энтальпии i чистых
компонентов приняты равными 100 ккал/кг);
при 1=1 единица измерения i — кдж/кг (при
температуре раствора-/ —0°С энтальпии / чистых
компонентов приняты равными 500 кдж/кг).
Метод построения диаграмм и оценка степени их
точности описаны в отчете BHIIX1I № 3243 «Исследование
новых холодильных агентов. Раздел Б. Смесь фреона-22
с диметиловым эфиром тетраэтиленгликоля», М, 1968.
В. П. ЛАТЫШЕВ — ВНИХИ
,62

РЕФЕРАТЫ
625.244
Автономные рефрижераторные вагоны. СКРИП-
КИН В. В., ШТЕЙНБЕРГ Л. Д. «Холодильная
техника», 1909, № 7, 6—8.
Описаны автономные рефрижераторные
железнодорожные вагоны, предназначенные для перевозки скоро
портящихся грузов, дана их техническая
характеристика и приведена схема холодильной установки.
Таблиц 1. Иллюстраций 2.
621.574:629.123.44
Эксплуатация на судах холодильных машин с бес-
сальниковыми компрессорами. ГРИШУТКИНА Л. П.,
САВИЦКИЙ И. К. «Холодильная техника», 1969, № 7,
9—11..
Описана холодильная установка из двух
холодильных машин с бессалышковыми компрессорами, агрега-
тированными с конденсаторами, для малых рыболов-
пых траулеров.
Приведены результаты эксплуатации, которые
показали перспективность широкого применения
холодильных машин с бессалышковыми компрессорами в
судовых холодильных установках. Иллюстраций 2.
621.56-52
Система автоматическою регулирования судового
кондиционера. ЯКИМЕНКО Г. С. «Холодильная
техника», 1969, № 7, 12—16.
Предлагается нелинейная инвариантная система
автоматического регулирования (САР) с
комбинированным регулятором, удовлетворяющая требуемым пока'
зателям качества регулирования в диапазоне нагрузок
@—100%). Получена система трех уравнений,
описывающая комбинированный регулятор. Предварительные
результаты экспериментальных работ показали, что
копструктивпос выполнение регулятора по этой системе
уравнений несложно и не требует больших затрат.
Библиографий -1. Иллюстраций 3
621.565.59—52
Энергетическая эффективность автоматизированных
холодильных установок. ЗИЛЬБЕРБЕРГ Я. М,
«Холодильная техника», 1969, № 7, 16—19.
В статье предложены аналитические зависимости,
с помощью которых могут быть рассчитаны среднеин-
гегральные значения энергетических потерь и
выполнена оценка энергетической эффективности
термодинамических циклов автоматизированных холодильных
машин (при позиционном регулировании температуры
кипения). Библиографий 10. Иллюстраций 1.
621.57.041
Влияние зазора поршень — цилиндр герметичного
компрессора на его показатели. МИЛОВАНОВ В. И.
«Холодильная техника», 1969, № 7, 19—24.
На основании зависимостей гидравлики выведены
формулы для определения протечек газа через зазор
в сопряжении поршень — цилиндр. Получены
экспериментальные зависимости объемных и энергетических
показателей компрессора ФГП-2,2 от величины зазора в
поршневом сопряжении. Предлагается методика
расчета коэффициента плотности герметичного компрессора.
Таблиц 1. Библиографий 12. Иллюстраций 5.
621.565.83
Трехкаекадный микрохолодильник. НАЕР В. А,
ХИРИЧ И. Я., КРАВЧЕНКО П. Н. «Холодильная
техника», 1969, № 7, 24—27.
Описана конструкция трехкаскадного
термоэлектрического холодильника и приведены результаты его
экспериментального исследования. Подбор эффективные
термоэлектрических материалов для каждою каскада,
применение схемы электропитания с разветвлением
тока н, следовательно, без теплопереходов между
каскадами позволили получить снижение температуры па
120— 148°С при температуре на горячих спаях 25—70°С.
Термоэлектрические микрохолодилышки могут найти
применение в ряде областей науки и техники. Таблиц 1.
Библиографий 2. Иллюстраций 1.
621.561
Обобщение свойств рабочих веществ в свете
периодического закона элементов Д. И. Менделеева, БА
ДЫЛЬКЕС И. С. «Холодильная техника», 1969, № 7,
27—31.
Путем использования метода аналогии и
периодического' закона элементов Д. И. Менделеева установлена
универсальная закономерность химических связей и
теплофизических свойств элементов и рядов соединений
Таблиц 5. Библиографий 22. Иллюстраций 4.
664.951.037.5
Характеристика качественных изменений рыбы при
размораживании. ПИСКАРЕВ А. И., КРЫЛОВ Г. И ,
ЛУКЬЯНИЦА Л. Г. «Холодильная техника», 1969, № 7,
34—39.
Описаны результаты исследований влияния
различных методов и условий размораживания на качество
рыбы и некоторые вопросы теплофизическою характера,
связанные с размораживанием. Таблиц 1.
Иллюстраций 3.
656.225:634.8/
Опытные перевозки винограда железнодорожным
транспортом. КОРОБКО П. Я- «Холодильная техника»,
1969, № 7, 39—41.
Приводятся данные опытных перевозок винограда в
рефрижераторных вагонах различных систем.
Объяснены причины механических повреждений винограда
при перевозках. Даны рекомендации о предельных
сроках транспортировки некоторых столовых и винных
сортов винограда. Таблиц 1. Иллюстраций 2.
5 i9.152:621.565.004
Теория массового обслуживания и ее применение при
проектировании грузовых потоков на холодильниках.
ГУБАНКОВ Л. Н. «Холодильная техника», 1969, № 7,
42—44.
Приведены основные определения раздела теории
вероятностей — теории массового обслуживания
(Т.М.О). Даны направления использования Т.М.О при
расчете новых холодильников и совершенствовании
существующих. На примере московских холодильников
№ 9 и № 14 определены их основные характеристики
с использованием аналитического метода Т.М.О.
Таблиц 1. Библиографий 4. Иллюстраций 2.
63

CONTENTS
M. M. Pozin. Increase Utilization Factor of Basic Funds
in the Refrigerating Industry 1
100th Anniversary of У. I. Lenin Birthday
Check up of Development and Rationalization
Proposals to Raise Labour Productivity in Industry . 5
V. V. Skripkin, L, D. Steinberg. Self-Contained
Refrigerated Railcars 6
L P. Grishutkina, I. K. Savitsky. Operation of
Refrigerating Machines with Semi-Hermetic
Compressors on Board Vessels 9
G. S. Yakimenko. Automatic Control System for
Marine Air Conditioner 12
Y. M. Zilberberg. Energy Efficiency of Automated
Refrigerating Plants 16
Y. I. Milovanov. Influence of Hermetic Compressor
Piston-Cylinder Clearance on its Indices ... 19
Y. A. Nayer, I. Y. Khirich, P. N. Kravchenko. Three-
Cascade Microrefrigerator 24
I. S. Badylkes. Generalization of Properties of
Working Mediums According to D. I. Mendeleyev
Periodic System 27
T. Todorov. Plate Freezing at Different Heat Transfer
Coefficients on Both Surfaces 31
A. I. Piskarev, G. I. Krylov, L. G. Lukyanitsa.
Characteristic of Qualitative Changes of Fish at
Thawing 34
P. Y. Korobko. Experimental Deliveries of Grapes
by Rail Transport 39
L. N. Gubankov. Theory of Mass Service and its
Application when Projecting Handling Operations
at Cold Storage Warehouses 42
B. A. Ber, D. E. Gershzon. State Standard for
Prefabricated Cold Rooms 45
News in construction
Y. A. Leskov. New Cold Storage Warehouse at Syzran 47
Practice exchange
I. E. Nebessky. Device for Remote Measurement of
Humidity in Cold Storage Rooms 49
Y, F. Arkhipov, M. F. Lapenkov. Magnetization of
Elastic Magnetic Inserts. ......... 50
New Inventions 51
At International Standardization Organization (ISO)
B. S. Weinberg. Numerical Designations of
Refrigerants 52
To the 60th Birthday of U. S. Krylov 53
In Socialist countries
A. M. Zhavoronkov. Fruit Cold Storage Warehouses
in Hungary 54
Reference data
Y. N. Bondarev. Equipment Struck Off Production
List 58
Y. P. Lafyshev. g, i-Diagrams for Solutions of Freon-22
— Dibutyl Phthalate and Freon-22 — Dimethyl
Ether of Tetraethylene Glycol 61
Summaries 63
СОДЕРЖАНИЕ
M. M. Позин. Повысить уровень использования
основных фондов в холодильной
промышленности 1
К 100-летию со дня рождения В. И. Ленина
Смотр разработки и внедрения изобретений и
рационализаторских предложений,
направленных на повышение производительности
труда в промышленности 5
В. В. Скрипкин, Л. Д. Штейнберг. Автономные
рефрижераторные вагоны 6
Л. П. Гришуткина, И. К. Савицкий. Эксплуатация
на судах холодильных машин с бессальнико-
выми компрессорами О
Г. С. Якименко. Система автоматического
регулирования судового кондиционера ...... 12
Я. М. Зильберберг. Энергетическая
эффективность автоматизированных холодильных
установок 16
В. И. Милованов. Влияние зазора
поршень—цилиндр герметичного компрессора на его
показатели 19
В. А. Наер, И. Я. Хирич, П. Н. Кравченко. Трех-
каскадный микрохолодильник 24
И. С. Бадылькес. Обобщение свойств рабочих
веществ в свете периодического закона
элементов Д. И. Менделеева 27
Т. Тодоров. О замораживании пластины при
разных коэффициентах теплоотдачи на ее
поверхностях 31
A. И. Пискарев, Г. И. Крылов, Л. Г. Лукьяница.
Характеристика качественных изменений
рыбы при размораживании 34
П. Я. Коробко. Опытные перевозки винограда
железнодорожным транспортом 39
Л. Н. Губанков. Теория массового обслуживания
и ее применение при проектировании
грузовых потоков на холодильниках 42
Б. А. Бер, Д. Е. Гершзон. Государственный
стандарт на сборные холодильные камеры . . 45
Новости строительства
B. А. Лесков. Новый холодильник в Сызрани . 47
Обмен опытом
Л. Е. Небесский. Прибор для дистанционного
измерения влажности в камерах хранения 49
В. Ф. Архипов, М. Ф. Лапенков. Намагничивание
эластичных магнитных вставок 50
Новые изобретения 51
В Международной организации
по стандартизации (ИСО)
Б. С. Вейнберг. Числовые обозначения
холодильных агентов 52
К 60-летию Ю. С. Крылова 53
В социалистических странах
A. М. Жаворонков. Холодильники для хранения
фруктов в Венгрии . . 54
Справочный отдел
B. Н. Бондарев. Перечень оборудования,
снимаемого с производства 58
В. П. Латышев. ?, ^'-диаграммы для растворов
фреон-22 — дибутилфталат и фреон-22 — ди-
метиловый эфир тетраэтиленгликоля . . bl
Рефераты bS
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: Ш. Н, Кобулашвили (главный редактор), Д. Г. Рютов
(зам. главного редактора), Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), проф. И. С.
Бадылькес, Б. С. Вейнберг, А. А. Гоголин, В. А. Дедух, М. Г. Дик, А. В. Кан, В. Я.
Кокорев, М. С. Мартынов, проф. В. С. Мартыновский, М. Н. Мертешов, Р. В. Павлов, проф.
Г. Б. Чижов, А. П. Шеффер.
Адрес редакции: Москва, И-434, ул. Костякова, 12.
Телефон 250-00-34, доб. 49.
_______ Технический редактор А. М. Сатарова
Т 10704. Сдано в набор 6/V 1969 г. Подп. в печ. 9/VII 1969 г. Формат 84Xl08l/i6
Печ. л. 4 = 6,72 усл. п. л. Уч.-изд. л. 7,30. Тираж 16400 экз. Заказ 1830. Цена 50 коп.
Типография издпва «Московская правда». Потаповский пер., 3.