( 0*0
ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ
ПРОМЫШЛЕННЫХ
ПАРОГЕНЕРАТОРОВ
Под редакцией В И Частухина
КИЕВ
ГОЛОВНОЕ ИЗДАТЕЛЬСТВО
ИЗДАТЕЛЬСКОГО ОБЪЕДИНЕНИЯ
«ВИ1ЦА ШКОЛА»
т 30303—039 ,
М211 (04)—80 179~80	2303020100

В Советском Союзе последовательно	пояснения и справочный материал осо-
претворяются в жизнь решения XXV	бенно нужны студентам заочного обу-
съезда КПСС по ускорению научно тех	чения
нического прогресса, повышению каче-	Учебное пособие составлено на осно
ства и эффективности производства. Для	вании официального руководства по теп
успешного выполнения поставленных за	ловому расчету парогенераторов [32],
дач планом 10-й пятилетки предусматри	разработанного Всесоюзным теп тотех-
вается опережающий рост энергетики	ническим и Центральным котлотурбин-
и энерговооруженности труда, являю	ным институтами (ВТИ и ЦКТИ). Ис-
щихся основой развития всех отраслей	пользованы также директивные материа-
народного хозяйства.	лы по устройству и безопасной эксплуа-
В связи с этим большое значение при	тации паровых котлов [5, 24], указания
обретают вопросы правильного выбора	по проектированию котельных установок
и расчета оборудования в частности	[35], справочники, атласы и каталоги по
теплотехнического.	теплоэнергетическому оборудованию [16
Учитывая характер деятельности ин	17, 28 33] а та: же Государственнь е
женерно-технических работников за	стандарты [6— 10]. прейскуранты и цен
нимающихся эксплуатацией наладкой	ники на парогенераторы и вспомогатель
и реконструкцией промышленных па-	ное оборудование [22 231.
рогенераторов, в пособии основное вни	В книге нашли отражение и резуль-
мание уделено поверочному расчету с	таты научно исследовательских работ
помощью которого производится анализ	выполненных на кафедре промышлен
эксплуатационных показателей пароге	ной теплоэнергетики Киевского техно
нераторов и выявляется необходимость	логического института пищевой промыш
их реконструкции Рассматриваются	ленности под руководством доц. В И
также конструктивный расчет, компо	Частухина: приведены графики для рас
новка и конструктивные характеристи	чета степени черноты и тепюобмена
ки отдельных элементов парогенератора	слоевых топок; описан способ повыше
необходимые для разработки проектов	ния температуры перегретого пара с
компоновки и реконструкции агрегата.	применением радиационных и радпаци
Поскольку тепловой расчет и проект	онно-конвективных перегревателей при
компоновки парогенератора являются для	реконструкции промышленных парогене
студентов первой самостоятельной рабо-	раторов и приведена методика их расчета
той по расчету и проектированию тепло	[36—38]; рассмотрен способ предотвраще-
вого оборудования в пособии кроме	ния серпокислотной коррозии стального
нормативных данных лаются рекомен	воздухоподогревателя с применением
даиии по ходу выполнения расчета, со	воздухоподогревателей со стеклянными
ответствующие пояснения и приводится	трубами, конструкция которых и способы
необходимый справочный материал Эти	крепления труб разработаны кафедрой
совместно с киевским СУ-25 Минспец-
строя УССР [39]
Учитывая неоднократные указания
МВССО СССР о необходимости введе
ния элементов экономики во все специ
альные дисциплины, в гл 11 помещен
материал для определения стоимости
рассчитываемого парогенератора
Предисловие и глава 4 пособия напи
саны доцентами В И Частухиным и
А А Лабутиным, главы 1, 5, 7—10,
приложения I, III—VI — доц В И
Частухиным, главы 2,3 — доц В. И
Частухиным и ст преподавателем Е Л
Заречанским, глава 6 — доцентами
В И Частухиным и С М Константино
вым; глава 11 — доц А А Лабутиным
приложение II — ст преподавателем
Е. Л. Заречанским и доцентами В. И
Частухиным А А Лабутиным, В П
Тройно
Авторы признательны профессору
К Ф Роддатису и доценту А А Вай-
нейкису за тщательное рецензирование
рукописи, полезные советы и замечания
которые спосооствовали ее улучшению
Отзывы о книге просим направлять по
адресу: 252054, Киев 54, Гоголевская, 7,
Головное издательство издательского
объединения «Вища школа»
ЗАДАНИЕ НА ПРОЕКТИРОВАНИЕ И ВЫБОР ИСХОДНЫХ
ДАННЫХ ДЛЯ ТЕПЛОВОГО РАСЧЕТА
—1 МЕТОДИКА ТЕПЛОВОГО РАСЧЕТА
ОБЩИЕ МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ
Различают конструктивный и пове
рочный тепловые расчеты Их методика
в основном общая Разница заключается
в целях расчета искомых величинах
и последовательности его выполнения
Целью конструктивного расчета явля
ется разработка проекта нового пароге
нератора на заданные производитель
ность, параметры пара и топливо
Поверочный расчет выполняют для
существующего парогенератора По име
ющимся конструктивным характери
стикам при заданных нагрузке и топли
ве определяют температуры воды пара,
воздуха и продуктов сгорания на гра-
ницах между поверхностями нагрева,
кпд агрегата расход топлива. В ре
зультате поверочного расчета получают
исходные данные, необходимые для вы-
бора вспомогательного оборудования и
выполнения гидравлических, аэродина
мических и прочностных расчетов
В пособии излагается методика пове
рочного теплового расчета парогенера
тора и конструктивного расчета его от
дельных элементов. Если условия зада
ния мало отличаются от условий, на
которые рассчитан типовой парогенера
тор то общая компоновка и основные
узлы типового парогенератора сохрани
ются В этом случае поверочным расче
том определяют технические показатели
агрегата при работе с заданными уело
виями и при необходимости намечают
мероприятия по реконструкции его от
дельных участков. Содержание рекон
струкции определяется конструктивным
расчетом участков подлежащих рекон
струкции ”
При разработке проекта реконструк
ции парогенератора например в связи
с увеличением его паропроизводптель-
ности изменением параметров пара или
с переводом на другое топливо может
потребоваться изменение целого ряда
элементов агрегата Однако основные
части парогенератора и его общая ком
поновка, как правило сохраняются, а
реконструкцию тех элементов, которые
необходимо изменить, выполняют так,
чтобы по возможности сохранялись ос
новные узлы и детали типового паро
генератора. В этом случае проводят
поверочный расчет тех элементов, кото
рые не изменяются и конструктивный —
реконструируемых элементов
Курсовой проект состоит из расчетно
пояснительной записки с тепловым рас
четом агрегата компоновочных чертежей
парогенератора и некоторых отдельных
его узлов, выполняемых по заданию
руководителя Расчетно-пояснительная
записка выполняется чернилами на бу-
маге форматом А4 (297 X 210 мм)
В начале записки должна быть поме-
щена кратная техническая характери
стика парогенератора с описанием цир
куляционной системы и сепарационных
устройств Топка, перегреватель эко
номайзер и воздухоподогреватель опи
сываются кратко по ходу расчета.
Расчет выполняется методом последо
вательного проведения расчетных опе-
раций с пояснениями производимых
действий. Расчетные формулы сначала за-
писываются в общем виде, затем подстав
ляются числовые значения всех входя-
щих в них величин, после чего приводит-
ся окончательный результат вычисле-
НИПри выполнении теплового расчета
значения ряда величин например
коэффициентов избытка воздуха в
топке и газоходах, коэффициентов теп
ловой эффективности и использования
юнвективных поверхностей и других,
принимаются ориентировочные, с тремя-
четырьмя значащими цифрами. Поэтому
стремиться к повышению точности рас
чета введением пяти- или шестизначных
величин, даже если они получены в ре-
зультате сложения большой величины
с малой, нецелесообразно. Полученные
величины следует округлять
1—2 РАСЧЕТНОЕ ЗАДАНИЕ
Для выполнения поверочного или по
верочно-конструктивного расчета паро-
генератора заданного типа необходимы
следующие сведения и исходные дан-
1	Типоразмер (наименование серии)
парогенератора.
2	Паропроизводительность агрегата
D, т/ч (кг/с)1
3	Непрерывная продувка в процентах
от паропроизводительности агрегата р, /о.
4	Давление пара у главной паровой
задвижки рп МПа
5	Температура перегретого пара
" 6 Температура питательной воды пе
ред экономайзером /п.в °C-
7	Вид топлива и его основные xapai
теристики	г
8	Способ сжигания топлива и
Т°9 Вид хвостовых поверхностей нагре-
ва и их компоновка.	i
10. Температура уходящих газовик,
1—3 ВЫБОР ТИПА ТОПКИ
тов И полуантрацитов, кускового торфа,
сланца и древесных отходов [321.
Не рекомендуется применять слоевые
топки для сжигания антрацитового
штыба рядовых антрацитов, тощих ка
менных углей, а также высоковлажных
бурых углей с Гп > 3,4, фрезерного
торфа и отходов углеобогащения, так
как они не обеспечивают надежное и эко-
номичное сжигание топлива
В табл. 1—1 указаны рекомендуемые
типы слоевых топок в зависимости от
вида сжигаемого топлива и паропроиз-
водительности агрегата.
Камерные топки для сжигания жид
ких и газообразных топлив применяют-
ся в агрегатах любой паропроизводи-
тельности а для сжигания пылевидных
твердых топлив — в агрегатах паропро-
изводительностью D > 25 т/ч.
При выборе типа камерных топок в
зависимости от вида сжигаемого топли-
ва и паропроизводительности агрегата
пользуются табл 1—2 [32]
Таблица 1—1. Рекомендуемые типы
слоевых топок
Таблица 1—2 Рекомендуемые типы
Вид топлива		и
Антрациты и тощие угли Каменные угли тучих-	>50	КИМ шлакоудалени- шаровой мельнице
Кг < 25%	>50	Пылеугольная лом топлива ₽в_ ба- или среднеходнои
1/г > 25%	>25	исходной или быст-
Бурые угли		Шахтно-мельничная с мелющими венти- ляторами с твердым
Фрезерный торф	2 5—25	<аНеЦКТИ системы Шершнева
То же	>25	Шахтно-мельничная топка с твердым
1—4 ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫЙ выбор
ХВОСТОВЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ.
ТЕМПЕРАТУРЫ УХОДЯЩИХ ГАЗОВ
И ВОЗДУХА
100° С и выше или в качестве второй
(по ходу воды) ступени экономайзера
если по расчету требуется установка эко
номайзера кипящего типа
Температуры уходящих газов и по
догрева воздуха должны быть увязаны
с заданным видом топлива намеченным
типом топки видом и компоновкой хво-
стовых поверхностей нагрева парогене
ратора
При выборе температуры уходящих га
зов следует учитывать возможность кор
розии низкотемпературных поверхнос
тей нагрева при конденсации на них
водяных паров содержащихся в дымо-
вых газах Интенсивность образования
влаги на низкотемпературных поверх
ностях и их коррозия зависят от содер-
жания влаги и серы в топливе Поэтом)
при сжигании высоковлажных 1ли вы-
сокосернистых топлив температура ухо
дящих газов выбирается более высокой.
Для парогенераторов с хвостовыми по
верхностями рекомендуемые температу
ры уходящих газов указаны в табл
1—3 Большие значения следует прини
мать для агрегатов меньшей паропроиз
водительности
Если для предварительного подогре
ва воздуха предусматривается установ
ка воздухоподогревателя со стеклян
ными трубами, то температуру уходя
щих газов рекомендуется принимать на
В табл 1—4 приведены рекомендуе
мые температуры воздуха в зависимости
от типа топки вида топлива и паропроиз-
водительности агрегата Меньшие зна-
чения следует принимать для агрегатов
меньшей паропроизводительности.
Температура подогрева воздуха опре
деляет компоновочную схему воздухопо-
и вид1 топ лива	ПаРаХ“та°О^		ЛЬНССТВ
	<10	|	10—20	>20
Слоеные топки Тощие угли и антрацит	25-30	100—150	
и бурые угли марки Б2 и БЗ	25-30	150-200	150—200
марки Б1	100—150	150—200	150—250
Торф и древес	200-210	200-250	200-250
Камерные Антрациты и			350—400
маловлажные (7П<1,5) Каменные и бу			250-300
			300-350
Высоковлаж ные бурые угли (Гп>5) Фрезерный	-	-	350-400
торф	200—210	250—300	380—420
Камерные шлакоудалением от вида			380—420
Газомазутные Природный газ	25—30		200-300
Доменный газ	25-30	150-200	250-300
или входную по воздуху (называемую
«холодной»), и вторую, выходную (на-
зываемую «горячей»), Первую ступень
воздухоподогревателя располагают за
экономайзером, вторую — перед ним или
между его частями (ступенями) Такое
расположение хвостовых поверхностей
называется «в рассечку»
При компоновке хвостовых поверх
ностеи «в рассечку» деление экономай-
зера на части (ступени) применяется для
парогенераторов не имеющих развитых
испарительных пучков
При расчете парогенератора, имеюще
го хвостовые поверхности нагрева, тем-
пературу горячего воздуха следует вы-
бирать исходя из приведенных рекомен-
даций и особенностей компоновки эконо-
майзера и воздухоподогревателя Если
применяется одноступенчатая компонов-
ка, то температуру горячего воздуха
следует выбирать не более 260—300 С,
а при компоновке «в рассечку» — выше
указанных значений.
Температура воздуха на входе в возду
хоподогреватель (вп обычно равна тем-
пературе воздуха в котельной, т е
25—30 С Однако при сжигании высо
ковлажных (ТГП > 3,6) и сернистых топ-
лив (например, сернистых мазутов), ды-
мовые газы которых имеют высокую тем-
пературу точки росы, на трубах возду-
хоподогревателя, омываемых холодным
воздухом, конденсируются водяные па-
ры и происходит интенсивная корро-
зия металла Для предотвращения по
следней холодный воздух перед сталь
ным воздухоподогревателем следует
подогревать до 50—60° С при сжига-
нии высоковлажных твердых топлив
и до 80—90° С при сжигании мазу
Для предварительного подогрева воз-
духа иногда используют паровые ка
лориферы или рециркуляцию части го
рячего воздуха во всасывающий патру
бок вентилятора Подогрев воздуха в
паровом калорифере и рециркуляция
горячего воздуха вызывают пониже
ние экономичности парогенератора за
счет повышения температуры уходя
щих газов и поэтому применяются
редко
В настоящее время получает распро
странение предварительный подогрев
воздуха в воздухоподогревателе со стек-
лянными трубами В этом случае подо-
грев воздуха осуществляется теплом ухо
дящих газов, в результате чего темпера-
тура их понижается, а экономичность
парогенератора повышается

Глава 2
ТОПЛИВО, ВОЗДУХ И ПРОДУКТЫ СГОРАНИЯ
2—1 ПЕРЕСЧЕТ СОСТАВА И ТЕПЛОТЫ
СГОРАНИЯ ТОПЛИВА
НА ЗАДАННЫЕ ЗНАЧЕНИЯ Wp и Ар
зольностью Дтабл на рабочую массу с
заданными значениями И7Р и Ар произ
водят по формулам
рр____/^р	100 — ^р — Др
ТаГЛ 100 - ^?абл - ЛРабл
Правильность пересчета состава топ
лива проверяют суммированием всех
составляющих элементарного состава
Величина допустимой погрешности не
должна превышать 0,5%.
Приведенные характеристики топли
ва Л", №п (% кг/МДж) определяют по
формулам:
а) приведенная зольность
Ап = 10Mp/Qp, (2-3)

Величина	Единица	фестон	Участки конвективных поверхностей нагрева				
							
Расчетный коэффициент избытка воздуха в газоходе ’'ко, И?, = V°n2 + (а — 1) V0 *'н>о= ^нгоф0,0161 (а — — 1) Vй = ^RO, + Vr2 + ^Н2О /’RO2 = V RO,/^ гн2о = VH,o/Vr ц = 10Драун/У₽ I	io^Sh/QS	М3/КГ (м3/м3) м3/кг (м3/м3) м3/кг (м3/м3) м3/кг (м3/м3) % кг/МДж						
0 °C	(ct) 1 (cO)cO | (C®>N | H О				! 	I
	кДж/м3				
30 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1200 1800 1900 2000	39 132 266 403 542 684 830 979 ИЗО *2зб 2729 2897 3064	169 357 559 772 996 1222 1461 1704 *202 3767 4035 4303	130 260 392 527 664 804 946 1093 1243 1394 1545 1695 2805 2964 3127 3290	304 463 626 794 967 1147 1335 1524 1725 2131 4161 4399	458 561 663 768 874 *1360 j 1571 1 1758 1

/-& диаграмма продуктов
ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС ПАРОГЕНЕРАТОРА
3—1 РАСПОЛАГАЕМАЯ ТЕПЛОТА ТОПЛИВА
Статьи теплового баланса			
наименование		А	ii
ческой неполноты ческой неполноты ного Р охлаждения Потеря физиче- ской теплоты шла		теристикам По форму По форму ле (3-10)	
Суммарная потеря	2<?пот	лП.°Ж |	
ТЕПЛОТЫ
Разбивка потери теплоты от наружно-
го охлаждения парогенератора по от-
дельным его газоходам практически не
сказывается на результатах расчета.
Поэтому данную потерю для всех эле-
ментов парогенератора считают одина-
ковой и учитывают коэффициентом
сохранения теплоты <р, который опреде-
ляют по формуле
(3-13)
Расход топлива, подаваемого в топку,
кг/с (м3/с), рассчитывают по формуле
В _____ В	^пр ^кип >п . 1Q0
(3-14)
где D — паропроизводительность агре-
гата, кг/с, 1П — удельная энтальпия
пара при давлении и температуре в вы-
ходном коллекторе парогенератора,
кДж/кг (для парогенераторов с перегре-
вателем tn определяют по табл VI—8 бм
перегревателя — по табл VI—7)- i ’ _
кДж/кг^г ЭНТалЬПИЯ питательной воды
КДж/кг, iKHn — удельная энтальпия вппк,
при температуре кипения и давлениив
барабане, кДж/кг, Dnp - расХ0д во "
чемПР°ДУВКУ ПарогенеРат°Ра (кг/с) при'
Dnp = рО/ЮО, (з- 15)

где р — продувка, %.
/о Опр (£кип — in в) в формуле
(3-14) не учитывают в случае когда
продувка парогенератора меньше 2%
Расчетный расход топлива с учетом
механической неполноты его сгорания
(кг/с) определяют по формуле
Вр = В (1-?4/100)	(3-16)
В дальнейшем во всех формулах для
определения суммарных объемов и ко
личеств теплоты фигурирует величина
Вр и поэтому при подсчете удельных
объемов и энтальпий поправку на меха-
нический недожог топлива вносить не
требуется
Систему пылеприготовления и топли
воподачи рассчитывают по действитель-
ному расходу топлива В а тягу и дутье —
по расчетному расходу топлива Вр
ОСНОВНЫЕ КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ ТОПКИ
4-1 ПРЕДВАРИТЕЛЬНАЯ РАСЧЕТНАЯ
СХЕМА ТОПКИ
Исходные данные, указанные в за-
дании на проектирование, могут отли-
чаться от условий работы, на которые
рассчитан типовой парогенератор, вы-
бранный для выполнения проекта По-
этому в первую очередь необходимо пове-
рочным расчетом проверить, соответст-
вуют ли основные размеры топки типо-
вого парогенератора условиям задания
на проектирование
Для выполнения поверочного расчета
следует составить расчетную схему топ-
ки парогенератора и указать на ней гра-
ницы внутреннего объема топочной ка-
меры, все поверхности нагрева и их кон-
структивные характеристики (длина,
диаметр и шаг труб), расположение го-
релок (если топка камерная) и основные
размеры и расположение решеток (если
топка слоевая).
При наличии экранов, закрытых огне
упорными материалами, их также не
обходимо показать на схеме с указанием
размеров. Если топка имеет камеру до-
горания, ее тоже следует обозначить на
схеме
Схему топки выполняют на миллимет
ровой бумаге в масштабе 1 : 25 или 1 
для агрегатов паропроизводительностьк
D < 20 т/ч и 1 : 50 или 1 : 100 для агре
гатов большей паропроизводительности-
Примеры составления расчетных схе
слоевой и камерной топок парогенера
ра показаны на рис. 4—1 и 4—2
4—2 РАСЧЕТ РАЗМЕРОВ ТОПКИ
При поверочном расчете, HCn°fb3^‘
составленную схему топки, опреде
ее активный объем Vt, а если

ходном сечении ее объем ограничивается
поверхностью, проходящей через осп
труб первого ряда фестона или трубного
пучка Объем, занимаемый ширмами,
расположенными в районе выходного
окна топки, включается в объем топы
в том случае, если шаг ширм > 700 мм.
Границей объема нижней части топки
служит поверхность слоя топлива (для
слоевых топок), плоскость пода (для
газомазутных топок и топок с жидким
шлакоудалением), условная плоскость
середины холодной воронки (для пыле-
угольных топок с твердым шлакоудате
Среднюю толщину слоя топлива и шла-
ка на цепной колосниковой решетке
принимают равной: для сортированных
20
антрацитов 100—150 мм, для каменных
углей 150—200 мм, для бурых углей
300 мм, для торфа 400 мм В ручных топ-
ках с решеткой, имеющей поворотные
колосники (топка РПК), толщину слоя
топлива и шлака принимают равной:
для антрацитов 100—120 мм, для камен-
ных углей 120—150 мм, для бурых
углей 150—200 мм
В топках с механическими забрасыва
телями толщина слоя топлива мала и
при определении объема топки ее не учи-
тывают. В активный объем топок систе-
лм Шершнева включают объем эжектор
ной воронки Объем камеры между тру-
бами пучка и фронтовой стеной в актив-
ный объем топки включают при шири
не ее не менее 0,5 м
Площадь зеркала горения слоевой топ-
ки равна произведению активной шири
ны решетки Ва на длину зеркала горе-
ния La (рис. 4—4) Активную ширину
колосниковой решетки принимают рав-
ной расстоянию между боковыми пане-
лями или боковыми стенами, при нали-
чии боковых экранов — между плоское-
Тип топки	Вид топлива	|| F'f ш	ДОПУСиапТяж1ния°ВЫе		Потери теплоть		h ii II	Й !!
			I. III	& I ii	а ш	!		
С пневмомехани	Донец кд антрацит	16-1,7	930—1200	230-350		io	13 з	0 1	100
сывателями и неподвижной решеткой	Каменные угли кузнецких Г и Д		930—1200	230-350			0 07—0 16	80
	донецкиГ Г3и Д (Ап = 0,8)	। 4	1 g	930—1200	230—350	0 5	1	4 5—6 5	0 06—0 13	80
	кузнецкого ГСС Мп = 0,4)	1,4-1,5	930-1200	230—350	0 5—1	5-11	0 07—0 16	80
	ирша бородинского (Wn = 2,1; Ап = 0,4)		930-1200	230-350	0,5-1		0 i	Q 22	80
	а(Р^пМ=С“;° <4П = 1)	1 4—1 5	930-1200	230—350	0 5-1	4-5 5	0 07—0 15	80
	веселовского Ап = 1,6)	14-15	930—1200	230-350	0 5—1	6 5-8	0 06—0 13	80
	(Wn = 3,2; Ап = 0,7)	14—15	930-1200	230—350	0 5-1	5-7 5	0 07—0 15	80
22
Топливо		паропро^зХтельносгью				Потеря теплоты от недожога					е
						паропроизДади?ел1Гн™-^ю D т/ч				V	
		25 | Зо | 50 | 75				2о | Зэ		50	|	1 75		
Антрацитовый штыб Каменные угли Фрезерный торф 1	Большее зна 2	Меньшие зна	1,2—1,25 1 1,2—1,15 1 1 2 1 2 1 2 12 12	180 200 230 260 260 280	170 180 200 210 200 250 210	170 180 190 190 210	140 150 170 180 170 190 170	5 3 гопку Г( и Ап <	1,5— 22 1,5—22	1—23 1—22	6 2 1—52 2—З2 0,5—I2 0,5-12	0 0,5 0,5 0,5 0,5	0,95 0,95 0,95 0,95 0 95 0,95 0,95
Таблица 4—4 Расчетные характеристики однокамерных открытых и полуоткрытых топок
Величина		Единица	Открытые топки							
наименование				1	h	3	1g ш х	|.	11	
Коэффициент из выходе из топки 1 Допустимое теп- ловое напряжение объема топки Потеря теплоты Потеря теплоты недожога Доля золы топли ва уносимая газа-		кВт/м3 % 1 — при тр;	1,2 210 0,5 0,5 0 7—0,8 анспортир<	1,2 185 05 0,5 08	1,2- 1,25 185 0 1,5 08	1,2- 145 0	1,2 230 0,5 0,5 0 6—0,7	1,2 200 0,5 0,5 0,7—0 8	1,25 200 0 1,0 0,8	1 25 170 0 4,0 0,85
характеристике топлива соответствует
ПРОВОДИТЬ реконструкцию ТИПОВОЙ Tors
ки лишь с целью уменьшения ее разме
ров не следует.
Если же расчетные значения qv ИЛ1!
qR превышают допустимые, необходимо
по величинам допустимых тепловы^
напряжений объема топки и площади
зеркала горения (табл. 4—1 — 4—5)
используя формулы (4—1) и (4—2), опрс.
делить минимально необходимые размер] 
ТОПКИ (Vmin и tfmin), Которые будут
ходными для выполнения проекта рекон-
струкции топки. Реконструкцию топки
следует выполнять с минимально воз
можными изменениями и наименьшими
капитальными затратами.
В приложении III даны указания по
конструктивному выполнению топок
различных типов и приведены типораз-
меры решеток слоевых топок, пыле-
угольных и газомазутных горелок, се
рийно выпускаемых отечественной про
мышленностью.
РАСЧЕТ ТЕПЛООБМЕНА В ТОПКЕ
5—1. МЕТОДИКА РАСЧЕТА И ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ СООТНОШЕНИЯ


зуя графики на рис. 5—1 Для настенных	стков топки: экранов (в том числе и
экранов коэффициент х принимают с	закрытых хромитной обмазкой и шамо-
учетом излучения обмуровки, а для	том), выходного окна, а при размещении
экранов двухстороннего облучения —	в топке настенного радиационного пе-
без учета этого излучения Для заши-	регревателя — и его лучевоспринимаю-
пованных и плавниковых экранов, а	щей поверхности. Площади лучевоспри-
также экранов, закрытых огнеупорными	нимающих поверхностей экранов и вы-
материалами, угловой коэффициент х = 1	ходного окна камеры догорания включа-
Лучевоспринимающие поверхности,	ют в площадь лучевоспринимающей по-
расположенные в выходном окне топки	верхности всей топки.
и за ним (ширмы, фестон, перегреватель,	Конструктивные характеристики эк-
испарительный пучок), полностью по-	ранов выбирают из чертежей или из
глощают падающий на выходное окно	технических данных парогенератора
лучистый тепловой поток Поэтому при	Расчеты по определению площадей пол-
определении площади лучевоспринимаю-	ной и лучевоспринимающей поверхнос
щей поверхности топки в этом сечении	тей топки сводят в табл 5—1
считают, что угловой коэффициент х —	Отношение площади суммарной луче-
= 1, и площадь лучевоспринимающей	воспринимающей поверхности топки
поверхности в данном сечении вычисля-	Нтл к полной площади ее стен F„ назы-
ют по формуле	вается степенью экранирования топки:
//л.в.0 = Fb.o = ab,	(5—7)	X = H;JFC7	(5—8)
где а и b — размеры выходного окна	Коэффициент загрязнения и закры-
топки, м	тия экранов. В процессе эксплуатации
За расчетную ширину выходного окна	экраны топки загрязняются золой, ко-
топки принимают фактическую ширину	торая, имея низкую теплопроводность,
окна, измеренную между плоскостями	уменьшает тепловосприятие экранов
осей труб боковых экранов или между	Кроме того, часть экранов обычно вы
плоскостями боковых стен топки если	полняется ошипованной и закрытой ог
боковые экраны в области выходного	неупорной массой, что также уменьша-
окна отсутствуют.	ет их эффективность
При определении Нтл учитывают пло-	Снижение тепловосприятия вследст-
щади всех лучевоспринимающих уча-	вие загрязнения или закрытия огнеупор-
ТОПКИ (Нл)
Показатели		3 1
наименование	обозначение	
Полная площадь стены и выходного		
Расстояние между осями крайних труб		м
Площадь, занятая Рлучевоспринимаю		
суммарная	ь	
покрытая торкретом	/?заКр	
открь тая	^откр	м^
Наружный диаметр труб		
Шаг труб Расстояние от оси труб до кладки		
		мм
Отношение	s/d		
То же	e/d	—
Угловой коэффициент		-
Площадь лучевоспринимающей поверх	I':, откр	
пости экранов, покрытых торкретом	77л закР	

сжигании топлив в тонком слое (топки
с забрасывателями) хт = 0,1 При сжи-
гании топлив в толстом слое на непод-
вижном или подвижном колосниковом по-
лотне х, = 0,14 [2]
Для камерных топок с горизонтальным
расположением горелок и верхнем от
воде газов из топки значение хт опреде-
ляют по формуле
где хг = hr/HT — относительный уро-
вень расположения горелок; hr — высо-
та расположения осей горелок от пода
топки или середины холодной воронки,
м (рис 5—2),
//т — общая высота топки от пода или
от середины холодной воронки до
середины выходного окна м Ах —
поправка, учитывающая смещение мак
симума температуры в топке относитель-
но уровня расположения горелок
В случае шахтно мельничных топок
с открытыми или эжекционными амбра
зурами ЦКТИ Ах = 0, при установке
рассекателей направляющих основную
часть потока вниз. Ах = — 0,15
Для пылеугольных топок значение
Ах равно
при горизонтальном расположении
вихревых горелок Ах = 0;
тоже, прямоточных горелок Ах = 0,1,
при повороте горелок на 20° вниз
Ах = —0,1, а вверх Ах = 0,1
Для газомазутных топок при паропро-
изводительности агрегата D > 35 т/ч
Для инвертных топок при размеще-
нии пылеугольных горелок на потолке
и нижнем отводе газов из топки хт —
Полезное тепловыделение в топке
Адиабатическая температура горения
топлива. Полезное тепловыделение в топ
ке QT, кДж/кг (кДж/м3), состоит из рас-
полагаемой теплоты топлива Qp с уче
том потерь в топочной камере и теплоты
вносимой в топку воздухом QB. При
предварительном подогреве воздуха вне
парогенератора значение QT должно
быть уменьшено на количество теплоты
полученной воздухом в паровом калори
фере QB.BH [формула (3—3)], поскольку
оно входит в QB

Количество теплоты вносимое возду
хом QB, кДж/кг (кДж/м3), состоит из
теплоты воздуха, организованно подава
емого в топку, и теплоты присосов воз
духа через неплотности в топке и пыле
приготовительной установке
QB = (ат — Аат — Ааплу) +
Значения присосов воздуха в топке
Аат и пылеприготовительной установке
Аа„лу указаны в табл 2—1 и 2—2
Энтальпии теоретически необходимых
количеств воздуха /в и /пРс находят
по /^-таблице (табл 2—4) методом ли
нейнои интерполяции
Адиабатическую температуру ^орен^я
О определяют по значению полезного
тепловыделения в топке QT используя
/О-таблицу (табл 2-6) также методом
линейной интерполяции или по /О дна
^Средняя теплоемкость nP°WK™*^
рання Степень черноты топки Средняя
суммарная теплоемкость продуктов
рания VFCp и степень черноты топки
а зависят от искомой температуры
выходе из топки От. Поэтому для
		
		
4.ZZ4				
		
О! 02	03	04 05	06 0,7 08 03 ат
определения этих величин предваритель
но, с последующим уточнением, прини
Чср — среднее значение коэффици
ента тепловой эффективности
лучевоспринимающих поверх
ностей определяемое по фоп
муле (5-10);	* Р
<2Ф — эффективная степень черно
ты факела.
Эффективная степень черноты факела
зависит от вида сжигаемого топлива
При слоевом и камерном сжигании твер
дых топлив образуется пламя состоя
щее из газообразных продуктов сгора
ния топлива, в объеме которых распре
делены твердые частицы золы и кокса
Эффективную степень черноты факе-
ла при сжигании твердых топлив
которая зависит от излучательной
способности трехатомных газов (RO, и
Н2О) и твердых частиц золы и кокса
рассчитывают по формуле
аф=1—е~*₽s	(5-22)
или находят по графику на рис. 5—4
В формуле (5—22) е — основание на
туральных логарифмов
kps — суммар
44
3/(<)М2Л
(5-27)
k = /гнс + &злЦзл + /SkokcX1X2 (5- 24)
частицы и трехатомные газы и несве
тящеися части пламени излучение ко
ТО&ВЫЗЬ1Вается тРехатомными газами
Эффективная степень черноты газо
мазутного факела равна
аф = тасв + (1 _ т) (5—28)
ХяаСЕ И -ар ~ степень черноты какой
обладал бы факел при заполнении
всей топки соответственно только све
тящимся пламенем или только несве
тящимися трехатомными газами т —
коэффициент учитывающий заполнение
ооъема топки светящимся пламенем
Значение коэффициента т зависит от
теплового напряжения объема топки и
вида сжигаемого топлива При тепло
вом напряжении топки в целом qv =
= «С 400 кВт/м3 независимо от шт
грузки m = 0 1 для газа и m = 0,55
для жидкого топлива. При qv > 1201’
кВт/м3 пг = 0,6 для газа и m = 1 для
мазута При 400 кВт/м3 < qv < 1200
кВт/м3 значение m находят линейной пп- ,
терполяцией.
Степень черноты светящейся и несве-
тящеися частей газо-мазутного тамеш
определяют по формулам:
Коэффициент ослабления лучей nt-
светящимися газами kac рассчитываю'
по формулам (5—25) и (5—26), а коу(

-gr - 0,12 J С„Н. - 0 12 х
х(тсн. + -гс"Н.+ 4с-н-"-
+ 4-С4Н10),	(5-33)


аблица 5—6. Максимально допустимь
температуры газов на выходе из топки
Топливо	Т	р ур
рацит, тощие угли	У Кизеловский уголь (Г, отсев) Донецкий уголь (ГСШ) Подмосковный уголь (Б) Кемеровский уголь (СС) Ангренский уголь (Б) Канско-ачинские угли (ирша бо |ЮДИ некий, назаровский) рваиенийСеВе₽О'3аП‘аДИЫХ Фрезерный торф	1050 950 950 900 950
ностей топки (кВт/м2) — по формуле <7лр = ВР(]Ж.	(5-35) Распределение удельной тепловой на камеры (кВт/м2) описывается уравнением 9л - 1|вЛст9сЛ	(5-36) где i]B — коэффициент распределения тепловой нагрузки по высоте топки, определяемый по графикам на рис 5—9; i]ci — коэффициент распределения теп ловосприятия между стенами топки (его значения приведены в табл 5—7 5—3 КОНСТРУКТИВНО ПОВЕРОЧНЫЙ Методика расчета Конструктивно по верочный расчет теплообмена в топке выполняют в том случае если топка ти пового парогенератора не соответствует заданным условиям (например, виду топлива паропроизводительности агре гата) и необходима ее существенная ре конструкция а также тогда, когда по верочным расчетом топки установлено что температурный режим ее не удовле гворяет условиям устойчивого горения i ли шлакования фестона Конструктивно-поверочный	расчет производят после определения основных размеров топки, включая объем, пло щадь решетки и основные габаритные размеры. Целью данного расчета явля ется определение лучевоспринимающей поверхности топки, обеспечивающей охлаждение топочных газов до опреде ленной температуры принятой по уело виям оптимального теплового режима работы топки, указанным выше При принятой температуре газов на выходе из топки среднее значение коэф фициента тепловой эффективности экра нов рассчитывают по формуле	та значение фср не должно отличаться от предварительно выбранного более чем на ±5%, в противном случае сле- дует выбрать новое значение фс и по- вторить расчет Значение фср можно определить так- же по номограммам на рис. 5—7 и 5—8. В этом случае не требуется предвари- тельно выбирать значение фср что упро- щает расчет. Коэффициент тепловой эффективности лучевоспринимающих поверхностей топ- ки фсг, связан с суммарной эффективной лучевоспринимающей поверхностью вы- ражением (5—1.)) из которого можно найти последнюю (с учетом загрязнения и закрытия труо)' Z	= Фер/7 т	(5—38) Размещение экранов в топке. По рас считанному значению эффективной ту- чевоспринимающей поверхности топки корректируют ее экранирование. Если значение Е£ЯЛ подсчитанное по конст руктивным характеристикам топки, больше полученного в результате рас- чета необходимо уменьшить эффектив ную лучевоспринимающую поверхность топки, если меньше — увеличить. Наиболее простым способом изменения эффективной лучевоспринимающей по верхности топки является закрытие час ти экранных труб огнеупорными магериа ламп, если требуется уменьшить -'2.НЛ и снятие огнеупорных материалов с закрытых участков если требуется уве личить В слоевых топках в перв\ю очередь закрывают экраны сводов над решеткой, затем экраны фронтовой стены и нижней части боковых стен. В камерных топках с фронтовым расположением горелок сначала закрывают пояс на фронювой и боковых стенах на уровне расположе- ния горелок, затем — заднюю стену. В топках с твердым шлакоудалением холодную воронку не закрывают. Снятие огнеупорных материалов с экра нов производят в обратном порядке. Если изменение степени закрытия экранов не обеспечивает получение тре буемого по расчету значения лучевое принимающей поверхности, необходи мо произвести реконструкцию системы экранирования топки. В некоторых случаях, например при капитальной реконструкции топки в связи с переводом ее на сжигание дру- гого вида топлива систему экраниро- вания топки выполняют заново в соот- ветствии с полученным по расчету 1
1|?ср	5 67 lO~llFCTaTMTTTa Х	
х|/тг(ъГ~‘)’ <5“37> Для определения величин, входящих в формулу (5—37) следует воспользо ваться указаниями и формулами, при веденными в поверочном расчете тепло обмена в топке Степень черноты топки ат зависит от фср. Поэтому необходимо, предваритель но выбрав значение фср, по нему опреде лить	По пученное в результате расче 3	


Поверхность нагрева	П правка Де	
	й	А
перегреватели	У		0 005
одноступенчатые экономайзеры (при 0' > 400° С)	0 002	0 004
(при й <7o<rc) зкоиомаизерь|	0 001	0 002





v =w(2-T?3^). <6-18>
в) дчя пара
Vc = Dvcp, (6—19)
45
WI^K)
47


где т - полный перепад температур
той среды, для которой он больше -
Т - полный перепад температур toi
среды, для которой он меньше,, С
К схемам с перекрестным токомi от
носят такие, в которых
потоков обеих сред взаимно перекреш
ваются и количество ’0№’°"0Г°,даре»
и" а) ПриХльшом кол„«ст«
ходов их рассматривают как ”Р
точные. Коэффициент ф для схем,
рекрестным током определ мостИ
мограмме на рис. 6 — И в


четных участков н порядок их распо- ложения в таблице должны соответ- ствовать расчетной схеме парогенера В случае, если в пучке длина и коли- чество труб по рядам существенно раз- личны, среднюю длину труб пучка опре деляют по формуле /ср = дибДд|к+—	(7_1)	5. Используя методику и расчетные соотношения, приведенные в гл. G, оп ределяют коэффициент теплопередачи fe и средний температурный напор Ы. о По уравнению теплопередачи (6—2) рассчитывают значение конвективного тепловосприятия газохода QT, Если в зоне рассчитываемого газохода находят ся дополнительные поверхности нагре- ва (например настенные экраны), пло-
где n-i, п2,	— количество труб с дли ной /„ /2... г —общее количество труб в пучке Расчетную площадь поверхности на грева фестона и трубных пучков находят по формуле Н = nd zlcp	(7—2) При определении Н учитывают только поверхность омываемую газами. 2.	Предварительно задаются темпера Typofi газов на выходе из рассчитывае мого участка; ее можно принять исходя из температурного перепада газового потока ДО = О' — О", ориентировочные значения которого следующие: для фес тона с количеством рядов труб не боль ше трех ДО = 20 -т- 60° С; больше трех ДО = 40 — 80° С для фестона и испа рительного пучка расположенного не посредственно за фестоном ДО = 80 — 4- 200° С; для испарительных пучков, расположенных до перегревателя с ко- личеством рядов труб не больше трех (например для агрегатов ДКВр) ДО = = Iqq^q1200 С’ больше тРех = ЮО— для испарительных пучков за перегре вателем ДО = 150 4- 600° С; для испарительных пучков агрегатов, не имеющих перегревателей, ДО = = 500 -т- 700° С В первом приближении меньшие значе- ния принимают для парогенераторов с развитыми хвостовыми поверхностями Заметим, что в некоторых случаях тем пературныи перепад ДО, полученный по расчету, может выходить за вышеуказан- ные пределы 3.	По /О таблице (табл 2—6) или ^-диаграмме (рис 2—1) находят эн- тальпию газов за рассчитываемым уча- стком	соответствующую предвари- тельно принятой температуре О". При использовании /О таблицы I опреде- ляют методом линейной интерполя- 4.	По формуле (6—1) рассчитывают ко- личество теплоты, отданное газами кон- вективной поверхности нагрева, Qr.	щадь которых не менее 5% основной, то при определении суммарного конвек- тивного тепловосприятия по уравнению (Ь—2) учитывают также тепловосприя тие дополнительной поверхности <2дОП = /гДопЯдогДип/(103Вр) (7—3 Коэффициент теплопередачи и сред- ний температурный напор для дополни- тельной поверхности принимают таки- ми же как и для основной, незави симо от их конструктивного выполне- Правильность расчета оценивают по величине расхождения (%) тепловоспри ятий, определенных по формуле (6—1) и уравнению (6—2)' AQ = -Qf~Qt 100	(7-4) Если расхождение AQ не превышает 2% для испарительных пучков и 5% для фестона, то расчет не уточняют, а предварительно принятую температуру газов на выходе из рассчитываемого участка считают окончательной. При больших расхождениях принимают но- вое значение температуры газов на выхо- де из рассчитываемой поверхности на- грева и расчет повторяют добиваясь не- обходимой сходимости Qr и QT. Если при первом приближении зна чение QT будет больше чем Qc, то конеч ную температуру для второго приближе- ния выбирают такой чтооы разница между температурами дымовых газов на входе и выходе из рассчитываемого уча- стка была больше, чем при первом при- ближении, и наоборот Для второго приближения целесооб- разно выбирать значение температуры, отличающееся от принятого при первом приближении не более чем на 50° С В этом случае ввиду малого изменения коэффициента теплопередачи пересчи- тывать его не следует. Нужно пересчи- тать только значения температурного напора и заново выполнить расчеты по формуле (6—1) и уравнению (6—2). Если и после второго приближения расхождение между Q„ н QT окажется
53


больше указанного предела, следует за
даться новым значением Ъ" и повторить
расчет Искомую температуру можно
гуре уточнить только значение тепу
восприятия и определить температу-
гепловосприпимающей среды, испот
зуя формулу (6—1). При большем па<
хождении необходимо по найденной те-
пературе повторить расчет, включая оп
ределение коэффициента -еплопередач-
и температурного напора
РАСЧЕТ ПЕРЕГРЕВАТЕЛЕЙ
В данной главе излагается методика
расчета конвективных перегревателей
широко используемых в парогенера
торах малой и средней мощности. Мето
дика поверочного и конструктивного
расчетов радиационных и радиационно
конвективных перегревателей которые
применяются ограниченно, изложена в
приложении V
Последовательность расчета перегре
вателей определяется их расположени
ем в парогенераторе. Если в парогене-
раторе имеется только конвективный
перегреватель, то его рассчитывают пос-
ле расчета той поверхности нагрева
(фестон, испарительный пучок), за кото
рой установлен перегреватель. Если в
парогенераторе используются различ
ные типы перегревателей (радиационный
или ширмовый и конвективный) то их
рассчитывают по ходу газов: сначала
радиационный или радиационно-кон-
вективный (ширмовый) перегреватель,
затем — конвективный Если между ра
диационным или ширмовым и конвектив-
ным перегревателями расположена ис-
парительная поверхность (например,
фестон), то конвективный перегреватель
рассчитывают после расчета этой поверх
ности
Современные парогенераторы снаб
жаются типовыми перегревателями,
конструкция которых обычно предусмат-
ривает возможность изменения поверхнос-
ти нагрева в зависимости от характер
стики сжигаемого топлива. Поэтому при
разработке проекта установки парогене-
ратора для работы в условиях, отличных
от нормативных, или при его реконструк-
ции в первую очередь поверочным расче-
том устанавливают возможность испочь-
зования типового перегревателя для ра
боты в новых условиях
Если условия задания на проектиро-
вание значительно отличаются от тех-
нических характеристик типового па
рогенератора то для достижения задан
ной температуры перегрева пара типо-
вой перегреватель следует конструктив-
но изменить, используя для этой цели
конструктивный расчет перегревателя
При двухступенчатом перегревателе
и температуре перегрева пара больше
400° С выходную по пару ступень выпол
няют из жаропрочной стали и эту сту
пень целесообразно не изменять, а сде-
лать только поверочный расчет данной
ступени и конструктивный — входной
выполняемой из углеродистой стали
8-1 СОСТАВЛЕНИЕ
РАСЧЕТНОЙ СХЕМЫ
В зависимости от схемы включения
перегревателя его конструктивных
рактеристик, наличия пароохладител
и его расположения перегреватель Р
считывают целиком т е без деле
на части (ступени) или раздельно по сту Перегреватели маломощных промыт ленных парогенераторов типов КРШ ВВД ДКВ ЖВр ДЕ КЕ с темпера турой перегретого пара ниже 400° С, которые обычно выполняются односту пенчатыми и не имеют регуляторов пе регрева (рис 8—1, а), рассчитывают без деления на части. Агрегаты паропроизводительностью D > 20 т/ч с температурой перегретого пара выше 400° С обычно имеют сложные схемы включения конвективных пере гревателей и снабжаются пароохлади телем для регулирования перегрева пара Перегреватель без пароохладителя или перегреватель с пароохладителем на сто роне насыщенного или перегретого пара в зависимости от схемы включения рас считывают без деления на части или по частям Если перегреватель в целом включен по одной из типовых расчетных схем, т е. по схеме с противотоком (рис. 8—1 а) или с прямотоком (рис 8— 1, б), по схеме с последовательно смешан ным током (рис 8—1, в) или с параллель- но-смешанным током (рис 8—1 г), то расчет производят без деления перегре вателя на части Перегреватель, схема включения которого не соответствует ни одной из типовых, следует рассчитывать раздельно по ступеням Пример такого перегревателя показан на рис. 8—1, д Входная по пару ступень включена здесь по схеме с параллельно-смешанным то- ком, а выходная — с последовательно-	смешанным током. Следовательно в це- лом перегреватель нельзя отнести ни к одной из типовых схем При размещении пароохладителя «в рассечку» между ступенями перегрева теля (рис. 8—1, е) независимо от схемы движения пара и газов расчет перегре вателя следует вести раздельно по ступе ням,т.е до пароохладителя и после него Выяснив способ расчета перегревателя (целиком или раздельно по ступеням), необходимо составить расчетную схему перегревателя, на которой следует пока- зать расположение поверхности нагре- ва, коллекторы, тип и место установки пароохладителя и давления пара на гра- ницах расчетных участков Давление пара на границе между сту пенями оценивают приближенно как среднеарифметическое давление во вход- ном и выходном коллекторах перегрева Перегреватель разбивают на участки, отличающиеся друг от друга по сле- дующим геометрическим характеристи кам диаметру труб и их расположению (шахматное или коридорное); попереч- ному или продольному шагу (sv s2); числу включенных параллельно (по па- ру) труб т, живому сечению для прохо- да пара f В соответствии с указаниями, данны- ми в § 6— 2, производят определение площадей живых сечений для пара и газа и их усреднение. Конструктивные размеры и характеристики заносят в табл 8—1.


Если и после второго приолижения
расхождение между сравниваемыми зна-
чениями тепловосприятий окажется
больше допустимого то расчетную тем-
пературу пара, не делая следующего
приближения, находят путем линейной
интерполяции. Если расчетное значе-
ние температуры, определенное путем
интерполяции отличается от того по
которому вычислен коэффициент теп-
лопередачи, более чем на 50 С, то не-
обходимо по этой температуре пересчи
тать как коэффициент теплопередачи,
так и температурный напор.
За расчетное тепловосприятие пере
гревателя принимают значение, вы
ленное по формуле (8—6).	и3
По условиям жаропрочности тру
углеродистой стали, используемых ДО
изготовления первой ступени пер ГР
вателя, температура пара на
из этой ступени не должна превышать 400° С. Если определившаяся из расче- та температура пара будет больше указанной, то для ее снижения необхо димо уменьшить площадь поверхности нагрева первой ступени перегревателя соответственно увеличив площадь по верхности нагрева второй ступени (вы ходнои по пару) изготовтяемой из жа ростойкой стали	Если при выполнении конструктив ного расчета перегревателя или его ступени приняты конструктивные ха- рактеристики перегревателя рассчиты- ваемого парогенератора то значение площади поверхности нагрева полу- ченное при расчете, сравнивают со зна- чением площади поверхности нагрева соответствующего участка имеющегося перегревателя. При расхождении между этими значениями не больше 3% можно соответствующий участок перегревателя
8—4. КОНСТРУКТИВНЫЙ РАСЧЕТ ПЕРЕГРЕВАТЕЛЯ ИЛИ СТУПЕНИ	рассчитываемого парогенератора оста вить без изменения. Если же указанное расхождение будет больше допустимого
Конструктивный расчет перегревате ля или ступени выполняют по парамет- рам газов на входе в рассчитываемый участок, известным из расчета преды дущей поверхности нагрева и по задан ным или принятым параметрам пара на границах рассчитываемого участка Расчет рекомендуется выполнять в еле дующем порядке 1)	из уравнении (8—1)—(8—7) нахо дят общее и конвективное количество теплоты, полученное паром 2)	из уравнения (8—12) определяют энтальпию газов за рассчитываемой сту пенью /пе и по ее значению температу ру газов Йпе; 3)	принимают основные конструктив ные характеристики перегревателя (диа метры труб шаги между трубами, их расположение в пучке) и по указаниям гл 6 вычисляют коэффициент теплопе редачи k и средний температурный на пор Ы 4)	по уравнению теплопередачи (6—2) определяют значение площади поверх ности нагрева рассчитываемого участка и разрабатывают его конструкцию.	то в перегреватель вносят необходимые изменения по возможности сохраняя его компоновку и основные конструк тивные элементы (камеры, размеры труб и их размещение устройства для регу лирования температуры перегретого пара и др ) Площадь поверхности на грева можно уменьшить за счет укоро чения змеевиков перегревателя напри мер путем вырезки лишних участков у всех труб секции. Изменение длины только части змеевиков вызывает тепло вую и гидродинамическую неравномер ность работы различных змеевиков, что недопустимо. Увеличение площади поверхности на грева конвективного перегревателя по требует его капитальной реконструкции что трудно осуществить, особенно в парогенераторах малой мощности. На- дежным и легко осуществимым способом повышения температуры перегретого па ра при реконструкции парогенераторов малой и средней мощности является установка дополнительного радиацион ного или радиационно-конвективного перегревателя описание и способ рас чета которых даны в приложении V
РАСЧЕТ ХВОСТОВЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ
9—1 РАСЧЕТНАЯ СХЕМА И ХАРАКТЕР РАСЧЕТА
В соответствии с предварительным выбором хвостовых поверхностей, про- изведенным в начале расчета парогене- ратора (см. § 1—4), составляют их рас- четную схему. Схему разбивают на рас- четные участки (ступени) и обозначают Нумерацию участков производят по	ходу движения нагреваемого теплоноси- теля (вода, воздух) На схеме указыва- ют все параметры газов, воды и воздуха, известные до начала расчета хвостовых поверхностей Если рассчитываемый па- рогенератор имеет хвостовые поверхнос- ти, то по чертежам и технической доку-
59
характеристики чугунного ребристого
экономайзера (ступени)
Показатели			1	Примечание
наименование	1 =	I		
Характеристика одной трубы ности нагреваР с газовой стороны площадь живого сечения для про- хода газов Количество труб в горизонтальном ря- Количество гори- «этальных рядов	L Н' F' Ч		ВТ	По черте- нератора, техническим
Таблица 9—4 Конструктивные размеры и
характеристики чугунного (из ребристых или
Показател			г	
наименование	I			
ной трубы: ности нагревало душной стороне Площадь живого сечения по газовой Эквивалентный душной стороне Количество гори тальных рядов Площадь поверх носта^ нагрева по ной ст^неВ°ЗДУШ Площадь живого сечения по газо вой стороне То же, по воз Душной стороне	L ИГ Fr н Fr FB		м2	По чертежу парогенера- характерис тикам возду хоподогре- (табл. IV— 7)


Газь
Следовательно, температуры газов
перед второй ступенью воздухоподогре
вателя ф11вп и воздуха после его пер
вой ступени /;вп должны удовлетворять
следующим условиям:
При компоновке хвостовых поверхно
Стен «в рассечку» тепловосприятие сту
Вевей воздухоподогревателя определи
У» используя формулу (9—1), по темпе
₽8Турам холодного и горячего воздуха
» Шшературе воздуха между ступенями
ГРАФИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ ПРОЕКТА



70
5П ' it !;::i I-
ipW't
Рис. io__j2 подвесные
L-Ь JL1 Г f потолочные перекры
72

W
накаркасной Натрубная обмуровка про
изводится аналогично обмуровке, изо
браженной на рис 10—11
Накаркасная обмуровка холодной во
ронки выкладывается внутри металли-
ческого короба 4, прикрепленного к кар
касу (рис 10—20) Обмуровка состоит
из слоя огнеупорного кирпича 3 толщи
ной 130—180 мм и слоя теплоизоляци
онных материалов 2 (диатомитовый
кирпич совелитовые плиты). Чтобы обму-
ровка не сползала, к обшивке привари-
вают упоры из полосового или уголко-
вого железа 1
Между обмуровкой холодной воронки
И вертикальными стенами делается тем
пературный шов 5, заполняемый асбес
товым шнуром В топках с жидким шла
коудалением под и нижнюю часть топки
выполняют горячими. Для этого экранные
трубы пода и нижней части топки закры-
вают огнеупорной пластической хроми
товои массой (ПХМ), которую наносят
на шипы, приваренные к трубам
Для сбора шлака и его удаления из
топки применяют шлаковые шахты со
«макосмывными устройствами. На
рис 10—21 показана шахта камерной
топки с твердым шлакоудалением. Охла-
ждение шлака, выпавшего из топки, про-
изводится водой через оросительные сопла
1. Периодически по наклонным лоткам
2 шлак смывается в канаты гидрозоло-
удаления. Смыв шлака производится
струями воды, подаваемыми через качаю
щееся сопло 3 и неподвижное сопло 4.
В топках с жидким шлакоуда тением
применяются шлакосмывные шахты
(рис. 10—22), заполненные водой для
охлаждения и гранулирования шлака.
Постоянный уровень воды в шахте под-
держивается переливной трубкой 5 Для
смыва шлака с помощью гидропривода 4
открывают затвор 2, и ванна онорожня
ется Шлак, оставшийся на лотке 1,
смывается струями воды из качающегося
сопла 3 и неподвижного сопла 6
Перегреватели изготовляются в виде
змеевиков из стальных цельнотянутых
труб с наружным диаметром d -	&
и 42 мм Радиус изгиба змеевиков не
менее 2 d Змеевики перегревателей де
лают одинарными и сдвоенными (ри
10—23) Последние позволяют рад
местить большую поверхность нагрева
перегревателя в том же объеме ra3°*°?a
Перегреватели выполняют с BJP
кальным и горизонтальным расдоло-
75
гладкотрубные экономайзеры кипяще
го типа и чугунные ребристые эконо
майзеры некипящего типа Последние
устанавливаются только в парогенера
торах с давлением в барабане рб <
< 2,3 МПа В нашей стране выпуска-
ются два типа чугунных ребристых
экономайзеров — экономайзеры ВТИ и
ЦККБ, отличающиеся размерами реб
ристых труб
Чугунные ребристые экономайзеры
концевыми прямоугольными фланцами
образующими металлическую стенку,
опираются на горизонтальные балки,
связанные с колоннами каркаса (рис.
10—26). Стенки из прямоугольных
фланцев ограничивают газоход с двух
сторон Для уплотнения газохода меж
ду прямоугольными фланцами в спе
циальные пазы закладывают асбесто
вый шнур и наружная поверхность
стенки вместе с соединительными ка-
лачами торкретируется теплоизоляц
°НДля обеспечения эффективной очист^
ки количество горизонтальных р Д
ребристых труб принимается не
8—10 При большем количестве гор
зонтальных рядов экономайзер р
ляют на отдельные группы по 6-8 ря
дов, между которыми остав^ роб.
рывы для размещения УСТР°^С он
мывки или обдувки и смотровы

от нагревания и появления дополнитель- ных напряжений от термических рас- ширений Некоторые парогенераторы малой мощности, например ДКВр с низкой компоновкой, не имеют несущего кар- каса: масса парогенератора передается непосредственно на опорную раму. Кар- кас этих парогенераторов, называемый обвязочным, служит для дополнительно- го крепления и обвязки обмуровки Применяется два способа крепления барабана к каркасу парогенератора на опорах и на шарнирных тягах. При первом способе барабан своими конца- ми устанавливается на опоры, закреп- ленные на несущих балках каркаса Для обеспечения свободного температур ного расширения барабана при его на- гревании одна опора делается подвиж	ной Подушка 1 подвижной опоры (рис 10—30) опирается на ролики 2. Барабан, подвешенный на шарнирных тягах (рис 10—31), также имеет воз- можность свободного расширения. Сепарационные устройства служат для отделения капелек влаги от пара. В современных парогенераторах приме- няются объемные, пленочные, массооб менные (паропромывочные) и инерцион ные сепараторы. В объемном сепараторе оседание час тиц влаги происходит в паровом объеме барабана под действием гравитацион ных сил (сил тяжести). На рис 10 3- изображен объемный (осадительный) се- паратор. Пароводяная смесь из цирку ляционных контуров парогенератор подается через трубы 1 под поГРУ^” ный дырчатый щит 2 с отверстиями дна
Рис 10—32 Объемный сепаратор
жалюзийных пакетов над ними устанав-
ливается пароприемный дырчатый щит 1
При прохождении влажного пара че-
рез жалюзийные пакеты капельки влаги
прилипают к пластинам, образуя на них
пленку, благодаря поворотам пара в ка-
налах жалюзийной решетки возникает
центробежное ускорение, которое спо
собствует интенсивному выделению вла
ги из пара Влага с пластин струнками
стекает вниз, навстречу паровому потоку.
В массообменном (паропромывочном)
сепараторе пар барботирует через слои
питательной воды. В результате проис-
ходящего массообмена имеющиеся в па-
ре капельки влаги замещаются частица-
ми более чистой питательной воды, Со-
лесодержание пара снижается дажещ
случае некоторого повышения влаж
Н°Сепаратор с промывкой пара в объеме
барабана показан на рис. 10—34. Паро-
водяная смесь из всех циркуляционных
контуров собирается в отсек под корыт-
цами 2 на которые по трубе 1 подается
питательная вода. На корытцах поддер-
живается постоянный уровень воды,
которая переливается через верхнюю за
краину глухого щита 3
Инерционная сепарация осуществля
ется созданием резких поворотов потока
пароводяной смеси В результате этого
капельки влаги как более инертные вы-
падают из потока. Наиболее эффектив
ным способом такой сепарации является
циклонный На рис. 10—35 показана се-
парация с внутрибарабанными циклона
ми Внутрибарабанный циклон (рис 10—
36) представляет собой цилиндрический
вертикальный корпус 1 диаметром 300—
400 мм, в который тангенциально (через
патрубок 2) вводится пароводяная смесь
В ^циклоне поток закручивается и под
действием центробежного эффекта ка
пельки влаги выпадают из потока и при-
кает вниз, а пар поступает в паровой
объем барабана Во избежание прорыва
пара в водяной объем барабана в ниж
ней части циклона устанавливается до
нышко 3 с кольцевым отверстием для
выхода воды Нап[.ав1яющие лопасти 4,

СТОИМОСТЬ ПАРОГЕНЕРАТОРА

Марка парогенератора	Вид топлива	Вид поставки	Цена ты ГуС
Б-25-24ГМ Б-35-40 К-35-40 Т-35-40 БГМ-35М К-50-14/250 Т-50-14/250 Б-50-14 ГМ-50-14 К-50-40 БП-50-39Б БМ-35 РФ Е 50-40 ДКМ ГМ 50-40 БКЗ-75-39ФБ БКЗ-75-39 ГМ БКЗ-75-39ГМА	Каменный уголь АШ и тощие угли Доменный и коксовый газы мазут Природный газ, мазут	P<^	То же То же	75J 53,5 84,5 884 94,6 89,7 63,8 730

		Парог
тельность агрега	блокам,	
2,5 4,0 65	i	3700
Т поразмер решетки	Цена руо
РПК 1 X 900 x 915 РПК 1 X 900 X 1220 РПК 1 X Ю00 X 915 РПК 1 X Ю00 X 1220 РПК 1 X 1Ю0 X 915 РПК 1 X П00 X 1220 РПК 2 X 1800 X 1525 РПК 2 X 1800 X 2135 ПМЗ — РПК-1 X 1Ю0 X 1525 ПМЗ-РПК-1 X 1Ю0 X 2135 ПМЗ-РПК-2 х 1800 X 1525 ПМЗ-РПК-2 X 1800 X 2135 ПМЗ-РПК-2 х 2200 X 1525 ПМЗ — РПК-2 X 2200 х 2135 ПМЗ — РПК-2 X 2200 х 2745 ПМЗ — РПК-2 х 2200 X 3050 ПМЗ-РПК-2 X 2600 х 2135 ПМЗ — РПК-2 X 2600 X 2440 ПМЗ — РПК-2 х 3300 X 3050 ПМЗ-РПК-2 X 3600 х 3660 ПМЗ —РПК-3 X 3300 X 2135 ПМЗ-РПК-4 X 3600 X 2440 ЧЦР X 2330 X 5600 ЧЦР х 2330 X 6500 ЧЦР х 2700 X 6500 ЧЦР у 2700 У 8000 ЧЦР х 3070 X 5600 ЧЦР х 3070 X 6500 ЧЦР х 4550 X 6500 ЧЦР х 4550 X 8000 ТЧЗ X 2700 X 5600 ТЧЗ X 4920 X 4000 ТЧЗ X 4920 X 5600 ТЛЗ X 1870 X 2400 ТЛЗ X 1870 X 4000 ТЛЗ X 2700 X 3000 ТЛЗ X 2700 х 4000 ПМЗ — ЧЦР х 2700 X 4000 ПМЗ — ЧЦР х 2700 X 5600 ПМЗ — ЛЦР X 2700 X 3000 ПМЗ — ЛЦР X 2700 X 4000 ПМЗ — ППР X 2700 X 3500 ПМЗ — ППР X 2700 X 4000	210 230 220 230 250 485 630 1090 1260 1260 1380 1600 1940 1990 2130 2600 5100 5700 6600 7550 7450 9430 11 700 7200 5250 6500
равна пене парогенераторов (Цпг), топоч ного устройства (Цт,у). экономайзеров llU) и воздухоподогревателя (Цвп), т е Сосн = ЦПГ + Цт у + ЦвП (11-2) Парогенераторы КЕ поставляются од ним транспортабельным блоком вместе с топкой при Г><10 т/ч, при D > 10 т/ч — блоками без обмуровки и обшивки Официальный срок службы парогенера тора по нормам амортизации установлен в 20 лет [10], но при хорошем уходе па регенераторы можно эксплуатировать 30—40 и более лет. Поэтому вполне оправдано давать в вузах задания на расчеты, связанные с работой и рекон струкцией агрегатов не изготовляемых в настоящее время. Из старых конструк ций в промышленных котельных чаще других встречаются агрегаты Ш 6 (Шу хова—Берлина) и КРШ (Курочко—Рассу дова—Шафрана). В объем поставки заво да-изготовителя входил сам парогенератор с внутрибарабанным устройством гарни турой, без топки экономайзера возду хоподогревателя и другого оборудова ния. Действующих ценников на эти па регенераторы нет Их стоимость ближе всего определять по стоимости пароге нераторов ДКВр соответствующей производительности с учетом наличия или отсутствия перегревателя Стоимость дополнительного оборудо- вания В объем поставки заводов, вы пускающих парогенераторы и топочное оборудование, не входят трубопроводы в пределах котельной, тягодутьевые устройства контрольно измерительные приборы и инструмент Ориентировоч но стоимость дополнительного оборудо вания можно выразить в виде доли от стоимости основного оборудования па регенератора Исходя из усредненных показателей, можно считать, что а) стоимость трубопроводов в преде лах котельной и тяго-дутьевых устройств Стр = 0,15-0,25Спр	(11-3)	б) стоимосп коигролню измени тельных приборов	р Скип = 0,02 — 0 05Сп (11—4 в) стоимость инструмента Сн = 0 01 -е-0,02Спг. Общая стоимость Дополните зыюг оборудования	* Стоимость монтажно-строительных ра бот В эту стоимость входят стоимость монтажа оборудования и сооружения фундаментов под оборудование'транс портные расходы по доставке оборудо вания от завода-изготовителя до мес- та установки агрегата стоимость тары упаковки, складские и прочие расходы’ Ориентировочно стоимость монтажно- строительных работ можно выразить в виде доли от общей стоимости основно- го и дополнительного оборудования па- рогенератора Исходя из усредненных показателей, можно считать что: а)	стоимость монтажных работ См = 0,06-0 1 (С^+С^+С^), (11—7) б)	стоимость обмуровочных работ и фундаментов Со+ф = 01 — 015 (Сосн + Стр) (11 —8) в)	стоимость доставки оборудования и складских расходов Сд = 0 05 - 0,07 (Сося = Сдоп). (11-9) Чем выше паропроизводительность агрегата, тем меньше значения коэф фициентов, входящих в формулы (11— 3) —(11—9) Общая стоимость монтажно строи тельных работ Смс = См + С0+ф + Сд (11-Ю) Подсчитанная таким образом стои- мость парогенератора не может пре- тендовать на точность, необходимую при составлении смет Задача насто ящей главы — дать лишь некоторое представление о стоимости проектиру емого парогенератора

		'RO,= = 1 RO/^lRO,	- 1 N.(i:0)R ,	'h,O-	/r=/RO,+ + 'N + 'h,o
300 400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 1600 1800 2000	238 947 2878 14 814 17 221 21 9?4	230 1041	2218 2989 3765 4544 5379 6202	71 142 218 293 373 490 540 628	1039 2099 3193 4324 5493 6683 7894 9155 11 740 13022 14 317 	

Величина			Единица	Расчет
наименование	Обч°ениае	расчетная Формула^л спосоо		
Располагаемая теплота	«Рр			
		QS + Qbbh + 'тл	кДж/кг	26 630+0+0=% 630
	Ч3	По табл 4—3		
сгорания топлива	Qi	1о же	%	
Энтальпия уходящих га		По заданию		
ЗОВ	1	По / 'О таблице		
Температура воздуха в		По выбору	°C	25
тельной	ДУ	в	По /0 таблице (/ух—Кух/’в) (ЮО—qt)		238,5 (2176- 1,42 • 238,5) х
дящими газами У		QP		X (100 — 5) = 6 6
ружного охлаждения Сумма тепловых потерь		Р?2 + <7з + Qi + Qb 100 —Sq		
ЙЙГ*7 сохранения	<р	Ппг+%	-	1-иТГГ = = 0 986
Паропроизводител ьность		По заданию	кг/с	9 73
Давление пара в бараба		То же	МПа	44
Температура перегретого	tn п		°C	445
питатель-			СС	100	1
87
п р о д о л ж е н И с та б л ]_5
Величина				
найме, ование	°чение'	расчетная форсил спосоС		
		По табт VI—8	кДж/кг	
Удадьная энтальпия пи тательной воды Значение продувки		По табл. VI—6	кДж/кг	4з2’
Полезно используемая		О(Чп-‘п в) +		9,73 (3323 — 422) J- 9 73 v
теплота в агрегате	^ПГ		кВт	X 0,03  (1110 — 49Q) —
		+ D~iocT(1кип ~ ‘п в)		= 28,4 10J
Полный расход топлива	в			
			 		28,4  103  100
				~ 26 630 87Х	1 22
Расчетный расход топ		в 100-^4		
	вр			129 То~ = 116
Основные конструктивные^ ^характеристики
менныхУ и бурых углей и фрезерного торфа. По
ки устанавливаем зажигательный пояс из хро-
момагнизитовой обмазки, нанесенной на ошипо-
ванные экранные трубы. Зажигательный пояс
высотой 3 м размещаем на трубах фронтового
экрана (в районе горелок) и половине труб
Величина			Единица	Расчет
наименован! е				
Суммарная площадь лу				
верхности	нл	По конструктивным размерам		192
мающей поверхности от Площадь лучевосприни		То же		163
крытых экранов	"лзакр			29
топоино“ как*“ры	FeT			222
Коэффициент тепловой		Готкр"л откр + ^акр^л закр		0 45 163 + 0.2 29 _
кти вност и лучевое*				222
принимающей поверхности	Ср			= 0,358
Эффективная то "Щ"ча		36-^_		36 -^ = 335
излучающего слоя пла-		i ст		
Полная высота топки		По конструктивным размерам	м	106
SSTok раСп0Л0ЖеНИЯ	/1г	То же		26
расположения горелок		hr/HT	-	0 245
		0 59—0,5хт	-	э9 — 0 а 0 245 = 0,467 !
температурь' в топке				
		По табл. 4—3		
топки		По табл 2—1		01	1
	Л®плу		—	0 1
пылеприготовления Температура	горячего		По предварительному выбору	°C	
				
				
Энтальпия горячего воз	1	По /0 таблице	кДж/кг	3674 b
духа Энтальпия присосов воз		То же	кДж кг	.38,8
Количество теплоты, вно		(«г — Д^т — Л%лу) 1 в +	кДж кг	(1,25 — 0,1 — 0,1) х
симое в топку воздухом		+ (АОт + ДаПЛу) ^прс		X 3674,6 -j- (0,1 — и,1) х
		100 — Р3 — <?4 — <?бшл +	кДж/кг	26Юо’Я^-
ние в топке	<2т			
		+ Qa — QB вв		+ 3900 = 30 530
Адиабатическая темпера тура горения		По /^-таблице	°C	200а
Температура газов на		По предварительному выбору	°C	1000
Энтальпия газов на вы ходе из топки	/т	По /^-таблице	кДж/кг	14 305	! 30 530-14 305 _lfi0
Средняя суммарная теп		QT-/T		олпс.	 1000
лоемкость продуктов			кДж/(кг	
	^Сср	0a~	К)	
Объемная доля		По табл 1—2		0 051
водяных паров	ГН,О			0 143
трехатомных газов	rROa	То же		
Суммарная объемная до				0 194
ля трехатомных газов		гнго + rROt		0 1 0 194 3,35 = 0 065
I Произведение	pr„s	prns		
Коэффициент ослабле- трехатомными газами		По рис. 5—5 или формуле (5-26)	x'ffi) ж	5 0 067
эоловыми частицами	Йзл	По рис. 5—6 или формуле		
частицами кокса	*кокс	По § 5-2	1/(М X X МПа)	
Безразмерные параметры		По § 5—2	L	0,1
Коэффициент ослаблен»	,Я Ь	krrn + ^злНзл +	1/(М X хМПа	5
				
^именование	обознзче-	"^©^"определения™	Единица	Расчет
					~
щения топочного объема		kps	—	з 27 0 1 3 35 = 1 1
j ! t	«ф	(5° 22) 5—4 НЛИ Ф°рмуле	-	0 68
		(5° 20)' 5~3 ИЛИ *°рмуле		0,84
Тепловая HarDV3Ka стен				
топки		5pQr		116-30 530	1С„
			кВт/м		222	= 159’^
выходе изРтопки		По рис. 5—7 । ли формуле	°C	1008
Энтальпия газов щ вы	/т	грамме	кДж/кг	14 439
Общее тепловосприятие	Q?	Ф (Qt — /т)	кДж/кг	0 986 (30 530— 14 439) =
ipf !h §	’7			1 16 • 15 8/0 _ Q5Q
				
аименование	осозначе	ли ^noCD^onределе^ни	Единиц	
Полная площадь поверх	н	По конструктивным раз		42	1
ностн нагрева		мерам		I
Площадь поверхности	Наоп	1 о же		
находящихся в зоне фес-				
тона				
Диаметр труб	d			60x3
Относительный шаг труб			—	
	Scj/d		—	J Е
Количество рядов труб			шт	
Количество труб в ряду		АВ — z.dl		3 8 4 4 =
для прохода газов				
Эффективная толщина из				09^_ 4 зз-п
				0,06 = 0,8о
Температура газов перед	ft	Из расчета топки	с	100з
Энтальпия газов перед		То же	кДж/кг	14 430
фестоном	ft	По предварительному вы	-С	950
		бору		
Энтальпия газов за фес	/	По /ft таблице		13 517
Количество теплоты от	Q	Ф U -1 )	кДж/кг	0 986(14 439 — 13 517) =
данное фестону				= 909
давлении в барабане рб =	‘кип	По табл VI—7	С	255
= 4,3 МПа Средняя температура га	»ср	0 5 (ft' + ft )	°C	1008 +950
ЗОВ				
Средник температурный	Д/	*ср-'кип	°C	979 _ 25о = 724
напор		BpV, (ftcp + 273)		1 16 • 9,26 (979 + 273) _
Средняя скорость газов			м/с	13,3 • 273
		F • 273		= 3,66
				
Коэффициент теплоотда чи конвекцией	ак	По рис 6—4	кВт/(м2 К)	0 82 0 94-0,95 41 9 =
Суммарная поглощатель ная способность трех		Prns	м МПа	0 1 0 194 0,85 = 0 0165
атомных газов				
Коэффициент ослабления луче трехатомными га-		По рис 5—5 или фор муле (5—26)	1/(м МПа)	11
Коэффициент ослабления лучен эоловыми части-		мулГ(5-27)6 ИЛИ Ф°Р	1/(м МПа)	0 068
Суммарная оптическая толщина запыленного , а- зового потока	kps	(Vn + *злНзЛ)Р5	-	(11 • 0,194 + 0,068 X XI8,5)- 0,85 0,1=02
Степень черноты излу чающей среды		По рис 5—4 или фор муле (5-22)	-	0 176
Температура загрязненной стенки трубы	^СТ	ZKH11 + А/	“С	255 + 80 = 335
Коэффициент теплоотда	ал	По рис 6— 11 (ал = а„а)	Вт/(м* К)	195 0,176 = 34 2
Коэффициент использо вания поверхности на		По § 6-2	-	
Коэффициент теплоотда чи от газов к стенке		5 (ак + «л)	Вт/(м2 К)	1 (30,6 + 34,2) = 64,8 1

			Еди1 ица	Расчет
Irrr		обозначе	ил^^птеоб’определения		
Коэффициент загрязне Коэффициент теплопере Тепловосприятие фесто ных труб Р тие газохода фестонаР	<3ф Сдои От AQ	По формуле	(6—37) и рис. 6-13 (е = еосаСфр + Де) 1 + e«i kH\t Оф + Одоп  Qt ~ Qr 100	м= К/Вт Вт/(м2 К)	0 0069 1 6 1 + Н-0 005 = 0 016 —ООЬ8 64	31 11 31 9 . 42 - 724 1 16	-830 310-4- 724 Т16 103 = 79 4 835 - 9 4 = 914 4 914,4 — 909 	909— 100 =
	и и характе.	оистики		Ступень
н именование	обозначе	или способ определения		' 1 '
Диаметр труб перек газоходаРУ ду газов) Средний шаг труб продольный Расположение труб в пу же Средняя длина змеевика 1 Полная площадь поверхности Площадь живого сечения на чения газохода Количество параллельно Площадь живого сечения для прохода пара Примечания: 1 Ср Участка трубы и колена	d/dBH н F ^ср	По конструктивным раз 2АТ" F' + F" ме°рамК0НСТРУКТИВНЬ,М РЭЗ Л^нЩ/4	шт	38 32	38/32 40	40 82	_ 104 Поперечное Поперечное 1450	840 0,032	0 032 входном и выходном сече-
93
			Ь-ДИНИЦЗ	।	Рзсчст	
наименование	обозначе	„лИР^по^Яоп%%РдНеУлЛения		
— Диаметр труб	d/dBH	По конструктивным раз		38/32
Площадь поверхности на	н	ТоРже		,0Q
Температура пара на вы	f	По заданию	°C	445	J
ходе из ступени То же на входе в сту	f	По предварительному вы	°C	360
		бору		
Давление пара: на выходе из ступени	р"	По заданию	МПа	л
на входе в ступень	р	По выбору		42
на выходе из ступени		По табл VI—8	кДж/кг	3323
на входе в ступень		То же	кДж/кг	3117
Суммарное тепловосприя тие ступени	Q	D -ё7(‘п~‘п)	кДж/кг	(3323-31.-) =
Средняя удельная тепло-	<?‘р	Из расчета топки	кВт/м2	
нимающих поверхностей				
ТОПКИ				
Коэффициенты распреде- ления тепловой нагрузки				
по высоте	Пв	По рис 5—2	—	0,62
между стенами	Т|ст	По табл 5—7	—	1 ]
Удельное лучистое теп ловосприятие выходного	9л		кВт/м°	0 62 11 95 0 = 65 4
окна топки				
Угловой коэффициент	ХФ	По рис 5—1	—	0 72
Шощадь поперечного се				3 9 4 4 =17 2
чения газохода перед сту Лучистое тепловосприя тие ступени	<2Л	(1 - Хф)	кДж/кг	— 0 72) 17 2 =
Конвективное тепловое	<2К			1729	 272 = 1457
приятие ступени Температура газов перед	д'	Из расчета фестона	•с	950
Энтальпия газов на вхо-		То же	кДж/кг	13 517
де в ступень				
пени*46' НЭ ВЫХОде И3 сту	/-	'' + V" + Да/прс		13 5Г — "оджГ +
				+ 0 03 239 = 12 04b
Температура газов иа вы	д'	По /д таблице	СС	840
ходе из ступени				
Средняя температура га-	^ср	0,5 (д' + д')	°C	0 5 (950 + 840) = 895
Средняя скорость газов	W	fipVr (273 4- дср)	м/с	1 16 940(273 + 8^
		273fcp		273 -10,2
Коэффициент теплоотда-	«к	По рис 6—5 (а =	Вт/(м2 К)	41 0 96 1 0 91=36
чи конвекцией		= анС2С,Сф)		
Средняя температура па-	'ср	0,5 (/' + П	°C	0,5 (360 + 445) = 402,5
п₽и средней		По тебл VI-8		0,072
4^
							Единица	Расчет
наименование	обозначе			
Средняя скорость пара		Dt>n	М/С	9,70 032°72 ~~212
			Вт/(м2 К)	0,98 1282= 1260
				
чи от стенки к пару		Р=С/хн)		4 0,11 0 104 ° Д 3 14 - 0 0382
Толщина излучающего				
				—	0 038 = 0 31
Суммарная поглощатель ная способность трех		РГп5	м МПа	0,1 0 19 0 31 = 0 0059
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газа-	kr	По рис 5—5	1/(м МПа)	20
Коэффициент ослабления лучей эоловыми части-	Лзл	По рис 5—6	1/(м МПа)	0 07
Суммарная оптическая	pks	(V-. + £злцзл) ps		(20 0,19 4-0,07 18,2) X
толщина запыленного га-				хо.1 o3i==oi6
Степень черноты нзлу	а	По рис 5—4	—	
Коэффициент загрязне		По § 6-2	м2 К/Вт	
Температура загрязнен ной стенки трубы		5 + ["+тНт'		+ !».»««+ т^г)х х	1729 = 502 5
				195 0,15 = 29,2
Коэффициент теплоотда	а„	По рис С—11 (ал =	Вт/(м2 К)	
		= ана)	Вт/(мг К)	1	(35 4- 29 2) = 64 2
Коэффициент теплоотда		£ (ф	0Сл)		0 55
				
1 Коэффициент теплопере	k		Вт/(м2 К)	64.2-1260	„,7 °-55 WT12UF
1 Разность температур меж				950 — 445 — 505
1 ДУнаиХльшая аР	Д'б	О'-Г	°C	840 - 360 = 480
1 наименьшая	Д*М			505 — 480 = 495
1 Температурный напор при 1 противотоке	Д'прт	— Д^м П Д^б		2.3 1g-S-
		2318		52
1 Площадь поверхности на	"прм	По конструктивным раз		
| грева прямоточного участ		мерам		102
| Полная площадь поверх 1 иости нагрева ступени J Параметр	н	"прм/Я		52/102 = 05 950 — 840 = 1 Ю
I Полный перепад темпера		О'-О”		445 - 360 = 85
же^ара					—= 0,144 95и _ 360
				
95
				
наименование	о™		Едивнца	
Коэффициент перехода к сложной схеме Температурный перепад по уравнению теплообме- Расхождение расчетных Удельная энтальпия па приятие ступени Энтальпия газов за сту Температура газов на вы ходе из ступени Разность температур меж ду газами и паром: наибольшая наименьшая Температурный напор при противотоке Температурный перепад Тепловосприятие ступени менаУРаВНеНИЮ теплооб‘ Расхождение расчетных тепловосприятий жение) предварительно npi «я сЛо2гП°ЛуЧеННаЯ на гхгс, поэтому коэффш на этом заканчиваем’ ^1	Ы <ЭТ AQ Q / Д/прт ы Q. AQ атура отл хиент тепл, ! во вторуь м характе.	Ч-А'пРТ gTZ_q.K_ 100 По выбору По табл IV—8 ' - v + w°"-' По таблице r-z &б-&м 231^ ^прт --т ~ ?к 100 ловосприятий выше допуст! угое значение температуры шчается от температуры га ^передачи пересчитывать не ювосприятий ие превышает о ступень перегревателя f ристикам ступени соответс	кДж/кг СС сс °C кДж/кг % «лого Для пе I пара на вход допустимого. = 365° С, npi :твует и пове	= —5,3 1 365	; 3130 ~|- (3323 - 3130) = = 1Ь20 1620 — 271,8 = 1348 4- 0 03 230 = 12 1э0 846 505 480 505-480 _ d = 0 995 494 = 493 31,7  102 • 493 . 137? 1,16 10* 1372 - 1348 юо = 1340 = 1 93 3 ресчета (второе прибли- ie в ступень и повторяем приближении меиее чем Следовательно, значение 1нятое при BTOP°c“y^P”’
			Единица	Расчет
1	наименование	обозначе	нлнаспомбЯо^едалеаиНя		
Диаметр труб Параметры пара на вхо		По конструктивным раз-	ММ	
давление	р*	Р' = Р6	МПа	4 4
температура	г	1 =	°C	256
паросидержание		По выбору	-	0,98
кипящей воды		По табл VI—7	кДж/кг	1117
сухого насыщенного па		1 о же	кДж/кг	2799
ра на входе в ступень		хГ + (1-х)»'	кДж/кг	0 98 2799 + (1 — 0 98)Х X1117 = 2765
давление	р"	Из расчета второй сту	МПа	4,2
температура		То же	°C кДж/кг	365
Тепловосприятие пароох	д"по	По выбору	кДж/кг	60
Тепловосприятие ступени		(*П + Д1по U	кДж/кг	4^-<3130 + 60- - 2765) = 3528
Энтальпия газов на вхо		пени перегревателя У	кДж/кг	12 150
де в ступень	V	1о же	°C	846
				12,5°-^ + 0’02Х X 239 = 8683
Температура газов на вы ходе из ступени	ъ	По {& таблице	°C	614
Средняя температура га	^ср	0 5 (Ф + fl")	°C	0,5 (846 + 614) = 730
Средняя скорость газов в ступени		BpVr (273 + flcp) 273F	м/с	116 9,61 (273 + 730) _
ТеПЛ°°Тда	«к	По рис 6—5 (ак =	Вт/(м2 К)	62 8 1 0,98 0 93 =
Средняя температура па	^ср	0 5 ((' + П	°C	310
Объем пара при средней		По табл VI—8		0 061
Средняя скорость пара	®п	Dv„	м/с	9.73^06_1__1Я1й
Коэффициент теплоотда чи от стенки к пару	а,	По рис 6—7 (а2 = = О*И)	Вт/(м2 К)	0,95 5028 = 4777
Эффективная толщина		*•(4$—		/ 4-0,11 -0,082 °’9(зйгта^_7х X 0 038 = 0,25
Суммарная поглощатель ная* способность трех		Prns	м МПа ।	0 1 0 187 0,25 =
аиме ование	“че			р.„„
	h	По рис. 5	5		
□р плокШП иаГТЫПЯМИ	Ra„	По рис. 5—6	1/(м - МПа)	0 07*
СуМщинГзапь1ленного'гаЯ	kps	(kPrn + /гзлИзл) ps	—	(25,5 0 187 -и 0,077 х
зового потока				X 17,9). 0 1 0 '>5 = 0 16
		По рнс 5—4	—	0 15
	8	По § 6—2	м К/Вт	0 ООо
Х=и%ТГ"ен	'ст	'.4+^-Т*	°C	310 (° 003 ^4тУ х
		X 10-		хЦ- 3028. Ю00 =
				140 715 = 20 0	’
Температура в объеме ка			°C	
	1п	По §6-2		04 07
объема перед ступенью		^ерук™иь		
	“л	Ч, + л(-гаН°г5х		
- ...н™		*(4И		
			Вт/(м2 К)	0,55
				846 - 365 = 481
наименьшая	Л/	A		Ail	255 = 359
	ДС	..4!б_=.|4.	°C	7Г^МГ = 425
	тб	О'-Г	°C	846-614 = 232
			°C	QfiR — 255 - ПО
	р	Тб/ТМ		
То же	р			
SSrZT	ч>	Порис 6-15		0 98
		» прт		
грева ступени				
Наименование	I Is	а	Ступень	
				
Диаметр труб				32
внутренний			26	26
Расположение труб горизонтальном7 ря			“е	Шах
Количество гори зонтальных рядов			16	
Шаг труб: газов (по шири-			38	
вдоль потока га-			90	90
О зов (по высоте) шаг труб:	s*		56	
поперечный	S1/d			2 8	2 8
Ппродольный	s2/d	—	1 75	I 75
	//		250	80
Размеры сечения	д		43	4 3
сечения для пре-			1 49	
				
дельно ^включеп- Площадь живого		шт	32	32
сечения для прохо	f		0017	0 017
Наименование		1			1
			I		
Длина труб Расположение труб по воздуху Количество труб в труб вдоль движе- ния воздуха Шаг труб: поперечный Относительный продольный Количество парал- лельно включен- ных труб (по га- Площадь живого хода газов Средняя	высота воздушного канала Площадь живого Площадь поверх- ности нагрева	L S s/l Fc		40 37 Шах 70 34 56 2,4 43 17 2 1		
			Единиц.	Расчет
наименование	об°з„аЧе			
Птощадь поверхности на	н	По конструктивным раз		14э
грева ступени Площадь живого сечения	Р„			4 2
для прохода газов				
То же для прохода воды	f			0 017
Температура газов на		Из расчета перегревате	( ,	614
входе в ступень				
Энтальпия газов на вхо	г	1 о же	кДж/кг	8669
де в ступень Температура газов на	fl	По выбору	С	500
Энтальпия газов на вы	Г	По /А таблице	/кг	
ни (теплота, отданнаяУга		*₽(/-/+ Да/Прс)	кДж кг	0 986 (8669—7106+0 03/ X 239) = 1548
Удельная энтальпия во		г>	кДж/кг	
ды на выходе из ступе		‘п + Д‘по	«2л +		3323 - 60 —	у
ни				
		+ Qk + Qne)		X (15 870 -l 909 + + 1348 + 3416) = 806
Температура воды на вы Удельная энтальпия во	t"	По табл VI—6	°C	188
		QrBp	кДж/кг	
ды на входе в ступень		D		806	-810' 16 = 628
Температура воды на		По табл VI-6	СС	147
Средняя температура воды	t	0,5 (t +Г)	°C	0 5 (147 + 188)= 107 5
Скорость воды в трубах	w		м/с	
				ю • о.ооп _ 0 б5
Средняя температура га	fl	0,5 (fl +fl")	°C	0 5(614 + 500) = 557
ЗОВ				
Средняя скорость газов	wr	BpVr (273 + fl)	м/с	1 16 9,83 (273 + 55”)
				273  1,2
Коэффициент теплоотда		По рис. 6	4 (ак =	Вт/(м2 К)	82 6 0 96 0 98 = 78
чи конвекцией		= анСгС5Сф)		
Эффективная толщина из	c			пп 4-0,09-0,056
лучающего слоя				09 1 3 14 0 0322
				- 11 0 032 = 0 16
Суммарная ^поглощатель		pr„s	м МПа	0 1 0 183 0 16 = 0 0029
Коэффициент ослабления		По рис 5—5	1/(м МПа)	3 6
лучей трехатомными га- Коэффнциент ослабления	*зл	По рис 5—6	1/(м МПа)	0 0087
				
Суммарная оптическая	kps	+ *ЗЛНЗЛ) Ps	-	(3 6 0,183 + 0,0088 X X 1М);оО.166-О-1 =
зового потока				
Степень черноты газов		По рис 5—4		0,116
Температура загрязнен мой стенки трубы	ter		°C	167 5 + 60 = 227 5 61 0116 = 7
		По рис 6—11 (ал =	Вт/(м2 К)	
чи излучением		=		
101
				—
				
		способ определения		
Диаметр И Т0ЛЩННа СТеН	dXs	ме°рам°НСТРУКТИВНЫМ РЭЗ	мм	“х15
		То же	—	1 4
Количество рядов труб			шт	34
Количество ходов по			—	
Пдпщздь живого сече	F~			2 4
То*же Ядля°прохода3°воз				2 1
Площадь	поверхности	И			1000
Температура газов на	Г	По заданию ($" = /}ух)	°C	150
Энтальпия0газов” на вы	Г	По /0 таблице	кДж/кг	
ходе из ступени Температура воздуха на	Г	По выбору	°C	25
Энтальпия теоретического	1°	По /0 таблице	кДж/кг	239
		По выбору	°C	160
Энтальпия теоретического	/и	По /0 таблице	кДж/кг	1550
Отношение У	р;	ат - До^ - Даплу + Дац	-	1 2+ 0,03 - 1°,O8+
Тепловосприятие ступени	Q		кДж/кг	(1 08 + -^) (1550 -
				- 239) = 1440
Средняя температура воз	t	0,5 (Г 4- 1 )	°C	0,5 (25 + 160) = 92 5
количества воздуха при- сосов при средней тем	/пре	По /& таблице	кДж/кг	922
		7 + v-AaZ"₽c		2175+^-«.03х
				X 922 = 3655
Температура газов на	й'	По /'О1 таблице	°C	250
Средняя температура га	Оср	0,5 (й +Г)	°C	0 5 (250 + 150) = 200
Средняя скорость газов	даР	BpVr (273 + flcp)	м/с	1 16 • 10,5 (273 f- 200) =
		273/%		
				= 87
Коэффициент теплоотда- чи от газов к стенке	«г	По рис. 6	6 («! =	Вт/(м2 К)	1 1 1 32 5 = 36
Средняя скорость возду-	дав	(p' + -^-)v’BP	м/с	-108 +277%~1 ~~~~~ у
		2737%	Х		
		X (273+0		х 1 16 (273+ 92 5) = 5,6
Коэффициент теплоотда-		::=:ж	Вт/(м» • К)	64 1 098 095 = 598
чи с воздушной стороны Коэффициент использо-	г			07
вания поверхности нагрева						
102
			Продо					
наименование	обознане	расчетная формула илв способ определения		Расчет	1	
Разность	температур между^средами наименьшая Параметр Коэффициент Температурный перепад Тепловосприятие ступени по уравнению теплооб- Расхождение расчетных	k *6 Д/м А/прт R М Q &Q	^вп -Е^а2 ft* — f V-f д/б/д<„ 0,5 (Д;6 + д/м) Тб/ти По рис 6—16 Ч^прт kH\t Вр  103 .00	кДж/кг	0 7 36 ~ 59'8	, ч ’	36^- 59,8	1э 8 150 -25 = 125 250—160 = 90 125/90 = I 39 < 1.7 0 о (125 + 90)= 107 5 160-28 = 13о 250 - 150 = 100 &0-2О ==°45 0,98 0 98 107,5 = 10о ‘Цэт^='“ ,оо =	
Таблица I				подогревателя	
					
наименование	обозначе	^спосо^ определения'1	Единица	р“’“	
Диаметр труб Относительный шаг поперечный К продольный воздуху Площадь живого сечення То же, для прохода Площадь поверхности Энтальпия ^газов на вхо выходе3 из^ступени выходе из ступени		По выбору По /О таблице	М2 °C	40 X 1 5 34	
103
Г	 Величина			Единица	
иоваиие	h"'	Р^=Яо»лЛеаниИяЛИ		
Отношение количества воздуха на выходе из сту- пени к	теоретически		ат — Дат — Даплу	-	1,25—0 1 — 0,1 = i,0o
необходимому Температура воздуха на	е	Из расчета первой рту.	°C	160
входе в ступень		пени воздухоподогрева-		
Энтальпия воздуха на	г	По /О таблице	кДж/кг	1550
входе в ступени Тепловосприятие ступени	Q			(05 + ^1)(36;5_
				— 1550) = 2227
Средняя температура воз-	t	0,5 (t + f)	°C	0,5 (160 + 380) = 270
Энтальпия воздуха прн	г	По /^-таблице	кДж/кг	2590
средней температуре Энтальпия газов на вы-	Г"	,<_л+Да/-пк	кДж/кг	
ходе нз ступени				719С-таг + «.°з*
				X 2590 = 5030
Температура газов на выходе из ступени	о*	0,5	+ 0")	=С	345
Средняя температура га-	ф		°C	0,5 (506 + 345) = 425
ЗОВ				
Средняя скорость газов		ДРУГ (273 + fl)	м/с	116 10 05(273+ 425)
		FP • 273		2,4  273
Коэффициент теплоотда	«1	ПО рИС. 6—6 ((ZJ =	Вт/(М2 К)	0,92 1 39 5 = 365
чи с газовой стороны		= СфС/ан)		
Средняя скорость воз- духа		(р'+^1 v»bp	м/с	(,05+^q ~1б
		FB 273	Х		2 1 273	Х
		X (273 + 0		X 1 16 (273 + 275) = 8 3
Коэффициент теплоотда-	а.	По рис. 6—4 (аг = = аиСфСгС3) По табл. 6—3	Вт/(М2 . К)	1 . 0 98 0,86 • 76,8 =
Коэффициент использова ния поверхности нагрева	£вп		Вт/(М2 К)	0 7’ П 7	36’4 - 64’7 -
				
				
дачи		^вп 4- а2		0,7	36,4 + 64 7 “
				= 16,3
Разность	температур между средами				
наибольшая	д/б	<Г-Г		345 _ 160 = 185
наименьшая	AfM	Л> /»	°C	506-380 = 126
Средний температурный		0,5 (Д<б+ AQ	°C	0,5 (185 + 126)= 155 5
Перепад температур: наибольший	Тб	г	°C	380—160 = 220
наименьший			 tyr	°C	506 - 345= 161
Параметр	р		-	-506^170- - ° 37
То же	R			
		_:.ч„		Тй—'-®
Коэффициент	Ф	По рис 6—16	-	0,96
104
				
			Единица	Расчет
наименование		ра способ” формула или		
Температурный напор	м	ЧА'прт	°C	0,96 155 5 =149
нению теплообмена У₽	Qt	kff&t Вр  103	кДж/кг	16,3 1000 149 1",16 103	“2100
Расхождение расчетных тепловосприятии	AQ	100	%	2100 — 2227 2227	100 =
Температура воздуха на выходе из ступени	Г	По выбору	°C	370
выходе"- стипен^3	/°в	По /О таблице	кДж/кг	3580
Тепловосприятие ступени			кДж/кг	(1 05 +-~-)(3580 -
				— 1550) = 2160
Средняя температура воз-	t	0,5 (Г + Г)	°С	0,5(160 + о/0) = 265
Энтальпия воздуха при средней температуре	^прс	По таблице	кДж/кг	2590
!одТеЛизИступениВ		,<_^+wnpc	кДж/кг	7,90-S+0-03X
				X 2590 = 5066
1ь1ходеаТУРатупеГн3°В	0"	По /^-таблице	°С	349
Разность	температур между средами	д/б	W-t'	°C	349- 160 = 189
наименьшая	ълм	$' —?	=с	506 — 380 = 136
Средний температурный напор при противотоке	Д/прт	0,5 (Д/б + Д/м)	°C	0 5 (189 + 136) = 163
Температурный перепад	д/	WnpT	ЯС	0 96 163 = 157
Тепловосприятие ступе	Qt	5 . Ю3	кДж/кг	
тепло"риеятийРаСЧеТНЫХ	AQ	!00	%	
				-19S-
1 Полученное расхождение тепловосприятий выше допустимого. Следовательно существующий воздухоподогреватель не может обеспечить нагрев воздуха до принятого в начале расчета значе- на 50° С, поэтому коэффициент теплопередачи пересчитывать не требуется. ₽ 3 Расчет воздухоподогревателя считаем законченным Поскольку расчетная температура горячего воздуха на выходе из ступени t г в = 370° С отличается от принятой в начале расчета менее чем				
105
Таблица I—18. Конструктивный расчет первой ступени экономайзера			
Величина			1 1ница ।	Расчет
наименование	обозваче	РаспосТо’Гоп^ениГИ	
Температура газов на вхо Энтальпия газов на вхо Температура газов на вы ходе из ступени Энтальпия газов на выхо де из ступени Количество теплоты от данное газами	Г Qr	Из расчета второй ступе- ни воздухоподогревателя ни воздухоподогревателя (/ — I" + Да /’ рс) <р	! С “ кДж/кг	5066 °C	250 кДж/кг	Збээ кДж кг	(5066 — 3655 + 0,03 х X 239) • 0,986 = 1460
			

Величин			Единица	Расчет
наименование	Учение	Р^оНбаи°еРд7лЛе™яЛИ		
Расчетная температура го		Из расчета воздухоподогре-		370
духа при расчетной тем- пературе	с	То же	кДж/кг	3580
Количество теплоты, вно симое в топку воздухом	Qb	(От - Дат - Даплу) /’ + + (Дат + Даплу) /прс	кДж/кг	(1,25 — 0,1 —0 1) 3580 + + (01+0.1) 238 = 3760
Полезное тепловыделение	Qt	ЮО ~ 9з - 94 ~ 9бшл ,	кДж/кг	Ю0 —0 —5 —0 , 26 630	100 — 5	Ь + 3760 = 30 390
		100 —	+		
Лучистое тепловосприя		(Qr - <) <р	кДж/кг	0,986 (30 390 - 14 304) = = 15 859
Расчетная невязка тепло вого баланса		СрПпг (Сл + QK +	кДж/кг	26 630 0 873 —(15 870 + + 909 + 1348 +3416 + + |457 + Н60)(1--Д)=-
Невязка	-	# 100	%	ТЙ5Г ™ =
106
Г	Величина			Единица	Расчет
|	наименование	°?ение’			
Температура уходящих га- Энтальпня уходящих га Температура горячего воз Энтальпия теоретического количества горячего воз- духа Температура воздуха на выходе из первой ступе ни воздухоподогревателя по условию (9—12) ходе из первой ступени воздухоподогревателя ступени воздухоподогре духа в первой Ступени Энтальпия воздуха присо- первой ступенью воздухо- Температура газов перед подогревателя Тепловосприятие второй Энтальпия газов перед второй ступенью воздухо подогревателя Энтальпия воздуха при средней температуре Энтальпия газов на выхо- де из второй ступени воз- духоподогревателя Температура газов на вы ходе из второй ступени воздухоподогревателя	₽1 Q. /пре 011 «II 0ц /о О?!	По выбору >'пн + 50 >0,4(/РВ-Мх в) По /^-таблице аг _ дат _ Даплу + Да„ (р"+ ^r)V° -/0,) 0.5 (f + п По /$ таблице По /-& таблице ат — Дат — Даплу (0п + ^)а° -'°') По таблице 0 5 (Z + Г) По /0 таблице /.1--^- + Да/п₽= По /^-таблице	кДж/кг с кДж/кг кДж/кг	145 2099 380 3675 > 100 + 50	150 > 0 4 (380 h 25) > 163 + 0 03=108 (1 08+	(1689 — -238)= 1695 0 5 (25 + 180) = 102 5 968 1695 2099 + -ъ^г- — 0 03 968 = 3773 1 25 —0 1 - 0 1 = 1 05 (1 05 + ——--—j (3675 — - 1689) = 2115 500 7106 0 5(180 + 380) = 280 2685 7106-212L + 0 03X 710Ь	0,986 Т X 2685 = 5056 356
			Продол	i ж е н и е табл 1	jq
				
наименование		"аспоГ<хГ определения *"	Единица	Рпсче
Тепловосприятие первой	Qi		кДж КГ	0,986 (5056 — 3773 д.
				+ 0,03 x 238) =1275
воНТвтоЬр™о ступень экон”		Из расчета перегревателя	кДж/кг	8669
номайзераРУ	flu	1о же	°с	614
Тепловосприятие второй	Qii	Ф(/ц-/;1+да/опрс)	кДж/кг	0,986 (8669- 7106- + 0 03 x 2381 = 1543
ятие ступеней экономай-	<2эк	Qj + <?п	кДж/кг	1275 -|- 1548 = 2823
зера				
ловото' ба°лансГ(9—°13) ”	с	QPn	100 УРПпг ]00_94 ~	кДж/кг	26 627 0 873
		- (Q„ + QK + Qnr)		— (15 8/0 + 969-1- + 1348 + 3416) = 293ь
Расхождение расчетных	AQ	+	.00 Qsk	%	2823-2936 	2936	 100 =
				— — 91
Расход воды через эко	Яэк	(1 + p/100) D	кг/с	(1 + 3/100) - 9,7о = J0
	Д1по	Из расчета перегревателя	кДж/кг	60
Параметры воды на входе				
в первую ступень:				
удельная энтальпия		D	кДж/кг	9.73
		(П В + Д+о £)		422 + 60 —= 480
температура		По табл V1-6	°C	112
Параметры воды на выхо- де из первой ступени:				
удельная энтальпия	'II		кДж/кг	480+1350 -^" = 631
температура		По табл VI—6	°C	151
Параметры воды на выхо-				
удельная энтальпия		'п + Ч..-^-	кДж/кг	635+.S48 1^- Я4
температура		По табл VI—6	°C	192
Температура кипения во-	6<ип	По табл VI—7	°C	255
Недогрев воды до кипения	А/		on	255 - 192 = 632
на выходе из второй сту-				
1 Расхождение тепло ного перепада и тепловое	восприятий	не превышает допустимого, п жду ступенями хвостовых пов	оэтому ja	определение температур нагрева считаем закон-
L ™РеДеляем параметры воды на границах ступеней экономайзера.				о, экономайзер должен |
быть некипящего типа				
108


ратора ДКВр-10 23
109
Поверочный расчет теплообмена в топке
				
наименование	I	РасСпЧ^Яо*°рРе^ЛеаииИяЛИ	Еднвипа	J
Активный объем топки и камеры догорания верхности стен топки и камеры догорания Площадь лучевосприни- ки и камеры догорания^	Т,	3,6-^-		92 48	! 36	-	1 36	дрг =	1	1
Коэффициент тепловой эффективности лучевое-	Фер	^Нл Fcr		0,55 • 48	' 	92	= 0 988 I
ны выходного окна) Высота расположения го	я,	мерам ” ТРУКТИВНЫМ P 3		4 24
Коэффициент		/гг/Ят	-	-Йг = °.28э
Коэффициент избытка воздуха в топке Температура воздуха в ко	м Дат	0 54 — 0 2xr По табл 4—5 По табл. 2—1 По выбору		0 54 -0 2 0 28о=0 4^3 1 1о 0 1 30
Количество теплоты, вно- симое в топку воздухом	Qb	(От — Дат) /° в +	кДж/кг	356 150 2024 (1 15-0,1) 2024 -г + 0 1 356 = 2161
Полезное тепловыделение	Qt	100 — у3—q4—76шл	кДж/кг	37 620 -12^ +
		Qp	100- qi	+		
Адиабатическая темпера Температура газов на вы Энтальпия газов иа вы-	оа	+ QB По предварительному вы По /0 таблице	°C кДж/кг	+ 2161 =37 %0 1980 1000 19 050
Средняя суммарная теп лоемкость продуктов сго-	Vcep		кДж/(кг К)	37 960- 19 050 _01 0 - 1980—1000“
Объемная доля: водяных паров трехатомных газов Суммарная объемная доля трехатомных газов Суммарная поглощатель- ньи^^в Н0СТЬ трехатом‘	rHlO fRO2 pr^	По расчету	м МПа	0,108 0,127 0 235 0,1 0,235 1 96 = 0 046
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газа-		По рис 5—5 или фор- муле (5-26)	1/(м МПа)	7,6а
110


Рис. II—1. Продольный (а), горизонтальный (б) и по-
перечный (в) разрезы парогенераторов ДКВр-2,5; 4,6,5

Рис П—2 Продольный (а), горизонтальный (б) и поперечный (в) ра>
резы парогенератора ДКВр-10
Таблица II—2 Размеры основных элементов парогенераторов ДКВр
	Производительность		парогенератора	D т/ч
	25	|	4	6 5	1
Длина цилиндрической части барабана, мм Количество труб экранов, шт фронтового заднего (топки) заднего (камеры догорания вместе с трубами выходного окна) Количество рядов труб конвективного пучка, по оси барабана Габаритные размеры газоходов, мм- глубина топки А » камеры догорания С Ширина топки и газохода конвективного пучка | (в свету) В	3500 1175 23 X 2 = 46 20 10 20 1545 360 1020 2180	4825 1835 30X2 = 60 20 16 20 2166 416 1623 2180	6000 2675 37X2 = 74 22 23 22 2435 548 2332 2810	6325 3000 29x2 = 58 20 20 22 27 22 2240 2732 2810
116





л л
6
Рис П-5 Продольный (а), горизонтальный (б) и п©
перечный (в) разрезы парогенератора КЕ 10

Рис II—6 Продольный (а) и поперечный (6) разрезы парогенератора Б 25/15 ГМ
I
т1

128










139


У У
ns П1







Н7?
152
153
154
Таблица III—6 Технические характеристики пылеугольных круглых горелок ТКЗ—ЦКТИ
i __й_									tex.
		|и>	STS	III,	”5“				
			Тип ГУ-1-Л	(ОН-124-59), ГУ-1-П (ОН-125-59)					
1 ]	350X230	0,065	700x350	0,220	325	700	1966	1100X1100	
	370X250	0,094	700 х 350	0,350	219	800	1986	1560x1560	
	370X250	0,073	700x350	0,350	273	800	1986	1560x1560	
8	450X330	0,113	700x350	0,282	325	800	2066	1560x1560	
	450X330	0,158	700x350	0,282	219	800	2066	1560x1560	
6	450 X 330	0 183	950x450	0,256	219	800	2316	1560x1560	
5	370x250	0 094	950x450	0,484	219	900	2236	1560x1560	
	370 x 250	0.073	950x450	0,484	273	900	2236	1560x1560	23 29
	450X330		950x450	0,415	219	900	2316	1560Х 1560	
2	450x280	oj 13	950x450	0,415	325	900	2316	1560x1560	29—35
	450x330	0,158	1050x540	0,564	219	1000	2416	1560x1560	35-41
		Тип ГУ-П Л (ОН-126-59). ГУ-П-П (ОН-127-59)							
4 1	350x230	I 0,062 I	700x350 I	I 0,1851	219	I 580	I 1966	I 1100X1100	I 12—17
3	370X250	0,111	700x350	0,330	219	760	1 1986	1560x1560	
2	450X330	0,186	1050x540	0,530	219	950		1560x1560	23—35
' 1	450X330	0,229	1050x540	0,682	219	1070	2416	1560X1560	35-47
	Первичный воздух		Вторичный воздух		амбразуры		размерыхпли-	
				сечение1,6				
3	310 390	0,17 0,27 0,31	700x350 950X450 1650X540	0,31 0,42 0,59	715 855 990	3112 3227	1100X1100 1560X1560 1560X1560	17—26 23—35 35—47
Таблица III—8	Технические характеристики горелок ГМГ
Характеристика	Едн-		™	11	ГМГ 2	ГМГ 4	ГМГ	-5,5/7	
Номинальная паропроизводитель тельно номинальной теплопроиз- Водительности первичного ной паропроизводительности Давление газа с теплотой сгора- «ия 36 МДж/м3 Давление распиливающего пара	МВт % даПа даПа °УВ МПа даПа	35 40 32°4 06 150 0 1	1 6 30—100 35 85 1700	2,3 20—100	4,7 20-100 120 120 5400 3—4 2 300 0 1	6,5 15—100 12о 800 3 200 0 2	8,1 15—100 120 120 10 000 3	
155

157
Приложение IV
Компоновка и конструктивные характеристики
экономайзеров и воздухоподогревателей
158
159
160
161
экономайзере
стальных экономайзеров [28] следующие
рубах (м/с) рас
Скорость воды в трубах шр
остановку труб в пучке
При одноходовом (по воде) экономайзере
Количество петел
наружный диаметр трубы, мм
котрубного
брав размеры горизонтального сечения экономий-
В парогенераторах малой и средней мощности
именяются экономайзеры двух типов: 
-₽ прбпистые и стальные гладкотрубные


парогенератора
иных рекоменда

162
163


166

<6Я
169
170


4 F
б
173
Таблицы расчетных характеристик топлив, воды и пара
I.V.	месторождение	Марка	Класс	Состав рабочей массы топлива %							МДж/кг	%
					" БЕ+ор 1		ср |	HP	1 NP 1	' OP		
1	Донецкий	д	р	13,0	21,8	3,0	49 3	3,6	1,0	8,3	19,61	44 0
2	То же	д	Отсев	140	25 8	3,9	44 8	34	1 0	71	17,77	44 0
3		г	Р	8,0	23 0	32	55,2	38	1 0	5,8	22,04	40,0
4		г	Отсев	11 0	26,7	3,1	49 2	3,4	1,0	56	19 82	40 0
		р		90	34,6	6 4	44,0	3 1	0,8	5,3	17,56	42 0
6		т	Р	5,0	23,8	2 8	62,7	3 1	0,9	1 7	24,22	150
7		А	Ш, СШ	8,5	22,9	1 7	63,8	1,2	0,6	1,3	22,58	35
8		ПА	Р отсев	5,0	20,9	2,4	66 6	2,6	1 0	1 5	25 27	7,5
9	Львовско-Волынскии	Ж К, ос	ППм	9,0	35,5	2,5	45 5	29	09	37	18,02	30,0 (20,0- 34,0)
10	Волынское	Г	р	10,0	19,8	2,6	55,5	3 7	0 9	7 R	21,98	39,0
11	Межреченское	г	То же	80	25 8		53 7	36	07	5 1	21,58	38 0
12	Кузнецкий	д	Р, СШ	120	13 2	о,з	58 7	4 2	1,9	9,7	22 84	42 0
13	То же	г	То же	8,5	11 0	0,5	66 0	47	I 8	75	26 15	40 0
15		ICC	р, °стсшв отсев	90 9,0	182 182	03	61 5 64,1	37	1,5 1 5	5,8 35	23 88 24,60	30,0 21,0
		т	Р, отсев	6,5	168	0,4	68,6	3 1	1 5	3 1	26,20	13,0
	Кизеловский	ж,к ос	ППм	70	30 7	0,7	53,6	30	16	3,4	20 80	23,0 (17- 33,0)
		г	Р, отсев	60	31,0	6,1	49 5	36	08	4,0	19 70	42,0
19	Челябинский	БЗ	Р МСШ	18,0	29 5	10	37 3	28	0,9	10 5	13 83	45 0
2)	^Егоршинское	ПА	Р	8,0	23 9	04	60 3	25	0,9	4,0	22,42	9,0
(940—1260)
(1 00—1200)
1050
(1000—1200)
1180
(1000—1200)
1000
1060
(990—1170)
1100
(920-1260)
1060
(1 000—1120)
1080—1160
(1040—1180)
ИЗО
(1030—1260)
(1050—1250)
1100-1500
1100—1500
(1070—1380)
1150
1200
(960—1450)
1150
(1080—1200)
(1080—1400)
1250
(1200—1380)
1200
(1100-1300)
1240
(1200—1380)
1200
1200
(1050—1300)
1200
(1100—1450)
1250
(1100-1500)
(1160—1400)
1350
(1250—1450)
(1200—1400)
1280
(1250—1450)
1280
1250
(1100—1400)
1250
(1150—1500)
1300
(1150—1500)
1200-1420
1200
1200
(1065—1250)
1200
(1050-1300)
1200
(1000-1370)
1240-1500
1230
1230
(1080—1280)
1250
(1100—1400)
1250
(1150-1430)
1280—1500
1240—1500
(1090—1500)
1300
1450
1150-1500)
1250
(1150-1350)
1280—1500
1400
(1210-1600)
1370
1500
(1300-1500)
1300
11200—1350)
21
22 1
23 1
24 i
26 1
27
28
29
30
31
32
33
34
Зэ
36
38
39
40
42
43
44
0,5
0,6
04
08
07
08
07
08
04
08
02
0,5
0,5
0,5
0,3
0,5
07
Таблица VI—2 Расчетные характеристики природных газов
	Газопровод								
			с,н.	СдНв	С.Н..	и"б<>		СО,	
	Саратов — Москва _	84 5	3 8	1 9	0 9	0 3	7 8	0 8	35 ЬО
2		91,9	2Л	1 3	04	0 1	3 0	1 2	36 16
	Ставрополь — Москва (I нитка)	93 8	2,0	0,8	0,3	0,1	2’б	о’,4	36 1
	То же	(П » )	92*8	2,8	0,9	0,4	0,1	2,5	0,5	36,60
	»	(Ш » )	91,2	3,9	1,2	0,5	0,1	2,6	0 5	37 04
	Серпухов — Ленинград	89,7	5,2	1 7	0,5	0,1	2,7	0 1	37 50
7	Гоголево — Полтава	85,8	0,2		0 1	о	13 7	0 1	31 00
g	Дашава — Киев	98,9	0,3	0 1	0 1	о	0 4	0 2	35 90
9	Рудки — Минск — Вильнюс Рудки— Самбор	95 6	07	0 4	02	0 2	2 8	0 1	35 50
10	Угерско — Стрыи, Угерско — Гнездичи — Киев, Угерско —	98 5	02	0 1	0	0	1,0	02	35 50
11	Шебелинка — Острогожск, Ше белинка — Днепропетровск Ше белинка — Харьков	92,8		10	0,4	03	1,5		
12	Шебелинка — Брянск — Москва		31	06	0,2	08		о	3670
13	Джаркак—Ташкент	95>	2 7	0 4	0,2	0 1	10	0 1	
14	Г азли Коган  1 я шкант	94,0		0 4	0,3	0 1	2,0	0 4	
15	Карадаг — Тбилиси — Ереван	93 9	3 1	I ।	0,3	о’,1	1,3	0,2	37Д1
16	Бухара — Урал	94 9	з’г	0 4	0 1	0,1	0,9	о’,4	36,70
	Средняя Азия — Центр	93 8	36	07		04	07	06	37 60

Длиннопламенныи	. Д Газовый	Г	Отощенныи спекшийся	К		°,6Xa	Размер л
Жирный	Ж Коксовый жирный	КЖ Бурые .	Слабоспекшиися , . . ,	. СС		П к О м	.>100 n-i
					не ограни юн
			ний 1 Бурый уголь с нлаж- ностью » " > 40%, плита ЫП. 2 Коксовый жирны» каменный КЖОМ. 3 Полуантрацит мелкий со штыбом — ПАМШ		
Таблица VI—4 Характеристика топлив предназначенных для сжигания в слое [28]
Бассейн ^и^месторож	Марки угле.	Классы углей			Предельно.	
					золы Лс	влаги WP
Донецкий Кузнецкий	д г ж, кж к с т ПА, А д, г, ж кж КС сс, т		М.С	10-19		6~<ьЛ<Н
Карагандинский	ж, кж к с Б	П к °	м	<40	12 5-36	
Печорский	д г ж к	п к °	м с	<50	12 5—32 <31,5	Д<1 Косталь- ные <6,5
Кавказ	д г ж Б	п, к о	МСР	<35	<42	<22
Урал	д г, ж ПА Б	п к о То же	м, с		<31,5	<12 <30 0
Средняя Азия	д Б	ком	, р	<20 <20	<25	<15,5 <38
	Б	П К, о, То же	м. с	<12 <35	<25	Д<15 осталь нье <”
Эстония (для спе циально приспо-	д г ж, К, т Г Б	п к. о, Р	м, с	<13	<20	Для Д и Г Б<20
собленных топок)	Сланцы	М С			<45	<10
177
§ g g S ё § § § 8 8 5 8 8 g S g § 8 8 8 3 8 8 g g	о	
sasgssaasssasSssaasse^ssg	-	
IHIfSiBftfiiiiliifiiiili	i	
	s	t i i =
leiii! ШПШ1 •!•!	-	
		
	ё	
		
	s	
lB-Sll-g-B-S-8-ggigg §£ i-S-g-l-a-g-i §§	2	
igsr;	SS3’	„ М./КГ	°’ M’/Kr	' кДж/кг	Г кДж/кг	Г кДж/кг
о,1	99 6	0,00104	1 6900	417,5	2675,7	2258 2
0,2	120 23	0,00106	0,8800	504,7	2706,9	2202 2
0,3	133,54	0,00107	0,6060	561,4	2725,5	2164 1
	143,6	0,00108	0,4620	604 7	2738,5	2133 8
0,5	151,8	0,00109	0,3748	640,1	2748,5	2108,4
0,6	158,8	0,00110	0,3155	670,4	2756,4	2086,0
0,7	164,9	0,00111	0,2727	697 1	2762,9	2065,8
0,8	170 4	0,00111	0,2403	720,9	2768,4	2047,5
0,9	175 4	0 00112	0,2148	742 6	2773,0	2030,4
1,0	179 8	0,00113	0,1943	762,6	2777,0	2014,4
1 1	184 1	0,00113	0 1774	781,1	2780,4	1999,3
	187 9	0,00114	0,1632	798,4	2783,4	1985,0
1 ч	191,6	0,00114	0 1511	814,7	2786,0	1971,3
1 4	195,0	0,00114	0,1407	830,1	2788,4	1958,3
1,5	198,3	0,00115	0,1316	844,7	2790,4	1945,7
1,6	201,37	0,00116	0,1236	858,6	2792,2	1933,6
	204 3	0,00116	0,1166	871,8	2793,8	1922,0
1 8	207,1	0,00117	0,1103	884,6	2795,1	1910,5
	209,8	0,00117	0,1046	896,8	2796,4	1899,6
2 0	212,4	0,00117	0,0995	908,6	2797,4	1888,8
2 1	214,8	0,00118	0,0948	919,9	2798,3	1878,4
2,2	217 2	0,00118	0,0906	930,9	2799,1	1868,2
2 3	219,5	0,00119	0,0867	941,6	2799,8	1858 2
2 4	221,8	0,00119	0,0832	951,9	2800,4	1848,5
2 5	223,9	0,00120	0,0799	962 0	2800 8	1838,8
2 6	226,0	0,00120	0,0768	971,7	2801,2	1829,5
2 7	228 0	0 00120	0,0740	981,2	2801,5	1820,3
2 8	230,0	0,00121	0 0714	990,5	2801,7	1811,2
2 9	231 9	0,00121	0,0689	999,5	2801,8	1802,3
3 0	233 8	0,00121	0,0666	1008,4	2801,9	1793,5
	235 6	0,00122	0,0644	1017,0	2801 9	1784,9
32	237,4	0,00122	0,0624	1025 5	2801,8	1776 3
3,3	239,2	0,00123	0,0605	1033,7	2801 7	1768,0
	240,8	0,00123	0 0587	1041,8	2801,5	1759,7
3,5	242,5	0,00123	0,0570	1049 8	2801 3	1751,5
3,6	244 2	0 0012o	0,0554	1057,6	2801,0	1743,4
3,7	245,7	0 00124	0,0538	1065,3	2800,7	1735,4
3,8	247,3	0,00124	0,0524	1072,8	2800,3	1727,5
3*9	248,8	0,00124	0,0510	1080,2	2799 9	1719,7
40	250,3	0,00125	0,0497	1087,5	2799,4	1711,9
4.1	251,8	0,01.125	0,0484	1094,6	2798,9	1704,3
4,2	253,2	0,00125	0,0472	1101 7	2798,4	1696,7
4 3	254,6	0,00126	0,0461	1108,6	2797,8	1689,2
4 4	256,0	0,00126	0,0451	1115,5	2797,2	1681,7
4 5	257,4	0,00127	0,0440	1122,2	2796,5	1674,3
4,6	258,76	0,00127	0,0430	1128,9	2795,9	1667,0
47	260,1	0,00127	0,0420	1135,4	2795 2	1659,8
4 8	261 4	0,00128	0,0411	1141,9	2794 4	1652,5
49	262,6	0,00128	0,0402	1148,3	2793,6	1645,3
5u	263 9	0 00128	0 0394		2792,8	1638 2
179
				77575—	
Л 71F	gggiiisoi^^^ -jggllllllE iiOlilllllllL
	g g-g-gg-gg-g"о O~o'O О ° gJlL-
?]E	
S -Ф	g'g’g'o* о о О О ° о °" °" °" ° °* °"
7¥	
2 4^	
lb	
Hi	
* Ы ”s|i
“j1 I о I ddo'ddodod
: Ж liei
1 ф S|||.||||.|
"Г I	I
с ф	1й11181=1=Шй§ВОВйО
:• Ф	llisgiillijlljii.ll.il! о’о о о о о о оооооооооооооо
. Я;	Oillissa§eo
? -ф	i|!llliii|iii|iliiil
	iiiilg=2^|gei§l
I -ф	Й||И|.|.В1!|.||1!В!.|11.
	
§ ф	I!-ltl!-!-BSi!iiii-iili-
, ф	
1 ф	liBililiiilli-ilJlii
, <l	
1 ф	IiIiiiiiiI-i-iI-1-й-й!
°	
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
2 вРслоевых и газомазутных топках котлов гомашиностроение, 1968, 9.	НГМГ 4 КЕДдля сжигания твердого^топлива — Про 5 Госгортехнадзор СССР. Правила устройства и безопасной эксплуатации паровых и водо грейных к^отлот. ’ НедРа> 1975- Топливо нефтяное Мазут. 8 ГОСТ 15838—70. Топки механические с забра ной решеткой прямого хода 10	ГОСТ 5.1722—75. Паровой котел Е 9 5 14 (ДКВр 2,5-14). 11	Гусев Ю. Л. Основы проектирования^ко- 12	Единицы физических величин. СТ СЭВ Ю52—78,—Измерительная техника, 1979, 1 13	. Зах Р Г. Котельные установки. М., Энергия 14	Каталог котельно-вспомогательного обору дования. М НИИинформтяжмаш 1966. 15	Киселев Н А Промышленные котельные 16	Котельные агрегаты 7Под ред. А. П. Кова- лева. М., Госэнергоиздат 1958 (доп. 1963). устройства	Каталог-справочник	М НИИинформтяжмаш, 1972. СИ.— Изв. вузов СССР РЭнергетика, 1977, 2. 19	. Лабутин А А. О названиях водяной эконо- майзер и пароперегреватель — Изв вузов СССР Энергетика, 1978, 1 20	Лабутин А. А. О применении понятия нор- мальный кубический метр и его аббревиа- туре при пользовании единицами СИ.— Научно методические статьи^по теплотех 21	Липов ю’ М Самойлов Ю. Ф-, ’Модель 3. Г. Компоновка и тепловой расчет парогенера тора. М Энергия 1975. 22	Оптовые цены на котельнотурбинное вспо- могательное оборудование. Прейскурант № 19 — 05. М., Прейскурантиздат, 1971 (с доп. № 10, 20, 24 27, 31, 34 и дополнит	23 Оптовые цены на котлы, турбины и турбо установки. Прейскурант № 19—04	М., Прейскурантиздат, 1971 (с доп. № 28 35 36, 41, 54 изд. 1976—1978 гг.). 25 Рабинович О М. Котельные агрегаты М Машгиз, 1963 п Энергия0 *1977.’ К°ТеЛЬНЫе Установки 28	Роддатис К. Ф., Соколовский Я. Б. Справоч- 29	Сидельковский Л Н., Юренев В. Н. Паро- Энергия, 1977. 30	Смирнов В. П. Котельные установки М —Л 31	Стырикович М. А., Катковская К Я., Се- рий. М., Энергия, 1966. мативный метод. М., Энергия 1973 33 Теплотехническйй справочник т 1 М Энергия, 1975 34 Техническая документация по расчету, про ектированию, конструкциям, монтажу и эк сплуатации котлов типа ДКВр. Л ЦКТИ 1966—1969 35 Указания по проектированию котельных установок СН — 350—66. М. Строииздат, 1967. 36	Частухин В И Номограммы расчета процес сов горения топлив. Киев изд.-во М у , 37	Частухин В. И., Савчук К Н Радиацион ные и полурадиационные перегреватели парогенераторов малой мощности. М ЦНИИТЭИпищепром, 1973 вып. 2. 38	Частухин В И., Поржезинскии tu i Повышение температуры перегретого па ра промышленных котлов "Х°ТИ " 1974 него давления. Киев УкрНИИНТП 19/4 39	Частухин В И Поржезинскии Ю Г., Но- виков* В. Т. Воздухоподогреватель со стек лянными трубами для котлов сернистых мазутах Киев, УкрНИИШ 40	шГр м ° С М. Оптимальное распределение п^верхностщй™^	агатов 41 котлов малой мощности. М. - Л., Машгиз, 1954
181
182

Виталий Иванович Частухин, Евгений Лукич Заречанский,
Сергей Михайлович Константинов, Александр Алексеевич Лабутин,
Виталий Павлович Тройно
ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ
ПРОМЫШЛЕННЫХ
ПАРОГЕНЕРАТОРОВ
184