। . '.ишэиош^гзне

ЫИНЗУЙШМ Ш^ОеЦЭЛ
ХКНЬОЛОМ’ЬОЯЙЙМЙ.

axtfvwH ou

IjW'i’’ " 4JX f WHO


6П2.1

С 74

УДК 621.315.052.63(031)

Авторы: Э. У. Лубман, Г. Я. Рыжавский, И. И. Цитвер, И. Л. Шагам

Справочник по наладке высокочастотных устройств
С 74 управления энергосистемами. Под ред. Э. С. Му-
саэляна. М., «Энергия», 1972.

256 с. с илл.

На обороте тит. л. авт.: Э. У. Лубман, Г. Я. Рыжавский,
И. И. Цитвер, И. Л. Шагам

В справочнике излагаются основные методы поверочного расчета
запроектированных каналов, основные параметры высокочастотного
оборудования обработки и уплотнения проводов воздушных линий
электропередачи, а также методы и схемы измерения их характеристик.

Справочник рассчитан на инженеров, техников и квалифицирован-
ных электромонтеров, специализирующихся по наладке средств высоко-
частотной связи энергосистем Минэнерго СССР.

3-3-9

6П2.1

364-70
Предисловие

В Директивах XXIV съезда КПСС по развитию народного хозяй-
ства СССР вопросам электрификации придается большое значение.
В девятой пятилетке должно быть введено 65—67 млн. кет новой
мощности. Производство электроэнергии в стране достигнет в 1975 г.
1 030—1 070 млрд, кет  ч. Будут сооружаться крупные электростанции
единичной мощностг.ю 2,4 млн. кет. и выше с энергоблоками по 300 тыс.
кет, а также 500 и 800 тыс. кет.

В 1970—1975 гг. намечено ввести 6—8 млн. кет новой мощности на
атомных электростанциях.

Будут строиться атомные электростанции единичной мощностью
1 млн. кет и более с применением реакторов мощностью до 1 млн. кет.

Намечено сооружение линий электропередачи переменного тока
напряжением 1 200 кв и постоянного тока напряжением 1 500 кв.

Широким фронтом будут продолжаться работы по созданию Единой
энергетической системы СССР.

Бурное развитие энергетики предъявляет высокие требования к ра-
боте средств диспетчерского управления, так как от надежности их
работы в значительной степени зависит работа электрических станций
и подстанций.

Основным видом диспетчерской связи в энергетике продолжают
оставаться высокочастотные каналы по проводам линий электропередачи
несмотря на повысившийся интерес к кабельным и радиорелейным
линиям связи.

В комплексе строительно-монтажных работ на электростанциях
и подстанциях энергосистем важное место занимают пуско-наладочные
работы. Выполняются они специализированными наладочными органи-
зациями в объеме, предусматриваемом директивными требованиями
Министерства энергетики и электрификации СССР и Правилами устрой-
ства электроустановок (ПУЭ).

Объем и номенклатура пуско-наладочных работ в последнее время
сильно выросли в связи с широким внедрением на энергетинескнх"
объектах автоматики, увеличением мощности генераторрв,-ноёышенпем
напряжения линий электропередачи, объединением районных энергети-
ческих систем.

До настоящего времени опыт наладки электрооборудования электро-
станций не нашел достаточного отражения в литературе.

Коллектив авторов пуско-наладочных и других организаций Минис-
терства энергетики и электрификации СССР попытался обобщить имею-
щийся опыт и подготовил четыре справочника по наладке различных
видов электрооборудования, чем надеется несколько восполнить этот
пробел. Уже вышел из печати справочник по наладке аппаратуры пер-
внчпых цепей, готовятся к изданию справочники по наладке аппаратуры
вторичных цепей и по наладке устройств тепловой автоматики и конт-
рол ьно-измери гел ьных п риборов.

Настоящий справочник составили инженеры: И. И. Цитвер (разд. 1),
Г. Я- Рыжавский (разд. 2), И. Л. Шагам (разд. 3, 4, 6), Э. У. Луб-
ман (разд. 5); п. 1—5 и 5—9 написаны Б. А. Трайберманом.

Коллектив авторов и редакторов Справочников по наладке электро-
оборудования электростанций и подстанций будет признателен читате-
лям за все пожелания, направленные на улучшение книг, и просит
высылать свои замечания по адресу: Москва, М-114, Шлюзовая Наб.,
10, издательство «Энергия».

Авторы
Раздел первый

ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ВЫСОКОЧАСТОТНЫХ

КАНАЛАХ ПО ПРОВОДАМ ЛИНИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ

И АНАЛИЗ ПРОЕКТНЫХ РЕШЕНИЙ

1-1. ПРИНЦИП ПЕРЕДАЧИ СИГНАЛОВ ПО ЛИНИЯМ
ВЫСОКОГО НАПРЯЖЕНИЯ И ОСОБЕННОСТИ
ВЫСОКОЧАСТОТНЫХ КАНАЛОВ

Линии электропередачи можно рассматривать как тракт для пере-
дачи сигналов связи, поскольку конструкция линии электропередачи,
определяемая ее главным назначением — передачей электрической
энергии, одновременно обладает

достаточно удовлетворительны-
ми высокочастотными (в. ч.) ха-
рактеристиками. Высокий уро-
вень эксплуатации и большая
механическая прочность линий
обеспечивают надежность кана-
лов связи, близкую к надеж-
ности каналов по кабельным
линиям связи.

Присоединение аппаратуры
связи к проводам линии осущест-
вляется с помощью специаль-
ных устройств — так называе-
мой аппаратуры присоединения
и обработки линии, состоящей

Рис. 1-1. Схема присоединения в. ч.

из конденсатора связи, загра- аппаратуры к линии электропере-
дителя и элементов защиты дачи.

(рис. 11).	/ — линия электропередачи; 2 — шины

Если возникает необходи-	подстанции; 3 — линейный выключи-

мость подключения К линии Элек- тель; 4 — в. ч. заградитель; 5 — кои-
тропередачи аппаратуры, уста- Денсатор связи; 6 — фильтр прнсоеди-
г г	е j и • j	нения; 7 — аппаратура в. ч. уплотне-

ВОВЛеннОИ В поле На трассе ния; 8 — заземляющий нож.
линии (сигнализаторы гололеда,
телефонная передвижная аппаратура ремонтных бригад, аппаратура
связи ремонтных баз или дистанционно управляемой УКВ радиостан-
ции), то, как правило, используются антенные устройства присоедине-
ния. В качестве антенны применяются отрезки изолированного провода
длиной 1/8—длины волны, на которой осуществляется связь (при
небольших расстояниях), или участки стального грозозащитного троса
линии (рис. 1-2).

Тракт распространения сигналов состоит из проводов линий электро-
передачи, аппаратуры присоединения и обработки, высокочастотных
кабелей, разделительных фильтров и других элементов, необходимых
для устройства канала связи.

Передача информации по линиям электропередачи ведется в диапа-
зоне высоких частот. Нижняя граница диапазона, определяемая в ос-
новном конструкцией заградителей, принята в настоящее время равной
18 кгц для распределительных сетей 6—35 кв и 40 кгц для сетей 110 кв

а — с заземленным концом; б — с разомкнутым концом; 1 — участок грозоза-
щитного троса; 2 — провода линии электропередачи; 3 — изоляторы; 4 — иск-
ровой промежуток; 5 — защитный конденсатор; 6 — согласовывающий тран-
сформатор; 7 — вилитовый разрядник; 8 — заземляющий в. ч. дроссель;
9 — заземляющий нож; 10 — в. ч. кабель; 11 — в. ч. аппаратура; 12 — опоры
линии электропередачи

и выше. Верхняя граница диапазона, определяемая главным образом
величиной затухания линии и помехами от радиовещательных станций,
принята равной 500 кгц.

Каналы связи по линиям электропередачи по своим характеристикам
и схемам во многом схожи с аналогичными каналами по обычным воздуш-
ным линиям связи, однако наличие высокого напряжения обусловли-
вает ряд особенностей этих каналов. Наиболее существенные особен-
ности связаны с работой в условиях очень высокого уровня помех,
возникающих от коронирования проводов, повреждения изоляции,
коммутации высоковольтного оборудования и перенапряжений в линии
вследствие атмосферных явлений.

Некоторые из этих помех имеют кратковременный характер (помехи
от коммутации высоковольтного оборудования и атмосферные помехи)
и не оказывают существенного влияния на работу каналов связи.
Помехи от неисправной изоляции, плохих контактов и т. п. можно
устранить путем организации хорошего эксплуатационного обслужи-
пиния линии электропередачи. Помехи от короны присущи линии
электропередачи, и поэтому избавиться от них невозможно.

Уровень помех от короны довольно высок: величина его в полосе
пропускания канала колеблется от — 5,5 неп для линий 6—35 кв до
- 2,0 неп для линий 500 и 750 кв. При неблагоприятных атмосферных
условиях (туман, дождь, снегопад) уровень помех возрастает и может
превысить указанные величины на 1 неп и больше. Помехи от короны
создают в канале (во всем спектре частот) характерный пульсирующий
шум, уровень которого несколько снижается на более высоких частотах.

В в. ч. каналах по линиям электропередачи не удается обеспечить
i;iKoe же качество связи, как в обычных каналах по проводным линиям
связи. Но учитывая, что в энергосистемах каналы связи предназначены
только для служебных целей, приходится мириться с этим недостатком,
так как в этом случае в первую очередь требуется лишь разборчивая
п неискаженная передача распоряжений диспетчера или оперативных
сигналов. Поэтому для каналов связи по линиям электропередачи уста-
новлена значительно меньшая величина отношения сигнала к помехе
(3 нт), чем для каналов по проводным линиям.

Помимо отмеченных выше основных особенностей в. ч. каналов,
можно назвать и другие: сравнительно небольшая величина переходных
за гуханий между смежнымилиниямиэлектропередачи; большая мощность
передатчиков аппаратуры, создающих помехи радиоприему и уплотнен-
ным цепям воздушных линий связи Министерства связи и других ве-
домств; неодинаковое затухание разных фаз линии; большая неравно-
мерность частотной характеристики в. ч. тракта; невозможность полу-
чения равномерных усилительных участков и т. д.

1-2. НАЗНАЧЕНИЕ И СХЕМЫ ПРИСОЕДИНЕНИЯ
ВЫСОКОЧАСТОТНЫХ КАНАЛОВ

По назначению все в. ч. каналы по линиям электропередачи можно
ра «делить на четыре группы: каналы диспетчерской связи, технологи-
ческие, специальные и каналы линейно-эксплуатационной связи |Л. 1].

При помощи диспетчерских каналов (каналы телефонной связи
н гслеииформации) диспетчер энергосистемы осуществляет контроль
за выработкой и распределением электроэнергии, ликвидацией аварий
п повреждений на энергообъекгах, а также за своевременным ремонтом
оборудования и линейных сооружений.

Технологические каналы телефонной связи используются для пере-
дачи различной производственной информации. Эти каналы обычно
служат для резервирования диспетчерской связи, и поэтому они соору-
жаются, как правило, независимыми от каналов диспетчерской связи.
Коммутация каналов технологической связи выполняется таким обра-
зом, чтобы обеспечивалась возможность для диспетчера преимуществен-
ного права пользования ими.

Для диспетчерских и технологических каналов телефонной связи
используется в основном полоса тональных частот 300—2 400 гц (300—
2 300 гц). Верхняя часть тонального спектра (2 400—3 400 гц) исполь-
•уегся для передачи сигналов телеинформации. Современная комбини-
рованная аппаратура позволяет организовать в этом спектре до четырех
независимых узкополосных каналов телейнформации.

Специальные каналы (на специальной аппаратуре) используются
для передачи сигналов различных систем релейной защиты высоковольт-
ного оборудования и автоматического отключения генераторов электро-
станций, а также сигналов об образовании гололеда на проводах линии
электропередачи, предупредительных и аварийных с необслуживаемых
подстанций и ряда других сигналов.

Рис. 1-3. Способы присоединения в. ч. аппаратуры к прово-
дам линии электропередачи.

а — схема «фаза — земля»; б — схема «фаза — фаза»; с — схема
«фаза — фаза» разных линий, расположенных на двухцепных опо-
рах; г — схема «фаза средняя — две крайние фазы» — нетранспо-
нированной линии.

1 — в. ч. заградитель; 2 — конденсатор связи; 3 — фильтр при-
соединения; 4 — аппаратура в. ч. уплотнения; 5 — согласовываю-
щий трансформатор.

Каналы линейно-эксплуатационной связи служат для связи ре-
монтно-восстановительных бригад, работающих на трассе линии электро-
передачи или на подстанциях, с районным диспетчером. Для этих кана-
лов используется упрощенная возимая и переносная телефонная аппа-
ратура с полосой эффективно передаваемых частот не более 300—2000гц.
По степени сложности в. ч. каналы разделяют на простые и сложные.
Простыми принято считать каналы, состоящие только из двух комплек-
тов оконечной в.ч. аппаратуры. Сложные каналы имеют в своем составе
промежуточные усилители или несколько комплектов оконечной в. ч.
аппаратуры (на одинаковых частотах).

Высокочастотная аппаратура может подключаться к проводам линии
электропередачи несколькими способами, так как сама линия является
многопроводной системой. На рис. 1-3 показаны способы подключения
по схемам «фаза—земля» и междуфазного подключения.

В энергосистемах Советского Союза наиболее распространенной
является схема «фаза—земля» (рис. 1-3, а), обеспечивающая максималь-
ную экономию аппаратуры присоединения и обработки линии и в. ч.
кабеля при достаточно хорошем качестве в. ч. тракта. Потери в. ч.
энергии в земле при такой схеме (так называемые концевые затухания)
сравнительно невелики (около 0,3—0,4 неп) и в большинстве случаев
допустимы без заметного снижения качества передачи.

Междуфазное подключение по схемам «фаза—фаза» одной или двух
линий (рис. 1-3, б, в) встречается редко и применяется, как правило,
при значительном линейном затухании.

Междуфазное включение по схеме «средняя фаза — две крайние
фазы» (рис. 1-3, г) предложено в Советском Союзе для организации
в. ч. трактов по нетранспонированным линиям с горизонтальным и треу-
гольным расположением проводов. В настоящее время эта схема не
используется, однако в перспективе может быть применена при органи-
зации в. ч. тракта для многоканальных систем.

Кроме указанных на рис. 1-3 схем, в Советском Союзе применяются
схемы присоединения аппаратуры к проводящим (биметаллическим)
грозозащитным тросам линии и изолированным проводам расщепленных
фаз. В настоящем справочнике эти схемы не приводятся ввиду малого
опыта выполнения наладочных работ таких устройств и каналов.

1-3. АНАЛИЗ ПРОЕКТНЫХ РЕШЕНИЙ И РАСЧЕТ ЗАТУХАНИЯ

ВЫСОКОЧАСТОТНОГО ТРАКТА

Первым этапом наладочных работ устройств в. ч. каналов по линиям
электропередачи является анализ проектных решений. Изучаются основ-
ные вопросы проекта: схема канала, выбор фазы для подключения аппа-
ратуры на рабочих частотах, расчет затухания в. ч. тракта, параметры
соединительной линии. Анализ проектных решений осуществляется
наладочной организацией по действующим руководящим указаниям
и директивным материалам. В случае, если обнаруживается необходи-
мость внесения изменений в проектную документацию, они должны
быть согласованы с автором проекта.

Поверочный расчет затухания (пен) в. ч. тракта канала выпол-
няется по формуле

Апар	/гр.ф	п	чп

аГр = «л + ^4 й«ар~Ь S	+

1111

2/J	*пром	^отв

“4" Яз + Л “Ь У	У	йотв4~^доп.отв*'|*0цоп»

111	1

где ал — затухание линии электропередачи, неп; нпар — затухание,
вносимое параллельно включенной аппаратурой, неп; ар.§ — затухание
разделительного фильтра, неп; скаб — затухание в. ч. кабеля, неп;
«ф.п — затухание фильтра присоединения (или антенного устройства
присоединения), неп; а3 — затухание, вносимое заградителем, неп;
аш — затухание, вносимое шунтирующим сопротивлением,неп; дпром —
-затухание, вносимое аппаратурой в. ч. уплотнения на обходе, неп;
«отв — затухание, вносимое ответвлением, неп; яДОп.отв — дополни-
тельное затухание, обусловленное интерференцией междуфазных волн
в трактах с ответвлениями, неп; адоп — дополнительное затухание,
вносимое параллельно включенными в. ч. кабелями, согласующими
удлинителями или трансформатором в тракты каналов, организованных
по радиально-лучевой схеме, неп; п — количество участков линий
электропередачи в в. ч. тракте.

Линия электропередачи. Линейное затухание (неп) определяется
для нормальных атмосферных условий по формуле

«л=аф.э/+2«к,	(1-2)

где аф.э — кплометрическое затухание эквивалентной междуфазной
волны, неп/км; I — длина линии электропередачи, км; ак — концевое
затухание, неп.

Величина аф.9 (Иф.э/) рассчитывается в соответствии с табл. 1-1.
Расчет ведется для наивысшей частоты рабочей полосы канала систем
с одной боковой полосой (ОБП) и для наивысшей несущей частоты систем
С двумя боковыми полосами (ДБП).

Таблица 1-1

Расчетные формулы затухания эквивалентной междуфазной волиы
линий электропередачи

Напряжение н конструкция
линии электропередачи.

Рабочая фаза

6 и 10 кв со стальными
проводами

Расчетная формула

Рис. 1-4

6 и 10 кв со сталеалюми-
ниевыми проводами

6,	10 и 35 кв, кабельные,
длиной не более 10 км

110 и 220 кв, двухцепные,
нетраиспонированные, с вер-
тикальным расположением
проводов

а) средняя и верхняя
фаза

б) нижняя фаза

110 и 220 кв, двухцепные,
транспонированные, с верти-
кальным расположением про-
водов

Иф. 3 = l,4j/f, мнеп/км. (1-3)

Рис. 1-5

аФ- э = KiKa V f KzKtf, мнеп/км,
(1-4)
где /<1( К2, Ks, Ki — см. в табл.
1-2-1-4

«ф.	мнеп/км (1-5)

Формула (1-5)

Ю
Продолжение табл. 1-1

Напряжение и конструкция
линии электропередачи.

Рабочая фаза

35, 110, 220, 330 и 500 кв,
одпоцепные, нетранспониро-
ваппые, с горизонтальным и
треугольным расположением
проводов

а)	средняя или верхняя
фаза (фаза 2 по рис.
1-7, в)

б)	крайняя фаза (фазы
1 или 3 по рис. 1-7, в)

Пр и м е ч а н и е. Рекомен-
дуемый для применения ча-
стотный диапазон опреде-
ляется по формулам:

при подключении пере-
датчика и приемника
к одноименной фазе
(1 или 3)

Расчетная формула

аф. э—ad>—Ki I, кз К f K21V
мнеп/км, (1-6)
где Kiti„ К2чъ К3, Kt —см. в табл.

1-2— 1-4 и на рис. 1-6

' / 1 1 + л

ССж I = In --------;-----------, —, : ,

ч>- э	— а,,.1	, —а,„,1—161 ’

те 111 -ф-пДе (2'

неп, (1-7)

где т, п, А — см. в табл. 1-5;

а(1, — по формуле (1-6), неп/км;

а<2, = (/<112>/<3 ]П+КгМ\ IO-®,
неп/км; (1-8)

/макс=—-р , кгц.

где / — длина ВЛ, км;

при подключении передат-
чика и приемника к разным
фазам (1—3 или 3—1)

& — KJ, эл. град; (1-9)

Дт — по табл. 1-6

Кы, Кк, Кв — см. в табл.

1-4

35, 110, 220, 330 и 500 кв,
одноцепные, с одним циклом
транспозиции по рис. 1-7, б,
с горизонтальным и треуголь-
ным расположением прово-
дов (фазы 1, 2, 3)

°^ф. •—

______?+£_____________

L к®
к=о

неп; (1-10)

В, С — см. в табл. 1-7;

DK — см. в табл. 1-8;

а(1) — по формуле (1-6), неп/км;

а121 — по формуле (1-8), неп/км;

Д — по формуле (1-9);

/т — км

Для линий 330 и 500 кв можно поль-
зоваться рис. 1-8
Рис. 1-4. Километриче-
ское затухание эквива
лентной междуфазной
волны ВЛ 6—10 кв со
стальными проводами.

Рис. 1-5. Километрическое затухание эк-
вивалентной междуфазной волны и волны
«фаза — оболочка» кабельных линий
электропередачи 6, 10 и 35 кв.

Рис. 1-6. Приближенная частотная зависимость
коэффициента Кац, Для ВЛ 500 Кв с горизонталь-
ным расположением проводов.

Рис. 1-7. Схема и конструкция ВЛ.

а — нетранспонироваиная ВЛ; б — схема ВЛ с одним циклом транспози-
ции; в — горизонтальное и треугольное расположение проводов на опорах.
Цифрамв показана условная нумерация проводов.
Концевые затухания учитываются только при включении аппаратуры
ио схеме «фаза—земля» и принимаются независимыми от частоты.

Величина ак ориентировочно принимается равной 0,15 неп.

Рис. 1-8. Километрическое затухание эквивалентной междуфазной
волны ВЛ 330 и 500 ко с горизонтальным расположением проводов и од-
ним циклом транспозиции.

а — ВЛ 330 ке; б — ВЛ 500 кв.

Примечание. Обозначение фаз по рис. 1-7, б.

Таблица 1-2

Значения коэффициентов Kt, Kullt К и?, для расчетных формул
к табл. 1-1

Марка провода		<1>	<21	Марка провода	*1	к1<1>	^1(2)
АС-70		0,8	0,72	АСО-ЗОО	0,27	0,39	0,35
АС-95	0,48	0,68	0,61	АСУ-300	0,26	0,36	0,33 .
АС-120	0,43	0,6	0,54	АСО-400	0,24	0,34	0,3
АС-185	0,34	0,48	0,43	АСУ-400	0,22	0,32	0,28
АСО-240	0,3	0,42	0,38	АСО-500	0,22	0,3	0,27

Таблица 1-3

Значения коэффициентов К3, для расчетных формул к табл. 1-1

Число проводов в фазе	К.	Kt
1	1,0	1,0
2	0,68	1,35
3	0,49	1,45
Таблица 1-4

Значения коэффициентов К2, K2ni, K2t2l, К,.,, К», Кк для расчетных
формул табл. 1-1

Напряже- ние ВЛ, кв	Располо- жение проводов	«2	Л2 <1,	К2(21	К„		«н	
35	Т реуголь-			0,28-10-2	1,25-10-.	60-10»		80-Ю3	180-103
	ное							
но			0,28-10-2	1,5.10-2				
(железо- бетонные						30.103		
опоры)							40-10“	90-Юз
НО		-—	0,28-10-2	2,5-КМ				
(металли-								
ческие опоры)								
220		—	0,28-10-2	3,25-10—2	14-103		19-103	42-108
330		—	0,28-10~2	5-КМ	7-1С>з		10-103	23-103
35	Горизон-		0	2*10—2	30.103		40- 10я	90.103
	тальиое							
ПО		—	0,14-10-2	3,75-10-2	11,5-10“		15-Юз	35-10»
220		—	0,28-10-2	6,25-10~2	7,0.10з		10.10“	23-103
330		—	0,42-10*2	7,75-10-2	4,5-103		6-Юз	14-103
500		—	Рис. 1-8	Н,5-10-2	2,5- Юз		3,5.10“	8,5-10“
ПО	Верти- кальное	1.8.10~2			-		-	-
220	двухцеп-	2,9-10-2	—	—	—-		—	——-
	ное							

Таблица 1-5

Значения величин т, п, А для расчетных формул в табл. 1-1

Расположение проводов	Способ подключения передатчика и приемника	т	п	А
Горизонтальное	К рабочей фазе 1 или 3  К разным фазам (1—3 или 3—1)	1  1	1  -1	3  3
Треугольное	К рабочей фазе 1  К рабочей фазе 3  К разным фазам (1—3 или 3—1)	1  1  0,4	1  1  -2,0	1,5  15  1,5

Таблица 1-6

Значение Ai для расчетных формул к табл. 1-1

Расположение проводов	Ai, эл. град/км-кгц, для ВЛ напряжением, кв				
	35	по	220	330	500
Горизонтальное . . .  Треугольное , , , ,	0,3-10-2  0,15-10-2	0В.10-2  0,3-10-2	1,2-10—2  0,6-10-2	2,0-10-2  1,2-10-2	3,3-10-2
Таблица 1-7

Значение величин В, С для расчетных формул к табл. 1-1

Расположение проводов	Рабочие провода по рис. 1-7, б	В	С
Горизонтальное	1—3	4	12
	2-1	8	0
	3—2	2	6
Треугольное	1—3	4	6
	2—1	8	0
	3—2	2,0	15

Таблица 1-8

Значения величин К, DK для расчетных формул к табл. 1-1

Расположение проводов	К	DK для рабочих проводов по рис. 1-7, б		
		1-3	2—1	3—2
Горизонтальное	0	—3,0	0,0	0,0
	1	15,0	3,0	3,0
	2	3,0	6,0	6,0
	3	1,0	—1,0	-1,0
Треугольное	0	-1,7	0,0	— 1,0
	1	8,7	2,4	8,5
	2	2,4	6,4	9,5
	3	0,4	-1,3	-1,1

Параллельно включенная высокочастотная аппаратура уплотнения
и разделительные фильтры. Величина вносимого затухания (неп) оп-
ределяется значением входного сопротивления параллельно включенной
аппаратуры на рабочей частоте канала по формуле

аПар = 1п|1 + у7?—---------|,	(1-11)

I (-'-пар Т'/'р.

гдег,, — сопротивление нагрузки рабочей аппаратуры на частоте канала,
ом (для отечественной апаратуры гн — 100 ом); Znap — входное сопро-
тивление параллельно включенной аппаратуры на той же частоте, ом;
/р.ф — входное сопротивление разделительного фильтра (контура)
в полосе запирания на частоте рассчитываемого канала, ом.

При отсутствии разделительных фильтров величина опар может
ориентировочно приниматься равной 0,1 неп.

Высокочастотный кабель. Затухание (неп) рассчитывается по фор-
муле

^каб	(1"12)
где акаб — километрическое затухание высокочастотного кабеля, неп/км
(определяется по рис. 1-9); I — длина кабеля, км.

При подключении аппаратуры по схеме «фаза—фаза» с применением
двух однофазных фильтров присоединения и двух коаксиальных в. ч.
кабелей величина акг,б определяется по формуле (1-12), в которую под-
ставляется длина только одного кабеля.

Фильтры присоединения. Затухание фильтров присоединения (со-
вместно с конденсаторами связи), выпускаемых отечественной про-
мышленностью, определяется по паспортным данным или по данным
гл. 2.

Затухание, вносимое короткими антенными устройствами присоеди-
нения длиной V4—1/8 длины волны (fl = 68 — 34 кгц  км при скорости
распространения волны трос—земля 272 • 103 км/сек), в качестве

Рис, 1-9. Километрическое затухание в. ч. кабе-
лей ФКБ и РК-

/ — РК-1.	РК-101;	2 — РК-2,	РК-102;	3 —

ФКБ-1 X 1,3; 4 — РК-3, РК-4, РЦ-103, РК-104,-
РК-75-9-13.

которых используются участки грозозащитного троса линии электропе-
редачи, можно ориентировочно принимать равным 2,5 неп.

Затухание (неп), вносимое заградителем, определяется по формуле

а3 = 1п

14

^вх. л

(1-13)

где /вх.л — входное сопротивление линии электропередачи, ом (прини-
мается равным 400 ом для ВЛ 6—220 кв и 320 ом для ВЛ 330—500 кв
при схеме присоединения «фаза—земля» и 780 и 530 ом для схем «фаза—
фаза»); для кабельных линий электропередачи 2пх.л принимается равным
25 ом независимо от схемы присоединения и марки кабеля; 7ф.п — вход-
ное сопротивление фильтра присоединения со стороны линии, ом (опре-
деляется по паспортным данным или данным гл. 2); Z3 — запирающее
сопротивление заградителя, ом (определяется по паспортным данным
пли данным гл. 2).

При осуществлении в. ч. каналов по схеме «фаза—фаза» с исполь-
зованием двух однофазных фильтров присоединения затухание, вносимое
16
обоими заградителями, можно принимать равным затуханию, вносимому
одним заградителем при схеме «фаза—земля».

Рис. 1-10. Схема подключе-
ния аппаратуры в. ч. уплот-
нения к обходу через Г-об-
разный удлинитель.

П/ст. N-1

Шунтирующее сопротивление. Затухание, вносимое шунтирующими
сопротивлениями, в общем случае рассчитывается по формуле (1-13),

Рис. 1-11. Зависимость затухания, вносимого от-
ветвлением, от сопротивления заградителей, вклю-
ченных в точке разветвления.

I — при одном заградителе в рабочей фазе; 2 — при
двух заградителях (один в рабочей, второй в нерабочей
фазе); 3 — при трех заградителях (во всех фазах); шкала
А — для ВЛ 110—220 кв; шкала Б — для ВЛ 330 —
500 кв.

в которую вместо Z3 подставляется величина шунтирующего сопротив-
ления. Короткие кабельные вставки длиной I sc 20//, км (где f — рас-
четная частота, кгц), можно рассматривать в первом приближении
как шунтирующую емкость. Затухание (неп), вносимое такими встав-
ками в линии 6, 10 и 35 кв, определяется по формуле

_ 1 ,
явн. каб--2 П

(1-14)

где I — длина вставки, кл; f — рабочая частота, кгц.

Затухание, вносимое на обходе аппаратурой в. ч. уплотнения, наст-
роенной на частоты канала, принимается равным 0,4 неп.

При наличии Г-образного удлинителя (рис. 1-10) с сопротивлениями
Ri = 150 ом, Т?2 = 200 ом затухание апром=р,2 неп, а затухание, вно-
симое в канал с промежуточным пунктом на обходе Г-образным удли-

Рис. 1-12. Зависимость
поправки к величине за-
тухания, вносимого от-
ветвлением от места рас-
положения заградителей.
В скобках указаны сопро-
тивления заградителей для
ВЛ 330—500 кв, без ско-
бок — для ВЛ — 220 кв.

кителем и ответвлением в. ч. энергии во вторую линию, свн = 1,4 неп.
Если вместо удлинителя включается дополнительное сопротивление
(например, равное 150 ом), товпром = 0,13 неп, овп = 1,0 неп.

Ответвления. Затухание, вносимое электрически длинным ответвле-
нием (затухание междуфазной волны более 1,0 неп), принимается равным
0,4 неп независимо от нагрузки на его конце.

Ответвления от кабельной линии электропередачи при его длине
I 240// (км) рассматриваются как электрически длинные ответвления.

Затухание (неп), вносимое электрически коротким ответвлением,
неиспользуемым для организации связи, определяется по формуле^
^ОТВ ==^ОТВ Ч~ А^ОТВ,	(1’15)

где оотв — затухание, вносимое ответвлением при включении загра-
дителей в точке разветвления линии, неп (определяется по графику
18
па рис. 1-11); ДОотв — поправка, зависящая от места включения загра-
дителей, неп (определяется по графику на рис. 1-12).

Рис. 1-13. Зависимость затухания, вносимого ответ-
влением, от электрической длины ответвления.

Затухание, вносимое ответвлением, по которому организуется связь,
при 1Отв < 2 900//, км (где f — расчетная частота, кгц), определяется
по рис. 1-13. В таких случаях требуется обязательное согласование
фильтра присоединения и линии.

Рис. 1-14. Дополнительное затухание, вносимое в ка-
нал ответвлением, при расстоянии между ответвле-
нием и концом линии менее 2 900// (км).

аотв —затухание, вносимое в сквозной канал ответвлением;

(Хфэ — затухание эквивалентной междуфазной волны на
участке между ответвлением и концом линии.

Дополнительное затухание, обусловленное интерференцией между-
фазных волн в трактах с ответвлениями, определяется следующим
образом.
Если ответвления расположены на расстоянии />=2 900//, км,
один от другого, то

«доп. отв = 0,1 (п — 1),	(1-16)

где п — число ответвлений.

Ответвления, вносимое затухание которых менее 0,25 неп, формулой
(1-16) не учитываются.

Рис. 1-15. Дополнительное затухание, вно-
симое в канал двумя ответвлениями при
расстоянии между ними менее 2 900// (км).

яОТВ1 — затухание, вносимое в сквозной канал
первым ответвлением; аОТВ2 — то же, вторым от-
ветвлением; «ф э/ — затухание эквивалентной
междуфазной волны на участке между ответвле-
ниями.

Пунктиром показан пример пользования.

Если ответвление расположено на расстоянии I < 2 900//, км,
от одного из концов линии, то Цдоп.отв, рассчитанное по формуле (1-16),
увеличивается на величину определяемую по графику на рис. 1-14.

В каналах с двумя и более ответвлениями, расположенными одно
от другого на расстоянии / < 2 900//, км, адоп.огв> wen, определяется
по формуле
п—1	2

^доп.отв— 2 А°доп 4" 2 △°доп»	(1'1^)

1	1
где Ла'доп — затухание, обусловленное взаимодействием отражений
междуфазной волны от каждых двух ответвлений, неп (определяется
ио рис. 1-15); Ла"оп — затухание, обусловленное взаимодействием
отражений междуфазной волны от концов линии, неп (определяется
но рис. 1-14).

Рис. 1-16. Схема подключения аппаратуры
в. ч. уплотнения на опорной подстанции
через Г-образные согласующие удлинители.

Rt, Rz — безындукционные сопротивления.

Элементы тракта. Дополнительное затухание, вносимое параллель-
но включенными в. ч. кабелями, согласующими Г-образными удлини-
телями или'трансформатором в тракты каналов, организованных по
радиально-лучевой схеме (рис. 1-16), принимается по табл. 1-9.

Таблица 1-9

Значения расчетных величин ааоп и R лля каналов, организованных
по радиально-лучевой схеме

Количество линий электропере- дачи	“дои- неп		Резисторы Г-образных удлинителей, ом	
	Схема с согла- сующим трансформатором	Схема на рис. 1-16	R,	Ri
2	0,40	1,10	200	133
3	0,60	1,60	150	240
4	0,75	1,90	140	340
5	0,85	2,20	125	450
6	0,95	2,40	120	550
1-4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЕЛИЧИНЫ ДОПУСТИМОГО ЗАТУХАНИЯ

Величина допустимого затухания в. ч. тракта (неп) на частоте канала
определяется по формуле

йтр^71пер ^зап»	(1-18)

где Апер — затухание, перекрываемое аппаратурой, неп; Азад— запас
по перекрываемому затуханию, неп (принимается равным 1,0 неп для
каналов любого назначения, кроме каналов релейной защиты н теле-
отключения во II—IV районах гололедности). Для этих каналов в ука-
занных районах гололедности Азап = 1,5 неп.

Затухание (неп), перекрываемое аппаратурой, определяется по
формуле

4 пер “Риер ' Рпр. мин»	0" 19)

где рпср — уровень сигнала на передающем конце, неп (принимается
по табл. 5-5); рпр.мии—минимальный уровень сигнала приема в канале,
неп.

Величина Рцр-мпн, иеп> определяется по выражению

Рпр.МИН — Рпом 4 2" 1н Af + Pc/n4“APc/n+~2 1П(П4"0>	(1'20)

где рпом — уровень помех в полосе 1 кгц, неп (определяется ориентиро-
вочно по табл. 1-10); А/ — полоса частот канала, кгц (принимается
по табл. 5-1); для каналов телеотключения и аварийно-предупредитель-
ной сигнализации — полоса частот фильтра приемника, расположенно-
го до ограничителя амплитуд; рс/п—минимально допустимое превышение
уровня помех над уровнем сигнала на входе приемника, неп (прини-
мается равным 3 неп для каналов телефонной связи, 2,5 неп для каналов
телемеханики, 0,5 неп для каналов телеотключения, 1,0неп для каналов
аварийно-предупредительной сигнализации на аппаратуре ТС-2, СГ-62
н т. п.); Арс^п —дополнительное изменение отношения уровней сигнала
и помех в тракте приемника системы частотной модуляции (для каналов
телемеханики с аппаратурой ТМТП принимается равным 0,7 неп; для
телефонных каналов определяется из выражения Арс/Л = Inf)0,55,
где р — индекс модуляции); п — число промежуточных усилителей
и переприемов в канале.

Для каналов релейной защиты величина рпр.мп1) принимается равной
0,5 неп для аппаратуры ПВЗК и 0,7 неп для аппаратуры ПВЗД незави-
симо от класса напряжения линии.

Затухание (неп) соединительной абонентской линии на частоте
800 гц определяется по формуле

"с. тр	"р. ф	"ком

ас.л = а(-10“»+ У ас.тр+ 2 °р-ф+ 2 неп< (121)
где а. — километрическое затухание соединительной линии, мнеп/км;
I — длина соединительной линии, км\ <зс.тр — рабочее затухание ли-
нейных согласовывающих трансформаторов, неп; принимается равным
0,05 неп; ар.ф—рабочее затухание разделительных фильтров, неп,
определяется по паспортным данным; для ориентировочных расчетов
принимается равным 0,05 неп; ако„ — затухание, вносимое телефонным
коммутатором или АТС. неп\ принимается равным 0,1 неп.
Т а б л и ц а 1-10

Расчетные уровни помех на линиях электропередачи в полосе 1 кгц
в районах с отметкой не выше 1 000 м над уровнем моря

Напряжение линии, кв	Уровень помех, неп	Примечание
Воздушные линии:  6, 10 и 35  ПО  154  220  330 (с одним проводом в фазе)  330 (с двумя прово- дами в фазе)  500 (с тремя прово- дами в фазе)	-5,8  -4,8  -4,5  —3,4  —2,4  —3,4  -2,4	В районах крупных хими- ческих, угольных и метал- лургических предприятий с повышенной загрязненностью воздуха и в высокогорных местностях с отметкой выше 1 000 м вад уровнем моря уровень помех увеличивается на 1,0 неп
Кабельные линии:  6 и 10 кв (в диапа- зоне до 100 кгц)  6 и 10 (в диапазоне выше 100 кгц)  35	-5,0  —6,0	При заходе на тяговые подстанции уровень помех увеличивается на 1,5 неп в диапазоне 30—50 кгц и на 1,0 неп для остальной части диапазона

Затухание соединительной линии не должно превышать 1,2 неп
|>а частоте 800 гц; сопротивление жнл (шлейфа) абонентской линии от
аппаратуры уплотнения до телефонного аппарата не должно превышать
1 000 ом.

При использовании соединительной линии для подачи каналов теле-
механики или соединения низкочастотной и высокочастотной стоек
аппаратуры уплотнения по промежуточной частоте расчет величины
«с..л ведется на верхней частоте тонального канала телемеханики пли
на промежуточной частоте по формуле (1-21), в которой слагаемое
°ком не учитывается.

Допустимая величина ас.л определяется усилительными возмож-
ностями аппаратуры.

1-5. КРАТКИЕ СВЕДЕНИЯ ОБ ЭЛЕКТРОПИТАНИИ СРЕДСТВ СВЯЗИ

Надежность работы средств в. ч. связи по ВЛ во многом зависит от
организации и надежности электропитания этих средств, особенно
в аварийных ситуациях. Кроме надежного основного источника электро-
питания, необходим не менее надежный резервный источник иа случай
отсутствия основного.

В настоящее время вопросы электропитания в. ч. связи решают
комплексно с другими средствами связи и средствами управления,
не выделяя какие-либо отдельные устройства. Исключение составляют
устройства, допускающие перерывы электропитания на время, необ-
ходимое для восстановления основного источника электропитания.

Для правильной оценки организации электропитания и достаточно
квалифицированного подхода к наладке в. ч. аппаратуры связи налад-
чику необходимо иметь общие представления о'б основных принципах
организации электропитания с тем, чтобы он мог проверить и проана-
лизировать схемы электропитания с проектными решениями.

Основным источником электропитания средств связи и управления
на объектах является один или несколько независимых вводов перемен-
ного тока от собственных нужд электростанции или подстанции.

В качестве резервного источника электропитания для всего комплекса
средств связи и управления в настоящее время в зависимости от кон-
кретных условий на энергообъектах, диспетчерских пунктах и узлах
связи используют: дизель-генераторный агрегат — на диспетчерских
пунктах и узлах связи; двухмашинный агрегат пли статический преоб-
разователь — на электростанциях н подстанциях с постоянным опера-
тивным током; аккумуляторную батарею напряжением 24 в, рассчитан-
ную на одно-двух часовой режим разряда на подстанциях с переменным
оперативным током.

Переключение с основного на резервный источник электропитания
должно осуществляться автоматически при снижении уровня напряже-
ния основного источника на 20%.

Кроме того, в качестве резервного источника для бесперебойного
электропитания и обеспечения допустимой пульсации выпрямленного
напряжения, как правило, используются аккумуляторные батареи
напряжением: 60 в — для питания АТС и диспетчерских коммутаторов;
220 в — для питания анодных цепей аппаратуры дальней связи; 24 в —
для питания цепей накала, сигнализации, транзисторных схем аппара-
туры дальней связи и в. ч. аппаратуры связи по ВЛ, которые, как
правило, работают в буферном режиме с выпрямительными устрой-
ствами.

Зарядка аккумуляторных батарей (в послеаварийном режиме)
осуществляется подзарядно-зарядиыми агрегатами (стационарными
или передвижными).

Технические характеристики устройств электропитания приведены
в приложении 1.

Раздел второй

НАСТРОЙКА ЭЛЕМЕНТОВ ОБРАБОТКИ И

ПРИСОЕДИНЕНИЯ

2-1. СХЕМЫ ЗАГРАДИТЕЛЕЙ

Высокочастотные заградители обладают высоким сопротивлением для
токов рабочей частоты канала и служат для заграждения пути этим
токам, уменьшая их утечку в сторону подстанции. Отсутствие загра-
дителя может привести к увеличению затухания канала, так как малое
входное сопротивление подстанции шунтирует высокочастотный канал.
Заградитель ослабляет влияние входного сопротивления подстанции.
Заградители врезают в фазовый провод ВЛ между линейным разъеди-
нителем и конденсатором связи.
Заградители отличаются по величинам индуктивностей, допустимым
нагрузкам силовых катушек и по схемам настройки.

Применяются одно- и двухчастотные резонансные настройки, много-
частотная, широкополосная (по схеме полного звена и полузвена поло-
сового фильтра, а также по схеме полузвена фильтра верхних частот),

одно- и двухчастотные при-
тупленные настройки.

Одночастотная резонанс-
ная настройка заградителя.
Заградитель с одночастотной
резонансной настройкой пред-
ставляет собой параллель-
ный резонансный контур,
настроенный на одну рабо-
чую частоту, и обеспечивает
работу только одного канала.

Полоса активного запи-
рания	(рис. 2-1)

определяется при пересече-
нии линии заданного актив-
ного сопротивления загради-
теля гзд с кривой активного

Рис. 2-1. Зависимость сопротивления
резонансного заградителя от частоты.

сопротивления.

Увеличивая затухание заградителя, можно до определенных пре-
делов расширить полосу активного запирания. С увеличением затухания
резонанс смещается в область нижних частот для заградителей с поте-
рями в цепи индуктивности и в область верхних частот для заградителей
с потерями в цепи емкости.

Многочастотная настройка. Заградители с многочастотной настрой-
кой создают полосу заграждения с несколькими максимумами сопротив-
лений на различных частотах. Полоса заграждения вблизи каждой

Рис. 2-2. Принципиальная схема многочастотного загра-
дителя.

из частот настройки будет меньше полосы заграждения одночастотного
заградителя при той же частоте настройки.

Величины емкостей конденсаторов для настройки контуров таких
заградителей (рис. 2-2) рассчитывают по формулам:

1 1

с______1_. с.______L-• С-- п _____________________ (2-1)

4n^L’	' 4^1/	4л2(Ь+^1+-+ЬЯ i)’

где — верхняя частота.
Если резонансные сопротивления Zp сделать одинаковыми на всех
частотах, то полосы заграждения А/ будут связаны соотношением

Л/т . АА
fa ' й

'pl 'Р2

fli

(2-2)

где Af =	—полоса частоты, в пределах которой модуль

г Zp

полного сопротивления уменьшается в J/2 раз по сравнению с модулем
сопротивления на резонансной частоте.

Настройка ведется в следующем порядке:

а)	контуры LC и LjCj настраиваются на частоту А; £2С2 — на f2;
Lfii — на А;

б)	контуры LC, LXCX и С2 настраиваются на частоту А (конденсато-
ром Cj); LC, LjCj, L2Ca, C'2, C's — на /3 (конденсатором Cj); LC, LlC1,
l2C2C'2, .... i.,CzC'z+1 — на А+1 (конденсатором Cz+1).

Двухчастотная резонансная настройка. Емкости конденсаторов для
этой схемы настройки (рис. 2-3) рассчитывают по формулам:

1	1 Ci 1//3н-1/Д	Л2-1

C2 = 4^L^^'- Сз = 4«(£1 + £2)=С1'7+Г’ (2’3)

где q = L2/Ly.

В зависимости от величины К = fB/fK выбирают определенную вели-
чину индуктивности Z-2- Отношение q определяется из условия равенства
резонансных сопротивлений на обеих частотах [Л. 2]. Если же £2 —
то по мере увеличения К сопротивление на нижнем резонансе будет
уменьшаться.

Контуры LjCi и настраивают на частоты /в раздельно, а затем
с емкостью С3 в собранной схеме — на частоту f„.

Рис. 2-3. Принципиальная схема двухчастотного резонанс-
ного контура (а) и зависимость сопротивления от частоты (б).

Притупленная одночастотная настройка. Для расширения полосы
активного заграждения в схемах одно- и двухчастотных заградителей
применяется притупленная настройка. Снижение добротности дости-
гается включением активного сопротивления последовательно с ем-
костью резонансного контура (рис. 2-4).
Величину сопротивления оптимального притупления R можно
получить по формуле [Л. 3]

а=1 — |/'Т—Л2,	(2-4)

р <0р7-

где Д = —.

ГЗД 'ЗЯ	„ I	г.

В данном случае а — к!гзл, т. е. R — «гзд.

По известным а, А и 6 = a/R (рис. 2-5) можно определить границы
полосы оптимального притупления и величину притупляющего сопроти-

вления. Определяют нижнюю
границу частоты активного за-
граждения, находят (аналити-
чески) максимальную полосу
активного заграждения и затем
частоты настройки и величины
демпфирующего сопротивления
при заданной нижней границе
частоты активного заграждения.

Обобщенные оптимальные ха-
рактеристики дают возможность
построить характеристики для
одноконтурной схемы любого
заградителя.

Рис. 2-4. Схема притуп-
ленного одночастотного
заградителя.

г — сопротивление потерь;
R — сопротивление притуп-
ления.

Притупленная двухчастотная
настройка. Притупленную двух-
частотиую настройку загради-
теля можно получить включе-
нием резистора последовательно
с реактивными элементами схемы
(рис. 2-6). Целесообразнее всего

Рис. 2-5. Обобщенные опти-
мальные характеристики за-
граждения.

I — ДтИ = / (тдЛ); 2 —A=f (т],Л);

5 ®-опт ~ f (^4).

включить один притупляющий

резистор последовательно с индуктивностью L2, что дает притупление
на обеих частотах настройки.

Величину сопротивления г2 определяют из выражения

гг~ 7 ~~ (г1н + ^2н)>

(2-5)

где г1н = 4>KLt/Q,H — сопротивление потерь контура на частоте
г2н —	— сопротивление потерь контура Ь,С2 на частоте
fH при отсутствии сопротивления г2; 7.т„— заданное резонансное сопро-
тивление на нижней частоте настройки.

Заградитель с притупленной настройкой рассчитывают как обычный
двухчастотный, только при другом значении добротности второго кон-
тура Q2.

Широкополосная настройка по схеме фильтра верхних частот. Схема
полузвена фильтра верхних частот представляет собой частный случай
одночастотного притупленного контура при р = г, т. е. при Q = 6 = 1.

При повышении частоты от нуля активная составляющая полного
сопротивления возрастает до определенного максимума и далее не-
сколько падает, стремясь к величине г2 (рнс. 2-7).

Рис. 2-6. Принципиаль-
ная схема притупленного
двухчастотного загради-
теля.

Рис. 2-7. Зависимость сопротивления
заградителя по схеме фильтра верх-
них частот от относительной частоты.

Резонансная частота заградителя

^опт^2лЬ-

(2-6)

При минимально допустимой величине активной составляющей
полного сопротивления, равной сопротивлению притупления г, частота
/опт равна нижней граничной частоте полосы запирания по активной
составляющей полного сопротивления Д.

Величина емкости С = Llr'i.

Сопротивление г2 должно быть таким, чтобы при шунтировании им
высокочастотного капала затухание, вносимое им в канал, не превышало
допустимой величины. Все частоты выше /\ будут в этом случае заграж-
дены. Для различных величии активного сопротивления заградителя
и индуктивности катушки L величину Д можно подсчитать по формуле
(2-6). Для некоторых величин г в табл. 2-1 приведены значения Д.

Таблица 2-1

Нижняя граница полосы заграждения j\ для схемы фильтра верхних
частот

L, мгн	Величина flt кгц, для сопротивления г, ом				
	400	600	800	1 000	2 000
0,25	254	380	508	635	1 270
0,6	106	159	212	267	534
2,0	32	48	64	80	160
Если учитывать реактивную составляющую сопротивления загра
дителя, то нижняя граница полосы запирания по частоте получается
значительно ниже, чем указано в таблице.

Широкополосная настройка по двухконтурной полосовой схеме (по-
лузвено полосового фильтра постоянной /<)• Зависимость полного со-

противления заградителя (рис. 2-8) от от-
носительной расстройки (рис. 2-9) опреде-
ляется как



4=

ft

14-(1 — 2К)«2 + Л>4

_ ;	«(1 —А —^2»2)>~2 = . ,

' 1 + (1~2K)u2 + №«4	3’

(2-7)

где и — обобщенная расстройка;

ri If fm\ г2 ! 1 _

Рнс. 2-8. Схема широко-
полосного заградителя по
схеме полузвена полосо-
вого фильтра.

и WmL\f,

2 л/ mL

(2-8)

[m = V^ fif2— среднегеометрическая частота полосы заграждения;

К =	---безразмерный коэффициент.

^5^2

Рис. 2-9. Зависимость активной н реактив-
ной слагающих полного сопротивления от
обобщенной расстройки для двухконтурного
полосового заградителя.

—----- — активная составляющая; — — — — —

реактивная составляющая.

При К=0 двухконтурнзя схема превращается в схему одночастотного
резонансного контура с резонансным сопротивлением Zpe3 = г2 (контур
/.2С2 оказывается закороченным).

Настройке с К = 0 предпочитают схему одночастотной притупленной
настройки. При К = 1 получают широкополосный заградитель по схеме
Лифшица (Л. 4].
При расчете заградителя заданными являются величина индуктив-
ности силовой катушки и сопротивление г2, являющееся номиналь-
ным сопротивлением заградителя в полосе заграждения.

Предварительная оценка возможности запирания полосы при помощи
заградителя делается по выражению

л. . 2^
г2 1

(2-9)

Задаваясь величинами
ляют относительную расстрой-
ку и, а затем по величине и
полосу заграждения и гранич-
ные частоты этой полосы.

Широкополосная настройка
по трехконтурной схеме (полное

г3/г2 и х3/г2, по графикам на рис. 2-9 опреде-

Рис. 2-11. Зависимость активной
и реактивной слагающих полного
сопротивления ог обобщенной рас-
стройки для трехконтурного поло-
сового заградителя.

Рнс. 2-10. Схема широкопо-
лосного заградителя по схеме
полного звена полосового
фильтра.

— активная составляющая;

• — реактивная составляющая.

звено полосового фильтра). Зависимость полного сопротивления за-
градителя (рис. 2-10) от частоты

г--Г+ёв,+в»г+-гЩ 1‘-'“ И +«<,4-^)1,	(2-ю)

где и определяется из уравнения (2-8);

Д = 1 + К3-Л'2;

B = K2(K2-/Q-2/<3);

С = 1+2К3 + К=-2Д'2;

О==К|-2К^3-2К2Л1;

Е = К1К1,

где «2=-4тг;

Три контура настраивают на среднегеометрическую частоту полосы
заграждения, которую определяюг по выражению

юот==^2===—2==—(2-п)

/z.jCj Vl2c2 Vl3c3
Параметры схемы связаны величинами Х2 и Кз- Ниже приведены
расчетные формулы для элементов заградителя

С1--ГТ-; С2=7Г^:	(2-12)

®пЛ1	wmt-2	Лз	®т^з

Если выбрать К2 = 1 и К3= 0, то получают схему Лифшнца;
при Л2 ~ К3 = 1 — полное звено полосового фильтра.

Оптимальные параметры для более широкой полосы заграждения
(рис. 2-П): К2 = 0,9 и К3 = 0,7.

Сравнение различных схем настройки заградителей. Качество загра-
дителей оценивают по характеристикам заграждения — зависимости
ширины полосы запирания от частоты = <р(Д). Характеристики

Рис. 2-12. Зависимость полосы
заграждения по емкостной со-
ставляющей полного сопротив-
ления заградителя от значения
частоты нижнего края полосы
для различных величин индук-
тивностей силовой катушки.

Рис. 2-13. Зависимость полного
сопротивления от относительной
расстройки частоты.

/ — притупленный контур; 2 — двух-
контурная схема (полузвено полосового
фильтра); 3 — трех контур на я схема
(полное звено полосового фильтра).

Исследование уравнений Z3/Zpe3 (для одночастотвой резонансной
настройки) и Zjr2 (для широкополосной настройки по схеме полузвена
и полного звена полосового фильтра) показывает, что при достаточно
больших расстройках (и :> 4) схемы резонансной настройки и настройки
по схеме полосового фильтра дают примерно одинаковую величину
реактивного сопротивления.

Реактивная слагающая полного сопротивления для обоих типов
заградителей при больших расстройках зависит только от величины
индуктивности силовой катушки и расстройки относительно централь-
ной частоты (рис. 2-12). Следовательно, полосы заграждения по емкост-
ной составляющей для резонансной настройки и настройки по схеме
полосового фильтра примерно одинаковы.

Для сравнения полосы заграждения по активной составляющей
построены зависимости полного сопротивления от относительной рас-
стройки для различных схем заградителей (рис. 2-13). При этом принято
г2 =1 000 ом и г3 = 0,72 г2. Линия г3/гг = 0,7 отмечает границы полос
заграждения.
По найденной величине и для каждой из схем заграждения можно
определить полосу заграждения для различных значений средней час-
тоты и величин индуктивностей силовой катушки из уравнения
д'-7Тй(/' + «(:7ЙУ~|\	<2'3)

•! LJLrjW \ у	\ f 2 /	/

где /о — среднеарифметическая частота полосы заграждения.

Широкополосная настройка заградителей (рис. 2 14) существенно
увеличивает полосу заграждения по активной составляющей. Полоса
заграждения по активной составляющей по схеме полного звена полосо-
вого фильтра примерно равна полосе заграждения по емкостной состав-
ляющей для любого заградителя, кроме заградителя по схеме полузвена
фильтра верхних частот (рис. 2-15).

30 70 110 150 190 230квц 50 SO 130 170 210 250кгц

Я)	б)

Рис. 2-14. Зависимость полосы заграждения по активной состав-
ляющей от частоты.

1

а — L — 0,124 мен-, б — L — 0,25 мен-, 1 — трехконтурная схема (полное
звено полосового фильтра); 2 —- двухкоитурная схема (полузвено полосо-
вого фильтра); 3 — притупленный резонансный контур: 4 — резонансный
контур.

Для получения одинаковых активных составляющих сопротивления
в полосе частот — f2 необходимая индуктивность силовой катушки
f
одноконтурного заградителя по схеме фильтра верхних частот в  12 -
/2~ 11
раз больше, чем двухконтурного.

При небольшой полосе разница значительна; в полосе 40—300 кгц
разница только 15%. Здесь предпочтительнее более простая и требующая
меньшей точности подгонки элементов одноконтурная схема.

Если имеется силовая катушка с большей индуктивностью, то при-
менение заградителя по схеме фильтра верхних частот имеет большое
преимущество; она проще, а верхний предел полосы заграждения не
ограничен.

Трехконтурная схема по сравнению с двухконтурной дает допол-
нительный выигрыш 15 20%. Эту схему можно применять для загра-
дителей, рассчитанных на запирание части диапазона при индуктив-
ностях силовых катушек 0,25—1 мен, однако она требует очень точного
изготовления катушек.
Защита элементов настройки при перенапряжениях. Волна перена-

пряжения, возникающая на линии электропередачи у шин подстанции,
попадает на заградитель. Напряжение волны перенапряжения распре-

делается между конденсаторами элемента настройки и входным сопро-
тивлением шин подстанции. Силовая катушка представляет собой боль-
шое сопротивление для волны с крутым фронтом, и ее можно не учиты-
вать в процессе распределения напряжений.

Для защиты конденсаторов настройки параллельно силовой катушке
подсоединяют разрядник, ограничивающий напряжение на конденсато-
рах до безопасной для них величины
(табл. 2-2). Дуга в разряднике может
возникать под действием сопровож-
дающего напряжения, т. е. падения
напряжения на силовой катушке от
тока короткого замыкания:

^СОПр--

(2-14)

Пробивное напряжение разрядника
по условиям деионизации искрового
промежутка должно быть больше со-
провождающего примерно в 1,5—2
раза при максимальном токе корот-
кого замыкания. Максимальная вели-
чина ударного тока заградителя, до-
пустимого по условиям работы разряд-
ника, определяется по выражению

2,55(/доп
уд^ <о£

Рис. 2-15. Зависимость по-
лосы заграждения (по актив-
ной и емкостной составляю-
щим) от частоты для различ-
ных схем заградителей при
индуктивности силовой ка-
тушки L = 0,25 мгн. Обозна-
чения — те же, что и на
рис. 2-14.

разрядников. Тем не менее без

(2-15)

Максимально допустимый ударный
гок по допустимому напряжению на
разряднике ограничивается толщиной
набора вилитовых дисков

/Уд = 2Д5£’	(2'16)

где h—толщина набора вилитовых дис-
ков, мм.

Пробивное напряжение конденса-
торов настройки должно быть значи-
тельно больше пробивного напряжения

дополнительных мероприятий разрядники недостаточно защищают
конденсаторы от пробоя.

При больших величинах предразрядного времени пробивное напря-
жение конденсаторов значительно больше пробивного напряжения
разрядников, при малых (менее 0,1 мксек) пробивное напряжение кон-
денсаторов становится меньше пробивного напряжения разрядника.
Поэтому необходимо задерживать рост напряжения на конденсаторах
до момента срабатывания разрядника, что достигают включением ка-
тушки индуктивности последовательно с конденсатором (рис. 2-16).

После пробоя разрядника напряжение на конденсаторе поднимается
медленно, и дополнительный разрядник, включенный параллельно

конденсатору, хорошо его защищает.
Таблица 2-2

Характеристики разрядников

Наименование характеристики	Тип разрядников							
	РВП-З	РБП-6	РБПЭ-П	РБПЭ-П I	РБ1-00	Тип-1	Тип-11	Тип-111
Номинальное напряжение, квдейств • •	3	6	4,5	3,0	1,0	—	—	—
Наибольшее допустимое напряжение, ^действ	3,8	7,6	4,5	,	3,0	L0	—	—	—
Пробивное напряжение на частоте 50 гц не более, л»действ	11,0	19.0	11,0	7,0	2,8	1,4	1,8	2,6
Импульсное пробивное напряжение при предразрядном времени 1,5—20 мксек не более, квмакс ...........	21	35	17	И	4,6	2,8	3,6	5,2
Количество искровых промежутков . .	4	7	4	3	1	1	2	2
Количество вилнтовых дисков ....	2	34-1	2	2	1	1	2	2
Диаметр/толщина диска, мм		55/40	55/40	55/40	55/40	55/20	75/10	75/10	75/10
Размеры разрядника (высота/диаметр), мм		226/126	315/126	226/126	226/126	164/126	90/94	107/94	107/94
Вес разрядника, кг 		3,4	4,6	3,4	3,4	1,9	0.5	0.61	0,61
Область применения 			Защит 3 кв	а сетей  6 кв	—	ЭН-1,2 (В 3-2000)	—	ЭН-3 (КЗ-500)	ЭН-0,25 (В 3-600)	ЭН-0,6 (Б 3-1000)

Таблица 2-3

Высокочастотные заградители, находящиеся в эксплуатации и выпускаемые промышленностью

*	Тип заградителя	Применение в сетях, кв	Электрические ха- рактеристики сило- вой катушки		Устойчи- вость		Тип элемента на- стройки	Защита элементов настройки		Параметры силовой катушки				
			Номинальный ток, а	Индуктивность, мгн	динамическая, Кймакс	термическая, ка-секЧ 2		Индуктивность катушки, мгн	Тип разряд- ника	Диаметр, см	Высота, см	Вес, кг	Марка провода	Количество витков
	КЗ-500	35—220	630	0,124 + 10%	35	28,8	ЭН-3	0,02	Тип-1	47	по	120	М-240	27 (один слой)
	КЗ-500	35-220	500	0,124 4- 10%	25	17,5	ЭН-3	0,02	Тип-1	—	—-	75	А-300	
	ВЗ-600-0,25	35—220	600	0,25 4- 10%	30	20	ЭН-0.25	0,02	Тнп-11	90	103	86	А-300	22 (одни слой)  34 (двойной провод)
	ВЗ-1000-0,6	110—330	1 000	0,6 4- 10—5%	42	30	ЭН-0,6	0,02	Тнп-П!  (2 последова- тельно);  РВПЭ-Ш	110	146	275	А-240	
	В3-2000-1,2	220—500	2 000	1,2+10-5%	70	65	ЭН-1,2	0,02	РВПЭ-Ш и  РВП-6	162	230	1050	А-300	39  (4 провода параллельно)
	В 3-2000/400	400—500	2 000	2 ± 10%	35	125			ВБ УК-100 (С/пр=60^65 ке)‘, РБ-00	180	450	4100	М-240	60  (3 провода параллельно)
од СП	вчзс-юов	6—110	100	1,05 + 10% (без сердеч-  ника  0.23 + 5%)	17	4,5			РВП-З	46	123	75	АС-35	61  (один слой)
Таблица 2-4

Схемы и диапазоны настройки заградителей для активной составляющей полного сопротивления 500 ом и выше

В скобках приведены диапазоны частот для полного сопротивления.
В широкополосном заградителе по схеме фильтра верхних частот
роль защитной индуктивности L выполняет сопротивление г2-

Рис. 2-16. Различные схемы высокочастотных заградителей
с устройствами защиты от перенапряжений.

а — одночастотная; б — двухчастотная; в — полузвено полосового
фильтра; г — полузвено фильтра верхних частот.

Параметры высокочастотных заградителей, находящихся в эксплуа-
тации, выпускаемых промышленностью, типы схем и диапазоны частот
настройки приведены в табл. 2-3 и 2-4.

2-2. СХЕМЫ, РАСЧЕТ И ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ЗАГРАДИТЕЛЕЙ

Заградители ВЗ-600-0,25. Величины электрических данных загра-
дителя'ВЗ-600-0,25 приведены в табл. 2-5.

Двухчастотная настройка возможна при отношении частот К = 1,1
2,5. При одночастотной настройке магазин емкостей Сх и индуктив-

Рис. 2-17. Принципиальная схема заградителя ВЗ-600-0,25.
ность Lr образуют первый параллельный
контур. В этот контур входит и защитная
катушка Гд. При двухчастотной настройке
добавляется второй контур L3C3, связан-
ный с первым контуром емкостью С2. На-
стройка заградителей при одночастотной и
двухчастотной схемах осуществляется под-
бором величин емкостей и индуктивности
контуров (рис. 2-17).

Для одночастотной настройки

г 25,3 • 106

1-

Для двухчастотной настройки

Сх

С2

25,3 -106	25,3-10e__Ci

~ НМ :	3~	~

- С1Сз (К2 1)-С. К2~1

G+C3(K )	1 п + 1 1

(2-17)

(2-18)

Индуктивность катушек L3 заградителя
выбирают в зависимости от соотношения
частот fjfi (табл. 2-6).

Одночастотная притупленная настройка
заградителя производится так же, как и одно-
частотная резонансная. После настройки за-
градителя на резонансную частоту вводится
сопротивление притупления (регулируемое
сопротивление вводится последовательно
с емкостью С,).

Двухчастотная притупленная настройка
возможна при отношении частот К —
— 1,25 -S- 2,5. При двухчастотной притуп-
ленной настройке сопротивление притупле-
ния Л’2 вводят -последовательно с индуктив-
ностью Lg. Притупление первого контура
при этом производить не следует. Значения
величин полного сопротивления заградителя
ВЗ-600-0,25 при одно- и двухчастотных схе-
мах настройки приведены в табл. 2-7.

При широкополосной настройке по трех-
контурной схеме два параллельных контура
LjCj и L3C3 связаны последовательным кон-
туром Г2С2. Индуктивность используется
полностью. Контур L,tC3 шунтируется рези-
стором R3. Диапазон частот разделен на пять
поддиапазонов (по заводским материалам —
четыре поддиапазона).

Границы полос заграждения по частотным
диапазонам для сопротивления более 500 ом
приведены в табл. 2-8.

' Границы поддиапазонов могут быть не-
сколько сдвинуты изменением частот на-
стройки контуров Т^ЛдСх, L3C3 и величины
емкости С2.
Таблица 2-6

Индуктивность катушки L3 заградителя ВЗ-600-0,25

'-77	1,1—1,35	1,35—1,65	1,65—2,0	2,0—2,5
Обозначение выво- дов катушки L3	1,2	1,5	1,8	2,25
L3, мгн	0,21	0,17	0,14	0,11
"=-Ь	0,84	0,68	0,55	0,44

Величины полного сопротивления

Таблица 2-7

заградителя ВЗ-600-0,25 при одно-
и двухчастотных схемах настройки

Частоты настройки, кгц	Полное сопротивление заградителя, ом, не менее :	при различных схемах настройки			
	Резонансная одночастот- ная	Резонансная двух частот- ная	Притупленная одночастотная	Притуплен- ная двухчастот- ная
	Рнс. 1	Рнс. 2	Рис. 3	Рис. 4
40—100 100—200 200—340	5 000  15 000  35 000	2 500  5 000  8 000	500—5 000  700—15 000  15 000—35 000	800—2 500  800—3 500  1 500-3 500

>-й

Рис. ]

Рис 3

Рис. 4

Различные схемы настройки заградителей собирают, устанавливая
перемычки согласно табл. 2-9.

Используя катушки индуктивностейL2u Ls, которыми укомплектован
заградитель ВЗ-600-0,25, можно осуществить настройку по двухкон-
турнсй схеме (табл. 2-10) на полосы, приведенные в габл. 2-11 для ак-
тивных составляющих полного сопротивления более 500 ом. Необхо-
димая величина индуктивности /_.и набирается на катушках /-2 и Ly
соединенных последовательно с использованием отводов.
Величины емкостей по двухконтурной схеме табл. 2-10 равны Сл —
/1 000\2

— 101,4 I-.... пф,С2 — 1 000 пф. Данные табл. 2-11 справедливы для

\ !т /

номинальных значении индуктивности при незначительной паразитной
емкости.

Таблица 2-8

Данные настройки широкополосных диапазонов заградителя

ВЗ-600-0,25

Я о	Полоса загражде-		Частота настройки контуров, кгц		Емкость. пф		Л  о о	
	ння	кгц						
)лдиапаэ	полно- ’ сопро- влению	актив- му против- ник)	6" о П сч	и			и Я £  я 5	я *  о
с	° S  С S ь	о О о с  Е И О Ч	К		и	б'	S	Сё
1	105-160	110-150	129,0	125,0	5 650	3 700	3,77	К
2	130—210	140—200	165,0	159,0	3 440	2 200	2,39	3
3	150—290	165—265	208,5	195,5	2 160	1 455	1,47	2
4	190—470	205—430	305,0	273,0	1 000	750	0,64	1
5	210-540	245—470	341,0	(Д3С4) 376,5	840		Использует- ся индук- тивность 7-3= = 0,445 мгн, отключен- ная от корпуса	

Таблица 2-9

ЭН-0,25 для пяти схем
настройки заградителя

Установка перемычек элемента

Схема настройки	Перемычки					
	П,	п2	пг	л.	п.	
Одночастотная	nt-c.										
Одночастотная при- тупленная	и R'i (200; 33)	+	—	—	—	
Двухчасто гная	/71С1	+	—	1 /4 —	+	—
Двухчастотная при- тупленная	/71-Gj	+		— /?2 и R'„ (200; 33)	+	
Широкополосная	Л,-С!	—	+	/74-/.я	—	+

Примечание. Знак s-р» — схема замкнута; <—» — разомкнута или
не используется.
Схемы для широкополосной настройки заградителя ВЗ-600-0,25

Трехконтурная схема
(диапазон 1—4, табл. 2-8)

Полосная настройка
по двухконтуриой
схеме (диапазон 5,
табл. 2-8)

Полосная настройка
по двухконтурной
схеме (табл. 2-11)

Перед настройкой измеряют величины Lb L2 и L3 на расчетных отво-
дах. Если произведение L^LU отличается от расчетной величины, то
и активное сопротивление отличается от номинального.

Заградители ВЗ-1000-0,6. Величины электрических данных загра-
дителя ВЗ-1000-0,6 приведены в табл. 2-12, а его принципиальная схема
дана на рис. 2-18.

Рис. 2-18. Принципиальная схема заградителя ВЗ-1000-0,6.

Широкополосная настройка возможна в полосе частот 40—600 кгц.
Диапазон частот разделен на семь поддиапазонов (по заводским материа-
лам пять поддиапазонов в полосе 50—300 кгц).

Границы полос заграждения для полного и активного сопротивления,
равного или превышающего 600 ом, приведены в табл. 2-13.

При полосной настройке, как и для заградителей ВЗ-600-0,25,
неточный расчет схемы, значительный разброс параметров и паразит-
ная емкость катушек приводят к тому, что характеристики активного
сопротивления заградителей ВЗ-1000-0,6 в ряде случаев не обеспечи-
вают нормированных заводом значений.

Тщательная настройка по двухконтурной схеме может дать почти
те же результаты, что и по заводской трехконтурной. В верхней части
диапазона заградитель настраивают по схеме фильтра верхних частот —
формула (2-6). В качестве элементов схемы используются катушки
индуктивности и конденсаторы заводских элементов настройки. Ниж-
няя граница полосы заграждения приведена в табл. 2-14.
Таблица 2-11
Полосы настройки заградителя ВЗ-600-0,25 по двухконтурной схеме

3	5

Примечание. Конденсаторы Ct — С5 : 2200 пф, ЗКВ-2,2; Се : 220 пф, ЗКВ-0,22; С7 : 390 пф, ЭКВ-0,39; Со — Си : 2200 пф,
КВ КГ-1-2200-11; С13 • 1500 пф, КВ КГ-1-1500-П. Резистор ПЭВ-100 1 л«±10% (два параллельно).
Наличие защитной катушки сдвигает настройку несколько вверх,
и поэтому значение С, из таблицы нужно при настройке несколько
увеличить. Сопротивление г2 состоит из двух параллельных резисторов
ПЭВ-30 х 820 ± 10%. В нижней части диапазона заградитель настраи-
вается по двухконтурной схеме полузвена полосового фильтра — фор-
мула (2-9).

Таблица 2-13

Данные настройки широкополосных диапазонов заградителя
ВЗ-1000-0,6

Поддиапазон	Полоса заграж- дения, кгц		Частота на- стройки контуров, кгц	Индуктив- ность, мгн		Емкости, пф			Положение перемычки
	со 1	S  §. оЯ С	CXS  58 к к О О о 0) К к О Ч	по актив- ной состав- I ляющей		кТ	4	дополни- тельно С0, Сю, С 12	<5  L  и		
1  2  3  4  5  6  7	42—56  46-75  55—100  65-117  80—200  95-340  140—600	45—53  50-70  60—90  70—110  90—185  110-300  220—600	48,5  59,5  74,5  89,5  130,0  184,0  250,0	0,886 0,886 0,886 0,886  0,886	4,83  10,85  6,92  4,83  2,26  1,14	17500  11600  7210  5150  2420  1240	8100  5290  3 700 1600  890	2 200 (Сц) 662 662 662 662 662 662	к (1) 4(2) 3(3) 2(4) 1(5)

* В скобках даны

обозначения, имеющиеся

на части заградителей.

Таблица 2-14

Нижняя граница полосы заграждения для настройки
по схеме фильтра верхних частот

Параметры заградителя	Нижняя граница fi, кгц			
	106	132,5	159	172
Гзд, ом  С,, пф	400  3 780	500  2 400	600  1680	650  1 435

Таблица 2-15

Полосы настройки заградителя ВЗ-1000-0,6 по двухконтурной схеме

fu  кгц	кгц	?т’  кгц	£ц,  мгн	С2, мгн	L3, мгн	С). пф	СЦ, пф
47,9	68,19	57,16	4,83	4,83 (и —3)			12 946	1666
56,5	69,23	69,6	3,146	2,26(н — 2)	0,886	8 722	1666
63,59	106,0	82,05	2,26	2,26(н — 2)	—.	6 275	1666
80,92	164,82	115,5	1,14	1,14 (и—1)	—	3 171	1666

Примечание. В скобках указаны отводы катушки.
Рекомендуемые полосы настройки заградителя ВЗ-1000-0,6 по двух-
контурной схеме полосового фильтра при индуктивностях катушек
и L3 и при R — гзд = 600 ом приведены в табл. 2-15. Емкости комп-
лектуются из имеющихся в схеме.

Емкость С[ комплектуется из основной (большой) и подстроечной
(малой) емкости (табл. 2-16 и 2-17). В качестве емкости Сп (табл. 2-15)
используют конденсатор CJ2; Cu = С1а = 1 500 пф.

Таблица 2-16

Значение подстроечных емкостей ЭН-0,6

Соединение конденсаторов	Сд-ЬС?			С»	с?4- с8	с7	(Су-рСе) с6
1	2	3		4	5	6	7
Суммарная емкость, пф	141	166		220	246	390	446
Соединение конденсаторов	(С„+Св) с,		(Cq-^C^Cs		СсС8	С?С8	с„с,ся
1	8		9		10	11	12
Суммарная емкость, пф	556		801		882	1 052	1 272

Примечание. С 4- С — последовательное, СС — параллельное.

Таблица 2-17

Значение основных емкостей ЭН-0,6

Настройка по схеме фильтра верхних частот			Настройка по схеме полузвена полосового фильтра		
с1. пф	Соедине- ние кон- денсато- ров	Суммар- ная ем- кость ос- новной группы, пф	Ср пф	Соединение конденса- торов	Суммар- ная ем- кость ос- новной группы, пф
3 760	С1 + С2СБ	3 300	3 171	(С1|С2-|-С3) С4	2 933
2 400	С,	2 200	6 275	(С3-|-С4) С\С2	5 500
1 680	с\+с2	1 100	8 722	(С9 + с10 + С„) X х (с4+СБ) С, С2С3	8 433
1 435	С1 + Си	1 100	12 946	(Cs + Qq) С,С2С;1С4	12 100

При одночастотной резонансной настройке создается параллельный
контур из силовой катушки Llt защитной катушки Ьл и конденсаторов
группы Cj — С7 и С9—Cis (рис. 2-18 и табл. 2-18).

Все схемы настройки заградителя ВЗ-1000-0,6 приведены
в табл. 2-19.
Данные одночастотной настройки заградителя ВЗ-1000-0,6

Частота настройки контура, кгц	Емкость контура, пф	Соединение конденсаторов  —- Су, С*9 — С12 и С*8
45,5	19 700	
50,5	16 000	С^СгСзСзСбСеСтСеСдСю
54,5	13 800	
59,5	11 600	С1С2С3С4С5С6С7
66,0	9 440	
71,0	8 100	С3С4СБС12
79,0	6 600	^3^4^Б
90,5	5 000	СхСАС,
96,5	4 400	с3с4
110,0	3 300	С3С4 + С2
120,0	2 810	С1С6С,
130,0	2 420	^2 О?
136,5	2 200	С3
155,0	17 100	СцС7 (С\ + С2)
166,0	1 490	Ci (Cl -f- С2)
176,0	1 320	Св (С, -f- С2)
193,0	1 100	C2 + C3
208,0	945	+ СС12
216,0	875	Ci 4" С2+С3
236,0	735	(С1 + С2 + Сз) (СБЦ-С7)
259,0	610	Свс7
271,0	560	с8с4с6+свс7
293,0	480	С6С7
324,0	380	с7
352,0	330	с2+с7
375,0	290	Сз+Сз+С?

Заградители ВЗ-2000-1,2. Характеристики электрических данных
заградителей ВЗ-2000-1,2 приведены в табл. 2-20, принципиальная схема
дана на рис. 2-19.

Рис. 2-19. Принципиальная схема заградителя ВЗ-2000-1,2.
Т а б л и ц а 2-19

Схемы настройки заградителя, ВЗ-1000-0,6

Таблица 2-20

Электрические данные заградителя ВЗ-2000-1,2

Схема заградителя	Индуктивность катушек, мгн				Емкость конденса- торов, пф			Co- ri ро- тнвле- ние  -R2, ом	Пробив- ное на- пряже- ние раз- рядника и Р2, ^макс
	Lt		L,	Ls		с.	с.		
Заводская	1,2	0,02	8,9	4,05	7 600	1 000	2 200	1 100	7
Измененная	1,2	0,02	4,0	1,7	7 600	2 200	2 200	700	7

Границы полос заграждения по частотным диапазонам для сопротив-
ления более 500 ом приведены в табл. 2-21 и 2-22.

На характеристики заградителя с измененными данными мень-
ше влияют отклонения величин емкостей и индуктивностей схемы за-
градителя от номинальных данных. Схемы настройки заградителя
ВЗ-2000-1,2 приведены в табл 2-23
Т а б л и ц а 2-21

Данные настройки широкополосных диапазонов
заградителя ВЗ-2000-1,2

С хема заградителя	Под- диа- пазон	Полоса загражде- ния, кгц		Часто- та на- строй- ки конту- ра. кгц	Индуктивность, мгн	
		по пол- ному со- противле- нию	по актив- ной со- ставляю- щей			L,
Заводская	1	38-75	44—68	50,5	8,9	4,05
	2	48-135	55—115	80,5	3,9	1,77
	3	80—600	110—600	144	Закоро-	Не включена
					чена	
Измененная	1И	38-75	42,5-70	53,5	4,0	Не включена
	2И	45—150	50-130	83,5	1,65	1,7
	ЗИ	80—650	100—600	266,0	0,15	Не включена

Схем а заградителя	Под- диа- пазон	Емкость, пф			Сопроти- вление R, ом
		Ci	с6		
Заводская	1	7 600	1 000	2 200	1 100
	2	3 300	1 000	2 200	1 100
	3	Не включена	1000	Не включена	1 100
Измененная	1И	7 600	2 200	Не включена	700
	2И	3 200	2 200	2 200	700
	ЗИ	Не включена	2 200	Не включена	700

Таблица 2-22

Данные схемы

притупленной настройки заградителя

ВЗ-2000-1,2

Поддиапазон	Полоса заграждения, кгц		Емкость Ci, пф
	по полному сопротивлению	по активной составляющей	
1	45—70	50—60	6 600
2	45—90	55-75	4 400
3	50-110	65-85	3 200
4	50—130	70—105	2 200
5	60—220	85-150	1000
Широкополосная настройка (по табл. 2-21)

Трехконтурная схема

Двухконтурная схема	Схема ФВЧ

Притупленная настройка
(по табл. 2-22)

Поддиапазоны 1 и 2

Поддиапазон ЗИ

Поддиапазон 2И

>. Б5меН

1-д	2700oo_:Lz	70 О ом

омгмгн

2200,otp 1,7мги

Э-13М

Поддиапазон 1И

Поддиапазон -3

Заградители ВЗ-2000/400 предназначены для работы в сетях 400—
500 ка с рабочими токами до 2 000 а и рассчитаны на широкополосную
настройку в диапазоне 55—1 000 кгц по схеме одночастотного контура
с малой добротностью. Их характеристика приведена в табл. 2-24, а
принципиальная схема — на рис. 2-20.

Полное сопротивление заградителя для частот 30—40 кгц должно
быть больше 500 ом, для частот 50—300 кгц — больше 1 000 ом.

Рис. 2-24. Зависимость емкости настройки
от h и /?.(Д для заградителя ВЧЗС-100в.

Заградители ВЧЗС-ЮОв. Для обеспечения достаточной величины
активной составляющей сопротивления индуктивность силовой катушки
увеличена при помощи сердечника из трансформаторной стали, находя-
щегося внутри катушки. Схема рассчитана на одночастотную резонанс-
ную притупленную настройку. Величины электрических данных загра-
дителя ВЧЗС-ЮОв приведены в табл. 2-25.

Элемент настройки (рис. 2-21) укомплектован восемью группами
конденсаторов (97, 5; 205; 250; 900; 1 550 пф и три по 2 500 пф) и обеспе-
чивает набор любого значения емкости с точностью до 60 пф.
По заданной нижней границе поносы заграждения определяют
ширину полосы и активное сопротивление /?зд на границах полосы
(рис. 2-22). Для расчетных значений Д и /<?зд находят величину затупляю-
щего сопротивления R (рис. 2-23) и определяют номинальную величину
настроечной емкости Сн (рис. 2-24).

Таблица 2-24

Электрические данные заградителя ВЗ-2000/400

Величины включаемых элементов

L, мгн	С, пф	R, ом	^лР,. Ю	(7прг, кв
2	2 200	1 000 (1,5 а)	60—65	2,5-3

Таблица 2-25

Электрические данные заградителя ВЧЗС-ЮОв

Индуктивность силовой катушкн L, мгн		Величины включаемых элементов		Пробивио? на- пряжение раз- рядника Р В П-3, К6макс
без сердеч- ника	с сердечни- ком	Сн, пф	R, ом	
0,23 + 5%	1,05 ± 10%	97,5-10 502	0—1 000	15,5

2-3. ПРОВЕРКА, ИЗМЕРЕНИЯ И НАСТРОЙКА ЗАГРАДИТЕЛЕЙ

Проверка механического состояния и изоляции. Осматривают сило-
вую катушку и элемент настройки заградителя. Проверяют надежность
крепления витков силовой катушки, разрядников, дополнительных
катушек индуктивности и других деталей элементов настройки. Прове-
ряют надежность паек конденсаторов элемента настройки. Обращают
внимание на надежность контактных соединений между крестовиной
силовой катушки, корпусом элемента настройки и проводом силовой
катушки.

Вывод проходного изолятора элемента настройки должен быть
подсоединен к противоположной крестовине силовой катушки медной
шинкой или жестким проводом.

Заградители ВЗ-600-0,25, ВЗ-1000-0,6 и ВЗ-2000-1,2 поставляются
со смонтированными элементами настройки. К элементам настройки
прилагаются перемычки для переключения поддиапазонов. Подвеска
заградителей одного под другим недопустима, так как запас механи-
ческой прочности реакторов только в 1,3—2 раза больше их веса.

Мегомметром 2 500 в проверяют сопротивление изоляции каждого
конденсатора элемента настройки относительно корпуса и между об-
кладками и изоляции дополнительных катушек. Сопротивление изоля-
ции конденсаторов, резисторов и катушек должно быть не меньше
100 Мом.
Разрядники проверяют мегомметром 1 000 или 2 500 в.

Проверяют электрическую прочность изоляции деталей заградителя.
11роверку производят переменным напряжением по нормам, приведен-
ным в табл. 2-26.

Т а б л и ц а 2-26

Электрическая прочность элементов настройки

Тип заградителя	Электриче- ская проч- ность изо- ляции, квдейств	Пробивное на- пряжение раз- рядников, ^действ	Тип разрядника
КЗ-500			1,5 + 0,3	ПР-2 (тип I)
ВЗ-600-0,25	6,0	1,8	МРП (тип II)
ВЗ-1000-0,6	8,5	5,2	МРП (тип III)
ВЗ-2000-1,2	25,0	7,0	РВПЭ-Ш
		16,0	РВП-6

Настройка и проверка частоты настройки резонансных заградите-
лей производятся по схеме на рис. 2-25. Форма кривой генератора
должна быть синусоидальной, причем выход генератора необходимо
нагрузить на соответствующее сопротивление 100—600 ом.

Для сборки схемы используют провода возможно меньшей длины.
Заградитель кладут или ставят на изолированную прокладку подальше

or металлических предметов

п земли.

При настройке одноча-
стотного заградителя, плавно
изменяя частоту измеритель-
ного генератора, отмечают по
максимуму показаний вольт-
метра резонансную частоту
заградителя. Подбором ем-
кости магазина емкостей до-
биваются совпадения резо-

Рис. 2-25. Схема для измерения и
снятия характеристик полного и ак-
тивного сопротивления заградителей.

нансной частоты заградителя
с заданной.

При настройке двухча-
стотного заградителя (рнс.

2-3) подключают сначала

к силовой катушке емкость С, и настраивают отдельно контур Сх£х
па верхнюю рабочую частоту /2 (как в схеме одночастотного загра-
дителя). Затем на ту же частоту /2 настраивают отдельно контур С2£2.

После этого собирают полную схему заградителя и настраивают его на
нижнюю рабочую частоту ft с помощью емкости С3. Настройку загради-
теля производят при надетой крышке элемента настройки.

Сопротивления заградителя на частотах и /2 не должны значительно

различаться

Заградители с притупленной настройкой настраивают так же, как и
при резонансной настройке (с закороченным сопротивлением притупле-
ния).
сч
сч

га
И
к
ч
\о

га
Н

х

о

га

га
Е
га

X со
3 о
я •

5g

»х

Е ।

©СО
Заградители с расширенной полосой и широкополосные не настра-
ивают, а проверяют. Предварительно при этом набирают конденсаторы
для соответствующего диапазона (табл. 2-27 и 2-28).

Таблица 2-28

Принципиально-монтажные схемы соединения конденсаторов
и катушек в элементе настройки заградителя ВЗ-2000-1,2

Поддиапазоны
по табл. 2-21

Прниципиально-монтажные схемы соединения
конденсаторов н катушек

Первый

CjQCgQ = 7 600 пф

Второй

С3С4 = 3 200 пф

Третий

При необходимости настройки заградителей с расширенной полосой
ио трехконтурной схеме каждый из контуров настраивают на сред-
негеометрическую частоту полосы поддиапазона (fm =	, где и

/2 — верхняя и нижняя частоты поддиапазона), как для одночастотной
резонансной настройки.

У широкополосного заградителя ВЗ-2000/400 проверяют резо-
нансную частоту настройки по схеме рис. 2-25 при закороченном
резисторе R. Резонансная частота настройки должна составлять 76 кгц
(70—80 кгц).
Измерение частотных характеристик полного сопротивления и вно-
симого затухания. Частотную характеристику полного сопротивления
снимают по схеме на рис. 2-25. Для заградителей с резонансной на-
стройкой сопротивление максимально на резонансной частоте.

Изменяют частоту в пределах ±10—15% от резонансной и опреде-
ляют зависимость тока, проходящего через заградитель и напряжение
на заградителей от частоты генератора (8—10 точек).

Сопротивление заградителя для схемы на рис. 2-25 определяют по
формулам:

Измерение производят в частотном диапазоне, для которого полное
сопротивление заградителя составляет не менее 300 ом. Интервал между
измеряемыми частотами 3—5 кгц для широкополосной настройки и

Рис. 2-26. Схема измерения частотной характери-
стики затухания, вносимого заградителем.

1—3 кгц для схем с резонансной и притупленной настройкой. При изме-
рении фиксируют экстремальные точки частотной характеристики.

Качество работы заградителей определяется величиной вносимого
в канал затухания. Измерение вносимого заградителем затухания
производят по схеме рис. 2-26. Вносимое затухание рассчитывают по
выражению

a3.BH=2,31g~|,	(2-20)

где [Д — напряжение сигнала на выходе фильтра присоединения при
отключенном заградителе; U" — то же при заградителе, подключенном
параллельно нагрузке, /?2 = 400 ом.

Величина Ux поддерживается постоянной при подключении и отклю-
чении заградителя. Характеристику снимают для тех же частот, что
и характеристику полного сопротивления.

При очередных проверках частотную характеристику вносимого
затухания можно не снимать. Достаточно измерить полное сопротивле-
ние заградителя и сравнить с результатом измерений при наладке.

Измерением вносимого затухания заградителя можно в ряде случаев
выявить поврежденный, уже смонтированный на линии заградитель.
Это измерение выполняют следующим образом. Измеряют затухание
тракта канала при отключенной с обеих сторон линии (выключате-
лями и линейными разъединителями). При этом заградители не влияют
на затухание тракта. Второе измерение затухания тракта а"р делают
при заземленной рабочей фазе одного из концов линии.
Затухание, вносимое заградителем в' месте установки заземления,
^.,,„ = 0^-0^.	(2-21)

Аналогично выполняют измерения для другого конца линнн элек-
тропередачи.

2-4. КОНДЕНСАТОРЫ СВЯЗИ

Конденсаторы связи служат для подключения высокочастотной
аппаратуры связи, телемеханики и защиты к линиям электропередачи,
а (акже для отбора мощности и измерения напряжения. Для этих целей
применяют конденсаторы с относительно небольшими емкостями (табл.
2-29).

Таблица 2-29

Емкости конденсаторов связи

Тип кожуха	Емкость конденсатора связи, пф, при классе изоляции, кв	
	6—35	60—220
I	2	3
Фарфоровый 	  Металлический		2 400—5 000  17 500—107 000	2 200—1 100  5 800—35 630
Тип кожуха	Емкость конденсатора связи, пф, при классе изоляции, кв	
	•330	400—500—750
	4	Б
Фарфоровый	  Металлический		2 100—6 200	2 400-5 000

Токи промышленной частоты отводятся на землю через конденсатор
связи, минуя аппаратуру высокой частоты. Конденсаторы связи рас-
считаны на фазовое напряжение (в сети с заземленной нейтралью) и на
линейное напряжение (в сети с изолированной нейтралью).

Для силового отбора мощности применяют специальные конденса-
юры отбора, включаемые последовательно с конденсатором связи.
Конструкция конденсаторов отбора такая же, как у конденсаторов
связи.

Эквивалентная емкость присоединения, состоящая из последова-
1елыю соединенных конденсаторов связи и конденсатора отбора, опре-

деляется выражением

г =
^пр. э

_£кс£ото_
СК.с + Сотб

(2-22)

Технические данные конденсаторов. Основные характеристики кон-
денсаторов приведены в табл. 2-30 и 2-31.


Таблица 2-30
Основные технические данные конденсаторов связи

Емкость прнсоеди нения, пф	О О Ю О	ООО	000	000  О О О О	О	О	со	О	О xf	о о ю  xf СМ х? —	СМ	—	Г-	X?	СМ •—	СМ СМ СО  xf СМ —< —	СМ	<—*	О	со см	о о xf4	DO О ООО 000 Dxf О О XF СО ООО D СО О О ос.' СО lOCOxt4  -- ю со Ю I Q X? со Г- со г-	ю — —	
Число эле- ментов	4 см со — СМ СО — см со со со хр см со xf СМ О со см о со		
Ли- нейное напря- жение, кв	ЮОМЮ	ООО	000	000	ОО	О	ЮО'З’	Ю О xf  со »—' 110 CM	— СМ СО	V—« СМ со	со О О	СО' О	Ю	со —' Ю	СО"—'Ю  О1	"-1«	"-10-1 со	со Ю	Ю L-С	Г-	— —	—		
Вес, кг	иО	ю	ю	о	с  г-	со	О	Ю	U  —4	см	см	о	с	О	О XJ4	со	,  ОО—	CM	j  У) о	1	
Диаметр, мм	СМ	£J  о>	1Д  о	°Q	00	°	°	।	v	77	.  со	Xf	xf	ОО	СО	|	X	X  xf	хр	хг	г-	г-	’	io	77	1  2	сЗ  со		
з “ ч « g':	со	о	о	О	с  о	о	o	r-	г  г-	—	^—	со	с	0	о	ю  О 1 xf	X? .	
Емкостное сопроти- вление при 50 гц, ом	7,25 • 106  4,98 • 105  1,71 • 105	1 1	1
tg б прн вво- де в эксплуа- тацию,  %	xf	xf	xf	со  О	ООО	1 1	i
Испытатель- ное напря- жение, действ (50 гц 1 мин)	1О	О	О	Ю	IT  О	—	СО	С'  —	СМ	СМ	СМ	О	о г-	г— о  Ю СО	со о  о	см	
Емкость элемен- та, пф	О	О	О	О	ООО	о  О	О	о	о	ООО	о  xf	CM	xf	СО	ООО	О  xf	СМ	СО	ОО	xf4 СМ Ю	Г-  —4	—	—4 СО	О		45 000
Номиналь- ное на- пряжение, квдейств	iO	Ю  CXI	xf	X?	CO	CO	xf	г	о  co	CO	CO	Г-	о	О	—	—	Xi4		
Тип конденсатора	CM  CM	xf	CO	—<  xf	CM	О	co	xf	O	_ _  a	о	о	о	°	,9	Й	2  X	a	a	m	co	—	—-	Ъ о  g	”	2^:<>< cj 3  c£	ci	ci	cl	i	&	S  g	£	S	s  о	о	о	о	оЧо ОО		
Т а б л и п a 2-31

Основные технические данные конденсаторов отбора мощности

Тип конденсатора	Номинальное напряжение, квдейств	Емкость, пф	Испытатель- ное напряже-	ние (50 гц, 1 мин)	1 ^действ	Высота, мм	Диаметр, мм	Вес, кг	Назначение
ОМ Р-35-0,0535	35	53 500		85		830	730	910	Силовой отбор  МОЩНОСТИ ЛИННИ 400—500 кв
ОМР-15-0.107	15	107 000		55		450	730	450	Кондеисаторн ый тра нсформатор напряжения 500 кв
ДМР И-15-0,105	15	105 000		55		450	730	412	То же 750 кв
ОМН 10.5-60	10.5	173 000		35		1 100 с вы- водами	668X124	150	Силовой отбор мощности линий НО—220 кв

В названиях элементов конденсаторов буквы обозначают характер
применения, вид заполнителя, исполнение; цифры — номинальное
фазное напряжение и емкость (СМР — связь, маслонаполненный, с
расширителем; СММ — связь, маслонаполненный, в металлическом
кожухе).

Для различных напряжений конденсаторы связи комплектуют из
отдельных элементов, соединенных последовательно. Элементы конден-
саторов СМР-бб/^З = 0,0044 рассчитаны на нормальную работу при на-



пряжении 1,1 1/ном, а элементы кон-
денсаторов CMP-133/J/3 = 0,0186
— при напряжении 1,2

Емкость конденсаторов для клас-
сов изоляции 110, 154, 220, 440 и
500 кв принимается с допуском от
—5 до+ 10%. Диэлектрические по-
тери конденсаторов связи зависят
от частоты (рис. 2-27).

Испытания конденсаторов.

Объем и нормы проверок и испыта-
ний конденсаторов связи при вводе
в эксплуатацию следующие:

а)	Измерение сопротивления
изоляции и отношения /?ео//?]5 ме-
гомметром 2 500 в. Величина изо-

Рис. 2-27. Зависимость тангенса
угла диэлектрических потерь
конденсатора связи от частоты.

ляции не нормирована.

б)	Измерение тангенса угла диэлектрических потерь при 10 кв и
температуре окружающей среды 20±5° С. Погрешность измерения долж-
на быть не более 10%.

При вводе в эксплуатацию значения tg б должны быть не больше
указанных в табл. 2-30, в эксплуатации — не более 1%

в)	Измерение емкости с погрешностью не более 2%. Допустимые
отклонения емкости элементов от заводских данных—1,5—2%; для
элементов конденсаторов СМР-55/}+Г= 0,0044—10%.
В данные измерений при температурах ниже —10° С или выше
+30° С вводится температурная поправка на емкость: —0,65% на каж-
дые 10° С при температуре ниже —10° и +0,5% на каждые 10° С при тем-
пературе выше +30° С.

г)	Испытание повышенным напряжением производят в течение
1 мин при напряжениях, указанных в табл. 2-30.

Испытание конденсаторов на 500 кв можно производить напряжением
постоянного тока 400 кв на каждый элемент конденсаторов. Для конден-
саторов напряжением выше 35 кв при отсутствии аппаратуры испытание
повышенным напряжением можно не производить.

д)	Если конденсатор вскрывался, то проверяют его герметичность
в термокамере при 60—65° С в течение 10—14 ч.

Неисправности конденсаторов. Уменьшение емкости конденсатора
может быть признаком обрыва его токоведущих частей.

Увеличение емкости конденсатора может свидетельствовать о час-
тичном пробое конденсатора. Поврежденные секции обнаруживают,
измеряя емкость каждой из них, и замыкают (ие более трех секций в
каждом пакете).

Вскрытие конденсаторов производят при температуре воздуха
20±5°С, секции конденсаторов не должны находиться на открытом
воздухе более 15 мин. После вскрытия конденсатор подвергают термо-
вакуумной обработке, так как вскрытие приводит к некоторому увели-
чению tg б из-за увлажнения и попадания воздуха.

2-5. ФИЛЬТРЫ ПРИСОЕДИНЕНИЯ

Конденсатор связи подключают к аппаратуре не непосредственно
через в.ч кабель, а через фильтр присоединения, который компенсирует
реактивное сопротивление конденсатора связи, согласовывает волновые
сопротивления линии и высокочастотного кабеля, заземляет нижнюю
обкладку конденсатора связи, образуя путь для токов промышленной
частоты, и обеспечивает безопасность работы.

Все переключения в цепи линейной обмотки фильтра присоединения
производят при включенном заземляющем ноже.

Таблица 2-32

Электрические данные фильтра ОФП-4

	Граничные частоты, кгц		S  <и  К - к я о о	Данные катушек				6  So  U ЦО О	й  X -
ее о со «			CJ л о  О Й		32	Я	а м й	£ Е ° .  id CD SEffl	й ь  СО л
С Й К	к	1г	О Си si о  5 В			Коэф циент связи	S $ Й  § s 5  = щ Я  Ы Ч-&	; Хара ческо тивле роны	►Е -&  Д ®  С К22
		120	1 100	0,33	5,3	0,75	23 900	1 750	
I	49								0,3
			2 200		2,6		(21 300)	875	
II	75	200	1 100	0,23	2,2	0,74	13 900	1 200	0,25
			2 200		1,1		(12 800)	600	
III			1 100	0,13	0,86	0,74	8 900	740	
	125	300							0,25
			2 200		0,43		(8 500)	340	
Рис. 2-28. Принципиальная схема
фильтра присоединения ОФП-4.

Фильтр присоединения и конденсатор связи образуют полосовой
фильтр. Фильтры присоединения выполняют по трансформаторной или
автотрансформаторной схемам в виде несимметричных четырехполюс-
ников с разными характеристическими сопротивлениями со стороны
линии и со стороны кабеля.

Фильтр ОФП-4. Предназначен для работы на линиях ПО, 220 и
35 кв по схеме «фаза — земля» с конденсатором связи 1 100 и 2 200 пф
и с кабелем, имеющим волновое сопротивление 100 ом.

Электрические данные фильтра приведены в табл. 2-32, а его схема
на рис. 2-28. Каждый диапазон фильтра состоит из отдельного воздуш-
ного трансформатора, зали-
того изоляционной массой.

Характеристическое со-
противление фильтра на пер-
вом диапазоне с конденса-
тором связи 1 100 пф 7.т„ ~
— 1 750 ом, что дает допол-
нительное затухание за счет
отражения аотр — 0,24 неп.
Со стороны высокочастотного
кабеля волновое сопротив-
ление на всех диапазонах
составляет 100 ом.

При работе фильтра с кон-
денсатором 1 100 пф исполь-
зуется вся катушка Llt а
с конденсатором 2 200 пф
только часть (между отвода-
ми 3—4}. В схему фильтра
включен защитный разряд-
ник ПР-2, необходимый для
снятия кратковременных им-
пульсов напряжения. Про-
бивное напряжение разряд-
ника 1,5+ 0,3 квде1"1ств.

На рис. 2-29 приведены
характеристики рабочего за-
тухания и входного сопро-
тивления фильтра со стороны
линии и входного сопротив-
ления со стороны кабеля.

Фильтр плохо согласован
с линией, особенно на пер-
вом и втором диапазоне
(табл. 2-32). Большая вели-
чина характеристического со-

противления приводит к повышенному затуханию фильтра на низ-
ких частотах, к увеличению затухания канала на приемном конце
и к отражению сигналов на приемном конце от точки подклю-
чения конденсатора связи. Отражение сигналов особенно нежела-
тельно для каналов дифференциально-фазных защит на длинных ли-
ниях.

Для совмещенных каналов диапазоны фильтра часто не обеспечи-
вают необходимой полосы пропускания. Фильтр не работает с конден-
сатором связи емкостью 4 400 пф.
Во многих случаях широкая полоса фильтра присоединения не ис-
пользуется. Ухудшение согласования фильтра с линией при этом не-
оправдано.

Рис. 2-29. Частотные характеристики затухания и входного сопротив-
ления со стороны линии для фильтра ОФП-4. 

а — первый диапазон; б — второй диапазон; в — третий диапазон.------

при = 1 100 пф;-----------------при — 2 200 пф.

600

400

200
О

ЮО 140 180 220 260 кгц
в}

Рис. 2-30. Схема катушек фильтра ОФП-4. (Нумерация выводов обмо-
ток II и III диапазонов отличается от заводской.)

Во ВНИИЭ разработаны модификации фильтра, которые дают боль-
шое количество дополнительных диапазонов. Воздушные трансформато-
ры и конденсаторы фильтра соединяются в различных комбинациях по
трансформаторной и автотрансформаторной схемам. Дополнительные
диапазоны охватывают частоты от 3-3 до 1 000 кгц и дают узкополосные

/г КС

Рис. 2-31. Принципиально-монтажная схема фильтра присое-
динения ФП-500.

С',-25000п<р

15000 п<р

1

фильтры с оптимальным согласованием и с широкой полосой пропус-
кания, но с худшим согласованием. Возможна работа с конденсаторами

связи 3 200, 4 400 и 6 400 пф.

Электрические параметры
основных модификаций филь-
тра приведены в габл. 2-33.
Соединения катушек фильтра
выполняются в соответствии
с этой таблицей. Заводские
соединения предварительно
снимают. Номера зажимов
соответствуют схеме на рис.
2-30, где они на II и III
диапазоне отличаются от за-
водских.

Фильтры ФП-400 и

ФП-500. Предназначены для
работы на линиях 330, 400,
500 и 750 кв по схеме «фаза —
земля» с конденсаторами
связи 5 560, 4 280 и 3 000 пф
с кабелем, имеющим волно-
вое сопротивление 100 ом
(рис. 2-31). Электрические
данные фильтров приведены
в табл. 2-34

Каждый диапазон, как и
в фильтре ОФП-4, состоит из
отдельного воздушного тран-
сформатора. Трансформаторы
фильтра рассчитаны на со-

Рис. 2-32. Зависимость затухания
фильтра ФП-400 (а) и ФП-500 (б) от
частоты.

-------- — I диапазон;

-------------II диапазон.
гласование волнового сопротивления линий 330, 400, 500 и 750 кв,
равного 380—300 ом, с волновым сопротивлением кабеля 70—100 ом.

Характеристики рабочего затухания фильтра ФП-500 и ФП-400
приведены на рис. 2-32.

В схему фильтра включен защитный разрядник с пробивным напря-
жением 1,0±0,3 квдейств (для ФП-400) и 2,0±0,3 кв (для ФП-500).

Фильтр УФП-66. Универсальный фильтр предназначен для работы
на линиях 35—330 кв по схеме «фаза — земля» с конденсаторами связи
всех типов в диапазоне частот 40—600 кгц. Фильтр может работать

Рис. 2-33. Принципиальные схемы фильтра УФП-66.

а — полосовой фильтр; б — фильтр верхних частот: в —автотрансформаторный
фильтр.

также на линиях 6—20 кв. Дпя линий 35—100 кв при большой емкости
присоединения фильтр может целиком перекрывать диапазон частот
18—600 кгц.

Фильтр работает на кабель с входным сопротивлением 100 ом и
согласовывается со стороны линии на 200, 400, 600 и 800 ом.

Фильтр может быть собран по схеме звена полосового фильтра (ПФ)
постоянной К, звена фильтра верхних частот (ФВЧ) постоянной К
или по автотрансформаторной схеме (АТ) (рис. 2-33 и 2-34). Элементом
этих схем является конденсатор связи.

Для всех схемных вариантов рабочее затухание фильтра при вклю-
чении его на номинальные характеристические сопротивления не более
0,25 неп на краях полосы и 0,2 неп в ее середине.

Схема предусматривает возможность поворота фазы приходящего
сигнала на 180°.
Рис. 2-34. Полная принципиальная схема фильтра УФП-66(-----------------— соединения для схемы ПФ:

-------------для схем ФВЧ и АТ).

L л Ln „ Lr — блоки индуктивностей; 2Ci и С2 — магазины емкостей.

3 Справочник п/р Мусаэляна
£9



03  Со	СП	DI CfltfOICfl  ОТСЛ 4^ W tO	сп	>> to to to —	А-20		>>  ©со	>	А-16	№ модификации		
												
	о			__						Емкость коидсиса-		
	8		8	© ©					8	тора связи, пф		
	g ©			to ©					ф	Характеристическое		
			8	8					8	сопротивление, ом		
-Р» сл |	w  г	65—  71-  95-  115-  120-		47—110  65—240		W i'	62-  85-	V1	Со ДО 1	Полоса	пропуска-	
00	СЛ &>	-100  -120  -200  -350  -500	a			от	-200 ।  -280 •		©	иия, кгг		
Н	H	>HHHH	H	>H		>	>>	н	Н			
45	45	H 45 45 45 45  45	45	H45  45		Н  45	НН  45 45	45	45	Схема фильтра		
оо ©	6,94	2,1  1,62 0.89 0.64 0,56	3,45	6,54  3,2 !		NO	3,6  L85 :		17,0	Индуктивность ли- нейной обмотки  Li, мгн		
О	о	co©©©	©	© о		©	©о	©		Индуктивность		
о>	*©  W	— no rf>*OT ©WWW	g	W			— NO W W	со		кабельной обмотки L2,		
р	О	©coo©	©	О©		©	О©	©	©	Коэффициент		
се	й2* ел	© <J от л. W оо-слот	Si			о>	00 ОО © W	"сл сл	to	связи k фильтра		
©	ОТ	to to © 00 OS	os	от no		to  NO		00	8	Емкость копдеиса-		
g о	§	ООО 400 400 ООО ООО	8	ООО  ООО		©  8	ООО  ООО	о  8	i	тора в цепи кабеля С2. пф		
о	о	©ООО©	©	ОО		О	©о	©	©	Максимальное ра		
NO	‘to ©			WW о ю		W от	'to’to СЛО»			бочее затухание, неп		
		to — >—								Подключение		
	О	Ф> © — W		© —		СО	© ©			КС		
00	w	toto—to — to hb. © © от		ОТ 00		-	to —  Ф» о	00	©	Подключение С2		О
no	СЛ	to to	—  ©WOT©©	8	ОТ^)		от	«а	NO		Подключение земли		2  Е
												о
												
©	сл	— no — — от	до	— ел		ОТ		СЛ				
1 to	1	О— ДО W 7 _	1	1		1	— W	1 -	1			S
to —	Й	1 1 1—00©					1 N0OTC		от			я
'J		to to — 4ь I  W to *-1 4b.M • 1  — до	до	to	1 г?	to  1	а.71		7			ГВ К  S
		— ns — — ел										to
-f  to to  1 *	Op  L	—17; 10- 2—24; 21 5—19  0—23  9—22; 20	f	-д|_	7	NO  Г  сл	1 1	— ю г!	9; 8—15;	я н  л  S  Е		: (рис. 2-
Jo	о  1	1 to	to	8	£ ДО	7	Г NO	’ 8  5 1  1 8	7	>£ * S		W
	©	— © 1'Jo tO4i w				й		5?	Г			

Продолжение табл. 2-33
^7*7* сл Xoj	А-12	А-11	А-10	co CO M ОТ СЛ *b- ОТ	7*7* NO —	№ модификации	
			—		—	Емкость кондеи-	
			8		8	сатора связи, пф	
			00  8		О	Характеристическое сопротивление, ом	
61-  81-  105-	СЛ у	ос 1	W  8	62—76 66—92 79—96 96—120 107—205 125—225 175—340	51-  57-	Полоса пропуска	
-96  -135  -410	1	1  ОТ	ОТ		-63  -69	ний, кгц	
ТР ТР АТР	Ч	Ч ТЗ	Ч	ЧЧЧЧЧЧЧ	ЧЧ “Q-d	Схема фильтра	
				5,3  3.8  3,25 2.2  1.33 0,95 0,47		Индуктивность ли-	
4,6  2.4  1,15	ОТ  СО  ОЧ	ОО  СО	о		слот	пейной обмотки  L,, мгн	
	о		W	О О О О О О r	1-^	Индуктивность	
wот'сл	ОО	4Ь		*N5 ОТ "СЛ 00*CD 4ь W W О W X Q1 с	ОТ co СЛ co	кабельной обмотки L2, мгн	
ООО	о	о	о	о p о о о p p	oo	Коэффициент	
88$	W	м	ол	’сл’сл дююх-  № N3 О С» — О 00	MM	связи k фильтра	
О СО СО	00		СО	СЛ СЛ 4* 4ь СЛ *> 4ь.		Емкость кондеиса-	
§§§	ОТ о	§		§§8О§	NO NO 88	тора в цепи  кабеля С2, пф	
ООО	о	О	о	ооооооо	OO	Максимальное ра	
кУк/—	N3	сл	N5	“* "от“сл	сл СЛ	бочее затухание, неп	
						Подключение	
cow*-	W	—	—	ю — со СО ОТ ОТ —	—	КС	
К) *— 4^МСЛ	м	£	от	OJ ОТ — — СО СО —	от —	Подключение С2	О  X!
WOObO	О		О	N3 — — — — —  ►> 05 М О№ о №	WM	Подключение земли	емы с<
ьослсл	сл	сл	сл	— — — W слслсл	СЛСЛ		S
। LL		-6; 2 15—1 -6; 2 21—2		17—2  -6; 2  -6; 4  -6; 4  -22;  5—22;  1—19;  )—17;	'4 ОТ		к а
	— СО  ООО				NONO		л S
	ах.	XU	7k	to iso — w 1 ! 1 Й	1 1  — oo		У
	МСЛ		ЬУ"	|| к		и	т?
'V	— — to оо op w© |		Tf ьо L	to NO— 4b	1  00WW^Ol£  — o 1	1 СЛ		IP ч g	к р
	р 4b	ОТ		I 1 Kss		Е	N5 W
	1 ' м —	N3  1	Lr  oo	OS 0?  -si  -oi  -si	3—H ; 12-	я к	о
				— w —	NO’*		
	W			CO —M	I		
					1  ОТ		

Таблица 2-33

Электрические данные и соединения катушек модификаций фильтра ОФП-4
Продолжение табл. 2-33	Схемы соединения (рис. 2-30)	Перемычки	I 13-14; 12-20; 15-18 19—22: 18—24	5-6; 4-14; 8-12  13—14; 10—16  13-14; 12-16		, J  .  o CM  £  .  CT  1 I  5	t"'  •  J	20-21  4-14; 7-12  12-16  5-11; 8-13  5—6; 4—14; 13—19; 10—21  5-14; 9—15; 10-11		X Xf *4	41, ч,	чч, ЬЛ  4-14; 7-12 15—19; 21—22  10_93- Ю_99- 90—91		О о  о  •  cr  •  с-	11—12; 10—17; 15—19  20—98	
		иютэе аинаьоигя^оц	lOCO	V-iDiD	О	о	Г-Ю	t-. OCGb-OO OiD'#  —< см	—	см	см	—1	—смСМсм — см										
		«Э аинаьонгмйоц  ЭУ1 аинаьонгя^оц	9	16  17	24  3	8  9	16  9	16  24	22  6	14  6	8  14	16  3	8  3	9  1	16  И	20  6	8  16	22  24	22  9	17  9	16  18	23										
	аги  ‘аиивхХхее ээьор -ed эоичгеюиэмем		ю 0.2 0.25 0,25 0.27 0,18 0,12 0,12 0,15 0,20 0,2 0,2 0,2 0.2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2										
	фи	Biragew  ииа1т я edox -вэиайном чхэомид		18 000  17 000  36 000  37 000  27 000  16 000  16 600  21 300  20 000  36 000  12 800  14 200  12 800  12 800  12 800  12 800  25 600  16 000  12 800										
	в&ьчниф у иевяэ хнаиТтиффесУя		0,72  0,87  0,88  0,83  0,83  0,93  0,48  0,59  0.86					0,80 0,42 0,48 0,41 0,55 0.7  0,95 0,65 0,66 ПМ					
	new “z7 ияхоиро йончггэрея чхэоняихяЛ'п'ии		0,23  0,13  0,33  ПОЗ		023 0,10 0,87 0,33 0,23  0,33 .  1,04 0,59 0,44 0,32 0,15  0,11 0,62  0,22 n 13								
	яги* <х7  ияхоиро иониа и  -И1Г чхэоняиххЛйни		с сост	5.15  3,48  2,50 0,375 3,2 1,39 0,95  2,55  3,75  2,71 1,6 1,4 0,73 0,4  2,71 0,59 Л 9.66									
	ебхчкгиф bjmbxq		Оч	Оч Оч Оч	Оч	Оч	Оч	ОчОч	О, Оч  Ci. Н	ННН	Н	Пч	ОчН	Н	ОчОчОчОчНН	НОчН  <<<	<	н	Н<	<	РННН«										
	Ьгя ‘вин  -eHoAuodu eaoirojj		62-187	37-110  45—140  50-220 110—1 000			2g ^чО-  1  ФС ЮСС	39-125 37—61 45-75 58—94 62-123		100-500 33-80 70—190 100-500			
	wo ‘аинап-зиходиоэ эояээьихэиЗахяегёвх		800  1 600  250  400  800  400  400  250  200										
	фи ‘ИЕВ0Э edox -еэнэКиом чхэояид		2 200  2 200  4 400  4 400  4 400  3 200  6 400  6 400  6 400										
	ИИЙВМИфи'П'ОИ БДР		О	—‘см СО	„  СП’—1	—' —4 «	•“	см	еО’З’	л	—«см со Tj* tn со	Т 1 е  titO	WWW	CQ	CQ	CQCQ	CQ	tXkWWW										I
Защита фильтра осуществлена заземляющим дросселем с индуктив-
ностью Лдр = 50 мгн с собственным резонансом на частоте 378 кгц
и вилитовым разрядным на пробивное напряжение 1,5 кв действ ±20%.

Таблица 2-34

Электрические данные фильтров

Тип фильтра	Диапа- зоны	Граничные частоты, кгц		Емкость конден- сатора связи, пф		Данные катушек			
		f,	fi			Индуктив- ность, мгн			Коэффи- циент связи k
						£,		£-2	
1	2	3	4	5		G		7	8
ФП-400	I  II	40  120	200  600	5 560		1,57 0,25		0,29  0,1	0,92 0,91
ФП-500	I  II	40  130	200  500	4 280		1,91  0,185		0,265 0,09	0,92  0,89
Тип фильтра	Емкость конден- сатора фильтра, пф		Характе- ристиче- ское со- противле- ние со стороны линии, ом		Полное затухание фильтра, неп (не бо- лее)		Соединение зажимов		
1	9		10		11		12		
ФП-400	58 000  29 000		540  250		0,15		А	Б  1; 9 2—6—8 5; 10 4—6		
ФП-500	40 000 (33 600)  15 000(9 600)		720  205		0,15  0,1		Tpt: ВВ вывод — 7, 6—8 и 5—7;  Ci—С2  Тр2' ВВ вывод —7, 6—8 и 5—7		

Принципиальные схемы фильтра (ПФ, ФВЧ или АТ), емкость при-
соединения С^с, значение номинального характеристического сопротив-
ления R и рабочая полоса частот определяют схемные варианты фильтра
(табл. 2-35). Схемный вариант выбирают для заданной емкости присое-
динения (конденсатора связи) и рабочей полосы частот.

Сборка схемы фильтра осуществляется на зажимах и панелях блоков
индуктивности БИ. Производится нужное переключение перемычек
77, — Т7В, наложение перемычек на панелях БИ, подключение щупов
А, Б, В ц Г согласно табл. 2-36.
Таблица 2 35

Схемные варианты фильтра УФП-66

№ схемного варианта фильтра	Напря- жение линии электро- передачи, кв	Емкость конденсатора связи СКС = 2сг пф	Схема фильтра	Граничные частоты h - ft, кгц	Характери- стическое сопротивле- ние, ом
1	330	7 000	ФВЧ	48—600	600
2		6 200	ФВЧ	35—600	800
		2 140	Как для линий 110 кв при		
				—2 200	пф
3	220	8 900	ФВЧ	36—600	800
4		3 200	ФВЧ	95—600	600
5		3 200	ФВЧ	75—600	800
6		3 200	АТ	57—140	600
7		3 200	ПФ	54-116	600
8		3 200	ПФ	45-78	600
9		3 200	АТ	53—170	800
10		2 900	ФВЧ	112-600	600
11		2 900	ФВЧ	76—600	800
12		2 900	АТ	60—140	600
13		2 900	ПФ	54-120	600
14		2 900	ПФ	46-77	600
15		2 900	АТ	50—180	800
16		1 100	ФВЧ	288—600	800
17		1 100	ПФ	140—268	600
18		1 100	ПФ	94—240	1000
19		1 100	ПФ	70—144	1 200
20	154	14 000)	ФВЧ	28—600	600
		13 400)			
		4 375	Как	для линий 2	5 кв при
				Скс = 4 400 пф	
		3 200	Как	для линий 220 кв при	
				Скс = 3200	пф
21		1 460	ФВЧ	232—600	600
22		1 460	ПФ	114-280	600
23		1 460	ПФ	106-222	600
24		1 460	ПФ	94—164	600
25		1 460	ПФ	78-117	600
26		1 460	ПФ	62—89	800
27	ПО	17 333	ФВЧ	52—600	200
28		17 393	ФВЧ	26—600	400
29		17 333	ФВЧ	18—600	600
30		17 333	ФВЧ	14—600	800
31		6 400	ФВЧ	152-600	200
32		6 400	ПФ	90—224	200
33		6 400	ПФ	72—140	200
34		6 400	ФВЧ	72—600	400
35		6 400	ПФ	47-135	400
№ схемного варианта фильтра	Напря- жение линии электро- передачи, кв	Емкость конденсатора связи сКС = 2Сг пф	Схема фильтра	Граничные частоты Л - А. кгц	Характери- стическое сопротивле- ние, ом
36		6 400	ПФ	41—90	400
37		6 400	ФВЧ	50—600	600
38		6 400	АТ	42—280	600
39		6 400	ПФ	39—166	600
40		6 400	ФВЧ	40—600	800
41		5 833	ФВЧ	156—600	200
42		5 833	ПФ	90—250	200
43		5 833	ПФ	73-140	200
44		5 833	ПФ	65-104	200
45		5 833	ФВЧ	80—600	400
46		5 833	ПЧ	42—87	400
47		5 833	ФВЧ	54—500	600
48		5 833	АТ	43—120	600
49		5 833	ПФ	35—110	600
50		5 833	ФВЧ	40—600	800
51		2 200	ФВЧ	200—600	400
52		2 200	ПФ	126—324	400
53		2 200	ПФ	106—220	400
54		2 200	ПФ	80—125	400
55		2 200	ПФ	68—96	400
56		2 200	ФВЧ	144—600	600
57		2 200	ПФ	92—250	600
58		2 200	ПФ	73—142	600
59		2 200	ПФ	63—105	600
60		2 200	ПФ	539—77	600
61		2 200	.—	—	—
62	но	2 200	ФВЧ	108-600	800
63		2 200	АТ	60—210	800
64		2 200	ПФ	65-156	800
65		2 200	ПФ	55-113	800
66		2 200	ПФ	49—81	800
67		2 200	ПФ	43—68	800
68	60	26 750	ФВЧ	36—600	200
69		26 750	ФВЧ	18-600	400
70		26 750	ФВЧ	14—600	600
71		8 750	ФВЧ	105—600	200
72		8 750	ФВЧ	55—600	400
73		8 750	ФВЧ	36—600	600
74		8 750	ФВЧ	27—600	800
75	35	17 500	ФВЧ	52—600	200
76		17 500	ФВЧ	32—600	400
77		17 500	ФВЧ	18—600	600
78		17 500	ФВЧ	14—600	800
79		4 400	ФВЧ	212—600	200
80		4 400	ПФ	124—311	200
№ схемного варианта фильтра	Напря- жение линии электро- передачи, кв	Емкость конденсатора связи  Скс = 2СГ пф	Схема фильтра	Граничные частоты  К ~  кгц	Характери- стическое сопротивле- ние, ом
81		4 400	ПФ	108—230	200
82		4 400	ПФ	80—123	200
83		4 400	ФВЧ	104—600	400
84		4 400	ПФ	65—154	400
85		4 400	ПФ	54—110	400
86		4 400	ПФ	47—79	400
87		4 400	ПФ	42—62	400
88		4 400	ФВЧ	76—600	600
89		4 400	ПФ	46—136	600
90		4 400	ПФ	40—90	600
91		4 400	ФВЧ	52—600	800
92		4 400	АТ	52—320	800
93		4 400	АТ	40—140	800
94		4 400	ПФ	36-105	800
95		4 400	ФВЧ	40—600	1 000
96	6—20	35 000	ФВЧ	28—600	200
97		35 000	ФВЧ	14—600	400
98		35 000	ФВЧ	10—600	600

Для сборки схемы необходимы данные табл. 2-37 и 2-38. В табл.
2-37 для различных схемных вариантов фильтра (ПФ и ФВЧ) приведены
значения полосы прозрачности, расчетные величины С2 (или С) и ин-
дуктивностей, рекомендуемые номера схемы соединений соответствую-
щих блоков индуктивности.

В табл. 2-38 для схемы АТ указаны полосы прозрачности, параметры
автотрансформатора, ламели блока индуктивности Тс, к которым под-
ключается линейный конец (щуп В), земля (щуп Г) и ламель, соединяе-
мая с дополнительной ламелью Lc (вход от СКБ), значения СКБ и
номера схем соединения на панели БИ.

В табл. 2-39 приведены значения номинальной индуктивности, но-
мера схем и соединения на панелях БИ.

Для получения различных значений индуктивности три катушки,
размещенные на одной оси, соединяют параллельно, последовательно,
согласно и встречно между собой и с общими выводами блока 1 и 9
(табл. 2-40).

НАЛАДКА ФИЛЬТРОВ ПРИСОЕДИНЕНИЯ

Анализ проекта. Проверяют правильность выбора и расчета
фильтра. Определяют, может ли фильтр обеспечить пропускание всех
рабочих частот в заводском исполнении или с применением модифи-
каций.

Внешний осмотр. Проверяют механическое состояние всех элемен-
тов фильтра, состояние паек, целость и армировку проходного изоля-
тора, крепление трансформаторов, затяжку винтов и т. п.
Таблица 2-36

Соединения схем фильтра УФ П-66

Ламель Lc—10				1	1	1		1		габл. 2-38		АТ	
к х  к  л к ° p-sS				л. 2-39 зели- L из  2-37	1	1		1		О  С	2-38 |	АТ и 2-39	
® ЕСД  Q С о		0)		та б. ЛЯ I [ИН абл.		1		1		1			
		ч  >-3		По д.  L т.	1	1		1		1			
я с				7о						табл.	00 со		
t  >>  3  Е			CQ		О lu					По	03		
													
С О' £				рать С2 по табл. 2-37	1		г	II  см CJ  Те  L, и ЩИ  <м		рать	II  С'	сд	•абл. 8АТ
о		<		*£	и	°  «	II	«  « ||	1		\с я  S			Наб	О1		ПО I 2-3-
			Os		СО xf  1	со 1	1	С? X?		°?	1		
			t:	1 1  Г— О]	о	г— 03				1			
		t		1	1	1		+		1			
е О) е		t:		1	1	+		+		+			
S 0)		cq		+	+	4-		+		4-			
с  CJ		t		1	1	+		4-		+			
Е  0) * О  1 о		t		+	1	1		1		1			
		t		2—1	2-3	2-3		1		1			
		t		+	1	1		4-		1			
				.—1	СО	СО		04		СО			
			t	1  03	1  03	1  О1		д		1  04			
Схемы		БИ		од  -J <0  -7"		•Л”3		лл и Lc последо-	1 вательно|				
Емкость кондеи-	со  О  си О	СВЯЗИ CKC=2C1, пф		Любая по табл. 2-37	о о  Ef  V/	14 400				I Любая	о  Е	табл. 2-37,	
Прин- ципа-	альная	схема	тра	ПФ	ФВЧ					АТ			

Обозначения: «4-» — перемычка замкнута; «—» — перемычка разомкнута или соединения не осуществляются.
Таблица 2-37

Электрические данные схемных вариантов фильтра УФП-66

№ схемного варианта фильтра	«н (расчет- ное), ом	Схема ФВЧ			Схема ПФ							
		fc, кгц	В, мгн	№ схемы по табл.  2-39	fi. кгц	кгц	f2>	СУ	•.  Ж “	№ схемы  БИ la ~lb по табл.  2-39	Lz, мгн	№ схемы БИ Lc по табл. 2-39	С2, пф
1	606	37,5	1,29	6								
2	790	28,5	2,188	36								
3	600	29,8	1,613	39								
4	605	82,2	0,586	29								
5	779	63,8	0,972	31								
7	605				40,3	78,4	124,0	1,290	6	0,586	29	7 040
8	605				42,0	60,2	860	2,188	36	0,586	29	11 900
10	598	91,8	0,519	19								
И	809	67,8	0,953	40с								
13	597				52,4	80,2	122,6	1,359	79	0,519	19	7 320
14	597				43,3	59,4	81,8	2,485	8	0,519	19	14 230
16	595	242,7	0,196	14								
17	597				132,5	198,0	294,8	0,586	29	0,196	14	3 280
18	1 009				92,5	154,0	256,4	0,972	31	0,555	42с	1 930
19	1 211				66,2	99,7	149,7	2,32	12	0,810	78	ЗОЮ
20	589	20,1	2,32	12								
21	567	192	0,235	16								
22	638				109	184	311	0,519	19	0,296	74	2 470
23	638				101	158	248	0,698	27	0,296	74	3 450
24	638				86,2	122	173,5	117	4	0,296	74	5 760
25	638				73,5	974	128,5	1,811	7с	0,296	74	9 100

П родолжение табл. 2-3/

№ схемного варианта фильтра	 «н (расчет- ное), ом	Схема ФВЧ			Схема ПФ							
		fc, кгц	В, мгн	№ схемы по табл.  2-39	fi. кгц	кгц	ft. кгц	В/2, мгн	№ схемы БИ lA — LB по табл. 2-39	В2, мгн	№ схемы БИ  Вс по табл. 2-39	С2, пф
26	793				57,8	75,8	99,2	3,019	13с	0,459	19с	9 630
27	194	46,0	0,339	71								
28	407	21,9	1,430	39с								
29	601	14,8	3,226	2 X 39								
30	802	11,1	5,743	13 +36с								
31	203	122,6	0,131	35								
32	203				82,2	144,0	251,6	0,192	34	0,132	35	9 250
33	203				65,7	99,2	147,0	0,403	32	0,132	35	19 400
34	402	61,8	0,519	19								
35	397				43,5	79,5	144,7	0,629	27с	0,507	25	7 920
36	397				37,7	59,9	95,0	1,110	57	0,507	25	14 000
37	600	41,4	1,152	47								
39	601				34,1	79,5	185,8	0,629	27с	1,156	37	3 500
40	792	31,4	2,013	8с								
41	213	128,2	0,132	35								
42	212				86,5	149,0	258,6	0,196	14	0,132	35	8 700
43	212				67,9	99,2	144,7	0,442	23	0,132	35	19 600
44	212				58,8	80,0	108,7	0,682	45с	0,132	35	29 900
45	410	66,5	0,463	30с								
46	398				39,5	60,9	93,7	1,170	82	0,463	30с	14 700
47	616	44,2	1,110	57								
49	616				32,0	60,9	115,7	1,170	82	1,110	57	6 190
50	795	34,3	1,841	7с								
№ схемного варианта фильтра	«и  (расчет- ное), ом	Схема ФВЧ			Схема ПФ							
		fc. кгц	L, мгн	№ схемы по табл.  2-39	fit кгц	' ПГ кгц	кгц	L/2.  мгн	№ схемы БИ la~lb по табл. 2-39	Lz, мгн	№ схемы БИ Lc по табл. 2-39	С2, пф
51	421	171,4	0,196	14								
52	417				114,8	199,0	344,5	0,292	74	0,192	34	3 330
53	417				98,4	151,0	230,6	0,507	25	0,192	34	5 820
54	417				75,3	99,1	131,8	1,170	4	0,192	34	13 980
55	417				62,9	79,0	99,0	1,841	7с	0,192	34	21 100
56	609	119	0,408	26								
57	609				82,5	151,0	275,4	0,507	25	0,408	26	2 720
58	609				65,7	99,1	148,8	1,170	4	0,408	26	6 300
59	609				56,9	79,1	109,7	1,841	7с	0,408	26	9 910
60	609				47,6	61,9	80,0	3,019	13с	0,408	26	16 180
62	796	90,9	0,698	27								
64	804				58,5	99,1	167,7	1,170	4	0,712	80	3 620
65	804				51,4	79,0	120,8	1,841	7с	0,712	80	6 240
66	804				44,2	619	86,6	3,019	Зс	0,712	80	9 260
67	804				40,5	53,7	72,3	3,989	13	0,712	80	12 320
68	200	29,8	0,535	1								
69	399	14,9	2,13	1								
70	599	9,9	4,801	13 + 2								
71	210	87	0,192	34								
72	404	45,2	0,712	80								
73	606	30,2	1,611	40								
74	830	22	3,019	13с								
75	208	43,7	0,379	22								

Продолжение табл. 2-37

№ схемного варианта фильтра	«и (расчет- ное), ом	Схема ФВЧ			Схемг				ПФ			
		fe кгц	мгн	№ схемы по табл.  2-39	ft, кгц	кгц	h, кгц	L/2. мгн	№ схемы БИ lA— lb по табл. 2-39	£2, мгн	Ks схемы БИ £с по табл. 2-39	С2, пф
76	394	23,1	1,360	79								
77	606	15,0	3,226	2 X 39								
78	800	11,4	5,602	13 + 39								
79	204	177,8	0,091	14с								
80	204				115,6	197,0	335,2	0,148	23с	0,091	14с	7 140
81	204				102,0	157,0	241,6	0,235	16	0,091	14с	11 240
82	204				75,0	99,0	130,5	0,586	29	0,091	14с	28 300
83	415	87,1	0,379	22								
84	390				59 3	99,0	165,1	0,586	29	0,335	71	7 700
85	390				52,0	78,0	117,7	0,953	40с	0,335	71	12 400
86	390				43,8	60,4	83,2	1,611	40	0,335	71	20 700
87	390				38,1	49,8	64,9	2,320	12	0,335	71	30 400
88	563	64,3	0,698	27								
89	607				42,3	78,0	143,9	0,953	40с	0,81	78	5 180
90	607				37,2	60,4	98,1	1,611	40	0,81	78	8 630
91	786	46,0	1,36	79								
94	786				32,6	60,4	112,1	1,611	40	1,356	79	5 НО
95	998	36,3	2,188	36								
96	200	22,8	0,698	27								
97	400	11,4	2,84	79 +39с								
98	600	6,3	6,465	81 + 13								
Т а б л и ц а 2-38

Электрические данные схемных вариантов фильтра УФП-68 (АТ)
Т а б л и ц а 2-39

Соединения на блоках индуктивности фильтра УФ П-66

L, мгн	№ схемы БИ	Перемычки иа панели БИ			
0,812	2	1—2	3-6		4-9
0,852	42	3-4-7			6—9
0,953	40с	1-2-7	3—4—8		5-9
0,959	47с	1-5-7	3—4—8		2-9
0,972	31	1-2-7	3—4		6—8—9
1 1ПО	66	13 4 6	2 5 8		7 9
1 1 16	67	19 4 6	3 5 7		8 9
1,111	58	Г со г  1  фх й  1  о с	2-5-7		8—9
	59	1—2—4—6	3-5-8		7-9
1 116	38	1 2 6	3—4 7		8—9
1,129	37с	1-2-4	3-5-8		7—9
1,130	4с	1-4	5—8		7—9
	38с	1-2—5	3—4—7		8-9
1,133	84	1-8	2—5	3—4—7	6-9
	9с	1—2		3—4	5—9
1,140	44с	1—4—7		2-5—8	3—9
1,152	47	1—6—7		3—4—8	2—9
1,156	37	1—2—4		3-6-8	7—9
1,170	4	1—4		6-8	7—9
	82	1-8	2—4—7	3-5	6-9
1,290	6	1-7			8—9
1,359	79	1—2	3—4—8	5-7	8-9
1,480	39с	1-2-5	3-4-8		7—9
1,611	40	1—2—7	3—4—8		6—9
1,613	39	1-2-6	3—4—8		7—9
1,688	44	1-4-7	2-6-8		3—9
1,721	11	1-2	3—6	4-7	8—9
	49	1-2	3-4-6	5-7	8—9
1,740	52	1-3	2—4—6	5—8	7—9
1,755	36с	1—2—4	3-5—7		8—9
1,760	Юс	1-4	5-7		8—9
1 766	77	1 2	3 4 7	5 8	6 9
1,770	9	i-2	” 3—4 '		6-9
1,772	5	1-2	3-8		7—9
1,778	51	1—2	3—4—6	5-8	7-9
1,780	60	1-3	2—4—6	5-7	8-9
1,841	7с	1-2	3—4	5-8	7-9
1,916	83	1—7	2—5	3—4—8	6—9
1,931	11с	1-2	3-5	4-7	8-9
2,013	8с	1-2	3—8	5—7	4—9
2,131	7	1-2	3—4	6-8	7—9
2,188	36	1-2-4	3—6—7		8—9
2,320	12	1-2	3—7		8—9
2,476	81	1-7	2-4-8	3—5	6—9
2,480	10	1—4	6-7		8—9
2,483	8	1-2	3—8	6—7	4—9
3,019	13с	1-2	3-4	5-7	8—9
3,989	13	1-2	3-4	6—7	8-9
L, мгн	№ схемы БИ	Перемычки на панели БИ			
0019	ЛЯ	13 4 6	Я		2 5 7 9
0,020	65	i-2-4-6-	7		3-5-8-9
	ЛЯ	19 4 6	6		3 5 7 9
Л 0907	А7	13 4 6	7		2 5 8 9
0,021	48	1-4-6			5-9
0,070	35с	1-2-5-7			3-4—8-9
0,091	14с	1-2-5			3-4-9
	34с	1-2-5-8			3-4-7—9
0,095	15с	1-4-8		3-7	2-5-9
0,098	33с	1—2-4-8			3—5—7~9
0,099	16с	1-4-8			5-7—9
0,132	35	1 -2-6-7			3—4—8—9
0,136	22с	1-2-4		3-8	5-7-9
0,148	23с	1-2-5		3-8	4-7-9
0,148	20с	1-2-4		3-7	5-8-9
0,152	21с	1-2-4			3-5-9
0 1.Ч.Ч		12 4 7			3 5 8 9
0,155	1с	Г—4			5-9
0,156	24с	1-4-7			5-8-9
0,192	34	1—2-6-8			3—4—7—9
0,196	14	1-2-6			3-4-9
0,213	33	1 -2-4-8			3—6-7—9
0,222	76	1-4		3-5-8	2—5-7-9
0,227	72	1-3-4		2-5-8	6-7-9
0,230	15	1-4-8		3-7	2-6-9
0,235	16	1-4-8			6-7-9
0,296	74	1-4		3-5-7	2-6-8-Э
0,312	7с	1-3-4		2-5-7	6-8-9
0,330	75	1-4		2-5-8	3—6—7—9
0,335	71	1-2-4		3—5-8	6-7-9
0,379	22	1-2-4		3-8	6-7-9
0,403	32	1-2-4-7			3-6-8-9
0,408	26	1—2—7		3-6	4-8-9
0,415	30	1-2-7		6-8	3-4-9
0,412	18	1-2-8			3-7-9
0,421	17с	1-2-8		5-7	3-4-9
0,422	53	1-4-6		2-5-7	3-8-9
0,424	54	1—4-6		3-5-8	2-7-9
0,426	21	1-2-4			3-6-9
0,433	55	1—4-6		3-5—7	2-8-9
	56	1-4-6		2-5-8	3-7-9
0,434	17	1-2-8		6-7	3-4-9
0,435	41с	1-2-7		3-5-8	4-9
	26с	1-2—7		3-5	4-3-9
0,442	25с	1-2-4		5-8	8-7-9
	23	1-2-6		3-8	4—7-9
0,4-55	29с	1-2-8		3-5	4-7—9
0,459	19с	1-2-8		3—4	5-7-9
L, мгн	№ схемы БИ	Перемычки на панели БИ		
0,463	30с	1-2-7	5-8	3—4—9
0,499	24	1-4-7		6-8-9
0,507	25	1-2-4	6-8	3—7—9
0,516	43с	1-2-8	3—5—7	4-9
0,519	19	1-2-8	3-4	6—7—9
0,530	73	1—4	2-5-7	3—6—8—9
0,531	41	1-2-7	3-6-8	4—9
	69  20  1	1-2-4  1 9 4	3-5-7  3 7	О с  i 1  ОС  1 1  со С£
0,535		1-4		6-9
0,555	42с	1—2—8	3-4-7	5-9
0,585	29	1-2-8	3-6	4—7—9
0,629	27с	1-2-4	5-7	3—8—9
0,635	62	1-4-6-8	2—5—7	3-9
	61	1-4-6-7	2-5-8	3—9
0,670	63	1-4-6-7	3-5-8	2-9
	64	1-4-6-8	3-5-7	2-9
0,680	46с	1-5-7	2-4-8	3—9
0,682	45с	1-4-7	3-5-8	2-9
	2с	1-2	3-5	4—9
0,698	27	1-2-4	6-7	3-8—8
0,712	80	1-3; 2-4-8	5-7	6-9
0,717	46	1-6-7;  2-4—8		3—9
0,752	31с	1-2-7	3-4	5-8-9
0,756	3	1-2		3—9
0,766	43	1-2-8	3-6-7	4-9
0,808	45	1-4-7	3-6-8	2-9
0,810	78	1-3; 2-4-7	5-8	6-9  Таблица 2-40

Значения индуктивностей и взаимных индуктивностей
катушек УФП-66

Значение индуктивностей, мгн

ч	ч	Ч	«12	«!3	«23	Mtc2	«1СЗ
0,535	0,756	1,29	0,2395	0,3275	0,137	0,1145	0,1575

Обозначения М ,сг и М относятся к среднему отводу катушки.

Электрические испытания фильтра. Фильтры проверяют следую-
щим образом:

а)	Измеряют сопротивление изоляции обмоток относительно корпуса
и между собой н изоляции разрядника мегомметром 1 000 в. Сопротив-
ление изоляции должно быть более 10 Мом.
Рис. 2-35. Схема измерения затухания
п входного сопротивления фильтров
ОФП и ФП.

б)	Устанавливают необходимый диапазон фильтра. При использо-
вании дополнительного диапазона по модифицированной схеме для
фильтра ОФП-4 перед сборкой проверяют полярность обмоток фильтра.
Схему собирают с учетом этой полярности.

в)	Изоляцию цепей фильтра испытывают в собранной схеме относи-
тельно корпуса в течение 1 мин мегомметром 2 500 в при отключенном
разряднике.

Измерения и настройка. Фильтр присоединения характеризуется
частотными характеристиками входного сопротивления и рабочего
затухания. Полного согласо-
вания между входными со-
противлениями фильтра и
линией электропередачи в
большинстве случаев не бы-
вает.

Входное сопротивление
фильтра со стороны линии
влияет на величину и нерав-
номерность частотной харак-
теристики затухания. Влия-
ние это тем больше, чем
больше отличаются друг от

Скс — емкость, равная по величине ем-
кости конденсатора связи; /?л — бсзреак-
тивное сопротивление, равное сопротив-
лению линии (300 ом для линии 330—
750 кв и 400 ом для ПО—220 кв).

друга входные сопротивле-
ния фильтра и линии.

а) Измерение затухания
и входного сопротивления
фильтра, отключенного от

линии электропередачи, про-
изводят относительно номинальных значений волновых сопротивлений
линии и в. ч. кабеля по схеме рис. 2-35.

Снимают зависимость рабочего затухания и входного сопротивления
фильтра от частоты (в номинальной полосе частот)

«ф.п —2,3 lg ^-' -|'2,3 lg j/^-, неп.

При R,, — 400 ом и /?! = 100 ом
°ф.п = 2,3 1g ^1, неп-,

U3

= ом-

(2-23)

(2-24)

(2-25)

б)	Измерения входного сопротивления фильтра, подключенного
к линии электропередачи, производят с помощью электронного вольт-
метра и высокочастотного миллиамперметра.

в)	Подстройка фильтра УФП-66 производится в случаях отклонения
характеристик затухания от нормы.

Подстройка фильтров по схеме ФВЧ (или АТ) сводится к определе-
нию частоты настройки / = ]И2 /с (f'o) контура СКСэ — L (или СКСэ —
— £р) (рис. 2-33) и подбору такого значения 2С (или СКБ и 2С(	С2),

при котором частота настройки контура 2Ct — L (Скг>— £g) была бы
возможно ближе к /р (/",), где /с — частота среза; /0 — резонансная час-
тота (в скобках приведены обозначения для схемы АТ).
Индуктивности L подбирают по табл. 2-37 и 2-39. Особенно точного
соответствия частот настройки не требуется, так как рабочее затухание
на краях полосы может оказаться хуже нормированного. В этом случае
следует несколько изменить С2.

2-6. ВЫСОКОЧАСТОТНЫЕ КАБЕЛИ

Высокочастотный кордельный кабель ФКБ-1 х 1.3. Кабель имеет
жилу диаметром 1,3 мм в кордельно-бумажной изоляции. Свинцовая
оболочка толщиной 1,5 мм (защищенная слоем пропитанного джута,
стальной броней толщиной 0,5 мм и наружной джутовой оплеткой)
служит обратным проводом. Внешний диаметр кабеля порядка 20 мм.
Вес 600 кг на 1 км.

Высокочастотные коаксиальные кабели серии РК. Внутренний про-
водник кабеля (одножильный или многожильный) отделен от внешней
оплетки изоляцией из высокочастотного диэлектрика. Внешняя экран-
ная оплетка служит обратным проводом. Внешний проводник заключен
в защитную изолирующую оболочку.

Основные электрические данные кабелей приведены в табл. 2-41.

Изоляция внутреннего проводника выполняется сплошной (все
пространство между внутренним и внешним проводником заполнено
твердым диэлектриком), воздушной или комбинированной (на внутрен-
ний провод насажены изоляционные фигурные шайбы или наложена
спиральная лента, образующая изоляционный каркас) и полувоздушной
(поверх или внутри воздушного каркаса, выполненного как и в кабелях
с воздушной изоляцией, проходит трубка из диэлектрика).

Сплошная изоляция изготавливается из высокочастотной пластмассы
(с малыми диэлектрическими потерями и проницаемостью) или из спе-
циальной резины. Защитной оболочкой служит полихлорвиниловый
пластикат, полиэтилен, свинец, резина РШ и РЩМ, электроизоляцион-
ная пленка из фторопласта-4 и оплетка из стеклонита, пропитанная
кремнийорганическим лаком. В гибких кабелях с резиновой изоляцией
защитная оболочка также делается из резины.

Кабели РК обладают более высокими электрическими парамет-
рами, чем кабель ФКБ-1 X 1,3, рассчитаны на более высокие частоты.
Ниже приведены дополнительные характеристики рассматриваемых
кабелей.

Кабель ФКБ-1 X 1,3 имеет омическое сопротивление жилы
13,8 ом/км.

Кабели РК-3, РК-8, РК-62 имеют сплошную изоляцию из полиэти-
лена и защитную оболочку из полихлорвинила. Защитная оболочка
из свинца у кабеля РК-4.

У кабеля РК-50 поливоздушная изоляция из полиэтилена и оболочка
из полихлорвинила.

Кабели РК-ЮЗ, РК-160, РК-149 имеют сплошную изоляцию из ста-
билизированного полиэтилена и оболочку из пигментированного поли-
этилена.

Кабели РК-150, РК-156 сделаны из того же материала, что и кабели
РК-103, но изоляция полувоздушная.

Кабель РК-104 выполнен со сплошной изоляцией из стабилизирован-
ного полиэтилена, оболочка — из свинца.

Кабель РКТФ-56 имеет полувоздушную изоляцию на основе фторо-
пласта-4, оболочка — из теплостойкой стеклоткани.

У кабелей РК-12, РК'31, РК-44, РК-46 изоляция из высокочастотной
резины.
Основные электрические данные кабелей ФКБ и РК

	О р.		к	Ч) о	ей  Л ri	й*  Й?		
Тнп кабеля	с S о 2 о о  g а п	:ость, пф/.	очее напр ие, кв	ытательнс ряжение,	[метр внул него пров<	шний дна- э кабеля,	оительная на, м	Температура, °C
	н  И н	S ш	XQ И rt <u CU £	я t= £ 5 S к	Чь >;	Ф Г? К си PQ S	р. к  5 §	
ФКБ-1Х1.3	100	35	-	2,0	1,3	10/20	—	
Р К-75-4-15 (РК-1)	75	76	3,0	5,0	0,7	7,3	200	- 40 Ч- + 70
РК-100-7-13 (РК-2)	100	57	4,5	6,0	0,6	9,6	100	-
Р К-75-7-16 (РК-20)	75	76	1,0	3,0	1,1	10,4	50	
Р К-75-4-16 (РК-49)	75	76	1,0	З.о	0,8	6,3	50	—
РК-3	74	70	5,5	12.0	1,4	9,0	200	— 40Ч- + 60
РК-8	75	68	18,0	18,0	2.7	18,0				
РК-62	75	70	—	16,0	2.2	15,0	—	
РК-50	’ 150	27	—	1,0	О.з	6,0	—	—
РК-4	74	70	—	—	1.4	9,0	—	—
РК-12	62	110			5,0	0,3	9,0			- 50 — + 60
PK-3I	68	96	—	1,0	0,8	5,0	—-	—
РК-44	73	85	—-	3,0	0,7	5,0	—	—
РК-46	75	83	—	1,0	0,3	6.0	—	—
Р К-Ю8	74	71		12,0	1.4	9,0	—	_ 60 — + 85
РК-160	75	75		13,0	2,0	13,0	—		
РК-150	150	27		1,0	0.3	6,0	—	—
РК-156	83	48		3,0	0,6	4,0	—	—
РК-104	74	71		12,0	1.4	9,0	—	—
РКТФ-56	77	50		3,0	0,6	5,0	—	- 60 4- 4- 200
РК-101	75	72		5,0	0,7					— 60 ч- + 85
РК-75-12 (РК-1®)	75	76		5.0	0.8	—	—	—
РКТФ-1	75	70		5,0	0,8					— 60 — + 200
РКТФ-2	100	50		6,2	0.7	—	—	—
РКТФ-3	75	70		10,0	1.3	—	—		
РКТФ-20	75	70		8,0	1,4	—	—		
РКТФ-49	75	70		5,0	0,9	—	—	—
Р К-100-7-11	100	-	—	8,0	1,13	9,5		
Кабели РК-1, РК-2, РК-20, РК-49 имеют сплошную изоляцию из
кабельного или стабилизированного полиэтилена, оболоика из поли-
хлорвииилового пластика.

Кабели РКТФ-1, РКТФ-2, РКТФ-3 РКТФ-20, РКТФ-49 выполнены
со сплошной изоляцией из фторопласта-4, оболочка из стеклоткани,
теплостойкие.

Километрическое затухание кабелей ФДБ-1 X 1,3 и РК-1—РК-4
определяют по формулам:

для ФКБ-1х1,3: акаб = 0,1-|-0,9|'г/ -КГ2 неп/клц
для РК-75-4-15 (РК-1): акаб = 3,7	• Ю 2 неп1км\

для РК-100-7-13 (РК-2):	ака6 = 2,9 Vf • КГ2 неп!км-,

для РК-3; РК-4: кКаб=1>5 К/  Ю 2 неп/км-,
для РК-75-11:	«каб = 2,ЗуУ • 10~2 неп[км,

(2-26)

где f — частота, кгц.

Сопротивление изоляции кабелей ФКБ-1 X 1,3 равно 10 000 Мом/км.
Сопротивление изоляции кабелей серии РК (между внутренним прово-
дом и экраном) 300 Мом/км для кабелей со сплошной изоляцией из
пластиката и 100 Мом/км для кабелей с изоляцией из резины. Кабели
с воздушно-пластмассовой изоляцией имеют еще более высокий класс
изоляции.

Проверка кабеля. Перед прокладкой проверяют целость жилы и
измеряют сопротивление изоляции кабеля. Кабель ФКБ-1 X 1,3 жела-
тельно прокладывать одним куском. Разделка кабеля должна быть
герметичной.

В кабеле РК спайка или сварка одножильного проводника не до-
пускается. Для отдельных проводов многожильного проводника это
допустимо. Спайку выполняют серебряным припоем, расстояние между
спайками не менее 10 см.

Все кабели должны иметь специальную концевую арматуру.

Сопротивление изоляции смонтированного кабеля относительно земли
проверяют мегомметром 1 000 в. Ойо должно быть более 10 Мом. Изоля-
цию кабеля испытывают мегомметром 2 500 в в течение 1 мин.

2-7. РАЗДЕЛИТЕЛЬНЫЕ ФИЛЬТРЫ

Разделительные фильтры применяют на высокочастотных каналах
для устранения взаимного влияния каналов в уплотненном тракте
и исключения возможности ложной работы защита и телемеханики.

Схемы включения. Разделительные фильтры применяются для ком-
бинированных уплотненных каналов:

а)	Для канала связи (телемеханики), общего с каналом защиты
(рис. 2-36, а), ограничиваются одним разделительным фильтром РФ-1,
если пост защиты не вносит затухания в тракт каналов связи, снижаю-
щего запас стабильности ниже нормы.

При подключении постов связи и защиты к конденсатору связи при
помощи отдельных кабелей разделительные фильтры необходимо вклю-
чать во все кабели.

б)	Для -каналов с выделением на промежуточной подстанции одного
канала (рис. 2-36,6) разделительные фильтры снижают дополнитель-
ные взаимно вносимые каналами затухания, запирают выделяемые
частоты /j и /2 для следующего участка.
в)	Для подстанции с промежуточным усилителем (рис. 2-36, в)
разделительный фильтр в полосе пропускания должен иметь входное
сопротивление 100 ом и вносить затухание не более 0,1 неп, а в полосе
запирания значительно большее (примерно 4 неп), чтобы не вносить
большого затухания в тракт канала с усилителем и обеспечить высокое
переходное затухание между его входом и выходом.

г

а)	б)

Рис. 2-36. Схемы
включения раз-
делительных
фильтров.

а — для общих
каналов связи (7)
и защиты (2); б —
дл я промежуточ-
ных п/ст. с выде-
лением канала;
в — для п/ст. с
промежуточным
усилителем.

В общем случае разделительный фильтр не должен вносить в парал-
лельный канал дополнительное затухание больше 0,1 неп, вблизи час-
тоты среза не более 0,3 неп (входное сопротивление фильтра в полосе
пропускания постов и кабеля активно и должно составлять около 100 ом,
входное сопротивление фильтра на частотах запирания — больше
1 000 ом).

РАЗНОВИДНОСТИ РАЗДЕЛИТЕЛЬНЫХ ФИЛЬТРОВ

Фильтры по схеме резонансных контуров. Разделительные контуры
включаются последовательно в цепь в. ч. кабеля. Затухание, вносимое
в канал разделительным контуром на частотах пропускания Z, = ZH =
Ян:

^проп —

(2-27)
где Zp.K — сопротивление разделительного контура; Z„ — входное
сопротивление в. ч. кабеля или фильтра присоединения; Z(- — внутрен-
нее сопротивление передатчика, в цепь которого включен разделитель-
ный контур.

Многоэлементный разделительный контур — многорезонансная си-
стема, причем число резонансов на единицу меньше числа элементов.
Частоты, передаваемые по кабелю, в который включается разделитель-
ный контур, совпадают с частотами последовательных резонансов, а
частоты, для которых контур должен представлять высокое сопротивле-
ние, совпадают с частотами параллельных резонансов. Частоты за-
пирания и пропускания чередуются. При увеличении частоты от нуля
первой будет частота запирания, если в схеме контура есть путь для
постоянного тока, или частота пропускания, если в схеме нет пути для

постоянного тока.

Каждая из характеристик многоэлементпых контуров может быть
получена в схемах, составленных из последовательно соединенных
параллельных контуров или из параллельно соединенных последо-
вательных контуров.

Схемы первого типа можно включать в высокоомные линии (400—
500 ом и больше) и применять, если необходимо получить высокое со-
противление на частотах запирания. Схемы второго типа можно вклю-
чать в низкоомные линии (100 ом) и применять, если нужно получить
небольшое сопротивление на частотах запирания.

Параллельный резонансный контур рассчитывают по формулам:

условия резонанса:

. 1 „ 1

ю£ = —С=——;

«С ’	ю2£ ’

L со2С’

(2-28)

резонансное сопротивление равно:

Zp = 2.n/Q,	(2-29)

где добротность Q = <i>L/r,
полное сопротивление

Zp

7 — , р	(2-30)

|1-[ (20 А///0)2

где А/ = /)—f2— расстройка от резонансной частоты (меньше 0,1).
При больших расстройках

Zp

Q “.-1
\«я	/

Активная и реактивная слагающие полного сопротивления:
. , /<2а’2АП
7	7	1 г' I -7--)

р________Р_______у_____: рез \ /О )	(9-42}

{ , /Q-2AA2’ Х~‘ Q , t /Q-2Afy '	}

\ h 1	\ fo /

Последовательный резонансный контур рассчитывают следующим
образом:

резонансное сопротивление

(2-зз)
полное сопротивление
/ rn2\

z=/z₽Q(i~3-	<2-34)

Активная слагающая полного сопротивления не зависит от частоты:
7? = Zp = г.

Трехэлементные разделительные контуры имеют один максимум
и один минимум. Расчетные формулы дают для частотной характерис-
тики четырехэлементпых фильтров два максимума и один минимум или
два минимума и один максимум; для пятиэлементных фильтров —
два максимума и два минимума [Л. 5].

Во всех выражениях значение добротности Q берут для частоты, на
которой подсчитывают сопротивление.

Рис. 2-37. Схемы фильтра нижних частот.

а — Г-образное полузвепо; б — Т-образное полузвено; в — П-образ-
ное звено.

Если нет необходимости на всех частотах в чисто активном сопро-
тивлении запирания контура, то

ZnoaH-'/^H7^.	(2-35)

где X — реактивное сопротивление контура без потерь;

Дмин — активное сопротивление на частоте пропускания.

При частотах, отстоящих от частот пропускания на 5—10%,

^поли /'ТЕ

Разделительные фильтры по схеме резонансных контуров наиболее
просты, и их применяют преимущественно при разделении каналов с
узкой полосой рабочих частот.

Фильтры типа К. Эти фильтры применяют для каналов с широкими
полосами рабочих частот. Фильтры типа К имеют последовательные и
параллельные плечи, состоящие из обратных двухполюсников, т. е.
двухполюсников, произведение сопротивлений которых не зависит от
частоты и постоянно (/? — Z,Z2 — номинальное характеристическое
сопротивление).

Характеристическое сопротивление Т- и П-образных звеньев типа
К в общем виде

 R

п pT=v

7^=7? У 1 — Т)2;

(2-36)

Для фильтров нижних частот (рис, 2-37)

Z1 = /<oL;

z’“Sc.

(2-37)
откуда

Я=Кад=]/^-;

ZT=RlrT'^; Zn=~ *L=;

Т	11 И— Х2

L— Д-, гн;	ф.

'П'/с	^Jci\

Для фильтров верхних частот (рис. 2-38)

(2-38)

(2-39)

(2-40)

1 /соС ’

Z2 = fa>L,

откуда

7? = /AT2=j/	(2-41)

£ = -Д-, гн; С=^-4-5, ф.	(2-42)

4л/с’	4л/сА) ’	'

Полосовые и заграждающие фильтры рекомендуют применять при

отношении частот среза Д и /2 более двух..

Рис. 2-38. Схемы фильтра верхних частот.

а — Г-образное полузвено; б — Т-образное полузвено; в — П-образ-
ное звено.

Разделить или запереть полосу частот можно фильтром, состоящим
из цепочечпо или параллельно соединенных звеньев фильтров верхних
и нижних частот.

Для других случаев применяют полосовые фильтры типа К, схемы
Г-образного полузвена и Т- и П-образных звеньев [Л. 6,7].

Преимуществом фильтров типа К является простота схемы и воз-
растание затухания при удалении от частоты среза. Недостатки —
неравномерность частотной зависимости характеристического сопро-
тивления в полосе пропускания, что приводит к несогласованности
фильтра с нагрузкой.

Фильтры типа tn. При замене параллельного плеча Т-образного
фильтра нижних частот типа К последовательным соединением L и С
или его последовательного плеча параллельным соединением L и С
получают фильтр типа т.

Фильтры типа m имеют крутую характеристику затухания. При
резонансе параллельного плеча затухание фильтра равно бесконеч-
ности. На частотах выше затухание фильтра резко уменьшается.
Изменяя резонансную частоту контуров, получают нужные характерис-
тики затухания фильтров.
Недостатки фильтров типа т\ спад характеристики затухания после
частоты бесконечного затухания f ; нелинейность фазовой характерис-
тики, более сложная схема по сравнению с фильтрами типа К,

Схемы и расчет этих фильтров приведены в [Л. 6, Л. 8]. В [Л. 8]
приведены также схемы и расчет других простейших разновидностей
фильтров.

ПРОВЕРКА РАЗДЕЛИТЕЛЬНЫХ ФИЛЬТРОВ

Проверка механического состояния и изоляции включает в себя:
проверку механического состояния элементов фильтра;

измерение сопротивления изоляции всех элементов относительно
корпуса и между электродами конденсаторов мегомметром 1 000 в.
Сопротивление изоляции должно быть не менее 10 Мом. Сопротивление
изоляции цепей разделительного фильтра в собранной схеме относи-
тельно корпуса испытывают мегомметром 2 500 в в течение 1 мин.

Проверка настройки фильтров и снятие характеристик включает
в себя:

а)	п'роверку настройки фильтра или его настройку, которую про-
изводят аналогично настройке заградителя по схемам рис. 2-25 и 2-26
для частот защиты и связи (для широко распространенной схемы парал-
лельного включения разделительного фильтра на частоте защиты должно
быть максимальное сопротивление, а на частоте связи — минимальное);

б)	измерение частотной характеристики входного сопротивления.
Схему проверки собирают в соответствии с рис. 2-26. Характеристику
снимают, как для заградителя для простых фильтров по схеме резо-
нансных контуров;

в)	измерение затухания, вносимого фильтром. Измерение выполняют
с подключенным и отключенным разделительным фильтром совместно
с высокочастотным кабелем и фильтром присоединения. Разница в
значениях затухания, полученных при измерениях с разделительным
фильтром и без него, дает величину вносимого затухания.

Измерения для сложных фильтров производят так же, как для обыч-
ных четырехполюсников. Снимают частотные характеристики рабочего
затухания и входного сопротивления фильтров, отключенных от схемы.

Раздел третий

ИЗМЕРЕНИЯ ПРИ НАЛАДКЕ КАНАЛОВ СВЯЗИ

3-1. УРОВНИ ПЕРЕДАЧИ

Уровнем передачи называется логарифм отношения мощности
(напряжения или тока) к одноименной величине, условно принятой за
единицу отсчета. Если берется натуральный логарифм этого отношения,
то единица уровня называется непер (левый столбец), если десятичный
логарифм — децибел (правый столбец):

p=4lnft: P=l0,gft:

P/=1nys; pz=20 1g^:

(3-1)
Px, Ux, Iх — соответственно мощность, напряжение и ток в точке
измерения х;

Р„, Ц). Л> — соответствующие величины, принятые за единицу
отсчета.

Из соотношения между величинами натурального и десятичного
логарифмов In k — 2,3 lg k и равенств (3-1) следует: 1 неп = 8,69 дб.
В технике связи в качестве единицы чаще используется непер, в радио-
технике децибел.

Уровень в данной точке х меньше уровня, с которым производят срав-
нение на 1 неп, если мощность Рх в этой точке меньше образцовой мощ-
ности Ро в е2 раз, т. е. в 7,4 раза, или если напряжение (ток) меньше
образцового напряжения (тока) в е раз, т. е. в 2,718 раза, т. е. уровень
передачи величина относительная.

Часто за образцовую мощность принимают мощность Ро, равную
1 Мет, а уровень, определенный относительно этой мощности, назы-
вают абсолютным уровнем. Если мощность Рх равна 1 Мет, то абсолют-
ный уровень в этой точке равен нулю. Его называют абсолютным нуле-
вым уровнем. Если мощность в точке измерения больше 1 Мет, то абсо-
лютный уровень в этой точке — положительный, если меньше 1 Мет —
отрицательный. В общем случае напряжение и ток, соответствующие
пулевому уровню на сопротивлении Zn, определятся из соотношения

Ц> = V1 • 10~3ZH;	(3-2)

(з'2а)

В приложении 2 дана таблица перевода абсолютных уровней в ве-
личины соответствующих мощностей или напряжений на сопротивле-
ниях 100, 135 и 600 ом.

3-2. МЕТОДЫ ИЗМЕРЕНИЯ ЗАТУХАНИЯ

Измерение рабочего затухания. Рабочее затухание (усиление) вы-
ражается формулами (неп)'.

fl₽ = In 2^+2",nzf:	(3‘3)

“Р = 1П U2 + Т ln lZi '

где U\ — напряжение эквивалентного измерительного генератора.

При измерении усиления затухание принимает отрицательное зна-
чение.

Затухание (усиление) может быть определено методом известного
генератора, методом Z и методом сравнения.

По методу Z может быть измерено рабочее затухание при помощи
измерительного генератора с неизвестным внутренним сопротивлением
(рис. 3-1):

II 1	7

а₽=1п2Г/2+у1пЙ-	<3'5)

где Za — рабочая нагрузка четырехполюсника или эквивалентное ей
сопротивление.
Если измерения производятся указателем уровня, то он должен быть
включен высокоомным входом. Если указатель уровня отградуирован
на нагрузке 600 ом, затухание рассчитывают как

«Р = Р1 —Рг+у 1п|? —0,69.

(3-6)

Точность определения затухания не превышает ±0,1 неп, ие считая
дополнительной погрешности, вносимой при неточном выборе Zj.

Рис. 3-1. Схема измерения рабочего затуха-
ния методом Z.

Точность измерения рабочего затухания по методу Z с применением
схемы сравнения (рис. 3-2) по сравнению с предыдущим методом повы-
шается, так как исключается погрешность, вносимая измерительным
прибором при отсчете на разных шкалах. Переключатель П устанав-
ливают в положение 1, затем переводят в положение 2 и, изменяя вели-
чину затухания на магазине затуханий М3, добиваются равенства пока-

Рис. 3-2. Схема измерения рабочего зату-
хания методом сравнения.

заний индикатора И в положении / и 2. В качестве индикатора может
быть использован вольтметр или указатель уровня с высоким входным
сопротивлением.

Рабочее затухание (неп)

«р=«мз + у1п|8>	<3'7)

где смз — затухание, введенное на М3 при равенстве показаний И
в положении 1 и 2 переключателя П,
Перед измерением следует отключить четырехполюсник ЧП и, сое-
динив сопротивления Z, и Z2 непосредственно, Добиться равенства пока-
заний индикатора в положении 1 и 2. Если схема исправна, то при Z] =
= Z2 затухание М3 равняется нулю, при Zr > Z2 затухание на М3
будет равно:

смз = 1п('1+|1')-0,69;	(3-8)

\	Z2/

при Z-j Z%

ймз = 0,69-1п(1+|^.	(3-9)

Точность измерения определяется точностью образцового магазина
затуханий и может быть доведена до ±0,01 неп [Л. 9].

Измерение вносимого затухания. Вносимое затухание может изме-
ряться по тем же схемам, что и рабочее:

Z14~Z2
2 / /±2

1п^+1п
Z,

^ВИ--^р ’

2Z2 I

Zj ± z21

(3-10)

При наладке для измерения вносимого затухания чаще используется
схема рис. 3-3. В положении 1 переключателя П измеряется напряже-
ние 17,, в положении 2 — напряжение (7г;

аЕН = >п7Г = >п тг = Р1—Ра*	(311)

с/2	*-^2

и*

где (70 — напряжение, соответствующее абсолютному нулевому уровню.

Сопротивление Z, равно сопротивлению Z2.

Измерение затухания несогласованности и коэффициента отражения.

Измерение производят по схеме, приведенной на рис. 3-4; ЧПХ и ЧП2 —

Рнс. 3-4. Схема измерения затухания несогласо-
ванности и коэффициента отражения.
четырехполюсники, между которыми измеряют затухание несогласо
ванности; Ro — измерительные резисторы. Чем больше величина со-
противления резисторов Ro, тем выше точность измерения.

Рекомендуемая величина сопротивления RB = 1 000 ом.

Коэффициент отражения

^о=щ-2.	(3-12)

Затухание несогласованности (неп) определяются по выражению

ац= 1п—0,69 = р1 —р2 —0,69.	(3-13)

Чем лучше согласованы четырехполюсники, тем больше величина
йи. При полном согласовании напряжение U2 равно нулю, затухание
несогласованности — бесконечности.

Измерение частотных характеристик затухания. Избирательность.
Частотные характеристики затухания измеряют по схемам на рис. 3-1 —
3-4, при этом на измерительном генераторе устанавливают последова-
тельно частоты измерения. Напряжение t/j па выходе генератора под-
держивают постоянным на всех частотах. Рекомендуется напряжение
Ul поддерживать такой величины, чтобы напряжение на входе измеряе-
мого четырехполюсника было того же порядка, что и в рабочих усло-
виях.

Расчет затухания на каждой из частот производят по формулам
для расчета затухания в зависимости от вида затухания.

Часто интерес представляет отличие величины затухания на каж-
дой из частот от затухания на какой-то одной частоте, принятой за ос-
новную (например, на частоте 800 гц при измерении частотной характе-
ристики остаточного затухания телефонного канала). В этом случае
по результатам измерения может быть рассчитана величина относитель-
ного затухания Ай0. Относительное затухание вне рабочей полосы фильт-
ра или затухание на частотах помехи принято называть избиратель-
ностью фильтра «С/Пф i на г-й частоте. Избирательность приемника опре-
деляется суммарной избирательностью всех фильтров этого приемника
(неп)

«с/пФг = Лво = й«—«о	(3-14)

или

Рс/пф£=Д₽о==-Р/+Ро.	(3-15)

где а, — затухание на данной частоте, неп; pt — уровень, измеренный
на данной частоте, нет, а0 (р0) — затухание (уровень) на частоте, при-
нятой за основную, неп.

Более точные измерения могут быть выполнены измерительным гене-
ратором, внутреннее сопротивление которого значительно ниже вход-
ного сопротивления четырехполюсника (10 s- 20) Zr sg ZBX.

При отсутствии такого генератора можно использовать имеющийся
генератор, включив между ним и измеряемым четырехполюсником уд-
линитель с затуханием 0,5—2,0 неп, имеющий входное сопротивление
того же порядка, что и внутреннее сопротивление генератора, а выход-
ное порядка 5—10 ом. Расчетные данные для изготовления такого удли-
нителя приведены в [Л. 8].

Измерение избирательности может производиться по схеме на
рис. 3-5, где в качестве сопротивления Z2 используется рабочая нагрузка
или эквивалентное ей сопротивление.
Расчет относительного затухания производят по формуле

°с/пф« = А“о«=1п щ=р2(|—Р2/.	(3-16)

где 1/20 — напряжение на сопротивлении Z2 на основной частоте, в;
р2(| — соответствующий уровень, неп; U2i — напряжение па сопротив-
лении Z2 на данной частоте измерения, в; р2; — соответствующий уро-
вень, неп.

Рис. 3-5. Измерение характеристики изби-
рательности.

Напряжение Ut поддерживается постоянным на всех точках изме-
рения.

Измерение может также производиться по этой схеме, но при под-
держании постоянным напряжения С72 на выходе четырехполюсника.
При этом избирательность фильтра максимальна на той частоте, на ко-
торой входное напряжение Ц минимально:

«с,пф I=	~ уу — = Ру Pi мин*	(3- 1 7)

О'! мин

3-3. ИЗМЕРЕНИЕ СОПРОТИВЛЕНИЙ. СОГЛАСОВАНИЕ

При измерении входного сопротивления пассивных четырехполюс-
ников применяется схема рис. 3-6. Четырехполюсник должен быть на-
гружен на сопротивление ZH, равное сопротивлению его нагрузки в
в реальных условиях.

Рис. 3-6. Схема измерения сопро-
тивления методом амперметра и
вольтметра.

Рис. 3-7. Схема измерения со-
противления методом вольтметра
и образцового резистора.

На практике зачастую отсутствуют высокочастотные измерители
тока. В этих случаях величина модуля входного сопротивления (ом)
может быть измерена по схеме на рис. 3-7 и рассчитана по формуле

(3-18)
Погрешность измерения, вносимая включением резистора R„, за-
висит от точности подбора резистора Ro и от соотношения величины его
сопротивления и входного сопротивления измеряемого четырехполюс-
ника.

При выборе /?0 следует выполнять условие

ZBX.	(3-19)

Так как в практике измерений в. ч. каналов связи входные сопро-
тпвления четырехполюсника обычно больше или равны 100 ом, при на-
ладке удобно пользоваться измерительным резистором Яо с сопротивле-
нием 10 ом. В условиях наладки такой резистор может быть изготовлен
из отрезка калиброванного провода, имеющегося в запасных частях
к аппаратуре уплотнения, либо из любого провода с повышенным удель-
ным сопротивлением.

Сопротивление RD должно быть без реактивным, поэтому намотку
его следует производить бифилярно.

При измерении частотных характеристик рабочего затухания ряда
четырехполюсников (фильтров высоких, низких и промежуточных час-
тот, фильтров присоединения и др.) обычно собирается схема измере-
ния, представленная на рнс. 2-51. Одновременно по этой же схеме мо-
жет быть измерена и частотная характеристика входного сопротивления
четырехполюсника. Расчет ведется по формуле

Погрешность измерения достигает 20% и зависит от фазового угла
сопротивления ZBX (увеличивается с ростом реактивной составляю-
щей ZBX). Погрешность уменьшается при уменьшении по сравне-
нию с ZBX. При увеличений частоты погрешность увеличивается. При
измерении фильтров присоединения погрешность невелика, так как
сопротивление этих фильтров в полосе пропускания имеет активный
характер.

Для определения характеристического сопротивления четырехпо-
люсника определяют модуль его входного сопротивления в режиме ко-
роткого замыкания и в режиме холостого хода его выходных зажимов.
Расчет производят по формуле

zc = KZx.xZK,3.	(3-21)

Приведенные методы позволяют определять модули входных сопро-
тивлений пассивных четырехполюсников. Остаются неизвестными ве-
личины активной и реактивной составляющих этих сопротивлений, не-
обходимые для согласования четырехполюсников.

В этом случае может быть использована схема, предложенная во
ВНИИЭ (рис. 3-8). Резистор для уменьшения коэффициента гармоник
измерительного генератора г, = 100 + 400 ом.

Модуль сопротивления определяется по формуле

Д3‘0'

Активная составляющая гвх определяется как

nx L UI И J 2 '

(3-22)

(3-23)
Резисторы Р] (на 1 000 ом) и Яо (на 10 ом) — измерительные. При
указанных величинах и Ro формула (3-23) запишется в виде

'их

\Ul~Ul

I. UI

10 4—1

• 500.

(3-24)

Дальнейший анализ формулы позволил привести ее к более простому
н удобному при расчетах виду. Если при измерении поддерживать на-

Рнс. 3-8. Схема измерения модуля и
активной составляющей полного сопро-
тивления.

пряжение Us постоянным на всех частотах и таким, чтобы величина

Ri,
U^Rf

была равна единице, формула (3-24) приводится к виду

гвх —[i/f —77|—-1]  500.

(3-25)

При значениях Rj и Ro, выбранных выше, напряжение слёдует под-
держивать равным 10 мв.

Анализ зависимости (3-25) показывает, что она может быть представ-
лена графически в прямоугольных осях координат в виде семейства

концентрических окружностей. По-
строенная таким образом номограмма
для определения активной составляю-
щей полного сопротивления приведена
в приложении 9.

Пользуются номограммой следую-
щим образом: из точки на оси абсцисс,
соответствующей измеренному напря-
жению U2, проводят вертикальную пря-
мую до пересечения с окружностью,
радиус которой соответствует напря-
жению t/j. Из полученной точки пере-
сечения проводят горизонтальную пря-
мую до пересечения с осью ординат.
По оси ординат отложены значения
активной составляющей сопротивле-
ния четырехполюсника гвх.

Измерение величины как активной,
так и реактивной составляющих пол-
ного сопротивления может быть произ-
ведено по мостовой схеме (рис. 3-9).

4 Справочник п/р Мусаэляна

Рис. 3-9. Схема измерения
реактивной и активной со-
ставляющих полного сопро-
тивления.

97
Изменяя величину сопротивления заранее отградуированного ре-
зистора Ro и емкости Со, добиваются явно выраженного минимума
показаний вольтметра. Если изменением емкости Со не удается добиться
явно выраженного минимума, то переключатель следует перевести в
другое положение и, изменяя величины А(> и Со, добиться минимума
показаний вольтметра. Если этот минимум получается в положении
L переключателя, то измеряемое сопротивление имеет индуктивный
характер, если в положении С — емкостный.

При равенстве напряжения нулю активная составляющая измеряе-
мого сопротивления Zx равна установленной величине измерительного
сопротивления Ro. Величина реактивной составляющей Zx

1,59-108

Х~ 2rfC0 ’

(3-26)

Рис. 3-10. Схема измерения модуля
и фазового угла сопротивления.

где f— частота, на которой производится измерение, кгц; Со — установ-
ленная величина измерительной емкости при нулевом показании вольт-
метра, пф.

В качестве Со следует использовать конденсаторы с малым tg 6 —
воздушные, керамические или слюдяные. Этот метод является наиболее
удобным и точным при измерении активной составляющей сопротивле-
ния заградителя. В этом случае
величина сопротивления рези-
стора Ао находится в пределах
200 — 1 000 ом.

При измерении активной со-
ставляющей полного сопротив-
ления необязательно добиваться
нулевого показания вольтметра,
достаточно уменьшить его при
помощи Со, а затем добиться
явного минимума при измене-
нии Ro. Величина активного со-
противления равна установлен-
ной величине Ro.

Измерение модуля и фазового угла сопротивления производится по
схеме иа рис. 3-10. Измеряется напряжение Ult затем изменением поло-
жения подвижного контакта образцового резистора Ао напряжение U2
устанавливается равным напряжению Ut. Модуль измеряемого сопро-
тивления равен установленной величине сопротивления г0 образцового
резистора Rn. Величина фазового угла измеряемого сопротивления опре-
делится как

ср=2arcsiп ~~.	(3-27)

Сопротивление г0 отградуировано в омах. Величина сопротивления
Ro должна быть больше ожидаемого значения модуля Z; г, — сопротив-
ление, равное внутреннему сопротивлению измерительного генератора
ИГ.

Согласование по максимальной мощности и по мостовой схеме. В
схеме на рис. 3-11, а измеряются ток / и напряжение U на определенной
частоте. При равенстве входных сопротивлений 7/7, и ЧП2 мощность
Р, равная IU, будет максимальной. По этому методу можно согласо-
вывать четырехполюсники, входные сопротивления которых заведомо
имеют одинаковый характер реактивных составляющих (емкостный
98
или индуктивный). При разном характере этих сопротивлений макси-
мум мощности будет передаваться при условии

*Ч1И = —ЖЧП2 и ГЧП1~ГЧП2-	(3-28)

В ряде случаев согласование осложняется отсутствием в. и. милли-
амперметров.

Точность согласования невысока вследствие того, что изменение
мощности Р в зависимости от изменения входных сопротивлений
четырехполюсника происходит довольно плавно (рис. 3-11,6).

При наладке согласование удобно производить по схеме на рис. 3-4.

но мостовая схема, условием
равновесия которой является

A’oZi = Po^2, т- е-

(3-29)

При равенстве этих сопро-
тивлений напряжение 1/2 равно
нулю. Практически добиться

а)

Рис. 3-11. Схема согласования активного четырехпо-
люсника с пассивным по максимальной мощности (о)
и зависимость мощности, поступающей в нагрузку,
от отношения внутреннего сопротивления генератора
к сопротивлению нагрузки (б).

полного согласования не удается, и наилучшее согласование будет
при минимальной величине напряжения 1/2. При необходимости одно-
временно могут быть рассчитаны коэффициент отражений k0 и за-
тухание несогласованности ап по соотношениям (3-12), (3-13).

Измерение частотных характеристик сопротивлений. По каналам
связи передается не одна частота, а группа частот. Поэтому при на-
ладке измеряют частотные характеристики входных сопротивлений.
111мсрение и проверку согласования ведут по приведенным выше схе-
мам, ио от генератора подают последовательно различные частоты изме-
рения. Уровень на входе на всех частотах поддерживают постоянным.

4*

99
3-4. ИЗМЕРЕНИЕ НЕЛИНЕЙНЫХ ИСКАЖЕНИЙ

К нелинейным элементам относятся электронные лампы, полупро-
водниковые приборы, трансформаторы и дроссели с сердечниками из
магнитных материалов, работающие в режиме насыщения, окислившие-
ся контакты. Нелинейными являются и блоки, состоящие из этих эле-
ментов, в том числе усилители, кольцевые преобразователи частоты
и т. в.

При поступлении на вход нелинейного элемента двух или несколь-
ких частот одновременно на его выходе образуются не только гармони-
ческие составляющие каждой из частот, но и их комбинационные час-
тоты вида f2, 2/у± f2, ЗДзН/г, 2f2± и т. д., или в общем виде
”71+ гДе пит — любые числа натурального ряда.

Гармоники и комбинационные частоты обусловливают наличие на
выходе аппаратуры мешающих частот (наряду с остатками несущих
частот преобразования), что обусловливает влияние на другие каналы
связи и на свой приемник, снижение к. п. д. аппаратуры, ухудшение
разборчивости речи, изменение тембра звука, ошибки в измерениях
и т. д.

Нелинейные искажения могут быть определены различными харак-
теристиками:

1)	коэффициент нелинейности (клирфактор)

/" со

Vui+ui+...+^ V	(3-30)

йн~
шт и	_____

yui+ui+-+ui V(3-31)

« Ul + Ul+.-. + Uf, и

где L71T U2, Un — действующие значения напряжения основной часто-
ты и ее гармоник; U — действующее значение несинусоидального на-
пряжения.

Коэффициенты нелинейности kK и k'B связаны соотношением

2)	коэффициент гармоник

kn = Yf или k'n = ^2	(3-33)

(Jj	(J

где Un — амплитуда гармоники n-го порядка;

3)	коэффициент нелинейности по комбинационным частотам (на-

пример, для разностных частот — f2)

<3'34)

4)	затухание нелинейности (неп)

«* = 1п

(3-35)

где k — один нз вышеперечисленных коэффициентов;
100
5)	косвенные характеристики: амплитудная и давление частот в груп-
повых трактах аппаратуры.

Измерение коэффициента нелинейности методом моста (рис. 3-12).
Резисторы /?г и R3 имеют равные сопротивления (порядка 1 000 ом),
— переменный резистор, УФ — резонансный последовательный кон-
тур, настроенный на частоту fx. Как известно [Л.10], сопротивление та-
кого контура на частоте резонанса чисто активное. Поэтому на резо-
нансной частоте оно может быть уравновешено изменением сопротивле-
ния резистора Rx.

Может быть применен также любой полосовой фильтр аппаратуры
уплотнения, пропускающий частоту fx, так как сопротивление полосо-
вых фильтров в полосе пропускания имеет активный характер и может
быть уравновешено изменением сопротивления Rx.

Сопротивления резисторов Rx и Р2 выбираются таким образом, что-
бы изменением Ry можно было уравновесить мост на основной частоте,

Рис. 3-12. Измерение коэффициента нелиней-
ности методом моста.

т. е. чтобы /?УФ/1 = Ri- Таким образом, если Rytt,f на основной
частоте стремится к нулю (последовательный резонансный контур), то
Rj выбирается примерно равным R2.

При измерениях следует пользоваться квадратичным вольтметром.

Перед измерением измерительный генератор подключают непосред-
ственно на вход мостовой схемы (точки /, 3) и, изменяя величину сопро-
тивления R1( добиваются равновесия моста (1/2>4 = 0) на основной час-
тоте fx. Затем подключают измеряемый нелинейный элемент НЭ. В по-
ложении 1 переключателя П измеряют напряжение С72,4 и, переведя
переключатель П в положение 2, так изменяют величину сопротивле-
ния г (переменное сопротивление /?2), чтобы показания вольтметра ста-
ли равными и2,4-

Коэффициент нелинейности k'K определится как

^ = ^-=/••10-8.	(3-36)

^2

Величина г измеряется омметром и может быть отградуирована за-
ранее.

Погрешность измерения не превышает 5—10%, если соблюдается
условие

2уф n Ri
Ra "Ra'

(3-37)
или при принятых величинах R2 и R3

2УФп>^1’

(3-38)

где 2уФп — сопротивление УФ на высших гармониках п.

Измерение с использованием заграждающих фильтров производят
по схеме на рис. 3-13. Здесь ИГ — измерительный генератор, НЭ —
нелинейный элемент, ЗФ — заграждающий фильтр или контур, на-
строенный на основную частоту, с достаточно узкой полосой загражде-
ния, V — квадратичный вольтметр.

Рис. 3-13. Измерение коэффициента
нелинейных искажений с использова-
нием заграждающих фильтров.

На вход НЭ подается основная частота [г. В положении 1 переклю-
чателя П уровень на входе устанавливается такой величины, чтобы
стрелка вольтметра отклонялась на всю шкалу (при этом уровень на
входе должен примерно соответствовать уровню на входе элемента в
рабочей схеме). Переключатель П устанавливают в положение 2, т. е.
включают фильтр, подавляющий основную частоту. Отклонение [3

Рис. 3-14. Измерение затухания нелинейности.

стрелки вольтметра в этом положении равно коэффициенту нелиней-
ных искажении

=	(3-39)

При необходимости может быть рассчитан и коэффициент нелиней-
ных искажений ka по (3-32). Для измерения коэффициента нелинейных
искажений используют специальные приборы ПНИ (измеритель нели-
нейных искажений), С6-1 и т. п. [Л. 11].

Измерение затухания нелинейности одновременно по всем гармо-
никам (т. е. для feH) производят по методу сравнения. Схема измерения
представлена на рис. 3-14. Удлинитель Удл 0,5—2 неп обеспечивает
102
одинаковую величину нагрузки НЭ на основной частоте и на частотах
гармоник; ЗФ — частотный фильтр, выполненный в виде заграждающего
фильтра основной частоты либо в виде фильтра верхних частот (т. е.
пропускающего частоты выше основной); М3 — магазин затуханий;
V — квадратичный вольтметр.

На вход НЭ подают напряжение основной частоты с уровнем, со-
ответствующим рабочему. В положении 1 сдвоенного переключателя
П измеряют напряжение f/j. Переводят переключатель в положение 2
и, изменяя затухание М3, добиваются показания вольтметра, рав-
ного Uj.

Затухание нелинейности (неп)

ak'n — °мз ~ °ф

(3-40)

где смз — затухание, введенное на М3, неп; — затухание ЗФ на
частотах гармоник, неп.

Если Оф мало во сравнению с омз, то

°/г'н вМЗ.

(3-41)

Рис. 3-15. Измерение коэффи-
циента гармоник и затухания
нелинейности гармоник.

Точность измерения тем выше, чем больше затухание ЗФ на основной
частоте и чем оно меньше на частотах гармоник.

Измерение коэффициента гармоник и затухания нелинейности гар-
моник производят по схеме на
рис. 3-15. На вход нелинейного
элемента НЭ подают основную ча-
стоту с рабочим уровнем L/j. На
выходе НЭ включается специаль-
ный прибор — анализатор гармо-
ник либо избирательный указатель
уровня. Вначале измерительный
прибор настраивается на основную
частоту fi и измеряется уровень рг
па выходе НЭ. Затем измеритель-
ный прибор настраивают на ча-
стоту (ц-ой гармоники, затухание

нелинейности которой хотят определить. Измеряют уровень этой гар-
моники на выходе рп. Затухание нелинейности (неп)

aim = Pi — Рп, неп.

Коэффициент гармоники находят как

Л„=-----=е кп.

а и п

е /,п

(3-42)

(3-43)

Измерение амплитудной характеристики. При наладке в. ч. каналов
связи оценку нелинейности чаще всего производят по а м п л и т у fl-
it ы м характеристикам, так как в практике наладки не тре-
буется измерять малые значения нелинейных искажений и зачастую
отсутствуют необходимые для таких измерений приборы.

Амплитудная характеристика выражает зависимость уровня на
выходе измеряемого элемента от уровня на его входе (рис. 3-16, а, б).
На прямолинейном участке этой характеристики нелинейные искаже-
ния отсутствуют или незначительны. Амплитудная характеристика
не позволяет определить величину нелинейных искажений, однако по
ней можно определить минимальный и максимальный уровень (мощ-
ность) на входе и выходе четырехполюсника, при котором не будет на-
блюдаться значительных нелинейных искажений.

Уровни сигнала в различных точках аппаратуры уплотнения выби-
раются такими, чтобы при допустимых изменениях сигнала все элемен-
ты аппаратуры и канал связи в целом находились на линейных участ-
ках их амплитудных характеристик. Из этих соображений и строятся
заводские диаграммы уровней для каждого типа аппаратуры.

Рис. 3-16. Амплитудные характеристики.
а — выходная; б — затухание (усиления).

При наладке измеряются амплитудная характеристика передатчика
и амплитудная характеристика остаточного затухания телефонного ка-
нала. При отыскании причин повышенной нелинейности измеряют
амплитудные характеристики отдельных блоков. Чаще всего значитель-
ные нелинейные искажения возникают в усилителях мощности при не-
правильной их регулировке. Амплитудные характеристики измеряют
при нагрузках, соответствующих рабочим условиям. Для каналов те-

лу

Рис. 3-17. Измерение амплитудной характери-
стики усилительного элемента.

лефонной связи измерения производят обычно на частоте 800 гц либо
на соответствующих ей преобразованных частотах.

Амплитудная характеристика затухания (усиления) усилительных
элементов измеряется по схеме на рис. 3-17. Магазин затуханий М3
имеет характеристическое сопротивление, равное входному сопротив-
лению измеряемого усилителя. На вход М3 подают сигнал частоты из-
мерения Д с уровнем ро, на 3—4 неп большим рабочего уровня на входе
усилителя. На М3 устанавливают затухание 5—6 неп. При этом уро-
вень на входе усилителя оказывается на 2—3 неп меньше уровня на
входе, устанавливаемого по диаграмме уровней. Сопротивление /?2
эквивалентно рабочей нагрузке усилителя. Уменьшая затухание на
М3 ступенчато по 0,5 неп, измеряют амплитудную характеристику уси-
лителя. Расчет усиления для усилителя напряжения (неп) ведут по
формуле

‘> = 1п-^ + «мз;	(3-44)

‘-'о

для усилителя мощности1

5р = 1п^ + «мз-4 InJ2,	(3-45)

I'd	Z Kj

где Rt — входное сопротивление усилителя.

Амплитудные характеристики четырехполюсников могут быть из-
мерены также по схемам измерения рабочего затухания. Наиболее точ-
ные результаты получаются при использовании схем сравнения. При
этом на вход четырехполюсника подают последовательно скачками че-
рез 0,5 неп сигналы с уровнями, отличающимися от номинальных на
3 неп в сторону уменьшения и на 1—1,5 неп в сторону увеличения.

Рассчитывают относительное затухание как

Ля,о = «мин — аЬ	13-46)

где «мип — минимальное затухание четырехполюсника (максимальное
усиление), неп; а; — затухание в t-й точке измерения, неп.

Давление частот в групповом тракте. В групповых трактах при нали-
чии на входе тракта сигналов различных частот одновременно (конт-
рольной и вызывных, телемеханики и телефонного канала) уровень,
соответствующий величине суммарного напряжения всех сигналов, не
должен быть больше уровня рм8КС, соответствующего максимальной не-
искаженной мощности на выходе. В противном случае, помимо появле-
ния нелинейных искажений, может наблюдаться и так называемое
«давление частот» — уменьшение или увеличение их уровня на выходе
четырехполюсника. Так, например, если уровень, соответствующий
величине суммарного напряжения сигналов контрольной и телефонной
частот, больше рмвкс, а уровень сигнала только одной контрольной час-
тоты меньше рмакс (рис. 3-16), то при появлении частот телефонного
спектра уровень контрольной частоты на выходе уменьшится. Физи-
ческий смысл этого явления заключается в том, что коэффициент уси-
ления усилителя на линейной части амплитудной характеристики вы-
ше, чем коэффициент усиления его при нелинейных режимах работы
(наклон амплитудной характеристики пропорционален коэффициенту
усиления). Если уровень контрольной частоты меньше рмин, а суммар-
ный уровень контрольной и телефонных частот больше рмин, то по той
же причине наблюдается явление увеличения контрольной частоты при
появлении на входе телефонных частот. Это в конечном счете изменяет
величину остаточного затухания канала связи и другие выходные
параметры. При наличии каналов телемеханики давление частот может
повести к появлению ошибок в работе и измерениях по этим каналам.

Ниже приведены способы измерения величины давления.

1.	Давление может быть измерено при помощи избирательного ука-
зателя уровней, который своим узкополосным входом подключается
на выходе четырехполюсника (передатчика) и настраивается на часто-
ту, соответствующую частоте, имеющей минимальный уровень на вы-
ходе (например, на контрольную частоту).
Величина давления (неп) определяется как

Ap = Pi—р2.	(3-47)

где pi — уровень частоты, подверженной давлению, при отсутствии
сигналов других частот на выходе группового тракта, неп; рг — уро-
вень сигнала этой же частоты при наличии сигналов других частот на
выходе группового тракта, неп.

Если измеряется давление контрольной частоты частотами телефон-
ного канала, то на вход передатчика подается сигнал частоты 800 гц
с таким уровнем, чтобы арифметическая сумма напряжений сигнала
контрольной частоты (/к.ч и телефонного сигнала (7Тф была равна на-
пряжению (/„икс, соответствующему максимальной неискаженной мощ-
ности передатчика, т. е. Е'к.ч|- £/Тф= ^макс ((''макс находят из ампли-
тудной характеристики передатчика). Измерение производят на вы-
ходе передатчика, нагруженного на 100 ом. Уровень контрольной час-
тоты не должен изменяться при этом более чем на ±0,1 неп.

2.	Давление можно наблюдать и на экране осциллографа, на кото-
ром при одновременной передаче контрольной и телефонной частот на-
блюдается картина, аналогичная изображению модулированного коле-
бания. Величина давления ориентировочно может быть определена сле-
дующим образом.

По масштабной сетке на экране осциллографа измеряется удвоенная
амплитуда контрольной частоты b (при отсутствии других частот). За-
тем дополнительно включается частота 800 гц с указанным выше уров-
нем. Измеряется величина с, соответствующая в этом режиме удвоен-
ной амплитуде контрольной частоты. Величина давления (неп) ориен-
тировочно рассчитывается как

Др = 1п	(3-48)

Точность определения давления этим методом невелика. Точность
повышается, если измерение величин Ъ и с производить на одном уровне
по вертикали в центре экрана, для чего суммарное изображение двух
частот следует сместить. Если наблюдается уменьшение контрольной
частогы, то b > с, если увеличение, то Ь < с.

3.	Измерение величины давления может быть произведено и на при-
емной стороне, за узкополосным фильтром приема измеряемой час-
тоты. При этом АРУ приемника переводится в положение фиксирован-
ного смещения. На выходе узкополосного фильтра измеряемой частоты
определяют напряжение Ui- На экране осциллографа наблюдают фор-
му кривой при циркулировании в канале сигнала только этой частоты.
Затем включают сигналы остальных частот и наблюдают за изменением
формы сигнала и измеряют суммарное напряжение U2 в тех же точках.
Давление определяют как

Др = 1п rr^pi —Pi.	(3-49)

1'2

Следует учесть, что па выходе узкополосного фильтра сигнал может
измениться не только вследствие давления, но и при недостаточной из-
бирательности узкополосного фильтра. Поэтому предварительно сле-
дует, отключив основную частоту этого фильтра, подать влияющие час-
тоты и, если они проходят на выход узкополосного фильтра, следует
улучшить его избирательность.

Такая подстройка для узкополосного фильтра контрольной частоты
аппаратуры ЭПО-3, ВЧА, ВЧУ может быть осуществлена, например,
106
изменением величины подстроечных емкостей Сб и С8 в блоке ЛРУ.
11<>дстройку ведут по максимуму уровня контрольной частоты на выходе
у исополосного фильтра АРУ при циркуляции в канале только сигнала
контрольной частоты. Чтобы сопротивление измерительного прибора
не вносило погрешность в настройку фильтра, измерительный прибор
следует включать на выходе первого или второго усилительного кас-
када АРУ. При включенном ограничителе при уровнях на входе теле-
фонного канала, больших 0 неп, также не должно наблюдаться давле-
ние частот остальных каналов.

3-5. ИЗМЕРЕНИЕ ЧАСТОТЫ

И ФАЗОВОЙ ПОСТОЯННОЙ

Измерение частоты. При отсутствии специальных измерительных
приборов для ориентировочной оценки частоты может быть исполь-
зована мостовая схема (рис. 3-18). Емкости С3 и вы-
бираются равными и постоянными. Сопротивления	и R2 выби-

раются из соотношения RjRz = 2. Переменные сопротивления
Ra и Rt равны R (лучше использовать магазины сопротивлений).

При измерении сигнал неиз-
вестной частоты подается в диа-
гональ моста 1—3. Одновремен-
ным изменением сопротивлений
Ra и Rt мост балансируется.
Показания индикатора, включен-
ного в диагональ 2—4, равны
пулю. Неизвестная частота (гц)
определяется как
'-sfe <зя»
пли

(3-50а)
Л
, 1
где k— -— постоянная вели-
2лС

Рнс. 3-18. Измерение частоты мето-
дом моста.

чина.

На частотах от 20 гц до нескольких десятков килогерц точность
определения частоты порядка ± (0,1 4- 1,5)% -|- 1 гц. В практике
наладочных работ наиболее удобно измерять частоту методами сравне-
ния.

Измерение методом фигур Лиссажу производят по схеме на рис. 3-19.
На вертикальный вход осциллографа подают неизвестную частоту от

Рис. 3-19. Измерение частоты методом

фигур Лиссажу.

измеряемого генератора ИГ,
на горизонтальный—частоту
образцового измерительного
генератора ОГ. Пилообраз-
ная развертка осциллографа
при этом отключается (ручка
«развертка» в положении
«выкл»).

Плавно изменяя частоту
образцового генератора, доби-
ваются получения на экране
осциллографа одной из фигур Лиссажу (рис. 3-20). Подстраивая
чаеготу образцового генератора, добиваются получения на экране
устойчивой фигуры. При этом соотношение между измеряемой и об-

разцовой частотой опреде-
ляют в зависимости от вида
полученной фигуры по левой
графе таблицы. В зависи-
мости от фазовых соотноше-
ний между измеряемой и
образцовой частотой фигуры
могут принимать вид, ука-
занный в графах 2—6. Точ-
ность измерения по этому
методу ± 1гц при равенстве
измеряемой и образцовой ча-
стот. При неточном совпаде-
нии частот (разность менее
1 гц) фигуры на экране будут
постепенно изменяться по

Рис. 3-20. Фигуры Лиссажу.	фазе от изображенной в

столбце 2 до фигуры, изобра-
женной в столбце 6. Разность в 1 гц даст изменение фазы от 0 до 180°
за 0,5 сек. В общем случае она определяется как

£
2т’

Д/=

(3-51)

где А/ — разность сравниваемых частот, гц;

т — время, в течение которого фаза изменится на 180°, сек.

По этому методу трудно определить частоты, отношение между кото-
рыми более 1 : 8.

Рис. 3-21. Измерение частоты методом круговой раз-
вертки.

По методу круговой развертки можно сравнивать частоты, отли-
чающиеся в несколько десятков раз. Схема измерения представлена
на рис. 3-21. От образцового генератора ОГ получают два синусоидаль-
ных колебания одной частоты, но сдвинутых по фазе на 90°, снимая их
с резистора R и конденсатора С. Внутренняя развертка осциллографа
выключается (либо сигналы подаются непосредственно на пластины
X и У). Окружность получится только при равенстве напряжений, по-
108
Даваемых на пластины, что достигается или изменением величины со-
противления резистора R, или регулировкой усиления усилителей ос-
циллографа.

Напряжение измеряемой частоты fx подается на модулятор электрон-
нолучевой трубки осциллографа. В некоторых типах осциллографов
имеется для этой цели специальный вход Z, вынесенный на лицевую
панель (например, в осциллографе С1-19). В других типах осциллогра-
фов подключение осуществляется на имеющейся сзади или сбоку спе-
циальной панели.

Напряжение частоты, поданной на модулятор, изменяет яркость
окружности, запирая электронный луч в отрицательные полупериоды
(темные штрихи) и усиливая интенсивность луча в положительные по-
лупериоды (светлые штрихи). При кратном соотношении частот образ-
цового и измеряемого генератора эти штрихи будут неподвижны. От-
ношение частот равно числу темных (или белых) штрихов. В примере

на рис. 3-22, а оно равно 16 : 1, fx —
— 16/обр. При исследовании импульс-
ного напряжения большой скважности
на экране будут видны светлые или
темные точки в зависимости от
полярности исследуемых импульсов
(рис. 3-22).

Методом биений могут быть опре-
делены частоты звукового диапазона
без детектирования сигналов и высоко-
частотного — с предварительным детек-
тированием. Частоты сравниваемых
колебаний одновременно подаются на
телефон или на динамик. Частота об-
разцового генератора плавно изме-
няется. Пока сравниваемые частоты

I
\

\

I

О)

б)

Рис. 3-22. Осциллограмма

при
дом

а —
ние;
ние.

измерении частоты мето-
круговой развертки.

синусоидальное напряже-
б — импульсное напряже-

отличаются на 10—15 кгц, в телефоне прослушивается два тона.
Когда частоты окажутся достаточно близкими, будут прослушиваться
биения — изменение интенсивности звука. При равенстве частот будет
прослушиваться один тон постоянной интенсивности. Если продол-
жать изменять частоту образцового генератора в ту же сторону, то
вновь возникнут биения, а затем начнут прослушиваться два тона.
Таким образом, биения возникают, когда образцовая частота/0 меньше
измеряемой, и в случае, когда образцовая частота больше измеряемой
частоты.

Точность измерения частоты 15—20 гц. Для повышения точности
измерения параллельно телефону может быть включен высокоомный
чувствительный вольтметр.

Синхронизация генераторов, стабилизированных кварцевыми ре-
зонаторами. Такие генераторы выполняются обычно как автогенераторы
по трехточечной схеме, эквивалентная схема которых представлена
на рис. 3-23. Колебательный контур LC создает колебания с частотой

/о =----Кварцевый резонатор включен последовательно в цепь

2л У LC

обратной связи и является узкополосным фильтром с полосой пропуска-
ния Л/Кв:

Д/кв = (0,2-0,4).10-*/кв,

(3-52)

где /кв — резонансная частота кварцевого резонатора.
Если частота fB колебаний контура задающего генератора значитель-
но отличается от частоты fKB, то цепь обратной связи разрывается и ге-
нерация не возникает.

Из (3-52) видно, что при собственной частоте кварцевого резонатора
8 кгц резонансная частота колебательного контура не должна отличать-
ся от /Ев более чем на ±(8 ч- 16) гц. При частоте кварцевого резонатора
100 кгц это различие может составлять ±(100 4- 200) гц. Поэтому гене-
раторы несущих частот 8—16 кгц обычно тщательно настраиваются на
заводе и термокомвенсируются. Настройка этих генераторов при на-
ладке осуществляется только в случае отсутствия генерации при исправ-
ном кварцевом резонаторе

Частота резонансных контуров генераторов высоких частот может
быть изменена в пределах до нескольких сотен герц при помощи имею-

Рис. 3-23. Схемы замещения генераторов, стабилизи-
рованных кварцевыми резонаторами.

а — с общим анодом; б — с общим катодом.

щихся в схеме генераторов подстроечных конденсаторов (например,
емкость С14 в блоке КГ-3 аппаратуры ЭПО-3).

Синхронизация генераторов производится при передаче по каналу
только сигнала контрольной частоты. На горизонтальные пластины
осциллографа подают сигнал от кварцевого генератора промежуточной
частоты (от блока ГН-8-16 в аппаратуре ВЧА или от блока КГН-9 в ап-
паратуре ЭПО-3). На вертикальные пластины подают сигнал контроль-
ной частоты с выхода первого каскада усиления усилителя АРУ (на-
пример, от точек К2—К6 блока АРУ-3 аппаратуры ЭПО-3). При этом
не следует подавать землю через осциллограф на разземленные точки
схемы.

Изменяя в небольших пределах величину подстроечной емкости
в. ч. генератора несущей частоты приемника или генератора, добива-
ются получения на экране устойчивой фигуры Лиссажу. Если прихо-
дится значительно изменять емкость, то лучше это изменение делить
пополам между генератором передатчика и приемника.

При такой синхронизации компенсируется не только расхождение
частот в. ч генераторов, но также и расхождение частот генераторов
промежуточных частот.
При синхронизации генераторов аппаратуры с одной ступенью пре-
образования, работающей на одинаковых частотах приема и передачи
(например, посты защиты), сигнал от своего генератора подается на го-
ризонтальный вход осциллографа, а приходящая частота — на верти-
кальный вход.

Если такая аппаратура работает на разных частотах, синхрониза-
ция не производится.

Рис. 3-24. Схема синхронизации генераторов, не имеющих квар-
цевой стабилизации.

а — методом сравнения с промышленной частотой; б — методом сравне-
ния с образцовым генератором.

Синхронизация генераторов, не стабилизированных кварцевыми резо-
наторами. Настройку задающих контуров таких генераторов (как вы-
соких, так и промежуточных частот) следует вести при помощи образ-
цовых генераторов или частотомеров высокой точности. Предваритель-
ная (ориентировочная) проверка частоты генераторов аппаратуры про-
изводится по имеющимся измерительным генераторам. При работе в
канале связи производится синхронизация генераторов в. ч. по конт-
рольной частоте по схеме на рис. 3-24, а. В качестве образцового ис-
пользуется самодельный кварцевый генератор либо генератор ра-
ботающей в данном пункте аппаратуры ЭПО.

При отсутствии кварцевых генераторов может быть использована
схема на рис, 3-24, б [Л. 12]. На телефонный вход передатчика подается
частота, являющаяся n-й гармоникой частоты питающей сети (сравни-
вают при помощи осциллографа). Частота питающей сети (50 гц) при-
нимается за образцовую и на приемной и на передающей стороне, так

Рис. 3-25. Возможное расхождение промежуточных
частот и контрольной частоты при синхронизации ГВЧ
по схеме на рис. 3-24, б.

как она в обоих пунктах одинакова. Синхронизация ГВЧ ведется до
получения устойчивой фигуры Лиссажу на приемной стороне, совпадаю-
щей с фигурой на передающей стороне. Для сравнения может быть
использован и метод круговой развертки. Для проведения синхрониза-
ции по этой схеме необходим звуковой генератор ЗГ с плавной настрой-
кой частоты.

Эта схема синхронизации может использоваться и для кварцевых
генераторов. Если приемник и передатчик присоединены к ВЛ, питаю-

Рис. 3-26. Схема измерения расхождения
частот.

щимся от не связанных между собой источников промышленной часто-
ты, частоты которых отличаются па Af (обычно менее 1 гц), то погреш-
ность синхронизации по данному методу составит пАД Здесь п — по-
рядок гармоники промышленной частоты, устанавливаемой на ЗГ.

Существенным недостатком этого метода является то, что совпадение
частоты на выходе приемника с частотой на входе передатчика возможно
и при несовпадении с расчетной частотой выделенной контрольной час-
тоты (которая используется в ряде случаев в качестве несущей частоты
второго демодулятора или для синхронизации). Промежуточные час-
тоты при этом также будут отличаться от расчетных, т. е. фильтры co-
rn ветствующих частот будут использоваться не лучшим образом. При
дальнейшем расхождении частот соответствующих генераторов в про-

цессе эксплуатации затухание на некоторых частотах может значи-
тельно возрасти и стать недопустимо большим. После синхронизации
но указанному методу обязательна подстройка узкополосного фильтра
контрольной частоты по максимуму реально получаемой частоты. Ска-
занное пояснено примером на рис. 3-25.

Измерение расхождения частот генераторов. В ряде случаев тре-

буется точное определение величины расхождения частот приема и

передачи. При отсутствии высокоточных образцовых генераторов
измерение может быть произведено по схеме рис. 3-26. На горизонталь-

ный вход осциллографа подается ча-
стота от образцового генератора, по
которому можно определить частоты,
отличающиеся на ожидаемую вели-
чину расхождения Л/ (например, гене-
ратор, имеющий лимб расстройки).

В положении 1 переключателя на
вертикальный вход осциллографа по-
дают приходящую частоту fx. Полу-
чают неподвижную фигуру Лиссажу
путем подстройки частоты образцового
генератора. Отмечают эту частоту Д.

В положении 2 переключателя на
вертикальный вход осциллографа по-

Рис. 3-27. Измерение раз-
ности фаз по фигурам Лис-
сажу.

дают сравниваемую частоту местного
генератора МГ. Изменяя частоту на-
стройки образцового генератора, полу-
чают такую же, как и в первом слу-

чае, фигуру Лиссажу. При этом ча-

стота, установленная на образцовом генераторе, равна f2. Расхождение

частот приема и местного генератора определяют как

Д/=А-А.		(3-53)

Измерение разности фаз и фазовой постоянной по фигурам Лиссажу.
Разность фаз ориентировочно может быть определена по форме фигуры
совпадающих или кратных частот на экране осциллографа. Точнее
фаза может быть определена при равенстве измеряемых частот (или при
определении сдвига фаз одной и той же частоты на входе и на выходе
четырехполюсника). На экране осциллографа при этом получают эл-
липс. Разность фаз может быть рассчитана по формуле

Ф= arcsin ^2= arcsin ,	(3-54)

JD	/1

где А, В, хе, ув находят по экрану осциллографа (рис. 3-27).

Перед проведением измерений следует установить луч осциллографа
в центре масштабной сетки.

При ф = 0 эллипс вырождается в линию, наклоненную под углом
45°. При измерении разности фаз, близких к 0 или 180°, погрешность
измерения ± (1 + 2)°. При сдвиге фаз около 90° — порядка ±10°.
Величина погрешности зависит от толщины следа луча на экране.

Измерение фазы может производиться также фазометрами, например
прибором Ф2-1 (ЭФ-1), работающим в диапазоне 20 гц — 100 кгц. По-
грешность измерения Не превышает ±(14- 4)% в зависимости от диа-
пазона измеряемых частот.
3 6. ПОГРЕШНОСТЬ ИЗМЕРЕНИЯ, ОБУСЛОВЛЕННАЯ ВКЛЮЧЕНИЕМ
ИЗМЕРИТЕЛЬНЫХ ПРОВОДОВ И ПРИБОРОВ

1.	На точность измерений существенное влияние оказывает форма
сигнала на входе измеряемого четырехполюсника. Для правильной
оценки затухания четырехполюсника, его входного сопротивления и
т. д. форма сигнала на входе должна быть синусоидальной, т. е. не
должна содержать гармонических составляющих. Не следует произво-
дить измерения при максимальной выходной мощности генератора, так
как при этом форма сигнала почти всегда искажена.

Для подавления высших гармонических составляющих (для унич-
тожения клирфактора) параллельно генератору может быть включен
резистор г, на 100 — 600 ом, либо удлинитель с затуханием 1—2 неп.

2.	При измерении частотных характеристик приходится перестраи-
вать генератор и даже переходить на другой диапазон его работы. В

Рис. 3-28. Измерение тока на высоких частотах.

а — схема замещения прибора; б — правильное включение прибора.

этих случаях даже при поддержании одинаковой выходной мощности
генератора на всех частотах форма сигнала на некоторых частотах
может оказаться несинусоидалы-юй.

Перед измерением рекомендуется включить на вход измеряемого
четырехполюсника осциллограф и проверить форму сигнала на всех
частотах измерения, поддерживая уровень на его входе в нужных пре-
делах. Если осциллограф имеет высокое входное сопротивление, не из-
меняющее параметров цепи, то он может быть оставлен для конт-
роля на все время измерения. Оставлять осциллограф с закрытым вхо-
дом (с емкостью на входе) не следует.

3.	При включении амперметра последовательно с нагрузкой на вы-
соких частотах на точность измерения оказывают влияние собственные
индуктивности п емкости прибора н емкости монтажа (рис. 3-28). Меж-
ду каждым зажимом и землей действуют собственные емкости Cj и
С3. Емкость С2 действует между входными зажимами прибора. Анало-
гичные реактивности появляются и при включении для измерения тока
последовательно в цепь образцового сопротивления.

На высоких частотах часть измеряемого тока ответвляется через
Clt С2 и С3, что вызывает частотную погрешность. Кроме того, включе-
ние емкостей и индуктивности прибора изменяет и настройку четырех-
полюсника (двухполюсника). При этом возможны резонансные явле-
ния на некоторых частотах Для уменьшения этого влияния прибор (со-
противление Ро) следует включать в точки схемы, наиболее близкие к
заземлению.

Если точку / или 2 заземлить, то соответственно либо емкость С1(
либо емкость С3 исключается. Остальные емкости складываются и ока-
зываются включенными параллельно прибору. Существенно увеличи-
ваются эти емкости при некачественном монтаже, что часто наблюдается
при наладке.

Термоэлектрические миллиамперметры не вносят частотных иска-
жений на частотах до десятков и даже сотен мегагерц.

4.	Существенное влияние на точность измерения на высоких час-
тотах оказывают соединительные и измерительные провода. При боль-
шой длине существенны их собственная емкость относительно земли
в их взаимные емкости (при параллельном расположении двух или не-
скольких проводов на небольшом расстоянии друг от друга). Поэтому
их длина должна быть минимальной. Недопустимо использование экра-
нированных проводов для измерения, так как при измерении парал-
лельно измеряемому сопротивлению включается их взаимная емкость.

5.	Существенное влияние на точность измерения могут оказывать
наводки от электромагнитных полей. При измерении небольших на-
пряжений, порядка нескольких милливольт (например, в точках £/вх
МУС в аппаратуре ВЧА), наводки на измерительные провода могут
оказаться сопоставимыми и даже большими измеряемой величины. В
этих случаях рекомендуется пользоваться максимально короткими из-
мерительными проводами.

6.	Во всех случаях измерительные провода должны быть по возмож-
ности короткими. Провода, идущие на вход четырехполюсника, не
должны быть расположены вблизи проводов, подсоединенных к их
выходным зажимам, так как в этом случае возможно появление об-
ратной связи с выхода на вход. Наиболее вероятно такое влияние на
высоких частотах при параллельном расположении измерительных про-
водов и большом уровне сигнала на выходе четырехполюсника (усили-
тели).

3-7. УПРОЩЕНИЕ ВЫЧИСЛЕНИЙ НЕКОТОРЫХ СООТНОШЕНИЙ,
НАИБОЛЕЕ ЧАСТО ВСТРЕЧАЮЩИХСЯ ПРИ НАЛАДКЕ
КАНАЛОВ СВЯЗИ

Универсальная таблица. 1. При расчете величин затухания четы-
рехполюсников часто приходится производить вычисления по формулам

а = In ~ : а = 1п ~ • а = 1п .	(3-55)

Ыг	'2	„2

Обычно такие вычисления делаются следующим образом:

1)	переходят от значений натуральных логарифмов к десятичным:
o = 2,31g^1;a = 2,31g^1; o = l,151g^-1;	(3-56)

и2	*2	*2

2)	вычисляют отношения UJU.^ или или PJ

3)	находят по логарифмической линейке значение десятичного ло-
гарифма этих отношений и вычисляют величину затухания.

При большом количестве расчетных точек процесс расчета весьма
трудоемок. В приложении 3 дана таблица, помогающая существенно
упростить такие расчеты. Эта таблица рассчитана по соотношениям
(3-55).
Для определения величины затухания по (3-55) достаточно рассчи-
тать одно из отношений 1/х/1/2; /х//2 или Pt/P2 и в первом столбце таб-
лицы определить соответствующее этому отношению затухание а.

Аналогично может быть определено затухание, соответствующее
отношению любых величин, например /?]//?2, т. е. в общем случае
а = 1пх или	1пх2.

Пример 3-1. По схеме на рис. 3-1 измеряется рабочее затухание час-
тотного фильтра = 100 ом, R2 — 600 ом. Измеренные напряжения
равны Ut = 10 в, U2 — 8 в. Следует определить рабочее затухание
фильтра на данной частоте, которое определяется в данном случае
по (3-4) как

. Ui , 1 , R2
°р-1пП2+ 2 1п4/?1

Определим значение соотношений UJU2 и /?2/4/?1:

<4. Я? _ 600
t/2	’ ’ 4/?, 4-100

1,5.

По приложению 3 находим значения затуханий в первом столбце,
соответствующих данным отношениям во втором столбце, и, подставив
найденные значения в расчетную формулу, определим рабочее затуха-
ние фильтра

а^ = 0,224 неп;	0,406неп;

Яр = 0,224+ ~  0,406=0,427неп.

Пример 3-2. Мощность, измеренная на входе четырехполюсника,
Pt = 10 вт, мощность на его выходе Р2 = 8 вт. Определить его рабо-
чее затухание

1	1 pi
ср 2 1пр2.

Определим значение отношения Р\/Р2:

По приложению 3 находим, что такому отношению мощностей (тре-
тий столбец) соответствует затухание 0,11 неп (первый столбец):

Яр = 0,11 неп.

2.	Часто приходится определять значения величин ес и е2°. Эти зна-
чения также могут быть найдены из приложения 3. Если число е надо
возвести в степень а, то результат этого возведения прочитывается во
втором столбце таблицы напротив значения а в первом столбце. Если
число е надо возвести в степень 2с, то результат определяют в третьем
столбце напротив значения величины а в первом столбце.

Пример 3-3. Определить значение величины еЬ62. Из таблицы на-
ходим а1152 = 4,572.

3.	При возведении в степень —а величина е а меньше единицы.
Так как ё~а = —1~, то во втором столбце находят значение еа на-
нрошп величины а в первом столбце, а затем рассчитывают и зна-
чите е

Пример 3-4. Определить значение величины в”0,1. Из таблицы на-
ходим е'1'1 = 1,105; е-0,1 — 0,906.

I Для еа при а — п/т в общем случае имеем еп1т — еп — ет, п =
с/,, т — а.2.

Величины а2 и в2 находятся из приложения 3.

По приложению 3 можно также производить возведение в квадрат
и извлечение квадратного корня. При этом основание степени нахо-
ди гея во втором столбце, а его квадрат в той же строке третьего столбца.

6. При отсутствии логарифмической линейки по этой же таблице
может быть выполнено умножение и деление. Если требуется разделить
и на tn, то деление производят следующим образом:

определяют значение ап, соответствующее п, и значение ат, соответ-
сшующее т. Значения и и т находят во втором столбце приложения 3;

вычисляют разность а = ап — ат;

результаты деления прочитывают во втором столбце напротив зна-
чения а.

Если требуется перемножить числа п и т, находящиеся во втором
столбце, то находят соответствующие им в первом столбце значения ап
п ат. Вычисляют сумму а = ап + ат. Результат умножения прочиты-
вают во втором столбце напротив значения а.

Замена логарифма отношений разностью уровней. 1. При расчете
величины рабочего затухания по (3-3)

"р = 1п2(/2 + ~2 1п^=1п (7^ + Т 1п^—0,69

или по (3-4), а также при расчете вносимого затухания по (3-12) и т. д.

, Ui

приходится рассчитывать величину 1п

'-'2

Часто напряжения (4 и U2 измерены на неравных сопротивлениях.
Однако в расчетных формулах соотношение между сопротивлениями,
на которых производилось измерение 14 и 1/2, учитывается отдельно

1 Z

(второе слагаемое 1п Поэтому при расчете напряжения Ц и Ц
2 Zj

могут рассматриваться как величины, совершенно не зависящие от со-
противлений, на которых они измерялись. Натуральный логарифм
отношения может быть найден, следовательно, по универсальной
таблице (приложение 3).

2. Аналогично он может быть определен и по переводной таблице
абсолютных уровней (приложение 2).

При ЭТОМ

In г,- = 1п Ut— In

^2

(7 2 — Pl — Р2*

(3-57)

Для получения окончательного результата не имеет значения, на
каком сопротивлении определялся абсолютный уровень соответствую-
щего напряжения {4 и U2. Важно только, чтобы перевод обоих напря-
жений осуществлялся па одном и том же сопротивлении.

При измерении напряжений 1Д и U2 на одном и том же сопротивле-
нии (при измерении, например, относительной характеристики) расчет
величины Дап можно производить по (3-57), определяя р, и р2 по при-
ложению 2 па любом из сопротивлений (100, 135, 600 ом). При этом
значение сопротивления, на котором измеряют и U2, может оста-
ваться неизвестным, но неизменным.

д

Аналогично может быть определено значение In где А, и А2—
А2
любые одноименные величины.

При измерении частотных характеристик обычно второе слагаемое
в (3-3), (3-4) и т. п. остается неизменным. Значения второго слагаемого
для наиболее часто встречающихся соотношений сопротивления на-
грузки Rt/R2 приведены в приложении 4.

При определении затухания некоторых четырехполюсников вели-
чины Ui и U2 мало отличаются друг от друга. При этом точность расчета
затухания по таблицам приложений 2 и 3 иногда оказывается недоста-
точной. В этом случае могут быть составлены специальные, более точ-
ные таблицы.

Учет погрешности, вносимой при измерении указателем уровня.
Если сопротивление, на котором отградуирован генератор, равно Z:p,
а сопротивление, на котором производят измерение, равно ZH, то
уровень р, измеренный указателем уровня (УУ), отличается от факти-

1 Z
ческого уровня на данной нагрузке рф на величину -= 1п=-=-.

z Zrp

Фактический уровень при этом определяется как

Рф = р+ i) \п~=р—Jn	(3-58)

Z	Z Z,rp

Такая поправка вводится при измерении, например, диаграммы
уровней, уровня помех на выходе высокочастотного тракта, уровня
рабочего сигнала на входе приемника и т. д. при помощи ИУУ.

При измерении затухания четырехполюсника при помощи УУ также
следует вводить градуировочную поправку. В общем случае, если
уровень на входе и на выходе измеряется разными указателями уровня,
отградуированными на разных сопротивлениях Zrpl и Zrp2 (например,
при измерении уровня на входе передатчика низкочастотным указателем
уровня, а на выходе — высокочастотным), и при сопротивлении на
входе четырехполюсника Zlf не равном сопротивлению на его выходе
Z2, затухание определяют как

1 ^ГП1 I Zrt}2

a=pi — р2 + “2 1п ------1п "Z7*	<3‘59>

ЕСЛИ Zppi ^гр2, то

I 7

а= Р,~Рг	(3-60)

Если при этом и Zi = Z2, то

a=pi —р2.	(3-61)

Так как выполнить градуировку обоих указателей уровня на оди-
наковых сопротивлениях (Zrpl = Zrn2) практически всегда возможно,
то расчет обычно производят по (3-60). При измерении вносимого зату-
хания авн и относительного затухания Аа0 сопротивления Zj и Z^ всегда
равны между собой, поэтому расчет производят по (3-61).

При измерении рабочего затухания по схеме на рис. 3-1 измерение
производят УУ в тех же точках, что и измерение U и U2. При этом
следует учитывать, что измерение рх (Ц) производится не на входе ЧП,
поэтому расчетная формула при измерении указателем уровня

1	7

- ра + у In g-0,69.	(3-62)

При Zx = Z2 (рис. 3-1)

Ор = р1 —р2 —0,69.	(3-63)

Отметим, что УУ градуируют на сопротивлении ZIp (например, на
резисторе 600 ом), а входное сопротивление УУ должно быть высокоом-
ным, так как в противном случае оно может шунтировать сопротивление
нагрузки. В некоторых случаях входное сопротивление УУ исполь-
зуется в качестве сопротивления нагрузки (например, при измерении
остаточного затухания телефонного канала указателем уровня П-321).
В этом случае входное сопротивление УУ устанавливается равным
необходимому ZH (при измерении остаточного затухания Zyy равно
600 ом).

Раздел четвертый

ИЗМЕРЕНИЕ ХАРАКТЕРИСТИК ВЫСОКОЧАСТОТНОГО
ТРАКТА

4-1. ИЗМЕРЕНИЕ УРОВНЯ ПОМЕХ В ВЫСОКОЧАСТОТНЫХ ТРАКТАХ

Особенностью каналов в. ч. связи, организованных по ВЛ, по срав-
нению с проводными каналами связи является высокий уровень помех,
обусловленный наличием на ВЛ высокого напряжения.

А.	Распределенные помехи являются основным видом помех на ВЛ.
Этн помехи обусловлены коронированием проводов и частичными раз-
рядами по поверхности изоляторов. Распределенными такие помехи
называются потому, что они распределены во всем спектре частот.

Чем шире полоса пропускания приемного фильтра, тем большее
количество частотных составляющих помех пройдет на выход фильтра.
Напряжение помех на выходе фильтра прямо пропорционально квад-
ратному корню из ширины полосы его пропускания А/:

Un = kVb.f,	(4-1)

где k — коэффициент пропорциональности.

Интенсивность коронирования зависит от отношения Е/Ео, где Еп —
первоначальная напряженность поля на проводах ВЛ, соответствующая
появлению короны на проводах; Е — фактическая напряженность.
Начальная напряженность Ео зависит от относительной плотности
воздуха вблизи проводов. При уменьшении плотности воздуха, напри-
мер в горных районах, уровень распределенных помех возрастает.
Уровень помех возрастает также и с увеличением напряжения ВЛ.
При дожде, снеге, загрязнении воздуха пылью, газами и т. п. уровень
помех также возрастает, так как мельчайшие частицы, находясь в элек-
тромагнитном поле, заряжаются и, касаясь проводов, отдают им свои
заряды. При большом количестве таких частиц появляются помехи,
прослушиваемые в телефоне как сильный шум. Кроме того, в этих
условиях увеличивается коронирование и создаются условия для поддер-
жания разрядов по поверхности изоляторов.
Уровень помех при неблагоприятных климатических условиях
может увеличиться на 0,5—2 неп.

Б. Помехи от волн перенапряжения также являются характерными
для ВЛ, так как они возникают при коммутационных переключениях.
Кроме того, такие помехи возникают при коротких замыканиях и
ударах молний. Эти помехи имеют большую амплитуду (сотни кило-
вольт) и крутизну фронта. От волн перенапряжения срабатывают раз-
рядники, прерывается прохождение сигналов по каналу связи.

Помехи от коммутационных переключений и грозовых разрядов
могут вызвать ложное срабатывание аппаратуры защит и телеотклю-
чения, спекание разрядников в заградителях, пробой изоляции (осо-
бенно часто изоляции в. ч. кабеля), пробой междуэлектродной изоля-

Рис. 4-1. Измерение частотной характеристики уровня
помех.

ции ламп усилителя мощности в передатчиках, не имеющих на выходе
полосовых Фильтров (в постах ПВЗК), повреждение изоляции высоко-
вольтного оборудования и т. п.

Наличие дефектов в изоляции высоковольтного оборудования при-
водит к возникновению искровых разрядов, также излучающих боль-
шой спектр частот.

В.	Сосредоточенные помехи обусловлены работой передатчиков
других в. ч. каналов и радиостанций на частотах, близких к рабочим
частотам налаживаемого канала связи.

При наладке в. ч. канала измеряется уровень распределенных и
сосредоточенных помех на входе в. ч. приемника. Измерение произво-
дится по схеме на рис. 4-1. Высокочастотный кабель отсоединяют от
входа поста и нагружают на резистор сопротивлением 100 ом. На
противоположном конце в. ч тракта в. ч. кабель соединен с приемопе-
редатчиком, анодное напряжение МУС передатчика отключено (это
касается и постов на промежуточных подстанциях).

Измерение уровня распределенных помех производится в полосе
частот приема ±(10—20) кгц при помощи избирательного указателя
уровня (ИУУ) при широкой полосе его пропускания.
Сосредоточенные помехи определяют при узкой полосе измерения
11УУ и значения их заносят в таблицу. Источник сосредоточенных помех
определяют прослушиванием с помощью наушников, имеющихся
в ИУУ. При измерении уровня помех наушники следует отключить, так
как они шунтируют измерение.

Уровень распределенных помех в полосе приема (неп) рассчиты-
вается по формуле

'	— L 1 I — L 1 I

/' П-Р ~ Рп-р+ 2 11 Д/„ + 2 п 7?н ’

(4-2)

где АД. — рабочая полоса данного канала связи (ТФ, КЧ и т. п.), кгц-,
&f,A — полоса частот измерения ИУУ (например, 1,0 кгц); рп.р — уро-

вень распределенных помех,
измеренный ИУУ, неп; 7?гр —
сопротивление резистора, на ко-
тором производилась градуиров-
ка ИИУ, ом; Р.ц — сопротивле-
ние резистора, на который на-
гружен в. ч. кабель (в нашем
случае 100 ом). Уровни помех
совместно с приходящими уров-
нями полезных сигналов яв-
ляются определяющими при на-
ладке в. ч. каналов связи и
при оценке надежности работы
канала связи.

При измерении помех сле-
дует наблюдать их форму на
экране осциллографа. При нали-
чии помех большой амплитуды
последняя может быть опреде-
лена методом сравнения при
помощи масштабной сетки на
экране осциллографа. По этому
методу регулятором «Вертикаль-

Рис. 4-2. Схема включения осцил-
лографа для наблюдения формы
кривой помех на линии.

ное усиление» осциллографа устанавливается амплитуда помехи, рав-
ной I делений масштабной сетки.

Высокочастотный кабель отключают от входа осциллографа (рис. 4-2)
и на то же сопротивление нагрузки АД, подают сигнал от постороннего
генератора ИГ. Устанавливают уровень на выходе ИГ, соответствую-
щий I делениям на экране осциллографа, и измеряют этот уровень при
помощи вольтметра (Л,. Усиление осциллографа при этом должно

оставаться неизменным.

Амплитуда помехи определится как

^п. макс—г 2

(4-3)

Уровень помехи рп.макс определяют как уровень, соответствующий
напряжению Пп.макс.

Обнаружить источник возникновения помех можно при помощи
специальных приборов, например ИП-12-М.

Иногда источником помех является неисправный элемент высоко-
вольтного оборудования подстанции. Методы его выявления аналогич-
ны изложенному.
4-2. ИЗМЕРЕНИЕ ЧАСТОТНОЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЗАТУХАНИЯ

В. Ч. ТРАКТА

Измеряют частотную характеристику рабочего затухания в. ч.
тракта по схеме на рис. 4-3 либо аналогичную характеристику вноси-
мого затухания в. ч. тракта по схеме на рис. 4-4. При измерении

Рис. 4-3. Измерение рабочего

затухания в. ч. тракта.

рабочего затухания исключается погрешность, вносимая изменением
внутреннего сопротивления измерительного генератора ИГ и различ-
ной несогласованностью этого сопротивления с входным сопротивлением

Рис. 4-4. Измерение вносимого затухания в. ч. тракта.

в. ч. тракта на различных частотах измерения. Измерение вноси-
мого затухания производят для в. ч. трактов с большим затуханием,
а также при наличии высокого уровня помех на передающей стороне
в. ч. тракта.
При измерении затухания по любому из этих методов в. ч. кабель
на приемной стороне нагружается на резистор сопротивлением 100 ом.
Параллельно этому резистору подключается ИУУ (высокоомным
входом) или ламповый вольтметр и осциллограф.

При измерении рабочего затухания на передающей стороне между
ИГ и входом в. ч. кабеля включается резистор 100 ом, 2 вт. При изме-
рении вносимого затухания ИГ первоначально нагружается на этот
резистор, устанавливается необходимый уровень передачи (ключ К
на рис. 4-4 в положении 1). После этого ИГ непосредственно соеди-
няется с входом в. ч. кабеля (ключ К в положении 2), и на приемной
стороне производят измерение.

Измерение производят в полосах рабочих частот приема и передачи
каналов связи (±3 кгц), организуемых по данному в. ч. тракту (в том
числе и на частотах каналов, присоединенных к другим фазам) с интер-
валом 0,5—1 кгц и далее через 10 кгц. Измерение во всем рабочем диапа-
зоне фильтров присоединения позволит в будущем судить о возможности
организации по данному в. ч. тракту новых каналов связи.

Для электрически короткого в. ч. тракта следует производить также
измерение на частотах, на которых ожидаются экстремальные значения
затухания в. ч. тракта. Эти частоты (кгц) определяют как

/; = А/эксп,	(4-4)

где и — любое целое число из натурального ряда чисел; А/экс — ожи-
даемый интервал частот между двумя соседними экстремальными зна-
чениями, кгц;

75

А/экс^у,	(4-4а)

где I — длина ВЛ, км.

Порядок числа п ориентировочно определяют из соотношения

,г==_А_
А/экс’

(4-5)

где /н — нижняя частота каждого из диапазонов рабочих частот, кгц.

Значения п получают округлением числа, полученного из (4-5),
до ближайшего наименьшего целого числа.

Для электрически коротких в. ч. трактов следует произвести также
измерение затухания:

а)	при отключенной и незаземленной ВЛ (режим х.х.);

б)	при отключенной и заземленной заземляющими ножами линейных
разъединителей ВЛ (режим к. з.).

На частотах, на которых наблюдаются максимумы затухания в. ч.
тракта в режиме к. з., в режиме х. х. будут минимальные значения
затухания.

Затухание электрически короткого в. ч. тракта на одних и тех же
частотах может значительно отличаться при различных режимах
нагрузки ВЛ, это различие тем больше, чем хуже согласование между
входным сопротивлением ВЛ и входным сопротивлением фильтра
присоединения. Однако именно в момент переключений на подстанциях
необходима надежная оперативная связь. Поэтому для правильной
регулировки приемников аппаратуры уплотнения указанные измерения
существенны.

По характеристикам затухания в режимах к. з. и х. х. можно
обнаружить также неисправный в. ч. заградитель. Поэтому такие
характеристики рекомендуется иметь и для электрически длинных
трактов, что поможет в будущем легко отыскать неисправный элемент
в, ч. тракта.

Рекомендуется следующий порядок работы:

1.	После согласования с диспетчерскими службами отключаются
действующие в пунктах измерения в. ч. каналы связи, телемеханики
и в. ч. защиты, если рабочие частоты каналов защиты совпадают с ча-
стотами измерения либо близки к ним.

2.	Измеряют уровень помех на приемной стороне.

3.	На передающей стороне устанавливают напряжение Ц одной из
частот рабочей полосы налаживаемого в. ч. канала и передают эту
частоту в течение 1,5—2 мин.

4.	На приемной стороне фиксируют напряжение U2 либо уровень
р2, если измерение производят ИУУ.

Если напряжение U2, являющееся суммой напряжения сигнала и
помехи, удовлетворяет условию

& 2,5 Unow	(4-6)

при измерении квадратичным вольтметром или
^=5 10(/пон	(4-7)

при измерении пиковым вольтметром, где t/JI0M — напряжение помех
на приемной стороне, измеренное на резисторе R2 при отсутствии
сигнала рабочей частоты, то наличием помех можно пренебречь, допу-
ская погрешность не более 10%.

Если уровень помех выше, то величину напряжения приема рабо-
чего сигнала U2 определяют как

(4-8)
при измерении квадратичным вольтметром или

U's = U2-Unoa .	(4-9)

при измерении пиковым вольтметром

Если уровень помех велик и

t/j 1,5 t/n0M,	(4 10)

то измерение по такому способу производить нельзя. В этом случае
следует использовать ИУУ, который подключается к резистору своим
высокоомным входом. Если на входе ИУУ, кроме измеряемой частоты,
имеется помеха с уровнем 2—3 неп, погрешность измерения резко
возрастает.

Если соотношение сигнал/помеха удовлетворяет перечисленным
условиям, переходят к измерению частотной характеристики рабочего
или вносимого затухания.

5.	Аппаратуру уплотнения отключают от тракта. При измерении
рабочего затухания собирают схему на рис. 4-3; при измерении вно-
симого затухания собирают схему рис. 4-4.

6.	В положении 1 ключа К на ИГ устанавливают первую из частот
измерения Д.

Величину напряжения U2 устанавливают такой, чтобы соответст-
вующий ей абсолютный уровень находился в пределах 3,5—4,0 неп.
Чем выше уровень передачи, тем больше соотношение сигнал/помеха
на приемной стороне, т. е. тем меньше погрешность измерения Однако,
увеличивая уровень передачи, следует помнить, что форма сигнала,
получаемого от ИГ, при максимальной выходной мощности ИГ иска-
жается и становится несинусоидальной. Поэтому рекомендуется, наблю-
дня форму сигнала на экране осциллографа, определить величину
неискаженного сигнала, который может быть получен от ИГ на всех
частотах измерения, и в соответствии с этим поддерживать при измере-
нии напряжение Ц постоянным на всех частотах.

Частота передается по в. ч. тракту в течение 1—1,5 мин (ключ К
в положении 1 при измерении рабочего затухания, ключ /( в положе-
нии 2 при измерении вносимого затухания).

7.	Прекращают подачу частоты Д, на ИГ устанавливают следую-
щую частоту измерения f2. Ключ К переводят в положение 1, и уста-
навливается напряжение, равное UL. Затем передают сигнал данной
частоты в течение 10—15 сек.

8.	Отключают ИГ от в. ч. тракта, устанавливают частоту /8 и т. д.
(для всех запланированных частот измерения).

9.	К в. ч. тракту подсоединяют аппаратуру уплотнения, включают
анодные напряжения мощных усилителей (МУС) передатчиков, и,
после того как закончится переходной процесс в блоках АРУ прием-
ников (если они не были переведены в положение фиксированного
смещения), наладчики связываются по данному каналу.

10.	В случае, если между какими-то контрольными точками про-
изошел сбой, повторно измеряют частотную характеристику между
этими точками.

II.	При возможности измеряется аналогичная характеристика и
в противоположном направлении.

12.	Сообщают диспетчерским службам об окончании измерений
и о возможности включения отключенных ранее каналов связи.

13.	Производят расчет затухания в. ч. тракта. Результаты расчета
заносят в таблицу.

Если измерения производились при помощи лампового вольтметра,
то величина рабочего затухания (неп) определяется как

"p = ln	=Pj—р2—0,69.	(4-11)

Если измерения производились при помощи ИУУ, рабочее зату-
хание рассчитывают также по формуле (4-11), но при этом градуировка
обоих указателей уровня должна производиться на резисторах, имею-
щих одинаковые сопротивления.

Если на передающей стороне измерения производились вольтметром,
а на приемной — указателем уровня, то расчетная формула имеет вид:

1 R

«р = Р1—р2—п 1п-^—0,69,	(4-12)

где /?гр — сопротивление, на котором производилась градуировка ИУУ;
Pi — уровень передачи, соответствующий напряжению UL на сопротив-
лении 100 ом.

Так как /?2 также равно 100 ом, то расчет может и в этом случае
производиться по формуле (4-11), если уровень р, определять на сопро-
тивлении, равном сопротивлению /?гр ИУУ приемной стороны, а не
на 100 ом (см. 3-16).

Вносимое затухание в. ч. тракта определяют как

«'ви=1п тт=Р1 — Р2, неп,	(4-13)

где Pi и рг — абсолютные уровни, соответствующие и U2.
14.	Определяют неравномерность частотной характеристики затуха-
ния в полосах рабочих частот приема и передачи. Результаты расчета
заносят в таблицу.

Неравномерность характеристики в рабочей полосе частот опреде-
ляют как

ЛйБЛ ~(1 ВЛ макс ~ЙВЛ мнн,	(4-14)

где «вл макс — максимальная величина затухания в. ч. тракта в полосе
передачи или в полосе приема канала связи, нем; «БЛ мнн— минималь-
ная величина затухания в этой же полосе частот, неп.

Периодическая неравномерность в каждом из рабочих диапазонов
не должна превышать допустимых для данной группы в. ч. тракта
норм.

Рис. 4-5. Измерение вносимого затухания при отсутст-
вии ИУУ и высоком уровне помех.

Если максимальные и минимальные значения затуханий повто-
ряются периодически, то это говорит о плохом согласовании входных
сопротивлений в ч. тракта. Расстояние (км) до точки неоднородности,
являющейся причиной возникновения отражений и соответствующей
периодической неравномерности, примерно может быть определено как

где А/\,кс — частотный интервал между соседней максимальной и мини-
мальной величиной затухания в. ч. тракта, кгц.

Если неравномерность частотной характеристики является не перио-
дической, то это говорит о некачественной настройке в. ч. заградителей
либо о компенсации на определенных частотах реактивного сопротивле-
ния заградителя реактивным сопротивлением оборудования и шин
подстанции.

Если частотная характеристика затухания в. ч. тракта, измеренная
при передаче в одном направлении, отличается от аналогичной характе-
ристики, измеренной в противоположном направлении, то это говорит
126
о неодинаковой настройке элементов обработки и присоединения на
противоположных концах в. ч. тракта.

15.	Составляют протокол измерений в. ч. тракта. В протоколе
должна быть представлена схема в. ч, тракта с изображением его
элементов, способа присоединения в. ч. каналов, длины ВЛ и марки
проводов, приведены сведения о наличии транспозиции и других
особенностях данной ВЛ и подстанций.

Вычерчивают измеренные характеристики затухания в. ч. тракта,
причем полосы рабочих частот каналов связи, работающих по данному
и. ч. тракту, выделяют вертикальными линиями. На графике указы-
вают направление, в котором производилось измерение.

К протоколу прикладывается также заполненная таблица с указа-
нием вида измеряемого затухания (рабочее или вносимое). Указывают
дату измерения, сведения о погоде в момент измерения, величину
нагрузки и характер коммутации ВЛ.

При отсутствии ИУУ и высоком уровне помех затухание в. ч. тракта
может быть измерено ориентировочно в ограниченной полосе частот
при помощи в. ч. фильтров аппаратуры уплотнения по схеме рис. 4-5.
На этом рисунке R2 — резистор, величина которого равна номинальной
величине выходного сопротивления используемого в. ч. фильтра.
Например, если используется входной фильтр приема аппаратуры
ВЧА, сопротивление резистора R2 берется равным 135 ом. Входное
сопротивление фильтра должно быть равно входному сопротивлению
в. ч. тракта (100 ом).

Расчет рабочего или вносимого затухания (неп) при этом производят
соответственно по формулам

«Р=-|П^Д+ 4”’п^-йр-ф;	(4-16)

оВ!1 = 1п^ + у |п~-йр.ф ,	(4-17)

где «р.ф — затухание используемого фильтра, неп.

Величина берется из частотной характеристики затухания
фильтра, которая измеряется предварительно.

4-3. ИЗМЕРЕНИЕ ЗАТУХАНИЯ ВЫСОКОЧАСТОТНЫХ ТРАКТОВ

С ОТВЕТВЛЕНИЯМИ

Для в. ч. трактов, организованных по ВЛ, ответвления являются
шунтирующим сопротивлением и вносят поэтому дополнительное зату-
хание в в. ч. тракт. Величина этого затухания зависит от длины ответв-
ления, соотношения между длиной ответвления и частотой, передавае-
мой по в. ч. тракту, от величины линейного затухания ответвления и
нагрузки в конце ответвления. В точке присоединения ответвления
к ВЛ (точка неоднородности) происходит перераспределение в. ч
энергии между волновыми каналами.

Взаимодействие отражений от концов в. ч. тракта и от точки при-
соединения ответвления является причиной дополнительной неравно-
мерности в. ч. тракта с ответвлением. Неравномерность значительна
при затухании, обусловленном ответвлением, большем 0,4 неп.

Если бы ответвление было неограниченной длины или нагрузка
каждой из его трех фаз по отношению к земле была бы равна волно-
вому сопротивлению междуфазного канала 7в.ф, то вносимое ответвле-
нием затухание составило бы 0,41 неп Практически затухание, вноси-
мое ответвлением, может быть значительно больше этой величины.
Если сопротивление каждой из его фаз относительно земли чисто
реактивное, то входное сопротивление короткого ответвления может
стать равным нулю и полностью зашунтировать в. ч. тракт; поэтому
обычно ответвления обрабатывают в. ч. заградителями.

Для увеличения входного сопротивления ответвления следует
обрабатывать все три фазы. Входное сопротивление рабочей фазы
сильнее влияет на ZPX.0Ti,, чем входное сопротивление остальных двух
фаз. Поэтому в ряде случаев обрабатывают только рабочую фазу.

Ответвление не используется для организации каналов связи.

Измерение частотных характеристик в. ч. тракта с ответвлением,
обработанным вначале заградителем, полное сопротивление которого
больше или равно 800 ом, ничем не отличается от измерения аналогич-
ного в. ч. тракта без ответвления. При этом ответвление вносит допол-
нительное затухание не более 0,25 неп и дополнительную неравномер-
ность не более 0,25 неп.

Если ответвление не обработано заградителем или обработано загра-
дителем с сопротивлением на рабочих частотах ниже 800 ом, а также
если необходимо выбрать частоты для организации нового канала связи
по уже существующему в. ч. тракту с ответвлением, следует дополни-
тельно к обычным измерениям измерить затухание в. ч. тракта для
режима х. х. ВЛ (линия отключена по концам, но не заземлена зазем-
ляющими ножами линейных разъединителей). При этом частотные
характеристики измеряются для трех возможных режимов нагрузки
ответвления:

а)	ответвление подключено к подстанции;

б)	ответвление отключено от подстанции и не заземлено (режим
х. х. ответвления);

в)	ответвление отключено от подстанции и заземлено заземляющими
ножами линейных разъединителей (режим к. з. ответвления).

Частотная характеристика затухания в. ч. тракта с ответвлением
имеет периодически повторяющуюся неравномерность. Максимальные
значения этой неравномерности в режиме х. х. ответвления опреде-
ляются по формуле

74

/э=/А(2«+1).	(4-18)

*отв

На этих же частотах будут наблюдаться минимальные значения
затухания для режима к. з. ответвления.

Минимальные значения затухания для режима х. х. ответвления
и максимальные значения затухания для режима к. з. будут наблю-
даться на частотах

74

/9 = ,—-2л.	(4-18а)

*отв

« Интервал между частотами максимума и смежного минимума зату-
хания определится как

74

А/а = , .	(4-19)

Ств

Ответвление используется для организации каналов связи.

Схема в. ч. тракта с ответвлением, используемым для организации
каналов связи, представлена на рис. 4-6. Ответвлением следует счи-
тать любой из возможных участков 4, ?2 или /3 по отношению к остав-
шимся двум — соответственно /2 — la; — ls и /х — /2, которые можно
рассматривать как сквозной тракт. Затухание, обусловленное ответв-
лением, не должно быть больше 0,7 неп при неравномерности не более
0,5 неп.

Рассматриваемое затухание в режиме х. х. максимально. В этом же
режиме максимальна и его неравномерность. Неравномерность частот-
ной характеристики затухания в. ч. тракта с несколькими ответвле-
ниями, используемыми для организации каналов связи, не должна
превышать 0,8 неп в полосе частот 3 кгц.

Затухание, вносимое ответвлением, используемым для организации
каналов связи, и его неравномерность можно уменьшить, обработав
ответвление в месте его подключения к ВЛ заградителем ВЗО, актив-

n/ctn. в

Рис. 4-6. Схема в. ч. тракта с ответвлением, исполь-
зуемым для организации связи.

пая составляющая сопротивления которого равна 200 ом в полосе
рабочих частот (рис. 4-6). При этом затухание, обусловленное ответв-
лением, следует принимать равным 0,5 неп, а его неравномерность
равной 0,25 неп. Заградитель при этом вносит дополнительное затуха-
ние 0,17 неп в в. ч. тракт, оканчивающийся на подстанции ответвления.
Минимальное запирающее сопротивление заградителя В31, В32, ВЗЗ
(рис. 4-6) должно быть не меньше 350 ом.

Характеристическое сопротивление фильтра присоединения со
стороны ВЛ выбирается при наладке в зависимости от допустимого для
данного сквозного в. ч. тракта затухания, вносимого ответвлением,
и от максимально допустимой величины неравномерности затухания.
При электрически длинном сквозном тракте это сопротивление не
должно быть выше 1 500 ом.

Измерения частотной характеристики рабочего пли вносимого за-
тухания в. ч. тракта с таким ответвлением производят:

а)	в рабочем режиме ВЛ;

б)	ВЛ отключена и не заземлена со всех сторон — режим х. х,,
в котором затухание и его неравномерность максимальны.

б Справочник п/р Мусаэляна	129
4-4. ИЗМЕРЕНИЕ ПЕРЕХОДНЫХ ЗАТУХАНИЙ
МЕЖДУ ВЫСОКОЧАСТОТНЫМИ ТРАКТАМИ

При присоединении передатчика к одной из фаз ВЛ его сигналы
имеются не только в фазе присоединения, но также и в остальных
проводах данной линии. Это явление называют переходом электромаг-
нитной энергии и характеризуют количественно величиной переходного
затухания в линии на данной частоте Ал.

Если передатчик присоединен к фазе 1 на подстанции А, приемник
этого канала связи присоединен к той же фазе 1 на подстанции Б,
а к фазе 2 на подстанциях А и Б присоединены приемники Пр2 и ПрЗ
других каналов связи (рис. 4-7), то сигналы рассматриваемого передат-
чика попадут также и на вход приемников других каналов Пр2 и ПрЗ.

п/ст.А

nept

Прг



Рис. 4-7. Измерение переходных затуханий и фазового сдвига на

Эти сигналы обусловят увеличение уровня помех на входе приемников
Пр2 и ПрЗ. Наличие явления перехода вызывает необходимость опре-
деленного разноса частот каналов 1, 2 и 3 при присоединении этих
каналов даже к разным фазам одной линии и на разных подстанциях
А и Б.

Аналогичные влияния существуют и между различными ВЛ, иду-
щими параллельно на одних и тех же опорах (двухцепные ВЛ). Возмо-
жен также переход электромагнитной энергии и на другие линии на
подстанции А и на подстанции Б (приемники Пр4 и Пр5). При этом
количественно он характеризуется величиной затухания перехода
подстанции Ап.

Во всех случаях переход электромагнитной энергии с одной фазы
на другую гии с одной ВЛ на другую осуществляется по двум каналам:

1)	по каналу электрической связи через заградители, шины и обо-
рудование подстанции Аэ;

2)	по каналу электромагнитной связи между фазами или линиями
^эм-
Величины переходных затуханий линии на ближнем и дальнем
концах Лл.б и Лл.д обычно сильнее зависят от перехода энергии по
электромагнитному каналу, а величины затухания подстанции Лп.б
н Лп.д — от перехода энергии по электрическому каналу (при отсут-
ствии параллельного пробега линий или небольшой величине этого
пробега).

Величина переходного затухания на ближнем конце, обусловлен-
ная электрическим каналом А6_э, зависит от величины сопротивления
заградителей 2ВЗО и ZB34 (рис. 4-7), входного сопротивления обеих
линии и подстанции, а также от частоты.

Если Пер1 п Пр4 подсоединены к различным фазам или к ли-
ниям разных классов напряжения, то непосредственная связь через
шипы подстанции между ними отсутствует, а связаны они через

п/ст. 5

Пр1 ПрЗ	Пр5

ближнем и дальнем конце.

соответствующие трансформаторы или автотрансформаторы. При
этом переходное затухание увеличивается примерно на 1 неп при
смене фаз ВЛ. При разных напряжениях ВЛ величина Лб.э уве-
личивается примерно на 2,0 неп — при различии ВЛ па один класс;
на 3,0 неп — при различии ВЛ на два класса; на 5,0 неп — при раз-
личии ВЛ на три класса и на 7,0 неп — при различии ВЛ на четыре
класса.

Переходное затухание электромагнитного канала Лб.э„ мало зави-
сит от длины параллельного пробега линии /п, если /п > Х/4. При малой
длине параллельного пробега I 15// (/ в ка^) переходное затухание
•^б.эм очень велико и не учитывается.

Величина Hg.9M зависит от расстояния между параллельно иду-
щими ВЛ. Если длина параллельного пробега линий находится в пре-
делах 15// < 1„	810/Д то следует учитывать неравномерность вели-

чины суммарного переходного затухания на ближнем конце А6, обус-
ловленную разной скоростью распространения волн по электрическому
и электромагнитному каналам [Л. 13].
Частотная характеристика переходного затухания на ближнем
конце имеет дополнительную периодическую неравномерность, обус-
ловленную наличием отражений от концов линии и других точек неодно-
родности. Эта неравномерность сильно сказывается при Аб < 3 неп.

Величина переходного затухания линии на дальнем конце может
оказаться величиной отрицательной при присоединении передатчика
к одной из крайних фаз. При присоединении к средней (верхней) фазе
переходное затухание Лл.д больше, чем Дл.б.

Величина переходного затухания подстанции на дальнем конце
Лп.д также может оказаться больше затухания подстанции на ближнем
конце /1п.б- Объясняется это тем, что на приемной стороне переходные
каналы образуются также и через остальные фазы линий. Переход
энергии через этм каналы может оказаться значительным при отсутст-
вии заградителей в нерабочих фазах ВЛ па приемной стороне.

А. Измерение переходного затухания на ближнем конце может
быть произведено по методу измерения вносимого или рабочего за-
тухания.

На рис. 4-7 представлена схема измерения рабочего переходного
затухания. RB, R2, Rn — резисторы с сопротивлением 100 ом. При
измерении частотных характеристик переходного затухания (неп)
напряжение 4/0 поддерживают постоянным и равным 10—20 в на всех
частотах. Расчет ведут следующим образом:

Дл.б = 1п^-0,69;	(4-20)

А 6 = In ^-0,69.	(4-21)

1/4

Фазовый сдвиг 6л.б, Ь„.^ определяется на экране осциллографа
(рис. 3-27).

Если хотя бы одна из л'иний отключена на данной подстанции
(режим х. х.), то по этой же схеме может быть измерено переходное
затухание (неп) электромагнитного канала. При этом

Ал.б.вм = 1п^-0,69;	(4-22)

V2X-X

Лп.б.эм = 1п^^- 0,69.	(4-23)

v4x. X

В этом режиме может быть измерен и фазовый сдвиг электромагнит-
ного канала Вл.6.эм и Вп.б.эм-

Б. Измерение величины рабочего переходного затухания на даль-
ней стороне и соответствующих фазовых постоянных также может быть
произведено по схеме на рис. 4-7. На схеме Ro — RB — резисторы
с сопротивлением 100 ом. При измерении частотных характеристик
величина напряжения 7/0 поддерживается постоянной и равной 10—20 в.
Затухание (неп) рассчитывают по формулам

Дл.д. = 1п^-0,69;	(4-24)

Дп.д. = 1п^-0,69.	(4-25)

Фазовая постоянная определяется для затухания перехода под-
станции на экране осциллографа (рис. 3-27),
132
Затухание (неп) электромагнитного канала перехода подстанции
па дальнем конце и соответствующая фазовая постоянная могут быть
определены в режиме х. х. одной из ВЛ на подстанции Б. При этом
A 11,a.9M = ln^i -0,69.	(4-26)

и6 X. X

Переходные затухания измеряют в следующих случаях.

А. Величину переходного затухания подстанции на ближнем и на
дальнем конце Ап измеряют:

а)	при определении величины мешающих влияний между каналами
связи на подстанции А и Б, присоединенными к разным ВЛ;

б)	при наличии пассивных обходов на данной подстанции или актив-
ных обходов с прямыми усилителями и с усилителями с инверсией
частот.

Рис. 4-8. Схема для увеличения переходных затуха-
ний подстанции на ближнем конце.

Б. Величину переходного затухания линии на ближнем и дальнем
конце Ал измеряют:

а)	при определении мешающего влияния между каналами связи,
организованными по разным фазам одной ВЛ или по различным ВЛ,
имеющим параллельный пробег;

б)	при определении причин повышенной величины затухания линии
или повышенной неравномерности частотной характеристики этого
затухания.

В. Измерение переходных затуханий на ближнем и на дальнем
конце линии и подстанции рекомендуется проводить при наладке для
всех возможных вариантов конкретной схемы организации каналов
связи на подстанциях А и Б.

В случае увеличения затухания какого-либо в. ч. тракта в процессе
эксплуатации может быть легко найден элемент в. ч. тракта, обусло-
вивший увеличение затухания, путем измерения характеристик соот-
ветствующих переходных затуханий на ближнем конце и сравнения
их с первоначальными измерениями, выполненными при наладке при
тех >«<• схем.ix hciMxix i.iiuin пл подстанции. В частности, таким методом
Можс1 fn.ni. об пар)’жен неисправный заградитель.

мепыпепие переходных влияний (увеличение переходных затуха-
niiii) может быть достигнуто увеличением сопротивления заградителей,
участвующих в схеме электрического канала перехода, а также органи-
зацией специальных шунтирующих устройств на подстанциях (рис. 4-8).

В схему шунтирующих устройств входят заградители, которыми
обрабатываются все фазы влияющей ВЛ, и конденсаторы связи с ком-
пенсирующими устройствами (с фильтрами присоединения, нагружен-
ными, например, на резисторы 100 ом, 10 вт). Компенсирующие устрой-
ства включаются во все фазы между заградителями и шинами подстан-
ции во влияющей ВЛ или в подверженной влиянию ВЛ, а иногда
в обеих ВЛ.

Эффективным средством уменьшения влияния по электромагнитному
каналу является выбор проводов для работы взаимовлияющих каналов,
экранированных друг от друга другими проводами, а также наиболее
удаленных друг от друга проводов.

Эффективным средством увеличения переходного затухания по
электрическому каналу .является выбор для организации каналов
связи разноименных фаз ВЛ, заходящих па одну подстанцию.

4-5. ВЛИЯНИЕ ВЫСОКОЧАСТОТНОГО ОБХОДА НА ЗАТУХАНИЕ
ВЫСОКОЧАСТОТНОГО ТРАКТА

На обходе имеются три пути для перехода в. ч. сигналов с ВЛ1 на
ВЛ2 (рис. 4-9):

1)	электрический канал связи через заградители шины и оборудова-
ние подстанции;

2)	электромагнитный канал;

3)	основной канал обхода — специально организованный канал
прохождения в. ч. сигналов через элементы присоединения и в. ч.
соединительную линию обхода, а у активных обходов и через усили-
тель.

Это необходимо, чтобы сквозной в. ч. тракт не нарушался при отклю-
чении одной из ВЛ и чтобы затухание этого тракта не было подвержено
резким изменениям при изменении коммутационного режима на про-
межуточной подстанции. На активном обходе сигнал в основном канале
дополнительно усиливается. Затухание и фазовые постоянные Ьс каж-
дого из этих каналов различны, поэтому сигнал на выходе обхода,
являющийся геометрической суммой сигналов, пришедших по всем
трем каналам обхода, имеет существенную частотную зависимость.
Затухание в. ч. тракта с обходом может иметь поэтому большую частот-
ную неравномерность. Допустимая частотная неравномерность состав-
ляет 1 неп.

Каналы электрической и электромагнитной энергии могут быть
объединены в суммарный канал — канал перехода подстанции на
ближнем конце. Затухание и фазовый сдвиг, обусловленные этим
каналом, могут быть измерены в соответствии с методикой, изложенной
в § 4-4. При таком измерении основной канал обхода разрывается
путем отсоединения в. ч. кабеля от обоих фильтров присоединения, и
оба фильтра нагружаются на резисторы 100 ом.

Если фазовые постоянные сигналов на выходе обхода, пришедших
по основному каналу Ьос и по каналу перехода Ьп, различаются на 180°,
то в. ч. обход вносит максимальное затухание в сквозной в. ч. тракт.
Если фазы этих Сигналов совпадают на выходе обхода, то затухание
в. ч. тракта минимально.

Настройка пассивного обхода. 1. По схеме на рис. 4-9, а измеряют
частотную характеристику рабочего затухания лФП1 и фазовой постоян-

Рис. 4-9. Измерения при настройке пассивного об-
хода

й^'гф2 = 1п4/2 + 2 1П4«;- иеп-

б~оФз=,пгд-¥1п%- неп-

в —Лп= 1п^-~ —- 0,69 неп.

ной /)фП| фильтра присоединения ФП1 с конденсатором связи. Резуль-
таты измерения заносят в таблицу, Желательно настроить этот элемент
присоединения таким образом, чтобы его сопротивление со стороны ВЛ
было равно характеристическому сопротивлению ВЛ.
2.	По схеме на рис. 4-9,6 измеряют частотную характеристику
рабочего затухания лФП2 и фазовой постоянной йфП2 фильтра присое-
динения ФП2 с конденсатором связи Результаты измерения заносят
в таблицу.

3.	Измеряется частотная характеристика фазовой постоянной 6п.б
и переходного затухания подстанции на ближнем конце вп.б на под-
станции обхода. Измерение, как и в первых двух случаях, производится
с интервалом 0,5—1 кгц в диапазонах рабочих частот канала связи
(±3 кгц) (рис. 4-9, в). Результаты измерения заносят в таблицу.

4.	По результатам измерения определяют затухание и фазовую по-
стоянную суммарного канала перехода как

«п = Лп. б—оФп1 —«ФП2,	(4'27)

Ъа-=Ьа,6 — йфП1 — &фП2, град.	(4-28)

5.	Настраивают основной канал обхода по схеме на рис. 4-10, где
и — резисторы с сопротивлением 400 ол; Ct и С2 — эквиваленты

Рис. 4-10. Схема настройки основного канала обхода.

конденсаторов связи. При настройке стремятся добиться минимального
затухания основного капала и совпадения фазовых постоянных основ-
ного канала йос с величинами фазовых постоянных Ьп канала перехода
на каждой из рабочих частот, рассчитанными в п. 4.

Фазовая постоянная основного канала обхода может быть изменена
на 180 при смене местами земляного и «горячего» отводов трансформа-
тора одного из фильтров присоединения.

Автотрансформаторная схема не позволяет произвести такого
изменения. В определенных пределах фаза изменяется при изменении
величины емкости или индуктивности в любой точке основного канала
обхода, например, при изменении индуктивности линейной или кабель-
ной обмоток одного из фильтров присоединения.

Затухание (неп) основного канала рассчитывают как

оОс. р=1п — 0,69.	(4-29)

Входное сопротивление (олг) основного канала определяют как

2--й~^-400-

Аналогичные измерения выполняются и при подключении генера-
тора на вход ФП2.
Величина затухания канала перехода может быть увеличена мето-
дами, изложенными в § 4-4,

Можно уменьшить влияние электромагнитного канала перехода,
если организовать обход в начале параллельного сближения ВЛ.
Недостатком такого метода является необходимость выноса в. ч. обо-
рудования за пределы подстанции.

Если величина переходного затухания Xn.g больше 2,2 неп, то
изменение этого затухания при изменении коммутационного режима
па подстанции обхода вызывает изменение затухания сквозного в. ч.
тракта не более чем на 0,2 неп.

Измерение затухания в. ч. тракта по участкам подстанция обхода —
оконечная подстанция производится только при отыскании причины
повышенного затухания в ч. тракта или неравномерности его частотных
характеристик.

Для лучшего согласования с линией входное сопротивление фильтров
присоединения ФП1 и ФП2 основного канала со стороны ВЛ следует
стремиться устанавливать равным характеристическому сопротивлению
линии Zn. Для линий 35—220 кв Z„ принимается равным 400 ом.

Настройка активного обхода. При настройке активного обхода не-
обходимо произвести измерение затухания в. ч. тракта по участкам.
Основной канал обхода в данном случае включает в себя усилитель,
поэтому настройка каждого из фильтров присоединения, установленных
на обходе, ведется так же, как и настройка фильтров присоединения
на оконечных подстанциях. Производится измерение переходного
затухания подстанции с дальнего и ближнего концов. Величина зату-
хания Ап.я должна быть не менее 2,5 неп, величина Xn.g — не менее
2,2 неп. Рекомендуется одновременно измерять и фазовую постоянную.

При включении на обходе промежуточного поста входное сопротив-
ление этого поста шунтирует основной канал обхода, вследствие этого
увеличиваются затухание и неравномерность частотной характеристики
затухания сквозного в. ч. тракта. Дополнительное затухание в. ч.
тракта, обусловленное включением такого поста, не должно превышать
0,4 неп.

Для уменьшения влияния промежуточного поста может быть включен
Г-образный разделительный фильтр (удлинитель). Такой удлинитель
увеличивает затухание в. ч. тракта между промежуточным постом и
каждым из оконечных постов, но уменьшает затухание транзитного
в. ч. тракта и неравномерность этого затухания.

Выбор величины сопротивления резисторов /?х и R2 производят,
исходя из допустимого затухания «ш, вносимого последовательно соеди-
ненным удлинителем и промежуточным постом в сквозной тракт. При
этом учитывают также величину дополнительного затухания, вносимого
удлинителем «у в в. ч. тракты между промежуточным постом и оконеч-
ными постами.

Выбор значения аш и «у производят по кривой 1 на рис. 4-11 [Л. 14].
Кривая 2 на этом рисунке характеризует зависимость между «ш и «у
в случае, если /?2 равно бесконечности. Как видно из рисунка, при
отсутствии /?2 (R2 = со) может быть обеспечено меньшее шунтирующее
затухание транзитного тракта, чем при конечном значении R2, при
одной и той же величине пу. Однако в этом случае неравномерность
частотной характеристики транзитного в. ч. тракта повышается.

Выбрав по кривой 1 рис. 4-11, а значение «у, по рис. 4-11, б находят
соответствующую величину сопротивления резисторов Rt и R2. Прак-
тически для получения желаемого значения вш приходится корректи-
ровать значения /?г и R2 в пределах, близких к определенным по
рис. 4-11. Величина затухания, вносимого промежуточным постом
в в. ч. тракт, определяется из сравнения частотных характеристик
сквозного тракта, измеренных при подсоединении и при отключении
промежуточного поста.

По окончании наладки в. ч. тракта на обходе составляется отчет,
в который включают результаты проведенных измерений В отчете
указывают время года, метеорологические условия, характер нагрузки

Рис. 4-11. Выбор параметров Г-образного фильтра.

а — график для определения аш и ау; б — график для определе-
ния Rt и Rs.

ВЛ, длину в. ч. тракта и отдельных его участков в момент измерений.
Прикладывается схема в. ч. тракта с указанием расположения проводов
на опорах, способов и фаз присоединения, сведений о наличии и длине
параллельного пробега линий и расстоянии между ними. Указывают
тип и количество высоковольтного оборудования подстанции и расчет-
ную величину ее входного сопротивления, параметры заградителей,
которыми обработаны рабочие и нерабочие фазы участвующих в в. ч.
обходе линий.

4-6. ИЗМЕРЕНИЕ ВЕЛИЧИНЫ ДОПОЛНИТЕЛЬНОГО ЗАТУХАНИЯ,
ВНОСИМОГО ПРОМЕЖУТОЧНОЙ

И ПАРАЛЛЕЛЬНО ПОДКЛЮЧЕННОЙ АППАРАТУРОЙ

При организации на данной подстанции нескольких в. ч. каналов
связи по одной фазе аппаратура в. ч. уплотнения различных каналов
присоединяется к ВЛ обычно через один общий фильтр присоединения
и конденсатор связи (рис. 4-12). При этом каждый из каналов связи
шунтирован входным сопротивлением параллельно включенных в. ч.
линий и постов. При прокладке кабеля по схеме на рис. 4-12, а
возможно увеличение затухания в. ч. тракта и большая частот-
ная неравномерность затухания, обусловленная такой схемой вклю-
чения.

Входное сопротивление аппаратуры уплотнения, приемники и пере-
датчики которой работают на разных частотах, в полосе передачи может
значительно отличаться от входного сопротивления на частотах приема.
Поэтому величина затухания аш, вносимая одним и тем же постом А У2,
различна на частотах приема и передачи поста АУ1.
Дополнительное затухание, вносимое в в. ч. тракт Параллельно
подключенной аппаратурой, не должно превышать 0,1 неп на частотах
передачи рассматриваемого канала связи.

Промежуточная и параллельно подключенная аппаратура может
вносить также значительную неравномерность в частотные характе-
ристики в. ч. тракта. При проверке частотных характеристик в. ч.
тракта измеряют дополнительное затухание, вносимое промежуточной
и параллельно включенной аппаратурой. Измерение производят на
стороне приема следующим образом.

I.	Все промежуточные и параллельно подключенные к данному
каналу связи посты (или другая аппаратура) отключаются. Если на
подстанции обхода имеется промежуточный в. ч. пост, он отключается
от фильтров присоединения, а подходящие к этому посту в. ч. кабели

Рис. 4-12. Схема прокладки в. ч. соединительного фидера при парал-
лельном присоединении.

а, б — постов связи при длине участков кабеля I =s 38/f; в, г — постов защиты
и телеотключения, а также постов связи при длине участков кабеля
38	U4

7	f 

соединяются между собой. Если на обходе выполнена схема прокладки
в. ч. кабеля (рис. 4-12, в), то отрезок в. ч. кабеля, идущий к промежу-
точному посту, отсоединяется от фильтра присоединения.

2.	Включается один из передатчиков исследуемого канала связи.
На приемкой стороне канала в. ч. кабель нагружают на резистор
с сопротивлением 100 ом.

Уровень приема измеряют на этом резисторе избирательным ука-
зателем уровня с узкополосным входом. Измеряются уровни сигналов
контрольной частоты, вызывных частот, несущих частот каналов теле-
механики, частот телефонного канала 300 гц, 800 гц и верхней частоты fB.

3.	Все промежуточные и параллельные посты подключаются к в. ч.
тракту по нормальной схеме. Приемники этих постов должны быть раз-
блокированы и нагружены на рабочую нагрузку (например, 600 ом).
На выходные усилители передатчиков этих постов должно быть подано
анодное напряжение. Чтобы при этом на выходе передатчиков не появи-
лись различные мешающие измерению частоты, следует отключить гене-
раторы несущих частот выходных ступеней преобразования этих передат-
чиков (например, отключить кварцевый резонатор ГВЧ передатчика).
Вновь включается передатчик исследуемого канала связи и на
резисторе измеряется уровень р2 сигналов тех же частот, что и в первом
случае.

4.	Рассчитывают дополнительное затухание (неп), вносимое шунти-
рующей аппаратурой;

аш = Р1 — Р2-	(4-31)

Результаты расчетов заносят в таблицу.

Аналогичные измерения производят и .для обратного направления
передачи (от подстанции Б к подстанции А).

Допустимые величины шунтирующего затухания обеспечиваются
обычно высоким входным сопротивлением параллельно включенной
аппаратуры на частотах шунтирующего канала связи. Высокое входное
сопротивление обеспечивается правильной настройкой линейных и
входных в. ч. фильтров. Однако при недостаточной величине разноса
частоты Д/р параллельно работающих каналов большое шунтирующее
затухание наблюдается и при правильной настройке указанных филь-'
тров. Для уменьшения величины шунтирующего затухания в ряде
случаев включаются разделительные фильтры. Разделительный фильтр
включают последовательно на входе в. ч. кабеля, соединяющего шун-
тирующий пост с основным постом (рис. 4-12, в).

При параллельной работе канала защиты, телеотключения или
аварийной сигнализации с каналом телефонной связи предпочтение
отдается первым каналам. Если параллельно работающие посты свя-
заны с фильтром присоединения одним в. ч. кабелем, то этот кабель
заводится от фильтра присоединения сначала на пост телеотключенпя
(защиты, аварийной сигнализации), а затем ответвляется на пост теле-
фонной связи. Разделительный фильтр включается в месте соединения
в. ч. кабеля с постом телеотключения (защиты, аварийной сигнализа-
ции) и ответвления на пост связи. Обычно разделительный фильтр
включают и при достаточной величине разноса частот между парал-
лельно работающими постами. В этом случае он предотвращает возмож-
ность случайного короткого замыкания более ответственного канала
при наладочных работах и эксплуатационных проверках на менее
ответственном канале.

Включение разделительного фильтра обусловливает дополнительное
затухание, вносимое им в шунтирующий канал связи. Величина этого
затухания не должна быть более 0,15 неп в полосе пропускания. Изме-
ряется это затухание по схеме измерения рабочего затухания (рис. 3-1).

Если параллельно работающие посты находятся в разных помеще-
ниях и соединяются с фильтром присоединения каждый своим кабелем,
то разделительные фильтры следует включать на входе каждого из
кабелей, непосредственно возле фильтра присоединения (рис. 4-12, а).
При отсутствии разделительных фильтров или при включении их между
в. ч. кабелем и аппаратурой уплотнения входное сопротивление в. ч.
кабелей со стороны фильтра присоединения может значительно отли-
чаться от 100 ом.

Частным случаем разделительного фильтра является Г-образный
разделительный фильтр из активных элементов, рассмотренный в
гл. 4-5. Такие фильтры используются обычно при подключении проме-
жуточных постов на обходах и вносят затухание аш в транзитный тракт
порядка 0,2 неп и в промежуточные тракты ау порядка 1 неп. Г-образные
фильтры, состоящие из активных элементов, могут использоваться
также и при параллельном включении оконечных постов, в случае
если затухание в. ч. тракта канала, в котором работает шунтирующий
140
пост, невелико и возможно увеличение этого затухания примерно на
1 неп.	-

В ряде случаев шунтирующее влияние обусловлено использованием
конденсатора связи для организации емкостного отбора мощности от
ВЛ, для цепей автоматического повторного включения (АПВ). При
наладке следует измерить величину шунтирующего влияния аппаратуры
отбора. Если шунтирующее затухание больше нормы, следует включить
в схему отбора в. ч. заградитель, который должен быть настроен по
полосной схеме. Шунтирующее затухание может быть уменьшено при
этом до 0,05 неп.

При автотрансформаторной схеме фильтра присоединения шунти-
рующее влияние аппаратуры отбора на канал связи практически
отсутствует.

4-7. ВЗАИМНЫЕ ВЛИЯНИЯ
МЕЖДУ ПАРАЛЛЕЛЬНО РАБОТАЮЩИМИ КАНАЛАМИ СВЯЗИ

Взаимные влияния между параллельно работающими передатчиками.
При подключении к одной фазе ВЛ двух или нескольких передат-
чиков часть в. ч. энергии каждого из передатчиков попадает через
линейные фильтры в параллельно работающие передатчики. Если
затухание линейного фильтра данного передатчика, подверженного
влиянию, на частоте f2 параллельно работающего (влияющего) передат-
чика невелико, то в усилителе мощности данного передатчика появ-
ляются сигналы частот влияющего передатчика. Эти сигналы вызывают
паразитную амплитудную модуляцию сигналов рабочих частот и соот-
ветствующее уменьшение мощности сигналов рабочих частот, отдавае-
мой передатчиком в линию.

Если передатчик работает в нелинейном режиме (используется
нелинейный участок амплитудной характеристики), то на выходе
появляются также и комбинационные частоты. Комбинационные
частоты 4 + 4, 4 —f2,	± 2[.г, ЗД± 34 могут иметь большие ампли-

туды. Однако линейные фильтры на этих частотах имеют обычно боль-
шое затухание. Сигналы этих частот в линию не попадают, а лишь
уменьшают полезную мощность передатчика.

Комбинационные частоты 24 — 4> 24 — 4> 34 — 24, 34 — 24,
уровень которых обычно на 1—2 неп ниже уровня предыдущих, при
небольшом разносе частот 4 и 4 могут оказаться в полосе пропускания
линейных фильтров и попадут в в. ч. тракт 4

При наладке следует произвести измерение величины влияния
параллельно работающих передатчиков. Измерение производят сле-
дующим образом:

1.	В передатчике, влияние на который исследуется, включают
одновременно сигналы всех частот (телефонной, контрольной, телеме-
ханики, вызывных), которые в каком-либо из рабочих режимов могут
передаваться одновременно. Ограничитель максимальных амплитуд
передатчика включен.

Все влияющие передатчики отключены. На анодах ламп (коллек-
торных транзисторов) МУС исследуемого передатчика измеряется
суммарное переменное напряжение рабочих сигналов t/c.

1 Четные гармоники на выходе передатчика отсутствуют, если вы-
ходной усилитель этого передатчика выполнен по двухтактной схеме
и токи в плечах усилителя равны между собой.
2.	Сигналы всех частот исследуемого передатчика отключаются.
Отключается ГВЧ данного передатчика (например, отключением в. ч.
кварцевого резонатора). Все влияющие передатчики соединяются с иссле-
дуемым по рабочей схеме. На вход каждого из влияющих передатчиков
одновременно подают частоту 300 гц, а затем последовательно подают
другие частоты эффективно передаваемой полосы частот от 300 гц до
/в последовательно. Передаются также контрольные частоты влияю-
щих передатчиков.

при параллельной работе.

Рис. 4-15. Разнос частот от
передатчиков аппаратуры
МК-60 при параллельной ра-
боте.

Рис. 4-14. Разнос частот от передат-
чиков аппаратуры ЭПО-3, ЭПУ-3,
ТМВД, ВЧА-1ТФ, ВЧУ-1ТФ,
ВЧА-СЧ, ВЧА-ЗТФ, ВЧУ-ЗТФ (а)
и аппаратуры КП-59М (б) при па-
раллельной работе.

Если влияющие передатчики включают в себя передатчики телеиз-
мерения, то по каналам телемеханики следует также передавать рабочие
сигналы. В тех же точках (на анодах ламп МУС исследуемого передат-
чика) измеряют напряжение С/меш. Соотношение между полезным и
влияющим сигналом рассчитывают (в неперах) по формуле

U

ac/M — 1П п С ~ Рс — Рмеш.	(4-32)

и меш
При расчете в качестве 17меш следует принимать максимальную ве-
личину мешающего напряжения. Это соотношение должно удовлетво-
рять условию

ас/мЭ=3 неп (- С-->2(Й.	(4-33)

Wmgiij /

Если измерена частотная характеристика затухания линейного
фильтра исследуемого передатчика (избирательность), то соотношение
ас,м (неп) может быть рассчитано как

°е/м=Рмакс Рмеш + °с/п. л. ф >	(4-34)

где Лакс — максимальный уровень рабочего сигнала на выходе иссле-
дуемого передатчика, неп-, рмсш — максимальный рабочий уровень на

выходе мешающего передатчика, нет,
°с'п л ф — избирательность линейного
фильтра передатчика, подверженного
влиянию, на частоте влияющего пере-
датчика, неп.

Если используется максимальная
мощность передатчика, то ближайшие
частоты мешающих передатчиков долж-
ны отстоять от рабочих частот рассмат-
риваемого передатчика на величину А).
Эта величина для соответствующих
типов передатчиков находится по гра-
фикам рис. 4-13—4-16.

Необходимая величина разноса ча-
стот А/ зависит от диапазона рабо-
чих частот исследуемого передатчика
(границы этих диапазонов указаны на
кривых) и рабочей мощности мешаю-
щего передатчика рмсш.

Для уменьшения мешающего влия-
ния между передатчиками может быть
включен разделительный фильтр или
контур, при этом величина мешающего
сигнала уменьшается на величину его
затухания на соответствующих ча-
стотах.

аппаратуры защиты при па-
раллельном включении с ней
через разделительный контур
РК-61 аппаратуры каналов
связи.

Если используется контур РК-61 или аналогичный контур, внося-
щий затухание в канал связи 0,1 неп, то необходимый разнос частот
между каналами связи и защиты может быть найден по рис. 4-16. На
рис. 4-16 кривые /, //, III построены для соответствующих схем вклю-
чения разделительного контура, приведенных на рис. 4-17.

Если по каким-либо соображениям невозможно уменьшить уровень
мешающего сигнала, а соотношение (4-33) не выполняется, то исполь-
зуемая мощность исследуемого передатчика должна быть уменьшена
на величину Ар по сравнению с максимально возможной мощностью,
определенной из условия линейности передатчика. Величина Др (неп)
определяется как

Ap=ln(-^S-----1\	(4-35)

Wc. макс /

где Р^с.макс — максимальное напряжение рабочего сигнала па анодах
ламп МУС, определенное из условия линейности передатчика, в.
Если к одной фазе подключены передатчики, установленные на раз-
ных подстанциях, то их взаимное влияние проверяется только в случае,
когда разнос частот между передатчиками меньше, чем минимальный
разнос А/, определенный из графиков на рис. 4-13—4-17, и затухание
в. ч. тракта меньше 1,5 неп. При этом предполагается, что рабочие
частоты обоих передатчиков не совпадают ни на одной из частот, а
исследуемый передатчик имеет на выходе линейный фильтр.

Влияние на передатчики телеотключения, защиты и аварийно-пре-
дупредительной сигнализации на аппаратуре ВЧТО, ВЧТО-М,*ПВЗД,
ПВЗК, ТС-2 и ТС-2М не измеряется, если шунтирующее влияние аш
на каналы, организованные на этой аппаратуре, параллельно подклю-
ченными передатчиками не превышает 0,1 неп.

Влияние передатчиков на параллельно включенные приемники. При
параллельном подключении к одной фазе приемников и передатчиков
часть в. ч. энергии передатчиков поступает на вход приемников и яв-
ляется составной частью сигналов помехи.

Рис. 4-17. Схемы включения разделительного кон-
тура РК-61.

Для приемников с однократным преобразованием частот помехо-
защищенность определяется только избирательностью входных фильт-
ров приема ос/п фвч, т. е. разностью между затуханием входного филь-
тра приема на частотах помехи йф.пом 11 на частотах рабочего сигнала
^ф.с*

°с/пфВЧ' аф. пом аф с-

Приемники с однократным преобразованием имеются в аппаратуре
ПВЗК, ПВЗД и т. п.

Величина мешающего сигнала считается допустимой, если выпол-
нено условие

Рс Рмеш~f~cc/n ФВЧ Рс/п’	(4-36)

где р^ — уровень полезного сигнала на входе приемника, неп; р —
уровень сигнала помехи в тех же точках, неп; рс/п — минимально до-
пустимое соотношение сигнал/помеха, неп.

В приемниках аппаратуры ВЧА-1ТФ, ВЧА-ЗТФ, ВЧУ-1ТФ,
ВЧУ-ЗТФ, ЭПО-3, МК, КП-59, АРС-64, КМК-64, ВЧА-СЧ и т. п.
осуществляется двойное или многократное преобразование частот.
Помехозащищенность таких приемников увеличивается за счет изби-
рательности фильтров промежуточных и тональных частот. Поэтому
на входе первого демодулятора (ДМ) таких приемников допускается
даже превышение уровня помехи над уровнем рабочего сигнала на 1 неп,
но при условии, что частоты помехи не совпадают с рабочими частотами.
Таким образом, для этих приемников на входе первого ДМ минимально
допустимое соотношение сигнал/помеха определяется условием

Р.- - Рмеш + °с/п фвч	1 	(4‘37)

На выходе приемника соотношение сигнал/помеха должно удовлет-
ворять условию

Рс — Рмеш + ае/п ФВч + °с/п ФПч + °с/п ФНЧ^Рс/п’

(4-38)

где ос/пфПЧ и «с/пФнч — избирательность фильтров промежуточных
и низких частот на частоте помехи, неп.

На некоторых частотах избирательность приемников понижена.

Рис. 4-18. Определение полосы зеркального канала.

Спектр частот, симметричный спектру рабочих частот приема отно-
сительно несущей частоты первого ДМ данного приемника, называется
зеркальным спектром или зеркальным каналом данного
приемника.

На рис. 4-18, а изображены рабочий и соответствующий ему зеркаль-
ный канал для случая, когда несущая частота первого ДМ выше частот
рабочего диапазона. На рис. 4-18, б изображены рабочий и зеркальный
каналы для случая, когда несущая частота первого ДМ ниже частот
рабочего диапазона.

Для случая, изображенного на рис. 4-18, а,

/с.в = /з.н“/дМ1: /дМ1“4.н = ^.в“^ДМГ	(4'39)

Аналогичные равенства существуют для каждой из частот внутри
рабочего и зеркального канала, т. е.

/дм1~?сг = ^з>“/дм1>	(4-40)

гДе /ci — любая из частот рабочего диапазона на входе ДМ; /31- —
симметричная частоте /с,- частота зеркального канала.
На выходе кольцевого преобразователя имеются частоты рабочего
диапазона вида /дМ1 —fci и /дМ] + /с,- Полосовые фильтры проме-
жуточных частот, на которые поступают частоты с выхода ДМ и после-
дующие фильтры низких частот, пропускают только частоты вида
/дМ1 —fr, и равные им частоты зеркального канала вида /— /дМ1.

Таким образом, частоты помехи, совпадающие с полосой зеркаль-
ного канала, после преобразования в первом ДМ попадают в рабочую
полосу приема. Следовательно, помехозащищенность приемника от ча-
стот зеркального канала, имеющихся на входе приемника, определяет-
ся только избирательностью входного фильтра приема на этих частотах.

Поэтому помехозащищенность приемника на частотах зеркального
канала ниже, чем на всех остальных частотах помехи. В табл. 4-1 при-
ведены данные, по которым можно определить полосу зеркального
канала для аппаратуры различного типа. В этой же таблице приведены
усредненные значения избирательности для частот зеркального канала
высокочастотных фильтров соответствующей аппаратуры в соответст-
вующем диапазоне частот.

В приемниках аппаратуры типа ВЧЛ — три и более кольцевых
преобразователей. В этом случае имеется еще ряд частот, на которых
помехозащищенность приемника понижена.

Сказанное пояснено на рис. 4-19 на примере аппаратуры ВЧА-1ТФ.
Для аппаратуры ВЧА избирательность в. ч. фильтров в полосе частот
fc.B + 4 кгц и /с.н — 4 кгц практически не превышает 1—2 неп.

Избирательность на частотах /дМ1 ± 4 кгц составляет не более
5 неп, избирательность приемника на частотах /З.в + (2 4 4) кгц и
/з.н — (2~; 4) кгц больше избирательности по зеркальному каналу
на 2—4 неп за счет срезания этих частот фильтрами Д-18, Д-10 и полосо-
вым фильтром 4—8 кгц. Частоты /З.в + (0 4- 2) кгц и /З.н — (0 4- 2) кгц
находятся в полосе пропускания этих фильтров, поэтому избиратель-
ность приемника на этих частотах выше, чем на частотах зеркального
канала, не более чем на 1—2 неп.

Измерение мешающего влияния для телефонного канала производят
на выходе приемника (на абонентских гнездах, нагруженных на 600 ом);
для канала контрольной частоты на выходе узкополосного фильтра
контрольной частоты (УФ АРУ); для каналов вызывных частот и для ка-
налов телемеханики на выходе соответствующих тональных фильтров.

Измерения производят следующим образом:

1)	отключаются все сигналы рабочих частот на корреспондирую-
щем передатчике. Все влияющие передатчики подключаются по рабочей
схеме, и по ним передаются одновременно все влияющие частоты, кото-
рые будут передаваться в нормальном режиме работы. Измеряется в ука-
занных выше точках напряжение C'MelIIt- или уровень p„euli в каждом из
каналов;

2)	все влияющие передатчики остаются подключенными, но по ним
уже не передаются влияющие частоты. Включаются рабочие частоты
корреспондирующего передатчика. Измеряются напряжения Uci пли
уровни pci на выходе каждого из каналов;

3)	по данным измерений рассчитывается соотношение сигнал/помеха
(неп) для каждого из каналов как

U 

Рс/меш = 1п	(4’41)

и меш i

ИЛИ

Рс/меш Pci ~~~РыъшГ	(4-42)

Таблица 4-1

Промежуточные частоты и зеркальные полосы частот в. ч. аппаратуры

Обозна ч е н и я: fCtB> fCtH — высшая и наименьшая частоты сигналов в. ч.; f —средняя частота приема.
Соотношение Рс,меш должно быть выше рс/п (табл. 4-2) по крайней
мере на 1 неп для канала ТФ и на 0,6 неп для каналов АРУ, ТМ и вы-
зывных.

Таблица 4-2

Допустимые соотношения сигнал/помеха в приемниках

ТФ

Рс/п-
КЧ

ТМ и управления

Точки измерения

ЧМ

ВЛ, кв

6—35 | 220—750

4



3

— 1

Выход в. ч. фильтра
приема

Выход индивидуального
фильтра приема

2,3

3,35

2,5

1,0

1,8

3

4 8. СООТНОШЕНИЕ СИГНАЛ ПОМЕХА В ПРИЕМНИКАХ

Допустимые соотношения сигнал/помеха в различных точках при-
емников приведены в табл. 4-2 для соответствующих каналов связи.
Причиной неудовлетворительного суммарного соотношения сигнал/по-
меха может быть большой уровень мешающих частот на входе прием-
ника; наличие частот помехи, попадающих в рабочий или в зеркальный

Рис. 4-20. Разнос частот прием-
ников А/ аппаратуры ВЧА-1ТФ,
ВЧУ-1ТФ от мешающих сигна-
лов в зависимости от рс/м-

Рис. 4-21. Разнос частот прием-
ников А/ аппаратуры ВЧА-ЗТФ,
ВЧУ-ЗТФ от мешающих сигналов
в зависимости от рс^м.

канал приемника; неправильная настройка фильтров высоких, проме-
жуточных или низких частот, недостаточный разнос частот между
параллельно работающими приемниками и передатчиками; работа в не-
линейном режиме какого-либо блока приемника или коррреспопди-
рующего передатчика.
При отыскании причин повышенного уровня помех могут быть про-
изведены измерения рс/,п на входе приемника, на входе первого демоду-
лятора и на входе и выходе фильтров промежуточных и низких частот.
Измерение производится аналогично вышеизложенному.

Рис. 4-22. Разнос частот прием-
ников hf аппаратуры ВЧА-СЧ
от мешающих сигналов в зави-
симости от рс/м.

Рис. 4-23. Разнос частот приемни-
ков Af аппаратуры ЭПО-3, ЭПУ-3
от мешающих сигналов в зависи-
мости от рс/м.

Рис. 4-24. Разнос частот прием-
ников l\f аппаратуры К.П-59М
от мешающих сигналов в зави-
симости от Рсд,.

Рис. 4-25. Разнос частот приемни-
ков Af аппаратуры МК-60 от ме-
шающих сигналов в зависимости
от Рс/м-

Необходимый разнос частот приемников от частот передатчиков
параллельно работающих каналов выбирается по графикам, приведен-
ным на рис. 4-20 — 4-27.

Если причиной высокого уровня помех на выходе приемника яв-
ляется наличие частот, попадающих в зеркальный канал приема, то
от этого влияния можно избавиться, изменив несущую частоту послед-
него модулятора передатчика и первого ДМ приемника. При этом
соответственно изменится и полоса зеркального канала приемника,
а рабочие (высокие, промежуточные и низкие) частоты приема оста-

нутся неизменными. Если несу-
щая частота была выше рабочих
частот приема, то ее следует
сделать ниже этих частот. Если
несущая частота была ниже ра-
бочих частот, то ее следует, на-
оборот, сделать выше рабочих
частот.

1)	Для случая /дМ1 > fc
выбор новой несущей частоты
первого демодулятора /дМ1 (кгц)
производится по формуле

/дМ1 = /дМ 1	(/пр. мин +

Ч-/пр. макс)» кгц,	(4-43)

где /пр.мия — минимальная ча-
стота полосы промежуточных
частот приемника, кгц; /пр. макс “
максимальная частота полосы
промежуточных частот, кгц.

Значения /пр. мин и /по. макс
находят из табл. 4-1.

2)	Для случая /дм1 < fc ча-
стота новой несущей опреде-
ляется как

/дм1=/дм1 +

4“ (/пр. мин"Ь/пр. максЬ^Ч- (4-44)

Для уменьшения влияния
параллельно включенного пере-
датчика можно включить на
входе приемника дополнитель-
ный фильтр или контур, имею-
щий большое затухание на ча-
стотах зеркального канала или
на других влияющих частотах
и малое затухание на рабочих
частотах приема. Кроме того,
могут быть изменены рабочие
частоты влияющего передатчика
или подверженного влиянию
приемника. Однако это не всегда
возможно из-за загруженности
частотного диапазона энерго-
систем.

Если все указанные способы

следует выполнить присоединение приемника н влияющего передат-
чика к разным фазам ВЛ.

Помимо влияния частот передатчиков, присоединенных параллельно
К этой же фазе ВЛ, следует проверить влияние передатчиков, имею-

Рис. 4-26. Зависимость Д///о отрс,м
для приемников аппаратуры ПВЗК,
ПВЗД.

I — ПВЗД при работе приемо-передат-
чика на общий линейный фильтр с раз-
носом частот передачи и приема на
0 — 2 кгц; 2 — ПВЗК, ПВЗД при ра-
боте без линейного фильтра с разносом
частот передачи и приема не менее 10%.

Рис. 4-27. Разнос частот приемни-
ков А/ аппаратуры ВЧТО от ме-
шающих сигналов в зависимости
от Рс/м-

неприемлемы, в некоторых случаях
щихся на данной подстанции, но подключенных к другим фазам или
к другим ВЛ, а также влияние передатчиков, подключенных к данной
ВЛ в других пунктах, если переходные затухания Лп и Лл между дан-
ным приемником и этими передатчиками невелики.

Измерения производят, как и в случае параллельного включения,
в двух режимах: а) включен только корреспондирующий передатчик
исследуемого канала; б) включен только влияющий передатчик (пере-
датчики).

Рабочие частоты канала связи должны отстоять от несущих частот
радиостанций, прослушиваемых в данном районе, не менее чем на 8 кгц.

Раздел пятый

НАСТРОЙКА ВЫСОКОЧАСТОТНОЙ АППАРАТУРЫ
УПЛОТНЕНИЯ

5-1. ПОДГОТОВКА АППАРАТУРЫ УПЛОТНЕНИЯ К ПРОВЕРКЕ
И НАСТРОЙКЕ

Аппаратура уплотнения, используемая для организации высоко-
частотных каналов связи и телемеханики по линиям электропередачи
(табл. 5-1), включает в себя:

комбинированную аппаратуру, с помощью которой можно орга-
низовать один или несколько каналов связи и телемеханики: ЭПО,
ВЧА-1, ВЧА-3, В-3 с ПЧВ, В-12, КП-59, МК, КМК, АРС;

аппаратуру, с помощью которой можно организовать только каналы
связи; ВЧА-СЧ, МКЦ-Д, МВП, МП;

аппаратуру для организации только каналов телемеханики: ТМТП,
ТС, ТДО-400, ТМВД — ТМВП.

Проверка и настройка аппаратуры производится в следующей
последовательности: 1) проверка без подачи напряжения: 2) проверка
на сопротивление, эквивалентное линии; 3) настройка аппаратуры в ка-
нале; 4) составление технического отчета по настройке.

Прежде чем приступить к проверке и настройке аппаратуры, на-
ладчик должен включить и прогреть измерительные приборы,
включить паяльник, организовать рабочее место. Перечень приборов,
используемых при наладке, дается в приложении 5. Выбор прибо-
ров производится в зависимости от частот, на которые настроена
аппаратура.

Кроме того, наладчик должен иметь исправный инструмент и при-
способления. Перечень их приведен в приложении 6.

Рабочее место наладчика должно быть удобным для работы, доста-
точно освещенным. Приборы должны быть расположены так, чтобы
измерительные проводники, идущие от них к аппаратуре, были как
можно более короткими, шкалы приборов хорошо освещались. При
вращении ручек измерительных генераторов наладчик должен одно-
временно видеть показания лампового вольтметра, экран осцилло-
графа или другие индикаторы. Приборы не должны влиять друг на
друга. Зажимы «земля» приборов должны быть подключены к корпусу
аппаратуры н земле.
Прежде чем произвести измерение уровня полезного Сигнала в какой-
либо точке аппаратуры, наладчик должен подключить к этой точке
измерительные проводники от вольтметра или указателя уровня, снять
измеряемый сигнал и убедиться в отсутствии наводок на этих провод-
никах (стрелка вольтметра или указателя уровня (УУ) должна нахо-
диться против нуля шкалы). Если есть наводки, их необходимо устра-
нить изменением положения проводников, сокращением их длины или
отключением источника помехи. После этого подают измеряемый сиг-
нал и фиксируют его уровень.

Рис. 5-1. Схема взаимного рас-
положения аппаратуры, прибо-
ров и наладчика.

1 — размножитель; 2 — паяльник;

3 — указатель уровня П-321; 4 —
авторучка; 5 — рабочая тетрадь;

6 — инструмент; 7 — звуковой ге-
нератор; 8 — тестер; 9 — осцилло-
граф; 10 — высокочастотный гене-
ратор; 11 — ламповый вольтметр;
12 — магазин затухания.

Если устранить наводки от помех или напряжений других сигналов
в измеряемой точке невозможно, надо вычесть напряжение помех Ua
из измеренного напряжения полезного сигнала t/1I3M„,c по формуле
Псигн— Ипйзм. П. С. —Un-	(51)

Если напряжение полезного сигнала в 10 раз больше напряжения
помех, последнее практически не оказывает влияния на показания
вольтметра. В этом случае можно считать, что вольтметр показывает
напряжение только полезного сигнала.

Схема рационального расположения аппаратуры, приборов и на-
ладчика дана на рис. 5-1.

5-2. ПРОВЕРКА АППАРАТУРЫ

Проверка аппаратуры без подачи напряжения заключается в сле-
дующем:

проверка правильности монтажа аппаратуры;

чистка и установка съемных блоков и плат, установка электрова-
куумных приборов (предварительно проверенных), сигнальных ламп,
дужек и перемычек (соответствующих выбранному режиму работы),
колпбровка и установка предохранителей; проверка целостности паек
в заводском монтаже (монтаж плат и блоков); переделка отдельных уз-
лов и цепей в схеме аппаратуры (в случае необходимости); проверка
изоляции и разрядников.

Проверка аппаратуры на сопротивление, эквивалентное линии, про-
изводится при подаче на нее напряжения. Этот этап настройки делится
на следующие подэтапы: подача напряжения на аппаратуру и регули-
ровка общего напряжения после стабилизации; проверка и настройка
отдельных блоков; настройка аппаратуры на эквивалент линии (на-
грузку).
Тип аппара- туры	Назначение аппаратуры	Рабо- чий диапа- зон частот, кгц	Про- межу- точные часто- ты, кгц	Число каналов		Ширина линейного спектра, кгц			
				ТФ	ТМ*	Всего	ТФ**	ТМ*	
ВЧА-1 (ВЧУ-1)	Для организации каналов связи и телемеханики по линиям электро- передачи	40—500	8 и 16	1	4/4	3.4	3,1  2,0	0,6  0,6	
В ЧА-3 (В чу-з)	То же	40—500	8, 12 и 16	3	2/2	11.1	3,1  2,0	0,3  0,3	
ВЧА-СЧ	Для организации радиальных или цепочечных каналов связи	40—500	8, 16	1	-	3.5	2,0	-	
ЭПО-3 (ЭПУ-3)	Для организации канала связи и телемеханики по линиям электро- передачи	39—300	9	1	3/3	3.4	2,1	0.5  0.5	
КП-59М (ПУМ-63)	То же	35—350	6. 9. 15 и 18	2	6/6	5,1	2,1	2.1	
МК-60М	То же	40—350	9, 15	1	2/2	2,5	1.5	0.5  0,5	
КМК-54	Для организации канала связи и телемеханики по линиям электропере- дачи	45—350	6, 9, 12 и 18	2	1/3*’*	6,0	1,5	0.2  0,5	
МВП-57М	Для организации канала связи по линиям . электропередачи 35 кв	30 -400	-	1	-	5,0	2,1	-	
Технические данные аппаратуры уплотнения

Максималь- ный разнос частот пере- дачи и приема		Коли- чество стоек в полу- комп- лекте	Условия работы		Вес стойки, кг	Основные размеры, мм
%	кгц		Темпера- тура, °C	Влаж- ность, %		
7	>8	2	-10—1-40	98 при 1=25°	ТФ—105, ВЧ—80  ВЧУ-1 —105 В ЧУ-2—170	970 х 654 Х325  1 400 х 654 X 325  (ВЧУ-ТФ-2)
10	> 12	2	-10-+40	98 при f =25°	ВЧА-ЗТФ—180 ВЧА-ЗВЧ-ПО ВЧУ-ЗТФ—180 ВЧУ-ЗВЧ—170	970 х 654 X 325 (ВЧА-3-ТФ1)  1 400 X 654 X 325 (ВЧУ-3 и ВЧ А-3-ТФ2)
-	0,8	1	-10—+40	93 при 1 =25°	105	970 х 654 х 325
10	> 5	1	+ 5-+ 45	70	СТ 1—256  СТ2—160	2 500 X 650 х 428
12	15	2 или  3	+ 5- +45	70	ТФ—125  ВЧ—НО	2 000 X 435 х 350
12	-- 15	1	+ S- + 45	70	160	2 000 х 435 X 350
7,6 для  45—  160 кгц, !0,6 для  160—  260 кгц, 13,6 для  260 кгц	-	2	+ 5-+45	80	100	1 550 X 510 х 290 блок питания  200 X 510 х 400
1  15	> ю	1	+ 5—1-40	85	75	840 X 480 х 259
Продолжение табл. 5-1

Тип аппара- туры	Назначение аппаратуры	Рабо- чий диапа- зон частот, кгц	Про- межу- точные часто- ты, кгц	Число каналов		Ширина линейного спектра, кгц			
				ТФ	ТМ*	Всего	ТФ** ***	ТМ*	
ТС-2М	Для аварийно- предупредитель- ной сигнализации и каналов теле- механики в рас- п редел ител ьны х сетях	40—500	ЧМ	1 вме- сто ТМ	ДП-0/6  КП-2/0	4,0	1,7  0	в  ДП-0/0,7 КП-0,4/0	
АРС-64	Для организации канала связи, телеуправления и телесигнализации по линиям электропередачи 10—35 кв	18—66	9	1	1/10	5,0	1,7	0^2  2,2	
тмтп	Для организации тональных кана- лов телемеханики	0,32— 3,25	-	-	1/0 или 0/1	0,28	-	0,28	
ПЧВ	Для преобразо- вания спектра частот ВЗ в более высокий диапазон	40-300	—	3	—	9,0	3.0		
В 3-3	Для организации каналов связи по проводным линиям	4,0—  31,0	4; 8; 12  16 и 18	3		10,0	3,1	—	
В12-2	То же	36-143	Крат- ные  4 кгц	12	-	48	3,1	—	
тмвд	Для передачи сигналов теле- механики	40—300	9	-	6	1,0	-	1,0	
ТМВП	Для приема сиг- налов телемеха- ники	40—300	9	-	6	1.0	-	1.0	
МУС-2	Мощный усили- тель	40—300	-	-	-	3,1	-	-	
УМ-100	То же	40-500	-	-	-	3.1-  11,1	-	-	
МП-85	Для связи линей- ных бригад	50—151	9	1	-	1,7	1,7	-	

Максималь- ный разнос частот пере- дачи и приема		Коли- чество стоек в полу- комп- лекте	Условия работы		Вес стойки, кг	Основные размеры, мм
%	кгц		Темпера- тура. °C	Влаж- ность, %		
—	—	1	+5- +45	85	ДП-50  КП-20	418 X 900 х 290  418 X 493 X 290
—	Э: 1,5	I	0- +40	80	80	870 X 435 х 350
-	-	1	— 10— -S-40	98	16	177 X 644 х 272
10	—	1	0— +40	85	200	2 500 х 650 х 300
-	3,6	1	+ 10-+ 40	80	130	2 600 х 650 х 250
	8,0	3	+ 10— +40	75	СИО-290  СГО-280	2 500 X 650 X 535  2 500 х 650 х 465
-	-	1	+ 5-+45	70	200	2 500 X 650 х 300
	-	1	+ 5- + 45	70	200	2 500 X 650 X 300
	-	1	+ 5-+45	70	233	2 500 X 660 X 500
	-	1	-10—J40	98	150	655 х 350 X 1 885
На одной частоте	—	I	-40- 4-40	70	50	395 X 282 х 194

* В числителе приведены количество каналов телемеханики и ширина их

** В числителе приведена ширина спектра канала ТФ без каналов теле-

*** Количество каналов телемеханики приведено для каждого канала

156

линейного спектра по передаче, в знаменателе — по приему,
механики, в знаменателе — с каналами телемеханики.

связи.

157
Подача напряжения на аппаратуру и ее регулировка. На аппаратуру
подают напряжение переменного тока 220 в. Электрические характери-
стики различных типов аппаратуры приведены в табл. 5-2. Затем про-
веряют работу стабилизатора напряжения. Проверка производится
в реальной схеме. Напряжение на стабилизатор подается через авто-
трансформатор мощностью не менее 0,5 кет.

Характеристика стабилизатора — зависимость напряжения на его
выходе Пвых от напряжения на входе (7ВХ — снимается изменением
напряжения на его входе через 10 е. При этом напряжение на выходе
не должно изменяться более чем на±3% в интервале ±20% номиналь-
ного переменного напряжения.

Измерив питающие напряжения в блоках питания (напряжение
накала, смещения, анодное, экранное, автоматики, вызывное, сигна-
лизации и т. д.), проверяют соответствие их нормам, указанным в за-
водском паспорте. В случае отклонения от нормы необходимо выявить
причину отклонения и устранить ее. Для этого в некоторых типах

Рис. 5-2. Схема измерения пульсации постоянного тока.

аппаратуры предусмотрена возможность регулировки величины напря-
жения с помощью отводов на силовых трансформаторах; величина фик-
сированного напряжения смещения на МУС регулируется с помощью
потенциометра.

При измерении величины постоянного напряжения необходимо одно-
временно определить величину его коэффициента пульсации (рис. 5-2)
1/

КПУЛЬС=7Т^У^-  100 о/о <£ 0,01 % .	(5-2)

и пост, па пр

Величина напряжения пульсации источников постоянного напря-
жения измеряется ламповым вольтметром B3-13, имеющим закрытый
(емкостный) вход. Напряжение пульсации, так же как и соответствую-
щее постоянное напряжение, определяется на выходе дросселя сгла-
живающего фильтра выпрямителей в сторону нагрузки.

Причиной отклонения КПульс от нормы могут быть неисправные
вентили или некачественный фильтр в выпрямителе. Исправность вен-
тилей проверяют тестером путем измерения прямого и обратного оми-
ческого сопротивлений. В исправных вентилях прямое сопротивление
должно быть в пределах 10—20 ом, а обратное — более 0,1 Мом. Часто
диоды в выпрямителях выходят из строя из-за неправильного выбора
их по максимально допустимому обратному напряжению или рабочему
току. При выходе из строя диодов в блоках питания наиболее целесо-
образно заменять их диодами Д-226, наилучшнм образом зарекомендо-
вавшими себя в аппаратуре связи.

Исправность электролитических конденсаторов в фильтрах выпря-
мителей можно проверять определением сопротивления изоляции с по-
мощью тестера или сохранения заряда на обкладках конденсатора.
Перед проверкой электролитические конденсаторы необходимо разря-
158
Электрические данные аппаратуры
Продолжение табл. 5-2

Тип аппаратуры	МУС-2 и УМ-100	eq	в	е>  eq  §	•!•	1	S	I	£  2	°°	®  +		
	МП-58**	eq	он	220 -1-10 -1. -20 12 + 15%		1.0 ФРС
	ТМВП	о>	011	' 220  1Л •	9 П	200 ФРС	
	ТМВД	со	-	220 +10 + —20  400 ФРС		
	В-12	£			24  220	14 (от  ! 24 в) 1,35 (от 1 220 в)
	В 3-3	£	-	U6	TUl-r	24 22U 50 35***	
	ПЧВ	ю	127	220 +5 + —10 154 С-0.5		
	тмтп	2	ПО	220  20  24  30  0,3 Схемная стабили- зация		
	АР С-64 :	со	127	220 +54—10  24  <60  2.0 С-0.5		
	СЧ  и	сч	127	_	°	Ji’Sj	„	£•*  5 eq	v—	с	°  +1	+•! "	-	к  сч		
Измеряемая величина		-	Напряжение сети пере- менного тока, в Допустимые пределы из- менения напряжения сети переменного тока, % Напряжение аккумуля- торной батареи резерв- ного питания, в Мощность, потребляемая			от сети переменного тока, вт* Ток, потребляемый от аккумуляторной бата- реи, а* Тип стабилизатора

* В числителе — мощность (ток), потребляемая низкочастотной стойкой (ТФ), в знаменателе — высокочастотной (ВЧ).
** От сети переменного тока питается стационарный пост, а от аккумуляторной батареи — передвижной.

*** Потребляемая мощность в ваттах.
дйть. При измерении в первый момент тестер показывает сопротивле-
ние, равное нескольким десяткам ом, которое по мере заряда электро-
литического конденсатора должно возрастать до нескольких десятков
мегом. В противном случае электролитические конденсаторы неисправ-
ны и подлежат замене.

Чрезмерный нагрев дросселя в фильтрах свидетельствует или
о межвитковом замыкании в нем, или о коротком замыкании в цепях
нагрузки. Необходимо определить путем последовательного отклю-
чения цепей нагрузки причину короткого замыкания и устранить ее.
В случае обнаружения неисправности в дросселе он подлежит за-
мене.

Особое внимание следует обратить на коэффициент пульсации по-
стоянного напряжения, подаваемого в микрофонную цепь: большая
величина пульсации вызывает появление в канале связи фона частотой
100 гц.

Регулировку питающих напряжений в аппаратуре, работающей
па лампах, необходимо начинать с напряжения накала, смещения и
далее анодного. После регулировки питающих напряжений проверяют
токи отдельных ламп и транзисторов. При отклонении их от заводских
норм необходимо соответствующие лампы и транзисторы проверить на
измерительном приборе Л1-3 и Л-2-12 и неисправные заменить, а также
проверить исправность отдельных элементов их цепей. Окончательные
величины токов ламп и транзисторов фиксируются после регулировки
отдельных блоков.

В аппаратуре ВЧА-1 и ВЧА-3 анодный и экранный выпрямитель
для питания анодных цепей ламп МУС собран не в блоке питания, а
в блоке МУС, что следует иметь в виду при регулировке. Там же смон-
тирован преобразователь на триодах, который коммутируется контак-
тами реле Р2. При регулировке необходимо проверить работу преобра-
зователя.

В блоках питания аппаратуры ВЧА-1, ВЧА-3 и ВЧА-СЧ при про-
падании напряжения собственных нужд предусматривается автомати-
ческое подключение резервной аккумуляторной батареи и зарядка
этой батареи при его появлении. Переключение цепей производят
реле Р1, Р2, Р3, Ра. При проверке блоков питания необходимо прове-
рить правильность работы этих реле. Особое внимание необходимо обра-
тить на токовое реле Р.>, определяющее время и ток заряда аккумуля-
торной батареи.

Во всех типах аппаратуры предусмотрена световая аварийная
сигнализация на самой аппаратуре и цепи для коммутации внешней
сигнализации. Как правило, предусматривается сигнализация пере-
горания предохранителей, пропадания питающих напряжений, пропа-
дания приходящей контрольной частоты, срыва генерации задающих
генераторов и ряда других повреждений. Проверка работы цепей
сигнализации и их регулировка производятся при настройке отдель-
ных блоков. При установке разрывных предохранителей необходимо
следить, чтобы их якорь при исправном предохранителе не замыкал
сигнальных контактов.

При работе аппаратуры ВЧА, ЭПО и др., имеющей свои стабили-
заторы, наблюдается сильный шум из-за вибрации металлических пред-
метов, находящихся в электромагнитном поле трансформатора. Необ-
ходимо выявить вибрирующие предметы и установкой мягких прокла-
док (резины, картона и им подобных) и более плотной затяжкой болтов
и гаек устранить или максимально возможно уменьшить шум, мешаю-
щий дальнейшей эксплуатации аппаратуры.

6 Справочник п/р Мусаэляна

161
Все измерения питающих напряжений необходимо производить
изолированными измерительными проводниками с однополюсными
вилками на концах, имеющими изолированные держатели для предот-
вращения касания руками токоведущпх деталей

5-3. ПРОВЕРКА И НАСТРОЙКА ОТДЕЛЬНЫХ БЛОКОВ

Блоки аппаратуры уплотнения делятся на две группы: индиви-
дуальные — дифференциальная система (ДС), усилители низкой ча-
стоты (УНЧ), ограничители (ОГР), фильтры низкой (ФНЧ) и промежу-
точной (ФПЧ) частоты, сжиматели (С)К), расширители (РАСШ), преоб-
разователи частоты, блок автоматического соединения абонентов и
групповые — усилители промежуточной (УПЧ) и высокой (УВЧ)
частоты, мощные усилители (МУС), преобразователи частоты, фильтры
высокой частоты (ФВЧ), автоматическая регулировка уровней (АРУ),
генераторы высокой частоты (ГВЧ), контрольной частоты (КЧ) и слу-
жебных сигналов (СГ).

ГВЧ
приема

АРУ

ГНЧ
в кеа

&

Контрольная
частота

Рис. 5-3. Синхронизация частоты ГВЧ на осцилло-
графе по фигурам Лиссажу путем сравнения прихо-
дящей контрольной частоты с кварцевым генерато-
ром 8 (или 9) кгц.

Проверка отдельных блоков (индивидуальных и групповых) будет
рассматриваться в той последовательности, которой необходимо при-
держиваться в процессе настройки аппаратуры.

Генераторы низкой, промежуточной и высокой частоты. Настройка
генераторов заключается в проверке стабильности, формы (линейности)
кривой генерируемой частоты, устойчивости и в определении их выход-
ного уровня.

Частота определяется методом сравнения по фигурам Лиссажу на
осциллографе (рис. 5-3) с помощью измерительного кварцевого гене-
ратора. Одновременно путем индивидуального наблюдения по фигуре
Лиссажу определяется стабильность частоты. Для этой цели может
быть использован цифровой частотомер.

Применяемые в аппаратуре связи генераторы дают достаточно ста-
бильную частоту на низких и промежуточных частотах. В аппаратуре
ВЧА генератор промежуточной частоты 8 кгц наиболее устойчиво ра-
ботает, когда его собственная частота несколько ниже частоты квар-
цевого резонатора 8 кгц. В этом случае при включении аппаратуры он
достаточно быстро возбуждается. Особое внимание надо обратить на
высокочастотные генераторы. Подстройка в. ч. генераторов произво-
дится следующим образом: вместо кварцевого резонатора в цепь обрат-
ной связи включается его эквивалент (конденсатор емкостью 3,0—
5,0 тыс. пф). Изменяя емкость задающего контура генератора, доби-
ваются, чтобы его частота без кварцевого резонатора была равна соб-
ственной частоте кварцевого резонатора. После такой настройки трим-
мером в задающем контуре увеличивают частоту генератора по срав-
нению с собственной частотой кварцевого резонатора на 10—15 гц,
чтобы она оказалась между частотами параллельного и последователь-
ного резонанса кварцевого резонатора (рис. 5-4). Необходимо следить
за тем, чтобы падение напряжения на кварцевом резонаторе не было
выше 1 в. В противном случае может произойти его механическое по-
вреждение.

Рис. 5-4. Зависимость активного и реактивного
сопротивления кварцевого резонатора от частоты (а)
и его эквивалентная схема (б).

В аппаратуре с термостабилизацией частоты (МК, КП, КМК и др.)
необходимо следить за правильным подбором конденсаторов, включен-
ных последовательно в задающий контур генератора: они должны
иметь противоположные по знаку температурные коэффициенты. Зави-
симость частоты таких генераторов от напряжения сети и температуры
показана на рис. 5-5 [Л. 15]. Для проверки частоты генераторов без
кварцевого резонатора желательно иметь переносный кварцевый гене-
ратор 8 или 9 кгц.

Частота передатчика, измеренная на выходе в линию, не должна
отличаться от номинальной более чем на А/ eg 0,02%. После проверки
и подстройки задающих генераторов необходимо проверить и отрегу-
лировать аварийную сигнализацию пропадания частоты на их выходе.

Устойчивость генерации определяется разрывом цепи обратной
связи и подачей на управляющий электрод сигнала от измерительного
генератора с частотой, равной частоте проверяемого генератора, и ам-
плитудой, равной величине напряжения обратной связи. При этом
переменное напряжение на аноде должно быть больше напряжения
на сетке не менее чем в 2 раза. При выполнении этого условия генера-
тор будет работать устойчиво.

Для исключения ухода низких частот в приемниках некоторых
типов аппаратуры (ВЧА, МК, КП, КМК и т. д.) при изменении ча-

Рис. 5-5. Зависимость изменения ча-
стоты ГВЧ 300 кгц с термостабилиза-
цией при изменении питающего напря-
жения (а) и температуры окружающей
среды (б).

Uc — напряжение сети.

неправильную работу АРУ. Поэтому
глушенной контрольной» необходимо
частот ГВЧ.



стоты ВЧ генераторов при-
менен метод «приглушенной
контрольной», когда в ка-
честве несущей частоты вто-
рого демодулятора исполь-
зуется контрольная частота,
подаваемая с усилителя АРУ.
В аппаратуре ЭПО этот метод
можно осуществить путем
подачи контрольной частоты
9 кгц с анода усилителя АРУ
через усилитель ПУС на
плате Д2 (рис. 5-6). При ис-
пользовании этого метода ча-
стоты сигналов в низкоча-
стотном тракте приемника
в точности равны этим же
частотам в низкочастотном
тракте передатчика противо-
положного пункта и не за-

висят от изменения ча-
стоты ГВЧ. Однако изменение
частоты ГВЧ на 30—50 гц
вызывает изменение уровня
контрольной частоты, так
как она уходит из полосы
пропускания узкополосного
фильтра АРУ, что вызывает
при применении метода «при-
производить синхронизацию

Ряс. 5-6. Подача контрольной частоты в качестве несущей

на бторой демодулятор в аппаратуре ЭПО-3 и ЭПО-2К.

В аппаратуре ВЧА-1 и ВЧА-3, схема и конструкция которой пре-
дусматривают возможность разнесения высоко- и низкочастотной стоек,
для синхронизации частот в низкочастотном тракте методом «приглу-
шенной Контрольной» использована плата отбора несущей (Отб. Нес.).
На этой плате собран генератор 8 кгц, частота которого захватывается
частотой 16 кгц кварцевого генератора, поступающей с низкочастотной
стойки. Кроме того, на эту плату поступает контрольная частота от
усилителя АРУ, равная 16 ± А/, где А/ — отклонение частоты ГВЧ от
номинальной. В результате биения контрольной частоты с частотой
генератора 8 кгц получается частота 8 ± Л/, кгц. Эта частота и подается
в качестве несущей на второй ДМ (М-3). Захват частоты генератора
8 кгц платы Отб. Нес. происходит при напряжении приходящего сиг-
нала 16 кгц не менее 0,5 в. Допустимый уход собственной частоты 8 кгц
генератора платы Отб. Нес., при котором еще происходит захват,
+ 50 и---100 гц при уровне сигнала больше 1,2—1,5 в.

Стабильность частоты генератора определяется по цифровому ча-
стотомеру или по устойчивости во времени фигуры Лиссажу, наблюдае-
мой по осциллографу. Форма кривой сигнала на выходе генераторов
должна быть синусоидальной, что контролируется по осциллографу.
Если форма сигнала не синусоидальная, необходимо выправить ее,
изменяя режим работы генератора.

Окончательная подстройка ГВЧ приемников производится в ка-
нале связи.

Если позволяют условия, необходимо сравнить частоты кварцевых
резонаторов ГВЧ приема одного поста и соответствующего ГВЧ пере-
датчика другого поста. Если их частоты разнятся более чем на 30—50 гц,
то получить устойчивую синхронизацию в канале не удается. Такие
кварцевые резонаторы подлежат замене. Частота передатчика, измеряе-
мая на его выходе в линию, не должна отличаться от номинальной
более чем на величину

Af=g0,02 %.	(5-3)

Дифференциальные системы (ДС) служат для перехода от двухпро-
водного тракта к четырехпроводному и обратно. Основные характери-
стики ДС — затухание, вносимое в тракт, и переходное затухание.

Величина переходного затухания из тракта приема в тракт передачи
должна быть не менее 4,5 неп и определяется по выражению

,	(5-4)

где Ц — напряжение на выходе ДС со стороны приема, а 6'2 — напря-
жение на выходе ДС в тракт передачи.

Величина рабочего затухания из тракта приема к абоненту и от або-
нента в тракт передачи должна быть не более 0,6 неп и определяется по
выражениям

=	°2==,11(+>	С5'5)

где Us — напряжение сигнала на выходе ДС в сторону абонента или
напряжение сигнала, подаваемого на вход ДС со стороны абонента.
Характеристики ДС снимаются на частоте 800 гц.

Наладка (балансировка) ДС заключается в подборе сопротивления
балансного контура (БК) в зависимости от сопротивления абонент-
ского шлейфа с подключенным к нему основным абонентом (телефонный
аппарат диспетчера с поднятой трубкой, коммутатор с включенным
соединительным комплектом и т. д.). На время балансировки диффе-
ренциальной системы постоянный резистор в БК желательно заменить
переменным.
Предварительная балансировка ДС (рис. 5-7) производится в схеме

аппаратуры при реальных нагрузках со стороны передачи и приема
путем подачи сигнала 800 гц на вход усилителя низкой частоты УНЧ
	приема и нагрузкой абонент-

Тракт
передачи

Рис. 5-7. Схема предварительной
балансировки дифференци ал иной
системы и измерение ее затухания.

Примечание. В качестве У.У и
ЗГ используется прибор П-321.

ского шлейфа на 600 ом. Балан-
сировка производится подбором
активного сопротивления R и
емкости С в БК по минимуму
показания индикатора (вольт-
метра В-3-13 или указателя
уровней П-321 с высокоомным
входом) на выходе ДС в тракт
передачи. Окончательная регу-
лировка ДС производится в ка-
нале связи при подключении
к аппаратуре реального або-
нента (если абонентов несколько,
то выбирается главный).

Усилители низкой частоты
(УНЧ) служат для усиления
сигналов в низкочастотных трак-

тах аппаратуры, регулировки
частотной характеристики оста-
точного затухания и частотной
характеристики передатчика.
Проверка УНЧ заключается в
снятии и регулировке его ха-

рактеристик:

а)	амплитудной характеристики, которая дает возможность опре-
делить динамический диапазон УНЧ и правильно выбрать величину
напряжения на его входе для работы в линейной части характеристики.

Рис. 5-8. Включение кор-
ректирующих контуров
при необходимости уве-
личения коэффициента
усиления УНЧ на неко-
торых частотах (а) или
его уменьшения (б).

При этом необходимо иметь в виду, что динамический диапазон кана-
лов связи по линиям электропередачи находится в пределах от —3,0
до 0 неп. Желательно, чтобы динамический диапазон каждого каскада
в отдельности имел запас не менее 0,5 неп;
б)	частотной характеристики, которая зависит от включенных кор-
ректирующих цепочек CR, служащих для регулировки частотной ха-
рактеристики передатчика (блок УНЧ передачи) и остаточного затуха-
ния (блок УНЧ приема). Для корректировки частотных характеристик
корректирующие цепочки включаются в цепи, определяющие коэффи-
циент усиления усилителей.

Если необходимо поднять усиление на какой-либо частоте, то парал-
лельно сопротивлению обратной связи в цепи катода лампы или эмит-
тера транзистора подключается последовательный контур (рис. 5-8, а),
настроенный на эту частоту. Если необходимо уменьшить усиление на
определенной частоте, в цепь катода или эмиттера последовательно
включается параллельный контур, настроенный на эту частоту
(рис. 5-8, б). При необходимости расширения полосы корректируемых
частот в последовательный или параллельный (в цепь емкости) контур
корректирующих цепочек включается активное сопротивление.

Рис. 5-9. Включение корректирующих цепочек на входе УНЧ.

В некоторых типах аппаратуры (ВЧА, ВЧА-СЧ и др.) частотная
характеристика корректируется не изменением коэффициента усиления
УНЧ на нужных частотах, а изменением входного сопротивления тракта
па входе УНЧ на этих частотах, для чего настроенные контуры вклю-
чаются параллельно входу УНЧ или последовательно с ним (рис. 5-9).

Во всех типах аппаратуры можно получить глубину коррекции ча-
стотных характеристик не менее 1 неп.

Ограничители. Ограничитель (ОГР) служит для предохранения трак-
кта передачи и приема от перегрузок при увеличении уровня сигнала на
абонентском входе выше 0 неп.

Регулировка ОГР заключается в установке порога ограничения.
Уровень сигнала на входе ограничителя определяется по заводской
диаграмме уровней аппаратуры. Порог ограничения регулируется изме-
нением величины постоянного смещения на диодах и подбором этих
диодов. В аппарутуре ВЧА и ВЧА-СЧ ограничитель собран на транзи-
сторах. Порог ограничения этого ограничителя регулируется измене-
нием напряжения на коллекторе. Регулируя величину смещения в ОГР,
необходимо одновременно изменять уровень сигнала на его входе, под-
держивая на его выходе уровень сигнала в соответствии с заводской
диаграммой уровней.

После регулировки порога ограничения снимается амплитудная
характеристика — зависимость уровня сигнала на выходе ОГР от его
изменения на абонентских зажимах поста (рис. 5-10, б). Амплитудная
характеристика должна быть линейной с точностью до ±0,1 неп при
Изменении уровня сигнала 800 гц на абонентских зажимах от —3,0 до
0 неп с интервалом через 0,5 неп. При увеличении уровня сигнала на
абонентских зажимах до +0,5 неп уровень сигнала на выходе ОГР
не должен возрасти более чем на 0,1 неп (рис 5-10, а).

Неправильная регулировка ОГР приводит к появлению нелиней-
ных искажений на выходе передатчика вследствие перегрузки МУС и
других элементов в тракте передачи, что приводит к появлению влия-
ний каналов связи на каналы телемеханики и одного канала связи на
другой в многоканальной аппаратуре.

После регулировки ОГР измеряют его затухание. Оно находится
в пределах 0,1—0,5 неп в зависимости от схемы

Сжиматели и расширители предназначены для увеличения отноше-
ния сигнал/помеха на приемном конце. Регулировка сжимателя (СЖ)

б)

Рис. 5-10. Характеристика ограничителя (а) и
схема ее измерения (б).

Примечание. В качестве ЗР и У У использует-
ся прибор П-321.

и расширителя (РАСШ) заключается в подборе величины запирающего
и отпирающего напряжения на диодах моста, шунтирующего тракт
в ОК и РАСШ.

При исправности СЖ и РАСШ на их входе в соответствии с завод-
ской диаграммой уровней устанавливают уровень сигнала 800 гц и
регулируют величину запирающего напряжения на диодах до тех
пор, пока уровень сигнала на их выходе не станет равным уровню на
входе

После регулировки СЖ и РАСШ снимают их характеристики путем
изменения уровней сигнала 800 гц на входе поста от —3,0 до +1,0 неп
с интервалом 0,5 неп (рис. 5-11, б). При этом измеряются уровни на их
выходе.

Применение СЖ и РАСШ позволяет на 1,5 неп увеличить отношение
сигнал/помеха. Диаграмма изменения динамического диапазона в СЖ
и РАСШ показана на рис. 5-11, а.

Сжиматель и расширитель ухудшают качество канала связи, сни-
жают его устойчивость Поэтому применять их необходимо только в
случае большого уровня линейных помех в канале связи.
Преобразователи. В аппаратуре уплотнения по линиям электро-
передачи используются кольцевые амплитудные преобразователи,
которые обеспечивают ее работу с передачей одной боковой полосы
без несущей в канале Это позволяет организовать большее число
каналов в одном и том же диапазоне частот.

б)

Рис. 5-11. Характеристика сжимателя и расширителя (а) и схема
ее измерения (б).

Примечание. В качестве ЗГ и УУ используется прибор П-321.

Регулировка кольцевых преобразователей модуляторов (М) и демо-
дуляторов (ДМ) заключается в балансировке моста преобразователя
для получения минимального остатка несущей частоты на его выходе.
Отношение величины несущей частоты к ее остатку на выходе преоб-
разователя должно быть не ниже 100 при работе на промежуточных
частотах и не ниже 70—80 — на высоких.
Если преобразователь правильно сбалансирован, то его затухание
(рис. 5-12, д) на рабочих частотах составит не более 1,0 неп и опреде-
ляется по формуле

Ор— In | 1,5—Pcjzfy +1/2 In | 7?1.

(5-6)

Неравномерность частотной характеристики в полосе преобразуе-
мых частот — не более ±0,05 неп.

Если остаток несущей частоты на выходе преобразователя больше
нормы, то необходимо сбалансировать его в реальной схеме на рабочей
частоте (рис. 5-12, а), для чего:

Рис. 5-12. Схема кольцевого преобразователя (а), баланси-
ровка на минимум трансформаторов сопротивлением (б), под-
бор по минимуму остатка несущей одной пары диодов (в) и
другой (г), а также блок-схема для проверки затухания нели-
нейности (5).

а)	подбирают несколько диодов с одинаковым прямым (10—20 ом)
и обратным омическим сопротивлением (порядка 100—200 ком)-,

б)	соединяют между собой первичные обмотки трансформаторов
ТРГ и ТР2 (рис. 5-12, б) и, регулируя переменное сопротивление R
(~1,0 ом), проверяют возможность получения минимума остатка не-
сущей на выходе преобразователя по вольтметру (B3-13);

в)	попарно подбирают диоды в плечах моста преобразователя
(рис. 5-12, в, г), останавливаясь на тех, которые дают минимальный
остаток несущей;

170
г)	собирают полностью схему моста (рис. 5-12, а) из выбранных
пар диодов н, регулируя сопротивление /?, добиваются минимума остатка
несущей.

Если не удалось получить отношения несущей к остатку, равного
100, то все повторяют вновь до получения нормы.

Только при отсутствии достаточного количества диодов можно
получить минимум остатка несущей подключением емкости параллельно
диодам (методом подбора) или полуобмоткам трансформатора.

Особое внимание следует обратить на балансировку первого моду-
лятора в той аппаратуре, в которой несущая этого модулятора одно-
временно является контрольной частотой (ЭПО, ВЧА и др.), так как
она попадет в АРУ приемника и исказит его работу.

После балансировки проверяют затухание преобразователя
(рис. 5-12, д). В измерительной схеме используется фильтр нижних
частот для исключения ошибок при измерениях, вызываемых гармо-
никами на выходе измерительного генератора. Уровень сигнала на
выходе преобразователя измеряется селективным измерителем уровней.

Затухание нелинейности равно:

^г = Рсиу~ РСИУГ’	(6-7)

где рсиу — показание СИУ на рабочей частоте; Рсиуг — то же на ча'
стотах гармоник.

Для увеличения затухания нелинейности преобразователя необхо-
димо уменьшить уровень модулирующего сигнала на его входе или уве-
личить уровень несущей частоты. Отношение уровня несущей частоты
к уровню рабочего сигнала на входе кольцевого преобразователя должно
быть более 10, в противном случае получается большой процент побоч-
ных частот преобразования.

В аппаратуре ТМТП, а также в тональных блоках телемеханики
другой аппаратуры используются частотные модуляторы (ЧМ) и дис-
криминаторы.

Проверка ЧМ (рис. 5-13, а) заключается в снятии зависимости изме-
нения частоты Л/ от изменения напряжения модуляции 6'м на входе
ЧМ. Линейный участок U[ — U, характеристики ЧМ (рис. 5-13, б)
определяет рабочий диапазон ЧМ и максимальную амплитуду моду-
лирующего сигнала (/1. Характеристика снимается при подаче на вход
ЧМ постоянного напряжения через интервал 0,05—0,1 в. При этом надо
иметь в виду, что амплитуда постоянного напряжения составляет
только 0,7 амплитуды переменного напряжения, измеренной ламповым
вольтметром. Эту поправку необходимо вносить при подаче перемен-
ного модулирующего напряжения.

Характеристику ЧМ можно регулировать изменением индуктив-
ности или емкости контура, а также изменением порога открывания
диодов дискриминатора. Необходимо помнить, что величина девиации
Л/ ЧМ ограничена полосой пропускания фильтров в передатчике и
приемнике.

В блоках ТМ аппаратуры МК, КП и ей подобной применен метод
манипуляции несущей частоты генератора управляющей частотой, т. е.
запирание и отпирание выходного каскада генератора с частотой упра-
вляющего сигнала 23—47 гц.

Во всех типах аппаратуры при работе импульсных систем теле-
механики частотный модулятор ставится в режим частотного мани-
пулятора. При разомкнутом контакте на входе манипулятора он на-
страивается не на среднюю частоту канала телемеханики, а на частоту
+V2 или — ’/2 Л/ средней частоты (где Д/ — величина девиации
частоты). При замкнутом контакте должна получиться частота •—т/2 Af
или +V2 Д/ средней частоты.

Проверка дискриминатора (рис. 5-13, в) заключается в снятии и
регулировке его характеристики, определении ее линейного участка
и возможности работы этого дискриминатора с частотным модулятором
на передающем пункте. Характеристика дискриминатора определяет
зависимость тока или напряжения на его выходе от изменения частоты
на входе (рис. 5-13, г).

Рис. 5-13. Схема проверки частотного модулятора (а) и его харак-
теристика (б), схема проверки дискриминатора (в) и его характери-
стика (е).

Примечание. В качестве миллиамперметра используется тестер.

Для получения необходимого линейного участка на характеристике
один из контуров дискриминатора должен быть настроен на частоту,
несколько более высокую, чем /ср + Д/, а второй — меньшую, чем
/ср — Д/. Характеристика снимается с интервалом 10—25 гц при по-
даче частоты от измерительного генератора в пределах /ср ± Д/. Линей-
ный участок ±Л7 определяет рабочий участок характеристики дискри-
минатора и величину девиации.

Характеристика дискриминатора (ее линейный участок и крутизна)
зависит от добротности контуров и разницы между частотами их наст-
ройки. Однако эти параметры зависят друг от друга. Так, большой
172
линейный участок характеристики Получается при большом разйоСё
между частотами настройки контуров дискриминатора, а это приводит
к уменьшению крутизны, т. е. к уменьшению величины сигнала на вы-
ходе дискриминатора, что также недопустимо из-за ограниченной чув-
ствительности приемников в устройствах телемеханики.

Величина девиации для ТМТП устанавливается в пределах 40—
50 гц.

В аппаратуре МК и КП применен частотно-амплитудный детектор
с одним контуром, настраиваемым на несколько меньшую (на 10—15 гц)

Рис. 5-14. Характеристики работы частотного детек-
тора.

частоту /р, чем нижняя граничная частота данного канала телемеханики
(это сделано из тех Же соображений, что и в дискриминаторе ТМТП)
(рис. 5-14).

Характеристика регулируется изменением величины смещения,
подаваемого с резистора /?2Г1 на сетку анодного детектора. Чувствитель-
ность регулируется резистором Величина девиации в этой аппа-
ратуре 45—50 гц.

Уровень сигнала на выходе любого дискриминатора должен быть
не менее 3 в при нагрузке 1 500 ом. Характеристика дискриминатора
должна быть линейной с отклонением в пределах ±10—12%.

Разность токов Д/ в плечах дискриминатора измеряется по при-
веденной на рис. 5-13, в схеме. Можно также измерять разность напря-
жений в них, но этот способ дает менее точные результаты.

5-4. НАСТРОЙКА ФИЛЬТРОВ АППАРАТУРЫ

Фильтры низкой и промежуточной частоты, применяемые в аппа-
ратуре уплотнения, делятся на фильтры типа ДК и полосовые, фильтры
высокой частоты — на полосовые (ПФ) и линейные (ЛФ).

При настройке аппаратуры проверяют рабочее затухание ар всех
фильтров, так как при транспортировке и по другим причинам они
могут оказаться ненастроенными. Существует несколько способов
проверки рабочего затухания фильтров.

Практическое применение имеет метод двух вольтметров (метод Z),
схема измерения по которому показана на рис. 5-15, а. Этот метод
сводится к определению величины ар путем измерения напряжения на
выходе измерительного генератора и на выходе фильтра. Резисторы Rr
и /?2 выбираются равными по величине сопротивления входному и вы-
ходному сопротивлению фильтра. Рабочее затухание равно:

Если = R2,

(И)

Вольтметры, используемые при измерениях, должны быть высоко-
омными. Желательно использовать один вольтметр с переключением

Фильтр

б)

Рис. 5-15. Схема проверки фильтров в аппаратуре
уплотнения (а) и линейного фильтра (б).

его для измерения Ц и t/2. Рассмотренный метод имеет малую точность,
так как напряжения Ц и 1/2 отсчитываются на разных участках шкалы,
а при больших величинах ар — на разных шкалах.

Измерение рабочего затухания фильтров необходимо производить
с уровнями сигналов, соответствующими рабочим уровням, подавае-
мым на них в схемах аппаратуры. Подача сигналов с большим уровнем
на вход фильтров может привести к пробою конденсаторов на резо-
нансных частотах отдельных контуров.

В полосе пропускания рабочее затухание ФНЧ составляет 0,1 неп,
ФПЧ — 0,2 неп, ПФ — 0,8—1,2 неп-, вне полосы пропускания затуха-
ние ФНЧ равно 4—5 неп, ФПЧ — 9—10 неп, ПФ — не менее 4—6 неп.

При снятии характеристики затухания ПФ следует помнить, что
его входное сопротивление вне полосы пропускания значительно
выше, чем в полосе. Поэтому вне полосы пропускания затухание, изме-
ренное и рассчитанное по формуле (5-5), при сопротивлении резистора Rlt
равном входному сопротивлению фильтра на рабочих частотах, ниже
фактического. Для получения более точных результатов необходимо
включить в схему резистор R± сопротивлением 500—800 ом.
Характеристику затухания линейного фильтра измеряют методом
мощностей (рнс. 5-15, б), по которому мощность, подаваемая на вход
ЛФ, подсчитывается по току и напряжению (применение других мето-
дов неприемлемо вследствие значительных ошибок в расчетах из-за
большой зависимости входного сопротивления ЛФ от частоты — от
десятков до нескольких тысяч ом):

ap=‘2’,n| Vi "|*	<5'10)

Ток измеряется высокочастотным миллиамперметром (или тер-
момиллиамперметром). При пользовании им следует соблюдать осто-
рожность, чтобы не перегрузить термопары.

Характеристики ЛФ снимаются при больших уровнях сигнала,
так как эти фильтры работают в схемах на выходе мощных усилите-
лей. Следует помнить, что на контурах ЛФ выделяются большие мощ-
ности высокой частоты, и соприкосновение с ними может вызвать силь-
ные ожоги. Рабочее затухание ЛФ в полосе пропускания 0,2—0,25 неп,
вне полосы — не менее 2,0 неп

При подаче больших уровней сигнала на вход ЛФ в нем может
возникнуть «тлеющий» разряд между емкостями контуров и заземлен-
ными деталями. При этом слышится характерный треск, а вольтметр,
включенный на выходе ЛФ, покажет самопроизвольные изменения
уровня сигнала. На экране осциллографа, подключенного параллельно
вольтметру, появится большой спектр частот. Особенно часто это
явление наблюдается в аппаратуре типа ВЧА, так как конденсаторы,
используемые для настройки их линейных фильтров, устанавливаются
внутри металлических экранов индуктивностей, вблизи его стенок.
Для устранения этого явления в ЛФ необходимо увеличить расстояние
между конденсаторами с подходящими к ним проводниками и заземлен-
ными элементами фильтра.

Если фильтры окажутся неисправленными, их необходимо настроить.
При настройке ФНЧ и ФПЧ на стандартные полосы частот пользуются
заводскими данными на эти фильтры

Для настройки полосовых фильтров низкой и промежуточной
частоты следует иметь приборы, дающие отсчет частоты с точностью
до 1,0 гц. Настройка этих фильтров сводится к настройке отдельных
контуров, входящих в них, на расчетные частоты.

При наладке аппаратуры связи по линиям электропередачи часто
приходится настраивать фильтры высокой частоты, собранные по диф-
ференциально-мостиковой схеме и отличающиеся лишь количеством
элементов в них. Настройка дифференциально-мостиковых фильтров
сводится к настройке отдельных звеньев в плечах моста на заданные
частоты путем подбора величины емкости.

Для большей точности настройки необходимо компенсировать
активное сопротивление в настраиваемом контуре включением актив-
ного резистора г 2—3 ом в противоположное плечо моста фильтра.
Резонанс при настройке определяется по минимуму отклонения инди-
катора на выходе фильтра (рис. 5-16).

При настройке двухзвенного фильтра один из контуров настраи-
вается на верхнюю крайнюю частоту рабочего диапазона, другой —
на нижнюю. При настройке трехзвенного фильтра контур, включенный
отдельно в плечо фильтра, настраивается на среднюю частоту, а два
других контура, включенных в противоположное плечо, настраиваются
на крайние частоты полосы пропускания.
Шестизвенный фильтр состоит из двух последовательно включенных
трехзвенных, каждый из которых настраивается, как указано выше.
Следует обратить внимание на то, что соответствующие контуры в ка-
ждом из трехзвенных фильтров, соединенных в шестизвенный, должны
быть настроены на строго одинаковые частоты.

Частоты настройки контуров в четырех- и восьмизвенном фильтре
определяются следующим образом [Л. 1J:

/1 (4.) — частота настройки контура (Е6С6) берется на 0,5 кгц
ниже нижней крайней частоты рабочего диапазона частот;

/<, (/з) — частота настройки контура ЦС4 (L8CS) берется на 0,5 кгц
выше верхней крайней частоты рабочего диапазона;

f2 (fe) ~ /оИ — а — частота настройки контура ДС2 (£6С6);

/з (fi) ~ f<i(r 1 4~й — частота настройки контура LSCS (L2C7), где

(.-/ид	(5-и>

Необходимо, чтобы частоты настройки соответствующих пар конту-
ров в восьмизвенном фильтре были бы строго одинаковы.

Рис. 5-16. Схема настройки одного из контуров
в дифференциально-мостиковом фильтре.

При настройке всех фильтров необходимо, чтобы при настройке
каждого контура к нему были подключены входной и выходной транс-
форматоры фильтров.

Если после настройки отдельных звеньев и соединения их между
собой характеристика рабочего затухания фильтра окажется сдвину-
той по отношению к заданной полосе пропускания, необходимо фильтр
снова перестроить, при этом настраивают контуры со сдвигом частот,
соответствующим получившемуся сдвигу полосы пропускания фильтра.

Пример. Линейный фильтр настраиваем на полосу частот 100—
103 кгц, а контуры — соответственно на /, = 100 кгц и /2 = ЮЗ кгц.

После настройки получили фильтр с полосой пропускания 99,5—
102,5 кгц, т. е. со сдвигом на 0,5 кгц.

Следует перестроить фильтр, настроив контуры соответственно на
Д == 100,5 кгц и /2 = 103,5 кгц, после чего получаем фильтр с полосой
100—103 кгц.

По окончании настройки любого фильтра измеряется его затухание
(рис. 5-15).

Для настройки линейного фильтра, собранного по цепочечной схеме
(рис. 5-17), необходимо рассчитать величины емкостей Сг (С3) и С2
, 1 ,, 1 ,
при заданных величинах индуктивности — L L, сопротивле-

ния нагрузки 7? и крайних частот рабочей полосы Д и f2 [Л. !]:

Г fi

1 2л/?/?

п	1

и 2 «(A+W/?-

(5-12)
В линейных фильтрах аппаратуры ВЧА-1, ВЧА-3, ВЧА-СЧ Ej —
= 0,8 мгн± 1% для f— 40 -т- 130 кгц-, = 1,2 ± 1% мгн для f =
— 130 -т- 200 кгц-, Lt— 2,0 ± 1% мгн для f = 200 4- 320 кгц и Е, =
= 3,0 ± 1% мгн для f = 320 + 500 кгц.

L	L'

Рис. 5-17. Схема цепочечного фильтра.

Для настройки ЛФ применяются конденсаторы КВ КТ, КВКБ,
КВКГ и др., рассчитанные на высокие напряжения и большие мощ-
ности. Данные этих конденсаторов приведены в табл. 5-3. Для наст-
ройки остальных высоко- и низкочастотных фильтров применяются кон-
денсаторы КСО и КТ, для ПФ — СГ, СГГ, имеющие допуск ±0,5%.

Таблица 5-3

Электрические характеристики конденсаторов, используемых
для линейных фильтров

Рабочие параметры	КВ КТ	КВКБ	кв кг	КТ
Рабочее напряжение, кв 	  Емкость, пф		12  15—1 500	4—10  2,5—68,0	6-15  47—2 200	0,5 180—620

5-5. НАСТРОЙКА УСИЛИТЕЛЕЙ
ПРОМЕЖУТОЧНОЙ И ВЫСОКОЙ ЧАСТОТЫ

Проверка усилителей промежуточной (УПЧ) и высокой (УВЧ)
частоты заключается в определении их коэффициента усиления, который
должен соответствовать заводским данным. Усиление используемых
в аппаратуре УПЧ и УВЧ лежит в пределах 2—3 неп.

Амплитудная и частотная характеристики на рабочих частотах
должны быть линейны во всем рабочем спектре частот, причем амп-
литудная — с точностью ±0,05 неп. Все характеристики снимаются
при реальных нагрузках на выходе усилителей. Необходимо учитывать,
что УПЧ часто используются не только как усилители, но и для согла-
сования отдельных элементов трактов передачи и приема с различными
входными и выходными сопротивлениями.

Мощные уселители (МУС) служат для усиления сигналов на выходе
передатчиков в аппаратуре. Прежде чем снимать характеристики МУС,
необходимо согласовать его с ЛФ и его нагрузкой (100 ом), если есть
возможность для такого согласования (отводы на выходном трансфор-
маторе МУС и ЛФ). После этого снимается амплитудная характеристика
и определяется максимальная неискаженная мощность усилителя.
Линейность МУС зависит от правильности подбора ламп в плечах двух-
тактных каскадов; от равенства амплитуды сигналов на сетках ламп
двухтактного каскада (в некоторых МУС для этого есть специальное
переме шое сопротивление МК, КП, КМК); от правильного согласова-
ния усилителя с нагрузкой; от правильного выбора рабочей точки
характеристики ламп.

Невыполнение вышеперечисленных условий приводит к уменьшению
неискаженной мощности, получаемой от МУС. Часто нелинейные ис-
кажения вносит предварительный каскад мощного усилителя, что вы-
зывается неправильным выбором рабочей точки характеристики
лампы каскада или насыщением сердечника в двухтактном трансфор-
маторе. Для выяснения этого необходимо снять амплитудную харак-
теристику предварительного каскада, установив вольтметр на вторич-
ной полуобмотке пушпульного трансформатора. Если насыщение сер-
дечника трансформатора и появление нелинейных искажений происхо-
дит при уровнях сигнала ниже требуемых, необходимо этот трнасфор-
матор заменить.

Часто причиной уменьшения величины неискаженной мощности
является неправильная настройка ЛФ. В этом можно убедиться, сняв
амплитудную характеристику МУС, нагруженного не на ЛФ, а на
резистор сопротивлением 100 ом. Если при этом амплитудная харак-
теристика будет соответствовать нормам, то ЛФ необходимо пере-
строить.

После регулировки МУС снимаем все сигналы с его входа и отклю-
чаем несущие частоты на всех модуляторах. Измеряем вольтметром
уровень сигналов на выходе передатчика. Наличие сигнала на выходе
свидетельствует о самовозбуждении МУС. Это часто наблюдается на
частотах выше 300 кгц.

Причиной самовозбуждения может быть плохая экранировка про-
водников, соединяющих тракт передачи с входом МУС и его вы-
ход с ЛФ, некачественная экранировка и заземление трансфор-
маторов и индуктивностей в блоках МУС. Положительная обратная
связь, вызывающая самовозбуждение, может возникнуть между вы-
ходом мощного усилителя и его входом или входом одного из пред-
варительных каскадов усиления. Уровень сигнала на выходе пере-
датчика при самовозбуждении может быть соизмерим с уровнями
рабочих частот.

Устранить самовозбуждение можно улучшением экранировки и
заземления соединительных проводников в входных и выходных цепях
МУС и отдельных индуктивностей и трансформаторов в его блоках,
уменьшением коэффициента усиления каскадов МУС, включением ре-
зистора сопротивлением ~ 100 — 200 ом между ними.

Отрегулировав МУС и получив от него максимальную неискаженную
мощность, снимают его частотную характеристику. Она должна быть
линейной с точностью ±0,1 неп. При снятии характеристик МУС не-
обходимо не допустить его возбуждения, что может быть проконтроли-
ровано осциллографом. Частотная характеристика МУС снимается на
рабочих частотах данного поста связи.

После регулировки МУС и определения максимально неискаженной
мощности распределяют ее между каналами связи и телемеханики,
которые усиливаются этим усилителем.

а)	Если МУС используется для одного канала связи и нескольких
каналов телемеханики, то мощность его делится так, чтобы сумма
амплитуд напряжения сигнала канала связи и сигналов каждого канала
178
телемеханики была бы равна амплитуде напряжения, соответствующего
максимальной мощности МУС:

^макс — С,св + С,тм1 + ^тм2 + --- + ^тмя>
причем 6/тн1 = t/TM2 — • • • “ б^тм д.

(5-13)

При распределении мощности МУС между каналами необходимо
учитывать, что по нормам отношение сигнал/помеха для каналов связи
должно быть на 0,5 неп выше, чем для каналов телемеханики. В табл. 5-4
приведены расчетные величины уровней линейных помех в зависимости
от ширины приемных фильтров, а в табл. 5-5 — расчетные уровни сиг-
налов на выходе передатчика в многоканальной аппаратуре.

Таблица 5-4

Уровни помех иа линиях электропередачи напряжением 35—750 кв
в зависимости от ширины полосы пропускания приемных фильтров

Уровни помех, неп, для напряжений, кв

Ширина
полосы

△Л
кгц

330
(2 про-
вода
в фазе)

330

(1 про-
вод

в фазе)

500

3,1
2,1
2,0

1,7

1,5

1,0
0,2
0,18
0,14
0,12

—5,24
—5,43
—5,45
—5,54

-5,6

—5,8

—6,6

—6,66
-6,76

—6,86

—4,24

-4,43
—4,45
—4,54
-4,6

—4,8

-5,6

-5,66
—5,76
-5,86

—3,94
—4,13
—4,15
—4,24
—4,3
—4,5
-5,3
—5,36

—5,46

—5,56

—2,84

-3,03
—3,05
—3,14

—3,2

—3,4

—4,2

—4,26
—4,38
—4,46

-2,84
—3,03
—3,05
—3,14
-3.2
-3,4

—4,2

—4,26
—4,38
—4,46

—1,84
—2,03
—2,05
-2,14

—2,2

—2,4

—3,2

—3,26

—3,38
3,46

—1,84

—2,03

—2,05

—2,14

—2,2

—2,4

—3,2

—3,26

—3,38

—3,46

—1,84

-2,03

—2,05

—2,14

—2,2

—2,4

—3,2

—3,26

—3,38

-3,46

—1,34

—1,53

—1,55

—1,64

-1,76

—1,98
-2,7
—2,76
—2,88
—2,96

б)	Если МУС используется для организации только каналов связи
или только каналов телемеханики, то 0,4 — 0,6 максимальной мощ-
ности делят поровну между каналами:

рп = (°’4 °^6) t	(5-14)

учитывая при этом малую вероятность совпадения амплитуд и их фаз
по нескольким каналам. Кроме того, в многоканальной аппаратуре
необходимо делать поправку на активность загрузки телефонных ка-
налов разговорами. По этой причине в трехканальной аппаратуре можно
увеличить выходной уровень каждого канала на 0,3 неп, а в 12-каналь-
ной — на 0,7 неп по отношению к уровню, получаемому из расчета по
формуле (5-14).

Для организации высокочастотных каналов по линиям электропере-
дачи с большим уровнем помех и большой протяженности используют
дополнительные мощные усилители (МУС-2, УМ-100), которые увели-
чивают выходную мощность с +4,6 до +5,75 неп.

Распределение мощности МУС между каналами в многоканальной
аппаратуре приведено в табл. 5-6.
Т а б л и ц а 5-5

Распределение мощности передатчика между каналами в многоканальной аппаратуре

Тип аппаратуры	Количество каналов		Уровень сигнала на нагрузке 100 ом на выходе передатчиков, неп			Максимально перекрываемое затухание, неп, д,ля напряжения, кв					
	ТФ	ТМ	ТФ	ТМ	кч	35	ПО	154	220, 330, (2 про- вода)	500, 300 (1 про- вод)	750
ВЧА-1 (ВЧУ-1)	1		+ 4,3		+ 3,3	6,54	5,54	5,24	4,14	3,14	2.64
	1	1	+ 4	+ 2,8	+ 3,1	6,55	5,55	5,25	4,15	3,15	2,65
	1	2	+ 3,9	+ 2,6	+ 2,9	6,35	5,35	5,05	3,95	2,95	2,45
		3	+ 3,8	+ 2,5	+ 2,8	6,25	5,25	4,95	3,85	2,85	2,35
	1	4	+ 3,7	+ 2,4	+ 2,7	6,15	5,15	4,85	3,75	2,75	2,25
ВЧА-3 (ВЧУ-3)	3	—	+ 3,4	—	+2.7	5,64	4,64	4,34	3,24	2,24	1,74
	3	1	- - 3,25	--1,95	--2.55	5,7	4.7	4,4	3,3	2,3	1,8
	3	2	--3,2	— 1,9	--2,5	5,65	4,65	4,35	3,25	2,25	1,75
	3	3	--ЗД	— 1,8	--2,4	5,55	4,55	4,25	3,15	2,15	1,65
	3	4	- - 3,05	--1,75	- -2,35	5,5	4,5	4,2	3,1	2,1	1,6
	3	5	-- 3,0	- 1,7	--2,3	5,45	4,45	4,15	3,05	2,05	1,55
	3	6	+ 2,95	+ 1.65	+2,25	5.4	4,4	4,1	3,0	2,0	1,5
ЭПО-3 (ЭПУ-3)	I	—	+ 4,4	—	+ 2.9	6,85	5,85	5,55	4,45	3,45	2,95
	I	I	+ 4,2	+ 2,8	+ 2,7	6,65	5,65	5,35	4,25	3,25	2,75
	1	2	+ 4,05	+ 2,65	+ 2,55	6,5	5,2	5,2	4,1	3,1	2,6
	1	3	+ 3,9	+ 2,5	+ 2,4	6.35	5,35	5,05	3,95	2.95	2,45
КП-59М (ПУМ)	2	—	+ 3,75			+ 2,65	6,18	5,18	4,88	3,78	2,78	
	1	I	-- 4,05	+ 3,05	- - 2,95	6,48	5 48	5,18	4,08	3,08		
	1	2	--3,85	+ 2,85	- - 2,75	6,28	5,28	4,98	3,88	2,88		
	1	3	-- 3,7	+ 2,7	--2,6	6,13	5,13	4,83	3,73	2,73		
	1	4	--3,55	+ 2,55	- - 2,45	5,98	4,98	4,68	3,58	2,58		
	I	5	— 3,4	+ 2,4	--2,3	5,83	4,83	4,53	3,43	2,43		
	1	6	+ 3,3	+ 2,3	--2,2	5,73	4,73	4,43	3,33	2,33	__
	1	7	+ 3,2		--2,1	5,63	4,63	4,33	3,23	2,23	
		8		+ 2,2	+ 3,05	4,63	3,63	3,33	2,23	1,23	

Продолжение табл. 5-5

Тип аппаратуры	Количество каналов		Уровень сигнала на нагрузке 100 ом на выходе передатчиков, неп			Максимально перекрываемое затухание, неп, для напряжения, кв					
	ТФ	ТМ	ТФ	ТМ	кч	35	ПО	154	220, 330 (2 про- вода)	500, 300 (1 про- вод)	750
КП-59М (ПУМ)		10		+ 2,05	+ 2,9	4,48	3,48	3,18	2,08	1,08	....
	.—.	12	—	+ 1,9	+ 2,75	4,33	3,33	3,03	1,93	0,93	—«•
	—	14	—	+ 1.8	+ 2,65	4,23	3,23	2,93	1,83	0,83	—
МК-60М	1	—	+ 4,3	—	+ 3,2	6,8	5,9	5,6	4,5	3,5	__
	1	I	+ 4,05	+ 3,05	+ 2,95	6,65	5,65	5,35	4,25	3,25	—►
	I	2	+ 3.85	+ 2,85	+ 2.75	6,45	5,45	5,15	4,05	3,05	—
КМК-64	вч	2			+ 4,0	—	+ 2,8	6,5	5,6	5,3	4,2	3,2	—-
	2	1	+ 3,85	+ 2.75	+ 2,65	6,35	5.45	5,15	4,05	3,05	—_
	2	2	+ 3,75	+ 2,65	+ 2,55	6,25	5,35	5,05	3,95	2,95	—-
МК-63	1			+ 4,3	—	+ 3,2	6,8	5,9	5,6	4,5	3,5	—
	1	I	+ 4,05	+ 3,05	+ 2,95	6,55	5,65	5,35	4,25	3,25	—
	1	2	+ 3,85	+ 2,85	+ 2,75	6,35	5,45	5,15	4,05	3,05	—-
	1	3	+ 3,7	+ 2,7	+ 2,6	6,25	5,3	5,0	3,9	2.9	—•
ВЧА-СЧ	1	—	+ 3,8	—	+ 2.8	5,1	5,1	5,1	5.1	—	—
АРС-64	ДП	1	—	+ 3,65	—	+ 2,65	5,05	5,05	—-	—	—	—
КП	1	1	+ 3,5	+ 2,3	+ 2,5	4,9	4,9	—	—	—	—
пчв	I	—	+ 4,6	—	—	6,4	5,4	5,1	4,4	3,4	2,9
тмвд	—	6	—	+ 2,8	—	6,6	5,6	5,3	4,6	3.6	3,1
МП-58	1	—	+ 3,3	—	—	5,84	4,84	4,54	3,44	2,44	

Примечания: 1. Если в аппаратуре ЭПО-3 в качестве несущей частоты второго демодулятора используется приходя-
щая контрольная частота,, запас затухания уменьшится на 0,44 неп.

2.	Уровни передачи, а также величины перекрываемого затухания уменьшаются:

а)	для ЭПО-3 (ЭПУ-3) на 0,1 неп при диапазоне частот 150—300 кгц;

б)	для КП-59 на 0,2 неп в диапазоне частот 250—350 кгц;

в)	для МК-60М на 0,2 неп в диапазоне частот 200—350 кгц;

г)	для КМК-64 иа 0,15 неп в диапазоне частот 45—100 и 200—250 кгц, на 0,25 неп в диапазоне 250—350 кгц,
Таблица 5-6

Распределение мощности МУС-2 и УМ-100 между каналами
многоканальной аппаратуры и увеличение перекрываемого затухания
при использовании этих усилителей

Тип аппаратуры	Количество каналов		Уровень сигнала на нагрузке 100 ом на выходе передатчиков, неп			Увеличение перекрывае- мого затухания прн исполь- зовании МУС, неп
	ТФ	тм	ТФ	ТМ	КЧ	
ВЧА-1	1	—	+5,4	-—	+4,4	1,1
(ВЧУ-1)	1	1	+5,25	-1-3,95	+4,25	1,15
	1	2	+5,1	+3,8	+4,1	1,2
	1	3	+4,95	+3,65	+3,95	1,15
МУС-2	1	4	+4,85	+3,55	+3,85	1,15
УМ-100						
В ЧА-3	3	—	+4,5	—	+3,8	1,2
(ВЧУ-3)	3	1	+4,4	+3,1	+3,7	1,15
	3	2	+4,35	+3,05	+3,65	1,15
	3	3	+4,3	+3,0	+3,6	1,2
	3	4	+4,2	+2,9	+3,5	1,15
	3	5	+4,1	+2,8	+3,4	1,1
	3	6	+4,05	+2,75	+3,35	1,1

5-6. АВТОМАТИЧЕСКАЯ РЕГУЛИРОВКА УРОВНЕЙ [АРУ]

Блок АРУ служит для регулирования усиления приемного тракта
канала связи.

В аппаратуре связи по линиям электропередачи применяются
электронные схемы АРУ, управляемые илн отдельными частотами
(контрольная), или несущей.

В табл. 5-7 приведены электрические данные АРУ для различных
типов аппаратуры.

Принцип работы АРУ в аппаратуре с одной боковой полосой (ОБП)
заключается в выделении после первого демодулятора контрольной
частоты, ее усилении, детектировании и подаче постоянного смещения
с детектора АРУ на УВЧ нли термисторы. Это смещение изменяет коэф-
фициент усиления УВЧ или величину шунтирующего сопротивления
термистора.

Предварительная регулировка АРУ заключается в следующем:

а)	проверяют соответствие настройки фильтра АРУ контрольной
частоте и подстраивают его, если необходимо. Полоса фильтра АРУ
50—80 гц\

б)	проверяют усилитель АРУ, который должен обеспечить уровень
контрольной частоты, достаточный для работы детектора АРУ в начале
линейного участка его характеристики, так как АРУ в основном рабо-
тает при увеличении затухания высокочастотного тракта. Уменьшение
затухания высокочастотного тракта — явление довольно редкое;

в)	регулируют режим детектора АРУ, изменяя его параметры и
напряжение задержки, и добиваются, чтобы при работе в интервале
3,5—4,5 неп его регулировочная характеристика была достаточно плав-
ной.
Таблица 5-7

Электрические данные АРУ в аппаратуре

Измеряемая величина	Тип аппаратуры								
	ВЧА-1  (ВЧУ-1)	ВЧА-3  (ВЧУ-3)	ВЧА-СЧ		эпо-з  (ЭПУ-3)	КП-59М (ПУМ)		МК-60М	КМ К-64
I	2	3	4		5	6		7	8
Управляющая часто- та АРУ, кгц  Максимальное изме- нение затухания высо- кочастотного тракта, при котором работает АРУ, неп  Максимальное изме- нение остаточного за- тухания при работе АРУ (Аа0), неп	8 н 16  4,0  0,35	8 и 16  4,0  0,35	8 и 16  4,0  0,7		9  3,5  0,35	15  3,5  0,4		9  3,0  0,4	би 9  3,5  0,4
Измеряемая величина	Тип аппаратуры								
	МВП-57М	АР С-64	В 3-3	В-12-2		тмвп	ТС-2		ТМТП
I	9	10	11	12		13	14		15
Управляющая часто- та АРУ, кгц  Максимальное изме- нение затухания высо- кочастотного тракта, при котором работает АРУ, неп  Максимальное изме- нение остаточного за- тухания при работе АРУ (Аа0), неп	Несу- щая  3,0  0,6	Несу- щая  4,0  0,4	12 и 24  3,0 и  2,3	64, 104, 60, 58, 111, 109  3,0 и 2,3		0,81  3,5  0,3	Несу- щая		Несу- щая  5,7

Примечания! 1. Во всех типах аппаратуры применяется электрон-
ная схема АРУ.

2. В аппаратуре В-3 и В-12 применяется механическое АРУ.

3. В платах ТМТП применена схема глубокого ограничения сверху и
сризу.
Следует установить ток подогрева термисторов ТКП-300 не более
20 ма при отсутствии контрольной частоты на входе тракта приема
аппаратуры. Ток больше 20 ма может вывести термистор из строя.
Сопротивление рабочей нити термистора ТКП-300 изменяется линейно
при изменении тока подогрева от 1 до 20 ма, что соответствует рабочей
части его характеристики.

При окончательной регулировке АРУ в канале необходимо следить,
чтобы падение переменного напряжения на рабочей нити термистора
не превышало 0,7—0,8 в при максимальном уровне сигнала на входе
приемника, что также может вызвать его повреждение.

5-7. НАЛАДКА АВТОМАТИКИ АППАРАТУРЫ
ВЫСОКОЧАСТОТНОЙ СВЯЗИ И ПРОВЕРКА

соединительной ЛИНИИ

Автоматика обеспечивает подключение к каналам связи абонентов
(коммутатор, АТС, телефонные аппараты), переприем с одного канала
на другой, трансляцию импульсов набора по каналу связи, посылку
вызывных частот и служебных сигналов, отключение абонентов после
окончания разговора. В табл. 5-8 приведены технические данные авто-
матики различной аппаратуры связи.

При регулировке автоматики необходимо прочистить и отрегулиро-
вать реле, искатели и другие элементы.

Автоматика аппаратуры высокочастотной связи по линиям электро-
передачи выполняется на основе реле РКП, которые в зависимости от
времени срабатывания и отпускания делятся на:

а)	импульсные, имеющие нормальную обмотку и вырез на якоре;

б)	замедленные на срабатывание, имеющие на переднем конце
сердечника медную втулку;

в)	замедленные на Отпускание, имеющие медную втулку на заднем
конце сердечника;

г)	нормальные реле, имеющие время срабатывания 15—20 мсек
и отпускания 15—30 мсек.

В табл. 5-9 [Л. 8] приведены регулировочные данные реле РКП.

Регулировка реле РКП заключается в регулировке положения якоря
и контактных групп. При регулировке положения якоря необходимо
добиться с помощью удерживающего его винта и пружины на ием сле-
дующего;

при механическом воздействии на якорь он должен заметно пере-
мещаться вдоль нижней части корпуса реле;

пружина, сжатая якорем до отказа на удерживающем его винте,
после удаления приложенной силы должна вернуть якорь в исходное
положение;

если прижать якорь к сердечнику и убрать приложенную силу,
он должен вернуться в исходное положение.

Высота штифта отлипания якоря проверяется с помощью щупа
путем измерения воздушного зазора между якорем и торцом сердеч-
ника в притянутом положении и должна быть в следующих пределах:
0,1 ± 0,04 мм, 0,2 ± 0,05 мм, 0,3 ± 0,07 мм и 0,4 ± 0,1 мм.

В некоторых реле вместо штифта в якорь ввертывается винт с контр-
гайкой, вращением которого и регулируют величину зазора между
якорем и сердечником. Ход якоря регулируется изменением угла между
его вертикальной и горизонтальной частью в соответствии с паспорт-
ными данными. Величина хода якоря определяется расстоянием между
Технические данные автоматики аппаратуры уплотнения

Тип аппаратуры	г-oi	1  24  До 4 Манипули- рованная несущая  Нет			
	6S-IIW	I 12  До 4 0,6, ОД 1,0, 1,2, 1,5  Нет			
	E-ZI-S	1 24 2 1,0 или 0,5 Нет			
	£-£0	1  24  2 КО Нет			
	ISiOdV	3**	°	чэ	Да:  L	о	о  *	fl	Ю °  R	1 I	g		
	WK-LI0W	1 24  До 10 0,7—0,5 п  Нет			
		2*  60  До 3 1,75 и 1,65 ±1,2 Воз- можно			
	wos-Mw	2  60  2 1,1 или 1,7 ±0,6 Воз- можно			
	(WALI)  W66-LIM	2* 60  2  2.3  +0,2 —  А			>  ©  CQ °  2
	(£-ALI€)  £-OLI€	3  48  2  2,6 Воз- ! можно			
	h3-Vh0	°	к	г-  $ " <№- ° °*  ч	-	+1			
	(£-Ah0)  £-Vh0	2‘  48 2  1.2 и 1,6 ± 0,6 Воз- можно			
	(1-ЛН0) |-Vh0	2  48  2  1.2 н  1,6 ±0,7 Воз- можно			
Наименование величины		S с  S с  VC а  С  с, с р  t С	тов в полукомплекте, шт.  Напряжение пита- ния автоматики, в Количество оконеч- ных полукомплектов в канале, шт.	вызывные частоты, кгц Допустимое измене-	частоты в канале на 1 входе приемника вы- зова. неп Подключение к АТС

На один канал.

В числителе — для ДП, в знаменателе—для КП.


Таблица 5-9

Регулировочные данные контактных групп реле РКН

Ход якоря, мм	_ _	ак А	1 К |  О	О	©	О	О	Kt	g-	“	КК  о	с	©	©	о	г	i	S  +1 +! +1	+1	+1	fe 3  СО	СО	ОО	СО	Ю	5	л	к	£>Ф  ©	©	©-	©	§	о£	у	й  к Я «Й		
Зазор между ушком пружины и неподвижным упором,  ММ	in in	5? Ф	Ф  Sc	gs	g	g	"§3  о ©-	«„	sS	ё	Е  n >	zi 1	rQ	W	Я	О	SK  S	S	s	5	.	I	»» S	Ф	S4  к	я	р 1	1	з-£	е	в а  S	я	S	g	S Й	х	g	§  ш	<и	ш	gs	а	“  Д	I	& с.	и	И	о	g  *-м	»ф о	s 'g 5-  С е г>	м О 4		
Зазор между контактами, мм	м ^ния без 1 при I тыва] в св свобс		
	СО	со г— Г-  о	&	о —г	о  1 S 1 1 1  XF	*5	со со	LQ  Ф	*	ОФ	<2  CD	О	,25-1,0  0,3-0,7	0,2-0,7 [ии давле корпусу ! 0,2 м.м рекоса. несраба1 указаны :ятся к
		ф	ft w S ф д 0,0	
	К	сх_ к	СК  £ «2 £о		
Давление пружины на изоля- ционный упор, гс	’ га “	' ® И	о-  sS	» >>2	з!  2 N 2	£2 g	?s  III	।	।	cg-3.g.1SSg  ©	m	©	©	oi	ch	_ 5 § о,  				>!ф Л	О О  СХ>’	к ф  Ф к? £ W к И		
gSs й я й ft S  Чвя га И	В й о II и [Ч я = lO	lO	Л ф	еГ *г	д га  СЧ	CN	к л	l«c g 2	Е fct  Ю Ю 1О	ф	О	Зх  III	<D	CD	Д К	Й °  Ю Ю Ю	s	S	О	л $ С	£ К  - - -	а,	ш	“gggga&z  К К	сз  S ф	* trf FJ- _ л> «  О) с	S- Ф а ф щ		
Контакт- ное давленне, гс	15-25	18-33  15-25	18-30 i рассмотрен! групп* в ?оры между пице для xt la якорь сл вливается т е и давленг та. В дроб
Тип контакта	.	. —	. о	х	йЮ о а	« *  я	5° В	« я	«К	s»£g	So  к	Q.S	5S	Я	.  07?’	S	>~г К О И л»	/у сЗ R  ч§ и  •g § Н	!&	’П  {S	И	л CD	IS	'”SEkk и	£о О  ВйЕГЧ	я а	ЗЕ	KS£g^S«	“ss  2	я	2ьй	gaj	s ё Е к • к	2 g §  «	И	ч а	40	55	®SkkoS.oBoS  ~	2	Й &	Й m	~’S	ЯО§фО.&Ё	SSO  л	s	CDfK о М	43	►£	h S я	5кк  *g	&	Си К	Си^	g	§-  03	CD	§ CD	° S	« К 2 Ю S к  « (X Cg Eg mSs	Saggg.sSogS>,  o	Q,	So,	s		
Услов- ный номер груп- пы	(Ч И . х . .	. о  Ьн 05 сэС^ ЗСО^ га «Л К»п  -ч »"2	>	>•	O.S3 д	н о. га  »—<	►-<	£2	о о ±	с\ о о,  *”<	СК о	о М  КС и	с км		
торцом сердечника и серединой штифта отлипания. Одной из причин
неправильной работы автоматики может быть сдвиг якоря от его рабо-
чего положения.

Регулировка контактных групп заключается в регулировке хода
контактных пластин, зазора между ними и давления их на якорь.

В табл. 5-10 приведены основные контактные группы реле РКН.

Таблица 5-10

Контактные группы реле РКН

Наименование контактных групп	Услов- ный номер группы	Группа пружин в покое		Группа пружин в работе		
На замыкание	1	2 		г ।				
На размыкание	11	2	q	~1		г —q-	г1
						
						
Простое переклю- чение	III					
		г			г —с 1 —	
Переходное (безразрывное) переключение	IV					
					2 —Г-  / —	
			Д -					=»	*

Примечание. 1, 2, 3 — номера пружин в контактной группе.

Регулировка пружин в контактных группах производится специаль-
ным регулировочным инструментом путем изгиба отдельной пружины
у ее основания или переднего конца и ушка, находящихся после упора.
Среднее контактное давление пружин 20—25 гс.

Величина зазора между пластинами проверяется набором щупов.
Давление рабочих пружин на упоры определяется граммометром.
Стрелка граммометра должна быть приложена к концу пружин.
При многопружинных пакетах измеряется общее давление их на
якорь.
При регулировке контактных групп необходимо добиться, чтобы:
а) пружины были прямыми и ровными от места их заделки до дви-
жущегося упора или ушка;

б)	двойные контакты замыкались и размыкались одновременно;

в)	пары контактов (один в одной пружине, а другой — в прилегаю-
щей), образующих электрическую цепь, не были смещены друг отно-
сительно друга более чем на 1/3 диаметра контакта;

г)	движущиеся штифты нижних пластин лежали в центре изоляцион-
ных упоров и при полном притяжении якоря не выступали за их края
(что является часто причиной неправильной работы автоматики), оси
движущихся штифтов не должны отстоять от центра изоляционного
упора более чем на 0,6 мм в любую сторону;

д)	каждая рабочая пружина размыкания оказывала давление на
неподвижный упор при рабочем положении якоря, а каждая пружина
замыкания — на неподвижный упор или контакт другой пружины при
отпущенном якоре.

Контакты перед регулировкой должны быть очищены от нагара
замшей или тонкой и плоско отшлифованной деревянной палочкой,
смоченными спиртом или автобензином. Пыль с реле удаляется любым
способом, гарантирующим от повреждений.

При проверке схемы автоматики необходимо обратить внимание на
появление искры между контактами реле. Причиной искрения могут
быть: загрязнение контактов, повреждение искрогасящих цепочек или
обрыв в них и слишком большое время срабатывания. Контактная
группа считается отрегулированной правильно, если при замыкании
ее контакта пружины некоторое время продолжают перемещаться.

Время срабатывания и отпускания реле зависит от ряда причин:
давления контактных групп на якорь, величины зазора между плоско-
стью якоря и сердечника в замкнутом (толщина штифта отлипания)
и разомкнутом состоянии, толщины медной втулки на сердечнике,
параметров замедляющих цепочек RC и т. д. Для замедления реле на
отпускание также используют диоды, подключаемые параллельно ра-
бочей обмотке, а в многообмоточных реле — закорачивание одной из
нерабочих обмоток.

Работа приемных реле проверяется включением в специальное гнездо
(если оно есть) или искусственным их нажатием; передающие реле
проверяются подключением телефонного аппарата к посту.

Удобным средством для проверки автоматики являются временные
диаграммы работы реле, приведенные на рис. 5-18 для некоторых
типов аппаратуры. Абоненты (коммутатор, АТС, телефонный аппарат
и т. д.) подключаются к аппаратуре через соединительные линии.

Соединительная линия, подключаемая к комплекту автоматики,
должна иметь следующие параметры: сопротивление изоляции между
жилами кабеля должно быть более 20 000 ом; сопротивление шлейфа
не более 1 000 ом; емкость между жилами кабеля не более 0,5 мкф;
затухание между абонентом и абонентским входом аппаратуры не более
1,0 неп; уровень помех на нагрузке 600 ом в месте подключения або-
нента не более —7,0 неп.

В блоках аппаратуры АРС-64 и некоторых других типов применены
реле Р КМ-1, имеющие следующие технические данные [Л. 16]:

Предельный ток, проходящий через контакты, а.......0,5

Предельное напряжение на контактах,	в..............100

Максимальное число срабатываний...................5-10°

Зазор разомкнутого контакта, мм.....................0,3
Давление на контакты, гс.............................8—18

Температура окружающей среды,	°C.....................±40

Влажность, %...........................................98

Давление, мм рт. ст...................................760

Сопротивление изоляции не	менее,	Мем.................500

Правила регулировки реле РКМ и используемый регулировочный
инструмент те же, что для реле РКН.

В приемниках вызова часто применяют чувствительные поляризо-
ванные реле РП-4, РП-5 и РП-7. Чистка и регулировка этих реле
требуют известных навыков, и без особой надобности они не должны
вскрываться. Регулировку и чистку неисправного реле производят
следующим образом [Л. 8].

1.	Снимают кронштейн вместе с пружинными контактами. Отверты-
вают винты, крепящие изолирующую колодочку к корпусу реле, и два
винта, крепящие ее к якорю; затем снимают якорь.

2.	Пружинные контакты (в том числе контакты якоря) и ножевые
протирают, очищают от нагара деревянной плоской палочкой или ба-
тистовой тряпочкой, смоченными в спирте. Шлифовка контактов про-
изводится на вращающемся кожаном кружке, поверхность которого
покрыта легким слоем окиси хрома, сваренной с парафином.

3.	Корпус реле и снятые детали очищают от пыли.

4.	Устанавливают якорь и изолирующую колодочку. Между полюс-
ной надставкой якоря и магнитом прокладывается щуп 0,1 мм. Закреп-
ляют винты, крепящие якорь и проводничок к изолирующей колодочке.

5.	Устанавливают нейтральное положение якоря относительно
полюсных надставок, для чего слегка ослабляют винты, крепящие
изолирующую колодочку к корпусу реле, и незначительным перемеще-
нием изолирующей колодки влево или вправо добиваются одинакового
усилия для перебрасывания якоря от одного полюса к другому.

6.	Устанавливают и закрепляют кронштейн с пружинными контакта-
ми. Они должны быть установлены симметрично вертикальной оси якоря.

7.	При помощи регулирующих винтов н щупа устанавливают меж-
контактное расстояние 0,1 мм.

8.	Реле включают в схему для проверки нейтральности (рис. 5-19,а).
От датчика в рабочую и противодействующую обмотки реле, включен-
ные последовательно, подают импульсы со скоростью 30 бод (в качестве
датчика можно использовать звуковой генератор со строго синусои-
дальным напряжением на выходе и частотой 15 гц). В цепь контактов
через источник питания включают миллиамперметр.

Регулировка реле на нейтральность производится перемещением
регулирующих винтов. При этом один винт вывертывается, а другой
ввертывается так, чтобы межконтактное расстояние оставалось равным
0,1 мм. Регулировка производится до тех пор, пока стрелка миллиам-
перметра не установится на нуле шкалы.

Если отсутствует миллиамперметр с нулем на середине шкалы,
можно вместо него использовать тестер. В этом случае устанавливается
искусственный нуль следующим образом: отключается регулируемое
реле, закорачивается цепь между контактами Д П и резистором Rlt
и устанавливается такой ток, чтобы стрелка прибора отклонилась на
всю шкалу (амакс). Эту цепь разрывают и закорачивают цепь между
контактами Я, Л и резистором /?2, причем ток устанавливают таким,
чтобы стрелка прибора отклонилась до половины шкалы (0,5 амакс).
При этом временно надо поменять полярность подключения прибора.
Искусственный нуль будет соответствовать четверти шкалы (0,25 амакс).
Рис. 5-18. Временная диаграмма работы автоматики аппа-
ратуры ВЧА (а), ЭПО (б), 1<П и МК (в), АРС-64 в направлении
от ДП к КП (г), АРС-64 в направлении от КП к ДП (5),
КМК (е).
Реле

Включение
абонента
в канал

набор
номера

ВызоВ
абонента

Разговор

Отбой

Вызываемый абонент

Рис. 5-186.
С©

Рис. 5-18в.

в)

Справочник п/р Мусаэляна

Рис. 5- 18г

Вызываемый абонент КЛ (отбой с КП)

р.оз .  РЗ	«н		—	иж 1 			| 	
РСв  РОВ		ИВ	!	!
ВР		ЕЕ В	|
I	РПК		
50 г и		S я к к*
нч		
Ч5Огц			й_К.£$_
АР		
ASP		
РПО		

Блокировка автоматики остальных кп

рпз	
РЗ	
РСВ	
СР	
РПО	
Рис. 5-18д.

(ци<рраЗ) поста ДП

		 Вызоб и отбой	со стороны второго абонента аппаратиоы КМ К-5V			
Реле	Включение В канал	бабор номера и Вызоб абонента	Разговор	Отбой
Абонентский иолейф				Е
АР				S	
	ГбР					"	
1750 гц ГВ				
1650 гц гв  я / 4	БР		M .W   м  ! НИ ИНИН	L				
. - ,.	пр  	ПЗР						—			

Вызываемый второй абонент аппаратуры МН-63

Абонентский шлейф				 1  1	
-	АР  АЗР  ГВР				—		
ПЗОги ГВ  1650 г и ГВ  Р”	тер -				—	“Л’Л	—	_ашш
				5Ю.2.Ц	  РП~4				 ...	JELBJL1 жпа1мямжмк 		
ПР   п	ПЗР		 РЕ-Д   t„ Я 1- М						worn
НР~1			—		WI—М^И
НР~2				
ИР~3				
ИР-А				
ЗР				
ЛР_				

е>

Рис. 5-18е.
Искажения импульсов отрегулированного на нейтральность реле
РП-4 (наиболее часто встречающегося в аппаратуре) при скорости 30 бод
не должны превышать 2 %.

9.	Проверяют коэффициент отдачи реле (рис. 5-19,6), который при
подаче импульсов со скоростью 50 бод (25 гц) должен быть около 88—
94%. Если коэффициент отдачи окажется ниже или выше указанного
предела, необходимо проверить межконтактное расстояние.

Коэффициент отдачи реле проверяют следующим образом: вынимают
реле и добиваются сопротивлением отклонения стрелки прибора на
всю шкалу (амаКс); устанавливают реле на место, включают датчик и

Рис. 5-19. Схема проверки нейтральности (а) и отдачи (б)
поляризованного реле.

замечают показание прибора (а). Коэффициент отдачи реле ц определя-
ется по формуле

р, =“макс~.“ . 100%.	(5-15)

^макс

Работа контактов реле проверяется на осциллографе. При этом
необходимо обратить внимание на продолжительность вибрации якоря
реле.

Проверка соединительной линии при разнесенном варианте. При ис-
пользовании аппаратуры в разнесенном варианте необходимо измерить
затухание соединительной линии на рабочих частотах, уровень помех
на ней, величину входного сопротивления. Измерив затухание, опреде-
ляют возможность использования этой соединительной линии для соеди-
нения низко- и высокочастотных стоек настраиваемой аппаратуры.
Требования к соединительным линиям для некоторых типов аппаратуры
приведены в табл. 5-11.
Далее согласовываем аппаратуру с входным сопротивлением соеди-
нительной линии, выбирая соответствующие отпайки на входных и
выходных трансформаторах стоек аппаратуры.

Таблица 5-11

Характеристики линий, соединяющих разнесенные низко-
и высокочастотные стойки аппаратуры

Измеряемая величина	Тип аппаратуры					
	В ЧА-1 (ВЧУ-1)	В ЧА-3 (ВЧУ-3)	КП-59  (ПУМ)	КМК-64	пчв	ТМТП
Волновое сопротив- ление, ом	135/600	135/600	600	600	100	200-5000
Допустимое затуха- ние (при f в кгц), неп	3,5(1 С)	3,0 (32)	2,5(10)	3,0(10)	1,0(27)	5,7
Уровень выхода, неп	-0,1	-0,5	+0,25	+0.25	+1,0	-5,0
Спектр частот, пере- даваемых по соедини- тельной линии, кгц *	4,6-8,0  12,6—16	4,6-15,7  20,3—31,4	3,6—9,0  12,6-18	12—18  3,5—9,0	4-31	0,45—3,15

* В числителе — спектр Частот, передаваемый в одном направлении,
в знаменателе — в другом.

Для соединительных линий чаще всего используются пары в кор-
дельных кабелях связи.

5-8. ПРОВЕРКА И НАСТРОЙКА АППАРАТУРЫ
НА ЭКВИВАЛЕНТ ЛИНИИ

После регулировки отдельных блоков переходят к настройке аппа-
ратуры в целом, которая заключается:

а)	в установке диаграммы уровней передающего тракта и регу-
лировке его характеристик;

б)	в предварительной установке диаграммы уровней приемного
тракта с подачей сигнала на вход на рабочей частоте от измерительного
генератора.

Регулировка передающего тракта. На абонентские зажимы от изме-
рительного генератора П-321 подается сигнал частотой 800 гц с уровнем
0 неп. С помощью регулируемых блоков аппаратуры и удлинителей
устанавливают уровни сигнала в контрольных точках характеристики
в соответствии с заводской диаграммой. Такими точками диаграммы
являются вход и выход ОГР, СЖ, РАСШ, вход МУС и выход на эквива-
лент линии (нагрузка 100 ом или др.), разветвление тракта в многока-
нальной аппаратуре и в промежуточных усилителях, вход преобразо-
вателей. В остальных точках диаграммы уровни сигнала могут отли-
чаться от заводских на ±0,3 — 0,5 неп из-за различного затухания от-
дельных фильтров и усиления усилителей, что, как правило, не влияет
на устойчивую работу аппаратуры.

В усилителях регулируют диаграмму уровней передатчиков обоих
направлений, причем мощность на выходе этих передатчиков устанав-
ливается равной. Диаграмма уровней передающего тракта в много-
канальной аппаратуре устанавливается в следующей последователь-
ности.

Регулируют диаграмму уровней для одного канала связи в соответ-
ствии с заводскими данными, добиваясь максимальной неискаженной
мощности па выходе передатчика (на нагрузке 100 ом). Далее с помощью
удлинителей или усилением усилителя в индивидуальном тракте этого
канала понижают уровень на выходе передатчика для этого канала до
расчетной величины. После этого нельзя изменять никакие регулировоч-
ные характеристики блоков в групповом тракте. Подают сигнал 800 гц
с нулевым уровнем на абонентский вход остальных телефонных каналов
и регулируют диаграмму уровней их индивидуального тракта так,
чтобы на выходе передатчика (на нагрузке 100 ом) уровень сигнала
для каждого канала был бы таким же, как для первого. В трактах мно-
гоканальной аппаратуры каждый канал регулируется в отдельности
при отсутствии каких-либо сигналов по другим каналам.

Передатчик
поста

Выход

ЮОом

Рис. 5-20. Схема измерения амплитудной и частот-
ной характеристики передатчика па нагрузке
100 ом.

Примечание. В качестве звукового генератора
используется прибор П-321, вольтметра — B3-13.

После установки диаграммы уровней передающего тракта еще раз
проверяют величину максимально неискаженной мощности МУС в
тракте передачи на частоте 800 гц, подаваемой на абонентский вход
поста. Для этого выключают ОГР и снимают амплитудную характерис-
тику тракта передачи на нагрузке 100 ом. Прн этом величина неиска-
женной мощности на выходе передатчика должна быть больше факти-
чески требуемой. Если это условие не выдерживается, необходимо
выявить причину нелинейности характеристики передатчика и устра-
нить ее.

В многоканальной аппаратуре эти измерения производятся для
одного из каналов после первоначальной регулировки диаграммы
уровней до понижения уровня в индивидуальном тракте, как указыва-
лось выше.

После этого снимается амплитудная характеристика передатчика на
100 ом при нормальной схеме (ОГР включен) (рис. 5-20). Она должна
быть линейной при изменении уровней сигнала 800 гц на абонентских
клеммах от —3,0 до 0 неп (через интервал 0,5 неп) с точностью до
+ 0,1 неп. При увеличении уровня сигнала 800 гц выше 0 неп харак-
теристика на абонентских зажимах должна быть идентичной характери-
стике ОГР.

Если амплитудная характеристика передатчика соответствует норме,
то снимают его частотную характеристику иа нагрузке 100 ом. Она
должна быть равномерной с точностью ±0,2 неп. Если неравно-
мерность большая, то она устраняется корректирующими цепочками
198
в низкочастотном тракте (в блоке УНЧ передачи и блоках выравни-
вателей).

При отклонении частотной или амплитудной характеристик на вы-
ходе передатчика от нормы необходимо их измерить на выходе отдель-
ных блоков в тракте передачи при подаче сигналов на вход поста. Эти
измерения необходимо производить до тех пор, пока не выявлен блок,
в котором происходит отклонение характеристик от нормы, и устра-
нить неисправность в нем.

После регулировки частотной характеристики окончательно уста-
навливается диаграмма уровней передатчика и снимаются его ампли-
тудная и частотная характеристики, как указано выше.

В многоканальной аппаратуре амплитудная и частотная характе-
ристики, а также остаток несущей частоты на выходе передатчика из-
меряются и регулируются для каждого канала связи в отдельности
в той же последовательности, что и в одиоканалыюй.

Далее устанавливают уровни служебных сигналов (контрольной
и вызывной частоты, сигнала готовности, занятия, прохождения вы-
зова и др.) на выходе поста (на нагрузке 100 олг) согласно расчетным
данным. Регулировка уровней этих сигналов производится в блоках
соответствующих генераторов.

Уровни сигналов телемеханики на выходе передатчика (на нагрузке
100 ом) устанавливают регулировкой напряжения на выходе отдельных
блоков телемеханики или передающих плат ТМТП. Распределение уров-
ней передачи и минимальный уровень приема для различных типов
аппаратуры приведены в табл. 5-12.

Предварительная регулировка приемного тракта. Подают фиксиро-
ванное смещение на элементы, управляемые АРУ (термисторы, блоки
УВЧ приема и т. д.). От измерительного генератора подают на вход
поста сигнал такой частоты, при котором на абонентских зажимах
(на нагрузке 600 ом) появилась бы частота 800 гц (рис. 5-21, а), что
может быть определено по фигуре Лиссажу на осциллографе. Далее
устанавливают уровень сигнала на входе поста в соответствии
с диаграммой уровней и регулируют диаграмму по всему приемному
тракту.

После установки диаграммы уровней приемного тракта снимают
характеристику входного сопротивления приемника (рис. 6-21, е) на
рабочих частотах и на частотах постов, работающих параллельно с на-
страиваемым, через интервал 1,0 кгц. При этом необходимо включить
удлинитель 1,0—1,5 неп между измерительным генератором и входом
приемника. Входное сопротивление должно быть порядка 600—1 000ом.
При отсутствии высокочастотного миллиамперметра входное сопро-
тивление можно измерить с помощью активного сопротивления R =
= 10 ом, включенного между входной клеммой приемника и земляной
клеммой измерительного генератора (рис. 6-21, б). При этом диодное
сопротивление (ZBX) будет равно:

z=(£_|)r“i°(&-1)- (5,б)

Одновременно снимают характеристику избирательности аппара-
туры (рис. 6-21, г), поддерживая постоянный уровень на ее входе.
В случае отсутствия высокочастотного миллиамперметра необходимо
включить между постом связи и измерительным высокочастотным
генератором удлинитель затуханием 1,5—2,0 неп и поддерживать по-
стоянное напряжение измеряемых частот на выходе генератора.
Технические данные передатчиков и приемников аппаратуры

максимальном уровне, отдаваемом их передатчиками.
в)

Рис. 5-21. Схема проверки приемного тракта сигналом от измеритель-
ного генератора («); схема измерения входного сопротивления аппара-
туры с помощью миллиамперметра (в) или резистора сопротивлением
10 ом (б); схема проверки избирательности по зеркальному (г) и сосед-
нему (Э) каналам.

Измерения производятся в диапазоне рабочих частот и ±30 кгц вне
полосы через 1,0 кгц, вольтметр или указатель уровня включают на
600 ом на абонентских клеммах. Избирательность приемника на часто-
тах зеркального канала должна быть ниже, чем на рабочих, на 5 неп
и более. При измерении входного сопротивления и избирательности
поста необходимо отключить вход МУС от тракта передачи.

В многоканальной аппаратуре снимаются характеристики избира-
тельности каждого канала на частотах всех каналов данной аппара-
туры. При этом подаются высокие частоты от измерительного генера-
тора на вход приемника поста с интервалами 0,5 кгц и измеряются
уровни сигналов на абонентских клеммах (600 ом) каждого канала.
Избирательность по соседнему каналу должна быть не менее 5,0 неп
(рис. 6-21 г).

Плохая избирательность по зеркальному каналу и низкое входное
сопротивление поста говорят о некачественном в. ч. фильтра приема.

Плохая избирательность по отдельным каналам связи свидетель-
ствует о неисправности индивидуальных полосовых фильтров или
неправильной регулировке диаграммы уровней приемного тракта от-
дельных каналов в аппаратуре.

5-9. РЕЗЕРВНЫЕ ИСТОЧНИКИ ЭЛЕКТРОПИТАНИЯ

После окончательной регулировки аппаратуры в канале связи или
телемеханики проверяется ее работа от резервного источника электро-
питания. Резервные источники электропитания должны обеспечивать
надежную работу аппаратуры уплотнения при понижении напряже-
ния основного источника (собственные нужды) ниже 20% номинальной
величины при отключении его или обрыве одной из фаз. В качестве
резервного источника электропитания используются щелочные или
кислотные аккумуляторные батареи, а также стационарные дизель-
электрические станции. Для аппаратуры, работающей на электронных
лампах (ЭПО, КП, КМ К и т. д.), используют агрегаты, состоящие из
двигателя постоянного тока и синхронного генератора переменного
напряжения, и статические преобразователи. Источником постоянного
тока для этих агрегатов и преобразователей является аккумуляторная
оперативная батарея электростанции и подстанции или специальная
аккумуляторная батарея 24 в. Автоматическое включение резервных
источников электропитания производится автоматикой щита резерв-
ного электропитания в момент аварии собственных нужд. Она же под-
ключает к ним аппаратуру уплотнения, если режим резервных источ-
ников электропитания соответствует нормам.

После проверки и наладки источников резервного электропитания
подают напряжение собственных нужд на щит резервного питания
(аппаратура не подключена) и проверяют правильность работы цепей
переменного напряжения. Понижают напряжение на 20% и следят,
чтобы при этом отпало контрольное реле напряжения. Если оно не от-
падет или отпадет при более высоком напряжении, его следует под-
регулировать.

Подают на щит постоянное напряжение от аккумуляторной бата-
реи (цепи включения агрегата разорваны), отключают переменное на-
пряжение собственных нужд и проверяют работу цепей постоянного
тока. Автоматика должна собрать цепь и подать постоянное напряже-
ние на электродвигатель агрегата резервного питания. При искусствен-
ном включении контрольного реле напряжения на выходе генератора
цепи нагрузки подключаются к этому выходу. Если автоматика работа-
ет неправильно, необходимо выявить и устранить неисправности. Убе-
дившись в правильности ее работы, включают переменное напряжение.
При этом автоматика должна вернуться в первоначальное положение.
Убедившись в этом, подключают к щиту агрегат резервного питания.
Вновь выключают переменное напряжение. Автоматика подает постоян-
ное напряжение на обмотку якоря электродвигателя агрегата, и он
202
должен начать вращаться. Если вал агрегата не вращается, необходимо
немедленно включить переменное напряжение, т. е. снять постоянное
напряжение с якоря. Категорически запрещается снимать постоянное
напряжение с агрегата рубильником, так как последний сгорит (при
подаче переменного напряжения постоянное отключается от агрегата
специальным контактором). Причиной того, что вал агрегата не вра-
щается, могут быть:

а)	большая величина пускового сопротивления; оно должно быть
1,0—2,0 ом в зависимости от типа агрегата;

б)	большой ток в шунтовой обмотке; необходимо увеличить величину
сопротивления реостата в ее цепи;

г) неправильное соединение последовательно включенной с обмот-
кой якоря обмотки возбуждения (если она есть); необходимо поменять
ее направление включения.

Когда вал агрегата начнет вращаться, необходимо проверить на-
правление вращения, оно должно совпасть с направлением стрелки
около маховика. Если вращение происходит в другую сторону, необ-
ходимо поменять полярность постоянного напряжения на якоре дви-
гателя или концы его обмотки. Резкое увеличение скорости вращения
при пуске агрегата свидетельствует об обрыве цепи шунтирующей об-
мотки или преждевременном отключении пускового сопротивления.
Необходимо проверить цепь шунтирующей обмотки и загрубить реле,
отключающее пусковое сопротивление. Необходимо, регулируя вели-
чину пускового сопротивления и напряжение срабатывания реле,
отключающее его, добиться, чтобы скорость вращения агрегата плавно
возрастала, а пусковое сопротивление выключалось бы в момент, когда
скорость приближалась к номинальной. Агрегат должен набрать но-
минальные обороты в течение 5—6 сек, чтобы не допустить перегрева
пускового сопротивления.

Когда вращение агрегата станет постоянным, с помощью реостата
возбуждения регулируем напряжение на выходе генератора перемен-
ного напряжения до нужной величины. Если генератор не возбуждается,
необходимо проверить его цепи возбуждения и от батарейки постоян-
ного тока подмагнитить его магнит.

Отрегулировав напряжение, включаем частотомер на выход генера-
тора и, изменяя скорость вращения агрегата реостатом в цепи шунти-
рующей обмотки электродвигателя, добиваемся, чтобы частота напря-
жения генератора равнялась 50 гц (ее можно определить также по
осциллографу, синхронизируя с частотой напряжения собственных
нужд).

Отрегулировав предварительно агрегат, подключаем к нему аппа-
ратуру и окончательно устанавливаем реостатами возбуждения и шун-
товым величину напряжения на нагрузке и его частоту. Следует иметь
в виду, что эти параметры зависят от величины нагрузки генератора
и при отключении постов или включении новых необходима его регу-
лировка.

Аккумуляторы формуются и заряжаются специальными лицами
(аккумуляторщиками). Наладчики должны только проверить работу
аппаратуры при подключении к аккумуляторной батарее.

Агрегаты из двигателей внутреннего сгорания и генераторов регу-
лируются механиками. Наладчики должны опробовать работу аппа-
ратуры от них, только убедившись, что величина напряжения на вы-
ходе агрегата и его частота соответствуют нормам.

При опробовании аппаратуры уплотнения от резервных источников
питания необходимо проверить синхронизацию частот в канале; устой-
чивость и стабильность каналов связи и телемеханики; устойчивость
прохождения вызова.

Техническая характеристика резервных источников электропита-
ния приведена в приложении 7.

5-10. СОСТАВЛЕНИЕ ТЕХНИЧЕСКОГО ОТЧЕТА

После окончания настройки аппаратуры в канале и опробования
ее с реальными абонентами составляется технический отчет по наладке.
Технический отчет должен состоять из следующих элементов:

1.	Паспорт аппаратуры и канала, в котором отражается:

а)	место установки аппаратуры; линия электропередачи, по кото-
рой организован канал связи, ее напряжение, фаза и длина;

б)	тип и заводской номер аппаратуры, завод-изготовитель, год
ее выпуска. Сроки выполнения настроечных работ;

в)	рабочие частоты передачи и приема, промежуточные частоты,
частоты кварцевых резонаторов ВЧ и ПЧ, вызываемые и служебные
частоты;

г)	количество постов в канале, характер абонентов (АТС, комму-
татор, телефонный аппарат, переприем и т. п.) и их номера;

д)	принципиальная схема канала с указанием типов аппаратуры
в. ч. обработки и ее заводские номера, длина и типы в. ч. линий;

е)	краткая пояснительная записка.

2.	Характеристика аппаратуры:

а)	питающие напряжения, их величины и место измерения, коэф-
фициент пульсации. Токи ламп и транзисторов;

б)	уровни несущих частот преобразователей и их остатков, отноше-
ние несущей частоты к ее остатку. Характеристики ЧМ и дискримина-
торов;

в)	характеристики в. ч. фильтров;

г)	характеристика ограничителя;

д)	диаграмма уровней передатчика. Амплитудная характеристика
передатчика на 100 ом без ограничителя и с ограничителем. Частотная
характеристика передатчика на 100 ом. Уровни сигнала 800 гц, конт-
рольной частоты, вызывных- и служебных частот и остатка несущей
на 100 ом;

е)	характеристика входного сопротивления поста;

ж)	выход поста на в. ч. линию (напряжение, ток, мощность);

в) диаграмма уровней тракта приема. Регулировочная характери-
стика УНЧ;

и)	характеристика АРУ;

к)	характеристика дифференциальной системы;

л)	амплитудная и частотная характеристики остаточного затухания;
м) стабильность канала связи и вызова, устойчивость канала связи;
н) установленные перемычки и выполненные переделки в аппаратуре.
3. Частотная характеристика высокочастотного тракта.

4.	Использованные при наладке приборы с указанием их типа,
заводского номера и года выпуска.

Подпись составителя отчета, занимаемая должность и дата.

5.	К техническому отчету прилагаются протоколы насгройки заг-
радителей и фильтров присоединения, смонтированных в канале связи.
Раздел шестой

НАЛАДКА АППАРАТУРЫ В КАНАЛЕ СВЯЗИ

6-1. ИЗМЕРЕНИЕ ЧАСТОТНОЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ
ВХОДНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ПРИЕМОПЕРЕДАТЧИКА

Измерение производят в полосе рабочих частот передачи и приема
данного канала через 0,5—1,0 кгц ив полосеf0± 10 кгц через 1—3 кгц.
Здесь /о — средняя частота полосы передачи или приема. Кроме того,
следует измерить входное сопротивление на частотах параллельно
подключенных постов. Результаты измерений заносят в протокол по
наладке. По этой характеристике можно судить о качестве настройки
в. ч. фильтров ЛФ и ПФПр.

В рабочей полосе передачи входное сопротивление постов связи
должно быть порядка 100 ом. Вне рабочей полосы передачи входное
сопротивление должно быстро расти. В полосе приема оно может быть
равным 400—2 000 ом.

Высокочастотный выход передатчика нагружается на в. ч. кабель
(фильтр присоединения не должен быть шунтирован заземляющим
ножом). Анодные напряжения передатчиков остальных постов, рабо-
тающих в данном канале связи, отключаются. По возможности отклю-
чаются также сигналы с параллельно работающих передатчиков и дру-
гие передатчики, создающие помехи на входе в. ч. кабеля данного
канала связи. Па выход в. ч. передатчика включаются электронный
вольтметр и осциллограф.

Изменяя число витков (отводы) выходного трансформатора, а также
вторичной обмотки трансформатора блока МУС (в аппаратуре, в кото-
рой такая возможность предусмотрена) и первичной обмотки входного
трансформатора блока ЛФ, добиваются получения максимального со-
гласования передатчика с в. ч. трактом. Величина выходного тока
при этом контролируется в. ч. измерителем тока поста, а напряжения —
ламповым вольтметром.

После этого измеряют ток и напряжение сигнала 800 гц 0 уровня
при нагрузке на кабель. Измеряют также токи и напряжения в этом
режиме сигналов контрольной, вызывных и частот телемеханики.
Затем вновь отключают в. ч. кабель и, нагрузив приемопередатчик
на 100 ом, делают аналогичные измерения.

Если выполнено согласование на частоте 800 гц, то ввиду неравно-
мерности частотных характеристик передатчика и входного сопроти-
вления в. ч. тракта согласование на других частотах может оказаться
неоптимальным.

Поэтому иногда более целесообразно производить согласование на
контрольной частоте или на другой частоте, для которой затухание
в. ч. тракта оказалось максимальным.

6-2. ИЗМЕРЕНИЕ ОСТАТОЧНОГО ЗАТУХАНИЯ

Остаточным затуханием канала связи называется разность между
суммой всех усилений и всех затуханий, имеющихся в канале связи.
Остаточное затухание (неп) определяется как

а0 = 2а —2S.	(6-1)
Остаточное затухание является важной качественной характери-
стикой канала связи и в конечном счете определяет «громкость» при-
нимаемого абонентом сигнала. Измерение остаточного затухания про-
изводится по схеме на рис. 6-1 и является фактически измерением ра-
бочего затухания канала связи на частоте 800 гц, нагруженного с обоих
концов на резисторы с сопротивлением 600 ом.

В качестве измерительного генератора может использоваться гене-
ратор прибора П-321. Измерение на приемной стороне производится
указателем уровня прибора П-321 с бОДомным входом либо ламповым
вольтметром, включенным на выходе приемника параллельно рези-
стору 600 ом.

Рассчитывают остаточное затухание (неп) как

°о = Рвх Рвых, (6-2)

где рвх и рвых — уровень на входе в на
При нулевом уровне на входе

выходе канала связи, неп.

ао ~ Рвых» неп,

т. ё. в этом случае остаточное затухание равно измеренному уровню
на выходе, взятому с обратным знаком.

Абонентский

Абонентский

Рис. 6-1. Схема измерения характеристик остаточного затухания теле-
фонного канала.

Было бы желательно устанавливать остаточное затухание телефон-
ного канала равным нулю, так как при этом обеспечивались бы одина-
ковые условия слышимости при разговоре абонентов как по местной
сети, так и с абонентами, подключенными через каналы в. ч. связи.
Однако при нулевом значении остаточного затухания резко снижается
устойчивость каналов связи. Поэтому остаточное затухание телефон-
ных каналов устанавливается равным 0,8 ± 0,1 неп на выходе диффе-
ренциальной системы приемника. Величины остаточных затуханий
для противоположных направлений не должны отличаться более чем
на 0,2 неп. Допускается изменение остаточного затухания во времени
не более чем на ±0,2 неп от установленной величины, но скорость этого
изменения не должна превышать 0,1 неп/сек, а мгновенное (скачкооб-
разное) изменение не должно превышать 0,05 неп.

Если соединительная линия абонента имеет большое затухание,
то величина остаточного затухания для этого абонента больше на вели-
чину затухания его абонентской линии. Таким образом, значение оста-
точного затухания одного и того же канала телефонной связи может
оказаться различным для разных абонентов. Для нормальной слыши-
мости максимальная величина остаточного затухания между любыми
абонентами данного канала связи не должна превышать 3,2 неп.
Если в канале в. ч. телефонной связи имеется ответственный або-
нент (диспетчер), затухание соединительной линии которого повышено,
допускается уменьшение величины остаточного затухания в. ч. канала
связи до 0,5 неп. При этом следует помнить, что устойчивость канала
связи понижается и при разговоре абонентов, соединительные линии
которых имеют малое затухание, в канале связи может возникнуть воз-
буждение (зуммирование). Если затухание соединительных линий або-
нентов невелико, при необходимости увеличения запаса устойчивости
канала связи величина остаточного затухания может быть увеличена
до 1 неп.

6-3. ПРОВЕРКА ТРАКТА ПРИЕМА

При регулировке тракта приема следует отключить передатчик
поста, в котором регулируется приемник, если сигнал передатчика
возвращается через недостаточно хорошо сбалансированную диффе-
ренциальную систему противоположного поста. Не следует при этом
отключать анодное напряжение выходного каскада, так как при отклю-
чении анодного напряжения изменяются входное сопротивление и на-
пряжения питания аппаратуры уплотнения.

Измерение соотношения сигнал/помеха на входе приемника. В. ч.
кабель на приемной стороне нагружается на резистор сопротивлением
100 ом.

1.	Измеряется и рассчитывается уровень помех рпД^. в полосе ча-
стот телефонного канала, канала АРУ, каналов телемеханики и вызыв-
ных частот (см. § 4-1).

2.	Измеряется уровень приема рС1- телефонного сигнала (800 гц
0 уровня), сигналов контрольной частоты, телемеханики и вызывных
частот, передаваемых последовательно корреспондирующим передат-
чиком.

Измерение уровней помех и рабочих сигналов производится изби-
рательным указателем уровней. В случае отсутствия такового измерения
этих уровней производят на выходе в. ч. фильтра приема, нагружен-
ного на резистор с сопротивлением, равным рабочему сопротивлению
нагрузки этого фильтра. Если при этом величина напряжения помех
при измерении квадратичным вольтметром удовлетворяет неравенству

2,5<7П Us.

(6-4)

где — измеренная величина суммарного уровня сигнала и помех,
то величина напряжения сигнала определяется как



(6-5)

3.	Рассчитывается соотношение сигнал/помеха (неп) на входе
приемника для каждого из каналов как

Pc/ПГ Pcz РпЛ/(.'

(6-6)

Это соотношение для каждого из каналов должно быть не хуже
допустимого (см. табл. 4-2).

Если соотношение рс/п меньше допустимого, то следует принять
меры к увеличению уровня сигнала на входе приемника, например,
введением в канал дополнительных усилителей.

Определение необходимого уровня чувствительности приемника
И оптимальной рабочей точки АРУ. Система автоматической регулировки
уровня приемного сигнала обеспечивает постоянство остаточного за-
тухания и других выходных уровней канала связи и предохраняет от
перегрузки усилительные и прочие каскады приемника. Затухание
в. ч. тракта может увеличиться на 2 — 4 неп при гололеде и по другим
причинам, а также уменьшиться до 1 неп во время коммутационных
переключений.

Считается, что качество канала связи остается удовлетворительным,
пока остаточное затухание канала не уменьшится более чем на 0,4 неп
от нормально установленного в канале. Исходя из этих требований
выполняются в настоящее время системы АРУ. Пределы регулирова-

ния АРУ современной аппаратуры
изменении остаточного затухания на

Рис. 6-2. Регулировочная характе-
ристика АРУ.

составляют 3,0 — 4,0 неп при
0,35—0,4 неп. Обычно в аппара-
туре связи по ВЛ работа ка-
нала АРУ задается изменением
постоянно циркулирующей в ка-
нале контрольной частоты.

На рис. 6-2 приведена рабочая
характеристика системы АРУ.
По оси абсцисс отложен уровень
сигнала на входе приемника, рс.
По оси ординат — уровень ос-
таточного затухания, о0, изме-
ренный на выходе приемника.
Рабочим участком характери-
стики АРУ считается та часть
характеристики, в пределах ко-
торой она остается линейной,

т. е. между точками, соответствующими входным уровням рч и рс.ыакс.
Таким образом, рабочий диапазон системы АРУ, АрАру, определяется

как

^Рдр У Рс. макс Рч

(6-7)

и составляет 3,0—4 неп.

Оптимальная рабочая точка АРУ, рр.опт (ней), выбирается таким
образом, чтобы при уменьшении затухания в. ч. тракта на 1 неп рабочая
точка АРУ, которая в этом случае переместится вправо, стала бы равна
Рс макс* Отсюда условие для определения оптимальной рабочей точки
АРУ:

Рр.опт — Рс.макс Ъ	(6-6)

или, что все равно,
Рр. ОПТ~ Рч4~ АРдру 1.	(6-9)

Выбрав таким образом оптимальную рабочую точку, получаем
пределы регулирования АРУ при увеличении затухания в. ч. тракта
как

+ Аавл = ApApy — 1, ней,	(6-10)

т. е. при АрДРу, равном 3,0—4 неп, запас по увеличению затухания
Азап равен 2—3 ней.

В некоторых случаях, исходя из реальных условий, стремятся уве-
личить по возможности этот запас, смещая рабочую точку АРУ вправо
от оптимальной. Не следует выбирать рабочую точку Рр.макс ближе чем
на 0,5 неп отстоящей от уровня рс.макс> так как в противном случае
появляется вероятность возникновения в приемнике нелинейных иска-
жений, и Рр.м1|11 ближе чем Лза11 от уровня рч.

Определение чувствительности приемника телефонного канала и
выбор рабочей точки АРУ. Для лучшего уяснения методики определе-
ния необходимой чувствительности приемника и выбора рабочей точки
АРУ отложим по оси уровней р (рис. 6-3) уровни на входе приемника;
рп — уровень помех в рабочей полосе частот; рч — уровень максималь-
ной чувствительности приемника и другие уровни, характеризующие
работу АРУ.

Рис. 6-3. Определение величины удлинителя на
входе приемника.

а — при рс н < ропт. б —
рр ОПТ > Рс мин ~~ Рч-

при рс н > РОПТ и Рс н -

Уровень чувствительности часто оказывается левее на оси абсцисс
минимально допустимого уровня приема рс.мин (неп), определенного
из условия

Рс.мин/ РпД/(.“ЬРс/п/•

т. е.

Рс. мин / > Рч-

(6-11)

(6-12)

В этом случае следует понизить чувствительность приемника та-
ким образом, чтобы уровень рч1 стал равным уровню рс.МИц. На входе
приемника (на выходе полосового фильтра приема ПФПр) вводится
дополнительное затухание ау при помощи спепиально предназначен-
ного для этой цели магазина удлинителей либо при помощи потенцио-
метра, имеющегося на выходе ПФПр в некоторых типах аппаратуры
уплотнения.

Выбор величины дополнительно вводимого на входе приемника
затухания ау рассмотрим отдельно для двух возможных случаев (при
Родив Рч)-
А. Уровень сигнала, приходящего на вход приемника, рс.н меньше
или равен оптимальному рабочему уровню:

Рс. Н	Рр. ОПТ-	(6'13)

В этом случае чувствительность приемника устанавливается рав-
ной Рс.м,н. Необходимое дополнительное затухание определяется из
условия

«у = Рс.МцВ —₽ч. неп.	(6-14)

При этом (см. рис. 6-3) уровень входного сигнала рс н меньше опти-
мального рабочего рр.ог1Т и не может быть установлен равным ему,
т. е. рабочая точка АРУ, равная в этом случае рс.н, будет сдви-
нута влево относительно оптимальной рабочей точки АРУ. При уве-
личении затухания в. ч. тракта (уменьшений уровня сигнала на
входе) запас по перекрываемому затуханию будет меньше оптималь-
ного на величину рр.опт—рс.н. При уменьшении затухания (увеличе-
нии уровня сигнала на входе) пределы работы АРУ увеличатся на
ту же величину.

Б. Уровень сигнала, приходящего на вход приемника, рс.н больше
уровня, соответствующего оптимальной рабочей точке, определенной
по (6-8), т. е.

Рс. н > Рр. опт-

Если при этом

Рс. мив Рч^Рс. н Рр. опт Рс. и Рч ДРаРу+!'	(6'15)

то выбор необходимой величины дополнительного затухания на входе
приемника производится, как и в первом случае, по (6-14).

Если выполнено условие

Рс. мив Рч Рс. н Рр.опт»	(6-16)

то на входе следует включить удлинитель большей величины. В этом
случае уровень чувствительности приемника и вся регулировочная
характеристика АРУ сдвигаются вправо до тех пор, пока уровень
Рр.опт совпадет с уровнем рс.н. Необходимая при этом величина допол-
нительного затухания на входе приемника определится как

^у“Рс. В Рр.опт-	(6-17)

Таким образом, если уровень приходящего сигнала больше опти-
мального рабочего уровня АРУ, то при правильном выборе величины
удлинителей обеспечивается оптимальное регулирование при улучше-
нии соотношения рсуп по сравнению с предыдущим случаем.

Выбранный таким образом удлинитель включается на входе прием-
ника. Если на входе включить удлинитель меньшей величины, то ра-
бочая точка АРУ, равная рс.и, может оказаться ближе чем на 0,5 неп
к верхней границе линейности характеристики АРУ и даже выходя-
щей за верхний предел регулирования АРУ.

Если в аппаратуре данного типа на входе приемника нет магазина
удлинителей, то величина сигнала, подаваемого на вход приемника,
выбирается следующим образом.

1.	Измеряется величина напряжения сигнала на входе УВЧ при-
емника t/j при полностью введенном потенциометре — максимальный
сигнал. (Потенциометр в аппаратуре АРС-64-)
2.	Изменяя положение потенциометра, изменяют величину напря-
жения сигнала на входе УВЧ приемника до U. Напряжение 1/2 (в) оп-
ределяют из соотношения

оу = In	, неп,	(6-18)

или

(6-19)
е 3

Если на входе приемника имеются и магазин удлинителей и потен-
циометр, то потенциометр может быть либо полностью введен (макси-
мальный сигнал) и величина ау устанавливается на магазине удлини-
телей, либо уменьшение чувствительности производят частично вве-
дением потенциометра, частично введением удлинителей, так чтобы
сумма дополнительно введенного затухания составляла щ,. Пределы
регулирования АРУ (неп) при выбранной рабочей точке АРУ, равной
Рс.н, определяют как

+ АвВл=Рс. н~Рч1’>	(6-20)

Аовл = Рс. макс 1 Рс.н-	(6-21)

Пример. Канал связи организован на аппаратуре типа ВЧА-1ТФ по
ВЛ 220 кв. Измеренный ИУУ уровень помех на входе приемника (на
в. ч. кабеле, нагруженном на резистор сопротивлением 100 ом) соста-
вляет — 3,42 неп в полосе частот 1 кгц. Измеренный в тех же точках
уровень ТФ сигнала составляет +2,0 неп. Используемая полоса эф-
фективно передаваемых частот аппаратуры составляет 2,1 кгц (0,3—
2,4). Выбрать необходимую чувствительность приемника и рабочую
точку АРУ.

1.	Определяем уровень помех в эффективной полосе телефонного
канала по

1	2 1

Рп 2,1 = —3,42 +In = — 3,42+0,37=—3,05 неп.

2.	Находим минимальный уровень приема сигнала телефонного
канала (см. табл. 4-2)

Рс.мпи=-~ 3,05+3=—0,5 неп.

3.	Из табл. 6-1 находим рч = —3,5 неп для аппаратуры ВЧА-1ТФ,
т. е.

Рч < Рс.мпн-

4.	Находим оптимальную рабочую точку АРУ из условия (6-9),
учитывая, что диапазон регулирования АРУ Дрдру аппаратуры
ВЧА-1ТФ равен 4,0 неп:

Рр.опт — —0,5+ 4,0—1,0 = 2,5 неп.

5.	Верхний предел регулирования при этом

Рс. макс —Рс. мин+ 4,0 = 3,5 неп.

6.	Так как уровень приходящего сигнала меньше оптимального
рабочего уровня АРУ, рс.н < рр.опт, и составляет только 2,0 неп, то
ясно, что оптимальное регулирование на данном канале связи не может
быть осуществлено.
Рабочая точка АРУ равна уровню приходящего сигнала, т. е.
£,0 неп. Из условия (6-14) определяем необходимую величину дополни-
тельного затухания на входе приемника

ау — — 0,5 — (—3,5) = 3,0 неп.

7.	Определим пределы регулирования АРУ данного приемника
по (6-20) и (6-21):

+ Дпвл = 2,0— (—0,5) = 2,5 неп.-,

— Давл = 3,5— 2,0 =1,5 неп.

В дальнейшем при измерении регулировочной характеристики АРУ
должны быть получены именно такие пределы регулирования. Умень-
шение одного из этих пределов за счет увеличения другого говорит
о неправильном выборе рабочей точки АРУ либо об изменении чувст-
вительности приемника по сравнению с данными табл. 6-1.

Проверка чувствительности приемника телефонного канала. На входе
приемника устанавливают дополнительное затухание, равное расчет-
ной величине ау. АРУ переводят в положение регулирования. На входе
приемника включают дополнительный магазин затуханий и умень-
шают уровень принимаемого сигнала частоты 800 гц 0 уровня до опре-
деленной предварительно величины рч1. При этом от корреспондирую-
щего передатчика поступает также контрольная частота.

Увеличивая величину задержки АРУ (потенциометр АРУ в ап-
паратуре ВЧА) и уменьшая сигнал контрольной частоты на входе
усилителя переменного тока АРУ (потенциометр Rl3 АРУ в аппаратуре
ВЧА), добиваются максимального усиления усилителя высокой частоты
приемника (Двь1!£ УВЧ — максимально).

При установке на входе приемника сигнала, равного рч1, могут
представиться два случая:

1)	Сигнал на входе первого демодулятора (на выходе УВЧ) отсут-
ствует. Это означает, что чувствительность приемника ниже расчет-
ной. В этом случае чувствительность увеличивают уменьшением вели-
чины затухания ау, введенного для постоянной работы.

2)	При уровне сигнала на входе, равном рч1, сигнал на входе демо-
дулятора Д-1 (на выходе УВЧ) уменьшается незначительно по сравне-
нию с величиной сигнала в этих точках при рабочем уровне рс на входе
приемника (уменьшается не более чем на 0,3 неп). В этом случае сле-
дует ввести на входе дополнительно затухание еще 0,1—0,2 неп, т. е.
сделать сигнал на входе приемника равным рч1 — (0,1= 0,2) неп.

Если чувствительность приемника близка к расчетной, то уровень
сигнала на абонентском выходе должен уменьшиться по крайней мере
до —1,2 неп.

Если при этом сигнал на выходе УВЧ уменьшается незначительно,
то это означает, что чувствительность приемника выше расчетной. В этом
случае ее следует сделать равной расчетной увеличением затухания
Оу, введенного для постоянной работы. В аппаратуре типа ВЧА чув-
ствительность приемника может быть изменена регулировкой /?14
УВЧ.

В общем случае чувствительность приемника равна минимальному
уровню сигнала на входе, при котором уровень на абонентском выходе
приемника равен минус 1(0,8± 0,1) + 0,4] неп, при максимальном
усилении УВЧ. В табл. 6-1 приведены заводские данные, характеризую-
щие чувствительность приемников аппаратуры уплотнения в. ч. кана-
лов связи по ВЛ.
Таблица 6-1

Чувствительность приемников аппаратуры уплотнения
в. ч. каналов связи

		Аппаратура	
Наименование величины	ВЧА-1ТФ, ВЧА-ЗТФ, ВЧА-СЧ, ЭПО-3	км К-64. МК-60, КП-59	АРС-64
Чувствительность рч не хуже, неп		—3,5	—2,5	—1,4

Регулировка диаграммы уровней при работе от фиксированного сме-
щения. Установив чувствительность приемника равной рассчитанной
величине рч1, переводят АРУ для работы от фиксированного смещения.
Изменяя величину фиксированного смещения при помощи регуляторов,
имеющихся во всех типах аппаратуры уплотнения, устанавливают
па входе первого демодулятора уровень в соответствии с диаграммой
уровней приемника (в аппаратуре АРС-64 изменение величины фикси-
рованного смещения производится подбором величины сопротивления
резистора Д76 АРУ). При этом от передатчика корреспондирующего
поста передается только сигнал частоты 800 гц 0 уровня без контрольной
частоты.

Затем регулируется диаграмма уровней приемника в соответствии
с типовой диаграммой уровней. Для регулировки имеются плавные или
ступенчатые регуляторы на входе блоков Д 1, Д-2, М-3, в блоках УНЧ
приема и в других точках в зависимости от типа аппаратуры уплотне-
ния. Допустимые отклонения ±0,2 неп. На низкочастотном выходе
приемника телефонного канала, нагруженного на резистор сопротив-
лением 600 ом, устанавливается уровень рвых, равный (—0,8 ± 0,1) неп.
Затем производится синхронизация генераторов высоких частот.

Проверка канала контрольной частоты. Проверяется правильность
настройки и избирательность узкополосного фильтра АРУ (УФ АРУ).
Контрольная частота данного канала должна находиться в центре полосы
пропускания УФ. Подстройка производится емкостями контуров УФ
п контролируется по максимуму показаний электронного вольтметра,
включенного на выходе усилительного каскада АРУ (например, в аппа-
ратуре типа ВЧА, ВЧУ вольтметр подключают параллельно выходной
обмотке трансформатора блока АРУ ТР4 к выводам 4, 1 этого трансфор-
матора).

Измеряют соотношение сигнал/помеха на выходе УФ АРУ. Соотно-
шение сигнал/помеха (неп) рассчитывают как

рс/п = 1п^, неп,	(6-22)

где t/j — напряжение сигнала КЧ на выходе УФ АРУ при отсутствии
на выходе приемника сигналов других частот; 1/2 — суммарная вели-
чина напряжения одновременно передаваемых сигналов, телефонных,
вызывных и частот телемеханики, которые в одном из рабочих режимов
циркулируют в канале связи одновременно, а также частот влияющих
передатчиков. Измерение производят в тех же точках, что и Uv При этом
сигнал контрольной частоты отсутствует.
Соотношение р(уп должно быть не хуже 3,35 неп для аппаратуры
типа МК-60, КМК-64, КП-59, АРС-64 и для аппаратуры ВЧА, ВЧУ
при работе с приглушенной несущей. Для аппаратуры ЭПО, ВЧА и
ВЧУ, работающей с местной несущей оконечного демодулятора, это
соотношение должно быть не хуже 2,3 неп.

При одновременном включении влияющих передатчиков и частот,
телефонных, телемеханики и вызывных данного канала связи, должно
отсутствовать «давление» контрольной частоты. Допускается «давление»
не более чем на ±0,1 неп.

Установка уровней несущих частот. От передатчика корреспонди-
рующего поста приходит контрольная частота, АРУ по-прежнему
находится в положении фиксированного смещения. Регулируются уров-
ни несущих частот в блоках кольцевых преобразователей приемника:
Д-1, Д-2, М-3, «отбор несущей», ДГС, УСН-40 и т. д. Уровни несущих
частот должны быть в 5—15 раз больше уровней преобразуемых частот
на входе преобразователей. В аппаратуре ВЧА, ВЧУ контрольная
частота из тракта передачи (блок МФО) поступает в качестве синхрони-
зирующей частоты в блок «отбора несущей» тракта приема. Напряжение
этой частоты устанавливается равным 1,1—1,5 в в гнездах Ц,тб блока
МФО. Регулировка величины этого напряжения во избежание измене-
ния диаграммы уровней по передаче ведется только потенциометром
Д7 платы ФО.

Рекомендуется наблюдать форму кривых всех регулируемых частот
на экране осциллографа. При возникновении искажений следует умень-
шать соответствующие уровни сигналов.

Измерение регулировочной характеристики АРУ. А. АРУ переводится
в положение регулирования. От корреспондирующего передатчика при-
ходят сигналы контрольной частоты и 800 гц нулевого уровня. Если
сигнал частоты 800 гц проходит на выход передатчика регулируемого
поста через плохо сбалансированную дифференциальную систему
этого поста, то тракт передачи следует отключить. Не следует отключать
анодное напряжение ламп МУС.

На входе приемника включается магазин затуханий с величиной
затухания 3—4 неп. Может быть использован и магазин удлинителей
приемника. В последнем случае затухание этого удлинителя должно
быть увеличено на 3—4 неп по сравнению с нормально установленной
величиной затухания «у.

Тракт приема разблокируется и нагружается на указатель уровня
прибора П-321 с 600-омным входом (или на резистор с сопротивлением
600 ом, параллельно которому включают ламповый вольтметр).

Регулировочная характеристика АРУ измеряется как зависимость
величины остаточного затухания а0 на выходе приемника (на абонент-
ских гнездах) от уровня сигнала рс на входе (от величины дополнительно
введенного затухания).

Первая точка фиксируется при введенном дополнительном затуха-
нии 3—4 неп. Затем величина затухания на входе приемника умень-
шается скачками по 0,5 неп до полного вывода затухания, в том числе и
затухания ау, установленного при помощи удлинителей для постоянной
работы («,,х = 0). Такой режим экологичен увеличению сигнала на
входе, т. е. уменьшению затухания в. ч. тракта. Результаты измерений
заносят в таблицу.

Для АРУ с термисторами следует измерять одновременно и ток /,г
подогрева термисторов (Д АРУ в аппаратуре ВЧА, ВЧУ). В аппаратуре
ЭПО-3 измеряют напряжение смещения регулируемой лампы УПР (Л4).
В аппаратуре АРС-64 и ВЧА-СЧ контролируется напряжение смещения
постоянного тока, поступающее на диоды. Измерительный вольтметр
постоянного тока при этом не следует оставлять включенным постоянно,
так как он зачастую шунтирует входное сопротивление схемы и вносит
погрешность в измерение.

На участке, где регулировочная характеристика АРУ заведомо
линейна, измерение можно производить через 1 неп. Характеристика
считается линейной до тех пор, пока изменение величины остаточного
затухания пропорционально изменению затухания на входе с точностью
до ±0,2 неп.

Если оказалось, что запас регулирования при увеличении затухания
больше, чем расчетный рс — рч1, то это означает, что чувствительность
приемника выше расчетной. Ее следует уменьшить и сделать равной
расчетной.

Б. Схемы АРУ, как правило, имеют элемент задержки. Если уси-
литель АРУ выполнен на электронных лампах (ЭПО-3, МК, КМК-64,

КП-59), то задержка осуществ-
ляется изменением величины от-
рицательного смещения одной
из ламп усилителя. Регулиру-
ющий сигнал на выходе АРУ
появляется только тогда, когда
переменный сигнал (сигнал кон-
трольной частоты) на входе
усилителя АРУ станет больше
определенной величины, соответ-
ствующей рч1, определяемой ве-
личиной напряжения задержки.

Таким образом, при увели-
чении напряжения задержки
уменьшается чувствительность
усилителя АРУ, т. е. пределы
регулирования АРУ умень-
шаются при низких уровнях
сигнала на входе приемника.
Величина сигнала контрольной
частоты на входе АРУ может
быть изменена (например, в аппа-

Рис. 6-4. Зависимость сопротив-
ления регулируемого элемента
ТКП-300 от тока подогрева.

1 — сопротивление в холодном состоя-
нии 20 ком; 2 — сопротивление в хо-
лодном состоянии 10 ком.

ратуре ВЧА плавно при помощи потенциометра R13, а также более грубо
изменением сопротивления резистора R7 либо отводов первичной обмот-
ки трансформатора ТРЪ или вторичной обмотки трансформатора ТР3).

При увеличении задержки предел регулирования снизу (порог
чувствительности АРУ) может быть восстановлен увеличением перемен-
ного сигнала, поступающего на вход АРУ.

Однако при увеличении задержки крутизна регулировочной харак-
теристики АРУ уменьшится (угол а на рис. 6-2). Характеристика станет
более пологой или, как говорят, более «жесткой». Если сделать регули-
ровочную характеристику слишком жесткой, то АРУ будет реагировать
на небольшие изменения уровня приходящего сигнала, и устойчивость
всего канала связи понизится. Поэтому оптимальным считают такой
режим работы усилителя АРУ, когда изменению затухания в. ч. тракта
Л«,,.л на 1 неп соответствует изменение остаточного затухания канала
на 0,1 неп..

Пределы регулирования АРУ определяются линейным участком
характеристики регулируемых системой АРУ элементов: термисторов,
диодов, электронной лампы. Так, пределы регулирования АРУ на тер-
мисторах аппаратуры типа ВЧА соответствуют изменению тока подо-
грева термисторов, при котором рабочее сопротивление термисторов
изменяется по линейному закону (рис. 6-4). Такое изменение при-
мерно соответствует изменению тока подогрева от 1 до 20 ма, т. е.
на 3 неп.

На рис. 6-5, б справа показана зависимость тока подогрева
термисторов /т в функции изменения уровня сигнала, на входе рс слева
дана соответствующая характеристика зависимости уровня сигнала на
выходе телефонного канала рВЬ1х от рс (от /т).

Крутизна обеих характеристик зависит от крутизны характеристики
усилителя АРУ, которая может быть, как уже говорилось, изменена из-
менением напряжения задержки (при этом чувствительность усилителя

Рис. 6-5. Схема регулируемого элемента (а) и регулировочная
характеристика АРУ аппаратуры ВЧА (б).

АРУ должна поддерживаться неизменной путем соответствующего
изменения сигнала контрольной частоты на входе АРУ).

При определенной величине задержки изменению сигнала на входе
рс соответствует точно такое же изменение затухания, вносимого терми-
стором или другим регулируемым элементом (кривая 1 на рис. 6-5, б),
и соответствующая ей ’выходная характеристика Г. При уменьшении
напряжения .задержки характеристика /т = ф (рс) изобразится кривой
2, а выходная характеристика —зависимостью 2'. Из сравнения харак-
теристик 1, Г и 2, 2' видно, что при уменьшении напряжения задержки
АРУ выходная (регулировочная) характеристика АРУ рвых = ф((рс)
становится менее жесткой, при этом пределы регулирования увеличи-
ваются за счет увеличения регулирования сигналов большого уровня
Рс.макс- Увеличение пределов регулирования снизу недопустимо,, так
как это означало бы, что чувствительность приемника выше расчетной.
Величина тока термисторов (ло) или напряжение смещения (в) регули-
руемого элемента АРУ при номинальной величине сигнала на входе
приемника рс.н зависит от пределов изменения этого тока Д/т или на-
пряжения смещения At/CM от пределов регулирования данного АРУ
Др^ру и определяется следующими соотношениями:
для аппаратуры ВЧА-ТФ (рис. 6-5)

Л. н = Д/т	+ /т. мнн;	(6-23)

ПРДРУ

для аппаратуры МК-60 и КМК-64 (рис. 6-6, а)

Л.н=ДЛ	(6-24)

^Рдру

для аппаратуры ЭПО-3 (рис. 6-6, б)

t/cM. и = Uc„. мин - Д1/см	;	(6-25)

аРлру

для аппаратуры АРС-64 (рис. 6-6, в)

II —II —MJ Рс-макс Рс. п	№-26)

*> См. В-U см. мин см * „

ЛРдру

Для аппаратуры типа КП-59 (рис. 6-6, г) ток /т1н (7л3н) определяют
по (6-23), а ток /тгн (/л4н) — по (6-24).

При наладке следует измерить величину тока Ттл1 или напряжения
смещения При правильной регулировке АРУ эти величины долж-
ны быть близки к рассчитанным по (6-23)—(6-26).

Пример. Измеренные пределы регулирования АРУ приемника ВЧА
ДРару оказались равными 4 неп. При этом ток подогрева термисторов
(4Ару) изменяется линейно в пределах 1—20 ма. Чувствительность
приемника установлена равной рс.ыин = —0,5 неп. Номинальный уро-
вень на входе приемника рсл1 равен 2,0 неп.

Определить ток подогрева термисторов, который следует установить
в номинальном режиме.

1	Определяем рс.макс по (6-7)

Рс.макс=	0,5 + 4,0=3,5 неп.

2	. Из (6-23) находим поминальный ток подогрева

Л и =19-3,5~12’-+ 1 = 8,14 ма.

т.п	4,0

В рассмотренном примере рабочий сигнал рс.п меньше максималь-
ного на 1,5 неп, т. е. установленный режим регулирования не является
оптимальным. Если бы было возможно на данном канале осуществлять
оптимальное регулирование, т. е. если бы можно было установить ре-
жим

Рс. макс-Рс.н = 1-° "си>

то номинальный ток подогрева термисторов был бы равен в соответствии
с (6-23)

Л. ОПТ = 19  -^ + • ==5,75 ма.

Следует отметить, что при отсутствии контрольной частоты ток
подогрева термисторов не должен быть выше 20 ма. При токе подогрева,
большем 22 ма, термисторы типа ТКП-300 могут выйти из строя.
Во избежание повреждения термисторов сигналами переменного
тока суммарная величина падения напряжения переменного тока на
рабочем сопротивлении термистора не должна превышать 0,75 в при
максимальном уровне сигнала на входе рс.макс.

В. Измерив и отрегулировав характеристику работы АРУ, вновь
устанавливают на входе приемника затухание а.,, найденное по (6-14)
или по (6-17).

Рис. 6-6. Схемы регули-
руемых элементов и за-
висимости рабочей точки
регулируемого элемента
от сигнала на входе при-
емника для различных
типов аппаратуры.

а — МК-60 и КМ К-64; б —
ЭПО-3; в — АРС-64; г —
КП-59.

После этого корректируется диаграмма уровней в соответствии с вне-
сенными изменениями.

Измерение амплитудной характеристики остаточного затухания
телефонного канала. Амплитудная характеристика измеряется на час-
тоте 800 гц. Измерение производят по схеме на рис. 6-1 при отключенном
ограничителе максимальных амплитуд и при отключенной системе «сжи-
матель — расширитель».
Порядок измерения следующий:

1. Разблокируют тракт передачи и тракт приема исследуемого на

правления.

2.	На вход передатчика подают сигнал частоты 800 гц нулевого уров-
ня от генератора П-321. Одновременно передается и контрольная частота.

3.	На приемной стороне проверяют правильность установки вели-
чины остаточного затухания в пределах 0,8 ± 0,1 неп.

4.	На входе передатчика устанавливается уровень минус 3 неп.

5.	На приемной стороне фиксируют показания указателя уровня рвых.

6.	На передающей стороне устанавливается уровень на входе пере-
датчика, равный минус 2 неп, и далее через 0,5 неп до уровня -j-1,0 неп.

Величина остаточного зату-
хания определяется как

Рвых ь неп. (6-27)

Уровни на выходе приемника
Рвых имеют обычно отрицатель-
ные значения. Остаточное затуха-
ние— величина положительная.

Рассчитывается величина от-

носительного затухания как

—ао_!, неп,

где п01 — остаточное затухание
при уровне на входе минус
1,0 неп.

Амплитудная характеристика
считается линейной в пределах,
где величина относительного
остаточного затухания не превы-
шает±0,1 неп. Примерный вид
амплитудной характеристики
остаточного затухания канала

Рис. 6-7. Амплитудная характери-

связи приведен на рис. 6-7.

Амплитудная характеристика
может быть измерена также и

при включенном ограничителе

стика канала связи.

а — ограничитель максимальных ам-
плитуд включен; б — ограничитель —

отключен.

максимальных амплитуд пере-

датчика. В этом случае по ней можно судить о правильности регули-
ровки ограничителя максимальных амплитуд передатчика. При вклю-
ченном ограничителе нелинейность характеристики справа должна
начинаться при входном уровне 0—0,2 неп.

При низких уровнях на входе передатчика амплитудная характери-
стика также становится нелинейной. Эта нелинейность может появиться

из-за работы в нелинейном режиме блоков передатчика или приемника —
кривая 1 на рис. 6-7, а — и из-за наличия помех, в том числе и остатков
частот преобразования налаживаемого канала связи — кривая 2 на
рис. 6-7, а.

Динамическим диапазоном канала связи называется
логарифм отношения напряжений максимального 6/вх.ыакс и минималь-
ного t/BX.MIIH сигналов на входе передатчика, которые без искажения
воспроизводятся на выходе приемника, т. е.

Дрд = 1п^макс

*Лвх. мин

Рвх. макс Рвх- МИН» HStl,

(6-28)
Диапазон уровней на входе передатчика, при котором характери-
стика остаточного затухания капала остается линейной, определяет
динамический диапазон канала связи. При работе в условиях сильных
помех (кривая 2 на рис. 6-7, а), при организации каналов связи по ВЛ
иногда целесообразно уменьшить глубину динамического диапазона
телефонного канала до 2,0 неп для лучшей отстройки от действия помех.
При этом нижняя граница линейности характеристики остаточного за-
тухания переместится вправо и характеристика изобразится кривой 3.
Такого уменьшения глубины динамического диапазона можно добиться
загрублением чувствительности усилителя низкой частоты приемника.
При наличии в канале связи расширителя того же эффекта можно до-
биться соответствующей его регулировкой.

При отключенном ограничителе максимальных амплитуд передат-
чика верхняя граница линейности амплитудной характеристики должна
сместиться вправо (рис. 6-7, б). Этот участок дополнительной линей-
ности необходим для неискаженной передачи сигналов служебных ча-
стот и частот сигналов телемеханики одновременно с частотами телефон-
ного канала.

При наладке каналов связи довольно часто измеренная амплитудная
характеристика остаточного затухания оказывается нелинейной. Можно
ориентировочно указать следующие причины повышенной нелиней-
ности:

1.	Неверно отрегулированы уровни диаграммы тракта приема либо
тракта передачи. При этом один или несколько элементов работает в не-
линейном режиме.

2.	Диаграмма отрегулирована правильно, но амплитудная харак-
теристика передатчика при отключенном ограничителе становится
нелинейной уже при входном уровне 0 неп, либо нижняя и верх-
няя границы линейности смещены вправо. Чаще всего причина по-
вышенной нелинейности в неправильной регулировке усилителя мощ-
ности (МУС).

3.	Предыдущие две проверки показали правильность регулировки
характеристик, но тем не менее линейность характеристики остаточного
затухания является неудовлетворительной. При этом возможны два
случая: а) остаточное затухание канала увеличивается раньше, чем ста-
новится нелинейным передатчик; б) при уровнях на входе, при которых
передатчик линеен, остаточное затухание в. ч. канала связи умень-
шается.

Наиболее вероятной причиной такого рода нелинейности является
подавление контрольной частоты сигналом частоты телефонного спект-
ра. Чаще всего такое давление также возникает в МУС. Кроме того, оно
может возникнуть в системе АРУ приемника, если АРУ работает в не-
линейном режиме или узкополосный фильтр АРУ не настроен точно на
контрольную частоту приема либо имеет слишком широкую полосу
пропускания. В этом случае при появлении на входе узкополосного
фильтра сигналов телефонных частот большого уровня эти сигналы могут
частично пройти через УФ АРУ, что аналогично увеличению уровня
контрольной частоты на входе АРУ и будет воспринято так же, как
уменьшение затухания в канале, т. е. усиление приемника снизится,
что и приведет к увеличению остаточного затухания канала.

4.	Расхождение частот ГВЧ передатчика и приемника. Пусть, на-
пример, частота ГВЧ приемника отличается от частоты ГВЧ передат-
чика на А/ (гц\. Тогда контрольная частота передатчика fK (16 кгц для
ВЧА-1ТФ) после первого преобразования в тракте приема станет рав-
ной А/. С другой стороны, одна из частот телефонного спектра /Тф
может стать равной [к, т. е. /Тф± Af = fK, либо близкой к fK. Так как
УФ АРУ настроен на частоту /к, то регулирование будет осуществляться
по частоте Д ф± АД либо эта частота будет оказывать существенное
влияние на работу АРУ, а следовательно, и на амплитудную характе-
ристику остаточного затухания канала связи.

Если предварительно проведена синхронизация ГВЧ передатчика
и приемника по промежуточной частоте, то подобное явление возник-
нуть не может.

Измерение частотной характеристики остаточного затухания. Оста-
точное затухание в. ч. канала связи на частотах, не равных 800 гц, будет
отличаться от остаточного затухания канала на этой частоте. Поэтому
при наладке необходимо измерять частотную характеристику остаточ-
ного затухания в. ч. канала связи в диапазоне эффективно передаваемой
полосы частот. При этом остаточное затухание канала связи на частоте
800 гц берется за единицу отсчета.

Полосой эффективно передаваемых частот
называется полоса, ограниченная частотами, на которых остаточное
затухание телефонного канала на 1,0 неп превышает его остаточное
затухание на частоте 800 гц.

Рассчитывается частотная характеристика как

АПо i= Рвых i Рвых 800 = Go 800 ' ао i*	(6-29)

где Рвых/ и Ooi — уровень выхода и остаточное затухание на Ай частоте
измерения, неп-, рвих е00 и оое00 — уровень выхода и остаточное затуха-
ние на частоте 800 гц, неп.

Измерение производится по схеме рис. 6-1. При измерении устанав-
ливается последовательно каждая из частот эффективно передаваемой
полосы на выходе генератора П-321. Уровень передачи при измерении
частотной характеристики должен поддерживаться одинаковым для
всех частот и равным минус 1 неп. (Измерение производится при пони-
женном уровне передачи, с тем чтобы избежать возможной погрешности
от амплитудной нелинейности в. ч. канала связи.)

1.	Измеряется остаточное затухание канала связи на частоте 800 гц.
Если его значение существенно отличается от установленного (0,8 ±
± 0,1 неп), то производится восстановление его нормальной величины.

2.	Частота генератора П-321 устанавливается равной 300 гц с уров-
нем минус 1 неп.

3.	Фиксируется значение данной частоты на выходе канала связи.

4.	Устанавливается следующая частота генератора — 400 гц с уров-
нем минус 1 неп. Градуируется генератор прибора П-321 и вновь под-
ключается на вход передатчика и т. д. для всех частот эффективно пере-
даваемой полосы частот.

При изменении частоты измерительного генератора в ряде случаев
его выходной уровень остается неизменным. Тем не менее, даже зная
это, необходимо после окончания передачи каждой из частот отключить
генератор от входа передатчика и только после этого установить сле-
дующую частоту. В противном случае на приемной стороне изменение
передаваемой частоты может быть не замечено и будет допущена ошибка
в измерении. Результаты измерений заносятся в таблицу.

Допустимые пределы отклонения величины остаточного затухания
канала от нормированного (остаточного затухания на частоте 800 гц)
принято задавать в виде шаблонов. Такой шаблон представлен на
рис. 6-8. Измеренная частотная характеристика остаточного затухания
канала должна находиться между заштрихованными линиями: прямой
и ломаной.
Существенное значение имеет знак отклонения остаточного затуха-
ния от нормированной величины. Если этот знак отрицательный,
т. е. данная частота проходит с большим затуханием по каналу связи,
чем частота 800 гц, то это означает, что абонент будет слышать ее хуже,
чем частоту 800 гц Если же этот знак положительный, т. е. затухание
канала на данной частоте меньше, чем на частоте 800 гц, то громкость
на этой частоте будет выше. Кроме того, на этой частоте ниже устой-
чивость канала связи (по сравнению с частотой 800 гц), т. е. запас устой-

Рис. 6-8. Шаблоны частотных характеристик для простого канала (я),
для канала с одним (б), двумя (в) и тремя (г) переприемами или усили-
телями.

чивости канала связи уменьшился и должен определяться на этой ча-
стоте. Возможны также перегрузка нелинейных элементов высоким уров-
нем сигнала такой частоты и возникновение при ее появлении нелиней-
ных искажений в канале связи.

Исходя из этих соображений допустимая граница б (рис. 6-8) от-
стоит от нормированного уровня на 0,2 неп. В проводной связи линия б
проводится на уровне — 0,1 неп относительно нормированного для ча-
стотных характеристик каналов, предназначенных для вторичного
уплотнения, и на относительном уровне — 0,25 неп для каналов, не пред-
назначенных для вторичного уплотнения.
При наладке следует стремиться к получению частотных характери-
стик остаточного затухания, как можно меньше отличающихся от нор-
мированного значения. В аппаратуре уплотнения предусмотрена воз-
можность корректировки частотной характеристики остаточного зату-
хания. Поэтому допустимые отклонения от нормированного значения
у конкретных типов аппаратуры табл, 6-2 меньше приведенных в шаб-
лоне на рис. 6-8. Для частотной коррекции в аппаратуре уплотнения
имеются специальные частотно-зависимые контуры. Эти контуры со-
стоят обычно из цепочек емкостей и индуктивностей, имеющих резонанс
на одной из частот рабочего диапазона.

Таблица 6-2

Допустимые отклонения Л р = рВЬ1Х 800 —рвых f, неп

Частоты, кгц	КМК-Б4	М К-60,.	КП-59	АРС-64	ЭПО-3	ВЧА-1ТФ, ВЧА-ЗТФ	ВЧА-СЧ

Рабочая полоса, кгц: 0,3 — fB, fB = 1,8; 2,0; 2,2; 2,4

0,3—0,4	0,6	0,6	0,7	0,6	1,0	0,6	0,8
0,4—0,5	0,3	0,4	0,35	0,4	0,5	0,4	0,5
0,5—0,6	0,2						
0,6—1,0		0,2	0,25	0,3	0,2	0,2	0,3
1,0—1,2	0,3						
1,2—1,3		0,4					
1,3—1,5	0,4						
1,5—1,6	0,5						
1,6—1,7		0,6	0,35	0,4	0,5	0,4	0,5
1,7—1,8	0,8						
1,8—2,0	—	—	0,7	0,6			
2,0—2,2	—	—		—		0,6	0,8
2,2—2,3	—	—		—	1,0		
2,5—2,4	—	—					

Рабочая полоса 0,3—3,4 кгц

0,3—0,4	—	—	—	—	1 -	0,6	0,8
0,4—0,6	—	-	-	—	1 -	0,4	0,5
0,6—2,4	—			—	1	0,2	0,3
2,4—3,0	—	—	—	—	—	0,4	0,5
3,0—3,4	—			—	1 -	0,6	0,8
В приемниках аппаратуры типа ВЧА, ВЧУ предусмотрен дополни-
тельный блок выравнивателей, позволяющий вести коррекцию частот-
ной характеристики на промежуточных частотах. В аппаратуре типов
МК-58, МК-60, КП-59 имеется блок коррекции (АКУ). Коррекция ча-
стот в этом блоке осуществляется включением корректирующих кон-
туров в цепь катода усилительной лампы (параллельно сопротивлению
отрицательной обратной связи в цепи катода). Блок АКУ включен
в групповом низкочастотном тракте телефонного канала, каналов теле-
механики и вызывных частот, что позволяет производить коррекцию
на всех этих частотах.

Глубина коррекции и диапазон корректируемых частот (крутизна),
осуществляемой каждым из резонансных контуров, зависит от доброт-
ности этого контура. Обычно последовательно в контур коррекции
включается резистор с регулируемым сопротивлением, что уменьшает
добротность контура. Увеличивая величину этого сопротивления,
увеличивают тем самым полосу корректируемых частот, но одновременно
уменьшается глубина коррекции на частоте резонанса.

Сопротивление отрицательной обратной связи в цепи катода, парал-
лельно которому включается резонансная цепочка, состоит обычно из
нескольких резисторов, включенных последовательно. Глубина коррек-
ции тем больше, чем большая часть этого сопротивления зашунтирована
корректирующей цепочкой. Частота резонансной настройки, а следова-
тельно, и коррекции может быть изменена изменением емкости соот-
ветствующего контура.

Окончательная балансировка низкочастотной дифференциальной
системы телефонного канала. Абоненты, для которых решено произво-
дить балансировку, находятся в состоянии разговора. К низкочастот-
ному тракту передачи одного из постов подключается генератор при-
бора П-321. Генератор удобно включать на выходе УНЧ передачи.
(Например, в точки (7ВХ блока Д2, 4-ГВ в аппаратуре ВЧА.) На выходе
генератора устанавливается частота 800 гц с уровнем, соответствующим
диаграмме уровней в этих точках.

На выходе УНЧ приема этого же поста измеряют вольтметром уро-
вень этого сигнала, возвратившегося через дифференциальную систему
противоположного поста. Балансируя дифференциальную систему кор-
респондирующего поста, добиваются минимального показания вольт-
метра. Следует измерить частотную характеристику величины обратной
связи канала по этой же схеме, устанавливая на генераторе П-321 по-
следовательно частоты 300 гц <- fK с одинаковым уровнем. Очень часто
система, максимально сбалансированная на одной из частот, оказы-
вается недостаточно сбалансированной на других частотах. В этом слу-
чае устанавливается частота, на которой канал наиболее склонен к са-
мовозбуждению, и балансировку дифференциальных систем производят
на этой частоте. Если рабочие частоты вызывных каналов находятся
в спектрах телефонного канала, то следует сбалансировать дифферен-
циальную систему корреспондирующего поста так, чтобы тональный
сигнал, равный вызывной частоте, переданный по телефонному каналу
данного передатчика, возвратившись через дифференциальную систему
корреспондирующего поста на вход приемника вызова данного поста,
был меньшего уровня, чем порог чувствительности этого приемника
вызова. В этом случае не будет наблюдаться подрабатывания реле при-
емника вызова от разговора абонента этого же поста.

В отдельных случаях не удается достаточно хорошо сбалансировать
низкочастотные (н. ч.) дифференциальные системы. (Например, в кана-
лах с двухпроводным переприемом по низкой частоте и других сложных
каналах.) В таких случаях может быть осуществлен переход с двухпро-
водной системы подсоединения абонента к четырехпроводной. При этом
направления приема и передачи разделяются, и дифференциальная си-
стема отключается.

Нормально величина входного сопротивления линии абонента
должна быть равна 600 ом. Допускается увеличение этого сопротивления
до 1 000 ом для аппаратуры типа ВЧА, КМК-64 и МК-60, до 1 200 ом для
ЭПО-3, до I 500 ом для КП-59 и до 1 300 ом для АРС-64. Емкостное со-
противление не должно превышать 0,5 мкф. Сопротивление изоляции
абонентской линии не должно быть менее 50 ком.

Измерение величины и фазы сопротивления абонентской линии про-
изводится только в случае возникновения трудностей согласования
линии какого-либо абонента с дифференциальной системой.

После окончания балансировки следует вновь проверить диаграмму
уровней по приему и по передаче, а также частотные характеристики
передатчика и остаточного затухания канала связи. В случае изменения
этих характеристик их следует подкорректировать в блоке УНЧ пере-
дачи либо в блоке УНЧ приема.

Измерение регулировочной характеристики усилителя низких частот
приемника. В некоторых типах аппаратуры на лицевую панель блока
УНЧ приемника выведена ручка регулятора усиления этого усилителя
(ЭПО-3, МК, КМК-64, К.П-59). На этой ручке имеется линия, либо
точка, а по окружности под ручкой имеется лимб с нанесенными по
окружности цифрами от 1 до II. Регулятор предназначен для изменения
коэффициента усиления блока УНЧ при изменении уровня полезного
сигнала на входе блока. Таким образом предусматривается возмож-
ность ручной регулировки уровня приема на выходе приемника теле-
фонного канала. При наладке измеряется регулировочная характери-
стика УНЧ, как зависимость уровня на выходе от положения регули-
ровочной ручки.

При измерении на вход корреспондирующего передатчика подается
частота 800 гц с нулевым уровнем. Передается также контрольная ча-
стота. На выходе приемника, нагруженного на указатель уровня при-
бора П-321 с 600-омным входом, измеряется величина остаточного зату-
хания при различных положениях регулятора.

В таблицу записывают установленное при наладке положение
регулятора. Обычно регулятор устанавливается в среднее положение.
Измерение этой характеристики следует совмещать с окончательной
корректировкой диаграммы уровней приемника.

В дальнейшем регулировочная характеристика УНЧ может быть ис-
пользована для определения запаса устойчивости телефонного канала.

Измерение устойчивости телефонного канала. Величина устойчи-
вости двухпроводного телефонного канала связи показывает, насколько
можно уменьшить величину остаточного затухания канала в обоих на-
правлениях до возникновения генерации.

При измерении устойчивости канала связи абоненты обоих оконеч-
ных постов связываются по налаживаемому каналу, затем отсоединяют
дифференциальную систему от автоматики (вынимают дужки из абонент-
ских гнезд), таким образом создается режим холостого хода дифферен-
циальной системы, в котором и принято измерять устойчивость канала.

На вход одной из дифференциальных систем (к абонентским гнездам)
подключается осциллограф, электронный вольтметр либо телефон с вы-
соким входным сопротивлением (несколько тысяч ом). Увеличивают
усиление в обоих направлениях канала связи (например, регуляторами
УНЧ приема) до возникновения генерации в канале связи. Установив

8 Справочник п/р Мусаэляна	225
такое усиление, когда канал связи находится на пороге генерации, из-
меряют величины остаточного затухания в каждом из направлений при
передаче нулевого уровня сигнала той частоты телефонного спектра,
которая имеет наименьшую величину остаточного затухания (см. из-
мерение частотной характеристики).

Устойчивость (неп) телефонного канала связи определяется как
°О1+ОО2 _ °О1 + °О2	,г

о=------g— —-------------,	(6-30)

где а01 и цоз — величины нормально установленного остаточного зату-
хания канала в каждом из направлений, неп; а01 и czo2 — величины оста-
точного затухания канала в каждом из направлений, при которых воз-
никает генерация, неп.

ао1, ao2i °oi и ао2 измерены на частотах минимального остаточного
затухания каждого из направлений.

а)

Рис. 6-9. Блок-схема (а) и кривая чувствительности псофометра (си-
стемы «телефон — ухо») (б).

Если увеличение усиления в канале производилось изменением по-
ложения регулятора УНЧ приема, то значения ао и а’о могут быть ориен-
тировочно найдены из регулировочной характеристики УНЧ каждого
из направлений. Устойчивость телефонного канала должна быть не ме-
нее 0,3 неп.

Устойчивость канала связи при разговоре абонентов зависит от
входного сопротивления линии каждого из абонентов и может быть
различной. Поэтому иногда измеряют и устойчивость канала при на-
грузке дифференциальной системы на линию какого-либо абонента. При
таком измерении устойчивость должна быть не ниже 0,6 неп.

Величина устойчивости зависит также от фазы тока обратной связи.
При наладке устойчивость в ряде случаев увеличивается, если изменить
эту фазу на 160°. Такое изменение может быть осуществлено переменой
местами точек подсоединения линии и балансного контура либо прово-
дов, идущих к выводам любого трансформатора тракта приема. Можно
изменять фазу тока и на фильтре присоединения, но следует помнить,
что в этом случае изменяется фаза тока обратной связи в обоих направ-
лениях передачи.

Измерение уровня помех на выходе приемника телефонного канала.
Система телефон — ухо наиболее чувствительна к колебаниям с часто-
тами 800—1 000 гц (рис. 6-9) [Л. 16]. Поэтому различные по частоте со-
ставляющие напряжения шума при одинаковых уровнях восприни-
маются абонентом как сигналы с различными уровнями громкости.
Поэтому в телефонии для оценки уровня шумов используются специаль-
ные приборы — псофометры.

Псофометр — это милливольтметр, иа входе которого имеется поло-
совой фильтр чувствительности, частотная характеристика пропуска-
ния которого близка к частотной характеристике системы телефон —
ухо. Псофометрическое напряжение на нагрузке 600 ом в точке с отно-
сительным уровнем, равным — 0,8 неп, должно быть не более 12,6 мв
(псофометр пчески х).

В практике наладки и эксплуатации в. ч. каналов по ВЛ псофометры
зачастую отсутствуют. Поэтому измерение производят ламповым вольт-
метром или широкополосным указателем уровня на выходе приемника,
нагруженного на резистор сопротивлением 600 ом. При этом уровень
помех, измеренный в этих же точках псофюметром, ниже в 1,33 раза.

Измеренное таким образом соотношение сигнал/помеха должно быть
не хуже 3 неп при минимальном уровне сигнала на входе приемника
Рс.мнн (уровень помех должен быть не выше минус 3,8 ±0,1 неп).
Если это соотношение при правильно запроектированном канале ниже
3 неп, то либо неправильно выбрана рабочая точка и чувствительность
АРУ (помехи пз в. ч. тракта), либо на выходе приемника имеются ос-
татки несущих частот плохо сбалансированных кольцевых преобразо-
вателен, либо какой-то каскад (или группа каскадов) работает в нели-
нейном режиме и т. п. Иногда большой уровень помех объясняется се-
лективными источниками помех, паводками промышленной частоты
50 гц и ее гармоник от блоков питания и стабилизации.

6-4. РЕГУЛИРОВКА КАНАЛОВ УПРАВЛЕНИЯ

Проверка избирательности приемника канала вызова. Довольно
часто узкополосные фильтры приемников вызывных частот (УФПВ) ока-
зываются расстроенными относительно частоты генераторов вызова
(ГВ) передатчиков, работающих с ними в паре. Поэтому при регулировке
осуществляется прежде всего их взаимная подстройка. На приемном
конце собирается схема, приведенная на рис. 6-10, а, и на звуковом
генераторе ЗГ фиксируется частота, равная частоте ГВ.

Затем проверяется характеристика избирательности приемника вы-
зова по схеме на рис. 6-10, б. Частота на вход ПВ подается от ЗГ. Уро-
вень ее (7ВХ пв поддерживается постоянным на всех частотах и равным
уровню, приходящему на вход ПВ от ГВ корреспондирующего передат-
чика. Измерение производят на частоте, равной частоте ГВ, и на часто-
тах, отстоящих от нее на ±10 гц и на ±20 гц.

Контроль выходного уровня ПВ может осуществляться как по на-
пряжению U,, на выходе усилительного каскада, следующего за УФПВ,
так и по току в рабочей обмотке выходного реле (ток РПр в аппаратуре
ЭПО-3). Выходной уровень максимален при подаче на вход ПВ частоты
/о, на которую настроен УФПВ.

Частота настройки УФПВ /0 должна совпадать с частотой, приходя-
щей от ГВ. Кроме того, УФПВ должен быть настроен симметрично от-
носительно /о с точностью до ±5 гц. Если такая симметричность не соб-
людается (т. е. выходной уровень на частотах f0 + 20 гц не равен уровню
на частотах /0 — 20 гц при равных уровнях на входе), то следует пере-
строить УФПВ с тем, чтобы такая симметричность соблюдалась. Если
частота /0 не равна приходящей частоте ГВ, а отличается от нее на не»

8*	227
сколько герц, а УФПВ настроен симметрично относительно/о, то следует
изменить частоту ГВ и сделать ее равной f0. Во всех случаях рабочая
частота канала управления должна быть равна номинальной с точностью
до ±5 гц.

Измерение амплитудной характеристикой приемника вызова. Уста-
навливается диаграмма уровней данного канала управления в передат-
чике и приемнике в соответствии с уровнем, выделенным для данного
канала, и в соответствии с допустимым соотношением сигнал/помеха на
выходе приемника вызова. На выходе УФПВ уровень помех и уровень
рабочего сигнала измеряется уже не избирательным, а широкополосным
указателем уровня (например, УУ прибора П-321) либо ламповым вольт-

Рис. 6-10. Проверка приемника вызова.

а — схема градуировки частоты вспомогательного генератора ЗГ по
частоте ГВ данного канала; б — схема проверки избирательности
и измерения амплитудной характеристики ПВ.

метром. Уровень помех и уровень сигнала измеряются в одних и тех же
точках. Соотношение сигнал/помеха (неп) определяют как

Рс/п = 1п^-В = Рс.в-Р •	(6-31)

17 п.В	,ьи

Фиксируется уровень данной вызывной частоты иа входе ПВ, а так-
же на выходе УНЧ приема.

АРУ переводят в положение фиксированного смещения. Измеря-
ется амплитудная характеристика приемника вызова как зависимость
величины тока в рабочей обмотке выходного реле от уровня сигнала
на входе ПВ: / = ср (НвхПВ). Измерение производят по схеме на
рис. 6-10, б на частоте ЗГ, равной частоте ГВ, либо непосредственно
от частоты ГВ. При этом от корреспондирующего передатчика постоянно
приходит рабочая частота данного вызывного канала. В этом случае
на входе ПВ следует контролировать форму сигнала ГВ — она должна
быть синусоидальной.

Уровень сигнала на входе ПВ может изменяться скачкообразно
при помощи магазина затуханий, включенного на входе приемника
228
(либо при помощи набора удлинителей аппаратуры уплотнения), и
плавно изменением величины фиксированного смещения АРУ регуля-
тором ручного управления (РУ).

Во всех типах аппаратуры уплотнения, за исключением ВЧА, на
выходе ПВ используются поляризованные реле типа РП-4, РП-5. До
измерения амплитудной характеристики такое выходное реле должно
быть отрегулировано нейтрально. В аппаратуре ЭПО-3 устанавливается
ток в противодействующей обмотке приемного поляризованного реле
РПп порядка 0,3—0,5 ма с таким расчетом, чтобы увеличение уровня
помех на входе ПВ на 0,5—1,0 неп не вызывало срабатывания выход-
ного реле.

Во всех остальных типах аппаратуры схемы приемников вызова вы-
полнены таким образом, что при появлении рабочего сигнала в прием-
нике вызова ток в противодействующей обмотке значительно умень-
шается (становится близким к 0). В этих типах аппаратуры ток в проти-
водействующей обмотке устанавливается равным 1—1,5 ма. Амплитуд-
ная характеристика ПВ измеряется после установления нормальной
величины тока в противодействующей обмотке.

Во время измерения характеристики следует определить ток сраба-
тывания реле в рабочей обмотке.

Для надежной работы поляризованного реле должно соблюдаться
условие

пРП =(6-32)
РП /ср!"	'

где /ср — ток срабатывания в рабочей обмотке реле, ма; /н — номиналь-
ная величина тока в рабочей обмотке, ма; w — число витков в рабочей
обмотке; п — коэффициент надежного срабатывания.

При этом противодействующая обмотка находится в нормальном
режиме работы (ток в РПп ЭПО-3 равен 0,3—0,5 ма). Практически это
условие не всегда выполнимо для аппаратуры ЭПО-3, где ток срабатыва-
ния увеличивается за счет постоянного противодействия м. д. с. про-
тиводействующей обмотки.

Соотношение (6-32) практически невыполнимо при наличии высокого
уровня помех. Функцией противодействующей обмотки является защита
выходного реле от помех при отсутствии сигнала вызывной частоты.
Такая функция может быть выполнена в ЭПО-3 ограничителем
минимальных амплитуд. При этом ток срабатывания в рабочей об-
мотке определяется при отключенном ограничителе амплитуд и равен
току срабатывания данного поляризованного реле, измеренному вне
схемы ПВ.

В качестве ограничителя минимальных амплитуд может быть ис-
пользован любой ограничитель такого типа, в том числе и ограничители
минимальных амплитуд, используемые в различных блоках аппаратуры
уплотнения. При этом тормозная обмотка отключается.

Для телефонных реле коэффициент надежного срабатывания лтф
равен 2,5—4, поэтому телефонные реле могут обеспечить более надеж-
ную работу канала вызова при одинаковом соотношении сигнал/по-
меха по сравнению с поляризованными реле. Допустимый уровень по-
мех на входе ПВ при работе с поляризованным реле примерно на 1 неп
ниже, чем при работе с телефонным реле. При работе в условиях повы-
шенного уровня помех рекомендуется заменять выходное поляризо-
ванное реле телефонным.

При точном совпадении частоты настройки УФПВ f0 с частотой гене-
ратора вызова заводские схемы позволяют обеспечить предел работы
ПВ ApnB порядка 0,7—1,5 неп. При некачественной настройке этот
предел снижается до 0,3—0,5 неп.

Диапазон работы ПВ при уменьшении уровня на входе f7BXnBrim
и при увеличении уровня на входе Ц,хцЕмакс определяют как

А₽П р= 1п п ~;	(6-33)

17вх ПВ мин

+ Др|1В = 1п^Ц^,	(6-34)

и н

где Un — номинально установленное напряжение на входе ПВ.

По окончании измерения и регулировки амплитудной характери-
стики АРУ переводится в положение регулирования, дополнительно
введенное при измерении затухание выводится. Проверяется и фикси-
руется номинальный уровень на входе приемника U„. Фиксируется
также уровень вызывной частоты на выходе УНЧ приема, что помогает
при регулировке лучше ориентироваться в производимых изменениях,
так как уровень на входе ПВ может изменяться в процессе регули-
ровки.

Измерение частотной характеристики канала управления позволяет
судить о работоспособности канала вызова при возможном расхождении
частот /0 приемника и рабочей частоты ГВ. Характеристика измеряется
как зависимость тока в рабочей обмотке выходного реле от изменения
частоты на входе ПВ. Различные частоты с одинаковым уровнем, равным
нормально установленному на входе ПВ ((/„), подаются от звукового
генератора, имеющего шкалу установки частот через 10 гц. Одновре-
менно фиксируется и ток в тормозной обмотке /т.

Измерение производится в полосе частот f0 ± 100 гц через 10 гц.
Диапазон работы ПВ (выходного реле) должен быть не менее /0 ± (30—
50) гц и не более fD ± (50—80) гц. Отметим, что этот диапазон изменяется
при изменении уровня на входе ПВ, поэтому частотная характеристика
измеряется после регулировки амплитудной характеристики.

Регулировка приемника вызова аппаратуры типа ВЧА в канале.
Окончательную регулировку приемника вызова производят в канале
связи после наладки телефонного канала в следующем порядке:

1.	Проверяется правильность настройки входного дифференциально-
мостикового фильтра на парную частоту (па частоту 1 200 гц для ПВ
1 600 гц). При этом от корреспондирующего передатчика передается
частота 1 200 гц. При правильной настройке запирающего контура С2£х
напряжение переменного тока, измеренное ламповым вольтметром (не
пиковым), включенным в гнезда измерения тока /х или /2, не должно
превышать 1 мв. Напряжение сигнала этой частоты в гнездах измерения
тока /4 не должно появляться, постоянный ток /„ также не должен
возрастать. В каскаде приемника вызова ППЗ может появиться пере-
менный ток. Напряжение этого тока, измеренное в гнездах /3, также
должно быть невелико (порядка 1—2 мв). В случае прохождения боль-
ших токов (больших измеренных напряжениях) следует подстроить
контур С2ГХ по его минимуму.

2.	Проверяется правильность настройки дифференциально-мос-
тикового фцльтра на рабочую частоту данного вызывного канала
(1 600 гц). Настройка ведется по максимуму постоянного тока /4 (из-
меряется прибором поста) и одновременному минимуму показаний лам-
пового вольтметра, включенного в гнезда /8. Если максимум тока /х
230
соответствует частоте 1 600 гц ГВ корреспондирующего передатчика, но
переменный ток частоты 1 600 гц все-таки проходит через триод ППЗ,
то это значит, что сопротивление резистора /?17 не равно в режиме резо-
нанса активному сопротивлению контура, состоящего из емкости С4
и индуктивности первичной обмотки трансформатора ТР8, т. е. мост
плохо сбалансирован. В этом случае следует подобрать величину Т?17.

3.	От корреспондирующего передатчика поступает вызывная частота
1 600 гц и контрольная частота.

Измеряется уровень сигнала вызывной частоты на выходе УНЧ
и на входе индивидуального тракта ПВ (гнезда Нвх11В). Уровень вы-
зывной частоты иа выходе УНЧ должен быть примерно на 0,7 неп ниже
уровня телефонных частот в этой же точке (при передаче частоты 800 гц
0 уровня). На входе ПВ устанавливают напряжение порядка 300—
600 мв. Изменение величины этого напряжения производят потенцио-
метром /\5 блока УПВ (расположен конструктивно в блоке УНЧ при-
ема).

Потенциометром /?.2 в блоке ПВ устанавливают ток /4 равным 28—
35 ма. Измерение тока производят прибором поста.

4.	Измеряют амплитудную характеристику ПВ. Выходное реле
должно срабатывать при уменьшении уровня НвхПВ на 1,5 неп (порог
чувствительности ПВ) и при увеличении уровня на 1 неп по сравнению
с уровнем иа входе ПВ, установленным для нормальной работы. При
правильной настройке частотных фильтров ПВ и исправности его уси-
лительных каскадов такие пределы работы ПВ легко удается получить
изменением положения потенциометров Т?5 в блоке УПВ и /?2 в блоке
ПВ.

5.	Измеряют частотную характеристику приемника вызова в диапа-
зоне частот 1 600 ± 100 гц через 10 гц.

6.	Проверяется защищенность вызывного канала от сигналов теле-
фонного канала во время разговора абонентов. Измерение производится
в состоянии разговора. При этом на входе блока Д2,4 ГВ корреспонди-
рующего поста подают последовательно от низкочастотного генератора
П-321 частоты эффективно передаваемой полосы телефонного канала дан-
ного канала связи от 300 гц до /в с уровнем минус 1,5 неп.

На приемной стороне контролируется ток /4 блока ПВ. Этот ток при
циркуляции любой из частот, за исключением рабочей частоты данного
канала (1 600 гц), не должен возрастать (нормально он равен 0—2 ма).

Через триод ППЗ при этом проходит переменный ток. Переменное
напряжение, пропорциональное этому току, измеренное ламповым вольт-
метром в гнездах /3, должно быть не менее 10—15 мв.

7.	Аналогичная регулировка и измерения производятся для ПВ
1 200 гц. При этом не следует изменять уровень на входе ПВ при по-
мощи регулятора блока УПВ, так как это повлечет соответствующее
изменение амплитудной характеристики уже отрегулированного при-
емника частоты 1 600 гц. В случае, если такую регулировку все-таки
необходимо произвести, следует после проведенного изменения прове-
рить амплитудную характеристику настроенного приемника вызова
ПВ-1600.

Практически до начала регулировки блоков ПВ следует установить
примерно одинаковые уровни обеих вызывных частот на входе ПВ
(300—600 мв) и после эТбго настраивать каждый из ПВ в отдельности,
уже не изменяя положение /?5. Если частоты 1 200 и 1 600 гц приходят
с различными уровнями, то эти уровни желательно выровнять измене-
нием их уровней на выходе корреспондирующего передатчика.
8.	Передаются одновременно две вызывные частоты — режим отбоя.
В этом режиме выходные реле обоих ПВ должны четко и одновременно
срабатывать и находиться в притянутом состоянии вплоть до отключе-
ния соответствующей вызывной частоты. При одновременном отключе-
нии обеих вызывных частот оба реле должны отпустить одновременно.

Ни в процессе срабатывания, ни во время устойчивой передачи обеих
частот, ни во время одновременного отключения обеих частот выходные
реле ПВ не должны подрабатывать.

При одновременном циркулировании обеих частот не должно на-
блюдаться заметного подавления одной из частот другой частотой.
При наличии давления ток /4 соответствующего ПВ уменьшится по
сравнению с током 1№ при отсутствии парной частоты в канале связи.
Допускается уменьшение этого тока на 1—2 ла.

Уровень на входе ПВ при включении двух частот должен быть не
меньше уровня в этой точке при включении только одной из вызывных
частот. Чаще всего давление возникает в групповом усилителе УПВ
и уменьшается при уменьшении уровня каждой из частот на входе ПВ
(уменьшение производят регулятором блока УПВ).

Проверяется работа приемников ПВ в режиме отбоя при уменьшении
входных уровней на 1,5 неп и при их увеличении на 1 неп. При этом АРУ
находится в положении фиксированного смещения.

Отметим, что чувствительность приемников вызова должна быть
ниже уровня сигналов этих частот, возвращающихся через дифсистему
корреспондирующего поста при разговоре абонента данного поста.

Искажение импульсов в каналах управления. Избирательный вызов
абонента осуществляется посылкой определенного числа импульсов
по каналу управления. Во всех типах аппаратуры, за исключением
КМК-64, посылка вызова осуществляется амплитудной манипуляцией
(АМ) вызывной частоты. Это означает, что передаваемый по каналу им-
пульс заполнен частотой вызывного канала, а при паузе вызывная ча-
стота по каналу не передается. В аппаратуре КМК-64 осуществлен
принцип частотной манипуляции (ЧМ) В этом случае при передаче
импульса по каналу передается частота 1 750 гц, при передаче паузы
1 650 гц.

У выпускаемых промышленностью номеронабирателей время размы-
кания (т. е. пауза) обычно больше, чем время замыкания (время посыл-
ки импульса). Импульсный коэффициент номеронабирателей находится
в пределах

/гии=Лп- = 1,3-1,9.	(6-35)

‘и

Скорость номеронабирателя и равномерность рабочего хода регули-
руются имеющимися во всех типах номеронабирателей центробежными
регуляторами. Эта скорость может изменяться в пределах 8—12 импуль-
сов в секунду. Вызов по каналу связи должен проходить надежно при
работе с любым номеронабирателем, параметры которого находятся
в указанных пределах.

При прохождении импульсов по каналу связи они искажаются как
по длительности, так и по форме. Искажение импульсов происходит
в соединительной линии абонента, имеющей определенную емкость, со-
противление и утечку; в автоматике передающего и приемного полу-
комплектов, так как сопротивление реле имеет индуктивный характер
и ток в реле нарастает и спадает не мгновенно. При этом разность во
времени между появлением импульса тока на входе реле и временем,
когда ток в реле достигнет определенной величины /ср, при которой реле
232
сработает, ZCp, определяет замедление реле на срабатывание, т. е. сокра-
щение длительности импульса. Время удержания реле после окончания
импульса на его входе определяет замедление реле на отпускание /отп.

Обычно 4Р > ''от,,, что обусловливает сокращение длительности
импульсов и увеличение длительности пауз на выходе реле.

Кроме того, недостаточное давление контактных пружин телефон-
ного реле может обусловить вибрацию, дробление импульсов или появ-
ление лишнего импульса. Слишком сильное давление контактных пру-
жин может повести к пропаданию коротких импульсов.

В канале связи может наблюдаться искажение импульсного коэф-
фициента К при плохой настройке узкополосных фильтров или при
слишком узкой полосе пропускания этих фильтров.

Рис. 6-11. Определение вели-
чины искажения импульсов
в канале управления.

а — схема измерения; б — ос-
циллограммы импульсов при
использовании ЗГ либо источ-
ника постоянного тока.

Измерение искажений импульсов удобно производить не от номеро-
набирателей, дающих короткую серию импульсов, а от датчиков прямо-
угольных симметричных импульсов. При отсутствии специальных
датчиков может быть использован датчик ДСП. Импульсы от ДСИ пере-
даются со скоростью 8, 10 и 12 имп/сек.

Форма и длительность импульсов может наблюдаться в любой точке
канала связи при помощи шлейфового или электронного осциллографа.
Длительность посылок может быть определена при помощи прибора
ИВП (измеритель временных параметров), позволяющего определить
длительность любого импульса и любой паузы в серии, для измерения
искажений может быть применен прибор ИИК (измеритель импульсных
каналов) [Л. 17] и т. д.

Искажения импульсов на выходе вызывного канала (обмотка иска-
теля, выходные контакты реле И-ВЧА) не должны превышать 20%, т. е.
импульсный коэффициент на выходе канала связи должен находиться
в пределах 0,8—1,2 при импульсном коэффициенте на входе, равном 1.

Ориентировочно величина искажений импульсов в канале связи
может быть определена на приемной стороне по схеме рис. 6-11, а.
При этом по каналу передается вызывная частота, манипулированная
контактами ДСИ. Величина искажений определяется (рис. 6-11, б) как
6=(27~ДТ7-----il-MOo/o-	(6-36)

\ ги~ггп 1

В случае большой величины искажений, появления лишних импуль-
сов или пропадания импульсов следует обнаружить место их возникно-
вения. Наиболее вероятны: пропадание одного импульса в номеронаби-
рателе при наличии холостого хода, срыв колебаний генератора вызыв-
ной частоты, расстройка частоты генератора вызова относительно ча-
стоты настройки УФПВ, слишком узкая полоса пропускания этого
фильтра, неправильная регулировка импульсных реле, наличие в им-
пульсных цепях элементов, имеющих большие реактивные сопротивле-
ния (дроссель с сердечником, электролитические конденсаторы и т. п.).

В некоторых типах аппаратуры уплотнения имеется схема коррек-
ции искажения импульсов в автоматике по передаче и по приему.
Эта коррекция осуществляется введением замедления на отпускание.
Для манипулирующих и выходных реле обычно при этом имеется
возможность корректировки времени замедления (коррекция по пере-
даче и по приему выполнена в аппаратуре ВЧА на реле И). Схема кор-

Рис. 6-12. Простейшие
схемы замедления реле
на отпускание.

Д — диод Д226; С —
электролитическая ем-
кость 1 — 100 мкф.

рекции регулируется по минимальным искажениям в канале связи.
При необходимости аналогичная схема (рис. 6-12) может быть выпол-
нена в условиях наладки.

При отсутствии специальных приборов для Определения величины
искажений импульсов коррекция схем замедления может быть произ-
ведена следующим образом. Изменяют положение потенциометра кор-
рекции, вращая его по часовой стрелке до тех пор, пока будет найдена
граница устойчивого прохождения вызова. Отмечают при этом положе-
ние регулятора. Находят аналогичную границу при повороте регулятора
против часовой стрелки. Для нормальной работы регулятор коррекции
оставляют посередине найденного таким образом сектора.

Проверяется нормальная работа всех цепей каналов управления:
цепей занятия, отбоя, блокировки, соединения абонентов, посылки вы-
зова и контроля посылки вызова.

Проверяется влияние на работу ПВ сигналов частот других каналов
и особенно канала телефонной связи. Такие влияния могут быть из-за
плохой настройки избирательных фильтров ПВ, из-за неправильной
регулировки уровней в блоках ПВ, а также при возникновении в ка-
нале связи нелинейных искажений.

6-5. ИЗМЕРЕНИЕ СТАБИЛЬНОСТИ КАНАЛА СВЯЗИ

Проверяется стабильность в. ч. канала связи. Под стабильностью
в. ч. канала связи понимают пределы нормальной его работы при ухуд-
шении характеристик в. ч. тракта. Существенным для работы в. ч.
каналов является изменение затухания в. ч. тракта и изменение со-
234
отношения сигнал/помеха. Поэтому стабильность определяется тремя
параметрами:

1)	работой канала при увеличении затухания в. ч. тракта и одно-
временном уменьшении уровня помех, т. е. при неизменном соотноше-
нии сигнал/помеха на входе приемника — Ас/П.

Определение величины АСу,п производится увеличением затухания
на входе приемника в тот момент, когда абоненты находятся в состоя-
нии разговора. Величина дополнительного затухания на входе прием-
ника, при которой становится невозможным нормальный разговор, и
определяет Ас/П. Ас/П должна быть не хуже 0,5 неп для негололедных
районов и не хуже 1,0 для гололедных районов;

2)	работой канала при увеличении затухания в. ч. тракта и неиз-
менном уровне помех на входе приемника, т. е. при одновременном
ухудшении соотношения сигнал/помеха — Ас.

Измерение величины Ас производится при включении магазина за-
туханий на выходе передатчика. Увеличение дополнительного затухания
производится до тех пор, пока нормальное восприятие речи не будет
нарушено ввиду маскирующего действия помех. Величина Ас равна
величине введенного дополнительного затухания;

3)	работой канала вызывной частоты Ав, характеризующей допусти-
мое уменьшение уровня вызывных частот при постоянном уровне помех
на входе в. ч. приемника.

Измерение Ав ведется, так же как и в предыдущем случае, увеличе-
нием затухания па выходе передатчика до момента, когда вызов переста-
нет проходить. При этом АРУ приемника переведено в положение фик-
сированного смещения. Лв должна быть не хуже 0,5 неп. Аналогичные
измерения производятся и в обратном направлении.

Стабильность в. ч. канала связи определяется как минимальная
из всех трех измеренных величин стабильности. Нетрудно видеть, что
стабильность при неизменном соотношении сигнал/помеха Лс/п будет не
хуже, чем запас по увеличению затухания в. ч. тракта, определенный
из регулировочной характеристики АРУ.

Стабильность в. ч. канала связи при ухудшении соотношения сиг-
нал/помеха Ас должна быть больше, чем разность между установленной
чувствительностью АРУ — рч и уровнем помех на входе приемника
рп, т. е. Ас 2* 3 неп.

Стабильность в. ч. капала по вызывной частоте из-за ухудшения
соотношения сигнал/помеха не превышает запаса по увеличению за-
тухания в. ч. тракта, определенного из амплитудной характеристики
ПВ, т. е. может быть меньше 1 неп.
w Приложение!	ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ УСТРОЙСТВ ЭЛЕКТРОПИТАНИЯ

Т а б л и ц а Ш-1

Выпрямители

Тип	Напря- жение сети, в	Номинально выпрямлен- ное напря- жение, в	Макси- мально выпрямлен- ное напря- жение, в	Макси- мально выпрям- ленный ток, а	Мощ- ность, кет	Пределы автоматиче- ской стаби- лизации на- пряжения, в	К. п. д.	Вес, кг	Пуль- сация, мв	Основные размеры
ВУК-36/60	380/220	26	36	60	2,16	26—31	0,67	300	5	450 x760 x2 250
ВУ-36/120	380/220	26	36	120	4,3	26—31	0.7	545	15	650x700 x2 250
В У-66/70	380/220	66	66	70	4,6	58—66	0,7	595	50	650 x 700 x 2 250
ВУ-66/260	380/220	66	66	260	17,1	58—66	0,76	1 100	50	1 200 x 700 x2 250
ВУК-90/25	380/220	56	78	25	2,25	—	—	300	5	450x760x2 250
В У-140/35	380/220	120	140	35	4,9	120—140	0,7	490	5	650x700x2 250
ВУК-170/13	380/220	112	156	13	2,21	—.	0,67	300	5	450x760 x 2 250
В УК-320/7	380/220	220	320	7	2,24	—	—	300	5	450 x 760 x 2 250
ВУ-320/13	380/220	240	320	13	4,16	232—265	0,7	515	5	650 x 700 x 2 250
В У-265/60	380/220	240	265	60	16	230—265	0,76	1 200	100	1 200 x700 x 2 250
В С Д-10	220	48	—	6,5	0,31	+4	2%		200	8	530 x415x 2 000
ВСС-12	220	60	—	5	0,3	+4	2%		200	8	530 x 415x2 000
КВ-24м	220	24	—•	3.6	0,083	+ 2%		30	—	450 x 315x 280
В УСТ-3	220	60	—	25	0,15	Нестабили-		36	—	263 x 386 x 285
УЭН-б5м В Т-61/5	220 220/127	24  61	—	3.0  5	0,072 0,48	зированное То же  61	0,65	70	2,4	373X 235X583
ВБ-60/3	220/127	60	-—	3	0,4	60	0,65	50	5,0	660x380x362
В Б-60/5	220/127	60	—	5	0,5	60	0,65	60	5.0	660x380x362
ВБ-60/10	220/127	60	—	10	1,0	60	0.65	83	5,0	660x 440x 410
ВБ-60/15	220/127	60	—	15	1,4	60	0,65	500	5.0	660x 500 x 410
ВБ-24/1,2	220/127	24	—	1,2	0,065	24	0.65	20	15.0	660X380X254
ВБ-24/3	220/127	24	—	3	0,16	24	0,65	30	15,0	660X380X 362
ВБ-24/6	220/127	24	—	6	0,32	24	0,65	35	15,0	660x 380 x 362
ВСА-5а	220	0,64	—	0—12	1,5	Н естабили-		28	—	500x 560 X350
ВСА-ба	220	12,24			12,24	1,0	зированное 24		19			278 x225x 400
ВСА-10а	220	6,12	—	8	—	24	—	6	—.		
ВСА-Шб	220	0,5—80	—	0,25-8	—	24	—	28	—	415x310x340
БП-24/1	220	24	—	1	0,05	±8%	—	—	—	—

Таблица П1-2

Двигатель-генераторы (дизельные и бензиновые)

Тип	Двигатель	"	Генератор	Мощ- ность, кет	Напря- жение, в	Скорость вращения, о6}мин	Вес, кг	Габариты, мм	Степень автоматиза- ции **	Частота (2^)/COS(P
2э-4р	1Р1-7р	ЕС-52-4с	4	230	1 500	385	1 300x640x110	II степень	50/0,8
2э-8р	ЗР2-7р	ЕСС-61-4м	8	230	1 500	530	1 550x620x1 100	То же	50/0,8
1э-8р	ЗР2-7р	ЕСС-61-4М	8	400	1 500	530	I 550x620x1 100	То же	50/0,8
э-8р	6Р2-7р	ГМ-8а	8	400	1 500	440	1 320x600x1 000	То же	50/0,8
Зэ-16А	6Р4-7а	1ГМ-20	16	400	1 500	530	1 350X665X1 015	1 степень	50/0,8
АСДА2-12р *	4ч-8; 5/11	ЕСС-62-4-м201	12	230/400	1 500	680	1 700x660X1 220	I и 11	50/0,8
АСДА2-20р *	4ч-10,5/13	ЕСС-81-4-М201	20	230/400	1 500	1 300	2 860x850x1 290	степень То же	50/0,8
АСДА2-20д *	4ч-10,5/13	ЕСС-81-4м201	20	230/400	1 500	1 200	1 800x850x1 380	То же	50/0,8
АСДА2-50р *	Бч-12/14	ЕСС-91-Ч-м201	50	230/400	1 500	2 020	3 370x850x1 290	То же	50/0,8
АСДА2-50д *	6ч-12/14	ЕСС-91-4-м201	50	230/400	1 500	1 800	2 450x880x1 350	То же	50/0,8
ДГА-12м	2ч-10,5/13	ЕСС-62-4щ	12	400	1 500	900	1 820x760x1 360	11 степень	50/0,8
ДГА-24м	4ч-10,5/13	ЕСС-82-41И	24	400	1 500	1 400	2 200x850x1 540	То же	50/0,8
ДГА-48м	или К-360 6ч-12/14	ЕСС-91-4ш	48	400	1 500	2 200	—	То же	50/0,8
АД-5-Т/230	или К-657 2ч-8,5/11	ЕСС-52-4-М201	5	230	1 500	700	—	Неавтома-	50/0,8
(с капотом) АД-5-Т/400	2ч-8,5/11	ЕС-52-4-М201	5	400	1 500	700	—.	тизирован То же	50/0,8
ПЭС-15'л	ГАЗ-320	ЕСС5-62-4-М101	12	400/230	1 500	700	—	То же	50/0,8
АБ-12	ГАЗ-322Б	ЕСС-62-4-М201	12	400/230	1 500	700	—	То же	50/0,8



р— радиальная система охлаждения; д — двухконтурная система охлаждения.

Время работы без обслуживания: I степени автоматизации — 24 ч\ II степени автоматизации — 100 ч

(для ДГ А — 200 ч).
Таблица Ш-3

Стабилизаторы напряжения

Параметры стабилизатора	С-0,09 и С-0.09Т	С-0.16, С-9.16Т	С-0,28, С-0.28Т	С-0,5, С-0,5Т	С-0.75, С-0.75Т	С-0,9. С-0,9Т
Номинальное напряже- ние сети, в 		127/220	127/220	220/380	220/380	127/220	220/380
Номинальная частота, гц	50	50	50	50	50	50
Номинальная мощность активной нагрузки, кза	0,09	0,16	0,28	0,5	0,75	0,9
Номинальный ток актив- ной нагрузки, а . . .	0,71	0,73	1 3	2,3	3,4	4,1
Номинальное стабилизи- рованное напряжение при номинальной на- грузке, в		127 ± 2	220 ± 3	220 ± 3	220 ± 3	220 ± 3	220 ± 3
Потери холостого хода, вт 		25—30	70	50—60	80—90	90—100	110—125
Вес стабилизатора, кг .	7	15	17	25	32	37
Основные размеры, мм .	275Х150 х 150	340x190 x 200	340x190x200	335x242x216	410x242x216	440X242X216
Установочные размеры (расстояния между от- верстиями для крепле- ния стабилизаторов), мм 		88X184	110X198	110X198	78X146	95X146	113x146

>— — СЛ СЛ — — СЛ СЛ ►— н- СЛ СЛ —	ь-СЛ	Тип		Таблица Ш-6 Щелочные аккумуляторные батареи	Зст-70 Зст-98 6ст-54 6ст-68 бтст-165 бст-78	s я
10 10 22 22 22  22  45  45 45 45 60 60 60  60 100 100 100 too	О 2  * о  F	1 Номинальная		tO М ГОМСЗЗОЗ	Номинальное напряжение, в
6,25 21,25 12,50 12,50 21,25 21,25  6,25 6,25 12,50 12,50 6,25 6,25 12,50 12,50 6,25 6,25 12,50 12,50	ное напряже- ние, в	1 Номиналь-		70  98  54  68  165  78	Номинальная емкость, а-ч
4,0 16,4 20,6 20,6 33,8 33.8 16,8 16,8 32,6 32,6 26,1 26,1 51.3 51,3 39,3 39.3 76,4 76,4	Вес, кг			assess to ст) U*	сл	\  Вес, кг
OOQOOOOO-J—1СОФО)ОООЭ(50СЛСЛЙЬФ СЛ СЛ СЛ СЛ <£> СО t С Ю GO GO СО <25	СЛ СЛ OJ •—  ХХХХХХХХХХХХХХХХХХ СОСОСЛСЛОТСТ)Сесе<10и1ЬФ>.иСьиР>СЛСЛСО|— —Л'ОСЛСЯСОООСТОСЛСЛ — ’— о а - - л w	>jcpоюс ы ю  ХХХХХХХХХХХХХХХХХХ cecececececececetototototobototo — -- СОСОФСОСОСС1СОСОСЛСЛСЛСЛСЛСЛОР(5)СЛЭСХ5	размеры	О  з  5  2  г		134x243x227,5 184x308x227,5 180 x 280 x 237 182 x 356x235 280 x 527 x 240 184x417x308	Основные размеры

S

Ч
аз
о\
£а

S
J=
м

2

сл

nnnnn

>>>>д

S
я

22.7—36 207—322 207—450 24 ± 10%	с: в	Диапазон ван)
		S
		а>л)
•n s	с:	
—21 -21 —32 ±3	а г X	h S тз
S? ° «'со		7
О Саз ф» со	я  и	
ХХХХХ		
GO W W ►— >— СП СЛ СП ОО ОО		
'’сл'слсл	с-	о
		
to w tow	-	а
|ХХХХ	о	
! се се to to		
w	Е	
	Se	
to to to to to		
§§i§8	Т5	О  Г)
xxxxx о СЛ СЛ сл сл	ш	
	й	о
gggss	о	5
ХХХХХ	Е	с*
сл сл		о
оз оосеслсл		

аз
с\
й
S
я
03
з
ф.



* £
Подзаря дно-зарядные агрегаты

		<а  Я	Выпрямлен- ное напря- жение, в		3 а	к S	I Выпрямлен- 'ный ток, а		(V св О К д?  Я	я	5  г  <			
Тип		О) CJ  <D Я я <D  я	Нижи ий предел	Верхний предел	Выпрямле; ток, а	Номинала мощность,	Нижний предел	1 Верхний предел	<D S  3 - °! Й я & 3 я СО я	л t? я я я S £	Д  J э  ? э S	Основные размеры, мм	2	Назначение
		к со X	В режиме стабилизации напряжения				в	режиме стабилизации тока					О  CQ	
ВАЗ-»Й  ВАЗП-я-	40  80	380  380	220  220  260	245  260  350	4—75  4—80  40—4	18,4	15	35	310—220	10,85		1 660x755x590  2 400x850x600	440	Для заряда аккумуля- торной бата- реи и пита- ния постоян- ным током потребителей
			2	И	—	—	—	—	—					
ВАЗ-230-70		380	220	235	70	16	—	—	—			860 x 470x1 580	370	В буфере с аккумуля- торной бата- реей
ВАЗП-50-245		380	220	245	50	12,25	—	—	—			755x590x1 660	420	То же

X

m
Ь
X
X
X
X
>
£
X

2
о
£
X
о

X

X
►

о
£

X
m
X
X
а

п
О
О
—<
х
О
Е
m
X
X
а

2:

m

'<

>
от
л
О

5
“i
Z
от
£

о
а
X
га
г

п
73

X
я
о
£
ф
I

X
ф

SJ
Продолжение при лож. 2

Уровень		Мрщ- ность, вт	Напряжение, в		
неп	дб		R = 600 ом	— 135 оМ	=± 100 ом
4-2,8	24,3	0,27	12,74	6,03	5,19
+2,7	23,5	0,22	11,55	5/15	4,70
+2,6	22,6	0,181	10,43	4,94	4,26
+2,5	21,7	0,148	9,44	4,46	3,85
+2,4	21,0	0,121	8,55	4,04	3,48
+2,303	20,2	0,100	7,75	3,68	3,16
+2,3	19,8	0,0995	7,73	3,66	3,15
+2,2	19,1	0,082	7,00	3,33	2,86
+2,1	18,2	0,067	6,33	3,01	2,58
+2,0	17,4	0,055	5,72	2,73	2,34
+1,9	16,5	0,045	5,18	2,46	2,12
+1,8	15,6	0,037	4,69	2,24	1,92
+1,7	14,8	0,030	4,24	2,02	1,73
+1,6	13,3	0,0245	3,82	1,82	1,56
+1,5	13,0	0,020	3,48	1,64	1,42
+1,4	12,2	0,0164	3,14	1,49	1,28
+1,3	11,3	0,0135	2,84	1,35	1,16
+1,2	10,4	0,011	2,57	1,22	1,05
+1,151	10,0	0,010	2,45	1,16	1,00
+1,1	9,55	0,009	2,33	1,10	0,95
+1,0	8,69	7 390	2110	1000	858
+0,9	7,81	6 050	1 910	904	777
+0,8	6,95	4 950	1720	817	708
+0,7	6,08	4 050	1 560	739	636
+0,6	5,21	3 320	1410	669	575
+0,5	4,34	2 720	1 280	605	521
+0,4	3,47	2 230	1 160	564	471
+0,3	2,61	1 820	1 050	496	427
+0,2	1,74	1 490	946	450	386
+0,1	0,87	1 220	857	406	349
0,00	0,00	1 000	775	367	316
—0,1	-0,87	819	701	332	286
-0,2	-1,74	670	634	301	258
-0,3	-2,61	546	574	271	234
-0,4	—3,47	449	519	246	212
-0,5	-4,34	368	470	223	192
—0,6	-5,21	301	424	202	173
-0,7	—5,08	247	385	182	157
-0,8	-6,95	202	348	165	142
-0,9	-7,81	165	315	149	129
-1,0	-8,69	135	285	135	116
—1,1	-9,55	111	258	122	105
—1,251	-10,0	100	245	114	100
-1,2	-10,4	90,7	233	111	95,0

Продолжение прилож. 2

Уровень		Мощ- ность, вт	Напряжение, в		
неп	дб		= 600 ом	R = 135 ел	R = 100 ом
—1,3	-11,3	74,3	211	100	86,0
-1,4	-12,2	60,8	191	90,7	78,0
-1,5	— 13.0	49,8	173	82,0	71,0
—1,6	— 13,9	40,8	156	74,3	64,0
— 1,7	— 14,8	33,4	141	67,0	57,8
-1.8	-15,6	27,3	128	60,7	52,2
-1,9	— 16,5	22,4	116	55,0	47,3
-2,0	-17.4	18,3	105	49,7	42,8
-2,1	— 18,2	15,0	94,5	45,0	38,7
-2,2	— 19,1	12,3	85,8	40,7	35,1
-2,3	-19,9	10,1	77,7	37,0	31,8
—2,303	—20,0	10,0	77,5	36,7	31,6
—2,4	-21,0	8,23	70,2	33,3	28,7
-2,5	—21,7	6,76	63,6	30,2	26,0
-2,6	—22,6	5,25	57,5	26,6	23,5
-2,7	—23,5	4,52	52,1	24,7	21,3
-2,8	-21,3	3,70	47,1	22,4	19,3
-2,9	-25,2	3,03	42,6	20,2	17,5
-3,0	-26,0	2,48	38,4	18,3	15,7
-3,1	—26.9	2,03	34,8	16,5	14,3
-3,2	-27,8	1,66	31,6	15,0	12,9
-3,3	-28,7	1,36	28.6	13,5	11,7
-3,4	—29,5	1.И	25,7	12,3	10,5
-3,454	—30,0	1,00	24,5	11,6	10,0
-3,5	—30,4	0,91	23,4	11,1	9,55
-3,6	—31,3	0,74	21,1	10,0	8,64
—3,7	—32,1	0,611	19,2	9,1	7,8
—3,8	-33,0	0,500	17,3	8,2	7,1
—3,9	—33,9	0,410	15,7	7,5	6,4
—4,0	—34,7	0,335	14,1	6,7	5,8
-4,1	—35,6	0,275	12,8	5,7	5,3
-4,2	-36,5	0,225	11,6	5,5	4,7
-4,3	—37,3	0,184	10,5	5,0	4,3
—4,4	—38,2	0,151	9,5	4,5	3,9
-4,5	-39,1	0,123	8,6	4,1	3,5
—4,6	—39,9	0,104	7,8	3,8	3,2
—4,605	—40,0	0,100	7,75	3,7	3,16
-4,7	-40,8	0,083	7,0	3,3	2,9
-4,8	—41,7	0,068	6,4	3,0	2,6
—4,9	—42,6	0,055	5,8	2,7	2,3
—5,0	—43,4	0,045	5,2	2,4	2,1
—6,0	-52,1	0,006	1,9	0,90	0,78
—7,0	-60,8	0,0008	0,7	0,33	0,29
—8,0	—69,5	0,0001	0,26	0,18	0,11
					243
УНИВЕРСАЛЬНАЯ РАСЧЕТНАЯ ТАБЛИЦА

. At	1 , Pt

°=1П1Г; Й=^1П-РГ

а, неп	Ч'	оГ|а7  ст	е  ж	«а"	Jе, о. к  ст й»	а, неп	Чи	о, к  е ’ ст	с, неп	к  е'  Cd	с'  ст
0,02	1,020	1,041	0,82	2.270	5,155	1,62	5,053	25,53	3,05	21.12	445,9
0,04	1,041	1,083	0,84	2,316	5,366	1,64	5,155	26,58	3,10	22.20	492,7
0,06	1,062	1,127	0,86	2,363	5,585	1,66	5,260	27,66	3,15	23,34	544,6
0.08	1,083	1,174	0,88	2,411	5,812	1,68	5,366	28,79	3,20	24,53	601,8
0,10	1,105	1,221	0,90	2.460	6,060	1,70	5,474	29,96	3,25	25,79	665,1
0,12	1,127	1,271	0,92	2,509	6.297	1,72	5,585	31,19	3.30	27.11	735,1
0,14	1.150	1,323	0,94	2.560	6,554	1,74	5,697	32,46	3.35	28,50	812,4
0,16	1,174	1,377	0,96	2,612	6,921	1.76	5,812	33,78	3,40	29,96	897,8
0,18	1,197	1,433	0,98	2,664	7,099	1,78	5,930	35,16	3.45	31,50	992,3
0,20	1,221	1,492	1,00	2,718	7,389	1,80	6,050	36,60	3,50	33,16	1097
0,22	1,246	1,553	1,02	2,773	7,691	1,82	6,172	38,09	3.55	34,18	1212
0,24	1,271	1,616	1,04	2,829	8,004	1,84	6,297	39,65	3,60	36,60	1339
0,26	1,297	1,682	1,06	2,886	8,331	1,86	6,424	41,26	3,65	38,48	1480
0,28	1,323	1,751	1,08	2,945	8,671	1,88	6,554	42,95	3,70	40,45	1636
0,30	1,350	1,822	1,10	3,004	9,025	1,90	6,686	44,70	3,75	42.52	1808
0,32	1,377	1,896	1,12	3,065	9,393	1,92	6,821	46,53	3,80	44,70	1998
0,34	1.405	1,974	1,14	3,127	9,777	1,94	6,955	48,42	3,85	46,99	2208
0,36	1,433	2,054	1,16	3,190	10,18	1,96	7,099	50,40	3,90	49,40	2441
0,38	1,462	2,138	1,18	3,254	10,59	1,98	7,243	52.46	3,95	51,94	2697
0,40	1,492	2,226	1,20	3,320	11,02	2,00	7,389	54,60	4,00	54,60	2981
0,42	1,522	2,316	1,22	3,387	11,47	2,05	7,768	60,34	4,10	60,34	3,641
0,44	1,553	2,411	1,24	3,456	11,94	2,10	8,166	66,69	4,20	66,69	4,477
0,46	1,584	2,509	1,26	3,525	12,43	2,15	8,585	73.70	4,30	73,70	5,432
0.48	1,616	2,612	1,28	3,597	12,94	2,20	9,025	81,45	4,40	81,45	6,634
0,50	1,694	2,718	1,30	3,669	13.46	2,25	9,488	90,02	4,50	90,02	8,103
0,52	1,682	2,829	1,32	3,743	14,01	2,30	9,974	99,48	4,60	99,48	9,897
0,54	1,716	2,945	1,34	3,819	14,59	2,35	10.49	109,9	4,70	109,9	12,09
0,56	1,751	3,065	1,36	3,896	15,18	2.40	11,02	121,5	4,80	121,5	14,76
0,58	1,786	3,190	1,38	3,975	15,80	2,45	11,59	134,3	4,90	134,3	18,03
0,60	1,822	3,320	1,40	4,055	16,44	2,50	12,18	148,5	5,00	148,4	22,03
0,62	1,859	3,456	1,42	4,137	16,78	2,55	12,81	164,0	5,10	164,0	26,90
0,64	1,896	3,597	1,44	4,221	17,81	2.60	13,46	181,3	5,20	181,3	32,87
0,66	1 935	3,743	1,46	4,306	18,54	2,65	14,15	200,3	5,30	200,3	40,12
0,68	1,974	3,896	1,48	4,393	19,30	2,70	14,88	221,4	5,40	221,4	49,01
0,70	2,014	4,055	1,50	4,482	20,09	2,75	15,64	244,7	5,50	244,7	59,87
0,72	2,054	4,221	1,52	4,572	20,90	2,80	16,44	270,4	5,60	270,4	73,11
0,74	2,096	4,393	1,54	4,665	21,76	2,85	17,29	298,0	5,70	298,9	89,34
0,76	2,138	4,572	1,56	4,759	22,65	2,90	18,17	330.3	5,80	330,3	109,1
0,78	2,181	4,759	1,58	4,855	23,57	2,95	19,11	365,0	5,90	365,0	133,2
0,80	2,226	4,953	1,60	4,953	24,53	3,00	20,09	403,4	6,00	403,4	164,8
ВЕЛИЧИНЫ ЗАТУХАНИЯ ЧАСТО ВСТРЕЧАЮЩИХСЯ ОТНОШЕНИЙ

1 #1

а = In , неп
«2

R.2» ОМ	/?!, ом			
	100	135	400	600
100	0	0,3	1,38	1,79
135	—0,3	0	1,08	1,49
400	-1,38	—1,08	0	0,41
600	—1,79	—1,49	—0,41	0

Приложение 5

ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ ПРИБОРЫ ДЛЯ НАЛАДКИ КАНАЛОВ
В ВЫСОКОЧАСТОТНОЙ СВЯЗИ

Наименование	Тип	X ар актер истина
Высокочастотный генера-	ГИВЧ-6	От 50 до 500 кгц, выход
тор  То же	12-035 «Тесла»	10 вт  От 0 до 600 кгц, выход
» »	НГ-53	10 вт  От 20 до 300 кгц, выход
» »	ГЗ-48	10 вт  От 20 до 200 кгц, выход
» »	ВМ-344	10 вт  От 20 до 200 кгц, выход
	ГЗ-36	10 вт  От 20 до 200 кгц, выход
Звуковой генератор	гз-зз	1 вт  От 0 до 20 кгц, выход Юет
То же	П-321	Ступенчатый от 0,3 до
Ламповый вольтметр	B3-13	3,0 кгц, выход ступен- чатый от — 6,0 до 4-2,0 неп  От 0,5 мв до 300 в
Селективный указатель	ИУУ-300	До 300 кгц
уровня То же	«Тесла»	До 600 кгц
Осциллограф	С1-35	—
То же	С1-22	—
» »	ВМ-370	—
Тестер	ТЛ-4	—
Наименование	Тип	Характеристика
Тесте р	Ц-20	
» >	ТТ-1	—
	Ц-316	—
Магазин затухания	МЗ-1 цлэм	100-омный
Частотомер	43 7	От 0 до 200 кгц
Частотомер	4-4-12	Ог 0 до 10 Мгц -т 1 гц
Испытатель ламп	ЛИЗ	—
Испытатель транзисторов	Л2-12	—
Испытатель емкостей и	Е12-1	—
индуктивностей А втотр а нсфор матор	ЛАТР	—.
Мегомметр	М-503М	—
Универсальная пробойная	УПУ-1м	—
установка		

Приложение 6

ПЕРЕЧЕНЬ ОСНОВНОГО ИНСТРУМЕНТА И МАТЕРИАЛОВ,
НЕОБХОДИМЫХ НАЛАДЧИКУ

Наименование	Количество
Электропаяльник 220 в на 50 вт		1 шт.
Набор отверток		1 комплект
Бокорезы 140 мм		1 шт.
Комбинированные пассатижи 150 мм		1 шт.
Плоскогубцы 150 мм		1 шт.
Пинцет 150 мм		1 шт.
Граммометр		1 шт.
Набор регулировок для телефонных реле		1 комплект
Набор щупов		1 комплект
Набор надфилей		1 комплект
Чисто де л		1 шт.
Кисточка для удаления пыли 		1 шт.
Зубная щетка для чистки контактов реле		1 шт.
Гаечные ключи от 3 до 14 мм		1 комплект
Монтерский нож	  Измерительные проводники гибкие, неэкранированные	1 шт.
С ОДНОПОЛЮСНЫМИ ВИЛКаМИ С ОбОИХ КОНЦОВ, ДЛИНОЙ 1 Л1	2 шг.
То же 1,5 м		4 шт.
То же 2,5 л		2 шт.
То же, экранированный, 2,5 м	  Измерительные проводники гибкие, неэкранированные с плоскими наконечниками для зажима под виню-	1 шт.
вую клемму, длиной 1м		4 шт.
Зажимы-крокодилы		10 шт.
Наименование	Количество
Размножитель на 5 пар гнезд с длинным шнуром . .	1 шт.
Переносная электрическая лампочка па 220 в и 60 вт	
с предохранительной сеткой и шнуром длиной 5—6л;	1 шт.
Подставка для паяльника с ящичком для припоя	
и канифоли 		1 шт.
Монтажные проводники		1 комплект
Канифоль 		20 г
Припой ПОС-ЗО		50 г
Кембриковая трубка		2 м
Лента изоляционная ПХВ 		1 моток
Общая тетрадь		1 шт.
Логарифмическая линейка 25 см		1 шт.
Таблица перевода в неперы		1 шт.
Нагрузочное сопротивление 100 ом, 10 вт		1 шт.
Нагрузочное сопротивление 600 ом			1 шт.

Приложение 7

ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РЕЗЕРВНЫХ

ИСТОЧНИКОВ ПИТАНИЯ
Преобразователи

Тип	Электродвигатель постоянного тока								
	U, в		Скорость, об/мин		Р, кет			I, а	
1	2		3		4			5	
ПО-1  ПТ-2,5  ПТ-5	но 220 ПО 220 НО 220		3 000  1500  1 500		1,61  3,4  6,1			19,6 9,8  38,2 19,1 65  32,5	
Тип	Генератор переменного тока 50 гц						К. п. д.		Вес, кг
	Р, кет	и, в		cos ф		/, а			
1	6	1		8		9	10		11
ПО-1 ПТ-2,5 ПТ-5	1  2,5 5	220  220  220		0,8  0,85  0,85		5J  7,7  15,4	0,4G  0,56  0,65		145  225  320
Продолжение прилож. 7

ДВУХМАШИННЫЕ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛИ

Электродвигатель постоянного тока				Синхронный генератор		
Тип	р, кет	и, “	Скорость. об/мин	Тнп	р, кет	и, «
1	2	3	4	5	6	7
П-21	1,5	220	3 000	АП-22	0,75	220
П-41	2,6	110, 220	1 500	АП-42	2	220
П-51	3,2	46—67	1 500	АПТ-42	2,2	220
П-51	4,0	НО, 220	1 500	СГ-4	3	220
П-52	8,0	110, 220	1 500	ЕСС-52-4М	6,25	380/220
П-62	14,0	220	1500	ЕСС-62-4м101	12	380/220

Примечание. Для запуска электродвигателей постоянного тока
поставляются магнитные пускатели серии ПП-1000-5000 на разные пусковые
токи 20—400 а.

ПОЛУПРОВОДНИКОВЫЕ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛИ

Тип	Напряже- ние сети, в	Потреб- ляемая мощность, кет	Выходная мощность, кеа	Выходное напряже- ние, в	К - и. д.	Вес, кг
ПС-2-220	-220	2,0	1,56	—220	0,7	100
ППТ-0/50	-24	0,77	0,500	~220	0,67	11
ААП-70	-24	—	0,22	—220	—-	—
И-5	-220	—	0,15	-24	—	—

Приложение 8

ПОЛУПРОВОДНИКОВЫЕ ТЕРМОСОПРОТИВЛЕНИЯ
(ТЕРМИСТОРЫ), ПРИМЕНЯЕМЫЕ В АППАРАТУРЕ

УПЛОТНЕНИЯ

В некоторых блоках аппаратуры уплотнения применяются терми-
сторы — полупроводниковые сопротивления, величина которых зави-
сит от температуры. Сопротивление термисторов уменьшается при их на-
гревании по нелинейному закону, что и определяет их применение в ка-
честве стабилизаторов напряжения контрольной частоты (ТП2/2 и
ТП 2/0,5), а также в качестве регулируемого сопротивления на входе
приемников в системе АРУ (ТКП-300). Конструктивно термисторы офор-
млены в виде радиоламп с октальным цоколем. Рабочее тело термосо-
противления находится в высоком вакууме.

Термосопротивления ТП2/2 и ТП2/0.5 являются термосопротивле-
ниями прямого подогрева. Их основные параметры и расположение вы-
водов представлены в табл. П8-1.
Наименование величины	ТП2/2	ТП2/0.5
Номинальное напряжение, в	2	2
Средний рабочий ток, ма . .	2	0,5
Наибольшее изменение напря- жения, в		0,4	0,4
Общий предел стабилизации, в ..............	1,6—3	1,6-3
Рабочая область по току, ма	0,4—6	0,2-2
Допустимая кратковременная перегрузка током, ма (не более 2 сек)		12	4

При изменении тока в пределах рабочей области напряжение на
термосопротивлении изменяется не более, чем это указано в графе
«Наибольшее изменение напряжения», за счет этого и осуществляется
стабилизация уровня контрольной частоты.

Наблюдается разброс параметров у различных экземпляров термо-
сопротивлений, но напряжение стабилизации любого исправного эк-
земпляра не выходит за пределы, указанные в графе «Общий предел
стабилизации».

Термосопротивления ТКП-300 являются переменными сопротивле-
ниями косвенного подогрева. Величина сопротивления определяется
током, проходящим через изолированную от тер-
мосопротивления подогревную обмотку. Подогрева-
тели обладают сопротивлением примерно 30—40 ом
и допускают питание их как постоянным, так и
переменным током (питание подогревателя перемен-
ным током осуществлено, например, в аппаратуре
типа МК при фиксированном положении АРУ).
Пробивное напряжение между полупроводниковым
элементом и подогревателем составляет 50 в.

Сопротивление полупроводникового элемента в
холодном состоянии должно быть не менее 10 ком,

минимальное сопротивление при максимальной мощности подогрева
300 ом. Максимальная мощность подогрева 20 мет, она определяется
максимальным током через термистор 20 ма. В рабочих режимах при
увеличении затухания в. ч. тракта за счет работы АРУ ток, проходя-
щий через подогреватель, увеличивается. При неправильной регули-
ровке системы АРУ этот ток может значительно превысить 20 ма,
и термистор выйдет из строя.

Термистор ТКП-300 является инерционным элементом с довольно
большой постоянной времени — 13,5 сек. Именно поэтому при измере-
нии регулировочной характеристики АРУ следует, изменив затухание
в. ч. тракта, фиксировать значение изменения выходной величины
(например, остаточного затухания) не раньше чем через 13,5 сек.

Расположение выводов термистора ТКП-300 приведено на рисунке.

Напряжение сигналов переменного тока, подаваемых на рабочее
тело (ножки 1—5), не должно превышать 0,75 в, так как в противном
случае термистор может выйти из строя.
Приложение 9

НОМОГРАММА ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ АКТИВНОЙ СОСТАВЛЯЮЩЕЙ

ПОЛНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ

Приложение 10

Министерство энергетики и электрификации СССР  Название и адрес организации, производящей наладку	Протокол № проверки и настройки фильтра присоединения и в. ч. кабеля	Энергосистема  Объект (станция, подстанция)  Присоединение  Дата	 197...	г.

1. Паспортные данные

Фильтр присоединения								Кабель		Линия		
Завод	Тип	Заводской номер	Год выпуска	Место установки	Llt  мгн	Ь2, мгн	Скаб' пф	Тип	Длина, М	Напряжение, кв	Фаза	Длина, км
												

2. Соединения

3. Проверка изоляции

Диапазон или моди- фикация фильтра	Полоса пр опус- кания, кгц	Соединение обмоток	
		линейной	кабельной
то сл			

Сопротивление изоляции, Мом

всей схемы
относительно
корпуса

между
обмотками
фильтров

между обмоткой
и жилой кабеля

Пр обивное
напряжение
разрядника,
“макс

ЛИТЕРАТУРА

1.	А г а ф о н о в С. С., Каган В. Г,, Михайлов К- Е.,
Цитвер И. И., Проектирование высокочастотных каналов связи
по проводам линий электропередачи, М., «Энергия», 1967.

2.	Вопросы эксплуатации устройств связи в энергосистемах, М.,
Госэнергоиздат, 1962.

3.	Под общ. ред. Б. П. Белоуса, Вопросы эксплуатации уст-
ройств связи в энергосистемах, вып. 7., М., «Энергия», 1966.

4.	М и к у ц к и й Г. В., Устройства обработки и присоединения
высокочастотных каналов, М., «Энергия», 1966.

5.	Быховский Я. Л., Ми куц кий Г. В., Соколов
В. Б., Расчет высокочастотных каналов по линиям электропередачи,
Госэнергоиздат, 1959.

6.	Б о с ы й Н. Д., Каналы связи, Киев, Гостехиздат УССР, 1963.

7.	П о л е х и н С. И., Теория связи по проводам, М., «Связь», 1965.

8.	Наладка высокочастотных каналов связи и телемеханики по
проводам линии электропередачи, Госэнергоиздат, 1958.

9.	П у х а л ь с к и й А. И., Измерения в дальней связи, М.,
Связьиздат, 1952.

10.	Н е й м а н Л. Р., К а л а н т а р о в П. Л., Теоретические ос-
новы электротехники, ч. 2., М., Госэнергоиздат, 1959.

11.	Соловьев Н. Н., Основы измерительной техники провод-
ной связи, т. 2., М., Госэнергоиздат, 1958.

12.	Инструкция по приемке в эксплуатацию высокочастотных ка-
налов телефонной связи и телемеханики по линиям электропередачи,
М., «Энергия», 1968.

13.	Высокочастотные тракты по линиям электропередачи. Рекомен-
дации и нормы, М., «Энергия», 1964.

14.	Вейс Н. А., Включение аппаратуры уплотнения на обходе
через Г-образные удлинители. Вопросы эксплуатации устройств связи
в энергосистемах, вып. 5, 1964.

15.	М а л ы ш е в А. И., Аппаратура высокочастотной связи и те-
лемеханики типов МК-58 и КП-59 по линиям электропередачи, М.,
Госэнергоиздат, 1961.

16.	Двиногорцев Г. П., Новиков В. А., Р е з в я -
ков А. П., Теория дальней связи, М., Связьиздат, 1960.

17.	Бердичевский И. М., Константиновский
А. Е., Синьчугов Ф. И., Комплексная автоматизация и телеме-
ханизация высоковольтных сетей, М., «Энергия», 1967.
СОДЕРЖАНИЕ

Предисловие..................................................... 3

Раздел первый

Общие сведения о высокочастотных каналах по проводам ли-
ний электропередачи и анализ проектных решений

1-1. Принцип передачи сигналов по линиям высокого на-

пряжения и особенности высокочастотных каналов . .	5

1-2. Назначение и схемы присоединения высокочастотных
каналов ......................................... 7

1-3. Анализ проектных решений и расчет затухания высо-
кочастотного тракта ............................. 9

1-4. Определение величины допустимого	затухания	....	22

1-5. Краткие сведения об электропитании средств связи .	.	23

Раздел второй

Настройка элементов обработки и присоединения

2-1. Схемы заградителей.................................. 24

2-2. Схемы, расчет и технические данные заградителей	37

2-3. Проверка, измерения и настройка заградителей	....	52

2-4. Конденсаторы связи.................................. 57

2-5. Фильтры присоединения............................... 60

2-6. Высокочастотные кабели...........................  .	83

2-7. Разделительные фильтры.............................. 85

Раздел третий

Измерения при наладке каналов связи

3-1. Уровни передачи..................................... 90

3-2. Методы измерения затухания.......................... 91

3-3. Измерение сопротивлений. Согласование............... 95

3-4. Измерение нелинейных искажений..................... 100

3-5. Измерение частоты и фазовой	постоянной. . . .	107

3-6. Погрешность измерения, обусловленная включением
измерительных проводов и приборов ............. 114

3-7. Упрощение вычислений некоторых соотношений, наи-

более часто встречающихся при наладке каналов связи 115
Раздел четвертый

Измерение характеристик высокочастотного тракта

4-1. Измерение уровня помех в высокочастотных трактах 119

4-2. Измерение частотной характеристики затухания в. ч.
тракта.......................................... 122

4-3. Измерение затухания высокочастотных трактов с от-
ветвлениями ..................................   127

4-4. Измерение переходных затуханий между высокочас-
тотными трактами................................ 130

4-5. Влияние высокочастотного обхода на затухание вы-
сокочастотного тракта........................... 134

4-6. Измерение величины дополнительного затухания,
вносимого промежуточной и параллельно подключен-
ной аппаратурой................................. 138

4-7. Взаимные влияния между параллельно работающими
каналами связи ................................. 141

4-8. Соотношение сигнал/помеха	в приемниках........ 149

Раздел пятый

Настройка высокочастотной аппаратуры уплотнения

5-1. Подготовка аппаратуры уплотнения к проверке и
настройке....................................... 152

5-2.	Проверка	аппаратуры........................... 153

5-3.	Проверка и настройка	отдельных блоков......... 162

5-4.	Настройка фильтров аппаратуры................. 173

5-5. Настройка усилителей промежуточной и высокой ча-
стоты .......................................... 177

5-6.	Автоматическая регулировка уровней (АРУ)......	182

5-7. Наладка автоматики аппаратуры высокочастотной
связи и проверка соединительной линии........... 184

5-8. Проверка и настройка аппаратуры па экнвалент линии	197

5-9.	Резервные источники электропитания............ 202

5-10. Составление технического отчета.............. 204

Раздел шестой

Наладка аппаратуры в канале связи

6-1. Измерение частотной характеристики входного сопро-
тивления приемопередатчика...................... 205

6-2. Измерение остаточного затухания............... 205

6-3. Проверка тракта приема........................ 207

6-4. Регулировка каналов управления................ 227

6-5. Измерение стабильности канала связи........... 234

Приложения............................................... 236

Литература .............................................. 253