/
Теги: методы и оборудование для термической обработки журнал холодильная техника
ISBN: 0023-124X
Год: 1982
Текст
ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ МИНИСТЕРСТВА
МЯСНОЙ И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
И КОЙСТРУКТОРСКО-
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
1
1982
-МОСКВА
'издательство -легкая и пищевая промышленность-
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
Решения ноябрьского A981 г.) Пленума ЦК
КПСС — в жизнь! 2
РЕШЕНИЯ XXVI СЪЕЗДА КПСС — В ЖИЗНЬ!
За экономию материальных и энергетических
ресурсов
Сергиенко А. Н. Экономить ресурсы, работать
рационально и эффективно 5
Коваль В. В. Задачи Росмясомолторга по
развитию производства мороженого и
быстрозамороженных плодов, ягод и овощей 7
Середа Н. П. Развитие производства
мороженого на московских хладокомбинатах 10
Крайнев Ю. А. Резервы роста производства
мороженого на ленинградских хладокомбинатах 13
Баевская Л. В. Новые тенденции в
проектировании и строительстве фабрик мороженого и
цехов замораживания плодов, ягод и овощей 15
Бахвалов О. А. Резервы повышения
эффективности работы хладокомбинатов системы
торговли РСФСР 18
Чистов Л. П. Пути экономии сырьевых и
топливно-энергетических ресурсов на
Вологодском хладокомбинате 21
Бригадной форме организации и
стимулирования труда — широкое внедрение!
Слепендяев В. В. Опыт внедрения бригадной
формы организации труда на Рязанском
специализированном производственном
комбинате по торговой технике 2\
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Агафонычев В. П., Гасанов Г. И., Латышев
В. П. Оптимизация режимов работы
сублимационной установки 26
Моисеев А. В., Глухман В. Н., Иванова Н. Г.,
Кузнецова Т. Е., Фомин М. Е. Модульная
сублимационная установка РЗ-Ф901 30
Стройков Л. Н. О методах наладки и
регулирования поверхностных воздухоохладителей 33
Пушкарева С. А., Головачева И. П. Влияние
холодильных сред на некоторые свойства ком-
— позиционных электролитических покрытий 36
- юбко А. П., Крутова Е. Ам Макарова Н. Ам
МС Овчинникова С. И. Оптимальные условия
хранения и транспортировки копченой рыбы 39
Моисеева Е. Л., Баландина Г. А., Ноздрюхина
3. М. Ускоренный метод определения
количества психротрофных бактерий на
охлажденном мясе 44
Фильчакова Н. Н., Панкова Р. И. Выбор
эффективных способов охлаждения творога 47
ОБМЕН ОПЫТОМ
Яновский В. С. Опыт контейнерной доставки
фасованного сливочного масла в торговую
сеть 49
Юсов В. Л„ Писаренко Г. В. Ремонт
перекрытий производственных холодильников 51
ИЗОБРЕТЕНИЯ 52, 58
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Дерябин Н. С, Свердлов А. И. Ручные силь-
фонные вентили 54
Из истории развития отечественной
холодильной техники
Гоголин В. А. Развитие холодильного дела в
дореволюционной России 59
РЕФЕРАТЫ 62
CONTENTS
Decisions of November A981) Plenum of CC
CPSU Into Life! 2
DECISIONS OF XXVI CONGRESS OF
CPSU INTO LIFE!
For Economy of Material and Energy Resources
Sergienko A. N. For Economy of Resources,
Rational and Effective Work 5
Koval V. V. Tasks of Rosmyasomoltorg on
Developing Production of Ice Cream and Quick-
Frozen Fruits, Berries and Vegetables 7
Sereda N. P. Development of Ice Cream
Production at Moscow Refrigerated Combines 10
Krainev U. A. Reserves for Increasing Ice Cream
Production at Leningrad Refrigerated
Combines 13
Bayevskaya L. V. New Trends in Projecting and
Building Ice Cream Factories and Shops for
Freezing Fruits, Berries and Vegetables 15
Bakhvalov O. A. Reserves for Increasing
Operation Effectiveness of Refrigerated Combines in
Commercial System of RSFSR 18
Chistov L. P. Means for Economizing Raw
Material and Fuel-Energy Resources at Vologda
Refrigerated Combine 21
Wide Introduction of Brigade Form of
Organizing and Stimulating Labour!
Slependyayev V. V. Experience of Introducing
Brigade Form of Organizing Labour at Ryazan
Specialized Production Combine of Commer-\
cial Equipment \ 24
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
Agafonychev V. P., Gasanov G. I., Latyshev \
V. P. Optimization of Operating Conditions of 26
Sublimation Plant
Moiseyev A. V., Glukhman V. N., Ivanova N. G.,
Kuznetsova T. E., Fomin M. E. Module
Sublimating Plant P3-F901 30
Stroikov L. N. Methods of Adjusting and
Regulating Surface-Type Air Coolers 33
Pushkareva S. A., Golovacheva I. P. Influence
of Refrigerating Media on Some Properties of
Compound Electrolytic Coatings 36
Dyubko A. P., Krutova E. A., Makarova N. A.,
Ovchinnikova S. I. Optimum Conditions of
Storing and Transporting Smoked Fish 39
Moiseyeva E. L., Balandina G. A., Nozdryukhi-
na Z. M. Acselerated Method of Determining
Quantity of Psychrotrophic Bacteria on
Chilled Meat 44
Filchakova N. N., Pankova R. I. Selection of
Effective Methods of Cooling Crude Sour
Milk Curd 47
PRACTICE EXCHANGE
Yanovsky V. S. Experience of Containerized
Delivery of Prepacked Butter to Trade
System 49
Usov V. L., Pisarenko G. V. Repair of Roofings
at Production Cold Stores
INVENTIONS 52
REFERENCE DATA
Deryabin N. S., Sverdlov A. I. Manually
Operated Bellows Valves
From History of Native Refrigerating
Engineering
Gogolin V. A. Development of Refrigeration in
Prerevolutionary Russia
SUMMARIES
51
58
54
59
62
Sg> Издательство «Легкая и пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1982 г.
просов остается устранение отказов в
работе оборудования на объекте. Кто
должен устранять этот отказ —
слесарь по обслуживанию, служба
диспетчера или ОТ К? Был опробован
вариант устранения отказов в работе
оборудования контролером ОТ К.
Если контролер ОТ К принял ремонт, то
он и отвечает за качественную и
безотказную работу оборудования в
течение 3 мес, т. е. до следующего ремонта.
Премия бригады зависит от количества
отклонений от стандарта на объекте,
предъявленном ОТ К, а премия
контролера ОТ К — от количества отказов в
работе оборудования: чем меньше
отклонений от стандарта
устанавливает контролер, тем выше премия
бригаде; чем меньше отказов, тем выше
премия работников ОТ К.
Для успешного , функционирования
бригад необходимо также
своевременно обеспечивать бригады
транспортом, запасными частями и
материалами, усовершенствовать планирование
и подготовку производства. Каждое
подразделение предприятия должно
быть материально заинтересовано в
создании бригадам нужных условий
для высокопроизводительного труда.
Требуется изменить структуры цехов,
НАУКА,
'ТЕХИМНА^
ТЕХНОЛОГИЯ
УДК 66.047.25.001.375
ОПТИМИЗАЦИЯ РЕЖИМОВ РАБОТЫ
СУБЛИМАЦИОННОЙ УСТАНОВКИ
Канд. техн. наук В. П. АГАФОНЫЧЕВ,
канд. физ.-мат. наук Г. И. ГАСАНОВ
НПО «Комплекс»
Канд. техн. наук В. П. ЛАТЫШЕВ
ВНИКТИхолодпром
При сублимационном консервировании
пищевых продуктов и биологических
материалов необходимо знать
оптимальные режимы работы
сублимационных установок.
отделов; разработать систему оплаты
труда инженерно-технических
работников, служащих и рабочих, которая
в полной мере будет соответствовать
современным требованиям
производства; определить для всех бригад
комбината конечный вид продукции;
перестроить планирование не только на
комбинате, но и в тресте «Росторг-
монтаж».
Каждый работник предприятия
должен принимать активное участие во
внедрении бригадного метода
производства работ. Следует
активизировать деятельность совета бригадиров.
В настоящее время на комбинате в
качестве эксперимента внедрена
безнарядная повременно-премиальная
система оплаты труда для
электромонтажников, разработанная на основе
опыта оплаты труда Волжского
автозавода в г. Тольятти.
В одиннадцатой пятилетке перед
комбинатом стоят большие задачи.
Главная — улучшение обслуживания
торгово-технологического и
холодильного оборудования на предприятиях
торговли и общественного питания.
Внедрение бригадной формы
организации труда и прогрессивных методов его
оплаты позволит решить эти задачи.
Авторами методом математического
моделирования с помощью ЭВМ
определены оптимальные условия
сублимационной сушки. В отличие от
оптимизации путем исследования
реального объекта применение
указанного метода позволяет достаточно
просто и надежно анализировать процесс,
сократить сроки проектирования в
результате снижения доли трудоемких
и дорогих экспериментальных
исследований, а также проектировать новую
технику и управлять
производственным процессом с помощью ЭВМ.
В качестве объекта оптимизации
выбраны сублимационные установки
типов ОПСУ-01М B-я модель) и
РЗ-Ф901 (МСУ-20), укомплектованные
электрическими трансформаторами
типа ТПТ и холодильной машиной
ФДС-10М. Объект сушки — творог
диетический (ОСТ 4925—71).
Математическая модель процесса
состоит из двух частей. Первая — вклю-
* * *
26
чает уравнения и условия,
описывающие динамику процесса. Вторая —
критерий оптимизации.
Продолжительность тк процесса сушки
определяли по формулам, опубликованным в
работе [2]. Конечную влажность
объекта сушки W2 рассчитывали по
зависимостям, приведенным в работе [3].
Мольную долю воды в объекте сушки
г|? вычисляли из следующей системы
нелинейных уравнений:
0)
lgY = (l —^J@,093r2 —35,645),
где рп — давление водяного пара над объектом
сушки;
Р? — давление насыщенного пара воды при
температуре Т2;
у — коэффициент, учитывающий
отклонение свойств реального раствора от
идеального;
Т2 — максимальная температура объекта
сушки.
Средневременные коэффициенты
теплопроводности Хг и Х2 соответственно за
период постоянного энергоподвода хг
и за периоды снижения энергоподвода
т2 и досушки т3 определяли с помощью
метода, опубликованного в работе [4],
по известным теплопроводностям
компонентов, входящих в объект сушки,
их массовой доли и плотности. Для
расчета получена зависимость,
основанная на этом методе:
+ Рв Wl l-Wi J« B)
где р0 — начальная плотность объекта
сушки;
Ро» Рж» Рв — плотность компонентов;
^с, А,ш, Хв — теплопроводность
компонентов;
5с, ?яг—массовая доля компонентов;
Wt — влажность объекта сушки в
*-тый момент процесса;
W0 —- начальная влажность объекта
сушки;
индексы с, жj в—соответственно сухие
вещества, жир, вода.
Долю вымороженной воды со в
объекте сушки рассчитывали по
соотношению:
где / — доля воды в жидкой фазе.
На основании экспериментальных
данных [1,5] нами были получены
формулы для определения теплоты
сублимации гс и испарения воды из
творога ги:
гс =956,609—0,627 74;
D)
ги =874,375 — 0,6582 Т2,
где Ti — температура сублимации объекта
сушки.
Значение удельной энтальпии
объекта сушки ьг и i2 определяли по данным
работы [8].
Из технологических условий на
параметры системы были наложены
следующие ограничения:
№2<0,04; E)
fc^-V' F)
где h — определяющий размер объекта сушки;
ДТ — разность между температурами объекта
сушки — максимальной Т2 и
сублимации Тг\
<7i — плотность начального теплового потока.
В случае сушки гранул, кроме
условия F), для величины h существует
также ограничение:
h > 6- Ю-3. G)
При определении эффективности
процесса сублимационной сушки обычно
выделяют два основных показателя:
производительность сублимационной
установки и затраты энергии на
проведение процесса. Авторами предложен
критерий /, который учитывает оба
эти показателя:
где П — производительность установки на
единицу площади или объема сублимато-
ра;
3 —затраты на единицу продукции,
полученной в данной установке в течение
года.
Оптимизационная задача сводится к
нахождению /=тах.
Решение этой задачи позволит найти
оптимальные значения параметров
систем сублимационной установки.
Сначала следует определить
производительность установки и затраты на
сушку.
Производительность оборудования
оценивают с помощью величин IJF и
Пу, называемых соответственно
напряжением по влаге рабочей поверх-
27
ности и объему сушильной
установки [6].
П
т
т
tfv = "
УТц
(9)
A0)
где /п —масса объекта сушки, которая
высушивается за рабочий цикл;
F — рабочая поверхность установки;
Тц — продолжительность рабочего цикла,
тц = тк + тп>*
Трь тп — продолжительность процесса сушки и
подготовительно-заключительных
операций, в данном случае принято
тп = 1,0;
V —объем сушильной установки.
В промышленности применяют два
основных варианта: сушка продукта
сплошным слоем в плоском противне и
в гранулированном виде в оребренном
противне. К оребренному противню
энергия подводится только к днищу,
а к плоскому — сверху и снизу (рис. 1).
Последняя схема энергоподвода
имеет наибольшее распространение в
промышленности.
Для первого случая
Пгс
Ро.<
(а — 26) F — 26J/1
- ab (тк — тп)
nvc =
2/1+6
для второго:
2hH (Ь — 26)
nFv = Ро. г
а —<
аЪ (тк — тп) 2/i + 6
Яг =¦
nFp
Я + 6 '
A1)
A2)
A3)
A4)
где р0 с, р0 г — плотность объекта сушки;
а — длина противня;
Ь — ширина днища противня.
I?/
zzzzzzzzziJ
Hi
Л
_^1
т
Т 1
- 1
1~Ч
fcJ
И"
1 ~зг 1
Ш
- ~
|-_|
а
tf
\ ~~
] ~Г 1
- 1
Н^
1~ д
]~_
кг
1.Т. .1
3 — й
1 — р
iv/AJ
Годовую производительность
установки определяли по следующим
формулам:
A5)
A6)
Я
nFxyz;
I7y = nvxyz,
Hi
Рис. 1. Варианты организации сушки:
а— в слое; б — в гранулах; h— определяющий
размер объекта сушки; qt — тепловой поток; 6 —
толщина стенки противня; Н — высота ребра противня
где х — количество противней в одной
установке;
у —рабочее время установки в течение
суток;
г — количество рабочих дней в году.
Затем находили затраты 3 системы
на единицу продукции, получаемой в
данной установке в течение года:
3 =С+ ?н д*
A7)
где С — затраты энергии наУдесублимацию;
Kt — капитальные затраты на систему
энергоподвода;
/С2 — капитальные затраты на систему де-
сублимации;
En — нормативный коэффициент
эффективности капитальных затрат, ?н= 0,15.
В расчете учитывали статьи затрат,
изменяющиеся для рассматриваемых
вариантов организации и процесса сушки.
Затраты энергии на десублимацию
(рис. 2) при Тг > 243 К
С = 3—1,1.10-27!;
при 228 < 7\<243 К
С = 0,43;
при 7\<228 К
С = 8,2 — 3,43.10-2Г1.
Рис. 2. Зависимость затрат энергии С на
десублимацию 1 кг воды от температуры
сублимации Тг для холодильной машины ФДС-
10М [8] при разности температур сублимации
и кипения хладагента 10 К
28
Капитальные затраты на систему
энергоподвода /Ci определяли
следующим образом. Задавались значениями
qx и находили величину мощности
системы энергоподвода Р:
P = qlSA0-*f A8)
где s — поверхность нагрева.
В случае сушки гранул
Р=^ор-|0~3' A9)
где &ор — коэффициент оребрения противня,
а — б
бор = 2 (Я + б) 2/1 + 6 •
Согласно технологическим условиям
~^-<3.10*. B0)
Далее находим:
Р
V«:«i = -g7", B1)
Yi — символ, обозначающий — «для любого Ь;
tit — количество трансформаторов;
?г — мощность одного трансформатора.
Если значение п. дробное, то его
округляли путем увеличения до
следующего целого числа. Определяли
величину
Yi-n*i = *Лк- B2)
Отсюда находили
/C1==minn*, B3)
где л* —количество трансформаторов,
соответствующее минимуму Ki;
y\i — стоимость t-ro трансформатора.
Далее определяли капитальные
затраты на систему десублимации /С2. Для
этого задавались значением qx и
рассчитывали требуемую нагрузку А на де-
сублиматор:
А = 860 qt.
По характеристике холодильной
машины [7] определяли количество
холодильных машин т\
А
где Q0 — холодопроизводительность одной
холодильной машины;
Холодопроизводительность Q0 равна:
при 7\>243 К
Q0 = 1960,75 Ti— 460680;
при 228 < 7\<243К
q0 = 53000;
при 7\<228К
Q0 = 100 ехр @,08 Тг — 1,197),
тогда
/С2=9000 т.
Таким образом, рассмотрены все
факторы, определяющие критерий
задачи.
С предложенной моделью был
проведен эксперимент на ЭВМ. Входные
параметры изменялись в следующих
диапазонах:
— 70 < Тг < 0 (шаг = 5);
0<Т2<45 (шаг =5);
Ю-3 < /i< 15-Ю-з (шаг _, ю-з);
0,5.103^^<10.103 (шаг=0,5.103).
Всего было произведено 4500
экспериментов, по результатам которых был
найден максимум функционала (8) и
фиксированы соответствующие
значения необходимых параметров модели.
Эти величины являются оптимальными
относительно выбранного критерия (см.
таблицу).
Вариант
сушки
В слое
В гранулах
я
t-
«>
1,5
2,5
4,7
4,7
О
Я
•sf
4
2
6
6
о
н
—45
-10
—45
—45
о
н
45
45
45
45
Параметр,
по которому
рассчитана
производительность
установки
nF
Пу
nF
Пу
Анализ результатов, представленных
в таблице, позволяет сделать ряд
выводов, имеющих практическое
значение. При проведении сушки в слое и в
гранулах температуру Г2 следует
поддерживать на уровне, максимально
допустимом по технологической
инструкции.
Плотность начального теплового
потока нагревательных панелей qx при
сушке в гранулах должна быть в 2—
3 раза выше, чем при сушке в слое.
Оптимальное значение 7\ при сушке в
слое зависит от параметра, по
которому рассчитана производительность
установки (#F или Пу). При сушке гранул
эта зависимость отсутствует.
Варианты параметров сушки в слое
и гранулах, указанные в таблице, были
29
проверены на опытной установке.
Получены положительные результаты,
которые использованы при эксплуатации
модульной сублимационной установки
РЗ-Ф901.
Список использованной литературы
1. Г у й г о Э. И., Ж У Р а в с к а я Н. К.,
Каухчешвили Э. И.
Сублимационная сушка в пищевой промышленности.
М., Пищевая промышленность, 1972.
2. Латышев В. П., Агафоны-
ч е в В. П. Метод расчета
продолжительности сублимационной сушки творога.
— Холодильная техника, 1979, № 12.
З.Латышев В. П., Агафоны-
ч е в В. П. Метод расчета давления
водяного пара над пищевыми продуктами
в широком диапазоне влагосодержаний. —
Холодильная техника, 1978, № 12.
4. Л а т ы ш е в В. П. Метод
приближенного расчета коэффициента
теплопроводности некоторых пищевых продуктов. —
Холодильная техника, 1979, № 10.
5. Латышев В. П., А г а ф о н*ы-
ч е в В. П. Давление водяного пара над
творогом и теплота испарения воды из
него. — Холодильная техника, 1979, № 5.
6. Л ы к о в М. В. Сушка в химической
промышленности. М., Химия, 1970.
7. Холодильные машины и аппараты.
Каталог. Часть 2. М., ЦИНТ Ихимнефте-
маш, 1971.
8. Latyshev V. P., OzerovaT. M.,
Agafonychev V. P. а. о. —
Proceedings of the XV International Congress
of Refrigeration, Venezia, 1979, В1-66.
УДК 66.047.25
МОДУЛЬНАЯ СУБЛИМАЦИОННАЯ
УСТАНОВКА РЗ-Ф901
А. В. МОИСЕЕВ,
канд. техн. наук В. Н. ГЛУХМАН,
Н. Г. ИВАНОВА,
канд. техн. наук Т. Е. КУЗНЕЦОВА,
М. Е. ФОМИН
НПО «Комплекс»
Экспериментальным конструкторским
бюро НПО «Комплекс» разработана
сублимационная установка
периодического действия РЗ-Ф901, которая с
января 1980 г. эксплуатируется на
заводе медпрепаратов Армавирского
мясоконсервного комбината. Она
предназначена для вакуумной
сублимационной сушки органопрепаратов и
специального сырья (пепсин, желчь,
эндокринное сырье и др.). В равной степени
ее можно использовать для сушки
любых влагосодержащих продуктов
питания и материалов, в том числе
мясных и молочных продуктов.
Техническая характеристика модульной
установки РЗ-Ф901
Рабочая площадь противней, м2 19,8
Эффективная льдоемкость десубли- До 600
матора, кг
Температура наружной поверхности До —60
десублиматора, °С
Рабочее разрежение в сушильной До 6
камере, Па
Время создания рабочего разреже- 10
ния, мин
Установленная мощность, кВт 147
Удельный расход электроэнергии на 3,15
1 кг испаренной влаги, кВт
энергопитания теплоподвода 0,97
теп лоподвода 0,83
Удельная тепловая нагрузка на еди- От 1,5
ницу поверхности противней, кВт/м2 до 3,5
Площадь, занимаемая смонтирован- 84
ной установкой (с холодильной
машиной МКТД 30-2), м2
Масса сублиматора в сборе, кг 6250
Количество противней, шт. 68
При создании установки РЗ-Ф901
были использованы последние достижения
в области сублимационной техники и
опыт эксплуатации отечественных
установок: СУ-3,0, ОПСУ-01, СУ-250 и
др. Основная особенность установки,
отличающая ее от существующих,—
модульное исполнение сублиматора,
позволяющее кратно увеличивать
производительность благодаря
соединению двух, трех и более модулей.
ABCD
ИИ
Ао-Г
до-\
1
5
/ г-
1
Хлад\
агенпл
k-»J»A>J
н !
aa-La>J
е! Ь
А
I
[
/
1
У 1
4 Сигнализация
1
Ч
8
^1
/3
-о/?
-°в
Щ
Принципиальная схема сублимационной
установки РЗ-Ф901:
/ — сублиматор; 2 — десублиматор; 3 — пульт
управления вакуумной и холодильной системами; 4 —
блок управления вакуумной и холодильной
системами; 5 — холодильная машина МКТДЗО-2; 6 — блок
контакторов; 7 — трансформатор ТПТ 63/150-4; 8 —
пульт управления энергопитанием и автоматикой
30
Установка (см. рисунок), включает
системы: вакуумную (сублиматор,
вакуум-насосы ВН-7 и НВЗ-20),
холодильную (десублиматор, холодильная
машина МКТД 30-2), энергоподвода
(трансформатор ТПТ 63/150-4, блок
контакторов, пульт управления).
Сублиматор проходного типа с
крышками по торцам имеет
прямоугольную форму. По его центру на
подвесных путях установлена продуктовая
тележка с противнями для продукта.
По обеим внутренним сторонам
сублиматора также на подвесных путях
помещаются две энергетические
тележки с консольным расположением
нагревательных панелей. Специальная
компоновка нагревательного
элемента — кабеля КНМСС — в панели
обеспечивает необходимую равномерность
температурного поля.
Панели прошли успешную проверку
на установке СУ-3,0 [4]. За
энергетическими тележками в корпусе
сублиматора с двух сторон расположены
парные секции трубчатого десублиматора
(по три с каждой стороны),
подключенные к автономной машине, с
непосредственным кипением в них хладагента
R22. В трубы десублиматора установки
для интенсификации теплообмена [2]
введены ш ^цилиндрические вставки.
Хладагент кипит в узких кольцевых
каналах — щелях шириной 1,8 мм.
В результате в два раза уменьшились
габаритные размеры десублиматора.
Для более полного улавливания
паров, не сконденсировавшихся на
поверхности десублиматора, в
вакуум-проводе установлена ловушка,
представляющая собой решетку из полых трубок,
которая соединена с паровым и
жидкостным коллекторами десублиматора [1].
На каждую секцию десублиматора
(без изменения величины разрежения в
!; сушильной камере) можно наморозить
f до 200 кг льда. Графики работы
установки и времени оттаивания
десублиматора составляют с учетом
количества и влажности загружаемого
продукта, продолжительности его сушки и
указанной величины эффективной
л ьдоемкости секций.
Испытания установки РЗ-Ф901 на
мясе в кусках, проведенные для
сопоставления ее с лучшей отечественной
моделью СУ-3,0 (с модернизированной
системой энергоподвода), показали,
что по основным
технико-эксплуатационным показателям разработанная уста-
Показатели
СУ-3,0
Объемная
производительность, кг/м3 за цикл (по
испаренной влаге)
Съем продукции с 1 м2
занимаемой площади,
кг/м3 за цикл (по
испаренной влаге)
Продолжительность
цикла, ч
Максимальный удельный
теплоподвод к продукту,
кВт/м2
Удельная льдоемкость
десублиматора, кг/м2
Температура поверхности
десублиматора, °С
Рабочее давление в
сублиматоре, Па
Удельное потребление
электроэнергии на
теплоподвод к продукту (по
испаренной влаге), кВт/кг
новка имеет преимущества (см.
таблицу).
Основной показатель работы
установки — напряжение рабочего объема
сублимационной камеры по сырью
(объемная производительность), кг/(м3Х
Xсутки),— для установки РЗ-Ф901
выше, чем для других отечественных и
зарубежных [3], и равна:
ОПСУ-01 (СССР) 87
СУ-3,0 (СССР) 133
РЗ-Ф901 (СССР) 171
«Виккерс Армстронг» (Великобритания) 95
«Атлас-Рей-75» (Дания) 131
«Стоке» (США) 86
«Хохвакуум-Дрезден»-Т-75 (ГДР) 116
«Лейбольд» (ФРГ) 120
«Киова» (Япония) 159
При монтаже установки РЗ-Ф901 не
требуется отдельного фундамента. Она
может быть размещена в одном или
двух помещениях. В этом случае
обеспечивается стерильность рабочей
камеры. Корпус сублиматора
теплоизолирован, поэтому можно замораживать
продукт перед сушкой непосредственно
в сублиматоре. Для этого в нем
предусмотрены вентиляторы, создающие
циркуляцию охлажденного десублимато-
ром воздуха.
Замораживание продукта
непосредственно в сублиматоре экономически
оправдано при выполнении одного —
двух циклов сушки в сутки.
На заводе медпрепаратов
Армавирского мясоконсервного комбината уста-
31
новка обеспечивает сублимационную
сушку сырья, предназначенного для
производства медпрепаратов.
Основной вид сырья, подлежащего
сублимационной сушке,— высол
пепсина. Время замораживания 140—
160 кг пепсина (до температуры
—22 °С) в среднем 2,5—3 ч.
Высол пепсина сушат в следующей
последовательности. Равными
порциями его раскладывают на противни
равномерным слоем. При этом в продукт на
разной высоте (поверхность, центр,
низ) вводят контрольные термопары.
Затем противни устанавливают в
ячейки продуктовой тележки,
выведенной из сублиматора, одновременно
пускают холодильную машину и
включают одну из трех парных секций де-
сублиматора. После чего продуктовую
тележку вкатывают в сублиматор,
термопары подключают к системе
контроля и управления процессом.
Сублиматор герметизируют и включают
вентилятор. Интенсивная циркуляция
воздуха обеспечивает распределение
низкой температуры по всему объему
камеры. При достижении температуры
высол а, равной —22 '-= 25 °С,
вентиляторы отключают, включают вторую
секцию десублиматора и вакуум-насос
ВН-7, предназначенный для создания
начального вакуума, равного рабочему,
после чего его отключают и пускают
два насоса НВЗ-20 (или один, в
зависимости от нагрузки).
После выравнивания температуры
высола по толщине слоя, которую
контролируют по показаниям
потенциометра КСП-4 на пульте управления, на
нагреватели подают напряжение.
Пепсин сушат при ступенчатом
понижении напряжения, обеспечивающем
температуру наружной поверхности
нагревательных элементов от 160 до
50 °С. На последней ступени тепло к
продукту подводится при включенном
напряжении по схеме «включено —
выключено» специальной импульсной
системой, в которую заложен набор
заданной программы по длительности
импульсов.
В системе управления
энергоподводом предусмотрены реле времени,
позволяющие осуществить процесс
сушки автоматически по заданной
программе в соответствии со способом
сушки по экстремальным температурам (для
пепсина 37 °С). Сушка заканчивается
при температуре поверхности, центра
слоя и нижних слоев у днища противня
порядка 25—27 °С, что обеспечивает
заданную влажность продукта.
Сухой пепсин после измельчения и
доведения до стандартной активности
(добавлением соли) упаковывают в
специальную тару и отправляют
потребителям. Установку обслуживает один
оператор VI разряда. В результате
испытаний установки выявлено
следующее:
система энергоподвода создает
необходимый для проведения процесса
сушки тепловой поток (для пепсина до
1,5 кВт/м2), сушка продукта на
противне осуществляется равномерно,
нагревательные панели удобны в
эксплуатации, доступны для санитарной
обработки;
десублиматор обеспечивает
необходимую для проведения процесса сушки
температуру (до —60 °С), лед по длине
труб намораживается равномерно;
с помощью приборов автоматики,
смонтированных на пульте управления„
достигаются необходимая точность
регулирования и контроль за процессом
сушки.
Промышленная эксплуатация
установки в течение 1,5 лет показала ее
высокую надежность, простоту
обслуживания и санитарной обработки.
Активность сухого пепсина (говяжьего)>
вырабатываемого на этой установке,
повысилась в среднем на 24 %.
Экономический эффект при этом составляет
22,9 тыс. руб на 1 т готового продукта.
Внешний вид установки
соответствует требованиям органомики и эстетики.
Модульной сублимационной
установке РЗ-Ф901 присвоена высшая
категория качества.
В настоящее время на базе модульной
сублимационной установки РЗ-Ф901
проектируется цех сублимационной
сушки молочных продуктов на
Слуцком головном маслодельно-сыродель-
ном заводе.
Список использованной литературы
1. А. с. 606057 (СССР).
2. А. с. 787837 (СССР).
3. Результаты эксплуатации
отечественных промышленных сублимационных
установок/ Э. И. Гуйго, Л. С. Малков,
Б. П. Камовников и др. —\ Холодильная
техника, 1974, №11.
4. Ф и л а т о в А. М. Производственная
база совершенствования техники для
сублимационной сушки. — Мясная
индустрия СССР, 1979, .№ 9.
32
УДК 628.84:621.565.945
О МЕТОДАХ НАЛАДКИ
И РЕГУЛИРОВАНИЯ ПОВЕРХНОСТНЫХ
ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЕЙ
Л. Н. СТРОЙКОВ
Ярославское СПУ «Оргхим»
При наладке воздухоохладителей (ВО)
необходимо результаты испытаний
привести к расчетным условиям. Однако в
основных руководящих инструкциях по
наладке систем кондиционирования
воздуха (СКВ) материалы по этому вопросу
не приведены, а имеющиеся данные [3]
не могут быть достаточно
универсальны, так как они дают лишь одну
координату — температуру конечного
состояния воздуха в расчетном режиме.
Кроме того, в них имеет место априорная
подстановка величины At' л, которая
содержит две зависимые неизвестные:
конечные температуры воздуха ?ъ2 и
воды t' в расчетном режиме.
В работе [4] проведен анализ
экспериментальных данных, полученных
В. Е. Мининым при испытании ВО.
Если в приведенном в ней на рис. 2, а
графике все прямые продолжить влево,
то они пересекутся в начале координат
(рис. 1). Отсюда следует важнейший для
условий наладки вывод, что при
неизменных гидродинамических условиях
Mr,
Ah
*в! — tB2
= const,
где A iB — изменение энтальпии воздуха в ВО;
**Bi» *'в2 "~~ начальная и конечная энтальпии
воздуха в ВО;
50
10 20 SO W ' 50'; ВО
. А1уг,кдж/кг
Рис. 1. Зависимость изменения энтальпии
воздуха AtB в воздухоохладителе от
начальной разности энтальпий Aiw воздуха и хла-
доносителя при скорости хладоносителя 1,1
( ) и 0,2 (— — —) м/с и различных
значениях массовой скорости wp, кг/(с-м2),
воздуха в живом сечении
Aiw — начальная разность энтальпий воз»
духа и хладоносителя;
iwi — начальная энтальпия хладоносителя.
Этот факт, подтверждаемый также
опытом наладки, упрощает пересчет
результатов испытаний на расчетный
режим. Ниже штрихом отмечены
величины, относящиеся к расчетному
режиму, в отличие от величин,
полученных при испытаниях и записываемых
без штриха.
Поскольку
AL
AL
AL
AL
= Ei = Const,
A)
конечная энтальпия воздуха в
расчетном режиме составит:
*в2 — *в1 ~Aiw- Ai
B>
Количество передаваемого полного
тепла:
Сполн=^в^в1 -<*в2}> C>
где Мв — массовый расход воздуха, кг/с.
Перепад температур хладоносителя
рассчитывают по формуле:
Фполн
Atw — tw2~tw\ '¦
Mwcu
D)
где Mw — массовый расход хладоносителя,,
кг/с;
cw — теплоемкость хладоносителя,
кДж/(кг-К);
twi> tW2 •— начальная и конечная температура
хладоносителя, °С.
Для нахождения конечного состояния
воздуха в расчетном режиме
воспользуемся двумя известными положениями:
точка пересечения луча процесса с
линией насыщения на i9 d-диаграмме
определяет среднюю температуру
наружной поверхности
воздухоохладителя tf cp;
общая холодопроизводительность ВО'
прямо пропорциональна частной
разности между температурами его
наружной поверхности и хладоносителя на
произвольном элементе поверхности, в
том числе на элементах при входе и
выходе хладоносителя из ВО, а
следовательно, и разности между средней
температурой поверхности и средней
температурой хладоносителя tw cp.
Исходя из последнего можно записать:
1
т-
1 ^н , JL
+ Я F
"р^ (tf cp — tw ср)^н =
&BH ^*ВН
ВН
— MWCW (tW2 — twj) ,
E)'
3S
откуда
2tf cp -
0At„,At'v:C
• (twi + ^2)
2 (tW2 — twi)
1 ^H
X
__ Mwcu
~~ mFK
б Fa
X
«вн ^вн ^в
F)
где m — постоянный для данного ВО
множитель, учитывающий замену сред-
нелогарифмической разности
температур среднеарифметической, т —
= влог/0ар>*
«вн — коэффициент теплоотдачи от хладо-
носителя к внутренней стенке,
Вт/(м*.К);
^я, ^вн — наружная и внутренняя поверхность
ВО, м2;
б —толщина стенки трубки, мм;
X — теплопроводность стенки трубки,
Вт/(м-К);
tw cp — средняя температура теплоносителя,
°С.
С помощью уравнения F) определим
величину средней температуры
поверхности t'c , а следовательно,
направление процесса и, в целом, конечное
состояние воздуха в расчетном режиме:
г ' „_ 2tfCT> — (twi + tw%)_ \tw2'~tw\)
\tw2 *Wl)
+
G)
Вычисления по формуле G) можно
исключить, построив номограмму (рис. 2)
для определения температуры t'f ср.
Для этого обозначим через А
выражение F) и примем обозначения:
тогда
:2(A/i —Д/2)
: const.
(8)
При пользовании номограммой на
основании результатов испытаний по
любой из разностей, нанесенных на
координатных осях, на линии А^
строится точка. Проведя через нее и точку О
луч и двигаясь по нему от величины
ktw до величины Atw, приходим в
точку, проекция которой на любую из
координатных осей определит темпера-
ТУРУ $ cp-
Поскольку все изложенное
справедливо для постоянных гидродинамических
условий (?.=const; 4=const), ВО
целесообразно испытывать при
расчетных расходах воздуха и хладоносителя.
Режимы с переменными
гидродинамическими условиями следует
анализировать по методике, основанной на
Рис. 2. Номограмма для определения
средней температуры поверхности
воздухоохладителя tfcv
замене фактического процесса
условным d=const [1]. Использование при этом
зависимостей F), (8) и рис. 2 исключает
необходимость итерации. Кроме того,
выражение F) свидетельствует о том,
что при регулировании работы ВО
изменением расхода воздуха (например,
с помощью обводного клапана) или
начальной температуры
хладоносителя сохраняется условие ,4=const, а при
регулировании изменением расхода
хладоносителя величина А почти прямо
пропорциональна ему. Это имеет
большое значение при выборе схем,
построении характеристик и оценке
погрешностей регулирования.
Наиболее распространенная схема
регулирования методом «точки росы»
с помощью датчика температуры,
расположенного за ВО, обеспечивает лишь
довольно низкое качество
регулирования (кроме использования ее для
помещений без влаговыделений).
Теоретически с помощью одного
датчика (температуры, влагосодержания
или энтальпии) можно достичь точного
заданного конечного состояния воздуха
лишь в том случае, если на каждом
режиме работы ВО воздух
обрабатывается до состояния полного насыщения,
34
во всех остальных случаях абсолютную
точность можно поддерживать лишь
для одного из параметров воздуха.
Поэтому для схем со вторым подогревом
целесообразно применять датчик влаго-
содержания. Во многих случаях
наиболее отвечающей требованиям точности
регулирования и экономичности могла
бы быть схема с двумя узлами
регулирования: расход хладоносителя
регулируется по сигналу датчика влагосодержа-
ния, а соотношение расходов воздуха
через ВО и его обвод — по сигналу
датчика температуры или относительной
влажности, установленных в
обслуживаемой зоне. Начальная температура
хладоносителя при этом в соответствии
с рекомендациями работы [2] должна
быть по возможности минимальной.
На правильность результатов
испытаний и основанных на них мероприятий
по наладке существенно влияет точность
измерения температуры хладоносителя.
Если общепринятая установка
термометров в обвязке воздухонагревателей
вполне оправдана их температурными
режимами, то погрешность, вносимая
термометровой гильзой в обвязке ВО,
может превышать перепад температур
по хладоносителю &tw. В связи с этим
необходима сальниковая установка
термометров с ценой деления 0,1—0,2 °С.
Поскольку ошибка в измерении
перепада температур хладоносителя резко
искажает определение его расхода, то
вместо конечной температуры
целесообразно измерять его расход с помощью
расходомера. Последнее касается не
только поверхностных, но и контактных
ВО.
Пример. В результате испытаний ВО,
отрегулированного подбором температуры
хладоносителя (воды), получены следующие
величины:
расход воздуха Мв=26,4 кг/с, давление
Ратм=99,3 кПа G45 мм рт. ст.); начальные
^параметры воздуха — *В1=26,1 С, *В1=53,6
РкДж/кг; конечные параметры воздуха — tB2=
= 14,1 °С, tB2=36,4 кДж/кг; параметры
хладоносителя — /Ш1=8,2 °С, 1^1 = 25,1 кДж/кг,
^2=10,1 °С.
Требуется определить конечное состояние
воздуха в расчетном режиме, который
характеризуется условиями (рис. 3):
^=28,1 °С, /в1 = 58,7 кДж/кг;
t'wi =7>0 °с> 4i =22,бкДж/кг.
Расходы воздуха и хладоносителя
сохраняются.
Решение
1. Конечную энтальпию воздуха в расчетном
режиме определяют по формуле B):
1 N
г
Рис. 3. Диаграмма i, d влажного воздуха
(к примеру расчета)
53,6—36,4
*в2 = 58,7-E8,7-22,6) 53,6_25,1 =
= 36,9 кДж/кг.
2. Расход хладоносителя:
М _. ^В (?в! — 1*В2) =
__ 26,4E3,59-36,4) __
"" 4,19A0,1—8,2) -56,98 кг/с.
3. Перепад температур воды в расчетном
режиме рассчитывают по формуле D):
26,4E8,7-36,9)
**и>— 4,19-56,98 '* u
4. Продолжая линию исходного процесса в
i, d-диаграмме (см. рис. 3) до пересечения с
линией насыщения, получают среднюю
температуру поверхности ВО, в этом процессе
//с =11,3°С. Затем по величинам &tw=
= 10,1—8,2=1,9 °С и Д*!= 11,3—8,2=3,1^0
находят точку Б на поле номограммы (см.
рис. 2, пунктир) и, соединяя ее с началом
координат, проводят отрезок до пересечения
с линией Д?да=2,4 °C=const. Проекция
полученной точки В на ось абсцисс дает значение
А/1=4,0 °С, откуда
Пересечение линии процесса в расчетном
режиме с изоэнтальпой iB2=36,9=const
определит вторую координату конечного
состояния воздуха /g2=14,3°C.
35
В рассмотренном случае Ар&\, 15= const.
Таким образом, с помощью
приведенных зависимостей и номограммы можно
быстро проанализировать результаты
испытаний ВО и сравнить их с расчетными
величинами.
Список использованной литературы
1. Кокор ин О. Я- Установки
кондиционирования воздуха. М., Стройиздат, 1978.
УДК 621.794.001.5: [621.564+621.892.092]
ВЛИЯНИЕ ХОЛОДИЛЬНЫХ СРЕД
«А НЕКОТОРЫЕ СВОЙСТВА
КОМПОЗИЦИОННЫХ
ЭЛЕКТРОЛИТИЧЕСКИХ ПОКРЫТИЙ
Канд. техн. наук С. А. ПУШКАРЕВА,
И. П. ГОЛОВАЧЕВА
Уральское отделение ВНИИЖТ
Детали холодильного оборудования
работают в сложных
эксплуатационных условиях: они одновременно
подвергаются воздействию коррозионных
сред, вибрации, низких (—50 °С) и
высоких (+50 °С) температур, а также
значительных силовых и контактных
нагрузок. Для восстановления,
упрочнения и защиты от коррозии деталей
холодильного оборудования в этих
условиях необходимо использовать
композиционные электролитические
покрытия (КЭП), обладающие, по сравнению
с обычными гальванопокрытиями,
повышенными твердостью,
износостойкостью, коррозионной и термической
стойкостью [1—6]. Однако поведение
КЭП в среде хладагентов ранее не
изучали.
Нами исследовано влияние
воздействия аммиачно-маслянои и фреоно-
масляной сред и эксплуатационных
факторов (температура, вибрация) на кор-
розионно-адгезионную стойкость
(прочность сцепления) и износостойкость ком-
лозиционных хромовых и никелевых
покрытий.
Прочность сцепления КЭП
исследовали на стандартных чугунных
образцах, изготовленных в виде
цилиндрических «грибков», на торцевую
поверхность которых наносили слой КЭП:
яром-корунд (Сг — А1203) или никель-
корунд (Ni — А1203) соответственно
2. Креслинь А. Я. Автоматическое
регулирование система кондиционирования
воздуха. М., Стройиздат, 1971.
3. Наладка и регулирование систем
вентиляции и кондиционирования воздуха.
Справочное пособие под. ред. Б. А.
Журавлева. М., Стройиздат, 1980.
4. Р ы м к е в и ч А. А. Зависимости для
расчета теплообменников систем
кондиционирования воздуха. — В кн.: Проблемы
создания микроклимата в зданиях НИИ.
М., 1978.
из стандартного электролита
хромирования и сульфат-хлоридного
никелевого электролита.
После осаждения гальванопокрытия
часть образцов в течение 2000 ч
выдерживали в специальных камерах в
аммиачно-маслянои или фреоно-масляной
средах при температурах +50 °С, +20
и —50 °С. Партию образцов,
прошедших испытания в коррозионных средах
при температуре 20 °С, после
извлечения из камер помещали в специальный
вибрационный стенд, где они
подвергались вибрационному нагружению в
течение 100 ч при ускорении 60 м/с2,
частоте 50 Гц, амплитуде 0,58 мм. Для
получения сравнительных результатов
часть образцов (контрольные) не
помещали в указанные среды и на них не
воздействовали эксплуатационные
факторы.
Коррозионную стойкость хромовых и
никелевых КЭП оценивали по
изменению адгезии гальванопокрытий к
металлической матрице и коэффициенту
работы (/Ср).
Адгезию покрытий Сг — А1203 и Ni —
А1203 изучали по разрушающей
нагрузке растяжения при равномерном отрыве
образцов (применение этого метода для
испытаний адгезии металлов друг к
другу принципиально не вызывало
сомнений, так как известно, что прочность
сцепления идентичных плазменных
покрытий Ni — А1203, составляющую
величину aB=40-f- 60 МПа, определяли
ранее таким же методом [1]). С этой
целью исследуемые образцы после
коррозионных испытаний склеивали клеем
ВК-9 с чугунными образцами без
покрытия, а затем разрывали на машине
ZDM-5 при скорости перемещения
активного захвата 10 мм/с.
Установлено, что аммиачно-масляная
и фреоно-масляная среды во всем
диапазоне исследованных температур
36
Таблица 1
Вид покрытия
Сг — А1203
Ni - А1203
)
Разрушающие нагрузки ов, МПа, при равномерном отрыве
на машине ZDM-5 образцов, выдержанных в коррозион-
Воздух
+ 20
105
113
ных средах
Аммиачно-масляная
Фреоно-масляная
Температура испытаний, t °C
— 50
97
97
+ 20
107 A00)
110(86)
+ 50
100
95
— 50
96
47
+ 20
101 A02)
94A00)
+ 50
107
118
Характер разрушения
Разрыв чугунного
образца в зоне
резьбового соединения
На отдельных
участках отслоения
покрытия
Примечание. Значения а_ в скобках указаны после вибрационных испытаний.
(табл. 1) не влияют на изменение
адгезионных свойств композиционных
хромовых покрытий Сг — А1203.
Величины разрушающих напряжений
ов для контрольных и опытных образцов
практически не отличаются между собой.
При этом вибрационное воздействие
также не повлияло на прочность сцепления
композиционных гальванических
покрытий с чугуном. В условиях жесткой
проверки адгезии (каждый образец
испытывали от 5 до 18 раз при средней
нагрузке в пределах 1200—1800 кг) ни
на одном из исследуемых образцов не
наблюдали сколов, вспучивания,
отслоения или каких-либо других следов
повреждения покрытия и испытания, как
правило, прекращали из-за разрыва
образца в зоне резьбового соединения.
Несколько иначе в коррозионных
средах ведет себя композиционное
никелевое покрытие Ni — А1203. На отдельных
образцах с этим покрытием, испытанных
в аммиачно-масляной, и на большинстве,
испытанных во фреоно-масляной
.средах, наблюдали небольшие сколы
^покрытия, особенно при температуре
—50 °С. Значение ав в последнем
случае снизилось до 47 МПа (вместо 113 для
контрольных образцов). Такая
разница в поведении композиционных
хромовых и никелевых покрытий,
по-видимому, связана с более низкими, по
сравнению с хромом, адгезионными
характеристиками электролитического
никеля.
Поскольку при разрушающих
нагрузках клеевого соединения "ав > 30 МПа
на части образцов с покрытием Ni —
А1203 и на всех образцах с покрытием
Сг — А1203 не были реализованы
напряжения отрыва гальванопокрытий,
работоспособность КЭП в коррозионных
средах при влиянии
эксплуатационных факторов качественно оценивали
по коэффициенту работы (/Ср).
Условно приняли, что коэффициент Кр
контрольных и опытных образцов, не
имеющих видимых следов повреждения слоя
КЭП, равен 100 %. В случае отрыва
покрытия значение Кр рассчитывали
отношением ав разрушения покрытия
на опытных образцах к ав
контрольных образцов (табл. 2).
Сравнивая коэффициенты работы
композиционных покрытий в различных
коррозионных средах при разных
температурах и вибрационном нагружении,
Вид покрытия
Сг — А1203
Ni — А1а03
Таблица 2
Коэффициент работы Кр, %, композиционных электролитических покрытий
* = 20 °С, вибрация
фреоно-мас-
ляная среда
100
100
аммиачно-
масляная
среда
100
100
*=+50 °С
фреоно-мас-
ляная среда
100
100
аммиачно-
масляная
среда
100
84,4
* = —50 °С
фреоно-мас-
ляная среда
100
42,7
аммиачно-
масляная
среда
100
100
31
37
установили, что в аммиачно-маслянои
и фреоно-масляной средах
композиционное хромовое покрытие не теряет своей
работоспособности во всем диапазоне
исследованных факторов.
Композиционное никелевое покрытие под влиянием
аммиачно-маслянои среды и
положительной температуры +50 °С несколько
понижает работоспособность, а при
температуре —50 °С во
фреоно-масляной среде — неработоспособно.
Высокая износостойкость покрытий,
подвергавшихся воздействию
коррозионных сред и эксплуатационных
факторов, является также косвенным
доказательством отсутствия влияния
хладагентов на прочность сцепления
покрытий хром-корунд с чугунной
матрицей.
Износ упрочненных образцов
сравнивали с износом контрольных образцов
и образцов, испытанных при тех же
эксплуатационных температурах в
воздушной среде* (см. рисунок).
Наибольшее его значение для композиционных
хромовых покрытий наблюдали на
образцах, выдержанных
предварительно в течение 2000 ч в воздушной среде
при температурах +50 и —50 °С. При
тех же температурах во
фреоно-масляной и аммиачно-маслянои средах износ
хромовых покрытий уменьшается
соответственно в 1,5—2 раза.
Уменьшение влияния температуры в среде
хладагентов на износостойкость хромовых
покрытий, по-видимому, объясняется
наличием в средах смазочных масел,
которые, проникая в микропоры и
микротрещины покрытий, создают
наиболее благоприятные условия для работы
трущихся деталей.
Таким образом, на основании
проведенных исследований установлено, что
холодильные среды в сочетании с
рассмотренными выше эксплуатационными
факторами не ухудшают
физико-механических свойств композиционных
хромовых покрытий. Поэтому КЭП хром —
корунд целесообразно применять при
восстановительном ремонте деталей
холодильного оборудования, таких как
коленчатые валы, коренные и
шатунные подшипники, поршневые кольца,
¦Износ исследовали на машине трения
МИ-1М в условиях сухого трения скольжения
в области ведущего износа «схватывания»
при нагрузке 50 кг, скорости скольжения
0,458 м/с на образцах ролик — колодка
при числе оборотов 10 тыс. Износ,
определяли по убыли массы образца АР, мг, и
изменению толщины покрытия Аб, мкм.
AR мг ' й8,мкн
Зависимость убыли массы образца АР и
изменения толщины покрытия Дб от числа
оборотов п:
j _ воздух; 2 — хладагент R 22; 3 — аммиак; а —
комнатная температура; б — * = +50 °С, в — t—
=—50° С
гильзы]гцилиндров, поршневые пальцы
и т. д. Восстанавливаемые данным
покрытием детали будут обладать
высокой коррозионной стойкостью и
износостойкостью. Наносить покрытия
рекомендуется из универсального
электролита хромирования, содержащего
добавки ПАВ («Хромин») — 5 г/л и
микропорошка электрокорунда (М7) —
50 г/л. При температуре электролита
50 °С и плотности тока 60 А/дм2 скорость
осаждения покрытий хром-корунд
составляет 40 мкм/ч независимо от
продолжительности электролиза, что
позволяет увеличить производительность
процесса хромирования деталей
примерно в два раза.
Детали с никелевыми покрытиями, как
показали исследования, могут быть
применены только для аммиачных
компрессоров.
Список использованной литературы
1. Альшиц И. Я. Использование метал-
локерамических и композиционных
материалов в узлах трения.— Вестник
машиностроения, 1977, № 8.
2. Мельников П. С. Справочник по
гальванопокрытиям в машиностроении. М.,
Машиностроение, 1979.
3. Молчанов В. Ф. Эффективность и
качество хромирования деталей. Киев,
Техника, 1979.
4. Пушкарева С. А.,
Головачева И. П. Композиционное
хромирование колец. — Электрическая и
тепловозная тяга, 1980, № 11.
5. Пушкарева С. А.,
Головачева И. П. Свойства композиционных
хромовых покрытий с малым содержанием
внедренных частиц корунда. — Защита
металлов, 1979, № 5.
6. Сайфуллин Р. С. Композиционные
покрытия и материалы. М., Химия, 1977.
38
УДК 664.951.3.037.1.072
ОПТИМАЛЬНЫЕ УСЛОВИЯ ХРАНЕНИЯ
И ТРАНСПОРТИРОВКИ КОПЧЕНОЙ
РЫБЫ
Канд. техн. наук А. П. ДЮБКО,
Е. А. КРУТОВА
Всесоюзный научно-исследовательский
институт железнодорожного транспорта
Н. А. МАКАРОВА, С. И. ОВЧИННИКОВА
Всесоюзный научно-исследовательский
^институт рыбной промышленности
1и океанографии
Для уточнения условий перевозок,
установления температурных режимов
и предельных сроков
транспортировки рыбы холодного копчения и
замороженной рыбы горячего копчения в
рефрижераторных вагонах, вагонах-
ледниках, крытых вагонах и внесения,
при необходимости, соответствующих
изменений в Правила перевозок грузов
в период с января по май 1980 г. на
Московском рыбокомбинате в
стационарных условиях были проведены
исследования с моделированием транспортного
процесса.
Рыба холодного копчения была
упакована в деревянные ящики
ГОСТ 13356—74 и ящики картонные
ГОСТ 13511—68, а замороженная рыба
горячего копчения — в ящики
деревянные ГОСТ 13356—74. В двух
вертикальных стенках картонных ящиков было
вырезано по три круглых отверстия,
как и в деревянных.
В деревянные ящики укладывали по
15 кг рыбы, в картонные — по 10 кг.
В зависимости от условий проведения
исследований было подготовлено от
60 до 280 кг каждого вида рыбы.
Методика предусматривала проведе-
„ ние исследований на пяти этапах,
| первый — хранение продукта до
погрузки в вагоны; второй — доставка к
месту погрузки и погрузка в вагоны;
третий — транспортировка до станции
выгрузки; четвертый — выгрузка из
вагона; пятый — хранение после
выгрузки до реализации (на этом этапе
определяли предельный срок хранения
продукта после транспортировки).
Каждому этапу соответствовали
определенные температурно-влажностные
режимы.
Упакованную в коптильном цехе
Московского рыбокомбината рыбу
холодного копчения помещали на 5—8 сут
в камеру с температурой воздуха
—2 ~ 4 °С (что соответствует условиям
хранения рыбы по ГОСТ). Рыбу
горячего копчения замораживали до—18 °С
в течение 6—7 сут в камере с
температурой воздуха —25 °С, а затем хранили
6 сут в камере с температурой ниже
—18 °С. Сроки хранения обусловлены
накоплением продукции, необходимой
для загрузки 5-вагонной секции.
После окончания срока накопления
рыбу холодного и горячего копчения
помещали на 6 ч в отапливаемую
комнату или в камеру с температурным
режимом ниже —18 °С.
Продолжительность этого периода соответствует
сроку доставки готовой продукции к
месту погрузки и погрузки ее в вагоны.
В отапливаемой комнате имитировали
условия погрузки рыбы летом и в
переходное время при 25—31 °С и
относительной влажности 60—70 %, в камере
с отрицательными температурами —
зимой при —25° С. Эти температуры
соответствуют экстремальным значениям для
летнего и зимнего периодов года.
Для моделирования условий
транспортировки в рефрижераторных
вагонах, вагонах-ледниках и крытых
вагонах ящики с рыбой укладывали плотным
штабелем в камерах с различными
температурными режимами (табл. 1).
При имитации условий в крытых
вагонах с вентилированием окно
отапливаемой комнаты держали открытым с
тем, чтобы относительная влажность
воздуха в ней была не выше 40 %.
В условиях перевозки рыбу хранили от
6 до 32 сут, но в большинстве случаев
23—32 сут (срок доставки продукции в
наиболее отдаленные районы — 25 сут).
При появлении первых признаков
снижения качества рыбы исследования
прекращали и по решению комиссии рыбу
направляли на реализацию, подработку
или списание.
Условия выгрузки моделировали так
же, как и условия погрузки.
После выгрузки рыбу холодного
копчения хранили 30—35 сут в камере
при —3-. 8 °С, рыбу горячего
копчения — 30—34 сут при —10 и —18 °С,
после чего комиссионно решался вопрос
о возможности ее реализации.
При упаковке рыбы и после
окончания исследований качество рыбы
оценивали в соответствии с действующими
стандартами по органолептическим(внеш-
ний вид, цвет, консистенция, вкус и
запах), химическим (содержание соли,
39
Таблица 1
Продукция после изготовления
Ставрида холодного
копчения неразделанная с
содержанием соли 8,4%, влаги
60,0 %, жира 1,5 %,
небелкового азота 0,62 %
Ставрида холодного
копчения неразделанная с
содержанием соли 8,4 %,
влаги 60,5 %, небелкового
азота 0,79 %
Скумбрия холодного
копчения без головы (первый сорт)
с содержанием соли 9,4 %,
влаги 53,7%, жира 1,1 %,
небелкового азота 0,98%
Скумбрия холодного
копчения неразделанная |
первый сорт с
содержанием соли 10,5%,
влаги 58,9%, жира 2,2%,
небелкового азота 1,45%,
второй сорт с
содержанием соли 12,0%, влаги'
60,4%, жира 1,8%,
небелкового азота 1,88 %
Период года
Зимний
f
Летний <
1
Переход- i
ный \
\
Летний {
\
Переходный
Зимний
Переходный
Тип вагона,
для которого
имитировали
условия
перевозки и
фактический режим
<°С)
Рефрижератор (—3)
Ледник @)
Крытый (—10)
То же (—20)
Рефрижератор @)
Ледник E)
Крытый E)
То же A6)
Рефрижератор (—6)
Ледник E)
Крытый E)
То же (—7)
Крытый A4)
Содержание после окончания исследований, %
соли
8,6(8,6)
8,2(8,5)
8,6(8,5)
8,6(8,5)
9,4(9,4)
9,4(9,4)
9,4(9,4)
9,4(9,4)
12.0A2,1)
12,5
влаги
56,0E9,0)
52,3E8,3)
60,0E5,7)
60,3E5,3)
—
—
—
—
47,0D6,0)
48,3D8,3)
48,3D8,3)
47,6D3,7)
54,6E3,5)
46,9
1 жира
2,6B,6)
2,2B,2)
2,6B,2)
2,2B,6)
—
—
—
—
2.4B,4)
2,4B,4)
2,4B,4)
2,4B,4)
1,8A.7)
1.5
небелкового
азота
1,2@,99)
0,98@,96)
1,24@,99)
0,92@,97)
—
—
—
—
0,54@,60)
0,70@,71)
0,70@,71)
0,68@,69)
1,41A,69)
1,67 j
Микробиологические
показатели после
окончания исследований
Общая обсемененность
рыбы соответствовала норме,
обнаружен единичный рост
споровых бактерий, в 10 г
продукта выделена
кишечная палочка
На части продукции
появились поверхностная белая
плесень и омыление
Общая обсемененность
рыбы соответствовала норме,
обнаружен единичный рост
споровых бактерий, в 10 г
продукта выделена
кишечная палочка, палочка
протея с прямого посева не
выделена
Высокая общая
обсемененность рыбы
о. •*•
С А Н
к о о
ев О
к к к
66,5
66,5
66,5
66,5
32,25
32,25
32,25
14,25
68,5
68,5
68,5
68,5
11,25
11,25
Продолжительность
периода от
изготовления
продукта до
появления
первых
признаков
снижения качества,
сут
66,5
66,5
66,5
66,5
32,25
32,25
32,25
14,25
38,25
38,25
38,25
68,50
11,25
11,25
Скумбрия холодного
копчения без головы (второй сорт)
с содержанием соли 8,6%,
влаги 48,5 %, жира 23,9 %,
небелкового азота 0,58 %
Сардинелла холодного
копчения неразделанная с
содержанием соли 8,4 %,
влаги 60,6%, жира 1,8%,
небелкового азота 0,77 %
Сардинелла холодного
копчения неразделанная с
содержанием соли 5,7 %, вла-
ги 66,5%, небелкового азо- j
та 0,70%, жира 0,7%
Сардинелла холодного коп-i
чения неразделанная с со-1
держанием соли 6,6%,
влаги 64,8 %, жира 6,7 %,
небелкового азота 0,73 %
Ставрида неразделанная
горячего копчения
замороженная с содержанием
соли 3,0%, влаги 60,8%,
жира 1,2 %, небелкового
азота 0,76 %
Треска потрошеная без
головы горячего копчения
замороженная с содержанием
соли 2,3%, влаги 73,1 %,
жира 0,4%, небелкового
азота 0,43 %
' Зимний
Летний
Переходный
Летний
Зимний
Переходный
Зимний
Летний
Летний
Рефрижератор (—8)
Ледник E)
Крытый (—20)
Рефрижератор (—3)
Крытый A4)
Ледник D)
То же D)
Крытый D)
Рефрижера-
1 тор (—5) |
1 Крытый (—6) |
То же (—20)
Рефрижератор (—18)
То же (—6)
Рефрижератор (—18)
То же (—8)
8,6(8,6)
8,9(8,9)
8,9(8,9)
8,4(8,3)
10,4A0,2)
7,4F,7)
6,9F,7)
7,4F,7)
8,4(8,0)
8,7(8,2)
8,5G,9)
3,0
3,9
2,9
2,3
51,0D5,7)
48,0D9,0)
51,0D7,3)
' 53,7E6,7)
58,4F2,0)
64,7F3,0)
64,3F0,0)
64,7F3,0)
64,9F5,2)
62,0F4,7)
62,7F4,0)
66,0
61,0 |
69,3 .
68,7 |
23,9B3,9)
20,0B0,0)
23,9B0,0)
1,8A,8)
1,9A,7)
2,9B,2)
4,0B,2)
2,9B,2)
5,8F,3)
5,3F,4)
6,0F,4)
3,3
3,3 |
0,4 j
0,5 |
0,70@,71)
' 0,72@,74)
i 0,59@,62)
0,80@,93)
0,99@,89)
0,82@,83) j
0,83@,83) i
0,82@,83) j
0,90@,90) |
0,95@,89)
0,89@,76) I
0,64
0,94
0,42
0,44
чияг
Общая обсемененность рыбы
соответствовала норме,
отмечен единичный рост
споровых, в 10 г продукта
выделена кишечная палочка
Общая обсемененность
рыбы соответствовала норме
Высокая общая
обсемененность рыбы
Высокая общая
обсемененность рыбы
Высокая общая
обсемененность рыбы
Общая обсемененность
рыбы выше нормы
Общая обсемененность ры- j
бы соответствовала норме,
отмечен единичный рост
споровых бактерий
1б5,5
65,5
65,5
[62,5
'18,25
66,5
66,5
66,5
65,5
65,5
65,5
55,5 |
55,5 |
51,5 1
51,5
1 35,25
35,25
35,25
1 32,25
18,25
32,50
32,25
32,50
47,5
47,5
47,5
21,25
21,25
51,5
51,5
Примечания. 1. В скобках указаны показатели качества рыбы, упакованной в картонные ящики.
2. В начале испытаний микробиологическая обсемененность всех образцов рыбы соответствовала норме.
влаги, жира, небелкового азота)
и микробиологическим показателям (см.
табл. 1), По этим же показателям, за
исключением содержания соли и жира,
оценивали качество рыбы в конце
каждого этапа исследований.
Дополнительно рыбу осматривали через каждые 5—
6 сут при хранении в камерах с
отрицательной температурой и через
каждые 2 сут при хранении в камерах с
положительной температурой. При
изменении органолептических
показателей сразу проводили
комиссионную проверку качества.
Для каждого проверяемого режима в
камерах было уложено по два
контрольных ящика с соответствующей
продукцией, которые вскрывали только после
окончания исследований.
Температуру воздуха в камерах
контролировали по записям на ленте
термографа, а относительную влажность —
гигрографа с недельным заводом.
Показания этих приборов периодически
сверяли с показаниями лабораторного
термометра с ценой деления шкалы
0,2 °С и психрометра Ассмана (аспи-
рационного психрометра).
Исследования показали, что
поверхность термически обработанной при
температуре воздуха в камере —2-f-
Н 8 °С рыбы холодного копчения и
замороженной рыбы горячего копчения
увлажняется при погрузке и выгрузке в
летний период года, однако это не
приводит к ощутимому увеличению
содержания влаги в толще тушек. При
хранении рыбы с увлажненной поверхностью
в камерах с температурой от 5 °С и
ниже влага постепенно испаряется, и
ее содержание в рыбе уменьшается в
зависимости от температуры и срока
хранения.
Моделирование транспортного
процесса показало, что резкие изменения
температуры, имеющие место при
погрузке и выгрузке рыбы, и выпадение
конденсата на ее поверхности (особенно
в летних условиях) сокращают
суммарный допустимый (Инструкцией по
хранению рыбы, рыбных продуктов и
морепродуктов на холодильниках
Министерства рыбного хозяйства СССР)
срок хранения, включая время
перевозки, рыбы холодного копчения с 60
до 30 сут и замороженной рыбы
горячего копчения с 30 до 20 сут при
температурах хранения соответственно 0-f-
-т- — 3 °С и —18 °С.
Основным признаком начальной
стадии снижения качества рыбы
холодного копчения являлось появление
подкожного окисления (органолептиче-
ский признак). Превышение нормы
общей обсемененности
микроорганизмами наступало почти вдвое позже
появления первых органолептических
признаков снижения качества рыбы
холодного копчения и замороженной рыбы
горячего копчения. Снижения качества
по химическим показателям за период
исследований не наблюдалось.
При перевозках в летних и зимних
условиях сардинеллы холодного
копчения неразделанной в рефрижераторных
вагонах и вагонах-ледниках при
температуре 4 -s 5 °С (до погрузки в
вагон она хранилась при —3 -. 4 °С)
первые признаки снижения качества
появлялись через 32—47 сут суммарной
продолжительности хранения и
перевозки, у разделанной скумбрии
холодного копчения — через 35—38 сут.
Снижение температуры обезглавленной
скумбрии, ставриды и сардинеллы
неразделанной до —5 -. 7 °С при перевозке
в зимних условиях увеличивает этот
период до 47—68 сут благодаря в
основном отсутствию конденсата на
поверхности рыбы при ее погрузке и выгрузке.
При перевозке ставриды и сардинеллы
неразделанной холодного копчения в
крытых вагонах в переходный и зимний
периоды года при температуре
наружного воздуха 5 -= 20 °С ее качество
существенно не изменяется, первые
признаки порчи продукта появляются на 31—
35 сут после ее изготовления.
В крытых вагонах при температуре
наружного воздуха 14 —=— 16 °С скумбрия,
ставрида и сардинелла холодного
копчения неразделанные можно перевозить
не долее 5, 8 и 12 сут, если срок их
хранения на рыбокомбинате при —4 °С
не превышал 5 сут.
Тип упаковки (деревянный,
картонный ящик) не оказывает существенного 1
влияния на допустимый срок хранения
рыбы холодного копчения. Однако при
имитации условий погрузки и выгрузки
в летних условиях картонные ящики
увлажнялись, теряли свои прочностные
качества, а содержание влаги в рыбе,
упакованной в них, на 0,5—1,0 % было
выше, чем в рыбе, упакованной в
деревянные ящики.
При перевозке в рефрижераторных
вагонах при температурах —6 и —18 °С
в летних условиях замороженных
ставриды неразделанной и трески потро-
42
шеной без головы горячего копчения с
содержанием соли не более 3 %,
хранившихся 6 сут до погрузки (после
замораживания) при —18 -= 25 °С, ,
первые признаки изменения качества |
появляются у ставриды через 21 сут,
а у трески через 51 сут суммарной
продолжительности хранения и
транспортировки без учета продолжительности
замораживания. Основное влияние на
этот срок оказывают разделка рыбы и
содержание жира. Снижение
температуры при транспортировке с —6 до
, —18 °С не увеличивало допустимого
jjcpoKa хранения и транспортировки. Из-
за резких перепадов температуры
воздуха (с —25 °С при хранении до 25 -f-
-г- 30 °С при погрузке и выгрузке)
ставрида и треска стали сухими и жесткими.
Результаты исследований в
стационарных условиях хорошо согласуются с
данными (табл. 2), полученными при
опытных перевозках в наиболее
неблагоприятный для сохранения качества летний
период года рыбы холодного копчения,
затаренной в деревянные ящики по
ГОСТ 13356—74 емкостью от 18 до
23 кг. Рыбу перевозили в
рефрижераторных вагонах с Мамоновского,
Балтийского и Аршинцевского рыбокомбинатов
в Москву. Температура в вагоне была
Оч 3 °С. До перевозки ее хранили
в производственных условиях при —3 °С,
после перевозки — в холодильных
камерах грузополучателя при —Зч-
-. 6 °С до появления первых
признаков снижения качества рыбы.
Погрузку и выгрузку проводили
комиссионно с оформлением актов.
Качество рыбы при упаковке и во
время выгрузки определяли по органо-
лептическим и химическим показателям.
Для более тщательного контроля за
изменением качества рыбы в процессе
перевозки в каждый вагон закладывали
Л контрольные ящики в пяти точках.
Качество ставриды и сардинеллы не-
разделанных при перевозке не
изменилось. После выгрузки первые признаки
снижения качества рыбы, выработанной
на Мамоновском и Аршинцевском
рыбокомбинатах, появились соответственно
через 20 и 38 сут. Суммарный срок
хранения и транспортировки колебался в
пределах от 28 до 56 сут.
Анализ результатов стационарных
испытаний и эксперимента позволяет
сделать следующие выводы.
При хранении до погрузки не более
5 сут и после выгрузки до 15 сут пре-
Длительность, сут
Условия хранения после
выгрузки 1
хранения
перевозки
после
выгрузки
до
погрузки
Влажность
воздуха, %
Температура, °С
Содержание влаги при
выгрузке, %
Содержание в день
погрузки, %
влаги
соли
Тип вагона
Продукция
юсо со
см со 1
Ю<М СО
74—76
76—78
оосо |
1 1 1
59,0
Соответствует
требованиям ГОСТ 13930—68
То же
59,0—59,5
60,0
57,6
7,0—8,0
8,2
8,2
АРВ
То же
Рефрижер аторная
секция
Ставрида неразделан-
ная
юсо
ооо
см со
COTt*
74—76
76—78
coco
1 1
59,0
Соответствует
требованиям ГОСТ 13930—68
58,6
59,8
7,0—8,0
6,8
АРВ
То же
Сардинелла неразде-
ланная
со Ч
—1 о)
к
21
о «>
СО Ч
" 2
О О
Н R
н х
ох
о cf
о х
So,
en О
03 н
X сз
О О.
R <Ч
си*Э*
О) й)
{Г Р«
3 я
4 5
о х
X т
со О
и п
rvCU
W CU
ос
&°
3*
« 3
л?
с3
X Ч
си
X еС
X со
со со
и а
ч
Л X
х а
си и
fcfCO
н
И О
СО CU
хо a
3 к
as
s R
яО
дельный срок перевозки рыбы холодного
копчения в рефрижераторных вагонах
и вагонах-ледниках при температуре в
пределах от 5 до —20 °С составляет
для неразделанной рыбы 10 сут, для
обезглавленной — 15 сут.
Продолжительность перевозки рыбы
холодного копчения в крытых вагонах
не должна превышать в переходный
период года 5 сут, а в зимний 10 сут.
При этом после выгрузки рыба в
переходное время должна сразу же
направляться на реализацию, а зимой — может
храниться до 15 сут.
При хранении до погрузки не более
5 сут и после выгрузки до 15 сут
предельный срок перевозки замороженной
рыбы горячего копчения разделанной и
обезглавленной составляет 10 сут. Не-
разделанная рыба может находиться
в дороге не более 5 сут при сокращении
продолжительности хранения после
выгрузки с 15 до 10 сут.
Рыба холодного копчения при
погрузке должна иметь температуру не выше
0 °С. Ее целесообразно перевозить в
рефрижераторных вагонах при
температуре 5 -= 3 °С. При перевозках
УДК 637.5.037.075
УСКОРЕННЫЙ МЕТОД ОПРЕДЕЛЕНИЯ
КОЛИЧЕСТВА ПСИХРОТРОФНЫХ
БАКТЕРИЙ НА ОХЛАЖДЕННОМ МЯСЕ
Канд. биол. наук Е. Л. МОИСЕЕВА,
Г. А. БАЛАНДИНА, 3. М. НОЗДРЮХИНА
ВНИКТИхолодпром
Сроки хранения охлажденного мяса в
основном зависят от развития на нем
психротрофных микроорганизмов,
которые, достигая количества 107—108
на 1 см2 поверхности мяса, вызывают его
микробиальную порчу. Зная исходное
содержание бактерий на мясе, можно
прогнозировать сроки его хранения в
зависимости от температуры.
Обычный чашечный метод позволяет
выявить психротрофную микрофлору
только через 7 сут выдержки посевов при
5 °С. Известны также различные зкс-
пресс-методы, с помощью которых
определяют бактериальную обсемененность
мяса, такие как контактный (метод
отпечатков); метод, основанный на
в вагонах-ледниках первоначальное
льдоснабжение должно производиться с
добавлением 10 % соли, а транзитное —
20 % к массе льда.
Температура рыбы горячего копчения
замороженной при погрузке должна быть
не выше —18 °С. Перевозить ее следует
в рефрижераторных вагонах при —6-ь-
-f- —12 °С.
Зимой допускается неограниченное
понижение температуры рыбы обоих
видов.
Вид тары не оказывает
существенного влияния на показатели качества,
сроки хранения и транспортировки рьь,
бы холодного копчения, однако,
учитывая потерю прочностных качеств кар-
тонных ящиков из-за их увлажнения,
ее целесообразно перевозить в
деревянных ящиках.
Замороженную рыбу горячего
копчения надо перевозить в деревянных
ящиках по ГОСТ 13356—74.
При транспортировке рыбу холодного
и горячего копчения замороженную
следует укладывать в вагоны плотным
штабелем с полным использованием
вместимости.
использовании мембранных фильтров;
метод микроскопирования [4].
Достаточно широко распространены методы
определения количества бактерий с
помощью индикаторов. Эти методы
основаны на биохимических процессах
жизнедеятельности микроорганизмов, в>
результате которых происходит
изменение окислительно-восстановительного
потенциала среды и вследствие этого —
изменение цвета индикатора [1, 3].
Все эти методы до сих пор применяли
лишь для определения общего
количества мезофильных бактерий.
Во ВНИКТИхолодпроме проведены
исследования, цель которых состояла в
разработке ускоренного метода
определения количества психротрофной
микрофлоры на охлажденном мясе с
помощью оксидоредукционных
индикаторов и установлении ориентировочных
сроков хранения мяса в зависимости от
температуры.
Вначале были проведены
лабораторные опыты по выбору питательной среды
для культивирования бактерий и
индикатора. Из питательных сред были
и
испытаны мясо-пептонный бульон
(МПБ) и обезжиренное молоко (ОМ),
из индикаторов — метиленовый
голубой, резазурин и 2 ,3,5-трифенилтетразо-
лий хлорид (ТТХ).
Чем больше содержание активно
растущих бактерий в 1 мл среды, тем
быстрее изменяется ее окислительно-
восстановительный потенциал, а
следовательно, и окраска. Поэтому
ускорение результатов анализа может быть
достигнуто концентрированием
бактерий в среде путем пропускания
суспензии бактерий через мембранные филь-
*тры, центрифугированием или
уменьшением количества питательной среды.
Для опытов выбран наиболее
доступный последний способ и на основе
исследований установлен оптимальный
объем среды — 3 мл.
Для ускоренного определения
количества бактерий была выбрана
индикаторная среда с МПБ и резазурином,
у которой наиболее четко проявлялась
в течение рабочего дня G ч) зависимость
изменения окраски от содержания
бактерий.
Эту среду проверили на
промышленных партиях мяса на московском
экспериментальном заводе «Хладопродукт»
№ 1 ВНИКТИхолодпрома и на
образцах мяса из сети общественного
питания. Было исследовано 213 образцов
говядины.
Методика определения зараженности
мяса психротрофными бактериями
состояла в следующем: с 10 см2
поверхности говяжьего мяса делали смыв
стерильным ватным тампоном,
предварительно смоченным в мясо-пептон-
Рис. 1. Зависимость изменения окраски
индикаторной среды от количества в ней
бактерий
ном бульоне. Затем тампон помещали
в пробирку с МПБ, добавляли раствор
резазурина, пробирку встряхивали в
течение 2 мин. Посевы инкубировали
при 25 °С. За изменением окраски
среды в пробирке наблюдали каждый час.
При появлении ярко-розового
стабильного окрашивания делали высев 1 мл
среды на чашки Петри с МПА. Посевы
на чашках инкубировали при 5 °С в
течение 7 сут для определения
количества психротрофных бактерий и при
30 °С в течение 2 сут для определения
общего количества мезофильных
бактерий.
В исследованных 213 образцах
индикаторная среда окрашивалась в ярко-
розовый цвет, когда содержание
бактерий в 1 мл среды достигало значений
107—109 (рис. 1). Статистическая
обработка данных показала, что
отклонения составляли 5 %.
Время, в течение которого
изменялась окраска, зависело от количества
бактерий, вносимых в среду, т. е. от
количества бактерий на 1 см2
поверхности мяса. Зависимость между коли-
чеством бактерий на 1 см2 поверхности
мяса и временем изменения окраски
среды представлена на рис. 2.
Появление ярко-розовой окраски
среды в течение 1 ч наблюдалось в 63
пробирках, в течение 2—4 ч — в 91
пробирке, в течение 5—6 ч — в 26
пробирках, более чем через 6 ч — в 33
пробирках. При этом количество
психротрофных бактерий на 1 см2 поверхности
мяса составляло соответственно 107—
109, 106, 105, 104.
Аналогичные результаты были
получены при учете общего количества
мезофильных бактерий. Это
свидетельствует о том, что микрофлора охлажден-
9
8-
I
}
1
1'
/ 2 J ?
Время изменения о крас ни индинатора? н
Время изменения окраски
индикатора, v
Рис. 2. Зависимость времени изменения
окраски индикаторной среды от количества
бактерий на 1 см2 поверхности охлажденного
мяса
ного мяса состояла из психротрофных
бактерий, способных развиваться как
при 5, так и при 30 °С.
Таким образом, в течение 1—6 ч
были получены данные о содержании
психротрофных бактерий на мясе.
Известно, что при определенной
температуре продолжительность генерации
бактерий в логарифмической фазе
является величиной постоянной. Ниже
указана продолжительность генерации
психротрофных бактерий тг для
возможных температурных режимов хранения
t охлажденного мяса [2]:
/, °С 8 5 4 3 2 0—1—2
тг, ч 4,8 7,8 8,7 10,0 12,2 18,8 22,3 27,0
Зная продолжительность генерации
бактерий при определенной температуре,
время изменения окраски индикаторной
среды, соответствующее определенному
количеству бактерий на мясе, и
количество бактерий, при котором наступает
его бактериальная порча A07—108 на
1 см2), можно рассчитать примерный
допустимый срок хранения т
охлажденного мяса до наступления
бактериальной порчи по формуле:
Х- lg2
где N — количество бактерий на 1 см2
поверхности мяса, вызывающее его
бактериальную порчу;
п — исходное количество бактерий на 1 см2
поверхности мяса.
На основании полученной
ускоренным методом зависимости между
количеством бактерий на 1 см2 поверхности
мяса и временем изменения окраски
индикаторной среды, а также
проведенных расчетов, разработана шкала
прогнозирования сроков хранения
охлажденного мяса (см. таблицу). Так как
46
Время
изменения
индикаторной
среды, ч
Более 6
5-6
2—4
До 1
Количество
бактерий на
1 см2
поверхности
мяса
104
10е
10е
107 и
выше
Температура
хранения
охлажденного мяса,
°С
8
4
2
0
—1
8
4
2
0
—1
8
4
2
0
—1
8
4
2
0
—1
Ориентировочный
срок хранения
охлажденного
мяса, сут
2
3
5
7
9
1
2
2
3
4
Не подлежит
хранению
Не более 0,5
1
1
Не подлежит
хранению
Срочная
реализация
оно не должно храниться до
наступления порчи, полученные в расчетах
сроки уменьшены на 1 сут. /
С помощью этой шкалы на основании
времени изменения окраски
индикаторной среды и температурного режима
можно решить вопрос о сроках
хранения охлажденного мяса.
В результате проведенных
исследований разработан экспресс-метод
определения бактериальной обсемененно-
сти охлажденного мяса, утвержденный
Минмясомолпромом СССР в 1979 г.
Этот метод сокращает время
установления количества психротрофных
бактерий с 7 сут до 1—6 ч, что способствует
увеличению выпуска доброкачественного
продукта.
Список использованной литературы
1. Бутко М. П. Применение резазури-
ната натрия и метиленовой сини для
определения свежести мяса. Проблемы
ветеринарной'санитарии.— Труды ВНИИВС,
1969, т. XXX.
2. Н о с к о в а Г. Л. Микробиология
мяса при холодильном хранении. М.,
Пищевая промышленность, 1972.
3. Baumgart J., Portner A., Las-
s a k G. — Fleischwirtschaft, 1975, Bd.55,
№ 7.
4. M о h s H.— Fleischwirtschaft, 1975, Bd.55,
№ 1.
УДК 637.352.037
ВЫБОР ЭФФЕКТИВНЫХ СПОСОБОВ
ОХЛАЖДЕНИЯ ТВОРОГА
Канд. техн. наук Н. Н. ФИЛЬЧАКОВА,
канд. техн. наук Р. И. ПАНКОВА
ВНИКТИхолодпром
Творог — ценный белковый продукт,
пользующийся повышенным спросом
населения. Объем его промышленного
производства в одиннадцатой пятилетке
возрастет до 1 млн. т. Вырабатывается
творог на предприятиях,
расположенных в областях с развитым молочным
животноводством, а затем в
охлажденном состоянии транспортируется в
крупные населенные пункты. В Москву
творог поставляют из 18 областей с
радиусом доставки до 400—600 км, а
также из Краснодарского и
Ставропольского краев.
За время транспортировки качество
творога изменяется. Изучение
соответствующих материалов показало, что
из всего количества творога,
отправляемого поставщиком высшим сортом, до
50 % принимается на холодильнике
первым сортом. Причем температура
поступающего творога колеблется от 8
до 20 °С из-за недостаточного его
охлаждения на заводах. Поэтому для
получения творога высокого качества
необходимо технологический цикл
производства , сопровождающийся
микробиологическими и биохимическими
процессами, завершать более глубоким
охлаждением [4].
В промышленности наиболее
распространены способы охлаждения
творога в холодильной камере или в
трубчатом пресс-охладителе. При
охлаждении в холодильной камере бязевые
мешки с творогом размещают на
стеллажах или на вешалах. В трубчатом пресс-
охладителе одновременно производят
обезвоживание и охлаждение творога
до температуры 16—18 °С. Затем творог
доохлаждают в холодильной камере в
течение 6 ч и более до температуры
реализации не выше 8 °С. Однако
перечисленные способы охлаждения являются
длительными и трудоемкими.
На некоторых молочных заводах для
контактного охлаждения творога
используются барабанные охладители марки
МЦО-600. Широкого распространения в
промышленности они не нашли,
поскольку при эксплуатации не
обеспечивают паспортной производительности и
необходимой температуры охлаждения
продукта. Кроме того, при
использовании барабанного охладителя творог
подвергается значительному
механическому воздействию, что приводит к
изменению его исходной структуры. В
жирном твороге увеличивается количество
дестабилизированного жира, который,
скапливаясь на охлаждаемой
поверхности, ухудшает теплофизические
показатели аппаратов и уменьшает тем
самым эффективность охлаждения
творога.
Для выявления путей
совершенствования процесса охлаждения творога
был проведен анализ
научно-технической и патентной литературы по
способам, применяющимся для
охлаждения пищевых продуктов.
Прежде всего широкое применение за
рубежом находят способы охлаждения
продукта криогенными жидкостями
(жидкий азот и др.) [2]. Основным
преимуществом их использования является
интенсификация процесса теплообмена в
результате прямого контакта с
охлаждаемым продуктом, небольшие затраты
на изготовление аппаратов и простота
их обслуживания. Эти способы могли
бы найти применение при охлаждении
творога. Однако создание аппаратов
с использованием криогенных жидкостей
в нашей стране сдерживается из-за
их высокой стоимости [8].
Охлаждение пищевых продуктов
путем обработки их в циркулирующих
воздушных средах [1, 5] — наиболее
распространенный способ охлаждения,
но менее эффективный из-за низкого
коэффициента теплопередачи.
Несмотря на это, воздушный способ
охлаждения нашел широкое распространение в
промышленности как в нашей стране,
так и за рубежом' для охлаждения
пищевых продуктов благодаря своей
экономичности и простоте изготовления и
обслуживания оборудования,
основанного на этом способе.
Аэрозольный способ охлаждения
пищевых продуктов путем душирова-
ния жидкими средами с помощью
сопел дает возможность сократить потери
массы и снизить энергозатраты. В
качестве жидких сред используются
растворы перекиси водорода, хлорсодер-
жащих соединений или холодная вода.
Этот способ можно применять для
охлаждения творога в герметичной
упаковке.
47
Значительная часть изученных нами
патентов и научно-технической
литературы по охлаждению творога
посвящена способу, основанному на контакте
продукта с теплопроводящей средой.
Основным его преимуществом является
возможность охлаждать продукт до
температуры, близкой к температуре
хладагента. Для аппаратов, основанных на
этом способе, характерна большая
площадь теплопередающей поверхности при
малом рабочем объеме. Разность
температур контактной поверхности и
пищевого продукта обеспечивает
эффективность теплопередачи и
существенно сокращает продолжительность
охлаждения.
В пищевой промышленности нашли
широкое применение ленточные
охлаждающие установки барабанного
типа и пластинчатые теплообменники [9].
В Японии предложен новый
контактный способ охлаждения или
замораживания, который осуществляется путем
теплообмена между пористым
материалом, аккумулирующим холод, и
перемещаемым по нему охлаждаемым
продуктом [6]. Имеющиеся в
промышленности средства охлаждения творога
также основаны на контактном способе.
Об их недостатках было сказано выше.
С целью интенсификации способа
охлаждения творога необходимо
отработать условия и параметры охлаждения.
В последнее время для пищевых
продуктов находит все более широкое
распространение вакуумный способ
охлаждения. Быстрое охлаждение достигается
резким снижением давления, в
результате чего в продукте интенсивно
испаряется влага и понижается температура.
По данным работы [3], использование
вакуума позволяет, кроме охлаждения,
производить дегазацию и дезодорацию
продукта, что улучшает его органолеп-
тические показатели, снижает
кислотность и увеличивает сроки хранения.
В Японии патентуется способ
вакуумного охлаждения пищевых продуктов,
в котором охлаждающий эффект
достигается за счет скрытой теплоты
испарения из мягкого пористого
упаковочного материала, пропитанного водой
[7]. Однако вакуумное охлаждение
требует сложного технического
решения, дорогостоящего и энергоемкого
оборудования, квалифицированного
обслуживания и выгодно только при
наличии больших производственных
мощностей.
Проведенный анализ
научно-технической и патентной литературы выявил
основные способы, являющиеся
наиболее перспективными и экономичными
при производстве творога, —
воздушный и контактный.
В настоящее время во ВНИКТИ-
холодпроме создается аппарат для
охлаждения творога воздушным способом.
Интенсификация процесса
охлаждения творога на заводах позволит
улучшить качество продукта, повысить
стойкость его при хранении и
транспортировке, что приведет к увеличению
выпуска творога высшего, сорта. При этом
экономический эффект, по
предварительным данным, составит 27 руб. на 1 т
творога.
Список использованной литературы
1. А. с. 252855 (СССР).
2. Г о л я н д М. М.,
Малеванный Б. Н. Холодильное
технологическое оборудование. М., Пищевая
промышленность, 1977.
3. Гуйго Э., Алексеев Н.
Вакуумное охлаждение творога. — Молочная
промышленность, 1962, № 7.
4..Липатов Н. Н. Производство
творога. М., Пищевая промышленность, 1973.
5. Патент 4123917 (США).
6. Патент 5033260 (Япония).
7. Патент 5449353 (Япония).
8. П л а ч е к Р. Технические,
технологические и экономические аспекты
применения разных способов замораживания в
промышленном производстве готовых
блюд. — Холодильная техника, 1978,
№ 11.
9. Э в и н и н г т о н Д. В. Техника охлаж- {
дения и замораживания пищевых
продуктов. — Экспресс-информация.
Пищевая промышленность, 1977, № 14.
48
OilMEH ОПЫТОМ
УДК 637.252:656.073.235
ОПЫТ КОНТЕЙНЕРНОЙ ДОСТАВКИ
ФАСОВАННОГО СЛИВОЧНОГО МАСЛА
В ТОРГОВУЮ СЕТЬ
i
*В. С. ЯНОВСКИЙ
* Московский хладокомбинат № 12
В последние годы все шире применяется
доставка продовольственных товаров в
торговую сеть в контейнерах. Этот
прогрессивный способ позволяет
сократить потери при перевозке и ускорить
реализацию продукции.
Московский хладокомбинат № 12
Росмясомолторга в 1978 г. начал
опытные перевозки фасованного сливочного
масла в контейнерах. Масло
доставлялось в магазин № 67 Перовского рай-
пищеторга г. Москвы.
На основании результатов
предварительного испытания нескольких типов
контейнеров в целях определения
возможности доставки в них фасованного
масла в торговую сеть был выбран
контейнер типа УКМ-5-77, конструкция
которого не требовала особых
изменений.
Каркас контейнера выполнен из
стальных уголков 30x30 мм. Задняя и
боковые стенки обтянуты стальной сеткой
с ячейками 20x20 мм. Передняя
стенка представляет собой двойную
распашную дверь с приспособлением для
пломбирования (рис. 1). Верх
подъемный. Внутри контейнера на
направляющих на одинаковом расстоянии
размещены пять складывающихся съемных
вюлок, изготовленных из оцинкованной
стали толщиной 0,8 мм. Контейнер
имеет четыре поворотных колеса
диаметром 200 мм. Габаритные размеры
контейнера 700x640x1400 мм,
масса 100 кг. Стоимость одного контейнера
136 руб.
Контейнер загружают
непосредственно у маслофасовочного автомата типа
АРМ (рис. 2). На каждую полку на
лотке в шесть рядов укладывают 240 пачек
масла по 200 г. Полная загрузка
контейнера 1200 пачек B40 кг)
осуществляется одной работницей в течение 17 мин.
В мастерских хладокомбината № 3
изготсвлен гидравлический подъемник
контейнера. Такие подъемники
применены и на хладокомбинате № 12. Это
создало удобства и ускорило укладку
масла на нижних полках.
Загруженный контейнер
электропогрузчиком транспортируют в
закалочную камеру. Устройство стеллажей
позволяет устанавливать контейнеры
в два ряда по высоте.
После закаливания масла
контейнеры загружают в контейнеровоз и
направляют в магазин.
Хладокомбинат № 12 при
переходе на контейнерные перевозки
подготовил дополнительные помещения для
хранения, ремонта и санитарной
обработки контейнеров.
В настоящее время хладокомбинат
№ 12 имеет в обороте 280 контейнеров
типа УКМ-5-77.
Трехлетний опыт контейнерных
перевозок фасованного масла показал
прогрессивность такого способа
транспортировки.
Для погрузки масла в автомашину
требуется вместо 26 всего 10 мин.
Время закаливания фасованного
масла в контейнерах сокращается в 2 раза,
в результате чего в 2 раза уменьшается
потребность в холодильных емкостях
под закалочные камеры.
Экономятся средства, которые
раньше расходовали на приобретение кар-
Рис. 1. Контейнер типа УКМ-5-77 для
доставки фасованного масла
49
Рис. 2. Загрузка контейнера у маслофасовочного^автомата
тонных коробок. При восьмисуточном
обороте одного контейнера экономия
на таре составляет 65 руб. в год. Не
требуются автотранспорт и грузчики для
сбора картонной тары от организаций,
собирающих ее, а также затраты
рабочей силы на подготовку тары перед
укладкой в нее фасованного масла.
Несмотря на большие
преимущества применения контейнеров для
доставки фасованного масла в торговую сеть
внедрение их сдерживается рядом
факторов.
Основной из них — недостаточное
количество специальных
контейнеровозов. Ограниченные сроки хранения
фасованного масла требуют четкого
соблюдения графика выделения
автотранспорта и возврата контейнеров из
магазинов.
Контейнер типа УКМ-5-77 требует
некоторых конструктивных доработок.
Габаритные размеры лотка не
позволяют плотно укладывать кратное
количество пачек фасованного масла,
поэтому при транспортировке
происходит смещение рядов и деформация
пачек о сетку стенок. Необходимо
изменить габаритные размеры лотка и
заменить сетку задней и боковой
стенок на сплошные стальные листы со
сверлениями.
В настоящее время ЦКБторгмаш
по договору с Московской городской
конторой Росмясомолторга
разрабатывает конструкцию контейнера для
фасованного масла, в которой отмеченные
недостатки будут устранены.
Следует также разработать
конструкцию контейнера вместимостью 120—
140 кг, так как для отдельных
магазинов такая вместимость является
наиболее оптимальной.
Многие магазины еще технически не
подготовлены для эффективной
приемки и реализации фасованного масла
в контейнерах. В магазинах
желательно сделать грузоподъемные площадки
по опыту магазина № 67 Перовского
райпищеторга, которые позволяют
принимать контейнеры из автомашин
обычного типа. Необходимо также при
проектировании и строительстве новых
магазинов предусмотреть холодильные
емкости для хранения загруженных
контейнеров. 1
Коллектив Московского хладокомби||
ната № 12 из года в год увеличивает
объем перевозок фасованного масла
в контейнерах. В 1980 г. в торговую
сеть было доставлено 450 т, в 1981 г. —
800 т. В 1982 г. объем
контейнерных перевозок возрастет еще
значительнее.
ОТ РЕДАКЦИИ
Действующим ГОСТ 37—55 «Масло коровье» не предусмотрена
транспортировка фасованного сливочного масла в таре-оборудовании. Однако,
учитывая положительный результат опытных перевозок фасованного
сливочного масла и перспективность применения контейнеров для доставки
скоропортящихся продуктов в торговую сеть, редакция сочла возможным
осветить этот опыт на страницах журнала.
50
УДК [621.565.92:637.513.13]:624.07.0Э .67
РЕМОНТ ПЕРЕКРЫТИЙ
ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
Канд. техн. наук В. Л. ЮСОВ,
Г. В. ПИСАРЕНКО
Черновицкий мясокомбинат
Существующий способ ремонта
перекрытий производственных
холодильников имеет ряд недостатков: требует
предварительного отепления камер до
^плюсовых температур (не ниже 5 °С)
и отключения смежных с камерой
холодильных емкостей, что ведет к
увлажнению в них теплоизоляции,
отличается трудоемкостью, длительностью,
высокой стоимостью и значительным
расходом электроэнергии.
Предлагаемый авторами способ
ремонта позволяет проводить
строительно-монтажные работы в условиях
отрицательных температур в камерах и
сократить их продолжительность.
С бар на стыкоб ¦
желез о Неточных плит
Изоляционный слой
Рис. 1. Укладка плит
По этому способу на перекрытие
камеры укладывают слой изоляции из
минераловатных плит, на нее (плотно
одна к другой) — железобетонные
плиты М200 габаритными размерами 1000 X
X1400X80 мм (рис. 1). В стыки между
^плитами засыпают слой сухого песка
для предотвращения возгорания плит
при их сварке (рис. 2) с закладными
деталями (уголками 30X30x80 мм).
Затем стыки заливают нефтебитумом.
Плиты из железобетона,
армированные прутком диаметром 10 мм, можно
изготавливать непосредственно на
объектах или на заводах железобетонных,
изделий.
Рис. 2. Железобетонная плита в разрезе
(концы арматуры узла «А» приваривают к <?30Х
ХЗО мм)
Предлагаемый способ ремонта
перекрытий, примененный на Черновицком
мясокомбинате, высоко оценен веду-
дущими специалистами
Научно-исследовательского института строительной
физики.
Экономия от ремонта 1 м2
перекрытий по новому способу в сравнении с
существующим выразилась в сумме
3,02 руб., а в целом по холодильнику
составила 18,12 тыс. руб. Кроме того,
этот способ не требует осушения камер,
на проведение которого при
существующем способе расходуется 1380 тусл.
топлива стоимостью 26,22 тыс. руб.
Таким образом, общий
экономический эффект от применения
предлагаемого способа перекрытий
холодильников на Черновицком мясокомбинате
составил 44,34 тыс. руб.
51
ISOiPITEHiH
{11) 823777 B1) 2790485/23-06 B2) 09.07.79
3 E1) F 25 В 15/06 E3) 621.575 G2) С. И. Бы-
ховских, М. С. Мигдал, Е. Л. Михалев, В. М.
Ушакевич, В. И. Сугробов, Е. И. Ялимова
E4) АБСОРБЦИОННАЯ БРОМИСТОЛИ-
ТИЕВАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ МАШИНА
преимущественно для транспортного средства,
содержащая блок генератора с конденсатором
и блок абсорбера с испарителем, при этом
конденсатор первого блока соединен
жидкостным трубопроводом с испарителем второго
блока, а генератор связан с абсорбером
линиями крепкого и слабого растворов,
проходящими соответственно через охлаждающую и
греющие полости
теплообменника-регенератора, отличающаяся тем, что, с целью
снижения металлоемкости и обеспечения
накопления в межремонтный период всего раствора
в блоке генератора с конденсатором, на
линиях крепкого и слабого растворов между
теплообменником-регенератором и абсорбером
установлены два фланцевых соединения со
съемными заглушками и обводными
вентилями, жидкостные полости генератора и
конденсатора соединены дополнительным
жидкостным трубопроводом и на обоих
жидкостных трубопроводах установлены запорные
вентили.
A1) 823778 B1) 2794259/23-06 B2) 06.07.79
3 E1) F 25 В 31/00; F 04 В 39/06 E3) 621.57.04
G2) С. Р. Гопин, В. А. Тихомиров, В. А.
Рогова, В. В. Усова, И. Н. Берегович, В. И. Мо-
син G1) Всесоюзный
научно-исследовательский и экспериментально-конструкторский
институт торгового машиностроения
E4) ХОЛОДИЛЬНЫЙ КОМПРЕССОР,
содержащий картер с масляной ванной,
размещенный в ней заборник масла и трубчатый
охладитель, отличающийся тем, что, с целью
улучшения охлаждения масла, охладитель
имеет форму спирали, а на заборнике масла
над охладителем закреплен диск, в котором
выполнены отверстия, размещенные над
витками спирали.
411) 823780 B1) 2671469/28-13 B2) 05.10.78
3E1) F25 D 21/06 E3) 621.57.048 G2)
П. П. Адомавичюс, Ю. Т. Гайдис, Г. И. Гим-
бутис, Р. К. Паулаускас, Ю. Ю. Станайтис
G1) Каунасский политехнический институт
им. Антанаса Снечкуса
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
РЕГУЛИРОВАНИЯ ТОЛЩИНЫ СНЕГОВОЙ ШУБЫ
ИСПАРИТЕЛЯ БЫТОВЫХ
ХОЛОДИЛЬНИКОВ, содержащее датчик наличия инея,
регистрирующее устройство, установленное
с {.возможностью перемещения в зависимости
от заданной толщины слоя инея,
отличающееся тем, что, с целью упрощения конструкции,
датчик выполнен в виде укрепленной на
поверхности испарителя черной клиновидной
пластины, а регистрирующее устройство
представляет собой фотоэлемент, установленный
с обеспечением постоянного расстояния
между ним и пластиной.
A1) 827906 B1) 2767856/23-06 B2) 15.05.79
3 E1) F 25 В 25/02 E3) 621.575 G2) Б. А. Мин-
кус, С. Л. Сидоренко, С. П. Царев G1)
Одесский технологический институт холодильной
промышленности
E4) E7)
АБСОРБЦИОННО-КОМПРЕССОРНАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая генератор, подключенный по
линиям слабого и крепкого растворов
соответственно к абсорберам низкого и высокого
давлений, подсоединенный к генератору
конденсатор, на линии жидкого хладагента из
которого последовательно установлены
испарители высокого и низкого давлений,
паровые полости которых подключены через
газовые переохладители к соответствующим
абсорберам, и компрессор с приводом, вход
которого подключен >к паровой полости испа-,
о о
рителя низкого давления, а выход — к
абсорберу высокого давления, отличающаяся тем,
что, с целью повышения экономичности
путем использования низкопотенциального
тепла для привода компрессора, установка
содержит генератор низкого давления и
дополнительный абсорбер высокого давления,
образующие свой циркуляционный контур слабого
и крепкого растворов, а привод компрессора
выполнен в виде паровой турбины, вход
которой подключен к паровой полости генератора
низкого давления, а выход — к
дополнительному абсорберу высокого давления.
A1) 819529 B1) 2120597/06 B2) 31.03.75 3 E1)
F 25 В 31/00 E3) 621.565.82.57.041 G2) В. С.
Щербаков
E4) СПОСОБ ИСПАРИТЕЛЬНОГО
ОХЛАЖДЕНИЯ КОМПРЕССОРА
ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ с испарителем и
конденсатором путем циркуляции жидкого
хладагента через охлаждаемые полости
компрессора, отличающийся тем, что, с целью
повышения эффективности охлаждения,
хладагент перед подачей в полости компрессора
отбирают из конденсатора, повышают его
давление на величину потерь в процессе
циркуляции, а возврат испарившегося
хладагента осуществляют через нагнетательный тракт
компрессора.
52
A1) 826164 B1) 2651117/28-13 B2) 26.07.78
3 E1) F 25 D 3/10 E3) 621.565 G2) И. П. Усю-
кин, В. Н. Кирьяков, Ю. В. Шлепнев, В. В.
Фомин, Ю. Д. Видинеев
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
НИЗКОТЕМПЕРАТУРНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ,
содержащее теплоизолированный корпус и
расположенный в нем теплообменник, трубопроводы
подачи хладагента и отвода его паров,
отличающееся тем, что, с целью снижения
энергозатрат на выработку холода при
использовании многокомпонентных смесей хладагентов,
теплообменник представляет собой трубку,
при этом стенки и ее дно выполнены из
пористого материала, размеры пор которого
обеспечивают последовательное дросселирование
компонентов смеси хладагента, а внутри
>трубки установлена винтовая поверхность.
A1) 826158 B1) 2805525/23-06 B2) 06.08.79
3 E1) F 25 В 9/02 E3) 621.574 G2) А. И.
Азаров, В. Г. Карелин, Б. П. Жуков, Ю. М. Си-
моненко G1) Одесский технологический
институт холодильной промышленности
E4) ХОЛОДИЛЬНАЯ КАМЕРА,
содержащая двухстенную обечайку, окружающую
рабочий объем с охлаждаемым объектом и
последовательно соединенные по холодному •
совмещении осей патрубков вывода холодного
потока предыдущей ступени с осями
патрубков ввода сжатого газа в сопловую улитку
последующей ступени, причем упомянутые
патрубки всех ступеней размещены
параллельно на расстоянии, равном расстоянию
между стяжками, расположенными по одну
сторону от патрубков, и перпендикулярно
осям камер энергетического разделения всех
труб.
A1) 826161 B1) 2808940/23-06 B2H8.08.79
3 E1) F 25 В 11/00 E3) 621.57.012 G2) Ю. А.
Новосельский, Ю. Д. Фролов
E4) 1. ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА
преимущественно для кондиционирования
воздуха, содержащая установленные на общем
валу тормозное устройство и детандер,
подключенный на входе к магистрали сжатого
воздуха, теплообменник и воздухопровод,
связанный с потребителем, отличающаяся
тем, что, с целью повышения термодинамиче-
потоку вихревые трубы, отличающаяся тем,
что, с целью повышения термодинамической
эффективности, межстенное пространство
обечайки разделено радиальными перегородками
на отсеки, каждый из которых включен в
линию связи Смежных вихревых труб.
A1) 826159 B1) 2807306/23-06 B2H6.08.79
3 E1) F 25 В 9/02 E3) 621.565.83 G2) Ю. М. Си-
моненко G1) Одесский технологический
институт холодильной промышленности
E4) МНОГОСТУПЕНЧАТАЯ ВИХРЕВАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая вихревые трубы с камерой
энергетического разделения и патрубки ввода сжатого
газа в сопловую улитку и вывода холодного
потока, из которых патрубки вывода
холодного потока предыдущей ступени подключены
к патрубкам ввода сжатого газа последующей
ступени, отличающаяся тем, что, с целью
упрощения технологии изготовления и
расширения области применения, каждая труба
имеет автономный корпус и корпусы всех
труб соединены один с другим стяжками при
~Л АГ А
—in— —гп—
—Ш— —Ш—
N кг к|
ской эффективности, установка содержит
дополнительный детандер, установленный на
том же валу, что и основной, причем вход
дополнительного детандера сообщен с
атмосферой, а выход — через теплообменник с
тормозным устройством, выполненным в виде
вакуум-насоса, и воздухопровод пропущен
через теплообменник.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что
основной детандер на выходе подключен к
воздухопроводу после теплообменника.
3. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что
основной детандер на выходе сообщен с
входом дополнительного детандера.
4. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что
теплообменник установлен в линии связи
магистрали сжатого воздуха с входом
основного детандера.
A1) 832271 B1) 2630716/23-06 B2) 16.06.78
3E1) F 25 В 43/02 E3N21.57.049.2G2)
В. П. Мазлов, А. В. Гущин
E4) E7) 1. МАСЛООТДЕЛИТЕЛЬ ДЛЯ
ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ,
содержащий заполненный фильтрующим материалом
корпус, на оси которого расположен
перфорированный патрубок, и отбойный диск,
отличающийся тем, что, с целью повышения
эффективности отделения масла от
хладагента, в корпусе дополнительно установлено не
менее двух электродов для создания
электрического поля, причем заземленным
электродом служит перфорированный патрубок.
2. Маслоотделитель по п. 1, отличающийся тем,
что, с целью интенсификации процесса
коагуляции частиц масла, фильтрующий материал
выполнен в виде гранулированного
диэлектрика.
S3
СПРАВОЧНЫЕ
ОТДЕЛ
УДК 621.5.042
РУЧНЫЕ СИЛЬФОННЫЕ ВЕНТИЛИ
Н. С. ДЕРЯБИН
ВНИИхолодмаш
А. И. СВЕРДЛОВ
Ленинградское ПО
арматуростроения
«Знамя труда»
В настоящее время Ленинградское ПО
арматуростроения «Знамя труда» по
техническому заданию ВНИИхолодмаша
разрабатывает сильфонные вентили: запорные
проходные и угловые," регулирующие проходные
и угловые (рис. 1—4), предназначенные для
размещения на трубопроводах и аппаратах
стационарных и нестационарных
холодильных машин ^установок, в том числе на судах
с неограниченным районом плавания.
При работе ^вентилей через корпус 8 при
открытом затворе протекает рабочая среда.
Золотник 6 запорных вентилей с
запрессованным в него фторопластовым'кольцом 7
обеспечивает герметичное перекрытие проходного
сечения вентиля. В|процессе работы
запорный вентиль должен быть полностью открыт
или полностью закрыт. Золотник 6
регулирующих вентилей имеет профильную
поверхность, позволяющую изменять расход
рабочей среды через проходное сечение вентиля
в зависимости от хода золотника.
Соединения «шток-крышка» у вентилей
уплотняются с помощью сильфона 5.
Дополнительные уплотняющие элементы —
прокладка 4 и уплотнительное кольцо 2.
Для облегчения управления вентилями
Dy25 и выше использованы подшипники 9,
а вентилями Dy150 и 200 — редуктор 10.
Вентили до DylOO управляются рукояткой,
a Dy150 и 200 — маховиком.
Для открытия вентилей рукоятку
(маховик) 1 вращают против часовой стрелки, при
этом шток 3 перемещает соединенный с ним
золотник 6 вверх и открывает проходное
сечение вентиля. Для закрытия вентилей
рукоятку (маховик) 1 вращают по часовой
стрелке, при этом золотник опускается и
перекрывает проходное сечение вентиля.
Установочное положение вентилей на
трубопроводе может быть любым.
Пропускная характеристика регулирующих
вентилей близка к линейной.
Направление подачи рабочей среды — «на
и под золотник».
Технические и эксплуатационные
характеристики вентилей приведены ниже.
Техническая и эксплуатационная характеристика сильфонных вентилей
Запорные
Диаметр условного прохода Dy, мм
проходные вентили
угловые вентили
Рабочая среда
Регулирующие
15, 25,32, 50
15, 25,32, 50
R502
Давление рабочей среды, мПа (кгс/см2)
Вакуумная плотность по отношению к
внешней среде, мПа (мм рт. ст.)
Температуры среды, °С
рабочей
окружающей
Относительная влажность окружающей среды
при эксплуатации и хранении (г=35°С),%
Срок службы вентилей до списания, лет
Средний ресурс, не менее
циклов
ч
Наработка на отказ, не менее
циклов
ч
10, 15, 25, 32, 50, 65, I 10,
100, 150, 200
10, 15, 25, 32, 50, 65, | 10,
100
Хладагенты R12, R13, R22 и R502 с
маслами ХФ22-16, ХФ22-24, ХФ22с-16, ХА-30, ХС-40,
ХМ-35, ПМТС-5, ФМ-5,6, турбинным Т30
(содержание масел в хладагентах до 10%), а также
масло-фреоновые смеси с содержанием масел от(
90 до 100 %
До 4D0)
До 2,5 B5)— для Dy 100, 150 и 200 мм
0,00067E)
—45Ч-+150
—50-Г+65
98
10
100 000
2700
87 600
14 000
54
о*
Рис. 1. Вентили запорные Dy 10 и 15:
а — угловые; б — проходные (проточная часть);
/ — рукоятка; 2 — уплотнительное кольцо; 3 — шток;
А 4 — прокладка; 5 — сильфон; 6 — золотник; 7 —
фторопластовое кольцо; 8 — корпус
(ZZZZZZZZhj
vzm
ШШЩт*
Ш2ШШМ
Рис. 2. Вентили запорные проходные:
а — D 65 и 100; б — ?>у25, 32 и 50 (проточная часть); / — рукоятка; 2 — уплотнительное кольцо; 3 —
шток; 4 — прокладка; 5 — сильфон; 6 — золотник; 7 — фторопластовое кольцо; 8 — корпус; 9 —
подшипник
Рис. 3. Вентили запорные угловые Dy-25,
32, 50, 65 и 100 (обозначения см. рис. 2)
&ZZZ21
У////л>/с
Рис. 4. Вентили запорные проходные Dy 150 и 200:
/ — маховик; 2 — уплотнительное кольцо; 3 — шток; 4 — прокладка; 5 — сильфон; 6
ник; 7 —фторопластовое кдльдо; д — корпус; 9 — подшипник; 10 — редуктор
золот*
dt
d2
d,
d6
d>
d9
dio
dlt
L,
м3/ч
Масса вентиля, кг
фланцевого
без ответ
ных
фланцев
с
ответными
фланцами
10
15
25
32
50
65
100
150
200
12,5
17,5
28,0
35,0
54,0
67,0
105,0
154,0
204,0
25
25
40
46
65
81
120
180
220
12,2
18,4
—
—
—
—
—
—
—
19
27
42
50
72
94
128
182
238
58
66
88
ПО
150
204
260
68
78
102
122
162
218
240
85
100
125
145
190
260
310
115
135
160
180
230
300
360
25
31
48
66
96
146
202
33
39
58
77
ПО
161
222
М27Х1,5
М36Х2
160
160
130
130
160
180
230
396
290
477
350
622
480
756
600
180
220
320
460
65
65
80
90
115
145
175
120
120
120
220
220
470
600
276
276
140
140
185
205
290
330
420
510
700
24
24
40
45
65
75
115
190
210
12
12
14
18
18
18
23
27
27
17
24
—
—
—
—
—
—
14
16
17
19
21
27
31
1,6
4,0
10,0
16,0
40,0
—
—
—
—
2,7
2,1
2,5
2,0
5,5
5,6
10,8
10,3
12,6
13,2
22,5
25,7
59,0
49,0
151,0
232,0
8,0
7,7
14,5
13,9
15,0
19,0
30,0
28,3
55,0
55,0
160,0
248,0
10,7
10,2
19,0
17,3
20,0
23,6
38,5
37,6
70,0
68,0
195,0
296,0
Примечание: 1. В графе «L» в числителе указана строительная длина вентилей под сварку, в знаменателе —под фланцевое присоединение к трубопроводу.
2. В графах «Масса вентиля» в числителе дана масса проходных, в знаменателе —угловых вентилей.
20°
g^
^н
10е
Рис. 5. Типы присоединений вентилей к
трубопроводу:
а — под сварку; б— штуцерно-ниппельное; в—
фланцевое без ответных фланцев; г — фланцевое с
ответными фланцами
Срок гарантии вентилей 24 мес со дня
начала их эксплуатации.
Гарантийная наработка запорных
вентилей 3000 циклов, регулирующих
вентилей — 16000 ч.
ИЗОБРЕТЕНИИ
A1) 832272 B1) 2696144/28-13 B2) 11.12.78
3 E1) F 25 D 23/08 E3) 621.57.048 G2) Н. Н.
Барышев, Р. Т. Мухаметдинов, В. Ф. Крини-
цын, В. Д. Михайлов, И. И. Васильев
E4) E7) ПРИСПОСОБЛЕНИЕ ДЛЯ
МОНТАЖА ЧУВСТВИТЕЛЬНЫХ ТРУБОК
ПРИБОРОВ К СТЕНКЕ КОРПУСА
ИСПАРИТЕЛЯ ХОЛОДИЛЬНИКА, содержащее
упругий элемент, отличающееся тем, что,
с целью упрощения монтажа, упругий
элемент имеет параллельные зажимные
пластины, связанные мажду собой с одной стороны,
и промежуточную пластину, размещенную в
пространстве между ними с образованием
каналов для размещения чувствительных
трубок между промежуточной и одной из
зажимных пластин, и зазор для размещения стенки
корпуса испарителя между промежуточной
пластиной и другой зажимной пластиной, при
этом длина промежуточной пластины меньше
длины зажимных пластин.
Габаритные и присоединительные
размеры, масса, а также коэффициент условной
пропускной способности регулирующих
вентилей Kv даны в таблице.
Вентили разрабатываются в нормальном,
экспортном и тропическом исполнении, а по
типу присоединения к трубопроводу (рис. 5)—
под сварку (все условные проходы),
штуцерно-ниппельное присоединение (DylO и 15),
а также фланцевое без ответных и_с
ответными фланцами (Dy от 25 до 200).
A1) 832270 B1) 2789075/23-06 B2H5.07.79
3 E1) F 25 В 15/16 E3) 621.575 G2) А. Н.
Подгорный, И. Л. Варшавский, В. В. Соловей,
В. А. Попович, М. В. Мельдаик G1) Институт
проблем машиностроения АН Украинской
ССР
E4) E7) КОМПРЕССОРНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая попеременно подключаемые к
источникам нагрева и охлаждения
генераторы-адсорберы с теплообменными
поверхностями внутри, образующими замкнутый
циркуляционный контур теплоносителя,
снабженный насосом, отличающаяся тем, что,
с целью повышения экономичности, установка
дополнительно содержит регенеративные
теплообменники, установленные на поворотном
распределительном механизме между
источниками нагрева и охлаждения, которые
вместе с регенеративными теплообменниками
последовательно включены в замкнутый
циркуляционный контур между генераторами-
адсорберами.
58
ИЗ ИСТОРИИ РАЗВИТИЯ ОТЕЧЕСТВЕННОЙ
холодильной техники
УДК 621.56/59*.../1917»
РАЗВИТИЕ ХОЛОДИЛЬНОГО ДЕЛА
В ДОРЕВОЛЮЦИОННОЙ РОССИИ
Канд. техн. наук В. А. ГОГОЛИН
В России применение искусственного холода
началось в конце 80-х годов XIX века,
несколько позднее, чем в Западной Европе
и США.
В 1888 г. в Астрахани, впервые в России,
рыбопромышленник Супук устроил на барже
морозильную установку, затем построил
холодильный склад с замораживающей
способностью 1200 пудов рыбы в сутки, для которых
применил воздушные холодильные машины
системы Лейтфута холодопроизводительностью
по 80000 ккал/ч. Вследствие большой усушки
рыбы, доходившей до 15 % за 3—5 месяцев
хранения, порчи товара, что, видимо,
объяснялось отсутствием опыта в создании
холодильника и эксплуатации оборудования, он
разорился, так же как и два последующих
предпринимателя, к которым перешло его
дело.
Эта неудача заставила многих
рыбопромышленников скептически отнестись к
использованию искусственного холода. Однако
быстрое развитие за границей холодильного
дела, приносившего явные выгоды, побудило
еще нескольких русских предпринимателей
(Воробьев в Петровске в 1895 г., Питоев в
устье Куры в 1901 г., братья Сапожниковы
в Астрахани в 1901 г.) построить рыбоморо-
зилки и охлаждаемые склады.
О развитии холодильного дела на рыбных
промыслах можно получить представление
из табл. 1.
В 1911—1913 гг. на рыбных промыслах
были построены крупные по тому времени
холодильники: «Торгового Дома Л. Маилов
и Сыновья» на Банковских промыслах (устье
Куры) емкостью 400 тыс. пудов (суммарная
холодопроизводительность 520 тыс. ккал/ч
при t0=—25 °С) и акц. о-ва «Астраханский
холодильник» емкостью 400 тыс. пудов (сум-
у марная холодопроизводительность 500 тыс.
ккал/ч при t0=—25 °С), сооруженные по
проекту инженера П. И. Чеснокова-Захарова.
Рыбные склады строили и в крупных
центрах потребления рыбы. Так, в Москве
действовали холодильники Коростелева
(емкостью 60 тыс. пудов), братьев Сапожниковых
(такой же емкости) и холодильник Таланова
(емкостью 100 тыс. пудов) с отечественным
оборудованием, построенный по проекту
П. И. Чеснокова-Захарова и являвшийся
одним из лучших для того времени.
Большее распространение искусственный
холод нашел в пивоваренном производстве.
Первая аммиачная холодильная установка
на 100 тыс. ккал/ч была пущена в
эксплуатацию в 1889 г. на Трехгорном пивоваренном
заводе в Москве.
В 1913 г. холодильные установки имелись
на 50 пивоваренных заводах, что составляло
около 5 % их количества, однако они
вырабатывали свыше 20 млн. ведер пива, или
почти 25 % общего годового производства.
Средняя холодопроизводительность
установки в пивоваренном производстве
составляла около 150 тыс. ккал/ч. Имелись и очень
крупные установки: например, на
Трехгорном заводе в Москве — 1200 тыс. ккал/ч, на
Калинкинском заводе в Петербурге —
750 тыс. ккал/ч, на Жигулевском заводе в
Самаре — 700 тыс. ккал/ч.
Суммарная холодопроизводительность
установок в пивоваренном производстве в 1913 г.
достигала 9,15 млн. ккал/ч, что составляло
примерно треть мощности всего парка
холодильных машин в дореволюционной России.
Однако в наибольшей степени
искусственный холод нашел применение при хранении
и транспортировке продукции
животноводства и птицеводства: мяса, яиц, битой птицы.
Начиная с середины 90-х гг. прошлого
столетия вначале иностранными компаниями,
а затем и русскими промышленниками и
акционерными обществами создаются
охлаждаемые склады в двух основных районах
производства скоропортящихся продуктов:
в Тамбовско-Воронежском с прилегающими
к нему Саратовской, Курской, Харьковской
и другими губерниями (промышленное
птицеводство и производство яиц) и в Западной
Сибири (центр маслоделия).
Холодильники строили как в пунктах
вывоза, так и в центрах потребления
продуктов (Рига, Виндава, Петербург, Москва).
К 1905 г. холодильники емкостью от 20 тыс.
до 200 тыс. пудов имели акц. о-во «Братья
Барсельман» в Белгороде, Есипове,
Петербурге, акц. о-ва «Унион» в Риге, Кургане,
Козлове, мясоторговцы Щукин в Петербурге и
Калганов в Москве и др.
Значительно возросло строительство
холодильников в период 1908—1914 гг. В это
время построены холодильники: Московско-
Казанской железной дороги в Москве
(емкостью 60 тыс. пудов), акц. о-ва «Хладосклад»
Таблица !
Годы
1888
1903
1908
1910
1912
1913
Число
холодильных установок
на рыбопромыс-
лах
1
4
6
7
17
24
Суммарная
холодопроизводительность,
тыс. ккал/ч
<' 80
350
800
930
2040
3250
59
в Воронеже (80 тыс. пудов), на городских
скотобойнях в Тифлисе A20 тыс. пудов),
акц. о-ва «Товарные склады» в Петербурге
E00 тыс. пудов), являвшийся в то время
крупнейшим в Европе.
Развитию строительства холодильников в
России способствовало создание комитетов,
объединявших русских холодильщиков.
Первый холодильный комитет был основан
в 1908 г. в Петербурге, вскоре после I
Международного конгресса по холоду в Париже,
а следующий в 1910 г. в Москве. В 1912 г.
в составе Петербургского комитета было
339 членов, число которых к 1917 г.
увеличилось до 450. Московский комитет объединял
в 1912 г. свыше 100 холодильщиков.
Холодильные комитеты возникли также в Одессе,
Киеве, Варшаве, Козлове, Воронеже,
Оренбурге, Омске, Ново-Николаевске, Харькове,
Ростове, Ташкенте, Тифлисе. В Томске было
организовано «Общество для содействия
применению и развитию холода в Сибири».
Главной целью этих комитетов являлось
всемерное содействие развитию холодильного
дела в России. Основу этой деятельности
составляли: изучение и популяризация
холодильного дела, организация чтений,
выставок, съездов, печатание литературы по
холоду, оказание помощи в создании
холодильных предприятий, участие в отечественных и
международных совещаниях по вопросам
холодильного дела и др.
В ноябре 1910 г. в Петербурге вышел в
свет первый русский журнал «Известия
Комитета по холодильному делу» под редакцией
Н. А. Бородина.
Выпуск посвящался главным образом II
Международному конгрессу по холоду в Вене
A910 г.). В 1911 и 1912 гг. вышло
соответственно шесть и семь номеров журнала, а с
1913 г. он стал издаваться ежемесячно.
В 1912 г. Московский комитет начал
выпускать еще один ежемесячный журнал
«Холодильное дело», предшественник журнала
«Холодильная техника».
В журналах освещался широкий круг
вопросов, связанных с постановкой холодильного
дела и опытом производства и применения
искусственного холода в России и за рубежом.
Публиковались описания, результаты
промышленных испытаний холодильных
установок, экономические обоснования применения
холода в различных отраслях
промышленности и в сельском хозяйстве, материалы по
охране труда и технике безопасности на
холодильных установках, практические
рекомендации по эксплуатации оборудования.
Печатались результаты научных исследований в
области холода, проводившихся за рубежом,
а также в России — в первых научных
холодильных лабораториях Петербургского
технологического института и Московского
технического училища (ныне МВТУ им. Н. Э.
Баумана).
Основное направление этих журналов
определяли видные ученые — профессора
Д. Н. Головнин, А. В. Рязанцев, Я- Я-
Никитинский, Н. А. Бородин, Е. С. Каратыгин,
А. А. Саткевич, талантливые инженеры
М. Т. Зароченцев, П. И. Чесноков-Захаров,
М. А. Ильяшенко, В. Н. Рулев, О. О. Дрейер,
К. П. Тихоцкий, В. Е. Цыдзик, Н. С.
Комаров, С. Г. Эстрин, С. Л. Соколовский,
А. А. Орлов, В. П. Кудряшов и др.
В журнале «Холодильное дело»
сотрудничал всемирно известный своими работами по
анабиозу при переохлаждении животных
русский ученый П. И. Бахметьев, являвшийся
также почетным членом Московского
комитета. На пожертвованные деньги он начал
создание лаборатории низких температур при
Московском городском народном
университете им. А. Л. Шанявского, которая была
открыта в октябре 1914 г. уже после его
смерти. В память о выдающихся заслугах
покойного лаборатории было присвоено имя
П. И. Бахметьева.
На страницах журналов выступали
крупные иностранные ученые Р. Планк и К- Линде.
Издание указанных журналов
способствовало пропаганде и развитию холодильного
дела в России.
С первых же шагов развития новой отрас-i
ли возникла острая нужда в специалистах-
холодильщиках.
Пожелание о преподавании холодильного
дела в средних и высших технических и
коммерческих училищах различных стран
высказывалось еще на I Международном
конгрессе по холоду, на II конгрессе было
принято решение о необходимости специальной
подготовки инженеров-холодильщиков,
обязательное для всех стран-участниц.
Начало подготовки
инженеров-холодильщиков в России было положено в 1911 г.
в Петербургском технологическом институте,
где проф. А. В. Рязанцев организовал чтение
30-часового курса холодильных машин (во
Франции, например, преподавание
холодильного дела ввели в 1909 г.). Первый дипломный
проект по холодильному делу на тему:
«Портовый склад для хранения скоропортящихся
продуктов» был защищен И. Т. Качинским
в 1912 г. в Петербургском технологическом
институте. К 1916 г. было подготовлено
40 дипломированных
инженеров-холодильщиков.
В 1912 г. курс лекций по холодильному
делу стали читать в 14 высших учебных
заведениях, в том числе в Московском
техническом училище, Томском технологическом
институте, Московском и Киевском
коммерческих институтах, а также в некоторых
военных академиях.
В 1911 г. в Петербурге были организованы
первые курсы по холодильному делу для
преподавателей средних учебных заведений,
и уже в 1912 г. этот предмет преподавался в
18 коммерческих и четырех средних
сельскохозяйственных училищах. В 1913 г.
открылись ежегодные кратковременные курсы по
холодильному делу при Московском
городском народном университете им. А. Л. Ula-^j
нявского, а также в Ростове-на-Дону при
Донском отделении императорского русского
технического общества. В некоторых городах
были созданы курсы по подготовке
машинистов холодильных установок, проводников
холодильных вагонов, заведующих холо-
дильно-убойными пунктами.
В России с каждым годом увеличивалось
число квалифицированных специалистов-
холодильщиков.
О высоком уровне их знаний и мастерстве
свидетельствует такой случай из
холодильной практики тех лет. В Москве в ресторане
«Прага» вышли из строя сразу две
холодильные машины системы «Одифрен — Сингрюн»
(Швейцария), в которых компрессор
располагался внутри герметичного шара-конден-
60
сатора и не требовал смазки и пополнения
хладагентом. Большие преимущества при
обслуживании такой машины обращались
в невероятные трудности при ее поломке,
ведь для достижения полной
непроницаемости по окружности были устроены пазы,
залитые оловом. Представитель фирмы заявил,
что отремонтировать их можно только на
заводе в Швейцарии, где имеются все
необходимые для этого приспособления. Однако
группа русских специалистов по холодильному делу
во главе с инженером Н. С. Комаровым
успешно справилась с этой задачей в Москве.
Для широкой пропаганды и развития
холодильного дела в стране Московский
комитет создал штат разъездных лекторов,
читавших лекции по заявкам городских, земских,
^технических и других общественных
организаций.
Признанные специалисты в области
искусственного холода Н. А. Бородин, А. В. Ря-
занцев, Н. С. Комаров, М. Т. Зароченцев,
М. А. Ильяшенко, Н. А. Крюков, С. Г. Эст-
рин, В. Н. Рулев, К- П. Тихоцкий и многие
другие написали большое число книг,
брошюр, справочных руководств и пособий по
холодильному делу.
При Московском комитете была
организована библиотека, собиравшая всю русскую
и иностранную техническую и экономическую
литературу по холодильному делу.
В результате деятельности холодильных
комитетов заметно расширилось применение
искусственного холода в России, о чем
свидетельствуют данные табл. 2.
Таблица 2
Годы
1909
1910
1911
1912
1913
Общее число
холодильных
установок
120
152
180
245
343
Суммарная
холодопроизво-
дительность,
млн. ккал/ч
10,0
12,82
15,3
22,0
28,0
В 1913 г. по своему назначению
холодильные установки распределялись следующим
образом:
Склады-холодильники 61
Ледоделательные заводы 47
! Пивоваренные заводы 52
' Рестораны и магазины 70
Шоколадные фабрики 28
Химические фабрики 28
Молочные заводы и маслодельни 16
Бойни и рынки 14
Учебные заведения 7
Прочие области применения 10
Кроме того, значительное количество
холодильных установок действовало на судах,
в основном на военных кораблях, где они
применялись для охлаждения боевых складов с
целью предотвратить разложение пороха при
повышенных температурах.
Имелись также в небольшом количестве
суда-рефрижераторы на Каспийских,
Сибирских и Камчатских рыбопромыслах.
Искусственный холод начинают
применять также в медицине (в морском госпитале
в Либаве, императорской повивальной
клинике в Петербурге, в аптеках).
В 1911 — 1912 гг. в Петербурге в
«Аквариуме» впервые был построен искусственный
ледяной каток площадью 900 м2. Строительством
руководил инженер А. Б. Моргулев.
Установка состояла из трех компрессоров (два
основных и один запасной) по 90 тыс. ккал/ч,
работавших на сернистом ангидриде (поставщик—
германская фирма «Кири»). Каток
охлаждался рассолом, циркулировавшим в трубах.
Достижения в холодильном деле в России
получили международное признание. На
проходившем в 1913 г. в Чикаго III
Международном конгрессе по холоду, на котором с
успехом выступили члены русской делегации,
насчитывавшей 18 человек (третье место по
числу делегатов), было принято решение о
созыве IV конгресса в Петербурге в 1916 г.*
Несмотря на очевидные успехи в
холодильном деле, Россия все же значительно
отставала от других капиталистических стран,
особенно в области холодильного
машиностроения.
В 1913 г. в России было всего пять
заводов, изготавливавших холодильные машины.
Три из них, находившиеся в Петербурге
(Г. А. Лесснера, «Феникс» и «Дюфлон,
Константинович и К°»), производили
исключительно судовые установки. Первые два
завода выпускали «вакуум-машины», работавшие
на водяном паре по патентам Вестингауза-
Леблона, а третий — компрессионные хлор-
метиловые холодильные машины системы
французского инженера Дуана, но
значительно переработанные и улучшенные.
Стационарные холодильные установки для
широкой области применения изготавливали
два машиностроительных завода: Фельзера
в Риге и Франца Крулля в Ревеле. Завод
Фельзера являлся пионером производства
холодильных машин в России. На нем с
1898 г. по 1913 г. было изготовлено 14
установок с 22 холодильными машинами
(аммиачными и углекислотными системы Линде)
общей производительностью 1 млн. ккал/ч.
В годы первой мировой войны производства
холодильных машин на этом заводе
прекратилось. Завод Франца Крулля начал
выпускать холодильные установки с 1907 г.,
вначале абсорбционные германской системы
Озенбрюка, а затем аммиачные и углекислот-
ные. До начала войны 1914 г. этот завод
выпустил 37 установок с 39 холодильными
машинами общей холодопроизводительностью
2,075 млн. ккал/ч.
Из общего парка холодильных машин,
находившихся в 1913 г. в эксплуатации,
15 % были сделаны на отечественных заводах,
а 85 % ввезены из-за границы. Холодильное
оборудование в Россию поставляли свыше
двух десятков иностранных фирм, первое
место среди них занимала фирма «Борзиг»
(Германия), затем «Гаубольд», «Гумбольд»,
«Редингер» (Германия), «Атлас» (Дания).
Большое число фирм-поставщиков
определило значительное разнообразие парка
стационарных холодильных машин в России этого
* Конгресс в Петербурге не
состоялся из-за начавшейся первой мировой войны.
6i
периода. Почти все машины были
компрессионные, и считанные единицы —
абсорбционные. Преобладающее число машин
аммиачные — 66 %, сернокислотные — 19 %, уг-
лекислотные — около 15 %.
Компрессоры применяли
преимущественно горизонтальные (простого и двойного
действия, сдвоенные) производительностью от
600 ккал/ч (ледоделательные машины для
аптек, больниц, буфетов) до 600 тыс. ккал/ч
(аммиачные компрессоры двойного действия,
установленные на холодильнике общества
«Товарные склады» в Петербурге).
Р1Ф1РЙТЫ
УДК 66.047.25
Модульная сублимационная установка
РЗ-Ф901. МОИСЕЕВ А. В., ГЛУХМАН
В. Н., ИВАНОВА Н. Г., КУЗНЕЦОВА
Т. Е., ФОМИН М. Е. Холодильная
техника», 1982, № 1.
Приведены технические и эксплуатационные
данные новой сублимационной установки,
разработанной в НПО «Комплекс» и внедренной
на заводе медпрепаратов Армавирского
мясоконсервного комбината для сушки пепсин.
Ее применение позволило увеличить выход
готового продукта. Показано преимущество
новой установки перед существующими.
Иллюстрация 1. Таблица 1. Список
литературы — 4 названия.
УДК 66.047.25.001.375
Оптимизация режимов работы
сублимационной установки. АГАФОНЫЧЕВ В. П., ГА-
САНОВ Г. И., ЛАТЫШЕВ В. П.
«Холодильная техника», 1982, № 1.
Методом математического моделирования с
помощью ЭВМ определены оптимальные
условия сублимационной сушки. Оптимизация
проведена на примере установок типа ОПСУ-
01М B-я модель) и РЗ-Ф901 (МСУ-20).
Полученные результаты позволяют повысить
эффективность работы промышленных
сублимационных установок.
Таблица 1. Иллюстраций 2. Список
литературы — 8 названий.
УДК 664.951.3.037.1.072
Оптимальные условия хранения и
транспортировки копченой рыбы. ДЮБКО А. П.,
КРУТОВА Е. А., МАКАРОВА Н. А.,
ОВЧИННИКОВА С. И. «Холодильная
техника», 1982, № 1.
Изложены методика и результаты
исследования температурных режимов и предельных
сроков хранения и транспортировки рыбы
холодного копчения океанических пород и
замороженной рыбы горячего копчения.
Таблиц 2.
В качестве приводов для компрессоров
использовали электродвигатели (до 50 л. с),
нефтяные и керосиновые двигатели D—
20 л. с), дизели B0—60 л. с.) и паровые
машины (свыше 60 л. с).
Насосы и вентиляторы в системах хладо-
снабжения приводились в действие или от
электродвигателей, питаемых током от
городской сети, или динамомашины,
установленной в машинном зале, или же
трансмиссией с холостого шкива компрессора.
(Окончание следует)
1
УДК 621.794.001.5:[621.564+621.892.092]
i Влияние холодильных сред на некоторые
[ свойства композиционных электролитиче-
l ских покрытий. ПУШКАРЕВА С. А.,
ГОЛОВАЧЕВА И. П. «Холодильная техника»,
1982, № 1.
г Изложены результаты исследований влияния
аммиачно-масляной и фреоно-масляной сред,
i температурных режимов и вибрационного
нагружения на коррозионно-адгезионную
стойкость и износостойкость гальванических
i покрытий Сг—А1203 и Ni—А1203. Установ-
) лено, что коррозионная стойкость,
адгезионная прочность сцепления и износостойкость
хромовых покрытий не снижаются под
воздействием аммиачно-масляной и
фреоно-масляной сред во всем диапазоне исследованных
эксплуатационных факторов. Показана
целесообразность использования композиционных
гальванических покрытий при ремонте^
упрочнении и защите от коррозии деталей
холодильного оборудования.
с Таблиц 2. Иллюстрация 1. Список
литературы — 6 названий,
я
- УДК 637.352.037
)- Выбор эффективных способов охлаждение
- творога. ФИЛЬЧАКОВА Н. Н., ПАН-'
КОВА Р. И. «Холодильная техника», 1982,
I- № 1.
Рассмотрены применяющиеся в молочной
промышленности способы и средства охлаждения
творога. Проведен анализ основных направ-
\- лений в совершенствовании охлаждения пи-
., щевых продуктов. Указано, что для
охлаждения творога могут представлять интерес кон-
:- тактный и воздушный способы. Во ВНИКТИ-
холодпроме создается аппарат для охлажде-
1- ния творога воздушным способом. Интенси-
х фикация процесса охлаждения творога на
ы заводах позволит повысить его стойкость при
и хранении и транспортировке и в результате
этого увеличить выпуск творога высшего сорта.
Список литературы — 9 названий.
62
УДК 637.5.037.075
Ускоренный метод определения количества
психротрофных бактерий на охлажденном
мясе. МОИСЕЕВА Е. Л.,
БАЛАНДИНА Г. А., НОЗДРЮХИНА 3. М.
«Холодильная техника», 1982, № 1.
Описан экспресс-метод определения
бактериальной обсемененности охлажденного мяса,
позволяющий в течение 1—б ч установить
количество психротрофных бактерий на 1 см2
поверхности мяса по времени изменения
индикаторной среды (мясо-пептонный бульон с
индикатором резазурином). Приведена шкала
прогнозирования сроков хранения
охлажденного мяса при температурах от —1 до 8 °С
с использованием экспресс-метода.
Таблица 1. Иллюстраций 2. Список литера-
уры — 4 названия.
f.
УДК 628.84:621.565.945
О методах наладки и регулирования
поверхностных воздухоохладителей. СТРОЙ КОВ
Л. Н. «Холодильная техника», 1982, № 1.
Предложены методические принципы анализа
результатов испытаний поверхностных
воздухоохладителей. Приведенные зависимости
и номограмма позволяют быстро
проанализировать результаты испытаний
воздухоохладителя и сравнить их с расчетными
величинами. Дан пример расчета.
Иллюстраций 3. Список литературы — 4
названия.
УДК 637.252:656.073.235
Опыт контейнерной доставки фасованного
сливочного масла в торговую сеть.
ЯНОВСКИЙ В. С. «Холодильная техника», 1982,
№ 1.
Освещены положительные результаты
опытной перевозки с Московского хладокомбината
№ 12 в магазин фасованного сливочного масла
в контейнерах УКМ-5-77. Применение
контейнеров сокращает время реализации масла,
затраты рабочей силы, уменьшает потребность
в холодильных емкостях под закалочные
камеры, экономит средства, которые раньше
расходовали на приобретение, возврат из
магазина и подготовку к укладке масла
картонной тары. Рассмотрены проблемы, от
решения которых зависит дальнейшее внедрение
контейнерных перевозок фасованного
сливочного масла.
Иллюстраций 2.
УДК [621.565.92:637.513.13]:624.07.004.67
Ремонт перекрытий производственных
холодильников. ЮСОВ В. Л., ПИСАРЕНКО Г. В.
«Холодильная техника», 1982, № 1.
Предложен эффективный способ ремонта
перекрытий производственных
холодильников без отключения камер. Применение этого
способа на Черновицком мясокомбинате дало
экономию 44,34 тыс. руб.
Иллюстраций 2.
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: М. П. Кузьмин (главный редактор), Л. Д. Акимова (зам. главного
редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, Л. Ф. Бондаренко, д-р техн. наук, проф. В. М. Бродянский,
д-р техн. наук А. В. Быков, И. М. Гиндлин, д-р техн. наук, проф. А. А. Гоголин, А. П. Еркин,
И. М. Калнинь, д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, В. Д. Леонов, А. П. Леонтьев, Г. А. Новиков,
В. В. Оносовский, д-р техн. наук, проф. И. И. Орехов, И. С. Остасевич, М. М. Позин, Н. К. Плотников,
Ю. Я. Сенягин, А. Н. Сергиенко, В. М. Шавра
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Рукописи не возвращаются
Сдано в набор 19.11.81. Подписано в печать 28.12.81. Т-30138.
Высокая печать. Объем 4,0 печ. л. Усл. печ. л. 5,6.
Уч.-изд. л. 6,97. Тираж 10 920 экз. Заказ 2909
Формат 70X1087,6
Усл. л. кр.-отт. 6,13.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костякова, 12
Телефон 216-86-73
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома
Государственного комитета СССР по делам издательств, полиграфии и книжной торговли
142300, г. Чехов Московской области