ся также из-за отсутствия на предприятиях
изотермического автотранспорта.
В 1970 г. потребность в малогабаритном
изотермическом транспорте составит 300, в
изотермическом транспорте с машинным
охлаждением — 200 автомашин, а в дальнейшем
соответственно по 100 и по 50 автомашин в год.
Если учесть, что прибыль от реализации 1 т
мороженого в среднем 330 руб., то общая
прибыль от увеличения производства и реализации
мороженого составит 89 млн. руб. в год, а
затраты на приобретение указанного
изотермического транспорта всего 12 млн. руб.
Госплану СССР, Госснабу СССР и
соответствующим министерствам необходимо в
ближайшее время решить вопросы уреличения
производства и поставок нового оборудования,
различных механизмов, специального
автотранспорта и запасных частей.
Наряду с этим необходимо скорейшее
внедрение на холодильных предприятиях
вычислительной техники для автоматизации
бухгалтерского учета и оперативного управления
работой холодильников.
С этой целью Росмясорыбторг заключил
договор с Московским экономико-статистическим
институтом на разработку проектного задания
автоматической станции оперативного и
бухгалтерского учета для московских
холодильников и хладокомбинатов. Строительство
станций планируется на 1971—1975 гг. В
дальнейшем такие станции будут строиться на
холодильниках других крупных городов
республики.
Проведение намеченных мероприятий будет
способствовать техническому прогрессу в
холодильном хозяйстве Министерства торговли
РСФСР, что позволит значительно
повысить производительность труда, увеличить
объем приемки, улучшить переработку и хранение
продуктов сельскохозяйственного
производства.
Московскому заводу «Компрессор» — 100 лет
В марте этого года исполнилось 100 лет со дня
основания одного мз старейших машиностроительных
предприятий столицы — московского завода
«Компрессор».
За этот период завод прошел большой путь
развития — от небольших мастерских, выполнявших
котельные работы, до современного крупного
промышленного предприятия.
В первые годы Советской власти, когда было начато
восстановление вышедших из строя во время
гражданской войны холодильников Москвы, Ленинграда и
других городов, на заводе «Компрессор» были
изготовлены первые холодильные машины, а с 1925 г. началось
регулярное их производство. В 1929 г. заводом было
изготовлено 57 холодильных установок общей
производительностью 6 млн. ккал/ч, а в 1930 г.
производительность выпущенных машин составила 12 млн. жкал/ч.
В 1932 г. было принято решение о реконструкции
завода и его специализации по холодильному
машиностроению. На завод возлагалось изготовление
холодильного оборудования не только для хранения и
переработки пищевых продуктов, но и для зарождавшихся
в то время новых отраслей промышленности —
химической, нефтеперерабатывающей м др.
На заводе были построены и введены в
эксплуатацию новые производственные цехи, смонтировано
современное оборудование. В эти годы были
разработаны конструкции новых компрессоров — аммиачных
вертикальных прямоточных и крупных горизонтальных.
Освоено производство интенсивной теплообмен ной
аппаратуры. В 1940 г. производительность выпущенных
холодильных машин достигла 30 млн. ккал/ч.
В годы Великой Отечественной войны завод
перестроился на изготовление оружия. С 1941 по
1945 гг. рабочие завода «Компрессор» ковали
грозное для врага оружие — реактивные минометы,
прославленные «Катюши».
За трудовой подвиг в Великой Отечественной войне
завод был награжден орденом Трудового Красного
Знамени.
В послевоенные годы завод быстро восстанавливает
производство холодильных машин. Уже в 1948 г.
выпуск их превышает уровень 1940 г. В эти годы были
освоены быстроходные бескрейцкопфные компрессоры
4АУ-15 in 2AB-15, значительно расширена номенклатура
выпускаемого холодильного оборудования.
В конце 50-х годов завод совместно с ЦКБ ХМ
начинает разработку более совершенных компрессоров,
а также составление градации унифицированной тепло-
обменной аппаратуры. С 1961 г. завод переходит на
производство новых компрессоров и аппаратов по всей
номенклатуре и проводит полную реконструкцию
основных цехов. Заводом разработаны и освоены
крупные оппозитные аммиачные компрессоры.
Завод «Компрессор» всегда являлся кузницей
кадров. Многие высококвалифицированные специалисты,
руководители производства, ученые начинали свою
деятельность на заводе «Компрессор». Специалисты
завода «Компрессор» пользуются заслуженным
авторитетом у работников отрасли холодильного
машиностроения, а марка завода известна по всей нашей стране и
за рубежом.
Коллектив московского завода «Компрессор» под
руководством партийной организации завода внес
большой вклад в развитие отечественного холодильного
машиностроения в нашей стране и борется за дальнейшее
совершенствование машин и расширение производства.
Редакция журнала «Холодильная техника» горячо поздравляет
славный коллектив завода «Компрессор» со знаменательной датой и
высокой правительственной наградой — орденом Ленина — и желает ему
дальнейших успехов на благо нашей Родины.

Процессы сжатия и обратного расширения
в поршневом компрессоре —
Б. Л. ЦЫРЛИН
ВНИИхолодмаш
621.512
В основу метода анализа влияния на
энергетическую эффективность компрессора
процессов сжатия, нагнетания, обратного
расширения, теплообмена и других [1] был положен
принцип независимости воздействия каждого
из этих процессов. Влияние данного процесса
оценивается соответствующим
коэффициентом рь а произведение этих коэффициентов
должно составить к.п.д. компрессора г|а.
В данной статье подробно рассмотрены
процессы сжатия и обратного расширения, дан
вывод формул для коэффициентов рсш и ррш,
оценивающих их влияние на энергетику
компрессора, а также приведены некоторые
сведения по экспериментальному исследованию
процессов в компрессоре АУУ-90 при работе
на фреоне-12.
В отличие от действительного в
теоретическом компрессоре нет мертвого объема.
Значительно меньшей идеализацией явился бы
цикл работы компрессора, имеющего мертвый
объем, равный действительному, и
адиабатические линии сжатия и обратного расширения.
На рис. 1 сопоставлены индикаторные
диаграммы циклов компрессоров: действительного
/—2—3—4, теоретического без мертвого
объема 1—2т—3—4т и идеализированного с
мертвым объемом /—2м—3—4м.
Депрессии в клапанах действительного
компрессора в работе цикла во внимание не
принимаем, так как потери энергии от депрессий
при всасывании и нагнетании учитываются
коэффициентами рвс и рн [1].
Рис. 1. Индикаторные диаграммы циклов
компрессоров.
Работу, затрачиваемую на 1 кг пара в этих
циклах, обозначим /, /т, /м.
Тогда эффективность действительного
цикла определится коэффициентом [Зц = -у- = —-,
так как 1Т = 1Ш [2].
Среднеиндикаторное давление в цикле /—
2 м—3—4 м равно ра^са, т. е. меньше, чем в
теоретическом /?а. Здесь Яса — объемный
коэффициент при адиабатическом расширении.
Коэффициент эффективности цикла
о __ \ лса /
S(/?a*ca± А/?рш± Д/>сж)
Ра. ^с /i\
Отношение —— учитывает различие объ-
^•са
емных коэффициентов в действительном
процессе расширения и адиабатическом.
Величины АРрШ и &р'сж характеризуют
различия среднеиндикаторных давлений,
определяемые неодинаковым протеканием процессов
расширения 3—4 и 3—4м и сжатия /—2 и 1—
2м в циклах действительного и
идеализированного компрессоров.
Для последующего анализа требуется
определить разность работы сжатия в циклах 1—
2т—3—4т и /—2м—3—4м, которую назовем
ALM. На индикаторных диаграммах (см.
рис. 1) эта работа выражена площадью 1—
2т—2м.
Несовпадение линий сжатия
идеализированных циклов без мертвого и с мертвым
объемом вызвано тем, что при сжатии в
основной части цилиндра (объем, соответствующий
ходу поршня 5) одновременно происходит
сжатие и в мертвом пространстве —
участок SM.
Рассмотрим работу сжатия в двух таких
компрессорах с ходами поршня S и S + SM (см.
рис. 1). Разность работы в них, отнесенная к
одинаковой площади поршня, равна
5

Ч-2м-3'-4'
[1-2т-3-4т == Ра № + ^м) ~ />a*S = P&SU.
B)
В индикаторных диаграммах обоих циклов
площадь /—2м—3—4т — общая. С учетом
уравнения B)
/?д5м = пл. 3—3'—4'—4т — пл. 1—2т—2м—1,
а пл. 1—2т—2м — 1 = ММ = (рки2 — ркш) 5М—
Psl^m. == \Ркм2 Ркт Ра) ^м-
После деления на 5
Д Рм (/>км2 — Ркт — Ра) С> C)
5М
где Арст и Аррш — разности среднеиндика-
торных давлений,
обусловленные различием в
процессах сжатия и
расширения в действительном
и теоретическом циклах.
Подставляем уравнения F) и G) в
выражение E)
Ра^с
Хс
Рь — Ьрсж — ЬРт 1 — д Рсж — д Рри
(8)
где с
относительное мертвое
пространство.
Среднеиндикаторное давление в цикле /—
2м—3—4м можно представить как
Pa Ка = Ра - * Ри ~ А Рт-а • D)
где Д/?рш-а — уменьшение среднеиндикаторно-
го давления при адиабатическом
расширении — пл. 3—4т—4м.
С учетом уравнения D) выражение A)
можно преобразовать:
Знак (—) перед величиной Арсж означает,
что она всегда отрицательна, так как в
основном состоит из Д/?м (пл. /—2т—2м—1).
Полученный коэффициент определяет
отличие эффективности действительного цикла
компрессора от теоретического,
среднеиндикаторное давление в котором равно ра кг/см2.
При адиабатических сжатии и расширении
Ра — ^Ррш — ^Рсж = Ра'кс И ?ц=1.
Коэффициент цикла рц можно представить в
виде произведения коэффициентов
расширения и сжатия
Ра^с
Ра — Д/>м — АРрш-а ± А/>рш ± АР
E)
Гц гршгсж)
/?а Хс _____ Хс
'рш
^рш
Из рассмотрения площадей на рис. 1 видно,
Рь — Д/?м — Д/;рш 1 _ дри _ 1Ррш
Ра 1
,(9)
что
д Ppui=д />рш_а ± д /?;ш.
F)
G)
Рл + ЬРн — ЬРсж \+Ар№ — Дрсн
A0)
R Я
гршгсж '
Перемножив (Зрш и рсж, получим формулу A0а)
1 — Д Рм~ АРрш+Д Рм — АРМ — ЛРм Д Ррш — АРсж + АРм АРсж + АРсж А Рри
Хс
Члены Дрм взаимно уничтожаются, а члены,
содержащие попарные произведения и Ар^,
можно отбросить как малые следующего
порядка. Как показали расчеты по
индикаторным диаграммам, при отбрасывании членоЕ
второго порядка величина знаменателя
изменяется меньше чем на 1 % при величинах
мертвого пространства с^0,05 и на 2% при
с<0,1.
Выполнив указанные действия, получим
грш "
1 i РкМ2 РкМ1 Л 7
1 — ( — 1 с — Д рр1
Ро У
1
1 , / Ркм2—Pkmi -\ г—
1 + ( — 1 )с — Дрс
Ра У
(Юа)
-. (И)
1
• A2)
гршгсж — — Гц*
1—АРрш— АРсж
С учетом уравнения C) коэффициенты ррш
и Рсж могут быть представлены в виде
Выражение в скобках в знаменателе
является функцией лишь отношения давлений.
Для идеального газа
k — \
и - г
к
iV
6

тогда
РКМ2—РКМ1 k — \ (jZ —- 1)
W * -i)
Для реальных газов, особенно холодильных
агентов, при работе в состоянии, близком к
кривой насыщения, величина к значительно
изменяется, что затрудняет пользование
формулой A3). Проведенные расчеты
показывают, что различия в величине /?а, получаемые
по формуле A) и с помощью диаграммы
состояния, достигают 6—7%.
Коэффициент Рсш во многих случаях удобно
применять в виде
Рсж- ?i-= 1=Г-- A4)
Ра ± А/^сж 1 ± АЛ:ж
При обработке индикаторных диаграмм
практически всегда приходится проводить
адиабату 1—2м. Поэтому величина Ьр'сж
может быть легко получена, а для определения
ра целесообразно пользоватся формулой
ла= —.—- 10 кгс/слг.
A vBC
Следовательно, при анализе диаграмм не
требуется строить линию 1—2т.
Из-за депрессии при всасывании
действительная точка начала сжатия Г
располагается несколько ниже точки / (рис. 2). Благодаря
этому работа сжатия уменьшается на
величину снижения среднеиндикаторного давления в
цикле Г—2тг—3—4тг по сравнению с циклом
/—2т—3—4т, т. е. на величину отношения
Однако это уменьшение незначительно и
может не приниматься во внимание,
поскольку величина
Рнмл. == Лм1 Рш\
г
Ра
мала и отношение — близко к единице,
что видно из сопоставления площадей
индикаторных диаграмм на рис. 2.
Для компрессоров с интенсивным отводом
тепла от цилиндров коэффициент рСж>1.
На рис. 3 приведены значения рсж
компрессора АУУ-90 (фреоны-12 и 22) и для
сравнения — компрессора АУ-30 с пристроенными в
верхней части его блок-картера
охлаждающими водяными рубашками. Лишь при малых
отношениях давлений в компрессоре АУ-30
коэффициент рсж становится равным или
немного меньше единицы. В компрессоре АУУ-90
Рис. 2. Индикаторные диаграммы
теоретических компрессоров с
депрессией в hjm.t. и без нее.
2 3 U 5 6 7 8 Ййй
ИКМ1
Рис. 3. Коэффициент рсж (/к=30-т-40°С):
—О—фреон-12 (АУУ-90); —X—фреон-22
(АУУ-90): аммиак (АУ-30).
рсж>1 при всех режимах, кроме режимов
теплового насоса.
Даже в компрессорах с воздушным
охлаждением, например ФУС-12, при больших
отношениях давлений коэффициент рсж несколько
выше единицы.
Возможность более эффективного сжатия
по сравнению с адиабатическим обусловлена
характером протекания этого процесса при
интенсивном охлаждении.
На рис. 4, а показаны нанесенные в
координатах, I, Igp линии сжатия для компрессора
АУУ-90 при работе на фреоне-12,
определенные индицированием. Процесс сжатия, как
видно на рис. 4, а, значительно отличается от
адиабатического для большинства обычных
режимов одноступенчатого сжатия и лишь
при режимах с высокими t0 (тепловые
насосы) протекает близко к адиабате.
Из-за подогрева пара сначала в полости
всасывания, а затем во всасывающем клапане
и цилиндре процесс сжатия начинается от
температуры, превышающей температуру при
входе в компрессор на величину до 25—45°С.
Первоначально процесс протекает с
показателем политропы выше адиабатного. На этом
участке скорость поршня мала и теплообмен
направлен от окружающих стенок (цилиндра
и клапанов) к пару. Затем процесс сжатия
7

133 h
8 91ннап/нг
133 4 135 6 7
Рис. 4. Линии сжатия в /, lgp-диаграмме (а) и линии расширения в /, lg /7-диаграмме (б).
приближается к адиабатическому, а далее все
более отклоняется от него в сторону
изотермического по мере усиления теплоотвода
охлаждающими рубашками.
Таким образом, действительный процесс
значительно отличается от обычно
принимаемой его расчетной схемы, когда температуру в
начале сжатия считают равной температуре
на патрубке, а сжатие — адиабатическим. Как
видно из рис. 4, а, погрешность в определении
температуры конца сжатия при такой
схематизации невелика. Однако энергетические
характеристики в этом случае значительно
различаются.
Возникает Еопрос, является ли сжатие с
учетом этих процессов более выгодным, чем
сжатие пара по адиабате без перегрева в точке
/ (н.м.т.). Ответ на этот вопрос дает
произведение коэффициентов подогрева $w и сжатия
рсж. При режимах с высокими температурами
8

кипения это произведение близко к 1, что и
следовало ожидать, так как при этом рСж и
fyw близки к 1. Для режимов с низкими
температурами кипения (отношение давлений я =
= 5-f-8) это произведение меньше 1; при я = 8
оно снижается до ^0,9.
Влияние расширения пара на энергетику
компрессора изучено сравнительно мало. Для
возможности анализа воздействия расширения
на работу компрессора требуется рассмотреть
протекание этого процесса, который, как
показывают исследования с индицированием
параметров в цилиндрах, имеет сложный характер.
На рис. 4, б в координатах /, \gp показаны
характерные линии обратного расширения в
компрессоре АУУ-90 при работе на фреоне-12
при движении поршня от в.м.т. до пересечения
с изобарой давления всасывания pKMi
(точка 2).
На сравнительно небольшом протяжении
хода поршня G—30%) процесс обратного
расширения претерпевает большие качественные
изменения. Вначале движения поршня от
в.м.т. происходит крутое снижение давления.
Зависимость давления от занимаемого паром
объема (в координатах р, v или р, s) здесь
близка к линейной. Показатель политропы
несколько превышает показатель адиабаты (для
фреона-12 &г=1,05—1,1, а у фреона-22 kv =
= 1,1 —1,15). Показатели политропы
расширения в начальных участках для компрессора
АУУ-90 на фреоне-22 достигают величины
т= 1,19-7-1,25, а на фреоне-12 т= 1,12-М,15.
По ходу поршня эти участки составляют
0,015—0,07S и возрастают по мере роста я.
Начальные участки линии расширения
соответствуют наиболее медленному движению
поршня вблизи мертвой точки. По углу
поворота кривошипа на них приходятся секторы с
углами 15—30°С.
Хорошее охлаждение стенок цилиндров
водяными рубашками способствует отводу
тепла и от нагнетательного клапана, а
всасывающий клапан, особенно при работе на фреонах,
интенсивно охлаждается всасываемым паром.
Все это приводит к тому, что ограничивающие
поверхности имеют температуру в начале
расширения более низкую, чем пар. Вблизи в.м.т.
основную часть ограждающих поверхностей в
прямоточном компрессоре составляют
нагнетательный и всасывающий клапаны.
Начало расширения в компрессоре с
эффективным охлаждением при показателе
политропы выше адиабатного свидетельствует о
теплоотдаче, направленной в этот период от пара к
стенкам.
На последующих участках линий
расширения, занимающих 0,05—0,25 хода поршня при
угле поворота кривошипа также 15—30°,
показатель политропы уменьшается и в конце
расширения он снижается для фреонов-12 и 22
до величин т = 0,95-7-0,75. Направление
теплового потока здесь меняется — пар получает
тепло от окружающих поверхностей.
Аналогичные результаты получились при
испытаниях непрямоточного компрессора ФУС-12
на фреоне-12 с уменьшенным объемом
мертвого пространства (с = 2,5%). Всасывающий и
нагнетательный клапаны компрессора
расположены в общей плите сверху цилиндров.
Компрессор без водяного охлаждения. Процесс
расширения в этом компрессоре
сопровождался еще более резкими изменениями
показателя политропы т — от 1,13—1,11 в начале до
0,85—0,68 в конце расширения.
При испытаниях компрессора АУУ-90 в
режимах теплового насоса конечный участок
линии обратного расширения характеризовался
особенно низкими величинами показателя
политропы т = 0,8-т-0,65. В начале расширения
показатель политропы повышался до 1,15—
1,18.
Циклическая абсорбция фреона в масле на
относительно холодной поверхности
всасывающего клапана в прямоточном поршне и его
последующая десорбция или циклическая
конденсация и испарение усложняют процесс
расширения пара из мертвого пространства. Эти
явления наблюдались при испытании
компрессора АУУ-90 в режимах теплового насоса.
Многократное увеличение ресовой
производительности при этих режимах приводит к
интенсивному охлаждению головки поршня
(всасывающего клапана). Несмотря на повышение
температуры конденсации (до 65°С) общий
температурный уровень стенок цилиндров и
нагнетательного клапана остается
практически на уровне обычных холодильных режимов.
Наиболее низкую температуру (ниже стенок
цилиндра) может иметь всасывающий клапан
прямоточного поршня. При таких условиях
возможна конденсация фреона на поверхности
клапана. В то же время повышенное давление
в цилиндре при теплонасосных режимах
активизирует абсорбцию фреона в масле. В
режиме с /к = б5°С при равных температурах масла
может раствориться вдвое большее
количество фреона-12, чем при давлении в цилиндре,
соответствующем /К = 40°С. Этому также
содействует и холодная поверхность
всасывающего клапана.
В настоящее время неясно, какой процесс—
абсорбция или конденсация — происходит в
действительности и играет основную роль.
Принципиально возможны и тот и другой и не
исключено их одновоеменное влияние.
2 Зак. 510
9

-о— ¦¦ п
Г о 3
*~х
i •'
_.-.
0
с.
—vr
-X,
в
_ о
«) • ¦—
к*.
•хх-
X
ч
Х"***
Рис. 5. Коэффициент ррш АУУ-90:
О— фреон-12 (*„ = 3(H-40°C; tQ<b°C); X —
фреон-22, те же условия, ф — фреон-12 (tK =
= 60-н65°С; t0^5°C).
На рис. 5 показаны величины |Зрш(я) для
компрессора АУУ-90 с фреонами-12 и 22.
Энергетические потери от расширения
сравнительно невелики; наибольшие они у
компрессора АУУ-90 при работе в режимах
теплового насоса на фреоне-12.
Значения ррш могут быть больше 1. Однако
характер процесса расширения с
уменьшением показателя политропы в конце процесса
приводит к уменьшению работы расширения
пара и вызывает энергетические потери.
Наличие циклических процессов
(конденсации или абсорбции) в режимах теплового
насоса обусловило возрастание объемных
(уменьшение Хс) и энергетических потерь (см.
рис. 5).
Менее благоприятное протекание линий
расширения в компрессоре ФУС-12, чем в
компрессоре АУУ-90, не позволило полностью реа-
Оценка термодинамического совершенства
цикла холодильной машины, работающей на
неазеотропной смеси фреонов-12 и 13,
проводилась по результатам экспериментального
исследования холодильной машины и
графоаналитического анализа цикла с помощью
/, |- и s, Г-диаграмм (энтальпия —
концентрация и энтропия — температура).
лизовать в нем преимущества малого мертво
го объема B,5%) для повышения объемного
коэффициента Яс. Это свидетельствует о
целесообразности эффективного охлаждения не
только для улучшения процессов сжатия, но и
обратного расширения.
Влияние величины мертвого объема на
энергетику компрессора выражено слабо. Так,
например, при испытаниях во ВНИХИ [3]
компрессора АУ-150 DАУ-15) значительному (в
среднем на 16%) росту производительности
при уменьшении мертвого объема от 7,63 дс>
5,35% сопутствовало повышение Ке лишь от
2900 до 2940 ккал/(квт-ч), т. е. менее чем на
1,5%.
При увеличении мертвого объема
возрастает содержание в нем пара. Тепловой поток от
стенок к пару в конце расширения нагревает
пар тем меньше, чем большее его весовое
количество находится в мертвом объеме.
Небольшое увеличение Ке, установленное
при испытаниях компрессора АУ-150,
по-видимому, связано с уменьшением удельных потерь
трения и других энергетических потерь при
росте производительности.
ЛИТЕРАТУРА
1. Цырлин Б. Л. Методика анализа энергетических
характеристик процессов в поршневом компрессоре.
«Холодильная техника», 1967, № 11.
2. Вейнберг Б. С. Поршневые компрессоры
холодильных машин. Изд-во «Машиностроение», 1965.
3. Г у р е в и ч Е. С, Лаврова В. В. Повышение
холодопроизводительности компрессоров 4АУ-15 \г.
2АВ-15. «Холодильная техника», 1950, № 2.
621 572:536?'
Экспериментальное исследовагие проводили
на стенде «газовое кольцо» (рис. 1), который
отличается малой тепловой инерционностью
[1], что позволяет быстро достигать
установившийся тепловой режим. Наличие охладителей,
электроподогревателя и системы вентилей;
обеспечивает возможность получения
требуемых состояний рабочего вещества на всасы ••
Термодинамическое исследование холодильной машины,
—-работающей на неазеотропных смесях фреонов
Доктор техн. наук В. Ф. ЧАЙКОВСКИЙ, В. С. МАЙСОЦЕНКО, Ч. Б. ГРАНИК
Одесский технологический институт пищевой и холодильной промышленности
10

Рис. 1. Схема стенда «газовое кольцо»:
/ — напорный стабилизирующий бачок; 2 —
запасная емкость для агента; 3 — компрессор;
4 — охладители; 5 — смотровое стекло; 6 —
электронагреватель; 7 — электроподогреватель
воды; 8 — обводная линия; 9 — дроссельные
вентили; 10 — ресивер-смеситель.
вающей и нагнетательной сторонах
компрессора.
Для снятия диаграмм пользовались
индикатором, состоящим из тензометрического
датчика давления с усилителем ТА-5 и
осциллографом Н-102, пьезоэлектрического датчика с
катодным повторителем, электронным
осциллографом ЭО-7 и прерывателем.
В основном применяли тензометрический
способ, а пьезометрический использовали для
визуального контроля. Индикаторные
диаграммы снимали совместно с диаграммами
измерения температуры в цилиндре и
диаграммами, отражающими пульсацию давления во
всасывающей и нагнетательной полостях
компрессора, а также с циклограммами движения
пластинки нагнетательного клапана.
Осциллограммы снимали три раза с
интервалами в 5 мин при установившемся режиме
работы компрессора. Одновременно
записывали потребляемую компрессором мощность,
показания отметчиков давления, температуру
всасывания и нагнетания.
Запись на пленку диаграммы изменения
давления в цилиндре и диаграммы изменения
температуры позволяет определить
действительное состояние рабочего вещества в любой
момент времени в течение всего цикла
работы компрессора.
Исследование проводили на прямоточном
комппессоое ФВ-12 (D = 100 мм, S = 80 мм)
при работе на фреоне-12, а также на смеси
фреонов-12 и 13 с концентрацией | низкокипя-
щего компонента (фреона-13) 15 и 30%.
Анализ результатов испытаний позволяет
сделать следующие выводы.
— Увеличение концентрации низкокипящего
компонента в смеси фреонов приводит к росту
давления конденсации и понижению
температуры кипения при том же давлении в
испарителе. При сопоставимых температурах
кипения в испарителе холодопроизводительность
установки с ростом концентрации фреона-13
резко возрастает. Например, при 5=15% и
t* ——33°С холодопроизводительность
составляет 23800 ккал/ч, в то время как при 5 = 30%
и /g = -33°С она равна 36000 ккал/ч. При
одинаковых давлениях в испарителе (р0 =
= 1,5 кгс/см2) при работе на фреоне-12 t0 =
= — 21°С, на смеси при 5=15% Щ = —40,5°С,
а при 5 = 30% ^J= — 52°C.
— Дроссельные потери во всасывающих и в
нагнетательных клапанах при замене
фреона-12 смесью возрастают. Потери
увеличиваются при повышении концентрации
низкокипящего компонента, что объясняется
увеличением плотности смеси.
— При заданных температурах конденсации
и давлениях кипения смеси коэффициент
подогрева по сравнению с фреоном-12 несколько
падает.
— При замене фреона-12 смесью
температура конца сжатия возрастает, что вполне
закономерно. Однако при концентрации фреона-13
до 30% она не превышает допустимых
значений. Если же рассматривать все потери в
зависимости от температур кипения, то их
значения для смеси будут значительно ниже, чем
для фреона-12.
— Степень сжатия при одинаковых
температурах в испарителе и в конденсаторе для
смеси более низкая, чем для фреона-12. С
ростом концентрации фреона-13 в смеси степень
сжатия уменьшается.
Пример осциллограммы, снятой на смеем
фреонов-12 и 13 при концентрации фреона-13
5=15%, приведен на рис. 2.
В s, 7-диаграмме (рис. 3) изображен цикл
компрессионной холодильной машины,
позволяющей получать на данной смеси
температуру кипения порядка —30°С.
Давление и температура этого цикла взяты
из результатов экспериментального
исследования, а энтальпия и энтропия определены
графоаналитическим методом по /, 5- и 5, 5~ДИ-
аграммам [2]. Результаты сведены е
таблицу.
2*
11

Рис. 2. Осциллограмма смеси фреонов-12 и 13 (|=15%):
/ — диаграмма изменения давления в цилиндре; 2 — давление в нагнетательной полости;
3 — давление во всасывающей полости; 4 — температура агента в цилиндре; 5 —
циклограмма движения пластинки нагнетательного клапана; 6 — отметка мертвой точки; 7 —
отметка времени.
ЬккалМ-град)
Рис. 3. Цикл в s, Г-диаграмме:
1—/' — подогрев в цилиндре
компрессора; Г—2 — сжатие;
2—2' — нагнетание; 2'—Г —
смятие перегрева в
конденсаторе; 2" —3 — конденсация; 3—
4 — переохлаждение в
регенеративном теплообменнике; 4—
5 — дросселирование; 5—6 —
испарение'; 6—/ — подогрев в
регенеративном
теплообменнике; 7—10 — сравнительный
цикл.
Точка на
диаграмме
1
Г
2
2'
2"
о
4
5
G
г,°С
- —1,2
4-32,8
+ 109,4
+ 107,5
+40,0
+30,0
+ 16,5
—36,0
—26,0
р. ата
1,35
1,10
14,7
13,6
13,0
13,0
13,0
1,5
1,5
/, ккалкг
135,8
138,8
152,9
152,2
139,8
107,7
104,1
104,1
132,2
S, ккал](кг •
град)
1,1470
1,1780
1,1564
1,1549
1,1352
1,0200
1,0180
1,0210
1,1425 |
Необратимые потери проанализированы эн<
тропийным методом [3, 4].
Определим составляющие энергетического
баланса.
Работа рассматриваемого необратимого
цикла А1 является суммой А1тщ и
энергетических потерь, которые определяются по
формуле Клаузиуса
Я=Г0А5С,
где Т0 — температура окружающей среды;
ASC — увеличение энтропии системы
вследствие протекания в ней
необратимых процессов.
Так как энтропия величина аддитивная, то
изменение энтропии системы, обусловленное
необратимостью отдельных процессов, равно
алгебраической сумме изменений энтропии
составляющих систему тел
Для рассматриваемого цикла
л ^с = A SLtt к + А 5д/> и + А 5ДР + А 5Р.Т0+А5КМ,
Здесь ASA/ — теплообмен при наличии
конечной разности температур
в конденсаторе (включая
снятие перегрева);
то же, в испарителе;
то же, в регенеративном
теплообменнике;
• дросселирование;
неизоэнтропичность сжатия в
компрессоре.
Изменение энтропии смеси в рабочем
процессе компрессора можно разделить на
следующие составляющие:
А5КМ = А5ВС + А5сж + А5наг,
где Л5ВС — увеличение энтропии смеси в
процессе всасывания;
Д5„, н
А5р. то -
AS
&SK,
др
12

Д5СЖ — изменение энтропии в процессе
сжатия;
Д^наг — понижение энтропии смеси в
рабочей полости компрессора при
нагревании.
Изменение энтропии в отдельных процессах
рассматриваемого цикла определено по
известной методике [3] на основе данных таблицы.
Результаты расчета (в ккал/(кг • град)
приведены ниже.
bSbt> к . 0,0141
ДЯд^ и 0,0095
ASp/то 0,0050
Д5др 0,0030
ASBC 0,0310
Д5СЖ —0,0216
Д5наг —0,0015
Принято, что температура охлаждающей
воды меняется от 293,15 до 303,15°К {Т^ =
= 298,15°К), а температура охлаждаемого
объекта от 243,15 до 253,15°К (Тс? =248,15°К).
Суммируя, находим
Д Sc = 0,0395 ккалЦкг • град).
Если принять температуру охлаждающей
среды 298,15°К, то
Я = 298,15 • 0,0395= 11,78 ккал/кг.
Для вычисления минимальной затраченной
работы в цикле Almin возьмем е качестве
сравнительного цикл 7—8—9—10 с той же холо-
допроизводительностью и без необратимых
потерь.
В Институте газа АН УССР и
Научно-исследовательском институте синтетических
спиртов и органических продуктов была
предложена схема холодильной установки
[1], в аппаратах которой осуществляется
прямой контакт потоков. Контактное охлаждение
позволяет создать эффективные, малометал-
Тогда
^min = 5>7 ккая1к1,
А1 =11,78 + 5,7 = 17,48 ккал!кг,
ъ = 0,326.
Из энергобаланса установки, работающей
на смеси фреонов-12 и 13, видно, что
распределение потерь от необратимости такое же,
как в обычных холодильных установках,
работающих на чистых агентах. Основная потеря
— из-за конечной разности температур в
конденсаторе. Суммарная потеря в компрессоре
соизмерима с потерей в испарителе.
В результате проведенной работы оценены
потери от необратимости в реальном цикле
биагентной холодильной машины, включая
потерю в компрессоре. Их анализ позволит
выявить те узлы установки, которые необходимо
совершенствовать.
ЛИТЕРАТУРА
1. Чайковский В. Ф., Шмыгля А. А., В о д я-
н и цк а я Н. И. Техника исследования рабочего
процесса компрессора. Труды конференции по
перспективам развития и внедрения холодильной
техники в народное хозяйство СССР. Госторгиздат,
1963.
2. Чайковский В. Ф., Граник Ч. Б.
Диаграммы концентрация—энтропия для смесей фреонов.
«Холодильная техника», 1967, № 1.
3. Г о х ш т е й н Д. П. Энтропийный метод расчета
энергетических потерь. Госзнергоиздат, 1951.
4. Чайковский В. Ф., Майсоценко В. С.
Исследование рабочего процесса холодильного
компрессора на смеси фреон-12 и фреон-13. «Холодильная
техника и технологии». Киев, Изд-во «Техника»,
1968, № 7.
лоемкие, простые схемы осушки, компрессии
и разделения углеводородных газов [2, 3].
Одной из основных областей применения
таких установок должна стать
промышленная переработка углеводородных газов, в
частности, газов атмосферно-вакуумных
установок и газов крекинга.
13
Холодильная установка с контактными аппаратами
Доктор техн. наук А. П. КЛИМЕНКО, канд. техн. наук А. Г. ЧЕГЛИКОВ
Институт газа АН УССР,
канд. техн. наук В. И. КОСТЮК, В. Н. КОЛОСОВ
Всесоюзный научно-исследовательский и проектно-конструкторский нефтехимический институт,
доктор техн. наук М. Э. АЭРОВ
Научно-исследовательский институт синтетических спиртов и органических продуктов
621.565.59

На основании результатов исследования
процессов контактной конденсации и
испарения, выполненных на лабораторных стендах
[4, 5], была создана автоматизированная па-
рокомпрессионная холодильная установка
средней производительности (Q0 = 22 кет при
/0 = — 30°С, *К = 35°С), в испарителе которой
происходит теплообмен между кипящими
пропаном и водным раствором хлористого
кальция, а в конденсаторе — между
конденсирующимся паром пропана и охлаждающей
водой.
Схема и общий вид установки приведены
на рис. 1 и 2.
Сжатые в компрессоре пг-.ры холодильного
агента поступали снизу через
распределительную тарелку в полый цилиндр
контактного конденсатора (внутренний диаметр
конденсатора 370 мм). Сюда же насосом
подавалась охлаждающая вода.
Сконденсировавшийся пропан и вода, переливаясь через верх
цилиндра, собирались в нижней части
аппарата, где расслаивались благодаря разным
удельным весам. Жидкий пропан из сборника
жидкого холодильного агента через
дроссельный вентиль подавался в контактный
испаритель.
Образовавшиеся при кипении в испарителе
пары пропана через емкость для рассола
поступали во всасывающую магистраль
компрессора, а охлажденный рассол к
потребителю холода.
а л —& 1
Рис. 1. Схема контактной холодильной установки:
/ __ емкость для рассола; 2 — испаритель; 3 —
дроссельный вентиль; 4 — емкость для ингибитора; 5 —
сборник жидкого холодильного агента; 6 — контактный
конденсатор; 7 — компрессор; 8 — градирня; 9 —
расширительный сосуд; 10 — насос для подачи воды; 11 —
насос для подачи рассола; 12 — потребитель холода.
14
Установка была оборудована регуляторами
уровня, расхода и давления. Температуры
замеряли ртутными термометрами и хромель-
копелевыми термопарами.
На исследованных режимах работы
основные технологические параметры изменялись
в следующих пределах: массовые скорости
пропана, рассола и воды, отнесенные к
полному сечению аппаратов, соответственно
1,67—4,3; 8,5—13; 3—11,7 кг/(м2-сек),
давления в испарителе 1,7—2,8 бар, в конденсаторе
12—16,5 бар.
Основные конструктивные характеристики
испарителя и конденсатора:
Диаметр, мм
зоны испарения 200
зоны конденсации 280
Высота зоны контакта, м
в испарителе 0,5
в конденсаторе 0,157; 0,220;
0,314; 1,00
Доля свободного сечения
распределительных тарелок, о/0
в испарителе 50
в конденсаторе 57, 5; б,2; 0,5
На всех исследованных режимах установка
работала надежно.
Рис. 2. Общий вид установки

Контактный испаритель В результате
исследования процесса теплообмена подтверждена
возможность получения минимальных
конечных разностей между температурами
кипящего холодильного агента и охлажденного
рассола (92 = 0,5-^2оС).
Ранее на экспериментальных стендах была
получена зависимость объемного
коэффициента теплопередачи kv от объемной плотности
теплового потока qv при отсутствии перегрева
паров холодильного агента в зоне контакта,
характеризующаяся уравнением [5]
kv = 0,4#0,7 квт/(м3 • град). (!)
Исследованные пределы применения
уравнения A) по q составляют 102—3 • 103 квт/м3,
что соответствует средним разностям
температур в испарителе 10—28°С.
Рассол из контактного испарителя
используется для охлаждения газовых потоков в
довольно широком интервале температур,
например, в схемах разделения углеводородных
газов Л/р = 20ч-35°С [2, 3]. Применить
многоступенчатое охлаждение подогретого рассола,
особенно для установок разделения малой
производительности, не всегда возможно, в
частности из-за усложнения технологической
схемы, поэтому средняя разность температур в
контактном испарителе может превышать
10°С. Исследование процессов теплообмена
при Э^10°С представляет определенный
интерес.
Высота зоны контакта Н, при которой
практически отсутствует перегрев паров
холодильного агента, определяется эмпирической
зависимостью
Я=0Л(Оа+1)м мм, B)
где Gn —¦ массовая скорость холодильного
агента, отнесенная к полному
сечению аппарата, кг/(м2 - сек).
В контактном испарителе исследуемой
холодильной установки величина Я
поддерживалась постоянной на всех режимах и для
некоторых опытов была значительно больше
минимально необходимой, что привело к
уменьшению объемных коэффициентов теплопередачи
и перегреву паров холодильного агента.
При объемных плотностях теплового потока
#г~2»103 квт/м3 высота зоны контакта
(рис. 3, а) соответствовала минимально
необходимой, перегрев паров холодильного агента
отсутствовал и значения объемного
коэффициента теплопередачи соответствовали
уравнению A).
Контактный конденсатор. Как и испаритель,
контактный конденсатор является ресьма
эффективным теплообменным аппаратом.
Конечная разность температур между
конденсирующимся пропаном и выходящей водой
составляла в зависимости от режима работы 0,5—2°С.
Зависимость (рис. 3, б), полученная на
лабораторных стендах и на данной установке,
характеризуется уравнением
kv = 0,11 qv квтЦм3 • град). C)
В контактном конденсаторе в процессе
конденсации паров холодильного агента
образуются нестойкие эмульсии агент—вода,
которые расслаиваются в нижней части аппарата.
Геометрические размеры зоны расслаивания
можно определить по данным работы [6].
~ Ю*| 1 1 1—I 1 ~1
* \ А
1 А х
^ 4 1 /\
з —1X1 '
z : И —
ю ь? 1 1—I—I 1 1
кг г з 4 5 ю3 г
а fy, кБт/м3
5 у^кбт/м3
Рис. 3. Зависимость объемного коэффициента
теплопередачи kv от объемной плотности теплового потока qv:
а —• в контактном испарителе; б — в контактном
конденсаторе. Высота зоны контакта Н (мм):
? __ 157; X - 220; Q — 314; Л — 1005.
15

Количество пропана, унесенного водой из
конденсатора, определяли объемным
способом. При давлении 12,5 бар и температуре
35°С оно составило 2,15 • 10~4 кг/кг воды. Для
уменьшения потерь холодильного агента с
уходящей водой в схемах контактных
холодильных установок следует предусмотреть
расширительный сосуд. Поскольку растворимость
газов в воде с достаточной для технических
расчетов точностью пропорциональна давлению,
снижение давления воды в 10 раз приведет
примерно к такому же уменьшению
количества уносимого пропана, что составит 2,15Х
X 10~5 кг/кг воды или «1,0 кг пропана в сутки,
т. е. менее 0,5% от количества находящегося в
системе агента.
Вода, содержащаяся в жидком агенте,
препятствует нормальной работе установки
вследствие возможного гидратообразования. Одним
из действенных и уже опробованных на
некоторых газовых промыслах методов борьбы с
гидратообразованием является впрыск водного
растрора хлористого кальция — ингибитора
гидратообразования. Для определения
количества впрыскиваемого рассола необходимо
знать фазовые диаграммы систем
холодильный агент — вода (рассол) [7]. Расчеты
показывают, что при U = — 10°С, 4 = 40°С и расходе
агента 300 кг/ч необходимо вводить в
трубопровод холодильного агента перед
дроссельным вентилем до 0,35 кг/ч водного раствора
хлористого кальция эвтектической
концентрации.
Сравнение холодильных установок с
контактными и с поверхностными теплообменными
аппаратами. Контактные аппараты просты в
изготовлении, их металлоемкость мала, а
передаваемые тепловые нагрузки весьма
значительны. На исследованных режимах работы
установки 1 м3 объема зоны контакта в
испарителе эквивалентен 100—270 м2 теплопере-
дающей поверхности кожухотрубного
аппарата, а в конденсаторе — 670—900 м2.
Затраты энергии на компримирование в
контактных холодильных установках ниже, чем в
обычных. Однако затраты энергии на подачу
воды в контактный конденсатор выше, чем в
поверхностный, что объясняется
необходимостью подавать охлаждающую воду при
давлении конденсации агента.
Выполненные расчеты показывают, что
отношение суммарных энергозатрат на контактных
и обычных холодильных установках
уменьшается при 'Понижении температуры
охлаждения рассола, даже без регенерации
энергии, затраченной на подачу воды при
^р^0°С; контактные установки экономичнее
v /,/
Температура Выхода рассола, °С
Рис. 4. Зависимость отношения суммарных
энергозатрат на холодильных установках с контактными
и поверхностными теплообменными аппаратами от
температуры выхода рассола из испарителя.
обычных (рис. 4). При сравнении принято:
разность температур на холодном конце
контактного испарителя 1°С, поверхностного 5°С;
температуры конденсации соответственно 30 и
35°С; температура входящей охлаждающей во
ды 18°С; интервал охлаждения рассола 10°С
Выводы
Создана и исследована автоматизированная
контактная холодильная установка средней
производительности.
Получены зависимости для определения
объемных коэффициентов теплопередачи в
контактных испарителях и конденсаторах.
Выполнено сравнение энергозатрат для
обычных и контактных холодильных установок
и определена область целесообразного
применения последних.
ЛИТЕРАТУРА
1. Аэров М. Э., Быстрова 1. А., Зеленцо-
ва Н. И., Клименко А. П., Костюк В. И.,
Ч е г л и к о в А. Г. Способ конденсации и
испарения углеводородного хладагента. Авторское
свидетельство № 162859. «Бюллетень изобретений», 1964,
№ 11.
2. А э р о в М. Э., Быстрова Т. А., 3 е л е н ц о-
ва Н. И., Клименко А. П., Костюк В. И.,
Ч е г л и к о в А. Г. Сб. «Развитие газовой
промышленности Украины». Киев, 1962.
3. К л и м е н к о А. П. Разделение природных
углеводородных газов. Киев, изд-во «Техника», 1964.
4. А э р о в М. Э., Клименко А. П., К о-
стюк В. И., Колосов В. Н. Теплообмен в
контактных испарителях. «Холодильная техника», 1965,
№ 3.
5. Костюк В. И. Исследование контактных
испарителей холодильных установок. Кандидатская
диссертация. Одесский политехнический институт, 1966.
6. Клименко А. П., Клименко А. М.,
Крюков В. А., Крюков а А. Н., Че г ликов А. Г..
«Газовая промышленность», 1967, № 9.
7. Костюк В. И., Колосов В. Н., Чепцов А. С
Фазовые диаграммы систем хладагент—вода и
хладагент—рассол. «Холодильная техника», 1967, № 6
ш

Малоинерционный термометр сопротивления для
измерения температур в рабочих полостях
холодильных компрессоров
Канд. техн. наук Е. М. АГАРЕВ, Л. Е. МЕДОВАР
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
681.2.002.56:621.57.041
Измерения температур в рабочих полостях
холодильных компрессоров значительно
расширяют и углубляют их исследования. Так,
измерения с помощью термопар температур
деталей и фреона в герметичном компрессоре
позволили найти зависимости коэффициента
подогрева от перегрева всасываемого пара,
оценить энергетические потери во
всасывающем канале [1—4].
В настоящее время при исследовании
холодильных компрессоров наряду с измерением
термопарами медленно изменяющихся
температур все большее распространение получают
измерения быстроменяющихся температур в
цилиндрах малоинерционными термометрами
[5-13].
Наибольшее распространение получили
проволочные термометры сопротивления,
чувствительный элемент которых выполнен из
металлической проволоки малого диаметра [5, 6, 9—
12].
Вопросам разработки и применения
малоинерционных проволочных термометров
сопротивления для измерения
быстроменяющихся температур посвящен ряд работ [14—18].
Однако при выборе рациональной
конструкции такого термометра для исследования
холодильных компрессоров и оценке
погрешности измерения температуры возникают
трудности, обусловленные следующими
факторами:
— высокими скоростями измерения
температуры рабочего вещества во времени
(порядка 105—107 град/сек), что связано с высокими
скоростями протекания процесса сжатия в
цилиндре;
— изменением в широких пределах
коэффициента теплоотдачи от рабочего вещества в
цилиндре;
— необходимостью непосредственного
контакта между чувствительным элементом
термометра и рабочим веществом.
Во ВНИХИ в последние годы разработаны
малоинерционные термометры сопротивления,
3 Зак. 510
успешно применяемые при исследованиях
компрессоров и детандеров со скоростью
вращения до 1500 об/мин. [10, 11, 13]. Они могут
быть использованы также и в других случаях,
когда требуются измерители с малой
инерционностью.
Чувствительный элемент термометров
(рис. 1, а) изготовляется в виде решетки из
платиновой проволоки (диаметром от 2 до
10 мк) со стандартными термометрическими
свойствами 1. Решетка укреплена на
специальной основе из фторопласта-4, выполненной в
виде гребешков. Один конец решетки припаян
к корпусу, другой — к выводному электроду,
изолированному от корпуса (вторым
электродом является корпус). Номинальная величина
сопротивления решетки в зависимости от
модели термометра составляет от 50 до 200 ом.
Решетка питается постоянным током 5—Юма.
Температура среды измеряется тем точнее,
чем меньше разница между этой
температурой и температурой чувствительного элемента
проволочной решетки (/пр—/ср).
Для оценки максимальной разности
температур проволочной решетки tnp и среды tcx>
рассмотрим уравнение теплового баланса
решетки
Д Qs» ± Д Qk ± Д Qi ± Д <2л ± Д QTr ±
±2AQT2 + AQTp = 0, A)
где ДС?Эл, AQK, AQi — соответственно тепло,
выделяющееся при
прохождении
электрического тока,
передаваемое путем
конвективного
теплообмена между проволокой
и средой, затрачивае-
- мое на изменение тем-
1 Способ изготовления таких термометров защищен
авторским свидетельством № 168494 на имя ВНИХИ
(авторы Е. М. Агарев, В К. Лемешко и Л. Е. Медо-
"р) М® '"^

пературы проволоки
на А4р при
периодически изменяющейся
температуре среды
t
пр
^Ср
А Оэл ± A Qi ±- А (?л ± A QT1 ± ^ A Qr* +" A QTp
а /^пр Дт
м
пр
Ах:
B)
пр ^
AQ,i> AQti, AQt2 — соответственно тепло,
передаваемое путем
лучистого
теплообмена, теплопроводности
через спаи концов
проволоки с
выводными электродами,
теплопроводности через
опорьме гребешки ос-
ноеы, на которые
опирается проволочная
решетка;
AQtp — тепло, выделяющееся
при торможении
потока на поверхности
проволоки.
Слагаемые уравнения A) представляют
собой потоки тепла, воздействующие на решетку
за время Ат.
Из уравнения A), имея в виду, что
A QK = а (/ — t ) F Ат,
здесь
а — коэффициент теплоотдачи от
проволоки к среде;
^пр — теплопередающая поверхность
решетки.
Рассмотрим отдельно составляющие
уравнения теплового баланса [17].
При токе, проходящем через решетку, / и
сопротивлении R
A Q3Jl = 0,86/2 R Ат. C)
При площади поперечного сечения
проволоки /Пр, длине /пр, удельном весе уПр и
теплоемкости спр
dt
пр
^ У* У пр 'пр Тпр ^пр -ч ""^«
dz
D)
Рис. 1. Малоинерционный термометр
сопротивления:
а — общий вид; / — корпус; 2 — выводной
электрод; 3 — решетка; 4 — фторопластовая основа;
б — расчетная схема: L — шаг укладки
проволоки; В — ширина гребешка у основания; h —
высота гребешка; d — ширина гребешка у
вершины,, равная диаметру проволоки; S — расстояние
между гребешками.

Температура проволоки может быть
принята одинаковой по всему сечению лишь при
значении критерия Био меньше 0,5 [17]:
Bi
-Япр<0,5,
E)
*пр
где
чпр
И /?Пр¦= —
теплопроводность и
радиус проволоки.
Для платиновых проволок диаметром до
20 мк и а>2000 ккал/(м2 • ч • град), что
наблюдается при измерении температур в
полостях холодильных компрессоров, неравенство
E) всегда соблюдается.
По формуле для теплообмена излучением
bQ» = Cx
'пр
100
woo/
FAt, F)
где CJj2 — коэффициент излучения
(постоянная Больцмана);
^пр и Тст — абсолютные температуры
проволоки и окружающих стенок.
Лучеиспускающая способность паров
большинства холодильных агентов до настоящего
времени не исследована.
Однако доля ДCЛ в общем тепловом
балансе мала и коэффициент CiJ может быть
принят как для абсолютно черного тела Ci2 =
= 4,87 ккал/м2-ч- (°КL.
Как показано в работе [17], для того чтобы
разность между средней объемной
температурой проволоки /Пр и температурой среды tcv
не превышала 1% от разности температур
концов проволоки и среды, должно быть
выполнено условие
^]/Bi>35.
G)
Из этого следует, что для уменьшения
влияния теплопроводности спаев концов
проволоки с выводными электродами на показания
термометра отношение длины проволоки к ее
диаметру надо выбирать по возможности
большим. Так, например, для платиновой
проволоки диаметром 20 мк при коэффициенте
теплоотдачи от проволоки 2000 ккал/(м2 -чХ
Хград) согласно неравенству G) должно
быть
— >2000.
d
При выполнении неравенства G) тепло
AQTi определяется из уравнения [17]
з*
" Q.JX — а* пр(/сг *ср)
А^ (8)
'пр 1/
4а
dh
пр
здесь
/ст — температура спаев проволоки,
принимаемая равной температуре
стенки, в которой установлен термометр
(например, температура клапанной
плиты).
Для оценки подогрева проволоки от
опорных гребешков основы используется расчетная
схема, показанная на рис. 1, б.
Примем, что весь тепловой поток,
обусловленный разностью температур стенки, в
которой установлен термометр, и среды, проходит
через гребешки основы и проволочную
решетку, нагревая или охлаждая ее. При этом
суммарный тепловой поток получается несколько
завышенным. Если даже при таком условии
вычисленная разность ^Пр—^ср останется в
допустимых пределах, то это будет
свидетельствовать о малом влиянии 2AQT2-
При изменении температуры по вьисоте гре-
dt
бешка — и его теплопроводности ^гр ве-
dz
личина теплового потока через сечение на
расстояние z от основания гребешка, т. е.
через одну площадку контакта между
проволокой и гребешком, будет определяться из
уравнения (см. рис. 1, б).
A Qt2 = ^гР
dz
h +
hd
Axlfi
L—d
h +
hd
L—d
X
Л.+
X
hd
B — d
h+
hd
B — d
(9)
Принимая температуру у основания
гребешка равной температуре стенки tCT, в
которой установлен термометр, а температуру у
вершины гребешка равной температуре
проволоки t2 в месте контакта, получим из
уравнения (9) связь между тепловым потоком и
разностью температур tCT—12
AQT2
4
h +
X
и
hd
L — d
\rpLBkx
h +
hd
L — d
X
X
hd
B — d
h+
hd
B — d
dz.
Ю

После интегрирования и преобразований
? A QT2 = (^ст - /2) Хгр ? - ^"^ А х. A0)
Л In
Б
Температура проволоки в месте контакта t2
связана со средней объемной температурой
проволоки /Щ) уравнением, приведенным в
работе [17],
мтр ^ср 'А> ^ср/
X
hV
4а
dl
ир
xth[ ил/ ~
4а
пр
(И)
Тепловой поток SAQt2 благодаря
конвективному теплообмену переходит от проволоки к
среде или обратно. Исходя из этого и с учетом
уравнения A1),
?AQT2 = a(t-/cp)
Y
th
(" Y±
-V
4a
np
В уравнениях A1) и A2) //
V/^/Ax. A2)
—
половина длины проволоки между двумя
гребешками
Fi = izdli и ^ Ft = ^пр.
Для платиновой проволоки диаметром до
20 ж/с и при a^2000 ккал/(м2 - ч - град)
аргумент гиперболического тангенса всегда
больше трех и th [ I
У dlnv
1. С
учетом этого и принимая во внимание, что число
одинаковых слагаемых под знаком 2 в
уравнениях A0) и A2) одинаково, решая
совместно уравнения A0) и A2) относительно
24QT2, получим
(Гст гСр) АГр
L — B
S
Л In
AQT2
В
В
чр
+
Л In
В
f 4a
rfX,
пр
X
а ^пр Ах
Г rfXnp
ИЗ)
20
Температура заторможенного потока ГТр на
поверхности проволоки определяется по
известной зависимости
где
К =
т — т
1 тр * ср
1+ ?—L М2
2
•
: ——¦ показатель адиабаты;
М — число Маха.
A4)
С учетом формулы A4)
К— 1
AQTp
a/7,
пр
2^Л
Ат.
A5)
Для фреона-12, рассматривая его как
идеальный газ и принимая максимальную
скорость обтекания проволоки 50 м/сек,
Адтр==<й>(Гтр_7ср)Лт' A6)
Подставляя найденные значения количеств
тепла в уравнение B), получим окончательное
выражение
0,86/2# ^ТпрСпр
^пр ^ср
ал dlm
dt
V
пр
CU
±(*ст
'пр \
100 ;
4а
•* ст \
100/
X
^ср)
'пр
у _4а_
W
•Б
гр
Л In —
В
-В
Чр
/г In ¦—
1/-—
пр
'тр "
Пр
/
4а
5,2
A7)
d\
пр
Коэффициент теплоотдачи а, входящий в
формулу A7), определяется экспериментально
методом теплового баланса [5, 6]. В
соответствии с этим методом получают две кривые
температур одним термометром сопротивления,
помещенным в цилиндре работающей машины,
при двух значениях тока, питающего
чувствительный элемент термометра.
Пренебрегая изменениями последних
четырех слагаемых уравнения теплового баланса
A) при изменении тока и учитывая независи-

мость (х от температуры проволоки [6],
получим
« ^пР (/Ср - V -+- 0,86f-R = Gnp спр —±, A8)
ГДе v_/np =rry пр ^пр Тпр*
Написав уравнение A8) для двух случаев с
различным питающим током /i и i2 и решая их
относительно а, вычислим
/9 9 \ / ^Пр2 ^ПрА
0,86(d/?,-^.) + GnpCnP (—--;]
а —г ^ 1 щ
* Пр (*Пр2 ^npi)
A9)
Ha рис. 2 нанесены две кривые изменения
(осциллограммы) температуры проволоки
термометра по углу поворота вала в
компрессоре ФУБС9 при работе его на номинальном
режиме, полученные при значениях тока,
проходящего через термометр, 1\ = 6ма и /2 =
= 9,5 ма. По кривым определяли мгновенные
значения /?-,; Л?2; » ¦ » гпр1 и
д х с) х
^пр2> по которым с помощью уравнения A9)
построена кривая а=/(ф).
Как видно из рис. 2, значения а
изменялись в пределах 4300—10000 ккал/(м2 • чХ
Хград).
При уменьшении диаметра проволоки
коэффициент теплоотдачи увеличивается обратно
0° 180° (f 3B0°
Рис. 2. Изменение температуры и коэффициента
теплоотдачи в цилиндре фреонового компрессора:
/ —/j =6 ма; 2 —/о = 9,5 ма; 3 — а ккал/(м2 • чХ
Хград).
пропорционально квадратному корню из
отношения диаметров [14, 17]. При этом
снижается погрешность термометра из-за
инерционного запаздывания (уменьшается критерий Био
и величина AQ2).
Таким образом, для изготовления
чувствительного элемента следует выбирать как
можно более тонкую проволоку. В то же время
необходимо обеспечить достаточную
прочность решетки. В конструкции термометра (см.
рис. 1) это достигнуто выбором шага между
гребешками.
Из уравнения D) видно, что для
уменьшения AQi, а значит и погрешности термометра,
желательно изготовлять чувствительный
элемент из материала с наименьшим
произведением упрСпр- Это произведение наименьшее у
платины (на 8% меньше, чем, например, у
вольфрама и на 40% меньше, чем у железа и
меди).
Приведем примерный расчет максимально
возможной разности температур tnv—tcp при
измерении быстроменяющихся температур в
цилиндре фреонового компрессора при
/ dt \
/ = Ю7 град/ч термометром, показан-
\ dz /max
ным на рис. 1, со следующей характеристикой:
L-2-10-3 м; В=Ы0-3 м: d=5-\0-6 м\ /пр =
= 15 - Ю-3 м; Л = 4-10-3 м; S = 2 • 10~3 м; упр =
= 19600 кгс/м3\ спг = 0,03 ккал! {кг • град);
С1B = 4,87 ккал/м2-ч-{°КL; /? = 60 ом;
>мгр = 0,2 ккал/(м • ч • град) (теплопроводность
фторопласта); решетка питается постоянным
током / = 5-10~3а; разность температур
т 7 — 1 9°
1 тр i ср— 1,^ .
Максимальное значение разности tnp—/ср
будет при сжатии (рис. 2), когда изменение
температуры —^— максимально, а
значение коэффициента теплоотдачи минимально.
Разность между температурами стенки и
среды примем tCT—/ср--=100°С (во фреоновых
компрессорах эта разность обычно не
превышает указанной величины). Учтем также, что
все теплопритоки при максимальном —— =
= 107 суммируются (что может быть,
например, в начале сжатия), а коэффициент
теплоотдачи amm:=4300 ккал/(м2 • ч • град).
По формуле A7) получаем
*„Р - /Ср = 0,93 + 1,67 + 0,14 + 0,93 + 0,51 +
+ 0,21 = 4,4°,
т. е. по отношению к абсолютной температуре
в цилиндре порядка 2%, что вполне
приемлемо для практических целей.
21

Среднеквадратичная погрешность в
определении температуры среды составит
8 = ]/0,933+1,672+0,142+0,932+0,512+0,2Р =
= 2,2°.
Основным источником погрешности
является инерционность датчика. Влияние этой
погрешности, естественно, будет возрастать по
мере увеличения скорости вращения и крутиз-
ны фронта сжатия. Так, при >
д х
^108 град/ч погрешность может возрасти
до 15°С.
В проведенном расчете коэффициент а был
принят постоянной величиной.
Из работ [17, 18] известно, что, если
коэффициент а — переменная величина, возможно
дополнительное отклонение температуры,
показываемой термометром, от температуры
среды.
Физическая суть этого явления заключается
в следующем. При синхронном и синфазном
колебании температуры газа и коэффициента
теплоотдачи повышение температуры в первой
половине цикла, сопровождающееся ростом
теплоотдачи, приводит к увеличению
скорости нагрева термоприемника. Во второй
половине цикла снижение температуры потока
сопровождается одновременным уменьшением
теплоотдачи. Это приводит к замедлению
охлаждения, так как термоприемник не
успевает отдать среде все то количество тепла,
которое получает от нее в первую половину
цикла. .
Последовательность циклов приводит к
превышению среднего уровня колебаний
температуры термоприемника над средним уровнем
колебаний температуры.
Особенность процесса в компрессоре
состоит в том, что на значительном участке (при
всасывании — см. рис. 2) скорость изменения
dt
температуры ~г~ мала и, как показывают
расчеты, все тепло, воздействующее на
проволоку при сжатии и расширении и
обусловливающее повышение ее средней
температуры, будет отведено на этом участке.
Благодаря этому разность между средними
интегральными температурами проволоки и среды не
превысит 0,2°С. При этом влиянием
переменного коэффициента теплоотдачи можно
пренебречь
Но следует отметить, что при диаметре
проволоки 20—40 мк смещение средней
температуры может оказаться заметным и
достигнуть 25°С, поэтому внесение поправок только
на инерционность термометра в этом случае
недостаточно.
Таким образом, основным методом
снижения погрешности проволочного термометра
сопротивления является применение более
тонких проволок и материала с еще меньшим
произведением Ynp^np.
ЛИТЕРАТУРА
1. Якобсон В. Б. Исследование теплового режима
холодильной машины с герметичным компрессором.
«Холодильная техника», 1963, № 5.
2. Цырлин Б. Л. Усовершенствование конструкции
аммиачных блок-картерных компрессоров. Госторг-
издат, 1961.
3. Я к о б с о н В. Б. Исследование влияния перегрева
всасываемого пара на работу холодильной машины.
«Холодильная техника», 1964, № 2.
4. Якобсон В. Б. Энергетические потери в
герметичном компрессоре. «Холодильная техника», 1965, № 2.
5. Макс и мук Б. Я. Экспериментальное определение
температур в цилиндре поршневой расширительной
машины. Труды Института использования газа АН
УССР, 1956, № 4.
6. К о з л о в В., Фролов Е. Измерение
температуры рабочего тела в цилиндре тепловой машины.
«Холодильная техника», 1960, № 4.
7. Агар ев Е. М., Медовар Л. Е. Электрические
измерения при исследовании холодильных
компрессоров. «Холодильная техника», 1962, № 3.
8. Чегликов А. Г. Влияние перегрева всасываемого
пара на коэффициент подачи иропанового
компрессора. «Холодильная техника», 1963, № 3.
9. Ш м ы г л я А. А. Экспериментальное исследование
процессов холодильного компрессора и пути
уменьшения энергетических потерь. Кандидатская
диссертация, ОТИХП, 1966.
10. Грачев А. Б. Измерение давления и температуры
газа в цилиндре поршневого детандера
малоинерционными датчиками. «Кислородное и автогенное ма-
машиностроение», 1966, № 2.
11. А га рев Е. М., Лемешко В. К.,
Медовар Л. Е. Методы электрических измерений при
исследовании холодильных компрессоров. Труды
Всесоюзной межвузовской конференции. «Проблемы
интенсификации холодильного и технологического
пищевого оборудования», Ленинград, 1967.
12. Funer V., Schreiter M., Baier R,
Fischer J. «Kaltetechnik», 1966, № 4.
13. Грачев А. Б. Создание и исследование
поршневого детандера с внутренним приводом клапанов.
Кандидатская диссертация. МЭИ, 1967.
14. Pfriem H. «Forsch. Ing. Wes.», 1936, Bd. 7, № 2.
15. King W. I. «Trans. ASME», 1943, № 5.
16. Огородников Н. Н. Труды Куйбышевского
авиационного института. Вып. 5, 1958.
17. Гордо в А. Н. Измерения температур газовых
потоков. Машгиз, 1962.
18. Гордов А. Н. Теоретическое и экспериментальное
исследование методов измерения нестационарных
температур газовых потоков в условиях переменной
теплоотдачи. Докторская диссертация. МЭИ, 1963.
¦

Кондиционирование воздуха в микроавтобусе РАФ-977Д
Е. А. МАЛИНИНг А. А. БЫКОВ
Центральный научно-исследовательский автомобильный и автомоторный институт,
Л. А. ТРУСКОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
628.84
Кондиционирование воздуха салона
автобуса и легковых автомобилей получает все
большее распространение.
Для автобусов, имеющих большой салон,
осуществление системы полного
кондиционирования воздуха связано со значительными
затратами и с установкой громоздкого
оборудования.
Центральным научно-исследовательским
автомобильным и автомоторным институтом
(НАМИ) разработана душирующая
установка частичного кондиционирования воздуха
для микроавтобуса типа РАФ-977Д.
Техническая характеристика установки
Холодопроизводительность, ккал\ч 3000*
Производительность по воздуху, мг\ч 500
Потребляемая мощность, кет . . . 2,9—3,5*
Холодильный агент Фреон-12
Компрессор ФУ-4
Часовой объем, описываемый
поршнем, м*/ч 19,09*
Вес компрессора с
электромуфтой, кг 22
Наружная теплообменная
поверхность, м2
испарителя 14,2
конденсатора 20
Вентиляторы
воздухоохладителя . Центробежный
DK^110 мм
конденсатора Осевой типа
К-95 C шт.)
Электродвигатель вентилятора . . . МЭ-218
* При числе оборотов двигателя 2000 в минуту.
Установка рассчитана на работу при
температуре наружного воздуха до 50°С.
Схема установки кондиционирования
воздуха в микроавтобусе РАФ-977Д показана на
рис. 1.
Установка состоит из компрессора 2,
размещенного в передней части микроавтобуса,
двух воздухоохладителей 8, расположенных в
конце салона, конденсатора 3 с тремя
осевыми вентиляторами, вынесенными на крышу
микроавтобуса, распределительных сопел 4,
встроенных в два продольных потолочных
воздуховода.
Привод компрессора осуществляется от
ведущего шкива двигателя автобуса через
карданный вал с металлическим и резиновым
шарнирами. Число оборотов компрессора
соответствует числу оборотов двигателя и
может изменяться до 4500 в минуту.
Воздухоохладитель состоит из испарителя и
центробежного вентилятора с
электродвигателем МЭ-218.
Для дросселирования фреона перед
испарителем установлен терморегулирующий
вентиль ТРВ-2М.
Принудительная подача воздуха на
конденсатор с помощью осевых вентиляторов даже
при малых скоростях движения и стоянке
микроавтобуса позволяет обеспечить хороший
обдув и надежное охлаждение конденсатора.
Для равномерного распределения
охлажденного воздуха по кузову автобуса
установлены два воздуховода из стеклопластика
сечением 0,015 ж2, оборудованные
распределительными соплами, которые расположены над
каждым сиденьем. Направление струи
воздуха регулируется по желанию пассажира. В
зоне дыхания пассажиров скорости потока
воздуха не превышают 3 м/сек.
Для обеспечения надежной герметичности
фреоновой системы в условиях вибраций и
тряски при движении автобуса установлены
гибкие шланги.
В результате проведенных во ВНИХИ
испытаний определены зависимости холодопро-
изводительности Q0 от температуры кипения
t0 при различных числах оборотов
компрессора (рис. 2), высоких давлениях и
температурах конденсации, соответствующих условиям
стоянки автобуса, когда отсутствует
динамический напор встречного воздуха.
Установка испытывалась на надежность в
пробеге A0000 км) по асфальтированному
шоссе, булыжной и грунтовой дорогам на
максимальных скоростях, допускаемых
дорожными условиями и обеспечивающими
безопасность движения.
Микроклимат в автобусе исследовался в
районах с сухим (Волгоград) и влажным
(Сочи) климатом. Максимальная температура
23

7 Рис. 1. Схема установки
кондиционирования воз-
° духа в микроавтобусе
9 РАФ-977Д:
а — продольный разрез;
б — вид сверху; 1 —
карданный вал для при-
Я вода компрессора; 2 —
У компрессор; 3 —
конденсатор, 4 —
распределительное сопло для
подачи охлажденного
воздуха на пассажира;
5 — воздуховод; 6 —
гибкий шланг для
соединения вентилятора
воздухоохладителя с
воздуховодом, 7 —
вентилятор
воздухоохладителя; 8 —
воздухоохладитель; 9 —
контрольно-смотровое стекло;
10 — резиновая трубка
для слива конденсата
из испарителя; // —
всасывающий
трубопровод; 12 —
нагнетательный трубопровод;
13 — фильтр-осушитель;
14 — ресивер.
Q-ккал/ч
(
\
j>
Ж
э
?у
JL
ь/
У
_^
S
/
у
•
—i
i
Р
</
*
/
<*
<$/
у
-3 -2 -/
t;c
45
40
* Wc
Рис. 2. Зависимость холодопроизводительности
кондиционера от температуры кипения фреона:
О—л=1600 об/мин; ф— я = 2000 об/мин.
30
25
5 1
|\ 1
и
г
!Г" Г
-^
^г*"-' i
4
35 \t\js*-
20
30
50
Z, мин
наружного воздуха в сухом климате
достигала 36°С пои относительной влажности 27%,
во влажном соответственно 27°С и 60%.
Независимо от района проведения
испытаний температура воздуха в микроавтобусе
при неработающей установке превышала
наружную и? 10—15°С. Во время работы
установки температура воздуха в зоне дыхания
пассажиров и водителя при закрытых окнах и
люках снижалась относительно температуры
наружного воздуха на 5—6°С (рис. 3).
Рис. 3 Изменение средней температуры воздуха в
кузове микроавтобуса РАФ-977Д, оборудованного
установкой кондиционирования воздуха:
/ — участок дороги Краснодар—Новороссийск (?>ср —
= 41,6 км/ч); 2 — участок дороги
Яшкуль—Комсомольский D4,1 км/ч); 3 — участок дороги Яшкуль —
Комсомольский E9 км/ч); 4 — наружный воздух.
Калориметрические испытания опытной
установки показали соответствие ее
проектным данным. Испытания в пробеге
подтвердили транспортабельность установки.
24

Интенсификация процесса теплоотдачи при конденсации
фреона-113 на горизонтальных трубках
Н. В. ЗОЗУЛЯ, В. П. БОРОВКОВ, В. А. КАРХУ
Институт технической теплофизики АН УССР
536.24:621.9-462
Фреон-113 (трифтортрихлорэтан) относится
к веществам, которые могут быть
использованы в качестве рабочих в циклах
энергетических и теплонасосных установок, а также при
положительных температурах кипения в
холодильных машинах. К числу задач,
возникающих в связи с использованием фреона-113,
относится изучение закономерностей и методов
интенсификации процесса теплоотдачи при
конденсации фреона-113 из парообразного в
жидкое состояние.
Отсутствие данных по этому вопросу
определило в качестве первого этапа исследования
изучение процесса теплоотдачи при
конденсации фреона-113 на горизонтальной гладкой
трубке.
Учитывая малую скрытую теплоту
парообразования фреона-113 и его низкую
теплопроводность в жидком состоянии, естественно
предположить, что при пленочном характере
процесса конденсации интенсивность его
должна заметно уступать теплоотдаче со
стороны охлаждающей воды. Поэтому
вторым и, вероятно, наиболее интересным
этапом исследования явилось изыскание метода
интенсификации изучаемого процесса путем
воздействия на характер течения конденсатной
пленки по поверхности охлаждения.
Общепринятым способом интенсификации
процесса теплопередачи во фреоновых
конденсаторах является оребрение поверхности
теплообмена со стороны рабочего вещества.
Предварительный теоретический анализ
показал, что придание обычному
трапецеидальному ребру определенных размеров может
увеличить теплосъем со стороны
конденсирующегося пара не только за счет увеличения
поверхности охлаждения, как это имеет место
в обычных условиях, но и за счет резкой
интенсификации самого процесса теплообмена.
Путем уменьшения основных
геометрических размеров ребер (рис. 1) можно добиться
такого состояния, когда при пленочной
конденсации пара на ребристой поверхности из-за
кривизны между ее выступами и впадинами
возникает достаточный по величине градиент
давления, который наряду с силой тяжести мо-
Рис. 1. Геометрические
размеры элементов оребрения.
жет оказать ощутимое влияние на характер и
направление течения пленки конденсата. Под
действием градиента давления жидкость,
конденсирующаяся на поверхности ребер, будет
стремиться заполнить межреберные участки
(области с пониженным давлением). При этом
на выступах ребер в связи с утоныыением
пленки конденсата интенсивно конденсируется
пар.
Взаимосвязь между силами поверхностного
натяжения и силой тяжести определяется
критерием Веб ер а
где а — коэффициент поверхностного
натяжения жидкости;
R — радиус кривизны жидкой пленки;
Y — удельный вес пленки.
Для исследованных (см. таблицу) образцов
труб с углами раскрытия ребер ср, лежащими
в пределах 15—20°, радиус кривизны
образующейся пленки жидкости на торце ребра можно
приближенно выразить формулой
R » -*— « 0,55 в. B)
2 cos ср
Как показал предварительный теоретический
анализ, при выборе формы и размера
ребер, обеспечивающих достаточную
величину сил поверхностного натяжения (We>10),
4 Зак. 510
25

Материал
Диаметр
трубы по
торцу
ребра dHp
мм
S&
%Ъч
сосиЧ
Толщина
ребра
в торце, Ь,
мм
Расстояние
между
ребрами по
основанию а, мм

Коэффициент
оребрения
трубы 4>
^т
Латунь
Медь .
Латунь
Латунь
20
21
20
20
2,05
0,92
1,32
2,16
0,81
0,81
0,72
0,14
0,14
0,20
0,Н
0,14
2,7
2,8
4,0
8,10
2,15
2,15
РТА
J
своеооразное распределение пленки
конденсата по ребристой поверхности может
заметно повысить ее эффективность.
В таблице приведены основные размеры
четырех исследованных видов поверхностей.
Первой из них является гладкая трубка
диаметром 16/20, второй — ребристая трубка,
используемая в конденсаторах холодильных
машин, для которой We = 8,l. Две последние
ребристые трубки, изготовленные на основе
результатов указанного анализа, отличаются
высоким значением критерия Вебера (We=215)
и, следовательно,
существенным влиянием сил
поверхностного натяжения. Длина
экспериментальных трубок 0,5 м.
При конструировании
экспериментального стенда выбрали
замкнутую схему циркуляции
рабочего вещества, которая по
зволяет точно установить ста-'
ционарный режим, осуществить
повторяемость опытов,
избежать влияния побочных
факторов.
Принципиальная схема
опытной установки показана на
рис. 2. Ее основные элементы:
котел 1, конденсатор 2,
мерники конденсата 3, оборудование
для электрического нагрева
котла 4, пароперегреватель 5,
приборы контроля 6, 7, 8 за
работой установки и схемы
электрических измерений.
Полученный в котле
насыщенный пар поступал в
конденсатор через каплеуловитель 9 и
пароперегреватель, где он перегревался на 1—3°С.
Образовавшийся конденсат, пройдя мерники и
гидравлический затвор, возвращался в котел. Все
узлы установки были тщательно изолированы
асбестом.
Работа с рабочим веществом, обладающим
большой летучестью, потребовала
специального подхода к монтажу стенда и его
эксплуатации. Фланцевые соединения уплотняли
прокладками из фторопласта. После заполнения
фреоном установку проверяли на плотность с
помощью галоидной горелки.
Перед проведением опытов всю систему
тщательно вакуумировали по частям с
помощью вакуум-насоса 10. В процессе опытов
периодически продували конденсатор, что
обеспечивало постоянное удаление
подсасываемого воздуха.
В системе охлаждения были предусмотрены
замкнутая и разомкнутая схемы циркуляции
охлаждающей воды. Охлаждающая вода с по-
И ¦Тмг
ZZQv
Рис. 2. Принципиальная схема опытной установки.
мощью насоса // или непосредственно из
напорной линии поступала в водоподогреватель
12, а затем в тарировочный бак 13.
Опыты проводили при давлении /7=1,1 ата,
температурных перепадах 9 = 2—20°С и
тепловых нагрузках @,3—3,5) • 104 вт/м2.
При проведении экспериментов температуры
насыщенного пара и перегрева пара
определяли ртутными термометрами с ценой деления
0,1°С и дублировали хромель-алюмелевыми
26

термопарами диаметром 0,2 мм. Температуру
охлаждающей воды на входе и выходе
измеряли термопарами, заделанными в
специальные медные шайбы для лучшего усреднения
температуры по сечению трубки. Температуру
стенки исследуемых трубок определяли
шестью термопарами, расположенными в стенке
несущей трубки, в двух ее сечениях. Расход
конденсата и охлаждающей воды находили
объемным методом.
Тепловую нагрузку экспериментального
образца устанавливали по количеству
конденсирующейся на нем жидкости
Q = Gr C)
и дублировали по расходу охлаждающей воды
и ее нагреву при прохождении через
экспериментальную трубку. Расхождения не
превышали 3—5%.
Средний коэффициент теплоотдачи
рассчитывали по уравнению
?¦= 9L , D)
где Fu — полная поверхность
конденсации экспериментальной трубки;
ts и tw — средние температуры
соответственно насыщения пара и
стенки.
На рис. 3 представлены результаты
экспериментов по конденсации паров фреона-113 на
горизонтальных трубках четырех типов в виде
зависимости среднего коэффициента
теплоотдачи от температурного напора. Кривая 3
соответствует уравнению Нуссельта
.0,721/-^—.
У v-(ts-tw)d
E)
Как видно из рис. 3, точки, полученные в
результате экспериментов на гладкой латунной
трубке № 1, лежат примерно на 7—10% ниже
кривой 1. Такая же закономерность для
гладких трубок была найдена Слепян [1] в опытах
по конденсации фреона-12.
Анализируя опытные данные по теплоотдаче
на ребристых горизонтальных трубках,
необходимо отметить существенную разницу
между образцом № 2, стандартной ребристой
трубкой, выпускаемой нашей промышленностью
для холодильной техники, и
экспериментальными образцами № 3 и 4.
Если для трубки № 2 коэффициент
теплоотдачи, отнесенный ко всей поверхности
конденсации, полностью совпадает с результатами
для гладкой трубки, то на трубках № 3 и 4
благодаря специальным размерам ребер
4*
ZZ00
2000
1600
то
two
то
800
\
*>J
1
э \
Ч!
d
4j
rtfc
х*^,
В*"""**»-
"""чК.^
Х^~*
10 12 /4 16 18 В.°С
Рис. 3. Зависимость среднего коэффициента
теплоотдачи от температурного напора (/ — уравнение Нуссельта):
ф — гладкая трубка № 1; О — трубка № 2; Д —
трубка № 3; X — трубка № 4.
коэффициент теплоотдачи возрастает в 1,8—-
1,9 раза.
Это различие в результатах вытекает из
основного показателя, характеризующего
действие поверхностных сил, — критерия Вебера.
Для стандартной трубки № 2 We = 8,1 и
влияние сил поверхностного натяжения на
распределение жидкой пленки по поверхности
конденсации невелико, что и подтверждается
опытами. Элементы оребрения для трубок № 3
и 4 выбраны так, что силы поверхностного
натяжения в пленке на ребрах примерно на
порядок превосходят силы тяжести. Такое
влияние поверхностных сил на характер течения
жидкости по поверхности и объясняет, в
конечном счете, получающийся эффект.
Несмотря на значительное расхождение
результатов для разных образцов
предварительные расчеты позволили обобщить опытные
данные для гладкой и ребристых трубок
единой эмпирической зависимостью
Nu = 0,72(Ga . Pr . КH,25 We0'2
п 0,28
^0,62
?2 ,
где
Zt=
F)
Ga, Pr, К, We — критерии Галлилея,
Прандтля, Кутатела-
дзе и Вебера;
и Z9= критерии формы эле-
ментов оребрения.
Результаты обобщения экспериментальных
данных в логарифмическом масштабе
представлены на рис. 4. Как видно из рис. 4,
экспериментальные точки для всех четырех образ-
Utgcp
27

цов трубок располагаются на линии,
описываемой уравнением F), с точностью ±5%.
Проведенная работа по экспериментальному
исследованию теплоотдачи при конденсации
фреона-113 на одиночных горизонтальных
трубках позволяет заключить, что применение
специального оребрения, обеспечивающего
действенное влияние сил поверхностного
натяжения, приводит к заметному увеличению
коэффициента теплоотдачи.
Если учесть, что наряду с ростом
коэффициента теплоотдачи увеличивается сама
поверхность за счет оребрения, то суммарный теп-
лосъем с таких ребристых трубок может быть
повышен в несколько раз.
' В случае многорядного (по высоте
конденсатора) пучка оребренных трубок их
эффективность может быть в значительной мере
уменьшена в результате залива ниже
расположенных рядов конденсатом, образовавшимся на
верхних рядах трубок. В качестве одного из
приемов, устраняющих это явление,
рекомендуется наклонять конденсатор на угол,
обеспечивающий непрерывное стекание конденсата
по каждой из его трубок [2, 3].
Предварительная проверка этого метода на ребристых
трубках при стеканнн по ним пленки воды дала
положительные результаты.
Предлагаемый метод исследования
основывается на приближенном термодинамическом
подобии реальных газов, точнее, на изучении
закономерностей отклонения от него. С этой
целью находим сжимаемость z газов в
соответственных состояниях и вычисляем величину
bzi = zai — zbl% A)
где zU{ и zbi — сжимаемость исследуемого
вещества и вещества-эталона,
'которые берутся при
одинаковых
V Т
28
• —
N1
г о-иг
1 А-ш
Г *-м
1 о°°
^
,nV>
л-
200 300 Ш В00 700 1000 2000 3000
(Оа-РгН)Ю'1
Рис. 4. Результаты обобщения
экспериментальных данных.
ЛИТЕРАТУРА
1. Слепян Е. Е. Определение коэффициентов
теплоотдачи при конденсации пара фреона-12 на гладкой
и ребристых трубах. «Холодильная техника», 1952,
№ 1.
2. Александров В. А. Исследование теплообмена
и гидродинамики при конденсации по наружной
поверхности наклонной трубы. Диссертация. ОТИПХП,
1967.
3. Липецкий В. Н. Гидродинамика тонкой пленки
конденсата на наклонной трубе. Автореферат
диссертации. Уральский политехнический институт.
Свердловск, 1967.
621.564.25.001.5:5367
Было обнаружено, что на одноименных изо-
хорах величины Дз*, взятые при одинаковых
значениях Ф, могут быть представлены в виде
А г, = А (©) + ?(©)*, B)
где в общем случае Л (со) и Б (со) полиномы,
не содержащие со в нулевой степени.
Для ряда веществ функции Л (со) и ?(со)
пропорциональны плотности <о:
А (со) = а (со), C)
?(a)) = fi(co).
Исследование термодинамических свойств фреонов
-———- -методом подобия-———
НГУЕН АНЬ ХАЙ
Одесский институт инженеров морского флота

Обычно такой ход функций А (со), Б (со)
наблюдается для веществ со сходной
химической структурой: фреоны-40 и 41, фреоны-12
и 13. То же характерно для фреонов-218 и
С318. Однако для фреона-С318 и перфторбута-
на зависимости C) не применимы.
Простота соотношений C) позволяет
экстраполировать опытные данные по плотностям
при помощи уравнения состояния базисного
вещества, а также получить уравнение для
исследуемого вещества.
Уравнение состояния вещества-эталона
можно представить через элементарные функции
г8 = о0 + а1» + Рф + т<Р-
D)
Из уравнений C), D) следует, что вторые
вириальные коэффициенты исследуемого и
базисного вещества связаны соотношением
Вц — Въ
E)
,5_а + йО.
После несложного преобразования
уравнение состояния исследуемого вещества примет
вид
*и = Ч + *1* + № + 1Ъ F)
где а0 == а0+ А (со),
а{ = аг + Б (а)). G)
Используя этот метод, было получено
несколько уравнений малоизученных фреонов.
Для примера приводим уравнения состояния
фреона-218 и перфторбутана.
В качестве базисного вещества был выбран
фреон-С318, уравнение которого получено
ранее. Ниже приведены элементарные функции
фреона-С318:
а0 =-1 + 1,2112 ш -0,2175 аз2 + 0,169918ш3-
- 0,12908Са>4 + 0,32153-!аM - 0,158560 we +
+ 0,027667аO;
а, = —2,349со +0,66со2—0,86091 аK-0,06480Ссо1-
- 0,225148 со5 + 0,133946 o)G - 0,020091со7;
3 = - 0,1415 со + 0,128890аJ - 0,634791 аз3 +
+ 1,777632 со* - 1,710668 аM + 0,687591со6 -
-0,100296 аO;
т = 0,0856 а) - 0,0976 аJ + 0,10958 а>3 -
- 0,272352 (о* + 0,263918 аM - 0,101427 сов +
— 0,013735 аз7; (8)
Г= - 19,726113 + 86,4465 0 - 129,21083 Э2 +
+ 64,883166 й3 - 8,9С0812 О1;
<р = — 41,338164 + 170,85936 0 - 245,7729ft2 4-
+ 140,23093 О3 - 23,901582 Ь\
Добавочные объемные функции фреона-218
имеют вид
А (ю) = — 0,0295 о),
Б (со) = 0,03 о).
(9)
Соответственно получим выражение для
второго вириального коэффициента фреона-218
Яф-218= %сз18 - 0,0295+0,030. A0)
Кривая показана на рисунке.
0
-0,5
-1,0
-1,5
-Ю
В1
-0,5
-1,0
-1,5
ОМ 0,5 OS 0,7
k^
rs
г
s
I
I
I
I
!
j
[4
¦ t
i
i
I N
0JS 10 1,1
Зависимость вторых вириальных
коэффициентов фреона-218 Вф-2\& и перфторбутана
ВПер ОТ О:
X — опытные значения; О — расчетные
значения.
Уравнение состояния фреона-218 действует
до плотности @=1,5 и до температур 300—
400°С. При этом максимальное отклонение
расчетных значений от опытных [1] по
величине г, не больше 0,46%, а среднее 0,19%.
Добавочные функции перфторбутана по
отношению к фреону-С318 могут быть
представлены полиномами:
А (со) = 0,129to - 0,119828w2 - 0,34789Ь3 J-
+ 0,685953 со4 - 0,464498со5 4- 0,111552а/';
5(a)) = - 0,11 аз + 0,374174 ш2 - 735772 аK +
+ 0,956020 (о4 - 0,624040ш5 + 0,155266аN. A1)

Сложность зависимостей A1) не позволяет
надежно осуществить экстраполяцию опытных
данных по плотностям, но экстраполяция
опытных данных по температурам не теряет
своей силы, что упрощает составление
уравнения состояния исследуемого вещества, так как
при этом нужно определить только две
добавочные объемные функции Л (со) и Б (со).
Зависимость для второго вириального
коэффициента перфторбутана (см. рисунок)
Япер=Яф.с318 + 0,129-0,11&. A2)
Полученное уравнение состояния
перфторбутана справедливо до со = 1,2 и до температур
300—400°С.
Максимальное отклонение по величине z от
опытных [1] не больше 0,67%, а среднее
составляет 0,31 %.
Критические параметры фреона-218 и
перфторбутана следующие:
Фреон-218 Перфторбутан
р, бар 26,80 23,234
VK, см*/г 1,59 1,667
Тк, °К 345,05 386,45
Для расчета свойств фреона-218 в
состояниях насыщения необходимо иметь
выражение для кривой упругости, кривой плотности
насыщенной жидкости и кривой теплоемкости
в идеально-газовом состоянии.
Уравнение кривой упругости
lgp= 12,938446 - 33,293785 ft + 42,564804 ft2 -
- 29,514826 ft3 + 10,107891ft4 - 1,375997 ft5. A3)
Современные способы и режимы сушки
семенного зерна пшеницы и
продовольственного риса-сырца не обеспечивают
решения задачи сохранения их качества.
Максимальное отклонение расчетных
значений р от опытных [2] составляет 0,93%,
выражение A3) справедливо от—100 до 71,90°С,
где р в барах.
Зависимость плотности кипящей жидкости
была определена в виде
ю' = 1 + 0,2381 18jc + 0,023445л:2 -
- 0,0016 15jc3 + 0,0001 Их4, A4)
з
х = }/~ Тк-Т .
Выражение A4) справедливо для
температур от —100°С до критической.
Уравнение для сро было найдено по данным
от —100 до +90°С
сро = 1,523475 - 0,902138 ft + 0,260626ft2 -
-0,027150ft*. A5)
Расчетные значения кривой A5)
согласовались с данными работы [3] и расчетными
данными исследований [4].
ЛИТЕРАТУРА
1. В г о w n J. А., М е а г s W. H. «The J. of Phvs. Chem».,
1958, vol. 62, No. 8.
2. В г о w n J. A. «J. Chem. and Engng. Data», 1963,
vol. 8, No. 1.
3. Mas si J. F., Flieger H. W., W i с k 1 u n d J. S.
«J. Res. N. B. S.», 1954, vol. 52, No. 5.
4. Fang F., I о f f e J. «J. Chem. and Engng. Data»,
1966, vol. 11, No. 3.
621.565.59:664.7.047
Зерно вследствие низкой термоустойчивости
нельзя сушить при высоких температурах, так
как в нем образуются градиенты влажности,
снижающие семенные и технологические свой-
Применение холодильных установок для сушки зерна
Канд. техн. наук Г. Э> ЗАРНИЦКИЙ, канд. техн. наук И. Г. КОРАТЕЕВ
Краснодарский политехнический институт
30

ства. Как показывают исследования, наиболее
целесообразно применять невысокие
температуры сушки при повышенной скорости
движения воздуха. Однако влагоемкость воздуха
при низкой температуре невелика, что резко
снижает интенсивность сушильного процесса и
увеличивает его продолжительность, хотя
при этом и снижаются потери тепла.
Следовательно, возникает необходимость в
повышении влагоемкости воздуха за счет
снижения его относительной влажности и
уменьшения парциального давления водяных паров,
т. е. в искусственном осушении.
Значительный эффект получается в том
случае, когда температура зерна наибольшая,
а температура проходящего через зерно
воздуха наименьшая, так как при этих условиях
достигается высокий перепад парциальных
давлений водяных паров. Для этого
применяют комбинированный подвод тепла к
осушаемому материалу [1].
Снижение парциального давления водяных
паров в воздухе, используемом для сушки,
может быть достигнуто пропусканием его
через различные водопоглощающие вещества и
конденсацией или вымораживанием из него
влаги.
Нами было исследовано влияние влагосо-
держания воздуха на процесс сушки семенной
пшеницы и риса-сырца при допустимых
температурах D0—80°С).
В лабораторных условиях зерно сушили в
неподвижном слое толщиной ПО мм. При этом
влагосодержание воздуха изменялось от 1,4
до 17,9 г /кг сухого воздуха. Скорость воздуха
была близка к производственной — от 0,22 до
0,5 м/сск. Для сушки воздуха использовали
окись алюминия. Исследования проводили
на специальной лабораторной
установке [2].
На рис. 1 показана зависимость
продолжительности сушки пшеницы (начальная
влажность 34%, конечная 17%) от влагосодержа-
ния воздуха при различных температурах.
Из рис. 1 видно, что уменьшение влаго-
содержания воздуха сокращает
продолжительность сушки, особенно при низких
температурах.
Аналогичная зависимость наблюдается и для
риса-сырца при сушке его в диапазоне
температур 40—80°С
На рис. 2 видно резкое сокращение
продолжительности сушки с уменьшением влагосо-
держания воздуха. Однако с увеличением
температуры влияние начального влагосодержа-
ния на сокращение продолжительности сушки
сказывается в меньшей степени.
гго
по
60
20
Л
jo>
12 й,г/кз сух.§
Рис. 1. Влияние влагосодержания воздуха
(скорость движения 0,22 м/сек) при различных
температурах на продолжительность сушки
пшеницы.
0,1 0Х 0,3 0Л dWc/dr, %/мин
%,%
20
17
16
15
14
СГ
V
А
/'
/|
6 А
1\2
\ 1
Г^
/ X
i
\ 1
Vs
/°
/
i
V
о
/
I
1
/
/
3
10 20 30 40 50 60 Г, мин
Рис. 2. Продолжительность (сплошные линии)
и скорость (штриховые линии) сушки риса-
сырца 'При температуре воздуха 50°С и
скорости 0,22 м/сек:
влагосодержание (г/кг сухого воздуха): / —
12,6; 2—8,0; 3—1,9; относительная влажность
(%): /—15,9; 2—10,2; 5—2,4.
В промышленных условиях зерно можно
сушить воздухом, осушенным в холодильной
установке. Этот способ сушки экономичнее по
энергозатратам, чем тепловой с нагревом
воздуха в топке [3—7].
Для определения эффективности сушки
зерна при периодическом его нагреве и
охлаждении воздухом с различным начальным влаго-
содержанием нами проведены исследования на
полупроизводственной шахтной сушильной
установке (рис. 3) в комплекте с фреоновым
31

/Жидкий'friZ. II
all
Рис. 3. Схема экспериментальной полупроизводственной сушильной установки:
/ — конденсатор; 2—инерционные каплеотделители; 3— испарители; 4 —¦ компрессор 2ФВ-6,5; 5 —
терморегул ирующий вентиль; 6 — электрокалорифер; 7 — контактный термометр типа ТПК; 8 — манометр; 9 —
электронный потенциометр ЭПП-09-3 м; 10 — выпускное устройство; 11 — диафрагма; 12 — микроманометр;
13 — нория.
кондиционером, представляющим собой, по
существу, механический осушитель воздуха.
Исследования проводили на сушилке,
состоящей из трех ступеней. В верхней части
каждой ступени зерно нагревается, а в
нижней охлаждается. Теплый и холодный воздух
подается из кондиционера по трубопроводам.
Выпускное устройство третьей ступени
регулирует пропускную способность сушилки.
Нория служит для подачи высушиваемого зерна
в бункер сушилки.
Расход воздуха определяли диафрагмой и
микроманометром. Температуру воздуха и
зерна измеряли электронным потенциометром
ЭПП-09-Зм, а регулировали контактным
термометром типа ТПК.
Влагосодержание воздуха регулировали
фреоновым кондиционером, состоящим из
холодильной машины с компрессором 2ФВ-6Д
испарителей, каплеотделителей инерционного
типа, конденсатора и терморегулирующего
вентиля.
Воздух осушали путем конденсации пара
при охлаждении в испарителе. Охлажденный и
осушенный воздух направляли в конденсатор
холодильной машины, где он нагревался до
40—46°С. При необходимости дололнительный
подогрев воздуха можно было осуществлять в
калорифере. Подогретый воздух подавали для
нагрева и сушки зерна.
Для охлаждения зерна в сушилке воздух
отбирался из кондиционера перед
конденсатором.
Некоторые результаты исследования сушки
риса-сырца приведены на рис. 4, где
представлены кривые температуры Э нагревания и
охлаждения, а также кривая изменения
влажности Wc зерна по времени.
В этих опытах сушка продолжалась 60 мин.
В первой ступени продолжительность
нагревания 12 мин, охлаждения 7 мин, во второй и
третьей ступенях соответственно 13 и 7 мин.
Максимальная температура воздуха 48°С
Температура риса в первой ступени 29—30оС„
32

25
2Ь
23
21
20
17
\Cmyn
Г1 I
X
\x
ень 1
il I
Cmyne
_.{___
\p
% i
_i
г
R
Vi
V
V/'
/
X
4'
Cmi
J
— с
тень
i
r "K
к л I
P 1
3
л
J
ь
i!7 ji7 4/7 Л7 Г,мин
39
|#.
I»
Рис.
4. Кривые нагревания (Л и 21) и сушки (/ и 2)
зерна риса-сырца:
/ — нагревание; // — охлаждение; влагосодержание
(г/кг сухого воздуха) в ступенях: 1—13,8; 2 — 5,8.
во второй — 35—36°С, в третьей — 39—40°С.
Скорость воздуха на выходе из коробов
сушилки 5,5 м/сек.
Кривые изменения влажности показывают,
что интенсивность испарения влаги из риса в
процессе сушки воздухом с влагосодержанием
5,8 г/кг (кривая 2) в 1,5 раза выше
интенсивности испарения влаги при влагосодержании
13,8 г/кг (кривая 1).
Применение последовательного нагревания
и охлаждения позволяет использовать в
процессе сушки осушенным воздухом явление
термовлагопроводности материала. При
периодическом охлаждении воздухом градиенты
влажности и температуры совпадают по
направлению и усиливают движение влаги к
поверхности, особенно интенсивно при
охлаждении осушенным воздухом. Периодический
нагрев и охлаждение способствуют
выравниванию температуры по сечению зерна, что
улучшает качество сушки.
Значительный объем проведенных
исследований свидетельствует о положительном
влиянии пониженного влагосодержания воздуха
на семенное и технологическое качество зерна.
Пределы оптимального влагосодержания 3—
5 г/кг. Увеличение или уменьшение
влагосодержания по сравнению с оптимальным
значением вызывает резкое снижение качества
зерна.
Проведенные опыты на
полупроизводственной установке свидетельствуют о том, что в
зависимости от влагосодержания воздуха на
испарение 1 кг влаги расходуется различное
количество тепла.
По данным таблицы можно судить о
балансе тепла при различных значениях
влагосодержания и температуры воздуха и коэффициенте
использования тепла в процессе сушки риса.
Показатели
Номера опытов
Первая ступень нагрева
воздуха
температура°,С
влагосодержание, г/кг . . . .
относительная влажность, %
Вторая ступень нагрева
воздуха
температура, °С
влагосодержание, г/кг . . . .
относительная влажность, %
Третья ступень нагрева
воздуха
температура, °С
влагосодержание, г/кг . . . .
относительная влажность, % .
Скорость воздуха на выходе из
коробов, м/сек
Температура зерна, °С
до сушки
на выходе из третьей
ступени нагрева
Тепло, ккал/кг
на нагрев зерна
на испарение влаги
Коэффициент использования
тепла, %
31,0
13.8
47,5
42,5
13,8
25,9
44,0
13,8
24,3
5,5
18,6
40,5
254
584,4
69,5
29,7
6,7
15,2
45,0
6,7
11,6
44,3
6,7
11,7
5,6
21,2
38,5
92
580,6
86,5
37,7
12,6
30,0
52,5
12,6
14,4
56,3
12,6
12,0
5,3
19,3
43,3
752
579
43,9
39,0
7,2
26,0
59,0
7,2
5,7
58,5
7,2
5,8
5,4
19,0
44,0
245
579
70,4
Снижение влагосодержания приводит к
относительному увеличению доли подведенного
тепла, расходуемого на испарение (до 60%).
Следовательно, экономичность установок по
осушке семенной пшеницы и риса-сырца
возрастает при использовании для снижения
влагосодержания воздуха холодильных установок.
Быстрые темпы роста отечественной
холодильной техники позволяют ставить вопрос о
применении в производственных условиях для
сушки пищевых продуктов, в частности зерна,
воздуха, осушенного с помощью холодильных
установок.
В южных районах страны сушка
подсушенным воздухом имеет большое значение для
риса-сырца, а в центральных районах страны и
Зауралье — для зерновых культур, так как в
этих районах уборка урожая приходится на
период наибольшего количества осадков, что
затрудняет сушку продовольствия и особенно
семенного материала.
33

Выводы
Проведенные исследования показали
целесообразность применения для сушки
семенного зерна пшеницы и риса-сырца воздуха,
осушенного с помощью холодильных установок.
Применение для сушки зерна подсушенного
воздуха позволяет получить значительный
экономический эффект по затратам тепла на
процесс сушки.
В последние годы рядом институтов и
промышленных предприятий была исследована
возможность хранения яблок при высоких
отрицательных температурах [1—7].
Несмотря на неоспоримые преимущества
нового способа хранения плодов по-прежнему
остаются нерешенными вопросы, касающиеся
влияния отрицательных температур на
биохимическую сущность протекающих в плодах
процессов, а также установления и
обоснования этих режимов хранения непосредственно
в условиях холодильных предприятий.
Все это потребовало постановки
разносторонних экспериментальных исследований и
промышленной проверки предлагаемых
режимов и рекомендаций с учетом изученных
особенностей поведения плодов.
Были исследованы плоды различных
помологических сортов, культивируемых в СССР —
Ренет Симиренко, Сары-синап, Банан зимний,
Розмарин белый, Кандиль-синап, Ренет
шампанский, Джонатан, Джир-гаджи — и за
рубежом — Айвания (болгарский) и Го-гуан
(китайский).
Приемлемость отрицательных температур .
хранения для указанных сортов яблок
оценивали сопоставлением качества опытных
плодов и плодов, которые хранились при
режимах, принятых в промышленности.
ЛИТЕРАТУРА
1. Гинзбург А. С. Сушка пищевых продуктов. Пи-
щепромиздат, 1960.
2. Кор а те ев И. Г. Сушка семенного зерна
обезвоженным воздухом. «Пищевая технология», 1966, № 4.
3. Theimer О. F. «Die Muhle», 1954, Nr. 11.
4. Theimer О. F. «Die Muhle», 1954, Nr. 12.
5. О t о w s k i M. «Tluszcze i Srodki piorace», 1964, № 5.
6. Птицы н С. Д. Зерносушилки. Изд-во
«Машиностроение», 1966.
7. Дворников А. Ф. К вопросу о сушке семян
подсолнечника обезвоженным воздухом. «Маслобой-
но-жировая 'Промышленность», 1968, № 9.
634.11.006.5
Физиологическое состояние плодов и их
качество определяли биохимическими,
биофизическими и органолептическими методами
анализа.
Результаты экспериментов ряда лет
показали, что яблоки всех исследованных сортов,
( хранившиеся при 0°С, к концу февраля
достигали полного созревания, сопровождавшегося
обособлением семечек, разрыхлением мякоти
и заметными изменениями биохимических по-
( казателей. У яблок сортов Розмарин белый,
Го-гуан к середине апреля наблюдалось, как
правило, массовое побурение кожицы, у
сортов Кандиль-синап, Банан зимний, Ренет Си-
1 миренко, Джир-гаджи, Сары-синап оно
достигало в среднем 10—12% и только Ренет
шампанский и Айвания сохраняли к этому
времени более удовлетворительное качество.
Таким образом, для плодов, хранившихся
" при 0°С, февраль является тем сроком, когда
» завершаются все процессы, связанные с
полным созреЕанием плодов. Так, к концу февра-
' ля полностью исчезают яблочная и лимонная
[ кислоты и в значительном количестве
появляются кислоты с малыми величинами /?/ на бу-
) - мажных хроматограммах. Содержание
аскорбиновой кислоты, начиная с первых чисел
марта, практически не изменяется. Соответственно
и активность аскорбиноксидазы в мякоти
яблок с этого периода остается неизменной. Тлю-
Промышленное хранение свежих яблок
при отрицательных температурах
Доктор техн. наук, проф. Н. Л. ГОЛОВКИН, М. П. КУЗЬМИН, Т. В. ГУКАЛИНА,
Т. М. ПУЗАНКОВА, Л. А. САЛИХОВА
Ленинградский технологический институт холодильной промышленности,
М. Г. КОМИССАРОВА
Ленинградский хладокомбинат
34

коза также в это время выключается из
процессов обмена, и ее содержание значительно
возрастает за счет гидролитического распада
сахарозы, пектиновых вещестЕ и гемицеллю-
лоз. Наибольшая активность полифенолокси-
дазы в конце февраля соответствует резкому
возрастанию летучих веществ,
свидетельствующих о созревании плодов. В дальнейшем
активность полифенолоксидазы уменьшается,
а количество летучих вещестЕ, определяемых
химическим методом, снижается почти до
нуля.
О более активном протекании
гидролитических процессов свидетельствует повышение в
этот же период содержания арабинозы и
ксилозы, а также резкое возрастание активности
лероксидазы.
Таким образом, совокупность анализов и
наблюдений показывает, что хранение плодов
при 0°С позже февраля приводит к резкому
ухудшению их качества, даже в том случае,
когда плод внешне почти не изменяется.
При изучении действия температур ниже
—4°С на яблоки было отмечено, что
структурные и функциональные повреждения
протоплазмы, вызываемые действием низких
температур, приводят к патологическому
увеличению ее проницаемости для воды и
уменьшению водоудерживающей способности клеток.
В результате уже при —5°С происходит
внутриклеточная кристаллизация, приводящая к
необратимым изменениям плодовой ткани [3].
Вызываемое низкими температурами
нарушение клеточного метаболизма и особенно
чувствительного в этом отношении
ферментного аппарата ставит под сомнение
возможность длительного сохранения жизни
растительного организма при температуре ниже
—4°С.
Поэтому основное внимание в наших
опытах было уделено исследованию
биофизических и биохимических процессов,
протекающих в яблоках при —2-.—3°С.
Важное практическое значение имело при
этом определение периода и скорости
снижения температуры в камерах до конечной, что
играет решающую роль в удлинении сроков
хранения. В результате было установлено, что
предельным сроком понижения
температуры до —2ч—3°С следует считать декабрь.
Установление таких температур е более
поздние сроки (февраль—март) уже не может
оказать существенного влияния на
внутриклеточный обмен.
Только постепенное понижение
температуры создает условия для адаптации
растительного организма к необычным условиям
хранения и обусловливает успешное перенесение им
отрицательных температур с полной
обратимостью всех физиологических процессов при
последующем медленном отеплении. В
результате адаптации увеличивается проницаемость
клеток для воды, что способствует
внеклеточной кристаллизации, не губительной для
яблочной ткани в определенных границах
температуры и времени. Яблоки, прошедшие
адаптацию к холоду, переносят внеклеточное
частичное вымораживание воды при
температуре около —3°С [3].
Процессы, связанные с климактериксом
плодов, отодвигаются при —2-.—3°С на
полтора-два месяца (в зависимости от сорта яблок)
и протекают с меньшей интенсивностью, чем
у плодов, хранящихся при 0°С.
Таким образом, проведенные исследования
позволили выяснить ряд закономерностей,
свойственных плодам, подверженным
действию отрицательных температур, и перейти от
экспериментальных разработок к
промышленному хранению яблок при новых
температурных условиях.
С этой целью в 1965—1966 и в 1966—1967 гг.
на Ленинградском хладокомбинате хранилось
соответственно 300 и 290 т свежих яблок
зимних сортов.
В сезон 1965—1966 гг. хранили яблоки
сорта Сары-синап, поступившие в холодильные
камеры непосредственно из совхоза «Весна»
Крымской области, и яблоки сорта Ренет
шампанский — из Грузии.
Качество яблок сорта Сары-синап при
поступлении: стандартных плодов 86,4%,
нестандартных 12,5%, торгового брака 0,7%,
отходов 0,4%. В партии яблок сорта Ренет
шампанский было 53,9% стандартных плодов,
45,6% нестандартных и 0,5% торгового брака.
Большой процент нестандартных яблок сорта
Ренет шампанский объясняется тем, что они
были частично подморожены при заготовке и
транспортировке. Все поступавшие на
хранение яблоки не подвергались специальному
отбору. Они были упакованы в стандартные
ящики насыпью или переложены стружкой.
Яблоки в начале ноября помещали е
холодильные камеры емкостью по 200 т с
воздушной системой охлаждения без приточно-вытяж-
ной вентиляции. Ящики с яблоками
укладывали плотным штабелем (семь ящиков по
высоте).
Начальную температуру устанавливали на
уровне 2°С. Отрицательные конечные
температуры достигались постепенно в течение
первого месяца и поддерживались на протяжении
всего периода хранения. За полмесяца до
реализации температуру в камерах хранения
повышали до 0—2°С. Отепленные таким образом
35

плоды не подвергаются побурению и
физиологическим заболеваниям.
Для определения температурного поля
камеры во время хранения яблок был
установлен электронный автоматический мост
ЭМП-209М2 на 12 точек. Непрерывная
регистрация температуры в различных местах
камеры показала, что в среднем она
поддерживалась на уровне —2~—2,5°С. Под
воздуховодами и вблизи разводящих труб
рассольного охлаждения температура достигала —3,5°С.
В наиболее отдаленных от воздуховода
местах, где была плохая циркуляция воздуха,
температура составляла —1,0-;—1,5°С.
Относительная влажность воздуха в камерах
устанавливалась на уровне 87—89%.
При промышленном хранении
систематически контролировали изменение веса яблок.
Для этого в камере установили товарные
весы, на которые уложили 463 кг яблок сорта
Сары-синап. Поскольку изменения веса
возможны не только в результате естественной
убыли плодов, но и вследствие изменений
влажности упаковочного материала (бумаги,
дерева, стружки) регулярно определяли этот
показатель. Было установлено, что в
упаковочном материале происходит перераспределение
влаги, которое не превышает ошибки
определения и не влияет на величину весовых потерь
продукта.
Потери веса за период хранения с 20
декабря по 17 июня составляли 1,3%.
Качество яблок Сары-синап перед
реализацией в конце июня, определенное после
тщательной сортировки, характеризовалось
следующими показателями: стандартных плодов
85,5%, нестандартных 9,7%, торгового брака
3,7%, отхода 1,1%. В среднем по всем
партиям стандарт изменился только на 0,9%,
торговый брак увеличился на 3%, а отходы
возросли на 0,7%. Эти показатели свидетельствуют
о том, что при исследованном температурном
режиме хранения плодов сортность изменяется
незначительно и лучше сохраняется качество
продукта при удлинении сроков хранения.
Большой интерес представляли результаты
промышленного хранения яблок сорта Ренет
шампанский, которые поступили в
подмороженном состоянии. По этой причине был
повышенный процент нестандартных плодов,
следовательно, при обычных условиях они не
могли бы храниться длительное время.
Применение отрицательной температуры не только
не ухудшило качества яблок, но, наоборот,
способствовало устранению признаков
подмораживания. При реализации в конце июня
яблоки сорта Ренет шампанский содержали
стандартных плодов 66% вместо 53,9% при
поступлении, нестандартных 32,7%) Еместо
45,6%, торгового брака 1,1%, отхода 0,2%.
В сезон 1966—1967 гг. было проведено
хранение яблок сортов Сары-синап. Ренет Сими-
ренко, Ренет шампанский. При поступлении
партии было 86,7% стандартных плодов,
10,9% нестандартных, 1,9% торгового брака и
0,5% отхода.
В период с октября по ноябрь 1966 г. одна
камера была загружена яблоками,
поступившими непосредственно из совхозов Крыма.
Другую камеру загружали небольшими
партиями в течение трех месяцев (с декабря
1966 г. по март 1967 г.). Вследствие этого
значительно нарушалось постоянство
температурного режима. Отдельные партии яблок
содержали большое количество торгового брака
(до 8,9%) и отходов (до 2,1%). Повышение
температуры, связанное с очередной
загрузкой, способствовало распространению
плесеней. Подобное нарушение технологических
режимов не могло не отразиться на качестве
плодов. В результате торговый брак
увеличился на 2,8%, а отход на 4,4% по сравнению с
имевшимися при поступлении.
Однако уменьшение количества
стандартных плодов за весь период хранения было
незначительным и составило 2.6% в среднем по
всем партиям. Подобную загрузку нельзя
считать правильной, а снижение температуры
хранения плодов после декабря теряет
практический смысл, так как процессы обмена
находятся в такой стадии, когда адаптация
плодов к отрицательным температурам
невозможна.
Промышленное хранение яблок при
температуре —2-.—3°С подтвердило
теоретические предпосылки и результаты многолетних
лабораторных исследований о возможности
сохранения яблок зимних сортов при
температуре, близкой к криоскопической.
Основные требования, обусловливающие
успешное сохранение яблок при этом
температурном режиме, следующие.
— Загрузка в холодильные камеры с
температурой 1-ьЗ°С доброкачественных яблок,
поступивших непосредственно от поставщика, в
наиболее короткие сроки и не позднее ноября.
— Постепенное снижение температуры до
—2-.—3°С в течение 5—6 недель и
установление постоянного температурного режима не
позже конца декабря.
— Поддержание стабильной температуры в
процессе хранения.
— Постепенное повышение температуры за
2—3 недели до начала реализации.
При соблюдении технологических
инструкций и своевременной загрузке камер хранение
36

яблок при температуре —2~.—3°С имеет
значительные преимущества перед обычными
режимами хранения. Резко уменьшается
снижение сортности плодов и величина отходов,
вызываемые физиологическими заболеваниями и
развитием микроорганизмов. Экономический /
эффект хранения яблок при рассмотренном
режиме составляет не менее 50 руб. на тонну.
ЛИТЕРАТУРА
' 1. Бруев С. Н. Хранение яблок при температурах
ниже нуля. Госторгиздат, 1961.
/ 2. Слеран с к и и В. Г. Биологические основы
сохраняемости плодов и овощей. Госторгиздат, 1961.
3. Г о л о в к и п Н. А., Ч е р н ы ш е в В. М. О
некоторых закономерностях процесса кристаллизации льда
в растительной ткани. «Холодильная техника», 1967,
N° 2.
Головкин Н. А., С т р а х о в и ч К. К.
Экспериментальное изучение процессов, протекающих в
яблоках при охлаждении и замораживании. «Холодильная
техника», 1964, № 3.
Головкин Н. А., Гукали на Т. В.,
Цветков А. И. Опытное хранение яблок при
температурах, близких к криосколическим». Известия вузов
СССР. «Пищевая технология», 1964, № 4.
Головкины. А., П у з а н к о в а Т. М.
Биохимические изменения, [Происходящие в яблоках при
отрицательных температурах хранения. «Холодильная
техника», 1966, № 2.
Головкин Н. А., С т р а х о в и ч К. К.,
Цветков А. И. К вопросу хранения яблок при
отрицательных температурах.
№ 2.
«Холодильная техника», 1962,
Изменения гистологической структуры и гидрофильных
свойств ткани рыбы при хранении в подмороженном
— состоянии- ———-
Канд. техн. наук А. И. ПИСКАРЕВ, СОБХИ ЭЛЬ САЙЕД АБДЕЛЬ БАСЬЮНИ
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
664.951.037.5
При непродолжительном хранении рыбы
может быть применен способ сохранения ее в
подмороженном состоянии при температуре
немного ниже криоскопической (—2-.—3°С).
Это позволит обеспечить рыбные и торговые
предприятия высококачественной рыбой,
ускорить цикл холодильной обработки и
уменьшить затраты холода. В Советском Союзе
исследования по применению такого способа
хранения рыбы, мяса и растительных
продуктов были начаты несколько лет назад в
Ленинградском технологическом институте
холодильной промышленности [1].
Среди ряда показателей, характеризующих
качественные изменения продукта, в
частности рыбы, представляет интерес изучение
влияния скорости подмораживания и
последующего хранения на гистологическую структуру
мышечной ткани и гидрофильные (влагоудер-
живающие) свойства.
С этой целью во ВНИХИ были проведены
опыты по подмораживанию предварительно
обезглавленного, потрошеного и промытого
сома. Были исследованы три способа
подмораживания.
Быстрое подмораживание. Рыбу
подмораживали в течение 55 мин в скороморозильном
туннельном аппарате при температуре
воздуха —35°С и скорости его движения 6 м/сек
Температура в толще рыбы снижалась до
—0,5°С, температура подкожного слоя
достигала — 10°С.
Подмороженную рыбу помещали на
хранение при —2°С. Через 2 ч \0 мин температура
рыбы 'выравнивалась по всему объему.
Температура воздуха при хранении поддерживалась
автоматическим регулированием работы
холодильной установки.
Умеренное подмораживание. Рыбу
подмораживали в камере при —10°С без циркуляции
воздуха. Температура —0,5°С в толще рыбы
была получена через сутки.
Медленное подмораживание. Рыбу
подмораживали в камере при —6-^—7°С без
циркуляции ;воздуха. Через сутки температуру среды
повышали до последующей температуры
хранения —2°С. Температура — 2°С в толще рыбы
была достигнута через 3 суток.
Качество рыбы оценивали по показателям
гистологической структуры ткани и ее гидро-
37

фильным свойствам. Для гистологических
исследований были сделаны срезы с рыбы,
подмороженной тремя способами.
Данные гистологических анализов
показывают, что при медленном и умеренном
подмораживании значительно нарушается
структура ткани (рис. 1). При быстром
подмораживании (рис. 2) сарколемма волокон хорошо
сохраняется. Характер гистологической
структуры срезов с быстро подмороженной рыбы
такой же, как и с замороженной. Нет
существенной разницы в гистологической структуре
срезов с поверхности рыбы и ее толщи.
Рис. 1. Поперечный срез ткани рыбы (сом):
а — подмороженной при —10°С; б —
подмороженной при —2°С (увеличение в 96 раз).
38
Проведены также гистологические
исследования размороженной рыбы «с целью
установления степени восстановления ткани после
подмораживания.
В ряде работ [2—5] отмечено, что в процессе
размораживания рыбы с нормальной
кристаллизацией льда перемизиальная структура
полностью восстанавливается. В то же время в
работе [6] утверждается, что первоначальная
структура полностью не восстанавливается и
степень восстановления зависит от жирности
рыбы.
Рис. 2. Поперечный срез ткани рыбы (сом)
после быстрого подмораживания при —35°С:
а — толща рыбы; б — 'поверхностный слой рыбы
(увеличение в 96 раз).

В наших опытах срезы с размороженной
рыбы имеют остаточные следы подмораживания.
Структура ткани после размораживания
полностью не восстанавливается (рис. 3, а).
В соответствии с характером разрушения
структуры ткани при подмораживании
остаточные следы подмораживания различны у рыбы
медленно и быстро подмороженной. В
подмороженной и сразу размороженной рыбе
вскоре развиваются механо-химические
процессы, связанные с постмортальными
изменениями. Это вызывает контракцию (сжимание)
ткани (рис. 3, б). У рыбы до наступления око-
Рис. 3. Структура размороженной ткани рыбы:
а — поперечный срез; б — продольный срез
(увеличение в 96 раз).
ченения или после его разрешения волокна
располагаются параллельно (рис. 4). При
хранении рыбы в подмороженном состоянии
гистологическая структура ткани не изменяется.
Характер гистологической структуры зависит
только от способа подмораживания (быстро
или медленно).
Как видно из результатов гистологических
исследований, при размораживании рыбы,
подмороженной всеми указанными способами, не
происходит полного восстановления структуры
ткани. Особенно значительные нарушения
структуры наблюдаются при медленном
подмораживании.
В прежних работах по хранению рыбы в
подмороженном виде этот вопрос не находил
отражения, а между тем он имеет важное
значение при оценке пригодности сырья для
технологической обработки.
Таким образом, чтобы сохранить структуру
ткани, предварительное подмораживание
рыбы необходимо проводить быстро.
Определяли также гидрофильные свойства
при хранении подмороженной рыбы при —2°С
(сом) и —1,5°С (линь) и в охлажденном
виде во льду при 0°С. При этом пользовались
методикой, разработанной во ВНИХИ [7].
Исследования проводили перед закладкой
на хранение и через следующие сроки: 1, 2, 3,
8, 16 суток для охлажденного сома; 10, 20, 35
суток для подмороженного сома при —2°С.
Полученные данные представлены на рис. 5.
Гидрофильность линя определяли через 16
и 26 суток хранения при — 1,5°С.
Рис. 4. Продольный срез с незамороженной ткани
в состоянии post—rigor
(увеличение в 96 раз).
39

ъ-Ш-\
J,
О
Рис.
О 1 ? 3 8 16
Время, сутии.
О 20 0 35
Время, сутки
5. Изменение гидрофильных свойств рыбы (сом)
при хранении:
в охлажденном виде при 0°С; б — в
подмороженном состоянии при —2°С.
В процессе хранения сома в подмороженном
состоянии влагоудерживающая способность
ткани уменьшалась через 10 дней хранения в
2 раза, через 35 дней в 2,5 раза.
Изменение гидрофильных свойств линя при
хранении е подмороженном виде менее
выражено — через 16 суток хранения количество
сока увеличилось в 1,2 раза, через 26 суток —
в 1,3 раза.
Выводы
При быстром предварительном
подмораживании рыбы хорошо сохраняется структура ее
ткани, при медленном — структура сильно
нарушается.
После размораживания рыбы не происходит
полного восстановления структуры ткани, в
которой сохраняются остаточные следы
замораживания. При хранении рыбы в
подмороженном состоянии гидрофильные свойства ее
ткани ослабевают.
ЛИТЕРАТУРА
1. Головкин Н. А., П е р ш и н а Л. И. Посмертные
механо-химические изменения и их роль при
консервировании рыбы холодом. Труды НИКИМРП, т. 1,
вып. 2, 1961.
2. Б р о м л е й Г. Ф. Значение септ и перемизиума
рыбы в технологических процессах. «Рыбное
хозяйство», 1940, № б,
3. Тресслер Д. Морские продукты промышленного
значения. Снабтехиздат, 1932.
4. Т е й л о р С. Замораживание рыбы. Изд-во Научного
института рыбного хозяйства, 1930.
5. Stiles G. Food Investigation Board Spec. Rep. No 7.
London, 1923.
6. П и с к а р е в А. И., Крылов Г. И., Лукьяни-
ц а Л. Г. Исследование методов размораживания
рыбы. XII Международный конгресс по холоду.
Мадрид, 1967.
7. П и с каре в А. И., Камина р екая А. К.,
Лукьяница Л. Г. Качественные изменения рыбы
/при замораживании. Госторгиздат, I960.
Влияние различных
методов замораживания
на структуру земляники
3. А. ДЕРБЕДЕНЕВА
Всесоюзный научно-исследовательский
институт холодильной промышленности
634.75.037.5
Исследования изменений, происходящих в
процессе замораживания продуктов
растительного происхождения, выполнялись рядом
авторов. Их работы были направлены на
изучение или физических изменений геля (Luyet.
Roy), или изменений микроструктуры ткани в
зависимости от величины кристаллов льда
(Woodroof, Chambers and Hale).
При исследовании влияния умеренно низких
температур @-.—50°С) Головкин и Чижов
[1] установили, что внутри протоплазмы
образуются кристаллы льда, разрывающие ее и
разрушающие микроструктуру растительной
клетки.
В 1965 г. сотрудники лаборатории биологии
холода Национального
научно-исследовательского центра Бельвю (Франция) нашли, что
структура стручков фасоли е целом
повреждается в меньшей степени при более низких
температурах замораживания [2].
Монцини, Буонкоре и Кривелли [3]
убедились, что различные скорости замораживания
не влияют на структуру клеток перца, но
вызывают более или менее глубокую
денатурацию ядра и цитоплазмы.
Как известно |[4—6], чем быстрее происходит
замораживание, тем меньше повреждается
клеточная структура, что подтверждается
данными многих авторов [7—9], полученными при
замораживании в жидком азоте.
Экспериментально это было определено при том же
способе замораживания фруктов и овощей с
большим содержанием еоды, таких как
цитрусовые, помидоры, а также грибов, имеющих
нежную структуру ткани [9].
Цель данного исследования — изучение
изменения структуры ткани плода земляники
при различных способах замораживания (в
воздушном скороморозильном аппарате,
методом флюидизации и в жидком азоте методом
погружения) по сравнению со структурой зем-
40

ляники, не подвергавшейся замораживанию.
Для опытов брали плоды сорта
«Комсомолка».
Земляника в ботаническом отношении
представляет собой сборный или сложный плод-
орешек (семянка) на мясистом разросшемся
цветоложе. Массу плода составляют три
части гипантия: сильно разросшаяся коровая
наружная часть, слабо выраженная
древесинная (ксилема) и сердцевина.
Для микроскопического анализа ткани
плода земляники делали срезы толщиной 12—
20 мк (бритвой). Срезы закладывали в
глицерин и рассматривали при разных увеличениях
под микроскопом. Рисунки изготовляли при
помощи рисовального аппарата РА-1 или при
помощи микрофотосъемки.
Микроскопический анализ ткани свежей
земляники, зафиксированной спиртом G0°).
Кожица (эпидермис) состоит из клеток более
или менее правильной четырех- пятиугольной
формы, без межклетников, с ровными
неизвилистыми стенками. Ткань эпидермиса мелко-
клетная, с несколько изменяющимся
морфологическим характером в зависимости от
положения в плоде. Так, наиболее мелкоклетный
эпидермис располагается в верхней части
плода, а эпидермис с несколько вытянутыми
клетками — в средней и нижней части плода
(рис. 1, а).
КороЕая часть земляники состоит из
крупных тонкостенных паренхимных клеток с
большими межклетниками. К моменту полной
зрелости плода в ткани коры может происходить
частичная мацерация (отделение клеток друг
от друга в результате разрушения
межклеточного вещества при сохранении целостности
клеточных стенок), в результате чего клетки
лежат изолированно друг от друга, оболочки
их деформируются в связи с частичной
потерей тургора.
Таким образом, ткань коровой части
земляники имеет очень рыхлую структуру и нежнее
другой ткани плода (рис. 2, а).
Незначительное уплотнение ткани
наблюдается в местах анастомозов (срастаний)
проводящих пучков, что связано с более мелко-
клетной структурой. В зависимости от части
плода ткань коры также различается. Как
правило, верхушка плода несет значительно
более сближенные орешки, чем средняя и
нижняя части, что является результатом ее недо-
разЕития.
В верхней части плода находятся самые
мелкие клетки коры с четко выраженной
формой. По всем признакам (величина и форма
межклетников, правильная форма ядра и т. п.)
Рис. 1. Клетки эпидермиса
земляники (вид в плане):
а — свежая (ув. в 80 раз); б —
замороженная в воздушном
скороморозильном аппарате (ув. в 80 раз); в —
замороженная методом флюидизации
(ув. в 80 раз); г — замороженная в
жидком азоте (ув. в 140 раз).
они моложе остальных. Органолептически это
наиболее грубые и наименее сладкие ткани
плода.
Ксилема занимает очень незначительную
часть плода и не играет существенной роли
при оценке его вкусовых качеств.
Сердцевина плода земляники состоит из
более мелких, чем коровая часть, клеток
(рис. 3, а) довольно правильной формы с
небольшими межклетниками. Величина клеток
сердцевины может несколько изменяться в
зависимости от положения их в плоде. Более
крупные клетки встречаются в средней части
плода, более толстостенные и мелкие — в
нижней (органолептически достаточно плотная
ткань).
Методика исследования структуры
замороженных ягод. Структуру замороженных
плодов изучали на препаратах толщиной 12—
20 мк, которые получали путем срезов на
микротоме с последующей фиксацией в 70°-ном
спирте. Перед изготовлением срезов плоды не
размораживали.
Другие методики — проводка через
парафин, заливка в глицерин-желатину и др. —
41

в опытах не применяли, ибо они в большей
или меньшей степени влияют на структуру
тканей, что привело бы к изменению
действительной картины в замороженных плодах.
Исследование структуры земляники,
замороженной в воздушном скороморозильном
аппарате. При данном способе замораживания
только клетки кожицы (эпидермис) сохраняют
структуру. Клетки коровой и сердцевинной
части очень сильно повреждаются: разрушаются
клеточные стенки, сильно коагулирует
протопласт (живое содержимое клетки). При этом
нарушается строение не только каждой
клетки, но ткань в целом теряет свои
анатомические особенности.
При рассмотрении срезов под микроскопом
невозможно различить отдельные клетки как
структурные элементы ткани. Даже такие разг
личные по своей природе части, как кора и
сердцевина, практически становятся
одинаковыми по структуре. На рис. 2, б хорошо
видны разрушенные стенки клеток коры: клетки
потеряли свои структурные особенности. На
рис. 3, б заметно локальное набухание
оболочек клеток сердцевины и разрыв их, форма
клеток нарушена.
42
Рис. 2. Клетки коры земляники (поперечный срез,
увеличение в 80 раз):
а — свежая; б — замороженная в воздушном
скороморозильном аппарате; в — замороженная методом флю-
идизации; г — замороженная в жидком азоте.
Исследование структуры плода земляники
при замораживании методом флюидизации.
При этом способе замораживания клетки
кожицы не разрушаются и сохраняют
первоначальную структуру. Нарушается структура
отдельных клеток ткани коры.
Индивидуальная очерченность клеток сохраняется.
Клеточные стенки частично разрушаются,
а некоторые из них значительно набухают.
Цитоплазма коагулирует в виде крупных
комков, :внутри которых заметны ядра.
Кроме эпидермиса, не претерпевают
изменений ткани сердцевины. Клетки ее не теряют
конфигурации, вполне различимы структура
стенок и межклетники. Заметно набухают
стенки клеток и коагулирует протопласт.
Ядра в клетках сохраняются и достаточно
хорошо просматриваются без специальной
обработки. На рис. 2, в видна индивидуальная
очерченность клеток коры, несмотря на
частичную деструкцию их стенок. На рис. 3, в
хорошо заметна структура клеток сердцевины
и сильно набухшие стенки.
Исследование структуры тканей плода
земляники, замороженной в жидком азоте
методом погружения. Структура клеток кожицы
не изменяется. В некоторых клетках ясно вид-

ны недеформированные ядра. Стенки клеток
кожицы также не претерпевают каких-либо
значительных изменений.
Значительно лучше по сравнению с другими
способами замораживания сохраняются
клетки коровой части плода. Их индивидуальная
конфигурация вполне различима,
деструктивные участки клеточных стенок не являются
повсеместными. Отмечается набухание стенок
клеток, что приводит к уменьшению просвета
межклетников, хотя последние вполне
различимы. В наиболее крупных межклетниках
заметны пузырьки воздуха. Содержимое
клеток, как правило, коагулирует, а клеточная
ткань в целом достаточно хорошо
сохраняется.
Очень хорошо выдерживают замораживание
ткани сердцевинной части. Отклонением от
нормы можно считать набухание стенок
клетки при сохранении их конфигурации,
уменьшение просвета межклетников и коагуляцию
протопласта. Ядра в значительной степени также
сохраняются и видны без специальной
обработки.
Рис. 3. Клетки сердцевины земляники
(¦поперечный срез, увеличение в 80 раз):
а — свежая; б — замороженная в
воздушном скороморозильном аппарате; в—
замороженная методом флюидизации;
г — замороженная в жидком азоте.
На рис. 1, г в некоторых клетках хорошо
заметны ядра и недеформированные стенки
клеток. На рис. 2, г структура тканей
сохранилась хорошо, заметны несколько набухшие
стенки клеток, узкопросветные межклетники и
коагулированный протопласт. Как видно на
рис. 3, г, структура клеток, несмотря на
значительное разбухание их стенок, очень хорошо
сохранилась.
Выводы
Микроскопический анализ тканей плода
земляники при различных методах
замораживания показал, что наиболее значительному
разрушению подвергаются ткани при
замораживании в воздушном скороморозильном
аппарате.
При замораживании методом флюидизации
степень сохранения тканей более высокая, чем
при предыдущем способе. Однако наиболее
43

важная часть плода, короЕая, также частично
подвергается деформации.
Наиболее благоприятным способом для
сохранения структуры тканей плода является
способ замораживания в жидком азоте, при
котором хорошо сохраняются клетки не
только кожицы и сердцевины, но и ткани коровой
части, которая, собственно, и определяет
вкусовые качества плода в целом.
ЛИТЕРАТУРА
1. Головкины. А., Ч и ж о в Г. Б. Холодильная
технология пищевых продуктов. Пищепромиздат, 1951.
2. У л ь р и х Р. Первые исследования микроскопической
структуры замороженных продуктов растительного
4.
происхождения. Конференция комиссий 4 и 5
Международного института холода в Болонье, 4—10 июня
1966.
3. М о н ц и н и А., Б у о н к о ре К.. Кривелли Г.
Влияние скорости замораживания на клеточную
структуру перца. Конференция комиссий 4 и 5
Международного института холода в Болонье, 4—10 июня
1966.
Pearson A. «Canad. Dairv and Ice Cream J.», 1962,
vol. 41, No 12.
Gartner P. «Food Process. Market.», 1965, vol. 26.
No 9.
Webster R. «Food in Can.».
Webster R. «Quick Frozen
No 1.
В а г е m G. «Canner Packer»,
«Canad. Food Inds.», 1965, vol
1962, vol. 22, No 11.
Foods», 1964, vol. 27
1962, vol.
36, No 4
131, No 13.
К СВЕДЕНИЮ
АВТОРОВ!
«Холодильная техника*
необходимо руко-
листа через два ин-
При подготовке статей для журнала
водствоваться следующими правилами.
1. Статьи печатаются на пишущей машинке на одной стороне
тервала и направляются в редакцию в двух экземплярах.
2. Размер статей для основного раздела не должен превышать 10 стр., для
разделов «Обмен опытом», «Консультация» и др. — 7 стр. машинописного текста, число
рисунков не должно быть более пяти.
3. Формулы вписываются в статью разборчиво, с указанием прописных и
строчных букв, с обводкой красным карандашом букв греческого алфавита и синим
карандашом — букв латинского алфавита.
4. В списке литературы к статье приводятся: фамилия и инициалы автора,
название книги, статьи, реферата, диссертации, а такоюе издательство, год издания
(или название журнала, год выпуска и номер).
5. Рисунки и фотографии к статье прилагаются в двух экземплярах. Чертежи
и схемы выполняются четко карандашом или тушью, согласно правилам черчения.
Представляемые светокопии должны быть ясными. Допустимый наибольший размер
чертежа 407x576 мм.
Подрисуночные подписи печатаются на отдельной странице и прилагаются к статье.
6. Одновременно со статьей необходимо представлять реферат. В нем излагается
существо статьи, приводятся данные о характере работы и основные ее результаты.
Таблицы, графики, схемы, цифровые данные и т. д. допустимы лишь в том случае,
если обобщают материал статьи и сокращают текст реферата. Формулы приводятся
только тогда, когда они необходимы для понимания реферата, при этом изменение
принятых в статье обозначений не допускается. Объем реферата не должен превышать
3/4 страницы машинописного текста, отпечатанного через два интервала.
7. Представляемая в оедакцию статья должна быть подписана автором.
Статьи просьба направлять по адресу: Москва, И-434, ул. Костикова, 12. Редакция
журнала «Холодильная техника».

[«- ¦—^r— ^—tj
ОБМЕН ОПЫТОМ
Переоборудование компрессора ФВ-6 для работы
без контакта агента со смазкой
621.57.041.004.68
В проблемной лаборатории ОТИПХП
работает экспериментальная гидратная
опреснительная установка непрерывного действия.
Опреснительный цикл осуществляется с
помощью холодильной установки, в которой
кипение фреона-12 происходит при прямом
контакте с соленой водой.
Во избежание соприкосновения сжимаемого
фреона со смазочным маслом нами был
переделан серийный компрессор ФВ-б,
выпускаемый Мелитопольским заводом холодильного
машиностроения.
Компрессор (см. рисунок) крейцкопфный,
верхний блок цилиндров, (добавочный)
отделен от нижнего промежуточной плитой, в
которой установлены сальники. Блоки
цилиндров совместно хонингованы. Для соосности
цилиндров корпусы сальников выполнены по
скользящей посадке.
Нижний блок служит направляющей
крейцкопфа, а в верхнем сжимается влажный
холодильный агент.
В качестве крейцкопфа использован
поршень серийного компрессора. Его размеры
были уменьшены за счет верхнего
компрессионного кольца и нижней части юбки. Крейцкопф
и пары трения смазываются в картере маслом
ВМ-4.
Компрессор ФВ-б:
/ — клапанная доска; 2 — крепежный винт поршня;
3 — фланец поршня; 4 — верхний блок цилиндров; 5 —
корпус поршня; 6 — пластмассовая втулка поршня; 7—
шток; 8 — гайка сальника; 9 — прокладка; 10 —
резиновая манжета; // — пружина манжеты; 12 —
распорное кольцо; 13 — пластмассовое кольцо; 14 —
упорное кольцо; 15 — обойма резиновой манжеты; 16 —
дренажная трубка; 17 — корпус сальника; 18 —
крейцкопф; 19 — стопорное кольцо; 20 —палец
крейцкопфа; 21 — шатун; 22 — нижний блок цилиндра; 23 —
полость картера.
ддшц
?^Ш7^Щ'^Ш//Щ
45

Поршень разъемный, состоит из стального
корпуса и фланца, соединенного со штоком по
скользящей посадке. Роль поршневых колец
выполняют две неразрезные втулки из любо-
мита — материала, изготовленного на базе
графита, фенол-формальдегидных смол с
включением около 1 % дисульфита молибдена.
Сборочный зазор между пластмассовыми
втулками и зеркалом цилиндра 0,02 мм. В
связи с различием коэффициентов теплового
расширения корпуса поршня и пластмассы, а
также разбуханием последней вследствие водопо-
глощения между втулками и фланцем поршня
но высоте оставлен зазор 0,2 мм.
Штоки вильчатые с нераз^езными
проушинами, изготовлены из стали 40Х, после
термообработки и шлифовки имеют чистоту поверх-
ности\7 10.
Сальник штока состоит из четырех
резиновых манжет СБ 17-5, применяемых в
двигателе мотороллера «Тула-200». Две из них,
нижняя и верхняя, служат для уплотнения, а в
двух средних предусмотрены дренажные
каналы для отвода масла, поднимающегося по
штоку. Масло из корпуса сальника удаляется
по дренажным сверлениям в самом корпусе,
промежуточной плите и нижнем блоке
цилиндров. Направляющее кольцо из графитизиро-
ванного фторопласта Ф4ГЗ, зажатое между
упорным и распорным металлическими
кольцами, служит дополнительным уплотнением
штока. Для уменьшения количества масла,
попадающего на шток, на дне корпуса сальника
установлен маслоотбойный козырек.
Грузовые лифты многоэтажных
холодильников работают в условиях повышенной
влажности, в связи с чем нередки случаи
замыкания на землю в цепях управления. Это
требует постоянного внимания к состоянию
изоляции электросети лифтов.
На Московском холодильнике № 12
начальником электроцеха С. С. Бобовским
предложена и осуществлена схема устройства для
определения места замыкания на землю в
цепях управления лифтами, позволяющая вместе
с тем постоянно контролировать состояние
изоляции.
Пар, попадающий под поршни, перетекает в
полость всасывания через сверления в
корпусах сальников.
Для отвода тепла трения, выделяющегося в
сальнике, а также охлаждения масла в
картере, через полости всасывания и нагнетания
нижнего блока, соединенные сверлениями (на
рисунке не показано), пропускают
охлаждающую воду.
Картер и клапанная плита серийной
машины оставлены без изменений.
Несмотря на увеличение веса подвижных
частей (примерно на 1 кг) компрессор при
750 об/мин хорошо уравновешен, а уровень
его шума не больше, чем у серийной машины.
В режиме t0 = 7°C и /К = 32°С полученная хо-
лодопроизводительность (нетто) по
контактному испарителю равна 6300 ккал/ч, при этом
мощность, потребляемая электродвигателем
компрессора, 2500 вт.
В результате работы компрессора на
влажном фреоне-12 в течение более 1000 ч
установлено, что износ поршневых колец после
первоначальной приработки невелик. Износ
резиновых манжет, работающих в условиях
значительного нагрева (температура in осле
нагнетательного вентиля 70°С), заметен и, как
показывает опыт, во избежание попадания масла в
систему необходима замена последних
примерно через каждые 200 ч работы.
В. М. РАШКОВСКИЙ, Л. Ф. СМИРНОВ,
П. А. ТРОИЦКИЙ — ОТИЛХП
621—52
Последовательно соединенные вольтметры
/, 2 (см. рисунок) подключены параллельно
обмотке разделительного трансформатора
C80/220 в). Средняя точка цепи вольтметра
заземлена.
При отсутствии замыкания на землю в
цепях управления каждый вольтметр показывает
напряжение ПО в, т. е. половину
напряжения вторичной обмотки разделительного
трансформатора. В случае замыкания на
землю стрелка одного вольтметра установится на
0, а второго — на 220 в. Так, если контакт
VI связан с землей, вольтметр 2 не показывает
Устройство для определения места замыкания
в электрических цепях управления лифтами холодильников
46

Схема устройства для
определения места
замыкания на землю в цепях
управления лифтами:
1,2 — вольтметры; 3,
4 — магнитные
пускатели; 5, 7— концевые
выключатели; 6 — рычаг
управления; / — контакт
ослабления троса; II,
III — контакты дверей
«боствига»; IV — X —
контакты дверей шахты.
напряжения, а Больтметр 1 показывает 220 в.
Если с землей связан нижний концевой
выключатель 7, стрелка вольтметра 2 находится
на 220 в, а вольтметра 1 — на нуле. При
включении рычага управления 6 в положение
«низ» стрелка вольтметра 2 установится на 0,
вольтметра 1 — на 220 в, а при включении в
положение «верх» стрелки вольтметров
останутся в прежнем 'положении.
При неполном замыкании на землю
вольтметр в цепи поврежденного участка
показывает пониженное напряжение.
Обычно замыкание на землю появляется в
контактах—дверных, концевых выключателей
и т. д. Замыкание на землю в двух
каких-либо точках может привести к серьезным
повреждениям.
Например, при замыкании в контактах IV
и X дверные контакты на всех этажах
оказываются зашунтированными, что создает
возможность работы лифта при открытых
дверях.
При замыкании на землю в контакте
концевого выключателя 7 и любом другом
контакте на линии X включается магнитный
пускатель 4 и лифт автоматически движется
вниз, при замыкании на землю в контактах
верхнего концевого выключателя 5 —
поднимается вверх.
При замыкании на землю в каком-либо
одном контакте и появлении замыкания в другом
в момент загрузки кабины лифт начинает
двигаться без включения рычага управления 6,
что может привести к аварии и несчастным
случаям.
Отыскание мест замыкания на землю
указанным устройством выполняют двое рабочих,
один из которых находится в кабине лифта, а
второй в машинном отделении лифтов.
Открывая поочередно двери, начиная с шестого
этажа, они определяют заземленный участок по
показаниям вольтметров. Между кабиной и
машинным отделением установлена
производственная громкоговорящая связь ПГС.
Время, затрачиваемое на отыскание мест
заземления в сети лифтов, не превышает 10—
15 мин. Стоимость затрат на такое устройство
для одного лифта 9 руб.
Применение описанного устройства
значительно улучшило условия безопасной
эксплуатации лифтов на Московском холодильнике
№ 12.
Н. Н. СИМОНОВ — Московский холодильник № 12
Читатели, не успевшие оформить подписку на журнал
«Холодильная техника» на 1969 г. с первого номера, могут подписаться в
местных отделениях связи и пунктах подписки «Союзпечать» с любого
последующего номера журнала и на любой срок в пределах
календарного года.
ВНИМАНИЮ
ЧИТАТЕЛЕЙ!

п
ИСЬМО В РЕДАКЦИЮ
О технической информации по холодильной технике
Холодильная промышленность в. нашей
стране развивается быстрыми темпами.
Вместе с тем техническая информация в
области холодильной техники и технологии
совершенно недостаточна.
Каталоги по холодильному оборудованию,
изданные в 1960 и 1963 гг., устарели. В конце
50-х и начале 60-х годов холодильные машины
и оборудование только осваивались по
технической документации новой градации блок-
картерных и оппозитных компрессоров.
Создавались новые машины на Одесском,
Мелитопольском, Читинском, Казанском и других
заводах.
Естественно, что каталожные технические
данные и заводские нормали, по которым это
оборудование выпускается, значительно
различаются как по габаритам, так и по
характеристикам машин.
Периодически помещаемые в журнале
«Холодильная техника» справочные данные по
оборудованию, изготавливаемому заводом
«Компрессор», не могут удовлетворить
потребность в технической информации.
Многочисленные проектные институты,
промышленные предприятия и организации
ощущают острую необходимость в каталогах или
другом виде технической информации, где
были бы достаточно полно отражены технические
данные и характеристики холодильного
оборудования, выпускаемого отечественными
заводами холодильного машиностроения.
Холодильная общественность, секция
холодильной промышленности НТО пищевой
промышленности, редакция журнала
«Холодильная техника», ВНИХИ, ВНИИхолодмаш
и другие организации должны помочь решить
эту важную проблему.
Е. А. СТАШИН — ГСПИ Министерства связи СССР
Первым отечественным холодильником на полупроводниках станет «Теллур». Его
готовит к выпуску вагоностроительный завод в столице Латвии. Холодильник
выполнен в виде прямоугольного шкафа, отделанного ценными сортами дерева, он может
быть легко передвинут в любой конец банкетного зала, вагона-ресторана,
театрального фойе... Его верхняя поверхность раздвигается и превращается в дополнительный
столик. Одним словом, «Теллур» может оказаться незаменимым помощником для
официантов, продавцов мороженого и прохладительных напитков.
В отличие от зарубежных моделей этот холодильник имеет морозильную камеру,
ее объем — 65 л. Полупроводниковый агрегат, создающий холод, работает
совершенно бесшумно. Небольшие размеры этого агрегата позволили максимально
использовать габариты шкафа для размещения продуктов.
«Известия»
НОВИНКА — «ТЕЛЛУР»

45 лет производственной научной и общественной
деятельности Ш. Н. КОБУЛАШВИЛИ
30 апреля с. г. исполнилось 70 лет со дня рождения
и 45 лет производственной, научной и общественной
деятельности директора Всесоюзного
научно-исследовательского института холодильной промышленности
(ВНИХИ) и главного редактора журнала «Холодильная
техника» Шалвы Николаевича Кобулашвили.
Окончив в 1930 г. МВТУ им. Баумана, Шалва
Николаевич начал свою инженерную деятельность во ВНИХИ
в качестве руководителя механического сектора.
Институт находился тогда в стадии организации. Под
руководством Ш. Н. Кобулашвили был разработан проект
оборудования строящегося здания института.
В годы Великой Отечественной войны Шалва
Николаевич руководит машиностроительным трестом «Союз-
мясомолмаш», заводы которого занимались
изготовлением боеприпасов для фронта.
С 1945 г. он возглавляет деятельность института, tro
широкая научная эрудиция, всесторонние инженерные
знания способствовали расширению научной тематики
института, охватывающей все звенья холодильного
хозяйства нашей страны. Под руководством Ш. Н. Кооу-
лашвили ВНИХИ стал крупным
научно-исследовательским центром, страны.
Отличительной чертой деятельности Шалвы
Николаевича является теснейшая связь с работниками
холодильных предприятий, повседневная помощь
производству в решении актуальных вопросов эксплуатации
холодильников.
В 1935 г им была разработана и осуществлена
оригинальная система получения в камерах низкой (до
—60°С) температуры воздуха. Эта была первая в <~<^г
низкотемпературная установка, смонтированная на
отечественном оборудовании.
Большое значение имела работа Шалвы
Николаевича по интенсификации приборов охлаждения
холодильных камер, начатая в 1959 г. на Тульском холодильнике
Росмясорыбторга. Эта работа, обеспечившая
значительную экономию металла, получила повсеместное
применение на строящихся холодильниках.
В содружестве с другими специалистами под
руководством Ш. Н. Кобулашвили была разработана новая
эффективная насосно-циркуляционная система
охлаждения, благодаря чему был освоен новый рубеж в разви.
тии' отечественной холодильной техники и ее
становлении на уровень достижений мировой практики. В
результате внедрения этой системы охлаждения на
холодильниках были созданы необходимые условия для
осуществления автоматизации холодильных установок.
Разработанные Шалвой Николаевичем
скороморозильные аппараты СА-1 и СА-3 с интенсивным
движением воздуха получили широкое внедрение на
предприятиях рыбной и пищевой промышленности.
При его непосредственном участии созданы новые
конвейерные скороморозильные аппараты гкА-2 и
ГКА-4 установленные на Московском ордена Ленина
мясокомбинате, Крымском консервном комбинате и
других предприятиях, молокоохладительные теплонасос-
ные установки для сельского хозяйства.
Шалва Николаевич является пионером в создании
интенсивНЫХ отделителей воздуха из холодильных
систем. Всем работникам холодильников хорошо
известен воздухоотделитель системы Кобулашвили. В
настоящее время на всех холодильных предприятиях
страны успешно внедряется новый автоматический
воздухоотделитель, разработанный при его
непосредственном участии.
Дистанционные указатели уровня жидкого аммиака
ДУ-1 конструкции Кобулашвили впервые были
смонтированы на холодильной установке фабрики
мороженого при Московском хладокомбинате № 8 в 1УЗУ г.
В дальнейшем ими стали оснащаться все холодильники
страны. Применение этих указателей уровня
значительно облегчило эксплуатацию холодильных установок.
В течение 12 лет Шалва Николаевич успешно
руководит работой журнала «Холодильная техника». Он
опубликовал более 40 научных статей, имеющих
актуальное значение для развития отечественной
холодильной науки и техники.
Шалва Николаевич был главным редактором
капитального труда — энциклопедического справочника
«Холодильная техника», являющегося настольным
пособием для инженерно-технических и научных работни-
. ков холодильной промышленности.
1 Ш Н. Кобулашвили — видный общественный
деятель В течение 10 лет он был председателем
Всесоюзной холодильной секции НТО пищевой
промышленности. Неоднократно избирался депутатом
Тимирязевского районного совета депутатов трудящихся г. Мое-
квы.
Шалва Николаевич снискал заслуженный авторитет
в нашей стране и за ее пределами.
С 1955 по 1963 гг. Ш. Н. Кобулашвили был вице-
президентом Исполнительного комитета
Международного института холода и много сделал для развития
контактов между советскими и зарубежными учеными и
специалистами. В настоящее время он является его
почетным членом. ялвлгл
Ш Н. Кобулашвили награжден орденом Трудового
Красного Знамени, орденом Красной Звезды и двумя
орденами «Знак Почета». Имеет одну золотую и две
серебряные медали ВДНХ.
Коллектив Всесоюзного научно-исследовательского
института холодильной промышленности и редколлегия
журнала «Холодильная техника» сердечно поздравляют
юбиляра и желают ему доброго здоровья и
дальнейших творческих успехов в его плодотворной
деятельности.
49

КРИТИКА
И БИБЛИОГРАФИЯ
Диссертации в области холодильной техники и технологии
за 1966-1968 гг.
Публикуемый ниже список диссертационных работ в
области холодильной техники, технологии и других
смежных специальностей, защищенных на соискание
ученых степеней доктора и кандидата наук, может
представить интерес для научных сотрудников и
специалистов-холодильщиков, работающих в различных
отраслях народного хозяйства.
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА
Диссертации на соискание ученой степени доктора
технических наук
Исследование реальных процессов холодильных
машин. Мельцер Л. 3. Одесса, 1965. 304 л. Библиогр.:
140 названий.
Защищена в Одесском технологическом институте
им. М. В. Ломоносова 29/Х 1965 г.; утв. в декабре
1967 г.
Анализ и совершенствование работы холодильных
установок. Доклад о научных работах, представленных
на соискание ученой степени. Курылев Е. С. Л.,
1967 г. 54 с. Список работ автора: с. 53—54 B9
названий).
Защищена в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности 5/V 1967 г.; утв.
26/IV 1968 г.
Компрессионные холодильные машины, работающие
на смесях агентов. Чайковский В. Ф. Одесса,
1967. 374 л. Библиогр.: 133 названия.
Защищена в Одесском технологическом институте
пищевой и холодильной промышленности 29/XI 1967 г.;
утв. 21/VI 1968 г.
Исследование и разработка методов интенсификации
сублимационной сушки пищевых продуктов. Г у й-
го Э. И. Л., 19G6. 364 л., 67 л. илл. Библиогр.;
л. 321—336.
Защищена в Московском технологическом институте
пищевой промышленности 30/XI 1966 г.; утв. 21/1 1967 г.
Диссертации на соискание ученой степени
кандидата технических наук
Исследование процессов холодильных компрессоров,
работающих азеотропными смесями. Водяниц-
кая Н. И.
Защищена в Одесском технологическом институте
пищевой и холодильной промышленности; утв. 6/1II
1967 г.
Исследование камер хранения мороженого мяса,
оборудованных панельной системой охлаждения. Ч е р и о-
зубов А. М. Одесса, 1967. 257 л. с илл. Библиогр.:
16 л.
Защищена в Одесском технологическом институте
пищевой и холодильной промышленности; утв. 18/ХН
Закономерности струйного воздухораспределения в
холодильных камерах. Печатников М. 3.
Защищена в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности; утв. 19/V 1967 г.
Экспериментальное исследование и установление
технико-эксплуатационных характеристик панельной
системы на рыбопромысловых рефрижераторных судах. А в-
д е е в Е. С.
Защищена в Одесском технологическом институте
пищевой и холодильной промышленности; утв. 4/V
1967 г.
Вопросы эффективного применения тепловых насосов
в системах панельно-лучистого отопления и охлаждения
с учетом влияния климатических условий. Г а р о-
я н Г. Б. М., 1965. 178 л. с илл.; 41 л. илл. Библиогр.:
л. 174—178.
Защищена в Академии коммунального хозяйства
им. К- Д. Памфилова; утв. 30/V 1966 г.
Исследование пластинчатых охладителей молока,
предназначенных для применения на
молочно-животноводческих фермах колхозов и совхозов.
Ковалев Ю. Н. Москва — Ашхабад, 1965. 178 л., 38 л. илл.
Библиогр.: л. 164—168.
Защищена во Всесоюзном сельскохозяйственном
институте заочного образования; утв. 11/V 1966 г.
Исследование процесса охлаждения молока в танках-
охладителях сельскохозяйственного назначения с целью
их совершенствования. Краснокутский Ю. В. М.,
1968. 197 л.; 47 л. илл. Библиогр.: л. 177—183.
Защищена во Всесоюзном сельскохозяйственном
институте заочного образования; утв. 16/Х 1968 г.
Исследования интенсификации обезвоживания и
охлаждения творога в вакууме и разработка
оборудования для этой цели. Ивашов В. И. М., 1967. 203 л;
35 л. илл. Библиогр.: л. 157—168.
Защищена в Московском технологическом институте
мясной и молочной промышленности; утв. 7/III 1968 г.
Исследование компрессионных и полупроводниковых
охладителей жидкости. Роженцева С. А.
Защищена в Одесском технологическом институте
пищевой и холодильной промышленности; утв. 1/VII
1967 г.
Исследование действительных характеристик
полупроводниковых термоэлектрических охлаждающих
устройств. Семенюк В. А.
Защищена в Одесском технологическом институте
пищевой и холодильной промышленности; утв. 1/VI
1967 г.
50

Исследование полупроводниковых материалов для
термоэлектрических охлаждающих установок. X и -
р и ч И. Я.
Защищена в Одесском технологическом институте
пищевой и холодильной промышленности; утв. 1/VII
1967 г.
Исследование вопросов эффективности и
надежности термоохлаждающих устройств. Щербина А. Г.
Защищена в Одесском технологическом институте
пищевой и холодильной промышленности; утв. 23/ХП
1966 г.
Исследование и выбор параметров стационарной уг-
лекислотной установки. Киров B.C.
Защищена в Одесском технологическом институте
им. М. В. Ломоносова; утв. 20/Х 1967 г.
Диссертация на соискание ученой степени
кандидата сельскохозяйственных наук
Эффективность различных способов охлаждения
молока на фермах в условиях Эстонской ССР.
Муст Э. И. Тарту, 1966. 279 л., 40 л. илл. Библиогр.:
л. 254—279.
Защищена в Эстонской сельскохозяйственной
академии; утв. 26/V 1967 г.
Диссертация на соискание ученой степени
кандидата экономических наук
Исследование перевозок скоропортящихся грузов
автомобильным транспортом. Шустов А. С. М., 1967.
176 л., 57 л. илл. Библиогр.: л. 168—176.
Защищена в Московском инженерно-экономическом
институте им. Серго Орджоникидзе; утв. 20/Х 1967 г.
ТЕРМОДИНАМИКА, ТЕПЛОПЕРЕДАЧА
Диссертации на соискание ученой степени
кандидата технических наук
Исследование свойств газовых смесей методом
термодинамического подобия. Недоступ В. И.
Защищена в Одесском технологическом институте
им. М. В. Ломоносова; утв. 24/11 1967 г.
Тепло- и массообмен в поверхностных теплообмен-
ных аппаратах при вынужденной конвекции теплооб-
менивающихся сред. Березки на А. И.
Защищена в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности; утв. 9/VI 1967 г.
Исследование теплообмена и гидродинамики при
конденсации на наружной поверхности наклонной трубы.
Александров В. А.
Защищена в Одесском технологическом институте
им. М. В. Ломоносова; утв. 24/XI 1967 г.
Исследование и экспериментальная проверка метода
расчета термических свойств газов и его применение для
шестифтористой серы и ацетилена. Е л е м а В. А.
Защищена в Одесском технологическом институте
им. М. В. Ломоносова; утв. 26/V 1967 г.
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНОЛОГИЯ
Диссертация на соискание ученой степени доктора
биологических наук
Биохимия созревания мяса. Соловьев В. И. М.,
1965. 557 л., 60 л. с илл Библиогр.: в конце дисс, л.
1—60.
Защищена в Институте биохимии им. А. Н. Баха
Акад. наук СССР ii/Xl" 1965 г.; утв. 11/VI 1966 г.
Диссертации на соискание ученой степени
кандидата технических наук
Аналитические и экспериментальные исследования
охлаждения мяса. Логинов Л. И. Л., 1967. 164 л.,
32 л. илл. Библиогр.: 154—162.
Защищена в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности; утв. 30/VI 1967 г.
Изменение свободных аминокислот и летучих
ароматических веществ мяса при температуре, близкой к крио-
скопической. Васильев А. А. Л., 1967. л.; 26 л.
илл. Библиогр.: л. Г21—467.
Защищена в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности; утв. 18/Х 1967 г.
Изменение товарных качеств говяжьего мяса в
процессе хранения при температурах от минус 2 до минус
5°С. Малютина Л. М. М., 1966. 205 л. с илл.
Библиогр.: л. 183—205.
Защищена в Московском институте народного
хозяйства им. Г. В. Плеханова; утв. 13/1 1966 г.
Разработка способа длительного хранения
натуральных мясных кулинарных изделий. Гельфанд С. Ю.
М., 1967. 211 л.; 19 л. с илл. Библиогр.: л. 183—214.
Защищена в Московском институте народного
хозяйства им. Г. В. Плеханова; утв. 12/1 1968 г.
Исследование изменений свойств мяса рыбы
осетровых пород при холодильной обработке в условиях
совершенствования балычного производства.
Миронова О. В. Астрахань, 1966. 167 л., 35 л. с илл., 35 л. илл.
Библиогр.: л. 152—167,
Защищена в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности; утв. 19/V 1967 г.
Совмещенный способ размораживания и
просаливания крупной рыбы, идущей на изготовление продуктов
горячего копчения. Гаджиева С. Г. Л., 1967. 183 л.;
23 л. илл. Библиогр.: л. 100—123.
Защищена в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности; утв. 1/III 1968 г.
Исследование влияния некоторых стабилизаторов на
процессы окисления жира мороженого каспийского
осетра. Ир матов а В. У. М., 1966. 160 л., 12 л. с илл
Библиогр.: л. 137—157.
Защищена в Московском институте народного
хозяйства им. Г. В. Плеханова; утв. 23/VI 1967 г.
Изучение изменения качества голландского
коркового, голландского бескоркового и российского сыров в
процессе хранения на торговых складах и при
реализации. Абду длина Р. М. М., 1967. 271 л.; 8 л.
илл. Библиогр.: л. 145—155.
Защищена в Московском кооперативном институте
Центросоюза; утв. 13/VI 1967 г.
Изучение состава и изменений ароматических
веществ яблок при хранении и холодильной обработке.
Кузьмин М. П. Л., 1967. 167 л.; 31 л. илл. Библиогр/
л. 145—167.
Защищена в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности; утв. 9/VI 1967 г.
Влияние низких температур на физиолого-биохими-
ческие свойства семян подсолнечника при хранении.
Говардовская В. И. Краснодар, 1967. 138 л. с илл
Библиогр.: л. 126—138.
Защищена в Краснодарском политехническом
институте; утв. 11/Х 1967 г.
Диссертация на соискание ученой степени
кандидата биологических наук
Энтерококки как санитарно-показательные
микроорганизмы в производстве мороженого. Д е р б и н о-
ва Э. С. М., 1967. 251 л.; 22 л. илл. Библиогр.
л. 229—251.
51

Защищена в Московском технологическом институте
мясной и молочной промышленности; утв. 27/VI 1967 г.
Диссертация на соискание ученой степени
кандидата химических наук
Исследование биохимических и физико-химических
превращений при хранении мяса кур.
Григорьева М. П. М., 1966. 208 л.; 41 л. илл. Библиогр.: л.
181—205.
Защищена в Московском технологическом институте
мясной и молочной промышленности; утв. 27/1V 1967 г.
Диссертация на соискание ученой степени щ
кандидата ветеринарных наук
Высушивание сублимационным методом культуры
бактерий тифа грызунов на зерновой среде,
сохраняемость и активность сухого препарата. Кадиров А. Ф.
ХРОНИКА
Семинар
Министерство мясной и молочной промышленности
УССР и Украинский республиканский комитет
профсоюза рабочих пищевой промышленности провели 27—28
декабря 1968 г. в Киеве республиканский семинар по
охране труда и технике безопасности, в котором
приняли участие, работники главных управлений, трестов,
объединений, предприятий и хозяйств.
Заместитель министра мясной и молочной
промышленности УССР А. И. Маркович в своем докладе
отметил, что работники предприятий Минмясомолпрома
УССР успешно осуществляют мероприятия по
улучшению условий труда, состояния техники безопасности и
повышению культуры производства. Это обусловило рост
производительности труда, а также способствовало
снижению производственного травматизма. Однако средняя
продолжительность нетрудоспособности все еще
остается высокой.
Анализ производственного травматизма, данный в
докладах председателя Украинского республиканского
комитета профсоюза рабочих пищевой промышленности
В. В. Горбунова и начальника Технического управления
Минмясомолпрома УССР С. А. Величко, свидетельствует
о том, что большинство несчастных случаев произошло
в результате недостаточного инструктажа по технике
безопасности на рабочем месте, неисправностей оборудо-
¦
М., 1967. 176 л.; 21 л. илл. Библиогр.: в конце дисс,
л. 1—27.
Защищена во Всесоюзном научно-исследовательском
институте ветеринарной санитарии; утв. 26/V 1967 г.
Список диссертаций, защищенных до 1962 г.,
приведен в Библиографическом справочнике докторских и
кандидатских диссертаций по холодильной технике за
1936--1962 гг. (Д. Н. Прилуцкий, Госторгиздат, 1963).
Список диссертаций, защищенных в 1962—1963 гг.,
опубликован в журнале «Холодильная техника», 1965,
№ 1, защищенных в 1963—1965 гг., опубликован в
журнале «Холодильная техника», 1966, № 3, а диссертаций,
защищенных в 1964—1966 гг., — в журнале
«Холодильная техника», 1968, № 1.
Д. Н. ПРИЛУЦКИЙ
в Киеве
вания и устройств, неудовлетворительной организации и
содержания рабочих мест.
С содержанием и основными задачами нового
положения о службе по технике безопасности ознакомил
участников семинара начальник отдела охраны труда и
техники безопасности Минмясомолпрома СССР Г. М.
Великанов.
Доклад об основных положениях новых правил
техники безопасности на аммиачных холодильных
установках сделал проф. И. С. Бадылькес (ВНИХИ).
О проектировании и внедрении систем автоматизации
на холодильных установках доложил представитель
института «Пищепромавтоматика» В. С. Мацкин.
В рекомендациях была отмечена необходимость
дальнейшего внедрения автоматизации и (механизации
трудоемких процессов, совершенствования техники
безопасности и охраны труда, разработки и выполнения
номенклатурных мероприятий на основе освоения выделенных
для этого ассигнований, предусмотренных
коллективными договорами по охране труда на 1969 г.
Участники семинара призвали руководителей
профсоюзных организаций предприятий Министерства мясной
и молочной промышленности УССР активнее включиться
в борьбу за создание здоровых условий труда и
ликвидацию причин производственного травматизма и
заболеваний.
52

Внешняя торговля СССР холодильным оборудованием
и скоропортящимися продуктами в 1967 г.
В 1967 г. в СССР было ввезено промышленное
холодильное оборудование на общую сумму 27,5 млн. руб.
(в 1966 г. — 23,3 млн. руб.). Кроме того,
импортировано 63 поезда с машинным охлаждением, 100
изотермических железнодорожных вагонов и 409
авторефрижераторов общей стоимостью 24,3 млн. руб. Ввезено также
18,0 тыс. домашних холодильных шкафов.
Теплоизоляционных материалов E,0 тыс. м3 экспанзита, 2,7 тыс. т
пробковой коры и 9,2 тыс. т пробковой щепы) ввезено
на сумму 2,2 млн. руб
Экспорт промышленного холодильного оборудования
выразился в сумме 1,4 млн. руб. Вывезено также
51,2 тыс. домашних холодильников на сумму 4,1 млн.
руб.
Оборот внешней торговли скоропортящимися
продуктами составил в 1967 г. 553 млн. руб. против
402 млн. руб. в 1966 г.
По отдельным видам продуктов оборот выразился в
следующих цифрах (в тыс. руб.):
Экспорт Импорт
Мясные и молочные продукты .... 183978 71557
Рыба и рыбные продукты 61487 16068
Овощи, фрукты, ягоды, плоды .... 6957 213289
Экспорт некоторых продуктов составил в натуральном
выражении:
Мясо свежемороженое 157,8 тыс. m
Консервы мясные 55,2 млн. банок
Масло коровье 63,4 тыс. m
Сало топленое 73,8 „
Консервы молочные 75,4 млн. банок
Сыры 7,2 тыс. m
Рыба 204,6 „ .
Консервы рыбные 47,2 млн. банок
Консервы лососевые 8,8 w „
Консервы крабовые 16,3 „ „
Икра 900,5 m
Импорт отдельных продуктов в 1967 г.
характеризуется следующими цифрами:
Мясо свежемороженое 12,5 тыс. m
Птица свежемороженая 28,2 „
Консервы мясные 15,1 млн. банок
Консервы мяс-орастительные 24,0
Масло коровье 2,2 тыс. m
Сало 1,2 „
Молоко сухое 12,0 „
Сыры 3,0 „
Яйца в скорлупе 749,0 млн. шт.
Рыба 43,1 тыс. m
Филе рыбное 26,0 „
Сельдь соленая 4,6 „
Икра . 77,0 m
Помидоры свежие 115,8 тыс. m
Лук 9,8 „ „
Другие овощи свежие 25,4 „ „
Овощи консервированные 239,9 „ „
Томатная паста и пюре 22,8 „ „
Яблоки 208,5 „ „
Виноград 28,6 „ „
Апельсины 184,5 „ „
Лимоны 56,0 „ „
Мандарины 12,0 „ „
Бананы 18,5 „
Ананасы 3,0 „ „
Прочие свежие фрукты и ягоды ... 25,7 „ ,
Фрукты, ягоды, плоды сухие 100,4 „ „
Фрукты, ягоды, плоды консервированные 146,2 млн. банок
Фрукты, ягоды, плоды сульфитированные 56,0 тыс. m
Орехи и миндаль 30,1 я п
Вина виноградные 179,8 „ „
Пиво 2,8 млн. дкл}
„Внешняя торговля СССР за 1967 год".
Статистический обзор. М., изд-во „Международныеотношения.
1968.
К 70-летию Давида Наумовича Прилуцкого
Исполнилось 70 лет одному из старейших
холодильщиков Давиду Наумовичу Прилуцкому.
Д. Н. Прилуцкий начал работу в холодильной
промышленности в 1929 г. вначале в Одесском
холодильном комитете, затем на холодильном факультете
Одесского энергетического института в качестве инструктора
по производственному обучению.
* В 1931 г. Давид Наумович перешел на работу в
украинский филиал ВНИХИ в качестве ученого секретаря
института, а в 1943 г. был переведен во ВНИХИ
руководителем организационно-планового отдела научной
части. Одновременно он являлся ученым секретарем
Ученого совета ВНИХИ и руководителем курсов,
периодически организуемых при институте для переподготовки
инженерно-технических кадров холодильщиков.
С 1934 г. Давид Наумович уделяет много внимания
библиографической деятельности.
За период с 1923 по 1960 гг. им составлены 8
ретроспективных библиографических справочников объемом
49 печ. л. по вопросам холодильной техники и
технологии в мясной, рыбной, молочной, пищевой и
холодильной промышленности, а также в торговле и
общественном питании.
Два справочника: «Научные исследования в области
холодильной техники» и «Диссертации по холодильной
технике» охватывают сведения об отечественной
литературе по холоду почти за 30 лет.
53

После ухода на пенсию в 1964 г. Давид Наумович
продолжает эту полезную работу.
Д. Н. Прилуцкий — один из активных членов
научно-технического общества холодильщиков с 1929 г.
С 1946 г. он бессменный заместитель председателя
правления НТО холодильщиков, а после реорганизации
общества — ученый секретарь секции холодильной
промышленности НТО пищевой промышленности.
За многолетнюю активную работу в обществе и
заслуги в деле научно-технического прогресса
холодильной промышленности III съезд научно-технического
общества пищевой промышленности присвоил Д. Н. При-
луцкому звание Почетного члена общества.
Редакционная коллегия журнала «Холодильная
техника» поздравляет Давида Наумовича Прилуцкого с
юбилеем, желает ему доброго здоровья \и
плодотворной литературной и общественной деятельности.
и;
;НИЯ
Класс 17 Ь, 5/03 МПК F25c
№ 213043 A025877/28-13 от 4 сентября 1965 г.)
Автор изобретения Р. Э. В е й л а н д
Заявитель Проектный институт «Латгипрогор-
строй».
Устройство для охлаждения воды
Устройство для охлаждения воды, включающее
расположенный над баком-аккумулятором охладитель и
замкнутую систему циркуляции воды, отличающееся тем,
что, с целью получения льдокристаллической воды, а
также улучшения условии теплообмена, охладитель со
стороны подачи воды покрыт слоем вещества,
препятствующего образованию льда, например, силиконом, а
в замкнутую систему циркуляции воды включен
сепаратор для отделения кристаллов льда, установленный
перед баком-аккумулятором.
Класс 17 Ь, 5/03 МПК F 25 с
№ 213044 G60479/28-13 от 22 января 1962 г. с
присоединением заявки 892835/28-13)
Авторы изобретения Д. П. Дворников,
Г. С. Ко и о ко тин и Я- М. Линденбаум
Заявитель Научно-исследовательский и
конструкторский институт механизации рыбной
промышленности.
Льдогенератор для производства чешуйчатого льда
1. Льдогенератор для производства чешуйчатого
льда, выполненный в виде вертикального двустенного
полого испарительного цилиндра с патрубками для
подвода хладагента и отвода его паров, внутри
которого на приводном валу, проходящем через ось
цилиндра, смонтированы водораспылительная трубка для
подачи воды и нож для съема льда с внутренней
поверхности цилиндра, отличающийся тем, что с целью
увеличения производительности он снабжен
дополнительными водораспылительной трубкой и ножом для съехМа
льда с наружной поверхности цилиндра, также
укрепленными на призодном валу.
2. Льдогенератор по п. I, отличающийся тем, что с
целью улучшения теплообмена патрубки для подвода
хладагента и отвода его паров вмонтированы в
верхнюю часть цилиндра, а внутри последнего установлена
не доходящая до дна вертикальная трубка, с которой
сопряжен патрубок для подвода хладагента.
3. Льдогенератор по п. I, отличающийся тем, что с
целью лучшего прижима ножей к поверхностям
цилиндра они снабжены болтами, а нож для съема льда
с наружной поверхности цилиндра выполнен
подпружиненным.
Классы 17 с, 3/03; 17 а, 18/01 МПК F 25 d; F 25 d
13 октября 1966 г.)
№ 213045 A106922/28" 13 от
А. Д. М а л я р ч и к о в
Холодильный шкаф
Холодильный шкаф, состоящий из корпуса, крышки,
смонтированной с возможностью
возвратно-поступательного перемещения в вертикальной плоскости от
гидроцилиндров, этажерки для продуктов,
прикрепленной к крышке, и холодильного агрегата, включающего
54

испаритель, конденсатор и компрессор, отличающийся
тем. что с целью упрощения конструкции, повышения
надежности и автоматизации обслуживания он
дополнительно снабжен гидроцилиндром, гидравлически
связанным с гидроцилиндрами крышки, при этом в
корпусе гидроцилиндра над его поршнем смонтированы
упругий элемент, например сильфон, подключенный
трубопроводом с регулировочными вентилями и ресивером
к компрессору холодильного агрегата и
обеспечивающий при циркуляции через него части паров
хладагента возвратно-поступательное перемещение поршня
дополнительного гидроцилиндра.
Класс 17 с, 3/08
МПК F 25 d
№ 213046 A118576/28-13 от 14 декабря 1966 г.)
В. А. С е м е н ю к и А. И. Азаров
Способ получения холода в устройствах
для термоэлектрического охлаждения
1. Способ получения холода в устройствах для
термоэлектрического охлаждения с регенеративной
схемой циркуляции хладоносителя путем отвода от него
тепла на холодных спаях, рефрижерации его з тепло-
приемнике, подвода к хладоносителю тепла на горячих
спаях и отвода тепла в окружающую среду на
теплообменнике, отличающийся тем, что с целью
интенсификации теплообмена на спаях термобатареи и в теп-
лообменных аппаратах устройства в качестве
хладоносителя используют смесь двух взаиморастворимых
жидких компонентов, имеющих в чистом виде существенно
различные температуры кипения, например смесь фрео-
нов или углеводородных газов, при этом подвод тепла
к хладоносителю осуществляют путем выпаривания его
в теплоприемнике и на горячих спаях, а отвода
тепла — путем последовательной конденсации в
теплообменнике и на холодных спаях, осуществляя
многократный отвод образующегося на холодных спаях
конденсата к горячим спаям.
2. Способ по п. I, отличающийся тем, что с целью
получению холода различного потенциала конденсат,
отводимый от холодных спаев к горячим, выпаривают
на охлаждаемом объекте.
Классы 17 f, 5/08; 17 f, 12/09 МПК F 25 h; F 25 h
№ 213047 A074869/24-6 от 11 мая 1966 г.)
А. А. Г у х м а н, В. В. Г у т а р е в, В. А. К и р-
пиков и Л. С. Оганесян
Теплообменник типа «труба в трубе»
Теплообменник типа «труба в трубе» с
продольными волнистыми ребрами на наружной поверхности
внутренней трубы, отличающийся тем, что с целыо
интенсификации теплообмена путем непрерывного
замещения межреберного потока теплоносителя внешним
ребра установлены со сдвигом по фазе волны на 180°'
для образования каналов с последовательным
сужением и расширением поперечного сечения.
Классы 17 f, 6/01; 36 d, 1/01 МПК F 25 h; F 24 I
№ 213048 A051855/24-6 от 31 января 1966 г.)
Г. Я. Загальский и Ю. А. Усенков
Воз духоох л ад ител ь
Воздухоохладитель, например, для систем
кондиционирования воздуха, содержащий распределитель,
хладагента, теплообменные секции и вентиляторы с
нагнетательными коробами для подачи охлажденного
воздуха к потребителю, отличающийся тем, что с целые*
повышения компактности и уменьшения шума
вентиляторы расположены по внутренней, а секции — по»
¦наружной концентрическим окружностям, по оси
которых размещен распределитель хладагента, а короба
выполнены изогнутыми с высотой, равной половине
высоты секций, и примыкающими один к другому с
пересечением каждым двух смежных секций.
МПК F 25 Ь
М
Класс 17 а, 4/01
№ 21552 A145479/24-6 от 29 марта 1967 г.)
В. С. Щербаков, А. В. Быков
М. Френкин
55

Регулятор производительности компрессора
Регулятор производительности компрессора,
содержащий датчик давления и подпружиненный
цилиндрический золотник, помещенный в сверлении в блоке
цилиндров и крышке компрессора, отличающийся тем, что
с целью обеспечения плавного регулирования
производительности в отверстии крышки компрессора соосно с
золотником установлены регулировочный винт и
резьбовая втулка с буртиком, золотник выполнен
пустотелым с помещенной внутри пружиной, один конец
которой упирается в нижнее днище золотника, а
другой — в буртик втулки, а в крышке компрессора
выполнены каналы для сообщения полостей золотника
соответственно с полостью нагнетания и с полостью
датчика давления.
Класс 17 а, 1/01 МПК F 25 b
№ 215237 A120597/24-6 от 21 декабря 1966 г.)
Л. Я. Климов, Н. Я. Обухов, Г. И. Эскин,
В. А. Шмаков,
типенко и Ю.
Г. Ферапонтов,
Сухов
И. Н. Ан-
LA
mm
*-
НАМ/И
HWWV—'
Холодильная установка
Холодильная установка, содержащая компрессор
для сжатия, паров хладагента, испаритель для
производства холода с параллельно работающими
элементами, конденсатор и расширительное устройство,
например терморегулирующий вентиль, отличающаяся тем,
что с целью равномерного распределения хладагента по
элементам испарителя в парожидкостном коллекторе
последнего установлен генератор ультразвуковых
колебаний, питаемый хладагентом, отбираемым из линии
высокого давления перед расширительным устройством
в количестве, например, не более 5% от общего
расхода хладагента.
Класс 17 а, 21 МПК F 25 b
№ 215239 A030712 24-6 от 29 сентября 1966 г.)
И. А. Гу р а, А. И. Демин и Р. Л. Дан и-
л о в
Тепловой насос холодильной установки
Тепловой насос холодильной установки, содержащий
испаритель, сообщенный с компрессором, нагнетающим
сжатый хладагент в конденсатор, охлаждаемый
проточной водой, отличающийся гем, что с целью
уменьшения тепловых потерь холодильного цикла между
конденсатором и испарителем включен двухсекционный
теплообменник, одна секция которого соединена с
конденсатором для получения горячей воды, а другая —
с испарителем для производства холода.
Класс 17 с, 4/10 МПК F 25 d
№ 210883A121438/28—13 от 23 декабря 1966 г.)
Авторы изобретения А. В. Бен дер, Г. С. М а р-
ч у к, Л. П. Медов, Ф. Л. Томил ин и
Е. Д. Афанасьев
Заявитель Кишиневский завод
ник».
«Электрохолодиль-
Полка для бытовых холодильников
1. Полка для бытовых холодильников, состоящая из
подвижной и неподвижной секций, отличающаяся тем,
что с целью возможности установки предметов
различной высоты без перестановки полки и лучшего
использования объема камеры холодильника, подвижная
секция шарнирно подвешена на четырех подвесках,
имеющих продольные пазы с расположенными под углом к
ним гнездами.
4++ + * + + *^^^ ,
2. Полка по п. 1, отличающаяся тем, что с целью
установки подвижной секции в одной плоскости с
неподвижной и закрепления ее в этом положении, две
подвески снабжены на концах фиксаторами.
¦

= новости =
ИНОСТРАННОЙ
— ТЕХНИКИ =
Кондиционер S-HKMF-I0
В настоящее время фирма «Альфред Тевес» (ФРГ)
изготовляет подоконные, сундучные и шкафные
автономные кондиционеры производительностью от 2,5 до
56 тыс. ккал/ч.
Шкафной кондиционер S-HKMF-10 предназначен для
охлаждения и осушения воздуха в помещении,
подогрева его с помощью электронагревателей, увлажнения,
очистки и вентиляции.
Кондиционер разделен по высоте на три отсека (рис.
1): нижний / — комлрессорно-конденсаторный, средний
2 — испарительно-вентиляторный и верхний 3 —
нагревательно-увлажнительный.
Особенность конструкции шкафа кондиционера —
отсутствие специального каркаса. Жесткость конструкции
обеспечивается профилем выштампованкых стальных
листов обшивки, а также рамой для компрессорно-кон-
денсаторного агрегата.
Схема холодильной машины кондиционера показана
на рис. 2.
В кондиционере применен поршневой бессальниковый
компрессор модели 100 РНК (США), работающий на
фреоне-22.
Рис. 1. Общий вид кондиционера со
снятыми крышками.
Компрессор V-образный, четытерхцилиндровый с
числом оборотов электродвигателя 1450 в минуту при
напряжении 380 в. Мощность электродвигателя
10 л. с.
Для уменьшения вибрации и шума между рамой
и компрессором установлены четыре
пружины-амортизатора, а на нагнетательном трубопроводе — гибкий силь-
фонный герметичный рукав в проволочной оплетке,
который гасит вибрацию и шум трубопроводов.
Дополнительной амортизацией компрессора служит
подвеска рамы компресеорно-конденсаторного агрегата
на четырех резиновых подушках.
Облицовочные щиты кондиционера для улучшения
тепло- и звукоизоляции оклеены изнутри поропластом
толщиной 20 мм.
Представляет интерес конструкция конденсатора
поверхностью 2,1 м2 типа «труба в трубе» с противоточ-
ным водяным охлаждением. Он расположен спирально
вокруг ресивера.
Подобная конструкция обеспечивает компактность и
высокие теплотехнические показатели. Количество воды,
подаваемой на конденсатор, регулируется автоматически
водорегулирующими вентилями в пределах от 2,2 т. о
3,0 м3/ч.
Испаритель-воздухоохладитель представляет собой
ребристый теплообменный аппарат затопленного типа с
непосредственным испарением фреона, который состоит
из 128 медных ^/-образных трубок диаметром 12x1 мм,
разделенных на восемь параллельно включенных шлангов.
Расположение трубок — 'коридорное. На медные трубки
насажены сплошные гладкие ребра из алюминиевого
сплава, толщина которых 6 = 0,3 мм и шаг
^=3,0 мм.
Плотная насадка создается путем гидравлической
раздачи трубок. Полная теплопередающая поверхность
воздухоохладителя 71,5 м2, габаритные размеры 1500X
X 480X260 мм.
Воздушный фильтр выполнен из минеральной ваты
типа «силлан», зажатой с двух сторон крупноячеистой
жестяной сеткой.
Конструкция и расположение воздушного фильтра
позволяют легко его выдвигать и устанавливать на
место после промывки.
Вал вентилятора крепится неподвижно к улитке и во
вращательном движении не участвует. На вал насажен
статор, вокруг которого вращается ротор с корпусом
электродвигателя и прикрепленньши к нему лопатками
вентилятора. При пуске кондиционера вентилятор
работает непрерывно.
57

Техническая характеристика кондиционера
Холодопроизводительность, ккал\ч 28000
Теплопроизводительность, ккал\ч 22000
Производительность по воздуху, м6\ч 12000
Потребляемая мощность, кет
на охлаждение 7,4
на вентиляторы . . . 3,2
на увлажнение 6,0
на нагрев воздуха 27,0
Расход воды, мг1ч
на холодильную машину 3,0
на увлажнение 0,14
Габаритные размеры, мм:
высота 2100
ширина 1850
глубина 700
Вес в заряженном состоянии, кг 1180
¦llllllllllllllllUIIUIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIinillllllllllllllMIIUIIIIHIHIIIIIIIIIIIIIIIIIIIt
ШМНШш
¦iiiiiiniimiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiHiiiiiiiiiiiiiiiiiiiB
№lllinilllllllMIIIIIIIIIIIIIIIIIHIIIlJIIIIIIUIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIII{jllllllllllllllllllllllllllll
~ЪПШН,ЧШШ*тШУ?!Ш*Н!ШШШ?Ш1ШШШШШШШШМШ1ШШШт
У
19
К электрическому
щиту
Рис. 2. Схема холодильной машины кондиционера:
/ — компрессор; 2 — терморегулирующий вентиль; 3 —распределитель жидкого фреона; 4 — фильтр для
воздуха; 5 — воздухоохладитель; 6 — электронагреватель; 7 — реле температуры; 8 — увлажнительное
устройство; 9 — форсунка распылительная; 10 — соленоидный вентиль; )/ — водоподогреватель; 12 —
вентилятор: 13 — термометр сопротивления; 14—фильтр-осушитель; 15—ресивер; 16—конденсатор; 17—
.водорегулирующий вентиль; 18 — запорный вентиль; 19 — датчик температуры и влажности.
58

Холодо- и теплопроизводительность кондиционера, а
также степень осушения или увлажнения воздуха в
помещении регулируются выносным датчиком температуры
и влажности, который включает холодильную машину
при повышенных температурах воздуха в помещении,
выключает ее и включает электронагреватели при
понижении температуры в помещении.
Как в холодильном, так и в тепловом режимах работы
кондиционера выносной датчик включает или
выключает увлажнительное устройство, обеспечивая тем самым
заданную относительную влажность воздуха в помещении.
При понижении относительной влажности воздуха в
помещении ниже предела, установленного на датчике,
включается соленоидный вентиль на линии подачи воды
к распылительным форсункам и одновременно
включается электрический водоподогреватель,
расположенный на трубопроводе перед форсунками. В водоподогре-
вателе вода нагревается до 50°С. При превышении
указанной температуры электрические водоподогреватели
выключаются специальным температурным реле.
Нагретая вода поступает под давлением к
форсункам, с помощью которых распыляется в потоке воздуха.
Во ВНИИхолодмаше проведено испытание
кондиционера S-HKMF-10.
Кондиционер испытывали в климатической камере,
внутри которой поддерживали температуру и влажность,
имитирующие параметры наружного воздуха.
Воздух, выходящий из кондиционера, отводили за
пределы климатической камеры по
теплоизолированному воздуховоду в отдельный зал.
Необходимая температура и количество подаваемой
на конденсатор воды обеспечивались системой водо-
смесительных и водомерных баков, оснащенных цетро-
бежными водяными насосами.
Тепловые, влажностные и количественные
характеристики воздуха и воды, а также количество
электроэнергии замеряли по общепринятой методике.
Во время испытаний кондиционера при работе на
автоматических режимах точность поддержания
температур воздуха в кондиционируемом помещении
находилась в пределах ±1,0°С, а относительной влажности
±4%, что обеспечивалось как надежной работой всех
приборов автоматики, так и кондиционера в целом.
Во время испытаний кондиционера на спецификаци-
онном режиме при температуре наружного воздуха
^н = 35°С, воздуха в помещении ^П = 25°С и температуре
поступающей на конденсатор воды tw = \2°C холодопро-
изводительность кондиционера Q0 составила
27115 ккал/ч (рис. 3). Удельная холодопроизводитель-
ность Ке, полученная на этом же режиме при
температуре конденсации ^К = 20~25°С, равна 2850 ккал/(квт»ч),
При обычной для наших условий летом температуре
воды 20°С Q0= 18000-^20000 ккал/ч и /Се=1800-^-
—2100 кшл/(квт*ч).
Как показали испытания, рекомендованная в
техника, кш/vj
30000
25000
го tw,°c
Рис. 3. Зависимость холодопроизводительности и
потребляемой мощности от температуры воды,
поступающей на конденсатор:
холодопроизводительность; —
потребляемая мощность; 1 — ?н —25°С; 2 — ?Н = 34°С.
ческой документации кондиционера низкая температура
охлаждающей воды tw=\2°C, вызвана, вероятно,
заниженной теп л опере дающей поверхностью конденсатора, а
также стремлением уменьшить давление конденсации.
К недостаткам кондиционера относится отсутствие
реверсирования холодильного агента в системе для
работы его в цикле теплового насоса.
Незначительное усложнение схемы автоматики с
добавлением нескольких приборов дало бы возможность
осуществлять нагрев воздуха в режиме теплового
насоса" с гораздо большей эффективностью, чем при
непосредственном электрическом нагреве.
Несмотря на некоторые недостатки кондиционер
S-HKMF-10 может быть применен для
кондиционирования воздуха во многих помещениях.
С. Г. КУВШИНОВ, В. В. ЗАКУРСКИЙ — ВНИИхолодмаш
Он хорошо гармонирует с полированной мебелью квартиры, этот новый
отечественный холодильник, сделанный из древесно-стружечных плит, облицованных ценными
породами дерева. Емкость его камеры — 160 л, а «морозилки» — 15 л. Размеры
новинки — 85X61X112 смг а вес не превышает 76 кг. «Кедр» экономичен, берет
электроэнергии всего на 2,7 копейки в сутки.
«Неделя»
«КЕДР»
59

ш
о
X
о
о
а
¦8-
ЕС
н
о
О
со
в
Ш
^ с;
Ш
й ?к
>Q о н
Ю К ^
аз
. 2
я
СЯ К С[
S К О
го а«
С} ^ СО
О К
н s рр
CU
S го Я
р, К
1—' си К
- Э ?
I я го
? си Я
ее н ш
§??
Я W
Л О _•
ч я s
л ^ 5-
н О Я
° л «
Г" О Я
*s К Я
g Ч О
2 о «
3 м л
я w
? е 5
я л х
S ° я
Is!
о 53
о я я
О g<>>
<u •&• W
CQ Я
со ^ а»
я g Я
к « ^
S я я
?** ?
" ?я
2 g *
3" Щ го
о S и
н « о
° л с
го 2 о
К Я о
н я
CQ о ?
ГО CL)
М
О
Я
о
CD
а
'в-
S
a
х
*
к
н
о
о
л
«
к
S3
S
а>
D"
ев
я
«
>>
в
О)
s
о
a
а>
О*
del—<
•е-т
СОС)ООСТ)СМС^^(>1^^СМ^^О^ООСООО^ОО(>4аэЮСО.—<
оо^ю^со •—' о оо ь- со ю ^^c^i^^o^a^a^oo^oq^oo^c^t^- ео^со^со^со
^LOOJ05r-!CDOiOCDCDNCi005COOa)H
<NriTtOH0000)OONi0^iOLONO(NCO
1>.^г-^ООСО'фСО'-^ООО^СОЮ'^чСОСОСЧт--4
оо~со со см~см оГоГсч счт-Si-i i-T г-Г »-Г г-Г г-Г г-Г ,-Г
|.- О Ю t~ О
•е-в
а"
¦е-й
f» -о с со -г о it -1 —I i~ со о о |~ о >о г>- г-
'-ч'-'Ю(М(Мс?)г-назсг)Осоьсоа11>ю^'*
•—'Г^СООО-'ФСМОГ-.СО'ФСМ'—< СХ> ОО Ю СО >-С
со^ююю^ ^^сЯсоАсЯСЯСЯСЯСЧСЧСЧСЧ°i
о* о" о" о" о о* о" о" о о* о" о о* о" о" о" о о"
~4 _н cr t- t- О СС >:0 »Г5 ¦* т-1 ГО С О С1 СС С: СО ^ -* с
Ю10О10гн^гнС\1О5г^00ОЮ^ЬС^05фг^Юг-<С0ЬЬ00О0000000>Ю
,—.сюсосо^с^^^г-счсосм^с^эоюсмаэ^^с^аэ^ю
QO со Ю т!4 СО ОО СМ •—' О О Oi OS ОО ОО Г- ^ 1>- СО СО^СО^Ю 1С Ю^Ю ^LQ.^^^"*
^^г^^г^^т^т^^^о^о"о'чо'чо*'о'чо'чо"о"о"очо'>оГо'>о"очо cdcdcd о~
CI t- CO d <М О О Ю СО О С4' СО <М
CDOOOO^lO»-it—i^ii—ir-KTOO-^t4
сосооюососмооюсмаэсо^
Oi oo oq^ t>- co4co>i04i04Lq4^rf4^
о4 о" о" о о" о о- о" о о" о" о" о
O^OOCOOO^OCDCOON^CNOOOCD^COr-'OaJNCO
О 00 С^ Г- СО^СО^СО ^Ю^Ю^^^^^СО^СО^СО^СО^СО^СО^СМ^СМ^СМ^
о о" о" о* о' о* о* о* о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о* о~ о" о"
'*моиюяг1Ии:11Юь.о«(ВО'*оп(»ягон(
00С?)ЮС0СЧг-нО0000ЬОЮ^-фС0СМС^г-<ОО05ОХ00
СОСОСОСОСОСОСОСдСМСМСМСМСМСМСМСМСМСМСМСМт-чг^^,—,
<э о* о*4 о о" о" о" о о*4 о*4 о" о" о" о о" о*4 о" о о о" о" о" о" о
^cy3C0rf(DO'*Oc?)^CNr-iOOr-<(N^C000r-.^00CNCD
riONiOCOCMOCnNOlO^COCNr-iOaiXbNCDlOlO^
Ю ^ ^^^^^Я^Я^0^ ^^^^Ч^СЧСМ CN СМ СМ СМ СМ СМ
О О О О О О О О О О О О О О О О О О О О О О О О
Ю «О И Tf С t- К) О) » П И П N Ю С й i1 н О О и •« 00 Я О) С <* М П н П Я
ОЮСОЬОМООЮгнЬСОСОЮСООООЮСОС^ОоООЮСОС^гчОФООЬО
CO^O{i—<_0 05 a^OO^OD t^f- СО СО Ю Ю Ю^Ю ^^^^t ^СО^СО СО СО СО^СО СО CN СМ СМ СМ
г-Г г-Г г-Г г-Г о^ о" о о" о" о^ о*4 о4 о" о" о" о* о" о" о" о~ о" о"о"cd о" о о" о о" о" сГ о"
¦^С0»ПО«5ОС-'|С0С0О»>-СП-*-+е0ч-1СПОет1>?0тЧт-»1Н
OCO"'t"^'*COOOi—«^O5C^00^OCOC0C7it^^r-ia5t^.L0C0
<оооооооооооооооо
rO'^CDt-t-ioOr-IOOi-tCi'-iOCCOrOO'-liOTHCfNlOrHClCCCiC'lt-rOOOO
ОЮг-ЮОСОЮЮЮЮ^001—'СОСОО^ООСМ^СМ^СМООСОСЛЮСМООЮСМОО
(NO0)NCO^TfC0(NrHOO050000NC0CDiOiO^^00C0(N(NCNr4rHr-(O
Tf "^ СО^СО СОСОСОСОСОСОСОСОСМСМСМСМСМСМ СМ^СМ СМСМСМСМСМСМСМСМСМСМСМ
о о" о~ о" о" о" о*4 о" о" сГ о" о~ о4 о" о" о" о*4 о4 о" о" о" о" о" о~ о о о~ о" о4 о" сГ
и с И ев ГО СО С1 ^_СГ -*r-(i0O.1O«0O0C«-ti0O«0i-t^icr0t>-00C0-*C5Cr. СО
ooooN^-s(^l^^o^^ortr-lQOr-<юoiЮгн05^tD(Dco^05rнcotoo
r-.^OOCOOOCOOiCOCMOiCO'^CMaiOOCO^CMT—'ООО^СОЮ^СОСМСМг-«ОО
05 OC^t^t^CO^cO Юж»0 Ю ^Tt* ^."^СО СО^СО СО^СО СО^СО СМ СМ СМ СЧСМ СМ СМ СМ СМ СМ СМ
о4 о" о о" о" о" о" о" о" о" о*4 о* о*4 о о"о" о" о* о" о" о' о" о* сэ о-4 со о" о*4 о" о" о"
00О00От-1С0ЮОС0Т0(М-0С-Чк0-Ф1--10ЮО1>00т-10СС-00'г-(С0Г0СО
h- NNOCOOOCOOOOCD^iOiOCDNOir-irtSr-i^OOCONC^NCOOO^O
с^(^ю^смоа5оосою^сосчт^оа5С75соь-^со10ю^^сососмсмсм
^^^^^Т^.СЯСЯ.СЧСЯСЯСЯС0 '^Я00 см см см см см см см^см см oj см см см см см
ОТ CD CD CD О" CD CD 0~ О О О* о" О О* о" О* о" О* О* о" о" О* О* О* о" о" О* 0~ о" о"
^сосог^осмсооюососмаою
со^см^»—^o^a^a^oo^oo^t^ t^ со со ю ю
*-Г^-Гг-Г^Го"о'о''о'оо'сГ о о" о*
S3?^:z?!22?^^,^^cfcco(^'-*ioc^cot^T-<ioc^
С^ЭОООгнг-.(^(^(Л)СОСО^^^ЮЮЮЮСОЬЬОО(Х)ООСОООООг-*г-|(^сч(>|сО
^•-^cmcmcncmcmcmcmcmcmcncmcmcmcncmcmcmcmcmcmc^cmcmcmcmc^
о
о
о*4
-и
о
-н
о
о
о
о
о
CD"
+1
см
о
о"
СО
о
о
CD
+1
о
CD
+1
Г-*
ол
о"
+!
о
CD
-и
о
+1
о
о
о"
-н
о
о
о"
+1
I w
о
I о"
-н

ЛИТЕРАТУРА
1. W i t z e 11 О., Johnson J. «ASHRAE J.», 1965, v. 7,
No. 7, 55.
2. Ben n in g A., MarkmoodW. «ASRE J.», 1939,
April.
3. Mears W., S t a h 1 R, Orfeo S., Shair R,
KellsL., Tompson W., Mc Cann. «Ind. End.
Chem.», 1955, v. 47, 1451.
4. Witzell O., Johnson J. «ASHRAE Trans.», 1965,
v. 71, 1911—1912
5. Kinser R. Viscosity of Several Fluorinated
Hydrocarbons in Liquid Phase, M. S. Thesis, Purdue
University, 1956.
6. L 111 о n s N. The Viscosity of Several Liquid
Refrigerant at Atmospheric Pressure, M. S. Thesis, Purdue
University, 1957.
7. Никульшин Р. К. Вязкость бронированных
фреонов. «Холодильная техника», 1966, № 11.
8. Hovorka F., Geiger F. «J. Am. Chem. Soc», 1933
v. 55, 4760.
9. SwartsF. «J. Chem. Phys.», 1931, v 28 662
10. Awbery Y., G r i f f i t h s E. «Phys. Soc. Proc»,
1936, v. 48, pt. 3, 372.
U. Witzell O., Johnson J. «ASHRAE J.». 1965
v. 7. No. 7, 55.
3. И. ГЕЛЛЕР, Р. К. НИКУЛЬШИН,
H. И. ПЯТНИЦКАЯ— ОТИПХП
РЕФЕРАТЫ
621.512
Процессы сжатия и обратного расширения в
поршневом компрессоре, ЦЫРЛИН Б. Л.. «Холодильная
техника», 1969, № 4, 5—10.
Излагается методика анализа эффективности
процесса сжатия и влияния на энергетические показатели
компрессора процесса обратного расширения.
Приводятся данные экспериментального
исследования, выполненного этим методом. Библиографий 3.
Иллюстраций 5.
621.572:536.7
Термодинамическое исследование холодильной
машины, работающей на неазеотропных смесях фреонов,
ЧАЙКОВСКИЙ В. Ф., МАЙСОЦЕНКО В. С, ГРА-
НИК Ч. Б. «Холодильная техника», 1969, № 4, 10—13.
Оценена степень термодинамического совершенства
цикла компрессионной холодильной машины на смеси
фреонов-12 и 13. Параметры цикла (давление и
температура) взяты из результатов экспериментального
исследования, а калорические величины (энтальпия и
энтропия) определены графоаналитическим методом из
термодинамических диаграмм данной смеси.
На основе экспериментальных данных рассчитан
реальный цикл холодильной машины, работающей на
смеси фреонов-12 и 13.
Оценка необратимых потерь в цикле позволит
повысить эффективность работы компрессионных
холодильных машин, использующих в качестве рабочих
веществ смеси фреонов. Таблиц 1. Библиографий 4.
Иллюстраций 3.
621.565.59
Холодильная установка с контактными аппаратами,
КЛИМЕНКО А. П., ЧЕГЛИКОВ А. Г., КОСТЮК В. И.,
КОЛОСОВ В. Н., АЭРОВ М. Э. «Холодильная
техника», 1969, № 4, 13—16.
Описана автоматизированная контактная
холодильная установка. Установлены зависимости для
определения объемных коэффициентов теплопередачи в
контактных испарителях и конденсаторах. Выполнено
сравнение энергозатрат для обычных и контактных
холодильных установок и определена область целесообразного
применения последних. Библиографий 7.
Иллюстраций 4.
681.2.002.56:621.57.041
Малоинерционный термометр сопротивления для
измерения температур в рабочих полостях холодильных
компрессоров, АГАРЕВ Е. М., МЕДОВАР Л. Е
«Холодильная техника», 1969, № 4, 17—22.
Описана конструкция термометра сопротивления с
чувствительным элементом из платиновой проволоки
малого диаметра B-,5 мк). Приведен анализ тепловых
потоков, воздействующих на чувствительный элемент
термометра, и выведена математическая формула для
расчета погрешности при измерении быстроменяющихся
температур. Библиографий 18. Иллюстраций 2.
628.84
d Л°п??Т°?Лр°™ше В03ДУха в микроавтобусе
?А^д97пД\М^ЛИНИН Е' А" БЫКОВ А. А., ТРУС-
iVUbA Л. А. «Холодильная техника», 1969, № 4. 23—24.
Описана душирующая установка частичного кондч-
пИл°ДИп^НИЯ В03ДУха Для микроавтобуса типа
РАФ-977Д. Калориметрические испытания опытной
установки показали соответствие ее проектным
данным. Испытания в пробеге подтвердили
транспортабельность установки. Иллюстраций 3.
536.24:621.9—462
Интенсификация процесса теплоотдачи при
конденсации фреона-113 на горизонтальных трубках.
ЗОЗУЛЯ Н. В., БОРОВКОВ В. П., КАРХУ В. А.
«Холодильная техника», 1969, № 4, 25—28.
Приводятся результаты экспериментального
исследования процесса теплообмена при конденсации
фреона-113 на горизонтальных гладкой и ребристых
трубки 5/ПЫТНЫе Т0ЧКИ для глаДК0Й трубки лежат на
/—10 /о ниже кривой, полученной по уравнению Нус-
сельта. В качестве экспериментальных образцов
ребристых трубок выбраны одна стандартная трубка,
используемая в конденсаторах холодильных машин, и
две, изготовленные со специально подобранными
размерами ребер, обеспечивающими эффективное влияние
сил поверхностного натяжения. Результаты опытов на
стандартной ребристой трубке полностью совпадают с
результатами на гладкой трубке, а опытные данные
для двух других экспериментальных образцов в 1 7—
1,9 раза превосходят их. Таблиц 1. Библиографии 3
Иллюстраций 4.
621.564.25.001.5:536.7
Исследование термодинамических свойств фреонов
методом подобия, НГУЕН АНЬ ХАЙ. «Холодильная
техника», 1969, № 4, 28—30.
Проанализированы отклонения показателей по ряду
фреонов от закона соответственных состояний.
Разработан метод, позволяющий на основании ограниченных
6i

опытных данных получить уравнение состояния
исследуемого вещества в расширенном интервале изменения
параметров. Этот метод применен для получения
уравнений состояния фреона-218 и перфторбутана.
Приведены уравнения кривой упругости, плотности насыщенной
жидкости и теплоемкости в идеальногазовом состо5шии
для фреона-218, необходимые для расчета таблиц
термодинамических свойств. Библиографий 4.
Иллюстраций 1.
621.565.59:664.7.047
Применение холодильных установок для сушки
зерна, ЗАРНИЦКИй Г. Э, КОРАТЕЕВ И. Г.
«Холодильная техника», 1969, № 4, 30—34.
Описаны результаты исследования влияния влагосо-
держания воздуха на интенсивность сушки зерна в
лабораторных условиях и на полупроизводственной
установке шахтного типа.
Использование для этой цели осушенного в
холодильной установке воздуха значительно
интенсифицирует процесс испарения влаги из зерна и улучшает
семенные и технологические его качества. Таблиц 1.
Библиографий 7. Иллюстраций 4.
634.11.006.5
Промышленное хранение свежих яблок при
отрицательных температурах, ГОЛОВКИН Н. А.,
КУЗЬМИН М. П., ГУКАЛИНА Т. В., ПУЗАНКОВА Т. М.,
САЛИХОВА Л. А., КОМИССАРОВА М. Г.,
«Холодильная техника», 1969, № 4, 34—37.
Описаны результаты экспериментальных
исследований и промышленной проверки хранения яблок
различных сортов при отрицательных температурах.
Установлено, что при температуре —2-.—3°С и
соблюдении ряда условий загрузки и режима хранения
можно значительно уменьшить снижение сортности
плодов и величину отходов, а также повысить
экономический эффект хранения. Библиографий 7.
664.951.037.5
Изменения гистологической структуры и
гидрофильных свойств ткани рыбы при хранении в
подмороженном состоянии, ПИСКАРЕВ А. И., СОБХИ ЭЛЬ САЙ-
ЕД АБДЕЛЬ БАСЬЮНИ. «Холодильная техника»,
1969, № 4, 37—40.
Быстрое предварительное подмораживание рыбы
способствует хорошему сохранению структуры ее ткани;
медленное подмораживание сильно нарушает структуру.
После размораживания не происходит полного
восстановления структуры ткани. При хранении рыбы в
подмороженном состоянии гидрофильные свойства ее ткани
ослабевают. Библиографий 7. Иллюстраций 5.
634.75.037.5
Влияние различных методов замораживания на
структуру земляники, ДЕРБЕДЕНЕВА 3. А.
«Холодильная техника», 1969, № 4, 40—44.
Установлено, что наиболее значительному
разрушению подвергаются ткани земляники при
замораживании в обычном воздушном скороморозильном аппарате.
При замораживании методом флюидизации степень
сохранения тканей более высокая. Наиболее
благоприятный способ для сохранения структуры тканей плода —
замораживание в жидком азоте. Библиографий 9.
Иллюстраций 3.
ВНИМАНИЮ
ЧИТАТЕЛЕЙ!
На складе издательства имеется книга Кулешовой М. Ф. и Щербакова П. Г.
Хранение масла и сыра на холодильниках. Изд. «Пищевая
промышленность», 1964, 96 стр., цена 20 коп.
В книге изложены основные требования, предъявляемые к условиям приемки и
хранения масла на приемно-сбытовых базах и холодильниках. Коротко описаны способы
производства этих продуктов и условия их транспортировки. Приведены сведения об
упаковке масла и сыра. Подробно рассмотрен вопрос оценки качества масла и сыра
и определения продолжительности их хранения. Книга предназначена для работников
маслодельной. и сыродельной промышленности, приемно-сбытовых баз и
холодильников.
Заказы на книгу (без денежных переводов) следует направлять по адресу: Москва,
Б-120, Мрузовский пер., д. 1. Отдел распространения издательства.
CONTENTS
A. N. Sergienko. Development of Refrigeration
Economy within Ministry of Trade of RSFSR . .
100-th Anniversary of Moscow Refrigerating Machine
Buiiding Plant "Compressor"
B. L. Tsyrlin. Compression and Reverse Expansion
Processes in Reciprocating Compressor . . .
V. F. Tchaikovsky, V. S. Maisotsenko, С. В. Granik.
Thermodynamic Investigation of Refrigerating
Machine Operating On non-azeotropic Mixtures
of Freons
A. P. Klimenko, A. G. Cheglikov, V. I. Kostyuk,
У. N. Koposov, M. E. Aerov. Refrigerating Plant
with Contact Apparatuses
10
13
СОДЕРЖАНИЕ
A. H. Сергиенко. Развитие холодильного
хозяйства в системе Министерства торговли РСФСР 1
Московскому заводу «Компрессор» — 100 лет. . 4
Б. Л. Цырлин. Процессы сжатия и обратного
расширения в поршневом компрессоре .... 5
B. Ф. Чайковский, В. С. Майсоцекко, Ч. Б.
Гранин. Термодинамическое исследование
холодильной машины, работающей на неазеотроп-
ных смесях фреонов 10
А. П. Клименко, А. Г. Чегликов, В. И. Костюк,
В. Н. Колосов, М. Э. Аэров. Холодильная
установка с контактными аппаратами .... 13
62

Е. М. Agarev, L. E. Medovar. Low Inertia Resistance
Thermometer for Measuring Temperature in
Operating Cavities of Refrigerating Compressors 17
E. A. Malinin, A. A. Bykov, L A. Truskova. Air
Conditioning in a Small Bus Type RAF-977D . . 23
N. V. Zozulya, V. P. Borovkov, V. A. Karkhu.
Intensification of Heat Transfer Process at
Condensation of Freon-113 on Horizontal Pipes ... 25
Nguyen anh Hai. Investigation of Thermodynamic
Properties of Freons by Method of Similarity 28
G. E. Zarnitsky, I. G. Korateyev. Utilization of
Refrigerating Plants for Grain Drying 30
N. A. Golovkin, M. P. Kuzmin, Т. У. Gukalina,
T. M. Puzankova, L. A. Salikhova, M. G. Komis-
sarova. Industrial Storage of Fresh Apples at
Negative Temperatures 34
A. I. Piskarev, S. Basyoni. Changes in Hysiologica!
Structure and Hydrophilic Properties of Msh
Tissue During Storage in Subfrozen State. ... 37
Z. A. Derbedenyeva. Influence of Different Methods
of Freezing on Structure of Strawberries ... 40
Practice exchange
V. M. Rashkovsky, L. F. Smirnov, P. A. Troitsky.
Remodelling of Compressor, Type FV-6, for
Operation Without Contact of Refrigerant with
Lubricant 45
N. N. Simonov. Device for Determining Spot of
Short-Circuit in Electric Circuits Control! ng
Elevators at Cold Storage Warehouses .... 46
Letter to editor
E. A. Stashin. Technical Information on Refrigerating
Engineering 48
45 Years of Engineering, Scientific and Social Activity
of Sh. N. Kobulashvili 49
Book review
D. N. Prilutsky. Dissertations in Refrigerating
Engineering and Technology in 1966-1968 .... 50
Miscellany
Seminar in Kiev 52
USSR Foreign Trade of Refrigerating Equipment and
Perishable Foodstuffs in 1967 53
70th Birthday of D. N. Prilutsky 53
New Inventions 54
Foreign technical news
S. G. Kuvshinov, V. V. Zakursky. Air Conditioner,
Type S-HKMF-10 57
Reference data
Z. I. Geller, R. K. Nikulshin, N. I. Pyatnitskaya.
Viscosity of Liquid Freons 60
Summaries 61 j
E. M. Агарев, Л. Е. Медовар. Малоинерционный
термометр сопротивления для измерения
температур в рабочих полостях
холодильных компрессоров 17
Е. А. Малинин, А. А. Быков, Л. А. Трускова.
Кондиционирование воздуха в микроавтобусе
РАФ-977Д 23
Н. В. Зозуля, В. П. Боровков, В. А. Карху.
Интенсификация процесса теплоотдачи при
конденсации фреона-113 на горизонтальных трубках 25
Нгуен ань Хай. Исследование термодинамических
свойств фреонов методом подобия .... 28
Г. Э. Зарницкий, И. Г. Коратеев. Применение
холодильных установок для сушки зерна ... 30
Н. А. Головкин, М. П. Кузьмин, Т. В. Гукалина,
Т. М. Пузанкова, Л. А. Салихова, М. Г.
Комиссарова. Промышленное хранение свежих
яблок при отрицательных температурах ... 34
A. И. Пискарев, Собхи Басьюни. Изменения
гистологической структуры и гидрофильных
свойств ткани рыбы при хранении в
подмороженном состоянии 37
3. А. Дербеденева. Влияние различных методов
замораживания на структуру земляники . . . 40
Обмен опытом
B. М. Рашковский, Л. Ф. Смирнов, П. А.
Троицкий. Переоборудование компрессора ФВ-6
для работы без контакта агента со смазкой . 45
Н. Н. Симонов. Устройство для определения места
замыкания в электрических цепях
управления лифтами холодильников . 46
Письмо в редакцию
Е. А. Сташин. О технической информации по
холодильной технике 48
45 лет производственной, научной и
общественной деятельности Ш. Н. Кобулашвили ... 49
Критика и библиография
Д. Н. Прилуцкий. Диссертации в области
холодильной техники и технологии за 1966—
1968 гг . 50
Хроника
Семинар в Киеве 52
Внешняя торговля СССР холодильным
оборудованием и скоропортящимися продуктами в
1967 г 53
К 70-летию Давида Наумовича Прилуцкого ... 53
Новые изобретения 54
Новости иностранной техники
C. Г. Кувшинов, В. В. Закурский. Кондиционер
S-HKMF-10 57
Справочный отдел
3. И. Геллер, Р. К. Никульшин, Н. И. Пятницкая.
Вязкость жидких фреонов 60
Рефераты 61
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: Ш. Н. Кобулашвили (главный редактор), Д. Г. Рютов
(зам. главного редактора), Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), проф. И. С. Ба-
дылькес, Б. С. Вейнберг, А. А. Гсголин, М. Г. Дик, В. А. Дедух, А. В. Кан, В. Я. Кокорев,
М. С. Мартынов, проф. В. С. Мартыновский, М. Н. Мертешов, Р. В. Павлов, проф.
Г. Б. Чижов, А. П. Шеффер.
Адрес редакции: Москва, И-434, ул. Костякова, 12. Телефон 250-00-34, доб. 49
Технический редактор А. М. Сатарова
Т—06136 Сдано в набор 3/11 1969 г.
Формат 84Xl08Vi6 4 печ, л.==6,72 усл. п. л.
Тираж 17160 экз. Заказ 510
Подп. в печ. 11/IV 1969 г.
Уч.-изд. л. 7,60
Цена 50 коп.
Типография изд-ва «Московская правда». Потаповский пер., 3.
63

F
РЕЛЕ ТЕМПЕРАТУРЫ И ДАВЛЕНИЯ RT
Реле температуры и давления RT для двухпозиционного регулирования
являются результатом 25-летнего опыта конструирования и изготовления приборов
этого класса.
Приборы отличаются высоким качеством и надежностью.
Различные модификации приборов RT используются в разнообразных
холодильных установках и установках кондиционирования воздуха.
АККУМУЛЯЦИОННАЯ УСТАНОВКА ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ МОЛОКА
Танк для молока находится в
баке с ледяной водой. При
желании бак может быть
установлен самостоятельно.
Холодная вода из бака
накачивается насосом в
распределительную систему A)г
смонтированную на внутреннем
танке, орошает его и стекает
вниз.
Холодильный компрессор
располагает избыточной
производительностью для образования
слоя льда на охлаждающем
змеевике B), погруженном в
бак. Этот запас холода может
быть использован в периоды
пиковой тепловой нагрузки, что
дает возможность выбирать
компрессор без учета этих
нагрузок. Поэтому здесь можно
использовать даже
сравнительно небольшой компрессор.
Намораживание льда
контролируется реле температуры RT12
C), которое выключает
компрессор как только слой льда
достигнет требуемой толщины.
В зависимости от размера
испарителя толщину слоя
поддерживают от 20 до 30 мм.
Двигатель насоса холодной
воды управляется реле
температуры RT12 D), регулирующим
температуру молока в танке.
Термочувствительный элемент
этого реле воспринимает
температуру молока и включает
двигатель как только
температура превысит + 4°С, или
выключает, если она упадет
ниже +2°С.
ДАНФОСС#НОРДБОРГф ДАНИЯ
Оборудование и устройства
автоматического управления.
За информацией просим обращаться по адресу: Москва, М-461, ул. Каховка, 31,
В/О «Внешторгреклама».