Текст
                    МИНИСТЕРСТВО АРХИТЕКТУРЫ И СТРОИТЕЛЬСТВА
РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКОЕ
РЕСПУБЛИКАНСКОЕ УНИТАРНОЕ
ПРЕДПРИЯТИЕ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ
"ИНСТИТУТ БелНИИС"
БЕЛНИИС
РЕКОМЕНДАЦИИ
ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ПОЭТАЖНО ОПЕРТЫХ
СТЕН И ПЕРЕГОРОДОК ИЗ ЭФФЕКТИВНЫХ
МЕЛКОШТУЧНЫХ СТЕНОВЫХ МАТЕРИАЛОВ
Минск 2044-


РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ПОЭТАЖНО ОПЕРТЫХ СТЕН И ПЕРЕГОРОДОК ИЗ ЭФФЕКТИВНЫХ МЕЛКОШТУЧНЫХ СТЕНОВЫХ МАТЕРИАЛОВ Р 5.02/7&g .11 Срок действия с «26» иоа^р^ 20 6 6 у. до «26» иояЗРя 20 64-г. i Минск 2011
Li Р5.02.ОШ.11 Рекомендации по проектированию поэтажно опертых сте{_] и перегородок из эффективных мелкоштучных стеновых материалов УДК 69.022:69.022.4:69.022.3 ' ШШк j Ключевые слова: рекомендации, проектирование, блоки из ячеистого бетона, вибропрессованные камни из крупнопористого керамзитобетона, блоки из поризован- J ной керамики, кладка, узлы сопряжения D D D Предисловие ы D 1 РАЗРАБОТАНЫ И УТВЕРЖДЕНЫ Научно-исследовательским республикан- ским унитарным предприятием по строительству "Институт БелНИИС ] (РУП "Институт БелНИИС") 2 ОДОБРЕНЫ Ученым Советом РУП "Институт БелНИИС", протокол №6 от 29.09.2011г. 3 ЗАРЕГИСТРИРОВАНЫ РУП "Стройтехнорм" за №<О66 от 2011г. j] L п j ; Настоящие рекомендации могут внедряться (использова1ься) с согласия- РУП "Институт БелНИИС" п i.I
Р5.02. zW.11 Содержание Введение........................................................iv 1 Общие положения...............................................1 1.1 Область применения...........................................1 1.2 Нормативные ссылки...........................................3 2 Изделия и материалы............................................4 3 Проектирование поэтажно опертых стен...........................5 4 Указания по расчету поэтажно опертых стен..................... 14 5 Проектирование декоративно-защитных слоев......................27 6 Указания по проектированию перегородок........................29 7 Требования к проектной документации............................32 8 Указания по проектированию конструкций, возводимых в зимнее время.. 33 9 Указания по ведению кладки.....................................34 Приложение А (справочное) - Теплотехнические показатели кладок из эффективных мелкоштучных стеновых материалов.................36 Приложение Б (справочное) - Пример расчета прочности кладки поэтажно опертой стены здания............................................41 Приложение В (справочное) - Пример теплотехнического расчета кладки наружной стены из керамзитобетонных щелевых камней.......47 Библиография....................................................51 iii
Р5.02. 068 Введение Настоящие Рекомендации разработаны в целях обеспечения рационального ис- пользования новых эффективных стеновых материалов, производимых предприятиями Республики Беларусь, при проектировании и строительстве жилых и общественных зданий. Данные Рекомендации содержат основные положения по расчету и конструиро- ванию ненесущих поэтажно опертых стен и перегородок зданий, выполняемых кладкой из ячеистобетонных блоков, щелевых камней из крупнопористого керамзитобетона, высокопустотных крупноформатных блоков из поризованной керамики. В тексте приве- дены данные о деформационно-прочностных и физико-технических свойствах кладок из указанных стеновых изделий, правила расчета конструктивных элементов зданий на внешние воздействия, правила конструирования элементов зданий и узлов их сопря- жений, требования к защите конструктивных элементов зданий от внешних воздейст- вий. При подготовке Рекомендаций использованы ТИПА, опыт проектирования, строительства и эксплуатации зданий со стенами из различных мелкоштучных мате- риалов. Рекомендации разработаны в развитие СНиП 11-22. Настоящие Рекомендации разработаны по договору с Минстройархитектуры Республики Беларусь (Договор № 83-ИФН/09 от 17 ноября 2008 г.) специалистами РУП "Институт БелНИИС" (зав. лабораторией ограждающих конструкций Рыхле- нек Ю.А., зав. сектором теплофизических исследований и испытаний Крутилин А.Б., научный сотрудник Сапоненка О.В., ведущий инженер-конструктор Руденя П.А., веду- щий инженер-конструктор Колесникова И.О.). iv
Р5.02.088.11 Рекомендации по проектированию поэтажно опертых стен и перегородок из эффективных мелкоштучных стеновых материалов Рэкамендацьп па праектаванн! папавярхоуна абапертых сцен i перагародак з эфектыуных дробнаштучных сценавых матэрыялау Recommendations for designing floor propped walls and partitions from effective small piece wall materials 1 Общие положения 1.1 Область применения 1.1.1 Настоящие Рекомендации распространяются на проектирование конструк- ций поэтажно опертых наружных стен и внутренних перегородок, возводимых с приме- нением мелкоштучных кладочных материалов, устраиваемых в жилых и общественных зданиях I - V степеней огнестойкости с несущим каркасом или поперечными несущими стенами. 1.1.2 Допускаемая этажность для проектируемых конструкций стен определяет- ся расчетом на прочность, противопожарными требованиями по ТКП 45-2.02-110 и иными требованиями действующих технических нормативных правовых актов. 1.1.3 При проектировании каменных и армокаменных конструкций должны быть учтены требования действующих на территории Республики Беларусь ТИПА. При про- ектировании конструкций поэтажно опертых наружных стен и внутренних перегородок, возводимых с применением мелкоштучных кладочных материалов, следует также ру- ководствоваться материалами серий Б2.030-13.10 "Узлы и детали поэтажно опертых стен жилых и общественных зданий из эффективных мелкоштучных стеновых мате- риалов", Б2.030-1.04 "Узлы и детали перегородок из блоков из ячеистого бетона" и Б2.030-2.07 "Узлы и детали звукоизоляции перегородок из крупнопористых керамзито- бетонных камней в жилых и общественных зданиях". 1
Р5.02. о&зл\ 1.1.4 Поэтажно опертые стеновые конструкции в зависимости от конструктивной схемы здания подразделяют на: - ненесущие, воспринимающие только нагрузку от собственного веса и ветра в пределах одного этажа при высоте этажа не более 6 м; при большей высоте этажа эти стены относятся к самонесущим; j - перегородки - внутренние стены, воспринимающие только нагрузки от собст- венного веса и ветра (при открытых оконных проемах) в пределах одного этажа, при высоте его не более 6 м; при большей высоте этажа стены этого типа условно относят- ся к самонесущим. В зданиях с ненесущими наружными стенами нагрузки от покрытий, перекрытий и т.п. передаются на каркас или поперечные несущие стены зданий. 1.1.5 При расчете конструкций поэтажно опертых наружных стен, внутренних пе- регородок и их отдельных участков на силовые и температурно-климатические воздей- ствия следует учитывать коэффициенты надежности по нагрузке yf, принимаемые в соответствии с указаниями СНиП 2.01.07. 1.1.6 В процессе проектирования поэтажно опертые конструкции здания должны быть рассчитаны не только из условий их работы в стадии эксплуатации (с учетом совместной работы с другими элементами здания), но и проверены расчетом проч- ность и устойчивость этих конструкций в процессе строительства здания. Если по рас- чету устойчивость конструкции в стадии возведения не обеспечена, следует преду- сматривать временные крепления, обеспечивающие устойчивость этих конструкций до устройства перекрытий или других конструктивных элементов здания. 1.1.7 При проектировании конструкций зданий и сооружений следует предусмот- реть мероприятия, обеспечивающие возможность возведения конструкций в зимних условиях. 1.1.8 При проектировании каменных конструкций поэтажно опертых стен и пере- городок рекомендуется использовать изделия и материалы, указанные в разделе 2 настоящих Рекомендаций. 1.1.9 В проектной документации должны быть предусмотрены, мероприятия, обеспечивающие защиту каменных конструкций от механических воздействий, от влияния влажности или агрессивной среды (защитные покрытия выступающих подвер- женных интенсивному увлажнению и внешним воздействиям частей стены, защитно- декоративные слои, паро- и гидроизоляционные слои, гидрофобизирующие покрытия). о
P5.02.mi1 Следует также предусматривать антикоррозионную защиту (в соответствии с требованиями ТКП 45-5.09-33) стальных связей, закладных, анкерующих и соедини- тельных деталей. 1.1.10 В случае, если условия возведения запроектированных конструкций тре- буют особой последовательности работ, выдерживания кладки или специальных кон- структивных мероприятий, временных креплений и т.п., в рабочей документации долж- ны быть предусмотрены соответствующие указания. 1.2 Нормативные ссылки В настоящих Рекомендациях использованы ссылки на следующие технические нормативно-правовые акты (далее - ТИПА): ТКП 45-2.01-111-2008 Защита строительных конструкций от коррозии. Строи- тельные нормы проектирования ТКП 45-5.02-79-2007 Стены и перегородки зданий и сооружений из керамических поризованных пустотелых блоков. Правила проектирования и возведения ТКП 45-2.02-110-2008 Строительные конструкции. Порядок расчета пределов ог- нестойкости ТКП 45-2.04-43-2006 Строительная теплотехника. Строительные нормы проекти- рования ТКП 45-2.04-154-2009 Защита от шума. Строительные нормы проектирования ТКП 45-5.02-82-2010 Каменные и армокаменные конструкции. Правила возведе- ния ТКП 45-5.09-33-2006 Антикоррозионные покрытия строительных конструкций зданий и сооружений. Правила устройства СТБ 1008-95 Камни бетонные стеновые. Общие технические условия СТБ 1035-96 Смеси бетонные. Технические условия СТБ 1072-97 Составы полимерминеральные "Полимикс". Технические условия СТБ 1112-98 Добавки для бетонов. Общие технические условия СТБ 1117-98 Блоки из ячеистых бетонов стеновые. Технические условия СТБ 1263-2001 Композиции защитно-отделочные строительные. Технические условия СТБ 1307-2002 Смеси растворные и растворы строительные. Технические усло- вия СТБ 1319-2002 Перемычки железобетонные. Технические условия 3
u P5.02. <W.11 СТБ 1332-2002 Блоки лотковые и перемычки из ячеистого бетона. Технические* условия СТБ 1704-2006 Арматура ненапрягаемая для железобетонных конструкций. Тех- нические условия СТБ 1719-2007 Блоки керамические поризованные пустотелые. Технические J условия ГОСТ 103-2006 Прокат сортовой стальной горячекатаный полосовой. Сортамент ГОСТ 380-2005 Сталь углеродистая обыкновенного качества. Марки ГОСТ 5336-80 Сетки стальные плетеные одинарные. Технические условия СНБ 5.03.01-02 Бетонные и железобетонные конструкции СНиП 2.01.07-85 Нагрузки и воздействия СНиП 11-22-81 Каменные и армокаменные конструкции Примечание - При пользовании настоящими рекомендациями целесообразно прове-J рять действие ТИПА по Перечню технических нормативных правовых актов в области архитек- туры и строительства, действующих на территории Республики Беларусь, и каталогу, состав- ленным по состоянию на 1 января текущего года, и по соответствующим информационным указателям, опубликованным в текущем году. Если ссылочные ТИПА заменены (изменены), то при пользовании настоящими рекомендациями следует руководствоваться замененными (из- мененными) ТИПА. Если ссылочные ТИПА отменены без замены, то положения, в которых даны ссылки на них, применяются в части, не затрагивающей эту ссылку. 2 Изделия и материалы ।. 2.1 Применяемые для устройства наружных стен изделия и материалы должны удовлетворять требованиям соответствующих ТИПА на эти изделия и материалы, ' утвержденных в установленном порядке. j 2.2 Для возведения поэтажно опертых стен и перегородок следует применять: а) бетонные камни марки по прочности на сжатие - М50; М100; М150; М200 по! СТБ 1008; б) блоку из ячеистых бетонов стеновые по СТБ 1117; в) блоки керамические поризованные пустотелые СТБ 1719; г) растворы марок по прочности на сжатие - М4; М10; М25; М50; М75; М100;; М150; М200 по СТБ 1307; д) блоки лотковые и перемычки из ячеистого бетона по СТБ 1332; В VTQ У УЛхТ а У© V-2 * * 5 * * В У С Ул (М16 rvT Ст b < О О В • I $ 4
P5.02.7W11 e) тяжелый и мелкозернистый бетон классов по прочности на сжатие С8/10; С12/15; С16/20; С20/25 по СТБ 1035. Допускается применение других изделий и материалов, разрешенных к приме- нению на территории Республики Беларусь и имеющих сертификат соответствия, вы- данный в установленном порядке. 2.3 Морозостойкость камней, блоков и растворов должна, в необходимых случа- ях, удовлетворять требованиям ТИПА и обеспечивать выполнение требований, предъ- являемых к конструкциям зданий и их частям, изготавливаемым из этих камней. 2.4 В качестве продольной и поперечной арматуры, для устройства связей, ан- керных приспособлений, закладных изделий и т.п., используемых для продольного и поперечного армирования каменной кладки, армирования сборно-монолитных конст- рукций с применением камней, следует применять: - гладкую горячекатаную арматуру класса S240 по СТБ 1704; - горячекатаную арматуру периодического профиля S400 по СТБ 1704; - холоднотянутую проволоку гладкую и периодического профиля класса S500 по СТБ 1704; - сталь полосовую горячекатаную по ГОСТ 103 (марки листовой стали должны удовлетворять требованиям ГОСТ 380). 2.5 Перемычки проемов в наружных и внутренних стенах следует устраивать сборными железобетонными из изделий по СТБ 1319 или сборно-монолитными с при- менением в качестве несъемной опалубки лотковых изделий из материалов, соответ- ствующих материалу стены. 3 Проектирование поэтажно опертых стен 3.1 Конструкция поэтажно опертых стен. Указания по конструированию 3.1.1 Наружные поэтажно опертые стены зданий следует проектировать по воз- можности минимальной массы при обеспечении требований прочности, жесткости, трещиностойкости, сопротивления теплопередаче, огнестойкости, индекса изоляции воздушного шума и других требований, предъявляемых нормативной и проектной до- кументацией.
u P5.02. 088 -11 3.1.2 Конструкция наружных стен зависит от конструктивных особенностей не- сущей системы здания, габаритных размеров ячеек фасада (шага колонн и высоты этажа) и требуемых теплотехнических показателей стен. 3.1.5 Поэтажно опертые стены из ячеистобетонных блоков, керамзитобетонных щелевых камней и высокопустотных блоков из поризованной керамики следует проек- тировать преимущественно однослойными (рисунок 1). а) б) в) D а - стена толщиной в один блок с тычковой перевязкой; б - стена толщиной в два блока с перевязкой плашковых рядов тычковыми; в - стена толщиной в два блока с поочередной перевязкой плашковых рядов b - толщина стены; Ь1, Ь2 - ширина блоков; s - глубина плашковой перевязки Рисунок 1 - Варианты раскладки блоков при возведении однослойных стен Глубина плашковой перевязки s должна составлять не менее 1/5 толщины стены.- и не менее 100 мм. Перевязка вертикальных швов в ложковых рядах должна осущест-L вляться по цепной порядовой схеме, при этом глубина перевязки должна быть не ме-р нее 1/3 длины блока. 'J 3.1.6 Опирание кладки поэтажно опертых стен на диски перекрытий следуетр производить по всей длине стен через выравнивающий слой толщиной не более 20 мм из цементно-песчаного раствора марки не ниже М100. р 1 ! 3.1.7 Для обеспечения устойчивости наружных стен из плоскости при действии*' горизонтальных нагрузок следует предусматривать связи с элементами каркаса - ко-' U лоннами и перекрытиями. Связи с перекрытием следует устраивать посредством анкерных выпусков, за- j моноличиваемых в кладке на высоту не менее 1 ряда (рисунок 2). 6
Р5.02.^Ж11 Связи стен с колоннами (несущими стенами) и расположенным выше перекры- тием следует устраивать гибкими, не препятствующими взаимному вертикальному перемещению стен и каркаса (рисунок 3). 3.1.8 Для повышения трещиностойкости стен вследствие вертикальных пере- мещений диска перекрытия кладка может быть армирована в нижней зоне на высоту до 500 мм (рисунок 4). При необходимости армированный пояс может быть устроен и в верхней части стены. 1 - отверстие в блоке (заполнить раствором); 2 - стержневой анкер Рисунок 2 - Устройство анкерных выпусков перекрытия для фиксации-наружных стен 1 - колонна; 2 - кладка наружной стены; 3 - упругая прокладка; 4 - гибкая полосовая связь Рисунок 3 - Гибкие связи однослойных стен с колоннами
Р5.02. <288 .11 Верхний армированный пояс рекомендуется располагать в уровне надпроемны | перемычек при устройстве последних сборно-монолитными с применением лотковых блоков или по верхнему обрезу кладки. 3.1.9 В кладке наружных стен для исключения образования трещин, вызванных силовыми и температурно-климатическими нагрузками, следует предусматривать де[] формационные швы, устраиваемые по контуру каждой объемно-планировочной ячейки фасада (рисунок 5). Деформационные швы следует устраивать в кладке наружных стег[ i из мелкоштучных материалов в пределах ширины колонн (во внутренних углах - под_ углом к разбивочным осям колонн) и по верхнему обрезу кладки (под перекрытием) Заполнение деформационных швов необходимо выполнять уплотняющими прокладка7 ми и атмосферостойкими герметизирующими мастиками. Герметизирующие мастик^ должны иметь соответствующую адгезию к материалу стены и материалам изделий^ применяемым для устройства облицовочного слоя. j 1 - перекрытие с перфорированным бортовым элементом; 2 - рядовой блок; 3 - лотковый блок; 4 - арматурный каркас; 5 - монолитный бетон; 6 - теплоизоляционный вкладыш; 7 - сплошное перекрытие; 8 - опорный блок с горизонтальной штра- бой; 9- арматурный стержень; 10 - раствор; 11 - брусковая пере- мычка Рисунок 4 - Горизонтальное армирование однослойных поэтажно опертых стен 3.1.10 Свободное пространство вертикальных деформационных швов за уплот- няющей прокладкой следует заполнять монтажной пеной. В горизонтальных деформа- ционных швах свободное пространство должно быть заполнено материалом, способ- ным воспринимать деформации расположенного над ним перекрытия без потери упру- гих свойств и способности к восстановлению формы.
P5.02.zW.11 a - примыкание к рядовым колоннам; б - примыкание к угловым колоннам с одной откры- той гранью; в - примыкание к угловым колоннам с двумя частично открытыми гранями 1 - рядовая колонна; 2 - угловая колонна; 3 - кладка наружных стен; 4 - деформационный зазор, заполненный упругим материалом Рисунок 5 - Деформационные швы наружных поэтажно опертых стен 3.1.11 При использовании наружных стен в качестве элемента опалубки при устройстве монолитной части диска перекрытия расположенного выше этажа толщину упругой теплоизоляционной прокладки следует назначать с учетом ее деформирова- ния от массы свежеуложенного бетона и последующих деформаций элементов каркаса от эксплуатационных нагрузок. 3.1.12 На основании представленных в настоящих рекомендациях решений до- пускается разрабатывать другие варианты конструкций однослойных наружных стен и стен с облицовкой. В качестве материала облицовочного слоя допускается применять 9
Р5.02. 088 .11 керамические камни, бетонные вибропрессованные камни и кирпич, а также другие эффективные изделия с физико-техническими характеристиками, обеспечивающими их применение на открытом воздухе. Конструкцию стен с облицовочным слоем следует принимать на основании теп- лотехнических расчетов, в том числе на паропроницаемость, согласно ТКП 45-2.04-43. Конструкция наружных стен в местах примыканий к колоннам и перекрытиям должна обеспечивать нормируемый температурный режим внутренней поверхности. Толщину теплоизоляционных материалов, применяемых в конструкциях наружных стен, и перекрытий, и их размещение в необходимых случаях следует определять на осно- вании расчета температурных полей. 3.1.13 Стены из эффективных стеновых мелкоштучных материалов следует проектировать на тонкослойных клеевых растворах. При невозможности ведения клад- ки на тонкослойных клеевых растворах (например, при больших отклонениях от гео- метрических размеров блоков) следует применять "теплые" (имеющие плотность 400-1500 кг/м3) растворы. Допускается применение обычных цементно-песчаных рас- творов. 3.1.14 Прочность раствора для кладки стен следует назначать по результатам расчета конструкции стены, на действие нагрузок, возникающих в стадии возведения стен и эксплуатации здания. 3.1.15 Опирание однослойных наружных стен на сплошной в поперечном сече- нии край диска перекрытия рекомендуется выполнять с консольным свесом. Глубина опирания должна составлять не меньше 2/3 толщины стены (рисунок 6). Рисунок 6 - Пример опирания однослойных наружных стен толщиной 400 мм 10
P5.02.zW.11 Опирание стен на перфорированную часть диска перекрытия (рисунок 7) с уста- новленными в пределах толщины стены теплоизоляционными вкладышами допускает- ся производить с взаимным смещением наружных граней стены и перекрытия. Величи- ну смещения определяют исходя их конструктивных соображений с учетом теплотех- нических требований. 1 - наружная однослойная стена; 2 - междуэтажное перекрытие; 3 - теплоизо- ляционный вкладыш перекрытия Рисунок 7 - Варианты сопряжения наружных однослойных стен с пере- О' 3.1.16 Для обеспечения нормативного температурного режима наружных стен в случаях, когда элементы каркаса (колонны и перекрытия) частично или полностью заведены в тело стен (рисунок 8), термическое сопротивление участков наружных стен, расположенных в уровне колонн и перекрытий, должно составлять не менее величины, определяемой по формуле 5.2 ТКП 45-2.04-43. В общем случае толщину наружных стен на указанных участках следует назна- 1 - наружная однослойная стена; 2 - перекрытие; 3 - колонна Рисунок 8 - Теплоизоляция элементов каркаса, расположенных в пределах толщины наружных стен (на примере стены из ячеистого бетона D400) 11
Р5.02. ffgg .11 чать по результатам теплотехнического расчета. J 3.1.17 При проектировании наружных поэтажно опертых стен допускается раз- мещение колонн таким образом, чтобы внутренние поверхности колонн и наружны: j стен лежали в одной плоскости (см. рисунок 9). В этом случае для соблюдения норма- тивного температурного режима наружных стен следует обеспечить контакт колонн с теплым воздухом помещений по всей высоте этажа на участке, равном не менее 1/4_ периметра поперечного сечения колонны. ц Для рядовых колонн прямоугольного сечения, которые имеют контакт с воздухом помещения меньшей стороной поперечного сечения, следует выполнять теплотехни-jj ческий расчет соответствующих участков наружных стен. 3.1.18 Связевые элементы, соединяющие кладку с несущими элементами зда-„ Рисунок 9 - Варианты сопряжений однослойных стен с колоннами 12
Р5.02. W. 11 ния и изготавливаемые из малоуглеродистых сталей, должны иметь антикоррозионное покрытие следующего состава: - слой цинка толщиной 10-30 мкм, наносимый методом гальванизации; - слой лакокрасочного материала II или III группы согласно ТКП 45-2.01-111 (при- ложение Т). Допускается нанесение цинка методами горячего цинкования или газотермиче- ского напыления. В этом случае толщина цинкового покрытия должна составлять соот- ветственно 60-100 мкм и 120-180 мкм. В местах устройства сварочных швов поврежденное антикоррозионное покрытие следует восстановить составом для холодного цинкования. Допускаются другие виды антикоррозионных покрытий, прошедших испытания в аккредитованных лабораториях и обеспечивающие долговечность связевых элементов в течение расчетного периода эксплуатации здания. 3.1.15 Крепление полосовых связевых элементов к колоннам следует произво- дить распорными анкерами с антикоррозионным покрытием. Допускаются другие спо- собы крепления, обеспечивающие долговечность крепления связевых элементов в течение расчетного периода эксплуатации здания. 3.1.16 При проектировании поэтажно опертых стен для перекрытия проемов следует применять следующие изделия. 4.1.16.1 В стенах из ячеистобетонных блоков автоклавного твердения - ячеисто- бетонные брусковые и арочные перемычки по СТБ 1332. Марка по средней плотности ячеистого бетона перемычек, перекрывающих проемы в наружных стенах, должна составлять не более D700. Применение перемычек из ячеистого бетона с более высо- кой маркой по средней плотности в наружных стенах не рекомендуется. Допускается устройство сборно-монолитных перемычек с применением лотковых блоков по СТБ 1332. Армирование перемычек следует выполнять стальными изделия- ми в соответствии с требованиям СНБ 5.03.01. Допускается применение жесткой арма- туры из стальных прокатных профилей. Замоноличивание перемычек следует произ- водить тяжелым бетоном класса по прочности на сжатие не ниже_С20/25. Для повышения сопротивления теплопередаче сборно-монолитных перемычек следует предусматривать теплоизоляционные вкладыши, размещаемые с наружной стороны монолитной части сечения (рисунок^). 3.1.16.2 В стенах из блоков из крупнопористого керамзитобетона и порисован- ных керамических блоков - сборные железобетонные перемычки по СТБ 1319. Для 13
P5.02.z?gg .11 повышения сопротивления теплопередаче участков над проемами следует предусмат- ривать теплоизоляционные вкладыши, размещаемые между перемычками. Для перекрывания проемов в стенах из керамзитобетонных блоков рекомендует- ся устраивать перемычки с использованием лотковых керамзитобетонных камней. Армирование сборно-монолитных перемычек следует выполнять в соответствии с п. 3.1.16.1. 4 Указания по расчету поэтажно опертых стен 4.1 Расчетные характеристики кладок из эффективных мелкоштучных стеновых материалов 4.1.1 Расчет кладки поэтажно опертых стен следует выполнять по СНиП П-22. Расчет кладки следует выполнять для стадий возведения (расчет по прочности) и экс- плуатации (расчет на устойчивость). Расчет армирования кладки, воспринимающего действие горизонтальных нагрузок, следует выполнять согласно СНиП П-22 с учетом положений СНБ 5.03.01. 4.1.2 Расчетные сопротивления кладки из блоков из ячеистого бетона автоклав- ного твердения следует принимать по таблицам 1, 2 и пользуясь следующими указа- ниями. Таблица 1 - Расчетные сопротивления сжатию кладки из блоков из ячеистого бетона автоклавного твердения Классы бетона блоков Расчетные сопротивления сжатию R, МПа, кладки из блоков из ячеистого бетона автоклавного твердения На тонкослойных раство- рах (клеевых смесях) при толщине шва 1-3 мм и на растворах всех видов при высоте ряда 200-300 мм На легком растворе (плотностью менее 1500 кг/м3) при высоте ряда кладки 200-300 мм на растворе с пределом прочности на сжатие М100 М75 М50 В3,5 1,0 1,3 1,2 1,1 В2,5 0,8 1,1 1,0 0,9 В2 0,6 0,9 0,85 0,7 В1,5 0,5 0,75 0,7 0,6 В1 0,3 0,6 0,55 0,5 14
P5.02.rWl1 Расчетные сопротивления кладки из ячеистобетонных блоков автоклавного твердения на обычных растворах при высоте ряда 200-300 мм следует принимать по СНиП П-22 (таблица 5) с коэффициентом 0,8. Расчетные сопротивления кладки из ячеистобетонных блоков автоклавного твердения на тонкослойном растворе (клеевой смеси) с толщиной шва 1-3 мм при рас- чете на изгиб сечений кладки, проходящих по горизонтальным и вертикальным швам, следует принимать по таблице 2. г Расчетные сопротивления Rsq кладки из ячеистобетонных блоков автоклавного твердения на тонкослойном растворе (клеевой смеси) с толщиной шва 1-3 мм при рас- чете на срез по неперевязанному сечению следует принимать равными 0,05 МПа. В остальных случаях осевого растяжения, растяжения при изгибе и среза рас- четные сопротивления кладки из блоков из ячеистых бетонов автоклавного твердения на тонкослойных растворах (клеевых смесях) и тяжелых растворах следует принимать по СНиП П-22 (таблица 10), а на легких растворах - по СНиП П-22 (таблица 10) с коэф- фициентом 0,9. При расчете кладки следует учитывать нагрузки, возникающие от усилий вет- рового напора, температурные нагрузки, а также внутренние напряжения, возникаю- щие в процессе усадки кладки из ячеистобетонных блоков. Таблица 2 - Расчетные сопротивления кладки из ячеистобетонных блоков автоклавного твердения на тонкослойном растворе (клеевой смеси) с толщиной шва 1-3 мм при расчете на изгиб сечений кладки, проходящих по горизонтальным и вертикальным швам______________________________________________ /________ Вид напряженно- го состояния Обозна- чение Расчетные сопротивления R, МПа при классе бетона В3,5 В2,5 В2 В1,5 В1 Растяжение при изгибе по пере- вязанному се- чению Rtb 0,06 0,04 0,033 0,025 0,015 4.1.3 Расчетные сопротивления кладки из блоков из крупнопористого керамзи- тобетона на тонкослойных и обычных растворах при высоте ряда 190-250 мм следует принимать по таблице 3. При проектировании наружных стен следует предусматривать камни марки по прочности не ниже М15 и растворы марки не ниже М50. 4.1.4 Расчетные сопротивления кладки из блоков из поризованной керамики с пустотностью до 50 % при высоте ряда 150-235 мм следует принимать по таблице 4. 15
Р5.02. 068.11 Таблица 3 - Расчетные сопротивления кладки из блоков из крупнопористого кёрамзйтббетона....................................... ............... Вид напряженного состояния Обозначение Расчетное сопротивление кладки R, МПа из блоков из крупно- пористого керамзито- бетона марки М20 на тонкослойных раство- рах марки М50 и выше из блоков из крупно- I пористого керамзито- бетона марки М25 на цементно-известковом растворе М100 и выше Сжатию R - - . -057 0,57 Растяжение при изгибе по перевя- занному сечению Rtw 0,15 0,20 Срез по непере- вязанному сече- нию Rsq 0,07 0,10 Срез по перевя- занному сечению 0,10 0,18 4.1.5 Расчетные сопротивления кладки из блоков из поризованной керамики с пустотностью до 50 % при высоте ряда 150-235 мм растяжению при изгибе, срезу ф главным растягивающим напряжениям, R, кладки из блоков при расчете кладки пр перевязанному сечению, проходящему по блокам, приведены в таблице 5. Таблица 4 Марка блока Расчетное сопротивление R, МПа при сжатии кладки из керамических поризоваг ных блоков пустотностью до 50 % с вертикально расположенными пустотами пр высоте ряда кладки 150-235 мм на тяжелых растворах при марке раствора при прочности раствора 150 125 100 75 50 25 10 4 0,2 нуле- вой 150 1,9 1,8 1,8 1,7 1,6 1,5 1,4 1,2 0,92 0,89 п 125 1,7 1,6 1,6 1,5 1,4 1,3 1,2 1,0 0,79 0,76 100 1,4 1,4 1,3 1,3 1,2 1,1 1,0 0,88 0,65 0,62 75 - 1,1 1,1 1,0 1,0 0,96 0,82 0,72 0,52 0,48 50 - - 0,80 0,74 0,68 0,62 0,53 0,37 0,34 ! Примечания: 1 Данные таблицы 1 распространяются на кладку, выполняемую по ширине (толщине) в одир = блок ложковыми или тычковыми рядами. При выполнении кладки по ширине (толщине) боле^ : чем в один блок, значения расчетных сопротивлений при сжатии следует умножать на коэф- фициент 0,8. 2 При применении для кладки легких растворов значения расчетных сопротивлений при сжа| ; тии следует умножать: ! - при растворах плотностью 600-800 кг/м3 - на коэффициент 0,57; - при растворах плотностью 800-1500 кг/м3 - на коэффициент 0,71. : : 3 Легкий раствор допускается применять при марке изделий не выше М100. 16
P5.02.7W. 11 Для кладки конструкций из блоков керамических поризованных пустотелых сле- дует применять растворы марки не ниже М50 и не выше двукратной прочности блоков на сжатие. При назначении расчетного сопротивления кладки при сжатии следует учиты- вать требования СНиП П-22 (п. 3.11а). 4.1.6 При выполнении теплотехнических расчетов наружных стен теплотехниче- ские показатели ячеистого бетона, кладки из камней из крупнопористого керамзитобе* тона, растворов и других материалов следует принимать согласно ТКП 45-2.04-43 (приложение А.1) для соответствующих условий эксплуатации. Теплотехнические показатели рекомендуемых типов кладок из высокопустотных блоков из поризованной керамики, камней из крупнопористого керамзитобетона, блоков из ячеистого бетона приведены в приложении А. Коэффициент теплопроводности кладки из ячеистобетонных блоков на тонкос- лойных (клеевых) растворах следует определять путем деления коэффициента тепло- проводности ячеистого бетона блоков на 0,95. Коэффициенты теплоусвоения и паро- проницаемости такой кладки следует принимать равным коэффициентам теплоусвое- ния и паропроницаемости ячеистого бетона. Таблица 5 Вид напряженного состояния кладки Расчетное сопротивление R, МПа кладки из керамических поризованных блоков пустотностью до 50 % с вертикально расположенными пустотами при высоте ряда кладки 150-235 мм при расчете кладки по перевязанному сечению, проходящему по блоку, при марке блока по прочности 150 125 100 75 50 Растяжение при изгибе и главные растягивающие напряжения, Rtb, Rtw 0,25 0,22 0,20 0,14 0,08 Срез по перевязанному сечению, Rsq 0,20 0,18 0,17 0,12 0,07 Примечания: 1 Расчетные сопротивления срезу по перевязанному сечению Rsq отнесены только к пло- щади сечения блока (площади сечения нетто) за вычетом площади сечения вертикальных швов. 2 Расчетные сопротивления растяжению при изгибе Rtb , главные растягивающие напряже- ния отнесены ко всему сечению разрыва кладки Коэффициенты теплопроводности и теплоусвоения кладки из ячеистобетонных блоков на обычных и легких растворах с толщиной шва 10-12 мм следует определять в соответствии с требованиями ТКП 45-2.04-43. 17
Р5.02. 088 .11 4.1.7 Для устройства защитно-декоративных слоев следует предусматривал штукатурные растворы по СТБ 1307. Теплотехнические характеристики растворов для защитно-декоративных покрытий и толщины их слоев следует назначать таким обра зом, чтобы не допускать по расчету накопление конденсата водяных паров в теле кладки. 4.1.8 Модуль упругости (начальный модуль деформации) кладки Ео, МПа при кратковременной нагрузке следует определять по формулам (1) и (2). Для неармированной кладки Н0 = а-Ец; (1) Для кладки с продольным армированием (2) где а - упругая характеристика кладки, принимаемая по таблице 7; для кладки с продольным армированием упругую характеристику а следует при- нимать такой же, как для неармированной кладки; Г Ru - временное сопротивление (средний предел прочности) сжатию кладки, МПа, определяемое по формуле (3). 1 Ru=k-R, (3) где к - коэффициент, для кладки из вибропрессованных бетонных камней pat ный 2,0. Временное сопротивление (средний предел прочности) сжатию кладки, МП; | с продольным армированием следует определять по формуле (4). Rsku = kR + Rsn-\i/100, (4) | где р - процент вертикального армирования кладки, определяемой по формуле (5). L |j = (4/ту.ЮО. Т п где As и Ar - соответственно площади сечения арматуры и кладки, м ; Rsn - нормативные сопротивления арматуры в армированной кладке, МПа, прр нимаемые с учетом коэффициентов условий работы ycs, приведенных в СНБ 5.03.01 (таблица 6). ~ 4.1.9 Значение упругой характеристики кладки а следует принимать по таблице 7. Упругие характеристики кладки допускается уточнять по специальны I указаниям, составленным на основе результатов экспериментальных исследований и утвержденным в установленном порядке. ; ; 18
Р5.02. zW.11 4.1.10 Модуль деформаций кладки Ео, МПа, из блоков из ячеистого бетона ав- токлавного твердения следует определять согласно СНиП П-22 (п.п. 3.20-3.22). Таблица 7 - Значения упругой характеристики а для неармированной кладки Упругая характеристика а Материал кладки при марках раствора при прочности раствора М25-М200 М10 М4 МО,2(2,0) нулевой Из ячеистобетонных блоков 750 500 350 350 200 Из щелевых камней из круп- нопористого керамзито- бетона 1000 750 500 500 350 Из пустотных блоков из по- ризованной керамики с вер- тикальным расположением пустот 1200 1000 750 500 350 Примечание — Для кладки из блоков на легких растворах значения упругой характери- стики а следует принимать с коэффициентом 0,7. Упругую характеристику кладки из блоков из ячеистого бетона автоклавного твердения на тонкослойном растворе (клеевой смеси) следует принимать по СНиП П-22 (таблица 15) как для камней из автоклавных ячеистых бетонов. 4.1.11 Модуль деформации кладки Е, МПа, следует принимать: - при расчете конструкций по прочности кладки для определения усилий в клад- ке, рассматриваемой в предельном состоянии сжатия при условии, что деформации кладки определяются совместной работой с элементами конструкций из других мате- риалов (для определения усилий в затяжках сводов, в слоях сжатых многослойных сечений, усилий вызываемых температурными деформациями, при расчете кладки над рандбалками или под распределительными поясами) по формуле (6). Е = О,5Ео, (6) где Ео - модуль упругости (начальный модуль деформаций) кладки, МПа, опре- деляемый по формулам (1) и (2); - при определении деформаций кладки от продольных или поперечных сил, уси; лий в статически неопределимых рамных системах, в которых элементы конструкций из кладки работают совместно с элементами из других материалов, жесткости конст- рукций по формуле (7): Е = О,8Ео. (7) 19
Р5.02. 4.1.12 Относительную деформацию кладки с учетом ползучести следует опре делять по формуле (8). <5 S = V----, Ео (8) где и - коэффициент, учитывающий влияние ползучести кладки, принимаемые по СНиП П-22 (п. 3.23); о - напряжение, МПа, при котором определяется е: Ц 4.1.13 Модуль упругости кладки Ео, МПа, при постоянной и длительной загрузке с учетом ползучести следует уменьшать путем деления его на коэффициент ползуче-J сти и. 4.2 Порядок расчета поэтажно опертых стен 4.2.1 При проектировании поэтажно опертых стен необходимо учитывать совме-Г стную работу несущих элементов здания (каркасной или стеновой несущей системы) и стенового заполнения. Несущие элементы здания, деформируемые под воздействием^ действующих на них нагрузок, могут передать воздействия на ненесущие поэтажно опертые стены и перегородки. 4.2.2 Оценка несущей способности поэтажно опертых стен должна производить- ся на различные сочетания действующих нагрузок, создающие неблагоприятные уело- J вия на стадии эксплуатации и возведения. В расчетах следует руководствоваться сле- дующими условиями. j 4.2.2.1 Горизонтальное перемещение верха здания должно быть ограничено^ согласно требованиям СНиП 2.01.07 (п.10.13) следующими величинами: j - не более 1/500 от высоты здания - при жестком креплении поэтажно опертых^ стен (перегородок) к несущим элементам; J - не более 1/300 от высоты здания - при податливом креплении. 4.2.2.2 При связевых каркасах многоэтажных зданий высотой более 40 м сум- j мерный предельный перекос ячейки этажа каркаса здания от действия вертикальных и, горизонтальных усилий (рисунок 10) определяется по формуле (9): I fi/hs+f2/I (9), , где fi - горизонтальное смещение верха ячейки каркаса, м; : - hs- высота этажа, м; f2- вертикальное смещение верха ячейки каркаса, м; 20
Р5.02.^Ж11 1 - диафрагма жесткости; 2- этажная ячейка Рисунок 10 - Схема перекоса этажных ячеек, примыкающих к диафрагмам жесткости в зданиях со связевым каркасом (пунктиром показана исходная схема каркаса до приложения нагрузки) / - шаг колонн каркаса, м. Суммарный предельный перекос ячейки этажа каркаса здания не должен пре- вышать: - при выполнении жесткого (препятствующего взаимным смещениям каркаса, стен или перегородок) крепления к каркасу здания - 1/500-1/700 от высоты этажа; - при податливом креплении (не препятствующем смещению каркаса, без пере- дачи на стены или перегородки усилий, способных вызвать повреждения конструктив- ных элементов) стен или перегородок к каркасу здания - 1/300 от высоты этажа. 4.2.2.3 Прогиб плит перекрытия и ригелей по эстетико-психологическим требо- вания зависит от величины пролета элементов и не должен превышать требований установленных СНиП 2.01.07. 4.2.3 Расчет кладки поэтажно опертой стены следует производить с учетом на- грузок, возникающих в плоскости стены (от собственного веса конструкций стены и от возможных воздействий, передающихся от элементов каркаса). 4.2.3.1 Расчет следует выполнять методом конечных элементов с учетом осо- бенностей работы поэтажно опертой стены. Для моделирования взаимного контакта фрагмента кладки и элементов каркаса, фрагмента кладки и упругой прокладки, упру- гой прокладки и элементов каркаса рекомендуется использовать двухузловые элемен- ты односторонних связей. 4.2.3.2 Элементы кладки стены следует моделировать ортотропными конечны- ми элементами типа "балка-стенка". 21
Р5.02. £W.11 4.2.3.3 В качестве модели ячейки каркаса здания следует условно принимать! раму, состоящую из двух колонн и двух ригелей. Внутреннее пространство рамы за- полняется элементами стены. Закрепление рамы осуществляется жесткими связями bJ уровне нижнего обреза колонн. 4.2.3.4 Жесткостные характеристики элементов колонн модели ячейки каркаса следует принимать как и при статическом расчете каркаса здания; жесткостные харак- теристики ригелей необходимо назначать с учетом того, что в работу на изгиб ригелей вовлекаются примыкающие к ригелю участки перекрытия. 4.2.3.5 Жесткостные характеристики ортотропных элементов кладки следует назначать согласно СНиП П-22. 4.2.3.6 Для оценки влияния вертикальных и горизонтальных деформаций несу- щего каркаса здания на заполнение поэтажно опертых стен необходимо выполнить поверочный расчет пространственной несущей системы здания и определить усилия и] деформации в ее элементах. Для определения нагрузок на модель ячейки поэтажно опертой стены необходимо из статического расчета выделить деформации контроль-L, ных точек (см. рисунок 11). „ 4.2.3.7 Величина вертикальной нагрузки, приложенной к верхнему обрезу колонны модели ячейки каркаса Fv, кН, определяется по формуле (10): г-> Fv = (5v1-5v2)EA/L (10), L где 5vi- вертикальные деформации верхнего левого угла ячейки каркаса, м; р 5v2- вертикальные деформации нижнего левого угла ячейки каркаса, м; Lj Е - модуль упругости бетона, МПа; А - площадь сечения колонны, м2; J L -длина колонны, м. Горизонтальные деформации Д определяются по формуле (11): Д = б/, г б/?? (11), j где дм- горизонтальные деформации верхнего левого угла ячейки каркаса, м; 5/72- горизонтальные деформации нижнего левого угла ячейки каркаса, м. Нагрузки на ригеля приводятся к приведенной распределенной нагрузке, с уче- том принятой расчетной схемы каркаса и вовлечения в работу диска перекрытия. Величина горизонтальной нагрузки на колонны Fh, кН, определяется по формуле (12): ' Ь = 316V,-<WE//L3 (12), где 5v-i, 6v2, Е, L - то же, что в формуле (10), 5 J j- 22
Р5.02. W.11 Рисунок 11 - Схемы для определения нагрузок на поэтажно опертые стены /- момент инерции колонны, м4. 4.2.3.8 Нагрузки на ригеля приводятся к распределенной нагрузке с учетом при- нятой расчетной схемы каркаса и вовлечения в работу диска перекрытия. 4.2.3.9 По результатам расчета модели поэтажно опертой стены следует вы- полнить оценку прочности кладки стены, для чего значения полученных напряжений оу и (5Х сравнивают с расчетными сопротивлениями кладки сжатию R и срезу Rsq по неперевязанному сечению. 4.2.3.10 Следует выполнить проверку кладки стены при работе ее на изгиб по перевязанному сечению, для этого необходимо определить изгибающий момент Мх по формуле (13) в нормальном сечении наиболее неблагоприятного участка стены на 1 м высоты стены: 23
Р5.02. 6Щ .11 Mx = ^(Mxi Ayi)/"£( Ayi)< RtbW (13), где Mx - изгибающий момент в конечном элементе на единицу длины, кН/м; Мхг- изгибающий момент в конечном элементе на единицу длины, кН/м; Ду1 - размер конечного элемента по оси Y, м; Rtb— расчетное сопротивление кладки растяжению при изгибе по перевязанному сечению, МПа. W— момент сопротивления сечения кладки при упругой ее работе, м3; 4.2.3.11 Если величина полученных в расчете напряжений в элементах кладки окажется выше расчетных сопротивлений, то необходимо предусмотреть армирование 1 - КЭ кладки стены; 2 - КЭ перекрытия (ригеля); 3 - КЭ колонны; 4 - КЭ элемент односто- ронней связи). Рисунок 12 - Жесткое крепление элементов кладки стены к элементам каркаса 24
P5.02.iW.11 соответствующих участков кладки. 1 - КЭ кладки стены; 2 - КЭ перекрытия (ригеля); 3 - КЭ колонны; 4 - КЭ элемент одно- сторонней связи; 5 - КЭ упругого материала. Рисунок 13 - Податливое крепление элементов кладки стены к элементам каркаса 4.3 Наружные поэтажно опертые стены при оценке устойчивости на опрокиды- вание (работа стены из плоскости) должны быть рассчитаны на следующие нагрузки и воздействия: - собственный вес кладки стен; - вес наружного и внутреннего отделочного слоев (в стадии эксплуатации); - ветровой напор с подветренной и надветренной сторон; - температурные деформации в результате существующего градиента темпера- туры внутреннего и наружного воздуха (зимний и летний периоды); - нагрузка от перемычек; 25
P5.02.^gg .11 - нагрузка от элементов заполнения проемов; - нагрузка от рабочих выполняющих монтаж оконных и дверных элементов. 4.3.1 Расчет стены при ее работе из своей плоскости должен учитывать конст- руктивное решение опирания стены на диск перекрытия (с учетом эксцентриситета). 4.3.2 Ветровую нагрузку на стену следует задавать по СНиП 2.01.07. 4.3.3 Температурную нагрузку следует установить по результатам теплотехни- ческих расчетов кладки наружной стены для соответствующих условий эксплуатации здания, рассчитанных для наиболее неблагоприятных периодов теплого и холодного времени года. В расчетах следует учитывать прямую и рассеянную солнечную радиа- цию, поступающую на вертикальную поверхность стены. По результатам теплотехни- ческого расчета определяют сечение с максимальным градиентом температур. На указанный градиент температур выполняют расчет кладки стены. Максимум и мини- мум расчетных значений температур следует выбирать не в местах теплопроводных включений. 4.3.4 При выполнении наружной поэтажно опертой стены следует предусмот- реть установку гибких связей по периметру стены, которые будут препятствовать де- формациям кладки из плоскости и перераспределять нагрузку на каркас здания. Шаг и количество гибких связей назначается из условия оценки прочности по формуле (14): Муд+Мсв<М (14), где МУд- момент, который создается нагрузкой от собственного веса стены, Мсв- момент, воспринимаемый гибкими связями; М - момент, возникающий при работе кладки из своей плоскости от возмож- ных расчетных сочетаний усилий. 4.3.5 Поверочный расчет поэтажно опертой стены при работе ее из своей плос- кости рекомендуется выполнять методом конечных элементов, расчетную схему сле- дует принимать по п.4.2, при этом назначить для кладки стены тип конечного элемента в виде ортотропной плиты. 4.3.6 В местах установки гибких связей в модели наружной стены следует уста- новить связи или элементы, препятствующие деформациям кладки из своей плоскости. 4.3.7 Следует выполнить проверку кладки стены при работе ее на растяжение по неперевязанному сечению. Для этого необходимо сравнить полученные при расчете модели растягивающие напряжения с расчетным сопротивлением кладки осевому растяжению Rt. 26
Р5.02./?Ж11 4.3.8 Если по результатам расчета на нагрузки, действующие из плоскости сте- ны, напряжения в кладке окажутся выше значения расчетного сопротивления кладки растяжению по неперевязанному сечению, то необходимо предусмотреть установку дополнительных гибких связей и повторить поверочный расчет. ... 5 Проектирование декоративно-защитных слоев^. ^>..... . 5.1 Конструкции из эффективных мелкоштучных стеновых материалов следует проектировать с декоративно-защитными слоями. Декоративно-защитные слои со стороны фасада здания могут быть выполнены из кладочных материалов, облицовочных материалов и изделий с механическим креп- лением, а также штукатурными и окрасочными составами. Применение облицовочных материалов и изделий с креплением на клеящих составах для отделки стен из мелко- штучных стеновых материалов не допускается. Нанесение штукатурных составов следует начинать при средней массовой влажности кладки стен и перегородок не выше 8 %. 5.2 Декоративно-защитные слои из кладочных материалов со стороны фасада здания следует проектировать в домах не выше двух этажей (не считая цокольный и мансардный этажи). Опирание кладки отделочного слоя должно выполняться только на конструкцию стен подвала или цоколя. Передача вертикальных усилий от облицовоч- ного слоя на кладку стен не допускается. Кладку декоративно-защитного слоя наружных стен со стороны фасада здания следует проектировать на относе с вентилируемой воздушной прослойкой и креплени- ем к основной кладке стальными связевыми элементами. Количество стальных связе- вых элементов следует определять расчетом, но в любом случае их количество долж- но составлять не менее 4 шт. на 1 м2 поверхности стены, а общая площадь поперечно- го сечения - не менее 300 мм2. Стальные св^язевые элементы в зависимости от условий эксплуатации должны иметь антикоррозионное покрытие согласно требованиям ТКП 45-2.01-111. 5.3 Для устройства декоративно-защитных слоев вертикальных поверхностей кладки со стороны фасада здания следует предусматривать штукатурные составы для высококачественных штукатурных работ по СТБ 1072, строительные композиции по 27
Р5.02. ^gg.11 СТБ 1263 или штукатурные смеси по СТБ 1307, модифицированные полимерными добавками. Для отделки вертикальных поверхностей теплоизоляционной кладки в местах, где возможно образование снеговых мешков и интенсивное воздействие атмосферной вла- ги, следует предусматривать штукатурные составы для высококачественных штукатур- ных работ в местах повышенной влажности по СТБ 1072, штукатурные составы по СТБ 1263 и СТБ 1037, модифицированные полимерными добавками. 5.4 Для устройства декоративно-защитных слоев горизонтальных и наклонных поверхностей кладки в местах возможного воздействия атмосферных осадков в виде дождя, снега или талых вод независимо от наличия водоотводящих устройств следует предусматривать гидроизоляционные составы по СТБ 1072. 5.5 -Для устройства декоративно-защитных слоев со стороны помещений с су- хим и нормальным режимами эксплуатации следует предусматривать штукатурные составы для высококачественных штукатурных работ по СТБ 1072, строительные ком- позиции по СТБ 1263 или штукатурные смеси по СТБ 1307. Штукатурные составы, строительные композиции и штукатурные смеси, приме- няемые для отделки конструкций из ячеистобетонных блоков, должны быть модифи- ........................ . цированы водоудерживающими добавками из расчета 98 % водоудерживающей спо- собности. Штукатурные составы и смеси, применяемые для отделки конструкций из камней из крупнопористого керамзитобетона, должны быть модифицированы гидро- фобизирующими добавками. J Для устройства декоративно-защитных слоев кладки со стороны помещений с влажным режимом эксплуатации следует предусматривать пароизоляционные штука- и турные составы по СТБ 1072. Для устройства декоративно-защитных слоев кладки со стороны помещений в L> местах возможного непосредственного воздействия влаги следует предусматривать гидроизоляционные составы по СТБ 1072. 5.6 При толщине защитно-декоративного слоя до 10 мм включительно его допуска- г ется не армировать. При толщине защитно-декоративного слоя от 10 до 15 мм включительно его еле- J дует армировать стеклосеткой ССШ-160 по [1]. ! При толщине защитно-декоративного слоя от 15 до 20 мм включительно его следует армировать стальной сеткой по ГОСТ 5336. Проектирование защитно-декоративного слоя толщиной более 20 мм не допус- ) кается. 28
Р5.02. zW.11 5.7 Для ограничения ширины раскрытия трещин в декоративно-защитных слоях, устраиваемых с применением штукатурных составов, строительных композиций и шту- катурных смесей со стороны фасада и помещений независимо от наличия армирова- ния этих слоев должно быть предусмотрено конструктивное армирование: - в верхних и нижних углах проемов; - в подоконных зонах; - по длине сборно-монолитных перемычек; - по высоте выступающих углов. Конструктивное армирование следует выполнять: - штукатурных слоев без армирования и с армированием стеклосеткой ССШ-160 по [1]; - штукатурных слоев с армированием стальной сеткой по ГОСТ 5336 - из сетки по указанному ТИПА. Схемы расположения конструктивного армирования приведены на рисунок 13. 6 Указания по проектированию перегородок 6.1 Указания по конструированию перегородок 6.1.1 Перегородки следует выполнять в один блок или в два блока по толщине. Устройство перегородок следует выполнять по схеме цепной перевязки вертикальных швов, при этом вертикальные швы должны быть перевязаны не менее, чем на 100 мм. 6.1.2 Поэтажно опертая перегородка в пределах ячейки должна быть соедине- на с колоннами (стенами) и несущими конструкциями перекрытий связевыми элемен- тами, обеспечивающими проектное положение перегородки при внешних воздействи- ях. Связевые элементы, располагаемые по нижнему обрезу перегородки, следует размещать в рассверливаемых в блоках сквозных отверстиях диаметром 60 мм, за- полняемых впоследствии раствором. Расстояние между связевыми элементами по нижнему обрезу перегородки не должно превышать 2,0 м. Расстояние от грани колон- ны (несущей стены) до ближайшего связевого элемента также не должно превышать 1,5 м. Расстояние от грани проема (дверного) до ближайшего связевого элемента следует назначать не более 1 м. — ~ 29
Р5.02. 088 По вертикальным обрезам перегородки также устраивают анкерные элементы. Расстояние между связевыми элементами по вертикали не должно превышать 1,5 м. Полосовые связевые элементы следует изготавливать из стали С245 по ГОСТ 380. Анкерные элементы следует устраивать из стрежней диаметром 8 мм из арматуры класса S240 по СТБ 1704. Допускается применение других видов сталей, в том числе нержавеющих, предназначенных для изготовления связевых и анкерных элементов, работающих в условиях знакопеременных нагрузок. 6.1.3 Связевые элементы, соединяющие кладку с несущими элементами зда- ния и изготавливаемые из малоуглеродистых сталей, должны иметь антикоррозион- ное покрытие (см. п. 3.1.18). 6.1.4 Крепление полосовых связевых элементов к несущим элементам здания следует производить распорными анкерами с антикоррозионным покрытием. Допус- каются другие способы крепления при условии обеспечения долговечности крепления связевых элементов в течение расчетного периода эксплуатации здания. 6.1.5 В поэтажно опертых перегородках протяженностью более 6 м для исклю- чения образования трещин, вызванных силовыми и температурными воздействиями, должны быть предусмотрены деформационные швы. Свободное пространство верти- кальных деформационных швов следует заполнять монтажной пеной или другим упругим материалом, способным воспринимать деформации конструкции перегородки без потери упругих свойств и восстанавливать после деформации первоначальную форму. С внешних сторон деформационные швы следует заполнять эластичным герметиком (нетвердеющей мастикой), которые должны иметь соответствующую ад- гезию к поверхности материала перегородки. 6.1.6 При необходимости могут устраиваться двойные перегородки, как исходя из требований звукоизоляции, так и из эстетических соображений. 6.1.7 Для устройства защитно-декоративных слоев следует предусматривать штукатурные растворы по СТБ 1307, в состав которых входят модифицирующие добавки, повышающие адгезию к основанию. 6.1.8 Устройство перегородок следует вести в соответствии с указаниями ТКП 45-5.02-82. 6.1.9 Индексы изоляции воздушного шума перегородками, выполненными из эффективных мелкоштучных стеновых материалов, должны соответствовать требо- ваниям ТКП 45-2.04-154. 30
Р5.02. W.11 6.2 Указания по расчету перегородок 6.2.1 Перегородки должны быть рассчитаны в соответствии с указаниями СНиП П-22 из условия обеспечения их прочности, жесткости и трещиностойкости для стадий изготовления и эксплуатации (расчет на устойчивость). 6.2.2. При расчете конструкций перегородок следует учитывать нагрузки, возни- кающие от усилий ветрового напора, от навесного оборудования, другие эксплуата- ционные и температурные нагрузки. Нагрузки и воздействия на перегородки следует принимать в сочетаниях, определяемых СНиП 2.01.07. 6.2.3 Местные нагрузки на перегородку от навесного оборудования могут пере- даваться в одной или двух точках. Крепления выполняются распорными анкерами, устанавливаемыми в пластмассовые или металлические дюбели, или специальными анкерами. 6.3 Указания по установке заполнений проемов и устройству крепления навесной мебели 6.3.1 Установку оконных и дверных коробок в конструкциях из эффективных мелкоштучных стеновых материалов следует выполнять с применением распорных винтовых дюбелей. 6.3.2 Для плотной посадки дюбелей в гнезда их следует устраивать с примене- нием сверл, имеющих диаметр на 1-2 мм меньше диаметра дюбеля. Допускается сверление гнезд сверлом того же диаметра, что и дюбель. Глубина гнезда должна быть на 5 мм больше заанкериваемой в кладке части дюбеля. 6.3.3 Крепление навесной мебели и других предметов следует выполнять с применением полимерных дюбелей и стальных шурупов. Применение деревянных дюбелей не допускается. Диаметр дюбеля следует принимать не менее 10 мм, длину - не менее 60 мм. Шурупы, применяемые для устройства крепления, должны соответ- ствовать внутреннему диаметру дюбелей, но во всех случаях быть не менее 5 мм. Длину шурупа следует принимать таким образом, чтобы резьбовая часть завернутого шурупа составляла не менее длины дюбеля. 31
Р5.02.^8 .11 6.3.4 Дюбели следует устанавливать в заранее высверленные в конструкции перегородки гнезда. Сверление гнезд следует выполнять с помощью электродрели. Применение режима перфорации при устройстве гнезд в перегородках из эффектив- ных мелкоштучных стеновых материалов не допускается. 6.3.5 Дюбели в гнезда следует устанавливать с помощью молотка легким по- п стукиванием. После установки дюбели должны сидеть в перегородке плотно. Про- дольный (осевой) и поперечный (радиальный) люфты не допускаются. 6.3.6 Шурупы следует заворачивать в дюбели с применением ручных инстру- ментов или шуруповертов с электроприводом. Шурупы должны располагаться точно по продольной оси дюбелей. Отклонение шурупов от продольной оси дюбелей, а также применение инструментов с ударным принципом действия для установки шуру- | пов не допускается. 6.3.7 Нагрузка, действующая на одну точку крепления, не должна превышать jj максимальной величины, указанной в технической документации на крепежные эле- менты. При отсутствии данных о несущей способности дюбелей, для дюбелей J 60x10 мм и шурупов 60x5 мм допускается принимать максимальную нагрузку на одно крепление, равную 250 Н (25 кг). (J 7 Требования к проектной документации В проектной документации в обязательном порядке должны быть приведены: | j - данные о блоках из крупнопористого керамзитобетона, применяемых для клад- ки стен (класс бетона (марка блока) по прочности на сжатие, проектная марка блока ‘ (камня) по средней плотности, проектная марка блока (камня) по морозостойкости) с._ указанием соответствующих ТИПА; ; - данные о кладочных растворах (виды растворов, проектная прочность на ежа- : тие, проектная марка по морозостойкости, виды противоморозных добавок для произ-L водства работ в зимнее время) с указанием соответствующих ТИПА; - данные об арматурных сталях, применяемых для конструктивного армирования кладки и устройства сборно-монолитных перемычек, с указанием классов и марок ста- лей и соответствующих ТИПА; - - данные о фасонном прокате, применяемом для устройства сборно-монолитных- перемычек, с указанием классов и марок сталей и соответствующих ТИПА; 32
P5.02.zW.11 - схемы раскладки блоков при кладке стен, простенков, столбов, в том числе в местах сопряжений и примыканий конструкций разных направлений; - схемы расположения стальных связевых элементов в местах примыкания стен встык и конструкция связей с указанием вида и толщины антикоррозионного покрытия; - данные о материалах для декоративно-защитных слоев; - данные о сетках, применяемых для армирования декоративно-защитных слоев; - схемы расположения стальных связевых элементов для крепления декоратив- но-защитного слоя, конструкция связей с указанием вида и толщины антикоррозионно- го покрытия; - указания по производству работ в зимнее время; - указания по защите конструкций от воздействия атмосферных осадков; - требования о систематическом контроле качества применяемых материалов; - в необходимых случаях указания о последовательности производства работ, установке временных креплений и выполнении других мероприятий, обеспечивающих прочность и устойчивость конструкций при их возведении, о прочности растворов в процентах от проектного значения, при которых может быть допущено нагружение кладки. 8 Указания по проектированию конструкций, возводимых в зимнее время 8.1 Способ кладки, применяемый для возведения зданий и сооружений в зимнее время при отрицательных температурах должен обосновываться предварительными технико-экономическими расчетами, обеспечивающими оптимальные показатели стоимости, трудоемкости, расхода цемента, электроэнергии, топлива и т.п. Принятый способ зимней кладки должен обеспечивать прочность и устойчивость конструкций как в период их возведения, так и в последующей эксплуатации. Допускается выполнение зимней кладки конструкций поэтажно опертых стен и перегородок с применением растворных смесей с противоморозными добавками в соответствии с требованиями, указанными в проекте. При этом следует предусматри- вать ведение кладки на растворах не ниже марки М50 с противоморозными химиче- скими добавками по СТБ 1112, не вызывающими коррозии материалов кладки (поташ, нитрит натрия, смешанные добавки, комплексные добавки НКМ) и твердеющих на мо- розе без обогрева. - - — -.... 33
P5.02.zW.11 Li Выполнение кладки способом замораживания категорически запрещается. 8.2 Расчетные сопротивления сжатию кладки, выполнявшейся на растворах с противоморозными химическими добавками, следует принимать равными расчетным сопротивлениям кладки, приведенным в таблицах 1, 3, 5 с понижающим коэффициен- том 0,9, если кладка будет выполняться при температуре не ниже минус 15 °C. Кладк0' при температуре ниже минус 15 °C не допускается. 8.3 Мероприятия, обеспечивающие необходимую конечную прочность зимней кладки (повышение марок растворов, применение блоков (камней) повышенной проч- ности) должны быть приведены в рабочих чертежах. При кладке, выполняемой на рас- творах с химическими добавками (8.1), указанные мероприятия применяют для эле- ментов кладки, несущая способность которых используется более, чем на 90 %. 8.4 В качестве противоморозной добавки к растворам допускается применять только нитрит натрия: - при возведении влажных цехов, бань, прачечных и других помещений с повы шенной влажностью воздуха, определяемой в соответствии с ТКП 45-2.04-43, а также помещений с температурой воздуха выше 40 °C; - при возведении конструкций, расположенных в зоне переменного уровня грунто- вых вод. 9 Указания по ведению кладки 9.1 Кладку наружных стен следует вести в соответствии с указаниями ТКП 45-5.02-82. I 9.2 Кладку однослойных наружных стен и внутренних слоев стен с облицовкой следует вести строго в соответствии с раскладкой камней и блоков, которая должна^ быть разработана в составе проектной документации. 9.3 Контроль качества кладки следует осуществлять в соответствии i с ТКП 45-5.02-82. 9.4 При производстве работ в зимний период времени растворную смесь следу- i ет транспортировать в утепленных транспортных средствах. Емкости с растворной.., смесью следует укрывать и утеплять (подогревать). Использование замерзшей илиО отогретой горячей водой растворной смеси не допускается.
Р5.02.^Ж11 9.5 При выполнении работ при температуре наружного воздуха плюс 25 °C и выше и относительной влажности менее 50 % следует преимущественно применять кладочные растворы с водоудерживающими добавками. Допускается выполнять кладку с применением обычных растворов с соблюдением следующих условий: - в течение всего жаркого времени суток свежую кладку необходимо поддержи- вать в увлажненном состоянии; - емкости с растворной смесью следует укрывать от воздействия солнечного из- лучения; - в целях исключения высыхания кладки за ней следует осуществлять уход до набора раствором требуемой прочности. 35
Р5.02. <W.11 Приложение А (справочное) Теплотехнические показатели кладок из эффективных мелкоштучных стеновых материалов Таблица А.1 Материал Характеристика материала в сухом состоянии Расчетное массовое отношение влаги в материале (при условиях эксплуатации по таблице 4.2 ТКП 45-2.04-43) W, % Расчетный коэффициент (при условиях эксплуатации по таблице 4.2 ТКП 45-2.04-43) Плотность р, кг/м3 Удельная теплоемкость, с, кДж/(кг°С) Коэффициент тепло- .. проводности X, Вт/(м-°С) теплопроводности X, Вт/(м-°С) теплоусвоения (при периоде 24 ч) s, Вт/(м2.°С) паропроницаемости, р., мг/(м-ч-Па) А Б А Б А Б А, Б I Кладка из блоков из поризованной керамики по СТБ 1719 Кладка тычковыми рядами из блоков размером 510x250x219 пустотностью 47 % На цементно- песчаном растворе 940 0,88 0,172 0,26 0,31 0,197 0,215 3,47 3,63 0,141 На цементно- перлитовом растворе плотностью р=1000 кг/м3 870 0,88 0,131 0,26 0,31 0,151 0,157 2,92 2,98 0,146 Кладка тычковыми рядами из блоков размером 510x250x138 пустотностью 47 % На цементно- песчаном растворе 950 0,88 0,187 0,26 0,31 0,219 0,242 3,68 3,87 0,142 На цементно- перлитовом растворе плотностью р=1000 кг/м3 850 0,88 0,135 0,26 0,31 0,157 0,163 2,95 3,01 0,148 Кладка тычковыми рядами из блоков размером 510x250x219 пустотностью 42 % На цементно- песчаном растворе 1120 0,88 0,198 0,26 0,31 0,234 0,254 4,13 4,30 0,140 На цементно- перлитовом растворе плотностью р=1000 кг/м3 1050 0,88 0,160 0,26 0,31 0,188 0,197 3,58 3,67 0,144 36
P5.02.^W.11 Продолжение таблицы А.1 Материал Характеристики материала в сухом состоянии Расчетное массовое отношение влаги в материале (при условиях эксплуатации по таблице 4.2 *Г1/*П АС <-Т А А^\ \Л1 П/ Расчетный коэффициент о (при условиях эксплуатации по таблице 4.2 ТКП 45-2.04-43) Плотность р, кг/м3 Удельная теплоемкость, с, кДж/(кг°С) Коэффициент тепло- проводности X, Вт/(м-°С) 1 ГМ 1 ЧО) Vv теплопроводности X, Вт/(м-°С) теплоусвоения (при периоде 24 ч) s, Вт/(м2-°С) паропроница- емости ц, мг/(м-Ч'Па) А Б А Б , А Б А, Б Кладка тычковыми рядами из блоков размером 510x250x138 пустотностью 42 % На цементно- песчаном растворе 1140 0,88 0,218 0,26 0,31 0,255 0,281 4,35 4,57 0,139 На цементно- перлитовом растворе плотностью р=1000 кг/м3 1050 0,88 0,173 0,26 0,31 0,193 0,203 3,63 3,73 0,145 Кладка из блоков размером 250x120x219 пустотностью 42 % с поряд овой перевязкой ложковых рядов тычковыми На цементно- песчаном растворе 1040 0,88 0,237 0,26 0,31 0,276 0,302 4,32 4,52 0,156 На цементно- перлитовом растворе плотностью р=1000 кг/м3 930 0,88 0,179 0,26 0,31 0,209 0,219 3,55 3,64 0,166 Кладка из с поряд элоков размером 250x120x138 пустотностью 42 % овой перевязкой ложковых рядов тычковыми На цементно- песчаном растворе 1060 0,88 0,249 0,26 0,31 0,293 0,324 4,50 4,74 0,154 На цементно- перлитовом растворе плотностью р=1000 кг/м3 930 0,88 0,181 0,26 0,31 0,212 0,223 3,58 3,67 0,167 37
Р5.02. 088 ЛУ ие та б л и цы А.1 Материал Характеристика материала в сухом состоянии Расчетное массовое отношение влаги в материале (при условиях эксплуатации по таблице 4.2 ТКП 45-2.04-43) W, % Расчетный коэффициент (при условиях эксплуатации по таблице 4.2 ТКП 45-2.04-43) Плотность р, кг/м3 Удельная теплоемкость, с, кДж/(кг-°С) Коэффициент тепло- проводности X, Вт/(м'°С) теплопроводности К Вт/(М'°С) теплоусвоения (при периоде 24 ч) s, Вт/(м2'°С) паропроницаемости, р, мг/(м-Ч'Па) =”!——г—Я 'I Г J А Б А Б А Б А, Б II Кладка из камней из крупнопористого керамзитобетона по СТБ 100 8 I Кладка из керамзитобетонных щелевых камней с пустотностью 6-7 % 1 на клеевом растворе при толщине растворных швов 3 мм 630 0,84 0,15 2 6 0,19 0,24 2,90 3,54 0,126 на растворе плотностью Р=1800 кг/м3 при толщине растворных швов 12 мм 670 0,84 0,17 2 6 0,21 0,26 3,07 3,72 0,124 Кладка из керамзитобетонных щелевых камней с пустотностью 8-9 % на клеевом растворе при толщине растворных швов 3 мм 630 0,84 0,15 2 6 0,18 0,23 2,82 3,46 0,130 на растворе плотностью р=1800 кг/м3 при толщине растворных швов 12 мм 670 0,84 0,17 2 6 0,20 0,25 3,00 3,65 0,128 Кладка из керамзитобетонных щелевых камней с пустотностью 9-10 % на клеевом растворе при толщине растворных швов 3 мм 630 0,84 0,148 2 6 0,178 0,212 2,82 3,46 0,130 На цементно- перлитовом растворе I плотностью | р-1000 кг/м3 600 0,84 0,146 2 6 0,174 0,211 2,80 3,55 0,132 38
P5.02.6W. 11 Тродолжение таблицы А.1 Материал Характеристика материала в сухом состоянии Расчетное массовое отношение влаги в материале (при условиях эксплуатации по таблице 4.2 ТКП 45-2.04-43) W, % Расчетны (при УСЛОВ1 по таблице 4 й коэффициен иях эксплуатаи Г2 ТКП 45-2.04 т ИИ -43) Плотность р, кг/м3 Удельная теплоемкость, с, кДж/(кг°С) . I Коэффициент тепло- проводности X, Вт/(м-°С) теплопроводности X, Вт/(м-°С) теплоусвоения (при периоде 24 ч) s, Вт/(м2-°С) паропроницаемости, р, мг/(м-ч-Па) А Б А Б. А Б А, Б Кладка из керамзитобетонных щелевых камней с пустотностью01-12^о на клеевом растворе при толщине растворных швов 3 мм 600 0,84 0,141 2 6 0,162 0,200 2,72 3,26 0,134 На цементно- перлитовом растворе плотностью р=1 ООО кг/м3 580 0,84 0,138 2 6 0,158 0,192 2,70 3,30 0,125 Кладка из керамзитобетонных щелевых камней с пустотностьк? 14-15 на клеевом растворе при толщине растворных швов 3 мм 580 0,84 0,139 2 6 0,176 0,210 2,80 3,40 0,130 На цементно- перлитовом растворе плотностью р=1000 кг/м3 550 0,84 0,132 2 6 0,154 0,182 2,70 3,30 0,125 на клеевом растворе при толщине растворных швов 2±1 мм 415 0,84 0,12 4 5 0,13 0,14 2,08 2,15 0,21 / / / /.Ф / , 9 fi / А I л Ь')( l'f 01/7 V ‘ f/.i /' .........!у =' □, Ос* глЯ * */|^r 111' ’ЯЛ,Ы1> 39
Р5.02. 088ЛА Окончание таблицы А.1 Материал Характеристика материала в сухом состоянии Расчетное массовое отношение влаги в материале(при условиях эксплуатации по таблице 4.2 ТКП 45-2.04-43) W, % Расчетный коэффициент U (при условиях эксплуатации по таблице 4.2 ТКП 45-2.04-43) ' Плотность р, кг/м3 Удельная теплоемкость, с, кДж/(кг-°С) Коэффициент тепло- проводности X, Вт/(м-°С) теплопроводности X, Вт/(м-°С) теплоусвоения (при периоде 24 ч) s, Вт/(м2-°С) паропроницаемости, ц, мг/(м-Ч'Па) □ EZJ— А Б А Б А Б А, Б L III Кладка из блоков из ячеистого бетона автоклавного твердения по СТЕ 51117 л Кладка из блоков плотностью р=500 кг/м3 u На цементно- песчаном растворе 550 0,84 0,14 4 5 0,19 0,21 2,62 2,75 0,17 L на клеевом растворе при толщине растворных швов 2±1 мм 510 0,84 0,13 4 5 0,16 0,17 2,38 2,48 0,20 L Кладка из блоков плотностью р=400 кг/м3 На цементно- песчаном растворе 450 0,84 0,12 4 5 0,14 0,15 2,32 2,25 0,22 на клеевом растворе при толщине растворных швов 2±1 мм 415 0,84 0,12 4 5 0,13 0,14 2,08 2,15 i 0,21 , Примечания 1. Для конструкций наружных стен, не приведенных в настоящей таблице, коэффициенты | теплопроводности и паропроницаемости, а также показатели теплоусвоения следует опре- 'L делять в соответствии с требованиями ТКП 45-2.04-43. 2. В разделе II значения плотностей кладок рассчитаны с учетом плотности крупнопористого j керамзитобетона камней р=650 кг/м3, плотности клеевого раствора р=1800 кг/м3. J 40
P5.02.ZW.11 Приложение Б (справочное) Пример расчета прочности кладки поэтажно опертой стены здания Б.1 Исходные данные Кладка наружной поэтажно опертой стены, выполнена из ячеистобетонных бло- ков автоклавного твердения класса по прочности на сжатие В2,5 на тонкослойном (клеевом) растворе. Толщина стены - 500 мм, шаг колонн -6 м, высота этажа - 3 м. По результатам расчета каркаса здания установлено, что разность вертикаль- ных деформаций контрольных точек углов рамы ячейки каркаса составляет 0,9 мм, разность горизонтальных деформаций контрольных точек угла рамы ячейки каркаса - 2,2 мм. По результатам теплотехнического расчета установлено, что расчетный гради- ент температур составляет 46 °C. Ветровой район - I, тип местности - В, расстояние от уровня земли до низа рас- сматриваемой ячейки каркаса здания составляет 33 м. Размер колонны каркаса здания в плане - 400x400 мм, приведенные геометри- ческие размеры условного ригеля - 1200x160 мм. Приведенная равномерно распреде- ленная погонная нагрузка на ригель составила 16 кН. Между каркасом здания и поэтажно опертой стеной предусмотрен деформаци- онный зазор толщиной 20 мм, который заполнен пенополистирольными вкладышами. Модуль упругости бетона колонны и ригеля каркаса - Е = 32 ГПа, модуль упруго- сти кладки - Е = 675 МПа, модуль сдвига кладки - G = 540 МПа, модуль упругости пе- нополистирола - Е = 0,8 МПа. Коэффициент температурного расширения кладки о = 0,000008. Б.2 Порядок расчета В качестве модели ячейки каркаса здания условно принимаем раму, состоящую из двух колонн и двух ригелей. Внутреннее пространство рамы заполняется элемента- ми стены. Закрепление рамы осуществляется жесткими связями в уровне нижнего обреза колонн. Элементы кладки стены моделируем ортотропными конечными элементами типа "балка-стенка". Элементы колонн, ригелей, пенополистирольных вкладышей модели- руем прямоугольными КЭ типа "плита". Для моделирования взаимного контакта фраг- мента кладки и элементов каркаса, фрагмента кладки и упругой прокладки, упругой 41
Р5.02. zW.11 u прокладки и элементов каркаса используем двухузловые элементы односторонних связей. О Б.2.1 Расчет стены на нагрузки, действующие в плоскости стены Величина вертикальной нагрузки Fv, приложенной к верхнему обрезу колонн [ модели ячейки каркаса, определяется по формуле: Fv = (5v1-5v2)EA/L = О,9-1О'3-32 Ю9 О,4 О,4/3 = 1536 кН. Ц Горизонтальные относительные деформации, приложенные к верхнему левому углу, составляют 2,2 мм. П U Рисунок Б1 - Конструктивное решение поэтажно опертой стены 42
P5.02.<W11 2.2 мм Рисунок Б2 - Схема приложения нагрузок на модель поэтажно опертой стены (вверху), КЭ модель наружной поэтажно опертой стены (укрупненная сетка показана условно)
Рисунок БЗ - Поля распределения напряжений стх (вверху) и сту (внизу) участка наруж- ной поэтажно опертой стены, полученные по результатам расчета 44
P5.02.4W.11 По результатам расчета модели поэтажно опертой стены (рисунок Б.З) получено, что значение максимальных сжимающих напряжений СУу, min = 0,34 МПа меньше рас- четного сопротивления кладки сжатию R= 0,8 МПа, однако полученные при расчете растягивающие напряжения тах на выделенном на рисунке участке превышают расчетное сопротивление кладки срезу по неперевязанному сечению Rsq = 0,05 МПа. Значение напряжений растяжения Uy, max - 0,03 МПа не превышает расчетного сопро- тивления кладки растяжению при изгибе Rtb = 0,04 МПа. Б.2.2 Расчет стены на нагрузки, действующие из плоскости стены При расчете кладки поэтажно опертой стены на нагрузки, действующие из плос- кости стены, воспользуемся моделью по п.2.1, при этом силами трения между пенопо- листирольным вкладышем и кладкой, а также между пенополистиролом и элементами каркаса пренебрегаем. Элементы из пенополистирола удалим из модели, также уда- лим элементы односторонних связей. На опорном участке кладки, где по результатам предыдущего расчета получены сжимающие напряжения, установим вертикальные связи. По периметру кладки поэтажно опертой стены установим стержневые элементы, моделирующие гибкие связи, которые будут передавать горизонтальную нагрузку на элементы каркаса. ...... Рисунок Б4 - КЭ модель наружной поэтажно опертой стены (укрупненная сетка элементов показана условно) 45
Р5.02. <W.11 Рисунок Б5 - Напряжения <ту полученные по результатам расчета По результатам расчета модели поэтажно опертой стены (рисунок Б.5) видно, L- что значение растягивающего напряжения Оу, тах, равное 0,009 МПа не превышает > i : расчетного сопротивления растяжению при изгибе Rtb, равного 0,04 МПа. ‘" 2.3 Выводы по результатам расчета При расчете КЭ модели наружной поэтажно опертой стены на воздействия, дей- ствующие в плоскости стены, были получены растягивающие напряжения ох, max, пре- вышающие расчетное сопротивление кладки срезу по неперевязанному сечению Rsq. При возможной свободной деформации нижнего ригеля получается эффект "зависа- ния кладки" на образующихся участках контакта стены с нижним ригелем. Совокуп- ность сдвиговых и изгибных воздействий на данном участке кладки приводит к тому, что напряжения от среза превышают расчетные показатели. На основании полученных результатов расчета можно сделать вывод, что в нижней зоне кладки наружной стены необходимо предусмотреть армирование кладки на высоту 2 ряда, что значительно повысит изгибную жесткость кладки и позволит избежать трещинообразования на данном участке. Г (М I сП 46
Р5.02. Ж?. 11 Приложение В (справочное) Пример теплотехнического расчета кладки наружной стены из керамзитобетонных щелевых камней Кладка наружной стены выполнена из щелевых керамзитобетонных пазогребне- вых камней по СТБ 1008 на клеевом (тонкослойном толщиной (3±1) мм) растворе, об- щей толщиной слоя 5 = 500 мм, однослойной двухрядной из двух типоразмеров камней производства ОАО “Минскжелезобетон” с порядовой перевязкой: 1КБОР-ЛЦП-М4.3.2-1 (девятищелевой пазогребневый камень размерами 400x300x240(h) мм) и 1КБОР-ЛЦП-М4.2.2-1 (пятищелевой пазогребневый камень раз- мерами 400x200x240(h) мм). Пустотность камней составляет П=11,5 % С внутренней стороны предполагается устройство известково-песчаной штукатурки толщиной 5 = 20 мм, с наружной — штукатурки сложным раствором толщиной^= 10 мм. Нормативное сопротивление теплопередаче принимаем равным RT= 3,20 м2-°С/Вт. В соответствии с требованиями п. 5.14 ТКП 45-2.04-43 выполняем расчеты влаж- ностного режима фрагмента наружной стены с целью определения влажностей возду- ха в порах материалов и принятия расчетных коэффициентов теплопроводности. Распределение температуры по толще одномерного сечения конструкции опреде- ляем по формуле (В.1): где te, tH — расчетные температуры, соответственно, внутреннего и наружного воздуха, °C; Rt— сопротивление теплопередаче расчетного сечения ограждающей конструк- ции, м2°С/Вт; Rn — термическое сопротивление n-го элементарного слоя разбиения сечения ограждающей конструкции, м2-°С/Вт; ав — коэффициент тепловосприятия внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м2-°С). Распределение парциальных давлений по толще одномерного сечения конструк- ции определяем по формуле (В.2): .... .....- - - - 47
Р5.02. 7W.11 р -е ( Г1, 3 е„ = ед - R} Ai + У R, п , (В.2) *4 \ „=1 у где ед, ен — парциальные давления воздуха, соответственно, внутреннего и наруж- ного воздуха, Па; Rn — сопротивление паропроницанию расчетного сечения ограждающей конст- рукции, м2ч-Па/мг; Rn.n —сопротивление паропроницанию n-го элементарного слоя разбиения се- чения ограждающей конструкции, м2ч-Па/мг; Rflbh. — сопротивление паропроницанию внутренней поверхности ограждающей конструкции, м^ч-Па/мг. Средние относительные влажности воздуха в порах материалов по толще слоев рассматриваемого сечения ограждающей конструкции определяем по формуле (В.З): * М ’ ' / ' тл п=к где индексы к, т — номера первого и последнего элементарного слоя одно- родного материала расчетного сечения конструкции. Для расчетов принимаем следующие параметры: — температуру внутреннего воздуха te = + 18 °C; — относительную влажность внутреннего воздуха ф = 55 %; — температуру наружного воздуха tH = - 1,6 °C; — относительную влажность наружного воздуха ф = 85 %. Результаты расчетов влажностного режима приведены в таблице В.1. Таблица В.1 № слоя Наименование материала конструкции стены Средняя относительная влажность воздуха в порах материалов ф, % 1 Внутренний штукатурный слой 56,32 2 Кладка из керамзитобетонных щеле- вых камней 73,59 3 Наружная штукатурка сложным рас- твором 84,82 Результаты расчетов влажностного режима показывают, что у наружной штука- турки относительная влажность воздуха в порах больше ф = 75 %, т.е. материал в со- ответствии с п.4 примечаний к таблице А.1 ТКП 45-2.04-43 находится в условиях экс- плуатации "Б". Остальные материалы кладки наружной стены находятся в условиях эксплуатации "А”. 48
Р5.02. £W.11 Линии парциального давления и максимального парциального давления (см. ри- сунок В.1) не пересекаются, что свидетельствует об отсутствии конденсации водяного пара в толще конструкции. Сопротивление теплопередаче фрагмента наружной стены здания составляет: 0,02 0,50 0,01 0,70 + 0,16 + 0,87 + — = 3,32 м2оС/Вт, 23 где §7, §2, Зз — толщины, соответственно, внутренней штукатурки, кладки из керам- зитобетонных щелевых пазогребнеевых блоков на клеевом растворе и наружной шту- катурки, м; 7?, Хг, Хз — коэффициенты теплопроводности, соответственно, известково- песчаного раствора, кладки из керамзитобетонных щелевых пазогребневых блоков на клеевом растворе и наружной штукатурки сложным раствором (приняты в соответствии с полученным распределением относительной влажности в порах материала - см. табл. В.1), Вт/(м °С); аб — коэффициент тепловосприятия внутренней поверхности ограждающей конструкции, ав = 8,7 Вт/(м2 оС); ан — коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструк- ции, ан = 23,0 Вт/(м2 оС). Рисунок В1 - Распределение парциальных и максимальных парциальных давлений по толще фрагмента стены........... ................... ......... 49
Р5.02. &88Л\ Вывод: [] Сопротивление теплопередаче фрагмента наружной стены составляет RT = 3,32 м2 оС/Вт, что выше нормативного значения сопротивления теплопередачеL Rt.h. - 3,20 м2 °С/Вт, нормируемого ТКП 45-2.04-43. 50
P5.02./W11 Библиография [1] ТУ РБ 05780349.017 Сетка стеклянная марки ССШ 51