БИБЛИОТЕКА
ЭЛЕКТРОМОНТЕРА
ВЫСОКОЧАСТОТНЫЕ
ЗАЩИТЫ
ЛИНИЙ 110-220 кВ

БИБЛИОТЕКА ЭЛЕКТРОМОНТЕРА
Выпуск 619
Основана в 1959 году
М. И. БУДАЕВ
ВЫСОКОЧАСТОТНЫЕ
ЗАЩИТЫ
ЛИНИЙ 110-220 кВ
МОСКВА
ЭНЕРГОАТОМ ИЗ ДАТ
1989

ББК 31.27-05
Б 90
УДК 621.316.9
Рецензент А П Удрис
Редакционная коллегия серии В Н Андриевский,
С А Бажанов, М С Бернер, Л Б Годгельф, В X Ишкин,
Д Т Комаров, В Н Кудрявцев, В П Ларионов, Э С Мусаэ-
лян, С П Розанов, В А Семенов, А Д Смирнов, А Н Трифо¬
нов, А А Филатов, А Н Щепеткин
Будаев М. И.
Б 90 Высокочастотные защиты линий НО—220 кВ.—
М.: Энергоатомиздат, 1989.—112 с.: ил.— (Библио¬
тека электромонтера; Вып. 619).
ISBN 5-283-01025-2
Изложены принципы действия защит линий 110—220 кВ с
высокочастотными каналами диффереициальио-фазной защиты
типа ДФЗ-201 и высокочастотной блокировки дистанционной
и токовой направленной защиты нулевой последовательности на
панели ЭПЗ 1643-69 Приведены описания схем релейных и вы
сокочастотных частей указанных защит Рассмотрены техни
ческое обслуживание, высокочастотные измерения, проверка
ВЧ каналов и эксплуатация этих защит
Для электромонтеров, обслуживающих устройства РЗиА
_ 2202080000-097
Б 05KÔD-89 163-89
ББК 31.27-05
ISBN 5-283 01025-2
© Энергоатомиздат, 1989

ПРЕДИСЛОВИЕ
Высокочастотные (ВЧ) защиты получили широкое распростра¬
нение на линиях 110—220 кВ и более высоких напряжений. В чис¬
ле разновидностей эксплуатируемых защит значительное место
занимают защиты, снятые с производства (дифференциально¬
фазные типов ДФЗ-2, ДФЗ-402, ДФЗ-501 [1] и высокочастотные
блокировки типа ПВБ). Панели ДФЗ-2 и ВЧ блокировки предна¬
значены для работы с высокочастотным аппаратом (ВЧА) типа
ПВЗК [2], а панели ДФЗ-402 и ДФЗ-501 - с ВЧА типа ПВЗД [2].
В настоящее время выпускаются дифференциально-фазные
защиты типов ДФЗ-201, ДФЗ-504, ДФЗ-5ОЗ и ВЧ блокировки
дистанционных и токовых направленных нулевой последователь¬
ности защит [1,3]. Эти защиты предназначены для совместной
работы с ВЧА типа УПЗ-70, которые по сравнению с ПВЗК и
ПВЗД обладают расширенным диапазоном рабочих частот, умень¬
шенным остаточным напряжением на выходе передатчика, усо¬
вершенствованной схемой управления, меньшими габаритами и
массой, имеют блочную конструкцию. В них применен печатный
монтаж, на выходе передатчика использован линейный фильтр.
Совсем недавно промышленностью начат выпуск нового при¬
емопередатчика типа АВЗК-80, выполненного на полупроводнико¬
вых элементах. Этот ВЧ аппарат может быть использован со
всеми релейными схемами ВЧ защит, выпускаемых в данное
время.
Надежное функционирование высокочастотных защит обеспе¬
чивает устойчивую работу электроприемников потребителей.
Поэтому в комплексе мероприятий по повышению надежности
снабжения потребителей электроэнергией особое место занимает
качество наладки и эксплуатации устройств релейной защиты
и электроавтоматики и, прежде всего, основных ВЧ защит линий.
Наиболее качественно и в то же время с меньшими трудо¬
затратами наладочные работы можно выполнить при условии,
что весь объем работ по вводу в эксплуатацию комплектов ВЧ
защит производится одной комплексной бригадой Более широ¬
кому внедрению такой организации наладочных работ в значи¬
тельной степени может способствовать публикация книги, в кото¬
рой излагаются вопросы наладки как релейных, так и высоко¬
частотных частей ВЧ защит.
з

В книге сделана попытка дать описание и методику наладки
наиболее часто применяющихся в настоящее время в эксплуата¬
ции релейных схем панелей ДФЗ-201, ЭПЗ-1643-69 и ВЧ аппаратов
УПЗ-70. Также изложен материал по наладке аппаратуры обра¬
ботки и присоединения.
Книга написана на основе многолетней практики автора,
директивных указаний Минэнерго СССР и заводских материалов.
Автор глубоко благодарен рецензенту А. П. Удрису и редак¬
тору В. В. Овчинникову за ценные замечания, полезные советы
и оказанную помощь, способствовавшие улучшению книги.
Автор будет признателен за критические замечания и пожела¬
ния, которые просит направлять по адресу: 113114, Москва, М-114,
Шлюзовая наб., 10, Энергоатомиздат.
Автор

1.	ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНО-ФАЗНАЯ ВЫСОКОЧАСТОТНАЯ
ЗАЩИТА ДФЗ-201
Принцип действия защиты основан на сравнении фаз токов
промышленной частоты по концам защищаемой линии, что осу¬
ществляется при помощи ВЧ канала. Для того чтобы, используя
только один ВЧ канал, обеспечить защиту трех фаз ЛЭП, при¬
меняются комбинированные фильтры, преобразующие трехфазную
систему токов в однофазную. Применение этих фильтров позво¬
ляет не сравнивать между собой фазы всех линейных токов и,
таким образом, упростить выполнение дифференциально-фазной
защиты. В защитах типа ДФЗ-201 используются комбинирован¬
ные фильтры токов прямой и обратной последовательностей
Дифференциально-фазная защита не реагирует на наг¬
рузку и качания и правильно работает в неполнофазных режи¬
мах — нагрузочном и при внешних КЗ.
Принципиальная схема защиты представлена на рис. 1. В за¬
щите имеются три основных органа: пуска, манипуляции ВЧ
передатчиком и сравнения фаз токов.
Пусковой орган при всех видах повреждения на линии пуска¬
ет ВЧ передатчик, подключает реле 2ÂS4 (рис. 1,а, б) к схеме
сравнения фаз токов и подает плюс на контакт 2.KS4.1 (рис. 1, а)
непосредственно от реагирующих органов защиты. Орган мани¬
пуляции ВЧ передатчиком обеспечивает его работу с интервалами
около половины периода промышленной частоты. Поэтому пере¬
датчик генерирует токи высокой частоты отдельными импульсами.
Фаза импульсов определяется фазой напряжения на выходе
комбинированного фильтра токов прямой и обратной последова¬
тельностей Л+/г/2- Орган сравнения фаз токов определяет, где
находится повреждение: на защищаемой линии или вне ее. Этот
орган сравнивает сдвиг по фазе между ВЧ импульсами передат¬
чиков, расположенных по концам защищаемой линии. Но так как
каждый из передатчиков управляется напряжением, получаемым
на выходе органа манипуляции, то в конечном счете сравниваются
фазы между токами /і-ф/г/г на концах защищаемой ЛЭП.
При пуске ВЧА на одинаковых или сближенных частотах
сравнение фаз ВЧ импульсов производится на входе приемника.
Если передатчик и приемник ВЧА работают на разных частотах,
то фазы ВЧ импульсов обоих концов линии сравниваются непо¬
средственно на выходной лампе приемника, в анодную цепь
5

+ОВ/К
JO

2 A L

д- pyy
— 9S6	13
2)—
г)—\<
13S6
9SG
К ВЧА
1336
M-Z75
	Ô 6
S
1.КА1.1
1.R3D	1.С1Ч
Неисправность вЧА
1.KL1
2
1.КА2
Z.KS4.1
г.кні
I кг.z
г.кт.з
2.KL8.1
2.KL5.3
ЎлЧ 2.KL4
26 1.KL1-Z
37
1. KL 2.1
39
7.K7IZ7},
I.KAIjP
1.KL1.1~
37 53
	24 И
і.кг.і зо 32
2. KL 3.1
1 RZT1-™*
Оу Obese
12S6 (ѵ) @)к/^3
2. КН 5
1. R28
1. KL2
rOSG 22
кнопки „ Пуск
1OSG 21 Пуск ВЧ nepedam-
чи-ка
□ LilXLu
2. R32
1. C15
1 yy 2./??^
'_ 2.KL5	Z-KL5	/-у
"г.кгч.г^ |z/?J4''4
2.KL6
2.KL6.1
Z.VDW
5 7 2. VD13 13SB
БУ-6 Ъ
■^т ns
22
е
73S6.
27 26 25
23
9S6
2.KL71
2-КЗ 5
49 2.KL7
51
27
2.КНЧ
Рис. 1. Схема цепей ВЧ защиты типа ДФЗ-201:
а оперативного постоянного тока, б — органа сравнения фаз, в — цепей переменного

тока, г — реле сопротивления и цепей напряжения, д — отключения и сигнализации

КК7 22	1ѴВЗ
-	И Г
R43	7VR72 7
1TL
1 ѴТ7
Ѵ/І
7 R3 7 RIO
,11
«
1
7 XTZ 76 4
1 KZ1
1 KZ2
К К1 25	1VD1717
64V j VD8
1 ѴТ2
7\1VD3
1L
1R6
1 R4
7 R5
7VH2
л-М-
1VD1
-н<э-
m3 17 VS3
1 ХТ2 17
^4=5®
1VU13
1VD7V
1С6
Огл TV
1 R3‘
1 R1
*ЧН
7 01
104
1 R11
7VS2
1XT21S
1 VS4
12
7 ^.ЧьГ
5 Al
1.RZ3
1R3
1R24
1 TLX
7 SXV
О—
6 в
' 1 SX1
a Q 1 R19
>4#
\1SX3
, <5a
7Z._t=
1 ѴП7
-K-
1 ѵлб
-М—
1R12
1
а,
R18 °
в
15X2
ff
1 ѴТЗ
TR7
z)
8

которой включена первичная обмотка трансформатора 2 TL орга
на сравнения (рис 1,6) При КЗ вне защищаемой ЛЭП ВЧ
импульсы сдвинуты по фазе на полупериод промышленного тока
и передатчики обоих концов ЛЭП работают неодновременно
В результате на входы приемников поступает сплошной ВЧ сиг
нал, на выходах обоих приемников ток отсутствует, и защита
блокируется (рис 2, а) При повреждении на линии передатчики
работают одновременно и генерируемые ими импульсы примерно
совпадают по фазе Высокочастотный ток, поступающий в прием
ники, будет иметь прерывистый характер с интервалами, равными
полупериоду промышленного тока (рис 2, б) В выходной цепи
приемника появляются импульсы тока, имеющие прямоугольную
форму Благодаря наличию емкости 2 С12 через трансформатор
2TL трансформируется главным образом основная гармоника
50 Гц, выделяемая из прямоугольных импульсов тока В обмотке
реле 2 KS4 появляется ток, реле срабатывает и вызывает дей
ствие защиты (рис 2, б) Значение тока в обмотке реле 2 KS4
органа сравнения фаз токов зависит от угла сдвига фаз между
ВЧ импульсами обоих концов линии на входе приемника Зави¬
симость тока в обмотке реле 2 KS4 от угла между суммарными
векторами токов h+kh на концах линии называется фазной
характеристикой (рис 3)
Предельное отклонение угла сдвига по фазе между токами
обоих концов ЛЭП от 180°, при котором защита еще блокируется,
Срабатывание
Пуск
Вызов
п
о-
BL ®ВН 'ВН
R4Z
77
z кия
2Л7/2.
HL
г к ta
Z КН 6.
г khz
zww
гкнк
1 КС/
Z КН1
ZKH9
R45
— во
6О)-О-
46
74
7j
■O—(50)—'C
72 SiZ/rw,
■O—(52)—
k '2 KH5.
2 KH6
69
ба
Напряжение
Неисправност
приемника
Отключение Q1
Отключение S2
70
0-1
■м—
YD18
54
2 KHZ
56
er
-о
ь
I
^^22
^,023
Напряжение
питания
		«

2 КН 9
5)-Ô-
73
контакты испытательного блока замкнута/
контакты испытательного блока разомкнуты
зажимы 8ЧА
д)
9

Напряжение на выходе
фильтра 1-,+kI.z
защиты т
Напряжение на выходе
фильтра Ij+kl2
защиты п
ВЧ импульсы от
защиты т
ВЧ импульсы от
защиты п
ВЧ импульсы в ЛЗП
(на Входе приемников)
Ток в выходной цепи
приемника
Ток в реле 2.KS4
Внешнее КЗ
I
I

а)
Рис 2 Диаграмма токов дифференциальио-фазной защиты
а — при внешнем КЗ, б — при КЗ в зоне зашиты
называется углом бло¬
кировки. Углу блокировки
соответствует определенный
ток в обмотке реле 2.KS4.
Значением тока срабатыва¬
ния этого реле можно изме¬
нять углы блокировки защи¬
ты, т. е. углы сдвига фаз меж¬
ду ВЧ импульсами обоих
передатчиков, при которых
защита блокируется.
При КЗ в защищаемой
зоне векторы токов Ц
по концам линии могут быть
Рис 3 Фазная характеристика
дифференциально-фазной защи¬
ты
10

сдвинуты по фазе на некоторый угол. Величина этого угла опре¬
деляется следующими факторами: сдвигом по фазе между векто¬
рами ЭДС по концам ЛЭП, различием углов полных сопротивле¬
ний в схемах замещения прямой и обратной последовательностей
по обе стороны от места повреждения, разными значениями
токов прямой и обратной последовательностей, текущих по концам
поврежденной ЛЭП к месту повреждения [4], и угловыми погреш¬
ностями трансформаторов тока. Поэтому угол сдвига фаз между
токами /і -j-k/j, при котором защита срабатывает, желательно
принимать возможно большим. Но для надежности блокировки
защиты от внешних КЗ предельное значение этого угла ограни¬
чивается погрешностями трансформаторов тока и запаздыва¬
нием ВЧ сигнала, передаваемого с одного конца ЛЭП на другой.
Запаздывание обусловлено конечной скоростью распространения
электромагнитных волн и равно 6° на 100 км длины ЛЭП.
В защите предусмотрены три уставки угла блокировки: 45, 52,
60°. Угол блокировки изменяется ступенчато переключением на¬
кладки 2.SX3 в цепи дополнительной (тормозной) обмотки реле
2.KS4T.
Пусковой орган содержит фильтр тока обратной последова¬
тельности с реагирующими поляризованными реле I.KAZ1 и
1.KAZ2, реле сопротивления 1.RZ (или реле напряжения 1.KV),
реле тока 1.КА1 и 1.КА2. Реле 1.KAZ1 и 1.KAZ2 обеспечивают
действие защиты при несимметричных КЗ, реле 1.КА1, 1.КА2 и
1.K.Z (/.КѴ) —при трехфазных симметричных КЗ.
Передатчик ВЧА и защита при всех видах повреждения пуска¬
ются поляризованными реле 1.KAZ1 и 1.KAZ2, реагирующими
либо на ток обратной последовательности, либо, в случае исполь¬
зования трансформатора l.TLAç, на сумму токов обратной и
нулевой последовательностей. При трехфазных КЗ для пуска
требуется только кратковременное срабатывание реле 1.KAZ1
и 1.KAZ2, для чего достаточна длительность предшествующего
несимметричного режима около 5 мс. В качестве органа, фикси¬
рующего симметричное повреждение, используется реле сопротив¬
ления 1.KZ. При больших токах, вызванных симметричными
повреждениями, защита пускается также и от токовых реле 1.КА1
и 1.КА2, включенных на полный фазный ток линии. Передатчик
ВЧА пускается от реле I.KAZI и 1.КА1, а также непосредственно
от выпрямленного напряжения, снимаемого с обмоток пусковых
поляризованных реле (безынерционный пуск). Реле
1.KAZ2, 1.К.А2 и 1.K.Z подготавливают цепи отключения защиты.
Реле 1.KAZI и 1.КА1 имеют соответственно более высокую чув¬
ствительность, чем реле 1 .KAZ2 и 1.КА2, расположенные как
на данном, так и на другом концах ЛЭП. Поэтому при внешних
КЗ в случае срабатывания реле 1.KAZ2 и 1.КА2 хотя бы на
одном конце ЛЭП надежный пуск передатчиков ВЧА и блокиро¬
вание защиты гарантируются на обоих концах линии. Обмотка
и

реле 1 KAZ1 и рабочая обмотка 1 KAZ2 через выпрямительный
мост / KS5 и насыщающийся трансформатор 1 TLA2 подключены
к фильтру тока обратной последовательности (см рис 1,д)
Насыщающийся трансформатор 1 TLAa используется в случаях,
когда чувствительность по току обратной последовательности
недостаточна Насыщающиеся трансформаторы 1 TLA2 и 1 TLAo
ограничивают напряжение на выпрямительных мостах 1 VS5 и
1 VS6 при больших токах КЗ Конденсаторы 1 С7 и 1 С9, вклю¬
ченные на вторичные обмотки трансформаторов 1 TLA2 и 1 TLAa,
служат для уменьшения в обмотках реле 1 KAZ1 и 1 KAZ2 токов
небаланса, обусловленных высшими гармониками, содержащими¬
ся в токах сети высокого напряжения в нормальном режиме ее
работы Конденсатор 1 С8 уменьшает пульсацию выпрямленного
тока, что улучшает условия работы реле Ступенчатая регули¬
ровка чувствительности реле 1 KAZ1 и 1 K.AZ2 осуществляется
изменением коэффициентов трансформации трансформаторов
1 TLA2 и 1 TLAo
Фильтр тока обратной последовательности состоит из тран
сформатора с воздушным зазором (трансреактора) / ТАѴ, про
межуточного трансформатора тока 1 TLK и резистора / R20
Трансформатор 1 TLK служит для компенсации ЭДС фильтра
от токов нулевой последовательности и имеет между каждой из
первичных обмоток и вторичной обмоткой коэффициент тран¬
сформации 5/5 Сопротивление взаимоиндукции Хт между каждой
из первичных обмоток трансформаторов 1 ТАѴ и его вторичной
обмоткой связано с сопротивлением резистора I R20 соотноше
нием
Хт = R2o/ \/3
Симметричные составляющие Еі, Е2, Еа ЭДС Е на выходе
фильтра можно выразить как сумму напряжений на вторичной
обмотке трансформатора 1 ТА V и сопротивлении резистора
1 R20 оттоков соответствующих последовательностей
£|=/с4	(h. + h,)^ R2o+UBI
—	3	—	— 3	—	—	д/з
Еў — ІС2 n-RiO— (hiA~ ^B2)-|-^2o+ (ht— hi) 1 —1= =2Ic2R2o,
—	3	—	— 3	—	—	д/з	—
Eo=lco~> R20—(ho A~ho) R20A- (ho— ho) 1
~	—	—3	—	—	д/з
Данные выражения иллюстрируются векторными диаграмма
ми на рис 4 Из выражения для Е2 видно, что ЭДС на выходе
фильтра определяется током обратной последовательности
12

Промежуточные реле постоянного тока 1 KL1, I KL2, 2 RL3—
2 KL5 (см рис 1, а), которые рассмотрены ниже, также отно
сятся к пусковому органу
Орган манипуляции ВЧ передатчиком состоит из комбиниро
ванного фильтра токов прямой и обратной последовательностей
типа	промежуточного трансформатора 2 TLM и нагрузки
из конденсатора 2 С13 и резистора 2 R22 (см рис I, в) Для
ограничения напряжения на выходе органа манипуляции до
170—180 В при больших токах КЗ используются стабилизаторы
напряжения 2 VD1 и 2 VD2
Комбинированный фильтр	состоит из трансформатора
с воздушным зазором 2 TL$ и резисторов 2 R25' и 2 R25" Часть
резистора, по которой протекает ток Д, составляет 2/3 2 R25,
1/3 часть резистора 2 R25 обтекается током, равным сумме
1в + 1с Нулевая точка токовой цепи защиты собрана непосредст-
вённсГ на резисторе 2 R25, падение напряжения на нем от токов
нулевой последовательности равно нулю Поэтому в данном
фильтре не требуется специальный трансформатор для компенса¬
ции ЭДС от токов нулевой последовательности Комбинирован
ный фильтр выполнен так, что сопротивление резистора R25
больше сопротивления взаимоиндукции д/3 Х,„, т е /?25> ѴЗ Xm
Он представляет собой как бы расстроенный фильтр токов об
13

ратной последовательности, который частично пропускает ток
прямой последовательности.
Симметричные составляющие ЭДС на выходе комбинирован¬
ного фильтра определяются как сумма напряжений на вторичной
обмотке трансформатора 2.TL$ и на рабочей части сопротивле¬
ния 2.R25 от токов соответствующей последовательности:
£| =/д/~2 R25— (ІВІ [ci	(/ç/ [bj) ІХт~ІАі (R25 \[SXm)j
Еі—Ім R25 —	+	^?2s + (/<?2 — 1вг)]Хт = lA2(R25-\-^f3Xm);
£о = Л>-|- ^25 — 2/o-3-	(h_o —fjBo) jXm = O.
Приведенные выражения иллюстрируются векторными диа¬
граммами на рис. 5.
Результирующая ЭДС на выходе комбинированного фильтра
равна:
£^=_£і+_£г+_£о=_Л (/?25—^Хт} +/2(/?25+д/з Хт) =
= (L+kh) (R№-^/3Xm),
Рис 5 Векторные диаграммы фильтра манипуляции
14

где k— коэффициент фильтра:
Rib— 'л/ЗХт
Изменение коэффициента k осуществляется переключением
числа витков вторичной обмотки трансформатора 2.TL$. Емкость
конденсатора 2.С13 и сопротивление резистора 2 R22 нагрузки
выбраны из условия согласования сопротивления комбинирован¬
ного фильтра 2ф с сопротивлением его нагрузки ZH. Так как при
разных коэффициентах k сопротивление имеет различные
значения вследствие изменения числа витков вторичной обмотки
трансформатора 2.TL$, то для сохранения согласования сопро¬
тивлений 7ф и ZH одновременно изменяют коэффициент трансфор¬
мации промежуточного трансформатора 2.TLW. Если Zф=Zн,
емкостная составляющая результирующего сопротивления на¬
грузки при частоте 50 Гц компенсирует индуктивную составляю¬
щую сопротивления комбинированного фильтра. В этом случае:
а)	в выходной цепи возникает резонанс напряжений, обес¬
печивающий высокую чувствительность органа манипуляции ВЧ
передатчиком при всех видах КЗ;
б)	обеспечивается постоянство фазы напряжения первой гар¬
моники на выходе органа манипуляции ВЧ передатчиком незави¬
симо от значения тока на входе комбинированного фильтра.
Изменения тока на входе фильтра вызывают лишь незначи¬
тельные отклонения фазы напряжения манипуляции — не бо¬
лее 8°.
Орган сравнения фаз (ОСФ) токов (см. рис. 1,6), протекаю¬
щих по концам защищаемой линии, состоит из двух самостоя¬
тельных органов — основного и вспомогательного. Основной ор¬
ган содержит реле 2.KS4, контакт которого включен в выходную
цепь защиты, выпрямительный мост 2.VS8, трансформатор
2.TLo, конденсатор 2.С12 и накладку 2.SX6. Вспомогательный
орган содержит реле 2.KS3, трансформатор 2.TLQ, конденсатор
2.С11, накладку 2.SX5. Рабочая обмотка реле 2.KS4 включена в
анодную цепь лампы VL13 приемника ВЧА, где косвенным путем
производится сравнение фаз токов путем суммирования ВЧ сиг¬
налов передатчиков ВЧА обоих концов линии. Нормально к
приемнику подключен вспомогательный орган с реле 2.KS3, и
через первичную обмотку трансформатора 2.TLC постоянно про¬
текает ток выходной цепи приемника ВЧА, равный 10 или 20 мА
(номинальный ток выходной цепи приемника /,,р — 10 или
20 мА — определяется конструктивными параметрами релейной
части защиты). Реле 2.KS3 обеспечивает сигнализацию при
ежедневной проверке ВЧ канала.
При возникновении КЗ на линии выходная цепь приемника
ВЧА переключается на основной орган. При внешних КЗ ток на
15

входе органа срабатывания равен нулю Уставка угла блокиров¬
ки защиты регулируется током срабатывания реле 2 KS4 с по
мощью изменения тормозного тока за счет включения разных
сопротивлений резисторов 2 R39—2 R41 в цепь тормозной обмот
ки 2 KS4T (см рис 1, а) Защита имеет три уставки угла блоки¬
ровки, равные ±45, ±52, ±60°
Направленное реле сопротивления В основу работы направ¬
ленного реле сопротивления положена схема сравнения абсолют¬
ных значений двух напряжений, схема состоит из двух мостов,
включенных на баланс напряжений (см рис 1, г) К одному мос
ту подведено рабочее напряжение Ер = К,Е_а. к другому — тормоз
ное напряжение Ех = КьЦ_—КіІ_ Условие срабатывания реле ха
растеризуется уравнением |(У — KjLI < IKjl_\
После деления обеих частей выражения на КиІ_ получим уело
вие срабатывания реагирующего органа
I	І\^ 1 і /\[ I
В комплексной плоскости сопротивлений этому выражению
соответствует окружность, проходящая через начало координат,
включение в тормозной контур резистора R13 смещает окруж¬
ность в ИI квадрант
Реле сопротивления состоит из следующих компонентов
трансреактора 1 TLX, трансформатора напряжения 1ТЕѴ, выпря¬
мительных мостов 1 VS1 и 1 VS2, резисторов 1 R18 и / R19, опре¬
деляющих угол максимальной чувствительности, балластных ре¬
зисторов 1R11 и 1 R12, диодов 1 VD6 и 1 VD7, включенных
встречно-параллельно, «фильтра пробки» 1.L, 1 С4, настроенного
на 100 Гц, переменного резистора 1 R24, служащего для вырав¬
нивания сопротивлений рабочих и тормозных контуров Транс
форматор напряжения позволяет ступенчато и плавно регулиро¬
вать уставку реле Кроме того, трансформатор имеет вторичную
обмотку, содержащую 1% витков для проверки работы реле под
нагрузкой Для уменьшения вибрации регулирующего органа
на выходе схемы сравнения подключен резистор 1 R1
Реагирующим органом реле сопротивления служит полупро¬
водниковый нуль индикатор [16] В нем использованы два опера¬
ционных усилителя, конденсатор, триод и другие элементы
Принцип действия нуль-индикатора основан на сопоставлении
длительности рабочеі о tP и тормозного К сигналов на выходе
схемы сравнения Ер— Ет и фиксации условия, при которых tp
превышает /т Сигнал поступает на инвертирующий вход первого
операционного усилителя А1, включенного как нуль орган [5], и
сравнивается с опорным напряжением Опорное напряжение фор¬
мируется с помощью резисторов / R3 и / R3' Оно равно пример¬
но 0,3 В положительной полярности и подано на неинвертирую-
16

щий вход микросхемы А1 В зависимости от того, превышает или
нет сигнал схемы сравнения это опорное напряжение, сигнал на
выходе А1 имеет одно из двух одинаковых по величине и проти¬
воположных по знаку значений £'(+) и * (рис 6) Значение
Е(+) соответствует условию, когда на выходе схемы сравнения
тормозной сигнал превышает рабочий [Ет> ЕР(Ь> /р) ], а зна
чение Е(_) — когда рабочий сигнал превышает тормозной
[£'р> Ет(/р> Е) ] Через резистор 1 R2 осуществляется заряд
конденсатора 1 С2 током, полярность которого определяется
знаком сигнала на выходе АІ Диоды / VD1 и 1 VD2 служат для
ограничения напряжения при заряде конденсатора При тормоз¬
ном сигнале на выходе схемы сравнения верхняя обкладка кон
денсатора 1 С2 заряжена положительно В этом случае на выхо¬
де микросхемы А2 появляется отрицательный потенциал, который
по цепи обратной связи через резистор 1 R6 создает на неинвер¬
тирующем входе опорное отрицательное напряжение UcpA2, с ко¬
торым сравнивается напряжение на конденсаторе 1 С2 при его
перезарядке, т е при появлении на выходе АІ значения сигнала
Е{~} Когда /р> ty, напряжение на конденсаторе 1 С2 достигает
значения UcpA2, микросхема А2 срабатывает и на ее выходе появ
ляется положительный потенциал Триод 1 ѴТЗ открывается,
выходные реле / KZ1 и 1 KZ2 срабатывают По цепи обратной
связи (через резистор / R6) опорное напряжение на неинверти¬
рующем входе изменяется на положительное, что обеспечивает
«релейный эффект» работы нуль-индикатора надежным удержи-
2-913	17
ванием второй микросхемы в состоянии после срабатывания
даже при некотором уменьшении отрицательного потенциала на
инвертирующем входе Нуль-индикатор питается от специального
источника питания
Блок питания обеспечивает схему нуль-индикатора напряже¬
нием питания ± 15 В Блок питания выполнен по схеме двухтакт¬
ного преобразования с самовозбуждением Он состоит из тран
зисторов і ѴТ1 и 1 ѴТ2, резисторов 1 R9, 1 RIO и трансформато
pa 1 TL Стабилитроны 1 VD11 и 1 VD12 ограничивают напряже¬
ние на триодах до допустимого уровня Основная обмотка wt
трансформатора 1 TL подключена к коллекторным зажимам
транзисторов, а к базовым зажимам подключена обмотка W2,
имеющая неравное число витков в полуобмотках (90 и 60) для
надежного пуска преобразователя На выход обмоток газ и wt
включены выпрямительные мосты 1 VS3 и 1 VS4 Конденсаторы
1 С5 и 1 С6 сглаживают выпрямленные напряжения
Действие защиты при КЗ в сети Несимметричное
КЗ вне зоны Пуск защиты осуществляется поляризованными
реле 1 KAZ1 и 1 KAZ2 При контактном пуске ВЧ передатчик
пускается размыкающими контактами 1 KL1 2 и 1 KL1 3 Если
защита работает с безынерционным пуском, то передатчик пус
кается постоянным напряжением, снимаемым с обмоток реле
1 KAZ1 и i KAZ2 в момент прохождения по ним тока Это напря
жение подается на участок сетка — катод лампы VL1 ВЧ ап
парата УПЗ 70 и закрывает лампу Закрытие лампы VL1 по
анодному току вызывает пуск передатчика Замыкающий кон¬
такт / KAZ2 подготавливает цепь отключения, подает плюс на
контакт 2 KS4 1, вызывает срабатывание реле 2 KL5, которое
подключает к приемнику контактом 2 KL5 2 основной орган срав
нения фаз токов с реле 2 KS4 и отключает контактом 2 KL5 I
вспомогательный ОСФ с реле 2 KS3 (см рис 1, б) Но в рабочей
обмотке 2 KS4 ток отсутствует, так как из-за сдвига фаз токов
по концам ЛЭП, близкого к 180°, на входы приемников посту¬
пает непрерывный сигнал, реле 2 KS4 при этом не срабатывает,
блокируя защиту Для предотвращения излишнего действия за
щиты необходимо, чтобы после отключения внешнего КЗ цепи
отключения защиты возвращались в исходное положение мгно
венно, а цепи пуска ВЧ передатчика — с задержкой в 0,5—0,6 с,
что обеспечивается временем отпадания якоря реле 1 KL2
Симметричное КЗ вне защищаемой зоны Пуск
передатчика и защиты осуществляется за счет кратковременного
размыкания размыкающих контактов реле 1 KAZ1 и 1 KAZ2 и
срабатывания реле сопротивления 1 KZ (или реле / КѴ) Цепи
отключения защиты подготавливаются контактами 2 KL4 3 и
1 KZ 2 и вводятся на время 0,15—0,25 с, определяемое возвратом
реле 2 KL3, ВЧ передатчик пускается, как указывалось выше, на
Д5—0,6 с Следовательно, реле 2 KL4 возвращается в исходное
18
положение раньше, чем 1 KL1 Это обеспечивает селективность
защиты при внешних КЗ, отключаемых с замедлением более
0,5—0,6 с, и неодновременной остановке работы передатчиков по
концам линии Размыкание размыкающего контакта 1 KZ 1 ис¬
ключает повторное срабатывание реле 2 KL4 в момент отключения
внешнего симметричного КЗ и кратковременного появления со¬
ставляющих обратной и нулевой последовательностей При боль
ших токах срабатывают реле 1 КА1 и 1 КА2 и обеспечивают пуск
защиты при внешних симметричных КЗ по аналогии с рассмотрен¬
ным случаем несимметричного повреждения Срабатывание реле
1	КА1 вызывает пуск ВЧ передатчиков на обоих концах линии
В этом случае обеспечивается правильная работа защиты даже в
том случае, когда на одном конце линии*от токов небаланса сра¬
батывают реле 1 KAZ1 и 1 KAZ2, а повреждение отключается с
выдержкой времени, большей 0,5—0,6 с
Повреждения на защищаемой линии При любых
КЗ пуск защиты происходит так же, как и при внешних повреж
дениях После срабатывания реле 2 KL5 и при наличии пауз в
токе приема срабатывает реле 2 KS4, и защита действует на от¬
ключение По цепи срабатывания выходного реле защиты
2	KL6 срабатывает и реле 2 KL7, которое обеспечивает останов
ВЧ передатчика к моменту отключения линии на данном конце
Действие защиты при нарушениях в цепях на
пряжения Нарушение в цепях напряжения может вызвать
срабатывание реле сопротивления 1 KZ Так как реле 1 KAZ1,
t KAZ2 и 2 KS4 в этом случае не срабатывают, то ложного
действия зашиты не происходит Срабатывание реле 1 KZ вызы¬
вает отпадание якоря реле 2 KL3, что обеспечивает блокирование
чувствительного пуска при симметричных КЗ, так как при этом
срабатывание реле 1 KAZ2 не может вызвать обесточение об
мотки реле 2 KL4 При небольших токах нагрузки реле 1 KZ при
нарушениях в цепях напряжения может и не работать В этих
случаях цепь чувствительного пуска при симметричных КЗ ос
тается в действии, а селективность защиты сохраняется, так как
цепи отключения продолжают контролироваться контактами реле
/ KZ, 1 KAZ2 и 1 КА2
Использование защиты на линиях с ответвлениями На ли
ниях с ответвлениями условия работы дифференциально-фазной
защиты ухудшаются из-за протекания по ответвлениям токов при
внутренних и внешних повреждениях При повреждении на за¬
щищаемой линии токи от ответвлений снижают чувствительность
защиты, при внешних повреждениях токи, протекающие по
ответвлениям, влияют на соотношения величин и фаз токов по
концам ЛЭП В связи с этим при максимальном неравенстве то¬
ков по концам линии, протекающих при внешних КЗ, возникает
необходимость в некотором увеличении угла блокировки Кроме
того, параметры срабатывания реле пускового органа, действую
19

щего на отключение, должны выбираться по следующим усло¬
виям: по отстройке от КЗ за трансформаторами концов линии, на
которых не установлены комплекты защиты; по отстройке от
тока в защите при повреждении в питающей системе в режиме
одностороннего включения ЛЭП и от тока намагничивания тран¬
сформаторов при включении ЛЭП под напряжение.
Панели дифференциально-фазных ВЧ защит в заводском ис¬
полнении не приспособлены для использования на линиях с от¬
ветвлениями. Поэтому при их установке на таких линиях в схему
защит вносятся изменения [1]. Изменения зависят от количества
ответвлений, наличия или отсутствия питания со стороны ответ¬
влений и других факторов. К основным изменениям относятся
следующие:
а)	загрубление отключающего реле 1.KAZ2, включенного на
выходе фильтра токов обратной последовательности (ФТОП)
пускового органа защиты;
б)	установка дополнительных пусковых органов (реле тока,
реле сопротивления, реле мощности обратной последовательнос¬
ти и т. п.).
Загрубление реле 1.KAZ2 может выполняться одним из двух
способов при сохранении прежней чувствительности реле 1.K.AZ1:
1} изменением рабочего и тормозного моментов реле. Для
этого тормозная обмотка, имеющая меньшее количество витков,
используется вместо рабочей, а рабочая, с большим количеством
витков,— в качестве тормозной. Загрубление определяется значе¬
нием тормозного тока, который регулируется подбором сопротив¬
ления добавочного резистора;
2) шунтированием рабочей обмотки реле 1.KAZ2 резистором.
Загрубление реле обоими способами более чем в 2,25 раза не
рекомендуется, так как это может привести к понижению надеж¬
ности его работы из-за снижения кратности рабочего момента,
обусловленного насыщением при КЗ трансформатора І.ТЬАъ.
В случае необходимости общего загрубления реле 1.KAZ1 и
1.	KAZ2 не более чем в 1,5 раза на выходе выпрямительного мо¬
ста подключают дополнительный конденсатор.
2.	ВЫСОКОЧАСТОТНАЯ БЛОКИРОВКА ДИСТАНЦИОННОЙ
ЗАЩИТЫ и токовой направленной защиты нулевой
ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТИ ТИПА ЭПЗ-1643-69
Назначение и принцип выполнения. Панели типа ЭПЗ-1643-69
с ВЧ блокировкой дистанционной защиты и направленной защи¬
ты нулевой последовательности линий 110—220 кВ обеспечивают
отключение повреждений на всем протяжении защищаемой ЛЭП
без замедления Такое комплексное сочетание принципов выпол¬
нения основной и резервной защит, при котором отдельная резер¬
вная защита отсутствует, а часть реле и часть цепей схемы ВЧ
20

+ВНІ
От ТА ЛЭП ЗІ0
133 О
От TV ЛЭП или
шш 110~220кВ
КНЗ
Т кнё
KL9
~кьгГ'$
КН1
КН1
+BHI
660
~кнТ^
KL4 -
кнч
67 KL4
68 0—0

««Sr-!
158 155
-о	О
70	71
0—0
72	73
-О	О
SAC!
LI
156 157
-О—О
144 145
-О	О
KL4 SX5
80°	Т7Г7Г^	О—О	О 79
77 0		0 78
750
ю el 5АС1
075
4^
Рис 7 Схема цепей ВЧ блокировки типа ЭПЗ-1643-69
а — переменного тока н напряжения, б — сигналнзацин, в — оперативного по
стоянного тока
21

SAC2
От ВЧВ на 0В к зажину.
82 ВЧВ на лэп
KZZ
KL2 1
От ВЧБ на О В к
зажиму 89 ВЧБ на ЛЭП
SAC2	~ ’
AKZh
KZ2
Iff"
Kb 3.1
\ЭПЗ- 1636
'ÂKZZ ;——,ЛК2
М?Г2Г--
KLZ
KLW
Wû.3
KV1 2
34 33
l2T
SAC2
89
<ржК1.10}
KL5t
21 КНЗ
20	7Б\ rJW
От других
15 77 защит ЛЭП-
« ІЙ	>"771/77

зпзчезе 4о .—у • "
■ух 18^	28 27 J
/і [кй^х0"43 9;
^-*L5Z Г
I	Kb 11	16	~ЧЧ
—Ж 3°	ззз-Тегь
Om У РОВ
KL1
Отключение ЛЭП от защит снежных т-і^ЬЗ зі зг
	1 О	-X
f 41 элементов
KL3.2
PI
КМ2
V
Л-L
8j
От ВЧВ на OB к
Зажиму SV
ВЧБ на ЛЭП
KL 6
КА 1.1
RZ
3X3
z
90

Кі.8 г-1
«2_гиІ£
От ВЧБ на DB к зажиму ВЗ
ВЧБ на ЛЭП
і~7з°Тк£^~г~Ті§ іэпз-1636
Z'/f
Grsz 11
■От- ~7<Я
25 I I—7—-
fl ЗП3-1636
Iz£ £ __Z£ _?Sj
KL53^S	36 1
sxz 	~° \
ЧРж KL8.1
KLV
22 123
-O—O—
тэ
о—
KHZ
	6 46
37 38
-0—0—
о 5
777 778
KL2
SA Cl
•2*
!
	1
2
-Я
20
^Цзажимы ВЧА типа
^KL131
KL13 2 J I
		*—Я 25
	»25
УПЗ-70
6)
106
15
^^ЛтВЧБна О В к
12*

I I ВЧБ на ЛЗП
KL1Z
К ФП
Линик
Земля
-Й>2
■Я 11
22

Bl
ez
SGI
Реле -
повторители
положения
переключи телу
SAC 2
Реле- повторитель
реле сопротивления
панели защит
ЭПЗ-1636-61
SAC1
Цепи
реле KL13
останова.
ВЧ передатчика
Зажиму SO
Цепи реле KL12
пуска ВЧ
передатчика
Цепи дистанционного
пуска ВЧ передатчика
Цепи указательного
реле
Цепи приставки ВЧ
блокировки
а выходные
промежуточные реле
Цепи пуска и
оотаноВа.
ВЧ передатчика
блокировки и ступенчатых за¬
щит от многофазных и одно¬
фазных КЗ являются общими,
в некоторых случаях может
оказаться более предпочти¬
тельным, чем установка от¬
дельных основной (например,
диффазной ВЧ) и резервных
защит, как более простое и де¬
шевое Кроме того, такое вы¬
полнение может оказаться
единственно возможным по
условию чувствительности (на¬
пример, на линиях с ответвле¬
ниями и на линиях, питающих
электротягу на переменном
токе)
Принципиальная схема це¬
пей панели ЭПЗ-1643-69 при¬
ведена на рис 7 По сравне¬
нию с использованием отдель¬
ных основной (ДФЗ-201) и
резервной (ЭПЗ-1636-67) за¬
щит рассматриваемая зашита
имеет следующие недостатки-
а)	возможность излишнего
срабатывания в кратковремен¬
ном неполнофазном режиме,
вызванном неодновременностью
замыкания фаз выключателя
При включении выключателя
данного конца на включенных
концах ЛЭП под действием
кратковременно появляющихся
токов и напряжений нулевой
последовательности возможно
срабатывание реле KW7, КАТ1
и КѴ1 Действие этих реле вы¬
зывает срабатывание реле KL2
и KL10, контакты KL21 и
КЫО 2 которых останавливают
передатчик, а контакты KL2 2
и KL10 4 подготавливают цепь
выходных реле KL4, KL5 и за¬
мыкают цепь рабочей обмотки
реле KS1 Замыкание контак¬
та реле KS1 в этих условиях
23

приводит к излишней работе защиты. Предотвращение излиш
него срабатывания защиты на конце линии, включенном ранее
достигается тем, что в момент включения ЛЭП с данного концг
размыкается контакт 3-4 реле ускорения KL4, установленной
на панели зашиты ЭПЗ-1636-67. В результате этого обеспечи
вается посылка блокирующего сигнала от передатчика данногс
конца линии, запускаемого от действия реле тока КА1.
Если время действия защиты с достаточным запасом перекры¬
вает разновременность включения фаз выключателя, то указан¬
ные цепи блокировки можно не выполнять (контакт 3-4 реле ус¬
корения KL4 панели ЭПЗ-1636 шунтируется). Для выключателей
с трехфазным приводом невыполнение цепей блокировки допусти¬
мо при времени действия защиты не менее 0,1 с;
б)	вероятность излишнего срабатывания при качаниях и в
асинхронном режиме, что обусловливает необходимость приме¬
нения рассматриваемой защиты в сочетании с устройством бло¬
кировки от качаний;
в)	невозможность осуществления качественного ближнего ре¬
зервирования при междуфазных КЗ и ускорении II ступени ди¬
станционной защиты, что связано с необходимостью выведения
из действия I ступени этой защиты;
г)	невозможность вывода защиты из действия для ее ремонта
при включенной в работу линии;
д)	несколько увеличенное время действия защиты по срав¬
нению, например, с диффазной ВЧ защитой.
Следует отметить, что в последнее время выпускаются модер¬
низированные панели ВЧ блокировки типа ЭПЗ-1643-69 и панели
ступенчатых защит типа ЭПЗ-1636-67. Совместное использование
этих панелей позволяет обеспечивать достаточно эффективное
ближнее резервирование [6]. Схемы построены так, что с по¬
мощью необходимых переключений на рядах зажимов панелей
ЭПЗ-1643-69 и ЭПЗ-1636-67, возможна раздельная проверка
устройств защиты и ВЧ блокировки.
Панель типа ЭПЗ-1643-69 рекомендуется устанавливать на
питающем конце ЛЭП, со стороны которого во всех режимах
работы системы имеется питание, достаточное для действия за¬
щиты. Схема панели предназначена для совместной работы с
ВЧА типа УПЗ-70 и выполнена таким образом, что пуск передат¬
чика осуществляется независимо от направления мощности КЗ.
Схема релейной части ВЧ блокировки содержит:
а)	органы пуска ВЧ передатчика;
б)	органы останова ВЧ передатчика;
в)	устройство блокировки действия защиты при внешних КЗ
(комплект реле А1) ;
г)	цепи, предназначенные для осуществления дистанционного
пуска ВЧ передатчика;
д)	выходные цепи и цепи сигнализации.
24

В защитах с ненаправленным пусковым органом при возник¬
новении КЗ происходит пуск передатчиков на всех концах за¬
щищаемой ЛЭП. После этого измерительные органы, фиксирую¬
щие место КЗ, останавливают передатчики и прекращают пере¬
дачу блокирующих сигналов, за исключением передатчиков тех
концов линии, на которых направленные реле сопротивления или
мощности не подействовали. При КЗ на защищаемой ЛЭП все
передатчики прекращают работу, блокирующие реле KS1 в комп¬
лекте А1 срабатывают и запускают выходные реле KL4, KL5,
действующие на отключение линии. При внешнем КЗ один из
передатчиков не останавливается, его сигналы подаются на
приемные контуры всех приемников, выходные (блокирующие)
токи которых протекают по тормозным обмоткам реле KS1, и
защиты по концам линии не действуют.
По принципу действия ВЧ блокировка ЭПЗ-1643-69 не может
работать каскадно, т. е. если орган остановки ВЧ передатчика
на данном конце не срабатывает при повреждении на защищае¬
мой линии, то неостановленный передатчик продолжает посылать
блокирующие сигналы, в результате чего комплекты защит с ВЧ
блокировкой, установленные на других концах линии, не дейст¬
вуют.
Орган пуска ВЧ передатчика. В качестве органа пуска пере¬
датчика используются устройство блокировки при качаниях дис¬
танционной защиты АКВ1 и реле тока КА1 (см. рис. 7, а),
включенное на ток нулевой последовательности. Для предотвра¬
щения возможного неправильного действия защиты после отклю¬
чения внешнего КЗ цепь на пуск передатчика размыкается с
выдержкой времени после ликвидации причины, вызвавшей сра¬
батывание пусковых органов. При замыканиях на землю это
достигается применением реле KL6 с замедлением при возврате,
при междуфазных замыканиях обеспечивается возвратом в ис¬
ходное положение реле блокировки при качаниях дистанционной
защиты с заданным временем возврата [контакты KL1.7 и
KL3.3 (см. рис. 7, в) устройства блокировки при качаниях
AKBJ].
Реле KL6 типа РП-252 может не успеть сработать при отклю¬
чении внешнего КЗ с временем, не превышающим 0,15 с. В этом
случае работа передатчика прекращается, и блокирующий сигнал
не поступает на противоположный конец линии, на котором ВЧ
блокировка может излишне сработать и отключить неповреж¬
денную линию. Для исключения таких излишних отключений
защит с ВЧ блокировкой Главтехуправлением Минэнерго СССР
предложено уменьшить время срабатывания реле KL6, до 0,07 с;
время возврата должно быть не менее 0,4 с. Для достижения
таких параметров завод-изготовитель рекомендует удаление
диамагнитных шайб и закрепление обмотки реле KL6 ближе к
рабочему зазору.
25

В схеме предусмотрена возможность осуществления диета н-
ционного пуска ВЧ передатчика с помощью второго поля¬
ризованного реле KS2, включенного в цепь выходного каскада
приемника Реле KS2 срабатывает при приеме ВЧ сигналов пере¬
датчика с противоположного конца линии и замыкающим контак¬
том производит пуск ВЧ передатчика на данном конце Размы¬
кающий контакт KS2 2 реле KS2 разрывает цепь промежуточно¬
го реле с задержкой при возврате KL8, которое контактом
K,L8 1 с выдержкой времени около 0,6 с выводит из действия
цепь отключения Замыкающий контакт KL8 2 размыкает цепь
обмотки реле KL7, которое с задержкой при возврате пример¬
но 0,6 с разрывает цепь дистанционного пуска передатчика
Этим предотвращается самоудерживание пуска обоих ВЧ пере¬
датчиков, приводящее к их непрерывной работе Самоудержи¬
вание может иметь место при использовании дистанционного
пуска передатчиков на обоих концах линии Цепи отключения
при дистанционном пуске выводятся раньше цепей пуска ВЧ пере¬
датчиков примерно на 0,6 с Такая последовательность необходима
для предотвращения неправильного действия защиты после
снятия ВЧ сигнала передатчика, пущенного дистанционно, в
случае неотключения к этому времени внешнего КЗ
При внешнем КЗ схема защиты работает следующим обра
зом При действии на одном конце пусковых органов ВЧ пере¬
датчик запускается и посылает ВЧ сигналы в линию На другом
конце ЛЭП срабатывает реле KS2 приставки ВЧ блокировки Аі,
замыкает цепь пуска ВЧ передатчика и размыкает цепь обмот¬
ки реле KLS Примерно через 0,6 с якорь реле KL8 отпадает, и
происходит выведение цепи отключения защиты Через 0,6 с
после размыкания контакта KL8 2 якорь реле KL7 отпадает и
своим контактом размыкает цепь дистанционного пуска передат¬
чика
С учетом необходимости определенного времени на дистан¬
ционный пуск передатчика на одном конце линии и прием сигна¬
ла этого передатчика на другом конце линии реле KL10 должно
иметь замедление при срабатывании
Контакт KL3 1 реле ускорения KL3 предусмотрен для обес¬
печения действия защиты при включении выключателя Если
выдержка времени УРОВ превышает время замкнутого состоя¬
ния контакта KL8 1, то для надежного пуска устройства УРОВ
он шунтируется контактом выходного реле KL5 3 Накладки
SX2 и SX4 предусмотрены для оперативного выведения дистан¬
ционного пуска ВЧ передатчика в зависимости от режима ра¬
боты сети
При использовании дистанционного пуска только на одном
конце ЛЭП цепь пуска передатчика должна вводиться, а цепь
отключения выводиться установкой накладок SX4 и SX2. На
противоположном конце линии эти накладки должны быть от-
26

ключены (цепь дистанционного пуска передатчика при этом
выводится, а цепь отключения от реле KL8 сохраняется) Такие
изменения в схеме необходимы, чтобы исключить неправильное
действие защиты при внешних повреждениях, если ВЧ передат¬
чик на конце линии с дистанционным пуском уже остановлен
(при возврате реле KL7), а КЗ еще не ликвидировано
Схема дистанционного пуска ВЧ передатчика имеет следую¬
щие недостатки-
а)	снижается надежность цепи отключения введением в нее
контакта KL8 1,
б)	после возникновения повреждения цепь отключения за¬
щиты через 0,6 с выводится из действия контактом KL81 и
вводится в действие после возврата органов пуска ВЧ пере¬
датчика на всех концах линии,
в)	может иметь место отказ защиты, если органы останов¬
ки на конце ЛЭП, передатчик которого пущен дистанционно,
не сработают при повреждении на защищаемой линии, при от¬
сутствии дистанционного пуска и несрабатывании органов пуска
ВЧ передатчика на противоположном конце ЛЭП отказ защиты
на данном ее конце исключается
Дистанционный пуск передатчика в немодернизированной
панели производится непосредственно контактом поляризованно
го реле KS2 1 Этот контакт коммутирует большие токи усили
теля мощности передатчика и может привариться
В модернизированной панели пуск передатчика (в том числе
и дистанционный) для уменьшения нагрузки на контакт реле
KS2 1 осуществляется двумя параллельно соединенными контак¬
тами промежуточного реле KL12
Для вывода дистанционного пуска из действия размыкается
накладка SX4, снимается перемычка 24-25, устанавливается
накладка SX2
Орган останова ВЧ передатчика содержит-
а)	направленные реле сопротивления дистанционной защиты
при междуфазных КЗ,
б)	реле тока КАТ1, реле напряжения КѴ1 и реле направле¬
ния мощности KW1, включенные на составляющие ток и на¬
пряжение нулевой последовательности Реле напряжения КѴ1
предназначено для того, чтобы отпала необходимость отстрой¬
ки реле КАТ1 от тока небаланса при внешних КЗ или при ка¬
чаниях
Действие вышеперечисленных реле вызывает срабатывание
промежуточных реле KL2 и КЫО, которые, замыкая цепь реле
KLI3, останова ВЧ передатчика, подготавливают цепи отключения
защиты и замыкают цепь рабочей обмотки поляризованного реле
KS1 в комплекте А] Реле KS1 срабатывает при условии, что все
ВЧ передатчики остановлены и в тормозной обмотке этого реле
ток отсутствует
27

Останов ВЧ передатчика при междуфазных КЗ производится
от тех ступеней дистанционной защиты, которые ускоряются с
помощью ВЧ блокировки. Время возврата реле-повторителей
реле сопротивления должно быть минимально возможным для
исключения неправильного действия при отключении внешних
КЗ. В качестве реле КАТ1 предусматриваются реле типа
РНТ-565 или РНТ-566 с насыщающимися трансформаторами,
позволяющими отстроиться от токов намагничивания подклю¬
ченных к линии трансформаторов при включении их под напря¬
жение или при отключении внешних КЗ. Для исключения из¬
лишнего срабатывания защиты при внешних повреждениях при
отсутствии дистанционного пуска ВЧ передатчика должно произ¬
водиться согласование по чувствительности органа останова
ВЧ передатчика с органами пуска ВЧ передатчиков на проти¬
воположных концах линии. Согласование производится отдельно
для органов, действующих как при междуфазных КЗ, так при
замыкании на землю. Реле тока КА1, предназначенное для пуска
ВЧ передатчика, облегчает согласование по чувствительности
органов, действующих при КЗ на землю.
Применение в модернизированной защите отдельного реле
направления мощности повышает эффективность резервирования
защит при КЗ на землю, так как это обеспечивает разделение
оперативных цепей и цепей переменного тока ступенчатой то¬
ковой защиты нулевой последовательности и ВЧ блокировки,
а также резервирование реле направления мощности нулевой
последовательности ступенчатой защиты.
В схеме предусмотрен орган вывода из работы цепи оста¬
нова ВЧ передатчика при междуфазных замыканиях в случаях
КЗ на землю. Это необходимо для предупреждения возможного
отключения неповрежденной линии, когда при внешних КЗ на
землю (например, при двухфазном замыкании на землю на об¬
ходной связи) в защищаемой линии направление токов нулевой
последовательности и полных токов в фазах таково, что на
одном конце линии возможен останов ВЧ передатчика при сра¬
батывании реле защиты нулевой последовательности, а на дру¬
гом — реле дистанционной защиты. В качестве органа вывода
цепи останова ВЧ передатчика используются реле тока КАТ1
и реле напряжения КѴ1. В соответствии с [3] для исключения
излишних срабатываний защиты с ВЧ блокировкой наиболее
эффективным является вариант, когда с обоих концов ЛЭП в
органе останова передатчика используются и реле тока КАТ1,
и реле напряжения КѴ1, а оргат вывода осуществляется одним
реле напряжения КѴ1 (снята перемычка между зажимами 3-7
на контактах реле KL1 в цепи сбмоток реле KL2 и KL10, уста¬
новлена перемычка 33-34 на ряде зажимов панели ВЧБ). При
выполнении органа останова ВЧ передатчика с одним реле тока
КАТ1 в качестве органа вывода желательно использовать также
28

одно реле напряжения ЛѴ/. В случаях, когда токовая защита
нулевой последовательности недостаточно чувствительна к двух¬
фазным замыканиям на землю на защищаемой линии при любом
варианте выполнения органа останова ВЧ передатчика, орган
выведения следует выполнять с реле тока КАТ1 и реле напряже¬
ния КѴ7 (установлены перемычки между зажимами 3-7 реле
KL1 и 33-34 ряда зажимов). Этим исключается полный отказ
ВЧ блокировки при указанном повреждении, так как реле KL2
и KL10 срабатывают в результате действия реле сопротивления
дистанционной защиты через размыкающий контакт выведе¬
ния KL1.2.
В цепи останова ВЧ передатчика при КЗ на землю пре¬
дусмотрен размыкающий контакт 3-4 реле ускорения KL4 па¬
нели ЭПЗ-1636. Этот контакт блокирует защиту при включении
выключателя на время, несколько большее времени включения,
чем исключается срабатывание реле направления мощности ну¬
левой последовательности всех включенных концов линии и из¬
лишнее действие защиты при включении выключателя.
Контакты KQT1 и KQT2 реле положения «отключено» вы¬
ключателей защищаемой ЛЭП в цепях останова передатчика
предназначены для предотвращения возможного отказа в сра¬
батывании защиты при включении линии с противоположного
конца на КЗ, а также для обеспечения действия защиты проти¬
воположных концов в режиме каскадного отключения повреж¬
дения. Отказ защиты в этих случаях мог бы иметь место вслед¬
ствие посылки в линию блокирующего сигнала передатчика,
установленного на том конце, где выключатели отключены.
Шунтирование контактов K.QT1 и KQT2 соответственно контак¬
тами KL1 и KL2 реле контроля непереключения фаз для ЛЭП
с двумя выключателями необходимо для обеспечения останова
ВЧ передатчика при неполнофазном отключении выключателя
одной из сторон линии в случае КЗ на защищаемой линии.
Для более быстрого останова ВЧ передатчика при отключении
выключателя в случае каскадного отключения повреждения в
схеме предусмотрен останов передатчика от контактов выходных
промежуточных реле других защит ЛЭП. Накладка SX/ пре¬
дусмотрена для исключения из схемы контактов реле положе¬
ния выключателя при выводе его в ремонт. Если линия при¬
соединяется через один выключатель, накладка SX1 исключается
из схемы.
В цепи останова ВЧ передатчика предусмотрен размыкаю¬
щий контакт KL3.1 реле KL3, имеющего замедление при воз¬
врате. Реле KL3 срабатывает при действии защит элементов,
смежных с рассматриваемой линией (дифзащита шин, быстро¬
действующая защита на ШСВ и др.) и действующих на отклю¬
чение одного или всех выключателей. Размыкание контактом
KL3.1 цепи останова ВЧ передатчика, образуемой контактами
29

реле положения выключателя, необходимо для предотвращения
излишнего срабатывания защиты на других концах линии при
отключении повреждения на смежном элементе. Излишнее сра¬
батывание защиты возможно при работе на данном конце линии
через один выключатель, а органы защиты с ВЧ блокировкой
на противоположных концах линии, подготавливающие цепи
отключения, могут 'возвратиться в исходное положение позже,
чем замкнется цепь остановки ВЧ передатчика контактом поло¬
жения отключаемого выключателя на данном конце линии. Од¬
новременно контакт KL3.1 контролирует цепь из контактов
KL2.1 и KL10.2, предотвращая излишнее срабатывание защиты
на других концах рассматриваемой линии под влиянием кратко¬
временной несимметрии, возникающей при отключении между-
фазного повреждения на смежном элементе выключателем с
пофазным приводом. Замедление при возврате реле KL3 должно
быть больше максимально возможного времени от момента воз¬
врата защиты смежного элемента до момента возврата защиты,
установленной на противоположном конце линии. Указанное
замедление должно быть не менее 0,2 с. Функция, выполняемая
реле KL3, особое значение приобретает на линиях с ответвле¬
ниями. В этом случае предотвращается возможность перерыва
электроснабжения потребителей, подключенных к ответвлениям.
Вместе с тем необходимо отметить, что применение реле KL3
и его контакта KL3.1 приводит к некоторому замедлению дейст¬
вия ВЧ блокировки при КЗ на другом конце ЛЭП между тран¬
сформаторами тока и выключателем. Поэтому вопрос исполь¬
зования реле KL3 в схеме ВЧ блокировки должен решаться с
учетом конкретных условий. В случае неиспользования контакта
KL3.1 он должен быть зашунтирован.
Для обеспечения действия УРОВ и предотвращения отказа
срабатывания защиты с ВЧ блокировкой при неполнофазных
отключениях КЗ и неполнофазных включениях в случае установ¬
ки трансформатора напряжения на линии предусмотрена воз¬
можность шунтирования контакта реле KW1 контактом KL5.2
выходного промежуточного реле KL5 данной панели и контактом
і-2 реле ускорения KL4 панели ЭПЗ-1636-67. Цепь останова
ВЧ передатчика при междуфазных повреждениях контроли¬
руется контактом устройства блокировки от качаний KL1.5.
При замене выключателя линии обходным предусмотрена
возможность сохранения в работе ВЧ блокировки. Для этого
на обходном выключателе устанавливается панель с релейной
частью ВЧ блокировки, а приемопередатчик и реле KL12, KL13
используются той линии, которая будет включена через обходной
выключатель. Приемопередатчик и реле KL12, КПЗ подклю¬
чаются к релейной части линейного или обходного выключателя
переключателем SAC2. При работе линии через собственный
выключатель переключатель SAC2 устанавливается в положе-
зо

ние 2, а при работе через обходной выключатель — в положе¬
ние /.
Реле KL9, KL14, KL15 используются для размножения кон¬
тактов переключателя SAC2. На панели, устанавливаемой на
обходном выключателе, переключатель SAC2 и реле KL9, KL14,
KL15 не используются.
В схеме защиты для сигнализации предусмотрены указатель¬
ные реле: КН1 — действие защиты при замыканиях на землю;
КН2 — работа приемника; КПЗ — неисправность ламп ВЧА;
КН4, КН5 — действие защит на отключение выключателей.
Назначение оперативных контактных накладок: SX1 для
исключения контактов KQT1 и KQT2 в случае вывода в ремонт
соответствующего выключателя; SX2, SX4 для оперативного вы¬
вода дистанционного пуска передатчика; SX3 для вывода вы¬
ходных реле; SX5 для переключения в цепях УРОВ.
Кнопка SBI, установленная на панели, предназначена для
проверки ВЧ канала при отключенных выключателях линии.
3.	ВЫСОКОЧАСТОТНЫЕ КАНАЛЫ РЕЛЕЙНОЙ ЗАЩИТЫ
Высокочастотные каналы релейной защиты применяются для
осуществления передачи ВЧ сигналов с одного конца линии на
другой в целях обеспечения взаимодействия между комплектами
защиты, установленными на разных концах ЛЭП. Передача ВЧ
сигналов по ЛЭП производится одновременно с передачей по
этой линии токов промышленной частоты. Поэтому обмен по
ЛЭП ВЧ сигналами выполняется через специальные устройства
обработки и присоединения, разделяющие токи высокой и про¬
мышленной частот. К устройствам обработки относится высо¬
кочастотный заградитель, а к устройствам присоединения от¬
носятся высоковольтный конденсатор связи, фильтр присоедине¬
ния, высокочастотный кабель и, в отдельных случаях, раздели¬
тельные фильтры.
Присоединение высокочастотных приемопередатчиков к про¬
водам ЛЭП может быть осуществлено по схемам фаза - земля,
фаза — две фазы, трос — земля и т. п. Практическое приме¬
нение находят только схемы фаза — земля и фаза — фаза, ко¬
торые являются примерно равнозначными с точки зрения вели¬
чины линейного затухания. Но поскольку схема фаза — земля
требует наименьшего количества аппаратуры и позволяет соз¬
дать на одной линии большее количество ВЧ каналов, она по¬
лучила наибольшее распространение. Эта схема приведена на
рис. 8.
Канал состоит из приемопередающей высокочастотной ап¬
паратуры ВЧА защиты и высокочастотного тракта. Высокочас¬
тотный тракт представляет собой совокупность следующих эле¬
ментов: фазный провод линии, конденсаторы связи КС, высоко-
31

Рис 8 Схема ВЧ канала защиты
ВЧА защиты — высокочастотный аппарат защиты, 3 — заградитель, КС — конденса
тор связи, ФП— фильтр присоединения, Н — устройства отбора напряжения, РФ —
разделительный фильтр, ЗН — заземляющий нож
частотные заградители 3, фильтры присоединения ФП, высоко¬
частотные кабели и разделительные фильтры РФ, устройство
отбора напряжения для АПВ и других устройств Н. Участок
ВЧ тракта между точками подключения КС к проводам линии
называется линейным трактом. Высокочастотные каналы релей¬
ной защиты в зависимости от использования ВЧ тракта бы¬
вают простые и совмещенные. В простом канале ВЧ тракт со¬
единяет только ВЧА релейной защиты, в совмещенном ВЧ тракт
используется для подсоединения аппаратуры релейной защиты,
связи или телемеханики. В элементах ВЧ тракта происходит
затухание мощности передаваемого сигнала. Единицей измере¬
ния затухания служит бел (Б); в практике измерений пользуются
децибелом (дБ):
1g (Р1/Д2), Б;
a=/0lg (Рі/Р2), дБ,
где Р\ и Р2— измеренные мощности в точках передачи и при¬
ема, Вт.
Ранее в качестве единицы затухания использовали непер
(Нп). Связь между единицами выражается соотношениями
1 дБ=0,115 Нп; 1 Нп—8,69 дБ.
Для каналов релейной защиты используются частоты 40—
500 кГц. На этих частотах затухание ВЧ сигнала в устройствах
обработки и присоединения составляет не более 4—6 дБ. Ориен¬
тировочно затухание ВЧ тракта по схеме фаза — земля, дБ,
определяется по формуле
an = kl-y[f 103 + 2ак,
где / — длина линии, км; f — рабочая частота, кГц; ак—кон¬
цевое затухание, принимаемое равным 1,3—2 дБ; k — коэффи¬
циент, для линий 110 кВ равен 8,7, для линий 220 кВ — 6,5.
Заградители. Высокочастотный заградитель состоит из сило¬
вой катушки (реактора) и элемента настройки. Заградитель пре-
32
пятствует утечке токов ВЧ в сторону шин подстанции и мон¬
тируется в провод линии между линейным разъединителем и
точкой подключения конденсатора связи Силовые катушки ха¬
рактеризуются индуктивностью, номинальным рабочим током
промышленной частоты, термической и электродинамической стой¬
костью к токам КЗ. Сопротивление заградителя является комп¬
лексным, его реактивная сосгавляющая в зависимости от час¬
тоты может иметь индуктивный или емкостный характер. Наи¬
худшим случаем является такой, когда реактивные сопротивле¬
ния заградителя и шин ПС равны и противоположны по фазе.
При этом их эквивалентное сопротивление становится чисто
активным и минимальным для токов высокой частоты. Актив¬
ная составляющая сопротивления заградителя называется номи¬
нальным заграждающим сопротивлением, а полное сопротив¬
ление — заграждающим сопротивлением. В соответствии с
рекомендациями Международной электротехнической комиссии
(МЭК):
1)	настроенный заградитель не должен вносить затухание,
превышающее 2,6 дБ, при условии, что R3mm= l,43Zn, где
Zn — входное сопротивление линии;
2)	модуль полного сопротивления в пределах полосы заграж¬
дения должен удовлетворять условию
|Z3„„„I=1,43Z,.
Затухание заградителей, дБ, определяется по формуле
[ZfyZ г	1
где Zj) — входное сопротивление линии; Z<t> — сопротивление ФП
со стороны линии; Z3 — заграждающее сопротивление загради¬
теля.
Настройка заградителя производится с помощью элемента
настройки.
Широко применяются следующие схемы заградителей: одно¬
частотная притупленная, двухчастотная притупленная, трех¬
контурная схема полосового фильтра, трехэлементная схема
фильтра верхних частот (рис. 9). Типы, параметры и схемы
заградителей и элементов настроек приводятся в заводской
документации на это оборудование.
Для защиты элементов настройки от перенапряжений приме¬
няют два разрядника FV1 и FV2 типа РВП или РВО. Их вы¬
бирают по двум критериям — по напряжению гашения и способ¬
ности пропускать токи при импульсных напряжениях.
По первому критерию
Д гаш 6/ ртах г
U ртах === 11 ДцДном,
3-913
33

Рис 9. Схемы заградителя ВЗ-600-0,25 с элементом настройки ЭН-600-50-
а—одночастотная притупленная, б — двухчастотная притупленная, в — трехконтур¬
ная, г — фильтра верхних частот
где /к — максимальный ток КЗ, который может протекать через
реактор заградителя; Л„ом — номинальная индуктивность реак¬
тора.
По второму критерию определяется максимальный импульс¬
ный ток через разрядник и сравнивается с его номинальным
импульсным током. Ориентировочные импульсные токи для раз¬
рядников заградителей 110 кВ 0,83 кА, 220 кВ 1,66 кА. С 1984 г.
начат выпуск новой серии заградителей ВЗ на номинальные
токи 630, 1250, 2000, 4000 А.
Фильтры присоединения и конденсаторы связи. Фильтр
присоединения (ФП) вместе с КС является несимметрич¬
ным четырехполюсником с различными характеристиками сопро¬
тивления со стороны линии и со стороны кабеля. Входное сопро¬
тивление четырехполюсника определяется отношением напря¬
жения U к току / на стороне выводов, к которым подключа¬
ется источник питания. Необходимо подчеркнуть, что если вход¬
ное сопротивление равно сопротивлению нагрузки четырехполюс¬
ника (ZBx = Zc), то оно называется характеристическим, или вол¬
новым, сопротивлением. В этом случае говорят, что сопротив¬
ление четырехполюсника согласовано с сопротивлением нагрузки.
Фильтр присоединения выполняет следующие функции: ком¬
пенсирует на рабочих частотах реактивное сопротивление кон¬
денсатора связи, согласовывает характеристическое сопротив¬
ление линейного тракта с волновым сопротивлением ВЧ кабеля,
соединяет нижнюю обкладку КС через линейную обмотку транс¬
форматора с землей. При размыкании цепи линейной обмотки
трансформатора фильтра на нижней обкладке конденсатора
связи появляется относительно земли фазное напряжение, опас¬
ное для жизни человека. Поэтому все переключения в цепи
линейной обмотки фильтра должны выполняться при включен¬
ном заземляющем ноже.
34

Фильтр присоединения характеризуется следующими пара¬
метрами:
шириной полосы пропускания, на граничных частотах кото¬
рой затухание фильтра не должно превышать допустимого
значения;
характеристическим сопротивлением в средней части полосы
пропускания;
рабочим затуханием фильтра, равным сумме затуханий по¬
терь от несогласованности (1) и активных потерь в элементах
фильтра, которые не должны превосходить 0,5 дБ; рабочее за¬
тухание ФП не должно превышать 2,5 дБ;
затуханием несогласованности, которое определяет степень
согласованности входного сопротивления фильтра с сопротив¬
лением нагрузки. Оно определяется по формуле, дБ,
а„с = 20 Ig U	y— I ,
где Zbx — входное сопротивление фильтра со стороны линии;
/с.л.т—характеристическое сопротивление линейного тракта.
Затухание несогласованности должно быть не менее 12 дБ.
Для согласования ФП с ВЧ кабелем сопротивление фильтра
со стороны кабеля берется равным волновому сопротивлению
кабеля, Ом:
Z.=== Zc, каб»
где ZK - - характеристическое сопротивление ФП со стороны ка¬
беля; Zc,Ka6—волновое сопротивление кабеля. Характеристиче¬
ское сопротивление ФП со стороны ЛЭП, Ом, определяется вы¬
ражением
Zc. п =(/2 — f 1) / 2nfmCK.c,
где fi и fi—граничные частоты полосы пропускания; fm =
=^jflf2— средняя геометрическая частота полосы; Ск,с — ем¬
кость конденсатора связи.
Для увеличения полосы пропускания фильтра обычно при¬
нимают Zc.a> Zc.a.T, допуская при этом увеличение потерь от
несогласованности. Эти потери в основном определяют затуха¬
ние фильтра присоединения, дБ:
а=аф,нс = 20 lg—	- ,	(1)
где аф,нс — затухание фильтра от несогласованности; Zc.n — ха¬
рактеристическое сопротивление ФП со стороны линии; Zc,i,t—
характеристическое сопротивление линейного тракта.
Фильтры присоединения соединяют по трансформаторной
или автотрансформаторной схеме (рис. 10). Напряжение про¬
боя защитных разрядников ФП должно быть в пределах от
2,5 до 3,5 кВ.
35

Ьк.с
Рис 10 Схема фильтра присоединения
а — трансформаторная б — автотрансформаторная
Конденсатор связи (КС)
служит для подключения ВЧ аппара
туры релейной защиты к линии, КС,
являющийся аппаратом высокого на
пряжения, работает в наиболее тяже¬
лых условиях, поскольку находится
под высоким фазным напряжением
ЛЭП В силу этого КС должен обла¬
дать высокой электрической прочно¬
стью, так как его пробой приводит к
КЗ на шинах подстанции с тяжелыми последствиями
Конденсаторы связи собираются из отдельных пакетов Ди¬
электриком служит конденсаторная бумага, пропитанная спе¬
циальным маслом Обкладки выполняются из алюминиевой
фольги Требуемая емкость достигается последовательным и
параллельным соединением конденсаторных пакетов Набор
пакетов, закрепленный рейками, помещают в фарфоровый кор¬
пус Конденсаторы связи комплектуются из одного или несколь¬
ких элементов, которые соединяют последовательно и устанав¬
ливают на изолирующую подставку
Конденсаторы связи при вводе в работу и в эксплуатации
испытывают в следующем объеме
а)	измеряют сопротивление изоляции мегаомметром 2500 В
между выводами конденсатора, сопротивление изоляции не нор¬
мируется,
б)	измеряют значение емкости, отклонение измеренных зна¬
чений от паспортных не должно выходить за пределы ±5%,
в)	измеряют тангенс угла диэлектрических потерь при
t = 20° С, измеренные значения не должны превышать 0,3% при
приемо-сдаточных испытаниях и 0,8% в эксплуатации
Если измеренные параметры не удовлетворяют нормам, то
заключение об эксплуатации КС можно дать только после выяс¬
нения причины отклонения от нормы Вскрытие КС производят
при температуре воздуха 20 ±5° С Конденсатор не должен
находиться на открытом воздухе более 15 мин После осмотра
и устранения причины отклонения конденсатор подвергают сушке
в термовакуумной печи, так как вскрытие приводит к увлаж¬
нению изоляции и увеличению tg ô конденсатора На линиях
напряжением НО—220 кВ широко применяются фильтры при¬
соединения типов ФП, ФПУ и конденсаторы связи типов СМР,
СМК Фильтр типа ФП имеет 24 модификации, в том числе
7 для ЛЭП 110 кВ и 3 для ЛЭП 220 кВ Фильтр ФПУ имеет
23 модификации, из них 6 для линий НО кВ и 3 для 220 кВ
Все технические данные ФП и КС приведены в заводской доку¬
ментации
36

Высокочастотные кабели и разделительные фильтры. Соеди
нение ВЧА и фильтра присоединения осуществляется радио¬
частотным контрольным кабелем серии РК Кабель имеет
медную жилу и оплетку, служащую обратным проводом Поверх
оплетки имеется защитное покрытие от повреждений В релей¬
ной защите применяются кабели с волновым сопротивлением
75 и 100 Ом (табл 1) Кабели могут работать при темпера¬
туре от —60 до +200° С Они прокладываются в кабельных
каналах, полуэтажах, шахтах и по стенам зданий
Таблица 1
Тип
Волновое
сопротивле
ние Ом
Испытатель
ное напря
жение кВ
Диаметр
жилы d
мм
Внешний
диаметр
D мм
Длина м
РК 75 4 11
75 + 3
5
0 72
72
100
РК 75 4 13
75+3
5
0 78
76
600
РК 75 4 14
75 + 3
5
0 78
73
600
РК 75 9 16
75 + 3
9
1,35
12,3
600
РК 100 7 11
100 + 5
6
06
9,7
50
РК 100 7 13
100 + 5
6
06
97
50
Затухание ак, которое вносит кабель при прохождении по
нему ВЧ сигнала, дБ, определяется по формуле
ак=11,6-10-3
/VF
Rc(D + d)/Dd
где I — длина кабеля, м, f — частота ВЧ сигнала, кГц, Rc —
волновое сопротивление кабеля, Ом, D — диаметр внешней обо¬
лочки кабеля, мм, d — диаметр жилы кабеля, мм
Трассы прохождения кабелей выполняются по проекту
Для защиты от механических повреждений при прохождении
трассы через стены, на подходах к ФП, а также при прокладке
вместе с силовыми кабелями и в местах пересечений с ними
кабель необходимо прокладывать в стальных трубах, при этом
верхние концы труб должны быть заделаны для исключения
попадания влаги, нижние должны быть открыты для стока
воды После монтажа кабеля должны быть проверены целость
жилы и правильность подключения ее и оболочки кабеля к па¬
нели защиты и ФП В заключение измеряется сопротивление изо¬
ляции относительно земли мегаомметром на 1000 В
^10 МОм) и испытывается изоляция мегаомметром на 2500 В
в течение 1 мин
Данные некоторых радиочастотных кабелей приведены в
табл 1
Разделительные фильтры (РФ) Для уменьшения
шунтирующего влияния аппаратуры связи на высокочастотную
аппаратуру защиты применяются разделительные фильтры
37

Рис 11 Схема высоко іастотного аппарата типа УПЗ 70
а — цепи управления и задающего генератора передатчика б цепи усилителя мощности чинеиного фильтра генератора смещения
и измерения в цепи пріемника н переіоворною устройства г — цепи бчока реостатов накала (БРН) сигнализации и ряды
зажимов ВЧА

R37
6ПЗС-Е
VL5
8
<3 в
R36
VL6- VL11
77.7
		,3
035
RV2
R
38
RV8\
R
33
c
22
C
Z3
R
V3\
C
27
R
VO
R',b
I KÎ É
I I СЗБ
R
'68
6ПЗС-Е
]vL6
^>\R52/^
VL8 U-
VLW
R45
\vi	{
RV6
J

ГТ1

гН

В 2
П rC
J о e
у ж з
— R 54
7
д г
в
R55
a 3
г
R5c
3
VL7
VLB
VL11
R9
C25
032
R57	858 VS2-VO5Tk3g
»EW
II 	IГ gjg 4= I T fl T
13
XT2
ЛТЗ
S)
TL2
( 2 7?
(	*{72
026
R62
C33
03V
.I U ?o
'8
6
M
Л81ЧГ
’°X7
u 'Вход I >-
О
71
умГ 2
І^ѴЛ7
jifiivr
г
R7O'
влі
ЗІ
41
R72 X4IR73
8ЧА лами.9 •

8a 78 1Q {J
J*
Земля
J—I R71
		£a
7 Выход
^7	By A
Выход ' ^2 ~f фквмходаг-
SAC2
Sclfe
5
8
2 О
R63
78
I.
18
J 6-]ЗлО
(Q ‘
Ï2
»
10
2a О
іа О,
iZa
ea
J io a
77a Q
• 9
16 17 IB IS

è
1
2
3
4
5-
в ■
7-
в
3 '
to¬
il-
га
із-
74-
75-
Іа За ЗВ 6В Ба
58
XT 13 V
28 2аЧаЧ87в 8а 6а Іа 68 1В
16 17 1813
R38
055
ХЗ
[>5
VL13 \БПЗС-Е
R78
С56
R36
R33
L5
а 6 1Н
CY7
R85
R97
фСѴ9
сче
С53 С57
Л
С5Ч о-
<?2
С58
		О
С59
С 60
о	—о
VU 12
VD8
052
VDW
VJJ11
051 JC82
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I

Ряды зажимов
tljBrlb
Кон-
7ÜH7
Останов на VL1
Z9
Останов на VL 1
30
безынер а пуск на VL 7
23
„ Земля"
11
Линия
12
1	Прием
20
Сигнализация
16
Сигнализация
77
Манипуляция
25
+2Z0/170
19
Вспомогат контакп
22
Манипуляция
27
Контактный. пус* УМ
21
Осциллоскоп
АПК
9
АПК
70
Останов на ѵщ
28
Контактные пуск на VL.1
24
Накал 6ПЗС ~£
2
Накал 6Ж1П-ЕВ
3
+ 220 /НОВ
1
I	„Земля"
4
I	батарея +
13
ба тарея —
15
~220/ ПО В
25
Смещение
5
БРН
1	С66
R116
«осв^сісл *с ы N
БХ10-ЕВ
КПЗ
R112
6ПЗС-Е
ХТ7
ХТ10
Kott-
таю
Цегь
Цель
Кон
гакт
1
220/110 В
220/110 В
1
5
Смещение
Смещение
5
3
НакалбЖІП
НакалбЖІП
3
ч
„Земля"
„Земля1'
Ч
2
Накал 6ПЗС
НакалбПЗС
2
н
J

Фильтры включаются последовательно с кабелем в сторону ВЧ
аппаратуры связи (см рис 8) Потеря энергии в них не должна
превышать 1 дБ и определяется, как и для заградителя, дБ
аф = 20 Ig [ 1 +	.
где 7п — входное сопротивление ВЧА защиты, ZK — входное
сопротивление канала, /ф — сопротивление РФ
Входное сопротивление фильтра в полосе пропускания долж
но быть около 75 или 100 Ом, а на частотах запирания опреде¬
ляется выражением /ф^ 107п7к/(7л + /к), которое выведено в
предположении, что затухание РФ равно 1 дБ Таким образом,
сопротивление фильтра на частотах ВЧ канала релейной защиты
должно в 10 раз и более превышать сопротивление, равное
параллельно включенным сопротивлениям приемопередатчика
и ВЧ тракта Наиболее часто применяются разделительные филь¬
тры типов РК-61 и РФ, выполненные по схеме простого резо
нансного контура Диапазон рабочих частот фильтров 40—
500 кГц, активная составляющая сопротивления фильтра Ra^
^500 Ом
Высокочастотный аппарат (ВЧА) типа УПЗ-70 представ¬
ляет собой приемопередатчик, который обеспечивает обмен ВЧ
сигналами между комплектами устройств релейной защиты,
установленными на разных концах защищаемой ЛЭП Приемо¬
передатчики взаимодействуют с релейными частями высокочас
тотных зашит Схема ВЧА (рис 11) включает в себя следую
щие блоки задающий генератор передатчика ГЗ, усилитель
мощности передатчика УМ, линейный фильтр ФЛ, приемник
ПР, блок реостатов накала БРН Кроме того, в верхнем отсеке
каркаса за лицевой панелью находятся реле сигнализации
КЗ—Кб и реле К2 пуска передатчика при телефонной связи
В схеме УПЗ 70 использовано четыре лампы 6Ж1П ЕВ и де¬
сять ламп 6ПЗС Е
Задающий генератор (ГЗ) содержит автогенератор на лампе
VL3, разделительный каскад на лампе VL4 и каскады управ
ления на лампах VL1, VL2 Автогенератор собран на части
лампы VL3 катод — экранная сетка и служит для создания
колебаний высокой частоты, значение которой определяется
индуктивностью L1 и емкостью С7 Частота автогенераторов
стабилизируется кварцевым резонатором VZ, включенным
между контуром L1-C7 и управляющей сеткой лампы VL3
При регулировке частоты задающего генератора кварц заменяют
конденсатором с емкостью 5100 пФ При подаче на автогене¬
ратор постоянного напряжения в цепи анода VL4 токи высо
кой частоты появляются с некоторым запозданием (примерно
на 0,1—0,2 с) Для исключения этой инерционности предус
мотрена непрерывная работа автогенератора Напряжение высо-
42

кой частоты с анода лампы VL3 через разделительный конден
сатор С9 подается на управляющую сетку лампы VL4 разде
лительного каскада
Разделительный каскад является резонансным усилителем,
работающим в ключевом режиме Контур L2 С12 настроен на
частоту передачи Он шунтирован резистором R19 для улуч
шения формы ВЧ импульсов при работе с панелью ДФЗ-201
С делителя R20, R21 напряжение высокой частоты поступает
на вход усилителя мощности Режим лампы VL4 регулируется
изменением на ее катоде напряжения постоянного тока, которое
снимается с делителя R28, R29, R30 Полярность напряжения
на экранной сетке определяет открытое или закрытое состояние
лампы VL4 Если обе лампы управления закрыты, то это на
пряжение положительно, и лампа открыта В случае открытия
одной или двух ламп управления напряжение на экранной сетке
лампы VL4 становится отрицательным, и она закрывается
Лампа VL4 также закрывается при подаче на экранную сетку
общего минуса через зажим поста 28 (рис 11, г) Напряжение
на экранную сетку подается через резисторы R9 и RIO, на
анод — через катушку индуктивности L2
Управляющие каскады Лампа VL1 осуществляет контактно¬
безынерционный пуск передатчика, а лампа VL2 управляет его
работой Безынерционный пуск применяется для уменьшения
времени пуска передатчика (защита ДФЗ 503) Напряжение
на аноды ламп подается через резисторы R9 и RIO Напряжение
на экранные сетки снимается с делителей R22, R23, R25 и
R24, R26, R27 Реж.имы ламп устанавливаются потенциометра¬
ми R22, R23 и R24, R26
Напряжение безынерционного пуска с обмоток пускового
органа релейной части защиты подводится к зажимам 23-25
поста УПЗ 70 Минус пускового напряжения подается на за
жим 23 Цепь R3, С1 задерживает безынерционный пуск после
отключения КЗ и исчезновения пускового напряжения Этим
обеспечивается надежное блокирование ДФЗ при внешних КЗ
Диод VD1 блокирует путь разряда конденсатора С1 через ре¬
зистор R2 Чувствительность управляющего каскада на лампе
VL1 к напряжению безынерционного пуска регулируется подбо¬
ром резисторов R1 и R2 Безынерционный пуск полностью
дублируется контактным при несимметричных КЗ При симмет¬
ричных КЗ напряжение на обмотках реле 1 KAZ1 и 1 KAZ2 отсут¬
ствует, и пуск передатчика обеспечивается размыканием кон¬
такта реле 1 KL1, подключенного к зажимам 24-25 поста Лампа
VL1 закрывается отрицательным напряжением, подаваемым на
участок сетка — катод с резистора R22 Аналогично пускается
передатчик кнопкой с самовозвратом SB1 (Пуск) и тумблером
SAC (TH) при наладке На перемычке ХЗ (рис 11, а) соеди¬
няются зажимы 1-4 и 2-3, и на анодно-экранные цепи ламп
43

усилителя мощности постоянно подается напряжение пита¬
ния. Контактный пуск усилителя мощности используется при
использовании ВЧА с панелью ВЧ блокировки и в случаях,
когда не требуется безынерционный пуск ВЧ передатчика. При
контактном пуске УМ на перемычке ХЗ соединяются зажимы
1-2 и 3-4 и не используются лампы VL1 в дифференциально¬
фазной защите и VL1, VL2 в ВЧ блокировке. Эти лампы не
устанавливаются, их нити накала шунтируются перемычками
XI и Х2.
Останов передатчика осуществляется замыканием зажимов
поста 25-28 контактом реле 1.KL1 диффазной защиты или реле
KL13 релейной части ВЧ блокировки. Минус батареи при этом
подается на экранную сетку лампы VL4 и закрывает ее по анод¬
ному току. При наличии безынерционного пуска останов пере¬
датчика производится как снятием пускового напряжения, так
и замыканием контактами реле 1.KL1 любой из двух цепей
останова, одна из которых подключена к зажимам 25-28 (опи¬
сано выше), другая — к зажимам 29-30. При замыкании зажи¬
мов 29-30 управляющая сетка VL1 соединяется с катодом, лам¬
па открывается и передатчик останавливается.
При работе приемопередатчика с диффазной защитой управ¬
ление передатчиком осуществляется, как указывалось выше,
напряжением промышленной частоты, которое формируется в
релейной части защиты и подается на зажимы 26-27 ВЧА. По¬
средством потенциометра R24 устанавливается необходимая чув¬
ствительность схемы манипуляции к напряжению промышлен¬
ной частоты. Лампа VL2 периодически открывается и закры¬
вается, что в свою очередь вызывает закрытие и открытие лампы
VL4. Пакеты колебаний высокой частоты (импульсы), выраба¬
тываемые передатчиком и равные по длительности половине
периода промышленной частоты, подаются в линию с зажимов
12-11 ВЧА. При этом импульс высокой частоты соответствует
отрицательной полуволне напряжения манипуляции.
Усилитель мощности (рис. 11,6) состоит из предваритель¬
ного усилителя VL5, выходного двухтактного усилителя VL6—
VL11, генератора смещения VL12 и схемы измерения режимов
ВЧА.
Предварительный каскад усиливает напряжение вы¬
сокой частоты, поступающее с лампы VL4. Усилитель работает
в режиме класса А, который характеризуется небольшими не¬
линейными искажениями [7]. В этом режиме каскад предва¬
рительного усилителя способен развивать мощность, достаточ¬
ную для возбуждения (раскачки) выходного каскада УМ.
В анодную цепь лампы включен трансформатор TL1, со вторич¬
ных обмоток которого высокочастотное напряжение подается на
оба плеча двухтактного усилителя мощности. Обмотки зашунти-
рованы резисторами R41 и R42 для предотвращения самовоз-
44
буждения и выравнивания частотных характеристик усилителя.
На управляющую сетку лампы VL5 с резистора R38 подается
напряжение автоматического смещения. Измерение катодного
тока лампы производится с помощью шунта R39. Обмотка 9-8
трансформатора ТЫ с помощью перемычки Х7 может подклю¬
чаться ко второму детектору приемника при двухчастотной рабо¬
те. Если ВЧ канал работает на одной частоте, то эта цепь раз¬
мыкается. С делителя R43, R44, R49 положительное напря¬
жение отсечки подается на второй детектор для регулирования
порога чувствительности приемника к сигналу своего передат¬
чика. Цепочка R68, С36 в цепи катода VL5 ограничивает токи
тональных частот при работе переговорного устройства. Цепочка
вводится в работу размыканием перемычки Х8 (рис. 11,6).
Выходной каскад УМ выполнен по двухтактной схеме.
С вторичной обмотки трансформатора TL2 сигнал поступает на
линейный фильтр. Получение большого коэффициента усиления
достигается работой усилителя мощности в режиме АВ? с пода¬
чей на аноды и экранные сетки его ламп полного напряжения
источника питания. Режим АВ? лампового каскада характери¬
зуется наличием сеточных токов, которые вызывают возрастание
нелинейных искажений в колебаниях высокой частоты на выходе
каскада [7]. Режим по постоянному току устанавливается по¬
дачей на управляющие сетки ламп напряжения смещения от
специального генератора смещения или автоматическим сме¬
щением. Регулируемое отрицательное напряжение от генератора
смещения на сетки ламп подается с потенциометра R57 через
вторичные обмотки TL1 и резисторы R45, R48, R52—R55. Авто¬
матическое смещение представляет собой падение напряжения
от токов катодов ламп УМ на резисторе R50 или R51. Цепь
этого смещения вводится снятием перемычки ХЗ (рис. 11,6)
и установкой перемычки Х4 (при работе двух ламп) или Х5
(при работе шести ламп). Если напряжение батареи равно
110 В, то усилитель мощности работает без смещения (сняты
лампа VL12, перемычки Х4 и Х5, установлена перемычка ХЗ).
Мощность передатчика можно уменьшить закорачиванием
нитей накалов ламп VL8—VL11. В работе остаются лампы
VL6 и VL7. Вторичные обмотки трансформатора TL2 имеют
отводы для согласования УМ с нагрузкой. Согласование обеспе¬
чивается, если сопротивление нагрузки находится в пределах
50—200 Ом. Стабилитроны VD6 и VD7, подключенные к TL2,
защищают лампы УМ от перенапряжений, приходящих с линии.
Режим работы УМ контролируется прибором Р1.
Генератор смещения собран на лампе VL12. Анодной на¬
грузкой является контур с элементами С29 и L1 трансформа¬
тора TL3, настроенного на частоту примерно 7000 Гц. Положи¬
тельная обратная связь контура с управляющей сеткой — ин¬
дуктивная: напряжение обратной связи с обмотки 5-7 TL3
45

через цепочку С31, R59 подается на управляющую сетку лампы
Со вторичной обмотки 8-9 ГкЗ напряжение звуковой частоты
подается на мост VD2—VD5 Выпрямленное напряжение сгла
живается фильтром С27, С28 и R58 После этого оно пода¬
ется на управляющие сетки лампы УМ с регулировкой потенцио
метром R57 в пределах 15—30 В Реле KJ (рис 11,6) сигна¬
лизирует о повреждении генератора смещения
Генератор смещения вводится в работу с релейными защи
тами, использующими безынерционный пуск передатчика, при
напряжении источника питания 220 В Генератор смешения
усложняет схему приемопередатчика и несколько снижает его
надежность Поэтому, если позволяет затухание в канале, эти
генераторы целесообразно выводить из работы Генератор вы
водится из работы закорачиванием нити накала перемычкой Х2
и снятием перемычки Х6 в цепи сигнализации (рис 11,6)
Схема измерения режимов ВЧА состоит из прибора Р1 и пере¬
ключателя SAC2 Резистором R65 (см рис 11,6) подгоняют
сопротивление рамки прибора к определенной величине, отно¬
сительно которой рассчитаны все шунты и добавочные со
противления схемы Резистор R63 является добавочным при
измерении напряжения питания УПЗ 70 Для измерения токов
ламп предусмотрены шунты R51 (VL1), R81 (VI2), R12 (VL3),
R18 (VL4), R39 (VL5), R46 (VL6, VL8, VL10), R47 (VL7, VL9,
VLI1), R61 (VLI2), R40 (ток сеток УМ), R84 (ток приема),
R94 (VLI4) Переменный резистор R64 служит для установки
стрелки прибора на 0,68—0,8 размера шкалы в седьмом поло
жении переключателя SAC2 Установка выполняется при нор
мальной манипуляции сигнала от дальнего передатчика
Линейный фильтр (ФЛ) дифференциально мостового типа
предназначен для
а)	подавления высших гармоник в выходном ВЧ сигнале
передатчика,
б)	увеличения входного сопротивления поста со стороны ли
НИИ,
в)	согласования сопротивления передатчика с сопротивлени
ем ВЧ тракта, имеющего входное сопротивление от 50 до 200 Ом,
г)	защиты ламп УМ от воздействия линейных повреждений,
д)	повышения избирательности приемника за счет последова
тельного включения линейного фильтра и входного фильтра при
емника
Фильтр состоит из двух последовательных контуров L3 С41
L4-C42, трансформатора TL4, к которому подключается выход
УМ, и дифференциального трансформатора TL5 Первичная
обмотка TL4 имеет отводы для получения входного сопротивле
ния фильтра, близкого к 100 Ом Отводы вторичной обмотки
TL5 служат для согласования с сопротивлением ВЧ тракта
На линиях 110—220 кВ возможна работа ФЛ с одним кон¬
46

туром (L3 С41 или L4-C42), настроенным на частоту передачи
Но работа фильтра с одним контуром не рекомендуется из-за
ухудшения избирательности приемника и защиты схемы УМ
от перенапряжений с линии
Перемычка XI в блоке ФЛ (рис 11,6) позволяет полно¬
стью исключить из схемы линейный фильтр переводом ее в поло
жение 1-3 и 2-4 Нормальное положение перемычки — 1-2 и
3-4 Перемычка Х2 необходима для переключения цепей при на¬
ладочных работах и линейных измерениях В нормальном поло¬
жении перемычка Х2 должна замыкать контакты 1-2 и 3-4
С ее помощью ВЧА или линию можно включить на 100 Ом
Индуктивность катушек может иметь значения 1,5, 0,5, 0,3 мГн,
соответствующие диапазонам частот 40 —100, 100,5—300, 300,5—
500 кГц Ток передатчика контролируется термомиллиампермет¬
ром РтА2 с пределом измерения 500 мА, при включении шунта
R70 перемычкой ХЗ предел измерения прибора расширяется
до 1000 мА Затухание, вносимое ФЛ на рабочих частотах, не
должно превышать 2 дБ В блоке линейного фильтра установлен
удлинитель на 4,3 дБ, состоящий из резисторов R72, R73 и
R74
Приемник (ПР) принимает, усиливает и преобразует ВЧ
сигналы своего и дальнего передатчиков в сигналы постоян¬
ного тока Эти сигналы управляют лампой VL13, анодный ток
которой используется для воздействия на органы релейной
части защиты Приемник содержит усилитель напряжения вы¬
сокой частоты VL14 с трансформатором TL6 в цепи анода,
детекторы VD10, VD11 и VD8 (для работы ВЧ ка'нала на двух
частотах), выходной каскад-усилитель постоянного тока ѴЫЗ
При работе ВЧ канала на одинаковых или сближенных час
тотах оба сигнала подаются на вход приемника с первичной
обмотки TL4 Сигнал от дальнего передатчика поступает на
вход приемника через линейный фильтр, что способствует повы¬
шению избирательности приемника В случае двухчастотного
режима работы сигнал от своего передатчика снимается с об¬
мотки 8 9 трансформатора ТЫ предварительного усилителя и
поступает на детектор VD8, а сигнал от дальнего передатчика
снимается со вторичной обмотки TL5
Входное устройство приемника состоит из трансформатора
TL7 и входного фильтра, представляющего собой систему свя
занных резонансных контуров L5-C57 и L6-C61 с емкостной
связью С58—С60 Входной фильтр настраивается на частоту
приема и обеспечивает основную селективность приемника
Полоса пропускания его должна быть для ВЧА, работающего
в комплекте с панелью ВЧ блокировки, Af^500 Гц, а для ВЧА,
работающего с ДФЗ,— 1200—1400 Гц в диапазоне частот 40—
150 кГц и Af^l% частоты приема в диапазоне частот 150,5—
500 кГц Трансформатор TL7 служит для установки чувстви-
47

тельности приемника отводами от его обмоток Неоновая лампа
VL15 защищает катушку индуктивности L6 от перенапряжений
при работе своего передатчика Напряжение зажигания лампы
около 50 В Полоса пропускания входного фильтра регулиру¬
ется конденсаторами С58, С59, С60 Резистор R98 необходим
для предварительной настройки контуров приемного фильтра
Усилительный каскад собран на лампе VL14 по однотактной
трансформаторной схеме и работает в режиме класса А Широ¬
кополосный трансформатор TL6 имеет две вторичные обмотки
С обмотки 1-3 сигнал через детектор (VD10, VD11), включенный
с конденсаторами С51 и С62 по схеме удвоения [7], поступает
на выходной каскад приемника, а с обмотки 8-9 сигнал через
детектор VD12 подается на прибор Р1 (входное напряжение
приемника), на телефон и в схему автоматической проверки
канала (АПК) Нагрузкой детектора служат резистор R88 и
конденсаторы С51, С62 Выпрямленный сигнал на выходе детек¬
тора управляет лампой VL13, в режиме ВЧ блокировки пере¬
водит ее из закрытого состояния в открытое и из открытого
состояния в закрытое в режиме диффазной защиты При отсут¬
ствии сигнала режим лампы VL13 устанавливается с помощью
регулировки потенциалов на катоде и экранной сетке относи¬
тельно общего минуса На анод лампы подается полное напря¬
жение источника питания через элементы релейной части защи
ты — обмотку реле KS1 ВЧ блокировки ускоряемых защит па¬
нели ЭПЗ-1636 (см рис 7, в) или обмотку трансформатора
органа сравнения фаз дифференциально-фазной защиты (см
рис 1,6)
Перемычка Х2 (рис 11, в) в режиме с ДФЗ устанавливается
в положение 1-3, 2-4, в результате чего минус схемы подается
на катод лампы Лампа открыта, а необходимое значение анод
ного тока 10 или 20 мА устанавливается изменением с помощью
потенциометра R80 напряжения на экранной сетке При напря¬
жении источника питания НО В резисторы R79 и R85 закора¬
чиваются перемычкой XI При работе в ВЧ блокировкой пере¬
мычка Х2 устанавливается в положение 1-2, 3-4 и на катод
лампы с реостата накала R110 подается положительное напря¬
жение Лампа закрыта, так как к управляющей сетке относи¬
тельно катода приложен отрицательный потенциал Ток лампы
при наличии на входе ВЧ сигнала устанавливается в пределах
15—20 мА потенциометром R80
В режиме ДФЗ и ВЧ блокировки полярности включения
диодов VD10 и VD11 противоположны В первом случае на вы¬
ходе детектора выделяется отрицательный сигнал и закрывает
лампу, во втором случае лампа открывается, потому что на
выходе детектора выделяется сигнал положительной полярности
При КЗ вне защищаемой ЛЭП импульсы дифференциально¬
фазной защиты на концах линии сдвинуты на 180° и воспри-
48

нимаются приемниками как сплошной сигнал, при этом на сетки
лампы VL13 подаются отрицательные запирающие потенциалы
и ДФЗ 201 не срабатывает При использовании ВЧА для ВЧ
блокировки один из передатчиков в режиме внешнего КЗ не
останавливается, лампы VL13 ВЧА открыты, и действие защиты
блокируется
При КЗ в зоне действия защиты импульсы, поступающие
в релейную часть ДФЗ-201, имеют прерывистый характер, при
этом на сетки ламп VL13 подаются положительные потенциалы,
лампы открываются и защита срабатывает на отключение
В схеме ВЧ блокировки передатчики пускаются и останавли¬
ваются Реле KS1 в приставках блокировки А1 срабатывают,
и защита действует на отключение
Положительное напряжение, снимаемое с реостата R110 в
схеме диффазной защиты, поступает на детектор в точку соедине¬
ния диода VD11 и конденсатора С62 и называется напряже¬
нием отсечки детектора Напряжение отсечки опреде¬
ляет порог отпирания детектора (запирания VL13) и обеспечи¬
вает плавную регулировку чувствительности приемника В схеме
ВЧ блокировки это напряжение называется напряжением
смещения и подается на катод лампы Изменяя напряжение
смещения, регулируют порог открывания лампы (порог чувстви¬
тельности приемника) Грубая ступенчатая регулировка чувст¬
вительности производится отводами на трансформаторе TL7 и
выбором подключения входа приемника к отводам трансформа¬
торов TL4 или TL5 В схеме телефонной связи используется
диод VD12, конденсатор С55 и делитель R77, R78 для питания
микрофона Выпрямленное напряжение с конденсатора С55 по¬
дается в схему АПК через зажимы поста 9-J0, это же напряже¬
ние подается на измерительный прибор Р1 для контроля ВЧ
канала
Цепи накала ламп и сигнализации Блок реостатов накала
БРН (рис 11, г) служит для установки необходимого тока на¬
кала ламп ВЧА. для ламп 6Ж1П-ЕВ 172±12 мА, для ламп
6ПЗС-Е 880 ±20 мА Нити накала однотипных ламп соединены
последовательно Токи накала ламп измеряются в БРН внешним
прибором, подключаемым к зажимам 1-2 (группа ламп 6Ж1П-
ЕВ) и 3—4 (группа ламп 6ПЗС-Е) В цепь накала ламп 6ПЗС-Е
включены гасящие резисторы Rill, R112, R113 и сигнальные
реле Кб, Кб, а в цепь накала ламп 6Ж1П ЕВ — резистор R110
и реле КЗ, К4 При напряжении оперативного тока 220 В ис¬
пользуются все реостаты, при напряжении 110 В реостат R111
закорачивается В схеме ВЧА предусмотрена сигнализация пере
горания нити накала любой из ламп и пропадания напряжения
от генератора смещения Замыкающие контакты реле, контроли¬
рующих целостность цепей накала (КЗ-—Кб) и напряжение
смещения (К1), соединены параллельно, и цепи от них выведены
4-913

на зажимы ВЧА 16, 17. В аппарате предусмотрен эквивалент
нагрузки — резистор R71, имеющий сопротивление 100 Ом.
Характеристики ВЧА. Для обеспечения надежной работы
ВЧА необходимо, чтобы в различных условиях эксплуатации его
параметры и характеристики оставались в заданных пределах.
Передатчик, запущенный контактным способом, характеризу¬
ется выдаваемой мощностью, Вт,
Безынерционный пуск (для ДФЗ). Чувствительность
этого пуска проверяется подачей тока на вход релейной части.
Передатчик нагружают на сопротивление 100 Ом, и процесс
пуска проверяется с помощью осциллографа. Для оценки безы¬
нерционного пуска фиксируют два значения тока, характеризу¬
ющих начало пуска и полный пуск. Ток, при котором на выходе
передатчика появляются пички напряжения высокой частоты,
следующие с частотой 100 Гц, соответствуют началу пуска.
Значение тока, при котором напряжение ВЧ составляет 90%
напряжения, полученного при контактном пуске, называется
полным пуском. При полном пуске импульс не должен иметь
заметных искажений. Действие схемы релейной защиты при по¬
вышении тока должно удовлетворять следующей последователь¬
ности: срабатывание пускового реле 1.K.AZ1, начало безынерци¬
онного пуска, полный пуск, срабатывание отключающего реле
1.RAZ2. Замедление возврата безынерционного пуска проверя¬
ется при токе, превышающем в 3—4 раза ток полного пуска.
Замедление составляет 0,2—1 с.
Характеристика манипуляции (для ДФЗ) пред¬
ставляет зависимость ширины импульса тока приемника от на¬
пряжения на входе манипуляторной лампы	Ширина
импульса тока приемника (рис. 12) определяется по формуле
У = 360°/пр//пок,
где Лек — ток приемника при неработающем передатчике (ток
покоя), мА; /Пр — ток приемника при пущенном передатчике,
мА.
При им = 100 В значение у равно 130—165°. Значение Ѵм,
при котором ширина импульса меньше на 15°, чем при 100 В,
называется напряжением полной манипуляции. Оно составляет
7—9 В. Высокочастотные импульсы не должны иметь неравно¬
мерности амплитуд более 10%, нечеткости начал и концов, воз¬
буждений в паузах между импульсами. Для получения симмет¬
ричной фазной характеристики защиты ширина импульсов тока
приема должна быть одинаковой при работе как своего передат¬
чика, так и дальнего. Равенство достигается подбором конденса¬
торов С50 и С51.
50

Рис. 12 Характеристика манипуляции ВЧА
Рис 13 Частотная характеристика входного фильтра приемника
кривая а — связь между контурами фильтра критическая, кривая б — связь между
контурами больше критической
Остаточное напряжение высокой частоты на
выходе передатчика. В паузах манипуляции напряжение
высокой частоты не должно превышать 0,1 В. Измерение произ¬
водится при одновременной подаче команд ПУСК и ОСТАНОВ
передатчика.
Приемник характеризуется полосой пропускания, чувстви¬
тельностью и избирательностью. Полоса пропускания определя¬
ется двухконтурным входным фильтром приемника (L6, С61 и
L5, С57) с емкостной связью (С58, С59, С60), от величины ко¬
торой зависит ширина полосы пропускания. Полоса пропуска¬
ния входного фильтра — это диапазон частот, в пределах кото¬
рого напряжение на выходе фильтра уменьшается не более чем
в д/2 раз по сравнению с максимальным. Частотная характе¬
ристика фильтра должна быть одногорбой. Возможна двугорбая
настройка, если амплитуда импульса в провале не менее 0,9
максимальной (рис. 13). Приемник настраивается на частоту
дальнего передатчика с точностью не менее 0,1%. Значения
полос пропускания фильтров приемников в зависимости от частот
ВЧ каналов приведены в табл. 2.
Чувствительность приемника характеризует его
способность принимать сигналы определенных частот. Зависи-
Таблица 2
Диапазон частот, кГц
Полоса пропускания входного фильтра, Гц
ДФЗ
Направленная защита
40—80
81—130
131—500
1200—1400
1200—1400
Не более 1 % частоты на¬
стройки
800—1000
Не более 1% частоты наст¬
ройки
То же
51

мости /tip=f(L/nx) приемника приведены на рис. 14. Напряжение
U4 называется порогом чувствительности приемника, напряжение
(Jc — порогом насыщения для направленных защит и порогом
запирания для ДФЗ. Отношение ÙQ/U4 не должно быть более
1,5.	Порог чувствительности регулируется от 0,5 до 5 В, а у
большей части ВЧА типа УПЗ-70 можно получить минимальный
порог чувствительности 0,1—0,2 В. Напряжение на входе при¬
емника более Uc характеризует запас по перекрываемому зату¬
ханию в канале. Минимальные параметры чувствительности по
данным ВНИИЭ приведены в табл. 3.
Таблица 3
Тип защиты обработанная
фаза
Измеряемые параметры
110 кВ
220 кВ
ДФЗ, средняя фаза
Уровень порога чувствительно
сти, дБ
-10
— 2
Напряжение порога чувсгви
тельности, В
0.06
0,17
ДФЗ, крайняя фаза
Уровень порога чувствительно¬
сти, дБ
— 10
-5
Напряжение порога чувстви
тельности, В
0,06
0,12
Направленная для всех фаз
Уровень пороіа чувствительно
сти, дБ
-20
- 15
Напряжение порога чувстви
тельности, В
0,02
0,04
Примечания 1 Входное сопротивление равно 50 Ом
2 Уровни порога чувствительности приведены для полосы пропускания А/ = 1400 Гц
Если полоса шире (f>200 кГц), то нужно затрубить приемник на ДРЧ—lg(A//l400)
Допустимые запасы, дБ, по перекрываемому затуханию в
зависимости от района по гололеду приведены ниже:
Район	I	Остальные
Запас, дБ
минимальный	10	15
нормальный	13	18
Рис 14 Характеристика чувствительности приемника
а — с ВЧ блокировкой, б — с дифференциально фазной защитой
52

Избирательность приемника — способность при¬
емника реагировать на сигналы определенной полосы частот.
Зависимость тока приема от частоты сигнала на входе ВЧА
Лр = ф(/) называется характеристикой избирательности. Характе¬
ристика снимается при напряжении выше порога насыщения
(запирания) на 10 дБ Характеристики избирательности приве¬
дены на рис 15. Разность /2—ft определяет чувствительность
приемника к помехам. Чем меньше эта величина, тем лучше
отстройка от помех. Разность f2—f( характеризует устойчивость
работы приемника при возможных расстройках передатчика и
приемника. Чем шире полоса частот f2— f't, тем надежнее будет
работать канал при расстройках передатчика и приемника. Иде¬
альная характеристика избирательности — прямоугольник
При проверке характеристики избирательности фиксируются
четыре точки [i, f\, f'>, f2 (рис 15) и определяются коэффици¬
енты избирательности и симметрии по формулам
Лі = (/2-М) 100/2fo,	(2)
K2=(f2-f}) ЮО/2/0,	(3)
Ли = (^-Ю/2/о;	(4)
Кс2~ (fi — fi)/2f0.	(5)
Если при проверке двухчастотного или трехчастотного канала
коэффициенты симметрии не будут укладываться в нормы, то
коэффициенты нужно определять при выведенном ФЛ, от сим¬
метрии характеристики которого сильно зависит симметричность
характеристики избирательности приемника.
Прочие характеристики ВЧА. Нормальное напряже¬
ние оперативного тока должно быть в пределах 230—235 или
120—125 В Наладка и эксплуатация ВЧА типа УПЗ-70 при
питании их постоянным током только от полупроводниковых
зарядно-подзарядных агрегатов недопустимы из-за значительных
пульсаций в цепях постоянного тока. Максимальное значение
Рис 15 Характеристика избирательности приемника
а — с ВЧ блокировкой, б — с диффазной защитой
53

пульсаций питающего напряжения не должно превосходить
15%. Ток накала в значительной степени влияет на обеспечение
длительной и надежной работы радиоламп. На объектах, где
не может быть гарантирована стабильность оперативного тока
в пределах ±5%, ток накала рекомендуется устанавливать
для ламп 6ПЗС-Е в пределах 0,82—0,84 А, для ламп 6Ж1П-ИЕ
в пределах 0,165—0,170 А.
Допустимые значения постоянных токов в каскадах ВЧА и
постоянных напряжений в контролируемых точках схемы опреде¬
ляют оптимальный режим работы приемопередатчика. Токи
измеряются прибором РтА2, установленным в блоке УМ, а на¬
пряжения — выносным вольтметром с внутренним сопротивле¬
нием не менее 4 кОм/В.
Характеристики высокочастотного канала. Высокочастотный
канал характеризуется заданной частотой, рабочей фазой,
затуханием ВЧ тракта, согласованием элементов ВЧ канала,
наличием отраженного сигнала и биением частот на входе при¬
емника. Частота и фаза ВЧ канала выбираются проектной ор¬
ганизацией с учетом действующих ВЧ каналов и перспективы
развития сети. Затухание ВЧ тракта аТ, дБ, определяется по
формуле
«т= 101g (Рпер/Аоо),
где Рпер — мощность передатчика, выдаваемая в ВЧ кабель, Вт;
Рюо — мощность сигнала от данного передатчика на нагрузке
100 Ом на приемной стороне, Вт.
Получение наиболее выгодного режима работы ВЧ канала
достигается согласованием его элементов, в результате чего
исключаются излишние потери мощности сигнала. Согласова¬
ние элементов ВЧ канала производится в следующих сочета¬
ниях:
1)	выходного каскада передатчика с нагрузкой. Согласова¬
ние осуществляется изменением коэффициентов трансформации
трансформаторов TL2, TLA, TL5. Условием оптимального согла¬
сования является равенство внутреннего сопротивления выход¬
ного каскада передатчика и входного сопротивления ВЧ кабеля
(нагрузки передатчика). Входное сопротивление ВЧ кабеля, Ом,
определяется по формуле
ZK Пвых/7вых.
Как правило, значение ZK не выходит за пределы 50—200 Ом;
2)	высокочастотного кабеля и ЛЭП. Согласование осущест¬
вляется фильтром присоединения;
3)	сопротивления ВЧ кабеля с входным сопротивлением ВЧА.
Входное сопротивление ВЧА зависит от характеристики ФЛ,
который настраивается по максимальной мощности, выдаваемой
передатчиком в линию. Входное сопротивление ФЛ обычно со-
54
ставляет 30—70 Ом. При двухчастотной работе канала и раз¬
нице частот передатчика и приемника 0,5—1,5 кГц входное со¬
противление ВЧА составляет 40—200 Ом.
Отраженный сигнал возникает из-за неточного согла¬
сования участков канала (мест неоднородностей) и представ¬
ляет собой часть мощности сигнала, которая отражается от
места неоднородности и возвращается на передающий конец
линии с некоторым запаздыванием. Запаздывание отраженного
сигнала равно 12° на 100 км ЛЭП с учетом того, что скорость
распространения сигнала составляет примерно 300 000 км/с. На
ЛЭП протяженностью более 100 км отраженные сигналы своего
передатчика от противоположного конца линии реагируют на
приемник и могут исказить фазную характеристику диффазной
защиты. Исключение влияния отраженного сигнала достигается
двухчастотной настройкой ВЧА. В этом случае приемники на¬
строены на частоты дальних передатчиков и не чувствуют от¬
раженных сигналов.
Биения частот на входе приемника возникают при
работе ВЧА в канале на одной частоте. Частота биений равна
разности частот кварцевых резонаторов. Если напряжения ВЧ
сигналов на входе приемника от двух работающих передатчи¬
ков равны, то в каждый период биений на некоторое время
суммарная амплитуда ВЧ напряжения становится равной нулю.
Приемник будет воспринимать это как исчезновение ВЧ сигнала
и может вызвать излишнее срабатывание защиты. Для предот¬
вращения этого при одновременном пуске передатчиков необ¬
ходимо, чтобы отношение напряжения на входе приемника при
работе своего передатчика к напряжению дальнего сигнала было
не менее 1,5. При наличии биений, опасных для работы защиты,
рекомендуется разнести частоты передатчиков на 0,5—1,0 кГц.
Приемник не реагирует на биения, если разница частот передат¬
чиков составляет более 300 Гц.
Основные технические данные ВЧА.
1.	Высокочастотный аппарат работает на одной из фиксиро¬
ванных частот в диапазоне 40—500 кГц.
2.	Передатчик и приемник могут быть настроены на равные
частоты, сближенные частоты (разнос частот от 0,5 до 2 кГц),
разнесенные частоты (разнос частот не менее 10%).
3.	Мощность колебаний высокой частоты на выходе линейного
фильтра поста на согласованной нагрузке должны быть:
при напряжении 220±2 В не менее 30 Вт в диапазоне 40—
200 кГц; 25 Вт в диапазоне 200,5—300 кГц; 20 Вт в диапазоне
300,5—500 кГц;
при напряжении постоянного тока 110±2 не менее 6 Вт в
диапазоне 40—200 кГц; 4 Вт в диапазоне 200,5—500 кГц.
При понижении напряжения оперативного тока на 20% но¬
минального мощность ВЧ уменьшается не более чем на 6 дБ.
55

4 Входное сопротивление ВЧА при расстройке относительно
частоты передачи на ±10% — не менее 400 Ом.
5.	Полоса пропускания линейного фильтра:
в диапазоне от 40 до 100 кГц — 3,5±0,3 кГц;
в диапазоне от 100,5 до 300 кГц— 10 ±1 кГц;
в диапазоне от 300,5 до 500 кГц — 20 ±2 кГц.
6.	Напряжение на выходе аппарата при остановленном пере¬
датчике и в паузах манипуляции — не более 100 мВ.
7.	Безынерционный пуск обеспечивается пусковым напряже¬
нием от —2,5 до —8 В. При напряжении от 0 до —2,5 В пере¬
датчик пускаться не должен. Отношение пускового напряжения,
соответствующего полной мощности, к напряжению, при котором
передатчик отдает 10% полной мощности, должно быть не бо¬
лее 1,7.
8.	Работа передатчика ВЧА манипулируется синусоидальным
напряжением промышленной частоты— UK. При С/м = 0 передат¬
чик отдает полную мощность и работает непрерывно; при
UM = 100-г-150 В длительность ВЧ импульсов равна 180—190°.
Напряжение манипуляции, при котором длительность ВЧ импуль¬
сов больше на 10%, чем при U„ = 100 В, должно лежать в пре¬
делах 3—12 В.
9.	При работе с ДФЗ-201 в приемнике порог запирания ле¬
жит в пределах от 0,5 до 5 В, при этом отношение порога
запирания к порогу чувствительности должно быть не более
1,5.	Ток покоя выходной лампы регулируется на 10 или 20 мА.
10.	При работе с панелью ЭПЗ-1643 в приемнике порог на¬
сыщения регулируется от 0,5 до 5 В, отношение порога насы¬
щения к порогу чувствительности — не более 1,5. Ток насыщения
в анодной цепи выходной лампы равен 15 ±0,5 мА.
11.	Сигнал помехи, отстоящий от частоты настройки на ±3%
(но не менее 5 кГц), ослабляется не менее чем на 26 дБ.
12.	В аппарате для ведения наладочных работ предусмотре¬
на телефонная полудуплексная связь по каналу защиты.
13.	Электрическая мощность изоляции монтажа по отноше¬
нию к зажиму «земля» выдерживает 1000 В переменного тока
частотой 50 Гц в течение 1 мин.
14.	Электрическое сопротивление изоляции — не менее
20 МОм при температуре окружающей среды 20±5° С и отно¬
сительной влажности до 80%.
4.	ПРОВЕРКА РЕЛЕЙНОЙ ЧАСТИ ДФЗ-201 ПРИ НОВОМ
ВКЛЮЧЕНИИ
Перед наладкой релейной части ДФЗ-201 необходимо произ¬
вести внешний осмотр панели и ее элементов, внутренний осмотр
комплектов защиты и отдельно стоящих реле, проверку соответ¬
ствия проекту цепей связи защиты с ВЧА, УРОВ, другими па-
56
нелями РЗА и сигнализации. Полные программы работ по
наладке и другим видам технического обслуживания дифферен¬
циально-фазной защиты приведены в [8]. Перед началом нала¬
дочных работ нужно выполнить необходимый объем реконструк¬
ций в соответствии с директивными материалами и с учетом
опыта эксплуатации [9]. В аппаратах типа УПЗ-70 (см. рис. 11 )
для устранения нагрева некоторых резисторов требуется их
замена: резисторы R25, R27 с сопротивлением 7,5 кОм и мощ¬
ностью 4 Вт следует заменить на резисторы 12 кОм, 4 Вт, а
R79 с сопротивлением 5,1 кОм мощностью 2 Вт — на резисторы
10 кОм, 2 Вт.
В случае невозможности замены установленных заводом
резисторов R25, R27, R79 их можно оставить при условии,
если поднять над платой для улучшения охлаждения на
8—10 мм.
Если на панели установлено реле 2.K.L5 с обмоточными дан¬
ными w = 9500 витков, ПЭВ-2 диаметром 0,18 мм (для 220 В)
и глу=5100 витков, ПЭВ-1 диаметром 0,25 (для ПО В), имеющее
время срабатывания 0,007—0,011 с, его следует заменить на
реле с обмоточными данными ну = 20 000 витков, ПЭВ-2 диамет¬
ром 0,11 мм (для 220 В), ііу=9500 витков, ПЭВ-2 диаметром
0,18 мм (для ПО В) и временем срабатывания 0,013—0,018 с
при снятой перемычке между зажимами 22-24. Данная замена
предотвращает излишнее срабатывание защиты, которое возмож¬
но в связи со следующим. Если время срабатывания реле 2.KL5
равно 0,007—0,011 с, то реле 2.K.S4 подключается к органу
сравнения фаз раньше пуска передатчика и может подействовать
при неодновременном пуске передатчиков.
На подстанциях с обходным выключателем предусматривает¬
ся перевод действия дифференциально-фазной защиты линий
на этот выключатель, при этом по типовым схемам один и тот
же контакт выходного реле защиты используется для отключе¬
ния как линейного, так и обходного выключателя. Указанный
контакт подключается к цепям отключения с помощью испыта¬
тельных блоков. В случае нарушения последовательности опера¬
ций с испытательными блоками при переводе защиты на обход¬
ной выключатель и обратно цепи управления обоих выключа¬
телей объединяются и может произойти ложное отключение
одного из них. Для предотвращения указанных ложных отклю¬
чений необходимо цепи отключения линейного и обходного вы¬
ключателей выполнить от разных контактов выходного проме¬
жуточного реле панели ДФЗ-201 [10].
В настоящее время в схеме реле сопротивления используется
нуль-индикатор (НИ) на интегральных микросхемах (ИМС)
серии К553УД2. В целях предотвращения выхода из строя НИ
при наладочных работах и техническом обслуживании рекомен¬
дуется следующее:
57

измерения напряжения в контрольных точках нуль-индикато¬
ра производить только для выяснения причины отказа НИ;
перед снятием НИ с панели предварительно отключить цепи
оперативного тока, переменного тока и напряжения;
перед проверкой изоляции плату с НИ снять; при хорошей
изоляции проверку повторить с установленными на место НИ;
пайку микросхем следует производить паяльником на напря¬
жении не более 36 В мощностью до 60 Вт; жало паяльника
должно быть заземлено, его температура не должна превышать
260° С. Пайка микросхем и транзисторов должна осуществляться
припоем ПОС-61, время касания паяльника к выводам микро¬
схемы не должно превышать 1—2 с. Пайку соседних выводов
следует производить не ранее чем через 3—5 с. После пайки
флюс удаляется с помощью спирта, микросхемы и транзисторы
должны быть защищены лакокрасочным покрытием, устойчивым
к воздействиям окружающей среды.
Измерения сопротивления изоляции цепей панели выпол¬
няется мегаомметром на 1000—2500 В. Измерение производится
со сборки зажимов. Сопротивление изоляции цепей переменного
тока, переменного напряжения, постоянного тока, цепей сигна¬
лизации относительно земли и между собой должно быть не
менее 5 МОм.
Сопротивление изоляции вторичных обмоток трансформато¬
ров l.TLAi, l.TLAo, 2.TLK (см. рис. 1) измеряется относительно
земли и цепей переменного тока, переменного напряжения и
постоянного напряжения (последнее — только для 2.ТЬЫ). Из¬
мерение сопротивления между обмотками трансформаторов
2.TLo и 2.TLc должно выполняться мегаомметром на 500 В.
Проверка реле постоянного тока производится в следующем
объеме: определение напряжения срабатывания и возврата;
определение напряжения срабатывания указательных реле
2.КН1—2.КН5, 2.КН9 (см. рис. 1); определение времени действия
реле; определение токов срабатывания указательных реле
2-КН6 и 2.КН7. При проверке реле постоянного тока ВЧА отде¬
ляется от релейной части, для чего снимаются крышки блоков
8SG—10SG, 14SG. Напряжение срабатывания промежуточных
и указательных реле должно быть 0,6—0,7 UH(m, для кодовых
реле — 0,5—0,7 Uном. Токи срабатывания указательных реле
2.КН6 и 2.КН7 не должны превышать 0,7 /НОм. Время действия
реле постоянного тока должно соответствовать данным табл. 4.
В этой таблице для сравнения приведены также времена дей¬
ствия реле постоянного тока защиты ДФЗ-2.
Если на одном конце ЛЭП установлена защита ДФЗ-201,
а на другом — защита ДФЗ-2, то для исключения излишнего
срабатывания защиты при внешнем КЗ рекомендуется отрегули¬
ровать реле 1.KL1 защиты ДФЗ-2 таким образом, чтобы время
его возврата не превышало 0,008 с.
58

Таблица 4
Реле
ДФЗ 201
Время действия, с
Реле ДФЗ 2
Время действия, с
при возврате
при сраба
тывании
при возврате
при срабаты
ванни
/ KLI
с 0,08
—
/ KL1
0,012
—
1 KL2
0,5—0,6
—■
1 KL2
0,5—0,6
—
2 KL3
0,15—0,25
—-
2 KL3
0,2—0,25
—
2 KL4
С0.013
—
2 KL4
с 0,015
—
2 KL5
—
со,013
2KL5
—
0,02—0,03
2 KL6
—
со,оі
5 KL
—
с о.оз
2 KL7
0,1—0,2
С0.015
6 KL1
0,15—0,25
0,03—0,04
2 KL8
—
с 0,02
—
—
—
2 KL9
0,2—0,3
—■
6 KL2
0,2—0,3
—
Напряжения и токи срабатывания реле постоянного тока
следует измерять, руководствуясь табл. 5, в которой указана
подготовка схемы панели защиты к проверке. Высокочастотный
аппарат отключается от схемы, для чего снимаются крышки
испытательных блоков 9SG, 10SG, 14SG. Напряжение постоянно¬
го тока подается с потенциометра на панель и измеряется на
входе панели.
Для определения токов срабатывания указательных реле
2.КН6 и 2.RH7 следует установить испытательные блоки 8SG,
Таблица 5
Реле
Операции по подготовке схемы при измерении напряжения
срабатывания
возврата
/ KL1
Закрепляют якорь реле / KL2 в от
павшем положении
Закрепляют якорь реле 1 KL2 в
подтянутом положении Якорь реле
/ KL1 подтягивают вручную
1 KL2
Закрепляют якорь реле / KL1 в подтянутом положении
2 KL3
Закрепляют якорь реле 2 KL4 в подтянутом положении
2 KL4 и
Закрепляют якорь реле 2 KL5 в
Закрепляют якорь реле 2 KL3 в
2КН2
подтянутом положении
подтянутом положении Реле 2 KL4
подтягивают вручную
2 KL5
Закрепляют якорь реле 1 КА2 в подтянутом положении
2 KL6
2КН1
Закрепляют якорь реле / КА2 и 2 KL7 в подтянутом положении
2 KL7
2 KL8
2 KL9
Соединяют зажим плюс с анодом диода 2 VD13
Реле 2 КL4 подтягивают вручную
Подготовка не требуется
2 КПЗ
Вынимают из колодки реле 2 KAZ3
—
2 КН4
Закрепляют якори реле 2 KL1 и
2 KL5 в подтянутом положении и
соединяют зажимы плюс и 43
—
2 КН5
Соединяют зажимы плюс и 12 на
блоке 14SG
—
2 КН9
Минус оперативного тока соединя¬
ют с шинкой минус ВН, а плюс —
с зажимом 53
—
59

14SG и накладки SX3, SX4, закрепить якорь реле 2.KL6 в под¬
тянутом положении, подать минус источника тока на зажимы
14, 17, а плюс — на зажимы 8, 9 ряда зажимов панели. Для
измерения времени действия реле постоянного тока на панель
подается нормальное эксплуатационное напряжение. Подготовка
схемы защиты к измерению времени действия производится со¬
гласно табл. 6.
Таблица 6
Реле
Подютовка схемы на панели
Подключение
цепи пуска
миллисекун¬
домера
Подключение
цепи оста¬
нова милли
секундомера
Действие про
вернемого реле
1 КН
Закрепляют якорь реле
1 КА1 в сработавшем по¬
ложении
На зажимы
23-33
На зажимы
27-34
На отпадение
якоря до замы
кания контактов
1 KL2
Закладывают изоляцию
между замкнутыми кон¬
тактами реле / КА1 Вто¬
рой контакт оставляют
разомкнутым
На зажимы
23-/4
На зажимы
33-39
То же
2 KL3
Закладывают изоляцию
между замкнутыми кон¬
тактами реле / KZ1 Вто¬
рой контакт оставляют
разомкнутым
На зажимы
23 30
На зажимы
13-43
» »
2 KL4
Вынимают из колодки
реле 1KAZ2 и закрепля¬
ют якорь реле 2 КОЗ и
1 КѴ в подтянутом поло¬
жении Якорь реле 2 KL4
подтягивают вручную
На зажимы
23-35
На зажимы
39-43
» »
2 KL5
Закрепляют якорь реле
1 КѴ в подтянутом поло¬
жении и отсоединяют
провод, идущий от за ж и
ма 23 к реле 2 КН2
На зажимы
23-39
На зажимы
25-23
На срабатыва¬
ние реле до за¬
мыкания кон
тактов
2 KL6
Закрепляют якорь реле
/ КѴ в подтянутом поло¬
жении
Зажим 23 —
анод диода
2 VD13
На зажимы
20-40
То же
2 KL7
Закрепляют якорь реле
1 КѴ в подтянутом поло¬
жении и отсоединяют
провод от зажима 25
Зажим 23—
анод диода
2 VD13
На зажимы
21-25
» »
На отпадание
якоря до раз¬
мыкания кон¬
тактов
2 KL8
Закрепляют якорь реле
1 КѴ в подтянутом поло¬
жении Якорь реле 2 KL4
подтягивают вручную
Зажим 21 —
зажим реле
2 KL8
На зажимы
41-43
На срабатыва¬
ние реле до за¬
мыкания кон¬
тактов
2 KL9
Вынимают из колодки
реле 2 KS3 и снимают
перемычку между зажи¬
мами 30-32
На зажимы
21-33
На зажимы
21-30
На отпадание
якоря до замы¬
кания контактов
Примечание Операции с реле / КѴ производятся в случае замены нм реле
сопротивления
60

Проверка фильтра токов обратной последовательности
(ФТОП) производится при подключенной нагрузке фильтра и
исключенном из схемы трансформаторе l.TLAo (перемычка уста¬
новлена на зажимы 9-11). Сопротивление миллиамперметра в
цепи реле 1.KAZ1, 1.KAZ2 должно быть не более 100 Ом. Пере¬
ключением на соответствующую позицию накладки фиксируется
уставка по току /2 и на защиту подается двухфазный ток ІАВ, в
у/3 больший заданного тока срабатывания реле 1 .KAZ2. При этом
ток в цепи реле 1.KAZ1 и 1.KAZ2 должен быть равен 3,6—4,4 мА.
Значительное отклонение тока от указанного значения указывает
на возможную неисправность какого-либо элемента фильтра
или его нагрузки. Для выявления неисправности следует каждый
элемент проверять в отдельности. Трансформаторы І.ТЬф и
l.TLK проверяются подачей тока 1ДВ, равного 5 А; ЭДС на вто¬
ричной обмотке исправного трансформатора l.TL$ при отключен¬
ной нагрузке должна быть равна 1,5—1,9 В. Ток во вторичной
обмотке исправного трансформатора 1.TL* должен быть равен
нулю. В случае подачи на вход токов 1ВС и ІСА, равных 5 А, пока¬
зания амперметра в цепи вторичной обмотки трансформатора
l.TLK не должны отличаться от значений входного тока более чем
на 5 %. Исправность обмоток реле 1.KAZ1 и 1.KAZ2 проверяется
измерением их сопротивлений и сравнением с заводскими данными.
Для проверки настройки ФТОП на вход панели подаются токи
двухфазного (1АВ, Івс, 1Са) и однофазного (/40, /в0, /(0) питания
фильтра.
На входе панели фиксируют токи, при которых срабатывают
реле 1.KAZ1 и 1.KAZ2. Допустимо фиксировать токи, соответ¬
ствующие определенному значению тока в реле 1.KAZ1 и 1.KAZ2.
Если токи как двухфазного, так и однофазного питания не отли¬
чаются друг от друга более чем на 6%, то фильтр настроен пра¬
вильно. При расхождении токов двухфазного питания более нор¬
мы следует отрегулировать величину рабочей части сопротив¬
ления 1.R20 между хомутиками, которые подключены к зажимам
12 и 13 комплекта 1. Регулировку производят одним из хому¬
тиков, перемещая его в ту или другую сторону до положения,
при котором разница токов двухфазного питания не будет вы¬
ходить за пределы нормы. При расхождении значений токов
однофазного питания более 6% регулируется положение хому¬
тика на сопротивлении 1.R20, соединенного с зажимом 10 ком¬
плекта 1. В данном случае целесообразно измерить распреде¬
ление напряжений по участкам сопротивления резистора 1.R20,
когда он весь обтекается током. Для этого отключают нагрузку
и на вход панели подают такой ток Івс или ІСА (обычно около
4—5 А), чтобы стрелка вольтметра, включенного на всю рабо¬
чую часть резистора, отклонилась на всю шкалу. Показания
вольтметра, подключенного к проводам, идущим к зажимам 10
и 13, должны составлять 2/3 шкалы вольтметра. Регулировка
61

осуществляется положением провода, соединенного с зажи¬
мом 10. Отсчет обоих показаний по одной шкале вольтметра
уменьшает погрешность измерения. Сопротивление резистора
1.R20 должно быть равно 0,295 Ом± 10%. После окончания регу¬
лировки положения зажимов на резисторе 1.R20 проверяется
настройка фильтра измерением тока срабатывания реле 1.KAZ1
и 1.KAZ2 при двухфазном и однофазном питании.
Проверка поляризованных реле 1.KAZ1 и 1.KAZ2. Ревизия
механического состояния реле заключается в проверке надежно¬
сти затяжки винтов, измерении зазора между контактами (до¬
пускается не менее 0,4 мм), оценке величины и чистоты зазора
между якорем и полюсами постоянного магнита.
Зазор должен прозваниваться мегаомметром на 500 В при
обоих положениях якоря на отсутствие короткозамкнутой цепи.
Если при прозвонке будет обнаружена электрическая цепь, то
следует очистить зазор магнитной цепи реле стальной иглой или
после снятия фарфоровой колодки протереть полюсы магнита и
крылышки якоря чистой тряпкой [11]. Ток срабатывания и ко¬
эффициент возврата поляризованных реле в небольших пределах
можно регулировать положением контактов реле. Следует иметь
в виду, что с повышением коэффициента возврата возрастает
вероятность вибрации якоря реле.
Проверка токов срабатывания и возврата реле 1.KAZ1 и
1.RAZ2. На панель подается ток имитации двухфазного КЗ —
ІАВ. Постоянный ток снят. Вместо перемычки 58-60 включается
миллиамперметр. Регулируя ток ІАВ, определяют токи срабаты¬
вания реле 1.KAZ1 и 1.KAZ2. Они должны равняться 1,7 и
2,6 мА соответственно с допустимым отклонением не более
±8%. Коэффициент возврата реле должен составлять не ме¬
нее 0,45.
На панель подается оперативный ток, и измеряется ток сра¬
батывания реле 1.RAZ2, значение которого должно быть в пре¬
делах 3,6—4,0 мА. Не снимая с панели оперативного тока,
определяют срабатывание реле по току ІАВ на входе панели.
Значение тока обратной последовательности определяется вы¬
ражением 12р = 1АВ/^]3. Полученный ток срабатывания не должен
отличаться от уставки по /2 более чем на ±6%. Ток срабаты¬
вания реле 1.RAZ1 должен быть в 2 раза меньше тока сраба¬
тывания 1.RAZ2. Коэффициенты возврата реле по току на входе
панели имеют несколько большие значения, чем определенные
по току в обмотках реле. Это связано с нелинейностью харак¬
теристик выпрямителей. При имитации однофазного КЗ на па¬
нель подается ток /со, оперативный ток и снимается переключа¬
тель уставки по /2. Ток срабатывания реле 1.K.AZ2 не должен
отличаться более чем на ±15% от уставки защиты по З/о-
Если отклонение больше 15%, то необходимо проверить исправ¬
ность трансформатора l.TLAo.
62

Проверка четкости работы контактов 1.KAZ1 и 1.KAZ2. При
наличии постоянного тока на панели четкость работы контакт¬
ных систем реле 1.KAZ1 и 1.KAZ2 проверяется подачей на вход
панели тока ІАВ и Ісо. Проверку производят в диапазоне токов
от 1,05 тока срабатывания реле 1.KAZ1 до 35 А. При всех
значениях тока якорь реле должен четко перебрасываться с
одного неподвижного контакта на другой. Контакты реле не
должны искрить и вибрировать.
Проверка действия безынерционного пуска ВЧ передатчика
выполняется совместно с ВЧА. Для проведения проверки не¬
обходимо на панель и ВЧА подать постоянный ток, заменить
крышку испытательного блока 14SG контрольным штырем с за¬
короченными выводами 6-8 и снять контактный пуск ВЧ пере¬
датчика, закрепив якорь реле 1.KL1 в положении срабатывания.
Затем следует подать на панель ток ІАВ и, изменяя его значения,
зафиксировать моменты появления отдельных импульсов напря¬
жения высокой частоты и сплошного ВЧ сигнала, когда от¬
дельные импульсы сливаются между собой. Фиксация напряже¬
ния высокой частоты производится по осциллографу. Ток обрат¬
ной последовательности пускового органа в момент появления
ВЧ импульсов должен быть больше тока срабатывания реле
1.K.AZ1, а в момент появления сплошного сигнала — меньше
тока срабатывания реле 1.KAZ2. Этим обеспечивается надежный
пуск передатчика при срабатывании реле 1.KAZ2 и отстройка
от напряжения небаланса нормального режима. После этого
измеряется ток, при котором передатчик выдает на 100 Ом 10%
полной мощности. Отношение токов, при которых передатчик
выделяет на 100 Ом соответственно 90 и 10% своей полной
мощности, должно быть не более 1,7.
Проверка насыщения трансформаторов l.TLAz и I.TLAq.
Проверка трансформатора l.TLAz производится снятием зависи¬
мости напряжения на обмотках реле 1.KAZ1 и 1.KAZ2 от тока
на входе панели 1АВ в диапазоне токов от 0,5 до 5/ном. Напря¬
жение на обмотках реле, В, определяется по формуле
і/р = 2000/р10-3,
где /р — ток в обмотках реле, мА.
При токе /лв = 25 А напряжение Up не должно превышать
70 В. Проверка трансформатора I.TLAq производится подачей
на вход панели тока Ісо = 25 А при установленной перемычке
между зажимами 7-9 комплекта 1 и снятой накладке переклю¬
чателя уставки по /2. Напряжение Up не должно быть больше
80 В.
Проверка токовых реле 1.КА1 и 1.КА2 производится в соот¬
ветствии с инструкцией [12].
Настройка реле сопротивления производится в следующей
последовательности:
63

\)расчет вторичных уставок реле сопротивления Уставки
рассчитываются по формуле
ZyCT = Zcp пК)/Ки>
где 2 п — первичная уставка срабатывания, Кі и — коэф¬
фициенты трансформации трансформаторов тока и напряжения
Выбор положения переключателей уставки по напряжению,
%, производится по формуле
Л'== 2 у ст min 100/ZytT,
где Zycr =3,5 Ом/фаза — минимальное сопротивление сра¬
батывания при N = 95% и угле максимальной чувствительности,
2)	проверка трансформатора 1 TL К первичной обмотке
1 TL подводится переменное напряжение 100 В На всех отпай¬
ках вторичной обмотки измеряется напряжение Данные изме¬
рений с точностью до 5% должны совпадать с расчетным зна¬
чением, В, определенным по формуле
N2=N1W/100,
где И\ — напряжение на первичной обмотке трансформатора
1TL, В, К» — номинальный коэффициент трансформации, равный
2, N — процент включенных витков переключателями измене¬
ния уставки в цепях напряжения,
3)	проверка трансреактора 1 ТАѴ На панель подается ток
1СА =ІНОМ На резисторах 1 R18 и 1 R19 при разомкнутых на¬
кладках 1 SX1 и / SX2 измеряется напряжение, которое должно
равняться 30,5 ±1,5 В Отклонение напряжений на резисторах
1 RI8 и / R19 допускается не более 1,0 В Регулировка выпол¬
няется подбивкой крайних стержней магнитопровода трансреак¬
тора,
4)	проверка параллельного контура второй гармоники 1 L1,
1 С4 производится при вынутом блоке / Х2 К точке а накладки
1 SX3 и 12 разъема 1 Х2 от звукового генератора подводится
напряжение 30 В Изменяя настройку генератора, определяют
резонансную частоту фильтра Резонанс должен наступать при
частоте 100±3 Гц Подстройка фильтра выполняется изменением
воздушного зазора дросселя 1 L1,
5)	проверка идентичности рабочего и тормозного контуров
Перед проверкой необходимо убедиться, что защитные диоды
6D, 7D в соответствии с [13] подключены к входу первого
операционного усилителя Накладка 1 SX2 устанавливается в
положение а-б, при котором круговая характеристика реле со¬
противления проходит через начало координат в осях X, R
Переключателем уставок в цепях напряжения включают 95%
вторичных витков, резистор плавной регулировки уставки / R23
полностью вводится, к точкам а и б разомкнутой накладки
1 SX3 подключают микроамперметр постоянного тока с внутрен
64
ним сопротивлением не более 1 кОм (плюсовой зажим прибо¬
ра — к выводу б) Плата НИ устанавливается в рабочее поло
жение, и на вход панели через испытательный блок 7SG подается
ток /сл=5 А Резистором 1 R24 устанавливается по микроампер¬
метру ток небаланса от 8 до 25 мА Для смещения характерно
тики / KZ в III квадрант накладка 1SX2 устанавливается в
положение б-в, при котором в цепь тормозного контура вводится
резистор 1 R13,
6)	проверка блока питания Напряжение постоянного тока
подается на зажимы 1-11 блока 8SG Нуль-индикатор 1 Х2 уста
навливается на место При изменении напряжения постоянного
тока от 0,8 до 1,ШНОм напряжения на выходе блока питания
должны иметь следующие значения
между выводами / ХТ2 19—1 ХТ2 /<?+ 15± 1,5 В,
между выводами / ХТ2 13—1 ХТ2 17— 15± 1,5 В
Реле контроля напряжения / KL находится в положении сра
батывания В соответствии с [13] для повышения коэффициента
возврата реле 1 KL последовательно с его обмоткой включа
ются два стабилитрона типа Д814В или Д814Г Резистор 1 R21
подбирается в пределах 1 —1,5 кОм Напряжение срабатывания
реле контроля должно быть 26—27 В, а коэффициент возвра
та — не ниже 0,8,
7)	проверка нуль-индикатора Размыкаются накладки / SX1,
1 SX2, 1 SX3, на зажимы 1-11 испытательного блока 8SG пода
ется номинальное напряжение оперативного тока Выходные реле
НИ при этом срабатывать не должны Через резистор типа
МЛТ-0,5 сопротивлением 1 кОм ключом подается напряжение
15 В на точку б накладки 1 SX3, в результате чего выходные
реле НИ должны сработать В случае неисправности НИ необ¬
ходимо измерить напряжения на контролируемых точках платы
НИ относительно 0 (точка 1 ХТ2 13) Измеренные напряжения
должны соответствовать данным в табл 7
Таблица 7
Контролируемые точки
Напряжение В
при отсѵтствии сигнала
в точке б
при наличии сигнала
в ТОІКС о
1А1 10
+ 11 5— + 14 5
— 115	145
1А24
+ 02—+0 15
-02	0 15
1А210
-1)5	16
+ 135- + І6
1 ХТ2 16
0 3
+ 25 -4-28
8)	проверка поляризованных реле 1 K.Z1, 1 KZ2 и / KL
производится по аналогии проверкой реле 1 KAZ1 и 1 RAZ2 пус
кового органа защиты Ток срабатывания реле должен быть
равен 1,7 мА с отклонением не более 8% Коэффициент возврата
этих реле должен быть в пределах 0,45—0,6,
5-913
65

9)	определение угла максимальной чувствительности На вход
панели подается ток /сл=5 А и напряжение UCA = (0,84-0,9)
Zy„2lCA Меняя фазорегулятором угол между током и напряже
нием, определяют углы фі и ф2, при которых срабатывает реле
сопротивления Угол максимальной чувствительности определя¬
ется по формуле
фчтах = (ф| +фг)/2
Угол максимальной чувствительности может иметь значения
в пределах 65—75°, он зависит от сопротивления резисторов
1 R18 и 1 R19,
10)	проверка заданной уставки по сопротивлению срабатыва¬
ния Накладки 1 SX1, 1 SX3 и 1 SX4 устанавливаются в поло¬
жение а-б, а накладка I SX2 — в положение а-б при отсутствии
смещения и б-в при наличии смещения характеристики реле в
III квадрант На панель подается ток ІСА, равный (0,5—1,0)
/НОм, и напряжение UCA = 100 В Между током и напряжением
устанавливается угол фчтсх Изменяя напряжение UCA, фикси¬
руют напряжение срабатывания и возврата реле Сопротивление
срабатывания, Ом, вычисляют по формуле
Z^U/21,
где U — напряжение срабатывания реле. В, / — ток в реле, А
Регулировка уставки реле производится числом витков транс¬
форматора / TL,
11)	снятие угловой характеристики реле Угловую характе¬
ристику реле Zcp = f((p) снимают при токе /сл=5 А и изменении
угла между напряжением и током от 0 до 360° через 30°
Угловую характеристику строят в осях R, X Графически уточ¬
няют угол максимальной чувствительности и сопротивление
смещения,
12)	снятие зависимости сопротивления срабатывания от тока
Характеристика Ztp=f(/) снимается при угле максимальной
чувствительности и изменении тока от значения, при котором
начинает работать реле, до максимального тока КЗ Напряже¬
ние на реле не должно превышать 110 В По характеристике
определяется ток точной работы, при котором сопротивление
срабатывания реле на 15% меньше, чем при токе 5 А Ток
точной работы не должен превышать 2,8 А,
13)	проверка тока срабатывания реле сопротивления при
закороченных цепях напряжения На блоке 8SG закорачиваются
зажимы 6-8 в сторону панели При введенном смещении ток
срабатывания реле, поданный на зажимы панели С, А, не дол¬
жен превышать 3,5 А Если цепь напряжения разомкнута, то
ток срабатывания исправного реле несколько меньше полученно¬
го при замкнутых цепях напряжения,
66

14)	проверка работы контактной системы реле производится
при угле максимальной чувствительности и поданном на панель
постоянном токе. Контакты поляризованных реле 1 KZ1 и 1 KZ2,
включенных в коллекторную цепь транзистора 1 ѴТ, должны
работать четко, без искрений и вибрации Сопротивление на
зажимах реле меняют от 0,1 до 0,9 Z>cr при токах от 0,7 до
3 /ном
Проверка органа управления ВЧ передатчиком. Для провер¬
ки нужно установить заданную уставку по коэффициенту k ком¬
бинированного фильтра, отделить выходные цепи органа управ
ления от ВЧА блоком 14SG (кроме проверки чувствительности),
убедиться в установке на место стабилизаторов напряжения
1 VD1 и / VD2 Действие стабилизаторов напряжения прове
ряется подачей на вход панели тока Івс К зажимам 5-7 блока 14SG
подключаются электронный вольтметр и осциллоскоп Провер¬
ка заключается в определении тока Івс на входе панели, при
котором напряжение на выходе трансформатора 2 ТЬЫ становится
достаточным для зажигания стабилизаторов напряжения Прове
ряется также полярность их включения и ограничение напряжения
на выходе органа управления при больших токах на входе панели
защиты При определении значения тока загорания одного ста
билизатора другой стабилизатор вынимается из ламповой панель¬
ки Ток загорания стабилизатора при любом коэффициенте k
фильтра /і + ^Д находится в пределах 4,5—6,5 А Момент загора¬
ния фиксируется на экране осциллоскопа по изменению формы
одной из полуволн кривой напряжения на выходе органа управле¬
ния (рис 16) Видимое свечение стабилизаторов напряжения на
ступает при несколько больших токах Напряжение на выходе
органа манипуляции, соответствующее загоранию стабилизаторов,
не должно превышать 150 В Правильность полярности включе¬
ния стабилизаторов проверяется при токе 16—20 А Оба стаби¬
лизатора должны иметь видимое свечение, а форма кривой на
пряжения должна одинаково изменяться на обеих полуволнах
При неправильной полярности включения стабилизатора огра¬
ничивается только одна из полуволн напряжения Благодаря
ограничению напряжение на выходе органа манипуляции при
токе /вс = 35 А не должно превышать 180 В
Проверка настройки комбинированного фильтра. Для оценки
правильности настройки определяется коэффициент k и прове
ряется отстройка фильтра от токов нулевой последовательности
Рис 16 Форма кривой напряжения А		/<_—
манипуляции	/	\	/ А
а—при правильной полярности вк іючения 	\	 /	\

стабилизаторов напряжения VD1 и V D2	V Т~	\	7~
б — при неправильной полярности вк іюче	\ I	\ I
ния стабилизаторов напряжения VDI и	у	'
67

Определение коэффициента k производится при подключенной
нагрузке фильтра. На вход панели подается ток /вс = 3 А, и
фиксируется ток в нагрузке фильтра по миллиамперметру, вклю¬
ченному между выводами 6-8 комплекта 2. Затем на вход панели
подается такой ток 1АВ, при котором показание миллиампермет¬
ра будет в точности равно его показанию при токе /вс.
В уравнение (І2ВС — iïB)k2 — (2I2BC + IAB)k -f- (/fc — /*B) =0
подставляются значения токов IAB и /вс. Решая уравнение, опре¬
деляем коэффициент k. Целесообразно по уравнению построить
кривую k=](IAB/IBr), по которой можно определять значение k
в ходе наладки. Значение k не должно отличаться от заданного
более чем на ±6%. При большем отклонении производится
регулировка рабочей части сопротивления 2.R25 между зажима¬
ми, которые соединяются с выводом 16 и трансформатором 2TL$.
Для увеличения коэффициента k сопротивление 2.R25 должно
быть уменьшено, а для уменьшения коэффициента — увеличено,
регулировать можно изменением положения любого из двух за¬
жимов, указанных выше. В случае, если получить требуемое
значение k не удается, следует провести дополнительные про¬
верки:
1)	проверить сопротивление 2.R25, для чего на вход панели
подать ток Ілв или ІСА, чтобы током обтекалось все сопротивле¬
ние 2.R25, отключить нагрузку фильтра размыканием перемычки
14-16 и измерить напряжение между зажимами, соединенными
с выводом 16 и трансформатором 2.TL^. Сопротивление 2.R25
должно быть 0,295 Ом±Ю%,
2)	если сопротивление 2.R25 соответствует указанному
значению, то необходимо проверить исправность трансформатора
2.TL^. Для этого при снятой перемычке 14-16 и токе 1В( =3 А
измеряется ЭДС на вторичной обмотке трансформатора. Вольт¬
метр подключается к общему зажиму и поочередно к трем от¬
водам, выведенным на переключатель коэффициента k фильтра.
Измеренные ЭДС Е? в зависимости от коэффициента k фильтра
должны быть равны следующим значениям (с точностью
±5%):
k	4	6	8
Bi, В	0,62	0,73	0,79
При больших отклонениях ЭДС необходимо выяснить и уст¬
ранить дефект трансформатора 2.ТЕ^.
Отстройка комбинированного фильтра от токов нулевой
последовательности проверяется определением коэффициента k
при подаче на вход панели токов 1ВС и 1АО. Вначале подается
ток /вс=3 А и измеряется ток в миллиамперах в нагрузке
фильтра. Затем подается ток ІАО и устанавливается такое его
значение, при котором ток в нагрузке будет точно таким же,
68

как и при токе 1ВС=3 А. По результатам этих измерений под¬
считывается значение коэффициента k согласно выражению
fa вс +1АО
"fa ВС АО
Рассчитанное значение коэффициента k не должно отличаться
от заданного более чем на ±6%. При большем отклонении
проверяется распределение падений напряжения в сопротивле¬
нии 2 R25 Для этого при снятой перемычке 14-16 на панель по¬
дается такой ток ІАВ или ІСА (обычно 4—5 А), чтобы стрелка
вольтметра, подключенного к рабочей части сопротивления
2 R25, отклонялась на всю шкалу Подключение вольтметра
к зажимам 2R25, связанным с выводом 7 и обмоткой трансфор¬
матора 2 ТЬф, должно вызвать отклонение стрелки вольтметра
на 2/3 его шкалы. Это показание вольтметра регулируется поло¬
жением зажимов сопротивления 2.R25, соединенных с выводом
7. После регулировки положения указанных зажимов на сопро¬
тивлении 2.R25 снова должна быть проверена отстройка комби¬
нированного фильтра от токов нулевой последовательности
расчетом коэффициента k. Стабильность коэффициента k прове¬
ряется при изменении тока Івс от 3 до 25 А. Отличие его от
рассчитанного при настройке фильтра не должно превышать
±20%.
Проверка угла между током на входе панели и напряжением
на выходе органа управления ВЧ передатчиком. На вход защи¬
ты подается ток /вс = 3 А. Определение угла производится с
помощью прибора ВАФ-85 следующим образом. Измеряются
углы между током Івс и напряжением U„ относительно вектора
трехфазной симметричной системы напряжений, подаваемы¬
ми на прибор Угол между напряжением манипуляции UK и то¬
ком Івс равен разности полученных значений. Разным значениям
коэффициента k должны соответствовать следующие значения
углов фм±=44-24о, /г = 6Ч-20°, /г=8-=- 17°. Допускается откло¬
нение от указанных углов на ±5°. Зависимость угла <рм от тока
должна быть такой, чтобы при изменении тока от 3 до 25 А угол
не отличался бы от полученного при /вс = 3 А больше чем на
±34	10°. Может случиться, что угол несколько отличается от
указанного отклонения. Тогда необходимо сравнить значения
данных углов, полученных на разных концах линии. Если при
одинаковых токах разница между углами не будет превышать
10°, то это считается допустимым.
Проверка чувствительности органа управления ВЧ пере¬
датчиком. Проверка производится при снятой крышке блока
14SG, в результате чего блок управления отделяется от ВЧ
передатчика. В токовые цепи защиты поочередно подаются
токи 1ВС и ІА0, равные 2 А. Ламповым вольтметром измеряется
69

напряжение UK, В, которое используется для определения на¬
пряжения /Д3? соответствующего симметричному трехфазному
току прямой последовательности, по формуле
k — 1	к Ч- і
где /Д2) и іЛР — напряжения на выходе органа управления при
подаче токов ІВІ и 1А0, В; k — фактический коэффициент фильт¬
ра І\ k/г-
При установленной крышке блока 14SG параллельно нагруз¬
ке комбинированного фильтра подключается резистор R7 в цепи
сетки VL2, и это несколько снижает чувствительность орга¬
на управления. Напряжение UM не должно уменьшаться более
чем на 10% по отношению к его значению при снятой крышке
14SG. Напряжение манипуляции при k—8 и токе прямой после¬
довательности 2 А должно быть не менее 8 В. Если UM получи¬
лось меньше, необходимо произвести регулировку фильтра,
уменьшив коэффициент k в допустимых пределах. Допускается
некоторое увеличение сопротивления 2.R22. При необходимости
проверяется нагрузка фильтра и коэффициент трансформации
трансформатора 2.TLK.
Проверка органа сравнения фаз токов заключается в сня¬
тии характеристики манипуляции и определении напряжения
полной манипуляции. Орган сравнения фаз токов проверяется
совместно с ВЧ каналом. Следовательно, к моменту данной
проверки канал защиты необходимо полностью наладить. Ха¬
рактеристика манипуляции снимается при работе ВЧА на ре¬
зистор 100 Ом и на ВЧ канал. При работе на нагрузку 100 Ом
ВЧА отключается от ВЧ канала переводом накладки Х2
(см. рис. 11,6) из положения «ВЧА — линия» в положение
«ВЧА — 100 Ом». На панель защиты и ВЧА подается оператив¬
ный ток, между выводами 9-10 блока 10SG включается мил¬
лиамперметр в цепь тока выхода приемника, а между вывода¬
ми 11-12 того же блока устанавливается перемычка. На зажимы
2-4 комплекта 2 включается ламповый вольтметр для измере¬
ния напряжения манипуляции. Закрепив якоря реле 1.RL1 и
1.KL5 в положении срабатывания, на панель подают ток Івс и
пускают передатчик кнопкой «Пуск». Длительность импуль¬
сов тока на выходе ВЧА в электрических^ градусах определяется
по формуле
У = 360°/Пр//пок,
где /Пр — ток на выходе приемника при пущенном передатчике,
мА; /пок — ток на выходе приемника при остановленном пере¬
датчике, равный 10 или 20 мА.
Характеристика снимается до UM = 120 В. Полученные дан¬
ные используются для построения характеристики манипуляции
70
y=f(UM). По характеристике определяется полное напряжение
манипуляции, соответствующее такой ее точке, при которой
длительность импульсов на выходе приемника меньше на 15°,
чем при им~ 100 В. Напряжение полной манипуляции должно
быть не более 7—9 В. Типовая характеристика у = ^(Дм) изоб¬
ражена на рис. 12. Длительность импульса тока приемника при
Uv = 100 В должна быть 130—165°.
Работа передатчика на ВЧ канал осуществляется переводом
перемычки Х2 в положение «ВЧА — линия». В этом режиме
определяется длительность импульса тока приемника при на¬
пряжении манипуляции UM —100 В. Уменьшение длительности
импульса по сравнению с длительностью, полученной при рабо¬
те передатчика на резистор 100 Ом и напряжении манипуляции,
равном 100 В, не должно быть более 10°. Длительности импуль¬
сов тока на выходе приемника при работе своего и дальнего пе¬
редатчиков не должны отличаться более чем на 5—8°. Регули¬
ровка длительности импульсов производится подбором емкости
конденсаторов С50, С51 и сопротивления резисторов R88, R87
приемопередатчика.
Снятие фазной характеристики. Перед снятием фазной ха¬
рактеристики следует установить заданную уставку по углу
блокировки р защиты, подать на панель защиты и ВЧА напряже¬
ние оперативного тока, отрегулировать ток выхода приемника
10 или 20 мА, вместо перемычки SX6 последовательно с реле
1.KS4 включить миллиамперметр, закрепить якоря реле 1.KL1 и
2KL5 в сработанном положении, на выход передатчика включить
осциллоскоп, согласовать с диспетчером, в управлении которого
находится линия, недопустимость изменения нагрузки по ней.
При снятии характеристики передатчики пускаются переклю¬
чателями SAC. Рабочие крышки блоков 14SG заменяются крыш¬
ками типа ШК-6, между зажимами 1-2 и 11-12 которого уста¬
навливаются перемычки. На зажимы 6-8 блоков 14SG комплек¬
тов защит, установленных на концах линии, от устройств для
проверки сложных защит типа У5053 (УПЗ-2) подаются напря¬
жения манипуляции, равные 100 В. Эти напряжения, не связан¬
ные электрически с питающей сетью, регулируются по модулю
и изменяются по фазе. До снятия фазной характеристики
необходимо убедиться в синусоидальности подаваемого напря¬
жения манипуляции при изменении его фазы от 0 до 360°.
При этом прямоугольная форма ВЧ импульсов и ток на выходе
приемника должны быть стабильными.
Снятие фазной характеристики производится следующим об¬
разом. На дальнем конце линии пускается передатчик, работа
которого манипулируется напряжением UK = 100 В с постоянной
начальной фазой. На конце линии, где снимается фазная харак¬
теристика, передатчик манипулируется напряжением, фаза кото¬
рого меняется фазорегулятором. Угол между векторами напря¬
71

жений манипуляции должен меняться от 0 до 360° Нулевое
положение отсчета углов по фазоиндикатору устанавливается
совмещением на экране осциллоскопа начальных линий ВЧ им¬
пульсов обоих передатчиков Точность расположения ВЧ им¬
пульсов контролируется по максимальному току выхода прием¬
ника Изменяя угол между ВЧ импульсами от 0 до 360°, запи
сывают токи в реле 2 KS4 через каждые 30° По полученным
данным строится фазная характеристика (см рис 3) Анало¬
гично снимается фазная характеристика комплекта защиты
на другом конце линии Вектор напряжения следует вращать
против часовой стрелки Этому соответствует перемещение
ВЧ импульса передатчика данного конца на экране осцилло¬
скопа влево относительно импульса от передатчика другого
конца линии
В процессе снятия фазной характеристики определяют токи
срабатывания реле 2 KS4 и углы блокировки на обеих ее вет
вях Для этого ВЧ импульсы передатчиков сдвигают на 180° и,
меняя фазу напряжения в обе стороны от этого значения,
определяют токи срабатывания, углы срабатывания и углы
блокировки реле 2 KS4 Корректировку углов блокировки про¬
изводят регулировкой контактной системы реле и изменением
тока в его тормозной обмотке Если фазная характеристика
несимметрична, то за угол блокировки 0 принимается меньший
из углов, при котором срабатывает защита Коэффициент
возврата реле 2 KS4 при включенной тормозной обмотке должен
быть не ниже 0,6 Четкость работы контактов этого реле прове¬
ряют при изменении угла между ВЧ импульсами от 0 до 360°
При этом не должно быть искрения и вибрации контактов,
нечеткого переключения якоря реле из одного положения в
другое
Проверка токов срабатывания и возврата реле 2 KS3 и 2 KS4
при питании органов сравнения фаз переменным напряжением.
Переменное синусоидальное напряжение через блок 10SG по¬
дается на орган сравнения фаз токов Ток срабатывания реле
2 KS3 должен быть в пределах 1 —1,05 мА, коэффициент воз
врата — не ниже 0,45 Миллиамперметр включается вместо пе¬
ремычки 2 XS5 При проверке тока срабатывания 2 KS4 якорь
реле 2 KL5 закрепляется в сработанном положении, миллиам
перметр включается вместо перемычки 2 XS6 Проверка произ¬
водится при снятом и поданном напряжении оперативного тока
Если в дальнейшем при плановой проверке ток срабатывания
реле 2 KS4 и ширина импульсов тока выхода приемников будут
совпадать с результатами данной проверки при новом включении,
то это указывает на то, что фазная характеристика и углы бло¬
кировки защиты не изменились В этом случае допускается
при выполнении плановой проверки защиты фазную характери¬
стику не снимать
72

Проверка взаимодействия реле панели, релейной и ВЧ
частей защиты. Проверка производится при напряжении one
ративного тока, равном 0,8 Umu Реостат для понижения напря¬
жения выбирается с учетом того, что панель ДФЗ 201 с ВЧА
типа УПЗ 70 потребляет ток около 1,5 А Взаимодействие эле
ментов схемы необходимо проверять по принципиальной схеме
цепей постоянного тока защиты путем замыкания контактов
реле вручную Перед опробованием взаимодействия необходимо
проверить затяжку отсоединявшихся при поэлементной про
верке проводов на рядах зажимов и зажимах аппаратуры, от
сутствие отсоединенных проводов, убедиться в правильности
положения перемычек между выводами реле Пуск ВЧ передат
чика контролируется по прибору Р1 в положении переключателя
ТОК ПРИЕМА При пуске передатчика ток выхода приемника
уменьшается до нуля, при останове он устанавливается на от
метке 10 или 20 мА Проверяя взаимодействие реле, следует
обращать внимание на отсутствие искрения контактов, четкость
и надежность их срабатывания Если в защите используется
реле напряжения 1 КѴ вместо реле сопротивления 1 KZ, целе¬
сообразно на панель подать переменное напряжение 100 В для
приведения реле в положение, соответствующее включенному
состоянию панели
Действие реле при проверке должно соответствовать при¬
водимому ниже описанию
1)	срабатывание реле 1 KAZ1 должно вызвать отпадание
якоря реле 1 KL1 и пуск ВЧ передатчика После возврата реле
1 KAZ1 должны отпасть якорь реле 1 KL2, притянуться якорь
реле 1KL1, вновь сработать реле 1 KL2 и прекратиться
работа передатчика О последнем можно судить по восстановле¬
нию тока покоя на выходе приемника Аналогичные действия
схемы должны иметь место при срабатывании и возврате реле
1 КА1 При притянутом к сердечнику якоре реле і KL2 возврат
реле 1 KAZ1 и 1 КА1 не должен вызывать срабатывания реле
1	KL1,
2)	срабатывание реле 1 KAZ2 должно вызвать отпадание реле
2	KL4, срабатывание реле 2 KL5, отпадание якоря 2 KL3, пов
торное срабатывание реле 2 KL4, выпадение флажка сигнального
реле ПУСК ЗАЩИТЫ 2 КН2 При возврате реле 1 KAZ2 должен
отпасть якорь реле 2 КЕ5 и сработать реле 2 KL3 При притя
нутом к сердечнику якоре реле 2 KL3 возврат реле 1 KAZ2 не
должен вызвать срабатывания реле 2 KL4,
3)	срабатывание 1 KZ( 1 КѴ) должно вызвать отпадание яко¬
ря реле 2 KL3 и выпадение флажка сигнального реле НАПРЯ¬
ЖЕНИЕ — 2 КН4 При возврате реле 1 KZ(1 КѴ) должно срабо¬
тать реле 2 KL3 При переключении реле 1 KAZ1 в положение
срабатывания реле і KZ(j КѴ) не должно вызывать срабатыва¬
ния сигнального реле 2 КН4,
73

4)	при удержании в отпавшем положении якоря реле 2 KL4
срабатывание реле / ftZ должно вызывать срабатывание реле
2 KL5,
5)	при переключении в положение срабатывания реле 1 KZ
(1 КѴ) срабатывание реле 1 KAZ2 не должно вызывать отпада¬
ние якоря реле 2 KL4,
6)	срабатывание реле 1 КА2 должно вызывать срабатывание
реле 2 KL5, отпадание якоря реле 2 KL3 и выпадение флажка
сигнального реле ПУСК ЗАЩИТЫ 2 КН2 После возврата реле
/ КА2 реле 2 KL5 должно вернуться в исходное положение, а реле
2 KL3 сработать,
7)	срабатывание реле 2 KS3 должно вызывать отпадание
якоря реле 2 KL9 и выпадение флажка сигнального реле ВЫЗОВ
2 КНЗ Возврат реле 2 KS3 должен вызывать срабатывание
реле 2 KL9,
8)	пуск ВЧ передатчика нажатием кнопки ПУСК должен вы¬
звать вздрагивание якоря реле 2 KS3, а при притянутом якоре
реле 2 KL5 — вздрагивание якоря реле 2 KS4 Пуск передатчика
при срабатывании реле 1 KAZI или / КАІ не должен вызывать
вздрагивания якоря реле 2 KS3,
9)	срабатывание только реле 2 KS4 и 2 KL7 не должно вызы
вать действия других реле Срабатывание каждого из этих реле
при переключенном в положение срабатывания реле I KAZ2 или
1	КА2 должно вызывать срабатывание реле 2 KL6, 2 KL7, выпа¬
дение флажка сигнального реле СРАБАТЫВАНИЕ ЗАЩИТЫ
2	КН1 Схема защиты выполнена с учетом наличия устройства
ОАПВ или ТАПВ на защищаемой линии, УРОВ на подстанции
На обходном выключателе предполагается только устройство
ТАПВ На линиях, оборудованных ОАПВ, перемычка 22-23 сни¬
мается При подаче плюса на один из объединенных зажимов
25, 26, 27 реле 2 KL7 должно срабатывать Реле 2 KL7 не долж
но срабатывать, если замкнуть замыкающие контакты реле / KAZ2
и 2 KS4,
10)	при переключении в положение срабатывания реле 1 KAZ1
и 1 КАІ действие реле 2 KL7 должно вызвать срабатывание реле
2 KL1 и прекращение работы ВЧА,
11)	при вынимании из ВЧА в каждой из двух параллельных
ветвей цепи накала по одной лампе должен выпадать флажок
сигнального реле НАКАЛ 2 КН5,
12)	при удержании в отпавшем положении якоря реле 2 KL4
реле 2 KL8 не срабатывает Срабатывание реле 2 KL4 вызывает
срабатывание реле 2 KL8
13)	при выпадении любого из флажков сигнальных реле долж¬
на загораться лампа HL
После проверки взаимодействия реле необходимо опробовать
действие защиты на схему сигнализации (получение световых и
звуковых сигналов) Если цепи напряжения защиты питаются
74
через реле повторители, то проверяется несрабатывание защиты
при кратковременном исчезновении постоянного тока
Комплексная проверка защиты при имитации различных видов
повреждений. Перед комплексной проверкой защиты необходимо
присоединить все внешние цепи, осмотреть состояние монтажа и
всех элементов защиты, проверить полярность цепей оператив¬
ного постоянного тока При комплексной проверке имитируются
два вида повреждений несимметричное — двухфазное КЗ и сим¬
метричное— трехфазное КЗ Для имитации несимметричных
КЗ на вход панели подается номинальное напряжение опера¬
тивного тока и, чтобы реле 1 КАІ и 1 КА2 не обтекались током,
ток двухфазного КЗ ІСА Значение тока /с4 должно быть от 1,05 тока
срабатывания 1 KAZ2 до 35 А Для исключения действия реле
1 KZ на работу схемы якорь реле 2 KL3 закрепляется в отпавшем
положении Время срабатывания измеряется при контактном и
безынерционном пусках ВЧ передатчика Симметричные повреж¬
дения имитируются при пуске передатчика и защиты от реле
/ KAI, I КА2 и при пуске от реле 1 KAZ1, 1 KAZ2, 1 KZ (1 КѴ)
Для осуществления пуска от реле 1 КАІ и I КА2 цепь тока через
обмотки реле 1 KAZ1 и 1 KAZ2 размыкается снятием перемычки
между шпильками 58-60 комплекта 1 На панель подается ток
Івс в пределах от 1,05 тока срабатывания реле 1 КА2 до 35 А
Измерение времени действия защиты производится при трех¬
четырех значениях этого тока Для имитации режима трехфазного
КЗ с пуском защиты без участия реле 1 КАІ и 1 КА2 необходимо
от установки У5053 подать такое напряжение UCA и ток 1СА, чтобы
сопротивление на зажимах реле 1 KZ было равно (0,5—0,7)ZyCT
Ток должен отставать от напряжения на 70°, его значение должно
изменяться в пределах от 1,05 тока срабатывания реле 1 KAZ2
до 1,2 тока срабатывания реле / КА2 Имитация кратковременного
появления тока в реле / KAZ1, 1 KAZ2 осуществляется размыкаю¬
щим контактом реле К4, выведенным на зажимы К4Р блока К515
С этими зажимами соединяются шпильки 58-60 комплекта 1, меж¬
ду которыми снимается перемычка Время действия защиты опре¬
деляется при трех-четырех значениях тока Время срабатывания
защиты при симметричном и несимметричном КЗ и безынерцион¬
ном пуске ВЧ передатчика не должно превышать 0,06 с, а при
контактном пуске — 0,085 с
Время срабатывания защиты может увеличиться на 0,015 с
из-за неблагоприятного момента подключения органа сравнения
фаз токов к приемнику
Проверка защиты имитацией КЗ вне защищаемой ЛЭП произ¬
водится подачей на панель таких же аварийных величин, что и
при КЗ в зоне защиты Крышка испытательного блока 14SG долж¬
на быть снята Во всех случаях подачи тока на защиту якорь
реле 2 KS4 не должен вздрагивать Не вздрагивание якоря сви¬
детельствует о том, что пуск ВЧ передатчика происходит раньше,
75

чем срабатывает реле 2 KL5 Такая последовательность обеспе
чивает надежную блокировку защиты при КЗ вне защищаемой
зоны После этого проверяется действие защиты на отключение
выключателей и взаимодействие ее с другими устройствами РЗА
(УРОВ, ДЗШ, автоматическим осциллографом) Затем цепи тока
и напряжения панели подключаются к трансформаторам тока и
напряжения
Проверка защиты рабочим током и напряжением. Перед про¬
веркой защиты линии рабочим током и напряжением необходимо
проверить надежность контактных соединений на рядах зажи¬
мов, выводах комплектов и реле, переключателях, испытатель
ных блоках Проверяется, «по выходные цепи защиты разомк¬
нуты накладками Целостщ ь токовых цепей проверяется по
фазным измерением сопротивления постоянному току каждой
группы трансформаторов тока Более полно токовые цепи прове
ряются переменным током, подаваемым на вторичные или первич¬
ные зажимы ТА от нагрузочных трансформаторов При подаче
переменного напряжения на вторичные зажимы ТА часть тока
ответвляется на намагничивание его сердечника, остальная часть
тока идет во вторичные цепи панели Контролируя клещами
переменный ток, определяют не только целостность токовых це¬
пей, но и правильность их соединения
Проверка правильности подключения цепей тока и напря¬
жения Правильность подключения цепей тока проверяется при¬
бором ВАФ-85 Для этого измеряются вторичные токи и углы
векторов токов по отношению к фазным напряжениям Токи срав¬
ниваются с показаниями щитовых амперметров, а углы — с углом,
вычисляемым по щитовым ваттметрам, град, с помощью формулы
<p = arctg Q/P,
где Q — реактивная мощность, Мвар, Р—активная мощ
ность, МВт
Правильность подключения цепей напряжения проверяется
фазировкой с заведомо известными цепями напряжения на дру¬
гой панели защиты Измеряются фазные и линейные напряжения,
проверяется чередование фаз напряжений
Проверка правильности включения реле сопротивления произ
водится при переключении накладки 1 SX2 в положение а-б,
а накладки 1 SX4 — в положение б-в В схему реле от трансфор¬
матора / TV подается напряжение с отдельной обмотки, состоя¬
щей примерно из 1% витков В этом случае диаметр угловой
характеристики реле I KZ значительно увеличивается и оно пере
водится в режим реле направления мощности с углом максималь¬
ной чувствительности от 65 до 75° На вход панели через блок
7SG поочередно подаются токи ІА, Ів и Іс и фиксируется пове¬
дение реле 1 KZ Анализируя векторные диаграммы вторичных
токов и поведение реле 1 KZ, определяют правильность включе
76

Рис 17 Векторная диаграмма
при проверке правильности
включения реле сопротивления
ния реле сопротивления
(рис 17) После проведе
ния проверки восстанав
ливается нормальная схе¬
ма включения реле 1 KZ
Проверка правильно
сти включения комбиниро¬
ванного фильтра токов и
фильтра обратной после¬
довательности Правильность включения и настройки фильтра
токов /| + ^/2 проверяется путем измерения электронным вольт¬
метром напряжения на выходе органа управления ВЧ передатчи
ком при прямом и обратном чередовании фаз токов, подводи¬
мых к панели защиты Отношение напряжений, измеренных при
обратном и прямом чередовании фаз токов, должно примерно
равняться коэффициенту k комбинированного фильтра Это
отношение сохраняется до тока примерно 3 А, потому что при
больших значениях тока обратной последовательности начинают
действовать стабилизаторы напряжения органа манипуляции ВЧ
передатчиком
Точность настройки фильтра тока обратной последовательно¬
сти проверяется измерением тока в обмотках реле 1 KAZ1 и 1 KAZ2
при прямом и обратном чередовании фаз токов Миллиампер¬
метр включается последовательно с обмотками реле вместо пере
мычки на зажимах 58-60 комплекта 1 На вход панели подается
ток прямого чередования фаз токов и измеряется ток небаланса,
протекающий по обмоткам реле 1 KAZ1 и 1KAZ2 Используя
измеренный ток /не H3M, определяют ток небаланса для макси
мального тока нагрузки линии, А, по формуле
— *нб изм * иагргаох/-* нагр»
ГДе / нагр ток нагрузки по линии, при котором фиксируется
/нб изм, /нагртих 	 МЭКСИМЭЛЬНО ДОПУСТИМЫЙ ТОК НЭГруЗКИ ПО ДЭННОЙ
ЛИНИИ
Ток небаланса 1„бшах должен быть меньше тока возврата реле
/ KAZ2 Поменяв местами фазы токов В и С, на панель подают
систему токов обратной последовательности Отношение тока в
реле / KAZ2 к току срабатывания должно быть равно отношению
тока нагрузки к гоку уставки органа отключения
Проверка совпадения фаз токов между каждой из подстанций,
на которых установлены комплекты защиты Высокочастотные
передатчики на обеих подстанциях пускаются переключателями
SAC Реле 2 KL5 фиксируется в положении срабатывания Вместо
перемычек 2 SX6 включаются миллиамперметры для измерения
77

токов в обмотках реле 2.KS4, на выходы ВЧА подключаются
осциллоскопы для контроля за расположением ВЧ импульсов.
На зажимы А-0 панелей защиты линии подаются токи Iл. В этом
случае токи в реле 2.KS4 должны быть равны нулю. Затем на дру¬
гом конце линии на зажимы панели А-0 подаются поочередно токи
1в к_1с- Токи в реле должны соответствовать токам фазной харак¬
теристики для углов 60 и 300°, отстоящих на угол 120° от отметки
180°. Наименование тока, поданного на другом конце ЛЭП в цепь
А-0 защиты, определяется на данном конце по взаимному распо¬
ложению импульсов на экране осциллоскопа. Если на данном
конце ЛЭП в цепь А-0 подан ток/л, а пришедший с дальнего конца
импульс смещен вправо, то это соответствует подаче в цепь А-0
на другом конце линии тока /в. Если пришедший импульс смещен
влево, то на другом конце в цепь А-0 подан ток_/с. Для надежной
проверки совпадения фаз токов, которые подаются на панели за¬
щит по концам ЛЭП, необходимо на данном конце на зажимы
А-0 также подать токи_/е и_/с и произвести фазировку со всеми
токами противоположного конца линии. На линиях с ответвле¬
ниями фазировка цепей тока проверяется попарно между комплек¬
тами защит при отключенных других концах линии. Если линию
на этих концах отключить невозможно, то фазировку производят
с предварительным определением угла между токами, подавае¬
мыми на комплекты защит разных подстанций. При значи¬
тельных — более 20° — фазовых сдвигах между токами по концам
линии целесообразно фазировку проверять по напряжению. Для
этого фазные напряжения через разделительные трансформаторы
подаются на зажимы 6-8 блока 14SG. Токи приема при манипуля¬
ции передатчиков напряжением одной и той же фазы имеют мак¬
симальные значения. После фазировки цепей напряжения по
концам ЛЭП правильность фазировки токовых цепей обеспе¬
чивается проверкой векторных диаграмм токов.
Фазировка цепей тока длинных линий 220 кВ должна произво¬
диться с учетом сдвига фаз между токами на концах линии. Это
вызвано конечной скоростью распространения ВЧ сигналов (6° на
100 км линии) и емкостной проводимостью ЛЭП. При углах сдвига
20° и более вводится угловая поправка [11].
5.	ПРОВЕРКА РЕЛЕЙНОЙ ЧАСТИ ВЧ БЛОКИРОВКИ
ДИСТАНЦИОННОЙ ЗАЩИТЫ И ТОКОВОЙ НАПРАВЛЕННОЙ
ЗАЩИТЫ НУЛЕВОЙ ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТИ ТИПА
ЭПЗ-1643-69 ПРИ НОВОМ ВКЛЮЧЕНИИ
Проверка при новом включении начинается с осмотра панели,
внешнего и внутреннего осмотра релейной аппаратуры, установ¬
ленной на ней. Механическая регулировка реле производится
согласно инструкции [14].
78

Проверка изоляции. Сопротивление изоляции измеряется мега¬
омметром 1000 В. При проверке изоляции заземляющие провода,
установленные на данной панели, должны быть отсоединены.
Для исключения повреждения диодов их электроды соединяют
временными перемычками. Поляризованные реле вынимают из
колодок. Сопротивление изоляции цепей панели и аппаратуры про¬
веряется по отношению к земле и между электрически не связан¬
ными цепями (постоянного тока, переменного напряжения и
тока, сигнализации). Используя принципиальную схему защиты,
определяют проводники, которые необходимо отключить от шинок
и ВЧА и соединить между собой. Измерение сопротивления изо¬
ляции поляризованных реле производят мегаомметром 500 В.
Если результаты указанных выше измерений положительны, то
все цепи панели объединяют и испытывают напряжением пере¬
менного тока 1000 В в течение 1 мин. После испытания повышен¬
ным напряжением производят повторное измерение сопротивления
изоляции цепей относительно земли и между собой. Если сопро¬
тивления изоляции, измеренные до и после испытания, одинаковы,
то можно считать, что изоляция выдержала испытание. После
окончания работ по проверке изоляции снимаются временные пере¬
мычки, подключаются отсоединенные аппараты, приборы и зазем¬
ляющие провода. Сопротивление изоляции полностью собранных
цепей (токовых, напряжения, оперативного тока и сигнализации)
должно быть не менее 1 МОм.
Проверка аппаратуры постоянного тока. В схеме сигнализации
панели проверяют исправность диодов VDJ и VD2 измерением их
сопротивлений в прямом и обратном направлениях с помощью ом¬
метра. Регулировку и проверку реле постоянного тока производят
в следующем объеме.
1)	С реле KL6 снимаются все диамагнитные шайбы для умень¬
шения времени его срабатывания, обмотка реле закрепляется
ближе к рабочему зазору.
2)	Проверяются напряжения срабатывания и возврата всех
реле схемы защиты. Значения напряжения срабатывания и воз¬
врата реле приведены в табл. 8.
Таблица 8
Реле
Напряжение
срабатывания,
о/ //
/О ном
Напряжение
возврата,
% Мюм
		/

KLl, KL2, KL4, KL5. KL11- KL13
55-60
4—15 '
KL3, KL6, K.L9, KL10.
60—65
5—13
KL7, KL8, K.L14, KL15
60—65
3—13
Напряжение срабатывания и возврата реле можно увеличить
включением резистора последовательно с обмоткой реле. При
79

этом следует иметь в виду, что подключенный резистор увеличи¬
вает время отпадания якоря реле.
3)	Проверяется время срабатывания и возврата реле
(табл. 9). Измерение времени срабатывания и возврата произво¬
дится электронным секундомером (типов Ф-209, Ф-738, Ф-291).
Таблица 9
Реле
Тип реле
Время действия, мс
при срабатыва
нин (подаче на
пряжения)
при возврате
(снятии напря
жен ия )
KLI, KL11, KL12
РП-255
<13
8
KL2. KL4, KL5, KL13
РП 222
<13
<< 8
KL3
РП-253
<40
>200
KL6
РП-252
<70
>400
KL7. KL8
РП-252
<80
600
KL9, KL14, KLI5
РП-23
<40
. <20
K.L10
РП-253
<70
<40
Примечания I Измерение времени возврата реле K.L1 KL2, KL4 К15 KLI/—
KL13 производится до момента размыкания размыкающего а реле KL3, KL6 — KL10
KL14, KL15 — до момента замыкания размыкающего контактов
2	Время срабатывания и возврата реле KL6 измеряется при подаче тока в обмотку
токового реле КА1
3	Временные параметры реле KL2, KL4, KL5. KL9 KLIO, KLI4 KLI5 измеряются
в полной схеме
4)	Проверяется срабатывание указательных реле. Измерение
напряжения срабатывания реле КН1 осуществляется в цепи,
состоящей из последовательно включенных обмотки КН1 и резис¬
тора R2. Токи срабатывания реле КН2—КН5 должны удовлетво¬
рять выражению
/ср <0,75 /ном,
где /«ом — номинальный ток катушек указательных реле.
Проверка реле KS1 и KS2 (см. рис. 1,6). Токи срабатывания
/ср и возврата /в реле KS1 (табл. 10) проверяются подачей регу¬
лируемого постоянного напряжения на зажимы 11-12 комплекта
Al при отсутствии тормозного тока (в цепи обмоток реле KS1
и KS2, выведенных на зажимы 4-6 комплекта А1).
Таблица 10
Реле
Ток,
мА
Коэффициент воз
срабатывания
возврата
врата kp
KS1
K.S2
5,6—5,8
2,8—2,9
2,5—2,6
1,2-1,3
0,45
0,45
80

После проверки токов срабатывания и возврата реле KS1 изме¬
ряется ток в его рабочей обмотке /р, обусловливаемый номиналь¬
ным напряжением оперативного тока; /р должен быть равен 12—
17,5 мА. По измеренным величинам определяется коэффициент
запаса
k3 /р//ср 2.
Далее, уменьшая тормозной ток /т, фиксируют срабатывание реле
KS1. Срабатывание реле должно наступать при тормозном токе
от 3,5 до 6 мА. Затем при /т= 15 мА проверяется коэффициент
торможения по формуле
/гт = /тдат//ри7р>1,8,
где /р = 12-=-17,5 мА (измеренное значение при (7H0M); wT =
= 8800 витков; wp=4200 витков.
Реле напряжения KV1, тока КА/, мощности нулевой после¬
довательности KWI и реле КАТ/ (типа РНТ-565 или РНТ-566)
проверяются по действующим инструкциям. Реле тока КА/,
пускающее ВЧ передатчик, должно быть в 1,5—2 раза чувстви¬
тельнее реле КАТ/ в цепи останова передатчика.
Снятие временных параметров защиты. Правильное действие
ВЧ блокировки определяют следующие временные характери¬
стики:
а)	время от момента возникновения КЗ до замыкания цепи
пуска ВЧ передатчика. При междуфазном КЗ это время не долж¬
но превышать 30 мс при /2(СЛ)^3/2уст(3(72уст), а при КЗ на
землю — 40 мс при /мі s^3/yCT;
б)	время от момента возникновения КЗ до замыкания цепи
останова ВЧ передатчика. Для междуфазного комплекса оно
складывается из времени срабатывания дистанционной защиты,
реле повторителя KL11, реле KL10 и реле останова ВЧ передат¬
чика KL13. Это время измеряется при Zp = 0,5ZycT. Для комплек¬
та защиты от КЗ на землю оно определяется собственным време¬
нем срабатывания защиты от КЗ на землю, реле KL/O и KL13',
в)	время от момента исчезновения КЗ до размыкания цепи
останова ВЧ поста. Для предотвращения излишней работы при
внешних КЗ с реверсом мощности требуется, чтобы размыкание
цепи останова ВЧ передатчика на одном конце линии происхо¬
дило раньше замыкания цепи останова на другом конце линии.
Контакт реле KL2 обеспечивает быстрое размыкание цепи оста¬
нова; замедление замыкания цепи останова создается с помощью
реле KL10. Время замыкания и размыкания цепи останова изме¬
ряется при подаче на панель приведенных ниже параметров
аварийного режима. Для дистанционной защиты ZcP = 0,5ZycT;
/к^2/тр; <рр = фчтах- При ускорении III ступени дистанционной
6-913	81
защиты должны быть получены следующие значения /за„ ост =
= 1554-185 мс, /разм Ост=75ч-95 мс
Для защиты от замыкания на землю I^3ICf)KATI, (рК№1 =
— фчтох» 5	1 0ScpK ÿf J, U 2 ДѵстКѴ/
Измеренные временные параметры должны находиться в сле¬
дующих пределах
Кам ост — 100-;- 150 МС, ^разм ост — 45 -ѵ 70 МС,
г)	время от момента возникновения КЗ до срабатывания за
щиты Это время обусловлено временем замыкания цепи остано¬
ва, срабатыванием реле KS1 и выходного реле KL4 Для между-
фазного комплекта оно должно равняться 175—200 мс, для
земляного комплекта — 120—170 мс,
д)	время работы схемы дистанционного пуска ВЧ передатчи¬
ка Определяется время подготовки цепей дистанционного пуска
измерением времени срабатывания реле KL7 и KL8 при подаче
плюса оперативного тока на зажим 25 панели ЭПЗ 1643 Оно не
должно превышать 160 мс Затем измеряется длительность дис¬
танционного пуска ВЧ передатчика при кратковременном сраба
тывании реле KS2 Длительность пуска обусловлена временем
возврата реле KL7 и KL8 и составляет примерно 1,2 с
Измерение времени замыкания цепи пуска ВЧ передатчика
производится при междуфазном КЗ на замыкающем контакте
реле 1К устройства блокировки дистанционной защиты от кача¬
ний, при замыканиях на землю на замыкающем контакте реле
КА1 Оперативный ток с панели ЭПЗ 1643 должен быть снят,
переключатели SAC1 и SAC должны быть отключены Измерение
времени замыкания цепи останова передатчика производится на
контактах реле KL13 при поданном оперативном токе и включен
ных переключателях SAC1 и SAC2 Все измерения производятся
при двухфазном КЗ (A-В) и однофазном КЗ (С-0) Имитируя
указанные повреждения, фиксируют время срабатывания защиты
tc з При междуфазном повреждении на панель подаются ток и
напряжение, соответствующие КЗ в конце I зоны дистанционной
защиты При однофазном КЗ на панель подается ток, соответ¬
ствующий этому повреждению в начале линии Измерение вре
мени срабатывания защиты производится на замыкающих кон¬
тактах реле KL4
Проверка взаимодействия реле. На обоих концах ЛЭП включа
ются панели ЭПЗ 1636-67 и ЭПЗ-1643 с ВЧА Производится
имитация двухфазных и однофазных КЗ и проверяется несраба
тывание ВЧБ при введенном в работу дистанционном пуске на
концах защищаемой линии (установлены накладка SX4 и пере¬
мычка 24-25, снята накладка SX3) На одном конце линии пе¬
редатчик пускается кнопкой ПУСК, а на другом конце передат
чик ВЧА должен пускаться дистанционно по ВЧ каналу При
82
опробовании взаимодействия ВЧ блокировки с другими устрой
ствами РЗА проверяется
а)	пуск УРОВ контактами реле KL4,
б)	останов ВЧ передатчика от схемы УРОВ, при срабатыва
нии реле KQT, срабатывании выходных реле других защит
линии и реле KL5 проверяемой защиты,
в)	размыкание цепи останова при работе дифзащиты шин
и других защит, действующих на реле KL3,
г)	действие ВЧ блокировки на отключение выключателя ли
нии при напряжении оперативного тока, равного икоы и 0,8і7НОм
В процессе проверки взаимодействия элементов защиты фик
сируется четкая работа сигнальных реле
Правильность выполнения цепей тока и напряжения проверя
ется измерением вторичных токов нагрузки, построением их
векторной диаграммы Измеряются ток небаланса З/о, протекаю
щий в нулевом проводе токовых цепей и через обмотки КА1 и
КАТ1 и напряжение небаланса 3/7 о на выходе разомкнутого тре
угольника цепей напряжения (на обмотках реле KV1 и KW1)
Оценивается правильность включения реле мощности, и произво
дится обмен ВЧ сигналами между приемопередатчиками
6.	ПРОВЕРКА ВЧА ТИПА УПЗ-70 ПРИ НОВОМ ВКЛЮЧЕНИИ
Подготовительные работы. Перед началом работ по наладке
ВЧА необходимо выполнить следующие подготовительные рабо¬
ты проверить комплектность проектной документации, оценить
соответствие панелей и установленной на них аппаратуры про
екту, уточнить протяженность ЛЭП, фазу для обработки и, если
требуется, расчет затухания канала
Далее следует проверить
а)	правильность монтажа конденсаторов связи, фильтров
присоединения, ВЧ кабелей и разделительных фильтров,
б)	электрические характеристики заградителей и фильтров
присоединения, взятые из наладочной документации (если налад
ка указанной аппаратуры производилась персоналом другого
подразделения или организации),
в)	состояние ВЧ аппаратуры, подключенной параллельно
ВЧА защиты при совмещенном ВЧ канале и аппаратуры, под¬
ключенной к соседним фазам данной линии и к фазам ЛЭП при¬
легающей сети, при этом проверяется назначение соседних кана¬
лов, рабочие частоты и полосы рабочих частот,
г)	работу ВЧА на заданной частоте и возможность получения
основных параметров ВЧА для защиты данной линии
Предварительная проверка. Высокочастотные аппараты
УПЗ 70 выпускаются с завода изготовителя отрегулированными
на заданную частоту, напряжение питания оперативным током, тип
защиты (ДФЗ 201, ВЧ блокировка) На заводе установлены
83

определенные значения параметров и отрегулированы характери¬
стики ВЧА. Предварительная проверка заключается в опробова¬
нии работы ВЧА без связи его с релейной частью защиты. Эту
проверку следует выполнять в определенной последовательности:
а)	убедиться внешним осмотром в отсутствии механических
повреждений деталей и монтажа в блоках и корпусе ВЧА;
б)	установить предохранители, кварцевый резонатор и радио¬
лампы;
в)	радиолампы перед установкой в приемник должны быть
проверены на испытателе ламп. Допускается использование толь¬
ко новых ламп (к моменту проверки срок изготовления не должен
превышать 10 лет);
г)	измерить мегаомметром 1000 В сопротивление изоляции по
отношению к земле всех объединенных зажимов ВЧА, связанных
с оперативным постоянным током. Сопротивление изоляции долж¬
но быть не менее 20 МОм. Объединенные цепи испытываются
напряжением 1000 В промышленной частоты 50 Гц в течение
1 мин. Повторной проверкой сопротивления изоляции убеждают¬
ся в отсутствии электрического пробоя;
Таблица 11
Наименование блоков
Вид защиты
гз
ПР
XI
Х2
ХЗ
XI
ХЗ
Х7
ХЗ
Х6
Пере
Диффазная
защита
(контактный
пуск УМ)
одночас¬
тотная
двухчас¬
тотная
1-2
1-2
—
При на¬
ладке
1-2, 3-4
(В рабо¬
те разо¬
мкнуть)
При НО
В 1-2,
3-4, при
220 В 3-4
1-3,
1-3,
2-4
2-4
1-2
9-10
>
При ра¬
боте ге¬
нератора
смещения
1-2
ВЧ блоки¬
ровка
1-2
1-2
1-2,
3-4
—
—
>
Диффазная
защита
(контактный,
безынерци¬
онный пуск
VLI)-
одночас¬
тотная
двухчас-
тотная


1-	4
2-	3


1-3,
1-3,
2-4
2-4
1-2
—
84

д)	внести в схему ВЧА рекомендуемые нормативными мате¬
риалами изменения, связанные с исключением тех элементов, в
которых в данном конкретном случае нет необходимости. Все
элементы ВЧА типа УПЗ-70 используются в дифференциально¬
фазных защитах ЛЭП 330—500 кВ. При работе с? ДФЗ-201 нет
необходимости использования безынерционного пуска и генера¬
тора смещения УМ. Напряжение смещения в этом случае пода¬
ется автоматически с резисторов R50 и R51, по которым проте¬
кают токи катодов ламп усилителя мощности. В случае неболь¬
шого затухания ВЧ тракта усилитель мощности может работать
на двух лампах. Если ВЧА используется в схеме ВЧ блокировки,
то дополнительно из схемы исключается манипуляторная лампа
VL2. При питании ВЧА от аккумуляторной батареи 110 В наиболь¬
шая выходная мощность его может быть получена при работе
УМ без смещения. В данном случае из схемы исключаются и
генератор смещения, и автоматическое смещение установкой в
замкнутое положение перемычки ХЗ. Следует заметить, что при
питании ВЧА типа УПЗ-70 от источника напряжения 220 В блок
реостатов накала должен быть установлен с противоположной
ВЧА и положение перемычек
УМ
ФЛ
Корпус
XI
Х5
Х2
Х4
XI
Х2
Х4
XI
мычки замкнуты
При двух
лампах
на УМ
При отключенном генерато¬
ре смещения и работе
При вклю-
ченном
ФЛ 1-2,
3-4, при
отключен¬
ном ФЛ
1-3, 2-4
В работе
1-2, 3-4
При выве-
денном
уддините-
де 1-2,
при вве¬
денном
удлините-
ле 3-4
1-8, 2-7
шести
дамп УМ
1-2
двух
дамп УМ
в нададке
1-3, 2-4
1-8, 2-7
2-10, 3-9,
4-5
85

стороны панели Уменьшение количества рабочих элементов
упрощает схему ВЧА, повышает надежность ее работы,
е)	проверить установку перемычек, отпаек и подбор емкостей
Перемычки устанавливают в зависимости от типа защиты, номи¬
нального напряжения оперативного тока, количества ламп в УМ,
разноса частот настройки передатчика и приемника более 10%
Ориентировочные значения емкостей С7, С17 задающего генера
тора, С41 и С42 линейного фильтра и С57, С61 приемника
подсчитывают по формуле
С = 25 3-ІО6/ (fL),
где С — емкость, пФ, f — частота, кГц, L — индуктивность, мГн
Положение перемычек в ВЧА типа УПЗ 70 приведено в
табл 11
Отводы от катушек LI, L2 контуров задающего генератора в
зависимости от рабочей частоты приведены в табл 12
Таблица 12
Диапазон частот кГц
Отводы контуров
Отводы обратной связи
40—90
7 — 1
4
90—160
7-2
5
160—250
7—3
6
250—300
7—4
6
300—400
7—1
4
400—500
7—1
5
Данные обмоток и отводов от них трансформаторов приве¬
дены в табл 13, 13а,
ж)	выполнить цепи, имитирующие внешние связи передатчи¬
ка и приемника Для пуска передатчика предусматриваются
кнопки или тумблеры, напряжение манипуляции подается от сети
50 Гц через разделительный трансформатор, безынерционный
пуск осуществляется от отдельного источника постоянного тока
(£=104-15 В), в анодную цепь выходной лампы приемника
VL13 включается резистор с сопротивлением 300—500 Ом для
ДФЗ 201 и 3600 Ом для ВЧ блокировки,
з)	по прибору класса точности 0,5 или 1 установить для
группы ламп 6ПЗС Е ток накала 0,85—0,87 А резисторами
R112 и R113, а для ламп 6Ж1П ЕВ ток 0,17—0,175 А резисто
ром R110,
и)	проверить измерительные приборы приемопередатчика Ис¬
правный прибор Р1 не проверяется, но при возникновении необ
ходимости его проверяют отдельно от схемы ВЧА Ток полного
отклонения стрелки прибора составляет 1 мА Высокочастотный
термомиллиамперметр проверяется на частоте передачи Его
показания сверяются с показаниями электронного вольтметра,
подключенного к сопротивлению нагрузки 7?7/ælOO Ом Допус¬
ке

Таблица 13
Блок
Элемент
Число
витков
Отводы от
обмоток
Чисто
витков
Отводы от
обмоток
Диапазон
частот
40—300 кГц
300—500 кГц
гз
Ы L2
160
80 104 126
134 143
51
3 8 14 45
48
УМ
ТЫ в обмот
40—200 кГц
200—500 кГц
ках
I
11
III
TL2 в обмот
ках
1
II
120
100
100
94
45
50
47
2 4 25 28 35
40
30
30
30
66
31
10
33
2 6 9 13
30 31
ФЛ
TL4 в обмот
ках
I
II
TL5 в обмот
ках
I
11
16
51
32
58
7 9 14 21 47
49
16
3 7 11 16 21
28 54 56
12
32
24
36
3 6 9 13
30 31
12
2 4 7 10
13 17 34
35
ПР
L5 L6
40—150 кГц
150—300 кГц
300—500 кГц
207
102
—
69
ФЛ
40—100 кГц
100—200 кГц
200—500 кГц
L3 L4
330
200
—
1 140
Таблица 13а
Блок
Элемент
Число витков
Отводы витков
УМ
TL3 в обмотках
I
126
и
36
—-
III
16
—-
ПР
TL6 в обмотках
I
120
■—■
11
90
—
III
10
—■
TL7 в обмотках
I
150
60 100
II
10
1 3 5
87

Таблица 14
Измеряемая величина
Напряжение питания, В
220
НО
Ток катодов ламп УМ VL6, VL8, VL10, мА
150—250
100—180
Ток катодов ламп УМ VL7, VL9, VL11, мА
150—250
100—180
Ток сеток ламп УМ, мА
10—40
10—30
Ток катода лампы VL5 УМ, мА
20—40
10—15
Ток катода лампы VL12, мА
15—30
0
Ток катода лампы VL1, мА
1-3
0
Ток катода лампы VL2, мА
0,5—1,5
0,5—1,5
Ток катода лампы VL3, мА
3—5
2—4
Ток катода лампы VL4, мА
3—5
2—4
Ток катода лампы VL14. мА
15—40
10—15
Напряжение принимаемого сигнала
Устанавливается н
а 0,68—0,8 шкалы
Ток анода VL13 (выходной ток приемки-
15—20 (ВЧБ); 10
15—20 (ВЧБ); 10
ка), мА
или 20 (ДФЗ)
(ДФЗ)
Напряжение источника питания, В
220—235
110—125
Ток выхода передатчика, нагруженного на
0,4—0,6
0,2—0,3
100 Ом, А
тимая погрешность составляет 10%. В случае надобности изме¬
рительные приборы калибруют регулировкой шунтирующих и
добавочных сопротивлений;
к)	проверить режим работы ВЧА по постоянному току и
напряжению. На ВЧА подается номинальное напряжение по¬
стоянного тока 220 или ПО В. Измерения производят по прибо¬
рам приемопередатчика и выносному многопредельному вольт¬
метру класса точности 0,5—1,0, подключая его к контролируемым
точкам схемы. Измерения производят при пуске и останове ВЧА
без напряжения манипуляции. Значения токов и напряжений
при пущенном передатчике приведены в табл. 14, 15.
Проверка передатчика. Проверка частоты задающего генера¬
тора производится по схеме, приведенной на рис. 18. Высокочас¬
тотный аппарат включают на 100 Ом, запускают передатчик и
замеряют частоту сигнала при его работе с кварцевым резонато¬
ром. Кварцевый резонатор заменяют емкостью 5100 пФ и снова
измеряют частоту передатчика. Разница измеренных частот не
должна превышать 0,1%. Частоту следует измерять цифровым
частотомером, который подключается к нагрузочному резистору
R71. На вход частотомера должно быть подано синусоидальное
напряжение. Искаженная форма исследуемого сигнала, наводки,
помехи с линии и из цепей питания в значительной степени влияют
на точность измерений.
При наличии помех частоту передатчика определяют по фигу¬
рам Лиссажу на экране осциллоскопа. Используя схему на рис. 18,
на измерительном генераторе ВГ устанавливают частоту, равную
частоте кварцевого резонатора. При равенстве частот на экране
осциллоскопа будет наблюдаться эллипс.
88

Таблица 15
Измеряемое напряжение, В
Напряжение питания, В
220
НО
На катодах ламп VL1, VL2
На экранных сетках ламп VLI, VL2
На анодах ламп VLI, VL2
На экранной сетке лампы VL3
На аноде лампы VL3
На катоде лампы VL4
На экранной сетке лампы VL4
На аноде лампы VL4
На катоде лампы VL5
На экранной сетке лампы VL5
На аноде лампы VL5
На катодах ламп VL6—VL11
На управляющих сетках ламп VL6—VL11
На экранных сетках ламп VL6—VL11
На анодах ламп VL6—VL11
На экранной сетке лампы VL12
На аноде лампы VL12
На катоде лампы VL14
На экранной сетке лампы VL14
На аноде лампы VL14
На катоде лампы VL13
На экранной сетке лампы VL13
На аноде лампы VL13
На выходе детектора (на R88)
На выходе второго детектора (на R87, R88)
Питание отсечки детектора (перемычка Х2)
Питание микрофона
2—4
30—50
40—80
40—80
40—70
20—50
40—80
140—180
15—20
205—210
220
15—20
— (25—35)
220
220
80—110
110—140
15—20
205—210
220
0 (ДФЗ);
30—70 (ВЧБ)
30—60 (ДФЗ);
60-160 (ВЧБ)
200—215 (ДФЗ);
150—170 (ВЧБ)
60—230 (ДФЗ);
70—250 (ВЧБ)
60—230 (ДФЗ)
35—80
40—60
1,5—3
30—40
20—40
30—40
30—40
15—30
20—40
70—90
6—10
103—107
НО
0—2
0
110
110
0
0
6—10
103—107
НО
0 (ДФЗ);
30—40 (ВЧБ)
25—40 (ДФЗ);
50—110 (ВЧБ)
95—105 (ДФЗ);
50—70 (ВЧБ)
50—100 (ДФЗ)
60—120 (ВЧБ)
0
30—40
30—50
После замены кварцевого резонатора конденсатором емкостью
5100 пФ собирают схему, показанную на рис. 19. В этом слу¬
чае к вертикальным пластинам осциллоскопа подводят два сиг¬
нала с частотами fK и fK. Частота fK равна частоте кварцевого
резонатора, и /и равна частоте передатчика, работающего с конден¬
сатором емкостью 5100 пФ. Изменяя частоту звукового генера-
Рис. 18. Схема измерения частоты задающего генератора:
ВЧА — высокочастотный аппарат; Pf — частотомер; 30 — электронный осциллоскоп;
ВГ —высокочастотный генератор; 7? = 34-5 кОм
89

Рис 19 Схема настройки передатчика измерением разности частот
ЗГ — генератор звуковой частоты, ВГ — высокочастотный генератор, ЭО — электрон
ный осциллоскоп, /? = Зч-5 кОм
тора ЗГ, определяют значение разности частот fK и fH по фигуре
Лиссажу, которая при этом имеет вид цилиндра с двумя косыми
сечениями. Это измерение считается достоверным тогда, когда
при возвращении к схеме на рис. 18 и установке кварцевого
резонатора на экране осциллоскопа снова будет виден эллипс.
Точную подстройку выполняют изменением положения сердеч¬
ника катушки L1.
В течение всего периода наладки ВЧА рекомендуется держать
включенным, а электронные приборы должны быть включены от
начала до окончания рабочего дня. Этим обеспечивается темпе¬
ратурная стабилизация ВЧА и приборов.
Проверка настройки разделительного каскада производится
при пущенном передатчике. Настройку контура L2-C12 в цепи
анода лампы VL4 производят по показанию электронного вольт¬
метра, включенного между минусом и движком потенциометра
R20. При изменении положения сердечника L2 максимальное
положение вольтметра свидетельствует о настройке контура. На
частотах выше 100 кГц для увеличения напряжения на выходе
задающего генератора допускается исключение из схемы контура
резистора R19.
Проверка характеристик линейного фильтра. Если фильтр
настроен на заводе, то проверка заключается в снятии частотных
характеристик затухания по схеме на рис. 20. Характеристики
снимают в пределах полосы пропускания фильтра до точек с
затуханием 10—15 дБ. Затухание передачи фильтра, дБ, подсчи¬
тывается по формуле (резистор R1 зашунтирован)
Gn=101g((A(/3/?2/(/itf0).
Затухание передачи обусловлено лишь собственным затуха¬
нием фильтра в условиях, когда входное сопротивление ФЛ сог¬
ласовано с сопротивлениями нагрузки и УМ, т. е. на выходе и
входе фильтра отсутствует отражение ВЧ сигнала. На практике
идеального согласования на входах линейного фильтра получить
не удается, поэтому потери оценивают по рабочему затуханию,
которое учитывает как собственное, так и обусловленное отра-
90

Рис 20 Схема проверки частотной
характеристики затухания линейно¬
го фильтра-
Л,=Л2=100 Ом. К„=10-е-50 Ом
Рис 21 Схема измерения вход¬
ного сопротивления ВЧА
Æo= 104-50 Ом, РѴ — вольтметр
жением сигнала затухания [15]. Рабочее затухание фильтра,
дБ, определяется по формуле (резистор Ro зашунтирован)
ap=20lg£/,/£/2-6- 10Ig/?,//?2,
При Ri = R2= 100 Ом
ар = 201g U \/U2 — 6.
Затухание на частоте передачи должно быть не более 2 дБ,
а в диапазоне частот 300—500 кГц — 3 дБ. Полоса пропускания
фильтра находится по двум точкам, в которых затухание пре¬
вышает минимальное на 2,5 дБ. Полоса пропускания фильтра
должна быть в диапазоне частот от 40 до 100 кГц 3,5 ±0,3 кГц,
от 101 до 300 кГц 10± 1 кГц, от 301 до 500 кГц 20±2 кГц.
Входное сопротивление ВЧА, Ом, определяется по схеме
рис. 21
/вх = UbxRo/^o-
Высокочастотный аппарат должен быть включен, на аноды
ламп УМ подано напряжение, передатчик остановлен (для этого
следует вынуть кварц или подать запирающее напряжение по
цепям манипуляции). Входное сопротивление измеряется на
частоте настройки приемника. Так же измеряется входное сопро¬
тивление на частотах других каналов. Минимальное входное
сопротивление ВЧА защиты допускается не менее 30 Ом, а на
частотах параллельно включенных каналов — не менее 300 Ом.
91

Входное сопротивление ВЧА может быть повышено увеличением
числа витков вторичной обмотки трансформатора TL5 (см
рис 11, б) При этом выходная мощность несколько уменьшает¬
ся, а затухание ФЛ увеличивается
Проверка работы усилителя мощности начинается с предва¬
рительного каскада (лампа VL5) Напряжение раскачки уста
навливается в пределах 5—7 В положением движка потенцио¬
метра R20 Напряжение раскачки - - это напряжение ВЧ сигнала
на сетке лампы VL5 Напряжение на катодах ламп VL6—VL11
УМ при работающем генераторе смещения должно быть равно
нулю Потенциометром R57 устанавливают такое напряжение на
управляющих сетках, чтобы ток в каждом плече двухтактного
усилителя при незапущенном передатчике был не более 60—
90 мА (20—30 мА на одну лампу)
При автоматическом смещении (лампа VL12 отключена) на¬
пряжение на катодах ламп УМ устанавливается равным 10 —
14 В резистором R50 и R51 при пущенном передатчике Регули¬
руя потенциометром R20 переменное напряжение на сетках ламп,
добиваются максимальной выходной мощности ВЧА при мини¬
мальном остаточном напряжении на выходе остановленного пе
редатчика Если оно менее 30% напряжения порога чувстви¬
тельности, то напряжение на сетках ламп увеличивают Это
позволяет уменьшить влияние на выходную мощность передат¬
чика таких факторов, как старение ламп, понижение питающего
напряжения, расстройка передатчика Измерение остаточного на¬
пряжения производят при нагрузке передатчика на сопротивле¬
ние 100 Ом и работе без модуляции Остаточное напряже
н и е на выходе остановленного передатчика и в паузах манипу¬
ляции не должно превышать 100 мВ при поданном анодном
напряжении на лампы усилителя мощности (замкнуты зажимы
19-21) При двухчастотной работе канала допустимо иметь оста¬
точное напряжение больше 100 мВ, если напряжение порога
чувствительности приемника на частоте передатчика превышает
не менее чем в 3 раза остаточное напряжение Измерения произ¬
водят при замкнутых зажимах 29-30 и 28-25 (передатчик оста¬
новлен) и подаче на зажимы 27-26 напряжения 20 В (в паузах
манипуляции)
Ниже перечислены причины появления повышенного остаточ¬
ного напряжения большое напряжение высокой частоты на уп¬
равляющей сетке лампы VL4, большое напряжение «раскачки»
усилителя мощности (на движке R20), проникновение высокой
частоты по цепям питания и монтажу, наводка на контур
L2-C12 в цепи анода VL4 Для уменьшения напряжения ВЧ
на управляющей сетке лампы VL4 до 2—5 В в цепь сетки
включен подбираемый при регулировке резистор R31 В целях
уменьшения проникновения высокой частоты по цепям питания
между нитью накала лампы VL3 и минусом схемы включен
92

конденсатор С15, уменьшение наводок на катушку L2 достигает¬
ся подключением емкостей CIO, С16 к зажимам катушки
Проверка усилителя мощности на отсутствие паразитной гене¬
рации в УМ производится следующим образом На выход УМ
подключают электронные вольтметр и осциллоскоп Переключа¬
тель SAC2 прибора Р1 ставят в положение 7 — ток сеток усили¬
теля мощности Замыкая зажимы ВЧА 25-28 и нажимая кнопку
ПУСК, быстро изменяют смещение на УМ от максимума до
минимума (5—10 В) перемещением движка потенциометра R57
При отсутствии паразитной генерации стрелка вольтметра не
отклоняется
Производится проверка работы усилителя мощности с линей¬
ным фильтром при нагрузке передатчика на сопротивление
100 Ом (R71) Подбором отводов трансформаторов TL2, TL4,
TL5 и положением движка потенциометра R20 добиваются мак¬
симального тока выхода по прибору ВЧА Выходная мощность,
Вт, Р= t/вых/100 =/Lx 100 должна соответствовать техническим
данным приемопередатчика Форму кривой ВЧ сигнала на транс¬
форматорах ТЫ, TL2 и на выходе ВЧА оценивают по осцилло¬
скопу
Проверка модуляции. Микротелефонная трубка с помощью
контактного разъема соединяется с ВЧА, на выход которого под¬
ключается осциллоскоп На трубке нажимается тангеита, и про¬
дувается микрофон Амплитуда модуляции должна быть равна
20—30% амплитуды сигнала на выходе передатчика при подклю¬
ченной микротелефонной трубке Глубина модуляции регулирует¬
ся движком потенциометра R78
Проверка настройки приемника. Проверка настройки и
полосы пропускания входного фильтра произво¬
дится по схеме, приведенной на рис 22 Для исключения влияния
на результаты измерений ФЛ выводится из работы перемычкой
XI (см рис 11, в) Индикатором настройки служит электронный
вольтметр, который подключается к зажимам 8—10 телефонной
обмотки TL6 Индикатором может быть и вольтметр постоянно¬
го тока с большим входным сопротивлением, включенный на эту
же обмотку за диодом VD12 Высокочастотный аппарат отклю¬
чается от линии, и на его вход от измерительного генератора
подается сигнал, неизменный по модулю и синусоидальный по
форме Уровень сигнала выбирается таким, чтобы неоновая лам-
Рис 22 Схема настройки поло
сы пропускания и чувствитель
ности приемника
ВЧА — высокочастотный аппарат
ВГ — высокочастотный генератор
М3 — магазин затухания Pf —
частотомер РѴ — электронный
вольтметр
93

па VL15 не загоралась. Плавно изменяя частоту измерительного
генератора, определяют настройку и полосу пропускания входно¬
го фильтра приемника. Частота высокочастотного генератора,
при которой отмечается максимальное отклонение стрелки вольт¬
метра, называется частотой настройки приемника. Полоса про¬
пускания определяется как разность граничных частот и f\,
при которых напряжение вольтметра в -у2 раз меньше своего мак¬
симального значения. Граничные частоты должны располагаться
симметрично относительно частоты приема, допустимая асиммет¬
рия на низких частотах (40—200 кГц) — 100 Гц, на высоких
(200—500 кГц) —200 Гц. При необходимости подстройка вход¬
ного фильтра приемника производится в следующем порядке.
Изменением подстроечных конденсаторов связи устанавливается
заданная ширина полосы пропускания (увеличение емкости рас¬
ширяет полосу). Подсчитывается частота настройки fo и ее сме¬
щение относительно частоты приема f„, Гц:
/о = (Ь+/2)/2; А^=±(А,-/о),
где Af— смещение характеристики (допускается 100—200 Гц).
Если смещение больше допустимых значений, то производится
настройка фильтра. Для этого емкость связи заменяется резис¬
тором R98 и изменением частоты высокочастотного генератора
находится частота настройки фильтра при активной связи между
контурами fR. Подсчитывается смещение, Гц:
А/я = ±(fn—М-
Регулировкой подстроечных конденсаторов оба контура
фильтра настраиваются на частоту fRI=fR+&fR. Проверяется
полоса пропускания и ее симметрия при включенной емкости
связи. В случае необходимости подстройка повторяется. В аппа¬
ратах типа УПЗ-70 подстройка контуров фильтра выполняется с
помощью сердечников индуктивностей L5 и L6.
Полоса пропускания должна быть в пределах 800—2500 Гц
(см. табл. 2). На частотах 50—90 кГц нужную ширину полосы
можно получить шунтированием каждого из приемных контуров
резистором 70—80 кОм. Частотная зависимость напряжения вы¬
хода должна иметь один максимум, т. е. быть «одногорбой».
На частотах до 100 кГц «двугорбость» можно допустить при
условии, что провал между горбами не превышает 10%. При
работе ВЧ канала на сближенных частотах входной фильтр
приемника настраивается на частоту передатчика противополож¬
ного конца линии.
Снятие характеристики чувствительности вы¬
полняется в полностью собранной схеме приемопередатчика
(рис. 22). Минимальное напряжение порога чувствительности,
В, рассчитывается по минимально допустимому абсолютному
94

уровню мощности порога чувствительности (см. табл. 3) по
формуле
ич = 0,063ZnyZK • 10?'/2°/(Zu + ZK),
где Рч — уровень порога чувствительности, дБ; Z„ — модуль
входного сопротивления передатчика, Ом; ZK — модуль входного
сопротивления кабеля, Ом.
Для Z« = 100 Ом
U4, оо = 0,63Zn 10₽ч/2° /(Z„ + 100).
Чувствительность приемника проверяется по частоте измери¬
тельного генератора, равной частоте настройки приемника. Вход¬
ная лампа приемника должна быть нагружена на сопротивле¬
ние реле панели. Напряжение, при котором появляется ток при¬
ема 1 мА (высокочастотная блокировка) или уменьшается ток
покоя на 1 мА (диффазная защита), называется напряжением
порога чувствительности U4. Напряжение Uc, при котором ток
приема на ІмА меньше максимального (ВЧБ) или равен 1 мА
(ДФЗ), называется соответственно порогом насыщения ВЧБ и
порогом запирания ДФЗ. Напряжение порога запирания (насы¬
щения) должно быть не более 1,5 порога чувствительности.
Чувствительность приемника зависит от точности настройки кон¬
туров, от выбранных отпаек на выходном трансформаторе линей¬
ного фильтра и трансформаторе приемника, напряжения отсечки
диода и емкости связи между контурами.
Порог чувствительности регулируется с помощью отводов от
обмоток входного трансформатора приемника TL7, изменением
напряжения отсечки детектора в диффазной защите или напря¬
жением на катоде лампы VL13 в ВЧ блокировке. Характерис¬
тику чувствительности необходимо получать более крутой, с рез¬
кими переходами лампы от открытого состояния к закрытому
и наоборот. Для улучшения работы TL7 входного фильтра
ВНИИЭ рекомендует первичную обмотку трансформатора всегда
подключать к рабочему отводу трансформатора TL2 (или TL5
при двухчастотной настройке), на котором передатчик согласо¬
ван с нагрузкой. Для улучшения настройки приемника на вто¬
ричной обмотке TL7 следует использовать отвод не в 10, а толь¬
ко в 5—7 витков, в этом случае добротность контуров фильтра
уменьшается незначительно. Первичная обмотка трансформатора
должна быть задействована полностью (150 витков), а отводы
60 и 100 используются только при невозможности получить
требуемую чувствительность при всех витках первичной обмотки
TL7. При перепайке витков трансформатора необходима повтор¬
ная настройка контуров.
При двухчастотной настройке ВЧА чувствительность прием¬
ника к сигналу своего передатчика регулируют изменением по¬
тенциала на катоде диода VD8 потенциометром R43. Характерис-
95

тику чувствительности снимают следующим образом Напряже¬
ние сигнала от измерительного генератора подают на сетку лам¬
пы VL5, отключенную от потенциометра R20 Напряжение порога
чувствительности U4 должно составлять 40—50 В Нормальная
величина напряжения на обмотке 8-9 ТЫ при работе своего
передатчика составляет 120—150 В Приемник должен запирать¬
ся при напряжении на выходе передатчика, равном половине
этого значения
Снятие характеристики избирательности /пр =
= <р(/) следует проводить в полностью собранной схеме приемопе¬
редатчика Избирательность приемника, его отстройка от помех и
частот других каналов обеспечиваются входным фильтром Если
ВЧА работает с дифференциально-мостовым фильтром, то из¬
бирательность проверяется по схеме, приведенной на рис 23
На вход ВЧА от ВЧ генератора ВГ подается на частоте приема
напряжение, равное 2>UC, и поддерживается постоянным при из¬
менении частоты При этом фиксируются четыре частоты f\, f'i,
f'i, fi, соответствующие токам приема 1 мА и (/пр—1) мА (см
рис 15), где /Пр — ток приемника для ВЧБ — при пущенном
передатчике, для ДФЗ — ток покоя
Как указывалось выше, чем меньше диапазон частот f?—fi,
тем лучше приемник отстроен от помех, чем шире диапазон час¬
тот %—fi, тем надежнее работает канал при возможных в эксп¬
луатации изменении частоты передатчика и настройки прием
ника
По формулам (2) — (5) подсчитываются коэффициенты изби¬
рательности и коэффициенты симметрии кривой избирательности,
которые должны удовлетворять следующим соотношениям /<і>
>0,5%, К2<2,5%, Ксі =0,84-1,2, Ас2=0,74-1,4 Характерис¬
тика избирательности приемника зависит не только от качества
настройки входного фильтра приемника, но и от симметрии ха¬
рактеристики линейного фильтра Если коэффициенты симметрии
Ксі и Ксі приемника не укладываются в норму из-за линейного
фильтра, то их следует проверить при выведенном ФЛ
Снятие характеристики безынерционного пуска передатчика.
Характеристикой безынерционного пуска передатчика является
зависимость напряжения высокой частоты на выходе передатчи¬
ка от тока (напряжения) обратной последовательности или
тока нулевой последовательности, подаваемых на вход релейной
Рис 23 Схема проверки ха
рактеристики избирательности
приемника
/?о=ІО — 50 Ом обозначения те же
что и на рис 22
96

части защиты Используя осциллоскоп, включенный на выход
передатчика, определяют параметры порога чувствительности и
полного пуска передатчика Высокочастотный аппарат нагру
жают на 100 Ом Ток (напряжение) на входе панели, при
котором на выходе передатчика начинают появляться отдельные
импульсы напряжения высокой частоты, соответствует порогу
чувствительности Ток (напряжение) полного пуска — это ток
(напряжение) на входе панели, при котором напряжение высокой
частоты на выходе передатчика равно 90% нормального значения
Увеличение тока (напряжения) обратной последовательности
должно соответствовать приведенной ниже очередности функцио¬
нирования пускового органа срабатывание реле KAZ1, достиже
ние порога чувствительности и напряжения полного пуска,
срабатывание реле KAZ2 Напряжение порога чувствительности
регулируют изменением напряжения на экранной сетке и катоде
лампы VL1, подбором сопротивления делителя RI, R2 Напря¬
жение полного пуска должно превышать напряжение порога
чувствительности не более чем в 1,5 раза Выдача полной
мощности высокой частоты должна быть при токе (напряжении),
превышающем не более чем в 2 раза ток (напряжение), соответ¬
ствующий порогу чувствительности
Снятие характеристики манипуляции, построение ее и опреде
ление необходимых параметров производится при проверке орга
на сравнения фаз токов К моменту снятия характеристики мани¬
пуляции релейная и высокочастотная части защиты должны
быть налажены Напряжение манипуляции от постороннего ис¬
точника тока подается на зажимы 26-27 приемопередатчика че¬
рез разделительный трансформатор Напряжение U„ можно по
лучить от промежуточного трансформатора комбинированного
фильтра при подаче на панель тока Івс Ток приемника изме¬
ряется по прибору ВЧА Р1
Проверка режимов ВЧА. Окончательно устанавливаются ре¬
жимы работы ламп по постоянному току и напряжению Полу¬
ченные результаты заносятся в протокол наладки Измерения
производят при номинальном напряжении оперативного тока,
снятом напряжении манипуляции Измеренные величины не
должны выходить за пределы, указанные в таблицах Подавая
им = 10 В, наблюдают форму импульсов высокой частоты
На заключительной стадии производится опробование взаимо¬
действия приемопередатчика со схемой релейной части защиты
При этом проверяется действие цепей пуска, действие цепей
останова, наличие манипулированных импульсов на выходе ВЧА
при подаче тока нагрузки, достаточного для надежной мани¬
пуляции ВЧ сигнала, действие всех сигнальных реле
7-913

7.	ПРОВЕРКА ЭЛЕМЕНТОВ ВЧ ТРАКТА ПРИ НОВОМ
ВКЛЮЧЕНИИ
Проверка и настройка заградителей. В процессе проверки
механической части заградителей производят внешний осмотр
реактора и элемента настройки. Проверяют крепление витков
реактора, разрядников, дополнительных катушек индуктивности,
контактных соединений между крестовиной силовой катушки,
корпусом элемента настройки и проводом силовой катушки. Про¬
веряют качество паек конденсаторов элемента настройки. Вывод
проходного изолятора элемента настройки должен быть надежно
подсоединен к нижней крестовине силовой катушки медной шин-
кой или проводом. Разрядники и катушки индуктивности La
элементов настройки ЭН-600-50 и ЭН-06 крепятся отдельно на
верхней крестовине реактора заградителя.
Исправность конденсаторов элемента настройки проверяется
измерением сопротивления электрической изоляции выводов каж¬
дого конденсатора мегаомметром 2500 В по отношению к земле
и между обкладками конденсаторов. Измеряется также сопро¬
тивление изоляции дополнительных катушек и резисторов. Со¬
противление изоляции элементов заградителей должно быть не
меньше 100 МОм. Оно испытывается напряжением промышлен¬
ной частоты, равным 6 кВ для элемента настройки ЭН-0,25;
8,5 кВ для ЭН-600-50 и ЭН-0,6; 5,6 кВ для ЭН-0,6М. Разрядники
проверяют мегаомметром 1000 или 2500 В. Пробивное напряже¬
ние измеряют по схеме на рис. 24. Плавно повышая напряжение
на разряднике, фиксируют пробой по резкому уменьшению пока¬
заний вольтметра. Пробивное напряжение разрядников измеряют
несколько раз и определяют среднее арифметическое пробивного
напряжения, которое должно быть для разрядников элемента
настройки ЭН-0,25 2,8 кВ, ЭН-600-50 5 кВ, ЭН-0,6 5,2 кВ;
ЭН-0,6М 11 кВ.
Рис 24 Схема испытания пробивного напряжения разрядника
FV—разрядник, РѴ—вольтметр, Т — испытательный трансформатор, S—рубильник
Рис 25 Схема измерения полного и активного сопротивлений заградителя
ВГ — высокочастотный генератор, — сопротивление нагрузки І00— 600 Ом, —
дополнительное сопротивление 5—10 кОм, Z3 — сопротивление заградителя, /?і==1 кОм
Rü~ 10 Ом
98

Далее производится настройка параллельных и последова¬
тельных контуров электрического фильтра ВЧ заградителя. Раз¬
личные по сложности схемы заградителей образуются с помощью
элемента настройки, который состоит из набора конденсаторов,
катушек индуктивности, резисторов и коммутирующих пере¬
мычек. Элемент настройки при определенной коммутации в
его схеме позволяет осуществить разные виды настроек; одно-
и двухчастотную резонансные, притупленные, трехконтурную,
фильтра верхних частот. Схемы и методика настройки контуров
заградителя приведены в техническом описании завода-изгото¬
вителя. Для обеспечения правильной настройки необходимо пом¬
нить, что отдельно настраиваемые контуры отсоединяют от ос¬
тальной схемы; заградитель в процессе настройки должен быть
установлен на изолированной подставке и удален от металли¬
ческих предметов не менее чем на 1 м; выход ВЧ генератора
для получения синусоидальной формы напряжения нагружают
на сопротивление 100—600 Ом; проводники используются воз¬
можно меньшей длины; крышку элемента настройки при измере¬
нии закрывают.
В настоящее время основным видом настройки заградителей
серии ВЗ является широкополосная трехконтурная настройка.
При этом необходимая величина активной составляющей пол¬
ного сопротивления обусловлена применением системы из трех
связанных контуров, каждый из которых настраивается на час¬
тоту	где fi и fz—граничные частоты диапазона за¬
граждения, кГц. Таким образом, широкополосная настройка по¬
зволяет получить наибольшую равномерность частотной характе¬
ристики активной составляющей полного сопротивления в преде¬
лах полосы настройки.
Частотная характеристика заградителя снимается после окон¬
чательной сборки его схемы. По схеме, приведенной на рис. 25,
производят измерение величин, необходимых для вычисления
полного сопротивления заградителя Z и его активной состав¬
ляющей R, Ом, по формулам
Z=/?2Пг/ Г'з;
d = R' fUt-Ul _ 1 1
*	2 1 Ri J‘
При /?і = 1000 и Rz= 10 Ом формулы упрощаются:
Z=10t72/t73;
R
іЛ—иі
20 Ui
-500.
99

В СССР минимальное значение активной составляющей соп¬
ротивления заградителя принято равным 500—600 Ом.
Измерение частотной характеристики производят в диапазоне
частот, начиная с частоты, при которой модуль полного сопротив¬
ления составляет не менее 300 Ом. Отсчеты показаний приборов
производят через 3—10 кГц (широкополосная настройка) и 1 —
3 кГц (резонансная и притупленная настройки). При измерении
обязательно фиксируются высшие и низшие точки частотной ха¬
рактеристики, а также начало и конец полосы заграждения. Номи¬
нальное заграждающее сопротивление при широкополосной наст¬
ройке заградителей не должно превышать 1000 Ом на всех часто¬
тах. Если неравномерность частотной характеристики выше
нормы, то проверяют правильность соединения измерительной
схемы, исправность измерительных приборов, частоту настройки
контуров, надежность электрических контактов в элементе наст¬
ройки и силовой катушке. После этого повторно измеряют частот¬
ную характеристику активного сопротивления. Вид этой характе¬
ристики является критерием правильности настройки заградителя.
Качество работы заградителей характеризуется вносимым
в канал затуханием, измерение которого производят по схеме,
приведенной на рис. 26. Затухание, вносимое заградителем, дБ,
рассчитывается по формуле
аз = 20 lg(t/2/U'z),
где U'2 — напряжение при разомкнутом ключе S; U"— напряже¬
ние при замкнутом ключе S.
Значение напряжения U\ поддерживается постоянным при
включении и отключении заградителя. Вносимое заградителем за¬
тухание должно быть не более 2 дБ.
Проверка фильтров присоединения начинается с его внеш¬
него осмотра. Затем определяется состояние всех элементов
фильтра, состояние паек, затяжка винтов, целость проходного
изолятора, качество его армировки, крепление трансформаторов,
надежность заземления корпуса фильтра, исправность и надеж¬
ность контактов заземляющего ножа конденсатора связи.
ФП
Рис. 26. Схема измерения затухания заградителя
ВГ— высокочастотный генератор, 3 — заградитель, ФП - фильтр присоединения, С, с —
емкость конденсатора связи, S — рубильник, = 100 Ом, fo = 400 Ом
100

После выбора необходимого диапазона и схемы фильтра ме¬
гаомметром 1000 В измеряют сопротивление изоляции обмоток
трансформатора, разрядника, конденсаторов. Сопротивление
изоляции должно быть более 10 МОм. Разрядник мегаомметром
1000 В пробиваться не должен. Сопротивление изоляции его не
нормируется. Изоляция цепей фильтра испытывается мегаоммет¬
ром 2500 В в течение 1 мин относительно корпуса, при этом
разрядник от схемы фильтра отключается. В фильтрах присое¬
динения типов ФП и ФПУ применяются разрядники типа
PB 1-00 с эффективным пробивным напряжением на промышлен¬
ной частоте 2,1—2,8 кВ. Пробивное напряжение разрядника
испытывают по схеме, изображенной на рис. 24. Продолжитель¬
ность испытания равна 1 мин. Пробивное напряжение фиксиру¬
ется по резкому уменьшению показаний вольтметра.
Измерение затухания и входного сопротивления фильтра
присоединения производят по схеме на рис. 27. Сопротивление
резисторов /?і и Ri принимают равными расчетным значениям
характеристического сопротивления линейного тракта и волно¬
вого сопротивления кабеля. Емкость конденсатора Ск. с принима¬
ют равной емкости установленного конденсатора связи. Сопро¬
тивление резистора R1 принимают равным 75 или 100 Ом, а ре¬
зистора R2 для ЛЭП 110—220 кВ — 400 Ом. Рабочее затухание,
дБ, определяется по формуле
Оф n = 20 lg((7i/(72) — Да,
где Да=6 + 10 1g (Æ2/Æ1).
Поправка для приведенных выше значений сопротивлений
Ri и Ri равна Да= —1,8 дБ. Рабочее затухание фильтра типа
ФП не должно превышать 1,5 дБ, фильтра типа ФПУ— 1,3 дБ.
Затухание фильтров присоединения вместе с устройством отбора
напряжения должно быть не более 2,5 дБ. Входное сопротивле¬
ние фильтра присоединения со стороны ВЧ кабеля (вторичных
зажимов), Ом, определяется по формуле
ZBX = UsR\ (Ui — U3).
Входное сопротивление фильтра должно быть в пределах
60- 130 Ом.
Зависимость затухания фильтра присоединения от частоты
Рис 27. Схема измерения затухания
и входного сопротивления фильтра
присоединения:	_
РѴ — вольтметр, Ri = 100 Ом, /?г— 400 Ом
101

снимается для совмещенных каналов во всем диапазоне рабочих
частот каналов защиты, связи и телемеханики Затухание изме¬
ряют с интервалом между соседними частотами от 5 до 10 кГц
Частоты измерений выбирают так, чтобы можно было измерить
максимальные и минимальные значения затухания фильтра во
всей полосе частот
Проверка высокочастотных кабелей. В схемах ВЧ защит при¬
меняют радиочастотные кабели с волновым сопротивлением 75
и 100 Ом При прокладке кабеля особое внимание обращают
на его подход к фильтру присоединения Ввод кабеля из тран¬
шеи к фильтру присоединения производится через стальную тру¬
бу, нижний конец которой должен обеспечивать сток влаги
Качество ВЧ кабеля проверяют измерением сопротивления
изоляции и сопротивления постоянному току цепи жила — обо¬
лочка Сопротивление изоляции измеряют мегаомметром 1000 В
Оно должно быть не менее 10 МОм Изоляцию кабеля испыты¬
вают мегаомметром 2500 В в течение 1 мин Сопротивление пос¬
тоянному току цепи жила — оболочка должно составлять от 12
до 17 Ом/км
Проверка разделительных фильтров заключается в проверке
механического состояния и изоляции элементов фильтров Соп¬
ротивление изоляции всех элементов относительно корпуса и
между зажимами конденсаторов измеряют мегаомметром 1000 В
Сопротивление изоляции должно быть не менее 20 МОм Испы¬
тание цепей схемы фильтра относительно корпуса производят
мегаомметром 2500 В в течение 1 мин
Характеристику зависимости затухания разделительного
фильтра от частоты снимают по схеме, приведенной на рис 26
для заградителей На частоте защиты сопротивление РФ долж¬
но иметь максимальное значение, а на частоте связи — мини¬
мальное Затухание, вносимое РФ, определяется как разница
двух измерений При первом измеряют затухание ВЧ кабеля,
фильтра присоединения и разделительного фильтра При вто¬
ром измерении разделительный фильтр отключают от схемы
Затухание, вносимое РФ, не должно превышать 0,9 дБ
8.	ПРОВЕРКА ВЧ КАНАЛОВ ПРИ НОВОМ ВКЛЮЧЕНИИ
Измерение затухания ВЧ кабеля совместно с фильтром присо¬
единения производится по схеме, приведенной на рис 28 Изме¬
рение выполняется на рабочей частоте передачи Сопротивление
/?2 для ЛЭП ПО- 220 кВ принимается равным 400 Ом, емкость
конденсатора связи подбирается с точностью до 10% При на¬
личии разделительных фильтров и устройств отбора напряжения
они должны быть подключены по нормальной схеме Затуха¬
ние, дБ, определяется по формуле
102

Рис 28 Схема измерения зату
хания ВЧ кабеля и фильтра
присоединения на частоте пере
дачи
РА — амперметр
ап= 10 lg
Затухание фильтра вместе с кабелем при длине кабеля 100—
200 м должно составлять 2—3 дБ Влияние разделительного
фильтра, кроме того, оценивают измерением затухания при за¬
короченных его зажимах, к которым подключается аппаратура
связи и телемеханики Увеличение затухания не должно превы¬
шать 1 дБ
Измерение выходного сопротивления ВЧ тракта, мощности,
отдаваемой передатчиком в ВЧ тракт, и согласование выхода
передатчика с ВЧ трактом. При полностью собранной схеме ВЧ
канала измеряется ток и напряжение неманипулированного сиг¬
нала на выходе передатчика По результатам измерений опре¬
деляется мощность на выходе передатчика, Вт, и сопротивле¬
ние ВЧ тракта, Ом, по формулам Р=<7ВЫх/Вых, ZT= £Л>ых/Л>ых
При правильном согласовании передатчика с ВЧ трактом его
мощность, отдаваемая в ВЧ тракт, получается несколько боль¬
шей, чем на сопротивлении 100 Ом Входное сопротивление
должно быть в пределах 50—200 Ом Если сопротивление вы¬
ходит за эти пределы, то дополнительно согласовывают ВЧ ка¬
бель с ЛЭП Согласование выполняется переключением диапа
зона фильтра присоединения или применением других схем фильт¬
ра присоединения Согласование выхода передатчика осуществля
ется выбором отпаек на трансформаторах TL2, TL4, TL5 На
указанных трансформаторах выбираются те отпайки, при ко¬
торых выходная мощность передатчика получается максималь¬
ной Необходимо отметить, что если затухание ВЧ канала боль¬
ше 13 дБ, то сопротивление высокочастотного тракта практичес¬
ки не зависит от состояния схемы аппаратуры присоединения
на противоположном конце линии Данное обстоятельство поз¬
воляет производить согласование каждого приемопередатчика
без учета состояния схемы ВЧ канала на противоположном кон¬
це линии При затухании ВЧ канала менее 13 дБ схема аппара¬
туры присоединения противоположного конца линии должна
быть замкнута на резистор 100 Ом (рис 29) Высокочастотный
кабель необходимо согласовать с входным сопротивлением при¬
емопередатчика Согласование считается удовлетворительным,
если сопротивление приемопередатчика на частоте приема сос¬
тавляет 30—70 Ом После окончания согласования на обоих
концах ЛЭП следует выполнить окончательное измерение мощ-
103

Рис 29 Схема измерения затухания ВЧ тракта
/?= 100 Ом
ности передатчика и входного сопротивления ВЧ тракта. Мощ¬
ность передатчика измеряется при работе его на ВЧ тракт и
на сопротивление 100 Ом.
Двусторонняя проверка канала начинается с проверки рабо¬
ты переговорного устройства, которая заключается в установ¬
лении хорошей слышимости. Для этого на микрофоне следует
отрегулировать напряжение постоянного тока потенциометром
R78. На коротких линиях электропередачи качество работы
переговорного устройства улучшается включением в цепь ВЧ
канала магазина затухания, на котором уровень затухания ус¬
танавливается от 10 до 20 дБ. Затем для оценки соотношений
напряжений на входах приемопередатчиков измеряют напряже¬
ние на входе ВЧА при работе своего и дальнего передатчиков.
При заметных помехах на линии принимаемый сигнал измеряется
селективным измерителем уровня или электронным вольтметром
за линейным фильтром. При одновременном пуске передатчиков,
настроенных на одну частоту, возникают биения результирующе¬
го напряжения с частотой, равной разности частот кварцевых
резонаторов приемопередатчиков, и амплитудой, зависящей от
соотношений напряжений своего и дальнего передатчиков. Если
эти напряжения примерно равны, то суммарное напряжение на
входе приемника на небольшое время периода биений становится
примерно равным нулю (рис. 30). Это может восприниматься
приемником как исчезновение сигнала и вызвать излишнее сра¬
батывание защиты при внешних КЗ. Такие биения возникают на
линиях с затуханием не более 7—10 дБ. Для исключения их не¬
обходимо, чтобы на входе прием¬
ника напряжение от своего пере¬
датчика было не менее чем в 1,5
раза больше напряжения от даль¬
него передатчика При необходи¬
мости выравнивания напряжений
следует уравнять мощности прие¬
мопередатчиков и, если этого недо-
Рис 30 Напряжения биений на входе
приемника и ток приемника
104

статочно, ввести в цепь ВЧ кабеля звено затухания на 4,3 дБ
перемычками на лицевой плате ФЛ. Следует проверить, что на¬
пряжение сигнала, принимаемого от дальнего передатчика, в
3—4 раза больше напряжения порога запирания (насыщения)
приемника данного конца.
Проверка затухания ВЧ тракта на частоте передатчика цр0.
изводится в обоих направлениях по схеме на рис. 29. Измерени.
ем затухания подтверждается исправность всего оборудования
ВЧ тракта. Затухание канала определяется затуханием фильт¬
ра присоединения, кабеля, потерями ВЧ мощности в заградите¬
лях, длиной линии и частотой канала. На передающем конце
измерение тока и напряжения производится при нагрузке при¬
емного конца на 100 Ом. На данном сопротивлении принимае¬
мое напряжение измеряется электронным вольтметром. Затуха¬
ние ВЧ тракта, дБ, определяют по формуле
ат= Ю 1g (Рвых/Ріоо) = 10 Ig (/выхі/выхЮО/^),
где Рвых, /вых, t/вых — мощность, Вт, ток, мА, напряжение, В, из¬
меренные на передающем конце; UK — напряжение, В, на соп¬
ротивлении 100 Ом в пункте приема; Рюо — мощность, Вт, на
том же сопротивлении 100 Ом.
При наличии помехи измеряют напряжение помехи U„, В,
суммарное напряжение сигнала и помехи Uv, В, при этом руко¬
водствуются следующими соображениями: при Uv/Un> 2,5 поме¬
хой пренебрегают, при 2,5 > Uv/Un> 1,5 вычисляют полезный
сигнал по формуле Uz=^Up— Un, при t7p/L/n<C 1,5 напряжение
сигнала измеряют селективным прибором.
Измерение запаса по перекрываемому затуханию произво¬
дится поочередно в обоих направлениях. Запас по затуханию
относительно уровня порога запирания должен быть таким, что¬
бы при возможных увеличениях затухания канала работоспособ¬
ность его не снижалась. Запас по перекрываемому затуханию
является основным показателем ВЧ канала защиты. Для любого
приемника он должен составлять 10—20 дБ, для гололедных
районов — 15—25 дБ.
Для уменьшения запаса загрубляется приемник данного кон¬
ца или снижается выходная мощность передатчика на другом
конце. Измерение запаса по затуханию производится с помощью
магазина затуханий М3 (рис. 31) или сопоставления значений
напряжения от передатчика противоположного конца с напря¬
жением порога запирания приемника на данном конце. Магазин
затухания включают на зажимы «ВЧА — линия». На противопо¬
ложном конце пускают передатчик и вводят затухание до появ¬
ления тока приема. Величина затухания, при котором появляется
ток приема, будет равна запасу по перекрываемому затуханию.
Магазин затухания должен иметь входное сопротивление 100 Ом
105

Рис 31 Схема измерения запаса по перекрываемо
му затуханию
М3 — магазин затухания
и быть рассчитан на мощность передатчика ВЧА. Он может быть
включен как в пункте приема, так и в пункте передачи. Более
просто, но менее точно запас по затуханию можно определить
по формуле
O3an==20lgt/Bx,
где {/вх, д — напряжение принимаемого сигнала, В; U3 — напря¬
жение порога запирания приемника, В.
На точность измерения напряжения 67вх. д большое влияние
оказывают помехи. Поэтому правильная оценка полезного сиг¬
нала повышает точность определения запаса по затуханию.
При необходимости более точное измерение запаса производится
снятием амплитудных характеристик [2].
Проверка ВЧ канала для диффазной защиты. Производится
проверка формы импульса как своего, так и дальнего передат¬
чика. Для этого на выход ВЧА подключается осциллоскоп. При
поочередном пуске передатчиков тумблерами SAC на экране
осциллоскопа наблюдаются и оцениваются ВЧ импульсы. Импуль¬
сы должны быть прямоугольными, неравномерность их допуска¬
ется не более 10%. Проверяется взаимное расположение высо¬
кочастотных импульсов. Если манипуляция ВЧ передатчика
обеспечивается током нагрузки, то импульсы должны быть сдви¬
нуты между собой на угол 180°, а ток приема равен нулю.
На длинных линиях 220 кВ и небольших нагрузках токи по
концам линии не совпадают по фазе из-за значительных емко¬
стных токов линии. Это приводит к смещению ВЧ импульсов
и появлению токов приема. В этом случае фазировку токовых
цепей по концам защищаемой линии производят следующим
образом. Сначала проверяют фазировку цепей напряжения. Для
этого фазные напряжения поочередно подают к манипуляторам
передатчиков через разделительные трансформаторы. По поло¬
жению импульсов на экране осциллоскопа находят одноименные
вторичные напряжения по концам линии. Затем, снимая вектор¬
ные диаграммы токов, определяют одноименность токовых цепей.
Отраженные импульсы. Измеряют ширину ВЧ импульса при
манипуляции током нагрузки и работе передатчика на линию
и сравнивают с шириной импульса при работе передатчика на
сопротивление 100 Ом. Если длительность импульса тока приема
уменьшается более чем на 10° (при переключении передатчика
106
на линию ток приема уменьшается), то это свидетельствует о
наличии в канале отраженного импульса, соизмеримого с напря¬
жением порога чувствительности приемника. В этом случае отра¬
женный импульс влияет на работу приемника и искажает фазную
характеристику зашиты. Для уменьшения отраженного импульса
до значения, не влияющего на работу приемника, необходимо
более полно согласовать сопротивление линии и нагрузки на
противоположном конце линии. При приеме манипулированного
сигнала от дальнего передатчика стрелку прибора Р1 на шкале
[/вх пр установить потенциометром R64 между отметками шкалы
0,68—0,8. Рекомендуется в процессе наладки снять зависимость
показаний прибора от значений вводимого в канал затухания.
Это позволит в процессе эксплуатации ВЧ канала оценивать
запас по перекрываемому затуханию.
Проверка ВЧ канала для высокочастотной блокировки. Высо¬
кочастотный аппарат нагружают на сопротивление 100 Ом и
пускают переключателем SAC. Просматривают форму кривой
тока высокой частоты на экране осциллоскопа, подключаемого
к трансформаторам ТЫ, TL2 и выходу ВЧА. Форма кривой
тока должна быть синусоидальной. При переключении передат¬
чика на линию форма кривой тока не должна изменяться. Про¬
изводят измерение тока приема при пуске своего передатчика
и передатчика противоположного конца линии. Допустимые пре¬
делы изменения тока приема — от 15 до 20 мА при пуске как
своего, так и дальнего передатчика.
Проверка работы ВЧ канала при напряжении питания
0,8(/ном. Проверка производится при снижении напряжения пи¬
тания поочередно на каждом комплекте. На ВЧА противополож¬
ного конца напряжение поддерживается номинальным. При
пониженном напряжении характеристики и параметры приемо¬
передатчика не нормируются. Тем не менее в этих условиях
работы правильное функционирование ВЧА и защиты в целом
должно сохраниться. Уменьшение тока приема допускается не
более чем на 30—35%, а при отсутствии напряжения манипу¬
ляции ток должен быть равен нулю.
При работе поста с панелью ЭПЗ-1643 ток приема должен
обеспечивать надежную работу приемного реле. Возбуждение
генераторов задающей частоты и смещения проверяется много¬
кратным отключением и включением поста. Срыва генерации
быть не должно.
Рекомендуется действие защиты проверить имитацией КЗ.
Взаимодействие элементов защиты и приемопередатчика должно
оставаться четким, время действия защиты — стабильным.
Ввод канала защиты в эксплуатацию. После окончания дву¬
сторонней проверки канала защиты измеряются токи и напря¬
жения в каскадах приемопередатчиков. Фиксируются отводы
трансформаторов, емкости набранных конденсаторов. Произво¬
107

дится обмен ВЧ импульсами и проверка действия сигнализации.
Производитель работ наладочной организации делает запись в
журнале по релейной защите о выполненной работе и возмож¬
ности ввода канала защиты в эксплуатацию.
Представитель местной службы релейной защиты и автома¬
тики в том же журнале должен сделать запись о проведенной
работе, состоянии ВЧ канала и его готовности к включению
в работу. После ознакомления с записями в журнале релейной
защиты и при наличии разрешенной заявки на включение ВЧ
канала оперативный персонал может включать его в работу.
9.	ОБСЛУЖИВАНИЕ ВЧ ЗАЩИТ
Контроль исправности ВЧ каналов. Элементы ВЧ канала
обладают неодинаковой степенью надежности. Менее надежны
приемопередатчики из-за наличия электронных ламп, а надеж¬
ность таких элементов, как фильтры присоединения, заградители,
высокочастотные кабели, обработанные фазы линий, сильно зави¬
сит от воздействия дестабилизирующих факторов (перенапряже¬
ния, влажность, смена температур, ветер, снег, дождь и т. п.).
Учитывая это, для обеспечения правильной работы ВЧ защит все
элементы ВЧ канала необходимо контролировать не реже 1 раза
в сутки с помощью обмена сигналами. Если канал релейной
защиты работает в условиях гололеда или инея, то время между
проверками сокращается до 0,5—1 часа.
Проверка производится в соответствии с утвержденной инст¬
рукцией по ежедневному обмену контрольными сигналами. Про¬
ведение проверки возлагается на дежурный персонал, обслужи¬
вающий устройства релейной защиты. После окончания обмена
сигналами дежурный обязан записать в оперативный журнал
время проведения проверки. Показания приборов ВЧА фикси¬
руются только в том случае, когда они выходят за пределы норм.
Проверка дифференциально-фазной защиты производится в
следующей последовательности:
1 ) по прибору ВЧА измеряется напряжение оперативного
тока, которое должно быть в пределах 220—235 В;
2)	по показанию щитового амперметра определяется доста¬
точность тока нагрузки для надежной манипуляции передатчика
во время проверки. Этот ток составляет примерно 10—20%
номинального тока измерительных трансформаторов тока, к ко¬
торым подключена защита;
3)	с помощью сигнализации или по телефону к ВЧА прове¬
ряемой защиты на противоположной стороне ЛЭП вызывается
дежурный персонал. Сигнальные реле ВЫЗОВ срабатывают
одновременно на обеих подстанциях после того, как дежурный,
начинающий проверку, запустит передатчик кнопкой ПУСК',
4)	при остановленных передатчиках и установке переключа¬
108

теля SAC2 в положение 8 (см. рис. 11,6) измеряется ток приема
(покоя). Ток приема должен находиться в пределах от 9 до
11 мА или от 19 до 21 мА при норме 10 или 20 мА;
5)	при пуске своего передатчика определяется ток приемника.
Ток должен составлять (0,35—0,5) Іпок, мА. Одновременно изме¬
ряется ток выхода передатчика, который должен находиться в
диапазоне 300—700 мА;
6)	при пуске дальнего передатчика измеряется ток прием¬
ника. Ток должен соответствовать соотношению, приведенному
в п. 5. Проверяется также, что принимаемый сигнал от дальнего
передатчика отклоняет стрелку прибора Р1 в сектор между от¬
метками 0,68—0,8 на шкале 1/вх, пр;
7)	при одновременном пуске передатчиков определяется ток
приемника. Он должен быть равен нулю.
Соответствие полученных результатов измерений допустимым
значениям свидетельствует об исправности ВЧ канала релейной
защиты.
Проверка канала ВЧ блокировки. При проверке канала высо¬
кочастотной блокировки измеряются напряжение оперативного
тока и токи приемников ВЧА. Токи приема должны быть равны
нижеприведенным значениям, характеризующим исправность
ВЧ канала:
а)	передатчики остановлены, /пр = 0;
б)	запущен свой передатчик, /пр= 13ч-17 мА;
в)	запущен дальний передатчик, /пр= 134- 17 мА;
г)	запущены оба передатчика, /пр=134-17 мА.
Необходимо помнить, что во время грозы в районе линий элек¬
тропередачи обмен сигналами между приемопередатчиками ВЧ
блокировки запрещается.
Кроме ежедневного контроля ВЧ защит обмен сигналами про¬
изводится также в следующих случаях:
а)	перед вводом защиты в работу;
б)	после окончания работ на линии и аппаратуре присоеди¬
нения и обработки;
в)	после включения ЛЭП под нагрузку, в том числе и при
успешном АПВ;
г)	перед включением ЛЭП под нагрузку после неуспешного
АПВ;
д)	после неправильного или неясного действия защиты.
Вывод ВЧ защит из действия и допуск к работам. В соответ¬
ствии с правилами технической эксплуатации и техники безопас¬
ности при выводе защиты из действия и допуске персонала к
работе должны выполняться следующие правила:
а)	вывод защиты оформляется оперативной заявкой, пода¬
ваемой в диспетчерскую службу;
б)	все операции по выводу проводятся с разрешения диспет¬
чера;
109

в)	вывод защиты осуществляется одновременно на всех кон¬
цах линии;
г)	при неисправности защиты она может быть выведена без
заявки с разрешения диспетчера;
д)	при частом срабатывании сигнального реле ВЫЗОВ из-за
воздействия помех вывод защиты проводится только после согла¬
сования с персоналом службы релейной защиты;
е)	оперативный персонал перед допуском бригады к работе
проверяет, аттестован ли производитель работ на право само¬
стоятельной проверки данной защиты; производитель работ дол¬
жен иметь программу на производство работ и необходимые
исполнительные схемы;
ж)	допуск к любым работам на действующем оборудовании
ВЧ канала должен осуществляться после выполнения всех меро¬
приятий по ПТБ;
з)	допуск персонала, который обслуживает ВЧ каналы связи
и телемеханики, к работе на аппаратуре, являющейся и элемен¬
тами канала релейной защиты, осуществляется в присутствии
персонала службы защиты.
Перевод ВЧ защиты с линейного выключателя на обходной
выключатель (ОВ). Действие ВЧ защиты линии при замене
линейного выключателя обходным выключателем необходимо
переводить на ОВ.
Порядок перевода дифференциально-фазной защиты:
1)	перед включением ОВ под нагрузку ДФЗ отключают со
всех сторон линии;
2)	оперативные цепи ДФЗ переводят на ОВ и по прибору
поста Р1 проверяют наличие оперативного тока и тока покоя;
3)	отключив накладку в цепи пуска УРОВ от ДФЗ, опробуют
действие защиты на ОВ;
4)	включают обходной и выключают линейный выключатели;
5)	переключают токовые цепи ДФЗ на трансформаторы
тока ОВ;
6)	вторичные обмотки трансформаторов тока линейного вы¬
ключателя отсоединяют от панели ДФЗ и закорачивают;
7)	проверяют защиту под нагрузкой и включают в работу
со всех сторон линии, включают накладку ПУСК УРОВ от ДФЗ.
Порядок перевода устройства ВЧ блокировки:
1)	перед включением ОВ под нагрузку питание оперативных
цепей и ВЧА линии переключателем SAC2 переводят с линейного
на обходной выключатель. При этом из схемы релейной части
ВЧ блокировки используются реле пуска и остановка передат¬
чика KL12 и KL13-,
2)	по прибору ВЧА Р1 проверяют наличие оперативного
тока;
3)	включают обходной и отключают линейный выключатели;
по

4)	передатчик запускают кнопкой ПУСК и измеряют ток
приема и ток выхода ВЧА;
5)	при удовлетворительных результатах измерения защиту с
ВЧ блокировкой вводят в работу и на панели ЭПЗ-1643 обход¬
ного выключателя включают накладку пуск УРОВ;
6)	накладки в цепях отключения и пуска УРОВ на панели
ВЧ блокировки линии переводят в положение НА СИГНАЛ-,
7)	на противоположном конце линии защиту с ВЧ блокиров¬
кой из работы не выводят. Поэтому необходимо, чтобы про¬
межуток времени от момента подачи оперативного тока с ОВ на
защиту с ВЧ блокировкой до отключения линейного выключателя
был минимальным.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1	Руководящие указания по релейной защите//Высокочастотиая защита
линий НО—330 кВ М Энергия, 1972 Вып 9
2	Справочник по наладке вторичных цепей электростанций и подстанций /
Под ред Э С Мусаэляиа М Эиергоатомиздат, 1988
3	Руководящие указания по релейной защите//Высокочастотная блоки¬
ровка дистанционной и токовой направленной нулевой последовательности защит
линий НО—220 кВ М Энергия, 1975 Вып 10
4	Ульянов С. А. Электромагнитные переходные процессы М Энергия, 1970
5	Лысенко Е. В. Функциональные элементы релейных устройств на интег¬
ральных микросхемах М Эиергоатомиздат, 1983
6	Рубинчик В. А. Резервирование отключения коротких замыканий в электри¬
ческих сетях М Эиергоатомиздат, 1985
7	Гуревич Б. М., Иваненко Н. С. Справочник по электронике для моло¬
дого рабочего М Высшая школа, 1983
8	Правила технического обслуживания устройств релейной защиты, электро¬
автоматики, дистанционного управления и сигнализации электростанций и ли
ний электропередачи 35—330 кВ М Союзтехэнерго, 1979
9	Братищева Н. Е., Сапир Е. Д. Выявленные дефекты защит ДФЗ-2 и
ДФЗ 201//Экспресс-информация М ОРГРЭС, 1976
10	Сборник директивных материалов Главтехуправления	Минэнерго
СССР//Электротехническая часть М Энергоиздат, 1985
11	Инструкция по наладке и проверке релейной части дифференциально¬
фазной высокочастотной защиты ДФЗ 2 М Энергия, 1966
12	Жданов Л. С., Овчинников В. В. Электромагнитные реле тока и напря¬
жения М Энергоиздат, 1981
13	Эксплуатационный циркуляр № Ц 06-85 /Э/ О повышении надежности
защит ЭПЗ-1636 67, ДФЗ-201 (ДФЗ-504) с нуль-индикаторами на интеграль¬
ных микросхемах М Союзтехэнерго 1985
14	Инструкция по проверке промежуточных и указательных реле М Энер¬
гия, 1969
15	Малышев А. И., Шкарин Ю. П. Специальные измерения высокочастотных
каналов по линиям электропередачи М Энергия, 1979
16	Беркович М. А., Молчанов В. В., Семенов В. А. Основы техники ре¬
лейной защиты М Эиергоатомиздат, 1984
111

ОГЛАВЛЕНИЕ
Предисловие	3
1	Дифференциально фазная высокочастотная защита ДФЗ 201	5
2	Высокочастотная блокировка дистанционной защиты и токовой
направленной защиты нулевой последовательности типа ЭПЗ-1643 69	20
3	Высокочастотные каналы релейной защиты	31
4	Проверка релейной части ДФЗ 201 при новом включении	56
5	Проверка релейной части ВЧ блокировки дистанционной защиты и
токовой направленной защиты нулевой последовательности типа
ЭПЗ 1643 69 при новом включении	78
6	Проверка ВЧА типа УПЗ 70 при новом включении	83
7	Проверка элементов ВЧ тракта при новом включении	98
8	Проверка ВЧ каналов при новом включении	102
9	Обслуживание ВЧ защит	108
Список литературы	111
Производственное издание
БУДАЕВ МИХАИЛ ИВАНОВИЧ
Высокочастотные защиты линий 110—220 кВ
Редактор В В Овчинников
Редактор издательства Л Л Жданова
Художественный редактор ВАГозак Хозак
Технический редактор Н В Ч иранова
Корректор Л С Тимохова
ИБ № 2003
Сдано в набор 23 01 89 Подписано в печать 15 05 89 Формат 60Х88’/іе
Бумага офсетная М» 2 Гарнитура литературная Печать офсетная Усл
печ л 6 86 Усл кр отт 7 10 Уч изд л 7 38 Тираж 19 000 экз
Заказ 913 Цена 35 к
Энергоатомиздат 113114 Москва М 114 Шлюзовая иаб 10
Ордена Октябрьской Революции и ордена Трудового Красного Знамени
МПО «Первая Образцовая типография» Государствеииого комитета
СССР по делам издательств полиграфии и книжной торговли 113054,
Москва Валовая 28

ш ма
tfitPir filІет.'пиіосімі