Санитарно-техническое оборудование зданий. Примеры расчета - Сергеев Ю.С., Боровский Э.Р., Кравчук А.М., Ивченко В.Д.

Автор: Сергеев Ю.С. Боровский Э.Р. Кравчук А.М. Ивченко В.Д.
Теги: санитарно-техническое оборудование зданий и его монтаж отдельные виды строительства строительство строительные конструкции строительное проектирование строительство зданий
ISBN: 5-11-001985-1
Год: 1991
Похожие
Отопление.
Холодильная техника
Системы вентиляции и кондиционирования. Рекомендации по проектированию, испытаниям и наладке
Гидравлический расчет системы водяного отопления по S
Текст
                    Ю.С: СЕРГЕЕВ / Э.Р БОРОВСКИЙ
' ••->.*..й-'-..^Ж.-а	' '. 
as ШИЖ№:'
ТЕХНИЧЕСКОЕ
5ОРУДОВАНИЕ
ЗДАНИЙ
ПРИМЕРЫРАСЧЕТА
ББК 38.761я73
С18
УДК 696(07)
Рецензенты: доцент, кандидат технических наук А. И. Чер-
номорец (Днепропетровский инженерно-строительный ин-
ститут), доцент, кандидат технических наук В. А. Нелюбов
(Одесский инженерно-строительный институт), доцент, канди-
дат технических наук Б. Т. Левицкий (Львовский политехни-
ческий институт)
Редакционная группа литературы по строительству и архитек-
туре
Редактор А. И. Черкасенко
3309000000-115 л
С М211(04)-91 242‘91
ISBN 5-11-001985-1
© Ю. С. Сергеев, Э. Р. Боровский,
А. М. Кравчук, В, Д. Ивченко.
1991
предисловие
Улучшение жилищно-бытовых условий требует совер-
шенствования комплекса всех удобств, включая санитарно-
техническое оборудование зданий (отопление, вентиляцию,
газо- и водоснабжение, канализацию* бытовую и дождевую,
мусороудаление). Важное значение имеет правильное проек-
тирование всех санитарно-технических систем, их расчет,
обоснование принятых решений. Это обеспечит нормативную
подачу воды (холодной и горячей) потребителям, отвод сточ-
ных и дождевых вод, а также нормальную эксплуатацию
санитарно-технических систем.
Решению этих задач будет способствовать учебное посо-
бие по расчету санитарно-технических систем важнейших
объектов народного хозяйства нашей страны. Оно разрабо-
тано с учетом СНиП 2.04.01-85 «Внутренний водопровод и
канализация зданий», а также строительных норм и правил,
относящихся к отдельным зданиям и сооружениям с учетом
требований ЕСКД и СПДС. Приведены также указания по
выполнению УИРС и САПР в курсовом проектировании.
Учебное пособие подготовлено авторским коллективом
в составе Ю. С. Сергеева (главы 1, 2, 3, 4, 6), Э. Р. Боров-
ского (глава 5), А. М. Кравчука (глава 6), В. Д. Ивченко
(главы 1, 2, 4, 5, 6).
* В технической литературе наряду с термином «канализация»
применяется термин «водоотведение», который более полно охваты-
вает и обозначает все процессы, связанные со сбором, отведением
и очисткой сточных вод;
Раздел I
ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ РАСЧЕТА И
ПРОЕКТИРОВАНИЯ СИСТЕМ ВНУТРЕННЕГО
ВОДОПРОВОДА И КАНАЛИЗАЦИИ (ВОДООТВЕДЕНИЯ]
Глава 1
ТЕХНОЛОГИЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
§ 1. Определение состава и нормативных требований
разрабатываемого проекта
В соответсгвии с действующими инструкциями [I, 2, 8,
9] и государственными стандартами по разработке
проектов и смет для жилищно-гражданского и промыш-
ленного строительства, здания и сооружения проектирую^
как правило, в две стадии — проект и рабочая документа-
ция. При разработке технически несложных объектов допу-
скается проектирование в одну стадию — рабочий проект
(проект, совмещенный с рабочей документацией).
Проект разрабатывается на основании утвержденных
ТЭО (технико-экономических обоснований) или ТЭР (техни-
ко-экономических расчетов), материалов по выбору площад-
ки (трассы) для строительства и в соответствии с задани-
ем на проектирование, утвержденным заказчиком. Должны
также быть архитектурно-планировочное и технологиче-
ское задания, сведения о существующей застройке и под-
земных коммуникациях.
На все разделы проекта должны быть получены техни-
ческие условия. Технические условия на водоснабжение и ка-
нализацию объекта выдает Производственное управление
водопроводно-канализационного хозяйства населенного
пункта, в котором проектируется здание или сооружение,
или же организация, на балансе которой находятся ука-
занные сооружения.
В технических условиях на водоснабжение должен быть
указан напор в точке подключения к существующему водо-
проводу и его диаметр, а также кольцевые или тупиковые
существующие сети. В технических условиях на канализо-
вание объекта указывается диаметр и вид существующей
канализации. Разрешение на подключение к дождевой кана-
лизации выдает дорожное эксплуатационное управление.
К архитектурно-строительному заданию прилагаются
планы этажей, подвала или технического подполья, кровли
с местоположением водосточных воронок, разрезы, техно-
логическое оборудование и его характеристики.
4
В технологическом задании должны быть указаны сле-
дующие данные: численность людей, пребывающих в здании
в течение суток и максимальной смены (для промышленных
предприятий дополнительно указывается количество чело-
век, работающих в цехах с тепловыделением более 84 кДж
на 1 м3/ч); максимальные часовой и секундный расходы воды
и стоков от технологического оборудования; физико-хими-
ческий состав производственных сточных вод; категория
производства помещений по взрывной, взрывопожарной и
пожарной опасности.
После определения диаметров трубопроводов, оборудова-
ния (насосов, регулирующих емкостей и др.), трассировки
сетей выдается задание на устройство отверстий в перекры-
тиях, стенах, фундаментах для пропуска трубопроводов и
установки трапов, ниш для пожарных и поливочных кранов,
подпольных каналов и пр.
В задании на электротехническое оборудование указы-
ваются тип, мощность и количество электродвигателей (ра-
бочих, резервных, пожарных), кнопки пуска пожарных агре-
гатов, автоматизация системы.
Все разработанные чертежи согласовываются со смежны-
ми отделами и на основании согласованных чертежей выдает-
ся задание сметному отделу с обязательным включением
объемов работ, спецификации материалов и оборудования.
§ 2. Рабочая документация. Оформление чертежей,
условные обозначения
.Объем технической документации по разделу «Внутрен-
ний водопровод и канализация» для жилищного, граждан-
ского и промышленного строительства определяется по СНиП
1.02.01-85.
Техническая документация санитарно-технических уст-
ройств зданий должна содержать такие материалы: схему
генерального плана или генеральный план участка с внутри-
площадочными сетями и сооружениями на них в масштабе
1 : 500 или 1 : 1000; планы этажей в масштабах 1 : 100 или
1 : 200 с указанием размещения санитарно-технических при-
боров, оборудования и трубопроводов; аксонометрические
схемы внутренних систем водоснабжения, канализации и
водостоков (Bl, В2, KI, К2, ТЗ, Т4); эскизные чертежи от-
дельных установок (баков, насосов и др.); ведомость объемов
санитарно-технических работ и спецификацию оборудова-
ния и материалов; заявочную ведомость на оборудование;
сметы.
Б
Чертежи систем водопровода и канализации зданий вы-
полняются в соответствии с требованиями стандартов Сис-
темы проектной документации для строительства (СПДС).
При разработке рабочей документации систем внутреннего
водопровода и канализации следует руководствоваться
ГОСТ 21.601—79 «СПДС. Водопровод и канализация. Рабо-
чие чертежи».
В состав рабочих чертежей должны входить следующие
графические материалы: планы систем водопровода и кана-
лизации в масштабах 1 : 100; 1 : 200; схемы систем водопро-
вода и канализации в масштабах I j 100; 1 i 200; планы,
разрезы и схемы установок систем водопровода и канализа-
ции в масштабах 1 : 50; 1 : 100; узлы в масштабах 1 : 20;
1 : 50; то же, при детальном изображении в масштабах 1 : 5;
1 : 10; общие виды нетиповых конструкций и нестандартизи-
рованного оборудования в масштабах 1:5; 1 : 10; 1 : 20;
1 : 50.
Элементы систем водопровода и канализации, а также
трубопроводы на чертежах показывают сплошной основ-
ной линией, строительные конструкции и технологическое
оборудование — тонкой линией. Видимые участки проекти-
руемого трубопровода обозначаются сплошной основной
линией, соответствующей его оси, а невидимые (подземные,
проходящие в каналах и т. д.) — штриховой линией той
же толщины.
Буквенно-цифровые обозначения систем и сетей водопровода
и канализации
Водопровод:
общее назначение хозяйственно-питьевой противопожарный производственный, общее назначение Канализация:	ВО В1 В2 ВЗ
общее назначение бытовая дождевая производственная, общее назначение	КО К1 К2 КЗ
Если хозяйственно-питьевой или производственный водо-
провод является одновременно и противопожарным, ему
присваивается обозначение хозяйственно-питьевого или про-
изводственного водопровода.
Планы систем холодного и горячего водопровода, как
правило, совмещаются с системами канализации. Трубопро-
воды, расположенные друг над другом, на планах условно
•
Открытый, Выпуск
Водостока (б/пююд\
Выпуск К2-
1
ПрФЮО^'
ы&мфюо
Выпуск К1-1
J2Q0
Рис. 1. Прокладка бытовой канализации в внутренних водостоков
в подвале жилого здания
g Ст.К2-
СтКРб
ФЮО
От ступ
тК1-6
100 \ПрфЮО
изображаются параллельными линиями. Оборудование сис-
тем (насосы, баки и др.) на планах показывается упрощен-
ными графическими изображениями, а другие элементы
систем — условными обозначениями.
На планы и их фрагменты следует наносить: размерные
привязки установок систем; вводы водопровода и выпуски
канализации, основные трубопроводы, стояки, санитарные
приборы, пожарные краны с их привязкой к координатным
осям или элементам конструкций; диаметры трубопроводов;
обозначение стояков систем; наименование помещений и ка-
тегорий по взрывной, взрывопожарной и пожарной опаснос-
ти (в прямоугольнике размером 5x8 мм).
Примеры оформления планов и аксонометрической схемы
К1 приведены на рис. 1 и 2.
Схемы систем водопровода и канализации выполняются
в аксонометрической фронтальной проекции, раздельно для
каждой системы водопровода и канализации (рис. 3 и 4).
Допускается совмещать схемы систем хозяйственно-питьево-
го водопровода со схемами систем горячего водоснабжения.
7
План 2.-го этажа ( на отм. 4, 200)
а
На рис. 5 приведены фрагменты внутренней дождевой кана-
лизации здания. Обозначения стояков: СтВ1-1 — холодной
воды; СтК1-1 — бытовой канализации; СтК.2-1 — водосточ-
ный; СтСз-1 — стояк горячей воды.
На рис. 6 приведена схема определения длин выпусков
бытовой канализации из зданий и сооружений с установкой
8
и без установки прочисток. Аналогично устанавливается
длина выпуска для водосточного стояка. Пример оформле-
ния профиля дворовой (микрорайонной) канализации при-
веден на рис. 7. Гидравлический расчет микрорайонной ка-
нализационной и дождевой сетей рекомендуется сводить в
таблицы (табл. 1 и 2).
Обозначение и нумерацию нетиповых конструкций и не-
стандартизированного оборудования производят такг «От-
стойник 1>, «Бак 2» и т. д. Нумерация сквозная.
Р нс. 8. Канализационный стояк и выпуск а обществоииоы ии ирожааодстмн*
ном здания	—
Рис. 4. Аксонометрическая схема внутреннего водопровода жилого
дома и фрагмент отдельного узла
Рис. 5. Внутренние водостокиэ
а — водосточная воронка и водосточный стояк; б —. конструкция
нижней части водосточного стояка и открытый выпуск с гидрозатво-
Т а блица 1. Форма таблицы гидравлического расчета микрорайонной
12
Таблица 2. Форма таблицы гидравлического расчета коллекторов, отвотящнх дождевые стоки
Площадь стока,
км2
Время проте-
кания, мин
Примечание
Примечания: 1. Пропускная способность может быть меньше расчетной на 10 %.
2. В графе «Примечание» указывают значение Р, при котором ведется расчет, и значение г.
Рже» •. Определение длины выпусков
в здания:
j — здание; 2 — канализационный
(иля водосточный) выпуск; 3 — мик«
рорайонная бытовая или дождевое
канализация; 11, 12, 13 — колодке
на сети
бур. 709

МГ1000 (по горизонтам^
М 1:100 (по бертикали)
(по бертикали)
$

С
УГВ
Ц900
Отметка
лотка
трубы
Проектная
отметка
земли
Натурная
отметка
земли
Обозначение
трибы и тип
изоляции
Основание
^^Уклон
йлина^-^^
§
8.700
30,00
8,00
§
Трубы керамические ГОСТ 286 ~ 82 0150
§ §
§ §
(ЮТ7.ОТ
6,700
Ф200
150,00

Естественное
i -0,015

Расстояние
помер колодца
60мм
20,00	4Ц00	40^0	20,00	30,00
2	3	4 S в
Рис. 7. Продольный профиль микрорайоиной бытовой (ливне-
вой) канализации
[К1 ЮБ *70,00
Схема установки повысительных насосов на виброосно-
ваниях и с вибровставками (для снижения величины шума)
показана на рис. 8. На рис. 9 приведен генеральный план
квартала (микрорайона) с сетями водопровода и канализа-
ции.
§ 3. Составление ведомости материалов и оборудования
Ведомости для определения объемов материалов и обору-
дования, а также технико-экономических показателей соору-
жения объекта составляются на основании выполненных
чертежей и расчетных таблиц рабочего проекта.
Длина водопроводных труб определяется замерами по
схеме с добавлением на неучтенные проектом участки (обво-
ды, оси бы балок, колонн, пилястр и т. п.) до 30 % проектной
длины Количество сгонов следует увеличивать на 10 % по
сравнению с расчетным, соединительные муфты принимают-
ся из расчета одна муфта на 5 м трубы. При подсчете коли-
чества других фасонных частей необходимо учитывать, что
муфты, контргайки для сгонов устанавливают у основания
каждого водопровод него стояка и выше, через этаж у каж-
дого прибора и у вл ибов. Для крепления трубопроводов
требуется один крюк, хомут или подвеска на каждые 3 м
трубы.
Замеры горизонтальных участков канализационных тру-
бопроводов производятся по осям соединительных патруб-
ков и приборов. Вертикальные участки замеряются между
верхом отводящей трубы и низом сифона. Канализационный
стояк замеряется по высоте от выпуска до верхнего среза
на крыше. Канализационные фасонные части могут прини-
маться по общей массе. Оборудование (насосы, водосчетчики,
водоподогреватели и др.) считается поштучно, с подробной
характеристикой и указанием завода-изготовителя (табл. 3).
Форма ведомости материалов и оборудования соответ-
ствует ГОСТ 21.110—82.
7 а )лица 3. Форма ведомости материалов и оборудования
Наименование
и техничес-
кая характе-
ристика обо-
рудования и
материалов.
Загод-изго-
тоннтель
Тип, марка
оборудова-
ния, обозна-
чение доку-
мента и оп-
росного лис-
та
Единица
парамет-
ра
16
§ 4.	Учебно-исследовательская работа при курсовом
проектировании
Выполнение раздела учебно-исследовательской раб ты
в курсовом проекте позволит студенту более глубоко усво-
ить и изучить возможные варианты разработки заданного
объекта. При получении задания на курсовой проект руко-
водитель проектирования выдаст исходные данные по учеб-
но-исследовательской работе по одному или двум из указан-
ных разделов: внутренний холодный водопровод; внутрен-
ний горячий водопровод; противопожарный водопровод;
внутренняя канализация; микрорайонная водопроводная и
канализационная сети.
Примерный перечень индивидуальных заданий по учеб-
но-исследовательской работе по разделам курсового про-
екта:
А.	По холодному и горячему водопроводам:
1.	Отъединение (где это возможно) и замена одинарных
стояков двойными с определением экономии погонажа тру-
бопроводов и с подсчетом необходимого рабочего напора в
сети водопровода.
2.	Поэтажный подбор и расстановка на подводках к са-
нитарным приборам диафрагм для регулирования рабочего
напора, условно принимая, что напор на вводе составляет
60 м.
3.	Поэтажный подбор и установка регуляторов давления,
регулирующих рабочий напор; при этом условно принима-
ется, что напор на вводе составляет 60 м.
4.	Разработка варианта повысительной установки для
проектируемого здания при условии, что на вводе в здание
напор не превышает Юм.
Б. По противопожарному водопроводу:
1.	Графическое определение местоположения пожарных
стояков при выполнении требования о орошении пола двумя
компактными струями.
2.	Графо-аналитическое определение рабочего напора у
расчетного пожарного крана и сопоставление результата со
значением, рекомендуемым табл. 3 {3].
3.	Разработка варианта противопожарной повыситель-
ной установки при условии, что на вводе в здание напор не
превышает 10 м.
4.	Графо-аналитическая проработка варианта при обору-
довании противопожарной системы водоснабжения пожар-
ными рукавами длиной 10, 15 и 20 м.
В.	По внутренней канализации:
17
1.	Проработка возможных вариантов замены одинарных
стояков двойными (принимающими стоки от двух смежных
санузлов) с одновременным определением экономии канали-
зационных труб.
2.	Проработка различных вариантов устройства торцево-
го выпуска из здания, с определением затрат На его соору-
жение.
3.	Конструктивное решение объединения нескольких
канализационных стояков одним вытяжным трубопроводом.
Г. По микрорайонной водопроводной и канализационной
сети:
1.	Трассировка водопроводной сети в микрорайоне при
устройстве торцевых вводов в здания.
2.	Трассировка канализационной сети в микрорайоне при
устройстве торцевых выпусков из здания.
3.	Решение схемы водоснабжения микрорайона с подклю-
чением к двум уличным водопроводным сетям.
4.	Решение схемы канализования микрорайона с подклю-
чением к двум уличным канализационным сетям.
5.	Проработка вариантов профиля микрорайонной кана-
лизационной сети при устройстве двух выпусков в город-
скую канализационную сеть.
Указанные варианты проектно-исследовательской работы
(текстовая, расчетная и графическая'части) входят отдель-
ным параграфом в пояснительную записку и не должны
превышать 8—10 страниц обычного писчего листа.
Глава 2
РАСЧЕТ СИСТЕМ ВНУТРЕННЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ
§ 5. Определение расчетных расходов
Расчет систем горячего и холодного водопроводов еле-,
дует вести по методике, приведенной в [3] на максимальный
секундный расход, л/с,
q = 5goa,	(1)
где q9 <7о. <7о) — секундный расход воды, л/с, опреде-
ляемый для отдельного прибора по приложению 2 13];
а — коэффициент, определяемый согласно рекомендуемому'
приложению 4 (31.
Для различных приборов, обслуживающих одинаковых
водепотребителей на участке тупиковой сети, qa определя-
ется по обязательному приложению 3 [3], а для различных
18
приборов, обслуживающих разных потребителей, — по
формуле
:	(2>
где — число приборов; Р, — вероятность действия сани-
тарно-технических приборов, определяемая для каждой
группы водопотребителей по формуле (3) [3J; — секунд-
ный расход воды (общий, горячей, холодной), л/с, водораз-
борной арматурой (прибором), принимаемый по обяза-
тельному приложению 3 131 для каждой группы водопотре-
бителей.
Для вычисления среднего секундного расхода воды при-
бора по формуле (2) для участков сетей, обслуживающих
различных потребителей, или для проектируемых систем
в целом необходимы выполнение дополнительных операций
и наличие окончательных сведений о числе приборов, кото-
рые намечается установить у потребителей той или иной
группы.
Определять <?0, л/с, для различных потребителей без
вычисления для каждого из них величины Р можно по фор-
муле
MlQhr
• 3600 + qQ2N* - 3600 +	+ ^^-3600
9o= .... “
q^Nr - 3600 + <?02JVa • 3600	q^Nn • 3600
= и ,	(3)
V Jhr'ui'
q
где q^ — средний расход воды прибором.
При устройстве кольцевой сети расход qQ следует опре-
делять для сети в целом и принимать одинаковым для всех
участков:
при одинаковых водопотребителях в здании или соору-
жении без учета изменения соотношений UIN
Чнг,ии
q$N - 3600
19
при отличающихся группах водопотребителей в здании
или сооружении различного назначения
Р* = -!?----.	(5)
IX
1
При выполнении расчетов по формуле (5) следует учиты-
вать, что она справедлива лишь при условии, что вероят-
ность действия приборов каждого потребителя вычисля-
ется при использовании qQ как среднего расхода прибора,
определяемого по формуле (3).
При отсутствии данных о количестве приборов, присоеди-
няемых к проектируемой системе в целом, расчетный секунд-
ный расход воды допускается определять в зависимости от
величины NP, т. е. представлять формулу (5) в виде
bqn
Np*=-^- (6)
При этом в зависимости от вероятности действия и коли-
чества приборов на расчетном участке коэффициента прини-
мается:
при Р > 0,1 и N 200 — по табл. 1 приложения 4 13];
при других значениях Р и N — по табл. 2 приложения
4 131.
Если известны значения Р и N, a q0 = 0,1; 0,14; 0,2;
0,3 л/с, то максимальный секундный расход воды можно
также определять по номограммам, приведенным в приложе-
нии 4 [3].
Максимальный часовой расход воды qhr (q^, qhr, qhr),
м3/ч, согласно {31 определяется по формуле
qhr QfiO5qo,hr&iirt	(7)
где ан, — коэффициент, определяемый согласно рекомен-
дуемому приложению 4 13] в зависимости от общего числа
приборов N и вероятности их использования
Рнг =	.	(8)
где qo.hr — часовой расход воды средневзвешенного сани-
тарно-технического прибора, м’/ч, определяемый по формуле
(13), а при наличии различных потребителей — из формулы
о)
20
Для упрощения расчетов в формулу (8) подставим выра-
жение для Р (4), тогда формула (8) примет вид
_ 3600^и/Л/о	__ 4ht J,U
*	W*'™» - 4ohrN 	>
При отсутствии данных о количестве приборов формулу
(9) допускается применять в виде
NPh, = ^H-L. .	(11)
4o.hr
При этом в зависимости от вероятности действия и коли-
чества приборов на расчетном участке коэффициент а-нг при-
нимается :
при Ph, >0,1 и Л/^200— по табл. 1 приложения 4 [3];
при других значениях PhrV. N — по табл. 2 приложения
4 [31.
Часовой расход воды санитарно-техническим прибором
qo.hr (qo.hr, qo.hr, qo.hr), л1ч, принимается:
при одинаковых водопотребителях в здании (зданиях)
или сооружении (сооружениях) — по обязательному прило-
жению 3 I3J;
при отличающихся водопотребителях в здании (зданиях)
и сооружении (сооружениях) — по формуле, рекомендуе-
мой 13):
S NiPhr j4o.hr J
qojrr---Ц----------- .	(12)
S N'P*rJ
i
Формулу (12) для упрощения расчета рекомендуется при-
менять в виде
и 	(13)
4o.hr t
Средний часовой расход воды qr tff*, qr, qr), м’/ч, за
период (сутки, смена) максимального водопотребления Т, ч,
надлежит определять, согласно [3], по формуле
S ’«.Л
Ут ~ . 1000Т ’	(14)
21
Таблица 4. Калибры н допустимые расходы счетчиков воды
Типы водосчетчиков	Калибр, мм	Нормаль* ный рас- ход, м’/ч	Сопротивле- ние водосчет- чика 3, м • са/л*	Нижний прея, дел измере- ния. м’/ч
Крыльчатые (В К)	15	1 20	1,6 25	2,5 32	4 40	6,3 50	10 Турбинные (ТВ)	50	15 80	45 100	75			14,4	. 0,04 5,1	0,06 3,2	0,08 1,3	0,105 0,32	-	0,17 0,0265	0,22 0,0265	3 0,00207	6 0,000675	8	
				
где quj — норма расхода воды потребителем в сутки (сме-
ну) наибольшего водопотребления по приложению 3 13];
Ui — группы водопотребителей; Т — расчетное время по-
требления воды в сутки (смену), ч.
Для измерения расходов воды подбираются водосчет-
чики. В зависимости от расхода воды в здании устанавли-
ваются крыльчатые (при расходах до 3 л/с) и турбинные
(при расходах более 3 л/с) водосчетчики. Потери напора при
хозяйственно-питьевых расходах не должны превышать
2,5 м в крыльчатых и 1 м в турбинных водосчетчиках, а при
пропуске максимального расчетного и противопожарного
расходов — 10 м. При подборе водосчетчиков следует руко-
водствоваться [3] и табл. 4. Потери давления при расчетном
секундном расходе, м,
h = Sq\	(15)
где 5 — гидравлическое сопротивление водосчетчика (см.
табл. 4), (м • с2)/л2; q — расчетный расход, л/с.
§ 6. Особенности устройства и расчета
циркуляционных систем горячего водоснабжения
Расчет систем горячего водоснабжения отличается от
расчета систем холодного водоснабжения. При этом следует
руководствоваться как СНиП 2.04.01-85, так и монографией
[151. Наиболее прогрессивным решением в настоящее вре-
мя является расположение полотенцесушителей на стоя-
ках горячего водоснабжения (водоразборных). Кроме этого,
рекомендуется объединять от 3 до 7 стояков горячего во-
доснабжения в секционные узлы с одним циркуляционным
стояком.
22
Не рекомендуется объединять в секционные узлы водо-
разборные стояки горячего водоснабжения, если суммарная
протяженность индивидуальных (у каждого водоразборно-
го) циркуляционных стояков меньше длины кольцующей
перемычки по чердаку здания или под потолком верхнего
этажа.
Диаметры стояков, закольцованных в секционный узел,
выбираются при расчетном расходе воды в стояке с коэффи-
циентом 0,7 и скорости не более 1,5 м/с. Диаметры кольцу-
ющих перемычек можно принимать равными наибольшему
диаметру водоразборного стояка секционного узла.
Для упрощения расчетов при проектировании секцион-
ных узлов следует пользоваться данными монографии [15],
в которых приводятся диаметры стояков и трубопроводов
наиболее распространенных секционных узлов для раз-
личных видов зданий:
Место прокладки трубопровода	Диаметр, мм
Водоразборные стояки в санитарно-технических
кабинах или монтируемые россыпью в зданиях высо-
той до 5 этажей включительно	20
То же, в зданиях высотой более 5 этажей	25
Дополнительные стояки, прокладываемые в кухнях для
подачи воды к мойкам	20
Участки кольцующих перемычек:
циркуляционные верхние в зданиях высотой до 5
этажей включительно	20
го же, выше 5 этажей	25
Подключающие участки подающих трубопроводов при
обслуживании:
одного водоразборного стояка диаметром 25 мм	25
двух водоразборных стояков диаметром 25 мм	32
трех и более стояков диаметром 25 мм	40
Гидравлический расчет систем горячего водоснабжения
следует производить на расчетный расход горячей воды
qKj:'r с учетом циркуляционного расхода, л/с,
qh'cir =/(1 + ад,	(16)
где qh—максимальный расчетный расход горячей воды, л/с;
Kdr — коэффициент для водонагревателей и начальных
участков систем до первого водоразборного стояка, прини-
маемый по обязательному приложению 5 [3], а для ос-
тальных участков сети — равным 0.
Циркуляционный расход горячей воды в системе, л/с,
23
= <I7>
где p — коэффициент разрегулировки циркуляции, или
конструктивный параметр системы, принимаемый для
систем с одинаковым сопротивлением секционных узлов
равным 1,3, а при переменном сопротивлении — 1; Qh/—
теплопотери в трубопроводах горячего водоснабжения, по-
лотенцесушителях, стояках, подводках, кВт; Д/ — раз-
ность температур в подающих трубопроводах системы от
водонагревателя до наиболее удаленной точки, °С.
В системах без циркуляции определяется при Д/ =
= 10 °C, а Р принимается равным 1; в системах с циркуля-
цией и переменным сопротивлением циркуляционных стоя-
ков определяется по подающим и водоразборнььм стоя-
кам при Д/ = 10 °C, а р принимается равным 1; при одина-
ковом сопротивлении секционных узлов или стояков (при
наличии циркуляции в системе) следует принимать Д/ =
= 8,5 °C, а Р = 1,3; для секционного узла или водоразбор-
ного стояка, включая кольцующую перемычку, теплопотери
QM определяются при Д/ = 8,5 °C, а р принимается рав-
ным 1.
При нескольких секционных узлах в системе горячего
водоснабжения каждый секционный узел представляет со-
бой отдельную ветвь системы, т. е. по подающему трубопро-
воду вода подается в узел, проходит стояк СтЗ, перемьчку
и Ст4, и по обратному трубопроводу данной ветви возвра-
щается в водонагреватель для последующего подогрева.
Для поддержания расчетной циркуляции во всех ветвях
системы необходимо, чтобы потери давления по циркуляци-
онным кольцам каждой ветви при расчетных циркуляцион-
ных расходах не отличались бы друг от друга более чем на
16 %.
Потери давления по циркуляционному кольцу ветви, м,
ДР =	4- Ню[1 + А)2 •	(18)
где Н‘т — потери давления по головным подающим и цирку-
ляционным участкам ветви системы при расчетном цирку-
ляционном расходе ветви; Ню — потери давления в сек-
ционном узле системы при требуемом циркуляционном рас-
ходе.
Для гидравлической увязки отдельных ветвей систем
горячего водоснабжения производится расчет и установка
24
регулирующих диафрагм в головные участки циркуляцион-
ных трубопроводов ветвей вблизи точек присоединения
ветвей к циркуляционному трубопроводу.
§ 7. Расчет водоснабжения и водоотведения
предприятий общественного питания
Согласно рекомендациям института ЦНИИЭП инженер-
ного оборудования г. Москва (Л. А. Шопенский) и СНиП
2.04.01-85, норма водопотребления, установленная для при-
готовления одного условного блюда, соответствует среднему
удельному расходу воды, л, необходимому для приготовле-
ния первого горячего блюда обеда, потребляемого в обеден-
ном зале или отпускаемого на дом. Остальные виды продук-
ции (холодные закуски, вторые и третьи блюда, а также кон-
дитерские и кулинарные изделия) рекомендуется выражать
в условных блюдах (нормы водопотребления всех блюд при-
водятся к расходу воды на первое блюдо), руководствуясь
следующими данными (измеритель — одно первое блюдо):
Виды продукции	Количество условных блюд
Первые блюда	1
Холодные закуски	0,42
Вторые блюда	0,57
Третьи блюда	0,21
Мучные, кондитерские и кулинарные
изделия	0,55
Количество реализуемых блюд в час для предприятий
общественного питания
U hr — Uo.hr пт,	(19)
где Uo.hr — количество условных блюд, потребляемых
одним человеком за обед, принимаемое по табл. 5; п — коли-
чество мест; т — оборачиваемость мест в час, принимаемые
по табл. 5.
Расчетная суточная производительность предприятий об-
щественного питания открытого типа
и Т
и =	,	(20)
где Uhr — количество реализуемых блюд в час; Т — про-
должительность работы обеденного (торгового) зала; К —
коэффициент часовой неравномерности (К — 1,5).
Количество условных блюд в сутки на одно, место в уч-
реждениях отдыха, пионерских лагерях и больницах реко-
)	25
Таблица 5. Распределение условных блюд и оборачиваемость мест
в различных предприятиях общественного питания \
Вод о потребители	Оборачива- емость мест т в час	Число услов- ных блюд „ ui).hT
Столовые и кафе открытого типа	'	2	2.2
Столовые при промпредприятиях и студен-		-
чес кие столовые	3	2,2
Столовые учреждений отдыха, пионерских лагерей, больниц и санаториев Школьные столовые	1	2,2
	2	1
Рестораны	1.5	2,5
Шашлычные	4	1.4
Чебуречные и пирожковые	4	1.2
Блинные	4	1,4
Пельменные	4	1.4
Кафе-кондитерские и кафе-мороженное	3	0,8
Пивные бары	1,5	0Л
Буфеты и закусочные	4	1,2
мендуется принимать равным 5, а в санаториях •		— 6. Коли-
чество условных блюд, потребляемых обслуживающим пер-
соналом, следует учитывать дополнительно и принимать
равным 2,2 условных блюда на человека в сутки (это количе-
ство блюд потребляется один раз в сутки — во время обеда).
Примечания: 1. Расходы воды какими-либо допол-
нительными потребителями, кроме холодильного оборудо-
вания (при водяном охлаждении), а также установок кон-
диционирования воздуха, учитывать не следует.
2.	В предприятиях общественного питания, где приго-
товление пищи не предусмотрено (буфеты, закусочные, бу-
тербродные и т. п.), нормы расхода воды следует принимать
как разницу между нормами расходов для блюд, реализуе-
мых в обеденном зале, и блюд, продаваемых на дом т. е.
учитывать только воду, потребляемую на мытье посуды.
3.	Время приготовления обедов в предприятиях закры-
той сети (больницах, санаториях, учреждениях отдыха
и т. п.) следует принимать равным 4 ч.
§ 8.	Определение диаметров трубопроводов
и потерь напора
После определения расчетного расхода по формуле (1) на
каждом расчетном участке выбирается диаметр труб. При
этом следует обеспечивать движение жидкости с экономи-
чески выгодной скоростью, которой принято считать
26
0,9—L2 м/с. Максимальная скорость движения воды в маги-
стралях и стояках внутреннего водопровода не должна пре-
вышать 3 м/с.
Диаметры труб d выбираются по таблицам [16] для гид-
равлического расчета водопроводной сети, по ним же опре-
деляются удельные потери напора i на трение. Умножением
длины расчетного участка I на I вычисляется потеря напора
Н на трение по каждому расчетному участку. Общие потери
напора ЕЯ по длине расчетного направления, м, определя-
ются суммированием напоров Н каждого участка. Для уче-
та суммарных потерь по длине и на местные сопротивления
пользуются формулой
Я = //(! + /</).	(21)
Значения Ki следует принимать: для сетей хозяйственно-
питьевых водопроводов жилых и общественных зданий, се-
тей объединенных хозяйственно-противопожарных водопро-
водов жилых и общественных зданий, а также сетей произ-
водственных водопроводов — 0,3; для сетей объединенных
производственных противопожарных водопроводов — 0,15;
для сетей противопожарных водопроводов — 0,10.
Для систем горячего водоснабжения с учетом зарастания
труб i следует принимать по рекомендуемому приложению
6 [3], а К/ — в зависимости от вида трубопровода: для пода-
ющих и циркуляционных распределительных трубопрово-
дов — 0,2; для трубопроводов в пределах тепловых пунктов,
а также для трубопроводов водоразборных стояков с поло-
тенцесушителями — 0,5; для трубопроводов водоразборных
стояков без полотенцесушителей и циркуляционных стоя-
ков — 0,1.
Потери'напора в подающих и циркуляционных трубо-
проводах от водонагревателя до наиболее удаленных водо-
разборных или циркуляционных стояков каждой ветви сис-
темы не должны отличаться для разных ветвей более чем
на 10 %. При невозможности увязки давлений в сети трубо-
проводов систем горячего водоснабжения подбором диамет-
ров труб устанавливают диафрагмы на циркуляционном тру-
бопроводе системы. Диаметр диафрагмы определяется по но-
мограмме 6 приложения 4 -{31.
§ 9.	Расчет повысительных установок
и водонапорных баков
Повысительные установки. При недостаточном напоре в
наружной водопроводной сети предусматривается установка
повысительных насосов. Для регулирования неравномерно-
сти подачи воды в системе водоснабжения и создания пожар-
27
кого запаса используются водонапорные баки или гидро-
пневматические установки.
Тип насосной установки и режим ее работы определяют-
ся на основании технико-экономического сравнения вариан-
тов и с учетом наличия регулирующих емкостей в системе
водоснабжения объекта.
Производительность хозяйствен но-питьевых и производ-
ственных насосных установок принимается:
при отсутствии регулирующей емкости — не менее мак-
симального секундного расхода воды;
при наличии водонапорного или гидропневматического
бака и насосов, работающих в повторно-кратковременном
режиме,— не менее максимального часового расхода воды.
Рабочий напор повысительной установки, м, следует
определять с учетом наименьшего гарантированного напора
в наружной водопроводной сети
Нр == Нgeom + 2Н(о1Л + Hf + hcr - Hg9 (22)
где Н&гот — геометрическая высота подачи воды, м, от осп
насоса до требуемого (диктующего) санитарно-технического
прибора;	— сумма потерь напора в трубопроводах
системы водоснабжения, м, определяемых по формуле (21);
Hf — свободный напор, м, у санитарно-технического (дик-
тующего) прибора, принимаемый по приложению 2 [31;
hcr — потери напора в водосчетчике, м; Н, — наименьший
гарантированный напор в наружной водопроводной сети.
Для систем горячего водоснабжения напор повыситель-
ной установки, м, определяется по формуле
Нр == Hgeom + S//(0(Л + Hf -|- her 4- hBU — Hg —HPt£ir, (23)
где йви — потери напора в водонагревателе, м; HPiCir —
напор циркуляционно-повысительного насоса, м, определя-
емый в зависимости о? расчетного расхода горячей воды
ql'clr по формуле (16). В формуле (23) в сумму потерь напо-
ра следует включать потери как в подающих трубопроводах,
так и в циркуляционных стояках и в обратных магистраль-
ных трубопроводах.
Водонапорные баки. Регулирующий объем емкости водо-
напорного бака W, м3:
при производительности насоса, равной или превыша-
ющей максимальный часовой расход,
(24)
28
где <$’* — часовой расход воды, м\ подаваемой насосом;
п — допустимое число включений насосной установки в I ч,
принимаемое дли установок с открытым баком 2—1. для
установок с гидронпевматнческим баком — (>—10. Большее
число включений в I ч надлежит принимать для установок
небольшой мощности (до 10 кВт);
для водонапорного бака или резервуара при производи-
тельности насосной установки менее максимального часового
расхода
W~<fTq,-,	(25)
для бака-аккумулятора теплоты в системе горячего
водоснабжения при мощности водонагревателя (генератора
теплоты), не обеспечивающей максимального часового по-
требления теплоты,
1,6(55 —/с) '	'‘6V/
В формулах (25) и (26): <р — относительная величина регу-
лирующего объема, определяемая в соответствии со специ-
альными формулами 13] или по приложениям? и 8 (31; Т —
расчетное время потребления воды (сутки, смена), ч; qt —
средний часовой расход воды, м3;	— тепловой поток,
кВт, на нужды горячего водоснабжения в течение среднего
часа водопотребления,
0? = 1,16^(55-^) +	(27)
где q‘h — средний часовой расход горячей воды, м3; tc —
температура холодной воды в сети водопровода, °C; при
отсутствии данных ее следует принимать равной 5° С;
— теплопотери на расчетном участке, кВт.
Глава 3
РАСЧЕТ СИСТЕМ ВНУТРЕННЕЙ КАНАЛИЗАЦИИ (ВОДООТВЕДЕНИЯ)
§ 10.	Методика определения расчетных расходов
Системы внутренней канализации должны обеспечивать
водоотведение расчетных расходов сточных вод (максималь-
ных секундных расходов) q\ определяемых по формулам,
рекомендуемым [3]:
при общем максимальном секундном расходе воды qlot
8 л/с в сетях холодного и горячего водоснабжения, об-
служивающих группу приборов,
<7'=?""+7о,	(28)
2»
где q*) — расход стоков от санитарно-технического прибора,
принимаемый по обязательному приложению 2 (диктующий
прибор на расчетном участке) л/с;
при общем максимальном секундном расходе воды qtot >
> 8 л/с в сетях холодного и горячего водоснабжения, обслу-
живающих группу приборов,
q'~qM.	(29)
Режим работы отводных трубопроводов и выпусков ка-
нализации — безнапорный. Ларадддьные укдруы .для, диа-
метра 50 мм — 0Х035, а для 100 мм — 0,025, соответственно-
длины выпусков не более 8 и 12 м. Наполнение в трубе
< 0,5J.
§11.	Определение диаметров трубопроводов
и расчетных уклонов
Гидравлический расчет канализационных трубопрово-
дов диаметром до 500 мм выполняется по номограмме прило-
жения 9 (51 или таблицам [12]. При этом скорость движения
сточной жидкости V, м/с, и наполнение H/d подбираются
таким образом, чтобы было выполнено условие
VyHTid^K,	(30)
где К = 0,5 для трубопроводов из пластмассовых и стеклян-
ных груб, К = 0,6 для трубопроводов из других материалов.
Согласно требованиям (31, скорость движения сточной
жидкости должна быть не менее 0,7 м/с, а наполнение тру-
бопроводов — не менее 0,3.
При проектировании производственной канализации
скорость движения и наполнение трубопроводов принимает-
ся с учетом загрязнений сточных вод.
§ 12.	Расчет и проектирование внутренних
водостоков
Расчет внутренних водостоков включает определение
расходов дождевых вод, типов и диаметров воронок, стояков,
подвесных линий и выпусков. При определении водосборной
площади кровли необходимо учитывать 30 % суммарной
площади вертикальных стен, примыкающих к кровле и воз-
вышающихся над ней (3).
Расчетный расход дождевых вод Q, л/с, с водосборной
площади следует определять по формулам, рекомендуе-
мым (31:
30
для кровель с уклоном до 1,5 % включительно
<31>
для кровель о уклоном свыше 1,5 %
= Ю00(Г ’	(32>
где F — водосборная площадь, м2; ?20 — интенсивность
дождя, л/с с 1 га (для данной местности) продолжительно-
стью 20 мин при периоде однократного превышения расчет-
ной интенсивности, равной 1 году (принимается по [5]);
— интенсивность дождя, л/с с 1 га (для данной местно-
сти) продолжительностью 5 мин при периоде однократного
превышения расчетной интенсивности, равной 1 году, опре-
деляется по формуле, рекомендуемой 13],
^5=4 ^20»	(33)
где п — параметр, принимаемый по [5].
Допустимые расходы на водосточные стояки =
= 100 мм, q 20 л/с, = 150 мм; q 50 л/с. Наполне-
ние отводных линий не должно превышать 0,8 диаметра.
Подвесные и подпольные трубопроводы систем водостоков
с несколькими воронками следует рассчитывать по самотеч-
ному режиму.
На плоской кровле здания и в одной ендове устанавли-
вается не менее двух водосточных воронок. Допускается
устанавливать одну воронку на каждую секцию жилого или
общественного здания.
Расчетный расход на одну воронку принимается по пас-
портным данным принятого типа воронки. Для стояков
применяются пластмассовые, асбестоцементные или чугун-
ные трубы, и только для подвесных линий можно применять
стальные.
§ 13.	Микрорайонные инженерные сети
Водопроводные сети микрорайона, как правило, коль-
цуются. В проектируемые здания, расположенные в микро-
районе, от водопроводной сети прокладывается один — два
ввода диаметром 50—100 мм (для промышленных зданий
вводы могут быть и большего диаметра). Так, два ввода
должны быть в зданиях, где имеется больше 12 пожарных
кранов в жилом доме, имеющем свыше 400 квартир, в банях
на 200 мест и более.
1
31
Микрорайонная сеть водопровода трассируется по крат-
чайшему расстоянию, закольцовывается и имеет минималь*
ное количество водопроводных колодцев. Диаметр сети для
установки пожарных гидрантов, согласно 14], должен быть
не менее 100 мм.
Расчетные расходы определяются по расчетным участкам
в зависимости от суммы расходов от приборов, обслуживае-
мых этим участком. Необходимо суммировать расходы от
сантехнических приборов и потом по формуле (1) опреде-
лять расчетный расход (но не суммировать расчетные рас-
ходы на участках).
Сети микрорайонной канализации следует также трас-
сировать по кратчайшему пути, а выпуски присоединять
под углом не менее 90° (считая по движению сточных вод).
Расчетные расходы определяются по формулам (28) и (29).
Проверка выпуском на пропускную способность осуществ-
ляется по формуле (30). На канализационных выпусках до-
пускается устройство перепадов:
открытых — по бетонному водосливу в лотке, входяще-
му с плавным поворотом в колодец наружной канализации
высотой до 0,3;
закрытых — в виде стояка сечением не менее сечения
подающего трубопровода высотой более 0,3 м.
Для микрорайонных водопроводных сетей следует при-
менять неметаллические трубы (железобетонные напорные,
асбестоцементные напорные и др.). Применение металли-
ческих труб должно быть обое нова но. Г л уб и н а заложения
Труб, считая до низал должна быть на 0,5 м больше рас-.
цч&тнот~	в грунт нулевой температуры.
Расстояние по горизонтали между трубопроводами водо-
провода и другими инженерными сетями, а также от зданий
и трубопроводов принимается по табл. 9 и 10 1101. Так, рас-
стояние от фундаментов зданий и сооружений до сети водо-
провода должно быть не менее 5 м, а до сети канализации —
3 м. Расстояние между водопроводом и канализацией может
колебаться от 1,5 до 10 м, в зависимости от грунтов, диамет-
ра и материала труб и т. д. При этом микрорайонные сети
водопровода прокладываются с уклоном, повторяющим
уклон поверхности земли, но ниже глубины промерзания,
а уклоны канализационной сети принимаются по [5]. Наи-
меньший диаметр дворовой канализационной сети 150 мм.
Диаметр ливневой микрорайонной сети должен быть не
менее 200 мм. Уклоны и расстояния между смотровыми ко-
лодцами принимаются по (51. Скоробь движения воды при
наполнении 0,6 d не менее 0,7 . J
39
Гл*»» 4
ПРОТИВОПОЖАРНОЕ ВОДОСНАБЖЕНИЕ
§ 14.	Противопожарное водоснабжение жилых,
общественных и производственных зданий
Необходимость устройства внутреннего противопожар-
ного водопровода, а также минимальные расходы воды на
пожаротушение в жилых, общественных и вспомогательных
зданиях промышленных предприятий высотой до 50 м сле-
дует определять в соответствии с табл. 6.
Расход воды на внутреннее пожаротушение производст-
венных и складских зданий принимается по табл. 7.
В зданиях и сооружениях из деревянных конструкций
или незащищенных несущих металлических конструкций
расход воды на внутреннее пожаротушение следует увели-
чивать на 5 л/с (одна струя); при применении ограждающих
конструкций с полимерными утеплителями расход увели-
чивается на 10 л/с (две струи по 5 л/с каждая) при объеме
здания до 10 000 м3 (при большем объеме здания расход во-
ды необходимо увеличивать на 5 л/с на каждые полные или
неполные 100 000 м3).
Внутренний противопожарный водопровод не следует
предусматривать: в зданиях и помещениях, объемом менее
Таблица 6, Помещения, в которых предусматривается пожаротушение
Жилые, общестпенные п вспомогательные здания и помещения	Число струй	Мшшма >ьный расход воды на вну)реннее пожаротушение, л/с на одну струю
Жилые здания: при числе этажей от 12 до 16	1	2,5 то же, при общей длине коридора свыше 10 м	2	2,5 Здания управления: высотой от 6 до 10 этажей и объемом до 25 000 мЛ	1	2,5 то же, обьемом свыше 25 000 м3	2	2,5 при числе этажей свыше 10 и обьемом до 25 000 м:‘	2	2,5 то же. объемом свыше 25 000 м3	3	2,5 Клубы с эстрадой, театры, киноте-	Согласно ВСН «Культурно- атры, актовые и конференц-залы,	зрелищные учреждения. оборудованные киноаппаратурой	Нормы проектирования» Госгражданстроя Общежития и общественные здания: при числе этажей до 10 и объемом от 5000 др °5 000 м3	1	2,5 2 588	33		
flродолжение табл. 6
Жилые, общее пленные и вс» <>мог и тельные здания н помещении	Число струй	Минимальный расход воды на внутреннее пожаротушение, л/с на одну струю
то же, объемом свыше 25 000 м3 при числе этажей свыше 10	2	2,5
и объемом до 25 000 м3	2	2,5
го же, объемом свыше 25 000 м3 Вспомогательные здания промышлен- ных предприятий:	3	2,5
объемом от 5000 до 25 000 м*>	1	2,5
объемом свыше 25 000 м3	2	2,5
Примечания: 1. Время работы пожарных кранов следует
принимать 3 ч. При установке пожарных кранон на системах автомати-
ческого пожаротушения время их работы следует принимать ранным
времени работы автоматических систем пожаротушения.
2. Расходы воды на пожаротушение, приведенные в данной таблице,
принимаются при определении неприкосновенного пожарного запаса
воды и диаметра наружных сетей водопровода.
При гидравлическом расчете внутренних сетей водопровода и произ-
водительности пожарных насосов указанные расходы воды на пожаро-
тушение следует уточнять по габл. 9 в зависимости от высоты компакт-
ной части струи и диаметра спрыска наконечника пожарного ствола.
3. Объем здания следует определять по наружным поверхностям
ограждающих конструкций, включая все подвальные помещения.
Таблица 7. Нормативы по обеспечению пожаротушения
производственных и складских зданий
Степень огне- стойкости здания	Категория здания по пожарной опасности	Число струй и минимальный расход воды, л/с на одну струю, на внутреннее пожаротушение производственных и складских зданий высотой до 50 м и объемом, гыс. м1				
		иэ сэю s«	свыше 5 до 50	свыше 50 до 200	свыше 200 до 400	свыше 400 ДО 800
I И II	А, Б, В	2X2,5	2X5	2X5	3X5	4X5
III	В	2X2,5	2X5	2X5	—	—
III	Г, Д	—	2X2,5	2X2,5	—	—
IV и V	В	2X2,5	2X5	—	—	—
IV и V	г. Д	—	2X2,5	—	—	—
Примечания: 1. Для фабрик-прачечных пожаротушение
следует предусматривать в помещениях обработки и хранения сухого
белья.
2. Расход воды на внутреннее пожаротушение в зданиях или поме-
щениях объемом свыше величин, указанных в данной таблице, следует
согласовывать в каждом конкретном случае с территориальными ор-
ганами пожарного надзора.
34
указанного в табл. 6, 7; в зданиях общеобразовательных
школ, а также в банях; в зданиях кинотеатров сезонного
действия на любое число мест; в производственных зданиях
] и П степени огнестойкости из несгораемых материалов
категорий производства по пожарной опасности Г и Д неза-
висимо от их объема и в производственных зданиях III—V
степени огнестойкости объемом не более 5000 м:‘ категорий
Г, Д; в производственных зданиях, в которых применение
воды может вызвать взрыв, пожар, распространение
огня.
Допускается не предусматривать внутренний противо-
пожарный водопровод в производственных зданиях по пере-
работке сельскохозяйственной продукции категории В, I и
II степени огнестойкости обьемом до 5000 м3.
Для частей зданий различной этажности или помещений
различного назначения необходимость устройства внутрен-
него противопожарного водопровода и расхода воды на
пожаротушение надлежит принимать отдельно для каждой
части здания согласно табл. 6 и 7.
При этом расход воды на внутреннее пожаротушение
следует принимать: для зданий, не имеющих противопожар-
ных стен, по общему объему здания; для зданий, разделен-
ных на части противопожарными стенами 1 и II степени
огнестойкости,— по объему той части здания, где требует-
ся наибольший расход воды.
Например, в проектируемой гостинице объемом
22 000 м3 предусмотрен кинозал вместимостью 350 мест,
который не отделен от общего объема гостиницы противо-
пожарными стенами.
Согласно противопожарным требованиям, для внутрен-
него пожаротушения гостиницы следует принимать одну
струю производительностью 2,5 л/с, а для пожаротушения
кинозала — две струи по 5 л/с каждая.
Следовательно, диаметр вводов водопровода, а также
производительность пожарных насосов (при необходимости
их установки) принимается для всего здания по пожарному
расходу кинозала, ио пожарные краны следует размещать
из условия пожаротушения гостиницы — одной струей
2,5 л/с, а кинозала — двумя струями по 5 л/с каждая. Для
зданий, имеющих помещения с различными категориями
пожарной опасности, при выделении помещений с более
опасной категорией противопожарными стенами на всю
высоту здания (эгажа) эти параметры принимаются по объе-
му той части здания, где требуется наибольший расход во-
ды; в случае, если помещения не выделены,— по общему
35
2*
Таблица Определение напора у пожарного крана
Высота компактной части струи или помещения, м	Производит ельность пожарной струн, л/с	Напор у пожарно- го крапа с ру- кавом длиной, м			Производительность пожарной струн, л'с	Напор у пожарно- го крана с рука- вом длиной, м			1" ' Производительность пожарной струи, л/е	H.itlOp у пожлрною крена <: рук мн ом ДЛИНОЙ, м		
		10	15	20		10	15	20		10	15	20
	Диаметр спрыска наконечника пожарного ствола» мм											
	13				1	16	1				19			
Пожарные краны d ~ 50 мм
6	—	—	—	—	2,6	9,2	9,6	10	3,4	8,8	9,6	10,4
8		—	—	—	2,9	12	12,5	13	4,1	12,9	13,8	14,8
10	—-	—	—	—	3,3	15,1	15,7	16,4	4,6	16	17,3	18,5
12	2,6	20,2	20,6	21	3,7	19,2	19,6	21	5,2	20,6	22,3	24
К	2,8	23,6	24,1	24.5	4,2	24,8	25,5	26,3	—		—	—
16	3,2	31,6	32,2	32,8	4,6	29,3	30	31,8	—	—		—
18	3,6	39	39,8	40,6	5,1	36	38	40	—	—	—	—
Пожарные краны d~ 65 мм
6	—	—	—	—	2,6	8,8	8,9	9	3,4	7,8	8	8,3
8	—	—	—	—	2,9	11	И,2	11,4	4Д	11,4	11,7	12,1
10		—	—	—«.	3,3	14	14,3	14,6	4,6	14,3	14,7	15,1
12	2,6	19,8	19,9	20,1	3,7	18	18,3	18,6	5,2	18,2	19	19,9
14	2,8	23	23,1	23,3	4,2	23	23,3	23,5	5,7	21,8	22,4	2.3
16	3,2	31	31,3	31,5	4,6	27,6	28	28,4	6,3	26,6	27,3	28
18	3,6	38	38,3	38,5	5,1	33,8	34,2	34,6	7	32,9	33,8	34,8
20	4	46,4	46,7	47	5,6	41,2	41,8	42,4	7,5	37,2	38,5	39,7
объему здания и более опасной категории по пожарной опас-
ности.
При соединении зданий I и II степени огнестойкости пе-
реходами из несгораемых материалов и установке противо-
пожарных дверей объем учитывается по каждому зданию
отдельно; при отсутствии указанных мероприятий учи-
тывается общий объем зданий и более опасная ка-
тегория.
Свободные напоры у внутренних пожарных кранов долж-
ны обеспечивать получение компактных пожарных струй
высотой, необходимой для тушения пожара в любое время
суток в самой высокой и удаленной части здания. Наимень-
шую высоту и радиус действия компактной части пожарной
струи следует принимать равными высоте помещения, счи-
тая от пола до наивысшей точки перекрытия (покрытия), но
не менее 6 м в жилых, общественных, производственных
36	1
Рис 10. Номограмма лл» определения диа-
мегра отверстий диафрагм, усг»навлнаае-
эдыхмежДУ соедини голимыми голоамлми и
пожарными кранами:
j _ диаметр игперсио! диафрл! иы, угта-
иапливаемой У пожарною кран» дйом»«1-
пом 60 им:	— «о *<*. диаметром fk> мм:
/у _ избыточный напор, который сле-
дует погасить диафрагмой; <? — расчетный
расход пожарного крана, л/е
и вспомогательных зданиях про*
мышленных предприятий высо-
той до 50 м.
Необходимый напор у пожар-
ных кранов следует определять
с учетом потерь напор'а в пожар-
ных рукавах длиной 10, 15 или
20 м по табл. 8..
При напорах у пожарных
кранов свыше 40 м между по-
жарным краном и соединитель-
ной головкой следует предусмат-
ривать установку диафрагм, сни-
жающих избыточный напор.
Допускается устанавливать диафрагмы с одинаковым
диаметром отверстий на 3—4 этажа здания. Определение
диаметров отверстий диафрагм показано на рис. 10.
Для получения пожарных струй с расходом воды до
4 л/с следует принимать пожарные краны и рукава диамет-
ром 50. мм, а для получения струй большей производитель-
ности— диаметром 65 мм. При технико-экономическом
обосновании допускается принимать пожарные краны диа-
метром 50 мм для струй производительностью свыше 4 л/с.
В зданиях высотой в шесть этажей и более при объеди-
ненной системе хозяйственно-противопожарного водопрово-
да пожарные стояки следует закольцовывать поверху. При
этом для обеспечения постоянного протекания воды необхо-
димо предусматривать кольцевание противопожарных стоя-
ков с одним или несколькими водоразборными стояками
При определении мест размещения и числа пожарных
стояков и кранов в зданиях необходимо учитывать следу-
ющее:
в производственных и общественных зданиях при рас-
четном числе струй не менее трех, а в жилых — не менее
двух, на стояках допускается устанавливать спарецные
пожарные краны; в жилых зданиях с коридорами до 10 м
при расчетном числе струй две каждую точку помещения
)	37
допускается орошать двумя струями, подаваемыми из одно-
го пожарного стояка;
в жилых зданиях с коридорами длиной свыше 10 м, а
также а производственных и общественных зданиях при
расчетном числе струй две и более каждую точку помещения
следует орошать двумя струями — по одной струе из двух
соседних стояков (разных пожарных шкафов).
Пожарные краны следует устанавливать на высоте 1,35 м
над полом помещения и размещать в шкафчиках, имеющих
отверстия для проветривания и визуального осмотра без
вскрытия.
Спаренные пожарные краны допускается устанавливать
один над другим; при этом втором крап устанавливается на
высоте 1 м от пола
Радиус действия пожарного крана (рис. 11)
/?„.к = /?кР+/ру,(34)
где /?"р — проекция компактной части струи на горизон-
тальную плоскость; /РУ^ — длина пожарного рукава; /г„ =
= 1,35 — высота расположения пожарного крана.
Проекция компактной части струи
/?"р =/?к cos а.	(35)
где /?к — радиус компактной части струи, принимаемый по
графе 1 табл. 10;.а— угол наклона пожарной струи.
В практике проектирования угол а принимают 6(Г и,
следовательно,
/?«п₽=о.5₽к,	(36)
38
Рис. 12. Размещение пожарных стояков и пожарных
кранов при орошении помещения двумя струями
тогда
Rn.x == 0>5/?к + ^рук — 2ЛК,	(37)
_ Для упрощения расчета величину 2ЛК принимают равной
3 м (2 • 1,35 = 2,7	3 м), тогда
Ra.K — 0,5/?K + Zpyi<-3.	(38)
Например, радиус действия пожарного крана при
дк к 6 м и длине пожарного рукава 20 м
/?п к = 0,5 • 6 + 20 — 3 = 20 м.
Следовательно, при орошении каждой точки помещения
одной расчетной струей расстояние между пожарными кра-
нами будет 40 м. Расстояние между кранами следует прини-
мать с учетом планировки помещений (рис. 11).
При орошении каждой точки помещения двумя струями
максимальное расстояние между соседними кранами долж-
но быть
Размещение пожарных кранов при орошении каждой
точки помещения двумя струями показано на рис. 12.
’ При расстановке пожарных кранов на строительных пла-
нах зданий рекомендуется пользоваться моделью пожарно-
го рукава, выполненной из гибкого материала. Длина моде-
ли принимается равной радиусу действия пожарного крана
и изготавливается в масштабе, соответствующем масштабу
строительных планов.
Каждый пожарный кран должен быть снабжен-рукавом
одинакового с ним диаметра длиной 10, 15 или 20 м и пожар-
ным стволом. Как правило, применяются рукава длиной
20 м, так как более длинный рукав позволяет сократить
количество пожарных кранов и соответственно количество
пожарных стояков. Пожарные рукава длиной 10 м исполь-
39
зуют в наиболее опасных в пожарном отношении объектах,
например в сценической части театров и клубов, а также
в том случае, когда расстановка технологического оборудо-
вания затрудняет прокладку пожарных рукавов большой
длины.
Пожарные рукава длиной 10 и 15 м следует также приме-
нять в том случае, если они могут обеспечить требуемый
радиус действия пожарного крана, например в жилых зда-
ниях с коридорами до 10 м.
В зданиях или частях зданий, разделенных противопо-
жарными стенами, следует применять спрыски, стволы и по-
жарные краны одинакового диаметра и пожарные рукава
одной длины.
На противопожарных сухих водопроводах, расположен-
ных в неотапливаемых зданиях, запорную арматуру и уст-
ройства для спуска воды следует располагать в отапливае-
мых помещениях или водопроводных колодцах, установлен-
ных у ввода в здание ниже глубины промерзания на 0,5 м.
При расположении запорной арматуры в колодцах сле-
дует предусматривать мероприятия от заноса колодца
снегом.
Внутренние пожарные краны следует располагать в наи-
более доступных местах, при этом их расположение не долж-
но мешать эвакуации людей.
§15. Автоматическое пожаротушение.
Общие положения
В последние годы у нас в стране и за рубежом построено
и проектируется бдльшое количество крупных многоэтажных
общественных зданий — гостиниц, пансионатов, профилак-
ториев и т. д.
Обеспечение пожарной безопасности указанных соору-
жений имеет свои характерные особенности, обусловленные
проблемами предотвращения загорания, обнаружения и
тушения огня, эвакуации людей [101.
Современное спасательное оборудование, доставляемое к
месту пожара с помощью передвижной пожарной техники,
ограничено высотой действия до 50 м и поэтому может эффек-
тивно применяться для зданий не выше 16 этажей. В связи
с этим полная эвакуация людей из зданий повышенной этаж-
ности сопряжена с чрезвычайными трудностями и практи-
чески не может быть осуществлена за короткий промежу-
ток времени.
)
40
Анализ статнстичсч'кпх данных iKiwiipfi < и гостиницах,
проведенный Всесоюзным научно-||п*д»д1жн1ильгкмм инсти-
тутом пожарной охраны, иоказыишн, что Пнтяр может поз-
никнуть и разниться практически ИИ ЛЮЙом етиже, » лю-
бом пожароопасном помещении. Эн» ofHWHWAM’Tno прнно-
дит к выводу о целесообразности ycTptHlOTM локальных
систем оповещения и тушения помири, К ЧНРЛу последних
относятся спринклерные установки КАК НАИЙОДСж »копомнч-
ное и эффективное средство активной MtiiUllW от пожаров
в этих зданиях.
Спринклерные установки применяются к следующих по-
мещениях: номерах гостиниц, жилых комшггнХ учреждений
отдыха, залах, административных помещениях, бытовых
комнатах, гардеробных, коридорах, холлах, вестибюлях,
кладовых, мастерских, электрокоммуникациониых линиях.
Если в высотном здании предусмотрено предприятие об-
щественного питания, не выделенное из общего объема зда-
ния противопожарными стенами I и II типа, то оборудова-
нию спринклерными установками подлежат также обеденные
залы, буфеты, бары, кладовые.
Спринклерными установками не оборудуются производ-
ственные цеха предприятий общественного питания, моеч-
ные, холодильные камеры, электрощитовые, венткамеры,
санузлы.
Спринклерная система здания состоит из водопитателей
(основного и автоматического), магистральных трубопрово-
дов распределительной сети со спринклерными головками и
узла управления.
Основным водопитателем может быть наружная водопро-
водная сеть при достаточной ее мощности или пожарный
резервуар.
Автоматический водопитатель предусматривает для обес-
печения расчетного расхода и напора воды в спринклерных
установках до включения основного водопитателя. В качест-
ве автоматического водопитателя для высотных обществен-
ных зданий по конструктивным соображениям, как прави-
ло, применяется гидропневматический бак, располагаемый
на верхнем техническом этаже.
Узел управления состоит из контрольно-сигнального
клапана (КСК) типа ВС-100 или ВС-150, двух манометров,
контролирующих давление до и после КСК, постоянно от-
крытой задвижки, установленной до КСК, универсального
сигнализатора давления (СЦУ). Узлы управления выпуска-
ются комплектно Прилукским производственным объедине-
нием противопожарного оборудования.
При возникновении пожара под действием температуры
разрушается легкоплавкий замок спринклерной головки и
вода из спринклера поступает на очаг пожара. Давление
в системе до КСК падает» он открывается, и вода от основ-
ного водопитателя поступает в спринклерную сеть к прибору
СДУ, который подает сигнал тревоги на включение пожар-
ного насоса и систем дымоудаления и подпора воздуха.
Чтобы быстрее обнаружить загорание, сигнал тревоги
Расстояние^
Рис. 13. Карты орошении оросителя настенного типа при
различных давлениях:
1 — Р « 0.06 МПа; 2 — Р *• 0,2 МПа; $ — Р «* 0.3 Mib:
4 — контур защищенного номера
С этой целью на каждом этаже должен быть предусмотрен
СДУ, который подаст сигнал при срабатывании спринк-
лера.
С целью предотвращения самопроизвольных открываний
КСК и подачи ложного сигнала тревоги при колебании дав-
ления в городском водопроводе (если он используется в ка-
честве водоисточника), в спринклерной системе рекоменду-
ется поддерживать давление, превышающее максимально
возможное давление в городской сети за счет применения
гидропневматических устройств.
Трассировка распределительных трубопроводов и разме-
щение спринклеров внутри защищаемых помещений должны
осуществляться с учетом архитектурно-эстетических требо-
ваний.
Для пожарной защиты жилых номеров, административ-
ных и других аналогичных помещений, как правило, при-
меняются спринклеры настенного типа (СН). Спринклеры
типа СН должны устанавливаться согласно защищаемой пло-
щади с учетом их карт орошения. Карты орошения настен-
42
ных спринклеров даны на рис. 13. Площадь пола, защищае-
мая спринклером типа СН, не должна превышать 16 м2.
Максимальное расстояние между настенными спринкле-
рами не должно превышать 4 м (61. Эти спринклеры устанав-
ливаются на расстоянии не более 150 мм, но не менее 70 мм
от потолка (подвесного) защищаемого помещения. При этом
отражатель спринклера должен быть параллельным поверх-
ности потолка.
Остальные помещения, не указанные выше, следует за-
щищать спринклерными оросителями с плоской розеткой
и диаметром выходного отверстия 10 мм (СП-10), которые
располагаются на потолке. Расстояние от розетки спринк-
лера СП-10 до плоскости перекрытия (покрытия) должно
быть от 0,08 до 0,4 м. Температура срабатывания спринкле-
ров, устанавливаемых для защиты помещения общественных
зданий, не должна быть выше 72 °C.
§ 16. Методика гидравлического расчета
спринклерных установок
Согласно СНиП 2.04.09-84 при гидравлическом расчете
спринклерных установок интенсивность орошения помеще-
ний должна быть не менее 0,08 л/(с- м2 ), так как обществен-
ные здания относятся к 1-й группе помещении по пожар-
ной опасности.
Складские помещения, встроенные в общественные зда-
ния, которые они обслуживают, следует относить ко 2-й
группе помещений и интенсивность их орошения принимать
0,12 л/(с - и2).
Расчетное время подачи воды на пожар принимается
30 мин, расчетная площадь для определения расхода воды
120 м2.
Время тушения пожара в складских помещениях при-
нимается 60 мин, а расчетная площадь для определения рас-
хода воды 240 м2.
Диаметр трубопроводов установок следуёт определять
гидравлическим расчетом; при этом скорость движения воды
должна быть не более 10 м/с.
Гидравлический расчет трубопроводов следует выпол-
нять при условии водоснабжения установок от основного
водопитателя.
Давление в узле управления и оросителях должно быть
не более ! МПа.
Расчетный расход воды через ороситель, л/с,
Qd = kVH,	(39)
43
Таблица 9. Коэффициент k
	Диаметр			
Трубы	условного прохода.	Наружный диаметр,	Толщи- на стен-	Знпчемид *,
	мм	мм	ки. мм	
Стальные электросварные	15	18	2	0,0755
(ГОСТ 10704-76)	20	25	2	0,75
25		32	2,2	3,44
32		40	2,2	13,97
40		45	2,2	28,7
50		57	2,5	ПО
65		76	2,8	572
80		89	2,8	1429
100		108	2,8	4322
100		108	3	4231
100		114	2,8	5872
100		114 •	3 *	5757
125		133	3,2	13 530
125		133 *	3,5 •	13 190
125		140	3,2	18 070
150		152	3,2	28 690
150		159	3,2	36 920
150		159 *	4 ♦	34 880
200		219 ♦	4 *	209 900
250		273 *	4 *	7И 300
300		325 *	4 *	1 856 000
350		377 *	5 * 4 062 000	
* Трубы применяются в сетях наружного водоснабжения.
гдеk — коэффициент производительности оросителя, прини-
маемый по табл. 2 [6], для оросителей СН-10 и СП-10 k =*
= 0,31; Н — свободный напор перед оросителем, принима-
емый не менее 5 м для спринклеров с диаметром выходного
отверстия 8—12 мм.
Потери напора на расчетном участке трубопровода, м,
Ht = Q2lB,	(40)
где Q — расход воды на расчетном участке трубопровода,
л/с; В — характеристика трубопровода, определяемая по
формуле
В=М>	(41)
тогда
//, = Q2l/kt,	(42)
где kt — коэффициент, принимаемый по табл. 9; I — дли-
на расчетного участка трубопровода, м.
Потери напора в узлах управления установок
=	. (43)
где f — коэффициент потерь напора в узле управления (для
клапана ВС-100 н *» 3,02 • 10”\ для клапайа ВС-150 е «*
8,68 • 10~4); (?— расчетный расход воды через узел управ-
ления, л/с.
Глава $
РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРИМЕНЕНИЮ САПР В КУРСОВОМ
ПРОЕКТИРОВАНИИ
§17. Общие положения
Высокое качество проектирования может быть обеспече-
но только при его сжатых сроках. В противном случае зало-
женные в проект научно-технические идеи и технические
решения морально устаревают еще до начала эксплуатации
объектов.
Из-за возрастания сложности проектируемых объектов
повышение качества и ускорение проектных работ не могут
быть достигнуты за счет простого количественного роста
проектных организаций. Решение этой задачи обеспечивает-
ся на основе широкого использования математических мето-
дов и электронных вычислительных машин.
Совершенствование проектирования новых и реконструи-
р >вания действующих предприятий тесно увязывается с
вопросами инженерного использования средств вычисли-
тельной техники, которые позволяют обеспечить как сокра-
щение сроков и трудоемкости проектирования в результате
автоматизации выполнения проектных операций, так и сни-
жение капитальных и эксплуатационных затрат в строитель-
стве благодаря многовариантной автоматизированной про-
работке проектных решений
Стихийное использование ЭВМ постепенно уступает мес-
то системному подходу, основой которого является создание
в проектных организациях систем автоматизированного
проектирования (САПР). САПР позволяет эффективно авто-
матизировать выполнение отдельных инженерных расчетов
путем перехода к комплексной автоматизации .
В тринадцатой пятилетке намечено широкое внедрение
в народное хозяйство автоматизированных систем произ-
водства. Это позволит существенно повысить производи-
тельность труда, вести все технологические процессы’в оп-
тимальном режиме, сберечь и облегчить труд миллионов
людей, значительно сократить удельные расходы сырья,
материалов, энергоресурсов.
45
Раздел II
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ВНУТРЕННИХ
СИСТЕМ ВОДОСНАБЖЕНИЯ И КАНАЛИЗАЦИИ
(ВОДООТВЕДЕНИЯ)
Глава 6
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА СИСТЕМ ВОДОСНАБЖЕНИЯ И КАНАЛИЗАЦИИ
(ВОДООТВЕДЕНИЯ] ЖИЛЫХ, ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ
И ОБЩЕСТВЕННЫХ ЗДАНИИ
§ 20. Расчет водоснабжения и канализации
(водоотведения] жилого многоэтажного здания
Исходные данные для проектирования. Проектируемый
объект расположен в г. Киеве. Грунты на площадке (ее ген-
план представлен на рис. 17) строительства непросадочные,
грунтовые воды отсутствуют. Жилой девятиэтажный дом со-
стоит из трех однотипных секций. План типового этажа сек-
ции приведен на рис. 18, квартиры — двух- и трехкомнат-
ные. Каждая секция рассчитана на 36 квартир, всего в зда-
нии 108 квартир. Расчетная заселенность квартиры—3,5
чел. (количество потребителей U = 3,5 • 108 == 378 чел.).
В здании предусмотрен эксплуатируемый подвал высотой
2,5 м и технический этаж (чердак) высотой 2 м. Высота жи-
лого этажа (в свету) — 2,7 м, толщина междуэтажного пере-
крытия — 0,3 м, кровля — плоская.
Здание оборудовано системами централизованного внут-
реннего холодного и горячего хозяйственно-питьевого водо-
провода, бытовой канализацией и внутренним водостоком.
В квартирах на кухнях установлены мойки со смесителями,
в санузлах — унитазы со смывными бачками, в ванных ком-
натах — полотенцесушители, умывальники со смесителя-
ми и ванны длиной 1700 мм, оборудованные смесителями
с душевой сеткой на гибком шланге.
Согласно техническим условиям проектируемое здание
снабжается холодной водой от городской сети d = 200 мм,
наименьший гарантированный напор в точке подключения
к городскому водопроводу Нг = 294 кПа (30 м вод. ст.).
Горячим водоснабжением здание снабжается от центрально-
го теплового пункта (ЦТП), расположенного вне здания.
Наружное пожаротушение объекта осуществляется от по-
жарных гидрантов, установленных на городской водопро-
водной сети. Бытовые сточные воды отводятся в микрорайон-
ную канализационную сеть d = 200 мм, внутренние водо-
стоки — в наружную дождевую сеть d = 300 мм.
84
Рнс. 17. Генплан инженерных сетей:
1 — типовой 9-этажный жилой дом; /а — проектируемый типовой 9-этажный
жилой дом; 2 — ЦТП; 3 — стоянка автомобилей; 4 —• бельевая площадка; 5 —
детская площадка
Проектирование системы холодного водоснабжения. Про
ектирование системы внутреннего водопровода здания вклю-
чает: выбор системы внутреннего водопровода; определение
места подключения ввода к наружному водопроводу; рацио-
нальную трассировку магистральных трубопроводов, стоя-
ков и подводок внутренней водопроводной сети; определе-
ние расчетных расходов водопотребления объекта; гид-
равлический расчет водопроводной сети; расчет и подбор
85
60006000

nod погпопком
ФЮО
специального оборудова-
ния, необходимого при
эксплуатации системы;
составление специфика-
ций оборудования (СО)
и ведомости материалов
(ВМ).
Согласно табл. 1 (3!,
внутреннее пожаротуше-
ние в проектируемом жи-
лом доме не требуется.
Следовательно, в здании
предусматривается уст-
ройство только системы
хозяйственно - питьевого
водопровода. В проекте
принята тупиковая схе-
ма разводки магистраль-
ной сети. С учетом трас-
сировки микрорайонной
сети и плана подвальных
помещений ввод холод-
ного водопровода устраи-
вается по центру жило-
го дома. Магистральные
трубопроводы проклады-
ваются открыто под по-
толком подвала у капи-
тальных стен с уклоном
i = 0,002 к местам опо-
рожнения системы. Тру-
бы крепятся на крон-
штейнах. При прокладке
в неотапливаемых помещениях трубопроводы изолируются.
Водопроводные стояки размещаются в санузлах за унита-
зом. Подводки к приборам расположены открыто над
полом.
Трассировка трубопроводов на планах типового этажа,
подвала и чердака приведена на рис. 18.
На первом этаже, в мусоросборной камере, предусмот-
рена установка поливочных кранов диаметром d = 20 мм,
а также раковин с подводом холодной и горячей воды. Со-
гласной, с. 131, для полива прилегающей территории в ни-
шах наружных стен здания устраиваются 4 поливочных кра-
на диаметром 25 мм.
88
На основании планов этажей вычерчиваем аксонометри-
ческую схему внутреннего холодного водопровода, предела!,-
ляюгцую собой масштабную пространственную схему трубо-
проводов (рис. 19).По схеме определяем диктующий прибор,
т. е. прибор, наиболее удаленный (по горизонтали и по вер-
тикали) от ввода в здание и имеющий максимальный се-
кундный расход. Гидравлические условия работы дикту-
ющего прибора будут наиболее неблагоприятными по сра-
внению с остальными.
В нашем случаев качестве диктующего прибора принята
ванна (смеситель), размещенная на 9 этаже и подключен-
ная к водопроводному стояку Ст В1-1. Далее разбиваем
внутреннюю водопроводную сеть здания на расчетные участ-
ки, принимая за расчетный участок трубопровод постоян-
ного диаметра с постоянным расходом. Точки подключений
ответвлений обозначаем цифрами.
Главным расчетным направлением будет направление
от диктующего прибора до ввода в здание (1—24).
Определяем расчетный расход на вводе в здание. По сте-
пени благоустройства проектируемого жилого дома (нали-
чие централизованного холодного и горячего водоснабже-
ния, ванн длиной 1700 мм) нормы расхода воды, согласно
приложению 3 [3], составят:
В сутки наибольшего водопотребления: общая (в том числе горячей)	= 300 л/cyi
холодной	Qu = 180 л/сут
В час наибольшего водопотребления: общая (в том числе горячей)	1 <&'м = *5-6 л/ч
холодной	Сл = 5>6 11,4 '
Расход воды диктующим прибором: общая (холодной и горячей)	q‘°l = 0,3 л/с (</'1 = 300 л/ч)
холодная	q* = 0,2 л/с
<4олг “ 200
Максимальный секундный расход холодной воды на вводе
в здание вычисляется пр формуле (1). В нашем случае^ =
» 0,2 л/с. Коэффициент ас определяется по приложению 4
131 и зависит от количества установленных в здании сани-
’тарно-технических приборов (для проектируемого жилого
Дома, с учетом оборудования, установленного в подвале N ==
89
24,000
Ст 51-10
(Аналогично I
Ст В!-2) \
Ст 81-1!	\
(Аналогично'
СтВ1-$ I
(Аналогично? I
Ст В!
Ст 31-в
(Аналогично}
Ст 81-4 \
Ст 81-9 \
(Аналогично} \
Чт31-1) \\
К мусоросборнику \
21,000
5000
0,003^.
й/И-2
Ст 31-7
(Аналогично
Ст 31-3)
Водомерный узел ,
(ЗК-Ц0)	\ 23|
Btoddl
' ЛтГ4
\ С,7 51-5
(Аналогично
г;
►Ъ5ЭЛ7.
СтВ1-4
взт.
СтВ1-2
9зт
9эт
Qtf'-'iV'
ф15 Фго:,5
Cm B1-I ~
ЛТ^
pi:4
9эт.
бж
-Сэт
ЛЛ
21 20/ ' УХ,
Л
бзт. 4
ъ 6з/п.-^
”2эт.
П5р
7э/п\
бэт. \
'2зтг
* 0 1эт'Л 
(Аналогично
Ст 31-1)
:	М
^Кмусоро-
сдэрнику
Ф!5
16 15
/4	025 1J1
ПИ-1



Поэтажная раздодка
(Аналогично 9эт)
442), а также вероятности действия приборов, определя-
емой по формуле (4):
рс =_____~ о 007.
0,2 • 442 • 3600 ~ v,vv
Поскольку в здании потребители одинаковые, то вероят-
ность действия приборов определяется один раз и в даль-
нейших расчетах принимается постоянной.
Зная N и Рс, находим произведение NPe = 3,094 и
далее по табл. 2 приложения 4 [31 определяем соответству-
ющее значение оес — 1,877. Подставив его в исходную фор-
мулу, вычисляем максимальный секундный расход на вводе
холодной воды
/ = 5qcoa == 5 • 0,2 • 1,877 == 1,877 л/с.
Средний часовой расход холодной воды за сутки макси-
мального водопотребления определяем поформуле (14):
.	180-378 о оос 3,
.	1000.24 = 2.835 м3/ч.
Определив расходы на вводе в здание, переходим к гид-
равлическому расчету системы внутреннего холодного водо-
провода, т. е. к нахождению секундного расхода на каждом
расчетном участке, подбору диаметра трубы на этом же уча-
стке и определению потерь напора на нем. Результаты рас-
чета удобно представить в табличной форме (табл., 18). Гид-
равлический расчет начинаем с определения параметров
сети по главному направлению, последовательно от дикту-
ющего прибора к вводу в здание.
Для монтажа системы внутреннего хозяйственно-питье-
вого водопровода в проекте приняты стальные водогазопро-
водные оцинкованные трубы по ГОСТ 3262—75. Имея
расчетный расход на участке (f, задаемся скоростью движе-
ния воды на-нем 1 ...1,5 м/с.'Потаб^щам 116} находим
'значения d9 V, 1000/. ТГбтери напора на расчетном участке
с учетом местных сопротивлений определяем по формуле
(21). Для рассматриваемого случая, согласно [3, с. 91, Ki =
= 0Д
Расчет начинаем с первого участка 1—2. Расход холод-
ной воды на концевом участке = 0,2 л/с. Диаметр под-
водки принят di~2 =® 15 мм. По таблицам 116].каходим^..ч.то
V = 1,18 м/с; 1000/ = 360,5; потери напора с учетом мест-
ных сопротивлений составят == 3,68 кПа (0,375 м вод.
ст.).
91
Таблица 10, Рпсчсг днаметроп участхоп отпетвлекиА (холодное
водоснаОАение) (Л*< <*• 0,007; </£•* 0,2 л/с)
Обозна- чение участка	Длина участка Л м	Число приборов М шт.	NPC	Коэфф: щи- ент (хс	Расчетный расход на участке л/С (по фор- муле (I))	Диаметр условного прохода d, мм
25—26	12	37	0,259	0,501	0,501	25
26—27	1	73	0,511	0,683	0,683	32
27—28	2	109	0,763	0,841	0,841	32
28—29	10	Hi	0,777	0,848	0,848	32
29—30	1	147	1,029	0,984	0,984	32
30—31	9	183	1,281	1,111	1,111	32
31—20	3	184	1,288	1,114	1,114	32
В качестве		примера	расчета	рассмотрим участок		: 16^
17. Длина участка /ю_17 === 12 м; количество установленных
приборов, к которым поступает вода через участок N = 111;
вероятность действия приборов Рс = 0,007; произведение
N • Рс = 111 • 0,007 = 0,777; по табл. 2 приложения 4
[3] находим а‘б_17 = 0,848; расчетный расход == 0,848
л/с; по таблицам (161 при диаметре трубы d = 32 мм скорость
движения воды V = 0,89 м/с, удельные потери . напора
1000г = 68,9. Потери напора на трение по длине Н1}	==
= 0,0689 • 12 = 0,8268 м. С учетом увеличения потерь за
счет влияния местных сопротивлений « 0,3) общие
потери напора на участке 16—17 составят 10,54 кПа (1,075 м
вод. ст.).
Для всех остальных участков магистрали проектируемой
водопроводной сети производим аналогичные вычисления.
Расход на последнем участке (23—24) равен расходу на вво-
де в здание.
Общие потери напора (с учетом местных сопротивлений)
по главному направлению получаем суммированием соот-
ветствующих значений на всех участках магистрали (графа
11),	= 102,12 кПа (10,41 мвод. ст.). Диаметры стоя-
ков Ст В1-2 — Ст В1-12 принимаем равными диаметрам соот-
ветствующих участков стояка Ст ВЫ. Расчет диаметров
участков ответвлений производим аналогично расчету ма-
гистрали. Результаты представлены в табл. 19.
Подбор устройства для измерения расхода воды. Для
учета расхода холодной воды па вводе в здание у наружной
стены в легкодоступном, освещенном и отапливаемом поме-
щении устанавливается водосчетчик. Диаметр условного про-
хода счетчика выбран исходя из среднечасового расхода
94
. Опора
ТОО
1918
250 170 300	018	300	170230
Опора
9 12	3 12	8
500	230 jj
1278
2018
ТОО
Рис. 20. Водомерный узел с водосчетчиком ВС КМ-40]
у — счетчик воды ВКСМ-40;< Г — патрубок-вставка из стальных труб;
у — нанометр; 3 — задвижка 0 50; 4 — вентиль 0 40; 5 — то же, 0 15;
Ь — кран трехходовой 0 15; 7 — труба стальная 0 15; 8 — патрубок-встав-
ка 0 50. / «=* *294 мм; 9 — то же, 0 50, 1 = 350 мм; 10 — то же, 0 40*
I * 300 мм; 11 — колено стальное 0 40; 12 — фланец стальной 0 50; 13 —«
муфта 040; 14 — контргайка 0 40.
холодной воды (д\ == 2,835 м3/ч), который не должен превы-
шать эксплуатационный, указанный в табл. 4. Принимаем
крыльчатый счетчик воды ВК-32. Определяем потери напо-
ра в нем при пропуске максимального секундного расхода
по формуле (15):
А/сч = 0,1 (1,877 • 3,6)2 = 4,56 м > 2,5 м.
Условие [3, с. 141 не выполняется. К установке принима~
ем крыльчатый счетчик воды большего диаметра (ВК-40) и
определяем потери напора в нем:
Ясч = 0,039 (1,877.3,6)2 = 1,781 м < 2.5 м.
Условие [3, с. 141 выполнено. Схема устройства водомер-
ного узла приведена на рис. 20.
На проектируемой площадке предусмотрено строитель-
ство пяти однотипных девятиэтажиых жилых домов. Коли-
чество потребителей в каждом U == 378 чел., санитарных
приборов —- /V = 442 шт. Для снабжения холодной водой
объекта по территории квартала прокладывается наружная
водопроводная сеть из полиэтилёйовых труб высокой плот-
ности d « 50... 140 мм (ГОСТ 18599—83). Центральньгйтеп-
ловой пункт (ЦТП), где приготавливается горячая вода,
питается от городской сети. От ЦТП трубопроводы проложе-
ны к проектируемым зданиям. Трассировка сети приведена
на рис. 17.
95
g Таблица 20. Гидравлический расчет микрорайонной водопроводной сети
Участок	| Дл на /чистка /, м	Число Приборов Nt шт.	Вероят- ность действия Р	NPC	Коэффи- циент о	Расход диктую- щего при- бора (?0> л/а	Расчет- ный рас- ход на участке <7. л/с	Диаметр условно- го про- хода d, мм	Ско- рость V, м/с	Погер напо- ра по длине, V.xl		Суммарные потерн на участке	
										удельные <!000t> 		на участке н{ — И»П0|/	напора м	В Л
Ж/д-1	8	442	0,007	3,094	1,877	0,2	1,877	50	1,44	65,7	526	0,579	5,68
1—2	50	442	0,007	3,094	1,877	0,2	1,877	50	1,44	65,7	3285	3,614	35,45
2—3	76	884	0,007	6,188	2,952	0,2	2,952	63	1,43	48,7	3701	4,071	39,94
3-НТП	16	2210	0,007	15,47	5,676	0,2	5,676	75	1,33	67,3	1077	1,184	11.69
ЦТП-ГВ	7	2210	0,012	26,52	7,552	0,3	11,328	110	1,78	36,6	2856	3.142	30,82
2/ = 228
~ 12,68 123,58
Гидравлический расчет микрорайонных трубопроводов
холодного водопровода производится по аналогии с внутрен-
ним. Результаты расчета сведены в табл. 20. Например, для
участка ЦТП-З: У - 0,007; N - 2210; NP‘ - 2210 х
X 0,007 - 15,47; а« - 5,676; <&ТГ1.Л - 5 . 0,2 • 5,676 -
5,676 л/с. По таблицам [16| для полиэтиленовых труб
находим d » 75 мм; V — 1,33 м/с; 1000/ «• 67,3; потери дав-
ления на участке о учетом местных сопротивлений
Млиитп-э = 67,3 • 16,0 • 1,1 - 1184 мм « 11690 Па.
Участок сети ЦТП—ГВ (городской водопровод) рассчи-
тан на общий секундный расход q‘°' для объекта с учетом
подачи на приготовление горячей воды.
На вводе холодного водопровода от городской сети в
ЦТП устанавливается счетчик воды, измеряющий общий рас-
ход воды по объекту. Среднечасовой общий расход находим
по формуле (14)
lot 300-1890 оо со з,
«г = 1000 - 24 = 23,62 м8/ч.
К установке принимаем турбинный счетчик воды d =
== 100 мм, потери напора в котором
Н„ = Sq** = 5,9 • 10-5 (11,328 - 3,6)2 = 0,1 м <
< 1,0 м.
Определяем минимальный напор в точке подключения
к городской водопроводной сети, который обеспечивал бы
бесперебойную работу внутреннего хозяйственно-питьевого
водопровода, как сумму всех потерь напора от диктующего
прибора к точке подключения к городскому водопроводу
Нгр = dz Нgeod + Нцеот 4- bHlJot +	+ fif +
-|-	= —(144,300 — 143,300) + 27,000 +
+ 10,410 + 12,680 4- 3,000 4- 1,781 4- 0,100 = 53,971 м -
= 529,47 кПа,
где Няюа — разность геодезических отметок точек подклю-
чения к городскому водопроводу и ввода в здание; Н&ют —
геометрическая разность высот точки ввода и смесителя
диктующего прибора;	— потери напора в
трубопроводах внутренней и ми крора йонной сети холодного
водопровода; Ht — свободный напор у диктующего прибора;
Нсч — потери напора в счетчиках воды.
Требуемый расчетный напор больше гарантированного,
следовательно, для обеспечения бесперебойной работы сис-
4 568
97
темы подоспиОжения необходимо использовать насосы. Тре-
буемый расход qtet  11,328 л/с; напор «= Нтр — Ня =
- 63,971 — 30,00 - 23,971 м.
К установке принимаются два насоса марки К45/30а
(один рабочий, один резервный) с характеристиками: q,p =
12,5 л/с; Нр = 30 м (10, табл. 112]. Насосы устанавли-
ваются в ЦТП.
Определяемый общий расход воды в сутки максимально-
го водопотребления на хозяйственно-питьевые нужды всего
объекта
= q‘°‘U = 300 • 1890 = 567000 л/сут =
= 567,0 м’/сут.
Кроме того, необходимо учесть расход воды на поливку
территории квартала. По генплану находим: площадь усо-
вершенствованных покрытий тротуаров Ft = 10 600 м2;
площадь зеленых насаждений Ft = 9200 м2. Нормы полива
принимаем по приложению 3 (31; тогда
= 0,5/4 + 5Fa = 0,5 • 10 600 + 5 • 9200 =
= 5300 + 46 000 = 51 300 л/сут = 51,3 м’/сут.
Суммарный расход воды в сутки максимального водопот-
ребления с учетом поливки
q^ = 567 + 51,3 = 618,3 м’/сут.
Расчет системы горячего водоснабжения
Ввод в здание трубопроводов горячего водоснабжения
осуществляется в канале теплосети ближе к центру здания.
Разводка трубопроводов в подвале, типовом этаже и чердаке
приведена на рис. 18. Для проектируемого здания
принята схема горячего водоснабжения с нижней развод-
кой, при которой отдельные стояки объединяются в три сек-
ционных узла постоянного сопротивления с кольцующими
перемычками между стояками с присоединением каждого
секционного узла одним трубопроводом к циркуляционной
магистрали. Аксонометрическая схема горячего водоснаб-
жения приведена на рис. 21. По аналогии с холодным водо-
проводом разбиваем сеть на расчетные участки и определяем
диктующий прибор. В качестве диктующего прибора также
принята ванна (смеситель ванны).
Нормы расхода горячей воды для проектируемого зда-
ния, согласно приложению 3 131: в сутки наибольшего во-
98
ТЗ.Т4
#25
1#15
2

ОвТЗ-4 /
025-
СаТЗ-З
21
020
СяП-1
СаТЗ-2
У15
-#25
СпТЗ-1
КМ секционному (го)
~~~~узлу(а)мз
л /W flwytwZ
уму(а)#2 $25
/\ %.
025
в'
51
/	/29	28
9*0 Л
0,002 ХИ
*65, 032
12
X X
_Z_lz
яГ^орог д
125
Л /
#25 J025
8
35
-ОАО
5
Рис.
21. Аксонометрическая схема горячего водопровода
допотребления = 120 л/сут; в час наибольшего водо-
потребления qf‘hfU = 10 л/ч; расход воды диктующим при-
Т5ором (% = 0,2 л/с (cfajr = 200 л/ч).
Общее количество приборов, установленных в жилом
доме (в которых расходуется горячая вода) N = 330 шт.;
количество потребителей U = 378 чел.
Расчет системы горячего водоснабжения условно можно
разделить, на четыре основных этапа:
1.	Определение потерь давления н диаметров трубопро-
водов квартирной подводки в месте установки диктующего
прибора.
2.	Гидравлический н тепловой расчет трубопроводов
секционного узла.
3.	Гидравлический в тепловой расчет внутрикварталь-
ных сетей.
4.	Расчет и подбор оборудования для учета, приготов-
ления и подачи горячей воды.	- -	-----
1. Расчет квартирной подводки. Расчет квартирной под-
водки выполняем от диктующего прибора (т. 1) до точки
подключения к водоразборному стояку (т. 4) аналогично
расчету системы холодного водопровода.
4*
99
Таблица 21. Гидравлически А расчет трубопроводов квартирной
подводки системы горячего нодоснабжения
(д* — 0.2 л/с; Р* - 0,010;	- 0,2)
Ht' = 5,497 53,89
Вероятность действия приборов определяем по форму-
ле (4):
ph
0,2 - 330 - 3600 — 0,016 <0,1.
Результаты расчетов сведены в табл. 21. Суммарные
потери давления в квартирной подводке составят Н) =
= 53,89 кПа.
Расчет секционного узла. Секционный узел обслужи-
вает 36 квартир, число приборов в узле Nuz — 110. Опре-
деляем расчетный секундный расход по узлу:
= ПО • 0,016 = 1,76; о& = 1,333.
?в = 5-0,2  1,333 = 1,333 л/с (4799 л/ч).
Схема секционного узла приведена на рис. 21.
Конструктивно секционный узел включает в^себя четы-
ре стояка одинакового диаметра и длины. На каждом из них
в ванных комнатах установлены полотенцесушители d =
= 25 мм. По стояку вода подается к Nst — 27 приборам;
тогда
A/s,Ph = 27 • 0,016 = 0,432; ofc = 0,633.
Согласно 13, с. 9J, расход по стояку определяем по фор-
муле (1) с понижающим коэффициентом 0,7:
4 = 0,7 - 5 • 0,2 • 0,633 = 0,443 л/с (2279 л/ч).
Диаметры участков трубопроводов секционного узла
показаны на схеме (рис. 21). Они определены по рис. 22
100
Рис. 22. Номограмма для расчета трубопроводов горяче-
го водоснабжения
при условии, чтобы в режиме водоразбора скорость движения
воды в них не превышала 1,5 м/с. Так, например, при диа-
метре стояка d = 25 мм скорость Vsl = 1,06 м/с < 1,5 м/с.
Водопроводные стояки прокладываются неизолирован-
ными, остальные трубопроводы в пределах подвала и «теп-
лого» чердака покрыты слоем теплоизоляции.
По имеющимся диаметрам и длинам участков рассчи-
тываем теплопотери в трубопроводах секционного узла
(с учетом теплопотерь в полотенцесушителях), используя
формулу (27). Результаты расчетов сводим в табл. 22. Сум-
марные потери теплоты в узле составят
= 6768,9 Вт = 6,769 кВт.
Определяем циркуляционный расход в секционном уз-
ле по формуле (17):
=-Л,76яч = °*19 л/с <684 л/ч).
т,* • 0,0
Считая, что циркуляционный расход распределяется
равномерно по всем стоякам, находим расход через один
стояк
= 0,0475 л/с (171 л/ч).
101
Таблица 22. Тепловой и гидравлический расчет узла
Участок	Диаметр участка d, мм	Потери теплоты на 1 м трубопровода а. Вт/м	Длина участка 1, м	Полные потери теп* лоты на участке Q » ql. Вт	Режим циркуляции			
					Расход воды на участке qc*r, л/с	Удельные потери давления, Па/м	'у+ I	Па
У—8	40	24,1	3,8	91,6	0,19	24,7	1,2	111,7
8—7	32	21,8	3,5	76,3	0,095	13,8	1.2	57,8
7-6	25	19,1	2	38,2	0,0475	18,8	1,2	45,1
6—5	25	19,1	10	191	0,0475	18,6	1,2	223,5
8—14	25	19,1	1,7	32,5	0,0475	18,6	1,2	38
8—15	25	19,1	2,5	47,8	0,0475	18,6	1,2	55,9
7—16	25	19,1	13,5	257,8	0,0475	18,6	1,2	302
5—17	25	35	40,5	1417,5	0,0475	18,6	1,5	1131,6
14—22	25	35	40,5	1417,5	0,0475	18,6	1.5	1131,6
15—21	25	35	40,5	1417,5	0,0475	18,6	1.5	1131,6
16—23	25	35	40,5	1417,5	0,0475'	18,6	1,5	1131,6
17—18	25	12,76	10,5	134	0,0475	18,6	1,2	234,7
19—18	25	12,76	2	25,5	0,095	75,5	1,2	181,2
19—20	25	12,76	1	12,8	0,1425	181,3	1,2	217,6
21—18	25	12,76	2,5	31,9	0,0475	18,6	1,2	55,9
22—19	25	12,76	2,5	31,9	0,0475	18,6	1,2	55,9
23—20	25	12,76	10	127,6	0,0475	18,6	1,2	223,5
2Q*' = 6768,9 Вт
Далее вычисляем потери давления в подающих трубо-
проводах секционного узла в режиме циркуляции. Резуль-
таты расчетов приведены в табл. 22. По этим данным нахо-
дим потери давления в подающей части узла через каждый
стояк от точки присоединения к магистрали (т. 9) до точки
подключения к циркуляционному стояку (т. 20):
2//х =	+ //8-7 +	4- //б—5 + //5—17 +
4" //17—18 + //18—19 4" //19—20 = 1П ,7 4“ 57,8 4“ 45,1 4“
4- 223,5 4- И31,6 4- 234,7 + 181,2 4- 217,6 = 2203,2 Па;
2//а = //9—8 4* //&-7 + ///—10 + //16—23 + //23—20 =
-= 111,7 4- 57,8 + 302,0 4- 1131,6 4- 223,5 = 1826,6 Па;
£//а = //9—8 4- //в—13 4" //15—21 4“ //г<—13 4- //18—19 +
+ 7/19^2о = 111,7 + 55,9 4- 1131,6 4- 55,9 + 181,2 +
+ 217,6= 1753,9 Па;
£//4 ’« //9—8 + //з—14 + //14—2? + //?2—19 + //l9—20 =
~ 111,7 + 38 + 1131,6 + 55,9 + 217,6 = 1554,8 Па.
102
Расчетные потери давления в подающей часги узла в
режиме циркуляции определяются как среднее арифмети-
ческое из полученных значений:
Лри2--------------
_ 2203,2 4- 1826,6+ 1753,9 + 1554,8 _ 7338,5 _
—	4	—	4	—
= 1835 Па.
В соответствии с (3, с. 10], задаемся потерями давления
в секционном узле в режиме циркуляции (потери давления
в подающей части и в циркуляционном стояке):
Яиг = 0,03 МПа = 30 000 Па.
Требуемые потери давления в циркуляционном стояке
Н°« = На1 — НРих = 30 000 — 1835 = 28 165 Па.
При длине циркуляционного стояка (от т. 20 до т. 27)
ZZ = 35 м средние удельные потери давления в нем
28165 ,оо п ,
I —	1 — Z| । л' • 732 Па/м.
$'(l + JQ) 35(1+0,1)
Согласно рис. 22, при расходе по циркуляционному
стояку = 0,19 л/с и диаметре d — 20 мм i — 1385 Па/м;
при диаметре d = 25 мм i 322 Па/м.
Для увязки давлений принимаем циркуляционный сто-
як составным = 20 мм — 15 м, d2 — 25 мм — 20 м.
Действительные потери давления в нем
И*’ =	(1 + Ki) = 1385 ♦ 15 • 1,1 + 322 • 20 • 1,1 =
= 29 936 Па.
Действительные потери давления в узле при циркуля-
ционном режиме
Наг =	+ НРиг = 29 936 + 1835 = 31 771 Па.
Превышение действительных потерь давления в секци-
онном узле в режиме циркуляции по сравнению с при-
нятыми
3’ Чт7тТ~~ • 100 % ~ 5,6 % < 10 %,
что удовлетворяет условию ]3. с. 1Ш
Используя табл. 22, вычисляем теплопотери в принятом
циркуляционном стояке
Q& = (10 • 1 + 9,4 • 14 + 10,3 • 14 + 13,3 • 6) х
х 1,16 = 424 Вт.
Расчетные потери давления при водоразборе
(„Л \2
^uz I л л 1оое/ 1,333 \2
--7-I =°Л ’ 1835 "ОБГ “
"их /	\	*	/
= 36128 Па,
где ал = 0,4 — коэффициент, учитывающий конструкцию
секционного узла.
Основные результаты расчетов секционного узла и
квартирной подводки:
Этажность здания	9
Число квартир	36
Расчетные расходы:
на водоразбор:
л/с	1,333
л/ч	4799
циркуляционный:
л/с	0,19
л/ч	684
Теплопотери в подающей части
узла, Вт	6768,9
То же, в циркуляционном стояке,
Вт	424
Расчетные потери давления, Па
на водоразбор	36 128
при циркуляции	31 771
Потери напора в квартирной
подводке, м	5,497
Свободный напор у диктующего
прибора, м	3
3. Расчет микрорайон ной сети горячего водоснабжения.
Схема микрорайонной сети горячего водоснабжения про-
ектируемого объекта приведена на рис. 23. На схеме рим-
скими цифрами обозначены номера ветвей, арабскими —
секционных узлов.
Расчет подающих трубопроводов. Рас-
чет начинаем с главной расчетной ветви, под которой по-
нимают ветвь, имеющую минимальные удельные потери
давления L Сначала вычисляем максимальный расчетный
напор в основании каждого секционного узла
^₽«amax = Н geod 4" Н geom 4“ Huz + Н} + НI»
104
где Hg,„m « 25,400 м — геометрическая высота здания;
Нм — 3,686 м — потери напора в узле в режиме водоразбора;
Ht — 5,497 м — потери напора в квартирной подводке;
Н) — 3,000 м — свободный напор у диктующего прибора;
Ня,о<1 — разность геодезических отметок основания соот-
ветствующего секционного узла и оси насоса в ЦТП (при-
нимается по генплану площадки); (параметры HtMm, HUZt
Hl, Ht в рассматриваемом случае одинаковы для всех
секционных узлов).
Удельные потери давления
— Hg Н ригтл*
“ 2/(1 4-К,) S/(l+ KZ) ’
где Hs — напор в сети горячего водопровода после водо-
подогревателя; S/ — расстояние от ЦТП до секционного
узла.
Результаты вычислений сводим в табл. 23.
В качестве примера рассмотрим ветвь V; здесь
НРиху = — 1,400 4- 25,4 + 3,686 + 5,497 +
+ 3,000 = 36,183 м (354,9 кПа);
. _ (430 — 354,9) 103
94(1 4- 0,2)
= 666 Па/м.
На основании данных табл. 23 в качестве главной рас-
четной принимаем ветвь IX.
Потери давления в ветви IX
Яхх = //(1 +/С/) = 424 • 142- 1,2 = 72 250 Па<
< 100 кПа.
Расчетные расходы на участках главной ветви в режиме
водоразбора вычисляем по аналогии с расчетом системы
внутреннего водопровода в зависимости от количества при-
боров W и вероятности их действия Ph. По известным зна-
чениям qh и i подбираем диаметры трубопроводов таким
образом, чтобы суммарные действительные потери давления
в ветви максимально совпадали бы с расчетными.
Выбор диаметров остальных ветвей производится из
условия гашения в подающем трубопроводе каждой боко-
вой ветви давления, равного потерям давления в главной
расчетной ветви, считая от наиболее удаленного секционного
узла (т. 22) до точки присоединения к главной ветви соот-
ветствующей боковой. Результаты гидравлического и
теплового расчетов главной и боковых ветвей приведены
в табл. 24.
105
Рис. 23. Схема микрорайонной сети горячего водоснабжения
Потери тепла:
в подающих трубопроводах (сумма значений
табл. 24)
SQ*' = 4333 4- 2198 4- 1524 4- 1964 4- 2052 4-
4-460-5= 14 371 Вт;
в секционных узлах
= 6768,9 • 15 = 101 534 Вт;
в циркуляционных стояках
SQ^" = 424 • 15 = 6360 Вт.
Общие потери теплоты в системе (без циркуляционных
трубопроводов)
= ад 4- 20^ + SQ*' = 14 371 4- 101 534 4- 6360 =
= 122265 Вт» 122,3 кВт.
Расчет циркуляционных т р у б о про-
106
Таблица 23. Определение удельных потерь давления в ветвях
внутриквартальной сети
Ветвь	Узел	Циркуляци- онный расход по узлу qcirt л/с ,	Требуемый напор в основании сек- ционного узла, Hj/g, м	Расстояние от ЦТП до узла 1, м	Удельные по- тери давления по ветви, Па/м
	4	0,19		94	
/	3	0,19	37,2	68	579
//	5	0,19	37,2	81	672
	9	0,19		79	
7/7	8	0,19	36,6	53	751
IV	10	0,19	36,6	66	899
	13	0,19		94	
V	12	0,19	36,2	68	666
VI	14	0,19	36,2	81	773
	18	0,19		126	
VII	17	0,19	37	100	445
VIII	19	0,19	37	ИЗ	496
	22	0,19		142	
IX	21	0,19	36,5	116	424
X	23	0,19	36,5	129	466
в о д о в. Расчет циркуляционных трубопроводов начина-
ем с распределительной части внутридомовой сети главной
ветви от наиболее удаленного секционного узла (т. 22)
до ближайшего к ЦТП (т. 21).
На участке 21—22 расход равен циркуляционному рас-
ходу через узел 22
^t22 = ^22==0>19 Л'С-
Выбор диаметров участков циркуляционных трубопро-
водов внутридомовых сетей производится по циркуляци-
онным расходам и удельным потерям напора, равным
удельным потерям в распределительной части ветви си-
стемы.
107
g Таблица 24. Результаты гидравлического и теплового расчета ветвей в режиме водоразбора (Р^в 0,016;	» 0,2 л/с)											
Участок	Число приборов	NPh	Расход на участке Л л/с	Длина участка /. м	1 + Х/	Диаметр d. мм	Скорость V, м/с	Потери J 1000G Па/м	давления «г Па	Потерн 0^ 1 ' Вт/м	теплоты . 0м, В*
Главная ветвь IX (0—22); Н = 72 250 Па, 1 = 424 Па/м 22—21	110	1,76	1,333	26	\,2	40	1,26	1240	38 688	24,2	629 21—20	220	3,52	2,036	6	1,2	65	0,66	161	1159	33,3	200 20—15	330	5,28	2,653	59	1,2	65	0,87	275	19 470	29,3	1729 15—6	660	10,56	4,290	29	1,2	80	0,95	254	8839	33	957 6—1	1320	21,12	7,187	8	1,2	90	1,17	310	2976	35,6	285 1—0	1650	24,4	8,038	14	1,5	100	1,02	201	4221	38,1	533 = 142	2Я? = 75 353 ХС* = 4333 Ветвь 1 (4—1); Н.	, = 38 688 + 1159 + 19 470 + 8839 + 2976 = 71 132 Па, 1 = 212^2. = 741 Па/м 4—j	a—i	80.1'2 4—3	ПО	1,76	1,333	26	1,2	40	1,26	1240	38 688	24Д	629 3—2	220	3,52	2,036	6	1,2	50	1,1	626	4507	27,2	163 2—1	330	5,28	2,653	48	1,2	65	0,87	275	15 840	29.3	1406 XI =80	ХН*= 59 035	XQ* = 2198 Ветвь 111 (9—6); = Яи_6 = 68 156 Па, 1 =	= 996 Па/м 9—8	ПО	1,76	1,333	26	1,2	40	1,26	1240	38 688	24.2	629 8—7	220	3,52	2,036	6	1,2	50	1,1	626	4507	27,2	163											
»—. -д-gg, 2,6ВЗ	, 86	Л .2,	.66 .	0,87	275	8250 ИД : ’ 7»	'
13—12 12—И 11—6	ПО 220 330	Г/ == 57				1Я?= 51 445		2Q* = 1524	
		*13. 1,76 3,52 5,28	Ветвь V (13—6); -6 = «22^= 68 156 Па> ' = 7^jJ = 789		Па/м 1,26 1,1 0.87				
			1,333	26 2,036	6 2,653	40	1,2	40 1,2	50 1,2	- 65		1240 626 275	38 688 4507 13 200	24,2 27Д 29,3	629 163 1172
			72	Ветвь VII (18—15);			= 56 359		1964
			*18-15 e *22-15	= 59 317 Па, Г = 75-1,2	а= 659 Па/м				
18—17	НО	1,76	1,333	26	1,2	40	1,26	1240	38 688	24Д	629
17—16	220	3,52	2,036	6	1,2	50	и	626	4507	27J?	163
16—15	330	5,28	2,653	43	1,2	65	0,87	275	14 190	29,3	1260
			2/== 75			1Я?	= 57 383	IQ* =	2052
23—20	Ветвь X (23—20); «23-20 = «22-20 = 39 847 Па, 1 =	= 1748 Па/м ПО	1,76	1,333	19	1,2	40	1,26	1240	28 272	24,2	460
5—2 10—7 н- 14—11 g	19—16	Ветви И (5—2) IV (10—7) VI (14—11) V//J (19—16); «5-2 = Я10_7 - Я14_п = Я19_16 - Я4_2 - 43 195 Па, i =	= 1894 Па ы НО	1,76	1,333	19	1,2	40	1,26	1240	28 272	24,2	460
Iаблица 25. Результаты расчета циркуляционных трубопроводов
распределительной части внутридомовой сети
= 1,6 • 31771 — 786 = 50048 Па, 1 =	= 1604 Па/м
22—21
9—8 1,333 0,19 26 40 786 25 0,46 1,2 322 10 046 15,5 403
13—12
18—17
Для участка 22—21
у.Ниг-2Н^ 1,6 - 31 771 -786
'cir ~ Ц1 +Kt) ~ Ш + Kf) ~	26.1,2
= 1604 Па/м.
Потери давления на участке можно находить по рис. 22
или по формуле
( dr	/ Л Ю \2
= 38688[ygj =786 Па,
где Я?, — потери давления на этом же участке при пропус-
ке расчетного расхода горячей воды; ф. — расчетные
расходы на участке циркуляционном и горячей воды.
Результаты расчетов ветвей внутридомовых сетей све-
дены в табл. 25.
При расчете головных участков циркуляционной магист-
рали определяются расчетные циркуляционные расходы на
участках. Для их нахождения сначала вычисляем циркуля-
ционные расходы по всем секционным узлам проектируемых
зданий. Как уже было установлено, расходы в наиболее
удаленных от ЦТП секционных узлах (конечных в магистра-
110
ли и в каждой ветви) равны:
<Juz22 = Фше?3 = Quzlb ~	Quzl3^4uzl4 = 4uz9 == 7«зЮ
== ^uz4 ~ Qu.z3 = 0,19 л/с.
Циркуляционные расходы через остальные секционные
узлы
е./=^г/1+ ?-¥-.
где qc^ — циркуляционный расход в наиболее удаленном
от ЦТП секционном узле; у — конструктивный параметр,
принимаемый для системы с одинаковым сопротивлением
секционных узлов (у = 1,6); L—суммарная длина рас-
пределительной части циркуляционного трубопровода' от
наиболее удаленного до ближайшего к ЦТП секционного
узла ветви системы; 2/, — то же до /-го секционного узла
этой ветви.
Тогда	__________
?uz2l = ЧигП = ?uz!2 — QuzB — ЯигЛ — 0,19 j/” 1 -}- 1,6 jg =
= 0,31 л/с.
На головных участках магистрали и ответвлений цир-
куляционный расход определяется как сумма циркуляци-
онных расходов через все секционные узлы, к которым по-
дается вода по данному участку.
Например на участке 21—20 циркуляционный расход
определяется как сумма циркуляционных расходов через
секционный узел 21 и участок 21—22:
= 0,31 + 0,19 = 0,5 л/с,
а на участке 20—15 — как сумма расходов на участках
23—20 и 21—20:
<-15 = <-20 + <-20 = 0,19 + 0,5 = 0,69 л/с.
Вычисляем расходы на других участках и результаты
сводим в табл. 26.
Согласно [15], при числе квартир в микрорайоне, обслу-
живаемых ЦТП, 108 • 5 = 540 шт. для приготовления го-
рячей воды устанавливается двухступенчатый трубчатый
водонагреватель диаметром 150 мм, №брЖ~ступёнЪ1:остой
из 6 секций. Выбираем циркуляционный насос марки
К 20/30а с напором Н*г == 294 кПа при расходе < =
=5,5 л/с.
111
Таблица 26. Результаты гидравлического и теплового расчета головных участков циркуляционной магистрали в
ответвлений
Обозначе- ние участ- ка	л/е	л/с	/, м	dP, мм	Hcir. Па	dcirt мм	yclr.	л,	Потери давления		Нотерн теяжггъ	
									удельные, Па/м	на участке нер1г. п.	удель- ные, Вт/м	«а уч •Tr- ee Вт
21-20	2,036	0,50	6	65	Магистраль (21—0) 70	25	1,19	1,2				2250	16 200	15,5	93
20—15	2,653	0,69	59	65	1316	32	0,88	1.2	727	51 471	13,6	802
15—6	4,29	1,38	29	80	915	32	1,74	1.2	3068	106 779	13,6	394
6—2	7,187	2.76	8	90	439	50	1,49	1.2	1177	11 226	18,7	150
1—0	8,039	3,45	14	100	778	65	из	1.5	479	10 059	26,7	374
- 195 735	1513
НО ZHcir = 3518
Невязка давлений
А-1-83 2!эГ7зГ 735 •»00=6.4%<Ю%
1УО /оэ
Участок 23—20
.	(704-7864-10 0464-16 2004-31 771) — (5744-31 771)	58 873—32 345	26 528	•,	,
Z--------------------19ТТ+ад---------------------------19^2---- -2Ы “ 1165 Па/М
23—20	1,333	0,19	19	40 574	25	0,46	1,2	322	7342
1SJ5 Ж
Дт20 = ^873~(32 3454-7342) . 100 = 33 % > 10 %,
’	58 873
т. е. условие Д 10 % не выполняется.
"Йля увязли потерЬ’ давлёнкя'в Кольцах на’ участке 20—23 ответвления устанавливаем вставку d «« 15 mb. vkm*
I •= 1,7 м, при этом потери давления во вставке будут Ню =» |Я Пя С. учетом ягтяяки плит -грубжрд»»^»* = «<»
составит 17,3 мм, тогда невязка в т. 20 будет
Д ,„«= 58 872—(32 345+322-1,2.17,3+18 290) . )00 = 2 6 % < 10 %
•-20	5 8 873
j	Участок 17—16 (12—11; 8—7; 3—2)
17—16	2,036	0,5	6	50 224	25	1,19	1,2	2250	16 200	15Д S5
Участок 16—15  _ (1316+70+786+10046+16 200+51 471+31 771)—(959+224+786+10046+16 200+31 771)		111 660—59 985	
43 (1+0,2) =	= 1004 Па/м 01,6 16—15	2,653	0,69	43	65 959	32	88	1,2	727	37 513	43- 1X5	
Вставка d » 15 мм; / = 1,2 м; Явст " 12 911 Па д « 111 660-(59 986+727.1,2-41,8+12 41) . 100 ж 2 1 % < 10 % т1°	111660 Участок 11—6  _ (915+1316+70+786+10 046+16 200+51 471 + 106 779+31 771) — (892+224+786+10 046+16		2ОН-31 77Г*	
40(1+0,2) 219 354<—59 919	159 435	, 	4ОТЬ2	48	“3322Па/ы			
Принимаем участок 11—6 составным 11—11'	2,653	0,69	30	65 669	25	1,65	1,2	4079 11'—6	10	223	32	0,88	727	146 884 8724	12 ;зл	
S/ == 40 2Hcir = 892	2Hcpir= 155 568	К**1" = «6
Продолжение табл. 26
Обозначе- ние уча* стка	А Л/с	qtlr* л/с	/, м	мм	H*ir. Па	dcir, мм	уС If* мм	4- 1	Потери давления		Потерн теплоты	
									удельные, Па/м	на участке Hcpir. Па	удель- ные, Вт/м	на участке Qcir. Вт
А».б(П-б) = 219 354 ~ (59 919~(~135	• 100 - 1.8 % < 10 %
*	219 354
Участок 7—6
,	219 354-(558+224+786+10 046+16 2004-31 771)	219 354—59 585	159 769	,
1 “ —-------------250+03)------------------- 2543---------- ~ = 5326 Па/М
7—6	2,653	0,69	25	65 558	25	1,65	1,2	4079	122 370	12	300
Вставка d = 15 мм, I = 5 м, Нв„ = 53 795 Па;
А _ 219 354 - (59 585+4079-1,2-20 + 53 795)
.,6(7-6)	219 354
- 100 = 3,7 % < 10 %
Участок 2—1
4714-106 779+П 226+31 771) — (1071 +224+786 + 10 046 + 16 200+
4Й(1+02)
+31 771)	231019—60 098	170921	„„ п ,
48 (1+0,2)------48T2----------5W 3,2967 Па/М
Принимаем участок 2—1 составным
2—2'	2,653	0,69	31	65 692	25	1,65	1,2	4079	151 739
г1—!	17	379	32	0,88	727	14 831
12,0	372
13,6	231
2/=48	ЪНаг =1071	2Я{?' = 166 570	SQeiz = 603
Дг.,.= 231019-^60у66 570) . 100 в 1>э % < ю %
Участок 19—16 (14—11; 10—7; 5—2)
.	(224+7^6+10046+16200+31 771) — (574+31 771)	59 027—32345 ‘ 26682	, _ „
‘ -	!	19(1+0,2)	“	19Л2-~= 1170 Па/М
19—16 i 1,333	0,19	19	40	574	25	0,46	1,2	322	7342	15,5	294
Вставка d=il5 мм, /= 1,7 м; Явст = 18 290 Па
д tn - аЦ ~ (32 345+322.1,2-17,3+18 290) . J00 в 2 9 % < )0 %
Потери давления во второй ступени (И) принятого во-
донагревателя для шести секций
//п = 1000Кл/пИг9,8 = 9800 • 4 -0,75 • 6 -
= 64 624 Па,
где К — 4 — коэффициент, учитывающий увеличение по*
терь давления за счет зарастания и увеличения шерохова-
тости трубок; п=0,75— коэффициент гидравлического
сопротивления одной секции длиной 4 м; т' = б — коли-
qcir
W7
чество секций; V ==
скорость движения воды в
трубах водонагревателя; /тр = 0,0057 м2 — площадь живо-
го сечения трубок; (?*' — общий циркуляционный расход
для всего микрорайона,
qci' = (0,19 4- 0,5) 5 = 0,69 - 5 = 3,45 л/с.
Потери давления на головной циркуляционной магистра-
ли расчетной ветви (при расчетном расходе) находим из
условия гашения имеющегося напора насоса по выражению
Н“’ = нс‘г — Нц — ZHci' — Sfrfr - ЪНС" - HU{ =
= 294 000 — 64 624 — 3518 — 786— 10 046 — 31 771 =
= 183 255 Па,
где Нсн‘г — напор насоса при расчетном циркуляционном
расходе; Ни — потери давления во второй ступени водо-
нагревателя; !LHctr —то же, в подающем головном тру-
бопроводе; ^Нс"—суммарные потери давления в распре-
делительном трубопроводе от наиболее удаленного секци-
онного узла до ближайшего к ЦТП; ZHct — то же, в
распределительном циркуляционном трубопроводе; Н^ —
потери давления в наиболее удаленном (от ЦТП) секцион-
ном узле главной расчетной ветви.
Усредненные удельные потери давления на циркуляци-
онной магистрали
Чр1г	183 255	, ООО П ,
tcir ~ I (1 4- Kt) ~ ПО • 1.2 ~ Па/м,
где I — длина циркуляционной магистрали.
По известным значениям q°ir и ici, подбираем диаметры
трубопроводов циркуляционной магистрали, определяем
потери давления и теплоты в них, результаты расчетов сво-
дим в табл. 26.
116
Диаметры участков распределительной части циркуля-
ционных трубопроводов боковых ответвлений, присоеди-
ненных к головным участкам главной расчетной ветви,
также выбираем по значениям пропускаемого циркуляци-
онного расхода и усредненным потерям давления для соот-
ветствующего ответвления, вычисляемым по формуле
&Н. - д//'
1“г ” 77Г+Ц- “
(2/^4- нс‘'+	+ ниг)-(^;п+
+н^ + ^т + н’аг)
еде ЪНьХ — потери давления в распределительном участ-
ке подающего трубопровода бокового ответвления; Н/с„ —
КУ же, в головных участках подающего трубопровода боко-
вого ответвления; 2//^ — то же, в распределительном
-циркуляционном трубопроводе бокового ответвления; Ниг —
Потери давления в дальнем (от ЦТП) секционном узле боко-
вого ответвления; Г — длина головной части циркуляцион-
ного трубопровода бокового ответвления.
^Выражение в числителе представляет требуемые потери
’давления, которые необходимо обеспечить на головном
^частке циркуляционного трубопровода бокового ответвле-
ния, равные разности суммарных потерь давления при цир-
куляционном расходе в кольце, включающих: потери в
|шающих головных и распределительных участках ма-
штральной ветви от точки подключения ответвления до
йечного (считая от ЦТП) секционного узла (т. 22); потери
Оамом секционном узле; потери в распределительных и
ых участках циркуляционной магистрали от этого
иного узла до точки подключения головных трубо-
ов рассчитываемого ответвления; потери при цирку-
шых расходах в подающих участках рассчитываемо-
гтвления. Согласно [3, с. 10], невязка потерь давле-
в кольцах не должна превышать 10 %. Результаты
ов головных участков циркуляционной магистрали
□проводов боковых ответвлений приведены в табл. 26.
:ле расчета системы горячего водоснабжения объекта
»яем невязки Д между потерями давления * ответвле-
[ в магистрали от точки присоединения их к распре-
лъному подающему и сборному циркуляционному
[роводу.
117
В случае, если условие А < 10 % не выполняется,’то
для увеличения потерь давления в ответвлениях на соответ-
ствующих участках циркуляционного трубопровода необ-
ходимо установить диафрагму или вставку из труб меньшего
диаметра, кроме того, трубопровод можно принять со-
ставным.
В качестве примера рассмотрим на сколько отличают-
ся потери давления в подающих и циркуляционных трубо-
проводах от водонагревателя по направлениям ветвей
0—1—6—15—20—21—22 и 0—1—2—3—4:
ЫЬ-п = 778 + 439 + 915 + 1316 + 70 + 786 + 31 771 +
+ 10046Ц- 16200 + 51 471 + 106779+ 11 226 +
+ 10059 = 241 856 Па;
АЯ!_4 = 778 + 1071 + 224 + 786 + 31 771 + 10046 +
+ 16 200 + 166 570 + 10 059 = 237 505 Па;
А = 24» 8^-g7 5^- . 100 = 1>8 <% < 10 %.
Суммарный циркуляционный расход воды для всей сис-
темы с учетом разрегулировки (табл. 26) <f*r = 3,45 л/с.
В то же время сумма циркуляционных расходов по всем сек-
ционным узлам q^r = 0,19 • 15 = 2,85 л/с. Их отношение
= 3,45/2,85 — 1,21 <; 1,3, т. е. циркуляционный
расход, рассчитанный с учетом разрегулировки не превы-
шает требуемый по теплопотерям секционных узлов, более-;
чем на 30 % (3, с. 101.	<
При разрегулировке циркуляции (0 =» 1,3) потери дав-j1
ления в секционном узле, согласно формуле [151,
= 31 771 (—o:^ *9 У = 53 693 Па. '
Потери давления в подающих и циркуляционных трубо-
проводах между последним (т. 22) и первым (т. 1) секцион-
ным узлом от ЦТП при циркуляционном расходе (табл. 26)
v rjc/f tjeir . uctr . Tjeir . rjdr . rjcir	si
2.Л	— Л1—6 + /Тб—lS + 7716—20 + /720—21 + 7721—22 = |!
= (439 + 11 226) + (915 + 106 779) + (1316 + 51 471) +j
+ (70 + 16 200) + (786 + 10 046) = 199 248 Па. |
Отношение ЪН^'НГХ = 199 248/53 693 - 3,7 > 1,(
т. e. условие [3, c. 101 выполняется.	j
118
Вычисляем потери теплоты циркуляционными трубопро-
водами системы (сумма значений 0е*', табл. 26)
20Йг = 1813 + 403 - 5 + 294.5 + 93.4 + 585 +
4- 496 4- 300 4- 603 = 7654 Вт « 7,6 кВт.
Суммарные потери теплоты в системе горячего водоснаб-
жения объекта
Q" = SQ" 4- 2($г « 122,3 4- 7,6 = 129,9 кВт.
Максимальный часовой расход горячей воды определяем
по формуле (7):
9*. == 0,005 • 200 • 24,92 = 24,92 м3/ч,
^предварительно по выражению (8) вычислив Р^, == 0,058,
- 330 - 5 = 1650, Л/Р* = 0,058 • 1650 = 95,7; at =
.•» 24,92.
; Средний часовой расход горячей воды находим по зави-
симости (14):
Й?	.	120- 1890 п.с ,,
Ц;	4т ~ woo. 24 ~ М
Максимальный часовой расход теплоты (тепловой поток)
^истеме [3, с. 4]
В & = 1,16<& (55 — Г) 4-= 1.16 • 24,92 (55 — 5) 4-
Ц. 4- 129,9 = 1445,4 4- 129,9 = 1575,3 кВт «
Ж	« 1,575 МВт = 1,36 Гкал/ч.
^ Тепловой поток в течение среднего часа вычисляем по
тормуле [3, с. 4]
Q?= l,16fl?(55 — Г)4-<У'= 1,16 9,45(55 — 5)4-
Р 4- 129,9 = 548,1 4- 129,9 = 678 кВт « 0,68 МВт =
К	=0,59 Гкал/ч.
р,4. Расчет водонагревательной установки. Для нагрева
юды, подаваемой в* централизованную систему горячего
одоснабжения данного объекта, в ЦТП установлены сек-
вюнные трубчатые поверхностные водоводяные водонагре-
втели конструкции ВТИ — Мосэнерго. Каждая секция
Кого водонагревателя состоит из цилиндрического корпу-
се патрубками, через которые проходит теплоноситель
ВИ'ЭЦ), и пучка трубок, по которым движется нагревае-
§я вода питьевого качества.
119

Полный расчет водонагревателя включает в себя тепло-
вой и гидравлический расчеты. По результатам теплового
расчета определяют площади поверхностей нагрева основ-
ных конструктивных элементов, по результатам гидравли-
ческого расчета — гидравлические потери давления в них.
Расчет водонагревателя производится на основании
данных, полученных в предыдущем разделе, а также еле-
дующих показателей, известных из теплотехнического раз-
дела проекта данного объекта: расход теплоты на отопление
объекта Q*e = 2,1 МВт; внутренние тепловыделения в по-
мещениях приняты равными 25 % расчетного количества
теплоты на нужды отопления Qb = 2,1 • 0,25 = 0,525 МВт;
система отопления работает при нормальном отопитель-
ном графике температур воды в тепловой сети; т? = 150 "С,
= 70 °C — температура воды в подающем и обратном
трубопроводе тепловой сети; t, — 21 °C, # — 18 °C — on-
тимальная и расчетная температура внутреннего воздуха
в отапливаемых помещениях; tex = 2 °C, £ = —26 °C
температура наружного воздуха в точке излома темпера-
турного графика и расчетная для проектирования системы
отопления; rf = 70 °C, та = 42 °C — температура воды в
подающем трубопроводе теплосети и после системы отопле-
ния в точке излома графика.
На основании имеющихся исходных данных в проекте
предусматривается двухступенчатая схема присоединении::
водоподогревателя по смешанной схеме без ограничения;
максимального расхода сетевой воды. Как было показано
ранее, условный диаметр секций при двухпоточной установ-
ке принят 150 мм.	j
Расчет начинаем с определения приведенного расчета»*
го расхода воды на горячее водоснабжение при температуре
горячей воды на выходе из водонагревательной установи»:
? = 60 °C:
. Qt	1575 300 0Л с /
(£ =____—ёгг 1До .та = 24,6 кг/ч.
q (60— 5)1,163-10*
Расход теплоты на отопление в точке излома температур-
ного графика (при 1ех — 2 °C)	
Qhe =	+ Qb)  Г _ 	— Qb —	i
*T *ex	J
= (2,1+ 0,525) ff~2 — 0,525 = 0,61 МВт.
'	' lb+ 26
120
) \
Температура нагреваемой воды после первой ступени
I) водонагревателя горячего водоснабжения
» т; _ Ю °C - 42 - 10 ~ 32 °C.
Расчетный расход сетевой воды на отопление
zJi.	2 100 000	oof. .
“ “ (т[-т£)С " (150-70) 1,16.3 • 1(Р	22, M/l-
Расчетный расход сетевой воды для нагрева воды в пер-
5ой ступени водонагревателя при условии, что температура
юды после водонагревателя равна температуре воды из
системы отопления
.	.. 55 — Л ,.
(Q^-Qh/) ——^ + 0^'
О<л_______________55 — tc__________
(tj — tj) С
’	55 — 32
(1 575 300 — 129 900) ——— 4- 129 900
г =	(70 — 42) 1,163- 101 *	= 24,4 “8/4,
i Расчетный расход на вводе воды из тепловой сети
£	(/0< =	4- G® = 22,6 4- 24,4 = 47 м3 */ч.
ь.
5 Теплопроизводительность первой ступени водонагрева-
теля
Q? = qp{t\ — f)C = 24,6(32 — 5)1,163- 103 =
= 772465 Вт «0,772 МВт.
g Температура воды на выходе из первой ступени водона-
гревателя
&
I '	# ло 772 465 .о .. ,
Т2 —Т2 Gtot^ — 42	47 . 1,163 • 10s — 42	14,1 —
= 27,9 °C.
Температурный напор первой ступени водонагревателя
д/1 _	— Z<?) — (т2 ~	= (27,9 — 5) —(42 — 32) _
•4 — f	™
2,31 lg-?—г
&
£
ь
27,9 — 5
22,9 — 10
0,831
= 15,5 °C.
121
Теплопроизволительность второй ступени (II) водона-
грена геля
(?{( = Qt — Qi “ 1,575 — 0,769 = 0,806 МВт.
Температурный напор второй ступени водонагревателя
Ы" , -t-41- - ^+1 - Д>.+ « _ «-+-jg- _ ю -с,
z	z	z	z
где т” = Ti — th -}- if ~ 70 — 60 + 32 — 42 °C находится
при условии, что Xi —	= т'1 —
Расчет первой ступени водонагревателя. Средняя темпе-
ратура греющей воды
(т2 + т')	42 + 27,9 ос or
tmd — -------—-----2-----
Скорость воды в межтрубном пространстве
I/ __	=_________1Z________о 535 м/с
kl ~ 3600/, • 2	3600 • 0,0122 - 2 ~ и’ОО° М/С’
где / = 0,0122 м2 — площадь сечения межтрубного про-
странства, определяемая по табл. XV.3 1141.
Коэффициент теплоотдачи от греющей воды к стенке
трубок
аг = (1210 — 18Тт4 —0,038	1,163 =
= (1210— 18-35 — 0,038 • 352) 0>535'Х 1,163 =
'	O.O2O70-2
= (1210 - 630 - 46,55)	- 1,163 = 2743 Вт/(м8 - °C),
где dt = 0,0207 м — эквивалентный диаметр.
Средняя температура нагреваемой воды
tmd =	= 18,5 °C.
Скорость воды в трубном пространстве (в трубках)
у_____________________24,6_________л 599 м/с
~ 3600/2 • 2 ~ 3600 • 0,0057 - 2 “ 4'°™ м/с’
где f2 == 0,0057 м2 — площадь живого сечения трубок.
122
Коэффициент тепловосприятия
У?*8
а2= (1210+ 18^-0,038^-^-1,163 =
= (1210+ 18 • 18,5 — 0,038 • 18,52)	• 1,163 =
' O.O140-2
= (1210 + 333— 13)	02^’163- = 2765 Вт/(м2 • °C),
где dt — внутренний диаметр трубок, м2, определяемый из
табл. XV.3 [14] по известному значению ft и количеству
трубок «тр = 37:
#тр	/11
4 - 0,0057 ЛЛ1,
= 0,014 м.
тр
Коэффициент теплоотдачи
Ml _	0,7	_	0,7	_	0,7
Л ~	1	,	1 ~	1,1	~ 0,000364 + 0,000362 ~
2743 + 2765
>964 Вт/(м2 • °C).
Площадь поверхности нагрева
772465	_ 2
= 51,7 м2.
«1
pi в ^1________________
д/itfi 15,5 • 964
Число секций
_ 5».7 _37
2ГС 2-6,9~ о,/*
где Fe — 6,9 м2 — площадь нагрева одной секции при дли-
не трубок 4 м (табл. XV.3 [14]).
Ппинимаем к установке 4 секции.
Расчет второй ступени водонагревателя.. Расчет произ-
водится по аналогии с расчетом первой ступени:
+- т.*1	70 + 42
2	“	2
,, _ С“	24.4
3600/, • 2 — 3600 • 0,0122 - 2
т ==
—
- 56 °C;
= 0,278 м/с;
о,2780,8
сн = (1210 + 18 • 56 — 0,038 • 56’) 0 020;оТ 1,163 =
= 1900 Вт/(м2 . °C);
123
.	/л + «?	_ 60 + 32 .дор.
--------2------------2----- = 4k
= 3600 • 0,0057 • 2 = 0-599 м/с;
ct2 = (1210 + 18 • 46 — 0,038.462) °-599'^- 1,163 =
O.O140’2
= 3539 Вт/(м2 • °C);
К" =------р-—j------------ 866 Вт/(м2 • °C);
"Бэбб" + 3539
р 11 	п _______ 80b 000   qq
д/г,кп 10 • 866	'
м2;
F11	93 !
/п = ”27” ~ 2" 6 9 = принимаем к установке 6 сек-
ций. Суммарное количество секций в двух ступенях водо-
нагревателя составляет 10 шт., т. е. не превышает оптималь-
ного значения (до 10 секций) для соотношения
|--4^~0.32.
Потери давления в 10 секциях водонагревателя в режи-
ме водоразбора
/7?+11 = ЮООКп/пИ! • 9,8 = 9800 - 4 - 0,75 • 10 - 0,599s =
= 105 487 Па;
из них в первой ступени 77f == 42 195 Па, во второй ступе-
ни /7?, = 63 292 Па.
Определяем минимальное требуемое давление в точке
подключения к трубопроводу холодного водопровода (в
помещении ЦТП, после повысительных насосов) и в ответ-
влении, подающем воду на нужды горячего водоснабжения.
Он равен суммарным потерям напора от этой точки до дик-
тующего прибора наиболее удаленного секционного узла
(рис. 21, т. 1) главной расчетной ветви
/7^р = НРаг + Н'Ьог + 77?+н = 358 065 + 75 353 +
+ 105 487 = 538 905 Па,
где Нриг = 36,5 = 358 065 Па — требуемое давление в ос-
новании секционного узла (табл. 23, ветвь IX); /7^<в( —
124
потери давления от данного секционного узла до ЦТП в
подающих трубопроводах при работе системы в режиме во-
доразбора .
При установке в ЦТП насоса давление в точке ответвле-
ния в трубопроводе холодного водопровода
//цтп “	± Hteed - Я/гв_цтп+ «с, + НТ - 294 000 +
+ 5868 — 30 820 — 981 -|- 294 ООО « 562 067 Па,
где Hg — гарантированное давление в точке подключения
к городскому водопроводу; ^/гв_цтп — потери давления
в трубопроводе от городского водопровода к ЦТП (табл. 20).
-Действующее давление превышает требуемое (/7цтп >
> /7^), следовательно насосы, подобранные ранее, обес-
печивают бесперебойную эксплуатацию системы. «
Расчет системы бытовой канализации
Для удаления сточных вод в проектируемом жилом до-
ме устраивается система бытовой канализации, при помо-
щи которой они отводятся в микрорайонную канализаци-
онную сеть. Количество выпусков от задания определяется
в зависимости от расположения канализационных стояков
на планах этажей, схемы микрорайонной сети. Принятая
схема должна обеспечивать максимальную надежность экс-
плуатации и минимальную стоимость строительства системы.
В приведенном примере (как вариант) рассматривается
схема с одним общим выпуском. Ввиду значительного ко-
личества приборов обеспечивается постоянное поступ-
ление жидкости в отводящий коллектор и тем самым предо-
твращается выпадение осадка, заиливание трубопрово-
да и улучшаются гидравлические условия эксплуатации
сети.
Трассировка трубопроводов приведена на планах соот-
ветствующих этажей. В подвале и на техническом этаже
(чердаке) трубопроводы канализации прокладываются от-
крыто возле капитальных стен. Канализационные стояки
% санузлах также проложены открыто. Трубопроводы меж-
ду собой соединяются с помощью фасонных частей. При
’соединении отводных трубопроводов под потолком поме-
щений и в подвале, а также при подключении в горизонталь-
ной плоскости используются только косые тройники и
крестовины. Прочистка сети осуществляется через ревизии,
^устанавливаемые на стояках и протяженных горизонталь-
ных участках, и прочистки, устанавливаемые на поворотах
Трубопроводов [3, с. 26 J.
125
Для вентиляции и повышения надежности работы кана-
лизационной сети стояки выводятся выше плоской неэкс-
плуатируемой кровли на 0,3 м (рис. 24) [3, с. 25].
Все санитарно-технические приборы оборудуются гид-
равлическими затворами. В мусорокамерах предусмотрена
установка трапов d = 100 мм. Внутренняя канализацион-
ная сеть монтируется из пластмассовых канализационных
труб и фасонных частей к ним диаметром d = 50; 100 мм
(ГОСТ 22689.0—89... ГОСТ 22689.2—89).
Максимальный секундный расход сточных вод от проек-
тируемого здания определяем по формуле (28). Для этого
предварительно находим общий (холодной и горячей) рас-
ход потребляемой воды по приведенной выше методике:
qtot = 0,3 л/с; N = 442; U = 378;
plot
tot //
N 3600
15,6 • 378
0,3 • 442 • 3600
= 0,012 <0,1;
= 442 • 0,012 = 5,304.
По табл. 2 приложения 413J находим a.iot — 2,661; тогда
ц'ы = 5q‘o а'0' = 5 • 0,3 • 2,661 = 3,99 л/с.
Поскольку общий расход холодной и горячей воды по
зданию меньше 8 л/с, то максимальный секундный расход
сточных вод
q” =	= 3,99 4- 1,6 = 5,59 л/в-
Для определения максимального секундного расхода
сточных вод по канализационным стоякам предварительно
вычисляем общий (холодной и горячей) секундный расход
воды по соответствующим водопроводным стоякам. Рас-
ходы по всем стоякам одинаковы. Для каждого из них
36; Р? = 0,012; /Vs/P^=36 • 0,012 = 0,43 Г;
а'/ = 0,632;
q'°‘ = 5 • 0,3 - 0,632 = 0,948 л/с <8 л/с;
<£, = 0,948 4- 1,6 = 2,55 л/с.
При данном расходе, наибольшем диаметре поэтажного
отвода d = 100 мм и угле его присоединения 45\ согласно
табл; 8 131, диаметры стояков приняты 100 мм. Установка
дополнительных вентиляционных стояков не требуется/
Уклон и диаметр канализационного коллектора внутри
здания, а также выпуска в канализационный колодец оп-
126
2Ш
Техет
KI
Тех. ял
s
s
ЩЮО
MOO
/Ж
(Аналогично (АналогичноЛ
CmKI-2)
ФЮО
0t02
-1J00
Рис. 24. Ассонометричесмя схема бытовой канализации
От мусаро-
toKW cS°PHUHa
Г(Анайогичио 9m
Ст КН)
93/tl
CmKhd
24,000
Cm К1-4
СтКЪЗ


С(лЮ-2

Ю0
050
От мусорр'
спорна
ФЮО
9ж
Cm КН
Wgl
s g
, § 'SL. ‘
^0,000
1^00
[	4000
Выпуск K1-!
ФЮО
ределяем из условия обеспечения самотечного режима
движения жидкости и предотвращения заиливания грубо-
провода. Расчеты выполняем, используя таблицы (111 или
приложение 9 [31, и проверяем выполнение условия (фор-
мула (30)).
Так, на выпуске из здания при q* = 5,59 л/с, d «= 100 мм;
i = 0,02; V = 1,00 м/с; H/d = 0,65
V \HTid = 1 /6/55 = 0,81 > 0,5 ; условие выполнено.
В случае, если условие (30) не выполняется из-за не-
достаточности расхода, безрасчетные участки трубопрово-
дов d « 50 мм следует прокладывать с уклоном 0,03, ad®
== 100 мм — 0,02.
Глубина заложения трубопровода канализации d =*
== 100 мм на выпуске из здания, в соответствии с [5, с. I4J,
принята равной 0,9 м, считая от поверхности земли до
лотка трубы.
Расчет внутренних водостоков
Для отвода дождевых и талых вод с кровли проектируе-
мого здания устраивается система внутренних водосто-
ков. Разводка трубопроводов системы приведена на
планах этажей (см. рис. 18). Для каждой секции предус-
матривается одна водосточная воронка. Отводятся дожде-
вые воды в наружную дождевую канализацию. Отводные
трубопроводы на чердаке и в подвале прокладываются от-
крыто под потолком помещений, водосточный стояк —
скрыто в штрабах капитальных стен здания. В местах
поворота труб устанавливаются прочистки, на стояке на
уровне первого этажа — ревизии. Водосточные воронки
присоединяются к отводным трубопроводам при помощи
компенсационных раструбов с эластичной заделкой. Аксо-
нометрическая схема внутренних водостоков жилого дома
представлена на рис. 25.
Расчетный расход дождевых вод с кровли проектируе-
мого объекта определяется отдельно для каждой секции по
формуле (31). Параметр q20 для г. Киева, согласно (51, ра-
вен 100 л/с с 1 га. Площадь водосбора для одной секции F
с учетом 30 % суммарной площади вертикальных стен, при-
мыкающих к кровле и возвышающихся над ней,
F = 25,4 -11,5 + (25,4 • 2 + 11,5 • 2) 0,3	315 м2;
тогда расход дождевых вод на одну воронку
О == ^20 = 315 » 100 __________ q । с /
юооо 10С00 о,1ЭЛС.
128
Рис. 25. Аксонометрическая схема внутреннего водостока
Суммарный расход от всей кровли определяется как
сумма расходов от трех секций:
Q = Qi + Qa + Q3 = 3,15 • 3 = 9,45 л/с.
Диаметр водосточной воронки подбираем по табл. 60
[101 в зависимости от проходящего расхода Qx = 3,15 л/с.
К установке принимаем воронку типа ВР-9 диаметром
80 мм. По водосточному стояку проходит расход Q,t —
= 9,45 Л/с. Согласно табл. 10 [31, диаметр стояка принима-
ем равным 100 мм. Отводные трубопроводы на чердаке про-
кладываются с уклоном i = 0,005 в сторону водосточного
стояка. Уклон подвесных трубопроводов в подвале подби-
раем с таким расчетом, чтобы выполнялось условие (30).
В нашем случае по [ 111 для d = 100 мм и расхода Q — 9,45 л/с
при наполнении Hid = 1 и уклоне I = 0,035 V = 1,26 м/с;
тогда
VVHTd= 1,26 К1 = 1,26 >0,5 ; условие (30 ) выпол-
няется.
На техническом этаже (чердаке) горизонтальные отвод-
ные трубопроводы монтируются из пластмассовых канали-
зационных труб и фасонных частей к ним (ГОСТ22689—77),
а водосточные стояки и подвесные трубопроводы в подвале —
.из напорных полиэтиленовых труб из полиэтилена высокой
плотности (ГОСТ 18599—83).
5 588
129
§ 21. Расчет водоснабжения и канализации
(водоотведения] производственного здания
Исходные данные для проектирования
Проектируемый объект расположен в районе г. Киева.
Производственный корпус (текстильный цех) состоит из
двух частей: основной и вспомогательной. В основной части
установлено специальное технологическое оборудование
для обработки тканей, во вспомогательной размещены
различные подсобные помещения, мастерские, а также ду-
шевой павильон и санузлы. Размер здания в плане 135 х
х 36 м, высота помещений 6 и 4 м. Общий строительный
объем — 27 220 м3. Водоснабжение объекта осуществляет-
ся от наружных внутризаводских сетей. Отвод бытовых и
дождевых сточных вод выполняется во внутриплощадочные
канализационные сети. В здании необходимо предусмотреть
противопожарные мероприятия в соответствии с существу-
ющими нормами.
В проектируемом здании устанавливаются три раздель-
ные системы водопровода (хозяйственно-питьевая, произ-
водственная и противопожарная, и три раздельные системы
канализации (бытовая, производственная и дождевая). Раз-
дельные сети водопровода предусматриваются в связи с
различным качеством подаваемой воды и условиями эксплуа-
тации. Объединение бытовой и производственной канализа-
ции не допускается, поскольку производственные сточные
воды предполагается очищать и направлять на повторное
использование. Расчет всех систем производится отдельно.
Расчет систем производственного водопровода
План размещения специального оборудования, установ-
ленного в производственном цеху, приведен на рис. 26.
Согласно технологическому заданию установленные маши-
ны потребляют воду различного качества. Всего предусмо-
трено три раздельные системы производственного водо-
провода.
В качестве примера рассмотрен расчет системы подачи
холодной воды жесткостью 5 мг-экв/л (обозначение В7.5).
Режим работы оборудования — круглосуточный. Секунд-
ные и часовые расходы производственного водопотреблен и я
и водоотведения для каждой машины даны в табл. 27. Вода
требуемого качества приготавливается в отдельно стоящем
здании водоподготовки. Необходимый свободный напор при
подключении к технологическому оборудованию Hf =
= 1,5...2 м.
130
Рис. 26. План размещения технологического оборудования цеха с сетями производственного водопровода, хана»
лизании и водостока:
|1е — сушильно-ширильные машины; 2°t 2е — цепные мерсеризационные и ширильные машины; 3° — 3е —
эжекторные машины
О ю сч о	8 & 00 СО со ~ СО со
ю о	
сч	—' СЧ со —• 8 2
сч	8 8
	
о	о сч
ю	
	00
а	
О	-Г о
ю	ю
А	
	сч со
ю	
<о	со
	
	OS Sfr
СО	СО со
В проекте принята тупи-
ковая схема разводки трубо-
проводов. Трубы проклады-
ваются открыто у стен зда-
ния на высоте 4 м над уровнем
пола. Сеть монтируется из
стальных электросварных
труб d = 20...100 мм (ГОСТ
10704—76). На подключениях
трубопроводов к технологиче-
скому оборудованию устанав-
ливается запорная арматура.
Схема трубопроводов приве-
дена на рис. 27.
Расчет системы состоит в
определении требуемого на-
пора на вводе в здание, а так-
же диаметров трубопроводов,
обеспечивающих оптимальный
режим работы технологиче-
ского оборудования (необхо-
димый расход и свободный
напор).
Максимальный секундный
(расчетный), часовой и суточ-
ный расходы воды в системе
водоснабжения и канализа-
ции определяются как сумма
расходов необходимых для
работы всех производствен-
ных машин с учетом одновре-
менности их действия по за-
висимости
Я = £	<47>
1
где — расход воды одной
машиной, л/с; м3/ч; м’/сут
(табл. 27); п( — количество
однотипных машин; Kt — ко-
эффициент одновременности
действия каждого типа ма-
шин; mt — количество раз-
личных типов машин.
132
Рис. 27. Аксонометрическая схема холодного технологического водо-
провода (обозначения технологического оборудования см. на рис. 26)
: По данным табл. 27 находим расходы воды на вводе в
производственный корпус:
! суточный
f » 7,65 • 6 + 45,3 • 3 + 150,0 • 3 = 631,8 м’/сут;
максимальный часовой
(^ = 1,5 • 6 + 2,5 • 3 + 8,0 • 3 = 40,5 м3/ч;
средний часовой .
X q°r = 0,15 • 6 + 1,8 • 3 + 6,0 • 3 = 24,3 м8/ч;
максимальный секундный (расчетный)
qc = 0,42 • 6 + 0,69 • 3 + 2,22 • 3 = 11,25 л/с.
Разбиваем сеть на расчетные участки. Расчет начинаем
'с.магистрального направления, в качестве которого прини-
маем направление, имеющее наибольшую длину и пропус-
кающее максимальный расход (от т. 1 до ввода в здание,
fee 70. Длину участков определяем по плану цеха (рив. 26).
^Диаметр труб, скорость и удельные потери напора находим
|по таблицам [16]. Согласно [3, с. 9] скорость движения
вводы в трубопроводах не должна превышать^З м/с.Коэф-
фициент Ki, учитывающий местные сопротивления, по
БЕЗ, с. 9], принят равным 0,2. Результаты расчетов сведены
ю табл. 28. Суммарные потери напора по магистральному
направлению составляют i-io — 2,2 м.
133
Таблица 28. Гидравлический расчет холодного технологического водопровода (Ki 0,2)
Обозначение участка	Длина участ- ка 1, м	Расчетный расход qct л/о	Диаметр условного прохода 4, мм	Скорость V, м/с	Потери напора по длине, мм		Суммарные потери напора на участке и	Суммарные оотера е нара.такмцнм итогом fi	
					удельные (1000;)	на участ- ке		напор, м	давленае. кПа
			Магистральное направление						
1—2	8	0,69	40	0,55	24	192	0,23	0,23	2,256
2—3	24	1,38	50	0,43	8,3	199,2	0,239	0,469	4,601
3—4	6	1,8	50	0,56	13,5	81	0,097	0,566	5.552
4—5	6	2,22	50	0,69	19,7	118,2	0,142	0,708	6,945
5—6	23	2,64	75	0,49	7,5	172,5	0,207	0,915	8,976
6—7	8.5	4,86	80	0,69	11,7	99,4	0,119	1,034	10.143
7—8	8,5	7,08	80	1	23,4	198,9	0,239	1,273	12,488
8—9	4	9,3	100	0,91	15,6	62,4	0,075	1.348	13,224
9—10	32	11,25	100	1,1	22.2	710,4	0,852	‘ 2,2	21,582
= 2.2
11—12	7	0,42	32	Ответвления		133,7	0,16	0,16	1,57
				0,44	19,1				
12—13	16	1,11	40	0,88	57,3	916,8	1Л	1,26	12,361
13—14	6	1,53	50	0,48	10,1	60,6	0,073	1,333	13,077
14—9	6	1,95	50	0,61	15,6	93,6	0,112	1,445	14,175
2'—2	7,5	0,69	32	0,72	47,8	358,5	0,43	—	—•
З'—З	8	0,42	25	0,79	80,6	644,8	0,774	—	—
4'—4	8	0,42	25	0,79	80,6	644,8	0,774	—	—
5'—5	8	0,42	25	0,79	80,6	644,8	0,774	—	—
6’—6	2,4	2,22	32	2,32	452,1	1085	1,302	—	—
Г—7	2,4	2,22	32	2,32	452,1	1085	1,302	—	—
8'—8	2,4	2,22	32	2,32	452,1	1085	1,302	—	—
12'—12	5	0,69	40	0,55	24	120	0,144	—	—
13'—13	4.4	0,42	20	1,31	294,4	1295,4	1,554		—
.4'—14	4.4	0,42	20	1,31	294,4	1295,4	1,554		
Таблица 29. Расчетный свободный напор у производственного оборудования
3
04
3
сч
а
сч
Далее переходим к гидравличе-
скому расчету ответвлений. Выпол-
няем его с таким условием, чтобы
потери напора в ответвлении были
приблизительно равны потерям в
магистрали, считая от ее конца
(т. /) до точки подключения дан-
ного ответвления. При соблюдении
этого условия свободный напор в
местах подключения технологиче-
ского оборудования будет в задан-
ных пределах. Результаты расчета
ответвлений также представлены в
табл. 28.
Для примера рассмотрим рас-
чет ответвления 5—5'. Потери на-
пора на участке магистралй от точ-
ки / до точки 5 составляют
t-5 =» 0,708 м. Потери напо-
ра на ответвлении 5—5' должны
быть близки к ним. При расхо-
де по ответвлению 0,42 л/с прини-
маем диаметр трубы d = 25 мм.
По таблицам [16] находим V =
= 0,79 м/с; 1000 i — 80,6. Суммар-
ные потери напора с учетом коэф-
фициента К, — 0,2 согласно фор-
муле (21):
5 = 4/(1 -Ь 0,2) —
= 0,0806 • 8 (1 -ь 0,2) = 0,774 м.
Для учета потребляемой воды
по среднечасовому расходу qi =
= 24,3 м’/ч (формула (14)) прини-
маем к установке турбинный счет-
чик с диаметром условного прохо-
да 100 мм. Потери напора в счет-
чике находим по формуле (15):
I	/Усг =
= 5,9 - 10“’(11,25 • 3.6)2 = 0,098 м.
Условие //а а» 0,098 м <; 1 м вы-
полнено.
136
Требуемый напор на вводе в здание представляет сумму
всех затрачиваемых напоров по магистрали
Нр * Н gtom + На +	+ Н, - 2,8 + 0,098 +
+ 2,2-1- 1,9 ««6,998 м.
Принимаем Н‘> «• 7 м.
После окончания гидравлического расчета системы про-
веряем действительный свободный напор у каждой техноло-
гической установки. Результаты расчетов сводим в табл. 29.
В качестве примера определим действительный свобод-
ный напор у цепной мерсеризационной машины (позиция
на плане 2*)
Hf= Нр — Httom - Н„ - ZHUol = 7 - 2,8 - 0,098 -
— 2,281 = 1,821 м,
что удовлетворяет паспортным данным.
Если при помощи изменения диаметров трубопроводов
ответвлений от магистрали невозможно добиться необхо-
димого перепада давлений, то на ответвлении следует уста-
новить регулирующую диафрагму требуемого диаметра.
Расчет внутренней сети производственной канализации
Для отвода отработанной технологической воды после
^специального оборудования проектируется система произ-
водственной канализации. В данном примере отвод воды
^предусматривается системой закрытых канализационных
Трубопроводов. В связи со значительными температурными
перепадами приняты трубы из материала, устойчивого к
«температурным нагрузкам: чугунные канализационные
.(ГОСТ 6942.3—80) диаметром 50—100 мм и асбестоцемент-
ные безнапорные (ГОСТ 1839—80) диаметром 200 мм.
Расчетные расходы производственных сточных вод от
^установок определяем по формуле (47) с использованием
данных табл. 27:
Суточный
Максимальный часовой
Средний часовой
Расчетный секундный
fljy, — 1844,1 м’/сут
<£,“ 117 м»/ч
4- 69,6 м®/ч
0» = 31.764 л/с .
! По плану цеха (рис. 26) составляем аксонометрическую
схему производственной канализации (рис. 28). В проекте
Принято два отдельных выпуска в наружную сеть с уставов-
Рис. 28. Аксонометрическая схема производственной канализации
(обозначения технологического оборудования см. на рис. 26>
кой вне здания канализационных колодцев, оборудованных
гидравлическими затворами. Для примера рассмотрим рас-
чет выпуска в колодец K7-I.
Разбиваем сеть на расчетные участки, результаты вы-
числений сводим в табл. 30. Диаметры трубопроводов соот-
ветствующих участков, скорость движения жидкости, ук-
лон и наполнение рассчитываем по таблицам [11] и прове-
ряем выполнение условия (30).
Таблица 30. Гидравлический расчет системы производственной кана-
лизации
Обозначе- ние участ- ка	Длина уча- стка /, м	Расход в кон- це участка 0s» л/с	Диаметр условного прохода d, мм	Уклон i	Напол- нение Hid	Ско-	г/нЦ
Z— 2	21	20,01	200	0,01	0,65	1,07	0,87
2—3	31	24,164	200	0,01	0,73	1Д	0,95
	6	24,164	200	0,01	0,73	1,1	0,95
6—10	4	0,014	50	0,03	—	—	—
7—11	4	3,89	100	0,02	0,56	0,87	0,65
8—12	5	0,014	50	0,03	—	—	—- .
9—13	5	0,014	50	0,03	—	—	।
138
Например, для участка 7—11	= 3,89 л/с, d =
js= 100 мм; V =• 0,87 м/с, i — 0,02, H/d =0,56; тогда
V V~HTd = 0,87 КОЖ = 0,65 > 0,6;
условие (30) выполнено.
Для трубопроводов с несколькими подключениями вдоль
пути расчет выполняем по максимальному расходу, про-
ходящему в его конечном сечении. Уклон прямолинейного
участка принимается постоянным по всей длине.
Так, для участка 2—3 расход в конечном сечении соста-
вит = 24,164 л/с. По таблицам (11] находим, что при
d = 200 мм i = 0,01, V = 1,1 м/с, H/d — 0,73; тогда
vVTFid^ 1,1 J/0J3 = 0,95>0,6.
В местах поворотов трубопроводов в горизонтальном и
вертикальном направлениях предусматривается установка
прочисток. Для возможности вентиляции сети на каждый
выпуск устраивается один вентиляционный стояк.
£ Расчет сетей водоснабжения н канализации
гХозяйственно-бытового блока промышленного здания
Хозяйственно-питьевой водопровод. Вода во вспомога-
'тельных помещениях промышленного здания расходуется
;на бытовые и душевые нужды работающего персонала.
'План размещения групповых душевых установок н сани-
тарных узлов представлен на рис. 29. Определяем отдельно
‘расходы воды для каждого вида потребителей.
Бытовые нужды. По проектному заданию на
производстве в каждую из трех смен работает Ui — 100 чел.
гВ цехах с тепловыделением свыше 84 кДж на I м3/ч и t/s =
,= 40 чел. в обычных цехах. Определив нормы водопотреб-
.ления по приложению 3 (3] с учетом трехсменной работы
^производства, находим общий суточный расход воды на
бытовые нужды объекта
= пЯи.бих + nq^ 6t/4 = 3.45 . 100 + з - 25 • 40 =
I = 13 500 + 3000 = 16 500 л/сут = 16,5 м3/сут,
(где п — количество смен в сутки.
[ В качестве диктующего прибора принят умывальник,
ЗЙя которого, согласно приложения 2 [3], q™ = 0,12 л/с;
= С = °-09 ^с-
139
Рис. 29. План сетей водопровода и канализации вспомогательных помещений
промышленного здания
По формуле (4) вычисляем вероятность действия прибо-
ров для каждого вида потребителей:
nfof	14, 1 • 100	_П 1Ч-
1>б ~ 0,12 • 25 • 3600 “ ’ ’
n/ot	9,4 • 40 ___ л лчс
Р*л ~ 0,12 • 25 • 3600 — °’035,
Вероятность действия приборов для двух отличающих-
ся потребителей находим из формулы (5):
ntot 25 • 0,13 + 25 • 0,35	3,25 + 0,875 Л аоо
Рб-----------25Т25---------------50----=0.082.
Поскольку Рб' < 0,1, то вычислив NPtf = 25 • 0,082 —
= 2,05, по табл. 2 приложения 4 [3] принимаем а* =
— 1,458. Далее по формуле (1) определяем общий секунд-
ный расход воды на бьнувдю нужды:
q‘°‘ • 5 • 0,12 И ,458 « 0,88 л/с.
140
Душевые нужды. В здании запроектировано
20 душевых сеток. При трехсменной работе с учетом нормы
расхода воды на душ в групповой установке (приложение
2 [3]) общий суточный расход воды
^сутд “	• 20 • 3«= 30000 л/сут <= 30 м’/сут.
Максимальный секундный расход
= 0,2 • 20 == 4 л/gjcjf
Согласно приложения 3 13], суммарный расход воды
для вспомогательных помещений можно определять как
сумму расходов на бытовые и душевые нужды. Для проек-
тируемого здания:
расход в сутки максимального водопотребления
+ ^ут.д “ 16’5 + 30 = 46-5 м’/сут;
расчетный секундный расход на вводе
q‘°‘ = q‘°‘ + qtot ogg + 4 = 4,88 л/с.
Выполняя аналогичные расчеты отдельно для холодного
и горячего водопровода, получим: q^ = 23,82 м’/сут;
<^ут = 22,68 м’/сут; qe = 3,28 л/с; qh = 3,34 л/с.
 Счетчики для измерения расхода холодной и горячей
воды в рассматриваемом здании не предусматриваются.
Учет хозяйственно-питьевого водопотребления осуществля-
ется при подключении наружных внутризаводских сетей к
городскому водопроводу.
Гидравлический расчет сетей внутреннего хозяйствен-
но-питьевого водопровода
Холодный водопровод. Аксонометрическая
схема системы холодного водоснабжения приведена на
рис. 30. Разбив сеть на расчетные участки, начинаем рас-
чет с магистрального направления (/—11). Начальные
участки магистрали (1—8) обслуживают санузлы. Согласно
проведенному ранее расчету вероятность действия прибо-
ров в санузлах Ра = 0,048; принимаем ее постоянной на
участках 1—8. Для каждого участка вычисляем произведе-
ние NPa и по табл. 2 приложения 4 131 находим. «с- Рас-
четный секундный расход определяем по формуле (1).
Далее переходим к расчету кольцевой сети, подающей
воду к групповым душевым сеткам. Максимальный секунд-
ный расход холодной воды на душевые нужды составляет
141
а/
От Обода 81-1
<050
Л
ФУ
2,500 у
'll 4l 4l 4l 4l 414l414l4l.X v
&>/
поГ6 04g	ФХ
Hf If lfW...lf If [f If If k
______'	6 ''yrf_________
4>»i -t>^	W U+ k>4- Im- U*
2,500	7	*
L 0/5
2 3
Рис. 30. Аксонометрическая схема холодного водопровода вспомогательных по-
мещений промышленного здания
cf^ — 2,8 л/с. Считаем, что по каждому полукольцу прохо-
дит расход, равный половине <^. Кроме того, сюда же дол-
жен подаваться расход на водоснабжение санузлов. Сле-
довательно, расход, проходящий в каждом полукольце S—9
(справа и слева), равен сумме расходов на санузлы и поло-
вине расхода на душевые нужды. Общее количество сани-
тарных приборов, к которым подается вода по кольцу
(с учетом умывальника и унитаза в -раздевалке), равно
tf = 23; NP‘6 = 23 • 0,048 = 1,104; а‘= 1,028; <^к) =
= 5 • 0,09 • 1,028 — 0,46 л/с. Тогда расчетный расход по
полукольцам
Г_, _ ’1±’« _ г-3 + °-«. _ 1,63 л/с.
Длина правого полукольца /а-эп = 29 м, то же, левого
/в—эл = 9 м. По таблицам (161 находим, что при расчетном
расходе и диаметре трубопровода d = 40 мм потери напора
в полукольцах составят — 4,449 м, /Лз—дл в 1,381 м;
их разность Д// = 4,449 — 1,381 = 3,068 м > 0,5 м, что,
согласно (41, недопустимо при расчете кольцевой водопро-
водной сети. Производим перераспределение расходов
142
тз
ООод Т31
-10/5
-	050	&/
пгажлшгко
„а* 6
ли
>»И
. №
Рис. 31. Аксонометрическая схема
горячего водопровода вспомога-
тельных помещений промышленно-
го здания
2 3
1
fle_9n =1.16 л/с, ^_9л = 2,10 л/с. При d = 40 мм потери
-напора справа Нк—gn = 2,341 м, слева — Нп—эл — 2,291 м;
тогда Д/У = 2,341 — 2,291=0,05 м<0,5, что допус-
тимо.
Суммарные потери напора в кольце равны полусумме
;потерь в полукольцах:
и	^1?.—9п + ^№—9л	2,3414-2,291 о о.с
/д ц —	2 1	9	'	М.
2
Дальнейший расчет ведем как для тупиковой сети.
Расход на участке 9—10
C-w = 9е, +	= 2,8 4- 0,46 = 3,26 л/с.
Расход на участке 10—11 равен расходу на вводе во
вспомогательные помещения производственного корпуса
qc — 3,28 л/с. Все вычисления сводим в табл 3L -Здесь же
приведен расчет одного ответвления на санузлы (12—6).
Диаметры остальных участков принимаем по аналогии с
рассчитанными.
Требуемый напор на вводе холодного водопровода оп-
ределяется как сумма всех необходимых напоров в системе
143
~ Таблица 31. Гидравлический расчет системы холодного хозяйственно-питьевого водопровода вспомогательных
помещений (Рс =« 0,048;	» 0,09 л/с; « 0,3)
Обозначение участка	Длина участка 1, м	Количе- ство при* боров шт.	NPC	Коэффи- циент ае	Расчет- ный рас- ход на участке ЯС» Л/С	Диаметр условно- го прохо- да d, мм	Скорость V, М/С	Потери напора на I м трубы 1000Г. мм	Потери напора по длине на участке Н[, мм	Суммарные потерн на участке Н^{фГ	
										напора, м	давления. кПа
Магистральное направление
1—2	1.8	1			0,09	15	0,53	82,8	149,0	0,194	1,903
2—3	1.8	2	0,096	0,338	0,15	15	0,88	211	211	0,274	2,687
3—4	2,5	3	0Д44	0,393	0,18	15	1,06	296,1	740,2	0,962	9,437
4—5	1.5	4	0,192	0,441 .	0,2	15	1Д8	360,5	540,8	0,703	6,896
5—6	4	5	0,24	0,485	0,22	20	0,68	88,3	353,2	0,459	4,503
6—7	0,5	10	0,48	0,665	0,30	20	0,94	154,9	77,4	0,101	0,991
7—3	0,5	19	0,912	0,923	0,42	20	1,31	290,8	145,4	0.189	1.854
Кольцо /п	« 29	—	ж		1,16	40	0,93	62,1	1800,9	Н. = 2.316 22.72	
(8-9) 1я	= 9	—	—	——	2,1	40	1,67	195,9	1763,1		
9—10	6	—	——	——	3,26	50	1,53	117,7	706,2	0,918	9,006
10—11	12	—-	——	—	3,28	50	1.54	119,2	1430,4	1,860	18,247
									2^ -	7,976	78,244
Ответвления
12—13	1	1	—	—	0,09	15	0,53	82,8	82,8	0,108	1,059
13—14	1	2	0,096	0,338	.0,15	15	0,88	211	211	0,274	2,687
14—15	1	3	0,144	0,393	0,18	15	1,06	296,1	296,1	0,385	3,777
15—16	1	4	0,192	0,441	0,2	15	1,18	360,5	360,5	0,469	4,601
16—6	0,5	5	0,24	0,485	0,22	20	0,68	88,3	44,2	0,057	0,559
от диктующего прибора к вводу в здание
- Нлпт + ZHtjo, + Н, » 2,8 + 7,976 + 3 =
- 13,776 м« 13,8 м.
Горячий водопровод. Аксонометрическая схе-
ма системы горячего водоснабжения приведена на рис. 31.
Расчет ведем аналогично гидравлическому расчету холод-
ного водопровода. Результаты расчетов представлены в
табл. 32. Подбор диаметров трубопроводов, определение
скоростей движения воды и потерь напора выполнено с
учетом зарастания труб.
Требуемый расчетный напор на вводе горячего водопро-
вода
Я* = tigtom +	+ Hf = 2,8 + 7,593 + 3 =
= 13,393 « 13,4 м.
Циркуляционный трубопровод в системе горячего водо-
снабжения не предусматривается,* поскольку водоразбор
от умывальников в санузлах идет круглосуточно и это
обеспечивает постоянный подвод горячей воды в систему
Расчет бытовой канализации
Как' показано на плане вспомогательных помещений
(рис. 29), сточные воды от санузлов и душевых отводятся
совместно общим трубопроводом в наружный канализаци-
онный колодец К /-/. Схема системы бытовой канализа-
ции приведена на рис. 32.
Суточный расход сточных вод
<7еут = ^сут = 46 >5 м’/сут.
Максимальный секундный расход бытовых сточных вод
от здания находим по формуле (28):
= 4,85 -|- 1,6 «а 6,45 л/с.
По (11J определяем диаметр отводного трубопровода и
его уклон; d — 100 мм; I = 0,02; при этом V = 1 м/с,
H/d - 0,8.
Проверяем условие (30):
V VTUd = 1 /'03 ~ 0,895 > 0,5.
Аналогично подбираем диаметр и уклон других участ-
ков сети. Для вентиляции предусмотрены канализацион-
ные стояки диаметром 100 мм каждый, которые выводятся
выше кровли на Г ^м. Сеть внутренней хозяйственно-фе-
145
JZ Таблица 32. Гидравличес ий расчет системы горячего хозяйствен но- питьевого водопровода вспомогательных
помещений (Ph «0,13; qQh == 0,09; Ki =« 0,3)
Обозна- чение	Длина участка /, м	Количе- ство при- боров Я, шт.	Коэффи- циент afi	Расчетный расход на участке qh, л/с	Диаметр условно, го прохо- да d, мм	Скорость V, м/с	Потери напора по длине		Суммарные потери на участ- к« Hl.tol	
							удел ьные (10000, мм	на участ- ке Яр м	напора, м	давления, кПа
Магистральное направление
1—2	1,8	1		0,09	15	0,8	238	428,4	0,557	5,464
2—3	1	2	0,39	0,18	15	1,6	901,6	901,6	0,902	8,849
3—4	2,5	3	0,51	0,23	20	1,04	291,6	729	0,948	9,3
4—5	5,5	4	0,62	0,28	20	1,27	428	2354	3,06	30,019
5—6	0,5	8	0,92	0,41	25	1,03	196,3	98,2	0,128	1,255
Кольцо /п	== 29			1,15	50	0,65	29,6	858,4	Як== 1,126	11,046
(6-7)	/л «9			2,15	50	1,22	97,2	874,8	—	
7—8	6			3.3	70	1,1	55,4	332,4	0,432	4,238
8—9	6			3,33	70	1Д1	56,4	338,4	0,44	4,316
									7,593	74,487
г
T-/.W
К1
СтКН
^0,02
4.000


I Выпуск К!•!	\/М7*2,5
ifffl	Стам
нс. 32. Аксонометрическая схема хозяйственно-фекальной канализации
Ёпомогательных помещений промышленного здания
бальной канализации монтируется из пластмассовых ка-
нализационных труб d = 50... 100 мм по ГОСТ 22689.2—89.
местах поворота трубопроводов предусматривается уст-
ройство прочисток. На стояках устанавливаются ревизии.
£ Расчет внутренних водостоков
|г ' Здание производственного корпуса состоит из двух
кистей. В части здания, где размещены подсобные помеще-
ния, устраивается скатная кровля и система внутренних
^одостоков не предусматривается. В центральной части
^корпуса кровля выполняется с уклоном 2 %. Для нее не-
обходимо запроектировать внутренний водосток.
|| Общая площадь всей кровли 108 х 36 = 3888 м2.
|& плане она разделена на три одинаковые секции. С каж-
дой имеется отдельный выпуск в наружную дождевую сеть.
Ша кровле каждой секции установлено по три водоприем-
шые воронки. Определяем расчетные параметры системы
Внутренних водостоков для одной секции.
вертикальных стен, примыкающих к кровле и возвышаю-
щихся над ней, составит
J F = 36 • 36 4- 4.36 • 0,3 • I = 1296 + 43,2 = 1339,2 м2.
147
Для кровли с уклоном 2 % (более 1,5 %) расчетный
расход дождевых вод вычисляем по формуле (32). Предва*
рительно определяем интенсивность дождя из формулы (33):
«= 40,6 - 100 = 230 л/с.
Для г. Киева, согласно табл. 4.5 15), п « 0,6; q* =»
= 100 л/с с 1 га.
Тогда расчетный расход
л F4i _ 1339,2 - 230 on Я „м
loooo юооо — 30,8 л/с.
Расход на одну водосточную воронку
Qx = А = -В®. = 10,27 л/с.
«3 о
По табл. 60 [10] к установке принимаем воронки типа
ВВ-1 диаметром 100 мм.
Сеть дождевой канализации монтируется из асбестоце-
ментных канализационных безнапорных труб диаметром
200 мм по ГОСТ 1839—80. Горизонтальные отводные тру-
бопроводы под потолком цеха прокладываются с уклоном
< = 0,01 в сторону стояка. Уклон трубы на выпуске из
здания подбирается по таблицам [11]. При расходе (? =
= 30,8 л/с, диаметре d = 200 мм и уклоне I — 0,02 напол-
нение составит Hid = 0,67, скорость У = 1,55 м/с. Про-
веряем условие (30):
V Vfiid = 1,55 /'^67 _ 1,27 > 0,6.
Аксонометрическая схема внутреннего водостока одной
секции представлена на рис. 33.
148
Противопожарные мероприятия
Общий объем производственного здания составляет
27 220 м*. По степени огнестойкости оно относится ко II ка-
тегории, категория по пожарной опасности В Согласно
габл. 2 151, на внутреннее пожаротушение проектируемого
объекта необходимо две струи по о л/с каждая. С учетом
табл. 3 151 при диаметре пожарного крана d = 65 мм, дли-
не рукава 20 м, диаметре спрыска наконечника пожарного
ствола 19 мм и высоте помещений 6 м, производительность
одной струи составит 5,2 л/с. При этом напор у пожарного
крана должен быть равен 19,9 м. Суммарный расход воды
на внутреннее пожаротушение от пожарных кранов
<2п.к = 5,2- 2 = 10,4 л/с.
Общее количество пожарных кранов, установленных в
производственном корпусе, 17 шт. > 12 шт. По [3, с. 101
для нужд внутреннего пожаротушения устраивается
два ввода водопровода с установкой в колодце на наружной
сети задвижки между ними.
Основное производственное помещение (центральная
часть корпуса) по характеру производства (текстильная
промышленность), согласно табл. 1 16] относится ко 2-й
группе. Следовательно, в этой части здания, дополнитель-
но к возможности пожаротушения из пожарных кранов,
необходимо предусмотреть систему автоматического сприн-
клерного пожаротушения. В проекте принимается коль-
цевая спринклерная сеть.
Расчет кольцевой спринклерной сети
В соответствии с табл. 1 161 требуемая интенсивность
подачи воды 0,12 л/(с • м2), расчетная площадь 240 м2, пло-
щадь, защищаемая одним спринклером, 12 м2.
Расчетный расход на нужды автоматического пожаро-
тушения
= 0,12 • 240 = 28,8 л/с.
С учетом расхода на внутренние пожарные краны, сум-
марный расход на внутреннее пожаротушение
Q = 28,8 + 10,4 = 39,2 л/с.
План размещения питающих и распределительных тру-
бопроводов в цеху представлен на рис. 34. Расстояние
между спринклерными оросителями принято 3 м. Расстоя-
ние между распределительными трубопроводами — 4 м.
149
Mod 61-1
' 2Ф~=т
Насосная станция авто-
барического пожаротушения
Рис, 34. План цеха с трубопроводами системы автоматического спринклерного пожаротушения
От насосной станции
аллопатического
Рис, 35. Расчетная схема кольцевой сети автоматического спринклер-
ного пожаротушения
Для расчета кольцевой сети разбиваем ее на расчетные
участки, начиная с наиболее удаленного от узла управле-
ния спринклера, как показано на схеме (рис. 35, т. /).
Определяем минимальный расход спринклера
Qdi==0,I2- 12= 1,44 л/с.
Свободный напор, необходимый для подачи такого рас-
хода у наиболее удаленного спринклера, вычисляем из
формулы (39):
^-ОТ^21’58 м’
где К — 0,31, принимается по (61 (для спринклерного оро-
сителя СВ-10 с диаметром входного отверстия 10 мм).
Определяем потери напора на участке 1—2, по кото-
'рому проходит расход 1,44 л/с, по формулам (40) и (42),
принимая диаметр трубопровода на участке d — 25 мм и
его длину I — 3 м,
и 1,44»-3	. о,
2	3,44	— 1,8 М’	д
где коэффициент = 3,44 находим по табл. 1*кЭ
Напор у спринклера 2 будет равен сумме потерь напора
на участке 1—2 и напора у спринклера Г.
Н.г^ 1,81 +21,58 = 23,39 м.
Далее вычисляем расход из спринклера 2 по формуле
(39):	___
Qa, = 0,31 У23,39 = 1,50 л/с..
Аналогично выполняем расчеты для всех б спринклеров,
расположенных в первом ряду, и результаты сводим в
табл. 33.
15)
Таблица S3. Гидравлический расчет системы автоматического спринклерного пожаротушения										
Номер точим (спринкле- ра)	Обозначе- ние уча- стка	Длина участка /. и	Условный диаметр трубы d, мм	Коэффи- циент К,	Напор » точке у спринкле- ра Н, м	Расход в точке (из спринкле- Р«) Qrf, л/о	Расход на участке Q, л/с		Ско- рость V, м/с	Потери на участке Н напо* давления» ра, м	кПа
1	21,58	1,44 1—2	3	25	3,44	1,44	2,07	2,69	1,81	17,756 2	23,39	1,5 2—3	3	32	13,97	2,94	8,64	3,08	1,86	18,247 3	25,25	1,56 3—4	3	40	28,7	4,5	20,25	3,58	2,12	20,797 4	27,37	1,62 4—5	3	40	28,7	6,12	37,45	4,87	3,92	38,455 5	31,29	1,73 5—6	3	50	110	7,85	61,62	3,70	1,68	16,481 6	32,97	1,78 6—7	3	50	U0	9,63	92,74	4,54	1,26	12,361 7	34,23	2Я — 12,65	124,097										
Из таблицы берем: напор в точке 7 равен Я7 “ 34,23 м,
расход на участке 7—6 Q7_# » 9,63 л/с.
Расход и напор в левом ряду (рис. 35) аналогичны рас-
ходу и напору в правом. Суммарный расход, необходимый
для двух рядов,
Q «=9,63.2- 19,26 л/с,
что больше половины максимального расхода на нужды
пожаротушения спринклерной установки (28,8 л/с).
Предполагаем, что по участкам 7—8 и 7—11 проходят
одинаковые расходы, равные половине суммы расчетного
расхода системы автоматического пожаротушения и рас-
хода для пожарных кранов
Л 28,84-10,4 ,пс ,
фрасч-------2---— 19,6 Л/с.
Принимаем диаметры магистральной кольцевой сети и
перемычки равными 100 мм.
Длина левого полукольца системы (7—9) 126 м, право-
го (7—12) — 90 м.
Потери напора:
в левом полукольце
н ФЧ~9 = 19,6» • 126 _ я „ .о
----------=---------§872---= 8,243 М‘
в правом полукольце
„	_	19,6» .90 с ЙЯЙ ..
"7“12 — Ki ~	5872	~ 5,888
Невязка потерь напора по полукольцам
ДЯ = Я7-9— Я7.и = 8,243 — 5,888 = 2,355 м,
что больше допустимой 0,5 м [4].
Производим распределение расходов по кольцу. Расход
на участке 7—9 принимаем Q7_9 = 18 л/с, а на участке
7—12 — 07-12 = 21,2 л/с. Соответственно потери напора
на этих участках:
„	Q7-9Z7-9	18,0». 126 до_о
Я7-э — Ki —	Б872	_ 6,952 м,
о	Q7—12*7—12	21,2*-. 90 с ООО
я7_12 =----- = 6,888 м.
Невязка Д// *= 6,962 — 6,888 = 0,064 м < 0,5 м в пре-
делах допустимой.
153
Потери ил поря в кольце
U 6.V52 4- 6,88а й П1,
Пц = —1----1—!---- = 6,92 м.
Потери напора на участке 9—10 при расчетном расходе
Q9-10 = 19,6 л/с
и	^9—к/э—10	19,6® • 41 о соо
//9_10-------------- ......... = 2,682 м.
Потери в узле управления определяются по формуле
(43):
//кек = 3,02 • IO-J - 19,6* = 1,160 м,
где е — 3,02 • 10-3 — коэффициент потерь напора в узле
для контрольно-сигнального клапана ВС-100 [61.
Требуемый напор перед КСК при расходе 19,6 л/с опре-
деляется как сумма всех требуемых напоров в системе
автоматического пожаротушения:
//р — (1 + /(<) (///I— 7 + //„ + ///9—to) + //1 +
+ //кек 4- Hgtom = 1,1 (12,65 4- 6,92 4- 2,682) 4-
4-21,58 4- 1,16 4- 4,5 = 51,717 м,
где Ki = 0,1 — коэффициент, учитывающий потери напооа
в местных сопротивлениях [3, с. 9].
С учетом гарантированного напора на вводе водопрово-
да в здание Ht = 15 м требуемый напор насоса составит:
HSac =51,717—15 = 36,717«37 м.
Противопожарные насосы подбираем для расхода
39,2 л/с и напора 37 м.
§ 22. Расчет водоснабжения и канализации
(водоотведения) бани обычного типа на 100 мест
Расчет водоснабжения. Согласно СНиП 2.04.01-85 «Вну-
тренний водопровод и канализация зданий» в бане проек-
тируются две системы внутреннего водоснабжения: хо-
зяйственно-питьевая и производственная. Хозяйственно-
питьевая получает воду от ввода в здание, производствен-
ная — от запасных уравнительных баков. В запасных урав-
нительных баках содержится не менее чем получасовой за-
пас холодной и горячей воды. Пожарный водопровод в бане
не устраивается, так как здание одноэтажное.
154
Таблица 34. Характеристика установленных санитарно-технических
приборов
Наименование прибора	Количество приборов	Рааходы воды, л/с				Характерный расход воды, л/ч		Примеча- ние
		общий Jq1	ХОЛОДНОЙ 0g	горячей	стоков. qsG	1	горячей	|	
Водоразборная
колонка	15	0,4	0,4	0,4	0,4	1000	1000	Из баков
Унитаз	4	0,1	0J		1,6	83	83	Из сети
Умывальник	8	0,12	0,09	0,09	0,15	60	40	
Душ для обмыва Поливочные краны для уборки поме-	10	0,2	0,14	0,14	0,2	500	270	Из баков
щения	5	0,3	0,3	0,2	0,3	1080	720	Из сети
Ножные души	4	0,1	0.07	0,08	0,5	220	165	Из баков
Игольчатые души	2	0,4	0,28	0,12	0,5	1000	700	Из баков
Ножные ванны	2	0,1	0,07	0,08	0,5	220	165	Из сети
Примерами	я.	1. Всего 50		приборов,		из них	46 с	подводкой
горячей воды.
2. Норма расхода воды на игольчатый душ принята согласно ре-
комендациям Союз курортп рое кта.
Баня работает в две смены (14 ч), однако пропускная
способность 100 чел, в час будет только в часы максималь-
ной нагрузки. В остальное время количество посетителей не
превышает 50—60 % от расчетного. Поэтому коэффициент
сменной неравномерности может быть принят равным
Кем - 1,5.
Тогда действительное количество моющихся (основной
потребитель) за две смены
,0<\еЛ • 14 Ч 1400	поп
---ъ930 чел.
Кем	1’5
В нормы водопотребления для основных потребителей
(моющихся) входят все дополнительные расходы воды в
бане (обслуживающий персонал, душевые для обслужива-
ющего персонала, уборка помещений бани) 13, 7L
Перечень технологического оборудования и санитарно-
технических приборов бани, а также часовые и секунд-
ные расходы воды приняты согласно СНиП 2.04.01-85 и
приведены в табл. 34. В примечании к табл. 34 указывается
также от какой системы водопровода осуществляется снаб-
жение водой данного^санитарно-технического прибора.
155
Таблица 35, Основные показателя потребления воды
Количество моющихся, чел	Норма расхода во- ды в час, л/ч			Норма расхода во- ды в сутки (смену), л/сут.			Характерный уровень расхода воды					
							в час наибольшего водо- потребления, л/ч			в сутки наибольшего водо- потребления д/сут-		
	„нм hr,и	Qhr,u		4 и		</л чи	и vhr,u	«Ьг.ии	«hrlUU		/С- * и	&
100 чел/ч	180	60	120	—	—	—	18 000	6000	12 000	—	—	—
930 чел/ч	180	60	120	180	60	120	—	—	—	167 300 55 700 111 600
Поливка усовершенствованных покрытий вокруг здания (0,5 л на 1 м*) 200 ы1									—	100	—	—
Итого
18 000	6000	12 000 167 400 55 800 Ш 600
В табл. 35 приведены основные показатели потребления
эдды по основным потребителям.
Диктующий прибор для расчета водоснабжения и водо-
отведения бани — кран у водоразборной колонки в мыльном
отделении. Расходы диктующего прибора
q‘0°' = 0,4 л/с; «=» 1000 л/ч;
(/о=0,4 л/с; » 1000 л/ч;
“ 0,4 л/с; qbj* « 1000 л/ч.
Определяем общие секундный и часовой расходы воды
'по формулам (I) — (7):
р________________________18 000______л 0—
?	0,4 • 50 • 3600 ~ ’ ’
q = 4,47 (табл. 1 приложения 4 (3J); q^.u и U принимаем по
;гр. 8 табл. 36;
Г	= 5 • 0,4 • 4,47 = 8,94 л/с;
£	•	3600 - 0,25 • 0,4	„ ос.
Рьг---------,000----= 0,364;
£	аиг — 6;
I	Я™ х_0’005 • 1000 • 6 = 30 М8/Ч.
if Определяем секундный и часовой расходы холодной во-
по формулам (1) и (7):
I	Р--0,4.Тзб0 °°>0833'
£
так как Р <_ 0,1, a N •< 200, то значение принимаем по
$абл. 2 приложения 4 [5J;
£	NP - 0,083  50 = 4,165; а = 2,26;
&	<7* = 5 • 0,4 • 2,26 =• 4,52 л/с;
I	D 3600 • 0,0833 - 0,4 л , о
I	Ркг~------iooo---------°’12:
ctftr » 2,80;
• ' qL = 0,005 • 1000 • 2,8 = 14 м’/ч.
’ < л
; Определяем секундный и часовой расходы горячей воды
ио формулам (1) и (7):
(	О	12000	rttoi	о е
Р “ '3600 ' 0.4 • 46 “ а в 3’5;
>	q>< * 0,005 • 0,4 • 3,5 = 7 л/с;
157
D 3600-0,181.0,4 лое
Pbr --------iooo-----== °’26;
a-hr = 4,5;
< = 0,005* 1000 • 4,5 = 22,5 м’/ч.
Находим емкость запасных уравнительных баков холод,
ной и горячей воды (кроме рабочих предусмотрены также
дублирующие).
Часовой расход холодной воды = 14 м’/ч; тогда
вместимость каждого из двух баков холодной воды равна,
ется 7 м3 (0,5 ч максимального часового расхода).
Часовой расход горячей воды = 22,5 м3/ч; тогда
вместимость каждого из двух баков горячей воды равняется
11 м3 (0,5 ч максимального часового расхода).
Определяем средпесекундные расходы холодной и го-
рячей воды для подачи ее в уравнительные баки и хозяйст-
венно-питьевой водопровод:
Чы 14 №/4 о яя .
^сР = ТГ	"Уб"'' = 3188 л/с’
h 4iu 22,5 м3/ч с . с ,
С = -yr -	-6’15 л/с-
Ввод водопровода рассчитывается на пропуск общего
среднесекундного расхода
Рис. 36. Схема подачи и распределения холодной и
горячей воды в бане
158
f
К13п
450,1*3
10
$50
1*5
650
1 1-3
1 = 3
Водо-
раз
колонки
650
—81—
бак
/ Производственный
* водопровод
к 5душам
tin
ХозяйсшЬечно-питье-
вой водопровод
. $32,1*10
5 душам /К 19 приборам
$40,1*3
/ч>Ю, 1=3
73 ввод
\6одопродода
- Рис. 37. Расчетная схема холодного во-	\ jj-Z,
дос наб жен ня бани	0ЮО,М5
Максимальные секундные расходы холодной и горячей
л/с) воды обеспечиваются из запасных уравнительных
/водонагреватель
3#40 680

мя№ха\
| Производим гидравлический расчет системы холодного
|водопровода. Схема подачи и распределения холодной и
^горячей воды изображены на схеме, приведенной на рис. 36.
^Расчетная схема подачи и распределения холодной воды
Приведена на рис. 37. Определяем расходы для хозяйствен-
но-питьевых и производственных потребностей.
Для хозяйственно-питьевых потребностей (4 унитаза,
умывальников, 2 ножные ванны и 5 поливочных кранов)
Диктующим прибором принят умывальник:
£
qcQ = 0,09 л/с; Р == 0,0833; N = 19 приборов;
NP = 19.0,0833 = 1,582; а = 1,258;
q™ = 5 • 0,09 • 1,258 = 0,57 л/с.
£
? Для производственных потребностей (15 водоразборных
^колонок, 10 душей для обмыва, 4 ножных душа и 2 ребрис-
тых душа) диктующим прибором принята водоразборная
колонка:
|	^ = 0,4 л/с; Р = 0,0833; М=31 прибор;
I;	NP = 31 • 0,0833 = 2,582;_^=.Х,67;
|	qc = 5 • 0,4 • 1,67 = 3,34 л/с.
g;	чпроизв	*	’
I Все расчеты по гидравлическому расчету сети холодно-
го водоснабжения сведены в табл. 36.
159
55 Таблица 36, Гидравлический расчет холодного водоснабжения о 												
Обозначе- ние уча- стком	Число приборов на участ- ке N, шт.	Вероят- ность действия Р		Коэффи- циент а	Расход воды при- бором <7q. л/с	-Расчетный расход qct л/с	Диаметр условно- го прохо- да rfy, мм	Скорость V, м/с	Длина уча- стка /, м	Потери напора по длине, мм	
										удельные (10000	на участ- ке Л,« И X х (1 + К()
1—2	1	0,083	0,083		0,4	0,4	25	0,75	3	73,5	220,5
2—3	2	0,083	0,166	0,416	0,4	0,832	25	1,5	3	273,8	819,2
j,.	3	0,083	0,249	0,492	0,4	0,984	40	0,78	3	45	135
	4	0,083	0,332	0,563	0,4	1,126	40	0,9	3	58	174
5—6	5	0,083	0,415	0,622	0,4	1,244	40	0,98	3	70	210
, 6—7	6	0,083	0,498	0,677	0,4	1,354	50	0,65	3	23	69
7—8	7	0,083	0,581	0,732	0,4	1,464	50	0,69	3	26	78
8—9	8	0,083	0,664	0,782	0,4	1,562	50	0,74	3	29	87
9—10	21	0,083	1,749	1,32	0,4	2,64	70	0,76	5	22,5	112,5
10—Бак	31	0,083	2,582	1,67	0,4	3,34	80	0,67	5	14,3	71,5
Итого по производственному водопроводу: Сучетом потерь на местные сопротивления Н — И (1 + Ki) —	1976,7 (	1 + 0,2) «	2372 мм.	1976,7		
Бак-12	—	—	—	—	—	3,34	70	0,96	4,5	34	153
12—13	50	0,083	4,165	2,26	0,4	4,52	70	1,30	3	61	183
/3-ввод	50	—	—	— .	—	8,33	100	0,98	15	20	300
Итого по хозпитьевому водопроводу:	636
Сучетом потерь на местные сопротивления Н — i I (1 + Ki) = 636 (1 + 0,2) = 763,2 мм»
Примечание. На участке 13 — ввод принимается общий средний расход холодной воды, равный = 8,33 л/с
К13 приборам
Ф50, 1=3
Г5\ФЬ0
080 ю
'К5 душам
Ф 60.1-3
Хозяйственно - >
питьевой. водопровод
ный водопровод
Рис. 38. Расчетная схема горячего водоснабжения бани
Выполняем гидравлический расчет трубопроводов горя-
чего водопровода. Расчетная схема подачи и распределения
горячей воды приведена на рис. 38. Хозяйственно-питьевое
водопотребление (8 умывальников, 2 ножные ванны и 5
поливочных кранов):
<7* =0,09 л/с; Р = 0,181; N — 15 приборов;
а= 1,53;
oh = 5.0,09 - 1,53 = 0,69 л/с.
Производственные потребности (15 водоразборных коло-
нок, 10 душей для обмыва, 4 ножных душа и 2 ребристых
душа):
<7* =0,4 л/с; Р — 0,181; N = 31 прибор;
« = 2.54; <7*яроизв = 5 • 0,4.2,54 = 5,08.
Все подсчеты по гидравлическому расчету сети горячего
^водоснабжения сведены в табл. 37.
Для подбора водоводяного (скоростного) водонагрева-
теля определяем тепловой поток в течение часа максималь-
ного водопотребления с учетом теплопотерь
1,16^(55 —f) + Q“ = [1,16.22,5 х
х (55 — 5 °C) 1 ,Ц = 1433,2 кВт, ’
где — максимальный часовой расход горячей воды, м3/ч,
равный 22,5 ма/ч; С — температура холодной воды, °C, в
6 588
Петере иксе* so mee
x ГяГяиу S7, Гкцвэ&ягчесхвВ дочет млмровш repe^ei «охы
•S ____	______________________,____________________—_____
7-2	1	0,181	—	0,4	32	0,32	3	12,5		37,5	7,5	45ЯС
2-3	2	0,181	0,4	0,8	32	0,6	3		28	84	16,8	100.8
3—4	3	0,181	0,53	1,06	40	0,6	3		24	72	14,4	86,4
4—5	4	0,181	0,67	1,34	40	0,74	3		35	105	11	116
5-6	5	0,181	0,77	1,54	50	0,55	3		15	45	9	54
6-7	6	0,181	0,87	1,74	50	0,6	0 W		20	60	12	72
7—8	7	0,181	0Лг'	1,90	70	0,48	3		8	24	4.8	28,8
8-9	8	0,181	1.04	0,4	2,08	70	0,42	3	0,2	7	21	4,2	25,2
♦9 2
9^ 10	21	0,181	2;bi	0,4	4,02	80	0,8	5’	0,2	18	90	18	108
10‘бак	31	0,181	2,54	0,4	5,08	80	0,83	5	0,2	20	100	20	120
Суммарные потери е сети горячего производственного Бак-/2 —	—	—	—	5,08 12-Во- дой а- г;е- В f Тель 46	0,181	3,5	0,4	7						водоснабжения с учетом зарастания трубопроводов 80	0,83	4,5	0,2	&,2	90 * 80	1	3	0.5	25,0	75						18 37,5	756,2 108 115,5
Водона- грева- тель- /.?	46	0,181	3,5	0,4	7	80	1	2	0,5	25	50	25,5	75,5
13- ввод	—	—		—	8.33	100	0,98	15	—-	20	300	—	300
Суммарные* потери в сети горячего водоснабжения от ввода до бака горячей воды (без водонагревателя) 596
Потери набора & скоростном водонагревателе	2000
Итого с’учетом потерь напора в скоростном водонагревателе	2596
П р и м е ч ja н и я: I. Потери напора на участках трубопроводов горячего водоснабжения определены с учетом заулстанмя
- труб по формуле Н » il (1 + Kfi п. 8. 3. (ЗЬ
g 2. i — Удельные потерн напора» принимаемые по рекомендуемому приложению 6 (3|.
сети водопровода, при отсутствии данных ее следует при
нимать 5 °C;	— теплопотери на расчетном участке, кВт,
5—10 % от
Поверхность нагрева трубок водонагревателя
F -	-	1433>2	_ |433-2 _ iq 77 м*
КМ ~ 1,16-62,5 “ 72,5
где К — коэффициент теплопередачи 1,16 кВт/(м2 • К); А/ —
среднелогарифмическая разность температур нагреваемой
и греющей воды, определяемая по номограмме на рис. 24.5
(14].
Принимаем трехсекционный водоводяной скоростной по-
догреватель типа MBH-2052-30, FceKu — 7,14 - 3 = 21,42 ма
(с запасом на зарастание) — один рабочий, второй резерв-
ный. Потери напора в водонагревателе 2 м.
Так как здание бани одноэтажное, а высота установки
запасных баков 6,5 м (от оси ввода до уровня воды в баках),
го напора в городской сети, равного 30 м, достаточно для
нормальной работы внутреннего водопровода (холодного
и горячего). Установка повысительных и циркуляционных
насосов не требуется.
Циркуляционный трубопровод в бане не устраивается.
Закольцовка душевого подающего трубопровода (холодно-
го и горячего) обязательна — более трех душевых сеток
(10 шт.).
Расчет канализации. Внутреннюю канализацию рассчи-
тываем исходя из того, что общий максимальный расход
(холодной и горячей) воды составляет qtot = 8,94 л/с.
В здании бани имеется три выпуска канализации.
Расход воды на каждый выпуск примерно одинаков и
равняется 3 л/с. Согласно 13] расчетный секундный расход
стоков на один выпуск
q* = tfot + 1 »6 « 3 4- 1,6 = 4,6 л/с.
Принимаем диаметр выпуска 100 мм. При уклоне i =
« 0,025 выпуск d = 100 мм пропустит расход 4,6 л7с со
скоростью V =а 1,3 м/с и наполнением 0,48D (приложение
9 131, номограмма для гидравлического расчета канализа-
ционных трубопроводов), что вполне допустимо.
Проверяем выпуск на выполнение условия
И/Л70>0,6;
1,3^0,48 "1,3- 0,69 » 0,8° > 0,6. Условие удовле-
творяется,	)
Следовательно, канализация в здании будет работать
удовлетворительно.
Ливневая канализация проектируется с учетом того, чго
здание имеет плоскую кровлю (уклон менее 1,6 %), Кровли
здания имеет 2 водосборных участка. Поэтому предусмотри*
вается установка двух водосточных воронок диаметром
100 мм.
Здание располагается в г. Киеве; </10 « 100 л/с С I га.
Расход
л/с с 1 га’
где F — водосборная площадь.
Проверяем расчетные расходы па каждую водосточную
воронку:
л	15 • 12 • их)	. а .п,
10 000	л^с'
л	18 • 12 • 100	„ ... .
~	10 000 ” в л/с*
Оба расхода дождевых вод меньше 8 л/с, который может
пропустить воронка диаметром 100 мм. Трубы пластмассо-
вые. Пропускная способность стояка 20 л/с (см. табл, 9.4
[ 101), выпуск диаметром 100 мм при уклоне 0,02 пропуска-
ет 6 л/с. Сброс дождевых вод осуществляется в городскую
ливневую канализацию.
§ 23. Расчет водоснабжения и канализации
(водоотведения) предприятия общественного питания
Пример I. Расчет пищеблока и столовой больничного
комплекса.
Дано: 1. Пищеблок и столовая больничного комплек-
са на U\ = 300 коек.
2. Численность персонала больничного комплекса, Поль*
зующегося столовой, составляет •• 200 чал.
3. Число приборов: Nt0' -** Об; Nh » 67; N* “• 66,
Персонал больничного комплекса обедает а столовой, и
питание для больных доставляется из пищеблока в термо-
сах в буфеты на этажах лечебных корпусов, откуда и отпус-
кается больным. Мойка посуды производится непосредствен-
но в буфетах.
Требуется: 1. Определит!, максимальные секундные и
часовые расхолы воды н стоков в пищеблоке и столовой
больничного Хплекса.
1(Ш
Определение максимального часового расхода воды:
а) общего
r>tot ^hr,uuhr	2970 Л | - Л |.
^hr == 7^------ = “олл—Ес" = 0,1Э > 0)1,
<$hr"	300 - 65
следовательно, а определяем по табл. I приложения 4 13J:
а£ = 3,88;
= 0,005 <7о>а# = 0,005.300 - 3,88 = 5,82 м3/ч.
б) горячей
пЛ ^hr.u^i
= олк35»- = 0,082< 0,1;
200 - 57
Л/Pt = 57 • 0,082 = 4,67; at = 2,44;
- <?t = 0,005 - qo.^ = 0,005 • 200 • 2,44 = 2,44 м3/ч;
в) холодной
р;, = Л^=^_0,156>0.1;
40JirJ
a^hr = 3,95;
qt = 0,005^oA-at = 0,005 • 200 • 3,95 = 3,95 м3/ч.
10. Определение максимального секундного расхода сто-
ков.
Ввиду того, что общий расчетный секундный расход
воды равен 2,59 л/с, что меньше 8 л/с, расчетный секундный
расход стоков будет
q* » q,ot = qs0 = 2,59 + 1,6 = 4,19 л/с..
Пример 2. Расчет столовой открытой сети.
Дано: 1. Столовая открытой сети с обеденным залом
на 200 посадочных мест.
2.	Число рабочих мест в магазине «Кулинария» равно 2.
3.	Число единиц продукции столовой Ut, реализуемой
в магазине «Кулинария», согласно данным § 7, составляет
1200 условных блюд в сутки.
4.	Число кондитерских и кулинарных изделий, реали-
зуемых в магазине «Кулинария», составляет 2000 единиц.
5.	Продолжительность работы обеденного зала столовой
и магазина составляет 12 ч в сутки.
6.	Продолжительность работы пищеблока — 16 ч в сутки.
168
7.	Подача холодной воды в столовую предусматривается
из сетей микрорайона.
8.	Число приборов N‘°nc' — 68; Nn — 60.
Т ребуется:
1. Определить расчетные расходы горячей, холодной
воды и стоков^
2. Подготовить данные, учитываемые при расчете сетей
микрорайона.
Решение. 1. Согласно § 7 определяем часовое и су-
точное количество условных блюд, потребляемых в обеден-
ном зале и реализуемых в магазине «Кулинария»:
а)	количество блюд, потребляемых в обеденном зале в
час, определяем по формуле (19):
Uьл = 2,2 • 200 • 2 = 880 усл. бл./ч;
б)	количество блюд, потребляемых в обеденном зале в
сутки, определяем по формуле (20):
Ui — —j-g— = 7040 усл. бл./сут;
в)	руководствуясь данными § 7, выражаем число конди-
ьтерских и кулинарных изделий, реализуемых через магазин
^«Кулинария», в условных блюдах,
'	Ua = 0,55 • 2000 = 1100 усл. бл./сут;
Г г) количество реализуемых блюд в сутки в магазине
:<Кулинария»
£	4- t/3 = 1200 + 1100 = 2300 усл. бл./сут;
| д) количество реализуемых блюд в час в магазине «Ку-
линария» определяем из формулы (20), откуда
a U^K 2300-1,5 оо_ е л ,
£ ^art.3 = ——  ------------12---= 287,5 Усл- бл,/ч-
Основные расчетные данные сводим в табл. 38.
f Горячее водоснабжение предусматривается от водонагре-
мтеля, установленного в столовой в помещении теплового
1ункта.
2.	Определение расчетных расходов воды:
! а) общего (холодной и горязен)_секундного-ра€-хода-: -
согласно табл. 38 U = 13 509 л/ч, тогда
ntot Qhr.uU	13 509	_л 1 оо
* “ ^А/3600 “ 0,3 - 68 - 3600
।	169
OZT
Таблица 38. Основные показатели потребителей воды
Потребители	Еди- ница	Количе- ство пот- ребителей	Нормы расхода воды, п						Средний расход воды в час наибольшего водопот- реблен ия, л			Суточное потребление во- ды, л		
			в час наибольше- го водопотребле- ния			в сутки наиболь- шего водопот- ребления								
			"'^6 IOJ	3	3 С о-	ч?	сCJ?	«г	£ st о	а				
Блюда, потреб-
ляемые в сто-
ловой
бл./ч 880
бл./сут	7040
12	4	8
12 4	8
10 560 3520
Блюда, реали-
зуемые в ма-
газине «Кули-
нария»
бл./ч 287,5
бл./сут 2300
10	3	7
10 3	7
2875 862,5
7040	—
—	84 480
2012,5	—
—	23 000
28 160 56 320
6900 16 100
Персонал мага
зина «Кулина-
рия»
1 раб. 2
37	9,6 27,4
250 65 185
74	19,2
54,8	750
195	555
Всего:
13 509 4401,7	9107,3 10 8230 35 255 72 975
по табл. 1 приложения 4 а'0' = 4,45, тогда
q,ot « 5 • $‘а'0' =5 • 0,3 • 4,45 = 6,67 л/с;
б) максимального секундного ра хода горячей воды:
рЛ___	4401,7	__л ।. Л___л оо.
Р ~ ^.3600 “ 0,2.60 . 36W - 01 ’ “	2’83,
q" = 5<7оа" = 5 • 0,2 • 2,83 = 2,83 л/с;
в) секундного расхода холодной воды:
Р‘ =	= 0 18б
<^Ы • 3600	0,2 • 68 • 3600
а = 4,42;
5
г
q' = 5 • <7о • а = 5 • 0,2 • 4,42 = 4,42 л/с;
’г) общего максимального часового расхода воды:
rJot <№MUhr 13 509 n RR.
Pbr ~	= зоо-68 = °’66’
vo./tr/v
a™ = 11,42;
q% = 0,005^^' = 0,005 • 300 • 11,56 = 17,34 м»/ч;
д) максимального часового расхода горячей воды:
nh	^hr.u^hr	4401,7	« 07- ~.h  R
Phr = ~v л/ ' = !Мб~~60 = °’37' aftr	6’65,
</0,лЛ	w
qhhr = О,ОО5<7олл<4 «= 0,005 • 200 • 6,65 = 6,65 ма/ч.
e) максимального часового расхода холодной воды:
9107,3	_
200-68- = 0’67’
L’	пС  4o,ftr^7 hr
I
|	<4r = 11,72;
iqlr = O.OOS^c^, = 0,005 • 200 • 11,72 = 11,72 м3/ч.
3. Определение расчетных расходов сточных вод.
Ввиду того, что суточное и часовое водопотребление со-
ветствует водоотведению, суточный расход сточных вод
ставляет 108,23 м3/сут, а часовой 17,34 М*7¥......
I Общий расчетный секундный расход воды равен 6,67 л/с,
too меньше 8 л/с. Расчетный секундный расход стоков
I	qs = д10' +д^ = 6,67 +1,6- 8,27 л/с,
171
— Таблица 39. Гидравлический расчет и определение потерь напора в трубопроводах системы холодного
ьз водоснабжения столовой
Обозначе- ние уча- стков	Число приборов на участ- ке N, шт.	Вероят- ность действия приборов Р	<ьЛл»х</> / = »	Расход диктую- щего при- бора qcQ ИЛИ л/с	Расчет- ный рас- ход Q — *= 5<70а, л/с	Диаметр условно- го прохо- да dy> мм	Скорость V, н/с	Длина уча- стка Л м	Потерн капора по длине		Суммар- ные по- терн на участке SK. м
									удель- ные (iOOOi). мм	на участ- ке Hf = «ИХ х (14-Kjh м	
1—2	1	Безрасчетный участок		0,2	0,20	15	1,18	1	360	0,47	0,47
2—3	2	0,186	0,4	0,2	0,4	20	1,25	1	266	0,35	0,82
3—4	3	0,186	0,54	0,2	0,54	20	1,72	1	502	0,65	1.47
4-5	4	0,186	0,69	0,2	0,69	25	1,31	1	209	0,27	1,74
5—6	5	0,186	0,78	0,2	0,78	25	1,5	18	274	6,41	8,15
6—7	20	0,186	1,88	0,2	1,88	40	1,51	8	160	1,66	9,81
7—8	39	0,186	3,1	0,2	3,1	50	1,46	9	106	1,24	11,05
8-9	53	0,186	3,87	0,2	3,87	70	1,12	Н	46	0,66	11,71
9—10	68	0,186	4,42	0,2	4,42	70	1,27	12	58	0,90	12,61
10—11	68	0,183	4,45	0,3	6,67	80	1,35	7	52	0,47	13,08
Примечание. Так как для расчета условно принята система хозяйственно-питьевого водопровода без пожаро
тушения, Ki при определении потерь напора по длине на участке принимается равным 0,3*
TJ
Рис. 39. Расчетная схема холодного водоснабжения столо-
вой
где — расход стоков унитаза со смывным бачком, равный
;.1,6 л/с.
4. Гидравлический расчет системы холодного водоснаб-
,жения.
Гидравлический расчет выполняем в табличной <|юрме
(табл. 39).
Расчетная схема приведена на рис. 39.
Горячее водоснабжение предусмотрено от водонагрева-
теля, установленного в здании столовой. Вода к водонагре-
вателю поступает по участку It—10.
В связи "с вышеизложенным в табл. 39 на участ-
ке 10—// принимается Р"“ = 0,183, а на остальных участ-
ках Рс = 0,186.
; Гидравлический расчет системы горячего водосиабже-
'«ня выполняется аналогично приведенному расчету, но при
дтом потери напора на участках трубопроводов определи-
Цотся с учетом зарастания труб — в соответствии с и. 8.3
№ приложением 6 СНиП 2.04.01—85.
I Пример 3. Расчет столовой санаторного комплекса.
* Дано: 1. Столовая санаторного комплекса на U,
 1000 мест и числом обслужива1ощёго “персонала Ut
 750 чел.
2. Продолжительность работы столовой санаторного
комплекса составляет 7*	12 ч в сутки.
)
1/3
по таблице 1 приложения 4 [3] а*, = 6,24, тогда
< = O.OO&yojXr = 0,005 • 200 • 6,24 - 6,24 мэ/ч;
в) холодной
пс QhrjPhr 7700 Л
* hr	- ’ .. ОАО 7£ ==3
<f0.hrN 200 • 75
по табл. 1 приложения 4 [3] <х£, = 10,36, тогда
диг = 0,005<&ис4 = 0,005 • 200 • 10,36 - 10,36 м’/ч.
7. Определение максимального секундного расхода сточ-
ных вод.
Так как общий расчетный секундный расход воды равен
6,24 л/с, что меньше 8 л/с, то расчетный секундный расход
сточных вод
q5 = qM + ql = 6,24 + 1,6- 7,84 л/с.
8. Часовой расход сточных вод принимается равным
общему максимальному водопотребителю и составляет
15,54 м’/ч.
9.
а)
Определение суточного расхода воды:
общего
м _ ^сут
ЧеУ ~~ 1000
12 • 7650
1000
= 91,8 м’/сут;
б) горячей
h _ 4ц^Сут _____ 4 • 7650 _30 6 m3/cvt-
----1000	1000	— d0,b м /сут>
в) холодной
<?иУсут 8 • 7650
“	1000 ~	1000
= 61,2 м3/сут;
г) суточный расход сточных вод принимается равным
общему водопотреблению и составляет 91,8 м’/сут.
§ 24. Расчет водоснабжения и канализации
(водоотведения) санаторного комплекса
Дано:
1) санаторный комплекс на 1000 мест с водолечебницей
на 40 ванн с автономными системами водо- и теплоснабже-
ния.
2) Основные показатели водопотребителей приведены в
табл. 40 и 41.
176
Требуется:
1.	Выбрать схему холодного и горячего водоснабжения
санаторного комплекса.
2.	Определить расчетные расходы холодной н горячей
воды и стоков отдельных водопотребителей и комплекса в
делом.
3.	Определить расход теплоты на нужды горячего водо-
снабжения.
4.	Определить вместимость резервуаров вапаса воды.
Ре шеи и е. 1. Выбор схемы холодного и горячего
водоснабжения. Значительная удаленность санаторного ком-
плекса от населенных пунктов и предприятий, оборудован-
ных достаточно мощными системами водопровода и канали-
зации, определяет необходимость устройства собственных
сантехнических систем, а также котельной, обеспечиваю-
щей комплекс теплом и централизованным водоснабже-
нием.
Наличие достаточных запасов подземных вод питьево-
го качества определяет схему водоснабжения санатория из
скважин с устройством резервуаров запаса воды и насосной
станции II подъема, оборудованной ховпитьевыми и пожар-
ными насосами.
Полив территорий — газонов и усовершенствованных
покрытий — предусматриваем из близлежащего водоема,
поэтому расход воды на полив при расчете хозпитьевого
водопровода не учитываем.
2. Определение расчетных расходов холодной и горя-
чей воды и сточных вод отдельных водопотребителей и ком-
плекса в целом. В связи с тем, что комплекс санатория
обслуживает различных потребителей с различными секунд-
ными и часовыми расходами приборов для определения
расчетных расходов комплекса требуется определить се-
кундные и часовые расходы воды средневзвешенного
прибора.
Секундные и часовые расходы воды диктующих прибо-
ров по всем зданиям, за исключением водолечебницы, при-
нимаем по приложению 3 [31 или же по паспортным дан-
ным оборудования.
Определение диктующего прибора водолечебницы не-
сколько трудоемко из-ва вначительного отличия секунд-
ных и часовых расходов технологического оборудо-
вания.	- - - - — - •
В связи с вышеизложенным расчет комплекса начина-
ем с определения расхода воды и сточных вод водолечеб-
ницы.
7 888
177
№ л/п
Таблица 40. Основные показатели водопотребктелеЙ санаторного комплекса
Вс.допотребители	Измери- тель	Количество	Нормы расхода воды погребителя» ми, л						Расход воды прибо- ром, Л/С (Л/Ч)	
			в сутки наиболь- шего во доп ог- рубления			в час наиболь- шего водопот- ребления			/л/ общий (холодной и горячей)	। tot s	ХОЛОДНОЙ ИЛЯ горячей	(ffj^;
			общая	холодной qc	«X о У !	Общая Ifr'U	п	UOflVoirOX	3 о У I		
Примечания
1 Санаторий с . 1 койка
ваннами при
всех жилых ком*
натах
1000	200 80 120 12,5 4,3 8,2 0,3 (300) 0,2 (200) Расход воды всем об*
служиваюшим пер-
соналом комплекса,
а также хозпитье-
вые нужды водоле-
. чебншхы и клуба
учтены а норме во-
допотреблен и я на
I место в санато*
рил
•ч 2 Клуб-столовая,
в том числе
в) клуб
б) столовая 1 услов- 962 бл./ч 12 8	4 12	8
ное блю- 7650 бл./сут.
до
3 Лечебный корпус
с водолечебницей
на 40 ванн,
в том числе:
а) хозпитьевые 1 больной 1000	— — —	2,6 1,4
нужды в смену
б) технологиче-
скиф и хоэ-
питьевые рас-
ходы
Прачечная
1 кг	су- 62,5 кг/ч	—	—	—	75	50
хого 1000 кг/сут	75	50	25	—	—
белья
См. примечание к
п. 1
4 0,3 (300) 0,2 (200) См. гл. 2, § 7, при-
мер 3
1,2 0,2 (80)	0,14 (60) Для расчета только
секундных и часо-
вых расходов водо-
лечебницы см. при-
мечание к а. 1
— 0,298 (323)	» См. ниже приведен-
•« 0,144 ные расчеты по о<и
?0 thr = ределению средне-
= 171,8 взвешенных пр ибо-
$	0,166 ров
« 190,2
25 1,6 (750)	==	Согласно паспорт*
—	—	— 1,12 ным данным сти-
~	ральных машин
- 500
^<to=2S0
Продолжение табл^ 49
| n/п	|	В одопотребителн	Измери» гель	Количество	Нормы расхода воды потребите- лями, л						Расход воды прибо- ром, л/а (л/ч)		Прнмечанвя
				в сутки наиболь- шего водопот- ребления			в час наиболь- шего водопот- ребления			общий (холодной в горячей) <»(Цт»	холодной или горячей Cq,	(<?q	
				общая	холодной	горячей	общая	|	ХОЛОДНОЙ Q^r и	I	горячей			
5 Котельная котельная 1	—	—	—	—	—	— 0,5 (500)	— По технологически
Ыу •гаданию
6 Жилые дома для I житель 600	300 180	120 15,6 5,6 10 0,3 (300) 0,2(200)
обслуживающего
персонала с ван-
нами длиной
1500 мм,
оборудованные
душами
Таблица 41. Основные показатели расхода воды на хозяйственно-бытовые нужды санаторного комплекса
Ввдодоребителн	Коли- чество	Характерный уровень рас- хода воды в час наиболь- шего водопотребления, л/ч			Расход воды а еуткк наи- большего водопотребления, м*/оут			Прямейшая
		U 4 hr,и	<hr.uV	U 4hrtu	dtotU qu 1000	1000	1000	
Санаторий	1000	12 500	4300	8200	200	80	120	
Столовая Лечебный кррпус: а) хозпитьевые нужды	962 7650	11 550	7700	3850	91,8	61,2	30,6	См. гл. 2, § 7 пример 3 См. примем, к п. 1 табл. 40
(посетители) б) технологические нужды	1000	2600	1400	1200				
	—	39 930	18 610	21 320	239,58	111,69	127,89	См. табл. 42
Прачечная >	62,5	4687	3125	1562	—	—	——	Работает 16 ч
>	1000	—»	—	—		~5(Г		
Жилые дома (	600	9360	3360	6000	180	108	72	
Котельная	1	5000	5000	—	80	80		
Всего: ;		83 027	42 095	40 932	866,38	490,89	375,49	Часовые расходы на хоэ-
питьевые нужды водолечеб-
ницы не учитываются
Примечание.'В числителе указан характерный уровень расхода воды в час наибольшего водопотреблевмя,
ео а в аваменат^ле расход воды в сутки наибольшего водопотребления.
Таблица <2. ТяЛлицл часовых о суточных расходов воды
Водолотребн тел н	Количество приборов, ! шт 		Расходы ко- ды для про- цедур. л			Расчетная температура °C							
						«а одну процедуру						
		в чао		общий за 6 ч | в СУТКИ		одним прибором			общий всеми приборами			
		одним прибором |	общий всеми	। приборами			О р*’ о а	О У	th == 65 ®С	Э© ’1Ьв<Р	О из II	О о <о II	
1	1 ’	1 3	| 4	1 5	1 ь	17	1	1 9	1 '5	1 11	15	
Лечебные ванны	40	2.5	100	600	38°	250	112,5	137,5	10 000	4500	5500	
Обмыв лечебных ванн	40	2.5	100	600	45°	25	11,25	13,75	1000	450	550	
Душевой зал (гидропатия)	1	8	8	48	38°											
Ванна подводного душ-массажа Обмыв ванр	1	2	2	12	38е	1200	\ МО	660	1200	540	660	
	1	2	2	12	45°	50	20	30	50	20	30	
Кишечные промы- ван ня	4	3	12	72	45°	30	10	20	120	40	80	
Вагинальные оро- шения	3	3	9	54	45е	30	10	20	90	30	60	
Контрастные ван- ны (2Х2Х1.3 м)	I	2	2	12	32°		—	—	—	—		
Душ контрастной ВиННЫ	3	2	4	24	38°	50	22,5	27.5	100	45	55	
Лечебный бассейн (5X12;	1Д... ...1.5)	2	24	48	288	26°							
Душ бассейна	4	а	32	192	за°	"бО	22.5	27,5	200	1	90	ПО	
Итого
Примечание. Расходы горячей и холодной воды пода тиганы по формуле
Расчет водолечебницы. В водолечебнице вода расходу*
ется на лечебные процедуры и хоз питьевые нужды персо-
нала и посетителей.
Данные по хозяйственно-питьевому водоснабжению при-
ведены в табл. 40 и 41.
Перечень технологического оборудования, его часовые
и суточные расходы воды приняты по технологическому
заданию и приведены в табл. 42.
С целью уменьшения кратковременных максимальных
секундных расходов воды при заполнении лечебных ванн
(время заполнения ванн 2,5 мин) в водолечебнице устанав-
ливаются регулирующие баки. Установка баков позволяет:
сократить расход электроэнергии; уменьшить диаметр на-
182
а технологические нужды водолечебницы
Расход воды, л										Примечание
	в час						а сутки			
	одним прибором			всеми приборами			«сами приборами			
	‘ и о ** 41 о.	О •о 0	fh =» 65 °C	• м	О -*ыэ 0 <»	У 3 1 -г	О в** о « а	У in 8 Ъ	3 1 г	
|	13	14	'? 1	16 1	1	18 1	19 |	20	|	2! |	22
	625 281,25 343.7 25 000 11 260 13 760 J50 000							67 500	82 500	Ив баков
	62,5	28.125 34,375		2500	1125	1375	15000	6750	8250	Из сети
	3000	1350	1650	3000	1360	1650	18 000	3100	9900	Из нет
	2400	1080	1320	2400	1080	1320	14 400	6480	7290	Из от
	100	40	60	100	40	60	600	240	360	Из сети
	90	30	60	360	120	240	2160	720	1440	Ив баков
	90	30	60	270	90	180	1620	640	1080	Из баков
	1800	990	810	1800	990	810	10 800	5940	4860	Из сети, на протокв» нэ расчета 100 % за-
										мены воды за 6 ч
	100	45	55	200	90	НО	1200	540	660	Из баков
	1350	875	475	2700	1760	960	16 200	10560	5640	Из сети, работающей на рециркуляция 10 %
										свежей воды за 6 ч
	400	180	220	1600	720	880	9600	4320	5280	Из баков
		—	—	39 430 18 610 21 320			239 580	111 690 12 7890		

д>а«ч _ ,<
f* — t“
ружных сетей водопровода; установить в насосной стан-
ции II подъема менее мощные хозпитьевые и пожарные
насосы.
Баки могут содержать регулирующий объем воды тре-
буемой расчетной температуры или же отдельные объемы
холодной и горячей воды. Емкость баков принимается из
расчета запаса воды на 1 процедуру в час по табл. 43.
Время наполнения баков требуемыми объемами' Воды,
мин, для каждого вида процедур приведено в табл. 43 и
определяется по формуле
Т = 60/п,
183
где п — количество процедур.
1.	Определение общего (холодного и горячего) секунд-
ного расхода. Для определения общего секундного расхо-
да воды вычисляем секундный расход воды средневзвешен-
ного прибора по формуле (3).
Значение ^uUt для технологического оборудования
принимаем по графе 16 табл. 42, а на хозяйственно-питьевые
нужды посетителей и персонала по табл. 41.
Секундный расход технологическими приборами, рабо-
тающими от баков, принимаем по табл. 43, а приборов,
работающих от сети,— по табл. 44.
Секундный расход расчетного прибора для хозяйствен-
но-питьевых нужд составляет 0,2 л/с (см. табл. 40).
Тогда
S	/ 25 000	2500
’• -	- <39 930 + 26 “''тяг + тпг
I Ч()1
, 3000	,	2400 , 100 , 360	, 270	,	1800 ,
2	г 3	+ 0,2 + 0.025 "* 0,027	*“ 0,5 Т
, 2000 , 2700 ,
+ 0,025 + 0,38 +
“ 42530/142872 -
= 0,298 л/с.
На основании найденной средневзвешенной величины
q^1 ~ 0,298 л/с определяем вероятность действия прибо-
ров по формуле (6), что допустимо только при определении
секундного расхода для всего здания в целом:
ЩР* _	= -o-J^°6oo = 41.45;
q‘0°‘ • 3600	°.298 • 3600
Согласно табл. 2 приложения 4 [3) ам » 12,28; qM —
= 5 q^aM = 5 • 0,298 • 12,28 = 18,29 л/с.
2.	Определение общего часового расхода воды. Для
определения общего часового расхода воды находим часо-
вой расход воды средневзвешенного прибора.
Значение 2 ^ц(1/,- и	Для технологического
оборудования принимаем по графе 16 табл. 42, a q^ по
графе 13. Величина q^U для хозяйственно-питьевых
184
Таблица 43. Таблица для определения емкости регулирующих баков и секундных расходов при их наполнения
Водол о треб ителн	Количест- во прибо- ров, шт.	Расход воды на 1 про- цедуру всеми прибора- ми	л/ч, при темпе- ратуре			Время на- полнения бака. Г, инн	Секундный расход воды при наполне- нии баков, л/с			Среднесекундный расход одного при- бора, л/с		
						/о/ "йиТ	qc «= Qfir Т60	•ел* II •г	2®		5g>
		пот- ребля- емой воды, вС	«5 °C	Эо <Ш — ц!							
Лечебные ванны	40	10 000	4500	5500	24	6,94	3,12	3,82	0,43	0,19	0t24
Кишечнце промывания	4	120	40	80	20	0,10	0,03	0,07	0,025	0,01	0,017
Вагинальные орошения <	3	90	30	60	20	0,08	0,03	0,05	0,027	0,01	0.017
Душ контрастной ванны	2	100	45	55	30	0,05	0,25	0,03	0,025	0,01	0,015
Душ лечебного бассейна	4	200	90	НО	7	0,48	0,32	0,26	0,12	0,05	0,06
Итого		10 510	4705	5805		7,65	3,42	4,23			
8 Примечание, Одновременно работает 16 ванн (см. табл, 44, графа 4)
g Таблица 44. Секундные расходы холодной и горячей воды по видам потребителей 	 -	__												
Наименование потребителей	Кол» честно водо- нотребителей, шт.	Коэффициент одно- временности дейст- вия	Количество одновре- менно действующих приборов	Температура потреб- ляемой воды, °C	Расход ВОДЫ, <?rt, Л/с						Примету*
					Температуря t потребляе- мой воды,°C		tc ~ 5 °C		- 65 вС		
					одного прибора	общий расх од	одного прибора	общий расход	одного прибора	общий расход	
	2	3	4	5	6 1-т_-		8	|	9 | Ш | Н |	12				
Ванны	40	0,4	16	38е	1,4	22,4	0,63	10,08	0,77 12,32 Из баков Обмыв ванны	40	0,2	8	45°	0,2	1,6	0,07	0,56	0,13 1,04 Из сети Душевой зал (гидропатия)	II	1	38°	2	2	0,9	0,90	1,4	1,1	Из сети Ванна подводного массажа	1	1	1	38°	3	3	1,35	1,35	1,65	1,65	Из	сети Обмыв ванны	1	1	1	45°	0,2	0,2	0,09	0,09	0,11	0,11	Из	сети (в обе Л расход не входгт) Кишечные промывания	4	1	4	45°	0,2	0,8	0,07	0,28	0,13	0,52	Из	баков Вагинальные орошения	3	1	3	43°	0,2	0,6	0,07	0,21	0,13	0,39	Из	баков Контрастная ванна	11	1	32°	0,5	0,5	0,28	0,28	0,22	0,22	Из сети Душ контрастной ванны	2	1	2	38°	0,2	0,4	0,09	0,18	0,11	0,22	Из	баков Лечебный бассейн	2	1	2	26°	0,38	0,76	0,25	0,50	0,13	0,26	Из	сети Душ бассейна	4	1	4	38®	0,2	0,8	0,09	0,36	0,11	0,44	Из	баков Итого	_____ 33,06	—	14,79 — 18,27											
Примечани е. Расчетные секундные расходы воды технологическими приборами, работающими от ба ков, приведе-
ны в графах 7, 9, 11 для определения диаметров трубопроводов на участках сети, по которым подводится вода от регули-
рующих баков до указанных приборов.
нужд принимается по табл. 41, a по табл. 40
1д 4hr.uiu‘	( леллл
-------== <39930 + 26 +
S^r.uZ ‘ U<
-tot
1 ’O.ArZ
.	2500 , 3000	, 2400 ,	100	, 270	1800	,
*+’	62,5 + 3000	2400 +	100	90	1800
,200	2700 .1600	2600 \	42 530 _ „„„ .
• 100 + 1350 + 400 + 80 / ~ 131,5 ~ '3Z'33
Вероятность действия приборов:
V АГ D*ot bfhwiUi 42530	tot on «-
2/v\Phri-----~	131,5, cchf — 33,15,
«0ЛГ	32d’4
<$' = 0,005z$U#' = 0,005 • 323 33,15 = 53,53 м’/ч.
3.	Определение секундного расхода холодной воды.
Определяем секундный расход средневзвешенного прибора.
Значение принимаем по графе 17 табл. 42 для тех-
нологического оборудования и по табл. 41 для хозяйст-
венно-питьевых нужд водолечебницы. Значение для
технологического оборудования, работающего от баков,
принимаем по табл. 43, а приборов, работающих от, сети,
по графе 9 табл. 44. Секундный расход прибора для хозяй-
ственно-питьевых нужд составляет 0,14 л/с (см. табл, 40).
По формуле (3) расход средневзвешенного прибора
равен:
Е	,
1	/ЮД1Л , «иллч/ 11250 , 1125 ,
Ъ = ' Г с „ = (I861° + I40°)Z “0Л9" + МГ +
4hr.uPl
I ?0
1350	1080	. 120	90	990	90	, 1750	,
0,9	+ 1,35	0,01	0.01	+ 0,28	+ 0;01	0,25
. 720 , 1400 ।	„ ... , .
+ 0,09 *" 0,14 / —О’144 л/с«
187
INiP9
ЧгиР
Чо-ЗбОО
20010
0,144 • 3600
- 38,59;
а*= 11,58;
qc = 5<frac = 5 • 0,144 . 11,58 == 8,34 л/с.
4.	Определение часового расхода холодной воды. Зна-
чение q^ принимаем по графе 14 табл. 42 для технологи-
ческих приборов и по табл. 40 для хозяйственно-питьевых
нужд. Значение q^^Ui принимается аналогично п. 2:
gU = г--= (18610 + 1400)/(^- +
У 4hr‘a Ul
I tofiri
, 1125 , 135.0	1080 , 40 . 120 . 90 , 990 .
28,12 + 1350 + 1080	40 ** “3(Г + 30 “5RT *
, 90 , 1750 , 720 , 1400 \	I71 fi
+ IT + -875“ + 180- + -SO") = 171 ’8 Л/Ч’
=	= 116,4; at, » 29,61;
== 0,005gU<4 = 0,005 • 171,8 - 29,61 = 25,43 м’/ч.
5.	Определение секундного расхода горячей воды. Зна-
чение q^ ulUt принимаем по графе 18 табл. 42 для техно-
логического оборудования и табл. 41 для хозяйственно-
питьевых нужд.
Значение q^ для технологических приборов, работаю-
щих от баков, принимаем по табл. 43, а приборов, работа-
ющих от сети, по графе 11 табл. 44. Секундный расход при-
бора для хозяйственно-питьевых нужд составляет 0,14 л/с
(см. табл. 40):
i
4 “ >	- <2|32° + 1ЯЧтпг+-W +
4hrMiUi
1
,1650	1320	,60	240 .180	810
+ 1,1	+ 1,65	60	+ 0,017 + 0,017	+ 0,22	+
ПО 950 , 880
0,015 + 0.13 + 0,06
+ -^тг) “ 0,166 Л/С*
188
Vflf_ ~4h'.uiUJ
22520	_qy co.
. 3600 “ 0.166.3600 - ° ’oo*
- 11,38; <? « 5<$a* — 5 ♦ 0,166 • 11,38 = 9,44 л/с.
6 Определение часового расхода горячей воды. Значе-
ние для технологических приборов принимаем по
графе 15 табл. 42.
Часовой расход прибора для хозяйственно-питьевых
нужд 60 л/ч (см. табл. 40):
(
А» - ' > „ - <21320 + 1+ тя£ +
у 4h™‘u‘
1 Чо.ЮЧ
t 1650 , 1320 , 60 , 240 , 180 , 810 , ПО ,
^TSgO-4" 1320	60 +"’бб”+ 60 + 810 + 55 +
. 950 . 880 . 1200 \ юппл ,
+ Т/Г + "ЙО" + ~60“/ = 189’24 Л/Ч;
vм р*___	_ 22520 _ . л ______оа ।у.
2jV<P “ <$.3,600 ~ 189,24 -119, “Лг-30.*7.
qhhr = 0,005^	== 0,005 ’ I89-24 • 30,17 = 28,5 м3/ч.
7.	Определение расчетного расхода сточных вод. Рас-
четный расход сточных вод принимается равным общему
расчетному секундному расходу воды исходя из того, что
общий секундный расход больше 8 л/с:
qs = q™ = 18,29 л/с.
Так как общий расчетный секундный расход воды опреде-
лен с учетом установки регулирующих водонапорных баков,
которые значительно сокращают фактический расход воды
на технологические нужды (см. графу 7 табл. 44), регулиро-
вание секундного расхода технологических сточных вод пре-
дусматривается с помощью канализационных резервуаров
общей вместимостью 10 м3, устанавливаемых па выпусках
из здания водолечебницы.
Суточный и часовой расходы сточных вод принимаются
равными общему водопотреблению (холодному и горячему)
водолечебницы.	...........
Расчет жилого дома для обслуживающего персонала.
Основные показатели по жилому дому приведены в табл. 40
и 41.
189
' Ввиду того что подробная методика расчета жилого
дома приведена в примере 3.1, расчет жилого дома для пер*
сонала в данном примере не приводится, так как он выпол-
нен аналогично примеру, приведенному в § 18.
В результате расчета получены следующие данные:
qM = 5,6 л/с; qc = 2,43 л/с; qh = 3,61 л/с; q' -
== qtot Н-5.6 + 1,6 - 7,2 л/с,
где tf — секундный расход стоков от унитаза; q’Q 1,6 л/с;
qff — 14,68 м’/ч; q^r — 6,04 м8/ч; <&. = 9,46 м’/ч.
Расчет спального комплекса. Спальный комплекс со-
стоит из четырех сблокированных корпусов на 250 мест каж-
дый. При всех жилых комнатах имеются ванны Всего в
спальном комплексе установлено 1500 приборов, из них
1000 приборов с подводкой горячей воды.
Основные расчетные данные приведены в табл. 40.
Определяем секундный и часовой расходы воды:
а) общий
ptot___Qhr.uU__________12500_____q 0077'
~	 3600 “ 0,3 -1500 - 3600 ~ V’™"’
NP = 1500 - 0,0077 = 11,55; а,ы = 4,58;
qot =	= 5 • 0,3 - 4,58 = 6,87 л/с;
nto! _ ^hr.u^ ___	12500	___ л (19-7.
/"r “ <J,OL N ~ 300- 1500 — u-uz'’
NP = 1500 - 0,027 = 40,5; ag = 12,04;
rf? = 0,005^^ = 0,005 • 300 • 12,04 = 18,06 м’/ч;
6) холодной
P‘ = ... I1™—_=---------1222------- 0 004-
. 3600	0.2 -1500 - 3600 л ’
NP = 1500 • 0,004 = 6; af = 2,89;
ql — 5</oac = 5 • 0,2 • 2,89 = 2,89 л/с;
pc <fhr.uu _	4300
ЧолЛ 200 ’ 1500
= 0,014;
= 1500-0,014 = 21;	= 7,16;
q4, = O.OOS^aiu = 0,005 • 200 • 7,16 = 7,16 м’/ч;
190
горячей
р" = 4hr-uU =_______________________ 0,01138;
c^N  3600	0.2 • 1000 • 3600
NP' = 1000 • 0,01138 = 11,38; а - 4,53;
д' = 5<7с<х" = 5 ♦ 0,2 • 4,53 = 4,53 л/с;
ph	8200	ЛП41-
= 2ob'-"iodo~ = °’041 •
NPL = 1000 • 0,041 =41; с& - 12,16;
= 0,005gU<4 = 0,005 • 200 • 12,16 = 12,16 м’/ч.
Ввиду того что общий секундный расход воды меньше
8 л/с, расчетный секундный расход сточных вод определя-
ется по формуле
</ = q,ot 4- ^ = 6,87 -4- 1,6 = 8,47 л/с.
Расчет клуба-столовой. Так как максимальные расчет-
ные расходы воды клуба и столовой не совпадают во време-
ни в течение суток, расчет водопотребления производится
по столовой. Определение расчетных расходов воды столо-
вой санаторного комплекса приведен в § 7.
Расчет котельной и прачечной. Секундный и часовой
расчетные расходы воды прачечной и котельной принимают-
ся на основании технологического задания и по паспортным
данным стиральных машин и котельного оборудования.
Секундные и часовые расходы воды в прачечной
qtot = 3,2 л/с; qc = 2,4 л/с; </* == 1,3 л/с;
q£ = 4,68 м3/ч; q^ = 3,12 м3/ч; qb = 1,56 м’/ч.
Котельная работает через баки-аккумуляторы, поэтому
потребление воды из сети водопровода санаторного комп*
лекса на технологические нужды котельной происходит
равномерно в течение суток.
Расчетные расходы согласно технологическому заданию:
qe* = </о = 0,5 л/с; «« qlthr « 500 л/ч;
q°‘ — qc — I л/с; q'%	= 5,0 м3/ч.
191
Определение расчетных расходов санЯТОрНПГОКОМПЛМи.
1.	Определение общего секундного peQXCMUI KMMi
/РЖШ “lift
\ 77 " 83027/(~icr **• "4JF +
X ‘tot
‘M
, 2600 4-39930 , 4087 , ЙМ0 . MOO \
+—ет— + тг + ’TfF4,'crJ“
- 83027/267014 - 0,31 л/а;
S Чьг.и^1  да Q27	ш
Д ~74l38i 1 - 20'03’
qM = 5</n"a"'z - 5 • 0,31 . 20,03 - 31,05 л/а;
2.	Определение общего часового расхода воды)
S ч'^и‘
tot Т	Я1П97,/ 12500 -L 11550 _J_
= ‘ "J~;r = 83 27/1“зб0" + “збо“ +
S^U‘
Jot
tft.fu
, 2660 4- 39930 , 4687	9360	5000\ оол97/9соП
+----323J-----+“750'+Т6о~+М0):=83О27/259’11 в
= 320,43 л/с;
= -1 ^nt — =	= 259,11;	» 61,36;
<7Й‘ - О.ООб^а^1 - 0,005 • 320,43 • 61,36 - 98,30 м’/ч.
3.	Определение секундного расхода холодной воды:
' ,опос,/ 4300 . 7700 14004- 18610 ,
= ••« Г и' = 42О95/-от- + ~о^----------бтга— +
У 4hr^Ul
I 4
+ Т§- +	+ -Т^п) “ 42 095/228 648 - 01184 4/01
192	)
WM * %	- 63,55; a' = 17,51;
IPmocT
/ *• 5$a* » 5 • 0,184 • 17,51 - 16,11 л/с.
4.	Определение часовою расхода холодной воды:
I
Л _ Т _лолпс,/ *300 , 7700 ,
и ",4299Ц 200 + 200
\ fvjirl
ноо+тю + JU* + rn> +	42095/209(б
>Д itO	WV	ши	«ЛЛ/ /
= 200,8 л/с;
2Ж = S «UA = -§ЯГ = 209’6;	= 50’58;
= О.ООб^лнхИ = 0,005 • 200,8 • 50,58 = 50,78 м’/ч.
5. Определение секундного расхода горячей воды:
/ 8200 . 3850 . 1200 + 21320
= 409324"М - + -oj- +------оГГбв— '
_Л 1
<7° = ~—7--
4h ,uui
1	%.t
+- тег+тиг)=40 932/227 308 = °'18 л/с;
ZNitt = S = тпгЦяй- - 63,17; ал = 17,41;.
।	и,1о « ODUU
<$• 3600
Ял » 547&xft - 5 • 0,18 • 17,41 = 15,67 л/с.
6. Определение часового расхода горячей воды:
S ^tu‘
/ > ..
V ^lv.ut.U^
2j-7—
I . Чоз*
193
.	1200	21320	>	1562 , 6000 \ ллл oo/ntc o.
+-----fife*---- + -250- + -200-) = 40932/215'6 =“
= 189,94 л/с;
= £ ^,Ui + -S- = 215,5;	= 51,81;
|	10*7 у шТТЖ
qhr == 0,005(Д, 4 = 0,005 - 189,94.51.81 = 49,2 м3/ч.
7. Определение расчетного расхода сточных вод. Тан
как общий расчетный секундный расход по всему санатор-
ному комплексу составляет 31,05 л/с, что больше 8 л/с,
секундный расход сточных вод принимается равным об-
щему секундному расходу воды.
3. Определение расхода теплоты на нужды
горячего водоснабжения
Согласно п. 3.13 113), находим, что тепловой поток,
определяющий теплопотери в системе горячего водо-
снабжения санаторного комплекса,
(f = 1,16Д£ . <7? (55 — О =
= 1,16 • 0,25 ♦ 15,65 (55 - 5) = 226,92 кВт,.
где Д? — коэффициент, равный 0,25 для систем горячего
водоснабжения с изолированными стояками с полотенце-
сушителями; q* — средний часовой расход воды, опреде-
ляемый по формуле
л	^uiu	375,49	4,
Ут ~ юоот 24	“ 5’65 м
Тепловой поток с учетом теплопотерь на нужды горя-
чего водоснабжения:
в течение среднего часа за сутки максимального водопот-
ребления
(#=1,16 4r(.55-f) + Qu =
= 1,16- 15,65(55— 5)4-226,92= 1134,7 кВт;
в течение часа максимального потребления горячей воды
<£ = 1,16^(55-0 + 0"“
= 1,16 - 49,20 (55 - 5) 4- 226,92 = 3080,6 кВт.
134
Коэффициент часовой неравномерности потребления теп-
лоты на нужды горячего водоснабжения находим (и. 13.8
1131)
rrW	3080,6	0 71
Khr = ~&T-----rw" A/1-
Определяем необходимый циркуляционный расход qclr
в системе горячего водоснабжения, руководствуясь п. 8.2
[131:
С/Г _ А у 0м . 226,92	, .
?	4,2 • Д/ =	4,2 • 10	53 л/с-
Расчетный расход горячей воды cf-ci' с учетом циркуля-
ционного расхода вычисляем согласно п. 8.1 [131:
q^1' = /(14- КНг) = 15,67(1 4-0) = 15,67 л/с,
где К. = 0 принимаем в соответствии с приложением 5 [11»
так как с/Чс?1г — 15,67/5,4 = 2,9, что больше значения
2,1 при котором Kctr принимается равным 0.
4. Определение емкости резервуаров запаса воды
Средний часовой расход воды
/о/	866,38 ос .	8,
=10007 =—24—== 36-1 М/Ч-
Коэффициент часовой неравномерности водопотребления
Кл? - 98,3/36,1 = 2,72.
Производительность скважин определяется максималь-
ным суточным потреблением воды санаторного комплекса,
составляющим 866,38 м3/сут, а также необходимостью вос-
становления противопожарного запаса воды в течение 24 ч
согласно СНиП 2.04.02-84.
Пожарный запас воды Ц7Пож определяем с учетом тушения
пожара в течение 3 ч при расходах воды: на наружное по-
жаротушение — 25 л/с; на внутреннее пожаротушение —
5 л/с; на хозпитьевые нужды (принимается один максималь-
ный часовой расход и два среднечасовых расхода воды)
= 98,3 4- 2 • 36,1 = 170 м\
3,3а^о5+5) + '70 - 494 и-.
Следовательно, суточный расход воды с'учётом попол-
нения пожарного запаса
?сут = 866,38 4- 494 = 1360,38 м3/сут.
195
Не основании полученных данных находим требуемую
Производительность скважинных насосов
q$tot = 1360,38/24 = 56,68 м8.
В условиях нормальной эксплуатации погружных на*
ЩЮВ, когда не требуется восстанавливать противопожпр-
ИИ запас воды, коэффициент часовой неравномерности
ММЧИ воды
К&'°‘ = qZ^lqr « 56,68/36,1 - 1,57.
В связи с тем что сети и сооружения водопровода запро-
ШТМрованы с учетом подачи воды на наружное пожароту-
согласно п. 1.4 [1J, расчет регулирующей вместимос-
Ш резервуаров выполняем в соответствии е п. 9.2 СНиП
>||(М«02-84 «Водоснабжение. Наружные сети и сооружения»
формуле (33) указанного СНиП:
-1) •	« 866,38 П - 1,57 +
+ (2.72 - 1) • (1 ,57/2,72)2'72/(2,72~i>j =
=866,38 • 0,152 = 131,7 м3~ 132 м3.
^Приведенное вычисление регулирующей вместимости ре-
уира по формуле (33) СНиП 2.04.02-84 несколько тру-
, поэтому в практике проектирования рекомендует-
Гулирующую вместимость определять по приложению
ная вместимость резервуара определяется по фор*
Y »= Wпож 4" ^рег = 494 -|- 132 = 626 м3.
Расчет тупиковой спринклерной сети
^Пример 1. Требуется определить необходимый напор и
“““ перед клапаном группового действия секции спрнн-
ИОЙ установки с тупиковым питающим трубопроводом,
g которой изображена на рис. 40.
требуемая интенсивность подачи воды — 0,08 л/с на
расчетная площадь, согласно нормам, составляет 120 м1,
|рШ*ДЬ, защищаемая одним спринклером — 12 м1.
/Минимальный расход спринклера [121
Qa = 0,08 • 12 = 0,96 л/(с • м1).
Рис. 40. Схема тупиковой спринклерной секция
Расчетный расход воды
QP«c4 = 0,08 • 120 = 9,6 л/с.
На спринклерной сети устанавливаются пожарные кра-
ны из расчета действия 4 струй производительностью 6,3 л/с
каждая (см. табл. 9).
Преобразив формулу (39), определим необходимый сво-
бодный напор перед наиболее удаленным спринклером:
Qdi = k (39];	= Qd,/k [44]; Нг = (#,/£, [45];/7Х =
= ($/£’ = 0,962/0,31« = 9,59 м.
Расчет начинается с наиболее удаленного спринклера.
Определяются потери напора на участке 1—2, по которому
проходит расход 0,96 л/с (см. формулу (42)):
Hi_2 = Ql/ki = 0,962 • 1/0,75 = 1,23 м.
Напор у спринклера 2 будет равен сумме потерь напо-
ра на участке /—2 и напору у спринклера /:
Н2 = 1,23 + 9,59 = 10,82 м.
Расход из спринклера 2
Qdt = k ^7Г2 = 0,31 ИЖ82 = 1,02 л/с.
• Расход на участке 2—3 равен сумме расходов спринкле-
ров 1 и 2:
Q2—з ~ Qd, 4” Qd, ~ 0,96 -f- 1,02 — 1,98 л/с.
Потери напора на участке 2—3
	=* C^Ukt = 1,982 • 1,5/3,44 = 1,71 м.
i х	, . •, ,
Напор у спринклера 3
На = 10,82-Ь 1,71 = 12,53 м.
Расход из спринклера 3
Qa, = k УТГа = 0,31 /12^3 = 1,1 л/с.
Расход на участке 3—А
Q3-a = 1,98 4- 1,1 = 3,08 л/с.
Потери напора на участке 3—А
Нз-А = Q2l/k! = 3,082 • 2/3,44 == 5,52 м.
Напор в точке А
Нл = 12,53 4- 5,52 = 18,05 и.
Таким образом, для левой ветви первого рядка требует-
ся подавать 3,08 л/с при напоре 18,05 м.
Так как правая ветвь аналогична участку 1—3 левой
ветви, то для ее питания в точке А напор должен быть 12,53 м
при расходе 1,98 л/с.
При сравнении напоров, требуемых для питания правой
и левой ветвей, установлено, что больший напор необходим
для левой ветви. Его и следует поддерживать в разветвлении.
При напоре, равном 18,05 м, фактический расход в правой
ветви
(?пр.факт = <?2-з УнТЙГз = 1(98 и 18,05/12,53 = 2,38 л/с.
Суммарный расход рядка 1
Qi = <?л + <?пР = 3,08 + 2,38 = 5,46 л/с.
Потери напора на участке магистрали от рядка / до
рядка 2
На—б = Q*l/k = 5,462 • 3/28,7 = 3,12 м.
Напор в точке Б
Нв = На-б + НА = 3,12 4- 18,05 = 21,17 м.
Рядок 2 аналогично рядку 1.
Расход рядка 2
Q2 = Qi VhVHa = 5,46/21,17/18,05 = 5,91 л/с.
Суммарный расход двух рядков
Qi+2 = 5,46 + 5,91 = 11,37 л/с.
Расчетный расход воды для гостиницы составляет
9,6 л/с, а расход двух рядков 11,37 л/с, что больше требуе-
мого, поэтому дальнейший расчет фактического расхода
спринклерной сети можно прервать.
198
Так как па пит*КМИ*М трубОНрОНМ
ные краны в точках В И Г, Д*ЛЬКМЙ1)|у||Н^
с учетом последних.
Определяем потдеи И«пар« М НЦЖ ‘••Нг*’7
Яв_а - QV/Ад - 11.17» •
Напор в точке В	•..	• •
ЯЙ-21Д7 + 3.38*М<> ' ; '
Однако необходимо учесть, ЧТО	ЙШф *
дочке В обеспечивает свободны! ндпор У МММШрИМН*
лера, равный 9,59 м. а свободный НКПОр, Д МЙМШЙЙНлОЧИч
с учетом свободного напор* У ПОЖарИЫХ'шдо (вМ.ТабЛ. У)
и потерь напора от точки В ДО ПОЖ*РНЫ| ЙРММ
в я—пк “• ";** ду«у *"'^‘ 4* 81 * Will м.
Следовательно, напор в точка В ДМЖ*И ЙЫТЬ УШИЧВН
на недостаток напора 28,28 — 9,89 * II.W Ш
Яй - 24,56+18,69 * 49,МЫ.
Расход воды на участке Д—Г
Q„_r = 11,37 + 2 х 6,3 * 99,07 й/в.
Потери напора на участке /?—Г
Не—г - Q^l/k, - 23,97» .18/1499* 3,01 И. .
Напор в точке Г
Нг = 43,25 -|- 6,03 -49,99 И.
Расход воды на участке Г-Д
Qr—д - 23,97 + 2 • 6,3 - 36,37 Л/Р.
Потери напора на участке Г—*Д
Нг-д = <?»//*, - 36,57» • 22/8767 * 9,81 и.
Потери напора в контролы1о<нгн*ЛЫКЖ ИЛИНИМ 06р9»
деляется по формуле
Якск = е(?» = 3,02 • 10~;1 • 36,57» - 4.01 М, (49),
Следовательно, напор перед К01(тр0ЯЫКНЖП1*ЛЫ1ЫЫ
клапаном (точка Д)	,
Яд =1,1 ЯсвТ1, +//пк-I-^ком 4* 4# * —
= 1,1 (49,28-28,0+ 3,31)+ 28,0 f 4,01 +4*69,00 М.
где 1,1 — коэффициент учета потерь ПИМВСТИЫ* РОПротпи
ления; Яо — потеря, напоров сети; //„к — Потери мпор*
IWW
1 НПЖпрном кране; Д// — разность отметок основания
КСК и наиболее удаленного спринклера, Д// = 4 м.
Таким образом, водопитатель должен обеспечить рас-
^^36,67 л/с при напоре у контрольно-сигнального клапана
I St* Расчет кольцевой спринклерной сети
Требуется выполнить гидравлический расчет секции
бПринклерной системы, защищающей складские помещения
ЛМТГйницы (рис. 41).
Требуемая интенсивность подачи воды 0,12 л/с на
I М1. Расчетная площадь орошения 240 и2.
Ндощндь, защищаемая одним спринклером, 9 и*.
Мниимяльиый расход спринклера
= 0,12-9 = 1,08 л/с.
Расчетный расход воды
= 0,12 • 240 = 28,8 л/с.
И снязи с тем что складские помещения расположены
а подпиле здания, пожарные краны устанавливаются на
Нидподящем трубопроводе до узла управления и в расчете
епрпиклсрной секции не учитываются.
Определяем требуемый свободный напор перед наиболее
удаленным спринклером по формуле (45):
//( = 1,08’/0,45а =5,76 м.
Нее рдсчеты сводим в табл. 45.
ЛИ)
Таблица 45. Гидравлический расчет сети автоматического пожаротушения склада гостиницы
Обозначения участка иди точки	Условный диаметр, мм	Длина 1 м	*1	Потерн напо- ра Hj с» « Q*l/ku м	Напор Нр м	Расход Q, д/а	Q1
1	—-	\ -	=>	—	5,76	1,08'	—
1—2	25	3	3,44	1,02	—	1,08	1.17
2	—	—	—	—	5,76+1,02 = 6,78	1,17	—
2—3	25	3	3,44	4,41	—	1,08+1,17 = 2,25	5,06
3		—	—	—	6,78+4,41 = 11,19	1,5		—
3—4	32	3	13,97	3,02	—	2,25+1,50 « 3,75	14,06
4	—	—	—	—	11,19+3,02=14,21	1,7		—
4—А	40	3	28,7	3,1	—>	3,75+1,70 ~ 5,45	29,7
А	—	—	—•		14,21+3,10=17,31	5,45		—
Весь рядок А	—	—	—	—	17,31	5,45	—
А—Б	80	3	1429	0,06	—	5,45	29,7
Рядок Б	—•	——	—-	—	17,31+0,06 = 17,37	5,45		—
Б—В	80	3	1429	0,21	—	5,45+5,45= 10,9	118,81
Рядок В	—	—	—	—•	17,37+0,21 == 17,58	5,45		—
2 трех рядков = 16,35
Дальнейший расчет проводим по правилам расчета коль-
цевой магистральной сети.
На основании расчета определяем: три рядка (Л, Б, В)
обеспечивают расход — 10,9 + 5,45 = 16,35 л/с, что не-
сколько больше половины требуемого расхода (28,8/2 =»
= 14,4 л/с).
Так как сеть кольцевая, то можно полагать, что осталь-
ной расход будут обеспечивать три другие рядка, питаю-
щиеся с другой стороны кольца. В сумме они дадут расход
28,8 л/с.	;
Для определения потерь напора в кольцевой сети задаем-
ся расходами (2вд = 9,8 л/с, = 19 л/с.
Тогда
Лвд = 9,8® - 60/1429 = 4,03 м;
йдд = 192.30/1429 = 7,5 м.
Длина участка ВД = 60 м, а АД = 30 м.
Дй = 7,5 — 4,03 = 3,47 > 0,5 — что недопустимо, так
как невязка должна быть не более 0,5 м. Задаемся новыми
расходами:
$вд — 11.8 л/с; QAa = 17 л/с;
Ьвд = 11,8s - 60/1429 « 5,84 м;
hAa = 17® • 30/1429 = 6,07 м.
После второго определения расходов невязка Дй =
= 6.07 — 5,84 = 0,23 м меньше допустимой, поэтому поте-
ри напора в кольцевой сети можно определить как среднее
вначение потерь напора по направлениям:
ft,- 5-84+8-|)7 _ 5.95 м.
Потери напора на участке Д/КСК
/7л—.кек =	= 28,8® • 3/4322 = 0,57 м.
Потери в КСК
Их ск = eQ® = 3,02 - 10"3 • 28,8® = 2,49 м. ,
Напор у КСК при расходе 28,8 л/с
//кек = 1,1 ((17,58 —5,76) + 5,95 + 0,57) +
+ 5,76 + 2,49 + 3,5 = 31,76 м.
Методика расчета кольцевой сети несколько трудоемка,
но ее можно упростить, что не повлечет за собой большой по-
грешности в практических расчетах.
202
Из табл. 45 видно, что требуемый напор в группе рядков
при пропуске 28,8 л/с, равный 17,58 м, мало отличается от
требуемого напора в одном рядке, равного 17,31 м. Поэтому
практически требуемый напор в группе рядков можно при-
нимать равным требуемому напору одного рядка, увеличен-
ному на 5 или 10 % (5 %, если в рядке 4—6 спринклеров,
10 % — если 2—3 спринклера).
В настоящее время гидравлический расчет спринклер-
ных установок выполняется на ЭВМ. В программе для рас-
чета указываются длина сети, количество спринклеров в
расчетном рядке и требуемый расход сети. По указанным
исходным данным ЭВМ выдает несколько вариантов рас-
чета, т. е. указывает, при каких диаметрах сети, спринклеров
и КСК будут соответственные потери напора. Кроме этого,
к каждому варианту ЭВМ выдает требуемое количество
трубопроводов.
На основании технико-экономических сравнений вари-
антов принимается наиболее экономическая система.
ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
It СНиП 1.0Я.01-86. Инструкция о составе, порядке разработки, со*
к утверждения проектно-сметной документации на
ЙДОИЛМкслю предприятий» зданий и сооружений.— М. : Строй-
ЙМГ, ИЖ — 34 С.
|мп It 01.02-85. Противопожарные нормы.—М. : Стройиздат,
ИМИЬ** ГЛ с.
|« СНиП или .01-85. Внутренний водопровод и канализация зданий.—
М. 1 Снюйиздат, 1986.—55 с.
4» СНиП 2.04,02-84. Водоснабжение. Наружные сети и сооружения.—
М I Спюймэдат, 1985.— 131 с.
I,	СНиП i ЛИ.03-85. Канализация. Наружные сети и сооружения.—
М. } Стройиздат, 1986.— 72 с.
Не СНиП 2 .04.09-84. Пожарная автоматика зданий и сооружений.—
М. : Стройиздат, 1985.—24 с.
УМ. СНиП 3.01.01-85. Организация строительного производства.—
М. : Стройиздат, 1986'.— 29 с.
Bi СИ 227-82. Инструкция по типовому проектированию.— М. : Стпой-
итдлт, 1983.— 43 с.
10» Внутренние системы водоснабжения и водоотведения: Справ./ Под
₽ед. А. М. Тугая.— К. : Буд1вельник, 1982.— 255 с.
ИАрДодический расчет сетей водоотведения. Расчетные таблицы /
ЮМ. Константинов, А. А. Василенко, А. А. Сапухин, Б. Ф. Бат-
чгнко,— К. : Буд1вельник, 1987.— 120 с.
19« Лукиных А. А., Лукиных Н. А. Таблицы для гидравлического
расчета канализационных сетей и дюкеров по формуле акад.
11. И. Павловского.— М. : Стройиздат, 1987.— 151 с.
13.	Руководство по проектированию тепловых пунктов / Сантехпроект
Госстроя СССР.—М.» 1983.— 71 с.
14.	Справочник проектировщика. Отопление, водопровод и канализа-
ция.— М. : Стройиздат, 1975.— 429 с.
15.	Чистяков Н. Н., ГрудзинскиЙ М. М. Повышение эффективности
работы систем горячего водоснабжения.— М. : Стройиздат, 1988.—
313 с.
И, Шевелев Ф. А., Шевелев А. Ф. Таблицы для гидравлического расче-
та водопроводных труб.— 6-е изд.— М. : Стройиздат, 1984.—
116 с.
ОГЛАВЛЕНИЕ
Предисловие ................................................ 3
Раздел I.
ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ РАСЧЕТА И ПРОЕКТИРОВАНИЯ
СИСТЕМ ВНУТРЕННЕГО ВОДОПРОВОДА И КАНАЛИЗАЦИИ
(ВОДООТВЕДЕНИЯ)............................................  4
Глава I. Технология проектирования.......................... 4
§ 1. Определение состава н нормативных требований разрабаты-
ваемого проекта ....................................... 4
§ 2, Рабочая документация. Оформление чертежей, условные
обозначения ........................................... 5
§ 3.	Составление ведомости	материалов и оборудования ....	16
§ 4.	Учебно-исследовательская работа при курсовом проектиро-
вании ..................................................... 17
Глава 2. Расчет систем внутреннего водоснабжения .......... 18
§ 5.	Определение расчетных расходов........................ 18
§ 6.	Особенности устройства и расчета циркуляционных систем
горячего водоснабжения................................ 22
§ 7.	Расчет водоснабжения и водоотведения предприятий общест-
венного питания....................................... 25
§ 8.	Определение диаметров	трубопроводов	и	потерь	напора	26
§ 9.	Расчет повысительных	установок	и	водонапорных	баков	27
Глава 3. Расчет систем внутренней канализации (водоотведения) 29
$ 10. Методика определения расчетных расходов.............. 29
§ П. Определение диаметров трубопроводов и расчетных укло-
нов » ................................................ 30
$ 12. Расчети проектирование внутренних водостоков	....	30
§ 13.	Микрорайонные инженерные сети ....................... 31
Глава 4. Противопожарное водоснабжение .................... 33
$ 14. Противопожарное водоснабжение жилых, общественных
к производственных зданий............................. 33
§ 15.	Автоматическое пожаротушение. Общие положения ...	40
§ 16.	Методика гидравлического расчета спринклерных установок 43
Глава 5. Рекомендации по применению САПР в курсовом проекти-
ровании ....................................... .....	45
4 17.	Общие положения ..................................... 45
6 18.	Автоматизированный расчет внутреннего водопровода	52
$ 19. Автоматизированный расчет внутренней канализации
(водоотведения).................................. 69
205
Раздел II.
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ВНУТРЕННИХ СИСТЕМ ВОДОСНАБЖЕ-
НИЯ И КАНАЛИЗАЦИИ (ВОДООТВЕДЕНИЯ)............................ 84
Глава 6. Примеры расчета систем водоснабжения и канализации
(водоотведения) жилых, производственных и общественных зДа-
нии ......................................................    84
§ 20.	Расчет водоснабжения и канализации (водоотведения) жи-
лого многоэтажного здания...................................*	84
§21.	Расчет водоснабжения и канализации (водоотведения) 4
* производственного здания................................. 130
§ 22.	Расчет водоснабжения и канализации (водоотведения) бани
обычного типа на 100 мест................................... 154
§ 23.	Расчет водоснабжения и канализации (водоотведения) пред-
приятия общественного питания...........................  .	165
§ 24,	Расчет водоснабжения и канализации (водоотведения) са-
наторного комплекса......................................... 176
§ 25. Расчет тупиковой спринклерной сети.................... 196
§ 26. Расчет кольцевой спринклерной сети < . ♦  ............ 200
Список использованной литерату ры\ »••••••••••	204
Учебное издание
Сергеев Юрий Сергеевич
Боровский Эдуард Рудольфович
Кравчук Андрей Михайлович
Ивченко Виктор Дмитриевич
САНИТАРНО-ТЕХНИЧЕСКОЕ
ОБОРУДОВАНИЕ ЗДАНИЙ
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА
Переплет художника Л. В, Максимчук
Художественный редактор 0. В. Дырдыра
Технический редактор О, В. Коздигпина
Корректор Г. Дудина
ИБ Хэ 13617
Сдано в набор 23.09.90, Подписало в печать 06.06.91. Формат
84x108’/,*. Бум. тип. №2. Гарнитура литературная. Печать высо-
кая. Усл. печ. л. 10.92. Усл кр.-отт. H.I8. Уч.-изд. л. 11,16. Ти-
раж 10000 экз. Изд. Кя 8519. Заказ 588. Цена 1 р. 30 к.
Издательство «Веща" 'школа*, 252064.	ул. Гоголевская/ f.
Отпечатано о матриц Головного предприятия peony блика некого
производственного объединения «Полиграфкнига». 252057, Кпев*574
ул, Довженко, 3 на Белоцерковской книжной фабрике» 256400»
Белая Церковь, ул. Карла Маркса, 4.