ТЕХНИКА
Описания приемо-передмхцей техники, антенн, вспомога-
тельных устройств, программного обеспечения
' ПЕРЕКУЕМ МЕЧИ НА ОРАЛА
или
ГМИ-11 В УСИЛИТЕЛЕ МОЩНОСТИ
Импульсный модуляторный тетрод
ГМИ-11, разработанный в свое время
для применения в радиолокационных
станциях, может быть с успехом исполь-
зован в линейных усилителях мощности
коротковолновых любительских радио-
станций. Ниже описан усилитель на этой
лампе, включенной по схеме с общим
катодом. Статью об усилителе на ГМИ-
11, включенной по схеме с общей сеткой,
предполагается опубликовать в одном из
ближайших номеров «КВ журнала».
Основные технические характерис-
тики усилителя:
-	диапазоны - 10,12,15,17,20,30,40,
80 и 160 м;
-	выходная мощность при работе те-
лефоном на пиках огибающей SSB
сигнала - 400, при непрерывном излуче-
нии - 200 Вт;
-	коэффициент усиления мощнос-
ти - 100;
-	входное сопротивление - 75 Ом.
Принципиальная схема усилителя
изображена на рис. 1. При отсутствии
управляющего напряжения сигнал, под-
анный на входное гнездо XW2, проходит
через замкнутые контакты реле К1 и К2
на выходное гнездо XW1. С подачей
управляющего напряжения реле К1 - КЗ
срабатывают, и входной сигнал через
секцию переключателя диапазонов SA1.1
поступает на одну из катушек связи со-
гласующих входных контуров усилителя.
В диапазоне 10 м - это катушка L8,
индуктивно связанная с контурной ка-
тушкой L9. В этом диапазоне активное
сопротивление входного контура опре-
деляется антипаразитным резистором R1,
нагруженным на входную емкость лампы
VLI, и составляет примерно 1000 Ом. В
остальных диапазонах шунтирующее дей-
ствие этой цепи уменьшается, поэтому
контуры дополнительно нагружены ре-
зисторами R15 - R22. Коэффициент
трансформации от катушки связи к кон-
турной подобран таким образом, что вход-
ное сопротивление усилителя- в каждом
диапазоне равно 75 Ом.
В анодную цепь лампы VL1, выпол-
ненную по схеме параллельного питания
с дросселем L5 и разделительным кон-
денсатором СЗ, включен П-контур, со-
стоящий из катушек L2, L3, конденсато-
ра настройки С2 и конденсатора
регулировки связи с антенной С5. В
диапазоне Юм секция переключателя
диапазонов SA1.3 оставляет включенной
в П-контур только катушку L2, а в ос-
тальных диапазонах добавляет к ней часть
катушки L3. При работе в диапазоне
160 м катушка L3 включена полностью, а
к конденсатору С5 дополнительно под-
ключается конденсатор С4. Резисторы
R2 и R3, шунтированные дросселем L4,
предотвращают возможность самовозбуж-
дения усилителя на УКВ.
У лампы ГМИ-11 довольно велика
проходная емкость, поэтому пришлось
принять меры по ее нейтрализации. Цепь
нейтрализации образуют конденсаторы
С1 и С21.
Питается усилитель от сети напряже-
нием 220 В через трансформатор Т1.
Переключателем SA3 подбирают отвод
первичной (I) обмотки, при подключе-
нии которого на вторичных обмотках
трансформатора устанавливаются номи-
нальные значения напряжений. Благода-
ря этому усилитель можно использовать
без ухудшения характеристик прн изме-
нении напряжения сети от 180 до 230 В.
Компенсацию этого изменения контро-
Жт вольтметром переменного тока
показания которого должны быть
равны 220 В.
Подогреватель катода лампы VL1
питается от обмотки IV. Выпрямитель по
схеме удвоения выпрямленного напря-
жения на диодах VD18, VD19 и конден-
20
саторах С19, С20 питает цепь смещения
управляющей сетки лампы. Отрицатель-
ное напряжение смещения поддержива-
ется неизменным с помощью стабилит-
рона VD20. Лампа работает с током
управляющей сетки на пиках сигнала
возбуждения, напряжение смещения под-
ается через низкоомную цепь, образо-
ванную дросселем L7 и катушками вход-
ных контуров. Для предотвращения
самовозбуждения усилителя на низких
частотах дроссель шунтирован резисто-
ром R14.
К обмотке III подключен выпрями-
тель на диодах VD14 - VD17, питающий
цепь экранирующей сетки лампы. Нап-
ряжение на ней поддерживается неиз-
менным стабилитронами VD2 - VD9.
При отсутствии управляющего сигнала
контакты реле КЗ разомкнуты, и напря-
жение на экранирующую сетку не посту-
пает. Резистор R10 предотвращает появ-
ление положительного напряжения на
сетке за счет динатронного эффекта, по-
этому при разомкнутых контактах реле
лампа VL1 надежно закрыта.
Напряжение питания анодной цепи
лампы складывается из напряжений уже
рассмотренного выпрямителя на диодах
VD14 - VD17 и соединеного с ним после-
довательно выпрямителя на диодах VD10
- VD13, подключенного к обмотке II.
Анодный ток лампы контролируют ам-
перметром РА2.
Миллиамперметр РА1 использован
для контроля выходного сигнала усили-
теля. Сигнал снимается с делителя на-
пряжения, состоящего из резисторов R4
- R7, а затем выпрямляется диодом VD1.
Конденсатор С6 компенсирует собствен-
ную емкость резисторов R4 - R6, благо-
даря чему показания прибора РА1 не
зависят от частоты сигнала.
Детали и конструкция. При подборе
деталей особое внимание необходимо
уделить тем из них, которые будут рабо-
тать в выходном контуре усилителя, где
амплитуда высокочастотного напряже-
ния достигает 1500 В, а тока - 10 А.
В качестве реле К1 можно применить
переключатель П1Д-1В, изготавливаемый
производственным объединением
«ОНИКС» (г. Ташкент).
Воздушный зазор между роторными
и статорными пластинами конденсатора
переменной емкости С2 должен быть не
менее 2, конденсатора С5 - 0,5 мм. В
качестве этих деталей можно использо-
вать соответственно конденсаторы пере-
менной емкости ТАДФ-021 и ТАДФ-
022, изготавливаемые НПП «РАДАР-
ММС» концерна «Ленинец» в Санкт-
Петербурге.
Конденсатор С1 рекомендуется изго-
товить из подстроечного конденсатора
КПВ (с воздушным диэлектриком) с мак-
симальной емкостью 50 пФ. Доработка
заключается в удалении части роторных
и статорных пластин с таким расчетом,
чтобы зазор между ними стал 3 мм.
Секцией SA1.3 переключателя диа-
пазонов может служить плата щеточного
переключателя на 24 положения из ряда
переключателей ЕЩ0.360.600, выпуска-
емых производственным объединением
«ЛТАВА» в Полтаве. Из этого же ряда
целесообразно применить переключатель
на 8 положений для коммутации первич-
ной обмотки трансформатора Т1 (SA3).
Катушки с позиционным обозначе-
нием L1 в данном усилителе нет, она
появится в усилителе на ГМИ- 11с общей
сеткой. Катушка L2 - бескаркасная, со-
стоит из четырех витков провода ПЭВ-1
2,0; ее диаметр - 40, длина - 20 мм.
Катушка L3 намотана проводом ПЭВ-1
1,5 на керамическом (можно применить
фторопласт) каркасе - диаметром 50 мм.
Общее число витков этой катушки - 25.
Секция, работающая только в диапазоне
160 м (от вывода, соединенного с кон-
денсатором С5, до первого отвода) со-
держит 10 витков,- занимающих в длину
20 мм. Остальная часть катушки L3 от-
стоит от этой секции на 8 мм. В ней
секция, используемая только в - диапазо-
не 80 м, содержит 6 витков, ее длина -12
мм. Остальные 9 витков равномерно раз-
мещены надлине 36 мм. Отводы сделаны
(считая от вывода, соединенного с ка-
тушкой L2) от 1, 2, 3, 4, 6 и 9-го витков.
Для того, чтобы дроссель L5 удовлет-
ворительно работал во всех девяти диапа-
зонах, его рекомендуется намотать на
керамическом или фторопластовом кар-
касе диаметром 20 н длиной 130... 140 мм
со спиральной канавкой, нарезанной с
шагом 0,58 мм. Дроссель должен содер-
жать 190 витков провода ПЭВ-1 0,25
(длина намотки - ПО мм).
Требования к остальным деталям уси-
лителя менее жестки, однако желательно
придерживаться приведенных ниже ре-
комендаций.
Реле К2 - РПВ2 исполнения
РС4.521.952, КЗ - РЭС10 исполнения
РС4.529.031-06.
Катушки L8 - L25 (см. таблицу) нама-
тывают на пластмассовых каркасах диа-
метром 9 мм с подстроечниками СЦР-1.
Для намотки всех катушек связи и кон-
турных катушек L23, L25 используют
провод ПЭВ-1 0,31, остальных - ПЭШО
0,44. Намотка - рядовая, виток к витку,
21
,XSf У пр (+247/)_________SA2 „Откл"
XW1 Выход	„Усилитель" „Вил."
L6
СИ =L
6800»
»500Вх
С9
6800»
*3 кВ
Д-0,6 50нкГн
С12
С10~~
6800» -L
»3 кВ
54/J	------------ -....................
SAf.l „Диапазон, м”
22
1 мА
VD10-VD13
2Ц202А
VD1A-VD17 КД202М
РА1\+
= =С8@
0,1мку~
PA2 0,5 A
С14
25 мк*
*2кВ
016
47MK*
*3008
Tt
VH2-VD8
Д816А
R11 390 R12 390
K1.3
015^
97МК*
*300В
VD2
V53
VB9
VD5
22
23
2?
22
22 VD6
21VD7
22 VD8
RIO □
75 k □ 1SVD9
Д816Д
VDK-VD17
Откл."
2308"
220 В"
.210 В"
200В”
190 В”
,180 8”
FU1 Jl
SA3~-i
„Пита-
ние, В"
017
0,1 mk*
*6008
I XP1
220В
019
97 мк*
*50 8
VDIs'fy
КД202В
-1—018
"Т" 0,1 мк*
*6008
300 В L7
Д-0,1 ЮОмкГн
1/019	R13
КД2028 6,8 к
КН7 Е=3-
020
97МК»
„чоо в
RIA
5,6 K.
+Г VDZO^1-
C21
360
Д817А
Рис.1
23
выход
АНОД
ДИАПАЗОН, М
СЕТЬ
НАСТРОЙКА
250» ,
ОТКЛ.» 4
2/0
220, • ,200
• 100
• 180
СВЯЗЬ УСИЛИТЕЛЬ ПИТАНИЕ, В
420
Рис.2
24
расстояние между контурной катушкой и
катушкой связи - не более 1 мм. Тран-
сформатор Т1 выполнен на магнитопро-
воде из пластин Ш40 с наружными раз-
мерами 160x140 мм, толщина набора - 80
мм (использован магнитопровод тран-
сформатора от источника питания УИП).
Обмотки I н IV содержат соответственно
20+20+20+20+20+340 и 60 витков про-
вода ПЭВ-2 1,2, обмотки II и III - 2100 и
400 витков провода ПЭВ-2 0,45.
Рекомендуемое размещение деталей
в корпусе усилителя показано на рис. 2.
Корпус разделен двумя перегородками
на три отсека: в одном из них смонтиро-
Обозначение по схеме	Число витков		Обозначение по схеме	Число витков
L8	3		L17	10
L9	5		L18	5
L10	2		L19	12
L11	5		L20	6
L12	3		L21,	18
L13	6		L22	10
L14	3		L23	25
L15	8		L24	14
L16	4		L25	40
ваны элементы анодной цепи лампы VL1,
в другом - элементы входных контуров, в
третьем - детали источников питания.
Переключатель SA1 состоит из стан-
дартного двухплатного галетного пере-
ключателя ПГК на 11 положений (сек-
ции SA1.1, SA1.2) и платы щеточного
переключателя иа 24 положения (SA1.3).
Обе части переключателя закреплены на
перегородке корпуса, как показано на
рис. 2: ПГК - как обычно, с помощью
гайки и шайбы,а плата - с помощью
резьбовых стоек и ввинченных в них
винтов. Между собой части переключате-
ля сопряжены с помощью валика-удли-
нителя диаметром 6 мм, один конец
которого с помощью муфты жестко со-
единен с валиком переключателя ПГК, а
другой использован для установки ручки
управления. При сборке в валике-удлин-
нителе сверлят сквозное отверстие, а за-
тем нарезают в нем резьбу М3 под винт
крепления ротора платы щеточного пе-
реключателя.
Налаживание. Вначале усилитель на-
страивают при отключенном питании.
Для этого к входному гнезду XW2 через
КСВ-метр подключают ГСС, а на гнездо
XS1 подают управляющее напряжение 24
В. В каждом диапазоне уточнением пол-
ожения (а возможно, и числа витков)
катушки связи и настройкой контурной
катушки подстроечником добиваются
КСВ по входу усилителя при питании 75-
омным кабелем не более 1,2. Можно
отрегулировать усилитель и по миниму-
му КСВ с 50-омным кабелем, однко в
этом случае числа витков катушек связи
придется уменьшить.
Затем проверяют возможность на-
стройки П-контура. Это можно сделать
либо с помощью ГИРа, либо с помощью
ГСС и высокочастотного вольтметра (пер-
вый подключают к выходному гнезду
XW1, второй - к аноду лампы VL1). В
диапазоне 10 м резонанс должен быть
при минимальной емкости конденсатора
С2 и 10...20% емкости конденсатора С5.
По мере уменьшения частоты от диапа-
зона к диапазону резонанс должен
наблюдаться при все большей емкости
этих конденсаторов. В диапазоне 80 м
емкость конденсатора С2 должна быть
равна примерно половине максималь-
ной, а С5 - максимальной, в диапазоне
160 м - емкость первого из них должна
быть близкой к максимальной при мак-
симальной емкости второго.
Последняя операция при отключен-
ном питании - нейтрализация проходной
емкости лампы. С этой целью на вход
усилителя подают полную мощность воз-
будителя (около 2 Вт), устанавливают
переключатель диапазонов в положение
«10» н, подключив высокочастотный во-
льтметр к аноду лампы VL1, добиваются
резонанса П-контура. До регулировки
нейтрализации напряжение на аноде
может достигать десятков или даже сотен
вольт. Изменяя емкость конденсатора С1
н подстраивая контур конденсатором С2
по максимуму напряжения на аноде, не-
обходимо добиться того, чтобы оно
снизилось до долей вольта. Следует обя-
зательно убедиться, что нейтрализация
сохраняется и на остальных диапазонах.
Далее включают питание и измеряют
напряжения на электродах лампы: на ее
аноде должно быть около 1800, на экра-
нирующей сетке - примерно 180, на
управляющей - около -50 В. В отсутствие
возбуждения ток анода должен быть ра-
вен 30 мА. При необходимости этого
добиваются подбором стабилитрона VD20
(его, кстати, можно составить из двух-
трех низковольтных стабилитронов).
После этого к выходу усилителя под-
ключают эквивалент нагрузки, напри-
мер, лампу накаливания мощностью 500
Вт на напряжение 220 В, и подают на
(Окончание см. на с.30)
25
«РАДИО-86РК» ПРИНИМАЕТ
«МОРЗЯНКУ»
Под таким названием в журнале «Радио» N 4 за 1990г. была напечатана
статья А .Долгого, заинтересовавшая владельцев не только «Радио-8бРК»,
но и тех, кто использует на своей станции другие компьютеры. Однако,
предложенная в этой статье программа «привязана» к конкретному компь-
ютеру и ее невозможно адаптировать к компьютеру другого типа путем
простой замены нескольких байт. Выполняя многочисленные просьбы
радиолюбителей читателей, мы публикуем исходный текст программы
приема кода Морзе на языке ассемблера. Надеемся, это поможет энту-
зиастам «механизированного» приема телеграфа разобраться в алгорит-
ме ее работы и разработать аналогичные программы для других компь-
ютеров.
Исходный текст программы ориентирован на процессор К580ВМ80 и
может пригодиться для всех РК, использующих этот процессор. Владель-
цам компьютеров, собранных на базе процессоров других типов (напри-
мер, Z80), данная публикация может быть полезна для составления
алгоритма приема «морзянки» на своем РК.
Мы приглашаем коротковолновиков, создавших компьютерные
«КВ/УКВ» программы (прием «пакета», телетайпа, сервис любительской
станции и тщ.) для компьютеров, имеющих хождение в радиолюбитель-
ских кругах (отнюдь не только для «Радио-8бРК»), поделиться своим
опытом с читателями «КВ журнала».
Исходный текст программы приема
кода Морзе для радиолюбительского
компьютера «Радио-8бРК» приведен в
таблице. Сразу отметим, что он не соот-
ветствует в точности опубликованным
ранее кодам. Тем не менее принципиаль-
ных различий нет и полученная в резуль-
тате его трансляции программа работает
точно так же, как и опубликованная
ранее.
В основу алгоритма приема и декоди-
рования кода Морзе положено измере-
ние длительностей последовательных
нажатий и отжатий ключа и их сравнения
с образцом. Нажатие длительностью ко-
роче двух образцовых считается точкой, а
длиннее - тире. Для адаптации к изменя-
ющейся скорости передачи образец пос-
тоянно корректируется. После приема
каждой точки за новый образец прини-
мается среднее арифметическое длитель-
ности старого и фактической длитель-
ности точки. После приема каждого тире
новый образец равен четверти суммы
длительности старого и фактическойдли-
тельности тире.
Отжатие короче двух образцов счита-
ется паузой между элементами знака,
длиннее двух, но короче шести - паузой
между знаками, а еще более длинное -
пробелом. Фактическая длительность пауз
на образец не влияет и после любого
перерыва в приеме программа остается
настроенной на ту скорость, с которой
передавался последний принятый знак.
Принимаемая последовательность
точек и тире преобразуется в промежу-
точный двоичный код. Исходное значе-
ние кода принимается равным 1. После
приема каждого элемента код сдвигается
на один разряд влево, а в его младший
разряд записывается 0, если принята точ-
ка, или 1, если пришло тире. Принятому
знаку соответствует символ, порядковый
номер которого в таблице кода Морзе
(метки LAT и RUS) на единицу меньше
численного значения полученного про-
межуточного кода. Например, сигнал
«точка-точка-тире-точка» декодируется
так:
код до начала приема:	00000001
после приема первой точки: 00000010
после приема второй точки: 00000100
после приема тире:	00001001
после приема третьей точки: 00010010
Численное значение кода 00010010
равно 18, следовательно принят семнад-
цатый от метки LAT символ - буква F.
Если прием ведется на русском регистре,
то символы отсчитываются от метки RUS.
От нее же отсчитываются не зависящие
от регистра символы - знаки препинания
и цифры. Последовательности точек и
тире, которым в коде Морзе не соответ-
ствует никакой символ, обозначены как
«подчеркивание». Появление этого сим-
вола на экране обычно свидетельствует о
сбое. Предусмотрено отображение неко-
торых двухбуквенных комбинаций ра-
диолюбительского кода, обычно переда-
ваемых слитно. Символ > обозначает
AR, @ - AS, # - SK. При необходимости
можно внести в таблицу символы и для
26
, UT5DE MORSE RECEIVER
; *ASD* U/02/S9
DOTLEN: EQU 10H
;Исходная длительность
точки.
Используемые подпрограммы МОНИТОРА.
CONIN:	EQU	0F803H	;Ввод с клавиатуры.
MSG:	EQU	0F818H	;Вывод сообщения.
CSTS:	EQU	0F812H	.‘Состояние клавиатуры.
QUERY:	EQU	0F81BH	;Опрос клавиатуры.
WS;	EQU	0F86CH	;Перезапуск МОНИТОРА.
;Константы для подпрограммы опроса ключа.			
KEYPORT: EQU 8002Н			Адрес порта, с которым
			соединен ключ.
KEYMASK: EQU 40Н			;Маска разряда, с которым
KEYIND:			соединен ключ.
	EQU 7812H		Адрес ячейки ОЗУ экрана
			для индикации положения
KEYSYM:			ключа.
	EQU 7EH		;Код символа, индицирую-
1			щего нажатие ключа.
;Прочие константы.			
CUR:	EQU	5FH	;Код символа, используе- мого как курсор.
SCRO:	EQU	78ACH	;Начало первой нз использ.
			строк экрана.
SADRO:	EQU	7F12H	Адрес ячейки ОЗУ экрана, с которой начнется вывод
			символов.
LN:	EQU	78	Длина строки в ОЗУ экрана.
LNSYM:	EQU	64	,-Число символов, выводи- мых в одной строке.
NO:	EQU	128	Максимальнее число сим- волов, сдвигаемых за один вызов SCROLL.
Nl:	EQU	4	;Константы для вырав-
N2:	EQU	2	нивания длительностей ;различных операций выво-
N3:	EQU	9	да на Э1фан.
BUFLEN:	EQU	40H	Длина кольцевого буфера.
BEGIN:	LXI H,BANNER		
	CALL MSG		;3аголовок.
Начальные условия.			
	MVI A.0		
	STA	SIP	;Сдвнгэкракаие начинался.
	LXI H,0 SHLD RDPTR		Дуфер пуст.
	LXI H.SADR0 SHLD SADR		Адрес вывода первого
			символа.
	CALL NEWLN CALLTIME4		;Строка очищена.
	CALL SETLAT MVI A.DOTLEN		Датинский регистр.
	MOV	D, A	;Исходиая длительность
			точки.
	IMP	START	
BANNER:	DB 1FH, '+—+	+'
	DB 10,13,'! ! UT5DE CW RX Г
	DB 10,13,'+—+	+'
	DB 13,25,'! ',0
START:	CALLKBDCOM CALL TIME CALL INKEY JNZ START ;Ждем нажатия. MVI C, 1
KEYDWN: MVI B,0	
DOWN1:	CALLTIMB4 INR В JZ START ;Ключ слишком долго
	нажат. CALL INKEY JZ	DOWN l ;Пока ключ не отпущен. MVI А.02Н CMP В JNC DOWN1	;Это была помеха. MOV A.D ADD А	сравниваем с удвоенной CMP В	длительностью точки. JC DASH	,‘Еслн больше, то это тире, MOV A.D	;нначе принята точка. ADD В RRC AN! ‘“TFH ;Новое значение длит.
	точки MOV DA ;D“(D+B)/2
1	MOV A.C	;Сдвигаем принятый код и ADD А	добавляем 0 в его мл. раз-
•	ряд JMP KEYUP
DASH:	MOV A,D	;Принято тире. ADD В RRC RRC AN1 3FH	;Новоезнаяениеддит.точки. MOV ОД	;D-(D+B)/4 MOV А,С ADD А	;Сдаигаем принятый код INR А	;н добавляем 1 в его
	мл.разряд.
KE YUP:	MOV СД ,’Ключ отпущен. CPI 80Н JNC START ;Эго слишком длинный
	код MV7 В,ООН
UP1:	CALL TIME4 INR В CALL INKEY JZ KEYDWN ;Если ключ нажал. MOV A.D ADD A CMP В JNC UP1	;Если пауза < дв. точки, MVI В,ООН ,иначе это конец знака. LHLD MORSE Адрес таблицы Морзе. MVI A.1FH CMP С	;Если больше 4 точек/тире, JNC LT1	гго всегда декодируем LXI H.RUS-2 ;по русской таблице.
27
LT1:	DAD В
MOV A,M
CALL OUTSYM;3aHOCHM символ в буфер
MVI В,0	;и обнуляем код.
SPACE: CALLTIMB4
INRB
CALL INKEY
IZ START [Если ключ нахал.
MOV A,D
ADD A
ADD A
SUB В
INC SPACE ^Кдем 4 длит, точки
MVI A,' ' ;и выводим пробел.
CALL OUT SYM
IMP START
[Подпрограмма опроса ключа
;и индикации его положения.
[Выход с флагом Z“l, если нажат,
и Z“0, если не нажат.
INKEY: LDA KEYPORT
ANI KEYMASK
MVIAKEYSYM
JZ INI [Если ключ нажат.
MVI А20Н
INI:	STA KEYIND
RET
[Подпрограмма ввода команд с клавиатуры.
KBDCOM: LDA CHR1
MOV са
CALL QUERY
CMP С
RZ	[Если нажата тахе клавиша.
STA CHR1
CPI R’
JZ SETRUS ;Ha русский регистр.
CPI T
JZ SETLAT ;Ha латинский регистр.
CPI ODH
JZ NEWLN .-Перевести строку.
CPI 1FH
JZ WS	[Выйти из программы.
RET
SETRUS: LXI H,RUS-2
SHLD MORSE
RET
SETLAT: LXI H.LAT-2
SHLD MORSE
RET
NEWLN: MVI A.0A0H [Код пробела с признаком
;	новой строки.
Подпрограмма записи символа в кольцевой буфер.
OUTSYM: PUSHH
PUSH В
PUSHPSW
LDA WRPTR
MOV СА
INR А
ANI BUFLEN-1
STA WRPTR
MVI В,0
LXI H.BUF
DAD В	[Перевинули указатель и
LDA LNCNT [считаем символы в строке.
DCR А
JM BFO1 [Если пора начать новую
строку.
STA LNCNT
MOV AJB	[Маленькая задержка для
MOV ВА	,-выравнивания
длительностей.
POP PSW
JMP BFO2
BFO1:	MVI ALNSYM
STA LNCNT [Инициализируем счетчик
символов.
POP PSW
ORI 80H	Добавляем признак новой
строки.
BFO2:	MOV МА Записали в буфер.
POP В
POP Н
RET
ТТМЕ4: CALL TIME [Повторяем вызовы, чтобы
CALL TIME	[получить	нужную
CALL TIME [задержку.
Подпрограмма задержки, совмещенной
с выводом символа из буфера на экран.
TIME. PUSH Н
PUSHD
PUSH В
PUSH PSW
LDA SIP
ORA A
JZ DLL	Дели сдвиг закончен,
CALL SCROLL [иначе продолжаем его.
JMP RTRN
DL1:	LHLD RDPTR
MOV AH
CMP L
JNZ OUTCHR [Если буфер не пуст.
MVI ANO
CALL DELAY
JMP RTRN
[Выводим символ на экран
OUTCHR: MOV C,L
MVI B,0
28
LXI H.BUF
DAD В	,
MOV A.M
CPI SOH	Проверяем признаки но-
PUSH PSW ;вой строки и запоминаем
ANI 7FH	.результат, а признак сги-
LHLD SADR раем и выводим символ на
;	экран.
MOV М,А
POP PSW	;Вспомнили результат про-
;	верки.
СС DEL1	;Если не новая строка, то
CNC LINEFD ;задерхка,а если новая, то
;	переводим строку.
LDARDPTR
INR А
ANI BUFLEN-1
STA RDPTR ;Передвинули указатель бу-
RTRN: POP PSW	;фера и выходим из под-
;	программы.
POP В
POP D
POP Н
RET
Подпрограмма переводя строки
LINEFD: LXI H.SADR0	
SHLD SADR LXI D,LN DAD D SHLD SCRE	вычислили адрес начала
MVI M.CUR	;новой строки н вывели туда курсор.
LXI H.SCR0 SHLDALN	;Начинаем со сдвигав нача-
DAD D	ло первой строки экрана
SHLD ALNI	;символа из первой пози- ции второй строки экрана.
MVI A.N0	•.Устанавливаем число сим-
SUI N2	;волов, сдвигаемых при оче-
STA SIP	редных вызовах подпрог- раммы SCROLL
SUI N3	
Подпрограмма сдвига экрана
SCROLL: MOV С,А
LHLD ALN1
XCHG
LHLD ALN
SCRL1: LDAX D
MOV М,А
INX D
INX Н
DCR С
JNZ SCRL1
SHLDALN
XCHG
SHLD ALN1
LHLDSCRE
MOV А,Е
SUB L
MOV A,D
SBBH
RC
XRA A
STA SIP
RET
DELI:	PUSH PSW
INX H
MVI M,CUR
SHLD SADR
MVI A.N0
SUI NI
CALL DELAY
POP PSW
RET
DELAY: NOP
NOP
NOP
NOP
NOP
NOP
DCR A*
JNZ DELAY
RET
;Таблипы кода Морзе
LAT:	DB 'EY
DB TANM'
DB 'SURWDKGO'
DB HVFK>LaPJBXCYZQ4Iir
RUS:	DB 'ET
DB •ИАНМ'
DB 'СУРВДКГО'
DB 'ХЖФЮЛЯПЙБЬЦЫЗЩЧШ1
DB ‘54_ЗЭ_2@_>_16-/7 l_9V
DB	'
DB '!'
;Переменнные			
MORSE:	DS	2	;Адрес рабочей таблицы
I			кода Морзе.
CHRI:	DS	I	;Код нажатой клавиши.
LNCNT:	DS	1	;Счетчик символов в строке.
SIP:	DS	1	;Счетчик сдвигаемых
			символов.
ALN:	DS	2	;рабочие ячейки
ALNI:	DS	2	подпрограммы
SADR:	DS	2	; вывода
SCRE:	DS	2	;на экран.
RDPTR:	DS	1	;Указатель чтения из буфера.
WRPTR:	DS	1	указатель записи в буфер.
BUF:	DS	BUFLEN	;Кольцевой буфер приня-
•			тых знаков.
END			
29
других комбинаций, содержащих не бо-
лее шести точек и тире.
Описанную задачу декодирования
кода Морзе решает часть программы,
находящаяся между метками START и
INKEY. Она машиннонезависима и без
всяких изменений может работать на
любом компьютере на базе микропро-
цессоров КР580ВМ80, 1821ВМ85, Z80.
Но для ее работы необходимы подпрог-
раммы опроса состояния ключа INKEY,
задержки на фиксированный интервал
времени TIME (и TIME4, которая пред-
ставляет просто четырехкратное повто-
рение TIME), вывода символа на экран
OUTSYM, ввода и исполнения команд с
клавиатуры компьютера KBDCOM.
Если подпрограммы INKEY и KBD-
COM легко могут быть адаптированы
или заново написаны для любого компь-
ютера, то с подпрограммами TIME и
OUTSYM дело обстоит иначе. Стандарт-
ная подпрограмма вывода символа на
экран, имеющаяся в МОНИТОРЕ «Ра-
ДИО-86РК», не могла быть использована
из-за того, что тратит на вывод символов
слишком много времени, которое к тому
же не постоянно и зависит от выводимо-
го символа. Это приводит к ошибкам при
измерения длительности элементов при-
нимаемого кода. Особенно опасна про-
цедура перевода строки, которая обяза-
тельно приводит к сбою приема, так как
занимает до 70 мс, что превышает дли-
тельность точек и тире даже при средних
скоростях передачи. Аналогичная ситуа-
ция может встретиться и в других компь-
ютерах.
Самым правильным выходом из это-
го положения было бы использование
для измерения временных интервалов
прерываний процессора от таймера. К
сожалению, в «Радио-86РК» это невоз-
можно из-за отсутствия в нем таймера и
контроллера прерываний. Было найдено
другое решение Программа OUTSYM в
данном случае не выводит принятые сим-
волы на экран, а просто записывает их
коды в специальный буфер, расходуя на
это небольшое о сравнению с длитель-
ностью точек и тире время. Приведен-
ный вариант подпрограммы машинно-
независим.
Собственно выводом на жран теперь
занимается подпрограмма ПМЕ, мно-
гократно вызываемая при приеме каждо-
го знака. Она проверяет содержимое бу-
фера и, если в нем есть символ, выводит
его на экран. Особенность подпрограм-
мы в том, что на ее выполнение всегда
расходуется одно и то же время независи-
мо от того, выводится символ или нет
Этим обеспечивается выполнение ее ос-
новной функции - временной задержки.
Еще одна особенность - организация
перевода строки. При выполнении этой
операции необходимо перенести из од-
них ячеек памяти в другие почти весь
экран - около 2000 символов. Подпрог-
рамма TIME делает это в нескольких
последовательных вызовах по частям и
на перенос каждой порции символов
затрачивает все то же фиксированное
время.
Во многих компьютерах вывод сим-
волов на экран организован аналогично
«Радио-86РК» и для вывода символа до-
статочно записать его код в соответству-
ющую ячейку ОЗУ экрана, которое орга-
низовано в виде строк, содержащих фик-
сированное число символов. Адаптация
подпрограммы TIME в этом случае сво-
дится к изменению адресов ячеек ОЗУ
экрана и константы, задающей длину
строки.
Если же символы выводятся на экран
в графическом режиме, и каждый из них
нужно рисовать на экране, подпрограм-
му придется переделать полностью. Ха-
рактер переделки зависит от особеннос-
тей конкретного компьютера.
Если в составе компьютера есть кон-
троллер прерываний и таймер, то как уже
говорилось, самым правильным будет
использовать для вывода на экран стан-
дартные подпрограммы, а для измерения
длительностей использовать аппаратные
прерывания. Программу приема в этом
случае придется существенно переделать,
сохранив лишь алгоритм декодирования.
А.Долгий
а. Москва
(Окончание со с.25)
вход напряжение возбуждения, при ко-
тором ток анода возрастает до 350...400
мА. При настройке П-контура по макси-
муму выходного напряжения этот ток
должен уменьшаться соответственно до
300...350 мА. Такой режим соответствует
максимальной мощности на пиках оги-
бающей сигнала SSB. Во всех диапазо-
нах, включая 10 м, выходная пиковая
мощность должна быть не менее 400 Вт
(лампа-эквивалент нагрузки должна го-
реть почти в полный накал) при точном
совпадении максимума показаний при-
бора РА1 с минимумом показаний РА2
(последнее свидетельствует и о хорошей
нейтрализации проходной емкости лам-
пы).
Я. Лаповок (UA1FA)
Санкт-Петербург
30
РАДИОПРИЕМНИК "TURBO-TEST"
В приемнике применен самодельный
верньер на основе зубчатой передачи с
передаточным отношением 20:1. Состо-
ит он (см. рис. 3) из трех колес: текстоли-
тового большого (6) диаметром 61 мм и
двух двухступенчатых малых колес (3 и 5)
из органического стекла (от номеронаби-
рателя телефонного аппарата). Большое
колесо закреплено на валике КПЕ С60
(13), одно из малых (3) - на ввинченной
в валик настройки 17 шпильке 4. Второе
малое колесо (5), передающее вращение
от малой ступени первого к большому,
вращается на оси, закрепленной винтом
16 на несущей пластине верньера 12. Для
защиты колес от поломок в крайних
положениях ротора КПЕ применен вин-
товой ограничитель, состоящий из
шпильки 4, планки с резьбовым отвер-
стием 2 и направляющего винта 1, за-
крепленного с помощью гаек 19 на плате
верньера 14. При вращении валика иа-
стройки 17 планка 2 перемещается по
шпильке 4 и в положениях, соответству-
ющих крайним положениям ротора КПЕ,
упирается в гайки 20.
Шкальный механизм образуют при-
клепанная к большому колесу верньера
планка 7, ползун 9 и шарнирно соеди-
ненная с ними винтами 10 тяга 8. При
повороте колеса 6 ползун с закрепленной
на нем стрелкой_указателем настройки
11 перемещается в прямоугольном выре-
зе в пластине 12, который играет роль
направляющей.
Несущая пластина верньера 12 изго-
товлена из листового дюралюминия тол-
щиной 2 мм, плата 14 - из листовой стали
толщиной 1,5 мм, шпилька 4 - из стали,
планка 2 - из латуни. Между собой плас-
тина 12 и плата 14 соединены винтами 15,
ввинченными в резьбовые втулки, а с
передней панелью приемника 18 - с по-
мощью винтов с гайками и дюралюми-
ниевых бобышек квадратного сечения
5x5 мм.
Большинство деталей приемника
смонтированы на печатной плате (см.
рис. 4) из фольгированного стеклотек-
столита толщиной 1,5 мм. Резистор R8 и
конденсаторы СЮ - С12 заключены в
коробчатый экран размерами 17x17x17
мм, изготовленный из листовой латуни
толщиной 0,5 мм. Сверху на нем (см. рис.
5) закреплено реле К1, а спереди (ближе
к передней панели) трансформатор Т1.
Катушка L1 установлена на передней
панели, катушка L6 - на печатной плате,
Окончание. Начало см. «КВ журнал»,
1993, N 1.
оси их проекций пересекаются под утлом
90° . Под таким же углом друг к Другу
установлены и трансформаторы Т1 и Т2.
Рис.З
ГПД отделен от опорного генератора
и остальных каскадов приемника экра-
ном-перегородкой (высотой 46 мм), со-
гнутой из листовой латуни толщиной 1
мм. Вывод катушки L6, подлежащий со-
единению с общим проводом, припаян к
этому экрану сверху.
Транзисторы VT5, VT6, VT7 установ-
лены на небольших Г-образных теплоот-
водах, согнутых из листового алюминие-
вого сплава толщиной 1,5 мм.
Внешний вид приемника показан в
заголовке статьи (см. предыдущий номер
журнала), вид на монтаж - на рис. 6.
Передняя панель изготовлена из дюра-
люминия толщиной 2 мм и окрашена
нитроэмалью черного цвета. Надписи,
31
205
32
Таблица 2
Диапазон , МГц	Интервал частот ГПД, МГц, при ПЧ 9050 кГц
29	19,95...20,45
28,5	19,45...19,95
28	18,95-19,45
24	15,84...15,94
21	11,95-12,4
18	9,018-9,118
14	4,95-5,3
10	19,15-19,2
7	16,05-16,150
3,5	12,55-12,7
1,9	10,88-10,98
33
Рис.5
Рис.6
поясняющие назначение органов управ-
ления, нанесены на полоски плотной
бумаги и приклеены к передней панели.
Первая накладка, выполняющая функ-
ции остекления шкалы приемника и за-
щищающая надписи от повреждений,
изготовлена из прозрачного бесцветного
органического стекла толщиной 2 мм,
вторая (наружная) - из белого полисти-
рола. Лампа HL1 установлена с таким
расчетом, что освещает не только шкалу
приемника, но и шкалу S-метра, и над-
34
писи возле органов управления (благода-
ря переотражению света в накладке из
органического стекла от белой повер-
хности накладки из полистирола) Это
позволяет пользоваться приемником даже
в полной темноте.
Головка гоомкоговорителя прикрыта
декоративной решеткой из полистирола.
Корпус приемника изготовлен из листо-
вого дюралюминия толщиной 1,5 мм и
окрашен белой пентафталевой эмалью.
Налаживание приемника начинают с
проверки и, если необходимо, установки
режимов транзисторов по постоянному
току. Все указанные на схеме напряже-
ния измерены при отключенной антенне
(переключатель диапазонов - в положе-
нии «14 МГц», движки переменных ре-
зисторов R26 и R49 - в положениях,
соответствующих максимальному усиле-
нию).
Опорный генератор (VT12) настраи-
вают подстроечником катушки L7 до
получения устойчивой генерации на час-
тоте 9050 кГц В небольших пределах
частоту вырабатываемых этим генерато-
ром колебаний можно изменять под-
строечным конденсатором С74.
Частоты ГПД устанавливают в соот-
ветствии с табл. 2, подбирая конденсато-
ры, обозначенные на схеме звездочкой
(*) Для повышения температурной ста-
бильности его колебаний рекомендуется
в качестве основных использовать слю-
дяные конденсаторы КСО группы Г, а в
качестве подборных - керамические КТ-
1 или КД-1 группы М47 или М75 (голу-
бого цвета)
Налаживание усилителя 34 сводится
к подбору резисторов R29 и R30 до
получения максимального усиления при
минимальных нелинейных искажениях
сигнала
Тракт ПЧ настраивают изменением
индуктивности катушек L2, L4 до полу-
чения максимального сигнала на выходе.
Заканчивают настройку приемника,
подав на антенное гнездо XW1 от изме-
рительного генератора сигнал, соответ-
ствующий включенному диапазону Из-
меняя емкость подстроечного
конденсатора С15, добиваются максиму-
ма сигнала на выходе приемника, а затем
перемещением движка резистора R8 ба-
лансируют смеситель по минимуму сиг-
нала ГПД на выходном контуре смесите-
ля (или по минимуму шумов на выходе).
При необходимости вместо четырех-
кристального в приемнике можно при-
менить шести- и даже восьмикристаль-
ный лестничный фильтр, место для
дополнительных кварцевых резонаторов
на печатной плате предусмотрено [3].
В заключение - об опечатках, заме-
ченных в первой части статьи в послед-
ний момент, когда номер уже был сдан в
производство, и внести поправки было
невозможно. Напряжение на базе тран-
зистора VT11 (см. принципиальную схе-
му приемника на рис 1) равно +6,2 В (а
не 5,2 В), при использовании неодина-
ковых кварцевых резонаторов самый ни-
зкочастотный следует установить на мес-
то ZQ5 (а не ZQ1), обмотки 2 + 3
трансформатора Т1 и 1 + 2 Т2 наматыва-
ют виток к витку в два провода, скручен-
ных с шагом 3 мм, наконец, ток полного
отклонения стрелки микроамперметра
PAI (М476/3) - 100 мкА (а не 100 мА).
В. Рубцов (UL7BV)
г. Целиноград
Литература
1.	Гончаренко И Лестничные филь-
тры на неодинаковых резонаторах. - Ра-
дио, 1992, N 1, с. 16
2.	Балонов И. Об использовании ТВК
в блоке питания - Радио, 1984, N 7, с. 38
3.	Першин А. Коротковолновый тран-
сивер «Урал-84». В сб «Лучшие кон-
струкции 3-1 и 32-й выставок творчества
радиолюбителей». Сост. В. М. Бондарен-
ко. М : ДОСААФ, 1989
НЕЙЛОН И УЗЛЫ
При установке антенн для растяжек радиолюби-
тели иногда используют «гладкие» шнуры из нейлона
и аналогичных материалов При этом обычно возни-
кает проблема изготовления надежных, «не проскаль-
зывающих» узлов (концевых или соединяющих два
шнура) На рисунке показаны варианты выполнения
таких узлов, предложенные американским коротко-
волновиком K7HDB Вариант А позволяет надежно
соединить два шнура. Его исполнение очевидно из
рисунка. Вариант В используется для образования на
конце шнура петли Ее формируют в два этапа. Сна-
чала на некотором расстоянии от конца шнура (оно
зависит от требуемого размера петли) вяжется узел 1,
но при этом он не затягивается. Затем конец шнура
пропускается через отверстие в изоляторе (ушке и тл)
и через узел 1 и вяжется узел 2 Лишь после этого
одновременно затягивают оба узла.
The ARRL Antenna Booh, Thirteenth Edition (1977)
35
КОНТРОЛЛЕР ДЛЯ пакетной связи
Контроллер выполнен на двухсто-
ронней печатной плате размерами 190x135
мм. Расположение деталей на ней пока-
зано на рис. 6. Сочетание реальных поли-
графических возможностей, размеров
чертежа печатной платы и плотности то-
копроводящих дорожек на ней не позво-
ляет поместить имеющийся в редакции
чертеж на страницах журнала. Не реаль-
но поместить в журнале и дамп проши-
вок ПЗУ, так как он имеет большой
объем. Процедура их распространения
сейчас отрабатывается (звоните в редак-
цию...).
Для проверки работоспособности
платы контроллера TNC необходимо
иметь любой компьютер или, в крайнем
случае, терминал, у которого есть после-
довательный интерфейс со скоростью 300
или 1200 бод. Возможно применение
компьютера «Радио 86РК» с установлен-
ной на нем программой «Терминал» (см.
«Радио», 1989, N 5, с. 45).
TNC представляет собой типичное
микропроцессорное устройство. Поэто-
му настройка сводится к тщательному и
аккуратному монтажу и послемонтажно-
му контролю. Особое внимание следует
уделить тем зонам печатной платы, кото-
рые впоследствии будут закрыты корпу-
сами микросхем или панелями для них.
Рекомендуется при осмотре платы поль-
зоваться ее подсветкой с противополож-
ной стороны лампой мощностью около
40 Вт. Места, вызывающие подозрения
(возможные микротрещины или микро-
замыкания в виде волосков припоя-пок-
рытия, непротравленные места и т.д.),
следует дополнительно просмотреть под
увеличительным стеклом.
Шины данных и адреса, а также шины
управления следует дополнительно про-
верить омметром. Микросхемы должны
быть заведомо исправными. Особенно
это касается динамического ОЗУ, так как
последующий демонтаж их с целью заме-	Эта надпись свидетельствует о том,
ны может разрушить металлизацию от-’ -чте-система произвела самотестирова-
верстий и вызвать .отслаивание токопро- —---------"—-------------------—
водящих дорожек.
Применение микросхем МОП-струк-
тур накладывает повышенные требова-
ния к монтажу (монтаж с «браслетом»,
заземление паячльника, замыкание шин
питания перед монтажом). Номиналы
резисторов Rll, R12, R16 и конденсато-
ров Сб - С8 должны отклоняться от
указанных не более, чем на 10%. Номи-
налы остальных деталей некритичны.
Окончание. Начало см. «КВ журнал»,
1993, N 1.
В случае применения микросхем
565РУ6 в контроллер нужно ввести не-
большие изменения: отрезать вывод 14
микросхемы DD11 от шины адреса и
присоединить ее к шине А7 (вывод 6
DD11). Если читатель будет использо-
вать печатную плату, изготовленную ко-
оперативом «Радуга» (г. Львов), то следу-
ет учесть, что плата «разведена» под
микросхему 573РФ4 (DS3). В случае при-
менения микросхем 573РФ2 или 573РФ5,
их устанавливают в панельки со сдвигом
на два отверстия (первый вывод в третье
гнездо). Перед этим нужно отрезать 23-ю
ножку панельки от шины адреса All с
двух сторон и подать на нее напряжение
+5 В, а вывод 1 DD6 соединить с выво-
дом 23 DS2.
На первых платах коооператива «Ра-
дуга» была допущена ошибка при развод-
ке С7: вместо подключения его к выводу
4 DD10 он соединялся с выводом 3.
После того как монтаж закончен,
необходимо установить пермычки в со-
ответствии с типами применных микрос-
хем ОЗУ, мультиплексоров, кварцевого
резонатора и выбранной скорости обме-
на с компьютером. Линии DTR,
CTS,RXD,TXD подключают к компьюте-
ру (в частности в соответствии с рекомен-
дациями, приведенными к программе
«Терминал»),
После подачи напряжения +5 В на
плату на экране компьютера должна по-
явиться надпись:
ddRAM loaded with, defaults
:A
MFJ -jrby 1270/1274
TNC 2 PACKET RADIO
AX.25 Level 2 Version 2.0
Release 1.1.4 11/13/86 16 К RAM
Checksum $11
cmd:
ние, настройку последовательных пор-
тов, перешла в командный режим и ждет-
команды от оператора. После ввода
команды «DISPLAY» система должна
вывести на экран компьютера полный
перечень исполняемых команд, команд -
модификаторов параметров и значения
параметров по умолчанию.
Теперь можно проверить режим «ра-
бота на себя». Для этого необходимо
снять питающее напряжение и временно
установить перемычку 9 («обратная связь
HL»). Затем вновь включают питание).
36
VHF/HF
+12 ВI 1+5В
LEB-
LEBO
МОДЕМ
T2B
TNC
+5B
PTTLEB
PUSH TOTAU&
r—
HL5 „BCD~
„ВСВ+”
HLS
XL
X2
LED+
-L,MOBEM
+5В TNC
A-TNC
PTT
L1ICT0TRX TXDATA
EAR FROM TRX
RXDATA
BCD
21
PTT TX/S
PTT TX/C
VHP
UP
\-uu
— +5В TNC
CONLEO
A-TNC
PTT
A-MOD EM
^УНР"
„HF”
TXBATA
RXBATA
BCD
STALED
PWRLEO
TXD
RXB
DTR
CTS
X-TNC
WF/HF
VD1
44
.CONNECT'/^
HL3
.STATUS
HL4
.P0WER+5L
2
4
г
2/
1
5
g
A
Рис.7
После появления надписи-заголовка
системы необходимо проделать следую-
щие операции (<CR> означает нажатие
клавиши «ВК»),
Ввести с клавиатуры свой позывной
(в приведенном примере это UB5WPR)
при помощи команды «MYCALL»:
MY UB5WPR <CR>
Произвести «соединение на себя»
командой «CONNECT»:
С UB5WPR <CR>
После приема сообщения «*** Con-
nected to UB5WPR» нужно набрать на
клавиатуре любой текст, например:
HELLO Vic! <CR>
Спустя некоторое время этот текст
должен появиться на экране:
HELLO Vic!
Затем нужно вернуться в командный
режим одновременным нажатием кла-
виш «УС» и «С» (Ctrl С - на иностанных
компьютерах). На экране должно поя-
виться сообщение:
cmd:
После этого надо разъединиться, ис-
пользуя команду «DISCONNECT»:
D <CR>
Теперь можно подсоединять модем
и, если он настроен, выходить в эфир.
Подключение модема, схема которого
приведена в «Радио" N 6 за 1991 г. пока-
зано на рис. 7 . Модемы других типов
присоединяют по аналогии. Для управле-
ния TNC, процессами вхождения в сети
и работа в них используется около 100
команд Большинство из них являются
стандартными «de facto» для устройств
подобного класса. Полный перечень ко-
манд и их описание планируется помес-
тить в последующих номерах «КВ журна-
ла».
В.Голугвин (UB5WPR) ,
Г.Члиянц(Ц¥5ХЕ)
Украина, г. Львов
38
BAYCOM: ПАКЕТ БЕЗ TNC
Как известно, для работы пакетом
необходимо устройство, являющееся
«посредником» между компьютером и
радиостанцией - TNC (Terminal Node
Controller). Кроме преобразования циф-
ровой последовательности в звуковые
посылки (как делает модем, например,
прн RTTY-связи), TNC преобразует «па-
кеты», сформированные в соответствии с
протоколом АХ-25, в понятные компь-
ютеру ASCII-коды, а так же выполняет
множество других специальных функ-
ций
Все функции TNC (за исключением
функций модема) может выполнять
компьютер типа IBM PC при использо-
вании программ РМР, BAYCOM,
TFPCX (подробнее см. «КВ журнал»,
1992, N 2, с?33).
Таким образом, для тех, у кого есть
возможность пользоваться компьютером
IBM PC, достаточно сделать небольшой
модем и подключиться к радиостанции.
Схема одного из вариантов такого
модема на микросхеме ТСМ-3105, разра-
ботанного DG3RBU для использования
совместно с программой BAYCOM, при-
ведена на рис. 1. Внешний ввд изображен
на рис.2.
Этот модем можно использовать так-
же и с программой TFPCX без всяких
изменений. При работе с программой
РМР необходимо поменять сигналы ин-
терфейса RS-232 на соответствующие
сигналы интерфейса CENTRONICS.
Модем потребляет ток всего 3.5 мА
поэтому питается непосредственно от
сигналов интерфейса RS 232. На схеме
приведена нумерация 9-контакгного, а в
скобках - 25-контактного разъема.
BAYCOM использует нестандартное под-
ключение к сигналам RS-232: сигнал DTR
используется как передаваемые данные
(от компьютера к радиостанции), CTS -
принимаемые данные, RTS - РТТ (Push-
To-Talk - управление передатчиком),
высокий уровень соответствует режиму
передачи. Элементы СЗ, R4, R5, VD4 не
позволяют работать на передачу больше
30 с непрерывно (Watch Dog). Сигнал с
выхода модема подается на микрофон-
ный вход радиостанции постоянно, поэ-
тому, если он будет мешать при приеме,
нужно использовать электронный ключ
на транзисторе КТ315Б. Его коллектор
подключают к точке 2, эмиттер - к обще-
му проводу, базу через резистор сопро-
тивлением 22 кОм - к точке 1.
С первой ножки 5-контактного разъ-
ема ХР2 звуковой сигнал должен под-
аваться на микрофонный вход передат-
чика, уровень этого сигнала устанавлива-
ют подстроечным резистором R11. На
четвертую ножку разъема надо подать
сигнал с уровнем не менее 60 мВ и не
более 4 В с громкоговорителя приемни-
ка. Третью ножку (сигнал РТТ) при пере-
даче соединяют с общим проводом Нап-
ряжение и ток. которые может коммути-
ровать BAYCOM-модем для включения
радиостанции на передачу, не должны
превышать предельных для транзистора
Рис.1
V01 КД5211
(2)
(20)
8
СТЗ<
7,
КТ5^
(5)
Cl 100W(X-C2 10 мк
~^_560^ ^ ^в(3£н(,)
Or 33
'Кб 560
V05
КС156
~~~У02
=$= ГЧ --
Тцо, ллТ
R1 0021
ЮОк
К32£к
I '-—^002.3
П I W W2Z4
(5)
ХР1
52 ЮОк
ODZ
С5 33
- 101
К561ЛИ2
515 Юк
^Щмк^ № ’° К
11
58
15к
КНЗ,6кИ
001 ТСМ3105 U
С8 0,1 MK t
$Мсс
0025 J| 8
★5В —►----------
55 3,3МЦ |--
КД521А
5В
516 &к Т
КП 21 к ЙЛУ 100
„ W 100
Ж/, 25 0025
СЗ 10 мк
"С6 0,1 мк '
VT1 КТ3155
К13 Юк
J
ityrr
ХР2
4

№

г
Увю
4
39
Рис.2
VT1 величин. Через резистор R14 сигнал
РТТ подается на микрофонный вход пе-
редатчика. Такое подключение исполь-
зуется для переносных радиостанций
фирм ICOM, YAESU, STANDARD н т.д.,
для других типов станций R14 можно
исключить.
Данный модем работает только с то-
нами 1200 и 220 Гц, которые применя-
ются на УКВ при скорости 1200 бод.
Программа BAYCOM (начиная с версии
1,4) может работать прн скорости 1200
или 300 бод. Поэтому для работы на КВ
(300 бод, разнос частот тонов 200 Гц)
нужно значительно модифицировать дан-
ный модем либо применять модем на
АМ7910 или на операционных усилите-
лях (фильтровый метод), или на 564ГГ1
(ФАПЧ). При этом нужно помнить о
нестандартном использовании сигналов
RS 232.
По сравнению с терминальными
программами, используемыми для
работы с TNC, BAYCOM имеет целый ряд
достоинств: многоканальный режим (до
7 каналов) с возможностью использова-
ния разных позывных (MYCALL) в раз-
ных каналах одновременно, полное раз-
деление каналов по окнам, возможность
передачи из файла и прием в файл в
каждом канале (файлы могут быть тек-
стовые и бинарные), разделение прини-
маемой и передаваемой информации по
полям внутри каждого окна, поле мони-
торинга (наблюдения за всеми пакетами,
которые принимает ваша радиостанция),
развитая система помощи, большая ско-
рость работы и т.д. Единственный заме-
ченный мной недостаток BAYCOM - нет
поддержки YAPP протокола.
В состав программы входят следую-
щие файлы (цифры в скобках - их длина
в байтах):
BAYCOM.BAT (25) - запускающая
программа,
BAYCOM.TXT (85629) - описание,
L2.EXE (28368) - программа, эмули-
рующая TNC,
OFF.COM (142) - очищает ОЗУ при
окончании работы,
ORDER TXT (3190) - бланк заявки на
приобретение,
PARA.exe (21936) - компилятор для
SCC.INI
README.TXT (3258) - краткое описа-
ние,
SCC.EXE (44258)- основная (терми-
нальная) программа,
SCC.INI (8411) - параметры пользова-
теля,
SCC.PAR (5688) - скомпиллирован-
ные параметры,
SCC.LOG (5864) - вахтенный журнал,
SCC.VID (12045) - копия экрана при
окончании работы.
TERMHELP.SCC (111617) - система
помощи.
Программа может работать резиден-
тно (в фоновом режиме), при этом она
занимает 90 Ко оперативной памяти
компьютера. В таком режиме она выпол-
няет все функции TNC с PMS (Personal
Message System), работающего автоном-
но (без компьютера). В нормальном ре-
жиме программа занимает от 135 до 400
Кб в зависимости от числа и размера
открытых файлов бортжурнала, буферов,
системы помощи и т.д. Нет никаких
ограничений на тип монитора (MDA -
SVGA), на дисководы и тактовую частоту
процессора. Правда, на IBM PC/AT
BAYCOM работает заметно быстрее, чем
на IBM PC, PC/XT, особенно в много-
пользовательском режиме.
шосква В.Заушвдын (RW3DR)
40
МИКРОСХЕМА ДЛЯ МОДЕМА
В настоящее время существует ряд
специальных микросхем для моде-
мов: XR-2206/2211, АМ-7910/7911,
ТСМ-3105 и др. Их использование
существенно упрощает модем и за-
метно облегчает настройку. Ниже
приводится описание микросхемы
ТСМ-3105 (рис. 1), используемой в
Baycom FSK модеме для работы на
УКВ. В основу материала положено
техническое описание микросхемы
фирмы-изготовителя «Texas Instru-
ment».
Передающая часть (рис. 2) содер-
жит в себе фазокогерентиый FSK мо-
дулятор, обеспечивающий высокое
качество выходного сигнала. Моду-
лятор представляет собой програм-
мируемый синтезатор частот. Коэф-
фициент деления, определяющий
значение частоты выходного сигна-
ла, изменяют путем деления такто-
вой частоты, задаваемой генерато-
ром с кварцевым резонатором на
4,4336 МГц (рис. 3). Источником
сигнала тактовой частоты может быть
и внешний генератор, подключае-
мый к выводу OSC1. Коэффициент
деления зависит от сигналов, подава-
емых на входы TRS (Transmit/Reseive
Standart), TXR1 и TXR2 (Bit Rate
Select) и TXD. Эти сигналы опреде-
ляют скорость передачи и частоты
модуляции. В таблице приводится
часть режимов, в которых может ра-
ботать микросхема.
Демодулятор (рис. 4) использует
принцип преобразования частоты в
напряждение. Приемник содержит
компенсатор групповой задержки,
который корректирует фазовые ис-
кажения (задержку сигнала), возни-
кающую в высокоизбирательном при-
емном фильтре и в «среде передачи».
Сигнал с компенсатора ограничива-
ется и подается на FSK демодулятор,
на выходе которого присутствуют
импульсы двойной частоты входного
ограниченного сигнала. Далее путем
фильтрации выделяется постоянная
Рис.2
составляющая, пропорциональная
принимаемой частоте. Постоянная
составляющая подается на компара-
тор, где сравнивается с напряжением
на входе RXB. Это напряжение необ-
ходимо подбирать для разных ско-
ростей обмена, минимизируя асим-
метричные искажения.
Детектор несущей сравнивает при-
нимаемый (после фильтра) сигнал с
уровнем на входе CDL. Высокий уро-
вень на выходе CDT свидетельствует
41
Рис.4
Стандарт	TRS	TRX1	TRX2	Скорость ТХ, бод	Скорость RX, бод	Частота ТХ, Гц	Частота RX, Гц	CLK, кГц
CCIT	L	L	L	1200	1200	лог1-1300 логО-2100	лог1-1300 лотО-2100	19.11
V23	Н	L	Н	600	600	лог1-1300 лотО-1700	логЫЗОО лотО-1700	9.56
	CLK	L	L	1200	1200	лог1-1200 логО-2200	ЛОГ1-1200 лотО-2200	19.11
BELL	CLK/8	L	Н	1200	150	лог1-1200 лотО-2200	лог1-387 лотО-487	19.11
202	CLK	Н	L	150	1200	лог1-387 лотО-487	лог1-1200 лм0-2200	9.11
	CLK	Н	Н	150	150	ЛОГ1-387 лмО-487	лог1-387 лмО-487	2.39
о наличии несущей. Компаратор име- ному току от внешних цепей.
ет гистерезис 2,5 дБ н обладает неко-
торой задержкой сигнала. Это обес-
печивает надежное и достоверное	В. Воронков (UV3DIN)
срабатывание.	г	'
Цепи с сигналами ТХА и RXA
должны быть развязаны по постоян- г. Пущино Московской обл.
42
ИЗМЕРЯЕМ КСВ
В практике любительской связи на коротких и ультракоротких волнах
измерения коэффициента стоячей волны (КСВ) являются обязательной
составляющей в процедуре настройки антенно-фидерной системы ра-
диостанции. Систематического рассказа о том, что такое КСВ, как он
влияет на работу передающего тракта радиостанции и как его измерять,
в радиолюбительской литературе на русском языке не было даано (лет
двадцать или тридцать - не меньше), цель нашей публикации - воспол-
нить в какой-то мере этот пробел, дать немножко теории, знание которой
обязательно для грамотного измерения КСВ, и описать несколько практи-
ческих конструкций КСВ-метров.
Для передачи высокочастотной энер-
гии от передатчика к антенне используют
фидерные линии или просто фидеры. В
наши дни это обычно коаксиальные ка-
бели и гораздо реже двухпроводные ли-
нии. Если длина фидера не превышала
бы одной десятой рабочей длины волны
(О, IX), то в первом приближении его
можно было бы рассматривать как про-
стой соединительный провод, не создаю-
щий каких-либо специфических проблем
для передачи энергии от передатчика к
антенне. Однако на практике это условие
обычно не выполняется. Действительно:
длина фидера, как правило, несколько
десятков метров, а самая «длинная во-
лна» для любительских диапазонов не
превышает 160 метров. Такой «длинный»
(т.е. сравнимый с длиной волны или
превышающий ее) фидер уже может про-
явить свой характер и создать проблемы
для владельца радиостанции, если КСВ в
нем отличается от 1.
Основной параметр фидера, который
важен нам для дальнейшего, - его харак-
теристическое или волновое сопротивле-
ние. Для коаксиальных кабелей это обыч-
но 50 или 75 Ом. Кабели с другими
значениями волнового сопротивления
(например, 100 Ом) также выпускаются,
но используются на практике гораздо
реже. Значения волнового сопротивле-
ния двухпроводных линий лежат в преде-
лах 200...600 Ом. Этот параметр фидера
(коаксиального или двухпроводного) од-
нозначно связан с его геометрией и со
значением диэлектрической постоянной
материала изоляции. Зная их можно,
например, рассчитать волновое сопро-
тивление кабеля RA, попавшего в распо-
ряжение радиолюбителя из случайного
источника. Для коаксиального кабеля эта
формула имеет следующий вид:
тде d - диаметр внутреннего провод-
ника, мм; D - диаметр внешнего провод-
ника (оплетки), мм; е - диэлектрическая
постоянная материала изоляции между
внутренним и внешним проводником.
Дтя широкораспространенных кабелей
со сплошной изоляцией из полиэтилена
6=2,3.
На рис.1,а схематически показано
подключение передатчика (источник сиг-
нала Е с выходным сопротивлением Rr)
через фидер с волновым сопротивлением
Иф к антенне (нагрузка с полным сопро-
тивлением или иначе с импедансом ZH
или с сопротивлением RH, если нагрузка
чисто активная). Заметим, что передача
высокочастотной энергии по фидеру про-
исходит вследствие распространения
вдоль него электромагнитного поля. Ско-
рость распространения поля вдоль фиде-
ра зависит от значения диэлектрической
постоянной материала изоляции между
центральным проводником и оплеткой.
Для воздушных линий это практически
скорость света, а для коаксиальных кабе-
лей со сплошной изоляцией из полиэти-
лена она меньшее скорости света при-
мерно в 1,5 раза (точнее - в Уераз). Это
приводит нас к одному важному для
практики соотношению: «физическая»
(как мы ее измеряем рулеткой) и «элек-
трическая» (по поведению на высокой
частоте) длины одного и того же отрезка
коаксиального кабеля разные и связаны
между собой коэффициентом че . Эго
значит, что, скажем, отрезок такого кабе-
ля длиной 3,3 метра на частоте 30 МГц
(длина волны Х=10 м) ведет себя как
полуволновый. Для двухпроводных воз-
душных линий «физическая» и «электри-
ческая» длины совпадают (с точностью
более чем достаточной для практики).
Ну а теперь рассмотрим ситуации,
которые возникают в системе передатчик
- фидер - нагрузка при различных вари-
антах нагрузки. Как только на выходе
передатчика появляется высокочастотное
напряжение, в фидере начинает распрос-
транятся электромагнитная волна, кото-
рая очень быстро (по сравнению, напри-
43
мер, с длительностями телеграфной точ-
ки или наиболее коротких речевых зву-
ков при работе телефоном) достигнет
нагрузки. Для коаксиального кабеля дли-
ной 20 метров это произойдет всего через
0,1 мкс, тоща как характерные длитель-
ности сигнала телеграфного или теле-
фонного передатчика составляют несколь-
ко миллисекунд.
То, что происходит затем на конце
кабеля, который подключен к нагрузке,
зависит от характера этой нагрузки. Если
полное сопротивление нагрузки носит
чисто активный характер (т.е. она не име-
ет индуктивной или емкостной составля-
ющей) и по своему значению равно волно-
вому сопротивлению фидера, то никаких
проблем не возникает. Электромагнитная
волна благополучно «пробежит» от пере-
датчика к нагрузке и перенесенная ей
электромагнитная энергия вся целиком
«уйдет» в нагрузку: рассеется в нагрузоч-
ном резисторе или излучится в эфир
(если нагрузка - входное сопротивление
антенны). Эту электромагнитную волну
принято называть падающей. Если изме-
рять распределение напряжения н тока
вдоль фидера, то окажется, что они име-
ют постоянные значения на всей его
длине (см. рис.1,6 для случая йн =йф).
Строго говоря, последнее справедливо
лишь для фидера без потерь. Прн нали-
чии потерь они будут, естественно, умень-
шатся по мере удаления от передатчика.
44
Ситуация, когда нагрузка носит чис-
то активный характер и имеет такое же
сопротивление как и волновое сопротив-
ление фидера, на практике встречается
крайне редко. Обычно имеет место боль-
шее или меньшее их несовпадение или
наличие у нагрузки не только активной,
но и реактивной составляющей. Причем
чаще всего невезет сразу по обоим пара-
метрам: есть рассогласование по актив-
ной части и присутствует какая-то реак-
тивность. Мерой степени рассогласова-
ния фидера с нагрузки и является коэф-
фициент стоячей волны.
Если идеального согласования фиде-
ра с нагрузкой нет, то часть высокочас-
тотной энергии не поступает в нагрузку
(«отражается» от нее) и в фидере начина-
ет распространяться электромагнитная
волна в обратном направлении - к пере-
датчику. Эту волну называют отражен-
ной. Необходимо подчеркнуть: отражен-
ная волна связана с падающей опреде-
ленными соотношениями (для амплиту-
ды и фазы) и обе они существуют в
фидере одновременно (т к. скорость их
распространения очень высокая -
см.выше). Эго приводит к тому, что в
фидере возникает некоторое стационар-
ное (не меняющееся во времени) распре-
деление тока и напряжения. На рис.1,6
показано это распределение при различ-
ных значениях чисто активной нагрузки
(от короткого замыкания до холостого
хода). Поскольку эта картина стабильна
во времени, то говорят о стоячей волне.
Она имеет период, равный половине дли-
ны волны (X /2).
Стоячая волна характеризуется коэф-
фициентом стоячей волны, определяе-
мым как отношение амплитуды напря-
жения в максимуме к его амплитуде в
минимуме или, что абсолютно то же
самое, - отношение амплитуды тока в
максимуме к его амплитуде в минимуме.
Из этого определения ясно как «в лоб»
измерять КСВ: снять распределение на-
пряжения или тока в фидере, найти мак-
симальное и минимальное значения этих
параметров и, разделив одно на другое,
получить значение КСВ. Такой метод и
на самом деле применяется для измере-
ния КСВ в лабораторных условиях на
частотах свыше 100 МГц. Для этой цели
используют воздушные коаксиальные
измерительные линии с зондами. Эти
линии включают в исследуемый тракт
или фидер.
На коротких волнах этот способ не
применяется, поскольку длина измери-
тельной линии должна быть по крайней
мере Х/2 для самой низкой рабочей час-
тоты. а это на КВ уже десятки метров !
Кстати, самая длинная из выпускавших-
ся в нашей стране подобных линий имела
длину около двух метров. Вот почему на
КВ д ля измерения КСВ используют либо
мостовые методы, либо так называемые
направленные ответвители, которые поз-
воляют определить отдельно амплитуды
падающей и отраженной волн. Знание
этих амплитуд дает возможность рассчи-
тать КСВ.
Кстати, если сопротивление нагруз-
ки носит чисто активный характер и
точно известно, то КСВ можно рассчи-
тать, разделив сопротивление нагрузки
на волновое сопротивление кабеля или
волновое сопротивление кабеля на со-
противление нагрузки (в зависимости от
того, какое из двух значений больше).
Этим фактом широко пользуются на прак-
тике для калибровки КСВ-метров, на-
гружая их обычными безиндукционны-
ми резисторами (МЛТ, ВС).
Прежде чем переходить к рассказу о
том как работают различные КСВ-мет-
ры, необходимо сказать несколько слов о
том, какие значения КСВ допустимы на
практике. Хотя существуют антенны,
которые работают с высокими значения-
ми КСВ в фидерной линии (иногда гово-
рят - с «резонансным фидером»), приня-
то считать, что приемлимым на практике
является КСВ не превышающий двух.
Эта рекомендация оправдана по несколь-
ким причинам.
Во-первых, отраженная от нагрузки
волна уносит с собой часть высокочас-
тотной энергии, что может снизить к.п.д.
антенно-фидерного тракта. Используя
специальное согласующуе устройство, эту
энергию можно в конце концов «загнать»
в нагрузку практически при любом зна-
чении КСВ в фидере. Однако в этом
случае на станции появляется дополни-
тельное устройство, достаточно сложное
в изготовлении и эксплуатации (особен-
но в многодиапазонном варианте). Более
того, в реальных (с потерями) кабелях
всю энергию в этом случае все равно не
удается «загнать» в нагрузку. Часть ее,
«бегая» по кабелю, будет в нем рассеи-
ваться. И чем больше КСВ, тем большая
часть энергии пойдет на «обогрев» кабе-
ля. Элементарный расчет на основе зако-
на Ома показывает: если КСВ не более
двух, то максимальные потери из-за рас-
согласования будут иметь вполне прием-
лимое значение - около 1 дБ.
Сказанное иллюстрирует рис.2, на
котором приведена зависимость мощ-
ности Р (нормирована на значение в
максимуме), поступающей от генератора
в натрузку, при изменении отношения
сопротивления нагрузки Rh к выходному
сопротивлению генератора Rj. Не сле-
дует забывать, что отношение этих со-
противлений или обратная ей величина и
есть КСВ (см.выше). Заметим, что чело-
веческое ухо начинает различать разницу
45
в уровнях сигнала где-то со значения в 3
дБ, и, следовательно, уменьшение излу-
чаемой антенной мощности из-за того,
что КСВ отличается от 1, в данном случае
вряд ли будет зафиксировано корреспон-
дентами.
Во-вторых, длинные линии работают
как трансформаторы импеданса и импе-
данс, который «видит» передатчик и с
которым надо согласовать его выходной
каскад для оптимальной передачи мощ-
ности в нагрузку, в общем случае не
совпадает с импедансом нагрузки на дру-
гом конце фидера. Вернее совпадает он с
ним только в одном частном случае: если
«электрическая» длина фидера состанлет
целое число полуволн на рабочей часто-
те. Более того, даже при чисто активной
нагрузке фидера передатчик при КСВ
отличающемся от 1 практически всегда
работает на нагрузку с реактивной со-
ставляющей. Это иллюстрирует рис.З, на
котором приведены зависимость актив-
ной (R) и реактивной (X) составляющих
нагрузки, «приведенные» к входу пере-
датчика, от длины фидера. Здесь R и X
нормированы (разделены) на волновое
сопротивление кабеля. Эта зависимость
построена для случая чисто активной
нагрузки фидера, обеспечивающей
КСВ=2 (в данном случае для сопротив-
ления нагрузки меньшего чем волновое
сопротивление фидера, например, 25 Ом
при волновом сопротивлении фидера 50
Ом). Длина фидера 1 дана в долях от
длины волны (1/ X).
При малых длинах фидера (до 0,1 X)
фидер практически не изменяет актив-
ную составляющую нагрузки, а появляю-
щаяся реактивная составляющая есть не
что иное как собственная емкость кабеля,
которая, естественно, линейно растет с
увеличением его длины. Когда длина
кабеля переваливает за 0.1 X начинают
проявляться трансформирующие свой
ства фидерной линии: изменяться актив-
ная составляющая, а ход реактивной пе-
рестает быть линейным. Особая точка -
длина фидера, соответствующая четверти
длины волны (1/Х =0,25). Здесь активная
составляющая достигает максимального
значения (в данном случае - учетверен-
ное сопротивление нагрузки), а реактив-
ная составляющая отсутствует. Это так
называемый четвертьволновый трансфор-
матор, широко применяемый в антенной
технике. При еще больших значениях
длины фидера помимо изменения актив-
ной составляющей происходит еще и
смена типа реактивности «приведенной»
нагрузки - она приобретает индуктивный
характер. Далее эта картина повторяется
с периодом в Х/2. Так вот, практика
показывает, что подобные изменения ха-
рактера «приведенной» нагрузки в боль-
шинстве случаев еще можно скомпенси-
ровать подстройкой элементов выход-
ных п-контуров передатчиков с узкопо-
лосными выходными каскадами (обычно
это ламповые) и обеспечить оптимальное
их согласование с фидером.
В третьих, при КСВ не более двух
напряжение в максимуме стоячей волны
всего лишь процентов на 30 превышает
то, что было бы при КСВ=1. Такое пре-
вышение как правило не опасно для
широкополосных транзисторных усили-
телей мощности, даже если этот макси-
мум на данной частоте и при данной
длине фидера окажется непосредственно
у передатчика (в месте подключения к
нему фидера). Да и возрастание напря-
жений на элементах выходного каскада
из-за его недогрузки будет еще не катас-
трофическим. Во всяком случае для ап-
паратуры заводского изготовления с тран-
зисторными выходными каскадами
КСВ=2 устанавливается предельным, при
котором гарантируется их работоспособ-
ность.
И, наконец, в четвертых. Повышен-
ные (по сравнению со случаем КСВ=1)
значений напряжения и тока в соответ-
ствующих максимумах стоячей волны при
определенных выходных мощностях (тех,
что реально «прокачивают» некоторые
коротковолновики) могут просто повре-
дить кабель.
В зарубежных изданиях (профессио-
нальных и любительских) и в радиолю-
бительской отечественной литературе
принято степень рассогласования фиде-
ра и нагрузки характеризовать КСВ. Так
уж сложилось исторически, но в отечес-
твенной профессиональной и полупроф-
ессиональной литературе, посвященной
антенно-фидерным устройствам, в боль-
шинстве случаев используют для этой
цели коэффициент бегущей волны (КБВ).
Они связаны между собой тривиальным
соотношением КСВ=1/КБВ (если
КСВ=2, то КБВ=0,5 и т.д.), и проблем
для «стыковки» информации из различ-
ных изданий у радиолюбителя вроде бы
возникать не должно.
(Продолжение следует)
Б.Степанов (UW3AX)
Москва
46
НА ДВУХ ТРАНЗИСТОРАХ
По степени сложности этот радио-
приемник, предназначенный для при-
ема любительских CW/SSB станций
в диапазоне 7 МГц, недалеко ушел
от детекторного и не сложнее простых
приемников прямого преобразова-
ния. А тем не менее это супергетеродин
с кварцевым фильтром, хотя и
выполнен всего на двух (!) транзис-
торах. Разработан он японским ко-
ротковолновиком JF1OZL.
Идея приемника до смешного про-
ста. Первый каскад (см.рисунок) пред-
ставляет собой преобразователь
частоты с совмещенным гетероди-
ном. Подобные каскады хорошо зна-
комы любому радиолюбителю,
ибо в большинстве случаев имен-
но по этой схеме собраны обычно
преобразователи частоты простых
радиовещательных приемников.
Сигнал с антенны поступает через
полосовой фильтр (L2C1C2C3L3) в
цепь базы транзистора VT1. Контур
гетеродина образован катушкой L7 и
конденсаторами С8-С11 и подклю-
чен через развязывающий кон-
денсатор С6 к цепи эмиттера этого
транзистора. Обратная связь, необ-
ходимая для самовозбуждения гете-
родина-смесителя, осуществляется
через катушку связи L8. Гетеродин
работает ниже по частоте по отноше-
нию к принимаемому сигналу и, сле-
довательно, смеситель не будет ин-
вертировать спектр SSB сигнала (для CW
сигналов инверсия не существенна). Это
накладывает соответствующее ограниче-
ние на тракт ПЧ и детектор - они также
должны воспринимать нижнюю боковую
полосу.
В цепь коллектора транзистора VT1
помимо катушки связи гетеродина L8
включен и контур ПЧ (L5C7), настроен-
ный на частоту 2 МГц. Значение частоты
ПЧ определяется кварцевым резонато-
ром фильтра ZQ1. Фильтр здесь однок-
ристальный и по измерениям JF1OZL
такой фильтр имеет полосу пропускания
около 1,7 кГц по уровню -20 дБ, что
обеспечивает прием SSB станций с при-
емлимым качеством.
С фильтра сигнал ПЧ поступает на
второй преобразователь частоты с совме-
щенным гетродином, который выполнен
на транзисторе VT2. Его особенности -
кварцевая стабилизация частоты и «нуле-
вая» промежуточная частота (ибо выход-
ной сигнал соответствует звуковым час-
тотам). Это по существу однокаскадный
приемник прямого преобразования на
фиксированную частоту, определяемую
кварпевым резонатором ZQ2.
Колебательный контур L9C13 в кол-
лекторной цепи транзистора VT2 создает
условия для возбуждения каскада на час-
тоте кварцевого резонатора, а дроссель
L10 является нагрузкой для этого тран-
зистора на звуковых частотах. Поскольку
каскад работает как на промежуточной,
так и на звуковой частотах, торезистор в
цепи эмиттера транзистора VT2 зашунти-
рован двумя конденсаторами, один из
которых полярный (электролитический).
В авторском варианте конструкции на
выход приемника подключались миниа-
тюрные головные пьезотелефоны.
Намоточные данные в описании кон-
струкции этого приемника отсутствуют,
т.к. использовались стандартные катуш-
ки от японских радиовещательных при-
емников. По этому же пути (но, естес-

+12S
05
W00-T
07
L5
ZQZ
CIS WOO
oz
1Z
031500 d-C113...1S
VTZ
ZSC45S
017
10МКМБ0
WT1
tscwo
С15
WOO
47
твенно, на отечественной элементной
базе) целесообразно пойти и тем, кто
будет его повторять. Так дли входного
полосового фильтра и гетеродина подо-
йдут катушки от входных или гетеродин-
ных контуров транзисторных приемни-
ков с КВ диапазонами, а для фильтров
ПЧ (при значениях ПЧ близких к 2 МГц)
- от гетеродинов диапазона СВ. При
указанных на схемах номиналах конден-
саторов L2 и L3 должны иметь индуктив-
ность 3,4 мкГн, L7 - 7,2 мкГн, L5 и L9 -
22,6 мкГн. Если имеющиеся в распоря-
жении радиолюбителя катушки имеют
индуктивности, отличающиеся от приве-
денных, то потребуется скорректировать
емкости соответствующих конденсаторов.
Отношение числа витков основных кату-
шек и катушек связи должно быть около
10. Дроссель L9 - первичная обмотка
переходного трансформатора УНЧ тран-
зисторного приемника.
Поскольку эту конструкцию скорее
всего будут повторять начинающие ко-
ротковолновики, то имеет, наверное,
смысл дать некоторые рекомендации и
привести расчетные соотношения, кото-
рые позволили бы им оценить возмож-
ность применения той или иной катушки
от радиовещательного приемника.
Проблема может состоять в том, что
в справочной литературе по радиовеща-
тельным приемникам зачастую не при-
водятся данные по индуктивности кату-
шек. Более того, иногда индуктивность
все же указывается, но с пометкой - «без
подстроечника». Определенный резон (с
точки зрения контроля при серийном
производстве) в этом есть: индуктив-
ность таких катушек изменяется в широ-
ких пределах в зависимости от положе-
ния подстроечника. Если у радиолюби-
теля есть информация о рабочих частотах
контуров с попавшими в его распоряже-
ние катушками, то можно оценить их
индуктивность, используя простые рас-
четные соотношения.
Прежде всего, это формулы для на-
хождения суммарной емкости С двух
конденсаторов (С1 и С2). Для параллель-
ного их включения:
С - Cl + С2 ,
а для последовательного:
‘’Ми-
кроме того, нам понадобятся два
соотношения, связывающие между со-
бой индуктивность, емкость и резонанс-
ную частоту образованного ими колеба-
тельного контура:
25300
f2c '
L “
Здесь L - индуктивность катушки,
мкГн; С - емкость конденсатора, пФ; F -
частота, МГц.
Проиллюстрируем оценочные расче-
ты на примере гетеродина описываемого
здесь приемника. Используя приведен-
ные формулы нетрудно найти, что после-
довательное соединение конденсаторов
СЮ и СИ дает емкость 5,1 пФ (при
среднем значении емкости переменного
конденсатора). Последовательное соеди-
нение конденсаторов С8 и С9 дает ем-
кость 136 пФ и, следовательно, суммар-
ная емкость контура будет около 141 пФ.
Для средней частоты гетеродина 5050 кГц
(при значении ПЧ 2 МГц это обеспечи-
вает прием на частоте 7050 кГц) расчет
дает уже упоминавшееся значение ин-
дуктивности катушки L7 - 7,2 мкГн. Так
можно оценить значение индуктивности
любой стандартной катушки, если извес-
тны номиналы конденсаторов, входящих
в контур, и резонансная частота. Если
контур содержит переменный конденса-
тор, то расчет ведут среднего значения
его емкости и для соответствующей сред-
ней частоты.
Если в распоряжении радиолюбителя
имеется катушка с индуктивностью, от-
личающейся отрекомендованного в статье
значения не более чем на 30 процентов в
ту или иную сторону, то ее можно без
проблем установить в гетеродин. Вос-
пользовавшись приведенными формула-
ми, рассчитывают требуемое значение
емкости контура. Полученное значение
увеличивают на 10 процентов и округля-
ют до ближайшего стандартного номина-
ла конденсатора. Это и будет емкость
конденсатора С8. Конденсатор С9 дол-
жен иметь емкость в 10 раз больше чем
С8. Емкость конденсатора СЮ подбира-
ют при налаживании, добиваясь пере-
крытия по частоте не менее чем 100 кГц
(полоса частот для диапазона 7 МГц).
Аналогичным образом корректиру-
ют и значения емкостей конденсаторов
С1, СЗ, С7 и С13. Конденсатор С2
должен иметь емкость в 10 раз меньше
чем С1 и СЗ.
Транзисторы VT1 и VT2 - высокочас-
тотные кремниевые структуры п-р-п (по-
дойдут КТ342 и аналогичные).
Целесообразно перед сборкой при-
емника подобрать кварцевые резонато-
ры. По измерениям JF1OZU полоса про-
пускания фильтра по уровню -20 дБ для
кварцевого резонатора на частоту 2 МГц
лежала в пределах от 1998,8 до 2000,5
кГц. Для оптимального приема нижней
боковой полосы на диапазоне 7 МГц
(напомним, гетеродин работает ниже по
частоте) частота резонатора ZQ2 должна
быть в пределах 2000,8 - 2001 кГц. Если
у радиолюбителя есть резонаторы только
на одинаковые частоты, то можно попы-
таться «сдвинуть» частоту генератора
48
вверх, включив последовательно с ZQ1
конденсатор небольшой емкости или под-
строечный конденсатор.
Высокочувствительные пьезотелефо-
ны не получили у нас широкого распрос-
транения, поэтому при повторении этой
конструкции целесосюразно ввести в при-
емник дополнительный каскад усиления
по звуковой частоте (на одном транзис-
торе), работающий на обычные электро-
магнитные головные телефоны.
Налаживание приемника производят
в следующей последовательности. Сна-
чала вращением подстроечника катушки
L9 добиваются стабильного возбуждения
каскада на транзисторе VT2 на частоте
кварцевого резонатора. Затем настраива-
ют на эту частоту конутр L5C7, подклю-
чив к нему ВЧ вольтметр с детекторной
головкой (он не вносит заметную ем-
кость в настраиваемый контур). При про-
ведении этих операций катушку L7 луч-
ше закоротить, поскольку ВЧ напряже-
ние первого гетеродина может исказить
настройку. Затем проверяют наличие ге-
нерации в первом гетеродине (сняв, ра-
зумеется с L7 закоротку). Если гетеродин
не возбуждается, то следует поменять
местами подключение выводов катушки
связи L8.
Для установки частоты гетеродина
подобных тривиальных способов нет.
Здесь все-таки нужен либо ГСС, либо
частотомер, либо вспомогательный при-
емник. Впрочем, может и повести: если
удасться услышать хотя бы одну люби-
тельскую станцию, то дальше «вогнать»
приемник в диапазон будет попроще.
Входной полосовой фильтр настраи-
вают по максимуму принимаемых сигна-
лов в следующей последовательности.
Сначала шунтируют один из конутров
резистором сопротивлением в 100-150
Ом (некритично) и добиваются макси-
мального уровня принимаемого сигнала,
подстраивая незашунтиро ванный контур.
Затем шунтируют этот контур и подстра-
ивают второй.
Подобный приемник можно выпол-
нить на любой любительский диапазон,
хотя на высокочастотных диапазонах (14
МГц и выше) его чувствительность не
будет адекватной средним условиям при-
ема. В широких пределах можно варь-
ировать и значения ПЧ, ориентируясь на
резонаторы, имеющиеся в распоряже-
нии радиолюбителя. По-видимому, для
оптимального приема SSB сигналов це-
лесообразно значение ПЧ иметь повыше
(будет пошире полоса пропускания по
ПЧ). Фильтр на одном резонаторе целе-
сообразно заменить на лестничный
фильтр из двух-трех резонаторов.
CQ ham radio, 1993, N 2, р.295-296.
ТЕЛЕГРАФНЫЙ ФИЛЬТР
Узкополосные (предназначенные для
приема телеграфных сигналов) фильтры,
работающие на промежуточной частоте,
достаточно дефицитны. Вот почему мно-
гие коротковолновики вынуждены при
приеме CW использовать фильтрацию
сигналов на звуковых частотах на основе
пассивыных (LC) или активных (RC)
фильтров. Один из вариантов активного
RC фильтра предложен JA1AYO, кото-
рый практически в каждом номере япон-
ского журнала «CQ ham radio» публикует
простые самоделки для коротковолнови-
ков.
Этот фильтр (см.рис.1) состоит из
включенных последовательно фильтра
низких частот (DA1) и фильтра высоких
частот (DA2), которые выполнены на
операционных усилителях. Параметры
частотоопределяющих элементов фильт-
ров выбраны так, что АЧХ обоих фильт-
ров имеет заметный подъем на частотах
квазирезонанса (смфис.2 вверху слева
и справа). Так как ФНЧ и ФВЧ включены
последовательно, то вместе они образуют
полосовой фильтр.
Частота квазирезонанса ФВЧ фикси-
рована и равна 800 Гц, а частоту квазире-
зонанса ФНЧ в некоторых пределах мож-
но изменять подстроечным резистором
R1. Каждый фильтр имеет на частоте
квазирезоианса коэффициент передачи
около 15. Если подстройкой R1 частоту
квазнрезонанса ФНЧ установить 750 Гц,
то фильтр в целом будет иметь характе-
ристику, которая показана на рис.2 внизу
слева. Коэффициент передачи в макси-
муме АЧХ (соответствует примерно 770
Гц) будет около 160. Если же ее устано-
вить 700 Гц, то АЧХ будет иметь вид,
приведенных на рис. 2 внизу слева. Коэ-
эфициент передачи в максимумах АЧХ
будет около 60.
В большинстве случаев второй вари-
ант настройки фильтра, обеспечиваю-
щий более широкую полосу пропуска-
ния, предпочтительнее, так как слишком
узкополосные фильтры имеют тенден-
цию «позванивать», требуют весьма ста-
бильных гетеродинов в аппаратуре обоих
корреспондентов.
49
DA1 Я1М58
DAZ ЯСЧ558
Umim
Рис.1
Рис.2
Фильтр питается от однополярного
источника напряжением 9-12 В. Посто-
янное смещение на неинвертирующих
входах операционных усилителей (пол-
овина напряжения питания) задает дели-
тель на резисторах R7, R8.
Операционные усилители могут быть
любые из общецелевых. В авторском ва-
рианте были использованы ОУ, полным
аналогом которых является наш К140УД7.
CQ ham radio, 1090, У 9р. 416-420.
50
5-ДИАПАЗОННЫЙ «GROUND PLANE»
Предлагаемый вариант антенны мож-
но отнести к разряду «конструкций вы-
ходного дня», особенно для тех коротко-
волновиков, которые уже имеют на своей
станции «GROUND PLANE» на 20-мет-
ровый диапазон. Как видно из рисунка,
в центре антенны расположена дюралю-
миниваевая труба диаметром 25...35 мм,
выполняющая функции несущей мачты
и вертикального четвертьволнового эле-
мента на диапазон 20 м. На расстоянии
402 см от основания трубы двумя винта-
ми М4 зафиксирована стеклотекстоли-
товая пластина размерами 60x530x5 мм.
К ней прикреплены концы четырех
проволочных (диаметром 3 мм) верти-
кальных элементов, электрическая длина
которых соответствует четверти длины
волны для середины диапазонов 17, 15,
12 и 10 м. К нижнему концу трубы двумя
винтами М4 привинчена стеклотексто-
литовая пластина размерами 180x530x5
мм. Под нижний край трубы подложена
алюминиевая пластина размерами
15x300x2 мм с пятью отверстиями диа-
метром 4,5 мм, через которые пропуска-
ют пять винтов М4, использующиеся для
крепления проволочных элементов и тру-
бы. Чтобы был лучший электрический
контакт, между винтами крепления тру-
бы и любым ближайшим проволочным
элементом вставляют отрезок медного
провода. На расстоянии 50 мм от алюми-
ниевой пластины закрепляют еще одну
такую же по размерам, но имеющую 6-12
отверстий, которые используют для креп-
ления радиальных противовесов (по шесть
на каждый диапазон).
Антенну, питают по коаксиальному
кабелю с волновым сопротивлением
50 Ом.
Размеры всех элементов и противове-
сов указаны в таблице. Расстояние между
вертикальными элементами 100 мм.
Диапазон, МГц	28	21	14	18	24
Номер элемента	1	2	3	4	5
Длина элемента	255	350	510	405	295
Длина противовеса	262	365	520	415	305
Из-за парусности антенны ее фикси-
руют двумя ярусами капроновых оття-
жек. Первый ярус закреплен на расстоя-
нии 2 м от основания трубы, второй - на
расстоянии 4,1 м.
Если имеется «GROUND PLANE» на
40 м, то, используя описанный принцип,
можно создать 7-диапазонную антенну.
В. Гордиенко (RB5IM)
г. Донецк
51