Пусковые режимы герметичных холодильных агрегатов
Канд. техн. наук Б. С. ВЕЙНБЕРГ, Л. Н. ВАЙН
Всесоюзный научно-исследовательский
В герметичных холодильных агрегатах,
особенно в агрегатах с капиллярными трубками,
количество (доза) заряжаемого фреона мало.
В то же время в герметичном компрессоре
находится значительное количество масла. В
домашних холодильниках вес масла в 3—3,5
раза превышает вес фреона. В торговом и
транспортном холодильном оборудовании,
автономных кондиционерах и ряде других
объектов вес масла равен весу фреона или
превышает его.
В этих условиях даже незначительное
изменение концентрации фреона в маслофреонозом
растворе заметно изменяет количество фреона,
находящегося в агрегате в жидкой и паровой
фазах.
В неработающем отепленном холодилыом
агрегате с капиллярной трубкой давление во
всех частях агрегата одинаково и
значительное количество фреона растворено в масле- В
некоторых агрегатах домашних холодильников
в масле при этих условиях растворено ?0—
70% дозы фреона. Агрегат заполнен одним
парообразным фреоном, давление которого
значительно ниже давления насыщения,
соответствующего температуре окружающей
среды.
Пониженное давление в неработающем
отепленном агрегате не свидетельствует
вранном случае о недостатке или утечке фреона.
В циклично работающем агрегате
концентрация фреона в масле периодически
изменяется, увеличиваясь при стоянке и
уменьшаясь при работе компрессора, вследствие
цикличного колебания давления всасывания и
температуры компрессора и масла в нем. Это
явление сказывается тем сильнее, чем
длиннее циклы.
Пусковые режимы холодильных агрегатов
для домашних холодильников «Ярна»
исследовались в лаборатории докашних
холодильников ВНИХИ. В одной серии опытов
испарители были открыты, в другой — на них
надевались чехлы из пенопласта марки ПХВ с
толщиной стенок 30 мм.
При габаритных размерах испарителя
356X266X125 мм внутренние размеры ящрков
были 400X325X170 мм.
Через стенки такого чехла к испарителю от
окружающей среды притекает меньше тепла,
чем через стенки холодильника.
институт холодильной промышленности
621.572
Уровень давления в установившемся
состоянии в отепленном неработающем агрегате
является функцией ряда независимых величин:
температуры системы, веса масла GM, веса
фреона Ga, объема паровой фазы Vn, вида
фреона и марки масла.
Величина давления может быть рассчитана
с помощью рис. 1. Левая часть графика
определяет по заданным давлению и температуре
удельный вес парообразного фреона-12.
Полученное значение в примерном построении
обозначено А. Правая часть графика
показывает вес Ga-p фреона-12, растворенного при!
заданных давлении и температуре в масле в
долях Беса масла. Данные для построения
правой части графика взяты из литературы
[1, 2]. По этой части графика определяется
величина В*. Затем расчет ведется оо формуле
Gt = AVa + BGu г.
Если значение Ga больше или меньше дозы
фреона в агрегате, расчет повторяют,
соответственно снижая или увеличивая заданное
давление, пока не будет получено совпадение.
Объем парового пространства Уп
определяется как общий внутренний объем агрегата
за вычетом объема маслофреонового
раствора. Для упрощения расчетов можно принять
удельный вес раствора постоянным, равным
0,8—0,85 кг/л. При необходимости по
величине В сначала уточняется удельный вес
раствора, а затем величина Vn-
Результат расчета по рис- 1 определяет
давление насыщения в маслофреоновой системе
заданного объема с заданным количеством
масла и -фреона. Снижение давления против
расчетного свидетельствует о недостатке
фреона или избытке масла; превышение — об
избытке фреона или недостатке масла.
На рис. 2 приведены результаты расчета
равновесного состояния в четырех агрегатах,
заполненных маслом в количестве 300 и 350 г
и фреоном-12 — 100 и 120 г. Общий объем
системы 3,1, л, в том числе объем масла 0,35
и 0,4 л.
* Свойства,раствора фреон-Т2 — масло ХФ-12
могут несколько отличаться от определяемых графиком,
построенным по зарубежным данным.
4

р> *
кгсЩ
4\—
/fly/'
mys
Yr/S
/'
V
/У
4я
/?
fM/
/
J
\ 7
и
Y ь
o^—-*
5 10 A 15 20 Уп,г/л О
0,1 В 0,2 0,3 0,4 0,5 Gcl*
Рис. 1. К расчету равновесного состояния маслофреонового раствора в холодильном
агрегате.
Рис. 2. Давление р, количество фреона в паровой
фазе Са-п и в растворе Ga-P и концентрация ga
маслофреонового раствора (по фреону) в
холодильном агрегате в равновесном состоянии:
/ — вес фреона 120 г; 2 — вес фреона 100 г;
См = 350 г; -.-.— См = 300 г.
С повышением температуры растет
давление и увеличивается количество парообразного
фреона, снижается концентрация и,
следовательно, количество фреона в растворе.
Исследования агрегатов показали, что
отрезок времени от пуска отепленного агрегата до
достижения установившегося состояния можно
разделить на четыре последовательных
периода.
W Т.мин
Рис. 3. Изменение давления всасывания и
потребляемой мощности после пуска компрессора:
/ — при работе с чехлом; 2 — при работе без
чехла; /, II, III — периоды работы агрегата.
После пуска, в течение первого периода
работы, компрессор отсасывает фреон из своего
кожуха и из испарителя, причем давление в
них быстро снижается (рис. 3). Фреон из
конденсатора в испаритель практически не
поступает, так как весовое количество пара,
поступающего через капиллярную трубку в
испаритель, ничтожно мало.
Давление в конденсаторе быстро растет и
начинается сжижение фреона.
Первый период длится в агрегатах разных
типов от 20 до 100 сек. Продолжительность
его определяется величиной объемов сторон
5

низкого и высокого давлений,
производительностью компрессора, дозами фреона и масла
и температурой окружающей среды, от
которой зависит состояние системы перед пуском и
давление начала конденсации.
По мере снижения давления в кожухе фреон
возгоняется из масла, что замедляет темп
снижения давления в кожухе и ускоряет рост
давления в конденсаторе в сравнении с тем, что
наблюдалось бы при отсутствии масла.
Чем выше температура окружающего
воздуха, тем выше давление начала конденсации,
начальное давление в агрегате и ниже
начальная концентрация фреона в масле.
Увеличение дозы фреона приводит к
повышению начального давления и концентрации
фреона в растворе, а также к сокращению
длительности первого периода.
В течение первого периода мощность,
отбираемая от электрической сети, снижается.
Длительность первого периода в различных
экземплярах агрегатов одной модели
неодинакова в связи с неизбежными различиями в
производительности компрессоров, дозах
фреона и масла, объемах, а также проходимости
капиллярной трубки.
К первому периоду относят также отрезок
времени, в течение которого сжиженный агент
заполняет капиллярную трубку, так как конец
первого периода обычно фиксируется по
началу охлаждения жидкостного трубопровода
перед входом в испаритель.
В течение второго периода длительностью
3—10 мин испаритель постепенно заполняется
фреоном и давление в нем повышается.
Понижение температуры распространяется вдоль
каналов испарителя по мере продвижения
жидкого фреона. Конденсатор прогревается, и
давление в нем продолжает расти.
Электродвигатель и компрессор также нагреваются и
фреон возгоняется из масла, несмотря на
некоторое повышение давления в кожухе
компрессора. В связи с возрастанием давлений
всасывания и нагнетания повышается мощность,
отбираемая из сети.
Конец второго периода четко не
фиксируется.
В течение этого периода температура
воздуха в холодильнике или в чехле на испарителе
понижается незначительно.
Последующее снижение температуры в
холодильной камере холодильника приводит к
постепенному снижению температуры кипения.
Начало снижения температуры и давления в
испарителе свидетельствует о переходе к
третьему периоду пускового режима.
Третий период длится 30—60 мин при
работе с чехлом и несколько часов при работе
агрегата в холодильнике (рис. 4).
Продолжается нагрев компрессора, его
двигателя, кожуха и масла, а также возгонка
фреона из масла, что равносильно увеличению
количества чистого фреона в агрегате.
Мощность уменьшается в соответствии с
понижением температуры кипения.
Температура конденсации через 10—30 мин
после пуска достигает максимального
значения, затем несколько снижается, что связано с
уменьшением тепловой нагрузки конденсатора
вследствие снижения температуры кипения и
холодопроизводительности компрессора. Такой
характер изменения температуры конденсации
обычен для пусковых режимов всех
холодильных машин.
Если бы температура кожуха и масла в нем.
достигла установившегося значения в течение
третьего периода работы, то холодильный
агрегат перешел бы в установившееся тепловое
состояние и все температуры и давления в нем
стабилизировались. Однако повышение
температуры кожуха и масла, постепенно
замедляясь, продолжается несколько часов.
Четвертый период характеризуется
медленным возрастанием температуры и давления
кипения, а также мощности в течение
нескольких часов.
В кондиционерах или транспортных
установках, где температура охлаждаемого объекта и,
следовательно, воздуха, подаваемого к
испарителю, понижается длительное время,
четвертый период не обнаруживается и пусковой
режим заканчивается третьим периодом.
Рис. 4. Изменение давления всасывания,
потребляемой мощности и температуры кожуха компрессора в
течение /// и IV периодов пускового режима при
работе с чехлом (сплошные линии) и при работе без
чехла (пунктирные линии).
б

Характер изменения всех величин в третьем
и четвертом периодах зависит от размеров и
качества чехла или шкафа холодильника.
При работе агрегата без чехла, например
при контроле в поточном производстве,
процессы по окончании второго периода
протекают принципиально иначе вследствие того, что
температура окружающего испаритель воздуха
не снижается (см. рис. 4). В результате
возгонки фреона из масла количество чистого
фреона (жидкого и парообразного) возрастает
и это приводит к непрерывному повышению
температур и давлений кипения и конденсации,
а также мощности. После нескольких часов
работы все эти величины стабилизируются, их
значения становятся заметно выше, чем при
работе с чехлом или в холодильнике.
Температура кожуха компрессора также выше, чем при
работе с чехлом.
" Так, в одном из опытов при температуре
окружающего воздуха 25,5±0,5°С через 5 ч
после пуска мощность при работе без чехла
была 130 вт, а с чехлом — 95 вт, температура
кожуха соответственно 70 и 67°С, температура
кипения —8 и —28°С и температура
конденсации 50 и 36°С.
Таким образом, при работе без чехла второй
период переходит непосредственно в четвертый
с более высоким уровнем всех температур и
давлений.
Значительный интерес представляет
характер изменения температур и давлений в
агрегате после его выключения.
В данных испытаниях компрессор пускался
в ход и непрерывно работал до остановки.
В первые минуты после остановки
компрессора давление в его кожухе значительно
возрастает, однако уже через 10—20 мин начинает
Рис. 5. Изменение давления в кожухе и
температуры кожуха после остановки
компрессора, проработавшего в течение:
/ — 60 мин; 2 — 40 мин; 3 — 15 мин.
быстро снижаться (рис. 5). Падение давления
свидетельствует о том, что вследствие
парообразования в испарителе и растворения
фреона в масле в агрегате не остается жидкого
фреона.
Чем дольше работает агрегат после первого
пуска до остановки, тем выше температура
масла и максимальное давление в кожухе. При
более высокой температуре воздуха давление
в кожухе повышается до более высокого
значения.
После остановки компрессора процесс
охлаждения кожуха и масла длится несколько
часов. В течение этого времени фреон
интенсивно растворяется в масле, покрывающем
поверхность обмотки и металлических деталей
в кожухе. Снижение давления продолжается
и после того, как понижение температуры
практически прекратилось. Как видно из рис. 5,
даже через 6 ч после остановки давление еще
не достигло равновесного значения.
Исследования во ВНИХИ показали, что
эффект растворимости фреона в масле в
агрегатах, в которых вес масла превышает вес
фреона, оказывает большое влияние на процессы,
происходящие после пуска и после остановки
компрессора.
Испытания агрегатов на
заводах-изготовителях должны быть длительными и агрегаты
должны работать без перерывов. В случае
изменения дозы фреона в них при испытаниях
следует обеспечить выдержку времени,
достаточную для перераспределения фреона между
паровой фазой и раствором.
Суждение о качестве домашних
холодильников, торгового холодильного оборудования и
других охлаждаемых объектов с герметичными
холодильными агрегатами также требует
достаточно длительных испытаний, чтобы
измерения производились не ранее четвертого
периода работы агрегата.
Дозы масла и фреона в агрегате должны
выдерживаться с возможно большей точностью.
При обычной эксплуатации агрегата почти
весь жидкий фреон находится в испарителе,
внутренний объем которого также должен
выдерживаться точно. На пусковых режимах
отклонения в объеме испарителя сказываются
незначительно, так как объем испарителя мал
в сравнении с объемом кожуха компрессора.
ЛИТЕРАТУРА
1. Вейнберг Б. С. Поршневые компрессоры
холодильных машин. Изд. 2. Изд-во «Машиностроение»,
1965.
2. Энциклопедический справочник «Холодильная
техника», кн. I, Госторгиздат, 1960.
7

Контроль компрессоров домашних холодильников по уровню их вибрации
•С. А. МОРОЗОВ, А. А. ЯКУЛИС-
621. 565.92
В настоящее время, кроме оценки общего
уровня шума компрессоров домашних
холодильников по ГОСТу 10613—63, в
производственных условиях при испытаниях на воздухе до
установки компрессора в заваренный
кожух оценивают уровень стуков, определяя
тем самым наличие механических дефектов.
По действующим СТУ-ДХ-61 все
выпускаемые компрессоры проверяются сравнением
с эталонным, уровень шумов и стуков
которого считается предельно допустимым.
Эталонный компрессор ежегодно согласуется заводом-
изготовителем с заводами, собирающими
холодильные агрегаты.
Из общего шума, источниками которого
являются электродвигатель, воздушный поток
при испытаниях на воздухе и движущиеся
части компрессора, пытаются уловить при
прослушивании механические шумы.
Для оценки их уровня необходимо ослабить
уровень газодинамического шума, для чего (по
сложившейся практике) при прослушивании
закрывают всасывающие патрубки
компрессора и последний работает с ослабленным
воздушным потоком. При этом в отдельном
помещении на фоне электромагнитного
низкочастотного шума прослушиваются механические
стуки, соответствующие повышенным зазорам
в сопряженных парах, большому вылету
поршня, неисправностям клапанной головки и т- п.
Годность компрессора оценивается на слух.
На результатах оценки сказывается
индивидуальность слухового восприятия, окружающий
шум и его изменение. Необходимость много
раз в день прослушивать эталон приводит к
изменению уровня стуков последнего и
вызывает дополнительные ошибки.
Авторы задались целью создать
объективные средства определения механических
дефектов компрессоров по системе «годен —
негоден», используя контроль за вибрациями
корпуса.
Необходим был датчик, не воспринимающий
шум и вибрации работающих рядом
компрессоров, обладающий достаточной механической
прочностью и температурной стойкостью, так
как в зоне замера температура повышается до
70°С.
Попытка применить микрофон МД-44 или
«Кристалл-М1» в специальном
звукоизолированном корпусе оказалась неудачной.
Окружающий шум, даже при установке микрофона
вплотную к испытываемому компрессору, не
позволяет уловить шум агрегата. Вибродатчик
на основе титаната бария очень чувствителен
к усилию, с которым он прижимается к
корпусу компрессора, и точности установки и дает
нестабильные показания.
Был применен ларингофон ЛЭМ-3 — датчик
контактного действия, реагирующий на
вибрации поверхности, с которой он соприкасается.
Амплитуда и частота вибраций в каждой
точке поверхности компрессора зависят от
неуравновешенности масс, механических дефек-,
тов, пульсации потока воздуха и ряда других^
причин. В разных точках поверхности
амплитуда сигнала от ларингофона различна.
Однако снимая частотные спектры вибраций всех
компрессоров в одной и той же точке н
сравнивая спектры полученных сигналов с
эталоном, можно сделать вывод о наличии дефектов
в компрессоре.
Датчик устанавливали на клапанную
головку компрессора, где он располагался
перпендикулярно основному направлению
распространения вибраций.
Для точной установки ларингофона и
поддержания постоянного усилия нажатия
сконструирован специальный корпус (рис. 1).
А-А
Рис. 1. Установка
ларингофона в
корпусе:
/ — ларингофон;
2 « ползун;
3 —т корпус;
4 —- пружина;
5 —i крышка.
8

Ларингофон вклеен в неметаллический
ползун, способный перемещаться в корпусе вверх
и вниз. Пружины одним концом упираются
в ползун, другим в крышку с приваренной
ручкой. Крышка крепится к корпусу винтами.
Ларингофон подключается к регистрирующему
прибору с помощью гибкого экранированного
кабеля.
Когда корпус своим посадочным
прямоугольным углублением прижимается к плоской
поверхности клапанной головки
(изображенной тонкими линиями), ларингофон
оказывается прижатым к ее сферической поверхности
в определенной точке со стабильным усилием.
Многократная установка такого датчика на
один и тот же компрессор дает практически
идентичные резлуьтаты.
Спектры вибраций компрессоров снимали
с помощью датчика, широкополосного
усилителя и анализатора спектра СЧ-7.
Спектры сигналов, снятые с помощью
ларингофона с эталонного и других компрессоров,
показаны на рис. 2 и 3.
На графиках амплитуды сигнала выражены
в милливольтах. Так как отбраковка
проводилась сравнением с эталоном, то не было
необходимости выражать уровень сигналов в
децибелах. Однако можно соответствующим
образом тарировать измерительный тракт и
получить значение сигнала в децибелах.
Перед снятием спектра шум компрессора
оценивался на слух в звукоизолированном
боксе. Для исследования выбирались наиболее
трудные для оценки на слух компрессоры
с близким к эталону уровнем стуков. Установ-
I § llll § S5
1
1
\ и
\ II
\||
1
ill
\ 11
\ \\
1 '
1
'
1
1
1
1
II
1
А
и
VI
\
1
\ 1
у
л
\/
V
А
\
1
/
\ л
! /
/
/
/
s
Ч
\
|
Z
3
1
4
1
\
\
\\
w
i l
1
!!
и
! А
\Щ
Ml
*
'1
(J\
1 ч
\l \\\
1/ 1 i|
J/
\\\
Ш
Iv
1
N
IU i
Ml /
M
nM
pcvyi
1 ft
1 1 '11
1 'il
\j\\
L1 i
Ml
I
'!
M
11
W\
l л
\
\
\
\
\
\
L
Рис. 2. Частотные спектры вибраций компрессоров:
1 — эталонного; 2 — бракованного; 3 — годного.
2 Зак. 4928
лено, что спектры вибраций подобны у
различных компрессоров, а максимальные амплитуды
проявляются на частотах до 200 гц и в
полосах частот 600—1100 гц и 1700—2400 гц.
Вибрации компрессора на частотах до 150 гц
не связаны с механическими дефектами.
Появление низкочастотных вибраций объясняется
тем, что поршень 50 раз в секунду проходит
мертвые точки.
В полосе частот 600—1100 гц компрессоры
бракуются при прослушивании только в том
случае, если амплитуда вибрации значительно
превышает эталонную.
На частотах 1700—2400 гц при появлении
амплитуды сигнала, равной эталонной или
превышающей ее, компрессор бракуется. При
этих же частотах компрессоры с пиками
амплитуд, большими, чем у эталона, и
значительными вибрациями в области частот 600—
1100 гц подлежат браковке, однако при
проверке на слух они проходят как годные, так
как звуки высокой частоты маскируются
низкочастотным фоном.
Все сказанное относится к испытаниям в
индивидуальных ячейках звукоизолированного
бокса.
Исследовалось также влияние общего
цехового шума и стендов, на которых
одновременно работают 20 компрессоров. При этом
характер спектра в полосе частот 500—3000 гц
остался прежним и только на частотах 250—
400 гц наблюдались большие выбросы без ка-
1
1
\|
ч
1
1
1
1
4
Mr
Al
j i
1
\\г
Li
\\
\
JLz
ii
i
/It
ц
и
И
I i
Ml
' '
И
I I 1
и
МП
л И/
\\ fir
ш\
ш\
М 1 N
1 1
II
мм 1 1
1
' 1
In
1 УМ
If
\\ш
If I
J
ш
\ 4
III
ш
Iй Ь
г и
и
К
-V-
CS "^ С-, <^> ^ ^
^ n «JO)& ^ ^ ^ ^ S?, & ^
Рис. З. Частотные спектры вибраций компрессоров:
/ — эталонного; 2 — используемого в качестве
копии эталона (по прибору должен быть
забракован); 3 — забракованного (основным
браковочным фактором был большой выброс амплитуды
сигнала в полосе частот 600—1100 гц).

кой-либо закономерности, вызванные
вибрациями стенда. При установке датчика на
неработающем компрессоре во время работы
остальных агрегатов на стенде из всего спектра
сохранился участок в полосе до 400 гц.
Из сказанного ясно, почему все попытки
применить для разбраковки общепромышленные
шумомеры не привели к желаемому
результату: они измеряют общий уровень шума на всех
частотах, их показания зависят от
окружающего шума.
На основании результатов исследования
спектров механического шума компрессоров
был разработан и изготовлен электронный
контрольный прибор (рис. 4), на вход которого
подключается датчик описанной выше
конструкции.
Рис. 4. Контрольный прибор.
Чувствительность прибора при
использовании ларингофона в качестве
датчика не менее 20 мкв. Прибор
воспринимает амплитудное и эффективное
значения сигнала в полосах
пропускания 550—1100 гц и 1700—3000 гц.
На рис. 5 изображена блок-схема
прибора. Датчик, преобразующий
механические колебания головки
компрессора в электрические, подает
сигнал на вход трехкаскадного
предварительного усилителя. Катодный
повторитель служит для согласования высо-
коомного выходного сопротивления
усилительного каскада с низкоомным
характеристическим сопротивлением
полосовых фильтров I и II. При
подключении каждого фильтра замеряется
уровень сигнала в полосе 550—ИООг^
или 1700—3000 гц.
С выхода фильтра сигнал поступает на од-
нокаскадный усилитель. Одна часть
напряжения с него выпрямляется двухполупериодной
диодно-конденсаторной ячейкой, другая
преобразуется с помощью диодного детектора в
постоянное напряжение (равное пиковому
значению напряжения импульса), для повышения
которого служит усилитель постоянного тока.
Измерительный прибор ИП
(микроамперметр) может подключаться к
диодно-конденсаторной ячейке или к выходу усилителя
постоянного тока. В схеме предусмотрен
стабилизатор напряжения питания.
Разбраковка компрессоров с помощью
прибора производится на общих испытательных
стендах. Замеры осуществляются при зажатых
всасывающих патрубках компрессоров.
Предварительно по отклонению стрелки
измерительного прибора определяют уровень вибра<
ций эталонного компрессора. Испытываемый'
компрессор бракуется, если стрелка
измерительного прибора отклоняется больше, чем
при работе эталона.
На заводе, выпускающем компрессоры для
домашних холодильников, описанным
способом проверено на общих испытательных
стендах при цеховом шуме 65—70 дб более 1400
компрессоров.
Все компрессоры были также прослушаны
в специальной комнате. В 96,5% случаев
оценка по прибору и на слух совпала.
В процессе опытной эксплуатации прибора
выяснилось, что замер амплитудного значения
сигнала в полосе 1700—3000 гц, как правило,
позволяет оценить годность компрессора.
После некоторой переделки разработанный
прибор может быть использован для контроля
U
9
&
Рис. 5. Блок-схема прибора:
1 — датчик; 2 — предварительный усилитель, 3 — катодный
повторитель; 4 — фильтр I; 5 — фильтр II; 6 — усилительный
каскад; 7 — пиковый диодный детектор; 8— диодно-конденсатор-
ная ячейка; 9 — усилитель постоянного тока; 10 — стабилизатор
напряжения.
ю

общего уровня шума компрессора в децибелах,
включая газодинамический и
электромагнитный, при испытаниях на общих стендах.
В настоящее время прибор внедрен в
опытную эксплуатацию для контроля компрессоров
ДХ-2-1010. Применение такого прибора
позволит сравнить между собой эталонные
компрессоры различных заводов, исключить
субъективность в оценке уровня шума, повысить
производительность труда.
ЛИТЕРАТУРА
1. Агейкин Д. И., Костин и Н. Н.;
Кузнецова Н. Н. Датчики контроля и регулирования.
Изд-во «Машиностроение», 1965.
В течение ряда лет во ВНИИхолодмаше
велись работы по созданию и освоению стенда
для испытаний терморегулирующих вентилей1.
Наиболее экономичной оказалась схема, в
которой рециркуляция жидкого фреона
осуществляется с помощью специального насоса
(схема «жидкостное фреоновое кольцо»). По
принципу действия схема стенда аналогична
описанной ранее [1], однако технические решения
большинства узлов являются оригинальными.
Фреоновое жидкостное кольцо успешно
эксплуатируется с 1965 г.
Первоначально жидкостное кольцо
предназначалось для исследования технических
характеристик терморегулирующих вентилей, в
частности для получения их статических
характеристик.
В дальнейшем было установлено, что на
стенде можно испытывать и другие устройства,
например жидкостную фреоновую арматуру,
соленоидные вентили, капиллярные трубки,
распределители и др. При этом испытуемые
устройства могут иметь любое гидравлическое
сопротивление и быть как запорными, так и
дросселирующими.
Принципиальная схема. Упрощенная
принципиальная схема жидкостного фреонового
1 В работе по созданию стенда, кроме авторов статьи,
принимали участие канд. техн. наук К. Д. Кан,
инженеры Л. Л. Генин, М. Г. Захаров, И. Ф. Янунов, Г. Н.
Попов.
о*
2. Гладких П. А. Борьба с вибрацией и шумом в
машиностроении. Изд-во «Машиностроение», 1966.
3. ГОСТ 10613—63. Компрессоры поршневые
герметичные фреоновые малой холодогароизводителыюсти.
Методы испытаний. Стандартгиз, 1964.
4. И о р и ш Ю. И. Виброметрия. Измерение вибрации
и ударов. Общая теория, методы и приборы. Машгиз,
1963.
5. Кошкин В. Е., Л у к а н и н В. Н., То л ь-
с к и й В. Е. Методы измерения и
экспериментального исследования шума и вибраций автомобильных
двигателей. Труды НАМИ. Вып. 32, 1961.
6. С л а в и н И. И. Производственный шум и борьба
с ним. Профиздат, 1955.
7. Тихомиров В. А., Р о з е н б е р г М. Б. Шум
и вибрация малых холодильных машин. Госторгиз-
дат, 1962.
621.57.042.001.5
кольца применительно к случаю испытаний
ТРВ приведена на рисунке.
Испытуемый ТРВ устанавливается на линии
жидкостного кольца, в состав которого входят
ресивер Рс, отделитель жидкости ОЖ,
жидкостный насос Не и вспомогательные элементы:
переохладители По\, Пс>2, мерные баки МБ]}
МБ2, МБ3, фильтр Ф, смотровые стекла С\—С5,
обратный клапан ОК и теплообменник То.
В этом кольце насос осуществляет
рециркуляцию фреона. Необходимая
производительность насоса устанавливается с помощью бай-
пасного регулирующего вентиля РВ4.
При дросселировании фреона в клапане ТРВ
образуется пар, который отделяется от
жидкости в ОЖ и отсасывается компрессором Км.
Необходимые давления перед и после ТРВ
создаются изменением режима работы
холодильной машины. Для плавного изменения
температуры кипения (давления после ТРВ) служит
регулирующий вентиль РВ2, установленный на
всасывающей линии компрессора.
При низких температурах кипения
производительность компрессора удобнее изменять
регулирующим вентилем РВ\ на линии
перепуска пара из конденсатора на всасывающую
сторону компрессора [2]. Во избежание
перегрева компрессора предусмотрен
дросселирующий вентиль РВ3 для впрыска жидкого
фреона.
Сжатый фреон попадает в конденсатор Кд,
а ззтем возвращается в ресивер- Давление
It
Жидкостное фреоновое кольцо в качестве испытательного стенда
Л. С. ВОЛЬСКАЯ, И. М. СОЛОВЬЕВА, канд. техн. наук В. С. УЖАНСКИЙ
ВНИИхолодмаш

*а, t5f G6 t6t ta2
V
, Газообразный фреон
низного давления
Жидкий фреон
вода
— \ Газообразный фреон Масло
высокого давления
Упрощенная схема жидкостного фреонового кольца.
жидкого фреона перед ТРВ изменяют
регулированием температуры конденсации.
Теплообменник То служит для подогрева
возвращаемого в ресивер фреона до
температуры, близкой к температуре конденсации.
Подогрев осуществляется водой, температура
которой устанавливается вентилями на подаче
горячей ВГ и холодной Вх воды.
Водяной переохладитель По\ позволяет
получить на входе в ТРВ необходимое
переохлаждение жидкости. В случаях, когда требуется
дополнительное переохлаждение, оно может
быть получено в аппарате По2, являющемся
испарителем холодильной машины ХМ2.
Специально для испытания ТРВ
предусмотрен жидкостный термостат Тс, в который
погружается термобаллон ТРВ. В термостате с
помощью вспомогательной холодильной
машины ХМ\ и электронагревателей с
автотрансформатором АТр поддерживается
необходимая температура.
Для уменьшения выброса масла в систему
предусмотрен маслоотделитель Мо с водяным
охлаждением. Однако, несмотря на это, в%
циркулирующем фреоне накапливается масло.
Возврат его в компрессор, как правило,
недостаточен. В выпарной бак ВБ порциями подается
смесь фреона с маслом. Соединяя выпарной
бак с линией низкого давления, из смеси
удаляют фреон, а оставшееся масло поступает
в маслосборник Мс. Выпарной бак снабжен {
уровнемерным стеклом и может служить
также для определения объемного содержания
масла во фреоне. При работе весовое
содержание масла во фреоне не должно превышать
1%.
На стенде установлены два компрессора.
Схема позволяет работать одним
компрессором, двумя компрессорами параллельно, а
также последовательно в две ступени.
Методика измерения основных величин. На
схеме (см. рисунок) показаны основные
величины, измеряемые при испытаниях ТРВ.
Весовой расход фреона Са через
испытуемое устройство определяется исходя из
объемного расхода
Gu=Vf кг/ч,
где V — объемный расход, л/ч;
12

Y — удельный вес при рабочих
условиях, кг/л-
Объемный расход измеряется одним из трех
имеющихся мерных баков емкостью 100, 18 и
1 л. Баки МБХ и МБ2 предназначены для
измерения рабочих расходов, бак МБг — для
измерения малых расходов вблизи закрытого
положения клапана ТРВ. Бак для измерения
рабочего расхода выбирают из расчета, чтобы
время измерения контрольного объема было
не меньше 30 сек. При этом погрешность
измерения времени при использовании секундомера
с ценой деления 0,2 сек не превышает 0,7%.
Уровнемерные стекла мерных баков имеют
отметки контрольных объемов. Погрешность
отсчета уровня не превышает 1—2 мм по
высоте, что при контрольном объеме Ук=3 л в
основном мерном баке МБ\ составляет около
1%. Баки предварительно тщательно
тарируются с помощью мерного цилиндра с
погрешностью не более 0,5%.
Общая погрешность при измерении
объемного расхода не превышает 1,5%. Измерение
производится следующим образом. До
установления режима мерный бак является местным
расширением жидкостной трубы. Для измерения
перекрывают вентиль подачи жидкости в бак
и сообщают верхнюю часть бака с паровым
пространством ресивера, сохраняя давление
на входе испытуемого устройства.
Контрольный объем отсчитывают по отметкам стекла.
Расход вычисляют как среднеарифметическое
трех отсчетов.
Кроме того, расход жидкого фреона в
установившемся режиме можно измерить по
тепловозу балансу переохладителя По\. Для этого
измеряют расход воды на сливе и вычисляют
весовой расход фреона
(величины с индексом «в» относятся к воде).
Температуры жидкого фреона на входе и
парожидкостнои смеси на выходе испытуемого
устройства, а также температуры в термостате
измеряются лабораторными ртутными
термометрами с ценой деления 0,1°С. Давление
фреона измеряется образцовыми манометрами,
предварительно отградуированными на
поршневом манометре класса 0,4.
При работе с малым переохлаждением
жидкости необходимо через стекло С\ следить за
тем, чтобы в жидкости не появились пузырьки
пара. Стекло С2 позволяет установить начало
открытия клапана и плотность его закрытия.
Основные технические данные. Жидкостное
кольцо обеспечивает проведение испытаний на
фреоне-12 при следующих условиях:
Температура кипения, °С — 30 ^-+10
Температура конденсации, °С 20—50
Переохлаждение жидкого фреона, °С . . 1—5
Температура в термостате, °С — 30-f--f3O
Расход жидкого фреона, кг/ч до 3400
Практическая холодопроизводительность
при стандартных условиях, тыс. ккал\ч 1—80
Установленная мощность, кет 11
Пар, образующийся при дросселировании,
отсасывается двумя компрессорами ФУ-12 с
числом оборотов 1400 в минуту.
В качестве жидкостного фреонового насоса
использован компрессор ФВ-6 с увеличенным
мертвым объемом (линейное мертвое
пространство 3 мм). С помощью трансмиссии
число оборотов вала понижено до 120 в минуту.
Для большей устойчивости работы
всасывающая линия насоса сообщена с картером. В на^
сосе применены пятачковые нагнетательные
клапаны с увеличенным ходом.
Обратный клапан на напорном
трубопроводе предотвращает передавливание жидкости и
пара из ресивера при прекращении подачи
насосом. Мощность его двигателя 2,8 кет.
Специальных мер для смазки насоса не требуется.
Вертикальный кожухотрубчатый
конденсатор типа КТР-3 имеет поверхность 3 м2.
Емкость линейного ресивера 0,1 ж3.
Отделитель жидкости емкостью 0,1 мг расположен на
высоте 2,5 м от пола, что обеспечивает
достаточный подпор жидкости на всасывающей
магистрали насоса.
Сравнительные технико-энергетические
показатели. Испытания на жидкостном кольце
имеют неоспоримые преимущества перед
испытаниями на холодильной машине,
работающей по полному циклу.
Благодаря малым тепловым емкостям
системы легко осуществляется выход на
установившиеся режимы. Схема позволяет точно
поддерживать заданный режим и фиксировать
основные величины с суммарными
погрешностями не более 2—3%. Это в свою очередь дает
возможность не только получать усредненные
характеристики, но и обнаруживать начало
открытия клапанов и небольшие величины
гистерезиса, что практически невозможно при
испытаниях на машине.
Жидкостное кольцо экономично по
сравнению с машиной как по количеству и размерам
оборудования, так и по потреблению
электроэнергии и воды. При этом отпадает необходим
мость в громоздких теплообменниках,
работающих на рассоле и воде, рассольных насосах
и другом оборудовании.
Установленная мощность кольца 11 кет, а в
машине такой же производительности общая
мощность двигателей должна быть около
50 кет.
п

По своим техническим и энергетическим
показателям жидкостное кольцо значительно
превосходит другие типы стендов аналогичной
производительности.
Схема может быть рекомендована для
применения в приборостроительных, арматуро-
строительных и других исследовательских и
конструкторских организациях.
ЛИТЕРАТУРА
1. Шавра В. М. Испытания терморегулирующих
вентилей в производственных условиях. «Холодильная
техника», 1961, № 4.
2. Я к о в л е в Н. В. Простейший способ регулирования
холодопроизводительности компрессора.
«Холодильная техника», 1964, № 1.
Анализ процесса сжатия в винтовом холодильном компрессоре
Доктор техн. наук Н. Н. КОШКИН, В. И. ПЕКАРЕВ
Ленинградский технологический институт холодильной промышленности
Впрыскивание жидкости в полость сжатия
винтового компрессора значительно улучшает
его объемные и энергетические коэффициенты
благодаря уплотнению жидкостью зазоров и
уменьшению перетечек, при этом снижается
уровень шума и увеличивается надежность
работы [1, 2].
Частичное или полное испарение
впрыскиваемой жидкости в полости сжатия
обеспечивает внутренний отвод тепла и снижает
затрату энергии.
При впрыскивании жидкости, температура
кипения которой значительно выше
температуры полости компрессора при сжатии, влияние
испарения жидкости на процесс сжатия
можно не учитывать. Пренебрегая также
теплообменом с окружающей средой, считаем, что все
тепло при сжатии отводится только за счет
нагревания впрыскиваемой в компрессор
жидкости. Очевидно, с целью точного определения
затрат энергии следует учитывать работу,
совершаемую компрессором для подачи
жидкости. Кроме того, необходимо иметь в виду
количество тепла, отводимого за счет испарения
жидкости, и дополнительную работу на
сжатие образовавшегося пара.
Процесс отвода тепла может не
сопровождаться испарением жидкости и в случае,
когда пары холодильного агента приближенно
подчиняются уравнению состояния идеального
газа, тогда для определения работы
компрессора может быть применено уравнение типа
[3]
p(v-b) = RT, A)
где Ъ — наименьшее значение объема, до
которого может быть сжато данное
количество газа (объем
впрыскиваемой жидкости).
621.57.041
Допуская, что впрыскиваемая жидкость на-1
ходится в дисперсном состоянии и
температура ее в процессе сжатия близка температуре
сжимаемой среды, получим
c'p=cp + gc,
B)
C)
где ср и cv — теплоемкости увлажненной
сжимаемой среды при постоянном
давлении и объеме;
ср и cv — удельные теплоемкости
сжимаемой неувлажненной среды
при постоянном давлении и
объеме;
g — весовое количество жидкости,
впрыскиваемой в компрессор
на 1 кг сжимаемой среды;
с — удельная теплоемкость
впрыскиваемой в компрессор
жидкости.
В этом случае работа компрессора
определяется из уравнения [3]:
V
ы
v — i
Pi (^i ~ b)
1
+
+ b(p%-Pl\ D)
где V\ — удельный объем сжимаемой
неувлажненной среды;
р2 и р\ — начальное и конечное
давления;
?
к'— —т~ — условный показатель адиаба-
ты увлажненной среды.
14

При сжатии неувлаженной среды работа
компрессора будет равна [3]
/г-1
RT
E)
V
>
Величина — =г|э характеризует относитель*
ную экономию работы, затраченной на сжатие
увлажненной и неувлажненной среды.
На рис. 1 показана зависимость—от степе-
ни сжатия и количества впрыскиваемой
жидкости. Сжимаемой средой служит воздух,
жидкостью — глицерин; начальная
температура принята 30°С Gi = 303°K). При расчетах
взяты средние значения теплоемкостей в
зависимости от температуры [4, 5].
В том случае, когда впрыскиваемая
жидкость в процессе сжатия в компрессоре
частично или полностью испаряется, а сжимаемая
среда не подчиняется законам идеального
газа, достаточно точный расчет может быть
выполнен с помощью тепловых диаграмм,
например S, Г-диаграммы, построенной для
заданной сжимаемой среды и впрыскиваемой
жидкости.
Рассмотрим работу компрессора при
увлажнении фреона более высококипящими
жидкостями. При построении диаграммы
необходимо исходить из того, что увлажняемая и
сжимаемая среды все время находятся в тепловом
равновесии.
В условиях изобарного процесса при
подводе или отводе из увлажненной среды
некоторого количества тепла dq получим уравнение
Рис. 1. Зависимость
1
-— от степени сжа-
тия и количества
впрыскиваемой
жидкости.
dqP = cAg- dn)dT+gcp c<* dT + c«dndT +
+ ryKd(dn\ F)
где cm — удельная теплоемкость жидкости,
применяемой для увлажнения;
g — весовое количество увлажняющей
жидкости (в жидкой и паровой
фазах);
dn — паросодержание увлажняющей
жидкости в сжимаемой среде;
dT — изменение температуры смеси;
gcp — весовое количество неувлажненной
сжимаемой среды.
срР — удельная теплоемкость при
постоянном давлении неувлажненной
сжимаемой среды;
удельная теплоемкость при
постоянном давлении паров
увлажняющей жидкости;
/"ж — теплота парообразования
увлажняющей жидкости.
Уравнение F) можно выразить в
следующем виде:
с"р
bgP
g-
^ГП ~1~ ^П2
bT + gepc%*bT +
+ сп^1±^ут + гж(аП2-с1П1). G)
Согласно закону Дальтона паросодержание
увлажняющей жидкости может быть
определено отношением [6]
dn
^ср
(8)
где rjcp — удельный объем неувлажненной
сжимаемой среды при температуре
смеси и парциальном давлении
неувлажненной сжимаемой среды
(определяется по таблицам
перегретых паров, например фреона-12
[7]);
иж — удельный объем насыщенных
паров увлажняющей жидкости (по
таблицам водяных паров [4]).
Теплоемкость с^ определяется исходя иъ
зависимости [8]
(9)
Р
^Дср + ^А^Р>
где cfcv
теплоемкость идеального газа;
Дс?Р — коэффициент, учитывающий
отклонение реального газа от
идеального;
р — давление.
При увлажнении водой теплоемкость с*
находили по известной зависимости [9]
с* = 0,4379 + 0,00007431 ккалЦкг • град), A0)
15

а теплоемкость жидкости и теплоту
парообразования, а также удельный вес жидкостей —
по таблицам [5, 4, 7].
При построении изобар в S, Г-диаграмме
приращение энтропии вычисляли из
соотношения
1 Ср
при этом Aqv определяли в интервалах
температур Д/=5°С.
Для установления взаимного расположения
изобар в S, Г-диаграмме подсчитывали
изменение энтропии при изотермическом сжатии
в соответствующих изобарам интервалах
давлений.
Если смесь состоит из компонентов, не
вступающих друг с другом в химическую реакцию,
и теплота взаимного растворения компонентов
равна нулю, то изменение энтропии смеси
будет соответствовать изменению энтропии
компонентов
(Л5см)^(А5ср)г + (А5п)г + А5П A2)
где (AScm)t — изменение энтропии смеси в
изотермическом процессе;
(Д5ср)т — изменение энтропии неувлаж-
ненной среды в
изотермическом процессе;
(ASn)r — изменение энтропии пара
увлажняющей среды в
изотермическом процессе;
AS* — изменение энтропии при
смешении паров фреона-12 и
воды (так как эта величина
составляет всего 0,5—1 % от
ASCM, то ее можно не
учитывать).
Величина (AScp)r может быть определена
с помощью таблиц перегретых паров неувлаж-
ненной среды при изотермическом сжатии
в интервале соответствующих парциальных
давлений этой среды.
Величина (А5п)г найдена с помощью
уравнения
(ASn)r = (S"-S')Dn-<*»), A3)
где S' — энтропия сухого насыщенного
пара увлажняющей жидкости;
S" — энтропия насыщенной
увлажняющей жидкости;
dni и du2 — паросодержание в начале и
конце процесса.
При этом предполагается, что в данном
процессе всегда находится некоторое количество
неиспарившейся жидкости. Изменение
энтропии вследствие необратимости при смешении
из-за ее относительно небольшой величины не
учитывается.
Для нанесения на диаграмму линий / = const
за исходное принято уравнение работы
изотермического сжатия реального газа [10]
Л/Г = Д/-ГА5> A4)
где А1Т — работа изотермического сжатия
смеси (без учета затрат на подачу жидкости),
может быть найдена из выражения
lT=]*vdp A5)
или
lT=%vAp, A5,a)
где v — объем сжимаемой смеси,
определяемый по парциальному давлению
одного из компонентов и заданной
температуре.
Величину Ар определяли исходя из
количества перепадов давлений
Ар= Erzll . A6)
m
Величину 1Т можно установить с помощью
приближенного метода Симпсона.
Проведенные расчеты показали, что при
т>11 точность определения 1Т не менее 0,2%.
На диаграммах также нанесены линии
v = const и dn=const. Линии v = const
проведены на основе рассмотренных выше
зависимостей, а также соответствия объема смеси
объему неувлажненного компонента при
парциальном давлении и температуре компонента.
Линии fl?n=const нанесены из соотношения
un — „ •
V ж
На рис. 2 приведены S, ^-диаграммы для
смесей 1 кг фреона-12 и глицерина, а на
рис. 3 — для смесей 1 кг фреона-12 и воды.
Анализ построенных диаграмм показывает,
что адиабатная работа сжатия в компрессоре
смеси фреона-12 и жидкости с относительно
низкой температурой кипения, например воды,
при g"B = 0,l кг больше работы сжатия чистого
фреона. Это объясняется тем, что расходуется
дополнительная работа на сжатие водяных
паров. С увеличением количества впрыскиваемой
воды работа смеси приближается к
изотермической работе сжатия чистого фреона.
При сжатии смеси фреона-12 и жидкости
с относительно высокой температурой кипения,
например глицерина, работа сжатия также
приближается к изотермической работе чисто-

so
w
60
ьо
<>0
30
20
w
^
гШ?
9
с3
*&М&Ъ
>^^<^ 1
'-^ 1 1
<?0J 0,04 #tf Z?^ #77 Z7/7<? #0? ## ^// 0/2 0,Л? 4'4 0,/5
^ S,xKa/i/(m "к)
" Г
^
<?0
7/7
00
50
40
J0
?0
У/
AVn^
/Ч/
/7/
/W
/ / /X /
VY /У
ЛЛ/ 7 /
/wtC//
ГО/
/ / TL /
///7fi
/ 7/'j
7 4
*J /Jr\/
ь/ А? Ас У
///ЯА/
f / / /X / /
//Уж/7
>/7r/l/
{/>///*
'J/70
07
У/'1
ш/7
ТШ/
/ / ///*
/7/3
/ /
///7/fi*?
1
/
Рис. 2. 5, ?-диаграммы для смеси фреона-12 и. глицерина:
а — gr=0,5 кг; б — ?Г=0,1 кг.
0,0/
#0Z
<?0J
304. #tf
го фреона. Причем необходимое для этого
количество глицерина меньше, чем воды, так как
в рабочем диапазоне температур пары
глицерина практически отсутствуют, поэтому нет
дополнительных затрат на их сжатие.
При впрыскивании жидкости (воды или
глицерина) в рабочую полость винтового
компрессора значительно уменьшается температура
конца сжатия, что следует учитывать при
конструировании винтовых компрессоров.
Представляет также интерес впрыскивание
в компрессор смеси воды и глицерина. Эта
смесь обладает рядом преимуществ перед
чистыми компонентами.
Определение оптимального количества
впрыскиваемой жидкости или смесей
жидкостей на 1 кг холодильного агента возможно
после проведения соответствующих
экспериментов.
Таким образом, есть все основания полагать,
что в ряде случаев холодильные машины с
винтовыми компрессорами будут менее
металлоемки, чем машины с поршневыми
компрессорами, и иметь более высокие энергетические
коэффициенты.
3 Зак. 4928
17

sol
во]
70
SO
50
АО
30
20
СР<
1 -**
1 ^
<-t>«--^
L^^
"CV^^C
<Z\j> "^
>
1- "?»
~^"<^$?
СР
аЗРЙ
> *-
Mt0J
flSife
^
Sr^
^^^
<ZJ^^S>
^ф<
^ф^Щ^15
0^Й^^
^^ss^» г 1 v l
ДО7 #?с5 ^7 #&? ^ #Л7 с?// #/2 #/J .. #/4 #/5 #0 /?/7 <?/<? ## ##
>; » ~ 5,кш/(кгаг0
60
1
<-/ж
J§_
"^^Г/ /
г
^хУ/^С
yC/^Bfyfr/
yy&J^//
Й^1**1?
¦
o»
1^\ ^
0&^%<5i
к
n 1
€>\J
я
#0/
#72
tf<74
Z705
#70 0,07
ДО0 ^5
SfKKQ/?f (кг °К)
Рис. 3. S, /-диаграммы для смеси фреона-42 и воды:
а — ?в==0,5 /сг; б — ?в=0,1 /сг.

ЛИТЕРАТУРА
1. Андреев П. А. и др. Исследование винтового
компрессора с впрыскиванием масла в рабочую
полость. «Энергомашиностроение», 1964, № 10.
2. Laing P. D., Perry E. J. Разработка
конструкций винтовых холодильных комлрессоров с
впрыском масла. ГПНТБ, перевод № 64/21276.
3. Френкель М. И. Поршневые компрессоры.
Машгиз, 1960.
4. В у к а л о в и ч М. П. Термодинамические свойства
воды и водяного пара. Машгиз, 1958.
5. К а г а н С. 3., Чечеткин А. В. Органические
высокотемпературные теплоносители. Госхимиздат,
1951.
6. !А и х а й л о в с к и й Г. А. Термодинамические
расчеты процессор парогазовых смесей. Машгиз, 1962.
7. Baehr H. D., Hi eke n E. ««Kaltetechnik», 1985,
№ 5.
8. Бадылькес И. С. Рабочие вещества и процессы
холодильных машин. Госторгиздат, 1961.
9. Литвин Л. М. Техническая термодинамика. Гое-
энергоиздат, 1963.
110. В у к а л о в и ч М. П., Новиков И. И.
Техническая термодинамика. Госторгиздат, 1955.
Применение d, I-диаграммы для расчета турбодетандера кондиционера
-Канд. техн. наук Ю. В. ЗАХАРОВ, Ф. А. ЧЕГРИНЦЕВ ¦
Николаевский кораблестроительный институт
628.84
Цикл воздушного турбокомпрессорного
кондиционера рассчитывается последовательно по
процессам (рис. 1).
Процессы сжатия влажного воздуха в
компрессоре и' охлаждения его в промежуточном
охладителе легко рассчитываются
аналитически [1]. Расчет процесса расширения влажного
воздуха в турбине, связанного с выпадением
влаги, относительно сложен и производится
последовательными приближениями с
использованием уравнения E).
Если воздух после промежуточного
охладителя поступает в турбину (рис. 1, б, точка 3)
с относительной влажностью срз<1, процесс
его расширения может быть разделен на два
этапа:
3 — Н — действительное расширение при
постоянном влагосодержании d3 = const, когда
относительная влажность воздуха
увеличивается с фз<1 до фн=1, т. е. происходит
насыщение воздуха {3—Н' — соответствующий ему
адиабатический процесс);
Н—4 — действительное дальнейшее (после
насыщения) расширение воздуха, когда из
него при ф=1 выпадает влага, количество
которой заранее определить нельзя (Н—4' —
соответствующий ему адиабатический процесс).
Вначале рассчитывается процесс Я—4', а
затем определяется состояние влажного воздуха
в конце действительного процесса расширения
(точка 4).
Температура насыщения воздуха tH в конце
процесса 3—Н может быть определена с
помощью таблицы, приведенной в работе [1], по
величине параметра
М =
A)
Рис. 1. Принципиальная схема (а) и изображение цикла
в s, Г-диаграмме (б) воздушного турбокомпрессорного
кондиционера:
КМ — компрессор; ПО — промежуточный охладитель;
Т — турбина; П — помещение; Д — приводной
двигатель; НВ — наружный воздух; ОБ — охлаждающая
вода; /—2 — сжатие в компрессоре; 2—3 —
охлаждение в промежуточном охладителе; 3—4 — расширение
в турбине; 4—5 — подогрев в помещении.
где Ys3 — удельный вес насыщенного
водяного пара при температуре Тг, кг/мг;
Г3 — температура влажного воздуха
перед турбодетандером, °К;
пт — условный показатель политропы
расширения влажного воздуха в
турбине.
Средняя величина ят для всего процесса
з*
19

расширения в турбине с учетом ее внутреннего
к.п.д. г}гт определится из выражения:
/г-1
пт— 1
lg
?Г-.
Vt + 1
где Р3 и Р4 -
? -
k =
B)
ig
давление воздуха перед
турбиной и за ней, кгс/м2;
показатель адиабаты
расширения влажного воздуха в
турбине
1
1 + ^з
-kT +
1+^з
Кп
C)
где kT и kn
показатели адиабаты
расширения сухого воздуха и водяных
паров.
Зная температуру насыщения ^(^н), можно
определить соответствующее ей давление
насыщения Рн
D)
Это уравнение справедливо до момента
насыщения, т. е. при Р>РН-
Адиабатический процесс Я—4'
дальнейшего расширения воздуха может быть рассчитан
по уравнению, предлагаемому в работе [1]
ig(P4_^4,) =
где Р4 и Т.
185,6 ys4- rv
Pi~Pi
sV
¦lg(P.-Pm)-
nig-
185,6^н /*н
Ta
E)
Pn — Psu
и температура
давление
влажного воздуха в конце
адиабатического расширения,
кгс/м2 и °К;
Psi' , Y«4' » г*' — давление, удельный вес
насыщенного пара и скрытая
теплота парообразования при
температуре Г4,, кгс/м2,
кг/м3 и ккал/кг;
Psn, Ysh, ^н — давление, удельный вес
насыщенного пара и скрытая
теплота парообразования при
температуре насыщения Гн,
кгс/м2, кг/м3 и ккал/кг.
Величина п определяется по формуле
где срг, Rr
п--
теплоемкость
F)
стоянная сухого воздуха,
ккал/(кг • град), кгс • м/ (кг X
Хград);
dH — влагосодержание воздуха в
момент насыщения, кг/кг, du = dz;
св — теплоемкость
сконденсировавшейся влаги, ккал/'(кг* град);
А — тепловой эквивалент работы,
ккал/ (кгс • м).
Если на турбину поступает насыщенный (в
результате охлаждения в ПО) воздух с ф3= 1,
процесс расширения с самого начала будет
протекать с выпадением влаги. Он
рассчитывается по уравнению E), в котором Рн = Рг,
а Ти = Т3.
Уравнение E) решается подбором значений
температуры воздуха в конце адиабатического
расширения tr. Учитывая громоздкость
уравнения и необходимость неоднократного
подбора значений температуры t4,, для расчета
адиабатического процесса расширения
влажного воздуха предлагается более простой
графоаналитический способ с использованием
d, /-диаграммы влажного воздуха (рис. 2),
построенной для атмосферного давления Ра =
= 735,6 мм рт. ст. Линии cp = const (ф< 1) этой
1,
K№AJK2
dз п. г 1кг
Рис. 2. Определение температуры влажного воздуха в
конце адиабатического расширения в турбине на
d} /-диаграмме:
3—4С — процесс адиабатического расширения сухого
воздуха в турбине; 4С—4 гр— процесс /=const
/при t4f > *— 10°С \ или процесс е=4с?3 /.при
и газовая по-
с
—ю°с}-
20

диаграммы при атмосферном давлении, как
известно, соответствуют линиям — = const
при любых других давлениях Р>1 ата (линии
— > 1, соответствующие давлениям Р<1 ата,
лежат в области тумана, ниже линии <р=1 при
Р=1 ата). Это позволяет строить на d,
/-диаграмме процесс расширения влажного
воздуха, происходящий в турбодетандере
кондиционера.
Величину t4, определяют следующим
образом. Вначале находят температуру t 4' сухого
с
воздуха в конце адиабатического расширения
с
где kT — показатель адиабаты для сухого
воздуха, &г~1,4.
Затем проводят линию процесса 3—Н—4'с
как вертикаль (d3 = const) из точки 3 до
пересечения с изотермой tA> = const в точке 4 с
с
(см. рис- 2) и определяют графически
температуру tA> влажного воздуха в конце адиабати-
гр
ческого расширения (с учетом выпадения
влаги из воздуха). Она находится в месте
пересечения с линией -§=const линии IA' = const
(если tA> > — 10°С) либо линии с тепловлаж-
с
постным отношением e=4da (если tA> <
с
—10°С), проведенных из точки 4'с. В точке
пересечения 4'гр определяется температура tA*
(искомая температура/4,).
SU',%
Гл
пи
(
О
°о
>-Д—
Д-Oi
о
io-d
\ л.
¦* А
ооос
й
Гп
AJ
п г1
-ОО-ч
LDA
D
poo
,-LnJi
П
гп
О 2 4 6 8 10 12 Ц 16 18 20
tu%0C
Рис. 3. Отклонение графически найденных температур
в конце расширения влажного воздуха от расчетных
(определенных аналитическим путем):
О—/>н='10410 кгс/м2; ?*з=1'2,6 г/кг;
П—Рн= ЮбЗО кгс/м2; d3 = 23,2 г/кг;
Д—Рн =110630 кгс/м2; dz=>l7+22 г/кг.
Возможность использования такого метода
подтверждается многочисленными расчетами
процессов расширения воздуха в турбине
судовых воздушных турбокомпрессорных
кондиционеров, проведенными аналитическим и
графическим методами в диапазоне влагосо-
держаний воздуха перед турбиной d3 = du =
= 12,6-^23,2 г/кг (эти значения d характерны
для работы кондиционера в условиях
тропиков), давлений за турбиной Р4= 10410 кгс/м
и Р4= Ю630 кгс/м2 и температур влажного
воздуха на выходе из турбины 0—20°С.
На рис. 3 приведен график зависимости
относительных отклонений
Hv-?-. 100-/0 = : ГР • 100е/.
tA, *4'
от температуры tA,. Большая часть расчетов
показала практическое совпадение температур
U* и tA,, определенных графоаналитическим
гр
способом по d, /-диаграмме и аналитическим
способом по уравнению E). Абсолютные
отклонения AtA, составляли 0,1—0,3°С и очень
редко достигали 0,5°С. Относительное же
отклонение, как видно из рис. 3, не превышает в
основном 2—3% и только в отдельных случаях
4-5%.
Энтальпия насыщенного воздуха с
капельной влагой в конце адиабатического
расширения в турбине
dz-dA,
Ja> = 74' + • mJP c^' ккал>кг^ (8)
4 \р 1000 гр
где /4' » dA> — величина энтальпии и влаго-
гр гр ,
содержания в точке 4гр
d, /-диаграммы влажного
воздуха, соответственно
ккал/кг и г/кг.
Энтальпия насыщенного воздуха с
капельной влагой в конце действительного процесса
расширения в турбине
/4 = /н - (/н - /4,) т]/т ккал/кг, (9)
где /н — энтальпия насыщенного воздуха при
Рн и tH (в точке Я на рис. 1, б).
Ввиду того что при фиксированных
параметрах воздуха перед турбиной, его давлении
Р4 за турбиной значению /4 соответствует
вполне определенная температура
насыщенного воздуха U последняя может быть
определена подбором ее значений или другим
методом.
В работе [2] описан способ определения тем-
21

ператур воздуха за турбиной с использованием
d, /-диаграммы, но при начальном влагосодер-
жании воздуха d3<7 г/кг.
В литературе [3] отмечена возможность
определения температуры воздуха за турбиной
по d, /-диаграмме способом, подобным
рассмотренному (по линии / = const), однако не
указана конкретная область значений
параметров воздуха, в которой правомерно применение
этого метода.
Определение температуры tA, в конце
процесса расширения влажного воздуха в турбине
путем использования диаграмм другого типа
[4] нежелательно ввиду крупного масштаба
температур и влагосодержаний в области
параметров воздуха, характерной для судовых
установок кондиционирования, что приводит к
недопустимым погрешностям.
Выводы
В диапазоне значений влагосодержаний и
температур воздуха, принимаемых для судо-
Составление обобщенных уравнений
теплообмена при конденсации и кипении фреонов в
аппаратах холодильных машин является
сложной и вместе с тем очень важной задачей. ^
В общем виде коэффициент теплоотдачи а
пучка труб можно охарактеризовать
зависимостью
С а== Cla=/1(v1,..., Ь) • /2(Pi,. •., Р«) X
X/3(pi,..., рл), A)
где С — константа;
— a
е = —;
a
a — коэффициент теплоотдачи для оди*
ночной трубы;
/i — функция многогранного комплекса
теплофизических свойств рабочего
вещества (в том числе вязкость,
теплопроводность, поверхностное
натяжение) ;
/2 — функция режимных параметров
вых установок кондиционирования,
рассчитывать адиабатический процесс расширения
воздуха в турбине воздушного турбокомпрессор-
ного кондиционера можно относительно
простым графоаналитическим способом с
использованием rf, /-диаграммы.
Погрешность этого способа определения
температур оказывается приемлемой.
ЛИТЕРАТУРА
1. Болгарский А. В. Влажный газ. Госэнергоиздат,
1951.
2. Прохоров В. И. Системы кондиционирования с
воздушными холодильными машинами.
Кондиционирование воздуха в промышленных, общественных и
ишлых зданиях. Сб. докладов к третьему
научно-техническому совещанию по кондиционированию
воздуха, ИЛС, 1965.
3. С т о к к е р В. Ф. Холодильная техника и
кондиционирование воздуха. Перев. с англ., Машгиз, 1962.
4. Михайловский Г. А. Термодинамические
расчеты процессов парогазовых смесей. Машгиз, 1962.
536.24
(разность температур, скорость,
весовой расход, тепловая нагрузка);
/з — функция конструктивных факторов
(тип аппарата, геометрические
размеры гладких или оребренных труб,
материал, микроструктура
поверхности) .
При pi,...,pn и 8 = idem
/flC>" ГГД/*(У»"'^ B)
Для решения уравнения B) необходимо
располагать значениями многих теплофизических
величин. Поэтому используем закон
соответственных состояний, который в свете
молекулярной теории жидкости и газов
применительно к явлениям теплообмена можно в
соответствии с работами [1, 2] с учетом уравнения B)
записать в общей форме
/m-Clg в ^=/l(Vl'"''' V/) =
/2Ф1» ...» Pm)
= C3 • Fx (ft pKp, TKP) -fJS-, -Pi, C)
\Ркр 'кр/
Теплообмен при конденсации и кипении фреонов
Доктор техн. наук, проф. И. С. БАДЫЛЬКЕС
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
22

где jli — молекулярный вес;
ркр — критическое давление;
^кр — критическая температура, СК.
С учетом экспоненциального характера
функции F\ и течения процессов, в основном
на линии насыщения, получим
Принимая во внимание, что
/>к2р718Р = Ме--'> • Qu-^. Р>,
где Me = критерий Менделеева [3],
Gu= —? критерий Гульберга [3],
находим
'кр
= Qu* .F4(*)> D)
т
где
т = -
г'
Ts — нормальная температура
кипения, °к.
В таком случае
С* а
V1' -Me'2 • gW—f = F6(x). E)
При тех же режимных параметрах
уравнение E) может быть представлено в виде
F(*> т> Р> ~г> Me, Qu):
's
¦¦0.
F)
. Оно характеризует процессы теплоотдачи
при конденсации и кипении любых веществ.
Из уравнения F) видно, что при равных
значениях т коэффициент теплоотдачи зависит
от индивидуальных свойств вещества,
определяемых комплексом величин jx, — , Me и Gu.
Ts
Число этих критериев можно значительно
сократить, если принять во внимание
характерные свойства фреонов, из которых вследствие
нетоксичности и взрывобезопасности большой
интерес представляют многочисленные
группы фторхлорзамещенных CJ[lF,Cl]2W+2,
CmHl[F,Cl]2m+i и CmBr!|F,Cl]2m-n+2. Наибольшее
распространение получили группы метана и
этана (т=1-~2).
В одной и той же группе веществ диапазоны
¦ . Iе
изменении — и \х могут быть значитель*
Ts
ными. Распознавательным признаком
является постоянство критериев Gu и Me ( последний
несколько зависит от
Ts)
Согласно работе [4] у каждой такой группы
Gu~idem;Me = tl(-IL); f«*(-?).
Тогда
В таком случае из уравнения F):
или
0.
G)
(8)
Таким образом, функции G) или (8)
—обобщающие для всех групп фреонов.
Как видно из уравнения E), процессы
теплоотдачи характеризуются экспоненциальными
зависимостями, и поэтому, раскрывая функции
G) и (8), находим
С5а
ft it...
Ш"
:(piW
или
р?'р26
: Ъ W-
(9)
A0)
константы С не записы-
(В дальнейшем
ваются).
В критериальных уравнениях (9) и A0)
каждая группа фторхлорзамещенных
характеризуется фиксированными значениями х или
/ Г\
у при текущих параметрах а, —шли а, ц.
Итак,
* = <!>5(Gu, Me),
3> = <|;6(Gu, Ш)
и, следовательно, они являются их физическн-
ми аналогами. В таком случае Me и Gu
определяют подобие в явлениях теплообмена, так
же как и при термодинамическом подобии [3].
Возможны случаи, когда влияние Me и Gu
взаимно нейтрализуется и тогда для
различных групп фреонов х или у может принимать
одинаковое значение. Возможен также случай,
когда х=0 или */=0. Тогда для всех групп
веществ
= <Р*=о(т)-
у=0
Р?'Й*..
Указанные случаи разбираются выше.
Проверка достоверности уравнений (9) и
A0) на рациональной физической основе воз*
23

(ДО
-0,25
можна прежде всего сопоставлением
исходного уравнения E) с имеющимися
теоретическими зависимостями. Для этой цели используем
уравнение Нуссельта для ламинарного режима
пленочной конденсации на поверхности,
которое для фреонов может быть преобразовано в
виде [4, 5]
(П)
причем в качестве режимного параметра
принята разность At между температурой
конденсации tK и стенки tw, а /2 = 0,208 и /2 = 0,245
(при наличии атомов брома).
Таким образом, уравнение A1) адекватно
уравнению E).
Используя теорию термодинамического
подобия и для случая турбулентного режима
конденсации в соответствии с работой [6], для
фреона нами получено уравнение того же
типа:
щО.б
(А*)
,-0,5
Ме'а . Qu1.
•¦(W-
^W,A2)
где /2=0,417 и 0,49 (с атомами брома).
Далее непосредственная проверка
уравнения (9) была осуществлена на основе
значений а, найденных по уравнению Нуссельта
(все расчеты проведены в системе СИ).
A° \х
j =
= <Рз(х) при At=idem для группы C[iF,Cl]4 и
фреона-502, у которого величины Me и Gu
идентичны.
Исключительно точное расположение всех
точек при х = 0,0127 свидетельствует о высокой
степени точности уравнения (9). Для группы
CH|[iF,Cl]3 * = 0,0561, группы C2(F,C1]6 х=
= —0,0339.
Такую же степень точности дает
уравнение A0), причем для каждой группы у ^0,25
[5].
Для случая конденсации фреонов внутри
горизонтальных труб пользуются уравнением,
рекомендуемым в работе [7]
и-Ф-11
о-ф-12-
А-Ф-502
— = М/°'35Г°'25.
Л>,5
A3)
Коэффициент М зависит от многогранного
комплекса теплофизических свойств вещества
и температуры конденсации.
При той же геометрии труб из уравнения
A0) получим
л0.5
:?4(*)
и при у=1 все значения
Ч
,0,5
A4)
определяемые
по уравнению A3), точно совпадают с
рассчитанными по уравнению A4), что видно из
рис. 2.
Перейдем к процессам кипения. При
развитом пузырьковом кипении в большом объеме
основным режимным параметром является
тепловая нагрузка q. Как известно, для
каждого вещества величина -^— при
температуре кипения 70 = const остается неизменной. С
понижением Т0 она уменьшается, так как из-
за малого числа действующих центров
парообразования процесс кипения протекает менее
интенсивно (имеется в виду одиночная труба).
В соответствии с уравнением (9)
-?-ш*-*«* <i5>
Для его проверки использованы имеющиеся
экспериментальные работы по одиночным
медным и стальным (из нержавеющей стали)
гладким трубам с чистотой промышленного
изготовления для медных труб при ^=0,775 по
работе [8], а для стальных труб при я = 0,75 по
работам [9—11].
Значения х: —0,89 для группы C[F, Cl]4
и фреона-502 (величины Me и Gu близки к этой
группе); —0,88 для группы CH[F,C1]3; —0,84
для группы C2[F,C1]6 и CH3[F,C1]3; —0,79
для фреона-С318. Близкая сходимость
значений х для групп C[F, Cl]4 и CH[F, С1]з свидетель-
103
9
в
7
6
5
\*<г.
I 1
г
^-ф-ц\,Л
7
\-0-t2\L'-!\
0,3
10
11
1,2
Г
Рис. 1. Зависимость ф3(т) от т. Рис. 2. Зависимость ф4(т) от т.

ствует о превалирующей роли Gu. Так как
значения Gu у фреона-СЗГ8 и CJF,C1]8 совпадают
@,685), то для всех соединений Cw[iF,Cl]2w+2
при наличии стальных труб можно принять
х = 0,05 т—0,94, A6)
причем х подобраны для прямой
1Йфб(т)]=1, 9969 т—0,0146. A6а)
Из таблицы видно, что средний разброс
точек составляет всего лишь ±5%
(максимальный около 10%). Итак, подтверждается
возможность распространить уравнение A5) не
только на каждую, но и на все группы фреонов.
Можно также использовать уравнение
-^ = ?6(т). A7)
На основании обработки новейших опытных
данных методами математической статистики
для кипения фреонов внутри горизонтальных
труб получено согласно работе [12] уравнение

Холодильный агент
фреон-12 [9]
фреон-22 [9]
фреон-112[11]
фреон-113 [11]
фреон-142[9]
фреон-502 [8]
фреон-С318 [10]
X
1,040
1,205
1,455
1,176
1,262
1,434
1,074
1,148
1,147
1,206
0,997
1,035
1,110
1,134
1,268
1,00
1,135
1,325
а'
0,85
1,90
5,80
1,78
2,70
6,20
1,072
1,200
1,55
1,786
0,93
1,00
1,35
1,64
2,86
1,15
2,31
5,92
95 (X) |
по
уравнению A6а)
115
246
778
216
320
706
135
190
189
| 248
96
113
161
180
| 330
96
180
427
по
уравнению A5)
112
250
771
210
317
729
! 152
1 170
197
228
101
| 109
147
200
360
92
183
467
1 Значения унифицированы применительно к высоте
неровности поверхности трубы h=\ мк (теплоотдача
пропорциональна h°>2 [10]).
4 Зак. 4928
где G — весовой расход;
f(u) — функция температуры и
индивидуальных свойств каждого фреона, ее
закономерность не найдена.
Исходя из уравнения (9), мы получили при
тех же геометрических параметрах (диаметр
трубы 6-М 4 мм) и весовом расходе G (рис. 3).
f-^--*«* <i9)
т. е. х=0 или у = 0.
В заключение отметим, что при кипении
фреонов на пучках труб а увеличивается с
повышением температуры, между тем как
турбулизирующее действие пара снижается
из-за уменьшения его объема [13, 14]. При
близком значении q у каждой группы фреонов
оно определяется удельным объемом сухого
насыщенного пара, причем из работы [4]
следует, что при равных значениях т
•"-'(?)-Чт7)- B0)
Тогда
qn \ Ts) Л Ts) ~ - qn \ Ts)
= idem B1)
или
о" /1° \Ьх
Vjiz)
0,6 0,3 1,0 1,1 1,2 Г
Рис. 3. Зависимость Фг(т) от т.
25

Следовательно, в уравнении A6) вместо х
необходимо принимать Дл: (за вычетом в
правой части величины —х0).
Выводы
На базе молекулярной теории жидкости и
газов применительно к явлениям теплообмена
и при использовании термодинамического
подобия предложены простейшие критериальные
уравнения для расчета коэффициентов
теплоотдачи при конденсации и кипении фреонов.
Уравнения позволяют:
— обобщить процессы теплоотдачи на
рациональной физической основе;
— классифицировать группы фреонов по их
теплофизическому подобию;
— распространить закономерности на целые
группы фреонов вместо комбинаторики
зависимостей, перегруженных эмпирическими
соотношениями;
— определять коэффициенты теплоотдачи
неизученных веществ по экспериментальным
значениям веществ-эталонов;
— обеспечить взаимное корригирование
опытных данных с отбором наиболее
достоверных.
Полученные данные для расчета
коэффициентов теплоотдачи при конденсации и
кипении в применяемом диапазоне температур
кипения (т = 0,85-М,3; для агентов высокого и
низкого давления т = 0,9-М,1) имеют важное
практическое значение.
Хорошая сходимость имеющихся наиболее
достоверных опытных данных с теоретически
получаемыми свидетельствует о возможности
приближенно использовать предложенные
уравнения для соединений 'Cti|F,Cl]2m+2-
В настоящее время сухой лед часто
перевозят в неприспособленной таре, в открытых
грузовых автомашинах (под брезентом), при этом
потери достигают 20% в сутки.
Учитывая, что к 1970 г. потребность
промышленности в сухом льде возрастет в 1,5
раза, для обеспечения ее сухим льдом важно
не только построить новые сухоледные заво-
В целях дальнейшего развития
теоретических обобщений необходима организация
широких экспериментальных исследований
веществ-эталонов.
ЛИТЕРАТУРА
1. Новиков И. И. Вопросы теплоотдачи и
гидравлики двухфазных сред. Госэнергоиздат, 1961.
2. Боришанский В. М. Учет влияния физических
(Свойств в явлениях тепло- и массопереноса.
«Холодильная техника», 1967, № 7.
3. Бадылькес И. С. Рабочие вещества и процессы
холодильных машин. Госторгиздат, 1962.
4. Бадылькес И. С. Новые закономерности
термодинамических свойств фреонов. «Холодильная
техника», 1967, № 12.
5. Бадылькес И. С. Распространение теории
термодинамического подобия на тепловые и
гидравлические процессы в аппаратах холодильных машин.
«Холодильная техника», 1967, № 8.
6. Handbuch der Kaltetechnik. Bd. 3, Springer —
Verlag, 1959.
7. «Холодильная техника». Энциклопедический
справочник, кн. II. Госторгиздат, ,1960.
8.Горенфло Д. Доклад 2.41 в комиссии 2 на
XII Международном конгрессе в Мадриде, 1967.
9. Д а н и л о в а Г. Н. Влияние давления и
температуры насыщения на теплообмен при кипении
фреонов. «Холодильная техника», 1965, № 2.
10. Данилова Г. Н., К у п р и я н о в а А. В.
Коэффициенты теплоотдачи при кипении фреонов-С318 и
21 на горизонтальной трубке. «Холодильная
техника», 1967, № 11.
11. Ратиани Г. В., Авалиани Д. И.
Теплообмен и критические тепловые нагрузки при кипении
фреонов. «Холодильная техника», 1965, № 3.
12. Богданов С. Н. Определение коэффициентов
теплоотдачи при кипении фреонов внутри
горизонтальных труб. «Холодильная техника», 1966, № 10.
13. Г ого лин А. А. Отчет ВНИХИ № 244, 1939.
14. Schwind H. Abhandlungen des DKV,
1952, i№ 6.
621.594
ды, но и организовать перевозку и хранение
сухого льда в изотермических контейнерах.
По заданию Министерства торговли РСФСР
за период с 1964 по 1966 г. лабораторией
сухого льда ВНИХИ изготовлены рабочие
чертежи и опытные образцы изотермических
контейнеров для перевозки и кратковременного
хранения сухого льда.
Контейнеры для сухого льда
Ю. Д. ЛУКАШОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
26

Таблица 1

контейнера,
кг
120
1 500
! 1000
1700
Наружные размеры, мм
длина
880
1300
1300
2100
ширина
770
1050
1060
1325
высота
960
1530
1730
1900
Вес, кг
брутто
200
790
1350
2500
нетто
120
500
1000
1700
тары
80
290
350
800
Отношение
веса тары к
полезному
весу, %
66,5
58,0
35,0
46,8
Общий средний
коэффициент
теплопередачи
для всего
контейнера,
ккалКм2 • ч ¦ град)
0,260
0,170
0,234
0,186
Потери
в сутки, %
11,0
4,2
3,7
2,8
Контейнеры, характеристика которых
представлена в табл. 1, разработаны четырех
емкостей — 120, 500, 1000 и 1700 кг сухого льда.
К изотермическим свойствам контейнеров
для перевозки сухого льда предъявляются
высокие требования, так как температура
сублимации сухого льда —78,9°С и разность
температур между ним и наружным воздухом
может достигать 100°С. Учитывая допустимые
наружные габаритные размеры контейнера и
его конструктивные особенности, а также
стремясь обеспечить наименьшие потери тепла,
для контейнеров различной емкости выбрали
рациональную толщину изоляции (табл. 2).
Таблица 2
Емкость

контейнера,
| кг
¦ 500
1000
1700
Толщина изоляции, мм 1

продольных
боковых
стенок
200
105
200
задней
стенки
180
180
200
пола
200
200
200
потолка
200
200
250
двери
130
130
130
У контейнера емкостью 120 кг толщина
изоляции всех стенок 170 мм, двери 130 мм.
Между двойными стенками контейнера уложена
изоляция из плит пенополистирола марки ПСБ
ТУ 50—62.
В контейнере емкостью 120 кг
предусмотрена верхняя загрузка сухого льда, емкостью
500, 1000 и 1700 кг — боковая.
Потери сухого льда при хранении в
контейнерах определяли следующим образом.
Контейнер загружали сухим льдом и
устанавливали на весы на все время опыта. Лед
хранили не менее трех-четырех суток. Двери
контейнера во время опыта не открывали.
Через каждый час измеряли вес брутто,
температуру окружающего воздуха и барометрическое
давление. Для измерения температуры
окружающего воздуха пользовались интегральной
телетермометрической станцией из
двенадцати термометров сопротивления,
расположенных на расстоянии 100 мм от стенок
контейнера.
Температуру внутри контейнера условно
принимали равной температуре сублимации
сухого льда при замеренном барометрическом
давлении. Общий средний коэффициент
теплопередачи подсчитывали по известной формуле
k
F Д t - 24
ккал/(м2 • ч • град),
nieQ = r(Gi—G2) —теплота сублимации
сухого льда, ккал;
G\ и G2— вес сухого льда в начале
и в конце суток, кг;
At — средняя разность
температур.
Потери сухого льда определяли по
отношению
A G • 100
Gt
¦°/о в сутки,
где AG — потери за сутки, кг;
G\ — вес первоначально загруженного
сухого льда, кг.
л
j2
J
~Т
i
г 3 U 5 6 7 8 9 10 11 12 13 й 15 16
Время, сутки
Рис. 1. Зависимость потерь сухого льда от
времени хранения:
1 — контейнер емкостью 1120 кг загружен
льдом, полученным ib льдогенераторах; 2 —
то же, льдом, полученным в прессах; 3 —
контейнер емкостью 500 кг загружен льдом,
полученным ib льдогенераторах.
27

Рис 2. Контейнер емкостью 1700 кг после одного из
опытов. Изменение формы блоков сухого льда после
четырехсуточного хранения.
Температурный режим в помещении
создавали электрогрелками в сочетании с реле и
контактным термометром. Испытание
проводили при 13,5—25°С.
График потерь сухого льда в контейнерах
емкостью 120 и 500 кг представлен на рис. 1.
В начале опыта, когда контейнер еще не
охлажден, потери сухого льда наибольшие. По
мере охлаждения конструкции потери
снижаются. В контейнере емкостью 500 кг суточные
потери меньше, чем в контейнере емкостью
120 кг. При хранении в контейнере плотного
сухого льда, полученного методом
прессования, суточные потери меньше, чем при
хранении в том же контейнере сухого льда,
полученного в льдогенераторах.
На основании данных испытаний были
определены среднесуточные потери для
контейнеров емкостью 120 кг — 11%, емкостью
500 кг — 4,2%. Средний общий коэффициент
теплопередачи для всего контейнера
соответственно равен 0,260 и 0,170 ккал/(м2 • ч • град).
Контейнеры емкостью 1000 и 1700 кг сухого
льда испытывали в стационарных условиях в
интервале температур окружающей среды 21 —
23°С. По данным испытаний были определены
среднесуточные потери в контейнере емкостью
1000 кг — 3,7%, емкостью 1700 кг — 2,8%.
Общий средний коэффициент теплопередачи
для всего контейнера соответственно равен
0,234 и 0,186 ккал/ (м2 • ч- град).
На рис. 2 показан контейнер емкостью
1700 кг. Видно, как изменяется форма блоков
сухого льда через четверо суток хранения.
При перевозке сухого льда в изотермических
контейнерах годовая экономия по
предварительным расчетам составит 0,5 млн. руб.
28
¦ Аналитическое исследование процесса
I размораживания мяса в воздухе
I Г. Д. КОНЧЛКОВ
I Всесоюзный научно-исследовательский институт
S мясной промышленности
| 637.513.82
I Размораживание мяса в воздухе склады-
I вается из двух взаимосвязанных тепловых
I процессов: теплообмена мяса с окружающей
I средой и перераспределения тепла внутри
мясного отруба.
В данной статье будет рассмотрено
распространение тепла внутри мясного отруба на
примере размораживания неограниченной
мясной пластины.
Размораживание мяса сопровождается
изменением фазового состояния содержащейся
в нем влаги, что требует затраты
дополнительного тепла и приводит к изменению теплофи-
зических показателей мяса (коэффициента
теплопроводности X и удельной теплоемкости
с). На характер распределения температуры
внутри неограниченной мясной пластины в
процессе размораживания существенно влияет
теплота фазового превращения льда в воду.
При нагревании мороженого мяса от —20 до
— ГС вымороженная влага постепенно
переходит в жидкое состояние, но границы раздела
размороженного и мороженого мяса еще нет
[1]. Она появляется, когда поверхность мясной
пластины достигает температуры —ГС и
начинает подтаивать. С появлением границы
раздела температура в размороженном слое
мяса линейно возрастает к поверхности
мясной пластины, а температура мороженого
мяса мало изменяется и остается близкой к крио-
скопической (рис. 1).
Для аналитического определения
температурного поля внутри размораживаемого
мясного отруба предполагается, что мясо
представляет собой однородную изотропную среду
с определенными теплопроводностью,
теплоемкостью и плотностью и что
температура воздуха и коэффициент теплоотдачи
остаются постоянными. Процесс размораживания
условно делится на два этапа:
— отепление мороженого мяса (до момента
возникновения на поверхности мясной
пластины криоскопической температуры ^Кр);

-10
-15
-20)
оТ_Л
О 10 2U 30 ми
а
Рис. 1. Изменение температуры в мясной пластине при
размораживании (а), схема распределения температур
на втором этапе размораживания мясной пластины (б).
— размораживание мяса (с момента начала
изменения фазового состояния на поверхности
до полного изменения фазового состояния
влаги во всем объеме мяса).
Кроме того, принимается во внимание, что с
момента начала фазового превращения влаги
существует подвижная изотермическая
граница раздела фаз, непрерывно перемещающаяся
от поверхности к центру мясной пластины.
С учетом принятых допущений для
определения температурного поля и
продолжительности отепления мороженого мяса до криоскопи-
ческой температуры (I этап) можно
воспользоваться известным [2] решением задачи
теплопроводности. Для мясной неограниченной
пластины оно при граничных условиях третьего
рода дается в виде бесконечного ряда,
который при решении быстро сходится. Поэтому
для практических расчетов начиная с Fo>0,55
можно ограничиться первым членом ряда
*с —*.
f— =A1cosji1 — ехр(—jifFo),
A)
где tc — температура среды, °С;
tx% х — температура мяса в данный
момент, °С;
^о — начальная температура мяса, °С.
л — 2 sin Kj
[л2 -4-sin ^ii cos p-i
[lxi — корень уравнения ctg[x:
Bi — критерий Био,
Bi
Bi =
al
X
I
Fo
расстояние от центра пластины, м;
половина толщины мясной
пластины, м;
критерий Фурье, ;
Fo
a0z
а0 — коэффициент
температуропроводности мороженого мяса, м2/ч;
х — продолжительность первого этапа
размораживания мяса, ч;
Х3 — коэффициент теплопроводности
мороженого мяса, ккал/(м-ч-град).
Значения А\ и |xi в зависимости от критерия
Bi приводятся в литературе [2].
Продолжительность первого этапа
размораживания мяса (отепление) определится из
выражения A), если в него вместо ^хпри х = /
подставить /Кр
I2 1_ ] A cos рч
ао\>\
1п-
B)
*-кр
tc — t0
Распределение температуры в разморожен-
ном слое мяса в данный момент тр второго
этапа можно представить в следующем виде
(см. рис. 1,6):
txx = C1(x-rft + C39 C)
где Сь С2 — коэффициенты;
т] — расстояние от центральной
плоскости пластины до подвижной
границы раздела фаз, м.
Температурный градиент в размороженном
слое мясной пластины будет выражаться
соотношением
dtv tc — tK
dx XD
Qi=-
^Kp
D)
-/-
где Яр
• коэффициент теплопроводности
размороженного мяса, ккал/(м • ч • град)-
а — коэффициент теплоотдачи от
воздуха к мясу, ккал/(м2 • ч- град);
Очевидно, что C2 = tKp,
Подставив указанные -значения С\ и С2 в
уравнение C), получим уравнение распределен
ния температуры в размороженном слое мяса
A>х>ц):
29

L . =
te — ii
кр_
±2.
{X — f{) + tKp.
E)
+i-n
Для определения продолжительности
процесса таяния вымороженной влаги (второй
этап размораживания) запишем уравнение
теплового баланса на границе раздела
мороженого и размороженного мяса:
— К
dx
+ Х3-^ = РТ/Л.) F)
dx
где L
U —
Р —
W
размороженного слоя
замороженного слоя
температура
мяса;
температура
мяса;
количество тепла, необходимого для
размораживания 1 кг мяса, ккал/кг,
р = w со L ккал/кг]
влагосодержание мяса;
со — доля вымороженной воды;
L — скрытая теплота таяния льда
(80 ккал/кг);
Y — плотность мяса A000 кг/м3).
Из уравнения F) следует, что тепло,
поступающее от воздуха в мясную пластину в
данный момент расходуется на изменение
температурных полей в размороженном и
мороженом слоях и на таяние льда на границе
раздела фаз. С учетом сделанного допущения о
постоянстве температуры в замороженном слое
уравнение F) примет вид
(?-°)
dj\
ТР
dtp
dx
G)
dtQ
Подставив в формулу G) значение —2-из
dx
уравнения D) и проинтегрировав его, получим
в пределах изменения ц от I до 0:
(8)
_ 1?1B1р + а1)
Ср #
2 Ара (tc — ?кр)
Условное разделение процесса
размораживания на две стадии помогло вскрыть некоторые
закономерности теплообмена при
размораживании мяса. Однако определение
температурного поля в каждой стадии размораживания
мяса или продолжительности нагревания
(первая стадия) и таяния вымороженной влаги
(вторая стадия) не представляет особого
интереса.
Практическое значение имеет определение
температурного поля в мясе в конце процесса
размораживания, так как дает возможность
установить среднюю температуру мяса.
Например, средняя температура размороженного
мяса, предназначенного для колбасного
производства, не должна превышать 4—8°С. Средняя
температура поступающего на хранение
размороженного мяса должна быть равна
температуре воздуха в камере хранения и т. д.
Фактическое распределение температуры по
толщине мясной пластины в конце
размораживания отличается от температурного поля,
полученного расчетным путем по уравнению E).
Средняя температура размороженного мяса,
установленная экспериментально, на 1,5—2°С
меньше расчетной, определенной как
среднеарифметическая от температуры мяса в центре
и на поверхности пластины.
Бедро говяжьей полутуши имеет
промежуточную между пластиной и цилиндром форму,
больше приближаясь к цилиндру.
Поэтому для определения тр говяжьих по-
лутуш нами введен в формулу (8)
коэффициент формы Ф = 0,57.
Для подбора технологического оборудования
дефростеров необходимо знать полную
продолжительность размораживания, включая время
на нагревание мороженого мяса до криоско-
пической температуры и на таяние
вымороженной воды.
По экспериментальным данным [1], на
таяние вымороженной воды затрачивается около
70% всего времени, необходимого для
размораживания мяса. Поэтому целесообразно
время нагревания мороженого мяса до криоско-
пической температуры и время нагревания
размороженного мяса выше криоскопической
температуры (до 1°С) учитывать с помощью
введения в уравнение (8) поправочного
коэффициента т, причем для говяжьих полутуш
т=1,3.
Величина поправочного коэффициента
определена путем сопоставления фактической
продолжительности размораживания с расчетной.
Рис. 2.
Продолжительность
размораживания
говяжьих шолутуш:
—¦ расчетная;
фактическая.
\30
|
I 15
*%
А
1 *S
т ^
NX
\
ок
to
tc
- 15'C\
20'с\
turn i
10
ест 1,0 2,0 3,0 U,0^5,0
Скорость движения воздуха, м'/сек
30

С учетом коэффициентов Фит формула для
определения продолжительности
размораживания говяжьих полутуш примет вид:
Предложенные нами формулы (8 и 9) для
определения продолжительности
размораживания мяса в воздухе отличаются от
предложенных Алмаши [3] и Сенютовичем [4] простотой и
универсальностью.
Продолжительность размораживания мяса,
рассчитанная по формуле (9), отличается от
фактической на ±5% (рис. 2), определенная
по методике Алмаши или по формуле Сенюто-
вича — на ±15%.
При расчете и конструировании теплообмен-
ных аппаратов для термической обработки
смесей мороженого, мешалок, фильтров и
другого оборудования необходимо знать вязкость
этих смесей, которая в значительной степени
зависит от их температуры, состава (вид
мороженого, стабилизатор, набор компонентов
сырья), а также длительности хранения с
момента изготовления.'
Исследованию вязкости смесей мороженого
посвящен ряд работ [1—5]. Однако поскольку
в большинстве из них вязкость выражена в
относительных единицах, полученные результаты
трудно использовать для практических целей.
В связи с этим в 1966 г. во ВНИХИ была
проведена соответствующая работа.
Для определения вязкости смесей применяли
капиллярный вискозиметр Пинкевича. По
нашим и некоторым литературным данным [6, 7],
он дает хорошо воспроизводимые результаты:
отклонения показателей в параллельных
пробах от среднего значения не превышали 2,0%.
Попытки использовать для указанных целей
вискозиметры других конструкций (с
коаксиальным кольцевым зазором, с падающим
шариком) не привели к удовлетворительным
результатам.
Ротационный вискозиметр РВ-8 Воларовича
Выражение (8) представляет собой
видоизмененную формулу Планка [5] для
определения продолжительности замораживания мяса,
что указывает на физическую однородность
тепловых процессов при замораживании и
размораживании мяса.
ЛИТЕРАТУРА
1. Кончаков Г. Д. Отчет ВНИИМПа.
2. Лыков А. В. Теория теплопроводности. Гостех-
теориздат, 1952.
3. Alma si E. «EJeJmezesi ipai>, 1956, № 3.
4. С е н ю т о в и ч В. А. К расчету продолжительности
размораживания пищевых продуктов. Известия
ВУЗов. Пищевая технология, 1962, № 2.
5. Р 1 a n k R. Beihefte zur Zeitschrift fur die gesamle
Kalteindustrie. Heft 10. VDI — Verlag, Berlin, 1941.
663.674
предназначен для исследования реологических
свойств высококонцентрированных и
сильноструктурированных дисперсных систем, к
которым смеси мороженого не относятся.
Приборы с падающим шариком (в
частности, вискозиметр Гепплера) не позволяют
получать реологические кривые. Кроме того, в
расчетную формулу, основанную на законе
Стокса, необходимо вводить поправки
вследствие движения шарика по наклонной плоскости,
что затрудняет расчеты.
Для проведения исследований в соответствии
с технологической инструкцией были
приготовлены смеси мороженого. Рецептуры (в кг на
1 т мороженого) представлены в табл. 1.
Наряду с часто употребляемыми были
применены рецептуры с преимущественным
использованием натуральных, сгущенных или
сухих молочных продуктов с целью установления
влияния набора компонентов на вязкость
смесей. Молочные смеси содержали 31% сухих
веществ, в том числе 3,5% молочного жира,
10% СОМО и 16% сахара; сливочные смеси —
соответственно 37, 10, 10 и 16% и пломбирные
смеси — 42, 15, 10 и 16%.
Было изучено влияние температуры смесей на
их вязкость. Вязкость исследовали в
интервале температур от 1 до 90°С; вязкость смесей
Вязкость смесей мороженого в зависимости от температуры и состава
Канд. техн. наук Ю. А. ОЛЕНЕВ Л. Д. БДУЛЕНКО
Всесоюзный научно-исследовательский институт Донецкий институт советской торговли
холодильной промышленности
31

Таблица 1
Сырье
Молочные смеси
I *
Сливочные смеси
10
Пломбирные смеси
12
13
14
15
Молоко цельное натуральное
(жира 3,2 о/0, СО МО 8%). . . .
Сливки натуральные (жира 20%,
COMO 4,5%)
Молоко цельное сгущенное с
сахаром (жира 8,5%, сахара
43,5%)
Молоко цельное сухое (жира
25%, COMO 68%)
Молоко обезжиренное сухое
(СОМО 93%)
Масло сливочное несоленое
(жира 83,5%)
Сахар свекловичный
Модифицированный желирую-
щий картофельный крахмал
(или другие стабилизаторы в
соответствующем количестве)
Вода
140,0
0,54
160,0
15,0
684,5
410,0
1,93
15,0
573,1
200,0
72,0
1,20
88,3
15,0
623,5
200,0
250,0
29,0
15,80
51,0
15,0
439,2
500,0
100,0
59,10
160,0
15,0
165,9
150,0
76,0
160,0
10,0
1604,0
400,0
2,10
80,0
10,0
507,9
200,0
100,0
70,0
70,0
10,0
550,0
500,0
200,0
100,0
30,00
43,0
116,5
10,0
0,5
335,0
100,0
34,8
68,20
117
250,0
100,0
64,50
100,0
116,5
10,0
359,0
10,(
518,*
150,0
45,0
38,00
151,3
89,0
10,0
516,7
540,0
50,0
38,00
143,0
118,5
10,0
100,5
480,0
308,0
50,0
116,5
26,1
10,0
9,4
с метилцеллюлозои — только при
температурах от 1 до 36°С, поскольку при более высоких
температурах этот стабилизатор коагулирует.
Результаты опытов представлены на рис. 1, 2.
Приведенные на этих рисунках кривые
построены на основании усредненных данных,
полученных при исследовании смесей различной
рецептуры. Как видно, при понижении
температуры от 90 до 60°С вязкость смесей не из-
нсек/мг\
225\
меняется или изменяется незначительно. В
интервале температур от 60 до 40°С начинается
ее заметное увеличение, а при температурах
от 40 до 2°С вязкость смесей в зависимости от
их вида возрастает в 3—6 раз.
На увеличение вязкости смесей с
понижением температуры наряду с другими факторами
существенное влияние оказывает отвердевание
молочного жира. По этой причине разность
в величинах вязкостей смесей для пломбира и
молочного мороженого, составляющая при
60°С 13-Ю-3 нсек/м2, при 2°С возрастает до
85-—100 • Ю-3 нсек/м2 (см. рис. 2).
4,1 W'\
П5
125
100
Л
V
А V
1 V
\ч \
\
уч
\?
4J
^
\у*-
ч ^
**?.
*-!г^"^»
, „
Смесь с нодифицироЬониын
картофельным прахм
Смесь с метилцеллт
.
1 *
алом
OJt/U
W 20 30 40 S0 60 70 SO SO ?fc
20 JO
CO
50
SO 90 t'C
Рис. 1. Зависимость вязкости смесей мороженого с ага-
роидом или желатиной от температуры:
/ — молочная смесь @,3% агароида или 0,5%
желатины); 2 — сливочная смесь @,2% агароида или 0,5% же
. Рис. 2. Зависимость вязкости смесей мороженого с
модифицированным желирующим картофельным
крахмалом или метилцеллюлозои от температуры:
/ — молочная смесь A,5% крахмала или 0,3% метил-
целлюлозы); 2 — сливочная смесь A% крахмала или
латины); 3 — пломбирная смесь @,15% агароида или 0,2% метилцеллюлозы); 3 — пломбирная смесь A%
0,5% желатины)
крахмала или 0,2% метилцеллюлозы).
32

Таблица 2
Номер

рецептур
1
1 2
1 з
4
5
Средне*
значени
1 6
7
8
9
¦10
Средне
значени
Вязкость
при 20° С,
1 • 10-3 нсек1м*
Отклонение от среднего
значения вязкости
1 • 10—3 нсек/м2
Молочная смесь
66,3
53,8
59,9
40,6
34,6
е . .51,04
С л и'в о ч н
77,5
63,2
71,8
51,0
42,8
е . .65,14
+15,26
+ 2,76
+ 8,86
—10,44
—16,44
а я смесь
+16,29
+ 1,94
+10,54
—10,26
—18,46
% 1
+29,9
+ 5,4
+ 17,4 1
—20,4
—32,2
+26,5
+ 3,2
+17,2
—16,7
—30,1
При исследовании влияния набора сырья на
вязкость смесей были использованы смеси,
приготовленные по рецептурам № 1 —10.
Вязкость смесей определяли при температуре
20°С через 3 ч после их приготовления.
Результаты исследований представлены в
табл. 2, из которой видно, что наибольшая
вязкость у смесей, приготовленных с
преимущественным использованием сухих молочных
продуктов, наименьшая — с преимущественным
применением натурального молока. Смеси,
приготовленные с преимущественным
использованием сгущенного молока, занимают по
вязкости промежуточное положение.
Для изучения влияния стабилизатора на
вязкость смесей использовали стабилизаторы,
нашедшие массовое применение в производстве
мороженого, — агароид, желатину, пшеничную
муку высшего сорта, а также новые
стабилизаторы — модифицированный желирующий
крахмал и метилцеллюлозу.
Смеси были приготовлены по рецептурам
№5, 11, 14, при этом использовали каждый из
вышеназванных стабилизаторов в количестве,
предусмотренном технологической
инструкцией по производству мороженого.
Одновременно изучали также зависимость
вязкости смесей мороженого с различными
стабилизаторами от времени их выдержки
после изготовления. Смеси хранили при
температуре 3—4°С, вязкость определяли при 20°С.
Результаты исследований представлены на
рис. 3, из которого видно, что вязкости смесей
одного и того же состава, но с различными
стабилизаторами уже сразу после
приготовления значительно отличаются. Наибольшая
вязкость у смесей, приготовленных с
использованием агароида и пшеничной муки;
вязкость смесей, содержащих желатину,
модифицированный желирующий крахмал и
метилцеллюлозу, в 2 раза меньше.
Столь существенное различие в величине
вязкости смесей обусловливается, по-видимому,
неодинаковыми желирующими и гидратацион-
ными способностями стабилизаторов.
В течение первых суток хранения смесей
наблюдается увеличение исходной вязкости в
1,5—2 раза, очевидно, вследствие
продолжающейся гидратации свободной воды
стабилизатором и молочным белком. В последующие
сутки вязкость практически не изменяется.
Ю 20 30 М Т, ч
Рис. 3. Изменение вязкости сливочных смесей мороже-,
ного с различными стабилизаторами в процессе
хранения:
/ — агароид (концентрация 0,2%); 2 — пшеничная
мука высшего сорта B,0%); 3 — желатина @,5%); 4 —
метилцеллюлоза @,2%); 5 — модифицированный
желирующий картофельный крахмал A,0%).
3S

Выводы
Вязкость смесей мороженого при
температурах от 90 до 60°С практически не изменяется;
при дальнейшем понижении температуры она
заметно увеличивается, особенно в интервале
температур от 40 до 2°С.
При прочих равных условиях вязкость
пломбирных смесей в 1,5—2 раза больше, чем
молочных. Сливочные смеси занимают по
вязкости промежуточное положение.
Введение сухих молочных продуктов в смеси
приводит к увеличению их вязкости, а
натуральных — к снижению. Смеси,
приготовленные с преимущественным использованием
сгущенных молочных продуктов, по величине
вязкости занимают промежуточное положение.
Максимальное отклонение вязкости смесей
от средних значений, обусловленное
применением тех или иных компонентов молочного
сырья, не превышает 33%.
Наибольшей вязкостью из исследованных
смесей обладают смеси, приготовленные с
использованием агароида и пшеничной муки;
вязкость смесей с желатиной, метилцеллюло-
зой и модифицированным крахмалом в 1,5—2
раза ниже.
Увеличение вязкости смесей при их хранении
происходит практически только в течение
первых суток. За этот период она возрастает в
1,5—2 раза.
ЛИТЕРАТУРА
1. Turnbow G. D., Niе 1 sоп К. W. -^Industrial and
engineering chemistry», 1928, vol. 20, №4, p. 376.
2. С а в и н о в с к и й Н. Г., Г и с и н И. Б. Тепловая
мороженого. «Холодильная техни-
6.
Определение характеристик тепло-
для смесей мороженого. Отчет
обработка смесей
ка», 11064, (№ 3.
Зубова Н. Д.
вых аппаратов
ВНИХИ, 1961.
Keeney P. G., Josephson D. V. Newer
concepts on the mode of action of emulsifiers XVI th
International dairy congress, Copenhagen, 1962.
Sherman P. «J. of dairy science», vol. 30, INs 2,
1965, p. 201.
P о г а ч е в В. И., Пек Г. Ю. Физико-химические
и физические методы исследования мороженого. От-
чег ВНИХИ, 1936.
Степанов Л. П., Ч е с н о к о в Н. А.
Современное состояние техники измерения вязкости. Вып. 10.
Стандартгаз, 1959.
Вторая очередь (в глубине)
холодильника в Новокузнецке,
введенная в эксплуатацию в
1965 г.
Емкость 6350 т.

ОБМЕН ОПЫТОМ
Хранение мороженого мяса
на Северодвинском холодильнике
637.5.037.5.004.4
На Северодвинском холодильнике Росмясо-
рыбторга проводится большая работа по
снижению естественной убыли мяса при хранении.
Так, за период с 23 октября 1965 г. по 14
апреля 1967 г. снижение естественных потерь
мороженого мяса по сравнению с нормативами
составило 24 т мяса на сумму 45,8 тыс. руб.
В борьбу за сохранение качества и
максимальное снижение естественной убыли при
хранении мяса и мясопродуктов включился
весь коллектив холодильника.
Работники технологического цеха Т. Е. Кон-
драшова, Л. Н. Урвачева, 3. Н. Соколова,
В. П. Гордиенко и другие, основываясь на
рекомендациях технологической инструкции и
опыте передовых предприятий, разработали и
внедрили более совершенную технологию
хранения мороженого мяса с учетом
специфических условий Северодвинского
холодильника.
Опыт эксплуатации холодильника показал,
что в камерах (на втором, третьем и четвертом
этажах), оборудованных ледяными экранами,
на которых слой льда заново намораживают
перед каждой загрузкой, лучше, чем в других,
поддерживаются требуемые температурный
и влажностный режимы. Поэтому в них в
первую очередь.размещают мясо на длительное
хранение, а во вторую — мясо для текущей
реализации.
Работники технологического цеха
холодильника контролируют загрузку камер и
очередность реализации мяса с помощью покамерных
технологических карт (рис. 1).
Технологическая карта составляется следующим образом.
Вычерчивают план камеры с указанием
основных размеров и емкости, мест
расположения, размеров колонн и холодильных приборов.
По мере загрузки камеры на плане отмечают
соответствующую площадь загрузки, на
которой ставят номер журнальной записи. В
журнале загрузки под этим номером указывают
дату поступления партии, наименование
поставщика, номер вагона, вид и сортность мяса
и другие данные. При реализации обязательно
учитывают время закладки партии на
хранение.
Применение технологических карт
позволило маневрировать ресурсами, устранить
обезличку, постоянно следить за очередностью
реализации и организовать контроль качества
мяса.
Как известно, естественная убыль
мороженого мяса при хранении в значительной
степени зависит от величины теплопритоков в
камеру, объема ее загрузки и плотности укладки
штабеля. Поэтому работники технологического
цеха стремятся проводить все операции с
мясом в камерах в минимально короткие сроки,
полностью загружать камеры (если
требуется — загружают и проходы), укладывать мясо
в устойчивые плотные штабеля.
С целью уменьшения теплопритоков в
камеры по мере их освобождения проводится
осмотр и, если нужно, ремонт теплоизоляционных
конструкций. Около половины изоляционных
дверей типа И заменены новыми, типа ПГД,
двери вестибюлей оборудованы пружинными
затворами, над входом в камеры повешены
брезентовые защитные шторы, в шести
камерах хранения общей емкостью 1700 т
мороженого мяса сделаны брезентовые экраны.
Машинисты-холодильщики П. А. Чебыкин,
П. В. Кашин, Н. П. Коншин, М. А. Терентьев
совместно с электромонтерами М. А.
Пушковым, С. А. Новожиловой и другими выполнили
в 1965 г. большой объем монтажных работ по
автоматизации холодильной установки с
применением машины АМУР. Аммиачная насосная
схема с уровнедержателями, не
обеспечивающая нужного температурного режима в
камерах, заменена напорной с параллельным
распределением жидкого аммиака по
холодильным батареям. Это позволило в камерах
хранения мяса поддерживать температуру до
—20°С
35

Рис. 1. Технологическая карта загрузки одной из камер холодильника.
После загрузки в камеры мороженого мяса
на длительное хранение и достижения
требуемой температуры потолочные батареи
отключаются, если нет теплопритока через
потолочное перекрытие.
Холодильные агрегаты, обслуживающие
морозилку, обеспечивают температуру воздуха
до —35°С при скорости его движения 4 м/сек.
Температура воздуха в холодильных камерах
и в морозилках контролируется с помощью
машины АМУР. Вентиляторы морозилок имеют
систему дистанционного управления.
Хорошо выполняют операции по приемке и
отпуску мяса и мясопродуктов кладовщики
мясного склада во главе со старшим
кладовщиком Л. И. Елфимовой. Указом Президиума
Верховного Совета СССР она была
награждена медалью «За трудовое отличие». Мясной
склад технологического цеха завоевал высокое
звание бригады коммунистического труда.
Много делают для сокращения естественных
потерь мяса новаторы и рационализаторы
Северодвинского холодильника. Начальник
компрессорного цеха Ф. П. Лушанов предложил
использовать для штабелирования мяса
металлические стойки, конструкция которых была
усовершенствована главным механиком
И. Г. Чуваевым и слесарем П. Е. Наволочным.
Стойки представляют собой металлическую
конструкцию, изготовленную из профильной
угловой стали (рис. 2).
При укладке штабеля они используются
в комплекте с опорой и подкладкой
(деревянные проструганные бруски сечением ЮОХ
Х100 мм).
Применение стоек позволило отказаться при
штабелировании мяса (рис. 3) от
выкладывания опорных клеток, что уменьшило
трудоемкость штабелирования и увеличило плотность
мясных штабелей. Кроме того, штабелировать
мясо с помощью стоек могут грузчики
невысокой квалификации и выполняется эта
работа в более короткие сроки, что особенно
важно в период массового поступления мяса.
Металлические стойки применяются на
холодильнике с 1962 г., и они, на наш взгляд,
более удобны в эксплуатации, чем стойки,
используемые на Краснодарском холодильнике
№ 1.
На Северодвинском холодильнике для
намораживания льда на экраны пользуются
разработанным и изготовленным слесарями
механических мастерских специальным устройством,
которое может быть установлено на
погрузчике или электротележке. Источником давления
служит баллон с углекислым газом. Установка
мобильна, автономна и не требует
подключения к электросети.
36

г !
150
600
ш
Рис. 2. Стойки для штабелирования:
1 — стальной уголок E0X50x5);. 2 — косынки
A00X100); 3 — сварка.
На холодильнике наиболее экономичной
считается инвентаризация мяса после полного его
выпуска или выпуска до минимальных
остатков. Если в городе несколько
распределительных холодильников, инвентаризация мяса по
такому способу облегчается. В Северодвинске,
как и во многих других городах РСФСР, есть
только один холодильник, и полный выпуск
мяса со склада без дальнейшего завоза
привел бы к срыву снабжения населения.
Поэтому применяется иная организация работы по
инвентаризации мяса. Согласно приказу,
состав кладовщиков мясного склада делится на
две группы. Первая группа во главе со
старшим кладовщиком выпускает и отгружает
мясо. Из кладовщиков второй группы наиболее
опытный назначается старшим. За второй
группой, которая принимает мясо, закрепляют
пустые холодильные камеры, подготовленные к
загрузке. При приеме мяса обязательно
должны присутствовать члены специальной,
назначаемой приказом по холодильнику комиссии,
состоящей из административных работников
технологического цеха, товароведов,
диспетчеров и т. д.
Таким образом, в приеме мяса всегда
участвуют представители приемной комиссии.
Кладовщики первой группы фиксируют
минимальные остатки мяса. Приказом по
холодильнику образуется инвентаризационная комис-
Рис. 3. Штабель мяса со стойками.
сия, которая их снимает. После
инвентаризации и при положительных ее результатах
приемная комиссия снимает пломбы с
загруженных камер, группы объединяются и ведется
единый бухгалтерский учет.
В 1966 г. Северодвинскому холодильнику
были установлены очень высокие плановые
задания по загрузке и реализации. Перегрузка
холодильных площадей не позволила
выполнить план ремонта холодильных камер
(выполнение составило всего 51%). По этой же
причине, а также из-за отсутствия в 1966 г.
фондов на металл и пиломатериалы были
экранированы камеры общей емкостью 1700 т, что
составляет 53% емкости камер хранения
мороженого мяса.
Коллектив Северодвинского холодильника
прилагает усилия к тому, чтобы непрерывно
улучшать показатели работы. Намечено в
ближайшие два-три года оборудовать экранами
все холодильные камеры, предназначенные для
хранения мороженого мяса, заменить
изоляционные двери типа И, модернизировать две
трети парка холодильных машин, частично
реконструировать холодильную схему.
В. М. СОКОЛОВ — главный инженер холодильника
37

Автоматическое регулирование температуры кипения
621—52
Применяемая в настоящее время схема
импульсной астатической системы регулирования
температуры кипения предусматривает
отключение компрессоров, работающих на данную
систему, в последовательности, обратной
порядку их пуска (см. статью «Новое в
проектировании автоматизированных холодильных
установок распределительных и
производственных холодильников». «Холодильная техника»,
1966, № 1).
Такая схема необходима при работе
компрессоров с двух- и многоскоростными
электродвигателями, где ступени холодопроизводи-
тельности (переключения скоростей двигателя)
отключаются в порядке, обратном пуску, что
обусловлено их конструктивными
особенностями.
Для обеспечения равномерного износа
машин указанная схема должна быть снабжена
специальными переключателями, с помощью
Л
к-прЩ
к-тр
ТР1
II
ТР2
щщ
1КЭП-1 1РП 2КЭП-1
1РП
и-
2РП
о-
IF
1Н-РП1
1КЭП-2 1РП
W
2РП
1К-РП1
IF—1Г
2КЧЩ1
2КЭП-2
2К-РП1
1КВП-3 1РП
2РП
щ—&-
{}
IF
ЗК-РП1
ir
2КЭП-3
ЗК-РП1
2РП
—О-
1КЭП-Ч- 1РП
IF
4К-РП1
4f
2КЭП-Ц
М-РП1
2РП
-*-[}
Питание
-2205
II
III
N1
\N2
\N3
\n4
Реле приема номанды на
пуск номпрессоро8 I
Диаграмма замыкания и размыкания
контактов командно-электропнезматиче-
ских приборов 1КЭП и 2КЭП
Обозначение
прибора
1КЭП
I 2КЭП
Номер
кон-
так
1
2
3
?
5
6
7.
8
9
10
11
12
1
2
и
и
5 |
6
7
8
9
10
11
12
Полное бремя цинла,мин\
20
1
20
1
20
1
—
—
20
1
- -—I
-Контакт замкнут
Г^^Гемпера тура
НонтакггГ^^^
ТР1
ТР2
Выше
нормы
txj
Норма
Ниже
нормы
—
к
Диаграмма
работы

терморегулятора ТР
X — контакт замкнут
Элементная электрическая схема импульсной астатической системы регулирования температуры кипения:
/ — трансформатор понижающий 220/127 в; II — команда на включение компрессоров; /// —
команда на отключение компрессоров.
«88

которых оператор может выбирать очередность
пуска компрессоров.
На холодильных установках с однотипными
компрессорами, оборудованными односкорост-
ными электродвигателями, целесообразнее
применять схему, при которой компрессоры
автоматически останавливались бы в том же
порядке, в котором они пускались, что
обеспечит равномерный износ машин.
Предлагаемая схема работает следующим
образом (см. рисунок).
Температура кипения холодильного агента
контролируется терморегулятором ТР.
Когда при включении схемы в работу
температура кипения выше заданной, контакт ТР1
терморегулятора замыкается, включая
промежуточное реле 1РП и
командно-электропневматический прибор 1КЭП. С определенной
выдержкой времени замыкается контакт 1КЭП-1
и включается пусковое реле 1К-РП1
компрессора № 1.
Если через предусмотренное время (при
замыкании контакта 1КЭП-2) температура
кипения не снизится до заданной, что
свидетельствует о недостаточности холодопроизводитель-
ности одного компрессора, включается
пусковое реле 2К-РП1 компрессора № 2.
Если температура не снизится за время, при
котором 1КЭП замкнет поочередно свои
контакты 1КЭП-3 и 1КЭП-4, что свидетельствует
о максимальной тепловой нагрузке,
включаются соответственно компрессоры № 3 и 4.
Для дистанционного контроля температуры
в рефрижераторных поездах и секциях
применялась схема с ртутными контактными
термометрами.
Этот способ не обеспечивал достаточной
точности измерений (погрешность до 3СС). Кроме
того, частые разрывы ртутных столбиков
создавали опасность попадания капель .ртути
в грузозое помещение.
Специалистами Воронежского
вагоноремонтного завода разработана конструкция
многоточечной термостанции на полупроводниковых
При снижении температуры до заданной
контакт ТР1 размыкается, отключая реле 1РП
и 1КЭП. Ранее включенные компрессоры
продолжают работать до тех пор, пока
температура кипения не установится ниже заданной.
При этом замыкается контакт ТР2
терморегулятора, включаются промежуточные реле 2РП
и командно-электропневматический прибор
2КЭП.
С заданной выдержкой времени контакт
2КЭП-1 отключает пусковое реле 1К-РП1
компрессора № 1.
Если через определенное время (при
замыкании контакта 2КЭП-2) температура не
достигнет заданного значения, контакт 2КЭП-2
отключит пусковое реле 2К-РП1 компрессора
№ 2. При повышении температуры кипения
выше заданной, до того как разомкнётся
контакт 2КЭП-2, отключатся реле 2РП и 2КЭП,
а ранее включенные компрессоры продолжают
работать и т. д.
Интервалы между импульсами,
поступающими от КЭП, могут иметь различные
значения в зависимости от конкретного случая.
Преимущества этой схемы — простота,
незначительное число элементов и контактов, что
повышает ее надежность, отсутствие ключа
выбора очередности, обеспечение равномерности
работы машин.
Г. Е. ЗАВЕЛИОН — институт «Пищепромавтоматика»,
С. Л. ГЕЛЛЕР — СПНУ треста «Оргпищепром»
621—52
термисторах для рефрижераторного
подвижного состава, позволившая повысить точность
и надежность измерения температуры.
Электрическая схема термостанции показана
на рис. 1.
Основной элемент схемы —
неуравновешенный мост (рис. 2).
Параметры моста устанавливаются из
условий равномерной шкалы показывающего
прибора. Поскольку термисторы (ММТ-1, ММТ-4
или ММТ-4а), включенные в измерительное
плечо моста, имеют отклонения по характери-
Многоточечная термостанция для дистанционного замера
температуры
39

Rp ft'
Рис. 1. Электрическая схема многоточечной
термостанции для дистанционного замера температур:
Яр1_#рз — ключи роликовые; RK — сопротивление для
контроля литания; Rn — гасящее сопротивление; Я4 —
уравновешивающее сопротивление; 1700, 700 — величины
номиналов постоянных плечевых сопротивлений R2 и
R3; Б — батарея питания 4,5 в\ ТВ —
тумблер-выключатель; СП — переменное сопротивление; Тх—Т5 —
термисторы; Г — микроамперметр.
Рис. 2. Неуравновешенный мост (обозначения те же,
что на рис. 1).
стикам R = f(t)y то для снятия показаний
одним микроамперметром для каждого терми-
стора предусмотрено в цепи питания гасящее
сопротивление ^ив плече моста
уравновешивающее сопротивление Ra- Сопротивления R2
и /?з — плечевые, общие для всех термисторов,
установленных в точках измерения
температуры, a RK подбирается при наладке и включаетт
ся для контрольной проверки прибора перед
началом измерений.
Рис. 3. Пульт управления.
Питание схемы осуществляется от батареи
карманного фонаря. Включение термисторов
производится роликовыми ключами /СР1—/Ср3
(см. рис. 1). Показания температуры
снимаются микроамперметром Г, шкала которого
отградуирована в градусах Цельсия.
Значительная величина термосопротивлений позволяет
при изготовлении термостанции полностью
пренебречь сопротивлением подводящих
проводов.
Термисторы на специальных панелях с
защитными ограждениями установлены в местах
измерения температуры, а их мосты, источник
питания, показывающий прибор и ключи
собраны на центральном пульте (рис. 3).
При изготовлении поездной термостанции
использовались термосопротивления типа
ММТ-4а со следующими параметрами:
Сопротивление (номинал), ком . .
Температурный коэффициент
сопротивления (при20°С),о/0/г/?дд
Максимальная рабочая температура, °С
Максимальная допустимая мощность,
em
1,5—1,8±20о/0
2,4—5
125
0,76
Все постоянные сопротивления R2, R3, Ra, Rn>
RK намотаны манганиновой проволокой марки
ПЭШОММ диаметром 0,1 мм на
секционированные пластмассовые каркасы. Величины
номиналов (см. рис. 2) сопротивлений
следующие: R2 1700 ом, R3 700, R4 900—1200, Ru 340—
640 и RK 10 580—14 684 ом.
40

В качестве переменного применено
стандартное угольное сопротивление типа СП с
номиналом 6,8—10,0 ком. Термосопротивления
подключаются к схеме с помощью ключей
телефонного типа с пружинным возвратом в
нейтральное положение, источник питания
включается тумблером.
Для работы термостанции в стационарных
условиях применяется показывающий прибор
типа М-24 со шкалой 0—100 мка, класс
точности 1,5, внутреннее сопротивление 760 ом.
Сопротивления измерительных мостов (RK,
Rb Rn) подбираются таким образом, чтобы
в требуемом интервале температур (в нашем
случае от —25 до +25°С) кривые зависимости
R=f(t) термисторов возможно меньше
отличались друг от друга. Предельные положения
стрелки микроамперметра должны
соответствовать границам подлежащего измерению
диапазона температур с расположением нуля в
середине шкалы.
Отобранные для работы
термосопротивления монтируют на панели по 10 шт.
одновременно и помещают в термостат для
определения их характеристщ. С помощью
холодильной установки в термостате создается
температура —25°С. Температура контролируется
визуально по контрольному термометру,
вмонтированному в крышку термостата.
Периодическим включением электроподогревателя
температура плавно повышается с —25 до +25°С.
При этом сопротивления испытуемых
термисторов измеряют через каждые 5°С.
Полученные величины записывают на специальном
бланке, а термисторы маркируют.
Для градуировки шкалы микроамперметра
в градусах Цельсия пользуются стационарно
собранной мостовой схемой с постоянными
плечевыми соппотивлениями /?2 и R%. В этой
схеме в качестве сопротивлений, требующих
подборки #4 и RUf а также взамен термистора
подключают стандартные магазины
сопротивлений. Вместо термистора устанавливают
сопротивление, соответствующее по величине
измеренному ранее сопротивлению термистора
при —25°С. Подборкой сопротивления Ru
стрелка микроамперметра устанавливается в
крайнее левое положение, которое будет
соответствовать —25°С.
Аналогично, подбором сопротивления R*
стрелка устанавливается на +25°С (крайнее
правое положение). Получив крайние точки,
проверяют шкалу в двух-трех промежуточных
точках и окончательно ее градуируют. По
данным измерений, наматываются проволочные
сопротивления, которые вместе с
соответствующими термисторами составляют комплект
деталей для монтажа пульта термостанции. Опыт
подтверждает, что изготовленная описанным
способом термостанция имеет шкалу
показывающего прибора, близкую к линейной, и
может обеспечить точность измерений
температуры ±0,75°С.
Завод изготавливает термостанции на 20, 10
и 5 точек с различными диапазонами
измерений. Количество точек измерения температуры
может быть выбрано любым другим.
Более чем пятилетняя эксплуатация
термостанций на рефрижераторных поездах и
секциях показала их высокую надежность.
Описанный способ дистанционного контроля
температуры можно применять и на
стационарных холодильниках, в трубах для перемещения
газов и жидкостей, в помещениях с
затрудненным доступом и т. д.
В. А. СИРОТИНСКИЙ, Г. П. ПОПЕНКО, Ж. В. ВАСИН —
Воронежский вагоноремонтный завод им. Тельмана
ВНИМАНИЮ ПОДПИСЧИКОВ!
Читатели, не успевшие оформить подписку на журнал «Холодильная техника» на
1968 г. с первого номера, могут подписаться в местных отделениях связи и пунктах
подписки «Союзпечать» с любого последующего номера журнала и на любой срок
в пределах календарного года.
Недостающие номера журнала редакция может выслать подписчикам
наложенным платежом по их письменным заказам.
Адрес редакции: Москва, И-434, ул. Костякова, 12.

КОНСУЛЬТАЦИЯ
Вопросы и ответы
Вопрос. Как на холодильных установках
заполнить ресиверы для хранения аммиака?
Ответ.
I. При наличии на холодильниках
специального блока ресиверов
К месту установки цистерны прокладывают
трубопровод диаметром 50/57 мм для слива
аммиака из цистерны в ресиверы.
Заполнение жидким аммиаком из цистерны
осуществляется в следующем порядке:
1. Ресиверы заполняются не одновременно,
а последовательно (один за другим) путем
поочередного отсасывания из них паров
компрессорами через отделитель жидкости,
имеющийся в холодильной системе.
2. После отсасывания и понижения давления
в ресивере открывают жидкостный вентиль,
установленный на аммиачной цистерне.
3. Поочередно открывают жидкостные
вентили на ресиверах. За заполнением
наблюдают по указателям уровня.
4. После заполнения перекрывают
жидкостные вентили на ресиверах и аммиачной
цистерне. .
5. Закрывают газовые вентили на
всасывающей линии к отделителю жидкости.
II. При использовании линейных ресиверов
холодильной установки
Заполнение холодильной системы
осуществляется в следующем порядке:
1. Отключают подачу жидкого аммиака из
конденсаторов на регулирующую станцию.
2. Подключают сливной трубопровод
цистерны к регулирующей станции. Производят
отсасывание аммиака из испарительной
системы.
3. Заполняют холодильную систему жидким
аммиаком, контролируя уровень жидкости на
линейных ресиверах.
4. После пополнения системы и линейных
ресиверов жидким аммиаком прекращают
слив из цистерны во избежание
недопустимого повышения давления в ресиверах.
Слив жидкости из цистерны должен
производиться в количестве, необходимом для
нормальной работы холодильной системы.
Общие указания
К жидкостному вентилю цистерны
допускается подсоединять сливной трубопровод с
помощью гибкого шланга, рассчитанного на
рабочее давление системы, или стальной трубы.
Для наблюдения за давлением при сливе
аммиака необходимо на ресиверах установить
манометры в местах, доступных для
наблюдения.
Вентили ресиверов пломбируются в
закрытом 'положении (механиком холодильной
установки или начальником компрессорного цеха)
в присутствии дежурной смены машинного
отделения, на что составляется соответствующий
акт.
Пломба снимается с вентилей только перед
сливом амхмиака из цистерны, в остальное
время (до слива, а также в церерывах между
сливом) вентили находятся в запломбированном
состоянии.
Каждый раз при снятии пломбы и
опломбировании вентилей механик холодильной
установки (начальник компрессорного цеха)
с участием дежурной смены машинного
отделения должен составить акты и сделать
соответствующие записи в
прошнурованную и пронумерованную книгу, заведенную
специально для регистрации слива аммиака из
цистерн.
Прибывшую на холодильник цистерну с
аммиаком принимает начальник компрессорного
цеха или механик холодильной установки от
представителя железной дороги по накладной
и сертификату на аммиак.
После проверки этих документов начальник
компрессорного цеха или механик обязан
осмотреть цистерну и проверить, имеются ли на
ней манометр и предохранительные клапаны
и запломбированы ли они. Контролируется
также наличие пломб на всех запорных
вентилях внешнего кожуха цистерны и верхнего
лаза.
После осмотра начальник компрессорного
цеха или механик отмечает в книге для
регистрации слива аммиака номер цистерны, ее
состояние и заключение о возможности слива.
При обнаружении неисправности аммиачной
цистерны или ее арматуры воспрещается
производить из нее слив аммиака. В этом случае
администрация холодильника должна немед-
42

ленно составить акт и сообщить
заводу-наполнителю для получения дальнейших указаний,
доведя об этом до сведения вышестоящей
организации. За прибывшей цистерной с
аммиаком должно быть установлено техническое
наблюдение и организована ее охрана.
Перед присоединением жидкостной
магистрали к цистерне необходимо сначала
убедиться, какой из вентилей на цистерне
является жидкостным, предназначенным для слива
аммиака.
На предприятиях, где внутризаводские
железнодорожные пути не имеют стрелочных
переводов, устанавливают затворный
предохранительный брус с соответствующими
световыми и цветными сигналами на расстоянии до 3 м
от цистерны. Колеса цистерн на рельсовом
пути должны быть закреплены специальными
башмаками, прикрепленными к шасси
цистерны.
Главный инженер предприятия обязан
каждый раз лично убедиться в том, что цистерна
правильно присоединена к аммиачной системе
холодильника. Только после этого он может
дать письменное разрешение начальнику
компрессорного цеха или механику холодильной
установки произвести слив аммиака.
Частичный слив аммиака или опорожнение
цистерны, не имеющей правильной и четкой
надпиои или окраски, воспрещается.
Инструктаж и проверку знаний проводит
начальник компрессорного цеха (механик). От
лиц, прошедших инструктаж и проверку
знаний, берут расписку.
Работа по присоединению и отсоединению
цистерны проводится рабочими в аммиачных
противогазах, резиновых сапогах и резиновых
перчатках.
Во время слива аммиака из цистерны
присутствие посторонних людей не допускается.
Работа с огнем и курение около цистерны
строго воспрещаются, В случае возникновения
пожара вблизи цистерны надлежит вывезти ее
в безопасное место, а при невозможности —
поливать водой; необходимо срочно вызвать
пожарную команду и газоспасателей.
По окончании слива аммиака цистерну
сдают представителю железной дороги
частично или полностью освобожденной от
аммиака и при исправном состоянии ее
оборудования и арматуры (последняя должна быть
опломбирована). Представителю железной
дороги выдается справка о сливе аммиака из
цистерны.
Ответственность за выполнение правил
присоединения цистерны к аммиачной системе
холодильника, слива аммиака и отсоединения
цистерны от аммиачной системы возлагается
на начальника компрессорного цеха
(механика), а за правильную организацию подготовки
к сливу аммиака из цистерны — на главных
инженеров предприятий.
И. С. БАДЫЛЬКЕС, И. М. ГИНДЛИН — ВНИХИ
К 60-летию
Петра
Семеновича
Максимова
Исполнилось 60 лет главному специалисту подотдела холодильной
службы Госплана СССР Петру Семеновичу Максимову, отдавшему
около 40 лет развитию холодильного хозяйства в нашей стране.
П. С. Максимов начал заниматься разработкой проектов
холодильников с 1929 г. При его участии построено свыше 20% общей емкости
распределительных холодильников, в том числе московские
холодильники № 12 и № 14, портовый холодильник во Владивостоке,
холодильники в Караганде, Подольске и др.
Петр Семенович является пионером в области проектирования и
внедрения фабричного производства мороженого. С его участием
разработаны и построены первые в Советском Союзе фабрики
мороженого в Харькове, Одессе и Москве (Фили).
П. С. Максимов много лет был членом ВНИТО холодильщиков, а
также Международного института холода. С 1954 по 1964 г. работал в
редколлегии журнала «Холодильная техника», состоит членом ученого
совета ВНИХИ.
Редакционная коллегия журнала «Холодильная техника»
поздравляет П. С. Максимова с его славным трудовым юбилеем и желает ему
крепкого здоровья и дальнейшей плодотворной деятельности в области
развития холодильного хозяйства страны.
43

ХРОНИКА
Новый ГОСТ «Двуокись углерода твердая (сухой лед)»
В 1966 г. Комитетам стандартов, мер и
измерительных приборов при Совете Министров СССР утвержден
ГОСТ № 12162—66 «Двуокись углерода твердая». Срок
введения ГОСТа в действие — 1 января 1968 г.
Проект ГОСТа разработан лабораторией сухого льда
ВНИХИ совместно с техническим отделом
Государственного научно-исследовательского и проектного
института азотной промышленности и продуктов
органического синтеза (ГИАП) взамен действующих
технических условий МТ СССР № 268—45—57.
При составлении ГОСТа лабораторией сухого льда
были проверены и уточнены методики определения
чистоты сухого льда и разработаны мероприятия для
получения пищевого сухого льда.
В отличие от действующих технических условий
новый ГОСТ предусматривает выпуск сухого льда двух
сортов: пищевого и технического.
В целях стимулирования выпуска пищевого сухого
льда поставлен вопрос об установлении отпускной
цены на него на 10—15% выше, чем на технический
сухой лед.
Семинар по эксплуатации холодильных
агрегатов КСА-440 и КСА-600
На Майкопском городском молочном заводе
(Краснодарский край) Министерством мясной и молочной
промышленности РСФСР был проведен семинар
по эксплуатации холодильных агрегатов КСА-440 к
КСА-600.
На семинаре присутствовало 25 представителей
областных управлений молочной промышленности и 4
специалиста фирмы «Галле» (ГДР), которые сделали три
доклада о конструктивных особенностях холодильных
агрегатов КСА-440 и КСА-600, их монтаже,
эксплуатации и ремонте. На действующей на Майкопском
городском молочном заводе холодильной установке
КСА-440 специалисты фирмы продемонстрировали
наладку и регулировку приборов автоматики.
Участники семинара имели возможность детально
разобраться в работе указанных агрегатов и обменяться
мнениями об их эксплуатации.
КРИТИКА
И БИБЛИОГРАФИЯ
Книги по холодильной технике,
выходящие в свет в 1968 г.
Зайцев В. П., Березина А. К. Холодильная
техника в рыбной промышленности. Изд-во
«Пищевая промышленность». 11 л., 4000 экз. Цена
50 коп. (II квартал).
Изложены термодинамические основы производства
искусственного холода, устройство и принцип действия
основного холодильного оборудования предприятий и
судов рыбной промышленности, дана характеристика
элементов холодильных установок и освещены основы
их технической эксплуатации. Кратко изложены
вопросы ледяного и льдосоляного охлаждения рыбы и
рыбных продуктов, а также холодильного транспорта.
Книга является учебником для техникумов.
Лазарев Н. М. Холодильные установки
пивоваренных заводов. Изд-во «Пищевая
промышленность». 6 л., 3000 экз. Цена 15 коп. (II
квартал).
Кратко изложены роль холода в технологии пива и
основы теории холодильных машин. Описаны
применяемые конструкции холодильных установок. Даны
расчеты производительности оборудования и потребности в
холоде для технологического процесса пивоварения.
Освещены вопросы эксплуатации, монтажа и ремонта
холодильных установок. Приведены сведения по технике
безопасности.
Книга является учебным пособием для подготовки
машинистов холодильных установок в пивоваренном
производстве.
44

В Международном институте холода
Доклады на 3-й комиссии XII Международного
конгресса по холоду
На шести заседаниях 3-й комиссии было заслушано
и обсуждено 58 докладов, в том числе 3 от
Советского Союза (доклады советских специалистов
опубликованы в журнале «Холодильная техника», 1968, № 1).
В докладах освещены результаты исследований,
конструкции и данные по эксплуатации холодильных
машин, компрессоров, теплообменных" аппаратов,
автоматизация машин и установок, холодильные установки
с термоэлектрическим охлаждением, абсорбционные
холодильные машины и пр.
Ниже приводится содержание некоторых из наиболее
интересных докладов делегатов зарубежных стран.
Холодильные машины
Г. Сомерай (США) в докладе о конструировании
и эксплуатации новейших герметичных винтовых
компрессоров останавливается на тенденциях холодильного
машиностроения в США за последние годы. В США
85% холодильных агрегатов, предназначенных для
охлаждения воды и рассола, выпускается с герметичными
компрессорами и только 15% — с открытыми. Это
относится как к поршневым, так и к центробежным
машинам. Вследствие ограниченного годового выпуска
открытых компрессоров, особенно крупных, экономически
невыгодно производство компрессоров, различных по
конструкции и технологии изготовления. Поэтому в
последние годы выпускаются поршневые и центробежные
компрессоры двойного применения: их можно использовать
как i3 открытом, так и в герметичном исполнении.
В США агрегатированные машины с герметичными
поршневыми компрессорами выпускаются на фреоне-22.
Холодопроизводительность таких машин с одним
компрессором до 375 тыс. ккал/ч и с двумя
компрессорами — до 750 тыс. ккал/ч.
Крупные герметичные центробежные холодильные
агрегаты с диапазоном холодопроизводительности от
нескольких миллионов до 180 тыс. ккал/ч работают на
фреонах-11, 12 и 113.
Фирмой «Дэнхам-буш» разработан ряд герметичных
холодильных машин (агрегатов) с винтовыми
компрессорами (на фреоне-22) холодопроизводительностью от
375 тыс. до 2 млн. ккал/ч при числе оборотов
компрессоров 1500—1800 и 3000—3600 в минуту.
Винтовые компрессоры сочетают в себе ряд
преимуществ поршневых и турбокомпрессоров: вращательное
движение; отсутствие элементов, осуществляющих
возвратно-поступательное движение; отсутствие
автоматических клапанов и т. д.
*
Азов Г. М. и др. Справочник по
производству мороженого. Изд-во «Пищевая
промышленность». 24 л., 8000 экз. Цена 1 руб. 50 коп. (III
квартал) .
Приведены сведения о сырье для производства
мороженого, о технологии, оборудовании и инвентаре,
упаковке и таре. Освещены вопросы технологического
контроля производства, санитарии и гигиены, техники
безопасности. Приведены данные о расходе холода,
электроэнергии и воды в производстве мороженого.
Справочник рассчитан на мастеров, техников и
инженеров фабрик и цехов мороженого.
Бурмакин А. Г. и др. Производство
замороженных продуктов на Киевском
холодильнике № 1. Изд-во «Пищевая
промышленность». 6 л., 3000 экз. Цена 21 коп. (I квартал).
Отражен передовой опыт Киевского холодильника
№ 1 по производству быстрозамороженных продуктов
широкого ассортимента. Описаны рационализаторские
мероприятия по улучшению технологического процесса
и его механизации. Рассказано о производстве
быстрозамороженных кулинарных изделий и полуфабрикатов.
Брошюра предназначена для мастеров и рабочих
холодильников и консервных заводов.
Донин А. С. Справочник по вентиляции,
кондиционированию и теплоснабжению
предприятий пищевой промышленности.
Изд-во «Пищевая промышленность». 18 л., 8000 экз.
Цена 1 руб. 15 коп. (III квартал).
Рассмотрены вопросы, связанные с монтажом и
эксплуатацией систем вентиляции, кондиционирования
воздуха и теплогазоснабжения в различных отраслях
пищевой промышленности. Приведены справочные
материалы для определения потребной мощности и выбора
вентиляционного оборудования и кондиционеров. Даны
рекомендации об устранении дефектов и наладке систем
вентиляции и кондиционирования воздуха.
Книга предназначена для инженерно-технического
персонала предприятий пищевой промышленности и
проектных организаций.
Бруев С. Н. Использование
естественного холода при хранении плодов и
овощей. Изд-во «Экономика». 7 л., 8000 экз. Цена 35 коп.
(III квартал).
Описаны новые способы хранения плодов и овощей
с помощью естественного холода. Сообщается о том,
как использовать ветровой напор для активного
вентилирования хранилищ, аккумулировать холод путем
замораживания грунта, наморозить лед непосредственно
в хранилище. Даны сведения о переохлаждении и
длительном хранении плодов и овощей при минусовых
температурах.
Брошюра предназначена для товароведов,
агрономов, работников проектных организаций.
45

Рис. 1. Принципиальная схема холодильной машины:
/ — маслоотделитель; 2 — герметичный электродвигатель; 3 —
винтовой компрессор; 4 — вентили регулирования производительности; 5 —
ограничители прохода; 6 — насос; 7 — маслосборник; 8 —
маслоохладитель; 9 — фильтр; 10 — фильтр-осушитель; 11 — фильтр; 12 —
теплообменник; 13 — испаритель; 14 — байпас горячего газа; 15 —
конденсатор.
Эти компрессоры снабжены двух- или четырехполюс-
ными электродвигателями без повышающих редукторов.
Сейчас выпускаются винтовые
компрессоры, «затопленные в масле», тог*
да как ранее применялись
компрессоры «сухого» типа.
Принципиальная схема
холодильной машины представлена на рис. 1.
Герметичный электродвигатель
установлен на линии нагнетания и
служит маслоотделителем (при полной
нагрузке отделяется 95% масла, при
частичной — 100%). Масляный туман
отделяется в специальном
отделителе. При нагрузке ниже 50%
номинальной холодопроизводительности
унос масла менее 0,1%.
Смазка компрессора
осуществляется от специального масляного
насоса. Последний служит также для
плавного регулирования
производительности от 100 до 0%.
Испаритель кожухотрубчатый, с
прямыми внутриоребренными
трубками. Фреон кипит в трубках,
охлаждаемая вода протекает в
межтрубном пространстве. Для лучшей
раздачи фреона установлен
распределитель. Отсутствие частей с
возвратно-поступательным движением
позволяет устанавливать винтовые машины
без специальных фундаментов и
опор. Их акустические
характеристики находятся на уровне
выпускаемых поршневых и турбоагрегатов.
Машины данного типа позволяют
работать в широком диапазоне
температур кипения и конденсации, с
различной холод опроизводительностью,
без признаков помпажа, а также
при высоких температурах
конденсации, что особенно важно в случае
использования воздушных конденсаторов и градирен.
На рис. 2 приведен график зависимости удельной
Гримм А. И. Влияние химических
факторов на сохраняемость плодов и овощей.
Йзд-во «Экономика». 10 л., 12 000 экз. Цена 78 коп.
(II квартал).
Представлены результаты многолетних исследований
сохраняемости плодов и овощей под воздействием
химических факторов.
Приведены сведения об эффективности применения
различных химических препаратов для пропитки
бумажных оберток при хранении цитрусовых плодов и
торфяной крошки при хранении винограда. Даются
рекомендации по использованию метабисульфита калия,
растворов сорбиновой кислоты, аналогов
псевдоаллицина для эффективного хранения овощей.
Книга предназначена для работников торговли и
сельского хозяйства, занимающихся хранением плодов
и овощей.
Хранение картофеля и овощей с применением
активного вентилирования. Коллектив авторов. Россельхозиз-
дат, б плакатов. 15 000 экз. Цена 1 руб. 20 коп. (IV
квартал).
На красочных плакатах показан новый способ
навального хранения картофеля и овощей с применением
активного вентилирования. На схемах и рисунках
изображено устройство и оборудование новых типовых
механизированных овощных и картофельных хранилищ.
Показано электросиловое, тепловое, холодильное
оборудование, а также автоматические устройства и
приборы для регулирования температурного режима в
хранимой массе.
Плакаты предназначены для бригадиров и
агрономов плодоовощных хозяйств, специалистов
плодоовощных баз, операторов по обслуживанию вентиляционных,
электросиловых и холодильных установок.
Основы расчета и конструирования машин и
автоматов пищевых производств. Коллектив авторов. Под
ред. А. Я- Соколова. Изд. 2-е, переработ, и доп. Изд-во
«Машиностроение». 48 л., 6000 экз. Цена 1 руб. 90 коп.
(IV квартал).
Даны основы расчета и конструирования машин для
механической обработки пищевых продуктов. На
основе строгой классификации по каждому типу машин и
автоматов дана методика расчета и показаны наиболее
типичные конструкции. Описаны новейшие методы и
средства исследования машин и автоматов пищевых
производств.
Книга является учебным пособием для студентов
механических факультетов пищевых вузов, может быть
полезна проектировщикам машин и автоматов пищевых
производств.
46

300 600 900 1200
Холодопроиздодительность, тыс. ккал/ч
1500
1800
Рис. 2. Зависимость удельной мощности от
холодопроизводительности для крупных герметичных холодильных
агрегатов:
/ — винтовые компрессоры; 2 — одноступенчатые
центробежные компрессоры; 3 — двухступенчатые
центробежные компрессоры.
мощности от холодопроизводительности для крупных
герметичных холодильных агрегатов, а на рис. 3 —
зависимость удельной площади, занимаемой агрегатом, от
холодопроизводительности. Из рис. 2 и 3 видно, что
преимущество остается за винтовыми компрессорами.
Ж. Рооденрейс (Голландия) в докладе об
использовании природного газа как источника энергии в
промышленных холодильных установках рассматривает
четыре типа холодильных машин и оценивает
экономическую целесообразность их использования в условиях
Голландии.
Рассмотрены компрессионная машина с
электроприводом и с газомотором, абсорбционная и
компрессионная с газомотором, с использованием отходящего тепла
для абсорбционной машины.
Приняты следующие параметры: температура
конденсации 30°С, температуры кипения —15 и —52°С,
к. п. д. электродвигателя 90%, газомотора 29%.
зоо боо зоо то
Холодопроизбодительность, тыс нкал/v
Рис. 3. Зависимость удельной площади,
занимаемой агрегатом, от холодопроизводительности:
/ — винтовые компрессоры; 2 — одноступенчатые
центробежные компрессоры; 3 — двухступенчатые
центробежные компрессоры; 4 — одноступенчатые
центробежные компрессоры, работающие на фрео-
не-12.
Для абсорбционных аммиачных машин соотношение
между холодопроизводительностью и расходом тепла
?=0,5 (для /0=—15°С) и ?=0,25 (для *0=—52°С),
к. п. д. генерации тепла составляет 85%. Длительность
работы 7 тыс., 4 тыс. и 2 тыс. ч в год. Стоимость
электроэнергии 7,5 центов/квт • ч, стоимость природного газа при
потреблении менее 105 м3/год — 9 центов/м3, более
105 мг/год — 4,5 цента/м3. Срок амортизации 10 лет.
Стоимость обслуживания газомотора на 50% больше,
а абсорбционной машины на 50% ,меньше, чем машины
с электродвигателем.
Следует учитывать как положительные, так и
отрицательные факторы, характеризующие машины.
В абсорбционных машинах мало движущихся
частей, что обусловливает их долговечность и надежность.
Они почти не нуждаются ib уходе и ремонте, а также
Гидон Л. М. Монтаж поршневых
компрессоров. Изд-во «Машиностроение». 12 л., 10 000 экз.
Цена 65 коп. (I квартал).
Описаны современные способы монтажа основных
типов поршневых компрессоров, монтируемых в
машинных залах и компрессорных станциях различных
предприятий. Дано описание монтажа всех основных узлов
компрессоров, приведены данные о монтажных зазорах
и допусках, описан порядок пуска и эксплуатации
компрессоров, а также основные неполадки я способы их
устранения.
Книга рассчитана на бригадиров и слесарей,
работающих на монтаже поршневых компрессоров.
Мисарек Д. Турбокомпрессоры. Пер с
чешского под ред. Ф. М. Чистякова. Изд-во
«Машиностроение». 20 л., 8000 экз. Цена 1 руб. 65 коп. (I квартал).
Освещены вопросы проектирования, изготовления
и эксплуатации стационарных турбокомпрессоров,
указаны все основные виды турбокомпрессоров
чешских и иностранных фирм. Описаны основные
правила и нормы приемки и испытания турбокомпрессоров,
допускаемые отклонения от норм и гарантии.
Книга предназначена для проектировщиков,
конструкторов и инженеров, работающих в холодильной
промышленности, в области пневматической техники и
в металлургическом производстве.
Трупак Н. Г. Замораживание грунтов в
строительстве. Стройиздат. 20 л., 7000 экз. Цена
1 руб. 15 коп. (IV квартал).
Изложен опыт проектирования и производства работ
по замораживанию грунтов при строительстве
фундаментов, насосных, канализационных, водоочистных
станций, гидротехнических и других сооружений.
Рассмотрены особенности производства строительных работ в
зоне замороженных грунтов.
Книга предназначена для инженерно-технических
работников, занятых проектированием организации
строительства подземных сооружений в водонасыщенных
грунтах.
Федюкин В. А. Проходка стволов шахт с
замораживанием пород. Изд-во «Недра».
20 л., 3000 экз. Цена 2 руб. 51 коп. (IV квартал).
Рассмотрен весь комплекс вопросов по проходке
стволов шахт с предварительным замораживанием
пород: вращательное и ударное бурение замораживающих
скважин, холодильное оборудование, схемы и расчет
процесса замораживания, выемка породы, конструкция
и возведение крепи. Отражен передовой отечественный
47

8\
7
6
I
J
i
r
Г
1
0
p?5&;
"^
^ ^~
"\
~^.^
.
*v.^
1
z l
3
к
1
Am
1
•
^
i
N!
<.—-.^
\
N
\
\
"^
*~****^r~
'^
^^
/
Z I
3
и
/
3
2 III
Рис,
/ —
/ —
0
40 80 160 320 640 1Z80 40 80 160 '320 640 1280
ХолодмроизМи/пвльно^тЬ) тыс. кхал/v
a S •
4. Зависимость стоимости 1000 ккал от холодопроизводительности
установки:
а — (при U=— il-5°C, fK=30°C; б — при /0—<92°С, Гк=30оС.
привод от электродвигателя; // — абсорбционная машина; /// — газомотор;
7000 ч работы в год с полной нагрузкой; 2 — 4000 ч работы в год с
полней нагрузкой; 3 — 2000 ч работы в год с полной нагрузкой.
*
не требуют смазки, в связи с
чем теплопередающие
поверхности не соприкасаются с
маслом. Текущий ремонт
абсорбционных машин производится
гораздо реже, чем
компрессионных. К тому же он не 'сложен
и часто проводится без
остановки машины. Перегрузки не
оказывают отрицательного
влияния на работу
абсорбционной машины. При небольших
капитальных затратах она
допускает менее
квалифицированное обслуживание.
Абсорбционные машины занимают
больше места, но они могут быть
установлены вне здания.
Стоимость одноступенчатых
компрессионных машин ниже,
а двухступенчатых равна
стоимости абсорбционных машин.
Привод от газомотора
сложнее и менее надежен, чем от
электродвигателя, а затраты
на него выше.
На рис. 4 приведена
зависимость удельной стоимости
энергии на 1000 ккал от
холодопроизводительности
холодильных машин разных типов.
Наиболее эффективной следует
считать компрессионную
машину с газомотором. Ее
преимущества особенно ощутимы при
пониженных температурах
кипения и больших холодопроиз-
водительностях.
и зарубежный опыт последних лет по сооружению
шахтных стволов способом замораживания.
Книга предназначена для инженерно-технических
работников шахтостроительных, проектных и
научно-исследовательских организаций, а также для студентов.
Баратов Э. И., Черняк В. П. Тепловые
расчеты и способы охлаждения рудничного
воздуха при строительстве глубоких
шахт. Изд-во «Недра». 8 л.? 2000 экз. Цена 60 коп.
(II квартал).
Изложены результаты исследований теплового
режима при проходке горных выработок на больших
глубинах. Приведены методы тепловых расчетов и
определения холодопроизводительности проходческих воздухо-
охладительных установок, рассмотрены способы и
средства кондиционирования воздуха и дана
характеристика современного отечественного и зарубежного
проходческого воздухоохладительного оборудования.
Книга предназначена для работников
научно-исследовательских и проектных институтов, а также
инженеров-производственников, занимающихся вопросами
вентиляции глубоких шахт.
Левин С. Р., Менис В. Б. Вентиляция и
кондиционирование воздуха заводов
химических волокон. Изд-во «Химия». 20 л.,
5000 экз. Цена 90 коп. (IV квартал).
Изложены основы и приведены примеры расчета
вентиляционного оборудования заводов химических
волокон, а также системы вентиляции и
кондиционирования воздуха производственных помещений. Описано
оборудование и установки для основных производств
искусственных и синтетических волокон.
Книга предназначена в качестве учебного пособия
для студентов вузов, может служить руководством для
работников предприятий и организаций.
Денисенко Г. Ф., Файнштейн В. И. Техника
безопасности при производстве
кислорода. Изд-во «Металлургия». 11 л., 7000 экз. Цена
60 коп. (III квартал).
Рассмотрены возможные аварии при промышленном
получении, хранении и транспортировке кислорода и
других продуктов разделения воздуха. Изложены
основные вопросы техники безопасности при эксплуатации
оборудования воздухоразделительных установок, а
также при работе с жидким и газообразным кислородом.
Книга рассчитана на широкий круг работников
промышленности, проектных и конструкторских
организаций, а также на студентов вузов.
Кобылянский И. И.
Автомобили-рефрижераторы. Изд-во «Транспорт». 8 л., 10 000 экз. Цена
42 коп. (III квартал).
Описаны устройство, регулировка, техническое
обслуживание и ремонт агрегатов и приборов автоматики
фреоновых холодильных установок Ар-3, Ар-4, УФ-2 и
УФ-3, применяемых на автомобилях-рефрижераторах.
Книга предназначена для работников автохозяйств.
Колоколов А. А., Щетинин Н. В. Двигатели
внутреннего сгорания изотермического
подвижного состава. Изд. 2-е, переработ.

Стоимость компрессионной машины с газомотором
и комбинированной с абсорбционной машиной почти
одинакова.
Ф. Бескоби (США) посвятил свой доклад
результатам исследования машины, сочетающей прямой и
обратный циклы Карно. Машина работает на фреоне-11.
Кипятильник может обогреваться водяным паром,
природным газом или отходящими от турбины газами.
Компрессор и турбина бессальниковые, высокооборотные
E0 тыс. об/мин). Удельный расход пара 2,0—
2,25 кг/тыс. ккал/ч. Холодопроизводительность машины
при условии кондиционирования 15 тыс. ккал/ч. Даются
сравнения к. п. д. машины при использовании фрео-
нов-11, 21, 113, 114 и др. Наиболее высокий к. п. д.
машины — при работе на фреоне-21.
Компрессоры
Около 20 докладов, представленных на 3-й
комиссии, посвящены компрессорам. В них приведены
результаты исследования поршневых компрессоров малой и
средней производительности, турбокомпрессоров и
эжекторов.
Для всех исследований компрессоров характерно
применение электронного индицирования; работа
клапанов изучается с помощью тензометрирования.
Использование математических аналоговых моделей
и вычислительных машин значительно повысило уровень
исследовательской практики.
X. Н а й о р к (ГДР) приводит результаты
исследовательских работ по самодействующим клапанам
быстроходных компрессоров на фреоне-12.
На основании всесторонних теоретических и
экспериментальных исследований составлена номограмма для
расчета и конструирования всасывающих и
нагнетательных клапанов (различных типов.
М. Вамбсганс и Р. Коэн (США) представили
доклад о динамике поршневого компрессора. В нем
описана работа по созданию математической модели
поршневого быстроходного компрессора с
пластинчатыми клапанами с целью установления метода расчета
клапанов. Предложенные методы расчета проверялись
на малом быстроходном компрессоре.
Изд-во «Транспорт». 17 л., 7000 экз. Цена 74 коп.
(I квартал).
Изложены основы теории двигателей внутреннего
сгорания и происходящие в них термодинамические
процессы. Описаны устройство, техническая
характеристика и рабочие процессы дизелей изотермического
подвижного состава, даны необходимые сведения по их
ремонту и обслуживанию.
Книга предназначена в качестве учебника для
техникумов железнодорожного транспорта, может быть
использована работниками вагонного хозяйства.
Скрипкин В. В., Некрутман С. В.
Электрооборудование изотермического
подвижного состава. Изд. 2-е, переработ. Изд-во
«Транспорт». 29 л.,,10 000 экз. Цена 1 руб. 13 коп. (II
квартал).
Приведены принципиальные схемы энергоснабжения
изотермического подвижного состава и их
характеристика. Описана конструкция генераторов,
электродвигателей, вспомогательных приборов и устройств.
Рассмотрены электрические схемы поездов, секций и
автономных вагонов. Даны необходимые сведения по
эксплуатации электрического оборудования и технике
безопасности.
Книга предназначена в качестве учебника для
техникумов железнодорожного транспорта, может быть
использована работниками вагонного хозяйства.
Кинематика кривошипно-шатунного механизма,
термодинамические изменения состояния газа в цилиндре и
движение пластин клапана связываются общими
уравнениями, простыми и дифференциальными,
учитывающими различные факторы (собственную частоту колебания
клапана, удары о седло и ограничитель и др.).
Для обобщения результатов вводятся безразмерные
параметры. Уравнения 1решаются на вычислительной
машине. Экспериментальная проверка теории проводилась
на стенде, моделирующем поршневой компрессор.
Клапанная плита со всасывающими и
нагнетательными клапанами снабжена датчиками для записи давлений
до и после клапана и хода пластин клапанов. Условия
работы клапанов на стенде практически полностью
имитировали условия в компрессоре.
Найденные теоретические и экспериментальные
кривые изменения давления до и после клапана показали
хорошее совпадение.
В результате предложены практические
рекомендации для расчета клапанов быстроходных компрессоров.
Л. Бартман (ФРГ) в докладе о потерях из-за
перетечек в поршневых компрессорах анализирует
влияние чистоты обработки и высоты выступов,
шероховатости на поверхности поршня, поршневых колец и
цилиндра на коэффициент трения поршневой пары и утечки
через поршень.
О. И е н с е н (Голландия) посвятил доклад
теплообмену в холодильных компрессорах. В нем рассмотрена
упрощенная модель тепловых потоков в цилиндре
компрессора. Даны приближенные формулы для оценки
коэффициентов теплоотдачи от пара к стенке цилиндра.
Исследование работы клапанов описано также в
докладах С. Т а у б е р а (Голландия) «Энергетические
потери в поршневых компрессорах в зависимости от
типа нагнетательных клапанов» и Д. Маклерена и
С. К е р р а «Анализ поведения клапанов в
поршневых компрессорах».
По турбокомпрессорам большой интерес
представляет доклад А. Жюде де ла Комб (Франция) на
тему: «Применение вращающихся диффузоров для
турбокомпрессоров, работающих на тяжелых газах». При-
———— *
Шаповаленко М. М. Автономные
рефрижераторные вагоны. Изд-во «Транспорт» (ВНИИ
железнодорожного транспорта). 2 л., 3000 экз. Цена
11 коп. (II квартал).
Описаны устройство и опыт эксплуатации
автономных рефрижераторных вагонов, курсирующих без
обслуживающего персонала. Приведены условия
перевозки в них скоропортящихся грузов.
Брошюра рассчитана на инженерно-технических и
научных работников железнодорожного транспорта.
Фаерштейн Ю. О. Искусственный климат
в пассажирском вагоне. Изд-во «Транспорт».
11 л., 20 000 экз. Цена 51 коп. (IV квартал).
В популярной форме описаны конструкция системы
кондиционирования воздуха пассажирского вагона и ее
узлов, принцип работы, основы регулирования и пр.
Книга предназначена для проводников, осмотрщиков,
слесарей, бригадиров и других работников вагонного
хозяйства.
Мартынов М. С. Организация перевозок
скоропортящихся грузов. Изд. 2-е,
переработ. Изд-во «Транспорт». 17 л., 7000 экз. Цена 76 коп.
(II квартал).
Рассмотрены порядок планирования, правила и
условия перевозок скоропортящихся грузов по железным
дорогам, приведены характеристики изотермического
49

ведены сведения о результатах экспериментальных
исследований компрессора с вращающимся диффузором.
Холодопроизводительность компрессора на фреоне-11
была от 2 млн. при 9 тыс. об/мин до 500 тыс. ккал/ч при
3 тыс. об/мин. Производительность компрессора могла
быть уменьшена до 185 тыс. ккал/ч. Регулировка
проводилась изменением характеристики вращающихся
диффузоров. Применение вращающихся диффузоров
позволило в больших пределах изменять производительность
при высоком к. п. д.
Теплообменная аппаратура
Теплообменной аппаратуре были посвящены доклады
по оптимизации условий работы циркуляционных систем
и по гидравлическому сопротивлению в трубках
испарителя. Лишь два доклада можно отнести
непосредственно к теплообмену в испарительном конденсаторе и
капиллярно-трубчатом теплообменнике.
Е. Гранрид (Швеция) сделал сообщение о выборе
оптимальных длин труб и кратностей циркуляции для
испарителей с принудительной циркуляцией. Испарители
с принудительной циркуляцией работают таким
образом, что при увеличении кратности циркуляции
увеличивается тепло-съем, но в то же время возрастает
мощность на преодоление сопротивлений. Оптимальная
величина кратности циркуляции будет при максимальном
теплосъеме с испарителя и минимальном расходе
мощности.
Автором на основании экспериментальных и
теоретических предпосылок предложено уравнение для
определения оптимальной кратности циркуляции:
ЯопТ-Сл.10-12/%74/31-7/3,
где Сп — коэффициент, учитывающий агент и
коэффициент трения /;
d — внутренний диаметр трубки, мм;
qK — удельная тепловая нагрузка, кдж/(м2 • сек);
L — длина трубы, м.
При коэффициенте трения / = 0,015 и температуре
кипения 0°С, —20°С и —40°С коэффициент Сп - 102
соответственно равен: для фреона-12 — 9,1; 4,6; 2,1; для
фреона-22 — 18,0; 9,2; 4,1; для NH3 — 37; 16; 5,8.
* ————
подвижного состава, даны сведения об обслуживании
перевозок скоропортящихся грузов.
Книга предназначена в качестве учебника для
железнодорожных техникумов, может быть использована
работниками железных дорог, связанными с
перевозками скоропортящихся грузов.
Вагоны-ледники с пристенными карманами для льда
и с потолочными приборами охлаждения. Изд-во
«Транспорт». Серия из 2 плакатов. 5000 экз. Цена
60 коп. (II квартал).
Плакаты рассчитаны на грузоотправителей и
грузополучателей скоропортящихся грузов, работников
движения, грузового и вагонного хозяйства,
преподавателей и учащихся.
Изотермические вагоны с машинным охлаждением и
электрическим отоплением. Изд-во «Транспорт». Серия
из 4 плакатов. 5000 экз. Цена 1 руб. 20 коп. (III
квартал).
Плакаты рассчитаны на грузоотправителей и
грузополучателей скоропортящихся грузов, работников
движения, грузового и вагонного хозяйства,
преподавателей и учащихся.
Лалаев Г. Г., Киповский И. Н. Судовые
холодильные установки и их эксплуатация.
Полученная зависимость может найти широкое
применение в инженерных расчетах циркуляционных систем.
И. Хавла и Е. Томе (ФРГ) доложили об
исследованиях по определению полного гидравлического
сопротивления в трубках при кипении различных
холодильных агентов. Авторы считают, что гидравлическое
сопротивление в трубках слагается из следующих частей:
сопротивления трения в трубах при течении жидкости и
газа без фазовых превращений; потери давления
вследствие ускорений, возникающих при фазовых
превращениях; статического сопротивления, вызываемого
падением уровня вдоль трубы испарителя. Отсюда
Др = Д/7Тр + Д/>уск + Л/7ст,
д 0,316 М>_±
(ш H,25 2Рп d ^*
\ % I
где М — массовая скорость, кг/(ж2- сек);
d, L — диаметр и длина трубки, м;
Лп, Рп — вязкость, плотность;
tyR — коэффициент (значение взято по рис. 5);
LpYCK = M2 . фд>
*фв — коэффициент (значение взято по рис. 6);
i|)i4 — коэффициент (выбирается по рис. 7);
g — ускорение силы тяжести, м/сек2.
Индексы: п — пар, ж — жидкость.
Падение напора в калачах может учитываться
увеличением длины трубы на величину, в 1,5 раза большую
длины калача.
Термоэлектрическое охлаждение
По термоэлектрическому охлаждению представляет
интерес доклад М. Эльвинга (США)
«Термоэлектрическое охлаждение и конструкции индивидуальных
термопар». Автор доклада описывает новые конструкции
Изд-во «Транспорт». 16 л., 8000 экз. Цена 73 коп.
(II квартал).
Освещены эксплуатационные особенности
автоматизированных холодильных установок провизионных
камер морских судов, а также установок
кондиционирования воздуха. Рассмотрены классификация и устройство
судовых холодильных машин, конденсаторов,
испарителей, вспомогательных аппаратов, измерительных
приборов, арматуры и трубопроводов.
Книга предназначена в качестве учебника для
учащихся судомеханической специальности мореходных
училищ.
Зубаров Д. Л., Рубан В. М. Вентиляция и к о н-
диционирование воздуха на атомных
судах. Изд-во «Судостроение». 22 л. 5000 экз. Цена
1 руб. 40 коп. (I квартал).
Изложены особенности устройства и проектирования
систем вентиляции и кондиционирования воздуха на
судах с атомными энергетическими установками и
обслуживающих их базах.
Книга рассчитана на инженерно-технический состав
конструкторских бюро и заводов судостроительной
промышленности, а также на студентов вузов.
so

ю° г 5 w' 2 5 w2 2 ю3
М,«г/(мг-сек)
Рис. 5. Зависимость коэффициента трения \\>R от
массовой скорости М.
полупроводниковых термобатарей, в которых спаи
заменены зажимами.
Новая технология изготовления полупроводниковых
Каменский Е. В., Терентьев Г. Б. Рыболовные
траулеры. Изд-во «Судостроение». 20 л., 8000 экз.
Цена 1 руб. 25 коп. (I квартал).
Описаны современные рыболовные траулеры
отечественного и зарубежного промыслового флота. Особое
внимание уделено большим морозильным рыболовным
траулерам с кормовым тралением. Показаны основные
типы энергетических установок траулеров, их состав и
режимы работы. Описаны схемы промысловых
устройств и механизмов, входящих в их состав.
Книга рассчитана на проектировщиков и
конструкторов, а также на студентов вузов.
Манасян Ю. Г. Судовые
термоэлектрические устройства и установки. Изд-во
«Судостроение». 17 л., 5000 экз. Цена 1 руб. 15 коп.
(IV квартал).
Изложены основы теории и физики
термоэлектрических процессов, а также методы расчета судовых
термоэлектрических преобразователей энергии. Большое
внимание уделено анализу конструктивных
особенностей термоэлектрических генераторов и охлаждающих
устройств различной мощности.
Книга рассчитана на инженерно-технических
работников судостроительной промышленности, а также на
студентов вузов.
Чуклин С. Г., Авдеев Е. С. Панельные систе-
/И 1 1 1 1 1 1 1 1 1
-60 -50 -40 -30 -20 -10 0 +10 +20 t0°fi
Рис. 6. Зависимость коэффициента
ускорения г|)в от температуры
кипения /0-
батарей значительно упрощает процесс, делает
возможным их массовое изготовление, снижает стоимость и
благодаря уменьшению контактных сопротивлений
сокращает расход полупроводниковых материалов.
Автоматические приборы
Приборам автоматики также посвящено несколько
докладов, большая часть которых относится к
исследованию терморегулирующих вентилей.
мы охлаждения рефрижераторных су-
дов. Изд-во «Судостроение». 15 л., 6000 экз. Цена
1 руб. (III квартал).
Описаны результаты исследований панельных систем
охлаждения для рефрижераторных судов. Указаны
основные направления и пути совершенствования
охлаждающих систем судов, предназначенных для перевозки
мороженых грузов. Рассмотрены особенности
теплопередачи и основы проектирования панельной системы
охлаждения, особенности ее изготовления и монтажа,
а также основные технико-экономические показатели.
Дано сравнение ее с обычно принятыми для указанных
судов батарейными системами. Показаны условия и
область эффективного применения панельных систем
охлаждения на рефрижераторных судах.
Книга предназначена для инженерно-технических
работников заводов, научно-исследовательских и
проектных организаций.
Заказы на книги необходимо направлять в местные
книжные магазины и областные отделения «Книга —
почтой».
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности и редакция журнала
«Холодильная техника» не выполняют заказов на научно-
техническую литературу.
51

ft,
10
Фреон -11
I fa
A1
~~?l
Г
750
10
20
¦30
W
M, кг/{м2-сек)
Рис. 7. Зависимость статического коэффициента
t|)s от массовой скорости М.
Ж. Нагаока (Япония) доложил о
производительности аммиачных ТРВ с дополнительным дросселем и
об экспериментальных исследованиях устойчивости
работы ТРВ.
В первом докладе автор показал, что для улучшения
характеристик аммиачных ТРВ и расширения области
их применения следует использовать дополнительные
встроенные дроссели. Предложен графоаналитический
способ расчета характеристик таких ТРВ и приведены
экспериментальные данные ло исследованию
гидравлических характеристик.
Во втором докладе описывается проверка
устойчивости работы ТРВ в зависимости от размеров
испарителя, его расположения, размещения термобаллона,
тепловой нагрузки, способа подачи агента (сверху или
снизу) и чувствительности ТРВ.
Эксперименты поставлены на малой холодильной
машине мощностью 0,5 л. с, работающей на фреоне-12 с
разными типами испарителей: короткошланго.вым
воздухоохладителем с принудительной циркуляцией, длинно-
шланговой воздушной батареей с естественной
циркуляцией воздуха и змеевиковым затопленным испарителем.
Во всех случаях использовался один и тот же ТРВ.
При нижней подаче система устойчива на большой
производительности (воздухоохладители) и неустойчива
на малой (батареи), при верхней подаче — наоборот.
При вертикальном расположении батареи система
неустойчива, при горизонтальном — устойчива. Колебания
системы уменьшаются при удалении термобаллона от
выходного патрубка испарителя. Стабильность системы
достигается путем изолирования термобаллона от
всасывающей трубы хлорвиниловой лентой.
3. X ю л л е (Дания) привел результаты
исследования теплового баланса испарителя, питаемого ТРВ.
Описан способ определения настройки ТРВ,
обеспечивающий устойчивую его работу.
Для графоаналитического расчета использованы
характеристики испарителя и ТРВ в виде функции
Q=f(kt), где At — перегрев пара.
Исследования проведены при t0~const. Описана
схема экспериментальной установки. На основании
характеристик ТРВ и испарителя предложен критерий
устойчивости.
Материал составил канд. техн. наук
К Д. КАН
Новые изобретения
Классы 17 f, 5/11; 17 d, 1/01 МПК F 25 h; F 25 f
№ 189454(936995/24—6 от 5 января 1965 г.).
В. Н. БЫКОВ, В. Л. ДЕХТЯРЕВ, Д. Ш. КАЦМАН,.
П. Л. УТКИН, А. А. ЕЛИСЕЕВ, Г. Н. АСЛАНЯН и
В. М. ЧЕРНЕНКО. Кожухотрубчатый теплообменник.
52
Кожухотрубчатый теплообменник, преимущественно
для конденсации низкокипящих веществ, например
углекислоты, с отогнутыми на концах под прямым углом
трубками, отличающийся тем, что с целью обеспечения
возможности механической очистки наружной
поверхности трубок при высоком коэффициенте заполнения меж-
трубного пространства теплопередающей поверхностью,
у торцов теплообменника предусмотрены сквозные
прямые межтрубные проходы, образованные путем
дополнительного изгиба трубок в плоскости,
перпендикулярной плоскости отгиба их концов.
Класс 27 Ь, 11/01 МПК F 04 с
№ 189979A009500/24—6 от 20 мая 1965 г.).
Авторы изобретения А. Д. КРЮЧКОВ, Н. Е. РАН-
ЧВНКОВ, М. А. ГУРЕВИЧ и С. ,П. КРАВЧЕНКО.
Заявитель Ленинградский научно-исследовательский
и конструкторский институт химического
машиностроения.
Электромагнитное устройство для регулирования
производительности поршневых компрессоров.
Электромагнитное устройство для регулирования
производительности поршневых компрессоров,
сжимающих агрессивные газы, содержащее пластинчатый
пружинный клапан из магнитной нержавеющей стали с
магнитопроводящим упором и встроенные в его
кольцевые пазы обмотки электромагнитов, питаемые в режиме

Паровая холодильная установка для охлаждения
нескольких объектов, содержащая компрессор,
конденсатор и систему распределенных по объектам
испарителей, отличающаяся тем, что с целью поддержания
давления всасывания в компрессоре в оптимальных
пределах один из объектов наряду с отключаемыми имеет
группу постоянно действующих испарителей,
подключаемых параллельно к испарителям объектов, не
вышедших на заданный температурный режим.
Класс 17 а, 1/01
МПК F 25 b
№ 190915A037563/24—6 от 12 ноября 1965 г.).
Авторы изобретения В. А. СМИРНОВ, А. И.
ЗАХАРОВ, А. Е. СЕВЕРОВ и М. Ф. КАМИНСКИЙ.
/ — обмотки электромагнитов;
2 — конденсатор.
регулирования от источника постоянного тока,
отличающееся тем, что с целью устранения остаточного
магнетизма и повышения экономичности параллельно
обмоткам электромагнитов включен конденсатор,
образующий с обмотками колебательный контур, создающий
затухающие электромагнитные колебания.
Класс 17 а, 4/0.1 МПК F 25 b
№ 190374(947969/24—6 от 15 марта 1965 г.).
С. Ш. ГОРЕЛИК. Паровая холодильная установка
для охлаждения нескольких объектов.
44-
Цйзг-й-j ЦйыЖк i-cSh&J
;
/ — компрессор; 2 — конденсатор;
3 — первый объект; 4 — второй
объект; 5 — отключаемые испарителя;
6 — постоянно действующие
испарители.
/ — конденсатор; 2 — нагнетательная
труба; 3 — вентилятор; 4 — компрессор;
5 — испаритель; 6 — поддон; 7 —
емкость; 8 — труба с коленом.
Заявитель Люберецкое специальное конструкторское
и технологическое бюро.
Холодильная установка.
Холодильная установка, содержащая соединенный с
конденсатором при помощи нагнетательной трубы,
охлаждаемой вентилятором, компрессор и испаритель с
поддоном для сбора конденсата при оттаивании
снеговой шубы, отличающаяся тем, что с целью ускорения
отвода конденсата и его испарения на нагнетательной
трубе компрессора размещена емкость, обдуваемая
вентилятором и сообщающаяся с поддоном при помощи
трубы с коленом, образующим гидравлический
затвор.
Класс 17 а, 1/04 МПК F 25 b
№ 190916A007125/24—6 от 12 мая 1965 г.).
Л. Ф. ГИРШИК, И. X. ЗЕЛИКОВСКИЙ, М. П. СЛА-
ВУЦКИЙ и В. 3. ХЕЙФЕЦ. Устройство для
охлаждения электродвигателя герметичного компрессора.
Устройство для охлаждения электродвигателя
герметичного компрессора холодильной установки,
заключенного в герметизированный кожух в сборе с
электродвигателем, охлаждаемым парами хладагента,
отличающееся тем, что с целью улучшения охлаждения
двигателя на верхней части корпуса последнего установлен
S3

^¦S4^\\ ^>j>j>>4 УкХьл^ч^У
/ — герметизированный кожух; 2 —
электродвигатель; 3 — корпус электродвигателя; 4 — колпак;
5 — компрессор; 6 — пружина для подвески
компрессора; 7 — сильфон.
колпак с отверстием, включенный во всасывающий тракт
компрессора, для просасывания паров хладагента через
электродвигатель.
Класс 17 а, 4/01 МПК F 25 b
№ 190917A015546/24—6 от 29 июня 1965 г.).
М. Г. ДУБИНСКИЙ, В. П. ГАВРИКОВ, В. И.
ГЕОРГИЕВСКИЙ, Ю. Ф. КОРОТКОВ, М. М. РАЗУМОВ и
Л. А. КНЯЖЕЦКАЯ. Способ регулирования
холодопроизводительности замкнутой турбохолодильной установки.
Способ регулирования холодопроизводительности
замкнутой турбохолодильной установки, оборудованной
компрессором, водяным регенеративным и рабочим
теплообменниками, путем перепуска части холодного газа
после рабочего теплообменника на вход в компрессор,
отличающийся тем, что с целью повышения надежности
работы установки на промежуточных режимах,
регулируют расход воды через водяной теплообменник
пропорционально холодопроизводительности установки для
обеспечения постоянства температуры на входе в
компрессор.
Класс 17 а, 7 МПК F 25 b
№ 190919A021599/24—6 от 5 августа 1965 г.).
Авторы изобретения М. Г. МАХАНЬКО и Д. И.
СУЧКОВ.
Заявитель Московский институт инженеров
железнодорожного транспорта.
Комбинированная абсорбционно-компрессионная
холодильная установка.
/ — газовая турбина; 2 —
компрессионная машина; 3 — генератор; 4 —
абсорбционная машина.
Комбинированная абсорбционно-компрессионная
холодильная установка с тепловым двигателем, например
газовой турбиной, для привода компрессионной машины,
теплота отходящих газов которого утилизируется в
генераторе абсорбционной машины, отличающаяся тем,
что с целью улучшения энергетических показателей,
абсорбционная и компрессионная машины соединены кас-
кадно с использованием вырабатываемого
абсорбционной машиной холода для поддержания пониженной
температуры конденсации хладагента компрессионной
машины.
*¦
54

новости
ИНОСТРАННОЙ
ТЕХНИКИ
Основные требования к автомобильным установкам
кондиционирования воздуха
Температура воздуха внутри автомобиля без
применения кондиционирования даже при полностью
открытых окнах, а следовательно, хорошей вентиляции на
5—10°С выше температуры наружного воздуха. Если
последняя превышает 30°С, условия внутри кузова
неприемлемы для нахождения в нем людей.
В США на автомобилях широко применяются
установки кондиционирования воздуха (УКВ).
В 1965 г. выпуск легковых автомобилей с УКВ
возрос до 23% от общего ежегодного производства
автомобилей против 7% в 1960 г. [1]. Около 8 млн.
автомобилей, или 10% общего парка, снабжены УКВ [2].
Циркуляция воздуха в автомобиле осуществляется
электровентилятором, который прогоняет воздух через
фреоновый воздухоохладитель. Температура кипения
фреона близка к 0°С. Пары . фреона в количестве
60—90 кг/ч отсасываются компрессором из испарителя и
нагнетаются в конденсатор. Температура конденсации
превышает температуру наружного воздуха на 20—15°С.
В конденсаторе фреон охлаждается потоком наружного
воздуха, создаваемого вентилятором радиатора
двигателя. Из конденсатора жидкий фреон стекает в ресивер
и, пройдя фильтр-осушитель, возвращается через термо-
регулирующий вентиль в испаритель. Затем цикл
повторяется.
Электромуфта, установленная на компрессоре,
регулирует работу холодильной машины путем включения и
выключения в соответствии с заданной температурой.
Автомобильные УКВ разных фирм отличаются
системой автоматики, компоновкой и конструктивным
оформлением.
Основные требования, предъявляемые к
автомобильным УКВ, — эффективность и экономичность работы,
высокая надежность, малый вес и габаритные размеры,
невысокая стоимость.
Схема размещения агрегатов автомобильной УКВ
дана на рис. 1.
Рис. 1. Схема размещения агрегатов автомобильной
установки кондиционирования воздуха: "
/ — конденсатор; 2 — ресивер; 3 — смотровое стекло;
4 — компрессор; 5 — трубопровод линии нагнетания;
6 — трубопровод линии всасывания; 7 — сопло подачи
охлажденного воздуха; в — воздухоохладитель;
9 — фильтр-осушитель.
УКВ состоит из компрессора, конденсатора,
ресивера, фильтра-осушителя, смотрового стекла, терморегу-
лирующего вентиля, воздухоохладителя, вентилятора
воздухоохладителя, терморегулятора и
электромагнитной муфты. Агрегаты УКВ соединены медными
трубками и резиновыми шлангами, по которым циркулирует
фреон.
Компрессор. Рабочий объем цилиндров компрессора
должен обеспечивать требуемую холодопроизводитель-
ность как при холостых, так и при максимальных
оборотах вала двигателя. Передаточное отношение от
коленчатого вала двигателя автомобиля к компрессору
должно составлять 0,85—1,3 при рабочем объеме
цилиндров компрессора 200 см3.
Так как компрессор располагается, как правило, под
капотом двигателя, то занимаемое им пространство не
должно превышать 920 см3 при рабочем объеме
цилиндров 160—200 см3.
Максимальное число оборотов вала компрессора не
более 6000 в минуту. Во избежание чрезмерного
снижения холодопроизводительноети при работе двигателя на
режиме холостого хода включается повышающая
передача.
Неравномерность крутящего момента на валу
компрессора определяет нагрузку на приводной ремень. При
одноцилиндровом компрессоре эта нагрузка
максимальная. Кроме того, одноцилиндровый компрессор создает
значительный шум от неравномерности нагнетания
фреона. Хорошей плавностью работы и малошумностью
отличаются четырехцилиндровые компрессоры.
Вес компрессора не должен превышать 7,5—14,5 кг.
Давление в системе нагнетания при работе на
фреоне-12 — не выше 28 ати [3].
Компрессор располагается в нагретом от двигателя
подкапотном пространстве. Компрессор охлаждается
наружным воздухом, однако циркуляция воздуха
затруднена электромагнитной муфтой, расположенной перед
компрессором.
Смазка подшипников вала компрессора под
давлением предпочтительнее, чем разбрызгиванием масла, так
как при этом достигается лучшее охлаждение
компрессора.
Привод компрессора может быть осуществлен при
помощи одного или двух ремней от шкива коленчатого
вала двигателя или от шкива водяной помпы. Для
нормальной работы ремня диаметр шкива муфты
двухцилиндрового компрессора должен составлять 130—160 мм.
Шкивы и муфта должны быть тщательно
отбалансированы. Компрессор жестко крепится к
двигателю.
Конденсатор. Конденсатор обычно устанавливается
перед радиатором двигателя, но может быть размещен
на крыше кабины или кузова. Охлаждающая
поверхность конденсатора должна обеспечивать температуру
конденсации холодильного агента 60°С при температуре
55

наружного воздуха 40°С и скорости движения
автомобиля 40 км/ч.
При установке перед радиатором двигателя его
конструкция должна обеспечивать минимальное
сопротивление воздушному потоку. Чтобы радиатор двигателя
охлаждался так же, как и без конденсатора,
увеличивают воздушный поток через радиатор. Последнее
может быть получено увеличением передаточного
отношения привода вентилятора или числа лопастей
вентилятора (до шести вместо четырех). Не менее 75% воздуха,
проходящего через радиатор двигателя, должно
проходить также и через конденсатор. Рециркуляция воздуха
из отсека двигателя должна быть сведена к минимуму.
При установке на крыше кабины или кузова
конденсатор охлаждается в основном за счет скоростного
напора воздуха при движении автомобиля, а также
электровентилятором.
Змеевик конденсатора должен иметь
антикоррозионное покрытие. Могут быть рекомендованы стальные или
алюминиевые ребра и стальные или медные трубки с
соответствующим антикоррозионным покрытием.
Испаритель. Испаритель должен быть компактным,
иметь хорошее распределение холодильного агента и
низкое воздушное сопротивление. Он должен
балансировать холодопроизводительноеть
компрессор-конденсаторного агрегата, меняющуюся от 3000 ккал/ч на
стоянке до 7500 ккал/ч при высоких скоростях и средних
условиях окружающей среды.
Через испаритель проходит значительно меньшее
количество воздуха, чем в установках для комнатного
кондиционирования. Пространственные ограничения в
автомобильных кузовах очень жесткие. Некоторые сочетания
величин поверхностей испарителей и конденсаторов
представлены на рис. 2. Мощность вентилятора не должна
быть выше 150 вт. Образующийся в испарителе
конденсат водяных паров должен быстро удаляться. Змеевик
испарителя не должен обмерзать.
\QO-o
о—о
о
о
4° ь
1 у / \
\ р
о—с
Рис. 2. Сочетание величин поверхностей
испарителей Fjh и конденсаторов FK д в автомобильных
УКВ при работе на фреоне-12.
Схемы регулирования параметров автомобильного
кондиционера. Для поддержания необходимых
параметров (температуры воздуха в автомобиле, температуры
змеевика с целью предотвращения его замерзания, р а в -
номерного распределения охлажденного воздуха в
автомобиле) применяются различные схемы.
56
— Цикличность работы компрессора обеспечивается с
помощью муфты, управляемой терморегулятором
(рис. 3). Размещение терморегулятора позволяет
контролировать температуру воздуха и обеспечивать защиту
испарителя от обмерзания.
— Байпасный клапан укорачивает путь горячих паров
холодильного агента от линии нагнетания к линии вса-
Ч
123
Рис. 3. Схема регулирования УКВ с муфтой,
управляемо й терморегулятором:
1 — (ресивер; 2 — терморегулирующий вентиль; 3 —
испаритель; 4 — к зажиганию; 5 — переключатель
вентилятора; 6 — термостатический выключатель;
7 — к электромуфте; 8 — чувствительный элемент;
9 — (компрессор; 10 — конденсатор.
Рис. 4. Схема регулирования УКВ с байпасным
клапаном для перепуска горячего пара:
/ — ресивер; 2 — терморегулирующий вентиль; 3 —
испаритель; 4 — байпасный клапан; 5 — перепускная
линия; 6 — компрессор; 7 — электромуфта'; 8 —
конденсатор.

Рис. 5. Схема регулирования УКВ с редукционным
клапаном на линии всасывания:
/ — ресивер; 2 — терморегулирующий вентиль; 3 —
испаритель; 4 — редукционный клапан на линии
всасывания; 5 — коми рессор; 6 — конденсатор.
сывания (рис. 4), регулирует давление нагнетания паров
фреона в зависимости от давления всасывания и может
быть заменен термостатически управляемым
соленоидным клапаном.
— Редукционный клалан на линии всасывания
срабатывает по достижении давления испарения или заданной
температуры, обычно выбираемой в соответствии с
точкой замерзания змеевика (рис. 5).
Воздух подается с помощью 2—5-'скоростных
вентиляторов. Направление потока воздуха
регулируется с помощью лопаток на щитке
воздухоохладителя или кнопочно переключаемых регуляторов,
использующих разрежение от бензинового двигателя
автомобиля.
Указанные в этой статье требования к
автомобильным кондиционерам являются обобщением опыта,
накопленного в зарубежной практике в этой области.
1. «Car Life», 1966, august.
2. «Автомобильная промышленность США» (перевод с
английского). Т. 132, № 6, >1965.
3. Guide and Data Book, 1Э64. American Society of
Heating Refrigerating and Air Conditioning Engi-
neers Inc
С. И, КУПЦОВ, Е. А. МАЛИНИН
Установка для создания контролируемой атмосферы
в камерах хранения фруктов
Д. ПРУНЕРИ — Италия
В Англии и Италии широкое распространение
получили установки непрерывного действия для создания
контролируемой атмосферы и поддержания
концентрации углекислого газа в камерах созревания и
холодильного хранения фруктов на необходимом уровне.
В установках происходит декарбонизация воздуха,
поэтому их называют декарбонизаторами. Основная
часть такой установки (рис. 1) — абсорбер, в котором
воздух, отсасываемый из камеры, освобождается от
углекислого газа (СОг) с помощью раствора
абсорбента. Очищенный таким способом воздух возвращается в
камеру, а насыщенный углекислым газом раствор
абсорбента поступает в кипятильник, где освобождается от
СОг, и возвращается в абсорбер.
Рис. 1. Схема установки для создания
контролируемой атмосферы в камере:
/ — холодильная камера; 2 —
всасывающее устройство; 3 —^ гидравлический
регулирующий вентиль; 4 — регулирующий
вентиль на линии всасывания воздуха; 5 —
всасывающий трубопровод; 6 — вентиль;
7 -х- абсорбер; 8 — насос; 9 —
разбрызгивающее устройство; 10 — регенератор; 11 —
сборник регенерированного раствора; 12 —
влагоотделитель; 13 — трубопровод
очищенного воздуха; 14 — вентилятор.
ш
7^
13\
12 3
п
и
CZZP
СЕР
57

Рис. 2. Абсорбер фирмы
«Зульцер».
В качестве абсорбента применяют поташ,
кальцинированную соду и диэтаноламин. Поташный декарбони-
затор фирмы «Зульцер» (рис. 2) внедрен в 1965 г. на
холодильниках в Альто Адидже (Италия) для
обслуживания камер емкостью около 20000 т.
Эксплуатация декарбонизаторов на
кальцинированной соде также дала хорошие результаты.
Диэтаноламиновые декарбонизаторы находятся в
стадии изучения. Они более эффективны по сравнению
с поташными. В них применяются абсорберы как барбо-
тажного, так и оросительного типа. При обслуживании
камер больших емкостей абсорберы этих установок
рекомендуется устанавливать непосредственно в камере,
что значительно упрощает монтаж. Насыщенный
раствор абсорбента кипятится с помощью
электроподогревателей или горелок на газовом или жидком топливе.
Во избежание коррозии кипятильник диэтаноламина
выполнен из полипропилена. Внутренняя поверхность
абсорбера покрыта лаком на основе синтетического
эластомера (полиэтилен хлорсульфонат).
Моноэтаиоламин обладает неприятным запахом и
потому для камер фруктовых холодильников не
применяется.
В США разработаны и применяются различные
типы водяных декарбонизаторов. Принцип их действия
заключается в том, что воздух из камеры хранения
фруктов продувается в абсорбере противотоком
разбрызгиваемой воде. Очищенный воздух поступает снова
в камеру, а вода — в генератор, где она
разбрызгивается навстречу продуваемому через регенератор
атмосферному воздуху. Абсорбционная способность воды
по С02 очень низкая и водяные декарбонизаторы не
могут быть применены для больших камер.
Созданы экспериментальные модели
декарбонизаторов с применением адсорбентов — цеолита, силикагеля.
Но они требуют высоких температур регенерации.
В качестве адсорбента можно применять также
гидрат окиси кальция Са(ОН)г в порошке или
упакованный в мешочки и уложенный в герметичной камере.
Циркуляция очищаемого воздуха через эту камеру
осуществляется вентилятором.
Однако все эти декарбонизаторы менее удобны и
эффективны по сравнению с диэтаноламиновыми.
«II Freddo», 1967, gen. — febr. p. 5—12.
Сокр. перевод канд. техн. наук Т. Ф. ПИМЕНОВОЙ,
И. К. ВИЛЬЯМС
Термокамера ТКСИ-01/70
емкостью 0,1 ж3, с
автоматическим
регулированием температуры от
—70 до 100°С. Для
охлаждения камеры
применена двухступенчатая
холодильная машина,
работающая на фреоне-22.
Термокамера ТКСИ-01/70
разработана ВНИИхо-
л одмашем и выпускается
Одесским заводом
холодильного
машиностроения.

КОНДЕНСАТОРЫ ВЕРТИКАЛЬНЫЕ
АММИАЧНЫЕ КОЖУХОТРУБНЫЕ
Московским заводом «Компрессор» переработана
нормаль Н90-66, определяющая техническую
характеристику вертикальных аммиачных кожухотрубных
конденсаторов типа КВ.
Конденсатор KB (рис. 1) предназначен для
сжижения газообразного аммиака в холодильных установках.
Он представляет собой цилиндрический сосуд с
трубами, развальцованными в приваренных к корпусу
решетках. На конденсаторе установлен распределительный
бак с насадками для равномерного распределения
тонкой пленкой воды в трубах.
Техническая характеристика
Среда
в межтрубном пространстве . . . Аммиак
в трубном пространстве Вода
Рабочее (расчетное) давление, кгс/см2:
в межтрубном пространстве ... до 18
в трубном пространстве Атмосферное
Диапазон температур, °С —15 -=—-(-47
Рекомендуемая удельная нагрузка,
ккал ,ЛЛЛ
—- 4000
м2/ч
Марки аппаратов и их типоразмеры приведены в
табл. 1.
Аппарат изготовляется по чертежам и техническим
условиям СТУ 36—01—125—65 завода «Компрессор» и
принимается ОТК завода-изготовителя.
В табл. 2 указан материал, из которого
изготовляются основные детали конденсатора, а в табл. 3 —
арматура и приборы, комплектующие аппараты.
Воздух
DyW
Предохранитель
ный клапан d2
К уравнительнод\^
линии Dy25 ~1 "тНшЯг"
.Манометр
К
воздухоотделителю By25
Рис. 1. Конденсатор вертикальный аммиачный
кожухотрубный.
Таблица 1
Марка
50КВ
75КВ
100КВ
125КВ
150КВ
250КВ
Поверх-
' ность,
JW2
F
50
75
100
125
150
1 250
Габаритные
размеры, мм
D | В | Я
700
800
1000
1000
1200
1400
920
1020
1220
1220
1450
1650
5500
5500
5000
6000
5000
5500
Число
труб,
64
96
150
150
210
312
Штуцера
(условные проходы),
мм
d
70
70
80
80
100
125
dx
32
32
40
40
50
50
dt
15
15
25
25
25
25
Установочные размеры, мм
D, | D2 | L
920
1020
1230
1230
1430
1630
660
760
960
960
1150
1250
930
1030
1230
1230
1430
1640
/
ПО
ПО
ПО
ПО
130
130
и | h
295
295
315
315
355
405
185
185
205
205
235
235
Емкость

межтрубного
пространства,
лс3
1,12
1,27
1.8
2,2
2,64
3,64
Вес

аппарата,
кг
2520
3410
4750
5700
6820
10815

Таблиц а 2
Детали аппаратов
Барабан корпуса . . .
Трубная решетка . . .
Трубы (ГОСТ8732—58-В)
Материал
(марка)
Ст. 3 СП
мартеновская
Ст. 4 сп
мартеновская
Ст. 10 сп
мартеновская
Ст. 3 сп
мартеновская
ГОСТ
380-60*
380—60*
1050—60*
380—60*
Межтрубное пространство испытывается на
прочность водой при давлении 23 кгс/см2, на плотность —*
воздухом при 18 кгс/см2.
Завод-поставщик гарантирует надежную
безаварийную работу аппарата, безвозмездное устранение
неисправностей и замену деталей в течение двух лет со дня
отгрузки при условии соблюдения правил
транспортировки, хранения, монтажа и эксплуатации.
Аппарат снабжается заводским знаком с указанием
марки, заводского номера, рабочего давления,
температуры, года выпуска. Данная маркировка наносится
также на трубную решетку.
Завод-поставщик посылает заказчику почтой
сопроводительную документацию: паспорт сосуда с
приложением нормали и расчета на прочность.
Таблица 3
Арматура и приборы
Клапан
предохранительный 17с11нж
Манометр аммиачный
с температурной
шкалой, ГОСТ 8625—59
Вентичь запорный
угловой 15с13бк
Вентиль запорный
фланцевый 15кч21бт
Вентиль запорный
фланцевый 15кч16бт
Вентиль запорный
фланцевый 15с18бт
Указатель уровня
1 12кч Пбк с запорной
арматурой 12с17бк
Марка аппарата
50КВ | 75КВ | 100КВ | 125КВ
Dy 15
150KB | 250KB
Dy 25
AMI диаметром 160 мм, расчитанный на давление j
25 кгс/см2
?>у 10
Dy 32
Dy 70
Dy 40
Dy 80
Dy 50
Dy 100
Dy 125
Рамка Х° 6
Монтаж. До монтажа •конденсатора должен быть
проведен технический осмотр его и гидравлическое
испытание в соответствии с § 149 Правил устройства и
безопасной эксплуатации сосудов, работающих под
давлением.
После технического освидетельствования
конденсатор устанавливается на фундамент и закрепляется.
Запорная арматура монтируется по направлению
движения аммиака с поступлением его под клапан.
После монтажа аппарат продувается и
испытывается в соответствии с указаниями § 1296 Правил
техники безопасности на аммиачных холодильных
установках (обмыливанием проверяется плотность всех
соединений, в том числе завальцовки труб в трубных
решетках). При этом предохранительный клапан должен
быть снят с конденсатора и заменен стальной пробкой.
При обнаружении пропуска аммиака место течи
обводится мелом, давление сбрасывается, неисправность -
устраняется, после чего аппарат вновь испытывается.
После испытания ранее проверенный
предохранительный клапан устанавливается на место.
На рис. 2 показано, как подключается водяной бак.
Водораспределительный бак устанавливается на кон-
Рис. 2. Подключение водяного бака:
/ — водораспределительный бак; 2 —
колпачок; 3 — трубка; 4 — уголок; 5 — болт.
60

денсаторе и крепится к уголкам корпуса болтами,
привариваемыми на месте монтажа.
Включение в работу. Необходимо осмотреть все
соединения и в случае обнаружения пропусков аммиака
устранить их осторожным подтягиванием сальников
вентилей и болтов фланцевых соединений.
Проверяется правильность установки колпачков (см.
рис. 2) с трубками для направления воды. Затем
открывается водяная задвижка и в
водораспределительный бак конденсатора пускается вода.
Открываются запорные вентили на входе паров
аммиака, выходе жидкости, на указателе уровня,
манометре, уравнительной линии, соединяющей конденсатор
с ресивером.
Обслуживание при эксплуатации. При обнаружении
пропусков аммиака через неплотности последние
должны быть немедленно устранены.
Необходимо обеспечить своевременный выпуск
воздуха из конденсатора посредством правильно
работающего воздухоотделителя.
Выпуск масла из конденсатора должен
производиться в соответствии с утвержденным графиком и по
правилам техники безопасности. По мере необходимости
\
очищают трубы конденсатора от водяного камня и
других загрязнений. На загрязненность труб
конденсатора при отсутствии в нем воздуха и постоянной
температуре охлаждающей воды указывает повышение
температуры конденсации.
Выключение. При выключении конденсатора
необходимо прекратить подачу паров аммиака и воды,
выключив насос, причем в зимнее время во избежание
замерзания необходимо спустить воду из подающего
трубопровода.
При монтаже и эксплуатации конденсатора наряду
с указанными рекомендациями необходимо учитывать
также требования Правил устройства и безопасной
эксплуатации сосудов, работающих под давлением,
Правил техники безопасности на аммиачных
холодильных установках и Правил и норм техники
безопасности и промышленной санитарии для проектирования,
строительства и эксплуатации холодильных станций
химических производств.
Э. М. ЛЮСТИНА -- московский
завод «Компрессор»
Таблицы теплофизических свойств фреона-С318
В приводимых таблицах представлены данные о
теплофизических свойствах жидкого фреона-С318 на линии
насыщения.
Давление насыщенного пара р, удельные веса
жидкости и пара, теплота парообразования г, теплоемкость
ср и теплопроводность были определены в ЛТИХП
[1 и 2].
Для определения поверхностного натяжения а и
коэффициента объемного расширения был применен метод,
описанный в работе [3]. Коэффициент динамической
вязкости р, принят по данным работы [4].
Коэффициенты температуропроводности а,
кинематической вязкости v и критерий Прандтля Рг вычислены
по формулам:
X
С7
ml
t
Рг = —.
а
t,
°с
I —40
i —зо
—20
—10
0
1 10
20
30
40
50
1 60
70
80
90
р>
KZCJCM*
0,196
0,339
0,556
0,872
1,314
1,914
2,706
3,725
5,011
6,605
8,552
10,901
13,709
17,038
т'»
кг\м%
1731,3
1696,8
1662,2
1627,3
1591,7
1555,2
1517,4
1477,9
1436,1
1391,4
1342,8
1288,8
1226,5
1150,3
7"»
кг(м*
2,02
3,37
5,36
8,19
12,03
17,30
24,16
33,04
44,41
58,86
77,32
100,98
131,95
173,87
г,
ккал\кг
30,52
29,73
28,89
28,03
27,13
26,17
25,17
24,09
22,95
21,71
20,36
18,83
17,10
15,00
V
ккал\{кг»град)
0,234
0,239
0,243
0,248
0,253
0,257
0,262
0,267
0,272
0,280
0,288
0,298
0,314
0,340
х,
ккалКм. ч • град)
0,072
0,070
0,066
0,064
0,061
0,058
0,056
0,052
0,050
0,046
0,044
0,040
0,036
0,032
а • 10*,
мЦч
1,78
1,71
1,65
1,59
1,52
1,46
1,40
1,34
1,27
1,19
1,14
1,03
0,94
0,81
[1 • 104,
кгс • сек/м-
1,09
0,90
0,76
0,65
0,57
0,51
0,46
0,41
0,38
0,34
0,31
0,28
0,25
0,23
v • 10»,
м-j сек
0,618
0,521
0,449
0,392
0,350
0,322
0,298
0,272
0,260
0,240
0,226
0,213
0,200
0,196
Т
о • 10«,
кгс 1м
14,4
13,2
12,0
11,.0
10,0
9,0
8,0
7,0
6,0
5,0
4,1
3,2
2,3
1,5
а бл иц а 1
Р • 10S
Ijzpad
19,1
19,8
20,7
21,8
23,1
24,6
26,4
28,6
31,3
34,0
38,7
46,9
62,6
91,3
Рг
12,5
10,9
9,8
8,9
8,3
7,9
7,6
7,3
7,3
7,2
7,1
7,4
7,7
8,7
61

t,
°c
—40
—30
—20
—10
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
p.
бар
0,193
0,333
0,546
0,855
1,290
1,878
2,655
3,656
4,918
6,482
8,393
10,698
13,453
16,720
P'»
кг\м*
1731,3
1696,8
1662,2
1627,3
1591,7
1555,2
1517,4
1477,9
1436,1
1391,4
1342,8
1288,8
1226,5
1150,3
f,
кг\м%
2,02
3,37
5,36
8,19
12,08
17,30
24,16
33,04
44,41
58,86
77,32
100,98
131,95
173,87
r,
кдж\кг
127,80
124,50
121,00
117,40
113,60
109,60
105,40
100,90
96,09
90,92
85,26
78,93
71,64
62,88
V
кджЦкг • град)
0,982
1,001
1,019
1,038
1,058
1,078
1,098
1,119
1,141
1,170
1,205
1,250
1,315
1,425
X,
втЦм • град)
0,084
0,081
0,077
0,074
0,071
0,068
0,065
0,061
0,058
0,054
0,051
0,046
0,042
0,037
а • 107,
мЦсек
0,494
0,475
0,458
0,442
0,422
0,406
0,389
0,372
0,353
0,331
0,315
0,286
0,261
0,226
р. • ю*,
нсек/м2,
10,70
8,83
7,45
6,38
5,60
5,00
4,51
4,03
3,73
3,34
3,04
2,75
2,46
2,26
v • 106,
мЦсек
0,618
0,521
0,449
0,392
0,350
0,322
0,298
0,272
0,260
0,240
0,226
0,213
0,200
0,196
Таблица 2
о . 10S
н\м
141,2
129,4
117,7
107,9
98,1
88,3
78,4
68,6
58,8
49,0
40,2
31,4
22,6
14,7
р. 10*.
\jzpad
19,1
19,8
20,7
21,8
23,1
24,6
26,4
28,6
31,3
34,0
38,7
46,9
62,6
91,3
Рг ] 1
12,5
10,9
9,8
8,9
8,3
7,9
7,6
7,3
7,3
7,2
7,1
7,4
7,7
8,7 |
ЛИТЕРАТУРА
1. К л едкий А. В. Термодинамические свойства
фреона-С318. «Холодильная техника», 1967, № 4.
2. Цветков О. Б. Теплопроводность фреона-С318 на
пограничной кривой. «Холодильная техника», 1967,
№ 2.
3. Данилова Г. Н. Таблицы теплофизических
свойств фреона-13. «Холодильная техника», 1966, №3.
4. Witzell О. W., Jon son J. W. The viscosities of
Hguid and vapor Refrigerants, ASHRAE, Trans.,
v. 71, 1965.
Канд. техн. наук Г. Н. ДАНИЛОВА,
А. В. КУПРИЯНОВА — ЛТИХП
К СВЕДЕНИЮ АВТОРОВ!
При подготовке статей для журнала «Холодильная техника» необходимо
руководствоваться следующими правилами.
1. Статьи печатаются на пишущей машинке на одной стороне листа через два
интервала и направляются в редакцию в двух экземплярах.
2. Размер статей для основного раздела не должен превышать 10 стр., для
разделов «Обмен опытом», «Консультация» — 7 стр. машинописного текста, число
рисунков не должно быть более пяти.
3. Формулы вписываются в статью разборчиво, с указанием прописных и
строчных букв и с обводкой красным карандашом букв греческого алфавита.
4. В списке литературы к статье приводятся: фамилия и инициалы автора,
название книги, статьи, реферата, диссертации, а также издательство, год издания (или
название журнала, номер его и год выпуска).
5. Рисунки к статье прилагаются в одном экземпляре, фотографии — в двух.
Чертежи и схемы выполняются четко карандашом или тушью, согласно правилам
черчения. Представляемые светокопии должны быть ясными. Допустимый наибольший
размер чертежа 407X576 мм.
Подрисуночные подписи печатаются на отдельной странице и прилагаются к статье.
6. Одновременно со статьей необходимо представлять рефераты. В них
излагается существо статьи, приводятся данные о характере работы и основные ее
результаты. Таблицы, графики, схемы, цифровые данные и т. д. допустимы лишь в том
случае, если обобщают материал статьи и сокращают текст реферата. Формулы
приводятся только тогда, когда они необходимы для понимания реферата, при этом
изменение принятых в статье обозначений не допускается. Объем реферата не должен
превышать 3Д страницы машинописного текста, отпечатанного через два интервала.
7. Представляемая в редакцию статья должна быть подписана автором.
Статьи просьба направлять по адресу: Москва, И-434, ул. Костякова, 12.
Редакция журнала «Холодильная техника».

РЕФЕРАТЫ
621.572
Пусковые режимы герметичных холодильных
агрегатов, Вейнберг Б. С, Вайн Л. Н. «Холодильная
техника», 1988, № 2, 4—7.
Дан метод расчета давления в неработающем
агрегате, в котором количество масла превышает
количество фреона. Приведены результаты исследований
пусковых режимов агрегатов с чехлом на испарителе и без
него, а также изменения давления в кожухе
компрессора после его остановки.
Иллюстраций 5. Библиографий 2.
621.565.92
Контроль компрессоров домашних холодильников по
уровню их вибрации, Морозов С. А., Якулис А. А.
«Холодильная техника», 1968, № 2, 8—11.
Статья посвящена контрольным испытаниям на
заводе-изготовителе для отбраковки компрессоров по шуму.
Описаны результаты исследований спектра шума и
созданный авторами электронный прибор для контроля
вибраций в полосах частот 600—1100 гц и 1700—2400 гц.
Прибор прошел испытания, внедрен в опытную
эксплуатацию и обеспечивает объективную разбраковку
компрессоров на общих испытательных стендах.
Иллюстраций 5. Библиографий 7.
621.57.042.001.5
Жидкостное фреоновое кольцо в качестве
испытательного стенда, Вольская Л. С, Соловьева И. М.,
Ужанский В. С. «Холодильная техника», 1968, № 2,
11 — 14.
Описаны принципиальная схема, технические
характеристики и опыт эксплуатации испытательного стенда
по схеме жидкостного фреонового кольца. Стенд
предназначен для испытаний приборов автоматики и
арматуры, клапанная часть которых работает на жидком
фреоне. Отличительная особенность стенда — отсутствие
испарителя. Жидкий фреон после дросселирования
возвращается насосом в линейный ресивер, компрессоры
отсасывают лишь ту часть фреона, которая испарилась
при дросселировании.
Стенд оборудован необходимыми устройствами и
приборами для снятия расходных характеристик.
Иллюстрация 1. Библиографий 2.
621.57.041
Анализ процесса сжатия в винтовом холодильном
компрессоре, Кошкин Н. Н., Пекарев В. И.,
«Холодильная техника», 1968, № 2, 14—19.
Рассмотрен теоретический процесс 'сжатия рабочего
вещества холодильной машины при одновременном
отводе тепла сжатия путем впрыскивания жидкости.
Изучены два случая: когда впрыскиваемая жидкость не
испаряется и когда она полностью или частично
испаряется. Для первого и второго случаев построены S, Г-диа-
граммы (смесь фреона и воды, фреона и глицерина).
Дан анализ термодинамической эффективности
процесса отвода тепла с испаряющейся и неиспаряющейся
жидкостью. Иллюстраций 3. Библиографий 10.
628.84
Применение d, /-диаграммы для расчета турбоде-
тандера кондиционера, Захаров Ю. В., Чегринцев Ф. А.,
«Холодильная техника», 1968, № 2, 19—22,
Предложен графоаналитический метод расчета в
d, /-диаграмме адиабатического процесса расширения
влажного воздуха в турбине кондиционера с
воздушной холодильной машиной. Этот метод позволяет при
достаточной точности значительно упростить трудоемкий
аналитический расчет.
Иллюстраций 3. Библиографий 4.
536.24
Теплообмен при конденсации и кипении фреонов,
Бадылькес И. С. «Холодильная техника», 1968, № 2,
22—26.
На базе молекулярной теории жидкости и газов
применительно к явлениям теплообмена и при помощи
термодинамического подобия установлены общие
закономерности и простейшие критериальные уравнения.
Хорошая сходимость имеющихся наиболее достоверных
опытных данных с теоретически получаемыми
свидетельствует о надежности использования предложенных
уравнений для решения инженерных задач.
Иллюстраций 3. Таблица 1. Библиографий 14.
621.594
Контейнеры для сухого льда, Лукашова Ю. Д.
«Холодильная техника», 1968, № 2, 26—28.
Дана характеристика изотермических контейнеров
для перевозки сухого льда. Описан способ определения
потерь сухого льда при хранении его в контейнерах. На
основании данных испытаний определены
среднесуточные потери льда для контейнеров различной емкости.
Таблиц 2. Иллюстраций 2.
637.513.82
Аналитические исследования процесса
размораживания мяса в воздухе, Кончаков Г. Д. «Холодильная
техника», 1968, № 2, 28—31.
Рассмотрено распространение тепла внутри мясного
отруба на примере размораживания мясной
неограниченной пластины. Установлена аналитическая
зависимость продолжительности размораживания мяса от
условий размораживания.
В основу определения общей продолжительности
размораживания положено определение времени,
расходуемого на таяние вымороженной влаги.
Иллюстраций 2. Библиографий 5.
663.674
Вязкость смесей мороженого в зависимости от
температуры и состава, Оленев Ю. А., Бдуленко Л. Д.
«Холодильная техника», 1968, № 2, 31—34.
Описаны результаты исследований вязкости
молочных, сливочных и пломбирных смесей мороженого.
Показано, как изменяется этот показатель в зависимости
от набора сырья, вида стабилизатора, температуры и
длительности хранения смесей. Таблиц 2.
Иллюстраций 3. Библиографий 7.
*

CONTENTS
Increase Effectiveness of Scientific Research ... 1
B. S. Weinberg, L. N. Vine. Starting Conditions of
Hermetic Refrigerating Units ........ 4
S. A. Morozov, A. A. Yakulis. Control of Compressors
for Domestic Refrigerators for Level of Vibration . 8
L. S. Volskaya, I. M. Solovyeva, V. S. Uzhansky. Liquid
Freon Ring in Capacity of Test Stand 11
N. N. Koshkin, V. I. Pekarev. Analysis of Compression
Process in Screw Refrigerating Compressor ... 14
Ju. У. Zakharov, F. A. Chegrintsev. Utilization of d, I~
Diagram for Calculating Turbine Expansion Engine
for Air Conditioner 19
I. S. Badylkes. Heat Exchange at Condensation and
Boiling of Freons 22
U. D. Lukasheva. Containers for Dry Ice 26
G. D. Konchakov. Analytic Investigation of Process of
Thawing Meat in Air 28
U. A. Olenev, L. D. Bdulenko. Viscosity of Ice Cream
Mixes Depending Upon Temperature and
Composition 31
Practice exchange
V. M. Sokolov. Storage of Frozen Meat at Severodvinsk
Cold Storage Warehouse 35
G. E. Zavelion, S. L. Geller. Automatic Control of
Boiling Temperature 38
V. A. Sirotinsky, G. P. Popenko, Z. V. Vasin. Multi-Step
Thermal Station for Remote Temperature
Measurements 39
Consultation
I. S. Badylkes, I. M. Gindlin. Questions and Answers . 42
Miscellany
60-th Anniversary of P. S. Maximov .43
New State Standard „Solid Carbon Dioxide (Dry Ice)" 44
Siminar on Operation of Refrigeration Plants, Types
KSA-440 and KSA-600. 44
Book review
Books on Refrigerating Engineering to be Published
in 1968 44
At International Institute of Refrigeration
Papers Presented to Commission 3 at Xll-th International
Congress of Refrigeration 45
New Inventions 52
Foreign technical news
S. I. Kupfsov, E. A. Malinin. Main Requirements to
Automobile Air Conditioning Units 55
D. Pruneri. Plant for Developing a Controlled
Atmosphere in Rooms for Storing Fruit .... 57
Reference data
E. M. Lyusfina. Shell-and-Tube Vertical Ammonia
Condensers . ... 59
G. N. Danilova, A. V. Kupriyanova. Tables of Thermal
and Physical Properties of Freon-C318 61
Summaries 63
СОДЕРЖАНИЕ
Повышать эффективность научных исследований 1
Б. С. Вейнберг, Л. Н. Вайн. Пусковые режимы
герметичных холодильных агрегатов 4
С. А. Морозов, А. А. Якулис. Контроль
компрессоров домашних холодильников по уровню их
вибрации 8
Л. С. Вольская, И. М. Соловьева, В. С. Ужанский.
Жидкостное фреоновое кольцо в качестве
испытательного стенда 11
Н. Н. Кошкин, В. И. Пекарев. Анализ процесса
сжатия в винтовом холодильном компрессоре . . 14
Ю. В. Захаров, Ф. А. Чегринцев. Применение d, I-
диаграммы для расчета турбодетандера
кондиционера 19
И. С. Бадылькес. Теплообмен при конденсации и
кипении фреонов 22
Ю. Д. Лукашова. Контейнеры для сухого льда . . 26
Г. Д. Кончаков. Аналитическое исследование
процесса размораживания мяса в воздухе .... 28
Ю. А. Оленев, Л. Д. Бдуленко. Вязкость смесей
мороженого в зависимости от температуры и
состава 31
Обмен опытом
В. М. Соколов. Хранение мороженого мяса на
Северодвинском холодильнике 35
Г. Е. Завелион, С. Л. Геллер. Автоматическое
регулирование температуры кипения 38
В. А. Сиротинский, Г. П. Попенко, Ж. В. Васин.
Многоточечная термостанция для
дистанционного замера температуры 39
Консультация
И. С. Бадылькес, И. М. Гиндлин. Вопросы и ответы 42
Хроника
К 60-летию П. С. Максимова 43
Новый ГОСТ «Двуокись углерода твердая (сухой
лед)» 44
Семинар по эксплуатации холодильных агрегатов
КСА—-440 и КСА—600 44
Критика и библиография
Книги по холодильной технике, выходящие в свет
в 1968 г 44
В Международном институте холода
Доклады на 3-й комиссии XII Международного
конгресса по холоду 45
Новые изобретения 52
Новости иностранной техники
С. И. Купцов, Е. А. Малинин. Основные требования
к автомобильным установкам
кондиционирования воздуха 55
Д. Прунери. Установка для создания
контролируемой атмосферы в камерах хранения фруктов 57
Справочный отдел
Э. М. Люстина. Конденсаторы вертикальные
аммиачные кожухотрубные 59
Г. Н. Данилова, А. В. Куприянова. Таблицы тепло-
физических свойств фреона-С318 61
1 Рефераты 63
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: Ш. Н. Кобулашвили (главный редактор), Д. Г. Рютов
(зам. главного редактора), Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), проф. И. С.
Бадылькес, Б. С. Вейнберг, А. А. Гоголин, М. Г. Дик, В. А. Дедух, А. В. Кан, В. Я.
Кокорев, М. С. Мартынов, проф. В. С. Мартыновский, М. Н. Мертешов, Р. В. Павлов, проф.
Г. Б. Чижов, В. И. Шелапутин, А. П. Шеффер.
Ст. редактор Б. А. Полтева Редактор Н. В. Кирилина
Адрес редакции: Москва, ул. Костякова, 12. Телефон Д 0-00-34 доб. 49
Технический редактор А. М. Сатарова
Т-03802 Сдано в набор 2/XI1—1967 г. Подп. в печ. 26/1—-1968 г.
Формат 84Xl087i6- Печ. л. 4 п. л. = 6,72 усл. п. л. Уч.-изд. л. 7,79
Тираж 15800 экз. Заказ 4928 Цена 50 коп.
Типография изд-ва «Московская правда». Потаповский пер., 3