/
Похожие
Текст
оrЛАВЛЕНИЕ
От издательства 5
Предисловие редактора .' 6
r лава 1
Электромапiитная совместимость 11 непреанамеренные 9лект.
ромаrиитные помехи . . . . . . . . . , . t 1
1.... Общие сведения о непреднамеренных помехах .. 11
1.2. Основы проrнозирования эме . . . . . . . . . . 20
1.3. Источники и рецепторы" 9лектромаrнитных . помех 28
r лава 2
Основы
2.1.
2.2.
2.3.
оценки функционирования РЭС в условиях помех
Общие сведения . . . . .
ПО9тапная оценка помехи
Рабочие характеристики систем, отображающие
степень воздействия помехи" . . . . . . . . . . , 74
62.
62
67
r лава 8
Параметры передатчиков, испопьзуемые Д.пя проrноза ЭМП 93
3.1. Излучения передатчиков . . . . . . . . . . . . . 93
3.2. Модели представления' параметров передатчиков
Для АОП . . . , . . . . . . ,". . . . . . . . . 96
3.3. Модели представления параметров передатчиков для
ЧОП. . . . . . . . . . . 109
3.4. Примеры расчета ЭМП . . . . . . . . . . . .. 118
r лава 4
Оценка поме:l( в радиоприемных устройствах . . . . . . . 122
4.1. Типы помех и их воэ-действие на приемное YCT
ройство . . . ; . . . . . . . . '. . . . . . . . 122
4.2. Амплитудные методы оценки . , . . . . . .. 126
4.3. Оценка воздействия помех с учетом их частотных
особенностей . . . . . . . ". . . . 135
4.4. Детальная оценка помех .... . . 141
r лава б
Характернстики антенн, используемые для расчета
5.1. Диаrрамма направленности 13нтенны . .
5.2. Характеристики антенны, используемых при АОП,
ЧОП "и ДОП . . . . . . . , . . . . . . . . . .
5.3. Основные и неосновные направления излучений
ЭМП 151
151
162
163
5.4. Частотно поляризационные и 9нерrетичеСJ(ие nap8
метры антенны. . , . . . . . . . . . . . 165
5.5. Уси.пение атенны в дальней. переходной и ближ-
ней зонах . . . . . . . . . . . 173
5.6. Учет взаимнЬй ориентации антенн. . . . . . . . . 178
r лава 6
Дополиительные расчетные данные и некоторые примеры
анализа МЭМП . . . , . . . . . . , . . . . . . .. 182
6.1.' Упрощенный способ оценки помех (УОП) , . . , IB2
6.2. Основные функциональные соотношения при" по-
этапном способе оценки ЭМП . . . . . . . " 194
6.3. Подrотовка и определение исходной информации.
необходимой для оценки МЭМП . . . . . . . . . 201
п рuложеlluе.
Распространение сиrна.ПОВ мешающих радиостанций 217
П.I. Механизмы распространения радиоволн . 217
П.2. Распространение волн в свободном пространстве 220
П.3. Область прямой видимости . . . . . . . . . . . 227
П.4. Влияние метеоролоrических условий на распрост
ранение радиоволн в области прямой видимости 242
П.5. Распространение в области полутени и теии . . . . 245
П.6. Область дальнеrо тропосферноrо распростр'анения
радиоволн . . . . . . . . . .. 251
П.7. Область ионосферноrо рассеяния радиоволн , . 253
П.В. Реrулярные отражения от ионосферы . 257
П.9. Распределение вероятности потерь при распрост-
ранении ,. . . . . . . . . . .
еписок литературы, . .
Послесловие
Комментарии . . .
еписок литературы
"
261
262
26,
270
ЗО5
Предметный указаrель
ИСПОЛьзу мые аббревиатуры
341
345
ЭЛЕКТРОМАrНИТНАЯ
СОВМЕСТИМОСТЬ
РАДИОЭЛЕКТРОННЫХ СРЕДСТВ
И НЕПРЕДНАМЕРЕННЫЕ ПОМЕХИ
Составитель д.ональд Р. Ж. Уайт
Выпуск 1
. ОБЩИЕ ВОПРОСЫ ЭМС..
МЕЖСИСТЕМНЫЕ ПОМЕХИ
Сокращенный перевод с анrJшйскоrо
под редакцией А. И. С а п r и р а
ПОСJIесловие и комментарии
А. Д. К н я 3 е в а
/
,Москва
«еоветское радио» .
1977
6Ф2.1
Э32
УДК 621.391.В2
Электромаr-нитная совместимость раДИО9.пектронных
средств и непреднамеренные помехи. Составитель Д. Р. Ж,. Уайт
Джермантаун, Мериленд, 1971 1973. Вью. 1. Общие вопросы
эмс. Межсистемные помехи. еокращ. пер. с анrл. Под ред.
А. И. еапrира. Послесловие и комментарии А. Д. Князева.
М., «Сов. радио», 1977, 352 с.
В книrе в Сжатой форме изложен общирный материал, яв
лЯЮщийся по сути введением в,теорию и практику ЭМС РЭС,
приведен справочный материал и примеры . расчета.
В первом выпуске дана общая характеристика СОСТОЯНl1я про-
блемы ЭМС РЭС, ИЗ.пожен ряд направ.пений по решению задаq
обеспечения ЭМС Рэе в- США. Рассмотрены некоторые мето-
ды расчета межсистемных электромаrнитных помех. ИЗ.пожены
способы представления характеристнк основных устройств
Рэе (передатчиков, приемников, антенп и пр.), необходимых
д.пя оценки ЭМе
Книrа представляет собой справочно-методическое посо-
бие для инженеРОВ КОIIСТРУКТОРОВ и исследователей, разработ-
чиков радиоаппаратуры, а также специалистов, работающих
в смежных об.пастях. Она может представить интерес Д.пя со-
трудииков служб управления и эксплуатации рэе 11 исполь
зована преподавателями. и студентами вузов и техникумов
в качестве учебноrо пособия.
Рис. 154, табл. 44, библ. 740 ЩIЗВ.
Ре акцuя радuотеХlluческой лuтературы
"
30401-079
Э 046 (01Р7 08.77
@ еокращеиный перевод на русский IJЗЫК Издательство «Co
ветское радио», 1977 r.
@ Предисловие редактора перево.zqa, при.пожение, послесловие,
комментарии, список литературы. Издательство «еоветское p,a
дио», 1977 r. ' .
ОТ ИЗДАТЕЛЬСТВА
ПредлаrаемыЙ вниманию читат леЙ первый выпуск
справочно методичеСi{Qrо пособия по радиопомехам и элект
ромаrнитной совместимости (ЭМС) является сокращенным
переводом 1, 3, 5 томов MHoroToMHoro справочника, издан
ных в США в 1971 1973 rr. В справочнике обобщены
обширные материалы и систематизированы основные Tex
нические вопросы, связанные с обеспечением эме радио
электронных средств. Материал издания представляет
несомненный интерес для широкоrо круп радиосuециа-
листов и может оказаться полезным для преподавателей
и студентов радиотехнических специальностей.
К сожалению, справочник составлен по литературным
источникам, опубликованным в основном до 1970 r., из за
чеrо изложение. ряда вопросов оказалось неполным и He "
четким. Так, rлава ориrинала «Распространение радиопо "
мех», содержала не только уст.аревшие материалы; но и
не ПРl)нятые в отечественн?й литературе расчетНые форму
лы.
Чтобы улучшить содержание первоrо выпуска PYCCKOro
издания, издательство приняло решение дополнить ero
более современной информацией о проблеме ЭМС и направ-
лениях в ее решении. С этой целью выпуск снабжен коммен-
тариями и перечнем литературных источников, опублико-
ванных, rлавным образом, после 1970 f. Комментарии
имеют сквозную нумерацию и помещены в конце книrи.
В теКсте" комментируемьiе места ОТ1\1еЧЕШЫ цифрой со скоб-
кой. Было признано также целесообразным rлаву «Расп
ространение радиопомех» заменить приложением «Рас-
пространение сиrналов меgtающих радиостанций», написан
ым преимуществеННО if " отечественным источникам. Труд
по составлению прило ни взяла на себя канд. техн.
аук Л. [. Пучка. ослесловие и комментарии к вы-
пуску написал канд, техн. наук А, Д. Князев. .
ПРЕдИСЛОВИЕ РЕдАКТОРА
Как известно, обеспечение совместной работы разЛИЧ
ных радиоэлектронных средств (РЭС) , т. е. их электромаr
нитной совместимости (ЭМС) , с каждым rодом приобретает
все большее значение, Более тoro, в настоящее время не-
которые аспекты ЭМС уже принимают межrосударственный,
r лобаJIЬНЫЙ характер. .
Обеспечение электромаrнитной совместимости в настоя-
щее время, по видимому, формируется в самостоятельно'е
научно-техниче кое направление со своими специфиче
скими идеями, методами проrноза, исследования и конструи
" рования.
Среди важных задач этоrо направления можно отметить:
рассмотрение причин в0зникновеНI1Я, воздействия .и
методов уменьшения непреднамеренных электромаrнитных
помех (ЭМП) различноrо происхождения;
. определение восприимчивости к ЭМП аппаратуры
на любом ее структурном уровне;
проrнозирование ЭМС и ЭМП;
.
разработку эффективных мер защиты РЭС от ЭМП.
Рассматривая работы в области ЭМС как поиск методов
очищения среды, О:RружающеЙ челqвека и созданные им
средства, нетрудно проследить связь ЭМС с эколоrией. Эка-
лоrия же в последнее время в связи с постоянно увеличи-
вающейся численностью народонаселения и научно-
технической революцией понимается в rораздо БОJIее ши
роком аспекте, чем чисто биолоrический.
Существенной особенностью ЭМС можно считать ее сис-
темотехнический характер. Совершенствование параметров
ЭМС данноrо устройства, как правило, улучшает условия
и качество работы друrих средств, функционально не свя-
занных с первым. Это, в свою очередь, является необхади
мой предпосылкой к созданию систем высокой эффектив
ности. Важность таких работ подчеркнута ХХУ съездом
КПСС на десятую пятилетку ПЯТI1JIетку эффективности
и качества, в которой предусмотрено последовательное ocy
ществление перехода от С0Зд;ания и, внедрения отдельных
проrрессивных машин и технолоrий к разработке, производ-
стВУ и массовому применению вЬ1сокоэффе"ктивных систем.
. ЗначимОСТЬ проблемы эмс и ее обострение определяются
не только экспоненциальным ростом количества, мноroоб
разием и сложностью самих систем, являющимися естествен-
ным следствием широкоrо внедрения радиоэлектроники
в различные сферы производства и потребления. Как ни пара-
доксально, это связано с проявляющейся иноrда ее недо-
оценкой некоторыми отечественными и зарубежными спе-
циаJIИстами, непосредствещю отвечающими за нормальное
функционирqвание Рэс: конструкторов,. разработчиков,
сотрудников служб эксплуатации и управления. Не всеrда
разработчики своевременно принимают меры к обеспече-
нию эме средств и систем, создаваемых, как праВИJIO,
на еесьма длительный срок эксплуатации в общем случае
в непроrнозируемой электромаrнитной обстановке. Бытует
взrляд, что заниматься обеспечением эмс следует после
вывленияя несовместимости, и не конструкторам разр,абот-
чикам, а специально выделенным сотрудникам. OДHOBpe
менно считается, что решение проблемы эмс исчерпывает-
ся в основном орrанизационными мероприятиями и соБJIЮ-
дением частотноro реrламента. ,
Однако все более ясноЙ становится неправомерность
отделения во времени разработки какоrО.либо радиоэлект-
pOHHoro или электрическоrо устройства от достаточно ква-
лифицированноrо решения вопросов по ero совместимости
с друrими средствами (а также с человеком). Серьезное
отношение к проБJIеме эмс, rрамотный и своевременный
,учет ее требований на каждом этапе «жизненноrо ЦИКJIа»
раДИОЭJIеКТрОНноr'о средства и на всех ero аппаратурных.
уровнях по существу следует отнести к характеристике
профессиональной подrотовки инженера. Необходимо чет-
ко представ.цять, что наиболее эффективные мерь! по обеспе-
чеtшю совместимости MorYT быть приняты прежде Bcero
разработчиками РЭС, причем работы по эмс следует начи-
нать "на самых ранних стадиях проеI<Тирования РЭС. И чем
нозже начинаются такие работы, тем они, как правило, ме-
Нее эффективны и БО 'Iее дороroстоящие. .
Одной из существенных причин недооценки проб.'Iемы
эмс можно считать оrраниченность обобщ!Онных PYKO
водств по проб.'Iеме в целом. Нарастающий же поток отдель
'ных пуБЮIКаций, в свою очередь, объективно подтверждаю-
щий aKTya.'IbHOCTb самой тематики, как всеrда в таких слу-
.чаях, требует периодичеСКQЙ <;истемащзаЦИfI полученных
результатов. Такую задачу, по идимому, преследовал BbI-
шедший в 1971 1975 rr. шеститомный справочник А Hand-
book Series оп electromagnetic Interference and Compa
tibility. Этот справочник составлен по разрозненным, в ос-
НОВНОМ малодоступным для совеТС.Iюrо читателя зарубеж
ным (прежде Bcer'o американским) литературным" источни-
кам: трудам международнЫХ и реrиональных симпозиумов,
журнальным" статьям, техническим отчетам, рекл мным,
фйрменным и друrим материалам различных компаний и
обществ, стандартам, нормам, инструкциям и т. п.
СоставитеJIЬ справочника Д. Уайт собраJ1 воедино рас-
четный, конструкторско технолоrический, нормативный и
статистический материал, во MHoroM отображающий опыт,
накопленный при решеНIjИ проблемы ЭМС специалистами
развитых стран мира, в частности США. При этом внимание
читателя удачно обращается на такие в общем-то известные
факты, мимо которых обычно проходят, явно недооцени
вая их влияние. .
Доходчивость изложения, MHoro практических рекомен-
даций и иллюстративных примеров моrли бы сделать спра-
вочник доступным и полезным самой широкой аудитории.
Однако этому существенно препятствуют серьезные Heдo
стаТI\:И. Это -------:- эклектичность, большое количество. ошибок,
явных и CKPbITbIX J противоречия между текстом и иллюст-
рациями, мноrочислещ-!ые повторы, Серьезные претензии'
можно предъявить также и к библиоrрафии. Несмотря на
компилятивный характер справочника, библиоrрафия co
ставлена так, что пользоваться ею, хотя бы для проверки
вызывающих сомнение данных, весьма затруднительно. По
мимо «адресных» неточностей использованных матер иаJIOВ ,
в тексте практически полностью отсутствуют ссылки на ис-
точники, цитируемые зачастую дословно.
Все это существенно осложнило подrотовку перевода для
издания на русском языке. Коллектив, подrотавливающий
данный труд к печати, ВЗЯJI на себя нелеrкую задачу: сохра-
нив информационные достоинства справочника, добиться
максимальноrо устранения недостатков. .
От полноrо перевода всех томов пришлось отказаться.
Чтобы выделить наиБG>лее ценную для cOBeтcKoro читателя
часть справочника i1 попытаться методически улучшить
изложение, редактор счел необходимым изменить структуру
справочника, взяв на себя смелость устранить по возмож-
ности замеченные ЩШiбки I-j неТQЧНОСТИ и сократить мате-
рйал за счет '1 ск .ryючения повторяющихся ИJIИ BTopOCTe
пенных сведений. Исправления были сделаны непосредст
веннО в тексте и, как правило, без Iюмментариев.
Для целенаправленности и моБИ{IЬНОСТИ I1здание было
скомплектовано с учетом интересов различных трупп спе
циалистОВ: первыЙ выпуск содержит в основном материалы
системотехническоrо характера, а второЙ KOHCTPYKTOP
ско технолоrическ<?rо. В предлаrаемые вниманию чита
теля перцые два выпуска издания вОшли материалы томов
1, 3, 5 ориrинала. Эти два BbInYC;Ra, предстаВJIЯЮТ по
существу методическое справочное пособие, а не справоч
ник в cTporoM смысле,этоrо слова (кстати, это можно сказать
и о самом ориrинале).
, Несмотря на старания редактора, тщательно проверить
все материалы было невозможно. В ряде случаев разнопла
новость содержания повлекла за собоЙ сохранение ориrи
нальных, может быть не везде единообразных и KoppeKT
ных, терминов и соотношений. Некоторые сведения, при
веденные в пособии, специалистам MorYT показаться три
виаJ,IЬНЫМИ. Необходимо, однако, иметь в виду, что в связи
с отсутствием систематизированноro руководства по ЭМС,
патребность в котором, как уже отмечалось, очевидна, из-
дание преследует и учебно-просветительные цеJIИ.
Материалы пособия ДОJIЖНЫ заинтересовать самую раз-
нообразную и широкую аудиторию: инженеРОВ IЮНСТРУКТО
ров и ИССJIедователеЙ, технолоrов, разработчиков радио и
электротехническоЙ аппаратуры и ее элементов, сотрудни-
ков служб управл.ения и эксплуатации, преподавателей
и студентов учебных заведениЙ, проектировщиков coopy
жениЙ и зданий (промышленных, медицинских, ЖИЛЫХ).
При определении катеrории заинтересованных в пособии
лиц считаем своим долrом предупредить ВПОJlне естествен-
ное разочарование мноrочисленноrо отряда специаJIИСТОВ,
занимающихся теорией и практи,КОЙ помеХоУстоilчивости
РЭС, бурно развивающейся в последнее время. Здесь, как
и в 6риrинале, они не найдут рекомендаций по использ0"
ванию современных способов формирования ИJIИ обработки
сиrна.пов в целях эмс. Например, не нашли отражения
вопросы cxeMHoro подавления помех различноrохарактера
и происхождения, применения наиболее помехоустойчивых
видов кодирования и ,т. д. ()тсутствие таких сведений явля
ется дефектом справочника, но не характеризует относи-
тельную узость проблеМ I в целом. Более Toro, следует
подч.еркнуть, что без применения методов снижения влия- "
iШя непреднамереннЫх fтOMex iH1 hереДйМеММ сооощенИё,
заключающихся в соответствующей оптимизации формиро
вания и обработки сиrналов, проблему Э С в принципе
нельзя считать «замкнутой»: реальные сиrналы априорно
существуют в УСJЮБИЯХ одновр'еменноto воздействия флюк
туационноrо шума и непреднамеренных помех различноrо
характера.
Над переводом работал'и: тт. В. А. Боровков (rл. 2,6),
Ю. . ельников (rл. 5), О. [. НОСОВ (rл. 1), А. П. Пав
люк (rJ1. 3), Ю. . Паянский (rJ1. 1) и Ю. . Фомин
(rл. 4). Серьезная помощь при рецензировании рукописи
перевода была оказана Ю. С. Jlезиным.
В связи с использованием в пособии некоторых терминов
и понятий, упоминаемых в ориrинаJ1е и не установившихся
в отечественной технической литературе, считаем целесооб
раЗНЫМ'определить (без какой либо претензии на CTporocTb
формулировок) их смысл, ВО всяком случае тот, который
в них здесь ВКJ1адывается.
1. Рецептор. Это относителыi:о универсальное понятие
объединяет обширный класс любых систем (в том числе,.
радиоэлеКТРОННbIХ, электромеханических, биолоrических),
изменяющих обратимо или необратимо значения своих пара
метров под влиянием посторонних возмущений. Под посто
ронним возмущением понимается такое, воспринимать KO
торое в номинальном режиме функционирования данная
система не, должна. Если посторонним возмущением явля
ется электромаrнитная помеха, то преимущество понятия
«рецептор' (помеха)>> перед общепринятым «приемник (по
мехи)>>, по мнению редактора перевода, очевидно. "
. 2. Восприимчивость характеризует уязвимость рецеп-
Тора. Так, например, для радиоприемника она определяет
ero восприятие (помехи) любым приемным канаJЮ"М, как
основным, так и побочным. Оqевидно, восприимчивость
только по основному каналу приема эквивалентна чувстви-
те.ПЬНОСТИ приемНика. -
3. Помехи проводимости (кондуктивные помехи, помехи,
распространяющиеся по проводам) эJ1ектромаrнитныIe
помехи, средой распространения которых являются раЗJIИq
ные проводящие (напРимер, метаJ1лические) предметы (KO
жухи, шасси, экраны" оплетки, оболочки, шины зазеМJ1е-
ния, СИJювые и сиrнаJ1ьные кабели или провода и :r. п.).
4. Помехи излучения ЭJ1ектромаrнитные помехи, сре-
дой распространения которых является пространство, OK
ружающее данное устройство (систему).
r лава 1
ЭЛЕктромд.rНИТНАЯ СОВМЕСТИМОСТЬ
ИНЕПРЕДНАМЕРЕННЫЕ ЭЛЕКТРОМАrНИТНЫЕ ПОМЕХИ
, Электромаrнитная совместимость (ЭМС) радиоэлектрон
ных средств (РЭС) их свойство функционировать без YXYk
шения кач:ес:rвенных показателей в заданной электромаr
нитной обстановке. Устройство не должно неблаrоприятно
воздействовать на работу друrоrо устройства и должно
противостоять ero воздеиствию.
1.1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О НЕПРЕДНАМЕРЕННЫХ
ПОМЕХАХ
Электромаrнитные помехи (ЭМП)l) ЯВЛЯЮТСЯ ОДНИМ
из видов «заrрязнения» окружающей среды.
Наиболее простыми формами ЭМП ЯВЛЯЮТСЯ nOMeXl:I,
вызванные работой некоторых устройств. Например; опре
деленные типы электробритв MorYT создавать помехи распо-
ложенным вблизи радиоприемным устройствам, телевизи
онным приемникам и друrим устройствам с электронно
лучевыми трубками. Источником помех ЯВЛЯЮТСЯ также
системы .автомобильноrо зажиrания. При высоком уровне
помех возможны Нl(ожиданные перерывы телефонной связи.
Особо место занимают помехи между радиосистемами.
Так, например, самолет может потерять ориентацию из-за
ошибок в навиrационной системе, обусловленных влиянием
друrих РЭС (потеря ориентации самолета может произойти
и из-за отказа памяти ЭВМ в результате электрических раз-
рядов во время rрозы). Или, скажем, на rюдвиж'ную поли
цейскую радиоустановку MorYT воздействовать помехи в часы
пик от множества систем автомобильноrо зажиrания. Есщr
средства связи, радиолокационные станции (РЛС) и друrие
виды радиоэлектронной, аппаратуры действующей армии
подверженьr влю'IНИЮ помех друrих средств, сражение мо-
жет привести к бол шим потерям в живой силе и технике
или вообще быть проиrрано. .
в связи с :;тим необходимо изучение помех, являющееся
началом исследования проблемы «заrрязнения» спеlпра час
тот. К сожалению, :;та концепция не всеrда принимается
во внимание пректировщиками систем. Очень важно, чтобы
соответствующие руководящие opraHbI, инженеры-разра
ботчики в свqей работе cTporo руководствовали.сь требо
ваниями, которым должны удовлетворять с точки зрения
эме все виды аппаратуры (электротехнi-Iческая, радиоэлект
ронная).
lfacтoтa, мrц
l' 2 3 5 10 203050 100 ZOO 500103 2 3 5 /01; 2 3 5
1000
:t 5[!0
'::.300
. 200
100
50
' 30
20
:<;
10
5 500
3 D
2 200
1 @
111 20305.0100 200 5001pJ 2 3 5 10" 2 3 5 105 2 3 5 106
lfacтoтo, Тц
'" '" 1'\ N
, . I , I'\
"\. "\. "\(Ь.,,, , l2>
:s: "- %I
"'%- ' "% "%.....
, ""% ,' " 'rк:
..s $?s % 1"\.+, '"% ,
'* "\.%
<:>: "
% "% l"\.
'\.:': "- N ' "-
%
., , , "-
" " "\. '- I'\.
,=, '\, \.
105
105
:::;
5'101;
3-10"
2'10"
10""'
5000
3000
2000 ;;S
103
"j:
Рис. 1.1. Зависимость длины волны в воздухе от частоты.
Частотный спектр является естественным ресурсом,
поэтому рациональные методы ero использования ЯВЛЯЮТСЯ
важными для всех потребителей, особенно если учесть, что
число различных источников помех удваивается каждые
десять лет. Предполаrают, что из за возрастающей сложно
сти обеспечения эмс к 1980 r. будет очень трудно орrаНИ30
вать связь, успешную работу эвм или безаварийные полеты
самолетов между удаленными rородами.
Чтобы в дальнейшем упростить переход от частоты к длине
волны в различных единицах измереиия, приведем rрафик на
на рис. 1.1.
,в 1966 r, в США была принята новая классификация обозначе-
ний диапазонов, которая используется и Б насто.ящее время
(табл. 1.1)2).
Таблииа 1,1
чнстотныЙ
диапазон.
мrц
I Новое I CTapo 11
обозначе обозначе
нне ине
Частотныi\
диапазон
[[ц .
I Новое I Старое
обозначе-. обозначе_
ние ине
0 25 А-l 2,4 2.5 Е-5
2 50 А-2 2,5 2,6 E 6
50:......75 А-3 2,6 2,7 Е-7
75 100 '. А-4 2,7 2,B Е-В
100 125 А-5 2, 2.9 E 9
125,......150 А-6 2,9 3,O E 10
150 175 А-7 3.0 3,I Р-l
175 200 А-В 3, 1 3,2 Р-2
3,2 3,3 Р-3 S
200 225 А-9 3,3--------3'4 Р-4
225 250 A-IO 3.4 3.5 Р-5
250 275 В-l 3,5 3.6 Р-6
275 300 В-2 3,6 3,7 Р-7
300 З25 В-3 р, 3,7 3,B Р-В ,
32 з50 В-4 3.B 3,9 Р-9
35().........375 В-5 3,9 4,O Р-I0 F
375 400 В-6
400 425 В-7
4,O 4.2 G-l
'425 450 В-8 4,2 4,4 G-2
450 475 В-9 4,4 4,6 Gc3
47 500 В-10 4;6 4,B G-4
500 550 C 1 4.B 5,O G 5
550 600 С-2 5,O 5,2 G-6 С
600 65O С-3 5,2 5,4 G-7
650 700 С-4 5,4 5,6 G-B
700 750 С5 5, 5,B G-g
750 OO С-6 5,B 6.0 G-10
8OO 850 C 7
B50 goo С-В
9(JO 950 С-9
950 1000 С-lО
, 6.0 6,2 Н-)
IOOO 1100 0-) 6,2 6.4 Н-2
1100 1200 0-2 6.4 .6.б Н-3
, 1200 1300 0 3 6, 6,B IH
1300 1400 0-4 L 6.B 7,0 Н-5
1400 1500 0-5 7,O 7,2 Н-6
1500 1600 П-6 . 7,2 7,4 Н-7
1600 1700 О-7 7,4 7,6 Н-8
7, 7,B Н-9
1700 1800 О-В 7,B B,O Н-I0
1800. ,1900 0-9 B,O B,2 1-1
1900 2000 0-10 -
2000 2100 Е-)
2100 220U Е-2 I
2200- Z300 I Е-З ,
2300 2400 Е-4 I
- , -
Продолжение табл. 1.1
:; ;I! \ Об : е- I o '= e- II
rru вне иие
Ча ТОТНbJЙ I Новое I Старое
диапазон обозначе- обоэначе.
rru' ине нне
8,2 8,4 ' и 1O 11 J.l
8,4 8,6 1-3 1I 12 J.2
8,6 B,8. Н 12 13 J-3
8.a 9,O 1-5 13 14' J-4
9,O 9,2 1-6 Х 14 .)5 J-5
9,2 9,4 1-7 15-----16 J-6
9,4 9,6 1-8 16 17 J 7
9,6 9,8 1-9 17 IB J-B
9,8 lO,О 1-10 18 19 J-9
19 20 J-10
На' рис. 1.2 представлены данные по некоторым источ
никам шума в пяти декадах*) gaCTOTHoro Cnelapa от 100 KrU
до 10 rrц. Помехи от различных установок (например, от
элеКТРОНRО-СВЯ3НЫХ, научных, промышленных, медиuинс
ких) можно' rруппировать по катеrориям rородских,
l'lриrородных и сельских. Естественные помехи на часто
тах ниже 10 Kru имеют преимущественно атмосферное про-
исхождение. Причиной этих помех являются электрические
и маrнитные бури в низких широтах, распространяющиеся
BOKpyr Земли по ВОЛНОВОДУ M KДY ионосферой и поверх-
ностью Земли. Причиной космическоrо шума ЯВЛЯЮТСЯ
излучения rалактик (включая Солнuе). Этот шум в значи-
тельной степени затухает на частотах ниже 10 Mru из за
ионосферной абсорбции и отражений. Как видно из рис. 1.2,
на частотах ниже 300 Mru уровни искусственноrо и естест-
BeHHoro ШУ1l1а в общем случае выше уровня собственноrо
шума приемнЬ!х устройств.
При оценке ЭМП следует принимать во внимание три
основных элемента: источники помех (ИП), среду распрост-
, ранения и репеnторы помех (РП) (рис. 1.3). Воздействие
ИП на РП может быть радиационным (пространственным
без HenocpencTBeHHoro соединения) и КОНДУКТИВН,ЫМ
(по проводам, кабелям, шасси и т. д.). В первом случае
имеем помехи излучения (ПИ), а во втором помехи про-
водимости или помехи, распространяющиеся по проводам
(ПРП). .
*) в американской техничесКОЙ литературе ШИР1!на частотноrо
спектра часто оценивается в AeK2A:!lX или октавах. 1 дeKaдa '
интервал, для KOToporo отношение rраничных част(!)т f2lfl' 10.
1 октава интерDал, для которото отношение rраничиых частот
12/11==2. ' Лепш показать, что 1 декада"'" 3,32 октавы. (Прwм. ред,)
.....
,2и'
tIJ
.
'"
IJ .
,
'"
i:} tIJ
!1<
JIJ
tlJlJ
tlJ J J
3-106 tlJ7
Рис. 1.2. Обобщенные данные об источниках электромаrнитноrо
щума и ero уровнях.
{i
Антеннд
Аятеl/НО
F
reHepaIТlOp"
преоfjРdзо8d
те ль и
С 'усилитель
(;.. .
Исто'lНШ{ -
': иНформации
ЛереiJl1ti!'1liК Лриемнuк
\... !Jpf1i XЦ IJJl.РА.ОЛ 'jf fl1Jи ..J
Общии IФн!'I71/Р 3d;I?МЛI?НliR (шаССli)
Рис. 1.8. Некоторые пути внутри. и межсистемных ЭМП.
ИстО'lНll/{
'1]" непреiJнамl'
л ренноао
излучения
F'"
,
Как правило, радиоэлектр.онное средство (РЭС) , может
быть одновременно как источНиком, так и рецептором ЭМП.
Как видно из рис. 1.3, ЭМП от передатчика мотут по-
ступать на приемник различными путями (межсистемные и
внутрисистемные помехи 3 ».' .
Исходная информация, предназначенная для передачи
(например, речь, видеосиrнал, 'цифровые данные ЭВМ или
телеметрии, навиrационные параметры, сиrналы лоrических
систем, синхроимпульсы), поступает от информационноrо
блока передатчика и преобразуется ДЛЯ непосредственной
передачи. При этом ЭМП MorYT образоваться в 'результате
излучения (Е) передатчикоМ мощности достаточно BbICOKoro
уровня, а также MorYT быть наведены (О) через общие контур
заземления или источник питания. Поскольку пути воз-
никновения этих помех лежат ВНУТРИ данной РЭС, то их
называют внутрисистемными электромаrнитными помеха-
ми (ВЭМП). Друrой вид ВЭМП в пределах приемной сис
темы показан в центре' рис. 1.3.
Преобра30ванная информация' (сиrнал) от передатчика
распространяется в пространстве. Приемная антенна
вместе с полезным излучением передатчика (сишалом)
может принимать сиrналы от друrих источников преднаме-
peHHoro излучения (например, связных, навиrационных,
радиолокационных), которые в данном случае являются
помехами. Приемная антенна может также принимать по-
мехи от источников непреднамеренноrо излучения (таких,
например, как помехи от промышленноrо и медицинскоrо
оборудования, дуrовой электросварки, ЭВМ, атмосферный
и rалактический шум). Помехи, возникающие в результате
во:щействия излучений типа А и В м жду двумя или более
системами, называют межсистемными электромаrнитными
помехами (МЭМП).
На рис 1,3 показаны друrие пути возникновения МЭМП,
включая ПИ (С и D) и ПРП (Р), которые мотут возникать
при общем заземлении, общих источниках питания или в ка-
бельных распределительных системах. Внутрисистемные
помехи MorYT появляться из-за нарушений электрических
контактов в кабелях, а также в общем контуре заземления
или вследствие прямоrо излучения от блока к блоку или Ka
белю. '
Контроль ВЭМП путь к снижению уровня помех
от отдельных устройств ВНУТРИ одной системы (рис. 1.4,
1.5).
Межсистемные ПОМеХИ предетаt3ляют более широкую
rрупПУ помех из за мноrqобра3И 51 видов аппаратуры и сис
тем, поэтому I\онтрош!ровать их сложнее, Выходная мощ
насть' помех (lieKoTopble их источники показаны на рис. 1.6)
может лежать в диапазоне от 3 ВТ (переносное радиоте
лефонное устройство) до 10 МВт (РЛС). При этом помехи
MorYT проявляться в диапазоне от 60 rц (ЛЭП) до
35 rrц (РЛС).
КОРПУС ycтpol1cтB(/
К(/К рецептор ПИ // IJРП-
Излучение
((((((
Антенныи ВВо.и
К(//( рщептор ПРП
, ' Кf1.к,рецелтор ПРЛ
......../:'"""
,#" ,Антен.ныи ВВои
If[/К //cт.O'/I!.U!( ЛР/l 1;;,;пр и60стh
, к постороннему
uзлуче нию
Рис. 1.4. Основные пути образования ВЭМП.
Рассмотрим ситуацию, показанную на рис. 1.7. Вторая
rармоника излучения от РЛС S диапа30на может'лежать
в полосе пропускания или вблизи нее приемноrо устройства
радиолинейной линии. (РРЛ) С диапа30на. В этом случае
РЛС является источником помех. С друrой стороны, oc
й0вные излучения РЛС MorYT лежать в пределах полосы
частот зеркал.ьноrо канала приемника РРЛ*). Таким об
разом, и РЛС и РРЛ MorYT быть причиной появления поме
хин приемнике РРЛ. Чтобы уменьшить ЭМfJ., нужно'умень-
шить восприимчивость 4 ) приемника РРЛ по зеркальному
каналу И ширину спектра ОСНОВНОЮ,излучения РЛС, а так-
же уровни излучений высших rармоник (на этапе разработ
ки РЭС).
В 'литературе обычно описываются следующие основные
методы снижения ВЭМП: фильтраЦI1Я и экранирование,
улучшение технолоrии монтажа и заземления.
Пути уменьшения МЭМП представлены на рис. 1.8.
*1 Если РРЛ работает в том же S-диапазоне, что и РЛС
(Прим. ред.) ,
rенербml!!1
и устl!.оустВо
!/праlJленlJЯ
Система
руле"
I
'18
.
9
СсрВонетнuзны
,УПрdDлсния
dВтопилота
/
А IIn1Mlld
( ..., BbIxoilHbJe
1 2 Dоспро{/зDоilя
щие
!/строист9а
б 10 11
I \
I ,
L -i'--
'
б !
10 11
7
3dзенленис
7
Рис. 1.5. Некоторые источники 11 рецепторы ВЭМП:
1 излучение кабеля питания; 2 восприимчивость кабеля питания; 3 из
лучение соединительноrо кабеля; 4 излучение энтенноrо фидера; 5 воспри
имчивость aHTeHHoro фидера; б. 7' . эквивалентный импеданс общеrо контура
заземления как ИП и как РП; B 9 излучение маrнитноrо и 9лектрическоrо
поля; 10, 11 восприимчивость к маrнитному и электрическому полю
ftdl!иОРiJЛ8Ulf{//l
, /iUNШI
J2J
...... =::::::-
кп РЛ
Синолст
ИП РП
\\
/7
ЛО/ШМ.
кп PI1
РЛС
\1
..............
(((l ,!
lJuзuOIfНО/Ш EJ/f
dсщинl/Я
1//1
Рис. 1.6. Некоторые источники и рецепторы МЭМП.
><>
,!jj
' '"
НМf'ltlIШС
РЛС
!JMI1Cl1lb Лjl{Ш/1U
ШJ JСjlНUЛ/;l/{}/1У
/(UHt1:/lfI
'!истот{/
Рис, 1.7. МЭ/'ЛП между РЛС и РРЛ:
А. В на крнвых соответствуют месту расположения РЛС и РРЛ.
I Нетооы снижеlltlЯ t1.9НП I .
I
I I I I
'Iастотная ВР.вменная пpocтpaHcт Избuратель
!,з/fuра тельность uз/fuiютель 8енная uзбu ность по ,
ность ратсльность налра8лению
I пр%ыDuстая PaJНeCeHиe по Учет аЗШ1!1-
I I ,ра ото (прeiJ iJаЛЬНОl:тu тальных
rереоатЧШ(/L 11 ПрlLе/'1НШШ сто8ленuе oiJ., Выбор ЛО3ll;ЦUlL уело/}
ноi!O нанала ( местОП(lЛоже Затенение
неснолышн нuя) сенторо{}
(IzраНi1ченш: ' Оераниl{ение абонента/'1) Использо8ание обзора {блан-
ПОлОСЫ (lOc попосы l{ас BpeHeHHotl раз. естест{}енных киро8аниеУ
тот моiJ!lЛU тот на 8хоое нос (у-плотне прелятст8шi !/'1ет уело{J
РО80ННОШ Ф!Lпьтрацuя ние 710 OpeHe f} KO'lecmDe места
сuенала ИСПОЛЬЗ0ба нц} Шfрано(} ИспОЛЬЗ08а.
Выбор крj;тuз ние корреля СUНХРОНUJаl.fUЯ 3t1щllто от пря. ние антен-
ны tpPOHmU u РЛС нои 9щluностu ны нак
qIlUHHoeo ИспользоВанuе лростран
cpff3a I!НП!lльса прие/10 схем,со8паiJе (устано(}ка 3K ст9енноf!O
, Фцльт{XlЦUЯ palfo) tpuльтра
еаРнонак НUЯ Выбор пo
B6fOOp pa6o'letl ЛЯрU30ЦUЦ'
"астоты
Рис /,8 Основные, пуп! снижения МЭ1ЧП,
1.2. ОСНОВЫ проrНОЗИРОВАНИЯ эме
Мноrие rоды' единствеННрIМ ПОДХОДОМ к обеспечению
ЭМС было фиксирование (обнаружение) мешающих И3ЛУ
чений и соответствующее изменение или улучшение xapaK
теристик эксплуатируемых систем. Однако в Связи с ростом
числа РЭС стало очевидным, что такой подход неэкономичен,
он связан, в первую очередь, со значительным ухудшением
эффективности систем. Друrой метод решения проблемы
ЭМС заключаетс,Я в cTporoM нормировании и стандартизации
Effi : :.: Ef:E ' , .($.3
}::':\t$':::..' .. ; J
,JIfСllлуuтUl(IШlfllыtl ЛOl1схи
IfCllтfl # фшlерuх
==
Рис. 1.9, Возможное размещение систем радиоrвнзи и РЛс.
параметров аппаратуры и систем в проаессе планирования
и конструирования. Такие требования, с ОДНОЙ стороны,
должны обеспечить совместимость РЭС:, а с друrой'
должны быть практически достижимыми.
Важность проблемы ЭМС мохшо проиллюстрировать
с помощью рис. 1.9, на котором показано характерное
расположение центра упраВ.(Iения воздушным движением
BoeHHoro (или rражданскоrо) аэропорта вблизи средств
связи.
Приведем примеры прямоrо влияния ЭМП на РЭС:
появление ложных целей на индикаторной системе
РЛС; ,
навиrационные ошибки или ошибки посадочных систем
в авиации; \
нарушение связи или и(;кажения те.'Iефонных сооб
щений;
ложные команды в ракетах, пиротехнических прибо
рах, электровоспламенителях (ЭВ). '
Примеры KOCBeHHoro влияния ЭМП на РЭС:
срабатывание систем противовоздушной обороны
(ПВО) из за ложной цели; .
столкновения, вызванные навиrадионными ошибка
ми, или авиакатастрофы при посадке из за ошибок опреде-
ления высоты или наклонноrо скольжения;
. случайный запуск ракеты или детонация взрывате
теля из за ложных команд.
Прямое и косвенное влияние ЭМП на характеристщш,
РЭС, вероятно, будет постоянно увеличиваться в связи
с ростом числа источников и рецепторов ЭМП. '
Восприимчивость всех РЭС может делиться на две ка-
теrории: восприимчивость i3 широкой полосе частот и час
тотно избирательная воспрrfимчивость.
. Требования ЭМС необходимо учитывать на всех эТапах
(разработка, создание и эксплуатация) жизненноrо цикла
РЭс. Для обеспечения ЭМС неоБХОДJjМО использовать соче-
тание:
проrнозирование возможных источников помех;
учет норм и стандартов на ЭМС на этапах разработки
аппаратуры 5 );
применение методов и устройств снижения ЭМП при
разработке и конструировании РЭС; .
измерения, обеспечивающие проrноз входных данных
с rарантией соответствия стандартам и нормам ЭМП.
Между ступенями анализа ЭМС и фазами жизненноrо
цикла системы существует тесная связь (рис. 1.10). При
этом определяют выходные характеристики источников
ЭМП и' восприимчивость пр-иемноrо оборудования.
На первом' этапе жизненноrо цикла РЭС В исследователь-
ской лаборатории в соответствии с техническим заданием
разрабатываются основные' принципы реализации РЭС,
которые соrласовываютtя с заказчиком. На втором этапе
определяют основные характеристики РЭС: размеры, массу,
вид модуляции, скорость передачи данных, ширину полосы
частот, мощность передатчика, усиление антенны, чувстви
тельность приемника, подавление внеполосных и побочных
излучений 6 ) и т. д.
В течение первоrо этапа разработчик должен проrно-
Зировать помехи, которые MorYT возникнуть: помехи между
элементами внутри РЭС, между РЭС, эксплуатируемыми
в непосредственной близости, помехи, обусловленные ок-
ружающеи электромаrнитной средои. При анализе, выпол
няемом на этом этапе, исходят из предполаrаемых или ти
повых характеристик эме отдельных элементов системы.
При разработке и конструировании уточняют предва
рительно установленный состав системы и окончательно
определяют соединения отдельных узлов (блочность конст-
рукцюi). Например, при разработке приемников необходи-
мо рассчитать число усилительных и преобра30вательных
Ан(/ЛfД 3Н0 (Внутрисисте,:,нои lJ I1CЖСlJстемноu)
Компоненты
ПрОlНОза и
анаЛlJза
систеМ6I
АН(/ЛlJЗ поасистем, dппарd
туры, фу'НКЦlJональных оло
коВ, узлd8lJ компоненто8
(BHymplJCUCmef1Hbfli анализ)
ЭСКlJзное
проектlJроВа
нис
РiJ:зраортна
сuсте/'1Ы
} этапы
.эксплуатаЦlJЯ ЖlJзнеННОlО
системы ЦlJкла систенЬ!
Рис. 1. 10. Связь между жизненным циклом системы и ступенями
анализа эмс.
каскадов, установить усиление, избирательность и чувстви
тельность этих каскадов. Особое внимание при разработке
и констр УИроВанИИ системы следует обращать на вэмп.
При анализе эме на этапе эксплуатации РЭС. необ-
лодимо учитывать конкретное расположение РЭС, частотное
присвоение, оrраничение эффективно излучаемой мощно
сти и защиту" антенн. от приема излучений в отдельных
направлениях.
Существуют f1есколько методов анализа ЭМС, которые
выбирают для каждоrо KOHKpeTHoro случая в зависимости
от типа и качества передаваемой информации, а также вре-
мени и стоимости проведения расчетов. Например, время,
требуемое для проrнозирования эме в случае наличия толь-
ко однои пары передатчик приемник, может составить
от несколышх Минут до одноrо дня, а стоимость от 1
до 100 долл. Поэтому проrноз ЭМС нескольких передатчи-
ков и приемников может стать серьезной проблемой
.сТОИМОСТь оДин иg наиболее мжl:Iыx факторов, I{OTO
ры е необходимо учитывать при выборе KOHKpeTHoro метода
проrноза Эi\1П. ЕСJJИ эмп проrнозируют реrулярно, то
можно использовать типовые математические модели и
методы анаЛI:!за. В этом случае время в основном затрачи
вается на сбор сведеНJ-!Й о действующих передатчиках, при
емниках, антеннах, а также о возможных путях распрост
ранения эмп.
При частом проrнозировании эмс экономиче ки целе
сообразно автоматизировать расчет?). это можно делать
на разных стадиях 'разрабоТIШ Рэс: при проектировании,
lIРИ' разработке требований к РЭС, при подrотовке экспе
риментов и оценке их реgультатов, при оценке работоспособ
ности систем в конкретных условиях.
Анализ эмс включает:
проверку влияния изменения рабочей частоты в раз
личной аппаратуре комплекса на эмс;
определение влияния излучения дополнительноrо
передатчика на существующую аппаратуру комплекса;
оценку уровня помех, возникающих в приемн ке,
при введении ero в существующий комплекс;
, выбор места расположения передатчика ИЛИ прием
ника с точки зрения минимальноrо влияния помех;
нахождение источника и причины в0зникнове{IИЯ
помехи;
определение метода и степени подавлениЯ, данной по-
мехи;
получение информации об окружающей электромаr
НИтной обстановке (ЭМО) дЛЯ KOHKpeTHoro места располо
жения аппаратурьfl); .
получение информаuии о ВОСПРИИМЧИВОСТИ данноп)
приемника или rруппы приемников 9 );
,.о...... расчет потерь распространения на заданном участке;
участие в выборе таких параметров системы, как
,мощность, усиление, чувствительность и избирательность;
проверку соответствия данной аппаратуры YCTaHOB
ленным нормам;
выбор наилучшеrо частотноrо диапазона для paCCMaT
РИВаемои системы;
определение требований к частотно территориально
Му'разносу аппаратуры, Находящейся в непосредственной
близости; .
распределение частот для совместной эксплуатации
аПпараТУРЫi
оценку эффективности tистемЫ в эксплуатаций.
ldаиболее важными этапами проrноза являются:
1) предварительный анализ на стадии эскизноrо проек-
, тирования для оценки возможности возникновения ЭМП и
определения Тр'ебований ЭМС к аппаратуре 1О );
2) анализ (основанный на статистической .ьбработке
данных) возможности В03НИlmовения ЭМП между узлами
аппаратуры;
DС/lt?tlt7т9Шf
рр//
\ \
..=:= ;:.'Е:;: -:' iE
оо((о!и; ;;;;;;;=UQдu---:П;;,j "'=-;
иsл!/'1t'1IUВ
Рис. 1.11. Иллюстрация межсистемных помех:
S полеЗf'ЫЙ сиrнал; !с помехи ОТ систем радиосвязи; !. помехи оТ РЛС,
1 n.С ..,...... помехи от систем автомобильноrо зажиrания
3) анализ, базирующийся на требованиях оrраничитель
ных документов (норм, стандартов);
4) проrноз характеристик системы или ее эксплуата
ционной эффективности (оценка влияния ЭМП на функ-
ционирование системы). .
Чтобы определить, существует ли возможность возник
новения ЭМП от передатчика в приемнике, необходимо'
рассмотреть восприимчщюсть приемника с учетом направ-
ленности. как излучений потенциальных ИП (рис. 1.11),
так и приема РП. При анализе учитывают мощность пере-
датчика Р т , усиление передающей антенны в направлении
приемника О Т , потери распространения между передатчи-
ком и приемником L, УСИJ1ение приемной антенны в направ-
лении передатчика G R , допустимыЙ уровень помехи на входе
приемника P R .
Такие характер ИСТИIШ, как внеполосные излучения пере
датчиков, каналы побочноrо приема, боковые и задний ле-
пестки диаrраммы направленности антенн, возможные пути
распространения часто оказываютtя неизвестными при pac
четах, что затрудняет проrнозирование. Эксперименталрное
определение этих характеристик показывает, что они имеют
большой разброс для однотипных РЭС, отличающихся
толькО серийными номерами. Поэтому желательно опреде-
лять такпе характеристики статистическим методом. В Ta
ком случае результат проrноза будет носить вероятностный
характер. '
При оценке воздействия на приемник всех излучений
передатчика можно предположить, что каждое излучение
принадлежит только одному передатчику, и рассматривать
помеховые ситуации, которые существуют между одним
потенциально мешающим передатчиком и эталонным прием-
ником. При наличии сиrнала на выходе мешающеrо пере-
датчика (излучение может быть ОСНО13НЫМ и побочным) дейст-
вующая мощность на входе приемника как функция частоты
f, времени t, npocTpaHcTBeHHoro разноса d и поляризации
р передающей и приемной антенн оценивается выражением
. Р А (f, t, d, р) == Р т ({, t) + C TR ({, t, d, р), (1.1)
rде Р т ({, t) мощность передатчика, дБм; CTR (j, t, d, р)
функция, характеризующая потери распространения
между передатчиком и приемником с учетом усиления при-
емной и передающей антенн (а т и G R ), дБ.
Сравнивая действующую мощность на входе приемника
.Р А ({; t, d, р) с допустимой мощностью Р R ({, t), можно опре-
делить помеховую ситуацию для любой частоты на выходе
передатчика, влияние j<oToporo рассматривается. Требо
вание ЭМС заключается в том, чтобы '
Р А (f, t, d, р) < P R ({, t). (1.2)
'и, наоборот, если
Р А (j, t," d, р) P R (f, t), (1.3)
условие ЭМС не соблюдается. Величина P R , как правило,
определяется уровнем собственноrо шума приеМlIика, пере-
Считанным к ero ВХОll.у, и уровнем принимаемоrо сиrнала.
Далее (в rл. 2) будет более детально обсуждена зависимость
P R ({, t) от условий работы рассматриваемых РЭС.
Пример 1.1. Предположим, что рле, И,злучающая в импульсе
МОЩность 2 МВт на чаGтоте 1,3 rrц, одновременно излучает третью
r-аРМОi-Iику, ослабленную на 50 дБ (PТi*> 20 Вт, т. е. 43 дБм).
,С танция рр л расположена на расстоянии прямой .видимости
'1'>, ИflДе.кс i uспользуется ДЛЯ оБОЗflачецuя помех.
R == 9,6 км: усиление передающей и приемной антенн в направле
нии друr на друrа 'на частоте 'помехи 3,9 rrц составляет O Тi == 20 дБ
и G R . == 15 дБ соответственно. Допустимый уровень помехи
на входе приемника РРЛ в полосе 3 мrц равен ero .пороrу чувстви-
тельности P R == 95 дБм. Torna -
CTRi==GТi Li+ GR.i'
rде Li == 20 Ig (4nR/'A)== 125 дБ.
В этом случае С ТЮ == (20 125 15) дБ == 120 дБ. Из (1.1)
следует, что
Р А' == P Тi + С ТЮ == +43 дБм 120 дБ == 77 дБм*>.
Так как Р R == 95 дБм, то Р А; P R == IВ дБ превышение над
пороr-ом ПРliемника РРЛ. Таким образом, в приемнике РРЛ воз-
можно появление ЭМП.
При мер 1.2. Учтем влияние передатчика РРЛ, расположенно-
ro в пределах прямой видимости на расстоянии 51 км от приемника.
В этом случае P Ts **>== 1 Вт (+30 дБм), О т .. == G Rs == 40 дБ (рупор-
ная антенна), а P R == 95 дБм, как и прежде. Подставляя эти дан-
H Le, получаем
G TRs == G Ts [8 + G Rs == (40 139 + 40) дБ == 59 дБ.
Из (1.1) следует, что
Р As == P Ts + C TRs == (+30 59) дБм == 29 дБм
или Р As Р R == 66 дБ превышение иад уровнем собственноrо
шума приемника.
Таким образом, полезный сиrнал радиорелейной линии
наб6 дБ превышает пороrовый уровень приемника в то время 'как
мешающий сиr-нал третьей rармоники рле (пример 1.1) превышает
этот уровень на IВ дБ, т. е. отношение сиrнал/помеха составит
примерно 4В дБ * **>. Влияние ЭМП не будет скаЗ,?IВаться на работе
приемноrо устройства при нал'ичии в нем системы АРУ.
ДЛЯ расчета ЭМП нужна определенная исходная ин-
формаuия о каждом источнике излучения и аппаратуре
(рис. 1.12). Сюда относится номенклатура аппаратуры, ее
rеоrрафическое расположение и используемые (или закреп-
ленные) частоты, выходная мощность передатчика, класс
излучения , чувствительность приемника, ширина полосы
*> Некорректная запись соотношений, содержащих величины,
,выраженные в децибелах, в ориrинале встречается весьма часто.
В данном случае действие эквивалентно умножению размерной ве-
личины (выраженной в милливаттах) на безразмерную: Р А; ==
=== PTiC TRi == (2 . 10 4 .мВт) . 10 12 == 2 , 10 8 мВт (т. е. 77 дБм).
(Прим. ред.)
**> Индекс «s» принят для обозначения полезноrо сиrнала.
***> Следует учитывать, что возможны замирания полезноrо сиr-
нала. Например, при замираниях в 30 дБ отношение S/I может б!,>IТр
равно 18 дБ, ' '
nропускания, nj::юмежуточная частота и чаtтоtа i'етерOJi.Иirа,
используемые противопомеховые мероприятия, усиление
антене:ы, поляризация, высота, ориентация и ширин а ДН.
Желательно (но не всеrда необходимо) иметь данные о ПОk
стилающей поверхности, информацию о помеховых xapaKTe
ИсхоiJные iJaHHbIe, HeooxoiJuHbIe
илл аН(fлu3d ЭI'1С систены
. паспортные
iJaHHbIe
05 аппаратуре
СинтезироВанные
iJllнные
05 аППllрllтуре
8ыхоiJНIlЯ I/yfJcm 'Отель Лооо"ные Функ ия
ностЬ,ширина
нощность, полосы .Усиление, каналы распре еле
класс "астот , пайяришцuя пооочные приеМIl ния
излу"ения, частота шириНIlДН изл!/чения (ложные усиления
ширина zemepoiJaHo отклики ДН
полосы и пронежyrо" приенНUI(Il) антенны
"астот ная"астотd
XapaKтepиc характерис ' ДРУ2ие характе.:.
ml/KO тики xapaKтepиc
ПО О'lных "уfJст9итель тики ДН; ристики ИзОtJратеnь-
и37я."ении; насти; неООЯ31lтеп ноiJУllлции насть
He 'Rзатель' НfЮ язател ные
Ные iJaHHhle ные iJaHHbIe iJaHHbIe
Рис. 1. 12. Исходиые данные ДЛЯ нализа ЭМС системы.
РИСТИках аппаратуры, к которым можно отнести внеполосные
и побочны излучения передатчиков, восприимчивость при
еМНика по каналам побочноrо приема (КПП), Интермодуля
цию, характеристики приема по соседнему каналу, xapaKTe
РИСтики усиления антенны для задних и боковых лепестков
ДН с учетом поляризации. " .
Часто бывает ТРУДНЬ fIО.fiучи'I'Ь всю нео(jходимую инфор
мацию. В этом случае недостающие данные следует синтези-
ровать, например во мноrих случаях использовать извест
ные характеристики аппаратуры аналоrичноrо назначения.
При проrнозе ЭМП MorYT быть получены ра3ЛИЧНЫЕ;
данные. Например, при орiiентировочной оценке опреде-
ляют лишь потенциально мешающую аппаратуру в виде
пары рецеПТОР---'----ИСТОЧНИК,частотный диапазон, в KOTOpdM
возможно возникновение ЭМП, запас по уровню помех
в каждом рассматриваемом диапазоне частот. Друrими BЫ
ходными данными MorYT быть необходимый пространствен
ный и частотный разносы, которые потребуются для YCTpa
нения потенциальных ЭМП.
При детальном проrнозировании ЭМП получают допол-
нительные сведения: статистическое описание помех, под-
робные временные и статистические зависимости, итоroвый
результат комбинированноrо влияния rруппы Рэс.
1,3. ИСТОЧНИКИ И РIЩЕПТОРЫ ЭЛЕктРомАrнитных
ПОМЕХ
Источники и рецепторы ЭМП (рис. 1.13, 1.14) можно
подразделить на естественные и искусственные. Искусст
венные ИП, в свою очередь, подразделяются на неслучай
вые и случайные. К первой rруппе относятся основные излу
чения радиоэлектронной аппаратуры, а ко второй излу-
чения на неосновных частотах .той же аппаратуры1l).
рвrИСТРАЦИЯ ДАННЫХ
Прежде чем обсуждать ВЗаимосвязь между какими либо
параметрами, следует' рассмотреть метод их реrистраuии.
Это особенно важно, коrда физическое явление описывается
множеством переменных. Так, например, спектральная ха-
рактеристика излучения представляет собой зависимость
уровня излучения от частоты для одноrо или rруппы источ-
ников электромаrнитноro излучения. Поле излучения обыч-
но измеряется либо в единицах напряженности (В/м, МI\В/М,
дБмкВ/м и т; д.), либо в единицах плотности мощности'
(Вт/м 2 , дБВт/м 2 , дБВт/см 2 , дБм/см 2 И Т. д.). Перейти ОТ ,одних
единиц измерения к. друrим можно с помощью табл. 1.2
(составленной с учетом сопротивления свободноrо простран-
ства 377 Ом). .
.:
Нередко дЛЯ kаракtерИС1"НК m-tРУ3t{Й cneKtpa tlattOf иt
пользуют пеличину, измеряемую в дБм/(м 2 . Kru)*>. Чтобы
преобра30вать эту величину в уровень принимаемоrо сиr
нала (дБм), необходимо знать эффективную площадь ан-
тенНЫ (м 2 ) и ширину полосы пропускания прlIемника (Kru).
Примером спектральной характеристики может служить
характеристика, приведенная на рис. 1.15. Заметим, что
:JeffHbIe
PdiJuu
/Jлектрон
ные
AтffUC
f/JI!p/{bIe
Рn'ряiJы
6YlCaiJKdx
PaiJuo
Вещанuе
РаiJиорелеt."
ная с5язь
НаВuzацuя
РЛС
СВязь
Солнеqные
KOr:t1UqeCKue
РrIiJиОJ6еэiJы
Источникu
.9лектро
знер2ии
(енераторы
:Jлектро
знереиu
Пре05ризо
fJатели
Линиu u
cpeiJcтfJa
переiJачu
зnектро
!lНepzrJu
сре#стВи
распреiJеле
ния элеf(тро
энереuu
Мощные
сооруже!;lUЯ
и gСПiраист8а
пpo oPЦ,
cpeiJcml!a
орстеХНl1КЦ
ПРОffышлен
1I0е oifOP!liJo
DиHиe
KOHBeiie;bI
ДВU2атели
TpaHcпopт
/{ые cpei!cTfJa
Станки и
иHcтp!/HeH
тЬ/
CBrrpOilHbIe
аппараты
и на2реВатеnu
УЛ6траз6укrr--
8/;le OqUCтu
теnи
MeiJuquHcKoe
o opYOoBиHoe
CucmeffbI
ко/{тррля
проuзВоiJст6(/
uЭВМ
OcBeтитeп9
ные ycтpoa
стВа.
Рис. 1.13. ИСТОЧНИКИ помех.
аппроксимировать эту характеристику можно выражением
4 40 Ig f [мrц] (дБмкВ/(м . KrU)).
Излучение . может характеризоваться распределением
веРОятностей превышения установленноrо уровня. В этом
случае определяется доля общеrо врем€ни наблюдения (или
общеrо числа наблюдений), при которой превысился YCTa
Новленный уровень.
,*> Подобные единицы в ориrинале во всех случаях записаны
Как дБм/м 2 /к[ц, дБм/м 2 /октава и т. П. (Пр им. ред.)
PaiJuo
!lЛектронные
лрuenные
УСfПройстВа
Аппаратура
проr1Ь/шленная
11
шuрокоi!O.
лотреоленuя
Лuро
техни/{еские
прuооры
(оетонаторы)
Усuлuте,1l1
РиiJuоfJeщиние
РаiJuорелеifнал
сВязь
НаВuеацuя
РЛС
СВязные
"l/Cт .IlI
ПромеJJJУ
тОЧНО/J
частоты
Bи{Jeo
частоты
38укоВь/х
частит
КОI!iПРОЛЯ (/
!lП{ll1btтенuя
5uo-,.,еiJuцuн
ское ooopy{Jo
Вание
Вещательная
8ысокока'lест-
" Веннан aппa
fl.amypa
системы -
аiJресоfJанuя
Телеф(J/{Ы
lfl/BcmDumenb
ные :шемент61
авн
CpeiJcm8a
отоораженuн
ЩJстQ/J.JfI/Я
Рис. 1.14, Репепторы пом х.
..... ${!
t:00
417
,
""_ 20
, (J
');;;>,
0,1
з71tl
Рис. 1.15, Усредненный спектр излучения флюоресцентной лампы
с холодным катодом ДЛ,ииой 2,4 м (для освещения промышленных
предприятий). "
На рис.l.16 показан пример TaKoro распределения, полу-
ченный на основании измерений излучения 100 однотипных
флюоресцентных ламп на частоте 1 мrц. Более полно излу
чение характеризуется зависимостью доли превышения YCTa
C:
80
(J
Ш
2. 5 10 2{J 3t1 50 70 8[1 ,90 9J .911
fJI!JlОЯI!l/!fJСI1lЬ I!J7С,!Q1шеlll/Я 3IId'lШ////1,J1lfll3fl/!/!QДО
, Hll qpj'Uh'l2l77e, % '
......
"""r--...,
"' ......
..." ....... .........
..........
Рис. 1.16. ,Распределение вероятностей превышения уровня ИЗJJуче.
ниН флюоресцентной лампы с холодным катодом на частоте 1 Мfц.
I .
&7
'"
0t7
:;j M
Ш:
!>:
, О
41
/1,2 43 . 45 47 f 2 J .; 7 1.0
'/UСI1l0!17u,lfП/
Рис, 1.17. Семейство частотных характеристик вероятности превы.
,шения указанноrо на ординате уровня.
новленноrо уровня от частоты. Построить такие зависимости
(для различных значений уровней) можно только на oc
нове статистической обработки значительноrо числа экспе
риментал ныIx данных (рис. 1.17).
ЕСТЕСТВЕННЫЕ ИСТОЧНИКИ ЭМП
Из за различных физических свойств естественные (при
родные) источники ЭМП делятся на земные (в том числе в ее
атмосфере) и внеземные источники (вне- Земли и ее атмосфе-
,ры).
Земные источники
Атмосферные помехи (АЭМП). В диапазоне частот ниже
30 мrц преобладают АЭМП. вызвщшые электрическими
разрядами 1;30. вре я rроз. Спектр излучения этих разрядов
Таблица 12
- :. :,
:. ::;
:а 1'0 :а "
f-< " f-< ......
...... :.: ...... ......
f-< 1'0 1'0 ... :а
1'0 :а f-< 1'0
1-0 1'0 1-0 CQ 1-0 1-0
1'1: 1'1: 1'1: :а ""
1 О 000 200 265 000 I +54 27 +14 26 500 1 +44
7000 197 130 000 +51 13 +11 13000 +41
5000 194 66 300 +48 6,6 +8 6630 +38
3000 190 23900 +44 2.4 +4 2390 +34
2000 186 10600 +40 1,1 О 1060 +30
1
!
1
I
1
I
1
0,7 I
0,5
0.3
0,2
0.1 I
70, 10 ' I
50.10 '
30.10 '
20.10 '
10.10 ' 1
: :: I
3.10 '
2.10 '
. 1 .10 'I
700'10 6 1
500.10 6
300.10 6
200.10 6
lOO'lo "1
70.1 О 6 '
50.10 6
30. 1 0 6
20.10 '
10.10 61 20
7.1 О 6 1 17
'5.10 6 14
3.10 6 10
2.10 6 6
1.1 0 61
1000
700
500
300
200
100
70
50
30
20
10
7
5
3
2
1
180
177
174
170
166
160
157
154
150
146
140
137
134
130
126
120
117
114
110
106
100
97
94
90
86
80
77
74
70
66
60
57
54
50
46
40
37
34
30
26
I 2650 +34 0,27 I 6 1 265 +24
I 1 2 t g:b 6 I l 1 l g tn
239 +24 0,024 16 24 +14
106 +20 0.011 20 11 +10
I 27 +14 127'1'0:-'"' I 26 I 2.7 +4
I 61.36 +д ' 61, ..11 -::': I = 1 01:636 b
2,4 +4 2.4.10 ' 36 0,24 6
1.1 О 1.1. 1 o ' 40 О .11 1 О
1 0,27 6 I 27.10 ' 1 46 I 0,027 16
I :Ы6 ..:t 1 1l:JO;06 6 1 = 1 62:?b ' 1 =
0.024 16 2,4.10 . 56 24.10 ' 26
0.011 20 1.1.10 6 60 ".10 ' зо
127.10 ' 26 I 27.10 6 I 66 12,7.10 'I' 36
I J 6.IPO':" = 1 61}.11 -::'.' I = 1 16 ::g=: I, = r
2,4.10 ' 36 2.4.10 . 76 24.10 6 46
1.1.10 ' 40 1.1.10 6 80 1I.10 6 50
! 27.10 6 I 46 127'10 10 1 8612.7.10 61 56
I J 6! 0 6 1 = 1 6 : :g= : I = , 6 'lb --;6 1 =
2.4. 10 6 56 2.4.10 10 96 24.10 6 66
1,1.10 6 60 1.1.10 10 IOO 1I.10 6 70
127.10 6 1 66 127.10 121 10612,7.10 61 76
I J 6.1rO . 1 = 1 6 : g= : I =:? , 16 ::g=:O I =
2.4.10 8 76 2.4.10 1> 116 24.10 10 86
1.1.10 6 80 1.1.10 12 120 1I.10 1o 90
127.10 101 86 127.10 141 12612.7.10 'O! 96
1 13"10 10 1 89 1 13'10 " ' l. I29 1 1.3.10 10 1 99
6.6.10 10 92 6.6.10 14 132 66.10 12 102
2,4.10 10 96 2.4.10 " 136 24.10 12 1 106
1,1.10 10 100 1,1.10 " 140 ".10 12 1I0
I 27'10 121 106 127.10 181 14612.7.10 121 116
\ 13.10 12 1 109 1 13.10 16 1 149 1 1.3.'0 12 1 11g
6,6.10 12 1I2 6.6.10 16 152 66.IO 14 122
2.4.10 12 1I6 2,4.10 16 156 24,10 14 126
'.1.10 12 120 1,1.10 16 160 1I.10 14 130
127.10 " I 1261 27.10 1; 1 16612.7.10 "1 136
\ \;3.10 " 1 129 1 13'10 16 \ '169 I I,з.lО " 1 139
6,6.10 " 132 6,6.10 18 172 66.10 16 142
2.4.10 " 136 2.4,10 18 176 24.10 1. 14-6
l.l.10 " 140 1,I.iO 16 180 ".10 16 150
127.10 ;61 146 127.10 2ol 186 12,7.10 161 156
О
оченЬ широкий, но максимальных значений достиrают СОС-
тавляющие в диапазоне от 2 р,о 30 кrц. Для частот, распо-
ложенных ниже ионосфер нои «частоты ср.еза», основными
источниками АЭМП в районах с умеренным uклиматом явля
ются летние rрозы, а в тропических раионах зимние
штор мы, 'при этом АЭМП распространяются на расстояние
несколько тысяч километров. Для частот, превышающих
ионосферную «частоту среза», преобладающими источни
ками АЭМП являются местные rрозы. Мощность АЭМП за-
висит от rеоrрафическоrо района (рис. 1.113).
В диапазоне от 0,3 до 30 мrц АЭМП не всеrда являются
преобладающими. Шум неба (rалактический шум) часто
преобладает над АЭМП в районах YMepeHHoro и тропиче
CKOro климата, но он может преобладать и в полярных
областях. В приполярных областях АЭМП превышают ra-
лактические только с 20 ч до 4 ч.
Суточный цикл изменения максимальных значении
АЭМП для двух . частот и двух времен rода,' полученный
в Канадской обсерватории, ПОКа3ан на рис. 1.19.
. Типовая функция распределения максимальных значений
АЭМП приведена на "рис. 1.20. Для сравнения на этом'
же рисунке дана такая же функция для индустриальных
ЭМП. ,
Статические разряды в осадках. Из за накопления
электричесiщх зарядов в осадках и последующих коронных
разрядов, диэлектрических пробоев на элементах антенны,
заземления или вблизи антенны возникают ЭМП. Частот-
Н 1Й пектр, интенсивность и число статических р зрядов
зависят от элементов конструкции антенны и условий работы
Данноrо РЭС. Наиболее часто эти.м помехам подвержены
авиационные приемные системы. Для борьбы с ЭМП, BЫ
званными осадками, применяют разрядники, петлевые
антенны вместо линейных и материалы с большой элек-
трической прочностью.
Пример 1.3. *J. Электрическая длина автомобильной радиове-
щательной штыревой антенны (длиной 1 М) равна 0,5 м. Потери из-за
иеэффективносТи такой антеины (потери преобразования) составля
ют 30 дБ. Пороrовая чувствительность приемника на частоте 1 М[ц
при полосе пропускания 10 к[ц равна 122 дБм.
Напряженность поля радиовеЩательноrо сиrнала у поверхно
сти Земли SB == 60 дБмкВ/м. Определить, будет ли мешать прнему
Этоrо сиrнала АЭМП с rрадацией 100 (см. рис. 1.18).
*1 Пример 1.3 редактором перераБQТ!lН' (Прим. ред.)
,,",
ft1(J
'
140
--:180
, [1/)1 М;] IJ,I
а;] 1 J
l/ucmlJmu, /117/
Рис. 1.18. Спектральное распределение атмосферных помех:
шум неба (rоризонтальная поляризация); о северное полушарие
Земли; Ь. южное полушарие Земли; атмосферные помехи, има,
O 4 Ч, Вертикальная поляризация. Цифры на кривых обозначают шумовые
rpадации.
10
J()
1(J(J
",'
1'i!
o;s
Нюнь,!!и lJ9Krq
-t$f; {) J 8 8 12 15 18 [1 2
JШШt7/1I)(j С/7JШltlUjl/7JlIlJt' I!pШfЯ.1'
Рис. 1.19. Сезонные и суточные изменения атмосферных помех.
"" I;
o'lf
\
4"-
34
[I;
<s"S>
14
Рис. 1.20. Распределение Bepo
ятностей превышения макси-
мальных значений атмосфер.
ных и нндустриальных помех.
1;
1J,()()()f f() l;() о() 8(J 8() ,9.5 81i 88
/]Q/JЯ t1j;t'Nt'IIl!,# /7Jt''It'IIIIt' /(lJmlJjJflf
f/jl(!/t/IIl/JJJt /J./lР>Дfl/Ш«?:'f!1(f!. %
Заданная чувствительность по мощности N p == 122 дБм с уче.
BXOnHorCl сопротивления приемника R Bx == 50 Ом эквивалеНТ!lа
\ ;ствительности по напряжению N u == 15 дБмкВ (так как
О дБМКВ на RBx == 50 Ом соответствует 107 дБм).
Напряженность поля радиовещательноrо сиrнала пересчи-
таем в напряжение BxonHoro сиrнала приемника И R' учтя ero ан-
тенный фактор АР*): ,
И R == 58 АР == 60 дБмкВ/м (6 + 30), дБ (I/M) == 24 дБмкВ.
Таким образом, без учета влияния АЭМП 5/ N==24 дБмкВ
( 15 дБмкВ) == 39 дБ.
Для rраД8UИИ 100 АЭМП на частоте 1 мrц в полосе 10 KrU
плотность потока мощности составляет 73 дБм/м 2 (см. рис. 1.18).
Так как О дБмкВ/м соответствует 146 дБВт/м 2 (см. табл. 1.2)
или 116 дБм/м 2 , то плотность потока МОщности АЭМП можно
пересчитать в напряженность поля аналоrичным образом. Резуль.
тат пересчета даст величину 43 дБмкВ/м.
С учетом величины А F == 36 дБ (I/M) уровень АЭМП на входе
приемника 43 дБмкВ/м 36 дБм l == 7 дБмкВ..
Оrсюда следует, что 1/ N == 7 дБмкВ ( 15 дБмкВ) == 22 дБ,
а уровень АЭМП на 17 дБ ниже уровня радиовещательноrо сиrиала
(-24 дБмкВ 7 дБмкВ == 17 дБ). ,
Внеземные источники
Шум неба для частот выше 1 MrU(CM. рис. 1.18) обуслов
лен комбинированным излучением rалактики с дискретным
и сплошным спектром. Конuентрация излучения может быть
заметной. Шум со сплошным спектром имеет два механизма
возникновения. Один из них вызван излучением ионизиро
BaHHoro водорода, спектр KOТOpOfO соответствует спектру
излучения абсолютно чеРНОfО тела, а ВТОР9Й излучением
электронов (линеЙНО ПОЛЯРИ30ванное поле). На частотах
выше 300 KrU шум rалактики значителен в обоих полуша-
риях Земли. Степень влияния fалактическоrо шума на ка,-
чество радиоприема определяется расположением rлав
'.
*) АР параметр, часто употребляемый в США, характери-
зует потери сиrнала в антенне приемника и приводится, как пра-
вило, в паспорте на измерительную антенну. Используется для пе-
. ресчета напряженности поля в напряжение, развиваемое на выходе
антенны. По определению, АР == Е/И, rде Е измеряемая напря-
женность поля, В/м; И выходное напряжение антенны. В. Пара-
метр АР можно определять как АР== l/hA, rде h действующая вы-
сота антенны, м; -t! == И L/ИО эффективность преобразования
антенны; V L напряжение на выходе антенны; И О напряжение,
наведенное в антенне.
'в американской литературе АР обычно выражается в децибелах
или децибелах на метр. Корректной заПИСЬ\G размерности АР мож-
но Считать дБм l. (Прим.. ред.) , . "
}Joro лепеетка ДН антенны (ДНА) относительно rалак
тическоrо экватора.
ЭМП Солнца. В период высокой активности солнце
излучает до 12 раз в день импульсы энеРJ:ИИ большой ин-
тенсивности в околосолнечное пространство. Эти вспышки
сопровождаются резким увеличением ЭМП, спектральные
составляющие, длительность и поляризация которых изме
няются. Имеется пять основных типов вспышек. Для при-
/(JIJ
"!' A.J#1l
fllJ
'1::;
'f9(J
fQ()
ftJlJ
Ij,Ilf
ЛuншlшlЯ лолnpu3tll{UЯ
I I
Сr;ЛНСlIIfb/С !flЛЫШКfI ]JТ тflЛ/l
.....
fl,3 I J
'IиCmIJI7lU,rr/l
Рис. 1.21., ЭМП звезд, Сощща и планет:
6. О. О даННblе раЗНblХ исследователей.
!5Ш
41
flJ
мера плотность мошности вспышек типа lV показана
на рис. 1.21. Излучение ЭМП во время спышек типа lV
не является максимальным, но оно стабильно, имеет боль
тую интенсивность,- занимае1 широкую полосу частот и
может продолжаться сутками. Из рис. 1.21 следует, что
мощность солнечных вспышек типа lV больше, чем у дpy
rих естествен,НЫХ радиоисточников на частотах выше
20 мrц.
При «спокойном» Солнце солнечная радиация мини-
мальна. Период повторения минимальной солнечной aK
rивности составляет 11 лет. Бури на Солнце создают KpaTKO
временные узко полосные импульсы ЭМП средней интенсив-
ности. На частотах ниже 3 rrц ЭМП солнечных бурь и «спо
койноrо» Солнца не превышают уровни шума rалактики.
Любой Й3 источников ЭМП, однако, следует учиты!3ать при
определении характеристик приемника . даже для периодов
низкой солнечной аК1'ивносtи ИЛИ ДJ!й случаев, KorJta луч
лриемной антенны направлен в сторону от rалактичеСКОI'О
'экватора.
Вторичный космический шум. Луна, Юпитер и Кассио.
пея А представляют собой дополнительныIe источники кос-
мическиХ помех в диапазонах ОВЧ, УВЧ, СВЧ. В диапазо
не СВЧ Луна излучает как абсолютно черное тело, темпе.
ратура Koтoporo изменяется с лунным циклом от 100 до
300 К. Интенсивность излучения Луны как источника помех
превышает толь'ко интенсивность излучения Кассиопеи А
на частотах выше 2 rrц.
Кассиопея А (сверхновая- звезда), наиболее интенсивный
источник помех вне солнечнои системы, излучает нетепло.
вой линеЙНО ПОЛЯРИ30ванный спектр Ч'астот,интенсивность
KOTOporo в диапазоне ОВЧ и ниже больше, чем у излучения
«спокойноrо» Солнца.
Излучения Юпитера в диапазонах ВЧ и ОВЧ ЯВЛЯЮТСЯ
нетепловыми линейно-поляризованными. На частотах ниже
. частоты среза ионосферы Земли эти помехи не достиrают
поверхности Земли. Однако в интервале частот от 20 до
40 мrц (при условии, что rлавный лепесток ДН приемной
антенны направлен на планету и что имеется циклический
максимум излучаемых помех) излучение Юпитера превы,
шается только помехами Солнца и' шумом r алактики. .
Существуют и друrие источники естественных помех,
включающие тепловое rалактическое излучение (3 К),
излучение водорода из ионизированных облаков, линейные
излучения нейтральноrо водорода, излучения радикала
ОН и недавно oTKpblтoro излучения аммония. Земной по-
верхности достиrают помехи очень низкой интенсивности,
обусловленные вспышками звезд и излучениями радиоrа
лактик.
Пример 1.4. Приемник, работ.ающий на частоте 40 мrц, харак-
,теризуется отношением сиrнал/шум около О дБ. При полосе пропус.
кания 25 кrц чувствительность приемника состаВЛЯет 120 дБ м.
Эффективная 'поверхность антенны равна 6,7 м 2 . В течение несколь
ких лет высокой солнечной активности было замечено, что в опре.
деленные дни прием совершенно невозможен. Попытаемся опре-
.делить, MorYT ли солнечные вспышки типа 'У быть причиной нару.
шения связи.
Из рис. 1.21 следует, что на входе антенны приемника плотность
МОЩНОС1'и ЭМП от солнечной вспышки равна 127 дБм/(м 2 . к[ц)
В ПОлосе 25 К[Ц или 113 дБм/м 2 . С учетом эффективной по-
вер ности антенны (6,7 м 2 , что составляет 8 дБ относительно
1 м) уровень ЭМП на входе приемника составит 105 дБм.
iаким образом, можНо зак.iIIOЧВ1Ь, что солнечные всПышки тв
па lУ создадут ЭМП. уровень которых превысиТ уровень собственно.
ro шума приемника (пороr чувствительности) на 15,дБ.
ИСКУССТВЕННЫЕ ИСТОЧНИКИ ЭМП
к искусственным источникам относятся приборы, аппа-
ратура и машины. Они MorYT находиться как вне Земли
(И(:З, космические Iюрабли и т.д.), так и на ее поверхности.
Внеземные источники состаВЛ$JЮТ незначительную часть
от общеrо ЧИ,сла искусственных источников эмп. О;щако
в обозримом будущем число, таких источников будет, ве-
роятно, быстро увел.ичиваться.
Искусственные эмп MorYT быть КОI'ерентными (сиrналы
передатчИIЮВ РЛС, внеПOJlOсное излучение навиrационных
передатчиков и др.) и некоrерентными (случайные сю'налы).
Системы связи и вещаНИ!l как источники ЭМП
Спектры вещательных СИI'налов MorYT быть различными
(рис. 1.22, 1.23).
На рис. 1.24 представлен спектр передатчика диапазона
ОВЧ. .
Радиорелейные источники ЭМП MOI'y.T быть ч тырех ти,
пов:
наземные СВЧ РРЛ общеI'О на;значения (2,1
11,7 rrц);
спутниковые линии связи (2,4 16 rrц);
линии ионосфеРНОI'О рассеяния (400 500 мrц);
линии тропосферноrо рассеяния O,8 5,6 rrц).
Форма спектра передатчика РРЛ мощностью 1 Вт,
используемоrо фирмой «Белл систем», показана на ри . 1.25.
НавиrаЦИОННbIе систеМbI как источники ЭМП ("роме
РЛС). К ним относятся:
всенаправленные маяки (108 118 мrц);
тактическая авиационная наВИI'ационная аппаратура:
маркерные маяки (74,6 75,4 Мfц);
посадочные маяки (l08 118 Мfц);
системы слепой посадки самолетов (328,6
355,4 мrц);
высотомеры (4,2 4,4 rfц);
...... пеленrаторы (405 415 кfц);
'''''
""
'"" 40
'"
"'
'"
8/}
c:s
) \
V i'--.. ..........
.......... ......... I +----..
/J
87
8.9
.91 .93
'Iиcтoтa; 11ft{
,.9,]
87
Рис. 1.22. Спектр излучения при ЧМ вещании (полоса пропускания
- измерllтельноrо приемника HaMHoro меньше полосы излучення).
!€
' Z
"''''
4.
01
. '
1,] 77 1.9 Ш 83 8.J 87 8.9 .91 !!J 85'
'Iиcтoтu,l1;q
/J 1\ 111
'о J\
'/J J
\
'/
v I п--- .........,
Рис. 1.23. Спектр излучения при ТВ вещании на ОВЧ (канал 6).
/2(j
О 0,01 - /l,1 1 IIJ
l/«.;тtJтu (tJт/!tJC/lтслЫ!tJ ,/иститbl j(llС/lщсtl),I1ft(
20
I;O.
'" '"
oO
:,.
BO
"';
' 100
,;:;;
ь
РиС. 1.24. Спектр излучения ОВЧ передатчика ПОДВИЖной наземной
службы.
ij!!i
'1{штотfl (l'I НСfl!/щt'rl
, ....... '1 5772 IfП,
I
......... .......
\
L
1'..'
\
:
['O
., 80
/OO
J5
/20
О 1; 8 12 fI} 20
f/ucтoти отtiОCl!телыlO lIеСljщеu, об
Рис, 1.25. Спектр' излучения РРЛ О-диапазона.
О
to
.
20
.",
.;;:, '" ш
O;j
00
.....ш
.90 IС(} II(}
f/UC/770/77U, /(/q
Рис. 1.26. Спеюр IIзлучения передатчика ЛОРАН С, (частота несу-
щеЙ '100 KI-Q).
80
ЛIJ
II
10
20
f: <> JIJ
""
"'
", I;(J
' o(}
:; OO
7IJ
/70Л/JСff
пРШWIIUlltl
оОО Il/
Ш/1,.90 I(}9,.95' 1141J(} 1/400 110, 10
f/uстотu,!lП/
Рис. 1.27. Спектр излучеНI1Я доплеровскоц сfjстемыI !lсен.аправлеНЦQ-
ro маяка.
.....,.. tистема .поран с (90 110 кf'ц);
система Лоран А (1,8 2,O мrц);
морские службы (285 325 кrц; 2,9 3,l rrц; 5,47
5,65 rrц);
наземные службы (l638 1708 кrц). .
Некоторые типичные энерrетические спектры таких сис
тем показаны на рис. 1.26, 1.27-. Как видно из рис. 1.26,
99% мощности передатчика .Лоран С излучается в no.r.:oce
20 кrц.
()
1
IJ \
/ \
.. v
I
ZIJ
.
M
"''''
o(}
'c
BP
""
1(}(}
""'"
12IJ
1О(} 2ОIJ 3!)!) I;!)О 50О lO!) 1000
lfиcтoтtt, НI2r
Рис. 1.28. Спектр излучения РЛС дальнеrо обнаружения Р диапа-.
зона.
Радиолокационные системы как источники ЭМП. К ним
относятся системы, излучающие импульсы большой мощ
Насти (свыше 5 кВт) и из за малой длительности занимающие
сравнительно широкую полосу частот. РЛС используют
часть спектра от 225 мrц до 35 rrц. Типичные спектры
РЛС службы контроля воздушноrо движения показаНЬJ
на рис. 1.28 и 1.29.
Приведем некоторые статистические данныe о располо
же;ши различных РЭС, полезные для проrн0з"Э ЭМП (pac
смотрено относительно небольшое число Рэс, излучающих
мощность более 100 Вт).
Системы вещания. К 1972 r. в США насчитывалось око-
ло 18 тыс. радиовещательных и телевизионных стarщий.
Мощности их' излучений лежат в пределах от 500 Вт (АМ
вещание) до 5 МВт (ОВЧ вещание). В среднем lIа 10 км 2
приrородно rородской зоны приходится по одной станции.
Это соответствует излучаемой плотности мощности ОI\ОЛО
156 Вт/(октава . км 2 ).
fiодвижные наземные службы. f( i972 r. насrtитьfвал6СЬ
свыше 4 млн. !1ереД ПЧИJ{ОВ ПОДВИЖНЫХ наземных служб,
работающих в диапазонах 30 50 Mru, 150 160 Mru и
450 460 Mru. Средняя выходная мощность около 100 BT 12 ).
Принимая во внимание, что 50% населения США проживает на
2% общей площади (равной 9 260 000 км2) , в среднем на 2,56 км 2
приrородно rородскоi1 зоны приходится до 50 rаких передатчик.ов.
Это соответствует плотности мощности 2540 Вт/(октава. км2)
при условии их одновременной работы. Если предположить, что
IJ
fI}
zo
o:;s "п
!>: '" .vи
U
4!)
'
f!l
{}ШОШiJЩdЯ
(Il/JUтC/JЫlOCтb
шшу/JЫЩ
fJ,.9 /1/(0)
'1J()
Р15 ZO!l/l
'/IlС/l1(JjJJ{l/f/Л
28ZQ"
Рис. 1.29. Спектр излучения самолетной РЛС S диапазона.
1% этих средств одновременно аботает, средняя мощность будет.
составлять 15 дБм/(октава , м ). В 1972 r. в США насчитывалось
около 3 тыс. фИКСИР02анных РЛС, включая некоторые военные ус-
тановки. Диапазон мощности Иii!лучения от 100 кВт до 5 МВт Это
соответствует в среднем одиой РЛС на 61,5 км 2 приrородно rород.
ской зоны и излучаемой плотности мощности около 31 500 Вт/(ок.
тава,км2), что эквивалентно пикавой импульсной мощности 16 дБм/
/(октава , м 2 ) или средней порядка 14 дБм/(октава ' м 2 ).
Безусловно, нужно весьма ,осторожно относиться к приведен-
ным цифрам при проrно"ировании эмп. Кроме Toro, нужно учи-
тывать полосу частот РП в октавах. Например, для' приемника ни-
зовой СВЯЗИ, работающеrо "а частоте 150 мрц и имеющеrо полосу
пропускания 25 к[ц, коэффици-ент, УЧИТаIsающий TY полосу в ок-
тавах, составил бы зs .цБ, "то !;iJQТBeTcTByeT средней плотности
. мощности ПОJiядка 53 Д M/M2.
Более Toro, ЭТИ <;:редние Д2"I"Iые не приме"имы к переН2селеl'!ИЫМ
областям, )'словиям прямой вид"мости И т. }j.. Од"зко они показы-
ЮОТ БОЗМ ЖI'!8СТЬ соэдatIИЯ математическ"х мод.елей для подобных
помех.
, Если ОДНОI3ременно излучают два или более. ИЛ, то oцe
нить уровень ЭМIl можно методом суперПО3ИllИИ, Однако
при' большом 'числе ИЛ это сделать сложно. Ряд ИЛ можно
иск'IfIЮЧИТЬ, выбрав место расположения приемника (напри
мер, при защите приемника естественными преПЯТСТБИЯМИ).
В заВИСИМОСТИ от высоты расположения приемника меняется
площадь, с которой MorYT поступать помехи, В качестве при.
мера в табл. 1.3 приведены относительные и абсо ютные
размеры площади в зависимости от высоты расположения
приемника.
т а б л и u а 1.3
HbJ 'O'i'B приеМНJ-iКВ,
10' м
Обозреваемая площаДЬ
Земли. 10 км 2
Размер относительной
площади поверхности
Земли.'. %
0,03
0,3
3
16,1
161
1610
Синхронная орбита
1,610
16,1
161
768
5,64
51
212
0,0003
0',003
0,03
0,15
1,1
10
43
. Площад nовеРХИОСТIJ ЗеМJlИ составляет примерно 510.10' км'.
Чтобы оuенить ЭМЛ в сложной иМО, составляют карты
для статистическоrо проrнозирования ЭМЛ. Эти карты
представляют собой вероятностные зависимости уровней
помех от расположения приемной ,IНTeHHЫ, времени, часто
T I, полосы пропускания, ширины ДН антенны (или сектора
уrлов), поляризации помех. В США разрабатывают широ
кодиапа30нные карты помех для различных катеrорий ИЛ.
Пример 1.5. Самолетный приемник системы «Такаю>, рабо-
тающий на частоте 1090 Mru, удален на 161 км от передатчика,
который изл учает мощность 1 кВт (+ 60 дБм). Передатчик 26 ro
канала телевидения (542 548 мrц; 4,5 МВт; 97 дБм) находится
на расстоянии 4,83 км от приемника. Определить, существует ли
возможность возникновения ЭМП.
Отнощение выходной мощности передатчика системы «ТакаlP)
к допустимой мощности второй rармоники 26-ro канала по правилам
Федеральной комиссии связи (ФКС) составляет Р==60 дБм (97
дБм 60.дБ)==23 дБ. Так как антенны обоих передатчиков ненаправ
ленные, то отношение 23 дБ должно сохраниться и на входе прием-
ника (если бы расстояния от приемника до передатчиков были оди-
наковыми). Однако отношение расстояний составляет 161 км/4,83 км
!15 дБ) ИЩ! для потерь раСПРОСТ,ранещ!я, обратно пропорциональных
квадрату дальности, S/l == Р [дБ] Д2 [дБ] == 23 30 == 7 АБ,
Отсюда следует, что ЭМП может возникнуть (поскольку для мноtих
случаев должно быть S/J ;;. 10 дБ), Более точные расчеты будут
,приве./!,ены далее.
,Индустриальные помехи (ИЭМП)
Выборки уровней ИЭМП при движении автомобилей
по результатам измерений, проведенным четырьмя иссле
ДОВaJeJIЯМИ на трех континентах, представлены на рис. 1.30.
Крихлов и Джордж (США) проводили измерения в рабочие
дни вблизи основных маrистралей. Измерения, проведен
ные Джорджем, относятся к автомобилям, изrотовленным
до второй мировой' войны. Методы подавления ИЭМП
от систем зажитания, примененные в автомобилях более
' иP
S
20
.
J!-;2IJ
ДIJ!
I/Il/[flf{I;f(7Il!JI/t1tl 31111VffHtftl tlll/f ijlJf/J/Ш
"3 ,[1 рfJ71ЩIlЩШff;/ I ,"
30 а8тJl1liН
CjJtlPHflfl iJНllVIlНШj' 10
41
1 1О
IjPCIUDlJJJ1.,1':1Iд
!.PJl !'рРР
Рис. 1.30. Помехи от систем зажиrания автомобилей (измерения
проводились Джорджем и ЭJlЛИСОМ (1), Уайтом (2), Крихлов (3),
Судзуки (4) на раСС"fОЯИИИ ОКОJlО 10 м от дороrи).
, позднеrо производства, позволили снизить их уровень (И3
мерения Крихлова, 1960 r.). Эллис (Австралия) наблю-
дал уровни ИЭМП от систем 38Жиrания автомашин амери
KaHcKoro и анrлийс!<оrо производства в рабочие дни и уста-
новил сильную корреляцию между уровнями И:эМП и
плотностью потока машин.
Наиболее полный статистический анализ ИЭАШ от систем
зажиrания автомобилей (по данным измерений в <рех ropo-
дах) проведен Судзуки (ЯПО lИя). Как виДно из рис. 1.31;
медиаНIIЫЙ уровень ИЭМП возрастает на 17 дБ при десяти
кратномувеЛllчении потока машин. Уровни напряженности
поля распределяются по нормалыюму закону (за очень
редким исключением). Несколько осей ординат на рис. 1.31
позволяЮт ср !Внить уровни ИЭМП, измеренных на раз-
личных частотаХ. На основе данных Судзуки может быть
,
ра работана расчетная модель медианноrо значения напря-
'же насти поля:
Е [дБмкВ/мJ ll [дБмкВ/мJ + 10 19 В Н +
+ 17 Ig С 20 Ig (R/lO м),
(1.4)
rде R полоса частот приемника, кfц; С плотность
потока машин, маш./мин; R расстояние до дороrи, м.
Н/lnрg)f(б'IIНfJсть I'/f/I/iHfJCтb,
'IJЛIl,i/#НRDj{f1кщ tJ5иffi?/(rц).
'ffo.. 500 700 200 -мо 400 500 'Iпcтoтu, Ш2r
и 42 4L1 54 ' 57 70 ' 74 'IиC/1f/ /l!тf/Hl!
42 Ы 00 74 77 8() --81;. ШUJlIlНUJlуту:
,l' :\ 00
32 22 20 84 87 90 Bl;. Ч, '"' 10
22 12 10 94 97 100 f04 .-" 5
'<
12 2 (j fO/; f07 ff(j 111; ......
"-
2 8 10 f14 щ 20 f24 2 1'\
8 18 20 124 127 "130 134 i ." "
OIJ , f;И fJ7 I;O 1# I .'\.
I;I;. 47 f50 f51; I '-
....
Il,f f 10 50 .9!) .9.9 fJ.9,/J
.f/O//H 4ot'1'/t'h'u. %
Рис. 1.31. Доля времени превышения заданнorо значения напря-
женности ПОJlЯ или плотности мощности ,ИЭМП от систем зажиrа-
ния при cpeДH M расстоянии до места ИЗМЕрений порядка 10 м.
Более поздние данные измерений излучений систем за.
жиrания автомобилей, изrотовленных в ClilA, ставят под
сомнение дotтоверность полученных ранее данных. В те.
чение <1970 r. фирмой Whit Electromagnetics были про-
вереш,,! ИЭМП от автомобилей моделей 1969 1970 п. До
этоrо было установлено, что все автомобили удовлетворя-
ли требованиям стандарта SAE-J551a. Излучения автомо-
билей измерялись на частотах от 20 Мfц до 1 frц на рас-
стоянии окол6 1O м от них, при этом измерительные антенны
находились на высоте 3 м от земли. Полоса частот прием
ника составляла 16 кfц на частотах ниже 30 Мfц и 350 кfц
на более высоких частотах; к выходу приемника подключал
ся пиковый детектор.
На основании анализа полученных результатов MorYT
быть сделаны следующие выводы:
1) излучения на частотах ниже 100 Mru имеют TeH
денuию I{ веРТИI<альной поляризаuии*!, более выражен,НОЙ
ДЛЯ единичных автомобилей, чем для rрупп; (
2) максимальные уровни напряженности поля изл(уче-
ния от автомобилей в rpynne не превышают наибольший
уровень напряженности одноrо источника в rpynne (5
10 дБмкВ/(м, Kru»; J
3) среднее значение напряженности поля излуче ия от
автомобилей в rpynne( IO дБмкВ/(м . Kru» примерно
равно среднему значению напряженности поля излучения
отдельных автомобилей;
4) на частотах выше 1 rru уровень напряженности поля
излучения уменьша'ется со скоростью около 20 дБ/октава.
Необходимо отметить, что хотя средний уровень и дли-
тельность ИЭМП увеличиваются при увеличении OДHOBpe
менно проходящих автомобилей, максимальный уровень
ИЭМN не изменяется 13 ).
При мер 1.6. На частоте 450 мrц работает приемник подвижной
диспетчерской связи, расположенный на расстоянии 30 м от дороrи.
Обычно (не в часы «пию» интенсивность движения небольшая:
несколы{о автомобилей в минуту, При этом диспетчер может с,трудом
поддерживать связь с автомобилями, находящимися на rРl,Iнице
зоны приема. Напряженность поля принимаемоrо сиrнала в этом
случае составляет 10 дБмкВ/м (3 мкВ/м). Определить влияние про
ходящих рядом автомобилей на качество приема при полосе частот
диспетчерскоrо приемника 50 кrц.
МедианнуlO напряженность поля ИЭМП от проходящих рядом
автомашин (5 маш./мин) можно определить по rрафику на рис. 1.31
или по формуле (1.4):
Е [дБмкВlм] "= \ 11 дБмкВ/м :+- 10 Ig 50 + 17 Ig 5
20 Ig (30/10) == 11 + 17 + 12 10 == 8 дБмкВ/м.
Эта величина характеризует К,ачество приема. При вероятности
90% напряженность поля принимаемоrо сиrнала должна быrь на
10 дБ выше.
В часы «пию> (100 маш./мин) 'медианный уровень ИЭМП от сис-
тем зажиrания увеличивается на 17 (lg 100 Ig5) == 22 дБ и теперь
составляет 30 дБмкВ/м. В этих условиях либо возможна связь с 1%
машин на том же расстоянии, либо зона приема должна быть Yl\:leHb
шена на 10%.
ИЭМП от линий элентропередач. Высоковольтное ,обо
рудование и ЛЭП являются источниками ИЭМП, которые
достиrают максимальной интенсивности при дожде, cHero
*> Колебания уровня напряжеfНlОСПI под я 'СQставдяют 0 20 дБ
со средним значением 10 дБ.
M , tyMaH и J3ьkОIЮЙ отноеиtМЬной влажности.'-Повышен
ная rурбулентность воздуха и солнечная активность в засуш
лив х и пустынных р'айонах также способствуют увеличе
НИЮIИЭМП от ЛЭП. Коrда качество ЛЭП и их компонентов
ухуд ется вследствие старения или неисправности, то
сущ твенно возрастают излучения импульсных ИЭМП
на ча татах выше 50 мrц. в отсутствие ИЭМП от систем
sажиf ния они сильно заметны.
2CC
""
1110
'!::i
120
"'"
80
t'!J l;{)
(J
l;Q
::t>
I!,{)I
I!,f
ш4
f
f!l
a'C/,11Pt7lu,/(;q
Рис. 1.32. ИЭМП от ЛЭП.
ИЭМП от ЛЭП являются случайными импульсными,
но с большей длительностью импульса и меньшей частотой
заполнения, чем от систем зажиrания. Типичная длитель
насть импульса ИЭМП отЛЭП составляет неСIЮЛЬКО милли-
секунд. Этот импульс может состоять из более коротких им.
пульсов меняющейся длительности. С помощью достаточно
широкополосных приемников были зареrистрированы им
пульсы длительностью 10 нс с временем установления 2 нс.
Импульсы малой длительности обусловлены коронными
разрядами на линии. Период повторения импульсов сравним,
с их длительностью. Результирующий спектр ИЭМП прос
тирается от ОНЧ дО овч. ЛЭП. обладая свойствами коак-
сиальной или ОДНОПРОБОДНОЙ линии (второй проводник
Земля) способны создавать ИЭМП, вызванные высоко-
частотными переходными процессами. Кроме Toro, ЛЭП
MorYT существенно увеличивать уровень ИЭМП вследствие
колебаний, возникающих в механических конструкциях
(колебания проводав и п.оддерживающих элементов, обра
sующих полуволновой резонатор для определенных rapMO
ник)14)., .
На рис. 1.32 ПOI<азаны ,иэмп. от высоковольтной J1эп
как функция частоты, линейноro напряжения и расстоя.kия
от линии*>. {
Спад напряженности поля не cTporo обратно пропорuио-
нален квадрату расстояния, как в случае ближнеrо J)JOЛЯ.
Все данные на рис. 1.32 соответствуют сухой поrоде. Уровни
ИЭМП от JIЭП MorYT увеличиваться на 10 20 дБ при высо-
кой влажности, тумане или дожде. .
Сварочные и наrревательные устройства как ИСТОЧНИIШ
ИЭМ". Измерения ИЭМП от дуrовых сварочных аПпара
тов в типичной промышленной среде показали, что в основ-
ном они леж?т в диапазонах средних и высоких частот и
для расстояний R == 300:.. 1610 м пропорuиональны R l,5.
p(J
Аппuрuт i/ЛJ? i7jlсtlDuрuтсльныll
/1рв!р!/ f!t/jJQI'II/;/tlll'/,'/,'t/jJ.1Л1 СffЛСll!fuнiш НШfjlс!fuтсль ллuст
tljш/Jcсuны щ,:с (fz ffDm)
(J/(om)
1
1 r т
( \ 111 1 т I 1 т I 1]111
'А I I I! 1,
1 .! I 'тII1!
T i , 111, 111111
I I I II! l' ! ! !\!!
, 1 , '11 ! I ! II!!!
'"""
.:;:
"" .
40
ш
<::
!l
1:5
ш
2 5 5 7 1!l zo 50 1(] 1(lf' Щ() $?' шсе.
I/uCI71!lI17tr, f/Ii{
Рис. 1.33. И;:>МП от Дуrовоrо "сварочноrо аппарата, аппарата для
сушки и склеивания древесины и предварнтельноrо наrревателя
пластмасс (на расстоянии 300 м).
451;;7 f
Измерения, проведенные для R ==зоо м, показали, что I13
лучаемый спектр концентрируется в области частот 750 KtiJ.,
3 и 20 Mru (рис. 1.33). Однако чаще излучение лежит в од-
ном из трех указанных диапазонов.
ИЭМП от annapC'iTOB для сваривания пластмассы срав-
нимы ,с помеха.ми от дуrовых сварочных аппаратов. Можно
заключить, что их основное излучеljие лежит в диапазоне
35 Mru, а частоты высших rармоник простираются до 1 rru.
*) Символ < I.t >означает, что расстояние неизвестно. (Прuм.
ред.)
ОС вная частота ИЭМП от аппарата для склеиВания дере-
ва О мrц, а от предварительноrо наrревателя пластмасс
70 rц. Из рисунка ВИДНО, что помимо основных COCTaB
'ляю их этими аппаратами rенерируются и излучаются выс-
шие rармоники, уровень которых сравним или превышает
уров ь спектральных составляющих излу.чений дуrОБоrо
сварочноrо -аппарата.
флюоресцентные лампы. При измерениях излучении
флюоресцентной лампы (рис. 1.34) приемная антенна уста-
навЛи'валась на расстоянии 0,9 м. На бопьших расстояНИЯХ
измерения не проводипись.
To:1' , . i
'"
, \
80 ' .' '
1.
1..\ ,1'\
Ob' I .
\
'
10
,
' zo
"';;
.
. (J
.
zo
1J,0f
....
1J,1
1 10
'Iffстсти,l'/Л(
ши
ШОО
Рис. 1.34. ИЭМП, излучаемые флюоресцентной лампой на расстоя-
нии 0.9 м от нее:
. с ХОЛОДНЫМ катодом, длина 2,4 м, блок 4 лампы (для освещения
промыIлel!ныыx предприятий); холодным 'катодом 0,6 м, блок
2 лампы (для освещения рабочих мест); с rоря'шм катодом, 1,2 м
и 3 лампы потолочные.
Прочие источники ИЭМП в rородах. К ним относятся
электропоезда и'троплейбусы; ИЭМП rенерируJOТСЯ при спу-
чаЙном нарушении контакта между токоведущими провода-
.ми и токосъемниками.' Ср дняя Длитепьность импупьсов
ИЭМN составляет несколько микросеКУltд при средней час-
тоте повторения от одноrо до Iiескопьких импупьсов в се-
'кунду. Спектр излучения концентрируется ниже 30 мrц.
Для скоростных пое;здов этот спектр сосредотачивается на
бвч. Источниками иэмft Яt3.!1яютсЙ также разН60браз ые
электрические двиrатели постоянноrо и nepeMeHHoro трка.
Из за наличия случайных. ИСТОfJНИКОВ ИЭМП в преДfлах
rорода создается сложная ЭМО. Изучению эмо в черте
rорода в течение 20 последних лет сыл посвящен ряд экс
периментов, основанных на теоретичеCIШХ исследованиях,
проводимых для различных систем передачи информаuии
(1< которым можно отнести roродской радиотелефон..радиове
щательные и телевизионные системы).
M
, ....:оР<"Ь:
'Zn ....... h"",
ilи.q, --.!{,f;'ij
'-.;; '7ё' 1-....;......
"" '7 '0 -'8'
'... L) .a:.......... ...... .-O ?;,
,,"<,» l,vq- ..1 G=/J/i
fO '%о"'......'
..... -<o
""%,-:
tJ . """'&
q-
f(J
""
20
зо
i M
jt, ОД!! 405 {{! 0,3 ! о !() 3fl 100 ШО !(}(}О .J(}(}O ш(}ии
'Idcтoтll,lf/it
Рис. 1.35. Медианные значения ИЭМП, принимаемые всенаправлен-
ной антенной без потерь, расположенноЙ вблизи поверхности
Земли:
...... измеренные значения; экстраполяция.
Различные уровни в разных районах (рис. 1.35) и непо
стоянство ИЭМП во времени затрудняют их оценку. Хотя
уровни ИЭМП точно не известны, можно указать их типо
вые значения. Было принято уровни иэмп подразделять
по катеrориям в зависимости от степени населенности района
или контуры этих уровней наносить на карту!!;).
Пример 1.7. Телевизионный прием на краю зоны обслужива
ния данным телецентром всеrда является проблемой для Милллионов
потребителей. Типовые современные Jюrопериодические теле-
визионные (ТВ) антенны на ОВЧ имеют ус'иление около 12 дБ. На-
пример, на частоте 9-ro канала (186 192 мrц) эта антенна имеет
эффективную площадь 2,8 м 2 , и чувствительность'приемника при по-
лосе 6 мrц составляет около 93 дБм. Это примерно соответствует
приходящему потоку мощности 93 дБм 5 дБ/м 2 98 дБм/м 2 ,
а с учетом полосы 6 мrц 136 дБм/(м 2 . кrц). Определим влияние
ИЭМП на качество приема.
f оrласно рис. 1.36 уровень иэмп в сельской местности и
в пр rородных зонах на частоте 200 мrц может в среднем составлять
11 , ... 133 дБм/м 2 . кrц. Для сельской местности отношение
помеха/шум составляет 133 дБм/(м 2 . кrц} ( 136) дБм/(м 2 Х
Х Kfi1) == +3 дБ, для приrородной зоны 117 дБм/(м 2 . кfц)
("":"136) дБм/(м 2 . кfц) == 19.дБ. ' ,
Заметим, что телевизионныи передатчик расположен в центре
rорода, а уровень сиrнала при удвоении расстояния, например,
с 24,2 до 48,4 км уменьшается на 6 дБ. ТаК как при этом ypOBeljb
иэмп уменьшается на 16 дБ, а сиrнал на 6 дБ, то отношею'е
сиrнал/помеха в сельской местности в действительности возр,астает.
ЭТИМ можно объяснить, почему иноrда качество приема в сельс-
кой местности лучше, чем Б прилеrающих приrородНЫХ районах,
'особенно расположенных вблизи промышленных центров.
у
ЕСТЕСТВЕННЫЕ РЕЦЕПТОРЫ ЭМП
Некоторые правительственные комиссии отмечают, что
среднее значение плотности мощности радиоизлучения, пре
вышающее 10 мВт/см 2 (194 В/м' в дальней зоне), является
опасным для человека*J, если воздействие продолжается
более 6 мин. Относительно мало известно о возможности
. кумУлятивноrо биолоrичес'коrо влияния р?диочастотных
полей малоrо уровня в течение длительноrо времени,
Одним из подходов, использованных для о'пределенця
ДОПУСТИМ IХ уровней электромапштной радиации в BOOPy
женных силах США в течение 1960 r., было исследование
влияния окружающих условий на человека. При этом учи-
тывались климатические условия, условия облучения и фи
зическое состояние испытуемоrо. Наиболее важными из
условий облучения являются поток мощности, частота, пе
риод повторения импульсов и вид модуляции. Самочувст-
вие испытуемоrо определяется состоянием ero сердеЧIЮ' СО
судистой системы, характером труда, а также качеством
одежды во время облучения. or этих факторов зависит теп
ловой баланс тела.
Допустимые уровни в диапазоне частот 10 мrц 30 rrц
показаны на рис. 1.36.
Ширина критической (переходной) зоны определяется
возможными условиями подвода теплоты к телу и ее отвода.'
Если человек, имея заболевание сердечно-сосудистой систе-
*) в более ранних отчетах указывалось, что плотность мощности
155 мВт/см 2 является пороrовой, при которой. если он воздействует
,на rлаз, образуется катаракта; 100 мВт/см 2 опасна при общем об-
лучении человека; 40 мВт/см 2 смертельна для собак, а 5 мВт/см 2
рассматривалась как максимальный предел дл'я собак, выше кото-
poro 11 ИХ орrанизме 1Iозникают необратимые изменения.
мы, работает при высокой температуре окружающей среды,
то нормы на плотность мощности приближаются к rранице
зоны безопасности. Для здоровоrо человека, работающеrо
на холоде и при ветре, нормы на плотцость мощности MorYT
приблизиться к rранице'раздела между опасной и крити-
ческой зонами.
В последние rоды советские ученые неоднократно ука-
зывали, что облучение человека радиочастотными полями
влияет на теплообмен и вызывает потерю памяти. rоловные
f
'>-
"'
IJ,O,;"
"
Il.v'f
'J5
IJ,flOJ
!l;flPf
41
,
qJ 1 J. IIJ о(} '(}() д"(}(} ,(}3 JlpJ' 1t'''
IlIJPI11//fl/i/1ljl /fPtl{IIQv.I1l// 1 11./J/11/I/I1 Z
IIJ8IJ
..
М()
108
J8
I1 .
Рис, 1.36. УРОБЩi оБJlучения человека электромаrнитным полем.
боли, появление нерешительности, ухуДШает сексуальную
аКТИВНGСТЬ. Советские нормы на два-три порядка ниже
норм США (10 мВт/см 2 ). ,
В табл. 1.4 представлены некоторые нормы для уровней
радио- и СВЧ облучения в различных странах мира. Раз-
личие в нормах социалистических и К(j.питалистических
стран отражает основную. разницу в проведении экспери-
ментальных' работ: в социалистических странах ведутся
биолоrические исследования функциональноrо состояния
животных, т. е. исследуются психолоrические изменения и
изменения в поведении животных, а в капиталистических
странах изучаются физиолоrические й биохимические из-
менения. В настоящее время еще очень мало известно
о влиянии на орrанизм человека слабых электромаrнитных
полей различных частот, полей с различным соотношением
пиковой и средней мощности, общеrо времени облучения.
Персонал, обслуживающий передатчики или друrие ис-
точники СВЧ облучения высоких уровней, должен при
менять специальные среДСТIЗа безопасности: экранировани
Та6 ица 1,4
\
' страна
США tANS1).)
АрмИЯ и ВВС США
ВелиКQбритаиия
(POR)** )
НАТО (195б с.)
Канада
Польша
rдр
I a ; I
'1 : 'o;'" I
I I
I 30 I
30.10'
I I
I IO I
100.10.
I 300 I
I I
Допустимый
максимальный
уровень
1 О мВт Iсм"
1 мВт, ч/см"
1 О мВт !см'
J 00 мВт Iсм'
10 мВт IСМ"
0,5 мВт/см'
1мВ... ч/см"
1 О мВт !см"
J О Ml{,I3T/cM;
100 миВr/СМ'
1 MBT/cM"
I О MBT/cM"
Примечание
В.течение б Мин
Усредненная аа любой
б-мин. интервал
Непрерывное облучеиие
Нет данных
В теченис 8 ч
Усредиенная эа Jlюбой
6 -мин иитервал
В течеиие б мин
В течение 8 ч в день
2 3 ч в день
JБ 20 мин в день
:
СССР....) О.I f,Б 20 B/M Переменные масннтны
поля
БА/м
1 Б 30 20 B/M
зЬ зоо Б 131М
300 10 MKBT/CM" б ч в день
100 MKBT/CM' 2 ч в девь
1 MBT/cM" IБ мин в день
ЧССF O.OI 300 10 B/M 8чвдень
300 2Б MKBT/cM" 8 ч в день. ПОСТОЯННQе
иалучение
10 мкВт IСМ' 8 ч в день. импульсное
налучецие
е
*) Аmеriсип NatlonaJ Standards lnstitt1te Американский национальный
"нститу,!, стандартов. (Прим. рвд.;
.. ) PQst O!iice Regt1 iatiQn perJlaMeHT ПQчтовоrQ ведомства. (При],!. рвд.)
..*) В СССР прнняrа иорма для rраждаНСКQСQ НасеJlеl!ИЯ, профессиональ-
но ие СВЯЗаННОСО С оБJlучением 'СВЧ; 1 MKBT/CM' в течение 24 ч. (Прuм.. пер.)
отражающими сетками или поrлощающими СВЧ энерrию
М,атериалами. Экранирование также используется и для
защиты rражданскоrо населения.
Защита от опасных полей включает: проведение перио-
дических измерений уровней ВЧ облучения на территории,
rде будет работать персонал; YCTaHOBKY предостереrающих
знаков для эксплуатационноrо персонала и rражданскоrо
Населения; установку оrраждения BOKpyr опасной террито
рии; выключение ИСТОЧНИКОВ СВЧ облучения во время pe
монта передатчиков или работы на опасной территории;
использование специальных защитных костюмов; выполне
lIие испытательных и экспериментальных nporpaMM в эк
ранированных помещениях; медицинское обслуживание
персонала, р-аботающеrо в сильных СВЧ полях.
Большинство данных для норм на уровень ВЧ облучения
были получены во время экспериментов на животных, He
которые результаты этих экспериментов приведены в
табл. 1.5.
т а б л и n а 1.5
)l(ИВОТI1t...!f
Частота.
ru
Интенсивность
облучени я
I длит"ль" /
НОС1Ъ еб-
лу чени Я;
мин
OиeНl(B воздействия
Крысы и 5О0,10 Ь 8000 В/М Пороr увеличения
кро.лики 160 А/м температуры
Мыши 50 500 650000 В/М 60 120 Смертность
70 90%
Крысы .69,7.106 5000 В/М 5 Смертность 100%
2000 В/М 100 Смертность 83%
еобаки 200.10" 300 мВт /CM 15 Смертность 50%
200 мВт / см 2 21 Смертность 25%
rвинейскпе 200. 10' 410 MB1/CIIP 20 Смертность 100%
СЕИНЫJ
Кролики 200,10" 165 IIIВт/см"2 30 Смертность 100%
Имеются даННЫf> о влиянии статических полей и полей
очень низких частот на живые орrанизмы, в том числе и на
человека СоответсТвующим образом ориентированные ста-
тические поля напряженностью O,3 O,5 Т оказываJIи влия-
ние на поведение амфибкй. Поля низкой напряженности
'(6 12) , 1O 4 Т при 25%-ной модуляции чаСТQтами O,I
0,2 rц заметно влияли на время реакции человека.
,
Искусственные резисторы ЭМП
и оцеНка восприимчивости
Для определения относительной восприимчивости раз-
личных систем к ЭМП разработан следующий метод.
Чувствительность N и полоса. частот В являются наибо
лее важными пара метрами оцениваемой системы. Чем
больше чувствительность и шире полоса, тем в большей CTe
пени РП восприимчив к ЭМП. Если мешающий источник
является KorepeHTHblM, то отношение напряжения помехи
R напряжению шуМа, араkтеризуi6щее МttфийМчiiМёfь
РП, пропорuионалыю полосе:
Аu == kВ/V 4RFKTB == V Bk2/4RFKT, (1.5)
rne & полоса частот, ru; R активная составляющая
эквивалентноrо BxonHoro импеданса, Ом; F эквивалент-
ный коэффиuиент шума рецептора; кТ == 4 . 10 21 BT/ru;
Zo/J
tll<1 109
22IJ
.
18IJ
.
""
19.0
1]
,
flt71J
Рис. 1.37. Зависимость восприимчивости рецептора от ero полосы.
k постоянный коэффициент. Большему значению А и
соответствует большая восприимчивость рецептора к ЭМП.
ДЛЯ HeKorepeHTHoro источника
А и == k VB/V 4RFKTB == k/V 4 FKT.
Так как ИП может быть либо коrерентным, либо HeKO
repeHTHbIM, то лучше пользоваться уравнением (1.5), даю-
щим большие значения Аu. Принимая в (1.5) k == 1, полу
чаем
Аu == VВl4R . 10 lF == Q,8 . 10io V ВlRF ,
Аu [дI?J == 198 + 10 Ig (81 RF).
Таблица 1.6
-УБствитеЛЬНDСТ . О(50зиачение КРИВОЙ иа рис. 1.37 при ВХОДНОМ СОПРО'i'ивлеиии, Ом
дБм 10 30 50 100 I 300 600 1.10' 3.10' 10.10.1 30: 10" 100.10' 300.10' 1,10'
160 А А АВ В В 8С С СО О DE Е
150 А АВ В В ве С, с СО D ОЕ Е EF F
140 В ВС С С СО D О ОЕ Е EF F Fa а
130 с СО О О ОЕ Е Е ЕР F Ра а ан н
120 О DE Е Е ЕР F F Ра а ан н н1 /
110 EF F F Ра а а ан н нl J /} J
100 F Ра а а ан н н н1 / JJ J JК К
90 а ан /j н НI J J а' J fK К KL L
80 Н нl / I /J J J JК К KL 'L LM М
70 I I} J J JK К К KL L LМ М MN N
БО J JК К К. KL L L LM М MN N NO О
50 К KL L L LM М М MN N NO О ОР Р
40 L LM М М MN N N NO О ОР Р PQ Q
зо М MN N N NO О О ОР Р PQ Q QR R
20 N NO О () ОР Р Р PQ Q QR R RS S
10 О ОР Р Р PQ Q Q QR R RS S ST Т
О Р PQ Q Q QR R R RS' S ST Т ТU и
10 Q QR R R RS S S ST Т ТU и {)V v
20 R RS S S ST Т Т ТU и UV v vw w
Иноfда удобнее определять А, j1СХОДЯ из пороrОБОЙ чувст-
вительности по мощности N р. Тоrда уравнение (1.5) для
k === 1 будет иметь вид
Ар B 2 /4RN р; Ар [дБм] === 24 дБ + 20 19 В
10 Ig R 10 Ig N р [дБмJ. (1.6)
Уравнение (1.6) представлено rрафически на рис. 1.371
Для выбора соответствующей кривой следует обратиться
к табл: 1.6.
Восприимчивость приемн.иков и усилителей 16)
\ '
Результаты расчета восприимчивости некоторых типов
приемникоВ и усилит лей приведены в табл.. 1.7 и на
рис. 1.38. '
ПIJ [}JJЛI1с.;;; u --;;;#ь5ы"ёiЖuu
. 7!оСn/lIIl//1'1l/#ООnШ
Шл;; т;; ,
Н/fВНI1'1l/m/fлыюtJ
50Cl7jll/li!!!шJDC!!!!!
, 25/7
utfЛI1С/Т/Ь Ifl1ffСlllш//ьноtL !JоtlЛ/lUl/l'f'IlШUСIТIl/' .
180
1М
1l000l1ClТlb Н/f5UС//jlUШ:I'!.u5utllТltf
1//' JIJIJ 10
ш В
!{]'l
1и" 105" ш б 107
llfl/1flC/f. I1jlОl1рС/(llния, П(
Рис. 1.38. Восприимчивость приемников и усилцтелей:
А малошумящие предусилители ПЧ и широкополосные малошумящие аи-
деоусилители; Б усилители на ЛБВ; В приемники суперrетеродиниые и
Прямоrо усиления; r УПЧ. лоrарифмические УПЧ, широкополосные видео'
усилители, приемники суперrетеРОДИНИрlе и прямоrо усиления; Д тран?истор'
НЫе видеоусилители; Е тра,,"исторные усилители с маЛЫМИ ВХОДИЫМИ уров-
Ием и сопротивлением; Ж НЧ предусилители; 3 транзисторные усилители
с малым входным уровием и аольшим ВХОДНЫМ сопротивленнем;, И усили-
T Jljj ' B}'KOIJ")X 'i cT<?Ti 1), 'lIир.еОУСИJlщеЛЦi Jj прие!l!I!И!<U цифровых данных.
Таблица 1.7
Приеf>,пнi (и
Рабочий днаПCi301. I Б СПРИИМЧИВОС'ТЬ'
qапОТ. Mru дБ
0,5З5 1 ,605 195
88 108 215
54 88 230
174 216 230
470 890 225
0,01 2 103 .. I 150 235
(2, 1 11 ,7) lo" I 245
(2,4 16).lO" I 225
400 500 I 220
(1 , 8 5, 6) .10" I 230
I 170 230
225 35 103 I 230 240
Вещательные АМ
ЧМ
ТВ
евя,зные
РРЛ
епутниковых радиолиний
Линий ионосферноrо рассея
ния
Линий тропосферноrо рассея'
IИЯ
Навиrационные различноrо
диапазона частот и назначения
Рле
, При мер 1.8. Определить величину отношения мощности поме.
хи к шуму приемника, имеющ rо чувrтвительность N p' 104 дБм,
входное сопротивление R 50 Ом, полосу частот В 1 Mru
Воспользовавшись уравнением (1.6) или rрафиком на рис. 1.38.
получим Ар 24 дБ + 20 Ig 106 rц 10 Ig 50 ( 104 дБм) ==
== 24 дВ + 120 дБ 17 дБ + 104 дБм ==
== 231 дБм.
ВоспРИИА1чивость воспламеняющих
устройств (детонаторов)
к 'таким устройствам ОТНОСЯТСЯ элеКТРОВQспламенители зарядов
или топлива (ЭВ). ЭВ (рис. 1.39) воспламеняют взрывчатые вещест-
ва при протекании тока На входе ЭВ имеется nриемная антенна,
воспринимающая электромаrнитное излучение Топливо можеl вос-
пламениться в результате искрения ,тектродов. находящихся
в СИЛЬНОМ ВЧ поле, или при искрении ще'JОк. индуктивных пере'
ключателеЙ и т. д.
Мощность срабатывания ЭВ зависит от характеристик поступаю.
щеrо сиrнала, сопротивления проводов, характеристик собственно
ЭВ и от друrих факторов, Существуют шесть типов ЭВ: с высокоом-
ными И иизкоомными проводами, с уrлеродным (rрафитовым) мое-
10М, С проводящей пленкой, полупроводниковые и с ИСКРОВОЙ ка.
мерой. Наиболее часто ИСПОЛЬ:iУЮ1 ЭВ с высокоомными проВодаМI
, и с уrлеродным MOGTOM. Возможна также комбинация перечисленны
тиПОВ. ,
Существуют три способа электрическоrо воспламенения: ду.
rоВОЙ, rепловой и импульсный, При ,дуrовом способе, прим€няемом
обычНО в уrлеродных мостовых и ТОНКОПJlеночных ЭВ. rребуе.тся
напряжени 25 В. Тепловой способ испол зуют В проволочных ЭВ,
t9UHl/U!O d3ti0'IIbIU 11/l0нсжsтОllllЫU 3rlfJяtl
ОсниВ110и I'fСllJdЛЛULfВСlrОВ
3rtjJяtl IrОЛЫ/О плистМrtССО!Шl
. ЛjJООlrl1,
Dы9ииы
DUЛЬфjJrtNо8ия ЛjJо80ЛOIrt1
КОЛЛОшlllЫU ct7ulIl/ot7o r13utlH/J/ll ЛОf(({ЛЬН/;I« 3Ujlяrl
а)
Де/(стрuнuщоо!Jинныи рt1з!JpuолеJlJlыl/
C!JUHl{O!JbItl t18Utl сОинцоОЬ/и t18Utl
ОоноВнои \ /. /(оллоutlНbIl/
:ШflяtJ арифшlтudыи мост
\
\
'-\.
" lJbfButJb/
Алю/'fuнuе!ы.u I;'тшшн fJт,уЛКrt /1;Jotfirl1
ь)
Рис. 1.39, ПРОВОЛОЧНЫЙ (а) и уrлеродный (6) МОСТОВЫе ЭВ.
а также в ЭВ с проводящей пленкой и проводящей смесью. При им-
пульсном способе. Коrда детонирует вторичный (мощный) заряд,
требуются напряжения свыше 300 В. Большинство ЭВ позволяют
использовать Rазные способы воспламенения в зависимости от имею-
щеrося источника электрической энерrии.
ЭВ срабатывают при, поступлении неслучайных сиrналов;
однако возможно их срабатывание при СJlучайном сиrнале. К ИСТОЧ'
ник.ам неслучаЙных сиrналов относятся:
батареи мокрые и сухие (мокрые элементы имеют оrраничен,
ные диапазон рабочих температур, ускорения и срок службы;
применение сухих элементов оrраничено Из за больших емкостей и
массы);
элементы, имеЮщие при комнатной reMnepaType твердые
электролиты (в необходимых случаях внутри элемента ВОСIJламеf!Я-
е1'сй теРМИ1ныfi зарЯД, электрОЛИТ раСnJlаnJJяе1СЯ, заряжая эле-
мент);
reHepaTopbI постоянноrо и переменноrо тока с механическим
приводом (их пр-именение оrраничено из-за больших размеров и
Массы); .
. ламповые и полупроводниковые преобразователи напряже-
ния (если имеется возможность увеличить массу и размеры, то часто
удобно совместить с преобразователем источник переменноrо тока
или батареи);
электростатические вихревые reHepaTopbl напряжений до
5000 В (напряжение rенерируется только тоrда, коrда мелкие части-
цы вращаются с достаточной скоростью; сравнительно малоrаба-
ритные reHepaTopbI MorYT rенер,ировать значительную энерrию),
,Случайными ИСТОЧНJ!ками сиrналов' возбуждения ЭВ MorYT быть:
паразитные напряжения, создаваемые блуждающими то.
ками на плохих контактах 13 замкнутых и разомкнутых цепях;
статические заряды, образующиеся при вибрации, трении
или накапливающиеся на теле человека;
молнии, при попадании которых в незаземленных системах
может протекать ток через цепь возбуждения ЭВ (напряжения
при ионизации после удара молнии также MorYT создавать доста-
точно большие токи, возбуждающие ЭВ);
переходНые процессы,' при KOTOfJЫX резко увеличивается
напряжение или ток ЭВ (или около Hero). что может вызвать про.
бой изоляции ЭВ;
маrНитные поля соответствующей напряженности, индуци-
рующие напряжение в проводах ЭВ;
испытательное оборудование (при измерениях может созда-
вать Достаточное напряжение для возбуждения ЭВ);
электростатические явления в оБJlаках пыли и пара, создаю-
щие электрические заряды, достаточные для срабатывания чувстви,
тельноrо ЭВ.
!\оrда Излучаемая энерrия может стать причиной ложноrо
срабатывания ЭВ, то необходимо выяснить путь передачи сл'учай-
Horo сиrнала. Для принятия мер защиты нужно знать следуwщие
параметры случайных источников ВЧ энерrии: напряженность
поля или ПЛОТНОСТЬ мощности, ТИП модуляции и скважность, частоту
и поляризацию. Кроме Toro, следует 'знать характеристики эме и
температурные параметры ЭВ. Например, для электромаrнитных
волн цепи воспламенения ЭВ MorYT стать волноводами. Темпера-
турный параметр характеризует возможность срабатывания ЭВ в ре-
зультате HarpeBa.
Создан ряд матеМlJтических моделей, позволяющих рассчитать
вероятность срабатывания ЭВ, Korna источйиками эмп являются
РЛС и близко расположенные радиопередатчики. Используя эти
модели, через эффективную площадь ПРОВОДНИКОВ, идущих к ЭВ,
можно определить плотность мощности помехи, а по известным
характеристикам ЭВ вероятность ero срабатывания.
К дополнительным параметрам, которые следует учитывать, от-
НОСЯТСЯ близость обслуживающеrо персонала или ero контакт с ЭВ,
корпусом контейнера ЭВ, наличие отверстий у контейнера ЭВ, раз.
мещение проводов, идущи;к от станции управления к ЭВ или контей-
неру. В результате расчета определяются безопасные расстояния
между ИП и ЭВ, Эти расстояния для ряда ИП указаны в таБJl, I.В
j а б л и н а 1.8
. ИсТОЧНИК помехи
МОЩНОСТЬ. Вт
Безопасное расстояние
дО ЭВ. м
рле 3 30
2.103 300
100.103 1610
АМ нередат'IИК 10 30
103 300
25.103 1610
ПодВИЖ1!ые ЧМ 5 0,15
средства '\ 25 1,5
100 9
. к устройствам защиты. которые были разработаны для различ-
ных ЭВ, относятся:
аттенюаторы из материалов, поrлощающих ВЧ энерrию (та.
ких, как порошок карбонильноrо желез'а, сложные полимеры, пере-'
кись тантала, двуокись маl'НИЯ, и др.);
экраны. выполненные из металлической ленты, в ВИДе оп-
летки проводов, rерметичные металлические корпуса и т. д.
термоэлектрический аттенюатор,' при одинаковой степени
HarpeBa обеспечивающий отношение переменноrо тока к постоян-
ному 2 j 1;
линии передачи с необходимым затуханием (коаксиальные,
с параллельными проводами, с экранированными параллельными
проводами и параллельные полосковые);
ШУНТИРУlOщие конденсаторы. увеличивающие затухание
за счет большой диэлектрической постоянной (их емкость опреде-
ляется сопротивлением защищаемоrо ЭВ и Ч;:lСТОТОЙ, на которой
. должно быть обеспечено достаточное gljтухаыие);
реле, сра'батывающие при подаче сиrнала постоянноrо или
nepeM,eHHol'o тока очень низкой частоты;
фильтры RL и RLc (размеры, масса я конструкция, а также
влияние на время срабатывания ЭВ оrраничивают их применение
как защитных устройств);
закорачив-зющие перемычки, применяемые при сборке и
транспортировке ЭВ (на высоки.х частотах их эффекти.вность сни-
жается);
разъемы экранирующие контакты, подключаемые до соеди-
нения силовых контактов;
плавкие предохранители, включаемые параллельно ЭВ (их
неДостатком является одноразовое действие).
r лава 2
ОСНОВЫ ОЦЕНКИ ФУНКЦИОНИРОВАНИЯ РЭС,
В УСЛОВИЯХ ПОМЕХ
в rлаве содержатся методические указания по расчету
межсистемных помех (МЭМП). Изложенные способы MorYT
быть использованы для оценки ЭМП как для действующих,
так и для проектируемых систем, а также при анализе
внутрисистемных поме (ВЭМП).
2.1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
Как, было noказано в rл. 1, основными' функциями,
используемыми при оценке ЭМ.п, являются мощность из
лучения'ИП (Р Т ), nopor восприимчивости РП (P R ) и потери
энерrии при распространении волн на трассе ИП РП
(C TR ). При этом
C TR (f, " d, р) == От (f, " р) L (f, " d, р) +
+ OR (f, " р), (2.1)
rде L основные потери энерrии при распространении (т. е.
без учета направленных свойств антенн), дБ; ОТ, OR KO
эффициент усиления передающей и при.емной антенн, дБ.
Независимые переменные. Частота, время, расстояние и
направление являются арrументами при оценке ЭМП. Они
лежат в основе четырех rлавных методов разделения помех.
ЧаспlOmное разделение несущих является наиболее из-
вестным и широко используемым методом уменьшения ЭМП.
Он особенно важен, поскольку ежеrодно добавляется все
большее число излучений. Следует отметить, что расчет
ЭМП достаточно сложен. Объясняется это тем, что передат-
чики на практике оказываются источниками большоrо числа
побочных излучений. Приемники же; настроенные на кон-
кретную частоту, в действительности восприимчивы к из-
лучениям на друrих частотах. Следовательно, при оценке и
анализе ЭМП необходимо принимать во внимание как каж
дый откЛик приемника (в том числе ,на ложный сиrнал),
так и ШИрl:ШУ полос полезноrо и побочноrо излучений пере
датчика.
Временное раз":Jеление и временные факторы. При oJ.eHKe
вЛИЯНИЯ помехи на РП важно знать время ее воздействия.
Во мноrих случаях это влияние может быть устранено, если
полезный и мешающий источники излучения работают в раз-
ное время. Друrими словами, при временном разделении
влиянием даже сильной помехи можно пренебречь. Для
случайных и длительных излучений необходимо также учи-
rbIBaTb изменяющиеся во времени эффекты. Так, при оценке
потерь на распространение к ним можно отнести суточные и
сезонные изменения условий распространения радиоволн
и даже II летние циклы солнечной активности, вызывающие
внезапные ионосферные возмущения. При оценке ЭМП
следует учитывать задаваемую в ряде случаев долю Bpe
мени надежной связи, а также кратковременные эффекты,
например вращение (сканирование) антенны или перемеще-
ние РЭС.
Пространственный разнос. Влияние этой переменной
,достаточно очевидно.
Избирательность по направлению является трехмерной
(пространственной) и иноrда определяется с учетом поляри-
зации принимаемоrо излучения.
Зависимые переменные. Эти переменные, как правило,
связаны с уровнями излучаемоrо сиrнала (помехи), потеря
ми при распространении и восприимчивостью. При расчете
помехи зависимые переменные должны быть определены
дост-аточно CTporo, так как они непосредственно опреде-
ляют ее уровень. .
Предшествующие рассуждения иллюстрируются рис. 2.1.
Предельным уровень помехи будет тоrда (rраничные условия
ЭМС) , коrда принимаемая мощность Р А окажется примерно
равной nopory восприимчивости Р R рецептора (рис. 2.1, а).
Если при этом увеличивается мощность ИП или усиление
антенн ИП и РП или уменьшаются потери при распростране-
нии или nopor восприимчивости РП, то мощность принимае-
мой помехи окажется выше пороrа восприимчивости РП
(рис. 2.1, 6).
С друrой стороны, при обратном изменении упомянутых
параметров будут выполняться условия эмс. Это соот-
ветствует ситуации, при которой мощность принимаемой
помехи оказывается меньше nopora восприимчивости 1 ?)
(рис. 2.1, в).
Информация об условиях ЭМС может быть получена
при рассмотрении разницы между мощностью Помехи, дей-
ствующей Щl входе' РП, fI ero noporoM восприимчивости.
Эта разница представляет собой превышение помехой
nO'pora восприимчивости приемника: .
1М (f, [, d, р) == Р А (f, t.. d, р) P R (/, '). (2.2)
Ясно, что если значение 1М положительно, то условия
ЭМС РЭС не соблюдаются, и наоборо-т.
Поранетр !JВелu'ш8ается !Jr:rеньшается
Нощносm!! Прlt
нимаенои по
нехи РА
!/Сltлеiше aH
тенны (оонои
lIла uоuих) r;
Потери при
распрuстрl1
неНlIи l
Порое 8{Jспри
lIM'Iu80cтu
рп Pf(
Рис. 2.1. Возможные ,соотношения при оценке эме РЭС=
а rраНИЧИые условия эмс; б УСЛQвие отсутствия эмс; 8 условия эме.
а
р
f
о
f'
l'
А
8
D
А
fJ
8
А
{J
А
Уравнение (2.2) можнО' привести к виду
1М (/, [, d. р) == Р Т (/1) + оТ (lT, [, р)
L (/т, [, d. р) + OR (fT. t. р) PE} (fR) + СР (ВТ, Вн.. дп,
(2.3)
rде Р т (fT) МОЩI:ЮСТЬ ИП на частате {Т, дЕм; P R (fя)
nopor восприимчивости РП На частоте отклика IR. дЕм;
СР (ВТ, В я , tlf) поправка, зависящая от ширины полос
передатчика ВТ и приеМНика BR' а также от разн еения
частот I1! == 'Т {R, др,
Пример 2..1. Рассмотрим воздействие передатчика рле на
ПрllемнцК тропосферноЙ линии. Положим, ЧТО мощность излучения
на основной частоте передатчика Ру == 100 кВт (+8О дБм), а пороr
восприимчивости !1риемника 100 дБм. 'Предположим, также что
потери пр распространеНIIИ по-
мехи отип крп С тя """ 180.п:Б,
Со'rлаtно (1.1) ДЛЯ Мощности по-
мехИ, приним емоЙ приемником,
мо'жно получить
РА == Р Т + с тя == Во 1 0 =='
== 100 дБ.
Вероятностные оценки.
Отметим, что каждая состав-
ляющая ЭМП (уравнение
(2.3» зависит в общем случае
не только от перечисленных
независимых переменных, но
еще от ряда факторов, таких,
например, как тип РЭС, cpo
ки И условия ero эксплуата-
ции, время rода, окружающая
MO. В большинстве случаев влияние всех этих факторов
МОжет быть охарактеризовано только с позиции теории ве-
роятностей. Поэтому ответ на вопрос, выролняются ЛИ
условия ЭМС, з висит от вероятности превышения помехой
пороrа восприимчивости РП (рис. 2.2)*>. Как видно из
рис. 2.2, невозможно дать ответы «да» или «нет» о резуль-
ирующем уровне ЭМП, и поэтому к TaKQrO рода однознач-
Пр.евышение помехой nopora BOC
приимчивости в данном случае
1М == РА Р Я == 100 дБм
( 100 дБм) == О дБм.
Таким образом, получено rранич-
ное условие эмс. Если в процес
се передачи увеличится-- мощность
ИП или по каким-либо причинам
уменьшатся потери при распро-
странении, ТО ЭТО приведет к на-
,рушению условиЙ эме. '
t//I/
"
\
\
"'-.
50
(;
20
;g
!ОО
50
!@
/J
&;::, 2O
100
50
10
10
'о
и)
20
1-.
\
\.
, ..........
10
10
о
tJ}
zo
1"\
\'
........
,ll
ZO
10
о
111, t7tт
В)
fll
211
Рис. 2,2. Помеховые ситуации,
.выраженные в вероятностных
оценках:,
а условие эмс; б условие от-
сутствия эмс; в rраиичные ус-
ЛоВИЯ эмс.,
*! Заметим, что сама веРОЯТf!ОСТЬ наличия помехи может являть.
ся функцией времени. Так, например, Коrда 8H'reHHa радиолокатора
СК;;tнирующая, помеха будет влиять на РП, если последний попадает
в область луча антенны, и наоборот. '
ной ЭМС оценке даже при cтporoM анализе, очевидно, нет
смысла стремиться. ,',.
Распределение вероятностей 1М зависит от мощности
ИП, усиления антенн, потерь при распространении радио
волн, пороrа восприимчивости РП и является лоrарифми
чески нормальным со среднеквадратичным отклонением
(СКО)
О/М=== -v Of + О}А + Of + akA + Ok,
rде От, от А,. OL, ORA, 0R СКО мощности излучения ИП,
усиления антенны ИП, потерь при' распространении радио
волн, усиления антенны РП; nopora восприимчивости РП,
дБ.
+2
1
/' V
./
IV V
./
;
,/ ;"
./
V 1""'
./
+1
;1;;
k;o
2
2 5 10 20 J(} 5IJ 10 80 ВО !l5 9tJ
/JСfJ/JЯI71///JС/JlЬ //l!ЛU'lUЯ /J/J/'ft'xu, %
Рис. 2.3. Зависимость вероятности наличия помехи от отношения
/М/0 1 М'
, Вероятность наличия помехи определяется соотношением
между 1М и а/м. Так, если принять /м OIM, эта
вероятность составит 16% (рис. 2.3). .
Отсутствие эмп. Работа РЭС в отсутствии помех явля-
ется идеальной.
rранuчftое условие эме. Оценка средней по вероятности
помеховой ситуации является первым разумным шаrом при
проектировании РЭс. Однако применимость полученных на
этом этапе результатов является оrраниченной, поскольку
данная оценка соответствует только одной точке, которая
делит кривую распределения случайной величины на ДЕе
области: области допустимой и недопустимой помехи.
Для оценки ЭМП при работе РЭС в сложной ЭМО необходи-
I\Ю иметь информацию о всех возможных ИП и о том вкладе,
который может внести КаЖДЫЙ из них.
, Приемлемое усiЮ8ие эме. Такая оценкэ нэиполее при
rодна для определения ЭМС РЭС. Действительно, системы,
с достаточно высокой вероятностью (например 90 99%)
нормально работающие в условиях помех, оказываются
более предпочтительными, чем те, для которых эта вероят-
ностЬ' составляет около 50% (rраничное условие ЭМС).
Реализуемость TaKoro условия определяется мноrими
соображениями, в том числе экономичеСКI:JМИ.
Дополнительные факторы, Koпwpыe необходимо учu"!ы-
вать при вероятностной оценке ЭМП. Каждую из состав-
ляющих уравнения (2.3) часто нужно определять в поло-
се частот, превышающей одну декаду. Кроме Toro, если,
например, следует оценить ЭМП от передатчика, излучаю-
щеro десять побочных частот, приемнику, имеющему дe
сять побочных KaHa./JOB приема, то в общем случае необ
ходимо рассмотреть более 100 возможных комбинаций.
Если ИП и РП несщJЛЬКО, расчет следует повторить для
каждой пары ИП РП. В подобных ситуациях разумно и::-
пользовать ЭВМ.
2.2. ПОЭТАПНАЯ ОЦЕНКА ПОМЕХИ
Существенно упростить вычисления (особенно при боль-
шом числе РЭС) позволяет поэтапный способ оценки ЭМП
Суть ero заключается в поэтапной ориентировочной оценке
всех возможных составляющих помехи и исключении на
'различных этапах тех, которые в данном приближении
не влияют на уровень помехи. Сразу же отметим; что число
этапов и, специфика каждоrо из них определяются KOHKpeT
ными условиями ЭМС.
, В качестве примера рассмотрим четырехэтапную оценку
помехи (рис. 2.4). Основной (начальный) и наиболее rpy-
бый этап анализа ЭМП амплитудная оценка (АОП), т. е.
анализ уровней излучеНIJЯ ИП отклика РП. На следую-
щем этапе (ЧОП) анализу подверrаются частотные соот-
ношения между отдельными парами ИП РП. На третьем
этапе (ДОП) детально оцениваются изменения .наиболее
существенноrо параметра.
. Заключительный этап оценки включает рассмотрение
модуляционной характеристики передатчика и детекторной
характеристики приемника, их эксплуатационных пара ,
метров и эффективности. На этом этапе результаты оценки
ЭМП выражаются в наиболее приемлемых для потребителя
(с практической точкй зрения) величЙflах, tакйх, Например.
как разборчивость речи в системах их передачи. вероят,
ность ошибки в цифровых системах, условия индикации,
снижение дальности действия в радиолокаuионных системах.
BbIffop Сt7еiJующеi1
ЛdРЫ ип рп
Ампt7f1тУОJlОЯ
оценка помехи
(АОП)
"
I/астотная щенка ПО/'1ехи f, I/ОП): '
коррекция рез}jльтатоВ АО cY'lemo/'1
разницы В ширине полосы 11 разноса
по частоте межilg отilел"ными иЗ
лученияl'1U ИЛ и откпикамиРП
Ко"!.ллексная oqe1jKa помехи (КОП):
рf1счет отношении Сf1zнапjш,у/'1 и
сиЕнап / пО/'1ехо + Ш!//'1
Нет
Дет-алhНnЯ оценка пЬмехи (ДОП):
коррекция результатоВ (учетом
Вероятности пояВления -ЛО/'1ехи и
Оременнои сll77J.пщстики
Вырожение реJультато8
череj xapaKmepllcmuKtJ. зф
феkти8ности
Рис. 2.4. ЧетырехэтапныЙ процесс оценки ЭМП при большом числе
пар ИП РП.
Амплитудная оценка помех. При АОП рассматриваются:
уровни OCHOBHOro и побочноrо излучения ИП Р 1 т; уров-
ни noporoB восприимчивости OCHoBRoro и побочноrо каналов
РП PR. (f); усиление антенн и потери энерrии при распрост
ранении радиоволн*>. На стадии АОП поправка СР (Вт.
BR.. /),Л не учитывается.
,
*) Анализ этих составляющих производится на основании упро-
щенных приближениЙ по вре'мени и разделений по расстояниlb и
направлению. ,
Если в npouetce АОn результирующее превышение
помехой nopora восприимчивости РП окажется больше
предварительно установленноrо опорноr6 уровня**>, то
соответствующая ему пара ИП РП сохраняется для по-'
следующей, более точной оценки. Если опорный уровень
выбран правильно, то пара далее не анализируется и это
соответствует незначительной вероятности помехи.
При оценке уровня помехи необходимо рассматривать
следующие четыре возможные комбинации совпадения час:
тот:
oCHoBHoro излучения ИП и OCHoBHoro отклика РП (00);
' OCHoBHoro излучения ИП и побочноrо Qтклика
РП (ОП);
побочноrо излучения ИП и OCHoBHoro отклика РП
(ПО);
побочноrо излучения ИП и побочноrо отклика РП
(ПП).
При АОП вначале оценивается комбинация 00. Если
окажется, что уровень помехи при 00 меньше допустимоrо,
'то необходимость в анализе комбинаций ПО, ОП и ПП отпа
дает (их абсолютные значения меньше). Изложенное пояс-
ним на примере.
.
..
Пример 2.2. Рассчитаем величину ЭМП от передатчика тр o
посферной линии приемнику РЛс. Положим, что передатчик, рабо-
тающий на частоте ' ОТ ) rrц, имеет на выходе следующие уровни
излучений: на осНЬвной частоте Р ({от) 1 кВт (+60 дЕм); на по-
бочных частотах Р Т (' ST) < О дЕм, а приемник имеет восприимчи'
вость: на основной частоте приема ' оя 1,2 rrц Р Я ({оя)
100 дЕм; на побочных частотах приема Р я (fS R ) 20 дБм
Требуется определить уровни помехи для каждой из четырех
комбинаций. если потери при. распространении радиоволн (мини
мальные) от передатчика к приемнику составляют 100 дЕ.
Результаты расчета (для диапазона частот от 0,1 до 10 rrц)
представлеНЬj на рис. 2.5**>. Мощность помехи на входе приемник'а
оценивалась с использованием упрощенноrо уравнения (1.1). Ha
пример, для излучения 'передатчика на основной ча<;тоте можно по-
лучить
Р А ({от) -60 + ( 100) 40 дЕм,
а для излучений. на побочных частотах
Р", (fST) О + ( 100) == 100дEM.
**,
*} Выбор опорноrо уровня будет рассмотрен далее.
При ' О1 == fО Я , (Прилt. ред.)
Превышение этой помехой пороr6воrЬ уровня приемника для
каждоrо случая рассчитывалось по формуле (2.2):
для 00: 1М (/ OT ' lоя) =:= 40 ( 100) == 60 дБ;
'для ОП: /М (I OT ' f SR ) 40 ( 20) 20 дБ;
для по: 1М (fST' 10R) 100 ( 100) == О дБ;
для ПП: 1М (fST' I SR ) 100 ( 20) == 80 дБ.
Таким образом, если допустимый уровень помехи выбран О дБ,
то случаи ОП и ПП можно исключить из дальнейшеrо рассмотрения
(см. рис. 2.5).
80
40
tt о
20
40
80
fZO
1------ УРО#СНЬ ни ОСНо#НОU ! I
,1------ 'шстотс I I
1------ I ,1
I------ -", ' /'". ' r---- ,
!/f10JCllb ни лоtfD'IНЫХ '1иСl7l0тих
r
ЛtIWВДV I7Рf1jШСЛjJ!lстринвнvv,- r---
р !lДМСIlЬ ни OIJНO#HOU !
I
шстотс I
'r-------- '!/f1o#BHb ни лllооуных уиСЛ10Л1их/ r---
/!lОСЛРUШ'f'lll#ость P17\
I I
I
I
,J
!JОС17jJf1UИ'lu#ость
Ни OflHO#lIotl
СС ytlCII7lJI7lC
ОtJЛdсть ни//[{lIl1Я
/70Nt'Xl! . 110
' сп
""":I.:: - r
=СОI1l1СЛ7Ь отс!/тсЛ7#UЯ
ЛОI'1СХll 1111\ r---
1 l' 1
:t l;O
, 80
. f20
О
M
r>::; .'
cf Ш}
IZ0
о
40
.
80
. 41 /J,2 fJJ 1l,5 1 [;1 5 7 10
'Iистотl!,rп{
Рис. 2.5. Пример 1tOП.
I
Отметим, что при задании допустимоrо уровня необходимо учи-
тывать, что слишком малое ero значение может привести к дальней-
шему анализу некоторых составляющих, по существу не создающих
помехи РП, а большое ero, значение к устранению составляю
щих, на самом деле образующих помеху.
Частотная оценка помех. На этом этапе корректируется
величина 1М, полученная в результате АОП, с учетом
частотных парамеТРОБ Рэс: ширины полосы частот отдель-
нЫХ 'излучений ИП и ero модушшионной характеристики,
ширины полосы и характеристики избирательности каждоrо
отклика РП. а также частОТНОro разноса излучений ИП и
отКЛИ1fОВ рП 18 ).
Рт
Р Т
ХU/lrllfтС/lt/Сll1Ш({/
IJlJС/7jШUН'IulJоtl/11U Р /1
f7A
f'
f'oT filR fur f'uR
OR OT О/« От
РА РП f7A<f7п
Рт а)
, Хd)Jf!J(I11t'jlШ'I17U1Ш
ВиCflflШ/N'Iu8иС/17U РЛ
Ор
l!иЩНОС/17Ь nшft'ХU ( I I '\
Ht1 i/xOlJt' РЛ (Pn) I b'R \
\; 11
11 \
I I J \
..!.
A I",
f'fIp ,f'pT f'
6)
Рис, 2.6. Пример ЧОП:
а совпадение частот осиовноrо излучении ИП и основиоrо отКЛИКа РП;
6 совпадеиие частот побочвоrо ИЗЛУ'lевия ип и осиоввоrо отклика РП;
Ви. Вт полосы частот пропускания И излучения прнемника и передатчика
с()()тветствен!ю по уровню 3 дЕ.
По существу метод основан на определении поправочноrо
коэффициента CF (Вт. B R . дf). '
Помеха nй- основному каналу. приема: дf (ВТ + B R )l2'
(рис. 2.6). Если значение расстройки между центральными
частотами дf основных излучений ИП и отклика РП до-
СТаточно мало, то JЮЗМОЖНЫ ситуации:
1) ширина полосы РП равна или больше ширины полосы
ИП: В я Вт вся излучаемая мощность попадает в РП,
и 'необходимость коррекции результатов АОП отпадает;
},2) В я < ВТ РП принимает только часть мощно тй,
излучаемой ИП, и результаты' АОП требуют коррекции.
Для этоrо следует найти значение'поправочноrо коэффици-
ента CF при l1t == О с помощью соотношения
CF (д.[ == О) [дБ] == k 19 (BR/B T ) , (2.4)
rде k == О при В я Вт; k == 10 при Н я < Вт для шумо-
подобных сиrналов с уровнями, выраженными в эффектив
ных значениях, k == 20 для 'импульсных сиrналов с уров-
нями, выраженными в пиковых значениях (табл. 2.1).
Таблица 2.1
eF
Характер Соотиошение помеха по помеха Jзне
поnос, частот ОСНОВИОМУ ОСНDБноrо Прнмечание
помехи ИЛ и РП каналу приема канал а приема
l>f " (Вт+ М> (Вт+
+Вя)/2 +В я )/2
В Я ;;' Вт Нет необхо
ДИМОСТИ в
коррекции Эффективная
Шумопо- Вя<В т В Я В я мощность помехи
добная 10 Ig 10 Ig пропорциональна
ВТ ВТ соотношению .-
в я ;;' ВТ Нет необхо полос РП и ИП
димости В
коррекции
,
Fe<BR< В я Пиковое напряже-
< Вт 20 Ig ние помехи про-,
Импульс- В 1 порционально со-
иая отношению liолос
. Вц<Ре Ре РП и ИП
20 Ig Fе частота
ВТ повторения им-
пу льсов
При мер 2.3. Рассмотрим помеху в полосе пропуска ия РП дЛЯ
случая воздействия УВЧ передатчика, имеющеrо ВТ == 10' кrц,
на приемник с В Я == 1000 иТц, если оба Рэе работают на ОДНОЙ и
той же частоте (т. е:" Д! == О), а полученное в результате АОП превы-
шение помехой пороrа восприимчивости РП составляет +80 дБ.
ПосколЬ!{у ВЛ, > Вт' то вся излучаемая ИП мощность будет
принята приемником. еледоватеЛl>НО, »еобходимоеТl> I;! ЧОП ОТЩI'
дает.
ьсли же принять, чtо поJiосыI частот передатчика и приемiшка
составлЯЮТ ВТ 1000 кrц, а В1( 10 кrц и, кроме Toro, пере
датЧИК излучает последовательность импульсов с частотой, напри.
мер, Ре 1000 C l, то
СР (6.t О) == 20 19 (10/1000) == 40 дБ,
Теперь с учетом ЧОП результирующий уровень помехи составит
+80 40 40 дБ.
Помеха вне ОСНОВНО20 канала приемника (l1f> (В1( +
+ Вт)/2). При этом возможпьi ситуации (см. рис. 2.6):
1) по основному каналу РП принимается побочное излу
чение ИП. Поправочный коэффициент можно рассчитать
по формуле
СР Я (М') [дБ] == k 19 (BR/B T ) + м (М') , (2.5)
rде М (l1f') разница в уровнях 'мощности побочноro и
OCHoBHoro излучений ИП, дБ; l1f' разнос по частоте меж
ду этими излучениями;
2) основное излучение ИП принимается побочным KaHa
лом РП. Поправочный коэффициент дЛЯ ЭТОI:О случая
СР Т (М') [дБ] == s (М') ,
(2.6)
rде S (М') разница в восприимчивости РП по побочному
и основному каналу приема за счет избирательности,дБ.
Пример 2.4., Рассмотрим аналоrичный предыдущему пример
при .следующих исходных данных: ВТ 1 мrц, м (6./') == 60 дБ,
Bl( 10 кrц,S (дl') == 90 дБ. .
Предположим, что передатчик излучает, последовательность им-
пульсов со cKopocTыo 1 000 c 1 . В этом случае соrласно (2.5) и (2.6)
GF1( (М') k 19 (81(/В Т ) + м (М') =-= 20lg (10/1000)
60 дБ == 40 60 == 100 дБ,
ср т (М') == s (6.l') == 90 дБ.
Выбирая наибольший поправочный коэффициент ( 90 дБ), с учетом
результатов АОП получим уровень, равный 10 дБ.
Детальная оценка помехи. Оставшиеся после АОП и
ЧОП комбинации необходимо детально проанализировать.
Операция ДОП включает в себя: 1) анализ влияния на уро-
вень ,ЭМП времени работы РЭС, расстояния между ними и
направленности антенн РП и ИП; 2) определение функции
распределения вероят.ности для результирующеrо превы
шения помехой пороrа ВОСПРИИМЧИВ9СТИ РП.
f{ наИООЛее существенным факторам, Kotopbie УЧИТЫваЮ'f
при ДОП, относятся: конкретные условия распространения
радиоволн; поляризационное соrласование; УСИJlение антенн
в ближнеЙ зоне; эффект MHorOKpaTHoro воздействия мешаю-
щеrо сиrнала (накопление помехи); зависящие от времt:Ни
эффекты (например, вращение антенн ИП и РП); распреде.
ление вероятностей превышения помехой пороrа восприим-
чивости РП.
2.3. РАБОЧИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ СИСТЕМ,
ОТОБРАЖАЮЩИЕ еТЕПЕНЬ ВОЗДЕйствIiя ПОМЕХИ
с практической точки зрения теоретические результаты
оценки ЭМП удобно увязать с эксплуатационными xapaKTe
ристиками РП. При этом важно выбрать такие характерис-
тики, которые леrко определить экспериментально, что поз
волит постоянно КОНТрОЛИрОВать уровень ЭМП. Как прави-
ло, этот выбор определяется мноrими факторами; и в пер-
вую очередь назначением системы. Из большоrо ра3tюобrа-
зия используемых в настоящее время характеристик наи-
более приемлемыми являются:
показатель артикуляции для радиотелефонных
систем; ,
. частость ошибок или степень искажения кодовых ком.
бинациЙ для цифровых систем;
разрешающая ,способность для телевизионных
систем и факсимиле;
вероятность обнаружения, вероятность ложной тре-
воrи для раДИОЛОI{ВЦИОННЫХ систем; .
ошибка в определении координат (уrла, расстояния,
широты и долrоты) для навиrационных систем.
Для оценки ЭМП следует использовать noporoBbIe харак-
теристики конкретной системы с учетом ее качественных
показателей.
Определить необходимую рабочую характеристику для
радиотелефонной системы оказывается ДОВОЛЬНQ сложно,
если сиrнал случаен, а слышимость и разборчивость пере-
дачи от одноrо оператора I{ друrому различна.
Одной из характеристик, используемых для функцио-
нальной связи с уровнем помехи, является показатель арти-
'куляции AS. Он характеризует уровень разборчивости
речи и представляет собою долю правильно принятых слов
от их общеrо числа в передаче, %; ero определяют экспери
ментальнО на передаюшем коние линии квал.ифиuированны
дикторы, а на приемном слушатели с нормальным
слухом.
В качестве источника сообщения, MorYT служить маrни,
тофонные записи. Проuесс измерения показателя артикуля.
иии заr{лючается в следующем: диктор зачитывает опреде-
ленный набор слов или слоrов, которые затем передаются
по линии связи, подверженной помехе, к слушателю. В за
!ОО '
,,'/
80 /1
/1
I
50' SАrб
Jt
, 40 '{I
{ /
20 / I
.,./ I
....
о I
48 M 24 f2 О 12
5/1,05
Рис.. 2.7. Характеристики радиотелефонных систем с амплитудной
модуляцией в присутствии амплитудно модулированных помех раз-
личноrо вида.
частота несущей помехн на 1,4 "rц выше частоты несущей сиr-
нала; частоты несущих СИП-Iвла И. помехи совпадают.
1 (2) помеха от мноrоканальноrо снrнала с ОБП для сиrнала с ДБП
(ОБП); 3 (4) помеха от шума с ОБП ДЛЯ сиrнала с ДБП (ОБП); 5 по.
меха ОТ мноrоканальноrо си.rнала; 6 помеха от МОДУЛИРОВ8нноrо шума
(Для поз. 5 н б МОДУЛЯЦнонные характеристнки сиrнала и помехи неизвест-
иь!. (ПрuМ. f,1!ia.).) .' '
висимости от уровня И вида помехи изменяется разборчи
вость отдельных слов или слоrов на приемном конце. Все
эТо фиксируется слушателями. После сравнения передан-
ных и принятых слов опредеЛfiется показатель артикуля
ции. Результирующие экспериментальные данные затем 1\,0
["ут быть переведены в соответствующие электрические ха.
рактеристики системы (например, в ОТНОlllение сиrнал/поме
ха)19) .
Зависимости между отношением сиrнал/помеха и пока
зателем артикуляции, для различных комбинаций полезноrо
сиrнала и помехи представлены на рис. 2.7. Из рисунка
видно, Что п'ереход от хорошеrо качества к плохому проис-
ходит довольно резко.
- Друrой характеристикой, также используемой для функ-
циональной связи с уровнем помехи, является индекс ap
тикуляuии (А/). Под индексом артикуляции понимается
9Ч:фект маскирующеrо действия шума (мешающеrо СИf"Нала)
На разборчивость речи. Порядок' определения индекса ap
rикуляции включает в себя следующее: деление спектра
речевоrо сиrнала на частотные интервалы таким образом,
чтобы каждый из них давал одинаковый вклад в разборчи-
вость речи; определение отношения Сl1rнал/(помеха + шум)
в каждом частотном интервале; опред.еление степени вклада
составляющих каждоrо частотноrо интервала в суммарное
значение индекса артикуляuии с учетом найденноrо OTHO
шения сиrнал/(помеха + шум). Считается, что если отно,
шение сиrнал/(помеха + шум) в частотном интервале
больше + 18 дБ, то вклад составляющих на этих частотах
в разборчивость речи максимален; если меньше 12 дБ,
то вклад этих составляющих в разборчивость речи отсутст-
вует вообще. Для ,отношений сиrнэл/(помеха + шум), ле
жащих в интервале 12 ... + 18 дБ, вклад составляющих
чz.стотных интервалов в разборчивость речи определяется
линейной интерполяцией между этими крайними точками 2О ).
Преимуществом индекса артикуЛЯUИИ перед показате-
лем артикуляции являются более леrкие методы измерения
и расчета.
Следует отметить, что в ряде случаев существует фую{-
циональная CB 3Ь между индексом и показателем артику
ляции. ,.
Сис,темы передачи цифровой информации. Основной ха.
рактеристикой при оиенке показателей работы цифровых
систем С[ язи является вероятность ошибки. Возможны два
типа ошибок: ложный прием (принятие помехи или шума за
сиrнал) и пропуск сиrнала. Вероя rности ложноrо приема
РFI'! и (или) пропуска Р т сиrнала MorYT быть определены на
основании данных о плотности распределения вероятности
для сиrнала, помехи и шума (рис.' 2.8).
Функuия / N (х) на рис. 2.8 соответствуеТ плотности рас-
пределения вероятности смеси помехи и Шума, а S / N (x)
смеси сиrнала, ПQмехи и шума. Блок решения работает
следующим образом. Коrда уровень ПРИlIимаемоrо коле
баНIIЯ превышает пороrовый (Т), выдается решение о на.
личии сиrнала, в противном случае решение об ero от-
сутствии. Вероятность ложноrо приема P FA соответствует
вероятности превышения MrHoBeHHbJM значением смеси
помеха + шум пороrовоrо уровня блока решения, а Be
роятность пропуска вероятности тoro, что МПiовенное
значение .смеси сиrнал + помеха + шум меньше этоrо
уровня. Вероятность правильноrо приема Р СD соответствует
вероятности превышения смеси си:нал + шум + помеха
пороrовоrо уровня. "
БоJlее С9временные системы передачи цифровои инфор;"
мации, как правиЛcr, работают при постоянном уровне сиr
нала. Бинарные системы проектируют обычно таким об-
аЗОМ, чтобы вероятности приема нуля и единицы двоич
oro кода были равны, а результаты ошибки сыли в любом'
случае одинаковы. Это значи
тельнО упрощает проектирова
ние и анализ.
, Сбор ст тистичеСI{ИХ данных,
характеризующих вероятность
ошибки в' цифровой' системе, ЯБ
ляется достаточно сложным про.
цессом. Чтобы оценить XapaKTe
ристики цифревоrо модема кроме
статистических данных для от-
ношения сиrнал/шум неоБХОДI-! .
мо определить статистические
свойства помехи' и параметры
каНi3ла с замираниями. Для та-
ких ,систем характерно резкое
УВЕ'личение вероятно ти ошиб
ки с уменьшением вх;одноrо отношения сиrнал/шум 21 ).
Системы передачи сиrналов изображения. Воздействие
помехи при приеме сиrналов изоfiражения приводит к ухуд-
шению качества изображения или срыву синхронизации.
Визуально помеха в зависимости от 'ее вида может по-
явиться на экране электронно лучевой трубки в виде точек,
линий, полос и т. д. (рис. 2.9). Следует подчеркнуть, что ТВ
пр иемишш , особенно приемники цветноrо изображения,
восприимчивы к помехам. Так, например, при воздействии
на ТВ приемник импульсной помехи, источником которой
может быть РЛС, отношение сиrнал/помеха на входе прием
ника во избежание значительноrо ухудшения изображения
должно быть не менее 15 дБ.
Рлс наблюдения. В США в настоящее время функцио
нирует свыше 12 000 РЛС высокой мощности. В будущем
предполаrается' значительное увеличение их. Мноrие из
них находятся в непосредственной близости друr от друrа.
Такое расположение, как правило, характерно д.пя аэро
'Портов, военных баз и площадок для запуска рю<ет. Боль-
Шая плотность этих РЛС приводит к переrРУЗI<е отведен.
;::,
I!i
<:t
'" S:o 'I;
;g
s. <:;"
<i!J
lNrXj
:::!
"i
'"
'I;,
c;;:.
r
9pиO Hb СШJlf/Z/1fl
Рис. 2.8. Процесс принятия
решения в системе передачи
бинарной информации (Т
пороrовая точка).
х
Horo данной службе диапазона частот и появлению поМех
между отдельнымй системами.
Импульсная помеха (или помеха от друrих РЛС) вызы-
вает появление на экране ИlIдикаТQра мешающих сиrНaJlOВ
в виде точек и спиралей, которые обычно непрерывно пере.
мещаются и MorYT перекрыва ь значительную часть экрана
индикатора, затрудняя обнаружение цели. Такая помеха
,
,"'i
;:,:\
!;'!J
Рис. 2.9. Помехи на ТВ изображении: .
а от двиrателя BHYTpeHHero сrорания; б от сдвоенноrо изображения;
в от аппаратуры диатермии; е от ВЧ УСТрОЙСТВ; д от устройства, ра-
ботающеrо Б совмещенном частотном канале. "
быстро утомляет оператора, что ведет к снижению эффек
тивности использования системы. Попадание же сиrнала
цели в сектор индикатора, подверженный помехе, может
привести к задержке обнаружения, а СЛИШIЮМ большая по-
меха к фиксированию ложной цели.
Критерий качества, с помощью KOTOpOro обычно оцени-
вают этот вид помехи в РЛС наблюдения, характеризуется
условиями индикации.
Результаты проявления импульсной помехи на экране
индикатора KpyroBoro обзора .(ИКО) можно подразделить
на пять видов (условий) (рис. 2.10).
, Влияние немодулированной синусоидальной помехи на
РЛС не так заметно, как помехи импульсной, ОДнаIЮ ero
необходимо обязательно учитывать. Импульсная РЛС, pa
/!т.
,...
.
c ,
}:' .:
t\
)
'(-.'</:1
)i
,
','
: 'Щf ' :''> ?*r>
""'&1
у
1;
I
'i:i
.\ -":':.'
};;..,""
""
:3
t
,.!f
,.......
r
\ i
T
r;
II
I
!'
';
rJl:'."
Рис. 2.10. Возможные проявле-
ния импульсной помехи' на ЭК-
ране индикатора KpyroBoro
обзора,
а д УСЛОВНR нндикации 1 5 со-
ответственно.
ботая вблизи передатчика немодулированных колебаний,
может оказаться неработоспособньй, если' уровенъ вьi.xод
ной мощности переД'атчика окажется достаточньiм для за.
светки экрана индикатора. Иноrдэ экран может .асвеч}j.
ваться под воздействием проникающих и-злучений собствен-
Horo передатчика. Некоторые индикаторы оказываются He
работоспособными при мощности немодулиро анной помехи
порядка 20 мВт. Следует отметить, что, даже если мощность
'немодулированной помехи недостаточна для засв ки экра-
На, чувствительность индикатора при этом все таки несколь,
ко ухудшается. .
Воздействие немодулированной помехи на смеситель
РЛС (кристалличеСкий) приводи-т к нарушению ero нормаль-
ной работы: изменяется ypOB HЬ Шума, эффективность пре-
образов-ания и уменьшается максимальный ' рабочи"й диапа.
зон характеристики, преобра30вания. Помеха БОJIьшоrо
уровня может сместить рабочие точ!ш на хараt<теристиках
месителя и каСJ,ада УПЧ м существенно ухудшить чувстви-
тельность приемника. Друrим эффектом воздействия не.
модулированной помехи является захрат системы АПЧ (в ре-
зультате чеrо приемник РЛС СИ'нхрЬнизируe'rся ложным
сиrналом).
РЛС слежения. Основной. функцией тих РЛС является
получение непрерывной и точной инфЪрмации о по.fIQЖ НИИ
цели. Наряду с этим мноrие РЛС с.iIежен'ия выплня'ют'такжеe
функции поиска и обнаружения до захвата uели. РЛС может
быть подвержена помеХ"е во в.ремя выtIOЛ'нени ею любой из
этих функций, однако помеха является наиболее опасной
для работы РЛС в режиме поиска и (или) обнаружения.
После захвата цели, т. е. в процессе слежения. слеДЯЩие
цепи РЛС позволяют обеспечить более высокую ст пень за.
щиты от помехи.
В процессе выполнени РЛС фун ции поиска импульс-
ная помеха может заставить БПЕфаtb'pа кратковременно
фиксировать внимание на ложных цел'ях (т. е. на помехе).
Эти остановки снижают реальнье nремя поиска цели, что
приводит к уменьшению как веРОS:iТНОСТИ обнаружения цели,
так и эквивалентной дальности действия. Критерием ка.
чества для этоrо режима работы является вероятность, об-
наружения, которая зависит от дальности, скорости, разме--
ров цели и друпiх пар,аметров. Для оценки ЭМП ухудшение
качества слежения РЛС может. быть пред ставлено как
, уменьшение вероятности осуro;есfвления ёлежения при MaK
симальной дальности до конкретной цели или уменьшения
дальнОСТИ для даНf\ОЙ вероятности обнаружения и конкрет,
ной uели.
В некоторых РЛС потеря нескольких секунд при обна-
ружении в.захвате истинной цели может привести к ошибоч-
ному рер1ению. Критериями качества для этоrо режима ра-
БОThl РЛС слежения являются время обнаружения и захва-
та uели 22 ).
Системы навиrации. В табл. 2.2*) в качестве примера
представлены характеристики ряда широко распростра-
ненных систем навиrапии. Эти системы призваны выполнять
две основные функции: пр'авильно опознавать' нужную
станциЮ и получать от нее необходимую навиrационную ин-
формацию.
Во:щействие помехи на радионавиrационные системы мо-
жет привес'ти к неправильному опознаванию станции или
к ошибкам в данных по нав-иrации 23 ).
Пороrовые характеристики РЭС. Модель nopora преk
ставлена на р.ис. 2.11. Следует отметить, что в некоторых си-
170роео!uл Otl)тиOтb
fIlО
100
IIшlпоро
8/J/JиH
75 . OtJi1tlCf17lJ
I1оопороео--
<> IJон
' оолость
,JIJ
/7i;poeo/JUH
единици'
2Ь"
11
50
l1otlпopo
ео/Jил
'lJI1I1Cmb
Il
J/l,tlli
а)
Рис. 2.11. Пореrовая характеристика:
, а идеальная, б...,.. реальная.
IJ
:.
Jj 1. iJli
6)
'стемах перепад рабочей характеристики в области nopora'
достаточно крутой (см., например, рис. 2.7), и в таком слу.
чае анализ явлений с использованием модеЛИ.,идеалыюrо
nopora дает результаты, близкие к реальным.
Для использования пороrовой характеристики при oцeH
ке ЭМП у ровни полезноro сиrнала и помехи следует всеl'Д3
*i Подробнее см. Раудсон М. В. Бортовая аппаратура РН.С
JIOpaH «Зарубежная раlJ.иоэлектроника», 1976, Мр 3. (Прим. ред.)
r а б л и ц а 2.2
Ошибка
Дальность I
Тип системы Диапазои, аппаратурнаяl
радионаВИl'аuии кrц действия, в определенииl Приме'lаиие
км ПОЛ ожения системная
Одна из старых радиона"и
Радиопеленrатор lIационных систем; в настоя
наземный ОВЧ/УВЧ Несколько 370 10 1° 2° щее время используется аля'
диапазонов дублирования
самолетный СЧ То же 370 50 20 МеняеТся
"-
Четырехкурсо '200 400 370 1° 2° Меняется Устаревшая система; заме
выЙ НЧ маяк нена всенаправленным ма яком-
ОВЧ'
"""
Маркерный маяк 75.103 370 Нет данных 90 м 90 м Широко используется в США
в качестве контрольноrо в yc
тановках слепоЙ посадки
Всенаправлен-
ный маяк Оj3Ч
I (I08 118)x l
х 1031 '
370
30
l'
Приемник НЧ маяка, принят
международным стандартом
10
3,50
Декка 70 130 370 Нет" данных . 6 м 15 3000 м Фазовая rиперболическая си
стема дальией радионавиrаuии
-
Наземный радио (1 250 370 ТО же 1° ,300 м 10, 300 м UUироко применяется
локатор 10000) .103
Лора н А 2.103 1110 То же 450 м 450 м Приrоден для больших даль
ностей
Радионавиrа[[и (960 370 2° 60 600 м, 600 м, Пеленr на коротких расстоя
онна я система Ta 1215) .103 0.50. 2° ниях В военных целях и даль
кан номерная система
Лоран С 100 2220 Нет данных 30 м ЗО 360 м Аналоrична системе Лоран
/ А, но с большими дальностью
, действия и точностью
OMera 10 14 14800 То же 150 м 1500 м rиперболическая система с
большой дальностью действия.
меньшей точностью, чем у, си ,
стемы Лоран С
приводить к какой либо ОДНОЙ точке тракта приемника:
входу по ВЧ, входу по ПЧ, входу или выходу детектора.
Экспериментальные и теоретические данные о noporoBoM
уровне по входу детектора для различных комбинаций ти-
пов модуляции полезноrо сиrнала и помехи представлены
в табл. 2.3*>. Если в приемпике после детектора имеются
цепи защиты от помех, то их влияние необходимо обязатель.
но учитьщать.
Пример 2.5. Проанализируем, как я точка на характеристике
будет рабочей для самолетноrо УВЧ АМ приемника радиотелефон-
ных сиrналов, предназначенноrо для связи между диспетчерами
аэропорта и пилотами саМСIЛетов. Помеха создается передатчиком
аналоrичн'ОЙ службы, но удаленным от'передатчика полезноrо сиrна-
ла на расстояние примерно 640 КМ. Ширина полосы полезноrо АМ
сиrнала (АВ) lЦ==6 кrц, rлубина амплитудной модуляции т в ==50%,
.Уровень полезноrо сиrнала (S) на входе приемника по крайней мере,
на 20 дБ прев-ышает собственный шум приемника (N == 110 дБм)
для расстояиий, доходящих до 160 км от передатчика, а уровень
превышения мешающим с-иrналом (1) собственноrо l11ума приемника
в пределах зоны радиусом 160 км BOKpyr передатчика полезноrо
сиrнала меняется от 7 до 12 дБ.
Отношение сиrнал/помеха на входе детектора 'можно определить
на основании уже известных уровней полезноrо и мешающеrо
сиrналов:
S/N == +20 дБ и //N == +7... 12 дБ,
тоrда
(S//)mll1 == S/N (l/N)max == 20 12 == 8 дБ,
(S//)max == S/N (//N)mil1 == 20 7 i=' 13 дБ,
Поскольку соrласно табл. 2.3 для указанноrо типа модуляции
пороrовый уровень (S//) == I дБ. то УВЧ АМ приемник будет все
время работать в режиме, .соответствующем надпороrовой области,
I(ачественные характеристики радиотелефонных систем,
Экспериментальные зависимости, приведенные на рис. 2.12,
постро ны для случая совпадеН+lЯ частот полезвоrо и мешаю-
щих, сиrналов. Отличие кривых, относящихея К одной И
той же помехе, можно объяснить влиянием различных не-
стабильностей при проведешfИ эксперимента. '
Как видно из рис. 2.13, зависимости индекса артикуляции
от отношения сиrнаJ1/помеха и сиrнал/шум в радиотелефон,
ных системах для различных типов помехи примерно одина-
ковы. Исключение составляет синусоидальная помеха, ко-
*1 Данные в табл, 2.3 следует считать ориентировочными При-
нятые в ней обозначения модуляции сиrнала и помехи соответству'
ЮТ «PerJlaMeHTY радиосвязи». М., «Связь», 1975. (Прuм ред,)
'f 8 б л и п а 2.?
. t' I Поро.rовый уровень [дЕ) для мешающесо сиrнала С модуляцией U"ипа
":; :fн ::;o АI I А2 I АЗ I АЗВ I АЗJ I А4 " А5С I .!I9 I Р1 I Р2 I Р3 I Р4 I Р9 I РО I Р9Е I Р9Р I 9a I Pg
АI . 8 7 7 7 7 7 7, 7 7 7 7 7 7 8 7 8 7 7
Al 9 6 О 11 7 6 11 11 5 6 6 11 11 9 6 6 9 6
АЗ 23 13 1 4 О 13 О 2 23 О О О 2 23 13 13 23 1
Аза 36 ...,....24 7 7 7 24 3' 3 36 7 7 7 3 36 24 24 36 24
АЗ.! 36 24 7 7 7 24 3 3 З6 7 7 7 3 36 24 24 36 24
А4 10 iO 5 12 8 10 12 10 10 10 10 10 12 10 10 10 10 1
А5С 41 41 36 45 41 41 45 41 41 41 41 41 45 26 41 41 41 41
А9 10 10 5 12 8 12 8 10 10 8 8 8 10 10 10 10 10 1
Fl 6 6 12 16 16 6 16 16 6 6 6 6 16 6 6 ,6
F2 6 16 16 16 16 16 16 16 6 16 16 16 16 6 16 16 6 16
F3 О 3 3 2 2 3 2 3 О 3 3 3 2 О О О О
F4 12 12 10 10 10 10 10 12 12 12 12 12 10 О 12 12 12 , 12
F9 10 10 10 10 10 10 10 tO 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10
РО 5 7 7 10 10 7 7 7 7 7 7 7 7 10 10 10 10 5
Р9Е 18 18 lВ IВ 18 18 18 18 IB 18 18 18 18 IВ 18 18 18 18
Р9Р 18 18 18 18 18 18 18. 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18
Р9а 18 18 IВ 18 18 18 18 18 18 18 -'8 18 18 18 18 18 18 18
Р9 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13
3
о
о
6
о
торая не так сильно, как все остальные виды помех, влияет
на показатель артикуляции.
Заметим, что в основу расчета характеристики радиоте.
лефонной системы может быть положена ее зависимость от
отношения сиrнал/(помеха + шум) в полосе пропускания
сиrнала.
Определение отношения СИ2Нал/(помеха + шум). Вначале
определяются отношения помеха/шум (l/N) и сиrнал/шум
0,8
!:;
0,4
/
fJ
Йl
40
20 fJ
8/1, tl/j
2fJ
4О
Рис. 2.12. Зависимости индекса артикуляции от отношения сиr-
нал/помеха для различных типов помех ( усредненные зави-
симости). .
(S/N) на входе детектора. С помощью рис, 2.14 находится
отношение (1 + N)/N и затем с помощью уравнения
S/(l + N)[дБ] == S/N [дБ] (l + N)/N [дБJ находится
искомое отношение. Заметим, что при (l/N) > 10 дБ можно
считать (l + N)/ N I! N .
Пример 2.6. Рассмотрим радиотелефонный приемник ОВЧ
наземной подвижной службы, предназначенный для работы в пре-
делах зоны действия передающей ст?нции (радиус 80 км). Допустим,
что уровень полезноrо сиrнала по крайней мере на 10 дБ превы'
шает уровень шума приемника (т. е. S/ N > 10 дБ) в пределах рабо.
чей зоны передатчика. Далее положим, что результаты оценки ЭМП
указали на два мешающих сиrнала от передатчика РЛС наблю-
дения и от ТВ передатчика ОВЧ. Определим качественные характе-
ристики приемника при воздействии этих помех.
Помеха от РЛС наблюдеllия. Допустим, что РЛС излучает ЕМ.
пульсный сиrнал с частотой повторения 400 имп/с и что по резуль-
татам оценки ЭМП средний уровень мешающеrо сиrЩJЛа в полосе
,приемника оказался на 10 дБ выше уровня шума приемника
(I! N == 10 дБ). '
1},8
а) о) t7,{<
о
о 20 {<о {O О, 20 1;0
8/н, .1'n 8/н,.1'n
1},8 о,в
1и
5
В} о
I},I; 5
10
15
О О
2!l О zo 1;0 zO О 2{} /;Р
8//r',.1'n 8/,.r, .1'li
0,8 о,в
о) 0,1; е) IJ.ч
, ,
о о
20 'о 20 /;0 ZIJ {J' 2о. 1;11
8/A',.1'li 8/11,.1'0
Рис. '2.13. Показатели качества радиотелефонной системы при раз-
ЛИЧНЫХ помехах:
а белый шум; б белый шум и нмитированная речь; е.... белый шум и
12-канальный уплотненный сиrнал; z белый шум и l-канаЛЫIЫЙ уплотнен.
ный сиrнал; д белый шум и импульсы с частотой 200 имп./С; е белый
шум и синусоидальный сиrнал частотой 500, rц,
Pиc 2.14. Соотношение
между величинами (помеха +
+шум)/шум и помеха/шум
10
'!<::- о
':t"
'::::::.2
О
2
1; #
1/1'1, 175
8 fff
, При 1/ N "" 10 дЕ шумом приемника можно пренебречь и OTHO
шение сиrнал/(помеха + шум) составляет
S S I+N
""" ==10 10==ОдБ.
I+N N N
Соrласно рис. 2.13 индекс артикуляции при таком уровне помехи
оказывается равным примерно 0,3, что соответствует плохому
качеству приема. .
Помеха от ТВ передатчика. Допустим, что помеха от ТВ пер,е-
датчика определяется отношением 1/ N == 5 дБ.
При этом соrласно РИС. 2.14 отношение (I + N)/ N ::::; 6 дБ. Следо
вательно, .
s s I+N
== ==10 6==4дБ.
I+N N N
Индекс артикуляции для этоrо случая (см. рис. 2, 13) состави'f при
мерно 0,4, что соответствует посредственному качеству прие.ма.
Качественные характеристики- цифровых систем связи.
Как показывает практика, при определении качественных
показателей цифровых систем связи эффект воздействия MHO
rих видов помех MO eт
быть (с некоторым прибли
жением) приравнен к воз
действию белоrо шума
(рис. 2.15).
Качественные xapaKTe
ристики систем передачи
изображения. Точно oиe
нить ВЛИЯНliе помех на xa
рактеристики систем пере-
дачи изображения сложно,
поскольку такая оценка
отчасти субъективна. Ее по-
лучают на основе статис
тических измерений с привлечением большоro числа наблю-
даталей. Одним из приемов при оиенке влияния помехи на
качество телевизионноrо изображения ЯВЛяется использо-
вание мноrоrрадаuионных шкал. Так, например, шести
балльная шкала для оценки качества включает в себя сле-
ДУЮЩйе rрадации: 1 превосходно, 2 хорошо, 3----;-""
удовлетворитеJ1ЬНО, 4 допустимо, 5' плохо, 6 очень
плохо (рис. 2.16).
В исследованиях, результатом которых явились rрафи-
Ки рис. 2.16, принимало участие около 200 наблюдателей;
было проанализировано примерно 38000 оценок как для
о
12'
"
8/11, rJff
g
Рис, 2.15. Зависимость вероятно-
сти ошибки от отношения сиr
нал/шум для цифровых, систем
связи. '
цветных, так и для черно белых изображений, подвержен.
ных различной степени воздействия помехи.
В табл. 2.4 представлены защитные отношения, требуе.
мые для удовлетворительноrо (или лучшеrо) качества ТВ'
зображения по оценке 50% наблюдателей при ТВ помехе.
т а б л и ц а 2.4
Расстройка частот несущих j
полезноrо и мешающеrо СИПI8
ЛОВ, rц . 60J
Требуемое защитное от ноше. I
ние, дБ 41
9985 10010 19995 20020
24 17
29
17
При случайной шумовой помехе отношение сиrнал/по-
меха (защитное отношение), требуемое для удовлетвори-
тельноrо качества изображения (по оценке 50% наблюда-
телей)! оказалось равным +27 дБ (отношение ср.еднеквад-
ратических значений сиrнала и шума в полосе 6 мrц)24).
M
38
30
12 14
'"
. O JO 50 70 9О 99 lО 1.05fl 7090 9d
ДOlJН .'luолюtluтслеi1,Оl{СНU!ШСЩUХ /(U'ICOт$.Q IIзоtfpРА'/.t'IiItЯ
I ни 1f#Jlf.c р'СIl1.Ш/О!Л(iНN..l1tLrUQ'''l/IIu, % .
.- /1). l)
Рис. ,2.16. Защитные отношения при ВОЗДействии на ТВ сиrнал: ТВ
СИrнала (расстройка несущих. частот составляет 604 rц (а) и слу-
чайноrо шума (6).
Качественные хараl{теристики Рлс. Основной метод
определения качестве.нных показателеи радиолокационных
систем заключается в анализе воздействия помехи на особо
важные функциональные узлы приемника (рис. 2.17). Как
правило, при ана.тщзе влияния помехи на приемник РЛС,
необходимо учитывать снижение чувствительности из-за
насыIенияя по промежуточной ч,ктоте (ПЧ) и непосредствен
ное появление помехи на выходе приемника. Рассмотрим
методику определения этих показателей при воздействии
на рлс импульсной инемодулированной rармонической
помехи. '
Воздействие импульсной помехи. Качественные xapaKTe
ристики рлс наблюдения при воздействии импульсной по:
Имеется
Н{fсыщение
80 DxоDних J({fCl[dDt1X
Дrt
ипреРеление:
'ухуi!шения отношения S/N,
ух,l/iJшения iJаЛ6Ности 05нар!/жения
Еле"
аоnи Вренени о'наруженuя, 0/0,
уменьшения Вероятности 05на", . ния
Нет
ВыполняетсЯ ли
Hepa6eHCIТ!'oljH>O?
I!il
,4а
Нет
ОтсутстВие
сра5атыВанинАР!l
или
лонехи яа P /xoqe
Олреi!еление
!/роl1ня помехи
Щl' Рыхоие
J(оррекци,!
отношении
S/N и 1ft{
Оценка ухуDшения Ka т
6еfШЫХ пОК{fзатеnец
Рис. 2.17. Структурная схема для анализа характеристики качества
работы РЛС В УСЛОВИЯХ помех.
мехи определяклся условиями индикации или наблюдения
(что соответствует видам помехи рис. 2.10).
Для определения можно воспользоваться следующими
соотношениями:
О Z 3,7, 3,8 z 9,4, 9,5 Z 14, ,
14,8 z 25,2: 25,3 Z 00,
rде Z числовой коэффициент, определяемый соотношением
4 .
Z== 10 4 Zi, а Zi == 20Q20 + [Qi {Pi Pтds )1,
i l P i
Q20 число импульсов (за один период обзора) с уровнем,
превышающим (Р тds + 20) дБм; Р md8 минИlvЩ ЫIO раз-
дичI1мый уровень сиrнала, дЕм; Q; число импульсоt!
(за один период обзора) с уровнем Р; (Pтd.<P;<PтdS+ 20).
Если уровень импульсов мешающеrо сиrнала (или боль-,
шей их части) оказывается по краЙней мере на 20 дЕ выше
минимально различимоrо уровня сиrнала, то для рпределе-
ния условий индикации можно воспользоваться данными
рис. 2.18.
rlJ!!
0/7
40
20,
t:::
10
8
D
4
2
f(J f(J/l O[JО 1ООО 3/}00 1(J/l(Jd
'ICltlI77IlI77С1I7Il.1I77IlДШШЯ 1/1'f17,5/ЛЬСlJ.1l7tlNШШ,UN/t/Q
"Рис. 2.18. 1\ определению условий инднкации на экране ико.
Пример 2.7. Определим условия индикации для случая взаи
модействия двух рле наблюдения, находящихся в а;1ропорте и pac
положенных в пределах прямой видимости на расстоянии 16 км
друr or друrа, если их рабочие частоты равны 1280 и 1300 мrц СООТ-
BeTcrBeHHO. а остальные параметры одинаков]',! и составляют:
пиковая мощность передатчика Р т ({ОТ) == 1 MBr (+90 дБм);
чувствительность приемника P R (f oR ) == 90 дБм;
длительность импульсов 2 мкс;
частота повторения импульсов 360 имп.jс;
коэффициент усиления антенны 0== 35 дЕ;
скорость сканирования (обзора) 6 об./мин (10 с на один
период обзора).
Вначале рассчитаем уровень помехи в предположеиии о сов-
,падении частот обоих рлс. Для этоrо положим, что среднее уси.
ление антенны за пределами r лавноrо лепестка ДН составляет
ОТ == 10 дЕ, а еl\О коэффициента, усиления антенны а== 14 дЕ.
Учитывая это, из (2.3) получаем
1М"==Р т (fOT)+OTR L+ORT P R (fOR)== +51дБ.
Затем необходимо ввести поправку, учитывающую разное рабо-
чих частот передатчика и приемника. Если предположить; что дл'я
заданных длительности импульсов и разносе частот есущих пе-
редатчиков (20 Mtu) поправочныf! коэффициент сосtавиt 40 дБ'").
то уровень превыщения помехой пороrа чувствительности прием.
ника рле
lМ чоп == 51 40 == 11 дБ.
еко с учетом вра щения ан тенн
aD== V a{; +а{; === V14 2 +14 2 ==20дБ.
Т R
Полученные данные соответствуют результирующему значению
1 М > О дБ примерно для 70% времени работы рле. Это означает,
что примерно 250 имп. I с (от мешающей рле) превыщают по уров-
ню чувствительность приемника. 'При заданной длительности пе-
риода обзора (10 с) это значение соrласно рис. 2 18 будет соответ.'
ствовать второму условию индикации.
Время, необходимое для обнаружения uели в присутствии
помехи, можно рассчитать как
t 8 '== (8/(J)$)(1 +МТ),
rде t$ среднее время, необходимое для обследования yr-
ловоrо сеl<.Тора, с; 8 полный уrол _поиска РЛС, уrл.
rрад; (J)$ уrловая скорость обзора, уrл. rpan/c; М
среднее ЧJ{слd мешающих импульсов, принятых РЛС,
имп./с; Т время работы РЛС в режиме обнаружения.
Некоторые источники помех увеличивают время обна-
ружения uели примерно на MT8/(J).. "
Результаты экспериментаЛЬfIыХ исследований показали,
что Боздействие щr РЛС слежения большоrо числа импульс
ных источiп ков помех близко по своей природе 1{ воздейст-
вию ФJ:IУl{туаuионноrо шума. Это позволя'ет оuенива,ТЬ одно.
временное воздеЙствие большоrо числ.а импульсных помех
через отношение смrНал/шум или чувствителЬНО'сть прием.
'ника.
Воздействие немодулuрованной непрерывной помехи на
РЛС наблюдения приводит к ухудшению чувствительности
к сиrналу в трактах ВЧ и ПЧ. Это ухудшение может быть
выражено непосредственНО 'через умеfIьшение максималь-
ной дально"сти действия РЛс. Уменьшение дальности обна-
ружения uели из-за ухудшения чувствительности приемни
ка (рис. 2.19) можнЬ определить как
коэффиuиент уменьшения дальности == .
Ухудwение чувствительностн. дВ
== 10 40
*) в rл.3 будут приведены методы расчета поправочноrо ко-
эффициента, учитывающеrо форму и длительность импульса.
а также частотную расстройку между ИП и РП. (Прим. ред.)
Пример' 2.8. Определим уменьшение Дальности деi1:ствия РЛС
иаблюдения, предназначенной для работы в L диапазоне (Ь 1 rrц)
с дальностьЮ' 160 км, если она находится вблизи (на расстоянии
0,16 км) передатчика н'епрерывных немодулированных колебаний
мощностью ) кВт, работающеrо в той же полосе, используемоrо
для сопровождения ракет. Положим, что rлаВ-ный лепесток ДН
антенны ИП (максимальное усиление +30 д ) попадает в область
боковых и заднеrо лепестков ДН антенны рле. Усиление боковых
и заднеrо лепестков ДН антенны РЛС будем считать одинаковым
G == 1O дБ.
8IJ
'"
1 40
!:>
::;:
;>;
H\ [l
;::;
t . о,llI 1J,1l3 . IJ,I 1J,3 1,0'
/(tl3{РфUl(UСII.l7! J1/'/8f1ЫI/С/lI/Я i1riЛbllо/);iш QшJСIJJ!llfJ РЛС
......
Рис. 2./9. Зависимость коэффициента уменьшения дальности дейст
вия РЛС от ухудщения чувстви'тельности прием ника.
Мощность помехи на входе приемник РЛС
р А Р т + G TR L + G RT 60 + 30 77 10 3 дБм.
Положим, что' при этом,чувствительность приемника рле yxyд
'шается на 10 д5*>. еоrласно рис. 2.19 это соответствует уменьше-
нию дальности действия рле примерно до 0,55 от максимальной
величииы. Таким образом, дальность действия рле уменьшиrся
со '60 до 813 км. "'
r лава 3
ПАРАМЕТРЫ ПЕРЕДАТЧИКОВ, ИСПОЛЬЗУЕМЫЕ
ДЛЯ проrНОЗА ЭМП.
3.1. ИЗЛУЧЕНИЯ ПЕРЕМТЧИI\ОВ
Для проrноза ЭМП необходимо знать параметры как
основных, так и неосновных излучений передатчиков. В об
щем случае в спектре излучеЩIЯ п редатчика можно выде-
Лить основное излучение, излучение на rармониках, на
*> В rл.4 будут даны методы оценки ухудшения чувствитель-
Ности приемника из за воздействия ЭМП. (Прим. ред.)
ftaCTOTax, не являющихся tармониками основной частотьi, й
широкополосный шум (рис. 3.1).
При проrнозе помех излучения передатчиков обычно
считают дискретными. Однако в действительности мощность
Рт !':>
i::\
tS;;; '"
и)
Рт
о)
"'
.
90
f"
"'
,.,
и'"
&
f"
РТ
'"
"'
'"
t:i
'"
В}
"''''
P'
f
>--
f
е)
Рис. 3.1. Типичные спектры радиопередатчиков:
а основное излучение. и излучение на rармониках; б излучение задаю
Iir.ero rеиератора. основное излучение и излучения на rармониках; OCHOB
ное излучение. побочное излучение на rаРМОНИ1<ах и на частотах, не ЯВЛЯЮ
щихся rармониками основной частоты; 2 широкополосное шумовое излу'
чение.
каждоrо излучениw распределена в определенной полосе
чаСТQТ. Более тoro, широкополосный шум, обусловленный
в основном тепловым шумом мощных выходных каскадов
передатчика 25 ), модулирует полезное излучение передат-
чика, в том числе ero дискретные составляющие, если они
существуют (рис. 3.2).
Основное излучение. Информация о выходной мощности
передатчика, необходимая для АОП, обычна известна. По
скольку на практике уровни мощности отдельно взятоrо
передатчика одноrо и Tora же типа имеют разброс*), для
проrнозз помех рекомендуется использовать статистическое
распределение мощности излучения.
I(оrда частоты несущих передатчика MorYT изменяться,
ЧОП необходима для каждой такой частоты. Для ЧОП не.
обходимо знать относительную мощнос ь боковых полос,
с
, lliщоtlющtlК
ЛOlfоqных uзлу<'tlНШ}
лс/шi!итqиКtl.
yt,lU/J7M иfj'I'fUH 1IfJ/L
АОI1
/
.... 1,..-.... ............. .-L
.
,.,-'" ,.,- ) ....... 1'.
.... 1\ \ А I . .......
'I'yI \1 [ ....
40
.::
1:--
tl
, 811
/Zll
Р/
tl,2 tl,.J tl,f D,7 f
f/Тnr
2 J/;571U
Рис. 3.2. Спектр выходноrо сиrнала передатчика, состоящий из диск-
ретных 'и широкополосных шумовых излучений.
обусловленных как полезной модуляцией несущей, так и не.
линейностью передатчика. Для представления ОТIюситель-
ных уровней мощности боковых полос (по' отношеI:!ИЮ '1{
мощности несущей) используются rрафики оrибающих этих
спектров (см. 3.3).
Излучение на rармониках. К ним 'относятся излучения
на rармониках как основной частЬты, так и частот колеба-
ний, используемых для rенерирования на основной частоте
(например, частот задающеrо .reHepaTopa или KBapueBoro
reHepaTopa синхроимпульсов)26).'Уровни излучения на rap-
мониках передатчиками одноrо и тoro же типа имеют значи-
тельный разброс. Поэтому их следует определять статисти-
чески. Для этоrо измеряют спектр излучения передатчика
*) ИмеетсЯ в виду изменение уровня излучаемой мощности
как во времени для одноrо и Toro же передатчика, так и для множест-
Ва однотипНlolX. (Прuм ред.) , ,
(например, в соответствии с военным стандартом L:ША
MIL STD 449 О). Информация об уровнях И3JIучений на
rармониках может быть также получена из технических
условий на передатчик или по обобщенным статистическим
данным (см. ниже).
Поскольку мощности излучений на rармониках, как и
мощность O HoBHoro излучения, распределены в н кото'рой
полосе частот, необходимо определять мощности излучений
в соответствующей полосе частот. При этом можно исполь-
зовать данные об оrибающих спектров аналоrично данным
для OCHOBHoro излучения.
Побочные излучениS! на частотах, не Я)JЛЯЮЩИХСЯ rapMO-
никами. Некоторые импульсные передатчиt{и (например,
MarнeтpoHHыe с большой пиковой мощностью) rенерируют
излучеnдя, не являющиеся rармониками основной частоты
(или частоты, используемой для ее rенерирова,ния). Часто
ты этих изл"учений изменяются случайно, поэтому rоворить
о какой то КО'нкрет юй полосе частот можно лишь с HeKOTO
рой вероятностью. Уровень выходной мощности и оrибаю
щие спектров этоrо излучения можно описать так же, как
и для излучений на rармониках 27 ). '
Широкополосный шум. Уровень шума пеRедатчиков, 31'1
исключением передаТЧИКОБ с мощностыо более 1 кВт, как
правило, меньш уровней друrих мешающих сиrналов28).
Кроме перечисленных имеется еще ряд параметров пере-
датчиков, которые следует учитывать при проrнозе ЭМП.
К ним например, относится уровень продуктов взаимной
модуляции.
3.2. МQДЕЛИ ПРЕДСТАВЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ
ПЕРЕДАТЧИКОВ ДЛЯ АОП .
Мощность OCHOBHoro излучения. Основное излучение п
редатчика имеет наибольшую мощность, потому оно является
наиболее важной потеiщиальн'ой ПРИЧIJн6й помех. Одной из
характеРИСТIIl{ OCHoBHoro излучения является разброс ypOB
ней мощности передатчиководноrо и тoro же ти:па. Хотя
этот разброс мал по сравнению с разбросом друrих пара-
метров передатчика, используемых для проrн03':1 ЭМП, в
'ряде случаев' ero также следует учитывать.
На рис. 3.3 в качестве примера приведены rистоrраммы
распределе.ния мощности основных И3ЛУ"1ений четырех раз
личных типов п редаТчИКQВ. Для расчетов I;Iринимают, что
закон распределения мощности OCHoBHoro излучения, вы.
раженной в децибелах, является нормальным. Параметры
eтoro распределения , среднее значение мощности Р1 ([от)
и СКО ат иОТ) для некоторых случаев будут даны далее.
Если отсутствуют более точные данные (что обь!чно бывает
на практике), СЧ Iтают, что мощность OCHoBHoro щ!Лучения
1211
ВIJ
I;IJ
IJ
0,9
,
, 1,1;
2,0
и)
2.8 PT,fll71
ОО
4О
'2О J
<s,/J
2 (j' 10, 11; PT, 1J1
о)
Ш iI!I
#"8 f5O', l!I; !92 P T ,fll71
8)
4IJ
III
р
11;
(;:
;:;7J>":
t:'7
28
8
8)
о{! PT,fll71
Рис. 3.3. r"истоrраммы распределений мощностей основных излуче-
ний некоторых передатчиков:
а) 298 измерений, 21 передатчик типа AN/PRC-25. Рт пот 2 Вт, foT
31,15. ... 51,8 мrц;
" б) 442 измерения. 27 передатчиков типа AN/ARC-44. ,Рт пот 8 Вт,
foT 24,0 ... 51,9 мrц;
в) 323 измереиия, 39 передатчиков типа AN/VRC 12 (RT.524), Рт noт ,
35 Вт, fuT 30,O... 52,95 мrц;
2) 484 измерения, 41 передатчик типа T'.195,'GRC-19, Рт пот 10 Вт,
foT I.6 ... 11,25 мrц.
передатчика распределена по нормальному закону со сред-
ним значением, соответствующим номинальной выходной
мощности передатчика, и а1 == 2 дБ.
Пример 3.1. Пусть номинальная выходная мощность УКВ пере.
датчика, используемоrо для ПОДВIJЖНОЙ наземной связи, Рот == 8 Вт
(39 дБм), а ее распределение соответствует рис. 3.3, б. .
Из рис. 3.4 можно сделать следующие выводы: 1) вероятность
увеличения мощности OCHoBHoro излучения больше чем,.на +3 дБ
(т. е. до 16 Вт или 42 дБм), равна примерно 7%; 2) вероятность 'l"oro,
'что мощность OCHoBHoro излучения не уменьшается больше чем на"
3 дБ (т. е. сохраняется большей 4 Вт или 36 дБм), равна примерно
93%; 3) с помощью данноrо rрафика можно найти вероятности
превышения любых друrих уровней мощности.
rрафю{, подобный приведенному на рис. 3.4, может быть по
строен применительно к любому передатчику, для KOToporo нет бо-
лее точных данных.
Величины Р Т (foT) и ат (fOT) МОЖНО рассчитать на ос-
нове экспериментальных данныХ о распределении мощности
OCHoBHoro излучения нескольких передатчиков оДНЬrо и TO
1;5 IJ
......
"
r ......
I .......
I ......."-
I .....,......
1 ......,
"
. . ' .
i , i .........
l' 1 ......
.' : :
"3 4
I;f 2
;
<:
'1:[ 39 ct О
j :
1 2 5 10 2ll 30 00 7ll 80 90 90 ,98.9.9
1It'jJ(}ЯIlJII(}СIlJЬ l7f!с&ziЩIllIUЯ QIШllосt7 P/J(}!JIIJ1 NОЩllосqll. %
Рис. 3.4. Вероятностное (нормальное) распределение мощности ос-
HOBHoro излучения передатчика (PTaOT) 39 дБм, aTaOT) 2 дБ;
Р Т nom 39 дБм (8 Вт».
ro же типа на различных частотах настройки (общее число
измерений равно п):
n
PТi ([ОТ)
РТ (/ОТ) [дБм]== i l
(3.1)
n
Gr (foт) rдБI 1
n } 1/2
i [РТ (tOT) PTl (fOT)]2
n l
(3.2)
,rде P Тl иот) результат измерения мощности одноrо
передатчика на ОДНОЙ частоте настройки, дБм.
. .
Пример 3.2. Рассчитаем Р Т ({от) и а т ({оТ) по данным измере-
ния мощностей трех' связных передатчнКОВ ОВЧ одноrо типа, рабо-
тающих В диапазоне частот 225... 400 мrц с номинальной мощ-
ностью Р Т == 100 Вт (50 дБм). Результаты измерений следующщ :
_. " , ..
ВЫХОДная МОЩНОСТЬ переДат-
Частота настройки. чика. дЕм
мrц
, I 2 I з
234 50 52 53
313 52 50 48
391 47 49 49
. Подставляя эти данньiе, в (з.1) и (3,2) при n == 9, получаем
Р т иот)==50 дБм, (JT иот) == 2 дБ.
МОЩНОСТИ излучений на rарМОНиках. Даже для однотип
ных передатчиков эти мощности имеют значительный раз-
брос (до 50 дБ), вследствие чеrо необходимо определять пре-
делы, внутри которых они MorYT изменяться. При АОП на
частотах, выше основной частоты передатчика, учитывают
данные об уровнях rармонических составляющих, посколь-
КУ они превышают уровни остальных побочных И3ЛУЧ,ений.
Рис. 3.5 хорошо иллюстрирует значительные колебания
уровней излучений на rармониках.
Пример 3.3. Из рис. 3.5 следует, что уровень 10-й rармоники
связ!)!оrо ОВЧ передатчика изменяется от 60 до 100 дБ относи-
тельно y OBH5! мощности OCHoBHoro излучения при cpeДH€M значении
80 дБ* . Пусть МОЩНОСТЬ,основноrо излучения данноrо передатчи
ка составляет Р т ([ОТ) == 100 Вт (+50 дБм). Необходимо оценить
уровень помех приемнику РРЛ, работа'ющему на этой частоте и
имеющему чувствительность P R == 100 дБм (при S == N). Будем
считать, что потери лри распространении C TR == 70 дБ.
Рассмотрим три случая.
А. НаиХУДШИЙ, коrда 10 я rармоника ослаблена На 60 дБ.
При этом мощность 10 й rармоники
р т а,от) == Р т (fот) 60дБ== 10дБм.
а мощность помехи на входе приемника
Р А== Р т ({l0T)+C ТR == 80дБм,
т. е. мощность мешающеrо сиrнала на 20 дЕ превышает чувствитель-
ность приемника.
Б. Мощность lO-й rармоники ослаблена на 80 дБ Тоrда
Р т и,от) == +50 дБм 80 дБ == зо дБм,
Р А==Р Т (fl0T)+C TR == IООдБм,
т. е. мощность мещающеrо сиrнала равна чувствительности при-
емника.
*1 Эти данные больше соответствуют 9 й rармонике на рис. 3.5.
(Прим. ред.)
M
j t
{j0
: :
80
..::
"::..
tt 1Oи
" : : : : -;, " " :
. .
. .
,," :
:":. :.
.. "..
. .
""",," ,,"."
.."". "
; " ,,":":..
" : : .: ::.. " " ".
: ; ; : I i !Л
.:: "
, '
. .
tZO
": :
t4IJ
15
2fJ z5 JO
, НОМСр C!ljJNtlHt!Kt!
,
55
,
5
10
40
и)
JO
_1111;;.=":::'
r Лi;::::...
::...
50
о:::
';f 70
:':,'.':::'..
-:::-,:
.90
::::. .... :.
H : НШ ::
:.. ..
..'
2
r
"5
{< 5
НОМСР CtljJNOH{/Kt!
Q
, ' ,
7 8
,
.9 10
QJ
tto
В. Наилучший случай, коrда )о-я rармоника ослаблена' на
100 дБ:
Р т и,от) == +50 дБм 100 дБ == 50 дБм,
Р А== Р Т (f,ot)+C TR == 12qдБм,
т. е. мощность мешающеrо сиrнала на 20 дБ меньше чувствитель-
ности приемника.
Из даНноrо примера ясно, что для проrноза подобных
помех недостаточно рассмотреть эти три случая: необходи
мо учитывать весь диапазон изменений УРОl3ней rармони-
M
7O
..
"
,::
"'.
9О
ct
1f(J
fJO ,
Z
.,
..
.
" r
Ь 4
Нонср tf1jJ110нiжu
.7
I ."
Q 7 8
в}
Рис. 8.5. Мощности излучений однотипных передатчиков на [армо-
никах:
а три вч передатчика. настройка на 9 раЗЛИЧНЫ8 частотах; 6 два' овч
передатчика радиосвязи, настройка на 25 чаСТО1';' в четьiре передатчика
РЛС (L диапазона), несколько частот настройки. .
ческих составляющих и вероятность существования каждо
ro уровня.
Рассмотрим модель представления уровней излучений
на rармониках. Для каждой rармоники определяется cpeд
нее значение и статистическое распределение уровня. Модель
основывается на следующем: а) средНие уровни мощностей
излучений передатчика на rармониках уменьшаются с YBe
личением номера rармоники (эта зав,ИСИМОСТЬ может Q"ыть
представлена в виде прямой или ломаной линии (р'ИС. 3.6);
б) уровни мощностей rармоник распределены по нормаль
ному закону, причем СКО не зависит от номера rармоники.
Ис;ходя из этоrо, среднее значе,ние уровня каждой N й
rармоники может быть выражено в виде
Рl (/NI-) === Рl (/от) + i1 19N + В, N 2 (3.3)
rдe А, В коэффиц.иенты, ПОСТОЯ,нНЫе для каждоrо типа
передатчика; А наклон прямой, дБ/декада; В орди
ната начальной точки линии при N == 1. Как б'удет показа
Hb А, В, и ат (fNT) можно рассчитать по даННI;>IМ измере
ний.
При АОП дискретный характер излучений на rармони
ках не принимается во внимание. Поэтому считают, что пе-
редатчик может создавать излучение на любой частоте. и
ero побочные излучения описывают непрерывной функ-
цией от частоты.
о
40
2IJ
20
40
..:
(J
ri
otJ.
20
80
шо
РОТ (fOT) 50 tl51'J
В=200б
f/;JOOCHb, ри&!м; СДСРНВМ.5I
. ппюtl f(J iJ/J
, А=5ООIf/овниии
l;O
.1 2 J 4557810
lIомср 8f1,оМОIШIШ
Рис. 3,6. Математическая модель представления излучений передат-
чика на rармониках.
с учетом сказанноrо (3.3) можно. переписать в виде
f
Р 1 <t1==P T (fOT) + А Ig""""':"'" + В. (3.4)
, [от
Пример З.4. Построим rрафик зависимости УРов.ней излуче-
ннй АМ передатчика ОВЧ, нмеющеrо Р т == -100 Вт (+50 дБм),
если известно, что А == 60 дБ/декада, В == 2Q дБ при N == 1,.
а а т (/NT) == 10 дБ. , .
В соответствии с формулой (3.3) средняя мощность, излучаемая
передатчиком на -любой rармонике, равна.
Р т (/NT) == +50 60 Ig N 20 == (30 60 19 N) дЕм,
Для 2 й и 10-й rармоник получаем соответств.енно
Р т (/21') == + 12 дЕм; р т (/1 от) == зо дБм.
Полученная зависимость показана на рис. 3.6 средней Линией.
Если п-ри расчете помех орнентироваться нз мощность, равную
Рl (fNT) + аl (fNT) , т. е. в данн-ом примере на Рl (fNT) + 10 дБ
(верхНЯЯ лин я на рис. З.6), это значение при нормаЛЬНQМ распреде
лении "уровнеи будет превышаться с вероятностью 0,16. Значение же
Р т (fNT) ат (fNT) (нижняя линия на рис. 3.6) превышается
с верояТНОСТЬЮ 0,84. "
в табл. 3.1 приведены усредненные экспериментальные
данные для болыiюro числа типов передатчиков при раз
ных частотах настройки (Bcero 100 случаев)*). По данным
табл. 3.1 и формуле (3.3) составлена табл. 3.2 (в том числе
для передатчиков высокой мощности (РЛС, ТРРЛ, ТВ) с
,учетом усиления антенн на указанных rармониках). Обоб-
щенные результаты измерений, на основе которых состав-
лена табл. 3.2, приведены на рис. 3.7. Как видно из рисунка,
зависимости средних значений уровней излучений на rap-
мониках от их номера имеют существенный разброс для
различных передатчиков и частот настройки.
Таблица 3.1
I , дБ ;дe aдa I
В, дБ О'l'НОСИ-
Ifельно уровня
,OCH0BHoro
излучения
0T(fNT), дБ
Катерэрии передатчи ов
в sаВИОИМ€lС\fИ от
,рабачих частот, Mfu
<30
30 300
>300
Усредненные данные
' 70
80
60
70
20
3O
O
зо
10
15
20
20
в некоторых стандартах и технических условиях на оп-
ределенные типы РЭС указываются предельные уровни по
бочных излучений на rармониках. При расчете помех жела-
тельно использовать именно такие данные. В зтом случае
принимается А :=; О, а:=; О, а значение В оrоваривается
в стандарте или техiIи'!еских условиях. Например, соrласно
стандарту США MIL-STD 461A в расчетах нужно использо-
вать значения козффициента В, прив денные в табл. 3.3.
Для. друrих значений мощности передатчика значение козф
фициента В можно получить линейной интерполяцией. .
*! Следует иметь в виду, что в табл. 3.1 значения А, В, а т
соответствуют оrибающей спектра излучения ДЛЯ f >- f от' в 6.2
будут приведены .данные ,.для оrибающ й спектра при t < f от.
(Прим. ред.)
M
80
f f!(J
fIlО о 8 10 2{J
2 "
Q . lIol1Cp Вuj7110I/ШЩ
, О)
/J
. I;(J
O
f20
f50
2 f;. о в 10 2fJ 30 4/J оО 00
IfoI1Сjll!ttjJl1tJIIШ({/
r} tf)
IJ
fiO
!>:::
80
fZI;
i Ш02 4, о 8 1О . ztl JO 4и ОО 00
I/PНfl/ll!rljJШJНIlIft!
dJ
Рис. 8,7. Обобщенные данные по излучениям передатчиков на rap.
моииках:
а) 'иl <: 80 Mfq; б) ЗО Mfq < [01 < ЗОй Mfqj
8) 10т<ЗОО Мfц;
Таблица 3.2
Отношение средних значений уровней излучений на Fap'
мониках к уровню ОСНОВНОFо,иэrrучения, цБ
Номер для передатчиков, раБОlrающих на
. для всеХ пере- чаотоТах (МFц)
rарМQНИКИ Датчиков неSаВи-
оима 0\1' днапаsoва I I
'IaCТ(1JT (a 20 цБ) <30 зо 300 >300
(O' I О дБ) (a 15 дБ) (a 20 цБ)
2 51 41 54 55
3 64 53 68 б4
4 72 62 78 70
5 79 69 б 75
6 85 74 92 79
7 90 79 97 82
8 --44 83 102 5
9 97 87 10п 8
. 10 100 90 IlO 90
Та6J1ипа 3.3
Мощносrь передатчика, 20 50 70 100
I!.Бм
В, дБ 38 100 1I8
Значения параметров А, В и о можно рассчитать по
данным измерений:
А == . nN ax Сз С4 С 5
nN тах C2 C
В == C4 AC5 l (3.5)
',nN шах .
(' ) ( Сl ВС4 АСз ) 1/2
ОТ NT == ,
nN max 1
rде n число результатов измерений для одной' частоты;
N onax номер наивысшей .rармоники; PNt мощность
излучения каждой rармонической составляющей; i номер
частоты настройки;
N max п
C 1 == Р'1u;
N==2 {== I
N max '
С 2 == п 1; (lg N)2;
N 2
N шах n
C3 1; 1; (P Nl Ig N i );
N 2 ' '
N шах 11
С 4 == 1; 1; Р ю :
N 2 '
N шах
С 5 п 1; IgN.
N 2
Следует иметь в виду, что "Ли данные MorYT содержать
информацию не только о мощности rармоник, но и об изме.
нении коэффициента усиления aHTeHHbI при изменении час-
тоты (если измерения проводились «по полю»)211).
(3.6)
Пример З.Б. Пусть имеются результаты измерения относитель-
ных мощностей rармоник llередатчика Р т (табл. 3.4) вплоть до
10 й rарМОНИКЙ (N шах == 10) на каждой из трех частот настройки
(т. е. п =' 3). Нужно найти параметры А, В и а.
Для каждой rармоники и мощности P Ni рассчитаем величины,
входящие в формулы (3.5). Результаты расчета приведены в табл. 3.4.
Используя формулы (3.5). получаем А == 38 дБ/декада, В ==
== 7,3 дБ и ат (fNT) == 10 дБ.
Проведем статистическую оценку зависимости iюrреш-
ности изложенноrо метода от числа измерений. Обычно тре-
буется не менее трех результатов измерений уровня каждой
fармоники передатчи а для статистической обработки ре-
зультатов. Вычисленные значения мощностей rармоник
РТ (fNr) распределены относительно их действительных
значений по нормальному закону с СКО ав (N). СКО рас-
четНОfО значения средней мощности N-й rармt>ники от дей-
ствительной, указывающее на поrрешность оценки, состав-
ляет
[ 1 (l gN lgN )2 ]
ав (N) == ат (fNT) + N ' , (3.7)
nN max шах
п (lп N lg N)2
N 2
rде 19 N ожидаемое значение величины Jg N, ycpeДHeH
ное по всем N от 2 до N шах'
Значение ав (N) минимально на той rармонике, rде
19 N == 19 N.
'f а б л и ц а ЗА
N
Iрщ, дВ I (PNi)2,llgN I (lgN)' IPNi lgN
1 25 625 7,5
2 2 26 676 0,30 0,09 7,8
3 22 484 6,6
,
1 33 1089 16
3 2 23 529 0,48 0,23 11
3 28 784 13
I 26 676 16
4 2 35 1.215 0,60 0,36 22
3 24 576 14
I
1 33 1089 23
5 2 36 1296 0,70 0,49 25
3 40 1600 28
1 28 784 22
6 2 34 1156 0,78 0,61 27
3 41 1681 ....:.32
1 40 1600 34
7 2 35 1215 0,85 0,72 зо
3 43 1849 37
f 51 2601 46
8 2 48 2304 0,90 0,81 43
3 45 2025 40
1 40 1600 38
9 2 45 2025 0,95 0,90 43
3 42 ; 1764 40
1 47 2209 47
10 2 46 2116 1,0 1,0 46
3 9 2401 49
Результат С,== Сl== С 5 С2 == С з ==
суммирования
== 985 ==37,969 3 3 == 763.9
==6,56 == 5,21
окруrленный С,== Сl== С 5 == 20 С 2 == 16 Сз== 760
== 980 == 38,0
Результаты расчетов по формуле (3.7) для (1т (fNT) ==
== 10 дБ и N == 20 приведены на рис. 3.8. Из rрафика сле-
дует, что точность оценки повышается с увеличением числа
расчетных данных. Тем не менее измерения, выполнеtiные и
на относительно малом числе образцов аппаратуры, обеспе-
чивают практически приемлемые результаты.
МОЩНОСТИ излучений на частотах, не являющихся ('ар-
мониками основнои частоты. Хотя, как это уже отмечалось,
уровни этих излучений обычно меньше уровней излучений
i
, "
.- -
;
.
. 2
:;:}
.
'
Q
/' IYиниНUllЬНI7О'
\
'I1ДffСIII'f{{ЛЬНI7С
"'- /
...........
'.
10 40 ои во
'/ucnd jJuc'lcmH6/x оинных
I/J/J
Рис. 3.8. 3авнсимость поrрешностн оценкн .от числа расчетных
данных.
.
на rармониках, ,в ряде случаев при расчете ЭМП ,их необхо-
димо' учитывать, особенно для частот, лежащих ниже часто-
ты O HbBHoro излучения передатчика.
Средние уровни таких паразитных излучений можно
записать по аналоrии с формулой (3.3): '
'Р Т (f) == Р, (,от) +Аl IgL +Вl' (3.8)
/от
rде А 1 и' В 1 имеют тот же смысл, что А и В для излучений
на rармониках. Основным отличием (3.8) от (3.3) является
замена целых чисел N отношением частот f/fOT. Уровень
средней мощности' этих излучений также может описывать-
ся нормальным законом распределения с СКО (1т (п.
, Основные трудности представления уровней паразит
ных излучений заключаются, как правило, в отсутствии
данных по конкретным типам передатчиков. В таких слу-
чаях в апА при расчетах принимают данные стандарта
США MIL STD-461A. При эт принимают А == О и ат (() ==
,== О, а значения Во == В соrл'асно табл'. 3.3. Если имеются
данные измерений, их можно обработать тем же способом,
что и для излучений на rармониI<ах.
З.3. МОДЕЛИ ПРЕдеТАВЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ
ПЕРЕДАТЧИКОВ ДЛЯ ЧОП
При чоп каждому виду излучения передатчика при-
сваивают среднюю частоту и ЩJИСbJвают распределение мощ-
ности по обе' стороны от этой частоты. Средние значения
частот OCHoBHoro излучения и излучений на rармониках
считают' детерминированными, а для излучений, частоты
которых не ЯВЛяются rармониками основной частоты, поль
зуются вероятностными оценками. Распределение мощности
обычно характеризуют двумя параметрами шириной по
лосы 'частот (ШПЧ), определяемой параметрами модуляции
передаТЧИI<а, и оrибающей спектра, которая описывает И3-
,менение мощности в функции частоты 30 ).
. Частотные параметры OCHoBHoro излучения. Для npor-
ноза ЭМП необходимо оцределить рабочую частоту или час-
тоты, номиналы которых обычно при-
водятся в ч стотных планах. Х ap'aK
теристики распределения мощности
вблизи основной частоты определяют
ся в основном лараметрами модуля-
ции передатчика:
м (f1f) == М (Мд + м i 19 ( f1 f/ Мд
для М; < М < Mi+l (3.9)
/
rде М.......; расстроЙка от средней ча
стоты; f1fi ширина' полосы частот
определенноrо участка спектра; М i
наклон оrибающей спектра в преде
лак полосы f1fi' '
Параметрами !необходимыми для описания оrибающей
спектра. (рис. 3:9) ' являются ШПЧ, в пределах которой уро-
вень излучения приблизительно постоянен, и скорости убы-
вания спектра за ее пределами. В полосе частот, оuределя
мой На уровне 3 дБ, излучается большая часть мощности,
за пределами этой поло'ыI мощность БЬ!стро убывает. Для
ряда случаев, описываемых далее, ШПЧ определяется a
низших уровнях, например на уровне первой точки пере-
РтМтМ'о
It(d/f)
t1
AIf Д Т 2 lSLlf
Рис. 3.9. Представле-
ние оrибающий спект-
,ра.
rиба оrибающей спектра (см. рйс. 3.9)*). Обычно номиналь
. ное значение ШПЧ указывается в технических условиях.
Если же такой информации нет, то ШПЧ определяется типом
модуляции.
ШПЧ АМ передатчика (двухполосноrо) примерно равна
удвоенной верхней частоте модулирующеrо сиrнала. ШПЧ
ЧМ передатчика характеризуется индексом модуляции
т ! ::;:: fifm. (3.10)
rде {т максимальщlЯ частота модуляции; fd девиация
частоты, зависящая от уровня входноrо сиrнала.
Если т ! < 0,5, распределение мощности ЧМ сиrнала
по частоте COOTB TCТBYeт распределению АМ сиrнала. Если
m j > 1, то ЧМ сиrнал по обоим сторонам от несущей
содержит большое число боковых составляющих. В этом
случае ШПЧ ЧМ сиrнала можно принять
ВТ == '2(fd + f т),
Используя (3.10), получаем
ВТ == 2(1 + mNm' . (з.11)
При m ! 1 ШПЧ ЧМ сиrнала равна удвоенной девиа-
ции частоты, т. е. ,
ВТ == 2fr == 2mimS1>.
Пример З.6. Рассчитаем ШПЧ УМ передатчика" имеющеrо
fd ,== 45 кrц; несущая модулируется сообщением с ПОJIOСОЙ
{т == 5 кrц.
в соответствии с (3.10) ИI!Декс модуляции т! == 9. еоrласно
(3.11) ВТ == 100 кrц;
ШПЧ импульсных передатчиков, используемых, на-
пример, в радиолокации (радионавиrации), считается, рав-
ной
ВТ == 2fTr:r,
rде 't' длительность импульса. Например, для передат-
чика РЛС с 't == 1 мкс ВТ == 0,63 М[ц.
Для выражения оrибающеfI спектра OCHOBHOro изл'уче
ЕИЯ необходимо определить коэффициенты M i в (3.9). В
техническо й' документации на передатчик обычно указы-
*> Соrласно действующим в СССР «Общесоюзным нормам на'
шнрину полосы радиочастот и внеполосные спектры излучений pa
диопередающих устройств rражданскоrо назначения», утвержден-
ным rкрч в 1974 r., ШПЧ всех классов излучений ,определяется
на уровне зо дБ. (Прим, пер.) ,
ваются частатьt, на К6ТОРЬ!х. спектр убывает на :3 и 10 дБ.
Оrибающую спектра мажна ассчитать, испальзуя резуль
таты измерений для KOHKpeтНqra передатчика. Результаты
измерений мажна абрабатать аIt&fаrична тому, как это cдe
лано в 3.2. \
Каrда известна форма сиrнала,\асабенна при импульс
ных излучениях, ШПЧ мажна апределить с памащью IJ.реоб-
разавания Фурье. Оrибающие спектрав импульсав различ
ных форм и длительнастей, палученные с памащью преоб-
ра3Q.вания Фурье, паказаны на рис. 3.10. На рис. 3.11 срав-
ниваются спектры этих импульсав, имеющие длительнасть
т == 1 мкс.
При расчете ЭМП мажна считать, что. импульс длитель-
настью т имеет трапецеидальную фарму при временах на-
растания и спада, равных i\"t (рис. 3.12). Па rрафикам на
рис. 3.12 мажна выбрать такую форму импульса, при кота-
u u u /
раи на.заданнаи частате расстраики атнасительная мащнасть
будет наименьшей 32 ).
С памащью преобразавания Фурье мажна представить
спектры сиrналав, мадулираванных па ч:'\стате (рис. 3.13)
и амплитуде,(рис. 3.14) синусаидальным калебанием и пря
мауrальным импульсом.
При слажнай форме мадулирующеrа сиrнала, осабеННQ
при ЧМ и ФМ, нет дастатачнай информации для представ-
лени'я спектра в с памащью преобразавания Фурье.. В этих
случаях испальзуюr абобщеI:Iнае представление аrибающих
спектра в аснавных излучений передатчикав (рис. 3.15).
Наклан аrибаи;>щей М на рис. 3.15 выражен, па атнашению
к rраничнай частате взятой в даннам лучае паласы, а не
к частоте несущей. В табл. 3;5*) указаны саответствующие
значения параметрав I1fi' М (l1f;) и Mi' катарые далжны
испальзаваться в мадели оrибающих спектрав, представ-
леннай формулай (3.9)33).
Пример 3.7. Пусть АМ передатчик имеет ШПЧ ВТ == 10 Krn.
Пользуясь (3.9) и данными табл. 3.5, .выразим оrЙбающую спектра:
м (6!) ===
о , М...;: 5кrц,
( М [Krn] )
1331g 5кrц ,5кrц...;: М...;: 10кrщ
( М [Krn] )
40 67Ig " 6f 10кrц.
10кrц
.
*1 Данные рис. 3.15 и табл. 3,5 ориентировочные. (Прим. ред.)
о
><>
I;D
8D
:;;
. t2D
0,1
а)
f 1/l f/l/l f/l/l/l
Dтстрси}((! 170 I/UCтCU7B om нссущ'!u, /'1Л/
f/l/lO!/
.
'><>
8!!
1O/l
::,;
,
2M
0,1
1 t/l f/l./l f/lOO
/lтстрошrи 110 ",истстс ст нсс;'Щсti, /'1П{
1/l[J[JO
б)
<5
,
1O/l
':t
::;
;:
c;s
0,1
В)
51l.[J
шо
1 I(J Ш(l 1/l/l/l
LlI11/l/i1jlOU/(11111J dCI7JO/11B IlI1l Hilcj'lI{c I1П/
lJ
""
'!:<:
-.,.s
.
Ш(J
'. Т o. 7,жс
0,25
. 0.5
, l О
, , 2,0
5,0
70
20
50
2}
!J,! t . 10 {Си
(J/l1CтJlOtlffU по '1истО/71С' 0/71 Нltсрщсt/, IfП/
,иии
Рис. 3.10. Оrибающая спектра мощности импульса (энерrия импуль
са постоянная):
а прямоуrольноrо; б полукосинусоид льноrо; в косинус квадратноrо;
2 raYCCOBa.
Частотные параметры излучении на rарМОНиках. В боль-
шинстве случаев излучения на rаРМониках Основной частоты
передатчика имеют больший уровень, чем дискретнЬiе излу-
чения друrих типов (rармони-
ки задающих reHepaTopoB, re-
нераторов синхроимпульсов и
т. д.). Поэтому послеДЩfе за
некоторым исключением мож-
но не принимать во вНима
ние. Если же учитываю:Уся из-
лучения, являющиеся rapMo
никами частоты, отличающей-
ся от частоты OcBoBHoro излу-
чения, допуски на помехи от
этих излучений, рассчитанные
по методу АОП, должны быть
уменьшены на 20 дБ.
В некоторых передатчиках
колебания требуемой частоты,
получают с помощью смесителей 34 ). При этом из-за нели-
нейности характеристики преобра30вания конечный выход-
ной сиrнал может содержать составляющие частО'Т fpq:
1€; (J
-
I;(J
80
f2ll
f) {< 8 rL f,f llJ
1JJlJСI1J/ШШru 110 '1UCтO/lJB
О/JlIlt;'CjIщси-1/1l{ .
Рис. 3.11. Оrибающие спектров
мощности импульсов длитеJIЬ
ностью 1 мкс' различной формы
(энерrия ИМПУJIЬСОВ постоян-
ная).
fpQ === + (Pfl + qf2)'
rде р, q целые положительные числа.
(J
$s
, '
1!!
.
o(J
.
4tl1
о, f f f(J !(J(J
(JmtlJ7jJoUKU лtJ quCDIOme от HeCj'll.fetl, 11fi1
Рис. 3.12. Оrибающая спектра мощности трапец идальноrо ИМПУJIЬ'
са (энерrия импульса постоянная).
d
. ш
.
9(J
!;%'
.""'!:> ;
..."
s5 1I1/
i5
:.;
.
,
,
'
20
"'
';:'
Il
l
'",11;1
oO
p
'-1:
11
6)
а(
'0 ff т м
РtlсстрсШru от рсаснинсншl '111с/7/0ты,.1п,'
56
,....
Сlll(fсt7110tlЛ!J/IЫД
СU3Нtlл "\
/ r у
I.!
Сu?нllЛ
) I7/JRNt7j'8СЛb/lQU
"\ (r., l\. Фt7-r/;/
\/ L4tr \ "'" '---
" \
,..
,,1
""'"
\
(J
\
5 f(J 15 Ш 25 J(J
/
PUCOтjlOURi! 0/11 jlt'9/JllttIlC/lOu 'IlllJ/l7olJ7b/,/(fiI
Рис. 3.13. Спектр ЧМ сиrнала: .
а) Id 15 кrц. lm 3 кrц; б) f 1 20 Krl\, Тт J кrц.
т а'6л ица 3,5
\
\ м !AI,> m IMil
ВИД модуляции ' i t./ t 0тношенню К ос. дБ/дека-
новному нзлу- да
чению, ДБ
дм (рис. 3.15, а) О 0,1 ВТ О О
1 0,5 В 1 О 133
2 ВТ 40 67
АМ телефония О 1 [ц 28 О
(рис. 3.15, б) 1 10 rn 28 28
2 100 rn о 7
3 4000 rn") Il 60
11М (рис. 3.15, е) Q о,18 т О О
1 О,5В т О 333
2 ВТ IOO О
ИМ (рис. 3,15, е)
о
1 О О
lOt
1 Q 20
n (1: + т;)
1 20Ig( 1+ : ) 40
П Т;
2
*1 В ориrИl!алР прнведена ошибочljO t.fi 1000' rц. что противоречит pHC
8.15. а 'lакже и физическому существу; максимум 9нерrии речевоrо спектра
.пеж!!т как раз пр!!мерЦ( в окрест!!ости этой ТОЧК!!. (Прим. рсд.)'
Одна из этих частот является частотой OCHOBHoro ИЗЛУ
чения. Колебания друrих побочных частот MorYT быть ос:.
лаблены фильтрами или резонансными усилителями пере-
"' Il
.
' Ч!J
.
' 80
(J.f f 10 'IJО
c::s 'IucтOI1ll! ОI1lНОШI1lВIJЬНО '1l1fll1loql;ll1otlJ'IJn"UQ
QВШУ/lЮЩllR спектр« пра
ноil;;ЛRl(UЦ си8ни.llОН Лр{l
"lfоgеQЛQноtl фUjlНI1/ (т 1)
1Il1l1l
Рис. 8.14. Спектр АМ cnrHana.
И}
,.
:!о
1/J/J
датчи {а. Однако Н,екоторые из них .MorYT иметь значитель
ный уровень, что необходимо учитывать при расчетах. .
Оrибающие спектров боковых полос rармоник MorYT
соответствовать оrибающей сп ктра OCHoBHoro излучения.
В некоторых передатчиках с импульсной МОДУЛЯllией оrи
бающая спектра i й rармоники имеет ту же форму, что' и
оrибающая спектра OCHoBHoro излучения, но ширина поло-
сы частот спектра)'армоники пропорциональна ее номеру.
'О Т 1'07
I
Ifj
I
I I ,
+
. OT От
T
От 19AТ
d)
(J
f/5 #z
l1z
Рис. 3.15. Оrибающие спектра передатчиков:
а АМ сиrнала; 6- сиrнала АМ телефонии; 8 чм сиrнала
(ВТ 2(fd + fm»; 2 ИМ сиrнала (Т длителыtOСТЬ импульса на уровне
0.5; /l't время устаИ0вления и спада импульса).
,
Вероятностная модель побочноrо излучения. Вероят-
ность Toro, что некоторый выходной сиrнал появится в пре-
делах полосы частот В, отстоящей на I1f от любой заданной
частоты настройки передатчика fOT, можно записать в виде
(рис. 3.16):
р == н БIfOT.
(3.12)
rде Н коэффициент, зависящий от типа передатчика.
Формула (3.12) соответствует равномерному распреде-
лению случайной величины. Для статистическоrо описания
распределения побочных излучений во всем рабочем диа
па30не частот передатчика MOiКeT потребоваться несколько
значений коэффициента Н для различных участков диапа-
зона.
Имея результаты измерений паразитных излучений,
можно записать вероятность появления этих излучений в за-
данном диапазоне частот. При отсутствии результатов изме-
рений можно использовать rрафики, представленные на
рис. 3.16. Эти rрафики получены путем обработки данных
измерений для нескольких передатчи ов.
/J,0l
IJ/Ior .
/l,O/,I
0,20 /l,40 .о,ш 0,80
ОсрояmнооmЬ тО80, '1то {J прсiJслuх попосЬ! r;ucmom d
Лрfl (щiJuнноtl рuссmршlнс L1f" /7Dя{Jumся
лшfu'IНОС U3Л!l'lСНUС, %
Рис. 3.16, Типичное распредеJlение побо'!Иых излучениii для Marнe-
трона.
Распределение энерrии в боковых полосах частот по
бочпых излучений описывается так же, как оrибающие
спеК'тров частоты OCHoBHoro излучения и излучений на rap
мониках.
Проиллюстрируем ИСПОЛЬ30вани соотношения (3.12)
для определения вероятности попадания паразитноrо излу
чения в полосу пропускания приемника на примере.
'- ,Пример 3.8. Пусть передатчик обзорной рле работает на
частоте 1 rrn, а евч связной приемник на частоте 2,3 rrn.
Рассчитаем вероятность Toro, что паразитное излучеиие передат
чика попадет в полосу пропускания приемиика, равную 10 1>1rn.
Так как {ояПот, 2,3 (т. е. больше 1,5), на рис. 3.16 выбираем
прямую с коэффициентом Н 6. ДJIЯ В 10 мrц и { от 1 rrn
соrласно (3.12) получаем Р 0,06 (6%).
Метод предстао.цения широкополосноrо шума. Ввиду
относительно малых значений энерrетическоrо спектра ши
iюкополосноrо шума он обычно менее значителен по cpaB
н нию, с друrими мешающими сиrналами в заданной эма.
Коrда учет широкополосноrо шума передатчиков необ
ходим, мо)Кно считать, что он в основном сосредоточен в
боковых полосах частот, примыкающих к частоте OCHOBHOro
излучения передатчика ( + 10% от этой чаcroты). .
3.4. ПРИМЕРЫ РАеЧЕТА ЭМП
Пример 3.9. Рассчитаем помехи самолетному навиrацио.нному
приемнику, рабо.тающему на частоте f OR == 1090 Mrn от передат-
чика РЛС, рабо.тающеrо на частоте ,ОТ == 22о.мrц. Наибольшее
приближение самолета K рле составляет 13 км, что соответ-
ствует ситуации, коrда передатчик аэропорта и приемник само-
лета отстоят на 66 км. Номинальные значеНИЯ параметров передат-
чиков и приемника приведены в табл. 3.6.
Табли ца 3.6
Наименование параметра
Зиачение параметра
передатчин ' \ саМ0леТИБ1i! передатчик
рлс приемннк аэро порта
Рабочая частота, Mrn
Пиковая выхо.дная мощ-
ио.сть, Вт
, Усиление антенны (в pa
С50чеи поло<-,:е частот), дБ
Полоса пропусканиз при-
емника, кrц
Чувствительиость прием.
иика (по уровню собствен-
Horo шума), дБм
220 1090 1090
2_106 3.10
25 3 3
165
80
Мо.щно.сть принимаемо.rQ по.лезно.rо. сиFнала рассчитывается
по. известно.й формуле
Р АБ [JJ.БМ]==РТs+СТRs==Р Ts+Grrs Ls +G Rs >
(3. 13)
rде Р ТБ мо.щно.сть по.лезно.rо. сиrнала передатчика аэро.по.рта,
дБм; (}ТБ' G Rs Nсиление антенн передаТЧИКа и самолетноrо.
'приемника, дБ L8 потери при распространении, дБj индекс s
о.значает принадлежность полезиому сиrналу.
Для расстояния между самолетным приемником и передатчи-
ком аэропорта R == 66 K при Л == 0,275 м (fo == 1090. MrLQ по.тери
со.ставят
L8 [дБ) == 20 I'g (4лR/л) == 130.
Подставляя имеющиеСЯ данные в (3.13), получаем Р Ат; == 59 дЕ,
'1". "е. о.тношение сиrнаJI/ШУМ составит 21 дЕ.
f1ри АОn преДполаrзется совпадение частот. Из Табл. 3.6
следует, что 5 я rармоиика передатчика (f5Т == 1100 Mrn) близка
к частоте настройки приемника (комбинация ПО).
Мощность прини аемоrо мешающеrо сиrнала рассчитыва-
ется как '
Р.Il' ==PT,+C TRI "", Р Т! и5Т)+ОТ (f5T) Li+ORi'
(з.14)
rде P Ti (f5T) мощность выходноrо сиrнала передатчика Рлс
на 5-и rармонике; ОТ (f5T) усиление антенны этоrо передатчика
на 5 й rармонике; индекс i означает принадлежность помехе.
Учитывая, что относительный уровеиь 5 й rармоиики сиrнала
передатчика рле соrласио табл. 3.2 (fT ,,;, 30 ... 300 мrц) COCTaB
ляет 86 дБ, дЛЯ Р Т ; (fo) == 2 МВт (+93 дБм) получаем Р ТI (f5T) ==
== +7 дБм. Усиление аИтениы передатчика рле иа 5 й rар,монике
(которое будет определяться в rл. 5) составит от (f5Т) == 12 дБ.
Подставляя эти данные и данные из табл. 3.6 в (3.14) получаем
Р.Il' == 94 дБм.
Таким образом, среДИее значеиие мощности Р А ИП, которым
В даииом случае. является передатчик Рле, на 14 дБ меньше чувстви-
тельиости самолетиоrо приемиика и на 35 дБ уровня ПОJlезноrо
сиrнала на входе самолетноrо приемника. Друrими словами, отио
шение S/ 1 35 дБ. Принимая а т == 15 дБ (см. табл. 3.1), получаем,
что вероятность появления помех составляет меНее 1 %. еледова-
тельНО, не нужно переходить к более детальному расчету (ЧОП),
поскольку он приведет к еще меньшей вероятности появ,nения помех.
Пример 3.10. Рассчитаем помехи, которые может создать
,передатчик ТРР л, работающий на частоте 1175 мrц" приемнику
рле, настроениому на частоту 1280 Mrn (комбинация 00).
ПУСТf. ТРРЛ обеспечивает передачу информации с помощью
импульсно кодовой модуляции (ИКМ) со скоростью 500 кБод.
ПередатчИl< ТРРЛ находится ив расстоянии 161 км от указанноrо
приемника, т. е. вне прямой видимости, Однако объем простран-
ства, рассеивающеrо энерrию излучения передатчика, будет «виден»
антенне рле при ее сканировании. Потери при распространении,
которые будут рассчитаны по рис. 6.4, состаВJIЯЮТ 155 дБ. Парамет-
ры ип и РП приведены,в табл. 3.7.
Поскольку аналоrичный упрощенный расчет помех в более
полном варианте С соответствующим заполнением отчетноrо оце-
ночноrо бланка будет сделан в rл. 6, здесь приведем лишь те строки
,бланка, заполнение которых необходимо для даиflоrо примера.
Таким о-бразом, итоrовое значение 'превышеиия помехи иад
шумом составляет I/N == 6 дБ, т. е. ЭМП потенциально существует.
ОднаК9 она влияет на РП в наихудшем случае, коrда сканирующая
аитенна приемника рле направлеиа на рассеивающую область тро-
посферы. При ширине лепестка ДН антенны приемника в 30 (см. rл. 5)
ЭТо соответствует лишь прибл.изительно 1 % времеuи работы прием-
ника. ЭМП в даиной ситуации можно уменьшить, например, изменяя
частоту излучения передатчика относительно частоты приемника
(1280 Mf'u.).
Исходя из желаемоrо f1ревышения помехИ I/N== .I0дБ и учи-
тывая полученное превышение +6 дБ (строка 38), За счет увели
чения разноса частОТ ИП и РП необходимо обеспечить дополнитель
ОЦЕНОЧНblИ БЛАНК
(полная форма бланка и пример ero заполнения буnут привелены в rл. 6)
rраницы частотных диапазонов излучении ИП и откликов РП
,
1. Частота ОСIювноrо излучения ИП Ёо1'
2. Минимальная 'чаcrО'l'а поБОЧНОIIО излучения ИП lS1' или 0,1[0'1'
3. Максимальная частота D060ЧНОl'О излучения ИП tS1 та" или
10,'01'
4. ,Частота ОСИОБНОFО канала приема РП tOR
5. . Минимальная частота поБОЧНОFО l!ia aJla приема РП tSR или O,1to R
6. Максимальная частота поБCJЧНО170 канала приема РП SR или lOt oR
7. Необходимый разнос между рабочими частотами ИП и РП L'1lm.."
ми .
Существование критических ком6инаuии излучение ИП отклик РП
ДЛЯ даиноrо примера существует лишь комбинация 00, по:ному заполняем часть
формы. которая ,относится I{ 00
Для' 00 f
является ли (1)* 1175 (4) 1280 I «7) 256 ?
АОП
'8. Выходная мощность ИП на чаСТQте Qсиовноrо излучения Р т (Еот)
(ПИI<овая МОЩНeJс:rь для импуЛЬGН«Jt'Q излучения)
9. Выходиая 'мощносwь ИП на частоте поБОЧНОFО излучения или Р Т (lST)
илн Р Т <tПJ) 60 дБ
, ., Так для кратко""", заПИСБ1ваеWСЯ номер вrpоки. Следует чИ'rать: является лн модуль
j 117fj 128" МFЦ\) меньше данны" сФровн 7,11'. е. меньше 256 Mru. (При",. ред.).
Dlfrц
tfaCnfd!fftt
Mп .
1175
111,5
11750
1280
128
12800
256
Дa Dнет
00
БО
дБм
,v:Бм
раано""н Данны" с"'ро" 1 и 4 (111. er
10. Усиление антенны ИЛ в направлении РП GTR (Л>
11. Усиление антенны РП 13 направлении ип GR'f (11) ,
12. ПО1'ери при распространении радиоволн [: чаСТO'l'а (иомер строки)
потери
13. Мощнес1'Ь помех на, входе РП Р4 (t) (сумма данных в строках G 8 по 12) .
14. ВОI:ПРИИМЧИВОСТЬ РП на основной чиС:rOте приема R (f,oR)
15. ВО(ШРИИМЧИВОС'l'Ь РП .на 11000'iНОЙ часwre приема Р R (tSR) или
RR ( OR) + 80 дВ
, 16. Препварительная оценка уровня ЭМI1 (разносmь ианных в строках 13 и
14 или 13 и 15)
ЧОП
Коррекция результатов доп, учитывающая различие полос ИП и РИ,
Н. Частота следования ИМПУJlЬCQВ на входе ИП (при ИМПУЛЬСНОМ излучении)
18. Ширииа полосы QaC'fOT ИН (BT==2In't), если ИЗ'nУQение импульсное
19. Ширина полосы часwт РП B R
20. Пеправочныи коэффициеm (епреДeJJЯется СОllласно данным строк 17 J9)'
21. екорректированиое (с у"етом 110ЛОG частО'!' ИЛ и РП) npenBapl!'feJJbHoe
превышение помехи (сумма о.анных строк 16 и 20)
Коррекция результатов АОП. учитывающая разиос рабочих частот ИЛ и РП
24. Разнос между рабочими '1aCTo:raMH ИЛ и РП (модуль разности данных
строк J и 4)
25. Коррекция на разнос (определяется по данным строки 24)
ИТOl'овые результаты коррекции величины пре\lышения помех с учетом ЧОП
37. Данные строки 21 просуммировать с данными строки
38. Итоrоный результат '
Если ,полученнаи величина 11N" 10 IJ,Б, можно считать. что верояmость
появления ЭМП чрезвычайно мала '"
45
35
Щ
155
lб
105
,
90
дБ
дБ
дБ
дБм
дБм
дБм
иВ
I JЮО
0,64
1J,35
I 3
" 81
[{Боа
.Mru
Mrll
иВ
иБ
Dнrц
"астата
'. Mrq
105
;----81
25
6
, ».Б
Табл и.ца 3.7
Н.минальное I Номинальн@е I
аначение С::трока аначение Строка
параметра параметра
Наименование параметр.
переда!rЧНН ТРРЛ приемник РЛС (РП)
(ИЛ)
Рабочая частота 1175 Mru 1 12ВО Mru 4
Пиковая выходная
МОЩНОСТЬ 1 кВт 8
(60 дбм)
Усиление антенны 45 дВ 10 35 дБ 11
Длительиость UMnY льса 1 мкс 17
ШПЧ передатчика 640 Kru 18
Полоса пропускания
приемника 350 кrп 10
Чувствительность при
иика (по уровню соб-
CТBeHHoro шума) 105 дВм 14
ное сннжение помех на 16 дБ, т. е.поправку 81 дБ (строка 25)
Нео.бходимо увеличить до 97 дБ. Используя рис. 3.12 для .. ==
== lмкс, /)"Т; == 0,1 мкс и затухания 97 дБ, экстраполяцией оп-
ределяем . М == 250 Mru. Таким образом, при 'ОТ == 1175 Mrи
f OR должна составить 'ОТ + м == 1425 Mru. Так как рле в Данном
диапазоне частот (L.диапазоне) может работать лишь на чаСтоте
1350 Mru (6.1 == 175 Mru), будет обеспечено затухание лишь 89 дБ.
Следовательно, в данном случае 1/ N == 2 .!I:B. что, по-видимому.
является удовлетворительным.
r лава 4
ОЦЕНКА ПОМЕХ В РАДИ-ОПРИЕМНЫХ УСТРОЙСТВАХ
4,1. ТИПЫ ПОМЕХ И ИХ ВОЗДЕйеТВИЕ
НА ПРИЕМНОЕ УеТРОйетво
Для проrноза ЭМП необходимо рассмотреть восприим,
чивость приемник а к электромаrнитному излучению раз
личных типов, т. е. определить зависимость максимально
Допустимоrо уровня ЭМП от частоты и вида помехи.
Структурная схема приемника, на основе которой будем
вести анализ, представлена на рис. 4.1. В состав cynepre-
терОДИННоrо (ШО приемника обычно входят: каскады ВЧ,
которые обеспеЧf:!58fОТ предваритеЩ;>НQе усиление и частот
ную избирательность; один или два преобразователя сиrна-
ла ВЧ в сиrнал ПЧ; несколько каскадов ПЧ, обеспечи-
вающиХ основное усиление и избирательность; детектор,
восстанавливающий сообщение; несколько каскадов после
детектора, обрабатывающих сообщение; выходное воспро-
изводящее устройство (одно или несколько). Для опреде-
ления восприимчивости приемника к ЭМП необходимо рас-
смотреть их влияние на каждый из перечисленных каска-
дов.
В 9 '
......"
..........
............
...........
.
v
1 H пq
.
2 я 0'/
L
8'1 KdcKdiJbI
ц; zeтepoiJllH
"
Линеиныu
фильтр
Линейный' 1flfHef/HhIU
!/сил тепь усилитепь
IflfHeilJlbIU Непинеиныи
фильтр !/силителЬ.
Рис. 4.1. етруктурная схема суперrетеродинноrо приемннка и ето
додетекторной части
с этой целью возможные помехи можно разделить на
три катеrории (рис. 4.2): помехи в основном Ю1Иале приема,
т. е. в полосе' пропускания (ППП); помехи по соседнему
каналу (ПСК); помехи вне полосы пропускания (ПВП).
Помехи в полосе пропускания вызываются излучениями,
частота которых находится в полосе пропускания наиболее
узкополосноrо фильтра приемника. Для mr приемников
ППП имеют тот же путь преобразования, что и полезный
сиrнал. Для приемников прямоrо усиления ППП MorYT
возникнуть на частотах, находящихся в полосе пропускания
входных контуров. Поскольку приемник особенно восприим-
чив к ППП, они MorYT привести к ero насыщению, подавить
(?амаскировать) полезный сиrнал или существенно ero ис-
казить. Кроме Toro, ППП MorYT нарушить работу систем
автоматической реrулировКИ (например, АЛЧ).
Для осуществления АОП необходимо определить nopor
восприимчивости приемника к ЭМП. За этот nopor прини
Мают уровень сооствеtшоtо шума приеМi-Пlка, который CB -
зан с чувствительностью приемника. Чувствительность
приемника часто определяют входным уровнем сиrнала,
при котором суммарная мощность сиrнала и шума на 3 дЕ
превышает мощность шума*> (при этом мощность входноro
сиrнала равна мощности шума). Восприимчивость к ппп
используется для АОП и определения помехи при комби-
нации 00 и По.
.
""
ч::'
I
..
'-'-
.;::
+
..
.,:;'
"-'-
I
ЛtI 3СДf(UЛЬ
HbIиk/1J/I1'!'t:::, , ""
1'fCCтllbIil ecтcpиDUH (LO)
CиCCDHUi1 нuнuл
Iltfлuсть !JHti' hилисы
nриnУ(//(!lНUЯ
1l0лuсть исни!Jншш
/(IlНUЛU 'д{Шlfll
Рис. 4.2. Характеристика восприимчивости приемника:
fLo частота местнооо rетеродина; fIF промежуточная чаСТота (пч),
Помехи по соседнему каналу определяются излучения.
ми, частоты которых лежат внутри или на краю полосы про-
пускания наиболее ширЬкополосноrо (входноrо) фильтра
приемника. Эти частоты MorYT существенно отличаться от
центральной частоты сиrнала и не попадать в полосу про-
пускания наиболее узкополосноro фильтра приемника. Для
mr приемника частоты ПСК после преобра30вания не попа-
дают в полосу пропускания фильтра пч. Для приемников
прямоrо усиле1ШЯ за ПСК принимаются ЭМП, частоты кото-
рых не попадают в полосу пропускания входных фильтров,
но ослабление которых не превышает 60 дЕ.
Область, занимаемая ПСК, может включать несколько
каналов с обеих сторон от несущей полезноrо сиrнала. На-
пример, для приемника ОВЧ с полосой пропускания 50.кrц,
область ПСК может включать 200 каналов (т. е. 10 мrц)
с каждой стороны от полезноrо сиrнала.
*) еуществуют и друrие методы определения чувствительности
приемника в зависимости от ero назначения. (Прu.м. ред.)
пек обусловливаются неско.IТЬкиМй tlричйнами. На-
пример помеха и' сиrнал MorYT одновременно пройти через
входные цепи приемника и tжазатьс на входе каскада ПЧ.
В этом случае избирательность ПЧ и спектр помехи будут
влиять на относительный' ypoBeflb помехи, попадающей на
вход дeт KTopa. Вторая причина возникновения ПСК
нелинейный режим входных усилителей или смесителей при
воздействии достаточно сильной помехи на входе приемни-
ка. При этом в6ЗМОЖНО ухудшение чувствительности *>35),
насыщение, возникновение перекрестных помех и взаимной
модуляции.
у ху.дшение чувствительности уменьшение ус'иления
полезноrо сиrнала, обусловленное воздействием помехи на
систему автом тической реrулировки усиления (АРУ) или
переходом одноrо или нескольких каскадов приемника в
нелинейныи режим. Перекрестные помехи возникают за
счет переноса модуляции помехи на полезный сиrнал, что
происходит, если один или несколько каскадов приемника
из-'за сильной пЬмехи работают в нелинейном режиме.
Взаимная модуляция происходит в результате нелинейноrо
преобразования двух или более входных сиrналов, что при-
водит к возникновению колебаний на частотах,' представ
ляющих сумму, разность или rармоники частот входных
сиrналов.
При АОП обычно не рассматривают ПСК, а учитыаюr
только ППП.
, ДЛЯ ЧОП следует определить расстройку частоты поме-
ХИ относительно частоты несущей приемника. На уровень
помехи влияет уровень и спектр приходящеrо колебан я
(помехи), полоса пропускания и избl рательность приемника.
Все сказанное справедливо также для приемника, избира
тельность Koтoporo опредеЛЯЕ!ТСЯ входными контурами, по
скольку и В этом приемнике значительный уровень помехи
приводит к появлению нелинейных эффектов.
Помехи вне полосы пропускания определяюrся колеба
ниями, частоты которых не попадают в полосу пропускания
входных контуров приемника. Области ПВП расположены
дальше от несущей полезноrо сиrнала, Ч,ем области ПСК
(см. рис. 4.2?6).
mr приемник обладает наибольшей восприимчивостью
к тем помехам, которые MorYT смешаться с rармониками re
*) В отечественной литературе часто используется термин
«блокирование», (ПрUМ. ред.). '
'fерОДl1На 11 попасть Ё полосу пч, Т.е. к помехам на опреДё
ленных частотах. Степень восприимчивости к таким помехам
будет определяться избирательностью входных -фильтров.
В общем случае уровень приема*> по побочным каналам
для различных экземпляров однотипных приемников, как
и уровень излучений передатчика на rармониках (см. rл.3),
меняется по случайному закону. Таким образом, nopor BOC
приимчnвости приемника по каналам побочноrо приема
ЩПП) определяют статистичесК!:l.
4.2. АМПЛИТУДНЫЕ МЕТОДЫ ОЦЕНКИ
Для расчета ЭМП восприимчивость приемника к ППП
представляют как статистический параметр PR. (foR.), cpeд
нее значение KOToporo равно номинальному уровню шума
приеМНl1ка. Статистические данные,. характеризующие BOC
приимчивость приемника к ППП, представлены на рис. 4.3.
Можно предположить, что
восприимчивость приемника
к ППП характеризуется HOp
-мальным распределением Be
роятностей. [рафик этоrо рас-
пределения можно получить
способом, описанным в rл. 3.
Если данные, необходимые
для оценки дисперсии, OTCYT
ствуют, то В ряде случаев
можно принять (J == 2 дБ.
Пороr воcnриимчивос и
можно вычислить, зная поло-
су пропускания приемника и
, коэффициент шума Р:
1;0
20
Il
"108
U;;
.
1f2 ff(j 12IJ
Dllt/1jflllll'l'lI1#PC/l/6,llff#
Рис. 4.3, rистоrрамма распре-
деления уровней восприимчи-
вости приемника по основному
каналу (частота 41,4 Mru,
160 измерений, 8 образцов).
PR. (foR.) [вт] == FKTBR..
(4.1)
rде k == 1,38.1O 23 Вт!к[ц постоянная Больцмана; Т
температура, К; BR. полоса пропускания приемника, [ц.
Предполаrая., что приемник работает при температуре
290 К, выразим nopor в децибелах по отношению к милли-
..) Т. е. восприимчивость (см. предисловие). Образование Ka
налов побочноrо приема в епr приемнике рассматривается Далее,
(Прим. ред.)
ватту:
Р Я (fOR) [дЕм] == 10 19(4.10 21BRF.IOS) ===
=== 10 19 (4.1O 18 ВяР) == 174 + 101g В Я + F [дБ]. (4.2)
,На рис. 4.4 представлены решения выражения (4.2}.для раз-
личных значений B R и Р, на рис. 4.5 значения F для ти-
повых ВЧ усилителей.
!t7i
10
,
о
,
fI}
lO
JD
;;s
M
s5
,fO
1IlP
./ './ ./v../
./ ...... ...... ./
./ ./ ./"'" ' .
../ ...... ......
./ ../ ./ ../ t::::-:::: V".A'
./ у /-./ F=/li7/j
./ ../ y: 5' 3
./ ./ ./;:Х::;; Itl 7
...... ./ ...... '"./ 1.; IZ
./ ;::;.-'> 25 20
O З/l
7......
......
1р$ tlJ" tDO' 1IJ6'
IlMQttlllj.7/JI! Ch'tllIlI!I /JjJ!ШII/J!7(1I; Щ
..$7
01
/Pl
ft7
f27
IJJ I
f41
{/)1
Рис. 4.4, Зависимость восприимчивости приемника (8 == N) от ПОло.
сы пропускания и коэффициента шума.
"
f. о5
ti
/J
III
100 10оп
l/[/стОI!1I1, NП,
{IlIlОО
Рис. 4.5. Зависимости коэффициента шума ВЧ усилнтелей различно.
п> ТIЩ!' от ЧЩ:ТОТЬJ.
Прнмер 4.1. Рассмотрим ТИПОВОЙ пр,иемНИК с кристаллическим
смесителем, работающий в L-диапазоне (1, 3 rrц) и имеющиЙ номи-
нальное значеНие B R =: 2 мrц. еоrласно рис. 4.5 коэффициент
шума приемника составляет приблизительно 8 дБ. Тоrда пороr
восприимчивости приемника для ППП может быть вычислен
по (4.2) или определен из рис. 4.4: . -
P R (fOR) == """:174 + 10 Ig B R + F [дБ] == 174 + 10 Ig (2. lов) +
+ 8 == 103 дБм.
Пороr восприимчивости по rшп. Как правило, на при-
емник воздействует большое числЬ мешающих излучений
вне полосы пропускания. при этом существует MHoro путей,
по которым эти помехи MorYT попасть в основную полосу
спr приемника. Наибольшему влиянию помех 'подвержен
первый преобразователь, Колебания помех так же как и
сиrнал, MorYT преобра30ваться в колебания ПЧ. Поскольку
уровень колебаний rетеродина существенно (обы, IНО на
120 дБ) преВЬПllает уровень полезноrо сиrнала (как правило,
и уровень помехи) на входе nepBoro преобразователя, то
продукты преобразования колебаний rетеродина имеют зна-
чительно больший уровень, чем побочные продукты преоб-
разованйя сиrнала. Поэтому спr прuемники наиболее вос-
приимчивы к тем помехам, которые при смешении с колеба-
ния-ми rетерощша MorYT преобразоваться в колебания ПЧ.
Помехи, возникающие в спr приемнике из-за смешеfЩЯ
колебания rетеродина снежелательными сиrналами, обус-
лавливают появление ложных откликов приемника. Часто-
ты помех, Iюторые, смешиваясь с колебаниями rетеродина,
образуют колебания ПЧ, определяют Чl;lстотьi каналов по-
БQчноrо приема {КПП). Уровень мощности, необ1СОДИМЫЙ
для возникновения помех в данном канале, это и есть вос-
приимчивость приемника по этому каналу.
, !lожные отклики MorYT возникнуть в спr приемнике,
если после смешения помехи с колебаниями rетеродина или
ero rармоник продукты преобр'а30вания попадают в полосу
про пускания фильтров ПЧ.
Частоты КПП дЛЯ спr приемника с одним преобразо
вателем определяются по формуле
fSR == 1 P!LO q::1: ! /Р I '
(4.3)
rде р номер rармоники частоты rетеродина; q номер
КПП; fLO частота rетеродина; flF промежуточная
частота 3IJ .
Измерения показывают, 'ЧТО в спr приемниках, имею.
щих несКОJIЫЮ преобразователей, следует учитывать час
таты КПП, обусловленные первым преобра30вателем: OT
клики из за Дальнейшеrо преобраЗ0вания пр.енебрежимо
малы 381
1'::<.
,
'" !>:i'
R
",,<:::,
S;e
, r ;::;
,.::;:
I:>:
р=1
1iH
"!S' I
"< ""О ' по "'O+'-F 2fU!
.т f}F f}f"'
J:' чи fi,D+ -
'1.0 'IF Z, Z
11 ,/=1
11 -
11
11
11.
11
11
'110 1t1
Рис. 4.6. Характеристика восприимчивости каналов побочноrо
приема.
Уровни излучений, приводящих к помехам по КПП пер-
Boro порядка (q == 1), значительно ниже уровней COOTBeTCT
вующих более высоким порядкам: помехи, для которых q ==
== 2, оказывают меньшее воздействие на приемник, чем
помехи, для которых q == 1, и т. д. (рис. 4.6). ' .
Если промежуточная частота значительно ниже частоты
rетеродина (что выполняется в большинстве случаев) для
фиксированноrо значения q, помехи за счет продуктов пре-
образования, частоты которых определяются соrласно (4.3)
как сумма и разность, практически эквивалентны.
Зависимость nopora восприимчивости к пвп от частот-
ной растройки для приемников прямоrо усиления является
плавной, а для cIlr приемника дискретной 39 ) .
Пример 4.2. Пусть приемник, настроенный на частоту 130 MrU.,
принимает помеху от передатчика рле, работающеrо на частоте
1250 мrц. Промежуточная частота f lF == 30 мrц. Помеха прослу
шивается в приемнике как тон с частотой 800' rц, что соответствует
частоте манипуляции рле, и меняется по аМплитуде с частотой ска-
нирования антенны рле.
Рассмотрим, каким образом MorYT возникнуть помехи ра-
диоприему, если частота rетеродина выше частоты сиrнала.
Частота rетеродина определяется выражением
I Lo =: l oR + 1 1 р =: 130 + 30 == 160 Mru.
По формуле .(4.3) для 8-й rармоники rетеродина и q == 1 частота
помехи
8.160 :1: 30
IsD==
'" 1
1250 и 1310Mru.
Таким образом, рле может создавать ЭМП. еледует заметить,
что ЭМП в данном случае можно значительио уменьшить, установив
на входе приемника фильтр нижних частот с частотой среза 200
500 мrц.
,
Амплитудные характеристики КПП. Обобщенные харак-
теристики КПП спr приемника представлены на рис. 4.7.
Следует отметить их аналоrию с характеристиками уровней
rар]\юник на выходепереД2тчика. При АОП КПП исполь-
зуют два основнь\х параметра: средний уровень nopora
восприимчивости и СКО. Для каждоrо значеНия р в фор-
муле (4.3) средний уровень nopora восприимчивости увели-
чивается с увеличением номера rармоники частоты reTepo-
дина. Этот уровень может быть представлен отрезками пря
мых линий, являющихся лоrарифмической функцией но-
мера rармоники. Случайные переменные определяют Be
роятность отклонения УРОВl:\Я помехи на даННQЙ частоте. Это
отклонение имеет нормальное распределение и ero СКО
не зависит от частоты. -
Средний уровень nopofa восприимчивости КПП дЛЯ
заданноrо q может быть представлен выражением
PR. (fSR) == PR. (fOR.) + 1 19 Р + J,
(4.4)
rде PR. (fOR.) пороrовая восприимчивость приемника на
частоте сиrнала, дЕм;' 1, J постоянные величины, опреде-
ляемые для каждоrо типа приемников, дЕ/декада и дБ COOT
ветственно.
Хотя пj:ш q == 1 для характеристики мноrих приемников
может быть использована прямая линия, в некоторых слу-
чаях возникает необходимость применить ломаную, состоя-
щую из двух или более отрезков, каждый из которых харак-
теризует помехи в КПП отдельноrо частотноrо диапазона.
Коэффициенты 1 и J должны быть определеНЪ1 ДЩI КЭЖДОrQ
из этих отрезков.
Лри АОП для любых приемников (Cnr и прямоrо усиле
НИЯ), настроенных на произвольную частоту, можно ис
пользовать выражение
P R (п == Р R (fOR) + Ilg ...1..... + J.
. [OR
Формула (4.5) характеризует средний уровень nopora
восприимчивости приемника к помехам вне полосы пропус-
кания в широком диапазоне частот. При' ИСпОЛЬ30ванни
этоrо выражен,ИЯ необходимо найти коэффиuиенты 1 и J
для -каждоrо KOHKpeтHoro приемника исследуемоrо типа или
(4.5)
Ш]
t:::
'!::,
.
"" 100
;:r
:::;
80
:;s
50
1
1,
2
1,
3 lJ 5 fj189p
а)
[50
140
'!::,:;:,"
, fZO
:;:,
!i! 100
""
80
9S'"
80
t
:!: !ii!:i
:... .. о:.
":'";.:-
1:::
2
J
! I I I
45878910
tJ)
20 jJ
Рис. 4.7. Измеренные уровни помех в I<аналах побочноrо приема:
Q приемник RT 77A/GRC.9; б приемник AN/FRR.49V.
rpYnnbi приемников, а Также (JR (fSR)' Эти параМетрЫ можItо
определить путем статистической обработки измеренных
значений или по паспортным данным.
На основании результатов измерения составляют модель,
характеризующую rруппу или класс приемников. Резуль-
таты статистичеошй обработки спектральных характерис-
тик приемников приведены в табл. 4.1 *' (см. также табл.6.5).
Величины 1, J и (JR (fSR) (табл. 4.1) MorYT быть использова-
ны в формулах (4.4) и (4.5) для ориентировочной оценки
восприимчивости побочных каналов приема. Средний уро-
вень восприимчивости к таким помехам для различных типов
приемников приведен в табл. 4.2.
Таблица 4.1
I\атеrории 'приемииков 1, ДВ! J, дБ; В61ше (fR <fSRJ. дЕ
в вависимости 01' Fабочей
частоты; м ц декада пороrа
<30 t 25 В5 15
зо зоо 35 В5 15
>300' 40 60 15
Усредненные данные 35 75 20
На рис. 4.8 представлены зависимости nopora восприим-
чивости к помехам КПП от номера rармоники частоты reтe-
родина для приемников различных типов.
Пример 4.З. ДЛЯ иллюстрации применен'ия обобщенных ха-
рактеристик для определения уровня помех рассмотрим связной
при'емник ОВЧ, имеющий чувствительность 115 дЕ (5 "= N).
И спользуя данные табл. 4.1 и формулу (4.5), для q== 1 получаем
P R (fOR) == 115 дЕм, 1 =-'= 35, J == 85 дЕ, и
. f f
P R (f) [дЕм] == 115+351g f +85:= ЗО+351g '
OR f OR
Результирующая функция средней восприимчивости, п строен.
ная на основании этоr-о выражения, показана на рис. 4,9. Из rpa
фика видно, что с вероятностью 50% приемник будет подвержен
действию помех, уровень которых определяется представленной
линией. Например, ИП, работающий на, частоте КПП, примерно
в 4 раза превышающеЙ частоту сиrнала, с вероятностью 50% соз-
даст помеху , если ее уровень составляет 9 дЕм..
*). Значения, приведенные в табл. 4.1, справедливы для q== 1.
При частоте помехи выше частоты сиrВала для q "= 2 к табличным
значениям J необходимо прибавит-Ь 15 дВ, для q == 3.. .20 дВ.
200
i
180
,
""
120
4О
/J
1
""
200
'" 18О
;.:
' 120
,
80
40
О
:r.: 1
200
16'О
120'
Во
!\:,
,
;% О
1
{оп < 30 Hrq
2 1; 8810 2О /;.[} 70
Номер fШjJМОНlI/Ш '1{Ш/J70ты 8стСР(JiJшlU
JOffrq"'; fon"'; 300l1rq
2 . ч 8 8 10 20 40 70.
lIo/1ejJ 8Ujl/10НШШ 'It!стоты ;штеjlоi!t//ш
{оп"" зои !1rq
2 4 6' 8 10 20 40 70
HO/'fffjl 811jJ/10!f1.//{l! IfdC/J70/J7bI ;зстеfJоtlинu
Рис. 4.8. Обобщенные характеристики каналов побочиоrо приема.
Т а б л и ц а 4.2
Средний уровень восприимчивости к помехам по Каналам
поБОЧlюrо прием" (q 1), дБ ,
Номер ДЛЯ приеМНИI<'ОR, рвботаf9ЩИХ на частота.х
rармоники для всех при (при aR(fsR) 15 ДБ)
ча.стоты емнИI<ОП незС\-
rетеродииа висимо O.t" Iзо зоо Mru I
частоты (средиие <300 Mru >зоо MrlJ
данные)
1 75 85 85 60
(зеркальныЙ) 85 93 95 72
2
3 92 97 102 79
4 96 100 106 84
5 99 102 109 88
6 102 104 112 91
7 105 105 115 94
В 107 107 117 , 96
9 108 109 11C 9В
10 110 110 120 100
Пример 4.4. Необходимо проrнозировать ЭМП дЛЯ приемника,
имеющеrо чувствительность 115 дБм. Соrласно требованиям
M1L STD 461А пороr восприимчивости 9Toro приемник а к помехам
составит 35дБм( 115+80).
Следовательно, нужно так
спроектировать систему, чтобы
уровень помех на входе прием-
ника не превысил 35 дБм,
Из rрафика, приведен-
Horo на рис. 4.10, следует,
что. вероятность превыше-
ния nopora ВОСПрИИмчиво
сти над ero средним значе
нием на (JR(fSR) === 15 дБ
составляет 16%, а над зна-
чением, меньше среднеrо
на 15 дБ 84% (100 16).
Уровень помех по КПП
можно оценить на основе
технических требований
или стандартов. При решении некоторых задач ЭМ С, oco
бенно в случаях, Коrда системы только планируют или
разрабатывают, желательно увязать характеристики прием-
ников с требованиями технических условий или стандар-
flli
j;
J{a V
:'J'3\' 'Y
"ъ "/
«v-r
/
1/
О
fO
20
30
1
2
.3 " .7 о 8 1и
i/"foA'
Рис, 4.9. Характеристика воспри-
имчивости приемника (к приме-
ру 4.3).
тов. При этом считают 1 и 0R (fS[ ) равными нулю, а вели-
чину J задают. Например, по стандарту MIL STDA61A
1 == О, 0R (fSR) == о и J == 80 дБ (т. е. nopor восприимчи
вости к ПВП на 80 дБ превышает чувствительность прием
ника к полезному сиrналу).
\ 2()
'",
.......
\..
l'
!
,
i
. I f- +
I !"
I .......
i ........
2ol
';;'-
117
о
10
;5:!;:,
Ш
15
IJ
1()
2(}'
2 ,у f/J 2О М ffIJ ВО ,;О Jl,y .9J
РОjшятН(JСI7lЬ 17l0Ви. '117l/J d/Jcn/lllU/>f'illO'flvl1Jb
. /рlIС'NНlIffUЛРСО'ЫСll/77 О'СЛll'/lIН,f.
f/./(dJUHf{f1O gfl fljlDUUflтC, %
Рис. 4,/0. Распределение вероятностеЙ функции восприимчивости
прнемника,
Как уже отмечалось, для проrНоза помех MorYT быть
использованы измеренные параметры прйемника. Опреде
лять параметры 1, J и 0R (fSR) на основе данных измерений
следует по методике, предложенной в rл. 3 дЛЯ А, В, о. .
4.З. ОЦЕНКА ВОЗДЕйетвия ПОМЕХ е УЧЕТОМ
ИХ ЧАСТОТНЫХ ОСОБЕННОСТЕй
чоп в канале связи. Qcновными параметрами приемни
ка, которые рассматриваются при ЧОП в канале связи, яв
Ляются частота несущей сиrнала и полоса пропускания наи-
более Y3Koro фильтра (фильтра ПЧ дЛЯ спr приемника и
входноrо фильтра приемника прямоrо усиления). При ЧОП
обычно исходят из НОМI-Jнальных значений этих параметров.
Если данные о полосе пропускания исследуемоrо прием-
ника отсутствуют, можно' воспользоваться обобщенными
данными (рис. 4.11). Для ориентировочноrо расчета помех
можно принять значение средней полосы пропускания, ко-
торую имеют друrие приемники с той же частотой сиrнала.,
ЧТО и исследуемый. ЕI;,ЛИ же достаточна даже rрубая оценка
fOOlJ
7ОО
5ОО
J/J/J
2ОО
ARC J,J6
c=.ARC 7
ARC 12 AI?C 12
CRC 30 !:ШJ4 1i'<2 33
CRC i50
АRС б3 ARC 45; 34, О, 57
ARC 55
AI?C 52
FRС 4б . UЩ 9
TRC 42
NRT 5
CRC 21 URC 9
ARC J7
ARC 21 CRC 88
F/?C 44
.
I
Ш/J
7О
50
'"
J J/J
20
ftl
7
5
J
2
1
1
J
10 30
t; Nrl{
(/)
fO/J
JOO
tO()Q
10
7
5
3
2
F/?C 3.!:
TRC J8
FRC 37
тC 23 (РЗи)
FRC 22
F/Ш 24 CRC /;2
1
L1,7
L1,5
"':. 143 . C/?C 53
0,2 тC 75
СЩ 51 VRC ::} fJft, fQ
L1,1 NRC 58
ARC 44 ТRC 3
D,()7 Y/?C 8 PRC ;56'
0.05 PRC 38
, Y/rc 11 PRC 25
ОоО3 VRC O:Z3 VRC 1!J
, VR'ё---z' I'RC 27
402 PR.E 8
0,01
10
1Jl?С 81
w::т 8Q FRC 4f
C/?C F7 тC 55
TRC 4-8
т/?c 8,11
тЕ:!3 ТRC {f{f
FRC 5'f
100
Ю()О
f/J/J/JO
1, I1П{
1")
Рис. 4.11. Зависимость полосы пропускания ОТ частоты для АМ (а)
и ЧМ (6) приемников неКОТОРЫХ-ТИПОj>.
НОМеХ, t6 в качестве ИСХОДНОЙ можно брать самую uлф6куiб
'ПОЛОСУ, характерную для приемников данноrо диапазона
частоТ. '
чоп по соседнему каналу. Математическая модель,
описывающая избирательность по ПЧ, представляет собой
кусочно линейную функцию от лоrарифма расстройки по
частоте.
S (t!f) S (д{д + Si 19 ( ) для I1fi < д{ < Mi+l' (4.6)
6./!
rде Si наклон характеристик избирательности для оп-
ределеНf!оrо диапазона; t!ti полоса определенной облас
ти частот; дf == It fORI.
.
!:ii
:t::,
100
!;:......s.;
"'
O'o
"
ш
о
S:;
""
...
помои
пРОЛ!lС!(uния
о,5tfН5 /l,5tf R20 /J,5tf R 5D
РисстрtJtl!ф. по l/tlcтoтe
(лtJШРU!/J#Ul/СCfftlR ЩfftlJ1d)
Рис. 4.12. Зависимость порor-а восприимчивости к помехам от рас-
стройки (B Rs . ВВ20. В RБО ширина полосы частот по уровню 3,20 и
60 дБ соответствЕ.ННО)
Если имеются спектральные хараК7\еристики или дру-
rие измеренные данные, то (4.6) позволит определить pac
стрОЙКУ по частоте при которой избирательность составит 3;
20; 60 дБ. Характеристика избирательности типовоrо при.
емника представлена на рис. 4,12. Принято, что максималь
ное значение избирательности приемника составляет 100 дБ.
Таким образом, если уровень помехи превышает noporoBYIO
чувствительность приемника более чем на 100 дБ, то она
может быть принята приемником.
Пример 4.5. Оценим избирательность по ПЧ приемника РЛС
Х-диапазона. Положим, что ширина полосы частот по уровню
3; 20; 60 дБ составляет 2, 4 и 8 мrц соответственно. Избирательность
описывается (4.6). Из рис. 4.12 следует, что относительная избира.
тельность S (6.!) будет равна нулю для расстроек, меньших половивы1
ширины полосы по уровню 3 дБ, т. е. 6.fJ == 1 М[Ц, S. (6.f) == О дБ
Дл!! М <АЛ. Для М'== М2 изБЩJатеJiьность будет равна 20 дВ (М 2
соответствует ПОJIовине ширины полосы чаСТ01 по уровню 20 дБ,
т. е. М2 == 2 мrц). Таким образом,
20дБ==8 (L'{V+811g ( : )==8 Ul,fl)+8 1 Ig (+ )==O+8 1 I g 2.
Отсюда 81 == 67 дБ/декада и 8 (6Л == 67 Ig (6.116./;1) для 1 Mru <
< 6.{ < 2 мrц.. '
Аналоrично для избирательности по уровню 60 дВ имеем:
6.l==6./з==4мrц, 6ОдБ==8 (6.!2)+8 2 Ig (, : )==
-==8 (6.f2)+8 2 Ig (+)==20+82 Ig2.
Отсюда 82 == 133 дБ/декада и 8 (6./) == 20 + 133 19 (6.//6./2) для
6./2 < 6.{ < 6.1з.
ПодаВJIение помехи, например, отстоящеЙ на 3 мrц от несу-
щей, составит
8 (3 мrц) == 20 дВ + 133 Ig (3/2) == 20 + 23 == 43 дБ.
с учетом экстраполяции подавление помехи, отстоящей от несу-
щей на 20 мrц, будет равно
8 (20 мrц) == 20 дБ + 133 Ig (20/2) == 20 + 133 == 153 дБ,
Поскольку эта величина превышает 100 дБ, можно считать. что
подавление помех составит не менее 100 дБ.
Обобщенная характеристика избирательности приемника
по ПЧ. Если данные об избирательности приемника отсут-
ствуют, можно воспользоваться значениями избиратель-
ности однотипных приемников. По казателем, характери-
зующим избирательность приемника, может служить OTHO
шение ширины полосы частот tю уровню 60 дБ к ширине по-
лосы частот по уровню 3 дБ. Это отношение иноrда называют
коэффициентом формы кривой избирательности К п' Анализ
избирательности порядка 100 радиоприемных' устройств
различных классов показал, что величина К П почти не за
висит от диапазона, При этом примерно 90% исследованных
приемников имели К п > 2, 50% имели К п > 4 и 20%
К п >8.
Таким образом, приемники с хорошей избиратель--
ностью*' имеют К П 2, а приемники с. плохой избflра-
*) Одним из недостатков приемников с низким К п является
плохая фазовая "арактеристика в полосе пропускания полезноrо сиr-
нала; резкое изменение затухания на кр?ях полосы сопровождает-
ся импульсныМ!И выбросами.
тельностЬЮ MorYT иметь к п > 8. С учетом К п выразим
избирательность tIриемника в децибелах:
s (дfНдБ] == 60 Ig (М/11Ы .
Ig/(п
(4.7)
Если дfl дfl '== К по то S (l:1f) '== 60 дБ.
Пример 4.6. Рассмотрим типовой ВЧ приемник РРЛ, имею
щиЙ полосу по ПЧ, равную 10 кrц. При К п == 4 избирательность
приемника (4.7)
S (/).!) == о для /)"f <. 5. кrц
S (М) == 100 Ig (6.1/5) для /).f > 5 кrц,
rne /).! в килоrерцах.
Обобщенная характеристика избирательности прием
ника по ВЧ. ДЛЯ радиоприемников всех типов улучше
ние избирательности по ВЧ чрезвычайно важно для YMeHЬ
шения помех по соседнему каналу. Исходя из значения
избирательности по ВЧ, определяют область частот, в KO
торой возможен нелинейный режим работы входных Kac
каДQВ приемника.
Для частотной оценки зависимости ПСК от избиратель
ности входных фильтров вводят величину l:1fmax' которая
определяет максимальную расстройку между частотами
,сиrнала и ИП, при которой еще существует влияние ПСК
на приемник. Если эти частоты отличаются больше чем на
l:1fmax', то не нужно рассматривать влияние помехи при
ДОП. Если же частота помехи отличается от частоты Hecy
щей меньше чем на l:1f m ax, а защищенность от помех при
АОП велика (OIюло 60 дБ или более), то В.JIияние ПСК
должно быть рассмотрено при ДОП.
в табл. 4.3 приведены значения l:1f m ax' которые MorYT
быть использованы д.fIя ориентировочноrо определ ния об
т а б л и ц а 4.3
ЧаСlОта настройки приемника, мrц
< 30 I зо зоо I > 300
Максимальная расстройка (по отно-
шению к частоте настроЙки приемни.
ка), оrраНII'lИlJающая область ПСК
1:/2
1/3
1/10
ласти ПСК, если точные данные отсутствуют. Приведен-
lIые в таблице значения получены в результате статисти-
ческой обработки экспериментальных данных о взаимной
модуляции для различных приемников., На рис. 4.13 пока-
заны ФУНIщии. распределения вероятностей для наиболь
шей расстройки между полезным сиrналом и помехой, BЫ
зывающей взаимную модуляцию Tpeтbero порядка. Так,
,для УВЧ приемников измеренные искажения из-за взаим
f/J/J
. 80
:;s
*
Ob'
>!::>'
4(}
Ш
(}
...... 2(J 4IJ Il(} 80 1(}и
IIdtJi1ЮUtШl1tlR I1tlксul1tlлыllf1 jltlCCтj}{ltiffi!
llтllосuтСЛЫI!J l(снт/ltlЛ6I1tJiТ '1истоты
" приCl1НUКи, %
\ ,
\
'\
"
\ [j [j/j
'[}'! "'-
"-1 1....... io-..
-,... ...... .....
Рис. 4.13. Максимальная частотная расстроЙка между сиrналом
и помехоЙ, вызывающая появление взаимной модуляции.
ной модуляции Tpeтbero порядка только в 25% случаев бы-
ли вызваны помехами, отстоящими по частоте от несущей
больше чем на 10%. Это означает, что если, например,
приемник работает на частоте 300 мrц, то с вероятностью
25% искажения, вызванные нелинейностью TpeTbero по-
рядка, будут обусловлены помехами, отстоящими от Hecy
щей больше чем на 30 мrц. Аналоrичные рассуждения
справедливы и для приемников друrих диапазонов.
Пример '4.7. Для иллюстрации использования формулы (4.3)
рассмотрим приемник РЛС с fO R === 1500 Mru, f/ F === 60 Mru и
f LO == 1560 Mru.
Результаты вычислений частот КПП соrласно' (4.3) сведены в
табл. 4.4.
Т а б л и ц а 4.4
Частота КВП приемника PJIG с fOR. 1500 мrц. Mru
р ,.
q l q 2 q 3
1620 810 I 540
1500 750 I 500
(частота сиrнала)
3180 I 1590 I 1060
2
3060 I 1530 I 1020
4740 I 2370 I 1580
3
4620 I 2310 '! 1540
6300 I 3150 I 2100
4 I I
61'80 3090 2060
. 5 I
7860
7740
3930
3870
2620
2580
4.4. ДЕТАЛЬНАЯ оиЕНКА ПОМЕХ 40)
При детальной оценке помех рассматривают вопросы,
связанные с взаимной и перекрестной модуляцией и с yxyд
шением чувствительности приемников.
Взаимная модуляция возникает из за нелинейных эф
фектов во входных каскадах приемников 41 ). Чтобы оценить
возможность ее появления, следует найти пары ИСТОЧНИКОR
излучения, которые MorYT привести к -искажениям в иссле
дуемом приемнике, и установить допустимые соотношения
между уровнем сиrнала и помехи.
Продукты взаимной модуляции приводят к помехам,
если они попадают в полосу канала ПЧ. Излучения, KO
торые MorYT образовать такие продукты, должны удовлет-
ворять соотношению
1т!! ::t П!21 == l!oR. + 8 R I,
(4.8)
rде '), '2 частоты двух источников помех; fOR частота
настройки приемника; Вн. ПОJIOса пропускания по ПЧ;
т, n целые числа*'.
Формула (4.8) может быть нормирована относительно
частоты наСтройки приемника:
l ' 11 12 I t BR I
m ::!:::n == 1::!::: .
IOR IOR IOR
(4.9)
tl
/1,8 1,2
ftjf'U!?
t8
2,и
Рис. 4.14. Диаrрамма продуктов взаимной модуляции BToporo и
TpeTbero порядков.
Диаrрамма продуктов взаимной модуляции BToporo и
TpeTbero порядка, построенная на основании (4.9), приве-
дена на рис. 4.14.
Больший интерес представляют излучения, частоты KO
торых достаточно близки к частотам настройки приемника,
образующие продукты взаимной модуляции, которые по
падают в полосу, rде затухание фИЛ'ЬТрОБ ПЧ не пр,евы
шает 60 дБ. Приведем уравнения, определяющие частоты
*) Порядок продуктов взаимной модуляции определяется сум-
мой значений т и n. Искажения любоrо четиоrо порядка (кроме
BToporo т, n == 1) несущественны.
llЙУХ иttОЧНtlКОВ излучения, rюторые MOI'YT образdвать
наиБОJlее значительные помеХI1 из за взаимной модуляции:
Ifiv + fF fOR I В Я60 (BToporo порядка),
12fN fF fOR I B R60 (TpeTbero порядка),
13fiv 2fp fOR r BR.60 (ПЯТOI'О порядка),
14fN 3fp fOR I B R60 (седьмоrо порядка),
rде fN частота помехи, ближайшая
частота помехи, наиБОJlсе удаJlенная от
полоса фильтра ПЧ на уровне 60 дБ.
На диаrрамме рис. 4.14 отмечена область наиболее силь.
ных помех (в ней частоты помех близки к частоте полезноrо
сиrНaJШ). rраница этой оБJШСТИ определяется обобщенной
функцией избирательности входных фильтров приемника.
k частоте fоя; fF
частО1Ы fOR; В Я60
Пример 4.В. Предположим, что 'передатчик, управляюший
движением самолетов, настроен на частоту 1. == 360 мrц. Определим
частоту излучения npyroro передатчика, которая может вызвать
помехи из за взаимной модуляции BToporo и TpeTbero порядка в при
емнике, 'настроенном на частоту 'оя. == 300 мrц и расположенном
вблизи передатчика, В этом случае/.l/оR. == 1,2, т. е. частота передат-
чика в 1,2 раза больше частоты приемника.
Из рис. 4.14 следует, что внутри области, определяемой Bыpa
жением О " ' 2 1' о я, " 2/'оЯ, частоты продуктов взаимной модуляции
BToporo и TpeTbero порядка составляют:
0,1 (TpeTbero пор ядка: 1. 2/2)'
0,2 (Bт.oporo порядка: 11 12)'
,1 (TpeTbero порядка: 2/2 1.),
1,4 (TpeTbero порядка: 2/1 12)'
Для рассматриваемоrо случая наиболее «опасные» частоты
с точки зреиия помех, оБУСЛGвленных взаимной модуляцией, опреде
ляются соотношениями '211 0 я. == 1,1 и 1 ltoR. == 1,4, т. е. 12 == 330;
420 мrц. Поэтому для обеспечения нормальной работы приемника
должны быть приняты ДОПОЛНИТ"ельные меры защиты от КО.'Iебаний
8ТИХ частот Колебания частот, соответствующих '2lf оя == 0,1 и
' 2 11 0 я. == 0,2, т. е. 30 и 60 мrц, будут существенно ослаблены входны-
ми фильтрами.
Для оценки таких помех уровень мощности продуктов
взаимной модуляции удобно выразить через мощность
входноrо сиrнала, при которой pe3YJlbT8T воздействия поме-
хи, обусловленной взаимной модуляцией, и сиrН8ла ЭI\ВИ
валентен. ЭквивалентныЙ уровень МОЩIIОСТИ сиrнала РЕ
явЛяется функцией уровней' мощtшсtи двух меШающих из-
лучений и коэффициента взаимной модуляции (КВМ), KO
торый, в свою очередь, зависит от не.Jjинейности xapaKTe
ристик приемника, избирательности входных фильтров
и коэффициента усиления 42);
РЕ == тPN + nPI- + КВМ, (4.10)
rде PN, Р р уровни. мощности помех на входе приемни
ка на частотах fN и fp, 'дБм; fl:l частота помехи, бли-
жайшая к частоте настройки приемника fOR ; fp часто.
та помехи, наиболее удаленная от частоты fuR; т, n
постоянные, опред ляющие порядок взаимной модуляции
(т определяет частоту помехи, ближайшую к частоте сиr
нала, а n частоту помехи, расположенную дальше от
,частоты СИI'нала).
Для ИСПОJIЬ30вания (4.10) нео.бходимо 3HaT величину
КВМ для данноrо приемника при определенных условиях
ero работы. Результаты исследования спектральных ха-
рактеристик, выполненные в соответствии со' стандартом
l\1IL SТD-449 С, содержат информацию о характеристиках
взаимной модуляции и MorYT быть использованы для опре
деления КВМ. .
КВМ измеряют, подавая на вход приемника одновре-
менно мощности Р (fN, fF) одинаковоrо уровня от двух ис
точников на частотах fN и f[- (т. е. P N == Р р )*' так, чтобы
в результате взаимнОй модуляции отношение (S + N)/ N
на выходе составило бы 6 дБ. Если PN == Р!, == Р ({N,{p),
КВМ может быть опредеJlена выражением
КВМ == Р я ({ОН) (т + п) Р (fN, fp). (4.11)
При использовании имеющихся спектральных xapaK
теристик взаимной модуляции для оценки ЭМП необходи-
мо учесть возможное изменение КВМ, поскольку в общем
случае входные уровни помех MorYT отличаться от тех, при
которых были сняты характеристики. КВМ является по-
стоянным при изменении уровня сиrналов, не переrружаю-
щих приемник; в противном CJ'Jучае будет изменяться.
При определении эквивалентноrо уровня входноrо
сиrнала по спектральным характеристикам различают че.
тыре случая возникновения помех из за взаимной модуля-
ции.
*1 В общем случае P N =F Р р , однако в соответствии с
MIL STD 44ge используют источники с одинаковым уровнем
мощност.: и .
1. Два сиrнэла, I3Ызывающие t3gаимнуlO модуляцию, не
насыщают вХОДные каскады ПрllемНlШОВ. -При этом и по
лезный сиrнал и помеха из за взаимной МОДУJIЯЦИИ не пре-
выwают nopora АРУ (наиболее часто встречающийся слу-
чай).
2. Полезный сиrнал или эквивалентный входной уро-
вень помехи, образующей продукты взаимной модуляции
(РЕ), превышает nopor АРУ, но сиrнал не переrружает
входные каскады приемника.
3. Мощность P N переrружает входные каскады прием
ника.
4. Мощность Р р переrружает входные каскадЫ прием-
ника.
Рассмотрим каждый из ЭТИХ случаев для продуктов MO
дуляции TpeTbero порядка 43).
В случае 1 КВМ не зависит от уровня помех на входе
приемника, а определяется только их частотами и может
быть оценен с помощью спектральных характеристик и фор-
мулы (4.11). При этом эквивалентный уровень входной
мощ ости (для продуктов нелинейности TpeTbero порядка)
определяется выражением
Р В == 2Р" + Р р + Р я. (fOR) ........:.. 3Р (fN, fp).
(4.12)
При увеличении уровня помех или полезноrо сиrнала
р зультирующий сиrнал превысит nopor АРУ приемника
(СJlучай 2). Коэффициент усиления приемника уменьшится,
что вызовет соответствующее изменение КВМ. При этом
эквивалентный уровень входной мощности будет опреде
ляться, как в случае 1, с учетом составляющеЙ дGR,Р:
РЕ == 2P N + Р р + Ря. (foR,) 3Р (fN, 'р) +
+ 2дG RF , (4.13)
rде дGR,F изменение усиления за счет АРУ, дЕ. Одна-
ко, чтобы определить дG RF , необходимо знать, 'какой кас-
ЮlД обладает наибольшей нелинейностью и как распреде
ляется АРУ по каскадам. Измерение параметров типовых
АМ приемников ВЧ, ОВЧ и УВЧ диапазонов iюказывают,
что на входные каскады приходится примерно половина
общеrо изменения усиления за счет АРУ.
Для случая 3 экспериментально установлено, что после
Toro, как уровень PN превысит nopor Насыщения P sal (fN),
дальнейшее увеличение PN не приводит к ув.еличению экви-
Йftлентньtь YPOBH вхьлно
PN> P sal , эквивалентный
может быть представлен как
РЕ == 2P N + Р р + P R (101<) ЭР (fN, fF)
2[P N P Sal (fN)].
Уровень P saf будет определен далее.
Случай 4 аналоrичен случаю 3 с той разницей, что Hacы
щение вызывает не P N , а Р р . При этом
РЕ == 2PN + Р р + P R (fOR) 3Р (fN, fp)
[Р р Psat(fp)]. (4.15)
Если спектральные характеристики приемников отсут-
ствуют, для определения ПРОДУI\ТОВ нелинейности TpeTbero
порядка используют статистические данные. Результаты
измерений Р (fN, fp) для приемНlЩОВ ВЧ, ОВЧ и УВЧ диа-
пазонов приведены на рис. 4.15. Если в расчетах прини-
мать, что уровень Р (frv, 'р) превышается в 90% случаев,
то соответствующий ЭТQму уровень РЕ может быть превы-
шен толыю с вероятностью ) О %.
М01il.Н6сtи. При условИИ, ч16
уровень входной мощности
(4.14)
Пример 4.9. Рассмотрим типовой УВЧ АМ приеМНИК. Этот
приемник имеет пороr чувствительности Р R (f OR) == 110 дБм,
пороr АРУ BO дБм и уровень насыщения входных каскадов
Psat == О дБм. Предположим, Что частоты мешающих излучений
f N и 'р таковы, что продукты взаимной модуляции Tpeтbero порядка
попадают в полосу пропускания приемника (fNI!OR == 1,02 и /FI!OR ==
1,04).
Вычислим эквивалентный уровень РЕ ДЛЯ следующих вариантов.
1. P N == 20 дБм; Р р == 15 дБм. Так как уровни P N и P F
ниже уровня насыщения, следует рассматривать случай 1 или 2.
Рассмотрим случай 1. Если окажется, что уровень РЕ будет больше
уровня пороrа. АРУ, рассмотрим случай 2.
Величину Р (fN' f р) определим на основании обобщенных дан-
ных, приведеНIIЫХ lIа рис. 4.15. в. Например, с вероятностью 90%
Р (fN' ' р ) == 20 дБм при fN1foR == 1,02. Соrласно (4.12)
РЕ == 2 ( 20) + ( 15) + ( 110) 3 ( 20) == 105 дБм.
Это означает, что два мешающих излучения создают помеху, обу
словленную взаимной модуляцией, эквивалентную уровню вход-
Horo сиrнала 105 дБм. Этот уровень на 5' дБ превышает пороrо-
вую чувствительность приемника, 11.0 не превышает пороrа АРУ
(случай 1).
2. Р N == 5 дБм; Р-р == 10 дБм. Снова оба ,уровня ниже уров-
ня насыщения. Для случая 1 соrласно (4.12)
РЕ == 2 ( 5) + ( 10) + ( 110) 3 ( 20) == 70 дБм,
D
..
J
zo
tt "o
.' .
. .
10%
! C/lCi!HCC
3IfO'lCHUC
80%
'.
D о 12 18 24 p
p(1t'Cmf7otl1ro относительно I/fICmOmbI щшниllи, %
а)
о
. . . 1
. . .. . . .
. : . . .
. . . .... .
. .......
..; .;.. . .
. .. . .
. . .
. ....< . . .
. . . . .
.. . .
.
.
.
.
i
zo
'IS
..s
. i:t 40
D
о 12 18 24
PDCfl/1lf7PMU Q/1lIlРCЩllt;.llМР '1IlCIl7P/l7 / оивНllll1l, %
5)
ш
о
. т:/ :Т'. . .
. . .
.. . .'
. . . . - ..:...
' '" :1 ' ..1 . I . .
. . : l :
: \ .
. . . '.
. .
:
.
1; 8
Рf!flQ/17flщJ/ш O/l7HIlQU/l7P/lbI/P '1({(lOlPIllIll (l(/;/i(Щ{l, %
dJ
20
20
--;;
'"
"p
о
Рис. 4.15. Обобщенные характеристики взаимной модуляции Треть-
ero порядка для приемников ВЧ (а), ОВЧ (6), УВЧ (в) диапа-
зонов.
что на 10 дЕ превышает пороr АР.У и, следовательно, нужщ) рас.
смотреть случай 2.
; Для решения (4.13) необходимо определить измене':lИе усиле.
ния УВЧ I1G RF , вызванную АРУ. В данном случае усиление
уменьшится на 10 дБ, т. е. 70 ( 80) дЕ. Предположив, что по-
ловина этоrо уменьшения приходится на каскады УВЧ (I1G RF о::
5 дБ), получим
РЕ о:: 2 ( 5) + ( 10) + ( 110) 3 ( 20) + 2 ( 5) ==
== 80 дБм.
Это означает, что уровень помехи, вызванной взаимной, модуля-
цией, эквивалентен входному уровню сиrнала 80" дБм, т. е. на
30 дБ превышает пороrовую чувствительность приемника.
3. P N == + 10 дБм, Р р == 40 дБм, т. е. уровень P N выше
уровня насыщения, а Р р ниже. Это соответствует случаю 3 и поэтому
соrласно (4.14) получаем
Р Е .== 2 <+ 10) + ( 40) + ( 110) 3 ( 20) .:... 2 (10 О) ==
== 90 дБм
т. е. уровень помехи, обусловленной взаимной модуляцией, на
20 дБ будет превышать пороrовую "увствительность приемника.
4. P N == 40 дБм, Р р 10 дБм.
Эта ситуация соответствует случаю 4.
В соответствии с (4'.15) имеем
РЕ == 2 ( 40) + (+ 10) +
, + ( 110) 3 ( 20) (10 О)
== 130 дБм,
т. е. уровень помехи на 20 дБ ниже по-
роrовой чувствительности и, следова
тельио, она не сказывается на 'работе
р[, tlliи при мника44\. .
Насыщение пр.иемника помехой.
Если приемник подверrается B03
действию достаточно сильных ме-
шающих излучений на частотах,
близких к частоте сиrнала, нелинейности характериСТИJ{
входных каскадов приемника MorYT привести к уменьше-
нию усиления полезноrо сиrнала (рис. 4.16). Область
постоянноro отношения сиrнал/шум (S/ N) соответствует
отсутствию помех. Отношение сиrнал/шум в децибеJIaХ
при отсутствии помех может быть выражено в виде
S/ N == Ps Ряд + (S/ N)REF, . '(4,16)
Рис. 4,16. Уменьшение
усиления полезноrо сиr-
иала.
rде Ps действующий уровень полезноrо сиrнала, дБм;
PREF пороrовый уровень сиrнала, дБм; (S/N)RE.f
noporoBoe отношение сиrнал/шум.
Точка переrиба на рис. 4.16 соответствует nopory насы-
щения входных каскадов приеМНика. Если уровень помехи
Р/ превышает nopor насыщения, то отношение сиrнал/шум
уменьшается 4 [) . Степень уменьшения усиления в зависи-
мости от мощности помехи в ОСНОВНОм определяется оТfIO
шением сиrнал/шум до воздействия помехи.
R.
t(; < JO /'fПf
{}
-{}
2tl 4и
Ps PREf.,Q'fj
ш
!/
20 4!/
Р$ РRffДIf
РиС. 4.17. Зависимость степени
уменьшения усиления от пре-
вышения сиrиалом noporoBoro
уровня. .
Рис. 4./8. ПороrОl}ые уровни
насыщения.
Уменьшение отношения сиrнал/шум можно опреде
лить с помощью выражения
(S/ N)' === S/ N (Р А '"7 Р sat )/ R,
(4.17)
rде (S/ N)' отношение сиrнал/шум после уменьшения
усиления., дБ; S/ N Dтношение сиrнал/шум в отсутствие
помех; Р А уровень помехи на входе приеМНl1ка, дБм;
Psat уровень Насыщения входных касиадов приемника.
дБм; R степень уменьшения усиления (нз рис. 4.17).
, Если на вход приемника воздействует не одно, а не-
сколько мешающих излучений, то уменьшение усиления
вызывается суммарным действием этих излучений.
Уровень насыщения приемника можно определить по
приближенной формуле,
Psat === Р В + 10Ig (l1f/foR.)'
(4.18)
rде l1f/foR. отношение расс ройК:и помехи ,{ частоте
сиrнала; Р В пороrовый уровень, дБм, полученный из
рис. 4.18.
Пример 4.10. Рассмотрим приемник УВЧ с чувствительностью
P REF 110 дБм дЛЯ (S + N)/N 6 дБ
или (S/ N) R,EF == 5 дБ.
Предположим, что иа входе приемиика Ps == 90 дБм,
Р А 10 дБм и M/tLR, 1%. Вычислим результирующее
значение отношения сиrнал/шум с учетом уменьшения коэффици-
ента усиления. '
Отношение сиrнал/шум при отсутствии помех (4.16)
S/N ;= ( 90) ( 110) + 5 == 25 дБ.
Из рис. 4.17 R == 0,9. Уровень Psat определяем соrласно
(4.18), При Р В +1 дЕм (из рис. 4.18) и I1t/t OR == 0,01 находим
Psat == 19 дБм,
Подставляя полученные значения в (4,17), получаем
( ) ' ==25 ( 10) ( 19)
. N 0,9
Таким образом, помеха с уровнем 10 дБм уменьшила коэффи-
циент усиления приемника на 10 дБ, что привело уменьшению от-
ношения сиrиал/шум с 25 до 15 дБ (без учета друrих' эффектов за
счет воздействия помехи).
15дБ.
Перекрестная модуляция*). Диапазон частот, в котором
помехи MorYT привести к перекрестной модуляции, не таи
оrраничен, как для помех, обусловленных взаимной MOДY
ляцией. Мешающее излучение на любой частоте сосеДнеrо
канала может привести к возникновению перекрестной
модуляции и соответственно ухудшить характеристики
приемника. Однако необходимо отметить, что полезный
сиrнал может подавить продукты перекрестной модуляции,
и поэтому перекрестная модуляция меньше влияет на OT
ношение сиrнал/помеха, чем взаимная модуляция 46 ).
Перекрестная модуляция, вызываемая АМ помехой
(имеющей две боковые полосы), определяется выражением* *)
S/I == 2PA + ППМ,
(4.19)
[де S/ I отношение сиrнал/помеха на выходе приемни
ка, дБ; Р А мощность помехи на входе приемника, дБм;
ППМ параметр перекрестной модуляции, дБ.
*> Иноrда называют перекрестными искажениями. (Прим, ред.}
* *> Выражение (4.19) справедливо, если полезный сиrнал и по-
меха модулированы по амплитуде, имеют две боковые полосы, оди.
наковую rлубину модуляции и отношение сиrнал/помеха S/ J ;> 6 дБ.
При S/J < 6 дБ мешающее излучение может модулировать несу-
ЩУЮ,что приводит к дополните.пьным искажениям,
Пример 4.11. Рассмотрим ВЧ
приемник, на вход KOToporo посту.
пают полезный сиrнал и помеха, моду-
лированные по амплитуде с двумя по-
лосами. Предположим, что rлубина
модуляции сиrнала и помехи одинако,
ва, уровень помехи Р А == зо дБм,
относительная расстройка I'1flf OR == 1%.
Соrласно рис. 4.19 ППМ == 40 дБ,
ЛИЧИН в (4.19) получаем
51 J == 2 ( 30) + ( 40) == 20 дБ.
13 i1редiiо.hbжении, Ч'rо t-iМееttя
только один источник помехи, был
проведен статистический анализ
даннЫХ измерений типовых прием
ников. Ero результаты приведены
на рис. 4.19.
/}
&, 20
"s
40
DIl
112 4$ 1 2 5 1Il
AfjTDR, %
Рис. 4.19. Зависимость
ППМ от расстройки по
частоте.
Подставляя значения ве.
r лава 5
ХАРАКТЕРИСТИКИ АНТЕНН, ИСПОЛЬЗУЕМЫЕ
ДЛЯ РАСЧЕТА ЭМП
Влияние помехи прежде Bcero следует оценивать ее
уровнем на входе антенны. Для этоro необходимо знать ха-
рактеристики излучения (приема) антенн:
в основном и HeocHoBHblJ:\ направлениях*l;
на рабочеЙ** и побочных частотах для различных
поляризаиий;
для ближней и дальней зон.
5.1. ДИАrРАММА НАПРАВЛЕННОСТИ АНТЕННЫ
Диаrрамма направленности антенны (ДНА) в дальней
зоне (рис. 5.1) может существенно отличаться в разных
плоскостях. Вообще rоворя, для полноrо описания Ha
правленных свойств антенны следует использовать трех-
мерную ДНА.
*! Основное направление соответствует области rлавноrо ле-
пестка, неосновное любое внеосевое направление, т, е, вне об-
ласти rлавноrо )lепестка. (Прим. пер.)
* *! Т. е. основной, на которую рассчитана данная антенна
(Прим. ред.).
Два eKTOp (ооласtИ OCHOBHOfb й 1ieoci-JовtЮfО Наrфай-
лений), ПО1\азанные на рис. 5.1, следует рассматривать ОТ-
дельно. I
Первый сектор - область полезноrо излучения, т. е.
область пространства, в котороЙ антенна должна излучать
300'"
;gO'" 70'0
280'" 80'"
270'" 900
260" 100'0
110'"
о
100
20'"
3О'"
Рис. 5.1. Типовая ДНА в полярной системе КООРДИН!fТ.
энерrию. Эта область оrраничева определеннPIМ телесным
уrлом. Для всенаправлен оЙ (изотропной) антенны область
полезноrо излучения занимает все пространство (4n ер)
BOKpyr антенны. В пределах рабочеrо диапазона частот
размеры области полезноrо излучения антенны MorYT быть
о ределены шириной л уча (rлавноrо лепестка) по азимуту
и уrлу места. Уровень излучения может быть охарактери-
зован коэффициентом усиления (КУ) антенны по отноше-
нию к уровню излучения И30тропноrо источника. Эти па.
раметры обычно измеряют или вычисляют. Измерение или
расчет ширины rлавноrо лепестка и КУ на частотах, OT
личающихся от рабочей, вызывает затруднения.
Второй сектор представляет собой область неосновных
направлений ДНА. Хотя конкретная ДНА и позволяет оп.
ределить характеристики излучения антенны внеосновных
направлениях, однако знания ее недостаточно для nporHo
зирования помех. Это связано с тем, что значения КУ при
одних и тех же значениях уrлов относительно rлавноrо
направления для различных экземпляров антенн данноrо
типа на различных чаСТОТаХ рабочеrо диапазона, для раз-
личных пунктов расположения антенн не совпадают. В OT
дельных направлениях различие может быть существен-
ным.
Функция распределения уровней ДНА. Рассмотрим ДН
двух антенн одноro типа (рис. 5.2), расположенных в одном
и том же месте, снятых с помощью одной и той же аппара-
туры и одинаковых методик измереН!lЯ. ЭТИ ДН значитель-
но отличаются B отдельных направлениях. Однако их
ФЛУl<туаiLИИ, вообще rоворя, оrраничены.
Для различных частот рабочеrо диапазона и различноrо
расположения антенны область ее ДН, лежащая за пре-
делами rлавноrо и первых боковых'" лепестков, флюктуи-
рует по случайному закону. Поэтому для данноrо направ-
ления уровень излучения в некоторых пределах может
быть любым. Пытаться точно описать эти случайные изме
нения не имеет Смысла.
Более реалистическим подходом является представле
ние ДНА функцией распределения 'ее уровней, которая оп-
ределяет вероятность превышения ззданноrо уровня в He
основных направлениях. С помощью этой функции можно'
охарактеризовать определеНflЫЙ тип антенн в ширщюм
диапазоне частот, при различных поляризациях, для блйж-
ней и дальней зон.
Чтобы представить излучения в неосновных направле
ниях с помощью функции распределения уровней ДН, вос-
пользуемся рис. 5.3. Рассмотрим .приведенную ДН за ис-
ключением области OCHoBHoro направления (........50). Функция
распределения уровней ДН для данноЙ антенны ин-
*) Апертурных. (Прим. пер.)
Cep11l1Hbfii #1
oO
40
'i 50
БО
::>:; 180 /41; fP8 72 oo О D8 72 Щ8 11,<1,< 18(1
t::.
Ащм!/IZtЩ1 НNd !/tJО/l,В?ui!
ОеРl1иныи N2
<:;
Ei
J2
::t: 42
t:) 52
52
180 141; f08 72 Jfj [} 38 72 108 144 180
Азuм!/тuльныd !/tJОЛ. iIJlC!rl
Рис. 5.2. ДН двух одНОТИПНЫХ антенн.
о
20
t:>
ss
,
40
r:s
, oo
BO
Ш0 1Ш я; О 50 шо 150
АЗIJм!/тильныd !/i10л, tJpurl
, Рис. 5.3. Типовая ДНА в декартов,ЫХ координата2>.
теrральная кривая распределения КУ антенны. Например,
вероятность Toro, что уровень излучения антенны относи
тельно максимальноrо превысит зо дБ, можно опреде-
лить непосредственно из рис. 5.3. В соответствии с этим
рисунком, урощш, превышающие зо дБ, - встречаются
в совокупности в пределах 24 из 3550 (3600 50). Поэтому
вероятность TOro, что относительный уровень излучения
превышает зо дБ, составляет 24/355 или 6,8% *).
Хотя функцию распределения уровней можно получить
rрафически из ДНА, в общем случае проще пользоваться
табулированными значениями, как например, представ-
ленными в табл. 5.1. В таблице приведены значения отно-
сительных уровней излучения через каждые 2,50. Для дaH
ной диаrраммы взято 141 значение уровней, перекрываю-
щих 3550. При такой табуляции вероятность Toro, по OT
носительный уровень ЗО дБ превышается, о,Пределяется
числом уровней, превышающих зо дБ, деленным на об
щее число rрадаций. Так, вероятность превышения уров-
ня зо дБ, рассчитанная в соответствии с табл. 5.1, со-
ставляет 5,1 %. Различие между этим значением и значе
нием, полученным при использовании ДНА, объясняется
квантованностью данных таблицы. В среднем_отличие зна
чений для всей функuии распределения, полученных двумя
способами, несущественно.
Способ определения этой функции с использованием дан-
ных, табл. 4.1 иллюстрируется табл. 5.2. Во второй колон-
ке приведено число rрадаций, соответствующих каждому
уровню. Данные третьей колонки число случаев, в ко-
торых уровень действующеrо излучения равен или превы-
шает уровень, указанный в первой колонке (получены CYM
мированием предшествующих чисм второй колонки). Сум-
марная вероятность, определяемая как отношение совокуп-
Horo числа rрадаций к общему числу случаев, и xapaK:re-
ризует таким образом 'функцию распределения уровней
ДНА. [рафик, построенный по данным табл. 5.2, приведен
на рис. 5.4**).
Таким образом, в пределах анализируемой области
функция может быть представлена нормальным законом
*1 Для более точноrо построения функции распределения
уровней требуется ДНА, достаточно «растянутая» по оси абсцисс.
(Прим. ред.)
**) Масштаб rрафика выбран таким, чтобы интеrр,альная кривая
распределеиия для нормальноrо закона распределения выражалась
прямой линией. (Прим. пер.)
Таблица 5.1
.; j, ;;; '2 ;, . O ;, O
:!i:co::JL..t:t 61::!:
"20"1: -== ,,"'о "<i "20 ""
o:2::s: .. "'о а:
"'о О 0:. "'о "'о о ",. ...... O..ori.
..... tJtO.Dtc: ""... :З::ОJ:ltc: 1-... =oJ:: ;.,:>.
:>.» Ем:З::t;; »» Ем:з::I; :>.>, i-<ttt::a:; "''''''
2",,"1: O.DC'\I = oJ:lCl:!p:] := OJ:lrot:Q i1i",, .о"''''
;:.,'Н8. ;:.,"20 ;:-,,,20 g
t;:a (I'}'j5o. "':iSo. ."" о. "':Во.
<",.. C.J>' <"'.. rJ <"'.. f-'u» «"'''' :::GEмV>'
5.0 25 92.5 53 5,0 23 92.5 77
7,5 19 95,0 48 7.5 48 95,O 53
10,0 45 97,5 36 10,O 42 97 ,5 45
12.5 48 100.0 50 12,5 50 100.0 45
15.0 63 102.5 50 15"0 19 102.5 48
17,5 63 105,0 42 17 ,5 48 1 5,O 42
20.5 60 107,5 53 20,O 6fi 107 ,5 60
22.5 48 110,0 4!\ 22.5 63 IIO,O 39
25.0 33 112,5 , 31 25.0 33 112.5 ----'31
27,5 60 115,0 55 27 ,5 53 115,O 60
30,0 36 117,5 60 ЗО,О 63 111.5 53
32,5 53 1'20.0 53 32.5 65 120,O 55
35,0 48 122,5 39 35,O 39 122,5 4!:;
37.5 27 125,0 13 37 ,5 27 125,O 73
40.0 39 127,5 60 40,O 48 127 ,5 36
42,5 53 130,0 45 42,5 60 130,0 50
45.0 45 132,5 60 ' 45,O 36 132,5 53
47.5 55 135.0 48 47,5 42 . 135,0 42
50.0 69 137,5 27 50.0 69 137 ,5 27
52.5 50 140,0 42 52,5 60 140.0 48
55,0 60 142,5 80 55,0 60 142.,5 55
57,5 36 145,0 50 57 ,5 45 145,O 42
60.0 50 147,5 55 60,O 48 147 ,5 60
62,5 50 150,0 36 62,5 50 150.0 77
65.0 39 152.5 50 65,0 з9 152,5 48
67,5 48 155,0 53 67 ,5 , 53 155,O 53
70,0 53 157,5 73 70,O 73 151,5 55
72,5 42 160.0 60 72,5 50 160.0 48
15,0 31 162,5 42 75,0 31 162,5 36
77,5 48 165.0 48 77,5 55 165,0 50
80,0 73 167,5 77 80,0 48 167 ,5 39
82,5 33 170.0 39 82,5 36 170,0 42
85,0 42 172.5 60 85 ,О 60 172 ,5 69
87.5 69. 175.0 69 87 ,5 69 175.0 53
90,0 39 177.5 55 90,O 42 177 .5 63
180,0 42
Таблица 5.2
y относительно Число Общее число Суммарная
максималhllOrо rрадаций rрадаций вероятное fb; %
уровня. дЕ
О.. . 5 О О О
6... 10 О О О
11... 15' О О О
16.;. 20 2 2 1,4
, 21... 25 2 4 2,8
26... зо 8 5,7
31.., 35 7 15 10,6
36.., 40 11 32 22.7
41... 45 19 51 ,- 36.2
.:....46... 50 31 82 58,2
51... 55 22 104 73.6
56.. . 60 15 119 84.3
61... 65 1 126 69,3
66... 10 6 132 93,5
71,.. 75 5 137 91,0
76... 80 4 141 100,0
распределения. О(тается определить ее среднее ЗНачение
и СКО. Это можно сделать, исходя из данных табл. 5.1.
Среднее значение КУ антенны
1 м
GA(f, р) == м G i , (5.1)
i 1
.
rде f частота; р поляризация; М общее число rpa-
даций; о ; относительный уровень КУ i-й rрадации.
СКО выражается формулой
<УА (f. р) == [ , [Gi ';' P)]2 J/2 (5.2)
Используя формулы (5.1) и (5.2) и данные табл. 5.1,
получаем О А ({, р) == 50 дБ и <УА == ::!: 13 дБ.
Функция распределения уровней ДН позволяет оце-
нить флуктуации ДН. Таким образом, антенны одной се-
рии, имеющие различные /t7
ДН, MorYT быть охаракте-
РИ30ваны единым статисти-
ческим распределением. JO
Такое представление ха-
рактеристик антенн широ-
ко используетсs;I при рас- o/l
чете эмп.
При построении функ-
ции распределения по из- ' 70
меренным диаrраммам дан-
ные необходимо rруппиро-
вать таким образоl'v!; чтобы !!и
существенно различные ус- Z 8 10 lU f;fJ fJU 8/l!l/l $5.98
ловия, при которых про tJfljJОЯl1lllfJсть ЛДQ!6/ШtlНllf{ PI{f!IIR,
водились измерения, aHa РКlZЩIlIlО 1Т If([ фQ"М-Р't77,r. %
лизировались отдельно. Рис. 5.4. Типичная функция рас-
Эти условия MorYT быть пределепияуровней ДНА.
подразделены в зависимо-
сти от частоты (внутри или вне рабочеrо диапазона) и поля-
ризации (рабочей или ей ортоrональной) * , . Характеристики
излучения антенны, требуемые для расчета эмп, сведены
в табл. 5.3.
, Если измерить ДНА непосредственно нельзя, то 'сле-
дует использовать друrие данные для получения необхо-
t:bQP.I/Bff
3H/{f{t'НliC /(и
I r-... '/
I I ,о
j I ')\
! I1 ! +б' I
.:
I '1
! I
. *! Т. е. основной или кросс поляризации. (Прим., ред.)
т 8 б л и ц а 5.3
I Ширина
луча". rрад
Направление G';/ 11= J
Частота Поляризация ОА
излучеиия I уrол
аз мут места
Рабочая Рабочая
Основное » Ортоrональная
Побочная Любая
Рабочая Рабочая
Неоеновное » OpTorOH8JJbHa я
Побочная Любая
.) Эти rрафы заполняет разработчик, (Прuм. ред.)
Димых характеристик. Проект-ные характеристики (напри-
мер, КУ в основном направлении, ширина rлавноrо лепест,
ка на рабочей частоте и поляризация) MorYT быть опреде.
лены паспортными данными антенны или рассчитаны. Од.
нако при этом реальные характеристики антенны для по.
бочных частот, нерабочих поляризаuий, HeocHoBHoro на-
правления излучения обычно не MorYT быть получены.
Антенны по значению КУ MorYT быть подразделены на
три класса: высоконаправленные антенны (О > 25 дБ),
средненаправленные (О .....:. 10...25 дБ) и слабонаправленные
(О < 10 дБ).
Формулы (5.1) и (5.2) позволяют построить функцию
распределения уровней только дЛЯ ДНА, снятой во всем
ее динамическом диапазоне (рис. 5.3). Однако на практике
динамический' диапазон измерительной аппаратуры часто,
не позволяет снять полную диаrрамму. Если этот диапазон
оrраничен, например составляет 40 дБ, то получают Диа-
rpaMMY, подобную приведенной на рис. 5.5. Использова-
ние указанных формул в данном случае приводит к 3Ha
чительным ошибкам в определении среднеrо значения функ-
ции распределения и СКО.
Существует несколько методов, с помощью которых
можно оценить характеристики антенны по «усеченной»
диаrрамме.
Первый метод основывается на том, что при нормальном
законе распределения медианное и срецнее значение. сов-
падают 11 распределение симметрично относительно этих
значений. Поэтому, если диаrрамма (срезана» па уровню,
превышаемому не более чем в 50% уrлов, медианное
значение можно использовать для оценки среднеrо значе-
ния, а Ск.о можно вычислить, исходя только из уровней,
превышающих медианный. Например, на основе данных
табл. 5.1 этим методом получим ОА == 49 дБ и а == 11,4 дБ.
Эти значения близки к соответствующим значениям, попу
ченным по полным данным.
Второй метод основан на построении интеrральной кри-
вой распределения, аналоrичной приведенной на рис. 5.4.
/J
<>
"''''
""'"
"'
E!",,
:,,:'; .
:'::::s"'"
f::<.><>
"'
(
Ч!/!JстgllтеЛbNость
fJPUOOptl
rЛ1l8ныи лепесток
ш
M
150 100 50 О 50
А 3lil'1!//тщльныil !/аол, арllll
1ии 1fQ
Рис. 5.5. Типичная «усеченная» ДНА.
Построив часть прямой по имеющимся данным (даже если
известны лишь уровни, превышающие медианныЙ) и про--
должив эту прямую, получим среднее значение к.у и СКО
дЛЯ полноrо распределения.
Характер окрестности, в которой установлена антенна,
влияет на ее параметры (влияние подстилающей поверх
насти). Степень влияния зависит от наличия вблизи ан-
.тенны объектов, рассеивающих и отражающих электромаr
нитные волны, Это, в свою очередь, приводит к различию
функций распределения уровней ДНА.
На рис. 5.6 видно, как изменяются функции распреде-
ления уровней диаrраммы однотипных антенн, располо
.женных на различных площадках: от практически эквива
лентных свободному ПрОСТр'анству до большой насыщен-
ности отражающими и рассеивающими объектами. Пло-
щадка 5 представляла собой специальный полиrон для
снятия ДНА, размещенный на вершин ropbI в Ньюпорте
(шт. Нью Йорк). Здесь практически отсутствовали отража-
щие объекты, поэтому полученная диаrрамма приближается
к диаrрамме, сНятой в свободном пространстве. Друrие
Площадки были расположены на rрифисской базе ВВС в
Риме (Н ю Йорк). На этих площадках имелись объекты,
отражающие и рассеивающие энерrию.
На основании проведенных исследований можно сде-
лать следующие выводы. Во первых, для высоких уровней
излучения антенны (rлавный и' первые боковые лепестки)
влияние площадки незначительно. Во-вторых, в секторе,
rде уровни излучения антенны очень низки, энерrия, от-
раженная или рассеянная объектами, находящимися на
площадке, может оказаться больше энерrии, непосредст
20
25
'S5
":JO
<::,
! JIi
p:
40
4,1
/]2 /],1 I 2 ,,1 ff} 2!l JIl 4О 0fJ" ,1О IJfJ IJF 1J8 IJIJ P!l,8
QерQятНQV'т6 I1р g /Щv/l{19 ttillHfI P g'pfl8HF1, %
Рис. 5.6. Функция распределения уровней однотипных ДН антенн,
установленных на различных площадках.
венно излученной антенной. Таким образом, эффект,ПЛО
щадки проявляется в основном, в том секторе -излучения
антенны (низкие уровни), который в общем случае менее
важен с точки зрения проблемы эмс*).
В большинстве случаев ДНА измеряют на типовых пло-
щадках, и полученные при этом функции распределения,
как правило, хорошо совпадают с соответствующими xapaK
теристиками антенн в рабочих условиях. Исключением яв-
ляется случай, коrда объекты,находящиеся в непосредст-
веннок близости от ИП или РП, затеняют илIl экранируют
сиrналы в некоторых пространственных секторах. Эффекты
экранирования неровностями земной поверхности или круп-
*! Иноrда напраВJjение, соответствующее этим низким уровням
ДНА, может явиться определяющим для Qцеt!КИ эме. (Прим. ред.)
ными сооружениями ДОЛЖНЫ быть учтены при проrнозиро-
вании ЭМП (при определении потерь на распространение).
Значительная доля всей излученной мощности кониент-
рируется в основном наI1l авлении. Например, у мноrих
Шll1равленных антенн 50% мощностu или более сосредото-
чено в пределах rлавноrо лепестка. Поэто у, если основное
направление излучеН'Ия исключить из анализа, среднее
звачение КУ следует ожид?ть равным 50% ( 3 дБ) по
отношеНflЮ уровню излучения изотрОПНQЙ антенны, Если
......
;;;
t;<St::I
R''=:I
;:;;;
:"16'
'ru ;;s
""":
2P
""
:;,-,
;::,,"';
.:..; J/J
2 5 1/J ZIl 3Р /;Р 5Р ОР 7Р 8Р 9Р 95' .98'
ffllj7tll1ll1/I?!/jll7q I(f1r f(L/If(((lR 8titltr/l((I7?I7 .fРШУII/" % '
Рис. 5.7. Функuия распределения уровнеи дн различных антенн.
Антенны 1....,.3. 5 установлены Н8 ОДНОЙ площадке, антенна 4 установле-
на на аналоrичной площадке.
же 90% мощности или более излучается в основном на-
qравлении (у хорошо спроектированных Бысоконаправлен-
ных антенн), среднее значение КУ дЛЯ оставшейся части
диаrраммы составит не более 10% ( 1O дБ) по отношению
({ уров .ю излучения И30тропноti антен,НЫ.
Харак:rеристи и rлавноrо лепестка различных антенн
MorYT' ИМ,еть значительны расхождения. Однако анализ
ДН различных высоконапра ленных антенн показывает,
что существует определенное подобие их функций распре-
деления уровней (рис. 5.7.)
Исходя из рис. 5.7 можно показать, что значения СКО
функций распределения пяти антенн достаточно близки.
Обращаясь к табл. 5.4, следует от етить. что не существует
очев.идной корреляuии межJ.I.У КУ и средними значениями
уровней функuии распределения диаrрамм внеосновных
направленияХ.
Т а б л и ц а 5.4
НОМер антенны
(рио. 5.7)
I\Y относительно
уровня излучения
изотропной антеННБI,
дВ
Среднее значение
ФУНl<ции распреде-
леНИЯ относительно
уровня излучения
И30ТРIDПНОЙ антенны_
. дВ
1
2
3
4
5
34
28
40
37
30
3
5
6
10
12
5.2. ХАРАКТЕРИСТИКИ АНТЕННЫ, ИСПОЛЬЗУЕМЫЕ
ПРИ АОП, ЧОП И ДОП ' ,
Учет влияния характеристик антенн на стадии АОП
определяется спецификой рассматриваемой ситуации. Ha
пример, если все антенны слабонаправленные и имеют оди-
наковую поляризацию, такие характеристики можно не
учитывать, а исходить из номинальноrо значения КУ. При
этом учитываемые уровни излучения антенны будут завы
шены лишь незначительно. Если же антенны BЫCOKOHa
правленные и имеют разную поляризацию, то необходимо
учитывать направленность и поляризацию антенн, осно-
вываясь на номинальном значении КУ.
Если имеется лишь несколько высоконаправленных ан-
тенн среди большинства слабонаправленных или если ан-
тенны подвижные (вращающиеся), то АОП следует про И3-
водить как для OCHoBHoro так и для неосновных направ
лений излучения.
Если в результате АОП и ЧОП исключены рассмотрен-
ные ситуации" то следует оценить влияние помех, обуслов-
ленных друrими причинами, более детально. Так, напри-
мер, на стадии ДОП приходится учитывать характеристики
антенцы в ближней зоне, а также .изменение их во времени.
Последнее нужно тorдa, коrда у антенн, перемещающихся
в пространстве, в определенные моменты времени MorYT
совпадать основные или неосновные направления излу
чения.
5.3. OCHOBHьiE И НЕОСНОВНЫЕ НАПРАВЛЕНИЯ
изЛУЧЕНИй
Для проrнозирования следует определять характеристи-
ки антенн внутри телесноrо уrла, в пределах KOToporo она
должна излучать (или принимать) энерrию. Необходимо
определить КУ и ширину rлавноrо лепестка ДНА как на
рабочих частоте и поляризации, так и на друrих частотах
и поляризациях.
, Ширина rлавноrо лепестка ДНА определяет область
OCHOBHoro направления излучения по уровню 10 дБ по ази-
муту (а о ) и уrлу места ( o) *1.
Среднее значение КУ 00 (f, р) на 3 дБ ниже максималь-
Horo (Т. е. оно соответствует значению КУ дЛЯ ДНА по уров'
ню 3 дБ).
Среднеквадратичное отклонение (J (f, р) характеризует
колебания значении КУ в основном направлении ДНА
при различных ситуациях. Обычно предполаrается, что
отклонения КУ носят случайный характер и описываются
нормальным законом распределения.
Если же конкретные даННЬ1е отсутствуют (что чаще Bcero
и бывает), то антенну в основном направлении можно ха-
рактеризовать ориентировочными данными, представлен-
ными в табл. 5.5. (результат обобщения да--нных для антенн
различноrо типа)4 1 1.
Чтобы проrнозировать ;ЭМП, необходимо знать xapaK
-теристики антенны и в неосновных направлениях излу-
чения. Если ДНА измерена, то функцию распределения
ее уровней можно определить по формулам (5.1) и. (5,2).
Соrласно (5.2) используется нормальный закон распре-
деления, и требуемые данные определяются путем задания
средних значении КУ и СКО для конкретных условий.
Если измерить ДНА нельзя, то для HeOCHOBHЬJX направ
лений излучения проrнозировать ЭМП СJ1едует исходя из
обобщенных характеристик антенн (табл. 5.6).
Пример 5.1. Рассмотрим параболическую. антенну диаметром
1,8 м, работающую на частоте 10 rrц. На рабочих частоте и поля-
ризации G == 45 дБ по отношению к уровню излучения изотропной
антенны. Пусть необходимо проrнозировать ЭМП дЛЯ HeocHoBHOrO
направления излучения на побочной частоте и нерабочей**) поляри-
зации. Соrласно табл. 5.6 среднее значение КУ относительно уровня
излучения и зотропной антенны составляет IO дБ.
*! Если ширина rлавноrо лепестка по уровню 10 дБ неизвестна,
то для антенн с большим КУ она может быть принята равной удво-
енному значению ширины лепестка по уровню 3 дБ.
"* **' Т. е. неосновной. (Прим, ред.)
Т а б л и ц а 5.5
Тип антеины
Частота
Поляризация
а.
трад
(3.
трад
О,
дБ
о.
дБ
о, I
дБ .
6.О(р).
ДЕ
Высоконаправленная Рабочая Рабочая ао o 00. 2 О О
0([0»25 дБ » ОртоrОllаЛЬная 10ао 10 0 Oo 20 .3 О 20
Побочная Любая 4ао 4 0 00 13 3 13 ' О
.....
,
ередненаправленная Рабочая Рабочая ао o 00 2 О О
10дБ<оао) <25 дБ » Ортоrональная 10ао 10 0 00 20 3 "о 20
, Резонансная Побочная ЛЮбая 3ао 3 0 00 3 10 О
Нерезонансна я » )} ао o .00 .3 О О
Сл;;!бонаправленная Рабочая Рабочая ао (30 00 1 О О
0(./.0) < 10 дБ » Ортоrональная 6ао 6 0 00 16 2, О 16
Побочная Любая 360 180 О 2 Oo О
При м е q а н и я. а. (3,. G и О' ФУНКЦНИ qaCtfO'Fbl и полярнsаиии; Ctn. 1301 Оn......для рабочих частоты и поляризаиии; D
постояниый коэффициент. характеризующнй уме&ьшенне КУ в "снон,ном направлении на побочной часто]/е; llG(р} изменение КУ
ДЛЯ ор<хоrона""ноЙ' поляризации.
i а б л и n а 5.6
Тип антенНЬ1
4aCTora
., Поляризация
I (! . '1 gB
ВЫСОRонаправленная Рабочая Рабочая IO 14
)} ОРТOI'ональная 10 14
Побочная Любая 10 14
Срсдненаправленная Рабочая рабочая IO 11
)} Ортоrональная IO 13
Побочная Любая 10 10
Слабо направленная Рабочая Рабочая о 6
» Ортоrональная 13 8
Побочная Любая 3 6
5.4. ЧАСТОТНО-ПОЛЯРИЗАЦИОННЫЕ И ЭНЕРrЕТИЧЕСКИЕ
ПАРАМЕТРЫ АНТЕННЫ
Дляпроrнозирования ЭМП i-ш рабочих частот.е и поля.
ризаuии ширину rлавноrо лепестка ДНА определяют по
уровню 10 дБ по азимуту (а) и уrлу места ( ), а значение
СКО принимают (J == 2 дБ.
.Обобщенные характеристики излучения некоторых ти-
пов антенн в неосновном направлении приведены в табл. 5.7.
Пример 5.2. Рассмотрим параболическую зеркальную aHTeHHY
диаметром D А == 3 м, предназначенную для работы на частоте 10 [ц,
с номинальным значением G == 47 дБ и шириной rлавноrо лепестка
ДНА по уровню 3 дБ ri == == 1,10.
Оценим КУ и ширину rлавноrо лепестка на рабочих частоте и
поляризации. КУ в области rлавноrо лепестка на рабочих частоте
и поляризации описывается нормальным законом распределения
'со средним (на 3 дБ ниже номинальноrо) значением 44 дЕ и (J "= 2 дБ.
Ширина rлавноrо лепестка по уровню 10 дБ 0:0 == /30 == 2,20.
Таким образом, параметры антенны, характеризующие ее излучение
на рабочи х частоте (f о) и поляризации (Ро), определяются следую-
щим образом:
0:0 (fo, Ро) == 2.20
G ({о, Ро) == 44 дБj
Номинальные значения
h'оверхности. Номинальное
>кается формулой '
G == 4 лА еff :tл 2 ,
rде A eff эффективная площадь поверхности антенны;
л длина волны.
/30 (! о' Ро) == 2,20;
(J ({о, Ро) == 2 дБ.
КУ и эффективной площади
значение КУ антенны выра-
(5.3)
Таблица 57
ДНА
rип 8dTeHHb\ I а, дЕ
rориэонтальная вертикальная
Четвертьволно. 0 m 3
вый вертикальный
вибратор
ПОJlУВОЛНОВЫИ m 0 3
rоризонтальный
II.иполь
Вертикальная m со 3
рамка
,
Длинный ПРОВОД )( Х
.. 6...10
I(оллинеа рная 0
решетка 6...10
еинфазная решетка с:::::&==:::> 6...10
Антенна беrущей
волны 6.. .10
Щелевая , }
6...10
.
Спиральная 0.
(всенаправленноrо 6...10
излучения)
Волновой канал 10.. .15
продолжение табл. 5.7
Д'Н А
Тип антенны
G. ДБ
Fорязонтальн ан
вертикальная
еинфазная решетка
с рефлектором
10.. .15
Ромбическая
..J
15.. .25
Рупорная ) ) 15...25
Уrолковый -=== ) . J 15...20
отражатель
Лоrоперио ическая $::с) 10. ..15
епиральная
oceBoro 10. ..15
излучения
Апертура или J 25. ..60
решетка
Переходя от ДЛИНЫ волны к частоте, ФОРМУЛУ (5.3) мож-
но записать в виде
G == 4 nАе!1 (2/0,09
ИЛИ
G [дБJ == 21,5 + 10 Ig Аеl! + 20 19 " (5.4)
rде А еlf произведение коэфрициента использования
поверхности антенны (КИП) и rеометрической площади
раскрыва, M 2 j t частота, [[ц.
Таблица 5.8
Уровен" nepBoro
боковоrо лепестка
Раопределение поля ДНА КИП по отношению
по апертуре к уровню
рлавноrе. дБ
Прямоуrольные апертуры
Прямоуrольное m 1,0 13
. ПО полуокружности А 0,833 21 .
Косинусоидальноt> О,ВI0 23
Косинусквадратное А- 0,667 32
Треуrольное А 0,75 26
Круrлые апертуры
Пр ямоуrольное iIL 1,0 IB
ПО полуокружности 0,75 25
кип зависит от характера облучения апертуры. При
однородном облучении кип максимален, но увеличивается
уровень боковыХ лепестков. При друrих видах облучения
кип уменьшается, уменьшается и уровень боковых лепе-
стков.. Вследствие этоrо при прЬектировании большинства
антенн принимают компромиссное решение, учитывающее
оба фактора.
у высоконаправленных апертурных антенн эффектив-
ная площадь пойерхности может быть несколько меньше
(на 1 3 дБ) rеометрической ПЛОЩ84И их раскрыва,
В табл. 5.8 приведены зщшсимости между распределением
поля в апертуре, кип и уровнем первоrо боковоrо лепест-
ка' ДНА, в табл. 5.9 значения кип и формулы, оп-
ределяющие АеН для некоторых антенн.
т а б л и ц а 5.9
fип ан теииы
КИП
\
l'
Аеfl
Изотропный излучатель
НебоЛЫllОЙ ДИПОЛЬ или ра.
мочная антенна (l<"'/IO)
Полуволновый диполь
Рупорная
Па раболичес кая
I
I
0,45
0,5...0,6
'J..2f41t
1,5'J..2f41t
1,64'J..2/41t
О,45А
(О,б...О.6)А
Лример '5.3. Рассмотрим антенну с круrлой апертурой диамет-
PQM 1,8 м на частоте 10 rrц. Предпол'ОЖИМ, что антенна возбужда-
ется по закону полуокружности. Используя табл. 5.8 и формулу
(5.4), имеем .
1tD2
Acf! == 0,75 -------д... == 1, 9M2j
4
Q [дБ] == 21,5 + 10 Ig 1,9 м 2 + 20 Ig 10 Пц ::::: 44. дБ.
Ширина rлавноrо лепестка. КУ антенны связан с ши-
риной rлавноrо .лепестка. Антенна с большим КУ имеет
узкий лепесток и наоборот. .
( Если ширина rлавноrо лепестка по УРОВНЮ 3 дБ опре-
делена, приблизительное значение КУ може1 быть расс и'
тано по формулам
О == 30 ООО/ОЕ ОН,
О [дБ] == 45 10 Ig (ОЕ Ои),
(5.5)
(5.6)
rде ОЕ, ОН ширина rлавноrо лепестка ПО уровню 3 дЕ
соответственно, в Е- и Н-плоскости, rpaд.
Формула (5.5) справедлива для антенн, у которых ев
и е н < 20'" и О> 20 дВ.
Пример 5.4. Рассмотрим антенну с уrлами ев == е н == 10°.
Для этой ан:тенны усиление (5.6)
о [дВ] == 45 10 Ig (10 . 10) == 25 дВ.
Если известен КУ и отношение yr ла еЕ/е н . форму-
ла (5.5) может быть использована для определения еЕ/в н .
ll}
о)
Р}
Рис. 5.8. К определению мощности колебаний, принимаемых антен-
ной РП.
Определение мощности колебаний, принимаеМ\;>IХ ан-
тенной РП. Плотность потока мощности (в ваттах на еди-
ницу площади)' на расстоянии R от ИП можно, как извест-
но, определить для ИП с изотропной антенной (рис. 5.8, а):
Р == Р т /4пЯ 2 ,
для ИП, антенна KOToporo обладает усилением От в направ-
лении R (рис. 5.8, б):
PD == РтОт/4пЯ .
Мощность помехи, принимаемой антенной РП, можно
представить в виде (рис. 5.8, 8)
Р т От А еН
4лR2
Учитывая (5.3), это выражение можно привести к виду
Р т О т О R л 2 P T O T O R C 2
(4л:R)2 (4лЩ) 2
PR[BT] ==PD АеН
P R [ВТ]
rде'о скорость света.
ЗависимОСТЬ параметров антенны от частоты и поляри
заЦИИ. Первым параметром, который Должен быть опре.
делен для опенки ЭМП на побочной частоте, является co
ответствующий КУ антенны. Для рабочей поляризапииКУ
антеннЫ на побочных частотах (например, на rармониках)
будет меньше, хотя в соответствии с формулой (5.4) КУ
должен возрастать с ростом частоты. Это уменьшение КУ
обусловлено фазовыми искажениями в апертуре и измене
. lfo
,
,
SS
!':5
t::
iP
""
0,5
'"
.!!..
<+:"'1::
.}(
<:;;-,
;!;
11 ;:s
I;:s
;>;:,
<S
E:;:
(J,7 f
C(f' > t'q) f}D + пу (f//b)+ll
2 J Q
f/ro
7
Рис, 5.9. Математическая модель КУ.
нием функции распределения поля в апертуре. КУ дЛЯ по.
бочных частот может быть представлен (рис. 5.9) функ-
uией 48 )
о (/, р) == 00 (/0, Ро) + с Ig (//fo) + D, (5.7)
rде 00 (/0' Ро) среднее значение КУ на рабочих частоте
'О и поляризации Ро; С, D постоянные коэффициенты,
определяемые для конкретной антенны. Если конкретные
данные отсутствуют, то рассчитать параметры антенн мож-
но с помощью табл. 5.5*).
Вторым важным ПараметР9М, который следует опреде-
лять для оценки ЭМП, является ширина rлавноrо лепестка
на побочных частотах. Для высоконаправленных антенн
произведение ширины rлавноrо лепестка по азимуту и уrлу
меСта и КУ антенны является постоянным. (5.5). Поэтому,
* в ориrинале табл. 5.5 во всех случаях было указано значе-
ние С == О, поэтому rрафа для С из табл. 5.5 была исключена.
(Прим. ред.)
коrла КУ уменьшается, уrлы сх и увеличиваются. Уrлы
а (I, р) или (1, р) для частоты t и поляризации р можно
выразить слелующим образом:
сх(л р) v
(I,P) V
0(/0' Ро) (1 )
а о' Ро;
О а, р)
0(/0' ро) (1 )
0(1, р) t) о' Ро . .
(5.8)
Пример б.б. Пользуясь табл. 5.5, проведем АОП дЛЯ побоч.
ной чаСТ07Ы с использованием данных примера 5.2.
Для высоконаправленных антенн (О > 25 дЕ) КУ на побочных
частотах по 07ношению к среднему значеиию КУ на рабочей часто-
те составляет 13 дВ, Ширина rлавноrо лепестка в азимутальной
плоскости в плоскости ,'ла м-еста в атом случае в 4 раза больше,
чем на рабочей чаСТ07е. Поэтому для побочных частот следует ис-
пользовать величины!
а (f, Ро) == 8.80; (f, Ро) == 8.80.. о (/0' ро) == 3 l!E.
Полаrая D == 13 дЕ. 8 С == О, КУ на побочных Частотю\
можно получить по формуле (5.7)1
О (f, Р) == 44 13 == 31 дЕ.
Отличие КУ линейно-поляризованных антенн в разных
плоскостях поляризапии наиболее ярко выражено на рабо-
чей частоте, причем КУ будет максимальным при рабочей
поляризапии.
Влияние поляризации .учитывается поправочными ко-
эффициентами. Так, для любой поляризации
О (/0' р) == 0(10' Ро) + до (р),
rде /10 изменение КУ из за несовпадения поляриза-
ции, дБ.
Ширину rлавноro ./Iепестка для нерабочей поляризапии
можно рассчитать С помощью соотношений (5. 8). Для Этоrо
О (1, р) в (5.8) заменяем на 0(/0' р).
Пример 5.6. Проведем АОП l!ля ортоrональной поляризации
по данным примера 5.2.
Соrласно табл. 5.5 для высоконаправленной aHT HHЫ на рабо-
чей частоте при ортоrональной поляризации 1':.0 (р) == 20 дЕ
(коэффициент, корректирующий КУ относительно ero номиналь-
Horo значения), В Этом случае ширина rлавноrо лепестка в 10 раз
больше,. чем при рабочей поляризации. Таким образом,
а (/0' р) == 22°i
О (/0' р) == 27 дВ,
(10' р) == 220;
о (/0, ,) == 3 llБ.
Исследование функций распределения, уровней ДНА
показывает, что средние значения этих функций для не-
рабочих частот и поляризаций несущественно отличаются
от соответствующих значений для рабочих частоты и поля-
ризаиии в реальных рабочих условиях.
5.5. УСИЛЕНИЕ АНТЕННЫ В ДАЛЬНЕй, ПЕРЕХОДНОй
И БЛИЖНЕй ЗОНАХ
Для проrнозирования 'ЭМП часто требуется/знать харю{
теристики излучения антенны в ближей зоне. Это особенно
важНО в случае высоконаправленных СВЧ aHTef:IH, а таК-
ще сли несколько систем расположены достаточно близко
(в t>лижней зоне).
Определение характеристик антенны в ближней зоне
значительно сложнее, чем в дальней. В данном случае они
являются функциями не только уrловой Iюординаты, но
и расстояния от антенны. Кроме тoro, в ближней зоне су-
ществуют сложные соотношения между электрическим
и маrнитным полями, причем диаrраммы этих полей мало
соответствуют результирующей диаrрамме интенсивности
излучения.
Для тех случаев, коrда необходимо учитывать условия
ближней зоны, значения КУ, полученные на стадиях АОП
и ЧОП, следует модифицировать. Приведем методы, поз-
воляющие определить зону, переходную от б.tшжней
к дальней*', и вычислить уменьшение КУ при переходе к
ближней зоне.
Переходная зоца. Переход от ближней зоны к дальней
постепенный. При этом рассчитать расстояние, COOТBeт
ствующее переходной зоне, можно, задавая величину иска-
жения ДН для дальней зоны. Критерием для определения
переходной зоны является оrраничение,фа30воrо рассоrла-
сования величиной, не превышающей 'А/8. Это соответствует
поrрешности в 1 дЕ при определении КУ антенны для даль-
ней зоны.
Расстояние до точки наблюдения Р (рис. 5.10), лежа-
щей на оси, нормальной к раскрыву антенны, не равно рас-
стоянию от края раскрыва до той же точки. Разность этих
расстояний определяет фазовое рассоrласование.
*) в литературе ближнюю зоиу часто называют френелевой,
а дальнюю фраунrоферовой. (Пр им. ред.) .
Допустим, что размеры антенны 1 и расстояние R зна
чительно больше длины волны. Чтобы фазовое рассоrла-
сование не превышало величины М8, расстояние R от ан-
тенны до точки Р ДОЛЖНО
\
удовлетворять неравенству
(рис. 5.10)
R > [2/'А. (5.9)
Формула (5.9) справедлива
для высоко и средненаправ-
ленных антенн. Коrда тре-
Рис. 5.10. 1\ определению кри- бование 1 'А не выполняется
терия переходной зоны. . (для слабонаправленных aH
тенн), (5.9) оказывается He
справедливой и необходимо пользоваться критерием даль-
ней зоны (рис. 5.11): R > 3 'А.
С увеличением ОТКлонения направления излучения от
,OCHoBHoro расстояние до rраницы дальней зоны будет суще
ственно уменьшаться. Переходную' зону для ВЫСОкона-
...
JOO
30
t(;-
J
р
I J 10 30 1IJ/J J/JO
'IIlCIJ1QI77 Шl/
Рис. 5.11. Зависимость расстояния R до дальней зоны от частоты
и размера апертуры:
R ['jл; R Зл.
правленных антенн можно определить с ПОМощью рис. 5.12.
Найдем точку пересечения сплошной кривой, которая со-
ответСТlЗует рассматриваемой антенне с заданной аперту-'
рой [, СО штриховой, соответствующей заданной частоте.
ОпределяюIUИИ участок сплошной кривой лежит ВЫШе и ле
вее этой ТОЧКИ пересечения; соотношение между переходной
gоной и уrловым расположением точки наблюдения можно
получить, анализируя именно этот участок. Если уrловое
расположение точки таково, ЧТО она находится вне этоrо
участка, для определения переходной зоны следует поль
30ваться формулой (5.9).
Из рис. 5.12 видно, что переходная зона значительно
уменьшается с увеличением уrла отклонения от оси aHTeH
ны. По мере перехода к ближней зоне одним из эффектов
80
50
30
10
1:
iJ
J
1
o,J
/J,9
а 9 00
118/lЬ'хоиншr lJOнtf,'"
80
JlJtJ
Рис, 5.12, Зависимость расстояния до переходной зоны от направле-
ния боковоrо излучения антенны, ее апертуры и частоты.
является «заплывание» минимумов ДНА. Однако 'для
проrноза ЭМП минимумы несущественны, поскольку xa
рактеризуют низкие уровни излучения антенны.
Пример 5.7. Рассмотрим параболическую антенну, имеющую
диаметр апертуры 9 м и работающую на частоте 1 rrц. Определим
переходную зону для уrла 100 относительно OCHoBHoro направления
излучения. На рис. 1 5.12 пересечение сплошной кривой для ан.
тенны с апертурой 1 == 9 м и штриховой кривой для f == 1 rrц соот-
ветствует уrлу 70. Переходная зона при этом составляет 81 м. Рас-
сматриваемая кривая для,l == 9 м позволяет определить l1ереходную
зону и для больших уr-лов. Так, для 100 переходная зона антенн
с апертурой 9 м составляет 57 м.
Ближняя зона. Если необходимо рассмотреть осевое
излучение антенны в ближней зоне, можно предположить,
что вся излученная антенной мощность содержится в ци-
fJ
4
8 '
!;::;
12
. 18
1
(1)
2 "В IJ 10 2u "О ВО 100 шо 4РР 80fl j
PIlf.f!llI/!!.I/((J от IlI!1!lС/f/Ш di'/jJ(!f({)( 81//11(, J
IJ
12-
f
о)
z 4 5 810 211 40 50 100 200 "ии 80и
Pl!CCI11CJ1I1I/t: С/11/ШI11t:/(IIЬ/ D иЛUНl!% DV'лh'
Рас. 5.13. Коэффициент коррекции КУ в дальней зоне для, прямо.
а равномерное. б косинусоидальное, в косинус-квадратное, е косинус-
линдрическом объеме ВOKpyr оси антенны с площадью по-
Перечноrо сечения, равной площади -апертуры антенныI А
(эффект коллимации aHTeHHoro пучка). При Таком HecTporoM
приближении зулыирующий КУ. в ближней зоне на рас-
стоянии R от антенны может быть представлен формулой
G 4п R"I
==АДЛН О<Орр
(5.1 О)
/J
' {t
.:;::
18
.
12
f
Р}
2 5 8 10 2IJ 40 5О 10О 20О 400 ари
РUflQтQЯН/Ш РIJ1 P/lll!Pl/HbI d Q/I"HllX dplIH
' ,
"
{t
8
IZ
f
2}
ItIllJ QflQ
уrольных апертур с различным распределением поля:
кубическое.
ИЛИ
о [дБ] == 11 + 201g R lOlg А,
rде Орр КУ дЛЯ дальней ЗОНЫ; R расстояние, м; А
площадь апертуры, M .
ПРllмер 5.8. Рассмотрим параболическую антенну с круrлой
апертурой диаметром 3 м, работающую на частоте 10 rrц и имеющую
номинальный КУ в дальней зоне G == 45 ,gБ. Определим КУ иа рас-
стоянии 30 м. Определить размер ближней зоны можно с помощью
формулы (5.9) или рис. 5.11. В соответствии с рис. 5.11 ДЛИНа пере-
ходной зоны равна 300 м. По формуле (5.10)
G => 4:пД2 == 4:п ( li ) 2 == 16 ( li. ) 2 == 16 ( ) 2 == 1600 (32дБ).
А :п 1 1 3
Это соответствует потерям усиления 13 дБ (45 дБ 32 дБ).
Значение КУ дЛЯ ближней зоны может быть определено
Вl?1читанием соЩ'ветствующеrо коэффициента коррекции
(в децибелах) из значения КУ дЛЯ Дальней 30НЫ(РИС. 5.13)491.
Пример 5.9. Расс!l'ОТРИМ систему связи, работающую на часто-
те 10 rrц и использующую антенны с размерами 3Х 1,5 м (1О0Х 501..).
Предположим, что антенна возбуждается по косинусоидальному
закоиу и имеет номинальное значение G == 45 дБ.
Рассчитаем КУ на расстоянии 30 м от антенны (1000 л). Соrлас-
но рис. 5.13, б для апертуры размером 1001.. и расстояния 1000 л
коэффициент коррекции составляет 6 дБ. Аналоrично для апер-
'туры размером 50 л получаем зиачение 1 дБ.
Результирующий коэффициент коррекции составит 7 дБ,
а G == 45 дБ 7 дБ == 38 дБ.
5.6. УЧЕТ ВЗАИМНОй ОРИЕНТАЦИИ АНТЕНН
Антенна РП (рис. 5.14) расположена на основном На-
ПР!1влении излучения антенны ИП при выполнении, еле.
дующ.их условий:
I 8 т 8 TR I < ат/2,
I <РТ <р1 R / < T/2;
(5.11 )
(5.12)
rAe 8т,<рт азимут и уrол места луча антенны ИП;8ТR,<РТR
уrлы, определяющие направление от ИП к РП; ат, 1
ширина rлавноrо лепестка ДНА ИП в азимутальной пло-
скости и плоскости уrла места.
Если условия (5.11) и (5.12) не выполняются, то РП
расположен на неосновном направлении излучения антен-
ныИП.
Если ИП расположен на направлении OCHoBHoro приема
антенны РП, то должны совместно выполняться соотно-
шения:
1 8 R 8 RТ / < r:tR/2,
I <PR ЧJRТ I R/2
(5.13)
(5.14)
или
I 8 R 8, R 180" I < rxR/ , (5.15)
I «rR + «PТR I < RI2, (5.16)
rде 8 R , «rR азимут и уrол места антенны РП; 8 ят . «rRT------
уrлы, определяющие направление от РП на ИП; rxR, R
ширина rлавноrо лепестка ДНА РП в азимутальной пло
скости и плоскости уrла места.
у
- I:::<>r , ,,
i "$>/''--
./ I
. U:;T Р/?т Ртл=1$/}О
РТ '1Ш
!/!?
Il ХТ
ХН
х
Р)
z
ZR
..
Zr - Р'ТR= РI?Т
Р ХТ Хн Х
о)
Рис. 5.14. Расположение ИП и РП:
а в rоризонтальиой, (азимутальной) ПЛОСКОСТИ; б в вертикальноlI ПЛОСКОСТИ
(уrла места).
Если условия (5.13) (5.16) не выполняются, то ИП
расположен на неосновном направлении приема антенны РП.
Уrлы, характеризующие взаимное расположение РП
и НП, в прямоуrольной системе координат выражаются
следуюIЦИМ образом:
, 81Л == arctg ( кл кl ) ,
УЛ Уl
z л zr
(j)T R == arctg
V (Хл XT)2+ (У Л Уl)2
Пример 5.10. Рассмотрим расположение РП относительно ИП
при следующих параметрах, Координаты ИП: Кт == УТ == о; ZT ==
== 30 м; направление OCHoBHoro излучения вт == 200, 'Рт == 20, ши.
рина луча а т == I3 т == 50. Координаты РП: кл == 16 км, УЛ == 8 км,
zR == 60 м; направление OCHoBHoro приема в R == 24'50, 'PR == ,00; ши-
рина луча а л -<=: л == 100.
Используя формулы (5.17) и (5.18), имеем
16 0
e TR == arctg 8 O ==arctg 2==63,4,0,
(60 30) .10 3
'Рт == arctg arctg (1,7. 10 3) == О,] о.
R V(l6 O)2+(8 0)2
(5.17)
(5.18)
Теперь соrласно (5.11) и (5.12) оценим, находится ли антенна
РП на основном направлении ДНА ИП:
1200 63,4 I == 43,40 > 50/2,
120 0,10 1== 1,90 < 50/2.
Отсюда следует, что РП не находится на основном направле с
нии излучения ИП. Теперь с помощью (5.15) и (5.16), .определим.
находится ли ИIl на основном направлении приема РП:
12450 63,40 1800 I == 1,60 < 100/2,
100 + 0,10 1== 0,10 < 100/2.
Таким образом, ИП находится на основном направлеш\И ДНА
РП.
Сканирующие антенны. Если предположить, что две aH
тенны сканируют в одной плоскости случайным образом
(рис. 5.15), то относительную ориентацию можно описать
с помощью доли времени (%) (или вероятности), в течение
KOToporo возникают те или иные условия. Для ситуаций,
показанных на рис 5.15, вероятности Р50) определяются
следующим обр азом*' .
*> ТаК называемая rеометрическая вероятность (см., например,
rнеденко Б. В. Курс теории вероятностей. М., rиФмл, 1961, 6).
Этому достаточно произвольному методу определения вероятностей
свойственны существенные недостатки, и в том числе пренебрежение
времеиными характеристиками рассматриваемых процессов. В сле-
дующих далее формулах ал ар аек в rpanycax, (Прим. ред.)
1. Обе антенны СI<анируют (рис. 5.15, а)
р (ОНИ ОНП)' == aT R/36002.
р (ОНИ ННП) , Q:т(360° cxR)/3600 2
СХ1/360" дЛЯ 360° > lOa R .
р (Н НИ ОНП) == (360" СХт) cxR/360"2
cxR/360 c дЛЯ 360 С > 10схт.
р (ННИ ННП) == (360° aT) (360° cxR)/36002
360" (а т + ct R)
3600 для 360° > 10ат и 10cxR.
rne ОНИ основное направление излучения ИП; ОНП
основное направление приема РП; ННИ неосновное
направление излучения ИП; ННП неосновное направ
ление приема РП.
/r '/
f%T
"..
С/(qНdjJУКJЩUJ1
Ф{//(С{/j70/JUННUfl
/
ф{l/(Q{lj70!UННUJ!
««,
СКUНlf/lУКJЩUJ1
и)
Сf(UI/UРjlКJЩU fl
tJ)
СкUНlf/lуКJЩUfl
ВJ
Рис. 5.15.' Возможные случаи
взаимной ориентацни антенн.
flJlJ
, 50
!i
lO
"<5
10
5
2
f
t:3 4,5
Д3
qз 47 f 2 3 о- lfOlll ,5// [IlР
«т 110,f;7и'IIЮ ffl tlP. 8jJflQ
I
, ." I
r-.."' .x}
""
" "' ..... "" '"
<ь
"- "" , ,
"" <-"
'" "
\ '-?""J
O '" '"
'" '" 1".
" "-
.....
I "
Рис. 5.16 Вероятность совпаде-
ния осей rлавных лепестков
двух сканирующнх антенн,
2. Фиксированная антенна направлена на сканирующую
(рис. 5.15, 6):
р (ОНИ ОНП) == сх си /360"
Р (ОНИ ННП) == (3600 СХt:и)/360°
Р (ННИ ННП) ;:;; О,
rде а СJI уroл сканировани .
3. ФИI<сированная антенна направлена в сторону ОТ ска-
нирующей антенны ИП (рис. 5.15, 8):
р (ОНИ ОНП) == О,
Р (ОНИ ННП) == а сн /3600,
р (ННИ ННП) == (3БО a C l\)/360°.
Вероятность совпадения ОНИ ОНП для высоко-
направленных антенн весьма мала (рис. 5.16). Например,
если антенны ИП и РП имеют ширину rлавных лепестков
ДН а == == 100, ТО вероятность совпадения ОНИ ОНП
равна лишь 0,08%.
r лава 6
ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ДАННЫЕ
И НЕКОТОРЫЕ ПРИМЕРЫ АНАЛИЗА МЭМП 51)
6.1. упРОЩЕННЫй СПОСОБ ОЦЕНКИ ПОМЕХ (УОП)
Для получения необходимой информации о помехе до-
вольно часто достаточно рассмотреть ЭМО толы<o для or-
раниченноrо числа пар излучение ИП отклик РП. в Этом
случае оценить ЭМП можно либо вручную, либо с исполь
зованием ЭВМ. Для облеrчения расчетов реI<омендуется
пользоваться специальным бланком, определяющим по-
следователыюсть проводимых операций,
Соrласно этому бланку вначале устанавливаются rpa.
ницы частотноrо диапазона, занимаемоrо каждым излуче-
нием ИП и откликом РП и уточняются пары излучение
ИП отлик РП, которые следует рассмотреть. Затем про
водится поэтапный расчет для каждой пары ИП РП. При
этом с помощью рис 6.1 6,4 и форм А, Б, В и r (непосред
ственно следующих за оценочным бланком) вносятся не-
обходимые поправки.
Рис. 6.3 может быть, кроме Toro, использован при оп-
ределении необходимOl"О (с точки зрения выполfIения усло-
вий ЭМС) разноса рабочих частот ИП и РП.
+-51l
................
........
........
........
........
.......
........
........
.......
зo
50
401
O/N
41
fl,J
Рт/1т
1
о
'/#
, ----...
Рис. 6.1. Завнснмость значения поправкн от соотношення полос ип
н РП:
wумоподобное излучение: нмпульсное излучение (Рс<Вв).
ш
%1
. 40
.?'O
JO
/!l(J
4111"
1;1 g
dj,lfli!
{{/
Рис. 6.2. Поправка, учнт'ывающая различие в ширине полос ИП,
излучающеrо последовательность импульсов, н РП (при рс>вв),
78.
.;, ffl/l
Il,Il1
1/l/l
1l,1 ' 1 1Il
Ри3ll0с, по 'ltlОI170п18, I-fЛ/
'9Рuс. 6.8. Поправка, учитывающая неСОВlщп,сние частот ИП и РП.
..
/l
410
1# 100
РиОСIl70I1НН8. ffl1
Ш/lО
Рис. 6.4. Зависимость ОСНОВНЫХ потерь при распространении радно'
волн в свободном пространстве. ,
БЛАНК ДЛЯ УQП И ПРИМЕР ErO ЗАПОЛНЕНИЯ
Частоты излучений И П и откликов РП
1. Частота OCHOBHOr.O излучения ИП t ОТ
2. Минимальная частота побочноро излучения ип t ST шlп или О,) fOT
3. Максимальная частота побочноrо излучения ИП f ST шах или 10 t ОТ
4. Частота OCHoBHoro канала приема РП f O.R
-5. Минимальная' частота побочноrо канала приема РП t S .RШlП или 0,1 fO-R
6. ,Максимальная частота побочноро канала приема РП f S.R шах или 10 f O.R
7. Необходимый разнос между рабочими частотами ИПи РПL\f шах или 0.2 fO-R
Существование критических комбинации излучение ИП откли*, РП
ДЛЯ ПП
является ;ли (2)*' 22 < (6) 3600 ?
является ли (3) 2200> (5) ?
(Если любое из неравенств не выполняется; то. qМП отсутствуют и на этом
можно анализ закончить.)
Для ПО
является ли (2) 22< (4) 360 ?
является ли (3) 2200>. (4) 360 ?
Частота
Dнтц [ZjJl1rц
220
22
2200
360
36
3600
72
/; Дa Dне l71
0да ,О Нет
Дa Онет
Дa' Оlfет
*, Так для кра'l'КОСТИ эапиcыjае..сяя номер СТрОКИ. ел<'дует чнта'1'Ь ЯВЛЯЮТСЯ ""В даВИБlе С!I'роки 9. (\1'. ... 22 мrЦ) меньше Aa""NX в
C!I'pOKe 6 (m. е_ 3600 мrЦ). (ПРUAl. ред.) ,
(Если любое из неравенств не выполняется, то Iюмбииацию по"" следует исклю
ЧИТЬ из рассмотрения, а в соответствующую rрафу строки 38 внести «нет».)
Для ОП
является ли (1) 220< (6) 3600 ?
является ли (1) 220> (5) ?
(Если любое из неравенств не выполняется; то комбинацию оп следует исклю
чить, а в соответствующую rрафу строки 38 внести «нет».)
Если окажется, что комбинации по и оп отсутствуют, то комбинацию 00 сле
дует также исключить. а в соответствующую rрафу строки 38 внести «нет».
Для 00
является ли I (1) 220 (4) 360 r < (7) 72 ?
(Если неравенство не выполняется. то комбинацию 00 следует
.соответствующую rрафу строки 38 внести «нет».)
Комбинации для дальнейшеrо анализа
исключить. а в
доп
8. Выходная мощность ИП на частоте основноро излучения Р т аот) (пиковая
t.!ощность для импуль нOIЮ излучения)
9. Выходвая МОЩНОСТЬ ИП на частоте побочноvо излучения Р Т (1ST) или
Р1'(fот) БО дБ
10. Усиление антенны ИП в направлении РП GTR. ({) (илиО дБ)
IZI Д'и
fZJ До:
о f{l!m
о Нею
ода'
t81 Hem
[8Jп
000
по;
Oll.
00 ОП ПО ПП
Нет I 80 I I
j I 20 l' 20
Нет I О I О I О
дБм
дБм
дБ
11. Усиление антенны РП в направлении ИП G R 1 (f) (или О дБ)
12. Потерн при распространении радиоволн L:
, частота (номер строки)
потери, в дБ (соrласно рис. 6.4)
13. Мощность помехи на входе РП Р А (п (сумма llанных в строках В (или 9) 12)
14. Воспрнимчивость РП на частоте OCHoBHoro канала приема Р R (f OR)
15. Восприимчивость РП на частоте побочноrо канала приема Ра SR) илн
PR(fOR)+BO дБ
16. Предварительная оцеИка уровня ЭМП (разность данных в строках 13 и 14
или 13 и 15)
(Если превышение помехи < 10 дБ, то можно считать, что ЭМП отсутствуе-I
и на этом закончить анализ, в противном случае перейти к следующему этаllУ
ЧОП.)
чоп
Коррекция результатов АОП, учитывающая различие полос частот ИЛ Ji РП
17. Частота следованиЯ импульсов на выходе ИП (при импульсном излучении)
IB. Ширина полосы частот ИП (В т == 2f'Лт;, если излуче1Jие ИМПУJ.\ьсное, т; дли
а-ельность импульсов)
19. Ширина полосы частот РП B R
20. Пq!lравочный коэффициент (определяется соr.ласно данным строк 17 I9 и
рис. 6.1 и 6.2)
21. Скорректированиое (с учетом полос частот ИП и РП) предварительное пре
вышение помехи (сумма данных строк 16 и 20)
(Если полученное превышение помехи окажется< lO дБ, то можно считать
ЧТО помеха отсутствует и на этом анализ закончить.)
дБ
I О I О I О
(1) '1 (1)1 (4! I (2)
I 491 491 ЗО
I 31 1 291 1O
I l lOOI
1 201 I 20
I 51 I 71 I Н)
дБ
дБм
дБм
дБм
дБ
100 rrt
64 Kru
10 KrU
1 151 151 15 дБ
1361561 5 дБ
Коррекция результатов АОП. УЧИТЬJВающая 'разнос частот ИП и РП
22. Частота MecTHoro rетеродина РП f LO
23. Промежуточная частота РП f[F
24. Разнос между рабочимн частотами ИП и РП (разность данных строк 1 и 4)
25. КорреюJ.ИЯ соrласно данным строки 24 и рис. 6.3
26. Определение вел чины f OT I<f Lo ::1::.f[F) (выбирается ближайшее целое число)
27. Перемншкеиие данных строк 22 и 26 ,
2В. Расстройка. Определяется как 1 (1) (23) (27)I 220; 1(1) +(23) (27)1 140
29. Выбор наименьшеrо значения из данных строки 28.
30. Коэффнциент коррекцни (определяется по данным строки 29 и рис. 6.3)
31. fORlf oT (выбирается ближайшее целое число)
32. Перемножение данных строк 1 и 31
33. Расстройка. Определяется разностью данных строк 4 и 32
34. Коэффиuиент коррекuии (определяется по данным строки 33 и рис. 6.3)
3Б. Определение минимальноrо значения расстройки (форма А) .
36. КОЭффИIIиент корреКIIИИ (определяется по данным строки 35 и рнс. 6.3)
37. Данные строки 21 просуммировать с данными строки
38. Иrоrовыи результа-т
(Еслн для какой лнбо комбинаuии /М ..;;: 10 дБ, ;1'0 можно считать, что такая
хомбинаuия отсутствует.)
39.
40.
ДОП
. ,
Коэффиuиент коррекuии (форма' Б)
Скорректированное значение превышения помехи (су,мма данных строк 3В н 39)
'/астата
D xrq [8J Mr 'f
': I
00 оп по--ПП
I I I
I I I
I 1 I 1
1400 I I
I I I
I 140 1 1 -
1.:.......1001 /
I ' I 2 I
I t 440 I
1. I 80 1
1 ''1 1001
1 I I о
I I I О
25 /30134136
' б41----;-441 5
дВ
дБ
дБ
дБ
00
ПП
I 26 I
121
ПО
I
I
оп
I
1
дБ
дБ
41. Поправочный к6эффиuиент> учитывающий тип модуляции (форма В)
42. екорректнрованное значение' превышения помехи (сумма данных строк 40
n 41)
43. Поправочный коэффнциент> учитывающий поляризацию (форма r)
44. Скорректированное значение преВчlшения помехн tCYMMa данных строк 42
n 43)
45- Поправочный коэффициент> учитывающий потери распространения tпорядок
расчета приведен в ПРИJIожении)
46. Скорректированное значение 'цревышения помехи (сумма данных строк 44
и 45) :
(Если окажется, что величина превышения помехш
'M< 10 дБ--:--существование помехи маловероятнт
1 О дБ< J М..;;: 1 О' дБ пороrовая область наличия помехи
'М>IO дБ присутствие помехи вероятно.)
. Таким образом, в данном примере наиболее вероятна только комбинация ППj
при этом величина превышения помехой оп{)рноrо уровня составляет 31 дБ.
Нет"l Нет I Нет I о ДО
21 дЬ
I I дБ
I I 21 дБ-
1 I о дЬ
,1 I 21 дБ-
Фор м а А. nоправочныii коэффициент дЛЯ ПП, учитывающиЙ
разнос по частоте, ДБ
(заполнена даНflЫМИ примера 6. 1)
Рабочая частота ИП ' от ==220 мrц; частота местноро rетеродина
РП f LO == 400 мrц; промежуточная частота РП f 1 F == 40 Мf'ц
,N I (NfoT+fIF)!fLO
Ао
tЩ ОТ.... f IP)!f LU
Ар
2 1,2 0,2 1,0 О
3 1,75 0,25 1,55 ,45
4 2,30 . 0,30 2,10 0,10
5 2,В5 O,15 2,65 O,35
6 3,40 0,40 3,20 0,20
7 3,95 O,05 3,75 O,25
8 4,50 0,50 4,30 0,30
9 5,05 0,05 4,85 O,15
10 5,60 O,40 5,40 0,40
Пр н м е ч а н и е. Ар---:разница между величиной. полученной по формуле
для второй или четвертой колонок, и блнжаllшим к ией целым числом}
(NfoT::J:f/F)/f LO p::J:Ap,
Из полученных I Ар I выбирается наимеиьшее.
Минимальиый разнос по частоте межру побочными излучен нем ИП и отклн,
ком РП составляет 1AP1mln f LO'
Фор м а Б. Поправочный коэффициент (дБ) для оп, ПО и ПП
(учет rармоник ИП и КПП РП)
Определяется на основании значений: р (строка 26) дЛЯ ОП;
N (строка 31) дЛЯ ПО; р и N (форма А) ДЛЯ ПП
Диапазон
частот
Учитываемый
фактор
При N илн р
ОВЧ
2 1 3 1, 4 I 5 I б I 7 1 8 I 9 110
ВЧ. " I *,::::.:: :: I ;: I : I : 1=:: :: 1=:: :: I =::
I f =illa ал I : 1-=-2821=:: 1=:: 1=:: 1=:: I=: 1=:: 1 =::
УВЧ и вы. 1 rармоника ИП 1 +5 ' 1 4 1 1 О 1 15 1 19 1 22 1 ':""25 1 28 1 зо
ше Побочный канал
РП +8 +1 4 8 II 14 16 18 20
При м е ч а н и е. f!oправочный коэффицнент ДJlЯ dеркальноrо канала
принимается равным +20 дБ.
Фор м а В. По пр авочный коэффициент, УЧИТЫn8lOщий
тип модуляции, дБ
Импу льсная модуляция
о
АМ
20 Ig (B T +BR.)/2 М
чм
40 Ig(B T +BR.)/2 М
При м е ч а н н е. Суммарнаи поправка. свизаиная 11 разно-
сом по частоте (строка 25, З0..t 34 или 36) н типом МОДУЛЯЦКН
ие должна превышать 100 ДЬ.
Фор м а r. Поправочный КО9ффициент (дБ), учитывающий
поляризацию антенн ИП и РП
(для rлавноrо лепестка ДН и рабочих частот антенн)
Поляризация аитенны ип
Поляризация антенны РП roризонтаЛЬ'18Я I вертикальная I
круrовая
0<10 дБIО;;;>IО АВ 0<10 дБIО;;;>IО дВ
rоризон 0<10 дБ I О о 16 16 3
тальная O 10 дБ О О 16 20 3
Вертикаль 0<10 дБ I 16 16 О О 3
ная O 10 дБ 16 2b О о 3
Круrовая I 3 3 3 .........g О
Основные предположения при использовании упро-
щенной методики:
rраницы частот побочных излучений ИП и каналов
приема РП не выходят за пределы (0,1 10) fOT И (0,1
1O).toR;
максимальный разнос по частоте для основной со-
ставляющей помехи (т. e для 00) не превышает 0,2 fOR;
потери энерrии при распространении радиоволн обус-
ловлены только потерями в свободном пространстве;
уровни побочных излучений ИП лежат на 60 дБ ниже
уровня.основноrо излучения;
восприимчивость РП по побочным каналам приема
На 80 дБ хуже, чем rю ОСНОВНОМУ каналу;
усиление антенн вне rлавноrо -Лепестка и ене рабо-
чеrо диапазона частот составляет О дЕ;
коррекция, связанная с различием ширины полос
ип и рп, осуществляется соrла но табл. 2.1;
опорный уровень составляет 10 дЕ (т. е. составля-
ющие помехи не учитываются только в том слу-ча , коrда их
средний уровень не более 10 дБ, отно.сительно nopora
восприимчивости РП).
Приме,р 6.1. Рассмотрим влияцие излучения передаТЧИКа РЛG
на УВЧ АМ приемник, предназначенный для свя;зи с самолетами.
ПреДПОЛЩКИ!l1. что оба РЭС расположенЬi на корабле, а нх антенны'
разнесены н Fор'!зонтальщ>й плоСкости на расстояние порядка 30 м.
а в вертикальнои Так, что нсклlOчается попадание rлавноrо луча
антенны РЛС в антенну приеМника УВЧ. Параметры указанных
рэе соответствуют табл. 6.1. Пример заполнения отчетной формы
"рн УОП приведен на о. 185 189.
Таблица 6,1
Наименоваиие парамеli'ра РВО
31:1ачени е параметр.!'
передатчш\ ВЧ АМ
РЛС I;Iриемнии
Рабочая частота, мrц
Пиковая выходная мощность, кВт
)1лительность импульсов, мкс
Ч стота повторения импульсов, rц
у снление антенны, дБ
Полоса npопусканнн приемника, Ц
Чувствительность ПРиеМНИка, дБм
Промежуточная частота прнемника,
Mru
Частота Mecmoro reтеродина приеМIIИ
ка, Mru
220 360
100
10
100
23 О
10
100
40
f ОR+f JF Д60
Расчет поправочноrо КQ ффициента, учит'ывающt:.rо дополни-
rельные потери внерrии ради'QВОЛНЫ на трассе, вКJ1IЬчает- отобра-
жение профиля трассы распростраuсния по ехи на трафарете и про-
верку соблюдения условий прямой В!1ДИМ;ОС'Ж'И между ИП и РП
(рис. 6.5). Если между ИП и РП имеет место прямая ВI1ДИМОСТЬ то
поправка равна нулю. Если прямой видимости нет, то вначале 'оп-
ределяется расстояние прямой видимости от передатчика до препят-
ствия RLos, а затем по формуле 601g RLos/d рассчитывается поправ-
'ка (d расстояние между ИП и РП). Проф",ль трассы, приведен
на рис. 6.5 с учетом нскривления тр.аектории радиоволны из за aT
мосферной рефракции. Таким образом, результаты АОП ПDказы-
вают, что для трех комбинаций (ПО, ОП и ПП) уровень помехи пре-
вышает пороr восприимчивости РП. После проведения ЧОП можно
видеть, что уровни составляющих помехи .!!ля ОП и ПО ниже ми-
нимальноrо onopHoro ( IO дБ). Отсюда следует, что этм комби '
наЦИИ нет необходимости подверrать дальнейшему анализу. Таким
образом, к окончательному этапу оценки (ДОП) остаетсн единствен-
ная комбинация ПП.
При оценке ПП можно было видеть, что наибольшее значение
поправочноrо коэффициента, учитывающеrо rармони и ИП и
(или) побочный канал Рп, соrласно форме Б составляет +26 дБ
и соответствует приему 2-й rармоники ИП по зеркальному каналу
РП. ечитается, что уровень излучения 2-й rармоники ИП в диапа-
22." 2М 28,8
1/j!;
Щ/
!Jo
12
<t:;j
/jQ
24
Рис. 6.5. Диаrрамма профиля трассы на. трафарете.
зоне ОВЧ на 6 дБ превышает уровень излучения, представленный
для побочных излучений ИП строкой 9 бланка УОП, а восприимчи-
вость РП по зеркальному каналу на 20 дБ выше восприимчивости,
представленной для побочных каналов приема РП строкой 15 это-
r.ol бланка.
Итак, при взаимодействии указанных Рэе условия эме не бу
дут соблюдаться из-за недопУ.стимоrо' УРОВНЯ эмп в приемнике,
обусловленноrо приемом 2-Й rармоники ИП по зеркальному каналу
РП, 'Т. е. на частоте 440 мrц. Or указанной помехи в принципе
можно избавиться, если изменить рабочую частоту ИП так, чтобы
разнос между частотами 2-й rармоники ИЛ и зеркальноrо канала
РП oka-ЗI;lЛСЯ достаточным для подавления 2-й rармоники в прием-
нике не менее чем на :;;..31 дБ. еоrласно рис. 6,3 для этоrо необходимо.
изменить рабочую частоту приемника не менее чем на 200 кrц.
Таким образом, если приемник настроить на частоту 360,5 мrц,
то указанной помехи по зеркальному в-аналу можно избежать.
6.2. ОСНОВНЫЕ ФУНКЦИОНАЛЬНЫЕ СООТНОШЕНИЯ
ПРИ ПОЭТАПНОМ СПОСОБЕ ОЦЕНКИ ЭМП
Основные параметры и функциональные соотношения.
используемые при АОП на ЭВМ, приведены В табл. 6.2.
Обозначения, принятые в таблиuе, поясняются в предшест
вующих rлавах книrи. При незнании конкретных пара
метров ИП и. РП можно пользоваться статистическими дaH
ными. Некоторые обобщенные статистические данные
приведены ранее в табл. 3.1 и 4.1. Кроме Toro; для пе
редатчиков и приемников всех классов (в соответствии
т а б л и ц а 6.2
Парам р
Среднее значение
параметра
СКО па
раметра.
дБ
Частота,
на которой.
опредеnя
етея пара,
метр
Уровень превышення поме.
хо!! nopora восприимчивости
I pT <fJ+OTR (f)+O RT ф !
PR (f) L (f)
()
Рт аот)+А 19 flfот+ ат (f) . l>fOT
Мощность ИП на побочно!! +В
час тате Рт (fOT)+A' 19 flfот+ ат (f) '<fOT
+В'
6 (fol <IJоминальное) I 2 I Ff"
rлавный G (ы+с 19 Пfо+О I ас (f) I f>f.
lIепесток
Усиление аи,
"енны ! I
о ао)+с' 19 fПо+О' аа (f) f<f.
боковые и зад.! G (f)+" о а. О=l= )о) I аG (О)
ни!! л"песткн
по основному I Номннальная восприим-I 2 I f fQR
каиалу ЧИВОСТЬ
Пороr воспри- ,
имчивости РП Р R (fOR)+l 19 f /fOR+ J CJR (f) f>fOR
по побочному
каналу Р R (fOR)+l' 19, flfOR+J' CJR (f) f<foR
Потери распространеиия в
свободном пространстве
I .L (f) 32.4+ I
+20 Ig f [мrц]+20 19 R
[км]
О
с упомянутыми таблицами) припимается, что А' ==
20 дБ/декада, В' == 80 дЕ (относительно мощности
oCHoBHoro изл учеI-i ия) , [' == 20 дБ/декал.а, J' ==80 дI3
(относительно nopora восприимчивости) и а' == 10 дБ как
для If редатчиков, так и для приемников. ,
пример 6.2. Оценим меТОДами дол величину ЭМП приемнику
(fOR == 270 Mru), предназначенному для связи воздух земля. Ero
антенна расположена на крыше Центра управления полетами (ЦУП)
вместе с передающей антенной, к которой ПОДКЛlOчены два спарен-
ных передатчика УВЧ*J (fOT, == 280 Mru, f OT .==291 Mru). На кр'ы-
ше цуп, кроме Toro, располо?Кена ahtel-jна передатчика ОВЧ
(fOT == 130 Mru). Все передатчики предназначены для связи зем-
ля воздух'(рис. 6,6). каждый из трех передатчиков имеет выход- '
ную мощность 100 Вт (+50 дБм) и работает на мноrовибраторную на.
правленную антенну с усилением 10 дБ, шириной луча 3600 в ази-
мутальной плоскости и 100 в плоскости уrла места.
Приемник имеет чувствительность 110 дБм; он также под-
ключен к мноrовибраторной направленной антенне с усилением
10 дБ. Разнос по расстоянию между передающими и приемной ан-
теннами порядка 15 м.
Результаты АОП представлены rрафически на рис. 6. 7 6.9.
Данные рис. 6.7 показывают, что на последующих этапах оцен-
ки ЭМП от ОВЧ передатчика следует принимать во внимание толь-
ко' комбинации ОП. ПО и ПП. При этом комбинацию ПП следует
рассматривать в диапазоне частот примерно 130 460 Mru. Данные
рис. 6.8 показывают, что на последующих этапах оценки ЭМП от
увч передатЧl-!КОВ должны быть рассмотрены все комбинации и что
диапазон комбинации ПП должен быть при анализе оrраничен час-
тотами примерно 270 680 Mru. Влияние передатчика РЛС (рис.6.9)
можно не учитывать. Значения еко для отдельных комбинаций
цолучены с помощью урав нения (rл, 2)
(J IМ== V (J +(J A+(JL +a A+a
и представлены в табл. 6.3.
т а б л и ц а 6.3
СКО. дБ ,.
Комбииация передатч,ИК овч I I передатчик рлс
передатчик УВЧ
00 4
ПО i6 20
оп 16 20
ПП 22 25 25
*) Диапазон 225 400 мrц в данном случае пр ичисляется
к увч диапазону.
. +
РЛС
'lJfl/lшluт'lШШ Лрuсннuн o. 80PU
Il'l Лсрсiluт'lUJ( , .........: .....,....
- //0'1 . Oll'l
, X:
1< . .
............... .......... .,
Рис. 6.6. Пример размещения Рэе.
5О
/J
tt-'
--:5{}
"i /J
/J
....s 5{}
, {}
/J
5!}
1/JО
+5{}
"
/J
5!}
?t:
о..;;;
10{}
"
I l.... .......... .............. 1,
.....
. I .
Т
L- ,
.
,
.....
i. /'
'
/
110
. ' -Шl Uлорнь(и
I10нсхи 'O
/1НlJlJт НlJсто' 1--------1---- gpO/JIJHb
1, ><л \1
r.; I/ V/h V//-
... -п р нвхи 'Х
['-.отоgтtll1. lJ g вт
I I I
1/J 2IJ J/J 5О Ш{} 200 J{}{} 50и шио 2/J/J/J
qucтoтu, IfП/
Рис. 6.7. Результаты АОП дЛЯ Передатчика ОБЧ. .
Пример, 6.3. Учитывая результаты AOtI, проаilаJiизируем мето,
да Ми ЧОП ЭМП д,ля ситуации, отображенной на рис. 6.6.
1. Помеха от передатчика с 'от == 130 Mru (ВТ == 10 KrU)
Соrласно АОП возможными комбинациям являются ПО, ОП и ПП.
Определим для каждо из них поправочный коэффициент и уровень
превышения помехи.
+,fll
и
'- ,
I ........... "",1
.
L....... I
.
.......
/ V
"....,
00
110
ОП
---------: IJОМlJхи
/Jозможни
I ",N', I"!o.
" Y/h
IJОМlJхи Х//>
OflJcgтcт/Jgвт ""<;;
I I I
"<5
tf
tl
50
tl
.....s 50
tl
17
"1t:; ш
100
+100
+ оО
'о
50
'"-;:; /lltl
30 50 /t'f/ ШО Jии 50О 10VV Jf.IlQ
'1uс/]/отfl,l1щ
Рис. 6.8, Результаты АОП дЛЯ передатчика УВЧ.
А. Для ПО ча'стотный 'разнос
tJ.f == 1 ЩО Т f OR I == 12.1 0 270 I == 10 Мfц.
Поправку, учитывающую полосы частот ИП и РП" определим как
наименьшую (по абсолютному значению) !J.NIИЧИНУ из соотношений
для оrибающих спектра излучения ИП (табл. 3.5) и избиратель-
мости Рп ( 4.9):
м 1()4
М(6f) М(l -li)+Мi Ig 1l 60Ig 25lдБ;
6fi 1
[ М ] [ 1()4 ]
S(M) S(6ft>+Si Ig 6ti 0+100 Ig'25 ==
== 260дБ (принято S (Мд o, Si 100).
Поскольку оба значения меньше чем 100 дБ, значения поправки
на полосы ИП и РП принимаются равными 100 дБ.
+100
+50
, О
О
.f0 '
...о
100
О
О
.f0
100
IJ
j:.
50
llпOIJllbIt1I1 BcHb
Jp
1Р1l
103
'IUCтllтU,/f1i.(
IlIl/fCXQ
DIТlCgIТlCIТlIJjtIJ.
10'1 ио'"
Рис. 6.9. Результаты АОП дЛЯ передатчика Рле.
Учитыва.l.1 результаты АОП (рис. 6.7), для скорректированноrо
значения превышения помехой пороrа восприимчивости приемника
можно получить /М +70 100 ,;, зо дВ. Так как это значе-
ние оказывается меньше установленноrо опорноrо уровня, то комби-
нацию ПО следует исключить из дальнейшеl'О анализа.
Б. Для ОП частотныЙ разнос определим с помощью соотноше-
ния tJ.f == I 6.р I rnlnfio' Учитывая, что
{ОТ::!: f 1F
(р х6.р) == {LO
откуда l6.p /rnin == 0,26, получаем 6.f == 0,26.230 == 58 мrц.
Поскольку частотный разнос дЛЯ ОП оказался больше, чем дЛЯ
ПО, то, как и ранее, оrраничиваем поправку значением 100 дБ.
При этом скорректированное значение превышения помехой пороrа
-восприимчивости приемника оказывается ниже опорноrо уровня
(+50 100 == 50 дБ), и поэтому ею также можно пренебречь.
В. ДЛЯ ПП, ПРИ\j.имая 6.f == l6.p1rn!nf LO и учитывая, что
(р::!: 6.р) == (Nl o1 :f: 'LF)!)LO' для наихудшеrо случая получаем
2'.130 40 220
(р+6.р)== 230 230 ==0,956,
'6.р Imln == 0,044 и 6.f == 0,044,230 == 10 мrц.
130 :f: 40
230 O, 74,
Для TaKoro разноса поправка также составит 100 дБ, а поэтому
комбинацию пп можно исключить.
2. Помеха от перещlТЧИКОВ с 101 == 280 и 291 мrц.
ДЛя 00 частотный разнос в данном случае составит
6.{ == 1/01 --:- 1 оп I == I 280 270 I == 10 мrц,
т. е. поправочный коэффициент составит также 100 дВ.
е учетом результата АОП (+ 130 дБ) скорректированное значе-
ние превышения помехой уровня восприимчивости приемника равно
+ 130 100 == 30 дБ. еледовательно, данная комбинация является
потенциально помеховой.
Аналоrичный результат (30 дБ) получается применительно к пе-
редатчику с рабочей частотой 'ОТ == 291 мrц. При этом полаrаем,
что частоты излучения обоих передатчиков попадают в полосу частот
соседнеrо канала приемника (несмотря на то, что (оп < 300 мrц):
6.f < Мшах == 0,1.270 == 27 мrц.
Таким образом, влияние УВЧ передатчиков С,JJедует подверr-
нуть детальной оценке. Методы учета воздействия сиrнала на поме-
ху в нелинейном элементе РП (снижение ВОСПрИИМЧИВОGТИ, взаим-
ная и перекрестная' модуляции), необходимые для ДОП, описаны
в rл. 4.
Пример 6.4. Перейдем к деТальной оценке помех, На этапах
АОП и чоп (для рис. 6.6) было определено, что помехи приемнику
'возможны только от передатчиков с 'от==280 и 291 Mru. Эти случаи
и будем рассматривать. Следует учесть, что передающая и прием-
ная антенны неподвижны, работают с вертикаЛЬНО-!"IOляризованны.
1I1и колебаниями, имеют небольшое усиление, находятся в пределах
пр-ямой видимости и разнесены более чем на 3л. 'Поэтому отпадает
необходимость поляризационной коррекции, учета влиsiния ближ.
ней зоны, оценки изменений усло!3ий распростраН,ения,- а также вре-
MeHHb"Ix факторов.
На этапе доп следует рассмотреть влияние помехи по сосед-
нему каналу, поскольку разнос между рабочими частотами прием-
'ника и передатчиков (10 и 21 мrц) оказывается меньше, чем область
приема по соседнему каналу (27 мrц).
Продукты взаимной модуляции 3 ro порядка попадают в полосу
приемника, если соблюдается соотношение (см, rл. 4)
12fN fF fOR I <В RБО '
rде для paccMa TpiiБaeMoro при мера fN 280 мrц, ' р 291 мrц,
fOR 270 мrц, В RБО 100 кfц.
Подставляя числовые значения, получаем
" 12.280 291 270 I 1 мrц,
т. е, продукты взаимной модуляции 3 ro порядка оказываются 'вне
полосы приемника. .
Уменьшение восприимчивости и, влияние перекрестной модуля.
ции можно рассчитать методами, изложенными в rл. 4. Так, напри-
мер, считая Р А +20 дБм, получаем значение перекрестной MOДY
ляции (см, рис. 4.19).
ППМ 20дБ для tJ.fjIOR 3,7% (Т. е, для 10 мrц),
ППМ 15дБ для tJ.fJf oR 7,8% (т, е, для 21 мrц) ,
в таком случае
Sj / 2(20) 20 60 дБ' для f 01 == 280 мrц,
. ,
Sjl 2(20) 15 , 55 дБ для 101 == 291 мrц.
Продукты перекрес'J:НОЙ модуляции в данном примере HaMHoro
превышают полезный сиrЩ1Л. Однако уровни пр'одуктоi3 перекрест-
ной модуляции можно уменьшить за счет дополнительной режекции
их в приемнике.
Пример 6.5. Перейдем к комплексной, оценке помех. На этом
этапе результаты оценки ЭМП представляются в удобных для прак-
тических применений величинах. Для радиотелефонных систем та-
кой величиной может явиться индекс артикуляции, определяемый
отношением сиrналjпомеха на входе приемника. '
Попробуем вычислить индекс артикуляции для TaKoro примера.
Было опреДNJено, что ypoJ;!eHb ПО.lJезноrо сиrнала 80 дБм соот-
ветствует отношению сиrналjшум'35 дБ. Допустим, что помеха сни-
жает это отношение до 21 дБ. Соrласно рис. 2,13 Sj N == 21 дБ соот-
ветствует индексу артикуляции, примерно равному 0,85, т. е. отно'
сительно хорошему J{ачеству радиотелефонных систем, Продукты
перекрестной модуляции, которые снижают отношение сиrналjrlOме
ха, например, до 55 дБ (см. ранее), резко ухудшают индекс арти-
куляции.
Чтобы увеличить отношение Sj/ до О дБ или более, необходимо
(rл. 4) уменьшить мощность мешающеrо сиrнала от +20 дБм до
10 дБм, т. е. обеспечить дополнительное ослабление помехи не
менее чем на 30 дБ.Этоrо можно достичь использованием в приемнике
лучших преселекторов. Увеличить о ношение Sj/ можно, кроме
Toro, увеличивая разнос между рабочими частотами РП и ИП или
расстояние между ними. В первом С.1lучае для снижения уровня по-
мехи до незначительноrо необходимо, ч-тобl>' передаТЧI!КИ работапи
йа часtо1'3Х, 01'JiичаЮЩихся ot рабочей 1JacToTbI приеМНиt{а На :1:0,1
т. е. ДЛЯ рассматриваемоrо примера на частотах ниже 240 и
e 300 мrц. Во втором случае потребуется разнести ИП и РП
на 800 м (вместо 17 м), что равноценно увеличению дополнительных
потерЬ в свободном пространстве на 30 дБ. ОднаIЮ этот вариант не
совсем удачен, ПОСI{ОЛЬКУ требует дополнитель оrо каНала для по
дачи сиrнала к ЦУП.
6.3. поiп'ОТОВКА И ОПРЕДЕЛЕНИЕ ИСХОДНОй
инФОРМАЦИИ, НЕОБХОДИМОй ДЛЯ ОЦЕНКИ МЭМП
Частотные диапазоны РЭС. При анализе ЭМП КШ.1бина-
цию 00 следует принимать во ,внимание только в том слу-
чае, если рабочие частоты ИП и РП разнесены менее че 1
на 20%; комбинапии ПО и ОП, если эти aCTOTЫ разнесены
более чем на 20%, но менее чем на одну декаду, а ПП, если
они разнесены олее чем на одн'у декаду. Диапазон paCCMaT
риваемых побочных излучений ИП или откликов РП or"
раничивается, как правило, составляющими от 0,1 до 10
по отношению к основным рабочим частотам ИП и РП.
Пространственный разнос между РЭС является функцией
рабочей частоты, выходной мощности ИП, усиления aH
теш\) иЛ и РП и nopora восприимчивости РП. в основу
определения значения разноса может быть положен общий
критерий.
Для каждой пары ИП РП по изложенным методам
вначале рассчитывается уровень преВЬ1шения средней
мощностью помехи пороrа восqриимчивости РП. Затем оп-
ределЯlОТСЯ комбинации 00, ПО, ОП и ПП., Соответ-
ствующие значения территориальноrо разноса можно ориен-
тировочно опр.еделить по. рис. 6.10 и 6.11. [рафики на
рис. 6.10 были [IOстр.оёны в предположении, что допол'-
нитеJiьное ослабление для уровней побочных излучениЙ
ИП или откликов РП (по отношению к основным) состав-
ляет 60 дБ; rрафшш на рисунке 6.11 в предположении,
что ДОРОJIнительное ослабление помехи для комбинации 00
отсутствует, для ОП и ПО составляет 60 дБ, для ПП со-
стаВ.IIяет 100 дБ.
Потери энерrии при распространении при расчете при-
нимаются .20 дБ на декаду на участках прямой видимости
и 60 дБ на декаду за ее пр делами. '
Пример 6.6. Система Такан работает на частоте 1050 мrц;
назе IНЫЙ приемник системы имест восприимчивость P R 100 дБ;'
коэффициент' усиления ero антенны G я 3 дБ. Необходимо опре-
делить предельные расстояния, при которых передатчик РЛС с пй-
раметрами 'ОТ [300 Mru, р т == 1 МВт (+90 дБм), ОТ == 30 дБ
и передатчик ТВ Qo параметрами 'ОТ 470...890 Mru, Р т == 5 МВт
/},М
Що
17.1 IМ 1
, 15
'"
...
4,8
f.b'
'
ц:
J
1/J ОО 100 300 1000 оООО 1000О
'Iиcтoти, /'fr"
11)
/J,Qч8
/!,1J!6'
fJ,1 /J,5 -f
1;,8,
f,/J
448
.
L1,f.?
J
10 30 100 ООО 1000 ОООО IIlOO/J
lftrC1l701l7l!, IfП,
о)
Рис. 6.10. Допустимый разнос по расстоянию между ИП и РП:
а для комбинаций ОП и ПО: б для комбинаций ПП.
(+97 дБм); ОТ == 5 дБ еще будет создавать помеху работе 3Toro
приемника, если маI{симальная разница в высоте антенн ИП....!РП
,составляет 300 м,
Предположим, что для обоих источников помехи сушествует
комбинация ОП. Torna можно получить (rл. 2):
/М == 90 + 30 + 3 ( [oo) == 223 дБ
при помехе от передатчика рле,
1М 97 + 5 + 3 ( [oo) == 205 дБ
при помехе от передатчи!{аТВ.
Соrласно рис. 6,1 [ для участка земля земля при h == 300 м
предельное расстояние прямой видимости СОGтаВИJ: R [44 км,
а допустимое значение 1М для !{Qмбинации ОП оказывается равным
198 дБ Полученные значения 1М значительно превышают допусти-
1БОО
»
ос.. 48
""
1>,
<> lб
@
4,8
0,1;8
0,1
J
10 JO 100
lfl1cтoтl1, f1rq
300
1000 JOOO 10000
Рис. 6.11. Предельные расстояния (R) от ИП дО РП для 00, ОП,
ПО и ПП:
А участок земля зем,ЛЯ (h 30 М); В участок земля земля (h 300 М);
С учаСТОh земля самолет (h 30 км); о участок земля земля (h 3 км).
мый уровень помехи. Та!ШМ: образом, для снижения уровня помехи
передатчики рлс и ТВ необходимо вынести за пределы прямой ви-
димости. .
Так, например, допустимое удаление передатчика рлс от РП,
при котором 1 М для ОП будет удовлетворять уравнению
- R' R'
198дБ+ 601g 144 == 223дБ, [gl44==O,417,
составляет R' == 2,6.144 ==375 км. а для ТВ передатчи!{ов допусти
мое удаление будет меньше.
После установления размеров исследуемой зоны необ-
ХОДШ.10 выяснить конкретную эма в преде.'lах этой зоны,
т. е. определить число ИП и РП, направления и области
максимальноrо излучения ИП и максимальной Восприим
чивости РП, а также соотношения между частотами ИП и
РП, при которых появление помехи наиболее вероятно.
Если, например, требуется оuенить ЭМП для РП с рабо-
чей частотой f,JR, то из Оl<ружающих I1П необходимо в пер-
вую очередь обратить внимание на те, Ko pыe имеют
рабочие частоты: 1) равные fOR/N, rде N любое пе.пое
число от 1 до 10; 2) примерно равные pfLo + flF (или
PfoR, если flF fLO), rne fLO Частота MecTHoro reТe
родина; flF промежуточная частота РП; Р любое
uелое число от 1 до 10.
Если интересоватьс помехой от данноrо ИП, то наибо-
лее восприимчивыми к помехе являются РП, которые имеют
рабочие частоты: 1) примерно равные NfoT, rде {OT рабо-
чая частота ИП, 8 N любое целое число от 1 до 1 о;
'2) равные [fOT + (р 1) flF]/P (или {от/Р при flF « {от),
rде Р любое целое число от 1 ,до 10.
Пример 6.7. Определим ЭМП для ситуации, отображенной на
рис, 6.6. Уровень превышения помехой пороrа восприимчивости
приемника можно найти, исходя из (2.3)*) : .........:
1М == Р т + G TR +. О щ P R ==
== 50 дБм + 0+ 10 ( 110 дБм) == + 170 дБ,
Из рис. 6.10, а видно, что при 1М == 170 дБ ОП и ПО следует анали-
з.щ:фвать только в том случае, если мешающие п'ередатчики с ,от ==
== 280 и 291 Mru находятся внутри зоны радиусом 26 км относи-
тельно приемника. rораздо большая ЗОНа помехи (радиус 56 км) по-
лучается, если передатчик имеет ,от == 130 мrц при ОП. ДЛЯ ПП
максимальная зона помехи полу"Чается при минимальной лобочной
частоте РП, которая Jj данном случае составит O,I'OR == 0,1 . 270-=-0
с= 27 Mru. ЕСJIИ считать, ЧТО',усиление антенн ИП и РП па частоте
27 Mru одинаково. и равно G TR == G R1 == О дБ, то для данной ком-
бюiации получим 1М == 160 дБ и радиус зоны помех (рис. 6,10, б)
менее 90 м,
Поскольку допустимые размеры ЗОН для ОП, ПО и ПП превы-
шают фактическое расстояние между ИП и РП"ТО все эти комбина-
ции следует рассмотреть отдельно,
Далее необходимо учесть возможные ИП в окрестности ЦУП.
В данном .примере к таковым относится рле, которая расположена
на расстоянии 60 м от приемника. Предпо'Ложим, что передатчик
рлс р.аботае1 на частоте 2900 Mru и имеет пиковую мошность на
ВЫХоде 1 МВт (+ 90 дБм); антенна рле имеет усиление 30'дБ и при
сканировани и некоторое время облучает антенну приемника.
*) Усиления 'антенн ИП и РП для комбцнаций ОП и ПО различ-
ны: одна из них (в зависимости от KOHKpeTHoro значения частоты)
будет полностью реализовываТJ;' свое максиNIдлы-lеe YCl-lJIение, ВТО'
рая нет '(СМ, rJj. 5), ,
Поскольку рабочие частоты рле и приемника отличаются бо-
лее чем на одну декаду, то комбинации 00, ОП и ПО в данном слу-
, чае нет смысла анализировать. ДЛЯ ПП можно получить
/М == 90 + (30 13) + о ( 1[0) == 217 дБ'*>.
Если положить, что минимальная побочная частота рле
2000 мrц (определяется полосой ПРОПУСI{ания антенно.фидерноrо
. тракта), то полученное значение / М будет (см. рис. 6.10,6) соответ-
ствовать, радиусу зоны примерно 800 м. Отсюда следует, что дан-
ная комбинация также должна быть рассмотрена отдельно.' .
"
80
:g:
'i:5
BO
а::::
.
40
. 20
,
'>s
.
О
.
:!!1; 20
о,ШIR o,OJfн fl,1fН
Af тl АFfп2 1 АFfп"3 AF т 4 ",..
",..
,, ;O : "'"
/', - ""с; Jf ",..
r,
k' '"
1."
"
I ? '?
J1 UI J.......... I..r' .....
COOCт/kHHbIiJ Ш!lN иЗNt?jJuтСЛЬНО80 Л/ШСNншrи
40'1
:t.
20
о '"
o,JТe fR Jf R
l/иcтoти
Рис. 6.12. Типовой реЗУЛЬТ!lТ частотной оненкп ЭМО.
1Оfя
JOf R
f/J°fe
При анализеокружаiоще ЭМОфиксируются все возмож-
ные источники излучений в диапазоне часто от 0,01 fR до
наименьшеrо из значений 100 tR или 12 rrц. Результаты
подобf:10rо анализа приведены в качестве примера на рис.
6.12. Полученные результаты измерениit необходимо уточ-
нить пр !менительно к данному РП, ПОСКОЛЬКУ используе-
мое для оценки эмо измерительное устройство и сам РП,
как правило, неравнопенны, Для этоr6 уровень щ)мех,
приведенныЙ к РП, можно рассчитать как
U R [дБмкВ] == и т + АР т , AFR' (6.1)
rде U т измеренный уровень помехи; АР т антенный
фактор устройства, используемоrо для измерений, дБ;
AF R антенный факторРП, дБ. ,
*> Усиление антенны р,лс 'за преДeJIдМИ ее рабочеrо диапазо..
на опреде,JJСliО corJ!iICliO m. 5. .
Для расчета aHTeHHoro фактора РП можно восполь30
ваться приБJlиженным соотношенuем*!
АР R (дВ] 20 19 (9, 7/лV G R ) ,
rде л длина рабочей волны приемника" м;
эффициент усиления антенны РП.
Скорректированные данные, полученные с учетом COOT
ношения (6.1), представлены на рис. 6,13. На этом же ри-
(6.2)
G R ко-
80
'
80
.
.
!JfJ
. Zo
о
!'>
zo..
/J,l]ffk
ООСЛРрl!i'f'lц,Dllсть рn ЛрfJ Ш7 10и tJ/[ ......
, ,
I
1170тснl/ [(лыl1f/77 I
' \
/ l r
fjOcпPUfJi'flffJ
DtJCllJb Рl1 при I :
170 fJ 0/7 0'0 ио
- I
I i
ОоспРfJШf I
'IUDOCтb
Рn ,;\ :
при {l{l
о,Ооfя Д 1 -ТН
о,3fя
3f R
IOf R
JOf R
ШО-ТН
f R
lfиcll70тrz
Рис. 6.13. Скорректированные (применительно к
часто1'НОЙ оценки эма, приведенной Н;:I рис. 6.12.
РП) результаты
сунке для различных комбинаций помехи представлены
области и УРОВНИ восприимчивости РП. Так, для комбина-
ции 00 восприимчивость РП оrраничивается частотной
полосой + 20% относительно рабочей частоты РП ,fOR;
мя комбинаций ОП и ПО полосой (0,1 10) toR И уроннем
60 дВ; для комбинации ПП полосой (0,01 О, 1) fl: И oo
100) fOR И уровнем 100 дВ.
Выбор исходной информации, необходимой для оценки
ЭМП; Эту информаllИIO можно разделить на ДВа вида. К пер-
вому относится информаllия об ОСН06НЫХ параметрах РЭС.
ко второму информаuия о характеристиках помехи.
*1 При условии, что входное сопротивление приемникCI 50 Ом.
Относительно антенноrо'фактора AF и ero размерности сМ. приме
чание на стр. 35. (Прим. ред.) ,
Табл. ,6.4 и 6.5 ссщержат нео(jходимый перечень сведений,
кОТОрЫМИ в качестве примера служат данные примера 6.2.
Некоторые параметр,Ь! помехи являются усредненными CTa
тистическими.
Т а б л и ца 6.4
Н имеиование параме'сра.
хараRтеристики
Значение пара"етра, характеристики
пер<'датЧИR I приемник
N 1 N 2 N 3 N 4 R1
130 280 291 2900 270
50 50 50 90
АМ АМ АМ Импульс- АМ
(речь) (речь) (речь) ная (речь)
10 25 25 1000 25
1I0
230
40
Антенны
Коллинеарная Парабо- I(оллине-
- решетка лическа я арная ре-
I I шетка
10 10 10 3() 10
Вертикальная rОРИЗОR' Верти-
таль. кальная
ная
12 12 12 60 О
12 12 ]2 О О
'6 О О О О
- 360 360 360 4 360
10 IO IO IO 10
Врашаю-
щаяся
Условное обозначение, тип
Частота, мrц
Мощность; дБм
Тип модуляции
ПIирина полосы частот.
кfц
, Чувстви, ельность, дБм
Частота lecTHoro reTepo-
дина, мrп
Промежуточная частота,
Mru
Тип
Усиление, дБ
Поляризация
Размещение по ОСЯМ, м:
Х
у
Z
Ширина ДН, rрад
по азимуту
по yr лу места
Ориентация относительно
направления на север, rрад
Оценка трасс распростра ения радиоволн. Эту опенку
производят с помощью топоrрафической карты местности,
на КОТОрОЙ отображают расположение всех возможных ИП
и РП (рис. 6.14), на карте строят профиль рельефа местно-
сти и трассу распространения от ИН к РП (рис. 6.15).
Т а б Jl И Ц а 6. 5
.Nb 1 l' ,N', 2
,N', 3
,N', 4
I! Параметр помехи дпя прв- l значеННfiI
емника RJ парамеll'ра
Параметр помехи 'переда-rчика
Значение парамеll'ра помехи передатчика
{ А, дВ/декада 80 BO BO 60 (. дВ/декада 35
'> f В, дВ зо зо ----40 40 для f>to R J, дВ 85
ДЛЯ ОТ 'а, дВ 15 20 20 '20 а. дВ 15
аКСf альная частота, ц 1300 2800 2800 2900 Максимальная часто-
та КЛП, Mfu 2700
-
. { А', дВ/декада 20 20 20 20 {'" дВ/декада 20
t f В', дВ 80 80 BO ...,...80 для f<foR J'. дВ 80
ДЛЯ < ОТ а', дВ 10 10 10 10 а'; дВ 10
инимальная частота, мrц 13 28 29 2000 Минимальная частота
КПП, мrц 27
Избирательность
Мо, Kru 0,01 0,01 0,01 100 B R20 , 'дВ
М о . дВ/ декада О О О О B R60 , дВ 100
Оrиб.ающ.ая
спектра при мо-
дуляции Мl' KrU 0,10 0,10 0,10 1000 Соседний канал ""тах,
M 1 . дВ/декада о О О 20 fu 27
М2' KrU 1,00 1,00 1,00 10 000 I
М2, Д,Б/ декада 60 60 60 40 Допустимый уровень
помехи при 00, дЕ 80
{С. дБ/декада U О О О {С. дБ/декада О
для f>f D, дБ 10 10 1O 13 для '>1о D, дБ IO
о а. дБ 3 ,3 3 3 а. дБ 3
ОСНОВНОЙ лепес-
ток антенны
{СI,дБ/ декада О О U О { с' ,дБ/декада О
D' дБ 10 10 10 13 D' дЕ IO
- для f<,o а': дБ 3 3 3 3 для '<fo а': дБ 3
Частота среза АФУ,
Mru 2000
Боковые и Средний КУ ОТНО' Средний К:У относи
задний ле- . сиrельно излучения тельно излучения изот-
изотропной антенны . РОПНОЙ антенны, G [р,
пестки ан- . G [р, (8+80)], дЕ О О О 10 (6+60)]' дБ
теины а, дБ .6 6 6 14 ,а, дБ О
6
\
\ ' 6'" J
, "1М!]
Рис. 6.14. Топоrрафическая карта с отображением расположения
РП и потенциальных ИП.
/{М 38,Ч 1;1;,8 51,2 5'7,6 ,6'1 70,1;
оfl!-lие, 25,6 32
pa Ccf11 в 19,2 б2lf
lf 12, 57//
'6. 528
lf80 'si::
'132 ",'"
381.f :::>
33б
288 .
21.fO&
192
1'f1.f
96
'-18
16 1 .2 22/1 25,6 28,8 32 35,.( З8,f
9,6 12,8
2 б,Ч КМ
3, t-Iиe,
ра сс (110
Рис. 6.15. Профиль рельефа местности и трасса распространения
волны от передатчика ЧМ ,,' при'емнику ОВЧ.
Если выразить f в Merarepuax, R и с в одной системе еди
нии, то (см. r л. 5)
( 3. 100 ) 2 Рт ОТ О R 0,00057 Р т ОТ О R
Р R [Вт) == 4л 106 ' (R [кмlt[мrцj)2 == (R [км) f[мrц)2
или .
P R [дБм] == (32, 4 дБ + 20 Jg R [км] +
+ 20 Ig f ,[Mru]) + Р Т [дБм] + от [дБ] + ОR[дБ1.
Цифры в круrлых скобках характеризуют основные поте--
ри при распространении радиоволны от передатчика к
приемнику.
Последнее выражение получено в предположении, что:
радиоволны распространяются в свободном пространстве;
между ИП и РП имеется прямая видимость, мешающее дейст
вие атмосферы отсутствует; поляризации антенн ИП и РП
совпадают; антенна ИП направлена в сторону РП; антенна
РП направлена в сторону ИП; потери в антенно фидерных
трактах ИП и РП незначительны; рабочие частоты ИП и РП
совпадают; полоса чаСl0Т РП равна или больше полосы ИП.
На практике составляющие этоrо уравнения следует
откорректировать. flриведем оценочный бланк, а также
некоторые методические указания по ero заполнению и
примеры. В оценочный бланк занесены данные приме--
ра 6.10. I
Поправку, учитывающую снижение уровня излучения
ИП за пределами ero рабочей полосы (строка 2), вводят"если
рабочая частота РП более чем на 50% превышает рабочую
частоту ИП. Эта поправка не учитывает излучение rapMo-
ник и субrармоник, ширину полосы, а ТaIsже некоторые фак-
торы, рассматриваемые далее, При ОТСУТСТВИИ сведений о
внеполосных излучениях MorYT быть использованы данные
табл. 3.2 или результатыlизмерений..
Ориентировочные данные для заполнения строки 3 со-
держатся на рис. 6.16, 6.17. Определить поправку, учиты-
вающую изменение КУ антенны в зависимости ОТ' условий
ее работы можно с помощью табл. 5.5, 5.6.
Пример 6.В. Допустим, что 3-я rармоника передатчика рле.
работающеrо на частоте 1335 мrц, создает помеху ррл.
Необходимо определить поправку для строк 5 и 6 оценочноrо
бланка. Используя данные табл. 3.2, для уровня излучения 3 й
rармоники нолучим 64 дБ. Внесем это значение в строку 2 оце.
ночноrо бланка. Так как' уровни излучения в табл. 3.2 даются с
четом усилеlfИЯ антенн ИП (в д.анном случае рлс), то в строку 5
ОЦЕНОЧНЫЙ БЛАНК
.
Характеристики переда ЧИКО8 (источников излучений сиrнала и помехи)
1. МОЩIJОСТЬ передатчика. дБм : .., . . , . . . .
2. Уменьшение уРОВНЯ мощности за пределами рабочей полосы
3. Потери в АФУ ............. _ . . . . . . . . . .
4. Усиление антенны (HoM'НlaJlbHOe иа рабоче!! частотеl . . .
5. Уменьшение I\Y дл'я ,!астот. лежащих вве рабощ!i\ I10JIОСБl
6. УмеlJьшение КУ в иаправлении рп . .
, 7. Уровень эФФективной нзлучаемоi! мощ,юсти (CVMMa данных в GTpoKax 1 6)
Потери энерrии на трассе.распространени радиоволн
(для излучений источников полезноrо сиrнала и помехи)
8. Потери энерrии радиоволны в свободном пространстве . . . _ _ .
. 9. Поправиа на отсуТСтвие условий прямой виднмости . . . . '
, ,О. Необходимый запас на замирания сиrнала ( % надежности)
t J. Потерн В дожде. парах ВОДЫ и 'f. д,
12. Суммарны.. потери на распросorранение (сумма данных строк 8 '1I1
Характеристики приемн,ика (для IJолезноrо сиrнала и помехи)
! 3. I\У антенны . . .
14. Уменьшение I\l', ан'!>ениы в направлении ИП . , .
15. Умеиьшение I\Y антеииы нз за иесоrласованности поляриззцнl! антеlJНЫ н ПРИНIIмаемо
ro колебания ............... . . . . . . . .
16_ Потери в АФУ .......... _ . . . . " ....... _ .
17 _ СуммаРlJое VСИЛение антениы (сумма данных строк J 3 161
18. МОЩIJОСТ/> на нходе прнемника (сумма данных строк 7, 12, 17)
49. Попранка иа несовпадение рабочих ча..то" ип и РП, ..... .
'20 ПОпр8DF{а.. учитывающая ширину ПОЛОСЫ часlJ'ОТ К8взпа
21. Чувствительность ориеМИIII<З (уровень эффективной МОЩНОСти шума!
22. Отиощение S/N и I/N на входе детектора (с"мма данных строк I!O 20 мииус зиачеlJн('
в строке 21) . . . . . . . ... . . .. ... .... . . , .
23. Выиrрыш в оorвошенни S/N в процессе детектироваиия . .
::Н. Подавление IIOмехи в процессе и 'ЮСЛе дете" rиров riня
25. Отношение S/N и I/N на выходе neoreKTopa :cyMM данньп строк 22 24,
26, О<rношение S/O+N) (c<rpoKa 25: S/N IIN. еслИ I/N>З)
8ыводы: '
Полезный
си rНЗJ1
+дБ I дБ
I c: I
Помех" I
+дБ I дБ
зо I I 1 93 1
1 1 1 I 64
I 2 1 I J О
35 I J I зо I
1 I I 1 О
I , 1 I О
63 дБм 1 1 59 дБм
1 140 I I I 110
I О I I I О
1 зо I 1 I
1 О I I I О
1 170 I 1 1 110
35 I I I 35 1
I I I I 45
I I I I
I 2 1 1 1 2
33 I I I I 12
-74 дЕм I I 63 дБм
I I I 1 12
1 1 1 I О
98 'дБм 1 1 98 дБм
21> I I 35
I I . I I
1 I I '1
26 1 I 35
9 1 I
следует внести О дБ, Далее, поскольку антенна рле вращается на
3600, с опредеJlенноЙ частотой повторяется ситуация, при которой
антенна РЛС направлена на антенну приемника РРЛ, Таl<ИМ об-
разом. поправка для строки 6 оказывается также равной О дБ.
Пример 6.9. Антенна тропосферной линии, работающей на Час-
Тоте 1 rrц, имеет усиление 40 дБ; ее ось направлена под уrлом, 600
к оси приемной антенны РРЛ. Допустим, что помеху РРЛ создает
4-я rармоника передатчИ/{а тропосферной линии.
Необходимо определить поправку, учитывающую усиление ан-
тенны тропосферной линии. Если и для этоrо примера воспользо-
ваться данными табл. 3.2 (например, в строку 2 внести 70 дБ), то
в строку 5 бланка так же, как и в предыдущем примере, следует
внести О дБ. Определим поправку для строки 6 бланка. Предполо-
жим, что в строку 5 можно было' бы внести значение 13 дБ из
табл. 5.5; Поскольку антенна тропосферной линии «смотрит» не в
антенну РРЛ. то соrласно табл. 5.6 эквивалентное усиление антен-
Hы тропосферной линии в сторону антенны РРЛ составит примерно
10 дБ или 50 дБ относитеJIЬНО G 40 дБ, BHeceHHoro в строку 4,
при условии, что она раротает на той же частоте и ее ось точно на-
правлена в приемную aHleHHY РРЛ. Следовательно, поправка для
строки 6 должна составлять 50 дБ ( 13 дБ) 37 дБ-.
Это значение можно получить друrим путем. Поправка для
строки 6 должна отражать разницу.в усилении антенны при работе
на ,побочной частоте в основном и неосновном направлениях
излучения, т. е. соrласно табл, 5.5 она составляет [(Oo 13)
( 10)] == 37 дБ.,
Учет потерь при распространении радиоволн (СТРOI{а 8
бланка). Потери при комбинапиях 00 и ПО следует опре-
делять для рабочей частоты РП, а при ОП для рабочей
частоты ИП. В основу этих опенок можно положить рис. 6.4.
ПОПрalЖУ, учитывающую несовпадение частот и разли-
чие ширины полос ИП и РП, можно, KaI{ и ранее, находить
с помощью рис. 6. ) и 6.2.
Чувствительность приемника можно определить с
помощью рис. 4.4. Ко ффициент шума приемника можно
ориентировочно оценить, пользуясь данными табл. 6.6.
ТаБJ/ица 6.6
Коэффициент шума ПопраВl<а на качество при-
: приемников, дВ СКО ко- еМИИКQБ. дВ
Рабочая эффици-
ЧаС'fота. Mru старых I новых ента шу-
ма, дВ BЫCOKOKa I менее качес...
(больше (меньше qе.СТВеи ных венных
5 лет) 5 лет)
<30 7 5 2 2 +2
З().......ЗОО 9 7 3 3 +3
300.....,..3000 12 10 4 4 +5
>3000 .18 15 5 5
Допустимость помехи МОЖНо ориентировочно оценитЬ
неравенствами табл. 6.7.
т а 6 л и Ц а 6.7
Вид полезиоrо сиrиаЛа иа BыXO
де приемиика
I S/<l+N). при кото-
ром ЭМП недопусти-
ма. дБ
Изображение
Цифровая информация
L(аиные для телетайпа
Речь
<15
<10
5
О
Пример 6.10. Приемник РРЛ, работающий на Частоте 4 rrц,
расположен на расстоянии 48 км от пе едатчика., На расстоянии
11 2 км от приемника в пределах прямои видимости находится пе
редатчик рле, рабочая частота KOToporo 1335 Mrll (частота 3 й rap
моники 4005 Mru). Необходимо установить, влияет ли на при
емник РРЛ помеха от Рлс. Необходимые исходные данные для
расчета следующие:
Передатчин Приемник Передатч"к
РРЛ РРЛ (РП) РЛС (ИП)
1 2. i0 6
2 2
35 35 30
20
I 30
ВеРТИК;Jльная rоризон-
I таЛЬНIIЯ
3.108 5,108 300
98
}
Мощность на выходе, Вт
Потери в АФУ. дБ
УСЩlение антенны, дБ
Уrол между осями антенн
ИП и РП. rpan
Требуемый запас на 'Jами-
рания для 99% времени, дБ
lIоляризация
Ширина полосы, Kru
Чувствительность, дБм
Эти данные занесены в оценочный бланк. Как следует из блан-
Ка. выходное отношение сиrнал/помеха для даННоrо примера co
ставляет 9 дБ, что знаЧИ1'ельно хуже допустимоrо для llИфрОВОЙ
информации (+ 10 дБ, табл. 6,7). Таким образом, в моменты, коrДа
вращающаяся антенна РЛС направлена на приемник РРЛ при rлу
боких замираниях полезноrо сиrнала, уровень помехи наибольший
ИЗначительно превышает максимально допустимый (для нормальной
работы приемника РРЛ). Чтобы исключить подобную ситуаllИЮ '11
об спечить нормальную работу приемнику, необходимо увеличить
Отношение сиrналiпомеха по крайней мере на 19 дБ, а лучше при-
мерно на 25 дБ Для достижения этоrо можно порекомендовать сле
Дующее:
изМенить частоту меiпаlOIII.еtо передатчика РЛС (эффектив
но, быстро реализуемо и экономично, но требует соrласования с со-
ответствующими службами); ,
.....; изменить частоту приемника РРЛ (можно осуществить,
если нет трудностей с присвоением частоты);
установить фильтр в передатчик РЛС (эффективно, но отно-
сительно дороrо);
уменьшить сектор слежения антенны РЛG (эффективно, но
при этом сужается область обзора);
установить спеnиальный экран на линии прямой видимости
между РЛе и приемником (эффективно. но дороrо и требует MHoro
времени на реализацию). ' . '
Из представденных способов снижения ЭМП наиболее предпоч-
тителен первый. .
Определим, насколько нужно изменить рабочую частоту пере-
датчика РЛС, -чтобы увеличить отношение сиrнал/помеха на выхо-
де приемника на 25 дВ. е учетом даННрIХ строки 19 оценочноrо блан-
Ка необходимое значение поправки, связанной с несовпадением ра-
бочих частот ИП и Рп, должно составлять 12 25 == 37 дВ.
Обращаясь 'к рис. 6.3, можно видеть, что линия, соответствующая
(ВТ +..в R)/2 == _ (0,3 + 5)/2 == 2,65 Мfц, пересекается с уровнем
37 дВ на частоте, примерно равной 20 Мfц. еледовательно, рас-
стройка между рабочей частотой РП и мешающей 3-й rармоникой
ИП должна быть не менее 20 мrц. УЧИТЫВ<iЯ, что рабочая частота
РП равна 4000 Mrn, для З.й rармоники ИП получаем 4020 Mrn,
а для основной частоты 1340 Mfn, Следовательно, для заданноrо
увеличения отношения сиrнал/помеха на выходе приемника, пере-
.цатчик Рле, работавший на частоте 1335 Mrn, следует перестроить
на 134Q мrц, т. е. изменить частоту на 5 Mfn.>.
*) Оnеночный бланк содержит ошибки (строки 22, 25, 26), исправле
ние '<оторых изменило БыI выводы примера 6.10. Для сохранения
м.еТОДИI<II'раС'Iета исправления не были вне€еIlЫ' (Прим, ред.)
ПРИЛОЖЕНИЕ
рАСПРОСТРАНЕНИЕ еиrНАЛОВ МЕШАЮЩИХ
РАДИОСТАНЦИй т
r
ПРll расчете Эl\1С необходи о знать уровни полез.
Horo и мешающеrо сиrналов На входе щ иемника. Эти уров-
ни определяются' словиями распространения радирволн
и ориентацией антенн.
Характеристики распространения измеН}lЮТСЯ,в широ-
ких пределах и не всеrда Moryт быть точно рассчитаны.
Поэтому при расчете потерь приходится строить матема-
тические модели с учетом доцущений, упрощающих решение
задачи. При проrнозировании ЭМС важно понимать Mexa
низмы распространения радиоволн между источником и
приемнИIШМ поме . В данном приложении представлены
модели радиолинии и методы расчета потерь при распро-
странении, наиболее широко применяемые' в инженерной
пра1\:тике.
П.I. МЕХАНИЗМЫ РАСПРОСТРАНЕНИЯ РАДИОВОЛН
Радиоволны по способу < распространения делятся на:,
распространяющиеся в свобощIOМ пространстве (прямые),
земные, тропосферные, ионосферные.
Радиоволны, распространяющиеСя в однородной или
слабо неоднородной среде (в частности, в космичеCI\ОМ пр6
странстве) по ПРЯМОi!ИI-jейным или близким к ним TpaeK
ториям, называют свободно распространяющимися или
прямыми волнами. На их распространение не сказывается
влияние Земли, но при прохождении сквозь атмосферу их
траектория может незначительно ИСКРИВЛЯТЬСЯ (рефрак
ция), возможны рассеяние и nOBopor ПЛОСКОСТИ поляри
зации.
Земные радиоволны радиоволны, распространяющиес
в непосредственной близости от поверхности земли и ча
стично оrибающие земной шар вследствие дифракции (диф-
раКЦИОНН!>Iе, ВQЛНЫ).
Радиоволны, распространяющиеся на значительные
(примерно до lрОО км) расстояния из за рассеяния в TpO
посфере и направляющеrо (волноводноrо) действия тропо
сферы, называют тропосферными.
Радиоволны, распространяющиеся на большие расстоя-
ния и оrибающие земной шар в результате однократноrо
или MHoroKpaTHoro arражения от ионосферы (л> 10 м),
f',П.(
1010
5 {j
'108
"
Ш О 7
шо
ШОIl
ШIlIlО
РоостОЯlltш, /(/1
Рис. п.J. rраничные значения чаСТQТ и расстояний Для различных
видов распространения раДI1ОВОЛН:
1 облас.ть прямой вндимости; 2 мириаметровые волны (ОНЧ); 3 поверх-
ностные волны; 4 область отражения (поверхностная волна, прямая волна
и волна, отраженная от Земли); 5 область отражений (прямая и отражен-
ная от Землн волны); б область полут.енн (дифракцня вблизн rоризонта);
7 область днфракцнн; 8 пространствениая волна; 9 область нон.осферно-
ro рассеяиия; 10 область дальнеrо тропосферноrо распространення радио-
волн; 11 область зеАIНЬ(Х иолн.
а также волны, рассеивающиеся на неоднородностях ионо
сферы И отражающиеся от ионизированных следов метео-
ров (в диапазоне метровых волн), называют ионосферными
или пространственными.
При расчетах потерь на распространение всю радио
линию обычно делят на несколько областей или зон (рис. П.l)
и выясняют возможный механизм распространооия помех
определенноrо чзстarноrо диапазона в той или иной об
ласти. '
О б л а с т ь п р я м о й в и Д и м о с т и простир ает-
ся до радиоrОРИ30нта и в общем случае характеризуется
наличием волн трех типов прямой, отраженной от земной
поверхности и поверхностной (земной).
Прямая 11 отражеI-tНа волны ИМеют Мес1'О в 1'ом случае,
Iюrда антенны подняты на высоты, превышающие длину
ВQЛIlЫ 'А. При высоте подъема меньше 'А волны всех диапа
30НОВ распространяются как земные.
О б л а с т ь Д и фра к ц и и или тени область
земной поверхности, rде отсутствует прямая волна, а pac
пространение происходит за счет оrибания волной земной
поверхности или неровности рельефа местности. Дифрак-
ционными способностями облад?ют волны reKTaMeтpoBoro
и декаметровоrо диапазонов ( более 30 кrц). Волны деци-
MeTpoBoro диапазона практически дифраrируlOТ только на
неровностях, соизмеримых с Л. .
О б л а с т ь n о л у т е н И промежуточная между
областями' прямой видимости! И дифракции (-o,8...1,2)d o ,
rде d o дальность радиоrОРI130нта).
Об л а с т ь Д а л ь н е r о т р о n о с Ф е р н о r о
р а с про с т р а н е н и я р а Д и о в о л н (ДТР) про-
стирается примерно от 100 до 1000 км. Распростра ение
Iюлн в этой области происходит из за рассеяния в тропо-
сфере. Как тропосферные MorYT в основном распростра
няться волны в диапазоне 40 10 000 мrц. в тропосфер-
ных линиях связи используют передатчики повышенной
мощности ( деСЯТКI1 киловатт) "и остронаправленные пере
дающие и приемные антенны. Поэтому несмотря на боль-
шие потери при распространении в этом диапазоне MorYT
В03НИI{ать помехи, которые затрудняют работу систем.
При проrнозировании ЭМС необходимо учитывать помехи,
возникающие при ДТР.
Кроме Toro, часто помехи возникают в результате в о л-
новодноrо распространения волн д
циметровоrо и сантиметровоrо диапазонов, в некоторых
случаях (при образовании определенных условий рефрак
ции в тропосфере) возможно волноводное распространение
для волн длиннее 1 м. Вероятность возНикновения волно
водов достаточно велика (особенно над морями и в примор-
склх районах), и при проrнозировании ЭМС необходимо
учитывать помехи волноводноrо типа.
Вобласти ионосферноrо рассеяния
Волны распространяются из за рассеяния на неоднород-
ностях ионосферы. Рассеяние может происходить также из-
за отражения от ионизированных следов метеоров. Связь
в этом случае прерывистая и может длиться от долей еди-
ниц до десятков секунд. Область f!оносферноrо рассеяния
простирается на расстоянии 800 2400 км и захватывает
дшшазоны ЗА 100 Mru прн рассеяшiй dt неОДl-tорОД-
ностей ионосферы и 50 15О Mru при отражении от сле-
дов метеоров. Кроме Toro, необходимо учитывать возмож-
ность возникновения помех от волн, реrулярно отража-
lQЩИХСЯ от ионосферы (мириаметровые, километровые, reK-
тометровые, декаметровые волны). .
П.2. РАеПРОСТРАНЕНИЕ ВОЛН В СВОБОДНОМ
ПРОСТРАНСТВЕ
При распространении волн в свободном ПрОСТр lНстве
потери энерrии увеличиваются с увеличением рас тояния
из-за сферической расходимости фронта ВОЛНр1.
Мощность меШающеrо сиrнала на входе приемника при
распространении в свободном пространстве определяется
зависимостью
Р Я == Р Т D T fJT DRrfJR л 2 /16n 2 d 2 ,
. Л
Р R [дБВт] == Р Т [дБВт] + 201g +
, 4:n:d
+DT [дБ] +fJT [дБ] +D R[дБ] +1'JR[дБ],
(П.l)
(П.2)
rде Р Т мощность передатчика помех, Вт; л длина вол-
ны, м; d расстояние между источником и iJриемником
помех, м; DT' D я коэффициенты направленноrо дейст-
вия передающей и приемной антенн соответственно; 'У)т, fJR
I\. п. д. передающеrо и приемноrо антенно-фидерноro трак-
тов соответственно.
В реальных условиях распространения радио'Волн по-
тери энерrии MorYT увеличиваться не только с увеличением
расстояния из-за сферической расходимости фронта .волны,
но и И3-,за поrлощения и рассеяния электромаrнитной энер-
rии в земной поверхности, ионосфере, тропосфере, а также
из-за npocTpaHcTBeHHoro перераспределения энерrии при
интерференции волн. Чтобы учеСть влияние поверхности
Земли и неоднородностей 8'Fмосферы на распространение
радиоволн, вводят множитель ослабления поля свободноrо
пространства V. Ero значение зависит ,от ряда факторов:
расстояния между точками передачи и приема, высот под-
нятия антенн над поверхностью Земли, длины волны, вида
поляризации радиоволн, характера рельефа местности на
трассе, а также от степени неоднородности атмосферы, под-
верженной значительным случайным изменениям. В об
щем случае МНОЖИ1'е.% ослабления оnисыsaется сtаТИСfИ
ческимИ законами, характеризующими пространс венные
и временные изменения.
При проrнозировании ЭМС дЛЯ больши';,ства радиоли
IШЙ составляют упрощенные модели земнои поверхности
и атмосферы и .рассчитывают на базе этих моделеЙ потери
при распространении, а затем находят распределения Be
роятности потерь и среднеквадратическую ошибку в зави
симости от не учтенных ранее факторов (см, П.9). Иноrда
в инженеРНQЙ практике требуется оценить ВОЗМОЖНЫЙ мак-
симальнЫЙ уровень сиrналов мешающей станции; в таких
с.пучаях рассчитывают минимальные потери при распро
странении. Примером MorYT служить космические станции,
мешающее действие которых оценивают по максимальной
плотности потока мощности, коrда потери на распростра-.
нение при прохождении сиrнала через атмосферу условно
принимают равными нулю. В некоторых практических
случаях, как, например, при оценке помех, обусловленных
линиями ионосферноrо и тропоtферноrо рассеяния" бывает
важно оценить ожидаемые аномальные вьiбросы помехи.
В этих случаях используют статистические эксперименталь-
ные данные для конкретных трасс распространения за t-4HO-
roлетний период.
. С учетом множителя ослабления мощность мешающеrо
сиrнала на входе приемника помех равна
D ." D n /,,2
Р =:;: Р т " Т R " ' R I V2 1
R т 16л 2 d 2
(П.З)
или
р R[дБВт]==Рт [дБВт]+201g +Dт[дБ]+
4лd
+1lт[дБl+DR[дБl+llR[дБl+V[дБ]. (ПА)
Условиям распространения волн в свободном прост-
ранстве' наиболее близки условия распространения в кос-
М1!Ческих линиях связи. Множитель ослабления для таких
линий связи (KOCMQC Земля, Зеl'vIЛЯ Космос)в' общем
виде можно записать как
V [дБ] == Б троп + Б иоНt (П.5)
\
rде Б ион потери в ионосфере из-за поrлощения и рассея-
ния знерrии в ионосфере, а также из за изменения направ-
ления плоскости поляризации волны (эффект Фарадея), дБ;
. . Б троп == Ба (900) а + 001 + Б х (П.6)
потери в тропосфере из< а nоtJIощения радиоволн в
КИСJIороде, водяных парах и осадках, дБ;. Ва (90 0 ) по-
тери в атмосфере из-за поrJIощенйя мол.екулярным кис-
лородом и неконденсированным водяным паром для уrла
возвышения наземной станции 90°, определяемые из рис. П.2
[1]; этИ- потери сказываются на
частотах выIеe 10 rru и, имеют
резко выраженный резонансный
: характер. Резонансное поrлощение
водяным паром наблюдается на
волне 1,35 см (22235 мrц), I<НСЛО-
родом на волне около 0,5 см
(средняя частота 60000 Mru); а
коэффициент, у-читывающий потери
для уrлов скольжения У, отлич-
ных от 90° (табл. П. 1)[1]. Посколь-
ку высота тропосферы значительно
меньше рабочей, высоты космиче-
ской' системы любоrо типа, ослаб-
ление из-за поr лощения молеку
лярным кислородом и 'водяным ШI-
ром постоянно для любоrо данноrо
уrла места (оно максимальна для
'V == О и минимально для 'V == 90°);,
00 sатуХ!'шие в осадках на трассе протяженностью 1 км
(рис. П.3) [2]; l протяженность области осадков, км;
Вх потери, определяемые прохождением электромаr-
нитной энерrии через защитный радиопрозрачный обте-
катель антенны, покрытый слоем воды толщиной х (рис. ПА).
BtI,i/5
102
1/J
1
10
1О/J т,rrq
Рис. п.2. Суммарное поr-
лощение радиоволн кис-
лородом и неконденсиро-
ванным водяным паром
на уровне моря.
Таблица П.l /
у. о I 5 7,5 10 '30 90
а I 11 7,5 5,5 2
Затухание, вызванное осадками, влияет на xapaKTe
ристики станций, работающих на волнах короче 10 см,
и зависит от времени rОДа, rеоrрафическоro положения Ha
з,емной станции, статистических данных о rоризонтальной
и вертикальной протяженности дождей, о Толщине облаков
и- распределении облачноrо покрова. Обычно принимают:
ДЛЯ моросящих и умеренных дождей 3 < 1 < 10 Кl'vI при
'i' == 900,30 < 1 < 300 400 км при V =1= 900 и ДЛЯ ливне-
ВЫХ дождей 1 порядка десятков к'илометров.
Суммарное поrлощение в свободном пространстве, ат-
мосфере и осадках
( 41td ) 2
Б1:=== 10 19 Т + Ба (9?0) а+о о ' +В и .
(П.7)
Потери волны в ионосфере В иоНt обусловленные поrло.
щением, определяются частотой колебаний падающей вол
e'O,O'ff/KH
1/7
.7
IJх,О'О
12
1
45
0,1
405
401
" /i В/О
.20 ,30 1;9 . f,rrq /7 41 0,2 0,5 0," 45 к,lfl1
Рис. n'З. Затухание, вызванное осад-
ками на трассе 1 км:
1, 8, 6 туман или облачность (0,032; 0.32;
2.3 r/м З ); 2 моросящий ДОЖдь (0,25 MM/r);
4 слабый дождь (1 MM/r); 5 умеренный
D.ождь (4 MM/r); 7, сильный дождь
(16 MM/r); 8 ЛИБеНь (100 MM/r).,
Рис. n'4. Потери, определя-
емые мощным обтекателем:
Б слое БОДЫ, ПОКРЫБающеli
обтекатель при перпендикуляр-
НОМ падении ВО1l11 bl; в
слое БОДЫ толщиной и и обте-
кателе (E 3 j 0,045),
вы, конuентраuией электронов, средним числом соударений;
они практически существуют до классических высрт ионо-
сферы. В ЗОнах полярных сияний конпентраuия электронов
. более резко выражена на меньших вЫсотах (рис. П.5)
[З). '
Влияние ионосферы на прохождение радиоволн состоит
также в их рассеянии на ионизированных неоднородностях,
приводящем к флюктуации амплитуды сиrнала в диапазоне
л > 0,07 м (рис. П.6). Значение коэффициента запаса на
рассеяние в ионосфере рассчитывают по эмипирической
формуле
V 1 == l' + 0,47 (л 0,07),
rде л длина волны, м.
(П.8)
10'5
ftJ
Z 10* 105 MkN
О)
lJИОН Л ,i!li
10"
10
102
10
1
1
10 100 t;I1Fq
01
Рис. п5. Электронныij профиль ионосферы (а) и зависимость по-
терь на поrлощение радиоволн в ионосфере от частоты (6).
Кроме Toro, потери в ионосфере вызваны вращением
плоскости 1юляризации волны (эффект Фарадея) (рис. П.7)
[4]. При наличии маrнитноrо поля Земли ионосфера OKa
зывается средой с двойнЫм лучепреломлением: радиоволна,
распростраlщющаяся через нее, расщепляется на две co
ставляющие (нормальные волны) обыкновенную и не-
обыкновенную. Эти составляющие распространяются в
ионосфере с разными фазовыми скоростями, и поэтому после
про хождения HeKoToppro расстояния между ними появляется
фазовый сдвиr, который приводит к повороту плоскости
поляризации суммарной волны. При движущемся излуча
теле (например, передатчик на спутнике) непрерывно Bpa
щается плоскость поляризации. Сиrнал, принятый линейно-
fЮЛЯРИ30ванной антенной, испытывает поляризаuионные за
мирания.
Суммарные потери в ионосфере
Б ион [дБ] == BIIQ!'JJ + Брасс + Б Ф, (О .9)
rде Б поrn потери на nor лощение в ионосфере, определяе
мые из рис. П.5, б;
Брасс == 10 Ig V 1 (П.I0)
' потери рассеяния в ионосфере; V 1 определяется форму лой
(П.8);'" Бф потери в ионосфере, вызванные эффектом
Фарадея (рис. П.7).
При определении мешающеrо действия работающих
космических станций пользуются понятием плотности по
тока мощности, которую рассчитывают по формуле
. W [ Д 1 ] == Ро + 10 Ig Мо+ OT 10 Ig4:rtd 2 + V, (П.ll)
rде Ро спектральная плотность мощности передатчика
ИСЗ, дБВт/rц; 01 коэффициент усиления передаЮIIJ.ей
антенны в направлении qJ, дБ;
V множитель ослабления, : DH'l"O'O
определяемый формулой (П.5),
дБ; d расстояние между
источником и приемником
помех, м; Мо == 4 KrU .9[/ 30. y o
контрольная ПОЛQса частот. 2
. . .j( IJA/Ao) 2
0,5
0,3
0,1
О
1
йJ l!lО 1Я; 20!! .:t,c# 45 'tJ7 J
J f',rrq
Рис. п.в. Зависимость средней
флюктуации амплитуды от длины
волны.
Рис. п.7. Зависимость потерь
в ионосфере, вызванных эффек-
том Фарадея, от частоты
При этом максимальная плотность ПОТОЕа мощности
мещающеrо сипraла
W max IдБВт/м 2 ] == Ро + 10 IgNo + от 10 Ig 4:rtd 2 .
, (П.l2)
Мешающий сиrнал может приходить к приемной антен-
не'с различных направлений и испытывать различное ос-
лабление. Коrда a TeHHa станции, расположенной на по-
верхности Земли, и бортовая антенна ИСЗ точно направлены
друr на друrа, координаты этих станций, а также азимут а
и уrол возвышения направления осей rлавных лепестков
антенн связаны следующими соотношениями:
cos a sin 6ИС3 sin 6
==arccos " (П.13)
cos 6исз cos 6
ИG3 ;::::: arcsin (sin cos CG + cos sin а cos А), (П.14)
=== 1 ИС3, (п.15),
CG === arccos (К, cos В) В, (П.16)
.. К, === R (R + Н), (П.17)
rде , 1 соответственно широта и долrота станции, на-
ходящейся на поверхности Земли; Н, ИС3, ИС3 co
ответственно расстояние от поверхности Земли, широта
и долrота точки пространства, в которой находится ИСЗ;
R === 6,37 . 106 м радиус земноrо шара. Формулы
(П.13) (П.17) не накладывают никаких оrраничениlj
на форму и наклонение орбиты.
Расстояние м ежду антеннами
d === R Vl + К: 2 К, cos cos t/K,. (П.18)
Расчет ПРОИЗВQЛЬНОЙ ориентации антенн наsемнои станции
приведен в работе Ш.
Разработаны нормы МККР ,[5] на максимально допусти-
мые плотности мощности излучения. В них orOBopeHa пре-
дельно допустимая плотность потока мощности, создава-
емая у поверхности Земли излучением космической стан-
ции в любых условиях и при любых методах модуляции
в любой полосе шириной 4 KrU при различных уrлах при-
хода над rориsонтальной плоскостью. Нормы МККР на
плотность потока мощности, рассчитанные из условий за-
Щ!1ТЫ фиксированных служб, работающих в пределах пря-
мой видимости, преДСТ8влены в табл. П.2.
Пример П.I. Определить плотность мощности помехи, излучае-
мой ИСЗ в полосе 4 кfц, на ВХоде приемника при следующих, исход-
иых данных: максимальное расстояиие между источником и прием-
, ником помех d == 4350 км; спектральная плотность мощности пере-
датчика помех ИСЗ Ро == 31,1 дБВтjrц; коэффициент усиления
передающей антенны по уровню половинноЙ мощности От ==
== +17,1 дБ; рабочая частотаf о == 4 rrц; метеоролоrические усло-
вия на участке Земля исз: вид осадков ,/,(ож,/,(ь, протяже1:\.
ность l == 10 км, интенсивность 4 ммjч.
fаблина 11.2
Диапазон, lТЦ
I Yr Л(;1 прихо. / Допустимая плотность
да Q? t) Потока МОЩНОСТИ,
, . дfШт/м'
1,67 2,535
3,4 7,75
B,025 11,7
O,3 O,5
0 5
5 25
25 90
0 5
5 25
25 90
0 5
5 25
25 90
154
154+ (qJ 5)/2
144
152
152+ (qJ 5)/2
142
150
150+(qJ 5)/2
140
Нормы не установле
ны
l'
1. Используя (П.7) и рис. П.l П:3, 'определяем потери В' СВО,
бодном пространстве, атмосфере и осадках:
В}; == 177,2 + 0,0305,5 + 0,02010 + 1 == 1.18,565 дБ.
2. Потери на поrлощение, рассеяние и эффект Фарадея на час-
тоте
f == 4 rrц (см, рис. П.5, П.7) В нон == О.
3. По формуле (П.11) определяем искомую плотность потока
мощности помехи в полосе 4 кrц для заданных условий распростра-
нения на уч1lстке И<:.:З Земля:
\\7 == 31,1 + 36 + 17,1 178,565 == 156,565 дБВт/м 2 .
4. Максимальная плотность потока мощности в соответстВИИ
с формулой (П.12)
W max == 31,1 + 36 + 17,1 177.2 == 155,2 дБВт/м 2 .
в соответствии с табл. П.2 при работе данноrо иез в направ-
лении Космос Земля норма на допустимую плотность потока мощ'
ности не выдерживается для направления уrлов прихода 1O 25°.
Л.3. ОБЛАеть ПРЯМОй видимоети
Область прямой ВИДИМОСТИ простирается до радиоro-
рИ30Нта, дальность KOTOporO определяется по формуле
А*
d o [км] == V 2Rk (-,;h;, + "JI7i;),
(П.19)
tAe lJT. lJR ВЬ!сО1'а Подъема передающей и приемной ан-
тенн над поверхностью Земли соответственно, м; k от-
ношение эквивалентноrо радиуса Земли, учитывающеrо
рефракцию волн в тропосфере, к действительному; опре-
деляется через rрадиент индекса рефракции dN /dh, M l,
учитывающий вертикальное распределение коэффициента
преломления атмосферы N:
k:;"I/(I+R.I0 6 ).(п.20)
Для нормальной (стандартной) атмосферы dN/r],h ==:
0,04 M \ V 2 Rk ==: 4,12. (Подробнее.о .распреде-
лении коэффициента преломления N см. П.4).
При расчете f.Iоля волны в области прямой видимости
встречающиеся на практике случаи классифицируют сле
дующим образом:
1) по высоте поднятия ант .пн (h л; h"" л; h == О);
2) по удалению от передатчика (плоская или сфериче-
ская Земля); .
3) по рельефу местности (отдельные ярко выраженные
препятствия, статистически неровная поверхность).
, Поле волныI в области пряr..юй видимости обычно рассчи-
тывакл,' учитывая влияние тропосферы, которое особенно
проявляется в диапазонах сантиметровых, дециметровых
и метровых волн. Влияние метеоролоrических УСЛОВИЙ бу
дет paCCMQlТpeHO в П. 4. '
1. Высоко поднятые антенны, поверхность плоская,
,rладкая, ОДIюродНая. В этом случае поле в месте приема
содержит две составляющие: поле прямой волны и волны,
отраженной от зеМI,IОЙ поверхности, Действующее значение
результирующеЙ напряженности поля определяется иНтер
ференционной формулой: [6]
Е [ мв ] 17ЗVJ5ТGТ х
д м d
Х V 1 +21 r I cos ( 8 + 41! hR ) + Ifl2 , (П.21)
rAe Р т мощность передатчика помех, кВт; ОТ коэффи-
циент усиления передающей антенны; d расстояние
между источником и приемникоl'vI помех, км; I f I модуль
коэффициента отражения; 8 уrол потери фазы при отра-
жении; h T , h R ВЫСОТЫ подъема передающей и приемной
I'jHTeHH соответственно, м; 'А длина волны, м. Значения f
и е определяются череЗ уroл скольжения V и относ'иte.riЬ
ную диэлектрическую проницаемость в' и удельную про-
водимость отражающей поверхности а для rОРИ30нталь-
ноЙ и вертикальной поляризации по формулам
tg ''i' == (hr. + hRJ/d,
(B'+i60Aa)siny VЕ'+j60ла СОS2у
,
(8' + j БОла) sin 'у+ Ув' + j 60 А.а cos 2 V
r == sin y V в' + j 60ла соs21' .
rop ,
sin 'у+ V 8' + j 6O",a cos2V
По формулам (П.23), (П.24) построены HOl'vlOrpaMMbI для
определения r и 8 [7] (рис. П.8, П.9). Параметром на серии
кривых является величина вала.
- Формула (П.21) справедлива для любых значений пара.
меТрОВ почвы 8', (J пр'и условии ,
(П.22)
r верт
(П.23)
(п.24)
8
V nRt'A sin8 O,7.
(П.25)
Пример П.2. Определить иапряжеинос ь поля помех в месте
приема при следующих данных: излучаеМ,ая мощность станции по-
мех Р т == 15 Вт; длина волны л == 35 см; коэффициент усиления пе-
редающей антенны ОТ == 100(От == 20 дБ), приемноЙ антенны O ==
== 100 (OR == 20 дБ)i высота передающей антенны h r == 80 м, при
емной антенны hR. == 20 м; расстояние между антениами d == 8 км;
радиоволны распространяются над сухой почвой (в' == 4; а ==
== 0,001 см/м). Поляризация вертикальиая,
. 1. По формуле (П.22) определяем уrол скольжения tg V ==
== 100/ВООО == О,ОВ. По rрафикам рис. П.9 при в' == 4, а == .
== 0,001 См/м и Л == 35 см вычисляем для вертикальной поляри-
ваЦЩI I r I == О,6В, е == IВО О .
3. По формуле (П.21) вычисляем напряженность поля помех
при вертикальноЙ поляризации
. 173'Y15,10 3.100
Ел .0,712== 18, 9мВ/м.
В
П. Высоко поднятые антеннЫ (поверхность Земли сфе.-
рическая, rлаДЕая, однородная). Кривизна Земли ДВОЯЮ1М
образом влияет на расriространение радиоволн в пределах
прямой видимости: 1) изменяется rеО!i.1етрическая разность
хода между прямым и отраженным лучом и 2) отршкение
от выпуклой полупроводящей поверхности сопровождается
дополнительными .потерями из-за рассеяния энерrии. Учет
у,'
1
,; 10
>1
3О 1
у,"
J 5 15
0,99
0,9.95
IJ,o/l(Jfil 4t7t71lf
17,1
(/)
У.' >1 p,"
1 235 50 1 5 15 90
""
..,
1:':
::5
.
178
179,0- 180,5
400001 0,0001 0,001 1l.D1 0,1 1,0
tJi 8iпr
Рис. п.в. Зависимости модуля коэффициента- отражения I rl и уrла
сдвиrа фазы при отражении е от уrла скольжения 'у при 8' 10 и
разных значениях е 60ла для вертикальной ( ) и rОРИ30Н-
тальиой ( ) поляризаций.
У:.
2 1,<
:.J
2(} 50 1
1,1>
3' 6"
20
17, ои1
17,9!Jo
4998
17,99/1
41 l,tJ
siпy ,
4ооош OOO'
17,[}f
u)
I Y,
r,
tJ 0,1 2 1,< 2IJ 501 3 5 20 90
0.0
ъ;: ,
t:::j
""
'"
!ii
179,5
0,00001 /J,/l/l01 /l,/l01 17.01 /7,1
ё) Si"y
Рис. п.9. Зависимости модуля коэффициента отражения jr\ и уrла
сдвиrа фазы при отражении 8 от Уl'ла скольжения V при е' 4 и
разных значениях 8 60ла для вертикальной ( ) и I'ОРИЗОН'
,альной ( ) поляризаций.
сферичности Земли сводится к нахождению приведенных
высот hТ и h R по известным значениям d, h] и h R И под
ста,Новке hTh R в интерференционную формулу (П.21).
При расчетах для подстановки Б интерференционные
формулы находят произведеi:Iие высот
h;h 2 [м 2 ] == mh 1 h 2 , (П.26)
rде h 1 б6льшая высота независимо от Toro, является ли
антенна передающей или приемной; m поправочный коэф
11l
p=o,z "
0.5 .
, п
р=о,:
0,4
0,8
1,2
1,4
6
1.8
о
42 0,4
1,9
О
(l,!J 0,8 /12/111 '0,2 0,4 1l,!J 0,0 IJzlb t
'рис: П.l0. Зависимости поправочных коэффициентов т и n от от-
ношения h 2 /l].1 и от параметра p d/2Rhl'
фициент, определяемый по' HOMorpaMMaM рис. П.I0 17];
параметром в HOMorpaMMax служит величина
Р . d/V 2Rh 1 .
(П.27)
Аналоrично по rрафйКУ рис. П.I0 вычисляют поправоч
ный множитель h к формуле для определения уrла сколь.
жения'
'\' == п (h 1 + h 2 )/d.
(П.28)
Влияние выпуклости отражающей поверхности на 3Ha
чение коэффициента отражения учитывается с помощью
КО!1ффициента расходимости [8]
D :=: l/Vl + 21'2 }l;h 2 I.R (h; + h 2 ). (П.29)
Ш. невыс<жоo поднятые антенны, поверхность Земли
плоская, rладкая, ОДНQродная, В инженерной практике
в ЭТQм случае ,используется -упрощенный метод БУЛJIШ1rТQ-
на еоrласIiо которому множитель ослаб;/Iения [ji
, ,
.v == 4 лVhf + h3 Vh + h'{j/лd,
(n.зО)
rде
ho == л/2 лq (П.З!)
минимальная эффективная высо та антенны (рис. П.!!);
q == IV 8' j60ли cos2y i (8 j 60 ли)1 (П.З2)
для вертикаJIЬНQИ поляризации,
q == ,У' 8' j 60 ли cos 2 1'1
(П.ЗЗ)
для rОРИ30нтальной поляризации.
Пример П.З. Определит\> множитель ослабления поля помех при
следующих данных; л == 1, м; d == 5 км; h 1 == 6 м; h 2 == 4 м; радио-
волны вертИ!<ально поляр'изованы и распространяются над влажной
'почвой.
Рис. п.rr. Зависимость мини-
мальной эффективной ВЫСОТЫ
антенны от частоты ДЛЯ раз-
ЛИЧНЫХ rиПов почв:
1 Блажная почва (B' 30, и O.02
См/м); 2 сухая почва (B' 4. и :5
O.OOI См/м); 3 морская вода
(B' 80. и 4 См/м); верти.
кальиая поляризация: rори-
З0итальиая поляризация.
1Р 2.(/
1Р/l Ш/l 1Dои -
1, 11Ft(
, 1. По rрафику рис. П.ll ДЛЯ ДЛИНЫ ВОЛНЫ Л == 1 м (1 == 300 [ц)
при распространении над влажной почвой находим ho == 0,8 м.
2. ИСПОЛЬЗУЯ (П.30), н ах одим
V ==4:11 1/62+0,82 1/42+0,82 /(1.5.103)==0,062.
'У. . Антенны, расположенные непосредственно на по-
верхности Земли (h 1 == h 2 == О), поверхность' Земли пло-
ская rладкая однородная.. Напряженн сть поля в этом СЛУ-
чае рассчiIтываiот по формуJiе Шулеt1кина Ван-дер-
Поля [7] ,
Е д (мВ/м) == 245 V РтО т V/d. (П.34)
Множитель ослабления V является функцией безразмер
HOro Щlраметра, Х, Ha3bIBaeMoro «численным расстоянием»
и опре.д ляемоrо по формуле
Х == nd 11 / (В' 1)2+60ли . (П.35)
'л V 132 + (60ли)2
rде л длина волны, м.
При определении множителя ослабления V используют
rрафики Берроуза (рис. П.12) [7] и формулу
V == (2 + 0,3 Х)/ (2 + х + 0,6 Х2). (П.36)
Ориентировочные значения максимальных расстояний,
при которых можно пользоваться формулой (П.34) дЛЯ раз-
ЛJРtlЗ0нтf1ЛЬНf1f1{ 00
ЛОЛЯРl(Зf1l{UЯ L t:/БОМк(J
0,05 41
0,5 1Д
5" 1u
50 100
2Х
Рис, П.12. Зависимость множителя ослаблення от численнщо рас-
стояиня при разных значениях параметра в/БОли.
личных диапазонов длин волн, таковы: 300...400 км при л==
== 200...2000 м; 50....100 км при л == 50...200 м; 10 км при
91. == 10...50 м.
, Если длина трассы превышает указанные расстояния, то
при расчете напряженности поля необходимо учитывать
сферичность Земли и расчет поля ПрОИ3ЕОДИТЬ по формуле
(П.57).
Пример П.4. Определить напряженность поля помех, создавае
мую на расстоянии 250 км от. переда.ющей станции при распростра-
нении радиоВОЛН над влажнои почвои при следующих данных: излу-
чаемая мощность помех Р Т == 30 кВт; длина волны л == 1200 м;
коэффициент усиления антенны От == 1.5; параметры почвы Е == 10,
0== 0,01 ем/м. 60 ло == 720 » Е, ",/60ло == 0,014.
1. Численное расстояние находим по (П.35);
n250.10
х
0,91; 2Х==I,82,
6.12002.0,01
,-, 2. По rрафику на рис. П.12 определяем множитель ослабления
. V == 0,67.
3. еоrласно (П.34) напряженность поля В месте приема
2451/ЗОТБ.о,67
Е д 250 44MBLM.
V. Электрически неоднородная почва, rладкая поверх-
ность раздела Земля атмосфера. Условия распространения
радиоволн над неоднородной почвой с rладкой поверхно-
стью раздела при описании моделей оБЬ1ЧНО идеализируют.
Поскольку невозможно учитывать непрерывные изменения
свойств почвы на пути распространения волны, при расчетах
обычно принимают во'внимание только резкие изменения
электропроводности почвы (например, скачок при переходе
Mope суша). Невозможно также учесть непостоянство элек-
трических параметров почвы по rлубине. С приближением
к уро/?ню rpYHToBbJX вод повышается проводимость почвы.
Реальную неоднородную по вертикали почву заменяют во-
ображаемой однородной почвой, которая вызывает такое же
поrлощающеедействие, как и реальная почва. При расчетах
распространения на конкретных трассах пользуются картой
проводимости почвы [10] и рекомендациями МККР [9].
CTporoe исследование процессов распространения радио
волн над неоднородной почвой в условиях плоской и сфе-
рической поверхности Земли дано в работах [11 13].
Если численные расстояния для обеих почв велики, т. е.
Х 1 , Х 2 1, то формула для множителя ослабления
имеет ВИД [12]
v v Sl S 2 / 2 (d 1 + d 2 ),
(П.37)
rде Sl :::= 60 л 2 0 1 . S2 == 60 л2О2 масштаб расстояний для
почв 1 и 2 соответственно; d 1 . d 2 длина трассы вдоль почв 1
и 2 соответственно.
Имеются формулы множителя ослабления для случая
распроС!ранеIOlЯ радиоволн над тремя почвами для плоско
и сферической поверхности Земли (рис. П. 13) 112,131. Если
вся длина трассы равна d, + d 2 , rne d] протяженность
суши, d 2 протяженность моря, то v == d]/ (d] + d 2 )
коэффипиент заполнения Tpac ы сушей, При, Р<JCчетах про-
ЕОДИМОСТЬ моря препполаrалась равной 4 См/м, а суши
9 . 10 3 См/м. Определение элеJ<три-ческих характеристик
поверхности Земли и кривые распространения над Heok
поропной поверхностью Зем.щ:! приведены в 114, 15].
10 B
ш .8
[!
р'4 1J,8 у
(1)
v
10 5
fl,1;
ffJ
iJ,8 у
Рис. П.13. Зависимости множителя ослабления от коэффици нта
заполнения трассы сушей при распространении над ПJIOСКОЙ и сфе-
рической поверхностью ЗеМJIИ:
а) ;\, IOO м, б) ;\. ЗОО м; 1 сфера, море суша; 2 сфера, море суша море;
3 плоскость, суша мор суша; 4 плоскость, море СУUlа море.
. При проrнозировании ЭМС необходимо иметь в виду, что
по мере заполнения трассы водной поверхностью уровень
поля мешающей станции может сильно возрасти и значитель-
но превысить уровень помехи при распространении радио-
волн только над сушей.
Vl. Статистически неровная поверхность, поднятые aH
тенны (h r . R > (2...3) 91-). Для опенки шероховатости по-
верхности используют критерий Релея
h я [м} < 'А/8 siп 'У, (п.зs)
т. е. условие, при выполнении KOToporo данную поверх.
ность можно считать rладкой. При неRыполнении 3Toro yc
ЛОЕИЯ отражения JJрнобреiают диффузный хараюер. Кри-
терий не учитывает поляризации волны, которая по эк
спериментальным данным существенно ВJlИяет на отражение.
lИероховатость поверхности следует оценивать не в одной
точке отражения, а ,в ,пределах области, оrраниченной
первой зоной Френеля (па:раметры и построение зон Френе-
ля данЫ в работе [16]).
, Если имеется статистически неровная поверхность, то
в модели радиолинии выделяют три волны: прямую, зер-
кальНО отраженную и рассеянную. При вычислении коэффи-
циента отражения рассеянную волну обычно не рассмат-
ривают. Она объединяется с прямой и зеркально отра-
женной волной. Общее поле в случае поднятых "антенн
(h 1 .R > (2...з) л) опредеЛf!ЮТ по интерферепционной фор-
муле для rладкой поверхности (П.21), но с поправкой,
внесенной в коэффициент отражения (r уменьшается).
Нахождению коэффициента отражения волн от шерохова-
той поверхности посвящено MHoro публикапий, но пробле-
ма оп.ределения коэффициента зеркальноrо отражения от
шероховатой поверхности полностью не .решена.
В описании большинства моделей рассеяния земной
поверхности используются статистические методы, посколь,
ку теоретическое описание должно быть обобщающим для
HeKoToporo класса поверхностей и очень сложно математи,
чески описать HeKoTop'b1e поверхности (например, СI<али.
стые участки или поверхности, покрытые дереВI1ЯМИ).
В большинстве моделей предполаrается изотропность ста-
тистических характеристик, что несправедливо для описа-
ния вспаханных полей или roponoB с прямоуrольной сеткой
улиц. Большинство моделей характеризуются только двумя
или тремя пар метрами (стандартным отклонением высоты,
средним наклоном, интервалом корреляции и т. д.), хотя
естественные (или искусственные) поверхности лишь в peд
ких случаях описываются столь просто. .
Подробное описание математических моделей отража
ющей поверхности можно найти в работе [17]. Наиболее
хорошо изучены поверхности с rayccoBbIM распределением
высот неровностей. К поверхностям Ta:Koro типа относится
море при умеренном волнении.
Коэффициент отражения для случайно шероховатой по
верхности при rayccoBoM распределении BЬ OT неровностей
определяется как [18] .
r === ехр [ 2 с лz in '1' У] ' (П.39)
rде Z среднеквадратичное отк онение распределения
неРЩ3НQстей,
Формула (П,39) не учитывает всех факторов, влияющих
на коэффициент отражения, но хорошо соrласуется с ЭК-
спериментальными данными, полученными в некотором диа
па30не уrлов скольжения 'у рядом исследователей. Влияние
неровностей различных отражающих поверхностей на коэф-
фициент отражения экспериментально и теоретически ис-
следовалось в ряде работ [например, 19, 20]. Однако из-
за сложности и мноroобразия характеристик отражающей
поверхности возможны лишь некоroрые ориентировочные
оценки значения r.
6 табл. П 3 приведены ориентировочные средние зна-
чения для ,различных видов отражающих поверхностей на
разных длинах волн при уrлах скольжения 10...30' 121J.
Таблица П.З
[',
Вид отражающей поверхиосll'И
1>. 7, . 8 см
1>. 15. ..18 см
орская поверхность
Ровные поверхности (со.
Jюнчаки, равнины поймен-
ные луrа)
Ровная лесистая местность
ереднепересеченная лесис-
тая местность
0,75 O,95
O,B O,9B
O, O,95
0,З О,5
O,2 O,3
O,B O,99
O,6 O,8
0,3 O,5
Учитывая что только в редких случаях поверхность
Земли обладает свойствами зеркальноro отражателя, при
расчете поля помех следует считаться с тем, что отражение
от поверхности Земли БОЛН короче 1 м при 'у> 2...3", как
правило, диффузное.
VlI. Статистически неровная поверхность, поднятые aH
тенны. При небольших поднятиях антенн (не более (2...3) л)
статистически неровная поверхность начинает влиять
по всей трассе распространения и заметно ослабляет поле
помех вследствие ДИФФУ3НОro отражения хаотически рас-
положенными неровностями. Влияние неровностей поверх-
ности раздела учитывают меroдом «полоrих неровностей»
08].
Критерии применимости метода «полоrих неровностей»
выражаются Б виде неравенств
HH/IH 1;
lIVB" <{; 1;
V k1u 'Ун 1, (П.40)
f'де Н НО ll харак-rерtше высота tt ДЛина' неровностей;
8 диэлектрическая проницаемость поверхности; k ==
== 2 'Л/Л; Ун \-- уrол наклона неровностей.
В настоящее время теоретически вычислены значения
ВеН, Oell для f3зволнованной поверхности моря в диапазоне
l\1eTpOBbIX волн, (рис. П.14) [22]. В случае применимости
метода «ПОЛОПIХ неровностеЙ» при распространении над CTa
тистической неровной поверхностью, множитель ослаб-
Рис. п.14. 3!jВИСИМОСТЬ ЕеН
( ) и ОеН ( ) от
удельной проводимости воды при
rладкой поверхиостй раздела:
1) ;\, IO М, волнение 7 8 баллов: 2) л
5 М, волнеНие 5 6 баллов: 3) л 7 М,
волнение 3 4 балла; 4) ;\, 1 м, волне
нне 1 2 балла; 5) Л 5 м, волнение
1 2 балла; б) ;\, IO М, волнение 1 2
балла.
e;ff
ШJ
tff,dH/N
о'
2
ления находят подстановкой эффективных значений ВеН,
(Jefl В дифракционные формулы Фока (см. П.5) или rрафо-
аналитическим методом ( П. 5) с заменоЙ параметра q на
qe/l. Пример расчета будет приведен в П.5.
VHI. Влияние рельефа местности. На распространение
Б пределах прямо ! видимости влияет рельеф месТНОСти co
Бместно с метеоролоrическими условиями. Влияние послед-
них зависит от рельефа месТности.
Здесь рассмотрим влияние отдельных препятствий на
множитель ослабления поля волны. Влиянию метеороло
rических условий посвящен П. 4. В случае дифракции Meт
ровых и дециметровых волн на ropHbIx хребтах (клиновидная
форма nрепятствий) множитель ослабления находят мето-
дами оптической дифракции Френеля [23]. Коrда форма
преПЯТСТБИЙ д лека от клиновидной, препятствия аппрок
симируют выпуклыми теJ'!ами (сферой, цилиндром и т. д.).
При аппроксимации одиночноrо, реальноrо препятствия
сферой (рис. П.15) множитель ослабления является функ
пией ДВУХ параметров (рис. П.16) [24 26]:
p !! { ": ; v :: { ;; . (ПАI)
rде Ь радиус аппроксимирующей сферы; 11 уrол диф-
ракции; h 1 , h R высоты передающей и приемной антенн
над аппроксимирующей сферой.
ПR
...,.,.....- ..
.
/1.
l
Рис. п.15. Профиль рельефа местности: ,
аппроксимирующая сфера; . . уровень моря' или условный ну.
левой уровень.
При практических расчетах высоты антенн h 1 и h R
над аплроксимирующей сферой выражаются через величину
просвет,а Н О В наиболее высокой точке профиля трассы,
относительную координату k ::::; 11/1 этой точки, протяжен-
ность препятствия вдоль трассы на.произвольном ypOBH
I1у от вершины препятствия. Формулы для определения Р
и !J. имеют вид [26]
НО . v 64ЛОl V k2 (l k)2
p Н ,(.t . 3 (2 Х,
01
Х V 4 / 1 + ,2 р . (П.42)
.4щ k (1 k)
rде
Н 01 :::::;. V 1 Лk (1 k)/3 (П.4З)
просвет, при котором V == 1; 1 длина препятствия;
а! ::::; I1у/ Н 01; r == d r /l, d B поi<азано на рис. П.15.
Положительные значения р ссЮтt3е1-ствуtoт такиМ трас-
сам, на которых линия АВ (рис. П.15) проходит выше вер-
шины преrfЯТСТВИЯ; если линия АВ проходит ниже вершины
препятствИЯ, то Р < О. При р > 1 (о'Ткрытые трассы) за
висимость V (р) (рис. П.16) имеет интерференционный xa
рактер. При этом для rладкоrо выпклоrоo препятствия
10
2
о
2
'r
р
у, и5
О
Рис. П.16, Зависимость множителя ослабления от нараметра р нри
различных значениях JЛ.
tлубина n-ro минимума зависит от коэффициента расхр-
димости, определя емоrо формулой [27]
DlI (Vl + lЗ,lа 1 k 2 (1 k)2fl2 V n ) 1.
Значение bt --+ 00 сщпветствует оптической дифракции Фре
неля, bt:;:;:; О, коrда тр,асса идеально плоская, или коrда
высоты антенн над аппроксимирующей сферой h r , hя. == О.
Сравнение теоретических и экспериментальных данных
[28] показаJ10, что при V > (30 ... 35) дБ точность pac
чета вполне удовлетворительна, если форма препятствия
не очець СЛQжная. При сложной форме препятствий, а тем
более при налИЧIЩ на трассе нескольких отчетливо Bыpa
женных препятствий, трудно точно аппроксимировать пре
пятствия, методы расчета множителя ослабления услож-
няются, а точность вычи<:лений оказывается меньшей.
Для двух препятствий при сравнительно небольших yr-
лах дифракции значение множителя ослабления может быть
найдено по полуэмпирической форм ле [28]
V tдБ], == (V 1 + V f (d 1 , d z , d з ), (П.45)
rДе V., V 2 значения множителя ослабления, ВНЬСимЫ
каждым препятсrвием в предположении отсутствия дpy
roro, дБ;
. f (d 1 , d 2 , d з ) == 0,5 ( -. /1 arctg -. I d 2 d ) l (П.4Е)
. V п, V
функция, учитывающая взаимное расположение препят-
ствий на трассе; d протяженность трассы; d 1 , d 2 рас-
стояния от корреспондирующих точеl{ до препятствий;
d з расстояние между препятствиями. Формула (ПА6)
справедлива, если V > (30 ... 35) дБ, f (d 1 , d 2 , d з )
0,65, высота каждоrо препятствия над впадиной между
ними больше значения Н 01' определяемоrо формулой (ПА3).
При невыполнении этих условий лучшие результаты дает
метод расчета, основанный на аппроксимации препятствий
одним эквиваленПlЫМ препятствием [27, 29].
МетОДЫ расчета множителя ослабления при MHoroKpar-
ной дифракuии метровых и деuиметровых IЮJIН на реаль-
ных препятствиях при аппроксимаuии их сферами даны
в работах [29 32].
П.4. ВЛИЯНИЕ МЕТЕоРолоrИЧЕСКИХ УСЛОВИй
НА РАепроеТРАНЕНИЕ РАДИОВОЛН в ОБЛ СТИ
ПРЯМОЙ ВИДИМОСТИ
Метеоролоrические условия влияют на распространение
радиоволн, вызывая их рефракuиlO в тропосфере, поrло
щение (ослабление) атмосферными rазами (см. П.З) и ос-
лабление rидрометеорами (см. п.3).
Рефракционные явления в диапазоне ниже 100 rru не
зависят от частоты. Х арактериэуют рефракционные яв-
ления с помощью коэффициента преломления воздуха, оп-
ределяемоrо фОрМУJЮЙ Вейнтрауба и Смита [33]:
N == 77 6 J!.... + 3 73.10 5 ...!........ == 77,6 ( + 4810е ) . ( ПА7 )
'т' Т2 Т Р Т .
rде р, Т, е давление, TeMnepaTYr:'.,a, ynpyrocTb водяных
паров.
Выражение (ПА7) справедливо для высот до 60 км И
частот ниже 50 rrц. На высотах более 60 км начинает
сказываться влияние ионизации, а на частотах выше
50 rru становится заметной дисперсия коэффиuиента пре
ломления rюздуха, обусловленная наличием резонансных
линий поrлощения молекул паров воды, Iшслорода и уrле-
кислоro rаза.
, Распределение коэффиuиента преЛОМJlения представляет
собой сложную функuию пространственных координат и
времени, причем наибольшие изменения наБJlюдаются по
вертикали. Условия рефракuии в тропосфере в основном за
висят от вертикалыюrо rрадиента индекса рефракuии dN /dh,
который из за случайных
изменений метеоролоrиче
ских условий претерпевает
случайные BpeMeHHble из-
менения. rрадиент N опре
деляется формулой
rде h высота измерения.
В среднем N (h) убы-
вает по экспонеиuиальному
закону [34], Экспонен-
uиальная модель прелом-
ляющей атмосферы
(рис П 17) хорошо соrла-
суется со ,редним рас-
пределением индекса ре-
фракuии в пределах пер-
вых 3 км
При расчетt> наземных
линий связи обычно ис-
пользуют модель эффективноrо радиуса Земли. Эта модель
при k :;:: '3/о (см формулу (П.20» хорошо соrласуется с мо-
делью стандартной атмосферы в интервале высот до 1 км.
Одна!$:О из за влияния неоднородности подстилающеij поверх.
ности всеrда существует заметная rоризонтальная неодно-
родность распределения метеоролоrических элементов и,
следовательно, rоризонтальный rрадиент N. Чтобы учесть
rоризонтальную неоднородность распределения опреде-
JIЯЮТ эффективный вертикальный rрадиент диэлектрической
прониuаемости воздуха g у земной поверхности [35], опре-
деляемый с помощью радиотехнических измерений. При этом
истинный радиус Земли заменяют эквивалентным радиу-
сом, зависящим от g:
R 81 \B == R / (l + Rg/2) ,
dN N 1 N 2 (ПАВ)
dh . 111 112 '
1\.'
,
I'\.'\.
3
'"
' 1
'\.'\.
'"
'\.'\.
N
200
100
70
30
20
10
7
:5
2
1
47
43
0,2
{J,1
О
8
Zч
4fl
Ь,/(Н
Рис. ПJ7. Модели атмосферы:
1 стандартная атмосфера; 2 модель
ффективиоrо радиуса Земли; 3 экс-
понеициальная атмосфера,
(П.49)
Известны раБоты1' посвященные статистическому рас-
пределению rрадиентов индекса рефракuии g на сухопут
ных и морских трассах (36).
При расчете трасс прямой видимости с учетом рефракции
нужно помнить следующее. .
Во первых, определения области прямой видимости,
зон тени и полутени'становятся условными, так как трасса,
открытая при некоторых условиях рефраКllИИ, при изме-
нении этих условии может оказаться полуоткрытой или дцже
закрытой. В формулу (П.19) подставляется значение R энв ,
BO BTOpЫX, введение R аи " эквивалентно трансформа-
uии профиля трассы, т. е. изменению величины просвета,
координаты вершины П)Jепятствия (или точки отражения),
радиуса аппроксимирующей сферы.
При аппроксимаuии одиночноrо реалыюro препятствия
сферой учесть рефракuию можно, заменив параметры р
и J.L, опредеJJяемые формулаМIj (П.41), следующими (21):
р (g) н (О) + Н-o (g) == 'р (О) + !1р (g),
,но} '.
f1 == fJof1 [р (g)], .
rде Н (О) значение просвета при отсутствии
определяемое по про филю тр ассы;
f10 == .У 64 паи з у k 2 (1 k)2/r 2 ;'
f1 [р (g») == v 1 ro fJ.p (g) V 4 / 1 +'0 р (0)+6р (g)
1 'o 6р (g)
r о == [2/( 4a 1 k (l k»;
!1Н о (g) == R2gk (l k)/4;
!1р (g) == !1Н о (g)/ Н о.;
(П.50)
(п. 51 )
рефраКflИИ,
(П.52)
(П.53)
(п. 54)
(П.55)
(П.56)
остальные обозначения такие же, как в формуле (11.41).
Формулы (П.50) (П.56) учитывают изменение про-
света и радиуса аппроксимирующей сферы при изменении
условий рефракuии. Пользуясь этими формулами и rрафи
ком на рис. П.16, можно определить зависимость V (g).
Зная статистическое распределение значений g, можно най
ти' интеrраЛЫlOе распределение V и далее определить уро-
вень помехи в заданный 'интервал времени.
Примеры расчета сложных трасс с учетом рельефа MecT
ности и метеоролоrlJческ услщзий, данр} Б [29, 32].
. ,
П.5. РАСПРОСТРАНЕНИЕ В ОБЛАСТИ ПОЛУТЕНИ И ТЕНИ
Непосредственно за радиоrОРИЗ0НТОМ следует область
полутени и тени. Б этой области поле содержит две состав-
ляющие:' оБУСJiовленную рассеянием радиоволн в тропо
сфере и дифракщюнную. Уровень первой составляющей на
расстояниях примерно до 80 100 км незначителен, по-
этому при расчет'ах ею обычно пренебреrают и рассчиты
вают в основном поле дифракпионной волны. Это справед
ливо до тех пор, пока значения множителя ослабления с
учетом средних условий рефраКllИИ превышают {40 ... 50} дВ.
При меньШИХ значениях множителя ослабления начинает
преобладать дальнее тропосферное распространение .волн,
т. е. переизлучение электромаrнитной энерrии неоднород-
ной атмосферой.
Модель радиолинии в области полутени и тени основы-
вается на распространении дифракиионной волны над rJlak
кой поверхностью Земли в условиях однородной или вер.'
тикально неоднороДНОЙ атмосферы с различным профилем
коэффиииента преломления по высоте. Наиболее. полно
разработаны методы расчета для линейноrо профиля коэф-
фиыиента преломления по высоте (dN/dh == const), хотя
известны методы расчета дифракционноrо поля с любым
профилем, заданным аналитически [371. Поле дифрак
ционной волны в областях полутени и тени в общем случае
рассчитывают по дифракиионной формуле Фока [38]:
V(Xl' Ут; YR, q} '=" ехр (Jn14) 2 V ЛХ Х
х ехр (jxl s ) WI (ts Уl)
"'- ts q2 Wl (t 8 )
s 1
Wl (ls У2)
Wl (ls)
(П.57)
rде
Х == d/L
(П.58)
относительное расстояние, связанное с длиной трассы
L == (лmlf/ 1t ) 1!3
(П.59)
масштаб расстояний;
Re ff """R /( ! +R 10 6 )
, dll '
(П.60)
эффективный радиус земноrо шара; R == 6370 км
радиус зеМliоrо шара;
W 1 ив) фу нкция Эiiри; '. s e корни так Ha3blBaeMoro
характеристичеСhоrо уравнения Wi ив) qW 1 ив) == о,
q==j V / V 8' + j 60ла;
q== j V пRеll/л V 8' + j 60ла
(П.61)
(П.62)
для вертикальной и rоризонтаJIЫЮЙ поляризации соответ-
ственно;
Yt == hTIH; YR == hR/H (П.63)
arносительные высоты передающей и приемной антенн
над земной !Iоверхностью;
Н == 0,5 (ReJI/.Nn 2 )1/3 (П.64)
масштаб высот, м.
Напряженность поля дифракционных волн Е (мВ/м]
связана с множителем ослабления Фока следующим соот-
ношением [7]:
173 V P T ОТ
Е== V,
d
(П.65)
rде Р т В киловаттах; d в километрах.
Формула (П.57) справедлива практически для. всех слу
чаев распространения дифракционных волн над rладкой
земной поверхностью в условиях линейной 81 мосферы.
Однако вычисления по (П.57) сложны особенно для области
полутени и требуют привлечения ЭВМ. Некоторые частные
случаи приведены на рис. П.18. Расчет кривых распростра-
нения земной волны дан в [39].
Если электрические параметры . земной поверхности,
длина волны и ВИД поляризации таковы, что 0,5 > I q I >
> 40, то множитель ослабления не зависит от электриче
ских свойств земной поверхности и для расчета поля диф
ракционной волны пользуются более простыми формулами
[40]:
V == U 1 (х) У 1 (УЗ) V 1 (YR),
(П.66)
или
V (дБ] == У 1 (х) + V 1 (ут) + V 1 (YR) ,
(П.67)
rде V 1 (Ут), U 1 (х), V 1 ll!R) находятся по HOMorpaMMaM
(рис. П.19). Поле вычисляется по формуле (П,65).
Этот метод справедлив для л < 1 м. '
ftример П.5. Определить напряженность tIOля jj.ифракtr.йОННО
волнЫ при следующих исходных данных: Р т == 25 Вт; От == 120;
л == 20 см; h T == 25 см; h R == 10 м; d == 35 км.
Е, оо
5(J
оС
2(J
f(J
(J
10
,о
'тО 5(J 80
О)
10
ш
ШО 1Ш d,}[11
20
10
/7
с
hA RL'5 1
\ 20
25
:\ JO
,\ ). 35 М
50
\: l\
r\
l\
I R\'
/;(J
30
2!J
f()
Z?'- 'тО
00 8и 1V'U (i,l(tf
Q)
Рис. П./8. Напряженность поля
ПрИ распространении наn мо-
рем
(Б/ 80, o 4 См/м, Р т ==1 Вт):
а) ;\' 4 м; 6) 1. O;6 м; в) ;\' l м.
10
,р 'тО 0/7 вр lfJg аЛIf
ь)
Подставляя в формулы (П.59), (П.64) значение R == 6,37; 106 м
находим L == 1,37 .1()4 м; Н == 14,8 м.
По формулам (П.58), (П,59), (П.63) (П.64) ВЫЧИСЛЯем относи-
тельное расстояние и отНосительные высоты антенн:
х
3,5.1()4 25
1,37.1()4 2,56; УТ== ==1,69;
10
YR== ==O,67.
14,8
По rрафикам рис. tI.19, П.20 находим величииы Ui (х), У 1 (ут),
У 1 (YR)' По формуле (П.67) определяем V == зо + 8 3 ;::
== 25 дБ. Подставляя заданные, и найденные. значения (П.65),
находим
173 V25.10 3.120 мВ
Е== ==O,48 .
,35.17,8 м
Для 40 > I q 1>0,5 (это значение. соответствует парамет-
рам морской поверхности, вертикаJIЬНОЙ ПШIЯризации И.ди-
апа30НУ BOJJН 'л -:::; 0,4 ...80 м) разработан rрафо аналити-
lIt,r75
{J
40
8
24
\
'о r\
\
\
\.
\
\
\
'о [,
\
\
15(}
3L\
400
(J 4 8 12 15 20 24 х
Рис. ПJ9.
U1(x),
v, 8б
1(}0 I
I
5(}
j,
20 "
I
()
20" '
(1,1 1 f{J у'
ЗаВIIСНМОСТЬ Рис_ п.20. Зависимость BbICOTHOro
ЫJюжителя ослабления от относитель-
ноЙ высоты антенны.
ческий метод расчета [41] на основе вычислений дифрак-
ционноrо множителя ОСJlа6леItия (П.57) с помощью ЭВМ.
Сущность 910ro метода состоит в следующем. Пусть
требуется определить напряженность поля дифракционных
волн вертикальном поляризации при распространении над
морской поверхностью с удельной 9Jlектропроводностью
и [См/м] на расстояние d [км) (область полутени или тени),
при высоте подъема приемной антенны h R [м] и высоте пе-
редающей' антенн 11[ === О. Заданы значения' ДJIИНЫ волн 'л
и вертикальноrо rрадиента индекса рефракции dN/dh lM l).
Напряженность поля [мВ/м] рассчитываем по формуле
[7]' '
Е д === 24Б' У Р,О, V/d.
(П.68)
Дифракционный множитель ослабления находим по
HOMorpaMMaM; предварительно вычисляя параметры Фока
по формулам (П.58), (П.59), (П.61), (п.63), (П.64).
. Порядок пользования номоrраммами следующий. На
вспомоrательной HOMorp8MMe в координатной сетке Iх, q]
по rОРИ30нтальной оси в лоrарифмическом масштабе OTKJla-
дываем значение I ql, по вертикальной значе ие х. Пере-
сечение двух перпеНДИКУJIЯрОВ, восстановленных к осям
в заданных точках, дает значение вспомоrательноrо пара
метра А. Далее, в кооrдинатной сетке, IА, у] по rоризон
тальной оси Б JlOrарифмичес!<ом масштабе откладываем зна
чение относительной высоты пр емной антенны над уров-
нем моря YR, по вертикальной оси значение параметра А.
Пересечение двух перпеНДИКУJIЯРОВ, восстановленных в
выбранныХ точках, дает искомое значение дифракционноrо
,множителя ослабления V. Номоrрафическuй метод приrо-
ден ДJIЯ нахождения дифракционноrо множителя ослаб-
ления при любом значении rрадиента индекса рефракции
(за ИСl(Jlючением случая волноводноrо распространения,
коrда dN/dh == 0,157). .поскольку ПQJlе дифракцион-
ной BOJlИbJ при увеличении высоты передающей (приемной)
антенны вначаJlе уменьшается, а затем по мере перехода
из области тени в освещенную область экспоненциально
возрастает, высоту, до которой поле максимально, при pac
четах ЭМС оказывается целесообразным, принимать за
НУJlевую.
Пример П.6. Определить напряженность поля помех на Японс'
ком море (о == 4 ем/м) при отсутствии волнения моря и при волне'
нии 4 балла на расстоянии d == 50 км, при ВЫСОте подъема прием-
ной антенны h R == 30 м, для длины рабочей волны л"'" б,7 м. Излу-
чаемая мощность Р Т == 1 Вт, поляризация вертикальная., коэффи'
'циент усил ия передающей антенны От == 1. Высота подъема пе-
редающей антенны h T == О. УСЛОВИЯ' распространения характери-
зуются rрадиентом рефракции dN/dh == +0,08 M l.
Дая спокойiюrо моря, по фQрмулам (П_БО), (П.58), (П.бl)
(П.б4) находим
б.37.10 6
Reff == 1 +0 ,08.6;37 .106.10 o 4,24б.lО О м;
50, 103
х== - 1 4б'
V б ,7.(4,24 б-10 0 )2/3,14 "
f q 1== 1 3/ 3, ]4.4, 24б.l0 0 I V 802 + (БО.Б,7 .4)2 ==3,14i
, , I . 6,7
, 30.2
у== 0,2.23.
1f4,24б.lОО 6,72LЗ,142
х
0.2
2
30. 20.
1Q 8 о It J Z 1;1
{l,!JO02 4< {j !J,{1f 2 3 4< 5 t5 С;1 2 3 1; 5 7.10. У
'.....
Рис. п.21. HOMorpaMMbI для определения днфракционtIоrо множи-
теля ослабления.,
По rОРИЗОНtалъноfi оси рис. n.21 в лоrарифмическом масштабе
откладываем Iql ==,3,14, по вертикальной оси х == 1,46. По пере-
сечению перпендукуляров, восстановленных из 'этих точек, находим
вспомоrательныи параметр А == 11,5.
, Дал'ее в координатной сеТКе IA, у) по rоризонтальной оси от.
кладываем У == 0,223, по вертикальной оси А == 11,5. По пересе-
ченИЮ перпендикуЛЯрОВ, BoccTaHoBJ;IeHHbIx из этих точек, находим
V == 0,07.
По (П.6В) определяем
2451/ i.o,07
Е д 50 11,3мн:8/м.
Для волнения -моря 4 балла и 'о" == 4 См/м по рис. П.14 определяем
8 п == 14; О"еН == 1,1 См/м.
Рассчитываем
r QI== V 3 I 3'14"4'246-106 / f 142 + (60.6,7.1,1)2' :=5,95.
6,7
Далее, для I Q leff := 5,95, х == 1,46, А == 10, у == 0,223 HOMorpa
фическим МетодоМ находим V === О,05В,
Е д == 245V O,001.1 .0,058/50 == 9,3 кВ/м.
П.6. ОБЛАСТЬ ДАЛЬНEfО ТРОПОСФЕРноrо
.РАСПРОСТРАНЕНИЯ РАДИОВОЛН
Область дифраКllИИ простирается примерно до расстоя-
ний (3...5) d o (d o расстояние прямой видимости), На pac
стояниях, превышающих размеры области дифраКllИИ, диф
ракционная составляющая поля быстро затухает, начи
нает преобладать составляющая поля, обусловленная рас-
сеянием. Ее характерной особенностью является подвер
женность быстрым и медленным замираниям. Это область
,дальнеrо тропосферноrо распространения радиоволн (ДТР).
В области ДТР механизм распространения помех объяс-
няется Несколькими факторами, одним из которях является
,сверхрефраКllИЯ в тропосфере, ведущая к образованию при.
земных и приподнятых волноводов, захвату волн f3' этих
волноводах и распространению электромаrнитных волн'
на расстояния, в десятки раз превышающие р.асстояние
прямоЙ видимости.
Условие образования волноводов dN/dh. Л,157 M l.
Чтобы волна моrла быть захвачена волноводом, ero высота
hs должна соответствовать следующему условию: '
h3/ ::::: Лир . 104/8,5, (П.69)
tAe )"ир к't>итичеtкая пЛиlJа ВОЛiIы, BbiIiIe коtороЙ,ВОJ1НО-
Бодное распространение О1сутствует, м.
Фундаментальные исследования посвященные волна
водному распространению' радиоволн и кривые ВОЛНОВОll
Horo распространения волн можно найти в работе [40J.
Считать напряженность поля помех при волноводном
распространении можно по формуле (П.57), подставляя в
олиж#яя
, 30#(/
Д(/!'ЬНЯЯ
301lt1
1/,00
70
!ltl
':;;:
1Ш ';:, I:::
;!5
!"'>
;:;
1 D
'I)
.tig
15O "-
17O
и 21l!J 4tl!J Il!ltl d,KN
Рис. П.22. Зависимость медианных значений множителя .ослабления
от расстояния для зимниХ условий.
нее значения rрадиента инде са рефракции, соответствую-
щие условиям сверхрефракции (dN/dh > 0,157 M l),
Такой расчет достаточно сложен и может быть выполнен
На ЭВМ.
Поскольку обычно высота волноводов не преВЫШает
нескольких де<;ятков метров (в отдельных случаях до 300 м),
волноводное распространение може1 наблюдаться только
в диапазоне санти'Метровых и дециметРОВЫХ волн. Наряду
со сверхр€фракцией причинами ДТР MorYT быть рассея-
ние на турбулентных неоднородностях тропосферы и OTpa
}кение от слоистых образований в тропосфере. Поскольку
теория ДТР в настоящее время недостаточно r:юлно раз
работана, при расчете средних потерь поля при ДТР IIC
пользуют мноrочисленные данные, накопленные исследо-
вателями ряда стран (рис. П.22) [421.
Так кАК уройеНЬ сиtt-Iала 'при ДТР nодеержен суточным
и сезонным изменениям и зависит от вида подстилающей
поверхности, метеоролоrиче ской обстановки, ДЛИНЫ волны,
ОТ свойств используемых антенн, от ДЛИНЫ трассы н ero [eo
rрафическоrо положения и т. д., при проrнозировании по
мех, обусловленных тропосферными линиями связи, не-
обходиМО использовать статистические характеристики сиr-
нала с учетом возможных аномальных выбросов.' Стати
стические характеристики сиrнала в тропосферных радио-
линиях по эй:спериментальным данным, опубликованным
в советской и зарубежной литературе за 1955 1970 rr. на
трассах протяженностью 150 ... 1000 км В диапазоне 10
10 000 мrц наиболее полно представлены в работе [571.
П.7. ОБЛАСТЬ ИОНОСФЕРноrо РАССЕЯНИЯ
РАДИОВ )ЛН
Эта область, начинающаяся с расстояний примерно
900...1000 км, простирается примерно до 2400 км.
В радиолиниях ионосферноrо рассеяния MorYT наблю-
даться следующие механизмы распространения метровых
ВОЛЫ: рассеяние в нижней области ионосферы (в слоях D
и Е), отражение от ионизированных следов метеоров; pac
сеяние или отражение от спорадическоrо слоя Ев, а такж(;
от ионизированных областей полярных сияний; отражение
от реrулярноrо слоя F 2, И рассеяние в нем.
Уровень помех, обусловленных л.иниями ионосферноrо
рассеяния, в нас:rоящее время рассчитывают на основании
данных экспериментальных исследований ряда отечествен-
ных и зарубежных радиолиний [43]. На ,основании этих ис-
следований установлeI,Ю, что уровень сиrнала претерпевает
реrулярные и нереrулярные изменения.
К реrулярным изменениям уровня сиrнала относятся
ero суточный и сезонный ход, зависимость от солнечной aK
тивности, длины И rеоrрафическоrо Iюложения радиоли-
нии, а также от рабочей частоты.
К нереrулярным изменениям уровня сиrнала, KQTopbIe
нужно учитывать при проrнозировании ЭМС, относятся ero
флюктуации относительно медианноrо за месяц значения
для данноrо часа суток, изменения в период Бозмущенноrо
состояния ионосферы, появление отражений (или рассея-
ния) от областей полярных сияний и от спорадическоrо слоя
Ев, а также быстрые замирания. На основании эксперимен
, I
ТаЛЬНБIХ исследовании. ПРОВОДИВШИХСЯ в течение рЯда лет
на отече<..'Твенной среднеширотной радиолинии 1431 была
составлена карта потерь системы Lo. которая отр ажает одно-
временно и суточные и сезонные изменения потерь системы
[431. Определяемые по карте часовые медианные значения
потерь системы за месяц (указанные на И30JIИНИЯХ) явля
ются исходными при расчете энерrетических показателеи
радиолиний ионосферноrо рассеяния. Построено интerраль-
Аьо.оо
1!J!J
.99,.$!
.99
9/1
7.11
30
1/1
157 171 175" 179 Ьо. tlfj
l
а
2
4
lJO
Ш
/'
./
./
-'
50
I
80 7.11 9',0
I I I
50 IjJп?ом;
lJO
Рис. п.23. Интеrральное распре'
деление за rод часовых медиан-
ных значений потерЬ системы при
1 50.
Антенны типа сrД4/8 на' передаче и
приеме. ПРОТЯЖенность трассы 1500 км;
широта в середине радиолинии 60" С. ш.
Рис. п.24. Широтная зависи'
мость потерь системы.
За начало отсчета приняты значе.
иия ДЛЯ 600 с. ш и 50" северной
rеомаrнитной широты.
ное распределение часовых медианных значении потерь
системы по данным за rод (рис. П,2З). Медианное за rод ча-
совое значение потерь- системы составляет, 179 дБ.
Общие потери системы определяются как
L == Lo + I1Lo «(j) + I1Lo (l) + I1Lo (f) + I1Lo (d) +
+ I1Lo (А т ). + I1Lo (Ан).
rДе Lo потери системы. определяемые с помощью «кар-
ТЫ потерь» [591; I1Lo (ер) поправка на rеоrрафическое
положение радиолиtши. определяемое из рис п.24 С43];
I1L (l) поправка на изменение сол.нечной активности.
определяемая из рис. П.25 [431; I1Lo (f) поправка на
изменение рабочей частоты радиолинии. определяемая по
рис. П. 26; I1Lo (d) поправка на длину радиолинии;
I1Lo (А т). I1Lo (A R ) поправки на переход от одноrо со-
четания усилений и ширины диаrраммы направленности
передающей и приемной aнreHHЫ к друrому; I1Lo (d),
I1l.o (А т), I1Lo (A R ) для различных длин трасс и типов
антенн определяются формулами, приведенными в [43,
табл. 3.71.
J/'o,tlli
z
II
2
1;.
о
20
l,<[J 50
8!!
100 12!l1
Рис. п.25. Изменение потерь системы b.Lo с изменением солнечной
'активности J.
За начало отсчета приняты значення при 1 50.
\,
Вероятность появления аномальных выбросов, обуслов-
ленных возрастанием помех от ионосферных линий рассея-
ния, определяется вероятностью А" tl5
возникновения ионосферных B03 о,
мущений, вероятностью отраже 15'
ния от слоя Р 2 И спорадиче
cKoro слоя Ев, Некоторые коли
чественные значения вероятно-
стей и наблюдаемых при этом
помех для различноrо времени
rода и rеоrрафическоrо положе.-
ния радиолиний приведены в ра-
боте [43J. Наряду с флюктуа-
циями часовых средних отноше-
ний сиrнаЛ/lJlУМ ото дня ко дню
(рис. П.27) наблюдаются флюк-
туации в пределах часа относи-
тельно cBoero часовоrо среднеrо
значения. Статистический aHa
лиз показал, что cpeДHeKBaдpa
тическое отклонение от [1aCOBorO среднеrо значения (на пя
ти емиминутных интервалах) не превышает 1 дБ [43J.
В диапазоне метровых волн нереrулярные изменения
сиrНаJJа происходят также из-за отражения радиоволн от
1.IJ
5
!l
5"
1.Il
15
Ш p J'f JQ '12 50 58 f,IIП,
Рис, п.2б, Частотная зави-
симость потерь системы.
За начало отсчета приняты зна-
чения при f 46 мrц.
"
1 ' /3
2-" 4
r\'4\,
\\
\\
,
,
, ,"1: l' 2'
\\; " ,
\ ''Ь, .,., Ы
Ь9,8
99
98
...'>
..'
il ;:- 95
"-> .
'OI::' ")' 90
ti;:з 80
;;t
:$
f::
'<:.""
::r
;:З
!>: 20
Si.
"'I:
5!!
40
1!l
Р 1
B
If
(J
8 12
sjN, 8.5
Рис. П.27. Интеrральные кривые распределения часовЫХ медиан от.
ношений сиrнал/шум (по данн,ЫМ за rод). учитывающие колебания
часовых значений ото дня ко дню:
1,1' для полярной радиолииии протяженностью 1500 км; 2,2' и 3,3' -'-- для
среднеширотных радиолиний протяженностью 1500 и 950 км соответственно;
1 3 без учета отражений от слоя Е. и областей полярных сияний; 1' 3'
с учетом этих отражений; 4 обобщенная КрИВаЯ.
103
102
"
9.S
Ш
S!
1
1!l 100
НнтlшсиDН!lстlJ
QтРОЖ!JниЯ,отн.са
а}
"пZ
I!I
H
"'
Ш
1
0,1 1 1fl 100
'//литСЛhНОСRJII
DCI1hlIUCK,c
OJ
Рис. П.28. Относительное число отражений, интенсивность (а) и
длительность (6) которых превышщот зада1JНQе значенuе.
иониз.ированных ледов метеоров, Поскольку длительность
существования ионизированных следов оrраничена и обыч-
но колеблется в пределах 0,1 100 с, то помехи ВО3НI'!кают
на фоне равномерно флюктуирующеrо сиrнала ионосферноrо
рассеяния в виде сильных всплесков, число которых оп
ределяется чувствительностью I1риемноrо устройства. На
принципе отражения от ионизиро анных следов u метеоров
работают системы так называемои «прерывистои связи».
Для определения помех, возникающих из за отражения
от метеорных следов, необходимо располаrать статисти
ческиМИ данными об интенсивности и длительнCJСТИ суще
ствования отражений. Эти параметры зависят от rеоrрафи
ческоrо положения трассы, мощности передатчиков и чув
ствительноСТИ приемноrо устройства. Интенсивность OTpa
жений и длительность существования MeтeopHoro следа
зависят от массы чаСТИllЫ, вторrшейся в земную атмосферу.
'с наибольшей вероятностью возникают слабые отражения,
обладающие наименьшим временем существования
(рис. П.28) [7). Исследования о работе метеорных каналов
можно найти в работе [44, 45].
П.В. РErУЛЯРНЫЕ ОТРАЖЕНИЯ ОТ ИОНОСФЕРЫ
Реrулярно отражаются от ионосферы мириаметровые,
километровые, reKToMeTpOBbIe и декаметровые волны. Ми
,риаметровые и километровые волны распространяются как
ионосферные в результате последовательных отражений
между Землей и нижней rраницей слоя D ионосферы днем
и СЛОf{ Е. ночью. reKToMeTpoBbIe волны днем распространя-
ются как земные, а ночью как земные и как ионосферные.
Декаметровые волны отражаются от слоев ионосферы Е и
Р 2 а также от СJlOЯ Ев,
Напряженность поля помех в диапазоне мириаметровых
и километровых радиоволн обычно рассчитывают по эм
пирическим формулам. Наибольшим распространением
ПОJlьзуется формула Остина [7]:
, O,0014d
zi [ мВ ] == зооvр;::а; .. f е hO. 6
Д М d V sin е
(П,70)
. (rде ру - в киловаттах; d, л в километрах; е уrол
между образующими конуса по сфере земноrо шара между
передатчиком и приемником), выведенная на основании
обобщения р.езультаТQВ мноrочисленных измерений Ha
пряженности поля. Эта формула позволяет определить Ha
пряженность поля помех пр'и распространении над морской
поверхностью в дневные часы. Поскольку поrлощение при
распространении мириаметровых волн в основном зависит
, от потерь при отражении от ионосферы и .почти не зависит
от свойств земной поверхности, над которой распростра-
няются БОЛНЫ, формула Остина позволяет рассчитать на-
пряженность поля памех и при распространении над сушей,
начиная с расстояний 2000 3000 I<M.
Во всех случаях формулой (П.70) можно пользоваться
вплоть до расстояний 16 000 18 000 км.
Для расчета напряженности поля [мВ/м] [ектометровых
волн используют эмпирическую форму, полученную в ре-
зультате обработки большоrо числа измерёний напряжен
ности поля радиовещатеJ;IЬНЫХ станций за восемь Jleт, про-
веденных наблюдатеJIЬНЫМИ пунктами Союза европейскоrо
радиовещания (7):
Е д == 10 2ЗЗV Р т G т ехр (8,94. 1O 4 л О,26 d)/ViI. (П.71)
rде d, л в километрах; Р т В киловаттах.
Формула (П.71) определяет медианное значение поля,
коrда середине трассы соответствует местная полночь и Mar-
нитное склонение в этой точке равно 61". При :лом предпо
лаrают, что' относительное число солнечных пятен равно
нулю, что используется вертикальная антенна, высота
которой HaMHoro меньше длины волны, Затем вносят по
правку, учитывающую фактическое число солнечных пятен,
местное время и маrнитное склонение в середине трассы,
диаrрамму направленности передающей антенны [46, 471.
Распространение декаметровых волн отличается от pac
пространения километровых и reKToMeTpoBbIx волн. rлав
ная особенность состоит в том, что при отражении от слоя F 2,
структура KOToporo в отличие от структуры Слоя Е не посто
янна, условия распространения декаметровых волн не по
стоянны, как у километровых и reKToMeTpoBbIx волн. Не-
постоянство слоя F 2 двоя ко влияет Н8" процессы распрост-
ранения декаметровых волК Во-первых, наблюдаются rлубо
кие замирания, которые значительно искажают передаваемые
сиrналы и сильно затрудняют их прием. Во-вторых, измен
чивость ионосферы ото дня ко дню, а также подверженность
слоя F 2 влиянию ионосферных возмущений приводят Kro
му, что уровень сиrНалОВ значытел но КQлеБJlется ото дня
ко дню.
Процессы распространеt-Iия декаметровых волн xapaK
теризуютс.я и некоторыми друrими особенностями, к KO
торым относятся: 9ХО, диффузное отражение, наличие зон
молчания.
В инженерной практике для расчета напряженности поля
в 'декаметровых линиях радиосвязи наибольшее распро-
странение получили следующие методы: метод А. Н. Ка-
занцева [48], метод NBS' (национальноrо бюро стандартов
США) [49] и метод Арктическоrо института [50]. При О11'ом,
как показывает сопоставление расчетных и 9ксперимен-
тальных данных [51], метод Казанцева обеспечивает боль-
шую точность и простоту расчета. На ero основе разработан
rраqю аналитический способ расчета декаметровых линий
радиосвязи, приведенный в «Инструкции ПО расчету KB
линий радиосвязи» [52]; уточненной в более поздних пуб-
ЛИКaIlИЯХ [53], а также в «Инструкции по расчету коротко-
волновых линий радиосвязи на высоких широтах» [50].
В указанных пособиях для расчета поrлощения радиоволн
в ионосфере и напряженности поля сиrнала приведены кри-
BЫ частотной зависимости напряженности поля в дещrбе-
лах.
ИнСтрукции содержат также карты пространственно-
BpeMeHH6ro распределения уровней атмосферных помех
и rрафики их частотной зависимости.' В [52] использованы
уточненные данные о помехах, рекомендов'анные Женев-
ской сессией мккр 1963 r., а также об аномальном поrло-
щении поля. Карты можно использовать для любой фазы
цикла солнечной активности [53].
При современном развитии и интенсивном освоении де-
KaMeтpoBoro диапазона основным видом помех становятся
случайные радиочастотные помехи друrих работающих
станций. Медианные уровни таких помех часто превосходят
уровни атмосферных - помех на десятки децибел (исключая
периоды rроз). Наиболее полные сведения об уровне помех
в центральных районах СССР в rоды максимальной солнеч-
ной активности содержатся в работе [54].
Соrласно [52, 53] исходными данными для' расчета на-
земных декаметровых линий радиосвязи являются: поло
жения конечных пунктов трассы, время московское дек-
ретное, подводимая к антенне мощность Р т , тип передающей
антенны и рабочая частота f. Кроме Toro, должно быть
задано состояние солнечной активности 1. Вначале опре-
деляют индекс поrлощения Ф, в качестве KCYroporo для OДHO
скачковых трасс прини ают значения критической частоты
слоя Е. Затем вычисляют напряженность поля сиrнала
[48]
Е д [дВ] == Е! + 10 IgP1 + 0,5 О Т 7,
(П.72)
rде О Т коэффициент усиления передающей антенны на
заданной рабочей частоте t, дБ; Е' определяется по rрафи
кам, соответствующим заданной длине трас-сы, дБ [52, 53].
Далее, зная мощность атмосферноrо шума, приведенную
к полосе приемника, и напряженность поля помех Е п'
определяют отношение сиrнал/шум на входе приемноrо
устройства.
При мер П.7. Определить напряженность поля ионосферной
B0.rrHb! при следующих исХОДных AaHljbJX: координаты начальноrо
пункта тра(:сы 550 с.Ш., 450 В.д.; расстояние 1000 км; средНЯЯ солнеч.
ная активность 1 50; время московское январь, 12 Ч.; мощ-
ность передатчика Р т 20 Вт, ОТ 1,5; 3 мrц.
Находим индекс поrЩJЩения Ф, в качестве Koтoporo принимаем
значение критической частоты слоя Е [52) ' в === 2,2 мrц. Тоrда со-
rласно (П.72) Е д 7,9 дБ.
Методы расчета декаметровых линии радиосвязи, про-
ходящих через зону полярноrо поrлощения, космических
линий связи с ИСЗ декаметровоrо диапазона волн и специа
лизированных линий связи с rюдвижными объектами пред-
ставлены в работе [50]. Эти методы основаны на доiIущении
о том, что ионосфера является сферичеСКИ-/;,JIОИСТОЙ средой,
однородной в rоризонтальном направлеIЩИ. В пределах
одноrо скачка параметры ионосферы (критические частоты,
высоты максимума, толщины слоев) считаются неизменными
и равными значениям в середине скачка радиоволн. В дей-
ствительности это допущение не всеrда справедливо. Cy
ществуют периоды, коrда ионизация претерпевает значи-
тельные перепады в ,roризонтальном направлении, которые
MorYT существенно ПОБЛИЯТЬ на изменения характеристик
раСПРОGтранения. \
Решение сложных ур авнений, учитывающих roризон
т альную неоднородность ионосферы, возможно только с
помощью ЭВМ. Некоторые материалы в форме, удобной
для практических расчетов, позволяющие оценить изме-
нения: ряда характеристик распространения в периоды су-
щественных перепадов ионизации, представлены в работе
[55].
".9. РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ВЕРО5lТНОСТИ ПОТЕРЬ
ПРИ РАСПРОСТРАНЕНИИ
При расчетах потерь на каждой конкретной трассе Bce
rда имеется ряд неучтенных факторов, к()торые учитыва-
ют статистически. При расчетах Уl'юпня ЭМП обычно счи
таюТ, что потери случай ы и распределены по нормальному
закоНУ [56]. в табл. П. 4 [6] приведены опенки СКО для
поТерь, зависящих и не ависящих от времени. '"
Т а б л и I а ПА
Область распространения I УСJЮВИЯ распространения] 0D, двl 0/. двl От. дв
Область прямой види
мости:
поверхностная волна Любые 1 2 2
отраженная волна r ладкая земля 5 5 7
Неровная 'земля, МВ 5 В 9
То же, ДМВ 5 12 13
Область ди ракции r ладкая земля, МВ 4 2 4
То же, ДМВ В 2 В
Неровная земля, МВ 4 В 9
То же, ДМВ В 12 14
Дифракция на клине КЛИRОВIiдное препятс- в'
твие, МВ 3 В
То же, ДМВ 6 12 14
I B
I Любые
При м 'е ч а н н е: МВ. ДMB ",,,тровы!' (80.. .800 MrlV н деЦИМ,етро
вые (800 . . .8000 Мfц) ,волны 'соответственно.
Область полутени
4
В
в
12
9
14
Область ДТР
в
в
12
к потерям, зависящим от времени (OD), например, отно-
сятся потери, зависящие от относительной влажности, TeM
пературы, скорости ветра, т. е. от коэффипиента преломле-
ния. К параметрам, не зависящим от времени (01), отно,
ятся неровности трассы, предметы около антенн и пр.
В таб л. ПА вк лючены также оценки для общеrо СКО
01 == V 01) + 01. При проrнозировании ЭМП исполь-
зуют именно ЭТУ величину.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Калашников 1-1. И. Основы расчета электромаrнитной COBMec
тимости систем связи через ИС3. М., «Связь», 1970.
2. Тучков Л. Т.' Естественные шумовые излучения в радиока-
налах. М., «Сов. радио», 196В.
3. Крэсснер r. Н., Михаэле Дж. Введение в системы космичес-
кой связи. Пер. с анrл. Под ред. М. ,[. Крынкина. М., «Связь»,
1967. .
4. Петрович Н. Т., Камне в Е. Ф. Вопросы космической связи.
М., «еов. радио», 1965.
. 5. Реrламент радиосвязи. rенеральный секретариат международ.
Hord союза электросвязи. Женева. М., «Связь», 1975.
6. Введенский В. А. К вопросу о распространении ультрако-
ротких БОЛН. «Вест. теорет. и эксперимент. эл.ектротехни
ки», 192В, N2 12.
7. Долуханов М. П. Распространение радиоволн, М., «Связь»,
1972.
В. Черный Ф. В. Распространение радиоволн. М., евязьиздат,
1960.
9, Рекомендация 36В. МККР, Осло, 1966, М., «евязь», 1968.
10. Кашпровский В. Е. Локальные проводимости почв и их pac
пределение на территории СССР. «rеомаrнетизм И аэроно-
мия», 1963, т.3, N22.
11. rринберrТ. А. О береrовой рефракции радиоволн, «Физика»,
1942, т. 6 (АН СССР).
12. ФейнберI' Е. Л. О распространении радиоиолн вдоль реальной
поверхности. «Изв. АН СССР. Сер. физ,» 1944, т. 7.
13. Фейнберr Е. Л. Распространение радиоволн вдоль земной по
верхности. М., Изд во АН ессР, 1961.
14. CCIR. Report 229 1. New Dehly, 1970.
15. CCIR. Report 2ЗQ-I. New Dehly, 1970.
16. Внноrрадова М. В., Семенов А. А. Основы теории распро
странения УКВ в тропосфере. М., Изд-во АН СССР, 1963.
17. Вeckmann Р. Shаdоwiпg of rапdоm rough surfaces. «IEEE
Тrапs.», 1,965, v.AP-13, N23.
IB. Ament W. S. Toward а theory of reflесtiоп Ьу а rough surface.
«Proc. I1 E», 1953, v.4I, Jап.
19. Straition А. W. Microwave radio rеflесtiоп from grоuпd апd
water surface. «IRE Тrапs.», 1952, v. POAP 4, Оес.
20. ССIR . Report 2З9-2. New Dehly, 1970.
21. Распространен не радиоволн. Под ред. Б. А. ВВеденскоrо. М.,
«Наука», 1975.
22. rапановнч Л. r. ереднее поле дифракцио"нных радиоволн при
волненни моря. «Вопросы радиоэлектроннки. еер. тРе»,
1972, вып. 1.
23. Фок В. А. Дифракция Френеля от выпуклых тел. УФ Н,
1951, т.43, вып. 4.
24. Furutsu. Оп the theory of radio 'wave propagation over inhomo.
gепiоus 1arth. «J. Research NSS», ,1963, у. 67О, М 1,
25. Калинин А. И. К расчету напряженности поля в зонах тени и
полутени при распространении ультракоротких волн вдоль
rлаДКОЙ сферической поверхности Земли: «Радиот хника»,
1956, т.ll, N 6.
26. Калннин А. 'И. Черенкова Е. Л. Распространение радиоволн
и работа радиолиний. М., «евязь», 1971.
27. Калинин А. И. Расчет трасс радиорелейных линий. М., «евязь»,
1964.
2В. Калинин А. И., Надененко Л. В. Исследования распростра..
нения УКВ до расстояний порядка прямой видимости н рас.
пространение радиоволн. М., «Наука», 1975.
29. Давыденко Ю. И. Распространение УКВ и радиорепейные
линии. М.,Воениздат, 1963.
30. Троицкий В. Н. Распространение УКВ в ropax. М., «евязь»,
196В.
31. Mil1ington О., Hewitt R., Immirzi Р. S. ОоиЫе knife edge
diffrасtiоп in fie1d strength рrеdictiопs. «Proc. IEE»,
Мопоgrарh N9 507 Е, 1962, march.
32. Тимищенко М. r. Проектирование радиорелейных линий. М.,
e 1т. .
33. Smith Е., Weintraub К. ТЬе constants in the еqиаtiоп for
atmospheric refractive index at radio frеqиепсiеs. «Proc.
ЩЕ», 1953, у.4, Aиg.
34. Справочник по радиолокации. Под ред. М. еколника. Пер. с
анrл. В 4 x т. Т.l. М., «еов. радио'>, 1976.
35. Тр-оицкий В. Н. О замираниях ультракоротких волн на радио-
релейных линиях связи. «Электросвязь», 1 57, N2 10.
36. Надененко Л. В. О статистическом распределении множителя
ослабления на интервалах радиорелейных линий. «Электро-
связь», 1957, М 10.
37. Бирrер Е. С., Конюхова Н. Б. Численный расчет распростране-
ния радиоволн в вертикально-неоднородной тропосфере.
«Радиотехника и электроника», 1969, т. 14, N97/1.
38. Фок В. А. Распространение прямой волны BOKpyr Земли при
учете дифракции и рефракции. В кн.: Исследование 'по рас-
пространению радиоволн. Ч. 11, М., Изд-во АН еесР, 1948.
39. CCIR.. Report 42В. New Deh1y, 1970. ,
40. Распространеиие УКВ. Пер. с анrл. Под ред. Б. А. Шиллерова.
М., «Сов. радио», .1954.
41. rапанович л. r. rрафо-аналитический метод расчета морских
трасс распространения прн волненин моря. «Техника
средств связи», 1976, вып. 3.
42. Дальнее тропосферное распространение радиоволн УКВ. Пол
ред. Б. А. Введенскоrо, М. А. Колосова, А. И. Калинина,
Я. е. Шифрина М., «Сов. радио», 1965.
43. Раднолннни ионосферноrо рассеяния MeTpOBIi>IX волн. Под ред.
Н. Н. Шумской. М., «Связы>, 1973.
44. ССIR. Report 251-1. New Deh1y, 1970.
45. Шуrа Д. Р. Распространение рilДИОВОЛН за счет отражения от
метеорных слеДОВ. ТИИЭР, 1964, т.52, N92.
46. CCIR. Report 264 2. New DehIy, 1970.
i7. (;СЩ. Report 265- . New РеЫу. 1970,
48. Казанцев А. Н. Поrлощение к'оротких радиоволн в ионосфере
н напряженность поля в месте приема. М., Изд во АН СССР,
1947, М 9.
49. Обзорная информация о зарубежной технике связи; М.. йн во
связн, 1966, N26.
50. rорбушина r. Н., Дриацкий В. М., Жулина Е. М. Инструкция по
расчету коротковолновых линий радиосвязи на высоких широ-
Тах. М.. «Наука», 1969.
51. Черенкова Е. Л. Оценка методов расчета напряженности по.1я
на коротких волнах. «Электросвязь», 1959, N2,10.
52. Шлионский Ш. r. Инструкция по расчету КВ-линий радиосвязи
М., ИЗМИРАН, 1961.
53. Основы долrосрочноrо радиопроrнозирования. М., ИЗМИР АН,
1969.
54. Коноплева Е. Н. Надежность связи и необходимые отношения
с/п в канале радиосвязи на коротких волнах. «Электросвязы)
1964, N2 5,
55. Ковалевская Е. М., Керблай Т. С. Расчет расстояния, скачка,
максимально применимой частоты, уrлов прихода радиоволны
с учетом rоризонтальной неоднородности ионосферы. М., «Hay
ка», 1971.
'66. А handbook series оп еlесlrоmаgпеtiс interference and compati.
bility. У. 3. EMI сопlrоl methods and tесhпiquеs. Ооп White
Сопsultапts, inc. Maryland, 1973.
59. Шур А. А. Характеристики сиrнала на тропосферных радио-
Линиях. М.. «Связь», 1972.
ПОСЛЕеЛОJ'3ИЕ.
в последнее время радиоспеuиалистЬ! вСе чаще BCTpe
чаюТСЯ с трудностями в обеспечении совместной и незави
симой работы р&зличных радиоэлектронных средств, oco
l'\eHHo при их использовании в сложны.х радиосистемах.
Возникшая при этом совокупность технических и орrани
заuиоННЫХ задач известна как проблема электромаrнитной
совместимости (<<проблема ЭМС»). Она является следствием
все более широкоrо использования радиочастотноro спектра,
крайне необходимоrо для быстро развивающейся радиоэлект-
рониюi.
Радиочастотный спектр 'Qбладает основными признаками
восстанавливаемоrо материальноrо природноrо ресурса. ОН
представляет собой искусственно воспроизводимую совокуп-
ность электромаrнитных полей, предназначенных для
передачи и приема 'информаuии, и в ряде случаев энерrии.
Распространенный термин «радиочастотный спектр», однако,
не дает представления о содержании понятия как о ре-
сурсе. Поэтому ero uелесообразно заменить термином «pa
диочастотный ресурс» или более кратким «частотный pe
сурс».
Использование частотноrо ресурса имеет большое co
циальное и экономическое значение для всех стран. Даль
нейшее развитие РЭС всех видов и назначений непосреk
ственно зависит от возможности более интенсивноrо исполь
зования этоrо ресурса. Однако такая возможность все YMeHЬ
шается из за оrраниченности caMoro ресурса, непрерыв
Horo увеличения (почти по экспоненциальному закону)
числа излучателей, возрастания уровня непреднамеренных
электромаrнитных помех (ЭМП) и оявления новых источ
ников помех. В международных и национальных масштабах
осуществляются орrанизационно технические мероприятия
по использованию частотноrо ресурса и ослаблению дей.
ствия помех. Тем не менее все острее ащущается недостаток
радиоканалов, свободных от помех, поскольку диапазоны
радиочастот почти полностью распределены и некоторые
из них переrружены большим количеством действую-
щИХ РЭс. Отсюда вытекает необходимость проrнозирова
ния дальнейшеrо использования частотноru' ресурса.
Усложнение состава Р9С, создаНие МItоtОФУItкЦiiьнаJlЬ-
ных радиотехнических комплексов и сосредоточение боль
шоrо ЧИСJIэ. РЭС В оrраниченном пространстве ДeJIЗЮТ все
более ощутимыми недостатки самих РЭС: излучение за "ре-
де.ла.ми полосы радиоканала и ВОСПРИИМЧИВОСТЬ к ЭМП не,
только по ОСНОВНЫМ, но и по неосновным каналам приема.
С рОСТОМ индустриализации страны увеличивается уровень
ЭМП, создаваемых мноrочисленными электротехнически-
ми устройствами (индустриальные радиопомехи), вслед-
ствие чеrо затрудняется совместная работа радиоэлектрон-
ных и электротехнических средств. Поэтому все большее
3I'1:ачение приобретают работы, направленные на рациональ-
ное использование частотноrо ресурса.
Понятие «электромаrнитная совместимость радиоэлект-
ронных средств» означает свойства РЭС выполнять свои
функции при действии непреднамеренных ЭМП от радио-
электронных и электротехнических средств и не создавать
таких помех друrим РЭС [1]. Эти свойства про являются
в заданных условиях использования частотноrо ресурса
и описываются техническими характеристиками, влияю-
щими lIа обеспечение эме (<<характеристики ЭМС».)
Такие характеристики относятся к устройствам, соз
дающим ЭМП и 80СПрИМЧИВЫМ к ЭМП: передающим, при-
ем-ным и электротехническим устройствам, различным cpek
ствам электронной автоматики и вычислительной техники,
электронным приборам, используемым в медицине и науч-
ных исследованиях и т. д. Общее число характеристик эме
больше 30. Они отличаются от широко известных xapaK
теристик, определяющих основные функции РЭС (мощ-
ность и к. п. д. передатчика, чувствительность и избиратель-
ность приемника, дн aHTeHHb1), которые можно называть
«функциональными». Последние хорошо изучены, чеrо нель-
зя сказать о характеристиках ЭМС, исследования которых
начались сравнительно недавно. Требования к ряду харак-
теристик ЭМС еще не обязательны для существующих РЭС.
Однако возрастающее значение проблемы эме приводит
к необходимости усовершенствовать Рэс по всем требова-
ниям к ОСНОВНЫМ характеристикам эмс. Реализация таких
требований способствует более эффективному использо-
ванию частотноrо ресурса.
Проблему ЭМС не следует смешивать с проблемой поме-
хоустойчивости. Как известно, в основе решения последней
лежит достаточно хорошо разработанная теория потен-
циальной помехоустойчивости приема сиrналов в канале
с raYCCOBbIM шумом. Однако эта теория относится только к
основному каналу приема, в ней не учитывается действие
помех' по неосновным каналам, l:!e анализируются HeoCHOB
ные излучения передатчиков, не рассматриваются индуст-
риальные радиопомехи и методы борьбы с ними, не затра
rиваются вопросы более эффективноrо использования ча-
CТOTHoro 'ресурса и друrие не менее важные вопросы, воз-
никшие перед современной радиоэлектроникой из-за все-
возрастающеrо количества радиоэлектронных и электро-
технических средств. Существует ряд признаков Toro, что
в настоящее время формируется теория ЭМС, которая изучает
объективные 3aI ономерности, характерные для исполь
зования частотноrо ресурса, и развивает научные принципы
совершенствования характеристик ЭМС радиоэлектронныx
и электротехнических средств.
Проблема ЭМС является комплексной и помимо науч-
но-технических аспектов имеет народно-хозяйственные (эко-
номические) аспекты. Последние являются следствием ис-
пользования излучателей с неудовлетворительными харак-
теристиками ЭМС 'и приемныx устройств, восприимчивых
к помехам, что экономически HeBbIrolLHo. При этом нару-
шение нормальной работы РЭС и исключение возможности
использования частотноrо ресурса средствами, вновь вво-
димыми в эксплуатац ю, может' наносить ущеrб народному
хозяйству. Наоборо:r, применение РЭС с требуемыми xapa -
теристиками ЭМС позволяет более интенсивно использо-
вать частотный ресурс, т. е. разместить на одном и том же
участке диапазона БО./1.ьше средств без помех olLHoro дру-
rOMY, Это означает более эффективное использование
капиталовложений в уже эксплуатируемые и проекти-
руемые РЭС.
Развитие ряда отраслей HapolLHoro хозяйства, преду-
смотренное решениями ХХУ съезда КПСС на десятую пя-
тилетку, связано с дополнительной заrрузкой частотноrо
ресурса. Это, в первую очередь, относится ко всем видам
тр анспорта: морскому, речному, железнодорожному, авто-
мобильному и воздушному, для осн ащения которых преду-
смотрены новые радиосредства. Развитие радиовещания,
телевидения и телефонно-телеrрафных линий радиосвязи,
более широкое использования спутников связи, значитель-'
Jiый рост выпуска радиоэлектронной продукции также при-
ведет к существенному росту излучателей, и, слеДОЖ:iтель-
но, потребность в радиоканалах должна возрасти. Это еще
раз подчеркивает экономическое значение проблемы эмс.
Важнейшим направлением в решении проблемы эме
является создание и применение научно обоснованной мето-
долоrии разработки, производства и эксплуатации радио-
злектронных и электротехнических средств по критериям
обеспечения их эмс. Такая методолоrия, однако" должна
базироваться на нормативно технической документации
(стандарты и нормы), которая, в свою очередь, должна
, быть тоже научно обоснованной. Стандарты являются дей-
ственным средством ускорения техническоrо !1porpecca
и повышения качества продукции, особенно. в тех случаях,
коrда они сами относятся к катеrории «опережающих».
Такие стандарты создают по результатам научно-исследо-
вательских и опытно конструкторских работ, показываю-
щих возможность и целесообразность реализации в про-
изводстве и эксплvатапии более качественных изделий
с новыми техничеСI{ИМИ характеРИСТИI<ами, На основании
этоrо в опережающий стандарт включаются проr iOзируемые
технические параметры, которые IЗ последующем становятся
обязательными для изделий, разрабатываемых и осваива
емых (rOCT 1.0 68). Тем самым опережающие стандарты,
способствуя переходу качества ПрОДУКIlИИ на' новый тех-
нический уровень" отличаются от широко распространен-
ных стандартов, отражающих и закрепJl-ЯЮЩИХ достиrнутый
в производстве технический уровень. Создание опережа-
ющих стандартов, относящихся к эме, возможно лишь на
базе rлубоких исследований свойств рэс и электротехни-
ческих устройств, а также возможностей более интеНСIfВ-
Horo использования чаСТQтноrо ресурса.
Друrим важным Н'8правлением решения проблемы ЭМС
является широкое распространение среди радиоспециали-
стов знаний о совокупности характеристик ЭМС и их
роли в повышении качества РЭС, а также о принципах ра-
циональноrо' использования частотноrо ресурса и методах:
изучен.ия источников эмп и путей распространения эмп,
определения электромаrнитной обстановки, в которой дей
ствуют РОС, расчета ЭМС радиосредств и их элементов,
измерения характеристик ЭМС и УСОВ'ершенствования, xa
рактеристик эмс.
В отечественной периодической печати освещаются
rлавным образом частные вопросы проблемы ЭМС. Доста-
точНо QCТPO ощущается отсутствие литературы, 13 которой
-ПРQблема ЭМС рассматривалась бы в целом и была пока-
зана связь этой FIроблемы с основными направлениями раз-
вития современной радиоэлектроники. К такой литературе
относится шеститомный справочник по радиопомехам И
эмс, составленный Д. Уайтом.
Издание материалов книrи на русском языке в виде спра
вочно методическоrо пособия представляет существенный
вклад в дело технической информации о проблеме эмс.
Книrа должна привлечь внимание широкоrо Kpyra радио-
специалиСТов, а также преподавателей вузов и будет спо-
собствовать совершенствованию учебных проrрамм по эмс,
объем которых пока недостаточен.
Однако наряду с достоинствами ориrинала справочника
нельзя не отметить и ero недостатки. Прежде Bceto это 01'eYT
ствие достаточной rлубины изложения ряда важных воп
росов, оrраниченность математическоrо описания харю{
теристик, влияющих на эмс, в ряде мест излишняя уп
рощенность и «рыхлость» изложения, нечеткость применяе
мых терминов и отсутствие их определений, наличие оши
бок. Обращает на себя внимание отсутствие в первом вы-
пу(ше переводноrо издания сведений, публикуемых между-
народНЫМИ орrанизациями МККР мэк и сиспр, име
ющих прямое отношение к отдельным направлениям про-
блемы эмс. Но самый большой недостаток использо-
ваН1/1е данных из устаревших источников, в основном 50
60 x rодов, по вопросам, которые в 70-х rодах рассматрива-
лись в радиотехнической литературе более rлубоко. Надо
также сказать и о ТОМ, что редактору первоrо выпуска,
который проделал большую работу по исключению недо-
статков анrлийскоrо ориrинала, все же не удалось п-ол
ностью устранить неточности.
. В свете изложенноrо выявил ась необходимость допт1
нить выпуск комментариями с указателем литературных
источников, опубликованных rлавным образом ,В 7Q-x
rодах. Комментируются те разделы текста, в КОТОрБIХ ае-
ясно и (или) неполно освещаются рассматриваемые БОП-
росы. Поскольку В выпуске охвачены не вее асnеК1Б1
проблемы эмс, то и комментарии посвящены лишь He
которым узловым вопросам этой проблемы: Список лите-'
ратуры также не является полным, поскольку отilOситёя в
основном к тематике КdМl\;Iентариев. Важнейшими йcrочни-
ками в этом списке можно считать обобщенные публtшации
международных орrанизаций, связанных с решением проб-
лемы эмс, и сборники трудов сИМпозиумов и конферен-
пий по этой проблеме [2 18], В списке литературы nрй-
ведены также ссылки на конкретные разделы этих источни-
КОВ в зависимости от вопросов, рассматриваемых в вьШУсi<е.
КОММЕНТАРИИ
1. Электромаi'.llитllые помехи (ЭМП) электромаrнитные,
электрические и маrнитные ЯВ.nения (процессы), созданные любым
источником в пространстве или проводящей среде, которые нежела
тельно влияют на полезный сиrнал или MorYT создать такое влияние
[19]. Понятие об ЭМП явлЯется широким (родовым), которое делит
ся на мноrочисленные понятия о видаХ помех. ЭМП различают по
их источникам естественным и искусственным. Последние сле
дует делить на преднамеренные и непреднамеренные, При анализе
ЭМС радиоэлектронных средств (РЭС) рассматриваются только не-
преднамеренные ЭМП, которые, в свою очередь, можно классифици
ровать как ЭМП излучаем'ые и ЭМП в проводах.
2. В примерах расчета в данном выпуске используются толь-
ко старые обозначения. еравнение систем обозначений дано в [20].
3. Понятия о внутрисистемных и межсистемных ЭМП нуждают-
ся в уточнении. Радиосистема совокупность радиоэлектронных и
электротехнических средств, связанных функциональным иазначе-
нием, .«образующих некоторую целостность» [21]. Примерами яв-
ляются отдельные радиосистемы кор'абль береr, трае!{торных
измерений движения ИСЗ, телеметрических измерений на борту.
РадиотеХllические, комплексы [22] совокупность радиосистем и
элементов связи между ними, предназначенная для решения слож.
ных задач в полном объеме. Пр'имерами являются комплексы средс'fВ
управления воздушным двюi{ением (УВД) при радиообеспечении
космических полетов, состоящие из бортовых и наземных систем
для связи, контроля и управления.
ВllуmрисисmеМllые ЭМП (ВЭМП) MorYT создаваться средствами
своей же системы, например источником питан'ия в проводах, излу-
чением ВЧ усилителя мощности, излучением мощноrо НЧ модуля-
тора. Помехи той же системе, но от передатчиков друrой системы
следует отнести к межсистеМIlЫМ ЭМП (МЭМП).
В радиотехническом комплексе объекта (кор, бля, самолета,
наземноrо пункта и др.) помехи MorYT создаватьс'я системами этоrо
же объекта, например системой радиосвязи системе радионавиrа
ции, В этом СJlучае помехи следует отнести к ВЭМП, хотя они co
зданы между системами. Если же помехи созданы системой друrоrо
радиотехническоrо комплекса, то их надо отнести к МЭМП. Помехи
между однотипными Рэе одной системы (например, таксомоторной
радйосвязи) это ВЭМП, а поМехи от друrой Ч'1стемы (например,
радиосвязи «скорой помощи») МЭМП. Следовательн<), при опреде
лении Вl!да помех надо учитывать принадлежность средств к отдель-
ной ,системе или комплексу.
4. Понятие воспрuuмч,ивость относится к реакции устройства на
ЭМП, Яli!ляющиеся по отношению к нему внешними. Количественно
ВОСПРИИМ'lивость может быть выражена через отношение полезный
сиrнал/внешняя помеха или через друrие отношения !{ внешней по
мехе. При анализе ЭМС это понятие необходимо использовать, по
скольку известное понятие «чувствителЫiOстt>>> относится К ре;:lКЦИИ
YC'l"poikTBa на полезный сиrнал; чувствительность КО.l!ичественно
характеризуется отношением сиrнаол/собственный шум устройства.
Чувствительность является важнеишим показателем качества pa
диоприемноrо устройства [23, 24], характеризует свойства устройст
ва при отсутствии внешних помех (иноrда подчеркивается, .что
«... чувствитедыlOСТЬ определяется в отсутствие внешних помех»
[25] и при анализе эмс не может использоваться как характеристи-
ка влияния на Hero внешних помех. Более тoro, rоворить в таких
случаях о «потере чувствительности» [26] терминолоrически невер-
но, поскольку это приводит К неоднозначности понятия «чувстви-
тельноСть». Внешние помехи MorYT изменять условия приема по.
лезноrо сиrнала. но не MorYT изменить один' из основных показа-
телей 'качества устройства ero свойства принимать слабый полез-
ный сиrнал в отсутствие внешних помех.
5. 'При разработке и эксплуатации радиоэлектронных и элект-
ротехнических средств должны выполi-!яться требования, нормы
и стандарты на технические характеристики, влияющие на эмс.
Такие нормы и стандарты в ряде случаев базируются на рекомендв'
циях международных орrанизаций [27], обобщающих опыт в радио-
электронике и 9лектротехнике индустриально развитых стран. Зна-
чительную роль при этом иrрают рекомендации Международноrо
Консультативноrо Комитета по радио (МККР) [2], Международ-
ной Электротехнической Комиссии (МЭК) [3], Специальноrо Меж-
дународноrо Комитета по радиопомехам (еиспР) [15, 28, 29] и Per-
ламента Радиосвязи [30]. Последний содержит международные соrла
шения по раСllределению и использованию радиочастотноrо спе'ктра,
например, для космическнх служб радиосвязи, авиационных служб,
морских служб. ,
В США большую известность получили стандарты MIL-Std-
4бlА, 462, 826А и др. [31 33], в которых, если сравнивать их с упо
мянутыми международными рекомендациями, охвачена более широ-
кая номенклатура 'нормируемых характеристик, предъявлены более
жесткие требования к нормам и содержится ряд новых, ранее не
применявшихся методои измерений харiштеристик, влияющих' на
эмс. Эти стандарты относятся к катеrории опе f. ежающих и их пуб
ликация вызвала широкую диску сию [34 40 . Некоторые авторы
считают, что такие стандарты MorYT быть приняты за основу нацио-
нальных стандартов эмс [41,42]. В 1976 r. опубликованы сведения
о стандарте 461В, являющимся новой редакцией стандарТа 461А [43].
В целом процесс создания стандартов эмс во мноrих странах Ha
ходится в начальной стадии.
В СССР на технические характеристики радиоэлектронных и
электротехнических средств и методы их измерения распространяют-
ся нормы rК,Рч [44 47J и отдельные требования в rOCTax [48 52].
Некоторые особенности норм описаны в [53 55].
6. Внеполосные и побочные излучения типовые характе-
ристики эме передающих устройств. Первые связаны с необ-
ходимой полосой частот минимальной полосой частот сиrнала,
достаточной при данном классе излучения для передачи сообщения
в системе с 'требуемыми скоростью и качеством. Вторые обуслов-
лены «llелиllейllыми процессами», при которых может быть наруше-
на пропорциональность передачи сиrнала через элементы устрой-
ства Отдельно следует рассматривать третью характеристику
шумовые излучеllия передатчиков. Анализ литературных источннков
позволяет определить следующие понятия.
Основные излучения излучения радиолередающеrо устройства
в необходимой полосе частот.
Неосновные излучения излучения радиопередающеrо УСТРО-
ства за пределами необходимой полосы частот. '
Внеполосньiе ивлучения неосновные излучеНIIЯ в полосах час
тот, примыкIфщихx к неоБХОЩIМ(5Й полосе, ВClЗНИЮJlOщие в прош'с:се
модуляции (маюIПУЛЯUИИ) сиrнаJlО/ll), отражающим СОQбщение.
Побочные излучения неосновные излучения. обусловленные
любым нелинейным процессом, за исключением модуляции (маНИе
пу ляции).
rармоники побочные излучения на частотах, кратных час-
тотам OCHoBHoro излучения. .
Комбинационные ивлучения побочные излучения, ВОЗНИК2Ю-
щие при формировании частот OCHoBlIoro излучения помощью ра?-
личньiх преобразований вcnомоrатеЛЬНрIХ колебании.
Вваuмомодуляционны(! излучеl-lUЯ побочные излучения, воз-
никающие при воздействии на передатчик излучений друrих пере
датчиков.
Шумовые излучеllИЯ неОСНОВlIые излучения, создаваемые ис
точниками шума в элементах передатчика.
В такой трактовке термины и их определения используются в
настоящих комментариях. При создании теРМИНОJJоrической снстемы
в области эме эти термины должны УТОЧllЯТЬСЯ (см. таj(же ком мен-
lI'арий 9).
7. Автоматизированные методы расчетов эме с применением
эвм широко используются, особенно при анал изе помех в сложных
комплексах. Описаны различные математические модели и проrрам-
мы расчетов для общих и частных случаев. Принцип моделирования
радиосистем, положенныЙ в основу определения эме, рассматри-
вается в [56 58]. Общая модель состоит из подмоделей, описываю-
щих характеристики эме передатчиков, приемников;антенн и' т. д.
В ряде случаев в ЗУ вводятся необходимые'для расчета типовые дан-
ные: модуль эффективной высоты антенны, модуль, потерь при рас-
пространении радиоволн и. Т. д. [59J. Мноrие авторы описывают
принципы создания математических моделей для анализа эме, Ha
пример, в самолетных системах радиосвязи [60, 61], радиорелей-
ных системах [62, 63], радиотелеrрафных линиях с двойной фазовой
телеrрафией [64], системах подвижных радиослужб [65[, системах
рле [66J, космической системе Арроl0 [67], системе мноrоцелевой
космической радиосвязи [68J, системах радиовещания [69, 70], при
назначещ1И частот в системах [7IJ. Однако степень точности расчетов
по таким моделям зависит от достоверности и полноты исходных дaH
IIЫХ об условиях реальноrо действия эмп на рассматриваемые рэе
и о характеристиках эме. в большинстве случаев такие данные ока-
зываютtя еще недостаточными для получения достоверных резуль-
татов расче:rа. Поэтому более полезными оказываются модели и
nporpaMMbI расчетов на эвм, предназначенные' для решения час
ных задач, Н;Jпример для расчетов коэффициентов связи между са-
молетными антеннами [72 74], характеристик антенны в ШИРQКОМ
диапазоне частот [75J, продуктов нелинейноrо усиления и преобра
зоваН\lЯ сиrналов в УВЧ и смесителях [76 78], спектров импульс
ных СИПIалщ! [79J, элем нтов НЧ и ВЧ фильтров [80 82], rруппово-
'ro вщ!деilствия б0Лl;>шоrо числа передатчиков (более 20) на прием_
ное устройство [83J, коордннационных расстояний в системах [84]
для распределения и выбора частот в конкретной системе [85, 86]'
, , .
ДЛЯ машинноrо КОНТРОЛЯ результатов измерений характеристик ЭМС
[87]. Особенности использования эвм для расчетов эме опнсаны в
[88, 89], в том числе использС?вание KapMaHHoro электронноrо каль-
кулятора с вабором типовых проrрамм на маrнитных#картах [90],
Для контро.'1я ЭМС больших космическнх КОМП.'1ексов в США
р.азработана nporpaMMa SEMCAP, которая ИСIЮЛЬЗGвалась при 0тра-
ботке систем ApG110 и ширеШQ нспользуется на различных стадиях
разработки друrих космических систем [91].
8. Электром.атитt-lая 06ста1l0вка (ЭМО) совокупность ЭМП
от любых ИСТОЧНИКQВ в виде излучений и электрических токов (на-
пряжений), влияющих на функционирование Рэе совместно' с по-
лезным сиrналом или без Hero через антенну н (или) помимо нее.
При этом не рассматриваются преднамеренные помехи, поскольку
их анализ не входит в задачу обеспечения эмс.
ЭМО может быть внешней по отношению к системе или отдель-
ному РЭС и внутренней по отношению к отдельному прибору (блоку,
wзлу:), входящему в состав сложноrо РЭС. Внешняя ЭМО характе-
ризуется полем дальней Э'Оны и, как правило, определяется дейст-
вием ЭМП и полезноrо сиrнала через антенну. Внутренняя эмQ во
мноrих случаях, особенно на частотах ниже 300 мrц, зав,ИСИТ от
поля ближней зоны (поля индукции) или от токов ЭМП в проводах
питания, коммутаЦИf! и полезноrо сиrнала.
Анализ внешней ЭМО, в которой работают РЭС, необходим для
определевия условий обеспечения ЭМС и проrиозироиания ЭМП.
Такой аналнз по заrрузке диапазонов и полос частот в общем Виде
проводят орrанизации, распределяющие радиоканалы и контроли-
рующие их использование [92]. Он базируется на системе сбора, об-
работки И' хранения' соответствующей информации с учетом мощ-
ности и спектров излучения передатчиков. В международном мас-
штабе функции реrистрации частот радиоканалов иыполняет спе-
циальный Международный Комитет реrистрации частот (МКРЧ)
на основе данных, которые направляют ему члены Международноrо
еоюза Электросвязи (МЭС) [93, 94]. В национальных масштабах
(например, США) такие функци.и для систем rражданскоrо наз-
начения выполняет Федеральная Комиссия Связи (ФКС)
дЛЯ BoeHHoro Центр исследования ЭМС средств связи и ра-
диолокации (ЕСАС) [95]_ ФКС состаиляет обшириые массивы дан-
ных (файлы) для хранения в ЗУ эвм и разрабатывает машинные
проrр'аммЫ для анализа данных. Важнейшим результатом TaKoro
анализа является возможность моделирования рад'иосистем по кри-
териям эме, что лежит в основе планов дальнейшеrо распределе-
ния и использования радиочастотноrо спектра [96 98]. ЕСАе
также создает файлы, в которые заносятся и топоrрафические OT
метки рельефа местности через 0,8 км на 70% территории США, час-
ти Канады, Мексики, Европы и юrо-восточной Азии, Bcero 7,2 млн.
км 2 . Накопленная информация о более чем 875 тыс. передатчиков
хранится в ЗУ с произвольным доступом емкостью 100 млн. 36-раз-
рядных слов. На основе этой информации строятся сотни математи-
ческих моделей и проrрамм дЛЯ ЭВМ, позволяющие составлять то-
поrрафические карты плотности мощности излучений [99 105].
Знание внешней ЭМО в более частном виде необходимо также
для мноrих ведомств и предприятий, разрабатывающих и 8КсплVа-
тирующих радиотехнические комплексы, системы и отде.'1ьные Рэе,
При использовании их в промышленны/С центрах приходится учu-
тывать «общий уровень индустриальных радиопомех», КОТОРIoIЙ из-
Мерйется На больших расстоЯiшях 0'1" источников, например, С
помощью аппаратуры, установленной на самолете, летающем над
rородом [106 110]. Соrласно таким измерениям усредненный ypo
вень мощности в диапазоне 20 300 мrц составляет от 104.5
до 111,8 дБм/кrц. Наземные измерения в ПРИНllИпе позволяют полу
чать такие же результаты, но для их проведения требуется в 10
20 раз больше временн, чем на самолетные [111 119J. При анализе
внешней эмо в диапазонах ниже 30 MriJ. необходимо учитывать
распределение мощностей атмосферных помех [120 130].
При анализе внешней эмо целесообразно пользоваться MaTe
риалами исследовательских комиссий МККР различных служб ра-
диосвязи: космической, радиорелейной, подвижной наземной, CTa
ционарной наземной и т. д. [2J. Наибольшее количество ценной ин
формации об эмо можно найти в трудах 1 Комиссии «ИСПОЛЬЗОВ,ание
спектра, контроль». Важные сведения о внешней эмо отражены
в трудах и друrих комиссий, например:
1I Комиссии Отчет 455 «Методы расчета уровней помех меж
ду спутниками на rеостационарной орбите» и вытекающая из Hero
Рекомендация 466;
III Комиссии Отчет 195 «Проrнозирование характеристик
телеrрафных систем в части ширины полосы и отношения сиrнал/по-
меха на частотах ниже 30 мrц»;
VHI Комиссии Рекомендации 45: 218 и 427 «Устранение По-
мех радиоприему на судах»;
IХ Комиссии Рекомендация 357 1 «Максимально допусти-
мые уровни I)oMex в телефонном канале РРЛ при совместно исполь
зуемой полосе чаСТQТ с системой космической радиосвязи»;
Х Комиссии Отчет 306 1 «Отношение полезноrо сиrнала'к ме-
шающему для цветноrо телевидения», а также отчет 481 и др.
Представляют также интерес материалы, подrотавливаемые
комиссиями МККР в промежутках между ассамблеями, созываемы-
ми через четыре rода.
Чтобы определить условия обеспечения эме достаточно слож
ных систем и комплексов, необходимо анализировать их BHYTpeH
нюю ЭМО, дЛЯ чеrо надо знать возможные ВЭМП [131 132]. Чем
сложнее система, тем тщательнее следует ана.'1изировать ВЭМП
во избежание сниження эффективности системы и оrраничения воз-
можности использования выделенных для нее радиоканалов. Это
особ.енно относится к радиотехническим комплексам, в которых ис-
пользуются средстиа автоматики и вычислительной техники. По
результатам анализа внутренней эмо разрабатываются орrаниза-
ционно техиические мероприятия, связанные с использованием .ра-
диоканалов, совершенспюванием характеристик эме Рэе, входя
щих в комплекс, и монтажом электрорадиооборудования. В качест
ве примеров можно указ'ать на анализ внутренней эмо на самоле-
тах [133 153] и на морских судах [39, 154 161], а также на реко-
мендации о монтаже сложноrо самолетноrо оборудования [162].
Вопросы, касающиеся внутренней эмо на космических летатель
ных аппаратах, изложены в материалах NASA [163], а также в [67,
68]. Опубликованы HeKoTopbie сведения о монтаже рэе в таких ап-
паратах [164, 165] и оценке влияния помех, вызванных нестацио
нарными процессами в сети питания на бортовую ЭВМ [166],
9. Восприимчивость к ЭМП, особенно к сиrналам мешающих
радиостанций, относится к типовым характеристикам эме радио-
приемныХ устройств [167]. К понятиям, которыми приходится поль-
зоватьсЯ при ее опр делении, относятся:
оснОВНОЙ канал канал приема OCHoBHoro излучения полезноrо
сиrнала;
, , неосновной канал любой канал приема в полосе частот вне
OCHOBHoro канала;
внеполосн-Ьtй канал неосн()вноЙ канал приема в полосах час-
1;01 примыкающ х к полосе OCHOBHOI O канала, образующи ся в уси-
лителях высокои и промежуточных частот из-за нелинеиных про-
цессов в них и недостаточной избирательности резонансных цепей,
формирующих основной канал приема;
, соседний канал канал, ближайший к основному; ero полоса
и среднЯЯ частота соответствует принятому в данной радиосистеме
распределению частот;
побочный канал неосновной канал приема в полосах частот,
примыкающих к полосе OCHoBHoro канала, обусловленный нелиней-
ными процессами в смесителе и недостаточной избирательностью ре-
зонансныХ цепей OCHoBHoro канала;
комбинационный канал побочный канал, обусловленный
взаимодействием мешающеrо сиrнала или ero rармоники с сиrналом
reтеродина приемника или ero rармоникой;
блокирование нелинейный процесс, проявляющийся в умень-
шении усиления полезноrо сиrнала BO BXOДHOM тракте приемника,
вызванный действием интенсивноrо мешающеrо сиrнала, частота
KOToporo находится вне полосы OCHoBHoro канала приема, напри-
мер в полосе одноrо из соседних каналов [2;24, 167., 168]; блокирова-
ние может создать внеполосный и (или) побочный каналы приема;
перекресmная модуляция нелинейный процесс модуляции по-
лезноrо сйrнала сиrналом мешающей радиостанции, обусловленный
действием интенсивноrо мешающеrо сиrнала с частотой вне ос-
HOBHoro канала, например в одном из соседних каналов приема;
перекрестная модуляция может создать внеполосный и (или) побоч-
ный каналы поиема;
" инmермодуляция нелннейиый процесс, обусловленный дей-
ствием двух или более интенсивных сиrналов друrих радиостан-
ций в неосновных каналах прнема; проявляется как мешающий сиr-
над в основном канале; интермодуляция может создавать внеполос-
ные или побочные каЩIЛЫ приема соответственно в УВЧ и смеси-
телях радиоприемников.
Восприимчивость приемника должна определяться по всем не-
основным каналам как количественная мера свойства приемника
реаrировать на мешающий сиrнал при заданном критерии ero оцен-
ки на выходе приемника (см. комментарий 4)_
В ряде случаев целесообразно вводить понятие оm1l0сиmельная
восприимчивосmь в виде чувствительности приемника к .ero BOC
щjииМЧИВОСТИ [дБ].
10. Предварительный анализ ЭМО на стадии проектировании
иrрает существенную роль в обеспечении эмс. В качестве примера
TaKoro анализа можно привести разработку модели эма в проекти
руемом фирмой Litton военном корабле [156]. Для радиотеХRиiIес-
Koro комплекса (примерно 40 передаТJИКОВ, более 50 приемников
и 100 антенн) такая модель позволила определить возможные ЭМП
от основных и неосновных излучений РЭС, в том числе от SI;н ктрообо-
рудования корабля. -Были определены возможные козффициенты
связи между а.нтеннами в за,l)ИСИМОСТИ от места их размещения. Ре-
ЭУЛЬ'1"аты анализа позволили принят-ь решение о рациональном раз-
мещении антенн, а также об изменении конструкции отдельных эле-
ментов корабля. Проведенный на раннем этапе проектирования ана-
лиз ЭМО оказался экономически оправданным, поскольку позво-
лил избежать переделок IJ rотовоЙ конструкции корабля.
11. Неосновные излучения передатчиков нельзя относить к
'случайным, поскольку -их частоты и энерrетические уровни мотут
быть рассчитаны и измерены с приемлемой точностью. Случайными
являются отклонения интенсивности !п.их излучений от HeKoToporo
-математическоrо ожидания. Однако в такой же степени случайны-
ми оказываются и интенсивности основных излучений передатчиков,
KOToP!>le названы неслучайными. Более "&бстоятельно вопрос о де-
терминированных и вероятностных '5арактеристиках, влияющих на
эме, изложен в [169], в котором приведеlJ пример из практики рас-
чета ЭМС авиационных снстем.
12. Актуальность проблемы ЭМС иллюстрируется динамикой
роста числа РЭС наземных подвижных радиослужб в различных
странах и особенно США. Практическое значение таких служб за-
метно возрастает в связи с расширением систем передачи данных и
использованием ВЫЧИСJlИтельных центров для нужд промышлен-
ности. В США подвижные службы радиосвязи в 1950 r. насчитывали
около 100 тыс. передатчиков, IJ 1970 r. их стало 3,3 млн., а в 1975 r.
5,8 млн. Предполаrается, что в 1980 r. таких передатчиков будет
7 млн. Острая нехватка радиоканалов для таких систем привела
ФКС к решению о передаLlе подвижным наземным средствам радио-
связи полосы шириной 115 MrIl в диапазоне 900 MriJ., которая ранее
была, отведена ТВ системам, но практически не использава.nась
[95, 170, 171]. Интересны также цифры f)ocTa в США числа радио-
станций частноrо пользоиания: за 16 лет (1958 1974 rr,) был выдан
миллион лицензий. второй миллион был выдан за 8 мес. 1975 r. и
третиЙ за последние месяцы Toro же rona (172].
В Фрr за 1970 r. чнсло передатчиков наземных подвижных
служб увеличилось на'17%. а за 1960 1970 rr. в семь раз [173].
В Великобритании за тот же период число таких передатчиков воз
росло в пят!:> раз и ежеrодно увеличивается на 17%. Из-за недо-
статка радиоканалов в Великобритании для подвижных радиослужб
принята сетка соседних частот через 12,5 кrц (в диапазоне до 173
мrц), в то время, как в друrих страна'х используется сетка через
25 кrц [174]. В Японии принято решение к 1978.r. перевести все ТВ
.системы на работу' в дециметровом диапаЗОlJе, чтобы освободить мет-
ровый диапазон для подвижных радиосредств (951.
Считается, что за каждое пятилетие число РЭС в любой ннду-/
стриальной стране удваивается. Если во мноп1Х странах переrруз-
ка характерна для диапазонов ниже 1 rrц [175], то в США отмечена
переrрузка.диапазонов 1,85 13,25 rrц [176].
еущественно увеличилась заrр-узка диапазонов, выделенных
для радиовещания. В Европе вместо запланированных «Копенrа
rенским планом» 600 радиовещательных дв и СВ (диапазоны кило-
метровых и reKTaMeTpoBbIx волн) передатчиков с общей мощностью
,16,2 МВт, работают 1400 передатчиков с общей мощностью 40 МВт
(1970 r.), причем раЗБитие систем на метровых волнах вещания не
затормозило рост числа передатчиков вопреки этому плану [177).
В Европе только в дециметровом диапазоне работают 2270 радио-
веЩ81'ельных и телевизионных передатчиков (1971 r.), и дальнейшее
развитие эТой сети приводит К ощутимому возрастанию ПQмех от
радиопередатчиков [178]. В Западной Европе ежеrодно вводится
в эксплуатацию 60 ЧМ вещательных радиостанций, и для каждой
из них приходится рассматривать :систему, в которой возможно ме-
шающее действие 100 .друrих передатчиков [179].
Для радиовещания в диапазоне 5'95....,..26'1 мrц при существую-
щем международном соrлашении выделено 234 канала через 10кrц.
В течение каждоrо часа суток на земном шаре работает примерно
900 передатчикрв в этих каналах при средней мощности каждоrо
50 100 кВт. Вследствие переrрузки этих каналов в радиовещании
стала неизбежной р,абота на совмещенных и смежных частотах [94].
Известно также, что в декаметровом диапазоне зареrilстрироваIfО
более 600 тыс. частотных присвоений и рост их числа продолжается
со скоростью 20 тыс. В rод.
Характерным является быстрый ростзаrрузки диапазонов ймен-
но в последние rоды, По данным МКРЧ за 1973 197'5 r. число за
реrистрированных радиостанций возросло в диапазонах: 3 6 мrц
на 6,1%, 100 230 мrц на 24%, 0,47 1 rrц на 69%, 2 4 Пц
на 33% и 4 8 rrц на 42% [93]. Отметим, также, что делq не только
в непрерывном увеличении числа передатчиков, но и в росте их сред-
ней мощности. За последние 30 лет в США средняя мощность РЛС
и друrих мощных передатчиков увеличилась в 450 раз, а пиковая
мощность в 200 раз [IВО]. .
13'. ЭМП от систем автомобильноrо зажиrания распростра-
ненный вид индустриальных радиопомех. Факторы, влияющие на
их возникновение, и меры защиты от них изучаются сравнительно
давно [181, IВ2]. rOCT на допустимые уровни помех от двиrателей
BHYTpeHHerp сrорания, и методы их измерений уже упоминался [51].
Аналоrичные по назначению нормы (<<Нормы 3 72») указаны в [45].
Международные рекомендации о нормах и методах измерения помех
от систем зажиrания публикует СИСПР [183 185]. Нормы и методы
испытаний, 'используемые в США, приведены в (186, 187].
Изучение помех, создаваемых устройствами зажиrания, и раз
работка мер защиты o'f них важны для обеспечения нормальной pa
боты подвижных систем радиосвязи в метровом диапазоне
"[I88 196]. На базе ста]истическоrо аналнза амплитудных, BpeMeH
ных, частотных и" пространственных характеристик поля ЭМП,
создаваемых устройствами зажиrания, разработаны математические
модели, позволяющйе проrнознровать ЭМО в зоне действия подвиж
ных радиослужб в зависимости от интенсивности дви.жения авто-
транспорта (см., например, [19,3]). Некоторые авторы считают, что
рекомендации СИСПР, а также СЭВ [197] недостаточны для защиты
упомянутых радиослужб от помех, создаваемых устройствами зажи-
rания автомашин [198 199].
В литературе освещаются различные вопросы анализа ЭМП
от устройств зажиrания. Отмечается целесообразность измерений
пиковых, а не квазипиковых уровней импульсов помех [40, 193,200],
описан упрощенный метод измерения помех [201], .указывается сте-
пень корреляции между rоризонтальной и вертикальной поляри-
зациями поля помех [202], показано, что влияние помех на прием
ЧМ сиrналов зависит от симметричности характеристики частотноrо
детектора отн6сиtельно несущей принимаемоrо сиrна.iiа [203] и что
электронные устроЙства, зажиrания увеличивают ИНТЕШСИВНОСТЬ
помех [172].. Максймум интенсивности помех лежит вблизи
27 мrц, и с ростом частоты интенсивность медленно уменьшается
[204, 205J. Кроме Toro, интенсивность помех З(jВИС!1Т ОТ размера за
зора устроЙстве зажиrания [206]. Математические модели эмп,
излучаемых устройствами зажиrания, создаются по результатам
предварительной оценки объема статистической выборки rруппы
импульсов помех [207, 208].
Отечественные нор'мы на допустимые уровни ЭМП, излучае-
мых устройствами зажиrания, распространяются на диапазон до
300 мrц [45]. Однако длительность искровоrо разряда составляет
O,2 O,5 мкс, а спектр этих помех имеет полосу свыше 1 rrц. Мноrие
нсследова1'ели подчеркивают необходимость нормирования таких
помех в диапазоне 300 1000 мrц в соответствии с рекомендациями
сэв и еиспр [199, 209]. Значительная интенсивность помех, обу-
словленных устройствами зажиrания, на высоких частотах была
зареrистрирована при испытаниях по проrрамме электромаrнит-
ной службы в Детройте (США) в д!!апазонах даже до 2,5 rrц [210,
211].
, Анализ ЭМП от, устройств зажиrания необходим при выборе
, площадок для наземных пунктов космической радиосвязи [ 12, 213]
и астрономических радионаблюдений. Например, измерения радио-
метром с чувствительностью 10 17 Вт/м 2 показали наJIИчие вблизи
обсерватории значительноrо уровня таких помех в диапазонах до
1,4 rrц. При этом отмечено снижение эффективности широко ис-
пользуемых в автомашинах средств защиты на частотах выше
100 мrц [214]. в 'докладе r. М. Мясковскоrо на секuии эме НТОРЭС
им. А. С. Попова (дек., 1976 r.) отмечались значительные уровни
помех, излучаемых устройствами зажиrания в диапазоне до 800 мrц
и уменьшение эффективности применяемых средств защиты на час-
тотах выше 300 мrц. Распространенные способы защиты рассмат-
р!шались в докладе В. А. Осипова [215].
14. Актуальность з щиты от эмп, создаваемых линиями
blIектропередачи (ЛЭП), повышается с ростом индустриализации
страны, в результате которой возрастают число ЛЭП и их рабочие
напряжения. ЭМП возникают 'из за KopoHHoro разряда иа прово-
дах и локальных разрядов на изоляторах ЛЭП. Интенсивность по-
мех зависит от поrодных условий, конструкции ПQОВОДОВ, Качества
изоляторов, напряжения лэп (помехи возникают при напряжениях
более 70 кВ) и друrих факторов. Механизмы возникновения и общие
способы ослабления помех от ЛЭП изложены в [216, 217). Допусти-
мые уровни помех, создаваемых ЛЭП, указаны в Общесоюзных HOp
мах rкрч (<<Нормы 6-72») и в rOCT 22072 76. Изданы также ру-
ководящне указания о проектировании ЛЭП, в которых приведены
рекомендации об ослаблении радиопомех [218]. Международные ре-
комендации о допустимых уровнях помех от ЛЭП и методы измерения
этих уровней разрабатываются СИСПР [15].
В периодической печати приведены результаты мноrочисленных
статистических измерений помех, создаваемых ЛЭП, при учете раз-
личных факторов, в том числе поrодных [219 230[, сведения о по-
мехах от распределительных подстанций [231], об экраннрующем
действии соседних проводов ЛЭП [232]; рассмотрены методы pac
четов помех от ЛЭП [232 237], способы ослабления помех радио-
вещательным приемникам и приемникам сверхдлинных волн [238
239], новые методы измерений помех от лэп [240], измерительная
аппаратура, в том числе портативная для обнаружения дефектных
изоляторов [241 244).
,15. При ана.IIизе индустриальных радиопомех, и в частностн
ВЭМП, необходимо рассматривать не только излучаемые эмп, но
и jНlсt1j)остlJаiВlloщиеся fio tфоМдаМ. ЗаЩита o'i' 1'i1ю\Jt ПОМёХ ВiI>iША
для радиотехнических комплексов на корабле, самолете, наземном
пункте. Допустимые уровни такнх помех и методы их измерений
указаны в нормах rКРЧ [45], рекомендациях СИСПР [15, 245]
и в ряде зарубежных стандартов [246 249].
Теория и практика индустриальных радиопомех, распростра-
няющихсЯ по проводам (общие вопросы) рассмотрены в [181, 182,
199, 250 257]. Широко освещаются мноrочисленные частные вопро-
сы относящиеся к ВЭМП, например, в бортовых сетях самолета
[258 2бl], ИСЗ [68, 262], корабля [263], в промышленной сети
120 В [264], на стартовой площадке [265, 266]. Большое внимание
уделяется анализу ВЭМП, возникающих в сетях питания из-за не-
стационарных процессов при подключении и отключении наrрузки
[267 272] и при работе реrуляторов и преобразователей напряжения
[273 276]. Публикуются материалы о защите от помех, распростра-
няющихся по цепям питания электронной аппараТУРЫ,применЯемОЙ
в медицинских учреждениях, особенно для целей диаrностикн
[277 279]. С развитием средств электронной вычислительной тех-
!lики и автоматики возникла задача их защиты от ЭМП [280]. Широ-
кий Kpyr вопросов, связанных с решением такой задачи, был рас-
смотрен на трех конференциях, состоявшихся в Вильнюсе [281
283]. Можно указать и некоторую дополнительную литературу по
этим вопросам [284 287]. И, наконец, ОС9бым направлением ЯВ-
ляется обеспечение ЭМС радиотехнических и проводных средств
связи, так как в последних возникают помехи, обусловленные из
лучениями мощных радиопередатчиков [288 289].
16. Предложенную трактовку количественной оценкн восприим-
чивости приемников и усилителей нельз признать корректной ро
следующим причинам:
относительная восприимчивость, которая рассматривается
как превышение мешающеrо сиrнала, действующеrо по основному
каналу приема, над собственным шумом приемноrо устройства, вы-
ражена значениями, близкими к 200 дБм (в примере 1.8 231 дБм),
что не позволяет и терпретнровать их в привычном физическом
представленин;
относительная восприимчивость должна определяться по
критерию, приrодному для практических измерений, и отражать
воздействие мешающеrо сиrнала не только по основным, но и по
иеосновным каналам приема (см. комментарий 9); в качестве BOC
приимчивости можно принять, например, известное отношение
SINAD [290, 291];
предложенная в выпуске количественная оценка восприим
чивости далее не используется (в том числе и в ориrинале справci'l
ника); как правило, вычисляется лишь превышение мешающеrо
сиrнала над собственным шумом приемноrо устройства по критерию
О дБ.
17. Понятие «пороr восприимчивости» yrочняется лишь при
последующем изложении rл. 2. Однако в 'ряде примеров расчета
в rл. 1 и 2 (см.,в частности, примеры 1.1 1,4,2.1,2.5) пороr BOC
приимчивости принимается равным пороrу чувствительности, кото-
рый определяется собственным шумом приемника. П09ТОМУ целе-
сообразно именно здесь уточнить, что пороr восприимчивости не во
всех случаях равен пороrу чувствительности и зависит как от типа
модуляции полезноrо и мешающеrо сиrналов, так и от способа фор-
мирования (обработки) полезноrо сиrнала в приемном устройстве,
осо5енно если п6слеДнее сна5жено спецйаЛЬН!,IМИ среДстваМи заЩй.
ты от помех.
18. Последовательность оценки (расчета) помех необходимо
уточнить. Прежде Bcero, отметим неудачное наЗВание первоrо этапа
«амплитудная оценка», поскольку последующие, примеры расчетов
основаны не на амплитудном, а на энерrетическом по.казателе
мощноети помехи. Поэтому более правильным' названием является
«энерrетическая оценка»,
первыM этапом четырехэтапноrо «частотно энерrетическоrо
анализа» является не амплитудная, а частотная оценка помех (ЧОП),
Она начинается с анализа зависимостей между частотами основных
и побочных излучений передатчиков и основных и побочных каналов
приемников, как это и описано в rл. 2. Однако при этом следуеr
анализировать не только пары передатч,ик приемник в отдель-
ности, но и rрупповое воздействие передатчиков на кажДЫЙ при-
емник [83], поскольку при определенных сочетаниях частот передат-
чиков MorYT возникать интермодуляционные помехи. При этом не-
обходимо определить некоторую 'область поиска частот передатчи-
ков вблизи частоты настройки OCHoBHoro канала приемника, что в
равной мере нужно при аиализе и мэмп, и ВЭМП, Далее следует
учесть возможные частоты взаимомодуляционных излучений пере-
датчиков, поскольку их уровни MorYT быть одноrо порядка с уров-
нями rармоник (см. комментарий 34). После этоrо следует опреде-
.лить частоты передатчиков, которые соответствуют возможным по-
мехам по соседним каналам, а также помехам из за блокирования и
перекрестной модуляции (см. коментарии 40 44). Простой процесс
ЧОП при ситуации один передатчик один приемник превращается
в С.'lожный и трудоемкий при анализе возд!'!йствия rруппы передат-
чиков на один приемник. .
Вторым этапом нужно считать приближенную энерrетическую
оценку помех (ЭОП) , в результате которой определяются энерrети-
ческие соотношения, характеризующие пары передатчик приемник
и воздействие rруппы передатчиков на приемник по критериям по-
pora ВОСПРИИМ'lивости последнеrо для всех сочетаний частот; кото-
рые были выявлены i1ри ЧОП. В процессе ЭОП исключают все си-
туации, при которых заведомо обеспечивается эме, и выявляют си
туации несовместимости (явной и сомнительной). Помимо исходных
данных, указанных в rл. 2, на этом этапе .необходимо учитывать
мощности возможных взаимомодуляционных излучений передатчи-
ков \1 пороrи восприимчивости приемников при действии мешаю-
щнх сиrналов по соседним каналам, а также сиrналов. обусловли
вающих блокирование, перекрестную модуляцию и ЩJТермодуляцию.
Пороrи восприимчивости при этом корректируются по данным А ЧХ
мноrосиrнальной избирательности приемника. Если ЭОП отно-
сится к ВЭМП, то вместо потерь при распространении радиоволн
следует учитывать коэффициенты связи между 'близко расположен-
ными антеннами приемников н передатчиков (см. комментарий 50).
По итоrам ЧОП и ЭОП целесообразно составлять частотно-энерrе-
тические карты, по rоризонтальной оси которых отложены частоты,
а по вертикальной уровни мешающих излучений и восприимчи-
IЮСТИ приемников в децибелмилливаттах.
На третьем этапе детальной оценке помехи (ДОП) расчеты
корректируют с учетом ширины и формы спектров излучений мешаю.
щиХ сиrналов, полосы пропускания OCHoBHoro канала и коэффициен-
та прямоуrольности тракта ПЧ, уточненныхданных АЧХ MHoro-
сиrнальНОЙ избирательности на основе'результатов энерrетической
оценКи излучений, влияющих на эту избирательность. В ряде слу'
чаев учитывают шумовые излучения передатчиков, например, в ПОД,
вижных системах радиосвязи. Учитывают и факторы, отмеченные
в разделе «Детальная оценка помехи» rл 2. а также влияние на по-
por восприимчивости спецнальных средств Защиты от помех. В слу
чае ВЭМП следует производить более точную оценку, используя Ха-
рактеристиКи спадания интенсивности спектров мешающих излу-
чений, в том числе (при необходимости) шумовых [292J.
Четвертый этап комплексная оценка помех (КОП) представ-
ляет собой коррекцию данilЫХ в тех случаях, коrда выявляется не-
совместимОСТЬ рассматриваемых средств при каких то частотно.
энерrетических сочетаниях. Повторные оценки выполняют при бо
лее выrодных для обеспечения ЭМС сочетаниях хараКТеристиК. При
коррекции может выяви:rься необходимость дополнительноrо ослаб-
ления определенной rармоники мешающеrо передаТЧ,ика, улучше
ния избирательности фильтров на входе прием.ника, увеличеНИIl
затухания между близко расположенными антеннами и т. д. Опре.де-
ляется Н'еобходимость и возможность коррекции частот раДИОl{ана-
лов с целью улучшения у<;;ловий ЭМС между РЭС, создающим поме-
хи, и РЭС, воспринимающим помехи, что может потребовать повтор
иоrо расчета условий обеспечения ЭМС рассматриваемых РЭС, а
в некоторых случаях и Bcero комплекса радиосредств.
На \Jcex Этапах частотно энерrетическоrо анализа широко ис
ПQЛЬЗУЮТСЯ математические модели характеристик эме отдельных
РЭС (или систем) и связанных с ними электротехнических устройств,
которые MorYT оказаться @тенциальными источниками ЭМП.
В целом 8нализ может быть выполнен, если, известны характеристи
ки не TOJlbKO ЭМС РЭС, входящих в системы, но и электромаrнит,
иой обстановки, в которой действуют РЭС (см. комментарии 7,В).
19, Класс качества разборчивости речи в СС;СР определяется
требованиями стандарта на разборчивость звукосочетаний [293].
Соответствие нормам при этом определяется артикуляционными из-
мерениями отношения (в процентах) числа правнльно принятых
звукосочетаний к числу переданных по каналу радиотелефонной
связи при имитации различных помех с изменяющимися уровнями.
Такие измерения позволяют определить допустимые отношения сиr
нал/помеха для различных видов помех и модуляций полезноrо
сиrнала при различных классах качества разборчивости речи. Для
оценки дальности действия радиостанций в подвижных системах
радиосвязи допускаются артикуляционные измерения смысловой
разборчивости речи. '
20, Маскирующее деЙствие шума (мешающеrо сиrнала), в том
числе акустическоrо, на разборчивость' речи подробно рассмотрено
ю. С. Быковым [294]. Разработанная им теория, подкрепленная
результатами ЭК,спериментальных исследований; позволяет рассчи
тать оптимальную частотную характеристику радиотелефон ой ли-
иии передатчик приемник с учетом уровня акустических и элект-
рических помех.
Средние значения отношения сиrнал/помеха на выходе прием-
иика, при которых обеспечивается высокая разборчивость, равны
примерно 12 дБ. Для радиовещательных приемников требуются
большие отношения сиrнал/помеха на выходе: Пересчитанные к
Отношению сиrнал/помеха на входе приемноrо устройства, эти ве-
JЩЧИНJ,I ПОЗВОJ)ЯЮТ опредеJ)ИТЬ «защитные отношения» для сетей ра-
диовещания и вычислить допустимый уровень помех от передат-
чика, работающеrо на тоЙ же частоте, что и передатчик желатель
Horo сиrнала (см., например, [295]).
" 21. Зависимости вероятности сбоя от отношения сиrнал/по-
меха для различных систем цифровой информации и некоторых
видов мешающих сиrналов приведены в материалах мккр [296].
Для каналов с замираниями необходимые отношения сиrнал/по-
меха и вероятность сбоя при влиянии помех, обусловленных излу-
чением соседних по частоте станциЙ, указаны в [297. 298]. Анало.
rичные показатели для цифровой системы с ФМ при деЙСтвии ЧМ
помехи определены в [299]. Мноrоtjисленные данные IЩРОЯТНОСТИ сбоя'
в цифровой подвижной системе радиосвязи при скорости раб ты
1200 2400 Бод в зависимости от уровня сиrнала в rородскои и
сельсКОЙ местностях приведены в [300].
22. В публикуемых работах отражены различные направле-
ния в исследовании воздеЙСТВИЯ помех на РЛС.В них рассматрива-
ются: системный подход 'к обеспечению ЭМС рлс [301 306],
ВОЗДействие несинхронных импульсных помех на приемник рлс
I307 310] и возможности повышения помехозащищенности прием
ника РЛС [311 313], в том числе особенности специальной при-
ставки к приемнику для защиты от помех, создаваемых Рле. ра-
ботающей на соседнеЙ волне [314].
23, С точки зрения анализа помех в системах радионавиrации
представляет интерес описание модели характеристик вторичных
РЛС, исполЬ';зуемых дЛЯ УВД. Модель позволяет рассчитаТБ дей
"Ствие помех, 'создаваемых друrими системами в том 'числе системой
т ACAN. Экспериментальная проверка результатов расчетов пока-
зала возможность опред.еления условий обеспечения ЭМС системы
управления воздушным движением [315].
24. Сведения о.защитном отношении в телевидении, необходи-
мом для удовлетворительноrо качества изображения. можно найти
[316 318].
25. Широкополосные шумовые излучения радиопередатчика
создаются основными ero узлами: автоrенераторами, преобразова-
телями частоты и усилителями. Методы расчетов интенсивности
шума и cOBMecTHoro прохождения сиrнала и шума через шумящие
четырехполюсники рассмотрены в теоретических работах .1319
323], из которых следует, что в мноrОКаскадном передатчике ОТНоше-
ние сиrнал/шум формируется rлавным образом в предварительных
каскадах, работающих с отсечкой тока, и шум выходноrо каскада,
как правило, вносит лншь небольшой вклад, особенно если основ-
ное усиление осуществляется до этоrо каскада,
Спектры шумовых излучений исследованы еще недостаточно,
как и способы существенноrо уменьшения интенсивности этих излу-
чений. Некоторые сведения о спектрах шумовых излучений при-
ведены, например, в [115]. Интенсивность таких излучений оп-
ределяется спектральной плотностью мощности, измеряемой в дe
цибелваттах (или по отношению к уровню несущей.в децибелах)
в Полосе 1 rц или в некоторых случаях 3 кrц. Оrибающая энерrе-
тическоrо спектра шумовых излучений с увеличением отстройки
ОТ частоты несущей спадает относительно медленно. В одном из при-
меров расчета допустимоrо разнесения частот передающеrо и прием-
Horo устройств деКаметровоrо диапазона на основе эксперименталь-
ных Данных ПРИНlIта Сl(ОрОСТI:> спадания Qrnбщощей IДУМЩJ9rQ Cfle T'
ра 7 дБ/октава [ 92]. етандарты на допустимую интенсивность шу-
мовых излученИИ передатчиков еще отсутствуют.
В современных передатчиках, особенно связноrо назначения,
в качестве возбудителей широко используются синтезаторы Частоты,
,важнейшей характеристикой которых являются шумовые и побоч-
ные составляющие колебании выходноrо сиrнала. Допустимые зна-
чения этих составляющих приведены в rOCTe [324].
Схемно-конструктивные особенности и методы расчета харак-
теристиК синтезаторов частоты, в том числе шумовых, описаны в
моноrрафиях [325 327), отчете МККР [328] и статьях [329
338]. Указаны шумовые характеристики зарубежных синтезаторов
промышленноrо типа [339, 340], рассмотрены требования к шумовым
излучениям как к показателям ЭМС радиопередающих устройств
[341] и описаны особе-нности таких излучений как помех с rayccoBbIM
распределением [342J, Для синтезаторов перспективноrо типа сфор-
мулированы требования к Относительной спектральной плотности
мощности шума (не более 170 дБ/rц при отстройке от несущей на
20 кrц) [343].
как отмечалось, роль тепловоrо шума выходноrо каскада
В общей мощности шумовых излучений обычно невелика. Создан-
ные им шумовые состш ляющие MorYT проявиться «на хвостах»
энерrетическоrо спектра при условии, что в предварительных ка-
скадах или синтезаторе предусмотрены фильтрующие цепи с высо-
кой избирательностью. '
26. еоrласно существующим представлениям [2,44J, частота
задающеrо reHepaTopa или кварцевоrо reHepaTopa сннхроимпульсов
не относится к частотам rармоник передатчика (см. комментарий 6).
27. На ЭМС РЭС, в которых используются мощные СВЧ ЭВП,
существенно влияют rармоники и друrие неосновные (в том числе
шумовые), составляющие колебаний на ВЫХQде ЭВП. Были иссле-
дованы наиболее типичные СВЧ приборы и для них установлены
характерные уровни таких колебаний. Показано, что лучшими в
этом отношении являются клистроны и худшими MarHeTpoHbI. По-
следние помима rарм()ник (вторая ослаблена на 40 дБ и третья все-
ro на 20 дБ) создают широкий спектр шумовых колебаний, ослаб-
ленных Bcero на 20...25 дБ в полосе, близкой к необходимой пОлосе
частот [344]. Изучалась возможность улучшения энерrетических
C!leKTpoB шумовых колебаний и rармоник, создаваемых MarHeтpo-
ном, с помощью малоrабаритных фильтров «вафельноrо» типа в ero
выходной цепи [345] и анализировались причины асимметрии спект
ра излучения MarHeтpoHHblx передатчиков РЛС в зависимости от
точности н.астройки передатчиков [346J. Разработана новая кон-
струкция MarHeTpOHa. (<<коаксиальный MarHeTpoH»), позволяющая
снизить шумовые составляющие энерrетическоrо спектра на
20...25 дБ по сравнению с таковыМи в MarHeтpoHax обычноrо тнпа
[347, 348].
Разработан приближенный метод расчета rармоник в приборах
М-типа [349J. Изучались rармоники на выходе широкополосных
ЛБВ [350 353J. Дополнительные сведения о публикациях, от-
носящихся к побочным колебаниям на выходе СВЧ ЭВП, и данные
об ИНТеНсиВНОСТИ таких колебаний можнО почерпнуть из обзора по
электронной технике [354J.
28. Шумовые излучения передатчиков следует учитывать, rлав-
ным образом В системах радиосвязи, rде с рЩТОМ числа радио-
средств они приобретают значение не только при использовании
МощнЫХ, но й малоМощных передатчиКОВ. Из анализа помех, СОЗ,-
даваемых rруппой передатчиков rруппе ПрlJемников в системе УВД
в диапазоне 225 400 мrц, следует, что из общеrо числа зареrист
РИРGванных случаев помех (436) 31,2% составляют помехи, вызван-
ные шум'овыми излучениями передатчиков. Дi,lже интермодуля-
ционные помехи (26,8% из всех случаев) и помехи по соседнему
каналу (25,5%) менее часты, чем шумовые. Еще реже встречаются
помехи по побочным каналам приема (14,4%) и помехи из-за комби-
национных излучений передатчиков (2,1 %) [61].
Шумовые излучения передатчиков, как источники помех в си.
стемах подвижной связи существенно ВЛИЯIОТ на выбор частот для
дуплексной связи и частот соседних каналов радиостанций, в том
числе передатчиков малой мощности [355]. Поэтому утверждение
О том, что по сравнению с друrими мешающими сиrналами шумовые
излучения приобретают значение лишь при мощности передат'
чика более 1 кВт, можно отнести только к системам сневысокой
насыщенностью радиосредствами. .
29. Получить информацию об изменении коэффициента уси-
ления антенны при изменении частоты, т. е. на rармониках, нельзя,
поскольку антенна на частотах rармоник рассоrласована с «эквива-
лентным reHepaTopOM rаРМОНИI{», а степень рассоrласования зависиl'
от ряда факторов, определение которых затруднительно. Нельзя по.
лучить эту ннформаuию и сравнением результатов измерений
интенсивности rармоник «по полю» И «в тракте» (трактовые измере-
ния). Дело в том, что параметры наrр узочноrо сопротивления с
приемлемой поrрешностью соответствуют па,раметрам антенны толь-
ко на частоте OCHoBHoro излучения передатчика и не соответст-
вуют параметрам антенны на rармониках. Вследствие этоrо резуль-
таты измерений в тракте и «по полю» на частотах rармоник (эквива-
лентов наrрузочных сопротивлений для частот rармоник не cy
ществует) не являются коррелированными. (см. также коммен-
тарий 50). .
30. Следует уточннть, что указанные два параметра изучены
и нормированы только для основных излучений радиопередатчи-
ков. Оrибающие спектров шпч rармоник и друrих побочных излу-
чений не исследованы 'в той степени, которая необходима для рас-
четов влияния rармоник как мешающих сиrналов в зависимости ОТ
вида модуляции OCHoBHoro излучения. ИсключеlIием явля.ется ча-
стотная и (вообще уrловая) модуляuия, при которой оrибающая
спектра и ШПЧ MorYT быть определены в соответствии с номером
rармоники, на который должно умножаться значение девиации ча-
стоты (фазы). '
Параметром, которым арактеризуют распределение мощности
OCHoBHoro излучения в функции частоты, является скорость
убывания оrибающей энерrетическоrо спектра излучений. Для
более рациональноrо использования радиочастотноrо спектра
принимают схем но-конструктивные решения, способствующие воз-
можно большей концентрации энерrии в пределах необходимоЙ по-
лосы, чтобы обеспечить максимально достижимую скорость убы-
вания оrибающей (например, скруrление фронта и спада импуль-
сов, оrраничение полосы частот модулирующеrо сиrнала [167]),
Для различных видов модуляции (манипуляции) скорость убывания
раЗJlична. Например, для Класса Аl в расчетах [292j СКОрОС"1 ь убы-
вания принималась равной 39 дБ/октава, а для класса А3
,12 дБ/октава [46].
Очевидно, следует С1'реМИ1ЬСS1 « cO'13epl1JeHHoMY излучениЮ,
1, е,о такому. при котором 9нерr.ия BH€IIOJIOClIblX излучений буде]
минимально возможной. На удовлетВОfJение этих требований на-
правлены международные рекомендации [356] и принятые в СССР
нормы на ШПЧ и внеполосные спектры [46, 357, 358]. Однако их
практическое использование не должно ,останавлнвать дальнейших
исследеваний спектров излучения и способов их оrраничения, ре-
зультаты которых освещаются в периодической радиотехнической
литературе и материалах МККР. Здесь отметим рекомендации по
сокращению ШПЧ [359], расчету ШПЧ 1360], сжатию спектров
радиотелеrрафных и радиотелефонных сиrналов [361, 362], методам
анализа действительных спектров излучения [363], критериям оцен,
ки спектров сиrналов [364, 365]. характеристикам спектров радио-
вещательных АМ передатчиков [366], особенностям спектров
аппроксимируЮщих сиrНалов [367] и т. д.
31. В общесоюзных нормах на ШПЧ [46] приведены более
подробные сведения и формулы расчета ШПЧ и внеполосных спект-
ров при ЧМ. в том числе для частотной телеrрафии различных
видов.
Изучению спектров с уrловой модуляцией посвящено большое
чи'слО работ, относящихся к телефонии [368 373], частотной теле-
, rрафии [374 377], фазовой телеrрафии [37В, 379] и в общем слу
чае уrловоЙ модуляции [380]. Сведения о спектрах сиrналов ЧТ и
'ФТ, а также телевизионных сиrналов можно найти в учебной лите-
ратуре [3Bl, 382].
32. Широко и в различных направлениях исследованы спект-
'ры импульсных сиrН1IЛОВ. С помощью преобразования Фурье тео-
реТИ'i!ески определены спектры импульсных сиrналов разной фор-
мы конечной длительности [383]. Описаны модели спектров излу-
чения Рле, применимые для расчетов спектров MarHeтpoHoB и кли-
стронов (соответственно несимметричные и симметричные спектры)
[384]. Даны расчетные rрафики широкополосных трапецеидальных
импуль,сов [385]. Показана возможность уменьшения ШПЧ суще
ствующих РЛС [3В6]. Рассмотрена возможность оптuмизации оrи-
бающей радиоимпульса по минимуму внеполосных излучений
[387]. Проанализирована форма спектра при линеЙной ЧМ [38В].
Описана возможность выбора формы сиrналов РЛС с учетом особен-
ностеЙ диаrрамм функции неопределенности [3В9]. Оценены свойства
нмпульсов сиrналов, формируемых нестационарными фильтрами
с целью уменьшения ШПЧ спектра [390]. Исследованы внеполосные
излучения в системах импульсно-кодовой модуляции при различ-
ных видах манипуляции несущей [391]. Приведены но у мы на ШПЧ
Рлс соrласно стандарту МIL-std-4б9 (США) [392. Рассмотре-
ны спектры радиоимпульсов с аМПЛИТУДНЫМИ искажеl;lИЯМИ [393]
и влияние нелинейноrо четырехполюсника на характеристики
спектров радиоимпульсов [394]. Дан приближенный расчет необ-
ходимой и занимаемой ШПЧ некоторых импульсных Рэе [395].
33. Спектры сиrналов 'со сложной модуляцией анализируют
различными методами, поскольку не представляется возможным ис-
следовать их едИНЫМ методом. В материалах МККР рассматривается
'спектр уплотненноrо ОБП сиrнала с каналами телефонии, ЧТ и
ДВОЙной ЧТ [396]. В периодической печати описываются спектры
со сложноЙ модуляцней различноrо вида [397, 398], в том числе
спектр ИКМ/ЧМ системы при случайном следовании бинарных
модулирующих сиrналов [399]. Приводится расчет спектра излу'
чаемоrо сиrнаЛа при модуляции белым шумом [400J, анализируется
спектр перекрестных помех.[40IJ и оцениваются спектры внеполос-
ных излучений HeKO'fOpbIX видов радиосиrналов [402].
34. Чтобы уменьшить число и ИН,тенсивность побочных состав-
ЛЯЮЩИХ на выходе смесителя применяют балансные и кольцеljые
смесители, имеющие большую линейность характеристик передачи
полезноrо сиrнала, чем однотактные [403, 404J.
Методы ослабления побочных составляющих, образующихся
на выходе смесителя, фильтрами и резонансными усилителями
подробно рассмотрены в публикациях, посвященных синтезаторам
(см. комментарий 25). . .
ВопРосам оценки интенсивности и ослабления rармоник пере-
датчиков различных видов и назначения широко отражены в ли-
тературе. В первую очередь, здесь следует отметить материалы
мккр [405, 406], в том числе рекомендации о нормах на допусти-
мые уровни тармоник [407], В периодической печати рассматри-
ваются Методы расчета и ослабления rармоник передатчиков де-
KaMeTpoBoro [408 411] и MeTpOBQrO [412] диапазонов, импульсных
передатчиков [413J, транзисторных передатчиков [4(4) и друrие
вопросы [415 417J. еведения о фильтрах для подавления побоч-
ных колебаний в мощных СВЧ передатчиках приведены в' обзоре
по электронной технике [418J. Следует отдельно остановиться на
анализе взаимомодуляционных излучений, возниКающих в случае
работы двух (или нескольких) передатчиков на одну антенну или на
близко расположенные антенны. При наличии достаточно сильной
связи колебания мешающеrо передатчика проникают во входную
uепь усилитмя мощности, работаioщеrо, как правило, внелинейном
режиме, вследствие чеrо в ero выходной цепи возникают побочные
составляющие, наиболее существенные из которых иМеют третий
порядок. В ряде случаев интенсивность Т8КОЙ составляющей может
быть равна или сравнима с интенсивностью rармоники передатчи-
ка. Приводятся сведения о методах расчета взаимомодуляционных
излучений [419 421], способах их ослабления с помощью развя-
зывающих устройств [422] и некоторых ДРУI:ИХ способах [423, 424]
35. Из комментария 4 следует вывод, о том, что понятие «ухуд-
шение чувствительности приемника» нельзя относить к действию
внешних помех. Такой же вывод следует из материалов мккр
[425, 426].
В rл. 4 рассматривается действие сип,ала мешающеrо передат-
чика с частотой, близкой, но' не равной частотам полосы OCHoBHoro
канала приема. Оно проявляется в уменьшении усиления прини-
MaeMoro полезноrо сиrнала и соrласно рекомендации мккр [427]
называется «блокированием» (см. комментаций 9). Такой' же термин
используется в отечественной литературе [23, 24, 52J, хотя встре-
чается и синоним «забитие» полезноrо сиrнала [23, 326, 428].
Последний из-за мноrозначНости (помеха может «забиты сиrнал,
действуя и в основном канале) не следует рекомендовать к исполь-
зованию.
Блокированне возникает в аКТИВНЫХ элементах входноrо трак-
та приемника (УВЧ и смесителе) из-за нелинейноrо закона измене-
ния коЭффициента передачи полезноrо сиrнала при одновременном
действии сравнительно интенсивноrо сиrнала мешаЮЩеЙ радио-
станции [429 432]. Для количественной оценки эффекта блоки-
рования широко пользуются полиномиальной моделью коэффи
циента передачи активноrо элемента, ток на выходе KOToporo
'т
. п
!БЫХ а п и ВХ '
О
(К.l)
rде а п коэффициент n ro члена полинома; т степень полинома;
иБХ сумма напряжений мешающеrо и ПОJlезноrо сиrналов с ам-
плитудаМИ U А и U OR и частотами несущих 1/1 и IOR соответственно.
[24, 4З3 436J.
Если блокирование происходит в УВЧ приемнике, то как Пер-
вое приближение принимают т== З и коэффициент аз с отрицатель-
ным знаком. Считая для простоты, что оба сиrнала (мешающий и
полезныЙ) синусоидальным и не модулированы, коэффициент бло
кИрОВаНИЯ Кбл определяют как отношение изменения амплитуды
выходноrо тока на частоте полезноrо сиrнала 111 Бых при блокиро-
вании к амплитуде Toro же тока lБЫХ в отсутствие блокирования.
Пользуясь формулой (К.l) и предполаrая, что U А » U OR' можно
найти
111 БЫХ Заз 2
КБJJ ""' UA'
l БЫХ 2al
(К. 2)
При 9ТОМ Кбл == О в отсутствие блокирования и Кбл == 1 при ПОJj-
мом блокировании полезноrо сиrнала.
Из (К.2) следует, что Кбл возрастает пропорционально КВадра-
ту амплитуды мешяющеrо сиrнала и отношению аз/а1' выражающему
степень нелинейности характеристики передачи сиrнала в УВЧ.
Такое отношение можно определить экспериментально, если изме.
рить амплитуду U А' при которой реrистрируется наперед заданное
значение Кбл, и подставить 9ТИ значения в (К.2).
Если блокирование происходит в первом смесителе приемника,
то в формуле (1(.1) принимают т == 4 и коэффициент а4 таКже
с отрицательным знаком. При этом входное напряжение иБх пред-
ставляет собой сумму трех сиrналов полезноrо, мешающсrо и re-
теродина. Сделав такие же упрощения. как и в случае УВЧ, вычис-
ляют тем же методом Кбл для смесителя как ОТНошение изменения
амплитуды тока промежуточной частоты 111 1F на выходе смесителя
при блокировании к амплитуде Toro же тока IIF В отсутствие бло--
кирования. Из вычислений следует, что Кбл смеситеJIЯ возрастает
пропорционально квадрату амплитуды мешающеrо сиrнала и отно-
шению .а4/а2' выражающему степень нелинейности характеристики
передачи сиrнала в смесителе. Следовательно, для оценки БЛОRИРО
вания в смеснтеле надо знать отношение a4/a , а в УВЧ отношенне
аз/аl'
Поскольку УВЧ приемника усиливает напряжение мешаю-
щеrо сиrнала, то блокирование нередко проявляется сначала в пер.
вом смесителе, а затем с ростом интенсивности мешающеrо сиrнала
в УВЧ,
Перекрестная модуляция (см. комментарий 9) оuенивается
Таким же методом, как блокирование. Различие состоит лишь в том,
что мешающий и полезный сиrналы имеют АМ с коэффиuиентами тА
и m OR и звуковыми частотами F А И F OR соответственно, а деЙСТВие
p-ерекреСТRОЙ МОДУЛЯЦИИ определяется после детектирования. При
анализе перекрестной модуляции в УВЧ используют формул
(К.l), предполаrая, что т== 3 и коэффициент аз имеет отрицательныI!
знак. Коэффициент перекрестной МОДУЛЯ,ции определяется из тои
формулы как отношение приращения амплитуды тока с частотои F А
к амплитуде тока полезноrо сиrнала в отсутствие мешающеrо:
К им ==
М РА
IJ./ POR
) аз тА
:::::::з u
аl m OR '
(К.3)
при. m OR '> О...
Между блокированием и перекрестной модуляцией в УВЧ
имеется корреляция, что следует из формул (К.2) и (К.3). Ава-
лоrичный вывод можно сделать и относительно этих эффектов в сме-
сителе.
БJIокирование и перекрестная модуляция отсутствуют, если пе-
редаточные характеристики УВЧ и смесителя квадратичны в широ-
'ком диапазоне изменения интенсивности входных сиrналов (идеали-
зированные характеристики). Косв'енный вывод об этом следует из
формул (К.2) и (К.3), поскольку в них нет члена полинома с коэффи-
циентоМ а2' Реальные передаточные характеристики в ряде случаев
существенно отличаются от квадратичных, вследствие чеrо возникает
практически важная задача в максимальноЙ степени приблизить
их к кваJ\ратичным. В реальных условиях приема блокирование
и перекрестная модуляция MorYT возникать одновременно при ин-
тенсивном модулированном сиrнале мешающеЙ радиостанции. По-
нятие О перекрестной модуляции даны в ряде источников в том
числе учебниках по радиоприемным устройствам [23, 24, 429. 437
139). .
еиrналы, обусловливающие блокирование и перекрестную мо-
дуляцию, ослабляются ВЧ контурами входноrо тракта на величину
К! (1), зависящую от расстройки отнОсительНО частоrы OCHoBHoro
канала. При расчетах учитывают действие Этих сиrналов на входе
приемника, для чеrо в формулах (К.2) и (К.3) напряжение и А ум-
ножают l:Iа К! (п. Полоса частот входноrо тракта приемника, в
пределах котор,ОЙ возможно деЙстВие таких СИfналов, может оп-
ределяться уровнем'ослабления К! (!) ==, 80 дБ относительно уров-
ня полезноrо сиrнала на резонансной частоте.
Критериями допустимоrо уровня мешающеrо.сиrнаЩI на входе
приемника являются коэффициенты Кбл дои и Ким дои, значения ко-
торых определяются допустимыми влиянием 'ПОмехи. Нап,ример,
требования rOCTa к маrистральным приемным устройствам [52)
допускают при блокироваНИl! уменьшение усиления полезноrо
сиrнала на 3 дБ или, что то же самое, Кбл дои == 0,3, Соrласно
MIL-STD-462 помеха считается допустимой, пока оiи не влияет
на полезный снrнал, т. е. КБJJ дои == О. '
Чтобы характеризовать своЙство приемника принимать сла
бый полезный сиrнал в присутствии сильноrо мешающеrо ПОЛЬЗУIОТ-
ся коэффициентамн «динаМНЧескоrо диапазона по двухсиrнальному
критерию» [440]. ,в отличие от известноrо коэффициента динами-
ческоrо диапазона по односиrнальному критерию, принятоrо в
учебной литературе [23], они являются более совершенными- харак-
теристиками приемника, что отмечается в [441 447). Динамические
диапазоны приемника по блокированию и перекрестной модуляции
опредеJ:[ЯЮТСЯ зави-симостями:
v
D [ Б] 2 01 А бп дq,п
блД g U '
OR
UАпмдоп
DIlM [дБl ==201g ,
U OR
rде U А бл доп" максимальн,О допустимая fla ВХОДе приемника ам-
пл,итуда напряжения бло ирующ rо сцrнала, Qпределяеl\'lая крите-
рием Кбл доп; U А ПМ ДОП' маКсимально допустимое на ВХОДе прием-
ника напряжение 'сиrн.ала, создэющеrо перекрестную модуляцию,
определяемое критерием Кпм доп; U OR минимальное входное на-
пряжение полезноrо сиrнала, соответствующее чувствнтельности
приемника. '
Чем больще двухсurНI!ЛЬНЫЙ ДЩJамическ.ий диапазон, Te лучше
помеХОЗа{lщщенность приемника от мешающих радиостанций. При-
еl\'iниКJj распространенных типов имеют в среднем Dбл == 60...70 j\Б
при у ловии, что 1jaCTO'l'a мешающеrо сиrнала достаточно БЛИЗКа
к частоте OCHOBHoro канала приема (напрцмер, соответствует ча
стоте сосед.;неrо kaha-tlа). Qри более значительной расстройке изби-
рательность входноrо TpaKTI} приеМl;Iика увеличивается и Dбл,
а также DnM соответствщlНО возрастают. Частотные зависимости
Dбл (п и DnM (п являются характеристика и двухсиr?альнЬй изби-
рательности приемника соотвеТСтвенно по блокированию и пере-
крес'J'НОЙ модуляции.
Блокирование и перекрест'ная модуляция подробно рассмотре-
иы в литературе. ИсследоваН"'l динамические диапазоны различных
транзисторных УВЧ [448, 449J, в том числе с rлубокой отрицатель-
ной обратной связью [450] и питанием от источника 12 В [451J.
Определены предельные возможност-и линеаризации транзисторных
УВЧ, двухсиrнальная избирательн_ос:ть которых при использова-
ии схем с ОЭ и ОБ на В 10 .р;Б меньше, чем у «идеальноrо УСИЛI:J-
теля» [452J. Показано, что Дljнамический диапазон УВЧ на полевом
транзист-оре шире, чем У УВЧ на биполярном транзисторе [453,
454J. ОпиС'аны УВЧ и сме итель на полевых траНзнсторах для радио-
вещательноrо приемни-ка ,в метровом диапазоне [455]. Показанр
также, что ДИJJамическиЙ диапаз,он смесителя на полевом транзи-
сторе, характерuст,ика KOТQP oro имеет квадратичный участок шире,
чем смесителя на БЦПОЛЯРJlОМ транзисторе, однако при работе B e
квадратично.rо участка DnM может уменьшиться, вследствие чеrо
необходимо обеспечивать оптимальньiй режим смес.ителя [456, 457J.
Эта рекомендаuия относится и к УВЧ на полевых транзисторах
[458J. в'то же время отмечается, что при отработке схем и режимов
УВЧ на биполярных транзисторах (например, в схеме с ОБ) м(}жно
обеспечить такой ще двухси'rнальный динамuческий диапазон, как
и в УВЧ на полевых транзисторах [459, 460]. Показано, что Ди-
намический диапаЗЩJ УВЧ расширяется при параллельном и двух-
тактном включенuи транз!iСiОРОВ [461]. Рассмотрены двухсиrналь-
ные Характеристнки приемоусилительных микросхем [462]. Оценена
пеР,екреСТllая модуляция в' УВЧ, с,оздаваемая: импульсными поме-
хами [463]. ПРИ,J}едены резулыfтыы ЭКJ:пеР'i! \;нтал.ьноrо и: С:lедо-
вания блокирования в ЛБВ [464, 465]. Изучается частотная перекре
стная модуляuия, возникающаЯ в ЧМ прнемниках при действии
мешающеrо сиrнала в полосе частот, соответствующей нелиней-
ной части фазовой характеристики избирательных цепей [466--:
468). Двухсиrнальная избирательность приемника является однои
из важных характеристик, влияющих на эмс, что отмечено в
[477, 478). I;IOpMbI на двухсиrнальную И1бирательность приемников
некоторых типов указаны в rOCTax [48 5(), 479].
Блокирующий сиrнал, действуя на смеситель, не' только
Nменьшает усиление,полезноrо сиrнала, но и увеличивает шум при-
емника, преобразуя некоторую часть энерrетическоrо спектра шума
rетеродина в напряжение ПЧ. Если rетеродином является синте-
затор частоты, то блокирование может приводить к преобразованию
как шума, так и комбинационных составляющих энерrетическоrо
спектра выходноrо сиrнала синтезатора, ХарактеРИСТИК1j преоб-
разования блокирующим сиrналом шума rетеродина (синтезатора
частоты) в напряжение ПЧ является еще одной характеристикой
двухсиrнальной избирательности приемника, поскольку в этом
случае ухудшается отнощение сиrнал/шум и уменьшается Dбл
[469 472].
При анализе двухсиrнальной избирательности рассматривают-
ся также методы увеЛ\1чения динамическоrо диапазона, влияние
Характеристик УВЧ на помехозащищенность СВЧ приемника, Me
тоД вычисления коэффициентов полинома по' двухсиrнальной i:Iзби-
рательности [473 476J.
36. Предложенная классификация помех от радиопередат-
чиКОВ по трем тнпам не имеет четких обоснований. Недостаточен,
например, классификационный признак помех вне полосы пропу-
скания (ПВП), «... частоты :которых не попадают в полосу пропуска
ния входных контуров», поскольку неясно, в какой же полосе ча
стот MorYT действовать такие помехи. Неясно обоснование вы-
бора полосы пропускания входных' контур,ОВ в ,качестве признака
типа помех. Как известно, некоторые типы помех, существенно
влияющие на эме РЭ<: (см. комментарий 35), MorYT иметь частоту,
лежащую в полосе пропускания ,входных контуров (т. е. в пределах
ослабления эт!'ми контурами на 3 дБ), но вне полосы OCHoBHoro
канала приема. Рис. 4.2 также неясен, поскольку из Hero следует,
что ПВП это помехи с частотами, лежащими вне полосы основ-
Horo канала, а не вне полосы пропускания входных контуров, как
указано в теКсте. . .
Представляется более целесообразным классифицировать по-
мехи по характеру их йствия на полезный сиrнал и ВЛиянию Че-
рез различные каналы приема: внеполосные, соседние и побочные
(см. комментарий 9).
37. Формула (4.3) наряду с членом f lF должна иметь слаrаемое
:f:.BR/2, rде B R полоса'пропускания тракта ПЧ, поскольку' ком-
бинационный канал приема имеет дискретную полосу частот, а не
фиксированную частоту. Учет в !')той формуле полосы B R особенно
важен в широкополосных системах.
Соrласно формуле (4.3) ЧдСТОТЫ комбинационных каналов при-
ема зависят от номеров rармоник (целые числа q и р) мешающеrо
сиrнала с частотой f SR и сиrнала rетеродина с частотой f LO ' При этом
I р I + I q I == n, порядок комбинационноrо канала приема.
Если вОсПОЛЬЗОваться формулой (K.l) при ивх, равном сумме
напряжений помехи и rетеродина, то можно ПОКазать, что частота
комбинационноrо канала n-ro порядка определяется членом n-ij
степени (и более высоких степенеЙ) полинома. Например, член 2 Й
степени определяет частоту канала BToporo порядка (зеркальныЙ),
член 3 й степени частоты Каналов TpeTbero порядкаz
fsR:I: 2f Lo ==f IF :I: B R Z2, 2fs R +tLO'==f/F :I:.B R Z2!
член 4 й степеflи частоты Каналов четвертоrо поряДl{Ш
tsR:I: 3f Lo ==f IF :I: BRZ2;
2f sR :l:2f LO ==flF-:I: B R Z2,
3f sR :I: fLo==fIF:I: B R L2 и Т.д.
Из 'этих формул в зависимости от числа членов т пОЛинома (К.l)
можно вычислить частоты комбииационных каналов. Методы рас-
чета частоты комбинационных каналов приема, в том числе при по-
мощи HOMorpaMM, можно найти в [24, 480 486].
Восприимчивость приемника по комбинацнонным каналам за
висит от схемЫ и режима смесителя. В общем случае восприим
чивость ослабляется тем больше, чем ближе характеристика переда-
чи смесителя к квадратичной. Во всех случаях следует стремиться
к тому, чтобы отношения КО;;lффициентов полинома (К.l) аз/аз,
аз/а4' аз/а5 и т. д" определяемые 1ИПОМ и режимом активноrо эле-
мента смесителя, были возможно больше. Ослабленной восприим-
чивостью по комбинационньiм каналам с порядком n == 3 и более-
обла'дают смесители балансиоrо и кольцевоrо типа.
В литературе рассматриваются различные вопросы восприим-
чивости приемника по комбинационным каналам,
Исследована восприимчивость приемника с кристаллическим
смесителем в зависимости' от постоянноrо смещения на диоде [487].
е помощью ЭВМ рассчитана восприимчивость в зависнмости не
только от смещения, но и от обратной проводимости 'диода и мощ-
ности rетеродина [488]. Описаны схемы смесителей на полевых
транзисторах, в том числе балансные, и показано, что при их ис-
пользовании восприимчивость по комбинационным каналам моя{ет
быть ослаблена [489 491]. Оценена эффективность балансных,
смесителей, в том чнсле в приемнике СВЧ [492 494]. Предложена
кольцевая схема СВЧ смесителя (до 12 rrц), четыре диода KOToporo
соединены звездой, что способствует уменьш нию В(JСПрИИМЧИВОСТИ
[495, 496]. Рассчитаны rармоники токов транзистора на высокой
частоте [497] и reHepaTopa на лавинно-пролетном диоде [498]. По-
казана возможность создания общей для диодов, транзнсторов и
ЭВП математичеСКQЙ модели анализа восп.риимчивости по комбина-
ционным каналам приема [499]. е целью улучшения, показателей
восприимчивости приеМНИКiL предполаrается подавать на смеситель
сиrнал rетеродина прямоуrольной фОрМВl [500]. Отмечается, что
комбинационные каналы Mory.T возникать даже в смесителях с квад-
ратичными характеристиками, если мощность rетеродина недоста-
точна, а мешающи,й сиrнал имеет большую интенсивность [5011.
Рассматриваются' и друrие аспекты восприимчивости смесителя при-
емника. в том числе общетеоретические вопросы [502 506].
38. Утверждеиие о том, что в приемнике с несколькими преоб-
разователями частоты следует учитывать побочные каналы, обус
ловленные только первым преобразованием, liI общем случае неверно.
Более подробные сведения об' этом можно почерпнуть из учебной
литературы [23].
39. Указание о том, что зависимость восприимчивости '{ ПВП
от частотиой расстройки для пr прие НЙj( является дискретной,
неточно. Для мешающих снrнаЛОВ, деиС'fВующих по неосновным
Каналам приема и создающих блою1роваJше, п екреGТНУЮ МО УЛ!l-
цию и интеРМОДУЛЯЦJi!О, такая 3:8;ВИ'сИ1\юtть для спt приемника
является ПЛавной в п-ре,целз-х час'ТО'Т от rраницы полосы частот ос-
НОШfоrо Канала д'о частот, на которых ВХОДной тракт со;щает ослаб-
ления примерно На 80 дЕ (см. комментарий 35), Зависимость для
мешающих 'си.rналов, деЙСТIjУЮЩИХ по комбинационным каналам
приема, вляется дис,кретной.
40. Нельзя соrласиться с тем, что оценка эффекта ВЗаимной
модуляции (или, что то же самое, интермодуляции см. коммен-
тарий ) относится к этапу детал.ьной оценки помех. Возможност-Ь
воЗникновения ilнтермодуляции во входном тракте nриемн ка долж-
на быть выявлена при анализе ЭМО на первом этапе ЧОП. В KOMMeH
тарии 18 отмеiJалась н обходи ость анал за rРУППОВQrо воздей-
ствия передатчиj(ов, поскольку оно может приводить к интерМQДУ-
ляционiым помехам 13 приемнике:
41. ИнтермодУ.ляция возlIикает в акт,и13ных 9лементах вход-
Horo тра'кта приемника из-за не,линейноrо изменения коэффициента
передачи ДБУХ и более мешающих сиrналов, частоты которых соот-
ветствуют неосновным каналам п-риема. Для lюличественной OцeНl{B
эффеКТа интермодуляции ШИрli!КО пользуются формул ой (к'I),
приБ-еденной в комментарии 35.
При 8!1аЩ1зе интеРМОДУ./IЯЦИIi!ННЫХ помех в УВЧ ФОРМУЛУ (К.l)
оrранич вают кубичным членом (т 3) и и вх представляют как
СУММУ напряжений двух мешающих снr:налов с амплитудами U N
И U F. Предполаrая, что частоты мешающи сиrналов f N и f F нахо-
дятся по одну сторону от частоты полезноf'O сиrнала и что соблю-
дается равенство
<f O . R :1: B R /2) f N . f N f F , (КА)
в выходно"м токе УВЧ можно обнаружить составляющую с частотой
(частотами) в полосе полезноrо сиrн'ала, т. е.
2f N f F 'м :1: B R /2. (к'5)
Эта составЛяющая (продукт иитермодуля.ции 3-ro порядка)
представляет собой интёРМОДУЛ'ЯllИОННУЮ помеху riриему.
Считая для простоты мешающие сиrналы немоду.l1ироваН}lЫМИ
U N U F U NF' пользуются формулой (К.l), чтоб,?, определить
амплитуду тока инт.ермодуляционной помехи на выходе УВЧ!
IИIIТ ВЬ1х, "'= 3/4 аЗU F' Зная ток I!олеЗ-ноrо сиrнала (на выходе
УВЧ) в отсутствие интеРМОДУЛЯЦИGННОЙ помехи lовЬ1Х == a1UOR.
находят коэффициент интерМОДУЛЯllИИ
Iинт.выJl. 3аз l!FvF
К инт . "'" (К.6)
10 вык 4аl U OR
ИЗ (1\.6) следует, что К инт возрастает пропорцнонально ку.бу
амплитуды onHoro из мешаюЩих сиrналов и отношению аз/аl, вы-
ражающему нелинейность характерисТИКИ передачи сиrнала 11
I
УВЧ. Сравнивая формулы (1\.2), (К.3) и (1\.6), леrко заМетить кор-
реляцию между количественными соотношениями, характерными
для блокирования, перекрестной модуляции и интермодуляции в
УВЧ. ОднаКО если при первых двух иелинейных ПрОllессаХ эффект
влияния на полезный сиrнал пропорционален квадрату амплитуды
мешающеrо сиrнаЛа, то при интермодуляции пропорционален кубу,
вследствне чеrо ее влияние обнаруживается при меньших уровнях
мешающеrо сиrнала. Этим и объясняется известное обстоятельство,
что приемник при прочих равных условиях более восприимчив к ин
термодуляционным помехам, чем к помехам, обусловливающим
блокирование и перекрестную МОДУЛЯllИlО.
Если интеРМОДУЛЯllИЯ происходит в первом смесителе прием-
ника, то в формуле (к.l) принимают т == 4 и и ВХ В виде суммы трех
сиrналов двух мешающих и rетеродина. Аналоrично тому, Ка'к это
было сделано дЛЯ УВЧ, вычисляют коэффициент интермодуляции
в смесителе
3а4 U F
К инт == 2 U .
а2 OR
При ДOCTaTO HO большо расстройке между меща щимн и полез-
ным сиrналами УЧИТi?IВают ослабление, создаваемое контурами вход-
Horo тракта, умножая наПР)jжение U NF на КI ({).
Критерием допустимоrо уровня мешающих сиrналов на BJ<;one
прнемника при интермодуляции является КИЕТ ДОП, Пj И котором
рассчитывается влияние помехи. Во мноrих нормативных ДOKYMeH
тах, например в [48], принято К инт ДОП == 1. При таком условии
интенсивность продукта интермодуляции 3 r порядка в тракте ПЧ
приемника равна ннтенсивности полезноrо сиrнала, соьтветствую-
щеrо чувствительности приемника, которая определяется в отсут-
ствие ннтермодуляции. Важным показателем Качества приемника
является ero динамический диапазоii по интермодуляции '
D инт [дЕ] ==20lg (и А пиrrдопlUОR)'
(К.7)
rne U А пит ДОН макснмально допустимое напряжею;е одноrо из
двух мешающих сиi:"налов равной интенсищlOСТИ на входе прием-
Ника, определяемое по критерию К инт ДОП"
Приемники распространенных типов имеют D инт == 45...
...60 дЕ, если частоты мешающих иrналов достаточно близки
к частоте OCHoBHoro канала приема, С увеличением расстройки влия-
ние избирательности входноrо тракта приводит к возрастанию
D инт . Частотная зависимость D инт (() характеризует тр хсиrналь-
ную избирательность приеМНИКа. При ее определении УЧИТЫВаЮТСЯ
действия :rpex сиrналов полезноrо и двух мешающих. Требования
к трехсиrнальной избирательности указаны, например, в [48].
. Формулы (К.6) и (К.7) получены при определенных допущениях.
Например, допущением является оrраничение полинома (К.l) ку'
бичным членом (т == 3), хотя ,оно обосновано тем, что наиболее
интенсивной интермодуляционной помехой практически является
продукт интермодуляции 3-ro порядка, ОднаКО при заметной не.
линейности активных приборов приемника не исключено возник
новение продуктов интермодуляции 5-ro- и 7-ro порядков боль
шоrо уровня. Соответственно в формуле (К.l) должно быть т ==
== 5 или 7; а в формуле (4,8), с помощью которой можно рассчи
Тать частот!,! мешающих сiirналоiз, неООХОАИМО hриняtь 1т I +
+ I n I 5 или 7.
: Допущением является такж.е то, что при выводе формул (К.б)
и (К.7) учитывается толы{о два сиrна,.ла, создающих и теРМОДУJlЯ-
ционную помеху. В декаметровом диапазоне или в насыщ нных pa
диосредствами участках MeTpoBoru диапазона с большои вероят-
ностью- MorYT образоваться интермодуляционные помехи от трех и
более мешающих сиrналов, одновременно де4kтвующих на входе
приемника. В этом случае приемник стаиовится более восприим-
чивым '{ интеРМОДУЛЯllИОННЫМ помехам и динамический диапазон
по интерМОДУЛЯllИИ уменьшается по сравнению с таКОВЫМ при двух
мешающих сиrналах. Кроме Toro, при трех и более мешающих сиr-
налах необязательно допущенне о том, что все сиrналы должны иметь
частоты по одну сторону от частоты полезноrо сиrнала.
, Допущением является и предположение о равенстве U N U р.
Практически это маловероятно, и более точно формулу (Кб) следует
записать с учетом неравенства амплитуд в виде
Заз и;. U F
Кинт 4 U (К.8)
аl OR
rде U N амплитуда мешаЮщеrо сиrдала, частота KOToporo ближе
к f OR' чем частота сиrнала с амплитудой U р'
Соответственно может быть уточнена и формула (К.7) дЛЯ CMe
сителя.
Все возрастщощее влияние помех от радиостанций объясняется
не только БQЛЬШОЙ заrрузкой радиодиапазонов, но и восприимчи-
востью приемников к интермодуляционным помехам. Этому об-;тоя-
тельству некоторые исследователи придают особое значение, счи
тая недостаточное значение D инт одной из основных причин влия-
ния помех (например, в декаметровом диапазоне [507]), а увеличение
D инт важным фактором совершенствования приемников [508, 509].
Расчеты показывают, что на эаrруженном участке деКаметровоrо
диапазона для обеспечения приема с вероятностью 95% уровень
полезноrо сиrнала должен быть не менее 1 мВ даже при пользо
вании достаточно качественным приемником с D ввт == 70 дБмкВ;
однако ,роль интермодуляции настолько велика, что если бы тот же
приемник имел D ввт == 90 дБмкВ, то можно было бы обеспечить
прием с той же вероятностью при уровне полезноrо сиrнала Bcero
несколько МИКРОВQЛЬТ [510]. Считается также, что в системах связи
MeTpoBoro диапазона, насыщ нных радиосредствами, в 70% случаев
влияние помех обусловлено недостаточной нзбирательностью
(в пеРВУI9 очередь, трехсиrнальной) приемнИlЮВ и в 30% основными
И неосновными излучениями передатчиков [511, 512]. '
Как отмечалось, влияние помех из-за блокирования, перекре-
стной модуляции и интеРМОДУЛЯllИИ тем меньше, чем меньше He
линейность характеристики активных при боров в-ходноrо тракта
приемника, выражениая через Ьтношение коэффициентов аз/аj
полинома (К-О: Поэтому целесообразны разработка и промышлен
ный выпуск ВЧ транзисторов, у которых отношения аз/аj были бы
возможно меньше в широком динамическом диапазоне входных
сиrналов. Расширение этоrо диапазона' характеризуют условным
коэффициентом, который может быть назван «индексом линейности»
(в литературе США intercept point ТОЧка пересечения). Ero зна-
чение определяют rpафическим построением пересекающихся пря'-
мых, выражающих возрастание полезноrо сиrнала и продукта
интермоДУЛЯUИИ 3 ro порядка при увеличении сиrналов на входе
активноrо прибора [491, 513]. Некоторые фирмы США включают
индекс линейности в число обязательных параметров ВЧ транзи
сторов [514 517]. Значения этоrо параметра достиrа'ют 30
35 дБм.
42. Представляется нецелесообразным введение понятия «эк
вивалентноrо уровня мощности сиrнала РЕ» при оценке действия
интермодуляционных помех. Сравнивая формулу (4.10) с формулой
(К.б), в которой т ==:'2 и n == 1 (см, комментарий 41), можно з клю
чить, что ПОf!ятие «динамический диапазон по интермодуляции» яв-
ляется более информативным, поскольку определяет допустимый
уровень м шающих сиrналов на входе. Значение D инт может быть
достаточно просто измерено, чеrо нельзя сказать о РЕ'
Введение же понятия «мощность насыщения Р sat» может
привести к недоразумениям, поскольку насыщение Каскадов сиrна
лами P N и Р р означает такне условия действия помех, пр.и которых
эме заведомо не обеспечивается. Если пользоваться терминолоrией
[452, 518, 519], то насыщение каскада это «rрубое» проявление
нелинейности ero Характеристики передачи, а допустимый эффект
интермодуляuии «тонкое» проявление нелинейности.
Понятием о динамическом диапазоне D инт ЦIироко пользуются
при выводе расчетных формул, определяющнх интермодуляционные
помехи [520 529], в том 'lисле для усилителя в диапазоне 6
12 rrц [530]. Между блокированием, перекрестной модуляцией
и интермодуляцией существует корреляuия, которую можно
выявить, анализируя формулы для определения динамических диа-
пазонов [Q31 537], С помощью динамическоrо диапазона по ин
термодуляционным помехам оценивают расстояние до мешающеrо
передатчика в функции частотной расстройки [538]. Оuею{а воспри-
имчивостн к интермодуляuионным помехам важна при разработке
ШИРQКОПОЛОСНЫХ усилителей [539], в том числе антенных
[540 543].
3. В двух последннх случаях, rде P N и Р р переrружают
ВХОДН lе каскады, 11ет необходимости в подробном анализе, посколь-
ку вывод об отсутствии ЭМС рассматриваемых радиосредств оче-
виден. Такой, же Вi?IВОД следует из примеров 2 11 3, rде уровень про-
дуктов ннтермодуляции 3 yo ПОрЯДКа на 30 и 20 дБ соответственно
превышает пороrовую чувствительность I1риемника. В рассматри-
ваемых случаях более существенным было бы описание вариантов
меропрнятий, с особствующих обеспечению ЭМС.
. 44, Вариант 4 является. искусственным, Формальный расчет
приводит к BbIBO}J:y об отсутствии интеРМ6ДУЛЯЦИОННОЙ помехи, пос
кольку продукт 3-r9 порядка на 20 дБ ниже пороrовой чувствитель-
ности. Однако в этом примере один из мешающих сиrналов имеет
настоль-ко большую интенс'ивность (Р р ==: + 10 дБм), что неизбеж-
но заблокирует слабый полезный сиrнаЛ и, следовательно, помеха
проявит свое действие. Это еще раз прююдцт к выводу, что вопросы
обеспечения ЭМС необходимо рассматривать комплексно.
Привлекает также внимание вариант 4,1, в IЮТОрОМ чувствитель-
ность приемниi{Сj llОдЕм, P N ',==: 20 дБм. Расчет «экВива-
лентноrо уровня мощности сиrнала РЕ» приводит К уровню интер_
модуляционноrо продукта 3 ro порядка, Bcero на 5 дБ превышающеrо
пороrовую чувствительность приемника. В пересчете на D инт
по критерию (Кинт)доп =;= 1 это означает, что в данном примере
приемник имеет D инт == 85 дБ. Для приемников распространен-
Horo типа такое значеиие является завышеннь!м примерно на 20
25 дБ. По-видимому, расчет по формуле РЕ дает завышенные резуль-
таты.
. 45. В rл. 4' нет определения термина «nopor насыщения» Ка-
скада при действии сиrнала мешающеЙ радиостанции. Если такой
термин ознаЧ1;lет, что при мощности этоrо сиrнала РЕ == Раа! со-
ставляющая с ero частотоЙ в выходном токе каскада перестает уве-
личиваться (характеристика оrраничителя амплитуды), то rрафик
на ptJc. 4.16 нельзя признать правильным Дело в том, что участок
характеристики передачи сиrнала, соответствующиЙ началу воз-
никновения эффекта блокирования полезноrо I\!irнала, значительно
меньше, чем участок, соответствующиЙ «насыщеJfi!ю». Следовательно,
для блокирования должна соблюдаться зависимость Р] < Psat.
Если же «пороr насыщения» мощность мешающеrо сиrнала, при
которой только начинается процесс блокирования, то неясными ока-
зываются прнмеры расчетов. Из них следуют существенно завы-
шенные значения динамическоrо диапазона по блокированию
(110 дБ в примере 4.9), что не встречается в приемниках распрост-
раненных типов. Вследствие этоrо использование термина «пороr
иасыщения» для описания пропесса блокирования нецелесообраз-
но. Более обоснованным является понятие «динамический ДИ1;lпазон
по блокированию», широко используемое в {Iитературе и характе-
ри ующее один из видов двухсиrнальной избирательности прием-
ника (см. комментариЙ 35) .
46. Описание особенностей перекрестнои модуляции дано не-
четко. Неясно, почему полезный сиrнал может подавить продукты
.перекрестной модуляции в большей степени, чем взаимной модуля-
ции (т. е. интермодуляции в соответствии с комментарием 9), и по-
чему диапазон частот для помех, создающих перекрестную модуля-
цию, не так оrраничен, как для помех -f!нтеРМОДУЛЯЦИОННh1Х. H
ясно, какими факторами определяется параметр перекрестной моду-
ляции и почему пересекаются кривые ОВ Ч и В Ч на рис. 4.19. Не-
понятно происхождение формулы (4,19) и т. д
ОдноЙ из причин неясностей в изложении материалов не толь-
ко rл. 4, но и друrих rлав, является отсутствие определений тер-
минов, относящихся к области эмс. Это относится и к термину «пере-
крестная модуляция».
В разв тие комментариев 35 46 МОЖНQ указать дополнитель-
ные материалы,
OДHO из причин оrраничения динаМИ\lескоrо диапазона CM
сителя может явить!;я недостаточная мощность rетеродина. Отме-
чается, что при ее увеличении на 1 дБ можно снизить интермодуля-
пионные помехи в смесителе на 2 дБ [544, 545]. Методика расчета
СG,пабления комбинационных каналов приема и интермодуляционных
помех в диодном СВЧ смесителе с учетом избирательности объем-
Horo резонатора имеет особенности. Такая методика приведена в
[546]. Экспериментально исследован способ ослабления интермоду-
ляционных помех в СВЧ смесителе (9 rrц), заКЛЮчающийся в по-
даче сиrнала (9,2 rrц), названноrо неЙтральным., при выпрямлениl'J
KOToporo создается постоянное смсщение, что позволяет YMeHЪ
шить коэффициент а4 характеристики передачи смесителя [547].
Изучены кольцевые диодные смесители, позволяющие расширить
динамические диапазоны Dпм,И D инт по сравнению с таковым и в од-
нотактных и балансных смесителях [548 549]. Проведен анализ
диодноrо и транзис:rорноrо смесителей при ысоких уровиях
входноrо ситнала [550, 551] и смесителя на нелинеЙной емкости,
обеспечнвающеrо малое влияние перекрестных помех [552]. Pac
смотрены эффект.ы интермодуляции и перекрестной МОДУЛЯllИИ в
ЧМ приемнике в зависимости от отсечки тока смесителя, выполнен-
Horo на полевом транзисторе [553].
Для повышения помехозащищенности приемника предла
rаетсЯ включать реrуляторы задержанной АРУ во входную (антен-
ную) часть преселектора, а не, в 'тракт УПЧ как обычно, [554, 555].
К преселеКТQРУ приемника долж ы предъявляться особые требо-
вания, что показано экспериментально на радиокомплексе косми
ческоrо корабля из 13 приемников и 16 передатчиков [556]. Предла-
rаются схемные решения, способствующие повышению помехоза
щищенности входноrо тракта, выполненноrо На биполярных TpaH
зисторах [557]. При использовании ЛБВ должны учитываться oco
бенности нелинейноrо режима при усилен'ии нескольких сиrналов
[558, 559].
ПРИВЕщены мод ли для расчета помех цо соседним. Каналам
радиоприемцых устройств [560 563]. Проаналнзировано дейст-
вие импуль ных (в том числе квазиимпульсных) помех на приемники
различных типов [564 569]. Дейст:вие радиоимпульсных помех
на Ii!риемники РЛС и РРЛ рассмотрено в [570 572]. Предложены
конструктивные меры, способствующие усовершенствованию харак-
теристик эме приемников декаметровоrо и MeTpoBorO диапазонов
[573 579]. Для ослабления импульсных помех приему в декамет-
ровом диапазоне разработано бланкирующее устройство [580].
Рассмотрены принципы компенсации помех от радиопередатчиков
в телеrрафных декаметровых приемннках [581]. Для защиты от
помех, создаваемых радиопередатчиками, предложено использо-
вание параллельных каналов (582]. Описан метод подавления .Узко-
полосных помех в широкополосных приемных устройствах [583].-
При распределении частот каналов в системе радиосвязи должна быть
сведена к минимуму возможность возникновения интермодуляцион-
ных помех приему от передатчиков своей же системы. Методы рас-
четов, позволяющие В,заданныХ условиях определить минимально
допустимые расстояния между радиостанциями, приведены в [584
588].
Матерналы общетеоретическоrо характера по аналнзу нелинеЙ:
ных устройств приемника при воздействии на них нескольких вход-
ных сиrналов можно найти в [589 601]. Отдельные вопросы ВЛия-
ния узкополосных помех на некоторые приемные устроЙства, в ча-
стности ШИРОКОПОЛОСНЬjХ ЧМ сиrналов и узкополосных телеrраф-
ных сиrналов, изложены в [602 604]. Вероятностные оценки харю,-
теристик избирательности рриемников даны в [605 607].
47, Характеристики антеин на побочных частотах (rармони"
ках), приведенные в табл. 5.5, недостаточны для ,расчетов эмс.
Неясно, например, каким номерам rapMoHHK cooTBeTc:rByeT умень-
шение усиления ВЫСОlюнаправлеиной антенны на 13 дБ. Неясно,
в I{ЭКИХ частотных пределах,резонансная антенна средней направ-
ЛIШн6сти имеет постоянныt\ коэффициент УС!'lления ()о. Аналоrичные
вопросы возникают и при анализе данных таб.'1, 5,6.
Отсутствне сведений об условиях, в которых измерялись харак-
тернстики антенн, не позволяет ответить на вопрос, в какой сте-
пени даиные этих таблиц MorYT быть отнесены к антеннам, исполь-
зуемым в конкретных условиях эксплуатации. например на корабле
и самолете. Если эти характеристики были получены в условиях,
максимально приближающихся к условиям, характерным для св 0-
бодноrо пространства, то их использование применительно к упо-
мянутым антеннам может привести к зн?чительным ошибкам.
Известно, например, что на диаrрамму направленности само-
летной антенны влияет металлический корпус самолета. Диаrраммы
MorYT оказаться односторонне Нl!правленными из-за экранирующеrо
действия корпуса и влияния друrих антенн, особенно при нх боль-
шом количестве. Например, круrовая диаrрамма в rоризонтальной
плоскости может превратиться в изрезанную с некоторым макси-
МУМОМ в определенном направлении. При этом направления макси-
мумов на частотах OCHoBHoro излучения и rармоник (например, на
второй) MorYT не совпадать. В целом характеристики антенн в рас-
сматриваемом' случае оказываЮТСЯ зависящими от условий разме-
щения, Qриентации и поляризации [144].
48. В формуле (5.7) слаrаемое CIg (f!fo) должно учитывать ча-
стотную зависимость, т. е. изменение КУ антенны на побочных ча-
стотах, в частности на rармониках:Однако во всех рассматриваемых
случаях, в том числе в примере 5.5, коэффициент С принимается
рапным нулю, что не позволяет определить КУ в функции частоты.
В этом недостаток рассматриваемых примеров, поскольку они не
иллюстрируют зависимость (5.7) и характеристик, приведенных
в табл. 5.5. и 5.6. Между тем очевидно, что для расчетов эме важ-
но знать зависимость КУ ануенны от частоты.
Дл я некоторых типов антенн частотные зависимости и,х харак-
теристик изучены с достаточной для практики точностью. Так,
например, для полуволно.воrо вибратора матричным метqдом иссле-
дованы КУ', входной импеданс (активная и реактивная составляю-
щая) и поляризация в диапазоне двух октав [608]. Показано, что та-
кие характеристики существенно зависят от частоты и что реаль-
ный вибратор отличается от идеальноrо.
49. КОЭфф!lциенты связи близко расположенных антенн сущест-
венно зависят от их характеристик в БЛижней и переходной зонах.
При теоретических и экспериментальных исследованиях ближнеrо
поля антенн, и особенно антенн с большим КУ, встречаются значи-
тельные трудности, что объясняется сложностью характеристик
этоrо поля. Ряд теоретических приближений, справедливых при рас-
четах дальнеrо поля, не может быть прннят при расчетах ближнеrо
поля. И только для нескольких типов антенн достаточно простоrо
типа можно рассчитать электрические и маrнитные составляющие
ближнеrо поля с приемлемой точностью. Для решення подобных
задач преДЛоЖеН метод моментов, заключающийся в аппроксимации
интеrральноrо уравнения маТрИЧНЫМ (<<матричная инверсия»), ре-'
шаемым на ЭВ-М [6091. Пример использования этоrо метода для рас-
чета ближнеrо поля проволочных антенн в диапазоне двух OI{TaB
описан в [610], rде приведены таl{же сведення о nporpaMMe дЛЯ ЭВМ.
Друrве примеры использования матричноrо' меТОДа расчетов при-
ведены в L61I, 612]. , " '
50. Примеры расчетов вероятностей совпадения rлавных лепе.
стков вращающихся антенн представляют собой первые прибли-'
жения. При более точных расчетах следует учитывать возможное
различие начальных фаз, скоростей вращения, уrлов места н друrие
факторы. Кроме Toro, при расчетах эме необходимо считаться
с излучени.ем и приемом боковыми лепестками направленной антен-
иы любоrо типа. Если расчетный уровень мощности, соответствую-
щий этим лепесткам, прннять в среднем на 20 дЕ ниже уровня мак-
симума rлавноrо лепестка, то при достаточно близком размещении
антенн станций, работающих на одинаковых иЛИ близких частотах,
можно ожидать П0ш\лен",я ЭМП, поскольку в этом случае ДН ан-
тенны в rор-изонтальной плоскости с достаточно большой вероят-
ностью можщ) считать круrовой. Для расчетов эме следует поль-
зоваться статистическим средним значениеl\1 КУ антенны и стандарт-
иым отклонением. Методы определения этих величин приведены в
[613].
еледует заметить, что в rл, 5 отсутствуют важные для решения
задач эме сведения о коэффициентах связи между близко распо-
ложениыми антеннами. Праl{тически нередко размещение антенн
такоВо, что этот коэффициент велик и передатчики создают ЭМП.
приемникам, или передатчики влияют один на друrой, что ПрИЕ!ОДИТ
К взаимомодуЛЯЦИОННЫМ излучениям. В первом случае возникают
ВЭМП, во BTOpOM МЭМП, если уровень таких излучениЙ близок
к уровню rармоник передатчиков. '
евязи между антеннами, размещенными в достаточной близости,
посвящено MHoro работ. Практически реализуемые коэффициенты
'sатухания между антецнами передатчика и приемника на кораБЛЕ
или самолете равны 30 40 дЕ, с учетом потерь ,мешающих сиrналов
в АФУ 40 50 дЕ. Примерно такие данные для корабельных ан-
тен,:!, нспоJfьзуемых в диаl{азонах 3 30 и 200' 400 Mrll, ука-
заны в [614]. Там же приведены характеристики импедансов (актив
ная и реактивная составляющие) и К СБ антенн в диапазоне 200
400 мrц.
При анализе коэффициента зату.хания между корабельными
антеннами отмечено значительное влияние элементов конструкции
корабля, окружающих антенны. Показано, что затухание зависит
от расстояния между антеннами, размеров и типа элементов кон-
струкции корабля, находящихся между антеннами, поляризации,
разноса по частоте и апертуры антенны; предложена модель расчета
затухания между антеннами декаметровоrо диапазона [615, 616].
Теоретический нализ дн корабельной антенны необходим при
предварительноЙ оцеНI{е эме рад ооборудования корабля; с этой
целью разработаны методы расчета ДН некоторых типов антенн,
позволяющие определять уровни боковых лепестков до 50 дЕ
[бf7].
ПолеЗf!ЫМ можно считать также: расчет затухания между про-
волочными антеннами, размещенными в ближнем поле (сильная
связь между антеннами), и определение их ДН на частотах 118, 127
и 136 мrц [918]; пример'Ы расчетов связн между антеннами апертур-
1Ioro 1'ипа [619] и цилиндрическоrо типа с максимальным диаметром
О, 1 м [620]; анализ условий совместимости передающей и приемной
антенн, размещенных на общей мачте [621].
Методика ра.счета ближнеrо поля, соrласно которой определяет-
ся коэфф!,!циент затухания между корабельными антеннами, и ре-
зультаты 91{спериментальноrо исследования зависимости этоrо ко.
эффициента от расстояний между антеннами, от размеров элементов
IЮНСТРУКЦИИ корабля, условий размещения антенн, ПОЛЯРl:lзации
и частоты излучения описаны в [157, 622 624]. Разработаны спе-
циальные рекомендаЦIJИ по прокладке корабельных ВЧ кабелей
и установке в антенных цепях режекторных и полосовых фильтров,
особенно необходимых для ослабления помех при использовании об-
щей антенны [625].
Аналоrичные задачи ВОЗНИКаЮТ и при определении коэффи-
циента затухания между самолетными антеннами, Разработаны ма-
тематическая модель и проrрамма расчета на ЭВМ уровня помех,
обусловленных связью между самолетными антеннами при их разме-
щении с разнЫХ сторон фюзеляжа с учетом поправки на дифракцию
[73, 626]. Описаны различные методы расчета коэффициента зату-
хания между самолетными антеннами, основанные, в частности, на
имитации корпуса самолета цилиндром конечноЙ ДЛИН 1 [627 630].
Показано, что анализ коэффициента затухания между самолетными
антеннами упрощается, если длина каждоЙ из них не более 0,5 л
и расстояние между ними более л [631]. Особенности размещения
самолетных антенн рассмотрены также в [632, 633]. Способ экрани-
рования самолетноЙ рамочноЙ антенны с целью ее защиты от ста-
тических помех описан в [634].
Практически важной является задача определения коэффициен_
та затухания в тех случаях, коrда между антеннами имеются пре-
пятствия для распространяющеrося поля. 9писаны методы решения
такоЙ ЗаДачи для антенн РЛС; при этом препятствие имитируется
некоторым элементом конструкции цилиндрическоЙ формы [635
638].
Определение коэффициента затухания между близко располо
женнымн антеннаМи является необходимым также в ценТрах маrи.
стральноЙ связи [639] и подвижных системах радиосвязи. Для по-
следних, например, предложена математическая модель харак-
теристики излучен,ИЯ штыревой антенны изоrнутой конфиrураllИИ
[64.0]. Эту модель можно использовать при расчетах связи между
такими антеннами. По вопросам связи между антеннами можно
у'казать еще ряд литературных источников [641 643].
Как отмечалось, сильная связь между антеннами одновременно
работающих п редатчиКОВ может бы' ъ причиноЙ ВЗаимомодуля-
ционных излучениЙ. Чтобы ослабить последние, увеЛичивают за-
тухание между антеннами (или межL.\У передатчиками при их работе
на одну антенну), включая специальные развязывающие устроЙ-
ства. Одио из таких устроЙств, используемое в центральном диспет-
черском пункте подвижноЙ системы радиосвязи (диапазон частот
вблизи 450 Мfц, ра3,нос каналов 150 кI"ц), представляет объемный
резонатор, связанный с циркулят(')ром, поrлощающим энерrию ме-
шающеrо передатчика; лишь малая часть Этой энерrии, отраженная
от наrрузки циркулятора, попадает в выходные цепи друrих пере-
датчиков, работающих на одну антенну, вследствие чеrо взаимомо-
дуляционные излучения ослаблены более чем на 60" дБ [644]. Друrие
устройства развязки между передатчиками рассмотрены, например,
в [645, 646].
Должен быть отмечен еще один фактор, способствующиЙ B03
никновению 'rapMoHHK и взаимомодуляционных излучениЙ передат
чиКОВ. Речь идет о нелинеЙности характернстик сопротивления
KOHTal{TOB в антенных разъемах передатчиков [647, 648]. На-
ихудшим материалом для контактов с этоЙ точки зрения яВляется
алюминий. Такие контакты даже при больulOМ механи ском дав-
лении имеют значительное нелинейное сопротивление, что служит
причиной возникновения rармоник с относительным уровнем при-
мерно 70 дБ [649].
В СВЧ системах некоторые виды интермодуляционных помех
приему объясняются распространением различ ых мод волн высоко-
ro порядка в волноводных трактах приемника и АФУ с рупорными
антеннами [650]. При анаЛId эме СВЧ передатчиков не.обходи]vю
учитывать распределение излучаемой мощности по различным мо-
дам раСlJространяющихся волн. е этой целью мощнщти волн с раз-
личными модами рассчитываlQТ теоретически и измеряют экспери
ментально при трактовых испытаниях,
В заКЛl9чение рассмотрим еще один практически важный во--
прос, а именно: несоответствие результатов определения интенсив-
ности побочных излучений передатчиков при их измерениях двумя
способами: «в тракте» (трактовые) и «по полю» (полевые). Частично
об этом уже упоминалось в комментарии 29.
Как известно, передатчик на частоте OCHoBHoro излучения
соrласован с наrрузкой -......... антенной или наrрузочным сопротив-
лением (НС), подключаемым при испытаниях вместо антенны. Воз-
можно идеальное соrласование, пр!;! котором вся ПОДВОДИl\lа энер-
rия поrлощается нтенной или не и в антенном тракте не возникает
отращени!i К СБ == 1. Однако даже и в этом случае на частотах по-
бочных :jлучений, сущ ственн.о отличающихся от 10 (например,
на rар'мониках 1 n), передатчик и ero наrрузка рассоrласованы.
При работе передатчика на антенну это объясняется изменением
ее импеданса (и ИМflеданс aHTeHHoro фидера), а также импенданса
MOI'ЦHoro усилителя передатчика, являющеrося эквивалентным re-
нератором (источником энерrии rармоник), на частотах 'N по сРав-
нению со значениями импедансов на 10' Это приводит К возникно-
вению отраженной волны, энерrия которой при существенном рас-
соrласовании может оказаться значительной.
При работе передатчика на не (<<широкополосная активная
н rрузка») также происходит рассоrласование с той разницей, что
не не изменяет свой импеданс на частоте rармоники по сравнению
с импедансом на основной частоте. Это приводит к известному рас-
хождению результатов измерений отнщительноrQ уровня rармоник
при TPI;lKTOBbIX и п.олевых испытаниЯх. Чтобы оценить это расхож-'
. о ,
дение или перес,,\итать результаты трактовых измерении в резуль
таты полевых, необходимо знать чаСТQтные зависимости импедансов
не только антенн (I;IКТИВНЫХ и реактивных СОСПЩЛЯЮЩИХ), но и уси-
лителей мощности передатчика [651]. Знание Эlих характеристик
позволит исключить методичеСКУ'9 поrрешность, неизбежно возни-
кающую при сравнении результатов измерений «в тракте» и «по
полю».
Японскими исследоватеЛЯtlJИ экспериментально определено, что
в метровом диапазоне (чм П.ередатчики для СВЯЗJj с подвижными
GбъектаМlI) мощности на частотах 10/2, 2 [о и 310 в зависимости от
работы передатчика Щl анте.нну ли на активную наrрузку отли-
чаются на +9 и 15 дБ, IJричем предполаrается, что различие мо-
жет достиrать :1: 20 дБ [652]. .
51. Примеры расчетов эме, рэе, описаljные в rл. 6, НОСЯТ
иску;сственный характер, В пр,имерах не учитываются все помехо-
вые' ситуации, возникающие в реальных условиях. В примере'6.2
блиЗкое размещение антенн способствует возникновению взаимо
модуляционных' излучений с частотой
[n == 2 f oТl ' { ОТ2 == 2 . 280 291 == 269 мrц,
находящейся в полосе пропускания входноrо тракта приемника,
HacTpoeHHoro на 270 мrц. Мощность этих излучений может ока-
заться достаточной для блокирования полезноrо сиrнала. Анало-
rично действовать может и вторая rармоника передатчика, рабо-
таЮщеr<Уна частоте 130 мrц. в примере 6.6 передатчик ТВ (диапа
зон 470 890 Мfц) при работе на частоте 525 мrц может создать
второй rармоникой пемеху приемнику системы Т AeAN на частоте
OCHoBHoro канала 1050 мrц.
в примерах 6.8 6.10 рассматривается простейшая ситуация
для возникновения помех в системе один передатчик один прием-
ник. Наиболее сложная ситуация в приведенных примерах это три
передатчика один приемник, каждый из которых работает на одной
фиксированной частоте (пример 6.2). Более информативным был бы
анализ эме достаточно сложных радиосистем, например системы
!управления воздушным движением в которой одновременно ис
пользуют!:я радиолокационные, радионавиrационные и радиосвяз-
ные средства.
В дополнение к комментарию 18 целесообразно систематизи-
ровать перечень исходных данных для частотно-энерrетическorо
анализа эме радиосистем и комплексов. Для первоrо этапа (ЧОП)
должны быть известны следующие характеристики' (номинальные
значения):
А. Характеристики каждоrо приемника, подверженноrо влия-
нию помех:
частота OCHoBHoro канала'приема; .
частота комбинационных канал,ОВ, в том числе зеркальноrо;
полоса частот пропускания тракта OCHoBHoro усиления на
уровне ослабления 3 дБ;
полоса частот пропускания ВЧ тракта на уровне ослабления
ВО дВ (8 R80);
диапазон перекрываемых частот ( для диапазонных прием-
ников) или сетка дискретных частот и соответственно частоты КОМ-
бинационных каналов на каждой рабочей частоте, используемой
в системеi .
частота тракта ПЧ;
частота rетеродина для расчетов частот комбинационных
каналов '(а также излучений rетеродина) на этапе ДОП.
Б. Характеристики каждоrо передатчика как потенциальноrо
источника мешающих сиrналов в полосе 8 R80 В Ч тракта каждоrо
i-fО приемника:
частота основнOfО излучения;
частот ! rармоник;
частоты комбинационных излучений;
диапазон перекрываеМЫХ частот ( для диапазонных передат-
чиков) или сетка дискvетных частот и соответственно частоты rap-
моник и комбинационных излучений на каждой рабочей частоте,
используемой в cJ1CTeMe.
В. Характеристнки rруппы передатчиков в полосе частот
B R80 ВЧ тракта каждоrо приемника:
'сочетания частот двух и бо ее передатчиков, определя .
щие взаимомодуляционные излучения 3 ro порядка;
сочетания частот двух и более передатчиков, определяющие
интермодуляционные помехи ( состаВЛЯЮЩИ ,2 rо и 3 ro порядков)
в приемниках; , \
аналоrичные сочетания частот для диапазонных передат-
чиков на каждой рабочей частоте, используемой ii системе.
При расчете значениЙ частот следует учитыватЬ принятый для
системы временный реrламент рабеты РЭС.
Для BToporo этапа (ЭОП) должны бы'1:Ь известны следующие xa ,
, рактеристики.
А. Характеристики каждоrо приемника:
чувствительность (реальная по заданному отношению сиr
нал/шум или пороrовая);
пороr восприимчивости по основному каналу приема как
допустимое на входе приемника отношение интенсивнос й полез
Horo и мешающеrо сип алов или мешающеrо сиrнала и собственноrо
шума приемника; ,
пороr восприимчивости по комбинационным каналам прие-
ма, в том ,числе по зеркаЛьному;
динамический диапазон по блокированию;
динамический диапазон по перекрестной модуляции;
динамический диапазон по интеРМОДУЛЯЦИИi
избирательность по соседнему каналу;
избирательностр амплитудная и временная при COOTBeТCT
вующих методах приема (например, импульсных сиrналов) и ис-
пользовании специальных средств повышения помехозащищенности;
диаrрамма направленности антенны;
коэффициенты усиления антенны в направлениях желатель.
Horo и мешающеrо передатчиков для каждой пары передатчик
приемник; в ряде случаев характеристики вращения антенн;
потери в АФУ;
вид поляризации и потери на рассоrласование поляризаций
для каждой пары передаТЧИК ПРl:'емник.
Б. Характеристики кажд{)rо передатчика в полосе частот тракта
каждоrо t ro приемника:
мощность OCHoBHoro излучени.я (плотность потока мощности);
относительная мощность rармоник;
относительная мощность к{)мбинационных излучений;
для диапазонных передатчиков относительные мощности
rармоник н комбинационных излучений на каждой рабочей частоте,
используемой в системе; .
относительная мощность взаимомодуляционных излучений;
диаrрамма направленности антенны; .
коэффициент усиления аНтенны в заданном направлении;
в ряде случаев характеристики вращения антенны;
Потер н в .АФУ; , ,
вид поляризации;
коэффнциенты связи между антеннами передатчиков (для
определения мощности взаимомодуляционных излучений);
коэффициенты связи между антеннами передатчика, созда.
ющеrо помехи, и приемника, подверженноrо помехам (для каждой
пары передатчик приемник);
потери на трассе передатчик приемник в зависимости от
минимально возможноrо расстояния между ними и условий распро-
странения радиосиrналов (для каждой пары передатчик приеМ
ник).
Для TpeTbero этапа (ДОП) должны быть изв-естны следующие
характеристики.
А. Характеристнки каждоrо приемника:
коэффициент прямоуrольности тракта ПЧ как отношение
полосы при ослаблении 60 дБ к полосе при ослаблении 3 дБ;
характеристика односиrнальной избирательности ВЧ TpaK
та в функции частоты в пределах B R80 или по результатам эоп
в более широких пределах;
характеристика мноrосиrнI:\лыjйй (двух- и трехсиrнальной)
избирательности в функции частоты в пределах B R80 или по резуль-
татам эоп в более широких пределах;
значения пороrов восприимчивости в зав.исимости от соче.
тания видов модуляции полезноrо и мешающеrо' сиrналов (-напри-
мер, индекса чм или формы и длительности импульсов);
интенсивность излучений rетеродина;
нестабильность частоты rетеродина;
частотная характеристика антенны в диапазоне, определяе-
мом результатом ЧОП, .,
шум антенны и шум космическоrо пространства;
общий уровень индустриальных радиопомех (для рэе в про-
мышленных районах);
статистические значения (средние и дисперсии) OCfjOBHbIX
энерrетических характеристик используемых на этапе ЭОП;
Б. Хара.ктеристикd К81кдоrо переДатчика:
. ширина полосы излучения (КЬнтрольная полоса);
характеристика убывания BHenOJIOCHbIX излучений в функ
ции частоты;
характеристнка шумовых излучений (убывание интенсив-
ности в функции частоты);
нестабильность частоты OCHoBHoro излучения;
ширина полосы излучения rаРМОilИК (при наличии данных);
статистические данные об изменении потерь при распро-
странении радиоволн на трассе каждой пары передатчик прием
ник с учетом замираннй полезноrо и м"ешающеrо сиrн'а;/)ов и изме-
нения поляризации;
статистические значения (средние н дисперсии) ОСНОВНЫХ
энерrетических характеристик ИСJ;!ользуемых на Этапе эоп,
Перечислен ые характеристики и пос.tiедовательность их ис-
пользования при расчетах мотут корреК1'ИР{)1Jаться в зависимости
от конкретных задач и' ЭМО, в которой деЙ'СТВУЮF РЭС,
В ДОПОJjнени-е к источникам литературы [56 7IJ, упоминаемым
Б комментариях к rл. 2, можно у-казать материалы по оценке действия
помех и расчету эме в системах космической радиаСi!ЯЗИ [653
659], комплексах CaMOJleTHOro радиооборудования [660, 661] и назем-
ных системах радиосвя,ЗИ [662 672]. К общим вопросам эме ра-
диосистем можно отнести публикации [673 681].
Перечисленные характеристики рэе, влияющие на эме, отно-
сятся к воздействию МЭМП и в н которой степени вэмп, создава-
емых мешающими сиrналами передатчиков. Для более полноrо ана-
лиза вэмп необходимо учитывать характеристики влияния индуст
риальных радиопомех, сведения о которых БУДУl приведены в 1fl:iIn.
2 настоящеrо t:правочно-меtо,uическоrо пособия.
еписок ЛИТЕРАТУРЫ
1. Князев А. Д. О термине «электромаrнитная совместимость».
«Радиотекника», 1975, т. 30, ,N'Q 5, с. 103 105.
2. CCIR хш-th P!enary Assembly, Geneva, 1974. У. I УIl. Iпtеrп.
Te!ecommun. Uriion, Gепеvа, 1974.
З. Intern. E!ectrica! eomfnission, Technica! еотт. 12. Radiocom
тип, Publ. 1965 1976.
4. 1970 lEEE lntern. Symp. Еме. Anaheim, ealifornia, 14 16 Jul.
1970.
5, 1971 lEEE Iпtеrn. Еме Symp. Record. Philadelfia, Ра, 13
15 Ju!. 1971.
6. 1972 ШЕЕ Intern. Еме Symp. Record, Аrliпgtоп Heights, Illi
поis, 18 20 Ju!. 1972.
7. 1973 II:ЕЕ Intern. Еме Symp. Record. New York, 20 22 Juп.
1973.
8. 1974 lЕЕЕ Jпtеrп. Еме Symp. Record. Sап Frапcisсо, ealifor-
nia, 16 17 Ju!, 1974.
9. ШЕЕ Еме Symp. Record. Sап-Апtопiо, Тех., 7 9 Oct. 1975.
N. У, 1975.
10. 1971 lEEE Моuпtаiп-Wеst Еме Conf. Record, Tucson I Sierra
Vista, Аrisопа, 11 12 Nov, 1971.
11. Сотт'ип, 72 eonf., Brighton, Eng!and, Jun. 1972.
12. ЕМС 1975. l st Symp. апd Techn. Exhibit. оп Еме Мопtrеuх,
20 22 Мау 1975.
13. Interfer. Тесhщ)I. Eng. M!!ster (lТEM 75). Publ. апd Ed. R. О.
Goldblum. P!ymouth.
14. Intelfer. ТесhпоI. Eng. Master (lТЕМ 7б). Publ. and Ed.
. О. Go!dblum. P!ymouth.
15. Материалы Меж,цународиоrо епециальноrо Комитета по радио-
помехам (еиепР). Т. I IV. м., Ин т еэв, 1969,
16, Th1rd Wroclaw Symp. оп Electromag. еотраНЫlitу. Wroc!aw,
22 24 Sept. 1976.
17. Снмпозиум по электромаrнитной совместимости. М., апрель
1972. ThзисЫ ДQкладов. МП нтоРэс им. А. е. Попова.
18. Всесоюзное научно-техническое совещание по проблеме электро-
маrнитной совместимости радиоэлектронных средств различно-
ro назначения. м., 11 12 марта 1974 r. Тезисы докладов. ЦП
и МП нтоРэс им. А. е. Попова.
19. Князев А. Д., Сапунов И. В. О классификации электромаrнит,
I1ЫХ помех. «Радиотехника», 1976, Т. 31, ,N'Q 6, с. 106 109.
20, Новые буквенные обозначения. . «Электрон, теХIlИl\8. еер.
Элеl\Тро"ника евч», 1973, вып. 10, с. 135, 136.
22.
Политехиически/f ловарь. tл. ред. акад. и. и. Артооолевскиi'I.
М., «еов. энциклопедия», 1976.
Эксплуатация радиотехнических комплексов. Под ред,
А, И. Александрова. М., «еов. радио», 1976.
Чистяков Н. И., Сидоров В. М. Радиоприемные устройства. М.,
«евязь», 1974. .
Заварин r. Д" Мартынов В. А." Федорцев Б. Ф. Радиоприем.
ные устройства. М., Воениздат, 1973.
Сартасов Н. А., Едвабный В. М., rрибин В. В. I(оротковолно-
вые маrИС1ральные радиоприемные устройства. М., «евязь»,
1971.
Защита от ПОмех. Под ред. М. В. Максимова. М., «еов, радио»,
1976.
Виноrрадова А. А., Демусяк А. r. Международная стандарти-
зация в области электротехники и радиоэлектроники. М., «Энер-
rия», 1974.
Rep. eISPR. Study Groups. Period 1970 1973. Оос. l/2 E,
20.1.72.
Stumpers F. L. The activities 01 eISPR duriпg recent years and
their impact society. ем. [7, р. 5------10].
Реrламент радиосвязи. Дополнительный реrламент радиосвязи.
Резолюции 11 рекомендации:. rенеральный секретариат меэ.
М., «евязь», 1975;
Cowdel1 R. В. еhаrtiпg the way to соmраНЫШу. «Frеquепсу
Тесhпоl.», 1969, Х:2 9, р. 22 25, N2 10, р. 21 23.
Mohr R. J. еопtrоШпg interference in microwave design. «Mi -
crowaves», 1971, y 10, N2 11, р. 31, 33 37.
Carl L. F. National Еме standarts lor message transmission.
См. [4, р. 5 14].
Paschetag Е. W., Bodenhelmer D. W. А technique for magnetic
field susceptibility testing. lп: IEEE Еме Symp. Rec., Asbury
Park, 17 19 Jun, 1969, р. 251 262.
Sachs Н. М. А new specification lor control1ing interfercnce in
пауу weapons systems. ем. [6, р. 56 59].
Dorband А. Е. High 'еуеl E-field susceptibility mеа щrеmепts
probIem5' and techniques. ем. [6, р. 66 71].
Sachs Н. М. Developing tailored ЕМl systems specifications.
ем. [12, р. 105------109]. '
Jaeger D. АррНсаНоп 01 MIL-Std-461, 462, 463 as а general
Еме specification lor equipment. См, [12, р. 162 165].
Heimly Т., Ostensen А. Electromagnetic interlerence in ship in-
stallations determined Ьу mеазurеmепts. ем. [12, р. 457 462].
Lambdin W. S. Some rесепt trепds in Еме tests апd measure.
mепts. «Microwave J.», 1975, у. 18, N2 3, р. 49 51.
Ниеу R. М. Electromagnetic соmраtiЬШtу and the AustraIian
scene. «Proc. ЩЕЕ Austral.», 1970, у. 31, N2 8.
Shearman 1. Н. Меаsuriпg methods and standards lor electfO<:
magnetic сщпраtiы1itу. ем. [41].
21.
23.
24.
25.
26.
'27.
28_
29.
30.
31,
32.
33:
34.
35.
36.
37.
38.
39.
40.
41.
42.
43. Militl!-ry Еме sресifiсаtiопs (публикация фирмы E1ectro Met-
rics)'. ем. [14, р. 128 129]. -
44. Общесоюзные нормы на уровни побочных излучений радиопе-
редатчиков всех катеrорий и назначений (rражданских образ
цов) , rкРЧ. М., «ев язь», 1972. ,
45 Общесоюзные нормы допускаемых индустриальных радиопо-
мех (Нормы 1' 72 9-72). rкрч. М., «евязь», 1973.
46. Общесоюзиые нормы на ширину полосы частот и внеполосные
спектры излучений радиопередающих устройств rражданскоrо
назначения. rкрч. М., «ев язь», 1974.
47. ОбщесОlO3иые нормы помехозащищенности приемных устр'ойств
радиовещ.('lНИЯ и телевидения от индустриальных радиопомех.
Допускаемые величины. Методы испытаний. rкРЧ. М., «евязь»,
1974.
48. Радиостанции народнохозяйственной ниЗОВОй УКВ связи с ча-
стотной и фазовой модуляцией. Основные электрические пара-
метры. Методы измерений. rOCT 12252 66.
49 Приемниц:и -и радиолы радиовещательные. Методы электриче-
,ских и акустических испытаний. rOeT 9783 71.
50 Радиостаиции (приемопередатчики) низовой КВ ра.ziиотелефон
ной СJJЯЗИ с однополоСной модуляцией класса .A3J. rOeT
1326 67.
51. Радиопомехи индустриальные от устройств с двиrателями внут-
peHHero сrораиия. Нормы и методы измерений. rOeT 17822 72.
52 Радиоприемные устройства маrистральной КВ связи, rOeT
4663 76.
53. Аронов А. Б. Некоторые вопросы нормирования побочных из-
лучениЙ радиопередатчиков rражданских образцов, ем. [17,
с.25].
54. Абрамсон Ю. М, о ведении новых общесоюзных норм допу.
скаемых индустриальных радиопомех для основных rрупп элек-
троустройства общеrо назначения, переработанных применитель-
но к измерителям помех по rOeT 11001 69. ем. [17, с. 32........з5].
55 raTOBa А. Б., Фастовский И. М. О НОвых .стандартах в обла-
сти радиопомех. «Вестник связи», 1973, N9 10, с. 1 19.
56. HueneJ11ann R. G. eomputer test equipment" seen ап 'key ЕМС
too1. «еоmmuп. Desir. Dig.», 1969, v. 3, N9 2, р. 32 34.
57. Смольянинов А. В_ О математическом обеспечении решения
задач ЭМС на ЦВМ. ем. [18. с. 14 15].
58, Hoehn. Eva1ution model for iпtеrfеrепсе prediction. ем. [1 О,
р. 46 63].
59. Bode Т. J. The evo1ution of automated system for Еме апа1у-
sis. ем. [4, р. 144 153]. . '
60. Lloyd L. Н. E1ectromagIietic епviroпmепt ml,1ltitabu1ator. ем. [6,
р. 252 257].
61, Lustgarten м: N., Hughes D. J. eo-site ana1ysis mode1 (COSAM)
validatiori. ем. [6, р. 258 262].
62. Becker R. J. eomputer ,ana1ysis cop s with iadio network inter.
ference. «Microwaves», 1972, v. 11, N9 8, р, 9. ' ,
63. rемборыс Л., Думаня Э. Расчет помех в сети радиорелейных
линий. ем. [16. с. 29 33].
64. Howel1 W. М., К11,1kis М. К. eomputer simulation, а 1001 for digi-
tal receiver iпvеstigаtiопs. См. [6, р. 111 116] .
65. Greene К. Н. Ап approach 10 impulsive noise due to adjacent
сhаппеl iпtеrfеrепсе. Iп: ШЕЕ Iпlеrп. Conf. Соmmипв., San-
frапсisсю, 1970, v. 1 2, р. 10/29 10J34.
66. 1969 ШЕЕ Southeast Еме Symp. Rec., At1anta, Georgia,
р. 271 286.
67. Еl1iво" R. W. Earlh reso.urces experiment package electromagne
Нс compatibi1ity with Apol1o application program (ААР). ем. [4,
р. 356 364]. .
68. Kampinsky А. ATS-6 spacecraft: Ап Еме Сhаllепgе. См. [12,
р. 52 57].
69. Пейчев r. И., Христов Д. А. Аналитическое определение зоны
радиовидимости с произвольнрrо передающеl'О пункта. См. [16,
Late papers (Дополн. том), с. 38 42].
70. Пейчев r. И., Христов Д. А. Модель оптимизац-ии распределе-
ния мощностей в системе радиовещательных станций. ем. [16,
Late papers (Дополн. том), с. 43 48].
71. Мартынов Б. А. Об одном методе назначения 'lacToT в комплек-
се радиосредств. ем. [18, с. 15 16].
72. Siegel М. D. Aircraft апtеппа-соuрlеd interference analysis.
In: 1969 ШЕЕ Еме Symp. Rec., Asbury Park, 17 19 Jun. 19.69,
N. J., р. 85 90.
73. Si gel М.' D. Aircraft апtеппа coupled interference analysis.
In: Proc. Nat. Aerospace Electron еопf. Dауtоп, ОЫо, 1969,
р. 535 540.
74. Bf:lrtman Н. М., Garder К., Вавеlеу D. 'F. Intra vehicle апtеппа
isolation prediction dеmопslrаtiоп. ем. [6, р. 15:4].
75. Gee S., Mi1Ier Е. К., Poggi.o А. J. е. а. eomputer tесhпiquеs fpr
electromagnetic sсаltеriпg а'пd rаdiаtiоп апаlуsis. ем. [5, р. 122
131].
76. Morris М. М. А пеw look at the Еме probIems. Iп: 1969,
ШЕЕ Еме Symp. Rec., Asbury Pprk, I7 19 Jun. 1 69. N. J.,
р. 325 330_ . .
77. Бибичкова Р. П., Ли За Сон. Анализ помех взаимной модуля-
ции и выбор частот для СПУТНИКОВой системы связи с час.тот-
ным р.азделением каналов. В кн.: Труды ЦНИИМФ. eyдo
вожд. и СБЯЗЬ», вып. 173. Л., «Транспорт», 1973, с. 82 93.
78. Бабанов Ю. Н., Орлов И. Я., Лебедев Ю. П., Якунин Н. С.
О час.тотной избирательност!} ПОЛУПрОВОДНИКС,JВоrо сы.еситсля
в широком диапазоне мощностей B*oAHoro сиrl;lала. , ем. [18,
с. 42----43].
79. Audone В. Graphical harmonic analysis. «IEEE Trans.», 1973,
v. Eme-15, Ng 2, р. 72 74.
80. Cowdel1 R. В. Impedance саН tlle tun.e in filter desigl). In:
1969 ШЕЕ Еме Symp. Rec., Asbury Park, I7 19 Juп. 1969,
N. J., р, 236 244.
81, Мои\\' R. В, Fukuchi. ВrоаdЬапd double balanced mixer/modula
tO,rs. «Microwave J,», 1969. v. 12, .N'2 3, р. 131 134, М2 5,
р. 7l 76.
82. Смирнова Л, А., Нефедова т. д. Проrраl'1ма для расчетов элек-
трических фильтров на эвм. ,...... «Сб. науч. трудов ЦНИИС»,
1976, М2 1.
83. Мелешков r. А., Прищлин В. И. Алrоритм частотноrо анализа
эме большоrо числа РЭС. Моск. наУЧ.-техн. конф. нторэе
им. А. С. Попова. 1975. Аннотации и тезисы докладов. еб. 1,
с. 14 15.
84. Beniguel J., Mounot М. Иsе of the ,computer to calculate the
co-ordination areas of ап earth station. «Telecomm. J.», 1975,
v. 42, М2 7, р. 419 424.,
85, Frasier R. А. еотраЦЫlitу апd frequency selection probIem.
«lEEE Trans.», 1975, v. EMC-17, М2 4, р. 248 254.
86 Oodson С. Е. е. а. eomputer prediction of fi..eld strength in the
рlаШiпg of radio systems. «ШЕЕ Тrапs.». 1975, v. VT 24,
М2 1, р. 1 8.
87. МсКау Н. о. eomputer сопtrоllеd Еме measurement and simu
lаliоп systems, lп: 1969 lEEE Southeastern Еме Symp. Rec.,
N. J., р. 123 134.
88. Spagon J. А. Computer aided Еме analysis for electronic ву-
stems. ем. [13, р. 80 83].
89. White О., Zorn J. Еме desjgn synthesis using pro--gr mmable
calculators апd miпiсоmрutеrs. ем. [14, р. 90 91].,
90 'Prediction, апаlуsis and design сопtrоl of ЕМl usiпg HP 65 Еме
magnetic cards. См. [13, р. 84 85].
91. ШЕЕ Intern. eonv. Oig., 1970, N. J., р. 194 195
92. Использование радиоспектра. Пер. с анrл. Под ред. М, е. ry-
ревича. М., «Связь», 1969.
93. The International Frequency List., v. I IV, Geneva, 1975.
94. Menzel W. Оав Freguenzanmeldeverfah.ren fйr den Kurz'wellen.
«Z. Post uпd Fеrпmеldеw», 1972, В. 24, М2 16, S. 6OO 610.
95 Хардман Л. Распределение частот элеl5тромаrнитноrо спектра
в условиях напряженноrо трафика <;Электроника», 1972,
т. 45, М2 20, с. 30 58.
96, Toia М. J., Tral1avith W, V, New trends in mапаgiпg the radio
spectrum. ем. [6, р. 1 4].
97. Cohn S. 1. Spectrum mапаgеmепt support programm ап over-
vkw. ем. [6, р. 26 31].
98, Schultz L. О., Spaulding А. D., Barghausen А., Р. Radio sресtruП1
оссирапсу sigпаls and поisе. ем. [6, р. 42 49].
99 Zoellner J. А. Review of project activities. См. [4, р. 138-------143].
100. Oowling D. The development and иБе of ап а priori епvirопmепt
data Ьаве for ЕМС апаlуsis. ем. [6, р. 230 234].
101. Рере Р. А. Development and иБе of а data Ьаве сопtаiпiпg то-
bile communications еlесtrопiсs equipment. ем. [6, р. 235 238].
102, Scott J. В. Past, pressent and future trend5 in data Ьаве anto-
таНоп at ЕСАС. См. [6,.р. 239 244].
103. Кimba" Н, О. Techniques {от assessing the spectrum impact 01
future systems. См. [6. р, 245 2Ы]:
104. ЮmЬаll Н. G. ЕМС епgiпееriпg апаlуsis modeling а! ЕСАс.
См. [4, р. 154 159]. '
105. Fuhzmann W. Р., Scott J. В. The ЕСАе iпfоrmаtiоп utility.
См. [4, р. 127 H7].
106: Skomal Е. N. Analysis of ariborne VHEfUHF iпсidепtаl поisе
over metropolitan areas. «lEEE Trans.», v. EMC-II, 1969,
,N'g 2, р. 76 83.
107. Zamites С. J., Hurlbut К. Н. Measurements of interference levels
in the UHF band from aircraft altitudes. «IEEE Trans.»,
v, Еме-12, 1970, ,N'Q 3, р. 88 6.
108. Skomal Е. N. ТЬе сопvеrsiоп of area distributed incidental radio
no!se envelope disfribution fuпсtiопs Ьу radio propagation рro-
cesses. «ШЕЕ Тrапs.», v. Еме-12, 1970, ,N'g 3, р, B3 88.
109. Skomal Е. N, ТЬе range' and frequency dерепdепсе of VHF UHF
mап-mаdе radio hoise iп апd above mеtrороIitап areas.
«ШЕЕ Trans.», 1970, v. VT-19, ,N'g 2, р. 213 221.
110. Report. Additive tadio noise between 1 and 100 GHz. eelR. Stu-
ry Groups. Period 1970 1973. Оос. If3*-E, 29.11.71.
111. Skomal Е. N. Rе,сепt ехfепsiопs of composite iпсidепtаl тап-
made radid noise data and their relevance to the hypothesis of
the поisе envelope statistic trапsfоrmаtiоп. ем. [5, р. 221 237].
112. Skomal Е. N. DistriЬutiоп апd frequency d@репdепсе of inciden-
tal man-made HF{VHF noise iп mеtrороlitап areas. «IEEE
'Тrапs.», 1969, v. Еме-II, ,N'Q 2, р. 6 75. .
113. Struzak R. Electromagnetic compatibility: urЬап electromagnetic
environment, facts, models trends. ем. [12, р_ 88 92].
114, Spauldlng А. D. AmpIitude апd Нте statistics of urЬап-mаdе
noise. Iп: IEEE Intern. еопf. еоmmuпicаtiопs,' 1971 eonf.
Rec., р. 37.-8 37-13.
115. ПАС (Joint Тесhпiсаl Advisory еоттШее) of the IEEE апd
ША. «lEEE Spectrum епgiпееriпg the key [о progress»,
1968, New York.
l1(). Middleton D. Statical-physical models of urban radio поisе еп-
viroпmепts. «lEEE Тrапs.», 1972, v. Еме-14, ,N'Q 2, р. 3.? 56.
117. Vincent W. R., Dayharsh. ОЬsеrvаtiопs of man-made noise and
RFI in ur.ban апd suЬurЬап areas. ем. [10, р. 183 189].
118. Rymarowicz Z. Noise рroраgаtiоп in urban areas iп medium апd
short wave rапgе. ем. р2, p 281 283].
119. Fyfe D. Р., Lyons G. Е. Case studies of iпtеrfеrепсе апd поisе
sources iп the HF band. о:Рroс. IRE Austral.», 1970, v. 31,
,N'g 8, р. 2бl 269.
120. Калиничев Б. П., О распределении амплитуд атмрсферных по-
мех. «Электросвязь», 1968, ,N'g 2.
121. Use of atmospheric radio-noise data, Rесоmmепdаtiоп 372.
См. [2, v. I1, section 6.Р].
\
122. Иваицевич Н. В., Никитенко Ю. И. к оценке помеХОУf;ТОИ'Ш-
вости радиолиний при воздействии атмосферных помех. «Во-
просы радио лектроники, еер, ОТ», 1969, вып, 16.
123. Быков В. И.. Никитенно Ю. И. Судовые радионавиrаЦИОllНые
устройства. М., «Связь», 1976 (См. раздел об атмосферных по
мехах) .
124., Gupta S. N. eorrelation betvleel1 atmospheric radio поisе burst
ampIitudes \yith diffefent bahd\yidths.....:. «IEEE Тrапs.»,
v. Еме-13, 1971. N2 1, р. 19 21.
125; Gupta S. N. DistriЬutiоп of peaks in atmospheric radio поisе.
«IEEE Tra11s.». v. EMe 15. 1973, N2 3, р. 100 103.
126. Repoft 322. ем. [2, v. I1, section 6D].
127. Рубцов В. д. Распределенне MrHoBeHHblx значеннй атмосферно-
ro шума при узкополосном приеме. «Радиотехннка и элект-
роннка», 1975, т. 20, N2 10.
128. Тучков Л. Т. Естественные шумовые нзлучения в радиоканалах.
М., «еов. радио , 1973.
129. Модель импульсных атмосферных помех в диапазоне КВ.
«3аруоеж. техн. связи. еер. Радиосвязь, радиовещ. и телевнд.»,
1975, вып. 11.
130. Gupta S. N. Atmospheric radio noise. ем. [10, р. 177 182].
131. Turesin V. М. Electromagnetic compatibiIity guide for desig11
engi11eers. «IEEE Trans.», v. Еме-9, 1967, N2 3, р. 139 145.
132. Duff W. б. Iпtеrsуstеm EMlteduction апd analysis. ем. [7,
1'. 177 181]. .
133. Foxcraft. Radi.o iI;1terference problems in the civi\ aviation e11vi-
ronme11t. «Proc IRЕЕ Austral,», 1971, v. 32, N2 11, р. 417
422.
134. Lustgarten М. N. eOSAM (Co-site analysis modei). ем. [4,
р. 394 406].
135. Lustgarten М. N., Hughes О. J. eo-site analysis model (eOSAM)
'v lidation. ем. [6, р. 258 262]. "
136. Маклаков Е. Б. Об электромаrнитной совместимости КВ ра-
диостаиций с радиоэлектронными средствами самолета.
«Учеи. записки rry. Сер. радиофизическая», 1974, вып. 171,
с. 69 71.
137. Круrлов В. П. Об электромаrиитиой обстаиовке на, самоле
тах. «Учен. записки rry. еер. радиофизическая», 1973,
вып. 170, с. 19 22.
138. Перепеч И. И., rеорrиевский в. r., Моrилевский М. r. Вопро-
сы электромаrиитной совместимости некоторых радиоэлектрои
иых средств иа самолете. «Вопросы радиоэлектроиики.
еер. ОТ», 1974, вып. '13, с. 3 17.
139. Кривов А. М., Шарков Е. П. К вопросу определеиия частот-
Horo мешающеrо деПСТВljЯ взаимных помех в бортовом комп-
лексе радиоаппаратуры. «Вопросы радиоэлектроники.
Сер. ОТ», 1975, вып. 10.
140. McBrayer Р. R'J Lockie D. The F-15 air superiority fighter'elect
romagnetic compatibility program. ем. [8, р. 211 214].
141. Schulz R. В. Ап analytical approach t6 quantifying Еме i11 sy.
slem effectiveness. Iп: 1969 IEEE Еме Symp. Rec., , 11 .
19 Juпе 1969, N. J" р. 143 154.
160.
Environmenfal conditions and test procedures for airborne elect-
ronic / e[eclrical equipment and instruments; 6/27/1968. «Radio
Technical eommission for Aerof1auties (RTeA) Standards»,
Do-138 (USA).
Mi"imum operatio"nal characteristics airborne VHF communi.
cation systems: 10/10/196В. «Radio Тесhпicаlеоmrnissiоп for
Aeronauties (RTeA) Standards», DO-139 (USA).
Lyon J., Digenis С., Parker W. Interference reduction methods
for antennas оп aerospace vehicles. In: 1967 IEEE Еме
Symp. Rec., July 1967, Washington, р. 82 95.
Koeritz W., Robson С. А. А system апд environment Еме cont-
rol program for the airtrans autQmated ground transportation БУ-
stem. ем. [1 , р. 443 451].
rорлов Н. М. Исследование вопросов электромаrнитной совме-
стимости радиотехнической аппаратуры в процессе проектиро-
вания. Депонированная рукопись.
Kadar 1. А" Analysis of helicopter rotor 'modulation interferen-
се. «IEEE Trans.», 1973, v. AES 9, N2 3, р. 434 441.
Маклаков Е. Б. О характеристиках эме радиоприемников.
«Учен. записки rry. еер. радиофизическая», 1973. вып. 170,
с. 32 35.
Hanover С. J. Еме assurance tests for airborne systems controls
in ап rf-роIlutiоп епvirопmелt. ем. [Щ р. 191 196].
Rubin J., Tognoia Е. Т. Automatic, testing of avionic systems for
ЕМс. ем. [12, р. 83 87].
Perini J. Experimental measurement of fields ехсНед inside the
fuse!age of ап aircraft. См. [12, р. 239 244].
Wilkinson W, S. А survey of past, present and possibIe future
systems for the transmission of signals from the Еме view point.
ем. [12, р. 323 328]. .
Marguiies А. Еме design for а сотр!ех airborne system. ем. [4,
р. 463 466].
Wankowich S. Electromagnetic сотраНЫlitу оп sea-going ships_
ем. [16, р. 168 175].
Ли За Сон. Помехи взаимной модуляции в системах УКВ свя-
зи. В кн.: Труды цниимФ. еудовожд, и связь». Вью. 124.
Л., «Транспорт», 1.970.
McEachen. Topside ЕМ environment ana!ysis in designing the
DD-963 c!ass ship. ем. [6, р. 155 162].
Garret R. Т. Radio interference in nava! e!ectronic systems.
«Proc. ЩЕЕ Austra!,», 1970, v. 31, р. 256 261.
ПрЩlИла по конвекционному оборудованию морских судов. Ре-
rистр еееР. л., «Транспорт», 1970.
rриrорьев А. r., Матисеи А. Н., Патрин В. С. Защита радио-
приема на судах от помех. Л., «еудостроение», 1973.
Ли За Сон. Помехи судовому УКВ приемнику от портатиыюй
УКВ радиостанции, работающеЙ на борту судна. В КА.: Тру-
дЫ ЦНИИМФ. еудовожд. и' связь. Вью. 167. Л., ,«Транспорт»,
1973, с. 97 100.
142.
143.
144.
145.
146.
147.
148.
149.
150.
151.
152.
153.
154.
155.
156.
157.
158.
159.
161. Taylor R. Е. ЕМТ survey for maritime satel1ite, L-band, ship-
board_ ем. [12, р. 381 387]. .
162. . Miles R. G., Devor N. С. Application of а wiring plan to control
electromagnetic interference оп the С-5 аirсr:Ш. In: 1969 IEEE
Southeast Еме Symp. Rec., Atlanta, Georgia, р. 66 BO.
163. E'ectromagnetic compatibility. Princip!es апд practices. Тп:
NASA. Ароl10 programm, Washington (1965 предположит.).
164. Hlrsch S. R. RF current induced in ап ordnance circuit,
«IEEE Trans.», v. ЕМС-7, 1965, N2 1, р. 15 29.
165. ВАС electromagnetic compatibi1ity testing facilities for satel1i-
tes. «iVlach. апд Prod. Eng.», 1975, v. 127, N2 3274, р. 231
(Епg!апd). .
166 Harris G. eonductive EMI; responsibi1ity апd contro!. «Fre-
quency technology», 1969, v. 7, N2 2, р. 22 25.
167. Князев А. Д., Пчелкин В. Ф. Проблемы обеспечения< совместной
работы радиозлектронной аппаратуры. м., «еов. радио», 1971.
168. Бабанов Ю. Н., Силин А. В. Проблема взаимных помех при со-
вместной работе радиосистем. Учеб. пособие. rry, 1975.
169. Schulz R. В. А rational basis for determining the Еме copaЫIi
ty of а system. ем. [7, р. 315 322].
170. Cordts О. The coming shake.up in telecommunicating. «For-
tune», 1970. v. 81, N2 4. р. 69 71, 158, 163. 164,
171. «Electronic Trends», Е35, eommunication Eguipment, 1974, 2. ХН.
ем также «Радиоэлектроника за рубежом», 1975, N2 13, с. 38.
172. fунлах. Проблемы развития радиосвязи частноrо пользова-
ния. <Электроника», 1976, N2 5, с. 20 32.
173. Die К. Т. Entwicklungstendenzen der Sprechfunktechnik.
«Funkschau», 1975, В 47, N2 10, S. 47 49.
174. «Post Office E!ectronic Елg. J.», 1972, v. 64, Pt. 4, р. 238 244.
175, «Post"Radiotechn.» (ПНР), 1971, R. 17, N2 73, S. 23, 24.
176. Радиопомехи и электромаrнитная совместимость радиоэлектрон-
ных средств. Распределение и использование радиочастот.
В кн.: Радиоэлектроника в 1972 r. м., НИИЭИР, 1973, т. 1.
Обзор по матер. иностр. печати.
177. 'Electronic Market. Data book, 1972, р. 1 107.
178. Decalages entre porteuses pour ia televisionen endes decimetri.
ques. «Revue де L'U.E.R.», April 1971, N2 126А, р. 89 90.
179. Кing R. W. VHF field strength prediction Ьу computer. In:
Iпtеrп. Broadcast Convent., Londoп, 1974; р. 127 I33"
180. Dorband А. Е. High !eve! E-fie!d susceptibiiity measurement prob-
!ems апд techniques. ем. [6, р. 66 11].
181. Лютов С. А. Индустриальные помехи радиоприему и борьба
с ними. ИзJ,I.. 3-е. м. Л., «rосэнерrоиздат», 1952.
182. Лютоl.I С. А., ryceB r. П. Подавление индустриальных помех..
М., «еВЯЗЧlздат», 1960.
183. Limits апд methods of measurement of radio interference charac-
terics of igпitiоп systems of motor vehic!es апд other divices.
CISPR. рцыiацопn 12 (1975).
184. CISPR. Publication 7В (1975). Second supplement to C1SPR.
Publication 7 (1969).
185. CISPR. Publication 8В (1975). Second supplement to CISPR.
Pub\ication 8 (1969).
186. Radlo noise generated Ьу motor vehic'es, апд affecting mobile
communications receivers in the' frequency ral'lge 25 to 1000 MHZ,
measurement of. IEEE Standards 263 1965.
187. Bauer F. Efforts of SAE. IEEE апд eISPR to contro' radio
spectrum pollution from motor vehicles. ем. [7, р. 10 126].
188. Report 358-1. См. [2].'
189. Waldron J. М. Vehic'e generated e'ectromagnetic interference.
«i>roc. ШЕЕ Austra'.», .1970, v. 31, Н2 8, р. 279 283.
190._ Певницкий В. П., Ермаков Н. Н. етохаст.ическая модель и ха-
рактеристики радиопомех от потока машин на трассах подвиж-
ных служб. ем. [16,с. 339 349].
191. Ващенко Н. М. Некоторые вопросы статистических исследова-
ний радиопомех в каиалах УКВ св J;13 и. В кн.: Вопросы элект-
росвязи. Киев, «Техника», 1972.
192. Ващенко Н. М., МЯСКОвский [. М. Вопросы проrнозирования
радиопомех на автомобильных маrистралях. В кн.: Вопросы
электросвязи. Киев, «Техника», i973_
193, МясковСКИй [. М., Ващенко Н. М., Кириченко В. Н. Оценка
электромаrнитной обстановки в зоне действия наземной подвнж-
ной радиосвязи. ем. [16, с. 137 143]. ' '.
194, Сухомлин К. В., РуБИlc!штейн [. Р., Аснин Л. М. Результаты ис-
следования радиопомех применительно к условиям радиосвязи
наземных подвижных радиотелефонных служб. ем. [16, с. 350
359].
195. Schulz R. В. А rational basis for determination the Еме сараЫ-
litу of а system., «ЩF;Е Trans.», 1974, v. EMe 16. Ng 2,
р. 109 114.
196. Oranc Н. S. 'Ignition noise measurements' in the VHF/UHF
bands. «IEEE Trans.», 1975, v. EMe 17, N2 2, р. 54 64.
197. Проrрам а комплексной стандартизации (пке) еэв РС 135468.
198. Grey Р. О. МоЬНе radiote'ephone systems immunity to radio fre'
quency interference. ем. [12, р. 14 18].
199. Леонов В. А.. Нлькаев [. Н., Абрамсон Ю. М. Некоторые во-
просы нормирования индустр альных радиопомех в еесР.
ем. [16, с. 378 386].
200. Hzu Н. Р. Quasi-pe k апд peak ignition noise measuremen1s апд
degradation effects of igriition noise оп communication system,
ем. [12, р. 177 181].
201. Ое Jong А. А simplified method for the measurement of а то-
torvehic'e's interference leve'. ем. [16, р. 63--------71].
202. Report оп the corre'ation between horisonta' and vertica' po'ari.
zation for varions vehic'es. CISPR/D (Jap.) 1. .
203. Colavito С., Rocci R., Soba М. 1 distribri di accensione degli
autoveicoli аНе crequenze radio. «Te'ecomminicazione», 1970,
.N2 35, р. 27 24 (итал.). '.
205,
Rosa А. J. HP and УНР automobile ignition measurements.
In: 1970 IEEE. Reg. Еме Symp, Rec., S811 Antonio, Тех_, 1970,
N. У., р. II E/I II-Ef7. '
Egidi С., Galliano Р. G., Nano Е. Measurement of HF and VHF
ignition noise of [еа' trаПiс. См. [12, р. 519 524].
Schlick О. С., Hzu Н. Р. ЕН.ес! of distibutor gap оп radiated
ignition ,interference. In: 1969 IEEE Еме Symp. Rec., June
1969, N. J., р. 319 324.
Ващеико Н. М., Мясковский [. М. и др. Оценка объема стати-
стической выборки. «Метролоrия». 1970, N2 3.
Ващенко ,Н. М., МЯСковский [. М. Структура импульсных ра-
диопомех. В кн.: Мноrоканальная связь Киев, «Техника», 1976,
с. 42 45.
Абрамсон ю. М. Индустриальные радиопомехи в диапазонах
дециметровых и сантиметровых Болн.,ем. [18, стр. 73, 74].
Doty А. С. А progress report оп the Detroit Electromagnetic зur-
vey. См. [5, р. 1 05 117].
Babcock L. Р., Сое R. L. Measurement of rocket engine spark
gap ignШоп ЕМС. «ШЕЕ Trans.», 1971, v. Еме-13, N2 2,
р. 70 72. '
Паяl'СКИЙ ю. М., Абрамсон ю. М., Сенчило А. Я. Об измере-
ниях радиопомех при выборе ПJJОLЦадок для земных станций
космической связн. ем. [17, с. 29, 30].
Рекомендации по выбору площадок для земных станцнй систем
спутниковой связи. М., Мин-во связи, 1969. .
Ооlап J. L. Е.Ме in 'Таdiо astronomy. См. [4, р. 365 375].
Осипов В. А. енижение раднопомех, создаваемых электрообо-
рудованием транспортных средств с двиrателями внутрениеrо
сrораlIИЯ. ем. [17, с. 40 42].
Кафиева К. Я. Помехи от короны на проводах линнй электро-
передачи. М., fосэнерrоиздат, 1963.
)Куравлев Э. Н. Радиопомех от коронирования линий элект.
'ропередачи. М., «Энерrня», 1971.
Руководящие указания по учету пртерь'на корону и помех от
короны при выбо'ре проводов воздушных ЛЭП переменноrо то-
ка 330 750 кВ и постоянноrо тока 800 1500 кВ. М., «ецнти»,
1975.
Chartier У. L" Shankie D. Р., Kolcio N. The аррlе grove 750-kV
project-statistical analysis of radio iпfIuence and corona loss per
formance of conductor at 775 kv. «1ЕЕЕ Trans.», 1970,
v. PAS-B9, MayfJune.
Crark С. Р., Loftness М. О. Some observation of foul weather
ЕНУ televisiqn interference. «1ЕЕЕ Trans.», 1970, v. PAS-89,
Jul., р. 1157 1168.
Loftness М. О. The power line аз а ТУI source UHF detection.
ем. [5, р. 100 104].
Kohoutova О., Vokalek J. Interference Jevel of insu'ator strings
and its infIuence оп the total interference 'evel о! EHV power
liпеs, См, [12, р, 110 113].
204.
206.
207.
208.
209.
210.
211.
2'2,
2'3.
2'4.
215,
216.
217.
218.
219.
220.
2'.
222.
223. Harvey J. L. Radio frequel1cy il1terferel1ce from electric power
systems. «Proc. IRЕЕ Austral.», 1970, v. 31, N2 8, р. 269 275.
224. Roberfson Е. Some examples of' pov.rer liпе interference and sug-
gested'_remediai measere1i1ents. «Proc. ВШЕ Austral.», 1971,
v. 32, N2 i 1, р. 396 404.
225. German J. R. The properties of the radiation below 1 GHz from
gap type e!ectrica! discharges оп e!ectri al power distriЬutiоп
Iines. «1969 ШЕЕ Еме Symp. Rec,», р. 35 42.
226. Pakola w. Е., Taylor Е. R., Harrold R. Т. Radio noise measure-
ments оп high voltage Iines from 2,4 to 345 kV. In: 1968
ШЕЕ Symp. Rec., р. 96 107.
227. Тимашева Л. В. Методы и способы борьбы с индустриалЬНЫМИ
радиопомехами. ем. [17, с. 35 37].
228. Абрамсон ю. М., Капитоно"в В. В. Электромаrнитная обстанов-
ка на трассах линий электропередач и нормы для защиты ра-
диоприема в полосе частот от 0.15 до 100'0 Mfu. ем. [16,
с., 368 377] .
229. Bolton Е. С. Man-made поisе study at 76 and 200 kHz.
«ШЕЕ Trans.», 1976, v. Еме-IВ, N2 3, р. 93 96.
230. "olownia J. А state space ana!ysis ехатрlе of transient noise
generation in electrical circuits. «ШЕЕ Trans.», 1976,
v. ЕМС-18, N2 3, р. 97 105".
231. KoroYToBa Д., Вокалек я. Радиопомехи от распределительных
подстанций с напряжением 11O 400 кВ. ем. [16, с. 129 136],
232. 3ахар Иткин М. х. Схема замещения KOpO!iHOrO разряда на
проводах и расчет радиопомех от линий электропередачи.
ем. [18, с. 62, 63].
233. 3ахар И:rкин М. 'х. Метод расчета вч помех ?а проводах коро,
ннруЮщих Лf!НИЙ электропередачи. <<Электричество», 1971,
N27.
234. Jnette G. W., Zaffaneila. Predetermination of radio noise, andibIe
noise and corona 10ss of EHV and UHV transmission Iines ип-
der rain based оп gase tests. «ШЕЕ, Trans.», 1970, v. PAS-89,
Jul./Aug" р. 1168 1174.
235. Takeshlta S. Scattering of VHF and UHF radio waves from EHV
power transтission Iines_ ем. [4, р. 217 227].
236. Stadelhofen J. М. А nomogram for the estimation of radio inter-
.ference produced Ьу the conductors of high voltage Iiпеs. ем. [12,
р. 41 414]. ' .
237.Chartier V. L. Designi!1g overhead power !ines to Ье compatibIe
with e!ectromagnetic environment. ем. [5, р. 83 91],
238. Malack J. А. Power Iiпе conducted interference measurement dif.
ferences using U.S. and elSPR Iiпе impedance stab-Шzаtiоп net-
works. «IEEE Trans.», 1975, v, ЕМС-17, N2 2, р. 50 53.
239. Калюжный В. Ф. Экранирующее действие соседних проводов
ЛЭП при опасном влиянии на линии связи. «Электросвязь»,
1968, N2 6. .
240 Ое Witt J. Н. А new way to detect sources of power Iiпе inter-
ference, «ШЕЕ Trans.», 1970, v. 8С-16, N2 1, р. 5 8.
242.
Раввин В. Ц., РУЦКО И. Л. ПортаТ lВнсе устроАство' для обна-
ружения разрядов от ЛЭП O,4 36 кВ_ См. [17, с. 37 39].
Matheson R.. J. InstriJmentation probIems encountered inakil1g
manctflade electro magnetic oise m asilfEime ts 'for predicting
соm:mtJ'rii'ёаtiоп syst'em ,petformal1ce. «IEEE Trans.», 1970,
v. ЕМС'IТ2, N2 4, р. ft;I"..;.158.
Instrumentatio"ris fbr testif1g ЕМС emissions FSS-250 automated
'ЕМ(; system (F.lectroIi1etrics). ем. [13, р. 9'6а, 96Ь]. ,
'Cortina R., Demichelis, Serravalli. А пе\у type of 500 kHz теа-
suring il1strumel1t for 10l1g-term recordil1g of radio il1terferel1ce
from electrica\ power 1i11es. ем. [12, р. 229 234]
ClSPR. E/Sec/, IEC. eISPR Ма11иа\, 1974.
Electrical-electronic system compatibility al1d il1terferel1ce cOl1t
roi requirements for aerol1autical weapOI1 systems. Associated
sybsystems al1d airscraft. MIL-E 605Ie, 17 JUl1e 1960.
111: Handbo"O\< оп R.FI, v. 4, Frederic R.esearch' Corporation, USA,
1962.
MIL E 6051D, 7 Sept. 1967. E\ectromagl1et1c соmраНЫlitу re.
qиirеrnепts, systems. USA.
ЗG100. Specification for genera\ requirements for equipment in
aircraft. «British standarts institution (BSI) », 1972.
Electramagnetic compatibility specification for airborne equipment
(Test methods and Iimits). UNAVIA, Мау, 1974. (Турин, Ита-
лия).
[(аррен. Недостатки нормалей на ЭМС бортовой аппаратуры.
«Электроника», 1968, т, 41, .N'2 19.
I\ербер Л. Л. Электромаrнитная совместимость оборудова-
нйя. «Авиация и космонавтика», 1970, N2 6.
Кербер Л. Л. Ксмпоновка, оборудования на саМОлетах. (Раздел
«эме самолетноrо оборудования»). М., «МаШИН0строение»,
1976.
Babcock L. Р. Dir ct graphica\ determination of орНmи'm shie\-
ding and suppression, «IEEE Trans.», 1969, v, ЕМС-ll, N2 1,
р. 9 14.
Tornau Р.' VEM-handbuch electrische St6rbeein-flussung in Auto-
matisieriJngs und datenverarbeitungsaubagen. Ber\in. УЕВ, Ver\.
Тес п.,1973.
Stumpers р, International cooperation in the suppression of ra-
dio interference the work of CISPR.. «Proc. IR.EE Austra\.»,
1971, N2 2.
Holownia J. Observa.tion concerning netwqrks and radio' noise
voltage measurements performed with the use of metho'ds recom-
mended Ьу eISPR.. См. [12, р. 422 425].
Радиопомехи индустриальные. Термины и определения. rO<;:T
14777 76.
Mertel Н., Mi1Is А. Н. Aircraft po\ver systems vs. Еме require-
ments. ем, [5, р, 254 2-56].
Bull О. А., Jackson G. А. Interference survey in mi11itary trans-
port aircraft, См. [12, р, 351 356].
241.
243.
244.
245.
246.
247.
248.
249.
250.
2"51.
252.
253.
254.
255.
256.
257.
'258.
259.
277.
Wahlgren Ь. L, Gustafsson N. О. Crosstalk analy is and .design
ru\es for wiring instal\ation in the SAAB 37. Vlggen aIrcraft.
ем. [12, р. 314 316].
Moser J. R., Garner D. Ап approach. to power transition testing.
ем. [5, р. 206 209]. . ,
Keiser В. Е. ATS 6 spacecraft surface treatment for the control
of e\ectrical discharge. «IEEE Trans,», 1975, v. ЕМС-17, N24,
р. 226 233.' .
De Jarnette Н. М., De МаШа, Н. J. E\ectromagnetic interference
consideratlons for shipboard electronic systems. «Nava\ Engi.
neers J.», Jun. 1 66.
Showers R., Harber Р., Dol1e K.Statistical methods in setting
conducted interference liтНз, См. [5, р. 36 41].
Kunkel G. М. Statistica\ eva\uation of launch .сотр\ех ground
system. См. [6. р, 30 309].
Keith R. М., 5ingeton В. N. E\ectromagnetic compatibility tests
оп the minuteman weapon system. «IEEE Trans.», 1966,
v. Еме-8, N2 1.
Audone В., Bolla L. Еме requirments for airborne digita\ data
transmission system. ем. [12, р. 1 6].
Van Kauren Е., Hendrickson R., Magyarics R. eircuit failure
thresho\d due to transient unduced stress. ем. [12, р. 500 505].
Audone В., Bol1a L. Characterization of transient interference
sygna\s. ем. [16, р. 34 40].
De MicheJi 5., Giachino G. Mains-conducted interference classi-
fication and gel1eration systeri1. ем. [5, р. 30 35].
Naito Н., Shah А. Inf1uence of transient ЕМ disturbances оп
digital electronic systems. ем. [12; р. 438-------442].
Векслер [. С. и ;др. Переходные процессы в цепи пнтания,
«Радиотехника», 1974, т. 29, N2 8, с. 72 75.
Hnatek Е. R., Johnson А. К. Designing electromagnetic coтpaH
Ыlitу into De/DC convertors and switching regulators. ем. [5,
р. 305 315].
Hnatek Е. R. eut .noise in s\\;itching regu\ators. «E\ectronic
Des,», 1971, Oct., 28. .
Hnatek Е. R., Johnson А. К. S\\ritching regu\ator irйеrfеrепсе
contro\ and analysis. ем. [6, р. 291 295].
Сасасе R. Interference suppressiOn design of switching circuits
utilizing \ewing rates. См. [6, р. 86 93],
Toler J. С. Electromagnetic environment in maior medica\ faci-
Iietes. ем. [12, р. 535 539].
Kail А. R. eompatibility of medica\ electronic instrumentation
with the ЕМ! environment in hospita\s. ем. [7, р. 41].
Kurvely А. Some Еме probIem in hospita\s. ем. [12, р. 255]..
fурвич И. С. Защита ЭВМ от внешннх помех. М" «Энерrия»,
1975.
281. Помехи в цифровой технике. Материалы науч.-техн. конф. Виль-
нюс, Лит. респ. правле ше НТО ,прнборостроит. пром-стн, 1969.
260.
261.
262.
263.
264-.
265.
266
267.
268.
269.
270.
271.
272.
273.
274.
275.
276.
,278.
279.
280.
291.
Помехи в цифровой технике ,71. Тезисы }l.OKJI. наУЧ.'техн.
конф. Вильнюс, 1971 (Лит. респ. правление НТО приборостроит.
пром ти) .
Помехи в цифровой технике 74. Тезисы докл. науч.'техн.
конф. Вильнюс, 1974 (Центр. и Лит. правление НТО приборо-
строит. пром ти им. С. И. Вавилова).
Иванов Л. В. Влияние обратных проводов на помехи в лии иях
связи с ЭВМ. «Вопросы радиоэлектроникн. Сер. ЭВТ», 1974,
.
Иванов Л. В., 'Колосов В. А. Помехи на проводах питания
ЭВМ. «Вопросы радиоэлектроннки. Сер. ЭВТ», 1974, вып. 8,
с. 102 121.
Rode R. ЕМС aspects in digital data transmission. См. [12,
р. 166 170].,
Sal1er W., Statt S. eomputers, their probIel11s, апд а measuring
method for conducted interference produce<:l Ьу а computer sys-
tem. ем. [12, р. 415 4171.
Бомштейн Б. Д., Киселев Л. К., Морrачев Е. Т. Методы борь-
бы с помехами в каналах провоДНой связи. М., «евязь», 1975.
Иаппiпg R. Effect of noise оп transmission performance of te\e-
phone circuits дие to thyristor-controlled traction. См. [12,
р. 402 406].
IЕЕЕ Test procedure for FM mobile 'communication receivers.
«IEEE Trans.», 1969, v. VT 18, Ng 2, р. 8 99.
Report. Sensitivity апд se\ectivity of- radio . te\ephone receivers
for c\ass of emission F3. еещ. Study Group 1. Doc. 1/1014 E,
19.3.74.
Круrлов В. П., Маклаков Е. Б. Метод расчета' необходимоrо
разноса частот радиотехнических средств. «Техн. средств
связи, Сер. ТРС», вып. 2, 1976, с. 122 12T.
Переда'lа речи по трактам радиотелефонной связи. Требования
к разборчивости и методы артикуляционных измерений. rOeT
16600 71.
Быков Ю. С. Теория разборчивости речи и повышения эффек-
тивности радиотелефонной связн. М. .Л.,' rосэиерrоиздат,
1959.
Бахмутова' И. И., Пылаева 3. Д., Тишин С. А., Ямполь-
ская И. [. Величины защитных отношениЙ в сетях радновеща-
иия европейских стран в диапазонах ДВ и ев. «Эле!(тро-
связь», 1975, Ng 7.
Report. ео сЬаппе\ interference effects оп тиltiрlе phase shift
keyed (MPSK) system performance. еещ. Study Group 1. D(),<;,
1/1004 E. 133.1974. , :.' '- . : '
Коноплева Е. И. Необходимое отношение сиrнал/помеха в КВ
радиос.вязи. «Труды НИИ радио», 1974, Ng 2.
Хмельницкий Е. А. Вероятность <:;боя на, КВ линиях связи при
помехах от соседних по частоте станций. «Электросвязь»,
1969, М24.
Калашников И. И. Определеl!ие 'вероятности ошибок в цифро-
110» системе с ФМ при iюздействнн мешающих колебаний, мо-
282.
283.
284.
285.
286.
287.
288.
2В9.
290.
292.
293.
294.
295.
296.
297.
298.
299.
дулированныx по частоте аналоrовым сообщеннем. См. р8,
с. 11, 12].
300. May.er R. J. Interference performance degradation to digita\ sys
t,ems. См. [6, р. 97 104].
301. Zelinger S. А. Interference reduction techniques for r-adar trans-
mitters. In: 1968 IEEE ЕМС Symp, Rec., Seatle, Washington,
2 25 Jul. 1968.
302. Р ЬнЮ<ов . Н., Харченко Н. П. Децеjпрализованное реrули-
рованне цощностей в КОЛ./lективе раДИQ./lOкаuионных ст!шuий.
«Нзв. вузов еес:Р. Радиоэлектроника», 1976, т. 19, М2 В,
с. 43 49.
303. achs Н. М. Ап еvоlutiоп of Еме performance of pulse Dopp\er
radar systems. ем. [4, р. 30 39].
304. Newhouse Р. D. Simp\ify ЕМС, design. «Microwaves», 1970,
v. 9, М2 5, р. 59 62.
305. f\лементьев Ф. М., Поташкин В. [., Хромых в. r. Вопросы обес-
печения эме импульсных радиосредств. ем. [18, с. 16, 17].
30б. Плужников А. Д. Способ зашиты рле с лчм сиrиалами от
узкополосной ПQмехи. «Изв. вузов ссеР, Радиоэлектроника»,
1976, т. 19, М25, с. 76 78.
307. Орлов Н. Я., Разина Т. д. К вопросу уменьшения време\j:И
последействия помех в радиоприемных устр йствах. "'<"" «Уче
ные записки ffY. еер. радиофизич ская», 1975, вып. 3.
308. fлобус И. А. Интерференuионное подаВ.!Iение в системах с им-
пульсными сиrналами. «Вопросы радиоэлектроники. еер. ОТ»,
1970, вып. б, с. 37 43.
309. Клюев В. Ф., Одиосевцев В. А. К вопросу о прохождении им-
пульсных помех через фильтр, соrласованныц' с лчм сиrн -
лами. «Некоторые вопросы проблемы ЭМС радиосистем»,
fry, 1975, вып. 3.
310. Toaylor N. ease study of A.R.S. radar interference with in
IВM/360 computer. «Proc. ЩЕЕ. Australia», 1970, v. 31, М2 8,
р. 284 286.
311. Односевцев В. А. О вовможности повышения помехозащищ!"н-
ности приемника имнульсных сиr.налов. «Некоторые вопросы
проблемы ЭМС радиосистем», ffY, 1975, вып. 3.
312. 3ачепиuкий А. А., Пахомов Ю. Н. К вопросу о защищенности
радиолокаuионноrо приемника с оrраничением от импульсных
помех. ...... «Изв. вузов. Радиоэлектроника», 1969, т. 12, М2 2,
с. 136 143:
313. 3ачещщ и' А. А., Клецкина [. Л., ПаХ9М9В Ю. Н. Разрешен'!е
двух линеино частотно модулированных импульсов в сХеме
оrраничитель' соrласованный фильтр. «Изв. вузов сеер:
Радноэлектроника», 1972, т. 15, М2 3, с. 35 356.
314. Potter В. Е. Elimination of mutual interference between radar
sets. «Frеqцепсу Techn.», 1970, v. 8, М2 6.
315. Frasier R. А., Freeman Е. Р. Еме in air traffic control. ем. [4,
р. 71 80].
316. Боровкоl.I В. А. Экспернментальное исследова.ние защитных от-
ношений при передаче телеВиЗИОЩIQrQ ЧМ сtIrнала. «Труды
НИИР», 1975, М24.
317. Recommendation 417-2. Minimum fie1d strertgths for which pro-
tection тау Ье sought in planning а television service. См. [2],
318. . Recommendation 418-2. Ratio of the wanted-to unwanted signal
in monochrome televi ion. См, [2].
319. Малахов А, Н. Флюктуации в автоколебательных системах. М.,
«Наука», 1968.
320. Ван дер Зил А: Шум (источники, описание, измерение). М'О
«Сов. радио», 1973.
321 Ли За Сон. Прохождение сиrнала и шума через умножите,1И
частоты. В КН.: Труды ЦНИИМФ. Судовожд. и связь.
Вып. 69. Л.,.«Транспорт», 1966, с. 96 111.
322. Бибичiюва Р. П. Преобразование отношения сиrнал/шум в шу
мящем мноrокаскадном нелинейном устройстве. I? КН.: Тру-
дЫ ЦНИИМФ. Судовожд. и связь. Вып. 131. л., «Транспорт»,
1970, с. 90 94. .
323. Прибылова Н. М., Прибылов Ю. Н. Шумовые излучения радио
передающеrо устройства. В КН.: Вопросы применения полу
проводниковых приборов В радиотехнических и rидроакустиче-
ских устройствах. Рязан. РТИ, 1976, вып. 2, с., 96 101.
324. Сиюезаторы частоты для передающих и приемных устройств
маrистральной радиосвязи. rOCT 19896,.......74.
325. Левин 8'. д.. Стабилизация дискретноrо множества частот. М.,
«Энерrия». 1970.
326. Зарецкий М. М., Мовшович М. Е. Синтезаторы частоты с коль.
ц{)м фазовой автоподстройки, Л., «Энерrия». 1974.
327. rалии А. С. Диапазонно кварцевая стабилизация СВЧ. М.,
«Связь», 1976. -
328. Report. Charatteristics of frequency synthesizers. CCIR. Study
Group 1. Doc. 1/1055 E (1974).
329. Аптэк Ю. Э., Iiолухин В. П. Экспериментальные исследования
шумов KBapueBoro reHepaTopa. «Вопросы радиоэлектроникн.
Сер. РИТ». 1913, вып. 1.
330. Прибылов Ю. Н., Прибылова Н. М. Флюктуационные характе-
ристики сиитезатора частоты с трактом Вычитания. В КН.:
Вопросы применения полупроводниковых приборов в радиотех-
нических и r-идроакустических устройствах. Рязан. РТИ, 1976',
вып. 2, с. 102 111..
331. Хардман Л. Синтезаторы частоты для применения в системах.
«Электроника», 1973, т 46, N2 24, с. 75. .
332. Сведения о хар'актеристиках синтезаторов частоты. «Элект-
роника», 1976, т. 49, N2 14, с. 83. '
333. Pichal Н. What to look for the frequency synthesizers. «Mic-
rowaves», 1972, v. 11, N2 11, р. 54 60.
334. Martin О. J.,' Evers А. F. Digital frеquепсу synthesizers а, de-
sign history. «J. IEE», 1972, February, р. 38.
335. Ribor L. Le bruit dalТs les synthetiseurs pour emitteurs-recepteurs
nlOЫles. «Rev. telecomnlUns», 1972, v. 47, N2 2, р. 81 90.
336. «Communs Ne\vs», 1970. v. 7, N2 8, р. 22.
337. rерасименко В. Ф., Доброжанский И. А. Влияние режимов ка-
скадов передатчика на спектральную плотность шу-ма. «ИЗБ.
ВУЗОВ СССР. Радиоэлектроника», 1970, 7. 13, М2' 12. с. 1502
IЮ '
338. Gerhold J. HF comrтiunication- and spectral purity of frequency
synthesizers. См. [11, р. 3.4/l 3.4/7J. '.
339. Philpott J. Synthesizer design and perfo mance. considerations
for receive,r syst,ems. In: Proc. Conf. radlO recelvers and assoC.
syst., 1972, IERE (England), р. 409 416.
340. Awcock R. L. J. \Videband \1oise in transmitters. «Point-to-
Point Communications», 1968, М2 10, р, 213.
34i. Бомаш А. В., Мовшович М. Е. О показате.]lЯХ ЭМС радиопе-
редающих, устройств. «Вопросы радиозлектроники. Сер. 'ТРС»,
1975,М6. .
342. Riter S Noise апd the effects of noise оп systems. См. [5,
р. 19 19п.
343'.' Нuщрhriеs J. О. А eq\Jipment for measurillg the АМ and FM
noise spectra 'of CW апd pulsed sigпаls а! microwave frequencies.
См. [11, р. 6.4/1 6.4/l6J.
344. Johnson F. О. Iпtеrfеrепсе emission filtering in high po\ver mic-
rowave transmitters. lп: 1969 IEEE Еме Symp, Rec., Asbury
Park. N, J., р. 336 341.
345. Edwards R. Е. Reduction of spurious output from radar magne-
tron tubcs. :..., In: IEEE Southeast ЕМС Symp. Rec., Atlanta. Ga,
1969, р 340 353. .
346 IEEE Southeast ЕМС Symp. Rec., Atlanta, Ga, 1969, р. 287
300.
347. Carter W. С. Improved....EMC achieved with coaxi'al magnetrons.
См. [10, р 221 225J. ,
348 Тюриков:! Н. Л. Последние достижения в разработке mar-llетро-
нов «Зарубежная элеКТРОlIная техника», 1973, М2 22(70),
с. 3 27.
349. Проuенко И. П. ПриБЛllженный метод расчета уровней rapMo-
ник в приборах М-типа. «Электрон. техи Сер. Электроника
СВЧ», 1970, вып. 3. '
350. Арефьев Ю. д.. и др. Временные rармоники ВЧ поля Б широко-
полосной ЛБВМ. <<Электрон. 7ехн. Сер Электроника СВЧ»,
1975, вып. 4:
'351. ИЛЬИl!а Е. М. н др. Высшие rаРМОllические составлЯюЩИе в ШИ-
рокополосноЙ ЛБВ, «Электрон, техн. Се'р. Электроника
СВЧ», 1975, ВЫII. 5.
352. Двинских' В. А. Оценка неЛИllеЙных своЙств ЛБВ в случае I'ap
моническоrо BxonHoro СИПIaла с помощью эквивалеНТllоrо че-
тырехнолюсника. «Электрон. теХlI, Сер. Электроника СВЧ»,
1970. вып. 1 О,
353. Калинин Ю. А. и др. Влиянне второй rармоники .на работу
ЛБВ со) скачком скорости. «Э.lJектрон теХll. Сер. Электро-
ника СВЧ», 1975, вып. 12.
354. Хлопов Ю. Н, ПоБО<1Ные колебаНIIЯ в СВЧ ЭВП. М., ЦНИИ
,«ЭлеIПрО/l1lI<а», 1970. (Обзоры по электрон. п'хн., вып. 2),
355 Buesing R. Т. MQ I:!IC\tiQI1 rnеthоф; <!!1q с апп 1 separatior i!)
the land rnоЬilе service. «tEEE trans.», 1910, v. Vt 19, М2 2,
Р 187 206 '
356 Spectra апd Bandwidths of Einlssions. Recommendation 328.2
(Rev. 74). См. [2].
357. 3удакин Л. ,И., Ильина Н. 1-1., ПавлlOК 'л. П. Новая система
определеllИЙ спектральных характеристик радиоизлучений, пер-
спективы их нормирования И измерения. «Электросвязь»,
1971, М2 6.
358. 3удакин л. Н., Павлюк л. П. Принципы нормирования и изме-
рения спеIПрал!>ных параметров излучений радиопередатчи-
ков. <Электросвязь», 1974, М2 5. '
359. Recomendation IOO I. R.eduction of necessfJry Ьапd\vidth Ьу {п-
trodLJction аУ single-sii1eband techniques. См. [2].
360, Report 418 (Rev. 74). Exaтples оУ. baIid\vidth calculatiol1s.
См. [2].
361 Report 177. COl11pressiot1 оУ the radiote1egraph signal spectrum
{п the HF bal1ds. (USA). ССIR, Study Group 1. Dос. I/З5.Е.
20.12.1971.
362. COl11pression оУ the rаdiоtеlерhопе signal spectrul11 in the HP
bands. (Jap.). CeIR, Study Group 1. Dос. 1/14 E, 22.12.1971.
363 Теl1 R. л., Nelson J. С. Broadcast signal band\vidth measure-
ments using real-tjl11e data averaging. «IEЕЕ Trans.», 1976,
v. BC 22, N2 4, р, 116 123.
364. Бурков И. л. Об оценке качества спектров излучения. См. [18,
с. 51, 52].
365. Велчак Б. С. О противоположности различиых критер.иев оцен-
ки сужения полосы частот некоторых сиrналов. «Труды
учебных И\!-тов связи», 1969, вып. 47.
366. Croschel G., The Output power spectrum оУ ап АМ sQund broad
cast trans'l11itter with а standard noise signal. «Еви Rev.
123-А Technical». 1970, Oct.
367. Васильев В,. П., Курицын С. Л. к расчету аппроксимирующи.1{
сиr-налов и их спеl{ТрОВ. «Вопросы радиоэлектроники. Сер.
ТРС», 1970, М2 2.
368. Spectra and band\vidth оУ FM emissions, Report 419 (Rev. 74).
См. [2]. ,
369. Манаев Е. И. .0 ширине спектра ЧМ колебания. «Изв. вузов
СССР. Радиоэлектроника», 1974, r. 17, М2 1, с. 123 125.
370. Манаев Е. И., ,Посев л. К. О ширине спектра ЧМ колебания.
«Изв. вузов СССР. РадиоэлеКТРОНИКI1», 1975, т. 18, М2 3.
371. Swe'eney К. J. Spectrum analysis оУ рм transmiter response.
«Electronic Equipl11. News», ,1972, v. 14, М2 6, р. 81.
372. Slepian О. Оп band\vidth. «Proc. IEEE», 1976, v. 64, М2 3,
р 292 300. .
373 Лrеев д. В., Ямпольский Э. М. Ширина частотноrо спектра ра-
диотелеrрафноrо СИр\8ла, модулированноrо одновременно по
амплитуде и частоте. «Изв. вузов ссеР. Радиоэлектроника»,
1970, т. 13, М2 1, с. 59 64.
374. Bandwidth of radiotelegraphemissions' Аl and Fl. Report 179
(R.ev. 74), См. [2).
375 Comparative measurements of the occupied band\vidth usi g dif.
ferent methods. Report 420. См [2J.
376. Josephson О. С. Оп the definition and measurement of occupied'
bandwidth. «IЕЕЕ Trans.», 1970, У. EMC-12. М 2. р. 33 37.
377. Cunningham М. Automation speeds spectrum analysis. «Micro-
waves», 1973, v. 12. М2 6, р. 48 50.
378. Кобак В. О. К вопросу о спектре колебаний с rармонической
ФМ. «Электросвязь», 1969, М2 3. '
379. Сорин В. Л. Спектры ФМ СИfналов. «Вопросы радиоэлектро-
ники. Сер. ТРС», 1974, вып. 6.
380. Badcock J., Angle-modulation po\ver spectra. «IEEE. Trans.».
1970, СОМ.18, М2.4, р. 313 318.
381. Емельянов r. А., Шварцман В. О. Передача дискретной инфор.
мации и основы те,1еrраФии. М., «Связь», 1973 (См, раздел
о спектрах АТ, ЧТ и ФТ).
382. Самойлов В. Ф., Хромой Б. П. Телевидение. М., «Связь», 1975.
(См. разде,; о спектре те,1евизионноrо сиrнала),
383. TrombIey Е. F. Frequency spectra of pu\se of finite .time.
In: 1968 IEEE Symp. Rec., р. 298 307.
384. Newhouse, Р. О. Simple realistic ПlOdе\s for radar emission spect.
ra. In: IEEE Southeast ЕМС Symp, Rec., At\anta, Ga, 1969,
р. 222 236.
385. EMI prediction graph. For rectangular and trapeziodal pulse in-
terference. См. [13, р. 78J. .
386. Holtzmann J. С., 'П10rр J. S. ОрНmиm signals for radar.
«IEEE Тrапs.». 1969, v. AES-5, М26.
387. ШКОльный ,П. Л. Оптимизация формы оrибающей радиоимпуль-
са по минимуму' внеПОЛОСНhIХ излучений. «Радиотехника»,
1975. т. 30, М 6
38В. Newhouse Р. О. Bounds оп the spectrum . а СНIRР pulse.
«IEЕЕ Trans.», 1973, V_ ЕМС-15, .N1! 1, р, 27:......33.
389: Лаsеп М. О. Improvemenl of ЕМС Ьу арр\уiпg ambiguily and
environmenta\ diagrams 10 [Ье design of radar waveforms_,
«IEEE Trans.». 1976. v. Еме-18, М2 2. р. 74 79,
390. Бухарин С. В., 30лоторев И. д, Некоторые свойства сиrналов
с наименьшей шириной спектра, формируемых нестаЦИОllарными
фильтрами. См. [18, с. 36, 37].
391. fольдберr Б. С., Коновалов [. В. Необходимая ширина полосы
излучения радиосистемы с ФМ (ФРМ) сиrналами. «Радио-
теХНИl{а», 197"7, т. 32, М2 5, с. 7 13.
392. Hayes О., Logan S. У. М{\У lиЬе requirements for radar аррН-
cations «Microwave J.», 1973, У. 16, М 4. р. : 7 39, 42. 44.
393. Ефремов М. С., Работкин В. Л., Сальников И. М. Спектры из'
лучений радиоимпульсов с характерными амплитудными иска.
жениями. «Радиотехника», 1975, т. 30, М2 3, с. 63 66.
394. Ефремов М. С. и др. К вопросу о спектрах радиоимпульсов
На выходе нелинейиоr-о безынерцц,онноrо четырехполюсника. '
«Радиотехника», '1'974, т. 29, Ng 9. '
395. fорлов И. М., Матвеева И. Ф., Бекенева r. Б. Приближенный
расчет необходимой и занимаемоЙ полосы частот некотор,ЫХ им-
397.
nульсных РЭС. <Вопросы рар.ИОЭJ!еКТрОJlИКИ. Сер. ОТ», 1974,
вып 7. ·
Report. Idel1tificatiun Ьу modu\ation оУ complex SSB transmis
siuns and Р\/Р6 Iransmissions. CC\R-, Study Groups, Doc. 1/23-Е.
23.12.1971.
Cartler О. Е. ТЬе po\ver spectrum оУ PCM/FSK АМ/РМ.
«IЕЕЕ Trans.», 1973, v. С-21, М2 7. р. 847 850.
r'ольдберr Б С., Коновалов r. в. Проrнозирование внеполосных
излуq"ний в импульсно-кодовых радиосистемах. См. [18, с. 23,
24).
fольдберr Б. С., Коновалов [. В. Мощность внеполосноrо излу-
чеl\i{Я ДЛЯ некоторых видов радиосиrналов. «Радиотехника»,
1974, М2 4, .
Shelton W, Т. HarnlOnic spectrum оУ а PCM/FM. System with
random binary nlodulating signals. См. [10, р. 215 220].
Терлецкий В. п. етруктура и :Нlерrетиqеский спектр перекрест-
ных по х. «Труды учеб. ин-тов связи», 1972, вып. 61.
Spectra апd bandwidth of emissions. Report 325-1 ,(Rev. 74).
См, [21'-
Gardiner J. О, ТЬе front-end mixer probkm considerations in the
, achievemen! оУ optinlUm linearity and conversion 'efficiency.
, In: Proc. СопУ. radio receivers and аББОС. Syst. 1972. IERE (Eng-
land), р. 45 61.
Howson О. Р. А note оп ,the magnitude оУ uП\vапtеd modula-
tion products iп the ring modulator. «Intern. J. Electron.»,
1971. v. 30. М2 6. р. 567 573,
Design оУ transmitters and their output coupling' networks to
reduce spurious radiations. Report 326-1. См. [2].
Relation bet\veen the Iransmitter harmonic'output power and the
ground wave field.strength ОУ hаппопics radialed Ьу tfie antenna
and feeder system. R-eport. CCIR. Doc. 1/1015-Е (Rev. 1972).
Spurious radiation (of'a radio emission). Recommendation 329-2.
См. [2].
rрошев r. А. Фильтрация высших rармоник в мноrоканальных
усилителях мощности. «Изв. вузов. Радиоэлектроника», 1976,
т. 19. М2 7, с. 71 76.
Price О. 1. ТЬе supperession оУ VHF harmonic interference from
HF broadcast transmitters. «ВВС Eng.», 1972, v. 91, р. 20 25.
Шастак И. В. Фильтрация высших rармоник в мощных КВ пе-
редатчиках. «Вопросы радиоэлектроники. Сер. ipc», 1969,
ВЫП.7.
Фузик Н, С., Хвиливицкий Т. r. К анализу влияния высших
rармоник a (onHoro и се10чноrо напряжений на энерrеТИ'lеские
показатели КВ передатчика. «Вопросы радиоэлектроннки.
Сер. ТРС». .1971. ВI>Ш. 8.
KaraHoB В. И., Устинов В. А. Исследование неЛИllеЙных режи-
мов работы IlысокочаСТОТ)IЫХ транзисторных УСНJlнтелеЙ мощ-
ности ,", <,Попрьrы радиоэлектроники. Cep ТРС», 1975. вып. 5,
с. 79 8б.
396
398,
399,
400
401,
402
403
404
405
406
407
408.
409.
410.
'411.
412.
413. Di Marzio А. W. 'Grafical soluHons to harmonlc analysis. tn:
1967 IEEE Symp. Rec. 2. 1967, Jul - '
414. внуковский, В. В. К расчету r,армоник в транзисторных пере-
датчиках. В КН.: Вопросы применеНIIЯ полупроводниковых
прибор()в в радиотехнических и rидроаКУСТИ'lеских устройствах.
Рязаll. РТИ, 1976, вып. 2. с. 111 115. ,
415. Bukszar R. J. Predicting the hаrпlOПic 'atilplitude оУ а triac cir-
cuit}rom its waveform. См. [12, р. 57 61].
416. Бруевич А. Н. Расчет напряжений побочных rармоник в изби-
рательной системе. «Радиотехника», 1974. т. 29, М 1.
417. Vakil S. М. lnsertion los8 measurement оУ lo\v-pass filters at very
hi h frequeneies. См. [9, р. 351].
418. Шуваев Ю. Т. Фильтры для подавления побочных колебаний
в МОЩных СВЧ' передатчиках. М., UНИИ « лектроника», 1975,
(Обзоры по электрон. техн., вып. 3).
419. Южанин В. П: Формулы для расчета амплитуд комбинационных
частот, возникаюЩИх при взаимном влиянии передатчиков.
«Труды НИИР», 1969, N2 3.
420. БриrИД!1Н А. М., Ясюля [. И. Расчет интермодуляционных со-
ставляющих тока в MarHeTpoHe. [См. 18, с. 30, 31].
421. 3авражнов Ю. В., Чуrаев В. Н. Обратная взаимная модуляния
в транзисторных радиопередатчиках однополосноrо сиrнала.
«Вопросы iJадиоэлектроники. Сер. ТРС», 1974, вып. 4.
422, Mason Н. Р. Multiple сhаппеl U.H,F. reception оп Naval ships.
In: Proc. СопУ. radio receivers and a8sociated systems, London.
72, 4 6, July, р. 9З 122.
423. Lohramann О. R., Hubert J.' 'Р. If back intermodulation is а prob-
'Iem in your trапsmШеr. «Electronic Oes.». 1971, N2 11,
р. 48 49.
424. MoprYHoB ,П. И. К вопросу образования интермодуляционных
помех tJ приемниках и передатчиках МНOI"оканальной цеитраль-
ной станции системы УКВ радиосвязи с подвижными объекта-
ми. «Вопросы радиоэлектроники. Сер. ТРС», 1971, вып. 7.
425. Noise and sепsitivitу receivers. Report. ССШ. Study аroир, ООС.,
1/l022E.
426. Sensitivity апd selectivity оУ radio telephone receivers for class
оУ emission F3. Report. ССЩ. Оос. 1!10О4-Е, 1974, 13.3.
427 Selectivity 01 receivers (Rev. 1974). Recommendation '332-2.
См. [2].
428. Текшев B. Б. Повышение помехоустойчивости усилителя на rYH-
нельном диоде. «Радиотехника». 1976, N2 10, т. 31. .
429. fолубев В. Н. Частотная избирательность радиоприемников
АМ сиrналов. М., «Связь», 1970.
430. fрибов Э. Б. Нелинейные явления в приемо-передающе,м тракте
аппаратуры связи на траl\Зисторах, М., «Связь». 1971.
431. ОиН W. О. е. а. Оеtеrmiпаtiоп оУ receivers susceptibility para-
meters. См. [4. р. 467 471]. '
432. Фролк н В. д, Исследование восприимчивости .вч тракта .радио-
приемных YCTPOliCTB к мешающим сиrналам большоtо уровня.
Дис. на СОIIС, уч. степени канд. теХlI, иаук. Рязаll, РТИ, 1973.
440,
Фролкин В, Д., rлазков . Н. Влияние нелинейности УВЧ на
эффект избираrелыlOСТИ УВЧ, «Труды Рязанскоrо РТИ»,
1973, вьт. 43, с. 135 139.
Duff W. О. ЕМС figure of' merit for receivers. In: "1969 IEEE
ЕМС Simp. Rec., Asbury Park, 17 19 Jun 1969, N. J.
Factors determining the аЫlitу of' а radio receiver to receive
weak signals (ТЬе Netherlands). ССIR. Study Groups.
Doc. 1/34-Е. 1972, 1п.
EngeI J. S. lЪе effects of co channel interference оп the parame-
ters of а small.cell mobile telephone system. «IЕЕЕ Trans.»',
1969, у. VT 18, N2 3, р. IIO 116.
Третьяков П. П. Оптимизация радиоприемных устройств по
ослаблению Пf'рекрестных помех. См [18, с. 31, 32].
rоловин О. В., Дорер И. А., ПерекреСТН8Я модуляция в транзи-
сторном реЮН8НСl!ОМ усилителе. «Ращюrехника», 1969, Т. 24,
М2 9, стр, 71 77. .
,J1иб(,Р'IIаи Д. Критерий перекрестных искажениЙ Тр lI\ЗИСТОрных
усилите,1ЫIЫ1{ каскадов. «ТИИЭР», 1970, т. 58, М2 7.
Factors determining the ability of а tadio receiver to reveive weak
signal. ССIR, Study Group 1, Doc. 1/34.E, 1972, I7.I.
rлазков Н. Н:, Фролкин' В. Д. Методы измерения мноrосиrналь-
ной избирате,1ЬНОСТИ радиоприемных устройств. Учебное посо-
бие. Рязан РТИ, 1974. .
Доброжански.й И. А., rерасименко В. Ф. К расчету избирате,1Ь
ности приемников ЧМ сиrналов. . «Изв. вузов СССР. Радио-
электроника», 1970, т. 13, М2 3, С. 361 369. .
Князев А. Д. О трактовке проблемы электромаrнитной' совме- '.
стимости в учебнике «Радиоприемные устройства». «Радио-
техиика», 1975, т. 30. М2 8, с. 106 109.
Воскобойник Б. И., Махина О.' М. Об обеспечении динамиче-
ckor-о диапазона транзисторноrо преселектора. «Радиотехни-
ка», 1971, r..26. М2 10. .
Фролкин В. Д. Динамический диапазон усилнтеля высокой ча-
стоты при 1\О1действии двух сиrналов, «Радиотехника», 1974,
т. 29, М2 5, с. 87 89
Бок к О. Ф., rрибов Э. Б., Чернолихова В. П. Динамнческий
диапазон транзисторных каскадов радиоприемных устройств.
«Радиотехника», 1974, т. 29,'М2 6, 'С. 6 70, М2 1 i, с. 70 77.
rолубев В. Н. Динамический диапазо'и устройства, состоящеrо
из несколЬКИХ последовательно СQедннеlЦjЫХ каскадов. «Ра-
диотехника», 1974, т. .29, М2 12.
Бурденков Н. И. Выбор схемы первоrо каскада УВЧ радио.
приемноrо устройства. «Вопросы радио:щектроники. Сер.
РИТ», 1975, вып. 4.
Лоrинов В. А. О воздействии мощной помех н на вход КВ при-
емника, . «Вопросы радиоэлектроники. Сер. ТРС», 1974,. вып. 2.
Фролкин В. Д., liорисочкин С. А., Иванов В. Л. Транзнсторный
преселектор с Шllr6кнм ДИПЗМИ'lеским днапаЗОllОМ по I1ХОДllЫм
снrпалам. В кн.: Вопросы прнмшеПШI ПОЛУПРО130ДllШ{ОВЫХ
Прllбоrоl3 13 раднопrllемпых и раЩlOпереДЗЮlllllХ 'ycTpoflcTBax.
РЯЗ<1!1. РТИ! 1 7б! I3Щ]. !, с. 15 9.
433,
434
435.
436.
437.
438,
439,
441.
442.
443
444.
445.
446.
447.
448.
449.
450,
451. Schilb W. New technoiogy developed for HF SSB communica-
tions. «Соmmuпs News», 1975, v. 12, N2 8, р. 41 43.
452. Бокк О. Ф. Предельные возможности линеаризации усилителей
'радиочастоты. «Радиотехника», 1976, т, 31, М2 6, с. 67 72.
453. Остроухов И. и: и др. Исследования работы полевых транзи-
сторов в ВЧ каскадах УКВ трактов радиовещательных прием-
'ников. «Вопросы радиоэлектроники. Сер. ТРПА», 1971,
ВЬJl1 3.
454. ,Чалов Ю. Н. Динамический диапазон усилителей и преобразо
вателей частоты на полевых транзисторах. «Вопросы радио-
электроники. Сер. ТРС», 1913, вып. 2, с. 76 84. '
455." Слепцов В. М., Терешина И. И. Блоки УКВ на' полевых rраи-
зисrорах. «Вопросы радиоэлектрorшки. Сер. ТРПА», 1974,
вып. 1,
456. Surana О. С" Gardiner J. G. Gain апd distortion proporties of
FET mixers and modulators. «IEEE Trans.», 19'74, v. EMC 16,
М2 1, р. 29 З8.
"457, Мщ'аtа М., Okabe N., Namekawa Т. FET tuner for television r -
ceiver, «IЕЕЕ Trans.». 1970. v. BTR 16, М2 3. р. 246 255, .
458. Попов Э. [., Сени'на Р. С. Нелинейные искажения в усилитель-
ных ка'скадах на полевых транзисторах. «Вопросы радиоэлек-
троиики. Сер. ТРПА», 1970, вып. 2.
459. Rinderie Н., Beckenbach W. Iinporovei:l large signal charac,teri-
stics, of FM-Front-Ends using bipolar transistors. «IEEE
Trans.», 1970. v. BTR 16, М2 3, p.234 238.
460. К1аnk О. Shaltungen fur grobsigna1feste HF-vor-und mischstufen
mit transistoren. «Funk-Technik», 1970, Bd. 25. М2 2, S. 44 47.
461. Оеппу Н. W. Linearization techniques for broadband transistor
amplifiers. См. [4, р. 61 70J.
462. fолубев В. Н. Характеристики 1Н' линейности некоторых элемен-
тов приемо-усилительиых трактов. «Радиотехника», 1976,
т. 31, N2 8.
463. fлазков Н. Н., Иванов В. А. Перекрестная модуляция в УВЧ
от импульсных помех. В к'н.: Вопросы применения полупро-
водниковых приборов в радиотехнических и rидроакустическнх
устройствах. Рязан. РТИ, 1976, вып. 2, с. 27 30.
464. Алrазинов Э. К. Результаты экспериментальноrо исследования
эффектов подавления при прохождении через ЛБВ двух сиr-
налов. «Электрон. техника. Сер. Э.lектроника СВЧ», 1973,
ВЫП.4,
465. Арделян Н. [. и др. Некоторые результаты экспериментальноrо
исследования работы ЛБВ в режиме одновременноrо усиления
двух rармонических сиrналов различиы'х частот. «Электр{)н-
ная техника. Сер. 1 », 1970, вып. 3.
466. 'Волкоедов А. П. К вопросу о частотной перекрестной моду-
ляции. «Труды МЭИ», 1972, вып. 131.
467. , Чан Ба Бау. Перекрестная модуляция ЩlИ ЧМ в траизисторнь х
приемниках с варакторной настройкой. «Радиотехника»; 1976,
т. 31, с. 68 71.
468. Cross modulation in transistorized FM receivers. Report 328.
См. [2J.
469 Бокк О, Ф Влияние шумов rетеродина на двухсиrнальиую из-
бираТl'Щ,IJuС1 ь приеМНИl{а. «Вопросы радиоэлектроники.
Сер, ТРС», 1970, вып. 4.
470 Хазан r. к. Влияние шумов rетеродина На параметры РПУ.
«Вопросы радиuэлектроники. Сер. ТРС», 1971, вып. 4.
471. fлазков Н. Н. Влиялие шумов rетеродина на блокирование
приеМНIIка В кн.: Вопросы применения полупроводниковых при-
боров в радиотеХНl:lческих и rидроакустических устройствах
Рязан. РТИ, 1976, вып. 2. с. 23 27.
472 Final report ал ЕМС figure оУ Merit (ЕМС FOM) for single
'спаппеl voise-СОШПluпiсаtiопs equipmen-t. «IEEE Trans.»,
v. EMC 17. 1975. Ngl, Special issue.
473, 3алевский А. А. Метод увеличения динамическоrо диапазона
. активноrо четырехполюсника. «Техника средств связи. Сер.
РИТ», 1976, Ng 1, с. 1 5.
474 fусинскиЙ Э. Н" I(ушнир ,П. М., Соина Н. В. Уровень интермо
ДУЛЯЦИОI1НЫХ и комбинаЦИОН!JЫХ помех в диодном смесителе,
«Радиотехника», 1977, т. 32, М 5, с. 98 100.
475 fолуб,ев В. Н. Соrласование динамнческоrо диапазона по со-
седнему каналу"С ха'рактеристикой односиrнальной селективно-
сти. «Радиотехннка», 1974. т. 29, Ng 4.
476 Нивииский В. Е. Анализ воздеЙствия на нелинейный усилитель
высокой частоты приемиика моuцной непрерывной узко полосноЙ
ПОМt-хи, полезноr-о сиrнал и случайноrо шУма. «Труды НИИ
rраждаlIСКОЙ авиации», 1976, вып. .136, с. 95 101.
477. Lustgarten- М. N. А status report оУ the electromagnetic сотра-
НЫlitу figure оУ merit coтmitee. См. [8. р. 267 271].
478. ОиН W. G. Transmitter and receiver FOM (figure of merit) sco-
ring. См. [8, р. 267 2711,
479, Приемники радиовещательные автомобильные. Обuцие техниче
ские требования. [ОСТ 17642 72. (ем. разде" «Измерение из-
бирательности двухсиrнальным методом»).
480 HOMorpaMMa для, расчета значения комбинационных частот.
«Электроника», 1973, М 16, с. 62 63.
481 Пиляrин В. В. ' К теории преобразователя частоты на нелинеЙ.
ном активном сопротивлении. «Радиотехника», 1969, т. 24,
N29.
482. Шуман М. Л., Эпштейй А. А. Цепные дроби и расчет комбина-
ЦИOlшых '/астот. «Электросвязь», 1972, N2 7.
483. UЦербаков И). Ф. Некоторые вопросы анализа комбинационных
часruт при преобразовании частоты. «Радиотехника», 1972,
т. 27, N2 12. "
484. Драпкин Р. Л. Оценка уровнеЙ комбинационных сиrналов на
на выходе нелинеиноrо устройства. «Радиотехника», 1972,
т. 27, N2 5, с. 84 88.
485 ДеречинекиЙ ,П. Р. Ослабление комбинационных каналов в сме-
сителе приеМlIика. ..:... «Вопросы радиоэлектроиики. Сер. РИТ»,
1969, вып. 2. .
486, Марков И).. В.. ,ЖеМЧУI'ОВ В. Н. К исследованию комбинацион-
ных СОС1 аuляющих тока нелинейноrо элемента преобразователя
'laCToTbI. «Труды учеб. ин тов связи», 1976, Ng 73.
4l!? tdитнев Ю. rt., "охряков t. И. (j возмБЖности БСJ1аl\леНIJSI
комБШlаLlИОIIНЫХ каl1алов приема См. [18, с., 43. 44].
488. Дубровин Ю. д.. rрафо-анали,ический способ исследования
комбин:зциоиных' помех 'JРИ мио,ократном преобразоваl1ИИ ча-
стоть!" сложноrо СlJrнала." «Труды МЭИ. РаДИОI }{llllка», 1973.
вьш. 161, с. 138 143.
489. Романова Н. Н.,' Устинова ,П. Б. К вопросу о комбинациоИl1Ь1Х
искажениях в смесителе УКВ диапазона .на полевом транзисто-
ре. «Вопросы радиоэлектроники. Сер. ТРПА», 1971, вьш..3.
'490. Дзарданов д.. ,П., 3аевский С. [., Фоrельсон М. С. О подавле-
нии параЗИ1НЫХ продуктов преобразования частоты в смесите-
лях на полевых rраНЗИСl0рах. См. [18, с. 41].
491. Oxr.er Е. FET'S work well in 'active balanced mixers. «EDN»,
1973, v. 18, Jan., р. 66 12.
492, fриrоров В. А. Эффективность подавления паразитно,о IlpoMe-
жуточноrо сиrиала «зеркаЛЫlOrо» канала в микроэлеКТРОllllOМ
безызбирателыlOМ балансном преобразователе чаСТОТbl,
«Электрон_ rехника, Сер. Микроэлектроника»; 1974, N2 1.
493. Кудинов Б. И. Зависимость подавления продуктов нелинейноrо
преобраЗОВflНИЯ от симметрии бал")шсноrо преобразователя ча-
СТО1Ы. «)Jадиотехиика», '1973, т, 28, N2 10, с. 53 59.
494. Клич С. М., Ииколаев Л. Л. Расчет степени подавления rapMoo
ник разностной частоты в балансном смесителе СВЧ. «Ра-
диотехника и электроника», 1976, N2 8, с. 1675:"'1682.
495. Mouw R. В., Fukuchi S. М. B,oadband dOLlbIe balanced mixe,/
modulators. pt 1. «Microwave J.», 1969, v. 12, N2 3, р. [31
134.
496. Mouw R. В., Fukuchi :;. М. Broadband doubIe balanced mixer/
modulators. Pt. 11. «Microwave J.b, 1969, V. 12, М2 5, р. 71 76.
497. fлазков И. Н. R расчету rармонических составляющих токов
транзистора на высокой частоте. «Изв. вузов СССР. Радно-
электроника», 1970, N2 10.
498. Chao С., Иаddаd О. 1. 'Nonlil1eat behavio, and ЫаБ nlOdu1ation
'of ан IMPATT diode oscillator. «iEEE Trans.», 1973, v. МТТ-
21, N2 10.
499. Sell J. J. А nlOdel fQ' dеtеппiпiпg the amp!itude characteristics
оС mixer responses. См. [5, р. 184 189].
500. Dопаidsоп Е. Е. The иБе оС switching to reduce mixer interfe-
rence susceptibility. In: ШЕЕ Southeast Еме Symp. Re('.,
Atlanta, аа, 1969. р. 301:"",,"323.
501. Morris М. М. А new look at the Еме probIems. In,: 1969
IEEE ЕМС Symp. Rec., AsbLlry Park, N. J., 17 19 Jun. 1!;J69,
р. 325-----330.
502. Ernst 'R. L., TOI'I'one' Р., Рап W. J., Morris М. М. Designing
microwave mixers for increased dinamic range. «IEEE Trans.»,
1969, v. ЕМС-11, N2 4, р. 130 138.
503. Cheadle О. Se1ecting mixers for lest intermod .performance.
«Microwaves», 1973, V. 12, N2 12, р. 58 62.
504. Бабанов Ю. И. и др. О чувствительности lюбочн rо нрие а
при двухсеточном . преобразовании чаСТОТbl. «Изв. ВУЗОD
СССР. Ради'оэлектроникаь, 1972, М26.
505. Hoehn д. J. А simple analysis of mixer асОоп including effects
of I1igher order попliпеаritiеs. См. [10. р. 190 200]_
506 ,Щербаков Н. Ф. К вопросу определения крутизиы и ее произ-
водных в uбщей теории преобразования частоты. «Вопросы
радиоэлектроники. еер. ОТ», 1973, вып. 11, с. 103 107.
507, Sosln В. М. t1F receiver reception failure factor. «PoinHo-
Poinl Communication», 1974, v.18, .N' 1.
508 Роде У. Л. Улучшение технических характеристик современных
КВ приеМНИI<ОВ. «Электроника», 1975, т. 48, .N' 4, с. 37 44.
509. МсКее Т. д. Receiver intermodulation enforcing the square low.
«IEEE Trans:», 1969, v. VT-18, .N' 3, р. 141 145.
510. Winn R. Е, Е. ТЬе еНес! of receiver design in communication'
syslems. In:' Proc. eonf, ,Radio receivers апd associated sys-
tems, London. 72. 4 6 Jul., р. 193 204.
511. Goldberg Н. В. Predict iпtеrmоdulаtiоп distortion from цоss-
mоdulаtiоп measurement. «Electronic Des:», 1970, N 10,
.р 76 78.
512. Duff W. О., Hagn О. Н., Lustgarten М. N. Summary report of
the IEEE!ECAe Еме figure of Merit еоттНее. ем. [12,
р. 224 228].
513 DoubIe-Ьаlапсеd mixer features 10w iпtеrmоdulаtiоп. «EDN»,
1973, v. 18, N 16, р. 96.
514 Avantek condensed calalog. 1970 (Фирмениый каталоr).
515: cMicrowaves», 1971, v. 9, .N' 8. р. 17, .N' 10", р. 82.
516. «Microwave J.,., 1971, v. 14, N 2, р. 82, N 8. р, 55.
517 «Electf"onic Components", 1971, У. 12, р. 422,
518. Бокк О. Ф. О подавлении инtермодуляционных помех и лож-
ных каиалоn BblcoKoro порядка реrулировкой чувствительности
прИtмника. «Вопросы радиоэлектроники. еер. тРе», 1973,
вып. 3.'
619 К1еiп R.MOSFET FM tuner design. «IEEE Trans.», v. BTR-16.
N 2, р. 67 74
520, Фролки" В. Д. Опараметрах 'эме приемника, характеризую-
щих ero' восприимчивость к сосредоточенным по спектру радио-
помехам. В кн.: Вопросы применеlJИЯ по.1УПРОВОДННКОВЫх при-
боров ь радиоприемиых и радиопередающих устройствах. Ря-
зан. РТИ, 1976, вып. 1, с. 21 27.
521. Фролкин ,B Д. Аиализ восприимчивости траИЗИС10рноrо пресе-
лектора. В кн.: Вопросы применения полупровОдниковых при-
боров в радиотехнических и rидроакустических устройствах.
, Рязан. РТИ, 1976, вып 2. с, 8 18. '
522. Фролкин В. Д., fлазков Н. Н., Иванов В. д. Блокирование,
перекрестиая и взаимнlj.Я модуляции В' транзисторном УВЧ.
ем [18, с. 55. 56].
523. Красильников В. Д. Динамический диапазон по взаимной мо-
дуляции усилителей, -используемых во входных каскадах при-
емных устройств. «l1зв. узоEi сееР. Радиоэлектроника»,
, 1972, т. 15, M 7. .
524. Красильников В. Д. Максимизация динамическоrо диапазона по
IIзаllМНОЙ модуляции ,преселектора. «Изв. вузов еееР. Ра-
диоэлектроиика», 1974, т. 17, N 10, с, 76 81.
525. Силин А.. в. О взаимосвязи оненок динамическоrо диапазона
по БЛOJшрсванию, перекрестной и взаимной модуляuии. «Ра-
диотехника». 1977, т. 32, лr2 5, с. 95, 96.
526. _ Кириллов В. И. Динамический диапазон транзисторноrо радио
приемника ЧМ сиrналов. «Изв. вузов СССР. Радиоэлектро-
НИКа», 1975, т 18, N2 7, с. 95 98. .
527. Солонников В. А., Арустамов r. А. Расчет и оптимизация ди
намическоrо дИапазона радиоприемника по взаимной модуля-
ции. «Вопросы радиоэлектроники. еер. ОТ», 1973, лr2 11,
с. 42 51.
528. Betts J. А.,' Ebenezer О. R. Intermodulation interference in тоЫlе
multitrапsmissiоп communication system ореrаЩlg а! HF.
«Proc. IEE», 1973, v. 120, лr2 11, р. 1337 1344.
529. Силин А. В., Самарин В. П. Характеристики мноrосиrнальной
избирательности радиоприемника. «Элеl(ТРОСВЯЗ-Ь», 1977, .N'2 5.
530. Ниа Quen Tserng е. а. Microwave power GaAs РЕТ ampljfjers.
«ШЕЕ Тrапs.», 1976, v. МТТ-24. N2 12.
531. Collard J. R., Gobat А. R. High.dynamic range low-noise micro-
wave amplifjer. «Electronic Letters», 1970, v. 6. N2 7, р. 202
203.
532. Ое Graaff Н. С., Те Winkel J. Relationship between crossmodu-
lation and iпtеrmоdulаtiоп. «Electrol1ic Letters», 1972,' v. 8,
N2 2, р. 33 34.
533. Павелец Ю. Анализ эффекта взаимной модуляции в коротко-
БО.ЛНОВЫХ И средневолновых р<Jдиоприемннках. См. [16, с. 12
20].
534. Карелич r. И. О связи между критериями нелинейности.
«Радиотехника», 1969, т. 24, N2 11, с. 26 30.
535 Perlow S. М. Third-order distortion in аm'рlШеrs and mixers.
«ReA Rev.», 1976, v. 37, лr2 2, р. 234 266.
536. Шейкман В. r. Определщше нелинейности амплитудных xapaK
теРИС1ИI( и возможностей их линеаризации. «Вопросы радио-
электроники Сер тРе», 1975, выл. 4, с, 137 142.
537. Михайлов В. с., Шеметов И. С. Широкополосный УКВ усили-
Te.JIb на транзисторах. «Приборы и техника эксперимента»,
1975, N2 6, с. 131 134.
538. Lustgarten М. N. А procedure' for dеsсriЫпg receiver intermo-
dulation (ЮМ) cl1aracteristics. См. [7, р. 31()........314].
539. 3авражиов Ю. В., Федотов М. [., Чуrаев В. Н. Перекрестная
модуляция в транзисторном усилителе. «Электросвязь», 1977,
N2 3 с. 72 75.
540. Антониацци. Антенный усилитель MeTpoBoro диапазона с вы-
сокой линеЙНQСТЬЮ. «Электроника»,' 1973, т. 46, лr2 21.
541. Мень А. В., Бовкун В. П., Бабенков К. А. К вопросу о широ-
кополосных антенных усилителях с низким уровнем комбина-
ционных номех. Изв. вузов сесР. Радиофизика», 1973, т. XVI,
N2 5, с. 698 702.
542, Челышев В. Д. Два основных направления в построении высо,
коча тотных трактов КВ приемных радиоцентров. В кн.:
Тезисы докл. Нсесоюзн. НТК по аllтеННё\М и фидерным трактам.
М., НИИР, 1971, с.9.
543. Челышев В. д. Приемные центры. (Основы теории и расчета
высокочастотных'трактов). М.. «Связь». 1975.
544. Веапе Е. F. Prediction 01 mixer intermodul'ation \evels as fu c
tiоп (,1 )осаl oscillator power. «IEEE Тrапs.», 1971, У. ЕМС13,
N2 2, р. 56 63.
545. Сох R. О. Measurements of wavequide components ап а joint
miх!Пg products in 6 GHZ frequency diversity s.ystems. In:
IEEE lпtеrп. еопf. Communs, Boulder, Colo, 1969, У. 5, N. J.,
р. 36/7 36/12.
546. TrammelJ R. О. Prediction tесlшiquеs for cavity-crysta\ recei-
vers «IEEE Trans.», 1969, v. ЕМС-I,I, N2 1, р. 23 27.
547. Веапе Е. Р. Rеduсtiоп of mixer intermodulation Ьу neutra\ RF
biasmg. «IEEE Тrапs.», 1970, У. EMe 12, N2 2, р. 64.
548 Gardiner J. G. eross-modulation ,and intermodulation distortions
in the tuned square \ow diode freqHency converter. «Radio and
Electronic Eng.», 1969. v. 38, N2 6. р. 353 363.
549 Gardiner J. G. п intermodulation phenomen iп the ring modH-
lator «Radio and Electron. Eng. . 1970. У. 39, И2 4, р. 19
195
550. Jousif А. М., Gardiner J. G. Мu1Шrеquепсу analysis of s it
ching diode, morJu\ator under high level signal сопditiопs.
«Radio and Electron. Eng.», 1971, v. 40, N2 1, р. 17 20. '
551. 3авражнов Ю. В., Левшин В. И. Анализ транзисторноrо преоб
разователя частоты при высоких уровнях входноrо сиrнала.
«Элеl<ТрОСВЯЗЬ», 1975, N2 7, с. 63 68.
552- ifретьяков П. П., Красюков А. Н. О работе смесителя на иели-
нейной емкости с НИЗКlIМ уровнем перекрестных помех. ем., [18,
с.46]. .
э53. Ниеl1еmапп R. G. Iпtеrmоdulаtiоп and cross mоdu\аtiоп as
а function of mixer pincl1-off vo1tage in ап FET FM receiver.
«IEEE Trans.». 1970, v, BTR-16. И2 1. р. 5 55.
554. Симонтов И. М. Теоретические основыI и методы минимизации
нелинейных эффектов в преселекторах радиоприемников.
ем. [18, с. 21. 22].
555 Шварцман А. Р. Метuд повышения устой'!Ивос-ти радиоприема
к воздействию раднопомех. ем. [18, с. 53, 54].
556. Stafford J. М. Receiver preselector and апtеппа system signa\ re
jection requirements. In; IEEE Reg. Еме Symp, Rec., San
Antonio, Тех.. 1970, р, l-e/l I C/6.
557. Knepler J. eross modulation апd intermodu\ation in receiver RF
amplifiers. «Electron. World», 1970, v. 83, N2 3, р. 55 58.
558. Алrазинов Э. К., Клементьев Ф. М., Китаев Ю. И. Анализ oco
, бенностей нелинейноrо режима ЛБВ при усилении мноrочастот-
HOfO сиi'нала. «Радиотехника и электроника», 1971, т. XVI,
N2 6, с. 1028 1032.
559. Ильина Е. М., Кац А. М" Милloтин Д, Д., Нудельман Я. Е. По-
давление частотных комбинационных составляющих сиrнала
в J/БВ. «Электронная техника. еер. ЭлеКТрО!lИ!<l1 СВЧ», 1 75"
выл 12, с. 3 11.
560. !\cirJ J. М., Terner R. Р. Effect о! CQ-channel inlerlerence оп
CPSK carriers. «IEEE Trans.»t 1973, v. СОМ.2). N 7, р. 783
790,
5Ы_ А mathematical model for dеtеrmiпiпg tl1e adjacent-channel iп-
terference in radio transmission systems Wit11 amplitude modu
lation eeIR Report. Study Group 1. Оос. ,1/.1051-Е" 26.4.1974.
562. System models for evalution of compatibility in spectrum use.
eo site апаlуsis model. ееш. . Report. Study Group 1. Оос.
1/1021.Е, 18.3.1974.
563. Rashid А. Е. Two statistica1 cosite signa1 prediction mode1s for
mobile commul1ication systems. «lEEE Trans.», 1970,
v. EMe 12, N З, р. 78 83.
564. fлазков Н. Н., Баязитов В. А. Воздействие импульсных сиrна
лов на траНЗИfТОJJНЫЙ приемник В кн.: Вопросы применения
'. ,ПОЛУНРОВОДНИКОБЫХ при боров в радиоприемных и радиопере-
дающих устройствах. Рязан. РТИ, 1976, вып. 1, с. 3------9.
-565. Gosling W. 1mpu1sive поisе red1Jction in radio receivers. «Ra-
dio and Еlесtrопic Eng,», 1973, v. 43, .N' 5, р. 341 347.
566. Серых В. И. К анализу помехоустойчивости ЧМ при действии
импульсных номех. В '<Н.: Методы повышеиия помехоустой
ЧИВОСТlI приема ЧМ и ФМ сиrнало . Под ред. Винницкоrо А. е.
и 3юко А. [. М., «Сов. радио», 1972.
567. Нивинский В. Е.' О воздействии па линейныil приемник им-
пульсноЙ помехи, расстроениой по частоте. См. [17, с. 9, 10].
568. Response of ЬrощJcаst and tе1еvisiоп receivers to impu1se' and
quasi-impulse interference. Recom-mendation 334 1. СМ. [2].
569. UsabIe sensitivity in tl1e presence of quasi-impulse iпtеrfеrеПсе.
Report 183 3. ,См. [2].
570. Плужников . Д Анализ воздействия на линейную часть при-
емпоrо устройства частотно-разнесеиных импульсных радиопо
мех с внутриимпульсной частотной модулянией и определение
их спектров. ем. [18, с. 32 34].
571. Донченко В. К. Оценка цомехоустойчивости радиолокационноrо
приемиика с додетекторным оrраничением ИМIIУЛЬСНЫХ помех.
'ем. r 18, с. 34 36].
572., Щербаков А. Ф. /0 расчете моЩНости раДИОИМIIУЛЬСНЫХ помех
в мноrоканалы.JЫХ радиорелейных системах связи. См. [18,
С. 39-----:40]. .
573 B.jI.xter О. О., O'Neil J. J. EstabIisl1ing ЕМС requirements for
digital receivers. См. [6, р. 105....:...110].
574. James J. W. Dеsig'п of а VHF тоЫ1е resiever covering tl1e band
144 174 MHz using tl1e latest components. In: Proc. eonf.
radio receiv. and assoc. syst., 1972, IERE (Eng1and), р. 243 260.
575. Poultney А. Е. J. Trends iп HF соmmuпiсаtiопs receiver design....:..
Iп: Proc. eonf. radio and assoc. syst., 1972. IERE (England),
р. 69 76.
576. Mason Н. Р. MuItiple сhаппеl UHF reception оп "ауаl sIlips.
Iп: Proc. eOl1f. radio receiv. апd a.ssoc. syst., 1972, lERE (Eng.-
1and), р. 93 122.
577. Bryant А. V. Naval shiрЬоrпе HF receiving arrangements
(Pt. 1). In: Proc. eonf. radio receiv .and assoc. syst., 1972,
IERE (England), р. 361 374.
578,
593.
Awcock R. L. j, Navai shipborne HF rесеlVlПg arrangeitiei1f
(Pt. 2). In: Proc. сопf. radio receiv. and assoc. syst., 1972,
IERE (Епglапd). р, 375 392.
Dvorak J. Electromagnetic field immt!nity in receiver design.
А new parameler i!\ receiver design. «IEEE Trans.», 1974,
v. EMe.16, N2 1, р. 149 151.
Palladino G. J., Sugarman R. Н. Interference Ыапkеr for HF
receivers. In: 'ЕЕЕ ЕМС Symp. Rec., Asbury Park, N. J., 17
19 Jun. 1969, р. 62 67.
КУЗЬМИII Б. Н. Принuипы построения КВ приемников дискрет-
ных радиосиr-налов с КОrvlпенсацией сосредоточенн'ых помех.
«Радио",ехника», 1974, т, .29, N2 3.
Арзуманян Ю. В. Использоваlше параллельных каналов для
повышения помехоустойчивости передачи.информации при дей-
ствии сосредоточенных помех. «Труды ЦНИИМФ. еудовож-
дение н связь», 1974, вып. 184, с. 105 11O.
Поляко'в П. Ф., Ландарь А. А., Миц А. А. Метод подавлеНIIЯ
сосредоточенных помех в аналоrовых широкополосных систе-
мах с составными сиrналами. «Изв. ВУЗQ,в еесР. Радиоэлект
роника», 1973, т. 16, N2 3, с. 99 101.
fорбачев А. А. Радиосовместимость каналов связи по взаимно-
модуляционным помехам. «Изв. вузов ссеР. Радиоэлектро-
иика», ,1972, 'т 15, N2 9.
Данилов В. Н., Васенков Л. В. Выбор радиосовместимых кана-
лов по взаимомодуляционным помехам. «Элект.росвязь»,
1974, N2 4.
Бибичкова Р. П., Кузиецова В. М. Распределение помех взаим-
ной модуляции по спектру в системах связи.с частотным. раз
делением каналов. «Труды UНИИМФ. еудовожденне и
связь», 1976, вып. 211, с. 8 13.
Teaque О. С. Methods for assigning frequencies to avoid inter-
modulation interferelice. ем. [5. р. 27(}.....2П].
Report. А procedure for describing receiver .,intermodulation
characteristics. См. [2].
Буссанr Дж., Эрман Л., rpe"aM Дж., Анализ нелинейныIx систем
при вО'!действии нескольких входных с»rна-лов. «ТИИЭР»,
1974, N2 8, с. 56 92.
Нивински" В. Е. О возможной блок-схеме алrоритма ВЫЧIIС-
ления спектра 1I0мех на выходе полиномиальной нелинейности.
ем. [18, с. 24 27].
Sea R. G., Vacroux А. G. Responce of поп.1iпеаr systems to iп-
puts witl1 апу number of frеquепсу. «Int. J. eontrol», 1971,
v. 13, N2 4, р. 679 690.
Бхаткар В. П., Атре С. Р. ВзаИ!vlная модуляция в устройствах
с экспоненциальной характеристикой. «ТИИЭР», 1970, Т. 58,
Ng 6.
rольдин С. м. О нахождении продуктов преобразоввния сум-
мы rармонических сиrналов. действующих на четыреХПОЛЮСНI!К
с комплексной нелинейностью. «Радиотехника», 1975, т. 30,
.N!i 1. .
579.
580:
581,
582.
583.
584.
585.
586
587.
88.
589.
590.
591.
592.
594. tOPYKaeB t.. 1>., tпектор А. А. Ана'nИ'l'иqескиl\ .Ме'l'ОД исс.nедова-
, иия неЛИНI:ЙНЫХ узкополосНых трактов. «Радиотехника»,
1974. т. 29, Ng 4.
595. Пруслин В. 3. О нелинейном усилении трех rармоничеСI{ИХ ко-
лебаний. «Радиотехника». 1975. т. 30. ,N'g 10.
596. Морозова r. Н. Влияние ошибки аппроксимации на точность
расчета перекрестных помех. «Радиотехника», 1974, т. 29,
Ng 10.
597. Сверкунов Ю. Д. к анализу спектра на выходе нелинейной си-
стемы. «Радиотехника», 1972, т. 27, Ng 8.
598. Виноrрадов Е. М. Анализ интермодуляuионных колебаний, воз-
никающих на нелинейных элементах. «Изв. ЛЭТИ», 1974,
вып. 158. .
599, Левит М. О. Зависимость двухсиrнальных характеристик
'HaHCHoro каскада от нелинейности выходНых пара метров
зистора. «Вопросы радиоэле!{троиики. еер. ТРС»,
вып 5. с. 93 1 00.
600: . Панин Б. д. Анализ воздействия двух чм сиrналов на устрой-
ства, содержащие ЧД и ФД. [См. 18, с. 24].
601. Hoeh" А. J. f\.nalysis 'of поisе and discrete interfering signa1s
impressed иро" АМ den'lOdulators. ем, [10, р. 201 214].
602. Оценка действия взаимной модуляuии в системе Связи НiI сан-
тиметровых волнах по измерениям диффереНLlиальноrо усиле-
нИя и фазы. «Британская промыленностьь и техника», 1975;
.N2 1.
603. Бабанов Ю. Н., Манукян С. [. О возможности подавления
узкополосных помех в системе следящеrо приема широкополос-
Horo ЧМ сиrнала в режиме самофаЗИР9вания. В кн.: MeTO
ды помехоустоЙ-чивоrо приема ЧМ и ФМ сиrналов. Под ред.
А. С. ВИННИLlкоrо и А. [. Зюко. М., «Сов. радио», [972.
604. Солонников В. Д. Влияние сосредоточенных помех, действующих
в нелинейном тракте РПУ, на временное положение телеrраф-
ных посылок. «Вопросы радиоэлектроники, Сер. ОТ», 1975,
ВЫП.13.
605. Шварцман д. Р. О вероятностной оценке устойчивости радио.
приемников к воздействию радиопомех. См. [18, с. 8, 9].
606. Шварцман А. Р. К расчету эффективной селективности радио
приемииков. «Радиотехника», 1974, т. 29, N9 6. .
607. Володин В. Н. Вероятность ВОЗНИI<новения интермодулянионных
помех в УКВ приемниках сетей подвижной связи. «Труды
НИИ Радио», 1974, N9.1. I
608. Me"delovicz Е., Дdаms д. Т. Feedline interference witl1 dipo1e
performance. ем [6, р. 343 346]. .
609. Adams д. Т., Strait В. J. Modern analysis methods for Еме.
См. [4. р. 383 393].
610. Дdаms д. Т., Baldwi" Т. Е., Warre" О. Е. Electric апd magne-
tic near fje1ds of arrays of straight skewed wires. ем. [6. р. 337
340],
611. Cherot Т. Е. ea1culation of near fjeld of circular aperture anten-
па using geometrica1 theory of diffraction. «IEEE Тrапs.»,
1971, v. EMe 13, .N2 2, р, 29 34.
резо-
тран-
1973,
627
Baldwin Т. Е., Adams А. Т. Near field prediction for antenna зt
rays. См. [5, р. 137 142].
Halberstein J. Н. Gаiп average as criteria {Оl апtеппа EMC-per
fоrmапсе. См [6. р. 333 3361. .
Mason Н. Р. МuШрlе channel UNF reception оп Naval Ships.
«Radio апd Electronic. Eng.», 1973. v. 43. NQ 5, р. 299 311.
Gray R. J. 'Near field coiJpling to alrcraft in the 1 30 MHZ.
Iп: 1968 ШЕЕ ЕМС Symp. Rec., Seat1e, Washington, 23 25 Jul.
1968, р. 25 261.
Adams д. Т. е. а. Numerical tесlюiquеs for radiation and соир-
ling problems. ем. [7, р. 219 2251.
Heinicke, Н., Merkert Н., SchOffel Н. Simultanbetrieb 'von Sеп-
dern und empНingen im KW -Pereich. «ВиН. Scl1weiz. electro-
techn'- Ver.». 1973, В. 64, NQ 23, S. 1516.:....1520.
Siarkiewicz К. Р., Adams д. Т., Warren о. Е. Pred-iction of near
fje\d coupling for straight wire antennas. ем. [7, р. 21O 2181.
Adams д. Т. Aperture coup\ing Ьу matrix metllOds. ем. [7.
р, 226 2401.
Perlni J., Hirosawa К. Antenna pattern distortion and: mutual
COUpliIlg iп апtеПпа farms. См. [7, р. 201 2091.
К1imkiеwicz R. eompatibility о! transmitting and receiving ап-
tеппаs оп а соттоп mast. См. [12, р. 347 3501.
Siahatgar S. Antenna pattern analysis for compatibility predic-
tiоп. См, [6, р. 321 3321.
Cain Р. L.. Ryan С. Е., Cown В. J. Prediction of near-fie\d ап-
tenn1 coupling in the presence ОС obstacles. См. [6, р. 310 3141.
Cain Р. L., Weaver Е. Е., оиПу Е. Р; Prediction of near.field
соuрliпg betweem misaligned antennas. ем. [В, р. 302 3081.
Martil1 W. М. С. Тhe reduction о! interference to medium апd
high frequency receiver aerial systems in ships, In: 1969 ШЕЕ
Еме Sjmp. Rec., Asbury Park, Juп. 17 19, 1969, N. J., р, 49 54,
Bartman Н. М., ,Gardner К., Bascley О. Р. Intra vehic\e antenna
isolation рrеdictiоп dеmопstrаtiоп. ем. [6, р. 154 (abstract}J.
Coldhirsh J. е. а. Radiation from а dipole near а 'conducting су-
'\inder о! finite length. «IEEE Тrапs.», 1970, v. ЕМС12, NQ 2,
р. 96 105.
Siegel М. о. Near fjeld antenna cOHpling оп aerospace vehicles.
См. [4. р. 211 2161.
Cherin д. Н., Goldhirsh J. \mреdапсе and far fjeld characteris-
tics of а linear апtеппа near' а conducting cylinder. «IEEE
Trans.», 1973. У. EMC-15, NQ 3, р. 110 117.
Буйвол Кот ю. 'н., Серов Л. Д., Цифринович н. н. Определе-
ние связи между антеннами. «Вопросы радиоэлектроники.
еер. ОТ», 1970, с. 100 1.O9.
Siarkiewlcz К. R., Adams А. Т. AnaJysis and prediction of соор-
ling between co\located antennas. См. [6, р. 315 3201.
ОilIоп W. L., Апtеппа-tо-апtеппа analysis of the Е-4А advanced
airbOrf1e command post. ем. [8, р. 262 266].
Burnside W. о., Marhefka R. J., Уи С. L. RоIlрlапе апа\уsis .of
612.
613,
614.
615.
616.
617.
618.
619
020.
621.
622.
623
624.
625
626.
628.
629.
630.
631.
632.
633
652.
оп atrcratt апtепшis. «iEEE trапs.», 1973, v. AP 21. .N'g 6,
р. 780 786.
Graboweicki А., Kunachow1cz К. Precipitation static noise and
shie1ding in aircraft ADF 100Р апtеппаs. См. [16. р. '232 237].
Коробко И. Е. Взаимное влияние двух РЛС при наличии пре-
пятствия вблизи антенны одной нз них. См. [16, с. 189 195].
Коробко И. Е. Проблемы эме радиоэлеКТРОННblХ систем пrи
даличии препятс,твия вблизи них. См. [16, с. 19 204].
Hissink А. J. Radar antenna with пеаrfiе1d cy1indrica1 obstruc-
tion. «Proc. IEEE», 1971, V. '59, .N'2 2.
Коробко И. Е. Оптическое моделирование при решении неко-
торых задач эме раJЩ09лектрОНI1ЫХ средств. «И:з;в. ЛЭТИ»,
1974, вып. 159. .
Stasierski L Еlесtrот-аgпеtic сотра tibility' aпd antenna systems
in rаdiосоmmuпicаtiоп centres. ем. [12, р. 277 280].
Hamid М. Л. К. е. а. Radiation characteristics of bent-wire anten-
nas. - «IЕЕЕ Trans.», 1970, v. Еме-12, .N'g 3. р. 106 111.
Prount Р. М., Polisky L. Е., Oliva J. J. Empirical formula for the
рrеdictiоп .of пеаr.fjе1d апtеппа coup1ing.. 1п: 1968 IEEE
Symp. Еме, San-Francisco.
Siark1ewicz К. R. AI1tenna near fje1d coupling. ем. [12, р. 388
392].
Лавров [. А. Взаимное влияние линеЙНblХ вибраторных антенн.
М , «СВ>lЗЬ», 1975. .
Venishi К., Arakl К., Ishii А. Transmitter multiplexing system.
in UHF тоЫ1е radio. «IEEE Trans.», 1969, v. VT 18, Ng 1,
р. 1 11.
Кузнецов В. Д. и др. Развязка меЖllУ передатчиками в уст-
ройствах частотноrо. уплотнения антенно.фидерноrо тракта.
«Электросвязь», 1975, .N'g 2, с. 46.
Дмитренко А. r. Развязка антенн с по ош.ью диэлектрической
пласТины. «Изв, вузов еесР. Р"адиоэлектрЬникз», 1976, т. 19,
.N'g 2, с. 123 125. .
Neubauer Н. eonnector iпtеrmоdulаtiоп рЬепотепа. «NTZ»,
1970, v. 23, р. 26 267.
Якунин Б. С., Барилович О. И. Влияние продуктов нелинейно-
сти на параметры РрЛ. «Электросвязь», 1975, .N'g 7.
Landt К. The reduction of ЕМе due io поп1iпеаr elements and
unintended random contacts in the proximity of апtеппаs of high
power RF transmitters. ем. [12. р. 374 380].
Lenzing Н. Р. Нigl1er-order mode excitation in large-apert'ure
receiving antennas. «Microwave J,», 1969, v. 12, .N'g 12,
р. 61 65.
RlIs,hke R. R. The effects of transmitter source and 10ad impe-
dапсе оп harmoпic output spectrum а пеw measurement те-
thod. См. [6, р. 276 285].
Shiobara W., ТесЬ1та T.Disperancy of s'purious emission цие
to 10ading conditions of а trапsmittеr. «Дэмба кэнкюсе кихо»,
«Rev. Radio Res, Lab.», 1970, v. 16, .N'g В7, р. 585 593 (япон,.
рез. анrл.) ,
634.
635.
636.
637.
638
639.
640.
641.
642.
643.
644.
645.
646.
647.
648.
649.
650.
651.
653. Калашников Н. Н. ОСНОВЫ расчета электромаrнитной совмести'
МОСПj систем связи через. ИС3 с друrими радиослужбами. М.,
«Связь», 1970.
654. Сапп'р А. Н. Статистический расчет совместимости тропосфер-
НЫХ 11 спутииковых линий радиосвязи, «Электросвязь», 1972,
NQ 7, с. 48 51,
655. Bens А_ К, Рlеmеl R. А., Copeck J. А., Patriarche М. V. А сот-
pute, simtllаtiоп for the analysis of iпtеrfеrепсе probIems rela-
ted to satelite communication Systems. In: IEEE eanadian
eommunication апе power eonference, 20 22 Oct. 1976, Mont-
real. р. 49 52.
656. Расчет помех при планировании спутниковоrо вещаиия в диа-
пазоне 12 frц. «Экспресс-инф. Сер. РЛС" ТВ и радиосвязь»,
1976, NQ 18. .
657 Adams J. Е., Ах G. G.; Jennings R. О. eompatibility of systems
in the 1600 MHz rеgiол, См. [6, р. 32 8].
658, Hufferd G. А. е. а, Frequency sharing between broadcast satelli-
tes зпd tropospl1eric scatter systems. ем. [6, р. 39 41].
659 Sviridenko S. Some tесlшiсаl' aspects of spectrtlm utilization.
«Telecommunic. J.», 1976, v. 43, ,N'Q 11, р. 683 687.
660. Маl gulies А. S. Еме design for а сотр1ех airborne system.
ем. [4, р 46..1 466]. '
661: Spina J. Р., Rabe R. Е. Applicatioп of time charing techniques
to the air control interference probIem. СМ. [4, р. 81 88].
662 Weiller О., Spina J. Р., Fitch А. Towards in improved methodo-
logy for matl1ematical1y mоdеliпg соmmtlпicаtiопs receivers.
См. [5, р. 175 183].
663. Ruthroff С. L.-, TiI1atson L. С, Interference in а dense radio net
work. «BSТJ», 1969, Jul. Atlg.
664 Gibbs G. G Control aspects of VHF/UHF eommunications sys-
tems. СМ. [11, р. 1.1/1 1.1/6].
665 Рубинштейн r. Р., Павлова В, А. Анализ эме мноrоканальной
СИС1емы подвиЖной наземной УКВ радиотелефонной ,связи
«А.1Jтай.l» со средствами' телевидеиия и УКВ ЧМ вещания
в ,'ОРОДСКIIХ условиях. «Труды НИИ радио», 1975, NQ 3.
666 Биленко А. П. Взаимные помехи в систе'мах УК6 подвижных
'радиостанций СВЯЗJl при частотном делении к;зналов. «Вопро-
сы радиоэлектроники. Сер. тРе», 1971, вып. 7.
667. Бадалов А. Л., Калашников 'Н. И. Методика расчета коорди-
наЦИQННЫХ расстояний. «Радиотехника». 1972, NQ 5.
668. Волошин В. Н. Метод приближенной оценки электромаrнитиой'
совместимости комплекса. радиосредств. «Радиотехника»,
197-6, т. 31, NQ 11, с. r5 20.
669. ЛУКl7янова О. Л. Характеристики использования спектра pa
диочастоr отдельной системой. «Электро.связь», 1974, NQ' 4.
670. Иванов Д. И. О pac'leTe радиопомех в мноrоканальной систе-
ме связи с ЧМ от мешающеrо сиrнала. имеющеrо дискретный
спектр. «Труды учеб. ин-тов связи», 1974, вып. 64.
671. КалаШНИКQlI Н. Н., CTenallQlI А. П. К, раСчету радиопомех
673.
с амплитудной и уrловой мопуляuиями в мноrоканалыI!хx си-
стемах связи с ЧМ. «Радиотехника», 1974, М2 2,
ВИНОlрадов Е. М. Об оценке эмс в rруппе связных стаНLШЙ
со сложными сиrналами, «Изв. ЛЭТИ». 1975, вып 169
Бадалов д. Л. Раниональное использование радиочастотноrо
спектра .. вопросы электромаrнитной совместимости радио
электронных средств. См, [18. с. 3, 4].
Бороди'l С. В. Искажения и помехи в мноrоканальных систе-
мах радиосвязи с ЧМ. М., «Связь», 1976. '
Виноrрадов Н В. Критерий оненки эффективности использова-
ния спектра радиочастот. «Электросвязь», 1974, М2 12.
Шестопалов А. М., Журавлев Э. Н. ОцеНI{И системной злектро.'
маrнитной совместимости. «Зарубежная радиоэлектроника»,
1976, М2 11, с. 11 21. .,.
Винокуров В. Н., Харченко Н. п. етатистическая оценка злект.
ромаrНИ1НОЙ совместимости. «Изв. вузов есеР. Радиоэлект-
роника», 1972, т. 15, .N'2 4, с. 475.
White О. ЕМ1/Еме and related training 8еmiпаrs. Summary of
trаiпiпg cour es, ем. [13, р. 1 15 (приложение)].
Князев' А, Д. Об изучении проблемы электромаrнитной совме-
стимости радиоэлектрониых средств в курсах радиотехничеСIШ-
ro образования. ем [17, с. 3, 4].
Князев А. д, Об улучшении подrотовки ,радиоинженеров по
проблеме зж'ктромаrнитной совместимости радиозлектронных
средств различноrо назначения. ем [18, с, 4 7],
Вопросы элеКТРQмаrиитной совместимости. МРП сеер,
.N!! 55.(281), 102(328), 128(354), 32(394), 12(437) и 2(448) за
1965 1974 ". (Библиоrрафический указатель литературы, оте-
чествениая и "арубежная литерату.ра).
672.
674.
675.
676..
677.
678.
679.
,680.
681.
ПРЕДМЕТНЫй УКАЗАТЕЛЬ
Ан ад из эмс:
данные исходные 27, 272, 273,
274, 302 304
учитываемые 24, 25
на эвм 23, 272, 273, 274
последовательность 23, 24
этапы 24, 275, 276
Артикуляции' индекс 75. 76. 84,
86. 87, 88, 200
показатель 74 76. 86. 281
Атмосферы модели 243
Бланк ОШ'НО'IIIЫЙ 120, 121,
185 189, 211. 212
Блокирование 125, 275, 286
29'0
Влияние ЭМП на рэс:.
на рле слежения 80, 81,
,282
на системы Ilавиrации 81, 282
примеры 20, 21
Восприимчивость 10, 21. 122,
124, 127, 270, 271, 274. 275
приемников 57, 279
к интермодуляшюппым
помехам 294
к внеполосным помехам
(ПВП) 131. 132, 133, 135
по каналам побочноrо
приема (КПП) -129, 130
135,291
по основному каналу '126
Дальнее тропосферное рас-
пространение (ДТР) 218,219,
245
ДифраlЩИИ область 219
поле 248, 249
рас'!ет 228
Диаrрамма направленности aH
тенны 151, 152
ближняя зона 175, 176
переходная зона 173, 174
распределения уровней функ-
.ция 153 162
Днапазрн приемника динамиче-
СIШЙ:
по блокированию 289
по интермодуляции 293, 294,
297
по пфекрестной модуляции
289. 297
Диапазоны частот:
заrрузка 277
классификация 12 14
Динамика роста числа рэс
276, 277
Единицы измерения поля из-
лучения, связь 29. 32
Затухание из-за осадков 222
Защитное отношение 89. 281,
282
Избирательность ПРI:Iемника:
но ВЧ 139
по ПЧ 137. 138, 139
типовоrо 137
Излучения:
Dзаимомодуляционные 272,
286. 300, 301
внеПОЛОСlIые 21, 271
комбинационные 272
на rармониках 95, 283, 300,
301
модель представления
102
МОЩНОСТЬ 99 109
параметры частотные
1I3 116, 286
неосновнь;е 27, 272, 276
основные 27, 272
мощность 95 98, 284, 285
параме1'ры частотные
109 113
паразитные 108
побочные 21, 96, 271, 27Z, 283
определение интенсивно
сти 301
распределение для маrие-
трона 117
шумовые 271, 272, 282, 283
ИнтермодуЛЯIlИЯ 275
Интерференuионная формула
228
Источиики ЭМП 14, 15, 29
естественные 32 38
индустриальные 44 51, 277,
278, 279
искусственные 38"744, 276,
277
Каналы приема, определеНIIЯ
275
нобочноrо (КПП) , xa
рактеристики амплиту дHыe
130 133
частоты 128, 129, 290,
291
Комплекс радиотехнический,
определение. 270
Ко ффиuиент взаимной моду'
ляuии 144, 146
заполнения трассы сушей
233
использования площади ан-
тенны 168, 169.
отражения ДJjЯ случайно
шероховатой поверхности
237, 238
перекрестной модуляции
(КПМ) 288,289
преломления воздуха 242
расходимости 241
связи антенн близко распо-
ложенных 298, 299
усиления антенны, модель
171, 174,298
номинальныЙ 165, 167
формы кривой избирательно-
сти 138
Критерий донустимоrо уровни
мешающих сиrналов:
при блокировании 289
интермодуляции 293
перекрестной модуляции
289.
Множитель ослабления поля:
дифраКUИОНIIОЙ волны 246,
247, 248
диаrраммы для онре'
делеиия '50
метод расчета' на ЭВМ
248; 249
зависимосrь от рельефа ме-
СТIlOсти 239 242
при распространении в сво-
бодном пространстве 220. 233
над поверхностью Зем-
ли 233
'Модуляция взаимная 139 144.
292, 293, 294, 295
перекрестная 150, 151, 275,
287, 288, 296, 297
Модели представления пара-
метров передатчиков:
дЛЯ АОП 96 109, 284
для чоп 109 118
широкополосноrо шума 117.
118
Модель оrиtаЮ11l"Х cfleKtpbfi
109,111,115
отражающей поверхности
237
Мошность насыщения 145, 149,
295
'сиrнала, эквивалентный ypo
вень '144, 146, 296
Напряженносrь поля помех при
распространении ВОJlН:
reKToMeTpoBblx 258
дека метровых 259, 260
мириаметровых и километро-
вых 257, 258
Насыщение приемника помехой
148, 149, 150, 296
Остииа формула 257
Оценки ЭМП:
амплитудная 68. 69, 70, 126.
130, 195, 196. 280, 251
возможные соотношения 64
вероятностные 65, 67
данные исходиые 201, 206
208
детальная 73, 74, 140 144,
199, 200, 29.2
комплексная 200, 201. 281
.пер еменные зависимые 63, 64
переменные независимые 62,
63
основные соотношения 194
последова rельность 68, 280,
281
упрощенный снособ 182 192,
- 301
Езаимиой ори(нтаllИIl
178 182, 299, 300,
учет
антенн
301,
учет характеристик антенн
158, 159
частотная 70 73, 109, 197
199
КаНаЛе ёвязи IЗ5 IЗ?
HO COC ДHeMY каналу 137
139
типовой результат 205
энерrетическая 280
Пара метры антенны, зависи
мость от частоты и поляр"-
зации 171 173, 298
Полоса частот передатчика,
ширина (ШПЧ) 109, 110, 111,
284, 285
Полутени н тени область 218,
219
р,аспространение волн 245
251
Помехи электромаrнитные не-
преднамеренные 11, 12 16,
270
внутрисистеМllые 16-----18, 270,
278, 279
вне полосы пропускания 71,
125, 126, 290
в полосе проiIускаНIIЯ 71, 123,
124
импульсные 78 90
каналов побочноrо нриема
13I 133
межсистемные, пути умень.
шеини 15 19. 270
на тв изоб ажении 77, 78,
88
немодулированиые 92, 93
по соседнему каналу 124,
125, 139, 140
проводимости 1 о, 14
от ЛЭП 46. 47, 278
от систем автомобильноrо
зажиrания 44, 277, 2('8
Пороr восприимчивости 279
к ПВП 127, 129. 130, 292
к ППП 12'7
Пороr насыщения 145, 146, 148,
149, 296
fiотери при распространении:
.вероятности распределеl;lИЯ
261
в ионосфере 221, 223 227,
254, 255
в свободном пространстве
184
в тропосфере 221, 252
Прямой видимости область:
распространение волн 242
244
расчет поля, 228
Радиоволны, механизмы рас-
простран{'ния 217 27
Радиосистема, определение 270
Разделение временное 63
частотное 62
Разнос нространственный 63,
201 203
Рассеяние ионосферное 218,
219, 253, 257
Расчет ЭМП, примеры 118
122 '
Расстояиие численное 234, 235
Релея критерий 236
Рефракция, rрадиент индекса
24":3
Рецепторы эмп 10, 14, 30
естественные Бl 54
искусственные 54 61
Спектр частотный 265
использование 12 15, 265
Спектры радиопередатчиков 94,
95
..;.... сиrналов, ОП1б-зющие 112
115, 284, 285
Стандарты опережающие 26В,
271
Фока дифракционная форму
ла 245
Характеристики систем, oтo
бражающие степень воздей-
ствия помехи:
навиrации 81, 82, 83
передачи сиrналов изображе-
ния 77, 88. 89
цифровой информации 76,
282
пороrовые 81, 84, 85 .
радиотелефонных 84. 86. 87
рле наблюдения 77, 86
слежения 80, 81
Характеристики антенн, исполь-
зуемые прн аналиЗе эме
157, 158, 162 170, 297
Частотные диапазоны, класси-
фикация 12 14
Шум передатчиков широкопо-
лосный 96, 283, 294
Электромаrнитная обстаНовка
23, 273, 274
Электромаrнитная совмести-
мость 11, 266, 267
условия соблюдения 66, 67
ИСПОЛЬЗУЕМЫЕ АББРЕВИАТУРЫ
АОП
АПЧ
АРУ
АФУ
ВЭМП
ДН(А)
ДОП
ИКО
ИП
КВ М
КИП
КОП
КПП
ЛЭП
МЭ.'v1П
09.
амплитудный метод оценки помех
автоподстройка частоты
автоматическая реrулировка усиления
8Ijтенно фидерное устройство
ВНУТРИСИС1емные электромаrнитные помехи
диаrрамма направленности (аитенны)
детальный метод оценки помеу
индикатор KpyroBoro обзора
источник помехи
коэффициент взаимной модуляции
коэффициент использования новерхности (антенны)
комплексный метод оценки помех
канал побочноrо приема
ЛИНИЯ энерrопередачи
межсистемные электромаrнитные помехи
помеха от OCHoBHoro (О) излучения мешающеrо пере-
датчнка, действующая по основному ( ) каналу прием.
НИка, испытывающеrо помеху
помеха от OCHOBHOro (О) излучения мешающеrо пере.
датчика, действующая по побочному (О) каналу прием-
ника. испытывающеrо помеху (по КПП)
помехи вне полосы пропускания (приемника)
.....:. помехи излучения
помеха от побочноrо (П) излучения мешающеrо пере-
датчика, действующая по основному (О) каналу прием-
ника, испытывающеrо помеху
помеха от побочноrо (П) 'излучения мешающеrо пере-
датчика, действующая по побочному (П) каналу прием
ника, ИСПbJТывающеrо помеху
параметр перекрестной модуляции
помехи в полос е пропускания (приемника)
помехи, распространяющиеся по проводам (помехи про-
водимости)
помехи по соседr-rему каналу (приемника)
радиолокационная станция (система)
рецептор' помехи
ОП
ПВП
ПИ
по
ПП
ППМ
ППП
ПРП
ПСК
РЛС
РП
ррл
рэе
СКО
СПf
тррл
ТВ
УВД
УОп
ФКС
ЧОП
'ШПЧ
эв
ЭМО
эмп
радиорелейная линия
радиоэлектронная система (радиозлеКТРОJlное средство)
среднеквадратичное отклонение
суперrетеродинный (приемник)
тропосферная радиорелейная линия
телевидение, телевизионный
управление воздушным движением
упрощенный способ оценки помех
Федеральная комиссня связи
частотный метод оценки помех
ширина полосы частот
электровоспламенитель
электромаrнитная обстановка
электромаrнитная помеха
ЗАМЕЧЕННЫЕ ОПЕЧАТКИ
Должно быть
Строка
со
О
10 17 снизу
51 1 сверху
54 9 снизу
58 16 сверху
104 1 снизу
121 8 сверху
121 13 17
сверху
132 1 сиизу
170 9 сверху
292 9 снизу
311 2 сверху
350 3 сверху
Напечатано
...«рецептор (помеха) »...
.,.рис. 1.36,..
Искусственные резисто'
ры...
...величину отношения
мощности помехи ,к шу-
му...
...fOT<300 Mfu;
RR(fOR)...
строки таблицы
зультатами по п.
смещены на I
вверх
...==3...20 дБ.
...е Е /6 н .
UN===UF==U NF ,
,." «Связь»,
..,Д. Р. Ж. Уайт Джер.
мантаун,
с ре.
17 21
строку
...«рецептор (помехи) »...
,..рис. '1.35,..
Искусственные рецеп
торы...
." восприимчивость.,.
....foT>300 Mfu.
Р в ({ов) ...
строки таблицы следует
сместить на одну вниз
...===3 прибавить 20 дБ.
...еЕ, е н .
и UN===UF===U NF ,
.,., «Транспорт»,
,..Д. Р. Ж, Уайт. Джер-
мантаун,