/
Автор: Новиков А.Ф.
Теги: тепловые двигатели в целом получение, распределение и использование пара паровые машины паровые котлы транспортирование, распределение и хранение жидкостей и газов установки, оборудование и аппаратура автоматизация гидравлика промышленное оборудование регулирующие клапаны
Год: 1973
Текст
МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССР
ГЛАВНИИПРОЕКТ ГЛАВТЁХУПРАВЛЕНИЕ
Информэнерго сцнти энергЪн’от ОРГРЭС
РАСЧЕТ
РЕГУЛИРУЮЩИХ КЛАПАНОВ
(Обзор)
Выпуск 2
ИНФОРМЭНЕРГО
МОСКВА 1973 .
УЖ 621.183*621.646.001.24
Составлено Специализированным центром
научно-технической информации ОРГРЭС#
Составитель инх. А. Ф. НОВИКОВ
Редактор мах. Г.А.МУРИН
СОДЕРЖАНИЕ
У.КОНСТРУКТИВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КЛАПАНОВ ...... 3
I.Параметр системы ................... 4
2.Определение конструктивной характеристики... 6
3.Система с постоянным перепадом давлений .... 10
^.Система с переменным перепадом давлений .... 15
УХ.ПРОФИЛИРОВКА ЗАТВОРА КЛАПАНОВ.............. Х9
I .Стержневой плунжерный затвор ........ 19
2 .Сегментный плунжерный затвор ................ 23
3 .Шиберный затвор .................... 27
4 .Золотниковый затвор .............. 31
УП.ОБРАБОТКА И СБОРКА КЛАПАНОВ .............. 33
УИ.УСТАНОВКА И СОЧЛЕНЕНИЕ КЛАПАНОВ .............38s
Литература .................................. 42
Пр и о»«и I । ......................... ..... 45
> У.КОНСТРУКТИВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КЛАПАНОВ*
. Конструктивной характеристикой регулирующего клапана называ-
ется зависимость, выражающая изменение его проходного сечения F
от хода S затвора клапана, т.е. .
r=f(s) • ; , 1(60)
Обычно уравнение (60) дается в относительных величинах:
ход t затвора находится по формуле (37), а проходное сечение т
клапана - по формуле '
т=-£- . • . (61)
* -
Необходимая конструктивная характеристика клапана подучается
путем соответствующей профилировки его затвора или седла при из-
готовлении или переделке клапана.
Теория" автоматического регулирования не предъявляет к конст-
руктивной характеристика клапана каких-либо особых требований. ‘
Важно лить/ чтобы последняя обеспечивала получение заданной рас-
ходной характеристики клапана с учетом свойств регулируемого
объекта и величины перепада давлений в клапане.
^Нумерация разделов, j пунков, таблиц н формул в выпуске 2
настоящего обзора продолжи/ нумерацию выпуска I.
4
1, Параметр системы
Относительный перепад давлений в клапан®, условно называемый
параметром Р системы, определяется согласно выражению
(62)
где (Дрк)/5 и (Д/>е )f0 - перепада давлений в клапане и
' ’ системе при полном открытии кла-
пана (при с » 1,0).
Особенно большое влияние этот параметр оказывает на форму
линейной расходной характеристики клапана (с прямоугольным про-
ходным сечение), что видно иэ рее.26. Зцесь при Р « 1, т.е, когда
по уравнению (30) потери давления на трение в трубопроводе Арт и
местные сопротивленияЛрм отсутствуют (приД/э*. = Лрс const} или
имеют незначительную величину, расходная характеристика клапана
строго линейна. С уменьшением параметра Р системы линейность ха-
Рис.26. Зависимость линейной Рис.27. Зависимость равно-
расходной характеристики процентной расходной харак-
регулирующего клапана от его теристики регулирующего кла-
относительного сопротивления пана от его относительного
сопротивления
- 5 -
рактеристяки нарешается с одновременным уменьшением пропускной
способности системы,
равнопроцентная расходная характеристика кланана, как пока-
едво на р/с.2'7, менее зависит от величины Р , чем линейная, что,
мессмявнно, является ее достоинством.
При выборе конструктивной характеристики клапана необходимо
выяснить возможную эффективность регулирования расхода среда и
ехономическую целесообразность устройства в целом.
Как видно из рис.26 и 27, наибольшая эффективность регулиро-
занил расхода среда получается при параметре системыF>0,5. Од- -
како для насосных и некоторых других систем это условие является
кепсиемяемым, так как удорожает конструкцию системы я понижает
экономичность ее работы. Для таких систем рекомендуется значение
параметре Р ^6'а^.ть в пределах 0,1-0,3 [л.4^.
На основании излокеиного следует, что для каждой отдельной
системы необходимо выяснить, влияет ли увеличение параметре/3 на
эе экономичность. Если такое влияние существует, то желательно
зтсбы этот пареметр был выбрей в пределах 0,1-0,2.
В крайнем слу-
Табл
Значения средних скоростей
да имения среды в трубопроводе
й ц а 11
Ж?
ж
Среда
-----------.___:_________
Вода................................
Мазут и масло....................
Газ низкого давления (до & кГ/см2 )
Газ среднего и высокого давления ..
Насыщенный водяной партииэкого дав-
ления (до 12 кГ/сьг) ...............
Насыщенный водяной пар среднего и
высокого давления ..................
Перегретый водяной пар среднего и
высокого давления ..................
Перегретый водяной пар сверхвысоко-
го давления .......................
Средняя скорость
. м/сек
1-3
8-12
5-10
10-25
15-25
25-40
40-70
40-50
чае его можно увеличить до 0,3* Если же вш^ан^е на экономичность
системы практически отсутствует, т.е.'увеличение параметра р не
приводит к ее удорожанию, то значение последнего з&жет быть взято
равным 0,3-0,5 и выше.
Увеличения параметра Р системы манно достигнуть следующим об-
разом: . -
а) уменьшением потери давления на гидравлическое сопротивле-
ние трубопровода путем сокращения его длина и .увеличения диататра;
б) уменьшением потери давления на местные сопротивления тру-
бопровода, путем сокращения их числа и более плавного шю£веяаа
< изгибов, переходов и т.п.
При выборе диаметра трубопровода с целью'обеспечения необхо-
димого значения параметра Р системы следует принимать средний
скорости движения среда в трубопроводе по табл. И.
В коротких трубопроводах скорость движения среда макет
несколько большую величину, чмг в длинных,
' • Л
Скорость истечения аоды ив форсунок по ракотаядации ЦЩ не
цолзна превышать 20 д/сеж » '
!?. Определение шиютрухтжвжЛ характеристики
Конструктивная характеристика регулирующегсьжла^аЕа-находит-
ся, как указывалось выше, по заданной расходной характеристике
с учетом переменной величины перапада- давлений в алапаие/Она те» -
жет быть получена расчетным путем или методом подбора.
При ресчете конструктивной характеристики используется соот-
ветствующая формула для определения прохоцного сечения F клапана,
указанная в главе П. Расчет проиаводитса в следующем шрдддв:
а) по заданной расходаой характеристике кланам для различ-
ных относительных перемещений i - затвора находятся отноеителькЕе
sxzzs регулируемой среды, которые, ксхадя иэ*величины мак—
йгльвстб расхода 8^акс t пересчитываются в абсолютные значения
оходзе £ ; , z
ос найденным значениям расходов 8 определяются по графику,
етхегному по расчетным или опытным данным, соответствущие им
ргдады даалеш5Ё Д р^ в мапане;
в/ ш полученным величинам 6 К&РК » соответствующих опреде-
значениям I, подсчитываются необходимые проходке сечения
7"
жхахадэ»
Определение конструктивной характеристики клапана раочетнж
зга производится как для линейной, так и равно-процентной расход-
ах характеристик, причем точность расчета в значительной мере
as’jn ст правильности принятых. перепадов давлеой в клапане.
Призер 7. Рассчитать конструктивную характеристику шиберного
езда для регулятора питания парового котла. ИаксимальныЙ рас—
воды Ячалх? перее полностью" открытый клапан (с учетом козффщи-
йта еьдгса) я начальный расход (пропуск) Ggf при закрытом
е соответственно равны 250 и 60 т/ч» Полный лсд S затвора клапа-
s Шж. Клапан должен обеспечить линейную'расходную ха растение-
-яду, "скеганную на рис.28,а. Зависимость пдреиядз давлений Др*.
i дхьдз-е от расхода воды 8 дана на рис.28,б. Удельный вес вода
1 , перед клапаном 770 кг/м3 . Коэффициент расхода клапана условно
ринхзается постоянным и равным 0,8.
По формуле (1) и рис.28 находится начальное проходное сечение
nassa, необходимое для получения начального расхода (прозус-
а) черав закрытый клапан (при 5=0)
. - А » ж 164 ш".
е 0,8^1^’7ТО
Для обеспечения начального расхода воды проходное сечение
F9 жшзлняетея в нижней части затвора в виде круглого отверстая
рйааэтром d , определяемым согласно формуле (б),
Jffy' №: /7../"":7 7>д7;:/Ж|||:-
6)
Pzo.28. Исходные данные для расчета радирующего
клапана (к пр/.керу 7J:
а - расходная хареятеристлка клапана; ~ потеря
давления в клапане
9
= 14,5 мм,
0,785
Аналогично определению величины Fo находятся проходные сече-
F яри промежуточных положениях S затвор^ клапана. Результаты
х сасчетов заносятся в таблицу к примеру 7. Построенная по ним
сгёуктлвяая характеристика клапана показана на рис.29 (сплодная
ля), а примерный вид профиля затвора (шибера) изображен на
« Указанный способ расчета конструктивной характеристики кла-
е часто из-га отсутствия необходимых данных не может быть выпол-
й 3 такой случае для получения линейной расходной характеристи-
узгапзиа. рекомендуется метод приближенного подбора конструктив-
азатеристикя. Последний основывается на том, что для боль-
регулируемых объектов расходная характеристика клапана
izczT от величины гидравлического сопротивления трубопровода,
Югорск он установлен. Учитывая, что гидравлическое сопротивлэ-
> трубопровода подчиняется квадратичному или близкому к нему
гону, нужную конструктивную характеристику клапана, дающую ли-
Ё расходную характеристику без начального расхода (пропуска)
можно получить с помощью метода, предложенного П.Профосом
В зависимости от конструкции системы рассматриваются два ос-
йшх случая, характерных для энергетических установок. В первом
«их система имеет постоянный перепад давлений, не эзвисядий
исхода среды, а во втором - переменный, понижающийся с увели-
ем расхода. Последний случай относится к насосным систямяц, у
при изменении нагрузки перепад давлений зависит от перв-
ого давления среды за насосом, • . •
/О
Й
ЙЙЙ
. - •:
- 10 -
Таблица ж примеру %
5, НН G, T/V ^Р/<’ 2. кг/сн- F, нн z Д5, НМ AF, ммл
0 60 108,0 164 0 0
10 81 106,7 220 10 56
20 102 103,9 283 10 63
30 123 99,4 349 10 66
40 144 92,9 424 10 75
50 165 86,0 504 10 80
60 186 77,6 598 10 94
70 207 67,1 716 10 118
75 218 60,0 797 5 81
80 228 52,9 8,88 5 91
85 239 44,3 1015 5 128
90 250 $4,8 1200 5 184
3» Система с постоянным перепадом давлений . .
Для системы с постоянным перепадом давлений &рс , согласно
формуле (ЗЮ), t
Лре~ ДРт * Л рм + & ?* ~ COnSt •
, ' ’4 •. ;.ss: SA '
< Если учесть, что для данной системы величины Л , £ , d
в формулах (31) и (32) имеет постоянные значения, определяемые
конструнцией трубопровода и параметрами протекающей среды, то по-
теря давления А трубопроводной линии описывается формулой1
bpr-t-bp^^e1 у (63)
^Формула (63) справедливалишь для области ввадратичнога закона
гидравлического сопротивления трубопроводов, что имеет место оря
1 где - постоянный коэффициент трубопроводной линии.
4 Перепад давлений Дрк в’клапане в соответствии с формулой (1)
;й при условии, что значение об и могут быть приняты постоянными,
.находится по формуле
вполне развитой турбулентности потока. 3 противном случае, т.е. в
^'переходной области гидравлического сопротивления, показатель сте-
пени при G для одной и той же трубопроводной линии монет изменять-
ся в зависимости от числа Рейнольдса в пределах от 1,75 до 2. Так,
например, Кент [Л.181 на основании опытных данных рекомендует при-
нимать его рааншд 1,Ш. Следовательно, точность расчета по форцуле
<<63/ тем зьгао, чем белые действительный показатель степени при G
и чем меньше потеря давления Арн на гдаравллческое сопоставление
трубопровода по сриннеиию с потерей давления Ар„ на его местные
^сопротивления. /
' (64)
где кк - ковффлциент регухирухчсго клапана.
Для полностью отнятого хллпзна, т.е. при максимальном рас-
ходе среда 8мам.
с ~ д/
’(ИЮ у ЛД*~
откуда
’ <65>„
Для любого промедутсягного открытия клапана .
^Pr~
- (ббГ
или 7*^ * * - 4
После деления уравнения (56) на уравнение 165)
__ _£ -\!&Рс XJt&MEK& ф (67) *
^MOW ^макг ”' XJg ~ "-' "' -' ;••• -
- 13 -
? Л&ео брз воза чиа входящих в уравнение (6?) величии 'к^О* и
К
,J № t /л п 1 № Н
’/Vctivi л / ~* |« Pjt if-taxc I <> /
I «'/vaw/ ьмакс !
2
£#ow"~ (&Pfi)MOK# ,
где (А/?д максимальная потеря давленая в трубопроводной
линии при расходе среда бдалг , кГ/см2.
' Тогда уравнение (67) принимает вид .
F t ^Рс ~(^Рл^макс . (68)
, f р \ Л
^максЧ Ап ~(Лп ) — 1
1 игс ^Рр1макс\5 /
\макс /
3 Если ввести в уравнение (68) показатель Z трубопроводной
гинии - '
' т~—(69)
дРс
(относительные величины т и , то после преобразования получим
(70)
Как видно из уравнения (70), проходноесечение т клапана
пря заданном расходе среды зависит только от показателя Z ,
постоянного для данной трубопроводной линии.
На рис.30 приведены подсчитанные по формуле (70) для различных
значений и Z значения т клапана, обеспечивающие получение линей-
ной расходной характеристики при условии отсутствия начального
расхода среды через закрытый клапан.
Рассмотренный метод расчета конструктивной характеристики
клапана достаточно прост. Для данной установки он сводится к оп-
ределению опытным или расчетным путем показателяZ , по которому
с помощью (формулы (70) или рис.30 находится нужная конструктивная
-15- .
4. Система с переменным перепадом давлений
‘ Джа систем с переменным перепадом давлений Лр^, (насосные
;теыы), завлсндам от расхода среды , уравнение (70) принижет
7
(71)
где Z* - показатель трубопроводной линии, имеющий различную
величину для различных относительных расходов среды
, определяемый по формуле
-г (ОРл^макс
Z_~—7“ /----
. 4>с
* (72)
В большинстве случаев для систем с переменным перепадом дав-
ий конструктжвнуз характеристику клапана можно рассчитывать
цже, как л дан систем с постоянным перепадом,подставляя в фор-
у (70), EMSCTQ показателя Z , показатель или/^. Последние
эделя'отся согласно выражениям .
(^Рл^макс
1 ' (^Рс^мин
(73)
1
(^Рл^макс
(74)
£ л
паке
дда (Д/?с и (4 яс )мин - максимальный и минимальный пе-
репады давлений в системе,кГ/сы* 2
- 16 -
Таким образом в зависимости от свойств и гидравлических
характеристик отдельных систем решается вопрос о построении с
помощью указанных выше методов конструктивных характеристик ре гу-
ли рущих клапанов. *
Если по условиям работы регулирующего объекта и обеспечения
малого значения коэффициента передачи клапана требуется начальный
пропуск средняя, то для получения линейной расходной характерис-
тики клапана можно его конструктивную характеристику найти мето-
- дом подбора, предложенным Б.Н.Первовым [Л.11| .
Для определения конструктивной характеристики клапана методом
подбора должны быть заданы: начальный Од и максимальный G„aKC рас-
ход среды (величина ) и соответствующие им максимальный
(3/pff (при ь ® 0) и минимальный (Д/р^ (при I ж 1,0) перепады
давлений в клапане. Эти данные находятся расчетным путем или пу-
тем непосредственных измерений при работе установки.
Для получения заданной линейной расходной характеристики
клапана используется равнопроцентная конструктивная характеристика,
уравнение которой имеет вад
т^тп
где /П9 - относительное начальное (прис
ние закрытого клапана.
Величина то подсчитывается по формуле
— .......... л у:.;у к
- _ '
.у * Р
тд —
'«акт
(75)
« 0) проходное сечо-
(76)
сечение закрытого
где Fg - начальное (при 5 = 0) проходное
клапана (с учетом зазоров между се дном и затвором),
* S . .
....' =- -
Если через гпр обозначить диапазон регулирования (изменения)
проходного сечения клапана
м
1 5
г Шя i
(77)
(78)
В табл.12 даны значения L и т , необходимые для построения
«^процентных конструктивных характеристик клапанов, подсчитанные
равнению (78) для значений гпр , равных 5; 7,5; 10; 20 и 40.
; Для обеспечения заданной линейной расходной характеристики
апана, конструктивная характеристика его выбирается по величи-
определяеиой по форцуле*
||Ц
(79)
к'1,0
Полученное по формуле (79) значение/^ округляется до ближай-
значения, указанного в табл.12 шш на рис.23.
Указанным методой можно пользоваться и при подборе конструк-
:вной характеристики клапана для подучения линейной расходной
.рактеристики без начального расхода (пропуска) среды через
/Й клапан. В этом случае конструктивная характеристика вы-
ется в зависимости от величины^, условно равнойтр. Указан-
конструктивяые характеристики клапана при т0 = 0 представлены
|бл, 13.
Пример 8. По условиям примера 7 найти конструктивную харак-
?ристику шиберного клапана, необходимую для подучения линейной
одной характеристики.
По формуле (53) определяется диапазон регулирования расхода
а 2§£ « 4,17
f-p 60
/ А
Л Ф2^1Йла СГ1^1ЬС'2ЛИРа ДЛЯ значений (jp & 10. При qp -- 10 прииима-
- 18 . •" -
Та б ж к ц а 12
Значения относительного проходного сечения клапана
в.зависимости от диапазона регулирования
и относительного хода затвора
t Юр
5 7,5 10 20 40
0 0,200. 0,134 0,100 0,050 0,025
0,1 0,235 0,163 0,126 0,068 о,озв
0,2 0,276 0,200 0,159 0,091 0,052
0,3 0,324 0,244 0,200 0,123 0,076
0,4 0,381 0,299 0,251 0,166 0,109
6,5 0,447 0,365 0,316 0,224 0,158
0,6 0,525 0,447 0,398 0,302 0,229
0,7 0,617 0,546 0,501 0,407 0,331
0,8 0,725 0,668 0,631 0,549 0,478
0,9 0,852 0,818 0,794 0,742 0,692
1,0 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000
Т а б ж-н ц а 13
Значения относительного проходного сечения клапана
в зависимости от диапазона регулирования
и относительного хода затвора при т » О
1 %
5 7,5 10 20 40 *
0,1 0,044 6,034 0,033 0,031 0,010
0,2 0,095 0,076 0,088 0,057 0,028
0,3 0,155 0,127 0,138 0,088 0,052
0,4 0,225 0,192 0,189 0,133 0,087
0,5 0,309 0,268 0,258 0,192 0,140
0,6 0,408 0,362 0,347 0,273 0,214
0,7 0,522 0,477 0,459 0,382 0,322
0,8 1 0,657 0,620 0,598 0,530 0,482
0,9 0,817 0,790 0,764 0,731 0,710
1,0 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000
IffS
19 -
формуле (79) саходитоя диапазон регулирования проходного
/^*4,17^34,8
7,33.
f ffo табх-12 выбирается конструктивная характеристика клапана
регулирования проходного 7,5. Приведен*
f табл. 12 относительны© значения 6 - присчитываются в аб-
fe S и F* Полученная конструктивная характеристика клапана
на на рис.29 (пунктирная линия). Как зхдаз из рисунка, она
ю согласуется с расчетной конструктивов характеристикой
нал линия), получонноЗ в примере 7.
В случае авобходгыости получения рабочей расход-
еристзки клапана порядок подбора кодатруктивной харак-
клапана остается преданы, а пражя ^-?-ть ферулы (79)
на (ка )цщ{ / (Кд )»я1гд*
У1.ПРОФИЛИРОВКА ЗАТВОРА КЛАДЩЖ
Для реагирования расхода среда наябахьсее применение, как
выше, имеют плунжерные, ашберныэ г заютниковыа хда-
Затворами их являются: стеркнедой даузер (рис.31, а), сег-
ПЛуНЖар (рМО.31,Д), шибер (рИС.31,6), цидин-
зодотник (рис.31,г), поворотный дадандряческий золотник
д) а поворотный шибер (рис.31,б).
вка затвора производится обычно ш конструктввяой
эристике клапана, подученной расчетным лугам, исходя нз эа-
расходной характеристики. Нике рассмотрена метода профили-
1. Стержневой плунжерный-затвор
профилировке стеркаевотх) плунжера дхз каждого его поло-
о обеспечиваться в наиболее уаюм иэсте вежду дадуам
- 20 -
е) *
Г
Рис.31. Затворы регулирующих клапанов:
а- стержневой плунжер; Z7 - сегментный плунжер;
в - шибер; г - прямоходный цилиндрический золот-
ник; д - поворотный цилиндрический золотник;
' е - поворотный шибер
I
в плунжером соответствующее проходное сопение Г , заданно® конст-
руктииной характеристикой клапана.
На рад.32 показан плунжер односеделзного клапана. С известнш
приближением можно с читать, что при различных положениях плунжера
ирокодаое сечение клапана,определяющее собой расход сг-едд, равно
* а
J боковой поверхности усеченного конуса, образующая которого 77#
является перпецдакуяяром, опущенным на боковую поверхность плун-
; кера ив ближайшей точки на кромке седла.
Однако более .точные результаты дает профилировка. плунжера
: при помощи кривой, построенной по вешним концам образующих усе-
i пенных конусов с равновеликими боковыми поверхностями (ряс.33),
предлакевная Д.Ф.Гуревичем pl.2j. Для этого из точки И, лежащей
й на кромке седла диаметром отверстия JDC, проводятся под различными
й> углами оС лучи МС{ » /^представляющие собой образующие усеченных
конусов с-одинаковой бедовой поверхностью, равной Л. Заргние
II конца этих лучей, т.е. точки Cf - дают кривую образующих усечен»
й ных конусов с равновеликими боковыми поверхностями. при протекании *
с рада между седлом и плунжером она огибает точку И, поэтому на
участке, находящейся нижа наиболее узкого проходного сечения,
профиль плунжера строится так, чтобы он не пересекал кривую обра-
зующих разновеликих поверхностей. При этом одна из точек кривой,
определяющая проход, должна лежать на профиле пхунхера.
Профилировка плунжера указанным 'вше способам производится
в следующем порядке:
а) выбирается масштаб построения профиля и проводится эерти-
жальная ось плуогкера, по обе стороны от которой на расстоянии
0,5 Ис наносятся две параллельные линии;
б) откладывается на левой вертикальной линии полный ход $
плунжера и делится горизонтальными линиями из п равных частей
(об«ч«)л « 10);
в) определяются по заданной коног^уктидной характеристике
клапана проходные сечения F для каждого пэжженда $ пхункера;
г) по тачкам с координатами X и (начала координат в точ-
“lie
.. ч/
(80)
для каждого положения $ дауакера коиьал образующих равно-
поверхнсстей F ;
•••JU проводится огибающая ахищ p&vxexxzxz повердаос-
:< - .,. ‘ -'.J
feg (чтобы огибающую кривых.можно было провести, ход плунжера
Дерется достаточно большим), причем профиль нижней концевой части
wrygxspa мокет быть произвольным, но он не должен пересекать оги-
__W D линию. _
”для упрощения построяния профиля можно с достаточной для
ктики точностью кривые равновеликих поверхностей, у которых
Й 0,9 (где у0 - ордината при X = 0 ,и Хо - абсцисса при
Jo) или, 470 то ae> F/Fc 0,36 (где « 0,78527*), заме-
ть дугами окружностей, радиусы R которых для соответствующих
F определяются по формуле
(81)
Пример 9. Построить профиль плунжера односедельного регулирую-
главна диаметром отверстия седла Dc = 50 и полным ходом
^_Еера Sn » 65 им* Заданная конструктивная характеристика клапана
введена в таблЛ к примеру $ Для каждого положения S плунжере
проходного сечения F определяются по формуле (80) координаты
Л? и находятся, отношения . Полученные данные приводится
,П к прамеру 9. Как видно из последней, для значений 5 от
доЗЭ мм кривые равновеликих поверхностей могут быть заменены
гами окружностей с радиусами R , определяемыми по формуле (81)»
остальных значений S подсчитываются координаты х и у кривых
вневеликих поверхностей. Профиль плунжера, построенный по табл.П?
оказан на сие.34.
2. Сегментный плунжерный затвор
Проходное сечение клапана |с сегментным плунжером представляет »
ой сегмент едлипса со стороны большой оси,"заключенный между
ом и срезом боковой поверхности плунжера (рис.31,5"). Плунжер
m иметь один или два одинаковых среза.
Профилировка сегментного плунжера" производится так же, как
^еркневого, но пострс : ие для него кривых равновеликих поверх-
дяетея затруднительным. Поэтому обычно применяется более
ШИ
о
3
*л
&
8
СО
&
:
Ш
йаЯйеш;
iwass
в
простей, но менее точный метод построения
пройдя такого плунжера, предусматривающий
замену сегмента эллипса сегаэнтом круга. 3
этом случае проходное сечение F клапана с
сегментным плунжером, имеющим один срез,
нэходлтся для различных значений хода 3 по
формуле ' . ' -
где R
е
(82)
- радиус плунжера, мм;
- длина дуги сегмента крута, мм;
6 - длина хорды сешента круга, мм;
- стрелка сегмента круга", мм.
.7
Определение сечения F клапана произво-
дится с помощью приложения 10, где даны пло-
щадь R и стрелка сегмента круга для ра-
диуса % « 1. Тогда стрелка/? сегмента кру- •*
га для радиуса 5’ и площадь F сегмента опре-
деляются ио формулам
(83)
(84)
Профилировка сегментного плунжера произ-
водится в следующем порядке (рис.35):
а) выбирается масштаб построения профиля .
и проводится вертикальная ось плунжера, по
обе
две
тие
ХОД
сторона ст которой на расстоянии /? наносятся
вертикальные параллельные линии (отвере-
сецж клапана);
б) откладывается по вертикали полный
5д плунжера и целится на 10 равных частей;
в) определяются по заданной конструктив-
характеристине клапана проходные сечения F
ной
для всех положений 3 плунжера (при профилиров-
имиимм 1 tile Willi
Таблица П ж примеру 9
Ход г3* 1 бодавата ”;рг J..
М* с
ре S «м* к у* X и У t V .* 1st в
0 ' 'л й •* v* 0 0 0
У 0 £ 1» R •; м .••••:•• о !
6,5' X 0 0,85 0,972 0,64
У 0,63 0
13 X 0 1,26 * *В м 1,30 0 0.W2 1,28
19,5 0 - 2,0 0,971 1,97 *
7 1,94 о: 1
36 л 0 2,8 0,945 2,*» М >
У 2,65 ** 0 tn
'32Л X. 0 W - 3,7 0,920 3,55 1
3,40 *м 0
0 4,7
39 У 4,26 * м 0 0,907 4,48
X 0 2 3 4 5 5,5 1, Z* 6,0
45,5 У 5,26 5,11 4,73 4,06 3,21 2,18 - 0 0,679 8
X 0 3 4 5 6 7 > ** * « «В 7,7 3
ь2 у 5,51 6,25 5,84 5,24 4,32 2,88 >» - - им м — 0. 0,845
X 0 б 7 8 9 10 ' 10,7 и ** S
53,5 У 8.41 7.45 6,84 6,05 4,92 3,28 0 0,755
X 0 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 25,0 й а
65 У 12,5 12,53 12,29 12,00 11,65 11,22 10,82 10,25 9,59 9,08 8,40 7,58 8,78 5,83 0 0,500. Й
- 2S
ке пдунжера 9 двумя одинаковыми
срезами проходные сечения равна о, 5F);
г) определяются по формуле (84)
и данным F и /?площади 4 сегментов;
д) находятся для значений %
из приложения 10 стрелки сегментов;
е) определяются по формуле (83)
стрелки ft сегментов;
ж) проводятся из соответствую-
щих точек S радиусами П .дуги окруж-
ностей, по которым строится огибаю-
щая кривая профиля плунжера.
Пример 10. Построить профиль
сегментного плунжера о двумя одина-
ковыми срезами. Радиус плунжера (от-
верстия седла клапана) ₽ « 50 мм и
полный ход плунжере б(,= 55 мм. Кон-
структивная характеристика клапана
имеет условный диапазон регулирова-
ния проходного сечения/?7д ° 10 (без
1льное проходное сечение клапана
« 1000 к*'-.
Принимается: полный рабочий ход 5П плунжера 50 ив и пере-
крыша плунжером седла 5 ши
Рабочий ход плунжера делится на 10 равных частей (см.ряс.35)
и для каждого его положения S по соответствующему значению I
находятся из табл. 13 относительные проходные сечения т клапана.
Эти и последующие данные заносятся в расчетную таблицу к приме-
Согласно формуле (б!),дла каждого положения 3 плунжере опре-
деляется проходное сечение Fклапана,
Плунжер имеет два одинаковых среза, поэтому в формулу (84),
: вместе полученных значений F, подставляются-значения 0,5Г, по
: iwajiut определяются пощади сегмента
; <.. По данным q находятся из приложения 10 стрелки сегментов,
г с помощью которых по формуле (83) подсчитываются значения h. Далее
Г Н(^й*штся (см.рие.35) дал ооотвогствукнцих значений 5 радиусами h
itIWWW
л-л
К " ' Рио.35. Профилировка сегментного'Плунжера
. (к примеру 10)
1st окружностей, по которым строится огабазкцая кривая профиля
за плунжера.
. 3. Шиберный затвор
Прх|маировка отверстия (окна) скверного затвора клапана
производится методом замещения заданной кривой копструк-
ой характеристики прямыми линиями [Д, 11]. Иэвео о, мто лю-
- 28 - -
бую оложнуа кривую можно заменить ч
рядом участков прямых линий, причем,
чем меньше эти участки, тем точнее .
замещение. В пределе, при переходе
х бесконечно малым участкам, заме-
щение становится полным.
На рис.35 показано замещение
кривой равнопроцентной конструктив-
ной характеристики шиберного клапана '
пятью прямыми линиями. Участок 1
кривой замещается прамой 0-1, учас-
ток Д - прямой 1-2 и т.д. В точках
пересечения этих прямых определяют-
ся относительные значения хода i
затвора я проходного оечения т кла-
пана»
Приращения хода д L затвора и
проходного сеченияД т клапана под-
считываются по формулам
\ (85)
где кэдеко л - номер соответст-
вующей точки
при пересечении
прямых линий.
Результаты замещения прямыми
линиями кривой конструктивной харак-
"йбэр^сгс клапана, приве-
денной на рис.36, даны в табл.14.
ЗначенияД L и Д т для заданно-
го диапазона изменения проходного
сечения тр клапана могут быть также
получена из табл.12.
жж^яжнв^^
Рис.Зб. Замещение кривой оаэЕсп.оцентной конструктивной
? характеристики шиберного дзалана. прямыми линиями
Ширина, ониа в шиберного затвора ва соответствующем участке
его хода определяется/io форцуде
b~ (87)
- 30 - 1
к
t
I
=E
I
Таблица 14
Результаты замдиония прямыми линиями
кривой конспективной характеристики
шиберного клапана (рис.36)
Величина п
0 • 1 2 3 4 5
т 0,001 0,025 0,1 0,28 0,62 1,0
L 0- 0,47 0,68 0,82 0,93 1,0
*" 0,024 0,075 0,18 0,34 0,38
A L - 0,47 0,21 0,14 0,11 0,07
II
' Пример 11. Построить профиль окна шиберного затвора клапана,
^ели известно, что при полном коде Sff затвора, равным 90 мм, мак-
симальное проходное сечение F^^ додано составлять 1300 шг. Диа-
пазон изменения проходного сечения тр 10 и начальное проходное
течение Fo « 130 •
Ладный ход шиберного затвора (рис.37) разбивается на 10 рав-
ных частей и для кавдой из них из табл. 12 находятся для 'равнопроцент-
ной конструктивной характеристики с диапазоном тр ’» 10 значения
I а т - ’
По формуле (76) находится относительное начальное проходное
сечение клапана ’
По формулам (85) и (86) подсчитываются приращения и Д т
По формуле (87) находится для каждой части хода Шибера шири-
на окне в.
Результаты расчетов сводятся в таблицу к примеру 11. По дан-
ным таблицы отроится ступенчатый профиль окна шибера (см. рис.37),
После чего его боковые стороны сглаживаются плчпнями грилям». На-
чальное проходное сечение шибера выполняется в виде круглого от-
верстия, диаметр которого находится согласно формуле (6)
4. Золотниковый затвор
9
t; Золотниковый затвор клапана профилируется
рй» Ори построении профиля золотника ширину
^'конструкции находят из равенства
так ке, как и ши-
окна & в многоокон-
v п /
где?? - количество окон золотника.
(88)
~ 52 -:V.
'
* Некоторые особенности про^аяи-
ропки многооконных солотвикозых м* ;
творов заключаются в следующей.
Окна золотника обычно профили»
руются так', чтобы начало открытия
их происходило последовательно.
Такое расположение окон дает умень-
шение) износа ограничивающих их кро-
мок. Если начало открытия окон сде-
лать одновременным, то ширина их в
верхней части будет меньше. Послед-
нее приведет к невыгодному соотно-
шению между открываемой пжо^дый
окон и длиной их кромок. В втсм
случае даже небольшой манос кромок j
. окон вызовет существенное увеличение
проходного сечения, а следователь-
но, н значительное искажение началь-
ного участка расходной характеристики
клагчана. я
При больших проходных сечениях
применяются двухседельные золотнико-
вые затвори, имеющие до восыяг окон,
расположенных в два ряда* четыре
в каждом. Начальное открытка ояя
обычно происходит попарно, исходя из
получения наименьшего реактивного
усилия на болотник, прижимаа^го его
к стенке оедла. С этой цвжыв ж ию-
ГООКОННЫХ конструкциях ЗОЛОТНИКОВ I
применяется перекрестное 5
вин четного числа окон, имвг^их оди-
наковый профиль.
Нижняя часть оков золотникового
затвора иногда выполняется пркмо- f
угольной формы для получения дошл-
нительногопроходного сеченая кжапа-
на в рааиери 15-25%'от расчетной ве-
личины. В двухседельном золотниковом
клапане эта часть окон служит также
-33 - ‘ ,,
ортхода ретул/р.ууссй среды через внутреннюю полость золотника
выбир&етгя заат/тахьаз бохьсего размера, чем расчетная площадь
|ерхнэ# части.
УБ. СЬШОПА И СЭ0И1А КЛАПАНОВ
%
Качество сбряботхи металлических поверхностей и сборти ртгу-
клапансз, а также организация текущего контроля за состоя-
it работой кхдеагов играют исключительно важную роль при обес-
i правильной к надежной эксплуатации теплоэнергетического
оборудования. ' ” . ’
зние тиетотм обработал деталей калана повидает их меха-
scay» прочность, уменьшает. возможность появления усталостных
' антикоррозионную стойкость поверхностей, что
ияо вакно при наличия защитных покрытий деталей (наплавки
хии/чеслсгз никелирования, азотирования и т.п.).
Чистота обработки поверхности, наряду с другими факторами
пятнист сстъх, степенью отражательной способности и пр.),
'теривуетсл михрсгесжтрией поверхности, которая, согласно
? (ГОСТ 2789-S9), определяется следующими параметрами:
режим квадратична отклонением микронеровностей поверх-
средней ее профиля; .. ...
) средней зыоотоЗ микронеровновтей поверхности,
я из указанного стандарта и технических возможностей
ических мастерских теплоэнергетических предприятий,
рхностей деталей клапанов долхйа соответствовать
ам чистота, перечисленным в .табл.15 pI.Tj. -
классам чистоты должны удовлетворять детали как новых
к клапанов, находящихся в .работе .после ревяаж , >
тощего клапана необходимо производить в стро-
последовательности, рекомендуемой ваводом-из-
по его чертежам, При сборке следует обеспечить
установку отдельных деталей клапана и лег-
34
к
I ‘кость их хода, но и максимально возможную точность (отсутствие в
£.. сочленениях люфтов) передачи движения от выходного звена чсполни-
J >дьного механизма затвору клапана. Кроме того, что является
очень важным, для получения расчетной расходной характеристики
узнана (при заданных начальном и максимальном расходах ре гули-
р*емой.среда) должна быть произведена достаточно точная первона-
I чздьная установка (закрепление) затвора относительно седла клапа-
на. Вместе с этим должна быть оценена допустимость имеющихся за-
норов между затвором и седлом.
При сборке плуняерных клапанов сочленение деталей следует
заполнять таи, чтобы обеспечить строгую соосность перемещения
стержневого (ом.рис.31,а) или сегментного (см.рис.31,б) плунжера-
относительно седла. Необходимая плотность клапана достигается
взаимной притиркой плунжера и седла. Допустимый зазор между ними
устанавливается в зависимости от величины их теплового расширения.
Обычно это расширение, определяемое о Угетом поправки на диаметр,
является одинаковым как для плунжерных/ так и золотниковых клапа-
нов. Для увеличения скрока службы стержневого плунжера на его
рхнооть наплавляется слой (рис .38,а) твердого сплава марай
ЗЗК ои электрода марки Щ-2 Тд .71 толщиной, до 2 мм. Иногда к
— . -
стержневому плунжеру приваривается специальная конусная насадка
(см.рио.38,£) или отливается током высокой частоты особый нако-
иж (ом.рис.38,б). . - .
J Шиберные регулирующие клапаны (ом. рис.31,$) выпускаются раз-
личных модификаций. Так, на пример, изготовляются влапаныЗу20 и
“ мм, служащие для впрыска вода в пароохладители и имеющие, не-
f ‘сколько типовых конфигураций проточной чаоти, а также питательные
панн паровых котлов. Перемещение (ход) шибера таких клапанов
; производится от встроенного исполнительного механизма с выходным .
кои, отдельного исполнительного механизма с выходным рычагом
и колонки дистанционного управления типа ИДУ. Шиберы и седла
нов изготовляются из различных материалов. В одном случае
с наплавляют хромоникелевым электродом марки 151-6, а в другом -
рыкчеоки азотируют. Отдельные типы клапанов имеют свои оосбен-
и сборки и установленные заводом-изготовителем допуски на за-
меаду основными деталями.
ю роль при оборке шиберных клапанов играет контроль за
расположением шибера и седла. Последние должны быть об- -
35
Таблица 15
Классы чистоты обработки поверхностей
деталей ригулирующих клапанов
Обработ- ка — -— — - Класс чистоты j Поверхность Область примене- ния
Обозна- чение -Средняя высота неровнос- тей, мкм
" 1 2 3 ’ 125-200 63-125 40-63 Грубые поверхнос- ти, получаемые после черновой обработки (об- дирки, расточки, строгания, фре- зерования) Поверхности флан- цев и патрубков арматура
: ' ' 4 5 6 20-40 3,2-6,3 1,6-3,2 Поверхности, по- лучаемые после получистой обра- ботки (обтачива- ния, раотачива»- ния, строгания, фрезерования) Уплотнительные поверхности грибка, корпуса и крьйки, сальниковая каме- ра, направлящие
Ж j|8j
Д|ж
•Ш- 1 Ж- ж» 1 1 1 1 1 1> со <л • 0,8-1,6 0,4-0,8 0,2-0,05 Чистые поверхнос- ти, получаемые после чистой об- работки (шлифо- вания, разверты- вания, протяги- вания, алинзиро- вания, скоростно- го нарезания резьбы) Ходовая резьба шпинделя. Внутрен- нее отверстие . нажимной втулки сальника. Гладкая часть шпинделя. Отверстие под жифт
1 1 I L 1 & & *о ! 0,1-0,2 0,6-0,1 0,25-0,02 Весьма чистые по- верхности после отделочной обра- ботки (притирки, доводки ручной и механической) Поверхность плос- " кого упоре э ©р- п,се 1под седло;; гладкая часть шпинделя. Еейжи шпинделя. Поверх- ность плоского упора седла; ус- дотнитель^ае айрхкости (аерзка- ла) седел -а таре- лок арматуры
швл
- 36
a) 6) 0)
Рис.38. Конструкция стержневого плунжера;
a - с направленным слоем; & - с приваренной
конусной насадкой; оо - о отлитым конусным
наконечником - 1
рас$отаны до 10-го класса чистоты а акть после притирки на конт-
рольной плите разрыв между пятнами касания не более 1,5 » ’Рас-
положение шибера относительно седла должно обеспечивать взаимное
их касание не менее чем на 80^ ширины уплотнительной поверхности.
Этому требованию должны удовлетворять и новые клапаны, поставляе-
мые на монтажную плодадку. "
При регулировке положения шибера в корпусе клапана необходимо
учитывать, что работа последних основана на принципе самоуплотне-
ния, т.е. прижатие шибера к седлу происходит под действием разнос-
ти давлений до и после клапана.
При неправильной сочленении шиберного клапана с исполнитель-
ным механизмом возможны случаи, когда шибер в нижнем положении
упирается в ограничитель ходе или дно корпуса и не может плотно
прижаться к седлу. Это приводит к большому начальному расходу
(пропуску); среда, а следовательно, к значительному эрозионному
износу уплотнительных поверхностей седла и шибера. При настройке
подвижной части клапана необходимо, чтобы шибер в нижнем положе-
нии не доходил до упора на 2-3jaf. Если клапан должен иметь на-
чальный расход среда, близкий к нули, то указанный зазор следуем
выбирать с учетом перекрыли шибером седла.
При сборке прямох одних золотниконых питательных клапанов <
- 37 -
: - __' / л»'
(си.рио.31,2) необходимо учитывать, что при закреплении седел в
gof^yoe на резьбе часто наблюдается эрозионный износ, вызываю-
ща увеличение начального расхода воды через клапан. В случае
разрушения резьбы происходят сдвиг седел, приводящий к заклинива-
нию золотника, Увеличение зазора мезду золотником и седлами до
0,5 мм вызывает значительный начальный расход воды, а уменьшение
зазора до 0,1 мы понижает надежность работы клапана, так как нахо-
йся в воде механические прймеси (сварочный грат, окалина и
т.п.)» попадая между золотником и седлом, вызывают заедание золот-
«а. -
Во время ревизии или ремонта золотникового клапана желатель-
но Древарить седла к корпусу, обеспечив иеаду ними и золотником
зазор 0,2-0,3 им. Золотник клапана изготовляется из нержавеющей
и обрабатывается, как указывалось выше, до :10-го класса чис-
, Перекрыта окон золЬтника пра закрытом клапане должна быть
•7 мм, В процессе сбораи клапана следует обратить внимание цй
гтояние резиновых манжет, уплотняющих валик внутреннего рычага.
Сборку поворотных золотниковых клапанов (рис.31,£) проивво-
же, как и прямоходенх. Исключением является лишь зазор
золотником и седлом, который может иметь несколько менъоую
Я
Я
таенными преимуществами поворотных золотниковых клапанов
внению о пртюходннми являхтся: отсутствие динамического ‘
оадейстзия потока на золотник благодаря праыенению втулки, наличие
гой разгрузки подвижной части кхйпана вследствие двустороннего
lapysy штока (при этом иокдхчается вибрация и осевой сдвиг *
отсутствие внутренних рычажно-шарнирных соединений, ис-
вание надежных сальниковых уплотнений штока и наличие везна-
ого трения в сальниках благодаря врадатольноцу движению
•• Отсюда следует, что по мере необходимости желательно пря-
.золотниковые клапаны переделывать на .поворотные.
условиям для обеспечения надежной и эффективной ра-
ирующих клапанов также являются повседневный контроль
«тояниен и своевременное устранение обнаруженных дефектов,
атации регулирующих клапанов показывает, что каждому
суяр свои органически недостатки, а поэтому сеудостз-
ектростанциях ссотзатствующих профилактических ыаропряя-
лыое практическое значение. Эта работа должна прово-
:WSI
1
.:
Я
диться одновреяиеда з кзсбхеддю^ усовершенствованиями конструк-
Вцяй клапанов. Тед, яадашэр, про эксплуатации щибермык клапанов
установлено, что гх^гссзанЕй -сибасы отличаются плохой стойкостью
против вровта потедда среда- Это лэ следует отметить я в отношении
J. седел, ивготоахгзаых аз углеродистой стали 25. Поэтому при ремон-
/ - тах в реввзвях этжх даедазсв желательно шлифовкой поверхности ши-
наплавку шибера Еустенитныа электродом марки ЦГ-1 (IZ-3M и др.) “
Шиберы клапанов дарысха вода, изготовленные из хромистой стали
3X13 и отличащдеед неяыссяой стойксстью против эрозия, необходи-
мо наплавить твердая сплавом типа стеллитов СЦИ-2, 3rd). Седла
: клапанов из углеродистой стала желательно заменять седла, вы-
полненные целиком о аустенитной еда перлитной стала, приваренные
к корпусу аустенжтекм «едтрсдом pL7].
. : ' '.....................................................
Z .-О
®ЙЙ
УЖ УСТАНОВИ Я ССЧ.Ш1£НЛ£ ЮйШАНОВ
Для автсматхчетхсго и дистанционного управления регулирующими
панами на созремедаах тепловых электростанциях широко использу-
ются электрически хсдолэителъные механизмы и колонка дистанцион-
ого. управления тала Эти устройства требуют надлежащего соч-
ленения их с [«гуларукщими клапанами.
Как показывает еда? пусковых и наладочных работ, правильное •
сочленение кдапаксз с исполнительными механизмами псиводит к со-
кращении сроков освсенед оборудования энергетических установок •
ц повышению качества работы автоматических регуляторов.
Ниже даются секткендадил по рациональному сочленен.® клапа-
о; исполнят ecu. дао. ьвеханазмами и колонками дистанционного уп-
ения. С этими устройствами клапаны могут сочленяться: жестко
щью тяги, несссредотвенно (при наличии встроенного пополни-
механизма) я с помощью тросовой или кулачковой связи.
рио.39 покатаны две схемы жесткого сочленения, клапана,
I на рис.40 даны характеристики этого сочленения, представляющие
квисимость относительного хода L затвора клапана от угла пово-
рота с£ выходного вала исполнительного механизма.
При среднем параллельном расположении рычагов исполнительно- ,
W механизма и клапана (см. рис. 3 9, й) жесткое .сочленение имеет лй-
ййкую характеристику. Следовательно, это оочленение не оказывает
йияния на расходную характеристику клапана. Оно достаточно просто
| изготовлении, наладке и надежно в вксплуатации, а поэтому ецу
вето отдается наибольшее предпочтение. * - . ., .' _
При ореднем ’парадлельном расположении рычагов (см.рис.39,
ктеристика жесткого сочленения имеет нелинейный вид. Здесь
рот выходного вала исполнительного механизма в начале и.конце
Бреквщения вызывает различную перестановку ватвог» »<гат>г>«
s
1
Рис.40. Характеристики жесткого сочленения
исполнительного механизма с регулирующим
клапаном:
1 -^«45° (рычаги^параллельны); 2 -^«20°;
ствие тем больше, чем меньшее значение имеет выбран-
ный начальный угол^ сочленения. Достоинством указанного сочле-
нения является возможность частичной корректировки расходной ,
ктеристики клапана, т.е. приближения ее к линейной или при-
|ния ей некоторой кривизны. Нижний предел корректировки расход-
й характеристика соответствует углу , -равному 9° [JI.3].
Сочленение клапана со встроенным исполнительным механизмом
постоянный коэффициент передачи и поэтому корректировать
одну» характеристику с помощью такого сочленения невозможно.
; * Сочленение клапана посредством кулачковой связи применяет-
ся сравнительно редко, хотя оно доцускает в широких пределах
нение расходной характеристики. Использование кулачковой
зи возможно лишь в случае, когда по условиям компоновки
тся разместить исполнительный механизм непосредственно около
пана. Полный угол порота оси кулачка мокет составлять 120-
При всех способах сочленения особое внимание необходимо об-
цать на прочность и жесткость закрепления исполнительного ивха-
вма и клапана. Амортизационные прогибы трубопровода, в котором
ановлен клапан, или прогибы площадки, на которой расположен
мнительный механизм, влияют на характеристику сочленения, а
1 приводят к отказу срабатывания конечных выключателей олея-
- 41
трического исполнительного механизма и поломке сочленения, к^я.
Йана или привода. ,
Необходимая жесткость сочленения достигается установкой
; дод исполнительный механизм и трубопровод до и после клапана
| специальных опорных балок, прочно скрепленных с основными несу-
щий балками.
Прямоходные регулирующие клапаны должны устанавливаться
Нестрого вертикально, а ось штока поворотных клапанов должна ле-
зйть горизонтально. , .
Рычаги регулирующего клапана и исполнительного механизма
|j должны быть расположены в одной плоскости, так как в противном
I-случае появляются дополнительные усилия, вызывающие повреждение
передаточного устройства.
.Зазоры (люфты) в шарнирных соединениях рычагов должны иметь
у минимальную величину о тем, чтобы командные сигналы регулирующего
if прибора выполнялись достаточно четко. Устранение зазоров должю
проводиться и в процессе эксплуатации клапанов, так как шарнир-
ные соединения их со временем разрабатываются. Особое внимание
этом нужно уделять элементам, относительное перемещение ко-
ню незначительно и, следователь^, влияние зазоров велико. х
' ’ g® частности, в электрическом исполнительном механизме с редуктором,
большое передаточное число, зазоры в первой от электро-
двигателя паре шестерен оказывают ыеажчительное влияние, тогда
i kqs п последней паре, и особенно в егеди-'ителыюД гуфте и шпон-
sax выходного вала, они являются То же необходимо от-
= метить и в отношении пальцев кржвояжпсэ, подвижных стоек и т.н.
Для .обеспечения надежной работы дополнительного механизма,
• регулирующего клапана и их сочлеззляя" необходимо периодически
I подвергать эти устройства праШла&тлчеслоцу осмотру и ремонту.
3 трубопроводах регулирующие клапаны должны устанавливаться
в соответствие с рекомендациями мвада-изготовителя и согласно
.пиожейж стрелки, нанесенной на корпусе клапана.
1
В
i
Лит е р a f у па
lii
з
i
Q р
ВИЧ
1962.
и н
ЭЛ. Мазут и топливо. Изд-во "Недра", 1965.
Д.Ф. Основы расчета трубопроводной арматуры.
В.М., Д у л е е в Е.М., Фельдман Е.П,
Гур®
Машгиз,
Д о б к
Автоматическое регулирование тестовых процессов на электро-
станциях. Госэнергоиздат, 1959.
Иванов В.М. Справочник по тепловому контролю и автома-
тике в черной металлургии. Металлургиздат, 1951.
5. И в а н о в
ные смазки,
дат, 1957.
6. И д е л ь ч и к
. -
В.С., Ф р и*д и а и С.К. Масла к консистент-
Справочник химика-энергетика, т.З, Госэнерроив-
: И.Е. Гидравлическое сопротивление (физико-
механические основы). Госэнергоиздат, 1954.
М.И. Ремонт арматуры. Госэнергоиздат
М.А., Ершов В.А. 0 работе рецудирую-
£ 7. Имбрицхий
1963.
8. К оновалов
щих клапанов на древахах ,регенеративных подогревателей тур-
Н-200-130. Наладочные и экспериментальные работы ОРГРЭС,
ХХХШ, изд-во "Энергия", 1966.
Коп е л о в и ч А.П. Инженерные методы расчета при выборе
автоматических регуляторов. Металлургиздат, 1950.
). М у р и й Г.А. Гидравлическое.сопротивление стальных труб.
/Известия ВТИ", 1948, М 10.
Нервов Б.Н..Исполнительные устройства регулирования
;/тепловыми установками. Госэнергоиздат, 1952.
;. П р о ф о с П. Регулирование паросиловых установок. Серия
"Энергетика за рубежом", над-во "Энергия", 1967&
.Су ядер П.Л., Ц е й т л в н Р.А. Испытание и наладка
лапана шиберного типа для регулятора питания прямоточного
тла. Наладочные и экспериментальные работы ОРГРЭС, выл.
IX, Госэнергоиздат, 1963.
14. S т ей н Т.А. Регулирование паровых установок. Рос&нерго-
издат, 1930. # -
15, Я к а д и й А.И. Ковденсационннэ устройства проваленных
предприятий» Госэнергоиздат, 1960.1 ?
15, Benoowskl w. .Расчет сопя дая вспрыскивающих охла~
дителей. Energetlka przenryalowa, 1960, 8, * 6.
|7#'В й t t a'»ri,,S sue г Ъ е с k U. Ausleguug voa Stallwn-
tilen. Begelungstochnlk. 1963И1 уЫ 5.
18» К ent G.R, Sizing control valves for liijuis. Control ^"g^gj
<;<И966,12,1 5. "
ПРИЛОЖЕНия
Приложение 1
Темне- рфи, Удельный вес (кг/мэ) при давлении, кГ/см*'
1 20 50 80 100 130 160 200
0 999,9 1000,8 1002,3 1003,8 1004,8 1006,2 1007,6 1009,5
10 999,7 1000,6 1001,9 1003,3 1004,2 1005,6 1006,8 1008,6
ио 993,2 999,0 1000,3 1001,7 1002,5 1003,8 1005,0 1006,7
за 99*;», 6 996,6 997,8 999,1 999,9 1001,1 1002,4 1004,0
40 to2,2 970,1 971,4 995,6 996,4 997,7 99(5,9 100QJ5
50 9to,0 W 990,1 991,4 992,4 993,6 994,8 996,4
to 984,2 985,4 966,7 987,6 988,9 990,0 991,8
70 977,0 978,7 960,0 981,8 982,2 983,4 • 984,7 986,4
80 971,8 972,8 974,0 975,4 976,3 977,7 978,8 980,5
90 965,3 966,3 967,6 968,9 969,8 971,1 972,5 974,1
100 «к 959,3 960,7 962,0 963,0 964,3 965,6 967,4'
но *• 951,8 953,2 954,6 955,7 956,9 958,4 960,1
iso •* 944,0 945,4 946,8 947,9 949,2 950,6 952,5
лзо ** г 935,6 937,2 938,7 939,7 941,1 942,5 941,4
140 «* . 927,0 928,5 930,0 ! 931,1 982,5 934,1 936,1
150 «м 917,8 '919,4 920,9 922,1 923,7 925,2 927,3
160 *е 908,2 909,9 911,6 912,7 914,3 916,0 918,1
170 *н 898,1 899,8 901,6 902,9 904,5 906,3 908,5
180 867,6 889,4 * 891,3 892,7 894,5 896,2 898,6
190 <• *• 876,5 878,5 880,5 881,8 883,8 885,8 888,3
200 0* 865,0 867,1 - 869,2 870,7 872,8 874,8 877,5
210 . *м 852,8 855,1 857,5 859,0 861,2 863,4 866,3
ch
I
Темпера- тура, °C Удельный вес (кг/мв) при давлении, кГ/см*
1 20 50 80 100 130 160 200
220 . «• X 842,6 841,5 846,7 849,1. 851,5 854,6
230 W 829,3 832,0 833,9 836,5 839,0 842,4
240 » и» 815,3 818,3 820,2 823,1 825,9 829,5
250 W 4М 800,3 803,7 805,9 809,0 812,1 816,2<
260 ш» «• 784,3 788,1 790,5; 794,0 797,4 801,8
270 им * ш 771,3 774,1 778,0 781,8 7^,7
280 * М» * ш 753,1 756,3 760,9 765,1 770,6
290 *» «1» м» 733,2 737,0 742,2 747,2 753,4
800 «В » м» ш 715,4 721,6 727,5 734,6
310 •а «• 698,8 705,7 714,3
320 «М •» * «ш « 672,4 681,2 691,5
330 «• • *ч» м» ш 652,3 666,2
340 м ш » W «0 617,6 636,5
350 *4 * «• «I» М ' *• 600,6
360 «» «• ш «а ' «• «а 547,1
/
----—
—..
Q р ва © не а в® В
(приближенииs значения)
I Схема' Формула и значение
£с- 0,75 + 0,15б(^}
JSL Дг* 0,06 0,09 0,10 0,12 0,14 0,16 0,18 0,20 0,22 0,24 0,25
Ас. 43,8 24,8 16,3 11,5 6,7 6,8 5,5 4,6 4,0 3,4 3,2
|r TjJ / п « 2 1,35 4. 0,21 (
S, д- 0,05 0,09 0,10 0,12 0,14 0,16'' 0,18 0,20 0,22 0,24 0,25
60,0 34,2 22,4 16,0 12,0 9,6 . 7,8 6,6 5,7 5,0 4,8
•3 rh гч -г-« 2,6 - о,8 (А V \ 5 \ 2 / я \ ) + 0,14 (Л. ) \ еР /
з 0,06 0t08 0,10 0,12 0,14 0,16 0,16 0,20 0,22 0,24 0,25
&3,2 14,5 8,6 5,7 4,0 3,1 2,5 2,1 1,9 Ъ7 1,6
0,6 4- 0,15
5 | 0,06 0,08 0,10 0,12 0,14 0,16 0,18 0,20 0.22 0,24 0,25
1 12*Я 24,6' 15,6 11,0 6,3 6,5 5,3 4 >4 3,7 3,2 3,0
*
I
•—
ИИ
——” Схема. Формула и значение
<« 2,7 - 0,8 ) + 0,14 ()Z ' 5 S
Я. рЛ£. 0,06 0,09 0,10 0,12 0,14 0,16 0,18 0,20 0,22 0,24 0^25
£С 28,3 14,6 8,7 5,8 4,1 3,2 2,6 2,2 2,0 , 1,8 1,7
И'.....
Примечания-: 1. ‘При 2^ » 2?с £ ад: 4Jg,.
2. При 2^ * 2?г ад £г ( -&/
3. qc отнесено к скорости во входной патрубке клапана.
\С
- 50
ПрилоленшеЗ
Шв ж: л шаюсть
ЙШ52Й №£» МАСН2Г
Таблица 1
Удельный вес и динамическая вязкость турбинных масел
жрсз 22, 22Я, 30 и 46
Температура». °C Удельный, вес, жг/г " Динамическая вяз- кость , кГ-сек/м*1'
50 879,5 19,3
30 689,5 80,4
10 903,5 179,8
0 910,4 419,4
’10 915»? 1145,5
Таблица П
Удельный ши синтетических турбинных масел
при температуре 20°С
Название жсла Удельный вес, кг/м3
Ивгть 2 1170
Лвпагь 3 1145
Пядроль 49 1270
Пидроль 4150 ИЗО
' >:< ? а/ ' i si - \\ 7 * -: <. , \ ч
При Л О 56 И й &
УДЕЛЬНЫЙ ВЕС (кг/ма) ТОПОЧНЫХ МАЗУТОВ
ПРИ ТЕМПЕРАТУРЕ 2Q°C ‘ —
Месторождение Марш мазута.
М-20 М-40 М-60 М-80. М-100 М-200
Московское W» * 970 985 997 1023 * ,
Саратовское ..... «• 969 1000 997 1014 993
Новокуйбышевское — 988 985 — 993 967 ‘
Уфимское и Ново- уфимское ........ * 988 991 1017 985 1026 J ‘
Краснодарское и Батумское — м» 968 я» 1005 яа
Грозненское ..... 0942 — • * 987 •м»
П р и ы еч а а и на каждые е . При повышении температуры мазута 10°С против указанного значения (20°С)
удельный вес его уменьшается на 0-6 кг/мс *
- 52 -
Дразозеаае 5
Абсолют- ное дав- ление, яГ/cs2 Температу- ра насыще- ния, °C 11,1 " Удельная эес, дг/ы3 Знтальп лхад/в 111 ИЯ, т Теплота парооб- разова- ния., ккал/кг
вода наеден- ного дз ja вода насыщен- ного па- ра
1 99,09 959 0,580 39,19 638,8 539,6
2 119,62 943 - ХД09- 119,54 646,3 - •526,4
3 132,88 982' 1,621 133,4 . 650,7 517,3
4 . - 142,92 923 2,124 143,7 653,9 510,2
S 151,11 916 2,620 152,1 656,3 504,2
6 158,08 909 здп 159,3 658,3 498,9
7 164,17 ’ S03 3,600 165,7 659,9 494,2
8 169,61 898 4,085 171,4 661,2 489,8
9 174,53 893 4,558 176,5 662,3 485,8
10 179,04 888 5,051 181,3 663,3 482,1
11 163,20 884 5,531 185,7 664,1 478,4
12 .187,08 880 о j 0^3- 189,8 664,9 475,1
i 13 190,71 875 6,494 193,6 665,6 472,0
J 14 194,13 871 5,Г4 197,3 666,2 468,9
15 197,36 СО 4 7,452 -:Х? . 666,7 465,9
15 200,43 7,980 2Э4,и 667,1 463,1
18 206,14 857 8,оЬ9 210,2 567,8 457,6
. 30 211,33 851 9,852 215,9 *5681,5 452,5
22 2' ’ Сг 23 -345 19,.,22 221,2 “18,9 447,7
24 2СС * 75 ИЛ6 225,2 669,2 443,0
£6 224,98 «34 * *3 Ам> i Л £30,9 659,4 438,5
28 у. 2^3 329 13, "3 £35,4 669,*5 434,1
30 / С <£4 14X1 239,5 669,6 430,0
32 236,35 8‘л 15 ЛС [243,7 569,6 425,9
34 239,77 814 16, % 247,6 6<?,5 431,9
36 243,04 17,59 251Л 669,4 418Л
I 40 249,18 ЫД пле 258,4 669. С 410,6
' 45 ' Г '2сС23 ;790-J £2,25 |Эевл 66-3,4 401,3
L 50 I 262,70 780 24,84 274 Л 667,5 3-Ж,2
60 274,29 761 30,15 283,3 665,4' 377,1 i
- 53 -
Окончание пр вг л окания 5
Абсолют- Йе дав- $ние> кГ/см2 Температу- ра насыще- ния, °C Удельный ago, • кг/м3 Энтальпия, ккал/кг Теплота ларооб- рьзования, ккал/кг
вода насыщен- ного пара вода насыщен- ного пара
70 284,48 743 35,74 301,0 662,6 361,6
80 293,62 725 41,58 312,8 659,3 346,5
90 301,92, 709 47,71 323,8 655,7 331,9
100 309,53 692 54,17 334,2 651,7 317^5
120 323,15 660 68,35 353,9 642,5 288,6
140 335,09 625 84,60 372,7 631,7 259,0
160 345,74 591 103,9 391,1 518,9 227,8
180 355,35 552 128,2 410,1 602,8 192,7
200 - 364,08 504 161 „9 431,3 581,4 150,1
_2М 373,60 375 гб81(о 479,0 524,7 45,7
"
Приложен иё . 6
ДЕЛЬНЫЙ ВЕС ПЕРЕГРЕТОГО ЭдаЮГО ПАРА
Абсолютное давление, - . кГ/см2 . Температура, °C '
220 240 280 320 360' 400 440 480 500 650 60и
6 2,655 2,541 2,344 2,177 2,034 1,909 1,799 1,702 Тб671 ям
8 3,576 3,415 3,144 2,915 2,721 2,552 3,414 *«(Н 2,212 «л i#
10 4,515 4,306 8,962 3,660 3,413 8,199 3,012 2,lHf> 2,770 *• •в.
12 5,473 5,211 4,771 4,413 4J08 3,849 3,620' 8,421 3,329 «л 4
14 6,456 6,135 6,602 5,171 4,810 ' 4,502 4,’34 3,998 8,890 m
16 7,468 7,077 6,443 6,938 5,517 5,160 4,850 4,577 4,452 W ча
18 8,511 8,038 7,294 6,714 6,227 6,820 5,467 5,167 5,017 Wt м>
20 9,578 9,024 8,163 7,494 6,942 6,482 6,086 5,740 5,583 я* < <
22 10,69 10,02 9,048 8,281 7,664 7,153 6,710 6,325 6,151 «**
24 - 11,06 9,930 9,081 ’8,396 7,825 7,337 6,911 6,720 -й «
26 •» 12,12 10,83 9,881 9,131 8,503 7,966 7,502 7,294 W 4
28 - 13,21 11,75 10,70 9,872 9,183 8,594 8,097 7,868 m
30, « 14,33 12,69 11,62 10,61 9,866 9,299 8,688 8,441 ш
32 - 15,49 13,64 12,35 11,36 10,55 9,872 9,284 9,019 •* И"
34 16,68 14,60 13,20 12,12, 11,24 10,51 9,®1 9,59? »* «W
36 *№ •» 15,59 14,05 12,68 11,94 11,15 10,46 10,18 **и
38 W - 16,60 14,91 13,65 12,64 11,80 11,08 10,76 м ш
40 *» 17,62 15,78 14,43 13,34 12,45 11,69 11,84 W *•
45 — 20,29 18,02 16,40 16,13 14,09 13,21 12,82 -» *а
50 - •« 23,11 20,33 18,41 16,94 15,74 14,74 14,30 13,31 12,47
QpixoxaBKs 7
УДЕЛЬНЫЙ 3EC HPilPQUHHX ГОРШИХ ГАЗОВ
Месторождение Удельный вес, кг/нм3
yxTHsesce 0,789
Бугурусланское 0,884
КурДШС2О2 0,759
Елшанское ........... 0,730 -
Мелитопольское ...... 0,730
Опарсаое 0,808
Угесслсе 0,721
; Аргединеасе 0,743
Песчаш-Уметежое .... 0,769
Ставропольское ...... 0,730
Шебежинскоэ ......... 0,785
Ро^ажанское 1,370
Баблинсксн 1,397
1 Туйиазгнское 1,359
| Зольненсксе 1,440
! Жирнонское .......... 0,927
Сызранское 1,212
ИлнмбаЯет.се .......... . 1,354
. лндижанскса ......... 1,040
’ . . ц рм-j о х е н и. е 8;:
Koamwra квотных гэдраймесклх сопротивлений
Таблица 1
Коеффициент сопротивления при входе в трубу
Труба Конец трубы не выступает Конец трубы выступает |
Входная кромка острая Входная кромка вакругленная Входная кромка острая Входная кромка , закругленная j
0,5 0,06 1,0 0,56 |
Т а б л и ц з П
Коэффициент сопротивления литых отводов
2, мм Я £ - СУуйма
2? Гладкого шероховатого чугунного (
20 30 40 50 70 ео 100 125 150 200 250 300 350 400 6,00 3,90 3,50 3,00 2,55 2,20 2,00 1,80 1,67 1,50. 1,40 1,33 1,28 1,25 0,350 0,123 0,120 0,105 0,100’ 0,100 0,100 0,100 0,120 0,130 0,138 0,145 0,150 0,155 0,500 9,220 0,160 0,135 0,138 0,143 0,145 0,152 0,158 0,170 0,182 0,191 0,199 0,206 0,75 0,40 0,24 0,21 0,21 0,21 0,22 0,28 0,24 0,26 0,28 , 0,29 0,80 0,31 - 1
- 59 -
Таблица
Коэффициент сопротивления тройников
ZZZ
iСхема
ж JL дай»
ОЮ 1Ю ' 1,5 ЗЮ 0.05
J
а/ 0J5 2,0 3,0
Табл и ц а ХЖ
Коэффициент сопротивления гладкого
шероховатого колена
UL 90 120 135 150 165 170 . 175 Сйсема
1,13 0,47 0,24 0,130 0,042 0,034 0,016=
1,27 0,58 0,32 0,165 0,062 0,044 0,024
3
I
Т а б л н ц а У
Коэффициент сопротивления ииооапного рноширония
и яиопапиоро сужения диафрагмы
1,0 0,9 0,8 0,7 0,6 0,6 0,4 0,3 ОД 0,1 0,01 « 0 Схема
$р 0 0,1 0,04 0,09 0,16 0,25 0,36 0,50 0,64 0,81 0,96 1,0 fi t 'Z-'- Ft
0 0,09 0,15 0,20 0,25 0,30 0,34 0,38 0,42 0,47 0,5 1,0 -~Ft j В — '"Ч *
'^>д 0 0,06 0,29 0,79 1,80 3,77 8,15 18,3 51,2 2,43 •- СР —^;./г 5
Таблица У1
Коэффициент сопротивления задвижки
5 73 0 0,125 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 Схема
5
оэ 98 35 10 4,6 2,06 0,98 0,44 0,17 0,06 0
'i .ilk'
сопротивления вентилей
. ........;.««« ”
и обратных клапанов при полном открытии
Тип Прямоточный вентиль Нормальный вентиль Вентиль Косва Вентиль Рей Обратный клапан
£ 0,32-1,04 4,7-8,0 1,3-2,? 3,4 1,3-2,9
Таблица УШ
Коэффициент сопротивления эаолонок и пробковых кранов'
У 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 7и Схема
0,24 0,52 0,90 1,54 2,51 3,91 6,9 10,8 - 32,6 — 118 750 „ -у
^КР 0,05 0,31 0,88 1,84 3,45 6,15 11,2 / 20,? 41,0 95,3 275 - со
Таблица IX
Коэффициент сопротивления конфузора
сС 7 ю’ 15 20 ’ 2{Г •зо 35 40 45 60 80 Схема
4 0,16 0,16 0,18 0,2 0,22 0,24 0,26 0,28 0,3 0,32 0,35
Г ПриоОб0 £ * 0,005*0,06
«• 62 "•
Приложение 9
КРУГОВАЯ ФУНгЩЛЯ <*
J •<£=*-? ! £ 101 201 • 30'• - 40' 50'
1 11.СЛС ’0,0029 0,0058 0,0087 0,0116 0,0146
Ч с,Сх75 0,0201 0,0233 0,0262 0,0291 0,0320
2 0,С£49 0,0378 0,0408 0,0437 0,0466 0,0495
3 i ’j/_s24 0,0553 0,0582 0,0612 0,0641 0,0670
4 С,Сс99 0,0728 0,0758 0,0787 0,0816 0,0845
*3? 5,£875 0,0904 0,0934 0,0963 0,0992 0,1020
2йг ; £,-^.ЗХ 0,1081 0,1110 0,1139 0,1169 0,1198
7 [0,1227 0,1257 0,1287 0,1316 0,1346 0,1376
£ Q,14C5 0,1435 0,1465 0,1495 0,1524 0,1554
9 С,1584 0,1613 0,1643 0,1673 0,1703 0,1733
ж,^ ;1,1753 0,1798 0,1823 0,1853 0,1884 0,1914
11 £,194 0,197 0,200 0,204 0,207 0,210
12 -Ж-£-^ 0,216" 0,219 0,222 0,225 0,228
хз С,231 0,234 0t$T 0,240 0,243 0,246
14 0,249 0,252 0,236 0,259 0,262 0,265
Xz# 0,258 0,271 0,274 0,277 0,280 0,284
25 [С,28? 0,290 0,293 0,296 0,299 0,308
17 Л 0,309 0,312 0,315 0,319 0,322
1Я; л *55^ 0,328 0,331 0,335 0,338 0,341
19 "" 0,348 0,351 0,354 0,357 0,361
39 0,364 0,367 0,371 0,374 0,377 0,381
21 v,wo4 0,387 0,391 0,394 0,397 0,401
32 0,404 0,407 0,411 0,414 0,418 0,421
2В 0,424 0,428 0,431 0,435 0,438 0,442
24 v,44o 0,449 0,452 0,456 0,459 0,463
25 G,46o 0,470 0,473 0,477 0,481 0,484
2В 0,408 0,491 0,495 0,499 0,502 0,506
27 0,510 O',513 0,517 0,-521 0,524 0,528
28 C,532 0,535 0,539 ’ 0,543 0,547 0,551
29 0,554 0,558 0,562 0,566 0,570 0,573
30 0,577 0,581 0,585 0,589 0,593 0,597
31 0,601 0,605 0,609 0,613 0,617 0,621
32 0,625 0,629 0,633 0,637 0,641 0,645
- 63 -
Продолжение д рил о ж е н н я 9
град 0' 10* 20' 30* 40' 50'
33 0,649 0,654 0,653 0,662 0,666 0,670,
34 0,675 0,679 0,683 0,687 0,692 0,696
35 0,700 0,705 0,709 0,713 0,718 0,722
36 0,727 0,731 0,735 0,740 0,744' 0,749
37 0,754 0,758 0,763 0,767 0,772 0,777
38 0,781 0,786 0,791 0,795 0,800 0,805
39 0,810 0,815 0,819 0,824 0,829 0,834
40 0,839- 0,844 0,849 0,854 0,859 0,864
41 0,869 0,874 0,880 0,885 0,890 0,895
42 0,900 0,906 0,911 0,916 0,922 0,92?
43 0,933 0,938 0,943 0,949 0,955 0,960
44 0,966 0,971 0,977 0,983 0,988 0,994
45 1,000 1,006 1,012 1,018 1,024 1,030
46 1,036 1,042 1,048 1,054 1,060 1,066
47 1,072 1,079 1,085 1,091 1,098 1,104
48 1,111 1,117 1,124 1,130 1,137 1,144
49 1,150 1,157 1,164 1,171 1,178 1,185
50 1,192 1,199 1,206 1,213 1,220 1,228
51 1,235 1,242 1,250 1,257 1,265 1,272
52 1,280 1,288 1,295 1,303 1,311 1,319
53 1,327 1,335 1;343 1,351 1,360 1,368
54 1,376 1,385 1,393 1,402 1,411 1,419
55 1,428 1,437 1,446 1,455 1,464 1,473
56 1,483 1,492 1,501 1,511 1,520 1,530
57 1,540 1,550 1,560 1,570 1,580 1,590
58 1,600 1,611 1,621 1,632 1,643 1 653
59 1,664 1,675 1,686 1,698 1,709 1^721
60 1,732 1,744 1,756 1,768 1,780 1,792
61 1,80 1,82 1,83 1,84 1,855 1,87
62 1,88 1,§9 1,91 1,92 1,935 1,95
63 1,96 1,98 1,99 2,01 2,020 2,04
64 2,05 2,07 2,08 2,10 2,11 ’2,13
65 2,15 2,16 2,18 2,19 2,21 2,23
66 2,25 2,26 2,28 2,30 2,32 2,34
* $4
Окончание п р/г | о i е <? * ! . 9
j£L. ctL ,гргд Q( 10* 20 х 3Gf ,-J 1 i -«М/ j *А>
&7 2,36 2,38 2,40 2,41 <-а4> 2.46
68 2,48 J оО 2,52 2,о4 2,58
69 2,61 2,63 2,55 2,68 2,^С 2,72
70 2,75 2,77 2,80 2,82 2,55 2,88
71 2,90 2,9В 2,96 2,99 3, J2 3,05
72 3,08 3,11 3,14 3,17 3,24
73 3,27 3,31 3,34 □ со 3,41 3,45
74 3,49 3,53 3,57 3,61 3,69
75 3,73 3,78 3,82 3,87 3,91 3,96
76 4,01 4,06 4,11 4,17 4,22 4,27
77 4,33 4,39 4,45 4,51' 4,57 4,64
78 4,70 4,77 4,84 4,92 д со 5,07
79 5,14 '5,23 5,31 -5,40 5,48 5,58
80 5,67 5,77 5,87 5,98 6,08 6,20
81 6,31 6,43 6,56 6,69 5*83- 5,97
82 *7,12 7,27 7,43 7,60 7 77 7,95
83 8,14 8,35 8,56 8,78 9,01 9,26
84 9,51 9,79 10,1 10,4 13,7 11,1
85 11,4 11,8 12,3 12,7 13,2 13,7
86 14,3 14,9 15,6 16,4 17,2 18,1
87 19,1 20,2 21,5 22,9 24,5 26,4
88 28,6 31,2 34,4 38,2 43,0 49,1
89 57,3 68,8 85,9 115 172 348
- 65 -
Приложенное 10
ПЛОЩАДЬ F И СТРЕЛКА СЕГМЕНТА А, -Д£Я РАДИУСА, РАВНОГО ВДШйЩВ
А Ft F ht F hi
0,00000 0,0000 0,00686 0,0237 v f Vt /3 0,0865 0,147 0,186
0,00000 0,0002 0,00771 0,0256 C,C$03 0,0900 0,153 0,191
0,00001 0,0003 0,00862 0,0276 С,0533 0,0937 0,159 0,196
о,ооооз 0,0006 0,00961 0,0297 C,C566 0,0974 0,165 0,201
0,00006 0,0010 0,0107 0,0319 0,C598 0,101 0,172 0,207
0,00010 0,0014 0,0118 0,0341 0,105 0,178 0,212
jo,00015 0,0019 0,0130 0,03(Я C,C667 0,109 0,185 0,217
|0»00023 0,0024 0,0143 0,0387 и 0,113 0,192 0,223
(0,00032 0,0031 0,0157 0,0412 0,C742 0,117 0,199 0,228
(0,00044 0,0038 0,0171 0,0437 C',0761 0,121 0,206 0,234
(0,00059 0,0046 0,0186 0,&463 0,2821 0,125 0,213 0,239
JO, 00076 0,0055 0,0203 0,0489 0,0663 0,127 0,220 0,245
Ь,00121 0,0075 0,0220 0,0517 v,C926 0,134 0,226 0,251
р, 00149 0,0086 0,0238 0,0545 0,0950 0,138 0,236 0,257
К 00181* 0,0097 0,0257 0,0574 0,0995 0,143 0,244 0,263
Ь,00217 0,0110 0,0277 0,0503 0,1*34 0,147 0,252 Or269
(,00257 0,0123 0,0298 0,0633 0,109 0,152 0;260 0,275
[1,00302 0,0137 0,0320 0,0654 Uj j,x4 0,157 0,268 0,281
|,00352 0,0152 0,0343 0,0696 0,119 0,161 0,277 0,287
|,00408 0,0167 0,0366 0,0725 0,124 0,166 0,285 0,293
100468 0,0184 0,0392 0,0761 0,130 0,171 0,294 0,299
1,00535 0,0201 0,0418 .0,0795 0,135 0,176 0,303 0,305
1,00607 0,0219 0,0445 0;0В29 0,141 0,181 0,312 0,312
|,322 0,318 0,576 0,478 0,930 0,658 1,276 0,852
Й31 0,324 0,588 0,485 0,916 0,666 1,29 0,861
1341 0,331 0,601 0,493 0,931 0,674 1,31 0,870-
|350 Q,337 0,614 0,500’ 0,947 0,683 1,33 0,878
>350 0,344 0,627 0,508 C,P53 0,691 1,34 . 0,887
|370 0,351 0,641 0,515 0,978 0,699 1,36 0,896
(да 0,357 0,654 0,523 0,994 0,708 1,38 0,904
(391 0,364 0,668 0,531 1,01 0,716 1,40 0,913-
1401 0,371 0,6813 0,538 1,C3 0,724 l‘,41 0,922
|412. 0,378 0,695 0,546 1,04 0,733 1,43 0,930
- 66 -
Окончание приложения 10
£ hi £ м F hi F hi
0,422 0,384 0,709 0,554 1,06 0,741 1,45 0,939
0,433 0,392 0,723 0,562 1,08 0,750 1,47 0,948
0,444 0,398 0,737 0,570 1,09 0,758 1,48 0,956
0,455 0,405 0,751 0,577 1,11 0,767 1,50 0,965
0,467 0,412 0,766 0,585 1,12 0,775 1,52 0,974
0,478 0,419 0,780 0,593 1,14 0,784 1,54 O,9S3
0,490 0,426 0,795 0,601 1,16 0,792 1,55 0,991
0,501 0,434 0,810 0,609 1,17 , 0,801 1,57 1,00
’0,514 0,441 0,825 0,617 1,19 0,809 — —
0,526 0,448 0,с39 0,525 1,21 0,о18 **
0,538 0,455 0,855 ’ 0,534 1,23 0,826 * -W.
0,550 0,463 0,670 0,642 1,24 - 0,835 — X *
0,563 0,470 0,с85 0,650 1,26 0,844 - * ~
Расчет регуларукщих клапанов
(Обзор)
Выпуск 2
' Ответственшдй редактор Н.Д.Натансон
Редактор Р.НЛейтмаж
Техн .редактор НД.Харова Корректор Х.Ф.Петрухяка
*
Ша 28 xonj (fifty Заказ fe 236/73-2
1 ТХШ Кохжжоако к кематж 5/3 ХЭ?Зг7 Тираж 850 ж».
Ротавражт СЦНТК ОРГРЭС «
10Н52,Мовк»а,Ж-432,2тМ Кожуховский вроевд,д.2Э,корп.6 ,