Автор: Аркатов В.С. Баженов А.И. Котляренко Н.Ф.
Теги: рельсовый транспорт железнодорожное движение железнодорожный транспорт железные дороги
ISBN: 5-277-00768-7
Год: 1992
Текст
В.С.АРКАТОВ
А.И. БАЖЕНОВ
Н.Ф. КОТЛЯРЕНКО
РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ
МАГИСТРАЛЬНЫХ
ЖЕЛЕЗНЫХ ДОРОГ
2-е издание,
3202040000-208
049(01)!
ISBN 5-277-00768-7
СОКРАЩЕНИЯ И УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ, ПРИНЯТЫЕ
8 СПРАВОЧНИКЕ
ВНТП/МПС-85
ГРЦ
ДГА
ДК
дпч
дт
ДТп, ДТр
ПЯ
РЛ
РЦ
РШ
СП
1-2 СП, 1-3 СП
СППЧ
ТО
— рельсовая линия;
— релейный трансформатор;
— релейный шкаф;
ТЯ
УСАБ
УК АЛС
УП-КРЦ
УСЗа, УСЗэ
ФП
ФУ
ФЧП
— повторители путевого реле;
— статические параметрические преобразователи частоты;
— трансформатор ответвления;
— согласующий трансформатор;
— трансформаторный ящик;
— унифицированная система автоблокировки;
— схема подключения кодирующих устройств частотной и
числовой АЛС в ЧРЦ;
— устройства питания ЧРЦ для бесстыковой РЦ с питанием
из середины токами тональной частоты;
— устройства согласования параметров рельсовой линии с
аппаратурой ЧРЦ соответственно при автономной и элект-
ческой тяге;
ЦАБ
— фазирующие устройства;
• — фильтры питающего конца;
— холостой ход;
— автоматическая блокировка с централизованным размеще-
нием аппаратуры;
— частотная РЦ;
— электрическая централизация;
— коэффициенты четырехполюсника рельсовой линии при
нормальном режиме;
г»к, — коэффициенты четырехполюсника конца РЦ;
Акп» Якп» Скп> °КП — коэффициенты четырехполюсника рельсовой линии при
контрольном режиме;
ЧРЦ
ЭЦ
коэффициенты общего четырехполюсника всей цепи при
нормальном режиме;
— коэффициенты общего четырехполюсника при контроль-
— коэффициенты общего четырехполюсника при шунте
питающем конце;
— то же при шунте на релейном конце;
— то же при шунте соответственно на питающем и релейном
— длина основной ветви;
— длина первого ответвления;
— длина второго ответвления;
С5’, (СЗ')
Си, С™
Си
— компенсирующий конденсатор соответственно питающего
и релейного конца;
— дополнительная емкость к блоку БП;
— конденсатор в цепи дополнительного дроссель-трансформа-
— конденсаторы искрогасящего контура;
— конденсатор в цепи кодового трансформатора;
ограничивающий конденсатор;
• конденсатор искрогасящего контура;
конденсаторный блок;
• релейный конденсатор;
• конденсатор для настройки дроссель-трансформатора ДТгг,
коэффициент мощности;
коэффициенты мощности соответственно при свободной и
занятой рельсовой цепи;
максимальный коэффициент мощности;
коэффициент, учитывающий взаимоиндукцию рельсов:
частота сигнального тока;
предохранитель;
ток АЛСН на входном конце рельсовой цепи;
максимальный ток нагрузки трансформаторов ВТ1 и ВГ2;
ток на входном конце рельсовой линии;
соответственно ток и мощность генератора при к. з.;
нормативный ток АЛСН;
фактический ток АЛСН в рельсах;
ток нагрузки;
номинальный ток соответственно первичной и вторичной
обмотки путевого трансформатора;
потребляемый ток;
расчетный ток в первичной обмотке соответственно кодо-
вого и путевого трансформатора;
гок холостого хода;
максимальный ток нагрузки луча;
максимальный ток в первичной обмотке соответственно
кодового и путевого трансформатора;
минимальный ток АЛСН на входном конце рельсовой цепи;
коэффициент возврата приемника;
коэффициент надежного возврата приемника;
приведенный коэффициент надежного возврата приемника
(с учетом колебания напряжения источника питания);
коэффициент запаса по несрабатыванию приемника;
коэффициент запаса на срабатывание приемника;
коэффициент запаса на отпускание приемника;
коэффициент нестабильности напряжения источника пи-
коэффициент чувствительности РЦ к обрыву рельсовой
коэффициент тока АЛСН;
коэффициент нестабильности (колебания) напряжения в
допустимый коэффициент перегрузки приемника;
коэффициент перегрузки ФЧП по вращающему или тя-
говому моменту;
коэффициент снижения тока в четырехполюснике РЛ;
соответственно прямой и обратный коэффициент снижения
тока в четырехполюснике Н;
прямой коэффициент снижения тока в четырехполюснике К;
коэффициент шунтовой чувствительности цепи к норматив-
ному шунту в любой координате;
коэффициенты шунтовой чувствительности соответственно
на питающем и релейном конце РЦ;
In, In — длина кабеля соответственно на питающем и релейном кон
'с P.Q. S Рзан» Рзан» S3aH Рк. Qk цах рельсовой цепи; — длина рельсовой цепи; — взаимная индуктивность двух контуров рельс—земля; — коэффициент поверхностной проводимости шпал; — коэффициент трансформации; — соответственно активная, реактивная и полная (кажущая- ся) мощность источника питания; — соответственно активная, реактивная и полная мощность, потребляемая занятой рельсовой цепью; — соответственно активная и реактивная мощность, потреб-
П» Qn’ *$п Рсв. Qcb* 5св занятой рельсовой цепи; — мощность нагрузки; — соответственно активная, реактивная и полная потеря мощности трансформатора;
потребляемая свободной рельсовой цепью;
Рант. Qskt. 5акт QRF ром (с учетом потерь в нем); — соответственно активная, реактивная и полная мощность, потребляемая вторичной обмоткой кодового трансформато- ра; : — соответственно максимальные активная, реактивная и пол- ная мощность источника питания; — относительная координата соответственно поездного шунта и места полного электрического разрыва рельсовой цепи; — автоматический выключатель многократного действия:
Яз /?И. ЯиК« Яид RK Ro, Ron. Rn — защитный резистор; — резисторы искрогасящего контура; — резистор в цепи кодового трансформатора; — путевой резистор;
Краем Ярк» Rm ₽шн=0,06 Ом RU S>, S, sBT U, 1 Unm — расчетное сопротивление; — сопротивление соответственно релейного н питающего кон- ца рельсовой цепи;
— выравниватель; — удельное сопротивление изоляции; — критическое удельное сопротивление изоляции; — минимальное сопротивление изоляции; — удельное эквивалентное сопротивление изоляции; — максимальное сопротивление изоляции; — сопротивление кабеля; — сопротивление соединительных проводов кабеля соответ- ственно на питающем и релейном концах рельсовой цепи; — коэффициенты схем, учитывающие параметры дроссель- трансформаторов соответственно на релейном и питающем концах рельсовой цепи;
цепью со стороны вторичной обмотки трансформаторов ВТ! и ВТ2; — соответственно напряжение и ток источника питания; — допустимое напряжение генератора при контрольном ре-
— соответственно допустимые напряжения при шунтовом ре-
/н жиме на питающем и релейном конце рельсовой цепи; — соответственно напряжение и ток в начале рельсовой ли-
-Лгеср. /неср — соответственно напряжение и ток несрабатывания прием-
— номинальное напряжение питания; — соответственно напряжение и ток отпускания приемника; — соответственное напряжение и ток надежного отпуска-
ния приемника; — ориентировочное напряжение на рельсах питающего кон-
Un4 Up Up пк» Up рк — напряжение на выходе ПЧ; — контрольное напряжение на реле; — напряжение на рельсах соответственно питающего и ре-
Ucp,/ep лейного конца рельсовой цепи;
иф иф. /ф, 5Ф — напряжение на фильтре; — соответственно фактические напряжение, ток и мощность
Umax» Umln источника питания (путевого трансформатора);
fe' — напряжение на выходе преобразователя ДПЧ; — напряжение на вторичной обмотке кодового трансформато-
— напряжение на вторичной обмотке ПТ; — полное сопротивление рельсовой линии;
Zbxk, Z'bxk — волновое сопротивление рельсовой линии; — соответственно прямое и обратное входное сопротивление
^вх л четырехполюсника К; — входное сопротивление четырехполюсника РЛ в режиме
zbxh. z;XH — прямое и обратное входное сопротивление четырехполюс-
ZBX H КЗ — входное сопротивление короткозамкнутого четырехпо- люсника Н;
Zyi — реакторы: — комплексное сопротивление взаимоиндукции между рель-
Zo Zoi, Zoi, Zpi, z Zn max» ZB min — сопротивление ограничителя: p-г — путевые реакторы: — соответственно максимальное и минимальное комплекс- ное сопротивление передачи общей схемы замещения РЦ в нормальном режиме;
Znn max — комплексное максимальное сопротивление передачи при режиме АЛСН;
Zno max — комплексное максимальное сопротивление передачи основ-
ZiroKn min ной схемы замещения при нормальном режиме: — комплексное минимальное сопротивление передачи основ-
Znomn. ZnoDip ной схемы замещения РЦ при контрольном режиме: — комплексное сопротивление передачи основной схемы за- мещения при шунте соответственно на питающем и релей- ном конце рельсовой цепи;
2пшп. 2пшр — сопротивление передачи общей схемы замещения при шун- те соответственно на питающем и релейном конце рельсо- вой цепи;
zp 2ф — удельное сопротивление рельсовой линии;
F — коэффициент затухания рельсовой линии; — угол идеальных фазовых соотношений в ФЧП; — угол расстройки ФЧП при нормальном режиме; — коэффициент распространения волны в рельсовой линии;
(ТОкр Фвх H КЗ фи — постоянная распространения цепи; — критическое значение постоянной распространения цепи; — аргумент комплексного сопротивления (рвх н кз« — аргумент комплексного напряжения источника питания
Фк У’ ’ 2/<тк Ктк тк Фо — аргумент комплексного коэффициента Кт; — аргументы комплексных коэффициентов К'н и Кть; — угол отставания путевого тока реле от местного напряже-
фп’ фп<» Фпошп* Фпошр Фшп» Фшр — аргументы комплексных сопротивлений Zn max и ZIirnln; — аргумент комплексного сопротивления Zno niax; — аргументы комплексных сопротивлений Znonin и ZIiOIIip; — аргументы комплексных напряжений (/Д1пп и £/ди1р.
РАЗДЕЛ I
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Глава 1. ОСНОВНЫЕ СВЕДЕНИЯ
1.1. ФУНКЦИЯ, ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ И КЛАССИФИКАЦИЯ
РЕЛЬСОВЫХ ЦЕПЕЙ
Рельсовые цепи используют как путевой датчик и телемеханический канал
непрерывного типа в автоматической блокировке, автоматической локомотив-
ной сигнализации непрерывного типа, электрической и диспетчерской центра-
лизациях.
Рельсовые цепи служат в качестве путевого датчика в пределах перегонов
и станций для получения первичной дискретной информации о состоянии путе-
вых участков и целости рельсовых нитей, на основе которой автоматизируется
процесс управления движением поездов и повышается безопасность движения
поездов. Как путевой телемеханический канал РЦ применяют для установле-
ния бесперебойной логической связи между смежными исполнительными распо-
рядительными пунктами (сигнальными точками) в кодовой АБ и передачи опе-
ративной информации с пути на локомотив в системах АЛСН, которыми обору-
дованы все основные магистрали железных дорог.
Рельсовые цепи используют в системах автоматических ограждающих уст-
ройств, значительно повышающих эффективность применения автотранспорта
и безопасность движения по железнодорожным переездам; автоматического конт-
роля за движением поездов, повышающего эффективность работы диспетчеров
отделений железных дорог.
Большое число типов РЦ и их модификаций определяется различным соче-
танием основных факторов, оказывающих влияние на выбор схемы РЦ и аппа-
ратуры для нее, к которым относятся:
область применения — перегон с АБ или с полуавтоматической блокиров-
кой, путевые или стрелочные участки станции, стрелочные или межстрелочные
участки сортировочной горки, подгорочный парк, автоматические оповести-
вид тяги — автономная тяга (автономная с последующим переходом на
электротягу постоянного или переменного тока, без последующего перехода на
электротягу), электротяга постоянного и переменного тока (в зоне станций сты-
схема канализации тягового тока — двухниточная РЦ с тремя и двумя дрос-
сель-трансформаторами, двухниточная РЦ с одним ДТ и однониточная РЦ;
режим питания РЦ — непрерывный, импульсный или кодовый;
тип путевого приемника — приемник переменного тока одноэлементный
или фазочувствительный;
способ наложения кодовых сигналов АЛСН — непрерывный (в кодовой
АБ) после вступления поезда на РЦ. предварительный — при задании марш-
рута;
место наложения кодовых сигналов АЛСН — с питающего или релейного
концов РЦ, с обоих концов РЦ.
К основным признакам РЦ, применяемым на железных дорогах, относят-
ся вид тяги и область их применения (табл. 1.1).
Частоту сигнального тока выбирают в зависимости от типа применяемых
на перегоне систем автоблокировки и АЛСН.
Таблица 1.1. Типы рельсовых цепей
Участки с автономной тягой
Станционная частотой 50 Гц То же с малогабарит- ной аппаратурой Фазочувствительная Фазочувствительная с учетом перехода на РЦ частотой 25 Гц Фазочувствительная с реле ДСШ-12 (ДСШ-13) ^конденсатором в цепи Разветвленная фазо- чувствительная с конден- саторным контролем от- ветвления Фазочувствительная с наложением АЛСН на частоте 25 Гц Фазочувствительная с наложением АЛСН на частоте 50 Гц НМВШ2-900/900 (НМВШ2-1000/1000) АНВШ2-2400, НМВШ2-900/900 (НМВШ21-1000/1000) ДСШ-12 ДСШ-13 ДСШ-12 ДСШ-12 ДСШ-ПЗ ДСШ-13А Главные приемо-отпра- вочные пути и стрелочные участки станций, оборудуе- мые ЭЦ, АБ и АЛСН, ие подлежащие в ближайшее время электрификации, а также некодируемые пути станций с перспективой пере- хода на электротягу посто- янного тока Приемо-отправочные пу- ти и стрелочные секции станций, оборудованные АБ и АЛСН, не подлежащие в ближайшее время к перехо- ду на электротягу, при на- личии основного и резерв- ного источников питания (без наложения АЛСН) Участки с перспективой перехода на электротягу по- стоянного тока Приемо-отправочные пути и стрелочные секции стан- ций с перспективой введе- ния электротяги переменно- го тока и РЦ частотой 25 Гц С учетом резервирования питания от аккумуляторной батареи напряжением 24 В через полупроводниковые преобразователи Стрелочные участки стан- При строительстве АБ и реконструкции устройств автоматики и телемеханики с учетом электрификации на переменном токе, а так- же на участках с Действу- ющей АБ частотой 25 Гц При строительстве АБ и реконструкции устройств автоматики и телемеханики с учетом электрификации на постоянном токе, а также на участках с действующей или вводимой АБ частотой 50 Гц
10
Окончание табл. 1.1
Рельсовая цепь Тип путевого реле Область применения
Перегонная кодовая частотой 50 Гц ИРВ-110, ИМВШ-100 Перегоны, оборудованные кодовой АБ и АЛСН часто- той 50 Гц
Участки с электротягой постоянного тока
Станционная частотой
50 Гц однониточная
То же фазочувстви-
тельная
Двухниточная фазочув-
ствительная
Станционная частотой
25 Гц двухниточная фа-
предварительным коди-
рованием на частоте
Перегонная кодовая
частотой 50 Гц
Станционная импульс-
ная частотой 25 Гц
НМВШ2-000/900
(НМВШ2-1000/1000),
АНВШ2-2400
ДСШ-12
ДСШ-12
ДСШ-1ЭА
ИМВШ-110
Некодируемые пути в гор-
ловинах станций и короткие
участки приемо-отправоч-
ных путей
Некодируемые пути и гор-
ловины станций
Участки с кодовой АБ
и АЛСН частотой 50 Гц
Участки с электротягой переменного тока
То же фазочувстви-
тельная частотой 25 Гц
Перегонная кодовая
частотой 25 Гц
ИРВ-Н0 (ИМВШ-110)
ДСШ-13
ИМВШ-Н0
Участки с кодовой АБ и
АЛСН частотой 25 Гц
Участки с ЭЦ, кодовой
АБ и АЛСН частотой 25 Гц
Перегоны, а также участ-
ки приближения и удаления
станции с кодовой АБ и
АЛСН частотой 25 Гц на
прилегающих перегонах
Зоны примыкания электротяги постоянного и переменного тока
Импульсная частотой
частотой 25 Гц
ИРВ-1Ю (ИМВШ-110)
ИРВ-110 (ИМВШ-110),
Станции стыкования двух
видов электротяги
Станции стыкования двух
жуточные станции при ре-
конструкции существующих
устройств автоматики и те-
ной электротяги постоянно-
го тока электротягой пере-
менного тока без прекраще-
и АЛСН
1J. ТЕХНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ К РЕЛЬСОВЫМ ЦЕПЯМ
Основные положения. Все РЦ разрабатывают с учетом Ведомственных норм
технологического проектирования устройств сигнализации, централизации и
блокировки на железных дорогах с колеей 1520 мм общей сети, Методических
указаний по проектированию устройств автоматики, телемеханики и связи
на железнодорожном транспорте И-89-78, Руководящих указаний по защите
от перенапряжений устройств СЦБ и различных дополнительных методиче-
ских указаний по проектированию.
Правильно рассчитанные РЦ должны устойчиво работать без сезонной регу-
лировки и обеспечивать надежное действие АЛСН.
Ответвления стрелочных изолированных участков, входящих в маршруты
приема и отправления, а также ответвления длиной более 60 м, считая от центра
стрелочного перевода до изолирующего стыка, должны обязательно обтекаться
током РЦ. Путевое реле или реактивный элемент, установленные на каждом от-
ветвлении, контролируют обтекание током этих ответвлений. Не должно быть
более трех путевых реле в одной РЦ. Длины ответвления стрелочных изолиро-
ванных участков с релейными трансформаторами, считая от точки разветвления,
не должны отличаться друг от друга более чем на 200 м.
В схемах разветвленных РЦ необходимо обеспечивать надежную фиксацию
положения «Занято» путевым приемником того параллельного ответвления, на
котором находится подвижной состав. При этом контакты всех путевых прием-
ников включают в цепь контроля состояния РЦ последовательно.
Допускаются ответвления стрелочных участков, необтекаемые Током: на
путях парков отправления грузовых поездов; на путях, по которым выполняют
только маневровые передвижения; на стрелках съездов предохранительных и
улавливающих тупиков при длине ответвления не более 60 м; на негабаритных
ответвлениях одиночных стрелок. На всех необтекаемых током ответвлениях
участков устанавливают по два стыковых соединителя, что повышает надеж-
ность работы РЦ. Для повышения надежности действия АЛСН и контроля по-
врежденного рельса РЦ перегонов при электротяге постоянного и переменного
тока должны быть двухниточными. По этим же причинам на станциях, как
правило, все приемо-отправочные пути должны быть двухниточными.
В горловинах станций, а также на коротких участках приемо-отправочных
путей, на которых не предусматривается наложение кодовых сигналов АЛСН,
устраивали однониточные РЦ, но при этом требовалось создать возможность
прохождения обратного тягового тока не менее чем по четырем рельсовым ни-
тям на двухпутных участках и по трем нитям на однопутных участках.
При проектировании необходимо учитывать, что РЦ на перегонах и стан-
циях вблизи или на участках с электротягой должны быть защищены от влияния
тягового тока.
Влияние электротяги на РЦ распространяется по железнодорожному пути
на участках с АБ (при сложных, гальванически связанных РЦ через ДТ) на
расстояние до 8 км, без А Б (при отсутствии сплошных РЦ) на расстояние до
5 км. В поперечном направлении влияние электротяги постоянного тока распро-
страняется на расстояние до 300 м, а влияние электротяги переменного тока —
до 100 м.
В зоне влияния электротяги постоянного тока не допускается применение
РЦ переменного тока с малогабаритными путевыми трансформаторами, а в зоне
влияния электротяги переменного тока — РЦ с непрерывным или импульсным
питанием переменного тока частотой 50 Гц.
Железнодорожные пути, расположенные на расстоянии до 100 м от линии
электропередачи напряжением 25 кВ и выше или пересекаемые ею, необходимо
оборудовать РЦ переменного тока частотой 25 Гц. Для уменьшения влияния
ЛЭП на устройства АЛСН и АБ РЦ следует размещать таким образом, чтобы пе-
ресечение пути и ЛЭП находилось ближе к питающим концам РЦ, но не менее
200—250 м от них. На однопутных участках пересечение должно приходиться
примерно на середину изолированного участка.
12
Защита РЦ от взаимного влияния. Все типы РЦ с изолирующими стыками
должны быть надежно защищены от взаимного влияния при электрическом замы-
кании изолирующих стыков. В РЦ с непрерывным питанием такая защита осу-
ществляется подключением источника питания таким образом, чтобы каждый
изолирующий стык имел разноименные или обратные фазы, а в смежных кодо-
вых РЦ переменного тока — смещением импульсов по времени.
В однониточных РЦ переменного тока контроль и защиту выполняют тяго-
вые соединители смежных РЦ.
Укороченные смежные РЦ в маневровых районах имеют одну общую нит-
ку и могут иметь одинаковую полярность по разные стороны изолирующих сты-
ков. Такие РЦ должны граничить друг с другом питающими концами.
Станционные РЦ с ФЧП типа ДСШ, питающиеся от разных несфазирован-
ных между собой источников переменного тока, следует разграничивать им-
пульсной РЦ, РЦ другой частоты или стыковать питающими концами. При этом
на двухниточном плане станции у стыка делается надпись «Граница питания».
На конце РЦ с реле ДСШ, примыкающей к импульсной или кодовой РЦ, необ-
ходимо устанавливать питающий трансформатор.
Станционные непрерывные РЦ переменного тока защищают от влияния гра-
ничащих с ними кодовых перегонных РЦ с помощью питающего трансформато-
ра, устанавливаемого на границе с перегонами, или питания перегонных РЦ от
станционного источника питания с соблюдением чередования мгновенных по-
лярностей напряжений на изолирующих стыках. Дешифраторы ячейки защища-
ют кодовые перегонные РЦ от влияния станционных РЦ непрерывного питания
при нарушении изоляции изолирующих стыков.
Канализация обратного тягового тока. На участках с электротягой по-
стоянного и переменного тока для канализации обратного тягового тока изоли-
рованные путевые участки, оборудованные РЦ, соединяют между собой с помо-
щью ДТ в двухниточных РЦ или тяговыми соединителями в однониточных РЦ.
Двухниточными РЦ оборудуют: главные пути станции и все изолированные
участки, по которым предусматривается наложение АЛСН, на всей протяженнос-
ти в пределах станции, включая стрелочные и бесстрелочные участки пути;
приемо-отправочные пути и участки путей длиной более 500 м; все изолирован-
ные участки на станциях, имеющих до шести приемо-отправочных путей.
В двухниточных РЦ на главных путях ДТ устанавливают на питающем и
релейном концах РЦ, а на боковых путях — только на питающем конце, если
по условиям канализации обратного тягового тока не требуется второй ДТ.
Запрещается применение РЦ с одним ДТ на путях отстоя, оборудованных для
обогрева вагонов. В РЦ должно быть не более двух ДТ.
Для пропуска обратного тягового тока РЦ с ДТ соединяют с другими РЦ
только через средние выводы ДТ.
Каждая РЦ должна иметь не менее двух выходов для обратного тягового
тока, предпочтительно в местах подключения приборов. Необходимо, чтобы
приемо-отправочные пути, путевые бесстрелочные участки и электрифициро-
ванные тупики имели по два выхода для обратного тягового тока. Число выхо-
дов для обратного тягового тока со стрелочного изолированного участка должно
соответствовать числу входов тягового тока по контактной сети или числу ДТ,
но не должно быть менее двух. Выход для обратного тягового тока с ответвле-
ния однониточной РЦ, граничащего с двухниточной РЦ, может отсутствовать
при длине ответвления тяговой нити однониточной РЦ менее длины электро-
воза, т. е. менее 20 м, считая эту длину от крестовины.
В РЦ с одним ДТ двумя выходами являются перемычки, соединяющие сред-
ние выводы двух рядом расположенных ДТ, или две перемычки, соединяющие
две РЦ. Допускается обе перемычки подключать на одну пару ДТ главного пу-
ти, если конфигурация путевого развития не позволяет дать выходы тяговому
току на разные РЦ или запроектировать РЦ с тремя ДТ.
Необходимо, чтобы на путях отстоя вагонов с элекгроотоплением были
двойные отводы токов отопления с путей отстоя на рельсы главного электрифи-
цированного пути.
13
В каждом районе однониточных РЦ должно быть не менее двух выходов для
тягового тока на средние выводы путевых ДТ главных путей.
Тяговую нить однониточных РЦ следует присоединять к средним выводам
ДТ разных РЦ и во избежание образования обходных цепей для путевого реле
двухниточной РЦ по тяговой нити не чаще, чем через шесть двухниточных РЦ.
т. е. не чаще, чем через пять дроссельных стыков на шестой, при электротяге
постоянного тока, и, как правило, не чаще, чем через 10 двухниточных РЦ, при
электротяге переменного тока.
При наличии отсасывающих фидеров на станции один выход для тягового
тока с однониточных РЦ района по возможности присоединяют к ДТ, к которым
подсоединены* отсасывающие фидеры.
Отсасывающие фидеры тяговой подстанции подключают к средним выводам
путевых ДТ на главных путях станций или перегонов. Ими могут быть ДТ пи-
тающего или релейного конца РЦ или специально устанавливаемые ДТ, которые
предусматривают в том случае, если место подключения отсасывающего фиде-
ра находится на расстоянии более 250 м от основных дроссель-трасформаторов
РЦ главного пути.
На станциях стыкования отсасывающие фидеры тяговых подстанций пере-
менного и постоянного тока присоединяют к средним выводам путевых ДТ, на-
ходящихся на главных путях перегона или горловины станции со стороны под-
хода соответствующего вида тяги. При этом используют путевые ДТ следующих
типов: ДТ-0,6-500М при электротяге постоянного тока и тяговом токе до 1000 А;
ДТ-0.6-1000М при тяговом токе свыше 1000 А; ДТ-0.6-500С или ДТ-1-150 при
электротяге переменного тока. Путевые ДТ, к которым подсоединяют отсасы-
вающие фидеры, должны иметь перемычки с удвоенной площадью поперечного
сечения.
При электротяге переменного тока рельсы подъездного пути тяговой под-
станции, к которым подключен второй отсасывающий фидер, присоединяют к то-
му же путевому ДТ, что и основной воздушный или кабельный отсасывающий
фидер, или к тяговой нити станционных путей, оборудованных однониточными
РЦ-
Подъездной путь, ведущий на территорию тяговой подстанции постоянного
тока и на территорию совмещенной тяговой подстанции на станции стыкования
двух систем электротяги, должен быть изолирован от других путей тремя пара-
ми изолирующих стыков, устанавливаемых в каждую нитку подъездного пути:
первые — у места присоединения подъездного пути к другим путям; вторые —
у места выхода с территории подстанции; третьи — посередине между этими
стыками.
При электротяге переменного тока средние выводы путевых ДТ главных
путей, к которым присоединены отсасывающие фидеры, соединяют между собой.
Если отсасывающие фидеры на станции отсутствуют, то средние выводы ДТ
главных путей соединяют между собой у входных светофоров. В случае значи-
тельного несовпадения изолирующих стыков главных путей у входных светофо-
ров средние выводы ДТ следует объединять на ближайших РЦ или с помощью
специально устанавливаемого третьего ДТ. Если отсасывающий фидер подклю-
чен в пределах станции, то средние выводы ДТ у входных светофоров не объеди-
На перегонах, оборудованных АБ, средние выводы ДТ между путями соеди-
няют только в местах присоединения отсасывающих фидеров тяговых подстан-
При электротяге постоянного тока средние выводы путевых ДТ главных
станционных путей, к которым присоединены отсасывающие фидеры, соединяют
между собой. Если на станции отсутствуют отсасывающие фидеры, то средние
выводы ДТ главных путей не соединяют.
На перегонах двухпутных участков средние выводы путевых ДТ соседних
путей соединяют не чаще чем через три РЦ.
При электротяге постоянного и переменного тока во избежание утечки тя-
гового тока все электрифицированные пути должны быть отделены от неэлектри-
фицированных изолирующими стыками, установленными в каждую рельсовую
цепь неэлектрифицированного пути так, чтобы исключить возможность замыка-
ния подвижным составом неэлектрифицированных путей с электрифицирован-
ными. Тупиковые упоры отделяют от электрифицированных путей одним изоли-
рующим стыком в каждой рельсовой нити.
Все между рельсовые и междупутные соединения выполняют медным прово-
дом с площадями поперечного сечения не менее 70 мм2 при электротяге посто-
янного тока и 50 мм2 при электротяге переменного тока.
Для соединения тяговых ниток различных путей применяют электротя-
говые междупутные соединители типа ШЭ с длинами, кратными 7 м, но не пре-
вышающими 100 м.
1.3. ЗАЩИТА ПРИБОРОВ РЕЛЬСОВЫХ ЦЕПЕЙ ОТ ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЙ.
ЗАЗЕМЛЕНИЕ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ КОНСТРУКЦИЙ НА РЕЛЬСЫ
Защита приборов рельсовых цепей на электрифицированных участках. Опо-
ры контактной сети соединены с одной из рельсовых нитей, поэтому приборы РЦ
подвержены коммутационным перенапряжениям, возникающим при к. з. кон-
тактной сети или при ударе молнии в контактную сеть.
Железнодорожная колея имеет низкую изоляцию, при которой атмосфер-
ные перенапряжения распространяются по рельсам с большим затуханием, по-
этому наибольшую опасность для путевых приборов автоблокировки и АЛСН
представляют прямые удары молнии в рельсовую колею вблизи сигнальной
установки.
Станционные двухниточные РЦ с ДТ защищают от коммутационных пере-
напряжений керамическими или селеновыми нелинейными резисторами (вырав-
нивателями), включаемыми параллельно обмоткам ДТ и изолирующих транс-
форматоров на питающих и релейных концах РЦ.
Выравниватели шунтируют путевые приборы при появлении на них опас-
ного перенапряжения.
На электрифицированных участках постоянного тока РЦ следует защищать
керамическими выравнивателями RU типа ВК-220 (рис. 1.1), а на участках с
электротягой переменного тока — селеновыми выравнивателями RU типа ВС-90
(рис. 1.2). На участках стыкования двух видов электротяги путевые приборы,
включенные в РЦ переменного тока частотой 25 Гц с двумя ДТ типа ДТ-0,6,
должны быть защищены по схеме, приведенной на рис. 1.1, а. Приборы РЦ на
электрифицированных участках защищают низковольтными вентильными раз-
рядниками типа РВН-250 или РВНШ-250. Выравниватели и разрядники раз-
мещают в трансформаторных ящиках или релейных шкафах. При электротяге
постоянного тока допускается выравниватели и вентильные разрядники типа
РВНШ-250 устанавливать на стативах ЭЦ.
ИП ПП ИП /7/7
Рис. 1.2. Схемы защиты приборов двухниточных РЦ с двумя (а) и одним (б)
ДТ на участках с электротягой переменного тока
Для РЦ без пропуска обратного тягового тока и в однониточных РЦ защита
от коммутационных перенапряжений не предусматривается.
Защита приборов РЦ от перегрузок и влияния тягового тока в рельсах
осуществляется при неравномерном (асимметричном) растекании обратного тя-
гового тока из-за обрыва одного рельса, неодинакового сопротивления рельсовых
нитей, магнитного влияния контактной сети соседних путей, присоединения к
рельсам опор контактной сети.
На станциях с электротягой постоянного тока защищают только однониточ-
ные РЦ и РЦ без пропуска обратного тягового тока. На станциях с электротягой
переменного тока все РЦ защищают автоматическими выключателями много-
кратного действия QF (см. рис. 1.2) типа АВМ-1.
На участках с автономной тягой прямым ударам молнии подвержены пере-
гонные сигнальные установки, расположенные на открытой местности. Поэто-
му защиту устройств от грозовых разрядов выполняют только при автономной
тяге для перегонных РЦ (рис. 1.3) однодисковыми выравнивателями RU типа
ВК-10 или вентильными разрядниками типа РВНШ-250. Выравниватели RU
включают параллельно путевым приборам релейных и питающих концов.
При защите РЦ участков удаления и приближения к станции от грозы вы-
равниватели или разрядники устанавливают в РШ.
Заземление металлических конструкций на рельсы. Для обеспечения безо-
пасности людей все металлические конструкции и сооружения устройств желез-
Рис. 1.3. Схема защиты от грозовых
разрядов приборов перегонных РЦ
при автономной тяге
нодорожной автоматики и электроснаб-
жения в зоне влияния контактной сети,
на которых могут возникнуть опасные
наведенные напряжения, должны быть
заземлены. К таким конструкциям и со-
оружениям относятся конструкции и со-
оружения, расположенные от частей
контактной сети, находящихся под на-
пряжением, на расстоянии менее 5 м
при электротяге постоянного тока и ме-
нее 10 м при электротяге переменного
На станциях электрифицированных
участков путевые устройства СЦБ и
дренажные устройства железных дорог
заземляют на РЦ присоединением их к
средним точкам путевых ДТ двухниточ-
ных РЦ или к тяговому рельсу однони-
точных РЦ. Опоры контактной сети за-
16
земляют, соединяя их с ближайшей рельсовой нитью через искровые проме-
жутки многократного действия. Разрешается соединять опоры непосредствен-
но с рельсовой нитью, если электрическое сопротивление изоляции опоры от-
носительно земли не менее 100 Ом.
На двухпутных линиях раздельные фермы мостов заземляют отдельно,
каждая на рельс своего пути. Запрещается электрически соединять фермы для
уменьшения числа точек подключения заземлений. Мосты с общей фермой для
двух путей заземляют на одну нитку одного из путей. В этом случае необходи-
мо уделять внимание качеству изоляции неприсоединенных рельсов от фермы
моста. Детали рельсовых скреплений должны быть надежно изолированы от
болтовых скреплений брусьев.
На неэлектрифицированных участках металлические корпуса РШ и мачты
светофоров, заземляемые на РЦ, соединяют с низковольтными заземлителями
у основания опор высоковольтной линии и двумя нелинейными выравнивателя-
ми RU типа ВК-Ю, кабелем и стальными соединителями подсоединяют к обеим
рельсовым нитям одного конца РЦ, используемой в качестве заземлителя. Вы-
равниватели подключают к питающему концу (см. рис. 1.3).
1.4. ВЫБОР ТИПОВ РЕЛЬСОВЫХ ЦЕПЕЙ
Для станций с электротягой следует применять двухниточные РЦ
с ФЧП, а для станций с автономной тягой — такие же типы РЦ, но
без ДТ.
В последние годы наметился переход к применению на станциях и перего-
нах РЦ переменного тока частотой 25 Гц. Это объясняется тем, что РЦ частотой
25 Гц, как путевые датчики, имеют следующие достоинства: низкое по сравнению
с РЦ частотой 50 Гц и особенно с РЦ частотой 75 Гц потребление мощности вслед-
ствие резкого уменьшения затухания энергии благодаря уменьшению со-
противления рельсов; устойчивую работу при пониженном сопротивлении
изоляции; надежную защиту от влияния тока промышленной частоты 50 Гц
)(ЛЭП, линии электроснабжения, электротяга переменного тока), гармонических
’составляющих тягового тока, токов электрического отопления и освещения ва-
йтонов; стабильную работу преобразователей частоты при значительных колеба-
ниях напряжения сети; надежную фазовую защиту от влияния смежных РЦ
при к. з. изолирующих стыков.
> При автономной тяге на перегонах рекомендуется применять кодовые РЦ
переменного тока частотой 50 Гц (нормаль РЦ50-02П); на всех станциях участ-
ков с кодовой АБ переменного тока частотой 50 Гц, а также на крупных станци-
ях участков с АБ постоянного тока и ПАБ — фазочувствительные РЦ перемен-
ного тока частотой 25 Гц с реле ДСШ-13А и наложением кодовых сигналов АЛСН
на несущей частоте 50 Гц (нормаль РЦ25-11).
На участках, где ожидается введение электротяги, РЦ на станциях следует
проектировать с учетом электротяги с ФЧП частотой 25 Гц. В этом случае уста-
навливают стальные стыковые и стрелочные соединители, а путевые ДТ и тяго-
вые соединители не устанавливают (предусматривают в проекте электрифика
При электротяге постоянного тока на перегонах рекомендуется применять
к^довые-РЦщеременного тока частотой 50 Гц (нормаль РЦ50-01П), а на станци-
ях — фазочувствйтёльПъге-РЦ~я«ррмРннпгп-Фек»- частотой 25 Гц с реле типа
ДСШ-13А и предварительным наложением кодовых сигналов АЛСН на несущей
частоте 50 Гц (нормаль РЦ25-ЭТ00-С-87). Если изолированные участки не ис-
пользуют для пропуска обратного тягового тока, то их следует оборудовать РЦ
переменного тока частотой 25 Гц с реле типа ДСШ-13А (нормаль РЦ25-11).
При электротяге переменного тока на перегонах рекомендуется исполь-
зовать кодовые РЦ переменного тока частотой 25 Гц (нормаль РЦ25-01П), а
на станциях — фазочувствительные Р [^переменного тока частотой 25 Гц с ре-
ле типа ДСШ-13 и наложением кодовых сигналов АЛСН на*1гесущей частоте
25 Гц (нормаль РЦ25-ЭТ50-С-88). 1
При стыковании электротяги двух систем постоянного и переменного тока
на станциях следует применять фазочувствительные РЦ переменного тока часто-
той 25 Гц с наложением кодовых сигналов АЛСН на несущей частоте 25 Гц (нор-
маль РЦ25-06С), а на перегонах — кодовые РЦ переменного тока частотой 25 Гц
(нормаль РЦ25-01П) На перегонах с электротягой постоянного тока, примы-
кающих к станциям стыкования, допускается использование кодовых РЦ пе-
ременного тока частотой 50 Гц (нормаль РЦ50-01П)
Основными руководящими техническими документами для проектирования,
строительства и эксплуатации РЦ являются нормали, выпускаемые институтом
Гипротранссигналсвязь МПС по типам РЦ, определяемым частотой сигнального
тока: при 25 Гц — нормаль РЦ25-01П—РЦ25-ЭТ00-С-87, а при 50 Гц — нор-
маль РЦ50-01 —РЦ50-19 Кроме того, имеются нормали по аппаратуре РЦ25А-01
и РЦ25А-02, для РЦ частотой 25 Гц и питающим устройствам РЦ25-ПУ.
1.5. РАСЧЕТ КАБЕЛЕЙ И МОЩНОСТЕЙ, ПОТРЕБЛЯЕМЫХ
РЕЛЬСОВЫМИ ЦЕПЯМИ
Расчет числа жил кабеля РЦ переменного тока. При расчете кабельной
сети РЦ определяют площадь поперечного сечения жил и длину кабеля для
включения аппаратуры, находящейся на определенном расстоянии от источни-
ка питания. Требуемую площадь поперечного сечения жилы многожильного
сигнального кабеля получают дублированием медных жил диаметром 1,0 мм,
площадью сечения 0,785 мм2 и сопротивлением 23,5 Ом км.
Сопротивление кабеля, Ом,
: = 0,02351К - -~п ‘
где /к — длина кабеля, м; лп, ло — число соответственно прямых и обратных
При расположении релейных, изолирующих и путевых трансформаторов
в трансформаторных ящиках требуемое число жил кабеля между рельсами и
ТЯ или ДТ и ТЯ рассчитывают исходя из условия гк < гр, где гр — расчетное
сопротивление кабеля. Ом.
По табл. 1.2 можно определить число жил кабеля исходя из его длины и
заданного расчетного сопротивления.
Кабель между ТЯ и путевым реле на посту ЭЦ не дублируют до определен-
ной длины исходя из сопротивления кабеля, заложенного в" расчет РЦ. При
длине кабеля больше расчетной жилы его дублируют с учетом, что гк — /?к,
где — расчетное сопротивление кабеля между ТЯ и путевым реле на посту
Таблица 1.2. Необходимое число жил кабеля между рельсами
(или ДТ) и ТЯ в РЦ переменного тока
Сопротивление кабеля между постом ЭЦ и путевым трансформатором (ПТ),
расположенным в ТЯ, определяется по допустимой потере напряжения в ка-
беле и расчетному току в первичной обмотке ПТ
где Д(/к — допустимое падение напряжения в кабеле; /р1пт — расчетный ток
в первичной обмотке ПТ.
Расчет мощностей, потребляемых РЦ. Все РЦ потребляют мощности пере-
менного тока частотой 50 Гц, в зависимости от которых выбирают типы линей-
ных трансформаторов и рассчитывают общую среднюю нагрузку для определения
потери напряжения в высоковольтной линии.
Максимальными мощностями, потребляемыми РЦ, следует пользоваться
при выборе типа линейного трансформатора, а средними мощностями, потребляе-
мыми РЦ,—при определении общей мощности высоковольтной линии АБ.
Максимальная мощность, потребляемая РЦ переменного тока частотой 50 Гц
без наложения кодовых сигналов АЛСН или при наложении АЛСН только с пи-
тающего конца РЦ, равна мощности, потребляемой питающим трансформато-
ром при занятой РЦ:
Средняя мощность, потребляемая РЦ переменного тока частотой 50 Гц без
наложения кодовых сигналов АЛСН или при наложении АЛСН только с пи-
тающего конца:
Sep = r^p+<?cV I
^ср —^св + ^зан — /’св) ^/24; | 0-3)
Qcp — Qcb 4' (Рзан—Qcb) Т'зан/24, ]
где Рсв, QCB и Рзан, Рзан ~ соответственно активные и реактивные мощности,
потребляемые первичными обмотками ПТ или выпрямителями при свободных и
занятых РЦ; Гзан — среднесуточное время занятости РЦ, ч.
Максимальные и средние мощности, потребляемые РЦ переменного тока
частотой 50 Гц при наложении кодовых сигналов АЛСН с релейного конца:
•$тах к — V ^тах к "i“Qmax к = (Рзан + ^к)2 + (Фзан + Фк)2; 0-4)
5Срк - V Рсрк-r Qcp к;
Рср к — Рсв~^~(РзанН-^к — Рсв) Т'зан/24;
<?срк = Рсв + (Рзан+<2к—Qcb) Т’зан/24,
где Рк и QK — соответственно активная и реактивная мощность, потребляемая
первичной обмоткой кодового трансформатора КТ при занятой РЦ.
Максимальные и средние мощности, потребляемые РЦ переменного тока
частотой 50 Гц с ФЧП:
5тах = |/^ах + 05,ах= К(Амш + Л«э)г + (Сзан + Смэ)г • (1-6)
Sep = VP*p + <??₽;
Рср — Рев (Рзан—Рсв) 7'эан/244-Рмэ;
Qcp = Qca + (Qaan— Qcb) 7’3aH/24-[-QMa.
(1.7)
19
Таблица 1.3. Расчетные мощности и токи преобразователей
частоты типа П450/25
Одиночное включение ПЧ
ПЧ50/25-100 П450/25-150 П450/26-300 П450/25-100 (два) П450/25-150 (два) 0 20 40 60 80 100 120 0 30 60 90 120 150 180 0 50 100 150 200 250 300 Противоф 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 0 60 90 120 150 180 210 240 270 300 0,85 0,85 0,87 0,93 1,00 1,10 1,10 1,32 1,34 1,37 1,42 1,54 1,67 1,87 1,65 1,85 2,00 2,20 2,50 2,90 3,10 >азное вкл1 0,50 0,61 0,75 0,79 0,83 0,89 0,95 1,03 1,10 1,20 1,30 1,55 1,67 1,80 0,83 0,98 1,08 1,17 1,30 1,40 1,55 1,70 1,85 2,00 40 60 80 100 120 140 160 45 75 105 135 165 200 245 90 155 195 240 290 340 390 ючение ПЧ 70 90 115 134 155 170 185 208 232 250 275 325 350 375 90 150 180 210 240 270 300 335 370 395 180 180 180 190 190 190 230 280 280 285 285 300 315 330 350 375 400 415 455 530 550 F 84 100 117 112 95 95 95 90 80 80 80 105 115 125 160 162 150 150 150 150 160 167 174 193 185 185 195 210 220 235 275 290 295 300 315 340 370 410 365 400 440 480 540 630 675 110 134 165 174 182 196 209 227 246 264 286 340 365 395 182 215 238 258 285 310 340 375 410 440
Окончание табл. 1.3
Тип преобразователя Рн, В-А Zn* А Р. Вт Q, вар S, В-А cos<p
ПЧ50/25-100 и 50 0,70 140 70 155 0,90
ПЧ50/25-150 70 0,82 170 60 180 0,94
100 0,95 195 75 210 0,94
130 1,05 220 65 230 0,96
160 1,20 250 85 265 0,95
190 1,32 275 90 290 0,95
220 1,55 325 ПО 340 0,95
250 1,70 360 105 375 0,96
280 1,80 390 80 400 0,98
ПЧ50/25-Э00 (два) 0 1,35 180 240 300 0,60
100 1,70 280 250 374 0,75
200 2,10 380 260 460 0,83
300 2,50 480 285 550 0,87
400 3,00 580 345 660 0,88
500 3,65 680 435 800 0,85
600 4,30 770 565 950 0,81
Синфазное включение ПЧ
ПЧ50/25-100 (два) 0 0,20 40 175 180
20 0,33 65 178 190
40 0,42 85 183 200
60 0,55 ПО 185 215
80 0,65 130 190 230 —
100 0,75 150 195 240 —
ПЧ50/25-15О (два) 0 0,30 60 245 250 —
20 0,40 80 246 260
40 0,50 100 248 270
60 0,60 118 250 280
80 0,70 140 255 290 —
100 0,83 165 265 312 —
130 0,95 190 280 340 —
150 1,15 230 310 390 —
ПЧ50/25-300 (два) 0 0,50 100 325 340 —
40 0,70 140 330 360 —
80 0,95 190 350 400
120 1,15 230 400 460 —
160 1,40 280 420 500 —
200 1,60 320 440 550 —
240 1,80 360 515 630 —
260 1,90 380 540 660
280 2,00 400 560 690 —
300 2,20 420 580 710 -
„,..Ла?СИ^агЛЬНЫелГ.пСреднне “ОЩИОС™. потребляемые РЦ переменного тока
конца-0” °0 ГЦ ° ФЧП ПР>< наложении коДовых сигналов АЛСН с релейного
Smax к — У(Рзан + Рк + Рмэ)’ + (<2зан + Qk + <?ма»2:
Sep « = }//>*, к + <?«рк ;
^ср к = Ссв4*(^>зан_+'^>к—Рсв) ^зан/24 +/’мэ»
Qcp к = <2св4-(Рзан + <?к—Qcb) Тзан/^ + Змэ»
где Рмэ и QM3 — соотвегственно активная и реактивная мощность, потребляе-
мая местными элементами ФЧП.
Учитывая типы и схемы включения преобразователей и их нагрузки, по
табл. 1.3 определяют потребляемые ими мощности на частоте 50 Гц, что в свою
очередь определяет тип и мощность линейного трансформатора и нагрузку на
высоковольтную линию АБ.
Полная (кажущаяся) мощность SM3, потребляемая местными элементами,
16 В А для реле типов ДСШ-12 и ДСШ-13.
Максимальная и средняя нагрузки ПЧ питающего ПТ и КТ:
•Snn max 25—Smaxw; Snn Ср25 — Sep 25» (Г 10)
где 2 Smax26, Scp26— сумма соответственно максимальных и средних мощ-
ностей тока частотой 25 Гц, потребляемых всеми РЦ, подключенными к дан-
ному ПЧ.
Максимальными нагрузками следует пользоваться при определении типа и
числа ПЧ, питающих ПТ и КТ, а средними нагрузками — при подсчете их сред-
ней нагрузки.
Нагрузка ПЧ, питающего МЭ реле в РЦ с ФЧП:
»— Smb> Sd
где 2 SM3 — сумма расчетных мощностей, потребляемых МЭ всех путевых
реле, подключаемых к данному ПЧ: для реле ДСШ-13А SM, = 8 8е'72° В • А
а для реле ДСШ-13 SM, = 6,0е/72°В.А.
1.6. ТЕХНИЧЕСКОЕ ОБСЛУЖИВАНИЕ РЕЛЬСОВЫХ ЦЕПЕЙ
Измеритель сопротивления изоляции (балласта) типа ИСБ-1. Принцип ра-
боты измерителя сопротивления изоляции (балласта) гипа ИСБ-1 (рис. 1.4) ос-
нован на том, что при сравнительно высокой частоте тока (примерно *5 кГц) и
удельном сопротивлении изоляции 1—5 Ом • км РЛ длиной 150—220 м пред-
ставляет собой электрически длинную линию, входное сопротивление которой
ZB1 равно волновому ZB = VzrH’ т. е. ги = |Z||/|z|, где z — удельное сопротив-
ление рельсов.
Известное значение z дает возможность, измеряя входное сопротивление
линии, отградуировать шкалу прибора в значениях удельного сопротивления
изоляции (балласта) РЛ.
22
Рис. 1.4. Схема измерителя сопротивления балласта типа ИСБ-1
В приборе типа ИСБ-1 имеется задающий генератор с частотой 5 кГц. со-
бранный на транзисторе VT1 с усилителем на транзисторах VT2 и VT3. С вы-
ходной обмотки трансформатора Т2 напряжение подается в РЦ. Трансформатор
ТЗ с последовательным контуром C4—L1, включенным параллельно выходу ге-
нератора, защищает индикатор от влияния тока РЦ. К первичной обмотке транс-
форматора ТЗ подключен диодный ограничитель VD2—VD3, а к вторичной об-
мотке — индикатор И. _ л _____
Прибор ИСБ-1 калибруют резисторами R14 и RIO. R11 соответственно на
пределах измерения 10 и 1 Ом • км.
Диод VD4 защищает прибор при неправильном включении источника пи-
тания сухих элементов типа КБС. При включении питания кнопкой SB1 на-
пряжение генератора измерительной частотой 5 кГц поступает на индикатор И.
Во время измерения при нажатии кнопки SB2 «Измер.» выход прибора подклю-
чается к РЛ. По показаниям шкалы индикатора и с помощью градуировочной
таблицы определяют удельное сопротивление изоляции РЛ.
Для получения точных результатов измерения прибор включают в рельсы
на расстояние не менее 100—150 м от изолирующих стыков. Измеренное сопро-
тивление изоляции относится к ограниченному участку РЛ. Для определения
среднего сопротивления изоляции всех РЦ через каждые 250—300 м необходи-
мо несколько раз его измерить, а затем рассчитать его:
где Пх — число измерений; ги1, г„2, г11П — удельные сопротивления изоля-
ции при каждом измерении.
Проверка исправности стыковых, стрелочных и электротяговых соедини-
телей (перемычек). Исправность соединителей (перемычек) проверяют визуаль-
но. Проводники соединителя не должны иметь вмятин или надломов, а трос сое-
динителей (перемычек) — обрыва проводников или прядей, следов ржавчины
в местах прикрепления его к шпалам или брусьям. Сигнальный (длиной более
0,6 м) и тяговый соединители должны быть усыновлены таким образом, чтобы
трос выходил из штепселя параллельно подошве рельса.
23
Качество приварки проволоки или троса в штепселе (манжете) проверяют у
стыковых соединителей легким отжатием троса от рельсов отверткой, у осталь-
ных соединителей — по отсутствию следов перемещения проволок или прядей
троса по отношению к штепселю.
Необходимо, чтобы штепсель соединителя не был погнут, а его головка не
была разбита. Забивать его следует Так, чтобы конец выступал на другой сто-
роне шейки рельса не менее чем на 5 мм. Болтовое крепление штепселя должно
иметь контргайку или пружинную шайбу. Стыковой штепсельный соединитель
крепят к накладкам клипсами.
Манжета соединителя, приваренная к внешней стороне головки рельса,
должна располагаться на 10—15 мм ниже поверхности катания головки рельса.
Шпальные ящики, в которых проходят соединители, а также перемычки
кабельных стоек, ПЯ, ДТ должны быть очищены от балласта на глубину не ме-
нее 60—70 мм от верхней поверхности шпал; запрещается установка противо-
угонов в этих ящиках.
Проверка изолирующих стыков. При проверке следует обращать внимание
на наличие противоугонов по обе стороны изолирующего стыка, а также на
крепление металлических накладок. Зазор между торцами рельсов должен быть
5—8 мм. На торцах рельсов в стыке не должно быть наката и заусенцев, в мес-
тах выхода изолирующих деталей — металлической пыли, грязи и т. д.
В стыках устанавливают не более двух торцовых изолирующих прокладок,
форма и размеры которых должны соответствовать типу рельсов. Изолирующие
прокладки в стыке (кроме торцовых) должны выступать из-под металлических
накладок или шайб на 4—5 мм.
Исправность изоляции стыков проверяют вольтметром PV со шкалой 3 В
(рис. 1.5, а). При исправной изоляции стыка стрелка вольтметра отклоняется
незначительно. При к. з. в стыке стрелка вольтметра остается в нулевом поло-
жении.
Исправность изоляции можно проверить, подключая вольтметр PV со шка-
лой 3—15 В к рельсам с одной стороны изолирующих стыков (рис. 1.5, б) и фик-
сируя отклонение стрелки вольтметра, когда один из стыков закорочен в точках
а и б перемычкой П. Если показание вольтметра не изменится, то изолирующий
стык, установленный на противоположной рельсовой нити, имеет исправную
изоляцию, в случае если показания вольтметра изменяются, то изолирующий
стык неисправен.
Проверка изолирующих деталей сережек остряков, соединительных полос,
стрелочных гарнитур. Необходима регулярная проверка крепления элементов
стрелочного перевода в местах установки изолирующих деталей и отсутствие
металлической пыли, грязи в местах выхода изолирующих деталей из-под ме-
таллических частей сережек остряков, соединительных полос. Работники ди-
станции сигнализации и связи проверяют состояние изолирующих деталей и
крепления угольников стрелочной гарнитуры.
Между сережками и остряками должно быть не более двух изолирующих
прокладок общей толщиной не более 4 мм. Не допускается наличие прокладок
Рис. 1.6. Расположе-
ние изолирующих де-
талей в рабочей (fl)
и контрольной (б)
Рис. 1.7. Крепление и
изоляция фундамент-
ных угольников:
/ — угольник; 2 — сто-
порная плаика; 3, 4 —
стальные прокладки;
5 — изолирующая про-
кладка; б — изолиру ю-
Рис. 1.8. крепление и изоляция соединительной полосы (а) и поперечной свя-
зи (б):
/ — прокладка; 2 — втулка; 3 — шайба
j Электропривод
он
Рис. 1.9. Места проверки изоляции стре-
лочной гарнитуры и серег остряков:
— изоляция фундаментных угольников;
жтрольных и рабочих серег;
; ФУ — фундаментный уголь-
с двумя сквозными прорезями. Общая тол-
щина изолирующих и металлических про-
кладок (рис. 1.6—1.8) в сережках остряков
не должна превышать 7 мм.
После внешнего осмотра проверяют
изоляцию элементов стрелочного перевода
комбинированным измерительным прибо-
ром типа Ц438 или Ц4312 (рис. 1.9). Снача-
ла измеряют напряжение в РЦ на стрелке. Затем вольтметр подключают,
например, к рельсу I и гарнитурному угольнику. Аналогично измеряют напря-
жение между рельсом // и гарнитурным угольником. Если напряжение между
гарнитурным угольником и каждым рельсом меньше 10 % напряжения РЦ, то
изоляция стрелочной гарнитуры и сережек остряков электрически исправна.
Исправность изоляции соединительных полос определяют измерением напряже-
ния между болтом и рельсом, при этом выполняют два измерения по отношению к
обоим рельсам. Наличие напряжения в этой цепи свидетельствует о пробое изо-
ляции.
17. РЕГУЛИРОВКА РЕЛЬСОВЫХ ЦЕПЕЙ
Импульсные и непрерывные неразветвленные РЦ постоянного тока регу-
лируют изменением сопротивления ограничивающего резистора Яо, установ-
ленного на питающем конце РЦ, сопротивление которого с учетом сопротив-
ления кабеля должно быть не менее 1,5 Ом в непрерывных РЦ и не менее
1,1 Ом в импульсных. Разветвленные непрерывные РЦ регулируют изменением
сопротивления ограничивающего резистора Ro min = 1,5 Ом и резисторами на
релейных концах ответвлений для уравнивания напряжений на путевых реле
Кодовый ток в РЦ постоянного тока регулируют изменением напряжения на
вторичной обмотке КТ (У2кт при постоянных сопротивлениях по концам РЦ,
определенных нормальным, шунтовым режимом и режимом к. з.
Рельсовые цепи переменного тока регулируют, изменяя напряжение на
вторичной обмотке ПТ U2m. Напряжения на ПТ, приведенные в регулировочной
таблице, обеспечивают устойчивую работу РЦ во всех режимах: нормальном,
перегрузки, шунтовом, контрольном, к. з., а также режиме АЛСН при кодиро-
вании РЦ с релейного конца. Напряжение на путевом реле t/p должно быть в
пределах, указанных в регулировочной таблице. Одновременно проверяют на-
пряжение на рельсах релейного конца 1/р рк. Напряжение Un j>K, приведенное
в регулировочной таблице, обеспечивает необходимый ток АЛс при кодирова-
нии РЦ с питающего конца.
В РЦ переменного тока с ФЧП, кроме регулировки напряжения на реле,
измеряют фазовый угол <ро между током в путевой обмотке и напряжением на
МЭ при номинальном и повышенном (промерзший балласт) сопротивлении изо-
ляции.
В регулировочных таблицах указаны сопротивления на питающем и релей-
ном концах РЦ. Необоснованное изменение рекомендуемых значений может
привести к нарушению рабочих режимов РЦ.
Главе 2. КРИТЕРИИ РЕЖИМОВ И ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ
РЕЛЬСОВЫХ ЦЕПЕЙ
2.1. КРИТЕРИИ РЕЖИМОВ РАБОТЫ РЕЛЬСОВЫХ ЦЕПЕЙ
И ИХ РАСЧЕТ
Общие сведения. Рельсовую цепь рассчитывают в пяти режимах: нормаль-
ном, шунтовом, контрольном, АЛСН и к. з. Наихудшие условия для этих режи-
мов определяют по основным параметрам: z — удельному сопротивлению РЛ;
ги — удельному сопротивлению изоляции; U — напряжению источника; р —
относительной координате поездного шунта или места полного электрического
разрыва рельса.
При расчете нормального режима критериями, определяющими режим ра-
боты РЦ, являются напряжение U, ток / и мощность S источника питания, при
котором надежно срабатывает ПП. Расчет РЦ выполняют при свободной РЦ,
максимальном нормативном удельном сопротивлении РЛ при постоянном токе,
минимальном нормативном удельном сопротивлении изоляции балласта и мини-
мальном напряжении источника питания.
При переменном токе удельное сопротивление РЛ нормативное, а коэффи-
циент перегрузки ПП Апер ф С Кпер д.
Шунтовой режим рассчитывают при минимальном удельном сопротивлении
РЛ при постоянном токе (при нормативном удельном сопротивлении РЛ при
переменном токе), максимальном нормативном удельном сопротивлении изоля-
ции балласта, максимальном напряжении источника питания, относительной
координате поездного шунта рш крит и коэффициенте чувствительности РЦ к
нормативному шунту Аш > I.
При расчете контрольного режима удельное сопротивление РЛ аналогич-
но шунтовому, удельное сопротивление изоляции критическое, определяемое
расчетом, относительная координата места разрыва нити ркп крит при отсутст-
вии поездного шунта. Коэффициент чувствительности РЦ к обрыву рельса
Режим АЛСН рассчитывают при наложении нормативного шунта на уда-
ленном от генератора АЛСН конце РЛ при ее максимальном нормативном удель-
ном сопротивлении, минимальными нормативными удельном сопротивлении изо-
ляции и напряжении источника питания.
РЦ ^оэ$^|[циент тока’ являющийся определяющим в этом режиме работы
В режиме к. з. определяют SK 3 и ток /ь з, потребляемые РЦ при к. з. на
рельсах питающего конца, максимальном напряжении источника питания и
относительной координате р !.
Нормативные удельные сопротивления рельсов стальных приварных соеди-
нителей (однониточных РЦ) в зависимости от частоты сигнального тока приве-
дены в табл. 2.1.
Нормативные удельные сопротивления рельсов для медных приварных соеди-
нителей в зависимости от частоты сигнального тока приведены ниже:
Частота сигнального
тока, Гц................ 25
Удельное сопротивле-
ние рельсов, Ом/км . . 0,50е/,52°
Частота сигнального
тока, Гц....................... 225
Удельное сопротивле- .
ние рельсов, Ом/км . . 2,53^"75
50 125 175
0,80е'в5° 1,53«'-70° 1,97е/’72’
275 325
3,19е'”° 3,74е'’78°
27
Таблица 2.1. Нормативные удельные сопротивления рельсов
стальных приварных соединителей однониточных РЦ
25 50
Стальные приварные 0.55 Л50’ 0,85е/6°°
Медные приварные и 0,50 e/S2° 0,80е/65°
В диапазоне частот от 0 до 1000 Гц минимальные удельные сопротивления
изоляции ги mjp = 0,5 Ом-км для однониточной РЦ и ги mln = 1,0 Ом-км для
двухниточной РЦ. Максимальное удельное сопротивление изоляции для одно-
ниточной и двухниточной РЦ гИтах~ 50Ом-км. Поскольку при увеличении
сопротивления изоляции от 50 Ом • км и выше существенных изменений в ре-
жимах работы РЦ не происходит, то при практических расчетах РЦ можно при-
нимать ги тах = со.
Для каждого из основных режимов используют свою схему замещения.
В качестве обобщенной расчетной схемы замещения для любых типов нераз-
ветвленных РЦ с однократным использоганием тракта передачи применяют кас-
кадную схему, состоящую из грех четырехполюсников: Н — начала, включаю-
щего всю промежуточную и защитную аппаратуру питающего конца (ДТ, со-
гласующие трансформаторы, компенсирующие конденсаторы, защитные рези-
сторы и фильтры, ограничители и др.); РЛ — рельсовой линии; К — конца,
в который входит вся промежуточная и защитная аппаратура приемного конца
(ДТ, согласующие и изолирующие трансформаторы, защитные фильтры и ре-
зисторы). В расчетах всех режимов РЦ коэффициенты четырехполюсников Н
и К для каждой конкретной схемы принимают неизменными. Коэффициенты че-
тырехполюсника РЛ зависят от длины и первичных параметров РЛ, а также
от режимов ее работы.
В расчетах нормального, шунтового и контрольного режимов используют
соответствующие исходные схемы замещения (рис. 2.1, я, б, в). Коэффициенты
четырехполюсника РЛ рассчитывают для каждого из этих режимов при соот-
ветствующие критических наборах первичных параметров РЛ и с учетом схемы
замещения ее для рассчитываемого режима.
Схемы замещения для остальных режимов рассматривают как частные слу-
чаи общей схемы замещения (см. рис. 2.1, я):
для режима АЛСН (рис. 2.1, г) —при отсутствии четырехполюсника
К (AK=DK== \ и Вк = Ск = 0) и подключении нормативного шунта ₽шн -
=0,06 Ом к выходу четырехполюсника РЛ (зажимы 3-4);
для режима к. з. (рис. 2.1, д) — при отсутствии четырехполюсников
К (AK=DK=1 и Вк=Ск—0) и РЛ (A=D=\ и С=ВЧ-0), а также при подключе-
нии шунта /?ш = 0 к выходу четырехполюсника Н (зажимы 1-2).
Нормальный режим. Нормальным режимом называется такое состояние
исправной и свободной от подвижного состава РЦ, при котором путевой прием-
ник выдает дискретную информацию «Свободно» (1). Такая информация будет
выдаваться надежно, если в правильно спроектированной и отрегулированной
РЦ будут четко соблюдаться два условия:
при критическом сочетании значений основных параметров, соответствую-
щих неблагоприятным условиям для передачи энергии smax, r„ mln],
уровень сигнала на входе одноэлементного приемника соответствует его рабо-
чему току /р или уровень и фаза сигнала на входе ФЧП соответствуют его рабо-
чему вращающему моменту Л!р;
28
при критическом сочетании значений основных параметров, соответствую'
щих благоприятным условиям для передачи энергии [Цпах» гишахЬ уровень
сигнала на входе одноэлементного приемника не превышает его допустимую пе-
регрузку по току (напряжению) /пер д (Unep д) или уровень и фаза сигнала
на входе ФЧП не превышают его перегрузку по вращающему моменту Мпер д.
Критериями первого состояния являются напряжение U, ток / и мощность
S источника, при которых надежно срабатывает ПП.
Критерием второго состояния служит соотношение
^пер ф < ^пер д»
где Кпер ф — фактический коэффициент перегрузки ПП; Хпер д — допустимый
(максимальный) коэффициент перегрузки ПП (по паспорту).
Коэффициенты четырехполюсника РЛ для нормального режима:
Л = О=сЬу1; B = Z,shyl; . (2.1)
Вторичные параметры рельсовой линии, входящие в выражения (2.1), для
цепей переменного тока:
V=Kz/r„mln ; Z„=KZr„mln- <22>
Рис. 2.1. Схемы замещения рельсовой цепи для режимов:
« — нормального, б — шунтового; в — контрольного; г — АЛСН; д — к. з.
29
Рис. 2.2. Схема замещения изоляции
РЛ при заземлении контактных опор
Top min I
При наличии заземлений контактных опор (рис. 2.2) в выражения (2.2) вместо
ги min подставляют удельное эквивалентное сопротивление изоляции РЛ:
где гор min = 2 Ом км — допустимое минимальное сопротивление заземления
контактных опор.
Для РЦ переменного тока с одноэлементным приемником, которые питают
ся от ПТ с переменным коэффициентом трансформации (с секционированными
вторичными обмотками), т. е. для РЦ с незаданным напряжением, минимальные
напряжение ч ток генератора:
^min = + Anin ~CoUp-\-Dolу, (2.31
где Ло, Во, Со и Do — коэффициенты общего четырехполюсника всей цепи
(см. рис. 2.1, а).
Эти коэффициенты вычисляют перемножением матриц коэффициентов че
тырехполюсников /7, РЛ и К:
Из формулы (2.4) находят выражения для коэффициентов общего четырех'
полюсника всей РЦ:
Во = (АВ„ + BDK) Аи + (СВК + DDK) Вн;
СО = (ААК + ВСК) C„ + (CAK+DCK) DH; [ (2 5’
DO=(ABK+BDK)C„+(CBK+DDK)DH. ]
Минимальные напряжение и ток источника для РЦ переменного тока с од-
ноэлементным приемником можно определить последовательным вычислением
напряжения и тока каждого четырехполюсника каскадной схемы (см. рис. 2.1. а):
^кш1п = AKUp-}-BKIp; 7Н min — £^*кт1п + ^к mln; )
min — СкС/р4- £>к/р; ^mln = mln + ^н Ai mini | (2.6)
Кажущаяся минимальная мощность источника
W/min—сопряженный комплексный минимальный ток источника.
Сопряженный комплексный минимальный ток 7mln = /т1пе * где Ч / —
аргумент комплексного тока 7mIn.
Номинальное напряжение источника, которое должно быть установлено на
зажимах трансформатора, с учетом колебания напряжения в питающей сети, то-
ка и мощности:
^ = ^нс^/щкь I — ^нс^ткь S = Khc ^mln^mln- (2.8)
Фактическое напряжение U$ будет определяться конструктивными осо-
бенностями ПТ, т. е. имеющимися в них градациями напряжения, при этом
Ьф = Ктри. (2.9)
где Ктр > 1 — коэффициент, учитывающий наличие напряжения, ближайше-
го к U.
Тогда фактические ток и мощность трансформатора:
/ф = Ктр/; Зф-ХтрЗ. (2.10)
Напряжение следует учитывать при расчете всех остальных режимов.
Для РЦ с двухэлементными ФЧП нормальный режим сначала рассчитыва-
ют так же, как и с одноэлементным приемником по формулам (2.4)—(2.11) с
учетом заданных номинальных напряжения и тока срабатывания, взятыми из
плспорта реле, которые получаются при идеальных фазовых соотношениях в
реле. По результатам этого расчета определяют угол расстройки реле при нор-
мальном режиме
где q>y — аргумент комплексного напряжения источника t/mln; аи — угол
идеальных фазовых соотношений в ФЧП принятого в расчете типа.
Тогда приведенные напряжение, ток и мощность источника с учетом не-
обходимой компенсации расстройки реле будут:
t/min = t/mln/c°s Рн! /min =/min/cos Рю
Smin — (Лп1пЛп1п/со82 Рн-
Номинальные приведенные напряжение, ток и мощность генератора с уче-
том выражений (2.8):
Фактические значения этих величин следует рассчитывать также с учетом
выражений (2.9) и (2.10).
Фактический коэффициент перегрузки одноэлементного приемника
где |Zn max| — модуль комплексного максимального сопротивления передачи
общей схемы замещения РЦ в нормальном режиме и ги mln; |Zn mIn| — модуль
комплексного минимального сопротивления передачи общей схемы замещения
РЦ в нормальном режиме, но при ги max == 00•
Максимальное сопротивление передачи
Za max= A,Zp + fio, (2.14)
где А и и Во — коэффициенты общего четырехполюсника всей РЦ, вычисляемые
по выражениям (2.5); Zp — комплексное сопротивление приемника (путевого
реле).
31
Минимальное сопротивление передачи Zn mln = Лооо7р + Bq<x> • (2-15) где Д0оо и ВоОО - коэффициенты общего четырехполюсника всей РЦ, вычислен- ные по выражениям (2.5) при следующих коэффициентах четырехполюсника РЦ: А = D = 1, В = zl\ С = 0, (2.16) где / — длина РЛ. км. Получим: Л ооо = ЛКЛН4-СКВН+ AHCKz; С0оо — ЛКСН + DHCK4-CKCHz; Вооо =DKBH+ AKBK+DKAHz; Dooo = DKDH -f- CHBK4"DKCnz. В тзх случаях, когда коэффициенты общего четырехполюсника всей РЦ не Напряжение Яф га1п берется из расчета нормального режима или вычисля- ют по формулам (2.3) с учетом выражения (2.5). цах2рцУСТИМЫе нап Ряжения в шунтовом режиме на релейном и питающем кон- Уд шр — ^рш / Zn Шр Г, Уд шп- ^рш| Zn шп |, (2.20) где 7рш = *;hZp ~ ток надежного несрабатывания ПП при шунтовом режиме; Zn mnl и шр! — комплексные сопротивления передачи общей схемы заме- щения при /?шн — 0,06 Ом соответственно на питающем и релейном концах Сопротивления передачи общей схемы замещения: Zn шр = ^тн Атк MnipZBXK ВШр+ (^шр^-вхк ; Яшр) ZB'XH]; j ^пшп = Кти Атк [^mnZBXK4-Buiii4-(C[UiiZBXK-j-Duin) ZBXH], | В шунтовом режиме коэффициенты рельсового четырехполюсника РЛ по- лучают из схемы его замещения (см. рис. 2.1, б) при Яшн 0,06 0м:
вычисляют, сопротивление передачи: 2птах = К™^тк[Л2вхк + В + (Сгвхк + О) z«h1; | (217) Zu mln = К™ Ктк [ AooZ^K + Boo + (CooZBII1 + Doo) ZBxJ> 1 где Л. В, С, D — коэффициенты четырехполюсника РЛ при ги mln'» Л«> = 1; Boo = z. С» = 0; Doo - 1 при ги тах = оо; К;н = Лн - обратный коэффи- циент снижения тока в четырехполюснике Я; Ктк — C«zp + dk — прямой коэффициент снижения тока в четырехполюснике К; ZBXH — Вн/Дн — обратное входное сопротивление четырехполюсника Я; ZBX к == (AKZp + BK)/(CHZp + d \ _ прямое входное сопротивление четырехполюсника д. Коэффициент перегрузки ФЧП по вращающему или тяговому моменту „ к К К ।Zn max 1 C°S ^<Рп~~~С6и^- (2.18) *перф = *зср^Ктр | 7n mln | cos(<pnOo—«„) ’ ( ’ где фп _ аргумент комплексного сопротивления Zn max; фПоо ~ аргумент комп- лексного сопротивления Znmln. Аргументы Znmax и Zu га1д вычисляют по выражениям (2.14) и (2 15). Шунтовой режим. Шунтовым режимом называется такое состояние РЦ, при котором ее ПП выдает дискретную информацию «Занято» (0) при наложении в любой точке РЛ поездного шунта сопротивлением не ниже нормативного. Критерием надежности шунтового режима служит соотношение Ащ 1» ^шр= 1+г//?шн’» Яшр~*; Сшр- 1/7?шн: Duip- 1 (шунт на релейном конце); (2.22) ЛШп=1; Вшп = г; Сшп~ 1/₽шп; ^шп—14 z//?IUH (шунт на питающем конце). (2.23) Для РЦ переменного тока с ФЧП коэффициенты шунтовой чувствитель- ности можно рассчитывать, как и для РцТЬдноэлементным приемником ме- тодом сравнения напряжений, однако при этом необходимо учитывать небла- гоприятное влияние угла расстройки ФЧП на нормальный режим и благопри- ятное влияние его на шунтовой режим. р Коэффициенты шунтовой чувствительности РЦ соответственно на релейном и питающем концах для РЦ с ФЧП по аналогии с выражениями (2.19)—(2.21): Д' *4idpcos (Фр —«и) I ШР ^ф mln c°s((pnip — аи) и ( (2-24) Удщп COS (фп — «и) 1 Уф mln cos (фшп— «и) 1 где ^дшр=/рш| 2шпр| ; ^aiun = Zpni|Zniun|, причем /рш=:^н/ср. ношенияхФЧП Т°К /<?Р выбирают из паспорта реле при идеальных фазовых соот-
где Кш — коэффициент шунтовой чувствительности к нормативному поездному шунту для любой относительной координаты рт РЛ, который вычисляют^ при критических значениях основных параметров [t/max, HOmin)» ги max — °0* Ргп кпит] Для этого режима. для всех РЦ, кроме горочных, принято сопротивление нормативного шунта ^ШНВ связи с тем что во всех основных неразветвленных РЦ переменного тока шунтовая чувствительность минимальна на концах РЛ, то в инженерных расче- тах достаточно проверять шунтовую чувствительность только на питающем и релейном концах. В качестве исходной можно принять общую расчетную схему (см. рис. 2.1 б) и для нее вычислять коэффициенты шунтовой чувствительности на релейном Кшр и питающем Кшп концах методом сравнения напряжении: КШр = д шр/^ф mln; ^шп = Уд шп/^ч min- (2.19) «пи АРгу“енты’ входящие в выражения (2.24), вычисляют по формулам (2 21) при этом <ршп и фшр являются аргументами комплексных напряжений Un 111П и Уд Шр. а <рп - аргументом комплексного напряжения UA mIn. д Шп РЦ l^DHTP^'noi ППНМ’ Конт₽ольным режимом называется такое состояние erniuu^ <m пеРедает Дискретную информацию, эквивалентную со- ™"точке РЛ (0)’ прн "«Дном электрическом разрыве рельсовой нити в лю- Критерием надежности контрольного режима является соотношение ^кп 1. где АКп коэффициент чувствительности РЦ к обрыву (поврежденной! нити р\°жиРмЫаЙ11/ЫЧИСЛ7Г Т КРИТ“М набор^основРныхУ ^рГ^ов”X"o режима Ll/max, Z(rmIn), ги крит, ркп криг]. 2 Зак. 1421
32
Коэффициент чувствительности РЦ к поврежденному рельсу Акп можно
рассчитывать методом сравнения напряжений (см. рис. 2.1, в), при этом по ана-
логии с выражением (2.19)
Ккп — ^дкп/^фт!п» (2.25)
где С7ф т1п — действительное минимальное напряжение генератора, рассчи-
танное в нормальном режиме.
Допустимое напряжение генератора в контрольном режиме
кп — /рк I Zn кп I — Авн /ср I ^п кп I*
Комплексное сопротивлени? передачи общей схемы замещения в контроль-
ном режиме вычисляют по выражению (2.21)
2п кп — КтнКтк Икп^вх к4~ ^Kn + (CKnZBX к4~/Экп) 2ВХ н]. (2.26)
Коэффициенты А'н, Ать и сопротивления Z'x н, ZBK к определяют так же,
как и в шунтовом режиме [см. формулы (2.17)].
Контрольный режим следует рассчитывать при критических значениях
текущей координаты ркп места повреждения (полного электрического разрыва)
рельса и сопротивления изоляции. В общем случае оба критических значения для
каждой РЦ определяют по результатам расчетов на ЭВМ сопротивлений передачи
Zn кп по уравнению (2.26).
Расчеты критических значений ги кр и ркп требуют достаточно сложный и
громоздкий математический аппарат, поэтому аналитические выражения для
этих величин выводят при целом ряде допущений и упрощений. Так, для РЦ
переменного тока принимают ZBX о = ZBX н = ZBX к, а в некоторых случаях
сопротивление ZBX о принимается равным нулю.
Для РЦ переменного тока длиной до 700 м с деревянными шпалами (без
путевых ДТ с одноэлементными приемниками) ги кр можно рассчитывать по
упрощенным формулам, полученным из Т-образной схемы замещения РЛ.
Для РЦ переменного тока
Гикр = </2 V о Is+0.75 |Zb2x о I /cos (<рвх 0-<р) -г 0.142 | г рК. (2.27)
Сопротивление ги кр зависит как от модуля ZBX о, так и от его аргумента
<рвх 0. Если в формуле (2.27) принять |ZBX о| = 0, то ги кр - |z|/2/l,94.
Для более длинных РЦ следует применять схему РЛ с распределенными па-
раметрами. При наличии железобетонных шпал необходимо учитывать ток утеч-
ки по шпалам непосредственно от одной рельсовой нити к другой, а при наличии
ДТ — соединение средних точек ДТ смежных РЦ.
При равенстве входных сопротивлений по концам РЛ Z*x н — ZBX к =
= ZBX о мощность Ркп = 0,5. На основании расчетов на ЭВМ сопротивления пе-
редачи в контрольном режиме ZnKn по уравнению (2.27) установлено, что если
|ZBX ol ~ 0,24-0,3 Ом, то для каждой частоты сигнального тока можно считать
постоянным критическое значение модуля постоянной распространения Су/)кр.
При этом arg(y/)Kp = <р/2. Учитывая указанные допущения и закономерности,
выведены унифицированные формулы для коэффициентов четырехполюсника
РЛ в контрольном режиме:
4кп — £>кп = сЬ (у /) кр4- 2 Е V 1 4-2/П1 sh (у /) кр (Si+S2);
#кп — | sh (тОкр + g Е "]/1 + 2 m! [ch (у /)кр4~11 (Si+S2) j ;
CKn = ^^(sh (тПкр+ Y Е Vr+2Sjch (?/)кр-1] ($1+$,)}.
34
(2.28)
Таблица 2.2. Коэффициенты схем для рельсовых цепей
переменного тока
Рельсовая цепь S. S,
С ДТ на обоих концах С ДТ на релей- ном конце С ДТ на питаю- щем конце cth[(?OKpEl/ —L—] L F 44-8 mJ
Без ДТ .tb[lv<b,£ cthL/h.pEl/'J L r 44-8 mtj
где Е = У1 4- 4ZM/z — коэффициент, учитывающий взаимоиндукцию рельсов;
ZM /*м = /<i)Af12 — комплексное сопротивление взаимоиндукции между рель-
сами; Л412 — взаимная индуктивность двух контуров рельс — земля (для час-
тоты 25 Гц М12 = 0,00135е—/6°40'; для частоты 50 Гц М12 = 0,00128е~/7°;
mi=£fi2^3 — коэффициент относительного распределения проводимости между
рельсами Pt и Р2 g12 и землей g3 (рис. 2.3); и S2 — коэффициенты схем,
учитывающие параметры ДТ соответственно на релейном и питающем концах,
для случаев, приведенных в табл. 2.2.
Значение |у/|кр для любых схем РЦ переменного тока с изолирующими сты-
ками зависит от частоты сигнального тока:
f, Гц............... 25 50 75 125 175 225
у/| кр.............. 1,13 1,35 1,75 2.10 2,25 2,35
В зависимости от вида шпал и балласта коэффициент тх принимает сле-
дующие значения:
Шпалы Балласт mt
Деревянные Щебеночный 1,8
> Песчаный 3,2
Железобетонные Щебеночный 9,1
Если в расчетах не учитывают утечку сигнального тока по шпалам, то
принимают тх ~ 0.
Режим АЛСН. Режимом АЛСН называется такое состояние исправной за-
нятой РЦ, при котором в рельсовой пегле создается уровень кодового сигнала,
Достаточный для надежного действия локомотивного' приемника, расположен-
ного на удаленном от генератора АЛСН конце РЛ.
изоляции при контрольном режиме
Рис. 2.3. Схема замещения элемента
Критерием надежности режима АЛСН является соотношение
где /Лф mm — фактический минимальный ток в РЛ при наложении нормативного
поездного шунта на удаленном от генератора кодовых сигналов АЛСН конце РЛ
и критическом сочетании основных параметров для этого режима z,
ги mln» Р = °1‘» 1ЛН — нормативный ток АЛСН, при котором локомотивный при-
емник работает устойчиво.
С учетом режима АЛСН разрабатывают РЦ для тех путевых участков,
на которых предусматривается наложение АЛСН. Кодовые сигналы АЛСН на-
кладывают на все двух ниточные РЦ переменного тока (кроме станционных РЦ
с малогабаритной аппаратурой). Кодовые сигналы можно посылать с обоих кон-
цов РЦ. При посылке кодовых сигналов с питающего конца в РЦ переменного
тока (см. рис. 2.1, г) используют общий генератор G (путевой трансформатор)
и общий ограничитель как для сигнального тока, так и для тока АЛСН. Для ос-
тальных случаев в качестве генератора тока, посылающего кодовые сигналы,
применяют специальный КТ с самостоятельным или общим с сигнальным гене-
ратором ограничителем тока к. з.
Самостоятельный генератор кодовых сигналов можно предусматривать и на
питающем конце РЦ переменного тока, если для кодового тока АЛСН применя-
ется частота, отличная от частоты сигнального тока РЦ (например, кодовый ток
частотой 50 Гц при сигнальной частоте 25 Гц), тогда оба генератора, имеющие
общий и индивидуальный ограничители, подключают к РЦ параллельно.
При критических условиях для режима АЛСН ток АЛСН принимают рав-
ным нормативному и определяют коэффициент АЛСН (если имеется генератор
с заданным по нормальному режиму напряжением и сопротивлением ограничи-
К л — лф mln/ ^лн — ^min/ I 2пл max I лн (2.29)
или требуемое напряжение генератора при заданном ограничителе (самостоя-
тельный генератор)
кт mln — I ^пл max I Iлн- (2.30)
Поскольку входным сопротивлением ZBK к можно пренебречь, то при
ZBK к = 0 и ₽шн =# 0 сопротивление передачи 7ПЛ тах, входящее в выражения
(2.29) и (2.30), будет
2плтах=^(л/?шн+в+(С/?шн+п) z;XHi,
так как при отсутствии четырехполюсника К коэффициент КТк
Если же пренебречь и сопротивлением поездного шунта, то сопротивление
передачи
(2.31)
2ПЛ max = К;Н (Я;хи +Л)’ (2.32)
При автономной тяге нормативный ток АЛСН /лн = 1,2 А, при электро-
тяге постоянного тока /лн = 2 А, а при электротяге переменного тока /лн —
Увеличение нормативного тока АЛСН при электротяге вызвано необхо-
димостью уменьшения чувствительности локомотивного приемника для защиты
его от помех, вызываемых тяговым током и его гармоническими составляющими.
Коэффициенты рельсового четырехполюсника А, В, С и D в выражении
(2.21) выбирают при гя min и удельном сопротивлении рельсов, соответствующем
несущей частоте кодовых сигналов АЛСН.
Коэффициент снижения тока в четырехполюснике И равен коэффициенту
Ан четырехполюсника Я, т. е. Ктн = Ан.
При наложении кодовых сигналов с релейного конца в момент подключения
к РЛ КТ ПП, как правило, отключаются от нее контактом трансмиттерного ре-
ле. Сопротивлением приемников, остающихся подключенными к РЛ в момент
36
Рис. 2.4. Схема замещения РЦ переменного тока для режима
АЛСН при наложении кодовых сигналов с релейного конца
посылки кодовых сигналов, обычно пренебрегают. Поэтому режим АЛСН при
наложении кодовых сигналов на релейном конце рассчитывают по формулам
(2.29) и (2.30), но с использованием схемы замещения (рис. 2.4), в которой энер-
гия передается не через четырехполюсник Я, а через четырехполюсник К в об-
ратном направлении, а также через дополнительный ограничитель /?ол. В этом
случае в формулу (2.32) вместо К'н следует подставлять значения А*н, а вместо
^вх н ~ значения Z*x н.
Для вычисления значений и Z*x н необходимо определить коэффициенты
нового четырехполюсника Н't учитывая, что вследствие изменения направле-
ния передачи коэффициенты йк и DK должны поменяться местами, так как в
общем случае четырехполюсник К несимметричен.
При замене ограничителя Ron четырехполюсником К'
1^н^н£:н: п-ки
А^ПК4-₽ОЛСК; ^^Ан+/?олЛк; С^=СКО'—Дк;
^тн — — ^к+^ол^к» 2*хн — (Вк + Яол^к)/(Т>к тЯолСл)-
Четырехполюсник РЛ симметричен, поэтому перестановка коэффициентов
Л и D местами из-за изменения направления передачи энергии не имеет смысла.
^2кт = КтКтн^лН’ (2.33)
где Кт = С/?шн г D — коэффициент снижения тока в четырехполюснике РЛ;
Ктн == ChZbx л 4- dh — коэффициент снижения тока в четырехполюснике Н;
^вхл — ^шн входное сопротивление четырехполюсника РЛ в режиме
АЛСН.
^^Кажущаяся мощность, потребляемая от КТ или ПТ для кодовых сигналов
5,кт = У,к = e'f (2.34)
где <pG = Фгпл = zami — аргумент комплексного напряжения КТ (ПТ), так
как агб/лн = 0; <р7 = + ф^н — аргумент комплексного тока 1т, равный
согласно (2.33) сумме аргументов комплексных коэффициентов Кт и А*и.
Активная мощность
PiKT = Sjkt cos фдет*
(2.35)
Реактивная мощность
Qjkt — $»кт si n <p SKT. (2.36)
Активная мощность с учетом потерь в КТ
Лкт = Р,Кт + Рпотр- (2.37)
Ток, потребляемый от КТ при к. з. РЛ со стороны КТ,
/«ст кз=^зкт/£вх н кз* (2.38)
где ZBX н кз ~ BJDh — входное сопротивление короткозамкнутого четырехпо-
люсника Н (ZBX = 0).
Кажущаяся мощность во вторичной обмотке КТ
Sjkt кз = ^»кт /зкт кз=^1кт 72кт кз^^в* н кз’ (2.39)
где фвх н кз — аргумент комплексного сопротивления
Активная мощность
Pwt КЗ—51КТ КЗ cos Фвх н КЗ - (2.40)
Реактивная мощность
Qikt кз = Sjkt кз sin фвх н ад. (2.41)
Активная мощность, потребляемая КТ, в режиме к. з. входа РЛ
(2.42)
Р ikt КЗ = Р*кт КЗ + Рпот КЗ-
Режим к. з. Под режимом к. з. подразумевается режим работы генератора
при расположении нормативного поездного шунта в начале РЛ, т. е. в точке
подключения к ней генератора (р — 1). При этом может рассматриваться режим
к. з. основного генератора, питающего ПП, и дополнительного генератора, пи-
тающего через РЛ локомотивный приемник, связанный с ней индуктивно.
В РЦ переменного тока функции дополнительного генератора может выполнять
основной генератор, если кодовые сигналы АЛСН накладываются на питающий
К критериям режима к. з. относятся ток /кз и мощность SK3 генератора.
Обычно ток и мощность режима к. з. превышают ток и мощность его при нор-
мальном режиме. Однако в схемах с емкостным ограничителем ток и мощность
к. з. могут быть меньше соответственно тока и мощности нормального режима.
Режим к. з. (см. рис. 2.1, д) рассчитывают при критических сочетаниях ос-
новных параметров и поэтому Яшн = 0, а р — 1. Значения основных критериев
режима к. з. генератора, которое происходит не непосредственно на зажимах
генератора, а через четырехполюсник Я, в значительной степени зависят от
соотношения параметров этого четырехполюсника и входного сопротивления
РЛ ZBK. Поэтому ток и мощность режима к. з. могут в несколько раз превышать
соответственно ток и мощность нормального режима либо, наоборот, могут быть
даже меньше этих значений благодаря применению емкостных ограничителей.
Численные значения основных критериев режима /«з» 5кз* ^кз* Скз к- 3-
для РЦ переменного тока определяют по формулам (2.38)—(2.42).
2.2. КОЭФФИЦИЕНТЫ ЧЕТЫРЕХПОЛЮСНИКОВ РЕЛЬСОВЫХ ЛИНИЙ
В НОРМАЛЬНОМ РЕЖИМЕ
Для упрощения расчетов РЦ в табл. 2.3 представлены численные значения
коэффициентов рельсовых четырехполюсников при частотах сигнального тока
25 и 50 Гц для РЦ различной длины при трех удельных сопротивлениях изоля-
ции: 0,5; 1,0 и 50 Ом - км.
38
F
Таблица 2.3. Коэффициенты четырехполюсников РЛ
(с учетом заземления контактных опор)
ZP4, м | В. Ом | С. См
/=25 Гц; г==^5е/-52* Ом/КМ
г«=0,5 Омкм
60 1,00г7’°” 0,032г7’52” 0.13г7’о°
100 1.00г7 °”*4' 0,050г7’520*6' 0.21г7’°”
150 1.01г7’0”33' 0,080г7’52024 ' 0.31г70°
200 1,02г7’0”57' О,1ООг7’52”40 0,43г7’0”20'
300 1.03г7’2”08' 0,151г7’52”®4' 0,64г7’0”4*
400 1.05г7’3”4*' 0.203г7’ 53°29' 0,81г7’*”16 ’
500 1,09г7’5”4*' 0,257г-'’®4”03' 1.11г7’*”®8'
750 1,21г7’**”58' 0,399г7’56”2*" 1,69г7’4”22'
900 1,31г7’*6”4*' 0,491г7’58” 2,08г7’60*6'
ги= I Ом-км
60 1.000г7’°” 0,032г7’52” 0,063г7’0”
100 1,002г7’0”08' 0,050г7’520*5' 0,111г7’002'
150 1.004г7'0”*7' 0,080г7’520*8' 0,165г7’0”06'
200 1,ОО7г7’0”30' О.ЮОг7’52”20' 0,222г7’0”10'
300 1.016г7’ '°09' 0,150г7’®2”30' 0,335г7’0”23'
400 1,028г7’*”®8’ 0,201г7’52”45' 0,448г70”4*'
500 1,044г7’3 03' 0,253г7’53”*0' 0,563г7’*”02
750 1,103г7’6”40' 0,387г7’54”30' 0,861г7’2”*3'
1000 1,190г7’**”12' 0,529г7’®6” 0,176г7’4”06'
1200 1,285г7’15”30' 0,561г7’57”30' 1,448г7’5”50
1250 1.312г7’*6”30' 0,683г7’®8” 1,519г7’6”20
1500 1.476г7’22”06' 0,853г7’6*” 1.897г7’9”
2000 1,947г7’33 1,260г7’67030' 2,802г7’*5”20'
2500 2,664г7’43” 1,795г7’74”30' 3,989г7’22”50'
2600 2,844г7’47 1,923г7 77 4,273г7’24”20'
гж=5О Ом км
60 1.000г7’°” 0,032г7’52” 0.002г7’0”
100 1,000г7’°” 0,050г7’ 52°06' 0,002г7’0”
1*50 1,000г7’ °” 0,080г7 52°07' О.ООЗг7’0”
200 1,000г7’°” 0,100г7’52”09' 0,004г7’0”
39
Jh
'рц« A=D В. Ом
300 1,000?’“° 0,150?'52°*°’
400 1,000?-°° 0,200?-52°'°’
500 1,000?°° 0,250?’52°'°'
750 1,001?°°°7' 0,374?-52°'®'
900 . t,002?‘®°'° 0,45(VS2°'°'
1000 l,003?«°'2' 0,500?‘52°'°
1200 l,004?®°18' 0,600?-52-2®’
1259 l,005?*°2®' 0,627?’®2°2°
1500 l,007?’°°3° 0.752?®2”2®
2000 l,012?®°48' 1,003?’®2°30’
2500 1,019?''°40' 1,258?®2°30'
2600 1.021?-' °50' 1,309?-®2°4»'
f=50 Гц; Z=0,8 ?6S°
<=0,5 Om-km
60 1,002?-°03®1") 1,048?*®°
100 1,004?®'°45' l,080?’6®°
150 1,010?- '°'0' 0,120?-65°'5'
200 1,014?-'°42' 0,160?*®°3®'
300 l,033e'-4° 0,242?®6°3®'
400 l,062?-®°48' 0,326?‘®7°2°"
500 1,102?-'°° ОЛ^’68030'
750 l,263e'-2'° 0,643^* 73°
900 l,4ll?-29° 0,797e''76°
60 l,00le'®° 0,048^’ 65°
100 1,002?®°12' O.OeOe'*650
150 l,005?°°3®' 0,120^*65°
200 1,008?-°°64' O,16Oe'-65°10'
300 l,017?-2° 0,241e7’65°3°
400 l,032?-3°36' 0.323e/*66O,°'
500 1,050? •5 °36' O,4O6e/66°40'
750 l,124?-12° о.бг^е7*69010'
1000 l,242?-2°° O,854e/-72°30'
1-200 l,377?-27°«®' 1,056e7*75040'
^одолжение табл. 2.3 Продолжение табл. 2.3
С. См 7ри* “ A=D В. Ом С. См
0,006е'° 1'250 . 1,417г'" 29° 1,109г'"76” I,540e',,O3°'
0,00&>'° 1500 1,662г'"38”15' 1,397г/"81” 1,94(V’160,8'
0,010г'"°” 2000 2,409г'"55”36' 2,120г'"92”30" 2,945е'-27°30'
0,015е/°' 2500 3,594г/"72” 3,125г'"105” 4,367е'-40°30'
0,018е'° 0,020е/’° 2600 3,896г/"75” 3,400г'"10в” 4,722е/*43°30'
О,О24е/о° ги=50 Ом км
0.025е'°° 60 1,000г'"° 0,048г'"65” 0,002е/0°
(ЛОЗОе7’0 16 0,040е/0°3° 100 150 1,000г'"°’ 1,000г'"°” 0,080г'"65” 0,120г'"65” 0,002е'-°° 0,003е^°°
0,050е/*°°46 0,О52е'-0°50' 200 1,ОООг/"°”06' 0,160г'".65” 0,004е'-°°
300 1,000г'" °” 0,240г/"65” О,ОО6е/*о°
400 1,ОООг/"°°06' 0,320г'"65” 0,008е/0°
500 1,001г'"0'’10" 0,400г'"65” o,oio«/-°D
„ _ 750 1,002г'"0”15' 0,600г/"65” О.О15е'-00
0,124е/-0”_> 900 1,003г'"°”20’ 0,720г'"65” О,О18е/о°
0,212г'"0”20' 1000 1,004г'"°°24" 0,800г/"65” 0,020е/°°
О,ЗО7е/"°°30 1200 1,005г'"°°36' 0,961г/"65” 0,024^-°°12'
0,425г/"°”48' 1250 1,ОО5г'"°°40 1,002г'"65” О,О25е/0015'
0,642г'"1°20' 1500 1,008г'"0”56" 1,203г/"65”10' 0,ОЗОе'-0°20'
0,863г'"2”18' 2000 1,014г/"1”42' 1,607г'"65”20' О,О4Ое/‘о°36*
1,091г/"3”36' 2500 1,022г'"2”30" 2,015г/"65”30' 0,050е'-°°48'
1,703г/"8' 2,11!е/"”30' 2600 1,024г'"2”45' 2,096г/"65”40' 1 0,052е'°°56'
1-50 Гц (при автономной тяге); г =0,85ef '6° ° Ол/км
0.066г/"°” г«=0,5 Ом-км
0,111г'"0”08' 60 1,001г'"0”9" О,О51г'"60”17' 0,120е/-0°3'
0,166г/"°”12 100 1.004г'" °’25" 0,085г/ 60”23' 0,200е'°°8'
0,222г/"0”15" 150 1,009г'" °”57" О,127г/"60”33' О,ЗООе'-о°19'
О,335е'°“30' 200 1,017г'"1”40" 0,170г/"60”48' 0,402е/°°34'
0,449г'1”12 300 1,039г^"3”42' 0,258г'"61”30' 0,607^",016 ’
0,564г'"1 54 400 1,072г'"6”28" 0,347г'"62”28' O.eifie'’2014'
0,864г'"418" 500 1,117г'"9”50’ 0,440г/"63”43' 1,036е'-3°28'
0,186г'"730 750 1,296г/"20”12' 0,691г/"67”55' Гбг?^-7041 '
1,467г'"10”42' 900 1,458г'"27”9" 0,861г7"71 °81' 2,026ел 10354'
L 41
Окончание табл. 2.3
60 1.000г70’4' 0,051е/6°°16' 0,060г7°о1'
100 1.002г7'0’18' 0.085е'-60°19' ОЛООг70’4'
150 1,004г'-°°28' 0,127г7’60°24' 0,150г7’0’9'
200 1.008г7’0’50' 0,170г7'60031' О,20Ог'-00'7'
300 1.019г7’1’53' 0,256г7’60°52' О,ЗО1г/-°°39'
400 1,035г7'3’18' 0,343г7’-61022' 0,404г7’’°7'
500 1,055г7’5’8' О,432е'-61°в0’ 0.508г7’'°45'
750 1.134г710058' 0,663г'-64°8’ 0,780г'-3°54'
900 1,202г7’15’13' 0,810г7'65049' 0,953г'’5°35’
1000 1,258г7’18°17' 0,913е'в7°5' 1,074г7'8’51'
1200 1.397г7’24°44 ' 1,132г7'69’50' 1,332г'-9°44’
1250 1,439г'-26°23' 1.19Ог'-70046' 0,401г'-10°32’
1500 1,687г'’34°42' 1,505г'’75°6’ 1,771г7’14052'
2000 2.437</-50°43' 2,299г'-88°22' 2,705г'-25"’8
2500 3,625г'-65’28' З,427г'-97О,°' 4,037г'-36°55'
2600 3.929е'в8°18' 3,708г7-"038' 4,363г7’39’24
гм=50 Ом-км
60 1,000г'-°° 0,050г'-60°14' 0,001г7’00
100 I.IW0’ 0,085г7-60014' 0,002г'-°°
150 1,000г'-°0 0,127 г7’60014 ' О.ООЗг70"
200 1,000г'001' 0,170г7-60015' 0,004г7’00
300 1,000г'- °°2' 0,255г7 60°15' 0,006г'-°о1'
400 1,000г'-°°4" 0,340г'-60°16' О,ОО8г'-001’
500 1.0О1г'о°8' 0,425г7-60016' О.ОЮг70”2'
750 1,002г' °°14' 0,638г7-600190 0,015г7-005'
900 1.003г'- 0°20' 0,765г7’60021' 0,018г7006'
1000 1,004г'-025' 0,851г7-60022' 0,020г7'°°8’
1200 1.ООбг'0"36' 1.022г'-60°26' О.О24г'о°12'
1250 1.ООбг'®039' 0,064г7’ 60°27' 0,025г7 0013’
1500 1,009г'-°°57' 1,279г'-60°33' О.ОЗОг7'00'9'
2000 1.017г7-'°40' 1,709г7-60048' 0,040г'-°°34'
2500 1,027г'-2°36' 2,143г7-6'07' 0,050г7 0053'
2600 1,029г7-2048' 2,231г7-610"' 0,052г70057'
тягой п7иЯп7нв7рныГсХ“и?ееляНх X СОеДИНИТеля* " для с автономной
2.3. КОЭФФИЦИЕНТЫ ЧЕТЫРЕХПОЛЮСНИКОВ ДРОССЕЛЕЙ-
ТРАНСФОРМАТОРОВ И ИЗОЛИРУЮЩИХ ТРАНСФОРМАТОРОВ
р^нВНВл^
₽и ИТ который в^т °Че₽еДЬ ЧСТЫре—и ДТ
nnnnnn°CKOJlbKy Дт подключают к РЛ основными обмотками, выполненными ИЧ
реда™ не только меняются местами коэффициенты А и D, но и коэффициенты
аналогХИо₽УДТЩнеи7^С^„РМпаТ°РЫ "а питаюи»е“ " Релейном концах работают
Ko3dZ..uL ж Рассматривать как линейные цепи.
схемах PH в кямХ1РаНСфОрМаЦИИ тРансФ°Рматоров, используемых в реальных
приведены в -^ "з^-иРУОШих. при передаче энергии с питающего конца
аль^испол1зуе^весхХахНрп°к0^Л ™n°B тРансФ°РматоР°в Даны для ре-
сигнального тока 50 и 25 Гц ₽Ц коэФФицнентов трансформации при частотах
2.4. РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕНТОВ ЧЕТЫРЕХПОЛЮСНИКОВ И И К
ной S?puec 7чрЧтоТ„Ы^Х''ОЛЮСНИКОВ н " К вычисляют для каждой конкрет-
ной P^Macwofi^S^u авНк<^^^^™НпХ₽"^*е"ааЧп^"Н®И,^,Н!^'аь'ная схема ко’°-
Zo; ИТптипа ПРТ-А с’лИТп “Т^дТп^^
фильтр фРтХафПТ25.150 С ”ДТР 9,15; ИТР ТИПа ПРТ А С Лит₽ 945
соеди„"Х~аднКоИ " " * СОСТОЯТ "3 Трех --рехполюсников.
<ЬовмятопяИИТ^еМ„К0НЦе включен четырехполюсник 2О изолирующего транс-
W«aT0Pa ИТп и Дросселя-трансформатора ДТп. Коэффициенты четырехпмюс-
A2 = Dx = 1; Bx = Zo = 200 Ом; Сх=0.
(2-43)
43
Таблица 2.4. Коэффициенты четырехполюсников ДТ
Тип дросселя- трансформа- п лдт | .. - п °дт
/ = 25 Гц
0,ЗЗЗе7‘°° 0,0525г/'40 0,490г~/’79° 3,0г/-°°
ДТ-1-150 3 3,000г/’°° 0,050г''35 0,302г" /-60° 0,333г/'° °
0,0267г—''1 ’ 0,620г/’69' 0,270г"'‘84° 43,0г"'’1
ДТ-0,2-500 40 43,0е”Л1° 0,620г/69° 0,270г"/’84 ° 0,0267г"/-1'
0,082g~~'7'~ 1,030г/-58° 0,245г-'-82С 15г-/'2’
ДТ-0,6-500 15 15,0g"“7*2° 1,030g7’58° 0,245г"''82’ 0,082г-/'2’
0,074g""7,4* 0,083g7*60 0,210г"/-82' 15,8г~/'2°
ДТ-0,6-1000 15 15,8г" /,2° О,О83г'-60’ 0,210г"''82’ 0,074г-/"1 °
О,372с~/'2’30' 0,208г/'57 39 1,240г"''82°30 3,35г"/-2’39'
ДТ-0.6-500С 3 3,35г"/'2’30' 0,208г'‘57 39 1,240г"/'82’30 0,372г"Z’2’30
0,0745г"/'2’30' 1,040г/-57’39' 0,248г"/-82'39' ' 16,75г-/-2’30'
ДТ-0.6-500М 15 16,75г—'"2’30 1,040е/-57’39' 1.248г /-82°30' 0,0745г"/'2’30'
0,0291г~/'5’39' 2,470г'-59 39- 0.097г"'-84 42,2г"/''°
40 42,2г-/'1 ° 2,470г/’59 30 0.097р ‘7*84° 0,0291г-/-5’30'
0,07г-/-242' 0,624г/-69’57' 0,331g 7,81°57> 17,05г"/-°’59'
ДТ-0,2-500 17 17,05г /-0050' О,624г/'60°57' 0,331g 7’81 57’ 0,07 г"/’2’42’
0,052g "/,3° 0,842г/’91 0,244g" /,8,J 23г /•*’
23 23г '/1 0,842g7,61 0,244g- 0,052е“"7’3°
0,04г"/-3’ 1,1г/-61’ 0,187г-/-82" 30,2g--7*1 °
30,2g-"7*10 1,1г/-61’ 0.187г"/-82’ 0.04г"/'3°
0,03g—7,3 1,47г'-61’ 0,14г"'-82 40,1г-'-1’
40.1г"/’1’ 1.47г'-91’ 0,14г '/-82" 1 О.ОЗг-/'3’
/—50 Гц
ДТ-О.2-1000 0,0635г' °° 0,561г/-70°39' 0,315г-/'81’ 18,5г-/'3’
18,5г"/-3’ 0,561г'-70’39' 0,315г"/-81’ 0,635г/-9’
30 0,0395г"/'3’ 1,1г'-61’ 0,186г"'-82’ 30г~/-|°
30g"7'10 1.1г/-61’ 0,186г -/-82’ 0,0395г-/-3 °
ДТ-0,6-500 15 0,08g7*1 30' 1,815г/-72’32' 0,135г-/-80’50' 15,5г-/-3’10'
15,5г-/'3 l0' 1.815г/-72’32’ 0,135г—'-80’50' 0,08г/'1’39'
ДТ-0,6-1000 15 0,072г''9 1.455г''-75" 0,П7г-/81" 16,35г-/-2’
11,35г- '-2И 1.455г/'75’ 0,117г Г81’ 0,072г/-°°
Л*Г0,6-5ООС 0,4г/'2 0,363г'-72” 0,675г"/-81 ° З,1г-/-3’
3,1г-/'3° 0,363г/-72" 0,675г-/'81’ 0,4г/-2’
15 0,08г'-1°30' 1,815г'-72’32' 0,135г"/-80’50' 15,5г-/-3’10'
15,5г/-3’10' 1.815г'-72"32' 0,135г"/-80’50' 0,08г/-1’30'
ДТ-0,6-500М 38 0,03г“'-3’ 4,4г'-73” 0,05г"/'84“ 40г/-°°30'
40г/-°’30' 4.4g7’730 0.05г"/‘84 ° О,ОЗе~7*3°
Примечи при включении ! ДТм' В числителе дан коэффициент четырехполюсника при включении ДТ на релейном koi ее питающем конце. <це РЦ, а в знаменателе —
Таблица 2.5. Коэффициенты четырехпои
(релейных) трансформаторов
f~50 Гц
РТ-3 16 О.ОвОе^-2”30' 4,84/ ,2°30' 0,0325c-'-62°w' 12,б/-2°3°'
РТ-4 30 О.ОЗОе-'-5° 3,47/’25° 0,025с-'-65° 33с-'-2°
СТ-3 15 0,067/'°55' 17,22/-|5° 0,001с~''65°1° 15,l4e-'-|°',s'
СТ-4 15 0,072/’'°05' 19,90/’|3°3°" 0,0008с-'•63°зп' 14е-'*°°'’'
РТЭ-1Л 106 0,010е“'"2° 14,00/-26° 0,027е-'-85° 110е~'-5°
f = 25 Гц
ПРТ-А 9,15 0,11/°° 2,4/-3°° 0,006с-'-65° 9,15с '°
12,2 0,082с'’°° г’.б/-36" 0,0075е~'’67° 12,2/°
15,7 0,067/-°° з,0/-36° 0,012с-'-67‘ 15,7/°
18,3 0,055/-“° З,9с'-36° 0,0033с ~'-8°° 18,3/-°
30.0 0,033с'-“° 4,2е'-3°° 0,006с-'-8°° 30,0/-“°
40,0 0,026/-°° 4,4с'-2«° 0,0084е-'-75 4О,0е'-°
44,0 0,023/-°° 4,6/’23° О.ООЭОе-'-75° 44,0с'-°
55,0 0,019/°° 5,0/-15° 0,011с-'-70' 55,0/°°
f=50 Гц
ПОБ02А 18,2 О,О564/-3°20' 1,072/-23°3®' O.OUlc-/-59"3'1' 17,72е-'-3°-’"'
ПОБС-ЗА 5.0 0,25е'-°° 5,4с'-2°° 0,0025с“'-70' 5,0с'°
ПРТ-А 9,15 0,109/-°° 2,0/-25° 0,0024е-'-6° 9,15с'-°°
12,2 0,082/“° 2,3с'-18° 0,0044с-'-®7° 12,2/°
15,7 0,067/-“° 2,5с'-|5° 0,0046е-'-®°° 15,7/““
18,3 0,055с'’“° 3,15/-|7° 0,0014е-'-®°° 18,Зе'-°°
22,0 0,046/°° 3,38/’17° 0,0018е-'-®°° 22,0/''°
33,0 0,033/-°° 3.97/-15°3“' 0.0021е-'®°° 30,0/“°
40,0 0,025с'-°° 4,32/-14°30' 0,0026с-'-®° 40,0/°°
СОБС-2 13,7 0,073с'-3°°5' 7.52/-2,°45' О.ООЗЗе-'-62°35' 13,69е-'-3 05'
15 0,0676с'-3°42' 7,70/-|9°5°' 0,0035с-'-®3”23' 14,52е-'-7°43'
16 0,064/’2°25’ 7,74/-22°25' О.ООЗбе-'-®1"55' 15,77е-'-2°25‘
17 0,058/-3°15' 7,77с7’,7°45' 0,041с- '®2°45' 17,01е-'-3°15'
СОБС-2А 13,7 0,076/-“°40' 4,9б/-23°15' 0,0012е-'56° 13,2с'°°4°'
15 0,073с-'-°°45' 5,02с'-18°50' 0,00124е-'-57° 13,64/°°45'
17 0,067/’“°05 ’ 5,29/-19° 0,00131с-'•s®°30' 14,74с-'-°°“5'
Коэффициенты четырехполюсника ИТП выбирают из табл. 2.4 с учетом ти-
па трансформатора рассчитываемой схемы и его коэффициента трансформации
п (в рассматриваемом примере для трансформатора типа ПРТ-А с п = 9,15):
4ИТп=9.15/»’; ВИТп = 2,4/'3®°; ]
ситп = О,ОО6е-/ в50; ОИТп = О.П е'й°- )
Коэффициенты четырехполюсника ДТп с пДТп выбирают из табл. 2.4 (в рас-
сматриваемом примере ДТ типа ДТ-1-150 с пдт = 3)при передаче энергии со
стороны дополнительной (первичной) обмотки:
ЛДТп = 3,0/°*; ВДТп = 0,05е-' 36’; СДТп = 0,302/ ®°°;
ОДТп = 0.333 /'°°. (2.45)
На релейном конце включены четырехполюсники ДТр и ИТр. Коэффици-
енты четырехполюсника ДТр с ЛдТр выбирают по табл. 2.4 (в рассматриваемом
примере ДТ типа ДТ-1-150 с ЛдТ = ЛдТп =3) при передаче энергии со стороны
основной (вторичной) обмотки;
ЛДТр = 0,333 е7’0*; ВдТр = 0.0525 е/-40°;
Сдтр = 0’49 е-7’70*; Ядтр = 3,0 е/0°. (2.46)
Коэффициенты В и С четырехполюсника ИТр такие же, как и на питающем
конце, а коэффициенты А и D меняются местами.
Общие коэффициенты четырехполюсников Н и К находят перемножением
матриц из коэффициентов составляющих четырехполюсников, записанных в
порядке, соответствующем расположению их в схеме и с учетом направления
передачи энергии (в данном случае слева направо),
fc: II-X Ifc £:| * I
Подставим в выражение (2.47) значения коэффициентов:
Дн = 34,2 Вн = 8,41
Сн =0,051 е-/-62«24-. он = 0,0368 е-/ °’12'.
47
46
Таблица 2.6. Электрические параметры одноэлементных приемников переменного тока
Параметры АНВШ2-2400 НМВШ2-1000/1000 НМВШ2-900/900 ИРВ-110 ИМВШ-110
Напряжение, В,
срабатывания (полного при- тяжения) якоря UCp, не более 10,5 35,0 10,5 35,0 3,2 2,0—2,3*
опускания якоря £/<„ не ме- 5,0 17,5 5,0 17.5 2,0 1,0*
перегрузки £/пвр а 35 100 35 100 12 6*
Коэффициент:
возврата Кв 0,48 0,50 0,48 0,50 0,90 0,90
надежного возврата Квн 0,30 0,30 0,30 0,30 0,75 0,75
Сопротивление обмотки, Ом 2X1’200 2X1290 1000/1000 900/90 1ХП0 1Х1Ю
Схема выпрямления Мостовая Однополу- периодная Мостовая Однополупериод- ная |бмотка
Соединение обмоток Парал- лельное Последова- тельное Параллельное Последовательное
Параметры реле по постоянному току.
50
Коэффициенты надежного возврата ПП: K.nUJUrB =- Ка<Лв(н>
пои непрерывном питании КВн(н) — 17он'17р „?? °,7ср 30
“ & 7чЯ'Vi?’ 7
Г"^Х~:..7= ~ -
спвигаРФаз когда ток путевого элемента (ПЭ) отстает от напряжения МЭ на угол
to = ™62°) если ПП работает в прямом фазовом режиме, либо
S tok^ опережает напряжение МЭ на (18±5Г «хи1 = -18°), если ПП
работает в обратном фазовом режиме.
2.6. ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ ТРАНСФОРМАТОРОВ
И ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЕЙ ЧАСТОТЫ
Дли питании
ное напряжения:
l/max= K„CU; l/ml„= UlKm.
rne к = i i _ коэффициент нестабильности или колебании наприжении
в сети’переменного Тка в пределах ±10%; (/-номинальное напряжение
СеТИПри расчетах РЦ учитывают коэффициент "^“ьн^иапряжени^ №
параметрическихИПЧ, 5блад^>щих“астнчной способностью стабилизации выход-
и ПОБС-5А (ПОБС-5АУЗ), а также малогабаритные трансформаторы типов
П™Номииальная мощность всех трансформаторов типа ПОБСА> а
типа ПТМ — 35 В • А. Первые можно включать в сети напряжением 220 В.
Все ПТ имеют секционированные вторичные обмотки или несколько вторич-
ных обмоток что дает возможность получать различные напряжения на выходе
за счет различных комбинаций выводов вторичных обмоток или' Ра“"’"^2
включения (согласованного или встречного) двух вторичных обмоток. Широкий
:иапТзонИ^пОряжСе°ний необходим д5я регулировки РЦ при эксплуатации и
установки ближайшего большего допустимого напряжения по отношению
₽аС,Эле°ктрическне параметры путевых трансформаторов РЦ частотой 50 Гц
ческие ПЧ типов ПЧ50/25-100УЗ, ПЧ50/25-150УЗ и ПЧ50/25-ЗООУЗ мощностью
соответственно 100. 150 и 300 В • А, которые приведены в табл. 2.11.
51
52
Таблица 2.9. Электрические параметры ПТ РЦ частотой 25 Гц
Параметры ПТ-26 | ПТ-ЭбА ПРТ-25 | ПРТ-25А
Мощность, В-А 60 1 1 65 1 60 I 65
Первичная обмотка
Номинальное напряже- 110/220 I 110/220 1 110/220 I 1 110/220
Номинальный ток, А 0,65/0,32 0,68/0,34 0,65/0,32 0.68/0,34
Ток при х. х.э А 0,050/0,025 1 0,030/0,015 1 0,050/0,025 I I 0.030/0,015
Вторичные обмотки
Напряжение при х. х.. В 2,65—63,45 I 0,5—1'2,0 1 0.53-1,269
Номинальный ток, А 2—48 | 1Л | 5,8 | 5,4
Таблица 2.10. Внутренние потери мощности ПТ
Тип t г.- трансформатора '• 14 /в, А Рп. Вт Qn. вар Sn, В А
ПОБС-2А 50 17,0 54,3 45,8 71,0
13,6 45,3 42,3 62,0
10,2 38,3 40,4 55,7
6,8 33,3 37,5 50,2
3,4 30,6 36,0 47,3
ПОБС-ЭА 50 1,21 36,5 45,4 58,0
0,97 30,9 43,4 53,0
0,73 27,6 42,0 50,0
0,48 25,0 40,8 48,0
0,24 23,0 40,2 47,0
ПОБС-5А 50 5,70 39,7 39,1 56,0
4,56 34,3 35,0 49,0
3,42 29,1 31,8 43,0
2,28 27,0 29.3 41,0
1,14 24,8 28,8 39,0
СОБС-2А* 50 5,60 18,8 10,9 22,3
4,48 12,7 9,6 16,3
3,36 8,5 7,3 Н.5
2,24 5,5 5,9 8,2
1,12 3,9 4,8 6,2
СОБС-2А** - 2,80 16,5 11,4 20,0
2,24 11,4 9,3 15,0
СОБС-2А** 50 1,68 7.6 10,7
1,12 4.8 6,0 7,6
0,56 3,3 5,0 6,0
ПТМ-А 50 5,0 1 4 - 4,0 4,3
4,0 2,2 4 4 5,0
3,0 3,7 4*9 6,2
2,0 5.9 5,7 8,2
1,0 8,5 6,7 10,8
53
Окончание табл.
трансформатора f, Гц /н, А Рп. Вт ^п, вар sn, в-А
ПРТ-А 25 5,40 12,3 13.5 18,3
4,32 9.5 13,1 16.2
3,24 7.5 12,8 14,9
2,16 6,2 12,7 14,1
1,08 5,2 12.5 13,6
ПРТ-А 50 5,40 9,5 6,3 11,5
4,32 6,5 5,7 8,8
3,24 4 2 4,6 6,3
2,16 2J 3,8
1,08 1 7 3,2 3,6
ПТ-25А 25 1,10 1(Х5 15,7
0,88 7.8 нл 13,8
0,66 6,1 111 12,5
0,44 4,8 10*8
0,22 4,0 10,6 ИЗ
ПТ-25А 50 1,10 7,8 4,9 9,7
0,88 5,3 4,2
0,66 3,1 3,7 53
0,44 2.7 3,6 4 4
0,22 2.1 3,3 3,9
Таблица 2.11. Электрические параметры преобразователей частоты
Параметры ПЧ50/25-100УЗ ПЧ50/25-150УЗ ПЧ50/25-Э00УЗ
Мощность, В -А 100 150 300
Номинальный ток первичной обмотки, А, при напряжении 220 В 1,12 1,35 3.2
Номинальное напряжение вторичной обмотки, В Номинальный ток нагруз- 165 220 220
0,606 0,682 1,365
Напряжение начала генери- 180—190 180—190 Не более
рования при питании от сети напряжением 220(110) В и но- минальной нагрузке, В (90-95) (90—95) 198 (не бо- лее 99)
Ток, потребляемый из сети напряжением 220 (НО) В, пос- ле прекращения генерирования из-за перегрузки, А, не более 1,25 (2,50) 1,75 (3,50) 5(10)
Гармонические составляющие частоты 50 Гц в переменном токе частотой 25 Гц, %, не бо- — 4
Емкость блока конденсато- ров, мкФ 80 80 120
Преобразователи могут питаться от сети переменного тока частотой 50 Гц
и напряжением 220 или 110 В, при этом напряжение на вторичной обмотке ПЧ
для номинального тока нагрузки 165 В для преобразователя типа ПЧ50/25-100
и 220 В для двух других типов ПЧ.
2.7. ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ ДРОССЕЛЕЙ-ТРАНСФОРМАТОРОВ,
ПУТЕВЫХ ФИЛЬТРОВ, ЗАЩИТНЫХ БЛОКОВ И РЕАКТОРОВ
Дроссели-трансформаторы. ДТ устанавливают в двухниточных РЦ на элект-
рифицированных участках для пропуска обратного тягового тока в обход изо-
лирующих стыков.
На участках с электротягой постоянного тока применяют ДТ типов
ДТ-0,2-1000, ДТ-0,2-500, ДТ-0,6-1000, ДТ-0,6-500 и ДТ-0.6-500М, а на участках
с электротягой переменного тока — типов ДТ-1-150 и 2ДТ-1-150 (рис. 2.6).
На станциях стыкования двух видов электротяги используют ДТ типа
ДТ-0,6-500С, который отличается от ДТ-0,6-500 числом витков дополнительной
обмотки w, обладающему коэффициентом трансформации л = 3 (вместо л =15).
Модернизированные ДТ типа ДТ-0.6-500М имеют секционированную дополни-
тельную обмотку и обладают высоким коэффициентом трансформации (л = 38),
что значительно повышает шунтовую чувствительность РЦ и снижает резонанс-
ную емкость на питающем конце.
Дроссели-трансформаторы типов ДТ-0,2-500 и ДТ-0,6-500 рассчитаны на
пропуск номинального тягового тока 500 А (в продолжительном режиме) через
каждую секцию основной обмотки, ДТ типов ДТ-0,2-1000, ДТ-0,6-1000 —
на номинальный ток 1000 А и ДТ-1-150 — на номинальный ток 150 А. Маг-
нитная система ДТ типов ДТ-1-150 и 2ДТ-1-150 выполнена без воздушного за-
Рис 2 6. Схемы соединения обмоток ДТ типов ДТ-0,6-500 и ДТ-0,6-1000 (а);
ДТ-0.6-500М и ДТ-0.6-1000М (б); ДТ-0.6-500С и ДТ-0.6-1000С (в); ДТ-0,2-500 и
ДТ-0,2-1000 (г); ДТ-1-150 (б); ДТ-1-150 (е)
Рис. 2.7. Схема защитного блока типа ЗБ-ДСШ
зора, дросселей-трансформаторов типов ДТ-0,2 и ДТ-0,6 — с воздушным за-
зором.
Дроссель-трансформатор типа 2ДТ-1-150 состоит из двух ДТ типа ДТ-1-150
размещенных в одном корпусе, средние выводы основных обмоток которых сое
ди иены и выведены на один наружный зажим.
Путевые фильтры типа ФП-25. ПФ защищают импульсные РЦ перемен-
ного тока частотой 325 Гц от помех обратного тягового тока частотой 50 Гц и
его гармонических составляющих. В расчетах РЦ учитывают электрические па-
раметры фильтров, нагруженных на ПП.
Электрические параметры ПФ типа ФП-25
Частота, Гц.............
Напряжение, В, на:
выходе ......
Ток на входе, А . . .
25 50 100.150,250
37 <0,4 <0,2
<6,2 - -
<0,031 0,550 0,150
I е. К выходу фильтра подключено реле типа ИМВШ-110.
Защитные блоки (ЗБ). Защитные блоки типа ЗБ-ДСШ защищают реле ти-
пов ДСШ-12 и ДСШ-13 в РЦ частотой 25- Гц с непрерывным питанием от помех
переменного тока частотой 50 Гц. Параметры блоков следует учитывать при рас-
четах РЦ. Блок ЗБ-ДСШ (рис. 2.7) состоит из дросселя L, имеющего основную /
и подстроечную II обмотки, и четырех конденсаторов С1—С4 типа МБГЧ. Блок
подключают параллельно к путевому реле контактными выводами 1-4.
При напряжении на входе ЗБ 10 В переменного тока частотой 50 Гц должен
быть резонанс напряжений, т. е. напряжения на дросселе и конденсаторах долж-
ны быть равны; допускается разница между напряжениями не более 3 В. При
температуре окружающей среды 4-20 °C добротность защитного блока после
длительной работы (не менее 2 ч) не ниже И, а при 4 40 °C — не ниже 10.
Полное сопротивление обмотки дросселя при напряжении 120 В, частоте
25 Гц и температуре 4-(20±5)°С должно быть (280 4~ 28) Ом; активные со-
противления обмотки I — (14,2±1,42) Ом и обмотки II — (0,6±0,06) Ом.
Рис. 2.8. Схемы защитных блоков типов РЗФ-2 (а) и РЗФШ-2 (б)
56
Рис. 2.9. Схема защитно-
го блок-фильтра типа
ЗБФ-1
При расчетах РЦ с ЗБ типа ЗБ-ДСШ его комплексное сопротивление при-
нимают равным 2ф = 407е-Ь83°в5/ Ом.
Блоки типов РЗФ-2 и РЗФШ-2 (рис. 2.8) защищают однониточные РЦ час-
тотой 50 Гц с одноэлементным реле от влияния гармоник тягового постоянного
тока. Блоки, состоящие из дросселя L и конденсаторов С1—С6 типа МБГЧ-2-400,
настраивают в резонанс после включения их в схему РЦ для компенсации ре-
активных потерь в рельсах и релейном трансформаторе (РТ). Это позволяет не
только избежать дополнительных потерь при включении блоков РЗФШ-2 в
РЦ, но и уменьшить в ней общие потери. Полное сопротивление обмотки дросселя
фильтра переменному току частотой 50 Гц при токе 10 мА (4600±46) Ом.
Защитный блок-фильтр типа ЗБФ-1 (рис. 2.9) применяют в РЦ числовой
кодовой АБ переменного тока для ограничения напряжения на выпрямителе
импульсного путевого реле типа ИМВШ-110 (ИРВ-110) при к. з. изолирующих
стыков, а также для защиты его от влияния гармоник тягового тока.
Фильтр состоит из дросселя и конденсатора С емкостью 4 мкФ (зажимы
1-6). Его сопротивление переменному току должно быть не более 70 Ом на час-
тоте 50 Гц при токе 20 мА. При токе 6 мА и различных частотах сопротивление
принимает следующие значения:
Частота, Гц ... . 100
Сопротивление, Ом, не
менее................... 1000
150 200 300 400
1600 2500 4000 5200
Сопротивление дросселя ЗБ L36 (зажимы 1-2) переменному току частотой
50 Гц зависит от приложенного к нему напряжения:
Напряжение, В . . . 14
Сопротивление дрос-
:еля £3б, Ом . >20
8 6 3,5
>200 > 2000 >4000
Реакторы типа РОБС. Они служат в качестве ограничителей тока в двух-
ниточных РЦ частотой 25 и 50 Гц. Электрические параметры реакторов при-
ведены в табл. 2.12.
Таблица 2.12. Электрические параметры реакторов
Параметры РОБС-1А (РОБС-1) РОБС-ЗА (РОБС-3) РОБС-4А (РОБС-4)
Допустимый ток, А Полное сопротивление, Ом, на часто- 13,5 3,0 10,0
25 0,37е'’88” 22,5е'-80° 1,0е/*85°
50 0,74е/'88° 45,0е'"81° 2,0е/-85°
2.8. ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ АППАРАТУРЫ ТОНАЛЬНЫХ
РЕЛЬСОВЫХ ЦЕПЕЙ
Путевой трансформатор ПТЦ. Он служит для согласования усилителя ПУ1
с нагрузкой.
Генератор сигналов рельсовой цепи (ГРЦ). Он формирует амплитудно-
модулированные сигналы РЦ в устройствах АБ. РУ амплитудно
Электрические параметры ГРЦ
Напряжение источника однофазного переменного то-
ка частотой 50 Гц, В..........................
Действующее напряжение сигнала на выходе генера-
тора несущей частоты (от 400 до 800 Гц), В
Амплитудное напряжение сигналов постоянного или
переменного тока, коммутируемое ключом генератора
частоты модуляции, В
15,7 < 17,5< 18,4
Электрическая характеристика трансформатора ПТЦ
Рабочие частоты трансформатора, Гц
Максимальное напряжение, подводимое к первичной
обмотке, В.........................................
Максимальная мощность вторичных обмоток, В-А
К. п. д. трансформатора, не менее ...
от 100 до 1000
50
50
8,5
Размеры ГРЦ 228 X 82 X 203 мм, масса не более 3 кг.
В зависимости от несущей частоты генераторы включают с учетом следую-
щих перемычек: г г j j
Несущая частота, Гц
Перемычки на зажимах .
425
12-23
475
12-21
575
12-22
I И и я. 1. При частоте
| 12 Гц -4-32, 33-41-42.
лчку 4-32 исключают.
Приемник сигналов рельсовой цепи (ПРЦ). Он принимает и дешифрирует
амплитудно-модулированные сигналы РЦ в устройствах АБ. Приемник ПРЦ
предназначен для железнодорожных линий, ПРЦМ — для метрополитена и ско-
ростного трамвая.
Размеры трансформатора ПТЦ 174Х 173Х 114 мм, масса 4 кг.
Напряжения сигнального тока на вторичной обмотке частотой 425, 475,
575 Гц (на холостом ходу) приведены в табл. 2.13.
Фильтры питающего конца Ф8,9, Ф11. Фильтры служат для выделения ос-
новной гармоники сигнала, подаваемого в РЦ, и согласования аппаратуры
усиления сигнала с кабельной линией. Напряжения входного сигнала не более
Фильтры Ф8,9, Ф11 представляют собой моноблочную конструкцию, вы-
полненную на плате реле НШ. Принципиальная схема фильтра выполнена по
схеме одноконтурного LC-фильтра.
Добротность контура фильтра не менее 4.
Размеры фильтров 203X228X82 мм, масса 3,6 кг.
Установкой соответствующих перемычек фильтры настраивают на резо-
нанс на частоты основных гармоник:
Тип фильтра . ..............
Несущая частота, Гц..........
Общая ориентировочная емкость
Ф8.9
425/475
Ф11
575
Электрические параметры ПРЦ
Напряжение источника однофазного переменного то-
ка частотой 50 Гц, В...............................
Мощность, потребляемая от источника однофазного
переменного тока, В-А, не более ...................
Напряжение постоянного тока на выходе ПРЦ (на-
грузке) при наличии на входе AM сигнала с номиналь-
ными частотами и рабочим напряжением, В, не менее
Перемычки на зажимах
4,5/3,5
71-73-82-72171-73-72
3,75
71-73-82-72
10
4,2
Размеры приемника ПРЦ 265X134X201 мм, масса не более 7,5 кг.
В зависимости от несущей частоты, частоты модуляции и типа приемники
включают таким образом:
Несущая частота, Гц
Тип ПРЦ
Частота модуляции,
Выходы
425
ПРЦ 8-8
ПРЦ 8-12
8/12
475
ПРЦ 9-8
ПРЦ 9-12
8/12
575
ПРЦ 11-8
ПРЦ 11-8
8/12
31-33
31-13
31-83
ПРЦ 11-43.
Путевой генератор типа ПГ-АЛС. В генераторе формируются сигналы час-
тотной АЛС.
Электрическая характеристика генератора типа ПГ-АЛС
Напряжение источника переменного тока частотой
Потребляемая мощность, В-А, не более
Напряжение сигнала на выходе, В, не менее
Максимальная нагрузка, Ом
14,5 <17,5 <19,5
300
Принципиальная схема генератора содержит пересграиваемый автогенера-
тор с автотрансформаторной обратной связью и вторичный источник питания,
представляющий собой двухполупериодный выпрямитель с параметрическим
стабилизатором выпрямленного напряжения и сглаживающим фильтром-
Генератор представляет собой моноблочную конструкцию, выполненную
на плате реле типа НШ.
Размеры генератора 228Х 203Х82 мм, масса Зкг,
58
59
Таблица 2.13. Напряжения на вторичной обмотке
трансформатора ПТЦ
Напряже- Зажимы Перемычки Зажммы Перемычки
вне, В на зажимах ние, В на зажимах
0,5 12-13 1'7,1 5-/3 6-7, 8-12
0,8 11 12 17,5 5-12 6-7, 8-11
1.3 10-11 17,9 5-11 6-7, 8-10
1 7 8-11 9-12 18,5 4^7 6-12, 11-8
2,3 8-12 9-13 18,7 5-12 6-7, 9-13
2,5 8-9 — 19,1 5-9 6-7
3,0 8-13 9-12 19,2 5-13 6-7, 9-12
3,3 8-12 9-11 19,6 5-12 6-7, 9-11
3,7 8-11 9-10 20,2 5-11 6-7, 9-10
4,0 7-11 8-12 20,7 4-8 6-12, 11-9
4,4 8-12 9-10 20,9 4-8 6-13, 12-9
4,8 7-8 «м. 21,3 4-8 6-9
5,2 7-13 8-12 21,7 4-10 6-12
5,6 7-12 8-11 22,2 4-10 6-11
6,0 7-11 8-10 22,9 4-11 6-12
6,4 7-11 9-12 23,3 4-12 6-13
6,8 7-12 8-10 23,7 4-6
7,2 7-9 24,2 4-13 6-12
7,6 7-13 9-12 24,6 4-12 6-11
7,9 7-12 9-11 24,9 4-11 6-10
М 7-11 9-10 25,1 4-11 6-8, 9-12
9,0 5-8 6-12, 9-11 25,6 4-12 6-10
9,3 5-8 6-13, 9-12 26,2 4-9 6-8
9,6 10,0 7-13 9-10 26,4 4-13 6-8, 9-12
5-10 6-12 26,9 4-12 6-8, 9-11
10,8 5-10 6-11 27,2 4-10 6-7, 8-11
11,2 11,5 5-11 6-12 27,5 4-11 6-7, 8-12
5-12 6-13 27,7 4-12 6-7, 8-13
12,0 5-6 28,1 4-8 6-7
12,4 5-13 6-12 28,5 4-13 6-7, 8-12
12,7 5-12 6-11 28,9 4-12 6-7, 8-11
13,3 5-11 6-10 29,3 4-11 6-7, 8-10
13,7 5-11 6-8, 9-12 29,7 4-11 6-7, 9-12
14,1 5-12 6-10 30,1 4-12 6-7, 9-13
14,5 5-9 6-8 30,4 4-9 6-7
15,0 5-13 6-8, 9-12 30.9 4-13 6-7, 9-12
15,2 5-12 6-8, 9-11 31,2 4-12 6-7, 9-11
15,6 5-11 6-8, 9-10 31,8 4-11 6-7, 9-10
16,2 4-7 6-12. 11-9 32,4 4-12 6-7, 9-10
16,5 4~7 6-13. 12-9 32,8 4-13 6-7, 9-10
16,7 5-8 6-7
вторичной обмотки
ТУ 32 ЦШ 1660-82.
60
Установкой соответствующих перемычек фильтр настраивают в резонанс
на частоты основных гармоник сигналов:
Ча< Пе] :тота, Гц . . 125 175 225 275 325 ремычки 12-23 12-21 12-22 12-13 12-11 Путевой фильтр типа ФП-АЛС. Он выделяет основную гармонику сигнала,
даваемого в рельсовую цепь, и согласовывает аппаратуру усиления сигнала абельной линией. Напряжение входного сигнала не более 40 В. Фильтр ФП-АЛС представляет собой моноблочную конструкцию, выпол-
ней [ную на плате реле типа ДСШ.
стр Принципиальная схема фильтра выполнена в виде одноконтурного пере- виваемого £С-фильтра. Добротность контура фильтра не менее 4. Для компенсации емкости соединительного кабеля в схему фильтра введе-
ны подстроечные конденсаторы. Установкой соответствующих перемычек фильтр настраивают в резонанс
на частоты основных гармоник сигналов:
Час Вх( :тота, Гц . . . 125 175 225 275 325 ед . . 21-11 21-13 21-22 21-62 21-61 Размеры фильтра 267x201 X 134 мм, масса 7 кг.
РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ ДЛЯ УЧАСТКОВ
С АВТОНОМНОЙ ТЯГОЙ
Глава 3. РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА
3.1. СТАНЦИОННЫЕ РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ ЧАСТОТОЙ 50 ГЦ
С ПУТЕВЫМИ РЕЛЕ ТИПА НМВШ2-900/900(НМВШ2-1000/1000)
Общие сведения. Рельсовые цепи переменного тока частотой 50 Гц с путе-
выми реле типа НМВШ2-900/900 (НМВШ2-1000/1000) и непрерывным питанием
(рис. 3.1) применяют на главных приемо-отправочных путях и стрелочных изо-
лированных участках станций железнодорожных линий с автономной тягой,
не подлежащих в ближайшее время электрификации, оборудуемых ЭЦ, АБ и
АЛСН, а также на всех некодируемых путях станций с перспективой электрифи-
кации на постоянном токе.
Первичные обмотки ПТ и КТ всех РЦ станции должны быть включены в од-
ну фазу трехфазного переменного тока частотой 50 Гц. При питании РЦ от раз-
ных несфазированных источников тока рекомендуется разграничить их импульс-
ной РЦ. Короткое замыкание изолирующих стыков контролируется чередова-
нием мгновенных полярностей на стыках смежных РЦ, что достигается при
противоположном по фазе включении вторичных обмоток ПТ.
На стыках смежных однотипных РЦ должны быть установлены однотип-
ные приборы: реле — реле, трансформатор — трансформатор, а на стыках раз-
нотипных РЦ необходимо, чтобы были питающие концы.
Рельсовые цепи допускают наложение кодовых сигналов АЛСН на питаю-
щем и релейном концах. При наложении кодовых сигналов АЛСН на релейном
конце мгновенные полярности кодового и питающего напряжения в рельсах
должны быть согласованы. При наложении кодовых сигналов на релейном и
питающем концах РЦ необходимо применять разнотипные трансмиттеры
КПТШ-515 и КПТШ-715. Р
При шунтировании входного конца РЦ и минимальном сопротивлении изо-
ляции ток АЛСН в рельсах должен быть не менее 1,2 А.
Схемы РЦ. Максимальная длина неразветвленных РЦ с реле типа
НМВШ2-900/900 (НМВШ2-1000/1000) 1200 м, а максимальная длина развет-
вленных РЦ с этими же реле 750 м.
Неразветвленные (рис. 3.2, а) и разветвленные (рис. 3.2, в) РЦ с наложением
кодовых сигналов АЛСН на обоих концах без разделения на релейном конце
релейных и кодирующих проводов применяют на кодируемых путях станций
при длине укладываемых в одном кабеле релейных и релейно-кодирующих про-
водов разных РЦ не более 650 м.
При длине проводов более 650 м используют РЦ с разделением релейных и
иодирующих проводов (рис. 3.2, б, г). Разрешается укладывать кодирующие
провода 1к-2к в одном кабеле с~ питающими 1п-2п, но недопустимо объединение
п одном кабеле обратных проводов 2т и 2к. Если нет необходимости наложения
кодовых сигналов на питающем конце, из схем (см. рис. 3.2, а—г) исключают
контакт реле 7. и подключают перемычку между точками а и 6. При отсутствии
наложения кодовых сигналов АЛСН на релейном конце РЦ в схемах (см.
рис. 3.2, а и в) кодовую аппаратуру и предохранители в цепи трансформатора
РТ не устанавливают, а в схеме неразветвленной РЦ, кроме этих элементов,
не устанавливают и резистор /?3, а между точками виг ставят перемычку.
Рис. 3.1. Схемы включения
выпрямителей и обмоток ре-
ле типа НМВШ2-900/900
(НМВШ2-1000/1000)
_х_
Сопротивление путевого /?п или защит-
ного /?3 резисторов с учетом сопротивления
соединительных проводов между рельсами и
ТЯ на питающем или релейном конце долж-
но быть 1,2 Ом.
В схеме неразветвленной РЦ без нало-
жения кодовых сигналов сопротивление сое-
динительных проводов между рельсами и ТЯ
на релейном конце должно быть не более
0,5 Ом.
В схеме без разделения релейных и коди-
рующих проводов (см. рис. 3.2, а, в) ПТ и
РТ, ограничивающие резисторы и предохра-
нители устанавливают в ТЯ соответственно
у релейного или питающего конца РЦ.
Остальную аппаратуру (путевое и трансмит-
терное реле, КТ и др.) размещают на по-
сту ЭЦ.
В схемах с разделением релейных и ко-
дирующих проводов (см. рис. 3.2, б, г) транс-
миттерное реле и КТ релейного конца размещают в 7Д. На посту ЭЦ нахо-
дится путевое реле и кодовая аппаратура питающего конца.
Обозначение и тип приборов в схемах (см. рис. 3.2 )
п
пт
РТ
КТ
НМВШ2-900/900
(НМВШ2-1000/1000)
ПТМ*, ПТМ-А* (ПОБС-2А)
СОБС-2А
ПОБС-3 (ПОБС-ЗА)
7157 (2X0,6 Ом, 5 А)
7157 (1,2 Ом, 3 А)
7157 (2X40 Ом, 0,5 А)
НМВШ2-900/900
(НМВШ2-1000/1000)
ПТМ*. ПТМ-А* (ПОБС-2А)
СОБС-2А
ПТМ*, ПТМ-А* (ПОБС-2А)
7157 (2X0,6 Ом, 5 А)
7156 (2,2 Ом, 10 А)
в схеме неразветвленной РЦ длиной до 750 м.
В РЦ с реле типа НМВШ2-900/900 (НМВШ2-1000/1000) предельная длина
недублированного кабеля между РТ и реле П 15 км. При большем удалении
реле П от релейного конца РЦжилы необходимо дублировать из расчета со-
противления кабеля не более 75 Ом по методике, изложенной в § 1.5. При раз-
делении релейных и кодирующих проводов и расположении РТ не дальше 10 м
от рельсов предельная длина недублированного кабеля между РТ и реле П для
РЦ длиной до 500 м 10 км, для РЦ длиной от 500 до 800 м — 5 км.
Число жил кабеля между рельсами и ПТ во всех схемах, а также между
рельсами и РТ в схемах с наложением кодовых сигналов АЛСН определяют
исходя из расчетного сопротивления кабеля 1,0 Ом по табл. 1.2. Необходимое
число жил кабеля между рельсами и РТ в схемах РЦ без наложения кодовых
сигналов АЛСН определяют исходя из расчетного сопротивления кабеля 0,5 Ом.
Расчетные мощности и токи. Расчетные мощности и токи, потребляемые
первичными обмотками /77, определяют по табл. 3.1.
Расчетные мощности и токи, потребляемые первичными обмотками КТ при
наложении кодовых сигналов АЛСН на релейном конце РЦ, определяют по
табл. 3.2.
Таблица 3.1. Расчетные мощности и токи, потребляемые ПТ РЦ
частотой 50 Гц с одноэлементными реле
типа НМВШ2-900/900 (НМВШ2-1000/1000)
До 800 I 13 I
800-1000 59
1000-1200 1 67 I
100
I 0,12
0,47
0.55
65 | 0,27
76 0,33
До 500 I 42 I
500-750 52
Таблица 3.2. Расчетные мощности, потребляемые КТ РЦ
частотой 50 Гц с одноэлементными реле
типа НМВШ2-900/900 (НМВШ2-1000/1 000)
ZP4* м ₽ТтХ’ ^тах’ Smax- 'рц- м Ртах’ Qmax’ Smax’
Не разе стеленная РЦ До 800 I 37/33 I 57/52 1 68/62 800—12001 63/60 1 67/52 | 93/80 Примечание. В числителе даны м< кодирующих проводов, а в знаменателе — moi дирующих проводов. Разветвленная РЦ До 500 I 40/37 I 42/37 1 58/52 500—750 1 57/41 | 42/37 1 72/55 эщиости для РЦ без разделения релейных и диости для РЦ с разделением релейных и ко-
Максимальные и средние мощности, потребляемые РЦ, определяют по фор-
мулам (1.2)—(1.5).
Регулировка РЦ. Неразветвленные РЦ регулируют изменением напряжения
на вторичной обмотке ПТ согласно табл. 3.3, при этом общее сопротивление пу-
тевых резисторов и соединительных проводов на питающем или релейном конце
должно быть 1,2 Ом. Требуемое напряжение устанавливают на путевом реле наи-
более удаленного ответвления. Напряжения на остальных путевых реле регу-
лируют резисторами /?3. находящимися в ТЯ, или резисторами R^, располо-
женными на посту ЭЦ, при этом для неразветвленной РЦ длиной до 750 м вы-
бирают ПТ типа ПТМ-А а свыше 750 м — трансформатор типа ПОБС-2А.
При наложении кодовых сигналов АЛСН на питающем конце в рельсах
будет необходимый кодовый ток АЛОН при нормальной регулировке РЦ.
Если кодовые сигналы АЛСН накладывают на релейный конец, то кодовый
ток регулируют при постоянных сопротивлениях резисторов ₽3 и изменени-
ем напряжения на вторичной обмотке КТ согласно табл. 3.4.
Рис. 3.2. РЦ частотой 50 Гц с реле типа НМВШ2-900/900 (НМВШ2-1000/1000):
к СВТ — к схеме включения трансмиттерных реле
3 Зак. 142! 65
Таблица 3.3. Регулировочная таблица РЦ частотой 50 Гц
с одноэлементными реле типа НМВШ2-900/900 (НМВШ2-1000/1000)
/рц, м Цапт, В Цр, в, при промерз- Up Р«, В, , при балласте
мокром | промерзшем
До 250
250-500
500—800
800-1000
1000-1200
Неразветелейная РЦ
I 4,3 I 17,0
4,9 22,4
5Л
9,3
ЗОД)
35,0
2,5
2,2
2,9
2,6
3,0
3,7
6,7
До 500
500—750
Разветвленная РЦ
I a I SII « I й
Таблица 3.4. Регулировочная таблица тока АЛСН в РЦ с реле типа НМВШ2-900/900 (НМВШ2-1000/1000)
... zmin АЛСН. А
Неразветвленная РЦ
До 250 71,0/3,7 —/2,0
250-500 77,0/4,0 -/2,4
500-800 140,0/7,7 -/2,6
800-1000 201,0/11,2 -/2,8
1000—1200 -/11.3 -/3.0
До 500
500—700
1,32/1,35
1,44/1,46
Разветвленная РЦ
50,0/4,0 I
65,0/5,6 I
ителе указаны напряжения и токи :
(трансформатор КТ типа ПОБС-3),
кием релейных и кодирующих прово,
КТ типа ПОБС-2).
2. Минимальный ток АЛСН на входном конце РЦ при мокром балласте 1,2 А.
3.2. СТАНЦИОННЫЕ РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ ЧАСТОТОЙ 50 ГЦ
С ПУТЕВЫМИ РЕЛЕ ТИПА ДСШ-12
Общие сведения. Рельсовые цепи переменного тока частотой 50 Гц с путе^
выми реле типа ДСШ-12 без путевых ДТ применяют на приемо-отправочных
путях и стрелочных участках станций при автономной тяге и при переходе в
перспективе на электротягу постоянного тока.
Рис. 3.3. РЦ частотой 50 Гц с реле типа ДСШ-12 при переходе в перспективе на
электротягу постоянного тока
Короткое замыкание изолирующих стыков смежных РЦ контролируется
чередованием мгновенных полярностей. Допускается любое расположение пи-
тающих и релейных концов.
Эги РЦ допускают наложение кодовых сигналов ЛЛСН как на питающем,
так и на релейных концах. При наложении кодовых сигналов АЛСН на релейном
конце мгновенная полярносгь напряжения КТ в рельсах должна совпадать с
мгновенной полярностью напряжения своего ПТ. При наложении кодовых сиг-
налов АЛСН на обоих концах РЦ приемо-отправочных путей на релейном и пи-
тающем концах необходимо применять трансмиттеры разных типов (КПТШ-515 и
КПТШ-715).
Схемы РЦ (рис. 3.3). Рельсовую цепь с наложением кодовых сигналов АЛСН
на релейном конце без разделения релейных и кодирующих проводов использу-
ют при длине релейно-кодирующих и релейных проводов разных РЦ, уклады-
ваемых в одном кабеле, не более 650 м. Если длина провода более 650 м, то при-
меняют схемы с разделением релейных и кодирующих проводов, аналогичные
схемам цепей переменного тока частотой 50 Гц, при переходе в перспективе на
электротягу переменного тока.
При наложении кодовых сигналов АЛСН на релейный конец из схем
рис. 3.3, а, б исключают контакты реле Т и искрогасящую цепочку RnCn, а
между точками а и б устанавливают перемычку. При наложении кодовых сигна-
лов на питающий конец из тех же схем исключают контакты реле Т2 и НСП, ре-
зистор /?к, трансформатор КТ, а между точками виг подключают перемычку.
В схемах без наложения сигналов АЛСН в цепи вторичной обмотки трансфор-
матора РТ резистор RK не устанавливают, а сопротивление проводов между рель-
сами и РТ должно быть не более 0,5 Ом.
Предельная длина кабеля между РТ и реле /7, при которой не требуется
дублирования жил, 3 км. Необходимое число жил кабеля между рельсами и РТ
в РЦ с наложением кодовых сигналов АЛСН, а также между рельсами и ПТ
всех РЦ определяется исходя из расчетного сопротивления кабеля 1 Ом по
табл. 1.2. Необходимое число жил кабеля между рельсами и РТ РЦ без наложе-
ния кодовых сигналов АЛСН определяют по табл. 1.2 исходя из расчетного со-
противления кабеля 0,5 Ом.
Обозначение и тип приборов в схемах (см. рис. 3.3, а, б)
Обозначение
ДСШ-12
НМШ1-1800
ПОБС-2А
СОБС-2
ПОБС-ЗА
7156 (2,2 Ом, 10 А)
7157 (1,2 Ом, 3 А)
7157 (2X40 Ом, 0,5 А)
7157 (40 Ом, 0,5 А)
7157 (400 Ом, 0,2 А)
КБ4Х1
20 871 (2 А)
трансформаторы
моток не изменя
л=13,7.
Расчетные мощности и токи. Расчетные мощности и токи, потребляемые
ПТ и КТ, приведены соответственно в табл. 3.5, и 3.6 с учетом потерь в этих
Таблица 3.5. Расчетные мощности и токи, потребляемые ПТ РЦ
частотой 50 Гц с реле типа ДСШ-12
^•м | °св- “Р М ₽зан-В. ррщт- А
Не разе стеленная РЦ без наложения АЛСН
До 500 I 1 17 49 | I 54 20 1 1 50 1 1 54 1 1 0,10
500—750 18 50 55 22 50 55 0,11
750-1000 21 50 1 1 56 25 50 56 0,13
1000—1250 24 50 57 29 50 58 0,15
1250-1500 30 50 58 40 50 | 64 0,20
Неразветвленная РЦ с наложением АЛСН
До 500 19 I I 49 54 I | 29 50 I 1 54 0,15
500-750 20 50 54 30 50 55 0,15
750-1000 24 50 56 31 50 59 0,16
1000-1250 28 53 60 38 50 63 0,19
1250-1500 34 1 55 65 48 50 70 0,24
Разветвленная РЦ
До 500 I 1 26 1 1 51 1 1 57 1 1 31 1 1 50 1 1 59 1 I 0,16
500-700 31 52 59 38 51 63 0,19
700-900 1 47 1 52 1 70 58 51 77 0,29
68
Таблица 3.6. Расчетные мощности и
частотой 50 Гц с реле типа ДСШ-12
КТ РЦ
ZP4’ м Ртах’ Вт <?шах- вар smax’ В-А р1КТ 'рц-м ₽тах- Стах- smax’ В-А PIKT
Неразветвленная РЦ Разветвленная РЦ
До 500 20 51 52 0,26 До 500 I 23 51 53 0,26
500—750 700-1000 23 26 51 51 53 56 0,26 0,28 500-700 » 51 56 0,28
1000—1(250 31 51 59 0,30 700-900 31 51 59 0,30
1250-1500 35 51 61 0,30
трансформаторах. Максимальные и средние мощности, потребляемые РЦ, рас-
считываются по формулам (1.3)—(1.9).
Регулировка РЦ. Рельсовые цепи регулируют изменением напряжения на
вторичной обмотке ПТ согласно табл. 3.7.
Общее сопротивление защитного резистора /?3 и соединительных проводов
между рельсами и РТ, а также путевого резистора /?п и соединительных прово-
дов между рельсами и ПТ должно быть равным 1,2 Ом.
Таблица 3.7. Регулировочная таблица РЦ частотой 50 Гц
с реле типа ДСШ-12
'рц- м "апт- в при балласте пр Р балласте Фо. град, при балласте
мокром । промерз- мокром промерз- шем мокром | ПРшМемР3’
До 500 Нер 2,0 разветвлен 14,2 пая РЦ бе 21,0 ?з наложения АЛСН 0,95 I 1,44 ] | -15 -16
500—750 2,5 14,2 24,8 0,97 1,00 0,99 1,70 —10 -13
750-1000 3,0 14,6 30,8 2»11 -2 1 1
1000—1250 3,5 14,4 34,9 46,2 2,39 А. —9
1250-1500 4,8 15,4 1,06 3,17 —7 —6
До 500 I Не, 2,3 разветвленная РЦ с 14,0 I 21,3 наложением АЛСН 1,16 I 1,75 I — 13 -15
500-750 2,5 14,2 23,1 1,16 1,90 1 —8 — 10
750—1000 3,7 14,6 32,7 1,20 2,58 а.1 — 10
1000—1250 4,5 14,9 38,8 1,29 3,18 —2 —8
1250-1500 5.5 5.4 | 46,2 1,27 3,80 —7 —6
До 500 | 1 3’7 1 / И,1 I Разветвленная РЦ 1 23,4 I 1,16 I I 1,92 I -12 I
500—700 4,3 14,3 26,0 1,17 2,14 -7
700—900 1 1 6,2 14.7 1 36,2 | 1 1.21 1 I 2,96 1 о
69
Таблица 3.8. Регулировочная таблица тока АЛСН
при наложении кодовых сигналов АЛСН на релейный конец РЦ
В Zmin АЛСН. А
Разветвленная РЦ
До 500 45 I 1,32
500—700 55 1,46
700-900 64 1,62
Примечания. 1. Минимальный ток АЛСН на входном конце РЦ при мокром
балласте 1,2 А.
2. Токи /min АЛСН Даиы при промерзшем балласте.
В разветвленной РЦ регулируют напряжение на путевом реле наиболее
удаленного ответвления; напряжения на остальных реле уравнивают дополни-
тельным регулируемым резистором Rn.
Если кодовые сигналы АЛСН накладывают на релейный конец, то кодовый
ток регулируют изменением напряжения на вторичной обмотке КТ согласно
табл. 3.8.
При наложении кодовых сигналов АЛСН на питающем конце необходимый
ток АЛСН в рельсах будет в случае, если РЦ отрегулирована в нормальном
режиме.
3.3. СТАНЦИОННЫЕ РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ ЧАСТОТОЙ 50 ГЦ
С ПУТЕВЫМИ РЕЛЕ ТИПА ДСШ-12 (ДСШ-13) И КОНДЕНСАТОРОМ
В ЦЕПИ ИХ МЕСТНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
Общие сведения. Станционные фазочувствительные РЦ переменного тока
частотой 50 Гц с фазосдвигающим конденсатором См в цепи местого элемента
реле типа ДСП! (рис. 3.4) применяют при автономной тяге с учетом резерв-
ного питания рельсовых цепей от аккумуляторной батареи напряжением 24 В
через полупроводниковые преобразователи (ПП-300М, ППВ-0.5М, ППВ-1)
с прямоугольной формой выходного напряжения.
Вторичные обмотки ПТ должны быть
X fa включены так, чтобы мгновенные полярно-
—_________~' сти на изолирующих стыках смежных РЦ
Рис. 3.4. Схема питания МЭ реле
типа ДСШ-12 (ДСШ-13)
чередовались, чго контролирует к. з. изо-
лирующих стыков. При этом питающие и
релейные концы смежных РЦ можно рас-
полагать любым образом. Эти РЦ допу-
скают наложение кодовых сигналов АЛСН
на питающий и релейный конец. При на-
ложении кодовых сигналов АЛСН на ре-
лейный конец РЦ мгновенная полярность
кодового напряжения в рельсах должна
совпадать с мгновенной полярностью на-
пряжения своего ПТ.
Для резервного питания от полупро-
водниковых преобразователей с прямо-
70
Рис. 3.5. Неразвет-
вленные РЦ частотой
50 Гц с реле типа
ДСШ-12 (ДСШ-13)
и конденсатором в
цепи их МЭ без на-
ложения (а) и с на-
ложением (б) кодо-
вых сигналов АЛСН;
с разделением релей-
ных и кодирующих
проводов (в)
угольной формой выходного напряжения необходимо, чтобы параллельно
соединенные МЭ всех путевых реле станции, настроенные в резонанс с последо-
вательно соединенной емкостью См, питались через понижающие трансформато-
ры ТМ1 и ТМ2 от той же фазы силового трансформатора, что и ПТ и КТ. Кон-
денсатор См задает оптимальный сдвиг фаз между напряжениями питания МЭ и
ПТ, а также компенсирует реактивную составляющую мощности МЭ путе-
вых реле. Напряжение на конденсаторе См не должно обличаться от напряже-
ния на МЭ реле типа ДСШ более чем на 5% и должно опережать напряжение
источника тока на 81°. Равенство напряжений на См и МЭ реле типа ДСШ до-
стигают подбором емкости конденсатора См = 0.9А\ где N — число МЭ реле
типа ДСШ, включенных в схему питания.
Конденсатор См состоит из параллельно соединенных конденсаторов типа
КБГ-МН-1000 В и подстроечных конденсаторов емкостью 0,25; 0,5; 1,0; 2,0 мкФ
(каждого по 1 шт.). Напряжение на МЭ путевого реле регулируют переключе-
нием вторичных обмоток трансформаторов ТМ1 и Т М2 типа СОБС-2А.
Схемы РЦ. Максимальная длина неразветвленных РЦ 1500 м, разветвлен
ных без наложения кодовых сигналов АЛСН — 900 м и разветвленных с нало-
жением кодовых сигналов АЛСН — 750 м.
Для уменьшения потребляемой мощности в РЦ без наложения кодовых сиг-
налов АЛСН (рис. 3.5, а) коэффициент трансформации трансформатора ИТ
п = 40.
В схеме неразветвленной РЦ с наложением кодовых сигналов АЛСН
(рис. 3.5,6) первичные обмотки кодового трансформатора КТ1 включают по-
следовательно при напряжении на обмотке // до 60 В и параллельно при на-
пряжении на обмотке // свыше 60 В, причем на обмотку / подается напряжение
220 В от источника питания.
Схему с разделением релейных и кодирующих проводов (рис. 3.5, в) при-
меняюг при длине релейных и релейно-кодирующих проводов разных РЦ, укла-
дываемых в одном кабеле, более 650 м. В этих схемах разрешается кодирующие
провода 1к-2к укладывать в одном кабеле с питающим 1п-2п, а также объединять
обратные провода 2п и 2к нескольких РЦ. Объединение обратных проводов 2т
и 2к недопустимо.
Если трансмиттерные реле Т1 постоянного тока, то провода 1т-2т уклады-
вают в одном кабеле с релейными проводами 1р-2р. Предельная длина недубли-
рованного кабеля при напряжении сигнальной батареи 24 В равна 1,5 км. При
трансмиттерных реле Т1 переменного тока провода 1т-2т укладывают в одном
кабеле с проводами 1п-2п, а предельная плина недублированного кабеля 3 км.
В схемах с наложением кодовых сигналов АЛСН резистор ₽д регулирует
РЦ, если нужно погасить избыток напряжения на реле, обусловленный необхо-
димостью повышения питающего напряжения по режиму АЛСН.
Общее сопротивление путевого резистора /?н и соединительных проводов
между рельсами и ПТ по условиям обеспечения шунтового режима и ограниче-
ния мощности к. з. должно быть равным 1 Ом, а сопротивление соединительных
проводов между рельсами и ИТ принимается равным 0,3 Ом для РЦ без на-
ложения АЛСН и 0,5 Ом для РЦ с наложением АЛСН.
В разветвленной РЦ, в которой наложение АЛСН на питающем и релейном
концах без разделения релейных и кодирующих проводов осуществляется по
главному пути и одному из ответвлений (рис. 3.6), коэффициент трансформации
ИТ на всех ответвлениях, в том числе и некодируемых, принимается равным 15.
Если не предусматривается наложение кодовых сигналов АЛСН на раз-
ветвленную РЦ, то схему питающего и релейных концов РЦ устраивают анало-
гично схеме на рис. 3.5, а, только в первичные обмотки трансформаторов ЯГ на
ответвлениях включают дополнительные регулируемые резисторы R для урав-
нивания напряжений на путевых реле.
Обозначение и тип приборов в схемах (см. рис. 3.5 и 3.6)
Обозначение
ИТ, ПТ .
КТ1
КТ2 . .
ДСШ-12, ДСШ-13
НМШ1-1800
ПРТ-А
ПТ-25А
7157 (2X0,6 Ом, 5 А)
7157 (400 Ом, 0,2 А)
7157 (400 Ом, 0,2 А)
ПЭ 25 47 Ом
КБГ-МН-600 В (4 мкФ)
* Устанавливают с монтажной стороны розетки реле по черт.
15127-00-00.
Предельная длина кабеля между ИТ и путевым реле, при которой не тре-
буется дублирования жил, 3 км. При большей длине кабеля жилы дублируют
при сопротивлении кабеля не более 150 Ом, определяемого по выражению (1.1).
72
Рис. 3.6. Разветвленная РЦ частотой 50 Гц с реле типа ДСШ-12 (ДСШ-13) и
конденсатором в цепи их МЭ
Необходимое число жил кабеля между рельсами и ИТ в РЦ без наложения
кодовых сигналов АЛСН определяют исходя из расчетного сопротивления кабе-
ля 0.3 Ом, а в РЦ с наложением кодоьых сигналов АЛСН — 0,5 Ом (см.
табл. 1.2). Число жил кабеля между рельсами и ПТ для всех типов РЦ опреде-
ляют по табл. 1.2 исходя из расчетного сопротивления кабеля 1 Ом.
Расчетные мощности и токи. Расчетные мощности, потребляемые первич-
ными обмотками ПТ и КТ свободных и занятых РЦ, определяют по табл. 3.9
и 3.10.
Максимальными мощностями рекомендуется пользоваться при выборе ти-
па силового трансформатора, средними мощностями —при выборе типа аккуму-
ляторной батареи резервного питания от полупроводникового преобразовате-
ля (выпрямителя) и при подсчете общей мощности, потребляемой цепями
станции.
Максимальные и средние мощности:
$тах—$з + 5МэОбш; «5Ср = 5св + '5Мэ общ.
где $а, SCB — соответственно мощности, потребляемые занятой и свободной РЦ.
Расчетные мощности, потребляемые МЭ реле типа ДСШ всех РЦ станции.
•$мэ общ = £4 тм 4тм
где UiTU = 70 В — напряжение на вторичной обмотке трансформатора ТМ\
К= 1,1 — коэффициент, учитывающий потери в двух трансформаторах типа
СОБС-2А; /2ТМ = /мэп — ток, потребляемый всеми местными элементами, А;
п — число путевых реле на станции; /мэ — ток, потребляемый одним МЭ пу-
тевого реле, А.
73
Таблица 3.9. Расчетные мощности и токи, потребляемые ПТ РЦ
частотой 50 Гц с реле типа ДСШ и конденсатором в цепи МЭ
До 250
250-500
500—750
750—1000
1000—1250
1250—1500
Неразветвленная РЦ
3,7/6,8
5,6/9,2
6.9/12,5
9,0/19,3
3,4/3,4 4,3/4,5 4,8/7,2 | 13,8/3,81 1 6,1/8,2 I 10,024/0,036
3,5/3,5 4,6/5,4 5,5/10,7 3,8/4,7 6'7/11,8 0,028/0,054
3,6/4,3 5,2/8,0 6,6/13,6 3,8/4,7 7,6/14,4 0,033/0,068
4,4/4,7 7,1/10,3 9,8/20,0 4,7/5,8 10,8/20,8 0,049/0,100
4,7/5.4 8,4/13.6 12,3/26,1 4,7/5,8 13,1/26,7 0,062/0,130
5,3/7,5 10,4/20,6 18,6/36,7| |5,8/6,з| 19,5/39,2 |0,093/0,0183
Разветвленная РЦ
До 250 I 7,8/6,5 I 4,3/4,41 8,8/7,9 111,4/12,514,7/4,7112,3/13,410,057/0,062
250-500 8,9/9,4 4,6/4,6’0,0/10,4 13,1/18,9 4,7/5,813,9/19,7 0,066/0,094
500—750 12,4/15,0 6,3/6,3 13,9/16,2 18,9/25,35,8/5,8 19,8/25,90.094/0.126
750—900 15,6/— 6,9/— [17,1/— 22.3/— 5,8/— 23,0/— [0,110/—
Примечание. В числителе даны мощности и токи РЦ без наложения кодовых
сигналов АЛСН, а в знаменателе — с наложением кодовых сигналов АЛСН.
Расчетным током, потребляемым МЭ реле типа ДСШ, /Мд общ=$мэ обп/200
следует пользоваться при расчете площади поперечного сечения проводов пита-
ния МЭ.
Регулировка РЦ. Оптимальный сдвиг фаз между напряжением (7МЭ и то-
ком /мэ МЭ реле типа ДСШ регулируют подбором емкости конденсатора См так,
чтобы с погрешностью до 5% осуществлялось равенство напряжений: С/ыз =
Таблица 3.10. Расчетные мощности и токи, потребляемые КТ РЦ
частотой 50 Гц с реле типа ДСШ и конденсатором в цепи МЭ
До 250
250-500
500-750
750—1000
1000—1250
1250—1500
До 250
250—500
500—750
Неразветвленная РЦ
5,6/5,0 | 3,4/3,8 I 6,6/6,3 -/0,025
6,7/6,0 3,5/3,8 7.6/7,1 -/0,030
8,4/7,5 3,6/3,8 9,1/8,4 —/0,038
11,0/11,3 3,8/4,7 11,7/12,3 —/0,056
15,2/14,9 4,0/4,7 16,0/15,6 -/0,075
21,5/2£6 1 1 4,4/5,8 1 1 22,0/23,4 —/0,113
Разветвленная РЦ
5,9/5,1 3,5/3,8 I 6,8/6,4 I —/0,025
7,0/6,2 3,6/3,8 7,3/7,3 -0,031
9.8/9.0 1 3.7/3,8 1 10.5/10.0 | —/0,045
мощности и токи, потребляемые КТ РЦ без
рующих проводов.
Таблица 3.11. Регулировочная таблица РЦ частотой 60 Гц
с реле типа ДСШ и конденсатором в цепи МЭ
До 350
250-500
500—750
750-1000
1000—1250
1250—1500
До 250
250—500
500—750
750—1000
1000—1250
1250-1500
До 250
250—500
500—750
750-900
пт-
1,5/2,2
1,8/2,7
2,1/3.2
2,5 3.7
Неразветвленная РЦ с реле типа ДСШ-12
137/138
143/142
149/146
155/152
162/157
168/163
136/136
140/137
142/138
145/139
148/141
150/142
1,5/2,2
1,8/2,7
2,1/3,2
Неразветвленная РЦ с реле типа ДСШ-13
16,1/16,5 17,8/18,8 0,63 1,41 0.70/1,
15,8/16,1 20,4/22.30,62/1,390,80/1,
147/142
2,5/3,8
1,0/4,(
6/5,(
15,5/15,8 23,3/26,1 0,61 /1,36 0,90/2,
15,7'15,626,9/30,8 0,6!/1,34 1,00/2,
15,7/15,531,5/36,40,62/1,33 1,20/3,
16,1/15,6 37,2/43,5 0,63/1,34 1,40/3,
152/146
158/150
164/156
170/161
177/167
Разветвленная РЦ с реле типа ДСШ-12
2,4/3,0116,2'15,9|17,8/17.510,68/1,42|0,75/1,561
2.8/3.6 15,5/15,4 19,2/19,1 0,65/1,38 0,80/1,71
3,5,<4,6 14,6/14.7 21,0/20,40,62/1,320,86/1,83
4,0- • 14,3/— 22,5/— 0,61/- 0,91/—
132/133
137/137
146/144
151/—
145/140
149/142
152/143
155/144
158/145
160/146
132/133
136/136
142/141
147/—
До 250 |
250—500 I
500-750
750-900
Разветвленная РЦ с реле типа ДСШ-13
161/—
144/139
147/142
157/149
143/138
146/141
152/146
157/ —
ложения кодовых сигналов АЛСН,
налов АЛСН на питающем конце.
Рельсовые цепи без наложения кодовых сигналов АЛСН регулируют изме-
нением напряжения на вторичной обмотке ПТ для получения соответствующего
напряжения на ПЭ реле (табл. 3.11).
Разветвленную РЦ регулируют по напряжению на реле наиболее удален-
ного ответвления при /?д = 0. а сопротивления резисторов ₽д других ответвле-
ний затем подбирают до равенства напряжений на всех реле.
Рельсовые цепи с наложением кодовых сигналов АЛСН на питающем конце
регулируют изменением напряжения на ПТ для получения соответствующего
напряжения на рельсах релейного конца, а затем резистором ₽д устанавливают
напряжение на путевом реле.
В разветвленных РЦ с наложением кодовых сигналов АЛСН на питающем
конце, изменяя напряжения на ПТ, устанавливают соответствующее напряже-
ние на рельсах релейного конца наиболее удаленного ответвления, а затем ре-
75
Таблица 3.12. Регулировочная таблица тока АЛСН РЦ
частотой 50 Гц с реле типа ДСШ и конденсатором в цепи МЭ
1/2Кт ’ * В zminAJICH,
а2КТ’В ZminAJICH,
Неразветвленная РЦ
250-500
500-700
750—1000
1000-1250
1250-1500
42,0/1,7
47,0/1,9
55,0/2,3
65,0/2,9
77,0/3,5
94,0/4,3
1,24/1,24
1,30/1,30
1,40/1,40
1,55/1,61
1,74/1,67
1,97/1,86
До 250
Разветвленная РЦ
250—500
500—750
43,0/1,7
49,0/1,9
60,0/2,5
1,24/1,24
1,30/1,30
1,40/1
ющих проводов.
2- /т!пАЛСН =Ь2 А при мокром балласте.
3. Токи / min алсН Даны при промерзшем балласте.
зистором ₽д устанавливают напряжение на реле этого ответвления. Напряжения
на реле других ответвлений выравнивают резисторами этих ответвлений
При наложении кодовых сигналов АЛСН на релейном конце PLI кодовый
ток АЛСН регулируют изменением напряжения на вторичной обмотке КТ со-
гласно табл. 3.12.
3.4. СТАНЦИОННЫЕ РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ ЧАСТОТОЙ 50 ГЦ С ПУТЕВЫМ
РЕЛЕ ТИПА ДСШ-12 И КОНДЕНСАТОРНЫМ КОНТРОЛЕМ
ОТВЕТВЛЕНИЯ
Общие сведения. На стрелочных участках станций при автономной тяге при-
меняют РЦ частотой 50 Гц с конденсаторным контролем ответвления и путевым
реле типа ДСШ-12 без дополнительного путевого реле. В стрелочный участок,
кроме проверяемого ответвления, могут входить стрелки одного или двух съез-
дов с неконтролируемыми ответвлениями. Эти РЦ допускают наложение кодо-
вых сигналов АЛСН с питающего и релейного концов.
При оборудовании станций РЦ с конденсаторным контролем ответвления
необходимо учитывать следующее. Если в предыдущих РЦ с реле типа ДСШ
конденсатор был включен последовательно с обмоткой путевого реле, то его не-
обходимо включить параллельно обмотке реле и поменять концы РТ или реле
для сохранения разности фаз в смежных РЦ.
В РЦ с резисторным и индуктивным ограничителем в качестве РТ можно
применять трансформаторы, указанные в табл. 3.13.
Указанные коэффициенты трансформации не должны изменяться во время
регулировки РЦ.
Трансформатор и конденсатор ответвления устанавливают в путевой короб-
ке или в РШ; сопротивление соединительных проводов до рельсов не должно
превышать 0,2 Ом.
Схемы РЦ. Разветвленные РЦ с резисторным ограничителем (рис. 3.7, а)
используют, когда в смежных РЦ на питающем конце установлены резисторные
ограничители.
Общая длина участков и /2 не должна превышать 600 м, а длина контро-
лируемого ответвления /3 без путевого реле — 200 м.
Рис. 3.7. Разветвленные РЦ частотой 50 Гц с конденсаторным контролем ответ-
вления и с резисторным (а) и индуктивным (б) ограничителями
Т а о л и ц а 3.13. Типы трансформаторов, применяемые в рельсовых цепях
Рельсовая цепь фюрматора Ыв Рельсовая цепь Тип транс* форматора
С резисторным ограничителем: трансформатор релейный трансформатор ответвления СОБС-2А ПТ-25 ПРТ-А ПРТ-А ПРТ-25 СОБС-2А 17,6 18,2 17,2 3,18 31,4 33,0 С индуктивным ограничителем: трансформатор релейный трансформатор ответвления ПРТ-А СОБС-2А ПРТ-25 ПРТ-А ПРТ-25 СОБС-2А 24,5 25,3 24,5 46,0 44,0 47,6
кодовых сигналов АЛСН с питающего конца искрогасящий контур /?ИСИ.
контакты П и Т из схем исключают.
Питающие и релейно-кодирующие провода следует укладывать в разных
кабелях. Разрешается объединять обратные провода 2п ПТ нескольких РЦ.
При длине релейных и релейно-кодирующих проводов разных РЦ, уклады-
ваемых в одном кабеле, более 650 м применяют схему РЦ с разделением релейных
и кодирующих проводов. В этом случае трансмиттер ное реле Т1 и КТ типа
ПОБС-2А устанавливают в трансформаторном ящике или в релейном шкафу.
Резистор /?к представляет собой два последовательно включенных резистора
типа 7157 (0,6 Ом, 5 А).
Обозначение и тип приборов
Сопротивление кабеля между реле П и РТ не должно превышать 75 Ом.
Общее сопротивление ограничивающего резистора Rn и соединительных про-
водов между рельсами и ПТ должно быть от 1,5 до 24 Ом. Сопротивление соеди-
нительных проводов между трансформатором ответвления и рельсами не долж-
но превышать 0,2 Ом. Общее сопротивление резистора /?3, соединительных
проводов между рельсами и РТ, а также пересчитанного к путевой обмотке со-
противления кабеля гь между реле и РТ должно быть R3 + гср 4- гк 0,7 Ом.
Сопротивление кабеля
ПТ
РТ .
ТО .
КТ .
FU .
где RK — сопротивление кабеля между реле и РТ, Ом; пр — коэффициент
трансформации РТ.
Для улучшения фазовых соотношений в нормальном режиме параллельно
обмотке путевого реле устанавливают конденсатор Ср = 4,5 мкФ. Для коротких
РЦ (/рц 150 м) емкость конденсатора Ср млжет быть уменьшена до 4 мкФ.
Путевое реле в схеме с резисторным ограничителем работает в нормальном
режиме с расстройкой от идеального угла в 55—60%, в связи с чем рекоменду-
ется увеличить напряжение на нем до 25—30 В.
Рельсовые цепи с индуктивным ограничителем (рис. 3.7, б) применяют в
тех случаях, когда в смежных РЦ на питающих концах имеются индуктивные
ограничители.
Суммарная длина участков /, и /2 не должна превышать 600 м, а длина от-
ветвления /3 — 200 м. Сопротивление кабеля между путевым реле и релейным
конденсатором не должно превышать 75 Ом.
Сопротивление соединительных проводов между рельсами и ПТ гсп, а так-
же общее сопротивление резистора, кабеля и соединительных проводов между
рельсами и путевым реле R3 4- гк -4- гср в зависимости от длины РЦ Zj Z2
должно быть следующим:
ДСШ-12
ПОБС-2А
СОБС-2А
ПРТ-А
ПОБС-ЗА
КБ4Х1 (4 мкФ)
РОБС-1А*
7156 (2,2 Ом, 10 А)**
7157 (0,6 Ом, 5 А)
7157 (40 Ом, 0,5 А)
ПЭ 25 47 Ом
КБ1Х2 (1 мкФ)
КБ4Х1 (4 мкФ)***
20871 (2 А)
В РЦ с индуктивным ограничителем.
* Если сопротивление кабеля выше нормы, устанавливают рези*
гипа 7157 (0,6 Ом, 5 А).
••• В РЦ с резисторным ограничителем.
Предельная длина между недублированным кабелем ИТ и путевым реле
1,5 км. При большей длине кабеля жилы дублируют из расчета сопротивления
кабеля не более 75 Ом по методике, приведенной в § 1.5. Число жил кабеля
между рельсами и ТЯ ответвления без реле определяют из расчета сопротивле-
ния кабеля 0,2 Ом:
Длина кабеля, м, до . .
Число жил (без запаса)
Необходимое число жил кабеля между рельсами и ПТ РЦ с индуктивным
и резисторным ограничителями приведено в табл. 3.14 и 3.15.
10 15
10
25
13
15
18
40
20
до 200 200—400 400—600
•} 0.15—0,35 0,25—0,45 0,30-0,50
Резисторы Rn и R3 типа 7157 (0,6 Ом, 5 А) в РЦ с индуктивным ограничи-
телем устанавливают при отсутствии необходимого сопротивления кабеля.
Путевое реле в этих схемах имеет фазовую расстройку 30—50°, в связи с
чем рекомендуется напряжение на путевом реле увеличить до 17—24 В.
В обеих схемах РЦ (см. рис. 3.7, а, б) при отсутствии наложения кодовых
сигналов АЛСН с релейного конца КТ резистор RK и трансмиттер ное реле Т1
не устанавливают, предохранители не включают. При отсутствии наложения
78
Таблица 3.14. Число жил кабеля между рельсами
и трансформатором в РЦ с индуктивным ограничителем
Таблица 3.15. Число жил кабеля между рельсами и путевым
трансформатором в РЦ с резисторным ограничителем
Для определения числа жил между рельсами и релейным трансформато-
ром РЦ с индуктивным ограничителем следует пользоваться табл. 3.13, за ис-
ключением РЦ длиной 600 м, для которой число жил кабеля на релейном кон-
це определяется из расчетного сопротивления кабеля 0,3 Ом:
Длина кабеля, м . . 2
Число жил (без запа-
са) ......................2
3 5 10 15 20 25 30 35 40
2 2 4 6 7 9 11 13 14
Необходимое число жил кабеля между рельсами и релейным трансформа-
тором РЦ с резисторным ограничителем определяют из расчета сопротивления
кабеля 0,45 Ом:
Длина кабеля, м . . 2 3 5 10 15 20 25 30 35 40
Число жил (без запа-
са) ..................... 2 2 2 3 4 5 6 7 8 9
Расчетные мощности и токи. Расчетные мощности, потребляемые ПТ сво-
бодных и занятых РЦ, определяют по табл. 3.16, а мощности, потребляемые
КТ, — по табл. 3.17.
Максимальные и средние мощности, потребляемые РЦ, определяют по вы-
ражениям (1.3)—(1.9). Максимальными мощностями следует пользоваться при
выборе типа силового или линейного трансформатора, средними мощностями —
при подсчете общей мощности подстанции или высоковольтной линии, а рас-
четными токами — при расчете числа жил кабеля первичных обмоток транс-
форматоров ПТ и КТ.
До 200
200-400
400—600
Таблица 3.16. Расчетные мощности и токи, потребляемые ПТ РЦ
частотой 50 Гц с реле типа ДСШ-12 и конденсаторным
контролем ответвления
РЦ с индуктивным ограничителем
40
28 I 30 I 41 I 0,16
57 68 89 0,29
75 I 88 I 116 I 0,38
РЦ с резисторным ограничителем
До 200
200—400
400—600
40 | 28 I 30 I 41 I 0,16
82 93 16 94 0,47
97 НО 16 112 0,55
80
Таблица 3.17. Расчетные мощности, потребляемые КТ РЦ частотой 50 Гц
с реле типа ДСШ-12 и конденсаторным контролем ответвления
Рельсовая цепь /рд. м max, ^max, В?АХ’
С индуктивным ограничи-
телем:
без разделения релей- До 200 20 15 25 0,10
но-кодирующих проводов 200-400 22 15 27 0,11
400-600 25 16 30 0,13
с разделением релейно- До 200 22 15 26 0,11
кодирующих проводов 200-400 25 15 29 0,13
400-600 29 15 32 0,15
С емкостным ограничите-
Л6М*
без разделения релейно- До 200 21 15 26 0,11
кодирующих проводов 200—400 22 15 27 0,11
400-600 23 15 28 0,12
с разделением релейно- До 200 22 15 26 0,11
400-600 25 15 29 ОДЗ
Примечание. В РЦ
трансформатор типа ПОБС-2А,
трансформатор типа ПОБС-ЗА.
с разделением релейных и кодирующих проводов применяют
а в РЦ без разделения релейных и кодирующих проводов —
Таблица 3.18. Регулировочная таблица РЦ частотой 50 Гц
с реле типа ДСШ-12 с конденсаторным контролем ответвления
Яп. ОМ Ra. Ом "апт. балласте 1/рв₽а"ласт”₽И * * балласте^
мокромj мерз- мокром| Mjps- 1 про- мокром мерз-
РЦ с индуктивным ограничителем
До 200 0,15 0,15 2,1 16,5 18,0 0,83 0,91 131 131
0,35 0,35 3,3 19,5 21,5 1 11 1,22 118 118
200-400 0,25 0,25 4,1 19,0 21,5 1,01 1,15 120 119
0,45 0,45 6*5 23,5 27,0 1,42 1,62 НО 107
400—600 0,35 0,35 5,8 19,5 23,5 1 9 1 1 1,33 118 115
0,50 0,50 8,0 23,0 27,0 1 Л1 1.68 109 108
РЦ с резисторным ограничителем
До 200 1,5 0,7 6,2 27,5 35,0 1,98 2,54 102 107
2,4 0,7 8,0 25,0 32,0 1,78 2,30 106 112
200-400 - 1,5 0.7 8.7 30,0 45,0 2,16 3,22 100 105
2,4 0,7 11,9 29,0 44,0 2,05 3,16 101 109
400—600 1,5 0,7 9,3 28,0 47,0 2,02 3,40 102 108
2,4 0,7 13,3 28,0 49,0 1,99 3,50 102 111
Таблица 3.19. Регулировочная таблица тока АЛСН при наложении
кодовых сигналов с релейного конца РЦ частотой 50 Гц
с конденсаторным контролем ответвления
Рельсовая цепь | £/>жт, В zmin АЛСН,
С индуктивным ограничителем: без разделения релейно-кодирующих До 200 28,0 1,2
проводов 200—400 41,0 1,3
400-600 55,0
с разделением релейно-кодирующих До 200 3,3 L2
проводов 200-400 3,1 1,3
400—600 3,9
С резисторным ограничителем: , До 200 29,0 1,2
проводов 200-400 34,0 1,3
400-600 40,0
с разделением релейно-кодирующих До 200 2,5 1 !’2
проводов ! 200—400 2,8 1,3
1 400-600 3,2 1 1 1,4
Примечание. Токи /min АЛСН Даны при
Регулировка РЦ. Рельсовые цепи частотой 50 Гц с реле типа ДСШ-12 и
конденсаторным контролем ответвления регулируют изменением напряжения
на вторичной обмотке ПТ согласно табл. 3.18.
Ток АЛСН регулируют согласно табл. 3.19 изменением напряжения на
вторичной обмотке КТ.
Минимальный ток АЛСН на входном конце рельсовой цепи частотой 50 Гц
с конденсаторным контролем ответвления при мокром балласте 1,2 А.
3.5. СТАНЦИОННЫЕ РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ ЧАСТОТОЙ 50 ГЦ С
ПУТЕВЫМИ РЕЛЕ ТИПА ДСШ-13 С УЧЕТОМ ПЕРЕХОДА
НА ЭЛЕКТРОТЯГУ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА
Общие сведения. Рельсовые цепи переменного тока частотой 50 Гц с путе-
вым реле типа ДСШ-13 без путевых ДТ применяют на приемо-отправочных пу-
тях и стрелочных участках станций при автономной тяге.
Так как в перспективе предусматривается введение электротяги перемен-
ного тока и РЦ частотой 25 Гц, устанавливают трансформаторы типов ПРТ-А
и ПТ-25А, путевые реле типа ДСШ-13 и автоматические выключатели. На пос-
ту ЭЦ должны быть предусмотрены места для аппаратуры питания РЦ частотой
25 Гц, путевых фильтров типа ЗБ-ДСШ, конденсаторов.
Короткое замыкание изолирующих стыков между смежными станционными
РЦ контролируется чередованием мгновенных полярностей на стыках этих РЦ.
что достигается противоположным включением вторичных обмоток ПТ. Первич-
ные обмотки ПТ, КТ и МЭ реле типа ДСШ всех РЦ станции должны быть под-
ключены к одной фазе одного и того же источника переменного тока частотой
50 Гц.
Перегонная кодовая РЦ участка приближения должна получать питание от
станционного источника питания с соблюдением чередования мгновенных по-
лярностей напряжений на изолирующих стыках, установленных между ней
и станционной РЦ. При длине кодовой РЦ первого участка приближения не
более 1000 м допускается питание ее от своего источника тока, при этом в РЦ
82
входного участка станции путевое реле устанавливают со староны станции. Рель-
совые цепи допускают наложение кодовых сигналов АЛСН нз питающем и ре-
лейном концах.
При наложении кодовых сигналов АЛСН на релейном конце мгновенная
полярность кодового напряжения в рельсах должна совпадать с мгновенной по-
лярностью напряжения своего ПТ. При наложении кодовых сигналов АЛСН
на обоих концах РЦ приемо-отправочных путей должны быть применены разно-
типные трансмиттеры (КПТШ-515 и КПТШ-715). Минимальный ток кодовых
сигналов АЛСН в рельсах должен быть не менее 1,2 А.
Схемы РЦ. Схему с наложением кодовых сигналов АЛСН на питающем и
релейном концах без разделения релейных и кодирующих проводов (рис. 3.8, а)
применяют при длине релейно-кодирующих и релейных проводов разных РЦ,
укладываемых в одном кабеле, не более 650 м. При длине кабеля более 650 м
используют схему с разделением релейных и кодирующих проводов (рис. 3.8, б).
При наложении кодовых сигналов АЛСН на питающем конце РЦ предус-
матривают предварительное включение транемнттерных реле, при этом кодирую-
щий тыловой контакт Т в цепи питающего конца РЦ должен быть шунтирован
фронтовым контактом основного путевого реле П для неразветвленных РЦ или
фронтовыми контактами реле 1СП и ЗСП для разветвленных РЦ (рис. 3.9).
Для того чтобы путевое реле не срабатывало от тока своего КТ, последний
должен быть включен через тыловой контакт повторителя путевого реле П1
для неразветвленных или общего повторителя путевого реле НСП для развет-
вленных РЦ.
При наложении кодовых сигналов АЛСН только на релейном конце нз
схем (см. рис. 3.8 и 3.9) исключают контакты Т и П (1СП, ЗСП), резистор /?и и
конденсатор Сн на питающем конце, а между точками а и б устанавливают пере-
мычку. При наложении кодовых сигналов АЛСН только на питающем конце из
тех же схем исключают трансформатор КТ, контакты 77, Т2, П1 (НСП), резис-
тор RK на релейном конце, а между точками виг устанавливают перемычку.
В схемах без наложения кодовых сигналов АЛСН в цепи вторичной обмотки
ИТ резистор /?3 не устанавливают.
В схемах РЦ с наложением кодовых сигналов АЛСН могут быть использо-
ваны трансмиттерные реле постоянного (при установке их на посту ЭЦ или в
ТЯ) и переменного тока. Если применяют трансмиттерные реле постоянного то-
Рис. 3.8. Неразветвленные РЦ частотой 50 Гц с реле типа ДСШ-13 с учетом пе-
рехода в перспективе на электротягу переменного тока
83
деления релейных и кодирующих проходов " релеиных кон«ах без раз-
дев можно укладымт^вадном'^абеле^оел И-еМ релейных и кодирующих прово-
ная длина дублированного ка^лТппИ₽ия п₽оводами 'Р « 2р. Предел ь-
1.5 км. В случае е?ли использую? тХм^₽ЯЖеНИИ еигнальной батареи 24 В
провода 1т и 2т в тех же схемах уклаиывУерные Реле переменного тока, то
и 2п. Же Схемах Угадывают в одном кабеле с проводами 1п
3 к“- ^решается кодирующие
обратные провода 2п и 2к ПТ и КТ нескольких РП^лТД 1п " 2л « объединять
водов 2т и 2к недопустимо. нескольких РЦ. Объединение обратных про-
Обозначение и тип приборов в схемах (см. рис. 3.8 и 3 8)
ДСШ-13
ПРТ-А
ПРТ-А
ПТ-25А
ПОБС-ЗА
ПРТ-А
7156 (2.2 Ом. 10 А)
7156 (2,2 Ом, 10 А)
ПЭ 25 100 Ом
ПЭ 25 47 Ом
КБ4Х1 (4 мкФ)
КВ4Х1 (4 мкФ)
АВМ-1 (10 А)
20871 (2 А)
^Таблица 3.20. Расчетные мощности и токи, потребляемые ПТ РЦ
'частотой 50 Гц без ДТ с реле типа ДСШ-13
Предельная длина кабеля между РТ и путевым реле, при которой не тре-
буется дублирования жил, 3 км. При большей длине кабеля жилы дублируют
исходя из расчетного сопротивления кабеля не более 150 Ом по методике, из-
ложенной в § 1.5.
Необходимое число жил кабеля между рельсами и ПТ или ИТ определяют
по табл. 1.2 исходя из расчетного сопротивления кабеля 1 Ом. В РЦ без нало-
жения АЛСН расчетное сопротивление кабеля между рельсами и ИТ равно
0,5 Ом.
Расчетные мощности и токи. Расчетные мощности, потребляемые ПТ и КТ,
определяют по табл. 3.20 и 3.21. Максимальные и средние мощности, потребляе-
мые РЦ, определяю*! по выражениям (1.3)—(1.9).
Регулировка РЦ. Эти РЦ регулируют изменением напряжения на вторичной
обмотке ПТ согласно табл. 3.22.
Общее сопротивление путевого /?п или защитного /?3 резистора и соедини-
тельных проводов между рельсами и ПТ или ИТ должно быть 2 Ом. В схемах
РЦ без наложения АЛСН сопротивление соединительных проводов между рель-
сами и ИТ на релейном конце должно быть 0,5 Ом, общее сопротивление путе-
вого резистора Ru и соединительных проводов между рельсами и ПТ должно
быть 1 Ом.
Таблица 3.21. Расчетные мощности, потребляемые КТ РЦ частотой
50 Гц без ДТ с реле типа ДСШ-13 при наложении
кодовых сигналов АЛСН на релейном конце
<рд,м н-** .... ЬИ Ъ' | SBa;-
Нер( До 500 500-750 750-1000 1000-1200 1200-1500 гзветвленная РЦ 8,1 I 3,7 9,1 3,7 13,1 4,7 17,5 4,7 24,0 4,7 9.0 9,9 14,0 18,2 25,0 1 До 500 500-700 700-900 Разветвлен 9,6 12,9 19,4 мая РЦ 3,7 3,7 4,7 10,4 13,4 20,0
Таблица 3.22. Регулировочная таблица РЦ частотой 50 Гц
без ДТ с реле типа ДСШ-13
‘'.ПТ- В </р. В. при балласте при балласте
мокпом "Ромерз- мокром шем мокром | мокпом промерз- мокром шем
Неразветвленная РЦ
До 500 2.6 16,0 22,0 1,10 1,5 176 174
500-700 3,2 16,5 27,0 1,12 1,8 182 177
750-1000 4 I 17,1 32,0 1,17 2,2 187 179
1050—1150 4*,9 17,9 37,0 1,22 2,5 192 182
1290-1500 6,7 19,3 46,0 1,32 8,2 199 185
Разветвленная РЦ
До 500 I 3,3 I 15,6 I I 39,2 1 1 1 1 2’68 1 1 158 1 I 135
500-700 5,3 15,8 41,9 1,08 2.88 173 136
700-900 7.7 | 16,8 56,7 1 1 3,88 | 1 182 1 187
В разветвленной РЦ регулируют напряжение на путевом реле наиболее
удаленного от питающего конца кодируемого ответвления при минимальном со-
противлении защитного резистора R3 = 1 Ом. Для путевых реле других ответ-
влений сопротивления /?3 увеличивают до снятия перенапряжений на путевых
При наложении кодовых сигналов АЛСН на питающем конце РЦ ток АЛСН
будет соответствовать нормативному при приведенных в табл. 3.22 напряжениях
на рельсах релейного конца.
Таблица 3.23. Регулировочная таблица тока АЛСН
частотой 50 Гц без ДТ с реле типа ДСШ-13
при наложении кодовых сигналов АЛСН на релейном конце
/рц. м I в 1 , | 'min АЛСН* /PH. м | и,„. В | 'min АЛСН-
Перс До 500 500-700 750-1000 1000-1209 1200—1500 гзветвленная Р 2,7/58,0 3,1/65,0 3,8/78,0 0,8/98,0 5,5/110,4 ц 1,25 1,30 1,35 1,50 1,60 До 500 500—700 700-900 Разветвленная РЦ 3,3/72,0 1,25 4,0/81,0 1,30 5,0/97,0 1,40
Примечания. 1. В числителе даны напряжения на обмотке П КТ в РЦ с разде-
лением релейно-кодирующих проводов (КТ типа ПТ-25А в неразветвлеиных РЦ и типа
ПОБС-ЗА в разветвленных РЦ), а в знаменателе — без разделения релейно-кодирующих
проводов (КТ типа ПРТ-А).
2. Для неразветвлеиных РЦ и разветвленных РЦ длиной 700—900 м /min ДЛСН -1.2 А,
а для остальных РЦ /min АЛСН «1.0 А.
3. Токи /min АЛСН даны при промерзшем балласте.
| Кодовый ток АЛСН при наложении кодовых сигналов на релейном конце
; РЦ регулируют изменением напряжения на вторичной обмотке КТ согласно
3.6. СТАНЦИОННЫЕ РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ ЧАСТОТОЙ 50 ГЦ
С ПУТЕВЫМИ РЕЛЕ ТИПА АНВШ2-2400
Общие сведения. Рельсовы ‘ цепи частотой 50 Гц с путевыми реле типа
АНВШ2-2400 (рис. 3.10, а) применяют на приемо-отправочных путях и стрелоч-
ных секциях станций железных дорог с автономной тягой (где не предусмотрена
электрификация), оборудованных АБ и АЛСН. Катушки путевых реле типа
АНВШ2-2400 включают параллельно, а выпрямительные элементы — по мос-
товой схеме (рис. 3.10, б).
Первичные обмотки ПТ и КТ всех РЦ станции должны быть включены
в одну фазу трехфазного переменного тока частотой 50 Гц. Для контроля к. з.
изолирующих стыков вторичные обмотки ПТ включают так, чтобы обеспечить
чередование мгновенных полярностей на стыках смежных РЦ, у которых долж-
ны быть установлены однотипные приборы (реле — реле или трансформатор —
трансформатор). При несоблюдении чередования мгновенных полярностей на
стыках смежных РЦ должны быть питающие концы, при этом длины смежных
РЦ не должны отличаться более чем на 200 м.
В случае наложения кодовых сигналов АЛСН на релейном конце мгновен-
ная полярность напряжения КТ в рельсах должна совпадать с мгновенной по-
лярностью напряжения своего ПТ.
Если кодовые сигналы АЛСН накладывают на обоих концах РЦ, то на ре-
лейном и питающем концах должны быть использованы разнотипные транс-
миттеры.
При шунтировании входного конца РЦ и минимальном сопротивлении изо-
ляции ток АЛСН в рельсах должен быть не менее 1,2 А.
Схемы РЦ. Максимальная длина неразветвлеиных РЦ 1200 м, а разветвлен-
ных РЦ — 700 м.
Неразветвленные (рис. 3.11, а) и разветвленные (рис. 3.12, а) рельсовые
цепи без разделения релейных и кодирующих проводов применяют при длине
релейно-кодирующих и релейных проводов разных РЦ, укладываемых в од-
ном кабеле, не более 650 м. Неразветвленные (рис. 3.11,6) и разветвленные
(рис. 3.12, б) рельсовые цепи с разделением релейных и кодирующих проводов
применяют на кодируемых путях станций при длине релейных и релейно-ко-
дирующих проводов разных РЦ, укладываемых в одном кабеле, более 650 м.
Рис. 3.10. Неразветвленная РЦ пе-
ременного тока частотой 50 Гц с ре-
ле типа АНВШ2-2400 (а) и схема
включения выпрямителей и обмотки
реле типа АНВШ22-2400 (б)
86
Рис. 3.11. Неразветвленные РЦ частотой 50 Гц с реле типа АНВШ2-2400 без
разделения (а) и с разделением (б) релейных и кодирующих проводов
Допускается укладка релейных проводов 1р и 2р нескольких РЦ в одном
кабеле независимо от его длины. Кодирующие провода 1к и 2к и провода транс-
миттерного реле 1т и 2т прокладывают в одном кабеле с питающими. Если в
качестве реле Т1 использованы трансмиттерные реле постоянного тока, то про-
вода 1т и 2т можно укладывать в одном кабеле с релейными проводами.
При наложении кодовых сигналов АЛСН только на питающем конце из
схем рис. 3.11 и 3.12 исключают: предохранители, контакты трансмиттерного
Т1 (Т2) и путевого П (НСП) реле, резистор RK и КТ1 (КТ2). Между точками в
и г устанавливают перемычку. В качестве релейного применяют трансформатор
типа СТ-3.
При наложении кодовых сигналов АЛСН только на релейном конце из
этих же схем исключают контакты трансмиттерного реле Т и искрогасящую
цепочку (резистор Rn и конденсатор Си), а между точками а и б подключают
перемычку.
Если РЦ без наложения АЛСН (см. рис. 3.10, а) не граничат с РЦ с наложе-
нием кодовых сигналов АЛСН, то в цепи вюричной обмотки РТ защитный ре-
зистор R3 не устанавливают. С помощью резисторов /?и и R3 обеспечивают усло-
вия шунтового режима, а также ограничивают ток к. з. ПТ и КТ при шунтиро-
вании РЦ. Общее сопротивление резисторов R„ или R3 и соединительных прово-
дов между рельсами, а также ПТ и РТ должно быть соответственно 2 и 1,2 Ом.
Если резистор R3 не устанавливают (см. рис. 3.11), то сопротивление соеди-
нительных проводов между рельсами и РТ не должно превышать 0,5 Ом.
Обозначение и тип приборов в схемах (см. рис. 3.10—3.12)
Обозначение Тип
П (СП) АНВШ2-2400
НСП НМШ1-1800
РТ1 ПРТ-А
РТ2 ....... СТ-3
ПТ ПРТ-А
КТ1 ......... ПОБС-ЗА
КТ2 ПРТ-А
7156 (2,2 Ом, 10 А)
7157 (1,2 Ом, 3 А)
7157 (2X40 Ом, 0,5 А)
ПЭ 25 47 Ом
КБ4Х1 (4 мкФ)
20871 (2 А)
Предельная длина кабеля между путевыми реле и РТ, при которой не тре-
буется дублирования жил, для всех схем 3 км. При большем удалении путе-
вого реле от РТ жилы дублируют из расчета сопротивления кабеля 150 Ом по
методике, изложенной в § 1.5.
Необходимое число жил кабеля между рельсами и ПТ определяется по
табл. 1.2 исходя из расчетного сопротивления кабеля 2 Ом. Необходимое число
жил кабеля между рельсами и РТ определяют по этой же табл. 1.2 исходя из
расчетного сопротивления кабеля 1 Ом; для РЦ без наложения АЛСН (см.
рис. 3.10, а) расчетное сопротивление кабеля 0,5 Ом.
Расчетные мощности и токи. Расчетные мощности и токи, потребляемые
первичными обмотками ПТ, определяют по табл. 3.24.
Расчетные мощности и токи, потребляемые первичными обмотками КТ РЦ
приведены в табл. 3.25.
Максимальные и средние мощности, потребляемые РЦ, рассчитываются
по формулам (1.3)—(1.9).
Регулировка РЦ. Рельсовые цепи регулируют изменением напряжения на
вторичной обмотке ПТ согласно табл. 3.26.
Разветвленные РЦ регулируют по наиболее удаленному кодируемому от-
ветвлению. Сопротивление резистора R3 устанавливают равным 1,2Ом (с уче-
том сопротивления проводов) на наиболее удаленном кодируемом ответвлении
по режиму АЛСН и нормальному режиму.
Таблица 3.24. Расчетные мощности н токи, потребляемые ПТ
РЦ частотой 50 Гц с реле типа АНВШ2-2400
^Св’ ВЭР Scb’ В А| зан’ ВТ J ^зан’ варгзан’ В А 7Р шт’
Неразветвленная РЦ без наложения АЛСН
0,05
0,06
0,10
0.14
Неразветвленная РЦ с наложением АЛСН
До 250 I 4,0 I 1,9 I 4,5 I 7,4 I 2,0 I 8,0 I
250-500 6,7 1,9 7,0 12,4 2,0 12,6
500—750 12,4 2,9 12,7 20,5 2,0 20,7
750—1000 19,2 3,8 19,6 30,0 2,8 30,2
1000—1200 1 28,4 I 5,5 | 28,8 | 40,7 | 2,8 | 40.8 |
0,04
0,06
0,10
0,15
0,20
Разветвленная РЦ с наложением АЛСН
До 500 I 18,9 I 2,8 I 19,0 I 27,6 | 2,8 | 28,0 I 0,14
30,6 5,2 31.0 43,2 3,9 44,0 0,22
89
Неразветвленная РЦ
До 250 29,0/7,4 28,7/2,0 41,0/8,0 —/0,04
250-509 30,0/12,4 28,7/2,0 42,0/12,6 —/0,06
500—750 32,0/20,5 28,7/2,8 43,0/20,7 -/0,10
750-1000 35,0/30,5 28,7/2,8 46,0/30,0 -/0,15
1000-1200 38,0/40.7 28,7/2.8 48,0/41,0 -/0,20
Разветвленная РЦ
До 500
500-700
27,0/28,0
30,0/43,0
28,7/2,8
28,7/4,0
39,0/28,0
42,0/44,0
-/0,22
но-кодирующих проводов, а в знаменателе — мощности для РЦ с разделением релейно-ко-
дирующих проводов.
2. Расчетный ток в обмотке I КТ дан для РЦ с разделением релейно-кодирующих
проводов.
Таблица 3.26. Регулировочная таблица РЦ частотой 50 Гц
с реле типа АНВШ2-2400
Неразветвленная РЦ без наложения АЛСН
До 500
500—700
759—1000
1000—1200
До 500
500—759
750-1000
1000—1200
До 509
Рис 3.12. Разветвленные РЦ частотой 50 Гц с реле типа АНВШ2-2400 без
разделения (а) и с разделением (б) релейных и кодирующих проводов
500—700
3,6
4,6
5,8
25,0
30,8
36,0
Неразветвленная РЦ с наложением АЛСН
5,8
7,2
8,6
20,8
26,2
32,2
37,6
1,56
Разветвленная РЦ с наложением АЛСН
6,7 I 22‘° 1 I 156
8,6 I 28,0 I I
I
90
Таблица 3.27. Регулировочная таблица тока АЛСН РЦ
частотой 50 Гц с реле типа АНВШ2-2400
при наложении кодовых сигналов на релейном конце
/рц, М | в | ,min АЛСН’ А
Неразветвленная РЦ
До 250 I I 3,0/57,0 I 1,22/1,22
250-500 3,6/62,0 1,27/1,27
500-700 4,6/70,0 1,37/1.,37
750-1000 5,8/81,0 1,51/1,52
1000-1200 | 1 6,9/92,0 | 1 1,66/1,68
Разветвленная РЦ
До 500 | I 6,7/48,2 | I 1,36/1,33
500-700 1 1 8,6/55,3 1 1 1,40/1,40
Примечания. 1. В числителе даны токи и напряжения для РЦ с разделением
релейно-кодирующих проводов, ющих проводов. а в знаменателе — для РЦ без разделения релейно-кодиру
2. Минимальный ток АЛСН на входном конце РЦ при мокром балласте 1,2 А.
3. Токи /min АЛСН Даны прн промерзшем балласте.
При наложении кодовых сигналов АЛСН на питающем конце РЦ ток АЛСН
Суде, нормативным, если РЦ будет отрегулирована по табл. 3.26.
В случае наложения кодовых сигналов АЛСН на релейном конце кодовый
ток АЛСН регулируют изменением напряжения на вторичной обмотке КТ со-
гласно табл. 3.27.
3.7. СТАНЦИОННЫЕ РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ ЧАСТОТОЙ 25 ГЦ
С ПУТЕВЫМИ РЕЛЕ ТИПА ДСШ-13 И НАЛОЖЕНИЕМ КОДОВЫХ
СИГНАЛОВ АЛСН ЧАСТОТОЙ 25 ГЦ
Общие сведения. Рельсовые цепи частотой 25 Гц с путевым реле типа ДСШ-13
без путевых ДТ, кодируемые током частотой 25 Гц, применяют при строитель-
стве АБ и реконструкции устройств СЦБ на станциях с учетом последующей
электрификации на переменном токе, а также на участках с действующей АБ ча-
стотой 25 Гц.
Короткое замыкание изолирующих стыков между смежными станционными
РЦ контролируется: фазированием всех преобразователей, питающих путевые
и кодовые трансформаторы РЦ станции, с одним и тем же опорным преобразо-
вателем ПМ1, питающим МЭ реле типа ДСШ-13; чередованием мгновенных по-
лярностей напряжений на стыках смежных РЦ взаимным переключением пи-
тающих проводов на вторичных зажимах ПТ. При включении кодирования с
релейного конца должна быть сохранена мгновенная полярность в рельсах,
установленная с питающего конца, переключением соединительных проводов
на вторичных зажимах КТ. Допускается любое взаимное расположение питаю-
щих и релейных концов смежных РЦ.
Защита путевого реле типа ДСШ-13 РЦ входного участка станции от опас-
ного влияния кодовой РЦ частотой 25 Гц первого участка приближения при ко-
ротком замыкании стыков обеспечивается: установкой преобразователя часто-
ты, питающего кодовую РЦ участка приближения, на посту ЭЦ и фазированием
- его со станционными преобразователями; чередованием мгновенных полярнос-
тей напряжений на стыках этих РЦ.
Рис. 3.13. Неразветвленная (а) и
разветвленная (б) РЦ частотой
25 Гц с реле типа ДСШ-13 и нало-
жением кодовых сигналов АЛСН на
питающем и релейном концах
Защита путевого реле кодовой РЦ частотой 25 Гц первого участка удаления
от опасного действия станционной РЦ стрелочного участка отправления при
коротком замыкании изолирующих стыков между ними обеспечивается непре-
рывным характером работы станционных РЦ и прекращением импульсной ра-
боты путевого реле кодовой РЦ (при свободном стрелочном участке), трансля-
цией кодов АЛСН с первого участка удаления (при кодировании стрелочного
участка отправления).
Схемы РЦ. Максимальная длина неразветвлеиных РЦ 1200 м, а развет-
вленных РЦ — 700 м. Питающие и релейные концы РЦ укладывают в разных
кабелях. Разрешается укладывать релейно-кодирующие провода в одном кабеле
с релейно-кодирующими или релейными проводами станционных РЦ при длине
общего участка не более 3000 м.
При наложении кодовых сигналов АЛСН только на питающем конце РЦ
из схем (рис. 3.13) исключают контакты реле Т1 и П1 (НСП), трансформатор
93
Таблица 3.28. Расчетные мощности и токи частотой 25 Гц,
потребляемые ПТ РЦ частотой 25 Гц с реле типа ДСШ-13
при автономной тяге
КТ, резистор RK, предохранители FU на релейном конце, а между точками в
и г устанавливают перемычку. При наложении кодовых сигналов АЛСН толь-
ко на релейном конце РЦ из этих схем исключают контакты реле ГТ, СКВ, П
(1СП, 2СП), искрогасящчй контур, а между точками ан б подключают перемыч-
ку.
Общее сопротивление ограничивающего резистора Ra и соединительных
проводов между рельсами ч ПТ должно быть равно 1 Ом в неразветвленных РЦ
и 2 Ом в разветвленных РЦ. Сопротивление соединительных проводов между
рельсами и ИТ в неразветвленных РЦ ’’.олжно быть не более 0,5 Ом. В схемах
разветвленных РЦ для выравнивания напряжений на путевых реле 1СП, 2СП,
ЗСП установлены регулируемые резисторы R3. Сопротивление этих резисторов
и соединительных проводов между рельсами и ИТ не должно превышать 1 Ом.
При отсутствии наложения АЛСН на релейном конце РЦ сопротивление
кабеля между ИТ и путевым реле должно быть не более 150 Ом. В случае нало-
жения АЛСН на релейном конце общее сопротивление резистора RK и релейно-
кодирующих проводов должно быть 150 Ом, что обеспечивается при длине ка-
беля /р_к между ИТ и КТ: до 100 м — двумя резисторами типа ПЭ 25 47 Ом и
сопротивлением недублированного кабеля; до 2000 м — одним резистором ти-
па ПЭ 25 47 Ом и сопротивлением недублированного кабеля; до 3000 м — со-
противлением недублированного кабеля без добавочного резистора; свыше
3000 м — дублированием жил кабеля из расчета сопротивления кабеля не вы-
ше 150 Ом. Предельная длина кабеля между РТ и путевым реле, при которой
не требуется дублирование жил, 3 км.
При магистральном питании ПТ нескольких РЦ необходимое число жил
магистрального кабеля рассчитывают по допустимой потере напряжения на ка-
беле (А<7К = 20 В) и приведенному в табл. 3.28 расчетному току /расч в первич-
ных обмотках ПТ.
Необходимое число жил кабеля между рельсами и РТ определяют исходя
из расчетного сопротивления кабеля 0,5 Ом по табл. 1.2, а требуемое число жил
кабеля между рельсами и питающим трансформатором определяют исходя из
расчетного сопротивления кабеля 1 Ом.
При длине РЦ до 900 м устанавливают один КТ типа ПТ-25А, а при боль-
шей длине РЦ — два таких трансформатора для получения кодового напряже-
ния свыше 60 В.
94
Обозначение и тип приборов в схемах (см. рис. 3.13, а, б)
Обозначение Тип
СП .
НСП
ИТ .
ПТ .
КТ .
ЗБ .
FU
ДСШ-13
НМШ1-1800
ПРТ-А
ПРТ-А
ПТ-25А
ЗБ-ДСШ
7156 (2,2 Ом, 10 А)
7156 (2,2 Ом, 10 А)
ПЭ 25 47 Ом
ПЭ 25 47 Ом
КБ1-2
20 871 (2 А)
При переходе на электротягу переменного тока резистор типа ПЭ 25 47 Ом
должен быть заменен на резистор сопротивлением 200 Ом, мощностью 150 Вт.
Расчетные мощности и токи частотой 25 Гц. Расчетные мощности и токи,
потребляемые ПТ свободных и занятых РЦ, определяют по табл. 3.28. Напря-
жение переменного тока на первичных обмотках ПТ и КТ должно быть не менее
200 В, а на МЭ реле типа ДСШ-13 — не менее 100 В. Расчетные мощности, по-
требляемые КТ, приведены в табл. 3.29.
Максимальные и средние мощности, потребляемые РЦ, определяются по
выражениям (1.3)—(1.9).
Максимальными мощностями следует пользоваться при определении типа
и числа преобразователей, питающих ПТ и КТ, а средними мощностями —
при подсчете их средней нагрузки.
Расчетные мощности и токи частотой 50 Гц. Расчетные мощности частотой
50 Гц, потребляемые ПЧ в зависимости от нагрузки со стороны переменного тока
частотой 25 Гц, представлены в табл. 1.3. Расчетными токами частотой 50 Гц
необходимо пользоваться при расчете площади поперечного сечения проводов
между ПЧ и силовым трансформатором.
Нагружать преобразователи частоты свыше 85% номинальной нагрузки
не рекомендуется. При напряжении сети 220 В напряжение на входных зажимах
преобразователей частоты должно быть не менее 200 В, при ПО В — не менее
100 В. Если напряжение сети ПО В, то расчетные токи удваивают.
Регулировка РЦ. Рельсовые цепи переменного тока частотой 25 Гц с реле
типа ДСШ-13 регулируют изменением напряжения на вторичной обмотке ПТ
согласно табл. 3.30.
При указанных в табл. 3.30 напряжениях кодовый ток АЛСН при наложе-
нии сигналов на питающем конце РЦ будет равен нормативному. Если кодовые
Таблица 3.29. Расчетные мощности, потреблямые КТ РЦ
частотой 25 Гц с реле типа ДСШ-13 при наложении
кодовых сигналов АЛСН частотой 25 Гц на релейном конце
/рц. м |smax* В>А 'г Стах- ваР
Неразветвленная РЦ Разветвленная РЦ
До 250 1 8 1 11 1 14 До 250 I 11 1 11 1 1 15
250—500 9 14 250-500 14 11 18
500-750 10 15 500-700 17 11 21
750-1000 12 12 16 1
1000-1200 1 1 14 1 1 12 1 18
95
с путевыми реле типа ДСШ-13 при автономной тяге
Vv при балласте п^р^рк* В« при'балласте
мокром промерз- мокром । промерз- мокром । промерз-
Неразветвленная РЦ
До 250 I 2,5 | 15,7 | 1 18’6 1 1 Ь25 1 1,5 1 1 165 I
250—500 3,0 15,7 21,7 1,25 167
500-750 3,5 15,7 26,4 1,25 2Л 170 | 165
750-1-000 4,0 15,8 31,0 1,28 2,5 173
1000—1200 | 5,0 | 1 15.9 37,2 1,29 ! 3,0 >77 | 1 168
Разветвленная РЦ
До 250 1 5,0 I 1 15’7 1 | 16,9 1 1 1 1 1,4 1 1 165 I 1 164
250—500 7,0 15,7 17,9 1,32 1,5 166
500-700 7,5 | 1 ,5’7 1 1 ,9’9 1 1 '-33 1 1 *•* 1 1 170 1 168
Таблица 3.31. Регулировочная таблица тока АЛСН
частотой 25 Гц с реле типа ДСШ-13 при автономной тяге
| и2кт, В | 7mjn АЛСН , /рп. м | и2хт, В 1 7т1п^ДЛСН,
Неразветвленная РЦ Разветвленная РЦ
До 100 35 1,2 До 250 I 43
100—250 39 1,3 250—500 51
250—500 500-750 44 51 1,5 500—700 60 1*5
750-1000 58 1,6
1000—1200 68 1,7
пас?еИ1М2еА.аНИЯ‘ ’’ Миннмальный ток АЛСН иа входном конце цепи при мокром
2. Токи /min алСН Даны при промерзшем балласте.
сигналы АЛСН накладываются на релейном конце РЦ, то кодовый ток АЛСН
таб^^З?1 ИЗменением напРяжения на вторичной обмотке КТ согласно
3.8. СТАНЦИОННЫЕ РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ ЧАСТОТОЙ 25 ГЦ
С ПУТЕВЫМИ РЕЛЕ ТИПА ДСШ-13А И НАЛОЖЕНИЕМ КОДОВЫХ
СИГНАЛОВ АЛСН ЧАСТОТОЙ 50 ГЦ
сведения. Рельсовые цепи переменного тока частотой 25 Гц с путе-
McVT ТИПЯ ?СШ',ЗА без "утевых ДТ с наложением кодовых сигналов
АЛСН на несущей частоте 50 Гц применяют при строительстве АБ и реконст-
рукции устройств СЦБ на станциях с учетом последующей электрификации на
тотойЯ50°Г Т°Ке’ 3 ТЯКЖе на Участках с действующей или вводимой АБ час-
|В качестве путевого приемника используют реле типа ДСШ-13А. Для за-
шиты путевых реле от токов помех любой частоты МЭ реле и ПТ питаются от
разных ПЧ.
Защита от взаимного влияния между станционными РЦ частотой 25 Гц и пе-
регонными кодовыми РЦ частотой 50 Гц участков приближения и удаления
обеспечивается за счет использования источников питания с разными частотами,
} путевых реле типа ДСШ-13А с фазовой и частотной чувствительностью, станци-
* онных РЦ с непрерывным питанием, перегонных РЦ с кодовым питанием, транс-
ляции кодов АЛСН с первого участка удаления на стрелочные участки по от-
правлению.
Короткое замыкание изолирующих стыков между смежными РЦ контро-
лируется: фазированием всех преобразователей, питающих путевые трансфор-
маторы РЦ, с одним и тем же опорным преобразователем, питающим МЭ реле
типа ДСШ-13А; чередованием мгновенных полярностей напряжений на стыках
смежных РЦ с помощью взаимного переключения питающих проводов на вто-
ричных зажимах ПТ.
Кодовые сигналы АЛСН в станционные РЦ подаются только с момента за-
нятия их поездом. При этом допускается наложение кодовых сигналов АЛСН
с питающего и релейного концов. При Шунтировании входного конца РЦ и
минимальном сопротивлении изоляции ток АЛСН в рельсах должен быть не
менее 1,2 А.
Схемы РЦ. Максимальная длина неразветвленных РЦ 1200 м. а развет-
вленных РЦ — 700 м.
На путевых участках станции, где не предусмотрено наложение АЛСН,
применяют РЦ переменного тока частотой 25 Гц без наложения кодовых сигна-
лов— неразветвленные (рис. 3.14, а) и разветвленные (рис. 3.15, а). При нало-
жении сигналов АЛСН на питающем конце РЦ (рис. 3.14, б и 3.15, б) используют
схему ускоренного кодирования током частоты 50 Гц через фронтовой контакт
группового трансмиттерного реле ГТ, которое начинает генерировать необхо-
димые кодовые сигналы после задания маршрута и вступления поезда на впереди
лежащий путевой участок Вторичные обмотки ПТ и КТ включены последова-
й) (+>т<-> (-)тЖ
Рис. 3.14. Неразветвленные РЦ частотой 25 Гц с реле типа ДСШ-13А без нало-
жения (а) и с наложением (б) кодовых сигналов АЛСН
4 зак. 1421
Рис. 3.15. Разветвленная РЦ частотой 25 Гц с тремя реле типа ДСШ-13А без
наложения (а) и с наложением (б) кодовых сигналов АЛСН на несущей часто-
те 50 Гц на питающем и релейных концах
98
Рис. 3.16. Схемы включения первичных обмоток КТ типа ПТ-25А
тельно, но первичная обмотка КТ шунтирована тыловым контактом стрелочного
кодово-включающего реле СКВ и отключена от цепи контакта ГТ. Вследствие
этого кодовые сигналы АЛСН в РЦ не поступают. После задания маршрута сра-
батывает реле СКВ, которое снимает шунт со вторичной обмотки КТ и подклю-
чает его к источнику питания, включает цепь, шунтирующую контакт ГТ через
последовательно включенные контакты путевых реле кодируемых ответвлений
(/С/7 и ЗСП). При вступлении поезда на одно из кодируемых ответвлений цепь
шунтирования контакта ГТ размыкается фронтовым контактом путевого реле
своей секции и кодовые сигналы АЛСН посылаются в РЦ.
На релейном конпе для наложения кодовых сигналов АЛСН используется
фронтовой контакт индивидуального для каждой РЦ трансмиттерного реле Т
после размыкания фронтового контакта путевого реле П (НСП) в цепи первич-
ной обмотки КТ.
При отсутствии кодовых сигналов АЛСН на питающем конце РЦ исполь-
зуют схему рис. 3.14, а.
Для получения кодовых сигналов АЛСН необходимого уровня при напряже-
нии на вторичной обмотке до 60 В первичные обмотки КТ включают последова-
тельно, а при напряжении на вторичной обмотке от 60 до 120 В — параллель-
но (рис. 3.16).
Сопротивление соединительных проводов между рельсами и ИТ должно
быть не более 0,5 Ом, если в цепи вторичной обмотки ИТ не включен ограничи-
вающий резистор. В неразветвлеиных РЦ без наложения АЛСН общее сопро-
тивление путевого резистора и соединительных проводов между рельсами и
ПТ должно быть равным 1 Ом, а в разветвленных РЦ — 2 Ом.
Общее сопротивление резистора Ra и соединительных проводов между
рельсами и ИТ на релейных концах разветвленной РЦ (см. рис. 3.15, а) должно
быть не менее 1 Ом.
Сопротивление соединительных проводов между РТ и путевым реле неко-
дируемых релейных концов РЦ не должно превышать 150 Ом.
В РЦ с наложением кодовых сигналов АЛСН общее сопротивление резис-
тора /?к и соединительных проводов на релейном конце, а также общее сопро-
тивление резистора Ro и соединительных проводов на питающем конце должны
быть равны 150 Ом. Эти требования обеспечиваются при длине кабеля между ИТ
и ПТ на питающем конце или ИТ и КТ на релейном конце: до 1000 м — двумя
резисторами типа ПЭ 25 47 Ом и сопротивлением недублированного кабеля;
от 1000 до 2000 м — одним резистором ПЭ 25 47 Ом и сопротивлением недубли-
рованного кабеля; от 200 до 3000 м — сопротивлением недублированного ка-
беля без добавочного резистора; свыше 3000 м — дублированием жил кабеля
з расчета сопротивления прямых и обратных жил не свыше 150 Ом по методи-
ке, изложенной в § 1.5.
Для уравнивания напряжений в цепях путевых реле 2СП и ЗСП (см. рис.
3.15, б) имеются регулируемые резисторы R3. Резистор R3 в цепи реле 1СП
наиболее удаленного ответвления предназначен для согласования тока АЛСН
и напряжения на путевом реле при наложении кодовых сигналов АЛСН с пи-
тающего конца РЦ.
Для получения питающего напряжения частотой 25 Гц свыше 60 В необхо-
димо установить второй ПТ типа ПТ-25А.
99
Обозначение и тип приборов в схемах (см. рис. 3.14 и 3.15)
П (1СП, Обозначение Тип 2СП. ЗСП) .... ДСШ-13А
ЗБ . . ЗВ-ДСШ
ИТ ПРТ-А
КТ . . ПТ-25А
ПТ ПТ-25А
RK - - ПЭ 25 47 Ом
Ro ПЭ 25 37 Ом
Rn 7156 (2,2 Ом, 10 А)
R3 7156 (2,2 Ом. 10 А)
ПЭ 25 47 Ом
КБ1Х2*
FU 20 871 (2 А)
• Может быть заменен на конденсатор типа КБГ-МН-1000 В.
Если кодовые сигналы АЛСН накладываются на релейном конце, то сопро-
тивление кабеля релейно-кодирующих концов гр_к каждой РЦ независимо от
длины кабеля рассчитывают по формуле (1.1) при па = по — 1 и определяют
минимально допустимое общее сопротивление резистора и кабеля в цепи КТ
R« min гр-к»
где RK — сопротивление резистора в цепи КТ.
Таблица 3.32. Расчетные мощности и токи 25 Гц,
потребляемые ПТ РЦ частотой 25 Гц с реле типа ДСШ-13А
Рельсовая цепь /рц, М в®’ всв. Рв^’ ^зан, ВЗ ЙА ’ 'pin,-
Неразветвленная: при наложении АЛСН с релейного До 250 250-500 500—750 5 6 11 12 12 13 8 9 10 11 11 13 14 15 0,040 0,945 0,050
750—1000 9 12 16 14 12 18 0,070
1000-1200 11 12 16 18 12 21 0,090
при наложении АЛСН с питающего и До 250 250-500 5 6 11 11 12 13 8 11 13 14
релейного концов 500-750 750—1000 9 12 15 10 12 12 17 —
1000-1200 1 1 12 16 15 12 19 —
Разветвленная с нало- До 250 8 11 13 1 11 15 —
жением АЛСН 250-500 10 11 15 14 1 1 18 —
500—700 14 19 18 19 12 22 —
Неразветвленная без наложения АЛСН До 100 100-250 250—500 6 6 13 13 13 14 14 14 8 9 10 13 13 13 15 15 16 0,040 0,040 0,050
500—750 9 13 16 11 13 17 0,060
750-1000 10 13 17 14 13 19 0,070
1000—1200 11 13 17 16 13 21 0,080
Разветвленная без на- ложения АЛСН До 300 300-500 500-750 16 19 26 13 13 14 21 23 29 20 23 29 13 13 13 24 26 32 0,100 0,120 0,150
100
Таблица 3.33. Расчетные мощности, потребляемые КТ РЦ
частотой 25 Гц с реле типа ДСШ-IS
5 ВтХ’ ^тах, вар s £ 1Ю.м пшх, Qmax, вар
Hepaz 1,2 2,0 ^ветвленная Р АЛСН с р и питающе До 250 250—500 500-750 750-1000 1000-1200 До 250 250-500 500-750 Ц при г елейное 5 6 8 10 14 10 13 18 шложе ов 5 4 5 9 15 14 18 1.2 2,0 750-1000 1000-1200 Разветв. До 250 250-500 500-700 До 250 250-500 500—700 25 34 ленная i 10 12 16 25 30 5 РЦ 4 25 35 8 13 17 25 30
При наложении кодовых сигналов АЛСН на питающем конце РЦ значения
гп-к и Ro определяют аналогично гр_к и RK.
Необходимое число жил кабеля между постом ЭЦ и ПТ РЦ без наложения
АЛСН или с наложением АЛСН только на питающем конце определяется по до-
пустимой потере напряжения в кабеле (At/K = 20 В) и приведенному в
табл. 3.32 расчетному току в первичной обмотке ПТ.
Необходимое число жил кабеля межчу рельсами и ИТ определяется исхо-
дя из расчетного сопротивления кабеля 0,5 Ом, а между рельсами и ПТ — 1,0 Ом
Расчетные мощности и токи. Напряжение переменного тока на первичной
обмотке ПТ и КТ должно быть не менее 200 В, а на МЭ путевых реле — не ме-
нее 100 В.
Расчетные мощности и токи частотой 25 Гц, потребляемые ПТ и КТ, опре-
деляют по табл. 3.33.
Если эту РЦ применяют при автономной тяге, то используют резисторы
/?к (Z?o) типа ПЭ 25. Если ее применяют при электротяге постоянного тока, где
нормативный кодовый ток АЛСН 2 А, то используют резисторы RK (/?о) типа 7157
Предельная длина кабеля между ИТ и путевым реле, при которой не тре-
буется дублирования жил, 3 км. При большой длине кабеля жилы дублируют
нз расчета общего сопротивления кабеля и резисторов Ro или /?к (см. рис. 3.15, а)
не более 150 Ом по выражению (1.1). Максимальные мощности частотой 25 Гц,
потребляемые РЦ данного типа, равны мощностям при занятой РЦ, опреде-
ляют по выражению (1.10). Среднюю мощность, потребляемую] РЦ, определя-
ют по формуле (1.3).
Максимальная и средняя мощности частотой 25 Гц нагрузки одного пре-
образователя частоты /7/7, питающего /77, определяют по формуле (1.10).
Расчетные мощности частотой 25 Гц нагрузки преобразователя /7М,
питающего МЭ путевых реле типа ДСШ-13А определяют по выраже-
Расчетные мощности частотой 50 Гц, потребляемые ПЧ в зависимости от
нагрузки со стороны переменного тока частотой 25 Гц, определяют по табл. 1.3
исходя из мощностей нагрузки частотой 25 Гц.
Максимальными мощностями частотой 500 Гц, потребляемыми ПЧ и КТ,
следует пользоваться при определении мощности постового силового трансфор-
101
и ц а 3.34. Регулировочная таблица РЦ частотой 25 Гц
типа ДСШ-13А____________________________г—
Рельсовая цепь и ъ ^пт» Uv в. при балласте «Vpk-b. при балласте пр и* балласте
мокром мокром шем мокром про-
Неразветвленная: при наложении До 100 1,5 12,0 12,8 0,95 1,02 161 161
АЛСН с релей- 100-250 2,0 12,0 12,0 14,4 0,95 1,14 1,34 162 162
ного конца 250-500 2,5 16,9 0,95 165 163
500—750 3,0 12,1 19,7 0,95 1,58 168 164
750—1000 3,5 12,2 23,6 0,96 1,86 171 165
1000—1200 4,0 12,3 27,0 0,97 2.13 174 166
при наложении АЛСН с питаю- До 100 29 12,0 13,0 0,95 1,03 160 160
100—250 33 12,0 14,8 0,95 0,95 1,14 162 161
щего и релейно- 250—500 41 12,0 17,5 20,6 1,39 1,63 165 162
го концов 500-750 50 12,1 0,95 168 163
750-1000 60 12,2 24,8 0,96 1,95 171 164
1000-1200 70 12,3 28,4 0,97 2,23 174 165
Разветвленная с До 250 48 12,0 17,0 1 1 1,40 165 164
наложением АЛСН 250-500 57 12,1 19,5 1 1 1,70 167 166
500-700 70 12,2 22.0 1 1 1,90 170 168
Неразветвленная До 100 1,5 12,0 12,0 12,6 0> 0,70 0,80 162 162
без наложения 100-260 1,5 13,7 0.7 0,7 164 163
АЛСН 250-500 2,0 12,0 15,5 0,90 167 165
500-750 2,0 12,0 17.6 0,7 1,00 170 167
750—1000 2,5 12,0 20.0 0,7 1,10 174 169
1000-1200 3,0 12,0 22.5 0,7 1,25 177 171
Разветвленная До 300 4,5 12,0 12,4 0,7 0,70 161 161
без наложения 300-350 5,0 12,0 12,6 0.7 0,80 163 162
АЛСН 500-750 6,0 12,0 12,8 0.8 0,80 164 164
До 100
100-250
. 250-500
500-750
750-1000
1000-1200
До 250
290-500
500-700
V- 'min АЛСН, А- при балласте V-
мокром| промерзшем
'min АЛСН- A-
Неразветвленная РЦ при наложении АЛСН
с питающего и релейного концов
До 100
100-250
58
52
63
500-750
750-1000
1000-1200
Разветвленная рельсовая цепь
350-500
500-700
87
105
123
toe
матора, а средними мощностями — при определении средней нагрузки силового
трансформатора.
Регулировка РЦ. Рельсовые цепи регулируют только изменением напря-
жения на вторичной обмотке ПТ согласно табл. 3.34.
Кодовый ток АЛСН регулируют изменением напряжения на вторичной
обмотке КТ согласно табл. 3.35.
3.9. ПЕРЕГОННЫЕ КОДОВЫЕ РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ ЧАСТОТОЙ 50 ГЦ
С ПУТЕВЫМИ РЕЛЕ ТИПА ИМВШ-110
Общие сведения. Кодовые РЦ частотой 50 Гц с путевым реле типа ИМВШ-110
без путевых ДТ применяют на перегонах с автономной тягой при оборудова-
нии их устройствами кодовой АБ и АЛСН частотой 50 Гц.
Основным источником питания переменного тока частотой 50 Гц является
высоковольтная линия АБ, а резервным источником питания — высоковольт-
ная 'линия электропередачи для питания линейных потребителей. Допусти-
мое колебание номинального напряжения частотой 50 Гц (220±|g) В, допусти-
мое колебание частоты — (50± 1,25) Гц.
В схемах РЦ предусмотрена возможность использования их при переходе
участка на электротягу переменного или постоянного тока и пропуска поездов по
неправильному пути на двухпутных участках по сигналам АЛСН (при капи-
тальном ремонте одного из путей).
Нормальный режим работы РЦ кодовый. Датчиками кодов являются транс-
миттеры типов КПТШ-515, КПТШ-715 и трансмиттерные ячейки типа ТШ-65В,
расположенные на выходном конце РЦ по ходу поезда. Приемником кодов яв-
ляется импульсное путевое реле типа ИМВШ-110 (ИРВ-110) на входном конце
РЦ. Защита смежных РЦ от взаимного влияния при к. з. изолирующих стыков
осуществляется чередованием типов трансмиттеров КПТШ-515 и КПТШ-715
в смежных РЦ.
В схемах РЦ смена направления кодирования как для однопутных, так и
для двухпутных участков дорог (на переездах, а также при кодировании с ре-
лейного конца при движении по неправильному пути в случае ремонта одного
из путей) выполняется в цепях вюричных обмоток ПТ и ИТ. Это позволяет при-
менять одни и те же схемы РЦ для двухпутных и однопутных участков и сэко-
номить по одному трансформатору на питающих концах РЦ однопутных участ-
При смене направления кодирования применяют двухполюсную коммутацию
на релейном конце РЦ усиленными контактами специальных повторителей реле
смены направления (для однопутных участков) или реле включения кодирова-
ния с релейного конца (для двухпутных участков).
Контакты трансмиттерных реле (Г — при кодировании с питающего конца;
ДТ — при кодировании с релейного конца) защищены от электрической эро-
зии специальным искрогасящим контуром из резистора R„ (₽ик), конденсатора
Си (Сик) и контакта защитного искрогасящего реле ТИ (ДТИ) типа ТШ-65В
(или ТШ-2000В при установке его на посту ЭЦ для РЦ участков приближения и
удаления).
На участках, не подлежащих в ближайшее время электрификации, исполь-
зуют такие РЦ: кодируемые только с питающего конца (рис. 3.17, а) — на пере-
гонах однопутных и двухпутных участков; кодируемые с питающего и релейно-
го концов (рис. 3.17, б) — на двухпутных участках с учетом возможности дви-
жения по неправильному пути по сигналам АЛСН при закрытии движения по
одному из путей (если РЦ устраивают на участке удаления от станции, то реле
И и резистор Иц устанавливают на посту ЭЦ); на участках приближения к
станции (рис. 3.17, в) при двухпутной АБ с учетом организации движения по не-
правильному пути по сигналам АЛСН при капитальном ремонте одного из
103
путей; кодируемые с обоих концов (рис. 3.17, г) — на предвходных участках
станции.
Предельная длина кодовых РЦ 2600 м, кроме РЦ предвходного участка и
участка удаления, предельная длина которых соответственно 1500 и 2000 м.
Сопротивление соединительных проводов между рельсами и РШ на каждом
конце РЦ должно быть не более 0,3 Ом.
Для исключения перегрузки лучевого реле последовательно с его обмоткой
включен резистор /?д (Яд1, ₽д2), сопротивление которого устанавливают при
регулировке РЦ ориентировочно 250 Ом.
Участок. приближение
Рис. 3.17. Кодовые РЦ частотой 50 Гц для участков.
104
Емкости конденсаторов Си и Сик (см. рис. 3.17, а, б) выбирают в зависи-
мости от длины РЦ:
Длина РЦ, м..................До 1500
Емкость конденсатора, мкФ 1
Тип конденсаторного блока КБ 1X2
1500—2000 2000—2250 2250—2600
2 4 6
КБ1Х2 КБ4Х4 КБ4Х4
При длин: РЦ до 1500 м (см. рис. 3.17, в, г) емкости конденсаторов СИ1 =
= Си1 = Ся = 1 мкф Если длина РЦ от 1500 до 2000 м, то емкость конденса-
тора Си должна быть 2 мкФ. В качестве ПТ и КТ применяют трансформатор
типа СОБС-2А с параллельным включением обмоток // и ///.
При использовании рельсов в качестве заземлителя корпуса РШ выравнива-
тели RU типа ВК-10, как правило, питающего конца одной из РЦ включают
по схеме, приведенной на рис. 3.17, а).
Обозначение и тип приборов в схемах (см. рис. 3.17, а—г)
Обозначение Тип
ИРВ-110 или ИМВШ-110
СОБС-2А
СТ-4
И (1И, 2И) .
ПТ (ПТ1, ПТ2)
ИТ (ИТ1, ИТ2)
КТ.............
СОБС-2А
РОБС-4А
7157 (400 Ом, 0,2 А)
ПЭ 25 47 Ом*
КБ1Х2
КБ1Х2 или КБ4Х1**
ВК-10***
Конденсаторы типа КБГ-МН-1000.
Разрядники типа РВНШ-250.
Примечание. При необходимости приборы могут быть заме-
На однопутных и двухпутных участках при автономной тяге с
хода на электротягу переменного тока частотой 50 Гц и кодовую
учетом пере-
АБ частотой
Пред входной участок р/г.
105
Рис. 3.18. Кодовые РЦ частотой 50 Гц для участков, подлежащих электрифика-
ции, с наложением кодовых сигналов АЛСН на питающем (а), питающем и
релейном (б) концах
25 Гц применяют схемы кодовых РЦ с наложением кодовых сигналов АЛСН на
питающем конце (рис. 3.18, а) и на обоих концах (рис. 3.18, б).
На однопутных и двухпутных участках при автономной тяге и перспективе
перехода на электротягу постоянного тока и АБ частотой 50 Гц применяют схе-
мы кодовых РЦ, приведенные на рис. 3.18, в, г. К этим РЦ предъявляются те же
требования, что и к РЦ при автономной тяге.
106
Обозначение и тип приборов в схемах (см. рис. 3.18, а—г)
Обозначение
ПТ
ИТ
(см. рис. 3.18.0. б) (см. рис. 3.18, в, г)
ИРВ-110 или ИРВ-110 или
ИМВШ-110 ИМВШ-110
ПОБС-ЗА ПОБС-ЗА
ПРТ-А ПРТ-А
ПОБС-ЗА ПОБС-ЗА
— РОБС-ЗА
7157 (400 Ом, 0,2 А) 7157 (400 Ом, 0,2 А)
21 220 (200 Ом, 150 Вт) —
— ПЭ 25 47 Ом
КБ1Х2 (1 мкФ) КБ4Х1*
ВК-10 ВК-10
Конденсаторный блок может быть заменен на конденсатор типа КБГ-МН-2 В-1000
Необходимое число жил кабеля между рельсами и ПТ (или ИТ) на питаю-
щем и релейном концах РЦ при установке аппаратуры в релейных шкафах оп-
ределяется исходя из расчетного сопротивления кабеля 0,3 Ом и приведено в
Для предвходного участка (см. рис. 3.17, г) и участка удаления (см.
рис. 3.17, б) максимальное сопротивление кабеля между РШ и постом ЭЦ 250 Ом,
что соответствует длине недублированного кабеля 5 км (при этом резистор
/?д из схемы исключают).
При большей длине кабеля жилы 1р—2р дублируют исходя из сопротивле-
ния кабеля не более 250 Ом, рассчитанного по формуле (1.1).
Максимальное сопротивление кабеля между РШ и постом ЭЦ (1п-2п — для
предвходного участка станции и участка приближения, а 1к-2к — для участка
удаления) в зависимости от длины РЦ:
Длина РЦ, м До 500 500—1000 1000—1500 1500—2000
Сопротивление кабеля, Ом Длина недублированного ка- 750 420 220 130
беля, м 16,0 9,0 4,7 2,8
Длина РЦ, м................... 2000—2250 2250—2500 2500—2600
Сопротивление кабеля, Ом 88 68 61
Длина недублированного ка-
беля, м.......................... 1,8 1,4 1,3
Провода 1п-2п (1к-2к) и 1р-2р необходимо укладывать в разных кабелях.
Разрешается провода 1п-2п и 1к-2к укладывать в одном кабеле с питающими
проводами станционных РЦ. Допускается укладывать релейные провода 1р-2р
в одном кабеле с релейными проводами станционных РЦ независимо от их дли-
ны и релейно-кодирующими проводами станционных РЦ при длине их общей
части кабеля до 650 м.
Расчетные мощности и токи. Мощности и токи, потребляемые свободными
и занятыми РЦ, определяют по табл. 3.36.
Средняя мощность, потребляемая РЦ с наложением кодовых сигналов АЛСН
на питающем конце:
5cpi = | P?p + Q?p; /’cpi— /’св + (/’зан—
/’св) ~~ Qcpi = Qcp+(Q3aH~Qcb)
107
Таблица 3.36. Расчетные мощности и токи,
потребляемые ПТ РЦ частотой 50 Гц без ДТ
До 500 6 7 9 5 10 11 0,05 0,45
500-1000 1 1 15 18 9 19 21 0,10 0,43
1000-1500 18 27 33 15 39 42 0,19 0,38
1500-2000 35 27 44 30 52 60 0,27 0,50
2000—2250 52 24 57 46 60 76 0,35 0,60
2250-2500 71 29 77 58 85 103 0,47 0,56
2500—2600 81 49 95 65 112 130 0,59 0,22 0,50
До 500 16 45 48 18 45 49 0,37
500-1000 20 44 48 24 43 49 0,22 0,49
1000—1500 27 41 49 36 39 53 0,24 0,68
1500-2000 44 35 56 62 30 69 0,31 0,90
2000—2250 58 30 65 86 22 89 0,40 0,97
2250—2500 79 22 83 121 10 122 0,55 0,99
2500—2600 91 18 92 141 4 141 0,64 1,00
До 500 15 46 48 18 48 51 0,23 0,35
500—1000 17 45 49 23 49 54 0,24 0,43
1000—1500 22 45 50 34 52 62 0,28 0,55
1500—2000 31 43 53 59 58 82 0,37 0,72
2000-2250 40 41 57 82 64 104 0,47 0,79
2250-2500 52 39 65 115 72 136 0,62 0,85
2500—2600 Приме- 59 38 Лощности 70 132 76 152 в ПТ. 0,70 0,87
где PCB(QCB), ^зан(Рзан) — мощности, потребляемые соответственно свободной и
занятой РЦ (табл. 3.37); Тг — среднесуточное время занятости РЦ при движе-
нии в правильном направлении, ч.
Средняя мощность, потребляемая РЦ с наложением кодовых сигналов АЛСН
на питающем и релейном концах:
зср2= V>c2p+<2c2P;
РСр2 — РСЛ + (Р3 —Рез) 2 I
Qcp2 = Qcb+(Q3— Qcb)
24
.Максимальная мощность, потребляемая ПТ, равна мощности, потребляемой
занятой РЦ. Максимальная мощность КТ, претназначенного для наложения
кодовых сигналов АЛСН с релейного конца, равна мощности, потребляемой
КТ при занятой РЦ, и определяется по табл. 3.37.
В случае движения поездов по неправильному пути максимальная мощ*
ность, потребляемая РЦ, равна сумме мощностей при наложении кодовых
сигналов АЛСН на питающем и релейном концах.
108
Таблица 3.37. Расчетные мощности и токи, потребляемые КТ
занятых РЦ частотой 50 Гц без ДТ
пря наложении сигналов АЛСН на релейном конце
Участок, не подлежащий электрификации
До 500 8 14 16 0,07 0,50
500-1000 10 211 23 0,10 0,43
1000-1500 16 37 40 0,18 0,40
1600-2000 26 40 48 0,22 0,54
2000-2250 34 41 54 0,25 0,63
2250-2500 51 57 76 0,35 0,67
2500-2600 57 80 98 0,45 0,58
Участок, подлежащий электрификации переменным током
До 500 20 44 50 0,22 0,40
500—1000 27 42 50 0,23 0,54
1000-1500 43 36 56 0,26 0,77
1500-2000 80 24 83 0,38 0,96
2000—2250 ИЗ 13 113 0,51 1,00
2250-2500 163 14 163 0.74 1,00
2590-2600 189 13 189 0,86 1,00
До 500 18 48 51 0,23 0,35
500—1000 26 50 56 0,25 0,46
1000-1500 42 54 68 0,31 0,62
1500—2000 78 63 190 0,46 0,78
2000-2250 109 70 130 0,59 0,84
2250-2500 155 82 176 0,80 0,88
2500—2600 179 88 200 0,91 0,90
Таблица 3.38. Регулировочная таблица РЦ частотой 50 Гц без ДТ
Участок, не подлежащий электрификации
До 500 3 6.1 1,9
500—1000 5 9,2 2,8
1000-1500 7 13,2 4,0
1500-2000 11 18,4 5,6
2000-2250 14 21,6 1 12 6,6
2250-2500 17 25,4 7,8
2500-2600 18 27,8 8,3
109
Участок, подлежав
До 500
500-1000
1000-1500
1500-2000
2000—2250
2250-2500
2590—2600
До 500
500-1000
1000-1500
1590—2000
2000—2250
2250-2500
2500—2600
Окончание табл. 3.38
ым током
34
50
110
135
165
178
5,5
7,6
10,3
14,0
16,4
19,1
20,4
Участок, подлежащий электрификации постоянным током
20
30
80
107
8,4
11,2
13,0
15,2
16,1
0,84
1,2
3.0
3,5
1,8
2,4
2,8
3,2
3,5
Таблица 3.39. Регулировочная таблица тока АЛСН
частотой 50 Гц РЦ без ДТ, кодируемых с релейного конца
Участок, не подлежащий
электрификации
509—1000
1000—1500
1500-2000
2090—2250
2250-2500
2500—2600
3,2
4,2
8,7
10,6
12,9
13,9
1,38
1,81
2,64
3,06
3,20
До 500
500—1000
1000-1500
Участок, подлежащий
шфикации переменным током
1,25
1,52
1,95
1500—2000
2000—2250
2250-2500
2500—2600
107,5
131,7
165,8
174,2
2,36
3,20
3,33
Участок, подлежащий
электрификации постоянным током
До 500
500—1000
1000—1500
1'500-2000
2250—2500
2500—2600
I н и я. 1. Ток АЛСН на входном конце РЦ
2 Токи 7min длсн Даны при промерзшем балласте.
17,5
28,3
43,3
65,0
80,0
97,5
105,8
при промерзшем
1,25
1,38
1,67
2,08
2:50
2,63
ПО
Регулировка РЦ. Кодовые РЦ регулируют изменением напряжения на вто-
ричной обмотке ПТ согласно табл. 3.38 и изменением сопротивления резисто-
ров ₽д или /?д1 и в соответствии с регулировочной таблицей. Регулиров-
кой напряжения на вторичной обмотке ПТ устанавливают напряжение на рель-
сах релейного конца, необходимое для нормальной работы устройств АЛСН
при кодировании с питающего конца РЦ.
Кодовый ток АЛСН при наложении кодовых сигналов на релейном конце
регулируют изменением напряжения на вторичной обмотке КТ согласно
табл. 3.39.
3.10. РАСЧЕТ РЕЛЬСОВЫХ ЦЕПЕЙ
Расчет неразветвленной РЦ с реле типа АНВШ2-2400 (см. рис. 3.11). Ис-
ходные данные. Длина РЦ I — 1200 м; удельное сопротивление рельсов г —
= 0,85с/-000 Ом/км; удельное сопротивление изоляции рельсовой линии ги —
= 1 Ом • км; рабочее напряжение реле Up = 10,5 В; Кзср = 1,0; рабочий ток
реле /р = 0,012; сопротивление реле Zp = 875 Ом; коэффициент надежного
возврата реле Квн = 0,3; приведенный коэффициент надежного возврата реле
К'н = KwjKn — 0,30/1,2 = 0,25; сопротивление активного ограничителя
/?к = 2,2 Ом; сопротивление проводов между рельсами и РТ гср = 0,5 Ом;
коэффициенты четырехполюсника РТ типа СТ-3 при коэффициенте трансформа-
ции п = 15 (см. табл. 2.5); Арт = 0,067е/-1055'; Врт = 17,22с/-15 ° Ом; CDT =
== 0,001с-/-55010' См; DpT = 15,14с-/-1055'; коэффициент распределения то-
ка утечки (без учета утечки по шпалам) т = 0; коэффициент взаимоиндукции
рельсов М12 = 0,00128с-/-7°; критическое значение постоянной распростра-
нения цепи (у/)кр, при которой удельное сопротивление изоляции РЛ в конт-
рольном режиме принимаем критическое значение (у/) = 1,35с/-800.
Для упрощения расчегов целесообразно объединить в один четырехполюс-
ник РТ и элемент гср. Тогда коэффициенты общего четырехполюсника релейно-
го конца К находятся из матричного уравнения
MkBkII 11 'ci>| х |ЛРТ Врт| = |1 °’5L[0,067г'-1-55' 17,22г/-’5* |
|скОк|| |0 1 I |срт DpJ (О 1 Г|о,ОО1 г-' ®5’10’ 15,14 г-/-’°55Т
откуда
Ак = 0,067с'-1055'; Вк = 24,561 с'*9*55' Ом;
Ск=0,001 е-/-б5°10' См. Dk=i5j4 е-/-1°55'
Коэффициенты четырехполюсника питающего конца Я, состоящего из одного
сопротивления: Ан = Г. Ян = 2,2 Ом; Сн = 0; DH = 1.
Нормальный режим. Для расчета используем схему замещения РЦ
(рис. 3.19, а). Согласно выражению (2.2) коэффициент распространения
Y = г!гк = V0,85cz*3() /1 =0,923ez’3() 1/км. Волновое сопротивление ZB =
= VzrH = 1^0,85cz *60°-1 =0,923с/’300 Ом.
По формуле (2.1) определим коэффициенты четырехполюсника РЛ:
A=D=chy/=ch (0,923 с/‘30° • 1,2) = 1,398 е/*24°41*;
В =ZBshy/ = 0,923 с/‘30° sh(0,923 е''3°о-1,2) = 1,133с,'70° Ом;
= sh(0,923e/-5°°.l,2) г„
zb О.923г/-зо°
Рис. 3.19. Схемы замещения неразветвленной РЦ в нормальном (а) и шунтовом
(б) режимах
Напряжение и ток в конце РЛ: UK = AK tZp+ BKZp = 0,067 е',1°26* - 10,5+
+24,561 е/’9<,®5’-0.012 = 0,998е/’4° в: 7к=Ск1/р+Ок7р=0,01 е-'®5’10'X
X 10,5+15,4 e—/'l°ss’-0,012=0,204 e-/’24’23' А
Напряжение и ток в начале РЛ: U„ = A йк+В 1К= 1,398 е^24’41' >
X 0,998 е7'4”+1.333 е7 '70”^,204 е—/’24”23'= 1,57 е/ 33°24’ В; in=CUK+
+ D’/K=l,333e/-9’45^ 0,998 ?-4*^ 1,398е'-24°4,^0.204 е-'-24°23’ = 1.59Х
Хе'14’4®' А.
Минимальные ток и напряжение ПТ: 7min = 7H—1>59е/ Н 46 А; <7ГО1п
= 0и+ /„/?<>= 1,57е/-33°24' +2,2 1,59е/14”4®' = 5,011 е/'20’3»' в.
Для трансформатора типа ПРТ-А можно принять l/ф mln -- C/min ~ 5,0 ®
Тогда /Стр = 1 и /ц. mjn — Anin-
Номинальные напряжение и ток ПТ с учетом колебания напряжения в сет
l7=K„i/®mta=l,1-5.011 е7-20’30'= 5 5^/-20-30' В;
7 = КИ /фтш= 1.1-1.59 е/ |4’4®' = 1,749е'14’4®' А.
Сопряженный комплексный ток 1 = 1,749 е~'' ,4°4®’ А.
Мощность, потребляемая РЦ, S=t/7 = 5,5 е/ '20°30' х
X 1,749 ,-/ '<•«' = 9,64 е/’5’44' В-А.
По выражению (2.14) определим коэффициент перегрузки реле
Коер = Ка ср Кя Ктф I Zumln I-
где Znmln = K^ KTK(Z„K+Zl+Z-nll) = 15,549 £-/'4’43' (5,348 е/ ®’40' +
+ 1.02е' «®*+2,2) = 125,416 е> 7° Ом;
112
2ВЮах=К™ Kn IAZ„k+B + (CZ„ k+D) Z„ „) =
= 15,549 e-/'4°43' [1,398 e/-24°41 '-5,348 /•8’4°'+
+1,133 e'‘70°+ (1.333 e*’9°45'.5,348e'-8"40'+
+1,398У-24°4Г) 2,2| = 417,6e'-20°25' Ом.
Тогда Кжр = 1,0 • 1,2 • 1,0(417.6/125.416) = 3,972.
Режим к.з. Сопротивление к.з. ZK3 = Вн/Пн = 2,2/1 = 2,2 Ом.
Ток к.з. /K»=t'/ZB3=5,5e''20°30''2,2 =2,5е'-20°30'А.
Мощность к. з. 5,0=1//*|а = 5,5е/‘20<>30"-2,5е—/’20°30'= 13,75 В-А.
Шунтовой режим. Для расчета используем схему замещения (рис. 3.19, б).
Коэффициент шунтовой чувствительности на релейном конце
Кшр — I t/д шр |/| L/ф mtn | или | L/д шр | — /рШ I Znujp | = /р | 2Пшр I •
По выражению (2.21) определим сопротивление передачи рельсовой цепи
при наложении шунта на релейном конце
^шпр — Ктн КтК Мшр Zbx кН- ^ШрЧ-(Сщр ZBX к Ощр) Zbxh] .
Обратное входное сопротивление четырехполюсника Н
= = Ом.
Прямое входное сопротивление релейного конца
Ак Zp + BK 0,067е' 1 °55'.875 + 24,561е/9°55'
------------------------=5,348 е'8°43> Ом.
•875+15, 14г-'1 55
Коэффициент затухания тока релейного конца
KIB=CKZp+DB=0,001e-/ в5«Ю’ . 875+15,14е~/'‘°s5'= 15,549е“/4°43’.
Обратный коэффициент затухания тока в четырехполюснике Н К'гп =
По выражению (2.22) найдем коэффициенты четырехполюсника РЛ при на-
ложении нормативного шунта на релейном конце:
Апр= 1 +г//Яшв = 1 +0,85е'-60°. 1,2/0,06= 17,518е'-57°18';
Binp = zZ = 0,85e/-60°-l,2=l,02e/-6()O Ом;
Сшр=1//?шн= 1/0,06= 16,66 См; Пшр=1.
Сопротивление передачи при наложении шунта на релейном конце
Анпр = Ктн Ктк [Аир А»х к + ^шр4-(С,щр ^вх к + t/щр) Zbx н] =
= 15,549е“',4°43' [17,518еЛ57°18' • 5,348^*8°43' +1,02е^6°° +
+ (16,66.5,348е'-8°43'+ 1)2,2] = 4070,01 е/-21,>37' Ом.
Допустимое напряжение источника питания при шунте на релейном конце
I С/дшр 1= V12пшр | = 0,25 0,012-4070,01 = 12,21 В.
113
Коэффициент шунтовой чувствительности на релейном конце Кшр =
= 12,21/5,0 = 2,44, т. е. больше единицы. Коэффициент шунтовой чувствитель-
ности на питающем конце
Кшп = I {/дгап I / I ^/ф ш1п |, где | Г7дшп|= /рш I ^шпп I = КВн I ^пшр I •
По выражению (2.23) определим коэффициенты рельсового четырехполюсни-
ка при наложении нормативного шунта на питающем конце:
Лшп = 1; Вшп = г/ = 1.02е'-во° Ом; С=1/Лшн =
= 16,66 См; Ошп~1+?!//?„,„= 17,518е'57’18'.
Сопротивление передачи Znum= 15,549е~/'4’43*Х |5,348е/’8°20' +
+ 1,02 е7’60’+(16,66-5,348 е/-8°40’+17,518 е/ 8748') 2,2] = 3569е/’1'°24' В
Допустимое напряжение |С/ДШп1 = 0.25 • 0,012 • 3569 = 10,71 В.
Коэффициент шунтовой чувствительности Кшп = 10,71/5.0 = 2,14, т. е.
больше единицы.
Контрольный режим. Коэффициент чувствительности РЦ к обрыву рель-
совой нити определяют по выражению (2.25)
Ккп — I ^/дк 1/1 {/ср min I .
где | (/дк | — /рш I 2Пкп I = КВ|1 / Р I ^пкп Г»
Ктн Лтв MKZBX кН~ £к~Ь(Ск ZBX к4- DK) ZgX н].
Для вычисления ZnKn сначала определяют:
коэффициент, учитывающий взаимоиндукцию рельсов,
Е V = К1 4-4/2-3,14-50-0,00128е—/’7°/0,85=
= 1,686 е/'7’45’;
коэффициенты, учитывающие отсутствие ДТ в РЦ,
S1 = S, = cth(T/)Kp£ V l/(4 + 8m) = cth 1,35е' зо° X
X 1,68е/’7°45’р/ 0,25= 1,06е~/’ 18°27’;
коэффициенты четырехполюсника РЛ при повреждении рельса
Лип — ТЭкп — ch (y0kp+ 2 £ l+2m sh (vOxp (Si +
+ $,) = сЫ,35е'-зо°+ 1.686г/’7’45' х
X sh 1,35 е>' •30’ 2-1.06 е~'’’18’27' = 4.474 е‘’ 33°30';
{sh<V0Kp+-5" Е Kl+2m[ch(V0Kp +
x|sh 1,35в/’зв’-|—1,686 e'-7’45'(chl,35e'-30’-(-
+ 1)2-1 .Обе-/’ 18°27' I =4,47е'-,8’49' Ом;
скп = -^® |sh(Y/)„p+y Е /1+2т [ch(YZ)Itp-l](S1+St)} =
= Г------------- [sh 1,35? зо’ + 4 1,686 ?'7°45’(ch 1,35 ?'30’—1) 2 x
0.85? 60 1,2 I 2
X 1.06 e—/'l8°27’| = 4,394 ?’2®°47” Cm,
Сопротивление передачи
ZnKn = 15.549e—7*4°43* ]4,474e7‘33°30, • 5,348е/-8°40' +
+ 4,47e7*48°49' +(4,394 e7*20°47* • 5,348e'-8°40'+
+4,474g/’33030')2,2] = 1390 g/-29°30' Ом.
Допустимое напряжение | С/цк| = 0,25 • 0,012 • 1390 = 4,17 В.
Коэффициент чувствительности РЦ к обрыву рельсовой нити Ккп =
—- 4,17/5,0=0,83 < 1, т. е. в такой РЦ поврежденный рельс не контролируется.
Расчет разветвленной РЦ с реле типа АНВШ2-2400 (см. рис. 3.12). Исход-
ные данные. Удельное минимальное сопротивление изоляции rH mln = 1 Ом • км;
удельное сопротивление рельсов г — 0,85е7вО0 Ом/км; минимальное защитное
сопротивление на ответвлениях 1Х (с учетом сопротивления соединительных
проводов гср) /?з1 = /?34- лср — 1,2 Ом; сопротивление ограничителя на пи-
тающем конце /?о = 2 Ом; рабочее напряжение реле £/р = КЗСр^ср = 1.0 X
X 10,5 = 10,5 В, где КЗСр = 1,0 — коэффициент запаса по срабатыванию; на-
пряжение отпускания реле (по паспорту) Uo = 5 В; сопротивление реле Zp =
= 600Ом; рабочий ток реле /« = C/p/Zp=0,0175 А; напряжение надежного
отпускания Uon = Кзо1/о ~ 0,6 • 5 = 3 В, где Кзо = 0,6 — коэффициент за-
паса по отпусканию для нейтральных реле; U'on = UOH/KH — 2,5 В; ток на-
дежного отпускания /Он = ^он/^р = 0,005 А; приведенный ток надежного
отпускания Гон - /ОИ/АИ - 0,00417 А; сопротивление нормативного шунта
₽шн — 0,06 Ом; длины ответвлений: /а = 0,015 км, 1Х = 0,1 км, /2 = 0,085 км;
общая длина цепи /об1Ц — 1Л + 1Х 4~ /2 = 0,2 км. Коэффициенты четырехполюс-
ника РТ типа ПРТ-А при п = 15,7 согласно табл. 2.4:
А р~ 0,067; Вр = 2,5е7’,5° = 2,415 + /• 0,647 Ом;
Ср = 0,0046 е~7’60° =0,0023—/ • 0,00398 См;
Dp=15,7.
Коэффициенты четырехполюсников РЛО1, РЛОЗ, РЛА. Ответвления /а, 1Х, 12
имеют малую длину, поэтому четырехполюсники РЛо1, РЛО%, РЛА замешают
Т-образными схемами (рис. 3.20, а) с сопротивлениями изоляции:
Я и> = ^//> = 1,0/0,1 = 10 Ом; /?И1 = ги//8 =
= 1,0/0,085=11,765 Ом; /?иа=ги//а= 1,0/0,015 = 66,667 Ом.
Сопротивления плеч этих четырехполюсников:
Z1 = 2Z1/2=0,85e7-60<> • 0,1/2 = 0,0425 е7’60” Ом;
Z, = 212/2 = 0,85^' 600 0,85/2=0,036125 е> *°° Ом;
Za = z/a/2 = 0,85e7*60° • 0,015/2=0,006375 е7' 60* Ом.
115
Коэффициенты четырехполюсника РЛ о1:
Л, = I +Л/Яи1 = 1 +0,0425/60‘/Ю = 1.00212+f 0,0368 =
= 1,0021 е'-0’12';
В, = 2Z,+Z»/ЯИ1=2-0,042 е'-60* + (0.042 е> ’ 60°)’ /10=
=0,042+( 0,073 = 0,085е/-60’ Ом;
С,= 1/ЛЯ1 = 1/10=0,1 См; D1«l + Zi/Rm = ^, = 1.0021 е'0”12’.
Коэффициенты четырехполюсника PJloi:
Л2 = 1 + Z2/P„S = 14-0,0361 e,‘60°/l1.765= 1.0015+
+ / • 0,0026= 1,0015 е70’9' ;
B± = 2Zs + ZV/?m = 2-0,0361 e'*6°e+(0,0361 е/в0°)»/Н ,765=
=0,0361+/-0,0625 = 0,723 е7*60*4' Ом;
С,= 1/ЯИ1 = 1/11,765 = 0,085 См;
D, = 1 + = Л, = 1,0015 е7 ’ °°9',
Рис. 3.20. Схемы замещения разветвленной РЦ в нормальном (а), шунтовом
116
Коэффициенты четырехполюсника РЛЛ:
Ла = 1 +2а//?иа= 1 +0,0064 е'60’ /66,667 = 1,00004+/ 0,00008= 1;
Ва = 2Za + 2;//?иа = 2 0.0064 е'’ 6О’+
+ (0,0064е^’6°’)*/66,667 = 0,0064+/-0,011 =О,О128е/’60’ Ом;
Са = 1//?иа = 1/66,667 = 0.015 См;
Ра = Ла=1.
} Нормальный режим. Для расчета используем схему замещения разветвлен-
: НОЙ РЦ (см. рис. 3.20, а).
5 Сначала определяют коэффициенты общих четырехполюсников ответвле-
ний 01 и 02, представляющие собой каскадное соединение трех четырехполюс-
ников Р, РЛ01 и Р31, а также Р, РЛо2 и Рз2. Причем коэффициенты четырехпо-
люсников Р31 и ₽32:
Лз1 = Лз1— 1; Cgj—0; B3t = /?а1;
Л32=Р32=1; Cgj —0; B32 = R3i
Коэффициенты общих четырехполюсников находят перемножением матриц
коэффициентов четырехполюсников, входящих в каскадное соединение.
(б, в, г) и контрольном (д, е) режиме
117
Коэффициенты общего четырехполюсника 01:
АО1 = А1 Xp+djCpflai + Bi Ср=1.0021 .0,067 +
+ 1,0021 e7*042' . 0,0046 е“/ 6°в • 1,2 + 0,085 е7*600 х.
X 0,0046 е—,‘60° = 0,0702— /.0,0045 = 0,0703 е“'-3*40*;
ВО1 — Вр 4- Л* Dp /?з1+ В* Dp =
= 1,0021 е/-0°12' . 2,5е'-,5*+ 1,0021 e7*00’2' 15,7Х
1 ,2 + 0,085^-60° • 15,7 =21,964 + /. 1,878 = 22,044 е7*4*53' Ом;
Coi^dp+^Cpflai+D1Cp = 0,l -0,067+
+ 0,0046 е-'*6<)О • 0,1 - 1,2+О,ОО46е_/-6о°Х
X 1,0021 е7 0°12'=0,0103 е”7*25*47 ' См:
Dol = C1Bp+C1Dp/?31 + D1Dp = 0,l • 2,5 е7’I5° + 0,1 • 15,7- 1,2 +
+ 1,0021 • 15,7= 17,853 е^*0’23*.
Напряжение и ток на входе четырехполюсника 01:
U„= Л01Ур+ Bot/p=0,0703е-/-3»40' . |0 5 +
4-22,0443 е'4"53' • 0,0175= 1,121 —/ 0,01437= 1,1209 е~'' °’44' В;
/hi = Co,(7p+Do1 /р=0,0103 е-'-25"47’ • 10,54-
4-17,853? °’23' -0,0175= 1.37е“/-20° А.
Входное сопротивление четырехполюсника 01
ZB„ = VM//Hi=1.1209e-^o"4471.37 e~/'20*=0,818 <Н'2<,°44' Ом.
Сопротивление защнтнрго резистора на ответвлении
„ _ I £вц — (Др Zp + Вр)— Bt (Ср Zp + Рр) I _
32 I ^(Dp + CpZp) Г
0,818 e"7’20°44> —1,0015 (0,067-600 + 2,5 e715*)
LOOlSe7 0’9' (15,7+0,0046e“7*6°e ‘ 600)
0,0723 e7‘60°4'(0,0046 e~~7’60° - 600+15,7)
I.OOIS? 009' (15,7 + 0,0046e“7•60° • 600) ~ ’ ***
Коэффициенты общего четырехполюсника 02:
ЛО4 = Л, ЛР+Л, Cp/?8i +В, Cp= 1,0015 e7’°°9'X
X 0,067+1,0015 е7 °°9' . 0,0046е~7,60° 2,45 +
+0,0723е/ б0°1 * • 0,0046е“7 б0О = 0,07347е~7-7013';
118
ВО2- At Вр+ At Dp Я32 + В2 Dp= 1,0015 х
2,5е/15в+1,ОО15е' о°9' - 15,7 - 2,45+0,723е7*6001' X
X 15,7 = 40,1273 е/-2°28' Ом;
р^С2Ср /?32 + Cp Dt —0,085 - 0,067 + 0,085 - 0,046 e~7 60° -
+ 0,0046е~,9б0° • 1,0015 </ °°9' = 0,009е-'-20°35' См;
19,0784 е/’°°17'.
Входное сопротивление четырехполюсника 02
0,0735 е~'’74 3> . 600 + 40,1273 е7’2°28*
0,091 е- /-20°35\ 600-4- 19.078 е1’0017' 1,159е Ом*
Ток на входе четырехполюсника 02
1,1209 е-/ °°44,
1,159 / 15°12'
Ток на выходе четырехполюсника РЛ&
/12 - Ли + /Н2 = 1.37 е~! * 20°- 1,159 е~
Напряжение и ток на входе РЦ:
— 2,42~/'‘
йн-А^’и + Ва /12-1,004.1,121 е / 0°44\
+ 0,0128 е7’60* -2,42 7’4° = 2,142 е7*0”40, В
/н CeU12 + Da/12 = 0,015-1,121 e-/-°°44' +
Минимальное напряжение источника тока
+ 2,142 е'°°40'= 7,28 e~i3° В.
Номинальные напряжение, ток и мощность источника:
5 = C// = 8,0l е-/-3°. 2,67бе—/ 4° = 21,435 е7'В-А.
Шунтовой режим. Если шунт расположен на релейном конце ответвления
то используют схему замещения (рис. 3.20, б).
119
Входные сопротивления по концам ответвлений
0,0046е~*'60 - 600+15,7
Максимальное входное сопротивление четырехполюсника 02 при
= zit+ /?а, + Л>х «2 = 0,85 e/-60’ 0,85+
Напряжение и ток на выходе и входе четырехполюсника 31 при шунте
на релейном конце первой цепи:
"кш! = Уон Mp + Bp/Zp)=2,5(o,O67+ j>.^.l5O) = 0.1776e/ °°52' В.
'кш! = '« (CpZp + Dp)=0,004l7(0,0046e-/-6°o.600+
+ 15,7) =0,0719г-/’7’52' А;
<+ш, =4/Вш1 + 4ш1 /?3i=0,1776e/ o°s2' + 0,0719«-/-7°52' .1.2 =
=0,2633 е7'2’ В;
/кш 1 ~ 7К[П 1 *
Напряжение и ток в рельсах перед шунтом:
/ш = /кш1+ ^вш1 =0,0719 е-/-7’52' +
О^бЗЗе/-2" =4.459г-/-2.7. д
0,06
Ток и напряжение на входе четырехполюсника РЛг:
^НШ1 +/ш Z/, = 0,2633 е7’2°+4,459 г~7'2*7” X
X0,085 е7’в®”=0,5478 е7’36"29” В.
Напряжение и токи в конце и начале четырехполюсника РЛа-.
7кша — /нш1 + ^нш1/^вх 2max~ 4,459 с i'-"1
+0,548е7'36"29'/4,862е7’4’20'= 4,553е'-,°19' А;
^7кша = ^7нш11 ^нша —^кша + '^кша Za=0,5478e7’39 29 +
+ 4,533е7-,°,9’.0.85е7'6°° 0,015 = 0,601 е/ »8‘’4«' В;
120
Допустимое напряжение трансформатора при наличии шунта
^тшР1 ~ ^нша 4“ Лппа Ro — 0,601 е1 38 48 4“
4 4,553 г7*1 °*9< • 2 = 9,573 г7’1 ° В.
Коэффициент шунтовой чувствительности
КшР1= I УтшР1/1/т1п 1= I 9.573/ 2.444 / °"35' | = 3.92 > 1.
Если шунт расположен на питающем конце (рис. 3.20, в), то напряжение
и ток в конце ответвления /t:
^кшп^кшпь /кшп=^кш! =/Ншп-
Напряженке в начале четырехполюсника РЛО1
^ншп — ^кшп"F^кшп zh =0,2633 г7 2 4~
-i-0,0719 г-7 *7°52' 0,85г7*600-0,1 =0,267г7’ 0057' В.
Ток на входе четырехполюсника РЛо2 (в точках 1 и 2)
^кшап - Лш1п4~^нп1п/2вх 2 max = 0,0719 е 7*7 58 4~
4-0,267 г7°°57'/4,862 г7*4’20' = 0,1267г7*5’59' А; (/«man = С7НШП.
Напряжение и ток на входе четырехполюсника РЛа\
^ншап = (^кшап + ^кшап г/а = 0,267 г7*° 57 4-
т 1,1267 г7*5059'• 0,085 г7’60° . 0,015 = 0,273г7'|О49' В;
^ншап = ^кшап-
Допустимые ток и напряжение трансформатора:
j-nun = ^нш —/ншапЧ-^ншап/RniH =0« 1267 г7 5 59 |_
4-0,273г7*1 °49*/0,06 = 4,675 г7*1”37' А;
6Гнш = ^/Ншап’, ^тшп = ^нш 4" Ro ^тшп —
= 0,273 г7 *! °49'4-2 • 4,675г7*,°37' = 9,623е7*,°37' В.
Коэффициент шунтовой чувствительности при нахождении шунта на пи
тающем конце
Кшп = i/Tmn/^mln = I 9,623 г7 *,О37' 7.28 г“7*3° | = 1. 32> 1.
В случае когда шунт расположен на релейном конце ответвления /<
[рис. 3.20, г), максимальное входное сопротивление четырехполюсника РЛ.
^вх imax= + Rai4~ ^вх ki = 0,085 г7*60 4~
4-1,24-2,471 г7*7О5' = 2,267е7*9°36' Ом.
Токи и напряжения на выходе и входе четырехполюсника 32:
/кш2 = /кш1; С7кш2 = ^кшГ,
t/кш» = 4- /кш2 R32 = 0,1776 г~7' °°52' 4-
4-0,719г~7-7°52' • 2,45 = 0,346г-7*3°27' В.
121
Ток и напряжение в рельсах перед шунтом:
—0,0719 в 33
4-0,346 е~,,3°27,'0,06 = 5,842 е-7’3”30' А;
UlB2 — ^кш«-
Напряжение и ток на входе четырехполюсника РЛ2:
^нш2= ~г ^ш2 z/> = 0,346 е 7*3
+ 5,842е~/,3°30' . 0,085 е'-60° - 0,085 = 0,768 е'’3°29' В;
^НШ2 — Ли2>
^кШа2 = /нш2 Г^нш,/гвх j тах = 5,842е-/-3°30' 4-
4-0,768е7'3°29 /2,267е7"9’36* =6,18е~,*3°39/ А.
Напряжение и ток в конце и начале четырехполюсника РЛа:
^КШ2 — ^НШ2»
^кшаг— ^кш2^кша2 г/о = 0,768/ *3 29 -f-
4-6,18е~'-3°39' • 0,85е/-6°° . 0,015 = 0,811 ,О21' В;
Допустимые напряжение и ток трансформатора:
^тшрг — ^нша2~Ь ^ншаг ₽о = 0»81 Р"1 21 4“
4-6,18е~/,3°39, -2 = 13.169е~/,3°21' В;
^тшР2— Amiag-
Коэффициент шунтовой чувствительности
К1ПР2 = 1 <\шР2Д 'ш1п 1 = |13,169 П&е~'' 3°| = 1,81 >1.
Так как К,цР1 > 1 и КШрз> 1» то шунтовая чувствительность разветвлен-
ной РЦ будет обеспечена с достаточным запасом.
Контрольный режим. Повреждение рельсовой нити на ответвлении
(рис. 3.20, />). Поскольку все ответвления имеют малую длину, то критическое
сопротивление изоляции будет меньше нормативного r„ П11П. Вследствие этого
в расчетах контрольного режима коротких РЦ за критическое сопротивление
изоляции принимают rlf niln, а РЦ заменяют схемой замещения с сосредоточен-
ными параметрами.
Параметры элементов схемы замещения четырехполюсника РЛг:
ZKi=O,85e'-60". 0,1 =0,085 ^ 60° Ом; /?ш=ги mln/11 = 1/0. । = Ю Ом;
A = 4=₽Hi + (3/8)Zra = 10+(3/8)0,085 е/-6о° = 1О,О16е/ о’9' Ом;
2,=₽и1/2 = 10/2 = 5 Ом.
Коэффициенты четырехполюсника РЛг:
Лкщ = DKnl = 1 + Zi/Z, = 1 + 10,016 << °’9' /5 = 3,0032 °°6';
Вкп = Z, + Za+(Z, Z,)/Z, = 10,016 e'- °°9' +
+ 10,016e/ 0°9' + (10,016e/ 0’9’)»/5 = 40,096/ °,’u' Ом;
CKni = l/Z,= l/5=0,2 Cm.
122
Напряжения и токи на выходе и входе четырехполюсника РЛ,:
^К1 —^КП1И*« ^К1 - ^КЩ1Ь
^н1к = ^кп1 ^Ki 4~ ^кгп zki — 3,0032 е7г,° 6 у
X 0,2633е7’204-40,096?’о°14' • 0,0719 е-/-7°52' -3.665е-/-5°37' В;
/Н1к = Ск111 £/K1-rDKni /к1=0,2 • 0,2633 е7 20-
4-3,0032 е' 0”6' • 0,0719e~/>7°58'-0,268e~/-5<>56, А.
Ток и напряжение на выходе и входе четырехполюсника РЛа:
/каш — Лик 4 ^hik/^hx 2min — 0,268е /*э56
4-3,665e-7-5°37,/3,465e-/-7O20' = l,324e/ 0O,°' А;
^как1 = ^н1К-
^нак1 = Аа £7как14~ ^как1= 1-3,665е 7 5 37 __
4-0.0128е/ 60° • 1,324е/ 0О,0' = 3.671 е-/ 5°23' В
Допустимые ток и напряжение трансформатора:
7tki = ^7как14~^а 7Как1—0,015 • 3,665е 7 5 37 4-
-j-l,324e,’0°I<),= 1,379е7*°°3* А;
(/тк1-^нак14-₽о/тк1 = 3,671 е-/-5°23' -Ь2Х
Х1.379е'*-0ОЗ'-6,422е'-3°6' В.
Коэффициент чувствительности к поврежденному рельсу
Ккп1 = | Um/Umln | = 6,422/2,444 = 2.628>1.
При повреждении рельсовой нити на ответвлении /2 (рис. 3.20, е) параметры
элементов схемы замещения четырехполюсника РЛ2 следующие:
ZK2 = 0,85e7’60° /2 = 0.85е7‘60° • 0,085 = 0,072е7’60° Ом;
РИ2 = inin/*2 = 1 /0»085 =11,765 Ом;
z; = ZH3 = ЯИ2 4- (3/8) ZK2 = 11,765 - (3/8) 0,072е' 60° = 11,778 е>'°°6' Ом;
z$- /?И2,2 = 11,765/2 = 5,882 Ом.
Коэффициенты четырехполюсника РЛ2:
•4кп, = 1-|-2; г; = 1 -11,778е/ 0°6'/5,882 = 3,002 е' °°4';
в„П2=z;+z; + (z; z; >/ z;=2 -11.778 • °°6'+
+ (11.776е'-®°6')‘/5.882 = 47,138е/-°°9' Ом;
CKB1= l/z; = I/5,8824 = 0,17 См; DKnt= 1+ Z;.'Z; = XKns=3,002
123
Напряжения и токи на выходе и входе четырехполюсника РЛ2:
^К2=^К1И2; ^К2 = ^КШ2»
^Н2К = ЛкП2 ^К2 4“ ^КП2 ^К2 ~ 3,002 в1' ‘ ° 4 X
х0,346е-/-3°27'^47,138е/-0°9' • 0,0719e-'*7°58' =
= 4,426е-'-6°47' В;
/н2к = СКП2 ^К2 + ^КП2 Лч = 0,017 • 0,346 е~] *3°27'
4-3,002e' 0’’4' - 0,719е/ 7°58'= 0,275 e ~7‘6°57' А.
Максимальное входное сопротивление четырехполюсника РЛ2
z Ao2Zp + Bo1 0,0703 е~~/,3<>4 °* . 600 + 22.044е' 4053'
Bximin colZp + Dol 0,0103 Л25°47' • 600+17,853 е/0°23'
= 2,05е-/ Ч°12' Ом.
Ток и напряжения на выходе и входе четырехполюсника РЛа\
/как2 = /н2к +<42к/2вх1 пип =0,275 е~/-6°57Ч
+ 4,426е~/-6°47'/2,716е-/-7О34'=2.421 в-/-Н>°05' Д;
^какг = ^нгк;
^нак2=^а ^какз+^а/как2= 1 •4,426е“~/'6 47 +
-4-0,0128 e'*6°c • 2,421 e~h 1 °005' = 4,435e~h6031' В.
Допустимые ток и напряжение трансформатора:
/тК2 = Са Г7какг + ^а/какг = 0,015 • 4,426е ,<6 47 +
+ 2,421 е-/-,0°05'=2,481 е~' ,0°05' А;
^тк2 = ^нак2 + Яо Gk2 = 4,435 ez‘6 31 +
+ 2 2,481 е-/-10О05'=8,374е/-8°17' В.
Коэффициент чувствительности к поврежденному рельсу
Якпг — I ^TK2/47min |— I 9,39/7,28 | = 1,28>1.
Поскольку коэффициенты Ккп1 > 1 и Ккп2 > 1, то чувствительность цепи
поврежденному рельсу обеспечивается с запасом.
РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ ДЛЯ УЧАСТКОВ
С ЭЛЕКТРОТЯГОЙ
Глава 4. РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ ДЛЯ УЧАСТКОВ
С ЭЛЕКТРОТЯГОЙ ПОСТОЯННОГО ТОКА
4.1. НЕРАЗВЕТВЛЕННЫЕ СТАНЦИОННЫЕ ДВУХНИТОЧНЫЕ
ФАЗОЧУВСТВИТЕЛЬНЫЕ РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ ЧАСТОТОЙ 50 ГЦ
С РЕЛЕ ТИПА ДСШ-12 И НАЛОЖЕНИЕМ ЧИСЛОВОГО
КОДИРОВАНИЯ
Общие сведения. Двухниточные неразветвленные РЦ частотой 50 Гц с на-
ложением числового кодирования и путевым реле типа ДСШ-12 применяют на
станциях, оборудованных электротягой постоянного тока и кодовыми числовыми
системами АБ и АЛСН. Главные пути этих станций оборудуют РЦ с двумя ДТ
типов ДТ-0,2 и ДТ-0,6 для пропуска на подстанцию обратного тягового тока по
обеим нитям. На боковых приемо-отправочных путях применяю.' двухниточные
РЦ, как правило, с одним ДТ и обеспечением выхода обратного тягового тока
на главные пути с соблюдением требований ВНТП-МПС-85.
Обратный фидер тяговых подстанций или другие заземляющие устройства
подключают к главным путям, при двухниточных РЦ — к средним выводам
ДТ, но не чаще чем через два дроссельных стыка на третий, или через три РЦ
по главному пути. В случаях когда место присоединения обратного фидера на-
ходится на расстоянии более 600 м от ДТ питающего или релейного конца РЦ,
для ее подключения устанавливают дополнительный (третий) ДТ. На станциях
ранее электрифицированных линий указанное расстояние может быть сокращено
до 250 м.
Объединять средние точки ДТ можно не чаще, чем через три последователь-
но расположенные РЦ по главному пути, и не чаще, чем через два блок-участка
на перегонах двухпутных и многопутных линий.
Дроссели-трансформаторы питающего и релейного концов, к которым под-
ключают обратные фидеры, должны быть типа ДТ-0,2-1000, а дополнительный
(третий) ДТ должен быть типа ДТ-0,6-1000 с настройкой в резонанс дополни-
тельной обмотки емкостью 24 мкФ.
На главных путях ДТ типа ДТ-500 необходимо заменить на ДТ типа ДТ-1000
на расстоянии, равном 0,15 длины тягового плеча от места подключения от-
сасывающей линии, при расчетном гоке отсасывающей линии 5 кА и выше —
на всем тяговом плече.
На путях, не используемых для пропуска обратного тягового тока, приме-
няют двухниточные РЦ без ДТ.
Первичные обмотки ПТ и КТ, а также МЭ путевых реле типа ДСШ-12 всех
РЦ станции должны быть подключены к одной фазе одного и того же источника
переменного тока частотой 50 Гц. Угол между линейными напряжениями источ-
ников трехфазного тока, предназначенных для питания РЦ станций и прилегаю-
щих перегонов, должен быть не более 10—15°. При питании смежных РЦ от
различных источников, которые на могут быть сфазированы, допускается рас-
полагать питающие концы v общего изолирующего стыка при разнице в расчет-
ной длине РЦ не более 300* м.
125
Короткое замыкание изолирующих стыков контролируется чередованием
на них мгновенных полярностей напряжения с помощью переключения проводов
на выводах Н-К вторичных обмоток ПТ и КТ. При наложении кодовых сигналов
АЛСН с релейного конца мгновенная полярность кодового тока в рельсах долж-
на совпадать с полярностью тока своего ПТ. Питающие и релейные концы смеж-
ных РЦ можно располагать любым образом: Т-Т, Р-Р, Т-Р. Перегонная кодо-
вая РЦ первого участка приближения питается от станционного источника пи-
тания с соблюдением чередования мгновенных полярностей напряжения на
изолирующих стыках со станционной РЦ. При длине РЦ первого участка при-
ближения не более 1000 м допускается ее питание от своего перегонного источ-
ника тока, при этом на стыках РЦ входного участка станции устанавливают ПТ
Кодовые сигналы АЛСН накладываются на РЦ главных путей, а также на
РЦ приемо-отправочных путей, по которым осуществляется безостановочный
пропуск поездов со скоростью более 50 км/ч. Кодовые сигналы АЛСН наклады-
ваются как с питающего, так и с релейного конца с момента занятия РЦ. При на-
ложении АЛСН с питающего конца РЦ применяют предварительное включение
трансмиттерных реле, при этом кодирующий фронтовой контакт в цепи питаю-
щего конца РЦ должен быть зашунтирован фронтовым контактом основного
путевого реле. Если кодовые сигналы АЛСН накладывают с обоих концов РЦ
приемо-отправочных путей, то на релейном и питающих концах используют
трансмиттеры различных типов (КПТШ-515 и КПТШ-715). Минимальный ток
АЛСН на входном конце РЦ должен быть 2 А.
Минимальный ток АЛСН 2 А на входном конце РЦ при кодировании ее с
питающего конца обеспечивается установкой необходимого напряжения на
вторичной обмотке ПТ. При кодировании РЦ с релейного конца ток АЛСН ре-
гулируют изменением напряжения на вторичной обмотке КТ. Для того чтобы пу-
тевое реле не сработало от своего КТ, последний должен быть включен через ты-
ловой контакт повторителя путевого реле. Если релейный конец РЦ удален от
поста ЭЦ на расстояние до 650 м применяют схемы РЦ без разделения релейных
и кодирующих проводов, а свыше 650 м — схемы РЦ с разделением релейных
и кодирующих проводов. Разрешается укладывать релейно-кодирующие прово-
да в одном кабеле с релейно-кодирующими или релейными проводами станци-
онных РЦ при длине общего участка кабеля до 650 м и с релейными проводами
импульсных (кодовых) РЦ с фильтрами типа ЗБФ-1 при длине кабеля до 1500 м.
При больших длинах кабеля релейные и кодирующие провода необходимо про-
кладывать отдельно.
Схемы РЦ. Для пропуска обратного тягового тока главные пути и примыкаю-
кающие к ним стрелочные участки оборудуют двухниточными РЦ с ДТ на пи-
тающем и релейном концах, боковые приемо-отправочные пути — двухниточ-
ными РЦ с одним или двумя ДТ или однониточными РЦ. В нормали
РЦ-50-ЭТОО-С-86. выпущенной взамен нормалей РЦ-08А-1970 г. и
РЦ-50-12-1963 г., рассматриваются улучшенные эксплуатационные характерис-
тик РЦ частотой 50 Гц с реле типа ДСШ-12 и ДТ типа ДТ-0,2 (ДТ-0,6), приве-
дены различные варианты неразветвленных РЦ с наложением числового коди-
рования: дву.хниточные с одним, двумя и тремя ДТ; двухниточные без ДТ для
участков, не используемых для пропуска тягового тока.
Неэлектрнфицированные пути, проходящие рядом (ближе 300 м) с электри-
фицированными путями, оборудуют двухниточными РЦ без ДТ с ИТ и воздуш-
ным зазором типа РТЭ-1А по схемам однониточных РЦ, но без косых тяговых
соединителей. Исходными (базовыми) вариантами двухниточных РЦ с одним,
двумя и тремя ДТ (рис. 4.1 и 4.2) являются схемы с наложением кодовых сигна-
лов АЛСН как с релейного, так и с питающего конца РЦ, а схемы РЦ с наложе-
нием кодовых сигналов только с релейного или только с питающего конца по-
лучаются как частные случаи базовой схемы.
При наложении кодовых сигналов АЛСН только с релейного конца в дан-
ных схемах на питающем конце РЦ выполняют следующие изменения: не вклю-
чают контакты трансмиттерного Т и путевого П реле; вместо контактов 11-12 Т
ставят перемычку; на релейном конце не подключают резистор /?д, повышающий
126
ток АЛСН при наложении кодовых сигналов с питающего конца; исключают
искрогасящий контур ЯИСИ.
При наложении кодовых сигналов АЛСН только с питающего конца на ре-
лейном конце должны быть такие изменения. В схемах без разделения релейных
и кодирующих проводов (рис. 4.1, а и 4.2, а) не включают контакты трансмит-
тер ного реле Г/, КТ, контакты путевого реле П1 и ограничитель кодового тока
Z?K = Ск (или только резистор Z?K), вместо контактов 11-13 Т1 ставят перемыч-
ку; отключают жилы ПХ220 и 0X220 в кабеле. В схемы с разделением релейных
и колирующих проводов (рис. 4.1, б и 4.2, б) не включают такие же приборы,
как и в схемы без разделения релейных и кодирующих проводов, а также реле
Г/, предохранители FU, жилы 0X110 в кабеле.
Для наложения кодовых сигналов АЛСН с релейного конца могут быть
использованы трансмиттерные реле Т1 постоянного и переменного тока. Если
это реле постоянного тока, то провода lm-2m можно укладывать в одном кабеле
с релейными проводами 1р-2р. При напряжении сигнальной батареи 24 В пре-
Рис. 4.1. Двухниточные РЦ частотой 50 Гц с реле типа ДСШ-12 с Тремя ДТ,
кодируемые с питающего и релейного концоз без разделения (а) и с разделе-
нием (б) релейных и -кодирующих проводов:
127
дельная длина недублированного кабеля 1,5 км. Если в схеме реле переменного
тока, то провода 1m-2m укладывают в одном кабеле с питающими проводами
1п-2п. При этом предельная длина недублированного кабеля 3 км.
Защита аппаратуры двухниточных РЦ с ДТ от коммутационных перенапря-
жений, возникающих при к. з. в контактной сети или при ударе молнии в кон-
тактную сеть, осуществляется оксидноцинковыми выравнивателями RU типа
ВОЦ-220 или ВОЦП1-220, устанавливаемыми, как правило, в путевых ящиках.
Рис 4 2 Двухниточные РЦ частотой 50 Гц с реле типа ДСШ-12 с одним ДТ,
кодируемые с питающего и релейного концов, без разделения (а) и с разделени-
ем (б) релейных и кодирующих проводов:
ДТр, ДТп
ДТс
ПТ
ИктР
'ДТс
RU
FU
QF
ДСШ-12
ДТ-0,2-500; л
ДТ-0,6-1000; л =15
ПОБС-ЗА*
ПРТ-А
ПОБС-ЗА
ПОБС-2А
КБ4Х1
КБ4Х1
Набор конденсаторов
КБГ-МН 1000 В (1< мкФ)
КБ4Х4
Набор конденсаторов
КБГ-МН 1000 В
КБ4Х4
Набор конденсаторов
КБГ-МН 1000 В
КБ4Х4 24 мкФ
КБ4Х1
ПЭВ 25 47 Ом
ПЭВ 25 27 Ом
ПЭВ 25 27 Ом
7157 (1,2 Ом, 3 А)
ПЭВ 25 47 Ом
ВОЦ-220
20871 (2 А)
АВМ-1 5 А
быть соединены последовательно.
В РЦ с двумя ДТ обратный фидер тяговой подстанции подключают к сред-
ним точкам ДТ питающего или релейного конца РЦ, расположенной на главном
пути, а в РЦ с тремя ДТ — к средней точке третьего ДТ, настроенного в резо-
нанс, с конденсатором СдГс подключенным к его дополнительной обмотке.
. Оборудование для схем РЦ с двумя ДТ без разделения и с разделением ре-
лейных и кодирующих проводов будет таким же, как и для схем РЦ с тремя ДТ
(табл. 4.1), но без ДТс и конденсатора СДТс.
Для повышения надежности работы и улучшения возможности регулировки
ц с двумя и тремя ДТ при различных условиях эксплуатации необходимо,
d еМоОСТИ регулируемых конденсаторов Ср, Со и сопротивления резисто-
ров ко, между собой были согласованы; учитывались сопротивления кабе-
лей на релейном /?кр и питающем #кп концах для различных длин РЦ.
С целью повышения надежности и устойчивости работы схемы (см рис. 4.1)
следует ®ып°лнить следующее. Емкость релейных конденса>оров увеличить с
4—о до У мкФ (Ср1 — 4 мкФ, Ср2 = 5 мкФ); на релейном конце установить
129
128
Таблица 4.2. Емкости огранич
^д+«кр «о+«кп ’ °“ 'pur м со рцг мкФ ZP42’ М СО рЦ2’ МКФ
_50 До 500 12 500-900 10
100 501-1500 10 901—1500 9
юо До 200 201—400 12 11 До 600 10
125 401—900 901—1500 10 9 601—1500 9
J150 До 200 12 500-800 9
150 201*—400 401-600 1'1 10 } 801-1300 8
601-800 80 Г—1500 9 8 } 1301-1501 7
дополнительный резистор /?д сопротивлением 50 Ом. Минимальное сопротивле-
ние дополнительного резистора и кабеля должно быть 50 Ом, а максимальное —
150 Ом. Сопротивление ограничивающего резистора Ro на питающем конце
увеличить с 50 до 100 Ом с тем, чтобы минимальное сопротивление ограничиваю-
щего резистора и кабеля было бы 100 Ом, а максимальное — 150 Ом. За счет
уменьшения сопротивления резисторов /?д и Ro может быть увеличено сопро-
тивление кабеля релейного и питающего концов РЦ до 150 Ом. Обеспечить воз-
можность более точной установки фазовых соотношений при различных длинах
РЦ и длинах питающего и релейного кабелей. Для этого к релейным конденса-
торам Ср1 и Ср2 подключить конденсаторы емкостью 1—2 мкФ.
Емкость ограничивающего конденсатора Со (табл. 4.2) зависит от длины РЦ
и сопротивлений /?д + ЯКр и + Якп-
Сопротивление резистора RK 50 Ом, при этом максимальное сопротивление
резистора /?к и релейно-кодирующих проводов не должно превышать 85 Ом (рас-
четное сопротивление 100 Ом).
Емкость конденсатора Ск должна быть равной 14—16 мкФ для РЦ с двумя
ДТ и 12—16 мкФ для РЦ с тремя ДТ (см. рис. 4.1).
Максимальная длина РЦ с одним ДТ по схемам (рис. 4.2) 1100 м, РЦ дли-
ной свыше 1100 м необходимо оборудовать вторым ДТ.
Для повышения надежности работы с релейного конца РЦ с одним ДТ сле-
дует исключить конденсатор Ср емкостью 4 мкФ, а сопротивление резистора Ra
установить не менее 150 Ом. Сопротивление резистора Ro на питающем конце
увеличить с 50 до 150 Ом. За счет уменьшения сопротивления резисторов /?д
и Ro может быть увеличено сопротивление кабеля релейного и питающего кон-
цов, чтобы общее сопротивление резисторов и кабеля было 150 Ом.
Для более точной установки фазовых соотношений в путевых реле при раз-
личных длинах РЦ в конденсаторном блоке Со предусмотрена установка допол-
нительных конденсаторов емкостью 1—2 мкФ.
Емкости ограничивающего конденсатора Со в РЦ с одним ДТ (см. рис. 4.2)
приведены ниже:
300
16
301-700
701—1100
13
130
Сопротивление резистора /?к 50 Ом, максимальное сопротивление резистора
RK и релейно-кодирующих проводов не должно превышать 85 Ом (расчетное
сопротивление Q00 Ом). Сопротивление резистора /?р с учетом сопротивления
соединительных доводов между рельсами и ТЯ должно быть I Ом.
В схемах РЦ без ДТ (рис. 4.3) и табл. 4.3 ток АЛСН 2 А может быть обеспе-
чен только при кодировании РЦ с релейного конца.
Для РЦ длиной до 50 м емкость конденсатора Ср должна быть 4 мкФ, а
свыше 500 м — 3 мкФ.
Необходимо, чтобы сопротивление резисторов и /?пс уче.ом сопротив-
ления соединительных проводов между рельсами и ТЯ было 1 Ом; сопротивле-
ние кабеля на релейном конце РЦ при раздельной укладке релейных и кодирую-
щих проводов было не более 150 Ом. Сопротивление резистора /?к 50 Ом, мак-
симальное сопротивление резистора /?к и релейно-кодирующих проводов не
должно превышать 85 Ом (расчетное сопротивление 100 Ом).
131
Таблица 4.3. Обозначение и тип приборов в РЦ
частотой 50 Гц без ДТ
1s Тип Число приборов h Тип Число приборов
4.3. а 4.3, б Ss 4.3, а 4.3. б
п ДСШ-12 1 1 71-57 (1,2 Ом, ЗА) 7157 (2,2 Ом, 10 А) 1 ]
пт ПОБС-2А 1 1 ЯП 1 1
кт СОБС-2 (СОБС-2А) 1 1 ПЭВ 25 27 Ом АВМ-1 10 А 2* 2 2
Ср ПОБС-ЗА ПОБС-2А КБГ-МН 1000 В (1; 2 мкФ) Набор конденсато- ров КБГ-МН 1000 В (3; 4 мкФ) 1 [ FU 20*871 (2 А) 4 6
Кабельные сети. Предельная длина недублированного кабеля между ТЯ и
постом ЭЦ на питающих концах РЦ с ДТ и на релейных концах РЦ с разделе-
нием релейных и кодирующих проводов (см. рис. 4.1, б, 4.2, 6 и 4.3, б) 3 км.
При большей длине кабеля жилы дублируют исходя из расчетного сопро-
тивления кабеля 150 Ом, т. е.
Як = 23,5/к
(— +—) < 150 Ом,
\ «п по )
где 23,5Ом/км — удельное сопротивление 1 км одной жилы кабеля диаметром
I мм и площадью сечения 0,785 мм2; /к — длина кабеля, км; л„, ло — соответ-
ственно число прямых и обратных жил.
Предельная длина релейно-кодирующего кабеля между ГД и постом ЭЦ в
схемах РЦ без разделения релейных и кодирующих проводов (см. рис. 4.1, а,
4.2, а и 4.3, а) 650 м.
Число жил кабеля между рельсами и ТЯ для РЦ с одним ДТ и без ДТ за-
висит от длины кабеля таким образом:
Длина кабеля, м . . 10
Число жил кабеля
(без запаса) .............2
20 30 40 50 60 70 80 90
100
10
Расчетное сопротивление кабеля I Ом. Длина недублированного кабеля
между ДТ и ТЯ на релейных концах РЦ с двумя и тремя ДТ 100 м.
При расчете числа жил кабеля между ПТ и постом ЭЦ в РЦ без ДТ необхо-
димо пользоваться расчетными токами /рас<1, приведенными ниже:
100 200 300 400 500 700 900 1000 1100 1200
0,20 0,20 0,22 0,22 0,23 0,25 0,25 0,25 0,26 0,27
Потеря напряжения в кабеле должна быть не более 10% напряжения сети
А«/к = 20 В).
132
При расчете числам жил кабеля между КТ и постом ЭЦ в схемах РЦ с раз-
делением проводов (см. ph<^ 4.1, б, 4.2, б и 4.3, б) необходимо пользоваться рас-
четными токами, приведенными ниже:
/рц, м............. 200 400 500 700 900 1100 1200
/расч (см. рис.
4 1,6)............ 0,13 0,14 0,15 0,17 0,19 0.22 0,24
/расч (см. рис.
4 2, б)...........— - 0,15 0,18 0,20 0,23 0,44
/расч (см. рис.
4 3, б)........... 0,20 0,20 0,22 0,23 0,27 0,28 0,28
1300 1400 1500
0,26 0,27 0,30
0,26 0,28 0,30
ie. Расчетные токи приведены исходя из мощностей при пониженном
Потеря напряжения в кабеле должна быть не более 10% напряжения сеаи
(ЛС/К = 20 В).
Расчетный ток первичных обмоток ПТ и КТ
/ 1расч — /’max Z^imln ,
(4.2)
где Ргаал — активная составляющая максимальной мощности, Вт; Ux ni!n =
200 В — минимальное напряжение на ПТ (КТ).
Расчетные мощности и токи частотой 50 Гц. Расчетные мощности и токи, по-
требляемые ПТ свободных и занятых РЦ, определяют по табл. 4.4.
Таблица 4.4. Расчетные мощности и токи частотой 50 Гц,
потребляемые первичными обмотками ПТ двуниточных РЦ
Яд+Янр «и. м SCB- В-А СОТФсв 5зан’ ВА СО8<₽зан ^тах 1пт* А
РЦ с двумя ДТ (см. рис. 4.1 без ДТс)
50 201—300* 10 1,00 5 0,94 0,04
401-500* 14 1,00 8 0,82 0,06
601700* 20 0,96 10 0,67 0,09
801—900 56 0,86 39 0,77 0,26
1001—1100 61 0,91 38 0,83 0,28
1201—1000 67 0,94 39 0,90 0,30
1401—1500 77 0,97 40 0,97 0,35
100 201-300 12 0,99 7 0,86 0,04
401—500 18 0,97 10 0,73 0,08
601—700 56 0,85 40 0,79 0,25
801*—900 62 0,91 41 0,87 0,28
1001—1100 65 0,97 40 0,94 0,30
1201—1300 74 0,99 41 0,98 0,34
1401-1500 91 1,00 45 1,00 0,41
150 201—300* 15 0,99 10 0,83 0,07
401-500 54 0,81 42 0,76 0,25
601—700 60 0,93 40 0,89 0,27
801—900 64 0,98 41 0,96 0,29
1001—1100 73 1,00 43 1,00 0,33
1201—1300 86 1,00 48 0,99 0,39
1401-1500 105 0,99 55 0,96 0,48
133
Окончание табл. 4.4
РЦ с тремя ДТ (см. рис. 4.1)
50 До 500* 14 0,96 8 0,76 0,07
601—700* 22 0,95 12 0,64 0,10
100 801—900 56 0,86 30 0,77 0,25
1001—1100 58 0,94 37 0,85 0,26
1201—1300 64 0,97 38 0,92 0,29
1401-1500 72 0,99 38 0,97 0,33
юо До 500 52 0,79 41 0,72 0,24
601—700 54 0,89 39 0,81 0,25
125 801—900 58 0,94 38 0,89 0,27
1001—1100 66 0,97 40 0,94 0,30
1201—1300 76 0,99 42 0,99 0,34
1401—1500 91 1,00 46 1,00 0,41
]5о До 500 53 0,87 40 0,81 0,24
601—700 59 0,92 40 0,89 0,27
150 801-900 65 0,99 41 0,97 0,29
1001—1100 74 1,00 44 1,00 0,34
1201—1300 87 1,00 48 0,99 0,40
1401—1500 112 0,94 61 0,88 0,53
PL (с одним ДТ (см. pi ис. 4.2)
150 201—300* 19 0,94 16 0,88 0,09
401—500 61 0,72 45 0,79 0,29
601—700 64 0,74 47 0,84 0,29
801—900 67 0,79 46 0,87 0,30
1001»—1100 73 0,82 48 0,92 0,33
РЦ без ДТ (см. рис. 4.3)
J50 I 201—300 1 1 54 1 1 °’74 1 1 58 I 0,79 I I 0,26
801—1000 53 1 0,73 57 0,78 0,26
— 401*—500 54 0,73 63 0,80 1 0,29
1101-1200 1 56 0,74 | 66 0,82 0,30
♦ Потерн учтены для ПТ типа ПТ-25А.
глее ПТ /тах 1пт—Smax/^HOM, а cos <P=P/S.
Расчетные мощности и токи, потребляемые КТ при кодировании РЦ с ре-
лейного конца при их занятом состоянии, определяют по табл. 4.5.
Для РЦ с емкостным ограничи.елем Со на питающем конце (двухниточные
РЦ с ДТ) максимальными мощностями являются мощности свободных РЦ, для
РЦ без ДТ (двухниточные без ДТ) максимальными мощностями являются мощ-
ности занятых РЦ.
134
При расчете максимальных и средних мощностей, потребляемых всеми РЦ
станции, необходимо учитывать мощность, потребляемую МЭ путевых реле. Пол-
ная мощность, потребляемая МЭ реле типа ДСъ1М2, 16 В • А при cosip — 0,31.
Максимальными мощностями рекомендуется пользоваться при выборе типа
силового или линейного трансформатора. При расчете нагрузок на внешнюю
сеть и автоматизированный дизель-генератор необходимо пользоваться усред-
ненными данными мощностей РЦ, учитывающими их свободное и занятое со-
стояние, а также наложение на РЦ сигналов автоматической локомотивной сиг-
нализации.
Таблица 4.5. Расчетные мощности и токи частотой 50 Гц,
потребляемые первичными обмотками КТ двухниточных РЦ
5
100
РЦ с двумя ДТ
(см. рис. 4.1. б) без ДТс
50
До 200
501—600
701—900
901—1000
1101—1200
1201—1300
1301—1500
До 200
401—600
801—1000
1201—1300
1301—1400
1401 — 1500
63
80
91
51
61
80
100
РЦ с одним ДТ (см. рис. 4.2, а)
0,81
О’,61
РЦ с тремя ДТ
100
500
601—700
801 — 1'900
1101—1200
1201-1300
1301-1400
1401-1500
52
67
80
86
0,’75
0*81
0,24
0,28
0,21
0,23
0,’36
0*26
0,31
0,42
РЦ с тремя ДТ (см. рис. 4.1, ф)
50
До 600
801 — 1000
1201—1300
1301—1400
1401-1500
50
67
70
0,64
0>0
0*32
До 100
291—400
501—700
601-900
901-1100
61
0,26
0,28
0,30
РЦ с одним ДТ (см. рис. 4.2, б)
0,31
100
РЦ без ДТ (см. рис. 4.3, а)
До ЮО
301—500
501-700
801-1000
1101-1200
60
69
0,81
0*,27
0,28
РЦ без ДТ (см. рис. 4.3,6)
До 300
301-600
901—1100
1101—1200
51
0,*84
7max 1К7 ~ 5тах^н
135
3000
150
Максимальными токами первичных обмоток ПТ и КТ следует пользоваться
для определения нагрузок на луч питания.
Регулировка РЦ. Схема РЦ, порядок включения ее элементов и значения
параметров элементов должны соответствовать нормали. Для регулировки РЦ
в соответстьии с регулировочными таблицами необходимо: определить длину РЦ:
измерить сопротивление изоляции рельсовой линии и напряжение сети; уста-
новить резисторами требуемые сопротивления с учетом сопротивления кабеля
на релейном и питающем концах; в зависимости от длины РЦ и длин кабеля вы-
полнить фазовую настройку РЦ подбором емкости конденсатора Со на питающем
конце РЦ.
Сопротивление кабеля зависит от его длины таким образом:
/к, м................... 500 1000 1500 2000 2500
Як, Ом................ 25 50 75 100 125
Если сопротивление кабеля значительно отличается от данных значений,
необходимо включить резисторы /?д, /?о так, чтобы суммарное сопротивление
соответствовало нормируемому значению (с погрешностью ±15 Ом).
В нормальном режиме и режиме АЛСН при кодировании с питающего конца
РЦ регулируют изменением напряжения на вторичной обмотке ПТ в соответ-
ствии с регулировочными таблицами для двухниточных РЦ с ДТ и для двух ни-
точных РЦ без ДТ (табл. 4.6).
Напряжения на вторичных обмотках ПТ обеспечивают работоспособность
РЦ во всех режимах при изменении сопротивления изоляции и напряжения се-
ти от минимальных до максимальных значений без перерегулировки.
Минимальное напряжение на путевом реле соответствует полному подъему
сектора при номинальном и минимальном сопротивлении изоляции и минималь-
ном напряжении сети, снижение напряжения на МЭ скомпенсировано увеличе-
нием напряжения на ПЭ до 15,4 В вместо 14 В по техническим условиям.
Если напряжение на путевом реле окажется выше указанного в регулировоч-
ной таблице, необходимо уменьшить напряжение на ПТ.
Питающие напряжения для двухниточных РЦ без ДТ, ПТ которых уста-
новлены в ТЯ, даны с учетом потери напряжения (AZ7 = 20 В) в питающем ка-
В регулировочной таблице отсутствуют фазовые углы между током ПЭ и
напряжением МЭ, характеризующие отклонения фазовых соотношений в РЦ от
идеального угла 162°, так как предполагается индивидуальная фазовая настрой-
ка каждой РЦ в зависимости от ее длины и длин питающего и релейного кабелей
при помощи более точного подбора емкости Со (Ср). В качестве допустимого
отклонения фазы от идеальных соотношений принимался угол ±10°, т. е. угол
между током ПЭ и напряжением МЭ может находиться от 152 до 172° (при ис-
пользовании прибора для измерения costp типа Д578). Если фазу измеряли фазо-
метром типа Ф2-1, то угол между напряжениями ПЭ и МЭ должен быть от 80 до
100°.
Эксплуатация РЦ в условиях пониженного сопротивления изоляции. При
эксплуатации РЦ в условиях пониженного сопротивления изоляции повышается
питающее напряжение до максимально допустимых значений, обеспечивающих
выполнение всех режимов работы РЦ. Предельные значения минимально до-
пустимого сопротивления изоляции и соответственно максимально допустимых
питающих напряжений зависят от типа и длины РЦ.
Превышение выходных питающих напряжений выше указанных в регули-
ровочных таблицах недопустимо. В тех случаях, когда эксплуатируемая РЦ
имеет сопротивление изоляции ниже указанного в регулировочной таблице, не-
обходимо повысить сопротивление изоляции или уменьшить длину РЦ. В соот-
ветствии с регулировочными таблицами РЦ эксплуатируют без сезонной ре-
гулировки.
При кодировании РЦ с релейного конца кодовый ток АЛСН регулируют из-
менением напряжения на вторичной обмотке КТ в соответствии с регулировоч-
ной табл. 4.7.
Таблица 4.6. Регулировочная таблица сигнального тока
частотой 50 Гц неразветвленных двухниточных РЦ
о
CQ CQ
а? аГ с х со ЗЕ с 1 CQ
"и| +о j г=о
РЦ с двумя ДТ (см. рис. 4.1, а со= 10 мкФ
и 4_1, б) без ДТс 100 500*1 1,00 45,0 19,1 0,58
125 500*1 0,35 52,5 22,2 0,67
50 100*1 1,00 22,5 18,2 0,54 600*i 1,00 50,0 19,5 0,59
100 100*1 0,15 25,0 19,5 0,58 600*i 0,40 57,5 22,9 0,70
200*1 1,00 25,0 18,4 0,54 700 1,00 55.0 19,9 0,61
200*1 0,20 1,00 27,5 20,7 0,61 700 0,45 66,0 23,8 0,73
300*1 27,5 18,7 0,55 800 1,00 60,5 20,5 0,63
300*1 0,20 32,5 23,0 0,68 800 0,50 71,5 24,6 0,75
400*1 1,00 30,0 19,1 0,56 900 1,00 66,0 21,2 0,65
400*1 0,25 37,5 24,2 0,71 900 0,60 77,0 24,6 0,75
500*1 1,00 35,0 19,6 0,58
500*1 0,35 40,0 24,0 0,71 со= 9 мкФ
\ = 10 100 1000 1,00 77,0 20,7 0,63
1000 0,70 82,5 22,6 0,69
50 600*1 1,00 42,5 19,5 0,58 1100 1,00 82,5 21,3 0,65
100 600*1 0,40 50,0 22,3 19,8 0,66 1100 0,80 88,0 22,6 0,69
700*1 1,00 47,5 0,59 1200 1,00 93,5 22,0 0,67
700*1 0,50 52,5 49,5 22,3 0,66 1200 0,90 93,5 22,7 0,70
800 1,00 20,2 0,59 1300 1,00 99,0 22,9 0,70
800 0,50 60,5 23,6 0,70 1300
900 1,00 55,0 20,7 0,61 1400 1,10 104,5 23,0 0,71
900 0,60 60,5 23,5 0,70 1400
1000 1,00 60,5 21,4 0,63 1500 1,10 110,0 24,0 0,74
1000 0,70 66,0 23,5 0,70 1500
1100 1,00 66,0 22,0 0.65
1100 0,80 71,5 23,7 0,70 С„=12 мкФ
1200 1,00 71,5 22,9 0,68
1200 0,90 71,5 23,8 0*70 150 I100*i | 1,00 1 32,5 I 18,1 1 0,58
1300 1,00 77,0 24,0 0Д1 100*i 0,10 35,0 19,0 0,66
1400 1,10 82,5 24,2 0 71 200*i 1,00 35,0 40,0 18,5 0.59
1500 1,10 88,0 25,4 0,72 200*i 0,20 21,2 0,67
11 мкФ
Со — = 12 мкФ**
100 I 100*1 1 1,00 1 25,0 1 18,1 I 0 55 150 1300*1 1 I’00 I 32,5 I 19,0 | | 0,60
100*1 0,10 30,0 20,4 0,62 300*i 0,20 50,0 22,9 18,8 0,73
200*1 1,00 30,5 18,4 0,56 400*i 1.00 47,5 0,59
200*1 0,20 32,5 I 20,9 1 0,64 400*i 1 о-30 55,0 22,8 0,72
0 = 11 мкФ с„= 10 мкФ
100 |300*i |',оо I 35,0 I 18,6 I 0,57 150 I 500 1 1,00 I 55,0 I 19,2 | I 0,61
125 300*1 2’22 42,5 22,4 18,9 0,68 500 0,35 60,5 22,7 0,72
400*1 1.00 40,0 0,58 600 1,00 60,5 19,7 0 62
400*1 0,30 45,0 22,2 0,68 600 |0.40 71.5 23,8 0,75
137
136
Продолжение табл. 4.6
Со=10 мкФ*
I 700 I 1,00 I 71,5 I 20,0 I 0,62
700 0,40 82,5 23,8 0,75
800 1,00 77,0 20,0 0,60
800 0,50 88,0 23,5 0,74
100 I
125 I
500 I 1,00 I 49,5
500 0,35 55,0
19,3 I 0,59
22,9 0,70
150
150
900
900
1000
1000
1100
1100
1200
1200
1300
1400
1500
1,00
0,60
1,00
0,70
1,00
0,80
1,00
0,90
1,00
1,10
1,10
99,0
99,0
104,5
104,5
110,0
115,5
121,0
126,5
132,0
143,0
19,9
22,0
20,3
22,0
20,8
22,0
21,5
22,0
0,63
0,70
0,64
0,70
0,66
0,70
0,68
0,70
0,71
0,71
0,74
РЦ с тремя ДТ (см. рис. 4.1, а
50
100
500*1
500*1
600*1
600*1
700*1
700*1
800
800
900
900
1000
1000
1,00
1,00
0,40
1,00
0,50
1,00
0,55
1,00
0,60
1,00
40,0
45,0
45,0
52,5
55,0
60,5
60,5
66,0
66,0
100
125
600
600
700
700
800
800
900
900
1000
1000
1100
1100
1200
1300
1400
1500
1,00
0,40
1,00
1,00
L00
1,00
0,75
1,00
0,90
1,00
1,10
1,20
1,30
55,0
66,0
60,5
71,5
66.0
77,0
77,0
82,5
82,5
88,0
19,8
22,4
20,3
22,8
20,9
22,9
21,6
0,59
0,68
0,60
0,68
88.0
104,5
110,0
115,5
23,0
23,5
23,9
24,2
24,6
0,64
0,70
0,66
0,70
0,69
0,71
0,72
О’,75
50
100
1100
1100
1200
1300
1400
1500
1,00
0,90
1,10
77’,0
1,30
1,40
82^5
88,0
21,7
19,6
23,1
20,7
24*9
22*0
22,’б
22,8
0,57
0,64
0,68
0.58
0,69
0,61
0.64
0,66
0,65
0,66
0,65
0,66
0,67
0,67
150
150
150
150
500
500
600
600
700
700
800
800
1,00
0,30
1,00
0,40
1,00
0,40
1,00
0,50
60,5
71,5
66,0
77,0
71,5
88,0
77,0
93,5
19,0
23,2
19,5
23,1
20,0
25,0
0,60
0,74
0,61
0,73
0,64
0,80
0,66
0,80
900
900
1000
1000
1100
1100
1200
1200
1300
1400
1500
1,00
0,60
1,00
0,70
1,00
0,80
1,00
0,90
1,00
1,10
1,20
93,5
104,5
104,5
110,0
110,0
121,0
121,0
126,5
132,0
143,0
148,5
22,0
23,6
23,0
23,9
24,1
0,65
0,74
0,67
0,74
0,70
0,75
0,73
0,76
0,77
0,77
0,78
138
Окончание табл. 4.6
РЦ без ДТ (см. рис. 4.3)
60,5
РЦ с одним ДТ (см. рис. 4.1)
150
150
I 100*1 I 1,00 । 45,0 I 18,4 ।
100*1 о,20 47,5 19,8
200*1 1,00 47,5 18,7
200*1 о,ЗО 50,0 20,5
300*1 1,00 47,5 19,1
I 300*i I 0,40 I 52,5 I 21,0 |
150
150
150
150
100
100
400*1
400*1
500
500
600
600
0,50
1,00
0,60
1,00
Со =13 мкФ
700
700
800
800
900
900
1000
1100
1,00
0,80
1,00
0.80
1000
1000
1100
1200
*’ В РЦ такой длины требуется замена тина пиос-ол с регулировкой выходных
напряжений через 5,5 В на трансформаторы типа ПТ-25А с регулировкой напряжений чв’
UPFk = 0’48/0’52
Up рк= 1.40/1.54 В.
Примечания. 1. Контрольные напряжения иа реле Up и на рельсах релейного
конца 1/ррК даны для Uc max=242 В и гж=50 Ом-км.
2. При гя mtn и Uс=207/230 В контрольное напряжение на реле во всех РЦ Up=
= 15,4/16.9 В.
3. Напряжения С/2пт соответствуют градациям выходных напряжений ПТ.
4. Up и Uv рк даны в качестве контрольных и служат для оценки исправного состоя-
139
применяют на стрелочных изолированных участках, не используемых для про-
пуска обратного тягового тока.
Путевое реле кодовой РЦ частотой 50 Гц первого участка удаления защища-
ют от опасного влияния станционной РЦ стрелочного участка отправления при
к. з. стыков между ними таким образом: при свободном стрелочном участке —
непрерывным характером работы станционной РЦ и залипанием якоря импульс-
ного путевого реле кодовой РЦ; при кодировании стрелочного участка отправ-
ления — трансляцией кодов АЛСН с первого участка удаления (реле Т1 не
устанавливают и контакты Т1 и П1 на релейном конце не включают).
На питающих концах разветвленных РЦ включают фронтовые контакты
основных путевых реле кодируемых ответвлений. В схемах ЭЦ можно использо-
вать контакты повторителя путевых реле.
При необходимости устройствами числового кодирования могут быть обо-
рудованы все ответвления разветвленных кодируемых РЦ.
Схемы РЦ. Схемы двухниточных разветвленных РЦ с наложением число-
вого кодирования разработаны с учетом указанных выше общих положений в
следующих модификациях: с одним и двумя ДТ и двумя или тремя реле; с тре-
мя ДТ и двумя реле, причем один ДТ установлен на кодируемом ответвлении;
стремя ДТ и одним реле, причем один ДТ находится на некодируемом ответвле-
нии; без ДТ с двумя и тремя реле.
Все схемы разветвленных РЦ даны для двух вариантов кодирования чис-
ловым кодом АЛСН с релейных концов; без разделения релейных и кодирующих
проводов; с разделением релейных и кодирующих проводов; с разделением ре-
лейных и кодирующих проводов при установке трансмиттерных реле в ТЯ.
В связи с этим возникло 18 модификаций разветвленных РЦ с реле типа
ДСШ-12 при числовом кодировании токами АЛСН.
Общим в этих схемах является наличие ряда типовых функциональных
узлов: схема питающего конца в РЦ с ДТ типа ДТ-0,2 и в РЦ с ДТ типа ДТ-0,6
и в РЦ без ДТ; схема релейного конца в РЦ с двумя ДТ типа ДТ-0,2 с неболь-
шим различием в схемах без разделения и с разделением проводов; с одним ДТ
типа ДТ-0,2; с ДТ типа ДТ-0,6 без ДТ. Некоторые типовые функциональные уз-
лы разветвленных РЦ идентичны соответствующим узлам неразветвленных РЦ.
Разветвленные РЦ с двумя ДТ типа ДТ-0,2-500, двумя реле типа ДСШ-12.
кодируемые с релейного и питающего концов главного пути и ответвления
(рис. 4.4) имеют предельную длину
/рц = о 4~ ^14-^2^-500 м,
где а + — общая длина главного пути, м; Ь2 — длина ответвления, м (счи-
тается от центра перевода стрелки до конца ответвления).
Напряжения на путевых реле в ответвлениях без ДТ уравнивает резистор
/?р, а в ответвлениях с ДТ — резистор /?д.
В схемах ЭЦ следует использовать контакты повторителей путевых реле
И СП. На питающем конце РЦ включают фронтовые контакты основных путе-
вых реле главного пути 1СП и кодируемых ответвлений 2СП.
Для нормальной работы устройств АЛСН в зоне стрелочных переводов на
кодированном ответвлении Ьх устанавливают два косых соединителя: одиноч-
ный /, контролируемый сигнальным током, и двойной 2 (для надежности), не
контролируемый сигнальным током. При этом оба соединителя следует прикре-
пить к рельсам непосредственно у изолирующих стыков, что исключает «мерт-
вые зоны» стрелочного перевода.
Предельная длина разветвленных РЦ с двумя ДТ типа ДТ-0,2-500 и тремя
реле типа ДСШ-12, кодируемая по главному пути и с ответвления Ья без ДТ и
разделения, а также с разделением релейных и кодирующих проводов (рис. 4.5),
имеет предельную длину
где а 4- с 4- bY — длина главного пути, м; b2, Ья — длины соответственно вто-
рого и третьего ответвлений, м.
142
Рис. 4.4. Разветвленные РЦ с двумя ДТ и двумя реле типа ДСШ-12, кодируе-
мые без разделения (а) и с разделением (б) релейных и кодирующих проводов
143
При использовании емкостного ограничителя /?о = Со в основных РЦ соз-
дается благоприятный энергетический режим работы РЦ, когда мощность шун-
тового режима и режима к з. получается меньше, чем нормального режима.
Это благоприятно сказывается на повышении чувствительности РЦ к шунту
и экономит электрическую энергию станционных РЦ, которые большую часть
суток заняты подвижным составом.
Общая емкость конденсаторов на релейном конце главного пути с ДТ 9 мкФ
(Ср1 = 4 мкФ, CpS = 5 мкФ). Резистор ЯД1 включают между конденсаторами
₽1 Сопротивление резистора Ro по условию обеспечения шунтовой чувстви-
тельности на питающем конце должно быть 50—100 Ом. Общее минимальное
сопротивление резистора Ro и кабеля должно быть 100 Ом, а общее максималь-
ное сопротивление 150 Ом. За счет уменьшения сопротивления резистора может
быть увеличено сопротивление питающего кабеля до 150 Ом.
Для точной установки фазовых соотношений в путевом реле при различных
длинах РЦ питающего и релейного концов в конденсаторном блоке типа КБ4Х4
предусмотрена установка дополнительных конденсаторов емкостью 1—2 мкФ.
В схемах без разделения релейных и кодирующих проводов (см. рис. 4.4, а,
4.5 и табл. 4.8) сопротивление резистора RK должно быть 50 Ом. Необходимо,
чтобы максимальное сопротивление резистора RK и релейно-кодирующих про-
водов не превышало 85 Ом (расчетное сопротивление 100 Ом). В схемах с разде-
лением релейных и кодирующих проводов (см. рис. 4.4, б и 4.5) сопротивление
релейного кабеля не должно превышать 150 Ом.
Сопротивление резистора Rp и соединительных проводов между рельсами
и ТД должно быть не менее 1 Ом. Емкость конденсатора Ск = 16 мкФ для всех
длин РЦ.
Рис. 4.5. Разветвленная РЦ с двумя ДТ и тремя реле типа ДСШ-12, кодируемая
без разделения релейных и кодирующих проводов
144
Таблица 4.8. Обозначение и тип приборов в двухниточных
разветвленных РЦ с двумя ДТ
Обозначение Тип Число приборов в схеме рис.
4.4, а 4.4, б | 4.5
СП ДСШ-12 2 2 3/3
1-2СП, 1-ЗСП НМШ1-1800 1 I 1/1
ДТр, ДТп ДТ-0,2-500; n=40 2 2 2/2
ПТ ПОБС-ЗА 1 1 1/1
КТ ПОБС-ЗА 2 1 2/1
ПОБС-2А — 1 -/1
ИТр ПРТ-А 1 I 2/2
Cnl КБ4Х1 2 2 3/3
КБ4Х1 1 1 1/1
Набор конденсаторов типа КБГ-МН 1000 В (1 мкФ) 1/1
Со КБ4Х4 1 1 1/1
Набор конденсаторов типа КБГ-МН 1000 В 1 1 1/1
ск КБ4Х4 1 I 1/1
Си КБ4Х1 1 1 1/1
₽Д1 7157 (400 Ом„ 0,2 А) 1 4 I 4 1—4/1—4
Ro ПЭВ 25 27 Ом д д 4/4
R* ПЭВ 25 27 Ом 2x2 2 2X2/2
Rp2> Rps 7157 (1,2 Ом, 3 А) 1 1 3/3
Rn ПЭВ 25 47 Ом 1 1/1
RU ВОЦ-220 3 з 4/4
FU 20871 (2 А) 2 6 2/6
QF АВМ-1 5 А 1 1 2/2
и кодирующих проводов, а в зна
По условию помехозащищенности от обратного тягового тока во вторичной
обмотке ИТр установлен резистор, сопротивление которого с учетом соедини-
тельных проводов должно быть не менее 1 Ом. При этом на релейном конце от-
ветвления с ДТ сопротивление дополнительного резистора /?д может быть рав-
ным от 20 до 150 Ом в зависимости от соотношения длин ответвлений с ДТ и
без него.
При наличии второго ответвления ДТ (см. рис. 4.5), расположенного ближе
к питающему концу, на релейном конце следует установить два резистора со-
противлением 1,2 бм или один резистор сопротивлением 2,2 0м, 10 А.
На некодируемом ответвлении без ДТ устройства кодирования и двой-
ной косой соединитель не предусматривают.
Разветвленная РЦ с одним ДТ типа ДТ-0,2-500 и двумя реле кодирована в
обоих направлениях по главному пути и ответвлению без ДТ и разделения релей-
ных и кодирующих проводов (рис. 4.6, а).
При разделении релейных и кодирующих проводов Зр-к и 4р-к и lp-к и
2р-к можно использовать схему (рис. 4.4, б). На релейных концах РЦ включен
только один комплект конденсаторов Ср1 = 4 мкФ (см. рис. 4.6, а).
Схемы РЦ с двумя ДТ типа ДТ-0,2-500 и с двумя (см. рис. 4.6, а) и тремя
реле (см. рис. 4.6, б и табл. 4.9) имеют следующие особенности.
По условию обеспечения режима АЛСН на релейных концах ответвлений
устанавливают резисторы /?д сопротивлением 150 Ом. По условию обеспечения
шунтового режима сопротивление резистора Ro на питающем конце должно быть
150 Ом. За счет уменьшения сопротивления резисторов /?д и Ro можно увели-
145
Рис. 4.6. Разветвленные РЦ с одним ДТ, двумя (а) и тремя (б) реле типа
ДСШ-12. кодируемые без разделения релейных и кодирующих проводов
146
Таблица 4.9. Обозначение и тип приборов
в двухниточных разветвленных РЦ с одним ДТ
Обозначение Тип Число приборов
4.6, а 4.6,6
СП ДСШ-12 2J2 3/3
1-2СП, 1-ЗСП НМШ1-1800 1/1 1/1
ДТп ДТ-0,2-500; л=40 1/1 1/1
ПТ ПОБС-ЗА 1/1 1/1
кт ПОБС-ЗА 2/— 2/-
ПОБС-2А -/2 -/2
ИТр ПРТ-А 2/2 3/3
Сш КБ4Х1 2/2 3/3
Со КБ4Х4 (10 мкФ) 1/1 V1
Си КБ4Х1 1/1 1/1
Яд ПЭВ 25 47 Ом ЗХ2/ЗХ2 ЗХЗ/ЗХЗ
Яо ПЭВ 25 27 Ом 6/6 6/6
Як ПЭВ 25 27 Ом 2X2/- 2X2/-
7157 (1,2 Ом, 3 А) 2/2 4/4
Р1. *Р2> ПЭВ 25 47 Ом 1/1 1/1
RU ВОЦ-220 3/3 4/4
FU 20871 (2 А) 4/8 4/8
QF АВМ-1 5 А 2/2 3/3
чить сопротивление кабеля релейных и питающего концов, чтобы общее сопро-
тивление резисторов и кабеля было 150 Ом.
Емкость конденсатора Со — 10 мкФ. Сопротивление резистора RK долж-
но быть 50 Ом. Максимальное сопротивление резистора RK и релейно-кодирую-
щих проводов не должно превышать 85 Ом (расчетное сопротивление 100 Ом).
Сопротивление резистора /?р и соединительных проводов между рельсами и 7\Я
должно быть не менее 1 Ом (по условию помехозащищенности от обратного тяго-
вого тока).
Напряжения на путевых реле уравнивают резисторами /?р, находящимися
в ТЯ. Резистор Rp, сопротивление которого с учетом сопротивления соедини-
тельных проводов 1 Ом, устанавливают на релейном конце РЦ наиболее удален-
ного ответвления.
В РЦ с одним ДТ и двумя реле на релейном конце ответвления, ближайше-
го к питающему концу, сопротивление резистора /?р2 с учетом соединительных
проводов от 1 до 2 Ом. В РЦ с одним ДТ и тремя реле на’ релейном конце ответ-
вления, ближайшего к питающему концу, должно быть включено два резистора
сопротивлением 1,2 Ом, 3 А или один резистор сопротивлением 2,2 Ом, 10 А.
Разветвленная РЦ с тремя ДТ типа ДТ-0,6-500 и двумя реле типа ДСШ-12
кодирована в двух направлениях по главному пути и ответвлению с ДТ без раз-
деления (рис. 4.7, а) и с разделением релейных и кодирующих проводов.
Разветвленная РЦ с двумя реле типа ДСШ-12 и тремя ДТ типа ДТ-0,6-500.
один из которых установлен на некодируемом ответвлении для пропуска обрат-
ного тягового тока, кодированного в двух направлениях по главному пути и
ответвлению без ДТ (рис. 4.7, б и табл. 4.10), имеет предельную длину.
Возможны упрощенные варианты схемы без кодированного ответвления без
разделения, а также с разделением релейных и кодирующих проводов. При этом
£Та блица 4.10. Обозначение и тип приборов в разветвленных РЦ
Обозначение Тип Число приборо 4.7.» | 4.7,6
СП ДСШ-12 2/2 2/2
1-2СП НМШ1-1800 1/1 1/1
ДТр, ДТп, ДТт ДТ-0,6-500; и = 15 3/3 3/3
ПТ ПОБС-ЗА 1/1 1/1
КТ ПОБС-ЗА ПОБС-2А 2/2 ч- 2/1 -/1
ИТр ПРТ-А ч- 1/1
ИТп ПОБС-ЗА 1/1 1/1
I" КБ4Х1 2/2 2/2
КБГ-МН 1000 В (3-4 мкФ) 11абор/Набор Набор/Набор
КБ4Х4 (24 мкФ) 2/2
₽Д1, ИЯд2 7157 (400 Ом, 0,2 А) 2 X 2/2X2 1Х2/1Х2
Яо ПЭВ 25 27 Ом 2/2 2/2
Rk ПЭВ 25 27 Ом 2Х2/2Х2 2Х2/2Х2
Rp2 7157 (1,2 Ом, 3 А) 1/1
R* ПЭВ 25 47 Ом 1/1 1/1
RU ВОЦ-220 3/3 4/4
FU 20871 (2 А) 2/6 4/8
QF АВМ-1 5 А -/- 1/1
-с разделением этих проводов.
и кодирующих проводов, а в зна
резистор /?д у путевого реле не устанавливают, а предельную длину РЦ не из-
меняют.
Разветвленные РЦ с тремя ДТ должны содержать не более двух путевых
реле. Конденсаторы Ср должны быть емкостью 4 мкФ. Для точной установки
фазовых соотношений в путевом реле необходимо иметь набор конденсаторов
типа КБГ-МН 1000 В емкостью 3,0; 3,5 и 4,0 мкФ.
Сопротивление резистора Ro и питающего кабеля между ТЯ и постом ЭЦ
должно быть не менее 50 Ом и не более 150 Ом. Сопротивление резистора /?к
должно быть 50 Ом. В данных РЦ максимальное сопротивление резистора /?к
и релейно-кодирующих проводов не должно превышать 85 Ом (расчетное сопро-
тивление 100 Ом). Сопротивление соединительных проводов между ДТп и ПТ
на питающем конце не должно превышать 0,5 Ом. Необходимо, чтобы сопро-
тивление резистора Яр и соединительных проводов между рельсами и ТЯ в
ответвлениях без ДТ было не меньше 1 Ом.
Напряжение на путевых реле регулируют резисторами /?д, устанавливае-
мыми на посту ЭЦ как на ответвлениях с ДТ, так и без них, причем это необхо-
димо только при разнице в длинах уравниваемых ответвлений. Так, сопротивле-
ние резистора /?д (см. рис. 4.7, а) может быть равно от 0 до 525 Ом, сопротив-
ление резистора 7?л (см. рис. 4.7, б) — от 0 до 420 Ом при превышении длины
одного из ответвлений по сравнению с другим. Резистор устанавливают на более
коротком ответвлении.
Разветвленная двухниточная РЦ без ДТ с тремя реле типа ДСШ-12 и двумя
ответвлениями кодирована в обоих направлениях по главному пути и одному
ответвлению Ь-; без разделения релейных и кодирующих проводов (рис. 4.8 и
табл. 4.11).
Для составления такой же схемы, но с разделением релейных и копирующих
проводов 5р-к, 6р-к, lp-к и 2р-к можно воспользоваться частью схемы (см.
149
148
рис. 4.4, б) (для ответвления без ДТ). Применяют различные варианты такой
РЦ с одним кодируемым ответвлением и двумя реле типа ДСШ-12 как без разде-
ления, так и с разделением релейных и кодирующих проводов.
Для улучшения фазовых соотношений ь путевом реле в схемах РЦ без ДТ
рекомендуется включить последовательно с реле конденсаторы CD емкостью
3 мкФ.
Сопротивления резисторов /?р1 - /?р, и Rn с учетом сопротивления соеди-
нительных проводов между рельсами и ТЯ должно быть не менее 1 Ом. Сопро-
тивление резистора /?к и релейно-кодирующих проводов в схемах с разделением
проводов не должно превышать 85 Ом (расчетное сопротивление 100 Ом). Не-
обходимо, чтобы сопротивление кабеля на релейных концах при раздельной
укладке релейных и кодирующих проводов было не более 150 Ом.
Напряжение на путевых реле регулируют резисторами /?р, установленными
в ТЯ. Минимальное сопротивление релейных резисторов определено условием
обеспечения режима АЛС при кодировании с питающегр конца. В РЦ с двумя
реле на релейном конце ответвления, ближайшего к питающему концу, сопро-
тивление резистора/?р2 с учетом соединительных проводов 1 — 1,2 Ом. В РЦ с
тремя реле на релейном конце ответвления, ближайшего к питающему концу,
должны быть включены два резистора типа 7157 (1,2 Ом, 3 А) или один рези-
стор типа 7157 (2,2 Ом, 10 А).
Кабельные сети. Предельная длина недублированного кабеля между ТЯ и
постом ЭЦ на питающих концах РЦ с ДТ и на релейных концах РЦ с разделе-
нием релейных и кодирующих проводов 3 км. При большей длине кабеля жилы
дублируют исходя из расчетного сопротивления кабеля 150 Ом по выражению
(4.1). Число жил кабеля между рельсами и ТЯ на релейных концах РЦ (см. рис.
Таблица 4.11. Обозначение и тип приборов в РЦ без ДТ
Обозначение Тип Число приборов в схеме рис. 4.8
с двумя реле | с тремя реле
СП ДСШ-12 2/2 3/3
1-2СП, 1-ЗСП НМШ1-1800 1/1 1/1
ПТ ПОБС-2А 1/1 1/1
кт ПОБС-ЗА 21- 2/-
ПОБС-2А -/2 -/2
СОБС-2. (СОБС-2А) • 2/2 3/3
£р Набор конденсаторов КБГ-МН ЮОО В (3 мкФ) 2/2 3/3
£*и КБГ-МН 1000 В (1 мкФ) 1/1 1/1
Ярь ^>2, ₽РЗ 7157(1,2 Ом, 3 А) 2/2 4/4
7157 (2,2 Ом, 10 А) 1/1 171
Як ПЭВ 25 27 Ом 2X2/- 2X2;-
Яи ПЭВ 25 47 Ом 1/1 1/1
QF АВМ-1 10 А 3/3 4/4
FU 20 871 (2 А) 6/10 6/10
Примечание. В числителе дано число приборов в РЦ без разделения релейных
и кодирующих проводов, а в знаменателе — с разделением этих проводов.
Рис. 4.8. Разветвленная РЦ без ДТ с тремя реле типа ДСШ-12, кодируемая без
разделения релейных и кодирующих проводов
150
4.4— 4.7) и на питающих концах РЦ (см. рис. 4.8) определяют по данным вы-
вода, приведенного на с. 132. Число жил кабеля между ДТ и ТЯ на питающем
конце РЦ (см. рис. 4.7) определяют по данным, приведенным ниже:
Длина кабеля, м 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
Число жил кабе-
ля (без запаса) 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20
Расчетное сопротивление кабеля 0,5 Ом. Длина недублированного кабеля
между ДТ и ТЯ на релейных концах РЦ (см. рис. 4.4. б, 4.5 и 4.7) с разделением
релейных и кодирующих проводов 100 м.
При расчете числа жил кабеля между ПТ и постом ЭЦ в РЦ (см. рис. 4.8}
необходимо пользоваться расчетными токами, приведенными ниже:
Длина РЦ, м............. .
Расчетный ток, А, в РЦ с:
двумя реле...............
150 250 350 500 700
0,19 0.20 0,22 0,24 —
0,22 0,23 0,26 0,31
Потеря напряжения в питающем кабеле должна быть не более 10 % напря-
жения сети (AUK = 20 В).
При расчете числа жил кабеля между КТ и постом ЭЦ в РЦ с разделением
релейных и кодирующих проводов необходимо пользоваться расчетными тока-
ми, приведенными в табл. 4.12-
Потеря напряжения в кодирующем кабеле должна быть не более 10 % на-
пряжения сети (AZ7K = 20 В).
Расчетный ток первичных обмоток трансформаторов ПТ и КТ определяют
по выражению (4.2).
Расчетные мощности и токи частотой 50 Гц. Расчетные мощности и токи,
потребляемые ПТ свободных и занятых РЦ, определяют по табл. 4.13.
Таблица 4.12. Расчетный ток для РЦ с разделением
релейных и кодирующих проводов
Рельсовая цепь и направление кодирования Расчетный ток, А. в зависимости от длины РЦ, м
до 250 350 500 700
С тремя ДТ и двумя ре- ле, кодируемая с ответвле- НИсДТ без ДТ 0,12 0,21 0,13 0,22 0,14 0,23 -
С двумя ДТ и тремя ре- ле, кодируемая с ответвле- ния: с ДТ без ДТ 0,12 0,21 0,13 9,22 0,14 0,23 0,16 0,24
С одним ДТ, кодируемая с любого ответвления: с двумя реле с тремя реле 0.19 0,19 0,19 0,19 0,20 0,2Ю 0,23
С тремя ДТ и двумя реле, кодируемая с любого от- ветвления 0,16 0,17 0,19 -
С тремя ДТ и двумя ре- ле, кодируемая с ответвле- с ДТ без ДТ 0,13 0,22 0,15 0,23 0,17 0,25 -
Без ДТ и тремя реле, ко- дируемая с любого ответв- ления 0,19 0,20 0,20 0.22
Таблица 4.13. Расчетные мощности и токи частотой 50 Гц,
потребляемые первичными обмотками ПТ
Якп —£2—. ом ZPU’ м в'а cos Фев 5зан* В-А cos<baH ZrnaxlnT- А
РЦ с двумя ДТ и двумя реле
50 1 150 1 250 I 0,66 0,68 1 “1 1 0,63 1 °’67 i 1 0,22 0,24
350 55 ' 0,70 44 1 0,69 0,25
500 1 57 1 0,73 1 44 1 0,71 | 0,26
818 g|g g|g §|s g|g g|g i|s
152
Продолжение табл. 4.13
ZPU‘ м SCB- cos ФСв В-А cos ^зан ^шах 1пт* А
150 51 0,68 44 0,67 0,23
250 56 0,73 44 0,71 0,25
350 57 0,74 44 0,73 0,26
500 58 0,78 44 0,76 0,27
150 53 0,70 45 0,72 0,24
250 58 0,76 45 0,77 0,26
350 59 0,79 45 0,79 0,27
500 60 0,81 45 0.81 0,28
РЦ с двумя ДТ и тремя реле
250 | 53 0,67 44 0,68 0,24
350 58 0,72 44 0,74 0,26
500 61 0,76 44 0,78 0,27
700 68 0.83 44 0,85 0,31
250 54 0,72 44 0,72 0,25
350 59 0,77 44 0,78 0,27
500 62 0,80 45 0,82 0,28
700 72 0,88 45 0,94 0,33
250 55 0,77 43 0,78 0,26
350 60 0.81 44 0,84 0,28
500 63 0,84 45 0,87 0,29
700 77 0.92 50 0,98 0,35
РЦ с тремя ДТ и двумя реле
150 53 0,68 43 0,63 0,24
250 57 0,72 43 0,69 0,26
350 60 0,75 43 0,74 0,27
500 62 0,81 43 0,78 0,28
150 55 0,71 43 0,68 0,25
250 60 0,75 43 0,76 0,27
350 63 0,78 43 0,81 0,29
500 65 0,83 43 0,86 0,30
153
Окончание табл. 4.1с
0,64
0,70
0,66
0,80
9,88
0,94
0,28
0,30
0.33
0,78
0,69
0,76
0,83
0»80
0,86
109
109
150
150
РЦ с двумя реле и тремя ДТ, один из которых установлен
на контролируемом ответвлении
0,26
0,24
0,25
0,24
0,25
0,26
0,29
50
50
100
100
150
150
150
250
350
500
150
РЦ с тремя ДТ и одним реле
54
59
150
150
500
150
250
350
500
62
65
0,65
0,67
0,70
0,76
0,65
0,68
0,73
0,68
0,71
0,76
0,81
43
42
39
43
40
40
РЦ без ДТ и с двумя реле
0,58
0,66
0,72
0,60
0,66
0,70
0,65
0,69
0,88
0,73
0,75
0,77
0,80
0,77
0.78
0,82
0,86
0,23
0,24
0,25
0,27
0,24
0,25
0,26
0,28
0,24
0,25
0,26
0,30
0,24
0,25
0,26
0,27
0,25
0,26
0,30
0,33
154
^Таблица 4.14. Расчетные мощности и токи частотой 50 Гц,
* потребляемые первичными обмотками КТ
Рельсовая цепь и направление кодирования ZP4- м В? А* c°s <₽max 'max 1 кт
С двумя ДТ И ле, кодируемая1 < НИсДТ двумя ре- с ответвле- 100 До 350 351-500 48 49 0,69 0,59 0,22 0,22
без ДТ 100 До 150 151-250 251-350 351—500 55 59 60 64 0,61 0,65 0,66 0,67 0,25 0,27 0,27 0.29
С двумя ДТ и ле, кодируемая < НИсДТ двумя ре- : ответвле- 50 До 250 251—500 47 48 0,56 0,57 0,22 0,22
без ДТ - До 150 151-250 251-350 351-500 53 57 58 60 0,73 0,75 0,76 0,76 0,24 0,26 0,26 0,27
С двумя ДТ и ле, кодируемая1 < НИс*ДТ тремя ре- с ответвле- 100 До 350 351-500 501—700 48 48 52 0,57 0,59 0,65 0,22 0,22 0,24
без ДТ 100 До 250 251—350 351—500 501—700 49 62 64 64 0,50 [ 0,67 0,68 0,66 0,22 0,28 0,29 0,29
С двумя ДТ и ле, кодируемая с с ДТ тремя ре- : ответвле- 50 До 350 351-500 501-700 47 48 50 0,56 0,57 0,61 0,21 0,22 0,23
без ДТ До 250 251—350 351-500 501-700 54 58 58 60 0,74 0,74 0,78 0,79 0,24 0.24 0,26 0,27
С одним ДТ и ле, кодируемая1 ответвления двумя ре- с любого 100 До 150 151—250 251-350 351-500 52 53 54 55 0,62 0,62 0,63 0,64 0,24 0,24 0,25 0,25
155
Продолжение табл. 4.14
Рельсовая цепь и направление кодирования Як+Яр_к, ZPH’ м ЕЬАХ cos Фгпах та а 1кт’
С одним ДТ и тремя ре- ле, кодируемая с любого ответвления 50 До 150 151-250 251—350 351—500 52 53 53 57 0,71 0,72 0,72 0,73 0,24 0,24 0,24 0,25
С одним ДТ и ле. кодируемая’ ответвления тремя ре- с любого 100 До 250 251—350 351—500 501—700 52 54 55 61 0,62 0,63 0,64 0,70 0,24 0,25 0,25 0,28
С одним ДТ и ле, кодируемая ответвления тремя ре- с любого - До 250 251—350 351—500 501—700 53 54 54 59 0,72 0,73 0,73 0,76 0,24- 0,24 0,24 0,27
С тремя ДТ и ле, кодируемая’ ответвления двумя ре- с любого 100 До 250 251—350 351—500 54 56 61 0,58 0,61 0,64 0,25 0,26 0,28
С тремя ДТ и ле, кодируемая ответвления двумя ре- с любого 50 До 250 251—350 351—500 52 56 60 0,55 0,61 0,64 0,24 0,25 0,27
С тремя ДТ и ле, кодируемая* ( НИс‘дт двумя ре- : ответвле- 100 До 250 251—350 351—500 52 54 59 0,58 0,60 0,63 0,24 0,25 0,27
без ДТ 100 До 250 251—350 351—500 57 61 67 0,68 0,71 0,75 0,26 0,28 0,30
С тремя ДТ и ле, кодируемая с НИсДТ двумя ре- : ответвле- 50 До 250 251—350 351-500 50 52 58 0,54 0,55 0,57 0,23 0,24 0,26
без ДТ До 250 251—350 351-500 64 66 70 0,68 0,70 0,71 0,29 0,30 0,32
С тремя ДТ и ле, кодируемая* < ния с ДТ одним ре- : ответвле- 100 До 250 251-350 351—500 53 55 61 0,59 0,60 0,63 0,24 0,25 0,28
Окончание табл. 4.14
Рельсовая цепь Як"^р-к» ZPU’ м ЕЬА cos фтах max кт,
С тремя ДТ и одним ре- 50 До 250 51 0,54 0,23
ле, кодируемая с ответвле- 251—350 53 0,55 0,24
ния с ДТ 351—500 57 0,57 0,26
Без ДТ с двумя реле, ко- 100 До 250 55 0,64 0,25
дируемая* с любого ответв- 251—350 56 0,66 0,25
ления 351—500 57 0,66 0,26
Без ДТ с двумя реле, ко- До 250 52 0,71 0,24
дируемая с любого ответв- 251—350 53 0,72 0,24
ления 351—500 54 0,73 0,24
Без ДТ с тремя реле, ко- 100 До 250 55 0,65 0,25
дируемая* с любого ответв- 251—350 56 0,66 0,25
ления 351—500 57 0,68 0,26
501—700 62 0,71 0,28
Без ДТ с тремя реле, ко- До 250 52 0,72 0,24
дируемая с любого ответв- 251—350 53 0,73 0,24
ления 351—500 54 0,74 0,25
501—700 58 0,76 0,26
Расчетные мощности и токи, потребляемые КТ при кодировании РЦ с релей-
ных концов, определяют по табл. 4.14.
Регулировка РЦ. Двух ниточные разветвленные РЦ в нормальном режиме и
режиме АЛСН при кодировании с питающего конца регулируют изменением на-
пряжения на вторичной обмотке ПТ в соответствии с регулировочными табли-
цами (табл. 4.15—4.23).
Установлено, что при одной и той же суммарной длине разветвленной РЦ в
зависимости от соотношения длин ответвлений и особенно длины ее неразветв-
ленной (общей) части, питающее напряжение различно. Поэтому в регулировоч-
ных таблицах разветвленных РЦ показаны несколько участков: основная ветвь,
а также первое Ь2 и второе ЬЛ ответвления.
В основную ветвь входят: участок а, примыкающий к питающему концу РЦ;
участок с основной ветви между двумя ответвлениями, следующий за участком
а; ответвление принятое условно главным. В РЦ с ответвлением, имеющим ДТ
и без него — это всегда ответвление с ДТ, а в РЦ, имеющих одинаковые релей-
ные концы, — любое из ответвлений
Рельсовые цепи с двумя пу1евыми реле могут иметь длины от 150 до 500 м,
а РЦ с тремя путевыми реле — от 250 до 700 м. Основная часть типовых разветв-
ленных РЦ, имеющих, как правило, равные по длине ответвления 60—70 м, име-
ет суммарную длину до 250 м (РЦ с двумя реле) и до 350 м (РЦ с тремя реле).
Другие длины ответвлений предусматривают значительное превышение дли-
ны (до 200 м) одного из ответвлений по сравнению с другим, а также удлинение
157
Таблица 4.15. Регулировочная таблица сигнального тока частотой 50 Гц
разветвленной РЦ с двумя ДТ и двумя реле (см. рис. 4.4)
50
100
100
125
150
150
150
250
500
500
150
250
250
350
350
500
500
500
150 I
250
250 |
350
350
350
500
500
500
50
130
30
150
50
50
200
60
100
60
260
60
100
300
150
150
1240
980
1240
150
1420
980
75
940
770
60
100
60
60
260
100
150
300
150
19,0
19,0
20,0
20,0
21,0
50
130
150
60
100
60
260
60
100
14 мкФ
1160
940
1160
М20
940
60
100
60
60
100
50
200
300
150
150
20
825
675
150
300
150
49,5
49,5
19,0
Со=14 мкФ
30
50
130
60
100
60
1120
860
1120
60 I 49,5 I 18,5
100 49,5 19,0
60 I 55,0 | 19,0
30
30
150
50
50
200
Со = 12 мкФ
60
20
100
300
150
150
1300
860
0
780
620
60
260
150
300
150
49,5
55,0
60,5
49,5
55,0
66,0
19,5
19,5
19,5
20,5
20,5
20,5
Таблица 4.16. Регулировочная таблица сигнального тока частотой 50 Гц
разветвленной РЦ с двумя ДТ и тремя реле (см. рис. 4.6)
150
150
Uc=207/230 В.
150
100
100
100
1100
560
1160
1100
50
1400
= 14 мкФ
1240
675
1240
1240
ПО
1425
Со = 12 мкФ
158
159
Таблица 4.22. Регулировочная таблица сигнального тока
частотой 50 Гц разветвленной РЦ без ДТ и с двумя реле
(см. рис. 4.8 без ответвления Ь3)
ZP4’ м в. м 51, м /?Р1. Ом Ья, м «р2. ои ир. в
150 30 60 1,0 60 1,0 2,75 22,0
250 50 100 1,0 100 1,0 3,30 25,0
250 130 60 1,0 60 1,0 3,30 25,0
350 30 260 1,0 60 1,2 3,85 28,0
350 30 60 1,2 260 1,0 3,85 28,0
350 150 100 1,0 100 1.0 3,85 28,0
500 50 300 1,0 150 1,2 4,40 32,0
500 50 150 1,2 300 1,0 4,40 32,0
500 200 150 1,0 150 1,0 4,40 32,0
Up= 15,4/16.9
Uc = 207/230 В;
2. Напряжения 1/2пт соответствуют г
3. Напряжения Up даны при Гж max
ПТ.
и Гс=242 В.
Таблица 4.23. Регулировочная таблица сигнального тока частотой 50 Гц
разветвленной РЦ без ДТ с тремя реле (см. рис. 4.8)
/рц’ м а, м с.м Ъ.. м & Ь», м "шт- В "р-в
250 30 60 1,0 40 60 1,0 60 1 1 3,85 24,0
350 50 140 1,0 40 60 1 , 1 60 L2 3,85 26,0
350 50 60 1 1 40 140 U0 60 1,2 3,85 26,0
350 120 60 1,’о 50 60 1,0 60 3,85 26,0
500 40 260 1,0 80 60 1,2 60 4,40 30,0
500 40 60 1,2 80 260 1,0 60 1,4 4,40 30,0
500 150 100 1,0 50 100 1,0 100 4,40 30,0
700 50 350 1,0 50 150 1,3 100 1’,5 5,50 35,0
700 50 150 1,3 50 350 1,0 100 1,5 5,50 35,0
700 300 100 1,0 100 100 1.0 100 1,3 5,50 35,0
=207/230 В;
общей части РЦ а, имеющей один или два съезда, или не выделенную в от-
дельную РЦ, например г двухпутных вставках на предузловых развязках. При
определении суммарной длины разветвленной РЦ со съездом съезд включают в
длину того участка, к которому он примыкает.
В таблицах даны рекомендуемые сопротивления резисторов /?д, установ-
ленных на посту ЭЦ и Яр, находящиеся в ТЯ, при помощи которых уравнивают
напряжения на путевых реле. Правильный выбор сопротивлений резисторов по
163
Таблица 4.24. Регулировочная таблица тока АЛ СН
при кодировании РЦ с релейных концов
Рельсовая цепь и направление кодирования «к+Яр-ю м ^кт> в /АЛС> А Тнп КТ
С двумя ДТ и двумя реле, кодируемая' с от- ветвления: с ДТ без ДТ 100 До 250 351-500’ 22,0 27,5 4,0| 3,1] ПОБС-ЗА
100 До 150 151-250 251-350 351—500 93,5 115.5 121,0 132,0 2.81 2,91 2.9| 2,9] ПОБС-ЗА
С двумя ДТ и двумя реле, кодируемая с от- ветвления: с ДТ без ДТ 50 До 250 251-500 16,5 22,0 2,91 3,2] 1 ПОБС-ЗА
- До 150 151-250 251—350 351-500 2,75 3,3 3,85 4.4 2,8 2,9 3,0 3.2J ПОБС-2А
С двумя ДТ и тремя реле, кодируемая1 с от- ветвления: с ДТ без ДТ 100 До 350 351-500 501—700 27,5 33,0 38,5 з.з| ПОБС-ЗА
100 До 250 251—350 351—500 501—700 104,5 126,5 137.5 165,0 2,91 з,о1 а ПОБС-ЗА
С двумя ДТ и тремя реле, кодируемая с от- ветвления: с ДТ без ДТ 50 До 350 351-500 501—700 22,0 27,5 33,0 3,0) ПОБС-ЗА
- До 250 251-350 351-500 501-700 3,30 3,85 4,95 5,50 2,91 з,о1 U ПОБС-2А
С одним ДТ и двумя реле, кодируемая' с лю- бого ответвления 100 До 150 151-250 251—350 351-500 66,0 71,5 77,0 82,5 3,21 3,6] ПОБС-ЗА
164
направление кодирования «к+Яр-к. Ом 'рп- м В 7 АЛО а Тип кт
С одним ДТ и двумя реле, кодируемая с лю- бого ответвления - До 250 251-350 351-500 2,75 3,30 3,85 3,0) 3,2 3,б| ПОБС-2А
С одним ДТ и тремя реле, кодируемая1 с лю- бого ответвления 100 До 250- 251—350 351—500 501-700 77,0 82,5 93,5 110,0 ПОБС-ЗА
С одним ДТ и тремя реле, кодируемая с лю- бого ответвления - До 250 251-350 351—500 501—700 2,75 3,30 3,85 4,40 3,0) 3,21 3,5| ПОБС-2А
С тремя ДТ и двумя реле, кодируемая1 с лю- бого ответвления 100 До 350 351-500 33,0 38,5 3:2} ПОБС-ЗА
С тремя ДТ и двумя реле, кодируемая, с лю- бого ответвления 50 До 350 351-500 27.5 33,0 ПОБС-ЗА
С тремя ДТ и двумя реле, кодируемая1 с от- ветвления: с ДТ 100 До 250 251-350 351-500 27,5 33,0 38,5 3 ПОБС-ЗА
без ДТ 100 До 250 251—350 351—500 50,5 66,0 77,0 2,5i 2,6 2.7J ПОБС-ЗА
С тремя ДТ и двумя реле, кодируемая с от- ветвления: с ДТ 50 До 250 251-350 351-500 22,0 27,5 33,0 а ПОБС-ЗА
без ДТ - До 250 251—350 351-500 2,75 3,3 Hi ПОБС-2А
С тремя ДТ и одним реле, кодируемая1 с от- ветвления с ДТ 100 До 250 251-350 351-500 27,5 33,0 38,5 111 з,о| ПОБС-ЗА
165
Окончание табл. 4.24
Рельсовая цепь Кк+^р-к- 'рц- м "акт- В 7АЛС’ А Тип КТ
С тремя ДТ и одним реле, кодируемая с от- ветвления с ДТ 50 До 250 251—350 351-500 22,0 27,5 33,0 !:?1 1 ПОБС-ЗА
Без ДТ с двумя реле, кодируемая* с любого ответвления 100 До 250 251-350 351-500 60,5 66,0 71,5 ПОБС-ЗА
Без ДТ с двумя реле, кодируемая с любого от- ветвления - До 250 251—350 351—500 2,75 3,3 3,85 И! ПОБС-2А
Без ДТ с тремя реле, кодируемая* с любого ответвления 100 До 250 251—350 351-500 501—700 60,5 66,0 71,5 82,5 3,5 3,9 4,5 5,3] ПОБС-ЗА
Без ДТ с тремя реле, кодируемая с любого от- ветвления 1 Данные РЦ кодируютс ные РЦ —с разделением эти 2.0/2.2 А. 2. Напряжения и2пт со< 3. Токи 7 ДЛС даны пр я без раздс lx проводов, с АЛС на в До 250 251—350 351—500 501-700 тения релейны ходном конце I градациям вь Ue=242 В. 2,75 3,3 3,85 4,4 X И КОДНрУ! >Ц при Г« и 1ходных на 3,5 3,9 4,5 5,3 11п и Ue ПОБС-2А 07/230 В равен
концам ответвлений позволяет уравнять напряжение на путевых реле с достаточ-
ной точностью.
При кодировании РЦ с релейных концов кодовый ток АЛСН регулируют
изменением напряжения на вторичной обмотке КТ в соответствии с табл. 4.24.
4.3. НЕРАЗВЕТВЛЕННЫЕ СТАНЦИОННЫЕ ДВУХНИТОЧНЫЕ
ФАЗОЧУВСТВИТЕЛЬНЫЕ РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ ЧАСТОТОЙ 50 ГЦ
С РЕЛЕ ТИПА ДСШ-12 И НАЛОЖЕНИЕМ ЧИСЛОВОГО
И ЧАСТОТНОГО КОДИРОВАНИЯ
Общие сведения. Фазочувствительные РЦ переменного тока частотой 50 Гц
с реле типа ДСШ-12 для участков с электротягой постоянного тока с наложе-
нием числового и частотного кодирования применяют на станционных путях при
оборудовании перегонов частотной АЛСН.
Наложение частотной АЛСН предусматривается только на путях и стрелоч-
ных участках станций, оборудованных ДТ: двухниточной РЦ с двумя ДТ (рис.
4.9, без ДТс)\ двухниточной РЦ с тремя ДТ (рис. 4.9); разветвленной РЦ с двумя
ДТ и двумя (рис. 4.10) и тремя (рис. 4.11) реле. Эти РЦ допускают одновремен-
ную независимую передачу числовых и частотных сигналов для совместного дей-
ствия числовой и частотной АЛСН как с питающего, так и с релейного концов.
166
Рис. 4.9. Двухниточная РЦ с тремя ДТ, кодируемая числовым и частотным ко-
дом с питающего и релейного концов:
Кодовые сигналы, обеспечивающие действие частотной АЛСН, передаются
в виде комбинации из двух частот разных диапазонов. Для наложения двухчас-
тотного кодирования на питающем и релейном концах РЦ предусмотрены два
реактора ZOi и Z02 (табл. 4.25), соединенные последовательно, с выводом от сред-
ней точки. Каждый из реакторов является элементом колебательного контура в
цепях передачи частотных кодовых сигналов: /2 (125 Гц), Д (175 Гц) и f4 (225 Гц);
(275 Гц) и f6 (325 Гц).
Для обеспечения пропуска частотных кодовых сигналов, а также сигналов
числового кода при кодировании с релейного конца по сравнению со схемами
РЦ с числовым кодированием (см. рис. 4.1) изменена схема включения конден-
саторов Ср1 емкостью 4 мкФ и Ср2 емкостью 5 мкФ. Условия работы путевого
реле при этом не изменяются.
На входном конце РЦ при разных частотах кодовых сигналов должен быть
обеспечен необходимый ток АЛСН:
Частота кодового тока, Гц
Ток АЛСН, А .
0,27
0,16
Необходимое напряжение генератора для получения заданного тока частот-
ной АЛСН устанавливают подбором напряжения на вторичных обмотках вы-
ходных трансформаторов ВТ1 и ВТ2 (рис. 4.12). Для кодирования станционных
РЦ на посту ЭЦ устанавливают отдельные комплекты кодирующих устройств,
которые содержат: генератор сигналов АЛСН типа ПГ-АЛС; путевой усилитель
типа ПУ-1; выходные трансформаторы BTI и ВТ? типа ПТЦ; настроечные кон-
денсаторы Cl — С5, емкости которых должны соответствовать передаваемой
Частота кодового сигнала.
Емкость настроечного кон-
денсатора С, мкФ..............
/з
6.5
2,5
2,0
167
a
Рис 4 10 Разветвленная РЦ с двумя ДТ и двумя реле, кодируемая числовым и частотным кодом с питающего и ре-
лейного (с ДТ) концов
- Рис. 4.11. Разветвленная РЦ с двумя ДТ и тремя реле, кодируемая числовым и частотным кодом с питающего и pe-
ts лейного концов
При частогном кодировании с релейных концов РЦ на существующих стан-
циях, имеющих кабель простой скрутки, релейно-кодирующие провода РЦ, ко-
дируемые с релейного конца, должны быть выделены в отдельный симметричный
сигнальный кабель парной скрутки. Длина совместной укладки релейно-коди-
рующих проводов может быть увеличена до 3 км, т. е. устраняется необходи-
мость в применении схем с разделением релейных и кодирующих проводов.
В случае отсутствия частотного кодирования с релейного конца РЦ реакторы
ZO1 и Zo2 на релейных концах с ДТ остаются для стабилизации входных сопро-
тивлений по концам РЦ, улучшения шунтовой чувствительности, сохранения
единой базовой настройки, сокращения разновидностей регулировочных таб-
Дополнительный (третий) ДТс включают без настройки в резонанс, т. е.
его дополнительная обмотка находится на холостом ходу.
Схемы неразветвленных РЦ. В качестве базовых вариантов схем РЦ с нало-
жением частотного кодирования рассмотрены схемы (см. рис. 4.1, а, 4.4, а и 4.5)
с учетом следующих особенностей, вызванных наложением частотного кодирова-
ния. Для включения частотной АЛСН как с питающего и релейного концов, так
и только с питающего конца на релейном и питающем концах РЦ необходимо
Таблица 4.25. Обозначение и тип приборов
в РЦ частотой 50 Гц с реле типа ДСШ-12
Обозначение Тнп Число приборов в схеме
Дт“(УсмЯ рис. 4.9) с тремя ДТ (см. рис. 4.9) 4Л0 4₽И
Л, СП ДСШ-12 I 1 2 3
1-2СП, 1-ЗСП НМШ1-1800 — — J 1
ДТр, ДТп ДТ-0,2-500; n=40 2 2 2 2
ДТс ДТ-0,6-1000; n=15 — 1 — —
ПТ ПОБС-ЗА (ПТ-25А)** ] 1 1 1
КТ ПОБС-ЗА 1 2 2
ИТр ПРТ-А — — 1 2
СР1 КБ4Х1 1 1 2 3
Ср2 КБ4Х1 1 1 1 1
Со Набор конденсаторов КБГ-МН 1000 В (1 мкФ) КБ4Х4 I 1
Набор конденсаторов КБГ-МН 1000 В
Сж КБ4Х4 (8 мкФ) 1 1 1 I
Q КБ4Х1 J I 1 1
R* ПЭВ 25 47 Ом — 3* — —
*Д1 7157 (400 Ом, 0,2 А) — — 1 5 1 —5
ПЭВ 25 27 Ом 4* 6* 4* 4*
ПЭВ 25 27 Ом 2* 2* 2x2» 2X2*
/?рз 7157(1,2 Ом, 3 А) — — 1 3
R, ПЭВ 25 47 Ом 1 1 1 1
Zop Zo2> ZPI, Zp2 РОБС-ЗА 4 4 4
RU ВОЦ-220 2 2 з 4
FU 20 871 (2 А) — — 2 2
QF АВМ-1 5 А — — 1 2
Резисторы должны быть
170
П.5В, 50 Гц,
Рис. 4.12. Комплект кодирующих устройств частотной АЛС
включить по два реактора типа РОБС-ЗА. В схеме неразветвленной РЦ с двумя
ДТ дополнительный резистор на релейном конце из схемы исключают. Контакт
трансмиттерного реле Т1 при кодировании с релейного конца нужно включать
между конденсаторами Cpi емкостью 4 мкФ и Ср2 емкостью 5 мкФ. Минимальное
сопротивление резистора /?к и релейно-кодирующих проводов 50 Ом, а макси-
мальное — 150 Ом (см. рис. 4.8 с двумя ДТ. 4 10 и 4.11). Для прохождения то-
ков частотной АЛСН в РЦ с тремя ДТ его включают без настройки дополните-
льной обмотки емкостью, т. е. нах.х. Максимальная длина РЦ с третьим ДТс
1200 м; сопротивление дополнительного резистора /?д с учетом сопротивления
релейного кабеля, а также сопротивление ограничивающего резистора Ro с уче-
том сопротивления питающего кабеля должно быть 150 Ом.
Кабельные сети. Предельная длина недублированного кабеля между рель-
сами и постом ЭЦ на питающих концах РЦ 3 км. При большей длине кабеля его
жилы следует дублировать исходя из расчетного сопротивления кабеля 150 Ом.
Предельная длина релейно-кодирующего кабеля парной скрутки между рельса-
ми и постом ЭЦ 3 км.
В случае отсутствия частотного кодирования с релейного конца и примене-
ния кабеля простой скрутки релейные и релейно-кодирующие провода уклады-
вают в одном кабеле при длине его до 650 м, а при наличии на станции кабель-
ной сети, выполненной кабелем парной скрутки, релейно-кодирующие провода
укладывают в одном кабеле при его длине до 3 км.
Число жил кабеля (без запаса) между рельсами и ТЯ на релейных концах
ответвлений без ДТ в разветвленных-РЦ при его длине от 20 до 100 м пж =
= I X 10-1. Расчетное сопротивление кабеля 1 Ом.
Расчетные мощности и токи частотой 50 Гц. Расчетные мощности и токи, по-
требляемые ПТ свободных и занятых РЦ, определяют по табл. 4.26.
Расчетные мощности и токи, потребляемые при кодировании РЦ с релейного
конца при их занятом состоянии, определяют по табл. 4.27 и 4.28.
Полная мощность, потребляемая МЭ реле типа ДСШ-12,16 В-А при cos <р=
Расчетные мощности и токи, потребляемые РЦ в режиме частотной АЛСН от
трансформаторов ВТ типа ПТЦ при кодировании с питающего и релейного кон-
цов, определяют по табл. 4.29.
Максимальная мощность, потребляемая трансформатором ВТ от блока ПУ-1,
не превышает 30 В- А, а ток нагрузки ПУ-1 не превышает 1,0 А. При номиналь-
ном напряжении питания блока ПУ-1 17,5 В и токе нагрузки 1,0 А ток, потреб-
ляемый блоком ПУ-1 от источника питания частотой 50 Гц, не превышает 1,5 А.
Ток, потребляемый генератором ПГАЛС согласно ТУ 32ЦШ 1733-79, должен быть
не более 0,25 А.
171
Окончание табл. 4.26
Таблица 4.26. Расчетные мощности и токи частотой 50 Гц,
потребляемые первичными обмотками ПТ двухниточных РЦ
РЦ с двумя ДТ (см. рис. 4.9)
50 До 100* 6 1,00 А 0,98 0,03
301—400* 1 1 0,99 6 0,89 0,05
601-700* 21 0,94 12 0,65 0,10
901—1000 57 0,89 39 0,81 0,26
1201—1300 61 0,97 39 0,92 0,28
1401-1500 71 0,99 40 0,98 0,32
100 До 100* 7 1,00 А 1,00 0,03
301—400* 13 0,97 8 0,81 0,06
601—700 53 0,89 40 0,81 0,24
901—1000 60 0,95 40 0,91 0,27
1101—1200 66 0,99 41 0,97 0,30
1401—1500 85 1,00 46 1,00 0,39
150 До 100* 8 1,00 5 0,98 0,04
301-400 48 0,78 41 0,72 0,23
601-700 56 0,94 41 0,90 0,26
801—900 63 0,98 42 0,96 0,29
901—1000 67 0,99 43 0,98 0,31
1101—1200 77 1,00 46 1,00 0,35
1201 — 1300 84 0,99 49 0,99 0,38
1401-1500 107 0,97 59 0,92 0,49
РЦ с тремя ДТ (см. рис. 4.10)
150 До 500 60 0,89 43 0,88 0,27
501—600 68 0,94 46 0.95 0,31
601—700 75 0,96 48 0,98 0,34
701—800 82 0,98 51 1,00 0,37
801-900 93 0,89 55 1,00 0,42
901-1000 98 1,00 56 0,99 0,45
1001-1100 112 1,00 63 0,97 0,51
1101—1200 120 1,00 68 0,95 0,55
РЦ с двумя ДТ и двумя реле (см. рис. 4.10)
50 150 50 0,70 42 0,66 0,22
250 53 0,74 42 0,69 0,24
350 54 0,75 42 0,71 0,24
500 55 0.77 42 0,73 0.25
100 150 51 0,72 43 0,70 0,23
250 55 0.77 43 0,75 0,25
350 56 0,78 43 0,77 0,25
500 57 0,80 43 0,79 0,26
₽кр Ло+Лкп 'рц- “ SCB. В.А COSVc, SMB. В.А cos ’зан 7тах1пт’ А
150 150 150 250 350 500 52 57 59 61 0,75 0,80 0,81 0,83 44 44 44 44 0,74 0,80 0,83 0,85 0,24 0.26 0,27 0.28
50 100 РЦ сд 250 350 500 700 вумя ДТ i 54 55 57 67 i тремя ре 0,74 0,80 0,81 0,90 ле (см. ри 42 42 42 43 с. 4.11) 0,71 0,76 0,78 0,92 0,24 0,25 0,26 0,30
100 125 250 350 500 700 56 58 60 74 0,76 0,82 0,83 0,94 43 43 45 47 0,75 0,82 0,84 0,97 0,25 0,26 0,28 0,34
150 150 П* Потери у 2. Расчеты! 250 350 500 700 'чтены для КТ । и и я. 1. /1та je мощности и 58 61 66 82 типа ПТ-25 ix=Smax/< токи даны 0,79 0,85 0,87 0,95 А. 7ном» а с0 44 46 47 55 s <p=P/S. >терь в КТ. 0,80 0,88 0,90 1,00 0,26 0,28 0,30 0,37
Таблица 4.27. Расчетные мощности и токи частотой 50 Гц,
потребляемые первичными обмотками КТ неразветвлеиных двухниточных РЦ
РЦ с двумя ДТ
50 До 200 47 0,54 0,21
201-400 49 0,57 0,22
401—600 51 0,59 0,23
601—700 53 0,61 0,24
701—800 55 0,63 0,25
801—900 57 0,64 0,26
901—1000 59 0,65 0,27
1001—1100 62 0,66 0,28
1101-1200 65 0,67 0,29
1201—1300 69 0,69 0,31
1301-1400 73 0,70 0,33
1401-1500 77 0,71 0,35
172
173
Окончание табл. 4.27
100
150
150
До 200
201-400
401—500
501-600
601-700
701-800
801—900
901—1000
1001-1100
1101—1200
1201—1300
1301—1400
1401-1500
49
50
52
54
57
59
62
66
69
73
79
86
0,56
0,60
0,62
0,65
0,67
0,70
0,72
0,74
0,76
0,77
0,79
0,81
0,83
РЦ с двумя ДТ (схема с изменением)
До 100
101—200
201—300
301—400
401-500
501-600
601—700
701—800
801-900
901—1000
1001-1100
1101—1200
1201—1300
1301—1400
1401-1500
48
49
51
59
66
70
76
81
87
95
РЦ с тремя ДТ
До 500
501—600
601-700
701-800
801—900
901—1000
1001—1100
1101—1200
57
67
75
94
108
0,55
0,58
0,61
0,64
0,68
0,70
0,74
0,80
0,82
0,84
0,86
0,88
0,89
0,91
0,81
0,84
0,88
0,90
0,92
0,94
0,21
0,22
0,23
0,24
0,25
0,26
0,27
0,28
0,30
0,31
0,33
0,36
0,39
0,21
0,21
0,22
0,22
0,23
0,24
0,25
0,30
0,32
0,35
0,37
0,40
0,24
0,26
0,28
0,30
0,34
0,38
0,43
0,49
174
Таблица 4.28. Расчетные мощности и токи частотой 50 Гц,
потребляемые первичными обмотками КТ разветвленных двухниточных РЦ
Рельсовая цепь ^рц- м 5тах* В А cos Vmax /тах!кт- А
С двумя ДТ и двумя ре- ле (см. рис. 4.10), кодируе- мая с ответвления: * сДТ До 150 46 0,56 0,21
151—250 47 0,58 0,21
251—350 48 0,60 0,22
351-500 49 0,63 0,22
с ИТ До 150 55 0,62 0,25
151-250 59 0,65 0,27
251—350 60 0,67 0,27
351—500 64 0,69 0,29
С двумя ДТ и тремя реле (см. рис. 4.11), кодируемая с ответвления: с ДТ До 250 49 0,53 0,22
251—350 50 0,56 0,23
351—500 51 0,63 0,23
501—700 52 0,70 0,24
с ИТ До 250 57 0,64 0,26
251—350 62 0,67 0,28
351—500 64 0,68 0,29
501—700 65 0.69 0,30
Примечание. Расчетные мощности и токи КТ разветвленных РЦ даны с учетом
потерь в КТ для максимальной длины кабеля 160 Ом.
Таблица 4.29. Расчетные мощности и токи, потребляемые РЦ
в режиме частотной АЛ С от трансформаторов ВТ
Рельсовая цепь и направление кодирования Параметр Значение параметра в зависимости от длины РЦ, м
до 250 500 700 1000 1200 1500
Двухниточная с двумя ДТ (см. рис. 4.9), кодируе- мая с конца: питающего <$ВТ1 0,90 2,00 2,60 0,24 5,70 9,20 15,0 0.69
0,16 0,23 0,70 0,42 0,54
Jbti 0,30 1,30 2,30 3,80 6,30
0,05 0,08 0,12 0,17 0,22 0,28
релейного 5bti 0,90 1,60 3,00 5,10 8,30 13,3
/вТ1 0,20 0,25 0,34 0,46 0,60 0,75
SBT2 /ВТ2 0,30 0,63 1,20 2,30 3,60 6,00
0,05 0,08 0,13 0,19 0,24 0,3!
175
Рельсовая цепь н направление кодирования Параметр в зависимости от длины РЦ, м
До 250 500 | 700 | 1000 | | 1200 1500
Двухниточная с тремя ДТ (см. рис. 4.9), кодируе- мая с конца: питающего $ВТ1 1,70 3,70 6,20 13,7
' ВТ1 — 0,25 0,37 0,49 0,73
SBT2 — 0,60 0,07 1,40 2,50 5,50 —
^ВТ2 — 0,12 0,17 0,25 —
релейного SfiTl 2,00 4,50 7,00 15,0
— 0,28 0,44 1,60 0,55 0,80
Хвта а 0,70 2,90 6,30
0,08 0,14 0,20 0,30 —
Разветвленная с двумя ДТ и двумя реле (см. рис. 4.10), кодируемая с конца: питающего SBT1 0,90 2,00
0,16 0,24 — — — —
5ВТ2 0,30 0,70 — —
0,05 0,09 - - - -
релейного Sbti 0,90 1,60 - - -
& 0,20 0,25 — — — —
0,30 0,63 — — — —
0,05 0,08
Разветвленная с двумя ДТ и тремя реле (см. рис. 4.11), кодируемая с конца: питающего SBT1 1,60 2,00 4,00
/ВТ1 0,24 0,30 0,40 — — —
SBT2 0,50 0,70 0,08 1,50 — —
0,06 0,13 — — —
релейного SBT1 1,60 2,00 4,00 — —
0,24 0,30 0,40 — — —
SBT3 0,50 0,70 1,50 —
0,06 1 0,08 0,13 — — —
176
Таблица 4.30. Регулировочная таблица сигнального тока
частотой 50 Гц неразветвлеиных двухниточных РЦ с ДТ
«о+Хп °М | '₽Ц’М |Г"т1" ОМ-КМ| и™-В | "р-13 | В
50
100
50
100
50
100
100
125
100*
100*
200*
200*
300*
300*
400*
400*
500*
500*
РЦ с двумя ДТ (см. рис. 4.12)'
Со=8 мкФ
600*
600*
700*
700*
800
800
900
900
1000
1000
1100
1100
1200
1200
1300
1400
1500
0^6
0,8
0;9
25,0
27.5
30,0
35,0
32,5
40,0
37,5
45,0
42,5
57,5
49,5
60,5
66,0
60,5
6б’,0
71,5
82,5
88,0
93,5
18,4
19,4
22,2
18,9
22,0
24,2
19,4
22,7
24*5
20,3
20,9
24,2
21,7
24,5
22,5
22,8
РЦ с двумя ДТ (см. рис. 4.9 без ДТс)2
100*
100*
200*
200*
300*
300*
400*
400*
500*
500*
Со = 7.5 мкФ
1,0
0,2
1,0
0.2
1,0
0,2
1,0
0,3
1,0
0,3
I 30,0
I 32,5
35,0
37,5
37,5
45,0
42,5
47,5
45,0
55,0
18,8
18,4
20,0
18,5
21,8
18,8
21,7
19,1
23,7
0,49
0,50
0,54
0,50
0,60
0^59
О’б!
0,66
0,55
0^61
0,59
0,60
0^61
0,51
0.56
0,52
0,61
0,53
0,61
0,54
177
Продолжение табл. 4.30
Окончание табл. 4.30
66,0
66*0
0,59
88.0
0.66
ДТ (см. рис. 4.9 с изменением) 3
«о+*кп • °М
§§SSS8§8 §§3SSSS ggggg J §l§isggggg§§
35,0
37,5
40,0
45.0
52,5
0,3
0*5
18,0
18,8
207
60,5
60,5
66,0
77,0
= 6 мкФ
88,0
82,5
88,0
104*5
18,9
19*4
22,9
19,5
23,6
20,0
20,*4
23,2
23.3
0,54
0,62
0,55
0.66
0,53
0,55
0,53
0,54
0,62
о;67
0,56
0,57
0,69
0,59
0,69
РЦ с тремя ДТ (см. рис. 4.9)
150
150
150
150
= 15,4/16,9 В, а
500
500
600
600
700
700
800
800
900
900
о:5
88,0
88,0
99,0
99,0
104,5
110,0
115,0
1000
1100
121,0
132.0
и Gc=207/230 В контрольное напряжение на
соответствуют града
18,9
21,0
22,3
19,6
22,3
20,1
207
21,7
207
0,55
0^56
0,58
0,65
0,59
0,63
0,61
0*59
Регулировка РЦ. В режиме сигнального тока и тока АЛСН при кодирова-
нии числовым кодом с питающего конца РЦ регулируют изменением напряже-
ния на вторичной обмотке ПТ в соответствии с регулировочными таблицами
Таблица 4.31. Регулировочная таблица сигнального тока частотой 50 Гц
разветвленной РЦ с двумя ДТ и двумя реле (см. рис. 4.10)
Якр zpu- м а.м Ь,. м «Д1- О" м "2ПТ- В С/р. В
«о+^кп
50 150 30 60 1690 60 44,0 19,0
250 50 100 1390 100 44.0 19,0
250 130 60 1690 60 49,5 19,0
350 30 260 375 60 38,5 20,0
350 30 60 1910 260 44,0 20,0
350 150 100 1390 100 49,5 20,0
500 50 300 320 150 44,0 21,0
500 50 150 1275 300 49,5 21,0
500 200 150 1090 150 55,0 21,0
178
179
Окончание табл. 4.31
*КР W м а. м Ь>. м bt, м В с/р. в
^о+^кп
100 150 30 60 1575 60 49,5 18,5
250 50 100 1275 100 49,5 19,5
350 130 60 1575 60 55,0 19,0
350 30 260 320 60 44,0 19,5
350 30 60 1875 260 55,0 20,0
350 150 100 1275 100 60,5 20,0
500 50 300 225 150 49.5 20,5
500 50 150 1160 300 55,0 21,0
500 200 150 975 150 60,5 21,0
150 150 30 60 1540 60 55,0 18,5
250 50 100 1240 100 55,0 19,0
250 130 60 1540 60 66,0 19,5
350 30 260 225 60 49,5 19,5
350 30 60 1760 260 60,5 20,0
350 150 100 1240 100 66,0 20,0
500 50 300 75 150 55,0 21,0
500 50 150 1125 300 60,5 21,0
500 200 150 860 150 71,5 21,5
ОМ.С°=9 Г’","=0’5 ОМ “: В "₽« «
2. Напряжения U3wr соответствуют градациям выходных напряжений ПТ.
Таблица 4.32. Регулировочная таблица сигнального тока частотой 50 Гц
разветвленной РЦ с двумя ДТ и тремя реле (см. рис. 4.11)
‘а » 1 о; • «
«о+«кп' °М
50 250 30 60 1690 40 60
350 50 140 1090 40 60
350 50 60 1725 40 140
350 120 60 1690 50 60
500 40 260 375 80 60
500 40 60 1915 80 260
500 150 100 1390 50 100
700 50 350 115 50 150
700 50 150 1390 50 350
700 300 100 1390 100 100
60
60
60
60
60
60
100
100
100
100
1,30
1,25
1,40
1,40
1,45
1,90
1,40
1,30
1,70
1,70
49,5
49,5
49,5
55,0
49,5
55,0
55,0
49,5
55,0
77,0
з
180
Окончание табл. 4.32
«о+Хп’ °“ j » 3 оГ - 8 £ о:
100 250 30 60 1575 40 60 60 1,30 55,0 19,0
350 50 140 975 40 60 60 1,25 55,0 19,5
350 50 60 1725 40 140 60 1,45 60,5 19,5
350 120 60 1575 50 60 60 1,40 66,0 19,5
500 40 260 320 80 60 60 1,50 55,0 20,0
500 40 60 1875 80 260 60 1.90 66,0 20,0
500 150 100 1275 50 100 100 1,40 66,0 20.5
700 50 350 20 50 150 100 1,30 55,0 21,5
700 50 150 1275 50 350 100 1,70 66,0 21,5
700 300 100 1275 100 100 100 1,75 88,0 23,0
250 30 60 1540 40 60 60 1,30 60,5 19,0
350 50 140 860 40 60 60 1,25 60,5 19,5
7м 350 50 60 1575 40 140 60 1,40 66,0 19,5
350 120 60 1540 50 60 60 1,40 71,5 19,5
500 40 260 225 80 60 60 1,50 60,5 20,0
500 40 60 1760 80 260 60 1,90 71,5 20,5
500 150 100 1240 50 100 100 1,40 71,5 20,5
700 50 350 115 50 150 100 1,30 60,5 21,5
700 50 150 1160 50 350 100 1,70 71,5 21,5
700 300 100 1240 100 100 100 1,75 93.5 23,0
Гж mtn =0.5 Ом км; Up-15.4/16.9
гж mtn и Uc=207/220 В.
ПТ.
При кодировании РЦ с релейного конца числовым кодом кодовый ток АЛСН
регулируют изменением напряжения на вторичной обмотке КТ в соответствии с
регулировочными таблицами 4.33 и 4.34,
Для более устойчивой работы неразветвленной РЦ с тремя ДТ максималь-
ная длина РЦ не должна превышать 1200 м, при длинах пути больше 1200 м обо-
рудуют две РЦ.
Кодовый частотный ток регулируют в соответствии с регулировочной табли-
цей 4.35 изменением напряжения на вторичных обмотках трансформаторов ВТ1
и ВТ2 в зависимости от длины РЦ и направления кодирования (с питающего или
релейного концов).
Напряжения, необходимые для обеспечения тока АЛСН для максимальных
частот первого и второго диапазонов, близки, поэтому е регулировочной табли-
це (см. табл. 4.36) дано одно напряжение, обеспечивающее заданный уровень
нормативных токов частотной АЛСН на входном конце РЦ. Напряжения, пред-
ставленные в регулировочной таблице, даны при минимальном сопротивлении
изоляции, определенном условиями выполнения всех режимов по сигнальному
току, и минимальном напряжении сети. При регулировке не следует переключать
провода, идущие от выводов 3, 4 и 23 блока ПУ-1 на выводы 1,2,3 трансформато-
ра ПТЦ, так как может нарушиться правильная работа схемы двухтактного кас-
када блока ПУ-1, что может явиться причиной отказа в его работе.
Правильно отрегулированная РЦ должна нормально функционировать в те=
чение года без дополнительной регулировки.
181
Таблица 4.33. Регулировочная таблица тока АЛ СН
двухниточных РЦ с релейных концов
50
100
104,5
110,0
121,0
104,5
121,0
132,0
148,5
165,0
РЦ с двумя ДТ
(см. рис 4.9 с изменением)
!ы прнТ.8»:^ &Ж "’И - С'°=207'230 В.
РЦ с двумя ДТ (см. рис. 4.9)
До 200
201— 400
401— 600
601— 700
701— 800
801- 900
901 — 1000
1001—1100
1101—1200
1201—1300
1301—1400
1401 — 1500
До 200
201— 400
401— 500
501— 600
601— 700
701— 800
801— 900
901-1000
1001—1100
1101—1200
1201 — 1300
1301 — 1400
1401 — 1500
До 100
101— 200
201— 300
301— 400
401— 500
501— 600
601— 700
701— 800
801— 900
901 — 1000
1001—1100
1101-1200
1201-1300
1301—1400
1401—1500
104,5
115,5
121,0
132,0
143,0
154,0
РЦ с тремя ДТ (см. рис. 4.9)
До 500
501— 600
601— 700
701— 800
801— 900
901—1000
1001—1100
1101 — 1200
Таблица 4.34. Регулировочная таблица тока АЛСН
при кодировании разветвленных двухниточных РЦ с релейных концов
Рельсовая цепь и направление кодирования як+/?к-р Ом 1рц' м ^кт- в ZBX’ А
С двумя ДТ и двумя ре- ле (см. рис. 4.10), кодируе- мая с ответвления с ДТ 50 До 350 351-500 22,0 27,5 2,3 2,6
100 До 250 251—350 351-500 27,5 33,0 38,5 2,3 2,5 2,7
182
Окончание табл. 4.34
Рельсовая цепь и направление кодирования Як+Як_р, Ом 1РЦ' м Цжт- В 'вх- А
С двумя ДТ и двумя ре- ле (см. рис. 4.10), кодируе- мая с ответвления с ИТ 150 До 150 151-250 251—350 351-500 33,0 38,5 44,0 49,5 2,3 2,4 2,6 2,7
50 До 150 151-250 251—350 351—500 93,5 110,0 115,5 126,5 2,3 2,4 2,5 2,7
100 До 150 151—250 251-350 351-500 93,5 115,5 121,0 132,0 2,3 2,4 2,6 2,8
150 До 150 151-250 251-350 351-500 99,0 121,0 126,5 137,5 2,3 2,4 2,8
С двумя ДТ и тремя реле (см. рис. 4.12), кодируемая с ответвления: с ДТ 50 До 350 351—500 501-700 22,0 27,9 38,5 2,5 2,6 2,7
100 До 350 351—500 501—700 27,5 38,5 49,5 2,5 2,6 2,8
150 До 250 251—350 351-500 501—700 33,0 44,0 55,0 66,0 2,4 2,6 2,7 2,8
с ИТ 50 До 250 251—350 351—500 501—700 99,0 121,0 126,5 165,0 2,3 2,4 2,6 2,8
100 До 250 251—350 351—500 501—700 104,5 126,5 137,5 165,0 2,4 2,5 2,7 2.9
150 До 250 251—350 351-500 501-700 110,0 126,5 143,0 170,5 2,4 2,6 2,8 2,9
Примечания. I. /в х = 2/2.2 А при гж mtn и (Jr =*207/230 В.
2. Токи /Вх даны при гж max и С/с=242 В.
183
Таблица 4.35. Регулировочная таблица токов частотной АЛ С
Рельсовая цепь и направление кодирования Параметр Значения параметра, В. в зависимости от длины РЦ, м
до 250 500 | 700 1000 1200
Двухниточная с двумя ДТ, кодируемая с конца: питающего релейного 0,15 0,30 0,50 0,65 0,85 1,1
(У2вТ 4,20 6,10 8,20 10,30 12,9 16.7
0,15 0,30 0,50 0,65 0,85 1.10
U2BT 3,80 5,30 7,00 8,90 11,1 14,4
Двухниточная с тремя ДТ, кодируемая с конца: питающего релейного U„ - 0,30 0,50 0,75 1,05
(7гвт - 6,20 8,60 11,00 16,3 -
Uh — 0,30 0,50 0,75 1,05 —
и2ВТ — 6,10 8,60 10,70 15,6 —
Разветвленная с двумя ДТ и двумя реле, кодируе- мая с конца: питающего релейного с ДТ Uh 0,15 0,30
U2bt 4,00 5.80 - - - -
uH 0,15 0,30 - - - -
U2Br 3,50 | | 5,00 — — 1 - 1 1_^
Разветвленная с двумя ДТ и тремя реле, кодируе- мая с конца: питающего релейного с ДТ 0,20 0,30 0,50 - -
U2Br 5,00 | 7,50 9,50 - - -
UH 0,20 | 0,30 0,50 - - 1
u2BT 4,50 | 6,50 | 8,00 | -1 1 -1 -
< 4.4. НЕРАЗВЕТВЛЕННЫЕ СТАНЦИОННЫЕ ДВУХНИТОЧНЫЕ
ФАЗОЧУВСТВИТЕЛЬНЫЕ РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ ЧАСТОТОЙ 25 ГЦ
С РЕЛЕ ТИПА ДСШ-13А И НАЛОЖЕНИЕМ ЧИСЛОВОГО КОДИРОВАНИЯ
Общие положения. В двухниточных фазочувствительных РЦ частотой 25 Гц
на участках с электротягой постоянного тока в качестве путевого реле исполь-
зуют реле типа ДСШ-13А. В двухниточных РЦ этого вида применяют только ДТ
типа ДТ-0.6-500М, ДТ-0.6-1000М и предусматривают наложение кодовых сиг-
налов числовой АЛСН. Для этих РЦ выпущена нормаль РЦ-25-ЭТОО-С-87, в ко-
торой рассматриваются улучшенные эксплуатационные характеристики РЦ.
По сравнению с предыдущей нормалью РЦ-25-12 (1973 г.) в нее внесены следую-
щие изменения и добавления. Обеспечена возможность более точной установки
фазовых соотношений при различных длинах РЦ и длинах питающего и релейного
кабелей. Определены минимальные и максимальные сопротивления резисторов
(кабеля) питающего и релейного концов. На питающих концах неразветвлеиных
и разветвленных двухниточных РЦ установлены резисторы сопротивлением
50 Ом, стабилизирующие входное сопротивление питающего конца и улучшения
её фазовой настройки. Расширены пределы допустимых напряжений на путевых
реле, учитывающие колебания напряжения сети и изменение сопротивления изо-
ляции от минимального до максимального. На основе результатов анализа ра-
ботоспособности РЦ в условиях пониженного сопротивления изоляции определе-
ны максимально допустимые напряжения на ПТ для каждой РЦ с учетом их дли-
ны. Даны рекомендации по уравниванию напряжений на путевых реле в развет-
вленных РЦ и их регулировке. Разработаны новые разновидности неразветвлен-
ных и разветвленных РЦ, ранее отсутствующие в нормали РЦ-25-12.
Все схемы РЦ. приведенные в нормали РЦ-25-ЭТОО-С-87, строят на типовых
блоках- БП, БПК, БРК, ЗБ и КТ. Схема неразветвленной двухниточ-
ной РЦ состоит из пяти этих типовых блоков.
Главные пути оборудуют двухниточными РЦ с двумя ДТ для обеспечения
сквозного пропуска обратного тягового тока по обеим рельсовым нитям.
На боковых приемо-отправочных путях применяют двухниточные РЦ,
как правило, с одним ДТ, с обеспечением выхода обратного тягового тока на
главные пути.
Отсасывающие провода и кабели ТП в двухниточных РЦ подключают к
средним выводам ДТ главных путей.
При новом проектировании дополнительный (третий) ДТ для присоедине-
ния отсасывающей линии не применяют. Как исключение на станциях ранее
электрифицированных линий сохраняется установка дополнительного ДТ на
расстоянии более 250 м от питающего или релейного конца РЦ. Необходимо,
чтобы ДТ питающего и релейного концов, к которым подключают отсасывающие
линии, а также дополнительный ДТс были типа ДТ-0.6-1000М с коэффициентом
трансформации п = 38.
Дроссели-трансформаторы типа ДТ-500 должны быть заменены на ДТ типа
ДТ-1000 на главных приемо-отправочных путях и стрелочных изолированных
участках, расположенных на главных путях (боковое ответвление с ДТ оборуду-
ют ДТ типа ДТ-500); на расстоянии, равном 0,15 длины тягового плеча от места
подключения отсасывающей линии; при расчетном токе отсасывающей линии
5 кА и выше на всем тяговом плече.
На путях и стрелочных изолированных участках, не используемых для про-
пуска обратного тягового тока, применяют двухниточные РЦ частотой 25 Гц с
реле типа ДСШ-13А без ДТ по нормали РЦ-25-11. Стрелочные изолированные
участки следует оборудовать путевыми реле в соответствии с требования-
ми ВНТП/МПС-85.
Стрелочные изолированные двухниточные участки могут быть: с двумя ДТ
и двумя или тремя путевыми реле; с одним ДТ на питающем конце и двумя или
тремя путевыми реле; с тремя ДТ и двумя путевыми реле. На ответвлении с
ДТ должно быть путевое реле при любой длине ответвления.
185
Длины параллельных ответвлений РЦ, не обтекаемых сигнальным током, не
должны быть более 60 м. считая от центра стрелочного перевода. При определе-
нии суммарной длины разветвленной РЦ необходимо учитывать длину ответвле-
ния без реле.
Местные элементы путевых реле типа ДСШ-1 ЗА и ПТ питаются сигнальным
током с частотой 25 Гц от разных преобразователей частоты ПМ и ПП.
В двухниточных РЦ с ДТ преобразователи ПМ, питающие МЭ путевых реле,
и ПП, питающие ПТ РЦ с ДТ, включают в сеть переменного тока частотой 50 Гц
синфазно, так как сдвиг фаз питания между напряжениями, подаваемыми на
ПТ и МЭ, не требуется.
Для питания МЭ путевых реле и ПТ однониточных РЦ и РЦ без ДТ по нор-
мали РЦ-25-11 необходим сдвиг фаз между напряжениями на МЭ и ПТ. Путевые
преобразователи этих РЦ должны быть включены противофазно с местным преоб-
разователем, питающим МЭ РЦ с ДТ и ДТ.
Для фазовой и частотной защиты от ложного срабатывания путевых реле
требуется, чтобы преобразователи частоты ПМ имели повышенную защиту от по-
сторонних источников переменного тока частотой 50 и 25 Гц, поэтому подключе-
ние других цепей, кроме МЭ путевых реле, к преобразователю частоты ПМ ка-
тегорически запрещается.
В качестве преобразователя ПМ следует применять только преобразователь
типа ПЧ-300 с резистором в цепи переменного тока частотой 50 Гц для сведения
гармоник частотой 50 Гц до минимума.
При к. з. в одном из лучей питания РЦ должно происходить автоматическое
отключение короткозамкнутого луча и восстановление генерации преобразовате-
ля при помощи лучевых аварийных реле.
Выходные напряжения переменного тока частотой 25 Гц преобразователей
ПМ и ПП должны быть сфазированы фазирующими устройствами. •
Питающие и релейные"концы смежных сфазированных РЦ с фазочувстви-
тельными путевыми реле можно располагать любым образом: т-т, р-р или т-р.
Если смежные РЦ получают питание от двух несфазированных между собой па-
нелей (стативов) питания, на стыках таких РЦ должны находиться питающие
концы и длины РЦ не должны отличаться более чем на: 300 м при /рп = 600 Е
4- 1200 м; 200 м при /рц = 300-4-600 м; 100 м при /рц = 1ОО-4-ЗОО м, 50 м при
/рц < ЮО м.
Короткое замыкание в изолирующих стыках между смежными станционными
РЦ контролируется чередованием мгновенных полярностей на стыках переклю-
чением проводов на вторичных обмотках ПТ.
Взаимное влияние между станционными РЦ частотой 25 Гц и перегонными
кодовыми РЦ частотой 50 Гц участков приближения и удаления исключается:
разной частотой источников питания; фазовой и частотной чувствительностью
реле типа ДСШ и фильтров типов ЗБ-ДСШ и ЗБФ-1; характером работы РЦ
(станционных — непрерывным, перегонных — кодовым); разными типами транс-
миттеров для кодирования станционных РЦ и первого участка удаления.
Для осуществления зависимости показаний выходных светофоров станции и
кодирования стрелочных участков отправления от состояния перегона необхо-
димо импульсное путевое реле и кодовый дешифратор первого участка удаления
установить на посту ЭЦ.
Станционные РЦ кодируют переменным током частотой 50 Гц. Первичные
обмотки КТ включают в любую фазу силового трансформатора частотой 50 Гц.
Устройствами предварительного кодирования оборудуют РЦ с блоками БПК
и БРК; при кодировании РЦ с релейного конца с момента ее занятия устанавли-
вают кт.
Для нормальной работы устройств АЛСН при шунтировании входного кон-
ца РЦ типовым шунтом при минимальном сопротивлении изоляции и минималь-
ном напряжении источника питания ток частотой 50 Гц в рельсах должен быть
не менее 2 А. Необходимо стремиться, чтобы все кодируемые РЦ станции пита-
лись от объединенного отдельного луча, а он в свою очередь питался бы от от-
дельного ПЧ.
186
Для защиты некодируемых РЦот кодируемых, включенных на один ПЧ, не-
обходимо предусматривать включение фильтра, поглощающего гармоники часто-
той 50 Гц. Питающие и релейные концы РЦ укладывают в разных кабелях.
Релейные провода с частотой 25 Гц станционных РЦ с релейными провода-
ми с частотой 50 Гц кодовых РЦ, а также релейные провода с частотой 25 Гц с ре-
лейно-кодирующими проводами (50 Гц) станционных РЦ можно укладывать в од-
ном кабеле без ограничения длины. Совместная укладка релейно-кодирующих
(частотой 50 Гц) проводов станционных РЦ с релейными (частотой 50 Гц) прово-
дами кодовых РЦ разрешается при длине общей части кабеля до 1500 м.
Защита аппаратуры двухниточных РЦ с ДТ от перенапряжений, возникаю-
щих при к.з. контактной сети или при ударе молнии в контактную сеть, осуществ-
ляется оксидно-цинковыми выравнивателями типа ВОЦ-220 или ВОЦШ-220. Как
правило, выравниватель устанавливают в путевых ящиках. Допускается уста-
новка их на стативах в постах ЭЦ.
На станциях с электротягой постоянного тока защищаются РЦ без ДТ, не
используемые для пропуска обратного тягового тока; релейные концы без дрос-
селя-трансформатора РЦ с одним ДТ.
При новом проектировании для защиты приборов применяют автоматиче-
ские выключатели типа АВМ-2 на номинальный ток 5 А, устанавливаемые в ПЯ.
Предохранители, рассчитанные на номинальный ток 20 А, устанавливают в
качестве выключателей в первичных обмолках ПТ и ИТ, находящихся в ПЯ.
Электрические параметры путевого реле типа ДСШ-13А на частоте 25 Гц
(приняты при корректировке нормали)
Напряжение полного подъема сектора, В 12
Ток полного подъема сектора, А............................ 0,03
Угол между током и напряжением ПЭ, град...................... 68
Приведенный коэффициент надежного возврата приемника с уче-
том коэффициента надежности 0,85 и колебания напряжения сети
в ПЭ и МЭ.....................................................
Напряжение МЭ, В ............ .... ПО
Ток МЭ, А.....................................................
Полная мощность, потребляемая МЭ, В-А 88
Идеальный угол, град, между:
током ПЭ и напряжением МЭ .
напряжениями ПЭ и МЭ................................ •
Ток, А, потребляемый МЭ при подключении параллельно МЭ кон-
денсатора См=4 мкФ . . .................. °’37
Электрические параметры рельсовой линии
Удельное сопротивление рельсов, Ом/км....................... •
Нормативное удельное сопротивление изоляции двухниточных РЦ,
неразветвлеиных
разветвленных .... ...
Максимальное сопротивление изоляции, Ом км...................
Напряжение, В. сети переменного тока частотой:
25 Гц, при нагруженном ПЧ
Схемы РЦ. Неразветвленные двухниточные РЦ с реле типа ДСШ-12 могут
иметь девять вариантов схем, приведенных в табл. 4.36.
Для улучшения фазовой настройки РЦ и стабилизации сопротивления пита-
ющего конца на питающих концах во всех неразветвлеиных РЦ установлен ре-
зистор Ro сопротивлением 50 Ом.
187
Таблица 4.36. Варианты схем неразветвленных двухниточных РЦ
с реле типа ДСШ-12
Рельсовая цепь Структура ае“ы
Частотой 25 Гц с одним путевым реле и тремя ДТ: некодируемая кодируемая с питающего конца кодируемая с питающего и ре- лейных концов То же с двумя ДТ: некодируемая кодируемая с релейного конца кодируемая с питающего конца кодируемая с питающего и ре- лейного концов То же с одним ДТ: некодируемая или кодируемая с релейного конца кодируемая с питающего или с питающего и релейного концов БП-ЗБ БПК-ЗБ БПК-БРК БП-ЗБ БП-БРК БПК-ЗБ БПК-БРК БП-ЗБ или БП-ЗБ, КТ БП-ЗБ или БПК-ЗБ, КТ J 2 3 ' р 8 9
Для улучшения фазовой настройки РЦ, особенно коротких, предусмотрена
более точная настройка РЦ в резонанс за счет подключения дополнительного
конденсатора С5 в блоках БП и СЗ в блоках БПК.
Резисторы сопротивлением 2,2 Ом, 10 А заменены на два резистора типа
РМР-1-11 Ом, соединенных последовательно.
Схемы РЦ с тремя ДТ применяют только для существующих станций. Опти-
мальная емкость конденсатора Сс в цепи дополнительной обмотки третьего ДТс
8 мкФ в кодируемой РЦ (рис. 1.13), 16 мкФ в некодируемой РЦ (табл. 4.37).
В схемах с двумя и тремя ДТ минимальное и максимальное сопротивления
резистора Ro и кабеля на питающем конце соответственно 50 и 75 Ом. Сопротив-
ление кабеля на релейном конце не должно превышать 150 Ом.
Таблица 4.37. Обозначение и тип приборов в РЦ
с тремя и двумя ДТ (см. рис. 4.13)
Число приборов в схеме
Обозначение Тип 1 2 3 4 5 6 7
п ДСШ-13А 111 1111
ЗБ ЗБ-ДСШ | | | |
ДТр, ДТП ДТ-0,6-500М; п = 38 2 2 2 2 2 2 2
ДТс ДТ-0.6-1000М; л=38 III
БП БП-УЗ 1 1 1
БПК БПК-УЗ 1 1 1 1
БРК БРК-УЗ 1 1 I
Ro С5-35 В-25-27 Ом 2* 2* 2* 2* 2* 2* 2*
С5’(СЗ'} КБ 1X2 КБ4Х4 1111 2 1 1 1
RU ВОЦ-220 (ВОЦШ-220) 3 3 3 2 2 2 2
188
Рис. 4.13. Двухниточная РЦ частотой 25 Гц с тремя ДТ. кодируемая с питающе-
го и релейного концов:
В блоке БП параллельно конденсатору С4 необходимо подключить конден-
сатор С5, а при необходимости — дополнительный конденсатор С5'. В блоке
БПК должен быть подключен конденсатор СЗ параллельно конденсатору С2 и
дополнительный конденсатор СЗ'.
Предельная длина двухниточных неразветвленных РЦ частотой 25 Гц 1200 м.
В схемах с одним ДТ, так же как и в схемах с двумя и тремя ДТ. минимальное
сопротивление резистора /?о и кабеля на питающем конце 50 Ом, максимальное—
75 Ом, а сопротивление кабеля на релейном конце не должно превышать
150 Ом. Сопротивление резистора /?р и соединительных проводов между рельса-
ми и ПЯ должно быть 0,5 Ом. В блоке БП параллельно конденсатору С4 емко-
стью 12 мкФ должен быть подключен дополнительный конденсатор С5'. В блоке
БПК оптимальная емкость конденсатора С2 для всех РЦ.различной длины и рав-
на 10 мкФ, дополнительного подключения конденсаторов не требуется. При от-
сутствии кодиро ания с релейного конца КТ резистор RK и предохранитель не
устанавливают.
Перечень оборудования для схем РЦ с одним ДТ (рис. 4.14) приведен в
табл. 4.38.
Кабельные сети. Предельная длина недублированного кабеля между рель-
сами и постом ЭЦ, а также между ПЯ и постом ЭЦ на релейных концах РЦ 3 км
при сигнальном кабеле с жилами диаметром 1 мм (площадью поперечного сече-
ния 0,785 мм2, удельным сопротивлением кабеля 23,5 Ом км); 2,5 км при сигналь-
ном кабеле с жилами диаметром 0,9 мм (площадью поперечного сечения
0,635 мм2, удельным сопротивлением кабеля 29 Ом/км).
При большей длине релейного кабеля жилы дублируют из расчета сопро-
тивления кабеля не более 150 Ом по выражению (4.1).
Предельная длина недублированного кабеля между рельсами и постом ЭЦ
на питающих концах РЦ 1,5 и 1,25 км при сигнальном кабеле с жилами диамет-
ром соответственно 1,0 и 0.9 мм. При большей длине питающего кабеля жилы дуб-
лируют из расчета сопротивления кабеля не более 75 Ом по формуле (4.1).
189
Рис. 4.14?Двухниточная РЦ с одним ДТ, кодируемая с питающего и релейного
концов'
Потеря напряжения в кабеле должна быть не более 10 % напряжения ис-
точника питания (Д1/к = 20 В).
Число жил кабеля определяют по допустимой потере напряжения в кабеле
Д(/к и расчетному току /1раСЧ в первичной обмотке ПТ по формуле (4.1), причем
' Д1/к/Лрасч» а расчетный ток определяют по выражению (4.2). Расчетное
сопротивление кабеля 1 Ом.
Таблица 4.38. Обозначение и тип приборов в РЦ
с одним ДТ (см. рис. 4.14)
Обозначение Тип Число Приборов в схеме
а 9
п ДСШ-13А 1 1
ЗБ ЗБ-ДСШ 1
ДТп ДТ-0,6-500М; п=38 1 1
БП БП-УЗ 1 —
БПК БПК-УЗ —
ИТ ПРТ-А-УЗ 1
кт ПОБС-ЗА-УЗ 1 1
Ro С5-35 В-25-27 Ом 2* 2*
RK 200 Ом, 150 Вт 1 1
РМР-1 1,1 Ом 1 1
С5' КБ 1X2 1 —
RU ВОЦ-220 (ВОЦШ-220) 2 2
QF АВМ-2 5 А 1 1
FU 20871 20 А 2 2
190
Таблица 4.39. Расчетные мощности и токи нагрузки
частотой 25 Гц, потребляемые ПТ
ш
РЦ с тремя ДТ некодируемая
100
50
150
75
100
50
150
75
100
50
150
•75
100
50
До 600
800
1000
1100
1200
До 600
800
1000
1100
1200
12
13
15
9
12
14
16
18
4 5 6 0,045
5 4 6 0,050
5 3 6 0,060
5 2 6 0,065
5 2 6 0,075
5 4 6 0,050
637 0,065
6 2 6 0,070
6 1 6 0,080
707 0,085
РЦ с тремя ДТ, кодируемая с питающего конца
До 600
800
1000
1200
12
15
До 600
800
1000
1100
1200
21
24
27
14
18
25
8
9
10
10
10
РЦ с тремя ДТ, кодируемая
До 600
800
1000
1100
1200
До 600
800
1000
1100
1200
15
20
28
18
40
14
26
29
16
20
27
30
12
13
15
9
12
15
17
19
8
17
20
с питающего и релейного концов
10
12
10
40
19
26
12
15
12
15
20
16
18
23
12
15
21
0,065
0,080
0,105
0,120
0.130
0,075
0,090
0,120
0,135
0,155
0,080
0,095
0,130
0,150
0,180
0,085
0,120
0,155
0,185
РЦ с двумя ДТ некодируемая
191
Продолжение табл. 4.39
100
150
800
1000
1200
До 300
400
600
800
1000
1200
£
10
9
13
11
15
10
9
12
12
15
15
ю
13
15
10
10
12
11
13
13
16
16
18
0,045
0,050
0,050
0,065
0,060
0,070
0,040
0,040
0,040
0,045
0,045
0,055
0,050
0,060
0,060
0,075
0,075
0,080
192
Продолжение табл. 4.39
якр со £ 2 <
+Якп ’Ом *рц, М и я я я
О’ 1 73 о.
РЦ с двумя ДТ, кодируемая с питающего конца
150 До 200 6 7 9 л 6 7 0,040
7 10 5 5 8 0,045
400 7 8 1 1 5 6 8 0,050
9 7 12 6 4 8 0,055
600 9 8 12 6 5 8 0,055
12 8 15 8 3 8 0,070
800 10 6 12 6 Л 8 0,055
14 6 15 7 2 8 0,070
1000 13 6 15 7 3 8 0,070
17 6 16 9 1 9 0,080
1100 14 6 18 7 3 8 0,075
18 5 19 9 0 9 0,085
1200 16 6 17 8 2 8 0,080
19 6 20 9 0 9 0,090
150 До 200 / 7 10 5 6 8 0,045
8 7 И 6 5 8 0,050
400 8 8 1 I 6 5 8 0,050
10 7 13 8 Л 9 0,060
600 10 8 13 4 8 0,060
14 8 16 10 2 10 0,070
800 11 6 13 7 3 8 0,060
16 6 19 9 I 9 0,085
1000 15 6 16 8 2 9 0,070
19 5 20 И 0 11 0,090
1100 17 6 18 9 1 9 0,080
21 ч 22 12 1 12 0,100
1200 19 6 20 10 0 10 0,100
22 6 23 13 —2 13 0,105
РЦ с двумя ДТ, кодируемая с питающего и релейного концов
100 До 400 8 6 10 5 5 7 0,045
50 9 5 I 1 6 4 7 0,050
600 9 6 11 6 5 8 0,050
13 5 14 7 3 8 0,065
800 12 6 14 6 0,065
16 5 16 8 1 8 0,075
900 13 6 15 7 3 8 0,070
17 18 9 1 9 0,080
1000 15 6 16 7 з 8 0,075
19 5 20 10 0 10 0,090
1100 16 6 17 8 2 8 0,080
21 э 22 10 1 10 0,100
1200 18 6 19 9 1 9 0,085
24 5 24 И —2 11 0,110
193
Окончание табл. 4.39
^кр ZPU’ м Й 0? S’ Г J 1 1
«о+*кп °М
150 До 400 8 6 10 6 5 7 0,0450
1 1 5 12 7 3 8 0,055
600 10 6 12 7 4 8 0,055
15 5 16 9 2 9 0,075
800 14 6 15 8 з 8 0,070
18 5 19 10 0 10 0,085
900 15 6 16 8 2 9 0,075
20 5 21 1 1 - 1 11 0,100
1000 17 6 18 9 j 9 0,080
22 5 23 13 -2 I J 0,110
1100 19 6 20 10 0 10 0,090
26 5 27 14 з 15 0,120
1200 21 6 22 11 1 I 1 0,100
28 6 28 15 —4 15 0,130
-V сшт «0ИоЛтггбеЛЯ между Рельсами и пя на релейных концах схем двухни-
точных РЦ без ДТ определяют исходя из следующих данных:
РЦ с одним ДТ, некодируемая или кодируемая с релейного конца
100 50 До 500 800 5 6 6 6 6 8 9 9 3 3 3 6 5 5 6 6 0Х)35 0,040 0,040
/ 5 10 з 5 6 0,045
1200 8 5 10 з 7 0,045
150 До 500 6 6 9 3 6
75 7 6 9 4 5 6 0,040
800 8 6 6 9 10 4 5 5 6 6 0,040 0,040
1200 9 5 11 5 4 6 0,045 0,050
м.................Ю 20 30 40 50 60 70 80 90 100
Число прямых и об-
ратных жил (без запа-
са) при гю Ом/км:
S’n....................? п 2 ? ’0 12 14 16 18 20
29>°.................. 3 5 7 10 12 14 17 19 21 23
Расчетное сопротивление кабеля 0,5 Ом.
тn.u₽uTЛTЛйeo,?THOCT,, \Т0КИ наг₽У?КИ частотоЙ 25 Гц. Расчетные мощности и
табл 4 39 Й 25 ГЦ’ потребляемые ПТ свободных и занятых РЦ, определяют по
птч *^ЛЯ С емкостным ограничителем на питающем конце (двухниточные с
ДТ) максимальными мощностями являются мощности свободных РЦ, для одно-
ниточных и двухниточных РЦ без ДТ - мощности занятых РЦ
Мощность нагрузки тока частотой 25 Гц одного преобразователя частоты ПП
;₽ТнФи°о₽мМуаТПРЧЫ РЦ’ ₽аВНа СУММе М0ЩН0СТеЙ'
/Мощность, потребляемая одним МЭ без учета компенсации индуктивности
5Пм-5мэ^ = 8,8е/-72°=2,72 + /.8,36,
£де 5мэ = 4?/ 47 = 2,72 + /-2,93 — мощность, потребляемая одним МЭ с ком-
оючеЦнныхИкДПМИВН°СТИ конденсатоР°м см = 4 «кФ; - число МЭ реле, под-
Для уменьшения числа ПЧ, питающих МЭ, и повышения устойчивости га
нерации колебаний источника питания частотой 25 Гц всегда предусматривают
компенсацию индуктивного сопротивления МЭ. предусматривают
?бЛпИиЦЛ Де°оЛЛРасчетные мо11<ности, потребляемые ПЧ
типа ПЧ 50/25-300 при их различном включении
сеть переменного тока частотой 50 Гц
Мощность
нагрузки тока
Мощность
нагрузки тока
РЦ, кодируемая с питающего или с питающего и релейного концов
J00 50 До 500 800 6 8 8 6 6 9 10 10 5 5 6 5 5 0,040 0,045 0,045
1200 9 6 5 12 5 5 3 7 0,050 0,055
150 До 500 7 6 10 4 5 7 0,045
75 8 6 10 5 5 7 0,045
800 9 6 ] ] 5 4 7 0,050
1200 10 13 5 4 12 13 5 7 5 3 7 8 0,055 0,060
Примечания. 1. гж min=l Ом-км.
в^^а^^аЛЬНЬ1Й поаяы* то*’ А* потребляемый первичной обмоткой ПТ. для расчета
агрузки луча питания /lmax~smax/UHOM•
Один ПЧ
50
100
150
200
250
300
90
155
195
240
290
340
390
350
375
400
415
455
530
550
970
400
440
480
540
630
675
970
Два ПЧ включены противофазно
100
200
300
400
500
600
180
280
380
480
580
680
780
80
240
250
260
345
435
1320
300
375
460
550
660
800
950
1320
. нх^иш?ьной“нЯ.г^’^ЛИЗВРУЮЩ"1 нагружать ПЧ свыше
^‘^‘<^^”ХЛ*1?Л?КИ-.'дреобр,3°вателеа пм достигается компенсацией кндук-
. ___ _ «омпенскрующих конденсаторов См=4 мкФ к каждому МЭ.
194
195
Окончание табл. 4.41
Таблица 4.41. Расчетные мощности источника питания частотой 50 Гц,
потребляемые КТ неразветвленных РЦ частотой 25 Гц
Рельсовая цепь zpu’ м Лпах- Вт <?п>ах- "» «max- В А
С тремя ДТ, кодируемая 600 8 8 12
с питающего конца 800 10 8 13
1000 14 / 16
1200 18 6 19
С тремя ДТ, кодируемая с конца: релейного 600 800 9 13 12 14 17
1000 16 12 20
1200 23 14 27
питающего 600 8 з 12
800 10 8 13
1000 14 7 16
1200 18 6 19
С двумя ДТ, кодируемая с конца: релейного 200 400 8 10 9 9 12 14
600 16 10 19
800 23 12 25
1000 29 13 32
1200 38 16 41
питающего 200 6 8 10
400 8 7 11
600 1 1 5 12
800 15 4 16
1000 20 1 20
1200 26 0 26
С двумя ДТ. кодируемая с конца: релейного 200 9 12
400 10 9 14
600 16 10 19
800 23 12 25
1000 29 13 32
1200 38 16 41
питающего 200 6 8 10
400 8 7 11
600 1 J 5 12
800 15 4 16
1000 20 1 20
1200 26 0 26
Рельсовая цепь и направление кодирования *РЦ’ м ртах« Вт ^шах’ вар smax- В А
С одним ДТ, кодируемая 200 30 42 51
с релейного конца 400 31 43 53
600 32 44 54
800 34 45 56
1000 36 46 58
1200 48 47 60
С одним ДТ, кодируемая с конца: релейного 200 30 42 51
400 31 43 53
600 32 44 54
800 34 45 56
1000 36 46 58
1200 48 47 60
питающего 200 400 5 8 8 10 11
600 9 6 12
800 12 5 13
1000 16 3 16
1 1200 20 0 20
Расчетные мощности источника питания частотой 50 Гц. Расчетные мощно-
сти источника питания частотой 50 Гц, потребляемые ПЧ, определяют в зависи-
мости от их нагрузки со стороны переменного тока частотой 25 Гц, числа пре-
образователей и их включения (синфазное, противофазное) в сеть переменного
тока частотой 50 Гц (табл. 4.40).
Расчетные мощности, потребляемые КТ при кодировании РЦ с питающего и
релейного концов, определяют по табл. 4.41.
Максимальные мощности источника питания частотой 50 Гц используют при
выборе типа силового или линейного трансформатора. При расчете нагрузок на
внешнюю сеть и ДГА необходимо пользоваться усредненными данными мощнос-
Tei<Dii ’ Учитывающи“и их свободное и занятое состояние, а также наложение
на РЦ автоматической локомотивной сигнализации.
Регулировка РЦ. Перед регулировкой РЦ в соответствии с регулировоч-
ными таблицами необходимо: определить длину РЦ; измерить сопротивление
изоляции (балласта) и напряжение источника питания частотой 25 Гц; устано-
вить требуемые сопротивления резисторов с учетом сопротивления кабеля на
релейном (/?р, /?к) и питающем (7?и, /?о) концах; в зависимости от длины РЦ и
длин кабеля выполнить фазовую настройку РЦ более точным подбором емкости
на питающем конце.
Емкость резонансного конденсатора выбирают такой, чтобы фазовая рас-
стройка в нормальном и регулировочном режимах не превышала ±10°.
Сопротивление кабеля питающего и релейного концов между постом ЭЦ и
нияЬСаМИ ИЛИ опРеделяют исходя из длины кабеля и удельного сопротивле-
196
197
частотой 25 Гц неразветвлеиных двухниточных РЦ
RKP 'рц- м ^1ПТ’ в а„.в "ррк- В иР рк* в
«о+*кп’
РЦ с тремя ДТ некодируемая
С='. 20 мкФ
500 1,0 I 21 15,5 0,55
600 1,0 24 16,5 0,44 0,55
700 1.0 27 17,0 0,60
50 800 1.0 27 17,5 0,60
900 1 30 18,5 0,65
18 мкФ
1000 I 1.0 1 1 34 1 I 18,0 I | 0,65
1100 i.o 37 1 19,0 0,65
1200 1 1,0 1 1 40 | 19,5 | 1 0,70
с= 20 мкФ
150 500 1,0 27 15,5 0,46 0,55
600 1,0 30 16,0 0,60
700 ' 1,0 30 16,5 0,65
800 1,0 34 17,5 0,65
900 1,0 37 18,0 0,65
с= 18 мкФ
I 1000 1 1 1’° 1 1 40 1 I 18,0 I I 0,65
1100 1,0 43 18,5 0J0
1 1200 | 1.0 46 | 1 19,0 1 1 0,70
РЦ с тремя ДТ, кодируемая с питающего конца
с= 14 мкФ
100 500 1,0 30 15,0 0,44 0,50
600’ 1,0 34 15,5 0,55
700 1,0 37 16,0 0,55
800 1,0 40 16,5 0,55
900 1,0 43 17,0 0,60
1000 1,0 46 17,5 0,60
1100 1,0 52 18,0 0,65
1200 1,0 55 19,0 0,65
с= 14 мкФ
150 500 1,0 37 15.0 0,46 0,55
600 1,0 40 15,5 0,55
700 1,0 43 16,0 0,60
800 1,0 46 16,0 0,60
900 1,0 52 16,5 0,60
Продолжение табл. 4.42
*кр *о+*к„ °“ 'рц- “ Ом-™"’ игиг- в </р.в "ррк- В "ррк • В
1000 1.0 55 17,0 0,60
1100 1,0 61 18.0 0,65
1200 1,0 67 18,5 0,70
Pi 7 с тремя ДТ, кодируемая с питающего и релейного концов
С= 14 мкФ
100 500 1.0 1.0 1,0 37 15,0 0,46 0,55
50 600 700 40 43 15,5 16,0 0,48 0,55 0,60
800 1,0 46 16,5 0,60
900 1,0 52 17,0 0,60
1000 1.0 55 18,0 18,5 0,65
1100 1,0 61 0,70
1200 1,0 64 19,0 0,70
с= 14 мкФ
150 500 1.0 43 15,0 0,48 0,60
75 600 1.0 1,0 46 15,5 0,50 0,60
700 49 16,0 0,60
800 1,0 55 16,5 0,60
900 1.0 1.0 58 17,0 065
1000 64 17,5 0,65
1100 1.0 70 18,0 0,70
РЦ с двумя ДТ некодируемая
22 мкФ
100 100 1,00 12 14,5 0,44 0,50
50 0,10 15 17,5 — 0,60
200 1,00 15 15,0 0,46 0,50
0,15 18 19,5 0,65
300 1,00 15 15,5 0,55
0,20 21 20,5 0,70
С=20 мкФ
400 1,00 18 15,5 21,0 0,44 0,55
0,25 24 0,75
500 1,00 18 16,0 0,55
0,30 24 21,5 0,75
600 1.00 21 16,5 0,60
0,35 27 22,5 0,80
700 1,00 24 17,5 0,60
0,40 30 23,5 0,80
198 199
Продолжение табл. 4.42 Продолжение табл. 4.42
**р о *о+«кп zpir м ОмХ"’ %т’ в ьр-в "ррк.-В ' ^кр ^₽рк-В W?°M ZpiT м Ом™к2’ «'и.т- в t/р. в "ррк-В аррк’ в
100 50 150 75 800 900 1000 1100 1200 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 С— 1,00 0,45 1,00 0,50 1,00 0,55 1,00 0,60 1,00 0,70 § 1,00 0,20 1,00 0,25 1,00 0,30 1,00 0,35 С= 1,00 0,40 1,00 0,45 1,00 0,50 1,00 0,55 1,00 0,60 1,00 0.70 18 мкФ 24 30 27 34 30 34 30 37 34 40 22 мкФ 15 it 1 21 20 мкФ 21 24 21 27 24 30 24 34 18 мкФ 27 34 30 37 34 40 34 43 37 43 40 46 18,0 22,5 18,5 23,0 19,0 24,0 19,5 24,5 20,5 24,0 14,5 17,0 14,5 19,0 15,0 19,5 15,5 20,5 16,0 21,0 16,5 22,0 16,5 21,5 17,0 22,0 17,5 22,5 18,5 23,0 19,0 23,5 20,0 23,5 0,44 0,46 0,46 0,48 0,60 0,80 100 °,65 -тг 0,80 0,65 0,85 0,70 0,85 0,85 0,70 0,55 0,65 0,55 0,70 0,55 0,70 0,55 0,75 0,60 0,75 0,60 0,80 150 75 0,60 0,80 0,65 0,80 0,65 0,80 0,65 0,85 0,70 0,85 0,75 0,85 РЦ с дв 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 100 200 300 400 500 | 600 умя ДТ, коди 1,00 0,10 1,00 0,15 1,00 0,20 1,00 0.25 1,00 0,30 1,00 0,35 1,00 0,40 1,00 0,45 1,00 0,50 1,00 0,55 1,00 0,60 1,00 0,70 С= 1,00 0,10 1,00 0,15 1,00 0,20 1,00 0,25 1,00 I 0,30 1,00 0,35 руемая с f 20 мкФ 15 18 15 21 18 24 18 24 18 мкФ 21 27 24 30 24 34 27 34 30 37 30 40 34 43 37 43 20 мкФ 18 21 21 24 21 27 24 30 18 мкФ 24 I - 371 желейного j 14,5 17,5 14,5 19,0 15,0 20,5 15.5 21,5 16,0 21,0 16,5 22,0 17,0 23.0 17.5 23,5 18,5 24,5 19,5 25,0 20,5 26,0 21,5 25,5 14,5 17,0 14,5 19,0 15,0 20.0 15,5 21 ,0 15,5 I 20,5 16,0 21,5 0,46 0,48 0,48 0,50 0,55 0,65 0.55 0,70 0,55 0,75 0,60 0,80 0,60 0,75 0,60 0,80 0,60 0,85 0,65 0,85 0,70 0,90 0,70 0,90 0,75 0,95 0,80 0,95 0,55 0,65 0,55 0,70 0,60 0,75 0,60 0,80 0,60 0,80 0,60 0,80
200
201
Продолжение табл. 4.42
*кр
100
50
100
50
150
75
700
800
900
1000
1100
1200
1,00
0,40
1,00
0,45
1,00
0,50
1,00
0,55
1,00
0,60
1,00
0,70
30
37
30
40
34
43
37
46
40
49
43
49
24,0
19,0
24,5
20,0
25,0
21,0
25,0
РЦ с двумя ДТ, кодируемая с питающего конца
100
200
300
400
500
600
1,00
0,10
1,00
0,15
1,00
0,20
1,00
0,25
1,00
0,30
1,00
0,35
С =14 мкФ
0,44
0,46
0,65
0.85
0,65
0,85
0.70
0,90
0,75
0,95
0,75
0,95
0,80
0,95
0,50
0,60
0,50
0,65
0,55
0,70
0,55
0,75
0,60
0,80
0,60
0.80
С=12 мкФ
202
Продолжение табл. 4.42
Ккр <рц- “ Ом-км “гит- В UPB ирр«в ^ррк- в
^о+^кп
300 1,00 24 15,5 0,46 0,55
0,20 30 20,0 0,48 0,75
400 1,00 27 15,5 0,60
0,25 34 21,0 16,5 0,75
500 1,00 30 0,60
0,30 37 22,0 0,80
600 1,00 30 17,0 23,0 0,60
0,35 40 0,85
С— 12 мкФ
700
800
900
1000
1100
1200
1,00
0,40
1,00
0,45
1,00
0,5
1.00
0,55
1,00
0,60
1,00
0,70
0,60
0,75
0,60
0,80
0,65
0,80
0,65
0,80
0,70
0,85
0,70
РЦ с двумя ДТ, кодируемая с питающего и релейного концов
203
Продолжение табл. 4.42
'рц- м OiT-km ‘'«пт- В V 6Р рн’ В %рк-В
600 1,00 21 19,0 1,05
0,60 27 23,0 1,25
700 1,00 24 20,0 1,10
0,70 27 23,0 1,25
800 1,00 24 21,0 1,15
0,85 27 23,5 1,30
900 1,00 27 22,5 1,25
1000 1,00 27 24,0 1,30
1100 1,00 30 25,0 1,40
1200 1,00 33 27,0 1,45
с= 14 мкФ
I 100 1,00 18 14,5 0,71 0,80
0,10 24 21,5 1,20
1 200 1,00 18 15,5 0,85
0,20 27 22,0 1,25
300 1,00 21 16,5 0,90
0,30 27 22,0 1,25
400 1,00 21 17,0 0,95
0,40 27 22,0 1,25
500 1,00 24 18,0 1,0
0,50 27 22,5 1,25
600 1,00 24 19,0 1,10
0,60 27 22,5 1,25
700 1,00 27 20,0 1,15
0,70 27 23,0 1,30
800 1,00 27 21,0 1,20
0,85 27 23,0 1,30
900 1,00 30 22,5 1,25
1000 1,00 30 24,0 1,35
! 1100 1,00 34 25,0 1,40
1200 1,00 37 27,0 1,45
[ с одним ДТ, кодируемая с питающего и релейного концов
100 1,00 18 14,5 0,69 0,80
0,10 27 21,0 0,72 1,15
200 1,00 21 15,5 21,5 0,85
0,20 27 1,15
300 1,00 21 16,0 0,90
0,30 30 21,5 1.20
400 1,00 24 16,5 0,90
0,40 30 22,0 1,20
500 1,00 24 17,5 0,95
0.5 30 22,0 1,20
205
Окончание табл. 4.42
"Таблица 4.43. Регулировочная таблица тока АЛСН
их РЦ
якр /рЦ. м Ом%м’ , . ".пт- В t/p.B UP рк’ в "при-в
«о+«кп ’ °“
100 600 1,00 27 18,5 0,69 1,00
50 0,60 30 22,5 - 1,20
700 1,00 30 19,5 1,10
0,70 34 22,5 1,20
800 1,00 30 21,0 1 10
0,85 34 23,0 1,25
900 1,00 34 22,0 1,20
1000 1,00 37 23,5
1100 1,00 37 25,0 1’35
1200 1,00 40 26,5 1,45
(Х85
0,20
1,00
0,30
1,00
0,40
1,00
0,50
1,00
0,6
1,00
0,70
1,20
0,85
0,90
1,20
0,95
1,20
1,00
1.25
1,30
1,25
1,30
12.6/13.2 В.
Если сопротивление кабеля на питающем конце значительно отличается от
указанных значений, необходимо включить дополнительный резистор Ro, чтобы
сопРогивление соответствовало нормированному (с погрешностью
±15 Ом). В случае если сопротивление кабеля приближается к нормируемому, то
дополнительный резистор не включают.
Регулировка РЦ в режиме сигнального тока частотой 25 Гц. Неразветвлен-
ные РЦ в режиме сигнального тока частотой 25 Гц регулируют в соответствии
с табл. 4.42. r J
Регулировочные таблицы неразветвлеиных РЦ даны для двух сопротивле-
нии изоляции: нормативного 1 Ом*км; пониженного, являющегося минимально
206
и направление кодирования 'рц- " ‘'«КТ- В 'АЛСН- А
С тремя ДТ, кодируемая с питающего До 600 20,2 2,6
конца 800 23,7 2,7
1000 30,45 2,9
1200 33,9 3,1
С тремя ДТ, кодируемая с конца: релейного До 600 20,7 2,6
800 23,0 2,7
1000 27,6 2,9
1200 34,5 3,1
питающего До 600 20,2 2,6
800 23,7 2,7
1000 30,45 2,9
1200 33,9 3,1
С двумя ДТ, кодируемая с релейного До 200 18,4 2,6
конца 400 20,7 2,8
600 25,3 3,0
800 29,9 3,1
1000 36,8 3,3
1200 41,4 3,3
С двумя ДТ, кодируемая с питающего До 200 20,2 2,6
400 27,17 2,8
600 30,45 3,0
800 33,92 3,2
1000 40,8 3,4
1200 44,0 3,4
С двумя ДТ, кодируемая с конца:
релейного До 200 18,4 2,6
400 20,7 2,8
600 25,3 3,0
800 29,9 3,1
1000 36,8 3,3
1200 41,4 3,3
питающего До 200 20,2 2,6
400 27,17 2,8
600 30,45 3,0
800 33,92 3,2
1000 40,8 3,4
1200 44,0 3,4
Окончание табл. 4.43
Рельсовая цепь и направление кодирования Zpu’ м ^кт- в 7алсн•а
С одним ДТ. кодируемая с релейного До 200 88,0 2,5
ни а 400 99,0 2,6
600 115,5 2,7
800 126,5 2,8
1000 143,0 2,9
1200 170,5 3.1
С одним ДТ, кодируемая с конца: релейного До 200 88,0 2,5
400 99,0 2,6
600 115,5 2,7
800 126,5 2,8
1000 143,0 2,9
1200 170,5 3,1
питающего До 200 23,7 2,5
400 27,17 2,6
600 30,45 2,7
800 30,45 2.7
1000 37,3 2,8
1200 40,8 3,0
пряжении с< ми выполне! 3. U2kt ка БРК пр» 4. Допу 5. Токи е ч а н и я. I. /дЛСН =2.0/2,2 А при гж mln и 1/с=201,/230 В. обеспечивает на входном конце РЦ ток в рельсах 2 А при минимальном на- ;ти и минимально допустимом сопротивлении балласта, определенном условия- ния основных режимов работы РЦ по сигнальному току частотой 25 Гц. соответствуют градациям выходных напряженней КТ: Т1 блока БПК и ТЗ бло- 1 АЛСН Даны "PH гж max и Ус=242 В.
допустимым по условию обеспечения всех режимов работы РЦ. Минимально до-
пустимое сопротивление изоляции зависит от типа и длины РЦ.
Некоторые разновидности неразветвленных РЦ, например РЦ с одним ДТ
при максимальных длинах и РЦ с тремя ДТ, работоспособны при сопротивле-
нии изоляции не менее 1 Ом-км по условиям обеспечения контрольного (РЦ с
одним ДТ) и шунтового и контрольного режимов (РЦ с тремя ДТ).
Напряжения на вторичных обмотках ПТ обеспечивают работоспособность
РЦ во всех режимах при изменении сопротивления изоляции и напряжения се-
ти от минимальных до максимальных значений.
Минимальное напряжение на путевом реле, соответствующее полному подъ-
ему сектора, при минимальных сопротивлении изоляции и напряжении питания
частотой 25 Гц; снижение напряжения на МЭ скомпенсировано увеличением на-
пряжения на ПЭ до 12,6 В вместо 12,0 В по норме.
В регулировочной таблице отсутствуют фазовые углы между током ПЭ и
напряжением МЭ, характеризующие отклонение фазовых соотношений в РЦ от
идеального угла 158°, так как предполагается индивидуальная фазовая настрой-
ка каждой РЦ в зависимости от ее длины и длин питающего и релейного кабелей
более точным подбором емкости конденсатора С.
208
В качестве допустимого отклонения фазы от идеальных соотношений прини-
мался угол ±10°, т. е. фаза между током в путевой и напряжением в местной об-
мотках может находиться от 148 до 168°.
При использовании в качестве измерителя фазы фазометра типа Ф2-1 угол
между напряжением ПЭ и МЭ должен быть равен 80—100°.
Эксплуатация РЦ в условиях пониженного сопротивления изоляции. При
эксплуатации РЦ в условиях пониженного сопротивления изоляции повышается
питающее напряжение до максимально допустимых значений, обеспечивающих
выполнение всех режимов работы РЦ: нормального, регулировочного (перегруз-
ки), к. з.. шунтового и контрольного.
Превышение выходных питающих напряжений свыше указанных в регули-
ровочных таблицах недопустимо по условиям обеспечения шунтового и контроль-
ного режимов В тех случаях, когда эксплуатируемая РЦ имеет сопротивление
изоляции ниже указанного в регулировочной таблице, должны быть приняты
меры по повышению сопротивления изоляции или уменьшению длины РЦ.
Эксплуатация РЦ в соответствии с регулировочными таблицами осуществ-
ляется без сезонной регулировки.
Питающие напряжения даны с учетом фактической регулировки выходных
напряжений ПТ двухниточных РЦ по паспортным данным трансформатора Т2
блоков БП и БПК.
Отклонение напряжения на выводах трансформаторов допускается в преде-
лах ±5 %.
Регулировка РЦ в режиме кодового тока АЛСН частотой 50 Гц. При кодиро-
вании РЦ с питающего и релейных концов кодовый ток АЛСН частотой 50 Гц
регулируют изменением напряжения на вторичных обмотках КТ в соответствии
с табл. 4.43.
4.5. РАЗВЕТВЛЕННЫЕ РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ С ДВУМЯ ДРОССЕЛЯМИ-
ТРАНСФОРМАТОРАМИ И РЕЛЕ ТИПА ДСШ-13А
Схемы РЦ. Разветвленные РЦ частотой 25 Гц применяют на стрелочных изо-
лированных участках станций с электротягой постоянного тока и представлены
в нормали РЦ 25-ЭТОО-С-87 18 разновидностями, которые отличаются между со-
бой числом ДТ и ответвлений; вариантами кодирования (одностороннее, дву-
стороннее по главному пути или ответвлениями); числом путевых реле и др.
Для удобства рассмотрения и изложения особенностей структуры каждой
разновидности они разбиты на три группы: разветвленные РЦ с двумя ДТ, двумя
или тремя реле; разветвленные РЦ с одним ДТ и тремя реле; разветвленные РЦ с
тремя ДТ и двумя реле. Схемы разветвленных РЦ частотой 25 Гц построены на
таких же типовых блоках или функциональных узлах, как и неразветвл^нных
РЦ частотой 25 Гц с тремя, двумя и одним ДТ. Все типовые блоки БП, БПК.
БРК, ЗБ, КТ устанавливают на постах ЭЦ, а ИТ — на ответвлениях без
ДТ и дополнительные резисторы /?к, защитные устройства — в ПЯ.
Разновидности разветвленных РЦ частотой 25 Гц с двумя ^ДТ, двумя и тре-
мя реле приведены в табл. 4.44.
В качестве базовой схемы для всех этих вариантов принята схема с двумя
ДТ и тремя реле с двумя ответвлениями, кодируемая с питающего конца и всех
релейных концов (рис. 4.15 и табл. 4.45). На питающем конце РЦ на стативах по-
ста ЭЦ установлен блок БПК. а на релейном — блок БРК На двух ответвле-
ниях без ДТ в ПЯ размещены блоки ДБ, резисторы /?р1 и /?р2, трансформаторы
ИТ, защитные устройства QF, RU и предохранители FU. На посту для этих от-
ветвлений включены блоки ЗБ, трансформаторы КТ и резисторы Як, а также
контакты повторителей 1-ЗСП путевых реле данной РЦ.
209
рц
частотой 25 Гц с двумя ДТ
Рельсовая цепь Структура Номер схемы
Некодируемая с реле:
двумя БП-ЗБ-ЗБ 1
тремя Кодируемая с релейных концов с ре- БП-ЗБ-ЗБ-ЗБ 2
Jid
двумя БП-БРК-ЗБ, КТ ,'3
кодируемая с питающего конца с БП-БРК-ЗБ, KT-ЗБ, КТ 4
двумя БПК-ЗБ-ЗБ 5
Кодируемая с питающего и релейных БПК-ЗБ-ЗБ-ЗБ 6
концов с реле:
двумя БПК-БРК-ЗБ, КХ 7
тремя БПК-БРК-ЗБ, KT-ЗБ, КТ 8
Таблица 4.45. Обозначение и тйп приборов в РЦ
с двумя ДТ, двумя и тремя реле (см. рис. 4.15).
Обозначение Число приборов
1 2 з ' 4 5 6 1 1 7 8
СП ДСШ-13А 2 3 2 3 2 3 2 3
1-2СП, 1-ЗСП НМШ1-1440 1 I 1 1 1 1 1 1
ЗБ ЗБ-ДСШ 2 3 1 2 2 3 1 2
ДТр, ДТп ДТ-0.6-500М; п==38 2 2 2 2 2 2 2 2
БП-УЗ 1 1 1 1 —
ВПК БПК-УЗ — 1 1 1 ]
БРК БРК-УЗ — 1 1 — — 1 I
ИТ ПРТ-А-УЗ 1 2 1 2 1 2 1 2
КТ ПОБС-ЗА-УЗ 1 2 1 2
Ro С5-35 В-25-27 Ом 2* 2* 2* 2* 2* 2* 2* 2*
Кд1 7157 (400 Ом, 0,2 А) 1-2 1—2 1—2 1—2 1—2 1—2 1—2 1-2
R* 7156 (200 Ом, 150 Вт) — 1 2 — — 1 2
Rp2> Rv3 РМР-1 1,1 Ом 1 2 1 2 2 1 2
С5' (С?) КБ 1X2 1—2 I I 1 1
RU ВОЦ-220 (ВОЦШ-220) 3 4 3 А 3 А 3 А
QF АВМ-2 5 А 1 2 1 2 1 2 1 2
FU 20 871 (20 А) — — 2 4 — — 2 4
210
(-) z(+)
211
На кодируемых ответвлениях установлены дополнительные двойные стре-
лочные соединители, по которым создается непрерывный путь кодовых сигналов
АЛСН. Общая длина этой разветвленной РЦ
/рц = а -4* -4* b2 4“ Ьэ 4“ G 700 м,
где а 4- bi 4- Ci — общая длина главного пути; Ь2 + Ь3 — общая длина двух от-
ветвлений.
В схеме некодируемой разветвленной РЦ с двумя ДТ и двумя реле на пита-
ющем конце вместо блока БПК устанавливают блок питания БП, а на релейном
конце вместо блока БРК — защитный блок ЗБ. На единственном некодируемом
ответвлении в ПЯ размещают дополнительный блок ДБ, а на посту ЭЦ остается
только блок ЗБ. На некодируемом ответвлении дополнительные дублирующие
стрелочные соединители не ставят. Общая длина такой РЦ
где а 4- Ь) — длина главного пути; Ь2 — длина ответвления.
Схема разветвленной РЦ с двумя ДТ и тремя реле некодируемая изменена
на питающем и релейных концах РЦ и двух ответвлениях (см. рис. 4.15) как и
схема некодируемой РЦ с одним ответвлением. Общую длину такой РЦ вычисля-
ют так же, как и длину РЦ рис. 4.15. Она должна быть /рц < 700 м.
В разветвленной РЦ с двумя ДТ и двумя реле, с одним ответвлением с изме-
нениями, кодируемой с релейных концов по главному пути на питающем конце,
устанавливают блок БП, а на релейном конце — блок БРК; на кодирующем
ответвлении в ПЯ размещают блок ДБ КТ с резистором /?к (на посту). На ответ-
лении устанавливают дополнительные дублированные стрелочные соединители.
Эбщая длина РЦ должна быть не более 500 м.
Схема разветвленной РЦ с двумя ДТ и тремя реле, кодируемая со всех ре-
1ейных концов, отличается от схемы рис. 4.15 только тем, что на питающем конце
шесто блока БПК установлен блок БП. Поэтому общая длина РЦ 700 м.
Разветвленная РЦ с двумя ДТ и двумя реле, кодируемая с питающего кон-
1а, с одним некодируемым ответвлением (см. рис. 4.15 с изменениями) содержит
кодирующий блок только на питающем конце так же, как и другие схемы с од-
1им ответвлением. Предельная длина такой РЦ 500 м. Разветвленная РЦ с дву-
>ующий блок БП1
.. реле, с двумя некодируемыми ответвлениями имеет только коди-
БПК на питающем конце. Предельная длина такой РЦ 700 м.
Разветвленная РЦ с двумя ДТ и двумя реле, кодируемая с питающего и ре-
1ейных концов, отличается от РЦ отсутствием одного кодируемого ответвления
I поэтому ее предельная длина 500 м.
При эксплуатации разветвленных РЦ необходимо учитывать их особенности:
<инимальные сопротивления резистора /?0 и кабеля на питающем конце 50 Ом,
i максимальное — 75 Ом; сопротивление кабеля на релейном конце не должно
,ревышать 150 Ом; в блоках БП следует подключить конденсатор С5, а парал-
ельно основному конденсатору С4 при необходимости и дополнительный кон-
денсатор С5'. Необходимо, чтобы в блоках БПК параллельно основному конден-
атору С2 был подключен конденсатор СЗ, а при необходимости — и дополни-
ельный конденсатор С3'\ сопротивление резисторов /?р2 и /?рз и соединитель-
ых проводов на релейных концах ответвлений без Дт должно быть не менее
,5 Ом.
Напряжения на путевых реле уравнивают резисторами R1 в ответвлениях с
(Т и /?р2, /?рз в ответвлениях без ДТ.
Сопротивление резистора /?д1 может изменяться от 80 до 650 Ом в зависимо-
ти от соотношения длин ответвлений с ДТ и без ДТ, а сопротивление резисторов
?р — от 0,55 до 0,80 Ом.
Расчетные мощности и токи нагрузки частотой 25 Гц. Мощности и токи
астотой 25 Гц для каждой из РЦ определяют по табл. 4.46.
Расчетные мощности источника питания частотой 50 Гц. Расчетные мощно-
ги источника питания частотой 50 Гц, потребляемые ПЧ, определяются в зависи-
ости от их нагрузки со стороны переменного тока частотой 25 Гц. Число преоб-
Таблица 4.46. Расчетные мощности и токи нагрузки частотой 25 Гц, Потребляемые ПТ РЦ с двумя ДТ
£ 2 CQ ао CQ <
ло+якп о, О? с? 00° & со” J=
100 50 150 75 но 50 150 75 100 50 150 75 100 ~50 150 75 100 50 150 75 150 350 500 150 350 500 250 500 700 250 500 700 РЦс 150 350 500 150 350 500 РЦ с 250 500 700 250 500 700 РЦс 150 350 500 150 350 500 РЦ1 9 9 8 9 10 РЦ1 9 12 15 10 13 17 двумя р 8 9 10 8 10 тремя pt 9 12 16 10 14 18 двумя р< 9 12 13 13 15 чекодиру 6 6 6 5 5 4 чекодиру 5 5 2 5 5 2 >еле, кодь 5 5 5 5 5 4 г ле, коди 2 4 еле, коди 5 5 5 5 10 емая с т 10 15 17 ируемая 9 10 10 руемая с 10 13 16 14 18 [руемая < 13 14 12 14 15 вумя ре; 5 5 5 5 5 ремя рел 5 5 6 6 7 с релейн 5 5 5 6 6 : релейш 5 5 6 6 8 : питаюи 6 8 8 8 5 3 3 2 2 ЫХ КОНЩ 5 3 чх конца 2 2 ±его ком 5 3 3 2 2 6 6 6 6 6 6 7 6 6 6 в 6 6 6 6 8 Р 8 8 8 8 9 9 0,040 0,050 0,050 0,045 0,050 0,050 0,045 0,060 0,070 0,050 0,065 0,075 0,040 0,045 0,050 0,045 0,050 0,050 0,045 0,06 0,075 0,05 0,065 0,08 0,05 0,06 0,065 0,055 0,065 0.070
213
РЦ с двумя реле, кодируемая с питающего и релейных концов
100
50
150
75
150
350
500
150
350
500
10
15
13
14
12
15
16
О,’о7~
РЦ с тремя реле, кодируемая с питающего и релейных концов
Рельсовая цепь 'рц- м ^шах* Вт ва₽ smax- В А
С двумя ДТ и двумя ре- ле, кодируемая: с релейного конца с ДТ 150 12 14 18
350 17 15 22
500 19 15 24
с релейного конца без ДТ 150 30 41 51
350 33 43 54
500 35 43 55
214
Окончание табл. 4.47
Рельсовая цепь направление кодирования ZPH’ м ^тах* Вт <?тах- ва₽ Smax- В А
С двумя ДТ и тремя ре- ле, кодируемая: с релейного конца с ДТ 250 16 15 22
500 22 17 27
700 39 23 45
с релейных концов без ДТ 250 32 41 52
500 37 43 57
700 46 45 65
С двумя ДТ, кодируемая с питающего конца: с двумя реле 150 5 9 10
350 / 8 11
500 8 7 I
с тремя реле 250 6 8 10
500 10 0 12
700 13 4 14
С двумя ДТ и двумя ре- ле, кодируемая: с питающего конца 150 5 9 10
350 у 8 1 1
500 8 7 1 1
с релейного конца с ДТ 150 12 14 18
350 17 15 22
500 19 15 24
с релейного конца без ДТ 150 350 30 33 41 43 51 54
500 35 43 55
С двумя ДТ и тремя ре- ле, кодируемая: с питающего конца 250 6 8 10
500 10 6 12
700 13 4 14
с релейного конца с ДТ 250 16 15 22
500 22 17 27
700 39 23 45
с релейных концов безДТ 250 32 41 52
500 37 43 57
700 46 45 65
215
Продолжение табл. 4.48
16.5
37
43
43
40
РЦ, кодируемая с релейных концов
С=20 мкФ
490
380
490
260
60
100
300
150
150
НО
640
410
80
430
430
60
260
100
150
300
150
РЦ, кодируемая с питающего и релейного концов
С=12 мкФ
216
217
Продолжение табл. 4.49
Окончание табл. 4.48
РЦ, кодируемая с релейных концов
12,6/13,2 В при гм ml
490
С=20 мкФ
РЦ некодируемая
140
218
219
Я₽2=0,5РОм*
490
260
Таблица 4.49. Регулировочная таблица сигна
частотой 25 Гц разветвленных РЦ с двумя ДТ и
150
350
100
100
100
100
РЦ, кодируемая с питающего конца
12 мкФ
100 250 30 60 520 40 60 60 0,60 43 15,5
350 50 140 340 40 60 60 0,60 43 16,0
350 50 60 560 40 140 60 0,65 43 16,0
350 120 60 520 50 60 60 0,65 46 16,0
500 40 260 ПО 80 60 60 0,65 43 17,0
500 40 60 640 80 260 60 0,80 46 17,0
500 150 100 430 50 100 100 0,65 46 17,0
700 50 350 20 50 150 100 0,65 43 18,5
700 50 150 490 50 350 100 0,80 49 18,5
700 300 100 430 100 100 100 0,70 55 18,5
Окончание табл. 4.4
220
разователей и способ их включения (синфазно, противофазно) в сеть переменного
тока частотой 50 Гц определяют по табл. 4.40.
Расчетные мощности, потребляемые КТ при кодировании РЦ с питающего и
релейного концов, определяют по табл. 4.47.
Регулировка разветвленных РЦ с двумя ДТ, двумя и тремя реле типа
ДСШ-13А. По регулировочным таблицам (табл. 4.48 и 4.49) для сигнального то-
ка частотой 25 Гц подбирают рекомендованные в них градации.
Регулировочные таблицы всех разветвленных РЦ составлены только для
нормативного сопротивления изоляции 0.5 Ом км, так как это сопротивление
является одновременно минимально допустимым по шунтовому режиму.
Таблица 4.50. Регулировочная таблица тока АЛСН
частотой 50 Гц разветвленньи^кодируемых РЦ
Рельсовая цепь и направление кодирования /₽м V 7АЛСН, А Рельсовая цепь и направление кодирования 'рц’м V 'АЛСН.
С двумя ДТ И двумя реле, коди- руемая с релейно- го конца с ДТ 150 350 500 29,9 34,5 36,8 2,7 3,0 С двумя ДТ И двумя реле, коди- руемая: с питающего 150 350 500 20,2 27,17 30,45 2,6 2,9 3,0
без ДТ 150 82,5 2,*7
350 104,5 3,0 с релейного кон- 150 29,9 2,6
500 115,5 3,1 ца с ДТ 350 34,5 36,8 2,9
500 3,0
С двумя ДТ и с релейного кон- 150 82,5 2,6
ца без ДТ 350 104,5 2,9
тремя реле, коди- руемая: 500 115,5 3,0
с релейного кон- 250 34,5 46,0 2,8
ца с ДТ 500 3 1 С двумя ДТ и
700 55,2 з,’з
с релейных кон- 250 99,0 2,8 тремя реле, коди-
цов без ДТ 500 700 137,5 181,5 3,1 3,3 с питающего конца 250 500 23,7 33,92 2,7 3,0
700 40,8 3,3
С двумя ДТ, ко- с релейного кон- 250 34,5 2,7
дируемая с пита- ца с ДТ 500 46,0 3,0
ющего конца: 700 55,2 3,3
с двумя реле 150 20,2 2,7
350 27,17 30,45 2,9
500 3,0
с тремя реле 250 23,7 2,7 с релейных кон- 250 99 2,7
500 33,92 3.0 цов без ДТ 500 137,5 3,0
700 40,8 3.3 700 181,5 3,3
Примечания I. /ах =2.0/2.2 А при
2. Напряжения 472жт соответствуют града
3. Токи /АЛСН даны при /• max и 1Л=
=209/220 В для всех длин РЦ.
221
' Регулировка РЦ в режиме кодового тока АЛСН частотой 50 Гц. При кодиро-
вании РЦ с питающего и релейного концов кодовый ток АЛСН частотой 50 Гц
регулируют изменением напряжения на вторичных обмотках КТ в соответствии
с регулировочной таблицей (табл. 4.50).
4.6. РАЗВЕТВЛЕННЫЕ РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ С ОДНИМ ДРОССЕЛЕМ-
ТРАНСФОРМАТОРОМ, ДВУМЯ И ТРЕМЯ РЕЛЕ ТИПА ДСШ-13А
Схемы РЦ. Схемы разветвленных РЦ частотой 25 Гц с одним ДТ применяют
на стрелочных секциях боковых путей, по которым безостановочно пропускают-
ся поезда, и поэтому требуется наложение кодовых сигналов АЛСН.
В нормали РЦ 25-ЭТОО-С-87 имеются четыре варианта таких схем РЦ, ко-
торые приведены в табл. 4.51.
В качестве базовой принята схема разветьленной РЦ с одним ДТ и тремя ре-
ле, кодируемая с питающего и релейного концов (рис. 4.16 и табл. 4.52). Эта схе-
ма отличается от схемы разветвленной РЦ (см. рис. 4.15) только тем, что на ре-
лейном конце основной ветви вместо блока БРК в ПЯ установлен блок ДБ, а на
посту ЭЦ — КТ, резистор Я|{ и защитный блок ЗБ.
В РЦ с одним ДТ и двумя реле, кодируемой с релейных концов, отсутствует
одно ответвление со всей аппаратурой, а на питающем конце вместо блока БЙК
установлен блок БП. Предельная длина такой РЦ 500 м. В разветвленной РЦ с
одним ДТ и тремя реле, кодируемой с релейных концов, на питающем конце
блок БРК заменен блоком БП. Предельная длина такой РЦ 700 м. В разветвлен-
ной РЦ с одним ДТ и двумя реле, кодируемой с питающего и релейных концов,
нет только одного ответвления со всей аппаратурой. Предельная длина этой
РЦ 500 м.
При подготовке данных РЦ к эксплуатации необходимо, чтобы: минимальное
сопротивление ограничивающего резистора с учетом кабеля на питающем конце
было 50 Ом, а максимальное — 75 Ом; сопротивление кабеля между постом
ЭЦ и ПЯ на релейных концах не превышало 150 Ом.
Сопротивление релейных резисторов /?р с учетом сопротивления соедини-
тельных проводов между рельсами и ПЯ было не менее 0,5 Ом; в блоках БП па-
раллельно основному конденсатору С4 емкостью 12 мкФ был подключен допол-
нительный конденсатор С5' (см. регулировочные таблицы). В блоке БПК опти-
мальная емкость конденсатора С4 для всех длин РЦ 10 мкФ, поэтому дополни-
тельного конденсатора не требуется.
Таблица 4.51. Варианты схем разветвленных РЦ
с одним ДТ, двумя и тремя реле
Рельсовая цепь Структура Номер
Некодируемая или кодируемая с ре- лейных концов с реле: Кодируемая с питающего или с пита- ющего и релейного концов с реле: БП-ЗБ-ЗБ или БП-ЗБ, KT-ЗБ, КТ БП-ЗБ-ЗБ-ЗБ или БП-ЗБ, KT-ЗБ, KT-ЗБ, КТ БПК-ЗБ-ЗБ или БПК-ЗБ, KT-ЗБ, КТ БПК-ЗБ-ЗБ-ЗБ или БПК-ЗБ, KT-ЗБ, КТ-ЗБ.КТ 2 3 4
222
223
Окончание табл. 4.53
Таблица 4.52. Обозначение и тип приборов в РЦ
с одним ДТ» двумя и тремя реле
Число приборов в схеме (см.
СП ДСШ-13А 2 3 2 3
1-2СП, 1-ЗСП НМШ1-1440 1 ] 1 1
ЗБ ЗБ-ДСШ 2 3 2 3
ДТп ДТ-0.6-500М; л=38 ] 1 I
БП БП-УЗ 1 1 ——
БПК БПК-УЗ — — 1 ]
ИТ ПРТ-А-УЗ 2 3 2 з
КТ ПОБС-ЗАУЗ 2 3 2 3
Ro C5-35 В-25-27 Ом 2* 2* 2* 2*
RK 7156 (200 Ом, 150 Вт) 2 з 2 3
Rpi, Rp2, Rps PMP-1 1,1 Ом 2 3 2 3
C5' КБ 1X2 I — —
RU ВОЦ-220 (ВОЦШ-220) 3 3 4
QF АВМ-2 5 А 2 3 2 з
FU 20 871 (20 А) 4 6 4 6
Таблица 4.53. Расчетные мощности и токи нагрузки
частотой 25 Гц, потребляемые ПТ, с одним ДТ
РЦ с двумя реле, некодируемая или кодируемая с релейных концов
До 250
500
До 250
500
0,035
0,035
0,040
0,040
РЦ с тремя реле, некодируемая или кодируемая с релейных концов
100 До 350^ 8 9 5 3 6 0,040
700 10 2 10 5 2 5 0,045
До 350 9 3 10 5 3 6 0,045
700 1 1 11 6 0 6 0,050
~75
РЦ с двумя реле, кодируемая с питающего или с питающего и релейных концов
100 До 250 8 6 10 5 5 7 0,045
500 9 5 10 6 А 7 0,045
До 250 9 6 10 6 5 8 0,045
500 10 5 11 7 4 8 0,050
"75
РЦ с тремя реле, кодируемая с питающего или с питающего и релейных концов
До 350 11 4 11 7 3 8 0,050
50 700 15 2 15 9 0 9 0,070
До 350 I 12 Д 12 8 2 8 0,055
~75 1 700 17 2 17 I 1 10 0,080
min =0,5 Ом-км.
Таблица 4.54. Расчетные мощности источника питания
частотой 50 Гц, потребляемые КТ
Разветвленная РЦ и направление кодирования ZPU’ м Ртах- Вт ^тах’ ваР smax’ В-А
С одним ДТ, кодируемая с релейных концов: с двумя реле 150 30 41 51
350 32 42 53
500 34 43 55
с тремя реле 250 32 42 52
500 35 43 55
700 42 45 61
С одним ДТ и двумя ре- ле, кодируемая: с питающего конца 150 5 9 10
350 8 8 11
500 9 7 11
с релейных концов 150 30 41 51
350 32 42 53
500 34 43 55
С одним ДТ и тремя ре- ле, кодируемая: с питающего конца 250 6 9 10
500 10 6 12
700 12 5 13
с релейных концов 250 32 42 52
500 35 43 55
700 42 45 61
225
224
ильного тока двумя реле
частотой 2 Гц разветвленных Р Ц с одним ДТ и ,
*кр ж О
*о+*кп °М 2 1 - s. S Ъ.
-С * * ь S
РЦ, некодируемом или кодируемая с релейных концов
С=14 мкФ
100 150 30 60 0,5 60 0,5 24 15,5
50 250 50 100 0,5 100 0,5 27 17,0
250 130 60 0,5 60 0,5 27 17,0
350 30 260 0,5 60 0,6 27 18,0
350 30 60 0,6 260 0,5 27 18,0
350 150 100 0,5 100 0,5 27 18,0
500 50 300 0,5 150 0,6 30 20,0
500 50 150 0,6 300 0,5 30 20,0
500 200 150 0,5 150 0,5 34 20,0
150 150 30 60 0,5 60 0,5 27 15 5
250 50 100 0,5 100 0,5 27 16,5
250 130 60 0,5 60 0,5 30 16,5
350 30 260 0,5 60 0,6 30 18,0
350 30 60 0,6 260 0,5 30 18,0
350 150 100 0,5 100 0,5 30 18,0
500 50 300 0,5 150 0,6 34 20,0
500 50 150 0,6 300 0,5 34 20,0
500 200 150 0,5 150 0,5 34 20,0
РЦ, кодируемая с питающего и релейного концов
С=10 мкФ
100 150 30 60 0,5 60 0,5 30 15,5
50 250 50 100 0,5 100 0,5 30 17,0
250 130 60 0,5 60 0,5 30 17,0
350 30 260 0,5 60 0,6 34 18,0
350 30 60 0,6 260 0,5 34 18,0
350 150 100 0,5 100 0,5 34 18,0
500 50 300 0,5 150 0,6 37 20,0
500 50 150 0,6 300 0,5 37 20,0
500 200 150 0,5 150 0,5 37 20,0
150 150 30 60 0,5 60 0,5 30 15,5
250 50 100 0,5 100 0,5 34 17,0
250 130 60 0,5 60 0,5 34 17,0
350 30 260 0,5 60 0,6 37 18,0
350 30 60 0,6 260 0,5 37 18,0
350 150 100 0,5 100 0,5 37 18,0
500 50 300 0,5 150 0,6 40 20,0
500 50 150 0,6 300 0,5 40 20,0
500 200 150 0,5 150 0,5 40 20,0
е ч а и и я. 1. гж min =0,5 Ом-км: Upn=12,t 1/13,2* В^при Гж mln и Uc=209/220 В.
3. Напряжения Up даны при гк=50 Ом-км и Uc= 231 В.
Таблица 4.56. Регулировочная таблица сигнального тока
частотой 25 Гц разветвленной РЦ с одним ДТ и тремя реле
«о+Хш’ °“ “Г ж 3 ж ж 5 а ж <5 S. £ и
•с •с
100 рц, 250 неко 30 диру 60 емая и. 0,50 С=14 40 ipyeMUi 60 ч, с рел< 0,50 ?йн& i 60 гонцов 0,55 34 16
350 50 140 0,50 40 60 0,55 60 0,55 34 17
350 50 60 0,55 0,50 40 140 ‘0,50 60 0,55 34 17
350 120 60 50 60 0,50 60 0,55 34
500 40 260 0,50 80 60 0,60 60 0,70 37 19
500 40 60 0,60 80 260 0,50 60 0,70 37 19
500 150 100 0,50 50 100 0,50 100 0,55 40 19
700 50 350 0,50 50 150 0,65 100 0,75 43 21
700 50 150 0,65 50 350 0,50 100 0,75 43 21
700 300 100 0,50 100 100 0,50 100 0,60 46 21
150 250 30 60 0,50 0,50 40 60 0,50 60 0,55 34 16
350 50 140 40 60 0,55 60 0,55 37 17
350 50 60 0,55 0,50 40 140 0,50 60 0,55 37 17
350 120 60 50 60 0,50 60 0,55 37 17
500 40 260 0,50 80 60 0,60 60 0,70 40 19
500 40 60 0,60 80 260 0,50 60 0,70 40 19
500 150 100 0,50 50 100 0,50 100 0,55 43 19
700 50 350 0,50 50 150 0,65 100 0,75 46 21
700 50 150 0,65 50 350 0,50 100 0,75 46 21
700 300 100 0,50 100 100 0,50 100 0,60 49 21
РЦ, кодируемая с питающего или с релейных концов
С=10 мкФ
100 250 30 60 0,50 40 60 0,50 60 0,55 37 16
350 50 140 0,50 40 60 0,55 60 0,55 40 17
350 50 60 0,55 40 140 0,50 60 0,55 40 17
350 120 60 0,50 50 60 0,50 60 0,55 43 17
500 40 260 0,50 80 60 0,60 60 0,70 46 19
500 40 60 0,60 80 260 0,50 60 0,70 46 19
500 150 100 0,50 50 100 0,50 100 0,55 46 19
700 50 350 0,50 50 150 0,65 100 0,75 49 21
700 50 150 0,65 50 350 0,50 100 0,75 49 21
700 300 100 0,50 100 100 0,50 100 0,60 55 21
150 250 30 60 0,50 40 60 0,50 60 0,55 40 16
75 350 50 140 0,50 40 60 0,55 60 0,55 43 17
350 50 60 0,55 40 140 0,50 60 0,55 43 17
350 120 60 0,50 50 60 0,50 60 0,55 46 17
500 40 260 0,50 80 60 0,60 60 0,70 49 19
500 40 60 0,60 80 260 0,50 60 0,70 49 19
500 150 100 0,50 50 100 0,50 100 0,55 49 19
700 50 350 0,50 50 150 0,65 100 0,75 55 21
700 50 150 0,65 50 350 0,50 100 0,75 55 21
700 300 100 0,50 100 100 0,50 100 0,60 58 21
Примеч 2. и2пт с<м а н н я. 1. Гж min =0,5 Ом-км; 1 7р=12,6 ж3’ий Г Г" tin И Uc =209/220 В.
3. Напряж 1 и Ues =231 В.
227
Напряжения на путевых реле уравнивают резисторами /?р, установлен-
ными в ПЯ. при этом суммарное сопротивление резисторов с учетом соединитель-
ных проводов между рельсами и ПЯ должно быть не менее 0,5 Ом.
Расчетные мощности и токи нагрузки частотой 25 Гц. Методика расчета
этих мощностей и токов изложена в § 4.4, а конкретные значения мощностей и то-
ков частотой 25 Гц для каждой из схем приведены в табл. 4.53.
Расчетные мощности источника питания 50 Гц. Расчетные мощно-
сти источника питания, частотой 50 Гц, потребляемые ПЧ, определяемые в зави-
симости от их нагрузки со стороны частоты 25 Гц, числа ПЧ и их включения (син-
фазно,^ противофазно) в сеть переменного тока частотой 50 Гц, приведены в
Расчетные мощности, потребляемые КТ, определяют по табл. 4.54.
Таблица 4.57. Регулировочная таблица тока АЛСН
частотой 50 Гц разветвленных кодируемых РЦ
Разветвленная РЦ н направление кодирования 'рц’ м c/SKT. в 7АЛСН’А
С одним ДТ, кодируемая с релейных
концов:
с двумя реле 150 82,5 2,8
350 99,0 3,3
500 110,0 3,6
с тремя реле 250 99,0 2,9
500 121,0 3,4
700 165,0 3,8
С одним ДТ и двумя реле, кодируе-
мая:
с питающего конца 150 23,7 2,8
350 30,45 3,2
500 33,92 3,6
с релейных концов 150 82,5 2,8
350 99,0 3,2
500 110,0 3,6
С одним ДТ и тремя реле, кодируе-
МЭЯ1
с питающего конца 250 27,17 2,9
500 33,92 3,4
700 40,8 3,8
с релейных концов 250 99,0 2,9
500 121,0 3,4
700 165,0 3,8
mln И Uc=a09/3
3L Тога /АЛСН при г» max и ^нап^яженнй КТ
228
Регулировка РЦ. Регулировочными таблицами разветвленных РЦ являют-
ся табл. 4.55 и 4.56.
Регулировочной таблицей тока АЛСН частотой 50 Гц разветвленных коди-
руемых РЦ являегся табл. 4.57.
4.7. РАЗВЕТВЛЕННЫЕ РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ С ТРЕМЯ
ДРОССЕЛЯМИ-ТРАНСФОРМАТОРАМИ И ДВУМЯ РЕЛЕ ТИПА ДСШ-13А
Схемы РЦ. Схемы разветвленных РЦ частотой 25 Гц с тремя ДТ и двумя реле
применяют на стрелочных изолированных участках, когда на ответвлении
устанавливают ДТ для пропуска обратного тягового тока. В нормали
РЦ 25-ЭТОО-С-87 предложено шесть вариантов схем, приведенных в табл. 4.58.
В качестве базовой может быть принята схема РЦ, кодируемая с питающе-
го и обоих релейных концов (рис. 4.17). На питающем конце включены блоки
ВПК, а на двух релейных концах — блоки БРК (табл. 4.59).
При кодировании ответвления на стрелочном изолированном участке уста-
навливают дополнительные дублированные стрелочные соединители для надеж-
ности действия АЛСН при движении поезда с ответвления.
Таблица 4.58. Варианты схем разветвленных РЦ
с тремя ДТ и двумя реле типа ДСШ-13А
Рельсовая цепь Структура Номер схемы
Некодируемая БП-ЗБ-ЗБ 1
Кодируемая: с релейного конца БП-БРК-ЗБ 2
» релейных концов БП-БРК-БРК 3
» питающего конца > питающего и релейного концов » питающего и релейных концов БПК-ЗБ-ЗБ БПК-БРК-ЗБ БПК-БРК-БРК
Таблица 4.59. Обозначение и тип приборов в РЦ с тремя ДТ
Число приборов в схеме (ci 4. табл 1. 4.58,
Обозначение Тип 1 1 2 з 1 4 5 6
СП ДСШ-13А 2 2 2 2 2 2
1-2СП НМШ1-1440 1 1 — 1 1 1
ЗБ ЗБ-ДСШ 2 1 — 2 1 —
Д^ДТп ДТ-0.6-500М; п=38 БП-УЗ 3 3 — 3 3 3
ВПК БПК-УЗ — — — 1 1 1
БРК БРК-УЗ — 1 — — 1 2
Яе С5-35 В-25-27 Ом 2* 2* 2* 2* 2* 2*
R«t. 7157 (400 Ом, 0,2 А) 2 2 2 2 2 2
С5' (СУ) RU КБ 1X2 ВОЦ-220 (ВОЦШ-220) 3 3 3 2+3 3 3 3 3
Резисторы должны быть соединены последовательно.
229
230
При подготовке разветвленных РЦ с тремя ДТ к эксплуатации необходимо,
чтобы: сопротивление ограничивающего резистора с учетом сопротивления ка-
беля на питающем конце было от 50 до 75 Ом; сопротивление кабеля между по-
стом ЭЦ и рельсами на релейных концах не превышало 150 Ом; в блоках БП па-
раллельно основному конденсатору С1 был подключен конденсатор С5 и допол-
нительный конденсатор С5’\ в блоках БПК параллельно основной С2 был под-
ключен конденсатор СЗ и дополнительный конденсатор СЗ'; напряжения на путе-
вых реле уравнивались дополнительными резисторами /?р1 и /?р2, устанавливае-
мыми на посту ЭЦ.
Расчетные мощности и токи нагрузки частотой 25 Гц. Мощности и токи
частотой 25 Гц приведены в табл. 4.60.
Расчетные мощности источника питания частотой 50 Гц. Расчетные мощно-
сти источника питания частотой 50 Гц, потребляемые ПЧ, определяются в зави-
Таблица 4.60. Расчетные мощности и токи нагрузки частотой 25 Гц,
потребляемые ПТ разветвленных РЦ с тремя ДТ и двумя реле
100
150
150
350
500
150
350
500
10
13
10
0,040
0,050
0,060
0,045
0,060
0,065
231
Окончание табл. 4Л
100
50
РЦ, кодируемая с питающего и релейного концов
150 9 5 I 11 7 14 1
150
100
50
150
13
16
12
16
18
10
10
0,05
0,06!
0,07!
0,07
500
150
350
500
РЦ, кодируемая с питающего и релейных концов
150
350
500
150
350
500
13
15
0,05
0,06
0,07
10
16
10
10
10
10
0,07
0,08
=
4
Таблица 4.61. Расчетные мощности источника питания частотой 50 Гц,
потребляемые КТ разветвленных РЦ. с тремя ДТ и двумя реле
Направление кодирования рельсовой цепи zp4‘ м Ртпах* Вт Стах’ вар «тах- В '
С релейного конца (схе- ма 2)* 150 350 13 9 8 12 16
500 15 8 17
С релейных концов (схе- ма 3)* 150 350 7 9 9 12 15
500 12 12 17
С питающего конца (схе- 150 6 8 10
ма 4)* 350 9 6 11
500 10 5 11
С питающего конца (схе- 150 6 8 10
ма 5)* 350 9 6 11
500 10 5 1 1
С релейного конца (схе- 150 7 9 12
ма 5)* 350 13 8 16
500 ' 15 8 17
С питающего конца (схе- 150 5 9 10
ма 6)* 350 8 / 11
500 9 6 J 1
С релейных концов (схе- 150 7 9 12
ма 6)* 350 J | 9 15
. 500 12 12 17
• См. табл. 4.58.
232
Таблица 4.62. Регулировочная таблица сигнального тока частотой 25 Гц
разветвленных РЦ с тремя ДТ и двумя реле
150
75
150
250
250
350
350
350
500
500
500
30
50
130
30
30
150
50
50
200
60
100
60
260
60
100
300
150
150
340
210
60
100
60
60
260
100
150
300
150
460
340
30
34
30
30
34
34
15,0
15,0
15,5
15,5
15,5
16,5
16,5
16,5
233
Продолжен
Окончание табл. 4.62
РЦ, кодируемая с релейных концов
С=2* 1 мкФ
100 150 30 60 60 —
250 50 100 100 —
250 130 60 — 60 —
350 30 260 — 60 410
350 30 50 410 260 —
350 150 100 — 100 —
С=21 ? мкФ
1 500 I 50 I 300 I - 1 150 I 260 I
500 50 150 260 300 - 16Л
1 500 1 200 1 150 1 - 1 150 | - 1 30 1
С=2! 2 мкФ
150 150 30 60 60 — 30 15,0
250 50 100 — 100 — 30 15,0
250 130 60 — 60 — 30 15,0
350 30 260 — 60 410 34 15,5 15,5
350 30 60 410 260 — 34
350 150 100 100 — 34 15,5
500 50 300 150 280 37 16,5
500 50 150 280 300 — 37 16,5
500 200 150 — 150 — < 37 16,5
РЦ, кодируемая с питающего конца
С=1 4 мкФ
100 150 30 60 I 60 — 30 15,0
250 50 100 100 30 15,0
50 250 130 60 60 34 15,0
350 30 260 60 380 34 15,5
350 30 60 380 260 — 34 15,5
350 150 100 — 100 — 34 15,5
500 50 300 — 150 260 37 16,5
500 50 150 260 300 — 37 16,5
500 200 150 150 — 37 16,5
150 150 30 60 60 — 34 15,0
250 50 100 100 34 15,0
250 130 60 60 — 37 15,0
350 30 260 — 60 400 40 15,5
350 30 60 400 260 — 40 15,5 15,5
350 150 100 100 — 40
500 50 300 - — 150 250 43 16.5
500 50 150 250 300 — 43 16,5
500 200 150 - 150 43 16,5
РЦ, кодируемая с питающего и релейного концов
100
50
150
75
100
50
150
75
150
250
250
350
350
350
500
500
500
150
250
250
350
350
350
500
500
500
30
50
130
30
30
150
50
50
200
30
50
130
30
30
150
50
50
200
С=14 мкФ
60
100
60
260
60
100
300
150
150
60
100
60
260
60
100
300
150
150
320
200
340
210
60
100
60
60
260
100
150
300
150
60
100
60
60
260
100
150
300
150
450
330
460
340
РЦ, кодируемая с питающего и релейных концов
С=14 мкФ
30
34
34
37
34
34
37
37
40
34
37
37
43
40
40
46
15.0
15,0
15,0
15,5
15,5
15,5
16,5
16,5
16,5
15,0
15,0
15,0
15,5
15,5
15,5
16,5
16,5
16,5
150
250
250
350
350
350
500
500
500
150
250
250
350
350
350
500
500
500
60
100
60
260
60
100
300
150
150
60
100
60
260
60
100
300
150
150
100
60
60
260
100
150
300
150
60
100
60
60
260
100
150
300
150
410
260
410
280
р и м е ч а н и я. 1. Up= 12,6/13,2 В при гж шах и Uc-209/220 В
Напряжения Up даны при гж=50 Ом км и Uc=231 В. '
34
37
37
37
40
34
37
40
43
43
40
43
43
46
15,0
15,0
15,0
15,5
15,0
15,0
15,5
15,5
15,5
16,5
16,5
16,5
Таблица 4.63. Регулировочная таблица тока АЛСН частотой 50 Гц
РЦ с тремя ДТ и двумя реле
Направление кодирования рельсовой цепи g g 1 Направление кодирования рельсовой цепи 1
С релейного кон- ца (схема 2)* 150 350 500 18,4 27,6 29.9 2,6 2,8 2.9 С релейного кон- ца (схема 5) 150 18,4 2,6
С питающего и релейного конца (схема 5) 250 350 500 23,0 27,6 29,9 2,7 2,8 2,9
С релейных кон- цов (схема 3)* 150 350 500 18,4 27,6 29,9 2,6 2,8 2,9
С питающего конца (схема 6)* 150 350 500 20,2 27,17 30,45 2,6 2,8 2,9
С питающего конца (схема 4)* 150 350 500 23.7 30,45 33,92 2,6 2,8 2,9
С релейных кон- цов (схема 6)* 150 350 500 18,4 27,6 29,9 2,6 2,8 2,9
С питающего конца (схема 5)* 150 350 500 23,7 30,45 33,92 2,6 2,8 2,9
• имечания. 1. /вх =2.0/2,2 А при
Гоки / АЛСН даны при шах и 6С=
гж mln И Lc=207/230 В.
=242 В.
симости от их нагрузки со стороны частоты 25 Гц, числа ПЧ и их включения
(синфазно, противофазно) в сеть переменного тока частотой 50 Гц (см. табл. 4.40)1
Расчетные мощности источника питания частотой 50 Гц, потребляемые КТ
для схем РЦ с тремя ДТ и двумя реле, определяют по табл. 4.61.
Регулировочная таблица для разветвленных РЦ приведена в табл. 4 62'
Регулировочная таблица тока АЛСН частотой 50 Гц разветвленных коди-
руемых РЦ приведена в табл. 4.63.
4.8. СТАНЦИОННЫЕ ОДНОНИТОЧНЫЕ ФАЗОЧУВСТВИТЕЛЬНЫЕ
РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ ЧАСТОТОЙ 50 ГЦ С РЕЛЕ ТИПА ДСШ-12
Общие сведения. Однониточные РЦ переменного тока частотой 50 Гц при-
меняют на коротких приемо-отправочных некодируемых путях и в горловинах
станций железнодорожных линий, оборудованных электротягой постоянного
тока. Все однониточные РЦ станции питаются от одной фазы трехфазного пере-
менного тока частотой 50 Гц.
Короткое замыкание в изолирующих стыках контролируется чередованием
мгновенных полярностей напряжений на стыках смежных РЦ при соответству-
ющем включении вторичных обмоток ПТ, а также тяговыми соединителями. Пер-
вичные обмотки ПТ и местных обмоток ФЧП всех фазочувствительных РЦ стан-
ции должны быть подключены к одной фазе. Питающие и релейные концы
смежных РЦ могут располагаться любым образом: р-т, р-р или т-т.
Однониточные РЦ не допускают наложения кодовых сигналов АЛСН
вследствие большой асимметрии тягового тока, проходящего по одной тяговой
нити, и создающей большой уровень помех на входе локомотивных устройств
АЛСН, исключающих возможность их нормального функционирования.
236
Путевые реле однониточных РЦ располагают на посту ЭЦ, а РТ и ПТ, путе-
вые резисторы — в ТЯ или в релейных будках.
Все однониточные РЦ, в том числе и разветвленные, должны иметь не менее
двух выходов для тягового тока. Для этого их тяговые нити нужно подключать к
средним точкам ДТ двухниточных РЦ главного пути, но не чаще чем через три
РЦ, т. е. через два дроссельных стыка на третий. Кроме того, между тяговыми
рельсами однониточных РЦ должны быть установлены поперечные уравнитель-
ные соединители не реже чем через 400 м. Поэтому можно считать, что тяговые
рельсовые нити однониточных РЦ имеют полное заземление и из-за этого мини-
мальное расчетное удельное сопротивление изоляции таких РЦ равно половине
номинального, т. е. при расчетах и регулировке однониточных РЦ следует при-
нимать rHmin = 0,5 Ом-км.
Схемы РЦ. Однониточные фазочувствительные РЦ частотой 50 Гц с реле ти-
ДСШ-12 бывают неразветвленные (рис. 4.18. а) и разветвленные (рис. 4.18, б).
Конденсатор Ср и путевое реле П устанавливают на посту ЭЦ, а остальную ап-
паратуру — в ТЯ (табл. 4.64).
1рн « 500м
Пост ЭЦ
Рис. 4.18. Неразветвлен-
ная (а) и разветвленная
(б) однониточная РЦ
частотой 50 Гц с реле
типа ДСШ-12
237
Для улучшения фазовой настройки неразветвленных РЦ рекомендуется ем-
кость конденсатора Ср увеличить до 1,2 мкФ. Улучшить помехозащищенность
такой РЦ можно увеличением сопротивления до 1,0 Ом резисторов Rp на релей-
ном и /?ц на питающем концах РЦ. Сопротивление релейного кабеля между по-
стом ЭЦ и ТЯ должно быть не более 100 Ом.
Для улучшения фазовой настройки разветвленной однониточной РЦ с реле
типа ДСШ-12 (см. рис. 4.18, б) рекомендуется емкость конденсатора Ср на кон-
цах ответвлений установить равной 1,2 мкФ. По условиям помехозащищенности
РЦ сопротивление релейных резисторов Яп с учетом сопротивления соединитель-
ных проводов должно быть 2 Ом. Сопротивление кабеля между ГД и постом ЭЦ
не должно превышать 100 Ом.
Для уравнивания напряжения на путевых реле следует использовать рези-
сторы Яр, при этом общее сопротивление Яр и гср не должно быть менее 1 Ом.
Кабельные сети. В однониточных неразветвленных РЦ частотой 50 Гц
с реле типа ДСШ-12 (см. рис. 4.11) предельная длина недублированного кабеля
между ТЯ * постом ЭЦ на релейном конце 2 км. При большей длине кабеля его
жилы дублируют исходя из расчетного сопротивления 10 Ом, определяемого по
выражению (4.1).
При расчете числа жил кабеля между ПТ и постом ЭЦ в однониточных
РЦ необходимо пользоваться расчетными токами, приведенными ниже:
Неразветвленная РЦ Разветвленная РЦ
Длина РЦ, м ... 100 200 300 400 500 150 250 350 500
Расчетный ток, А . . 0,36 0,37 0,38 0,34 0,45 0,44 0,50 3,56 0,67
Предельная длина недублированного кабеля между ТЯ и постом ЭЦ на ре-
лейном конце однониточной РЦ 2 км. При большей длине кабеля жилы дублиру-
ют исходя из расчетного сопротивления кабеля 100 Ом. Число жил кабеля между
рельсами и ТЯ для РЦ (см. рис. 4.18, а) определяют по данным, приведенным в
табл. 4.64. Расчетное сопротивление кабеля 1 Ом.
Расчетные мощности и токи. Максимальные и средние мощности, потребля-
емые однониточными РЦ. определяют по выражению (1.3). Максимальными мощ-
ностями пользуются при выборе типа линейного трансформатора, а средними —
при расчете общей мощности подстанции или высоковольтной линии (табл. 4.65).
Таблица 4.64. Обозначение и тип приборов в однониточных .
фазочувствительных РЦ
Обозначение Тип Число приборов
4.18, а 4.18, б
П ДСШ-12 1 2
1-2СП, 1-ЗСП НМШ1-1800
ПТ ПОБС-2А 1 1
ИТр РТЭ-1 (РТЭ-1Л) 1 2
Ср Набор конденсаторов КБГ-МН 100 В (1; 2 мкФ) 1 2
/?РЬ /?Р2 7157 (2,2 Ом, 10 А) 1 2
7157 (2,2 Ом, 10 А) 1 1
АВМ-1 10 А 2 3
20 871 (2 А) 2 2
Примечание. В качестве ИТр применяют релейный трансформатор типа РТЭ-1 с
немагнитным зазором в магнитной системе для стабилизации его параметров в случае под-
магничивания постоянным тяговым током из-за асимметрии.
238
Таблица 4.65. Расчетные мощности и токи частотой 50 Гц,
потребляемые первичными обмотками ПТ однониточных РЦ
с реле типа ДСШ-12
Неразветвленная РЦ
До 100
101-200
201—300
301—400
401—500
150
250
350
500
69
70
72
80
0,84
0,84
0,84
0,84
0,86
82
83
85
86
97
Разветвленная РЦ
0,89
0,89
0,90
0,90
0,92
I 85 I 0,90 I 96 I 0,92 I
94 0,92 107 0,94
104 *0.93 118 0,95
122 0,04 139 0,96
0,37
0,38
0,38
0,39
0.44
0,49
0,54
0,63
Регулировка РЦ. Однониточные РЦ регулируют изменением напряжения на
вторичной обмотке ПТ (табл. 4.66) при предварительно установленных сопротив-
лениях резисторов и /?р и емкости конденсатора Ср.
При регулировке разветвленных РЦ следует учитывать ее специфические
особенности. Во-первых, минимальное удельное сопротивление изоляции ги niln,
так же как у однониточных РЦ, принимается равным половине нормативного.
Во-вторых, установлено, что при одной и той же суммарной длине разветвленных
РЦ необходимое питающее напряжение зависит от соотношения длин отвегвле-
ний и особенно длины ее неразветвленной (общей) части. Для разветвленных од-
нониточных РЦ с реле типа ДСШ-12 регулировочные параметры даны в табл.
Таблица 4.66. Регулировочная таблица сигнального тока частотой 50 Гц
однониточных неразветвленных РЦ с реле типа ДСШ-12
239
Таблица 4.67. Регулировочная таблица сигнального тока
частотой 50 Гц разветвленной однониточной РЦ
с двумя реле типа ДСШ-12 (см. рнс. 4.18,6)
4.9. СТАНЦИОННЫЕ ОДНОНИТОЧНЫЕ НЕФАЗОЧУВСТВИТЕЛЬНЫЕ
РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ ЧАСТОТОЙ 50 ГЦ С РЕЛЕ ТИПА ДСШ-12
Схемы РЦ. Схемы однониточных нефазочувствительных РЦ применяют в
виде неразветвленных (рис. 4.19, а) и разветвленных (рис. 4.19, б и табл. 4.68).
От влияния гармоник тягового тока они защищены фильтрами ?Ф, включенными
Таблица 4.68. Обозначение и тип приборов в однониточных РЦ
частотой 50 Гц
Т“ Число при Тип Число при-
4.19,а|4. 19,6 4.19,а 4.19.6
п.сп НМВШ2-900/900, НМВШ2-1000/1000, АНВШ2-2400 1 2 ЗФ % РЗФШ-1 7156 (2,2 Ом, 10 А) АВМ-1 (5 и 10 А) 2 2 2 3
пт пт ПОБС-2А РТЭ-1А ! 2 20871 (2 А) 2 2
в цепь путевых реле П. С помощью этих фильтров РЦ настраивают в резонанс на
частоту 50 Гц.
В однониточных нефазочувствительных РЦ в качестве путевых приемников
используют детекторные реле с выпрямительными элементами, не реагирующими
на фазу сигнала. В качестве таких приемников применяют реле типов НМВШ2-
900/900, НМВШ2Ч000/1000 и АНВШ2-2400, обмотки которых включены раз-
дельно по однополупериодной схеме (рис. 4.20).
Предельная длина неразветвленных РЦ с путевыми реле типа НМВШ2-
900/900 или НМВШ2-1000/1000 900 м, а разветвленных с двумя путевыми реле
АНВШ2-2400—-500 м.
Для обеспечения нормального и шунтового режимов, а также защиты ап-
паратуры РЦ от подмагничивания и перегрева тяговым током сопротивление ре-
лейных концов Rp разветвленных и неразветвленных РЦ должно быть не менее
1,5 Ом. Сопротивления путевых резисторов Rn и соединительных проводов
гсп на питающем конце, а’также релейных резисторов /?р и соединительных про-
водов гср на релейных концах неразветвленных РЦ с реле типа НМВШ2-
900/900 приведены ниже:
У разветвленных РЦ с реле типа НМВШ2-900/900, а также у неразветвлен-
ных и разветвленных РЦ с реле типа АНВШ1-2400 р
Рис. 4.20. Схема вклю-
чения выпрямителей и
обмоток реле типов
НМВШ2-900/900,
НМВШ2-1000/1000
4- гср = 1»5 Ом. Расчетные мощности и токи, по-
требляемые ПТ однониточных РЦ с детекторны-
ми реле, приведены в табл. 4.69.
Кабельные сети. Число жил кабеля без запаса
между рельсами и ПТ на питающем конце, а также
между рельсами и РТ на релейном конце неразвет-
вленных РЦ с путевыми реле типа НМВШ2-900/900
и НМВШ2-1000/1000 (см. рис. 4.19) определяют по
табл. 4.70.
Число жил кабеля между рельсами и ПТ на пи-
тающем конце, а также между рельсами и РТ на
релейном конце для разветвленных РЦ с путевыми
реле типов АНВШ2-2400, НМВШ2-900/900 и
НМВШ2-1000/1000 определяют исходя из расчет-
ного сопротивления кабеля 1 Ом по табл. 1.2 без
запаса. Число жил кабеля между рельсами и ПТ,
а также между рельсами и РТ неразветвленных РЦ
241
Таблица 4.69. Расчетные мощности и токи,
потребляемые ПТ однониточных РЦ частотой 50 Гц
Неразветвленная
Разветвленная
2. Расчетные мощности с учетом потерь в ПТ типа ПОБС-2 илн ПОБС-2А.
3. При включении ПТ в сеть напряжением ПО В расчетные токи удваивают.
190 В при
с путевыми реле типа АНВШ2-2400 определяют по табл. 1.2 исходя из рас-
четного сопротивления кабеля 1,5 Ом. Число жил кабеля между ПТ и
постом ЭЦ находят по допустимой потере напряжения в кабеле UK = 20 В и
расчетному току, приведенному в табл. 4.70 по методике, изложенной в § 1.5.
Регулировка РЦ. Рельсовую цепь регулируют изменением напряжения на
вторичной обмотке ПТ (табл. 4.71).
При регулировке разветвленной РЦ напряжение на ПТ устанавливают по
напряжению на путевом реле наиболее удаленного ответвления. Напряжение на
втором реле уравнивают резисторами /?3 (2,2 Ом, 10 А), сопротивления которых с
учетом сопротивления кабеля должны быть не менее 1,5 Ом на обоих ответвле-
ниях. Установка дополнительных резисторов сопротивлением 400 Ом на посту
ЭЦ для уравнивания напряжений на путевых реле при высоком коэффициенте
трансформации ИТ неэффективна.
Таблица 4.70. Число жил кабеля между рельсами и ПТ
неразветвленных РЦ
ZP4’ м Число жил при длине кабеля, м
10 30 | 50 70 100 ( 120 | 150 | 170 I 200 j ' 250
500 2/2 2'2 3/3 4/4 5/5 6/6 7 7 8/8 10, 10 12 12
650 2/2 2/2 4/3 5'4 6/5 7/6 9/7 11/8 13/10 16/12
750 2/2 2/2 5/5 6/6 7 Ч 9/9 1 ] ' 1 } 13/13 1943 16/16
900 2/2 3/2 5/4 7/5 9/6 11/8 14 9 16 11 23 16
П р к м е ч а н и я. 1. В числителе указано число жил кабеля для пи > конца
НЦ, а в знаменателе — для релейного. 2. Указанные значения действительны при сопротивлении изоляции не ниже 0,5 Ом-км.
242
Таблица 4.71. Регулировочная таблица однониточных РЦ
частотой 50 Гц с одноэлементными приемниками
Рельсовая цепь
HMBU12-900j900 или НМВ Ш2-100011000
Неразветвленная До 250 8.0 60 4,6
250-500 10,0 80 6,2
500-750 12,0 90 7,1
750—900 15,0 100 8,3
Разветвленная До 300 16,5 58 4,7
AHBUI2-2400
Неразветвленная I До 250 10,5 I 59,0 1 3’7
250-500 81,0 5,0
Разветвленная До 300 10,5 63,4 3,6
300-500 13,5 83,0 1 4’8
2. При мокром балласте Цррк=3,0 В в РЦ ’ с реле НМВШ2-900/900 или
Н МВ Ш2-1000/1000 и £/ррк—2.4 В в РЦ с реле типа АНВШ2-2400.
3. Напряжения получены при номинальном напряжении сети £/с=220 В и правильной
настройке фильтра. При выключении фильтра напряжение на путевом реле снижается на
4. Напряжения Up и Up рк даны при промерзшем балласте.
4.10. СТАНЦИОННЫЕ ОДНОНИТОЧНЫЕ ФАЗОЧУВСТВИТЕЛЬНЫЕ
РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ ЧАСТОТОЙ 25 ГЦ
Схемы РЦ. Применяют два типа однониточных фазочувствительных РЦ с
реле типа ДСШ-13А- неразветвленные (рис. 4.21, с) и разветвленные с одним от-
ветвлением (рис. 4.21, б).
Однониточные фазочувствительные РЦ с реле типа ДСШ-13А применяют на
некодируемых станционных путях и в горловинах станций (табл. 4.72).
Таблица 4.72. Обозначение и тип приборов в однониточных РЦ
(см. рис. 4.21)
1L Тип приборов и Тип Число приборов в схеме рис.
4.23,а| 4.23.6 4.23.а| [4.23.6
СП ДСШ-13А 1 2 Яр1> Ярг РМР-1 1.1 1 2
\-2СП НМШ1-1400 — 1 Ru РМН-1 1.1 Ом — 1
ЗБ ЗБ-ДСШ 1 2 и РМР-1 1,1 Ом
ПТ ПРТ-А-УЗ 1 1 QF АВМ-2 5 А 2 3
ИТ ПРТ-А-УЗ 1 2 FU 20 871 (20 А) 2 2
243
Рис. 4.21. Неразветвленная (а) и разветвленная (б) фазочувствительные одно-
ниточные РЦ частотой 25 Гц
244
• Таблица 4.73. Расчетные мощности и токи нагрузки
частотой 25 Гц, потребляемые ПТ
Однониточная неразветвленная РЦ
100
200
300
400
500
12
15
13
13
13
13
13
13
13
13
13
13
15
18
16
19
17
21
18
20
10
16
18
14
20
15
13
13
13
13
13
13
13
13
13
13
0,075
0,090
0,080
0,100
0,085
0,110
0,090
0,120
0,095
0,120
Однониточная разветвленная РЦ с двумя реле
150 I 13 I 13 I 19 I 16 I 13 I 20 I 0,090
250 15 13 20 19 13 23 0,105
350 17 13 22 22 13 25 0,110
500 22 13 26 26 13 29 0,130
Обеспечение выходов обратного тягового тока с однониточных РЦ должно
выполняться в соответствии с требованиями ВНТП/МПС-85. Отсасывающие про-
вода и кабели тяговых подстанций подключают к тяговым нитям главных путей.
Разветвленные однониточные РЦ можно применять на некодируемых элект-
рифицированных участках с одним ответвлением, при этом суммарная длина с
учетом ответвления не должна превышать 300 м. На существующих станциях
разрешается сохранять разветвленные однониточные РЦ длиной до 500 м.
Приборы однониточных РЦ на станциях с электротягой постоянного тока
защищаются от перегрузок токами к. з. и влияния тягового тока в рельсах ре-
зисторами /?п и /?р, а также автоматическими выключателями QF., Для сохра-
нения сопротивления резисторов на питающем конце разветвленной РЦ 2 Ом
установлены два резистора типов РМН-1 1,1 Ом и РМР-1 1,1 Ом.
Нормативные минимальное и максимальное удельные сопротивления изоля-
ции для однониточных РЦ соответственно равны 0,5 и 50 Ом-км. Трансформа-
торы ПТ и ИТ и защитные приборы устанавливают у пути в /7Я, а блоки
ЗБ — на посту ЭЦ. Сопротивление кабеля на релейных концах не должно
превышать 150 Ом. Сопротивление резисторов и соединительных проводов
между рельсами и ПЯ на релейных концах должно быть 1 Ом. Соответствую-
щие сопротивления на питающем конце неразветвленной РЦ также должно
быть не менее 1 Ом, а в разветвленной РЦ — 2 Ом.
Для уравнивания напряжений на путевых реле в разветвленных РЦ можно
использовать резисторы /?р1 и /?р2, но при этом сопротивление резисторов и сое-
динительных проводов должно остаться не меньше 1 Ом.
245
Таблица 4.74. Регулировочная таблица сигнального тока
частотой 25 Гц неразветвленной однониточной РЦ при /?кр==150 Ом
Число жил кабеля между рельсами РТ или ПТ однониточных РЦ частотой
25 Гц зависит от длины кабеля таким образом:
Длина кабеля, м . .
Число прямых и об-
ратных жил (без запа-
ca^npH ГК’ КМ:
29*:
10
20 30 40
2 3 4
3 4 5
50 60 70
90 100
9 10
11 12
Расчетное сопротивление кабеля 1 Ом.
Таблица 4.75. Регулировочная таблица сигнального тока
частотой 25 Гц разветвленной однониточной РЦ с двумя реле
*р2« Ом и2тг в ^р’ в
150
250
250
350
350
350
500
500
500
30
50
130
30
30
150
50
50
200
60
100
60
260
60
100
300
150
150
1,00
1,00
1,00
1,00
1,15
1,00
1,00
1,10
1,00
60
100
60
60
260
100
150
300
150
1,00
1,00
1,00
1,15
1,00
1,00
1,10
1,00
1,00
23,0
246
При расчете числа жил кабеля между ПТ и постом- ЭЦ однониточных РЦ
частотой 25 Гц необходимо пользоваться расчетными токами, приведенными
Длина РЦ, м
100 200 300 400 500 150 250 350 500
0,08 0,09 0,10 0,12 0,12 0,08 0,10 0,11 0,13
Потеря напряжения в кабеле должна быть не более 10 % напряжения ис-
точника питания = 20 В.
Расчетные мощности и токи нагрузки частотой 25 Гц, потребляемые ПТ, оп-
ределяют по табл. 4.73.
Регулировка РЦ. Однониточные неразветвленные и разветвленные РЦ ре-
гулируют только по сигнальному току частотой 25 Гц, так как на них не наклады-
ваются кодовые токи АЛСН (табл. 4.74 и 4.75).
4.11. ПЕРЕГОННЫЕ КОДОВЫЕ РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ ЧАСТОТОЙ 50 ГЦ
Общие сведения. Кодовые РЦ частотой 50 Гц применяют на перегонах, обо-
рудованных электротягой постоянного тока. В качестве путевых приемников в
них используют импульсные реле типа ИРВ-110 или ИМВШ-110. Рельсовые це-
пи питаются переменным током частотой (50±1,25) Гц от высоковольтной линии
АБ или (как резерв) от линии продольного электроснабжения.
Нормальный режим работы данной РЦ кодовый. Датчиком кодов является
кодовый трансмиттер типа КПТШ-515 или КПТШ-715. Трансмиттер типа
КПТШ-515 (КПТШ-715) и трансмиттерное реле типа ТШ-65В устанавливают на
питающем конце РЦ, а импульсное путевое реле — на входном конце РЦ.
Защита смежных РЦ от взаимного влияния при сходе изолирующих
стыков обеспечивается чередованием различных типов кодовых трансмитте-
ров КПТШ-515 и КПТШ-715 в смежных РЦ. Защиту импульсного путевого
реле от влияния гармоник тягового тока и пробоя выпрямителя путевого реле
в случае схода изолирующих стыков смежных РЦ обеспечивают защитным
блок-фильтром ЗБ.
Для пропуска обратного тягового тока на стыках смежных РЦ устанавли-
вают ДТ. При односторонней АБ на питающем конце используют ДТ типа
ДТ-0,6-500, а на релейном конце—ДТ-0,2-500. При двусторонней АБ на обоих
концах РЦ должны быть установлены ДТ типа ДТ-0,6-500.
Если отсасывающий фидер или трос заземляемой конструкции расположен
на расстоянии более 250 м от питающего или релейного конца РЦ, то их под-
ключают к средним точкам ДТ питающего или релейного конца РЦ. Если же
они расположены на расстоянии более 250 м от питающего или релейного конца,
то для их подключения допускается установка в РЦ добавочного (третьего) ДТ
типа ДТ-0,6-1000, настроенного в резонанс токов конденсатором емкостью
24 мкФ. Минимальный ток АЛСН на входном конце РЦ 2 А.
На двухпутных участках для движения поездов по неправильному пути по
локомотивному светофору предусмотрено наложение кодовых сигналов АЛСН
с релейного конца РЦ. Для увязки кодовой АБ частотой 50 Гц на перегонах со
станционными устройствами питающая и релейная аппаратура РЦ участков
приближения и удаления двухпутной АБ и предвходных участков однопут-
ных дорог размещается на посту ЭЦ.
Для зашиты от коммутационных перенапряжений, возникающих на прибо-
рах АБ. АЛСН и автоматической переездной сигнализации при к.з. контактной
сети, на питающих и релейных концах РЦ устанавливают разрядники типа
РВНШ-250.
Схемы РЦ. Кодовую РЦ с двумя и тремя ДТ (рис. 4.22, а) применяют на
двухпутных участках. Предельная длина РЦ с двумя ДТ 2600 м, а с тремя
247
Пост ЗЦ
Рис. 4.22. Кодовые РЦ частотой 50 Гц с тремя ДТ при двухпутной автоблок
/ — к отсасывающему фидеру ТП или заземляемой конструкции
ДТ — 2500 м. При наложении кодовых сигналов АЛСН с релейного конца
предусмотрено полное разделение релейных и кодирующих устройств на кон-
тактах медленнодействующего повторителя дополнительного трансмиттерного
реле ДТ — реле ДПТ, исключающего влияние конденсаторов Ск и Сид на цепь
путевого реле.
Коэффициент трансформации ДТр п = 23, что дает значительное уменьше-
ние потребляемой мощности без снижения шунтовой чувствительности и с сохра-
нением контроля обрыва рельсовой нити.
Суммарная емкость конденсаторов Ск и Сиц на релейном конце зависит от
длины РЦ таким образом:
fec„n, мкФ ' ’ '
до 2000 2000—2250 2250—2600
24 32 40
Для обеспечения нормативного тока АЛСН 2 А на входном конце РЦ со-
противление релейного конца между ДТр и путевым реле должно быть не менее
120 Ом, что обеспечивается сопротивлением блока ЗБФ.
Если минимальное сопротивление изоляции свободной РЦ ги min —
= 1 Ом*км, то напряжение на рельсах релейного конца должно быть не менее
0,36 В при напряжении на обмотке путевого реле не более 3,9 В.
При регулировке тока АЛСН и увеличении напряжения на рельсах релей-
ного конца свыше 0,36 В для исключения перегрузки путевого реле И необхо-
димо включить дополнительные резисторы R2 и R3 блока ЗБФ.
Если такую РЦ применяют на двухпутных участках без учета возможности
движения по неправильному пути, то кодовые сигналы АЛСН накладывают толь-
ко с питающего конца и на релейном конце соответствующие приборы (КТ,
ДПТ, ДТ, ZK, Ск, Сид, Яид, ДТИ) не устанавливают, а между точками а и б,
ей? ставят перемычки.
Кодовую РЦ применяют на участках приближения к станции при двухпут-
ной АБ частотой 50 Гц с учетом возможности движения поездов по неправильно-
му пути по сигналам АЛСН. Предельная длина участка приближения обычно не
превышает 1500 м. Питающий конец РЦ расположен со стороны станции; аппа-
ратуру этого конца (ПТ, Zo, С„, Rw, ТИ, Т) размещают на посту ЭЦ, а разряд-
ник FV и конденсаторы СП1 и Сп2 — в РШ входного светофора. Сопротивление
кабеля между РШ и постом ЭЦ 150 Ом, что соответствует длине недублированного
кабеля 3 км.
Кодовая РЦ с двумя или тремя ДТ для участков удаления от станции с нало-
жением кодовых сигналов АЛСН с питающего и релейного концов (рис. 4.22, б)
предназначена для участков удаления от станции при двухпутной АБ с учетом
возможности движения поездов по неправильному пути. Предельная длина РЦ
участка удаления с двумя ДТ 2600 м, а с тремя ДТ — 2500 м. Для обеспечения
нормативного тока АЛСН 2 А сопротивление релейного конца между ДТр и пу-
тевым реле должно быть не менее 120 Ом, что достигается сопротивлением жил
кабеля 1р-2р и сопротивлением фильтра ЗБФ.
Максимальное сопротивление недублированных жил кабеля 1р-2р зависит от
длины РЦ таким образом:
м......................................до 2000 2000-2250 2250-2600
Гк, Ом.................................. 140 100 50
Если сопротивление кабеля меньше 50 Ом, то сопротивление релейного кон-
ца 120 Ом обеспечивают включением резисторов R1 — R3 блока ЗБФ.
Напряжение на рельсах релейного конца зависит от длины РЦ:
до 2000 2000-2250 2250-2600
0,54 0,47 0,40
249
Суммарная емкость (Ск + Сид) зависит от длины РЦ:
/рц» м......................до 2000 2000-2250 2250—2500 2500—2600
Ск+СИд, мкФ............... 24 32 40 48
При длине РЦ до 2250 м минимальное сопротивление кабеля 1к-2к, 150 Ом,
а при длине РЦ от 2250 до 2500 м — 100 Ом, что соответствует длинам недубли-
рованного кабеля соответственно 3 и 2 км.
Для исключения дублирования жил кабелей 1р-2р и /д-2/с РЦ участка уда-
ления рекомендуется устраивать длиной не более 2000 м.
Кодовую РЦ часютой 50 Гц с двумя и гремя ДТ типа ДТ-0,6 (рис. 4.23, а)
применяют на однопутных участках, оборудованных электротягой постоянного
тока (при двусторонней АБ). Предельная длина РЦ с двумя ДТ 2600 м.
Для обеспечения нормативного тока АЛСН 2 А сопротивление релейного
конца между ДТ2 и путевым реле должно быть не менее 250 Ом, что обеспечива-
ется сопротивлениями блока ЗБФ и дополнительного резистора
Напряжение на рельсах релейного конца должно быть не менее 0,8 В. При
регулировке тока АЛСН и напряжении на релейном конце свыше 0,8 В для ис-
ключения перегрузки путевого реле необходимо увеличить сопротивление регу-
лируемого резистора Яд.
Кодовую РЦ частотой 50 Гц с двумя и тремя ДТ типа ДТ-0,6 (рис. 4.23, б)
применяют на предвходных участках станции при однопутной АБ. Предельная
длина РЦ предвходного участка, как правило, не более 1500 м. Расчетные дан-
ные представлены для РЦ с дтумя ДТ длиной до 2600 м и с тремя ДТ до 2500 м.
Минимальное сопротивление релейного конца между ДТ2 н путевым реле должно
быть не менее 250 Ом. При длине РЦ до 2250 м минимальное сопротивление ка-
беля 1п-2п 15 Ом, при длине РЦ от 2250 до 2600 м — 100 Ом, что соответствует
длинам недублированного кабеля соответственно 3 и 2 км. Минимальное сопро-
тивление жил кабеля 1р-2р 200 Ом, при этом сопротивление резистора ЯД1
и резистора R1 блока ЗБФ учитывают как сопротивление кабеля, что соответ-
ствует длине недублированного кабеля 4 км. Для исключения дублирования
жил кабеля 1п-2п рекомендуется длину РЦ предвыходного участка устраивать
не более 2000 м.
Обозначение и тип приборов в схемах (см. рис. 4.22 и 4.23)
Обозначение Тип
И, 1И, 2И
ЗБФ . . .
ПТ, 1ПТ, 2ПТ
ДТп, ДТ1, ДТ2
ДТс . . .
ДТр ............
Zo* Л<. zoi, Zoi
Rn, ₽ИД. /?И1. 1
С^. Со,
Примечание. Допускается
конденсаторы типа КБГ-МН-1000 В
типа ПЭ 25 47 Ом.
ИМВШ-110, ИРВ-110
ЗБФ-1
ПОБС-ЗА
ДТ-0,6-500
ДТ-0,6-1000
ДТ-0,2-500, ДТ-0,6-500
РОБС-ЗА
ПЭ 15 39 Ом
7157 (400 Ом, 0,2 А)
та
РВНПГ250
резисторы
В РЦ участка приближения предельная длина недублированного кабеля
между РШ входного светофора и постом ЭЦ 3 км. При большей длине кабеля
жилы дублируют из расчета сопротивления кабеля 150 Ом по выраже-
нию (1.1).
250
S).............\ . og^/r/p Предвходной участок p/T
ДП-0,6,п*15___________4TC-0fi(n‘1f)_______
* -^ICZ----------p<<w>"r-fe—I -«—- I 31 j-*
Рис. 4.23. Кодовые РЦ частотой 50 Гц с тремя ДТ при однопутной автоблоки-
ровке
251
кодовых РЦ частотой 50 Гц
до 2000
2000-2250 2250-2600
Предельная длина недублированных жил кабеля в РЦ участка удаления
(см. рис. 4.22, б): -• J 3
Ipn, м . .
Длина кабеля, км:
ip-2p
При большей длине кабелей жилы дублируют исходя из рассчитанного со<
противления кабеля:
Сопротивление жил, Ом, кабеля:
до 2000
2000—2250 2250—2600
150
150
100
150
100
В РЦ предвходного участка (см. рис. 4.23, б) при длине РЦ до 2250 м пре-
дельная длина недублированных жил кабеля 1п-2п 3 км, а при длине РЦ от 2250
до 2600 — 2 км; при длине РЦ от 500 до 2600 м длина недублированных жил ка-
беля 1р-2р 4 км.
При большей длине кабелей жилы дублируют исходя из рассчитанного со-
противления по выражению (1.1) в зависимости от длины РЦ и сопротивления
жил кабеля 1п-2п 150 и 100 Ом при длине РЦ соответственно до 2250 м и от 2250
до 2600 м и 200 Ом для кабеля 1р-2р при длине РЦ от 500 до 2600 м.
Провода 1п-2п (1к-2к) и 1р-2р должны находиться в разных кабелях. Раз-
решается провода 1п-2п (1к-2к) укладывать в одном кабеле с питающими провода-
ми станционных РЦ. Допускается расположение релейных проводов 1р-?р в од-
ном кабеле с релейными проводами станционных РЦ независимо от длины каж-
дого из них и с релейно-кодирующими проводами станционных РЦ при длине их
общей части кабеля до 650 м. Предельная длина недублированного кабеля между
дополнительными обмотками ДТп, ДТр и РШ 50 м. При большей длине кабеля
число дублирующих жил определяют по формуле (1.1), принимая сопротивление
кабеля равным 2,5 Ом.
Расчетные мощности. Расчетные мощности, потребляемые ПТ свободных и
занятых кодовых РЦ частотой 50 Гц, даны в табл. 4.76 с учетом потерь.
Максимальной мощностью является мощность, потребляемая ПТ и КТ
(табл. 4.77) занятой РЦ.
Средняя мощность, потребляемая ПТ РЦ, кодируемой только с питающего
конца,
где SCB = Ясв -г /*(?св — мощность, потребляемая свободной РЦ; SaaH =
+/53ан — мощность, потребляемая занятой РЦ; 7\ — среднесуточное время за-
нятости РЦ при движении в одном направлении, ч. х
Средние мощности, потребляемые ПТ и КТ РЦ, кодируемой с питающего и
релейного концов:
=5св+(5зан-Хсв) КГ, + Т,)/24];
где 7\, Т2 — среднесуточное время занятости РЦ при движении соответственно
в правильном и неправильном направлении, ч.
Средними мощностями рекомендуется пользоваться при определении общей
мощности, потребляемой РЦ, максимальными — при выборе типа линейного
трансформатора.
РЦ с ДТ-0,6 и ДТ-0,2
196
425
РЦ с двумя ДТ-0,6 и одним ДТ-0,2
198
РЦ с двумя ДТ-0,6
18
60
61
38
240
135
478
119
155
До 1000
1000-1500
1500—2000
2000—2250
2250-2500
91
113
146
105
136
180
203
64
88
127
105
133
147
119
157
212
102
131
172
194
61
76
112
61
82
116
132
До 1000
1000—1500
1500—2000
2000-2250
2250-2500
РЦ с тремя ДТ-0,6
56
68
До 500
500—1000
1000-1500
1500-2000
2000—2250
2250-2500
2500-2600
До 500
500—1000
1000-1500
1500-2000
2000—2250
2250—2500
2500-2600
РЦ для пред входных участков с двумя ДТ-0,6
До 500 24/18 49/51 54/54 31/18 50/62 59/65
500-1000 36/23 50/55 62/60 52/25 54/81 75/85
1000—1500 63/35 53/65 82/74 99/35 64/119 118/125
1500-2000 123/62 59/85 137/105 200/61 85/203 217/213
2000-2250 178/87 66/105 190/136 288/82 103/277 306/289
2250-2500 212/121 100/133 235/180 380/116 203/389 431/406
2500-2600 246/140 109/147 269/203 442/132 229/447 498/466
253
Окончание табл. 4.76
zpu- и
РЦ для предвходных участков с тремя ДТ-0,6
До 1000
1000—1500
2000-2250
2250-2500
55/83
I 40/25 I 50/56 I 64/61 I 57/25 I 55/83 I
74/40 54/68 91/79 114/38 67/127
217/102 71/119 228/157 350/97 116/322
259/145 114/155 283/212 460/135 237/459
80/86
132/133
369/336
517/478
При движении поездов по неправильному пути максимальная мощность,
потребляемая РЦ, равна сумме максимальных мощностей трансформаторов ПТ и
_КТ при наложении кодовых сигналов АЛСН с питающего и релейного концов.
Регулировка РЦ. Напряжение на рельсах релейного конца РЦ регулируют
изменением напряжения на вторичной обмотке ПТ (табл. 4.78). Напряжение на
путевом реле И регулируют резисторами блока ЗБФ в РЦ с ДТ-0,6 и ДТ-0,2 и
изменением сопротивления резистора Яд (Яд1, /?д2) в РЦ с двумя ДТ-0,6.
Кодовый ток АЛСН регулируют изменением напряжения на обмотке //
КТ (табл. 4.79).
Таблица 4.77. Расчетные мощности, потребляемые КТ кодовых РЦ
частотой 50 Гц при наложении АЛСН с релейного конца
₽тах- | «max- В-А
РЦ с ДТ-0,6 и ДТ-0,2
До 500 18 62 65
500—1000 31 102 107
1000-1500 57 187 195
1500-2000 107 363 379
2000—2250 133 434 454
2250-2500 157 507 531
2500-2600 181 586 612
РЦ с двумя ДТ-0,6 и одним ДТ-0,2
До 1000 31 104 108
1000—1500 59 194 203
1500—2000 118 394 411
2000-2250 133 434 454
2250—2500 165 510 536
254
Таблица 4.78. Регулировочная таблица кодовых РЦ частотой 50 Гц
'рц’ м ^япт’ В ^ррк’ в и1.»збф’ в ^р- в
До 500
500—1000
1000—1500
1500-2000
2000-2250
2250-2500
2500—2600
До 1000
1000—1500
1500—2000
2000—2250
2250-2500
До 500
500—1000
1000-1500
1500—2000
2000-2250
2250—2500
2500—2600
До 500
500-1000
1000—1500
1500—2000
2000-2250
2250—2500
2500-2600
43
95
140
152
РЦ с ДТ-0,6 и ДТ-0,2
5,5
6,0
6,8
8,0
8,9
9,9
10,4
РЦ с двумя ДТ-0,6 и одним ДТ-0,2
67
101
124
152
31
119
156
4,0
5*1
5,7
6,6
0,5
0,5
0,6
0,6
РЦ с двумя ДТ-0,6
0,9
1,8
1,8
10,5
5,6
6,2
7,2
8,8
9,9
П.2
РЦ с двумя ДТ-0,6 для предвходных участков
50/31
75/45
111/66
165/98
200/119
208/144
226/156
0,9/0,9
0,9/1,0
1,3/1,0
1,8/1,5
2,0/1,8
2,0/1,8
5,9/5,6
6,9/6,2
8,4/7,2
10,5/8,8
П.9/9,9
12,8/11,2
13,5/11,7
5,9
6J
6,*1
6,6
6,9
4,4/4,1
5,2/4,7
5,9/5,3
6,7/6,1
7,2/6,6
7,6/6,!9
8,1/7,1
РЦ с тремя ДТ-0,6 для предвходных участков
7,1/6,4
8,7/7,6
10,6/9,5
12,3/10,6
13,4/11,9
5,2/4,8
6,1/5,5
6,8/6,4
7,5/6,8
8,1/7,2
До 1000
1000—1500
1500-2000
2000-2250
2250—2500
255
частотой 50 Гц при наложении кодовых сигналов АЛСН
/алсн-
До 500
500-1000
1000—1500
1500—2000
2000—2250
2250-2500
2500—2600
РЦ с ДТ-0,6 и ДТ-ОД
24
24
40
40
29
130
145
159
173
РЦ с двумя ДТ-0,6 и одним ДТ-0,2
До 1000
1000-1500
1500—2000
2000-2250
2250-2500
24
24
24
32
40
89
136
145
159
откуда
Примечания. 1. Ток АЛСН иа
?„ =0,031 е-'-3,°3’ См;
4.12. РАСЧЕТ РЕЛЬСОВЫХ ЦЕПЕЙ
Расчет кодовой РЦ частотой 50 Гц (см. рис. 4.9). Исходные данные. Длина
РЦ I = 2600 м; удельное сопротивление рельсов 2=0,8е/65’ Ом/км; мини-
мальное удельное сопротивление изоляции РЛ гят1п = 1 Ом-км; минимальное
удельное сопротивление изоляции заземлений контактных опор r„ mln = 2 Ом • км;
рабочее напряжение реле типа ИМВШ-110 (ИРВ-110) (/„ = KBOD5,D = 3,84 В;
рабочий ток реле /р= 0,0233 А; сопротивление реле ZD = (65Ом; коэф-
фициент надежного возврата реле (см. табл. 2.8) Кт = 0,75; приведенный
коэффициент надежного возврата реле = КВИ/КИ = 0,625; сопротивление
фильтра ЗБФ КэбФ — 120 Ом; емкость ограничивающего конденсатора
Со = 24 мкФ; сопротивление ограничителя типа РОБС-ЗА Zo — 45е/*81* Ом-
коэффициенты четырехполюсника ДТ типа ДТ-0,2-500 на релейном конце при
коэффициенте трансформации л = 23 (см. табл. 2.4) Аптп = 0,052 е~^3°:
= 0,842 е7 61 Ом; Сдтр = 0,244е—7 *82’См; Одтр = 23 е~; коэффициенты
четырехполюсника ДТ типа ДТ-0,6-500 на питающем конце при коэффициенте
трансформации л = 15 (см. табл. 2.4) Адтп = 15,5 е-/-3’1»'• вт =
= 1,815 е/-72°32’ Ом; Сдтп= 0,135е-/’8°°5' См; £>дтп = 0,08 е/1’39'’; коэффи-
циент распределения тока утечки /п = 0; коэффициент взаимоиндукции рельсов
М12 = 0,00128; критическое значение комплексного числа (у0кп= 1 ,35е7*32°30',
при котором удельное сопротивление изоляции РЛ в контрольном режиме при-
нимает критическое значение: гее
Для сокращения объема расчета все элементы питающего конца РЦ между
рельсами и ПТ замещают четырехполюсником Я, а элементы релейного конца
между рельсами и путевым реле — четырехполюсником К-
Коэффициенты четырехполюсника Н определяют из уравнения
||0,0075/-90 1
0,135г-'-80 5|' . 0,08g/’1’130'
DH=0,067e/-5°14\
Коэффициенты четырехполюсника К определяют из уравнения
к II II ^Дтр ^дтр [I || 1 ^збфр II II 0,052 е~1'3° • 0,$
0,244 е-'-82° •
откуда
Е = 6,649 J' 3°32' Ом; Ск =
DK = 39,868e'*47°33'.
Нормальный режим. При расчете нормального режима используют схему
замещения (рис. 4.24). Эквивалентное сопротивление изоляции РЛ и заземлений
контактных опор
0,5+2:
Коэффициент распространения определяют по выражению (2.2)
у = У 2/Гиэ=Ко,8в/,650/0,9 = 0,943е/-32°30, 1/км.
Волновое сопротивление ZB = V Z гиэ = 0,8 е/’65’• 0,9 = 0,85 х
е/’32°30' Ом.
Коэффициенты рельсового четырехполюсника определяют по формуле (2.1):
А = D=chу Z = ch(О,943е'-32°30' • 2,6)= 3,884е'-75°17'; '
B = ZBshT/ = 0.85e/-32’30'ch(0,943?-32°30'• 2,6) = 3,39е/ |08°47' Ом ;
C = sh т //Z, = [sh (О,943е'-32'30' • 2,6)]/0,85 е/-32-зо- =
257
Напряжение и ток в конце РЛ:С7к=АкС/р4-Вк/р=0,05е,’,38,',-3,844-
4-6,649 е7’3832 * • 0,0233 = 0,354 е7*0*10* В;
/к=Ск(7р4-Ок/р=0,243е'7-82819' • 3,844-39,868е7*47°33' - 0,0233 =
= 1,781 е'~7‘65° А.
Напряжение и ток в начале РЛ; (/н = АС/К4-В/К = 3,884е7'75*17'X
X 0,354е/ 0°10'4-3,39^'108°47'• 1,781 е“7,65° = 7,248 е/,49°9' В;
7H = Ct7K4-DZ‘K=4,709e/-43832' - 0,354 е~7-°81 °*4-3,884е7’75817'X
X 1,781 е—/ 658 = 8,363е7*16”2, А.
Минимальное напряжение и ток ПТ: (/га1п = ^н L\i4-8h /н=16,424ei’°°47'x
Х7,248е7,49в9'4-4,81е7,8°47' - 8,363 е716<>2'= 148,973 е/*6|842'В;
/т1п = СнС7н4-^н7н=0,031е-7-3,83,/ - 7,248 e'-49’9'4-0,067e^5’14'х
Х8,363е'-,682'=0,793е/,2°837' А.
Для трансформатора типа ПОБС-ЗА принимаем £/ф = 150 В. Тогда /Стр = 1;
Црт1п=^т1п и min ~ Anin-
Номинальные напряжение и ток ПТ с учетом колебания напряжения в сети
{7=1,1 l)ml„ = l,l • 148,973е/’6,°42 == 164,87е/’6|1>42’ В;
/= l.l /’min=l,l • О,793е/’20*37" = 0,872е/’2°°37' А.
Мощность ПТ в нормальном режиме S = U/ = 163,87е/’61*42’ X
),872е-/-20’37' = 142,89е/‘4|°6’ ВА.
Минимальное сопротивление передачи Znmin = К'ти Ктк(^вх к+^ +
= 16,424 г7'°’47’ • 76,468е_'‘65°2'(0,198е'’64°52'+0.8г--68’ •!
+ 0,292 е/ (,0’) = 3219,17е/-2°38' Ом.
Максимальное сопротивление передачи Znmax
Х0,198 е7*65°52'4-3,39е7' 108°47' -4- (4,709 е/-43°32' . 0,198 е7*64 °52'4-
4-3,884 е7*75”17') 0,292 е7’8°в] = 6416,608е/’61в35/ Ом.
По выражению (2.14) определяют коэффициент перегрузки реле
кпер=^квк,р^4= 1,2-1,2- ..0»^ = 2.f
Режим к. з. Входное сопротивление к. з.
2ra=BiI/DH=4,81 г/'80’47'/0,067е7'5’|4’ = 71,791 е/-75’33' Ом.
163 87е7*8*°42*
Ток к. з. источника iK3—U/ZK3=-----1--" ^033, = 2,28 е~7413851'
Мощность к. з. <§кз = (7 }кз= 163,87е7'61°42/ - 2,28е7'13°51' =
258
Шунтовой режим. Из выражения (2.26) определяем коэффициент шунтовой
чувствительности при наложении шунта на релейном конце
|Кшр = 1 ^дшр |/КЛп1п |> где | {/дшр |==/рш I Znnip | = Квн /р | Znuip | •
Сопротивление передачи РЦ при наложении шунта на релейном конце Znmp
определяют по формуле (2.23), при этом:
обратное входное сопротивление четырехполюсника Н
2кн=ВиМн=4,81е'-80’47'/16,424 е/ 0°47'=0,292е'-80’ Ом;
прямое входное сопротивление четырехполюсника К
z _ Д„Zp+Вк _ 0,051 е~+3**' 165+6,649 е^-3'32' _
"хк- С„ Zp+D„ ~ о,243е-/-82°19' • 165+ 39,868е/‘47’33' ~
=0,198 е/-84*52' Ом;
коэффициент снижения тока релейного конца Ктк = Ск Zp + DK =
= 0,243е~_/*82*19* • 165-г-39,868е/*47*33* = 76.468 е-7’65*2*,
обратный коэффициент снижения тока четырехполюсника Н
к;в = л„ = 16,424 е<-°’47'.
Коэффициенты четырехполюсника РЛ при наложении нормативного шунта
на релейном конце и ги = оо находят из выражения (2.24):
Ашр= 1 +(г»)/Лшн = 1 +(0,8 е+ 65‘ • 2,6)/0,06 = 35,096е/’63°48';
Вшр=г/=2,08е/в5’ Ом; Сшр= 1/«шн = 1/0,06= 16,66 См; Ошр = 1.
Сопротивление передачи 2ПШр=К^н^тк Ишр ZBX кЧ-ВШр + (СШр Zbxk +
+ Ршр) н]= 16,24 е'*0’47' .76,468е""'-65*2' [35,096 е7’63°46' х
X0,198e/,64°52'4-2,08e/-65° + (16,66*0,198 е7‘64*52'-Н) 0,292 е7’8О’] =
= 573,267 е7’53’5' Ом.
Допустимое напряжение источника питания С/дшр ~ Квн ^р!^пшр! =
« 0,625 *0,0233* 573,262 = 170,3 В.
Коэффициент шунтовой чувствительности Кшр ~ 170.3/148,973= 1,13.
По выражению (2.26) определяют коэффициент шунтовой чувствительности
при наложении шунта на питающем конце:
Кит— I (/дшп |/| ^mln Г» lt/дшп 1 = 7рш I ^пшп I = Квн /р | 2шпп •
Сопротивление передачи Znmn определяют по формуле (2.23), при этом вхо-
дящие в это выражение коэффициенты рельсового четырехполюсника:
Лшп= 1; BmD = z/ = 0,8 е'-65* • 2,6 = 2,08 е+85’ Ом; Сшп= 1/₽шп =
= 1/0,06 = 16,66 См; Dmn= 1+(zl)/Rmn =
= 1+2,08^в6*/0.06 = 35,096в/-83’48'.
259
Отсюда
2пшП=Ктн Ктк Ншп 2вхК + Вшп + (СшП2вх к+^шп) ^Вх н! =
16,424е/0°47' • 76,468е~/‘85’2'[0,198?,84‘52' + 2,08г'-65°+
+ (16,66 • 0,198е' в4°52' + 35,096е'-63°46')0,292е'-80°]= 15086,7 е»’88’49' Ом;
|^дши| = К;н/р|2П1оО |=0,625 - 0.0233- 15086,7 = 219,7 В.
Коэффициент шунтовой чувствительности Кшп = 219,7/148,973 = 1,47.
Контрольный режим. Коэффициент чувствительности к поврежденному
рельсу определяют по выражению (2.3) Кк — 10дк|/|С/т1п1,
тде | (7дК I = /рш | 2Пк | = Квн /р ] 2пк I •
Для вычисления ZnK сначала определяют:
коэффициент, учитывающий взаимоиндукцию рельсов,
Е=1/ t } 4/<оМ18 Г 4/ - 2 • 3,14» 50-0,00128 7° 75е/-6’.
Г 2 У *+ 0,8е'-65°
коэффициенты четырехполюсника РЛ при повреждении рельса, используя
выражение (2.35):
»K = DK=ch(Yl)Kp+y Е/1+2 msh(V()Kp ($, + $,) =
=ch 1,35е/,32°30' + -|- 1,75е'8° sh 1,35e*-32’30' • 2=4.21 е/’47’;
Вк = 7^- М (Т1)кр+ -у Е КГ+2^ 1сЬ(ТПкр+1] (Si + S,)l =
(ТОкр I 2 J
° IW-3^38'6 Ish ‘•З5е/-32’3°'+т (ch 1.35е/-32’39'+ П2]=
= 8,84 е'-85’83' Ом;
Си==1ЙйР |sh(T/)1Ip+-|-£p/'l+2m [ch(v/)Kp-lJ(S1+S,)j =
1 35Л-32°30' 1
= ’ . ----- [ch 1,35е'-32°30'+4- l,75? e°(chl,35e'-32’30' —1)2] =
0,8?-65 • 2,6 2
=2,016</’31’19' См.
По выражению (2.32) определяют сопротивление передачи при контроль-
ном режиме
2Пк = Ктн ^тк Ик 2вхк + ^к+(Ск ZbxkH- Dk) Zb'xh] =
= 16,424 e'*0”47' * 76,468Г-/-65-2' [4 21 ^/.47* . 0 198 */-64’52' +
+ 8,84е'’65°53' + (2,016е/-31*19' - 0,198е/,84*52'+4,21 е,-47°)0,292еГ80°] =
= 1273,2- е/ “4*9' Ом;
260
Допустимое напряжение источника при контрольном режиме вычисляют по
формуле (2.32) |С/ДК| = 0,625-0,0233-12 732 = 187,1 В.
Коэффициент чувствительности к повреждению рельса Кк = 187,1/148,973 =
= 1,25.
Режим АЛС. Фактический ток АЛС /Лф= I ^Фш1п1/|^пл1 = 148, 913/69.884 =
= 2,137.
Сопротивление передачи цепи для режима АЛС:
гпл = Ктн (B+DZbxh) = 16,424 е^’°°47” (3,39 е(',08°47” +3,884 е7'78’17" X
ХО.292е/-8®’) = 69,884 е/-120”46'; Ккл = /лф/7лн = 2,137/2,00= 1,068>1.
Расчет РЦ переменного тока частотой 50 Гц с реле типа ДСШ-12
(см. рис. 4.1). Исходные данные. Длина РЦ I — 1500 м; удельное сопротив-
ление рельсов z = 0,8 e7*65" Ом/км; удельное сопротивление изоляции РЛ
гИ = 1 Ом-км; напряжение срабатывания реле Ucp = 14 e7*72*; ток сра-
батывания реле /р = 0,023 А; сопротивление реле типа ДСШ-12 Zp =
= 610 е7*72° Ом; приведенный коэффициент надежного возврата реле К'т =
= 0,34; идеальный угол реле типа ДСШ-12 аи = — 18°; емкость ограничи-
вающего конденсатора Со = 12 мкФ; сопротивление активного ограни-
чителя /?0 = 50 Ом; емкость конденсатора, подключенного параллельно
реле, Ср = 4 мкФ; сопротивление кабеля между ДТ и реле RK = 150 Ом;
коэффициенты четырехполюсника ДТ типа ДТ-0,2-500 при коэффициенте
трансформации п = 40 для релейного конца, определяемого по табл.
2.4; Лдтр = 0,03 г-/'3"; Вдтр = 1,47е/'61’ См; Сдгр = 0,14 e~/-82’ См; Одтр=
= 40,1 е~''1° (для питающего конца коэффициенты А и D меняют местами;
коэффициент распределения тока утечки т = 0; коэффициент взаимоиндукции
рельсов Л112 = 0,00128 е“7*7°; критическое значение комплекса (у/)кр, при кото-
ром удельное сопротивление изоляции рельсовой линии в контрольном режиме
принимает критическое значение, (?/)кр “ 1,35 е/*32®30'.
Для сокращения объема расчега четырехполюсник ДТ на питающем и релей-
ном концах объединяют соответственно с элементами /?0. Со и ₽к, Ср в четырех-
полюсники Н и К.
Коэффициенты общего четырехполюсника питающего конца определяются
из матричного уравнения
II Лн Вн || = || 1 R°~iXco II II Лдп Вдп Il-
li Сн DH 11 II 0 1 |Г || Сдп Ядп |г
|| I 50-/-266II II 40,1 10 1,47е7*6|° ||
II 1 1 || ||о,14е-/-82° 0,03е-'-зв || ’
откуда
Ан= 13,287 е“7 7|в28'; BH = 6,969e-/-75°8' Ом;
Сн=0,14е“/,82в См; DH = 0,03
Коэффициенты общего четырехполюсника релейного конца определяют
из уравнения (2.48)
RIN—II1П^1-
= II О.ОЗе-/'3’ 1,47е/-61° II . || 1 150 II II 1 0 ||
II 0,14«-/-•«• 40,1е-/ ‘° II || 0 1 || ' || 0.0012'90° 1 Ц ’
261
Рис. 4.25. Схемы замещения РЦ с реле типа ДСШ-12 для нормального (а) и
шунтового (б) режимов
Ак=0,029е7’9”49’; BK = 5,306e7’н°26' Ом;
С„ = О,О96е-/-61°40' См; DK=47,99e~/ 26°38',
Нормальный режим. Схема замещения РЦ для нормального режима пред*
ставлена на рис. 4.25, а.
Коэффициент распространения определяют по выражению (2.2)
= К 0,8?-66°/1,0 =О,895е/-32°30'-1/км.
Волновое сопротивление 2В = У ггя=У 0,8с7'68’- 1,0 =
= О,895е7’32°30’ Ом;
Коэффициенты рельсового четырехполюсника вычисляют по формуле (2.
Л = О = сЬу1 = сЬ(0,895е/’32°30’ • 1,5)= 1,575е'-35’37';
B = ZBshT/=0,895e'-32°3°'sh(0,895^-32’30’ • 1,5) = 1,373 е7 •80°4' Ом;
C = shyl/ZB = sh(0,895e7‘ 32°30' • 1,5)/0,895е/'32°30 = 1,717/’14’4’' См.
Напряжение и ток в конце РЛ:
l}K=AKUcp+BKip==0,029ei-9°i9' 14е'-72° + 5,306 е/11<>26'х
X 0,023 = 0,461 e7’67’42' В;
/в = Ск1/Ср+Ок/р = 0,0096е_/’6,°40' • 14 е7’72” + 47,99е—/‘28°38’X
Х0,023 =2,326«—7’8°8’ А.
Напряжение и ток в начале PJJ:
U„ = AUK+BiK= 1,575е7’38°37' • 0,461 е7'87"42'-)-1,373е7'80’4' х
X 2,326е-'-6’6' = 3,846 е7 79’29' В;
i„ = CUK+Dl‘K*=l.7l7eili°,t' 0,461 е'-67‘42' +
+ 1,575е/-35’37' • 2,326е7’6°6' = 4,191 38°10' А.
262
Минимальные напряжения на первичной обмотке ПТ и ток в ней:
+ /„ = 13,287 с-'71 °28' - 3,846 е/'79”29'-
+6,969е-/-75°8' . 4,191 е'-38°,0' = 74.137е-*'-8’19' В:
/mln=C„6’H+ D„/„ = 0,14e-/-82’ • 3,846е/-79°20'-
+0,03е~'-3° -4,191 е/-38°1°'==0,642е/-3°55' А.
Угол расстройки реле Вр = ср^ — аи = — 8°19' — ( -1Я ) 9°4Г, где
Чи = — 8° 19' — аргумент комплексного напряжения U; (ру qH.
Для трансформатора типа ПОБС-ЗА можно принять Ктр = 1. поэтому при-
веденные минимальные напряжения и ток ПТ:
^mln
cos рр
74,137е~7‘8°19'
cos9c41'
В:
/min _ 0,642 е7-3"55,
cos рр cos9c41'
0,65е/-3"55'
= 75,237 e-/8°19'
Номинальные напряжение и ток ПТ с учетом колебания напряжения в сети
l)' = l,lt)mln=l.l • 75.237е-/-8°19'=82,761 е-/’8 *9' В;
/' = l,l/min=l.l • 0,651 е/-3°88'=0,761 е'-3°55' А.
Мощность, потребляемая РЦ, S' = l/'/' = 82,761 г~/’8°49'у0,761 е—/’3°85' =
= 59,26е~/12°14' В-А.
Режим к.з. Входное сопротивление к. з. ZK3 — BHiD„ =6.969е~/•'®“8' ,
/0,03е~'-3° = 232,Зе-/-72°8' Ом.
Ток исто<ника при к. з. рельсов /K3 = i//ZH3= 82,761 е-/’8'197
232.3е-/-72’8' = 0,356е/ И’49' А.
Мощность источника при к. з. рельсов £кз = £/фгтпп/Кз =
= 0,356е-'*63°49* =29,5е_/*72°8' В-А.
Шунтовой режим. Коэффициент шунтовой чувствительности РЦ
(рис. 4.25, б) на релейном конце определяется из формулы (2.29).
к______________I ^дшр I_______
^ШР . JJ, | »
lGmin|cos (фпшр— аи)
где |^дШр1 = /Шр/ Л|Шр1 = Квн /р|2пшр|; Фпшр — аргумент комплексного соп-
ротивления передачи Zniup.
Сопротивление передачи РЦ при наложении шунта на релейном конце
гпшр определяют по выражению (2.23), причем сначала вычисляют параметры,
входящие в это выражение:
263
обратное входное сопротивление питающего конца 2'ХН = ВН/ЛН =
= 6,969 e-/-76°e713,287e-/,71’28'=0,524e-/,3°40' Ом;
прямое входное сопротивление релейного конца
г = ЛкгР+Вн 0,029е/'9°49' •610г/-65°+5,306е/ ||°г6,
В!‘к CKZP+DK о,О96е-'‘в1°40'• 610 е/'65°+47,99е_/'26°38'
= 0,2е/ 71°43' Ом;
коэффициент затухания тока релейного конца Ктк = Ск ZP+DK =
= 0,096е~> в1‘40' . 610е/’65°+47,99е-7' 2в°38' = 103,128е/-9°58';
обратный коэффициент затухания тока четырехполюсника Я = Лн =~
= 13,287 e-/-7le28-.
коэффициенты четырехполюсника рельсовой линии при наложении шунта
на релейный конец при ги= оо:
Вшр=г1=1.2е'-65° Ом; Сшр= 1/Яшн = 16.66 См; Ошр=1.
Сопротивление передачи Znmp = K;H Ктк [Лшр ZBX к+ Вшр+ (Сшр£вх« +
+ £>шр) Zbx в ] = 13,287 е-/-71’2®' . 103,128 е'’9’58'[20,438 е' 82’43'у
X0,2 е1'71’43' 4-1,2е/,65°+ (16,66 • 0,2 е'‘71°43' +1) х
X 0,524 е~' ’ 3°49'J = 7842,526 е~>'20°31' Ом.
Допустимое напряжение источника при шунте на релейном конце вычисля-
ют по формуле (2.22)
^дшр = К;н Л>1 ^пшр 1 = 0,34 - 0,023 - 7842,526=61,4 В.
Коэффициент шунтовой чувствительности на релейном конце
Кш₽ 75,237cos(—20°31-t-18°) l’05>L
Коэффициент шунтовой чувствительности на питающем конце
„ ___________I ^дшп I_________
Ш” I (/min | Cos (Фпшп — «и)
где । Ядпш ।= 7шр I 2пшп I = /р 14шп |; фпшп—аргумент комплексного соп-
ротивления передачи Znnin.
Коэффициенты четырехполюсника РЛ при наложении шунта на питающий
конец: Лшп== 1; Вшп = г/= 1,2 е7'65’ Ом;
Сшп = 1/₽шп= 16,66 См; Dmn=l + -^—=20,438е'-62’46'.
264
Сопротивление передачи Zniun = Ктк Мшп 2ВХ к + йип + (Сшп 2вхн +
+ Dran)ZixH]=I3,287e-'-7,e28' - 103,128е'’9°58' X
Х[0,2е/-7,°43' + 1,2е'-65в4- (16,66 - 0,2 е7*71*43' + 20,438е'°62в43') X
X0,524е-'-3°40']= 18971,06е~, ‘20°36, Ом.
Допустимое напряжение источника | Ьдпш i = К'н /р |Zninn | =
= 0,34-0,023-18971,06 = 148,4 В.
Коэффициент шунтовой чувствительности
______________________________148,4________
Кшп= 75,237 cos(—20’31'4-18°) =2>01>1-
Контрольный режим. Коэффициент чувствительности к поврежденному
*кп = ,—.
I Vtntn I cos(<pnK— а„)
где | £/дк| = Zpuj|ZnK| = К’т /р|2пк1; Фпк — аргумент комплексного сопротив-
ления передачи ZnK.
Для вычисления ZnKn по выражению (2.33) сначала определяют:
коэффициент, учитывающий взаимоиндукцию рельсов,
£=1/ -1 / 48-/ 900 •3-14 •50 • о-иигве^ =
V ‘+ г V 0,8ei-es°
= 1,495е/31°44'.
коэффициенты четырехполюсника РЛ при повреждении рельса:
»кп = Ок11 = сЬ (?()„₽ +у Е K14-2msh(TZ)KP(SI + S,) =
=ch 1,35е'-32"30'+у 1,495е^’31’44’sh 1,35е/’32<>30, • 2 = 4,21 е7’47*;
B’m = (Yob{Sh(TO'‘₽+T Е ^7+2^7kh(TO«p + U(S,+S,)] =
[•>». ^4-4-..«г-............х
X (chl,35eZ-32’30' + l)2 J =5,1 е/ 65°53' Ом;
Ст=^^- |sh(Yl)Kp+y Е /l+2m[ch (т0кр-1] (S. + S,)) =
1.35 А/ зг-эо' г ।
-~R.O-------- sh 1,35е'о32°30'+4- 1,495^ °31 °44* (ch 1,35е'°32в30-1) X
0,8е/*65 . 1,5 L 2
X г] = 3,495 е7*31*19 -
265
Тогда сопротивление передачи ZnKn = K;„ КткМ1,п^вхк+Вкп+
+ (Скп ^вх к+Окп) 2вх н| = 13,287 е-7’7|°28’ . 103.128Х
Хе/9°88' [4.21 ef *I * * * * * 7° 0,2е,,71”43,+5,1 е^^^^'+СЗЛЭбе^'31’19’:
X 0,2 e> п°43'+4,21 е/‘47°) 0,524 е_/’3°40'[= 10901,1 е~< 18‘20'.
Допустимое напряжение источника |Д/дк| =/C^H7p|ZnI(n| = 0,34-0,023 X
X 10901,1 = 85,4 В.
Коэффициент чувствительности к повреждению рельса
кп 75,237 cos (—15’204-18°) ’ ’
т. е. контроль поврежденного рельса обеспечивается.
Режим АЛС. Фактический ток АЛС /лф = |t/^in |/|2Пл1 = 75,237/26,86=
= 2,81 А.
Сопротивление передачи цепи для режима АЛС
2пл = к™ (B+DZ;xh)= 13,287е-/-71’28' (1.373 е'-80°4' + 1,575е/’33’37' х
X 0,524е'-3°40') = 28,86е-'-9°7'.
Коэффициент режима АЛС /Салс — 7лф//лн = 2,81/2 = 1,405 > 1.
Коэффициент перегрузки реле. Коэффициент перегрузки определяют по
выражению (2.14):
Кпер= Кзср Ктр К и
I Zn max I cos (фп min —аи)
I min I cos (фп max —аи)
Znmin — KthKtk(ZBxk4-2/+Zbxh)= 13,287 е z*71 28 X
X 103,128е/-9°58'(0>2е/-71в43' + 0,8е/-65в • 1,54-0,524е“/‘3°40') =
=2267,31 е-/-32°33' Ом;
£пшах=Ктн /Стк MZUX k + ^4-(CZbx к+^)1 Zbxh =
= 13,287е-/-71°28' . 103,128е/*9°58* [1,575e/’35°37* • 0,2е7’71043* +
4-l,373e'*80°40+(1,717е'*14в48' . 0,2e/7,O43'+1,575е/35в37') X
X0,524е',3°40'] = 3330,23е-',12в9' Ом;
_ 3330,23cos+(-32°33-4-18°) _ t _
Апер .2 2267,31 cos+(-12°19'+18°) ’°8’
266
Глава 5. РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ ЧАСТОТОЙ 25 ГЦ И РЕЛЕ
ТИПА ДСШ-13А ДЛЯ ПЕРЕГОНОВ УНИФИЦИРОВАННОЙ
СИСТЕМЫ АВТОБЛОКИРОВКИ
5.1, ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
Фазочувствительные РЦ частотой 25 Гц предназначены для участков, обо-
рудованных УСАБ при любой тяге поездов.
На участках с электротягой постоянного тока в качестве путевых приме-
нены ДТ типа ДТ-0.6-500М с коэффициентом трансформации п = 38. На участ-
ках с электротягой переменного тока в качестве путевых используют ДТ типа
ДТ-1-150 с п= 3.
В системе УСАБ на перегоне применены два типа сигнальных точек: «реле-
реле» (р-р) и «питание-питание» (л-п), т. е. у изолирующего стыка на перегоне
должны совпадать или два приемных, или два питающих конца РЦ.
В схеме РЦ частотой 25 Гц для питания МЭ и ПЭ путевого реле предусмат-
ривают отдельные преобразователи — путевой ПП (рис. 5.1, а) и местный ПМ
(рис. 5.1, б), которые подключены противофазно относительно друг против
друга. Выходные напряжения преобразователей ПП и ПМ должны быть сфазиро-
ваны по специальной схеме. Фазирующее устройство (ФУ) (рис. 5.2) должно обес-
печивать фазирование смежных РЦ на сигнальной установке «реле-реле» при
сдвиге сигналов на выходе преобразователей на 90 или 270°.
Нормальный, шунговой и контрольный режимы работы РЦ рассчитаны
при условии исправности изолирующих стыков на ее питающем (п-п) и релей-
ном (р-р) концах Опасные положения при непрерывном или прерывающемся
к.з. изолирующих стыков на перегоне (стыки п-п и р-р) или между перегонными
и станционными РЦ исключаются схемотехническими решениями.
Мгновенные полярности напряжений на стыках смежных РЦ при их свобод-
ное™ на точках р-р должны быть противоположны, что достигается взаимным
переключением питающих проводов на зажимах ПТ.
Станционные РЦ частотой 25 Гц и перегонные РЦ УСАБ следует стыковать
по питающим концам. Мгновенные фазы кодирующего тока перегонных
РЦ УСАБ при кодировании с питающего конца и граничных с перегонными РЦ
станционных РЦ, работающих на частоте сигнального тока частотой 50 Гц,
должны быть на изолирующих стыках противоположны.
Схема питающих устройств перегонных РЦ частотой 25 Гц с реле типа
ДСШ-13А и кодированием током частотой 50 Гц при электротяге постоянного
тока и автономной тяге с кодированием током частотой 25 Гц на участках с элек-
тротягой переменного тока (рис. 5.3) должна удовлетворять следующим требо-
ваниям.
! 1 I JOB 1 sob I tf"। * C7I
|* z г_।4 5 6 7 p pF// кг/г лг/з лги лгЦ лгр кг!» лцз лЦг
Рис. 5.1. Схемы путевого (а) и местного (б) преобразователей
267
Выходные напряжения преобразователя ПП типа ПЧ50/25-150, питающего
РЦ и преобразователя ПМ, питающего МЭ путевых реле, должны быть сфазиро-
ваны под углом 90°. Для этого в схему питания включено фазирующее устройст-
во типа ФУ2-2 совместно с реле ПФ и ОФ. Для фазовой и частотной защиты от
ложного срабатывания путевых реле требуется, чтобы преобразователи частоты
ПМ имели повышенную защиту от посторонних источников переменного тока
частотой 50 и 25 Гц. Подключение других цепей, кроме МЭ путевых реле, к пре-
образователю ПМ недопустимо. В качестве преобразователя ПМ должен быть
применен преобразователь типа ПЧ50/25-40. в котором генерация гармоник ча-
стотой 50 Гц сведена до минимума.
5.2. РЕЛЬСОВАЯ ЦЕПЬ ДЛЯ УЧАСТКОВ С ЭЛЕКТРОТЯГОЙ
ПОСТОЯННОГО ТОКА
нельсовая цепь с фчп (рис. о.4) предназначена для участков с электротя-
гой постоянного тока, а схемы включения приборов РЦ на сигнальных установ-
ках п-п — на рис. 5.5, а на р-р — на рис. 5.6.
На питающих и релейных концах устанавливают блок для настройки в ре-
зонанс БРЦ сигнального и кодового токов РЦ (рис. 5.7). На точке р-р размеща-
ют: один блок на две РЦ, а на точке п-п предусматривают по одному блоку на
каждую РЦ; блок бесконтактной коммутации кодового тока БКТ (рис. 5.8);
дроссели L1 и L2 типа РОБС-ЗА (см. рис. 5.4), обеспечивающие электричес-
кую развязку цепей сигнального и кодового токов; путевые ПТ и кодовые КТ/
трансформаторы типа ПТ-25АУЗ и КТ2 типа ПОБС-ЗАУЗ.
Схему включения обмоток ПТ (рис. 5.9, а) используют при регулировке на-
пряжения питания от 0 до 170 В и потребляемой мощности в режиме непрерыв-
ного питания не более 30 В* А, а в режиме импульсного — не более 60 В «А. При
регулировке напряжения питания от 170 до 250 В и мощности не более 60 В-А
применяют схему включения двух трансформаторов типа ПТ-25АУЗ (рис. 5.9,6).
Рис. 5.4. Схема РЦ для участков с электротягой постоянного тока
269
приборов РЦ 1
270
ZP4* м "пт- в "р max- в "р max- В "рпк- В
100—200 52 0,15 12,1 16,8 0,4-0,8
200-300 60 0,15 12,1 17,5 0,4-0,8
300-400 68 0,20 12,0 18,3 0,4-0,9
400—500 74 0,20 12,0 18,8 0,4-1,0
500-600 81 0,25 12,1 19,2 0,5—1,1
600—700 88 0,30 12,1 19,6 0,5-1,2
700—800 95 0,35 12.1 19,9 0,6-1,3
800-900 103 0,40 12,1 20,2 0,6—1,3
900-1000 109 0,45 12,1 20,4 0,6—1,4
1000—1100 120 0,45 12,0 20,7 0,6—1,5
1100-1200 129 0,50 12,0 21,0 0,6-1,5
1200—1300 136 0,50 12,0 21,3 0,6-1,6
1300—1400 143 0,55 12,0 21,6 0,6—1,7
1400-1500 151 0,60 12,0 21,8 0,7—1,8
1500—1600 158 0,65 12,0 21,9 0,7—1,9
1600-1700 165 0,70 12,0 22,1 0,8—2,0
1700—1800 172 0,75 12,0 22,2 0,8—2,1
1800—1900 179 0,80 12,0 22,3 0,8—2,2
1900-2000 187 0,85 12,0 22,5 0,8—2,2
Примечав и е. Напряжем шя Up щах дан и Uc min, i 1 напряжения
Рельсовую цепь по сигнальному каналу частотой 25 Гц регулируют измене-
нием напряжения на выходной обмотке ПТ в соответствии с табл. 5.1.
Напряжение на обмотке ПТ С/иит, соответствующее контрольному напряже-
нию на реле t/p тах, может быть установлено только в момент максимального
увеличения напряжения на выходе ПЧ до 1/вЫх max-
Таблица 5.2. Регулировочная таблица кодового тока частотой 50 Гц
Кодирование с питающего конца
200—400 12 2,8
400-600 20 3,4
600—800 20 3,5
800—1000 24 3,7
1000—1200 29 4,0
1200—1400 32 4,0
1400—1600 40 4,5
1600-1800 44 4,6
1800—2000 45 4,3
Кодирование с релейного конца
200—400 31 3,1
400—600 37 3,8
600—800 43 4,6
800—1000 57 5,7
1000—1200 62 5,6
1200—1400 68 5,4
1400-1600 86 6,1
1600—1800 92 5,8
1800—2000 93 5,2
271
Рис. 5.6. Схема включения приборов РЦ
При напряжении на выходе ПЧ в момент регулировки С/вЫХ факт напряже-
ние, устанавливаемое на обмотке ПТ, должно соответствовать напряжению на ПП
max (^вых факт/^вых max)*
Регулировочную таблицу сигнального тока частотой 25 Гц рассчитывают по
следующей методике. Для минимальной длины рельсовой линии (РЛ) данного
диапазона исходя из выполнения шунтового и контрольного режимов определяют
первое максимальное напряжение питания t/maxl. При напряжении питания
^шах 1 для минимальной длины РЛ данного диапазона рассчитывают контроль-
ное напряжение на реле в нормальном режиме t/p тах при сопротивлении изо-
ляции 50 Ом*км. Напряжение на реле принять равным Up и для максималь-
ной длины РЛ данного диапазона и га — 50 Ом*км рассчитывают второе макси-
мальное напряжение питания С/1Пах2 и определяют ориентировочное напряже-
ние питания РЦ как среднее арифметическое между t/rnaxl и ^шах«-
Определяют минимальное расчетное сопротивление изоляции ги mln как на-
именьшее сопротивление изоляции в нормальном режиме при максимальной дли*
272
на сигнальной установке р-р
не РЛ данного диапазона и напряжении на реле 12 В. при котором необходимое
напряжение питания РЦ не превышает (7Г11ах2
Напряжение на рельсах релейного конца Upp = Uv/ Кир, где Кир = 33,7—
коэффициент передачи напряжения аппаратуры релейного конца.
При расчете всех значений регулировочной таблицы учитывают фазовую
функцию реле типа ДСШ-1 ЗА F = cos (Дер), где Аф — угол расстройки фазы
относительно идеальных фазовых соотношений.
Значение напряжения на выходе ПТ уточняют при сопротивлении изоля-
ции более 5 Ом-км. При этом напряжение на выходе ПТ устанавливают таким,
чтобы напряжение на ПЭ реле имело значение {/р близкое к указанному в
таблице. Уточненные напряжения на выходе ПТ не должны существенно отли-
чаться от значений Um. При наличии существенных расхождений (более 15 %)
необходимо выявить причины, вызвавшие несоответствие, и устранить их.
После регулировки РЦ необходимо проверить выполнение шунтового режи-
ма с помощью наложения нормативного шунта на питающий и релейные концы
РЛ. При этом напряжение на реле должно быть не более 4,6 В.
273
Рис. 5.7. Схема блока для настройки
в резонанс
Цепь Конта*
Управление /-/ 31
11
Управление 1-2 32
12
72
Управление 2-2 5Z
Вход 2 33
Вход 1 53
4hit2 l<uli 71
Управление 2-1 51
pH
J—и
Рис. 5.9. Схемы включения обмоток питающих трансформаторов типа ПТ-25АУЗ
Рис. 5.8. Схема блока бесконтактной
коммутации
ОФФШПФ
&
Кодовый ток АЛСН следует регулировать изменением напряжения на вто
ричной обмотке КТ в соответствии с табл. 5.2.
При необходимости регулировочные таблицы корректируют во время экс-
плуатации РЦ.
5.3. РЕЛЬСОВАЯ ЦЕПЬ ДЛЯ УЧАСТКОВ С ЭЛЕКТРОТЯГОЙ
ПЕРЕМЕННОГО ТОКА
Принципиальная схема фазочувствительной РЦ представлена на рис. 5.10, а
схемы включения приборов РЦ на сигнальных точках р-р и п-п — соответствен-
но на рис. 5.11 и 5.12.
На рис. 5.13 представлена схема включения ПТ и КТ типа ПТ-25АУЗ.
274
Рис. 5.10. Схема фазочувствительной РЦ для электротяги переменного тока
ZP4’ м "пт- в ги min’ Ом’км V L/p. В
100—200 32 0.50 12,9 15,1
200—300 35 0,35 12.6 15,7
300—400 39 0,35 12,4 16,3
400-500 43 0,35 12,3 16,8
500—600 48 0,35 12,2 17,3
600—700 52 0,40 12,1 17.7
700-800 56 0,40 12,0 18,2
800-900 61 0,45 12,0 18,6
900—1000 65 0,50 12,0 19,0
1000—1100 70 0,55 12,0 19,3
1100—1200 74 0,55 12.0 19,6
1200—1300 78 0,60 12,0 19,9
1300-1400 83 0,65 12,0 20,2
1400—1500 88 0,70 12,0 20,5
1500—1600 92 0,75 12,0 20,7
1600—1700 98 0,80 12,1 21,0
1700-1800 102 0,85 12,1 21,2
275
Рис. 5.11. Схема включения приборов РЦ
на сигнальной точке р-р
Окончание табл. 5.3
2рц- м "пт- В 'и mln- Ом км "р-В <7 В
1800—1900 1900-2000 , Првмечавве. С/р ~ При Гж max В С 106 111 Напряжевня U] max. 0,90 0,95 э давы при гж miB 12,1 12,1 Uc min. i 21,4 21,6
Таблица 5.4. Регулировочная таблица кодового тока
частотой 25 Гц, кодируемая с релейного конца
'рц- м ".кт- В /вх. А Срц- м U1KT, В /ах. А
200—400 30 1 7 1200-1400 77 2.1
400-600 40 L9 1400-1600 85 2,1
600-800 46 1.8 1600-1800 93 2.1
800—1000 53 1,8 1800-2000 102 2,1
1000-1200 64 13
Приме! [ а в в е. Ток в; га прв г.. mln - 1,47 А.
2. Тока /жх давы прв гж max.
276
277
278
Рис. 5.13. Схема включения питаю-
щего и кодирующего трансформато-
При расчете схем (см. рис. 5.11
и 5.13) необходимо, чаобы суммарное
сопротивление резисторов R01 и Я02 и
соединительного кабеля было 200 Ом,
пгпш
X /х
а сопротивление соединительных проводов между ДТ и ИТ на питающем и ре-
лейном концах должно быть не более 0,3 Ом.
Рельсовую цепь можно регулировать по сигнальному току частотой 25 Гц
только изменением напряжения на выходной обмотке ПТ в соответствии с
табл. 5.3.
При кодировании с релейного конца кодовый ток АЛСН следует регулиро-
вать изменением напряжения на вторичной обмотке КТ в соответствии с
5.4. РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ ДЛЯ УЧАСТКОВ
С АВТОНОМНОЙ ТЯГОЙ
Принципиальная схема фазочувствительной РЦ при автономной гяге пред-
ставлена на рис. 5.14, а схемы включения приборов РЦ па сигнальных установ-
ках р-р и п-п — соответственно на рис. 5.15 и 5.16.
При регулировке фазочувствительной РЦ при автономной гяге (см. рис. Я. 15)
необходимо соблюдать условие, при котором суммарное сопротивление резисто-
ра и сигнального кабеля должно быть 100 Ом, а сопротивление соедини-
тельных проводов между РЛ и низковольтными обмотками ИТ не больше
Рис. 5.14. Схема РЦ при автономной тяге
279
Рис. 5.15. Схема включения приборов РЦ
Таблица 5.5. Регулировочная таблица кодового тока
частотой 50 Гц
100-400
400—600
600-800
800—1000
1000—1200
Кодирование с питающего конца
280
на сигнальной точке р-р
Окончание табл. 5.5
Кодирование с релейного конца
100—400 I 37 I 2,0 II 1200—1400 I 113
400—600 45 2,1 1400—1600 130
600—800 63 2,2 1600—1800 147
800-1000 | 75 2,2 1800-2000 170
1000—1200 90 2,2
2,5
281
282
Таблица 5.6. Регулировочная таблица сигнального тока
частотой 25 Гц
W м иит- в Ом“Й’ ир, В С/р. в ^рпк-В
100-200 39 0,10 14,6 31,0 0,4-0,8
200-300 39 0,15 14,2 31,7 0,4-0,8
300—400 40 0,20 13,8 32,0 0,4-0,9
400-500 41 0,25 13,5 31,8 0,4—1,0
500—600 41 0,30 13,2 31,6 0,5—1,1
600-700 42 0,30 13,0 31,5 0,5-1,2
700—800 43 0,35 12,8 31,6 0,6-1,3
800-900 43 0,40 12,6 31,6 0,6-1,3
900-1000 43 0,40 12,5 31,5 0,6-1,4
1000-1100 45 0,45 12,3 31,5 0,6-1,5
1100—1200 46 0,50 12,2 31,5 0,6-1,5
1200-1300 47 0,55 12,2 31,4 0,6—1,6
1300—1400 47 0,60 12,1 31,3 0,6—1,7
1400-1500 48 0,65 12,1 31,3 0,7-1,8
1500—1600 50 0,70 12,0 31,4 0,7-1,9
1600—1700 51 0,75 12,0 31,4 0,8-2,0
1700-1800 52 0,80 12,0 31,4 0,8—2,1
1800-1900 53 0,85 12,0 31,4 0,8-2,2
1900-2000 54 0,90 12,0 31,4 0,8-2,2
Кодовый ток АЛСН частотой 50 Гц регулируют уменьшением напряжения
на вторичной обмотке КТ в соответствии с табл. 5.5.
Рельсовую цепь регулируют по сигнальному
менением напряжения на выходной обмотке ПТ
току частотой 25 Гц только из-
по табл. 5.6.
Глава 6. РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ ДЛЯ УЧАСТКОВ С ЭЛЕКТРОТЯГОЙ
ПЕРЕМЕННОГО ТОКА
6.1. СТАНЦИОННЫЕ ФАЗОЧУВСТВИТЕЛЬНЫЕ РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ
ЧАСТОТОЙ 25 ГЦ
Общие сведения. Станционные фазочувствительные РЦ переменного тока
частотой 25 Гц применяют с ДТ типа ДТ-1-150 и путевыми реле типа ДСШ-13
на станциях с электротягой переменного тока частотой 50 Гц, устройствами ЭЦ,
кодовой АБ и АЛСН переменного тока частотой 25 Гц.
К зажимам ПЭ реле типа ДСШ-13 подключен фильтр типа ЗБ-ДСШ, а к за-
жимам МЭ — конденсатор См емкостью 2 мкФ, установленный с монтажной сто-
роны розетки реле.
283
Все станционные РЦ питаются с поста ЭЦ от общего для всех устройств ЭЦ
силового трансформатора типа ОМ или ТС через ПЧ типа ПЧ50/25.
Особенностью питающих устройств станционных фазочувствительных РЦ
переменного тока частотой 25 Гц является использование разных ПЧ для пита-
ния МЭ путевых реле, ПТ и КТ.
Все преобразователи частоты, питающие МЭ путевых реле и питающие ПТ
и КТ станционных РЦ, а также ПЧ кодовых перегонных РЦ участков прибли-
жения и удаления, установленных на посту ЭЦ, должны быть подключены к
одной и той же фазе переменного тока частотой 50 Гц. В качестве ПМ применяют
только преобразователи типа ПЧ50/25-300, причем подключать к ним другие
нагрузки, кроме МЭ путевых реле, недопустимо.
Выходные напряжения частотой 25 Гц преобразователей ПМ и ПП должны
быть сфазированы так, чтобы обеспечить нормальную работу РЦи контроль к. з.
изолирующих стыков смежных РЦ.
В станционных фазочувствительных РЦ переменного тока частотой 25 Гц с
путевыми реле типов ДСШ-13 и ДСШ-13А при автономной тяге и электротяге
переменного тока нормальная работа путевых реле обеспечивается за счет отста-
вания выходного напряжения частотой 25 Гц преобразователя ПП от выходного
напряжения преобразователя ПМ на угол 90°, длящего преобразователи вклю-
чают в сеть переменного тока частотой 50 Гц противофазно (рис. 6.1). При та-
ком включении преобразователей ПМ и ПП генерируемые ими напряжения ча-
стотой 25 Гц будут иметь фазовый угол 90 или 270°, который контролируется фа-
зочувствительными реле ПФ и ОФ типа ДСШ-13, в которых ПЭ, соединенные сог-
ласованно, подключены к зажимам 4-6 ПП (15 В), а МЭ, соединенные противо-
фазно,— к зажимам 1-3 ПМ (110 В). Если при одновременном включении
преобразователей ПМ й ПП в сеть переменного тока частотой 50 Гц выходное
напряжение частотой 25 Гц преобразователя ПП будет отставать от напряжения
частотой 25 Гц преобразователя ПМ на угол 90°, то сработает реле ПФ и фрон-
товыми контактами замкнет цепь питания ПТ и КТ. Если же фазовый угол меж-
ду напряжениями преобразователей ПП и ПМ будет 270°, то сработает реле ОФ
и фронтовыми контактами замкнет цепь питания трансформаторов РЦ от напря-
жения /777, сдвинутого на 180°, т. е. фазовый угол будет 90°.
При питании всех станционных фазочувствительных РЦ, а также перегон-
ных кодовых РЦ участков приближения и удаления с поста ЭЦ, когда одно-
го ПП недостаточно, используют схему включения одного ПМ противофазно
нескольким станционным и перегонным ПП (рис. 6.2).
В этих схемах время обесточенного состояния путевых реле при переключе-
нии источников питания переменного тока частотой 50 Гц с основного на резерв-
ный и наоборот не превышает 0,55 с, что исключает переключение станционных
сигналов (при замедлении на отпускание сигнального реле не менее 1,0—1,5 с).
Защита от преждевременной разделки поездных маршрутов осуществляется
медленно действующими повторителями стрелочных путевых реле МСП, имею-
щими замедление на срабатывание до 10 с, или лучевыми аварийными реле ЛА.
Реле МСП применяют на малых станциях без маршрутизации маневровой работы
или при наличии одной-двух групп маневровых маршрутов в каждой горловине
станции. Этот способ защиты не требует каких-либо изменений и добавлений в
схеме питающих устройств, однако его существенным недостатком является то,
что выдержка времени разделки маршрута действует всегда независимо от того,
происходил или нет перерыв питания. Поэтому на станциях, имеющих развитую
маршрутизацию маневровых передвижений, каждый преобразователь ПП дол-
жен иметь аварийное реле, контролирующее снижение напряжения на нем ниже
200 В. Если преобразователь имеет несколько лучей питания РЦ, то каждый
луч имеет реле ЛА (см. рис. 6.1). Аварийные реле типа АНВШ2-2400 защищают
преобразователь от срыва генерации и обеспечивают нормальную работу РЦ при
длительном к.з. в одном из лучей.
Контроль к.з. изолирующих стыков между смежными станционными РЦ
обеспечивайся фазированием всех преобразователей ПП с одним и тем же преоб-
разователем ПМ, чередованием мгновенных полярностей напряжения на
284
стыковых смежных РЦ с помощью переключения проводов на выводах Н-К
вторичных обмоток ПТ или КТ (при этом допускается любое взаимное располо-
жение питающих и релейных концов).
Схемы РЦ. Двухниточные РЦ с двумя ДТ типа ДТ-1-150 и наложением кодо-
вых сигналов АЛСН с обоих концов (рис. 6.3, а) применяют на главных путях
станции. Сопротивление проводов между ДТ и ИТ на релейном конце должно
быть не более 0,5 Ом, а общее сопротивление проводов и резистора Rn между
ДТ и ИТ на питающем конце должно быть 2,2 Ом. Боковые пути, по которым воз-
можен сквозной пропуск поездов со скоростью более 50 км/ч, оборудуют двух-
ниточными РЦ с наложением АЛСН и с одним ДТ-1-150. Данная схема отличает-
ся от предыдущей тем, что на релейном конце не устанавливают ДТ и в цепь вто-
ричной обмотки ИТ включают регулируемый резистор /?п сопротивлением 2,2 Ом.
В схеме РЦ с одним ДТ сопротивление проводов и /?п между рельсами и ИТ
на релейном конце должно быть 1 Ом, а между ДТ и ПТ на питающем конце —
2,2 Ом.
Боковые пути станции, по которым не предусматривается сквозной пропуск
поездов, оборудуют цвухниточными РЦ с одним ДТ типа ДТ-1-150 без на-
ложения кодовых сигналов АЛСН.
К нагрузке 1-го луча
Рис. 6.1. Схема питающих устройств РЦ частотой 25 Гц с реле типа ДСШ-13 с
одним ПЧ
285
Рис. 6.2. Схема питающих устройств РЦ частотой 25 Гц с тремя преобра-
зователями частоты ПП
286
Рис. 6.3. Двухниточная РЦ частотой 25 Гц с двумя (а) и тремя (б) ДТ
и наложением кодовых сигналов АЛСН с обоих концов
287
На изолированных участках, не используемых для пропуска обратного тя-
гового тока, применяют двухниточные РЦ переменного тока частотой 25 Гц без
ДТ. При этом из схемы, изображенной на рис. 6.3, а, исключают ДТ на питаю-
щем и релейном концах, а сопротивление соединительных проводов и путевого
резистора /?п между рельсами и ИТ или ПТ должно быть 1 Ом.
Если место присоединения отсасывающего фидера находится на расстоянии
более 250 м от основных путевых ДТ РЦ главного пути, то для подключения его
к РЦ устанавливают дополнительный ДТ типа ДТ-0.6-500С с компенсирующим
конденсатором Сос (рис. 6.3, б). Путевые ДТ, к которым подключают отсасываю-
щие фидеры, должны иметь дроссельные перемычки с удвоенной площадью
поперечного сечения.
Общее сопротивление /?п и соединительных проводов между ДТ и ПТ на
питающем конце должно быть 4,4 Ом, а соединительных проводов между ДТ и
ИТ на релейном конце — не более 0,5 Ом.
Питающие и релейные провода РЦ размещают в разных кабелях. Разреша-
ется объединение релейно-кодирующих проводов 1р-к—2р-к в одном кабеле с
релейно-кодирующими или релейными проводами станционных РЦ при длине
общего участка кабеля до 3000 м, ас релейно-кодирующими проводами пере-
гонных РЦ — при длине общего участка кабеля до 2000 м.
Стрелочные изолированные участки оборудуют разветвленными двухниточ-
ными РЦ с общим числом путевых реле не более трех и, как правило, не более
двух путевых ДТ.
Максимальная длина разветвленных двухниточных РЦ переменного тока
частотой 25 Гц 500 м. Длины ответвлений, считая от центра перевода стрелки
до конца ответвления, не должны отличаться между собой более чем на 200 м.
В схеме разветвленной двухниточной РЦ переменного тока частотой 25 Гц
с двумя ДТ типа ДТ-1-150 по главному пути и путевыми реле типа ДСШ-13
на каждом ответвлении (рис. 6.4) сопротивление соединительных проводов и
/?п между ДТ и ИТ на релейном конце главного пути 2,2 Ом, а между рельсами
и ИТ на релейных концах ответвлений — не более 0,5 Ом. Сопротивление /?п и
соединительных проводов между ДТ и ПТ на питающем конце 4,4 Ом.
Для регулирования напряжений в цепях путевых реле ответвлений устанав-
ливают регулируемые резисторы /?п сопротивлением 2,2 Ом (нормально их со-
противление минимально), а по главному пути — регулируемые резисторы /?д
сопротивлением 400 Ом (сопротивление максимально) и Rn сопротивлением
Разветвленная двухниточная РЦ с путевым реле на каждом ответвлении
•и одним ДТ типа ДТ-1-150 отличается от схемы РЦ с двумя ДТ-1-150 тем, что на
релейном конце главного пути ДТ не устанавливают и регулируемый резистор
/?д из цепи ПЭ реле 1СП исключают. В такой РЦ сопротивление соединительных
проводов между рельсами и ИТ на релейных концах главного пути и боковых
ответвлений должно быть 1 Ом, а общее сопротивление проводов и резисторов
/?п питающего конца, как и в РЦ с двумя ДТ, — 4,4 Ом. Для уравнивания на-.
пряжений на путевых реле можно использовать регулируемые резисторы /?п на
релейных концах.
Для разветвленной двухниточной РЦ с тремя ДТ типа ДТ-1-150 (рис. 6.5)
сопротивление соединительных проводов и /?п между ДТ и ИТ на релейных
концах ответвлений должно быть 2,2 Ом, а между ДТ и ПТ на питающем
конце — 4,4 Ом.
Установка питающего трансформатора на ответвлениях 2П или ЗП не ре-
комендуется, так как возникают трудности регулировки напряжений на путе-
вых реле. На стрелочных изолированных секциях без электротяги применяют
разветвленные РЦ частотой 25 Гц с тремя путевыми реле без ДТ (рис. 6.6). Со-
противление соединительных проводов и Яп между рельсами и ПТ должно быть
2 Ом. Для уравнивания напряжений на путевых реле на релейных концах ис-
пользуют регулируемые резисторы 7?п, сопротивление которых вместе с сопро-
тивлением соединительных проводов между рельсами и ИТ должно быть не ме-
288
289
Рис. 6.5. Разветвленная РЦ частотой 25 Гц с тремя ДТ, двумя путевыми реле типа ДСШ-13 и наложением кодо-
вых сигналов АЛСН по главному и боковому путям
Рис. 6.6. Разветвленная РЦ переменного тока частотой 25 Гц без ДТ с тремя путевыми реле типа ДСШ-13 и
наложением кодовых сигналов АЛСН по главному и одному из боковых путей
8
В разветвленных РЦ переменного тока частотой 25 Гц если нет наложения
кодовых сигналов АЛСН с релейного конца, то КТ, резистор RK и трансмиттер-
ное реле Т1 или ТЗ не устанавливают, предохранители FU не включают; если
нет наложения кодовых сигналов АЛСН с питающего конца, то искрогасящий
контур Си₽и, трансмиттерное реле ГТ не устанавливают, а контакты П (1СП,
2СП) и СКВ из схемы исключают; если же наложение кодовых сигналов АЛСН
осуществляют с релейного конца, то в качестве КТ используют трансформаторы
типа ПТ-25А, причем при кодирующем напряжении свыше 60 В необходимо
включать два трансформатора с параллельным соединением первичных обмоток и
два трансформатора с последовательным включением вторичных обмоток. Транс-
форматор типа ПТ-25Б с общим напряжением вторичной обмотки 144 В можно
применять в качестве кодового, если кодирующее напряжение более 60 В.
При необходимости некодируемые пути в горловине станций и приемо-от-
правочные пути длиной менее 500 м могут быть оборудованы однониточными РЦ
(рис. 6.7) при условии, что обеспечено прохождение тягового тока параллельно
тяговой нити однониточной РЦ дополнительно еще не менее чем по трем рельсо-
вым нитям на двухпутных участках и не менее чем по двум рельсовым нитям на
однопутных участках. В этих РЦ сопротивление путевых резисторов /?п и сое-
динительных проводов между рельсами и ПТ или ИТ должно быть 1 Ом.
При новом проектировании только на изолированных участках с перекрест-
ными съездами, кодируемых по шлейфу, применяют разветвленную однониточ-
ную РЦ частотой 25 Гц с двумя путевыми реле типа ДСШ-13 (рис. 6.8). Сопротив-
ление /?п и соединительных проводов между ИТ и рельсами релейных концов
должно быть 1 Ом, а сопротивление Rn и соединительных проводов между рель-
сами и ПТ питающего конца — 2 Ом.
Обозначение
П (1СП, 2СП, ЗСП) . .
ДТ .
ПТ и ИТ
ДСШ-13
НМШ1-1800
ДТ-1-150
ПРТ-А
292
ПТ-25А
ЗБ-ДСШ
7156 (2,2 Ом, 10 А)
ПЭ 25 47 Ом
7156 (200 Ом, 150 Вт)
7157 (400 Ом, 0,2 А)
КБ1Х2
АВМ-1 5 А
20 871 (2А)
Во всех рассмотренных станционных РЦ переменного тока частотой 25 Гц
с реле типа ДСШ-13 и ДТ типа ДТ-1-150 сопротивление соединительных прово-
дов между путевым реле и ИТ не должно превышать 150 Ом.
Предельная длина кабеля между путевым реле и ИТ, при которой не требу-
ется дублирование жил, 3 км. При большем удалении путевого реле от релейного
Рис. 6.8. Разветвленная однониточная РЦ переменного тока частотой 25 Гц с
Двумя реле типа ДСШ-13
9Q.4
Таблица 6.1. Расчетные мощности и токи частотой 25 Гц,
потребляемые ПТ станционных РЦ с реле типа ДСШ-13
а. < £ £
CQ 2 со
Рельсовая цепь /рц. м Я в я 1И
м. О’ со О. ю оз
Двухниточная
неразветвленная: с двумя ДТ До 150 7 13 15 9 13 15 0
150-250 / 13 15 1 J 13 17 0
250-500 8 14 16 13 13 18 0
500—750 9 14 17 16 13 21 0
750-1000 1 1 15 19 21 13 25 0
1000-1200 13 16 21 28 14 31 0
с одним ДТ До 150 8 14 16 19 13 23 0
150-250 8 14 17 21 13 25 0
250-500 9 15 17 24 13 28 0
500-750 11 15 19 29 14 32 0
750—1.000 14 16 21 35 14 38 0
1000—1200 17 17 25 44 14 46 0
с тремя ДТ До 600 1 1 14 18 16 13 20 0
600-800 13 15 20 19 13 23 0
800—1000 15 15 21 23 13 26 0
1000-1200 19 17 25 29 13 32 0
без ДТ До 250 7 13 15 ц 13 17 0
250—500 8 13 16 14 13 19 0
500—750 11 13 17 17 13 22 0
750-1000 14 14 19 24 14 27 0
1000—1200 19 14 23 30 14 33 0
Двухниточная разветвленная:
с двумя ДТ и 150—250 19 16 25 24 13 28 0
двумя реле то же с тремя 250—500 27 17 32 36 13 38 0
с одним ДТ и 150—250 14 16 22 24 13 27 0
двумя реле то же с тремя 250-500 20 17 27 31 13 33 0
с тремя ДТ и До 300 21 16 27 26 13 29 0
двумя реле без ДТ с тре- 300—500 29 19 35 40 14 42 0
До 250 15 13 20 24 13 27 0
250-500 22 13 26 36 14 38 0
500—700 30 14 33 45 14 48 0
Однониточная До 200 Q 13 16 14 13 19 0
неразветвленная 200—400 12 13 18 18 13 22 0
без ДТ 400-500 14 13 19 23 13 26 0
Однониточная До 300 22 16 27 28 16 31 0
разветвленная с двумя реле 300-500 29 16 34 36 16 40 0
294
Таблица 6.2. Расчетные мощности, потребляемые КТ
станционных РЦ с реле типа ДСШ-13
Рельсовая цепь «№ К ^тах’ Вт ^тах’ ваР 5тах- В’А
Неразветвленная:
с двумя ДТ До 250 7 13 15
250-500 9 13 16
500—750 11 13 18
750-1000 15 14 21
с одним ДТ или 1000-1200 20 14 24
До 250 1 1 13 17
без ДТ 250-500 12 13 18
500—750 14 13 19
750-1000 16 13 21
1000-1200 19 14 23
с тремя ДТ До 600 9 11 14
600-800 11 12 16
800—1000 14 12 19
Разветвленная: 1000—1200 18 13 22
с двумя ДТ До 150 у 13 15
150—250 Q 13 16
с одним ДТ 250—500 10 13 17
До 150 ] 1 13 17
150-250 12 13 17
250-500 13 13 18
с тремя ДТ До 300 8 13 16
300—500 14 14 20
без ДТ До 250 13 17
250-500 14 13 19
500-700 17 14 22
конца жилы дублируют исходя из расчетного сопротивления кабеля не более
50 °М’ опРеДеляемого п0 выражению (1.1).
При наложении кодовых сигналов АЛСН с релейного конца РЦ предельная
длина недублированного кабеля между ИТ и КТ 3 км.
Число жил кабеля между рельсами или ДТ и ПТ на питающем конце для
всех типов РЦ, а также требуемое число жил кабеля между ДТ и ИТ релей-
ного конца разветвленных РЦ определяют исходя из расчетного сопротивления
кабеля, равного 1 Ом, по табл. 1.2.
Число жил кабеля между рельсами или ДТ и ИТ на релейном конце для всех
типов РЦ, кроме разветвленных РЦ с тремя дросселями-трансформаторами с
Двумя и тремя путевыми реле, определяют исходя из расчетного сопротивле-
ния кабеля 0,5 Ом.
При расчете числа жил кабеля между ПТ и ПЧ следует пользоваться расчет-
ными токами в первичной обмотке ПТ (табл. 6.1).
in ж,Пот2Ря напряжения в кабеле между ПТ и постом ЭЦ должна быть нс более
10 7» Рабочего напряжения преобразователя частоты.
Напряжение переменного тока частотой 25 Гц на первичных обмотках ПТ
должно быть не менее 200 В, а на МЭ реле типа ДСШ-13 — 100 В.
Расчетные мощности и токи частотой 25 Гц. Расчетные максимальные и
средние мощности, потребляемые РЦ, определяют по формулам (1.3) — (1.9).
В табл. 6.2 приведены мощности, потребляемые первичными обмотками ПТ
и КГ с учетом потерь в них.
Таблица 6.3. Регулировочная таблица РЦ переменного тока
частотой 25 Гц с реле типа ДСШ-13
Рельсовая цепь /рп. м о о <КВ ир. В, при балласте "ррк^В’
11 th th
Двухниточная неразветвленная: 15,2 15,5
с двумя ДТ До 100 2,5 0,41 0,41
100—150 3,0 15,3 15,5 0,40 0,40 0,41 0,42
150-250 3,0 15,3 15,0 15,5
250—500 ^2,2 0,5 3,5 16,2 0,40 0,44
500—750 4,5 15,0 17,1 18,3 0,40 0,46
750-1000 5,5 15,0 0,40 0,49
1000-1200 6,5 15,0 19,4 0,40 0,53
г одним ДТ До 100 5,0 15,3 15,3 1,33 1,35 1,37
100—150 5,0 15,2 15,5 1,32
150-250 5,5 15,1 15,9 1,31 1,40
250-500 ^2,2 1,0 6,0 15,0 17,2 1,30 1,50
500—750 6,5 15,0 18,8 1,30 1,60
750-1000 7,5 15,0 21,0 1,30 1,80
1000-1200 8,5 15,3 23,2 16,9 1,33 0,40 2,00
с тремя ДТ До 600 6,0 15,0 0,46
600—800 0,5 7,0 15,0 17,8 0,40 0,48
800—1000 ^4,4 8,0 15,0 15,2 18,9 0,40 0,51
1000—1200 9,5 20,2 0,40 0,55
Двухниточная без ДТ До 250 2,5 15,0 18,3 1,30 1,43
250—500 3,0 15,0 21,8 1,30 1,70
500-750 11.0 1,0 3,5 15,1 25,7 1,32 2,00
750—1000 4,0 15,3 30,2 1,33 2,35
1000—1200 5,0 15,5 34,2 1,34 2,67
Двухниточная
разветвленная с двумя ДТ и:
двумя реле 150-200 }4,4 2,2 8,5 16,5 17,0 0,71 0,73
тремя » 250-500 0,5 10,5 15,8 17,3 16,9 0,68 1,42 0,75 1,48
с одним ДТ и двумя реле 150—250 р,4 1,0 8,5 16,1
с тремя реле 250—500 10,0 15,5 17,2 1,36 1,52
с тремя ДТ и До 300 U.4 2,2 10,5 17,0 19,0 0,65 0,72
двумя реле 300—500 1 12,0 16,5 20,0 0,65 0,80
без ДТ и с тре- мя реле До 250 250-500 1.2.0 1,0 5,0 7,0 15,0 15,0 16,9 17,9 1,30 1,31 1,40 1,50
500-700 7,5 15,1 18,9 1,33 1,60
Однониточная До 200 2,5 15,0 15,0 18,8 22,9 1,16 1,16 1,50 1,80
неразветвленная 200-400 ^1,0 3,0
без ДТ 400-500 3,5 15,0 25,2 1,17 1,96
Однониточная До 300 1 2,0 1,0 6,0 15,0 21,0 1,20 1,70
разветвленная без ДТ 300—500 1 7,5 15,2 25,0 1,20 2,00
частотой 25 Гц с реле типа ДСШ-13
Рельсовая цепь 'рц- м ^кт- В ^mln АЛСН ,
ласте
й Неразветвленная, кодируе- ма* мая с релейного конца: с * 3 с одним ДТ До 100 100-150 150-250 250—500 500-750 750—1000 1000-1200 До 100 100—150 150-250 250-500 500—750 750-1000 1000-1200 До 600 600-800 800-1000 1000—1200 150-250 250-500 150—250 250-500 150—250 250-500 До 300 300-500 До 250 250-500 500—750 кЛСН даны при промерз 1,40 1,40 1,40 1,46 1,51 1,57 1,62 1,40 1,40 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 1,50 1,50 1,60 1.60 1,45 1,51 1,45 1,54 1,46 1,55 1,65 1,80 1,40 1,50 1,60
147 149 151 156 161 166 169 152 153 154 157 161 166 170 158 162 166 170 162 164 168 171 174 138 143 141 147 134 139 165 166 170 161 164 165 159 158 147 148 150 156 с одним ДТ или без ДТ 158 160 152 152 153 154 |55 с тремя ДТ 157 155 157 159 Разветвленная, кодируемая 162 с релейного конца главного 163 пути: |62 с двумя ДТ и двумя реле 165 > > ДТ > тремя > 165 Разветвленная с двумя ДТ и двумя реле, кодируемая с бо- кового ответвления То же с тремя реле 156 Разветвленная с одним ДТ [42 и двумя реле, кодируемая с 139 релейных концов главного пу- 146 ти и боковых ответвлений 133 То же с тремя реле J57 Разветвленная с тремя ДТ [64 и двумя реле, кодируемая с 1Ь0 релейных концов главного пу- ™ ти и бокового ответвления 162 То же без ДТ 163 157 157 Пр|>ем|>е. Токи t min д 18 29 40 53 67 80 42 48 56 61 68 76 85 45 56 67 80 47 62 57 67 57 64 64 90 57 64 70 мпем балласте.
Мощности, потребляемые преобразователями частоты ПП и ПМ, определяют
fc===
(см. рис. 6. ), __хл 1 q Указанные в ней суммарные мощности нагрузки пре
э==дагЗгг==в5=:
^====г==
"Р« ““
ПРОВрегулировка РЦ. Рельсовые цепи регулируют изменением напряжения на
вторичной обмотке ПТ согласно табл. 6.3. е и реЛьсах релейного
^^Минимальный ток АЛСН на входном конце РЦ при мокром балласте должен
быть 1,4 А.
6.2. ПЕРЕГОННЫЕ КОДОВЫЕ РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ
ЧАСТОТОЙ 25 ГЦ
на пе^ахГа’токже н^ча^кТх ^лщщя
Shh АбТрХХго тока «ст^той (50+1,25) Гц через линейные силовые транс-
Жч= ™уТи’
ную обмотку, позволяющую подключать к"®"У.^ев%’’ 5 в) Первичную об-
Нормальный режим работы РЦ кодовый. Датчиком кодов является кодовый
трансмиттер типа КПТШ-515 или КПТШ-715, установленный в РШ на питающем
конце РЦ. Импульсное путевое реле типа ИМВШ-110 находится в РШ на вход-
ном конце РЦ. Защита смежных РЦ от взаимного влияния при сходе стыков обе-
спечивается установкой КТ разных типов (КПТШ-515 и КПТШ-715) в смежные
РЦ. Импульсное путевое реле защищено от влияния обратного тягового тока ча-
стотой 50 Гц и перегрузки при к.з. изолирующих стыков фильтром типа ФП-25.
Для пропуска обратного тягового тока на стыках смежных РЦ устанавливают
одиночные (ДТ-1-150) или спаренные (2ДТ-1-150) ДТ. Отсасывающие фидеры
тяговой подстанции или тросы заземления железнодорожных сооружений при-
соединяют к средним точкам ДТ питающего или релейного конца РЦ. Если отса-
сывающий фидер или заземляемая конструкция находится на расстоянии более
250 м от питающего или релейного конца РЦ, то для их присоединения допускает-
ся установка в РЦ добавочного (третьего) ДТ типа ДТ-0,6-500 С, настроенного в
резонанс с конденсатором емкостью 8 мкФ.
При электротяге переменного тока соединение средних выводов путевых ДТ
соседних путей двухпутных и многопутных линий предусматривается только у
входных светофоров или в местах присоединения к рельсам отсасывающих
фидеров тяговых подстанций.
Для нормальной работы устройств АЛСН частотой 25 Гц при шунтирова-
нии входного конца РЦ нормативным шунтом при ги min и минимальном напря -
женин источника питания ток частотой 25 Гц в рельсах должен быть не менее
1,4 А независимо от вида тяги.
На перегонах однопутных и двухпутных линий без учета движения по не-
правильному пути применяют однотипные схемы РЦ. Направление кодирования
РЦ устанавливают с помощью переключения в первичных обмотках ИТ (рис.6.9).
На перегонах двухпутных линий для движения по неправильному пути по
локомотивным сигналам АЛС применяется кодирование с релейного конца (на
период капитального ремонта одного из путей).
Для увязки кодовой АБ частотой 25 Гц со станционными устройствами пи-
тающую и релейную аппаратуру кодовых РЦ участков приближения и удаления
двухпутных линий и предвходных участков однопутных линий размещают на по-
На перегонах с электротягой переменного тока, прилегающих к станциям
стыкования двух систем электротяги, длина РЦ двух ближайших к станции
блок-участков должна быть не более 1500 м.
Перегонные пути с автономной тягой, приближащиеся на расстояние менее
100 м к электрифицированным на переменном токе перегонным или станционным
путям, должны оборудоваться РЦ частотой 25 Гц без путевых ДТ с кодирова-
нием током частотой 25 или 50 Гц (рис. 6.10, а и б).
Обозначение и тип приборов в схемах (см. рис. 6.10 а, б)
ФП . . .
ИТ . .
кт . . .
ПЧ, дпч
RU
ИМВШ-110
ФП-25
ПОБС-ЗА
ПЧ50/25-100
7156 ( 200 Ом, 150 Вт)
ПЭ-15 (39 Ом)
КБ4Х1
ВК-Ю
При электротяге переменного тока в РЦ частотой 25 Гц устанавливают мед-
ные приварные соединители, а при автономной тяге — стальные.
Схемы РЦ. Кодовую РЦ частотой 25 Гц с двумя или тремя ДТ и наложением
кодовых сигналов АЛСН с питающего и релейного концов на несущей частоте
25 Гц (рис. 6*11, а) используют на двупухтных участках с учетом возможности
движения поездов по неправильному пути по сигналам АЛСН. Максимальная
длина такой РЦ 2500 м.
В случае применения этих РЦ на однопутных участках или двухпутных
без учета движения по неправильному пути кодовую аппаратуру на релейном
конце не предусматривают, между точками а и б, в и г устанавливают перемыч-
ки. К одному ПЧ типа ПЧ50/25-100 можно подключить две РЦ, если общая мощ-
ность, потребляемая ими в занятом состоянии, не превышает 130 В-А или если
они работают неодновременно. Сопротивление соединительных проводов между
ДТ и ИТ на каждом конце РЦ должно быть не более 0,3 Ом.
Кодовую РЦ частотой 25 Гц с двумя или тремя ДТ для участков приближе-
ния с наложением кодовых сигналов АЛСН с питающего и релейного концов на
несущей частоте 25 Гц (рис. 6.11, б) применяют на участках приближения к стан-
ции при двухпутной АБ частотой 25 Гц с учетом движения поездов по неправиль-
ному пути по сигналам АЛСН.
Длина участка приближения к станции, как правило, не более 1500 м, по-
этому на схеме и в расчетах максимальная длина РЦ 2000 м. Преобразователи
частоты РЦ участков приближения, расположенные на посту ЭЦ, должны быть
сфазированы с преобразователем частоты станционных РЦ (контакты фазирую-
щих реле ПФ и ОФ) или заменены на трансформаторы ВТ по схеме рис. 6.12,
Рис. 6.9. Схема смены направления наложения кодовых сигналов АЛСН на РЦ
переменного тока частотой 25 Гц
300
б)
Рис. 6.10 Кодовая РЦ переменного тока частотой 25 Гц без ДТ с наложением
кодовых сигналов АЛСН с обоих концов на несущей частоте 25 Гц (а), а также
25 и 50 Гц (б)
301
У f! Участок
ОООО^ л приближения р *
9гдт1п=з__________<хаш^ __________________гдт^п-з
~^ll l^aw* [—~3;^——1 I ,ЗЙг~~
Рис. 6.11. Кодовая РЦ переменного тока частотой 25 Гц с тремя ДТ и наложи
нием кодовых сигналов АЛСН с обоих концов на несущей частоте 25 Гц для п
регонов (а) и участков приближения к станции (б):
/ — к отсасывающему фидеру ТП или заземляемой конструкции
302
gQ К обмотке!
Рис. 6.12. Схемы питания кодовых РЦ переменного тока частотой 25 Гц участ-
ков приближения (удаления) станции (а) и предвходного участка (б) от стан-
ционного преобразователя частоты ПЧ50/25-300
Кодовую РЦ частотой 25 Гц с двумя или тремя ДТ для участков удаления
от станции с наложением кодовых сигналов АЛСН на питающем и релейном
концах на несущей частоте 25 Гц (рис. 6.13, а) применяют при двухпутной АБ
частотой 25 Гц с учетом движения поездов по неправильному пути по сигна-
лам АЛСН. Предельная длина РЦ с двумя ДТ 2500 м, а с тремя ДТ — 2250 м.
При наложении кодовых сигналов АЛСН на питающем конце РЦ длиной более
2250 м (с двумя ДТ) и более 2000 м (с тремя ДТ), а также на релейном конце РЦ
длиной более 225&м<с двумя ДТ) следует использовать ПЧ типа ПЧ50/25-150.
Преобразователь частоты ДПЧ на посту ЭЦ должен быть сфазирован с пре-
образователем станционных РЦ или заменен на трансформатор ВТ по схеме (см.
рис. 6.12).
Кодовую РЦ частотой 25 Гц с двумя или тремя ДТ для предвходных участков
станции (рис. 6.13, б) применяют при однопутной АБ частотой 25 Гц. Предельная
длина РЦ, как правило, не превышает 1500 м. Для расчетов максимальную дли-
ну РЦ принимают равной 2250 м.
В РЦ с двумя ДТ при заданном направлении отправления, а также в РЦ с
тремя ДТ при любом заданном направлении движения при длине РЦ более 2000 м
необходимо использовать ПЧ типа ПЧ50/25-150.
Обозначение и тип приборов в схемах (см. рис. 6.9—6.13)
ФП . . .
ИТ» Тс .
ВТ . . .
2ДТ .
ДТс . .
ПЧ (ДПЧ)
ИМВШ-110
ФП-25
ПРТ-А
ПТ-25А
2ДТ-1-150
ДТ-0.6-500С
ПЧ50/25-100
АВМ-1 5 А
303
304
FV..........................
R*..........................
(Яод) . .................
РВНШ-250
ПЭ 15 39 Ом
7156 (200 Ом, 150 Вт)
КБ4Х1
КБ4Х4
Примечание. Допускается замена конденсаторных блоков на
соответствующие конденсаторы типа КБГ-МН-1000 В, 4 мкФ и рези-
сторов типа ПЭ 15 39 Ом на резисторы типа ПЭ 25 47 Ом.
Трансформатор ВТ включают обычным способом (с диапазоном регули-
рования выходного напряжения 2,5—60 В) или по автотрансформаторной схеме
(рис. 6.14) с диапазоном регулирования соответственно 50—110, 110—170 и
160—220 В. Каждую автотрансформаторную схему включения типа ПТ-25А ис-
пользуют в зависимости от длины РЛ в соответствии с табл. 6.5.
Во всех остальных случаях трансформатор ВТ включают обычным способом.
Ориентировочная максимальная мощность, потребляемая РЦ от станционного
ПЧ типа ПЧ50/25-300,
где 1,1 — коэффициент, учитывающий потери в трансформаторе ВТ; S3 — мощ-
ность, потребляемая занятой РЦ от П 450/25-100.
Кодовую РЦ частотой 25 Гц без ДТ с наложением кодовых сигналов АЛСН
частотой 25 Гц с питающего и релейного концов (см. рис. 6.8, а) применяют на
двухпутных участках с автономной тягой, находящихся в зоне действия электро-
тяги переменного тока частотой 50 Гц и при оборудовании локомотивов ус-
тройствами АЛСН частотой 25 Гц с учетом возможности движения поездов по
неправильному пути по локомотивным сигналам АЛСН.
На однопутных участках кодовые сигналы АЛСН на релейном конце не на-
кладывают, поэтому из релейного конца РЦ (см. рис. 6.10, а) исключают кодовую
аппаратуру, а между точками а и б, в и г устанавливают перемычки. Макси-
мальная длина этих РЦ 2600 м.
Кодовую РЦ частотой 25 Гц без ДТ с наложением кодовых сигналов АЛСН на
несущей частоте 25 или 50 Гц (см. рис. 6.10, б) используют на однопутных и
двухпутных участках с автономной тягой в перспективе перехода на электротя-
гу переменного тока частотой 50 Гц. Предельная длина такой РЦ 2600 м, а
Таблица 6.5. Варианты схем включения трансформаторов ВТ
Рельсовая цепь Число ДТ /рц. М Схема включения трансформатора^ ВТ
Участка приближения к станции (см. рис. 6.12,а), 2 500—1500 1500—2000
кодируемая с питающего 3 1000-1500 1500-2000 Q
Участка удаления от станции (см. рис. 6.12, а), кодируемая с релейного 2 500—1500 1500—2250 2250-2500 б
конца 3 1000-1500 1500—2000 2000—2250 б
Предвыходного участка (см. рис. 6.12,6), задан 2 500—1500 1500—2250 б
маршрут приема 3 1000—1500 1500-2000 2000-2250 а б в
305
О) Rpu вычитании выход- 5) При сложении выход- 6)
ных напряжений пых напряжений
Рис. 6.14. Автотрансформаторные схемы включения трансформаторов типа
ПТ-25А
при переходе на электротягу переменного тока частотой 50 Гц предельная дли-
на РЦ 2500 м. Если кодовые сигналы АЛСН накладывают с питающего конца,
то РЦ длиной более 2250 м питается от ПЧ типа ПЧ50/25-150. Допускается на-
ложение кодовых сигналов АЛСН с релейного конца на несущей частоте 25
или 50 Гц.
На участках с автономной тягой и АЛСН частотой 25 Гц схема изменения
направления кодирования аналогична схеме (см. рис. 6.9), за исключением того,
что трансформатор ИТ имеет коэффициент трансформации л = 15,7, а в цепь его
вторичной обмотки включают выравниватель RU типа ВК-10, a QF отключают.
Предельная длина кабеля между РШ и постом ЭЦ, при которой жилы не
дублируют, 3 км. При большей длине кабеля жилы нужно дублировать исходя
из сопротивления кабеля 150 Ом, рассчитанного по выражению (1.1).
Требуемое число жил кабеля между ДТ или рельсами и ИТ на релейном и
питающем концах РЦ (при установке аппаратуры в РШ) определяют исходя из
расчетного сопротивления кабеля 0,3 Ом по табл. 1.2.
Разрешается размещение релейно-кодирующих проводов кодовых РЦ в об-
щем кабеле с релейным и релейно-кодирующими проводами станционных РЦ
при длине общей части кабеля до 2000 м. При большей длине кабеля оставшуюся
часть проводов укладывают в разных кабелях. Провода 1п-2п и 1р-2р (см.
рис. 6.13, б) следует укладывать в разных кабелях.
Разрешается размещать релейные и релейно-кодирующие провода кодовых
РЦ в одном кабеле с другими проводами, если напряжение в последних не пре-
вышает 100 В (в каждой паре).
Расчетные мощности и токи частотой 25 Гц. Расчетные мощности, потребляе-
мые свободными и занятыми РЦ частотой 25 Гц от ПЧ с учетом потерь в ИТ, оп-
ределяют по табл. 6.6.
Максимальные мощности преобразователей частоты ПЧ и ДПЧ, установ-
ленных в РШ, равны мощностям, потребляемым занятыми РЦ. Мощности, по-
требляемые РЦ участков приближения и удаления, различны в зависимости от
направления движения. Максимальные мощности преобразователей частоты ПЧ
и ДПЧ этих РЦ определяются мощностями занятой РЦ. Если от одного ПЧ пи-
таются поочередно две РЦ (цепи на переездах и при однопутной АБ), то его мак-
симальная мощность должна быть равна наибольшей из них.
Средняя мощность преобразователя частоты РЦ с наложением кодовых сиг-
налов только с питающего конца
Sep пч = SCB -f-(S3—SCb) 7'1,
где SCB, S3 — соответственно мощности, потребляемые свободной и занятой РЦ,
В-A; 1\ — среднесуточное время занятости РЦ при движении в одном направле-
306
Таблица 6.6.
ные мощности источника питания частотой 25 Гц,
РЦ частотой 25 Гц от преобразователей частоты
Рельсовая цепь /рц, М вар В?н ^зан’ вар SB3T
С двумя ДТ, кодируе- До 500 А 0,6 А 6 —0,5 6
мая с питающего конца 500-1000 / 1,0 / 14 —1,0 14
(ПЧ в РШ) 1000—1500 14 3,0 15 29 —2,0 29
1500—2000 28 5,0 29 59 -4,0 59
2000-2250 39 8,0 10,0 40 83 -6,0 83
2250-2500 55 56 116 -8,0 116
С тремя ДТ, кодируе- До 1000 8 1,0 8 16 — 1,0 16
мая с питающего конца 1000-1500 17 3,0 17 33 —2,0 33
(ПЧ в РШ) 1500-2000 33 6,0 34 68 —5,0 68
2000—2250 47 8,0 12,0 47 96 —7,0 96
С двумя ДТ, кодируе- емая с конца: 2250-2500 66 67 136 -9,0 136
питающего (ПЧ в До 500 д 0,6 4 6 —0,5 6
РШ) 500—1000 7 1,0 7 14 —1,0 14
1000—1500 14 3,0 15 29 —2,0 29
1500-2000 28 5,0 29 59 —4,0 59
2000—2250 39 8,0 40 83 —6,0 83
2250-2500 55 10,0 56 116 -8,0 116
релейного (ПЧ в РШ) До 500 — — — 5 0,5 5
500-1000 12 1,0 12
1000—1500 26 2,0 26
1500—2000 — 53 4,0 53
2000—2250 — — 75 6,0 76
С тремя ДТ, кодируе- мая с конца: 2250—2500 - — — 106 9,0 106
питающего До 1000 8 1,0 8 16 —1,0 16
1000-1500 17 3,0 17 33 —2,0 33
1500-2000 33 6,0 34 68 —5,0 68
2000—2250 47 8.0 12,0 47 96 —7,0 96
2250—2500 66 67 136 —9,0 136
релейного До 1000 — — — 13 1,0 13
1000—1500 — — 28 2,0 29
1500—2000 — — — 60 5,0 60
2000—2250 — — — 85 7,0л 86
2250-2500 . — 121 10,0 122
релейного (ДПЧ на До 500 — — — 6 0,5 6
посту ЭЦ) 500-1000 — 13 1,0 13
1000—1500 — 28 2,0 28
1500-2000 — 56 3,0 56
2000-2250 — — — 79 4,0 79
То же с тремя ДТ, ко- дируемая с конца: 2250—2500* - — — 111 6,0
питающего (ПЧ в До 1000 15 2,0 15 29 —2,0 29
РШ) 1000-1500 30 5,0 30 60 —4,0 61
1500-2000 60 10,0 15,0 61 123 —8,0 123
2000—2250* 84 85 174 —12,0 174
307
Продолжение табл. 6.6
Рельсовая цепь ! Рсв. «св' ^зан’ 5зан’
вар В-А Вт вар В-А
релейного (ДПЧ на До 1000 14 1,0 14
посту ЭЦ) 1000-1500 — — 31 2,0 31
1500—2000 — — 63 3,0 63
2000-2250 — — 90 5,0 90
Без ДТ, кодируемая с До 500 3 —0,2 з 5 5
питающего конца (ПЧ в 500—1000 6 -0,2 6 9 —ол 9
РШ) 1000—1500 12 -0,3 12 18 -1,6 18
1500-2000 23 q з 23 35 —3,0 35
2000—2250 32 -0^3 32 48 —4,0 48
2250—2500 45 -0,3 45 67 —6,0 68
2500-2600 52 —0,3 52 —7,0 78
Без ДТ, кодируемая с
конца :
питающего (ПЧ в До 500 3 q 2 3 5 __ Л А 5
РШ) 500-1000 6 —0^2 6 9 —о’,8 9
1000—1500 12 —0,3 12 18 — 1,6 18
1500—2000 23 —0,3 23 35 —3,0 35
2000-2250 32 —0,3 32 48 —4,0 48
2250-2500 45 —0,3 45 67 —6,0 68
2500—2600 52 —0,3 32 77 —7,0
релейного (ПЧ в РШ) До 500 7 0,7
500—1000 13 1,2 13
1000-1500 24 2,2 24
1500-2000 47 4,2
2000—2250 — — 65 6,0 66
2250-2500 — — 91 8,3 92
2500-2600 — — — 104 9,4 105
С двумя ДТ:
направление приема До 500 5 0 1 5 7 — 1,0 7
(ПЧ на посту ЭЦ) 500—1000 10 0 1 10 15 —3,0 16
1000—1500 19 0 1 19 31 —6,0 32
1500—2000 38 -0,4 38 62 -12,0 63
2000—2250 53 —1,0 53 86 —16,0 88
направление отправле- До 500 7 1,0 7 12 -1,0 12
ния (ПЧ в РШ) 500—1000 13 3,0 13 26 -2,0 26
1000—1500 26 5,0 26 53 -4,0 53
1500-2000 50 10,0 51 106 —7,0 106
2000-2250 70 13,0 72 149 — 10,0 149
С двумя ДТ для уча-
стков приближения, ко-
дируемая с конца:
питающего (ПЧ на До 500 —0 у 1 5 7 -1,0 7
посту ЭЦ) 500—1000 10 0 J 10 15 -3,0 16
1000-1500 19 0 1 19 31 —6,0 32
1500—2000 38 —0 4 38 62 —12,0 63
релейного (ДПЧ в До 500 — — — 5 0,5 5
РШ) 500—1000 — — 12 1,0 12
1000—1500 — — 26 2,0 16
1500—2000 — — — 53 4,0 53
308
Окончание табл. 6.6
Рельсовая цепь /рЧ, м QCB* fc.. р ^зан’ 5зан’
вар ВтН вар Вт-А
То же с тремя ДТ, ко- дируемая с конца
питающего (ПЧ на по- До 1000 1 1 —0,4 1 1 17 —3,0 17
сту ЭЦ) 1000—1500 23 —0,6 23 35 —7,0 36
1500—2000 45 —1,2 45 72 -14,0 1,0 73
релейного (ДПЧ в До 1000 — — 13 13
РШ) 1000-1500 — — — 28 2,0 29
С двумя ДТ для уча- 1500-2000 . — 60 5,0 60
До 500 7 1,0 7 12 — 1,0 12
стков удаления, кодиру- 500—1000 13 3,0 13 26 —2,0 26
емая с питающего кон- 1000—1500 26 5,0 26 53 —4,0 53
ца (ПЧ в РШ) 1500-2000 50 10,0 51 106 —7,0 106
2000—2250 70 13,0 18,0 72 149 — 10,0 149
То же с тремя ДТ: 2250—2500* 98 100 208 — 14,0 208
направление приема (ПЧ на посту ЭЦ) До 1000 1 1 —0,4 1 ] 17 —3 17
1000-1500 23 —0,6 23 35 36
1500—2000 45 -1,2 45 72 — 14 73
2000—2250* 63 1 7 63 101 — 19 103
направление отправле- До 1000 15 2 15 29 —2 29
ния (ПЧ в РШ) 1000—1500 30 5 30 60 61
1500-2000 60 10 61 123 —8 123
Без ДТ, кодируемая с 2000—2250* 84 15 85 174 — 12 174
конца:
питающего (ПЧ в До 500 3 1 3 5 । 5
РШ) 500-1000 7 -2 9 —3 10
1000-1500 13 4 14 19 -5 19
1500—2000 26 -8 27 36 — 10 38
2000—2250 36 1 1 38 51 —14 53
2250-2500 51 — 15 53 71 —20 74
релейного (ПЧ в РШ) 2500-2600* 63 —18 65 86 —24
До 500 6 0,5
500—1000 —
1000—1500 — — 20 2 21
1500-2000 — _ 40 40
2000—2250 — 55 5 56
2250—2500 — 78 78
2500—2600 — — — 89 8 89
- 1« Вл"' ПЧ ТНПа 11450,25 "" Линн РЦ 160 В А. а для остальных дли
Средние мощности ПЧ и ДПЧ:
3сроч=3св + (5з—$св) Г1^4Т* ; •5срдпч=5з^.
“ сРеДнесуточное время занятости РЦ при движении поездов соответ-
ственно в нечетном и четном направлениях, ч.
309
Таблица 6.7. Регулировочная таблица кодовых РЦ
частотой 25 Гц с ДТ-Ы50
gj о “
Up ₽К’ В В
С двумя ДТ
С тремя ДТ
С двумя ДТ для
участков прибли-
жения
С тремя ДТ для
участков прибли-
жения
С двумя ДТ для
участков удаления
С тремя ДТ для
участков удаления
До 500
500-1000
1000-1500
1500-2000
2000—2250
2250—2500
До 1000
1000-1500
1500-2000
2000—2250
2250—2500
До 500
500-1000
1000-1500
1500—2000
До 1000
1000-1500
1500—2000
До 500
500—1000
1000—1500
1500-2000
2000-2250
2250—2500
До 1000
1000—1500
1500—2000
2000—2250
Двухпутные участки
54
78
132
156
57
119
142
169
49
71
102
143
75
109
155
0,33/0,30
0,37/0,30
0,42/0,30
0,49/0,30
0,54/0,30
0,59/0,30
0,38/0,30
0,43/0,30
0.49/0,30
0,54/0,30
0,59/0,30
0,33/0,30
0,38/0,30
0,43/0,30
0,51/0,30
0,38/0,30
0,44/0,30
0,52/0,30
0,53/0,50
0,60/0,50
0,69/0,50
0,81/0,50
0,88/0,50
0,97/0,50
0,60/0,50
0,69/0,50
0,81/0,50
0,89/0,50
11,0/6,6
11,9/6,6
Однопутные линии
С двумя ДТ
предвходных уча-
стков (направле-
ние приема)
То же (направ-
ление отправле-
С тремя ДТ
предвходных уча-
стков (направле-
ние приема)
До 500
500—1000
1000—1500
1500-2000
2000-2250
До 500
500—1000
1000—1500
1500-2000
2000-2250
До 1000
1000—1500
1500—2000
2000-2250
200
>350
150
49
71
102
143
169
50
74
105
149
177
75
109
155
184
0,33/0,30
0,38/0,30
0,43/0,30
0,51/0,30
0,56/0,30
0,53/0,50
0,60/0,50
0,69/0,50
0,81/0,50
0,88/0,50
0,38
0,44
0,52
0,56
7,1/6,6
8,0/6,6
9,3/6,6
11,0/6,6
12,0/6,6
8,0/6,6
9,2/6,6
10,8/6,6
11,8/6,6
310
Окончание табл. 6.7
Рельсовая цепь /рц. м . i 0? "р рк- В ^ф- в в
С тремя ДТ предвходных уча- стков (направ- ление отправле- До 1000 1000—1500 1500—2000 2000-2250 jaw 150 78 112 160 191 0,6 0,69 0,81 0,89 8,0 9,3 11,0 11,9 4,5 4,9 5,5 5,9
изоляции, в знаменателе — при минимальном. 2. Ro — сопротивление ограничителя; Rxn — расчетное сопротивление кабеля между РШ и постом ЭЦ питающего конца РЦ; Якр — расчетное сопротивление кабеля между РШ и постом ЭЦ релейного конца РЦ.
Средняя мощность ПЧ, питающего поочередно две РЦ,
ё _ , Г$св1 + $св2 24-(Л + Т2) ‘
5српч--------24------+ |_----2----- -------24-----.
где S31, S32, SCB1, SCB2 — соответственно мощности занятых и свободных РЦ, по-
очередно подключаемых к ПЧ, В-A; 7\, Т2 — среднесуточное время занятости
каждой РЦ, ч.
Таблица 6.8. Регулировочная таблица кодовых РЦ
частотой 25 Гц без ДТ
До 500
500-1000
1000—1500
1500-2000
2000-2250
2250—2500
2500—2600
До 500
500—1000
1000—1500
1500-2000
2000—2250
2250—2500
2500—2600
Ток АЛСН частотой 25 Гц
47
ПО
129
138
0,89/0,70
1,16/0,70
1,49/0,70
1,92/0,70
2,18/0,70
2,48/0,70
2,60/0,70
8,7/6,6
11,2/6,6
14,5/6,6
18,6/6,6
21,2/6,6
24,0/6,6
25,3/6,6
Ток АЛСН частотой 25 и 50 Гц
67
94
132
155
184
201
0,92/0,70
1,22/0,70
1,58/0,70
2,06/0,70
2,35/0,70
2,68/0,70
2,89/0,70
8,9/6,6
11,7/6,6
15,3/6,6
19,8/6,6
25,8/6,6
27,8/6,6
4,7/3,9
5,7/3,9
6,6/3,9
7.3/3,9
8,0/3.9
8,2/3,9
8,5/3,9
4,8/3.9
5.8/3,9
6,7/3,9
7,8/3,9
8,2/3,9
8,7/3,9
9,0/3,9
ж. сопротивление
АЛСН частотой 25 и
максимальном сопротивлении
гивлеиии изоляции.
311
Расчетный ток частотой 25 Гц ПЧ и ДПЧ
'расч ~ ^тах/^н»
ГДепптах активная составляющая максимальной мощности соответствующе-
пч° В Вт: и* ~ номинальное напряжение источника питания частотой 25 Гц
Максимальными мощностями источника питания частотой 25 Гц рекомен-
дуется пользоваться при выборе типа ПЧ или ДПЧ и при расчете максимальных
мощностей переменного тока частотой 50 Гц? а средними — при расчете средних
мощностей переменного тока частотой 50 Гц. потребляемых от силового (линей-
ного) трансформатора высоковольтной линии АБ.
Таблица 6.9. Регулировочная таблица тока АЛСН РЦ
частотой 25 Гц, кодируемых с релейного конца
Рельсовая цепь 1т. м ^о+^кр’ Ом ^гдпч* в 7алсн- а
С двумя ДТ (ДПЧ и реле И в РШ) То же с тремя ДТ С двумя ДТ (реле И и ДПЧ на посту ЭЦ) То же с тремя ДТ Без ДТ (реле И и ДПЧ в РШ) Без ДТ Примечания. 1. Ток 2. Токи /длсн Даны при До 500 500—1000 1000—1500 1500-2000 2000—2250 2250—2500 До 1000 1000—1500 1500—2000 2000—2250 2250-2500 До 500 500—1000 1000-1500 1500—2000 2000—2250 2250—2500 До 1000 1000—1500 1500—2000 2000—2250 До 500 500—1000 1000-1500 1500—2000 2000—2250 2250—2500 2500-2600 До 500 500-1000 1000—1500 1500—2000 2000-2250 2250-2500 2500—2600 АЛСН на входио । 200 200 । 350 350 । 200 । 200 м конце при мо 32 50 74 106 126 149 52 77 112 134 160 44 67 96 137 162 192 69 101 145 173 43 57 78 108 127 150 161 44 58 80 111 131 155 166 кром балласте 1*9 2,0 2,3 2,5 2,8 1,8 2,0 2,3 2,5 2,8 1,7 1,8 2,0 2,3 2,7 2,8 1,8 2,2 2,5 2,7 L8 2,3 2,8 3,2 3,5 3,7 L8 2,3 2,8 3,2 3,5 3,7 1,6 А.
312
Расчетными токами следует пользоваться при определении площади попе-
речного сечения монтажных проводов ПЧ со стороны переменного тока частотой
25 Гц.
Преобразователи частоты типа ПЧ50/25, предназначенные для питания
перегонных кодовых и импульсных РЦ частотой 25 Гц, следует по возможности
включать в сеть переменного тока частотой 50 Гц всеми парами противофазно.
Исключением являются ПЧ, питающие кодовые РЦ частотой 25 Гц, граничащие
со станционными фазочувствительными РЦ. Такие ПЧ должны быть сфазирова-
ны с ПЧ, питающими станционные фазочувствительные РЦ.
Противофазное включение двух ПЧ перегонных РЦ может быть осуществ-
лено при их установке в одном РШ и питании от одного силового трансформато-
ра, в разных РШ и при питании от разных трансформаторов, включенных в одну
фазу высоковольтной линии АБ.
Расчетные мощности переменного тока частотой 50 Гц, потребляемые двумя
противофазно включенными ПЧ, подключенными к одному силовому трансформа-
тору, определяют по табл. 1.3. Расчетные мощности переменного тока частотой
50 Гц, потребляемые двумя противофазно включенными ПЧ, расположенными в
разных РШ и подключенными к разным силовым трансформаторам, определяют
отдельно для каждого ПЧ по табл. 1.3. При расчете мощности силового трансфор-
матора РШ необходимо пользоваться суммой максимальных мощностей пере-
менного тока частотой 50 Гц, потребляемых всеми парами противофазно вклю-
ченных ПЧ и одиночных ПЧ.
При расчете общей мощности подстанции или высоковольтной линии АБ
необходимо пользоваться суммой средних мощностей переменного тока частотой
50 Гц, потребляемых всеми парами противофазно включенных ПЧ и одиночных
Регулировка РЦ. Кодовые РЦ частотой 25 Гц регулируют изменением на-
пряжения на вторичной обмотке ПЧ типа ПЧ50/25 (или трансформатора ВТ —
для схемы питания РЦ от станционного ПЧ типа ПЧ50/25-300) согласно табл.
6.3. ФАЗОЧУВСТВИТЕЛЬНЫЕ РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ
ЧАСТОТОЙ 25 ГЦ С РЕЛЕ ТИПА ДСШ-13 ДЛЯ СТАНЦИЙ
СТЫКОВАНИЯ ДВУХ ВИДОВ ЭЛЕКТРОТЯГИ
Общие сведения. Фазочувствительные РЦ переменного тока частотой 25 Гц
с реле типа ДСШ-13 и ДТ типа ДТ-0.6-500С применяют на станциях стыкования
электротяги переменного и постоянного тока, на промежуточных станциях при
реконструкции уже существующих устройств автоматики и телемеханики при за-
мене электротяги постоянного тока на электротягу переменного тока без прекра-
щения действия устройств АБ и АЛСН.
Устройства питания РЦ частотой 25 Гц с ДТ типа ДТ-0,6-500С аналогич-
ны питающим устройствам РЦ частотой 25 Гц с ДТ типа ДТ-1-150. Общие требо-
вания к этим РЦ такие же, как и к РЦ частотой 25 Гц с ДТ типа ДТ-1-1-150, но
они имеют следующие особенности. В качестве ПТ и КТ используют трансформа-
торы типа ПТ-25А. Для получения напряжения свыше 60 В обмотки ПТ вклю-
чают по автотрансформаторной схеме или устанавливают два трансформатора с
параллельно включенными первичными или последовательно включенными
вторичными обмотками.
При наложении кодовых сигналов АЛСН с релейного конца для получения
кодового напряжения свыше 60 В необходимо установить два ПТ типа ПТ-25А с
последовательно включенными вторичными обмотками или ПТ типа ПТ-25Б.
Устройства наложения кодовых сигналов АЛСН выполнены с учетом того,
что при наложении АЛСН с питающего конца каждый из усиленных контактов
одного группового трансмиттерного реле типа ТШ-65В должен быть включен в
313
одну из трех РЦ. При числе кодируемых РЦ в маршруте более трех параллель-
но подключают дополнительные групповые трансмиттерные реле.
На станциях стыкования наложение кодовых сигналов АЛСН, как правило,
не предусматривают. На промежуточных станциях кодовые сигналы АЛСН на-
кладывают на РЦ главных путей, а также на РЦ боковых путей, если по ним
предусмотрен безостановочный пропуск поездов со скоростью 50 км/ч.
Огсасывающий фидер ТП или трос для заземления железнодорожных соору-
жений присоединяют к средним точкам путевых ДТ, расположенных на главных
путях. Если место присоединения отсасывающего фидера находится на расстоя-
нии более 250 м от основных путевых ДТ, то для подключения его к РЦ главного
пути устанавливают дополнительный (третий) ДТ типа ДТ-0.6-500С с компенси-
рующим конденсатором емкостью 8 мкФ, включенным через трансформатор
типа ПРТ-А.
Путевые ДТ, к которым подключают отсасывающие фидеры, должны имегь
дроссельные перемычки с удвоенной площадью поперечного речения.
На станции стыкования отсасывающий фидер ТП постоянного тока присое-
диняют к средней точке ДТ РЦ, расположенной на главных путях перегона или
в горловине станции со стороны электротяги постоянного тока. Отсасывающий
фидер переменного тока присоединяют со сгороны'подхода электротяги перемен-
ного тока.
На станциях, оборудованных РЦ с ДТ типа ДТ-0,6-500С, при необходимости
могут быть использованы однониточные и двухниточные РЦ без ДТ.
Схемы РЦ. Во всех РЦ для компенсации индуктивности ДТ имеется конден-
сатор С1 = 8 мкФ на питающем конце, а на релейном конце — конденсатор С2=
— 4 мкФ. Резистор Ro сопротивлением 200 Ом на питающем конце обеспечивает
необходимую шунтовую чувствительность и ограничивает расход мощности ПТ
при шунтировании РЦ.
Питающие и релейные концы РЦ укладывают в разных кабелях. Пйгание на
КТ подается через тыловой контакт повторителя путевого реле для исключения
срабатывания реле П от кодов АЛСН при сваривании контакта реле Т1.
На боковых путях станций применяют двухниточную РЦ с одним ДТ
(рис. 6.15). Необходимо, чтобы общее сопротивление /?п и соединительных про-
водов между рельсами и ИТ на релейном конце было 1,0 Ом, а между ДТ и ИТ
на питающем конце—не более 0,5 Ом. Сопротивление кабеля между ИТ и постом
ЭЦ на питающем и релейном концах должно быть не более 150 Ом. При от-
сутствии наложения кодовых сигналов АЛСН на питающем конце не устанав-
ливают Т, /7, СКВ, Rn и Си, а на релейном конце — 77, RK, КТ1.
В РЦ для главных путей (ряс. 6.15, б) с ДТ сопротивление соединительных
проводов между ДТ и ИТ на релейном и питающем концах должно быть не бо-
лее 0,5 Ом, между ИТ и посгом ЭЦ на обоих концах РЦ—не более 150 Ом при
длине РЦ до 1000 м и 75 Ом при длине РЦ свыше 1000 м.
В разветвленной РЦ (рис. 6.16) сопротивление соединительных проводов
между ДТ и ИТ на релейном и питающем концах по главному пути должно быть
не более 0,5 Ом, общее сопротивление резистора /?п и соединительных проводов
между рельсами и ИТ на боковых ответвлениях — не менее 1,0 Ом.
Для регулировки напряжений на путевых реле ответвлений с ДТ установ-
лен регулируемый резистор /?д (сопротивление максимально), а на ответвлении
без ДТ — резистор Rn. Сопротивление кабеля между ИТ и постом ЭЦ на пита-
ющем и релейных концах должно быть не более 150 Ом.
На станциях стыкования пути С электротягой постоянного тока оборудуют
двухниточные РЦ переменного тока частотой 25 Гц с двумя ДТ и наложением
кодовых сигналов АЛСН на несущей частоте 50 Гц с релейного конца (рис. 6.17).
Сопротивление соединительных проводов между ДТ и ИТ на обоих концах долж-
Предельная длина недублированного кабеля между ИТ и постом ЭЦ 3 км.
При большей длине кабеля число жил определяют исходя из расчетного сопро-
тивления кабеля не более 150 Ом по выражению (1.1).
314
Рис. 6.15. Двухниточные РЦ частотой 25 Гц с реле типа ДСШ-13, одним (а),
двумя (тремя) (б) ДТ и наложением сигналов АЛСН с обоих концов
315
316
ДТ, ДТс
ИТ, ТС
ПТ, кт
КТ2 .
ЗБ . .
С2
FU
ДСШ-13
ДТ-0,6-500С
ПРТ-А
ПТ-25А
ПОБС-ЗА
ЗБ-ДСШ
200 Ом, 150 Вт
7156 (2,2 Ом, 10 А)
7157 (400 Ом, 0,2 А)
ПЭ 25 47 Ом
КБ 1X2 (2 мкФ)
КБ4Х1 (8 мкФ)
КБ4Х1 (4 мкФ)
КБ4Х1 (8 мкФ)
АВМ-1 5 А
20 871 (2 А)
Необходимое число жил кабеля между рельсами и ИТ трансформатором на
релейном конце без ДТ находят исходя из расчетного сопротивления кабеля 1 Ом
по табл. 1.2. Требуемое число жил кабеля между ДТ и ИТ на питающем и релей-
ном концах определяют исходя из сопротивления кабеля 0,5 Ом по табл. 1.2.
Расчетные мощности и токи. Расчетные мощности источника питания часто-
той 25 Гц, потребляемые ПТ, приведены в табл. 6.10, а КТ — в табл. 6.11 с уче-
том потерь в них.
Рис. 6.17. Двухниточная РЦ частотой 25 Гц с реле типа ДСШ-13, двумя ДТ и
наложением кодовых сигналов АЛСН частотой 50 Гц с релейного конца
317
Максимальные и средние нагрузки преобразователей частоты ПП и ПМ оп-
ределяют аналогично РЦ с одним ДТ типа ДТ-1-150.
Расчетные мощности и токи частотой 50 Гц, потребляемые преобразователя-
ми ПП и ПМ в зависимости от нагрузки, определяют по табл. 1.3.
Регулировка РЦ. Неразветвленные РЦ регулируют изменением напряже-
ния на вторичной обмотке ПТ до получения указанных в табл. 6.12 напряжений
на ПЭ путевого реле и рельсах линейного конца. Разветвленные РЦ регули-
руют изменением напряжения на вторичной обмотке ПТ до получения указан-
Таблица 6.10. Расчетные мощности источника питания частотой 25 Гц, потребляемые ПТ станционных фазочуастаите льныт РЦ с ДТ
Длина сдублирован- ного кабеля, м. £ О. £ 2
/рц, м между X
ИТ яП 1 ИТ н ип 0.° С? а? 1 ю
РЦ с одним ДТ
До 250 1500 1500 15 g 17 22 11 24
3000 3000 17 8 18 24 11 26
250-500 1500 1500 18 19 27 11 29
3000 3000 21 7 22 30 11 32
500—750 1500 1500 24 6 24 35 11 37
3000 3000 37 6 28 39 11 40
750-1000 1500 1500 32 32 49 11 50
3000 3000 37 л 37 53 11 54
1000-1200 1500 1500 42 2 42 64 12 65
3000 3000 49 2 49 71 12 72
РЦ с двумя ДТ
До 250 1500 1500 15 10 18 20 11 23
3000 3000 17 10 20 23 1 1 25
250-500 1500 1500 19 9 21 27 1 1 30
3000 3000 23 9 25 32 1 1 34
500—750 1500 1500 26 27 38 11 40
3000 3000 32 7 33 45 1 1 46
750-1000 1500 1500 36 6 37 54 12 56
3000 3000 44 5 44 64 12 65
1000—1200 1500 1500 47 3 47 72 12 73
РЦ с тремя ДТ
До 800 1500 1500 32 6 33 47 11 48
3000 3000 36 6 36 54 55
800—1000 1500 1500 43 А 43 64 12 65
3000 3000 47 4 48 72 12 73
1000—1200 1500 1500 58 1 58 87 12 88
Разветвленная РЦ с двумя ДТ
До 250 1 1 1500 1 43 1 6 1 I 43 1 58 1 1 12 I I 59
3000 3000 48 6 49 63 12 64
250-500 1500 1500 52 5 52 71 12 72
! | 3000 | 3000 1 59 1 = 59 76 1 121 177
Таблица 6.11. Расчетные мощности, потребляемые КТ
станционных фазочувствительных РЦ частотой 25 Гц с ДТ
Рельсовая цепь /рц, м Р, Вт Q, вар S, В.А
С одним ДТ, кодируемая с релей- ного конца без ДТ на частоте 25 Гц До 250 8 12 14
250-500 9 12 15
500—750 1 1 12 16
750—1000 13 12 18
1000—1200 15 13 20
То же с двумя ДТ До 250 8 I J 13
250—500 10 12 15
500—750 14 12 18
750—1000 19 12 22
> » тремя ДТ 1000-1200 24 13 27
До 800 15 12 20
800-1000 20 13 24
1000—1200 25 13 28
Разветвленная, с двумя ДТ, коди- До 250 8 12 14
руемая с ответвления без ДТ на ча- стоте 25 Гц 250-500 10 12 15
С двумя ДТ, кодируемая с релей- ного конца с ДТ на частоте 50 Гц До 250 30 40 50
250-500 36 41 54
500—750 45 41 61
750—1000 61 43 74
1000—1200 77 43 88
Таблица 6.12. Регулировочная таблица РЦ частотой 25 Гц
с реле типа ДСШ-13 и ДТ типа ДТ-0,6-500С
м при балласте Де.» <РО* г₽аД« при балласте
мокром I | ПРшемР3' мокром j промерз- | промерз-
До 250 75 15,0 РЦ с одн 16,0 им ДТ 1,14 1,21 164 162
250—500 85 85 15,1 17,4 1,15 1,32 169 164
500-750 98 99 15,4 19,3 1,17 1,47 174 167
750—1000 114 118 15,8 21,8 1,20 1,65 179 169
1000-1200 136 137 16,2 24,3 1,23 1,84 184 170
158
318
319
/рп, м
при балласте
промерз-
мокром шем
при₽баллас
Окончание табл. 6.12
(промерз-
шем
[промерз-
шем
РЦ с двумя ДТ
До 250
250—500
500—750
750—1000
1000—1200
70
84
86
102
104
123
125
149
145
15,0
15,0
15,1
15,3
15,4
15.6
16,3
17,3
18,5
19,8
0,67
0,67
0,67
0,68
0,69
0,69
0,73
0,77
0,83
0,88
162
165
168
172
175
159
160
161
162
162
320
Таблица 6.13. Регулировочная таблица тока АЛСН РЦ
частотой 25 Гц с реле типа ДСШ-13
Рельсовая цепь и направление кодирования /рц. М "«т- в 7тах АЛСН* А
Двухниточная, с одним ДТ, кодируе- До 250 79/82 1 А
мая с релейного конца на несущей ча- 250—500 88/92 1Д
стоте 25 Гц 500—750 100/104 1,6
750—1000 100/118 I 7
1000—1200 120/— 1,8
Двухниточная, с двумя ДТ, кодируе- До 250 26/31
мая с релейного конца на несущей ча- 250-500 35/41 1Д
стоте 25 Гц 500—750 44/52 1,5
750—1000 55/65 1,6
1000—1200 65/76 1 7
Двухниточная, с тремя ДТ, кодируе- До 800 48/56 L5
мая с релейного конца на несущей ча- 800—1000 57/67 1,6
стоте 25 Гц 1000—1200 67/78 1 7
Разветвленная, кодируемая с боково- До 250 80/84 <5
го ответвления на частоте 25 Гц 250—500 92/95 1 7
То же с релейного конца главного пу- До 250 26/32 1’,5
ти на частоте 25 Гц 250-500 36/42
Двухниточная, с двумя ДТ, кодируе- До 250 40/46 2Д
мая с релейного конца на частоте 250-500 56/64 2,1
50 Гц 500—750 75/85 2,2
750-1000 96/110 2,3
1000-1200 115/131 2,5
кабеля между ИТ и постом ЭЦ 1500 м. а в знаменателе — напряжен
рованного кабеля 3000 м, что соответствует сопротивлению кабеля
ного в табл. 6.12 напряжения на ПЭ путевого реле наиболее удаленного ответ
вления. При этом сопротивление регулируемого резистора в цепи ответвле-
ния с ДТ должно быть максимальным (₽д — 400 Ом).
Сопротивления регулируемых резисторов /?п в ответвлениях без ДТ изме-
няют до выравнивания напряжений на путевых реле.
В РЦ с наложением кодовых сигналов АЛСН только на питающем конце
при указанном в табл. 6.13 напряжении на рельсах релейного конца и шунтиро-
вании этого конца нормативным шунтом кодовый ток АЛСН будет 1,4 А.
При наложении кодовых сигналов АЛСН на релейном конце ток АЛСН ре-
гулируют при постоянном сопротивлении /?п изменением напряжения на вторич-
ной обмотке КТ согласно табл. 6.13.
6.4. РАСЧЕТ РЕЛЬСОВЫХ ЦЕПЕЙ
Расчет РЦ частотой 25 Гц с реле типа ДСШ-13 (см. рис. 6.4). Исход-
ные данные.° Длина РЦ /рц = 1200 м; удельное сопротивление рельсов
г — 0,5е7’52° Ом/км; удельное сопротивление изоляции рельсовой линии
Н Зак. 1421 321
Дп
гит1п==^ Ом-км; напряжение полного подъема сектора реле £/р= 15,0 e7*72* В;
ток срабатывания реле /р = 0,037 А; сопротивление реле Zp = 405e7 ’72<> Ом;
коэффициент надежного возврата путевого реле Кан = 0,42; приведенный коэф-
фициент возврата путевого реле Кин = — 0,42/1,05= 0,4; приведен-
ный идеальный угол реле типа ДСШ-13 (с учетом поворота фазы на 90°) а« ==
= 72°; сопротивление ограничивающего резистора /?о = 2,2 Ом; сопротивление
соединительных проводов между ДТ и ИТ гср = 0,5 Ом; сопротивление кабеля
между ИТ и реле = 150 Ом. Коэффициенты четырехполюсника ДТ типа
ДТ-1-150 (см. табл. 2.4) на релейном конце Адр = 0,333; Вдр = С Л /,4П> Л
Сдр = 0.49 е”-7*700 См; Рдр = 3, а на питающем конце А*
= 0,05 е7*35° Ом; Сдп = 0,302 e-'*60’ См; Эдп = 0,333.
Коэффициенты четырехполюсника ИТ типа ПРТ-А на релейном конце при
коэффициенге трансформации п = 18,3 (см. данные, приведенные в табл. 2.5):
Лир = 0,055; Вир = З,9е' 36’ Ом; Сир = 0,0033с-/'80° См; Оир = 18,3.
Сопротивление защитного блока ЗБ-ДСШ 2зв=407е—/’’вв°35'; коэффициент
распределения тока утечки т = 0; коэффициент взаимоиндукции рельсов М12=
= 0,00128е-“/*7°; критическое значение комплекса (у/)кр для f — 25 Гц, при ко-
тором удельное сопротивление изоляции РЛ принимает критическое значение
Су/)кр= 1,13е/‘26°; коэффициенты схемы РЦ при наличии двух ДТ = Sa=l.
Для сокращения объема расчета четырехполюсник ДТ на питающем конце
объединяют с сопротивлением Rn в четырехполюсник Я, а четырехполюсник ДТ
на релейном конце вместе с элементами гср, и Z3 — в четырехполюсник К.
Коэффициенты четырехполюсника Н
BhIIJ 1 Rn II II лдп Вдн |||| 1 2,211 II 3 0,05е/-35’ II
с„ DH II II 0 1 II II сдп Одп II || 0 1 || II 0,302 н-'-60’ 0,333 |г
Лн = ЛДп+₽пСДп = 3+2,2 • 0,302е-/-во° = 3,379е-/-9°41';
Вн = ВДп-|-/?пОДп=0,05е/’35°+2,2 • 0,333 = 0,774 е,’9°81’ Ом;
Св = СДп = 0,302 е~/-60° См; DH = Dfln = 0,333.
Коэффициенты четырехполюсника К
|1 1/2,6 1
0,055
0,0033 е-' 80’ 18,3 ||Х|| 0 1 ||*|| 1/407е~''88°35'11
Лк = 0,023е/’49”1* Ом; Вк=7,719е/’9’48' Ом;
Ск=0,116е/‘70’34' См; Ок=60,443г~'|0°7'.
322
Рис. 6.18. Схемы замещения РЦ переменного тока частотой 25 Гц с реле типа
ДСШ-13 для нормального (а) и шунтового (б) режимов
Нормальный режим. Для схемы замещения РЦ (рис. 6.18, а) коэффициент
распространения
2/ги =|/Г0,5е/’52°/1,0 = 0,707е/’’26° 1/км; волновое сопротивление
ZB = l^zr,, = Ко,5 /’ 52° • 1 = 0,707 /' 26° Ом;
коэффициенты рельсового четырехполюсника:
A=D=chyZ=ch(0,707е> 26° 1,2) = 1,252е/'|4°7':
B=Z„ ch Т1=0,707 sh (0,707е/ 26” . 1,2) =0,646 Ом;
c.sh,„z._
0,707 е/’26
Напряжение и ток в конце РЛ:
Ук=Лк1/р+Вк7р=0,023е'-49’1' • 15/'72°+
+7,719/’®°48' • 0,037 = 0,367/-75’4' В;
/K=CKl7p+D1I/p=0,ll6e/‘70°34' • 15/-72’+60,443е-'-,о°7'х
X0.037 = 1,044/'39,>34' А.
Напряжение и ток в начале РЛ:
1/н = А1/в+В/к= 1,252/’14°7’ • 0,367 75°4’+0,646/’57°29’X
Х 1,044/-39’34' = 1,132/'93’82' В;
/в=С^к+ О/к = 1.292/-5°16' 0,367е/'75°4' +
+ 1.25/'14’7'. 1,049/’39°34'= 1,745/•м”41' д.
323
Минимальные напряжения и ток ПТ:
Ущ1п = ^н+В/н=3.379е-/-9°49' 1,1W93*52'+
+0.774е/2°8' • 1,745е/'6°°4|' = 5,109 с'‘78°32‘ В;
/щщ = С„ С/н+DH /н=0,302 е'~ 60° • 1.132 е>' 93°52' +
+0,333- 1,745е/-60°41' = 0,899е'-50°43’ А.
Угол расстройки реле Рр — «р^ — а' = 78°32' — 72° = 6°32', где фи =
= «рц = 78°32' — аргумент комплексного напряжения U.
Минимальное приведенное напряжение ПТ
l/mln = tfmln/cos ₽р = 5,109 е'• 78°32'/cos 6°32' = 5,123 е' 78°32' В.
Для трансформатора типа ПРТ-А можно принять Up mjn = 5.5 В. отсюда
Ктр = mli/tfmin = 5.5/5.123 = 1.073.
Фактический минимальный приведенный ток ПТ
• г • 0 899 е^' 50°43'
/ф min = /Стр /min = /Стр (/min/cos Рр) = 1,073 =
=0,966 е/ 59°«' А.
Мощность, потребляемая РЦ в нормальном режиме,
5ф = Уфт1„ /фп>|п=5,5е'-78°32'-О.Эббе-'-60"43' = 5,32 </’27°49' В-А.
Коэффициент перегрузки реле:
/Спер ср = /Сз ср Кп /Стр
I Zn max I cos (фп mjn—a^)
I Zn min I cos (фп max —ав)
где Znmin — K;hKtk(^bxk4-^Z+Z;x н)=Ю9е/'67° Ом;
отсюда
Zn max = /С;н Ктк MZBK k + B + (CZbx к + D) н] = 138 76°38' Ом.
138,08cos (67°22/—72°)
De₽ ’ ’3 108,937cos (76’38' —72°)
Режим к.з. Входное сопротивление к.з. ZK3= BH/DH = 0.774 e/'2<>87o,333=
= 2,324 e'*2°8' Ом.
Максимальный ток источника /кз = ^ф/2кз = 5,5е/’78°32 72,324 е, 2°6' =
= 2,366 е/-76°24' А.
Максимальная мощность источника 5кз = /7ф /кэ=5,5е7*78в32'х
Х2.366е-/-76°24' = 13.01 е7*208' В-А.
Шунтовой режим. Для схемы замещения РЦ (рис. 6.18, 6) коэффициент
шунтовой чувствительности на релейном конце
Кшр_ 14,-pI
ШР I//ф I cos (фп jup —ав)
где I ил шр I = /рш I 2шпр I = Кт /р 12П шр |; фд шр —аргумент комплексного
сопротивления передачи 2пшр.
324
Обратное входное сопротивление четырехполюсника Н
2мк = Вн/Лн=0.774е/ 2’8'/3,379 = 0,229</' 11’41' Ом.
Прямое входное сопротивление четырехполюсника К
CKZP+DK 0,116е/'7°°84' • 405е''72°+60,443г/1о°7'
Коэффициент затухания тока четырехполюсника К
KTK=CltZp+DI<=O,116e'-70''84' - 405 е7'72°+60,443е—7'|0°7'=
=28,523 е'-37”12'.
Обратный коэффициент затухания тока четырехполюсника Н
К;н = Дн = 3,379е-^-9°4Г.
Коэффициенты четырехполюсника РЛ при наложении нормативного шунта
на релейном конце:
0,06
Полное сопротивление передачи при шунте на релейном конце:
2пшр = Ктн ^тк 1^шр ^вх к + ^шр + (Сшр2Вх к+
+Dmp)Z^ н]=3,379 е~' ‘9°41” • 28,523г''37°12' X
X[ 10,642е'-47"56' • 0,342е/'36°49' + 0,6е/'82°+
+ (16,66 - 0,342е7'36"9' +l)0,229e' “°51*J = 523,487 е7'98’10';
1#дшр 1=0,4 • 0,037 • 523,487 = 7,74 В;
•1,57.
Кшр 5,5cos(98°10' —72°)
Коэффициент шунтовой чувствительности на питающем конце
^шп =_______I мдшп |____
|{/ф|СО5(фпшп—ai) ’
где | t/дшп I = ^рш I ^пшп I = Кад Iр | Zmin |; фпшп— аргумент комплексного соп-
ротивления передачи Znmn-
Коэффициенты чешрехполюсника РЛ при наложении шунта на питающем
конце:
?шп = 16,66 См;
°-5<52°1.2 -40,642е' 47’88';
0,06
325
Znmn=3.379e-Л9”41' . 28,523 e/'37<’12'[0,342</-36°49'4-
4-0,6e/-52° + (16,66 - 0,342^-36°49' + 10,642e''47°5,')x
X0,229?- 1,°s* J = 448,373 e'-81"3*' Ом;
|Удшп1 = 0.4 • 0,037 • 448,373 = 6,64 В;
/<шп = 5,5cos (81°31' —72°) = 1122'
Контрольный режим. Коэффициент чувствительности к поврежденному
кк=——!-£д«!-------------------------------
| i/ф | COS (фин— ’
где | </дк I == /р I ^пк | = Квн /р | ZnK |; фпк—аргумент комплексного сопротивле -
ния передачи 2Пк-
Для вычисления ZnK предварительно определяют:
коэффициент, учитывающий взаимоиндукцию рельсов,
Е = 1 Гi 4/юЛ<1» = | Г. 4е/9В°-2-3,14-25-0,00128е<‘7° = ( 6е/.9-S4.
V + г V + 0,5е/’52° ’ е
коэффициенты из четырехполюсника РЛ при повреждении рельса:
Лш = £>кп = сЬ (?0кр4-“ £ V14-2 m sh(y/)Kp(S14-S1) =
=ch ЫЗе'^+у 1.61 e'-9°s4’shl,13?-2e’. 2 = 3,468e/-3s°29';
Вкп=-^- [sh(V/)Kp+4- fiKl+2m |ch(V/),p+U(SI+
(Т*)кр I
+^1 = Tj’2 [sh 1 • 13e/-26°+— 1.61 У-9*54'(ch 1,13 (/"Ч
J 1,13^*26 L 2
4-l)2j=2.729e/,52e13' Ом;
Cra = ^!^E- = |sh(Yl)Itp+-|- e/l+2™ tch(vOKp-l](S1+
+S«)}= [shl,13e/-2e’4-y 1.6leJ'-9°54'(chl,13e/'26°-1)2^ =
= 4,302 e7'23’22' Cm;
Z„,=3,379e-^-9“41' • 28,523e/-37e|2'[3,468e' 35’29' • 0,342e/-36°49' +
4-2,729е/'^’^' + Н.ЗОге/'23’22' -0,342e/ 36’49'+3,468?-3S<’29')X
X 0,229 </•1 =479,42 e/-«4“6°' Ом;
|S„|-»4.«.037..79.«-T.0S В; К-
326
Режим АЛС. Фактический ток АЛС /лф = |C/'|/|ZnJ1| == 5,123/3,053 ==
Сопротивление передачи цепи для режима АЛС
2ПЛ = Кта (В+DZK н) = 3,379 '941' (0,646 е'' 57°29' +
+1,252 е1'и°7' • 0,229 е/ н°57') = 3,053е/ 38°8' Ом.
Коэффициент режима АЛС КАЛС = /Лф//Лп = 1,678/1,4 = 1,9.
Расчет кодовой РЦ частотой 25 Гц с реле типа ИМВШ-110 (см.
рис. 6.11, а). Исходные данные. Длина РЦ /рц=2500 м; удельное сопротивление
рельсов z = 0,бе/’52* Ом/км; удельное сопротивление изоляции РЛ ги =
= 1 Ом-км; минимальное удельное сопротивление изоляции заземленных кон-
тактных опор г0 = 2 Ом-км; входное сопротивление фильтра типа ФП-25, на-
груженного путевым реле типа ИМВШ-110, ZBX ф = 200 Ом; напряженней
ток на входе фильтра при рабочем напряжении путевого реле: С/р = 3,84 В;
1/ф = 6,6 В; /ф = 0,033 А; коэффициент надежного возврата путэвого приемни-
ка К3н = 0.75; приведенный коэффициент надежного возврата приемника
К'н = Квн/Ки = 0.625; сопротивление ограничивающего резистора Ro =
— 200 Ом; сопротивление соединительных проводов между ДТ и ИТ соответст-
венно на питающем и релейном концах рельсовой цепи гсп = гср = 0,3 Ом.
Коэффициенты четырехполюсника ИТ типа ПРТ-А для релейного конца при
п=9,15: Аир = 0,11; Вир = 2,4 е' 36° Ом; Сир = 0,006е-/-85° См; D„p = 9,15.
Для питающего конца коэффициенты Аир = 9,15, £)ир = 0,11. Коэффици-
енты четырехполюсника ДТ типа ДТ-1-150 релейного конца: Адр = 0,333;
Вдр -0,0525 е/’40° Ом; СдР = 0,49е“/,70° См; Одр = 3, а питающего конца:
Адп=3,0; Вдп = 0,05е/*35° Ом; Сдп = 0,302 е-/’60° См; Одп = 0,333.
Коэффициент распределения тока утечки /п=0; коэффициент взаимоиндук-
ции рельсов М12 = 0,00128е““/'7°; критическое значение комплексного числа
(тОкр на f = 25 Гц, при котором удельное сопротивление изоляции РЛ в конт-
рольном режиме принимает критическое значение (у/)кВ = 1,13е/,26°.
Для сокращения объема расчетов четырехполюсники ДТ и ИТ на питающем
и релейном концах объединяют соответственно в четырехполюсники И и К. При
этом учитывают сопротивление соединительных проводов гсп и гср. Коэффициен-
ты общего четырехполюсника питающего конца
= 0,006е-/-85°
1 1 20011 II 9 (5 2,4/’36° II II 1 0,3|| || 3 0,05 е'’35" ||
0 1 нН 0,006 е“'-65” 0,11 Illi 0 1 |||| 0,302 е_'-60° 0,333 ||
ткуда Ан=34,776е—/’*6”57’; Bn=9,36ef-3°3S' Ом: С„=0,051 е-' 62’32' См;
DH=0,037e-/-1°4' .
Коэффициенты общего четырехполюсника релейного конца
Рис. 6.19. Схема замещения кодовой РЦ с реле типа ИМВШ-ПО
откуда Ак = 0,037/1°2'; Вк = 2,078 ?’22°4' Ом; Ск=О,О72е-' и’40' См;
DK=28,941e-/’3°49'.
Нормальный режим. Для схемы замещения РЦ (рис. 6.19) эквивалентное
сопротивление изоляции и заземлений опор контактной сети
= 0,9 Ом-км;
коэффициент распространения г/гиэ = И 0,5 е7 *52°/0,9 =
= 0,745е7*26° 1/км;
волновое сопротивление ZB = ]ЛггИэ = 1^0,5г7’52” • 0,9 =0,67е7*26° Ом;
коэффициенты рельсового четырехполюсника:
4=£) = ch VZ = ch (0,745е7’26° • 2,5) = 2,66е7-44°58';
fi = ZBsh у/ = 0,67 e7 ’26° = sh (0,745 е7‘26° • 2,5)= 1,793е7*75”9' Ом;
~ sh?' sh (0,745 ?’26° • 2,5) „ оол ,.22.52. г„
и =-----=------------——-------= о, иоч е1 .
гв 0,67?’26
Напряжение и ток в конце РЛ:
UK = Ак 1/ф + Вк7ф=0,037е/->°2' . 6,6 + 2,078е''’22°4' • 0,033 =
= 0,309^’3°56' В;
/к = СкС/ф+Ок/ф=0,072е-!'-в9°40' • 6,6 + 28,941 е-/’3°49' . 0,033 =
= 1.23е-/-24°32' А.
Напряжение и ток в начале РЛ:
1/н = А1/к+В/к=2,66е'-44’58' • 0,309?’3°5в' +
+ 1.793?’75"5' • 1,23е~/’24°32'=3,027?’50‘2' В;
7„=С1/,,+О/к = 3,984?’22’52' • О,ЗО9?’3°56' +
+ 2,66?’44°58' • 1,23е~/’24°32' = 4,499 ?’22”10 А.
328
Минимальные напряжение и ток ПЧ:
1/т1п = »нУн+Вн/н=34.776е-/1в°57' • 3,027 е'-50°2' +
+ 9,38 е7'3’38' • 4,499?-22°|0’ = 147,255е/-31’5' В;
/т1П = Сни„+0„/;=0,051 е-/-62’32' - 3,027е/’50’2' +
+0,037 е~7‘°4' - 4,499е7’22°|°'=0,309е7’4°86' А.
Поскольку ПЧ типа ПЧ50/25 имеет градации напряжения от 10 до 175 В
через каждые 5 В, то принимаем ближайшее большее напряжение min =
= 150 В. При этом ток I = 0,314 А. Минимальный фактический ток ПЧ /1 min=
= ^тр/mln = 1,01-0,309 е/-4°56' 0,312 е'’4°56' А.
Мощность, потребляемая рельсовой цепью в нормальном режиме,
5=«)фп>1п /фтш= 150е''3,°5' • 0,312е-7"4”86’=46,80 е7'®”9’ В-А.
Коэффициент
перегрузки
реле. Минимальное сопротивление передачи
%п mln — ^тк (^вх к + г^ + ^вх н) —
=34,776е—7’*®°®7' • 37,257 е-724’31'(0,251 (+28°28'-|-
+0,5е7’52” • 2,5 + 0,269 с7'20°35’) = 2238,117 е7'2°38 Ом.
Максимальное сопротивление передачи Znmax = A^H ^tk[AZbx к4~В +
+ (CZBXK + D) 2вхн1=34,776е“/’1®”57 • 37,257 е-7’24°31' [2.66е7’44°08 X
X 0,251 28°28' + 1,793 <+ 75°9' + (3,984 <+ 22°52' - 0,251 е7'28°28' +
+ 2,66е'-44"58')0,269е7‘2°°35’| = 4462,286 е7’31’3' Ом.
Коэффициент перегрузки реле Кпер = Кзср Ки Ктр = 1,2 • 1,05 X
х 'Z-“'
2238,117
Режим к.з. Входное сопротивление к. з. ZK3=BH/DH=
=9,38е/-3°3870,037е~'-,’4'=253,51 е7’4°42' Ом.
Максимальный ток источника /Кз= Ки (^фт1п/^кз) =
= 1,05(150е'-31“87253,51 е/,4°42') = 0,593 е7'26’23' Д.
Максимальная мощность источника Знш = йф/иш= 150е/’3,°5' х
Х0,593е—7’2®°23* = 89,099 е7'4’42' В-А.
Шунтовой режим. Коэффициент шунтовой чувствительности на релейном
Кшр = 1 шр I/ I ^Фш1п I» где | С/пптр I — ^рш I ^пшр I — Квп /ф I 2дшр| •
Сопротивление передачи РЦ при наложении шунта на релейном конце оп-
ределяют по формуле (2.21), при этом:
обратное входное сопротивление питающего конца
2вхИ = Вн/Ан = 9,38е/-3°38'/34,776е“/16°57' = 0,269е'*20°35' Ом;
329
прямо^ входное сопротивление релейного конца
Лк^юф+В,, О,О37е~7''°2'• 2004-2,078е7'22*4*
Z,XK= CKZBX*4-DK ~О,О72е_''89°40' • 2004-28,941 е~/ 3°49'
= 0,251 е/-28°28' Ом;
коэффициент снижения тока релейного конца Ктк = Ск ZBX ф4~^к =
= 0,072е~/*69°40* • 200 + 28,941 e~z’3°49'= 37,257е“^-24°31';
обратный коэффициент снижения тока в четырехполюснике Н =
= 4Н = 34,776 е-/-16°57'.
Коэффициенты четырехполюсника РЛ при наложении нормативного шунта
на релейном конце при наихудших условиях для шунтового режима (ги = оо)
определяют по выражению (2.22):
'4шр= 14-(г/)/7?шн= 1 =21 46 е/'50°5';
Вшр=г/ = 1,25е'82’ Ом; Сшр= 1/₽шн= 1/0,06= 16,66 См;
£>шр= I.
С учетом найденных значений получим
ШР = ^ТН ^тк Мшр ^ВХ к + ^шр4~(^*шр 2ВХ к +
4-Ошр)г;хн] = 34,776е-/16°57' • 37,257e-/ i!4°3,'[21,46e'-50°s'x
X0,251 e'‘28°28’4-l,25e/ S2°4-(16,66 • 0,251 е/ 28’28'4-1)Х
X 0,269е'-20°35']= 10066,272е/-27’8’ Ом.
Допустимое напряжение |идшр| = 0,625-0.033-10 066, 272= 207,25 В.
Коэффициенты шунтовой чувствительности соответственно на релейном
Кшр ~ 207,25/150=1,38 и питающем концах РЦ
Кшп = I ^дшп |/1 I» где | t/дшп I — 7рШ | 2ПШП | = Квн /р | Zninn /.
Сопротивление передачи РЦ при наложении шунта на питающем конце оп-
ределяют по уравнению (2.21), а коэффициенты четырехполюсника РЛ при нало-
жении шунта на питающем конце, входящие в это уравнение, — по выражению
Лшп=1; Вшо=г/ = 0,5</-52°. 2,5 = 1,25</’52° Ом;
Сшп=1//?шп= 1/0,06= 16,66 См; £>шп=14-(?0/Яши=
= 14-1,25 е'-8270.06 =21,46 e'w°5';
Ктк Мшп 2.х к4-Вшп4-(Сшп 2.x к4-Ошп) X
Х2.хн] = 34,776е-/,16°57' - 37,257е~/ 24°31'[0.251 е/-2а°М'+
4-l,25e/-s*°4-(16,66.0,251e7-28’28'+21,46e/’so“s')0,269e/’2°°35'| =
= 10717,632 е'-22’23' Ом.
Допустимое напряжение |1/дШП1 = 0,625 0,03-10717,632= 221,2 В.
Коэффициент шунтовой чувствительности КШц = 221,1/150= 1,47.
330
Контрольный режим. Коэффициент чувствительности к поврежденному
Кк = I Удк |/| ифI, где I I = /ф I 2пи| = к1и /ф I ZnK |.
Для вычисления ZnK предварительно определяют:
коэффициент, учитывающий взаимоиндукцию рельсов,
£_-|/\ , 4/<вЛ4м 4е/90°-3,14-25-20,00128€—, 7°_ । 6) /.9-S4-.
V + г V + 0,5е/'52°
коэффициенты четырехполюсника РЛ при повреждении рельса-
Лк=Ок=сЬ(Т/)Кр+-у Е Vl+2m sh (Т1)«р (5,+$,) =
=ch l,13e/ 26°+-y- 1,613е/‘9°84' sh 1,13еЛ26° 2=3,468 е7'35’29';
Вк = Т^7- lsh(Y0Kp + v Е Kl+2m [ch(T/)KP+1] (S,+
(ТОкр I 2
+Ч- l" ‘“'“+Т " •х
X(ch 1,13е/-2в’+1)2] = 5,686е'-52’13’ Ом;
Ск = Й^Р {sh(vOKP+y £ /нГт [ch(Т/)кр)-Ч(S,+«,)}=
1,13е'26° г 1 л
=0?5е/-52’ • 2,5 Г ЫЗ?'26Ч— 1.61 е' »’84'(ch l,13e' 26°-1)]г =
=2,065е»-23’22' См.
Сопротивление передачи
2ПК = К;н *тк к + Вк+(С« ZbI „ 4- Df) Zix J =
= 34,776е-/-16°57' . 37,257 е-/-24°31' |3,468 e7’35029' X
X 0,251 е'-28°28'4-5,686 e/-52°13'_i_(2,065 е/*23°22' х
X0,251 е''28°28'4-3,468 е/-35°29') 0,269е/'2°°35'] = 9863,021 е*' 12°54'.
Допустимое напряжение Шдк1 = 0,625-0,03-9863,021 = 203,9 В.
Коэффициент чувствительности к поврежденному рельсу Кк = 203,9/150=
= 1,36.
Режим АЛС. Фактический ток АЛС /лф = | йф пйпИ^пл! = 150/87,064=
Сопротивление передачи цепи для режима АЛС
2ПЛ = Атн (В4-DZix н) = 34,776 16°57' (1,793 ^' 75°9'4-
4-2,66 е7’-44058' - 0,269 е'*20°35') = 87,064 е'-55°25' Ом.
Коэффициент режима АЛС КАЛС = Алф/Лш = 1,722/1,4 = 1,23.
331
РАЗДЕЛ IV
ЧАСТОТНЫЕ РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ
Глава 7. ОСОБЕННОСТИ, ПРИНЦИПЫ ПОСТРОЕНИЯ
И ДЕЙСТВИЯ ЧАСТОТНЫХ РЕЛЬСОВЫХ ЦЕПЕЙ
7.1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
Применение тональной частоты диапазона 425—575 Гц позволило: создать
схемы ЧРЦ без изолирующих стыков; осуществить централизованное раз-
мещение аппаратуры ЧРЦ перегонов на станциях, ограничивающих перегон;
перейти к системам ИРДП без проходных светофоров (к системам ЦАБ),
содержащих только АЛС и поэтому называемых сокращенно АЛСО;
унифицировать схемы ЧРЦ для всех видов тяги; повысить надежность действия
АБ и АЛСН на действующих участках с кодовой АБ при значительно пони-
женном сопротивлении изоляции РЛ.
Для повышения надежности и эффективности АЛСО обычно применяют дуб-
лирование числовой АЛСН частотой 50 Гц частотной АЛС, в которой для переда-
чи оперативной информации используются пять сигнальных частот: f2 - 125 Гц;
/3 = 175 Гц; /4 = 225 Гц; /5 = 275 Гц; /в = 325 Гц. Кодовые сигналы передают-
ся в виде комбинации из двух частот. При прекращении подачи в РЦ одной из
двух частот выключается подача и другой частоты.
Для посылки сигналов частотной и числовой АЛС на перегоне в РЦ при за-
нятии их поездом используют один комплект передающих устройств АЛС для
двух смежных РЦ. Частотным и числовым кодом АЛС на станциях кодируются
маршруты приема и отправления по главному пути. Для контроля работы локо-
мотивных устройств АЛС на станции кодируются все боковые приемо-отправоч-
ные пути только числовым кодом АЛС.
Максимальная длина РЦ определяется минимальным сопротивлением изо-
ляции на конкретном участке, но длина ее не может быть более 1000 м и менее
150 м.
Подключение аппаратуры питающих и приемных концов ТРЦ к РЛ осуще-
ствляется кабелем парной скрутки. Питающие и приемные концы РЛ перегонных
устройств объединяются в одном кабеле с обязательной организацией схемы конт-
роля исправности кабельных цепей. По этому же кабелю осуществляется взаим-
а станциях питающие и приемные концы ТРЦ располагают в разных ка-
белях с парной скруткой. Организация схемы контроля исправности кабельных
цепей для станционных ТРЦ не предусматривается. ,
гонах имеют один общий питающий конец (рис.7Л)/
Для питания РЦ использую одну пару сигнального—кабеля,- Два приемника
смежных РЦ также подключают к одной сигнальной паре. По этим парам переда-
ют кодовые сигналы частотной и числовой АЛС. Для согласования кабельной и
рельсовой линии устанавливают ПТ. Сопротивление соединительных
проводов между ПТ и рельсами не должно превышать 0,15 Ом, для этого ПТ
располагают в ПЯ, устанавливаемом у рельсов.
Аппаратуру передающих и приемных концов ТРЦ и передающих устройств
локомотивной сигнализации в системе АЛСО размещают на станциях, ограни-
чивающих перегон. Максимальная длина кабельной линии от станции к ТРЦ
должна быть не более 15 км на участках с автономной тягой и 10 км на участ-
ках с электротягой.
вариант 7, а
14км 13км 12км 11км 10км 9км 8км 7км 6км 5км 4км Зкм 2км 1км
425/8 475/12 4Z5/8 475/12 425/8 475/12 425/8
Рис. 7.1. Расположение генераторов и приемников на перегоне
Аппаратура АЛСО на станциях питается от установок, аналогичных уста-
новкам для электропитания устройств ЭЦ. Для этого используют преобразова-
тельную панель типа ПП-ЦАБ.
Условия электроснабжения устройств АЛСО идентичны электроснабжению
устройств ЭЦ. На промежуточных станциях для электроснабжения устройств
ЭЦ и АЛСО, как правило, используют существующую ЛЭП продольного элект-
роснабжения и местные сети. В качестве автономного источника устанавливают-
ся ДГА необходимой мощности и всем устросйтвам АЛСО и ЭЦ предусматри-
вается аккумуляторный резерв.
Перегон, оборудованный устройствами АЛСО, делят на блок-участки. Блок-
участок может содержать одну или несколько РЦ. Если в процессе проектирова-
ния длины смежных РЦ, имеющих общий питающий конец, окажутся неодина-
ковыми, то проверяют их совместимость по условиям выполнения контрольного
и шунтового режимов. Для этого определяют коэффициент перегрузки в более
короткой РЦ и уравнивают его с допустимым коэффициентом. Если контрольный
режим в более короткой РЦ не выполняется, то следует увеличить ее длину или
уменьшить длину более длинной РЦ.
После проверки совместимости смежных РЦ, имеющих общий питающий
конец, проверяют влияние передающих устройств более длинной РЦ (влияющей)
. на приемные устройства, расположенные на расстоянии, равном суммарной дли-
не трех РЦ, если на перегонах используют только две частоты: 425 и 475 Гц . Для
каждого передающего конца определяют суммарные длины трех примыкающих
к нему РЦ. Если они окажутся больше допустимого значения, то влияние будет
находиться в пределах нормы. Необходимо, чтобы при длине влияющей РЦ Zj>
> 750 м выполнялось условие: /2 + Z3 + Ц > 2000 м, а при длине влияющей
РЦ Zj < 750 м выполнялось условие Z2 4- /а 4- Ц > 1750 м.
7.2. РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ ПЕРЕГОНА
В ЧРЦ без изолирующих стыков в основном используют амплитудно-моду-
лированные сигналы с несущими частотами /8 = 425 Гц и = 475 Гц и частота-
ми модуляции Д = 8 Гц и /2 = 12 Гц, которые обеспечивают надежную защиту от
воздействия гармонических и импульсных помех тягового тока, а также от по-
мех, создаваемых токами электроснабжения.
Применение четырех модулированных частот—/8/8 = 425/8 Гц, /в/12 =
== 42542 Гц, /9^8 = 475/8 Гц, /9/12 = 475/12 Гц—дает возможность полностью
исключить взаимное влияние смежных ТРЦ, а также устранить взаимное влия-
ние РЦ соседних путей на двухпутных перегонах.
333
аппаратуры ЧРЦ
В качестве исходной, базовой схемы РЦ тональной частоты, можно принять
бесстыковую РЦ для перегонов на участках с автономной тягой и наложением
числовой и частотной АЛС (рис. 7.2). В эту схему входят устройства согласова-
ния параметров РЛ с аппаратурой РЦ при авгономной тяге УСЗа, схема подклю-
чения кодирующих устройств частотной и числовой АЛС УКАЛС', питающие
устройства для питания бесстыковой РЦ с середины сигнальными токами тональ-
ной частоты УП-КРЦ', приемное устройсгво ПРЦ, настроенное на сигнальные
частоты, тональной частоты, на выходе которых включены два путевых реле П и
1П. Устройства УСЗа устанавливают на перегоне в ПЯ, а остальные устройст-
ва — на посту ЭЦ на станции.
При автономной тяге блоки УСЗа состоят из ПТ типа ПРТ-А, и разрядник
FV типа РВНШ-250. При электротяге (рис. 7.3) в качестве ПТ используют транс-
форматор типа ПОБС-2А, а также добавляют два резистора Rl, R2, включен-
ные параллельно, и предохранитель FU на номинальный ток 20 А.
На участках с автономной тягой устройсtea УСЗа подключают к рельсам в
точках а и б (см. рис. 7.2). На участках с электротягой УСЗа подключают к пер-
вичным обмоткам путевых ДТ типа ДТ-0,6-500 (см. рис. 7.3), которые уста-
навливают для уравнивания асимметрии тяговых токов.
В блоках У К АЛС имеются кодовые трансформаторы КТ1 и КТ2, к первич-
ным обмоткам которых подключают выходы путевых усилителей ПУ-1, входы
которых соединены с генераторами частот /2 — /в частотной АЛС (для упро-
щения генераторы этих частот на схеме не показаны). Выходы КТ1 под-
ключены к полосовым фильтрам Ф/ и Ф2 типа ФП-АЛС. На питающем конце
параллельно конденсатору Срц емкостью 4 мкФ подключен фильтр СфЬф ти-
па ФП-50 для пропуска несущей частоты числового кода АЛС частотой 50 Гц,
кодовые трансформаторы КТ типа ПОБС-ЗА, искрогасящий контур R-C (со-
противление резистора R 39 Ом и емкость конденсатора С 4 мкФ) и контакт
трансмиттерного реле Т. На приемных концах РЦ схема посылки кодовых сигна-
лов числовой АЛС (АЛСЧ) не показана. Для стабилизации входных сопротивле-
ний в блоках УКАЛС устанавливают регулируемые резисторы ₽к1, /?н2 типа
7157, общее сопротивление которых с учетом сопротивления кабельной линии,
идущей от РЛ до поста ЭЦ, должно быть 400 Ом.
Блок УП-КРЦ содержит генератор модулированных сигналов ТРЦ и питает
две смежные РЦ1 и РЦ2, расположенные по обе стороны от точки его подключе-
ния к РЛ а и б. Напряжение, требуемое по условиям нормального режима РЦ,
устанавливают выходным трансформатором ПТЦ. На выходе блока включен
полосовой фильтр ФП, настроенный на вырабатываемые генератором ГРЦ мо-
дулированные сигналы. Генератор ГРЦ ограничивает спектр амплитудно-моду-
лированного сигнала, поступающего в ПУ-1, а также защищает его от перена-
пряжений, возникающих в РЛ.
Приемники ПРЦ предназначены для приема амплитудно-модулированных
сигналов из РЦ. Применяют 10 типов приемников. Приемник ПРЦ 8/8 принима-
ет сигнал с несущей частотой 425 Гц и частотой модуляции 8 Гц. Приемник ПРЦ
8/12 принимает сигнал с той же несущей частотой, но с частотой модуляции 12 Гц.
Сигнал с несущей частотой 475 Гц и частотой модуляции 8 Гц принимает прием-
ник ПРЦ 9/8. Если при той же несущей частоте модуляция 12 Гц, то используют
приемник ПРЦ 9/12. Остальные шесть типов приемников предназначены для при-
ема сигналов с несущими частотами 575, 725 и 775 Гц и частотами модуляции
7.3. СТАНЦИОННЫЕ РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ
Станционные неразветвленные РЦ имеют обычную структуру с подключе-
нием питающих и релейных концов у изолирующих стыков.
Аппаратура ТРЦ и АЛС станционных РЦ расположена на посту ЭЦ. В ПЯ
расположены ПТ типа ПРТ-2 и разрядники RU типа РВНШ-250. Защита смеж-
ных РЦ от взаимного влияния обеспечивается чередованием сигнальных частот
336
Таблица 7.1. Возможные сочетания несущих частот
и частот модуляции у изолирующего стыка
Частота ЧРЦ, Гц 425/8 425/12 475/8 475/12 575/8 575/12 725/8 725/12
425/8 п-п п-п п-п р-р, п-п р-р, п-п р-р, п-п р-р, п-п
425/12 п-п п-п р-р, п-п п-п р-р, п-п р-р, п-п р-р, п-п р-р, п-п
475/8 п-п р-р, п-п п-п п-п р-р, п-п р-р, п-п р-р, п-п
475/12 р-р, п-п п-п П-П п*п р-р, п-п П-П р-р, п-п р-р, п-п
575/8 р-р, п-п р-р, п-п п-п р-р, п-п п-п р-р, п-п р-р, п-п
575/12 р-р, п-п п-п п-п п-п р-р, п-п р-р, п-п
725/8 р-р, п-п р-р, п-п р-р, п-п р-р, п-п р-р, п-п п-п
725/12 р-р, п-п р-р, п-п р-р, п-п р-р, п-п р-р, п-п р-р, п-п п-п п-п
ционных ЧРЦ.
и частот модуляции. В РЦ соседних станционных путей несущая частота или ча-
стоты модуляции должны быть различными. Для работы РЦ используют частоты
425, 475, 575 и 725 Гц, модулированные по амплитуде частотами 8 и 12 Гц.
Возможные сочетания несущих частот и частот модуляции у изолирующего
стыка питающих и релейных концов смежных станционных ЧРЦ в зависимости
от частоты смежной РЦ приведены в табл. 7.1.
У изолирующего стыка смежных ЧРЦ можно располагать: питающие и ре-
лейные концы при любых частотах модуляции для несущих частот 425—725,
475—725, 575—725, 425—575 Гц; питающие и релейные концы при разных час-
тотах модуляции для несущих частот 475—575 Гц; питающие концы для любых
частот несущей модуляции; релейные концы для любых частот модуляции при
разных несущих частотах, кроме сочетания 425—475 Гц.
Рельсовые цепи предусматривают: контроль РЦ (КРЦ) при ее свободном со-
стоянии с использованием частот сигнального тока и амплитудной модуляции;
режим АЛС при занятой РЦ с использованием переменного тока частотой 50 Гц
в числовой АЛС и режим частотной АЛС частотой 125—375 Гц осуществляется
в РЦ маршрута приема и отправления по главному пути, при занятии их поездом
с использованием переменного тока частотами: /2 = 125 Гц: /3 = 175 Гц; /4 =
= 225 Гц; /5 = 275 Гц; Д = 325 Гц.
Сигналы АЛСЧ представляют собой комбинации двух частот из пяти.
7.4. РАСЧЕТ МОЩНОСТИ, ПОТРЕБЛЯЕМОЙ АППАРАТУРОЙ
ПЕРЕГОННЫХ ЧРЦ В РЕЖИМЕ АЛС УСТРОЙСТВАМИ
СИСТЕМЫ АЛСО
Аппаратура устройств АЛСО питается от специальной преобразовательной
панели ПП50-ЦАБ для АЛС частотой 50 Гц в нормальном режиме от сети пере-
менного тока и в аварийном режиме от аккумуляторной батареи.
Нагрузка на преобразовательную панель ПП-ЦАБ складывается из мощно-
стей, потребляемых аппаратурой ТРЦ, передающей аппаратурой частотной
АЛСЧ частот 125—325 Гц и числовой АЛС частотой 50 Гц, релейной и другой
вспомогательной аппаратурой, контролирующей исправность устройств систе-
мы АЛСО в целом.
Часть нагрузки постоянна по величине и времени, а часть нагрузки включа-
ется только в период нахождения поезда на ТРЦ. питаемых от преобразователь-
ной панели.
337
Номинальные напряжения, частота и номинальные мощности и токи warnv
табл. 7°2УЧаеМ“е °Т п₽еобРазовагельных панелей ПП-50-ЦАБ, приведены^
Параметры источников питания переменного тока частотой 50 Гп пптпрЛ
Sr/SWi'SaS" -г-=£
кабеля ло15ПкТГЛНлО<.В падключе"“ "дающие и приемные концы ТР^при д7ине
тонных устройс’твД«<^РЛЛ^егАЯ нагрузок- потребляемых аппаратурой пере-
ТРИ ЮПП J? ипопи no МЫ АЛСО, приняты исходные расчетные данные: длина
тиол J °°° М’ удельное сопротивление изоляции РЛ 1,0 Ом-км; удельное сопоо-
ПРЦ рельсовой цепи*<0 3 В*- Ом/км; чувствительность приемника сигналов
РелЬиОВОИ цеви_У’3 В» нормативные токи АЛС 50 Гц и АЛСЧ 195—325 Гп
на входном конце ТРЦ должны быть не менее указанных значенн! Ц
Гц ’ * :............ 50 125 175 225
7н°м алс >А .......... 1,20 0,36 0,27 0,20
При расчете режимов АЛС и АЛСЧ учитывают наличие дополнительной
зоны шунтирования, длина которой принята 125 м.
. Мощности и токи частотой 50 Гц, потребляемые аппаратурой ТРЦ группо-
вой и индивидуальной аппаратурой АЛСЧ, приведены в табл 7 3
Значение максимального тока нагрузки IH тах, потребляемое аппаралурой
от источника переменного тока частотой 50 Гц при напряжении 17,5 В необ-
ходимо при выборе индекса аккумуляторов для аккумуляторной батареи и но-
минального тока предохранителей во вторичных обмотках ПТ. Максимальную
мощность SH max потребляет аппаратура от источника переменного гока час-
тотой 50 Гц. Ток /н ср и полная мощность SH ср, реально потребляемая ап-
Таблица 7.3. Мощности и токи частотой 50 Гц,
потребляемые аппаратурой ТРЦ
Аппаратура ZH max’ А 5нтах- В’А К.п.д.
Генератор сигналов ГРЦ 0,70 10 —
Приемник » ПРЦ 0,55 10
Путевой усилитель ПУ-1 4,50
» трансформатор ПТЦ 1,40
» генератор ПГ-АЛС » усилитель ПУ-2 0,45 2,30 10 0,85
Выходной трансформатор ВТ 1,50 9
Примечания. 1. Для ГРЦ, ПРЦ и ПГ-АЛС /и ср=0,34 A, S» ср=6,0 В-A, а
1льных выбирают в зависимости от нагрузки. _ пои f=100 Гц.
2. В числителе указан к. п. д. при /=400 Гц, а в знаменателе при Г_
275
0,18
Т а б л и ц а 7 2 Энергетические параметры преобразовательных
панелей ПП-50-ЦАБ
Цепь 8. Н1’ asii ii °! Мощность. кВт/ток в режиме ’ Цепь в fi II Мощность. кВт/ток нагрузки. А, в
нормаль- аварийном •юрмаль- аварийном
ПХНС1 ОХНС1 ПХНС2 ОХНС2 К7-9 К7-10 Кб-11 К7-12 0,28*/- 0,28*/- ПХЛ1 ОХЛ1 ПХЛ2 ОХЛ2 К7-2 К7-1 К7-4 К7-3 1} 0,3/- 0,3/— 0.3/— 0,3/—
пхпп ПХН1 ОХН1 ПХПГ2 ПХН2 ОХН2 ££££££? 3 1 3 1 3 з J 0,9/— 0,9— 0,28/—
ПЦ мц К5-7 KS-8 э -/5 -/5
а"“е* Цепи ПН н МЦ питаются постоянным током на
переменным током частотой (50±1) Гц, напряжением 220 В.
паратурой ог вторичных обмоток ПТ, необходимы при расчеге нагрузки на пре-
образовательные панели типа ПП-ЦАБ.
Потери мощности в ПТ в зависимости ог тока нагрузки определяют по
табл. 7.4.
Аппаратура ЧРЦ. Максимальная мощность, потребляемая ЧРЦ от источ-
ника питания переменного тока, зависит от длины кабеля на питающем и прием-
ных концах. С учетом исходных данных мощности, потребляемые РЦ от вторич-
ных обмоток ПТЦ, определенные для непрерывных сигналов частотой 425 или
475 Гц, приведены ниже:
Длина кабеля, км, на
приемном............6
питающем............2
Мощность, В А, непре-
рывного сигнала часто-
той 425 или 475 Гц . . 7,1
Для определения пиковой мощности, потребляемой путевым усилителем
ПУ-1 ог источника переменного тока частотой 50 Гц, напряжением 17,5 В, необ-
ходимо учесть к. п. д. усилителя ПУ-1, равный 0,85, и к. п.д. трансформатора
ПТЦ, равный 0,9 на частоте 400 Гц
Для определения средней мощности необходимо учитывать, что подается
модулированный сигнал частотой 8 или 12 Гц, при этом действующее значение
мощности и тока в 1,4 раза меньше, чем для непрерывного сигнала.
Мощности и токи, потребляемые ЧРЦ от источника переменного тока часто-
той 50 Гц при модулированном сигнале, приведены ниже:
Длина кабеля на пи-
тающем конце /ю км . .
Максимальная (пико-
вая) мощность $и так,
ВА....................
Максимальный ток на-
грузки /и max, А . . .
Средняя мощность от
источника SB ср. В*А
Ток во вторичной об-
мотке питающего транс-
форматора /вер, А . .
0,68
0,38
10
10
10
12
10
12
15
14
15
10
10
12
339
В стойке ПП-ЦАБ установлен преобразователь-выпрямитель типа ППВ-1,
который служит для заряда кислотной аккумуляторной батареи от сети пере-
менного тока (режим выпрямления) и преобразователя энергии постоянного тока
аккумуляторной батареи в переменный при отключении сети (режим преобразо-
вания). Причем рекомендовано в нагрузку не включать трансформаторы типа
ПОБС и трансформаторы с током х.х. более 100 мА. Если соблюдать это требова-
ние, то к сгойке ПП-ЦАБ для питания аппаратуры ТРЦ, групповой и индивиду-
альной аппаратуры частотой АЛС можно подключать только трансформатор ти-
па СОБС-2АУЗ, имеющий ток х.х. при первичном напряжении 220 В не более
0,04 А и мощность 135 В-А. При меньшей потребляемой мощности можно исполь-
300
ПОБС-ЗАУЗ
100 I 36,5 I 45,4 I 58,0 I 0,63
60 27,6 42,0 50,0 0,55
300
ПОБС-2АУЗ
100 | 54,3 I 45,8 I 71,0 I 0,77
60 38,3 40,4 55,7 0,69
20 30,6 36,0 I 47,3 0,65
65
ПРТ-АУЗ
100 I 9,5 | 6,3 1 11,5 I 0,83
60 4,2 4,6 6,3 0,67
20 I 1,7 3,2 | 3,6 I 0,47
Вторая и третья обмотки трансформатора включены последовательно.
340
зовать трансформатор типа ПТР-АУЗ, имеющий ток х.х. при первичном напря-
жении 220 В не более 0,015 А и мощность 65 В* А, но при этом первичную обмот-
ку у трансформатора необходимо запараллелить и подключить к обмотке напря-
жением 220 В, тогда на вторичных обмотках можно получить напряжение до
24 В.
Для приведенного примера а и б (см. рис. 7.1) средняя мощность и ток, по-
требляемые путевыми усилителями и генераторами ГРЦ от источника питания
напряжением 17,5 В для каждого перегона: <SH ср = (33+6) + (22,74-6) +
+ (14,5+6) + (10,3 + 6) + (8,6 + 6) + (6,6 + 6)+ (6,6 + 6) = 177,3 В-А;
/нср = (1.88 + 0,34)+ (1,3+0,34)+(0,83+0,34)+ (0,59+0,34)+(0,49+0.34) +
+ (0,38 + 0,34) + (0,38+0,34) = 8,23 А.
Для приведенного примера рекомендуется поставить для питания передаю-
щих концов ТРЦ два трансформатора типа СОБС-2АУЗ с параллельно включен-
ными вторичными обмотками у обоих трансформаторов, при этом номинальный
ток вторичных обмоток 5,6 А. Тогда загрузка первого трансформатора /1н ср=
= (1,88+0,34) + (1,3+0,34)+ (0,83+0,34) = 5,03 А, а второго трансформа-
тора /2н ср = (0,59+0,34) + (0,49+0,34)+(0,38+0,34) + (0,38+0,34)= 3,2 А.
При выборе предохранителя, устанавливаемого во вторичную обмотку ПТ.
необходимо определить максимальный (пиковый) ток во вторичной обмотке ПТ.
Для первого трансформатора /х н max п = (2,64+0,/) + (1,82+ 0,7) +
+ (1,16+0,7) = 7,72 А, т. е. необходимо установить предохранитель с контро-
лем перегорания типа 20876 на номинальный ток 10 А, предельный ток для
этого предохранителя 15 А, а ток плавления 20—23 А.
Для второго трансформатора /2Н max п = (0,83+0,7)+(0.68+0,7)+(0,53+
+ 0,7)+(0,53+0,7)= 5,37 А, т. е. следует установить предохранитель на 6 А.
его предельный ток 9 А, а гок плавления 12—13,5 А.
Мощность, потребляемая питающими концами от преобразователя-выпрями-
теля ППВ-1, с учетом потерь в ПТ от первого трансформатора CD г =
= (33+6)+(22,7+6)+(14,5+6)+22,3= 110,5 В-Априсо5ф = 0,96, а от вто-
рого трансформатора S2cp г = (10,3+6)+(8,6+ 6)+ (6,6+6)+(6,6+6) +11,5=
= 67,6 В* А при cos ф = 0,95.
Максимальный (пиковый) ток в первичных обмотках ПТ у первого транс-
форматора /1тах1= (7,72-0,7)75,6=0,96 А, а у второго трансформатора 7апахП=
= (5,37-0,7)75.6 = 0,67 А.
Первичные обмотки трансформаторов питающих концов нечетного перегона
рекомендуется подключать к шинам преобразовательной панели ПП-ЦАБ:
ПХН1, К7-5 и 0ХН1, КГ-6 четного перегона — ПХН2, К7-7 и 0ХН2, К7-8.
Предохранители, установленные на указанных шинах в панели ПП-ЦАБ, рас-
считаны на номинальный ток 3 А.
Мощность, потребляемая трансформаторами типа СОБС-2АУЗ от преобра-
зовательной панели ПП-ЦАБ с учетом потерь в трансформаторе 216 В-А при
cos ф = 0,96, причем имеется запас по мощности 92 В-А.
Аппаратура передающих и приемных устройств РЦ тональной частоты во
всех случаях должна питаться переменным током напряжением 17,5 В от галь-
ванически разделенных обмоток трансформатора либо от разных трансформато-
ров. Во избежание наводок приемные устройства ПРЦ питаются от отдельного
трансформатора типа СОБС-2АУЗ.
Для вариангов а и б необходимо обеспечить питание 13 приемников ПРЦ от
питающего трансформатора при напряжении 17,5 В 5српрц — 6-13= 78 В-А;
при токе нагрузки /ср прц = 0,34-13=4,42 А, максимальный ток /1пах прц"
= П — 7 1 с: Л
Во вторичной обмотке питающего трансформатора рекомендуется устано-
вить предохранитель на номинальный ток 10 А. Для питания 13 приемников не-
обходимо иметь отдельный трансформатор типа СОБС-2АУЗ с параллельно
включенными вторичными обмотками.
341
Мощность, потребляемая приемными концами ог преобразователя-выпрями- теля ППВ-1, с учетом потерь в питающем трансформаторе (с учетом табл. 7.4) $ср п ~ 78+16,3 — 94,3; при cos ф = 0,96. Максимальный (пиковый) ток в первичной обмотке питающего трансформатора /1тах = (7,15-0,7)/5,6=0,89 А. Первичные обмотки трансформаторов приемных концов нечетного перегона рекомендуется подключать к шинам преобразовательной панели ПП-ЦАБ: ПХНС1 клемма К7-9 и 0ХНС1 клемма К7-10 четного перегона — ПХС2 клемма К7-11 и 0ХНС2 клемма К7-12. Предохранители, установленные на указанных шинах в панели ПП-ЦАБ рас- считаны на номинальный ток 2 А. От одного трансформатора может питаться до 20 путевых приемников, при- чем мощность, потребляемая трансформатором СОБС-2АУЗ от преобразователь- ной панели ПП-ЦАБ с учетом потерь в трансформаторе 157 В-А при cos ф=0,98. от преобразовательной панели ПП-ЦАБ при длине кабеля 15 км, 110,5+67,6+ +94,3=272,4 В-А при cos ф=0,96. В среднем мощность, потребляемая одной РЦ, 272,4/14=19,5 В-А при cos ф = 0,96. Для вариантов а и б и длине кабеля до 10 км нагрузка на вторичные обмотки от аппаратуры ТРЦ: При кодирвании четырех РЦ одновременно от групповых устройств частот- ной АЛС мощности и токи, потребляемые от преобразовательной панели ПП-ЦАБ, определяют следующим образом. Мощность, потребляемая ПУ-2 от вторичной обмотки питающего трансфор- матора, S = :0,7:0,85= Z^-:0,7:0,85= 1,26 В А, где = 555+455+^5+ + 45Ь+40б = 75 °“- Сигналы частотной АЛС посылаются одновременно от двух групповых шин (две частоты). Нагрузка от групповых устройств частотной АЛС в этом случае: Shop п = (6+1,26) 2 + (6+0,32)4=39,8 В-А при /нср п = (0,34+0,07)X Х2 + (0,34+0,02)4 = 2.26А; /н шах п = (0,45 + 0,07)2 + (0,45 + 0,02)4 = = 2,92 А. С учетом потерь в питающем трансформаторе типа СОБС-2АУЗ нагрузка на панель ПП-ЦАБ (с учетом табл. 7.4) SHCpl = 39,8+8,2 = 48 В-А при cos ф= = 0,94. Максимальный ток в первичной обмотке питающего трансформатора Лшах” = (2,92-0,7)/5,6 = 0,36 А.
$нср= (14,5+6)+ (Ю,3+6)+(8,6+6)+(6,6+6)+(6,6+б)= 76,6 В-А; /нор = (0,83+0,34)+(0,59+0,34)+(0,49+ 0,34)+(0,38+ 0,34)+ +(0,28+0,34)= 4,37 А; 5ср прц = 6-9=54 В-А при токе нагрузки /ср прц = 0,34-9=3,06 А. Мощности, потребляемые аппаратурой ТРЦ от преобразовательной панели, с учетом потерь в питающих трансформаторах (с учетом табл. 7.4): При кодировании 50 комплектов индивидуальных передающих устройств (наихудший случай), когда все 50 комплектов индивидуальных передающих устройств нагружены на две групповые шины, т. е. по 50 путевых усилителей мощность, потребляемая ПУ-2 от вторичной обмотки питающего трансформа- тора, S '^г_:0,7:0,85 = у^-:0,7:0,85= 12 В-А, где #7 = эдо + = 7,8 Ом; нагрузка от групповых устройств часготной АЛС SHcp п = (6+12) 2+(6+ +0,32) 4 = 61,3 В-А при /н ср п = (0.34 + 0,7) 2 + (0.34 + 0,02) 4 = 3,52 А;
$ср г = 76,6+16,3 = 92,9 В-А при cos ф= 0,96; 5ср п = 54+6,3=60,3 В-А при cos ф = 0,96. В этом случае для питания приемников ПРЦ рекомендуется использовать трансформатор типа ПРТ-АУЗ при включении его первичных обмоток, соединен- ных параллельно на напряжение 220 В, с тем, чтобы на вторичной обмотке полу- чить напряжение 17,5 В. Суммарная мощность, потребляемая передающей и приемной аппаратурой от преобразовательной панели ПП-ЦАБ при длине кабеля 10 км, 92,9+60,3= = 153,2 В-А при cos ф = 0,96. В среднем мощность, потребляемая одной РЦ, 153,2/9= 17,0 В-А при cos ф = 0,96. Аппаратура перегонных ЧРЦ в режиме АЛС. К постоянной нагрузке по значению и времени можно отнести мощности, потребляемые аппаратурой груп- повых устройств частотной АЛС. Групповая аппаратура состоит из шести гене- раторов ПГ-АЛС, шести путевых усилителей ПУ-2, нагружаемых при х.х. на шесть контрольных реле типа АНШ2-1230 с параллельно включенными обмотка- ми. В режиме кодирования при нормальных условиях генератор максимально может быть нагружен на четыре путевых усилителя ПУ-1, имеющих входное со- противление каждый по 400 Ом при входном напряжении 5 В. Допускается под- ключение к каждому групповому комплекту устройств частотной АЛС до 50 комп- лектов индивидуальных передающих устройств частотной АЛС. В режиме х.х. мощность, потребляемая ПУ-2 от вторичной обмотки питаю- щего трансформатора при напряжении 17 В, S =—^.0,7:0,85=0,32 В-А. Средняя мощность, потребляемая генератором ПГ-АЛС, 6 В-А, а нагрузка от групповых устройств частотной АЛС SHСрп = (6+0,32) 6= 38 В-А при /н ср п = (0,34+0,02)= 2,16 А. Максимальный ток /н тах п = (0,45+0,02) 6 = 2,82 А. 342 /нтах п = (0,45+0,7)2+ (0,45+0,02) 4= 4,18 А. Нагрузка на панель ПП-ЦАБ с учетом потерь в питающем трансформаторе (см. табл. 7.4) SHCpi = 61,3+11,5= 72,8 при cos ф = 0,96; максимальный ток в первичной обмотке питающего трансформатора /щах!— = (4,18-0,7)/5,6=0,52 А. В зависимости от резерва по максимальному току на шинах в панели ПП- ЦАБ питающий трансформатор групповых устройств частотной АЛС может под- ключаться к шинам ПХНС-ОХНС или ПХН-ОХН. Мощности на различных частотах АЛС, потребляемые индивидуальными передающими усгройствами, от вторичных обмоток трансформаторов в зависи- мости от длины кабеля и частот АЛС приведены ниже: Частота АЛС, Гц . . 50 /а-125 /3—175 f4-225 /6-275 /в-325 Мощность, В • А, при 0—10 30 6,5 9,0 6,0 12,0 15,0 10—12 35 6,5 9,0 7,0 16,0 22,0 12-15 40 6,5 9,0 8,0 21,0 28,0 При нормальном движении поездов на однопутных участках на одном пере- гоне, примыкающем к станции, находится не более двух поездов. Коэффициент средней мощности, потребляемой РЦ в режиме кодирования числовым кодом по отношению к максимальному ее значению, при коде КЖ с от- ношением импульсов к интервалам 1:2—0,58, при других кодах с отношением импульсов к интервалам 1:1—0,7. В качестве КТ необходимо использовать трансформатор типа ПТ-25АУЗ, имеющий минимальные потери. Параллельно включенные первичные обмотки 343
Таблица 7.5. Суммарная мощность и общий ток,
потребляемые индивидуальной аппаратурой частотной АЛС
Посылаемая комбинация f. Гц В-А//^* А, при длине кабеля, км
0-10 | 10-12 12—15
2754-325 45,4/2,59 63,9/3,65 82,3/4,70
h+f< 2754-225 30,2/1,72 38,7/2,21 48,8/3,25
1754-225 25,1/1,43 26,9/1,54 28,6/1,63
/г+Л 1254-225 20,9/1,19 22,7/1,30 24,4/1,40
ft+fe 2254-325 35,2/2,01 48,8/2.79 60,5/3,45
этого трансформатора необходимо включить на напряжение 220 В от преобразо-
вательной панели ПП-ЦАБ.
Мощности частотной АЛС, потребляемые РЦ, указаны для вторичных обмо-
ток трансформатора ПТЦ. Для определения мощности, потребляемой путевым
усилителем ПУ-1 индивидуальной аппаратуры частотной АЛС от источника пере-
менного гока частотой 50 Гц, напряжением 17,5 В, необходимо учитывать к.п.д.
усилителя ПУ-1, равный 0,85, и к.п.д. трансформатора ПТЦ, равный 0,7.
Мощности, потребляемые в РЦ от источника переменного тока частотой
50 Гц, приведены ниже:
Частота АЛС,
Гц...............
Мощность, В-А,
125
/3-175
Л—225
/б-275
/в-325
12-15
11,8
Частотный код АЛС в каждую занятую РЦ посылается в виде комбинации
из двух частот:
Суммарная мощность Sz и ток /£, потребляемые индивидуальной аппарату,
рой частотной АЛС в зависимости от комбинаций частотных посылок и длины ка-
беля, потребляемые от источника переменного тока частотой 50 Гц, напря-
жением 17,5 В, приведены в табл. 7.5.
Наибольшая мощность потребляется от преобразовательной панели ПП-ЦАБ
при кодировании частотной АЛС кодом /5 + /в РЦ, наиболее удаленных от поста
ЭЦ, т. е. при длине кабеля 15 км. Для питания путевых усилителей ПУ-1 инди-
видуальной аппаратуры частотной АЛС необходимо использовать трансформа-
тор типа СОБС-2АУЗ с параллельно включенными вторичными обмотками.
Причем для РЦ при длине кабеля 12—15 км нужно устанавливать индивиду-
альный трансформатор, питающий ПУ-1. При этом нагрузка на ПП-ЦАБ с уче-
том потерь в трансформаторе при посылке частот /5 + /в (максимальная на-
грузка) 98,6 В-А при cos <р = 0,96. В этом случае во вторичной обмотке
питающего трансформатора устанавливают предохранитель типа 20876 на
номинальный ток 5 А.
При длине кабеля 10—12 км один питающий трансформатор рассчитан на
два комплекта индивидуальной аппаратуры частотной АЛС, при этом макси-
мальная нагрузка на ПП-ЦАБ с учетом потерь в трансформаторе при посылке с
одного комплекта частот f5 + /в, а с другого /5 + /4 125 В-А при cos (р = 0,97.
Во вторичной обмотке питающего трансформатора устанавливают предохрани-
тель типа 20876 на номинальный ток 6 А. При длине кабеля до 10 км один питаю
344
Таблица 7.6. Потеря мощности в питающем трансформаторе
типа ПТ-25АУЗ при параллельном включении обмоток и частоте 50 Гц
Код КЖ
щий трансформатор предусматривают на три комплекта, при этом максимальная
нагрузка на ПП-ЦАБ с учетом потерь в трансформаторе, даже при кодировании
трех РЦ, частотами /5+/в; /5+/4; 123 В-А при cos <р = 0,97. Во вторичной
обмотке устанавливают предохранитель типа 20876 на номинальный ток 6 А.
Наибольшую мощность будет потреблять индивидуальная аппаратура час-
тотной АЛС в том случае, если к посту ЭЦ подключена РЦ обоих перегонов при
/к = 15км. Причем поездная ситуация на обоих перегонах такая, при которой
второй поезд догоняет первый, который движется (ZK = 10 4- 12 км) по частот-
ному коду /2 + /4, а второй поезд — по частотному коду /5 + /в (ZK =
= 12 4- 15 км). Мощность, потребляемая or преобразовательной панели ПП-
ЦАБ индивидуальной аппаратурой частотной АЛС, (22,7+6,3) 2+(82,3+16,3)х
X 2=255,2.
Общая нагрузка от аппаратуры частотной АЛС с учетом групповой аппара-
туры на ПП-ЦАБ 255,2+48=303,3 В-А при cos <р = 0,94.
Преобразовательная панель ПП-ЦАБ. На участках при автономной тяге
кодирование РЦ числовым коцом частотой 50 Гц осуществляется двумя полу-
проводниковыми преобразователями ПП-1 и ПП-2 типа ПП-0,3. В нормальном
режиме преобразователи питаются от сети переменного тока через шины ПХР-
ОХР, а в аварийном режиме — от аккумуляторной батареи.
Наибольшую мощность будут потреблять КТ типа ПТ-25АУЗ в том случае,
если на пост ЭЦ подключены РЦ с обоих перегонов при длине кабеля 15 км.
Причем поездная ситуация на обоих перегонах такая, при которой первый по-
езд получает код 3 (ZK = 10 -? 12 км), а второй поезд — числовой код Ж (ZK ~
= 12-г15 км).
Потери мощности в питающем трансформаторе ПТ-25АУЗ при параллельном
включении первичных полуобмогок в зависимости от тока нагрузки определяют
по табл. 7.6.
345
Напряжение на вторичной обмотке КТ зависит от длины
кодирования 50 Гц таким образом:
РЦ и /к при частоте
'рц. м .............До 400 450 500 550 600 650
с/акт> В» при
/К=Ю м ..... . . 45,0 4 7,0 50,0 52,5 55,5 58,5
'к=15 м.............* 48,0 50,5 53,5 56,0 59,0 62,5
Zpn. м .............. 700 750 800 850 900 950 1000
Um. В, 1ри
'к=Ю м.............. 61,5 64,5 68,0 71,5 75,0 79,0 83,0
'к=15 м.............. 65,5 69,0 72,5 76,5 80,5 84,5 89,0
Питание аппаратуры ЧРЦ двух перегонов при длине кабеля каждого из
них 15 км, и кодирование часготной АЛС четырех РЦ (по две на каждом перего-
не) могут осуществляться от одного преобразователя-выпрямителя ППВ-1 мощ-
ностью 0,9 кВ-А, установленного в преобразовательной панели ПП-ЦАБ.
При проекгироьании перегонных устройств системы АЛСО на реальных уча-
стках принятые в расчетах исходные данные, как правило, отличаются длиной
кабеля, питающего ЧРЦ.
При меньших длинах ЧРЦ потребляемые мощности уменьшаются. При
необходимости следует использовать резерв мощности панели ПП-ЦАБ, рассчи-
тать потребляемую мощность по приведенной методике для реальных длин ТРЦ
и длин кабеля питающих ЧРЦ.
Мощность полупроводниковых преобразователей ПП-0,3 достаточна для
питания КТ. При подключении трансформатора типа ПТ-25АУЗ с первичными
обмотками, включенными параллельно на напряжение 220 В для того, чтобы на
вторичных обмотках было напряжение до 120 В, необходимо учитывать, что мак-
симальный ток вторичной обмотки при этом не должен превышать 0,55 А при не-
прерывном сигнале.
Вследствие того что приборы аппаратуры ЧРЦ, групповой и индивидуаль-
ной аппаратуры частотной АЛС имеют внутреннюю схему стабилизации напряже-
ния, необходимости в установке электромагнитного стабилизатора напряжения
типа С-0,28 в панелях ПП-ЦАБ нет.
Из-за отсутствия стабилизатора нет необходимости в установке устройства
контроля частоты типа УКЧ-50, поэтому шины подключения генераторов ГРЦ
тональных РЦ ПХПГ1 и ПХПГ2 (К7-13 и К7-14) использовать не следует.
Расчет предохранителей, площади поперечного сечения проводов, выбор ак-
кумуляторов нужно выполнять исходя из максимальной (пиковой) мощности,
потребляемой аппаратурой и подключаемой к преобразовательной панели ПП-
Нагрузки на преобразователь-выпрямитель ППВ-1 и полупроводниковый
преобразователь ПП-0,3 следует рассчитывать исходя из средних мощностей, по-
требляемых аппаратурой системы АЛСО.
7.5. РАСЧЕТ МОЩНОСТИ, ПОТРЕБЛЯЕМОЙ СТАНЦИОННЫМИ
УСТРОЙСТВАМИ АЛСО
Аппаратура ЧРЦ. Частотные РЦ на станции отличаются от ЧРЦ на пере-
гонах в системе АЛСО тем, что они ограничены изолирующими стыками, а макси-
мальная длина соединительного кабеля не превышает 8 км. На станциях приме-
няют все 10 типов приемников ПРЦ. Приемники с несущей частотой 425 и 475 Гц
с частотами модуляции 8 или 12 Гц применяют, как правило, на станционных
путях. Остальные шесть типов приемников, предназначенных для приема сигна-
лов с несущими частотами 575, 725 и 775 Гц и частотами модуляции 8 и 12 Гц,
используют на остальных станционных РЦ.
346
Таблица 7.7. Мощности и токи, потребляемые станционными ЧРЦ
Неразветвленные ЧРЦ,
575, 725, 775 До 100 0,3 0,4 0,28 0,016
250 0,9 1,2 0,86 0,500
300 1,2 1,6 1,14 0,065
400 2,1 2,7 1,93 0,110
450 2,7 3,5 2,50 0,140
550 4,2 5,5 3,90 0,220
600 4,8 6,3 4,50 0,260
800 12,8 16,9 12,10 • 0,690
425, 475 850 2,1 2,7 1,93 0,110
900 3,0 3,9 2,80 0,160
1000 3,9 5,1 3,60 0,210
1100 5,1 6,7 4,80 0,270
1200 6,9 9,0 6,40 0,370
575, 725, 775
Разветвленные ЧРЦ для малых станций
Для всех I 3,0 I 3,9 I !
длин
Примечания. 1. Seen — расчетная мощность непрерывного сигнала, потребляемая
станционными тональными РЦ от вторичных обмоток ПТЦ.
лителя ПУ-1 0,85 и к. п. д. ПТЦ на частоте 400 Гц 0,9.
3. Sep —средняя мощность, потребляемая от источника переменного тока
/ср — средний ток во вторичной обмотке
Максимальную мощность, потребляемую станционными ТРЦ от источника
питания, определяют исходя из следующих условий: суммарное сопротивление
кабельной линии между ПЦ1 и постом ЭЦ и дополнительным резистором RK не
более 400 Ом. При RK = ° длина кабельной линии 8 км; удельное сопротив-
ление РЛ для неразветвленных РЦ не менее 1,0 Ом-км, для разветвленных РЦ—
не менее 0,5 Ом км; чувствительность приемника сигналов РЦ 0,4 В.
Мощности и токи, потребляемые станционными ЧРЦ в зависимости от час-
тоты и длины РЦ, определяют по табл. 7.7.
Нагрузки от станционных ЧРЦ рассчитывают для каждой конкретной стан-
По значению суммарной Smax всех разветвленных и неразветвленных ЧРЦ
определяют номинал предохранителя, устанавливаемого во вторичной цепи пи-
тающих трансформаторов типа СОБС-2АУЗ.
По значению сумммарного среднего тока определяют потери в питающем
трансформаторе и общую среднюю нагрузку с учетом потерь в питающем транс-
форматоре на преобразователь-выпрямитель ППВ-1 при питании всей аппара-
туры ТРЦ, т. е. с учетом питания генераторов ГРЦ и приемников ПРЦ.
Аппаратура станционных РЦ тональной частоты. Для питания индивиду-
альных устройств частотной АЛС станционных ТРЦ может быть использована
групповая аппаратура устройств частотной АЛС, если суммарное число индиви-
дуальных комплектов перегонных и станционных РЦ не превышает 50, подключа-
емых к каждому групповому комплекту.
Таблица 7.8. Мощности и токи, потребляемые индивидуальной
аппаратурой частотной АЛС при различных комбинациях частот
Посылаемая комбинация 1. Гц S2, B.A//Z, А, при длине станционной РЦ, м
900 1100 1200
/ь+fe 2754-325 7,2/0,41 12,9/0,73 14,9/0,85
2754-225 4,9/0,28 8,6/0,49 9,6/0,55
йй 1754-225 4,1/0,23 6,3/0,36 7.0/0.4
1254-225 3,5/0,20 5,3/0,30 6,1/0,35
Расчет мощности при подаче сигналов числовой АЛС. При определении
средней мощности, потребляемой РЦ в режиме кодирования числовым кодом по
отношению к максимальной мощности, необходимо учитывать коэффициент
средней^мощности числового кода, равный при коде КЖ 0,58, а при кодах Ж и
В качестве КТ необходимо использовать трансформатор типа ПТ-25АУЗ,
имеющий минимальные потери. Последовательно включенные первичные обмотки
этого трансформатора необходимо подключить к шинам питания (ПХЛ1-
0ХЛ1, ПХЛ2-ОХЛ2) напряжением 220 В через контакты кодово-включающих
реле при задании маршрутов приема или отправления и занятии РЦ поездом (для
станционных путей).
Для определения потребляемой мощности в режиме АЛС необходимо учиты-
вать то, что в режиме АЛС частотой 50 Гц и АЛСЧ частотой 125—325 Гц пита-
ние от трансформаторов подается поочередно на несколько станционных РЦ и в
маршрутах приема поезда определяется по наибольшей длине РЦ. В маршрутах
отправления аппаратура кодирования разветвленных и неразветвленных стан-
ционных РЦ питается от питающих трансформаторов первой перегонной ТРЦ.
Мощности, потребляемые от вторичных обмоток питающего трансформатора
в зависимости от длины кодируемого станционного пути и частоты АЛС, приве-
дены ниже:
7.6. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ПРИ РАЗРАБОТКЕ ЧАСТОТНЫХ РЕЛЬСОВЫХ ЦЕПЕЙ
Частотные рельсовые цепи работают в трех режимах: режим КРЦ (контроля,
функционирования РЦ как путевого датчика непрерывного типа) включает в
себя все основные режимы КЦ — нормальный, шунтовой, контрольный пере-
грузки и к.з. с использованием сигнальных частот 425, 475, 575 Гц и частот ам-
плитудной модуляции 8 или 12 Гц (сигнальную частоту 575 Гц используют для
РЦ переездов, оборудованных АОУ); режим АЛСЧ частотами 125—325 Гц при
занятии РЦ; режим АЛС частотой 50 Гц при занятии РЦ.
В ЧРЦ кодирование токами АЛС частотой 50 Гц и АЛСЧ частотами 125—
325 Гц можно накладывать как с питающего, так и с релейного конца.
Для стабилизации входных сопротивлений начала и конца РЦ в зависимо-
сти от длины кабельной линии в первичной цепи трансформатора ПТ установле-
ны регулируемые резисторы /?к1, Rk2 типа 7157 (400 Ом, 0,2 А).
От взаимного влияния частотные РЦ защищают чередованием сигнальных
частот 425, 475, 575 Гц и частот модуляции 8 или 12 Гц с установкой соответству-
ющих типов путевых приемников ПРЦ.
При шунтировании РЦ нормативным шунтом при максимальном напряже-
нии питающей сети частотой 50 Гц и максимальном сопротивлении изоляции РЛ
путевое реле П должно надежно отпускать якорь. Если шунтируется входной
конец ЧРЦ при минимальном напряжении питающей сети частотой 50 Гц и
минимальном сопротивлении изоляции РЛ нормативным шунтом, ток АЛС в
рельсах должен быть при АЛС частотой 50 Гц не менее 1,2 А при автономной
тяге и 2 А при электротяге постоянного тока.
Приведенный коэффициент надежного возврата приемника ПРЦ
Суммарная мощность Sz и ток /2, потребляемые индивидуальной аппара.
турой частотной АЛС в зависимости от комбинации частотных посылок и длины
станционных путей, приведены в табл. 7.8.
Наибольшая мощность, потребляемая от преобразователе ППВ-1 при коди-
ровании частотной АЛС кодом /5 - /« станционных РЦ при приеме поезда на на-
иболее длинный путь 1200 м. Для питания путевых усилителей ПУ-1 индивиду-
альной аппаратуры частотной АЛС необходимо использовать трансформатор
типа СОБС-2АУЗ с параллельно включенными вторичными обмотками.
При длине станционных путей до 900 м к одному питающему трансформатору
типа СОБС-2АУЗ можно подключить 14 индивидуальных комплектов (по два
ПУ-1) аппаратуры частотной АЛС из расчета, что все эти комплекты одновре-
менно работают и посылают комбинацию частот/5Ч-/в. Если длина станционных
путей до 1100 м, то к одному питающему трансформатору можно подключить во-
семь индивидуальных комплектов, а если длина станционных путей до 1200 м,
то семь. При этом нагрузка на преобразователь-выпрямитель ППВ-1 с учетом
потерь в трансформаторе и при подаче котового сигнала /5 /в во все РЦ
одновременно составит 127 В-А при cos <р = 0,96.
где Кв = 0,80 — коэффициент возврата ПРЦ; Кзср= 1,15 — коэффициент за-
паса по срабатыванию приемника; Кс = 1.2 — коэффициент колебания напря-
жения сети.
Все режимы работы рассматривали с учетом взаимного влияния ЧРЦ. При
расчете режимов АЛС и АЛСЧ учтено наличие дополнительной зоны шунтирова-
ния /ш = 120 м.
Параметры АЛС и АЛСЧ определяли однозначно по наиболее энергоемко-
му варианту независимо от направления движения.
Электрические параметры ЧРЦ
Расчетные длины1, м, для частот, Гц:
425, 475 . .....
575 ...............................
Удельное сопротивление изоляции РЛ, Ом км:
минимальное (расчетное1) . .
максимальное...................................
Колебания напряжения питающей сети частотой 50 Гц, В
1 На участках с пониженным удельным сопротивлением изоляции
. 400-1000
, 200—750
50
. 230±ii.e
s минимальные
349
Сопротивление соединительных проводов между трансформатором ПТ типа
ПРТ-А и рельсами не более 0,15 Ом. Длина кабельной линии между путевым ящи-
ком ПЯ/ и постом ЭЦ10 15 км. Схема замещения кабеля представлена как линия
с распределенными параметрами, при этом принято, что для пары жил кабеля
удельное сопротивление 23,5 Ом/км, а удельная емкость 0,05 мкФ/км.
Немодулированный ток на входе путевого приемника ПРЦ (выводы //-43),
равный 0.003А, принят с учетом коэффициента по срабатыванию КЗСр— 1,15 и
соответсгвуег модулированному напряжению на входе ПРЦ (/Пп11-4з — 0,40 В.
Глава 8. ЧАСТОТНЫЕ РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ ДЛЯ УЧАСТКОВ
С АВТОНОМНОЙ ТЯГОЙ
8.1. РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ С НАЛОЖЕНИЕМ АЛС ЧАСТОТОЙ 50 ГЦ
И АЛСЧ ПРИ ЦЕНТРАЛИЗОВАННОМ РАЗМЕЩЕНИИ АППАРАТУРЫ
Схемы ЧРЦ. В нормали ЧРЦ-ЦАБ-АТ-87 представлены три разновидности
ЧРЦ для однопутных и двухпутных участков с автономной тягой и норматив-
ном сопротивлении изоляции: схема ЧРЦ без изолирующих стыков с общим пита-
ющим концом с ветвями /рщ и /рц2 (/рщ — /рцг). «а концах которых включены
₽ Р (см. рис. 7.2) два приемника; схема
приемного
ЧРЦ с изолирующими стыками
350
iMSi
ЧРЦ с изолирующими стыками на од-
ном из релейных концов и общим пи-
тающим концом (рис. 8.1); схема ЧРЦ с
изолирующими стыками на питающем
конце с одним релейным концом (без
изолирующих стыков).
Схемы ЧРЦ с изолирующими сты-
ками (см. рис. 7.2) являются частными
случаями схемы ЧРЦ без изолирующих
стыков. В схеме ЧРЦ с изолирующими
стыками на одном из релейных концов
и общим питающим концом на прием-
ном конце ПК1 установлены изолирую-
щие стыки и светофор (см. рис. 8.1).
Поэтому в схеме приемного конца ПК1
устройство П-2П преобразуется в уст-
ройство 1П, имеющее только один
приемник ПРЦ, так как слева не будет
подаваться тональная частота из-за на-
личия изолирующих стыков. Питающая
приемная аппаратура питающего конца
ПК2 остается без изменения. Данную
схему применяют на участке прибли-
жения к станции.
Схему ЧРЦ с изолирующими сты-
ками на питающем конце с одним ре-
лейным концом без изолирующих сты-
ков также применяют на этих участках,
но изолирующие стыки на ветви Ц нахо-
дятся у питающего конца. Поэтому схе-
ма питающего конца и приемного конца
ПК2 остается такой же, как и в схеме
ЧРЦ с изолирующими стыками (см. рис.
7.2).
Регулировка РЦ. Для нормальной эксплуатации ЧРЦ необходимы регули-
ровочные таблицы для режима КРЦ (табл. 8.1), режимов АЛС частотой 50 Гц
и АЛСЧ, а для расчетов КРЦ — мощности и токи, потребляемые при этих режи-
Важным условием в регулировке является настройка путевых фильтров
Ф8, 9, Ф11 и обеспечение напряжения на их выходе (11-12) С/ф11.18 в соответст-
вии с данными табл. 8.1. Правильность настройки фильтров Ф8,9 и Ф11 опре-
деляется примерным равенством напряжений на выводах 11-13 (общая индуктив-
ность фильтра) и выводах 13-71 (емкость фильтра). Напряжение t/ 12 для
каждой расчетной длины РЦ определено с учетом минимального расчетного со-
противления изоляции РЛгит1п= 0,70 Ом-км при номинальном напряжении
питающей сети 230 В.
Напряжение на вторичной обмотке трансформатора ПТЦ {/2птц служит для
получения необходимых уровней напряжений на выходе путевых фильтров Ф8,9
или Ф11 и является ориентировочным. Напряжения UH, U являются
контрольными для оценки работоспособности свободной и исправной3ЧРЦ.
Если длины РЦ отличаются от расчетных, то напряжение 1/ф11 12 следует
регулировать с учетом */пп11.43 при ги mln и ги тах.
Длины ветвей /рщ и /рц2 частотных РЦ с общим питающим концом (см.
рис. 7.2 и 8.1), как правило, должны быть равны. Если /рц ф / то ЧРЦ ре-
гулируют по более длинной ветви согласно данным регулировочной табл 8 1
При этом на входе путевого приемника ПРЦ короткой ветви будет наблюдаться
некоторая перегрузка, но она не должна нарушать выполнение шунтового и
контрольного режимов работы РЦ.
Расчетные мощности и токи частотой 50 Гц, потребляемые аппаратурой РЦ
(ГРЦ, ПРЦ, ПУ 1, ПГ-АЛС). приведены ниже: Р УР Ц
Аппаратура ПРЦ ПУ1 ГРЦ ПГ-АЛС
S, В А, не более............... 6,0 80,0 10,0 4 4
1, А, не более ................ 0.34 4,50 0,60 0^25
трансформатором типа
ПРЦ) от линии питания
Полная мощность частотой 50 Гц, потребляемая
ПОБС-5А с подключенной аппаратурой ЧРЦ (ГРЦ, ПУ1,
ПХ-ОХ в расчете на одну РЦ примерно 90 В-А при cos <р = и,уэ.
Расчетные мощности и токи частотой 425, 475, 575 Гц, потребляемые аппара-
турой ЧРЦ от трансформатора ПТЦ в свободном и занятом состояниях, представ-
Режим АЛСЧ частотой 125—325 Гц. Мощность и токи частотой 125—325 Гц
потребляемые РЦ от КТ типа ПТЦ, определяют по табл. 8.3.
Ток АЛСЧ регулируют изменением напряжения на вторичной обмотке КТ
типа ПТЦ U2KT в соответствии с табл. 8.3. Напряжение (У2кт соответствует мини-
мальному сопротивлению изоляции РЛ ги га1п = 0,7 Ом-км при номинальном на-
пряжении питающей сети 230 В.
Напряжение U2Kr определено по энергоемкому варианту (частоте) для каж-
дого из каналов передачи. При этом на других частотах данного канала может
иметь место некоторое отличие параметров по сравнению со значениями, приве-
денными в табл. 8.3.
Режим АЛС частотой 50 Гц. Мощности и токи частотой 50 Гц. потребляемые
РЦ от линии питания ПХ-ОХ, определяют по табл. 8.4.
Ток АЛС частотой 50 Гц регулируют изменением напряжения на вторичной
обмотке КТ типа ПОБС-ЗА (У2кт в соответствии с данными табл. 8.4. Напряжение
^акт Для каждой расчетной длины РЦ соответствует минимальному сопро-
тивлению изоляции РЛ ги mln при номинальном напряжении сети 230 В.
При расположении аппаратуры РЦ на посту ЭЦ максимальная расчетная
длина кабеля без дублирования жил ln-2n, 1р-2р между П%1 и постом ЭЦ /к =
~ 10, /к — 15 км (допускается применение кабеля парной скрутки диаметром
0,9 мм). Сопротивления резисторов /?к1 и /?к2 должны быть минимальны.
351
Й§88§гЙ8§§88 1§88§88§1§1§88
Таблица 8.1. Регулировочная таблица режима КРЦ на частотах
сигнального тока 425, 475, 575 Гц при г. min=0,4 Ом*км
0.80
0,80
1=475 Ги
о.ъо
1 = 575 Гц
Г=575 Гц
0,80
0,90
0,40
0,50
0,65
0,80
0,25
0.30
0,20
0.25
0,25
0,35
0,40
0,50
0.60
0,70
0.85
I 200 | 2,1 I 9,9 I 0,15 I 0,55
300 2,8 13,4 0,25 0,60
400 3,6 16,7 0.30 0,60
500 4,6 I 21,4 I 0,40 0,65
600 J 5,8 J 26,9 0,50 0,70
ЧРЦ без изолирующих стыков
с общим питающим концом
/=425 Гц
0,15
0,25
0,30
0,40
0,50
0,65
0,70
0,20
0,30
0,40
0,55
ЧРЦ с изолирующими стыками
на одном из релейных концов
общим питающим концом
/=425 Гц
0,60
0,70
0,70
0,80
0,90
1,00
1,05
0,60
0,65
0,70
0,80
1,00
0,80
0,85
<52
11-43) ПРЦ
2. Напряжения даны при условии подачи модулированного сигнал
ной обмотке трансформатора ПТЦ
ПРЦ.
ЧРЦ с изолирующими стыками
на питающем конце с одним
релейным концом
(без изолирующих стыков)
f=425 Гц
353
от трансформатора ПТЦ при 1К
900
1000
400
500
600
700
1000
/=575 Гц
0.85
f=475 Гц
0,50
0,60
0,70
0,85
0,30
0,40
/«475 Гц
0,30
0.40
ЧРЦ без изолирующих стыков
с общим питающим концом
(см. рис. 7.21)
/=425 Гц
0,35
0,40
0,50
0,60
1,05
400
500
0,30
0,40
0,50
0,60
ЧРЦ с изолирующими стыками
на одном из релейных концов
и общим питающим концом
(см. рис. 8.1)
/«425 Гц
0,60
0,70
0,85
1 или G/G. м Ч"” & ^2птц’ А
600 0,40 4 0 0,40
700 0,50 6 л 0,50
800 0,60 9,2 0,60
900 0,70 13,7 0,70
1000 0,85 20,3 0,85
/=! 575 Гц
200 0,45 3,0 0,40
300 0,60 5,4 0,55
400 0,70 7,9 0,70
500 0,90 13,0 0,90
600 1,15 20,8 1,15
750 1,60 40,4 1,60
ЧРЦ с изолирующими стыками
на питающем конце
с одним релейным концом
(без изолирующих стыков)
/=425 Гц
354
форматора КТ (ПТЦ) при занятой РЦ (к. з. на питающем конце).
Таблица 8.4. Регулировочная таблица режима АЛС
на частоте 50 Гц
ком ПЯ1 н г
иа ПОБС-ЗА.
РЦ (режим к. з. на питающем конце).
355
Если фактическая длина кабеля ZK < 10 км или ZK < 15 км, то общее сопро-
тивление резисторов /?к1 и /?к2; /?к1 4- /?к2 = (10—/к) 50 Ом при Z = 10 км;
ЯК1 + Яка ~ (15 — ZK) 50 Ом при Z = 15 км.
Провода 1п-2п и 1р-2р допускается укладывать в одном кабеле при длине их
общей части до 1300 м. При длине общего кабеля более 1300 м необходимо преду-
сматривать схему контроля исправности жил или укладывать указанные провода
в разных кабелях.
8.2. РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ С НАЛОЖЕНИЕМ АЛС ЧАСТОТОЙ 50 ГЦ
И АЛСЧ ДЛЯ УЧАСТКОВ С ПОНИЖЕННЫМ СОПРОТИВЛЕНИЕМ
ИЗОЛЯЦИИ
Частотные РЦ этого типа предназначены для участков с автономной тягой
при пониженном сопротивлении изоляции до 0,05—0,15 Ом*км при соответству-
ющем уменьшении длины РЦ до 150—350 м.
В нормали ЧРЦ-ПСБ-АТ-87 приведены необходимые данные для расчега и
эксплуатации ЧРЦ частотами 425, 475, 575 Гц с наложением АЛС частотой
50 Гц для четырех схем: схема ЧРЦ с изолирующими стыками на ее питаю-
щем конце для однопутной и двухпутной АБ; схема ЧРЦ с изолирующими сты-
ками на одном из релейных концов и общим питающим концом для однопутной и
двухпутной АБ; схема ЧРЦ без изолирующих стыков с общим питающим кон-
цом для однопутной и двухпутной АБ, схема ЧРЦ с изолирующими стыками на
питающем и релейном концах для однопутной АБ.
- Аппаратуру ЧРЦ располагают в релейных шкафах АБ на сигнальных точ-
ках. Для связи аппаратуры РЦ с напольными устройствами (ПТ типа ПРТ-А)
используют симметричный сигнальный кабель с парной скруткой жил.
Рис. 8.2. Схема ЧРЦ без изолирующих стыков при пониженном сопротивлении
изоляции
356
Режимы работы ЧРЦ этого типа такие же, как и других ЧРЦ. но без режима
АЛСЧ.
Основной базовой схемой следует считать ЧРЦ без изолирующих стыков с
общим питающим концом для однопутной и двухпутной АБ (рис. 8.2), с общим
питающим концом для РЦ1 и РЦ2 аналогичной схеме ЧРЦ (см. рис. 7.2), но с
упрощенной схемой блока УКАЛС, так как отсутствует наложение АЛСЧ. Ос-
тальные схемы являются частными случаями данной схемы.
В данных РЦ аппаратура блоков УСЗа расположена в ПЯ1 у пути, а ап-
паратура остальных блоков — в РШ.
В ЧРЦ с изолирующими стыками на питающем конце РЦ при однопутной и
двухпутной АБ слева перед питающим концом установлены изолирующие стыки,
поэтому схема ЧРЦ типа /рщ//рца превращается в схему типа /, т. е. отсутст-
вует приемный конец ПК1.
В ЧРЦ с изолирующими стыками на одном из релейных концов РЦ и общим
питающим концом для однопутной и двухпутной АБ изолирующий стык установ-
лен слева от ПК1, поэтому на приемном конце ПК1 вместо блока П-1П с двумя
ПРЦ будет блок с одним ПРЦ (в блоке П-1П ставят перемычку а-б и убирают из
него один ПРЦ и реле /77).
Регулировочные таблицы режима КРИ на частотах сигнального тока 425,
475, 575 Гц для минимальных сопротивлений изоляции 0,06—0,12 Ом-км приве-
дены в табл. 8.5.
Таблица 8.5. Регулировочная таблица режима КРЦ на частотах
сигнального тока 425, 475, 575 Гц при Якл+Як=4000 Ом
ГИ ^птц- В ^ф11-12^пах доп» Цщ 11-43* в» ПР»
ги mln доп | ги max
ЧРЦ с изолирующими стыками на питающем конце РЦ для однопутной и двухпутной АБ 7=425 Гц 150 I 0,06 | 2,2 I 13,0 I 0,16)1 | 0.» 250 0,09 3,0 18,8 0,27 0,40 1,1 350 | 0,12 | 3,8 | 24,5 I О,4о1| | 1,4 7=475 Гц 150 I 0,07 I 1,7 I 12,6 I 0,17)1 1 0,9 250 0,09 2,7 20,0 0,30 0,40 1.2 350 1 0,12 1 3,5 | 27,0 | 0,44)| | 1,4 7=575 Гц 150 I 0,06 I 4,5 I 15,2 | 0,20)1 1 0,9 250 0,09 6,9 23,5 0,35 0,40 1,0 350 | 0,12 1 10,0 1 34,1 1 0.57JI | 1,4 ЧРЦ с изолирующими стыками на одном из релейных концов РЦ и общим питающим концом для однопутной и двухпутной АБ 7=425 Гц 150/150 I 0,06 I 3.7 | 20.5 | 0,17)1 11,3/0,1 250/250 0,10 4,7 26,5 0,2б1 0,60/0.40 Г.5/0.1 350/350 0,15 1 5,1 1 29,4 0,34| 1.5/0,1
357
Окончание табл. 8.5
150/150 I
250/250
350/350 I
0,07
0,’15
31,6
0,60/0,40
I 1,2/0,7
1,5/0,9
I 1,5/0,9
150/150 I 0,06
250/250 0,09
350/350 I 0,15
/=575 Гц
39J
0,60/0,40
1,2/0,7
1,5/0,9
1,4/0,8
ЧРЦ без изолирующих стыков с общим питающим концом
/=425 Гц
1,0/1,О
0,06
0,40/0,40
1’,2/1,2
1 1,0/1,О
1,2/1,2
I 1,3/1,3
0,40/0,40
150/150
250/250
350/350
150/150
250/250
350/350
150/150
250/250
350/350
1,0/1,О
1,2/1,2
0,40/0,40
1/пп 11-43 —напряженке на входе 11-43
0,06
0,09
Мощности и токи режима КРЦ, потребляемые аппаратурой ЧРЦ, приведе
ны ниже:
S, В-А, не более ............................. 6
/, А, не более .... 0,34
ПУ-1
80
4,50
ГРЦ
10
0,60
Полная мощность частотой 50 Гц, потребляемая трансформатором типа
ПОБС-5А с подключенной аппаратурой ЧРЦ (ГРЦ, ПУ-1, ПРЦ) от шины ПХ-
ОХ в расчете на одну РЦ, примерно 90 В-А; при cos <р = 0,95.
358
Мощности и токи, потребляемые ЧРЦ от трансформатора ПТЦ, приведены в
табл. 8.6.
Длину соединительных проводов между рельсами и ПТ типа ПРТ-4 опреде-
ляют, учитывая, что сопротивление соединительных проводов между ПТ Типа
ПРТ-А и рельсами было не больше 0,15 м.
Суммарное сопротивление кабеля между ПЯ1 и РШ должно быть не больше
400 Ом, т. е. /?к+^кл = 400 Ом, где /?к — сопротивление резистора типа
7157 (400 Ом, 0,2 А); Якл — сопротивление кабельной линии.
Таблица 8.6. Мощности и токи, потребляемые РЦ
от трансформатора ПТЦ при Якл+#к=400 Ом
'Т”| в"* । 'г™’ А I5»»"’ В’4' । ,”Т”| В-А । 'S™' * |SS"’ В А
ЧРЦ с изолирующими стыками
на питающем конце РЦ
/=425 Гц
150 | 0,17 I 0,7 I 0,13 | 0,6
250 0,24 1,5 0,19 1,1
350 I 0,30 I 2,0 I 0,22 | 1,5
/=475 Гц
150 | 0,14 I 0,5 I 0,10 I 0,4
250 0,23 1,2 0,17 0,9
350 I 0,28 I 1,7 0,20 I 1,3
1ЧРЦ без изолирующих стыков
с общим питающим концом
/=425 Гц
150/1501 0,26 I 1,9 I 0,22 I 1,7
250/250 0,33 3,1 0,28 2,7
350/3501 0,40 4,4 | 0,33 3,7
150/15
250/25
350/35
/=475 Гц
/=575 Гц
150/1501 0,59 I 8,4 I (
250/250 0,87 18,3 (
350/350 1,0 24,6 (
0,83
ЧРЦ с изолирующими стыками
на одном из релейных концов РЦ
и общим питающим концом
ЧРЦ с изолирующими стыками
на питающем и релейном концах1
/=425 Гц
150/1561 0,26 I 2,0 I 0,23
250/250 0,34 3,2 0,29
350/3501 0,41 I 4,5 | 0,33
150
250
350
/=425 Гц
II 0,4 I 0,10
150/11
250/21
350/31
/=475 Гц
0,18
0,25
0,28
23’,1
1 Данную РЦ применяют на однопутной АБ,
150
250
350
150
250
350
/=475 Гц
II 0,4 I 0,09
0,18
/=575 Гц
0,70
359
Таблица 8.7. Регулировочная таблица режима АЛС частотой 50 Гц
ЧРЦ с изолирующими стыками
на питающем конце РЦ
Кодирование с питающего конца
150 I 66,0 I 0,26 I
250 71,5 0,29
350 I 77,0 0,31
ЧРЦ без изолирующих стыков
с общим питающим концом
для однопутной и двухпутной АБ
Кодирование с релейного
конца ветви /2
150
Кодирование с релейного конца
150 I 93,5 I 0,39 I
250 115,5 0,46
350 121,0 I 0,48
34
42
48
48
ЧРЦ с изолирующими стыками
на одном из релейных концов РЦ
и общим питающим концом
Кодирование с релейного конца
150
250
34
42
48
150
250
350
Кодирование с общего
питающего конца
48
Кодирование с общего
питающего конца
150 | 93,5 I 0,39
350
34
42
48
Кодирование с релейного
конца ветви 1Х
150
37
350
150
250
350
Кодирование с релейного
конца ветви 1Х
42
48
ЧРЦ с изолирующими стыками
на питающем и релейном концах1
Кодирование с питающего
(релейного) конца
42
150
250
350
40
хпутной АБ.
остальные — для однопутной
Максимальная длина кабеля 1п-2п или 1р-2р между ПЯ1 и РШ без дублиро-
вания жил 8 км (при этом RK = 0).
При длине кабеля менее 8 км сопротивление RK = 400—50/к Ом.
Допускается укладывагь провода 1п-2п и 1р-2р в одном кабеле при длине их
общей части до 1300 м.
Мощности и токи частотой 50 Гц, потребляемые ЧРЦ ог КТ типа ПОБС-ЗА,
определяют по регулировочной таблице режима АЛС частотой 50 Гц (табл. 8.7).
При длине общего кабеля более 1300 м необходимо использовать схему конт-
роля исправности жил или укладывать указанные провода в разных кабелях.
8.3. СТАНЦИОННЫЕ НЕРАЗВЕТВЛЕННЫЕ РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ
С НАЛОЖЕНИЕМ АЛС ЧАСТОТОЙ 50 ГЦ
Общие сведения. Станционные ЧРЦ работают в режиме КРЦ (контроль РЦ)
с использованием частот сигнального тока 425, 475, 575, 725, 775 Гц и частоты
амплитудной модуляции 8 или 12 Гц и в режиме АЛС при занятии РЦ на часто-
тах сигнального тока 50 Гц.
Схемы станционных ЧРЦ предусматривают возможность кодирования
токами АЛС как с питающего, так и с релейного конца РЦ. Смежные параллель-
ные РЦ защищаются от взаимного влияния при сходе изолирующих стыков че-
редованием сигнальных частот и частот модуляции с установкой приемникоь со-
ответствующего типа.
На параллельных приемо-отправочных путях станций сигнальные частоты
и частоты модуляции должны чередоваться в следующей последовательности:
425/8,475/8,425/12 и 475/12 Гц (при числе путей на станции более четырех по-
рядок чередования частот повторяется). Этот порядок чередования частот позво-
ляет обеспечить защиту ЧРЦ, работающих на одной сигнальной частоте и час го-
те модуляции, с помощью, как правило, не менее трех пар изолирующих стыков.
У изолирующих стыков смежных ЧРЦ допускается устанавливать питающие
концы ЧРЦ с использованием одной сигнальной частоты и частоты модуляции
при условии, что длина одной из смежных ЧРЦ не превышает длину другой
более чем в 2,5 раза.
Схемы РЦ. В нормали РЦТ-АЛС-50-АТ-С-88 приведены четыре вида стан-
ционных неразвегвленных ЧРЦ: ЧРЦ приемо-отправочных путей станции
(рис. 8.3 с изменениями); ЧРЦ между входным сигналом и стрелкой (участки
НАП, ЧАП); ЧРЦ стрелочных участков с ответвлениями без ПП; ЧРЦ с
общим питающим концом и двумя ПП.
Базовой схемой для ЧРЦ приемо-отправочных путей станции и между вход-
ным сигналом и стрелкой является схема (см. рис. 8.3 без ответвлений, изобра-
Рис. 8.3. Станционная неразветвленная РЦ, кодируемая током АЛС 50 Гц
361
женных штриховой линией). В этой схеме имеются типовые защитные блоки
УСЗа, упрощенные блоки УКАЛС (только для АЛС частотой 50 Гц), блоки пи-
тания У П-КРУ. По общей структуре это ЧРЦ типа I с одним питающим и од-
нйм релейным концом.
Различие между ЧРЦ приемо-отправочных путей станции и ЧРЦ между
входным сигналом и стрелкой состоит в их продольной длине, сигнальной часто-
те и минимальном сопротивлении изоляции, что определяется их назначением и
местом расположения на путевом плане станции.
Схемой ЧРЦ стрелочных участков с ответвлениями без ПП также может
служить схема (см. рис. 8.3), но с ответвлениями, указанными штриховой линией
(без ПП), которые следует учитывать при подсчете общей длины этой разветв-
ленной ЧРЦ, отнесенной к типу неразветвленных РЦ из-за отсутствия приемни-
ка на ответвлениях.
Особенности станционной неразветвленной РЦ с общим питающим концом,
кодируемой током АЛС частотой 50 Гц (рис. 8.4), заключаются в следующем: ко-
довые сигналы АЛС частотой 50 Гц накладывают только на приемных концах РЦ;
для уменьшения потребляемой мощности КТ при посылке кодовых сигналов АЛС
частотой 50 Гц устраняют шунтирующее действие питающего конца РЦ с помо-
щью установки на нем фильтра Сф-Z*; приемники имеют только по одному пу-
тевому реле ПК, так как в точках ПК1 и ПК2 установлены изолирующие сты-
ки. Для этой РЦ в режиме КРЦ используют сигнальные частоты 425, 475, 575,
725, 775 Гц.
Расчетные длины ЧРЦ приемо-отправочных путей станции 100—1200 м с
градацией через 100 м (ограничение предельной длины РЦ до 1200 м обусловлено
условием выполнения контрольного режима), а для ЧРЦ между входным сигна-
лом и стрелкой 100—700 м — с градацией через 100 м.
Расчетные длины ЧРЦ стрелочных участков с ответвлениями без ПП /общ
представлены как сумма длин основного пути и ответвления или ответвлений
(с градацией через 50 м) и в зависимости от частоты сигнала составляют:
ПК1 пкг
Рис. 8.4. Станционная неразветвленная РЦ с общим питающим концом, коди-
руемая током АЛС частотой 50 Гц
362
/= 775 Г?5/Ц/-“1пл ‘Stt500п“: при /= 725 Гц 'о6щ= 1004-450 м; при
npwjjf о пт?щ ~ 300 м* При этом по Условиях выполнения шунтового
режима на ПП основного пути при нахождении подвижной единицы на ответв-
лении без ПП предельная длина ответвления от центра перевода /птв в зависи-
мости ОТ частоты сигнала И ЛЛИнм nv... / н Л „ -- _
лении оез ihi предельная длина ответвления от центра перевода /птв в зависи-
сладГующихаСТзнТачеСнийНаЛа " ДЛИН“ основног° п*т" п не должна превышать
/с. Гц................ 575
zoch п» м.......... ДО 300
Чя. м............. <60
575
>30
<40
150
<60
150
<40
<300
<40
РЦ с общим питающим концом (см. рис. 8.4) состоит из двух ветвей L и /•
^ллл1 ~ /а‘ Расчет»ые Длины ветвей при частоте сигналов 425 и 475 Гц 500—
IUU0 м с градацией через 100 м, при частоте сигналов 575,725 и 775 Гц 100 —
500 м с градацией через 100 м.
п„ с,общим питающим концом можно использовать для увеличения длины
езРдов н т дРаВ°ЧНЫХ "УТеИ станции до 2000 “• Устройства РЦ при наличии пере-
Максимальное удельное сопротивление РЛ для всех видов РЦ 50 Ом км.
Минимальные удельные сопротивления изоляции РЛ для ЧРЦ приемо-от-
правочных путей станции должны быть следующими: Р
Z₽«’ м .................. • до 600 600—900
Ги min. Ом-км.............. >0,5 >0,7
900—1000 1100—1200
>0,9 >1,0
Минимальные удельные сопротивления изоляции РЛ для ЧРЦ с общим пи-
тающим концом при использовании частот 425 и 475 Гц должны быгь такими:
до 600 600—800 800—900 900—1000
>0,5 >0,6 >0,7 >0,8
500 м
Минимальные удельные сопротивления изоляции РЛ для ЧРЦ между вход-
ным сигналом и стрелкой и Для ЧРЦ стрелочных участков с ответвлениями без
ПП должны быть не менее 0,5 Ом-км.
Режим АЛС частотой 50 (75) Гц рассчитывают по двум вариантам: по перво-
му варианту рассчитывают ЧРЦ (см. рис. 8.3), а по второму варианту — ЧРЦ
(см. рис. 8.4). В первом варианте расчета режима АЛС частотой 50 Гц обобщаю-
щим фактором является /рц, т. е. при регулировке РЦ в режиме АЛС независи-
мо от ее конкретного вида следует выбрать соответствующую /пп. Для стрелоч-
ных участков /рц определяют с учетом наличия отвегвлений, т е. по общей дли-
не иц — /общ. Во втором варианте режим АЛС частотой 50 Гц рассчитывают
по методике расчета ЧРЦ с общим питающим концом с учетом наличия фильтра
Сф-7ф на питающем конце, включенного во вторичной цепи ПТ типа ПРТ-А
разомЗРаМеТРЫ ФИЛЬТра L'C зависят от частоты сигнала в режиме КРЦ таким об-
425
65
0,67
475
50
575
35
0,87
725
23
775
20
1,30
Входное сопротивление питающего конца РЦ с учетом сопротивления про-
" "РигБед„енногосопротивления аппаратуры питающего конца при АЛС
» мс -"Лм “ ‘
Сф, мкф
363
Таблица 8.8. Регулировочная таблица режима КРЦ на частотах
сигнального тока неразветвленных станционных ЧРЦ
ЧРЦ между входным сигналом
и стрелкой (участки НАЛ, ЧАП)
До 100
100—200
200—300
300-400
/=575 Гц
0,10
500—600
600-700
До 100
100—200
200-300
0,40
До 100
100—200
200-300
300—400
400—500
500—600
600—700
0,10
26,1
ЧРЦ стрелочных участков
с ответвлениями без ПП
До 100
100—150
150—200
200—250
250—300
350-400
400—450
450-500
До 100
100-150
150—200
200-250
250—300
350—400
400-450
До 100
100-150
150—200
200-250
250-300
0?
0,1
0,!
0,1
о,:
0,05
0,10
0,10
0,10
0,15
0,20
13,6
0,05
0,10
12,5
0,10
0,15
0,20
0,20
о.
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
0.
о,
о
о
364
Окончание табл 8.8
1 яля /'Об?’ | Is 5>* В ZH"7/°6nx’ Я Ё ь"
ЧРЦ с общим питающим 200-300 0.5 3,5 16,7 0,15 0,5
концом и двумя ПП 300—400 0,5 4,5 21,5 0,25 0,6
f=425 Гц 400-500 0.5 5,9 28,5 0,30 0,7
До 500 0,5 3,1 20,4 0,25 0,6
500-600 0,5 4,0 26,2 0,30 0,7 ;=72о 1Ц
600—700 0,6 4 4 29,1 0,35 0,8 До 100 0,5 2,7 12,3 0,10 0,4
700-800 0,6 5,5 36,3 0,45 0,8 100-200 0,5 3,5 15,8 0,15 0,5
800-900 0,7 6,0 40,0 0,50 0,9 200—300 0,5 4,6 20,9 0,20 0,5
900—1000 0,8 6,6 44,3 0,55 0,9 300-400 0,5 6,1 28,2 0,30 0,6
400-500 0,5 8,4 38,4 0,40 0,7
/=475 Гц
До 500 0,5 3,6 22,9 0,25 0,7
500—600 0,5 4,6 29,8 0,35 0,8
600—700 0,6 5,1 33,2 0,40 0,8 / = 775 1ц
700-800 0,6 6,4 42,0 0,50 0,9 До 100 0,5 3,0 13,1 0,10 0,4
800—900 0,7 7,0 45,9 0,55 0,9 100-200 0,5 3,7 16,6 0,15 0,5
900—1000 0,8 7,7 51,2 0,65 0,9 200-300 0,5 4,8 21,6 0,25 0,5
300-400 0,5 6,6 29,8 0,35 0,6
/=575 Гц 400—500 0,5 9,0 40,3 0,45 0,7
До 100 1 °-5 1 1 2,2 110,61 10,101 10,4
100—200 °’5 J 2.7 I3.° 0,10 0,5
минимальном сопротивлении нзоля-
/с — частота сигнала; I — расчетная длина неразветвленных ЧРЦ приемо-отправочныя
путей станции и ЧРЦ между входным сигналом и стрелкой; /общ — общая расчетная длина
мотке трансформатора ПТЦ
конца РЦ; ^7ппц.4з — напряжение на входе пут
ПРЦ.
Основным параметром при регулировке ЧРЦ является напряжение на входе
путевого приемника ПРЦ (выводы 11-43), его минимальное значение
должно быть не менее 0,4 В.
Для станционных неразветвленных РЦ (РЦ с одним путевым приемником)
напряжения ^nnil-43 даны при максимальном сопротивлении изоляции РЛ.
Рельсовую цепь регулируют изменением напряжения на вторичной обмотке
трансформатора ПТЦ (/2птц. Напряжения t/2nT4 соответствуют минимальному
сопротивлению изоляции РЛ.
В РЦ с общим питающим концом при длинах ветвей =# /2 напряжение
(/2пгц регулируют по более длинной ветви. Напряжение ^пп11.43 на путевом
приемнике этой ветви при минимальном сопротивлении изоляции должно быть
не менее 0,4 В. На входз путевого приемника ветви с меньшей длиной может
иметь место некоторая перегрузка. При максимальном сопротивлении изоляции
365
Таблица 8,9. Мощности и токи частотой 425, 475, 575, 725, 775 Гц,
потребляемые ЧРЦ от трансформатора ПТЦ
или /°бм’
X
Z ’b^H/ /ОмЩ’
ЧРЦ приемо-отправочных путей станции /=425 Гц
До 100 0,09 0,1 0,06 0.1
100—200 0,12 0,2 0,09 0,1
200—300 0,15 0,3 0,10 0,2
300—400 0,20 0,5 0,14 0,4
400—500 0,26 0,8 0,19 0,6
500-600 0,34 1 л 0,24 1,0
600-700 0,36 Сб 0,26
700-800 0,45 2,4 0,32 1 7
800—900 0,55 3,6 0,39 2,6
900—1000 0,57 3,8 0,41 2,7
1000—1100 0,68 5,5 0,49 3,9
1100-1200 0,75 6,6 0,54 4,7
1=475 Гц
До 100 0,08 0,1 0,06 0,1
100-200 0,11 0,2 0,08 0,1
200—300 0,14 0,3 0,10 0,2
300—400 0,19 0,5 0,14 0,4
400—500 0,25 0,9 0,18 0,6
500—600 0,33 1,5 0,24
600-700 0,35 1,7 0,25 L2
700-800 0,43 2,6 0,31 1,9
800—900 0,54 4 1 0,39 2,9
900—1000 0,56 4^3 0,40 3,1
1000—1100 0,62 5,3 0,44 3,8
1100—1200 0,74 7,6 0,53 5,4
ЧРЦ между входным сигналом
и стрелкой (НАЛ, ЧАП)
f=575 Гц
До 100 0,19 0,3 0,14 0,2
100-200 0,27 0,7 0,19 0,5
200-300 0,38 1 ,3 0,27 0,9
300—400 0,51 2*. 4 0,36
400—500 0,68 4,2 0,49 ЗЛ)
500-600 0,90 7,3 0,64 5,2
600-700 1,18 12,5 0,84 8,9
(=725 Гц
До 100 | | 0,17 1 0,4 I 0,12 ! 1 0,3
100—200 1 0,26 10,8 I0’19 0,6
400—500
500-600
600-700
До 100
100—200
200—300
300-400
400-500
500-600
600—700
0,26
0,96
1.30
10>
19,5
13*9
Г,17
10,0
0.84
13,0
ЧРЦ стрелочных участков
с ответвлениями без ПП
До 100
100-150
150—200
200—250
300-350
350-400
400-450
450-500
До 100
100-150
150-200
200—250
350—400
До 100
100—150
150—200
200—250
250—300
/=575 Гц
0,18
0,21
0,29
0,40
0,54
0,40
0,21
0,25
2,7
0,13
0,29
0,39
0,24
0,12
0,18
366
Окончание табл. 8.9
6
5
1' "ЛИ /общ.
в
А
ЧРЦ с общим питающим концом
До 500
500-600
600-700
700-800
800—900
900—1000
До 500
500-600
600—700
700-800
800-900
900-1000
До 100
100-200
0,49
0,70
L07
10,1
0,67
0,*95
1,06
0,68
/=575 Гц
200—300
300—400
400-500
До 100
100-200
200-300
400—500
До 100
100—200
200-300
300—400
400—500
1,06
13,1
/=775 Гц
0^57
1,02
0Л2
1,03
17,4
вующне ток я полная
подаче вемодулировав-
как средняя нагрузка.
эта перегрузка не должна превышать 1,3 В, причем перегрузка путевых прием-
ников не должна нарушать выполнение шунтового и контрольного режимов ра-
боты РЦ.
При регулировке РЦ важным условием является настройка путевых фильт-
ров Ф8,9 и Ф//, 14, 15. Правильность их настройки определяется примерным
равенством напряжений на выводах 11-13 (общая индуктивность фильтра) и
на выводах 13-71 (емкость фильтра).
Напряжения £/ф1Ь12 и UH являются контрольными для оценки работоспо-
собности свободной и исправной РЦ. Их значения соответствуют минимальному
сопротивлению изоляции РЛ.
Мощности и токи частотой 425—475 Гц, потребляемые станционными нераз-
ветвленными ЧРЦ от трансформатора ПТЦ, определяют по табл. 8.9.
8.4. СТАНЦИОННЫЕ РАЗВЕТВЛЕННЫЕ РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ
С НАЛОЖЕНИЕМ АЛС ЧАСТОТОЙ 50 ГЦ
Схемы РЦ. Разветвленные ЧРЦ разграничивают со смежными ЧРЦ изоли-
рующими стыками.
Схемы разветвленных ЧРЦ состоят из тех же типовых функциональных бло-
ов, что и схемы неразветвленных РЦ.
367
Таблица 8.10. Регулировочная таблица режима КРЦ на частотах
сигнального тока 575—775 Гц разветвленных ЧРЦ
^ппИ’43» в> ”РИ
ги min | ги max
До 150
150-200
200-250
250-300
300-350
350-400
400-450
450- 500
До 150
150—200
200—250
250- 300
300-350
350-400
400-450
450-500
До 150
150-200
200—250
250-300
300-350
350-400
10—50
40—100
10-150
10-200
10-200
10—200
10-200
100—200
10-50
10-100
10-150
10—200
10—200
10-200
10-200
100-200
10-50
10-100
10-150
10-200
10—200
10-200
ЧРЦ стрелочных участков с двумя ПП
/=575 Гц
10—50 50 1,2-1,4 5,3-6,2
10—100 50—100 1,4-1,6 6,1-7,7
10—150 50—150 1,3-2,0 6,1-9,5
10—200 50-200 1,6—2,4 7,1-11,5
10-200 50-200 1,5—2,6 8,2-12,8
10—200 50-200 1,8-2,9 8,2-14,3
10—200 50-200 1,7-3,3 8,1-15,9
100—200 100—200 2,4-3,4 11,6-16,6
/=725 Гц
10-50
10-100
10-150
10—200
10—200
10—200
50-200
150-200
10-50
10-100
10-150
10-200
10-200
10—200
0,05-0,10
0,10-0,20
0,10-0,25
0,10-0,25
0,15-0,30
0,15-0,35
0,20-0,35
50
50—100
50-150
50—200
50-200
50—200
50-200
100-200
50
50-100
50-150
50-200
50-200
50-200
5,5-6,6
6,5-8,8
7,8-13,7
7,6-15,5
9,3-17,4
9,1-19,3
13,9-20,5
/=775 Гц
5,9-7,4
7,1-9,7
7,0-11,8
8,6-15,0
10,1-17,0
10,1-19,1
0,05-0,10
0,10-0,15
0,10-0,20
0,10-0,30
0,15-0,30
0,15-0,35
0,15-0,45
0,25-0,45
0,05-0,10
0,10-0,15
0,10-0,20
0,10-0,35
0,10—0,40
0,15-0,40
ОД—1,2
. §
"’или
До 250
250-300
300-350
350-400
400—450
450-500
500-550
550- 600
450-500
□ .и с. и Ь„ м .... 1.... у.птц- в УфЦ-12’ в | ия, В
10-200 100-200 50-200 100-200 50—200 - 100—200| - 1РЦ стрелочных уча. /=575 2.3-4,8 3,4-4,5 стков С Тр< 9,9-21,2 0,15-0,45 15,3—20,5 1 0,25—0,45 ?ля ПП
Окончание табл. 8,10
^пп11-43> в» при
ги min | ги max
0,4-1,0 0,6-1,7
0,4—0,8 I 0,6—1,3
До 250
250-300
300-350
350—400
400-450
450-500
500-550
550—600
До 250
250-300
300-350
350-400
400-450
450-500
500-550
550-600 I
10-50 10—100 10—150 10-150 10-100 10—200 50-200 50—150 10-50 10—100 10-150 10-150 10-200 10—200 50—200 50-150 10-50 10-100 10-150 10-150 10-200 10—200 50-200 50—200 10-50 50—100 50-150 50-150 50-150 50-150 50-100 50-100 10-50 50—100 50-100 50-100 50-150 50-100 50-100 50-150 10-50 50-100 50-100 50-100 50-150 50-100 50-100 50-150 10-50 50 10-100 50-100 10-150 50-150 50—100 50—200 50—150 50—150 50—150 50—200 100-200 100-150 100—200 100—200 10—50 50 10-100 50-100 10—150 50—150 10—150 50-150 50—150 50—150 50—150 50—150 50—150 50—150 50—200 50—200 10-50 50 10-100 50-100 10-150 50-150 10—150 50—150 10-150 50-150 50-150 50—150 50-150 50-150 1 50—200 50—200 1 50 50-100 50-150 50-200 50-150 50-200 100—200 150-200 /—72! 50 50-100 50-150 50-200 50-200 50-200 100-200 100-200 /=775 50 50—100 50-150 50-200 50-200 ‘ 50-200 J 100- 200 2 00-200 2 1,9-2,1 1,9-2,5 1,9—3,1 2,0-3,6 2,1—4,4 2,3-4,5 3,0—4,9 3,1—4.6 > Гц 2,1—2,6 2,1-3,2 2,1-4,0 2,4-4,7 2,5-5,3 2,8-5,9 2,9-5,8 2,8-6,1 Гц 2,3—12,3 2,3—3,5 2,3-4,4 2,6-5,2 2,7-5,8 1,1-6,5 1,2—6,4 1,1—6,7 8,4-9,9 8.4-12,8 8,3-15,1 9,3-17,5 9,3-20,9 10,5—21,7 14,1-23.5 14,5-22,1 9,1-11,2 9,1—14,4 8,9-18,2 10,4-21,4 10,6-24,4 11,9-27,1 13,0-25,8 15,0-30,0 10,0-12,3 10,0—15,8 9,8-20,0 11,4-23,5 11,6-26,8 13,0-29,5 14,3-29,0 16,5-33,0 0.10—0,15 0,10—0,25 0,10-0,30 0,10-0,35 0,10—0,45 0,15-0,45 0,20—0,50 ' 0,20-0,45 0,10-0,20 0,10-0,30 0,10-0,40 0,15-0,45 0,15-0,55 0,15-0,60 0,20-0,55 0,20-0,60 0,10-0,20 0,10-0,30 0,10-0,40 0,15-0,45 0,15-0,60 0,15-0,60 0,20-0,60 0,20-0,65
0,4-1,1
0,4-1,2
0,4-1,2
0,5-1,0
-0,7
0,5-1,0
0,5-1,5
0,6—1,7
На |Isl 5
> " Й я
ь» а “ 5 1 ® ° “ г ih: [Hi
? ° Ihs* Н»
разветвленные ЧРЦ <тролируемых и нек Ц строя г по общем «ое число приемных кодироваться как с эй для ЧРЦ с двумя азвития, состоящего вления (рис. 8.5). 0 I ожени я АЛСЧ) и п ih 1’я
iiilill! х » О Эн 1 я? » fl® fit H
H!HJ It in >si
НЭД!|! =>?!! i!i H?
Всю аппаратуру разветвленных ЧРЦ, кроме защитных блоков и ПТ, устанавли-
вают на посту ЭЦ. Приемную аппаратуру подключают к главному пути Ьг и на
контролируемые ответвления Ь3 и Ь3.
Перечень оборудования, необходимого для разветвленных станционных
ЧРЦ, выбирается по их схемам из общей таблицы оборудования для станцион-
ных ЧРЦ (см. табл. 8.9).
Регулировочной таблицей режима КРЦ на частотах сигнального тока
575—775 Гц является табл. 8.10.
Конкретная суммарная длина участков а, с, blt b3 и Ь3 не должна превышать
общей длины РЦ данного диапазона. Общие пределы напряжений {/аптц,
^пп11-43 даны независимо от конкретной комбинации длин участков
а, с, bi, 61 и 63 чанного диапазона общих длин РЦ.
Основным параметром при регулировке ЧРЦ является напряжение на входе
путевого приемника ПРЦ f/nnll_43 (выводы 11-43).
Для каждого диапазона общих длин РЦ независимо от конкретной комбина-
ции длин участков РЦ (а, с, 62 и 63) напряжения ^пп1Ь43 должны находиться
в пределах значений, указанных в табл. 8.11 соответственно при минимальном и
максимальном сопротивлении изоляции.
Разветвленные ЧРЦ регулируют по их общей длине таким образом, чтобы
при минимальном сопротивлении изоляции напряжение на входе путевого при
Таблица 8.12. Регулировочная таблица режима АЛС частотой 50 Гц
Частотная рельсовая 1, ИЛИ /Общ, 1? V 'т- В*."Г COS ф
Приемо-отправочных путей; между входным До 100 100—200 0,5 0,5 32,5 37,5 0,02 0,03 4,6 5,6 0,93 0,86
сигналом и стрелкой; 200-300 0,5 42,5 0,03 7,2 0,76 0,70
стрелочных участков с 300—400 0,5 47,5 0,04 9,2
ответвлениями без ПП 400—500 0,5 52,5 0,05 12,0 0,64
500-600 0,5 60,0 0,07 15,8 0,62
600-700 0,7 62,5 0,08 17,8 0,59
700—800 0,7 70,0 0,10 22,4 0,56
800—900 0,7 77,5 80,0 0,13 28,0 0,53
900-1000 0,9 0,14 0,15 30,3 0,52
1000—1100 1,0 87,5 95,0 35,0 0,50
1100—1200 1,0 0,19 42,2 0,49
С общим питающим До 200 0,5 37,5 0,02 5,6 0,86
концом 200—400 0,5 47,5 60,0 0,04 9,1 0,71
400—600 0,5 0,07 15,6 0,63
600—800 0,5 75,0 95,0 121,0 0,11 26,0 0,54
800—1000 0,5 0,19 42,8 0,49
1000—1200 0,5 0,22 49,8 0,95
1200-1400 0,6 137,5 0,29 66,8 0,84
1400-1600 0,6 170,5 0,48 110,6 0,69
1600-1800 0,7 187,0 0,64 146,6 0,64
1800—2000 0,8 209,0 0,81 186,7 0,59
ПОБС-ЗА, принятое
напряжения; lxwt. S
льному сопротивлению изоляции, допустимей
372
емника, наиболее удаленного от питающего конца РЦ, 6/пп1Ь43 было не менее
0,4 В. При этом на входе путевых приемников других ответвлений напряжение
С/Пп11-43 Должно находиться в пределах значений, указанных в табл. 8.10.
Мощности и токи частотой 575—775 Гц, потребляемые разветвленными
ЧРЦ от трансформатора ПТЦ, приведены в табл. 8.12.
Регулировочной таблицей режима АЛС частотой 50 Гц является табл. 8.12.
Ток АЛС частотой 50 Гц регулируют по табл. 8.12 изменением напряжения
на вторичной обмотке КТ типа ПТ-25А или ПОБС-ЗА.
Учитывая, что в режиме АЛС питание от трансформатора КТ подается по-
очередно на несколько РЦ, ток АЛС следует регулировать по наиболее длинной
РЦ заданного маршрута.
Глава 9. ЧАСТОТНЫЕ РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ НА УЧАСТКАХ
С ЭЛЕКТРОТЯГОЙ ПОСТОЯННОГО ТОКА
9.1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
При электротяге постоянного тока ЧРЦ применяют на участках, уже обору- .
дованных кодовой числовой АБ с РЦ частотой 50 Гц, как средство, повышаю-
щее надежность действия кодовых РЦ частотой 50 Гц и как путевой датчик при
понижении сопротивления изоляции РЛ из-за плохого состояния верхнего стро-
ения пути. При этом на границах блок-участков перегонов установлены изоли-
рующие стыки с ДТ, в пределах которых можно организовывать как несколько
бесстыковых ЧРЦ, так и стыковых ЧРЦ (со стыками на обоих концах или на
одном из них). В обоих случаях используют возможность работы ЧРЦ при пони-
женном сопротивлении изоляции, особенно при сокращении их длины._____-------
' Основные положения и конкретные рекомендации но прнменешПб^есстыко-
вых РЦ тональной частоты 425, 475, 775 Гц с наложением АЛС частотой 50 Гц,
резервируемые РЦ частотой 50 Гц числовой кодовой АБ, при электротяге по-
стоянного тока для участков железных дорог с пониженным сопротивлением бал-
ласта (изложены в нормали РЦТ/РЦК-ЭТОО-ПСБ-87).
Этой нормалью предусмотрена возможность работы АБ в двух режимах:
основной режим пля ЧРЦ частотой 425, 475, 575 Гц с наложением АЛС частотой
50 Гц, работающих при пониженном сопротивлении изоляции 0,1—0,5 Ом*км
в зависимости от их длины; резервный режим для кодовых РЦ частотой 50 Гц,
рассчитанные на работу при сопротивлении изоляции 1,0—6,0 Ом*км в зависи-
мости от длины РЦ. _______________
—Прм-рабите в сенбвном режиме АБ‘ пиТйюЩгге концы кидивыл РЦ частотой
50 Гц отключены контактом реле Ч в цепи дополнительной обмотки ДТ типа ДТ-
0,6. Во время работы кодовых РЦ питающие и релейные концы частотных РЦ не
отключаются.
Часготные и кодовые РЦ устраивают в пределах блок-участков, ограничен-
ных изолирующими стыками. В пределах блок-участка разграничения ЧРЦ
изолирующими стыками не требуется.
На границах блок-участков в РЦ АБ одностороннего действия на питаю-
щем конце устанавливают ДТ типа ДТ-0,6 с п = 15, а на релейном конце — ДТ
типа ДТ-0,2 с п = 17.
На границах блок-участков в РЦ АБ двустороннего действия, а также в
РЦ АБ одностороннего действия при наличии переездов на питающем и релейном
концах устанавливают ДТ типа ДТ-0,6 с п = 15.
Аппаратуру питающих и релейных концов кодовых РЦ подключают к до-
полнительным обмоткам ДТ соответственно типа ДТ-0,6 или ДТ-0,2.
373
Аппаратуру питающих и релейных концов ЧРЦ (трансформаторы ПТ типа
ПОБС-2А, находящиеся в ПЯ) у изолирующих стыков подключают к РЛ через
зажимы основных обмоток ДТ, в остальных случаях — непосредственно к рель-
Аппаратуру кодовых и частотных РЦ располагают, как правило, в РШ. Пи-
тание кодовых РЦ участков приближения и релейные концы участков удаления
сохраняются по соответствующим нормалям.
Для связи аппаратуры ЧРЦ с ПТ используют симметричный сигнальный
кабель с парной скруткой жил. В кодовых РЦ между дополнительной обмоткой
ДТ типа ДТ-0,6 или ДТ-0,2 и РШ можно укладывать несимметричный сигналь-
ный кабель.
Частотные РЦ работают в режиме КРЦ (нормальный, перегрузки, шунто-
вой, контрольный и к.з.) с использованием частот сигнального тока 425, 475,
575 Гц и частот амплитудной модуляции 8 или 12 Гц и режиме АЛС при занятии
РЦ с использованием сигнала переменного тока частотой 50 Гц.
Кодовые РЦ работают в режимах КРЦ и АЛС с использованием сигнального
тока частотой 50 Гц и в режиме АЛС частотой 50 Гц с релейного конца при за-
UOTUU PIT
Схемы РЦ предусматривают возможность кодирования токами АЛС как с
питающих, так и с релейных концов РЦ.
От взаимного влияния ЧРЦ защищаются чередованием сигнальных частот
425, 475, 575 Гц и частот амплитудной модуляции 8 и 12 Гц с установкой соот-
ветствующих типов путевых приемников ПРЦ.
При шунтировании РЦ нормативным шунтом при максимальном напряже-
нии питающей сети частотой 50 Гц и гя гаах = 50 Ом*км путевое реле П или И
При шунтировании входного конца РЦ нормативным шунтом при мини-
мальном напряжении питающей сети частотой 50 Гц и r„ mln ток АЛС в
рельсах должен быть не менее 2,0 А.
Отсасывающие питающие линии тягового тока или заземляющих металли-
ческих конструкций подключают только к средним точкам стыковых ДТ, без
установки специальных (третьих) ДТ.
При составлении регулировочных таблиц приняты исходные положения:
расчетные длины ЧРЦ 200—600 м, при этом удельное сопротивление изоляции
РЛ минимально (в зависимости от расчетных длин РЦ); 0,10 Ом* км при I =2004-
300 м; 0,25 Ом км при I = 3504-450 м; 0,50 Ом*км при I = 5004-600 м, а мак-
симальное 50 Ом*км.
Суммарное сопротивление соединительных проводов между ПТ типа
ПОБС-2А и рельсами с учетом сопротивления резисторов /?д1 и Яда должно
быть не более 0,4 Ом.
При расчете режима АЛС частотой 50 Гц в бесстыковых ЧРЦ учтено нали-
чие дополнительной зоны шунтирования /ш, максимальная длина которой
Расчетный ток АЛС принят с 20 %-ным запасом по отношению к норматив-
ному. Частотные РЦ рассчитывают с учегом влияния смежных РЦ.
Расчетные длины кодовых РЦ 250—2500 м с градацией через 250 м, при этом
минимальное удельное сопротивление изоляции РЛ 1,0 Ом км для 1= 2504-
4-1250 м; 2.0 Ом км для I = 12504-1500 м; 3,0 Ом*км для I = 15004-1750 м;
6,0 Ом*км для I = 17504-2500 м, а максимальное удельное сопротивление изо-
ляции РЛ 50 Ом км.
тт* Сопротивление соединительных проводов между дополнительной обмоткой
ДТ и РШ на каждом конце РЦ должно быть не более 5 Ом.
Параметры кодовых РЦ рассчитаны с учетом влияния ЧРЦ, подключенных
к РЛ в пределах блок-участка (кодовой РЦ).
Число питающих и релейных концов РЦ п (с учетом концов, подключае-
мых к основным обмоткам ДТ) для каждого расчетного диапазона длин кодовых
РЦ по условиям обеспечения их работоспособности принято максимальным.
9.2. ЧАСТОТНЫЕ РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ
Схемы РЦ. В нормали РЦТ/РЦК-ЭТОО-ПСБ-87 приведены четыре схемы
ЧРЦ: ЧРЦ односторонней и двусторонней АБ при наличии на питающем конце
изолирующих стыков и ДТ типа ДТ-0,6; ЧРЦ с двусторонней АБ при наличии
на питающем и релейном концах изолирующих стыков и ДТ типа ДТ-0,6; ЧРЦ
с односторонней и двусторонней АБ с общим питающим концом при наличии на
одном из релейных концов изолирующих стыков и ДТ типа ДТ-0,6; ЧРЦ с
односторонней и двусторонней АБ с общим питающим концом без изолирующих
стыков с одинаковой длиной ветвей, т. е. при lr = 1г.
В качестве базовой схемы для первых двух ЧРЦ может служить схема ЧРЦ
двусторонней АБ при наличии на питающем и релейных концах изолирующих
стыков и ДТ типа I с двумя ДТ-0,6 (рис. 9.1), собранная из типовых блоков
У/7, УЛА, УК АЛС частотой 50 Гц и УСЗэ.
Кодовые сигналы АЛС частотой 50 Гц посылаются с обоих концов ЧРЦ.
Для упрощения схем ЧРЦ схема выбора кодовых сигналов в блоке УК АЛС
частотой 50 Гц не показана.
Схема ЧРЦ с односторонней и двусторонней АБ является частным случаем
схемы ЧРЦ с двусторонней АБ без изолирующих стыков и ДТ типа ДТ-0,6 на
релейном конце. В блоке УПК будет не один приемник ПРЦ, а два, который не-
обходим для приема частотного сигнала слева от подключения приемной ап-
паратуры.
Базовой схемой для ЧРЦ односторонней и двусторонней АБ с общим пита-
ющим концом может служить схема (рис. 9.2) типа 1г/12 с общим питающим кон-
цом без изолирующих стыков.
Рис. 9.1. Частотная РЦ двустороннего действия с изолирующими стыками и ДТ
типа ДТ-0,6
375
374
Схема ЧРЦ с односторонней и двусторонней АБ с общим питающим кон-
цом при наличии на одном из релейных концов изолирующих стыков и ДТ яв-
ляется частным случаем, в котором на приемном конце ветви /а установлены
изолирующие стыки и ДТ типа ДТ-0,6. Блок УПК будет содержать одно прием-
ное устройство ПРЦ и одно путевое реле /7, так как справа к ветви /а не будет
поступать частотный сигнал.
Регулировка РЦ. Регулировочной таблицей ЧРЦ в режиме КРЦ на часто-
тах сигнального тока 425, 475 и 575 Гц является табл. 9.1.
Правильность настройки путевых фильтров Ф8,9 и ФП определяется при-
мерным равенством напряжений на выводах 11-13 (общая индуктивность фильт-
ра) и выводах 13-71 (емкость фильтра).
Напряжения 7/аит, 7/фП.12, являются контрольными для оценки работо-
способности свободной и исправной РЦ. Их определяют с учетом минимального
сопротивления изоляции РЛ при номинальном напряжении питающей сети 230 В
В РЦ с общим питающим концом (см. рис. 9.2) напряжение на входе ПП
ЦшИ-43 Дано Для обоих релейных концов ветвей 1Х и 1г.
Мощности и токи. Мощности и токи частотой 50 Гц, потребляемые аппарату-
рой ЧРЦ в режиме КРЦ, приведены ниже:
Аппаратура
S, В-А, не более
/, А, не более
ПРЦ ПУ! ГРЦ
6 80 10
0,34 4,50 0,60
Полная мощность частотой 50 Гц, потребляемая трансформатором типа
ПОБС-5А с подключенной аппаратурой ЧРЦ (ГРЦ, ПУ1, ПРЦ) от линии пита-
ния ПХ-ОХ в расчете на одну РЦ примерно 90 В-А при cos <р = 0,95.
Рис. 9.2. Частотная РЦ одностороннего и двустороннего действия с общим пи-
тающим концом
376
Таблица 9.1. Регулировочная таблица режима КРЦ
на частотах сигнального тока 425, 475, 575 Гц
ЧРЦ с двусторонней АБ
при наличии на питающем
и релейном концах
изолирующих стыков и ДТ
/=425 Гц
0,10
0,75
0,50
1,05
0,10
0.25
0,50
200
250
300
350
400
450
500
550
600
10,2
13,2
17,1
12,0
14,3
16,8
13,1
14,8
16,6
0,15
0,20
0,17
0,21
0,25
0,23
0,26
0,29
0,70
0,80
0,97
0,66
0,72
0,78
0,61
0,64
0,68
377
Окончание табл. 9.1
1| н j zj8 X 52 & н
f=475 Гц 0,25 350 2,6 16,2 0,24 0,96
400 3,1 19,2 0,28 1,05
0,10 200 1,9 10,6 0,13 0,72 450 3,6 22,6 0,33 1,15
250 2,5 13,9 0,17 0,85 0,50 500 2,4 15,9 0,28 0,80
300 3,3 18,2 0,22 1,00 0,67 550 2,7 18,0 0,32 0,85
0,25 350 2,1 12,8 0,19 600 3,0 20,3 0,36 0,90
400 2,6 15,2 0,23 0,74
450 3,0 18,1 0,27 0,80
0,50 500 2,2 14,1 0,25 0,62 0,65 /==475 Гц
550 2,5 15,9 0,29
600 2,8 18,0 0,32 0,69 0,10 200 2,7 15,1 0,18 1,05
250 3,6 19,8 0,24 1,20
f=575 Гц 300 26,0 0,31 1,45 1,00
0,10 200 2,3 11,9 0,15 0,71 0,25 350 2,8 17,0 0,26
250 3,1 15,9 0,20 0,83 400 3,4 20,3 0,31 1,10
300 л 1 21,2 0,27 1,00 450 4,0 24,1 0,36 0,30 1,20
0,25 350 2Л 14,7 0,23 0,66 0,50 500 2,6 17,0 0,78
400 3,3 17,7 0,28 0,72 550 2,9 19,3 0,35 0,39 0,86
450 4,0 21,3 0,34 0,79 0,60 600 3,3 21,8 0.90
0,50 500 3,0 16,5 0,30
550 3,4 18,8 0,35 0,64
600 3,9 21,4 0,40 0,68 f=575 Гц
и ЧРЦ с односторонней двусторонней АБ с общим 0,10 200 3,2 16,6 0,21 1.00
питающим концом 250 4,3 22,3 0,28 1,20
( 5ез изолирующих стыков 300 5,8 29,7 0,38 1,42
0,25 350 3,6 19,3 0,30 0,94
400 4,3 23,2 27,8 0,37 1,00
0,10 I 200 I 2,5 I 14,6 I 0,17 I 1,00 450 5,2 0,44 1,13
250 3,3 19,0 0,22 1,20 0,50 500 3,6 19,7 0.37 0.78
300 4,2 24,5 0,29 Г 550 4,1 22,5 0,42 0,82
2. Все напряжения даны при условии подачи модулированного сигнала.
3. Основным параметром при регулировке ЧРЦ является напряжение н
приемника ПРЦ ^nnll-43* которое должно быть не менее 0,40 В при гж
4. Напряжения С7Пп11-43 Даны при гж max.
Мощности и токи частотой 425, 475 и 575 Гц, потребляемые РЦ эт трансфор-
матора ПТЦ в свободном и занятом состояниях, приведены в табл. 9.2.
Ток АЛС частотой 50 Гц регулируют изменением напряжения на вторичной
обмотке КТ типа ПОБС-ЗА 4/1кт в соответствии с данными, приведенными в
табл. 9.3.
378
Таблица 9.2. Мощности и токи, потребляемые РЦ от трансформатора ПТЦ
ЧРЦ с односторонней
и двусторонней АБ при наличии
на питающем конце
изолирующих стыков и ДТ
0,10
0,25
0,10
0,25
0,50
200
250
300
350
400
450
/=425 Гц
0,18
0,23
0,18
0,21
0,25
0,6
1,0
0,10
0,13
0,3
0,10
0,25
0,50
200
250
300
350
400
450
500
550
600
/=575 Гц
0,23
0,32
0,43
0,31
0,35
0,46
0,38
0,43
0,50
0,20
0,27
0,36
0,26
0,30
0,37
0,31
0,35
0,39
0,5
1,0
1,8
0,9
1,3
1,9
1,3
2,2
200
250
300
350
400
450
500
550
600
0,30
0,40
0,53
0,41
0,50
0,59
0,46
0,52
1,9
3,5
1,9
2,8
2Л
3,1
0,26
0,34
0,45
0,33
0,40
0,9
1,6
2,9
1,6
ЧРЦ с односторонней
и двусторонней АБ с общим
питающим концом при наличии
на одном из релейных концов
изолирующих стыков и ДТ
0,48
0,36
0,41
0,47
ЧРЦ с двусторонней АБ
при наличии на питающем
и релейном концах
изолирующих стыков и ДТ
0,10
0,25
0,50
200
250
300
350
400
450
500
550
600
/=425 Гц
0,15
0,19
0,25
0,17
0,20
0,24
0,18
0,21
0,24
0,6
0,12
0,15
0,19
0,13
0,15
0,18
0,13
0,14
0,6
0,9
0,4
0,6
0,10
0,25
0,50
200
250
/=425 Гц
400
450
500
550
| 600
0,11
0,13
0,18
0,13
0,16
0,19
0,16
0,18
0.20
0,08
0,10
0,13
0,08
0,10
0,12
0,10
0,11
0,12
0,10
0,25
0,50
200
250
300
350
400
450
500
550
600
/=475 Гц
0,13
0,17
0,23
0,16
0,19
0,22
0,17
0,20
0,22
0,4
0,8
1,3
0,6
0,9
1,2
0,9
0,10
0,13
0,17
0,11
0,14
0,16
0,11
0,13
0,15
0,6
1,0
0^6
0,10
0,25
0,50
200
250
300
350
400
450
500
550
600
/=575 Гц
0,32
0,43
0,58
0,40
0,48
0,58
0,45
0,51
0,29
0,38
0,51
0,34
0,41
0,49
0,37
0,42
0,48
379
Окончание табл. 9.2
режима АЛС частотой 50 Гц
'"Л’ | ' " | "Т | '** * | 5в“3Х | Омт!<м’ | | V’ | А | 1К?А
ЧРЦ с двусторонней АБ при
наличии на питающем и релейных
концах изолирующих стыков
и ДТ типа ДТ-0,6
Кодирование с питающего
(релейного) конца
0,10
0,25
0,50
200
250
300
350
400
450
500
550
600
0,17
0,17
0,18
0,17
0,17
0,19
39
40
104,5
110,0
0,18
0,20
0,22
ЧРЦ с односторонней и
двусторонней АБ с общим
питающим концом при наличии
на одном из релейных концов
изолирующих стыков и ДТ
типа ДТ-0,6
Кодирование с релейного
конца ветви 12
0,10 | 200 | 99,0 | 0,19 | 43
380
Окончание табл. 9.3
о"”?’ /к, А 1 | 'ал 'т Л
250 110,0 0,23 54 Кодирование с релейного
300 126,5 0,29 66 конца ветви /
0.25 350 110,0 0,23 52
400 121,0 0,26 60 0,10 200 115,5 0,26 60
450 126,5 0,30 70 250 132,0 0,34 78
0,50 500 121,0 0,27 63 300 154,0 0,45 103
550 132,0 0,31 72 0,25 350 126,5 0,29 66
600 137,5 0,36 82 400 137,5 0,35 80
450 148,5 0,42 97
0,50 500 132,0 0,32 74
Кодирование с общего 550 143,0 0,37 85
питающего конца 600 148,5 0,43 99
0,10 200 250 137,5 159,5 0,36 0,48 82 НО ЧРЦ с односторонней и двусторонней АБ с общим концом
300 181,5 0,65 149 >ез изолирующих стыков
0,25 350 143,0 0 38 87 Кодирование с питающего
400 154,0 0,47 107 (релейного) 1 сонца
450 170,5 0,57 132
0,50 500 148,5 0,41 94 0,10 200 121,0 0,27 61
550 159,5 0,48 НО 250 137,5 0,34 79
600 170,5 0,56 129 300 154,0 0,46 105
0,25 350 126,5 0,29 67
400 137,5 0,35 81
450 148,5 0,43 98
0,50 500 132,0 0,33 75
550 143,0 0,37 86
1 1 600 154,0 0,43 100
ПОБС-ЗА. в трансформаторе типа
381
ОГЛАВЛЕНИЕ
Сокращения и условные обозначения, принятые в Справочнике
Раздел I. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Глава 1. Основные сведения 9
1.1. Функция, область применения и классификация рельсовых цепей 9
1.2. Технические требования к рельсовым цепям................ . . 12
1.3. Защита приборов рельсовых цепей от перенапряжений Заземление
металлических конструкций на рельсы .... ... 15
1.4. Выбор типов рельсовых цепей 17
1.5. Расчет кабелей и мощностей, потребляемых рельсовыми цепями . 18
1.6. Техническое обслуживание рельсовых цепей....................... 22
Глава 2. Критерии режимов и электрические параметры рельсовых це-
пей .... . .....................27
2.1. Критерии режимов работы рельсовых цепей и их расчет ... 27
2.2. Коэффициенты четырехполюсников рельсовых линий в нормальном
режиме..................................................................38
2.3. Коэффициенты четырехполюсников дросселей-трансформаторов и изо-
лирующих трансформаторов............................................... 43
2.4. Расчет коэффициентов четырехполюсников Н и К 43
2.5. Электрические параметры путевых приемников.......................48
2.6. Электрические параметры трансформаторов и преобразователей ча-
стоты ..................................................................51
2.7. Электрические параметры дросселей-трансформаторов, путевых фильт-
ров, защитных блоков и реакторов................................55
2.8. Электрические параметры аппаратуры тональных рельсовых цепей 58
Раздел II. РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ ДЛЯ УЧАСТКОВ
С АВТОНОМНОЙ ТЯГОЙ
Г л а в а 3. Рельсовые цепи переменного тока ........................62
3.1. Станционные рельсовые цепи частотой 50 Гц с путевыми реле типа
НМВШ2-900/900 (НМВШ2-1000/1000)..................................... 62
3.2. Станционные рельсовые цепи частотой 50 Гц с путевыми реле типа
ДСШ-12...............................................................66
3.3. Станционные рельсовые цепи частотой 50 Гц с путевыми реле типа
ДСШ-12 (ДСШ-13) и конденсатором в цепи их местных элементов 70
3.4. Станционные рельсовые цепи частотой 50 Гц с путевым реле типа
ДСШ-12 и конденсаторным контролем ответвления................76
3.5. Станционные рельсовые цепи частотой 50 Гц с путевыми реле типа
ДСШ-13 с учетом перехода на электротягу переменного тока 82
3.6. Станционные рельсовые цепи частотой 50 Гц с путевыми реле типа
АНВШ2-2400 ............................................... 87
382
3.7. Станционные рельсовые цепи частотой 25 Гц с путевыми реле типа
ДСШ-13 и наложением кодовых сигналов АЛСН частотой 25 Гц . 92
3.8. Станционные рельсовые цепи частотой и 25 Гц с путевыми реле типа
ДСШ-13А и наложением кодовых сигналов АЛСН частотой 50 Гц . 96
3.9. Перегонные кодовые рельсовые цепи частотой 50 Гц с путевыми реле
типа ИМВШ-110 .... ................103
3.10. Расчет рельсовых цепей 111
Раздел III. РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ ДЛЯ УЧАСТКОВ
С ЭЛЕКТРОТЯГОЙ
Глава 4. Рельсовые цепи для участков с электротягой постоянного тока
/4.1 J Неразветвленные станционные двухниточные фазочувствительные
рельсовые цепи частотой 50 Гц с реле типа ДСШ-12 и наложением
числового кодирования.................................................
4.2. ) Разветвленные фазочувствительные рельсовые цепи частотой 50 Гц
</с реле типа ДСШ-12..................................................
4.3. Неразветвленные станционные двухниточные фазочувствительные
рельсовые цепи частотой 50 Гц с реле типа ДСШ-12 и наложением
числового и частотного кодирования...................................
4.4. Неразветвленные станционные двухниточные фазочувствительные
рельсовые цепи частотой 25 Гц с реле типа ДСШ-13А и наложением
числового кодирования ...............................................
4.5. Разветвленные рельсовые цепи с двумя дросселям и-трансформ атора-
Адми и реле типа ДСШ-13А.............................................
4 (4.6.]Разветвленные рельсовые цепи с одним дросселем-трансформатором,
двумя и тремя реле типа ДСЩ-13А.......................................
\ 4.7. Разветвленные "рельсовые цепи с тремя дросселями-трансформатооа-
ми и двумя реде^пща ДСШ-13А...........................................
Станционные -------------- ------------------
стотой 50 Гв
4.9. Станционные
125
125
141
рельсовые цепи ча-
^фазочувствительные рельсовые цепи
частотой 56 Гц Хреле ....... ............................
\ 4.10. Станционные однониточные фазочувствительные рельсовые цепи ча-
Лерегонные кодовые рельсовые цепи частотой 50 Гц
Насчет рельсовых цепей ...
Глава 5. Рельсовые
перегонов
цепи частотой 25 Гц и реле типа ДСШ-13А для
унифицированной системы автоблокировки .
5.1. Общие сведения.........................................
5.2. Рельсовая цепь для участков с электротягой постоянного тока
-5Л_££льсовая цепь для участков с электротягой переменного тока .
5.4. Рельсовые цепи^ДЛЯГ участков с автономной тягой
Глава 6. Рельсовые цепи для участков с электротягой переменного тока
6.1. Станционные фазочувствительные рельсовые цепи частотой 25 Гц
6.2. Перегонные кодовые рельсовые цепи частотой 25 Гц.............
6.3. Фазочувствительные рельсовые цепи частотой 25 Гц с реле типа
ДСШ-13 для станций стыкования двух видов электротяги
6.4. Расчет рельсовых цепей................................... .
S § а § а § a HI m
Раздел IV. ЧАСТОТНЫЕ РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ
Глава 7. Особенности, принципы построения и действия частотных рель-
совых цепей ........................................................
7.1. Общие сведения
7.2. Рельсовые цепи перегона
7.3. Станционные рельсовые цепи....................................
7.4. Расчет мощности, потребляемой аппаратурой перегонных ЧРЦ в ре-
жиме АЛС устройствами системы АЛ СО..................................
7.5. Расчет мощности, потребляемой станционными устройствами АЛСО
7.6. Исходные данные при разработке частотных рельсовых цепей
Глава 8. Частотные рельсовые цепи для участков с автономной тягой
8.1. Рельсовые цепи с наложением АЛС частотой 50 Гц и АЛСЧ при цент-
рализованном размещении аппаратуры...................................
8.2. Рельсовые цепи с наложением АЛС частотой 50 Гц и АЛСЧ для
участков с пониженным сопротивлением изоляции........................
8.3. Станционные неразветвленные рельсовые цепи с наложением АЛС
частотой 50 Гц.......................................................
8.4. Станционные разветвленные рельсовые цепи с наложением АЛС
частотой 50 Гц . ....................................
Глава 9. Частотные рельсовые цепи на участках с электротягой посто-
ПН g Ш Ш §
янного тока............................................... 373
9.1. Общие сведения ... . ... 373
9.2. Частотные рельсовые цепи .... 375
Справочное издание
Аркатов Виктор Степанович
Баженов Анатолий Иванович
Котляренко Николай Федорович
РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ МАГИСТРАЛЬНЫХ ЖЕЛЕЗНЫХ ДОРОГ
Технический редактор Л. А. Усенко
Корректор-вычитчнк И. М. Лукина
Корректор Н. Е. Рыдзинская
ИБ № 4345
Сдано в набор 08.10.91. Подписано в печать 03.06.92.
Изд. № 1—2—1/5 № 5246
Ордена «Знак Почета» издательство «ТРАНСПОРТ», 103064. Москва, Басманный туп., 6а
Московская типография № 4 Министерства печати и информации РФ
129041, Москва, Б. Переяславская 46.