холодильная
о 974 техника

f НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
К МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
\
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
CONTENTS
Социалистическое соревнование в действии
Грищенко Д. И. На трудовой вахте пятилетки 2
Правофланговые пятилетки 5
Десятириков Н. Т. Работа Воронежского хладокомбината в
условиях хозяйственной реформы 7
Быков А. В., Калнинь И. М., Розенфельд Л. М., Шмуйлов Н. Г.
Экономия энергии — важнейшая задача прогресса
холодильной техники 9
Данилов Р. Л., Фридштейн В. И., Попов С. А. Испытание
углеводородной абсорбционной холодильной машины 13
Бежанишвили Э. М., Кашкин М. П. Исследование изнашивания
крупных аммиачных компрессоров 16
Андрачников Е. И., Гольдберг Ю. И. Повышение надежности
работы герметичных агрегатов после ремонта 22
Вайнштейн В. Д., Галежа В. Б. Испытания кожухотрубных
испарителей на фреоне-22 24
Лавочник А. И., Шварцман Е. И. Теплоотдача при кипении фре-
она-142 в большом обьеме 28
Емельянов Р. В., Третьяков Н. П. Исследование движения
парогазовой смеси в абсорбционно-диффузионных
холодильных машинах 32
Васильева Л. Д., Пискарев А. И. Замораживание говяжьих и
свиных сортовых отрубов в полимерной пленке и таре 35
В продолжение дискуссии о системах охлаждения
Гандлин И. М., Крупицкая М. 3. Испытания батарейной^и
панельной систем охлаждения в сопоставимых условиях 38
ОБМЕН ОПЫТОМ
Горобец А. Т. Рационализаторская работа на Северодвинском
холодильнике 43
Геллер С .Л., За вел ион Г. Е., Ройзман Е. Л.
Усовершенствование блока питания тиратронов МТХ-90 в пультах типа
ПУМ /44
КОНСУЛЬТАЦИЯ
Пнменова Т. Ф., Константинова О. Н
СО 2
Новые изобретения
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Осушение сжиженного
46
42,49
Константинов Л. И, Книга по испытаниям судовых
холодильных установок 51
ХРОНИКА
М. Н. Мертешов — заслуженный строитель РСФСР 52
Второе пленарное заседание Научного Совета ГКНТ по проблеме
«Производство и применение искусственного холода в
отраслях пищевой промышленности, торговле, сельском хозяйстве
и на транспорте» 52
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Валейко В. П. Производство быстрозамороженных продуктов в
странах Западной Европы 54
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕ
п
is*
Катерухин В. В., Акимов В. И. Новые
холодопроизводительности
Мертешов М. Н. Фабрика мороженого
6 т в смену
Рефераты
компрессоры средней
55
производительностью
62
63
Socialist Competition in Action!
Grishchenko D. I. On Labour Shift of 5-Year Plan
Right-Flankers of 5-Year Plan
Desyatirikov N. T. Operation of Voronezh Refrigerated
Combine Under Conditions of Economic Reform
Bykov A. V., Kalnin I. M., Rosenfeld L. M., Shroul-
lov N. G. Economy of the Energy-Most Important Problem
for Progress in Refrigerating Engineering
Danilov R. L., Freedstein V. I., Popov S. A. Testing of
Hydrocarbon Absorption Refrigerating Machine
Bezhanishvili E. M., Kashkin M. P. Investigation of Wear
of Large Ammonia Compressors
Andrachnlkov E. I., Goldberg U. I. Increase of Operation
Reliability of Hermetic Units After Repair
Weinstein V. D., Galezha V. B. Testing of Freon-22 Shell —
And — Tube Evaporators
Lavochnik A. I., Shwarzman Б. I. Heat Transfer When
Freon-142 Boils in Large Volume
Emelyanov R. V., Tretyakov N. P. Investigation of Motion
Absorption-Diffusion Refrigera-
2
5
7
9
13
16
22
24
28
Freezing of Beef and Pork
of Vapour-Gas Mixture in
ting Machines
Vasllyeva L. D., Piskarev A. I.
Quality Cuts in Polymer Film and Tare
Continue!ng Discussion on Cooling Systems
Gindlin I. M., Krupitskaya M. Z. Testing of Battery and **з-
nel Cooling Systems Under Comparable Conditions
PRACTICE EXCHANGE
Gorobets A. T. Rationalization Work at Severodvinsk Col i
Storage Warehouse
Geller S. L., Zavelion G. E., Roisman E. L. Improvement of
Thyratron Supplv Block MTX-90 in Panels Type PUM
32
35
38
43
44
CONSULTATION
Pimenova T. F.,
Liquefied C02
New Inventions
BOOK REVIEW
Konstantinov L. I.
Plants
MISCELLANY
Konstantlnova O. N.
Dahumidification of
46
42, 49
Book on Testing Marine Refrigerating
51
M. N. Merteshov — Honoured Builder of RSFSR
Second Plenary Meeting of Scientific Council on Problem
«Production and Utilization of Refrigeration in Branches
of Food Industry, Trade, Agriculture and Transport»
52
52
FOREIGN TECHNICAL NEWS
Valeiko V. P. Production of Quick*Frozen Foods in West
European Countries 54
REFERENCE DATA
С) Издательство «Пищевая п
о м ы щл ен ноет ь »~
Фундаментальная
Katerukhin V. V., Akimov V. I. New Medium Capacity
Compressors
Merteshov M. N. Ice Cream Factory of 6 t/day Capacity
Summaries
ика», 1974, Jft 10.
55
62
63
-***
И* I -ч
¦ -:отеш
г* -—
Институт
УЛОГО
л
>.пч
некого

СОЦИАЛИСТИЧЕСКОЕ СОРЕВНОВАНИЕ
В ДЕЙСТВИИ!
ТРУДОВОЙ ВАХТЕ ПЯТИЛЕТКИ
Д И. ПМЦЕНКО,
директор Мелитопольского завода холодильного
машиностроения имени 30-летия ВЛКСМ
Во всех отраслях народного хозяйства нашей страны и за рубежом
работают холодильные машины с маркой Мелитопольского завода имени
30-летия ВЛКСМ.
Имя, которое носит завод с октября 1948 г., вполне оправдывается
возрастным составом работающих. Здесь трудится более 70%
молодежи, имеющей, как правило, среднее образование. Молодые рабочие
быстро осваивают новые специальности, овладевают современной
техникой, смежными профессиями, повышают свою деловую
квалификацию.
За три с половиной года девятой пятилетки коллективу завода
тринадцать раз присуждались классные места во Всесоюзном
социалистическом соревновании. В числе почетных реликвий, удостоверяющих
трудовые успехи коллектива, — Юбилейный почетный знак ЦК КПСС,
Президиума Верховного Совета СССР, Совета Министров СССР и ВЦСПС.
В ответ на Обращение ЦК КПСС к партии, к советскому народу и
Постановление ЦК КПСС, Совета Министров СССР, ВЦСПС и ЦК ВЛКСМ
«О Всесоюзном социалистическом соревновании работников
промышленности, строительства и транспорта за досрочное выполнение
народнохозяйственного плана на 1974 год» коллектив завода встал на
трудовую вахту в честь четвертого года пятилетки, приняв повышенные
социалистические обязательства.
Согласно этим обязательствам сверх установленного задания будет
выпущено валовой продукции на 200 тыс. руб., план по объему
реализации решено завершить к 24 декабря и дополнительно реализовать до
конца года холодильного оборудования, запасных частей и товаров
народного потребления на 740 тыс. руб. За четыре года девятой
пятилетки производительность труда повысится на 51,5%, что обеспечит 85,4%
всего прироста объема за счет производительности труда. Объем
производства возрастет в 1,7 раза.
Большое внимание в обязательствах 1974 г. уделено дальнейшему
росту эффективности производства, усилению режима экономии и
бережливости. Запланировано снизить себестоимость выпускаемой продукции
сверх плана на 450 тыс. руб., сэкономить 240 т черных и цветных
металлов, 500 тыс. кВт-ч электроэнергии, пиломатериалы, фреон, краски,
получить 150 тыс. руб. условной годовой экономии от внедрения
рационализаторских предложений и 100 тыс. руб. от внедрения мероприятий по
научной организации труда. Все это позволит получить в текущем году
более 700 тыс. руб. сверхплановой прибыли.
Обязательства предусматривают создание надежной базы для
успешного решения государственного плана завершающего года пятилетки.
В 1974 г. закончится подготовка к выпуску новых холодильных машин и
агрегатов, что обеспечит 10% прироста объема производства 1975 г. за
счет новой техники. Повысится качество машин, будет упорядочена
система нормирования, проведены мероприятия по ускорению
технического прогресса, улучшению производственно-технического обучения,
условий труда и отдыха.

Из года в год улучшаются на заводе технико-экономические
показатели.
Итоги работы за первое полугодие четвертого года пятилетки
подтверждают правильность выбранного направления производственной
деятельности. План по объему реализованной продукции при темпах
роста к соответствующему периоду прошлого года 118,3% выполнен на
103,1%. Реализовано сверх плана холодильного оборудования, запасных
частей и товаров народного потребления на 534 тыс. руб., выработка на
одного работающего составила 100,7% при темпах роста
производительности труда 14,2% и средней заработной платы 4,4%.
Значительно перевыполнены и другие технико-экономические
показатели. Например, план по прибылям выполнен на 126,6%, по выпуску
товаров культурно-бытового назначения и хозяйственного обихода — на
142,6%, по снижению трудоемкости выпускаемых изделий — на 119,8%.
Такие высокие производственные показатели получены благодаря
самоотверженному труду всего коллектива.
За отличные производственные показатели многие работники
завода награждены высокими правительственными наградами. Так, ордена
Трудового Красного Знамени удостоены сверловщик А. К. Кирчева,
наладчик И. Н. Репетченко, слесари Б. П. Дебыш, В. Н. Санин, начальник
производственно-диспетчерского отдела Н. К. Солоненко, ордена Знак
Почета — токарь В. Н. Петрянник, фрезеровщик В. В. Саблин, накатчица
С. Ф. Мельник, бригадиры бригад слесарей С. Г. Болтуков и Н. А.
Коваленко, газосварщик В. Я. Ельшина, медалями «За трудовую доблесть»
и «За трудовое отличие» — токарь В. Я. Гордеева, фрезеровщик
Л. Ф. Шумеева, резчик металла И. Я. Ходырев, слесари С. И. Рудов и
М. И. Костюченко, электрик В. П. Гуковский, шофер В. И. Береговой.
Дать народному хозяйству страны больше высокопроизводительных
и высококачественных холодильных машин и агрегатов — вот задача,
решаемая усилиями соревнующихся. Во многом это зависит от работы
инженерно-технических служб. За три года девятой пятилетки отделом
главного конструктора разработаны принципиально новые холодильные
машины с использованием максимального числа унифицированных
узлов, имеющих высокие эксплуатационную надежность и
теплотехнические характеристики. Сконструирован ряд кожухотрубных
конденсаторов на базе высокоэффективной оребренной трубы, что в 2 раза
увеличило коэффициент теплоотдачи и значительно снизило металлоемкость
регенеративных теплообменников, фильтров-осушителей и
воздухоохладителей. На базе новой теплообменной аппаратуры созданы для
предприятий торговли и общественного питания компрессорно-конден-
саторные холодильные агрегаты холодопроизводительностью от 4 до -
25 тыс. ккал/ч, холодильная машина ХМ1-20 производительностью
20 тыс. ккал/ч для камер созревания сыра, водоохлаждающие машины
с водяным и воздушным охлаждением конденсаторов.
Разработаны холодильная машина ХМВ1-30 для охлаждения свеже-
убранного зерна и холодильные машины ХМВ-4 и ХМВ1-4 для
предприятий торговли. В машинах применены выпускаемые заводом
бессальниковые компрессоры и максимально унифицированная теплообменная
аппаратура. В четвертом году пятилетки коллектив завода приступил к
созданию ряда холодильных машин производительностью от 8 до
36 ккал/ч для охлаждения смазочных жидкостей, машин
производительностью от 25 до 50 ккал/ч с воздушным охлаждением конденсатора для
охлаждения зерна и камер созревания сыра.
Задачи, поставленные перед коллективом завода на текущее
пятилетие, нельзя решить без систематического повышения технического
уровня производства на базе внедрения высокопроизводительного
оборудования и оснастки, прогрессивных технологических процессов, новых
материалов, научной организации труда и управления, опыта работы пе-
1*

редовых предприятий страны. Именно это направление и легло в основу
планов повышения эффективности производства. Уже внедрены
специализированные и агрегатные станки, литье алюминиевых сплавов под
давлением, средства активного контроля за механической обработкой
деталей, электроимпульсный станок для обработки полостей
формовочных штамповок и пресс-форм, установки для отбора фреона из
испытываемых узлов и агрегатов и др.
Проведена большая работа по совершенствованию вспомогательного
производства путем внедрения средств механизации и автоматизации.
Организованы механизированные склады, участок сбора, сортировки и
погрузки отходов проката черных и цветных металлов,
усовершенствованы внутризаводские перевозки (с использованием специального
транспорта и унифицированной тары), работы по осуществлению
внешних грузопотоков, установлены электронно-тензометрические весы для
бесперевалочного автоматического подсчета количества поступившего
и выданного проката черных металлов.
В ближайшее время будут внедрены технологические процессы
механизированной мойки деталей в хлорированных растворах, создан
специализированный участок по производству шатунов, механизирован
процесс сварки корпусов теплообменников и фильтров-осушителей.
Ведутся работы по оснащению универсальных станков оснасткой с
пневматическим и гидравлическим приводом, механизации процессов пайки,
переводу сборки бессальниковых компрессоров на конвейер,
форсированной обкатке компрессоров, созданию стендов с автоматическим
поддержанием режима испытания, применению новых видов красок,
позволяющих сократить число наносимых слоев и время сушки.
Своевременное выполнение этих мероприятий обеспечит успешное
завершение четвертого, определяющего года девятой пятилетки и
выполнение принятых повышенных социалистических обязательств.
Производственный цех завода сухого льда
Воронежского хладокомбината.

л
XXIV съезд КПСС подчеркнул первостепенное значение воспитания в
советских людях нового коммунистического отношения к труду. В этой ра-
боте огромное мобилизующее воздействие оказывает пример героев
пятилетки, тех, кто показывает образцовое отношение к труду.
Всенародный размах социалистического соревнования
свидетельствует об огромных творческих возможностях советского человека, о мо-
-
гучей созидательной силе социалистического строя, позволяющего
человеку раскрыть свой талант, полностью проявить свои способности в
труде на благо общества.
Коммунистическая партия и Советское правительство высоко
ценят заслуги передовиков производства. Награды Родины побуждают
к новым творческим поискам, новым свершениям.
Указом Президиума Верховного Совета СССР от 13 февраля 1974 г.
за успехи в выполнении и перевыполнении планов 1973 г. и принятых
щ I
социалистических обязательств награждены орденами и медалями ра-
ботники предприятий. государственной торговли, в том числе
работники холодильных предприятий Росмясорыбторга.
ПРАВОФЛАНГОВЫЕ ПЯТИЛЕТКИ
АНАТОЛИЙ ТИМОФЕЕВИЧ
АКИМОВ
Награжден орденом Трудового Красного
Знамени. Бригадир ремонтно-строительного цеха
холодильника № 1 Куйбышевского
хладокомбината Росмясорыбторга. Работает на
холодильнике с 1963 г. Умело организует работу на
доверенном участке. Сменные задания бригада
ежедневно выполняет на 120—128%. За
высокие показатели в социалистическом
соревновании в 1972 г. А. Т. Акимову присвоено звание
«Ударник коммунистическго труда». Личные
обязательства, взятые на 1973 г., им
выполнены досрочно, к 22 октября.

ЕЛЕНА ИЛЬИНИЧНА
ПЛОТНИКОВА
Награждена орденом Трудового Красного
Знамени. Раздельщица рыбы
рыбообрабатывающего цеха Донецкой базы (холодильник)
Укроптмясорыбторга. Работает на базе с
1960 г. Ударник коммунистического труда.
Вырабатывает продукцию только отличного ка-
чества. Нормы выработки выполняет на 160—
170%. План 1973 г. завершила к 8 октября и
значительно перевыполнила взятые
повышенные социалистические обязательства на 1973 г.,
решающий год девятой пятилетки.
ИВАН ВАСИЛЬЕВИЧ
КОРОМЫСЛОВ
Награжден орденом Трудового Красного Зна
мени. Начальник цеха хладокомбината № (
Ленинградской конторы Росмясорыбторга. Ра
ботает на хладокомбинате более 13 лет, <
1963 г. — начальником цеха. Коллектив цех<
успешно выполняет социалистические обяза
тельства и плановые задания. В 1971 г. пла]
оптового товарооборота цех выполнил Hi
107,4%, в 1972 г. —на 103,2%, в 1973 г. —н<
105,2%, план приведенного грузооборота —
соответственно на 102,6%, 106,5% и 103,8%
В цехе широко развернуто социалистическое
соревнование за коммунистическое отношение
к труду. И. В. Коромыслов — участник Велико!
Отечественной войны. За высокие трудовые
показатели награжден Ленинской юбилейно!
медалью и значком «Отличник советской тор
говли».

УДК 658.012.2+658.323.8
Мота Воронежского хладокомбината
а. т. десятириков,
jptpemrop Воронежского хладокомбината
Воронежский хладокомбинат в числе семи
предприятий Росмясорыбторга Министерства
торговли РСФСР с 1 января 1973 г. был переведен
на новую систему планирования и
экономического стимулирования. Этому предшествовала
большая подготовительная работа, направленная
на выявление резервов увеличения объема
производства, снижения себестоимости
выпускаемой продукции и издержек обращения.
За последние годы на базе комплексного
использования холодильных установок построены
новые и реконструированы существующие
производственные цехи и участки: по выработке
мороженого, замораживанию фруктов,
фасовке масла, рыботоваров, рыбных полуфабрикатов,
по переработке отходов колбасного
производства на мясокостную муку и пищевой жир,
по производству сухого льда (на отходящих
газах производственной котельной) и др.
Благодаря расширению емкости холодильников
н охлаждаемых складов до 20 тыс. т, вводу
цехов по выработке ^ пищевой и технической
продукции Воронежский хладокомбинат стал
крупным предприятием, эффективно использующим
производственные мощности, сырье и
энергетические ресурсы. В состав хладокомбината
входят три холодильника, расположенные в г.
Воронеже •
В 1973 г. предприятием реализовано
продукции более чем на 330 млн. руб., в том числе
непосредственно холодильниками — на 119 млн.
руб., выработано и реализовано товарной
продукции на 16,6 млн. руб., в том числе выпуск
мороженого составил 5678 т, колбасных
изделий — 2912 т, рыбной кулинарии — 909 т,
копченых рыботоваров — 2024 т, сухого льда —
589 т, заморожено и переработано 633 т фруктов.
При переходе на новую систему
планирования и экономического стимулирования большое
внимание уделялось подготовке кадров всех
звеньев производства. Директора
холодильников, их заместители и начальники плановых
отделов прошли подготовку на курсах при
Воронежском Горкоме КПСС, работники плановых
отделов, бухгалтерско-счетный персонал,
начальники цехов и мастера — в школах
экономических знаний, рабочие — в школах
коммунистического труда. Был изучен опыт передовых
предприятий родственных отраслей
промышленности, работающих в условиях экономической
реформы.
в условиях хозяйственной реформы
Руководители хладокомбинатов, главные
инженеры, главные бухгалтеры и начальники
плановых отделов приняли участие в семинаре по
новой системе планирования и экономического
стимулирования, организованном в Москве Рос-
мясорыбторгом.
Работа на хладокомбинате была начата с
перестройки экономических служб. Руководители
плановых отделов совместно с технологами,
начальниками цехов детально проанализировали
производственную деятельность всех участков
за ряд лет. Выяснилось, что плановые отделы
и руководители подразделений недостаточно
уделяли внимание вопросам хозяйственного
расчета в цехах, систематическому оперативному
учету, в результате было трудно активно и
своевременно влиять на результаты работы.
Для преодоления этих недостатков
потребовалась помощь всего коллектива рабочих,
инженерно-технических работников и служащих.
Теперь хозяйственная деятельность
предприятия — ее положительные результаты и
недостатки — подвергаются глубокому анализу и
широко обсуждаются на общих собраниях и активах.
В подготовительный период обнаружились
отдельные недостатки в организации
социалистического соревнования. В частности,
выплачиваемые небольшие премии за разовые
результаты работы, оказались малоэффективными.
Необходимо было коренным образом изменить
подход к оценке труда. Основным направлением
было выбрано ограничение выплат премий за
разовые результаты работы и переход к широкому
поощрению коллективов по итогам их
деятельности за год. В осуществлении этого
направления большую роль сыграло широко
развернувшееся соревнование между цехами и участками
и индивидуальное социалистическое
соревнование (по индивидуальным обязательствам и по
личным комплексным планам).
При подготовке к переходу на новую систему
встал вопрос о повышении экономических
показателей работы, выявлении имеющихся
резервов производства, изыскании путей
получения дополнительной прибыли — основного
источника образования фондов экономического
стимулирования.
Поверхностный подход к внедрению
хозяйственной реформы, отсутствие должной
подготовки к осуществлению этого важного мероприятия-
слабо поставленная экономическая работа, уста,
новление нормативов без учета объективных
причин приводят иногда к тому, что уже через

год-два коллективы остаются без фондов
стимулирования, возникает текучесть кадров.
Опыт работы ряда предприятий показал, что
нельзя планировать получение дополнительной
прибыли за шесть месяцев до наступления
следующего года. Поэтому, наметив основные пути
получения дополнительной прибыли, на
хладокомбинате стали планировать работу с
перспективой на несколько лет. Был разработан
пятилетний план социально-культурных
мероприятий. В его рамках ежегодно планируется
наращивание производственных мощностей,
проведение основных организационно-технических
мероприятий, внедрение новой техники и
передовой технологии, механизация и
автоматизация производственных процессов,
капитальный и текущий ремонты, охрана труда и техника
безопасности, освоение новых видов продукции,
подготовка кадров и повышение их
квалификации, производственная эстетика и
благоустройство, мероприятия по экономии сырья,
материалов и охране социалистической
собственности, улучшение торговли свежемороженой
рыбой, консервами, нежирной молочной
продукцией, плавлеными сырами, животными
жирами, маргариновой продукцией, мороженым
и др.
При составлении планов указываются сроки
и ответственные исполнители. По результатам
зэ квартал издается итоговый приказ.
План организационно-технических
мероприятий намечается во втором полугодии на
следующий год. Он обсуждается в низовых коллективах,
бригадах, цехах, высказанные предложения
принимаются, анализируются, обобщаются, а затем
технически дорабатываются и превращаются в
программу действия. Такой метод планирования
не требует спешки, успех дела зависит только
от организации работ и своевременного контроля.
Вот некоторые примеры. При изыскании
путей получения дополнительной прибыли было
установлено, что на фабрике мороженого
имеется возможность снизить себестоимость
выпускаемого мороженого с наполнителями. С этой
целью замороженные фрукты и ягоды стали
перерабатывать и получать фруктовое тесто,
служащее наполнителем. Это позволило
вырабатывать 544 т фруктового мороженого
и заменить отдельные дорогостоящие
импортные наполнители.
Большую роль в снижении себестоимости
мороженого играет упаковочный материал.
Поэтому была значительно увеличена выработка
мороженого в плоских вафлях и стаканчиках
и на 12% сокращена расфасовка в бумажные
стаканчики.
Использование дополнительных резервов
производства позволило значительно увеличить вы-
8
пуск сухого льда, проектная мощность цеха
возросла на 40%. Теперь цех сухого льда стал
звеном единой технологической цепи производ-1
ства и реализации мороженого. 1
На предприятии нет цеха или участка, где!
бы не проводилась рационализаторская работа.]
Только в 1973 г. рационализаторами и изобре-|
тателями подано и внедрено в производство!
240 предложений, при этом экономический эф-|
фект составил 78,3 тыс. руб. ]
Как правило, оптовая торговля сопряжена]
со значительными издержками. Если на этом]
участке не соблюдать строжайшей экономим
в большом и малом, то оптовая торговля может]
оказаться убыточной. На хладокомбинате при]
товарообороте с участием в расчетах 119 млн. руб.]
прибыль составляет 588 тыс. руб., а в целом по]
предприятию — 2907 тыс. руб. Здесь видны!
преимущества органической связи торговой и]
производственной деятельности. I
Опыт показал, что в оптовой торговле есть]
значительные резервы — это централизованная]
доставка грузов торгующим организациям и бо-|
лее эффективное использование автотранспорта.
Работу автотранспорта можно улучшить путем]
механизации погрузочно-разгрузочных работ,]
ускорения операций по оформлению документов,]
налаживания диспетчерской связи по кольцевому!
завозу. Раньше считалось целесообразным иметь]
собственный автотранспорт. Казалось, что это]
удешевит доставку грузов. Однако более эко-]
номично пользоваться услугами специализиро-1
ванных хозяйств Министерства автомобильного]
транспорта. ]
Недостаток оптовой торговли в организации]
кольцевого завоза — получение грузов авто-'
транспортом торговых организаций и оплата
по часовым тарифам, а не за фактически
перевезенный груз. До сих пор не реализованы все
резервы по централизованной доставке грузов
и контейнерным перевозкам.
Большие издержки в оптовой торговле
связаны с оборотной тарой. Поэтому было решено
стимулировать рабочих по результатам их труда!
в течение квартала за сбор, ремонт и отгрузку
тары. Это дало положительные результаты..
Подготовительный период к переходу на
новую систему длился два года. ;
Разработанный комплексный план на 1973 г.
позволил дополнительно принять план прибыли
на 171 тыс. руб. В соответствии с нормативами
были начислены фонды материального
поощрения в размере 192 тыс. руб.,
социально-культурных мероприятий — 83 тыс. руб., развития
торговли — 39 тыс. руб., а всего начислено фондов
на сумму 314 тыс. руб. Коллективу предстояло
включиться в борьбу за реализацию
напряженной производственной программы. Организовав

работу под знаком ширрко развернутого со-
шалистического соревнования третьего,
решающего года девятой пятилетки, коллектив с расчетах, млн. руб.
честью вышел победителем, выполнив все про- Реализация товарной
¦зводственные и финансовые показатели, и по- дукции, млн. руб.
в том числе с участием в
про-
1970 г.
95,8
13,9
JQ74 1973 г.
1973 г. % к 1970 Гл
119,4
16,6
124,6
119,5
лучил дополнительную прибыль в
сумме
253 тыс. руб., что позволило увеличить фонды
материального поощрения на 17 тыс. руб.
Включившись в социалистическое
соревнование за досрочное выполнение принятых на
1974 г. социалистических обязательств, кол-
Выпуск продукции, т
мороженое
колбаса
рыбквя кулинария и
полуфабрикаты
в том числе
полуфабрикаты
копченые рыботовары
4 342
1449
779
5 678
2 912
909
533
741
1758
2 024
130,8
200,9
116,7
139,0
115,1
дектив хладокомбината досрочно ВЫПОЛНИЛ Производительность труда 34 070 38 300 112,4
алан первого полугодия оптового товарообо- (в промышленном
производстве), руб.
Затраты на 1 р>б. товарной 80,81
продукции, коп.
Издержки обращения, % к
2,349
78,8
1,729
2,01
-
0,620
v
рота, дополнительно к плану вовлечено в
товарооборот продуктов животноводства и
рыботоваров на 2453 тыс. руб. Рост оптового
товарооборота по сравнению с 1973 г. составил товарообороту
2,8%.
Успешно выполнен план выпуска и реализа-
аии продукции промышленного производства. Таким образом, преимущества новой системы
Так, выпуск товарной продукции выполнен на планирования и экономического стимулирования
108,3%. Себестоимость товарной продукции для коллектива совершенно очевидны. Однако
снижена на 0,12% против плана, экономия от главным достижением новой реформы хозяйст-
снижения составила 20 тыс. руб., сверхплано- вования является стремление руководителей
зая прибыль 77 тыс. руб. предприятий, начальников цехов и отдельных
Если сравнить фонды экономического сти- мастеров к принятию напряженных планов,
мулирования по годам, то их сумма постоянно Большое значение имеет правильная органи-
увеличивалась: в 1970 г. она составила 49 тыс. зация социалистического соревнования. Для по-
руб., в 1971 г.—47 тыс. руб., в 1972 г.
81 тыс. руб. и в 1973 г. — 331 тыс. руб.
Размер премиального вознаграждения в% к
окладу (тарифной сетке) составил: в 1970 г. ных цехов, вымпел для вспомогательных цехоз
бедителей социалистического соревнования
хладокомбинатом учреждены два переходящих
знамени — для оптовой торговли и производствен-
2ля рабочих
25,
ИТР и служащих 26,8, в и вымпел для заводских столовых. Каждый
1971 г. — соответственно 30 и 29,1, в 1972 г.
квартал на расширенных заседаниях местные
30 и 30,2, в 1973 г. — 35,1 и 33,4. Кроме того, комитетов обсуждаются итоги соревнования и
в I квартале 1974 г. была выдана тринадцатая занявшим первые места в социалистическом со-
зарплата в сумме 64,6 тыс. руб.
ревновании в торжественной обстановке
вручало сравнению с 1970 г. в 1973 г. достигнуты ются знамена, вымпелы и денежные
большие успехи в выполнении производственных мии.
пре-
заданий, что показывают следующие данные:
1970 г.
10_. 1973 г. в
1973 г, o/qK 1970 г
Оптовый
МЛН. руб.
товарооборот, 240,8
330,5
137,3
В деле внедрения хозяйственной реформы не
может быть мелочей. Здесь важная роль
принадлежит обмену опытом между предприятиями,
уже перешедшими на новую систему, и теми
коллективами, кто к этому еще только готовится.
УДК 621.56/.59
Экономия энергии
Панд. техн. наук А. В. БЫКОВ,
важнейшая
нд. техн. наук И. М. КАЛНИНЬ,
доктор техн. наук, проф. Л. М. РОЗЕНФЕЛЬД,
нд. техн. наук Н. Г. ШМУЙЛОВ
ВНИИхолодмаш
задача
прогресса
и
холодильной техники
водства холодильных машин
увел
рас
хода
ребляе
ими энер
В настоящее время большинство холодиль
установок комплектуется компрессионными
шинами с электроприводом
Электр
Расширяющееся с каждым годом применение мощность, затрачиваемая на привод компрес-
искусственного холода в различных отраслях соров, непрерывно возрастает и в ряде случаев
промышленности, торговле, сельском хозяй- оказывает влияние на энергетический баланс
!лей холода.
стве, строительстве обусловливает рост произ- районов расположения
ребит

Поставленная XXIV съездом КПСС и после-
дующими постановлениями ЦК КПСС и Совета
Министров ООСР задача по рациональному
использованию топливно-энергетических ресурсов
в народном хозяйстве предъявляет к
специалистам, создающим и эксплуатирующим
холодильное оборудование, серьезные требования в
отношении снижения энергозатрат без
перерасхода металла и воды. Исходя из этого оптимизация
холодильных систем должна осуществляться в
области конструирования и отработки элементов
холодильных машин на лабораторных стендах,
технологии изготовления оборудования,
проектирования холодильных установок и
эксплуатации. Эти задачи приобретают первостепенное
значение в связи с тем, что, согласно прогнозам
развития народного хозяйства на 10—15 лет,
парк действующего холодильного оборудования
будет и в дальнейшем быстро увеличиваться.
Усилия конструкторов и исследователей,
направленные на повышение энергетической
эффективности холодильных машин
промышленных типов, дают положительные результаты.
Так, уровень холодильного коэффициента для
поршневых холодильных компрессоров
постоянно возрастает, несмотря на то, что одновременно
увеличивается быстроходность и уменьшаются
масса и размеры компрессоров. При прочих
равных условиях это должно привести к снижению
энергетической эффективности. Прогнозируя
дальнейшее повышение энергетических
показателей, следует учитывать, что уровень
совершенства поршневых компрессоров в этом
отношении приближается к своему пределу.
Значительно большие возможности имеются
в совершенствовании энергетических
показателей центробежных машин, особенно винтовых,
самого молодого и малоисследованного типа
машин.
Отечественные холодильные машины имеют
хорошие энергетические характеристики, а по
ряду показателей превосходят лучшие мировые
образцы при температурах кипения ниже
—10° С. В области более высоких температур
кипения хладагента (условия кондиционирования
воздуха) характеристики отечественных машин
не могут считаться достаточными. Проведение
работ по совершенствованию холодильных
машин для охлаждения воды и воздуха в
системах кондиционирования является весьма
актуальным.
Большую роль в экономии энергии играет
правильный выбор области применения
холодильных машин. В условиях планового ведения
хозяйства и единой технической политики
можно и должно полностью исключить
неоптимальное применение того или иного типа машин.
Так, приемлемый уровень энергетической
эффективности для парокомпрессионных маши
винтового и, особенно, центробежного типов :
сравнению с поршневыми достигается только п]
достаточно большой их производительное!
Нижний предел применения зависит от сове
шенства конструкций.
Воздушные компрессорно-детандерные г
регаты, в том числе типа ТХМ (с регенерата
ным циклом, турбокомпрессором и турбодета
даром) при умеренных температурах охлажд
ния имеют низкие энергетические noKa3aTej
в связи с особенностями термодинамическо:
цикла газовых холодильных машин. Э
машины могут быть рекомендованы в ъ
случаях, когда по условиям технологически
процесса требуются низкие температуры воздуэ
(от — 80° С). В этом случае они конкурируй
с каскадными парокомпрессионными машина»
и имеют преимущества перед установками азо
ного и углекислотного охлаждения.
Необходимо также исключить применение ж
лодильных машин с электроприводом в т*
случаях, когда наиболее целесообразны теп л
использующие машины абсорбционного типа ш
с паро-, газотурбинным приводом. '
Промышленность располагает большим pj
зервом вторичных энергетических ресурсов в в|
де горячей воды и горячих газов. Во мноп
случаях они сбрасываются, а следовательно
теряются тысячи тонн топлива.
В свете сказанного должны получить разв*
тие теплоиспользующие машины, работающ!
на вторичных энергетических ресурсах по cxei
турбина — компрессор, предложенной Ф. М. Ч^
стяковым и А. Е. Плотниковым. ]
Применение хладагентов в качестве рабоч^
веществ турбин дает положительный результа
В турбинах низкого давления трудно исполЗ
зовать водяной пар из-за большого его удельно!
объема и глубокого вакуума в конденсатор!
Хладагенты, в частности фреоны, позволяй
создать эффективную турбину для утилизам
вторичных энергетических ресурсов. ВНИИх!
лодмашем разработана турбина (рабочее вещеа
во — фреон-12), испытание которой дало пол!
жительные результаты. Эта первая в мирова
практике фреоновая энергетическая установка
использующая горячую воду с относительн
низкой температурой G0—95° С), является о]
новой для разработки систем утилизации вт|
ричных энергетических ресурсов для произвол
ства холода, тепла и электроэнергии и тепла
снабжения путем трансформации низкотемпера
турного режима на более высокий температурим
уровень. 1
Значительный эффект дает полное использа
вание холодильных машин. Холодильная ма
шина по своему физическому существу являета

тепловым насосом и переносит тепло от холод-
аого тела к горячему.
Так, многим производствам (мясокомбинаты,
молочные заводы, пищевые предприятия)
наряду с холодом требуется большое количество
горячей воды. Холодильные установки,
работающие при повышенных температурах
конденсации, могут обеспечить предприятия горячей
аодой, что существенно сэкономит топливо.
В южных районах страны использование
холодильных машин в холодный период для
отопления, а в теплый — для охлаждения
помещений и горячего водоснабжения по теплонасосной
схеме дает значительную экономию. Такие
системы незаменимы для сельской местности, где
велика потребность в холодильных установках
и нет централизованного теплоснабжения.
Применение холодильных машин для
получения тепла является одним из способов
повышения эффективности использования топливно-
энергетических ресурсов.
На основе научно-исследовательских и опытно-
конструкторских работ, проведенных ВНИИ-
холодмашем в содружестве с кафедрой
холодильных машин ЛТИХП и Институтом
теплофизики СО АН СССР, создан ряд фреоновых
теплонасосных машин на базе серийного
холодильного оборудования. Однако, несмотря на
возможность изготовления тепловых насосов,
они не внедряются проектными организациями.
Энергетические показатели парокомпрессион-
ных холодильных машин необходимо
совершенствовать путем выбора и реализации
экономичных термодинамических циклов. Следует заново,
на основе современного уровня холодильного
оборудования, осваиваемого в текущем
пятилетии, и с учетом новых хладагентов,
пересмотреть с технико-экономических позиций
температурные границы областей использования
одно- и двухступенчатых циклов. В частности,
вполне реально осуществление цикла
двухступенчатого регулирования по типу цикла Ворхи-
са, но с одноступенчатым винтовым
компрессором. Перспективны каскадные циклы для
умеренных температур кипения хладагента. Так,
для температур кипения — 50ч 40° С, а
также для высоких температур конденсации
экономически выгодной (в основном, за счет
энергетических показателей) оказывается каскадная
схема, работающая на фреоне-13В1 (нижняя
ветвь) и фреоне-12 (верхняя ветвь). В некоторых
случаях, возможно, верхняя ветвь каскада будет
использоваться только сезонно, в теплое время
года.
Значительная экономия энергии может быть
достигнута благодаря широкому применению
машин и систем с автоматическим экономичным
регулированием холодопроизводительности.
Работа холодильных машин в неоптимальном
режиме или при регулировании с большими
потерями энергии (например, байпасирование пара)
наносит экономический ущерб. Обязательным
требованием к современным типам холодильных
машин является их способность работать с
уменьшенной, хотя бы наполовину, холодопроизво-
дительностью при удельном расходе энергии,
близком к номинальным условиям. Выполнение
этого требования может в перспективе привести
к замене действующего парка нерегулируемого
холодильного оборудования на регулируемое
раньше, чем это вызовется амортизацией.
Строительство городов, районов, крупных
промышленных центров и объектов в условиях
планового хозяйства позволяет комплексно решать
вопросы централизованного тепло-, хладо-,
энергоснабжения. Это, в свою очередь, дает
возможность укрупнять холодильное оборудование,
оптимально сочетать различные типы машин
(компрессионные и абсорбционные), работающих в
одной системе привода (электропривод или
паротурбинный), что в целом может дать большой
энергетический выигрыш.
Особое значение приобретает решение задач
оптимизации при конструировании холодильных
машин и проектировании холодильных станций
с применением программ ЭВМ. Учитывая
дефицит водных ресурсов, требования к
экономному расходованию металлов, сокращению
занимаемых площадей машинных залов и т. п., такие
программы должны составляться на основе
тщательно взвешенных стоимостных показателей,
которые для конкретных условий объективно
стимулировали бы выбор правильного решения.
Значительную экономию энергоресурсов
можно получить путем проведения комплекса
мероприятий по повышению уровня культуры
эксплуатации холодильного оборудования.
Поддержание требуемых температурных режимов
работы холодильных машин, улучшение условий
заполнения испарительных систем с
обеспечением оптимального перегрева паров хладагента
и исключением влажного хода компрессоров,
работа холодильных машин с чистыми теплопе-
редающими поверхностями аппаратуры,
своевременное удаление неконденсирующихся
газов из систем, использование заданных
концентраций холодоносителей и другие требования
должны стать нормой эксплуатации. Здесь
большая роль принадлежит автоматизации
холодильных установок.
В последние годы в связи с большой
потребностью в искусственном холоде и увеличением
мощностей холодильных станций возрос интерес
к теплоиспользующим абсорбционным машинам,
особенно бромистолитиевым, выр абатывающим
охлажденную воду для нужд кондиционирова-

нкя воздуха и технологии. Предприятия,
нуждающиеся в значительном количестве холода,
являются, как правило, крупными
потребителями тепла и размещаются в районе ТЭЦ.
Утилизация тепла технологических процессов и других
тепловых отходов производств для выработки
искусственного холода с помощью
абсорбционных машин позволяет получить значительный
экономический эффект. В межотопительный
период резко сокращаются отборы
теплофикационных турбин ТЭЦ, электроэнергия
вырабатывается в неэкономичном конденсационном
режиме и удельные расходы топлива на получение
электроэнергии возрастают на 0,15—0,2 кг усл.
топл.ДкВт-ч).
Использование абсорбционных бромистолити-
евых машин для тепловой загрузки ТЭЦ в
межотопительный период повышает эффективность
получения электроэнергии, тепла и холода и
позволяет существенно экономить топливо.
Абсорбционные бромистолитиевые машины
широко внедряются для нужд
кондиционирования и технологии на ряде производств
химической, нефтехимической и газовой
промышленности. Наряду с серийным выпуском
абсорбционной бромистолитиевой холодильной
машины АБХА-2500 производительностью 2,5 млн.
ккал/ч, осваиваются другие типоразмеры машин
производительностью 1,0 и 5,0 млн. ккал/ч.
Намечается производство абсорбционных
холодильных агрегатов производительностью
500 тыс. ккал/ч, которыми должны оснащаться
предприятия Минлегпрома. Машины этого типа
отличаются хорошими энергетическими
показателями, простотой и компактностью
конструкции, безопасной эксплуатацией, широким
диапазоном экономичного регулирования
производительности, высокой степенью заводской
готовности.
Как правило, абсорбционные
бромистолитиевые машины работают за счет
теплофикационных отборов ТЭЦ, которые летом недогружены,
и в ряде случаев от промышленных котельных.
Это направление использования крупных
абсорбционных бромистолитиевых холодильных
машин и комплектующих станций общей холодо-
производительностью 20—30 млн. ккал/ч
позволяет комплексно решать вопросы теплохла-
доснабжения предприятий и административных
комплексов. Примером применения машин для
охлаждения технологической воды в теплое
время года для кондиционирования воздуха
может служить центральная холодильная
станция холодопро изводите л ьностью 6 млн. ккал/ч
перспективного жилого района
Чертаново-Северное г. Москвы.
По ориентировочным данным ВНИИхолодма-
ша, потребность в сезонном холоде для произ-
12
водственных нужд и кондиционирования
воздуха, которую намечено удовлетворить с
помощью абсорбционных бромистолитиевых
машин, составляет около 900 млн. ккал/ч. При
использовании компрессионных машин эта
составило бы дополнительную электрическую!
мощность около 300 тыс. кВт.
Анализ экономической эффективности от внед-j
рения абсорбционных бромистолитиевых машин,!
работающих в системе ТЭЦ, в сравнении с
холодильными фреоновыми турбокомпрессорными аг-,
регатами показывает, что приведенные затраты
без энергетической составляющей весьма близ-j
ки. Эффективность достигается за счет энергети-i
ческих затрат, которые определяются по стоимоч
сти топлива, расходуемого на выработку тепла н
электроэнергии на ТЭЦ при применении теплен
использующих машин или на выработку
электроэнергии при эксплуатации компрессионных!
машин. При внедрении абсорбционных
бромистолитиевых машин экономия исчисляется
4,0—4,5 руб./млн. ккал холода в зависимости
от района расположения холодильной станции.
Таким образом, годовой эффект от производства
холода с помощью абсорбционных
бромистолитиевых машин для удовлетворения выявленной
потребности в сезонном холоде составит 11—
13 млн. руб.
Эффективность работы этих машин от систем
промышленных котельных по энергетическим
затратам зависит от конкретных условий.
При наличии достаточно надежных вторичных
тепловых источников перспективно применение
водоаммиачных теплоиспользующих
холодильных машин, получивших в последние годы
особенно широкое распространение в химической
и нефтехимической промышленности.
Увеличение потребности народного
хозяйства в абсорбционных водоаммиачных
холодильных машинах в большом диапазоне температур
кипения потребовало разработки градации,
введения ОСТа и организации производства на
специализированном предприятии,
осуществляющем их комплектную поставку. В настоящее
время машины этого типа поставляются для
линий производства аммиака
производительностью 500 тыс. ккал/ч (температура кипения
—30° С) и 2,7—3,0 млн. ккал/ч (температуры
кипения—1 и —10° С).
ВНИИхолодмашем проводятся работы по
созданию крупных абсорбционных
водоаммиачных холодильных машин
производительностью 4—6,3 млн. ккал/ч на температуры
кипения —25 и —5° С.
Большое значение для внедрения
абсорбционных водоаммиачных холодильных машин имеют
работы по выявлению вторичных энергоресурсов
на предприятиях и изучению возможности ис-

пользования их в качестве источника энергии ние применения в народном хозяйстве теплоис
здя выработки холода. Практика показывает,
*го выбор холодильного оборудования во
многих случаях связан с решением общей проблемы
теплохладоснабжения производства.
пользующих абсорбционных холодильных машин
отвечает задаче, поставленной Директивами
XXIV съезда КПСС л о рациональному исполь-
Внедрение мероприятий по повышению эффек- зованию топливно-энергетических ресурсов в
тивности холодильного оборудования, расшире- народном хозяйстве.
УДК 621.575
Испытание
и
углеводородной
абсорбционной
холодильной
машины
канд. техн. наук Р. л. ДАНИЛОВ, В. и. фридштейн, энергетики ВНИХИ аммиачной АХМ производи-
С А. ПОПОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
объе-
Предприятия химической и нефтехимической [1] (рис. 2).
"тельностью 17,5 кВт (рис.
Отличительная особенность машины
динение в одном трехпоточном теплообменнике
1 дефлегматора и теплообменника растворов
промышленности обладают значительным за-
Флегма из кольцевого пространства между
пасом низкопотенциального тепла, что позволяет средней и наружной трубами дефлегматора сте-
з значительной мере или даже полностью удов- кает на ректификационные тарелки генератора
летворять потребность этих предприятий в хо- 2 (см. рис. 1), представляющего собой верти-
лоде с помощью абсорбционных холодильных кальный теплообменник, на котором установле-
машин (АХМ). Применение в качестве рабочих на ректификационная колонна диаметром 230,
веществ АХМ основных продуктов, полупро- высотой 565 мм. Очищенные от абсорбента пары
дуктов, а также отходов химического производ- хладагента из дефлегматора-теплообменника на-
ства значительно упрощает эксплуатацию хо- правляются в конденсатор 3.
лодильного оборудования.
Сжиженный хладагент из ресивера 4 через
Возможность применения смесей углеводоро- дроссельный вентиль подается в испаритель 5.
дов, являющихся основным сырьем нефтехимии, Холодильная нагрузка с испарителя снимается
з качестве рабочих веществ АХМ была
исследована на разработанной лабораторией хладо- специальным вентилем.
водяным паром, подача которого регулируется
э
III1MII1II1II
т
-txjj
Рис. 1. Абсорбционная холодильная машина:
; — дефлегматор-теплообменник; 2 — генератор; 3 — конден-
сатор; 4 — ресивер; 5 — испаритель; 6 — пленочный абсорбер;
7 — насос крепкого раствора; 8 — градирня; 9 — насос; 10,
11 — регуляторы уровня; 12 — конденсатоотводчик; 13 —
мерная емкость.

Рис. 2. Дефлегматор-теплообменник:
1 — наружная труба диаметром 133x4 мм
2 —средняя труба диаметром 76x3 Г'мм;
3 — продольное ребро; 4 — внутренняя тру-
ба диаметром 20X2 мм; а — вход пара;
б — выход пара; в — выход крепкого
раствора; г — вход крепкого раствора; -.д
—выход слабого раствора; е — вход слабого
раствора.
я-я
Пары хладагента засасываются в нижнюю резины типа 4004. Програф
часть кожухозмеевикового пленочного абсорбе- набивка сальников запорной
ра 6, где они поглощаются слабым раствором, арматуры
орошающим поверхность змеевика.
1ченныи шнур
и регулирующей
фторопластовой стружкой
Температуры измеряли лабораторными термо
г*т**.*т Л „*»*~»Л _Л _ Л Л Ю Л
Крепкий раствор из нижней части абсорбера метрами с ценой деления 0,1° С, заключенными
через дефлегматор-теплообменник подается в
греющего пара
генератор плунжерным горизонтальным насо- и хладагента в абсорбере и конденсатор
сом 7 простого действия типа НД 10/1000 макси- образцовым
и манометрами. Расход охлаждаю-
мальной производительностью 1 м3/ч. Для щей воды на конденсатор и абсорбер и расход
снижения сопротивления во всасывающем и наг- слабого раствора измеряли с помощью откалиб-
мм.
нетательном трубопроводах тяжелые шариковые рованных мерных диафр
клапаны насоса заменены на более легкие та- ственно 12. 12 и 7
рельчатые.
Образующиеся в генераторе пары и нагретый
диаметром
Тепловую нагрузку на теплообменные
аппараты определяли: на испаритель и генератор
крепкий раствор поступают в ректификацион- по времени заполнения паровым конденсатом
ную колонну, где происходит концентрация мер
хладагента. После нижней тарелки раствор
распределяется по трубам и пленкой стекает по
внутренней поверхности кожухотрубного тепло- теплообменник
емкости; на конденсатор
абсорбер
по количеству воды и разности температур на
аппаратов; на дефлегматор
количеству и разности
обменника выпарной части. Межтрубное прост- ператур слабого раствора до и после теплооб-
ранство генератора обогревается водяным па- менника.
ром. Из нижней части генератора слабый раствор
поступает в дефлегматор-теплообменник, а
затем через дроссельный вентиль в абсорбер.
кР
циркуляции крепкого раствора
Предохранительные клапаны установлены в хладагента:
/кг) рассчитывали по расходу слабого раство
ра и количеству проходящего через испаритель
верхних частях абсорбера и генератора. С
помощью манометра, расположенного после
регулирующего вентиля на трубопроводе водяного
пара, можно задавать температуру слабого
раствора на выходе из генератора. Охлаждающая
вода с градирни 8 типа ГПВ-80
производительностью 93 кВт подается насосом параллельно
в конденсатор и абсорбер.
Теплообменная аппаратура изготовлена из
стали 3. Прокладки фланцевых соединений
выполнены из паронита, сальник и уплотняющие
прокладки насоса из колец маслобензостойкой
/
+
D
где F
D
количество слабого раствора, определяемое по
перепаду давлений до и после диафрагмы,
вмонтированной в трубопровод между
дефлегматором-теплообменником и абсорбером, кг/ч;
количество циркулирующего хладагента, кг/ч,
D
Q
t
и
I
ж
Q
отводимого водой от конденса-
I
и
количество тепла,
тора, кВт;
энтальпия паров хладагента на входе в
конденсатор, определяемая по температуре и по показа.

*ж
ниям установленного на конденсаторе образцового агентом в конденсаторе. Для этого конденсатор
манометра, кДж/кг;
энтальпия жидкого хладагента перед дроссельным
вентилем, определяемая по температуре и по по-
отключили от всей холодильной системы
специальным вентилем, установленным на линии
казаниям установленного на конденсаторе образ- подачи паров хладагента из дефлегматора-тепло-
цового манометра, кДж/кг.
обменника в конденсатор, неконденсирующиеся
Значения энтальпий газообразного и жидкого газы удалили через продувочный вентиль, на-
хладагента были взяты из работы [2]. В качестве ходящийся в верхней части конденсатора, затем
хладагента применили изобутан чистотой 99,8%
^массовых).
конденсатор снова соединили с АХМ. После
нескольких таких операций давление в конденса-
Перед заполнением рабочим веществом АХМ т°ре перестало снижаться, что свидетельствова-
была отвакуумирована. Затем в абсорбер залили
ло об удалении неконденсирующихся газов из
бензин А-72, после чего включили насос крепкого холодильной системы.
раствора и кипятильник генератора. Легкокипя-
щая фракция (с температурой кипения до 70
была отогнана в конденсатор.
После заполнения рабочим веществом удалили
Для предотвращения гидратообразования в
хладагенте при пониженных температурах в
холодильную систему добавили 2 л этилового спирта.
На установке проведена серия опытов при
неконденсирующиеся газы, накопившиеся в про- температурах кипения хладагента в испарите-
цессе заполнения установки над жидким хлад-
ле 5
10° С (см. таблицу).
3
х
о
1
2
3
4
5
х
х
х
S
go
х°
ее о
X О
X X
5,3
8,5
8,5
9,8
10,0
СО
И
О
о
со
S
CD
8
а
0,89
1,09
1,09
1,13
1,18
i
Я
CCJ
«
tt)
О
И
ST
о
ю
СО
D,
О
н
СО
ее
ffl
«с
и*
4)
В
В
4,95
4,95
4,80
4,85
4,80
X
О
X
<я
са
а.
X
S
н
I
х
СО
Ч
(U ей
44,8
44,8
44,2
44,3
44,2
1
X
О.
са
с
S
а>
со
ш
о
со
g со
со
О
Оо
о 3 «
i
О
ю
се
ч
се
н
с:
S
с;
i СО
я о
н
ее со
X О*
о
СО Я
О. CD
о t-.
н со
о я
со
о си
я о
сг
о
я
03
°*х
и
о
X
CD
(X
и:
Е
• со
я р«
CD f*
2 ^
я я
<D О
Is
Я со
со л
2 e S
я н Е
t
я
*с
о
я
со
Я
О
н
03
я
Л Л
я
о
tt
о
ч
о
X
н
и
о
я
А
ч
CD
24,6
28,8
27,9
30,0
30,4
100,9
100,3
101,9
100,0
97,1
3,25/2,70
2,94/2,72
2,84/2,62
2,80/2,90
2,90/3,35
16,6
18,3
18,3
19,9
19,0
в
с*
S
•9-
<п
О
В
«
О
Я
о
с™1 а»
0,54
0,60
0,61
0,66
0,66
Ниже приведены результаты одного из опытов: использования тепла дефлегмации и не уступает
Тепло, подводимое к кипятильнику генерато- 31,2
ра (по пару), кВт
Тепло, отводимое от абсорбера (по воде), кВт 25,8
Тепло, отводимое от конденсатора (по воде), 23,2
кВт
Тепло, отдаваемое слабым раствором в
дефлегматоре-теплообменнике, кВт
Расход пара, кг/Ю00кДж холода
14,7
0,95
Несходимость теплового баланса около 4 %.
Результаты опытов представлены также на
рис. 3.
Из-за недостаточного подпора во всасывающем
трубопроводе (насос расположен всего на 0,5 м
ниже абсорбера) не удалось получить более
низких температур в испарителе АХМ.
В результате обработки экспериментальных
данных получены следующие значения
коэффициентов теплопередачи в теплообменных аппаратах:
в генераторе—0,75—0,85 кВт/(м2.К), в
теплообменнике-дефлегматоре и абсорбере — 0,
0,55 кВт/(м2.К).
Полученный опытным путем тепловой
коэффициент на 10% выше расчетного в схеме без
расчетному тепловому коэффициенту аммиачной
АХМ с обычными теплообменными аппаратами.
Q0> «Вт
20
19
18
И
16
ff кг/кг
>1
«t
/
>
\ш
I
ы
bfd
4Х
5,
4*
395
3D
2/5
?
2.25
f
6
7
д
9
ю t,;c
Рис. 3. Влияние температуры кипения хладагента в
испарителе на холодопроизводительность углеводородной АХМ
(/) и кратность циркуляции крепкого раствора (//):
/—5
номера опытов (см. таблицу).

Испытания подтвердили принципиальную
возможность работы теплообменных аппаратов,
применяемых для водоаммиачных '.
смесях углеводородов.
тановки.
21.
«Холодильная техника». 1973, № 7, с. 18
АХМ на
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Данилов Р. Л., Турецкий В. М.,
Яновский Г. А. Повышение экономической
эффективности водоаммиачной абсорбционной холодильной ус-
2. Термодинамические свойства легких утлы
водородов парафинового ряда. Киев, Изд-во АН УССР]
1960. Авт.: А. П. Клименко, А. А. Петрушенко}
Ю. А. Васнецов, Г. И. Высоцкий.
3. Данилов Р. Л., Фридштейн В. И., Со-)
болев О. Б. Построение диаграмм энтальпия -
концентрация рабочих веществ углеводородной а(Н
сорбционной холодильной машины.— «Холодильная
техника», 1974, № 3, с. 33—35.
УДК 621.512
Исследование изнашивания крупных аммиачных компрессоров
Э. М. БЕЖАНИШВИЛИ, М. П. КАШКИН
ВНИИхолодмаш
сывания до 1200 кПа A2 кгс/см2) и отношении
давлений не более 9. Эти компрессоры широки,
применяются в промышленных холодильных
В настоящей работе приведены результаты мно- установках практически во всех отраслях народ-
голетних исследований изнашивания аммиачных
холодильных поршневых компрессоров с ходом
ного хозяйства.
В конструктивном отношении компрессоры
поршня 130 мм. блок-картерные, двух-, четырех и восьмйцилинд-
Основные модели компрессоров этой базы ровые, прямоточные, бескрейцкопфные, унифи-
(АВ100, АУ200 и АУУ400), выпускаемые серийно цированные между собой.
с 1961 г. московским заводом «Компрессор»,
Характеристики трущихся деталей компрессо-
имеют частоту вращения коленчатого вала 750 ров приведены в табл. 1.
или 1000 синхронных оборотов в минуту, ра-
В связи с тем, что ресурсные испытания в стен-
ботают в диапазоне температур кипения от -f5 довых условиях для таких крупных и энерго-
до —30° С при температуре конденсации не бо- емких компрессоров, какими являются компрес-1
лее 40° С, разности давлений нагнетания и вса- соры базы АУ200, практически невозможны, ис-
Таблица 1
п/п
1
2
3
4
5
Сопряжение
Гильза—
поршень
Поршневые кольца
Вкладыш шатуна—
коленчатый вал
Бобышка поршня—
палец
Втулка верхней головки
шатуна—
палец
Номинальный
размер
сопряжения,
мм
150
0,6
(тепловой
зазор)
100
45
45
к*
к
$ S «
U и S
4,16
4,16
5,03
Расчетное
удельное
давление,
кПа
146
338
4250
8720
9420
Материал
детали
СЧ 21-40
СЧ 21-40
Б-83
Ст. 45
СЧ 21-40
Ст. 20Х
БрОФ-10-1
Ст.20Х
Твердость
трущейся
поверхности
детали
НВ-198
НВ-190
1
HRb-98
HRc-59
НВ-190
HRc-59
НБ-96
HRc-59

Шероховатость
трущейся
поверхности
детали
V7
V9
V7
V9
V8
vio
Смазка

Разбрызгиванием

Разбрызгиванием

Принудительная

Разбрызгиванием

Разбрызгиванием

следования проводили в соответствии с методи- отказов и заменяемых деталей и фиксировалась
зглй [1] на основе организации подшефных баз наработка холодильных машин,
поднадзорной эксплуатации и проведения ком- Систематические и длительные наблюдения
г-1ексных обследований предприятий — потре- за работой холодильных установок, проведение
звтелей холода. Базы поднадзорной эксплуа- ревизий и микрометрии компрессоров, тщатель-
тжши организовывались только на тех предприя- ное изучение, анализ и обработка эксплуата-
тжях, где была в порядке эксплуатационная и ционной и ремонтной документации на подшеф-
^емонтная документация, постоянно велся учет ных базах и обследуемых объектах позволили
Табл ица 2
i I
* Компрессоры работают как высокие ступени двухступенчатых агрегатов АДС200 при ta
33°С.
Предприятие
Мясокомбинат (Минск)
Красногвардейский мясоперерабаты-
з&ющий комбинат (Москва)
Мясокомбинат (Пермь)
.Чясокомбинат (Ленинград)
Холодильник № 2 (Минск)
Бауманская плодоовощная база
' Москва)
Бескудниковская плодоовощная база
1 Москва)
Фабрика «Рот-Фронт» (Москва)
Витаминный завод (Белгород)
Останкинский молокозавод (Москва)
Очаковский молокозавод (Москва)
Первомайская плодоовощная база
(Москва)
Москворецкий пивоваренный завод
^Москва)
Черкизовский молокозавод (Москва)
Марка

компрессора
АВ100
АУ200
АУ200
АВ100
АУ200
АВ100
АВ100
АУ200
АУ200
АУ200
АУУ400
АУ200
АУУ400
АУ200
АУ200
АУУ400
АУ200
Число
исследованных

компрессоров
6
¦
6
2
2
2
2
7
5
1
6
4
4
5
3
3
1
2
1
2
Частота
вращения
коленчатого
вала, об/мин
960
720
720
960
960
960
960
720
*
960
720
960
720
720
720
960
720
720
960
Режим
работы
компрессора
*
г0=-15°С,
гк=30°С
—20°С,
гк=30°С
*
г0=—15°С,
гк=30°С
f0=_20°С,
гк=30°С
*
t0=—15°C,
*к=зо°с
*0=—15°С,
гк=зо°с
f0=—Ю°С,
*к=зо°с
t0=—15°C,
fK-30°C
Г0=-10-г
—20DC,
tK=30DC
to- 10°C,
fK=30°C
r0=—15°C,
*K=30°C
*0=—10°C,
/K=30°C
t0=—io°c,
^K=30°C
Смазочное
масло
ХА-23
ХА-23
¦
ХА-23
(ХА-30)
ХА-23
ХА-23
ХА-23
ХА-23
«Вере-
тенное-2»
ХА-23
ХА-30
ХА-23
ХА-30
ХА-30
ХА-30
Суммарная
наработка
компрессоров,
тыс. ч
106,9
132,3
fc6,9
22,1
2,2
35,7
139,1
84,9
13,6
31,9
32,5
39,4
131,9
70,2
38,3
14,0
2,8
1,7
19,8
Число
компрессоров,
подвергнутых
микрометрии
1
2
3
4
1
1
2
1
1
1
2 Холодильная техника № 10

получить большой объем информации с высокой при р
износа и построении гр
степенью достоверности. фиков, что исключило механическое усреднение
Для уточнения характера износа трущихся величин износов, искажающее действительную
деталей в начальный период работы компрес- картину изнахш
о
соров были использованы данные проведенных
Наиболее
ашивающимися (ведущими) се*
на московском заводе «Компрессор» всех меж- чениями и плоскостями деталей являются:
ведомственных и типовых испытании
компрессоров этой базы.
для гильз цилиндров
плоскость качания
шатуна в верхнем сечении гильзы (верхняя часть
Объем исследований, а также режимы работы зоны работы компрессионных колец);
исследованных компрессоров на предприятиях
для втулок верхней головки шатуна и бобышек
приведены в табл. 2.
л;
поршня
плоскость, проходящая соответствен-
Из табл. 2 видно, что статистические данные но по оси симметрии шатуна и поршня;
собраны на 14 предприятиях по 64 компрессорам, для шатунных шеек коленчатого вала
при этом у 17 компрессоров проводили периоди- кость вдоль щек коленчатого вала.
плос-
ческую микрометрию трущихся деталей (в Мин-
Скорость изнашивания трущихся деталей С.
ске на холодильнике № 2 и мясокомбинате ре- (мкм/тыс. ч) за г-ый интервал времени определи-
визия и микрометрия одних и тех же компрессо- ли по формуле
ров в период поднадзорной эксплуатации
проводились до 5 раз).
Микрометрия трущихся деталей
осуществлялась измерительным инструментом 1-го класса
по специально разработанным картам обмера
[2] (погрешность измерений не более 0,005 мм).
Все исследуемые компрессоры были
сгруппированы по режиму работы, частоте вращения и
применяемому смазочному маслу.
Предварительный анализ карт микрометрии показал, что
скорость изнашивания большинства деталей в
начальный!период эксплуатации (примерно до
3000 ч) существенно выше, чем в последующий
период,и что скорости изнашивания одноименных
деталей по различным сечениям и плоскостям,
ориентированным по главным осям компрессора,
значительно отличаются друг от друга. Это учли
Цикй
400
300
200
100
0
100
200
300
Рис. 1. График износа трущихся деталей в сопряжении
гильза
поршень:
/, 2,3,6 — износ гильзы по ведущим сечениям и плоскостям
A — по результатам последовательной микрометрии на
Минском холодильнике, 2, 3 — при частоте вращения
соответственно 960 и 720 об/мин, 6 — при работе на масле «Веретенное-2»);
4,5 — средний износ гильз по всем сечениям и плоскостям при
частоте вращения соответственно 960 и 720 об/мин; 7 — средний
износ поршней по всем сечениям и плоскостям.
С,
где Awi — приращение износа за f-ый интервал вре-
Mt
мени, мкм;
величина 1-го интервала времени, тыс. ч.
Анализ приращения скоростей изнашивания
ACj за i-ые интервалы времени и нанесение
величин износа одноименных деталей на графики
позволили выявить границу между периодом
приработки и периодом установившейся
скорости изнашивания. Момент окончания периода
приработки соответствует нулевому приращению
скорости изнашивания.
W.NKM
/>* 3
Рис. 2- График износа трущихся деталей в сопряжениях
втулка верхней головки шатуна — палец и бобышка
поршня — палец:
/ 2 износ втулки по ведущим сечениям и плоскостям (/ —
при работе на масле «Веретенное-2», 2 — генеральная
характеристика изнашивания компрессора и характеристика по резуль-
татам его последовательной микрометрии на Минском
холодильнике); 3, 7 — средний износ по всем сечениям и плоскостям
соответственно втулки шатуна и бобышки поршня; 4, 5, 6 —
износ бобышки поршня по ведущим сечениям и плоскостям D —
при работе на масле «Веретенное-2», 5 — генеральная
характеристика, 6 — по результатам последовательной микрометрии
на Минском холодильнике); 8 и 10, 12 — средний износ пальца
по всем сечениям и плоскостям в сопряжении соответственно со
втулкой шатуна и с бобышкой поршня; 9,11— износ пальца
при работе на масле «Веретенное-2» соответственно со втулкой
шатуна и бобышкой поршня.

Ымкм
>
W,mkm
400
350
300
250
¦200
150
100
О
1
2
3
4 Tow. ч
О
5
Ю
15
20 Тшс.ч
Рис. 4. График износа поршневых колец (по радиальной
толщине):
1
компрессионное кольцо; 2
маслосъемное кольцо.
Рис. 3. График износа коленчатого вала по шатунной
шейке:
I — при работе на масле «Веретенное-2»; 2 — по ведущим
сечениям и плоскостям; 3 — средний износ по всем сечениям и
плоскостям.
Из приведенной на рис. 5 эпюры радиального
износа гильз по высоте следует, что износ гильз
в верхней части зоны работы компрессионных
колец на 40—50% выше, чем в нижней части и
примерно на 30 % выше, чем в зоне работы масло-
На рис. 1—4 приведены графики износа тру- съемных колец; износ гильз в зоне работы поршня
щихся деталей. Каждая точка характеризует (нерабочая зона поршневых колец) составляет
износ деталей одного определенного компрес- примерно 30% от наибольшего износа гильзы.
сора. Графики построены по ведущим сечениям
Скорость изнашивания трущихся деталей по
и плоскостям (генеральная характеристика из- ведущим сечениям и плоскостям на 15—40 % пре-
носа) и по среднему износу по всем сечениям и вышает скорость изнашивания, усредненную по
плоскостям. Одновременно на графиках показан всем сечениям и плоскостям. Скорость изнаши-
износ деталей компрессора, работающего на вания гильз в плоскости качания шатуна в 1,2
масле «Веретенкое-2», и износ деталей одного 1,3 раза больше, чем в плоскости, ей перпенди-
компрессора по результатам последовательной кулярной. Скорость изнашивания / втулки верх-
микрометрии, ней головки шатуна в плоскости вдоль оси ша-
Анализ графиков позволил выявить ряд за- туна примерно в 2 раза выше скорости изнаши-
кономерностей износа трущихся деталей в сопря- вания в перпендикулярной плоскости. Скорость
жениях. При этом характер изнашивания боль- изнашивания бобышки поршня вдоль оси порш-
Чмкн
i
215
195
175
155
135
115
95
I 2
новившеися скорости изнашивания.
Режим работы компрессоров в диапазоне тем-
з
4
5
6
7
шинства деталей соответствует теоретическим ня в 1,8—2 раза больше, чем в перпендикуляр-
положениям, приведенным, например, в работе ной плоскости.
[3]: четко просматривается период приработки,
после него идет период установившейся скорости
изнашивания.
Период приработки трущихся деталей в
сопряжениях составляет от 1500 до 3000 ч; с
увеличением геометрических размеров поверхности
трения длительность периода приработки
возрастает.
Скорость изнашивания деталей в период
приработки в 3—4 раза выше, чем в период уста-
ператур кипения t0
10
20° С на
скорость изнашивания не влияет
Частота вращения компрессора
750 и
cf
1
"V
и
Г
~я€кб
1г
Лл
1J V^ V
^fc ^fc 'm'»
5Г
R
и
ы ¦ П. *•"•**
В Я,
>?
у—\ L—v.
г L
V
в
Р^^
1
•
б
8
*
1
1000 об/мин) влияет только на скорость
изнашивания гильз цилиндров.
Скорость изнашивания деталей в период
приработки при работе компрессора на масле «Ве-
ретенное-2» (фабрика «Рот-Фронт») в среднем в
1,5 раза выше, чем при работе на масле ХА-23
или ХА-30.
b)o k
to
АЛ
ш
ш
ш
з?о джота
Л
Ш
ШйЗЫ, МЦ
• Г
Рис. 5. Эпюра радиального износа гильз:
/—7 — сечения гильзы; Л, Б, JB, Г — плоскости гильзы (А —
вдоль оси коленчатого вала, Б — в плоскости качания шатуна,
В и Г смещены под углом 45° от Л и Б); /и /// зоны работы
соответственно компрессионных и маслосъемных колец; //
нерабочая зона поршневых колец.
2

Величина скорости изнашивания вследствие
особенностей процессов изнашивания и
значительной неоднородности начального качества
о
о
деталей является случайной величиной и может
быть полностью охарактеризована лишь
законом распределения. В связи с этим скорости
изнашивания были подвергнуты статистической
обработке в соответствии с методикой [4] и
таблицами 151 в целях определения законов их
распределения.
Была оценена возможность использования
резко выделяющихся значений с помощью
критерия Грэббса (число отброшенных резко
выделяющихся значений не превышало 2Уо);
построены гистограммы опытных распределений
скоростей изнашивания; проведено выравнивание
тных распределений теоретической кривой и
цен теоретический закон, который достаточно
ю аппроксимирует опытные кривые. Степень
о
о
совпадения эмпирической и выровненной кривых
распределения определяли по критериям
Колмогорова и Пирсона.
Статистическая обработка показала, что
скорости изнашивания трущихся деталей в
установившийся период характеризуются ассиметрич-
распределением и наилучшим образом
описываются законом Вейбу
известно [6
хорошо
(этот закон, как
ет процессы
разрушения, трения и изнашивания).
Параметры закона распределения и
характеристика рассеивания скоростей изнашивания в
установившийся период приведены в табл. 3.
См 3 Ст 4 Смкм/тысч
а
20 С^мкм/тшс.ц
5
Рис. 6. Гистограмма опытного распределения скоростей
изнашивания и выровненная кривая плотности
распределения (установившийся период):
а — палец в сопряжении с бобышкой поршня; б — гильза пр»
частоте вращения 960 об/мин; f — частость скоростей; С —
скорость; С
м
математическое ожидание скорости; Сг

толерантная граница скорости
№
п/п
1
2
3
4
5
б
¦Гильза
поршень
Втулка
палец
Сопряжение
Бобышка поршня
палец
Коленчатый вал
Кольцо компрессионное
Кольцо маслосъемное
Таблица 3
Оценка
математического ожидания
средней скорости
изнашивания С
м км/тыс. ч
м»
13,0
4,6
1,6
3,0
2,7
3,5
450
350
* При частоте вращения компрессора 960 об/мин
Среднеквадрати-
ческое
отклонение б, мкм/тыс. ч
5,2
3,5
0,8
2,3
0,9
1,7
258
140
Коэффициент
вариации V
0,4
0,76
0,5
0,76
0,33
0,48
0,57
0,4
Параметры (коэффициенты)
закона распределения
а,
мкм/тыс. ч
14,6
5,0
1,8
3,3
3,0
3,95
505
392
в
2,5
1,3
2,1
1,3
3,0
2,2
1,8
2,5
^^¦^^

Примеры гистограмм опытных распределений
скоростей изнашивания и выровненные кривые
плотности распределения показаны на рис. 6.
Ресурсы деталей сопряжений рассчитаны по
методике [71-
В расчетах использовали значения
толерантных границ скоростей изнашивания для
обеспечения заданного уровня безотказности
компрессоров по постепенным отказам. Толерантные
границы — это границы, отсекающие часть
распределения скоростей изнашивания и
гарантирующие, что не менее (не более) ^-процентам деталей
будет присуща толерантная скорость
изнашивания. При этом у = 65 -г- 95% в зависимости
от производительности компрессора и тяжести
последствия отказов.
На рис. 7 показано, какие 7-процентные
ресурсы должны быть приняты для деталей
различных групп холодильных компрессоров.
Та блица 4
1
2
3
4
5
Сопряжение
Гильза—
поршень
Компрессионное
кольцо
Маслосъемное
кольцо
Втулка верхней головки
шатуна—
палец
II 1
Бобышка порш ня —
палец

Среднестатистический
начальный
зазор
(размер), мкм
1 ПА
199
129*
750**
129*
750**
46
23
Предельно
допустимый
зазор
(размер), мкм
700
480*
3000**
480*
3000**
150
150
Толерантная
скорость
изнашивания,
мкм/тыс. ч
16,0
100,0*
600,0**
77,0*
463,0**
5,8
2,5
3,1
3,7

Толерантная
граница,
%
75
75*
75**
77*
77**
70
70
65
Средний
ресурс
сопряжения
(детали),
тыс. ч
25,4
5,0
4,9
13,4
24

7-процентный
ресурс,
тыс. ч
22
3,5
3,7
10,4
10,6
21
V, %
75
75
77
70
70
65
* По радиальной толщине.
** По тепловому зазору.
В табл. 4 приведены среднестатистические
начальные и предельно допустимые зазоры в
сопряжениях, толерантные границы скоростей
изнашивания, а также средние и ^-процентные
ресурсы деталей компрессоров базы АУ200.
# * *
Результаты проведенных исследований
изнашивания трущихся деталей компрессоров базы
АУ200, в частности установление скоростей и
закономерностей изнашивания деталей,
выявление функций распределения скоростей
изнашивания, расчет ^"Процентных ресурсов деталей,
являются исходными предпосылками для
построения оптимальной системы технического
обслуживания и ремонтов поршневых компрессоров,
21
ш
20
30 40 50 6QW8Q9QWQ 200 300
& тыс,шл/ч
Рис. 7. у-процентные ресурсы деталей поршневых
компрессоров холодильных машин:
Q
о ст— холодопроизводительность при
тыс. ккал/ч.
ст ан д артн ых уел ов и я х,
определения потребности народного хозяйства
в запасных частях к холодильному оборудованию
и разработки комплексных нормативов для
организации системы планово-предупредительных
ремонтов на объектах эксплуатации.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Методика сбора и обработки эксплуатационной
информации о надежности холодильного оборудования.
РТМ-9—70. М., ВНИИхолодмаш, 1970.
2. Программа проведения работ по выявлению
работоспособности холодильных машин на подшефных
базах. М., ВНИИхолодмаш, 1970.
3. Герцбах И. Б., Кордонский X. Б.
Модели отказов. М., «Советское радио», 1966.

4. Методика статистической обработки эмпирических
данных. РТМ 44—70. М., ВНИИНмаш, 1970.
5. Ш о р Я. Б., Кузьмин Ф. И. Таблицы для
анализа и контроля надежности. М., «Советское радио»,
IQfift
6. Вероятностный анализ процессов
изнашивания. М., «Наука», 1968. Авт.: X. Б. Кордонский,
I. И. АНДРАЧНИКОВ, Ю. И. ГОЛЬДБЕРГ
Московский специализированный комбинат
холодильного оборудования
На Московском специализированном комбинате
холодильного оборудования (МСКХО)
осуществляется централизованный ремонт герметичных
агрегатов холодопроизводительностью 350—
1100 ккал/ч с п —1500 об/мин. Технологический
процесс ремонта систематически
совершенствуется, внедряются прогрессивные методы
восстановления узлов и деталей компрессоров и
агрегатов.
Главная задача состоит в том, чтобы
герметичный агрегат после ремонта соответствовал
по своим техническим параметрам ГОСТ 10612—
63 и 13369—67, д также техническим условиям,
действующим в системе треста «Росторгмонтаж»
Министерства торговли РСФСР.
Анализ данных разбраковки деталей и узлов
герметичных компрессоров показызает, что
основные отказы, вызывающие необходимость
разрезки кожуха компрессора, — это дефекты
электрических узлов, механизма движения и
клапанной группы, причем 40% из них относятся
к отказам электрооборудования компрессора.
Основные причины, вызывающие дефекты
«витковое замыкание» и «пробой на корпус»:
трение ротора о статор;
неисправности пускового реле однофазных
электродвигателей и реле температуры
трехфазных электродвигателей;
применение некачественного обмоточного
провода;
нарушение настройки приборов
автоматической защиты, в результате чего компрессор не
отключается при неисправности электрической
цепи;
некачественная сборка статора;
нарушение режима работы холодильной
установки при засорении или недозарядке
хладагента в систему;
нарушение технологии сушки холодильной
установки, в связи с чем в системе образуются
кислоты.
22
Г. М. Харач, В. П. Артамонов, Е. Ф. Непомнящий.
7. Результаты ресурсных испытаний фреоновых
холодильных компрессоров.— «Холодильная техника»,
1973, № 6, с. 7—П. Авт.: Э. М. Бежанишвили, В. Vi.
Смыслов, М. П. Кашкин, М. А. Малахова, А. В.
Мишин, В. Н. Яковлев.
В результате выпрессовки и запрессовки
статора при ремонте уменьшается натяг между
пакетом статора и посадочным пояском корпуса
компрессора. Поэтому около 30%
отремонтированных холодильных агрегатов вновь
возвращались в ремонт с дефектом «витковое замыкание».
При разборке часто обнаруживалось
смещение статора в корпусе компрессора, что
приводило к изменению зазора между ротором и
статором и к трению ротора о статор.
По предложению рационализаторов
технического отдела МСКХО для создания
ремонтопригодной конструкции фиксации статора в
компрессорах агрегатов типа ФГК и ВС было
применено разъемное соединение, аналогичное
принятому в компрессоре ФГС 0,7~3 B) с 3000
об/мин. Из-за конструктивных особенностей
верхнего полукожуха компрессора ФГС-0,45
крепление статора в нем затруднительно, а в
компрессорах типа ФГН, имеющих колпак,
невозможно.
'Схема фиксации статора электродвигателя в
корпусе компрессора показана на рис. 1.
В венце корпуса без статора с помощью
кондуктора просверливают три отверстия, в которых
нарезают резьбу М8. Компрессор промывают
для удаления стружки. При сборке компрессора
статор запрессовывают таким образом, чтобы
сварочные швы пакета статорного железа
совместились с резьбовыми отверстиями в венце
корпуса компрессора.
На корпусе компрессора устанавливают три
планки, крепящиеся с помощью болтов М8Х14
и пружинных шайб, и три колодки, которые
охватывают сварочные швы пакета статора. В
зазор доежду статором и ротором при сборке
устанавливают три технологических щупа 0,20—
0,25 и фиксируют статор тремя болтами М8х 14.
Испытания герметичных агрегатов с
фиксированными статорами показали положительные
результаты. С октября 1972 г. по август 1974 г.
не было случаев возврата холодильных агрегатов,
компрессоры которых имели бы дефект «смещение
статора».
УДК 621.57.041-213.3
Повышение надежности работы герметичных агрегатов после ремонта

Рис. 2. Проходной контакт:
а — контакт компрессора К-2,5
(производство ГДР); б —
контакт компрессора ФГ
(производство ХЗХМ), восстановленный
при дефектах: «трещины»,
«раковины» и «течь по стержню
и стеклу»; / — втулка; 2 —
стекло; 3 — стержень электро-
контакта; 4 — компаунд.
•€
а
Рис. 1. Схема фиксации статора в корпусе герметичного
компрессора:
1 — герметичный компрессор в сборе; 2 — планки; 3 —
колодки; 4 — шайба пружинная; 5 — болт М8Х 14; € — болт
.48x14 для фиксации статора.
6
ФГН в процессе работы мельчайшие взвешенные
частицы оседают на поверхности стекла,
создавая дефект «пробой на корпус». Харьковский
завод холодильных машин устранил этот
недостаток при модернизации компрессоров,
разместив проходные контакты в верхнем
полукожухе и исключив тем самым возможность
загрязнения поверхности контакта. Часть
контактов заменяется из-за наличия течи по
стержню, трещин и раковин.
Комбинат считает целесообразным внедрить
в производство технологию и конструкцию
проходного контакта домашнего холодильника ЗИЛ
(рис. 2, а) с применением измельченного стекла,
что исключает появление указанных дефектов.
Для снижения трудоемкости ремонта
полукожухов с проходными контактами, повышения
надежности герметичных
компрессоров
рационализаторы МСКХО предложили и внедрили
диэлектрических
технологию
восстановления
В
свойств проходных контактов с одновременным
ижения трудоемкости ремонта гер- обеспечением их прочности и герметичности.
рессора комбинат
При восстановлении проходных контактов по-
образным рекомендовать Харьковскому заводу верхность стекла очищают. Полукожухи в сбо-
холодильных машин предусмотреть резьбовые ре с контактами сушат при температуре 100
отверстия в корпусе компрессора для крепления 105° С в течение часа. Полости контактов с двух
и фиксации статора электродвигателя, а заво- сторон заливают компаундом (см. рис. 2, б),
ду-изготовителю встроенных электродвига- в состав которого входят 73% эпоксидной смо-
телей — соответствующие технологические от- лы ЭД-5 (ЭД-6), 6% пылевидного песка, 10,9%
верстия в статоре
пластификатора-дибутилфталата
и
10,1% от-
Рижскому заводу «Компрессор» следует до- вердителя. Залитые контакты выдерживают при
работать крепление статора в сборе с корпусом температуре окружающего воздуха в течение
компрессора,
ция не обес
так
существующая конструк- 24 ч или при 60° С в течение 10
12 ч.
его надежной ф
Пр
При сварке кожуха компрессора зачастую по-
транспортировке холодильных агрегатов является дополнительный | дефект проходного
с ротационным
смещения статс
рессор
имеются случаи контакта «течь по стержню и стеклу». Из-за
ра по отношению к ротору, в этого дефекта приходилось разрезать компрес-
результате чего появляется деф
замыкание».
жт «витковое сор, разбирать и заменять проходной контакт.
В настоящее время течь по стержню и стеклу
Другой важный фактор повышения надеж- контакта, обнаруженная при испытании комп-
ности работы герметичных компрессоров»— рессора на герметичность, устраняется заливкой
улучшение конструкции и технологии изготов- наружной полости контакта компаундом по
роходных
поскольку
новой технологии.
ремонтируемых компрессоров более
чем у 30% кожухов требу
Внедрение новой технологии восстановления
ных контактов.
1тся замена проход- проходных контактов позволило снизить
трудоемкость ремонта полукожухов на 16%, причем
При размещении проходных контактов в ниж- экономический эффект от внедрения превысил
м полукожухе компрессоров типа ФГК, ФГ и 6 тыс. руб. в год.

УДК 621.57.048.001.4
Испытания
кожухотрубных испарителей на фреоне-22
В. Д. ВАЙНШТЕЙН, В. Б. ГАЛЕЖЛ
Московский завод холодильного оборудования
«Компрессор»
На московском заводе «Компрессор» были
проведены испытания кожухотрубных испарителей
Характеристика труб
крупных холодильных машин, работающих на Материал
фреоне-22. Цель испытаний — выявить наибо- Тип трубы
Диаметр заготовки, мм
лее эффективные теплообменные поверхности
и получить данные по теплопередаче в
испарителях.
Наружней диаметр
ребер, мм
Внутренний диаметр
трубы после накатки
В настоящей статье приведены результаты ребер, мм
испытаний четырех испарителей ИТФЭО,
ИТР140, ИФ400, ИФ200 (табл.
в составе
машин соответственно ХМ-22ФУ200/2,
ХМ-
Шаг витка, мм
Ширина верхней
площадки ребра, мм
Высота ребра, мм
22ФУ300, ХМ-22ФУУ400/2, ХМ-22ФУУ400/1 Толщина стенки меж -
с разными теплообменными трубами—стальной
гладкой и медными оребренными (табл. 2).
Расположение труб в пучках всех
исследованных испарителей шахматное (в вершинах
равносторонних треугольников); хладагент
кипит в межтрубном пространстве.
Тепловую нагрузку на испарители создавали
W
хладоносителем, который подогревался
водяным паром в специальном теплообменнике. В
качестве хладоносителя использовали воду либо
водный раствор СаС12 различных концентраций.
Для смазки компрессоров применяли
минеральное масло ХФ-22-24 (ГОСТ 5546—66).
Концентрация масла в испарителях составляла
5—10% по массе. При такой концентрации
и работе с малыми перегревами пара на выходе
из испарителей масло циркулировало в системе
и машины работали устойчиво без дозаправки
его в компрессоры.
ду ребрами, мм
Угол между ребрами
Площадь наружной
поверхности на
единицу длины трубы,
м2/м
Коэффициент
увеличения поверхности
Отношение массы к
площади наружной
поверхности, кг/м2
Стоимость трубы,
отнесенная к 1 м2
поверхности (для
медных труб — с учетом
стоимости оребрения),
р.—к.
Таблица 2
№ 4*
25X2,5
таль 10
Гладкая
41,0785
1,25
17,96
в—15
20x3
16x1,5
Медь МЗ
16x2
С накатными оебрами
21
13,2
2
0,3
2,52
1,7
36°
0,145
3,5
10,1
И— 40
труб
*П
тветствуют табл. 1.
16,24
12,62
1,27
0,65
0,85
0,86
17°54'
0,104
2,63
6,38
16,65
11,5
1,26
0,59
1,52
1,06
1б°29'
0,148
4,08
5,31
8—05
Таблица 1
Характеристика испарителей
ИТФЭО
ИТР140
ИФ400
ИФ200
Теплообменные трубы
Площадь наружной теплопе-
редающей поверхности, м2
Общее число труб
Число горизонтальных
рядов в пучке
Число ходов хладоносителя
Длина труб, м
Внутренний диаметр
корпуса, м
Шаг труб в пучке, мм
Компактность тепло пер
сдающей поверхности (площадь
поверхности, размещаемой в
единице объема пучка), м2/м3
№ 1
119,4
385
21
8
4
0,8
34
78,5
№ 2
130
316
18
6
3
0,7
30
190
№ 3
307
1031
35
4
3
0,8
22
248
№ 4
499
27
4
3
0,6
22
352
Испытания проводили в диапазоне плотно-
температур
qF от 500 до 4500 Вт/м
40 до 8° С (уменыне
ние qFn сопровождалось снижением
ствии с характеристикой холодильн
206,6 Скорость и направление движения :
рубах
носитель в
ижни
аппарат как через i
через верхний патрубки крышки.
Характеристика режимов работы испар
о
так
приведена в табл. 3
Температуры хладе
паров фр
юде из испарителя измеряли с точностью
° С ртутными термометрами и медь-кон-
до 0,1
стантановыми термопарами
пения
температуры ки-
по давлению, которое определял!
манометрами с ценой деления 0,05 и 0,1 кгс/см2

Таблица 3
Характеристика режимов
ИФ400
ИТФ90
ИФ200
ИТР140
номера кривых на рис. 1 и 2
1
2
3
4
5
6
7
8
Температура кипения, СС
Плотность теплового потока,
кВт/ма
Перегрев паров фреона-22 на
выходе из испарителя, °С
Хладоноситель
плотность при 15СС, кг/л
скорость движения, м/с
^емин
*емакс
Ввод хладоносителя в
испаритель
О -=-8
1,9
1,2
3,2
2,2
2,51,3
Вода
3,1
1,5
1,53
9000
15 000
Верхний
1,59
9000
15000
Нижний
23-^+6
1,3—3,8
0,9—2,0
Ю-н |_20-Г+5
^-+8,8
3,9—4,5 II ,35—3,9
0,5—2,1 0,6—2,3
30,5-f
14,5
0,72—2,2
-41,5ч
0,5
15
2,2
2,0
1,22
1,29—1,33
3000
6700
1,24
Водный раствор
1,47—1,48
6 200
10 600
Верхний
1,18
1,64—1,70
5 800
16 000
0,3
СаС12
1,24—1,25
1,60—1,65
33-:
11
0,77—2,7
0—3
1890
3360
Нижний
1310
3920
Верхний
1,27
1,20
1220
3350
Нижний
Расход хладоносителя измеряли диафрагмами,
Увеличение компактности поверхности тепло
выполненными в соответствии с Правилами 28— обмена приводит к повышению коэффициента
64 Комитета стандартов, мер и измерительных теплопередачи аппарата. Так, для испарителей
приборов при Совете Министров ОХР.
Тепловую нагрузку на испаритель Q0
определяли по изменению энтальпии хладоносителя
с медными оребренными трубами диаметром
16x1,5 и 16x2 мм коэффициент теплопередачи
выше на 35—50%, чем для испарителей с медны-
в испарителе, а о точности эксперимента судили, ми оребренными трубами диаметром 20x3 мм
сопоставляя массовые расходы хладагента, най- и на 40—60%, — чем для испарителей со сталь-
денные из тепловых балансов конденсатора и ными гладкими трубами. Рост ku у испарителей
испарителя. Для последующей обработки
использовали данные тех опытов, в которых
расхождение между этими величинами не
превышало 5 %.
Коэффициент теплопередачи в Вт/(м2К)
вычисляли по формуле
Шт/(м'-ю
k
Q
ft
^н6
A)
де Q0
F
н
G
тепловая нагрузка на испаритель, Вт;
площадь наружной теплопередающей
поверхности, м2;
среднелогарифмический температурный напор,
°С.
Полученные значения для кя представлены
на рис. 1 в зависимости от плотности теплового
потока qF через наружную поверхность.
Как видно из рис. 1, коэффициент
теплопередачи зависит от режимных факторов (/0, qF ),
физических свойств хладоносителя, а также от
типа теплообменных труб и от места ввода
хладоносителя в испаритель. У испарителей,
работавших при относительно высоких
температурах (t
о
15
+8° С), кривые 1—5 более
пологие, чем кривые 6—8 для
низкотемпературных испарителей (/0
15
40° С). Это
можно объяснить тем, что в области низких
температур коэффициент теплоотдачи со стороны
рассола при снижении температуры резко
падает вследствие быстрого возрастания вязкости
500 500 800 W00
2000
3000
Ън,Вт/м
рассола. При замене воды рассолом коэффициент
теплопередачи снижается (кривые / и 3).
Рис. 1. Зависимость коэффициентов теплопередачи
жухотрубных испарителей от плотности теплового
тока.
Номера кривых соответствуют табл. 3
ко-
по-

с компактными трубами можно объяснить по- ния испарителей при нижнем вводе требовалось
вышением коэффициентов теплоотдачи
аа со
меньшее количество хладагента.
стороны хладагента вследствие усиления тур-
Отрицательных явлений, связанных с непол-
булизирующего влияния паровых пузырей, ко- ным заполнением труб хла доносителем, при
торых в единице объема у компактных аппаратов верхнем вводе не наблюдалось (наименьшая
образуется больше, а также as со стороны хладо- скорость хладоносителя составляла 1,3 м/с).
носителя вследствие уменьшения внутреннего
диаметра труб.
Влияние на коэффициент теплопередачи kH
места ввода хладоносителя зависит от
температуры кипения. При плюсовых температурах ки-
—20% при верхнем вводе
Коэффициент теплоотдачи со стороны
кипящего фреона вычисляли по формуле
i
a
1
F
н
B)
k
н
asF
вн
пения kH выше на 15
Коэффициент теплопередачи
k
н
определяли
(кривые 1 и 2; 4 и 5), с понижением /0 влияние из опыта (см. рис. 1); коэффициент теплоотдачи
места ввода на kH уменьшается и при t0
20° С
со стороны хладоносителя as — расчетным пу-
исчезает, а при более низких значениях tQ ниж- тем.
ний ввод оказывается более выгодным (кривые
6 и 7).
Более высокий коэффициент теплопередачи
при верхнем вводе хладоносителя в испаритель
ранее наблюдался также при испытаниях
фреоновой водоохлаждающей турбомашины [1].
Указанные явления можно объяснить тем, что
у разных труб испарителя различная
температура стенки t
от*
Наивысшее значение t
ст>
а
Термические сопротивления загрязнений не
учитывали, так как на стороне хладагента
загрязнения отмывались фреоном, а масло в нем
растворялось, на стороне же хладоносителя при
вскрытии аппаратов осадков на стенках труб не было
обнаружено.
Коэффициент теплоотдачи со стороны
хладоносителя а$, как известно, зависит от режима
его движения, определяемого числом Re. При
значит и qF , у труб первого хода хладоносителя.
Н
— /
ст * о»
количество
У них выше температурный напор /
и на них образуется наибольшее
пара. При этом действуют два фактора:
при верхнем вводе у верхних труб, вследствие
более высокого температурного напора tGT—
/0, для достижения заданного перегрева в 1
2° С требуется меньшее число труб, на которых
испытаниях режим движения
изменялся от ламинарного (Re
мин
хладоносителя
= 1220,
испаритель ИФ200, хладоноситель — рассол,
40
до турбулентного (Re
макс
*0
15 000,
ИФ400, хладоноситель — вода, t
о
8° С).
При Re^lO 000 as рассчитывали по формуле
для [Турбулентного режима
до0,8
В
as
перегревается пар.
Соответственно большее
d
0,2
C)
число труб смочено жидкостью (уровень
жидкого хладагента выше). Этот фактор повышает
средний по всей поверхности коэффициент a
при верхнем вводе во всех режимах;
увеличенное количество пара,
образующегося на трубках первого хода, по-разному
оказывает влияние в разных режимах. При нижнем
вводе и высоких значениях t0w qF добавочный
пар от нижних труб, проходя мимо верхних
труб, вызывает их запаривание, что снижает
средний-коэффициент аа. При низких же темпе-
основанной на известной зависимости М. А. Ми-
хеева [2].
При Re<10 000 первоначально значения
а$ вычисляли по формулам, рекомендуемым
в литературе для переходного и ламинарного
режимов [2,31. Однако при использовании
полученных таким образом значений a

коэффициенты аа, найденные по формуле B), оказы-
О
ратурах /0, вследствие малой плотности
теплового потока qF , запаривания верхних труб не воз-
вались за пределами возможных значении —
были либо чрезмерно высокими (у
низкотемпературных испарителей во много раз больше, чем
у испарителя, работавшего при плюсовых
температурах), либо отрицательными. Поэтому
независимо от числа Re a8. определяли по формуле
никает, а добавочный пар от нижних труб уве- C), хотя это могло привести к некоторому за-
личивает турбулизацию жидкости, что повыша- вышению его значений, особенно в области
низких ]чисел Re.
Полученные коэффициенты as, которые в
переходной зоне чисел Re достигают значений,
характерных для турбулентного режима *, поз-
ет a
При высоких значениях t0 оба указанных
фактора действуют в одном направлении, поэтому
верхний ввод более выгоден, при низких
в противоположном, и большая эффективность
нижнего ввода обусловлена преобладающим
влиянием второго фактора.
Указанные соображения подтверждаются тем,
* Согласно работе [2] коэффициенты теплоотда чи в
переходной зоне нестабильны и могут принимать зн ачения в
пределах, определяемых формулами для переходного
что при испытаниях для нормального заполне- и турбулентного режимов.

воляют предположить
конструкции
испарителя факторов, возмущающих (турбули-
зирующих) поток хладоносителя. Такими
факторами могут являться резкие повороты потока
в крышках аппаратов (перед входом в трубки),
ступенчатые изменения внутреннего диаметра
трубок в месте перехода от развальцованной
п= 1,33—2,0. Такой наклон, очевидно,
обусловлен завышенными расчетными значениями а8.
Поэтому кривые 6—8 на рис. 2 следует
рассматривать как услоЕные (показаны штриховыми
линиями).
Несмотря на неточность определения <ха для
низкотемпературных испарителей, рис. 2 ка-
отверстии трубной решетки) к неразваль- чественно подтверждает выводы, сделанные из
ребер, а также
анализа рис. 1, о зависимости интенсивности
которая волнистость, внутренней поверхности теплообмена от места ввода хладоносителя в ис-
руб в результате накатки наружных ребер, паритель и от компактности теплопередающеи
поверхности.
Значения аа для условий работы данных
испарителей были вычислены также по
зависимости, выведенной на основании опытов с мо-
Найденные
несены на граф
формуле B)
значения аа на-
(Р
2, кривые /
>
У испарителя ИФ400, работавшего при t{
18° С и имевшего на рассоле более низ*
ффициенты теплопередачи кШ9 чем на воде дельным пучком оребренных труб [4]:
рис. 1, кривые 1 и 3)> значения аа р
жились на одной кр
рис. 2), что
подтверждает правильность определения а8 для
данного испарителя по формуле для турбулентного
режима,
(см. табл
хотя для кривой 3 Re
мин
3000
Для низкотемпературных испарителей ИФ200
—40ч 15° С), у которых режим
ИИТР140
движения
характеризовался
чениями Re от 1200 до 4000, кривые 6—8
зависимости аа (qF ) оказались расположенными
с большим наклоном: угловой .коэффициент
*Са,Вт/(м*-К)
500 600 600 1000
2000 3000 ШОапВт/**
Рис. 2. Зависимость
щего фреон а-22 от
ффициентов теплоотдачи кипя-
теплового потока
Обозначения точек и номера кривых соответствуют рис. 1
табл. 3.
а
a
33^0,45„0,25
Р
н
?м?п.
D)
где ем
коэффициент,
учитывающий
растворенного во фреоне
8
п
поправочный
влияние масла,
(вм<1);
коэффициент, учитывающий влияние числа
рядов по высоте.
Результаты вычислений аа по формуле D)
представлены на рис. 2 штрих-пунктирными
линиями 9 для высокотемпературных испарителей,
10 для низкотемпературных и И для
испарителей обоих типов без \
эффициен
*п
Значения
м
ринимали по графику, приведен
ному в работе [4 ], для фреона-12 при содержании
в нем 8% масла ХФ-12.
Ближе всего к опытным значениям аа,
соответствующим оптимальным условиям работы
высокотемпературных испарителей
труб
ни;
ктивные
верхний ввод хладоносителя), т. е.
кривым /, 3
расчетные
кривая И, при этом
соответствующие кри-
//, превышают опытные в среднем на 15%
В результате испытаний установлено
что
наиболее эфф
ребренными трубами диаметром 16x2
испарители с медными
и 16Х
5
У них более -компактно расположена
значительно
теплопередающая поверхность,
меньше масса металла и его стоимость на еди
цу площади наружной поверхности (см. табл
и наивысшие коэффициенты теплопередачи.
Такие аппараты обладают наименьшими
размерами и требуют наименьшего количества
хладагента и масла для заправки, поэтому они наиболее
Пр
эксплуатации
сравнении оребр
руб 16x2 и
16х 1,5 мм видно, что у трубы 16x2 мм п<
тел и лучше благодаря более высокому кс
циенту увеличения поверхности (FJFBB
Достигнуть такого же коэффициента при н<
и и
и-
ке
руб 16x1,5 мм в серийном производстве
так как при уменьшен-
невозможным
толщинах стенки трубы-заготовки (в преде

лах допуска на толщину) толщина стенки трубы
между ребрами после накатки становилась
слишком малой (менее 0,9 мм). Поэтому заводом
«Компрессор» для серийных аппаратов приняты
медные оребренные трубки из заготовки 16 X
х2 мм.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Результаты испытаний холодильных фреоновых
турбомашин.— «Холодильная техника», 1965, № 3,
УДК 536.24
Теплоотдача при кипении фреона-142
Канд. техн. наук А. И. ЛАВОЧНИК, Е. И. ШВАРЦМАН
Ташкентский политехнический институт
Совершенствование энергетических установок,
работающих на легкокипящих рабочих
веществах, обусловливает необходимость
дополнительного изучения свойств ряда хладагентов в
интервале температур, существенно более
широком, чем принятый ранее. Так, в частности,
для расчета испарителей тепловых насосов
различных модификаций необходимо знать
коэффициенты теплоотдачи при кипении некоторых
однокомпонентных и многокомпонентных
хладагентов при температурах до 50° С, а для
конструирования парогенераторов
энергетических установок— при еще более высоких
температурах.
Ниже приведены результаты исследования
процесса теплоотдачи при кипении фреона-142
в большом объеме в диапазоне температур
насыщения ^н=22,4^-47,9° С, выполненного в
проблемной лаборатории кафедры «Холодильные
и компрессорные машины и установки»
Ташкентского политехнического института.
Плотность теплового потока изменялась в пределах
от 833 до 21130 Вт/м2.
Фреон-142 в качестве рабочего вещества
тепловых насосов широко применяется в США,
начинает применяться в ГДР, а некоторые смеси
с его превалирующим содержанием
рекомендовано использовать в теплонасосном и совмещенном
циклах и у нас в стране.
Теплоотдача при пузырьковом кипении
фреона-142 уже изучалась в ЛТИХП Г. Н.
Даниловой и О. П. Ивановым [1,2]. Максимальная
температура насыщения не превышала 20,7° С.
Наши исследования были проведены на
специально разработанном стенде, приспособлен-
28
с. 10—16. Авт.: Е. 3. Бухтер, И. М. Калнинь, Д. Л. Сла-
вуцкий, Б. Л. Цырлин, А. А. Муфтахов.
2. Исаченко В. П., Осииова В. А., С у к о -
мел А. С. Теплопередача, М., «Энергия», 1969.
3. Теплообменные аппараты холодильных
установок. Л., «Машиностроение», 1973. Авт.: Г. Н.
Данилова, С. Н. Богданов, О. П. Иванов, Н. М. Мед-
никова.
4. Данилова Г. Н., Дюндин В. А. Теплообмен
при кипении фреонов-12 и 22 на пучках оребренных
труб.— «Холодильная техника», 1971, № 7, с. 40—43.
в большом объеме
ном для изучения теплоотдачи при кипении как
однокомпонентных, так и многокомпонентных
рабочих веществ в широком интервале темпе-
, ратур насыщения (от—50 до 100° С) и
соответственно давлений (от вакуума на уровне
остаточного давления 1 мм рт. ст. до избыточного
давления 100 кгс/см2).
Экспериментальный стенд (рис. 1) состоит из
, основного блока, служебной установки,
приборного отсека и пульта управления.
Основной блок стенда, размещенный внутри
с термостатирующего шкафа /, включает
испаритель 2 и конденсатор 3, соединенные между
i собой паровой и жидкостной линиями, а также
систему дистанционного отбора проб жидкой и
паровой фаз. В шкафу с помощью служебной
установки стабильно поддерживается темпера-
i тура, отличающаяся от температуры в испарителе
I 2 не более чем на 0,5—1° С.
Испаритель представляет собой
горизонтальный цилиндрический сосуд высокого давления
г диаметром 265x8 мм, крышка и корпус которого
снабжены специальными сальниковыми
уплотнениями, позволяющими устанавливать в ис-
i парителе либо одиночную экспериментальную
трубку 4 диаметром до 16 мм, либо пучок из
трех трубок такого же диаметра. Обогрев экспе-
, риментальной трубки осуществляется электро-
i нагревателем.
На боковой поверхности испарителя имеются
а герметизированные окна, позволяющие вести
визуальные наблюдения и кинофотосъемку
процесса кипения через иллюминатор в термоста-
тирующем шкафу.
я Для быстрого ввода стенда в режим в
испаритель вмонтирована разгоночная трубка 5 с
электронагревателем. Электронагреватель
отключался при достижении давления на 2,94-г-

Рнс. 1. Принципиальная схема экспериментального стенда:
/ — термостатирующий шкаф; 2 — испаритель; 3 —
конденсатор; 4 — экспериментальная трубка с электронагревателем;
5 — разгоночная трубка с электронагревателем; 6 —
охлаждающая батарея; 7 — воздухоохладитель; 8 — вентилятор; 9 —
электронагреватель; 10 — кран-дозатор; // — выпариватель
жидкой пробы; 12 — компрессор; 13 — теплообменник; 14 —
ректификационная колонна; 15, 19 — фильтры-осушители; 16 —
ТРВ; 17, 18 — конденсаторы-испарители; 20 — смеситель; 21 —
компенсаторная емкость; 22 — охладитель раствора этилен-
гликоля; 23 — бак-расходомер; 24 — насос.
-=-3,43). 104 Па @,3—0,35 кгс/см2) ниже
давления, при котором проходил эксперимент.
Питание экспериментальной и разгоночной трубок
осуществлялось стабилизированным переменным
током от сети напряжением 220 В через
стабилизатор и регулятор напряжения типа РНО-
250-10.
В целях поддержания в шкафу 1 температуры,
близкой к температуре в испарителе, шкаф
снабжен охлаждающей батареей 6,
воздухоохладителем 7 с малогабаритным вентилятором 8
и электронагревателем 9. Для достижения
большей точности эксперимента шкаф 7, испаритель
2, конденсатор 3 и соединяющие их трубки с
арматурой изолированы слоем пенополиуретана
толщиной 50 мм.
Мощность, потребляемую
электронагревателем экспериментальной трубки, определяли
ваттметром класса 0,1. Температуры
поверхности экспериментальной трубки, пара и
жидкости в испарителе, стенки испарителя, раствора
этиленгликоля на входе в конденсатор и выходе
из него, стекающего конденсата и воздуха
в шкафу измерялись медь-константановыми
термопарами. Э. д. с. термопар измерялась
потенциометром марки Р-307 с гальванометром М24/6
и нормальным элементом второго класса.
Холодные спаи термопар термостатировались в
сосуде Дьюара со льдом.
Для предупреждения переохлаждения
конденсата, стекающего из конденсатора в испаритель,
на сливную трубку надет компенсирующий
электронагреватель.
На рис. 1 показана также служебная термо-
статирующая установка стенда, выполненная
по квазикаскадной схеме и работающая на смеси
фреонов [3]. Смесь парообразных фреонов,
сжатая компрессором 12, поступает в
охлаждаемый водой теплообменник 13. В теплообменнике
конденсируется высококипящий компонент
смеси, после чего парожидкостная смесь поступает
в ректификационную колонну 14.
Высококипящая фракция рабочей смеси
накапливается в кубе колонны, а затем часть ее
через фильтр-осушитель 15 и ТРВ 16
направляется в последовательно соединенные
конденсаторы-испарители 17 и 18, куда из верхней
части колонны поступают также пары низкоки-
пящей фракции. За счет испарения высококи-
пящей фракции эти пары конденсируются и
конденсат из конденсатора-испарителя 17
возвращается в ректификационную колонну (для
лучшего разделения смеси), а из конденсатора-
испарителя 18 подается в фильтр-осушитель 19
и далее — в смеситель 20. Образовавшиеся после
выкипания пары высококипящей фракции
попадают в компенсаторную емкость 21.
Другая часть накопившейся в кубе колонны
высококипящей фракции после
фильтра-осушителя 15 в заданной пропорции смешивается
в смесителе 20 с конденсатом низкокипящей
фракции, поступающей из
конденсатора-испарителя 18.
От смесителя 20 жидкой смесью фреонов
питаются охладитель 22 водного раствора этилен-

гликоля, циркулирующего через конденсатор 3
Полученные данные обработаны также по
а
550
Р
V
кр
f7/*M
1 кр
^-.@,14 + 2,2^)
в координатах
а
с,
/(<?),
основного стенда, охлаждающая батарея 6 и формуле Г.Н.Даниловой [1]
воздухоохладитель 7. Пары испарившейся
рабочей смеси отсасываются компрессором через
компенсаторную емкость.
Раствор этиленгликоля из бака-расходомера
23 всасывается центробежным насосом 24 и
разветвляется на два параллельных потока,
один из которых проходит через охладитель 22, где Ct
после чего потоки вновь соединяются. Для
точного регулирования температуры раствора
этиленгликоля на трубопроводах установлены
электронагреватели. Давление пара в
испарителе 2 контролируется образцовым манометром.
Я
0,75
C)
550
Р
кр
1 кр
0,14 + 2,2^),
Ркр — критическое давление;
7кр — критическая температура;
М —
Р
молекулярная масса;
давление насыщения.
Для исследования кипения при относительно
высоких температурах насыщения в схеме
стенда предусмотрен также вариант охлаждения
конденсатора 3 водопроводной водой.
В целях проверки принятой методики
исследования и работоспособности и надежности
экспериментального стенда первоначальные опыты
были проведены на гладкой медной трубке
диаметром 16x2,0 мм с шероховатостью R
8(JL
(что соответствует чистоте обработке V6) в
условиях, аналогичных тем, которые были
приняты в опытах Г. Н. Даниловой и О. П.
Иванова.
Внутри трубки параллельно ее оси
фрезеровались четыре канавки размером 1X 1 мм. В
каждую из канавок заделывали по две термопары, с
помощью которых измеряли температуру
стенки. Каждая термопара представляла собой
натянутую через всю длину экспериментальной
трубки нить со сварным стыком примерно посре-
и
дине, изготовленную из медной и константано-
вой проволочек диаметром 0,15 мм. Сварка
производилась электроимпульсным методом. По всей
длине, кроме стыка, термопару изолировали
накруткой из шелковых нитей. Поверх
натянутых в пазу термопар засыпался и уплотнялся
слой медных опилок. Затем на этот слой
намазывали пасту из алюминиевого порошка,
замешанного на жидком стекле. Пасту вдавливали в паз
специальным приспособлением. Затвердевая, она
фиксировала нижележащий уплотненный слой.
Процесс кипения исследовали при давлениях
Р
F,5 кгс/см2) и плотностях
q = 833 -т- 20000 Вт/м2.
31,8
104 Па C,25 кгс/см2) и 63,6 ¦ 104 Па
теплового потока
Обработка полученных данных в виде
зависимости коэффициента теплоотдачи от плотности
теплового потока а = Aq°>lb дала следующие
результаты:
при/?
31,8
104Па<7н = 22,4°С)а
1,4?
0,7 5
О)
при о
63,6 • 104Па(/н =47,87°С)а = 1,64<т°.75.
B)
Как видно из рис. 2, результаты наших опытов
удовлетворительно согласуются с результатами
Г. Н. Даниловой и О. П. Иванова. При этом
следует отметить, что большее отклонение
опытных точек 2 от обобщающей линии по сравнению
с опытными точками 1 объясняется, видимо, тем»
что опытные точки 2 получены при теплоотдаче
на трубке меньшего A,25 мм) диаметра.
Вторая часть опытов проведена на
горизонтальной медной трубке, на поверхность которой
гальваническим способом нанесли
дополнительный слой меди. Предварительно на трубке были
выфрезерованы четыре канавки, в каждую из
которых уложили по одной медь-константано-
о
вой термопаре, предназначенной для измерения
температуры наружной поверхности стенки.
Термопары заделывали с помощью ртутной
амальгамы меди так, что спаи термопар находились
заподлицо с наружной поверхностью трубки.
89 W
з
г
з
4 5 б 1 8910*
2 $, Вт/м
2
Рис. 2. Обработка опытных данных по формуле Г. Н. Да
t>
ниловои:
1 — р = 29-10* Па (данные докт.
р = B9-ь29,4)-104 Па [1 ]; 3 — р
31,8.10* Па (авт.); 5 — р =
дис. Г. Н. Даниловой); 2
= 29,34-10* Па [2]; 4— р
63,6.10* Па (авт.).

После этого на трубку гальваническим способом
в ванне, наполненной раствором медного
купороса, серной кислоты и этилового спирта,
наносили медное покрытие. Окончательные
размеры полученной рабо
поверхности трубки
450 мм, наружный диаметр 15,
роховатость покрытия Rz = 21 ч- 35
Опыты проведены при давлениях р
Ше
104Па: 39.81 • 104Паи61,29
Пр
Я
940
33,15
104 Па и плот
• 21130 Вт/м2
бработке результатов опытов по
зависимости а = Ад
получены следующие
данные:
при р
33,15
а
при р
39,81
104 Па
2,38 </0'75
н
23,8° С)
10
4
Па
а
при р
2,7 q
61,29 • 104 Па
Н
29,9
D)
0,7 5
45,2° С)
E)
#-/Л
з
4
5 6 7 в 9 Шч
l,Bj/f
а
3,13 д°>7Ь
F)
Эти же результаты опытов были обработаны
по зависимости Боришанского — Козырева [41
(рис. 3).
Рис. 3. Обработка опытных данных по формуле
Боришанского—Козырева:
1 — р = 33,15-Ю4 Па; 2
. 104 Па.
Р
39,81 -10* Па; 3
Р
61,29
где С
600
а
рЧь
С2д
%
кр
* кр
@,37 + 3,15^
одиночной гладкой трубке при давлениях
насыщения до 63,6 • 104 Па формулу C), а при
кипении на трубке с гальваническим покрытием
в изученном диапазоне давлений насыщения
Как видно из рис. 3, опытные точки отклони- зависимости D), E) и F).
ются]от обобщающей линии, соответствующей
формуле [4]
а
600
*кр
Te/eMVe
1 кр
(о,37 + 3,15^
G)
на 25—30%.
Увеличение теплоотдачи трубки,
подвергшейся гальваническому ПОКРЫТИЮ ПО сравнению з. Лавочник
с гладкой можно объяснить известной
пористостью этого покрытия, что качественно
согласуется с выводами В. А. Дюндина и А. В. Бори-
шанской [5].
Проведенные исследования процесса
теплоотдачи при кипении фреона-142 в большом
объеме в диапазоне температур насыщения 22,4 -=-
-f- 47,87° С позволяют рекомендовать для
расчета коэффициентов теплоотдачи при кипении на
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Данилова Г. Н. Влияние давления и
температуры насыщения на теплообмен при кипении фреонов.
«Котл©турбостроение», 1965, вып. 57, с. 69—80.
2. Иванов О. П. Экспериментальное исследование
теплообмена при кипении маслофреоновых растворов.
1965, № 3, с. 32—35.
«Холодильная техника»,
А. И. Способ
получения холода н
холодильная компрессионная установка для
осуществления этого способа. Авт. ев ид. № 129207.—
«Бюллетень изобретений», 1960, № 12, с. 18.
4. Боришанский В. М., Козырев А. П.
Обобщение опытных данных по теплообмену при пузырьковом
кипении на основе термодинамического подобия.—
ИФЖ, 1962, № 12, с. 3—8.
5. Дюндин В. А., Боришанская А. В.
Влияние поверхностных условий на теплообмен при кипении
жидкостей.—
Минск, 1972,
В кн.: Тепло- и массоперенос. Т. 2, ч. 1.
с. 177—179.

УДК 621.572
Исследование
движения
v
парогазовой
холодильных машинах
смеси
абсорбцион но-диффузионных
р. в. Емельянов, н. п. третьяков процесса и измерения параметров и величин,
Ленинградский технологический институт Определяемых В Опытах.
холодильной промышленности Испаритель и абсорбер представляют собой
двухтрубные сварные конструкции диаметром
Процессы парогазового кругооборота в абсорб- 22 X 1,5 и длиной 4000 мм с вваренными по
ционно-диффузионной холодильной .машине концам патрубками для подачи и удаления жид-
(АДХМ) недостаточно изучены, в частности, ме- кого аммиака, раствора и водородоаммиачной сме-
ханизм движущих сил процессов и сопротивле- си. На входе в испаритель и гбсорбер, на выходе
ния этим силам. Не установлены напорные ско- из них и в четырех сечениях этих аппаратов
ростные и физические характеристики паро- расположены термопары для измерения темпе-
газовой смеси, а также количество испаряемого ратуры стенок трубы и рабочих веществ внутри
и поглощаемого раствором аммиака, вследствие аппаратов, а также приспособления для отбора
чего затрудняется расчет и конструирование проб парогазовой смеси и раствора. Крайние ра-
АДХМ и повышение ее эффективности. Для де- бочие сечения находятся на расстоянии 500 мм
тального исследования протекающих процессов от торцов труб, остальные — на расстоянии
и определения необходимых зависимостей в 1000 мм.
ЛТИХПе была создана экспериментальная
установка.
Установка (рис.
Испаритель и абсорбер размещены в
теплоизоляционных камерах со смотровыми стеклами
состоит из циркуляцион- по торцам для визуального наблюдения за про-
ного контура (испаритель, газовый теплообмен- цессами. В камерах поддерживалась температу-
ник, абсорбер), сосудов для приготовления и ра, близкая к температуре процессов испаре-
накопления рабочих веществ, приборов и авто- ния и абсорбции, это свело к минимуму потери
матов для контроля и стабилизации заданного в окружающую среду.
В
I
<xh?
т
%
I
схы
W///A
>/////////>//}
'у/;;;/;;////;;;;;;;/;/.
^////?//////Л
YZZZZZZZ
1ZZZZZZZZZL
V/X///////////ZZZZZ
777777,
Рис. 1.
Экспериментальная

установка для
исследований циркуляции
парогазовой смеси.

Испаритель, газовый теплообменник и абсор- ратуры входа и выхода простой и обогащенно!
бер соединены между собой гибкими шлангами, парогазовой смеси в газовом теплообменнике
что позволяло изменять расстояние между ис- Количество выходящего раствора определяли
пар
и абсорбером по высоте. Н
самотечное
уравнительной линии обеспечивало
движение жидкого аммиака и раствора. В
систему и циркуляционный контур подавался
водород давлением (9,81 -~ 19,62)-105 Па, при этом
контур отключался от общей уравнительной
линии.
времени наполнения мерных сосудов 12. Для
построения зависимостей учитывали результаты
только тех опытов, в которых несовпадение теп-
материального балансов не превышало
Предварительные опыты, проведенные по ра- парения и абсорбц
15%.
Особенность экспериментального исследовг
циркуляции парогазовой смеси в процессах
зомкнутому контуру, дали возможность опре-
осуществлялась
U
делить теплотехнические характеристики ап- в этих процессах движущего напор
Опытным
паратов парогазового кругооборота, отработать путем были найдены числовые значения движ>
методику измерения отдельных величин и па- щего напора, средней скорости циркуляции
раметров.
Исследования по замкнутому контуру
проводили следующим образом. Жидкий аммиак
из сборника 1 подавался в напорный сосуд 2,
си, количества испарившегося
лощенного)
установлена их зависимость от ряда
параметров
Опыты проводили с измерением одного па-
откуда направлялся в сосуд-уровнедержатель 3, раметра, остальные поддерживались постоян-
а из него в коромысловый расходомер 4У где из- ными. При построении зависимостей значения
мерялось его количество. Из расходомера ам- скоростей, температур испарения и абсорбции
миак поступал в теплообменник 5, охлаждался определяли путем осреднения их по длине трубы,
до начальной температуры испарения и направ- Полученные данные позволили движущий напор
лялся в испаритель
Водоаммиачный раствор приготовляли в со- в виде:
парогазового кругообор
Па) представить
суде 6У откуда он направлялся в
сосуд-уровнедержатель 7, а затем через сосуд 8 со сменными
капиллярами и теплообменник 9 в абсорбер.
По достижении заданных температурных
параметров рабочих веществ и воздуха
теплоизоляционных камер испарителя и абсорбера
включалась подача раствора и аммиака. Заданные тем-
Ар
Hg{Q
Рг) +К
(О
где Н — расстояние между испарителем и абсорбером
8
по высоте, м;
ускорение свободного падения, м/с2;
О
пературы в теплоизоляционной камере
испарителя поддерживались с помощью холодильного
агрегата и ультратермостатов 10, а температура
воздуха в теплоизоляционной камере
абсорбера — с помощью грелок, вентиляторов и
ультратермостата 11.
При подаче аммиака в испаритель и раствора
в абсорбер процесс абсорбции и испарения
продолжался непрерывно. Стекая тонкой струйкой,
аммиак испарялся, диффундируя в поступающую
парогазовую смесь. Обогащенная аммиаком
парогазовая смесь с более высоким парциальным
давлением и плотностью проходила в абсорбер,
где в результате поглощения раствором части
аммиака парциальное давление хладагента в
смеси снижалось. Одновременно в процессе
абсорбции уменьшалась плотность парогазовой
смеси, что создавало условия для
интенсификации ее циркуляции. Далее стабилизировалась
тепловая нагрузка испарителя и абсорбера, а
Pi» Рг — средние плотности выходящей и входящей в
испаритель парогазовой смеси, кг/м3;
/Сд— эквивалентный напор, создаваемый
конвективной диффузией, Па: __
Кд = 0MКД0 + 0N5AJ--ЯJ(-^У,5^| ' ; .B)
Уг
К
до
3,48 Па;
#i» Уг — концентрации аммиака в смеси в этих усло-
__ виях, кг/кг;
Габ^Го — средние температуры абсорбции и
испарения, К.
Формула B) получена эмпирически при Н
О
U
а для расчетов движущего напора
расположения аппаратов в паро-
Ср
кругообор
щнюю скорость парогазовой смеси
определяли из материального баланса и
контролировали термоанемометром, который был
отградуирован по водородоаммиачной смеси.
Количество поглощенного аммиака находили
соотношения в г/
и
также скорость парогазовой смеси.
В течение опыта отбирали пробы
водородоаммиачной смеси в четырех сечениях на входе в
G
G
вых. р
1
1
вых. р
1
вх. р
• 3)
аппараты и выходе из них, а также на
расстоянии 500 мм от торца испарителя и абсорбера
по обеим концам. Кроме того, измеряли темпе-
где G
вых. р
fcBblX. P» ёВХ. Р
количество выходящего из абсорбера
раствора, г/ч;
концентрации аммиака в выходящем
и входящем растворе, кг/кг.

На рис. 2 представлена зависимость движуще-
Зависимость движущего напора А/?, средней
го напора Ар, средней скорости циркуляции со скорости циркуляции со и количества испарив-
и количества испарившегося или поглощенного шегося аммиака G от общего давления р в цир-
аммиака G от средней температуры охлаждающей куляционном контуре концентрации, входящего
абсорбер воды t0xn и количества входящего в раствора в абсорбер ?вх.р, расстояния между
испарителем и абсорбером по высоте Н показано
охл
абсорбер раствора G
вх.р-
При проведении этих опытов сохранялись на рис. 3.
постоянными: массовая скорость жидкого
аммиака на входе в трубу (Gnh
@,555 х 10
4
Из рис. 3 видно, что повышение общего
давления вызывает уменьшение количества испа-
кг/с), общее давление в циркуляционном конту- рившегося аммиака, средней скорости цирку-
ре (9,81 • 105 Па), температура входящего в аб- ляции парогазовой смеси и движущего напора. С
ростом концентрации входящего раствора
уменьшается движущая сила процесса массоперехода,
сорбер раствора C0° С), уклон испарителя и
абсорбера B°), концентрация входящего раствора
@,2 кг/кг), расстояние между испарителем и а следовательно, количество поглощенного ам-
абсорбером по высоте @,8 м), массовая скорость миака, средняя скорость циркуляции парога-
входящего раствора B,222х 10~4 кг/с). Направ- зовой смеси и движущий напор. С сокращением
в.,
г/ч
м/с
90- 0,15-
ление парогазовой смеси по отношению к тече- расстояния между испарителем и абсорбером по
нию жидкого аммиака и раствора противоточно. высоте уменьшается первая составляющая дви-
В качестве инертного газа был выбран водород.
Как видно из рис. 2 с повышением средней
температуры охлаждающей воды увеличивается
парциальное давление на границе раздела фаз
раствора, которое уменьшает движущую силу
процесса массоперехода, количество поглощенного
аммиака и среднюю скорость циркуляции
парогазовой смеси. Увеличение расхода
поступающего раствора приводит к росту поверхности мас-
сообмена в абсорбере, которая повышает
количество поглощенного аммиака, среднюю скорость
циркуляции парогазовой смеси и движущий
напор.
sov а о
30- 0,05-
10
14
15
;8-1д5р,Па
а
О, Г ш,
г/ч
90
60
30
м/с
0,15
- 0,10
_ 0,05
Z5
30 35
а
40
** *о*л ¦ °С
От,
г/ч
1Z0
90
60
30
си,
м/с
П 9* -
u,?.L
- 0,15
- 0,10
0,05
0,10
0.15
6
0,20 0,25 0,30 ^fanW/nz
О,
г/ч
/50
¦ со,
м/с
V 0,20
'Ар,
Па
V 76
80- 0,10
40
О
/20- 0,15- 12
0,05
О
250
500 750
б
1000 1250
Gfapj/'
о,
г/ч
/го
Г 0,20 \-
90
30
о
ш, Г Ар,
м/с Па
0,75\-
60- ОЖ
- 0,85-
0-
0,20
0,40 0,60
6
0,80 1,0 Н,м
Рис. 2. Зависимость движущего напора, средней скорости Рис. 3. Зависимость движущего напора, средней скорости
циркуляции и количества испарившегося или
поглощенного аммиака от средней температуры охлаждающей аб-
циркуляции и количества испарившегося аммиака от
общего давления (а), концентрации поступающего раство-
сорбер воды (а) и расхода поступающего в абсорбер раст- ра в абсорбер (б) и расстояния между испарителем и абсор
вора (б),
бером по высоте (в).

жущего напора, что приводит к снижению
средней скорости циркуляции парогазовой смеси и
количества испарившегося аммиака.
На рис. 4 показана зависимость этих же
величин от угла наклона абсорбера i.
С увеличением угла наклона абсорбера
возрастает скорость течения раствора. При противо-
точном движении и неизменном количестве
входящего р аствор а (G
вх-Р
2,222 х 10
4
кг/с)
достигается оптимальная скорость циркуляции
смеси при наклоне абсорбера, равном 3°. При
этом в опытах получались максимальные
значения количества поглощенного аммиака и
общего движущего напора.
а,
г/ч
720
м/с
У 0,15
80
ЬО
' Ар.
Па
\- 12
- 0,10
l. 0,05
- 8
. 4
Рис. 4. Зависимость движущего напора, средней скорости
циркуляции и количества испарившегося аммиака от
угла наклона абсорбера.
рационально конструировать циркуляционное
кольцо парогазовой смеси абсорбционного диф-
Проведенные исследования позволяют более фузионного холодильного агрегата.
УДК 637.5.037.5
Замораживание говяжьих и свиных сортовых отрубов
v
полимерной
пленке
таре
Л. Д. ВАСИЛЬЕВА, канд. техн. наук А. И. ПИСКАРЕВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
3 настоящее время мороженое мясо закладываю'
на длительное хранение в виде полутуш и чет
ертин. Укладка их в штабеля является трудоем
операцией и не позволяет экономно
использовать холодильные площади при хранении и
транспортировке. Кр
торговую
наряду с полноценными в пищевом отношении
частями туш поступают части с более грубыми
тканями (подбедерок, рулька, голяшка, шея).
3 промышленных условиях из них можно при-
уфабр
колбас
V
готовить полноценные noj
ные и кулинарные изделия.
В связи с этим назрела необходимость разра-
-отки более рациональных схем разделки. В Со-
Союзе предложено несколько схем про-
разделки мясных туш [11, которые
рименяют в зависимости от конкретных усло-
нй производства.
В перспективе в торговую сеть будет
направиться значительно больше охлажденного мяса,
ем мороженого. Однако вследствие сезонности
оступления скота и других причин выпуск мо-
эженого мяса составит в перспективе 20—25 °
ь к
:бщему объему реализации
гзводство замороженного
Поэтому про
объем мяса, закладываемого на длительное
вание и длительное хранение его в виде
упакованных в пленку и затаренных в ящики
сортовых отрубов, что позволит рациональнее
использовать холодильные емкости, комплексно
механизировать погрузочно-разгрузочные
ра-
значительны.
ранение, будут весьма
На смену замораживанию мяса в полутушах
етвертинах должно прийти быстрое заморажи- корейка [1].
боты при транспортировке и хранении, продлить
срок хранения мороженого мяса с наименьшими
потерями массы и обеспечить высокое качество
продукта даже после длительного его хранения.
Мясо в виде упакованных отрубов
замораживают во многих странах мира 12, 3]. Однако за
рубежом приняты иные схемы его разделки [4].
Отличаются от отечественных размеры и форма
отрубов, а также технические средства
замораживания.
В целях создания и внедрения в мясную
промышленность новой технологии производства
разделанного и упакованного мяса и
мясопродуктов, отвечающей задачам наиболее полного
и комплексного использования частей туш и
наилучшего сохранения их качества в процессе
длительного низкотемпературного хранения во
Всесоюзном научно-исследовательском институте
холодильной промышленности были проведены
экспериментальные исследования по определению
режимов замораживания сортовых отрубов,
выработанных по схеме ВНИИМПа.
Данная схема предусматривает выпуск в
торговую сеть и сеть общественного питания
наиболее ценных отрубов говяжьей туши —
тазобедренный, спинной, поясничный, грудной — и
свиной туши — тазобедренный, лопатка, грудинка,

Сортовые отруба для замораживания выра- на продолжительность замораживания: темпе-
батывали из охлажденных до 0—4° С полутуш ратуры воздуха, скорости его движения, размера
говядины первой категории и свинины мясной (толщины) отрубов, материала и вида тары.
без
ры с упаковкой в полимерную пленку
Упакованные
таре и без тар
фан лакир
руба
и мер
U
ке
*
В табл. 1, 2 приведена характеристика
температурного поля при замораживании сортовых
отрубов для говядины и свинины (^п —
температура на поверхности отруба, tn— температура
в центре отруба, т—продолжительность замо-
В качестве тары использовали ящики из гоф- раживания отруба).
рированного картона, из сплошного склеенного
картона с перфорацией и без перфорации бо-
рфорирован- туре воздуха
Как видно из таблиц, продолжительность
замораживания говяжьих отрубов при темпера-
—35° С и скорости его движения
ными стенками.
Отруба замораживали
в
температурах —
—45° С (для хранения пр
35° С Слля хранения пр
и
движения от 3 до 5,5 м/с в морозильном
около 3 м/с до среднеобъемной температуры
18° С в пленке без ящика составляла:
тазобедренного толщиной 280 мм — 14—16 ч, тол-
30е С) и скорости щиной 200 мм — 8,75 ч (табл. 1), спинного и
потоке воздуха пр
*—18°
филейного толщиной 100—120 мм — 5 ч, свиной
пар
ВНИХИ
Перед замораживанием
бов
обедр
грудинки
4 ч (табл. 2).
отру
Снижение температуры с
35 до
45° С при
имеющих неправильную геометрическую одной и той же скорости движения воздуха при-
форму и бол
габар
размеры
1
Р
членяли в целях уменьшения продолжитель-
замораживания и обеспечения возможности
укладки отрубов
Тол
руб
в
т. е. со-
более
щина большей части тазобедреин
этом случае составляла 180—200
ответствовала толщине бедра полутуши среднего
размера, в то время как толщина нерасчлененно-
руба была 280—300
водит примерно к такому же результату, что и
увеличение скорости движения воздуха с 3 до
5 м/с при температуре —35° С, и ускоряет
процесс бестарного замораживания для
тазобедренных отрубов на 25—30%, для тонких нг
35—50 %.
При замораживании упакованных в пленку
сортовых отрубов в таре резко возрастала
продолжительность процесса. Так, при замораживании
В процессе замораживания исследовали тем- ДО среднеобъемной температуры —18° С отрубов
ператур
поле мяса, для чего в продукт на
различном расстоянии от поверхности вводили
термопары: в тонкие отруб
повер
V
слои и
отруба — в повер
30, 45, 60, 90, 120
В задачу работы
половину толщины, в тазобедр
140
слой и на глубину
Сортовые отруба упаковывали и затаривали на
экспериментальном колбасном заводе ВНИИМПа при участии
сотрудников лаборатории технологии разделки мяса
этого института.
в ящике из гофрированного картона G40х330х
X 330 мм) при —35° С и скорости движения
3,7 м/с продолжительность замораживания
тазобедренного отруба толщиной 200 мм
составила 48 ч, тонких отрубов (грудной, спинной,
филейный) — 30—36 ч.
В полиэтиленовом ящике E80x410x300 мм»
с перфорированными боковыми и торцевыми
стенками при идентичных параметрах воздуха
замораживание тазобедренного отруба толщиной
200 мм требовало 24 ч, тонких отрубов толщиной
100
120 мм
13
18 ч.
Таблица I
о
5
о
200
200
200
200
280
280

Параметры
воздуха
О
с
**
CZ
Рч
о,
<и
сг
S
ZJ
1
1
г>
*!-*
**-
со
ел
и 2
О
G* ~
о **
^ к
о я
35
35
45
45
35
35
3,3
5,3
3,5
5,0
3,3
5,3
И
о*
20,0
23,0
30,1
35,6
23,0
28,8
30
Конечная температура тазобедренного отруба, СС
8 (в центре отруба)
14,5
16,0
17,2
19,0
18,0
21,8
18 (среднеобъемная)
на глубине, мм
60
90
120
140
Т. ч
w
30
10,6
11,5
12,0
13,6
14,7
17,5
8,0
8,8
8,2
8,6
11,7
13,8
9,5
П.1
8,3
8,6
8,0
6,5
7,5
7,0
13,0
11,0
25,0
27,2
29,2
31,7
26,0
28,8
19,6
22,2
25,4
45
16,7
18,0
16,4
60
15,0
12,1
19,2
90
120
9,8
10,1
7,2
6,7
15,0
16,2
12,0
12,6
140
3 0 (среднеобъем
ная)
т, ч
<м
45
90
X, ?
8,5
8,9
8,75
7,0
6,75
5,5
15,0
13,0
37,0
38,0
30,0
31,5
23,8
24,8
В, 7а
8,0

Таблица 2
Отруба
Корейка свиная
То же
»
»
Спинной говяжий
То же
»
Грудинка свиная
Спинной говяжий
То же
»
Корейка свиная
Грудинка свиная
То же
Корейка свиная
То же
Материал и вид тары
Грудинка говяжья
Спинной говяжий
То же
Без тары
То же
»
»
»
»
»
»
Сплошной склеенный
картон без
перфорации, Л=265 мм
То же
Сплошной склеенный
картон с
перфорацией, h~265 мм
То же
Сплошной склеенный
картон с
перфорацией, /i=160 мм
То же
»
»
Параметры
воздуха при

замораживании
та о
О,
с 2
35
35
45
45
35
45
45
35
35
45
45
35
•35
-35
35
35
35
35
45
Конечная температура мяса, °С
о s к
» и s
8 (центр отруба)
t °с
t сг
4ц, ^
т, ч
3,3
5,4
3,7
5,5
5,3
3,3
5,0
3,3
5,3
3,5
5,2
5,3
5,3
5,3
5,3
5,4
5,4
5,4
5,4
20,5
21,7
23,0
29,0
22,0
24,3
28,1
26,0
17,2
18,2
18,8
17,2
16,0
19,6
20,4
14,6
18,8
19,6
20,7
7,9
8,0
8,0
8,0
8,1
8,2
8,0
8,0
8,0
9,0
9,3
8,0
8,1
8,0
8,4
9,0
8,0
8,1
8,0
6,0
4,5
4,5
3,75
4,25
4,25
3,7
3,5
9,25
8,0
7,5
7,75
6,0
4,75
6,25
5,5
4,0
6,0
5,5
18 (среднеобъем-
ная)
3 0 (среднеобъем
ная)
t °С
22,2
23,0
25,0
29,0
23,5
26,1
28,9
27,0
21,0
21,2
20,0
21,0
22,3
21,1
22,5
19,5
20,3
22,5
22,3
t °с
Т, Ч
13,6
13,8
11,8
8,0
12,0
12,0
8,2
9,7
15,0
18,0
16,7
16,1
14,0
15,2
6,5
4,75
4,75
3,75
5,0
5,0
3,8
4,0
10,25
16,1
17,0
8,75
8,5
8,5
6,5
5,25
16,1
14,2
12,7
7,0
6,0
4,33
6,5
5,7
33,5
35,5
34,4
31,7
32,0
33,2
т, ч
27,5
25,0
25,5
29,8
29,7
5,75
4,25
4,75
10,0
9,83
27,5
7,0
Продолжительность замораживания говяжь- перфорированными стенками — соответственно
его спинного отруба в ящике из сплошного скле- 7,25 и 5,25 ч, т. е. продолжительность замора-
енного картона C80x265x265 мм) при —
35° С
20°
живания уменьшалась на 15—
Эффективным способом снижения продолжи-
и скорости движения воздуха 5,3 м/с
составляла 10,25 ч, при —45° С и той же скорости дви- тельности замораживания является уменьшение
жения — 8,5 ч. При одной и той же темпера- высоты ящика в сочетании с перфорацией боко-
туре (—45° С), но различной скорости движения вых стенок. При температуре воздуха
35° С
воздуха C,5 и 5,2 м/с) процесс продолжался со- и скорости его движения 5,3 м/с продолжитель-
ответственно 8,75 и 8,5 ч. Таким образом, уве- ность замораживания свиной корейки в ящике
и
V
личение скорости движения воздуха при одной из сплошного склеенного картона с высотой
и той же температуре не дает заметного эффекта 265 мм без перфорации составляла 8,5 ч, в ящи-
для замораживания отрубов в ящике без перфо- ке той же высоты с перфорацией боковых сте-
рации стенок, но снижение температуры замора-
—45° С при одинаковой ско-
живания с
35 до
нок — 7,25 ч, т. е. процесс замораживания
сокращался на 15%. В ящике с высотой 160 мм
рости движения воздуха уменьшает продолжи- и перфорацией боковых стенок процесс замо-
тельность замораживания отрубов в таре с раживания продолжался 6 ч, т. е. ускорялся
на 17% по сравнению с замораживанием в пер-
10,25 до 8,5 ч, т. е. на 17%.
Для сокращения продолжительности замо- форированном ящике высотой 265 мм и на 30%
раживания отрубов в таре можно также исполь- по сравнению с замораживанием в ящике высо-
зовать ящик с перфорированными стенками, той 265 мм, но без перфорации.
Если в ящике из сплошного склеенного картона
оез
температуре
35
Из испытанных видов тары по своим
прочностным свойствам совершенно не пригодными ни для
и скорости движения воз- замораживания, ни для последующего хранения
перфорации стенок C80x265x265 мм) при
°С
духа 5,3 м/с продолжительность замораживания замороженных отрубов оказались ящики из
корейки составляла 8,5 ч, грудинки — 6,5 ч, гофрированного картона. Этот материал не вы-
то при тех же параметрах воздуха в ящике с держивал нагрузки даже при укладке ящиков

в два ряда по высоте: ящики нижнего ряда сильно
При замораживании упакованных в пле
деформировались, а иногда совсем ломались под отрубов в ящиках из сплошного склеенного к
тяжестью верхнего ряда.
тона с перфорированными боковыми стен к
Применять ящики из полиэтилена невыгодно, продолжительность замораживания увели
так как часть их высоты, примерно 30—50 мм, вается в 1,2—1,3 раза, в ящиках без перфора
остается неиспользованной. Кроме того, эти в 2—3 раза по сравнению с замораживание,
ящики, являющиеся оборотной тарой, экономи- пленке без тары.
\
чески нецелесообразно использовать для долго-
Наиболее приемлемой и практичной тарой
срочного (до 12 месяцев) хранения замороженных замораживания отрубов являются ящики
отрубов.
сплошного склеенного картона с перфориро
i->
Ящики из сплошного склеенного картона, ными боковыми стенками.
предназначенные для однократного
употребления, более других видов тары удовлетворяют
требованиям, предъявляемым к таре,
применяемой для длительного низкотемпературного
хранения. В указанных ящиках перфорация
боковых стенок позволяет сократить
продолжительность замораживания отрубов.
Таким образом, сортовые отруба
рекомендуется замораживать при температуре воздуха не
выше —35° С и скорости его движения 3—5 м/с.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
Снижение температуры замораживания с
35
1. Сравнительная оценка различных схем
делки говяжьих туш.—«Мясная индустрия СССР», 1
№ 6. Авт.: Н. Шишкина, Л. Левина, Л. Канык
Л. Косицына.
2. К о у э н В. Методы замораживания и направленк
их развития в Канаде. Доклад на пленарном засел
научной конференции МИХ. М., сентябрь, 1958.
45° С при скорости движения воздуха 3. Алмаши Е., Млинарчик И. Опыты зам
до —
3 м/с по продолжительности процесса
эквивалентно увеличению скорости движения с 3
до 5 м/с при температуре —35° С.
Продолжительность замораживания отрубов в пленке без
тары в этом случае сокращается в 1,3-—1,5 раза.
живания кусков упакованной свинины. Доклад
4 комиссии научной конференции МИХ. М., сентя
1958.
4. Шишкина Н. Н. и др. Промышленные схемы
делки мясных туш на отруба. ЦНИИТЭИ, сер. «Мя
промышленность», М., 1973.
В ПРОДОЛЖЕНИЕ ДИСКУССИИ О СИСТЕМАХ
ОХЛАЖДЕНИЯ
УДК 621.565.5
Испытания батарейной и панельной систем охлаждения
сопоставимых условиях
*
И. М. ГИНДЛИН, М. 3. КРУПИЦКАЯ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
При сравнении показателей, полученных Одес-
и
ским технологическим институтом холодильной
промышленности при испытании камер
хранения мороженых грузов, оборудованных
панельной и батарейной системами охлаждения
(пучковые оребренные батареи, расположенные над
центральным проходом камеры), выявлено, что
пучковые батареи менее эффективны. Эти батареи
* Начало дискуссии см. «Холодильная техника»,
№ 2, с. 38; № 3, с. 30; № 6, с. 35; № 9, с 41.
1974,
не ограждали потолки камер от наружных теп
притоков, что приводило к неравномерному :
пределению температуры воздуха по высоте
мер. Кроме того, камеры не оборудовались
дяными экранами, устанавливаемыми вдоль
ружных стен для искусственного увлажне
воздуха.
В целях экономии металла и труб ВНИХИ б
предложено оборудовать камеры хранения с т
пературой —20° С потолочными батареями
однорядных оребренных труб (шаг 400 мм)
v
всей площади покрытия, а вдоль наружных с
камер
расположить однорядные пристенг-
оребренные батареи из 3—4 труб, подвешен,
к перекрытию. Для повышения относительз

влажности воздуха в камерах рекомендовано
оградить пристенные батареи стационарными
ледяными экранами, способствующими
сокращению естественной убыли мяса.
Чтобы убедиться в эффективности
предложенного способа по сравнению с панельным
охлаждением, обе системы испытывали в опытных
камерах одного холодильника в сопоставимых
условиях.
Для этой цели были выбраны две камеры на
д*
/Ш 3200
¦+¦—*
2800 3200
},К
2800 3200 1№
1 *-+
*
распределительном одноэтажном
подвалом)
холодильнике. Площадь каждой камеры 320 м2,
высота 4,5 м, сетка колонн 6x6 м. -
Одна камера была оборудована по проекту
Гипрохолода потолочными панельными
батареями из труб 0 38x3,0 мм, приваренных с
шагом 300 мм к стальному листу толщиной 2 мм,
и пристенной льдотрубной однорядной батареей
из 12 гладких труб 0 57x3,5 мм, длиной по
32 м. Из-за ухудшения теплоотдачи этой
батареи вследствие намораживания на трубах льда
и увеличения его толщины и невозможности
оттаивания батареи лед на ней по указанию Рос-
мясорыбторга не намораживали. Высота
потолочного продуха над панельными батареями по
проекту 40 см.
Другая камера была оборудована по проекту
ВНИХИ потолочными однорядными
сребренными батареями из труб 0 57x3,5 мм,
размещенными по всей площади потолка с шагом
400 мм, и пристенными батареями (однорядными
из трех труб по высоте), расположенными вдоль
наружных стен и огражденными (по всей высоте
камеры) стационарными ледяными экранами на
деревянном каркасе. Между последними и
стенами образован продух шириной 40 см (рис. 1).
Характеристики холодильного оборудования
опытных камер приведены в табл. 1.
В обеих опытных камерах были одинаковыми:
способ присоединения холодильного
оборудования — общими трубопроводами к одной* на- сосно-циркуляционной системе охлаждения с
Рис. 1. Камеры, оборудованные панельной системой
охлаждения на опытном холодильнике:
/ — опытная камера хранения мороженых грузов (t = —20° С)
с оребренными батареями и ледяными экранами; 2 — камера
хранения мороженых грузов (t = —20° С); 3 — опытная
камера хранения мороженых грузов (t = —20° С) с панельными
батареями. и,
нижней подачей аммиака, работающей при t
о
28° С; степень открытия распределитель-
U
Таблица 1
Показатели
Камеры
с
панельным
охлаждением
с
батарейным
охлаждением
Поверхность охлаждающих пркбо-
м2
ров,
Расход
металла на оборудование
камер, кг
в том числе на трубы, кг
Стоимость, руб.
оборудования камер с монтажом
устройства ледяных экранов
Поверхность (активная) ледяных
экранов, ма
644
нои жидкостной и парожидкостнои запорной
арматуры; поверхность и толщина стен и
теплоизоляции ограждающих конструкций;
расположение камер с точки зрения наружных и
внутренних теплопритоков; загрузка
промышленными и контрольными штабелями мяса A
категория упитанности, один и тот же срок
выработки, 350 полутуш массой 218,3 т, темпе-
6071
-10
11° С); рас-
3125
960
200
170
ратура в толще мышцы -
положение контрольных штабелей относительно
наружных и внутренних ограждений (рис. 2),
плотность укладки C30 кг/м3); способ закладки
контрольных полутуш в контрольные штабеля
(на трех уровнях).
В период испытаний в камерах не проводились
грузовые работы.

I
Рис. 2. Размещение контрол ьных штабелей мяса в
опытных камерах холодильника:
1 — ледяной экран;
мера хранения {t =
4 —
2 — автомобильная платформа; 3 — на;'
20° С) с батарейной системой охлажденияч
камера хранения <?=—20° С); 5 — камера (if = —20 °С
с панельной системой охлаждения; в — место хранения поддо
нов; 7 — железнодорожная платформа; 8 — контрольный шта
бель; 9 — коридор.
В подвале, расположенном под опытны*
рами, поддерживалась температура 0° С
Пр
роведен
температур
духа и кипения аммиака
мер
медь-кон-
термопарами, относительная влаж-
рограф
дельным заводом.
Естественную убыль мяса в контрольных
Таблица 2
Показатели
Июль
—октябрь 1968 г.
¦ i
с о
о s к
Си Э
CD J3
rtf 0> СО
X X Ъ
ч
?
X
о
I
о си
га tz ей
^ г- ^
о
Октябрь
1968
г.—февраль 1969 г.
» \
^ S а
s э s
s ч я
га о; га
I
та ><
О 5
о
S °
Я * с
Я и 5
м ь -
Средняя
температура
С
воздуха,
Средняя разность
температур по высоте
СС
ка-
15,4
0,8
18
относительная
0Z
мер,
Средняя
влажность воздуха, %
Отложение снеговой
шубы, мм
на панельных батареях
со стороны камеры
со стороны продуха
на гладкотрубной
батарее
на оребренной батарее
(на ребрах)
Оттаивание
щих батарей
панельных
0,4
95,3
97,3
40
10
50
охлаждаю-
гладкотрубных
оребренных
1 раз
16,8
0,2
19,3
97,7
10
98,;
1 раз
Конструктивно панельная система охлаждения
при сетке колонн бхб м позволяет экранировать
не более 60% поверхности потолка камер. Пс
отношению к площади всех наружных
ограждений G94 м2), с учетом пристенной
гладкотрубной батареи, экранированная поверхность
камеры с панельным охлаждением составляет не
более 25%. Следовательно, значительное
количество тепла проникает в камеру через неэкра-
нированные ограждения.
В настоящее время Гипрохолод применяет для
камер хранения вместо льдотрубных батарей
(из гладких труб) пристенные панельные бат
реи высотой 1,5 м (т. е. на х/з высоты камер).
с-
размещаемь
Если б
камере с панельным охлаждением были устанс
лены такие батареи, то экранированная площа
наружных ограждений камер возросла бы все
на 3,7%, что не могло существенно повлиять
результаты испытаний.
Осуществ
штабелях опреде
взвешиванием в опытной нельными ба
полного
ми всех
ранирован
)аждений
па-
камер
мере на одних и тех же напольных весах. Пер
вое взвешивание контрольн]
дили при закладке, второе
табе
рово
рез 3 месяца,
третье
На
рез о месяцев хр
)ла, стен и перегородок) со 100%-ныу
теплопритоков, что является
главной идеей панельного охлаждения, практически
нереально по конструктивным соображения:.
перехватом
основании проведенных испытаний были и ввиду пятикратного перерасхода металла пс
получены
табл. 2.
результаты,
ре дета в
в
сравнению с системой батарейного охлаждения.
Несмотря на то, что в наших опытах на па

нельные батареи было израсходовано в 2 раза
Данные по усушке мяса свидетельствуют о том,
больше металла, чем на оребренные, поверхность что в камере с панельным охлаждением потери
первых оказалась в 1,28 раза меньше оребрен- мяса почти в 2 раза больше, чем в камере с ореб-
ных. Это привело к худшему режиму в камере ренными батареями, оборудованными ледяными
<: панельным охлаждением, где средняя темпе- экранами.
Это
объясняется
худшими ус-
ратура воздуха была более высокой (—15,4° С), ловиями температурно-влажностного режима в
чем в камере с батарейным охлаждением (—18°С). камере с панельным охлаждением, а именно,
Перепад между температурами воздуха и ки- более низкой относительной влажностью воз-
пения аммиака в июле — октябре в камере с па- духа (на 2% ниже в теплый период года) и более
цельным охлаждением составил в среднем 12,6° С, высокой его температурой (на 2,5° С).
а с оребренными батареями 10° С. Таким
образом, средний перепад температур в камере с
Отсутствие в этой камере средств активного
увлажнения привело к значительно большим
панельным охлаждением оказался в 1,26 раза естественным потерям мяса, чем в камере с ореб-
больше, чем в камере с оребренными батареями, ренными батареями, где вследствие рассредо-
т. е. во столько же раз, во сколько раз меньше точенного размещения потолочных батарей, на-
1,28 раза), личия ледяных экранов и созданного ими тепло-
t>
в ней поверхность охлаждения
Эти результаты вполне достоверны, так как тепло- защитного продуха вдоль наружных стен зна-
отдача панельных и оребренных батарей почти чительная часть наружных теплопритоков не
равноценна. достигала штабелей мяса, а воздух камеры ув-
В обеих опытных камерах наблюдалась незна- лажнялся за счет сублимации льда. Применение
чительная неравномерность температуры воз- ледяных экранов позволило поднять относитель-
духа по высоте D,5 м). В теплый период года ную влажность воздуха в камере на 5% (с 93%,
по данным Д. Г. Рютова, для камер с
батарейным охлаждением без экранов до 98%, по
данным опытов).
Расхождение в величине отдельных показа-
В холодный период года при меньшем наружном телей по убыли мяса находилось в пределах
теплопритоке благодаря более эффективной ра-
средняя разность температур по высоте в
камере с панельным охлаждением была 0,8° С,
с оребренными батареями — 0,4° С, но не 5—
6° С, как это отмечалось в работах ОТИХП.
-4-20°
о, что вполне допустимо для проведенных
боте оребренных батарей с длиной ребра 46 мм исследовании, если принять во внимание, что
температура воздуха возле них была на 2,7° С на потери мяса влияет тепловая радиация, ко-
ниже, чем возле панельных батарей с длиной реб- торую трудно учесть.
ра 150 мм. Вследствие этого разность температур
Дело в том, что излучение холода панельными
воздуха по высоте камеры с оребренными ба- батареями приводит к переохлаждению верх-
тареями несколько возросла и составила 1,6° С. них полутуш мяса ниже точки росы, что вызы-
Оттаивание оребренных и гладкотрубной ба- вает интенсивную конденсацию и замерзание на
U
тареи проводили один раз в теплый период года, них водяных паров из воздуха, которые воспол-
Панельные батареи оттаять не представилось няются за счет испарения влаги из нижележа-
возможным, так как снег со стороны продуха щих полутуш штабеля. При этом усушка мяса
необходимо превратить в воду, что требует раз- возрастает.
грузки камеры. В камере с батарейным охлаждением, в ко-
Анализ естественной убыли мяса в опытных торой оребренные трубы расположены по всей
камерах приведен ниже:
Июль —
октябрь 1968г
Усушка, кг
в контрольном штабеле
камера с панельным
охлаждением
камера с батареями из
оребренных труб
отношение
в контрольных полутушах
камера с панельным
охлаждением
камера с батареями из
оребренных труб
отношение
Отношение дефицитов
абсолютной влажности
воздуха в камерах
Октябрь
1968 г.—
февраль 1969г
356
99
149
43
2,4
6,25
3,58
1,74
2,2
2,3
3,35
2,1
1,6
1,7
площади потолка, этого не происходило.
В камере с панельным охлаждением штабель
мяса был сильно заснеженным сверху из-за
осыпания снега с панельных батарей и конденсации
водяных паров. Будучи в переохлажденном
состоянии (по отношению к температуре камеры),
этот снег не мог сублимировать и восполнять
дефицит влаги в воздухе камеры.
Последующая в течение ряда лет
эксплуатация опытных камер холодильника показала, что
в камере с батарейным охлаждением, так же как
и в камере с панельным охлаждением, стабильно
поддерживается в течение года примерно
одинаковая температура
17
19° С.
Панельные батареи (со стороны камеры) оттаиваются
2 раза в год, оребренные — 4 раза. На
поверхности панельных батарей со стороны потолочного
продуха лежит слой компактного снега и льда

: л. и
* 3—4 см. Это объясняется тем, что ни- массу батарей для камер хранения, а также звг-
какон герметичности зазоров между панельными чительно сократить их стоимость и трудоемкость
батареями и перекрывающими их асбоцементны- монтажа.
ми или металлическими листами получить
нельзя, Еслелствие чего потолочный продух
сообщается с грузовым объемом камеры и происходит
циркуляция воздуха из камеры в продух, в ко- разраба
тором на панелях накапливается снег и лед. Минмяс
В теплый период года температура кипения
аммиака (по данным журнала компрессорного
Ч- —32° С.
цеха) поддерживается на уровне
29
Таким образом, на основе проведенных испы-
и
V
танин систем охлаждения и их дальнейшей
эксплуатации установлено, что панельная система
значительно уступает по своим
технико-экономическим показателям батарейной
системе
охлажден
В связ
в сочетании с ледяными
ранами
этим Ученым советом ВНИХИ реко-
впредь до освоения выпуска промыш-
>ния на
ленностью упакованного мяса и внедр
холодильниках прогрессив
fj
системы Еоздуш-
охлаждения применять для камер
мороженых грузов батар
систему охлаж-
осуществлена
камер
V
олодильника.
Выход в свет ГОСТ 17645—72 на оцинкован-
ребренные батар
труб 38x2,5 с ша
ребер 30 мм и освоение выпуска их пр
юстью позволяет еще почти на 40% с
Батарейная система охлаждения в со
с рекомендациями ВНИХИ принята
вых проектов холодильников мясокомб
для типо
проектными
рганизаци
лясомолпрома СССР (Гипром
Кроме того, эта система охлаждения
проектными организациями
и др.)
Ми нто р
СССР
(Гипрохолод и др.) в типовых проектах распре
делительных одноэтажных
холодильников
второго
р
обор\
каме:
хранен
струкц
Она осуществлена также при рекок
московских холодильников № 7 ;
№ 9 Росмясорыбтор
Пр
дорогостоящ
tJ
и металлоемкой
панельной системы охлажден
для вер
этажей многоэтажных распреде
лодильников нецелесообразно,
хо-
так как в связ;:
t>
нения вер
а них специализацией камер хра-
этажи отводятся под хранение
грузов, не подверженных усушке.
Полученная при сравнительных испытаниях
более низкая эффективность панельной системы
согласуется с данными ранее проведенных
испытаний, например в ЛТИХП и Центральной
научно-исследовательской лаборатории.
Новые изобретения
(И) 426111 B1) 1619662/24-6 B2) 15.02.71 E1) F 25 b
9/02 E3) 621.565.3 G2) А. И. БОРИСЕНКО, Ю. Г. ВОР-
ЗЯК, И. Н. ГМИТРОВИЧ, В. Н. КЛЫЧКОВ, С. Р.РЕ-
ЗИНСКИЙ, В. А. САФОНОВ, А. Н. ШУМ и А. И.
ЯКОВЛЕВ G1) Харьковский авиационный институт и
Харьковский электромеханический завод
E4) 1. ОХЛАЖДАЮЩЕЕ УСТРОЙСТВО,
например, для полупроводниковых приборов,
содержащее вихревую трубу с горячим и холодным концами,
основной эжектор, рабочее сопло которого установлено на
холодном конце трубы, для подсасывания наружного
воздуха и нагнетания его в холодильную камеру, и
вспомогательный эжектор для отсасывания газовой смеси из
камеры после процесса охлаждения, отличающееся тем, что,
с целью повышения экономичности, рабочее сопло
вспомогательного эжектора подключено к горячему концу
трубы.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что вспомога-
<И
тельный эжектор выполнен вихревым.

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 658.012.2
Рационализаторская работа на
СеверОДВИНСКОМ ХОЛОДИЛЬНИКе ВУЮТ в рационализаторской работе.
графика. Все приборы регулирования и
автоматической защиты работают безотказно. Даже
в период профилактических осмотров, при
вскрытых компрессорах, в цехе не бывает утечек
аммиака.
Помещение компрессорного цеха содержится
в идеальном санитарном состоянии, за что
коллективу в 1973 г. был вручен Диплом
Северодвинского Горкома КПСС. В цехе много цветов.
Работники компрессорного цеха активно участ-
А. Т. ГОРОБЕЦ
Архангельская контора Росмясорыбторга
Машинист цеха М. А. Кашин и слесарь
П. А. Чебыкин разработали и внедрили стенд
для контрольной проверки манометров, мано-
вакуумметров, реле давления и других приборов.
Слесари М. А. Терентьев и П. А. Чебыкин
предложили установку для регенерации отра-
конторы Росмясорыбторга введен в эксплуата- ботанного масла, что позволяет экономить еже-
цию в 1961 г. Холодильник пятиэтажный, ем- годно 1,2—1,5 т смазочного масла.
Северодвинский холодильник Архангельской
костью 7030 т. Лучшим цехом холодильника по
праву считается компрессорный (рис.
Начальник цеха Ф. П. Лушанов и слесарь
Н. Н. Сапунов создали усовершенствованную
Начиная с 1966 г., по итогам социалиста- конструкцию датчика уровня типа ПРУ с уве-
ческого соревнования компрессорный цех за- личенным ходом (до 140 мм). Новый датчик
нанимает на предприятии первое место. В 1971 г. дежен в работе и заменяет только на одном хо-
ему присвоено почетное звание «Цех коммуни- лодильнике шесть датчиков ПРУ-2 и девять
реле МКУ-48. Предложение получило положи-
стического труда»
Коллектив компрессорного цеха добился вы- тельную оценку ВНИХИ.
соких производственных показателей. За 13 лет
Для знакомства с работой и заимствования
эксплуатации в камерах холодильника не было опыта Северодвинский холодильник посетили
нарушений температурного режима. Большая представители Эстонии, Латвии и ряда городов
работа проводится по поддержанию оптимальных РСФСР. В настоящее время датчик новой кон-
температур и влажности воздуха в камерах струкции внедрен на многих предприятиях, что
хранения продуктов, подверженных усушке, позволило сократить число приборов автомати-
Благодаря усилиям работников цеха за три года ки и дало значительный технико-экономический
девятой пятилетки на холодильнике сэкономлено эффект.
мясопродуктов на сумму около 130 тыс. руб. Поддержанию хорошего санитарного состоя-
Ремонт компрессоров и арматуры проводится ния помещений, созданию условий для произво-
квалифицированно, качественно и с опережением дительного труда уделяется внимание коллекти-
Рис. 1. Компрессорный цех.
Рис. 2. Электропогрузчик, оборудованный
предохранительной решеткой.

вами всех цехов холодильника. Большое
значение придается также улучшению охраны труда
и механизации трудоемких процессов.
Электропогрузчики оборудованы тормозами,
сигналами и решетками, предохраняющими
водителей от травм при падении груза (рис. 2).
Конструкция предохранительной решетки
разработана рационализаторами механического цеха
Благодаря внедрению предложенного
главным инженером холодильника А. В. Педиковым
приспособления для разгрузки бочек с рыбой
высвобождено два рабочих рыбного цеха и
увеличена в 5 раз производительность труда на
этой операции (рис. 3).
Рабочие и инженерно-технические работники
Северодвинского холодильника, активно
включившись во Всесоюзное социалистическое
соревнование за досрочное выполнение
народнохозяйственного плана четвертого, определяющего
года девятой пятилетки, с честью выполняют
Рис. 3. Приспособление для разгрузки бочек с рыбой, поставленные перед ними задачи.
УДК 62-52
Усовершенствование блока
питания тиратронов МТХ-90
в пультах типа ПУМ
С. Л. ГЕЛЛЕРГ Г. Е. ЗАВЕЛИОН, Е. Л. РОЙЗМАН
ВНПО «Пищепромавтоматика»
Эксплуатация пультов типа ПУМ [1 ] для
управления аммиачными компрессорами в системах
автоматизации холодильных установок различных
предприятий торговли, пищевой и
мясо-молочной промышленности показала, что наибольшее
число их отказов происходит по причине
неисправности блоков питания тиратронов МТХ-90.
Авторами предложена новая схема блока
питания тиратронов (см. рисунок), которая
повышает надежность работы блока питания.
В этой схеме питание на выпрямительный блок
подается через резисторный делитель
напряжения (/?!, R2)9 при этом резистор R2 делителя
напряжения выполняет одновременно функцию
токоограничивающего сопротивления. Кроме
того, на диоды выпрямителя и фильтрующий
конденсатор С подается пониженное напряжение,
Число диодов выпрямителя может быть
определено по формуле [2]
и0бр
Е
G
н
Ви
и
п
обр
U
где ?/0бр — амплитуда обратного напряжения
выпрямителя;
Н
J
В
н
действующее значение, подаваемое на
выпрямитель переменного напряжения (с учетом
нагрузки Е = 127 В);
коэффициент обратного напряжения с
учетом нагрузки выпрямителя (в типовых
режимах работы од но пол упер йодного
выпрямителя (?н = 2,5);
коэффициент фазной э. д. с. с учетом
нагрузки выпрямителя;
2Е0В
R
7
Ч
К тиратронам МТХ-90
позволяющее сократить число диодов и резисто- ного блока питания:
ров выпрямителя и уменьшить типоразмер
конденсатора.
Принципиальная электрическая схема усовершенствован-
с
вый
Rz
конденсатор МБГО,
Д226Б, 400 В, 300
резистор МЛТ-2,
300 В, 2 мкФ ±10%;
мА; Ri — резистор
24 к Ом.
В — диод кремние-
МЛТ-2, 43 кОм:

Вп
G*
1
V2
l;06;
U — предельно допустимое подводимое к диоду перемен
ное напряжение (для диода Д226Б U = 400 В).
Тогда
U
обр
127-
2,5
1,06
300 В
Таким образом,
п
300
400
0,75
Следовательно, достаточно одного диода.
Максимальное напряжение конденсатора
может быть определено по формуле [2]
U
При Е = 127 В U
макс
макс
Е /2.
179 В.
Емкость конденсатора [2]
С
7>103/0
кпи0
где /
о
U
о
*п
постоянная составляющая тока выпрямителя
(при зажженном тиратроне /0 не превышает
2 мА);
постоянная составляющая выпрямленного
напряжения (при зажженном тиратроне U0
принято равным ПО В для обеспечения
нормального зажигания тиратронов при существующих
сеточных делителях);
коэффициент пульсации (поскольку качество
фильтрации не влияет на свечение
тиратронов, коэффициент пульсации принят равным
7%).
Таким образом,
С
7,5.103-2
7-110
1,95 мкФ.
На основании расчетных значений U и Свыбраи
металлобумажный конденсатор типа МБГО на
300 В, 2 мкФ ±10%. Экспериментальная
проверка работы схемы показала, что увеличение
емкости конденсатора не дает увеличения
выходного напряжения и не улучшает внешней
характеристики выпрямителя, что
подтверждает правильность выбора величины емкости
конденсатора.
Пульты типа ПУМ и щиты блочного типа [3]
с усовершенствованными блоками питания более
года успешно эксплуатируются в
производственных условиях на ряде холодильных установок
и показали высокую надежность в
эксплуатации.
В настоящее время пульпы типа ПУМ
выпускаются с усовершенствованными блоками
питания.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Багинский А. С, Завелион Г. Е.,
Геллер С. Л. Новые пульты управления аммиачными
компрессорами.— «Механизация и автоматизация
производства», 1968, № 2.
2. В е к с л е р Г. С. и др. Электропитание
радиоустройств. Киев, «Техн1ка, 1964.
3. Шапиренко А. П., Геллер С. Л.,
Завелион Г. Е. Щит блочного типа для
автоматизированных холодильных установок.— «Холодильная техника»,
1970, № 5, с. 33—37.
V^A/V\A/VVVVAA/V\^^
УВАЖАЕМЫЕ ЧИТАТЕЛИ!
ОТКРЫТА ПОДПИСКА НА 1975 ГОД
на ежемесячный научно-технический и производственный журнал
«ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
Журнал распространяется только по подписке. Подписка принимается
без ограничения в пунктах подписки «Союзпечать», на почтамтах, в
узлах и отделениях связи, а также общественными распространителями
печати на предприятиях, в учреждениях и учебных заведениях.
Периодичность
F4 страницы).
Подписная цена на 12 месяцев
50 коп.
номеров в год. Объем номера — 4
руб
Цена отдельного номера

КОНСУЛЬТАЦИЯ
УДК 661.97
Осушение сжиженного СО
Канд. техн. наук Т. Ф. ПИМЕНОВА,
О. Н. КОНСТАНТИНОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
2
Основные элементы установки — две
осушительные колонки (патроьы) диаметром 57 г
высотой 260 мм, работающие попеременно. Е
каждую колонку засыпали 250—270 г
адсорбента.
Освобожденный от капельной воды
сжиженный СО2 из баллона 1 пропускали через одну из
колонок 2. Вторую колонку в это время
подготавливали к работе — регенерировали насадку
Часть сжиженного С02 до колонки и все
количество С02, прошедшее через колонку, в
газификаторе 3 превращались в перегретый па:
В ряде сл>
например
еобход
V
О
и, пройдя через редуктор, где давление
снижалось почти до атмосферного, направлялись через
зри зарядке огнету- конденсационные гигрометры 4 и газовые счет-
осушенный сжижен- чики 5 в атмосферу.
содержанием
ров не выше, чем у
ребо
Регенерация адсорбентов проводилась двум
в потоке горячего СОи, нагрето::
методами
ГОСТ 8050—64 для I сорта сварочного С02. в электрогрелке 5, или в сушильном шкаф}
С этой целью сжиженный С02 перед загр>
При регенерации первым способом углекислые
жебные сосуды зачастую пропускают через газ отбирался из потока отсосного газа из втс-
адсорбеиты, в частности, через силикагель. При рого промежуточного сосуда служебной сухо
без
режим работы такого осушителя выбир
U
ибо обоснова
Во ВНИХИ
бор
наибо
фф
адсорб
ш
влажного сжиженного СО
та для

определению его влагоемкости и разработке техноло
гического режима
Опыты
роводи
О
рои дана на р
женный С02,
литровых бал
ном заводе.
эксплуатации.
[ на установке, схема кото-
Использовали пищевой сжи-
шный в стандартных сорока-
на Московском углекислот-
леднои установки.
Сжиженный СО2, поступающий в
осушительную колонку, взвешивался в баллоне на весах 7
Давление С02 измерялось образцовыми
манометрами, температура — ртутными
термометрами.
Содержание водяных паров в сжиженном С0:
определяли расчетным путем по соотношению .
х = S^. . РН,°. кг Н20/кг С02,
М
П 1 •*
С02 *Робщ— Рн20
где М
н„о>
М
со
молекулярная масса воды и С02;
Рис. 1. Схема экспериментальной установки для
сжиженного С02 адсорбен-
дования
иссле-
продесса осушения
тами:
1 — баллон с сжиженным С02; 2 — осушительная колонка;
3 — газификатор; 4 — конденсационный гигрометр; 5 —
газовый счетчик; 6 — электрогрелка; 7 — весы.
2
5
-cxkJ

t*
Рн8о> ^обш — парциальное давление водяных па- торе 4, Углекислый газ сбрасывался в атмосферу
после того, как проходил через конденсационнь
гигрометр 5 и газовый счетчик 6.
Перед проведением опытов баллон со сжижен
СО2 выдерживался в перевернутом состоя
ров и оОщее давление смеси (в
одинаковой размерности).
Значение р
находили
таблицам влаж
воздуха соответственно температуре
росы, установленной с помощью конденсацией- нии 12—24
ного гигрометра 4, расположенного в потоке
1 кгс/см2
пР
этом вода, растворенная в
Пер
включением
до
углекш
определяли по обр
сдросселированного
газа. Общее давле!
вому манометру.
Исследования по
проводили с применением трех адсорб
осушению сжиженного СО
СО2, скапливалась внизу
баллона в схему установки он тщательно про
дувался и имеющаяся в баллоне вода сбрасы
валась в канализацию.
2
гранулированного силикагеля
марки
кем
Р
Во время опытов температура С02 до редукто
поддерживалась
V
бы
ДР
(ГОСТ 3956—54), цеолита марки NaA-2KT и
мар
КА-ЗМ
Цеолит NaA-2KT принят по рекомендации
Ленинградсокго специализированного комбината
оборудов
который
ложительные результаты широкого его пр
менения для глубок
осушения жидких фр
онов.
Цеолит КА-ЗМ выбр
для осушения \
кислого газа, поскольку его динамическая
активность по углекислому газу, согласно
паспорту, равна 0.
Перед проведением опытов определяли
тическое содержание водяных паров в пищевом
лирования СО2 она была выше нуля. Это
правило необходимо было соблюдать для того, чтобы
в редукторе не выпадала влага в виде льда и не
искажала фактическую величину влажности
газа. Расход газа во время опытов поддерживался
равным 30 л/мин.
Результаты опытов по определению влажности
«сырого» С02 показали, что фактическая
влажность пищевого сжиженного углекислого газа,
не осушенного специально, очень высока и
соло —22° С. т. е.
ответствует точке росы
не отвечает требованш
—Ю до-
предъявляемым даже
ко
сорту сварочного С02. Это подтверждает
СО
осушения сжижен
сжиженном углекислом
2
установке
i которой представлена на рис. 2.
Сжиженный СО о, находящийся в баллоне /
Результаты опытов по осушению сжиженного
СО2 выбранными адсорбентами представлены на
рис. 3, где дана сравнительная характеристика
установленном на весах 2, превращался в пар осушающей способности всех трех адсорб
в змеевике
фикатора 3. Давление получен- Опыты проведены с примерно одинаковой ф
снижалось до атмосферного в редук- тивной скоростью, равной 0,00371 л/(
и одинаковой начальной влажностью С02, со-
18° С.
трех
ответствующеи температуре точки росы
На рис. 3 показана полученная для в
дсорб
•в зависимость изменения точки росы
колонку и после нее от
продолжительности опыта.
Как видно, самое глубокое осушение сжижен
углекислого газа, находящегося
37 до 59 кгс/
2
помощью
2реющий пар
ч
I
4
!
I
-3i
1/
1
I
—о-
г
i
Ш
3\/
^J ^F
1
f^
1
Т
о
1
г
з
ь
5
В
7
8
3
10 11 12
Продолжительность опыта, ч
Рис. 2. Схема установки для определения содержания
водяных паров в сжиженном пищевом С02:
; — баллон с сжиженным С02; 2 — весы; 3 — газификатор;
4 — редуктор; 5 — конденсационный гигрометр; 6 — газовый
счетчик.
Рис. 3. Сравнительная характеристика осушающей
способности сжиженного С02 силикагелем марки КСМ A)
и цеолитами марок КА-ЗМ B) и NaA-2KT(<?) Прямая
линия
средняя температура точки росы на входе в
колонку.

Qq ^
a
0,006
0,003 00/
0,0/2 0,0/4 0,0/6 0,018 0,02
Фиктибная скорость, Л/(мин-см2)
Рис. 4. Зависимость влагоемкости адсорбента силикагеля
марки КСМ A) и цеолитов марок NaA-2KT B) и КА-ЗМ
C) от фиктивной скорости при осушении сжиженного С02.
цеолита NaA-2KT. Его влагоемкость по «порож- шкафу 3—4 ч. Патрон с адсорбентом в горячем
ку», т. е. динамическая влагоемкость составила виде немедленно устанавливали в запасную осу-
от 4,85 до 7,53% от массы адсорбента (при рас- шительную колонку и герметизировали" во из-
четах было условно принято считать концом «по- бежание насыщения адсорбента влагой из окру-
рожка» температуру точки росы, равную
40°С).
Глубина осушения сжиженного СО 2* этим
адсорбентом доходила до —60° С.
жающеи среды.
Таким образом, для осушения сжиженного
С02, не содержащего капельной влаги, можно
Наихудшие результаты получены при осуше- применять цеолит марки NaA-2KT, средняя вла-
нии сжиженного СОг цеолитом КА-ЗМ. Его гоемкость которого равна 6% от массы адсор-
влагоемкость по «порожку» колебалась от 0,3 бента. Этот адсорбент может обеспечить глубину
до 1,7%. Сжиженный С02 осушался этим цео- осушения до точки росы, равной —60° С, в слу-
литом не так глубоко — на выходе из колонки чае выполнения указанного выше режима его
влажность С02 соответствовала температуре регенерации. При расходе сжиженного С02 в ко-
точки росы—50° С. личестве 3—4 кг/ч патрон, вмещающий 250
Силикагель осушал сжиженный С02 пример- 270 г цеолита NaA-2KT, осушает его в течение
но до этого же уровня
средняя температура 9—до ч.
точки росы
по
«порожку» колебалась от
41 до—50° С. Влагоемкость силикателя
непревышала влагоемкость цеолита ной колонки должна быть рассчитана по фор-
муле
сколько
КА-ЗМ и колебалась от 1,7 до 4,1%.
Как показали опыты, влагоемкость
примененных адсорбентов не зависит от фиктивной
скорости движения сжиженного С02 через
слой адсорбента в диапазоне от 0,002 до 0,02
л/(мин-см2), что и показано на рис. 4.
Силикагель регенерировался'при 150—190° С,
цеолит NaA-2KT — при - 280—315° С, цеолит
КА-ЗМ — при 315—330° С. Оказалось, что
регенерацию адсорбентов можно считать
завершенной после выдержки их при максимально
необходимой температуре в течение 1—1,5 ч. давлением
При необходимости осушить большое
количество сжиженного С02 вместимость осушитель-
&адс
(G
Wx
Gw) GCOt
кг,
а
100
гДе Gw< > Gw
G
со
количество водяных паров, содержащих^
ся в СОа до и после осушения, кг/кг;
количество осушаемого С02, кг;
динамическая ^влагоемкость адсорбента,
% по массе.
При осушениихжиженного С02 с избыточным
37—60 кгс/см2, содержащего около
а
Регенерация в сушильном шкафу позволяет
восстанавливать активность адсорбента так же
эффективно, как и регенерация его в протоке
0,5 г/кг водяных паров, для определения
необходимого количества цеолита NaA-2KT
кг)
может быть рекомендована следующая расчетная
горячего углекислого газа. Общая продолжи- формула:
тельность регенерации адсорбентов в сушильном
В,
аде
0,0067 Geo
г

НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 426112 B1) 1779838/24-6 B2) 03.05.72 E1) F 25b
39/04 E3) 621.57.044 G2) А. ПГСЕЛИВАНОВ
E4) КОНДЕНСАТОР ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН,
содержащий ряды змеевиковых труб, нижние колена
которых соединены с коллектором отвода конденсата при
помощи промежуточных патрубков, отличающийся тем, что,
с целью повышения надежности работы, в патрубках
размещены обратные поплавковые клапаны.
E4) СПОСОБ ЗАМОРАЖИВАНИЯ ПИЩЕВЫХ
ПРОДУКТОВ
в скороморозильных аппаратах путем загрузки их в
противни и транспортировки последних внутри аппарата
в наклонном положении, отличающийся тем, что, с целью
интенсификации процесса и возможности замораживания
продуктов со скользкой поверхностью и слизистой
консистенцией, перед замораживанием продукты охлаждают
при горизонтальном расположении противней до
образования на их свободной поверхности корки, а в процессе
замораживания транспортировку противней в наклонном
положении чередуют с транспортировкой их в
горизонтальном положении.
A1) 426114 B1) 1709709/28-13 B2) 29.10.71 E1) 7 26d
13/06 E3) 637.513.24 G2) В. М. МОСКОВЧЕНКО,
Е. X. РУСОВ, И. Г. ЧУМАК и В. Т. ОЛЕЙНИЧЕНКО
G1) Одесский технологический институт холодильной
промышленности
E4) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ
МЯСНЫХ ТУШ,
A1) 427531 B1) 1720984/24-6 B2) 26.11.71 E1) F 25Ь
15/02; F25J 1/02 E3) 621.59:621.576.5 C1) 104541/70 C2)
28.11.70 C3) (Япония) G2) ИТИЗО АОКИ И ЁСИЦУГИ
КИЦУКАВА ((Япония) G1) Тиёда Кемикал Инжиниринг
энд Констракшн Ко., ЛТД, энд Эйр продактс энд Кеми-
калс, Инк (Япония)
E4) 1. СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ХОЛОДА,
для сжижения природного газа с помощью
компрессионной холодильной машины, работающей на газовых
смесях, путем предварительного охлаждения газа и
выделения из него высококипящих фракций на высоком
температурном уровне и последующей конденсации легко
кипящих фракций на низкотемпературном уровне,
отличающийся тем, что, с целью повышения экономичности, холод
высокого температурного уровня получают в
абсорбционном цикле, использующем для нагрева раствора,
например воДоаммиачного, отходящее тепло от привода
компрессионной холодильной машины, например газотурбинного,
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что
абсорбционный цикл осуществляют по двухступенчатой схеме.
выполненное в виде изолированной камеры с подвесными
путями для туш и расположенными между путями
каналами для подачи воздуха, отличающееся тем, что, с целью
обеспечения равномерной подачи воздуха, каналы выпол- A1L28167B1) 1839735/28-13 B2) 23.10.72 E1)F 25d
нены круглого сечения, а отверстия в каждом из каналов 3/00 E3) 621.565.4 G2) Э. А. АСТАПОВ и А. Л. БЕККЕР-
расположены двумя группами по три ряда в каждой
группе симметрично вертикальной оси.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что отверстия
расположены с продольным шагом преимущественно
равным 90—300 мм и поперечным шагом 40—50 мм, а диаметр
отверстий составляет около 20—30 мм.
ГУН G1) Ленинградский зональный
научно-исследовательский и проектный институт типового и экспериментального
проектирования жилых и общественных зданий
E4) 1. АККУМУЛЯТОР ХОЛОДА,
включающий змеевики с коллекторами и патрубками для
V
A1) 426116 B1) 1613509/28-13 B2) 18.01.71 E1) F 25d
21/06; F 24f 3/14 E3) 621.565.3 G2) Е. А. ПОХИЛЕНКО
G1) Институт прикладной физики АН Молдавской ССР
E4) 1. СПОСОБ УВЛАЖНЕНИЯ ВОЗДУХА В ХОЛО- выполнен из асфальтобетона, содержащего металлические
подвода и отвода теплоносителя, отличающийся тем, что,
с целью обеспечения его компактности и повышения срока
эксплуатации, змеевики и коллекторы размещены в
монолитном блоке, выполненном из теплоемкого материала
и заключенном в теплоизоляцию.
2. Аккумулятор по п. 1, отличающийся тем, что блок
ДИЛЬНЫХ КАМЕРАХ
путем пропуска его через воздухоохладитель при
непрерывной сублимации инея с поочередно отключаемых
опилки.
частей испарителя, отличающийся тем, что, с целью
интенсификации процессов сублимации и увлажнения и
исключения тепломассообмена, воздух перед подачей в
воздухоохладитель разделяют на изолированные потоки, к
отключенной части испарителя подводят тепло,
исключающее таяние инея, а на выходе потоки охлажденного и ув- и С. А. КИРИЛИЧЁНКО
3. Аккумулятор по п. 1, отличающийся тем, что,
параллельные участки соседних элементов смещены один
относительно другого в шахматном порядке.
A1) 428170 B1) 1827200/28-13 B2) 12.09.72 E1) F 25d
21/00; G 05d 15/00 E3) 621.565.943 G2) Н. А. ЛАНТУХ
E4)
лажненного воздуха смешивают.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что к
отключенной части испарителя подводят тепло, обеспечивающее
перепад между температурой сублимации инея и температу- в полости испарителя
РЕГУЛЯТОР ОТТАИВАНИЯ
ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ
ИСПАРИТЕЛЯ
рои воздуха на входе в воздухоохладитель,
преимущественно 0—3° С.
содержащий реле давления с датчиком, установленным
и реле времени, включающее муфту
сцепления и электродвигатель, отличающийся тем, что,
с целью обеспечения оттаивания испапителя и отключения
компрессора в аварийных случаях, он имеет реле
оттаивания и реле защиты, при этом контакты реле давления вклю-
A1) 426645 B1) 1790371/28-13 B2) 30.05.72 E1) А 23Ь чены в цепи питания обмоток реле оттаивания и оеле за-
1/06; А 23Ь 3/06 E3) 621.565.3 G2) Е. А. ПОХИЛЕНКО
щиты через переключающие контакты реле времени, а бло-
G1) Государственный проектный институт «Молдгипро- кирующие контакты реле времени в цепи питания обмоток
пищепром» реле оттаивания, муфты сцепления и электродвигателя реле

Е*^ - ч г - - - -
V.LL
ьь::егжк\" времени большую, чем блокирую- что, с целью обеспечения охлаждения масла и увеличения
к
КС
ON'. Г
, - - I
еле времени в цепи питания контактора
штанные на выдержку времени
необходим
Ч * -w —¦,
* г.
72::вания испарителя
3/06;
(И) 42&733 B1) 1803993/28-13 B2) 29.06.72 E1) А 23Ь
F 25с 1/22 E3) 621.924 G2) А. В. ПАНЮШКИН,
А. П. ПЕТРОВ, Н. А. СЕРГАЧЕВА, В. Б. РОЗЕН-
ЦВЕЙГ, Л. Е. ГУРВИЧ и 3. И. ШВАЙШТЕЙН G1)
Государственный проектно-конструкторский институт
рыбопромыслового флота, Ленинградский ордена Ленина
политехнический институт им. М. И. Калинина и
Ордена Ленина арктический и антарктический
научно-исследовательский
1.
E4)
институт
ЕМКОСТЬ ДЛЯ ЗАМОРАЖИВАНИЯ ПИЩЕВЫХ
ПРОДУКТОВ,
например рыбы, имеющая прямоугольную форму,
отличающаяся тем, что, с целью упрощения извлечения блока
замороженных продуктов, торцевые стенки емкости
выполнены с разрезами, герметично прикрываемыми накладками
из эластичного материала, а в местах расположения
разрезов смонтированы стягивающие приспособления.
2. Емкость по п. 1, отличающаяся тем, что ее
внутренняя поверхность имеет покрытие со слабой адгезией ко
льду.
компактности и надежности, внутрь змеевика встроен
трубка для циркуляции масла, а сам змеевик залит в
металл стенки кожуха.
A1) 396089 B1) 1349452/28-13B2J9.08.69 E1) F 25с
25/02 E3) 621.565.91 G2) Ш. Н. КОБУЛАШВИЛИ и
А. Г. РОТЕНБЕРГ G1) Всесоюзный
научно-исследовательский институт холодильной промышленности
E4) СКОРОМОРОЗИЛЬНЫЙ АППАРАТ,
выполненный в виде горизонтальной тупиковой камерь
разделенной перегородкой на два этажа, в нижнем из
которых установлены охлаждающие батареи, а в верхне-
размещены вентиляторная установка и грузовой отсек,
снабженный внутри ярусными направляющими полкам?:
для перемещения кареток с противнями зигзагообразн:
сверху вниз при помощи толкающего механизма,
включающего движущиеся возвратно-поступательно и попеременн:
гребенки со щитками, снабженными зубьями с
поворотными рычагами для перевода с полки на полку и переме-
отличающийся тем, что, с целью обеспе-
замораживания продукта различнее
A1) 429243 B1) 1870775/28-13 B2) 15.01.73 E1) F 25d
3/00; G 05d 9/00 E3) 621.565.3 G2) Б. Г. ВАЙНБЕРГ
и Ф. И. ДАВЫДОВ G1) Специальное конструкторско-
технологическое бюро компрессорного и холодильного
машиностроения
щения кареток,
чения возможности
высоты и улучшения перевода каретки с полки на полку,
средние направляющие полки и щитки гребенок
выполнены съемными и переставными, при этом каждый зу:
гребенки представляет собой поворотную полосу, имеющу:-:
бобышку с несколькими гнездами, а поворотный рыча:
снабжен пальцем для ввода в одно из отверстий бобышк!
в зависимости от необходимого положения полосы при
изменении расстояния между полками.
A1) 432319 B1) 1892279/24-6 B2) 23.03.73 E1) F 25г
1/00; F 24f 3/00 E3) 621.565.3 G2) Ю. А. ЧУР КИИ.
П. К- ВЛАСОВ, Б. Б. ПУШКИН, Ю. А. СТЕПАНОВ.-..
Г. А. СОКОЛОВА, Ю
КЛЮКИНА
В. Г. СУХОЕ.
В. Н. ГУСАРОЕ.
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ РЕГУЛИРОВАНИЯ
КОЛИЧЕСТВА НАМОРАЖИВАЕМОГО ЛЬДА В АККУМУЛЯ- В. Г. НИСТРАТОВ, В. П. ТОРИН и И. Н. АНТИПЕН-
ТОРЕ ХОЛОДА,
ко
содержащее вертикальную уровнемерную трубку и распо- E4) 1. УСТАНОВКА ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ ВОЗДУХА
содержащая корпус и размещенную в нем компрессор ну:-:
ложенные последовательно по ее высоте два датчика
уровня жидкости, отличающееся тем, что, с целью обеспечения
плавного регулирования намораживания и упрощения
схемы автоматизации, оно снабжено емкостью, подсоеди-
А
холодильную машину с установленным перед испарителе:
фильтром и конденсатором, охлаждаемым с помощью
осевого вентилятора, имеющего общий электродвигателе
ненной по принципу сообщающихся сосудов к уровнемер- с центробежным вентилятором, прокачивающим охлаждав
ной трубке между датчиками уровня, при этом внутри
емкости установлен с возможностью перемещения по
вертикали вытеснительныи элемент.
A1) 430230 B1) 1738039/24-6 B2) 17.01.72 E1) F 04Ь
35/04 E3) 621.57.041 G2) А. С. БУРЛАК, М. С. ВАЙС-
БУРД, С. Ф. ВАРЗАР, И. Н. ШВАРЦ, О. В.
МУРАТОВ, A.M. БАСЕНКО, А. 3. КАЙЗЕРМАН,
В.Ф.КОВАЛЕВ, Ф. И. ДАВЫДОВ и Г. И. ШЕВЧУК G1)
Специальное конструкторское бюро холодильного
машиностроения
E4) КОМПРЕССОР
со встроенным электродвигателем, содержащий кожух
с запрессованным в нем статором, охлаждаемым с помощью
змеевикового водяного холодильника, отличающийся тем,
мый воздух через испаритель, отличающаяся тем, чт:..
с целью повышения компактности и надежности, пере:
фильтром на входе воздуха установлена решетка из
наклонно расположенных лопаток с загнутыми верхним!
концами, покрытых со стороны фильтра
звукопоглощающим материалом и образующих параллельные канала
с увеличивающимися проходными сечениями, а
электродвигатель выполнен односкоростным, управляемым
однофазным тиристорным контактором переменного тока с
объединенными цепями управления тиристорами, включающим*
последовательно соединенные кнопочные переключателе
и резисторы.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что проходные
сечения каналов, образованных лопатками, со сторона
фильтра составляют 1,8—2,2 проходных сечений этих
каналов на входе воздуха.
20—1

КРИТИКА
БИБЛИОГРАФИЯ
КНИГА ПО ИСПЫТАНИЯМ СУДОВЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
А. П. Добровольский. Теплотехнические испытания судовых
холодильных установок. Изд. 2-е, «Судостроение», 1974, с. 343, цена 1 р. 55 к.
Тираж 5500 экз.
Значительно расширен объем приложений со справеч*
ными данными, что существенно облегчает обработку
результатов испытаний судовых холодильных установок
в морских условиях.
По книге имеется ряд замечаний.
Первую главу, посвященную теории холодильных
машин, было бы целесообразно дополнить сведениями
пор книга не потеряла своего значения. В связи с этим о специфиче жих особенностях рабочего процесса
судовых холодильных установок с маслозаполненными
винтовыми компрессорами (учет тепла, отдаваемого маслу,,
определение тепловой нагрузки конденсатора,
особенности регулирования давления конденсации).
При изложении теплопередачи большой интерес
представил бы материал по теплообмену в морозильных аппа-
Канд. техн. наук Л. И. КОНСТАНТИНОВ
Калининградское высшее инженерное
морское училище
Со времени выхода в свет первого издания книги А. П.
Добровольского «Теплотехнические испытания судовых
холодильных установок» прошло более 9 лет, однако до сих
заслуживает внимания ее второе, дополненное издание.
Работа А. П. Добровольского — это первая
монография, в которой обобщена методика проведения
теплотехнических испытании холодильных установок, даны
основы теории парокомпрессионных холодильных машин,
общие сведения об испытаниях судовых холодильных
установок, классификация измерительных приборов, подроб- ратах воздушного типа с оребренными блок-формами и пли-
но освещены методы измерения температур, давлений, точного типа с охлаждением плит жидкими хладоносите-
расходов вещества, мощности механизмов, холодопроиз-
водительности и ряда других величин с учетом специфики,
характерной для судовых холодильных установок. В кни-
лями.
В главе об испытаниях судовых холодильных
установок было бы хорошо привести данные по испытаниям
ге уделено внимание технико-экономическим показателям, охлаждающих систем (трюмы, морозильный комплекс
испытанию изоляции судовых охлаждаемых помещений, и другие потребители холода).
причем автор использует свой богатый опыт в области ис- При оценке погрешностей измерений следовало бы ос-
пытаний судовых холодильных установок и иллюстрирует тановиться на применении закона больших чисел и ве-
приведе иные методы и рекомендации конкретными при»
мерами.
Книга состоит из 14 глав и приложения со
справочными данными. По сравнению с первым изданием материал надежности измерений
роятностных методов, позволяющих отделить случайные
значения полученных величин от наиболее вероятных
с определением доверительного интервала и коэффициента
значительно углублен, приведено много примеров испыта-
В главе, посвященной измерениям расходов вещест-
что имеет большое практическое ва, уместно было бы остановиться на таких приборах,.
нии судовых установок,
значение. На основании материалов рецензируемой книги
как ротаметры и более подробно на магнитоэлектриче-
(первого и второго изданий) разработана различная тех- ских расходомерах. Раздел по определению влажности
ническая документация, в том числе и Правила Регистра
СССР по судовым холодильным установкам (ч. XIII).
В главе, посвященной определению холодопроизво-
дительности, автором подробно изложены наиболее
рациональные методы, применимые в условиях работы су-
воздуха необходимо дополнить описанием приборов
для измерения влажности при отрицательных
температурах (например, в морозильных камерах).
Вызывает удивление, что тираж второго издания всего-
5500 экз., в результате чего многие специалисты и сту-
довых холодильных установок, которые подкреплены денты не смогли приобрести эту полезную книгу.
конкретными примерами их испытании на различных
судах-рефрижераторах, и обращено внимание на точность
измерений и оценку погрешностей. Книга дополнена но-
Сделанные замечания не умаляют достоинств книги,.
которая стала настольной для инженерно-технических
работников, связанных с испытаниями судовых холодиль-
вой главой, посвященной испытаниям технологического ных установок, и студентов, специализирующихся в облас-
оборудования и изоляционных ограждений.
ти холодильных установок

ХРОНИКА
М. Н. Мертешов —заслуженный строитель РСФСР
Указом Президиума Верховного Совета РСФСР от 24 мая ного Знамени НРБ и медалями. За высокое качество
1974 г. директору Государственного всесоюзного инсти- проектов в 1961 и 1969 гг. был награжден золотой *
тута по проектированию холодильников, фабрик моро- бронзовой медалями ВДНХ.
женого, заводов сухого льда и жидкой углекислоты За высокие экономические показатели работы
«Гипрохолод» Министерства торговли СССР Мертешову в 1973 г. институту «Гипрохолод» присуждено переходя-
Матвею Николаевичу за многолетнюю добросовестную щее Красное Знамя Министерства торговли СССР и ЦК
работу и достигнутые успехи в социалистическом сорев- профсоюза работников торговли и третье место по
новании присвоено почетное звание заслуженного
строителя РСФСР.
М. Н. Мертешов начал свою трудовую деятельность
в мясной и молочной промышленности в 1932 г., когда
он участвовал в строительстве Московского
мясокомбината. С 1936 г. по 1939 г. был главным инженером по
монтажу на строительстве Ивановского
мясокомбината. Затем занимал руководящие должности в тресте
«Мясохладстрой», проектной конторе «Мясохладпром-
строй», а с 1953 г. по настоящее время работает в ин-
итогам социалистического соревнования между научно-
исследовательскими и проектно-конструкторскими
организациями Дзержинского района г. Москвы.
М. Н. Мертешов большое внимание уделяет
улучшению качества проектирования холодильников,
фабрик мороженого, заводов сухого льда, внедрению
передовой технологии производства и проектирования,
снижению стоимости проектирования и строительства
а также своевременному обеспечению строек проектно-
сметной документацией.
Редакционная коллегия и редакция журнала
«Холодильная техника» поздравляют М. Н. Мертешова с вьь
ституте «Гипрохолод».
Трудовая деятельность М. Н. Мертешова отмечена соким почетным званием и желают ему дальнейши»
правительственными наградами: орденами Ленина, Крас- творческих успехов в его труде на благо Родины.
Второе пленарное заседание Научного Совета ГКНТ
по проблеме «Производство и применение искусственного
холода в отраслях пищевой промышленности, торговле,
сельском хозяйстве и на транспорте»
Директивами XXIV съезда КПСС по томатизации холодильных установок, тие представители
научно-исследовательских и учебных институтов, прс-
девятому пятилетнему плану развития
народного хозяйства СССР на 1971 —
1975 гг. поставлены большие задачи
перед отраслями промышленности,
призванными обеспечить население
продуктами питания. В решении этих задач
значительная роль принадлежит холо-
хозяйству
механизации погрузочно-разгрузоч-
ных, транспортных и складских работ,
заслуживает пристального внимания, ведомств.
Этому вопросу было посвящено вто-
ектных организаций, министерств ?
рое пленарное заседание Научного
Совета Государственного комитета
Совета Министров СССР по науке и
технике по проблеме «Производство и
применение искусственного холода в от-
проектных организаций по повышению раслях пищевой промышленности, тор-
технического уровня производственных говле,
Заседание открыл председатель
Научного Совета, министр мясной и
мелочной промышленности СССР
С. Ф. Антонов.
дильному хозяйству пищевых
отраслей промышленности. Поэтому работа
холодильников, проводимая в
направлении совершенствования объемно-
планировочных решений,
интенсификации технологических процессов, ав-
Участники заседания заслушали
доклады главного инженера Гипромяс:
Н. Н. Светозаровой на тему «Рацис-
сельском хозяйстве и на тран- нальные объемно-планировочные ре-
18 июня с. г. шения холодильников мясной промыш-
спорте», состоявшееся
в Москве, в Министерстве мясной и мо- ленности» и главного инженера Гипрс-
рыбпрома В. В. Козырева на те.\п
лочной промышленности СССР.
В работе заседания приняли учас- «Рациональные
объемно-планировоч-

ные решения холодильников рыбной с тем, что рыбная продукция выпус- нием (при —30° С) мороженого упа-
промышленности». С содокладом по
рассматриваемым вопросам выступил
заведующий лабораторией
проектирования и эксплуатации холодильников
ВНИХИ И. М. Гиндлин.
кается в упаковке, а на предприятиях
мясной промышленности будет
осуществляться переход на выпуск в
основном упакованной продукции как в
В обсуждении докладов выступило виде.
кованного мяса;
разработать проект и построить в
системе Минрыбхоза СССР
экспериментальный холодильник емкостью
охлажденном, так и в замороженном 500 т из легких несущих конструкций
семь человек.
На основании докладов и выступ-
В переходный период в проектах
лений было обсуждено решение, на- холодильников для мясной отрасли
J r промышленности целесообразно пре-
правленное на дальнейшее
совершенствование проектных решений
производственных холодильников.
Основные положения этого решения
публикуются ниже.
В качестве главного направле-
дусматривать в камерах хранения
мороженого мяса возможность замены
батарей на воздухоохладители
непосредственного охлаждения.
ограждении из панелей «сэндвич»
с последующим использованием
опыта их строительства и эксплуатации.
— Рекомендовано просить
Госстрой СССР поручить ЦНИИпромзда-
иссле
ний и Центральному научно
довательскому институту строительных
конструкций разработать легкие
ограждающие и несущие конструкции для
Рекомендована полная меха- холодильников с применением панелей
ния в проектировании холодильников низация грузовых операций на холо- типа «сэндвич».
отраслей пищевой промышленности дильниках, а также на последующих
Для
одноэтаж
рекомендована одноэтажная
крупнопролетная компоновка с высотой
камер не менее 6 м, обеспечивающая
поточное перемещение продуктов через
этапах перемещения грузов (вплоть до
ителя
тирования и контейнеризации, при
этом должна быть учтена возможность
ных холодильников от промерзания
грунта и деформации строительных
конструкций предусматривается
широкое применение в проектах трубной
холодильник и удобную выдачу их на перехода в дальнейшем на комплек- системы обогрева грунта с циркуляци-
сную автоматизацию погрузочно-раз- ей неагрессивного теплоносителя.
транспорт
— В рыбных портах при
отсутствии свободной территории и наличии
рыбоперерабатывающих предприятий
допустимо принимать этажность
холодильников в соответствии с этажностью
блокируемых с ними промышленных
предприятий.
— В проектах холодильников ре*
комендовано применять наиболее
прогрессивную систему воздушного ох- ма СССР экспериментальный автома-
лаждения камер хранения мороженой
рыбной и мясной продукции в связи
грузочных и тр а нспортн о-складских
работ.
В целях накопления опыта в
проектировании и эксплуатации
высокоэффективных холодильников
отраслей пищевой промышленности
сочтено целесообразным:
в ближайшие 5 лет спроектировать
В целях создания современных
холодильников рекомендовано
просить соответствующие министерства
ускорить разработку и выпуск нового
эффективного оборудования.
— Минмясомолпрому СССР, Мин-
пыбхозу СССР и Минторгу СССР сле-
унификацию
и построить в системе Минмясомолпро- мого в типовых проектах предприятии
тизированныи склад-холодильник
высотой 10—12 м со стеллажным хране-
холодильного
ществление его
Минхиммашем.
для осу-
комплекс ных
Поправки к журналу «Холодильная техника» № 9, 1974 г
(опечатки допущены типографией)
Страница
24
27
42
Колонка, строка
Левая, 4-я сверху (под-
рисуночная подпись к
рис. 3)
Левая, 20-я снизу
Правая, 4-я сверху
Напечатано
С *пл. Р
22 С
использование и
с габаритные размеры,
Следует читать
^пл. сР
22°С
использование их
с другими применяемыми
системами габаритные
размеры,

новости
ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
УДК 664.8.037.5
Производство
быстрозамороженных
продуктов в странах
Западной Европы
Канд. экон. наук В. П. ВАЛЕЙКО
ГрузНИИНТИ
За рубежом быстрозамороженные продукты выпускаются
в большом ассортименте (более 600 наименований)
крупными консервными заводами и отдельными
специализированными предприятиями, оснащенными современным
технологическим оборудованием *. Для упаковки
используют лакированный целлофан, полиэтиленовые пленки,
картон. '
В Бельгии самой крупной фирмой по производству
быстрозамороженных продуктов является «Матерне». В ее
ассортименте зеленый горошек, бобы, брюссельская и
цветная капуста, шпинат, помидоры, спаржа, клубника,
черника, смородина, крыжовник. Основная часть этой
продукции экспортируется в Англию, Швецию и США.
Продукция упаковывается в тару массой 236—453 г.
Фирмы Италии выпускают быстрозамороженные
томатный сок, черешню, розовый шиповник, абрикосы,
персики, сливы, груши. Налажено также производство
быстрозамороженных обедов, которые после подогревания
готовы к употреблению (жареное рыбное филе с картофелем
и зеленым горошком, куры жареные с перцем и зеленым
горошком и т. д.).
В ФРГ насчитывается более 100 компаний,
занимающихся быстрым замораживанием продуктов. В 1973 г.
ими выпущено 235 тыс. т такой продукции, не считая
птицы и мороженого. Если сравнить объем реализации
быстрозамороженных продуктов, то в 1973 г. он возрос на 10%
по сравнению с 1972 г. По имеющимся данным, в ФРГ
число семей, потребляющих быстрозамороженные
продукты, составляет 22,7 млн. Наибольшим спросом пользуются
шпинат, салаты из овощей, рыбное филе, рыбные палочки,
картофель, мясо, полуфабрикаты готовых блюд, а также
клубника, малина, голубика, апельсиновый сок,
моллюски, ракообразные. Их реализацией заняты 130 тыс.
магазинов. Потребление на душу населения составляет
4,7 кг.
Для решения проблем, связанных с выпуском и
реализацией быстрозамороженных продуктов, создан
институт глубокого замораживания.
* «Quick Frosen Foods International»Л971, Vol. 13, No. 2;
1972, Vol. 14, No. 1; 1973, Vol. 14, No. 4, Vol. 15. No. 1.
Быстрыми темпами развивается производство
быстрозамороженных продуктов во Франции. По сравнению
с 1970 г. в 1971 г. их производство возросло на 40%.
а в 1973 г. —на 45%. Во Франции производством
замороженной продукции занято 160 компаний, а ее
реализацией — 30 тыс. магазинов. Ведущей компанией по
производству замороженной продукции является «Финдуо.
на долю которой приходится около 50% выпуска. Фир.\^
производит 56 видов диетических замороженных блюл,
а также блюда общего назначения для больничных
столовых. На одном из самых крупных предприятий компании
«Финдус» емкость холодильников достигает 884 тыс. м3.
За последние 10 лет широкое развитие получило
производство быстрозамороженных плодов, овощей, кулинат-
ных изделий и полуфабрикатов в Англии и Швеции/
В Англии на душу населения приходится 7,2 кг
быстрозамороженных продуктов, без учета мяса, птицы и
кремов. Быстрозамороженные продукты доставляются в
рестораны, кафе, столовые, больницы. Английская фирма
«Бердсай» выпускает более 40 видов различных
замороженных блюд.
Широкое распространение получило производство
быстрозамороженных кексов и тортов F% от общей выработка
этой продукции в Англии), одна из новинок —
быстрозамороженные сервированные обеды на одного человека
В 1973 г. в Англии было продано быстрозамороженной
продукции на 228 млн. фунтов стерлингов, т. е. на 5е'$
больше, чем в 1972 г., а производство быстрозамороженных
продуктов возросло на 4,5% против уровня 1970 г.
Швеция по уровню потребления быстрозамороженных
пищевых продуктов в 1972—1973 гг. занимает первое мест:
в Европе — 22,5 кг (в том числе замороженной птицы —
7,0 кг). В 1971—1973 гг. спрос на быстрозаморожен ну:-:
продукцию оставался стабильным и некоторое его
увеличение произошло в 1973 г. В основном выпускаются oboiizi
натуральные и в различном сочетании, а также птица и
рыба. Большим спросом у потребителя пользуются овощные
смеси из зеленого горошка и моркови, зеленого горошка-
кукурузы и красного перца и др. В 1973 г. производств;
овощных смесей увеличилось почти на 29% против уроЕ-
ня 1970 г. В последнее время возрос спрос на мясные
быстрозамороженные продукты, особенно готовые мясные
блюда с различными соусами. В Швеции выпускается более
20 видов готовых мясных блюд под соусом.
Быстро растет производство и потребление
быстрозамороженных продуктов в Дании, Швейцарии, Нидерландах.
Испании.
Для хранения и реализации быстрозамороженных
продуктов питания имеются значительные холодильные
емкости и широко развитая торговая сеть. Так, в 1971 —
1972 гг. холодильная емкость в расчете на одну тысяч;,
жителей составила: в ФРГ—28, во Франции —32,
Норвегии — 39, Дании — 61, Финляндии — 37, Бельгии —
68, Швейцарии — 30 м3. В этих странах компании
располагают резервными холодильными емкостями для приема
и хранения готовой быстрозамороженной продукции.
Предприятия компании, занимающиеся производствеч
быстрозамороженных продуктов питания, имеют
специализированный транспорт для их доставки и систему
розничных магазинов с холодильными прилавками.
В 1971—1972 гг. в ФРГ годовой оборот составкг
997 тыс. т и число холодильных прилавков достиг.::
202 тыс. шт., в Дании — соответственно 85 и 72, в
Финляндии — 45 и 10,2, в Англии — 627 и 72, в Швеции —
185 и 120, в Швейцарии — 91,4 и 15.

справочный отдел
УДК 621.512
Новые компрессоры средней
холодопроизводительности
В. В. КАТЕРУХИН
ВНИИхолодмаш
В. И. АКИМОВ
Читинский машиностроительный завод
ВНИИхолодмашем при участии конструкторского отдела
Читинского машиностроительного завода разработан
параметрический ряд поршневых компрессоров средней
холодопроизводительности (III база новой градации).
Новый ряд компрессоров охватывает диапазон
холодопроизводительности от 40 до 80 тыс. ккал/ч (фреон-22)
при температуре кипения —15 и конденсации 30° С.
III база предназначена для замены фреоновых и
аммиачных компрессоров с ходом поршня 70 мм по ГОСТ 6492—
68, изготовляемых Читинским машиностроительным
заводом, Черкесским и Одесским заводами холодильного
машиностроения. Серийный выпуск новых компрессоров
во фреоновом исполнении должен быть организован на
Чином
л машиностроительном
с 1977 г.
III база новой градации включает бессальниковые
компрессоры ПБ40, ПБ60, ПБ80 (рис. 1—3) и компрессоры
с внешним приводом П40, П60 и П80 (рис. 4—6),
предназначенные для работы в холодильных агрегатах и машинах
промышленного типа.
Компрессоры работают на следующих хладагентах:
бессальниковые — на фреоне-22 (ГОСТ 8502—57) и
фреоне-12 (ГОСТ 8501—57), с внешним приводом — на
фреоне-22 (ГОСТ 8502—57), фреоне-12 (ГОСТ 8501—57) и
аммиаке (ГОСТ 6221—70).
В дальнейшем планируется работа этих компрессоров
на фреонах-502, 13, 13В1, 12В1.
Диапазон применения новых компрессоров
значительно расширен (табл. 1)
Разность давлений нагнетания и всасывания при
работе компрессора не должна превышать 17 кгс/см2, а
отношение этих давлений
9.
Компрессоры могут работать при температуре
окружающего воздуха от 1 до 50° С и относительной влажности
до 80% (при температуре 20° С).
Все модели компрессоров, включая аммиачные, могут
иметь механизм регулирования производительности
методом электромагнитного отжима пластины всасывающего
клапана.
Таблица 1
Хладагент
Фреон-22
Фреон-12
Аммиак
1
*„ °с
__40-г+Ю
—30-г+Ю
-30-г+5
Ре. кгс/см1
1,08—9,0
1,05—7,6
1,22—5,26
t °С
к»
До 50
До 70
До 50
О. tt
20,00
19,10
20,73
Я
Перепуск масла из
маслоотделителя, дую
8ид#
Нагнетание, Ду 50
Дабление
нагнетания, ЯуЗ (/( РД)
ЗапраЗка маслом
1000
Дабление Зсасо/Заная, яы 3
(к манометру и за лраома
убление Зса-
iбанил, Л 3
(кРД)
асыоание,
ЯубО
Дабление
нагнетания,DV3
(к манометру)
Дабление масла,
Вив(к маномет
руиРХС)
I
Л
Дабление б
картере, $уЗ(к
манометру и Р/С С)
Рис. 1. Компрессор ПБ40.
4от5.ФЮ

Перепуск масла из
маслоотделителяt ЩЮ
8и8Л
нагнетание Лы 50
Дабление
нагнетания, Dy 3 (к РД)
Заправка маслом
Давление бсашвания, Dy 3
j070 (* нанометру и запрабка маслом]
ДарениеВса-
:ия, ЯуЗ
(к'РД)
Всасывание,
Давление 6 кар-
гпере.ДиЗ (к
нанометру и РКС)
Давление
нагнетания, Оу 3
(к манометру)
I
Давление масла,
Dy 3 (к
манометру и ркс)
и
Рис. 2. Компрессор ПБбО.
Перепуск масла из
маслоотделителя, ду!0
Вид Л
Давление
нагнетания, 2?у 3
(кРД)
Нагнетание
Л у 70
Запрабка наслои
Л
Давление всашваная, ду3
(к манометру и запрабка
1 \ наелом)
Давление
5 \осашщния,
швание
Ву80
Давление в
картере, Dy 3
(к манометру
1 и РКС)
Давление
нагнетания^
ПуЗ (к на но -
метру)
I
63,5 Давление масла,
В у 3 (м
манометру и Ркс)
Ж
Рис. 3. Компрессор ПБ80.

Перепуск масла
из маслоотделителя, ВУШ
Нагнетание,
ву so
Дабление
нагнетаний\В„3(крд)^
Запрабка
маслом
Й
Дабление косы банил, ву3
к манометру и запрабка маслом)
Дабление
бсасыбания, В и 3
' (хРй)
- dcaco/Saifue, dy50
I
Дабление масла. Bv3
(к манометру и л К с)
Дабление
нагнетания, ву з
(к манометру)
Дабление б
картере, В? 3
(к манометру я-б
UPKC)
ЬцехФЭб
Рис. 4. Компрессор П40.
ВидД
Переписк мосла из
маслоотделителя,
DyW
Нагнетание. Ву
Дабление
нагнетания,
ВуЗ(кРД)'
Запрабка
маслом
Дабление
нагнетания,
ВуЗ(кманомет-
' ру)
Дабление бсасыбания, By 3
885 (к манометру и запрабка
маслом)
i
абление
тетания,
Ду 3(К РД)
Всасывание,
~ Ви?0
I
/
Дабление
масла,ЛуЗ я„м
(к манометре/и РКС)
Е
Дабление б я
картере,ВуЗ
(к
манометру и РКС)
esj
Рис. 5. Компрессор П60.
\

Перепуск масла из
маслоотделителя. ВУЮ
^ ВидЯ
Наметание Ву 70
Давление
нагнетания,
ЛуЗ(кРД)'
я
Jaарабка маслом
Давление 5саш5ания, Ву 3
(к манометру иэапрадка маслом)
Дабление
бсашбания,
Ву3
(кРД)
Всасшбание,
ЯувО
Дадлемие б кар
тере, By з (к
манометру и ркс)
Дабление наене

тания,ВуЗ(кманометру
§3,5 ^ Дабление масла, Ду 3
(к манометру и РКС)
I
П
ш
5-5
о/70
Рис. 6. Компрессор П80.
Компрессоры сконструированы для работы на
режимах: высокотемпературном (/0=+10ч—10°
' 5-г— 25° С)
(
трех
С), сред-
(
и низкотемпературном между собой.
нетемпературном
204—40° С). Среднетемпературный режим
компрессоров, работающих на фреоне-12, принят от —5 до —30° С,
на аммиаке — от 5 до —30° С.
В зависимости от исполнения, наличия механизма
регулирования производительности, вида хладагента,
режима работы базовые модели компрессоров
подразделяются на модификации, представленные в табл. 2.
Технические характеристики компрессоров приведены
в табл. 3.
Компрессоры ПБ40, ПБ60, ПБ80 и П40, П60, П80
одноступенчатые, поршневые, непрямоточные, блок-кар-
терные, многоцилиндровые, с воздушным или водяным
охлаждением, имеют единую базу и унифицированы между
собой.
Блок-картер выполнен в виде газонепроницаемой литой
конструкции, обладающей большой механической
прочностью и высокой жесткостью. С помощью специальной
Блок-картеры компрессоров бессальникового испол-
>шним приводом полностью унифицированы
Коленчатый вал компрессоров стальной, штампован-
М
ныи, двухопорныи, с двумя коленами, расположенными
под углом 180°. Опирается на два коренных подшипника
качения, причем подшипник со стороны масляного насоса
закрепленный, со стороны задней крышки —
плавающий. Подшипники вала роликовые, бочкообразные,
самоустанавливающиеся. Все шейки вала закалены. На
крайних щеках имеются противовесы, выполненные
монолитно с коленчатым валом. Вал динамически
отбалансирован.
Шатуны компрессоров стальные,
В верхние головки шатунов запрессованы тонкостенные
бронзовые втулки, в нижних — помещаются стальные
тонкостенные вкладыши автомобильного типа.
Поршень изготовлен из специального алюминиевого
сплава. Верхняя часть поршня имеет определенную форму,
позволяющую в сочетании со всасывающим и
нагнетательными клапанами обеспечить оптимальный мертвый объем в
штампованные.
перегородки блок разделен на картерную и всасывающую
полости. В блок цилиндров вставлены сменные чугунные хорошие аэродинамические условия для прохождения газа
гильзы, облегчающие ремонт компрессора. На передней через нагнетательный клапан. Поршневой палец плавающе-
и задней стенках картера расположены две опоры для
подшипников коленчатого вала. Боковые крышки блок-
картера служат для доступа к шатунно-кривошипному
механизму, передняя — к масляному насосу и его приводу,
верхние— к нагнетательным и всасывающим клапанам
компрессора. На передней крышке расположены
смотровые стекла для контроля за уровнем масла.
На передней стенке блок-картера, в верхней части,
предусмотрены отверстия для установки
предохранительного клапана и штуцера для подсоединения реле контроля
смазки и манометра. К задней стенке крепится задняя
крышка компрессора. В нижней части блок-картера
расположены два резьбовых отверстия: одно для слива масла,
го типа, стальной, пустотелый, ф
стопорными
кольцами от продольного перемещения в бобышках.
Гильза чугунная, взаимозаменяемая. При ремонте шатунно-
поршневая группа демонтируется из блок-картера вместе
другое для подсоединения картера к маслоотделителю. той буферной прижины.
с гильзой.
Всасывающие и нагнетательные клапаны
самодействующие, кольцевые, пружинные. Высота подъема
пластины всасывающего клапана зависит от режима работы.
Высота подъема пластины нагнетательного клапана
одинакова для всех модификаций. В случае попадания в
цилиндр компрессора жидкого хладагента нагнетательный
клапан может перемещаться вдоль специальных
направляющих фланца в результате сжатия цилиндрической ви-

Та бл ица 2
Исполнение

Бессальниковое
С внешним
приводом
.
Стандартная
холодопроиз-
водитель-
ность, ккал/ч
*
40 000
¦
60 000
80000
40000
60000
80000
i
Режим
работы*
В
с
н 1
в
с 1
н
в
с
н
в
с
н
в
с
н
в
с
н
Наличие
механизма

регулирования

дительности**
+
+
+
+
+
+
¦
+
*
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
Фреон-12
ПБ40-10
ПБ40-11
ПБ40-12
ПБ40-13
ПБ60-10
ПБ60-11
ПБ60-12
ПБ60-13
ПБ80-10
ПБ80-11
ПБ80-12
ПБ80-13
П40-10
П40-11
П40-12
П40-13
—
П60-10
П60-11
П60-12
П60-13
П80-10
П80-11
П80-12
П80-13
Хладагент
Фреон-22
ПБ40-20
ПБ40-21
ПБ40-22
ПБ40-23
ПБ40-24
ПБ40-25
ПБ60-20
ПБ60-21
ПБ60-22
ПБ60-23
ПБ60-24
ПБ60-25
ПБ80-20
ПБ80-21
ПБ80-22
ПБ80-23
ПБ80-24
ПБ80-25
П40-20
П40-21
П40-20
П40-21
П40-24
П40-25
П60-20
П60-21
П60-20
П60-21
П60-24
П60-25
П80-20
П80-21
П80-20
П80-21
П80-24
П80-25
Аммиак
—
—
—
—
j
¦«.'
П40-72
П40-73
П60-72
П60-73
—
П80-72
П80-73
—
'
• Обозначение режимов работы: В—высокотемпературный. С—среднетемпературный,
Н—низкотемпературный.
** Наличие механизма регулирования производительности обозначено знаком «-f», отсутствие—
знаком «—».

Таблица 3
Характеристики
Хладагент
Холодопроизводительность
при f0=—15°С и *К=30°С,
ккал/ч
Потребляемая мощность,
кВт
электрическая
эффективная
Число цилиндров
Синхронная частота
вращения, об/мин
Диаметр цилиндра, мм
Ход поршня, мм
Теоретический описываемый
объем поршня при частоте
вращения 1450 об/мин, м3/ч
Количество масла,
заправляемого в блок-картер, кг
Масса компрессора, кг
Бессальниковые компрессоры
ПБ4 0
Ф-22
36 500
13,75
—
4
1500
76
66
104
9
420
Ф-12
23 500
ПБ60
Ф-22
54 000
1
9,0
4
1500
76
66
104
9
420
20,65
6
1500
76
66
156
10
480
Ф-12
35 500
13,5
6
1500
76
66
156
10
480
ПБ80
Ф-22
73 000
27,5
8
1500
76
66
208
11
550
Ф-12
47 000
18,0
—
8
1500
76
66
208
11
л
550
Компрессоры с внешним приводом
П4 0
Ф-22
38 000
13,1
4
1500
76
66
104
8
320
Ф-12
25 000
г
8,65
4
1500
76
66
104
8
320
NH3
39 000
—¦
13,3
4
1500
76
66
104
8
350
П60
Ф-22
57 000
¦
19,6
6
1500
76
66
156
9
380
Ф-12
37 500
13,0
6
1500
76
66
156
9
380
NH3
58 500
20,0
6
1500
76
66
156
9
420
nso
Ф-22
76 000
—
26,2
8
1500
76
66
208
10
430
+
Ф-12
50 000
17,3
8
1500
¦
76
66
208
10
430
NH,
78 0»
-^—
26,6
8
150»
76
66
208
10
480
Компрессоры снабжены всасывающими и
нагнетательными запорными вентилями.
Предохранительный клапан служит для перепуска
газа из нагнетательного коллектора во всасывающую
полость при повышении разности давлений нагнетания и
всасывания выше допустимой. Газ перепускается по
трубопроводу, соединяющему с помощью фланцев нагнетатель-
ния, обеспечивающие свободное сообщение между
всасывающей полостью и картером. Они снижают также унос
масла из картера в систему.
В компрессорах применяются следующие марки масел
по ГОСТ 5546—66:
О
ныи коллектор с всасывающей полостью, в которую
встроен предохранительный клапан. Клапан легко
демонтируется с компрессора.
Электродвигатель бессальникового компрессора
асинхронный, с короткозамкнутым ротором. Синхронная
частота вращения встроенного электродвигателя 1500 об/мин.
При работе
на фреоне-22 в диапазоне
температур кипения
10-j-+10°C
—-5°С
25
40
20°С
ХА-30
X Ф-22-24
ХФ-22с
Ротор электродвигателя насажен на консоль коленчатого ния —30-=-+10°С
на фреоне-12 в диапазоне температур кипе- XФ-12-18
вала через специальную втулку. Статор вставляется в
заднюю крышку по посадке скольжения и от перемещения
в ней зафиксирован с помощью двух специальных винтов.
В зависимости от производительности компрессора,
вида хладагента, режима работы в III базе применены
встроенные электродвигатели с одинаковым диаметром
ротора и статора, но разной длины. Номинальная
мощность их 45, 30, 22, 15 кВт. Электродвигатели имеют
защиту от перегрева обмоток статора.
Электроэнергия к электродвигателю подводится через
клеммник. Коленчатый вал сальникового компрессора
уплотняется торцевым, самоустанавливающимся, двухсто-
пружинным, с масляным гидравлическим
затвором сальником. Торцевое уплотнение осуществляется
графитовыми и стальными кольцами, а по валу — кольцами
из маслостойкой резины.
на аммиаке в диапазоне
—30-5-
температур кипе- ХА-30
ния
+5°С
Смешивание разных масел в процессе эксплуатац
компрессора не допускается.
Фреоновые модификации компрессоров бесса льни ко
ронним,
и конструкции с внешним приводом снабжены нагре
тельным элементом, предотвращающим вспенивание ма
которое срывает подачу масла в систему при пуске компрео^
сора после длительных стоянок при низких температурах
окружающего воздуха. Нагревательный элемент м
тируется в одной из боковых крышек компрессора.
Размещение катушки электромагнитного регулиро
ния производительности в верхней части крышки компр
сора позволяет применить данную систему регулирован
при работе на различных хладагентах, в том числе и
Смазка сальника и шатунных подшипников принуди- аммиаке. Система регулирования производительности раэ-
са
тельная, от шестереночного затопленного масляного насо-
остальных деталей — разбрызгиванием.
Масло фильтруется дважды: сетчатым и магнитными
фильтрами маслоприемника насоса и фильтром тонкой
очистки, включенным в систему последовательно после насоса.
В коленчатый вал бессальникового компрессора масло приборов: реле
гружает компрессор при пуске, снижая пусковой моме
электродвигателя.
Производительность можно регулировать путем
ручного или автоматического управления.
Компрессоры имеют штуцера для подсоединения ряд»
поступает через ложный подшипник, с внешним
приводом — через сальник. Давление в масляной системе
задается и контролируется с помощью перепускного клапана.
Для уравнивания давлений во всасывающей и картерной
полостях внутри блок-картера установлены приспособле-
высокого давления, низкого давление
контроля смазки и двух мановакуумметров,
показывай*
щих давление в масляной магистрали и в картере,
внешние выводы выполнены с контрфланцами и ниппеля
под приварку труб.
Компрессоры в аммиачном исполнении для уменьшения

Q„ ктл/ч
пз4о то то
95000
№5QQ\i.
85000
¦!??580
75900
55000
55000
-97500
45000
MOO
25000
moo
5000
-67500
-52500
-37500 50000
•225O0 WOO
a
0 t,°C
&9,ккал/ч
ПШ ПВ 60 №80
60000
шотоооо
55000
82500 Ш00
50000
¦75000 Ш000
45000
57500
-90000
moo
35000
30000
50800
moo
-52500
¦70000
-45000
25000
20000
15000
moo
5000
-37500
¦22500
-moo
7500
-000%
¦50000
-moo moo
-30000
¦20000
wooo
Рис. 7. Зависимость
расчетной холодопроизводи-
тельности Qo бессальни-
ковых компрессоров
ПБ40, ПБ60 и ПБ80 на
фреоне-22 (а) и
фреоне-12 (б) от
температуры кипения ^о при
различных температурах
конденсации tK и
частоте вращения 1450 об/мин.
105000
0о1 к к ал/и
040 П60 ПВО
15?50№Ш
05000
mm mm
85000
75000
65000
55000
45000
35000
5000
-67500
-52500 WOO
25000 -37500 -50000 -
/5000 -22500 -30000
A0,ккап/ч
П40 060 080
55000
•82М110Ш
50000
45000
а
40000
35000
-75000
№Ш
67500
-90006
60008 -80000
30000
45000
25000
20000
52500 -70000
50000
37500
5000t
10000
30000 40000
15тот500зоооо
15000
20000
5
Q0, к кал/ v
040 060 П80
95000 W50019000(
85ООМ750017000,
75000 \t12500
65000 Y97506 Ш000
55000 Y82500110000
15000i
45000 №00-90000
35000
¦52500 -70000
25000
15000
37500
50800
22500 30800
6
Рис. 8.
фреоне-
фреоне
холодопроизводительности
П60 и П80 на
и частоте вращения 1450 об/мин.
температурах конденсации t
к

вредного подогрева всасываемого пара снабжены
цилиндровыми и боковыми крышками с водяным охлаждением.
По сравнению с низкотемпературной модификацией
в высокотемпературном компрессоре всасывающий клапан
имеет уменьшенный мертвый объем за счет более низкой
высоты подъема пластины.
Конструктивно фреоновые компрессоры отличаются от
соответствующих аммиачных только сортом материала
резинотехнических изделий и различным материалом
приводной шестерни масляного насоса.
Зависимость расчетной холодопроизводительности
компрессоров от температур кипения и конденсации показана
на рис. 7 и 8.
Компрессоры поставляются осушенными,
заглушёнными и заполненными сухим азотом до давления 0,3
1 кгс/см2. Комплектно с компрессором поставляются
запасные части, специальный инструмент, техническая и
отчетная документация.
Завод-поставщик гарантирует надежную работу
компрессоров с использованием комплектующих запасных
частей в течение 18 месяцев со дня отгрузки компрессоров
(но не свыше 8000 ч работы) при условии соблюдения
правил хранения и эксплуатации.
УДК 663.674:658.23:658.27/.28
в экспедиции
Фабрика мороженого
производительностью
в смену
т
М. Н. МЕРТЕШОВ
Гипрохолод
В институте Гипрохолод разработан типовой проект
№ 412-2-29 фабрики мороженого производительностью
6 т в смену. Проект утвержден и введен в действие с 1
октября 1973 г.
Фабрика рассчитана на выработку фасованного
мороженого различного ассортимента и одновременно весового
мороженого A—2 т в смену). В зимнее время, в период
t*
неполной загрузки, предусматривается производство
кондитерских изделий (вафель), выпекаемых в туннельных
газовых печах.
В соответствии с проектом фабрика строится при
предприятиях, обеспечивающих потребности производства
холодом, паром, горячей и холодной водой, электроэнергией,
газом и канализацией. Сырье на фабрику и готовая
продукция в торговую сеть доставляются автотранспортом.
Производственный корпус четырехэтажный. Бытовые
и конторские помещения располагаются в шестиэтажной
пристройке.
Для технохимического, микробиологического и органо-
лептического контроля производства мороженого имеются
химическая и .бактериологическая лаборатории с
необходимым набором оборудования.
Неохлаждаемый склад предназначен для хранения
сухого и сгущенного молока, сахара, соли, агароидов,
орехов и прочего нескоропортящегося сырья, охлаждаемый —
для хранения всех скоропортящихся продуктов,
применяемых в производстве мороженого.
Готовая продукция дозакаливается и хранится в
холодильных камерах.
Общая емкость складов хранения сырья 269 т, что
соответствует 40-суточному запасу, емкость камер
хранения мороженого 295 т, что составляет 24-суточную
производительность фабрики.
—18° С; воздуха в камере хранения
охлаждаемого сырья ±0° С.
Снабжение фабрики мороженого холодом
запроектировано от компрессорного цеха основного предприятия.
Для камер хранения, скороморозильных аппаратов
и фризеров принята аммиачная насосно-циркуляционная
система непосредственного охлаждения, для испарителей
и батарей склада охлаждаемого сырья — безнасосная.
Для поддержания поинятых темпеоатуо в
поддержания принятых температур в камера!
и работы технологического оборудования установлены три
температуры кипения аммиака: —12, —40 и —45° С.
Воздух в камерах хранения охлаждается с помощью
панельных потолочных и пристенных батарей. Под
камерой с температурой —18° С предусматривается
электроподогрев.
Основные технологические процессы автоматизированы.
Предусмотрена безразборная мойка трубопроводов
и оборудования. Централизованная подача
концентрированного моющего раствора и хлорной извести к моечныу
ваннам обеспечивает мойку инвентаря, оборудования
и арматуры.
Общее количество работающих
Расчетные данные:
114 человек.
Строительный объем, м3
Площадь застройки, м2
на 1 т производительности, м2/т
Сметная стоимость, тыс. руб.
общая
строительно-монтажных работ
оборудования
на 1 т производительности
Расход
воды, л/с (м3/сутки)
тепла, тыс. ккал/ч
в том числе:
на отопление
на вентиляцию
на горячее водоснабжение
20 599
1 171
369,6
804,17
503,91
300,26
114,88
13,22 A17,0)
2 021
205
1098
412
холода, тыс.
при t0
при t0
при *0
газа, м3/ч
ккал/ч
45°С
40°С
12°С
Потребная мощность электроэнергии
(максимальная), кВт
56
196,77
177
43
310
Мороженое расфасовывается и упаковывается на меха- Строительные конструкции. Фундаменты под колонии
низ ир ов а иных линиях отечественного производства.
Проектом предусмотрена механизация работ по
транспортировке, загрузке, складированию. Готовая продукция
в камеры доставляется конвейерами.
Для расчета холодильного оборудования приняты
температуры: наружного воздуха 28° С; воздуха в камерах
дозакаливания и хранения мороженого —30° С; воздуха
отдельностоящие, железобетонные монолитные; под
стены — ленточные, из бетонных блоков. Железобетонньа
каркас здания выполняется из индивидуальных сборньи
Перекрытн!
Стены
железобетон ных безбалочных
конструкции.
и покрытие — панели с круглыми пустотами
кирпичные. Изоляция стен холодного контура
выполнена из пенополистирольных плит ПСБ-С.

Инженерное оборудование. Водопровод объединенный:
хозяйственно-питьевой, противопожарный и
производственный. Канализация раздельная: хозяйственно-бытовая
и производственная.
Отопление от внешнего источника. Теплоноситель —
вода с температурой 150—70° С. Электроснабжение от
внешних сетей: основное по кабельной линии б—10 кВ,
РЕФЕРАТЫ
УДК 658.012.2+658.323.8
Работа Воронежского хладокомбината в условиях
хозяйственной реформы. ДЕСЯТИРИКОВ Н. Т. «Холодильная
техника», 1974, №10.
Описан опыт перехода Воронежского хладокомбината на
новую систему планирования и экономического
стимулирования. Показано, что в этом деле важная роль
принадлежит подготовке кадров всех звеньев производства,
изучению опыта передовых предприятий, перестройке
экономических служб в целях повышения качества оперативного
учета и анализа хозяйственной деятельности, правильной
организации социалистического соревнования, улучшению
производственной деятельности всех цехов и
подразделений, изысканию путей дополнительной прибыли —
основного источника образования фондов экономического
стимулирования.
УДК 621.56/.59
Экономия энергии — важнейшая задача прогресса
холодильной техники. БЫКОВ А. В., КАЛНИНЬ И. М.,
РОЗЕНФЕЛЬД Л. М., ШМУЙЛОВ Н. Г.
«Холодильная техника», 1974, № 10.
Показано, что экономия топливно-энергетических
ресурсов на основе совершенствования выпускаемого
холодильного оборудования, расширения использования его по
теплонасосной схеме для выработки как холода, так и
тепла, внедрение теплоиспользующих абсорбционных
холодильных машин является важной задачей дальнейшего
прогресса холодильной техники. Абсорбционные бромисто-
литиевые холодильные машины, использующие
низкопотенциальное тепло для выработки сезонного холода,
позволяют в межотопительный период повысить эффективность
теплоэлектроцентралей. Машины этого типа находят все
большее применение в народном хозяйстве. Внедрение
теплоиспользующих абсорбционных холодильных машин
позволяет комплексно решать задачу теп л ох л а доен абже-
ния предприятий, что приводит к значительной экономии
топлива, повышает экономичность производства не только
холода, но тепла и электроэнергии.
УДК 621.575
Испытание углеводородной абсорбционной холодильной
машины. ДАНИЛОВ Р. Л., ФРИДШТЕЙН В. И.,
ПОПОВ С. А. «Холодильная техника», 1974, № 10.
Объединение в одном трехпоточном теплообменнике
дефлегматора и теплообменника растворов позволило
повысить тепловой коэффициент абсорбционной холодильной
машины (АХМ), использующей в качестве рабочего
вещества смесь углеводородов, до уровня обычных АХМ.
Приведены результаты испытаний (тепловой коэффициент,
кратность циркуляции, коэффициенты теплопередачи
основных теплообменных аппаратов) АХМ, работающей
на смеси изобутана с бензином. Экспериментальная
кратность циркуляции крепкого раствора совпала с
полученной по диаграмме энтальпия — концентрация рабочего
вещества изобутан — гептан. Таблиц 1. Список
литературы — 3 названия. Иллюстраций 3.
резервное — 380/220 В. Слаботочные устройства — от
кросса АТС и радиотрансляционной сети холодильника.
Сигнализация пожарная, охранная, безопасности.
На фабрике имеются грузовые лифты: два
грузоподъемностью 3 т и один 5 грузоподъемностью 100 кг, и лифт
пассажирский грузоподъемностью 350 кг.
УДК 621.512
Исследование изнашивания крупных аммиачных
компрессоров. БЕЖАНИШВИЛИ Э. М., КАШКИН М. П.
Холодильная техника», 1974, № 10.
На основе систематических и длительных наблюдений
за работой компрессоров с ходом поршня 130 мм,
проведения ревизий и микрометрии компрессоров установлены
скорости и закономерности изнашивания трущихся
деталей, выявлены функции распределения скоростей
изнашивания, рассчитаны у-процентные ресурсы деталей.
Таблиц 4. Список литературы — 7 названий. Иллюстраций 7»
УДК 621.57.041-213.3
Повышение надежности работы герметичных агрегатов
после ремонта. АН ДРАЧ НИ КОВ Е. И., ГОЛЬД-
БЕРГ Ю. И. «Холодильная техника», 1974, № 10.
Описана конструкция фиксации статоров встроенных
электродвигателей и новая технология восстановления
проходных контактов компрессоров при ремонте
герметичных агрегатов. Иллюстраций 2.
УДК 621.57.048.001.4
Испытания кожухотрубных испарителей на фреоне-22.
ВАЙНШТЕЙН В. Д., ГАЛЕЖА В. Б. «Холодильная
техника», 1974, № 10.
Кожухотрубные испарители поверхностью до 400 м2 с
гладкими стальными и медными оребренными трубами
различного профиля испытаны на фреоне-22 при температурах
кипения от —40 до 8° С и нагрузках от 0,5 до 4,5 кВт/м2.
Наиболее эффективны испарители с медными трубами из
заготовки 16X2 мм. Место ввода хладоносителя в
испаритель по-разному влияет на интенсивность теплообмена
при различных температурах. Ламинарный режим
движения хладоносителя при относительно низких Re не
наблюдался. Приведены значения коэффициентов
теплопередачи и теплоотдачи со стороны хладоносителя. Таблиц 3.
Список литературы — 4 названия. Иллюстраций 2.
УДК 536.24
Теплоотдача при кипении фреона-142 в большом объеме»
ЛАВОЧНИК А. И., ШВАРЦМАН Е. И. «Холодильная
техника», 1974, № 10.
Кипение фреона-142 в большом объеме исследовалось
на гладкой и с гальваническим покрытием медных
трубках при давлениях насыщения р= C1,8-г63,6). 104 Па и
плотностях теплового потока <7=833-f-21130 Вт/м2.
Результаты опытов удовлетворительно согласуются с
результатами исследований других авторов. Это говорит
о надежности выбранной методики исследования и
позволяет рекомендовать для расчета коэффициентов
теплоотдачи при кипении фреона-142 на одиночной гладкой трубке
при давлениях насыщения до 63,6 • 104 Па формулу
Г.Н.Даниловой, а при кипении на трубке с гальваническим
покрытием при р=33,15Л04 Па; 39,81.10* Па и 61,29х
ХЮ4Па соответственно зависимости а=2,38 <70,75; а=
=2,7 <70'75 и а=3,13 qOJS. Список литературы — 5
названий. Иллюстраций 3.

\
zi. 572
Исследование движения парогазовой смеси в абсорбцион-
ЕМЕЛЬЯ-
но-дифф\знонных холодильных машинах.
НОВ Р. "В., ТРЕТЬЯКОВ Н. П. «Холодильная
техника», 1974, 3ft 10.
Приведена схема экспериментальной установки для
исследования циркуляционного движения парогазовой
смеси в процессах испарения и абсорбции. Опытным путем
и расчетами определены основные закономерности работы
парогазового кругооборота, механизм и движущие силы
циркуляции, средние скорости парогазовой смеси,
количество испарившегося или поглощенного аммиака от
параметров газового кругооборота. Иллюстраций 4.
¦
УДК 637.5.037.5
Замораживание говяжьих и свиных сортовых отрубов
в полимерной пленке и таре. ВАСИЛЬЕВА Л. Д.,
ПИСКАРЕВ А. И. «Холодильная техника», 1974, № 10.
Приведены экспериментальные данные по замораживанию
говяжьих и свиных сортовых отрубов, упакованных в по- УДК 62-52
охлаждения в сопоставимых условиях. Выявлено, что
панельная система охлаждения значительно уступает пс
своим технико-экономическим показателям батарейной
системе в сочетании с ледяными экранами. Таблиц 2.
Иллюстраций 2.
i
УДК 658.012.2
Рационализаторская работа на Северодвинском
холодильнике. ГОРОБЕЦ А. Т. "'
№ 10.
Освещена работа Северодвинского холодильника по
рационализации и улучшению санитарного состояния
производственных помещений. Особое внимание уделено комп-
прессорному цеху, который является лучшим по
санитарному состоянию и производственным показателям на
холодильнике и среди компрессорных цехов г. Северодвин-
и Архангельской конторы Росмясорыбторга.
Иллюстраций 3.
«Холодильная техника», 1974,
ска
лимерную пленку и уложенных в различные виды тары,
при температурах воздуха —35 и —45° С и скорости его
движения 3,0—5,5 м/с. Отруба замораживали в
полимерной пленке (без ящика), а также в пленке и ящике. В
качестве тары использовали ящики из гофрированного кар-
Усовершенствование блока питания тиратронов МТХ-90
в пультах типа ПУМ. ГЕЛЛЕР С. Л., ЗАВЕЛИОН Г. Е.,
РОЙЗМАН Е. Л. «Холодильная техника», 1974, № 10.
Предложена новая схема блока питания тиратрона МТХ-
90, которая повышает надежность его работы. Пульты
тона, из полиэтилена с перфорированными стенками и из типа ПУМ и щиты блочного типа с усовершенствован-
сплошного склеенного картона без перфорации и с перфо- ными блоками питания успешно эксплуатируются в прс-
рацией боковых стенок. Установлено, что наиболее
приемлемой и практичной тарой для замораживания отрубов
и последующего продолжительного хранения при низкой
температуре являются ящики из сплошного склеенного
с перфорированными боковыми стенками. Таб-
— 4 названия.
картона
лиц 2. Слисок литературы —
УДК 621.565.5
Испытания батарейной и панельной систем охлаждения
в сопоставимых условиях. ГИНДЛИН И. M.f КРУПИЦ-
КАЯ М. 3. «Холодильная техника», 1974, № 10.
Проведены испытания панельной и батарейной систем Иллюстраций 4.
изводственных условиях и показали высокую надежность.
Список литературы — 3 названия. Иллюстраций 1.
УДК 661.97
Осушение сжиженного С02. ПИМЕНОВА Т. Ф.,
КОНСТАНТИНОВА О. Н. «Холодильная техника»
№ 10.
1974,
Описываются результаты экспериментов по осушению
сжиженного С02 различными адсорбентами, из которых
наилучшим оказался цеолит марки NaA-2KT, средняя
влагоемкость которого составила 6% от массы адсорбента.
первой странице обложки: Абсорб
эоизводительностью 5 млн. ккал/ч.
бР
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: доктор техн. наук В. Ф. Лебедев (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного редактора:.
Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, А. В. Быков, П. В. Васильев, И. М. Гиндлин, доктсг
техн. наук, проф. А. А. Гоголин, И. М. Калнинь, А. В. Кан, доктор техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Н. П. Коновалов.
М. Н. Мертешов, М. М. Позян, А. Н. Сергиенко, доктор техн. наук, проф. Г. Б. Чижов, М. М. Шаповаленко, доктор техн. наук,
А. П. Шеффер, доктор техн. наук В, Б. Якобсон.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костякова, 12
Телефон 216-00-04 доб. 49
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Издательство «Пищевая промышленность».
Рукописи не возвращаются
Т-13591.
Объем
Сдано в набор 12/IX-1974 г. Подписано в печать 8/Х-1974 г. Формат 84X108'/ie.
еч. л. Усл. печ. л. 6,72. Уч.-изд. л. 7,35. Тираж 16 700 экз. Заказ 1800 Цена 50 коп.
Бумага тип. № 1.
и,
1~ :,
Л '- - w
V J
полиграфический комбинат Союзполиграфпрома при Государственном комитете Совета Министров СССР
издательств, г.олиграфии и книжной торговли, г. Чехов Московской области