Л.В. КУРМАЗ А.Т. СКОЙБЕДА
УДК 62.81.001.63
ББК 34.42
К 93Курмаз, J1.B.
Детали машин. Проектирование: Справочное учебно-методическое пособие/ JI.B. Курмаз, А.Т. Скойбеда. - 2-е
изд., испр.: М.: Высш. шк.? 2005. - 309 с.: ил.Содержит методики расчета основных видов механических передач, их составных элементов, а также методики и рекомендации по
разработке их конструкции. Широко представлены образцы выполнения сборочных и рабочих чертежей. Взаимосвязанная последователь¬
ность изложения материала характеризует пособие как инструкцию по проектированию, что является важным для студентов, выполняющих
первую в своей практике конструкторскую разработку. Кроме основного назначения книга может быть полезна при выполнении последую¬
щих курсовых и дипломных работ, на занятиях по инженерной графике.Для студентов технических вузов. Может быть полезно инженерно-техническим работникам, специализирующимся в области
проектирования машин.
СОДЕРЖАНИЕВведение	61.	Общие указания и кинематический расчет привода	71.1.	Общие указания по выполнению курсового проекта	71.1.1.	Цели и задачи проектирования	71.1.2.	Основные этапы разработки конструкторской документации ... 71.1.3.	Общие рекомендации по проектированию	71.1.4.	Оформление чертежей и пояснительной записки	81.2.	Энерго-кинематический расчет привода и выбор электродвигателя ... 122.	Семенные передачи	142.1.	Выбор основных параметров плоскоременных передач 	142.1.1.	Конструкция и материалы плоских ремней 	152.2.	Выбор основных параметров клиноременных передач 	162.2.1.	Конструкция и материалы клиновых ремней 	172.3.	Выбор основных параметров поликлиноременных передач 	182.3.1.	Конструкция и материалы поликлиновых ремней 	182.4.	Выбор основных параметров зубчато-ременных передач 	192.4.1.	Конструкция и материалы зубчатых ремней 	202.5.	Конструирование шкивов 	212.5.1.	Материал гдкивов 	212.5.2.	Ступицы шкивов (звездочек)	212.5.3.	Конструирование шкивов плоскоременных передач	222.5.4.	Конструирование шкивов клиновых и поликлиновых ременных
передач	232.5.5.	Конструирование шкивов зубчато-ременных передач	262.6.	Конструкция шкива, уменьшающая изгибающий момент в сечении ва¬
ла на опоре	272.7.	Конструкция шкива, разгружающая вал от напряжений изгиба .... 282.8.	Рабочие чертежи шкивов	292.9.	Натяжные устройства ременных передач 	312.10.	Монтажные требования	312.11.	Обозначение передач на кинематических схемах	313.	Цепные передачи	323.1.	Цепи приводные роликовые и втулочные	323.1.1.	Цепи приводные роликовые типа ПРА, ПР, 2ПР, ЗПР, 4ПР ... 323.1.2.	Цепи приводные втулочные типа ПВ, 2ПВ	333.1.3.	Цепи приводные роликовые длиннозвенные типа ПРД	333.1.4.	Цепи приводные роликовые с изогнутыми пластинами типа ПРИ . 333.2.	Цепи приводные зубчатые	343.3.	Выбор основных параметров передач с приводной роликовой или вту¬
лочной цепью	353.4.	Выбор основных параметров передач с приводной зубчатой цепью . . 363.5.	Конструирование звездочек для приводных роликовых и втулочных цепей 373.6.	Конструирование звездочек для приводных зубчатых цепей	393.7.	Рабочие чертежи звездочек	413.8.	Способы натяжения цепей	423.9.	Монтажные требования	423.10.	Обозначение передач на чертежах и схемах	424.	Зубчатые передачи	434.1.	Материалы, термообработка и допускаемые напряжения	434.2.	Прочностной расчет зубчатых передач	454.2.1.	Расчет цилиндрических закрытых передач (относительно dwJ	454.2.2.	Расчет цилиндрических закрытых передач (относительно aw) . .	414.2.3.	Расчет цилиндрических открытых передач	484.2.4.	Расчет конических закрытых прямозубых передач	494.2.5.	Расчет конических закрытых передач с круговым зубом ....	504.2.6.	Расчет конических открытых передач	514.2.7.	Справочные данные для расчета зубчатых передач	524.2.8.	Расчет закрытых червячных цилиндрических передач	545.	Компоновка редукторов	565.1.	Общие сведения	565.2.	Компоновка одноступенчатых цилиндрических редукторов	575.3.	Компоновка двухступенчатых цилиндрических редукторов	585.4.	Компоновка одноступенчатых конических редукторов	595.5.	Компоновка коническо-цилиндрических редукторов	605.6.	Компоновка одноступенчатых червячных редукторов	615.7.	Компоновка червячно-цилиндрических редукторов	626.	Силы, нагружающие валы 	636.1.	Силы, нагружающие валы цилиндрических передач	636.2.	Силы, нагружающие валы конических передач	646.3.	Силы, нагружающие валы ременных и цепных передач	646.4.	Силы, нагружающие валы червячных передач	656.5.	Силы, нагружающие валы от муфт	657.	Валы	667.1.	Проектный расчет валов	667.2.	Определение основных размеров и формы вала	677.3.	Конструирование валов 	687.4.	Некоторые решения и типовые узлы, применяемые при конструировании
валов 	707.4.1.	Осевое крепление деталей на валах	707.4.2.	Концы валов 	717.4.3.	Конструктивное оформление вала в местах установки ступиц . .	727.4.4.	Рекомендуемые диаметры отверстий и их размещение в сечении вала	727.4.5.	Отверстия центровые	737.4.6.	Канавки для выхода шлифовального круга	747.4.7.	Конструктивные решения по уменьшению коэффициента концент¬
рации напряжений в местах изменения диаметра вала 	75
47.4.8.	Конструктивные решения по уменьшению высоты уступов (запле¬
чиков) вала или полной их ликвидации 	757.4.9.	Конструктивные решения по уменьшению коэффициента концент¬
рации напряжений от прессовых посадок 	757.5.	Рабочие чертежи валов	767.6.	Проверка вала на усталостную прочность	778.	Подшипники качения	798.1.	Типы подшипников качения, их характеристика и применение ...	798.2.	Опоры валов и типы используемых подшипников	818.3.	Подшипниковые узлы валов редукторов	828.3.1.	Подшипниковые узлы валов конических шестерен	828.3.2.	Подшипниковые узлы валов цилиндрических косозубых, кониче¬
ских и червячных колес	838.3.3.	Подшипниковые узлы валов цилиндрических прямозубых и шев¬
ронных колес	838.3.4.	Подшипниковые узлы шевронных вал-шестерен	848.3.5.	Подшипниковые узлы червяков	848.4.	Подшипниковые узлы приводных валов	858.5.	Выбор подшипников качения	868.6.	Установка и крепление подшипников	888.6.1.	Установка и крепление на валах подшипников с цилиндрическим
посадочным отверстием	888.6.2.	Установка и крепление на валах подшипников с коническим поса¬
дочным отверстием	888.6.3.	Установка и крепление подшипников в корпусах	898.7.	Элементы крепления подшипников	918.7.1.	Кольца пружинные упорные плоские наружные эксцентрические	918.7.2.	Кольца пружинные упорные плоские внутренние эксцентрические	928.7.3.	Кольца пружинные упорные плоские наружные концентрические	938.7.4.	Кольца пружинные упорные плоские внутренние концентрические	948.7.5.	Шайбы концевые	958.7.6.	Гайки круглые шлицевые	968.7.7.	Шайбы стопорные многолапчатые	968.7.8.	Втулки закрепительные	988.7.9.	Втулки стяжные	988.7.10.	Гайки для закрепительных и стяжных втулок с метрической резьбой	998.7.11.	Шайбы стопорные	998.7.12.	Скобы стопорные	998.8.	Допуски и посадки, шероховатость поверхностей посадочных мест подшипников	1008.8.1.	Выбор посадок	1008.8.2.	Шероховатость поверхностей посадочных мест	1028.8.3.	Допуски формы и расположения посадочных и опорных торцевых
поверхностей заплечиков валов и отверстий корпусов ....	1038.9.	Установка, монтаж и демонтаж подшипников	1038.9.1.	Установочные размеры подшипников качения	1038.9.2.	Монтаж подшипников качения	1048.9.3.	Демонтаж подшипников качения	1048.9.4.	Конструктивные решения по облегчению демонтажа подшипни¬
ков качения	1048.9.5.	Конструктивные решения по уменьшению высоты заплечиков	1058.10.	Таблицы параметров подшипников качения	1058.10.1.	Обозначения подшипников	1058.10.2.	Геометрические соотношения в подшипниках качения. . . .	1068.10.3.	Подшипники шариковые радиальные однорядные	1078.10.4.	Подшипники шариковые радиально-упорные однорядные . .	1088.10.5.	Подшипники шариковые радиальные сферические двухрядные.	1108.10.6.	Подшипники роликовые радиальные с короткими цилиндричес¬
кими роликами		1118.10.7.	Подшипники роликовые конические однорядные	1138.10.8.	Подшипники роликовые радиальные сферические двухрядныес симметричными роликами	1148.10.9.	Подшипники роликовые радиальные сферические двухрядные	1168.10.10.	Подшипники шариковые упорные одинарные и двойные . .	1178.10.11.	Подшипники роликовые упорные с цилиндрическими роликами
одинарные	1188.10.12.	Осевые люфты в радиально-упорных подшипниках ....	1189.	Уплотнения подшипниковых узлов	1199.1.	Уплотнения контактные	1199.1.1.	Манжеты резиновые армированные	1199.1.2 .Уплотнения войлочные	1219.1.3.	Кольца резиновые уплотнительные круглого сечения ....	1229.2.	Уплотнения бесконтактные	12310.	Элементы соединений "вал-ступица"	12410.1.	Соединения шпоночные	12410.1.1.	Соединения сегментными шпонками	12410.1.2.	Соединения призматическими шпонками	12510.1.3.	Соединения тангенциальными шпонками	12610.2.	Соединения шлицевые	12710.2.1.	Соединения шлицевые прямобочные	12710.2.2.	Соединения шлицевые эвольвентные с углом профиля 30 0 . .	12910.2.3.	Соединения шлицевые треугольные	13111.	Конструирование зубчатых колес	13211.1.	Точность зубчатых колес 	13211.1.1.	Степени точности и виды сопряжений зубьев	13211.1.2.	Точность цилиндрических колес	13211.1.2.1.	Длина общей нормали	13211.1.2.2.	Толщина зубьев по постоянной хорде и высота до по¬
стоянной хорды	13411.1.3.	Точность конических колес	13511.1.3.1.	Толщина зуба по внешней постоянной хорде и высотадо внешней постоянной хорды	135
11.1.3.2. Толщина зуба по средней постоянной хорде и высотадо средней постоянной хорды	13611.1.4.	Точность червяков	13611.1.4.1.	Делительная толщина витка по хорде и высота до хорды	13 611.1.4.2.	Номинальный размер червяка по роликам ....	13711.2.	Конструирование цилиндрических зубчатых колес .......	13711.2.1.	Установочные базы и нарезание зубьев	13711.2.2.	Конструкции цилиндрических колес	13911.2.3.	Конструирование цилиндрических колес	14011.2.4.	Рабочие чертежи цилиндрических колес	14111.3	. Конструирование конических зубчатых колес	14211.3.1.	Элементы зацепления конических колес	14211.3.2.	Расчет геометрических параметров конических колес . . . .	14311.3.3.	Установочные базы для нарезания зубьев конических колес. .	14411.3.4.	Конструкции конических колес	14511.3.5.	Конструирование конических колес	14611.3.6.	Рабочие чертежи конических колес	14811.4.	Конструирование червяков и червячных колес	15011.4.1.	Виды червяков	15011.4.2.	Геометрический расчет червячной передачи с эвольвентным
червяком	15011.4.3.	Конструкции червяков и червячных колес	15111.4.4.	Конструирование цилиндрических червяков	15211.4.5.	Конструирование червячных колес	15311.4.6.	Рабочие чертежи элементов червячной передачи	15412.	Конструирование корпусных деталей, крышек и других частей редукторов .	15612.1.	Общие сведения	15612.2.	Рекомендации к конструированию литых деталей	15712.3.	Конструкции корпусных деталей цилиндрических редукторов . . .	15812.4.	Конструкции корпусных деталей конических редукторов	16012.5.	Конструкции корпусных деталей червячных редукторов	16212.6.	Элементы конструкции литых корпусных деталей редукторов . . .	16412.6.1.	Элементы конструкции корпусных деталей редукторов с внеш¬
ним расположением подшипниковых бобышек	16412.6.2.	Элементы конструкции корпусных деталей редукторов с внут¬
ренним расположением подшипниковых бобышек	16512.7.	Установочные размеры болтовых соединений	16712.7.1.	Размеры опорных поверхностей под крепежные детали. Диа¬
метры отверстий под болты	16712.7.2.	Размеры фланцев болтовых соединений. Глубина сверления.Глубина нарезания резьбы	16712.7.3.	Размеры мест под гаечные ключи	16712.8.	Точность корпусных деталей редукторов	16812.9.	Рабочие чертежи корпусов и крышек редукторов	17012.10.	Конструирование крышек подшипниковых узлов	18012.11.	Конструирование стаканов	18112.12.	Рабочие чертежи крышек подшипниковых узлов и стаканов ...	18213.	Редукторы	18413.1.	Оснащение редукторов	18413.2.	Редукторы цилиндрические одноступенчатые	18613.3.	Редукторы цилиндрические двухступенчатые	19813.4.	Редукторы цилиндрические двухступенчатые соосные	20413.5.	Редукторы конические одноступенчатые	20813.6.	Редукторы коническо-цилиндрические 	21613.7.	Редукторы червячные одноступенчатые	22613.8.	Редуктор червячный двухступенчатый 	23413.9.	Редуктор червячно-цилиндрический	23613.10.	Передачи планетарные	23813.10.1.	Некоторые рекомендации по выбору параметров, расчетуи конструированию передач	23813.10.2.	Редукторы планетарные	24013.11.	Мотор-редуктор	24213.12.	Передача главная автомобиля	24313.13.	Смазывание редукторов	24414.	Муфты 	24614.1.	Муфты глухие	24614.2.	Муфты подвижные	24914.3.	Муфты упругие	25215.	Приводы	25615.1.	Конструирование рам	25615.2.	Справочные данные для конструирования рам	25815.3.	Рабочий чертеж рамы	26415.4.	Сборочные чертежи приводов	26515.5.	Крепление редуктора к раме. Расчет болтов	26915.6.	Профиль и основные размеры метрических резьб	27016.	Передача "винт-гайка"	27116.1.	Прочностной расчет элементов передачи	27116.2.	Конструктивные решения некоторых элементов передачи ....	27316.3.	Профили и основные размеры резьб винтовых механизмов ....	27416.4.	Храповой механизм	27616.5.	Сборочные и рабочие чертежи элементов передачи	27617.	Справочные данные общего применения	28317.1.	Нормальные линейные размеры, конусности, углы и углы конусов. .	28317.2.	Конструкционные материалы	28417.3.	Допуски и посадки	28517.4.	Допуски формы и расположения поверхностей	28717.5.	Шероховатость поверхностей	28917.6.	Крепежные изделия	29017.7.	Элекродвигатели асинхронные	29618.	Литература	29819.	Стандарты	300
ВВЕДЕНИЕБеларусский национальный технический университет (Беларусь, гор. Минск),Kielce University of Technology (Польша, гор. Кельце),Национальный технический университет "Харьковский политехнический инс¬
титут" (Украина, гор. Харьков) представляют настоящее издание пособия "Дета¬
ли машин. Проектирование" с надеждой, что оно найдет соответствующее место
при проектировании деталей машин и механизмов в высших учебных заведениях,
будет полезно студентам при выполнении последующих курсовых и дипломных
работ, на занятиях по инженерной графике, в средних учебных заведениях соот¬
ветствующего профиля, в конструкторских бюро и т.д.Курс "Детали машин и основы конструирования" является общетехнической
дисциплиной, которую изучают все студенты машиностроительных и механических
специальностей высших учебных заведений.Изучение основ расчета и конструирования деталей машин делится на два этапа.
На первом этапе студенты слушают курс лекций, выполняют упражнения, домаш¬
ние задания и лабораторные работы. Этот этап заканчивается обычно экзаменом.
На втором этапе студенты выполняют курсовой проект с последующей его защитой.В соответствии с этим целесообразно разделение учебной литературы на учеб¬
ники, основное содержание которых соответствует курсу лекций [12, 31], и учеб¬
ные пособия по курсовому проектированию. Последние должны выполнить вполне
определенную и самостоятельную задачу - научить студента правилам конструиро¬
вания типовых узлов и деталей машин.Указанным требованиям не удовлетворяют атласы конструкций машин, по ко¬
торым можно изучать и анализировать существующие конструкции, но не проекти¬
ровать их. Этим требованиям не могут удовлетворить также существующие книги
по расчету и конструированию деталей машин [16], в большей части удовлетворя¬
ющие требованиям расчета. Разработка конструкции в таких пособиях имеет второ¬
степенную роль. Поэтому они могут быть рекомендованы только для выполнения
практических упражнений по деталям машин. Информационный характер носят так¬
же существующие справочники конструктора, металлиста и т.д.Как известно, основным результатом работы конструктора является чертеж (ра¬
бочий, сборочный), по которому производится изготовление деталей и сборка уз¬
лов и машины в целом. Поэтому учебное пособие по проектированию должно за¬
канчиваться представлением образцов рабочих (сборочных) чертежей деталей и уз¬
лов с представлением алгоритмов и путей их разработки. Такую цель ставили перед
собой авторы данного учебного пособия.Построение книги соответствует порядку выполнения проекта. Каждая новая
глава (раздел) начинается ИСХОДНЫМИ ДАННЫМИ, которые являются выход¬
ными данными предшествующей главы (раздела). После выполнения расчетной
части следует графическая часть с рекомендациями по конструктивному выполне¬
нию, выбору посадок, шероховатости поверхностей, допусков формы и располо¬
жения. Завершают графическую часть образцы выполнения рабочих и сборочныхчертежей деталей и узлов разрабатываемой конструкции. Такая взаимосвязанная
последовательность изложения характеризует пособие как хорошую инструкцию
по проектированию, что является важным для студентов, выполняющих первую в
своей практике конструкторскую разработку.В книге представлен большой объем справочного материала: государственные
и отраслевые стандарты, практические рекомендации и т.д., что ускоряет процесс
проектирования.Книга не содержит вопросов оптимизации конструкции, компьютеризации про¬
цесса проектирования, что не является задачей первой конструкторской разработки.Настоящее издание явилось результатом научно-технического сотрудничества
кафедры "Детали машин и ПТМиМ" Беларусского национального технического
университета (Беларусь), кафедры "Детали машин" Kielce University of Techno¬
logy (Польша) и кафедры "Детали машин и прикладная механика" Националь¬
ного технического университета "Харьковский политехнический институт" (Ук¬
раина). Основанием для разработки данного пособия послужили книги [21,44].
Переработка пособий с учетом требований ГОСТов, их расширение и приведение
к виду удобному для пользования студентам потребовали совместных усилий
обоих авторов. Эффективность этой работы была бы немыслима без систематиче¬
ской помощи, советов, рекомендаций, мнения коллективов сотрудничающих ка¬
федр, за что Авторы им весьма благодарны.Авторы благодарны:-	проф. Веславу Тромпчинскому (Wieslaw Tr^mpczynski) - Ректору Kielce Univer¬
sity of Technology (Польша); проф. Анджею Радовичу (Andrzej Radowicz) - Про¬
ректору; проф. Анджею Неймицу (Andrzej Neimitz)- Зав. кафедрой, за представлен¬
ную возможность использования уникальной компьютерной техники, благодаря
чему настоящее издание подготовлено исключительно в виде компьютерной графики;-	директору АТЭТ НИИ "Редуктор" (гор. Киев, Украина) к.т.н. В.Н. Власенко и
главному конструктору завода ЗАРЕМ АО " Майкопский редукторный завод"
С.В. Кравчуку за возможность использования разработок института и завода.Авторы выражают благодарность рецензентам:-	заведующему кафедрой "Машиноведение и детали машин" Московского Авиа¬
ционного Института (Технического Университета), Председателю Нау но-мето-
дического Совета по деталям машин и прикладной (теоретической) меха шке при
Министерстве Образования РФ д.т.н., профессору jСтанкевичу А.И.|;-	заведующему кафедрой "Машиноведение и детали машин" Санкт-Петербург¬
ского Государственного Политехнического Университета д.т.н., профессору
Михайлову Ю.К. за взятый на себя труд по рецензированию рукописи.Все замечания и пожелания по содержанию пособия просим направлять по ад¬
ресу - kurmaz@tu.kielce.pl.Минск (Беларусь) - Кельце (Польша) - Харьков (Украина)	АвторыПросьба представленные в пособии сборочные и рабочие чертежи узлов н деталей машин рассмативать как примеры
их выполнения. При разработке собственных конструкций следует приложить знания, творческую настойчивость и тру¬
долюбие и разработать их более совершенными с конструктивной, технологической и монтажной точек зрения.
1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ И КИНЕМАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПРИВОДА1.1.	ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ ПО ВЫПОЛНЕНИЮ КУРСОВОГО ПРОЕКТА [13, 18,31]1.1.1.	ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ ПРОЕКТИРОВАНИЯКурсовой проект по дисциплине "Детали машин" выполняется после завер¬
шения изучения блока общеобразовательных, общетехнических и ряда технологи¬
ческих дисциплин и его целью является приобретение первых инженерных навы¬
ков по расчету и конструированию типовых деталей и узлов машин и механизмов
на основе полученных теоретических знаний.Основными задачами курсового проекта являются:-	ознакомление с научно-технической литературой по теме курсового проекта;-	изучение известных конструкций аналогичных машин и механизмов с ана¬
лизом их достоинств и недостатков;-	выбор наиболее простого варианта конструкции с учетом требований техни¬
ческого задания на проект;-	выполнение необходимых расчетов с целью обеспечения заданных техниче¬
ских характеристик проектируемого устройства;-	выбор материалов и необходимой точности изготовления деталей и узлов
проектируемого устройства, шероховатости поверхностей, необходимых допусков
и посадок, допусков формы и расположения;-	выполнение графической части курсового проекта в соответствии с требова¬
ниями стандартов ЕСКД;-	составление необходимых описаний и пояснений к курсовому проекту.1.1.2.	ОСНОВНЫЕ ЭТАПЫ РАЗРАБОТКИ КОНСТРУКТОРСКОЙ ДОКУМЕНТАЦИИВ соответствии с ГОСТ 2.103-68 "Стадии разработки" предусмотрены сле¬
дующие этапы разработки конструкторской документации:-	техническое предложение;-	эскизный проект;-	технический проект;-	рабочая конструкторская документация.На основании технического задания заказчика разрабатывается техническое
предложение, которое включает совокупность документов по обоснованию техни¬
ческой и технико-экономической целесообразности разработки изделия с учетом
требований технического задания [29]. Техническое предложение утверждается
заказчиком и исполнителем.Эскизный проект предполагает разработку комплекса документации, дающей
общее представление о конструкции и принципе работы устройства в целом и тех¬
ническом решении его отдельных уникальных деталей и узлов. Эскизный проект
является основой для дальнейшей разработки технического проекта и рабочей кон¬
структорской документации.Документация, разрабатываемая на этапе технического проекта, должна да¬
вать полное представление о проектируемом устройстве и является исходной для
разработки рабочей документации.Ограниченность времени, которое отводится на выполнение курсового проек¬
та, не позволяет реализовать процесс разработки в соответствии с ГОСТ 2.103-68.
При курсовом проектировании приходится отдельные этапы проектирования сов¬
мещать и сокращать объем разрабатываемой документации.На основании расчетов, перечень и содержание которых указаны в задании
на проектирование, определяется конструкция устройства и разрабатывается об¬
щий вид изделия в виде эскизной проработки. Эскизный вариант общего вида
устройства рекомендуется выполнять на ММ-бумаге в масштабе 1:1.На основании эскизного проекта, с учетом внесенных при дальнейшей прора¬
ботке уточнений и изменений, на листе ватмана карандашом либо на компьютере
выполняется чертеж общего вида устройства. На чертеже общего вида должны
бьггь все необходимые проекции, виды, разрезы и сечения, позволяющие получить
полное представление о конструкции и принципе работы разработанного устройства.Кроме чертежа общего вида студенты выполняют рабочие и сборочные чер¬
тежи деталей и узлов, оговариваемых в задании на курсовое проектирование.Все расчеты, описания и приложения оформляются в виде расчетно-поясни-
тельной записки к курсовому проекту, которая выполняется в соответствии с ГОСТ
2.105-95.1.1.3.	ОБЩИЕ РЕКОМЕНДАЦИИКонструирование устройства проводится в соответствии с заданной или при¬
нятой схемой механизма на основе результатов прочностного и кинематического
расчетов.Выполнение эскизного варианта общего вида механизма начинают с нанесе¬
ния осевых линий с учетом межосевых расстояний и диаметров начальных окруж¬
ностей зубчатых колес, вычерчивают валы без обозначения их размеров по длине,
наносят габариты предварительно выбранных подшипников. Детали механизма
следует располагать в корпусе компактно, более полно используя его пространство.В дальнейшем прорабатывают конструкции отдельных деталей, выбирают
способы соединения их с другими элементами механизма. При этом необходимо
определить:-	способы установки валов в подшипниках;-	крепление зубчатых колес на валах, подшипников - на валах и в корпусе;-	способы регулировки зазоров в подшипниках;-	способы и устройства для смазки подшипников и передач;-	виды и конструктивное оформление несущих деталей.
Конструкция проектируемого механизма должна обеспечивать возможность
его сборки и разборки, свободный доступ для регулировки, настройки отдельных
узлов и замены деталей. Предпочтителен узловой метод сборки, при котором от¬
дельные детали собираются в узлы, а из них собирается механизм. Например, на
валу монтируются зубчатые колеса, подшипники качения, дистанционные втулки,
а затем собранный узел устанавливается в корпусе.Тип и способ изготовления корпусных деталей выбирается в зависимости
от объемов производства. При серийном производстве целесообразно корпуса вы¬
полнять литыми, штампованными или прессованными (из пластмасс), а при инди¬
видуальном или мелкосерийном производстве - сварными или сборными. При про¬
ектировании разъемного корпуса необходимо предусмотреть элементы, обеспечи¬
вающие фиксацию взаимного положения корпусных деталей и соосность отвер¬
стий под подшипники.При выборе варианта конструкции необходимо изучить известные техниче¬
ские решения и выполнить их анализ, максимально использовать унифицирован¬
ные детали и узлы. Для повышения технологичности и уменьшения трудоемкости
изготовления конструкции следует сокращать номенклатуру используемых стан¬
дартных и нормализованных деталей и узлов, а также используемых материалов.
Везде, где возможно, следует применять в деталях форму тел вращения, техноло¬
гически более простую в изготовлении.Для наиболее удачного размещения деталей и узлов рекомендуется рассмот¬
реть несколько вариантов конструкции проектируемого устройства. При этом воз¬
можны существенные изменения первоначально разработанной конструкции и
выполненных расчетов. В качестве окончательного варианта конструктивного ре¬
шения выбирается наиболее удачная эскизная проработка проектируемого устрой¬
ства, обеспечивающая минимальные массово-геометрические параметры и макси¬
мальную экономичность в эксплуатации.При конструировании детали следует стремиться к упрощению ее конструк¬
ции, что приводит к снижению ее себестоимости.1.1.4. ОФОРМЛЕНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ И ПОЯСНИТЕЛЬНОЙ ЗАПИСКИГрафическая часть курсового проекта выполняется с соблюдением требова¬
ний ЕСКД (Единой системы конструкторской документации) карандашом на ват¬
мане. Возможно выполнение чертежей также на компьютере с использованием
программ компьютерной графики и с последующей печатью чертежа. Печать чер¬
тежей всех форматов производится на плотере, чертежей форматов АЗ и А4 - на
принтере (лазерном или струйном). Версии AutoCAD-14 и последующие позволя¬
ют печатать чертежи форматов А2 и большие, используя в последующем склеива¬
емые форматы А4 (АЗ) при их хорошей совместимости. Приемка неотпечатанных
чертежей (с дискеты), как правило, не производится.Для выполнения чертежей используются следующие основные форматы:АО - 841x1189;Внимание !	А1 - 594x841;Расположение формата А4	^может бать только вертикальное	~ 2У/х420;А4 - 210x297.Допускается применение дополнительных форматов, образуемых увеличением ко¬
ротких сторон основных форматов на величину, кратную их размерам. Обозначение
дополнительного формата состоит из обозначения основного формата и его кратнос¬
ти согласно табл. 1.1.1, например А0х2, А3x4 и т.д.Табл. 1.1.1. Форматы чертежейКратностьФорматАОА1А2АЗА421189x1682---31189x2523841x1783594x1261420x891297x6304-841x2378594x1682420x1189297x8415--594x2102420x1486297x10516___420x1783297x12617___420x2080297x14718____297x16829----297x1892При выполнении чертежей следует применять масшабы, установленные стан¬
дартом: 1:1, для уменьшения - 1:2; 1:2,5; 1:4; 1:5; 1:10 и т.д., для увеличения-
2:1; 2,5:1; 4:1; 5:1; 10:1 ит.д.Для всех видов чертежей установлена одна основная надпись (угловой штамп)
в соответствии с ГОСТ 2.104-68, которая, с учетом специфики учебного процесса,
имеет вид, представленный на рис. 1.1.1.1857 10 23Ям ilucrr,Разраб.Пробер.Т. кон трЧ.контр.N'qokvm.Утберд JКонсуль[15 1070Под гQam,5.5.5 . 1718©КП ДМ MCJ2a.JJ.02.J5© КОЛЕСО
зубчатое(3) 40Х
ГОСТ 4543-1:1Цист ! I Jlucmnft “77JЛит.Моссо/ЦасштаЬБИТУКасредра ДМ и ГТМФормат2050Рис. 1.1.1. Основная надпись чертежа (форма 1)В графе 1 основной надписи указывается наименование изделия в именительном падеже
единственного числа, причем, существительное ставится на первом месте, например "Барабан
приводной", "Колесо зубчатое".
В графе 2 для сборочного чертежа делается запись, содержащая информацию о курсовом
проекте, вида КП ДМ МС12а.11.02.СБ, где зашифровано: КП-курсовой проект; ДМ-дета¬
ли машин; МС12а - академическая группа; 11-номер задания; 02 - номер варианта в задании;
СБ - вид документа (сборочный чертеж). Для чертежа детали после номера варианта в зада¬
нии следующие две цифры обозначают сборочные единицы, последующие две цифры - номер
позиции сборочного чертежа представленной на чертеже детали.В графе 3 указывается обозначение материала и номер стандарта (для сборочного чер¬
тежа не заполняется). Заполнение других граф видно из рис. 1.1.1.1.	ОФОРМЛЕНИЕ СБОРОЧНОГО ЧЕРТЕЖА (ЧЕРТЕЖА ОБЩЕГО ВИДА)
Сборочный чертеж механизма выполняется на основании его эскизной про¬
работки карандашом на листе формата А1 либо в виде компьютерной графики.
Чертеж должен содержать минимально необходимое число проекций, видов, разре¬
зов и сечений, дающих полное представление о его конструкции и принципе работы.На чертеже общего вида для упрощения допускается не показывать мелкие
фрагменты деталей и соединений: фаски, проточки, скругления, углубления, зазо¬
ры между соединяемыми деталями с незначительно отличающимися номинальны¬
ми размерами. При использовании большого количества крепежных деталей одно¬
го типа и размера можно подробно изображать детали только одного места соеди¬
нения, а остальные показывать условно. На чертеже допускается упрощенное пред¬
ставление крепежных деталей, резьбы и ее элементов (фаски, сбег и недорез резьбы).Чертеж общего вида, кроме графического изображения разрабатываемого
изделия, должен содержать необходимые размеры, номера позиций узлов (сбороч¬
ных единиц) и деталей, входящих в изделие, технические требования по сборке и ре¬
гулировке отдельных узлов и изделия в целом, его техническую характеристику и т.д.
К размерам, указываемым на сборочном чертеже, относятся:-	габаритные;-	межосевые (в трех плоскостях);-	посадочные (выполняемые по данному чертежу);-	установочные и присоединительные:-	размеры опорной поверхности и размещение ь ней крепежных отверстий, диа¬
метр отверстий и толщина опорной поверхности;-	длина и посадочный диаметр входного и выходного валов, их привязка к оси
редуктора и высота размещения;-	размеры для транспортировки и упаковки;-	справочные (информационные).К габаритным относятся размеры, определяющие длину, ширину и высоту
устройства. Они необходимы для определения размеров места установки изделия,
его транспортировки, изготовления тары, относятся к размерам справочным и на
чертеже отмечаются звездочкой, например 350 *Номера позиций на сборочном чертеже выполняют на полках линий-выносок,
которые располагают параллельно основной надписи вне контура чертежа, и груп¬
пируют в колонку или строчку по возможности на одной линии. Для группы кре¬пежных деталей, относящихся к одному соединению, допускается использовать
одну линию-выноску. В этом случае полки для номеров позиций располагают ко¬
лонкой и соединяют тонкой линией.Технические требования помещают на поле чертежа над основной надписью
в виде столбца, по ширине не превышающего основной надписи. Каждая позиция
технических требований нумеруется и начинается с новой строки. Запись ведется
сверху вниз. Технические требования содержат сведения, не отраженные на черте¬
же. К ним относятся:-	указания размеров, относящихся к справочным;-	предельные отклонения размеров, формы и расположения поверхностей,
которые должны быть выдержаны при сборке;-	требования к точности монтажа (допустимые осевые и радиальные зазоры,
биения и т.п.);-	указания о маркировке и клеймении;-	правила транспортировки и хранения;-	особые условия эксплуатации;-	тип смазки подвижных соединений;-	способы стопорения резьбовых соединений;-	требования по обработке (покраске) поверхностей;-	требования по обкатке изделия и защите (ограждении) опасных мест.Техническая характеристика размещается на свободном поле чертежа (отдель¬
но от технических требований), имеет самостоятельную нумерацию и снабжается
заголовком "Техническая характеристика". Она содержит дополнительные сведе¬
ния об изделии. Например, для редуктора может содержать сведения о передаваемой
мощности, передаточном числе, частоте вращения валов, крутящем моменте на вы¬
ходном валу и т.д.К сборочному чертежу прилагается текстовой документ - спецификация,
которая выполняется в соответствии с ГОСТ 2.108-68 на листах формата А4 и оформ¬
ляется в виде приложения к пояснительной записке. Форма первого листа специ¬
фикации представлена на рис. 1.1.2.В соответствии с ГОСТ 2.108-68 в спецификации предусмотрено 8 разделов,
однако в курсовом проекте обычно достаточно 3-4 раздела: "Документация", "Сбо¬
рочные единицы", "Детали", "Стандартные изделия", "Материалы". Указанные
наименования разделов записываются в графе "Наименование".Заполнение спецификации производится сверху вниз в следующем порядке:-	документация;-	разработанные узлы (сборочные единицы);-	пояснительная записка;-	заимствованные и нормализованные узлы;-	самостоятельно разработанные детали;-	заимствованные и нормализованные детали;-	стандартные детали, которые группируются по однородным группам, на¬
пример, "крепежные детали", "подшипники качения" и т.д.
ю)кг§О3:'-R£ОбозначениеНаимено&ание5Приме¬чание1ДокументацияСборочные ериницаЛеталиСтанаартнае изаелия	г	*Чэн ОистРазраб.ПроЬео.Т.контрЧ. контр.Ут&ерр.Tfo'an.МотериолиКП ДМ МС12о. 11.02. СВПРИВОДЛит Лист ЛистобНТУ УПИ"Кафедра ММ и ПМРис. 1.1.2. Основная надпись текстовых документов (форма 2)В графе "Поз." спецификации указывают порядковый номер составного эле¬
мента разработанного устройства. Этот номер соответствует позиции элемента на
сборочном чертеже. В графе "Формат" указывают форматы документов, обозначе¬
ния которых записывают в графе "Обозначение". В графе "Зона" указывают обоз¬
начения зоны, в которой находится номер позиции. Разбивка чертежа на зоны про¬
изводится по ГОСТ 2.104-68. В графе "Обозначение" указывают шифр чертежа
элементов изделия. Для стандартных изделий эта графа не заполняется. В графе
"Наименование" указывают наименование изделий; для стандартных изделий, кро¬
ме наименования, указывают условное обозначение в соответствии со стандартом.2. ОФОРМЛЕНИЕ РАБОЧИХ ЧЕРТЕЖЕЙ ДЕТАЛЕЙРабочий чертеж детали выполняется в соответствии с ГОСТ 2.109-73 и пред¬
ставляет документ, содержащий все сведения, необходимые для ее изготовления
и контроля.Деталь на чертеже располагается в положении, соответствующем ее положе¬
нию при изготовлении или в положении детали на сборочном чертеже узла.В графической части чертежа кроме основного содержания должны быть
представлены:-	все необходимые виды, разрезы и сечения (ГОСТ 2.305-68);-	все необходимые и правильно поставленные размеры для удовлетворения кон¬струкционных, технологических и монтажных требований;-	обоснованные посадки и предельные отклонения (ГОСТ 2.307-68);-	соответствующая шероховатость поверхностей (ГОСТ 2.309-73);-	необходимые допуски формы и расположения поверхностей (ГОСТ 2.308-79);-	обозначение покрытий, термической и других видов обработки (ГОСТ 2.310-68, 9.032-74, 9.306-85);-	обозначение швов сварных и неразъемных соединений (ГОСТ 2.312-72,ГОСТ 2.313-82);-	наименование и марка материала с указание стандарта на материал и сор¬
тамент.Вся информация о размере, его допуске, шероховатости соответствующей
поверхности, допусках формы и расположения должна быть, по возможности,
сгруппирована и представлена в одном месте.Чертежи типовых деталей: зубчатых колес, червяков и червячных колес, звез¬
дочек, зубчатых соединений, пружин должны выполняться в соответствии с ГОСТ
2.401-75 ... 2.409-75 и содержать таблицу параметров этих типовых деталей.Все надписи на чертежах выполняются чертежным шрифтом (ГОСТ 2.304-81).Каждый рабочий чертеж должен содержать основную надпись (рис. 1.1.1).3. ОФОРМЛЕНИЕ РАСЧЕТНО-ПОЯСНИТЕЛЬНОЙ ЗАПИСКИРасчетно-пояснительная записка содержит титульный лист, содержание, тех¬
ническое задание на проектирование, описание разработанной конструкции, рас¬
четную часть, приложения, список использованной литературы.В записку включаются окончательные данные по конструктивному решению
механизма без приведения промежуточных результатов расчетов и вариантов кон¬
струкции узлов и механизма в целом.Текстовая часть расчетно-пояснительной записки выполняется на листах фор¬
мата А4 с соблюдением полей: слева - 25 мм, справа - 10 мм, сверху и снизу - 20 мм.Титульный лист является первым листом расчетно-пояснительной записки
и оформляется в соответствии с ГОСТ 2.105-95. Форму заполнения тигульного
листа устанавливает учебное заведение.Задание на курсовой проект содержит название проектируемого устройства,
кинематическую схему с исходными данными, содержание расчетной и объем
графической частей проекта, а также календарный график выполнения курсового
проекта.При описании разработанного устройства необходимо привести сведения о
его назначении, принципе работы, рассмотреть взаимодействие отдельных его уз¬
лов, последовательность сборки и разборки, вопросы регулировки устройства.Расчетная часть пояснительной записки должна соответствовать заданию на
проектирование и содержать следующие расчеты (ориентировочно):-	кинематический расчет привода;
-	выбор электродвигателя;-	прочностные расчеты передач;-	геометрические расчеты передач;-	предварительный расчет валов;-	проектный расчет валов;-	выбор подшипников качения;-	проверку усталостной изгибной прочности валов;-	расчет крепления колес;-	расчет болтового соединения "редуктор-рама";-	расчет размерных цепей и др.Каждый расчет должен содержать:-	вид расчета и название детали;-	исходные данные для расчета, расчетные схемы, эскизы и т.д.;-	выбранный материал с представлением его механических характеристик;-	расчетные формулы со ссылкой на источник, с расшифровкой символов,
входящих в формулу, и их размерностями. Каждый символ, встречающийся
неоднократно, расшифровывается один раз;-	непосредственно расчет;-	полученные в результате расчета значения размеров деталей следует округ¬
лять, при необходимости, до стандартных значений (17.1);-	заключение по результатам расчета.Содержание расчетно-пояснительной записки делится на разделы, подразде¬
лы, пункты. Каждый раздел должен иметь порядковый номер, обозначаемый араб¬
скими цифрами, краткое название в виде заголовка, выполненное прописными
буквами, например:1.	КИНЕМАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПРИВОДА2.	ПРОЧНОСТНОЙ РАСЧЕТ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ПЕРЕДАЧИ
Разделы могут содержать подразделы, номера которых включают номерраздела и порядковый номер подраздела, разделенные точкой. В конце номера раз¬
дела (подраздела) точка не ставится. Наименование подразделов записывают
в виде заголовка строчными буквами (с прописной заглавной буквой), например:1.1.	Выбор электродвигателя1.2.	Выбор материалов и расчет допускаемых напряженийНомер пункта должен содержать номер раздела, номер подраздела и поряд¬
ковый номер пункта, разделенные точкой, а также заголовок, написанный строч¬
ными буквами с прописной заглавной буквой, например:1.1.2.	Расчет коэффициента полезного действия редуктора1.1.3.	Расчет мощности на выходном валу редуктораПереносы слов в заголовках не допускаются. Точка в конце заголовка не ста¬
вится. Если заголовок состоит из двух предложений, то их разделяют точкой. Рас¬
стояние между заголовком и последующим текстом должно быть не менее 2-х
интервалов (10 мм), а между заголовком раздела (подраздела) и предыдущим текс¬
том - не менее 3-х интервалов (15 мм).Если в расчетно-пояснительной записке имеются иллюстрации, то их нуме¬
руют арабскими цифрами в пределах всей записки, например: "Рис. 1", "Рис. 2" и
т.д. Допускается нумеровать иллюстрации в пределах разделов по типу "Рис. 2.3",
где 2 - означает номер раздела, 3 - номер иллюстрации в разделе.Листы расчетно-пояснительной записки брошюруют в обложку и нумеруют.
Номер указывают в правом нижнем углу листа. Лицевую сторону обложки выпол¬
няют в виде титульного листа соответственно требованиям учебного заведения.4.	ОБОЗНАЧЕНИЕ ИЗДЕЛИЙ И КОНСТРУКТОРСКИХ ДОКУМЕНТОВВ соответствии с ГОСТ 2.101-68 каждому изделию и конструкторскому до¬
кументу должно быть присвоено обозначение. Обозначение присваивается центра¬
лизованно (министерством, ведомством) или децентрализованно, т.е. осуществля¬
ется организацией-разработчиком. Устанавливается следующая структура обозна¬
чений изделий и основных конструкторских документов:□ □□□.□□□□□□.□□О, где первые четыре знака представля¬
ют собой буквенный код организации-разработчика; следующие шесть знаков от¬
водятся для простановки кода классификационной характеристики по классифика¬
тору ЕСКД; последующие три знака служат для установки порядкового регистра¬
ционного номера от 001 до 999.Структура кода классификационной характеристики (шесть знаков) содер¬
жит: первые два знака - класс; затем по одному знаку соответственно: подкласс,
группа, подгруппа, вид.Структура неосновных конструкторских документов состоит из приведенно¬
го ранее кода изделия и кода документа, содержащего не более четырех знаков
(например: СБ - сборочный чертеж, ВО - чертеж общего вида, РЗ - расчетно-пояс¬
нительная записка и т.д.).В учебных проектах обозначение конструкторских документов включает:
Щ . \2\ . [3] . Щ . Например, КП ДМ МС12а. 04. 09. 01. Здесь 1 - КП ДМ
МС12а (курсовой проект по деталям машин - КП ДМ и группа машинострои¬
тельного факультета МС12а); 2 - номер задания (04); 3 - номер варианта (09);4 - регистрационный номер (01).В обозначениях конструкторских документов между частями 1, 2, 3, 4 ста¬
вят разделительные точки. В конце обозначения точка не ставится.
121.2.	ЭНЕРГО-КИНЕМАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПРИВОДА И ВЫБОР ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯ [21,44]ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:(параметры выходного вала привода - из технического задания).
Варианты:а)б)
в)н1»!м/с; DBbIX, мм; 7, град.;Л вьп» МИН )Швых. С"1 (и= 7ТП/30).ОПРЕДЕЛЯЕТСЯ:1.	Мощность на выходном валу привода, кВт1.а)	Ръых =	тЗ вых /1000;1.6)	Рвъа = 7вых Лвых /9550;1.в)	Р въа = 'Рвъа ^ вых/1000.2.	Коэффициент полезного действия (КПД) привода
т10 = т1\г1г Vi'" Vj (точность - 2 знака после запятой),
где T)j - ориентировочные величины КПД различ¬
ных видов механических передач и отдельных эле¬
ментов привода (табл. 1.2.1).Для привода (рис. 1.2.1) Vo= (^np^nh (Лж Vnh (VrnVnh.
При определении 7)0 рекомендуется КПД отдельных пере¬
дач и элементов привода размещать в порядке передачи
момента от электродвигателя к выходному валу привода,
группируя их по отдельным валам.3.	Расчетная мощность электродвигателя, кВтРздр ~ Рвых/"По ■4.	Частота вращения выходного вала, мин'1
4.а) л вых = 60 103т>вых /(ттАьсс);4.6)	л вьп= (известна);4.в)х— 30 £д}вых/7Т.5. На основании рекомендуемых min и max величин
передаточных чисел и для различных видов ме¬
ханических передач (табл. 1.2.2) определяют ре¬
комендуемое min и max передаточное число при¬водао min — ^ 1 min ^2шш ^3min ‘Uo шах- ^ lmax^2max^3max‘ ' ‘ Ч/ max •6.	Расчетная min и max частота вращения вала элект¬
родвигателя, МИН'1 л эл р min = Я вых U о min iЛ эд р max — Л ВыХ U 0 max .7.	По каталогу (табл. 17.7.1 и 17.7.2) выбирают элект¬
родвигатель из условий: /*эд ^ Р,д р ;Л эд р пш < Л эд < Л эд р щах;(тип электродвигателя, Рэд, пзд, Tmax/Tmw, размеры).0 =1,2,3 о,или 7} = 9550Р//Лу8.	Действительное общее передаточное число приво¬
да Uo~ Дуд/jl вых (точность - 2 знака после запятой).9.	Действительные передаточные числа передач при-
вода выбирают так ы,=tfи2~и[, u3=u3V-,
чтобы и0=Ui и2 и2 ■■■ Uj (точность - 2 знака после за¬
пятой) (при выполнении рекомендаций по разделе¬
нию передаточных чисел для отдельных ступеней
привода и редуктора (табл. 1.2.3 и рис. 1.2.2)).10.	Силовые и кинематические параметры валов при¬
вода Pj+\=Pj V■ кВтЛу+1= Hjlu, мин
TJ+i = TjUT), Нм
представляют в таблице.Для привода, схема которого представлена на рис.
1.2.1, указанные параметры валов представлены
в табл. 1.2.4.11.	Предварительно определяют диаметры валов при¬
вода из расчета только на кручение при понижен¬
ных допускаемых напряжениях, мм</валу=1/1037}/(0,2[Т]) (/-1,2,3...),где [т]=(20-ь30) МПа - для всех валов (кроме чер¬
вяков (меньшие величины - для быстроходных валов, боль¬
шие - для тихоходных валов);[т]=(10-Н2) МПа - для червяков.Полученные значения	округляют до большихцелых величин, оканчивающихся на 0 или 5,0 мм.Рекомендации к расчетам:1.	Прочностной расчет входящих в привод передач рекомен¬
дуется выполнять в порядке обратном их размещению в
приводе (начиная от выходного вала).2.	После окончания прочностного расчета каждой (кроме по¬
следней рассчитываемой) передачи, в связи с уточнением
ее передаточного числа, рекомендуется корректировать
передаточное число последующей рассчитываемой пере¬
дачи и содержание столбцов л и Т табл. 1.2.4 так, что¬
бы не было изменено и0 привода.Рис. 1.2.1. Схема привода (обозначения и индексы):1, 2, 3,4 - валы привода (1 - входной; 2,3- промежу¬
точные; 4 - выходной);А - электродвигатель	(индекс - эд);Б - передача клиноременная	(индекс-пр);В - передача коническая закрытая (индекс - пк);Г - передача цилиндрическая закрытая(индекс -пи);Д - подшипниковый узел	(индекс - п );Е - звездочка цепной передачи, относящаяся к рабо¬
чей машине, которая не входит в состав привода;Ж - рама привода;■Рвых,1?вых, Овы* - заданные параметры выходного ва¬
ла (вала 4), следующие из технического задания
на проектирование.
Табл. 1.2.1. Ориентировочные значения КПД передач
и элементов привода Т) [4, 9, 13, 17, 19]Табл. 1.2.2. Рекомендуемые значения передаточных чисел и
одноступенчатых передач [9,13, 19, 33, 34, 35]Передачи или элементы приводаЗакрытыеОткрытыеЦилиндрические зубчатые передачи0,95...0,980,92...0,94Конические зубчатые передачи0,94...0,970,91...0,93Червячные передачи с числом захо¬дов червяка z,- несамотормозящие zt = 10,68...0,720,52...0,62*1 = 20,73...0,780,62...0,72z,= 40,78...0,84- самотормозящие z, = 10,450,40Планетарные передачисм. 13.10.1-Цепные передачи0,94...0,960,90...0,92Фрикционные передачи0,88...0,940,70...0,85Ременные передачи- клиноременные, поликли-ноременные, зубчатые0,93..0,95- плоскоременные0,94...0,96Подшипники качения (одна пара)0,990...0,995Подшипники скольжения (одна пара)- жидкостного трения0,990..0,995- полужидкостного трения0,975..0,985Муфты0,98...0,991020 30 50
—- и„100 200 300Рис. 1.2.2. Рекомендации по распределению
передаточных чисел для 2- и 3-ступенчатых
цилиндрических редукторов [12]Вид передачиПередаточное числорекомендуемоеmaxЗакрытые-цилиндрические •- быстроходные ступени3,1...5,08- тихоходные ступени2,5...4,06,3- шевронные3,0...5.08- конические •
- прямозубые2,0...3,05- косозубые4,0...6,07- планетарныесм. 13.10.1-Червячные с числом Z\ = 128...5080заходов червяка • z, = 214...4060_ z i = 48.0...3040Открытые- цилиндрические4,0-7,012- конические3,0-5,07Клиноременные, поликлиноре-менные, зубчатые2,0...5,07Плоскоременные2,0...4,06Цепные2,0...5,07КПД передач представлены без учета КПД подшипников.Табл. 1.2.3. Рекомендуемые значения передаточных чиселдля приводов и многоступенчатых редукторов [9, 13, 16, 23, 43]•	Стандартные значения передаточных чисел (табл. 4.2.4,4.2.22).
Внимание! Стандартные значения передаточных чисел используют¬
ся при проектировании редукторов серийного и массово¬
го производства.Табл. 1.2.4. Силовые и кинематические параметры валов привода (рис. 1.2.1)Одноступенчатые редукторы и передачи(табл. 1.2.2)Цилиндрические редукторы: 2-ступенчатые:развернутая схема
соосная схемаи„= 7Д..45 (uomMS55) (рис. 1.2.2)
(и j> U2; fbdl<fbd2)и 2 = 0,88/Пои2-0,95 {П03-ступенчатыеU„= 30...200 (uom»<300) (рис. 1.2.2)
(u,>u2>u3; ■фм\<т1'мг<т1'ыи)многоступенчатыеU0=U,U2 из(UI>U2>U3~; i/bd\<i>bd2<i,bdr)Коническо-цилиндрические редукторы:2-ступенчатые3-ступенчатыеи„ = 6,3...31,5 (иШ1<иш; ипц = 1,1то)Uo ~ 20... 160 ( I/цл < U пц] , ЦЩ1 > ^пц2 )Червячные редукторы: одноступенчатые
2-ступенчатыеи0 = 8,0...80
и0 = 100...4000Привод с использованием ременной передачи
и коническо-цилиндрического редуктора
(рис. 1.2.1)1/пр ~ ^ пж0,8 ИттпВидпередачиВалПараметрыпередачиPj, кВтBj, мин-1Tj, Н мd вал j , ММ^ ;" iп ЭД =Гэд=9550/>эд/яэдdЭд (табл. 16.7.2)РеменнаяКоническаяЦилиндрич.1234| ипр. 7пр
| Urn, Vxm
| Uira, Т}ПцРг-Рэлр'
Р2=Р1 %р
Рг =^2 Vnx VnР* = Р} VmVnл1 = лэдfl2=n,/UnpЯ3 = ^2/iinic
= П^/ипцГ, = 9550 Л /п i
Т2= 9550 Р2/п2
Т, = 9550Р3 /п з
Т4 = 9550 Р4/п4^вал 1 — ^эд1L</«u,y=Ml037;-/(0,2[r])j U = 2,3,4)Pt>P2>P3>PAп>п2>п}>паТ,<Т2<Т3<Т4d вал 2 < d вал 3 d вал 4•	Рекомендуется выполнять расчеты в соответствии с расчетной мощностью электродвигателя Рэлр-
Все методики расчета зубчатых передач представлены относительно момента на выходном валу передачи (Тг).
Как принято в отечественной литературе, индекс 1 в методиках расчета приписан входному валу передачи,
индекс 2 - выходному валу передачи.Привод (рис. 1.2.1) - для клиноременной передачи: вал 1 - входной; вал 2 - выходной;-	для конической передачи: вал 2 - входной; вал 3 - выходной;-	для цилиндрической передачи: вал 3 - входной; вал 4 - выходной.
142. РЕМЕННЫЕ ПЕРЕДАЧИ2.1. ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПЛОСКОРЕМЕННЫХ ПЕРЕДАЧИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:Р\,Р2, кВт; л^лг, мин'1; и;Конструкция и материал ремня (2.1.1).Условия работы и расположение передачи.Межосевое расстояние о,' мм(выбирается из компоновки привода).ОПРЕДЕЛЯЮТСЯ:1.	Диаметр ведущего шкива, мм1.1.	для резино-тканевых и капроновых с полиамидным
покрытием ремней</imin = (1100г1300)^Л/л^;1.2.	для полиамидных кордленточных ремней
dlmin=kdill\, kd = 28,8 при л, ^ 2000 мин1;kd = 31,0 при л ,> 2000 мин1.2.	По табл. 2.1.1 выбирают расчетный диаметр ведущего
шкива, мм d^dlmin (первый больший).Диаметр ведомого шкива, мм d2=dtu. Действитель¬
ный диаметр, мм d2id 2 (табл. 2.1.1) (первый меньший).3.	Действительное передаточное отношение передачиu^—dj /\di (1-е)],*
где £=(0,015...0,020)- коэффициент упругого скольжения.4.	Рекомендуемое межосевое расстояние, ммa^2(dl + d1)	(а2а').5.	Расчетная длина ремня, ммЬ'р = 2а + 0,5Tr(dl+dl) + 0,25 (dj-d^/a.
Действительная длина ремня, мм:-	для ремней, поставляемых в виде рулонов, должна
учитывать величину лЬр, необходимую для соедине¬
ния ремня Lp=Lp+ALp (&LP~ 2SP; Вр-п. 12).-	для ремней, поставляемых мерной длиною, Lp ^L'v,
где Lp (табл. 2.1.8, 2.1.9).В этом случае действительное межосевое расстояние пе¬
редачи, мм Од = о +0,5 (Lp-L'p)-•	Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ и п. 3),
необходимо уточнить передаточное число последующей рассчи¬
тываемой ступени привода и значения п и Т (табл. 1.2.4).6.	Угол обхвата ремнем ведущего шкива, градa° = l80°-57°(d2-dl)/a.Значение коэффициента, учитывающего влияние углаобхвата на ведущем шкиве,са= 1-0,003 (180°-а“) (или табл. 2.1.3).7.	Скорость ремня, м/с v =Trdt л,/(60 103).Значение коэффициента, учитывающего влияние центро¬
бежных сил, с„= 1,04 - 0,0004г>2 (или табл. 2.1.4).8.	Число пробегов ремня, с"1 и = v/Ьр^ [и].[i/]^5,0 с-1 - для соединяемых ремней;[ v\ $ 40,0 с1 - для ремней мерной длины.9.	Окружное усилие, Н Ft=2Tx-\tf/d\.10.	Номинальное удельное окружное усилие, Н/мм
q0-Ft/B?, передаваемое ремнями (при а, = 180°, v == 10 м/с, односменном легком режиме работы, горизон¬
тальном расположении передачи) (табл. 2.1.2).11.	Допускаемое удельное окружное усилие [ q ] в реаль¬
ных условиях эксплуатации, Н/мм[ Я ] ~ Я о со cv са ! ср ^
где са - коэффициент, учитывающий вид передачи и угол
наклона межосевой линии к горизонту (табл. 2.1.5);
ср - коэффициент, учитывающий динамичность на¬
гружения передачи и режим ее работы (табл. 2.2.2).12.	Ширина ремня, мм Bp = F,/[q]. (Яр<1,2</,).
Величину Вр округляют до ближайшего большего стан¬
дартного значения Вр (табл. 2.1.6, 2.1.8, 2.1.9) с про¬
веркой для резинотканевых ремней соответствия шири¬
ны fip и числа несущих слоев ремня i (табл. 2.1.6).13.	Толщина ремня, мм #P=f(/) (табл. 2.1.7...2.1.9).14.	Сила, нагружающая валы передачи, Н F=2F0 sin (а “/2),
где F0 = 0,5 F, / ср - предварительное натяжение ремня, Н;Ft - окружное усилие, Н, (п. 9),
ср - коэффициент тяги.
ср = (0,50...0,60) - для ремней прорезиненных;
р>=(0,55...0,65) - для ремней с полиамидным покрытием.
Для передач с периодическим контролем натяжения рем¬
ня	F шах — 1,3 /*\Рис. 2.1.1. Схема и основные размеры
плоскоременной передачиТабл. 2.1.1. Диаметры шкивов dплоскоремснных передач, мм гост 17383_73..., 40, 45, 50, 56, 63, 71, 80, 90, 100, 112, 125, 140, 160, 180, 200,224, 250, 280, 315, 355, 400, 450, 500, 560, 630, 710, 800, 900, 1000,...Табл. 2.1.2. Номинальное удельное окружное усилие Яо,
передаваемое ремнямиРемни прорезиненные из ткани БКНЛ-65 и бельтинга Б-820Число
несущих
слоев /, шт.rfi,ммЯ , Н/мм при удельном предварительном
натяжении ремня q0 Н/мм (gn=Fa/Bp)2,002,252,503,00805,05,45,86,621005,25,66,06,8;» 1255,35,76,16,91258,17,38,810,031607,38,59,110,3^ 2007,58,79,310,518010,211,112,013,4422410,511,412,313,8^ 28010,711,612,514,125012,714,015,117,0531513,014,415,517,4;> 40013,214,615,817,7Ремни кордшнуровые прорезиненные1002,51804,52206,5Ремни капроновые с полиамидным покрытием100... 20040..50Ремни кордленточные полиамидные. Лента выполнена из:- капрона- стали1002,0...6,5Я0-~- 300...500 Н/мм1802,5. .7,0Н „/с/, = 1000220 j3,0...9,0Н р = 0,6..1,0 ммГ,, Т2, Нм.
15Табл. 2.1.3. Значения коэффициента са,учитывающего влияние угла обхвата«I220210200190180170160150 140Са1,081,061,041,021,000,980,950,92 0,892.1.1. КОНСТРУКЦИЯ И МАТЕРИАЛЫ ПЛОСКИХ РЕМНЕЙ [32]Табл. 2.1.4. Значения коэффициента cv,учитывающего влияние центробежных сил1.	РЕМНИ РЕЗИНОТКАНЕВЫЕ2	7	7а)ГОСТ 23831-79Скорость
ремня V, м/с57101215202530С ц1,031,021,00,980,950,880,790,68Табл. 2.1.5. Значения коэффициента с0, учитывающего
вид передачи и угол наклона межосевой линии к горизонтуСоОткрытая передача с натя»
за счет его упругости при
межосевой линии к го
0°...60° 60°...80°сением ремня
угле наклона
жзонту
80°...90°Передача
с автоматическим
натяжением ремня1,0 0,90,81,0Табл. 2.1.6. Ширина Вр и число несущих слоев У
резинотканевых ремнейВр, мм20, 25, 30,40, 50,63,7180,90, 100, 112125, 60, 180, 200,...i, шт.2...53...64...6ЧислослоевБельтинг Б-800 и Б-820БКНЛ-65 и БКНЛ-65-2с обкладкамибез обкладокс обкладкамибез обкладокУ, шт.яР,d 1 min,яр,d 1 min,яр,d lmin,яр,d 1 min,ммММммММммMMммММ23,0902,580----34,51403,751123,61123,09046,01805,01404,81404,011257,52246,251806,01805,014069,02807,52247,22006,0180Рис. 2.1.2. Конструкции резинотканевых плоских рем¬
ней:а) нарезная (тип А) с обкладками; б) послойно заверну¬
тая (типБ) с обкладками (без обкладок); в) спирально
завернутая (тип В ) без обкладок; 1 - слои кордткани;
2 - обкладки2. РЕМНИ КОРДШНУРОВЫЕ ПРОРЕЗИНЕННЫЕ
3	2 7Табл. 2.1.7. Толщина Нт, число слоев i резино-тканевых
ремней и рекомендуемые диаметры шкивов d\ тшШирина
Вр, ммТолщина
//р, ммВнутренняя длина
Lp, мм302,2500, 550, 600, 650, 700402,2750, 800, 850, 900, 1000502,21050, 1100, 1150, 1200, 1250602,81700, 1800, 2000, 2500, 3000ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ ремня морозостойкого шириною 200 мм с тремя прокладками из ткани БКНЛ-65
с наружными резиновыми обкладками толщиною 3,0 мм и 1,0 мм из резины класса В:Ремень М-200-3-БКНЛ-65-3.0— 1,0-В ГОСТ 23831-793. РЕМНИ КАПРОНОВЫЕ С ПОЛИАМИДНЫМ
ПОКРЫТИЕМРис. 2.1.4. Конструкция капроновых плоских ремней с по¬
лиамидным покрытием:1 - капроновая ткань с полиамидной пропиткой; 2- плен¬
ка на основе полиамида с нитрильным каучуком; 3 - на¬
полнитель (резина)Табл. 2.1.9. Основные размеры синтетических ремнейОСТ 1769-84Рис. 2.1.3. Конструкция кордшнуровых плоских ремней:
/ - кордшнуры; 2 - обкладки; 3 - резиновый наполнительТабл. 2.1.8. Основные размеры кордшнуровых ремнейТУ 38105514-77Ширина
Вр, ммТолщина
Н р, ммВнутренняя длина
Lp, мм100,5250,260,280, 300, 320, 340, 350, 380,400150,5420,450,480, 500, 530, 560, 600, 630, 670200,5710, 750, 800, 850,900, 950250,51000, 1060, 1120, 1180, 1250, 1320, 1400300,71500,1600, 1700,1800,1900,2000400,72120,2240,2360,2500,2650, 2800500,73000,3150, 3350600,7800,71000,74.	РЕМНИ КОРДЛЕНТОЧНЫЕ ПОЛИАМИДНЫЕ
3 2 7ввРис. 2.1.5. Конструкция кордленточных полиамидных
плоских ремней:1 - кордлента; 2 - адгезионный слой; 3 - полиамидное
защитное покрытие
162.2. ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВКЛИНОРЕМЕННЫХИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:РХ,Р2, кВт; Л|,л2, мин"'; и; Т,,Т2, Нм.
Условия работы и расположение передачи.Межосевое расстояние а,' мм(выбирается из компоновки привода).ОПРЕДЕЛЯЮТСЯ:1.	Сечение ремня = f (Р1р, п ^ (рис. 2.2.26, 2.2.36),где Р\р = Р] сР - расчетная передаваемая мощность, кВт;ср - коэффициент, учитывающий динамичность на¬
гружения передачи и режим ее работы (табл. 2.2.2).
Размеры сечения (рис. 2.2.2а, рис. 2.2.3а, табл. 2.2.1),
(Рекомендуется выполнять расчет передачи для двух ближайших
рекомендуемых сечений ремня).2.	Расчетный диаметр ведущего шкива, мм
dt = f (Plp, л,) (рис. 2.2.26, рис. 2.2.36);(табл. 2.2.1).3.	Диаметр ведомого шкива, мм d2 = diu. Расчетный
диаметр, мм d2$d2 (табл. 2.2.4) (первый меньший).4.	Действительное передаточное отношение проектируе¬
мой передачи ид= t/2/[t/,(l-£)],*где £=(0,0И 0,02) - коэффициент упругого скольжения.5.	Минимальное межосевое расстояние, мм
a min=0,55 (dl+d2)+HP, (а'>атШ).6.	Расчетная длина ремня, ммLp = 2a'+ 0,5Tr(d, + d2) + 0,25(d2-d,y/a'.
Действительная длина ремня, мм LP^L р (табл. 2.2.6).7.	Межцентровое расстояние, мм а=а'+0,5 (Lp-L'p).8.	Коэффициент, учитывающий длину ремня,
c,. = f(Lp, сечение ремня) (табл. 2.2.6).9.	Угол обхвата ремнем меньшего шкива, градa°=l$0°-57°(d2-d})/a.: f(a°) (табл. 2.1.4).10.	Скорость ремня, м/с v = txd\ л t/(60-10 ) < 30 м/с.11.	Число пробегов ремня, с'1 и = v/LP^[u].[И $ 40,0 с-1 - для ремней мерной длины.12.	Число ремней передачи, шт z =Р]ср/(Ра с, саск),
где Р0 - мощность, передаваемая одним ремнем, кВт.Р0 = f(сечение ремня, d\, v) (табл. 2.2.7 или 2.2.8);
ск - коэффициент, учитывающий число ремней в
передаче. ск = f(г) (табл. 2.2.5). Предварительно
можно принять с к = 1,0 , а потом уточнить.
z- целое число (табл. 2.2.1). При -z > .г рекомендуемого• Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ и п. 4),
необходимо уточнить передаточное число последующей рассчи¬
тываемой ступени привода и значения л в Г (табл. 1.2.4).ПЕРЕДАЧ [16,32]А —А -О аI40'б)13.Число ремней — гРис. 2.2.1. Схема
и основные размеры клиноременной передачиувеличить di или принять большее сечение ремня.
Сила, нагружающая валы передачи, Н F = 2 F0 sin (a ‘,'/2),
где F0 = 0,5 F,/ср - предварительное натяжение ремня, Н;
F, = 2-103 T\/d\ - окружное усилие, Н;
ср = (0,45...0,55) - коэффициент тяги.Для передач с периодическим контролем натяжения рем¬
ня	Fшах — 1,3 7^.Табл. 2.2.1. Размеры и параметры поперечных сечений
клиновых ремней [4,16]ГОСТ 1284.1-89, ГОСТ 20889-88, ТУ 38-40534-758 20
2 5 12 31 80
—— Pip ,кВт
Рис. 2.2.2. Параметры поперечных сечений (а)
и диаграмма их выбора (б)
для клиновых ремней нормального сеченияб)ОбозначениесеченияремнейTip,^1 min,Колич.
ремней
z, шт.Размеры, ммНмММВРВЯрЯа о (Z)<30632.„48,51062,55 § л (А)15...60902...411,01383,3и и б (В)50...1501252...414,017114,2Eg в (с)120...6002002...519,022145,7х Г. {IJ)450...24003152...527,032198,1к УО<150632...48,51082,0й 1 УА90 ...400902...411,013102,8>. 5 УБ300...20001402...S14,017133,5u УВ>15002242.„519,022184,8Табл. 2.2.2. Значения коэффициента сР, учитывающего ди¬
намичность нагружения передачи и режим ее работыГОСТ 1284.3-96РежимработыСр при числе смен работы передачи1 2 31 2 31 2 3111111Легкий
Средний
Тяжелый
Очень тяжелый1.0	1,1 1,41.0	1,2 1,51.2	1,3 1,61.3	1,5 1,71.1	1,2 1,51.2	1,4 1,61.3	1,5 1,71.4	1,6 1,81.2	1,4 1,61.3	1,5 1,71.4	1,6 1,91.5	1,7 2,0В табл. 2.2.2:I	- Электродвигатели переменного тока общепромышленного приме¬нения, электродвигатели постоянного тока шунтовые, турбины;II	- Электродвигатели постоянного тока компаундные, ДВС приЛ 5 600 мин1;III	- Электродвигатели переменного тока с повышенным пусковыммоментом, электродвигатели постоянного тока сериесные, ДВС
при л <600 мин1.3,7 7,5 18 46 118
—— РХр , кВтРис. 2.2.3. Параметры поперечных сечений (а)
и диаграмма их выбора (б)
для клиновых ремней узкого сеченияЛегкий режим работы (7'П1„=: 1,2 7"nom):-	станки с непрерывным процессом резания (токарные, сверлиль¬
ные, шлифовальные), легкие вентиляторы, насосы и компрессо¬
ры (центробежные, ротационные), ленточные конвейеры, легкие
грохоты, машины для очистки и погрузки зерна и т.д.Средний режим работы ( Ттах ~ 1,5 Гпот):-	станки фрезерные, зубофрезерньге и револьверные, полиграфи¬
ческие машины, поршневые насосы и компрессоры с 3-мя и
более цилиндрами, вентиляторы и воздуходувки, цепные тран¬
спортеры, элеваторы, дисковые пилы для дерева, тяжелые гро¬
хоты, вращающиеся печи и т.д.Тяжелый режим работы ( Ттах ~ 2,0 Ттт):-	станки строгальные, долбежные, деревообрабатывающие, насосы
и компрессоры с одним или двумя цилиндрами, вентиляторы и
воздуходувки тяжелого типа, конвейеры винтовые и скребковые,
прессы винтовые, машины для брикетирования кормов и т.д.Очень тяжелый режим работы (Ттп ~ 3,0 7'nom):-	подъемники, экскаваторы, драги, ножницы, молоты, мельницы,
дробилки, лесопильные рамы и т.д.
17Табл. 2.2.3. Классы ременейГОСТ 1284.2-89КлассремняНаработка Noa,
млн. циклов,
с передачей мощностиУдлинение ремней при
заданной наработке,
%, не болееI1,52,5II2,02,0III2,51,5IV3,01,5Табл. 2.2.6. Длины ремней Lp и значения коэффициентаcL, учитывающего длину ремняГОСТ 1284.1-89,ГОСТ 1284.3-96£р>мм400450 500 560 630 710 800 9001000 1120 12501400 16001800 2000 22402500280031503550400045005000...О0,490,53 0,58 0,63 0,68 0,73 0,78 0,840,88 0,93 0,981,03 1,081,13 1,18 1,231,27А0,71 0,74 0,77 0,80 0,830,86 0,89 0,920,95 0,981,02 1,04 1,071,101,131,161,201,23Б0,800,82 0,85 0,870,90 0,930,95 0,98 1,001,021,051,071,101,131,151,17ВCl= f (сечение ремня, Ьр)0,85 0,87 0,900,920,940,970,991,011,041,06Г0,890,910,930,950,97Табл. 2.2.4. Расчетные диаметры шкивов d клиноременныхи поликлиноременных передач, мм	гост 20889-88...40, 45, 50, 56, 63,71, 80, 90, 100, 112, 125, 140, 160, 180, 200
224, 250, 280, 315, 355, 400, 450, 500, 560, 630,710, 800, 900, 1000...Табл. 2.2.5. Значения коэффициента ск,учитывающего число ремней	гост 1284.3-96Число ремней2345...6Св. 6Ск0,80...0,850,78...0,820,76...0,800,75—0,790,75ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ ремня нормального сечения В (С) расчет¬
ной длиной £Р = 2500 мм, IV класса:Ремень В(С)-2500 IV ГОСТ 1284.1-89-	ремня узкого сечения УА расчетной длиной Ьр= 2500 мм, IV класса:
Ремень УА-2500 IV ГОСТ 1284.1-892.2.1.	КОНСТРУКЦИЯ И МАТЕРИАЛЫ
КЛИНОВЫХ РЕМНЕЙ [32]Рис. 2.2.3. Конструкции клиновых ремней:
а) кордтканевая (ремни нормальные); б) корд-
шнуровая (ремни узкие); I - кордткань; 2 - корд-
шнур; 3 - обкладка; 4 - наполнитель (резина)Табл. 2.2.7. Номинальная мощность Р0 , передавав- Табл. 2.2.8. Номинальная мощность Р0, переда-
мая одним клиновым ремнем нормального сечения ваемая одним клиновым ремнем узкого сеченияСечениеduРо,кВт, при скорости ремня т),м/сремнямм3510152025630,310,490,821,031,11-710,370,560,951,221,371,40Л /800,400,621,071,411,601,65и (Z )900,440,671,161,561,731,901000,460,701,241,671,972,101120,480,781,321,802,122,30900,560,841,391,751,88_1000,620,951,602,072,312,29А1120,701,051,822,392,742,821250,741,152,002,663,103,271400,801,232,182,913,443,701600,851,322,353,203,804,121800,881,382,473,394,054,471250,821,392,262,80_1401,071,612,703,453,83-Б(В)1601,201,833,154,134,744,881801,302,013,514,665,445,762001,402,153,795,086,006,432241,472,264,055,456,507,052501,542,394,295,857,007,702801,572,504,506,157,408,202001,852,774,595,806,33_2242,083,155,256,957,867,95В(С)2502,283,486,027,949,189,602802,463,786,638,8610,411,13152,634,077,199,7111,512,53552,764,327,7010,512,613,84002,894,548,1011,113,315,04503,004,708,5011,714,215,9СечениеР0 , кВт, при скорости ремня iм/сремнямм56781012630,810,961,121,281,581,87800,871,041,211,381,702,02УО1000,981,171,361,591,922,281251,011,211,411,601,982,355 1401,071,271,491,702,102,49711,201,431,671,902,352,78\/ А901,301,561,812,062,553,02У А1121,401,671,942,222,743,241401,501,792,092,382,943,48£ 1801,611,922,242,543,143,721121,992,382,773,163,904,62УБ1402,242,683,123,564,405,211802,603,113,624,145,106,04>2242,763,303,824,365,406,40Р0 , кВт, при скорости ремня тЗм/с152025303540632,282,883,323,603,683,48802,453,083,573,873,943,74УО1002,763,504,034,384,444,231252,863,604,164,524,594,40$ 1403,023,824,404,794,854,62713,394,284,945,365,455,17902,674,645,355,815,906,61УА1123,944,985,756,246,346,071404,245,356,166,706,806,52:> 1804,525,706,627,157,266,691125,627,108,208,909,048,60УБ1406,348,009,2410,010,29,761807,349,2710,711,611,811,2>2247,669,8011,312,312,512,02 А-637
2.3. ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПОЛИКЛИНОРЕМЕННЫХ ПЕРЕДАЧ [16,32]ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Pi, Р2, кВт; пи п2, ми;Т., Т2, Нм.Условия работы передачи.Межосевое расстояние о,' мм(выбирается из компоновки привода).ОПРЕДЕЛЯЮТСЯ:1.	Сечение ремня = f (У5,р, п,) (рис. 2.3.3),где Pip= Pi сР - расчетная передаваемая мощность, кВт;ср - коэффициент, учитывающий динамичность на¬
гружения передачи и режим ее работы (табл. 2.2.2).
Размеры сечения (рис. 2.3.2, табл. 2.3.1),2.	Расчетный диаметр ведущего шкива, ммdi = T(Рхр, л,) (рис. 2.3.3);^ ] min » ^ ] min (табл. 2.3.1).3.	Диаметр ведомого шкива, мм d2 = diu. Расчетный ди¬
аметр, мм d2id2 (табл. 2.2.4) (первый меньший).4.	Действительное передаточное отношение проектируе¬
мой передачи 1/д= d2 / Г d{ (1-е)],*где £=(0,01...0,02)- коэффициент упругого скольжения.5.	Минимальное межосевое расстояние, мм
o'min=0,55 (dt + d^+Hp,	(o’>Omin).6.	Расчетная длина ремня, ммL'p = 2 а'+ 0,5 7г(dx + d2) + 0,25 (d2-df/a
Действительная длина ремня, мм LP^L'P (табл. 2.2.6и табл. 2.3.1).7.	Межцентровое расстояние, мм о=о'+0,5 (Lp-L'p)-8.	Коэффициент, учитывающий длину ремня,
cL = f (Lp /Lis, сечение ремня) (табл. 2.3.3),
где Ls - базовая длина ремня. Для сечений К, Л и МZ, б = 710, 1600 и 2240 мм соответственно.• Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ и п. 4),
необходимо уточнить передаточное число последующей рассчи¬
тываемой ступени привода и значения п и Т (табл. 1.2.4).Табл. 2.3.1. Размеры и параметры поперечных сечений поликлиновых ремнейТУ 38-205763-849. Скорость ремня, м/с 1? = я d\n-l/(6Q-\Q ).10.	Число пробегов ремня, с'1 i/ = t3/Lp^ [v] .[i/] $ 40,0 с'1 - для ремней мерной длины.11.	Угол обхвата ремнем ведущего шкива, града° = 180°- 51°(d2-d])/a.Значение коэффициента, учитывающего влияние угла
обхвата на ведущем шкиве, са= f(a°) (табл. 2.1.4).12.	Поправка мощности, учитывающая влияние уменьшения
изгиба ремня на большем шкиве, кВтЛ Л = 0,000! Л 7’, л,,
где A Г, - поправка к моменту на быстроходном валу,
Н-м (табл. 2.3.2).13.	Допускаемая мощность для 10 ребер, кВт\Рю] = ([^10 ] о Са С,+ Л Р\) Ср ,
где [Р,о]0- номинальная мощность, передаваемая 10-ю
ребрами ремня, кВт (табл. 2.3.4).14.	Число ребер ремня, шт z = 10 PJ[ Р,0].
z - число целое (табл. 2.3.1).15.	Сила, нагружающая валы передачи, Н F = 2 Fa sin (а°/2),
где Fo=0,5F, !(р - предварительное натяжение ремня, Н;Ft = 2ТО3 Г]Id 1 - окружное усилие, Н;<р = (0,45...0,55) - коэффициент тяги.Для передач с периодическим контролем натяжения рем¬
ня	Fmax ~ 1,3-F.СечениеТ1р,d i min iЧисло
ребер,
Z, шт.Размеры сечения, ммДлина
ремней Lp,
ммремняНмммhЯрНh рRI«2К<40402...362,44.01,02,350,10,4400.„2000Л18...400804.„204,89.02,44,850.20,71250.„4000М>1301802.„209.616,53,510,350,41.02000.„4000Рис. 2.3.2.ПараметрыпоперечногосеченияполиклиновыхремнейРис. 2.3.1.Схема и основные размеры
поликлиноременной передачиТабл. 2.3.2. Поправка А Г, к моменту
на быстроходном валу, НмА Тх при передаточном отношении и передачиГОооооо\Сечение<3сч40СЯriоремня<NОО_ГCJГПчол\К0,10,20,30,40,50,550,60,7Л0,91,92,73,64,04,55,05,4м7,013,820,727,631,034,538,041,4Табл. 2.3.3. Значения коэффициента с,,
учитывающего длину ремня0,3 0,4 0,5 0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0 2,2 2,40,80 0,85 0,89 0,91 0,96 1,0 1,03 1,06 1,08 1,11 1,12 1,14 1,16—•- Р\р , кВт
Рис. 2.3.3. Диаграмма для выбора
сечения = f (Р1р , л,)
поликлинового ремня2.3.1. КОНСТРУКЦИЯ
И МАТЕРИАЛЫ
ПОЛИКЛИНОВЫХ
РЕМНЕЙ [32]Нейтральной
слой
Число ребер
z - 3Рис. 2.3.4. Конструкция поликлиновых
ремней:/ - кордткань; 2 - обкладка;
3 - наполнитель (резина)
19Табл. 2.3.4.Номинальная мощность [/*0 ]о ,передаваемая поликлиновым ремнем с 10-ю ребрами [30]Сечениеdu[Рю ]о, кВт, при скорости ремня тЗ, м/сСечениеdi.[Р0 ]окВт, при скорости ремня ■$, м/сСечение! du[■Р 10]о ,кВт, при скорости ремня ■$, м/сремнямм25101520253035ремнямм2101520253035ремнямм25101520253035400,651,402,43,23,7---801,93,96,47,98,3-._1807 114,524,030,232,831,8?4 ?450,701,552,/3,64,34,9--902,24,57,69,710,8---2007 716,327,735,840,340,435 4500,761,652,94,04,85,3--1002,35,08,611,212,713,0--2248 518,031,341,247,549,546 337,0560,801,803,14,35,25,96,2-1122,55,59,612,714,715,3--2509 119,734,445,953,857,056 048,0630,851,90ЗА4,65,66,46,8-1252,75,910,413,916,317.417,0-2809721,037,450,359 865,064 058,0710,882,003,64,96,06,97,4/,бл1402,86,311,015,017,819,221,520,031510 722,540,054,365 071,07? 068,0К800,922,053,/5,26,4/,37,98,21602,96,711,516,219,421,219,017,2М35510,723,742,458 070 078,080 076,0900,952,153,95,46,//,/8,4-1803,17,012,617,020,622,823,423,640011 024,844,661,074,083,086 084,01000,972,204,05,66,98,08,7-2003,27,213,017,921,624,024,8-45011 525,746,564 078,087,09? 091,01121,002,254,15,87,28,29,1-2243,37,513,518,622,625,226,2-50011 826,547,866,081,091,096 095,01251,022,304,26,0/, 58,79,4-2503,47,714,019,223,426,227,5-6301? 328,050,770,087,098,01051051401,052,354,36,2/,б8,89,6-2803,57,914,319,724,027,228,6-80012,829,053,174,091,01041121133153,68,014,720,324,828,029,7-100013,029,854,776,094,01081171193553,68,215,020,725,528,830,6-ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ поликлинового ремня сечения Л(Ь) расчетной длиною Lp = 2500 мм: Ремень Jl(L)-2500 ТУ 38-205763-842.4. ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ЗУБЧАТО-РЕМЕННЫХ ПЕРЕДАЧ6[32]Табл. 2.4.1. Размеры и параметры зубчатых ремней с трапецеидальными зубьямиТУ 38-051 14-76, ISO 5296Рис. 2.4.1. Схема и основные размеры
зубчато-ременной передачиИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:Р\, Рг, кВт; л,, п2, мин
Условия работы передачи.
Межосевое расстояние о,' мм
(выбирается из компоновки привода).ОПРЕДЕЛЯЮТСЯ:и: Т., Т2, Н мРис. 2.4.2. Параметры зубчатого ремняс трапецеидальными зубьями
Модуль ремня с трапецеидальными зубьями, ммР1р (2.3 п. 1).2.3.4.m=f(Plp,nt), (рис. 2.4.3), где
Шаг зубьев, мм (р=7тш.Для ремней, где определяющим параметром является
шаг зубьев, последний выбирается
h = НР\Р, п\), (рис. 2.4.5).Размеры ремня (рис. 2.4.2, табл. 2.4.1).Минимальное число зубьев ведущего шкива, шт
z] = f(n,, m) (табл. 2.4.2).ОпределяющийпараметрВеличина,обозна¬чение1 р,
ммРазмеры, ммЯрНh р5РР1Р 22?°1,03,141,60,40,81,00,20,250°1,54,712,20,41,21,50,30,3ОО»/-)2,06,283,00,61,51,80,40,450°3,09,424,00,62,03,20,50,540°ОСТ/774,012,575,00,82,54,41,01,040°5,015,716,50,83,55,01,21,2ОО7,021,991 1,00,86,08,01,51,240°10,031,4215,00,89,012,02,01,5ООMXL2,032 (2/25")1,10,2540,510,760,130,1340°XL5,080 (1/5")2,30,2541,271,350,380,3850°L9,525 (3/8")3,60,3811,913,20,510,51ООт}-ISOhН12,700(1/2”)4,30,6862,294,41,021,0240°ХН22,225 (7/8")11,21,3976,358,01,571,19ООххн31,750 (1,25")15,71,5249,5312,22,291,5240°5.	Число зубьев ведомого шкива z2 = ztu. z2 - целое число.6.	Действительное передаточное отношение ua=z2/z7.	Диаметры шкивов, мм dx — z^m\ d2-z2m.* Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ и п. 6),
необходимо уточнить передаточное число последующей рассчи¬
тываемой ступени привода и значения п и Т (табл. 1.2.4).9.Минимальное межосевое расстояние,
а 0,55 (d I +d2) +НР, (о’> о „).
Число зубьев ремня, шт zp:ммЯр-(табл. 2.4.1).z,= 2 o'/fn- для z —z , —z 2
-для z 2 >z, zp= 2o7?p+0,5(zi+z2)+/| tp/a\
где z2-zt)2/(4TT2). zp- целое число (табл. 2.4.4).
2010.	Межосевое расстояние передачи при выбран¬
ном zp, мм-для Z = Z[=Z2 0=0,5 (zp-z)tv\-для z2>z,	o=[2zp-(z2+z1)] /2fP,где /2 - коэффициент (табл. 2.4.3).11.	Угол обхвата ремнем ведущего шкива, град.а°=180°- 57°(d2-di)/a.12.	Число зубьев на дуге обхвата, пггz0i=z, а^/ЗбО0 (z0 = 3...15).13.	Ширинаремня, мм 5p=i,1 ср /(Р, z01),где ср - коэффициент, учитывающий дина- ^10050t,о0,50,10,05:z:з:ZI.У*<<»50 200 1000 2500
100 500	2000	Л j , МИН'1Рис. 2.4.3. Диаграмма для выбора
модуля зубчатого ремнямичность нагружения передачи и режим ее работы
(табл. 2.2.2);Р, - мощность, передаваемая одним зубом ремня
шириною 1 мм в стандартном режиме, кВт/мм (рис.
2.4.4).Учет количества зубьев на дуге обхвата при
z01$6 производится следующим образом: если z0I
принимает значения 6, 5,4, 3,2, то величина Вр
умножается на 1,0; 1,25; 1,66; 2,5 и 5,0 соответст¬
венно. Полученная величина Вр округляется до
ближайшего большего значения (табл. 2.4.4).Сила, нагружающая валы передачи, Н
F = (l,10...1,15)5f,
где Ft = 2 • 103 T{/d[ - окружное усилие, Н.Табл. 2.4.2. Минимальное число зубьев ведущего шкива z.10050\ 10
5,0U0,50,10,05Z-ZZL•А-№50 200	1000 2500100 500	2000—— пи мин1
Рис. 2.4.5. Диаграмма для выборашага зубьев зубчатого ремняМИН"1Z\ для типа ремня (модуль, мм, обозначение)т=\MXLЛ1=1,5XLт-2т=ЪLт-4*
НЛ1=4**т= 5т=1ХНЛ1=10ХХНДо 10001012121416181822221500101212141618182424200010121214161820262625001012121618202028303000101212161820203030Более 3000101212161820203434* Ремень с металлокордом 5Л15, 7Л12.** Ремень с металлокордом 15Л15,21Л12.Табл. 2.4.3. Значения коэффициента /2’p-Z]2 —*1fl130,24991120,24990110,24988100,2498690,2498380,2497870,2497060,2495850,249374,80,249314,60,249254,40,249174,20,249074,00,248963,80,248833,60,248683,40,248493,20,248253,00,247952,90,247782,80,24758Zp — Z\
Z2-Zx2,72,62,52,42,32,22,12,01,951,901,851,801,751,701,681,661,641,621,601,581,560,247350,247080,246780,246430,246020,245520,244930,244210,243800,243330,242810,242220,241560,240810,240480,240130,239770,239380,238970,238540,23807Zp—Z i
Z2-Z\1,541,521,501,481,461,441,421,401,391,381,371,361,351,341,331,321,311,301,291,281,270,237580,237050,236480,235880,235240,234500,233810,233010,232590,232150,231700,231230,230730,230220,229680,229120,228540,227930,227290,226620,22593Zp — Z\z2-Z\f21,260,225201,250,224431,240,223611,230,222751,220,221851,210,220901,200,219901,190,218841,180,217711,170,216521,160,215261,150,213901,140,212451,130,210901,120,209231,110,207441,100,205491,090,203361,080,201041,070,198481,060,195642.4.1. КОНСТРУКЦИЯ И МАТЕРИАЛЫ ЗУБЧАТЫХ РЕМНЕИ [32]Рис. 2.4.6. Конструкция зубчатого ремня с трапецеидальными зубьями:1 - кордшнур (металлокорд или углеродное волокно); 2 - тело ремня (мас¬
лостойкая резина, пластмасса); 3 - тканевая обкладка (для ремней, изго¬
тавливаемых методом прессования)15 20 25- V, м/сРис. 2.4.4. Мощность, передаваемая одним зубом
ремня шириною 1 мм в стандартном режиме
Табл. 2.4.4. Стандартные ширины Вр и длины зубчатых ремней, выраженные в числе зубьев zpПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ зубчатого рем¬
ня с трапецеидальными зубьями модулем
т = 2 мм, шириною Вр = 8 мм, с числом
зубьев zp = 80:Ремень зубчатый т=2 мм, Вр=8 мм,
zр=80 ТУ 38-051 14-76ТипоразмерремняШирина ремня Вр, ммДлины ремней, выраженные в числе зубьев zpт = 1 мм
т =1,5 мм
т = 2 мм
т = 3 мм
т = 4 мм
т = 5 мм
т = 7 мм
т = 10 мм3.04.05.0	8,0 10 12,5 163.0	4,0 5,0 8,0 10 12,5 16 205.0	8,0 10 12,5 16 20
12,5 16 20 25 32 40 50
20 25 32 40 50 63 80 100
20 25 32 40 50 63 80 100
40 50 63 80 100 12563 80 100 12540 42 45 48 50 52 56 60 63 67 71 75 80 85 90 95 100 105 112 115 125 130 140 150 16040 42 45 48 50 52 56 60 63 67 71 75 80 85 90 95 100 105 112 115 125 130 140 150 16027 40 42 45 48 50 52 56 60 63 67 71 75 80 85 90 95 100 105 112 115 125 130 140 150 16036 40 42 45 48 50 52 56 60 63 67 71 75 80 85 90 95 100 105 112 115 125 130 140 150 16048 50 52 56 60 63 67 71 75 80 85 90 95 100 105 112 115 125 130 140 150 160 170 180 200 210 220 232 25048 50 52 56 60 63 67 71 75 80 85 90 95 100 105 112 115 125 130 140 150 160 170 180 200 210 220 232 25056 60 63 67 71 75 80 85 90 95 100 105 112 115 125 130 140 15056 60 63 67 71 75 80 85 90 95 100 105 112MXLXLLНХНХХН3,24,04,8 6,0 6,4 10
6,4 7,9 9,5 12,7 1912.7	19 25,4 38,1 50,819 25,4 38,1 50,8 76,2 101,650.8	76,2 101,6 127 152,450.8	76,2 101,6 127 152,4 160 20036	40 45 50 52 54...61 63 65 67...73 75...77 79 80 82...85 88 90...92 94 95 97 100... 103 105...110 112... 115
118 120 122 123 125.„130 132 134 139...145 147 150 155 160 165 170 175 180 184 190 195 200 210 212
220 224...226 232 236 248 250 256 265 280 296 300 310 312 315 347 358 360 371 380 400 453 500 58030 33 37 40 42 44...48 50...92 94...106 110 114... 117 120 122 124 125 130...132 135...137 140 142 145 148
150 155 157 160 161 170 172 174...176 180 181 186 188 190 192 194 195 198 200 204 210 212 215 225 228
230 250 270 296 304 315 400 51027 33 36 40 44...46 50 54 56 60 63...65 67 68 70 72 74 76 80 81 84..86 89 90 92 96 98 100 102 104 108 112
114 116 117 120...124 128 136 137 140 144 155 160 161 165 168 170 174 176 186 194 195 205210215228
236 25037	46 48 49 51 54 56 60 62 64 66...68 72 74 75 80 84 90 93 96 102 104 106 108 112 114 116 120 121 123
126 130 132 140 150 152 154 160 162 164 165 168 172 180 198 200 204 210 220 226 228 250 270 280 325
58 64 72 80 84 88 90 96 100 106 112 128 144 160 176 192 20056 64 72 80 96 112 128 144 1542.5.1	МАТЕРИАЛ ШКИВОВПри v до 30 м/с шкивы изготавливают литыми из чу¬
гуна СЧ15, СЧ20 (ГОСТ 1412-85).При v до 40 м/с шкивы изготавливают литыми из ста¬
ли 25Л (ГОСТ 977-88).При d до 200 мм шкивы изготавливают из проката
СтЗ (ГОСТ 380-88).Быстроходные шкивы могут быть изготовлены из лег¬
ких сплавов на основе алюминия.В зависимости от объемов выпуска шкивы изготавли¬
вают литыми, коваными, штампованными, цельными
или сборными.2.5.2	СТУПИЦЫ ШКИВОВ (ЗВЕЗДОЧЕК)/. Диаметр 0Ст и длина Lcm ступица, мм (рис.
2.5.2) 0cm=(1,6...2,0)deojl,L cm = (L5...2.0) dSa„.2.5. КОНСТРУИРОВАНИЕ ШКИВОВ [21,44]2.	Тип посадочных отверстий (рис. 2.5.1).Посадка цилиндрического отверстия — Н7.3.	Шероховатость поберхностей:-	отберстие 6 ступице - Ra= 1,6. .3,2 ;-	боковые поверхности ступица-на класс
ниже шероховатости обработки отверстия.4.	Допуски срорма и расположения поверхностей:-	осевое биение ступица [/]при Lcm/dBa„ ^1 (табл. 2.5.1 и рис. 2.5.2).
при Lcm/d(,a„>1 ITn увеличить на (40...50)%.а)7/77/777/	"^~7Г/о'с-ТГоРис. 2.5.1. Посадочные отверстия шкивов:а) цилиндрическое со шпонкой; б) коническое
со шпонкой; в) коническое без шпонкиТабл. 2.5.1. Допуск осевого биения ступицСкорость ремня
(цепи) V, м/сдо 5 до 8 до 12 до 18 до 25 св.25Допуск осевого
биения, мм0,06 0,05 0,04 0,03 0,02 0,01
222.5.3. КОНСТРУИРОВАНИЕ ШКИВОВ ПЛОСКОРЕМЕННЫХ ПЕРЕДАЧ [4]ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:Диаметр шкива d , мм. Диаметр вала </вал, мм.Ширина ремня Вр, мм. Скорость ремня 19, м/с.ВЫБИРАЮТСЯ:1.	МАТЕРИАЛ ШКИВА И РАЗМЕРЫ СТУПИЦЫ (2.5.1 и 2.5.2).2.	КОНСТРУКЦИЯ И РАЗМЕРЫ ШКИВА2.1.	Конструкция шкива = f(d) (табл. 2.5.2 и рис. 2.5.3).2.2.	Ширина абодо, мм В = f ( Вр ) (тобл. 2.5.3).2.3.	Толщина обода, мм: e=0,005d+3 мм-для шкивов литах,e=0,004(BCm + 0,5d) + 4 мм-для шкивов сварных.2.4.	Выполнение рабочей поверхности обода:-	поверхность цилиндрическая (рис. 2.5.3а),-	поверхность выпуклая (рис. 2.5.36 и табл. 2.5.4),-	поверхность цилиндрическая с двойной конусностью (рис. 2.5.3в).Выпуклость обычно предусматривается на большем шкиве.При и= 1 выпуклым выполняется ведомый шкив.При v>25 м/с выпуклыми выполняются оба шкива.
2.5. Высота ребра S~e, мм.3. К ОПРЕДЕЛЕНИЮ
РАЗМЕРОВ ШКИВОВ
ДИСКОВОЙ КОНСТРУКЦИИ6=(0,60...0,65)(Dcm-d6ajl); (6?6 мм/DomS=0,5(d-2h-2e+DCm )■
dCm6=(0,3...0,4)(d—2h -2е-Dcm)(<5. Dom6, dom6 - целые числа).9V)а)Ь)-С03_	—1+оещ11«5£оOtо«3Ti<5епcm,ZZ2$2ZZ80± 1,51. Балансироботь
статически.RQ, 35 Допустимойдисбаланс-6 г-м2.	Допуски розмероб, масса и припуски на
механическую обработку - ГОСТ 26645—853.	Литейное уклона-У;
литеинае радиуса-(4...5) мм4.	hi4; HI4; ±0,5!Т14;— поберхностей -±0,51Т16110|/10, 16\А''Лисп,РепраК.Ъобео.Сконто.УтбердN дою/м.Поаг.КП ДМ MCI2а 02.05.04' Uocca WocujmoOШКИВ 7 400.60СЧ 20
ГОСТ 1412-857 игп/1:2Л Листоб IБИТУКафедра ДМ и ПТМ4. К ОПРЕДЕЛЕНИЮ РАЗМЕРОВ
ШКИВОВ СО СПИЦАМИ1.	Число спицпсп — ( 1/6... 1/7)"[d (псп}3),
псп-целое число.2.	Размера спиц глиптического
сечения (при расчетном числе
спиц пс„ = псп/3, при а/с = 0,4,
Wy-y = 0,la c2, [<j]u =30 МПа)
F=2T/(dn^„): L = 0,5d; MU=FL;Табл. 2.5.2. Рекомендации для выбора
конструкции шкиваКонструкция шкива при d, ммдо 9080...200Свыше 180монолитнаяс дискомсо спицамиТабл. 2.5.3. Стандартные ширины ободашкивов В, ммГОСТ 17383-731 О Тмм,Рис. 2.5.3. Конструкции шкивов:а) монолитная, обод цилиндрический; б) с диском, обод выпуклый;
в) со спицами, обод цилиндрический с двойной конусностью0,013 Псп (о]и
где Т—крутящий момент но
колесе, Н ■ м.Тогда сг=0,8са,=0,4сог = 0,8о,.(С], сг, аи а2 - целые числа).ШиринаШиринаШиринаремняободаремняободаремняободаВ рВ±АВВ рВ ±Д ВВ рВ ±д В2025 ±1,07180 ±1,5140160 ±2,02532 ±1,08090 ±1,5160180 ±2,03240 ±1,090100 ±1,5180200 ±2,04050 ±1,0100112 ±1,5200224 ±2,05063 ±1,0112125 ±1,5224250 ±2,06371 ±1,0125140 ±1,5250280 ±2,0
233. ДОПУСКИ И ПОСАДКИ- посадочное отверстие ступицы (2.5.2).
Табл. 2.5.4. Диаметры шкивов d, их отклоненияи стрела выпуклости h, ммГОСТ 17383-73Диаметр dОтклоненние dСтрела выпук¬
лости h4045, 50±0,5 ±0,656, 63±0,871, 80± 1,090, 100, 112± 1,20,3125± 1,60,4Диаметр dОтклонение dСтрела выпук¬
лости ЬДиаметр dОтклонение dСтрела выпук¬
лости h
при В $ 125 мм
140$.В.$ 160 мм
180^.8$ 200 мм
224 мм140± 1,60,4160, 180, 200±2,0224, 250±2,50,50,6280, 315,355±3,20,81,0400, 450, 500±4,0560, 630, 710±5,0800, 900, 1000,..±6,31,01,21,21,21.51.51,52,02,02,02,56. БАЛАНСИРОВКА ШКИВОВ
Табл. 2.5.6. Допустимый дисбаланс шкивов = f (v)Окружная скорость
шкива v, м/сдо 5
до 10
до 15Допустимый
дисбаланс, г-мНе балансируются
6
3Окружная скорость
шкива v, м/сдо 20
до 304. ШЕРОХОВАТОСТЬПОВЕРХНОСТЕЙ ШКИВОВ4. 1. Рабочая поверхность шкива
Ra0,8... 1,6.4.2.	Поверхности ступица (2.5.2).4.3.	Другие обрабатываемые по¬
верхности	Ra6,3... 12,5.4.4.	Другие необрабатываемыеповерхностиУ-©x/RaO.awZgzz5. ОТКЛОНЕНИЯ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯПОВЕРХНОСТЕЙ ШКИВОВ5. 1. Допуск осевого биения \7\ повехности обода относитель¬
но оси посадочного отверстия не должен превышать 8-й
степени точности ГОСТ 24643-81 (табл. 2.5.5).5.2.	Допуск радиального биения [7] поверхности обода относи¬
тельно оси посадочного отверстия не должен превышать
9-й степени точности ГОСТ 24643—81 (табл. 2.5.5).5.3.	Отклонения размеров поверхностей ступицы (2.5.2).5.4.	Неуказанные предельные отклонения размеров обрабатываемых
поверхностей: охватываемых - hi4; охватывающих - Н14;прочих - ±0,5 IT14.Рис. 2.5.5. Шероховатость
поверхностей шкивовДопустимый
дисбаланс, г мтТабл. 2.5.5. Допуски радиального
и осевого биения поверхностей ободаРис. 2.5.6. Отклонения формы
и расположения поверхностей шкивовДопуск б
радиальногоиения, мм
осевогоdшкива, ммДопускdшкива, ммДопускдо 120
до 260
до 500
до 8000,100,120,160,20до 160
до 400
до 10000,100,160,252.5.4.	КОНСТРУИРОВАНИЕ ШКИВОВ КЛИНОВЫХ И ПОЛИКЛИНОВЫХ РЕМЕННЫХ ПЕРЕДАЧ [21,44]
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:Диаметр шкива d , мм. Сечение ремня.Число ремней z, шт. Диаметр вала dB3Jt, мм.
(Число ребер z, нгг). Скорость ремня v, м/с.ВЫБИРАЮТСЯ:1.	МАТЕРИАЛ ШКИВА И РАЗМЕРЫ СТУПИЦЫ(2.5. 1 и 2.5.2).2.	КОНСТРУКЦИЯ И РАЗМЕРЫ ШКИВА2.1.	Конструкция шкива = ((сечение ремня, d):-	для клиновых ремнейтабл. 2.5.7 и рис. 2.5.8...2.5.1 1;-	для поликлиновых ремнейтабл. 2.5.8 и рис. 2.5.8...2.5. 11.2.2.	Размеры про<риля канавок=((сечение ремня):-	для клиновых ремнейтабл. 2.5.7 и рис. 2.5.7;-	для поликлиновых ремнейтабл. 2.5.8 и рис. 2.5. 12.2.3.	Наружный диаметр шкива:для клиновых ремней	dc = d + 2b, мм;для поликлиновых ремней de=d-26, мм.2.4.	Ширина венца шкива	M=(z- 1 )t + 2f, мм.2.5.	Другие размеры элементов шкивов(2.5.3 п.З, 4).
Табл. 2.5.7. Конструкция и размеры профиля канавок для шкивов клиноременных передачГОСТ 1284.2-89, ГОСТ 20889-88Сечениенормальн.ремняКонструкция шкива при d, ммРазмеры пр
нормальногоофиля канавок, мм, для ре
размеры общиемней сечения
узкогоСечениеузкогоремнямонолитнаяс дискомсо спицами^minb шшвРt{^min^minО (Z)
А (А)
Б (В)
В (С)г W63...9090...	10080...160
112...200125...250200...355315...400$ 180
J 224
$280
$400
$4502,53,34,25,78,17,08,710,814,319,98,51114192712,0±0,315,0±0,319,0±0,425,5±0,537,0±0,68,0±1,0
10,01
1 о < +2,0j-i o17.024.0	!?;§2,53.04.0
5,310,013.017.019.0УОУАУБУВСечениенормальн.ремняd для угла канавки а0Другие размеры, ммСечениеузкогоремняа = 34°а= 36°а = 38°а = 40°а±hiгО (Z)
А (А)
Б (В)
В (С)
Г (D)50...7175...112125...16080...100125...160180...224200...315315...450112...160180...400250...500355...630500...900> 180
>450
>560
>710
> 1000а ±1°
а ±1°
а±1°
а ±30'
а ±30'66810120,51,01,01,52,0УОУАУБУВМРис. 2.5.7. Размеры профиля канавокшкивов клиноременных передачОпределение размеров элементов
шкивой с диском и со спицами (2.5.3).—литейное уклона—3'
—литейнае радиуса
4...5 ммРис. 2.5.8. Конструкции шкивов:а) монолитная; б) с диском; в) со спицамиПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ шкива типа 2 для приводных клиновых ременей сечением А, с тремя ка¬
навками, расчетным диаметром d = 224 мм, с цилиндрическим посадочным отверстием dBla,= 28 мм,
из чугуна СЧ 20:	Шкив 2А 3.224.28 СЧ 20 ГОСТ 20889-88То же с коническим посадочным отверстием: Шкиб 2А 3.224.28К СЧ 20 ГОСТ 20889-88Рис. 2.5.9. Конструкции МОНОЛИТНЫХ ШКИВОВ (ГОСТ 20889-88):а)	тип 1 - с односторонней выступающей ступицей;б)	тип 2 - с односторонней выточкой;в)	тип 3 - с односторонней выточкой и выступающей
ступицейРис. 2.5.10. Конструкции ШКИВОВ С ДИСКОМ И ступицей (ГОСТ 20889-88):а)	тип 4 - выступающей с одного торца обода;б)	тип 5 - укороченной с одного торца обода;в)	тип 6 - выступающей с одного и укороченной
с другого торца ободаРис. 2.5, ] 1. Конструкции шкивов со спицами и ступицей (гост 20889-88):а)	тип 7 - выступающей с одного торца обода;б)	тип 8 - укороченной с одного торца обода;в)	тип 9 - выступающей с одного и укороченной
с другого торца обода
25Табл. 2.5.8. Конструкция шкива и размеры профиля канавок для
шкивов поликлиновых передач (рис. 2.5.12)Конструкция шкива
при d, ммСечениеремняРазмеры профиля канавок шкива, ммt *hoь>6{ЛГгДо 90 - монолитнаяК2,4±0,03±0,103,305,01,03,50,30,290...200- с дискомЛ4,8±0,04±0,156,606,02,45,50,50,4Св. 200 - со спицамим9,6±0,05±0,2013,057,53,5100,80,6* - Допускаемое отклонение t для 2-х соседних канавок.** - Суммарное допускаемое отклонение для 9-ти канавок t(z-1) (z= 10).Для ремней с числом ребер z < 10 суммарное допускаемое отклонение
пропорционально уменьшается.4. ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ ШКИВОВ (рис. 2.5.14)Рис. 2.5.12. Размеры профиля канавок шкивов
для поликлиновых ремнейДОПУСКИ И ПОСАДКИ ШКИВОВ
(рис. 2.5.13)Примечание.Но чертеже шкида
отклонение размера
d (h11) (h9) пред¬
ставить численно.Рис. 2.5.13. Допуски и посадки шкивов4.1.	Рабочая поверхность канадок 4.4. ФаскиRa = 0,8... 1,6.4.2.	Поберхности ступица (2.5.2).4.3.	Другие обрабатаваемае по¬
берхности	Ro=6,3...12,5.Ra= 12,5...25 .
4.5. Другие необрабата — /
ваемае поберхности V .5. ОТКЛОНЕНИЯ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯ
ПОВЕРХНОСТЕЙ ШКИВОВ (рис. 2.5.15)ГОСТ 20889-8Шероховатость
поверхностей шкивовБалансировать стати¬
чески. Допустимой дис¬
баланс—6 гмДопуски размеров, масса
припуски но механическую
оброботку-ГОСТ 26645-85
J. Литейное уклона—3';лиггейнае радиуса-(4...5) мм
4. hi 4; HI 4, ±0,5IT 14;—поверхностей v — iO,5!Tl6КП ДМ MCI2а 02.05.16'^штГТВосса^/хшт^ШКИВ 7С 3.400.60СЧ 20
ГОСТ 1412-851:2Лист II flucmoi IНТУ У ПИKatpegpo^jM^u^nt^Рис. 2.5.165. 1. Допуск биения \7\ конусной рабочей поберхности ка¬
надки шкива на каждые 100 мм диаметра относитель¬
но оси вращения должен бата не более:0,20 мм-при частоте вращения шкива до 80 с~’;
0,15 мм-при частоте вращения шкива до 160 с~О, 10 мм-при частоте вращения шкива св. 160 с~’.5.2.	Допуск осевого биения [7] поверхности обода отно¬
сительно оси посадочного отверстия (табл. 2.5.9).5.3.	Допуск родиаланого биения [7] повехности обода от¬
носительно оси посадочного отверстия (табл. 2.5.9).5.4.	Отклонения размеров поверхностей ступииа (2.5.2).5.5.	Предельное отклонения угла канавки шкивов, обрабо-
таннах резанием, должна бата не более:±Т - для ременей О, А, Б;±30’ - для ременей В, Г, Д.Табл. 2.5.9. Допуск радиального
и осевого биения поверхности ободаДопуск 6i
радиального1ения, мм
осевогоdшкива, ммДопускdшкива, ммДопускдо 120
до 260
до 500
до 8000,040,050,060,08до 160
до 400
до 10000,040,060,10Рис. 2.5.15. Отклонения формы
и расположения поверхностей шкивов
26ПРОВЕРКА РАСЧЕТНОГО
ДИАМЕТРА ШКИВА dв-вТабл. 2.5.10. Данные для проверкирасчетного диаметра шкива dГОСТ 20889-88Сечениеремняd0 | х | АСечениеремняd0 \ х \ АммммО (Z)
А (А)
Б (В)9,0.0,009
11,6-0,011
14,7-0,0116,07.69.6A(hll)
A(h11)
A (h11)В (С)
Г (£>)20,0-0,01328,5-0,01313,118,8A(hll)A(hl1)7. БАЛАНСИРОВКА ШКИВОВ
Рис. 2.5.17. Схема для определения	(2.5.3 п. 6)расчетного диаметра шкива dРис. 2.5.18В (2,5:1)4,8x6=28,8±0,04</< У)RoO.B1. Балансировать стати¬
чески. Допустимый дис¬
баланс-6 гм2.	Допуски размеров, массы и припуски на
механическую обработку-ГОСТ 26645-853.	Литейные уклоны—3';
литейные радиусы-(4...5) мм4.	h 14; Н14; ±0,51Т14;-поберхностей -±0,5!Т16СеместрЫ'аокум.ГрушПоап.датеТедаКП ДМ MCI2а 02.05. 18“ МасштоЬШКИВ 7L 7.200.30СЧ 20
ГОСТ 1412-85Hum.МассаШа.1:1Чистой !БИТУКа<редра ДМ и ПТМ2.5.5. КОНСТРУИРОВАНИЕ ШКИВОВ ЗУБЧАТО-РЕМЕННЫХ ПЕРЕДАЧ [4]
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:Табл. 2.5.11. Размеры профиля межзубой впадины шкивовДиаметр шкива d , мм.
Число зубьев z , шт.
Модуль зубьев т, мм.
(Шаг зубьев tP, мм).Ширина ремня Вр , мм.
Диаметр вала dBiJ1, мм.
Скорость ремня тЗ, м/с.зубчато-ременных передачТУ 38-05114-76m,f р >Размеры профиля межзубной впадины, мммммм5ШЛ шЯГ,Г г2 <Р°1,03,141,0±0,100,9±0,100,40,3±0,100,3±0,1050°±2°1,54,711,5±0,151,4±0,150,40,4±0,100,4±0,1050°±2°2,06,281,8±0,151,6±0,150,60,5±0,100,5±0,1050°±2°3,09,423,3±0,202,4±0,200,60,7±0,100,8±0,1040°±2°4,012,574,5±0,203,2±0,200,81,2±0,151,3±0,1540°±2°5,015,714,8±0,204,2±0,200,81,5±0,152,0±0,1540°±2°7,021,997,5+0,307,7±0,300,82,5±0,203,0±0,2040°±2°10,031,4211,5±0,3011,7±0,300,83,0±0,303,5±0,3040°±2°ВЫБИРАЮТСЯ:1.	МАТЕРИАЛ ШКИВА И РАЗМЕРЫ СТУПИЦЫ(2.5.1 и 2.5.2).2.	КОНСТРУКЦИЯ И РАЗМЕРЫ ШКИВА2.1.	Конструкция uuKufbo = f(d) (табл. 2.5.2).2.2.	Размера профиля межзубой впадина(тобл. 2.5. 1 1 и рис. 2.5. 19).2.3.	Делительной диаметр зубьев, мм(по оси кордшнуро)	d=mz.2.4. Диаметр вершин зубьев шкива, мм
da = d-2H+k,
где k—поправко но диаметр вер¬
шин зубьев для более равномер¬
ного нагружения зубьев (табл.2.5. 12).Табл. 2.5.12. Значения коэффициента кдо 50 до 78 до 118 до 198 до 318 до 500d , ммк , мм0,08 0,10 0,12 0,13 0,15 0,182.5.	Диометр впадин зубьев шкива, ммdr =da-2hw.2.6.	Шаг по диаметру вершин зубьев, ммtw = Т[ da/z.
272.7.	Ширина обода шкиба, ммВш = Вр + т.2.8.	Толщина обода шкиба бш, мм6Ш = (1,5т+2)^6 мм.2.9.	Для предотброщения соскальзыва¬
ния ремня один из шкивов (обычно
меньший) выполняется с ребордами.Высота реборд а, мм
а=т (для т^7 мм); а=8 мм (для т>7
2.10. Другие размеры и параметры шкивов
(2.5. 1, 2.5.2, 2.5.5 п. 5, 4).Рис. 2.5.20.Шероховатость /RaJ~2мм).поверхностей
межзубой впадины3.	ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ
МЕЖЗУБОЙ ВПАДИНЫ (рис. 2.5.20)4.	ОТКЛОНЕНИЯ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯ МЕЖЗУБОЙ ВПАДИНЫ
Табл. 2.5.13. Допуски формы и расположения межзубой впадины, мкмДелительный диаметр зубьев шкива d, ммПараметр, мкмдо 50до 80до 125до 200до 315св. 80св. 125св. 200св. 315св. 500Отклонение диаметра вершин зубьев-60-70-80-90- 120Радиальное биение диаметра вершин5050656580Отклонения шага зубьев для m <. 2 мм±21±22±22±22±24га < 4 мм±23±23±25±25±27m < 10 мм±30±30±30±30±32Накопленная ошибка шага зубьев56678095110btffiuCK N'qowm.
разраб.КП ДМ МС12о 02.05.21.СЬllum.ШШ..конто _ШКИВРис. 2.5.21.конто _
{конто _Мосса Vtocwmol1:1
ПистоЬ I2.6. КОНСТРУКЦИЯ ШКИВА,
УМЕНЬШАЮЩАЯ ИЗГИБАЮЩИЙ МОМЕНТ
В СЕЧЕНИИ ВАЛА НА ОПОРЕ^ M=F(а2 -а,)Ми2_=£-аг > Ми,^т Ъ ео с ~
Уонсуло\НТУ УПИ*Кафедра ДМ и ПМРис. 2.6.1
282.7.	КОНСТРУКЦИЯ ШКИВА,
РАЗГРУЖАЮЩАЯ ВАЛ ОТ НАПРЯЖЕНИЙ ИЗГИБАРис. 2.7.1аРис. 2.7.16
29ОfclI?Iл 5£ су
О ^
«О |I*
з §
§£
§ §
из СПIII?(Nоо<NОЯо.
0155,2„о 2304,8x7=33,6±0, 15 57В (5:1)R0.2 4,8 ±0,04s/Ro6,j(\/)/. Предельное отклонения расстояния между
пер&ой и любой последующей канадкой не
более ±0,04 мм2.	Волонсиробоние статическое. Допустимый
дисбаланс—3 г-м3.	Допуски розмероб, масса и припуски но
механическую обработку - ГОСТ 26645-854.	Литейное уклона-34;
литейное родиусо-(4...5) мм5.	h / 4; Н14; ±0,51Т14;-поверхностей - ±0,5!Т 16Рис. 2.8.3buylucrr.Разраб.Ч кочггрYmSepQ.Консу/о.Ы'докум.ПоагКП ДМ МС12о 02.08.03WocuimalШКИВ 5 Л 8.160.60СЧ 20
ГОСТ 1412-85Пит.Масса/2:1Лист 11 Листо1 IьнтуКоредро ДМ и ПТМ</(\/)
312.9. НАТЯЖНЫЕ УСТРОЙСТВА РЕМЕННЫХ ПЕРЕДАЧ [4,9,21]Натяжные устройства ременных передачразделяются на устройства:1.	Периодического действия (рис. 2.9.1а,б,в).2.	Постоянного действия (рис. 2.9.1 г).3.	Автоматического действия, устанавли¬
вающие величину натяжения ремней в
зависимости от передаваемого крутя¬
щего момента (рис. 2.9.2а,б,в).а)Рис. 2.9.1. Натяжные устройства ременных передач:1.	Периодического действия. Электродвигатель устанавливается на: а) плите; б) салазках; в) поворотной раме;2.	Постоянного действия. Электродвигатель устанавливается г) на поворотной рамеРис. 2.9.2. Натяжные устройства ременных передач автоматического действияО/Табл. 2.10.1.
Значения коэф¬
фициента с2.10. МОНТАЖНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ1. Мах прогиб ветви ремня, мм /=1,55 а/100
под действием усилия F, Н:-	для нового ремня	F = (l,3F„+c)/16;-	для работающего ремня F =(F0+c)/16,где F„ - предварительное натяжение ремня, Н;
с - коэффициент, зависящий от жесткости
ремня; с = f (сечение ремня) (табл. 2.10.1).Рис. 2.10.1. Схема
для определения
прогиба ветви ремняРис. 2.9.3. Салазки для установки электродвигателя (табл. 2.9.1)Табл. 2.9.1. Размеры салазок для установки электродвигателя (рис. 2.9.3)2.	Непараллельность осей шкивов, мм на 100 мм межосевого расстояния:-	для клиноременных передач - не более 1 мм;-	для поликлиновых передач - не более 0,5 мм;-	для зубчато-ременных передач - не более 0,7 мм для п < 1500 мин-	для зубчато-ременных передач - не более 0,5 мм для п > 1500 мин_1.3.	Смещение рабочих поверхностей шкивов, мм на 100 мм межосевого
расстояния:-	для клиноременных передач - не более 0,2 мм;-	для поликлиновых передач - не более 0,15 мм.2.11. ОБОЗНАЧЕНИЕ ПЕРЕДАЧ НА КИНЕМАТИЧЕСКИХ СХЕМАХСечениеремняс ,
НО7А10Б15В22Г35ТипРазмеры, ммМассакомплекта,кгБолтыкреплениядвигателяаOlS,ВгСd1d 2Ьх*2Лз1С-31638370440410М1212154436423,8М10х35С-41845430540470М1214185545505,3Ml 2x40С-52565570670620М16182267557212,5Ml 6x55С-62565630770720М16182674607517,5Ml 6x60С-73090770930870М202430887010531,0М20х75в) {VW')Рис. 2.11.1. Обозначение передачи:а) общее без уточнения сечения ремня; б) передача плоско¬
ременная; в) передача клино-ременная (поликлиноременная);
г) передача зубчато-ременная
32pH,4=1 1J-i, 1/===1—- -сГНг-Н	f±:- -О! 'И-к1ггт=т-ч—ч-£7=3.	ЦЕПНЫЕ ПЕРЕДАЧИ3.1.	ЦЕПИ ПРИВОДНЫЕ РОЛИКОВЫЕ И ВТУЛОЧНЫЕ3.1.1.	ЦЕПИ ПРИВОДНЫЕ РОЛИКОВЫЕ типа ПР, 2ПР, ЗПР, 4ПРГОСТ 13568-97ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ-	цепи приводной роликовой однорядной, шага 25,4 мм, с разрушающей
нагрузкой 60 кН:	Цепа ПР-25,4-60 ГОСТ 13568-97-	цепи приводной роликовой трехрядной, шага 44,45 мм, с разрушающей
нагрузкой 517,2 кН: Цепь ЗПР-44,45-517,2 ГОСТ 13568-97-	соединительного звена цепи приводной роликовой однорядной, шага25,4	мм, с разрушающей нагрузкой 60 кН:ЗЬено С-ПР-25,4-60 ГОСТ 13568-97-	переходного звена цепи приводной роликовой однорядной, шага
25, 4 мм, с разрушающей нагрузкой 60 кН:ЗЬено П—ПР-25,4-60 ГОСТ 13568-97-	двойного переходного звена цепи приводной роликовой трехрядной,
шага 44,45 мм, с разрушающей нагрузкой 517,2 кН:Звено П2-ЗПР-44,45-517,2 ГОСТ 13568-97
(В обозначениях типа цепей - ПР - цепь приводная; - 2, 3, 4 - число рядов цепи).Рис. 3.1.1. Приводные цепи:а)	типа ПР; б) типа 2ПР; в) типа ЗПР;1- звено соединительное; 2 - звено переходное; 3 - звено переходное двойноеТабл. 3.1.1. Размеры и параметры приводных роликовых цепей типа ПР, 2ПР, ЗПР, 4ПРГОСТ 13568-97ОбозначениецепиРазмерымма,мм2Разрушающая
сила F, кНМасса т,
кг/мtdib,Ь*7Ьt,не менеене более123456789101112ПР-8-4,68,005,002,313,007,0127,5-114,600,20ПР-9,525-9,19,5256,353,285,7210178,5—289,100,45ПР-12,7-10-112,77,753,662,406,310,510,0-1310,000,30ПР-12,7-912,77,753,663,307,01210,0—гг9,000,35ПР-12,7-18,2-112,78,514,455,40101911,8—3918,20,65ПР-12,7-18,212,78,514,457,75112111,8—5018,20,752ПР-12,7-31,812,78,514,457,75113511,813,9210031,81,4ЗПР-12,7-45,412,78,514,457,75115011,813,9215045,42,0ПР-15,875-23-115,87510,165,086,48112014,8-5123,00,8ПР-15,875-2315,87510,165,089,65132414,8-6723,01,02ПР-15,875-45,415,87510,165,089,65134114,816,5913445,41,9ЗПР-15,875-68,115,87510,165,089,65135714,816,5920168,12,8ПР-19,05-31,819,0511,915,9412,70183318,2-10531,81,92ПР-19,05-6419,0511,915,9612,70185418,2гг,п210642,9ЗПР-19,05-9619,0511,915,9612,70187618,2гг;78315964,34ПР-19,05-12819,0511,915,9612,701810218,222,784201285.8Продолж. табл. 3.1.1 на след. стр.А - площадь опорной поверхности на диаметре d,, мм2.
3.1.2.	ЦЕПИ ПРИВОДНЫЕ ВТУЛОЧНЫЕ
типа ПВ, 2ПВ гост 13568-97Рис. 3.1.2. Цепи приводные втулочные:
а) типа ПВ; б) типа 2ПВ;I - звено соединительное3.1.3.	ЦЕПИ ПРИВОДНЫЕ РОЛИКОВЫЕ
С ИЗОГНУТЫМИ ПЛАСТИНАМИ
типа ПРИ ГОСТ 13568-97Рис. 3.1.3. Цепь приводная роликовая
с изогнутыми пластинами типа ПРИ.-63733Продолж. табл. 3.1.1123456789101112ПР-25,4-6025,415,887,9215,88223924,2179602,62ПР-25.4-11425,415,887,9215,88226824,229,293581145,0ЗПР-25,4-17125,415,887,9215,88229824,229,295371717,54ПР-25,4-22825,415,887,9215,882212924,229,2971622810,9ПР-31,75-8931,7519,059,5319,05244630,2	262893,82ПР-31,75-17731,7519,059,5319,05248230,235,765241777,3ЗПР-31,75-265,531,7519,059,5319,052412030,235,7678626611,04ПР-31,75-35531,7519,059,5319,052415830,235,76104835514,7ПР-38,1-12738,122,2311,1025,40305836,2-3941275,52ПР-38,1-25438,122,2311,1025,403010436,245,4478825411,0ЗПР-38,1-38138,122,2311,1025,403015036,245,44118238116,54ПР-38,1-50838,122,2311,1025,403019736,245,44157650822,0ПР-44,45-172,444,4525,4012,7025,40346242,4-472172,47,52ПР-44,45-34444,4525,4012,7025,403411042,448,8794434414,4ЗПР-44,45-517,244,4525,4012,7025,403416042,448,87141651721,7ПР-50,8-22750,828,5814,2731,75387248,3-6372279,72ПР-50,8-453,650,828,5814,2731,753813048,358,55127445419,1ЗПР-50,8-680,450,828,5814,2731,753819048,358,55191168028,34ПР-50,8-90050,828,5814,2731,753825248,358,55254890038,0ПР-63,5-35463,539,6819,8438,10488960,4-108935416,0Табл. 3.1.2. Размеры и параметры приводных втулочных и цепей с изогнутыми пластинами типа ПВ, 2ПВ, ПРИГОСТ 13568-97ОбозначениецепиРазмеры,ммА,мм2Разрушающая
сила F, кНМасса
т, кг/мtdibiЬЬ-,Ьt,не менеене болееПВ-9,525-11,59,5255,003,597,601018,58,80-4011,50,50ПВ-9,525-139,5256,004,459,521221,29,85-5613,00,652ПВ-9,525-209,5256,004,455,208,527,59,8510,758120,01,00ПРИ-78,1-36078,133,317,1538,15110245,5-102936014,5ПРИ-78,1-40078,140,019,0038,15110256,0-113140019,8ПРИ-103,2-650103,246,024,0049,07313560,0-196865028,8ПРИ-140-1200140,065,036,0080,09418290,0-4320120063,0А - площадь опорной поверхности на диаметре du мм2.ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ-	цепи приводной втулочной шага 9,525 мм с разрушающей нагрузкой 13 кН:Цеп о ПВ-9,525- 13 ГОСТ 13568-97-	цепи приводной втулочной двухрядной шага 9,525 мм с разрушающей нагрузкой 20 кН:Цепа 2ПВ-9.525-20 ГОСТ 13568-97-	цепи приводной роликовой с изогнутыми пластинами шага 78,1 мм с разрушающей нагрузкой 400 кН:Цепь ПРИ-78,1-400 ГОСТ 13568-97
3.2.	ЦЕПИ ПРИВОДНЫЕ ЗУБЧАТЫЕ ГОСТ 13552-81А—АРис. 3.2.1. Цепь зубчатая типа 1:1 - рабочая пластина; 2 - направляющая пластина; 3 - удлиненная призма;
4 - внутренняя призма; 5 - соединительная призма; 6 - шайба; 7 - шплинтА—АIЬ2Рис. 3.2.2. Цепь зубчатая типа 2:1 - рабочая пластина; 2- удлиненная призма; 3 - внутренняя
призма; 4 - соединительная призма; 5 - шайба; 6 - шплинтПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ цепи приводной зубчатой типа 1 с шагом
t = 19,05 мм, с разрушающей силой F = 74 кН и рабочей шириною
ft = 45 мм:	Цепа ПЗ-1-19,05-74-45 ГОСТ 13552-81Табл. 3.2.1. Размеры и параметры приводных зубчатых цепейГОСТ 13552-81ОбозначениецепиРазмеры, ммРазрушающая
сила F, кНМасса
т, кг/мtЪЬ2не болееПЗ-1-12,7-26-22,512,7022,528,531,5261,31ПЗ-1-12,7-31-28,512,7028,534,537,5311,60ПЗ-1-12,7-36-34,512,7034,540,543,5362,00ПЗ-1-12,7-42-40,512,7040,546,549,5422,31ПЗ-1-12,7-49-46,512,7046,552,555,5492,70ПЗ-1-12,7-56-52,512,7052,558,561,5563,00ПЗ-1-15,875-41-3015,87530,038,041,0412,21ПЗ-1-15,875-50-3815,87538,046,049,0502,71ПЗ-1-15,875-58-4615,87546,054,057,0583,30ПЗ-1-15,875-69-5415,87554,062,065,0693,90ПЗ-1-15,875-80-6215,87562,070,073,0804,41ПЗ-1-15,875-91-7015,87570,078,081,0915,00ПЗ-1-19,05-74-4519,0545,054,056,0743,90ПЗ-1-19,05-89-5719,0557,066,068,0894,90ПЗ-1-19,05-105-6919,0569,078,080,01055,91ПЗ-1-19,05-124-8119,0581,090,092,01247,00ПЗ-1-19,05-143-9319,0593,01021041438,00ПЗ-2-25,4-101-5725,4057,066,068,01018,40ПЗ-2-25,4-132-7525,4075,084,086,013210,8ПЗ-2-25,4-164-9325,4093,010210416413,2ПЗ-2-25,4-196-11125,4011112012219615,4ПЗ-2-31,75-166-7531,7575,085,088,016614,4ПЗ-2-31,75-206-9331,7593,010310620616,6ПЗ-2-31,75-246-11131,7511112112424618,8ПЭ-2-31,75-286-12931,7512913914228621,0В обозначениях зубчатых цепей ПЗ указан тип (1 или 2); шаг t, мм; разрушающая
сила F, кН, а также рабочая ширина Ь, мм.Табл. 3.2.2. Размеры и параметры приводных зубчатых цепейРазмеры, ммОриентировочные значения
[Я ю], кВт, для зубчатых цепей условной
шириною 10 мм при скорости цепи тЗ, м/сtЛAiSи1234681012,713,47,01,54,760,40,81,01,31,62,02,315,87516,78,72,05,950,61,01,31,62,12,53,019,0520,110,53,07,140,81,21,61,92,53,03,525,426,713,353,09,521,01,62,12,63,44,04,631,7533,416,73,011,911,22,02,63,24,25,15,9
353.3. ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПЕРЕДАЧ С ПРИВОДНОЙ
РОЛИКОВОЙ ИЛИ ВТУЛОЧНОЙ ЦЕПЬЮ [7, 12, 16, 44]ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:' Л,кВт; Г,, Нм; п,,мин1; и.Тип цепи (роликовая или втулочная) (3.1).Условия работы и расположение передачи.Межосевое расстояние а', мм(выбирается из компоновки привода).ОПРЕДЕЛЯЮТСЯ:1.	Предварительное значение шага однорядной цепи, ммf=4,5VT;*2.По	табл. 3.1.1 выбирают цепь, шаг которой есть наибо¬
лее близким к рассчитанному, ее разрушающую силу F,
площадь опорной поверхности шарнира S и массу т.
При выборе цепи следует отдавать предпочтение одноряд¬
ным цепям типа ПР. Цепи ПРД используются в основ¬
ном в сельскохозяйственном машиностроении, цепи ти¬
па ПРИ - строительном и дорожном машиностроении.3.Число зубьев ведущей звездочки zx=f{u) (табл. 3.3.1).
Число z, назначают из ряда простых или нечетных чисел.4.	Число зубьев ведомой звездочки z2 =zx и.
z2 - целое нечетное число (z2max=100...120).5.	Действительное передаточное число передачи ujl=z2/z]**6.	Коэффициент, учитывающий условия эксплуатации цепи,к3 кдка кркИкс креЖ^3,0 ,
где кд- коэффициент, учитывающий динамичность пере¬
даваемой нагрузки (табл. 3.3.2);
кс - коэффициент, учитывающий длину цепи (межо¬
севое расстояние) (табл. 3.3.3);
к р - коэффициент, учитывающий способ регулиров¬
ки натяжения цепи (табл. 3.3.4);
кИ - коэффициент, учитывающий наклон передачи к
горизонту (табл. 3.3.5);
кс - коэффициент, учитывающий качество смазыва¬
ния передачи и условия ее работы (табл. 3.3.6);
к Рсж - коэффициент, учитывающий режим работы пе¬
редачи (табл. 3.3.8).Если кэ> 3, то изменить условия эксплуатации цепи.•	В основу методики положено ограничение давления в шарнирах
цепи, что связано с ее износом. Методика опирается на рекомен¬
дациях МГТУ им. Н.Э.Баумана.*• Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ и п.5),
необходимо уточнить передаточное число последующей рассчи¬
тываемой ступени привода и значения л и Г (табл. 1.2.4).где f,=(z2-z,)/(47Г); а'^ап■ (табл. 3.3.3).и1...22...33...44...55...6>6Z\30...2727...2525...2323.„2121...1717...15Оптимальное значение z t = 29 - 2 и
Максимальное значение Z\ =3o/[f(u-l)]7.	Скорость цепи, м/с т>=^г1л1/(60-103).8.	Окружное усилие, Н Ft=Px- lOVtf.9.	Удельные давления в шарнирах цепи, МПаp=k,Ftl{k?^S).Значения давления должно находиться в пределах0,6 [р]$р^1,05 [Р],
где [р] - допускаемые удельные давления (табл. 3.3.10);
крЯД - (табл. 3.3.9). В случае невыполнения п. 9 изменить
шаг цепи, ее рядность или параметры, влияющие на къ.10.	Вид смазывания передачи = f (-в, желаемое качество
смазывания) (табл. 3.3.7).11.	Число звеньев цепи или длина цепи, выраженная в шагах,
z4= 2 a'It +0,5(zl+z2)+fl t/a[Рис. 3.3.1. Схема и основные размеры передачис приводной роликовой (втулочной) цепьюТабл. 3.3.2. Значения коэффициента кд,
учитывающего динамичность передаваемой нагрузкиНагрузка равномерная или близкая к нейк д=1,0Нагрузка неравномернаяк д= 1,2...1,5Нагрузка ударнаякд= 1,6... 1,9Табл. 3.3.3. Значения коэффициента ка,учитывающего длину цепи (межосевое расстояние)z и округляется до целого, желательно четного числа.12.	Расчетное межосевое расстояние при принятом z„, ммор= I uu-z-^ Wu-^)2^^)2].13.	Действительное межосевое расстояние, мм О = 0,996 О р.14.	Делительные диаметры звездочек, ммd, =t /sin(l 80°/z,); d2= t /sin (1 %Q°/z^.15.	Коэффициент запаса прочности цепиn = \0%F/(kaFt+Fa+Ff)>[n],
где F - сила, разрушающая цепь, кН (табл. 3.1.1, 3.1.2);
FB = т-в2 - нагрузка от центробежных сил, Н;Ff = 9,81 кгта- сила от провисания цепи, Н;
кг - коэффициент провисания цепи. При вертикальном
расположении передачи к(= 1, при горизонтальном кг= 6;т - масса одного метра цепи, кг/м (табл. 3.1.1, 3.1.2).
о'=9,81 м/с2. Значения [л] представлены в табл. 3.3.11.16.	Сила, нагружающая валы передачи, Н F = (l,15...1,20)F,
(при угле наклона передачи к горизонту до 40° и без
учета веса цепи).Табл. 3.3.1. Рекомендуемое число зубьев
ведущей звездочки z, = f (и)О <25 ta*„ = 1,25Минимальное межосевое<3= (30...50) ta**ОIIОорасстояние передачио> (60...80)>гQIIО00оOmin=(rfoi+(/o2)/2+(30...50), ммТабл. 3.3.4. Значения коэффициента кр,учитывающего способ регулировки натяжения цепиРегулировка натяжения цепи осуществляется-	перемещением оси одной из звездочек-	оттяжными звездочками или нажимными роликами-	не регулируется	к1,00
1,10
Р= 1,25кр= 1,10Табл. 3.3.5. Значения коэффициента кн,учитывающего наклон передачи к горизонтуЛиния центров звездочек наклонена к горизонту:до 60°
больше 60°к№
кн:1,00
; 1,25Табл. 3.3.6. Значения коэффициента кс, учитывающего
качество смазывания передачи и условия ее работыУсловия работыСмазка (табл. 3.3.7):без пылиI*с = 0,80IIАгс = 1,00запыленноеIIJtc = 1,30IIIкс = 1,80для -в $ 4 м/с*с = 3,00для т? ^ 7 м/сгрязноеIIIкс = 3,00для -6 ^ 4 м/ск с = 6,00для чЗ $ 7 м/сIVкс = 6,00для iJ ^ 4 м/с
36Табл. 3.3.7. Качество смазывания цепных передачКачествосмазывания1 - хорошееП - удовлет¬
ворительноеIII	- недоста¬
точноеIV	- работа
без смазкиСмазывание цепи при ее скорости чЗ, м/с
до 4	до 7	до 12	св. 12Капельное
10 кап/минВ масляной
ваннеСмазка густая Капельное
внутришарн. 20 кап/мин
Пропитка
цепи через
120... 180 чПериодическая через 6...8 чДопускается при скорости цепи ч> < 0,1 м/сЦиркуля¬
ционное под
давлением
В масляной
ваннеРазбрыз¬гиваниемЦиркуля¬
ционное под
давлениемТабл. 3.3.8. Значения коэффициента к рс,учитывающего режим работы передачиРабота передачи односменнаяк рс* =1,00двухсменнаяк реж ”1,25трехсменнаяк реж1,45Табл. 3.3.9. Значения коэффициента £ряд, учитывающего
неравномерность распределения нагрузки по радам цепиЧисло рядов1234£р*д1,01,72,53,0Табл. 3.3.10. Допускаемые удельные давления [р ]
в шарнирах роликовых цепейШаг цепи
t, ммДопускаемые удельные давления [р], МПа, при
частоте вращения малой звездочки л,, мин’1
10 50 100 200 400 600 800 1000 1200 160012,7; 15,875
19,05; 25,4
31,75; 38,1
44,45; 50,840 35 33 31 28 26 24 22 21 18
40 35 32 30 26 23 21 19 17 15
40 35 32 29 24 21 18 16 15
40 35 30 26 21 17 15 -Табл. 3.3.11. Минимальный коэффициент запаса
прочности цепи [л] (при z, ^ 15)Шаг цепи
t, ммМинимальный коэффициент запаса [ о ] причастоте вращения малой звездочки а,, мин'150100200300400500600800100012,77,17,37,67,98,28,58,89,410,015,8757,27,47,88,28,68,99,310,110,819,057,27,58,08,48,99,49,710,811,725,47,37,68,38,99,510,210,812,013,331,757,47,88,69,410,211,011,813,4-38,17,58,08,99,810,811,812,7--44,457,68,19,210,311,412,5---50,87,68,39,510,812,0----3.4 ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПЕРЕДАЧ
С ПРИВОДНОЙ ЗУБЧАТОЙ ЦЕПЬЮ [7,12,21]и; ТиТ2, Нм.ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:Л, Л, кВт; льл2, мин1;Тип цепи - зубчатая (3.2).Условия работы и расположение передачи.Межосевое расстояние а', мм(выбирается из компоновки привода).ОПРЕДЕЛЯЮТСЯ:1.	Число зубьев ведущей звездочки z,= f( и)
z,=35-2u. При этом ZimilI=17;zt- целое, желательно нечетное число.2.	Число зубьев ведомой звездочки z1 = zlu.z2 - целое, желательно нечетное число. z2mra=100...120.3.	Действительное передаточное число передачи ua=z2/z*.4.	Коэффициент эксплуатации кэ=кл ка kf кв кс к^ж.
(см. 3.3 п. 6 и табл. 3.3.2...3.3.8). Jt3^3,0.Если Jt3 >3, то изменить условия эксплуатации цепи.5.	Расчетная мощность, передаваемая цепью, кВт6.	Выбирается предварительное значение шага цепи t,
мм, по табл. 3.2.1 (по возможности меньшее).7.	Скорость цепи, м/с =/zx л,/(60-103),8.	Предварительная ширина цепи, мм b 5 10 Рр/[Рю ],
где [Ло]- расчетная мощность, передаваемая цепью ши¬
риною 10 мм, кВт. Ориентировочные значения [Ло]=
f (f,tf) представлены в табл. 3.2.2.По табл. 3.2.1 выбирают цепь с шагом t из условия
bZb' (*'>0,6*).При невыполнении этих условий выбирают цепь с боль¬
шим шагом.9.	Делительные диаметры звездочек, ммd^t/sinin/zj; d2=t/sin(TT/z2).10. Число звеньев цепи или длина цепи, выраженная в ша¬
гах, za= 2а'It +0,5(z,+z2)+/'11 /а',
где /■,=(z2-z1)2/(4n2).za округляют до целого, желательно четного числа.ЧислоРис. 3.4.1. Схема и основные размеры передачи
с приводной зубчатой цепью11. Расчетное межосевое расстояние при принятом zu, ммДействительное межосевое расстояние, мм а = 0,996 С7Р.12.	Коэффициент запаса прочности цепиn = \03F/(kaF,+Fu+Fr)Z[n].Величины F, и F/ • см. 3.3 п. 16.Значения [л] представлены в табл. 3.4.1.13.	Сила, нагружающая валы передачи, Н F-(1,15...1,20)F,
(при угле наклона передачи к горизонту до 40° и без
учета веса цепи).Табл. 3.4.1. Минимальный коэффициент запасапрочности зубчатых цепей [л] (при z, ^ 17)Шаг цепи
t, ммМ*ча50нимастоте100льны:вращ200коэсения300)фицихалой400ент з<
звезд
500шасаочки600[п] ла,,m>риин'1100012,715,87519,0525,431,752020212121212122222222222324252324
24
26
28242526
28
302526
28
30
322627293235283032364030323540Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ и п.З)
необходимо уточнить передаточное число последующей рассчи¬
тываемой ступени привода и значения п и Т (табл. 1.2.4).
373.5.	КОНСТРУИРОВАНИЕ ЗВЕЗДОЧЕК ДЛЯ ПРИВОДНЫХ РОЛИКОВЫХ И ВТУЛОЧНЫХ ЦЕПЕЙа) ФИСХОДНЫЕ ПАРАМЕТРЫ:Цепь приводная роликовая (втулочная)Число зубьев звездочки z.Шаг цепи	t , мм.Диаметр вала	, мм.1. РАСЧЕТ И ПОСТРОЕНИЕ
ПРОФИЛЯ ЗУБЬЕВПрофили зубьев звездочек:-	без смещения центров дуг впадин (рис. 3.5.1а)ГОСТ 591-69;-	со смещением центров дуг впадин (рис. 3.5.16) ГОСТ 591-69;-	со смещением центров дуг впадин (рис. 3.5.1в) (для скорости цепи тЗ < 5 м/с) гост 592-81.
Табл. 3.5.1. Расчет профиля зубьев звездочек втулочных и роликовых цепейНаименование параметра1.	Диаметр элемента зацепления цепей, мм:-	роликовых-	втулочных2.	Геометрическая характеристика зацепления3.	Диаметр делительной окружности, мм4.	Коэффициент высоты зуба5.	Диаметр окружности выступов, мм6.	Радиус впадины, мм7.	Диаметр окружности впадин, мм8.	Радиус сопряжения, мм9.	Половина угла впадины, град.10.	Угол сопряжения, град.11.	Половина угла зуба12.	Радиус головки зуба, мм13.	Прямой участок профиля, мм14.	Расстояние от центра дуги впадины до цент¬
ра дуги головки зуба, мм15.	Смещение центра дуг впадин, мм16.	Координаты точки, мм17.	Координаты точки, ммРасчетная формула для:
ГОСТ 591-69	ГОСТ 592-81к (табл. 3.5.2)De = t[k +ctg (180°/z)]
г = 0,5025 Dn+ 0,05 мм
Dj = dg- 2г
г i = 0,8Z?„ + r
а°= 55° - (60°/г)0°= 18° - (56°/г)<р°= 17°-(647z)
г2= Du (1,24 cos <р+0,8 ■
cos^-1,3025-0,05 мм)FG =Z?„(1,24 sin ^>-0,8 sin /5)£>ц djDu —X -t/Dn *dg= t /sin (180°/z)Ar = ctg(180°/2)Dc = t(0,7+k-0,31/X)
г = 0,5 (Da - 0,051)Di = dg-(Du+0,n5'Jdg)ip°= 13°...20°
r2=(t-0,5D„-0,5e) cospFG =T2 sin^= (0,01...0,05) tOO2= 1,24 D„
e = 0,03 tX| =0,08D„ sina; у, =0,08Dn cosa
x2 = 1,24Z?U cos(180°/z); y2=l,24Du sin(180°/z)Рис. 3.5.1. Профили зубьев:а)	без смещения центров дуг впадин (ГОСТ 591-69);б)	со смещением центров дуг впадин (ГОСТ 591-69);в)	со смещением центров дуг впадин (ГОСТ 592-81)Расчет представлен на звездочек с X § 2 (2,2).Диаметр окружности выступов вычисляется с точностью до 0,1 мм, остальные линейные раз¬
меры - до 0,01 мм, а угловые - до 1'.Табл. 3.5.2. Зависимость к = f(A)от 1,40от 1,50от 1,60от 1,70от 1,80до 1,50до 1,60до 1,70до 1,80до 2,00к0,4800,5320,5550,5750,565
382. РАЗМЕРЫ ЗУБЬЕВ И ВЕНЦОВ ЗВЕЗДОЧЕК
В ПОПЕРЕЧНОМ СЕЧЕНИИ (рис. 3.5.3, табл. 3.5.3)Табл. 3.5.3. Размеры зубьев и венцов звездочек, мм6=0,8Ь)tS=1,5(De-dg)
с=( 1,2... 1,3)6Наименование параметра1.	Диаметр элемента зацепления цепей:-	роликовых-	втулочных2.	Ширина пластины цепи (наибольшая)3.	Расстояние между внутренними пластинами цепи4.	Расстояние между осями рядов цепи5.	Радиус закругления зуба (наименьший)6.	Расстояние от вершины зуба до линии цент¬
ров дуг закруглений7.	Диаметр обода наибольший8.	Радиус закругления - при шаге t ^ 35 мм- при шаге t > 35 мм9.	Ширина зуба звездочки - однорядной-	двух- и трехрядной-	многорядной10.	Ширина венца многорядной звездочкиРасчетная формулаГОСТ13568-97A,= d,
Du=d,
ь >* 1
С,гг= 1,70.0ц/?з= 0,80 DuDc= f ■ctg(180o/z)-l,3A
г, = 1,6 мм
r4 = 2,5 мм
£>i’=0,93 £> i — 0,15 мм
=0,90 £> t — 0,15 мм
Ьо=0,86Ь[-0,30 мм
В„= (n-l)t,+b„4. МАТЕРИАЛ ЗВЕЗДОЧЕК
Табл. 3.5.5. Материал звездочекМатериалТермообработкаТвердостьHRC31.15, 20Цементация + закалка45...502.15Х, 20ХЦементация + закалка55...603.40,5045Г,50Г, 45Г2Закалка50...554.40Х, 40ХН, 45ХНЗакалка50...555.230-450, 270-480Закалка40...506.200, 250ЗакалкаНВ 320...430ПрименениеВедущие и ведомые звездочки, нагрузка без ударов
Ведущие и ведомые звездочки, нагрузка ударная
Ведущие и ведомые звездочки, большие нагрузки, истирание
Ведущие и ведомые звездочки при повышенных скоростях,
больших нагрузках и при повышенной точности
Ведущие и ведомые звездочки, средняя нагрузка
Ведомые звездочки, малые скорости, равномерная нагрузкаРис. 3.5.3. Размеры зубьев и венцов звездочек:
а)...г) однорядной; д) двухрядной;
е) трехрядной цепи* При d < 150 мм допускается Dc- f-ctg (180G/z)—1,2Л
Размеры зубьев и венцов звездочек в поперечном сечении следует вычис¬
лять с точностью до 0,1 мм; для однорядной звездочки (рис. 3.5.3а...г) допус¬
кается округление величины Ь[ до 1 мм в меньшую сторону. Размер Dc сле¬
дует округлять до 1 мм.3. ТОЧНОСТЬ РАЗМЕРОВ ЗУБЬЕВ И ВЕНЦА ЗВЕЗДОЧЕК (табл. 3.5.4)Стандарт устанавливает 3 группы точности размеров зубьев и венцов звездочек - группы А, В и С.Табл. 3.5.4. Предельные отклонения размеров зубьев и венцов звездочек по группам точности5. ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ ЗУБЬЕВПри окружной скорости цепи тЗ:- до 8 м/с - Ra не более 6,3 мкм;- свыше 8 м/с - Ra не более 3,2 мкм.6. СТУПИЦЫ ЗВЕЗДОЧЕК (2.5.2)
Размеры диска, соединяющего сту¬
пицу с венцом, (2.5.3 п. 2).ГОСТ 591-69НаименованиепараметраШаг t, ммГруппа А | Группа В ) Группа СДиаметр звездочки, ммДо 120Св. 1201 Св. 260
До 260 1 До 500Св. 500
До 800До 120Св. 120
До 260Св. 260
До 500Св. 500
До 800До 120Св. 120
До 260Св. 260
До 500Св. 500
До 800Предельные отклонения и допуски, мкмРазность шагов
(одной звездочки)До 20Св. 20 до 35
Св. 35 до 55
Св. 552532403240506040506080506080100608010080100120160100120160200120160200250160200250200250320400250320400500320400500630Диаметр De окружности
выступовЛИЛ12Л14-2000Диаметр D, окружности
впадин и наибольшая
хорда L,Диаметр (2 г ) впадины
зубаЛЮЛИЛ12Ширина й], Ь2 зуба
и5;, flj и В„ венцаЛИЛ12Л14Радиальное биение окруж¬
ности впадин и осевое
биение зубчатого венца801001201602002503204002002503204007. КОНСТРУКЦИИ ЗВЕЗДОЧЕК
a) m	б) m	в)Рис. 3.5.4. Конструкции звездочек:
а) литая с ребрами; б) дисковая; в) сварная;
г) составная; д) венец и ступица из различных
материалов
8. ПРАВИЛА ВЫПОЛНЕНИЯ РАБОЧИХ ЧЕРТЕЖЕЙ ЗВЕЗДОЧЕКТабл. 3.5.6. Параметры зубьев
и венца звездочкиРис. 3.5.5. Размеры зубьев
и венца звездочки°| s/ro6,3 (\/)С IЧисло зубьеЬZСоприепьШаг§114diПооф.зуба по ГОСТ591-69Класс точн.поГОС! 591-69-Лиам, окружи. 6noquHD;Допуск нарозн. шогобб(Родиольное биение
окружности бподинЕаОсевое биение
зубчатого Ьенца-Лиам, аелит. окр.d9Сопр.иепьШирина бн.плостhРосст.межаЫпАРосст. межа. ом-ftЧисло рядоб-201035110лНа чертеже звездочки в соответствии с ГОСТ 2.408-68 указывают раз¬
меры (рис. 3.5.5) и помещают таблицу параметров (табл. 3.5.6).
Необходимые для простановки размеры (рис. 3.5.3).Таблица параметров зубьев и венца звездочек состоит из 3-х частей,
которые отделяют друг от друга сплошными основными линиями:-	часть первая (I) - основные данные для изготовления;-	часть вторая (II) - данные для контроля;-	часть третья (III) - справочные данные.ЗАДАННЫЕ ПАРАМЕТРЫ:Цепь приводная зубчатая ГОСТ 13552-81.Число зубьев звездочкиZ,ШТ.Шаг цепиt,ММ.Расстояние от центра шарнира до рабочей грани звенаи,мм.Расстояние от оси пластины до вершины зуба звенаhuмм.Ширина цепиь,мм.Толщина пластиныs,мм.Угол наклона рабочих гранейa =60°.Диаметр вала d,зал iмм.3.6.	КОНСТРУИРОВАНИЕ ЗВЕЗДОЧЕК ДЛЯ ПРИВОДНЫХ ЗУБЧАТЫХ ЦЕПЕЙГОСТ 13576-81А-А ОЬ 4'£ж3Рис. 3.6.1. Профиль зубьев звездочек
зубчатых цепей:а)	с односторонним зацеплением (тип I);б)	с двусторонним зацеплением (тип II)1. РАСЧЕТ И ПОСТРОЕНИЕ ПРОФИЛЯ ЗУБЬЕВСтандарт устанавливает два профиля зубьев звездочек:-	для зубчатых цепей типа I (рис. 3.6.1а);-	для зубчатых цепей типа II (рис. 3.6.16).Расчет теоретического (исходного) профиля зубьев звездочек выполняет¬
ся в соответствии с табл. 3.6.1.Табл. 3.6.1. Расчет профиля зубьев звездочек зубчатых цепей	гост 13576-81Наименование параметраРасчеТип Iгная формула
Тип 111.	Диаметр делительной окружности2.	Диаметр наружной окружности3.	Радиальный зазор4.	Высота зуба5.	Диаметр окружности впадинd = f/sin(180°/z)
Dc= f/tg(180°/z)e =Ьг =D,=d = Лг f/sin (180°/z)Dc = ktltg (180°/z)
k =0,99 (zs;40); k =0,995 (z>40)
0,1 t
h ] + сd - Ihj/cos (180°/z)Продолжение табл. 3.6.1 на след. стр.
40Продолжение табл. 3.6.1Наименование параметраРасчетная формула
Тип I | Тип II6.	Угол поворота звена на звездочке, град.7.	Угол впадины зуба8.	Половина угла заострения зуба, град.9.	Ширина зуба звездочки10.	Ширина венца11.	Расстояние от вершины зуба до линии центров12.	Радиус закругления торца зуба и направляю¬
щей проточки13.	Глубина проточки14.	Ширина проточки<р° = 360Чг
2/S°=a°- <fi° | -
у° =Ъ0°-<Й°
b,= b+2s 1 b,-2,55s
bt=b3 1 bt=b + l,5%s
с, = 0,4 tRxt I Я = 50
A,= 0,75/
s, = 2sКонтрольны1.	Толщина зуба на высоте у2.	Измерительная высота зуба3.	Расстояние между кромками рабочих граней
зубьев при а = 60°e размерыf, = /-2(ucos7-0,l/sin7)
у = u sin? + 0,11 cos?T=t+(2u-b1)l 0,866Высоту зуба и зазор е вычисляется с точностью до 0,1 мм, остальные линейные
размеры - с точностью до 0,01 мм, а угловые - с точностью до Г.2.	ПРАВИЛА ВЫПОЛНЕНИЯ РАБОЧИХ ЧЕРТЕЖЕЙ ЗВЕЗДОЧЕКТабл. 3.6.2. Параметры зубьев
и венца звездочкиРис. 3.6.2. Размеры зубьеви венца звездочки7min 20 |s/Ro6,3 (\/)Uent ПЗ-Число зубьеб2Радиус зокругления
торца зуба и проточR«eПоофилъ зуба - тип ГОСТ! 3575-81Кмссточн.по ГОСТ IJ57S-S!Допуск но оозн. шогобРадиальное биение
окружности бподинЕоОсебое биение
зубчатого оениа-Лиам, аелит. око.dq1035110иНа чертеже звездочки в соответствии с ГОСТ 2.408-68 указывают размеры (рис. 3.6.2)
и помещают таблицу параметров (табл. 3.6.2).Таблица параметров зубьев и венца звездочек состоит из 3-х частей,
которые отделяют друг от друга сплошными основными линиями:-	часть первая (I) - обозначение сопрягаемой цепи;	Д-	часть вторая (II) - параметры звездочки и данные для контроля;	у-	часть третья (III) - справочные данные.	рис 2 633.	ТОЧНОСТЬ РАЗМЕРОВ ЗУБЬЕВ ЗВЕЗДОЧЕКНа размеры зуба звездочки устанавливаются два класса точности -1 -й и 2-й.
Предельные отклонения размеров звездочек для этих классов точности представ¬
лены в табл. 3.6.3 (данные для 2-го класса точности представлены в скобках).
Табл. 3.6.3. Предельные отклонения размеров звездочек зубчатых цепейНаименование параметраПредельныокдо 120е отклонени
ружности 3
от 120
до 260я для диаме
вездочки d
от 260
до 500гра делитель
, мм
от 500
до 800нойРазность шагов б< (одной звездочки), мкм
-для дг $ 19,05 мм
- для дг > 19,05 мм
Диаметр наружной окружности Dc
Диаметр окружности впадин D,
Ширина зуба Ь3
Толщина зуба trРадиальное биение окружности впадин, мкм
Осевое биение зубчатого венца, мкм25 (60)
32 (80)30 (80)
50 (120)32 (80)
40 (100)50 (120)
80 (200)40 (100)
50 (120)
А7 (А8)
АН (А 12
All (А 12
А 7 (А8)
80 (200)
120 (300)50 (120)
60 (160)))100 (250)
160 (400)4.	ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ ЗУБЬЕВ
При скорости цепи -я: до 8 м/с - Ra не более 6,3 мкм;свыше 8 м/с - Ra не более 3,2 мкм.5.	СТУПИЦЫ ЗВЕЗДОЧЕК (2.5.2)6.	Другие размеры и параметры звез¬
дочек (2.5.2, 2.5.3).s/Ro6,3 (У)Ueno ПЗ-1-12./-Л-2Ь.ЬЧисло зубьевZ23Радиус закругления
ториа зуба и проточRиПоОФи/о зуба -тип 1 ГОСТ 13576-81Класс точн.по ГК1 13576-S12Попуск на розн. шогоб0.06Радиальное биение
окружности впадин£о0,08Осевое биение
зубчатого вениа-0,12Оиом.делит.окр.ds93,27240...280 НВ;
зубья h 1,0... 1,5;50...52 HRC2.	Радиуса закруглений
— 1,6 мм3.	h14; Н14; ±0,51Т14КП ДМ МС12о 0J.06.0J^	шосштиЗВЕЗДОЧКА4 0ХГОСТ 4543-71Пит.Нассо/2:1Лист М Пистон 1БНТУКо<редро ДМ и ПТМ
41
3.8.	СПОСОБЫ НАТЯЖЕНИЯ ЦЕПЕЙ
А3.9. МОНТАЖНЫЕ ТРЕБОВАНИЯРис. 3.9.1. Схема измерения провисания ветви цепи1.	Провисание ветви цепи f < (0,01 ...0,03) а.2.	Непараллельность осей звездочек не более 0,1 мм на 100 мм
межосевого расстояния.3.	Смещение боковых поверхностей звездочек л не более вели¬
чин, представленных в табл. 3.9.1.ТаЫ. 3.9.1. Зависимость A = f(а)Д, mm0,580,720,851,001,25a, mm30050070010001500Рис. 3.8.1. Натяжение цепи выполняется:а)	перемещением одной из звездочек;б)	прижимной звездочкой; в) отжимной звездочкой1.3.10. ОБОЗНАЧЕНИЕ ПЕРЕДАЧ НА ЧЕРТЕЖАХ И СХЕМАХ
ОБОЗНАЧЕНИЕ ПЕРЕДАЧ НА ЧЕРТЕЖАХ	2. ОБОЗНАЧЕНИЕ ПЕРЕДАЧ НА СХЕМАХНа чертежах цепные переда¬
чи обозначают, рисуя цепь
осевой линией, касательной
к делительным окружностям
звездочек.Rys. 3.10.1. Обозначение
передачи на чертежахб)в)-+ 4--Н-)	(—}\\•f■f/уРис. 3.10.2. Обозначение передачи:а)	общее без уточнения типа цепи;б)	с втулочной или роликовой цепью;в)	с зубчатой цепью
4.	ЗУБЧАТЫЕ ПЕРЕДАЧИ4.1.	МАТЕРИАЛЫ, ТЕРМООБРАБОТКА И ДОПУСКАЕМЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ [9, 12, 16, 20, 21, 29, 40...44]ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:Частота вращения п,, пг, мин'1.Передаточное отношение и.Продолжительность работы передачи Ьь, час.
или л год - число лет работы, лсм- число смен,к тол, ксут~ коэффициенты использования пере¬
дачи в году и за сутки соответственно.
Режим нагружения передачи (рис. 4.1.5)
или циклограмма нагружения (рис. 4.1.4)tj /Ьь Л (у =i	{^{tj/Lb]~ 1),Tj/Tt /	(7}/7^1).Реверсивность передачи.ГОСТ 21354-87 предусматривает определение до¬
пускаемых напряжений:а)	для проектировочного расчета;б)	для проверочного расчета.Для закрытых зубчатых передач определение их
размеров осуществляется проектировочным расчетом
на контактную выносливость зубьев, что требует оп¬
ределения допускаемых напряжений СГНРв) для проек¬
тировочного расчета. Проверочный расчет контакт¬
ной выносливости СГЯ$ 0)о>б) > а также выносливости
зубьев при изгибе о> ^ СГд. требует определения до¬
пускаемых напряжений Ош 6) и Gfp 6) для провероч¬
ного расчета, когда известны параметры передачи.Для открытых зубчатых передач определение их
размеров осуществляется проектировочным расчетом
на выносливость зубьев при изгибе, что требует оп¬
ределения допускаемых напряжений OfP а) для проек¬
тировочного расчета. Проверочный расчет выносли¬
вости зубьев при изгибе aF^<JFP S) (если таковой вы¬
полняется) требует определения допускаемых напря¬
жений 0Fp 6) для проверочного расчета, когда извест¬
ны параметры передачи.ВЫБИРАЮТСЯ:1.	МАТЕРИАЛЫ ШЕСТЕРНИ И ЗУБЧАТОГО КОЛЕСА
Материалы для зубчатых колес (табл. 4.1.1, 4.1.2).
Рекомендуемые сочетания материалов (табл. 4.1.4).
Условие выбора материалов:-	для колес с твердостью НВК2 <350 ЯВ1=ЯВ2+(20...40);-	для колес с твердостью НВ1Л>350 НВ,=НВ2.
Зависимости HRC3=f(HB), HV = f(HB) (рис. 4.1.2).Выходные параметры п. 1:1.1.	Материал шестерни;	HBX\ ств,; сгт1, МПа.1.2.	Материал зубчатого колеса; НВ 2; Ол; СТт2, МПа.2.	ДОПУСКАЕМЫЕ КОНТАКТНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ
для проектировочного расчета закрытых передач2.1.	Базовое число циклов, соответствующее пределу вы¬
носливости для шестерни и зубчатого колеса NHi™ i(2),A,ffiimi(2)=f(//Bi(2)) (рис. 4.1.1)(для НВ1(2)^ 200 Nmimm= 10-106).2.2.	Эквивалентное число цикловNhe i(2)= 60 п 1(2) Lb с кнв,
где Ь/1=лгод365лсм 8 кГОд ксуг - продолжительность ра¬
боты передачи, час.;
с = 1, 2,... - число зацеплений зуба за один обо¬
рот колеса (из схемы привода) (рис. 4.1.3);
кНЕ =£Щ /Г,)0,5’" (tj/Lh)] О-i, u, in,...)- коэффици¬
ент приведения переменного режима нагру¬
жения передачи к эквивалентному постоян¬
ному. Определяется в соответствии с цик¬
лограммой (рис. 4.1.4);Для типового режима нагружения передачи
(рис. 4.1.5) кНЕ определяется по табл. 4.1.3;
<7# = 6 - показатель степени кривой усталости.2.3.	Коэффициент долговечностиZn\(T)— /-^Hlim 1(2) /NНЕ 1(2)' (l<Z„<Z„max).При ^нИтЦ2)^^НЕц2) Zm(2)=4NHцш 1(2)/^Я£1(2)$ 0,75.
Для зубчатых колес с однородной структурой
Z\ ти = 2,6; SH= 1,1;Для зубчатых колес с поверхностным упрочнением
Зубьев Zpj max = 1,8;	1,2.2.4.	Предел контактной выносливости, МПаOWiimi(2) = f(HBl(2)) (табл. 4.1.5).2.5.	Допускаемые контактные напряжения, МПаОн ц2) 0,9 CTtflim 1(2) Zn\(2)/Sh i(2),
где SH - коэффициент запаса прочности (п. 2.3).2.6.	Расчетные допускаемые контактные напряжения, МПа:-	для цилиндрических прямозубых колес, а также ци¬
линдрических косозубых колес с небольшим отличи-
чием их твердости (HBl~HB2) (JHPi) = aHU2)mm;-	для конических колес, а также цилиндрических ко¬
лес при ЯВ,»ЯВ2 0^=0,5(СТЯ1+СТН2)^< Г 1,25 Он 1(2)тш - для цилиндрических колес;
''11,15 ол/1(2)mjn - для конических колес.3.	ДОПУСКАЕМЫЕ КОНТАКТНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ
для проверочного расчета закрытых передач(Определяются в ходе расчета зубчатых передач
после выбора их параметров)3.1.	Не выполняется п. 1.3.2.	Выполняются п.п. 2.1...2.6. При этом п. 2.5 имеет
вид Он 1(2) = Ояцш 1(2)ZNl(2) ZR Zv ZX/SH\(2), МПа,
где ZR - коэффициент, учитывающий влияние
шероховатости поверхностей зубьев (11.2.3 п. 4;11.3.5 п. 2): - для Ra 1,25...0,63 Z*=1,00;-AraRa 2,5...1,25 ZR = 0,95;
-WMRa 10...2,5 Zr = 0,90;
Zv- коэффициент, учитывающий влияние
окружной скорости колес, (рис. 4.1.6);
Zx - коэффициент, учитывающий размер зуб¬
чатого колеса, (рис. 4.1.7).Для dw< 700 мм Z*=1,0.4.	ДОПУСКАЕМЫЕ ИЗГИБНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯдля проектировочного расчета открытых передач4.1.	Базовое число циклов напряжений А^иш= 4 106ц.4.2.	Эквивалентное число цикловNFE 1(2) — 60 л 1(2) Ьь с kFE,
где kFE =£ Щ /Tx)4F(tj/Lh) ] о = i, п, ш,...) или
табл. 4.1.3; д,. = 6для НВ € 350;qF = 9 для НВ > 350; с, Lh (п. 2.2).4.3.	Коэффициент долговечности^1(2) _~iNfX\m/NFE 1(2) •(1^Уаг$4,0)- для НВ^ 350;(КУ^2,5)- для НВ>350.Для NFlim<NFE ,(2) У^„2)=1.4.4.	Предел выносливости зубьев при изгибе, МПа0>ил, i(2)= ЦНВЦ2)) (табл. 4.1.5).4.5.	Допускаемые изгибные напряжения, МПаОд> а) 1(2)= 0.4 OVlim 1(2) ^N1(2) Х4 >
где Ya - коэффициент, учитывающий влияние
двусторонного приложения нагрузки.У а = 1,0 - при отсутствии реверса;
Ya= (0,7...0,8) - при реверсивной нагрузке.См. след. стр.
445.	ДОПУСКАЕМЫЕ ИЗГИБНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ
для проверочного расчета закрытых передач(Определяются в ходе расчета зубчатых передач
после выбора их параметров)5.1.	Не выполняется п. 1.5.2.	Выполняются п.п. 4.1...4.5. При этом п. 4.5 имеет
ВИД Ofp б) 1(2)=0> lim I(2)^N1(2) Y* Yr Ух/Sf , МПа,
где SF=( 1,7...2,2) - коэффициет запаса прочности(большие значения для литых заготовок);
Yr - коэффициент, учитывающий влияние ше¬
роховатости переходной поверхности зуба:
Yr= 1,0 - для нешлифованной поверхности;
Уя по табл. 4.1.5 - для шлифованной по¬
верхности (11.2.3 п. 4; 11.3.5 п. 2).Yx - коэффициент, учитывающий размер зуб¬
чатого колеса. Yx= 1,05-0,000125 dwK1).6.	ДОПУСКАЕМЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ ПРИ ДЕЙСТВИИМАКСИМАЛЬНОЙ НАГРУЗКИТабл. 4.1.1. Типовые материалы зубчатых колес
и их термообработка [9]Контактные Ощ, ш i(2), МПа
Изгибные оп> ш i(2), МПа(табл. 4.1.5)70л 60О5040/HV /'HRC3600,t500400Для производства зубчатых колес рекомендуется выбиратьследующие марки сталей с их термообработкой (т.о.):1.	Т.о. шестерни - улучшение, твердость НВ 260...300; т.о. ко¬
леса - улучшение, твердость 230...260. Марки сталей для ше¬
стерни и колеса (табл. 4.1.4).2.	Т.о. шестерни - улучшение и закалка, твердость HRC345...53;
т.о. колеса - улучшение, НВ 270...300. Марки сталей для ше¬
стерни и колеса - 40Х, 40ХН, 35ХМ и др.3.	Т.о. шестерни и колеса - улучшение и закалка, твердость
шестерни и колеса HRC345...53. Марки сталей для шестерни
и колеса одинаковые (п. 2).4.	Т.о. шестерни - цементация и закалка, твердость HRC356...63;
т.о. колеса - улучшение и закалка, твердость HRC345...53.
Материал для шестерни - сталь 18ХГТ, 12ХНЗА, 20ХН2М,
20Х, 25ХГМ и др., для колеса - п. 2.5.	Т.о. шестерни и колеса - цементация и закалка, твердость
HRC3S6...63. Материалы шестерни и колеса одинаковые -
как для шестерни п. 4. Кроме цементации применяют так¬
же нитроцементацию и азотирование.Т.о. по п. 1 - для индивидуального; по п. 2 - для серийного;по п. 3, 4, 5 - для массового производства зубчатых колес.Для колес открытых передач (v< 1 м/с) - стали Ст5, Стб,35, 40, 45, 35JI; термообработка - нормализация, НВ 170...270.500 700
— НВ
Рис. 4.1.1. Зависимостьf-f-TNh lim= f (HB)T,/T, = 171./Г, <1Tm/T,<1t,t,,,LhLhLhE(ti/U)=1350 450 550 650
—— НВ
Рис. 4.1.2. Кривые для
пересчета твердости HRC?
и HV на единицы НВс=1 С=1 с—1 с—2 с—1
Рис. 4.1.3. Значения коэффициента сТабл. 4.1.3. Величины кНЕ и kFE для типовых
режимов нагружения передачит-1.0.0.5i	. J
. 9- V'!=r^c-—- tj/Lb 0-1.п.in....)Рис. 4.1.4. Циклограмма
нагружения передачи0	0.5	1,0—- tj/Lh О-1.П.Ш,...)Рис. 4.1.5. Типовые режимы
нагружения передачиТиповыережимынагружениякнЕк FEТермообработкаулуч¬шениезакалкацементация0 - постоянный1,0001,0001,0001 - тяжелый0,5000,3000,2002 - среднийравновероятный0,2500,1430,1003 - среднийнормальный0,1800,0650,0404 - легкий0,1250,0380,0165 - особо легкий0,0630,0130,0042 оэ1 §*!СП354540Л, 45ЛСт540,4545Л, Стб40Х5540ХЛ45 X40Х45ХН40Х, 45ХТабл. 4.1.2. Типовые материалы зубчатых колес
и их механические характеристики [12], [17]ВТабл. 4.1.4.
Рекомендуемые
сочетания
материалов
шестерни и
зубчатого колесаМаркаСечениеНВHRCСТ.стгОf—сталиS, ммсердцев. поверхнМПаМПаэCQСт540...6363...80• 170^470...640275265ННСтб40...6363...80• 180J.570...740315305НН40Л480270Н45Л40ХЛ_•НВ-0,285(7,,550650320500НН40ХМЛ-700550НЗОХНМЛ-700550Н35<60187min 550315Н40<60192...228700400У45<60240...28542...508505803<80170...217600340У50<80228...25542...50700...8005303<80179—228640350У40Х< 100230...260850550У< 100230...28044...527505203<60260...280950700У<60240...28044...521000800345Х< 100230...280850650У< 100240...28044...52850650340ХН< 100230...300850600У<4048...5416001400345ХН< 100270...290950750У< 10048...5416501500335ХМ< 100240...269900800У<4045...5316001400340ХНМА<803001100900У35ХГСА<3046...53180014003<403101100960У<60270980880У20Х<6056...63650400ц12ХНЗА<6056...63920700ц25ХГТ<4058...631150950ц38ХМЮА850...900HV 30...351050900АПримечание. Условное обозначение видов термообработки:
Н - нормализация, У - улучшение, 3 - закалка,
Ц - цементация+3, А - азотирование.
45Табл. 4.1.5. Пределы контактной выносливости и выносливости при изгибе материалов колесСпособТвердость зубьевОн limOf limу.Онр шахOff maxтермообработкиповерхностнаясерцевиныМПаМПаМПаМПаОтжиг,нормализация,НВ ^ 3502НВ+701,75 НВ1,10,8 СТТулучшение2,8 СГтЗакалка:- объемнаяHRC 38...5217 HRC +200460...5800,90... 1,000,6 СТ.- поверхностнаяHRC 48...54HRC 24...30550...90044HRCЦементацияHRC 54...63HRC 32...4523HRC680...9500,75—0,80АзотированиеHV 550...850HRC 24...30105012HRC +290-3HVРис. 4.1.6. ЗависимостьZ,=Hv)4.2. ПРОЧНОСТНОЙ РАСЧЕТ ЗУБЧАТЫХ ПЕРЕДАЧ4.2.1. РАСЧЕТ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ЗАКРЫТЫХ ПЕРЕДАЧ [12,16,17,21,37,38,42,45,47]
(относительно dvl) *ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:Схема редуктора; ТьТ2,Нм; л.Рис. 4.1.7. Зависимость
Zx=f(rf„)пг, мин1;
и (табл. 1.2.4); Т^/Тпот (17.7);СГ/д.,) - для проектировочного расчета, МПа (4.1 п. 2);
Одр maxl(2), тах1(2), МПа (4.1 П. 6).РАСЧЕТ ДИАМЕТРА ШЕСТЕРНИ *И ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПЕРЕДАЧИ1.1.	Расчетный диаметр шестерни, мм10.fc ой., и-
где kd = 77,0 МПа1/3- для прямозубых передач;
к<1 = 61,5 МПа1/3 — для косозубых передач;V'm - коэффициент ширины шестерни относитель¬
но ее диаметра, ipbd= b/d, = { (НВ, расположе¬
ние колес относительно опор) (табл. 4.2.5);
kHf - коэффициент, учитывающий неравномерность
распределения нагрузки по ширине венца (для
контактной прочности), кмр = f (НВ, расположе¬
ние колес относительно опор, (рис. 4.2.За,б);
кА - коэффициент внешней динамической нагруз¬
ки (табл. 4.2.9);± - зацепление внешнее / внутреннее (рис. 4.2.1).1.2.	Ширина венца зубчатого колеса, мм bi= b = V'm d/.
Ширина венца шестерни, мм	fci = fc2 + (3...5).Величины Ь\ и округляют до целых чисел, мм.
Дальнейший расчет выполняют отдельно для косозубых и пря¬
мозубых передач.КОСОЗУБЫЕ ПЕРЕДАЧИ (/3 > 0°)1.3.	Расчетное межосевое расстояние, ммa„ = d{(u+l)/(2 cosp'),
где /?'»13°- предварительно принимаемый угол на¬
клона зуба.Величину oj, округляют дв ближайшего значения
Ow, мм (owva^) в соответствии с ГОСТ (табл. 4.2.3).1.4.	Принимая предварительно z,'=19, определяют мо¬
дуль зацепления m'=d[co& p’/z[, мм и округляют
его до ближайшей величины та, мм в соответ¬
ствии с ГОСТ (табл. 4.2.2).1.5.	Суммарное число зубьев передачиZ£— 2 Oic cos ^ /Л1 я.
zi округляют до ближайшего целого числа zr.1.6.	Cos угла наклона зуба cos0 = zIwn/(2ar),
(точность расчета — 4 знака после запятой).Откуда 0 = arc cos 	’	"1.7.	Число зубьев шестерни z, =zE /(и +1).z, округляют до ближайшего целого числа (z, >17).
Число зубьев колеса z2 = zE -z r.1.8.	Действительное передаточное число uIX=z2/zl"1.9.	Диаметры зубчатых колес, мм:-	начальных dw, (2) = тп z, (2) /cos р;-	вершин зубьев da 1(2) = т„ (z,(2)/cos /?±2);-	ножек зубьев
Проверка(Точность расчетов d и о» - 2 знака после запятой).
Рассчитанные параметры и размеры колес - рис. 4.2.1.IP) ‘dfH2) = ain (z1(2)/ cos0+2,5).
ow 0,5(rfW'i-t"rfn'2), мм.ПРЯМОЗУБЫЕ ПЕРЕДАЧИ (0 = 0°)1.3.	Принимая предварительно z,'=19, определяют мо¬
дуль зацепления m'=d{/z[, мм и округляют его
до ближайшей величины тп=т, мм в соответст-
ствии с ГОСТ (табл. 4.2.2).1.4.	Число зубьев шестерни zx=dl/m.
z,— целое число (z, ^ 17).1.5.	Число зубьев колеса z2 = ztu; z2 - целое число.1.6.	Расчетное межосевое расстояние, мм aw=Q,5m (z2±z,).
При требовании иметь стандартное межосевое рассто¬
яние aw в соответствии с ГОСТ (табл. 4.2.3), исполь¬
зуют коррегирование зацепления (4.2.1 п. 7).1.7.	Диаметры зубчатых колес, мм (п. 1.9 при 0 = 0°).1.8.	Действительное передаточное число u„=z2/z,!*
Рассчитанные параметры и размеры колес - рис. 4.2.1.2.	ПРОВЕРКА РАСЧЕТНЫХ КОНТАКТНЫХНАПРЯЖЕНИЙ2.1.	Окружная сила в зацеплении, Н F,= 2-1037'2/rf».2.2.2.	Окружная скорость колес, м/с v = ifdwln1l (60 1 03)-2.3.	Степень точности =f (г>,0) (табл. 4.2.14).•	Существует методика расчета закрытых цилиндрических передачотносительно параметра о» (4.2.2).•	< Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ и п. 1.8),необходимо уточнить передаточное число последующей рассчи¬
тываемой ступени привода и значения я и Г (табл. 1.2.4).См. след. стр.
462.4.	Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку
в зацеплении,kHv= [(г», степень точности, твердость зубьев)
(табл. 4.2.7).2.5.	Коэффициент, учитывающий неравномерность на¬
грузки для одновременно зацепляющихся пар зубьев,кНа —f (v, степень точности).Для прямых зубьев кНа= 1,0 ;Для косых зубьев к На (табл. 4.2.11).2.6.	Удельная расчетная окружная сила, Н/ммЭДяг— Ft кна кнр kHv кл /Ь2.2.7.	Допускаемые контактные напряжения для провероч¬
ного расчета Стдаб), МПа (4.1 п. 3).2.8.	Расчетные контактные напряжения, МПагт - 7 7 7 I Wu' U±1 '< ГТ
Off	J	V. UHP б) *v dwi Uгде Z„ - коэффициент, учитывающий форму сопряжен¬
ных поверхностей зубьев.Для прямых зубьев Z„= 1,77.Для косых зубьев ZH = 1,77 cos /3;ZE - коэффициент, учитывающий механические свой¬
ства материалов колес, ZE = 275 МПа1Л;Zc - коэффициент, учитывающий суммарную дли¬
ну контактных линий.Для прямых зубьев Zc=1,0 .Для косых зубьев Zc = \/ 1/са.£а - коэффициент торцевого перекрытия;
=[1,88-3,2 (l/z,±l/z2)]cos(3.3.	РАСЧЕТ И КОРРЕКТИРОВКА ПАРАМЕТРОВ
ПЕРЕДАЧИ (рекомендуется) (только для /3 > 0°)3.1.	Рекомендуется проектировать передачи с коэффици¬
ентом осевого перекрытия Ер= 1,0; £0= 2,0;Для общности расчетов с п. 2 принимается £0=1,0.3.2.	Расчетный коэффициент осевого перекрытия£0=b2sin/S/(7rmD).3.3.	Доведение рассчитанной по п. 3.2 величины £^ до
рекомендуемой £р= 1,0 проводят следующим образом:3.3.1.	Поп. 1.5, 1.6 (4.2.1) производят выбор пара¬
метров zE и /3 при измененииze=Z£±I, zi=z £±2.3.3.2.	Для каждого случая определяют .*	При (| С7>|100/0>, >5%) соответственно изменяется пара¬
метр Ь2 передачи (от п. 2.6).•	* Имеются также другие рекомендации.3.3.3.	Полученные результаты сводят в таблицу:zv=z е — 2;	/3 =	;	£р =ze=ze-1;	/3 =	;	Ер =Z % = исходное;	/3 =	;	=Ze=zj;+1;	/3 =	;	£р =zj:=Z5:+2;	/3 =	;	£„ =3.3.4.	Из полученного массива £^, принимая во вни¬
мание (8° ^ /3 < 22°), выбирают значение £р
наиболее близкое к £^ = 1,0.Если выполненные по п. 3.3.3, 3.3.4 действия
не привели к желаемому результату, то возмож¬
но изменение mtt в п. 1.4.3.3.5.	Выбранное значение корректируют до Ер=
=1±5% изменением ширины колеса Ь2. Новая
ширина колеса Ь2=(£р п mn)/smf3 , мм.Ь[ = Ь2+(3...5), мм (Ь[, Ь2 - целые числа).
(Для выполнения условия * (4.2.1 п. 2.8) допус¬
кается изменение твердости зубчатых колес и
допускаемых напряжений Ощ-6) (4.1 п. 3)).3.3.6.	Выполняют расчеты (4.2.1 п. 1.7...1.9).4.	ПРОВЕРКА РАСЧЕТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ИЗГИБА4.1.	Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку
в зацеплении, kFv = f (v, степень точности, твердость
зубьев) (табл. 4.2.7).4.2.	Коэффициент, учитывающий неравномерность рас¬
пределения нагрузки по ширине венца (для изгибной
прочности), кFf = f(НВ, расположение колес отно¬
сительно опор, i^bd) (рис. 4.2.Зв,г).4.3.	Коэффициент, учитывающий неравномерность на¬
грузки для одновременно зацепляющихся пар зубьев,kFa = f (и, степень точности).kFa = 1,0 - для прямых зубьев;kFa - для косых зубьев (табл. 4.2.11).4.4.	Удельная расчетная окружная сила при изгибе, Н/ммWFt = Ft kFa kFf kFV кл/Ьг.4.5.	Эквивалентное число зубьев:-	для прямых зубьев zц2)g~z;-	для косых зубьев Zi(2)E = z1(2)/cos3/S.4.6.	Коэффициент, учитывающий форму зуба,1(2) = f (z i(2)е, -rim) (х К2)= 0) (рис. 4.2.5).
Расчет производят для элемента пары "шестерня-колесо",
у которого меньшая величина отношения 0)р ^ 42)/YFS41).4.7.	Допускаемые изгибные напряжения для проверочно¬
го расчета <7я> в), МПа (4.1 п. 5).4.8.	Расчетные напряжения изгиба зуба, МПа0/Ч(2)=^Л51(2)^ И'/г(/ХПл$0л>б)1(2),где Yf - коэффициент, учитывающий наклон зуба. Для
Для прямых зубьев Yf= 1.Для косых зубьев Yf =1-/3°/140°;Yf. - коэффициент, учитывающий перекрытие зубьев.
Для прямых зубьев Yc= 1;Для косых зубьев Ye = 1/са, где £а (п. 2.8).5.	ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ ЗУБЬЕВ ПРИ ПЕРЕГРУЗКАХ5.1.	Максимальные контактные напряжения, МПашах =(Ун V	\ О/я* maxl(2).5.2.	Максимальные напряжения изгиба, МПаmax 1(2) OVi(2) (^max^^nom) \ ^£PmaxI(2).6.	СИЛЫ В ЗАЦЕПЛЕНИИ ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС6.1.	Уточненный крутящий момент на шестерне, Н-мТ\у = Тхи /ил.6.2.	Окружные силы, НFn = 2-10 Tly/dw\\ Ft2 — 2‘ 10 T2/dw2.6.3.	Радиальные силы, НFT1 =F(1tg a/cos/3; /v2=F,2 tga/cos/3.6.4.	Осевые силы, HFa2=Ft2tgp (a =20°).7.	ГЕОМЕТРИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПРЯМОЗУБЫХ
КОРРЕГИРОВАННЫХ ОТНОСИТЕЛЬНО Ow
ПЕРЕДАЧ [17,33,43]ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ: m, zu z2, a = 20°.7.1.	Расчетное межосевое расстояние, ммат>= 0,5/п (z2±z,).
где ± - верхний знак - зацепление внешнее;-	нижний знак - зацепление внутреннее.7.2.	Межосевое расстояние Ow, мм в соответствии с ГОСТ
(табл.4.2.3), мм aw>awo.Для получения значений х = | —1,0 | полученные в п.1.4	и 1.5 величины Zi и z2 следует принять так (при
соблюдении и), чтобы выполнялись условия для за¬
цепления: ***-внешнего 0,5т(z2+z,+2)<а„; 0,5m(z2+zi+3)>a„;
-внутреннего 0,5m(z2-zt)<aw; 0,5m(z2-zi+l)>0„.7.3.	Угол профиля начальный (угол зацепления коррегиро-
ванной передачи), град, a w= arc cos [ (aw0 / aw) cos a ].•	** - He относится к планетарным передачам.
477.4.	Коэффициент суммы смещений шестерни и колесаxz= (±mvot„,+ inva) (z2±z,)/(2 tga),
где invaw= tgaw-aw; inva = tga-a.
a, aw - рад. (Точность расчета - 4 знака после запятой).
Зацепление внешнее - хг > 0; внешнее -хЕ < 0.7.5.	Условное межосевое расстояние, ммaB=aw0±x^mn
(Точность расчета -2 знака после запятой).7.6.	Коэффициент уравнительного смещения&y=(a0-aw)/mn.1.1.	Значения коэффициентов смещения шестерни х, и
колеса х2 принимают:-	внешнее зацепление - обратно пропорционально
числу зубьев xz = x2+xl; xlzl=x2z2.Откуда x^xzl{\+zxlzi)\ x2=xt-x{\-	внутреннее зацепление *, = + ((),7...1,0); x2=xz-xv7.8.	Геометрические размеры зубьев и колес, мм-	диаметры начальных окружностейdwl = 2aw/(u±l);	d„2 = 2awul(u±\)\-	диаметры делительных окружностей-	высота головки зуба h„	(ha = 1,0)
hai=(bo+xl-&y)m;	ba2^(ha+x2-Ay)m;-	диаметры вершин зубьев
da\=d\+2hax;	da2==di + 2ha2't-	высота ножки зуба hf	{h'f= 1,25)
hf^ih'f-xjm;	hn=(hf-x2)m\-	диаметры впадин зубьев^л=	;	df2=d2+2hf2i-	диаметры основных окружностейdx=mzudb 1(2) di(2) cos a.i2-m z2;(Точность расчета d - 2 знака после запятой).ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:Схема редуктора; Ти Т2, Н м; п,, п2, мин-4.2.2.	РАСЧЕТ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ЗАКРЫТЫХ ПЕРЕДАЧ [12,21,42]
(относительно aw) *и (табл. 1.2.4); Гщи/Тпот (17.7);ОнрЛ) - для проектировочного расчета, МПа (4.1 п. 2);
Онргаaxl(2), Ofp тах!(2), МПа (4.1 п. 6).1. РАСЧЕТ МЕЖОСЕВОГО РАССТОЯНИЯ*И ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПЕРЕДАЧИ1.1.	Расчетное межосевое расстояние, ммза^=ка(и± 1)Т2 кщ киЬа & HP а)U,103Уь,где ка= 49,5 МПа’" - для прямозубых передач;
ка= 43,0 МПа1/3- для косозубых передач;
трЬа - коэффициент ширины шестерни относи¬
тельно межосевого растояния
трЬа = Ь/а„=2трм/(и±[У,
трм - коэффициент ширины шестерни от¬
носительно ее диаметра;b/di = f (НВ, расположение ко¬
лес относительно опор) (табл. 4.2.5);
± - зацепление внешнее / внутреннее (рис. 4.2.1);
кНр - коэффициент, учитывающий неравномер¬
ность распределения нагрузки по ширине вен¬
ца. кнр = f (НВ, расположение колес относи¬
тельно опор, Ум) (рис. 4.2.3а, б);
кл - коэффициент внешней динамической на¬
грузки (табл. 4.2.9).1.2.	Ширина венцов, мм-	зубчатого колеса Ь2=Ь=т//Ьа а^;-шестерни	Ь,= Ь2 + ( 3...5).Величины b )И Ь2 округляют до целых чисел, мм.
Дальнейший расчет выполняют отдельно для косозубых и
прямозубых передач.КОСОЗУБЫЕ ПЕРЕДАЧИ (/? > 0°)1.3.Величину	а’?, округляют до ближайшего значения
ow, мм (awxa^) в соответствии с ГОСТ (табл.
4.2.3).1.4.	Принимая предварительно-	число зубьев шестерни z[ = 19,-	угол наклона зуба /3 '=13°,
определяют модуль зацепления, ммm’=2awcos /З’/ [z\ (ц +1)]
и округляют его до ближайшей величины тп, мм
(л?д й т') в соответствии с ГОСТ (табл. 4.2.2).1.5.	Суммарное число зубьев передачи z^ = 2aw cos fS'/mn.
zz округляют до ближайшего целого числа .1.6.	Действительный угол наклона зубаCOS/9 = zz mB/(2aw), (точность расчета 4знакапосле
запятой).	р = arc COS /9 = 	'	".1.7.	Число зубьев шестерни zl=z!:/(u +1).z 1 округляют до целого числа (z, ^ 17).Число зубьев зубчатого колеса z2=zE -z,.1.8.	Действительное передаточное число uM-z2/z\ .1.9.	Диаметры зубчатых колес, мм (4.2.1 п. 1.9).
Дальнейший расчет (4.2.1 п. 2, 3,4, 5, 6).Рассчитанные параметры и размеры колес - рис. 4.2.1.ПРЯМОЗУБЫЕ ПЕРЕДАЧИ (/3 = 0°)1.3.	Принимая предварительно z [=19, определяют мо¬
дуль зацепления, мм /n'=2o,l,/[z1(u±l)].1.4.	Значение т' округляют до ближайшей величины
тп=т, мм в соответствии с ГОСТ (табл. 4.2.2).1.5.	Число зубьев шестерни z,=2a'w![т (u± 1)].Zj - целое число; z, 5-17.1.6.	Число зубьев зубчатого колеса z2 = z, и.
z2- целое число.1.7.	Расчетное межосевое расстояние ат= 0,5т (z2±z,),
мм. При требовании иметь стандартное межосевое
расстояние aw в соответствии с ГОСТ (табл. 4.2.3),
используют коррегирование зацепления (4.2.1 п. 7).1.8.	Действительное передаточное число ua=z2/z’’1.9.	Диаметры зубчатых колес (4.2.1 п. 1.9) при /9 = 0°.
Дальнейший расчет (4.2.1 п. 2, 4, 5, 6).Рассчитанные параметры и размеры колес - рис. 4.2.1.’ Существует методика расчета закрытых цилиндрических передач
относительно параметра d\ (4.2.1).•	Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ и п. 1.8),
необходимо уточнить передаточное число последующей рассчи¬
тываемой ступени привода и значения п и Т (табл. 1.2.4).
484.2.3.	РАСЧЕТ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ОТКРЫТЫХ ПЕРЕДАЧ * [12, 16,42]ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:Схема редуктора; П.Гг.Н-м; п„ п2, мин-1;
и (табл. 1.2.4); Т^/Тшт (17.7);Оя> а) 1(2) - для проектировочного расчета, МПа (4.1 п. 4);
РйРшах1(2), Ofp maxl(2)i МПа (4.1 П. 6).1. РАСЧЕТ МОДУЛЯ
И ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПЕРЕДАЧИ
1.1. Расчетный модуль зацепления, ммт'=к.Т2 kff к,21 "Фьd &fri(2)a) Uy„-ю3,где km= 1,4;
z,=17...19;z2 = z, и - целое число.Эквивалентное число зубьев z ,(2) Е=z ,(2).У^51(2)- коэффициент, учитывающий форму зуба,
^ral(2) =f(Zl(2)E, *1(2)); (лг 1(2)= 0) (рис. 4.2.5).
Расчет производят для элемента пары "шестерня-
колесо", у которого меньшая величина отноше¬
ния 0>7>a)l(2)/*rai(2)-тры - коэффициент ширины шестерни относитель¬
но ее диаметра, "Фы- b/d\ = f (НВ, располо¬
жение колес относительно опор) (табл. 4.2.5);
kFf - коэффициент, учитывающий неравномер¬
ность распределения нагрузки по ширине вен¬
ца. kF,= {(НВ, расположение колес отно¬
сительно опор, V'm ) (рис. 4.2.3в,г);
кА- коэффициент внешней динамической нагруз¬
ки (табл. 4.2.9).1.2. Значение модуля m, учитывая повышенный износ
в открытых передачах, рекомендуют принимать в
1,5...2,0 раза большим расчетного т’.•	Авторы осознают ситуацию, связанную с расчетом открытых
зубчатых передач. Нет методики расчета на изнашиваемость,
но открытые передачи существуют и их необходимо рассчиты¬
вать. Представляется, что значение модуля колес целесообраз¬
но определять из условия изгибной выносливости зубьев.Полученную величину пз = (1,5...2,0)яз' округляют
до ближайшей величины тп в соответствии с ГОСТ
(табл. 4.2.2).1.3.	Диаметры зубчатых колес, мм-	делительных d 1(2) =т z,(2);-	вершин зубьев da 1(2) = т (zi(2)±2);-	ножек зубьев d11(2> = т (Ziw +2,5).(Точность расчетов d и о, - 2 знака после запятой).1.4.	Межосевое расстояние, мм am=Q,5(dwl±dw{),
где ± - зацепление внешнее / внутреннее.1.5.	Ширины венцов, мм-	зубчатого колеса b2= Ь ="ФЫ d!;-шестерни	Ь\= 62+(3...5).Величины bi и Ь2 округляют до целых чисел, мм.1.6.	Действительное передаточное число ux=z2/z'.‘
Рассчитанные параметры и размеры колес - рис. 4.2.1.2.	ПРОВЕРКА РАСЧЕТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ИЗГИБАВыполнение п. 2 нецелесообразно (см. п. 1.2).3.	ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ ЗУБЬЕВ ПРИПЕРЕГРУЗКАХ
Выполнение п. 3 нецелесообразно (см. п. 1.2).4.	СИЛЫ В ЗАЦЕПЛЕНИИ ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС4.1.	Уточненный крутящий момент на шестерне, Н мТ\у = Т1ц/ия.4.2.	Окружные силы, НFtl = 2-l03Tiy/dwl; Fn=2-103 T2/dwl.4.3.	Радиальные силы, НFn = Ftitga; F,2=Ft2 tga (a=20°).■ Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ и п. 1.5),
необходимо уточнить передаточное число последующей рассчи¬
тываемой ступени привода и значения а и Т (табл. 1.2.4).Рис. 4.2.1. Основные параметры и размеры,
полученные в результате прочностного расчета
цилиндрической передачи:
а) внешнего зацепления; б) внутреннего зацепления
494.2.4.	РАСЧЕТ КОНИЧЕСКИХ ЗАКРЫТЫХ ПРЯМОЗУБЫХ ПЕРЕДАЧ [12, 17,21,42,48]ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:Схема редуктора; Ти Т2, Н м; л„ л2, мин
и (табл. 1.2.4); Tmlx/Taom (17.7);-1-->НРй) •■ для проектировочного расчета, МПа (4.1 п. 2);
Ояртах1(2), Of? m«xl(2), МПа (4.1 П. 6).1.	РАСЧЕТ ДИАМЕТРА ШЕСТЕРНИ
И ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПЕРЕДАЧИ1.1.	Расчетный внешний диаметр шестерни, ммdci — k<tA awкн0_кл103'«>.) (!-*(»)где Jtrf =101 МРа|/3- для прямозубых передач (/3 = 0°);кье - коэффициент ширины зубчатого венца отно¬
сительно внешнего конусного расстояния
КЬе = ЫЯ.е= 0,2...0,3;кнр - коэффициент, учитывающий неравномерность
распределения нагрузки по ширине венца;
кн0= f (НВ, расположение колес относитель¬
но опор, кье> и) (рис. 4.2.4а,б);кА - коэффициент внешней динамической нагруз¬
ки (табл. 4.2.9);-6Н — коэффициент, учитывающий изменение
прочности конической передачи по сравне¬
нию с цилиндрической, (i3H= 0,85).1.2.	Принимая z{ = 19, определяют модуль зацепления
m'le= dc\lz{, мм и округляют* до ближайшей ве¬
личины Л7,е = та, мм в соответствии с ГОСТ (табл.
4.2.2).1.3.	Число зубьев шестерни Z\ = d'cx/m,c. Число зубьев
колеса z2 = z,u. zlt z2 - целые числа.1.4.	Действительное передаточное число u4=z2/zГ*1.5.	Углы делительных конусов, град.(5: =arctg(z,/z2); <52 = arc tg(z2/z,).1.6.	Внешние диаметры, мм-делительные dei(2) = ^ifezЦ2>»-	вершин зубьев daeul) = de i<2)+2 т,е cos<5i(2);-	впадин зубьев dfC ui)=dC\a)-2,4 т ,с cos(5i(2).(Точность расчетов - 2 знака после запятой).1.7.	Внешнее конусное расстояние, ммRe=0,5mte Vz? + z2'.1.8.	Ширина венца зубчатых колес, мм b=Rckbe\Ь - целое число. [m,e £ (1/8... 1/10) Ь].1.9.	Среднее конусное расстояние, мм Rn,=Re~0,Sb.1.10.	Параметры колес в среднем сечении, мм-	средний модуль тш = ти Rm /R„.-	средние делительные диаметры dmim= тт z 1(2).
Рассчитанные параметры и размеры колес - рис. 4.2.2.2. ПРОВЕРКА РАСЧЕТНЫХ КОНТАКТНЫХНАПРЯЖЕНИЙ2.1.	Окружная сила в зацеплении, Н F,= 2 \tfT2/dm2.2.2.	Окружная скорость колес, м/с v=tt dm2n2l (60-10s).2.3.	Степень точности = f(v,fi) (табл. 4.2.14).2.4.	Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку
в зацеплении, kHv= f (v, степень точности, твердостьзубьев) (табл. 4.2.7).2.5.	Коэффициент, учитывающий неравномерность на¬
грузки для одновременно зацепляющихся пар зубьев.Для прямых зубьев кНа = 1,0 ;2.6.	Удельная расчетная окружная сила, Н/ммWj?t Ff кИа кН0 kffV кл /Ъ.2.7.	Допускаемые контактные напряжения для провероч¬
ного расчета Ощ, $, МПа (4.1 п. 3).2.8.	Расчетные контактные напряжения, МПаGh~ ZHZEZCwHt {ИчС „ •Zi —~ <: нр 6) ’
vHdn,iUгде Z„,ZB,ZC (4.2.1 n. 2.8).Для прямых зубьев тЗя= 0,85;3. ПРОВЕРКА РАСЧЕТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ИЗГИБА
3.1. Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку
в зацеплении, kFv= f (v, степень точности, твердость
зубьев) (табл. 4.2.7).• По технологическому процессу нарезания колес с прямыми
зубьями стандартизация ти необязательна.•• Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ и п. 1.4),
необходимо уточнить передаточное число последующей рассчи¬
тываемой ступени привода и значения л и Г (табл. 1.2.4).При (|«Гм.-сгн 1100/Стщ. >5%) соответственно изменяется пара¬
метр Ь (от п. 2.6) с пересчетом параметров передачи.3.2.	Коэффициент, учитывающий неравномерность рас¬
пределения нагрузки по ширине венца (для изгибной
прочности), kFf = 1+1,5 (kHf-\).3.3.	Коэффициент, учитывающий неравномерность на¬
грузки для одновременно зацепляющихся пар зубьев,кFa - 1,0.3.4.	Удельная расчетная окружная сила при изгибе, Н/мм
Wrt—Ft кFf kFV кFa кл /Ъ.3.5.	Эквивалентное число зубьев-	для прямых зубьев z 1(2, Е=z 1(2)/cos <5i(2).3.6.	Коэффициент, учитывающий форму зуба,Yfs 1(2)= f (Zip)E, *1(2)) 1(2)= 0) (рис. 4.2.5).
Расчет производят для элемента пары "шестерня-колесо",
у которого меньшая величина отношения (Трр^^/У^щу3.7.	Допускаемые изгибные напряжения для проверочно¬
го расчета а„ 9, МПа (4.1 п. 5).3.8.	Расчетные напряжения изгиба зуба, МПаOfl(2)=^rai(2) Yf Yc Wpt/(“&F Шш) $ Оя>б)1(2)1где Yf , Ye (4.2.1 п. 4.8);i3F- коэффициент, учитывающий изменение проч¬
ности конической передачи по сравнению
с цилиндрической i3f =0,85.4.	ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ ЗУБЬЕВ ПРИ ПЕРЕГРУЗКАХ4.1.	Максимальные контактные напряжения, МПа(Унmu =&н V ^max/7nom ^ (УHPтак 1(2)*4.2.	Максимальные напряжения изгиба, МПаOfmixl(2) =0fi(2) (^тм/Тпот) $ (Уfp ти 1(2).5.	СИЛЫ В ЗАЦЕПЛЕНИИ КОНИЧЕСКИХ КОЛЕС5.1.	Уточненный крутящий момент на шестерне, НмT\y = Ti и/иа.5-2. Окружные силы, НFtl=2-WTly/dax- F,2 = 2-103 T2/dml.5.3.	Радиальные силы, НFrI=F(,tgacos<5,; Fr2 = Fn tga • sin<51.5.4.	Осевые силы, HF0i= F,,tga sin5i; Fo1= Fn tgacos<5i.(a =20°).Геометрический расчет конической передачи -11.3.2.4А-637
504.2.5.	РАСЧЕТ КОНИЧЕСКИХ ЗАКРЫТЫХ ПЕРЕДАЧ С КРУГОВЫМ ЗУБОМ [12, 17,21,42,48]ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:Схема редуктора; Ти Т2, Н м; л,, п2, мин1;
и (табл. 1.2.4); Tmsx/Tnam (17.7);0№ а) - для проектировочного расчета, МПа (4.1 п. 2);
Qhp maxl(2), Ofp max\(iy, МПа (4.1 п. 6).1.	РАСЧЕТ ДИАМЕТРА ШЕСТЕРНИ
И ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПЕРЕДАЧИ1.1.	Расчетный внешний диаметр 	шестерни, мм	f з| т2 k„f кА 103e' = kd]i3Haj^i)(l-kbe)kbe и2’
где кd =90 МРа1/3 - для передач с непрямым зубом;
к ье - коэффициент ширины зубчатого венца отно¬
сительно внешнего конусного расстояния
к be = b/Re = 0,2...0,3;
кнр - коэффициент, учитывающий неравномерность
распределения нагрузки по ширине венца.
к нр= f(НВ, расположение колес относитель¬
но опор, к ье, и) (рис. 4.2.4а,б)
кА - коэффициент внешней динамической нагруз¬
ки (табл. 4.2.9).
т9н - коэффициент, учитывающий изменение проч¬
ности конических колес с непрямым зубом
по сравнению с прочностью цилиндрических
,	колес. ,дн = (и, НВ) - табл. 4.2.13.1.2.	Число зубьев шестерни zt [z,=f(u)] (табл. 4.2.12).
Число зубьев колеса z2 = z, и.Числа зубьев z,, z2 - целые числа.1.3.	Действительное передаточное число u„=z2/zi*.1.4.	Число зубьев плоского колесаzc = ]/zj+zl1.5.Предварительная	величина внешнего окружного мо¬
дуля зацепления, мм m',e=d'exlzx.1.6.	Предварительная величина внешнего конусного рас¬
стояния, мм Re = 0,5m'lczz.1.7.	Ширина венца зубчатых колес, мм b = R'ekbe.
Величина b округляется до целого числа.1.8.	Предварительная величина среднего конусного рас¬
стояния, мм Rm=Re- 0,5 b.1.9.	Средний нормальный модуль, мм m'n = 2R'mcosflalzc,
где /Зп = 35° - расчетный угол наклона зуба (рекомен¬
дуется принимать одно из значений ря¬
да -25°; 30°; 35°; 40°).Значение т'„ округляют до ближайшей величинытп
в соответствии с ГОСТ ** (табл. 4.2.2).(т„ ^(1/8...1/10)6, мм).1.10.	Средние делительные диаметры колес, ммdm\(2)= IRn Z i(2)/COS /Зп .1.11.	Углы делительных конусов, град.(5, =arctg(z,/z2); <52=arc tg(z2/zj; <5К2) =_!1.12.	Среднее конусное расстояние, ммRm = 0,5 та zc/cospa.1.13.	Внешнее конусное расстояние, ммRc=R,n+0,5b.1.14.	Внешний окружной модуль, ммnite = 2-Re/zc.1.15.	Внешние делительные диаметры колес, ммde l(2)= fflteZ 1(2).2.	ПРОВЕРКА РАСЧЕТНЫХ КОНТАКТНЫХНАПРЯЖЕНИЙ2.1.	Окружная сила в зацеплении, Н F,= 2-\Q3T2/dm2.2.2.	Окружная скорость колес, м/с v=ixdт2п2! (60-103).2.3.	Степень точности = f (г>, /3) (табл. 4.2.14).2.4.	Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку
в зацеплении, kHV= f (v, степень точности, твердостьзубьев) (табл. 4.2.7).2.5.	Коэффициент, учитывающий неравномерность на¬
грузки для одновременно зацепляющихся пар зубьев,кНа = f (v, степень точности).Для круговых зубьев к На (табл. 4.2.11).2.6.	Удельная расчетная окружная сила, Н/ммWnt ~~ Ft к на кн@ kHV к - b.2.7.	Допускаемые контактные напряжения для провероч¬
ного расчета Оцр 6), МПа (4.1 п. 3).2.8.	Расчетные контактные напряжения, МПагг = у у у I 1 (й2+1<г гг
он ZH ZE Zc ———— < Стщ, б),где Z„, ZE, Zc (4.2.1 п. 2.8).Для круговых зубьев (табл 4.2.13).•	Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ и п. 1.3),
необходимо уточнить передаточное число последующей рассчи¬
тываемой ступени привода и значения п и Г (табл. 1.2.4).»* Для колес с круговыми зубьями в качестве стандартного прини¬
мается средний нормальный модуль.3.	ПРОВЕРКА РАСЧЕТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ИЗГИБА3.1.	Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку
в зацеплении, kFV= f (v, степень точности, твердость
зубьев) (табл. 4.2.7).3.2.	Коэффициент, учитывающий неравномерность рас¬
пределения нагрузки по ширине венца (для изгибной
прочности), ^^=1+1,5(^я^_1)-3.3.	Коэффициент, учитывающий неравномерность на¬
грузки для одновременно зацепляющихся пар зубьев,
kFa = f (v, степень точности) (табл. 4.2.11).3.4.	Удельная расчетная окружная сила при изгибе, Н/ммWf,=F, kFf kFV kFa kA/b.3.5.	Эквивалентное число зубьев для передачи с непрямы¬
ми зубьями z1(2)e=zk2)/(cos3/?-cos(51(2)).3.6.	Коэффициент, учитывающий форму зуба,YFs 1(2)= f (Zl(2)E, *1(2)) (*1(2)=0) (рис. 4.2.5).
Расчет производят для элемента пары "шестерня-колесо",
у которого меньшая величина отношения aFP 6) 42)/YFSH2).3.7.	Допускаемые изгибные напряжения для проверочно¬
го расчета aFP 6), МПа (4.1 п. 5).3.8.Расчетные	напряжения изгиба зуба, МПа^Fl(2) = ^rai(2) Yf П	тт) V б)Ц2)>где , Ус (4.2.1 п. 4.8);i3F - коэффициент, учитывающий изменение проч¬
ности конической передачи по сравнению
с цилиндрической, (табл 4.2.13).4.	ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ ЗУБЬЕВ ПРИ ПЕРЕГРУЗКАХ4.1.	Максимальные контактные напряжения, МПаmax —@н / 7max/7n0m ^ (УHP max 1(2).4.2.	Максимальные напряжения изгиба, МПаOf шах 1(2) =0'fl(2) ( 7max / 7nom) $ 0Я> max 1(2)-5.	СИЛЫ В ЗАЦЕПЛЕНИИ КОНИЧЕСКИХ КОЛЕС5.1.	Уточненный крутящий момент на шестерне, Н-мТ\У = Тхи /иа.5.2.	Окружные силы, НFll=2-l0,Tly/dm]; FI2 = 2-i6> T2/dm2.5.3.	Радиальные силы, Н^^(tga-cosd.isin/Mnd.); d) {а=ж)См. след. стр.
51^г2=сдаУл (tga sin<5,±sin/? cos<5,). (2)5.4.	Осевые силы, НFa,	(tg а • sin б, ± sin /3 cos (5,); (2)Р^=c^/tga.cos(5,±sin0.sin(5,). ^
Рассчитанные параметры и размеры колес (рис. 4.2.2).Расчет геометрии колес с круговым зубом - ГОСТ 19326-73.Табл. 4.2.1. К определению силв конических передачах с непрямыми зубьямиТ,ЛиниянаклоназубаЗнак
в формуле(И(2)По часовой стрелкеПравая+_Левая-+Против часовой стрелкиПравая-+Левая+_Примечание. Направление Т[ определяется при виде на шес¬
терню со стороны большого торца.ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:Схема редуктора; Т,, Т2, Н м; пи п2, мин1;
и (табл. 1.2.4);	Т'ти/Тмт (17.7);&fp а) кг) - для проектировочного расчета, МПа (4.1 п. 4);
0/fl>maxl(2), гаах 1(2)> МПа (4.1 П. 6).1.	РАСЧЕТ МОДУЛЯ
И ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПЕРЕДАЧИ1.1.	Расчетный внеший модуль, ммm' U л!	Yffle -Ami/ . 1	I- ■■ . , ..... 2 ГСВД•ю3,zfarr а) ,(2, и /гг+1 кь. (1 -0,5 къ,.)2
где кт= 1,75 (0 = 0°);kfc - коэффициент ширины зубчатого венца отно¬
сительно внешнего конусного расстояния
kbe=b/Rc =0,2...0,3;
kf0 - коэффициент, учитывающий неравномерность
распределения нагрузки по ширине венца;= 1+1,5 (кн>-1).Здесь кНц= {(НВ, распо¬
ложение колес относительно опор, кы, и)
(рис. 4.2.4а,б);Авторы осознают ситуацию, связанную с расчетом открытых
зубчатых передач. Нет методики расчета иа изнашиваемость,
но открытые передачи существуют и их необходимо рассчиты¬
вать. Представляется, что значение модуля колес целесообраз¬
но определять из условия изгибной выносливости зубьев.4.2.6. РАСЧЕТ КОНИЧЕСКИХ ОТКРЫТЫХ ПЕРЕДАЧ ’ [12, 17,21,42,48]к л - коэффициент внешней динамической нагруз¬
ки (табл. 4.2.9);~6F - коэффициент, учитывающий понижение
прочности конической прямозубой передачи
по сравнению с цилиндрической (i?F= 0,85);
Z!=17...19; z2=z,u - целое число.
Действительное передаточное число u„=z2/z,"
Угол делительного конуса шестерни и колеса, град
б i = arc tg (z,/z2); 62 = arc tg (z2/z,).
Эквивалентное число зубьев zEi(2> = zU2)/cos(51(2)
Yps - коэффициент, учитывающий форму зуба,1(2)= f(Ze1(2),*1(2))> (*1(2)= О) (рис. 4.2.5).
Расчет производят для элемента пары "шестерня-
колесо", у которого меньшая величина отношения&FP а) 1(2)/1(2)1.2.	Значение модуляте, учитывая повышенный износ в от¬
крытых передачах, рекомендуют принимать в 1,5...2,0
раза большим расчетного /не¬
полученную величину те = ( 1,5...2,0)л7ё округляют •••
до ближайшей величины те=тп в соответствии с ГОСТ
(табл. 4.2.2).1.3.	Внешнее конусное расстояние, мм/J^O.S/HeZ^sincJi.1.4.	Ширина венца зубчатых колес, мм b — Rek^.
Величину Ь округляют до целых чисел, мм.1.5.	Среднее конусное расстояние, мм Rm=Rc-0,5b.1.6.	Внешние диаметры колес, мм-	делительные de i(2) = mez |(2);-	вершин зубьев-	впадин зубьевdn i(2) = dс кг) +2 тс cos с51(2).d& од =de i(2)—2,4 mccos61(2).2.	ПРОВЕРКА РАСЧЕТНЫХ НАПРЯЖЕНИИ ИЗГИБАВыполнение п. 2 нецелесообразно (см. п. 1.2).3.	ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ ЗУБЬЕВ ПРИПЕРЕГРУЗКАХ
Выполнение п. 3 нецелесообразно (см. п. 1.2).4.	СИЛЫ В ЗАЦЕПЛЕНИИ КОНИЧЕСКИХ КОЛЕС4.1.	Уточненный крутящий момент на шестерне, Н мTiy = Т\ и/ия.4.2.	Окружные силы, НF,, = 2-103T,y/dml; Fn=2-103 T2/dm2.4.3.	Радиальные силы, НFn=Ft, tga-costfi; Fn=Ft2 tga-sint5i.4.4.	Осевые силы, НF(7i=^Vitga-sin<$i; Fa2= F(2 tga-cos<5i.(a =20°).(Точность расчетов - 2 знака после запятой).1.7.	Параметры колес в среднем сечении, мм-	средний модуль mm = mcRm/Rc;-	средние делительные диаметрыdm,(2)= Zi(2).Рассчитанные параметры и размеры колес (рис. 4.2.2)..♦ Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ и п. 1.1),
необходимо уточнить передаточное число последующей рассчи¬
тываемой ступени привода и значения а и Г (табл. 1.2.4).По технологическому процессу нарезания колес с прямыми
зубьями стандартизация m и не обязательна.Рис. 4.2.2. Основные размеры и параметры конических
передач, полученные в результате прочностного расчета
52Табл. 4.2.2. Значения модулей зубчатых колес тп(1...25мм)	ГОСТ 9563-604.2.7. СПРАВОЧНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА ЗУБЧАТЫХ ПЕРЕДАЧ [12, 17, 18,21,39,42,47]б)РядМодули та, ММ■ 1,0 1,25 1,5 2,0 2,5 3 4 5 6 8 10 12 16 20 25-
■1,125 1,375 1,75 2,25 2,75 3,5 4,5 5,5 7 911 14 18 22-Примечание: Допускается применение модулей 3,25; 3,75 и 4,25 для
автомобильной промышленности и модуля 6,5 - для тракторной.Табл. 4.2.3. Значения межосевых расстояний а„ГОСТ 2185-66РядМежосевое расстояние а„, мм140 50 6380100 125 160200250 315400500 630 8001000...271 90 112140180 224 280355450560710 900 ...Табл. 4.2.4. Значения передаточных чисел иГОСТ 2185-66, ГОСТ 12289-76иРяд 21,00 1,25 1,6 2,00 2,5 3,15 4,0 5,0 6,3 8,0
1,12 1,40 1,8 2,24 2,8 3,55 4,5 5,6 7,1 9,0иРяд *10,0 12,5 16 20,0 25 31,5 40 50 63 80 100 ...
11,2 14,0 18 22,4 28 35,5 45 56 71 90 ...Примечания: 1. 1-й ряд следует предпочитать 2-му.2.	Фактические значения передаточных чисел не должны отличаться от
номинальных более, чем на 2,5% прн и $ 4,5 и на 4% при и >4,5.3.	Ряд номинальных передаточных чисел используется при проектирова¬
нии редукторов серийного или массового производства.Табл. 4.2.5. Рекомендуемые значения коэффициента
ширины шестерни относительно ее диаметра Tpbd=b/d, [12]Расположение колесТвердость рабочих поверхностей зубьевотносительно опорнв1(2)«50НВ 1(2)>350Симметричное0,8..1,40,4..0,9Несимметричное0,6..1,20,3..0,6Консольное0,3...0,40,2..0,25Примечания: 1. Большие значения-для постоянных и близких к ним
нагрузок, для жестких конструкций валов и опор.2. Для шевронных передач, где b - сумма полушевронов, можно уве¬
личить в 1,3... 1,4 раза.1,5
1,4НВ1(2)>3501,20 0,40,8 1,2 1,6
— V'm2,0-7f-j23/1г4/56j7УТабл. 4.2.6. Рекомендуемые значения межосевыхрасстояний редукторов а„, мм гост 2185-660 0,40,8 1,2
— Трм1,6в)и.0 0,40,8 1,2 1,6
■'ФиД)Подшипники шарикобае'7#53	3Подшипники ромико&аеРис. 4.2.3. Графики для определения коэффициентов
неравномерности распределения нагрузки по ширине
венца:а) и б) при расчете контактной прочности зубьев кИ0;
в) и г) при расчете зубьев на изгиб kFf, (для схем ре¬
дукторов 1...7); д) схемы редукторов [12]Для двухступенчатых несоосных редукторовВх. ст.
Вых. ст.40 50 63 80 100 125 (140) 160 (180) 200 (225)
63 80 100 125 160 200 (225) 250 (280) 315 (355)Вх. ст.
Вых. ст.250 (280) 315 (355) 400 (450) 500 (560) 630 ...
400 (450) 500 (560) 630 (710) 800 (900) 1000-Для трехступенчатых несоосных редукторовВх. ст.
Пр. ст.
Вых. ст.40 50 63 80 100 125 (140) 160
63 80 100 125 160 200 (225) 250
100 125 160 200 250 200 (355) 400Вх. ст.
Пр. ст.
Вых. ст.(180) 200 (225) 250 (280) 315 (355) 400 ...
(280) 315 (355) 400 (450) 500 (560) 630 -
(450) 500 (560) 630 (710) 800 (900) ЮООВх. ст. - входная ступень, Пр. ст.
Вых. ст. - выходная ступень.промежуточная ступень,Табл. 4.2.7. Значения коэффициентов kHV и kFV, учиты¬
вающих внутренние динамические нагрузки зацепленияПримечания: l.a-HB2< 350; 6-HRC32>45.2.	Данные в числителе - для прямозубых колес;
данные в знаменателе - для косозубых колес.3.	Для конических колес значения kHV и кfv доби¬
раются с понижением точности на одну ступень.СтепеньточностиТвердостьзуоьевКоэффи¬циентыОкружная скорость колесv, м/с1 3 5 8 106акнуkFV1,03/1,01 1,09/1,03 1,16/1,06 1,25/1,09 1,32/1,13
1,06/1,03 1,18/1,09 1,32/1,13 1,50/1,20 1,64/1,26бкнуkpv1,02/1,01 1,06/1,03 1,10/1,04 1,16/1,06 1,20/1,08
1,02/1,01 1,06/1,03 1,10/1,04 1,16/1,06 1,20/1,087акньkrv1,04/1,02 1,12/1,06 1,20/1,08 1,32/1,13 1,40/1,16
1,08/1,03 1,24/1,09 1,40/1,16 1,64/1,25 1,80/1,32бкн-vkFV1,02/1,01 1,06/1,03 1,12/1,05 1,19/1,08 1,25/1,10
1,02/1,01 1,06/1,03 1,12/1,05 1,19/1,08 1,25/1,108акhv^FV1,05/1,02 1,15/1,06 1,24/1,10 1,38/1,15 1,48/1,19
1,10/1,04 1,30/1,12 1,48/1,19 1,77/1,30 1,96/1,38бкhv
^fv1,03/1,01 1,09/1,03 1,15/1,06 1,24/1,09 1,30/1,12
1,03/1,01 1,09/1,03 1,15/1,06 1,24/1,09 1,30/1,129аkHv
кFV1,06/1,02 1,12/1,06 1,28/1,11 1,45/1,18 1,56/1,22
1,11/1,04 1,33/1,12 1,56/1,22 1,90/1,36 2,25/1,45б^Hvkpv1,03/1,01 1,09/1,03 1,17/1,07 1,28/1,11 1,35/1,14
1,03/1,01 1,09/1,03 1,17/1,07 1,28/1,11 1,35/1,14
53Табл. 4.2.8. Рекомендуемый ряд значений коэффициента
ширины шестерни относительно межосевого расстояния
i'ba = b/aw ДЛЯ редукторов	ГОСТ 2185-66а)0,100 0,125 0,160 0,200 0,250 0,315 0,40 0,50 0,63 0,80 1,00 1,25Примечание: Численные значения ширины зубчатых колес округляются
до ближайшего числа из ряда Ra 20 по ГОСТ 6636-69.Табл. 4.2.9. Значения коэффициента внешнейдинамической нагрузки кА гост 21354-87РежимнагружениядвигателяРежим нагружения
ведомой машины12341Равномерный1,001,251,501,752С малой1,101,351,601,85неравномерностью3Со средней1,251,501,752,00неравномерностьюи выше4Со значительной1,501,752,002,25неравномерностьюи вышеХарактерные режимы нагружения двигателей:1.	равномерный - электродвигатели;2.	с малой неравномерностью - гидравлические двигатели;3.	со средней неравномерностью - многоцилиндровые ДВС;4.	со значительной неравномерностью - одноцилиндровые ДВС.Характерные режимы нагружения ведомых машин:1.	равномерный - равномерно работающие ленточные, пластин¬
чатые конвейеры, легкие подъемники, вентиляторы и т.д.;2.	с малой неравномерностью - неравномерно работающие лен¬
точные и пластинчатые транспортеры, шестеренчатые и рота¬
ционные насосы, главные приводы станков, тяжелые подъем¬
ники, крановые механизмы, промышленные и рудничные вен¬
тиляторы, поршневые многоцилиндровые насосы, станы хо¬
лодной прокатки и т.д.;3.	со средней неравномерностью - мешалки для резины и пласт¬
масс, легкие шаровые мельницы, деревообрабатывающие стан¬
ки, одноцилиндровые поршневые насосы и т.д.;4.	со значительной неравномерностью - экскаваторы, черпалки,
тяжелые шаровые мельницы, дробилки, буровые машины,
брикетировочные прессы, станы горячей прокатки и т.д.Табл. 4.2.10. Рекомендуемые значения общих переда¬
точных чисел редукторов и0 ГОСТ 2185-66Для двухступенчатых редукторовРяд j6,3 8,0 10,0 12,5 167,1 9,0 11,2 14 18Ряд *20,0 25 31,5 40 50 63
22,4 28 35,5 45 56Для трехступенчатых редукторовUoРяд j31,5 40 50 63 80 100
35,5 45 56 71 90UoРяд *125 160 200 250 315 400
112 140 180 224 280 3551,51.41,3I1.21,0НВ2^350б)Передочипрямозубаяс кр.зубом/1Ь/уV/У*		О 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0
► ^17/(2-^)1,51.4ЗМ.з1а| 1.22 1,1
1.0НВ 1(2) >350Передочипоямозубоя161ас кр.зубомS/1б//*//✓s'.««-'Табл. 4.2.11. Значения коэффициентов кНаи кга,
учитывающих неравномерность нагрузки одно¬
временно зацепляющихся пар зубьев [12]О 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0
-^кьеи/р-кь)в) 11а - опоры на роликовых подшипниках,16 - опоры на шариковых подшипникахРис. 4.2.4. а), б) графики для определения коэффициен¬
тов неравномерности распределения нагрузки по ши¬
рине венца при расчете контактной прочности зубьев
кн? для схем конических редукторов 1, 2;
в) схемы редукторов [12]ГОСТ 21354-8714 20 30 50 80 150 500
17 25 40 60 100 200
	— 2 еРис. 4.2.5. Графики для определения коэффициента YFS,
учитывающего форму зуба и концентрацию напряжений1.	Цилиндрические передочи:1.1.	0=0'; z£j(2) —Zj(2)'.1.2.	Р>0‘; Z £,(2)=z,(2)/cosJfi.2.	Конические передачи:2.1.	р = 0'; Z с 1(2) =Z](2)/cOS6,(2) :2.2.	f3>0'; z C(2)=z,(2)/(cos3pcos61(2)).Окружная скорость
колес v, м/сСтепеньточностик накраДо 571,031,0781,071,2291,131,35Св. 5 до 1071,051,2081,101,30Св. 10 до 1571,081,2581,151,40Табл. 4.2.12. Числа зубьев шестерни и колеса,а также и шш конической передачиГОСТ 19624-74Число зубьев
шестерни Z\Наименьшее число
зубьев колеса ггНаименьшееи12302,513262,014201,415191,316181,117171,0Табл. 4.2.13. Значения коэффициентов т?яи т?F,
учитывающих изменение прочности конической
передачи с непрямым зубом по сравнению с
прочностью цилиндрической передачи [12]НВ 1 $ 350HRC | :> 45HRC 1 >. 45НВ 2 $ 350НВ 2 $ 350HRC2 ^ 451,22 + 0,21 и1,13 + 0,13 и0,81+ 0,15 и0,94 + 0,08 и0,85 + 0,04 и0,65 + 0,11 иТабл. 4.2.14. Ориентировочные рекомендации
по выбору степени точности
зубчатых передач [12]Степень точности
не нижеОкр. скор
0 = 0°ость v, м/с
0 > 0°Характеристикапередачи6(высокоточная)(точная)8(средней точности)
(пониженной точн.)до 15до 10
до 6
до 2до 25до 17
до 10
до 3,5Высокоскор.передачи
кинематич.механизмы
Повышенные скорости,
повышенные нагрузкиОбщего применения
Тихоходные передачи
544.2.8.	РАСЧЕТ ЗАКРЫТЫХ ЧЕРВЯЧНЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ПЕРЕДАЧ [12,21,36,42,46]ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:Ри Р2, кВт; Т\, Т2, Нм; Л], л2, мин'1; и.
Схема, реверсивность и нагрузочный режим передачи.1.	МАТЕРИАЛЫ И ДОПУСКАЕМЫЕ НАПРЯЖЕНИЯЧервяки изготовляют из стали.Из таблицы 4.2.16 выбирают материал венца червяч¬
ного колеса (Ов ,СГТ, МПа) при предварительно оцени¬
ваемой скорости скольжения ^-4,5-10 п1^Гг2, м/с.1.1.	Допускаемые контактные напряжения, МПа:НВ червяка $ 350; HRC3 червяка > 45:
группа I [<j„]=0,75Zn cvUb; [а„] =0,90Z* с„(7я;
группа II [о„] = 250 - 25 Vs; [ст„] = 300 - 25 Vs;
группа III [а„]= 175 -35 Vs; [ст„] = 200~35 Vs,
где cv - коэффициент, учитывающий износ матери¬
ала колеса (табл. 4.2.15);ZN - коэффициент долговечностиZN=*JNH\im/NHE'- При M/lim^ Njje Zn= 1.
Здесь А/яiim = Ю7- базовое число циклов;Nhe - эквивалентное число циклов (4.1 п. 2.2).
При расположении червяка вне масляной ванны зна¬
чения [сг„] следует уменьшить на 15%.1.2.	Допускаемые изгибные напряжения, МПа:
Передача нереверсивная	реверсивная
rpynnal.II [о>]=(0,08(7в+ Q,25UT)YN\ [oF]= 0,12 ObYn~,
группа III [o>]=0,120V,Y*; [о>]=0,06ОнYN,
где Yn - коэффициент долговечностиУм= "УNfujb/Nfe'• При Nf iim^Nfe Уд(=1.
Здесь Nf iim= 106- базовое число циклов;NfB - эквивалентное число циклов (4.1 п. 4.2).2.	РАСЧЕТ МЕЖОСЕВОГО РАССТОЯНИЯИ ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПЕРЕДАЧИ2.1.	При числе заходов червяка zt =1; 2; 4 определяют
число зубьев червячного колеса z2=z, и, откуда
выбирается z 2. z 2-целое число; z2mm=28.2.2.	Расчетное межосевое расстояние, мм[Т-,]2Т2 кнЛ0\170 -I?L[cr„] z2/q 12где к„= 1,1 - коэффициент динамической нагрузки.
Предварительно принимают коэффициент диаметра
червяка <7'=10.2.3.Расчетный осевой модуль, мм m'=2aw/(q'+z2).
По табл. 4.2.17 принимают стандартный модуль
/л, мм, наиболее близкий к расчетному mПо табл. 4.2.18 выбирают значение коэффициента
<7 таким, чтобы aw=0,5(q+z2)m, мм было макси¬
мально близким к расчетному о*.2.4.	Расчетные контактные напряжения, МПа
170о„ =Zi/qTi ян.ю3<:[С7„].2.5.	Проверяют предварительно принятую скорость сколь¬
жения, м/с vs=ndiл,/(6010 cos7),где di=qm, мм; 7= arctg (zx/q), град.Для материалов, где [он] = f (vs), при полученной
vs должно бьггь выполнено условие о> <: [сгн], МПа.2.6.	При требовании иметь стандартное межосевое рассто¬
яние aw в соответствии с ГОСТ (табл. 4.2.19), ис¬
пользуют коррегирование червячного колеса.Коэффициент смещения колеса
x2=aw/m-0,5 (q+z2); [k2l^0,7; |Ar2max|^ 1,0].
Для червяков ZA,ZJ,ZN,ZK (рис. 10.4.1) рекомен¬
дуется *2=-0,5; для червяков ZT х2- + 1,0.2.7.	Размеры червяка, мм
d,= m q;
dW{= m q',d01=m(q+2);
dn=m(q. 2,4);
bi (табл. 4.2.20).червячного колеса, мм
d2 = 171 z2,
dw2=m(z2+lx2)-,
da2 =m(z2+2 +2x2);
df2 =m(z2-2,4+2x2);
d0M2,b2 (табл. 4.2.20).3.	ПРОВЕРКА РАСЧЕТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ИЗГИБА3.1.	Окружная сила в зацеплении, Н F,2 = 2T2-\Q,/dw2-3.2.	Удельная окружная динамическая сила, Н/ммWFt=Ft2kF/b2	(*>=1,1).3.3.	Коэффициент, учитывающий форму зуба,YF=f(z2E) (табл. 4.2.21);	(z2E= z2/cos37).3.4.	Расчетные напряжения изгиба зуба червячного колеса,МПа oF = 0,7 WFt YF/m $ [о>].Параметры и размеры передачи, полученные в результате ее
прочностного расчета, представлены на рис. 4.2.6.4.	ЖЕСТКОСТЬ И ТЕРМООБРАБОТКА ЧЕРВЯКА4.1.	Степень точности передачи = f (vs) (табл. 4.2.23).4.2.	Твердость и термообработка червяка (табл. 4.2.23).4.3.	Прогиб червяка, мм /•= iFj + F,2’L3/(48£7 )$[/]>
где Fn, Fn - п. 7, Н;L= (0,9...1,0) d2 - расстояние между опорами червяка, мм;
£=2-105 - модуль упругости, МПа;J =Jf <р	- момент инерции сечения червяка, мм4;Jf= TTdf, /64 мм4; <р = 0,4 + 0,6 (da]/dn)-
Допускаемый прогиб, мм [/] = (0,005.,.0,01)лз.5.	ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ПЕРЕДАЧИ5.1.	КПД передачи 77 4cpll=tg7/tg(7+p'),
где р’ = arc tg f‘ - угол трения, град;f '={ (vs) (табл. 4.2.24).5.2.	Выделяющаяся тепловая мощность, кВт (?1=(1-77)Л-5.3.	Тепловая мощность, передаваемая в окружающую среду,
кВт Qi=k,(Tp-T0)S,где Т0 = 20°С - температура окружающей среды;Тр =(60...70)°С - внутренняя температура редуктора (масла);
S- поверхность охлаждения. Для одноступенчатых ре¬
дукторов 5 = 20о£/10,6 м.2 Для 2-х и более ступенчатых
редукторов S оценивается из их компоновки без учета пло¬
щади дна редуктора (размеры ВИЯр, Lнар и Н- рис. 5.6.1);
£f=(0,008...0,011)кВт/(м2-град) - при слабой циркуляции;
£/=(0,014...0,017) - при хорошей циркуляции воздуха.5.4.	Если Q\ = Q2, то температура редуктора Т = Тр= 70°С.
Если Q1^ <?2, то температура T=T0+Ql/(k, S) <70°С.
Если Qi ^ Q2, то Т> 70°С, и следует применить искусст¬
венное охлаждение редуктора, чтобы увеличить Q2:а)	корпус выполнить ребристым, увеличивая 5;б)	редуктор выполнить с вмонтированным вентиля¬
тором. При этом учитывается только 0,5 5 ребер.
kt= (0,020...0,028) кВт/(м2-град);в)	редуктор выполнить с проточным охлаждением
к ,= (0,090...0,200) кВт/(м2 град);г)	редуктор выполнить с циркуляционной системой
смазки.6.	СМАЗЫВАНИЕ ПЕРЕДАЧИВязкость масла и способ смазывания передачи (табл.
(табл. 4.2.25 и рекомендации 13.13).7.	СИЛЫ В ЗАЦЕПЛЕНИИ ЧЕРВЯЧНОЙ ПЕРЕДАЧИ, НУточненная мощность и момент на входном валу пере¬
дачи piy=p2/r)4c!„, кВт; 7]у = 9550 Лу/л,, Нм.червячное колесо	червяк *Окружные F,2 = 2-\01T2/dw2; F,1 = 2 1037'iy/d„,I;
Радиальные Fr2= F,2tga;	Fn=Fntga/tg7;Осевые Fa2= Ftl tg J.	Fai =F, ,/tg 7.(a = 20°)
Табл. 4.2.15. Значения коэфициента cv [36]Vs, м/с1 2345678Су1,33 1,211,111,020,950,880,830,80Табл. 4.2.16. Материалы и допускаемые напряжения колеса [36]МатериалГруппаМаркаСпособотливкиСта, МПа
сг* (для СЧ)ау, МПаns, м/сБронзыБрОЮН1Ф1Ц285165оловянистыеБрОЮФ1К/3275/230200/140>5IБр05Ц5С5К/3200/14590/80БронзыБрФ10Ж4Н4ц/к700/650460/430безоловянистыеБрФ10ЖЗМц1,5К/3550/450360/300и латуниБрФ9ЖЗЛц/к/з530/500/425245/230/195IIЛЦ2ЭА6ЖЗМц2ц/к/з500/450/400330/295/260ЧугуныСЧ183355-<2серые 1СЧ153315-Примечание. Условное обозначение способа литья: к - литье в кокиль;
з - литье в землю; ц - центробежное литье.Табл. 4.2.17. Значения модулей червяка в осевом сечении т, ммГОСТ 19672-74, ГОСТ 2144-931-й ряд..., 1,0 1,25 1,6 2,0 2,5 3,15 4,0 5,0 6,3 8,0 10 12,5 16 2025ш2-й ряд..., 1,5 3,0 3,5 6,0 7,012,03-й ряд..., 1,125 1,375 1,75 2,25 2,75 4,5 9,011 14 1822Табл. 4.2.18. Значения коэффициентов диаметра червяка qГОСТ 19672-74, ГОСТ 2144-93~~1 1-й ряд Гб^ Р 10	ПГ5 16 20	25"	2-й ряд 1	711	^0	11,2	14	18	22,4	Примечание. Допускается применение 9 = 7,5 и 12,0.Табл. 4.2.19. Значения межосевых расстояний о»,, мм	гост2144-931-й ряд40506380100125160200250315400 500aw2-й ряд45567190112140180224280355450Табл. 4.2.20. Длина нарезной части червяка Ьх, ширина венца Ь2,
и наибольший диаметр червячного колеса dau2, ммГОСТ 19650-74КоэффициентсмещенияXЧисло заходов червяка z i*1=1z, = 2*1=4+ 1,0b,£(12 + 0,10z2) т6, £(13,0+0,10 г2)т+ 0,5b,£(ll + 0,10 z2) т£(12,5 + 0,10 гг) т0Ь,£( 11 +0,06 z2) ш6, £(12,5 + 0,09 z2) га- 0,5b| £ ( 8 + 0,06 z2) тЬ [£( 9,5 + 0,09 z2) га- 1,0Ь| £ (10,5 +z,) т6, £(10,5 + z,)md см2$da2+2m$da 2+ 1,5 Л7$da2+mь25 0,75 dal$ 0,67 d о.Примечание. Для шлифуемых и фрезеруемых червяков длину b i следует увеличить:
на 25 мм - при я? < 10 мм, на 35.„40 мм - при я?=10...16 мм,
на 50 мм - при т > 16 мм.55Табл. 4.2.21. Значения коэффициета Yr,
учитывающего форму зуба и концентрацию
напряжений в зубе червячного колесаZ 2E26283032353740y,1,851,801,761,711,641,611,55г2Е45506080100150300Yf1,481,451,401,341,301,271,24Табл. 4.2.22. Значения номинальных
передаточных чисел иГОСТ 2144-93u1-йряд2-й	ряд5,0 6,3 8,0 10 12,5 16,0 20,0 25,0
5,6 7,1 9,0 11,2 14,0 18,0 22,4и1-йряд2-й	ряд31,5 40,0 50,0 63,0 80,0 100
28,0 35,5 45,0 56,0 71,0 90,0Примечание. 1 -й ряд следует предпочитать 2-му.Рис. 4.2.6. Основные параметры
червячной цилиндрической передачи,
полученные в результате прочностного расчетаТабл. 4.2.23. Рекомендации по выбору степени точности червячных передачСтепеньточностиVs,м/сОбработка, термообработка и обкаткаПрименение710Червяк закален, шлифован и полирован.
Колесо нарезается шлифоваными червяч¬
ными фрезами. Обкатка под нагрузкойПередачи с повышенными скоростями и ма¬
лым шумом, с повышенными требованиями
к габаритам85Допускается червяк с НВ^ 350, нешлифо¬
ванный. Колесо нарезается шлифованной
червячной фрезой. Рекомендуется обкатка
под нагрузкойПередачи среднескоростные, со средними
требованиями по шуму, габаритам и точности92Червяк с НВ < 350 не шлифован. Колесо
нарезаается любым способомПередачи низкоскоростные, кратковременно
работающие, ручные с пониженными требо¬
ваниямиТабл. 4.2.24. Зависимость коэффициента трения f от скорости скольжения vs, м/с
(червяк стальной, колесо из оловянистой бронзы)vs, м/с0,10,250,51,01,5f'0,08...0,090,065...0,0750,055...0,0650,045...0,0550,04...0,05Vs, м/с22,53 4710f'0,035...0,0450,03...0,040,028...0,035 1 0,023...0,030,018...0,0260,016...0,024Табл. 4.2.25. Рекомендуемые значения вязкости масла в град. Энглера (Е°)V,, м/с< 1<2,5<55...1010...1515...25>25£50 (£,00)60(7)36 (4,5)24 (3)16(2)1186СпособсмазкиПогружение в ваннуСтруйная
или в ваннеПоддавлением
565.	КОМПОНОВКА РЕДУКТОРОВ [16,21,42]5.1.	ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯКомпоновка редуктора выполняется после завершения прочностных расчетов
зубчатых передач на ММ-бумаге карандашом в масштабе 1:1 (1:2).Компоновка редуктора выполняется для:-	размещения внутри редуктора зубчатых колес всех ступеней так, чтобы полу¬
чить минимальные внутренние размеры редуктора ( ВЕИ и Lm );-	определения расстояния между опорами валов L и длин консольных участков;-	определения точек приложения сил, нагружающих валы;-	проверки, не накладываются ли валы (зубчатые колеса) одной ступени редук¬
тора на валы (зубчатые колеса) другой ступени.ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:7. 7. Розмеры зубчатых цилиндриче¬
ских, конических и червячных
передач (4.2.1, 4.2.2, рис. 4.2.1;
4.2.4, 4.2.5, рис. 4.2.2: 4.2.8,
рис. 4.2.6).1.2. Диаметра валов dc,0„ после их
предварительного определения
(табл. 1.2.4).2. ОПРЕДЕЛЯЮТСЯ:LCm~Dcm~(1,6... 1,8)d6oJI - длина
и диаметр ступиц.Выбираются из каталога под¬
шипников качения или из 8.10.3..
8.10.11 (без расчета) габарит¬
ные размеры [D, В (Т)] соответ¬
ствующих подшипников качения
средней серии с внутренним ди¬
аметром d=de,OJ, (рис. 5.1.1).3. РАЗМЕРЫ, НЕОБХОДИМЫЕ ДЛЯ ВЫПОЛНЕНИЯ КОМПОНОВКИ3.1.	6- толщина стенки редуктора (табл. 12.2.3).Для редукторов минимальная толщина стенки
3.1 Л - Для редукторов цилиндрических:
одноступенчатых —
двухступенчатых -
3.1.2 - Для конических редукторов:
одноступенчатых —
коническо —цилиндрических —3. 1.3 - Для редукторов червячных:
одноступенчатых -
червячно-цилиндрических —(ббльшая величина)3.2.	Расстояние от внутренней поверхности стенки редуктора:до боковой поверхности вращающейся части -	С =(1,0 .. 1,2) 6 мм.до боковой поверхности подшипника качения -	С,= (3...5)	мм6 .=8,0б = (0,025 а„иил ! + 1)
б = (0,025 а„цил11+3)б =(0,05 Ре+ 1)
б = (0,025 aWUUJ,+3)б=(0,04 а„черв+2)
б= (0,04 Ow ч epQ + 3)6=(0,025 awuu], f-3)мм:мм.мм:мм.мм:мм,мм3.3.	Расстояние в осевом направлении между вращаю¬
щимися частями, смонтированными на:на одном валу -
на разных валах —3.4.	Радиальный зазор между зубчатым колесом одной
ступени и валом другой ступени (min) -3:5. Радиальный зазор от поверхности вершин зубьев:—	да внутренней поверхности стенки редуктора-	до внутренней нижней поверхности стенки кор¬
пуса (величину с6 определяет также объем мас¬
ляной ванны 12.3... 12.5, 13.13)3.6.	Расстояние от боковых поверхностей элементов,
вращающихся вместе с валом, до неподвижных
наружных частей редуктора —3.7.	Ширина срлонцев S, соединяемых болтом диаме¬
тром dб0,т = 1,5 6, K=f(d6o/lm) (табл. 5.1.1) -3.8.	Толщина срлонца боковой крышки (рис. 12. 1.2,
табл. 12. 1.1) -3.9.	Высото головки болта -
3. 10. Толщина срланцо втулки -3.11. Толщина стакана (табл. 12.11.1) -
3. 12. Длина цилиндрической части крышки (выбирает¬
ся конструктивно) —3. 13. Расстояние между боковыми поверхностями под¬
шипников, монтируемых парами —3.14. Другие неукозанные параметры корпуса редуктора —С2 — (0...5)	мм:Cj = (0,5... 1,0) 6 мм.С4 = (1,2...1,5) 6 мм.С5 = 1,26С6=(5... 10) тС7=(5...8)S =к +6+6h,=f(D)
h = 0,8 h,
h2= h,
h3 = f(D)После определения ориентировочных размеров следует выполнить
компоновку редуктора в соответствии с 5.2...5.7.В (Т)Табл. 5.1.1. ЗависимостьП^болт)тэII ,~о 'XQXРис. 5.1.1. Габаритные размеры
подшипника каченияd болткммМ824М1028М1233М1640М2048М2455мм.мм.мм.мм.h5= (0...5)	мм.(12.1, 12.3... 12.5).
57Результатом компоновки являются
величины L, Li, L2, L3, определя¬
емые замером их на ММ-бумаге.При использовании врезных под¬
шипниковых крышек длина консоль¬
ного участка вала уменьшается на
(А+А.).Расчетная схема
вала 2FПримечание: Для "коротких" валов (L^1,2dioj),
установленных в радиально-упорных подшипни¬
ках, следует учитывать изменение расстояния меж¬
ду опорами валов от такого вида подшипников (см.
рис. 7.6.2, рис. 7.6.5).5.2. КОМПОНОВКА ОДНОСТУПЕНЧАТЫХ
ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ РЕДУКТОРОВИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:Размеры цилиндрической передачи (4.2.1,4.2.2, рис. 4.2.1), мм:-	межосевое расстояние о»;-	диаметры колес dw 1(2), da ;-шириныколес Ь\, Ь2. !(2)Диаметры валов d^ip), мм (табл. 1.2.4).Размеры ступиц колес, мм (5.1 п. 2.1).L„=D„~ (1,6... 1,8)dвал•Размеры подшипников качения, мм (5.1 п. 2.2).Другие размеры для выполнения компоновки (5.1 п. 3)
Конструкции цилиндрических зубчатых колес (11.2.2).Расчетная схема
вала 1FFUUJI — сила, нагружающие
вал от зацепления
колес цилиндриче¬
ской передачи.F — сила, нагружающие
консольнае участки
болов, где могут
бать установлена
звездочки, шкива,
зубчатые колесо,
муд>та и т.д.Рис. 5.2.1
585.3.	КОМПОНОВКА ДВУХСТУПЕНЧАТЫХ
ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ РЕДУКТОРОВ
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:Размеры цилиндрических передач I и II ступеней(4.2.1, 4.2.2, рис. 4.2.1), мм:-	межосевые расстояния	;-	диаметры колес dwip) ^, da цгщщ;-	ширины колес Ьц2) i <ii).Диаметры валов dBал 1,2,3, мм (табл. 1.2.4).
Размеры ступиц колес, мм (5.1 п. 2.1).L<x~D„~ (1,6...1,8)</вал.Размеры подшипников качения, мм (5.1 п. 2.2).Другие размеры для выполнения компоновки(5.1 п. 3).Конструкции цилиндрических зубчатых колес(11.2.2).КОМПОНОВКА
внутреннего подшипникового узла F
соосных редукторовРезультатом компоновки являются
величины L, Llt Ь2, Ьъ .определя¬
емые замером их на ММ-бумаге.При использовании врезных под¬
шипниковых крышек длина консоль¬
ного участка вала уменьшается на(h+hy).Примечание: Для "коротких" валов ( L^ 1,2da0*)>
установленных в радиально-упорных подшипни¬
ках, следует учитывать изменение расстояния меж¬
ду опорами валов от такого вида подшипников (см.
рис. 7.6.2, рис. 7.6.5).Сд=(0,7... 1,0)6
Рис. 5.3.2F„иил II^иил I— сила, нагружающие бал от за¬
цепления колес цилиндрической
передачи первой ступени.Гцил а—сила, нагружающие вал от за¬
цепления колес цилиндрической
передачи второй ступени.F — сила, нагружающие консолонае участки волов, где могут быть
установлена звездочки, шкива, зубчатое колеса, мусрта и т.д.Расчетные схемы
валов 1, 2, 3Рис. 5.3.1
5.4. КОМПОНОВКА ОДНОСТУПЕНЧАТЫХ
КОНИЧЕСКИХ РЕДУКТОРОВИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:Размеры конической передачи (4.2.4, 4.2.5, рис. 4.2.2), мм:-	диаметры колес deU2), dacia) i-	внешнее конусное расстояние Re;-	ширина колес Ь.Диаметры валов dcm i(2), мм (табл. 1.2.4).Размеры ступиц колес, мм (5.1 п. 2.1).La~D„~ (1,6... 1,8) i/вал •Размеры подшипников качения, мм (5.1 п. 2.2).Другие размеры для выполнения компоновки (5.1 п. 3).
Конструкции конических зубчатых колес (11.3.4).Выполнение компановки следует
начинать с нанесения диаметров del
и dc2.Результатом компоновки являются
величины L, L ь Ьг, определя¬
емые замером их на ММ-бумаге.Fкон — сила, нагружающие бол от за¬
цепления колес конической пе¬
редачи.F — силы, нагружающие консольное
участки валов, где могут
быть установлена звездочки,
шкива, зубчатое колеса, муф¬
та и т.д.Примечание: Для "коротких" валов {L^l,2daot),
установленных в радиально-упорных подшипни¬
ках, следует учитывать изменение расстояния меж¬
ду опорами валов от такого вида подшипников (см.
рис. 7.6.2, рис. 7.6.5).Расчетная схема
вала 2^кон59
605.5. КОМПОНОВКА КОНИЧЕСКО-ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ РЕДУКТОРОВИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:Размеры конической передачи (4.2.4, 4.2.5, рис. 4.2.2), мм:-	диаметры колес det(2), daci(2);-	ширина колес Ь;-	внешнее конусное расстояние Re.Размеры цилиндрической передачи (4.2.1, 4.2.2, рис. 4.2.1), мм:-	межосевое расстояние aw;-	диаметры колес dw[(2), da i(2);-	ширины колес bi, Ьг.Диаметры валов dtал 1,2,3, мм (табл. 1.2.4).Размеры ступиц колес, мм (5.1 п. 2.1).L„~D„~ (1,6... 1,8) {/вал •Размеры подшипников качения, мм (5.1 п. 2.2).Другие размеры для выполнения компоновки (5.1 п. 3).
Конструкции конических зубчатых колес (11.3.4).Конструкции цилиндрических зубчатых колес (11.2.2).Выполнение компановки сле¬
дует начинать с нанесения диа¬
метров dc 1 и dcl.Результатом компоновки явля¬
ются величины L, Lu L2, L},
определяемые их замером на ММ-
бумаге.FKOH - сила, нагружающие бол
от зацепления колес
конической передачи.Гцил — сила, нагружающие балот зацепления ка лес ци¬
линдрической передочи.F — сила, нагружающие кон-
сольнае участки балов, где
могут бать устаноблена
збездочки, шкива, зубча¬
тое колеса, муфта и т.д.FПримечание: Для "коротких" ва- '
лов (L ^ 1,2d вол). установленных в радиально-упорных подшип¬
никах, следует учитывать изменение расстояние между опорами
валов от такого вида подшипников (см. рис. 7.6.2, рис. 7.6.5).Расчетные схемы
валов 2, 3F*OHп^1^1Ецил«м^1л®Рис. 5.5.1
5.6. КОМПОНОВКА ОДНОСТУПЕНЧАТЫХ
ЧЕРВЯЧНЫХ РЕДУКТОРОВИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:Размеры червячной передачи (4.2.8, рис. 4.2.6), мм:-	межосевое расстояние а«,;-	диаметры червяка и червячного колеса dw i(2), dal, daul;-	длина червяка и ширина червячного колеса Ъ 1} Ь2 .
Диаметры валов с/^ал i<2), мм (табл. 1.2.4).Размеры ступиц колес, мм (5.1 п. 2.1).L„~D„~ (1,6.. .1,8) С/вал -
Размеры подшипников качения, мм (5.1 п. 2.2).Другие размеры для выполнения компоновки (5.1 п. 3)
Конструкции червяков и червячных колес (11.4.3).Результатом компоновки явля¬
ются величины L, Lu L2, L3,
определяемые их замером на ММ-
бумаге.Гчер — сила, нагружающие
бал от зацепления
колес чербячной пе¬
редачи.Г— сила, нагружающие
консольное участки
валов, где могут
бить установлена
звездочки, шкива,
зубчатое колеса,
муфта и т.д.Примечание: Для "коротких" валов ( L £ 1,2dg0JI),
установленных в радиально-упорных подшипни¬
ках, следует учитывать изменение расстояния меж¬
ду опорами валов от такого вида подшипников (см.
рис. 7.6.2, рис. 7.6.5).ВАРИАНТВЫПОЛНЕНИЯПОДШИПНИКОВЫХУЗЛОВЧЕРВЯКАРис. 5.6.2Расчетная схема
вала 1аРасчетные схемы
валов 1,2Рис. 5.6.1
62Рис. 5.7.1 °* иил лена збездочки, шкиба, зуб1леса, муфта и т.д.
6. СИЛЫ, НАГРУЖАЮЩИЕ ВАЛЫ [21,42]6.1. СИЛЫ, НАГРУЖАЮЩИЕ ВАЛЫ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ПЕРЕДАЧ3.3.1.1.	Силы, действующие в зацеплении передач:-	закрытых (4.2.1 п. 6);-	открытых (4.2.3 п. 4).2.	Пункт приложения сил - полюс зацепления 77.3.	Направления сил:3.1.	Окружная сила F, - под углом 90° к межосевой линии в на¬
правлении:-	обратном направлению вращения - для ведущего колеса
(шестерни), (вал 1) - сила Fn (рис. 6.1.26);-	по направлению вращения - для ведомого колеса (вал 2) -
сила Ftl (рис. 6.1.2а).3.2.	Радиальная сила Fr - по межосевой линии (по радиусу) от
полюса зацепления 77 к оси вала:-	для шестерни - сила Fn от Я к О, (рис. 6.1.26);-	для колеса - сила Fn от 77 к Ог (рис. 6.1.2а).3.3.	Осевая сила Fa - вдоль оси вала.Для определения направления осевой силы Fa должно быть
известно направление линии зуба шестерни (левое или пра¬
вое) и колеса (правое или левое) (рис. 6.1.3). Стороны зуб¬
чатых колес, где определено направление линии зуба, выде¬
лены на рис. 6.1.1 утолщенной линией.Условно перемещают зубчатое колесо - рис. 6.1.46 (ше¬
стерню - рис. 6.1.4.а) в положение, где полюс зацепле¬
ния П будет находиться со стороны, определяющей
направлении линии зуба (в положение 77] ).3.3.2.	Прикладывают в условном полюсе зацепления 77] ок¬
ружную силу F, в соответствии с п. 3.1.3.3.3.	Осевая сила Fa будет одной из составляющих силы F„\
направленной под углом 90° к линии зуба в условном
полюсе зацепления 77'. Второй составляющей силы
Т'У будет окружная сила Ft , направленная в соответ¬
ствии с п. 3.1.3.3.4.	Определенную по направлению осевую силу F0 пе¬
реносят в действительный полюс зацепления 77.На основании вышеизложенного, составляют расчетные схе¬
мы валов 1 и 2, нагруженных силами F,, Fr и Fa в плоскос¬
тях XOZ и YOZ (рис. 6.1.5). На рис. 6.1.6 представлены ра¬
счетные схемы валов при У = 0°.Рис. 6.1.2. Схемы сил F, и F, ,
нагружающих валы: а) зубчатого
колеса; б) шестерниа)Рис. 6.1.1. Схема
цилиндрической передачи-Qб)Рис. 6.1.3. Направление линии зуба:
а) правое; б) левоеРис. 6.1.4. К определению направления осевой силы Fa:
а) для зубчатого колеса; б) для шестерни* Силы, нагружающие вал от муфт FH (6.5).а)I ГмВFt, sin у
Fricos УБXOZYOZП’г о!Га,К Iб)XOZYOZit 4! ” вFucosy\ A
'r;БFr i sin УFc2ПДГ&| Ff2 sin У
1 Fr2cos УДFr2 sin У
ГъFc2~-Fгcos 7ПРис. 6.1.5. Расчетные схемы:
а) вала 1; б) вала 2а)1 F*.ВXOZYOZп •Вб)XOZYOZНй\FM*дF,,г7Г■QД г о-
* Is. *Рис. 6.1.6. Расчетные схемы (при У=0°
а) вала 1; б) вала 20.5 d „2 sin У 0,5 dK2cos У 0.5 d„,siny 0,5 dw,cosy
646.2. СИЛЫ, НАГРУЖАЮЩИЕ ВАЛЫ
КОНИЧЕСКИХ ПЕРЕДАЧ1.	Силы, действующие в зацеплении прямозубых конических пере¬
дач (4.2.4 п. 5, 4.2.6 п. 4).Силы, действующие в зацеплении конических передач с непря¬
мыми зубьями (4.2.S п. S)2.	Пункт приложения сил - полюс зацепления П.3.	Направления сил:3.1.	Окружная сила F, - под углом 90° к радиусу в полюсе зацеп¬
ления в направлении:-	обратном направлению вращения - для ведущего колеса (ше¬
стерни), (вал 1) - сила Fn (рис. 6.2.2а);-	по направлению вращения - для ведомого колеса (вал 2) - си¬
ла F,2 (рис. 6.2.26).3.2.	Радиальная сила Fr - по радиусу от полюса зацепления П к
к оси вала:-	для шестерни - сила Fn от Я к О, (рис. 6.2.2а),-	для колеса - сила Frl от П к Ог (рис. 6.2.26).3.3.	Осевая сила Fa - вдоль оси вала в направлении противопо¬
ложном размещению сопряженного зубчатого колеса.На основании вышеизложенного, составляют расчетные схемы ва¬
лов 1 и 2, нагруженных сипами Ft, Fr и Fa в плоскоскостях XOZ
и YOZ (рис. 6.2.3).(Для конических колес с круговым зубом направление сил	а)Fr и Fa меняется на противоположное, если величиныэтих сил в результате расчета (4.2.5 п. 5.3 и 5.4) имеют от-	—>.рицательное значение).	£\73Fконической передачи	валы: а> шестерни (вал 1);6) зубчатого колеса (вал 2)* Силы, нагружающие вал от муфт Fu (6.5).а)Г* ♦е м UБВ</-* '
♦ААп,Г* ♦М IБв■ГпYUZF* Г
м Т&Fot 17Е_ТЗ.<0о'б)ГЪдYOZ<&пГNтэ
* <0
о"XOY6.3. СИЛА, НАГРУЖАЮЩАЯ ВАЛЫ
РЕМЕННЫХ И ЦЕПНЫХ ПЕРЕДАЧ1.	Сипа, нагружающая валы:-отременной передачи(2.1 п. 14; 2.2 п. 13; 2.3 п. 15; 2.4п. 14);
- от цепной передачи (3.3 п. 16; 3.4 п. 14) (без учета веса колес и цепи).2.	Пункт приложения силы F - ось вала в плоскости установки
колеса ременной или цепной передачи (плоскость А-А рис.
6.3.1).3.	Направление силы - к оси сопряженного колеса (с определен¬
ной неточностью).На основании вышеизложенного, составляют расчетные схемы
валов 1 и 2 ременной (цепной) передачи, которые нагружены
составляющими силы F в плоскостях XOZ и YOZ (рис. 6.3.2).
На рис. 6.3.3 представлены расчетные схемы валов при У = 0°.ГЯд7ГРис. 6.2.3. Расчетные схемы:
а) вала 1; б) вала 2бал 2\ г\ &АУ \ бал11 6№* %I А_LРис. 6.3.1. Схема ременной (цепной) передачиa)	Fcos У 1 б)в &j	Fsin УYOZШБРис. 6.3.2. Расчетные схемы:
а) вала 1; б) вала 2Fcos Уа)XOZвб)XOZгл■4bРис. 6.3.3. Расчетные схемы (при У= 0°):
а) вала 1; б) вала 2
6.4. СИЛЫ, НАГРУЖАЮЩИЕ ВАЛЫ
ЧЕРВЯЧНЫХ ПЕРЕДАЧ1.	Силы, действующие в зацеплении передач (4.2.8 п. 7).2.	Пункт приложения сил - полюс зацепления П.3.	Перед определением направления сил, возникающих в зацеплении пе¬
редач и нагружающих валы, должны быть известны:-	направление линии витка червяка (левое или правое) (рис. 6.4.2).-	направления вращения валов червяка (вал 1) и червячного колеса
(вал 2) (рис. 6.4.1).Направления сил:3.1.	Окружная сила F, - под углом 90° к радиусу в полюсе зацепле¬
ния в направлении:-	обратном направлению вращения - для ведущего элемента
червяка), (вал 1)-сила Fn (рис. 6.4.36);-	по направлению вращения - для ведомого элемента (червячно¬
го колеса), (вал 2) - сила Fn (рис. 6.4.3а).3.2.	Радиальная сила Fr - по радиусу от полюса зацепления П к оси
вала:-	для червяка - сила Fn от П к О, (рис. 6.4.36);-	для червячного колеса - сила Fn от П к 02 (рис. 6.4.3а).3.3.	Осевая сила Fa - вдоль оси вала в направлении:-	для червяка - сила.Г„, - от полюса зацепления П в направлении
противоположном силе Fn (рис. 6.4.36);-	для червячного колеса - сила Fa2 - от полюса зацепления в на¬
правлении противоположном силе Fn (рис. 6.4.3а).Возможно также использование рекомендаций (6.1 п. 3.3).На основании вышеизложенного, составляют расчетные схемы валов 1 и 2,
нагруженных силами F,, Fr и Fa в плоскоскостях XOZ и YOZ (рис. 6.4.4).6.5. СИЛА, НАГРУЖАЮЩАЯ ВАЛЫ ОТ МУФТ [12,21,42]Сила, нагружающая валы механических передач от муфт (без учета
их веса), Н - для жестких муфт FH = (0,20...0,30) F, „;- для подвижных муфт Fu = (0,15...0,20) F,
где Ftu - окружная сила, передаваемая элементами, которые соединяют
полумуфты. FlM = 2 Tld, , где d, - диаметр расположения в муфте эле¬
ментов, передающих крутящий момент (14).Сила Fu есть силой вращающейся. Поэтому нагружает валы как в плос¬
кости XOZ, так и в плоскости YOZ , имея как положительное, так и от¬
рицательное направление в принятой системе координат.Плоскость приложения и направление силы Fu следует выбрать так,
чтобы нагрузка на вал ( М„) либо реакция в опоре была наибольшей.5А-63765а)б)МФФРис. 6.4.1. Схема червячной передачиа)б)Рис. 6.4.2. Виды червяков в зависимости
от направления линии их витков:а)	червяк с правым направлением линии витков;б)	червяк с левым направлением линии виткова)Рис. 6.4.3. Схемы сил Fn Fr и F„,
нагружающих валы:
а) червячного колеса (вал 2); 6) червяка (вал 1)■о)101
о IВВГIдЪF" Y\nVY^nI /7fa,fr-г0^71/I! zfnвfr,В6)ВXOYXOZr*i& F !
ВДля определения Fu необходимо:1.	Выбрать тип муфты (14.1; 14.2; 14.3);2.	Выбрать типо-размер муфты = f (Т)(табл. 14.1.1...14.1.3; 14.2.1...14.2.3; 14.3.1...14.3.6)
и определить значение диаметра расположенияэлементов (d3), передающих крутящий момент; Рис. 6.4.4. Расчетные схемы:3.	Вычислить окружную силу, передаваемую элемента-	а) вала 2; б) вала 1
ми, соединяющими полумуфты, Н F,U=2T 10Vd,.Дальнейший расчет - 6.5.YOZXOZ
66ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:Схема вала привода
Расстояние между опорами вала L
Длина консольного участка вала L
Координаты пункта приложения сил L2 мм
Размеры зубчатых колес	dw2 мм7. ВАЛЫ7.1. ПРОЕКТНЫЙ РАСЧЕТ ВАЛОВ [13, 16, 21, 42]
(на примере вала 4 привода рис. 1.2.1)Силы в зацеплении колес Г12, Гг2 , Га2,Внешняя нагрузка на вал Г6аж ,Крутящий момент на валу Т= Т4 ,Реверсивность передачи;Материал вала (назначает конструктор) (7.3 п.1)Н	(4.2.1 п. 6);Н, град (рис. 1.2.1);
Нм (табл. 1.2.4);РЕКОМЕНДУЕМАЯ ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЕТА1.	Определяют пункты приложения, направления и величины
сил, нагружающих вал в плоскости XOZ (рис. 7.1.2а).2.	Определяют пункты приложения, направления и величины
сил, нагружающих вал в плоскости YOZ (рис. 7.1.2в).3.	Вычисляют реакции R6x и RBX, Н
вала в плоскости XOZ (рис. 7.1.2а).4.	Вычисляют реакции R6y и RBy, Нв опорах Б и В
в опорах Б и В5.6.вала в плоскости YOZ (рис. 7.1.2в).Определяют полные поперечные реакции Re и RB в опо¬рах вала БиВ Re = j R2g+ Rgy'rb=Jr2bx+rnN.9.10.11.Определяют изгибающие моменты в характерных точках
вала с построением эпюры изгибающих моментов Ми х
Н м, в плоскости XOZ (рис. 7.1.26).Определяют изгибающие моменты в характерных точках
вала с построением эпюры изгибающих моментов Мя у
Н-м, в плоскости YOZ (рис. 7.1.2г).Вычисляют суммарные изгибающие моменты Мго в харак¬
терных участках вала Ми = ~]МИ\ +М„2У', Н-м с построени¬
ем эпюры изгибающих моментов Ми (рис. 7.1.2д).
Представляют эпюру крутящих моментов Т, Н-м , переда¬
ваемых валом (рис. 7.1.2е).Вычисляют эквивалентные изгибающие моменты Мэи, Н м
в характерных точках вала Л/Э1СВ= /Ми2+(а Г)2, с представ¬
лением их эпюры (рис. 7.1.2ж),где а = сг.1и/2(70И ~ /3/2 - в случае реверсивной передачи;а =ст-1и/4ст0„ х /3/4 - в случае нереверсивной передачи.
Здесь (7-1и , (Гои (табл. 17.2.1).Определяют расчетные диаметры вала в характерных пунк¬
тах dраСч —"/То1 /(0,1 [сги ])', мм и представляют полу¬
ченные результаты на рисунке (рис. 7.1.2з).Здесь [сги] = СГ-1 и /5зап («зал = 3...4).Рис. 7.1.1. Схема вала 4 привода (рис. 1.2.1)1.	Вычисление реакций в подпорах Б а В вала в плоскос¬
тях XOZ и YOZ (п. 3, 4) рекомендуется выполнять из
уравнений Е МБ(В) = 0. Уравнения EFxm = 0 будут слу¬
жить проверкой правильности вычисления реакций.2.	На схемах сил (рис. 7.1.2а,в), нагружающих вал, направ¬
ление реакций в опорах должно соответствовать положи¬
тельному их значению.3.	Вычисление диаметров вала rfpac, рекомендуется выпол¬
нять для ряда его сечений (через 10... 15 мм длины вала).4.	Расчетные схемы вала и эпюры моментов, нагружающих
вал, рекомендуется представлять в одинаковом масштабе,
размещая их на одном листе (рис. 7.1.2) вместе с приня¬
той конструкцией вала (7.2).а)плоскость
XOZб) Мив)плоскост
YOZг) Мид) Ми, Н-ме) Т, Н-мж) Мзкб,3) dрссч. ммd=48Рис. 7.1.2. Результаты проектного расчета вала
а)аВ^7/.7.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ РАЗМЕРОВ И ФОРМЫДиаметра 0 28 42 45	48 46 38 341бала dрасч’ | I 1 -—Дт-1 —г 11	IММРис. 7.2.1. Конструктивное оформление вала
(вариант 1)ВАРИАНТ 1 (рис. 7.2.1)1.1.	Диаметр вала в подшипниках опор Б и В (сечения
1, 5) должен:-	быть большим или равным диаметрам в сечениях 1,2,5 d] расч = О ММ, ^2расч = 28 ММ, <^5расч= 48 ММ;-	заканчиваться на цифру 0 или 5 (внутренние диамет¬
ры подшипников качения заканчиваются на 0 или 5 мм).
Принимается dt=ds=50 мм.1.2.	Диаметр вала под ступицу (сечения 3, 4) должен быть:-	большим или равным диаметру d4 расч= 45 мм;-	большим, чем принятые диаметры dx=ds = 50 мм,
чтобы при монтаже колеса на вал не повредить повер¬
хность под подшипник. Принимается d = 52 мм.1.3.	С одной стороны ступицы (желательно со стороны кон¬
сольного участка вала) между ступицей и подшипни¬
ком вал выполняют диаметром d= 58 мм, что следует
из высоты заплечика под подшипник (размер Н или
da - рис. 8.9.16).Определение основных размеров и формы вала производит¬
ся в процессе обрисования линий расчетных сечений вала dpaC4
линиями действительных сечений d при условии d^dp асч
и при выполнении конструктивных, технологических и монтаж¬
ных требований, предъявляемых к его конструкции.Для схемы вала (рис. 7.2.1а, 7.2.2а) линия расчетных сече¬
ний, где приведенные изгибные напряжения ащ равны допус¬
каемым [<т„], представлена на рис. 7.2.16, 7.2.26.Конструктивное оформление вала может быть выполнено
в двух вариантах:1.	Подшипники в опорах Б и В (сечения 1 и 5) выполня¬
ются одинаковыми (рис. 7.2.1в) (вариант 1, рекомендуемый).2.	Подшипники в опорах Б и В (сечения 1 и 5) выполня¬
ются различными (рис. 7.2.2в) (вариант 2).Конструкция вала с окружающими и установленными на
нем деталями представлена на рис. 7.2.1г и 7.2.2г.1.4.	С другой стороны ступицы (между ступицей и под¬
шипником) устанавливают втулку с внутренним диа¬
метром di=50 мм.Такое конструктивное решение позволит с левой стороны
вала установить до заплечика (d = 58 мм) ступицу (d =
= 52 мм), втулку (d- 50 мм) и внутреннее кольцо под¬
шипника (d = 50 мм).1.5.	Все диаметры консольного участка вала должны быть
меньшими, чем ds= 50 мм.1.6.	Диаметр вала под уплотнение (сечения 6, 7) должен:-	быть большим, чем d6 расч = 46 мм;-	быть меньшим или равным d5= 50 мм;-	соответствовать ряду внутренних диаметров уплот¬
нений (табл. 9.1.1). Принимается d6= 48 мм.1.7.	Диаметр консольного участка вала dt должен:-	быть большим или равным расчетному диаметру в
всечениях7и8 (с/7расч= 38 мм, dgpac4= 34 мм);-	соответствовать ряду диаметров выходных концов
валов (7.4.2). Принимается dt= 40 мм.ВАРИАНТ 2 (рис. 7.2.2)2.1.	Диаметр вала в подшипнике опоры В (сечение 5)
должен:-	быть большим или равным диаметру d} расч= 48 мм;-	заканчиваться на цифру 0 или 5 (см. п. 1.1).
Принимается ds = 50 мм.2.2.	Диаметр вала в подшипнике опоры Б (сечения 1, 2)
должен:-	быть большим или равным диаметру d2 раСч= 28 мм;а)ВАЛА [21,42]
ВВ~Щ?7.Диаметра 0 28 42 45	48 46 38 34 jбала dr, ! I 1 ^-ЛгРис. 7.2.2. Конструктивное оформление вала
(вариант 2)-	заканчиваться на цифру 0 или 5 (см. п. 1.1).Можно принять d\ = 30 мм. Принимается d, = 35 мм.2.3.	Диаметр вала под ступицу (сечения 3, 4) должен быть:-	большим или равным диаметрам dз раСч = 42 мм и^4 расч = 45 мм;-	большим, чем принятый диаметр d, = 35 мм.
Принимается </4= 48 мм.2.4.	С правой стороны ступицы (между ступицей и подшип¬
ником) вал выполняют диаметром d = 58 мм (п. 1.3)2.5.	С левой стороны ступицы (между ступицей и подшип¬
ником) устанавливают втулку с внутренним диамет¬
ром d = 35 мм.Такое конструктивное решение позволит с левой стороны
вала установить до заплечика (d= 58 мм) ступицу (d =
= 48 мм), втулку (</= 35 мм) и внутреннее кольцо под¬
шипника (d = 35 мм).2.6.	Конструктивное решение консольного участка вала
(п. 1.5, 1.6, 1.7).
687.3. КОНСТРУИРОВАНИЕ ВАЛОВ [4,16,21,42]Конструирование валов производится в процессе выполнения сборочно¬
го чертежа редуктора.Принятое конструктивное оформление вала (7.2), окружающие и установлен¬
ные на нем части редуктора (рис. 7.3.1а), технологические, монтажные и эксплу¬
атационные требования к валу определяют:1.	необходимые допуски и посадки (п. 2);2.	требования к шероховатости поверхностей (п. 3);3.	допуски формы и расположения его поверхностей (п. 4).Некоторые конструкционные решения при проектировании валов, рекоменда¬
ции, типовые узлы, обозначения и т.д. приведены в п. 7.4.1. МАТЕРИАЛЫ ВАЛОВ И ИХ ТЕРМООБРАБОТКАПрямое вала и оси для средних нагрузок изготавливают¬
ся без термообработки из углеродистых сталей 25, 30,
35, СтЗ, Ст4, Ст5. В некоторых случаях применяется столь
40, 45 или 40Х с термообработкой (улучшение).Тяжелонагруженные вала и оси изготавливаются из леги¬
рованных сталей 40ХН, 40ХНМА, ЗОХГС и др. с последующей
термообработкой.При повышенных требованиях к твердости рабочих по¬
верхностей, например, цапф, шлииев применяются цементи¬
рованные стали 20Х, 12ХНЗА или азотированные стали ти¬
па 38МЮА.Для вал-шестерен материал бала определяется матери¬
алом шестерни.Участок вала в месте установки уплотнений рекомен¬
дуется термообработать на глубину h 0,3...0,4 мм, 45...48
HRC (обозначение термообработки на чертежах (рис.9. 1.3)).
Механические характеристики материалов (17.2).2. ДОПУСКИ И ПОСАДКИ (рис. 7.3.16 и 7.3.2)2.1. Подшипников качения (8.8.1).//0,022Д0,086дВ (5:1)Г (5:1) О170... 190 НВ
048 -о, 16 - h 0,3..
h14; ±0,5IT140,4; 45... 48 HRCbwluoTРаздай,Ъобео.СконтоЧ.контоУтбеооКоневуЫ'аокуы.Подп.ЦатеКП ДМ MCI2аВАЛ40ГОСТ 1050-88О 7.03.01"ТТигт^ПоссаVocwmot1:1
Листов /МТУ УПИ"Кофедро ДМ и ПМРис. 7.3.1. Конструирование валов:
а) вал с окружающими и установленными на нем частями редуктора;
б) рабочий чертеж валаВариантустановкиврезныхкрышекпоказанусловно0 @ ©<э©Рис. 7.3.2. Посадки, связанные с установкой валов
692.2.	Зубчатых колес2.2.1.	Для обычных соединений: Н7/р6 (d<120),Н7/г6, H7/s6 (d2.10Q).2.2.2.	Для соединений при ударных нагрузках:H7/r6 (d<120),
H7/s6 (d^lOO).2.2.3.	Для соединений при частом демонтаже:H7/k6; Н7/т6; h7/n6.2.3.	Mytpm2.3.	1. Для обычных соединений:Н7/к6; Н7/т6; Н7/п6.
2.3.2. Для соединений при ударных нагрузках:Н7/р6; Н7/г6.2А. Распорных втулок	H7/h6; H8/h7.2.5.	Отклонения бала б месте устанобки уплотне¬
ний — hlO (9.1.1 п. 2).2.6.	Посадки соединений "вал-ступица" (10.1, 10.2).2.7.	Рекомендуемые посадки, связанные с установ¬
кой валов, — рис. 7.3.2.3.	ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ
(рис. 7.3.16 и 7.3.3)3.	1. Поверхности установки подшипников (8.8.2).3.2.	Поберхности устанобки ступиц колес зубча-
чатых передач:-для d<:80 - Ro 1,6;	-для d>80 - RaJ,2.3.3.	Поберхности устанобки ступиц колес незуб —
тых передач, мусрт и тд.-для d^80 - RaJ,2;	-для d>80 - RoJ,2.3.4.	Торцевые поберхности уступов (заплечиков)
вала для установки подшипников качения,
ступиц колес, муфт и тд. — на класс ниже
шероховатости поверхностей установки этих
деталей б соответствии с п. 3.1, 3.2, 3.3.3.5.	Поверхности вала, взаимодействующие:-с манжетами резиновыми	Ro0,l...0,2;Й	/	 <L x/Ra6,3 (\/)3 vi Roo,2 ^Cfc		—	с боОлочнами уплотнениями:для V^4 м/с — Ra 1,6 ; для V^6 м/с - Ra0,8.3.6.	Поверхности вала в местах соединений
"вал-ступица" (10.1, 10.2).3.7.	Другие необозначенные поверхности Ra6,J... 12,5.
Их представление на чертеже (рис. 7.3.4).5...10 оs/Ra6,3(V)'Рис. 7.3.4. Представление шероховатости
необозначенных на чертеже поверхностей4.	ДОПУСКИ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯПОВЕРХНОСТЕЙ (рис. 7.3.16 и 7.3.5)центробO'/АЬ\s\ \аб\э-© ©-© ©x/RaO,8 s/Ra1,6 ^ЙШ0 ©0 © 0
0Рис. 7.3.3. Шероховатость поверхностей валаРис. 7.3.5. Обозначение допусков формы и расположения
поверхностей вала, когда:а)	базой является ось центровых отверстий;б)	базой является ось вала4.	1. Допуск радиального биения [/] :—	поверхностей установки подшипников качения
(когда допуск относится к оси вала) - 0,5
допуска круглости (п. 4.3):—поверхностей установки ступиц различного
вида калес, муфт и т.д. (табл. 7.3.1);
-поверхностей установки уплотнений-0,05 мм.4.2.	Допуск осевого биения [у] уступов (зап¬
лечиков) вала для устоновки:
подшипников качения (табл. 8.8. 10);колес зубчатых передач (табл. 7.3.2);
колес незубчатых передач, муфт и т.д.
(табл. 7.3.3).4.3.	Допуск круглости [о] и профиля продольного
сечения [=] (или иилиндричности R>|):
подшипников качения (табл. 8.8.9);других деталей, устанавливаемых на валу—не
более 0,5 1Тп диаметра вала в месте уста¬
новки этих деталей. Значения Пп (табл.17.3.3).4.4.	Допуски параллельности (^] и симметричнос¬
ти Щ элементов соединений "вал—ступица"
относительно оси вала (10.1, 10.2).Табл. 7.3.1. Допуски радиального биения
поверхностей валаОкружная скорость V, м/с
деталей, установленных на валу<4^22V/ V/ ^ АР ? ? РV V
(N soДопуск радиального биения поверхности
установки по отношению к /7л вала2.0	ГГп
1,4 ГГп1.0	ГГп
0,7 ГГпТабл. 7.3.2. Допуски осевого биения уступов (заплечиков)
вала для установки колес зубчатых передачСтепень точности
зубчатых колесd рад, ММ«55 «80 >80Допуск осевого биения *
уступов (заплечиков)
вала, мкм6,78,920 30 40
30 40 50Табл. 7.3.3. Допуски осевого биения уступов (заплечиков)
вала для установки колес незубчатых передач, муфтОкружная скорость V, м/с
деталей, устанавливаемых
навалуS5^8^12^18^25Допуск осевого биения *
уступов (заплечиков)
вала, мкм6050403020* Данные для длины ступицы £ст $^мл-
Для L„ ></мл допуск увеличивается в 1,5 раза.
707.4. НЕКОТОРЫЕ РЕШЕНИЯ И ТИПОВЫЕ УЗЛЫ, ПРИМЕНЯЕМЫЕ ПРИ КОНСТРУИРОВАНИИ ВАЛОВ
7.4.1.	ОСЕВОЕ КРЕПЛЕНИЕ ДЕТАЛЕЙ НА ВАЛАХ [2, 8, 9, 14, 18, 19, 21, 42]Ш0ШЖ	}Рис. 7.4.1. Осевое крепление деталей на валах с использованием:а) посадок с натягом; б) круглой шлицевой гайки; в) закладной разрезной втулки и круглой шлицевой гайки; г) шпонки с головкой и круглой шлицевой гайки; д) двух круг¬
лых шлицевых гаек; е) распорной втулки; ж) торцевой шайбы; з) пружинного кольца; и) специальной шайбы для внутренней резьбы в валу; к) цилиндрических штифтов с
осевой установкой; л) конических штифтов с осевой установкой; м) конического штифта с радиальной установкой; н) разрезного кольца, входящего в паз вала и крепящего¬
ся к ступице; о) планки, входящей в паз шпонки и крепящейся к ступице; п) шлицевого соединения и круглой шлицевой гайки; р) шлицевого соединения, центрируемого на
конических втулках, и круглой шлицевой гайки; с) установочного кольца с винтами; т) установочного винта, ввинчиваемого в ступицу; у) установочного винта, ввинчиваемо¬
го в ступицу и входящего в шпонку; ф) конических пружинных колец; 1-концы валов цилиндрические (7.4.2); 2 - концы валов конические (7.4.2); 3 - радиусы закруглений,
фаски и высоты заплечиков (7.4.3); 4 - отверстия центровые (7.4.5); 5 - канавки для выхода шлифовального круга (7.4.6)
1.	КОНЦЫ ВАЛОВ ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕТабл. 7.4.1. Концы валов цилиндрические, мм гост 12080 667.4.2.	КОНЦЫ ВАЛОВR Сх45‘1-йрядd2-йрядПоледопускаИспо1I.шение2RсL,L 2d,14j6(кб)30251,00,63018M8xl16181940284028Ml 0x1.'2520222450361,61,05036M12xl,25252860426042M16xl,532'363080582,51,68058М20х1,53538кбМ24х2404542481108211082М30х250(52)2,0МЗбхЗ5553тб606365140105140105М42хЗ708075М48хЗ1701303,02,5170130М56х4908595А-Аь-с —I100110125105120210165а)б)и1LИсполнения валов: 1 - длинные, 2 - короткие.
При выборе диаметров концов валов следует
1 -й ряд предпочитать 2-му ряду.Допускается исполнение концов валов с двумя
шпоночными пазами, расположенными под уг¬
лом 120°.d2Рис. 7.4.3. Конические концы валов:
а) с наружной резьбой; б) с внутренней резьбой3. ЗНАЧЕНИЯ ДИАМЕТРОВ d ВАЛОВИ ДОПУСКАЕМЫХ КРУТЯЩИХ МОМЕНТОВ Т
Табл. 7.4.3. Значения диаметров валов и допускаемых крутящих моментов гост 24266-80Валы тихоходныеГВалы быстроходныеd.т.d.т,! d,Г.d.т,1d.т,d.Т.d.Т, К d,т,ммНмммНмi ммНмммНм1ммН мммНмммН - мммНм1831,Г](30)180! 551000(100)5600!1422,425i 1253840055: 1400(20)45 135250! (60)140011080001631,528180405006016002263 [(40)355! 7020001251120018453020042560652240(25)90 i45500(80)2800206332' 25045710702800iLj125 j5071090L4000 :	..229035: Л5515010002.	КОНЦЫ ВАЛОВ КОНИЧЕСКИЕ С КОНУСНОСТЬЮ 1:10
Табл. 7.4.2. Концы валов конические, ммГОСТ 12081-72Рис. 7.4.2. Концы валов:а)	цилиндрические;б)	цилиндрическиес резьбовым концом0,51_21-йd2-йLiИсполнение! l21 Исполнение1 d 2
Исполнениеbhtdid 4рядряд1 2; 1212143018-13,1-331,8M8xlM41640 28i 281614,615,2M1 Ox 1,251819j16,617,617.218.2442,5M52050 36! 362218,218,9Ml 2x1,25M62220,220,92422,222,9553,02560 42422422,923,8Ml 6x1,5M82825,926,83080 58583627,128,2M20xl,5M10323529.132.130.233.2663,53633,134,2M123835,136,2M24x24042110 82825435.937.937.339.31085,0454840.943.942.345.312М3 0x2M165045,947,3МЗбхЗ5550,952,31495,5M205651,953,360140 1051057054,756,516106,0M42x3 i636557.759.759.561.57064,766,518117,0M48x3M24717565.769.767.571.58085170 130 ||13090L73.578.575.580.520127,5M56x4 'M3011 90i183,585,522149,0M64x4 !9588,590,5:мзб !100210 165j165120 i91,794,025M72x4110!i101,7104M80x4M42120!111,7114281610M90x4 j125!116,7119!M48 '	1			;	.. 	!				J	jРекомендуется применять призматические шпонкл высокие ГОСТ 10748-79.Значения диаметров, указанных в скобках, применять не рекомендуется.Значения допускаемых крутящих моментов определены для длительной работы редукторов в непрерыв¬
ном режиме с постоянной или переменной по значению нагрузкой (не более номинальной) и с передачей
двукратных пусковых моментов.
727.4.3.	КОНСТРУКТИВНОЕ ОФОРМЛЕНИЕ ВАЛА В МЕСТАХ УСТАНОВКИ СТУПИЦ [2,21,24,34, 42]1. РАДИУСЫ ЗАКРУГЛЕНИИ И ФАСКИГОСТ 10948-64Табл. 7.4.4. Значения радиусов закругления
и фасок, мм3. ФАСКИ, РАДИУСЫ ЗАКРУГЛЕНИЙ (ГАЛТЕЛИ)И ВЫСОТЫ ЗАПЛЕЧИКОВ (УСТУПОВ) ВАЛА И ВТУЛКИk\\\\\\\N\ступицд\1 -й ряд... 0,40,61,01,62,54,0 ...2-й ряд... 0,50,81,22,03,25,0 ...При выборе размеров радиусов и фасок 1 -й ряд
следует предпочитать 2-му.2. ДИАМЕТРЫ ВАЛОВ
И РАЗМЕРЫ ФАСОКСх45'У///////А'ступицаЛdл и d * следуют
из конструкции Ьало;tz(l,5... К 7)cj,
d3^d^oe2+2t;сj, R-табл. 7.4.6.
t~(1,5...1,7)c,;d вал 1 ~ ^ вал +2tRcm-табл. 7.4.6.
t~(t.5...1.7)RcmIdбал! вал +2tb= f(d вал ) - табл. 7.4. 7;
C2=(0,J...0,4)c,; t ~ (J...4)c2;
d дал / = d вал +21Рис. 7.4.5. Установка ступицы к заплечику (уступу) валаТабл. 7.4.7. Размеры подточек, ммРис. 7.4.6. Установка ступицык дистанционной втулке4. ПОДТОЧКИ_ч R 1	R?Табл. 7.4.6. Рекомендуемые зависимостиR ет> С\ — f(d вал)d валSJ20О0/Аи»О^ 70 <100/Аи»Ор о•К -0,3ММ1,01,62,02,53,24,0г п +0,3
И>-Кст 01,62,02,53,24,05,0Рис. 7.4.4. Размеры фасокВсе радиусы закруглений (галтели) на переходных
участках вала желательно выполнить одинаковыми.d валЬdtDiR\Riоо3d вал “ 0,5D+0,51,00,5>50... 1004dвал ~ 1,0D+1,01,60,5> 1005d вал - 1,5D+1,52,01,0\bоРис. 7.4.7. Размеры подточек:а)	для вала;б)	для корпусаТабл. 7.4.5. Рекомендуемые
размеры фасок с= f (t/вал)7.4.4. РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ДИАМЕТРЫ ОТВЕРСТИЙ И ИХ РАЗМЕЩЕНИЕ В СЕЧЕНИИ ВАЛА [21,42]d валсMM10...200,620...301,030..501,650...752,075...1002,5Табл. 7.4.8. Размеры одиночных отверстий
в сечении валаd валdidi1 1 AhhMM12, 14, 16M44,314103,22,518, 19M55,31712,54,02,820, 22, 24M66,421165,03,125,28M88,425196,03,630, 32, 35, 36M1010,530227,54,738, 40, 42M121337,5289,5645, 48, 53M1617453612755, 56, 60, 63, 65M2021534215970,71M24256350181380, 85, 90M30317560221695, 100, 105M363790712516Табл. 7.4.9. Размеры размещениядвух отверстий в сечении валаотверстия в сечении вала в сечении валаdкал/ .1 /,
mmeMM35,36,38, 40, 42
4548, 50, 53
55, 56, 60
63, 65, 70
71, 75, 80
85, 90
95, 100M814102020253036404550M122116M162519
737.4.5.	ОТВЕРСТИЯ ЦЕНТРОВЫЕ ГОСТ 14034-741.	ЦЕНТРОВЫЕ ОТВЕРСТИЯ
С УГЛОМ КОНУСА 60°2.	ЦЕНТРОВЫЕ ОТВЕРСТИЯ
С УГЛОМ КОНУСА 75°Форма АФорма ВФорма ТФорма СФорма Е3.	ЦЕНТРОВЫЕ ОТВЕРСТИЯ
С МЕТРИЧЕСКОЙ РЕЗЬБОЙФорма НРис. 7.4.10. Центровые отверстия с углом конуса 60°
(табл. 7.4.10)Рис. 7.4.11. Центровые отверстия с углом
конуса 15° (табл. 7.4.10)Табл. 7.4.10. Размеры центровых отверстий
форм А, В, Т, С и Е , мТабл. 7.4.11. Размеры центровых отверстий
форм F и Н, мм^валdd 1d2d зL minL,LiLiФормы А, В и Т142,55,38,09,03,12,423,200,8203,156,710,0123,93,074,030,9304,08,512,5165,03,905,061,240(5,0)10,616,0206,34,856,411,6606,313,218,0258,05,987,361,880(8,0)17,022,43210,17,799,352,01001021,228,03612,89,7011,72,51201225,433,014,611,613,8Формы С ии1208,023,330,2101012,01801236,645,4151618,5FаляMd,d2d,L maxLil2Li1625Мб6,410,013,35,53,06,54,02032М88,412,516,07,03,58,04,52540М10И15,619,89,04,010,25,23250М121318,022,010,04,311,25,54063М161722,828,711,05,012,56,56380М202128,033,012,56,014,07,5100М242536,043,014,09,516,011,5160М303144,851,818,01220,014,0Рис. 7.4.12. Центровые отверстияс метрической резьбой (табл. 7.4.11)4. ЦЕНТРОВОЕ ОТВЕРСТИЕС ДУГООБРАЗНОЙ СОСТАВЛЯЮЩЕЙФорма R	Табл. 7.4.12. Размеры центровыхотверстий формы R, ммdamdd iL min. Rmin max142,55,35,56,38,0203,156,77,08,010,0304,08,58,910,012,540(5,0)10,611,212,516,0606,313,214,016,020,080(8,0)17,017,920,025,01001021,222,525,031,5ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ центрового отверстия формы А
диаметром d = 4 мм: Отв. центр. А4 ГОСТ 14034-74
- центрового отверстия формы F с диаметром d = М3:
Отв.центр. F М3 ГОСТ 14034-745. ПРИМЕНЕНИЕ ФОРМ ЦЕНТРОВЫХ ОТВЕРСТИЙ
Табл. 7.4.13. Применение форм центровых отверстийРис. 7.4.13. Центровое отверстиес дугообразной образующей6. ИЗОБРАЖЕНИЕ ЦЕНТРОВЫХ ОТВЕРСТИЙ
НА ЧЕРТЕЖАХ
Если в окончательно изготовленном
изделии должны быть центровые от-2 omt
Г0С1.центр. А4
14034 - 74Ва)	В случаях, когда после обработки необходимость в центровых от¬
верстиях отпадает.б)	В случаях, когда сохранность центровых отверстий в процессе их
эксплуатации гарантируется соответствующей термообработкой.В случаях, когда центровые отверстия являются базой для много¬
кратного использования, а также в случаях, когда центровые отвер¬
стия сохраняются в готовых изделиях.Т
С
Е
R
F, НДля оправок и калибров-пробок.	jДля крупных валов (назначение аналогично с формой А).Для крупных валов (назначение аналогично с формой В). j
В случаях, когда требуется повышенная точность обработки.
Для монтажных работ, транспортирования, хранения и термо-'
обработки деталей в вертикальном положении.	|верстая, то их изображают условно
знаком < с указанием обозначения
поГОСТ 14034-74 на полке линии-
выноски. При наличии двух одинако¬
вых отверстий изображают одно нз
них (рис. 7.4.14а). Если центровые
отверстия в готовом изделии недопус¬
тимы, то при этом указывают знак
К (рис. 7.4.146).Рис. 7.4.14
747.4.6. КАНАВКИ ДЛЯ ВЫХОДА ШЛИФОВАЛЬНОГО КРУГА гост 8820-691. ШЛИФОВАНИЕ ПО ЦИЛИНДРУРис. 7.4.15. Шлифуемые поверхности:а)	вала (наружное шлифование);б)	отверстия (внутреннее шлифование)2. ШЛИФОВАНИЕ ПО ТОРЦУа) Наружное шлифование —А-45’Припуск на
шлифобаниеб) Внутреннее шлифование —Ба)а) Наружное шлифование — А
Исполнение 1	Исполнение 2Припуск наб) Внутреннее шлифование — ВПрипуск на
шлифобаниеб)Ь шлифобаниеРис. 7.4.16. Канавки для выхода шлифовального круга при шлифовании по цилиндруТабл. 7.4.14. Размеры канавокисполнений 1, 2 и 3, ммТабл. 7.4.15. Размеры канавок
исполнения 4, ммс/нал - d ат'иЬ дл
1, 2исп.3dxd 2hRRi10...5050...	100
> 1003.05.08.0
101,52,252,85,0d^a - 0,5dorB+ 0,50,31,01,62,03,00,51,0d„u, - 1,0d0TB+ 1,00,5daan, dorabdxhi-iсr2О</■}о2,2dm - 0,40,21,01,50,450... 1004,3d$an - 0,60,31,53,30,6> 1006,4dнал - 0,80,42,35,01,0При шлифовании на одной детали нескольких различных диаметров
рекомендуется применять канавки одного размера.Рис. 7.4.17. Канавки для выхода шлифовального круга при шлифовании по торцуИсполнение 1h 45'Исполнение 2h3. ШЛИФОВАНИЕ ПО ЦИЛИНДРУ И ТОРЦУ
а) Наружное шлифование —АИсполнение 3hПрипуск нашлифобаниеИсполнение 4ьб) Внутреннее шлифование-бh 45'Рис. 7.4.18. Канавки для выхода шлифовального круга при шлифовании по цилиндру и торцу
75а)7.4.7. КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ ПО УМЕНЬШЕНИЮ КОЭФФИЦИЕНТА КОНЦЕНТРАЦИИ НАПРЯЖЕНИЙ
В МЕСТАХ ИЗМЕНЕНИЯ ДИАМЕТРА ВАЛА [2,9,21,24,42]
б)Исходнаяформабалаа)Рис. 7.4.19. Примеры конструктивных решений по уменьшению коэффициента концентрации
напряжений в схеме а) вала за счет выполнения:б), в) заглублений в месте перехода; г), д) разгрузочных канавок; е), ж), з), и) закруглений
в месте перехода; к) переходной втулки с возможностью закругления валаплохо,(накладывание коэффициентов
концентрации напряжений)Рис. 7.4.20. Примеры конструктивных решений
по уменьшению коэффициента концентрации напряжений
от шпоночного паза7.4.8. КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ ПО УМЕНЬШЕНИЮ ВЫСОТЫ
Исходная УСТУПОВ (ЗАПЛЕЧИКОВ) ВАЛА ИЛИ ПОЛНОЙ ИХ ЛИКВИДАЦИИ [21,24,42]7.4.9. КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ ПО УМЕНЬШЕНИЮ
КОЭФФИЦИЕНТА КОНЦЕНТРАЦИИ НАПРЯЖЕНИЙ
ОТ ПРЕССОВЫХ ПОСАДОК [9,21,42]Рис. 7.4.21. Примеры конструктивных решений по уменьшению высоты уступов (заплечиков) валаРис. 7.4.22. Примеры конструктивных решений
по уменьшению коэффициента концентрации напряжений
от прессовых посадок
76
777.6. ПРОВЕРКА ВАЛА НА УСТАЛОСТНУЮ ПРОЧНОСТЬ [29]сечение 1dвал 1,Ми1,Тйсечение 2^/вал2,Ми2 ,тг\сечение 3dвалЗ,м „3 ,Проверка вала на усталостную прочность выполняет¬
ся после разработки рабочего чертежа проверяемого вала.
Перед началом расчета должно быть:а)	уточнено расстояние между опорами вала с учетом:-	действительного расстояния между опорами (заме¬
ром на сборочном чертеже редуктора);-	изменения этого расстояния на величину 2(о~0,5В)
(рис. 7.6.2 и 7.6.5), учитывающую схему установки
радиально-упорных подшипников;б)	уточнено расположение пунктов приложения сил, на¬
гружающих вал (замером на сборочном чертеже ре¬
дуктора);в)	произведено уточнение реакций в подшипниках;г)	произведено уточнение изгибающих моментов Ми
в характерных сечениях вала с представлением эпю¬
ры изгибающих моментов.ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:1.	Конструкция вала (со всеми размерами, посадками, ше-
реховатостями поверхностей, размерами переходных уча¬
стков и т.д.) (рис. 7.6.1).2.	Материал и термообработка вала (НВ, <7Т, <7В).3.	Значения изгибающих Ми и крутящих Т моментов в
сечениях вала.4.	Реверсивность передачи (параметр заданный).Проверка вала на усталостную прочность состоит в
определении запасов прочности в опасных сечениях про¬
веряемого вала.1.	Анализируя линию сечений вала, где приведенные на¬
пряжения равны допускаемым, а также принятые разме¬
ры вала (рис. 7.6.1), можно сделать вывод, что потенци¬
ально слабыми сечениями вала являются сечения, обо¬
значенные цифрами 1, 2, 3.Выбранные сечения имеют параметры:Рис. 7.6.1. Параметры вала, необходимые
для его проверки на усталостную прочность2.	Для каждого выбранного сечения вала, следуя из его кон¬
струкции (рис. 7.6.1), выбирается тип концентратора на¬
пряжений и по табл. 7.6.3 для этого типа концентратора
выбираются значения коэффициентов концентрации на¬
пряжений по изгибу ( к„) и по кручению ( кт ):сечение 1 - kau кт, ; сечение 2 - ка2, кт1\
сечение 3 - каз, ктъ.3.	Коэффициент запаса прочности вала по нормальным на¬
пряжениям Sa = О.,/(оа кад),где ст., - предел выносливости гладких стандартных ци¬
линдрических образцов при симметричном цикле
нагружения, МПа (табл. 17.2.1);
ст0 - амплитуда цикла изменения напряжений изгиба,
МПа, ст0 = ст„ =МИ •103/V;
где Ми - изгибающий момент в рассматриваемом
сечении вала, Н-м;
w - момент сопротивления изгибу с учетом
ослабления вала, мм3 (табл. 7.6.3);
кая - коэффициент снижения предела выносливости
детали в рассматриваемом сечении при изгибе
к™=где kd - коэффициент влияния абсолютных разме¬
ров поперечного сечения (рис. 7.6.3),
к Л = f (d вал » материал вала);
kF - коэффициент влияния параметров шере-
ховатости поверхности (рис. 7.6.4);
kv - коэффициент влияния поверхностного уп¬
рочнения (табл. 7.6.2).4.	Коэффициент запаса по касательным напряжениям:
для реверсивной передачи= т.\ 1{^та кТд)\
для нереверсивной передачи5т= Т-\/(Та кГЛ+7рт'Гп1'),
где Т., - предел выносливости гладких стандартных ци¬
линдрических образцов при симметричном цик¬
ле кручения, МПа (табл. 17.2.1);Та - амплитуда цикла напряжений кручения;Тщ - постоянная составляющая напряжений кручения.
При реверсивной передаче
Т0 = т = Г-юУи'р , МПа; Тт = 0.При нереверсивной передачеТ0 = ■Тш = Т/ 2 = Т ■ 1ОУ 2 wp, МПа,где Т - крутящий момент на валу, Н-м;wp- момент сопротивления кручению с уче¬
том ослабления вала, мм3 (табл. 7.6.3);
кгд - коэффициент снижения предела выносливости
детали в рассматриваемом сечении при крученииk^Td+TF~^Yy >
где к а - коэффициент влияния абсолютных раз¬
меров поперечного сечения (рис. 7.6.3)
kd = f(dtw, материал вала);
kF - коэффициент влияния параметров шере-
ховатости поверхности при кручении (рис.
7.6.4);кv - коэффициент влияния поверхностного
упрочнения (табл. 7.6.2);Y'r - коэффициент, характеризующий чувствитель¬
ность материала вала к асимметрии цикла изме¬
нения пряжений (табл. 7.6.1).5.	Общий запас сопротивления усталостиs = 1,5.mtn ’S	— Sa ът/ У ьаПри невыполнении условия п. 5 следует:-	изменить конструкцию вала так, чтобы увеличился
меньший из коэффициентов sa или sT ;-	выбрать материал вала с более высокими механичес¬
кими характеристиками;-	увеличить диаметр вала.При 3 следует уменьшить диаметр вала.
78Табл. 7.6.1. Значения ~фтУглеродистые стали:-	с малым содержанием углерода трт = О-	со средним содержанием углерода трт = 0,05
Легированные стали	трт= 0,101 ,о0,9
0,8
0,7
0,60,53^1fiiРазмера а, Ь, В, Т(8.10.4, 8.10.7)Рис. 7.6.2. Схемы для определения величин
(Ь-0,5В) и (а-0,5 Т)Табл. 7.6.2. Значения kv1020150Вид упрочнения
поверхности вала(Та, МПа
сердцевиныПри кон
напря
kai 1,5дентрацииженийкт= 1,8...2,0Закалка ТВЧ
Накатка роликом
Дробеструйный наклеп600...800
600... 15001.6...1.71.3...1.51.5...1.62.4...2.61.6...2.0
1,7...2,140 60 100—— dBm , мм	—■— Oj, МПаРис. 7.6.3. Графики для определения kd :	Рис. 7.6.4. Графики для определения kF:1	- углеродистая сталь без концентрации напряжений;	1 - шлифование тонкое (Ra - 0,32; 0,16);2	- легированная сталь без концентрации напряжений и уг- 2 - обточка чистовая (Ra - 2,5; 1,25; 0,63);
леродистая сталь при концентрации напряжений ка<2...3; 3 - обдирка (Rz= 20; 40; 80);3	- легированная сталь с концентрацией напряжений	4 - необработанные поверхности с окалинойТабл. 7.6.3. Значения ка, кт, w, wpа)<22II	"115 В)'1 J/Г ,■ .г(а-L(а-0,5 В)Подшипники
смонтирована
по схеме
"в распор "&	ЯL'=L+2(a-0,5B)ЖПодшипники
смонтирована
по схеме
"в растяжку"Я\	ш ШL‘-L-2(a-0,5B)Рис. 7.6.5. Уточненное расстояние между опорами L' в случае применения
радиально-упорных подшипников, установленных:
а) "в распор"; б) "в растяжку" (на примере вала конической шестерни)Галтель D/d = 1.25...2
при r/d 0,02
0,06
0,10Поперечное отверстие
при dt/d 0,05...0,025Выточка (t =г)
при r/d = 0,02
0,06
0,10Шпоночный пазШлицы прямобочныеШлицы эвольвентные
и вал-шестерниВитки червякаРезьбакт<7ц, МПа$700 >10002,50 3,50
1,85 2,00
1,60 1,641,90 2,001,90 2,35
1,80 2,00
1,70 1,851,75 2,001,60 1,751,60 1,752,30 2,501,80 2,40<700 >10001,80 2,10
1,40 1,53
1,25 1,351,75 2,001,40 1,70
1,35 1,65
1,25 1,50.,50 1,902,45 2,801,50 1,601,70 1,901,20 1,50ЭскизdItftМомент сопротивления, мм37Td /32^-0,1-1.54 J)7Td /327Т di bt(b-t)2
32 ' 2dnd /32Wpnd /16■nd /167Г d1 bt(b-t)2
16 ‘ 2d£nd /16Для шлицев легкой серии £=1,125;
средней ^=1,205; тяжелой £=1,2657Гd /32nd /16d- делительный диаметр шлицевndf /32 I тй$Ш
d[ - диаметр впадин червякаndl /32 I TTdJ/16
dj - внутренний диаметр резьбыЕсли в расчетном сечении вала несколько концентраторов напряжений, то в расчет принимается тот, для
которого больше ka!kd или kT!kd.
8. ПОДШИПНИКИ КАЧЕНИЯ8.1. ТИПЫ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ,в)ИХ ХАРАКТЕРИСТИКА И ПРИМЕНЕНИЕ [5, 15]L-4-X-Рис. 8.1.5Рис. 8.1.1. Шарикоподшипники радиальные (несамоустанавливающиеся):
а) однорядный; б) однорядный со стопорной канавкой на наружном кольце; в) одноряд¬
ный с канавкой для ввода шариков; г) однорядный с упорным буртом на наружном кольце
Рис. 8.1.2. Шарикоподшипники радиальные самоустанавливающиеся:
а) двухрядный сферический; б) двухрядный сферический с конусным отверстием (конус1:12); в) двухрядный сферический с конусным от¬
верстием (конус 1:12) на закрепительной втулке
Рис. 8.1.3. Шарикоподшипники радиально-упорные:
а) однорядный неразъемный с углом контакта
а = 12°, 15°, 26°, 36°, 40°; б) и в) сдвоенный с
обращенными друг к другу торцами наружных
(внутренних) колец; г) сдвоенный; узкий торец
наружного кольца одного подшипника обращен
к широкому торцу другого; д) и е) однорядный
с двойным внутренним кольцом и трех-(четырех)-точечным контактом ша¬
рика; ж) и з) двухрядный с цельными кольцами; и) двухрядный с двумя
внутренними кольцами
Рис. 8.1.4. Роликоподшипники радиальные:а) и б) с безбортовым наружным (внутренним) кольцом; в) и г) с однобор¬
товым наружным (внутренним) кольцом; д) и е) с безбортовым наружным
(внутренним) кольцом и конусным отверстием (конус 1:12)
на закрепительной втулке; ж) и з) без наружного (внут¬
реннего) кольцаРис. 8.1.5. Роликоподшипники радиальные (самоустанав¬
ливающиеся):а) двухрядный сферический; б) двухрядный сферический
с конусным отверстием (конус 1:12); в) двухрядный сфе¬
рический с конусным отверстием (конус 1:12) на закрепи¬
тельной втулке
Рис. 8.1.6. Роликоподшипники радиально-упорные:а) однорядный конический с углом контакта а = 10°...30°; б)однорядный конический с упорным бортом на
на наружном кольце; в) двухрядный конический с двумя внутренними кольцами; г) четырехрядный кони¬
ческий с двумя внутренними и тремя наружными кольцами
Рис. 8.1.7. Подшипники упорные:а) шарикоподшипник упорный радиальный; б) шарикоподшипник упорный радиальный с высоким бортом;в)	шарикоподшипник упорный двойной; г) шарикоподшипник упорный одинарный с подкладным сфериче¬
ским кольцом
80Табл. 8.1.1. Характеристика и область применения подшипниковГОСТ 2893-451,4Для осевых нагрузок
не рекомендуетсяПрименяются в узлах с повышенной ра¬
диальной нагрузкой. Применение при
осевых нагрузках не рекомендуется.ГОСТ 2893-451,0До 0,7
в обе стороныПрименяются при необходимости умень
шения продольных габаритов подшипни
кового узла.Рис. 8.1.8Рис. 8.1.9Рис. 8.1.10№ ГОСТаДопусти¬маярадиальнаянагрузкаДопустимая осевая
нагрузка (в долях от
неиспользованной
радиальной
нагрузки)Характеристика,
область примененияГОСТ 8338-75 1 0	До 0,7	Предназначены в основном для восприятияв обе стороны радиальных нагрузок, но могут воспри¬
нимать одновременно с радиальной осе¬
вую нагрузку. Угол перекоса внутреннего кольца (вал) по отношению к наружному (кор¬
пус) 0,25°.„0,5°. Рекомендуются для жестких двухопорных валов, прогиб которых не на¬
рушает нормальной работы подшипника; для валов с малым расстоянием между опорами
(отношение расстояния между опорами к диаметру вала меньше 10).ГОСТ 2893-451,0До 0,7
в обе стороныПрименяются при потребности сокращения
ширины опоры и упрощения его конструк¬
ции (нет потребности в заплечиках корпуса).Подшипники изготавливаются неразъемными.ГОСТ 28428-901,0До 0,2в обе стороныПредназначены в основном для восприятия
радиальных нагрузок, но могут воспри¬
нимать одновременно с радиальной осе¬
вую нагрузку. Способность подшипников к самоустанавливанию позволяет им работать
при углах перекоса внутреннего кольца (вал) относительно наружного кольца (корпус) до
2°...3°. Рекомендуются для валов, подверженных значительным прогибам; для узлов, где
не обеспечена строгая соосность посадочных мест под подшипники (при смонтированных
отдельно друг от друга корпусах), при расточке отверстий в корпусах не за один проход.
Подшипники с конусным отверстием и на закрепительной втулке применяются для уста¬
новки на гладких валах без заплечиков, при пониженных требованиях к точности вращения.ГОСТ 831-751,4До 1,0в одну сторонуПредназначены для восприятия одновремен¬
но действующих радиальных и осевых (в
одном направлении) нагрузок. Могут вос¬
принимать чисто осевую нагрузку. Способны работать при повышенном числе оборотов.
Подшипники с углом контакта р = 12° применяются в узлах с преобладающей радиаль¬
ной нагрузкой, с углом контакта р - 26° - с преобладающей осевой нагрузкой. Сдвоенные
подшипники применяются в узлах с большими осевыми нагрузками при больших числах
оборотов. Выполняются разъемным и неразъемным.Однорядные подшипники используются в ступицах передних колес автомобилей, в ре¬
дукторах; сдвоенные - в шпинделях высокоскоростных станков, в червячных редукторах.Рекомендуются для жестких двухопорных валов с незначительным расстоянием между
опорами, для узлов, требующих регулирования зазора в подшипниках при их эксплуатации
и работающих при повышенных числах оборотов.Рис. 8.1.11ГОСТ 8328-75 1,7 Не воспринимает Предназначены для восприятия значитель¬
ных радиальных нагрузок. В узлах, где
действуют осевые нагрузки, применяют¬
ся только при условии восприятия этих нагрузок подшипником другого типа. Обладают
большей грузоподъемностью, чем шариковый радиальный однорядный при равных габа¬
ритных размерах. Типы 2000 и 32000 подшипников не ограничивают перемещение вала
(корпуса). Типы 12000,42000 и 52000 - ограничивают перемещение только в одном направле¬
нии. Типы 92000 и 62000 - ограничивают перемещение в обоих направлениях в пределах
осевой игры подшипника. Перекос внутреннего кольца подшипника (вал) по отношению
к наружному (корпус) для всех разновидностей подшипников недопустим.Подшипники с конусным отверстием применяются для установки на валах с кониче¬
ской посадочной шейкой или на гладких валах при помощи конических втулок. Допуска¬
ют частичную регулировку радиального зазора путем затяжки втулки или самого подшип¬
ника на конической шейке вала.Подшипники без внутреннего (наружного) кольца применяются при ограниченных
размерах в радиальном направлении.Рекомендуются для жестких (коротких) двухопорных валов. Применяется в шпинделях
металлорежущих станков, в барабанах лебедок, опорах редукторов с шевронными колесами.ГОСТ 24696-810,9До 0,3ГОСТ 5721-75в одну сторонуРис. 8.1.12Предназначены в основном для восприятия
радиальных нагрузок. Обладают значитель¬
но большей грузоподъемностью, чем ша¬
риковые двухрядные сферические при равных с ними габаритах. Могут воспринимать од¬
новременно с радиальной и осевую нагрузку в ту или другую сторону. Способность под¬
шипников к самоустанавливанию позволяет им работать при перекосах внутреннего коль¬
ца (вал) относительно наружного кольца (корпус) до2°...3°. Рекомендуется применять
на валах, подверженных значительным прогибам; в узлах, где не обеспечивается соос¬
ность посадочных мест при смонтированных отдельно корпусах подшипников, при рас¬
точке в корпусах отверстий не за один проход. Применяются, когда грузоподъемность
подшипников других типов недостаточна.Подшипники с коническим отверстием и на закрепительной втулке применяются для
установки на валах без заплечиков, при пониженных требованиях к точности вращения,
в узлах, требующих частого монтажа и демонтажа.Применяются в редукторах большой мощности, буксах железнодорожных вагонов,
узлах металлургического оборудования.ТУ 37.006.162-891,9До 0,7в одну сторонуРис. 8.1.13Предназначены для восприятия одновремен¬
но действующих радиальных и осевых (в
одном направлении) нагрузок. Допускают
раздельный монтаж колец, а также осевую регулировку как при установке, так и в про¬
цессе эксплуатации.Рекомендуется применять на жестких двухопорных валах. Обычно
устанавливается по одному подшипнику в каждой из опор с обратным их расположением.Применяются в редукторах, коробках перемены передач, колесах и задних мостах ав¬
томобилей и тракторов, в шпинделях станков.Wш.Рис. 8.1.14ГОСТ 7872-89ГОСТ 23526-79Не воспри¬1,0нимаетв одну сторонуНе воспри¬1,6нимаетв одну сторонуПредназначены для восприятия только осе¬
вых нагрузок. Удовлетворительно работа¬
ют при сравнительно низких оборотах.
Для восприятия нагрузки в обоих направ¬
лениях служат двойные упорные подшип¬
ники.
81а)б	/£))//ОпорафиксирующаяВОпора
плавающая
(сомоустанабливоюшояся)В)Опора со схемой устанобки подшипников "в распор"д)бВJIтОпора со 1бВ-JI8.2. ОПОРЫ ВАЛОВ И ТИПЫ ИСПОЛЬЗУЕМЫХ ПОДШИПНИКОВ [21,42]а).	,	 б),	,	 b)j		 г)х_	д)А >0
для неразьемнах
подшипникобРис. 8.2.2. Типы подшипников качения, используемых для плавающих(самоустанавливающихся в осевом направлении) опор (опора В)Опора	Опорафиксирующая плабающая(самоустонаблибающаяся)Зазор для компенсации
теплобих удлинений деталейРис. 8.2.3. Типы подшипников качения, используемых для фиксирующих опор (опора Б)д) ,	wЗазор для компенсоции
теплобих удлинений деталейОпора В имеет обратное опоре Б расположение подшипника
Рис. 8.2.4. Типы подшипников качения, используемых для опор со схемойустановки "в распор"тв)ш-V-/тд)iОпори со схемой устанобки подшипникоб "б растяжку"
Рис. 8.2.1. Схемы осевого фиксирования валовОпоро В имеет обратное опоре Б расположение подшипника
Рис. 8.2.5. Типы подшипников качения, используемых для опор со схемойустановки "врастяжку"6 А-637
8.3.	ПОДШИПНИКОВЫЕ УЗЛЫ ВАЛОВ РЕДУКТОРОВ [9, 22, 34, 42]8.3.1.	ПОДШИПНИКОВЫЕ УЗЛЫ ВАЛОВ КОНИЧЕСКИХ ШЕСТЕРЕН1.	ПОДШИПНИКИ УСТАНОВЛЕНЫ "В РАСПОР" (вал между подшипниками сжат)в)ЖЯО?/] \ «11>тftlД)£=ПХ=ЭРис. 8.3.1Ж2.	ПОДШИПНИКИ УСТАНОВЛЕНЫ "В РАСТЯЖКУ" (вал между подшипниками растянут)Е Ж Б	ЕА - набор стальных прокладок для регулировки подшипников и для уплотнения.
Б - набор стальных прокладок для регулировки зацепления и для уплотнения.
В - шайба концевая для крепления на валу шестерни и внутреннего кольца
подшипника.Г - кольцо пружинное для крепления на валу внутренних колец подшипника.
Д - гайка шлицевая для крепления на валу внутренних колец подшипника.
Е - гайка для регулировки и крепления подшипников.Жнабор прокладок для устранения зазора при установке в
корпусе наружных колец подшипников и для уплотнения.
3 - шайба концевая для крепления на валу шестерни.И - набор прокладок для устранения зазора при установке в
корпусе наружного кольца подшипников и для уплотнения.
К - гайка для крепления и регулировки подшипников.J1 - прокладки для уплотнения.Рис. 8.3.2
838.3.2.	ПОДШИПНИКОВЫЕ УЗЛЫ ВАЛОВ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ КОСОЗУБЫХ, КОНИЧЕСКИХ И ЧЕРВЯЧНЫХ КОЛЕС1.	ПОДШИПНИКИ УСТАНОВЛЕНЫ "В РАСПОР" (вал между подшипниками сжат)	—2U	\Шб)JOZT2.	ПОДШИПНИКИ УСТАНОВЛЕНЫ "В РАСТЯЖКУ"
(вал между подшипниками растянут)	|в,гдРис. 8.3.3Рис. 8.3.4А - набор стальных прокладок для регулировки подшипников, зацепления и для уплотнения.Б - винт для регулировки подшипников.В - крышки-гайки для регулировки подшипников и зацепления (для червячных колес).Г - прокладки для регулировки зацепления и для уплотнения.Д - прокладки для уплотнения.Е - гайка для осевой фиксации на валу ступицы колеса и подшипника (со стороны консоль¬
ного участка вала).Ж - гайка для регулировки подшипников.3	- прокладки для устранения зазора при установке в корпусе наружного кольца подшипника и для уплотнения.
И - кольцо пружинное для крепления на валу внутреннего кольца подшипника.К - кольцо пружинное для крепления в корпусе наружного кольца подшипника.Л - концевая шайба для крепления на валу внутреннего кольца подшипника.М - дистанционная втулка для фиксации на валу внутреннего кольца подшипника.8.3.3.	ПОДШИПНИКОВЫЕ УЗЛЫ ВАЛОВ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ПРЯМОЗУБЫХ
И ШЕВРОННЫХ КОЛЕС(левая опора выполнена фиксирован¬
ной в осевом направлении, правая -
плавающей (самоустанавливающейся))'/////Л
848.3.4.	ПОДШИПНИКОВЫЕ УЗЛЫ ШЕВРОННЫХ ВАЛ-ШЕСТЕРЕН (обе опоры выполнены самоустанавливающимися)б)£а)б)£=3~ZlРис. 8.3.6Е=Х8.3.5. ПОДШИПНИКОВЫЕ УЗЛЫ ЧЕРВЖОВ1. ПОДШИПНИКИ УСТАНОВЛЕНЫ "В РАСПОР"
(вал между подшипниками сжат)М*	ЖЖ	д£=3а). "В РАСПОР"Рис. 8.3.7JQ2. СО СТОРОНЫ КОНСОЛЬНОГО УЧАСТКА ВАЛА ПОДШИПНИКИ УСТАНОВЛЕНЫ ПАРАМИЪХШ й(внутренняя опора выполнена плавающей)6б) "ВРАСТЯЖКУ"ИИЖ1 1Д	_□ж ьо
} A
<	/	ОAЕ'А1\/i3. ОДИН ИЗ ПОДШИПНИКОВЫХ
УЗЛОВ ВЫПОЛНЕН С УПОРНЫМ
ПОДШИПНИКОМРис. 8.3.8А - кольцо пружинное для крепления на валу
внутреннего кольца подшипника.Б - набор прокладок для устранения зазора при
установке в корпусе наружных колец подшип¬
ников и для уплотнения.В - кольцо пружинное для крепления в корпусе
наружного кольца подшипника.Г - шайба концевая для крепления на валу внут¬
реннего кольца подшипника.Д - прокладки для уплотнения.Е - гайка шлицевая для крепления на валу внут¬
ренних колец (кольца) подшипника.Ж - набор стальных прокладок для регулировки
подшипников и для уплотнения.И - гайка шлицевая для регулировки подшипни¬
ков.Рис. 8.3.9
858.4.	ПОДШИПНИКОВЫЕ УЗЛЫ ПРИВОДНЫХ ВАЛОВ [21,42]А-АЖ-ЖРис. 8.4.2. Подшипниковые узлы приводного вала звездочекРис. 8.4.3. Подшипниковые узлы вертикального приводного вала
868.5.	ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ [15,21,42]ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:1.	Радиальные нагрузки Fre и Fr, , Н в опорах Б и
В вала, где FTg=Rg, FrB = R,. Здесь Re и R,-	реакции в опорах Б и В вала, Н (7.1 п. 5).2.	Суммарная осевая нагрузка Fa, Н, действующая
навал. Для вала (6.2) Fa = F0г.3.	Рекомендуемый внутренний диаметр подшипникаd, мм, из конструктивного оформления вала (7.2).4.	Частота вращения вала я, мин-1 (табл. 1.2.4).5.	Продолжительность работы передачи (подшипника)
Lb, час (4.1 ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ или 4.1 п. 2.2).6.	Циклограмма нагружения передачи (подшипника)(4.1 ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ, рис. 4.1.4).7.	Динамика изменения внешней нагрузки, кс.8.	Температура подшипникового узла, кт.Оценивая п.п. 1 и 2 ИСХОДНЫХ ДАННЫХ, выбирают
тип используемых подшипников (8.1, 8.2), а также
схему их установки (8.3, 8.4).1.	ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ДЛЯ ФИКСИРУЮЩЕЙ ОПОРЫ
(рис. 8.2.1а, опора б ) на примере подшипника ша¬
рикового радиального однорядного.1.1.	Для выбранного подшипника с внутренним диа¬
метром d (D, В, С, С0 - из каталога подшипников
или 8.10) определяют:-	соотношение Fa /Са , по величине которого из табл.
8.5.2 выбирают значение параметра е;-	соотношение F„ /(VFr6).Если Fa /(VFrg) $ е , то Х= 1,00; Y- 0;если F0/(VFr6) >е , то Х= 0,56; Y = (табл. 8.5.2),где V - коэффициент вращения:V = 1,0 - при вращении внутреннего кольца по
по отношению к направлению нагрузки;V= 1,2 - при неподвижном внутреннем кольце
по отношению к направлению нагрузки;X, Y- коэффициенты радиальной и осевой нагрузки.1.2.	Эквивалентная динамическая радиальная нагрузка, НРГ =[XVF,6+YF0]kskT,
где кс - коэффициент безопасности, учитывающий
характер внешней нагрузки (табл. 8.5.3);
кт - коэффициент, учитывающий влияние темпе¬
ратуры подшипникового узла (табл. 8.5.4).1.3.	Эквивалентная динамическая радиальная нагрузка с
учетом изменения внешней нагрузки привода, НРгср = Ргк ,где k=['S(Tt/Tiy-(tl/Lb)]im (*-1,11,111,...)- коэффици¬
ент, учитывающий данные циклограммы изменения
внешней нагрузки привода.Значения Тк/Т, и tk/Lb (4.1 ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ);
р = 3,00 - для шарикоподшипников;
р= 3,33 - для роликоподшипников.1.4.	Расчетная динамическая радиальная грузоподъем¬
ность, Н Срасч = ЛсР %60nLh/lOb'.Пригодность ранее выбранного подшипника следует
ИЗ условия С ^ Срас, , Н.Если С > (2,5...3,0) С*pacq, следует:-	при принятом диаметре вала выбрать более легкую
серию подшипника с меньшим значением С;-	выбрать материал вала с более высокими механичес¬
кими характеристиками, что уменьшит диаметр вала,
внутренний диаметр подшипника и, следовательно, С;-	выбрать для зубчатой передачи материалы с большей
твердостью.2.	ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ДЛЯ ПЛАВАЮЩЕЙ ОПОРЫ
(рис. 8.2.1а, опора В ) на примере подшипника ша¬
рикового радиального однорядного.Для выбранного подшипника с внутренним диаметром
d (D, В, С, С0 - из каталога подшипников либо 8.10)
определяют эквивалентную динамическую радиальную
нагрузку, НPr=[XVFr,}kTks.Дальнейший расчет (п. 1.3, 1.4).3.	ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ для схем рис.
8.2.1в, д (подшипники роликовые конические или ша¬
риковые радиально-упорные).Для выбранного подшипника с внутренним диамет¬
ром d (D, В, С, Со, е - из каталога подшипников
либо 8.10) определяют:3.1.	Осевые составляющие от радиальных нагрузок в опо¬
рах Б и В, Н для подшипников:Foe 6(b)- е Fr6(B) - шариковых радиально-упорных;Foe б(в)=0,83 е Fr б(В) - роликовых конических.
Направление осевых составляющих Foe в и пред¬
ставлено на рис. 8.5.1.б ВРис. 8.5.1. Направления осевых составляющих
Foe в и Fge, от радиальных реакций в опорах Б и В
для схем установки подшипников:
а) - в распор; б) - растяжку3.2.	Определяют величину и направление результирую¬
щей осевой силы, Н 'EFoc=Focg+Foct+ Fa.
873.2.1.	Если E-Foc направлена от опоры б к опоре В, то
она воспринимается (табл. 8.5.1):-	для схемы "в распор" (рис. 8.5.1а) подшипником В,
осевая нагрузка которого, НFaB = Fx6 + Fa.В этом случае осевая нагрузка для подшипника б, Н
Fa6 Foc fi,-	для схемы "в растяжку" (рис. 8.5.1 г) подшипником
Б, осевая нагрузка которого, НFoe=F0CB + Fo.В этом случае осевая нагрузка для подшипника В, Н_	Fa В ” Fqc д .3.2.2.	Если ЕFgc направлена от опоры В к опоре б, то
она воспринимается:-	для схемы "в распор" (рис. 8.5.1в) подшипником б,
осевая нагрузка которого, НFa6=F0CB+F0.В этом случае осевая нагрузка для подшипника В, Н
FOB = FB;-	для схемы "в растяжку" (рис. 8.5.16) подшипником
В , осевая нагрузка которого, НFo.^Focg + Fo.В этом случае осевая нагрузка для подшипника б, НFq6~ Focff.3.3.	Для каждой опоры определяют соотношениеFa6/(VFr6) и FaB/(VFrl).Если FaS(B) /(V Fr6(B)) < е , то Х= 1,00; У= 0;
если Fa6(B)/{VFr6(B)) >е , то Х= Y= (табл.
8.5.2 или табл. 8.10.4 и 8.10.7)3.4.	Эквивалентная динамическая радиальная нагрузка, НPr5 = [XVFrS+YFa6]kTkE;
Pr.=[XVFrB+YFaB]kTke.При требовании одинаковых подшипников для обеих
опор дальнейший расчет проводят для большей из ве¬
личин PrS или Ргв (Рг).3.5.	Эквивалентная динамическая радиальная нагрузка с
учетом изменения внешней нагрузки привода, НР,ср = Ргк	(к-п. 1.3).3.6.	Расчетная долговечность работы подшипника, час£ар«сч=106 (С/Ргср)р/(60п) .Пригодность ранее выбранного подшипника следует
ИЗ условия Li рас, ZLh , час.Если Lbvac4>>Lb, следует (п. 1.4).Табл. 8.5.1. Определение осевых нагрузок на радиально-упорные подшипники-Jб распор7\Vs.В растяжку 3а)	\г~F0м\Г0с б1мFr6Величины силFoc 6^- Foc вFa 2 (Foc.-Focs)Foc 6 ^ Foc в
Fa $ (Foc B~ Foc б)Foc 6 ^ Foc в
FaZ 0Foc 6^ Foc в
Fa 2 (Foc 6-Foc,)Foc 6 ^ Foc в
Fa^(Foc6-FocB)Осевая нагрузка дляподшипника Б подшипника ВFаб Foc бFa6 = FocB-FaFa6 = Foc,+FaFa.=Foc6 + FaF -F* OB 1 сOb ос вFob =Fcob 1 ос вFa6 = FKFOB = Foc 6-FaТабл. 8.5.2. Значения коэффициентов X и У для радиальных и радиально-упорных подшипниковВидподшипнПодшипник однорядныйПодшипник двухрядныйикаFaеFaKy-Fr)$eFa/(.VFr)>eFal(y-Fr)$eFa/(VF,)>eXYXYXYXYШариковыйрадиальный0,0140,0280,0560,0840,1100,1700,2800,4200,5600,190,220,260,280,300,340,380,420,44100,562.30
1,99
1,71
1,55
1,451.31
1,15
1,04
1,00100,562.30
1,99
1,71
1,55
1,451.31
1,15
1,04
1,00а= 12°0,0140,0290,0570,0860,1100,1700,2900,4300,5700,300,340,370,410,450,480,520,540,54100,451,811,621,461,341,221,131,041,011,0012,081,841,691,521,391,301,201,161,160,742,942.63
2,37
2,18
1,98
1,84
1,691.64
1,62Шариковыйрадиально¬упорныйа= 15°0,0150,0290,0580,0870,1200,1700,2900,4400,5800,380,400,430,460,470,500,550,560,56100,441,471,401,301,231,191,121,021,001,0011,651,571,461,381,341,261,141,121,120,722,392,282,112,001,931,821,661.631.63а = 26°
а = 36°
а = 40°0,680,951,14100,410,370,350,870,660,5710,920,660,550,670,600,571,411,070,93Шариковый сферическ.двухрядн.
Роликовый конический однорядн.
Роликовый сферическ.двухрядн.1.5	tga1.5	tga1.5	tga111000,45ctga0,400,400,670,40 ctg a
0,40 ctg a
0,67 ctg a110,42 ctg a
0,45 ctg a0,650,670,65 ctg a
0,67 ctg aТабл. 8.5.3. Значениякоэффициента кБХарактер
внешней нагрузкиквСпокойная нагрузка1,0без толчковНагрузка с легкими1,0...1,2толчками, кратковремен¬ные перегрузки до 125%Нагрузка с умеренными1,2...1,8толчками, кратковремен¬ные перегрузки до 150%Нагрузка со значитель¬1,8...2,5ными толчками,кратко¬временные перегрузкидо 200%Нагрузка с сильными2,5...3,5ударами, кратковремен¬ные перегрузки до 300%Табл. 8.5.4. Значениякоэффициента кТTemperature, °Скг« 1501,00«2001,25«2501,40$3000,60
888.6.	УСТАНОВКА И КРЕПЛЕНИЕ ПОДШИПНИКОВ [9,21]8.6.1.	УСТАНОВКА И КРЕПЛЕНИЕ НА ВАЛАХ ПОДШИПНИКОВ С ЦИЛИНДРИЧЕСКИМ ПОСАДОЧНЫМ ОТВЕРСТИЕМРис. 8.6.1. Установка подшипника на валу, обеспечивающая силовую его затяжку в осевом направленииг)	д)	е)	ж)toРис. 8.6.2. Установка подшипника на валу, не обеспечивающая силовую его затяжку в осевом
направлении и требующая применения посадок с увеличенный натягом8.6.2. УСТАНОВКА И КРЕПЛЕНИЕ НА ВАЛАХ ПОДШИПНИКОВ С КОНИЧЕСКИМ ПОСАДОЧНЫМ ОТВЕРСТИЕМг)б)LLг-XIКольцо
калиброванной
толщинае)Рис. 8.6.3
8.6.3.	УСТАНОВКА И КРЕПЛЕНИЕ ПОДШИПНИКОВ В КОРПУСАХ1.	В плавающих (самоустанавливающихся) опорах подшипниковых узлов наружные кольца неразъемных под¬
шипников (рис. 8.2.2а, г, д) в корпусе не крепятся, а устанавливаются с возможностью осевого перемещения.
Подшипник крепится на валу внутренним кольцом одним из способов (8.6.1, 8.6.2). Относительно внутренне¬
го кольца устанавливается наружное кольцо (рис. 8.6.4).2.	В плавающих (самоустанавливающихся) опорах подшипниковых узлов наружные кольца разъемных под¬
шипников (рис. 8.2.26, в) крепятся в корпусе одним из способов, представленным на рис. 8.6.5.3.	Аналогично крепятся в корпусе наружные кольца неразъемных подшипников в фиксирующих опорах (рис. 8.6.6).4.	Радиально-упорные шарико(ролико)подшипники устанавливаются в корпусах в зависимости от схемы их мон¬
тажа - "в распор" или "в растяжку". Возможные способы установки представлены на рис. 8.6.7.а)А>0б) А>0в) А>0а)а)	6)Рис. 8.6.5. Установка наружного кольца разъемного
подшипника в корпусе плавающей
(самоустанавливающейся) опорыб)	в)Рис. 8.6.4. Установка наружного кольца неразъемного подшипника
в корпусе плавающей (самоустанавливающейся) опорыРис. 8.6.6. Установка наружного кольца неразъемного подшипника
в корпусе фиксирующей опоры
90Схема установки подшипников "в распор"'А\	Жтд)ж)и)к)Схема установки подшипников "в растяжку"л)	Ш	'Л\тшРис. 8.6.7. Установка в корпусе подшипников по схемам "в распор" и "в растяжку"
918.7.	ЭЛЕМЕНТЫ КРЕПЛЕНИЯ ПОДШИПНИКОВ8.7.1.	КОЛЬЦА ПРУЖИННЫЕ УПОРНЫЕ ПЛОСКИЕ НАРУЖНЫЕ ЭКСЦЕНТРИЧЕСКИЕГОСТ 13942-86Кольио дистан -Пружинные упорные плоские наружные
эксцентрические кольца классов точности
А, В к С предназначены для закрепления
от осевого смещения подшипников каче¬
ния и других деталей на валах от 4 до 200
мм.Материал колец - пружинная сталь (65 Г,
60С2 и др.) по ГОСТ 14959-79ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ пружинного
упорного плоского наружного эксцентри¬
ческого кольца класса точности В с ди¬
аметром вала 30 мм из стали 65Г:Кольио ВЗО	ГОСТ!J942-86Рис. 8.7.1. Конструкция колец а) и канавок б)...г) для них. Варианты исполнения колец
д) для d $9 мм; е), ж) для d > 10...165 мм; з) для d $ 170 ммТабл. 8.7.1. Размеры наружных колец и канавок для них, ммРис. 8.7.2. Закрепление внутреннего
кольца подшипника на валу
с использованием пружинного кольца
(вариант б) - предпочтительный)То же из стали 60С2:
Кольио В30.60С2ГОСТ13942-86Fa- осевая силаДиам.валаd101112131415161718
19202223242526282930
323435363738Кольцо9.210.2
11,011.912.911,812,813.614.7
15,913,814.715.716.517.517.017.919.119.921.118,220,221,122.123,121,824.225.326.327.324,025.826.8
27,8
29,528,230,231,632,834,531,432,233.034.035.036.837.638.639.840.61,51,72,02,51,01,21.71,81,81,82,02,12,22,22.32.42.5
2fi~
2,8
2,93.03.03.13.23.43.53.63.83.94.04.14.22,03,05,00,50,60,70,91,01,1Канавка9,510,511,312,213,214,115.016.0
16,8
17,80-0.090-0,1118,620,621.522.523.524.526.527.528.50■0,2130,232.033.034.035.036.00-0,251,21,41,90,751,11,21,41,51,82,12,32,73,0Fa,кН1.96г,113,393.96
4,27
5ЛЗ”
6,08
6,47
8,15
8,6610,611.712.713.7
14,214,916,016,717,122,022.3
26,727.4
28,2
29,0Диам.валаd40424546
48
50
525455565860626568707275788082859092Кольцо36.538.541.542.544.545.847.849.850.851.842.544.748.149.351.7
53,055.257.458.659.653.855.857.860.8
63,661,664.0
66,470.0
73,265.667.670.6
73,5
75,075,477.8
80,6
84,185.877,079.582.584.586.588,291,194.596.5
98,72,53,03,01,72,02,52,54.4	6,04.5	6,54.7	6,74.8	6,8
5,0 6,95.15.25.35.45.56,97.07.07.27.35,6	7,35,8	7,46,0	7,56,3	7,86,5	8,06,6	8,16,8	8,27,0	8,47.3	8,67.4	8,67,6	8,77,8	8,78,0	8,88,2	8,88,3	8,85,05,06,01,41,51,72,0КанавкаFc,кНДиамвалаdКольцоКанавкаFa,кНdtтhd 2d]d4sba1edimb37,51,93,839,09589,5102,33,53,08,69,46,02,291,50-0,353,45,312839,540,09892,5105,98,99,594,513242,5 о42,910094,5108,19,09,696,513543,5 -0,2543,910295,0108,29,19,797,019545,545,710598,0111,69,39,910020447,057,0108101,0114,89,410,0103020749,059,4110103,0117,29,610,12,5105-0,5421151,061,7112105,0119,49,710,210721552,062,9115108,0122,69,810,611022153,02,264,0120113,0128,410,211,011522355,066,4125118,0133,210,411,41206,024057,068,8130122,5138,310,711,612525059,0 Я,4,571,1135127,5143,911,011,88,02,813026062,0 ■°’3074,7140132,5149,311,212,013527065,078,2145137,5154,911,512,214028067,080,6150142,5160,54,011,813,0145028969,082,9155147,5165,312,013,0150-0,6329972,02,886,4160152,5170,712,213,315530875,090,0165157,0175,812,513,516031876,5107170162,0181,612,9-16532878,5109175167,0186,612,9-3,11707,533881,55,3114180172,0192,813,5-17534784,5 °118185177,0197,813,5-18035886,5 -°'353,4121190182,0203,814,0-185036888,5124200192,0213,814,0-195-0,72387
928.7.2.	КОЛЬЦА ПРУЖИННЫЕ УПОРНЫЕ ПЛОСКИЕ ВНУТРЕННИЕ ЭКСЦЕНТРИЧЕСКИЕ гост 13943-8бПружинные упорные плоские внутренние
эксцентрические кольца классов точности
А, В и С предназначены для закрепления
от осевого смещения подшипников каче¬
ния и других деталей в отверстиях от 8 до
320 мм.Материал колец - пружинная сталь (65Г,
60С2 и др.) по ГОСТ 14959-79ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ пружинного
упорного плоского внутреннего эксцент¬
рического кольца класса точности В с
диаметром 30 мм из стали 65Г:Колаио ВЗО	ГОСТ13943-86То же из стали 60С2:Колаио В30.60С2	Г0СТ13943-86Рис. 8.7.4. Закрепление наружного кольца
подшипника качения в корпусе
с использованием пружинного кольцаТабл. 8.7.2. Размеры внутренних колец и канавок для них, ммДиам.КольцоКанавкаFa,ДиамКольцоКанавкаFa,Диамотв.DКольцоКанавкаFa,отв.Ddidid<SЬа/еDiтhкНDdi<*3d<sba/e£>imhкНdidid<sba/eD imhкН2021,818,42,01,02,34,26,00,621,41,22,111,05054,247,24,66,5141,153,01,93,860,7102108,094,63,52,58,59,2221,8106,02,86,0163212222,823,8 +0,4219.220.22.42.54.24.222.423.411,812,7525456.258.249,451,22,51,74.74.86.76.755.057.062,964,71051084 1»0 +i,08114,0 -0,5497,299,88,78,99,29,5109,01 12,0+g168173232424.9	-°,2*25.921,322,12.52.64,24,47,00,724.5	+о,2125.5	013,714,5555659.260.251,852,65.05.16,86,858.059.0	+0,3061.0	066.467.5110112116,0118,0102,2104,09.09.110.410.52,1114.0116.01761797526,928,023,124,02.72.84,54,726,51475862,254,45 26,9161,369,6115121,5107,19,310,5119,0183260,827,52,315,56064,2 +о,9256,05,47,363,04,572,5120126,511,39,711,0124,01912830,226,01,22,94,829,517,26266,2 -0,4657,85,57,365,074,7125131,5116,310,011,0129,019/293031.232.227,228,02,93,04.84.88,030.531.51,417,618,0656869,272,560,262,95,86,17,67,868,071,078,281,7130135136.5141.5120,9125,34,010,210,511,011,2242,4134.0139.020/214323434.536.537.8	+0,5038.8	"2539.829,931.732.833.8
34,63.23.3
345.45.49,00,933.835.8
37,02,723,5
77 5707?74.576.565,166,73,06,2647.87.873.075.084,286,4140145146'5+i
ifi £ *
>51,5 ч),бз157,5129,9134,510,710,911,211,4144.0149.0222230355.4	28,27579,569,36,67,8181,578,090,0150140,511,212,0155,029836373.53.65.45.51039,0 о3,029,029,8788082.585.572.574.56,87,08.58.581,083,593,5112155160162.5167.5145,1149,711,411,612,013,02,7160,0+0,63
165,0 03093193840.835 43,75,51,040,031,68287,576,57,08,585,5115165172,5152,511,813,0282,8170,03284043,537,73,95,81242,540,48590,579,17,28,688,5119170177,5156,712,2-175,03384245.5	+0,7848.5	-0.3939,342,12,51.74.14.25,96,244,543 08893.5	+1,0895.5	-0,5481,7748,691,5 +0,352,25,3123175182,5161,312,7-180,03,47,53484547,545,29083,97,68,693,5 0126180188,0165,85,03,013,2-185,03584649,543,14,36,31448,546,09297,583,53,52,07,88,7201,895,5129185193,0+1,44169,813,7-190,03684750,644,04,46,449,51,93,847,295100,58/,98,18,898,5133190198,0-0,72174,613,8-303,1195.0
200,0+0’72205.0ill485051.6 +0.92
54,2 0,4644,847,24.54.66.46.51,150,5 +о,зо
53,0 04,548,260,798100103.5105.590,592,38.38.49.09.0101.5103.513/139195200203.0208.0179,6184,213,814,0-385394Вариант исполнения
938.7.3.	КОЛЬЦА ПРУЖИННЫЕ УПОРНЫЕ ПЛОСКИЕ НАРУЖНЫЕ КОНЦЕНТРИЧЕСКИЕ гост 13940-86\/Ra12,5(\/)Вариант Заполнения
канадки при односто¬
ронней осебой нагрузке(т,^т)а =60' для с/<:58 мм для d^50 мм
а =90' для d>60 мм h =0,7ЬРис. 8.7.5. Конструкция колец и канавок для нихТабл. 8.7.3. Размеры наружных колец и канавок для них, ммПружинные упорные плоские наружные
концентрические кольца классов точности
А, В и С предназначены для закрепления
от осевого смещения подшипников каче¬
ния и других деталей на валах от 4 до 200
мм.Материал колец - пружинная сталь (65Г,
60С2 и др.) по ГОСТ 14959-79ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ пружинного
упорного плоского наружного концентри¬
ческого кольца класса точности В с ди¬
аметром вала 30 мм из стали 65Г:Рис. 8.7.6. Закрепление внутреннего
кольца подшипника на валу
с использованием пружинного кольца
(вариант б) - предпочтительный)Кольцо ВЗОТо же из стали 60С2:
Кольцо BJ0.60C2Г0СТ1394С/-86ГОСТ13940-86Fa- осевая сила101211,01311,91412,91513,81614,71715,71816,51917,5Кольцо9,2+0,15-0,30+0,18-0,361,01,21,71,72,02,33,24,05,02,03,04,05,06,0Канавка9 5 0
-0,0911,312,213,214,115.016.0
16,8
17,800,1118,620,621.522.5	023.5	-°.2124.526.527.528.530.232.233.034.035.036.00■0,251,21,41,90,751,11,21.41.51,8~2j"2j2,73,0Fa,кН1.963,393.96
4,275,136,086,478,158,6610,611.712.713.7
14,214,916,016,717,222,022.3
26,727.4
28,2
29,0Диам.валаd40424546
485052545556586062656870727578808285889092Кольцо36.538.541.542.5	+0,3944.5	-0,78
45^847.849.850.851.8
53Д!55.857.860.863.6	+0,39
6576 °.7867.670.6
73,5
75,077,079.5
82,5'84.586.5+0,54-1,082,02,53,01,72,02,53,05,06,07,08,510Канавкаd 137.539.542.543.545.547.049.000,2551.052.053.055.057.059.0	062.065.067.069.072.075.076.578.581.584.586.588.5-0,300-0,35т1,92,23,44,55,3Fa,кНДиам.валаdКольцоКанавкаFa,кНd2d зSь/dxть39,09589,53,03,08,51291 ’5 -0,353,45,312840,09892,594,513242,910094 596,513543,910295,0 ’97,019545,710598,010020457,0108101,09,5103 020759,4110103,0105 ‘°’5421161,7112105,010721562,9115108,011022164,0120113,011522366,4125118,01207,524068,8130122,512525071,1135127,513026074,7140132,513527078,2145'37,514028080,6150142,5 -1,203,510,5145 о28982,9155147,5150 -0,6329986,4160152,515530890,0165157,0160318107170162,0165328109175167,014170338114180172,0175347118185177,0180358121190182,0 +0,72185 0368124200192,0 -1,44195 -°'72387
948.7.4.	КОЛЬЦА ПРУЖИННЫЕ УПОРНЫЕ ПЛОСКИЕ ВНУТРЕННИЕ КОНЦЕНТРИЧЕСКИЕ гост 13941-86\Zro12,А5(N/)Пружинные упорные плоские внутренние
концентрические кольца классов точности
А, В и С предназначены для закрепления
от осевого смещения подшипников каче¬
ния и других деталей в отверстиях от 8 до
320 мм.Материал колец - пружинная сталь (65Г,
60С2 и др.) по ГОСТ 14959-79ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ пружинного
упорного плоского внутреннего концент¬
рического кольца класса точности В с
диаметром 30 мм из стали 65Г:Кольцо ВЗО	ГОСТ!3941 —86То же из стали 60С2:Кольцо В30.60С2	ГОСТ13941 -86Рис. 8.7.7. Конструкция колец и канавок для нихТабл. 8.7.4. Размеры внутренних колец и канавок для них, ммРис. 8.7.8. Закрепление наружного кольца
подшипника качения в корпусе
с использованием пружинного кольцаFa - осевая силаДиам.отв.D20212223242526
282930323435363738404245464748
50Кольцо21,822,823.8	+0,4224.9	-0'2125.926,928,030.231.232.234.536.537.8	+0,5038.8	“О.2539.840.843.545.5	+0,7848.5	-0,3949.550.651.6	+0,92
54,2 ' " “-0,461,01,21,72,02,53,24,06,07,08,0~9fi101Т14Канавка21.422.423.424.5	+0Д125.5	026.527.529.530.531.5
33,8
35,737.038.039.040.042.544.547.548.549.5+0,25050,5 +0,30
53,0 0т1,21,41,92,12,32,73,03,84ХFa,кН11,011,812.713.7
14,514,715.5
17,217.6
18,023.527.5
28,2
29,0
29,831,640,443,045,246,047.248.2
60,7Диам.КольцоКанавкаFa,Диам.отв.DКольцоотв.DdiSЬ/DiтhкНdidiSь/5054,21,74,01453,01,93,860,7102108,02,52,57,0225254555656.258.259.260.255.057.058.059.0	+0,3062,964,766.467.5105108110112111,0 +1,08114,0-0,54116,0118,0586062656862,264.2	+0,9266.2	-0,4669.2
72,55,01661,0 063.065.068.0
71,04,569.6
72,574.7115120125121.5126.5131.578,281,7130135136.5141.58,0247074,573,084,2140146’5+1 26727576.579.575.078.086,4145151,5 -о;6з1890,0150157,57882,581,093,5155162,58,58085,583,5112160167,5288287,585,5115165172,58590,588,5119170177,5889093-5 +1,08
95,5 -0,5491.5	+0,3593.5	02,25,3123126175180182,5188>°+1,443,03,09,592959810097.5100.5103.5105.52,02,06,02095.598.5101.5103.5129190198,0-0,72133137139200208,030Канавка106,0109.0112.0114.0116.0
119,0+0,540124.0129.0134.0139.0144.0149.0155.0160.0	+0,63165.0	0170.0175.0180.0185.0195.0	+3'72205.02,83,4FaкН6,01631681731761791831911972072142222302983093197,5328338348358377394
958.7.5. ШАЙБЫ КОНЦЕВЫЕ1. ШАЙБЫ КОНЦЕВЫЕ С КРЕПЛЕНИЕМ ДВУМЯ БОЛТАМИТабл. 8.7.5. Основные размеры концевых шайб
с креплением двумя болтамиРис. 8.7.9. Закрепление подшипника на валу
с использованием концевой шайбы:1 - шайба концевая; 2 - шайба стопорная; 3 - болтРис. 8.7.10. Шайба концевая Рис. 8.7.11. Шайба стопорная^валDоВёхЬкБолт
ГОСТ 7798-70ММ40455050556025252560,514107М8х228556065706570758025253030201312Ml 0x20758530101,0261614М12х25809040851004090105409511050100115501210512050110130502.	ШАЙБЫ КОНЦЕВЫЕ С КРЕПЛЕНИЕМ ОДНИМ БОЛТОМ (ВИНТОМ) гост 14734-69Табл. 8.7.6. Основные размеры концевых шайб с креплением
одним болтом (винтом)Рис. 8.7.12. Закрепление подшипника на валу с использованием концевой шайбы:
1 - шайба концевая; 2 - болт (винт); 3 - штифт; 4 - шайба пружиннаяа)С х45.S/Ra6,3{\/) б)с я45. VfRa6,3{\/)Рис. 8.7.13. Шайба концевая:а)	- исполнение I;б)	- исполнение IIОбозначение
шайб7019-06217019-06227019-06237019-60247019-60257019-60267019-60277019-60287019-60297019-60307019-60317019-60327019-60337019-60347019-60357019-60367019-60377019-60387019-60397019-60407019-60417019-60427019-6043Испол¬нениеD ёа±0,2h20+2424+2828+3232+3636+4040+4545+5050+5555+6060+651	65+70 752284550566367717019-6044170+7575+802025285,56,69,03,54,55,5161822101216БолтМ5х12-5.6-ВМ6х16-5.6-ВМ8х20-5.6-ВГОСТ 7798-70ШтифтцилиндрЗтбхЮ4т6х125т6х16ГОСТ 3128-70ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ концевой шайбы исполнения I,
размером D = 28 мм:Шайба 7019-0621 ГОСТ 14734-69
968.7.6. ГАЙКИ КРУГЛЫЕ ШЛИЦЕВЫЕ гости871-88Исполнения 1,2з!\/Ra3,2{\/)(z-число
шлицев) Ь(Н14)8.7.7.	ШАЙБЫ СТОПОРНЫЕМНОГО ЛАПЧАТЫЕ гост 1 1872-89\/Ra25{\/)
b(H14)25'Т.В-В - см. след. стр.П Sd/0,5(d+D)\A\Рис. 8.7.14. Конструкция и размеры гаекРис. 8.7.15. Закрепление внутреннего кольца подшипника на валу:
а) обычное - с использованием круглой шлицевой гайки и стопор¬
ной многолапчатой шайбы; б) рекомендуемое - с применением до¬
полнительного дистанционного кольцаЪ1чРис. 8.7.16. Конструкция и размеры шайбГайки круглые шлицевые изготавливаются из материалов
с условным обозначением марок - 02, 04, 05, 06, 11, 21,23
и 32 поГОСТ 18123-82 (табл. 7.7.10).Шайбы стопорные многолапчатые - из материалов с услов¬
ным обозначением марок - 01,02.ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ гайки круглой шлицевой исполнения 1, с диаметром резьбы
64 мм, с полем допуска резьбы 6Н, из стали 35: Гайка М64х2-6Н.05 ГОСТ 11871-88-	то же, исполнения 2, из стали 45:	Гайка 2 М64х2-6Н.06 ГОСТ 11871-88-	шайбы стопорной многолапчатой для круглой шлицевой гайки с диаметром резьбы 64 мм,
из материала группы 01:	Шайба 64.01 ГОСТ 11872-89Табл. 8.7.7. Размеры гаек, ммТабл. 8.7.8. Размеры шайб, ммПродолжение табл. 8.7.7Продолжение табл. 8.7.8мШагрезьбы,РD \ тИсполнениеЯ,daЬhгLr1212181,5323086241962,04203432262122383610729232,5244238312527454235293048453832335248108403583,03655504238396056484142656052444570635547648756712858503,5ГайкаМ<*■d2d3bfhmaxRmaxs1818,534244,81560,51,02020,53727172222,54030192424,54433212727,547362483030,55039273333,554425,8301,63636,55845333939,56248364242,56752394545,57256424848,577607,8450,8MШагрезьбы,pD | mИсполнениеD idabhzLr1212521,580701286154103,565685756i584,06090807062649585756668100901588070721059515108575762,011095857980115100908385120108988890125112181010293129513011810898100135125115103ГайкаMdxdidibfbmaxRmaxs5252,582657,849100,81,65657,08770536061,09275576465,09780616869,0102859,5657273,01079069137677,011295738081,0117100768586,0122105819091,012711011,5861,02,09596,01321159110010113712096
6-6(гайка и шайба услобно не показана)Вd<pp-диаметр фрезаВdtpp — 60... /5 ММв-вн+0,1Г (d=M) \/Ra6,J (\/)Г (d>M) \/Ra6,3(\/)При d=M использовать
гайку исполнения 2При d>M использовать
гайку исполнения 1Рис. 8.7.17. Размеры вала в месте установки гайки и шайбы.Паз на валу под лепесток шайбы нарезается фрезой:
а) пальцевой; б) дисковойТабл. 8.7.9. Размеры вала в месте установки круглой шлицевой
гайки и стопорной многолапчатой шайбы, ммdМdf (h 1J), d 4 maxс*1ЛbiУ min^min20М18х1,515,72,50,8155,361,5М20х1,517,7175,361,525М24х1,521,7215,361,530М27х1,524,7245,381,5М30х1,527,7275,381.535М33х1,530,7306,381,540М39х1,536,7366,381,545М42х1,539,7396,381,5М45х1,542,7426,381,550М48х1,545,7458,381,555М52х1,549,7498,391,560М60х2573,41,0578,391,565М64х261618,391,570М68х265651091,575М72х2696910121,580М80х2777610121,585М85х2828110121,590М90х2878612121,595М95х2929112121,5100Ml 00x2979612121,5Табл. 8.7.10. Марки материалов круглых шлицевых гаек
и стопорных многолапчатых шайб,а также их условное обозначениеГОСТ 11871-88, ГОСТ 1 1872-88, ГОСТ 18123-82МатериалТвердостьУсловноевидмаркастандартНВобозначение08, 08кп
10, ЮкпГОСТ 1050-7401УглеродистыесталиСт 3 , СтЗсп
Ст 3 кпГОСТ 380-8890021520110030435ГОСТ 1050-74140054517006Легированныестали35Х, 40Х
30ХГСАГОСТ 4543-7119721711Коррозионно-стойкие12Х18Н9ТI2X18H10TГОСТ 5632-7221стали14Х17Н223ЛатуниЛ63ГОСТ 15527-7032
988.7.8.	ВТУЛКИ ЗАКРЕПИТЕЛЬНЫЕ гс>ст24208-808.7.9. ВТУЛКИ СТЯЖНЫЕ госизом-воИсполнение 1
bИсполнение 2Втулки закрепительные и стяжные предназначены для крепления подшипников ка¬
чения с коническим отверстием конусностью 1:12 на цилиндрических шейках валов.ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ втулки закрепительной серии диаметров 2, серии ширин 0 для подшипника с диаметром d ~ 70 мм:Втулка закрепительная Н 214 ГОСТ 24208-80
- втулки стяжной серии диаметров 2, серии ширин 0 для подшипника с диаметром d - 70 мм:
Втулка стяжная АН 214	ГОСТ 13014—80о 1:12777777i■О'SУLРис. 8.7.18. Конструкция
и размеры
закрепительных втулокРис. 8.7.19. Закрепление внутреннего
кольца подшипника на валу
с использованием закрепительной втулкио 1:12Рис. 8.7.20. Конструкция
и размеры стяжных втулокРис. 8.7.21. Закрепление внутреннего
кольца подшипника на валу
с использованием стяжной втулкиТабл. 8.7.11. Размеры закрепительных втулок, мм и обозначение комплектущих изделий Табл. 8.7.12. Размеры стяжных втулок, ммIIIIIIОбщ.размерыОбозначгайкиLоЬd2Обознач.гайкиLОьd2Обознач.гайкиLОьd2ddx-АН 20825,02,06М45х1,5АН 3082936М45х1,5АН 23084037М45х1,54035АН 20926,03,06М50х1,5АН 3093136М50х1,5АН 23094437М50х1,54540АН 21028,03,07М55х2АН 310Х3537М55х2АН 2310Х5039М55х25045АН 21129,03,07М60х2АН 31IX3737М60х2АН 231IX54310М60х25550АН 21232,03,08М65х2АН 312Х4038М65х2АН2312Х58311М65х26055АН21332,53,58М70х2АН 3134238М70х2АН 231361312М70х26560АН 21433,53,58М75х2АН 3144348М75х2АН 2314Х64412М75х27060АН 21534,53,58М80х2АН 3154548М80х2АН 2315Х68412М80х27565АН 21635,53,58М85х2АН 3164848М85х2АН 2316Х71412М85х28070АН 21738,53,59М90х2АН317Х5249М90х2АН 2317Х74413М90х28575АН 21840,04,09Ml 00x2АН318Х5349Ml 00x2АН 2318Х79414М100x29080АН 22045,04,010Ml 10x2АН 320Х59410Ml 10x2АН 2320Х90416Ml 10x210090АН 22250,04,011Ml 20x2АН 322Х63412Ml 20x2АН 2322Х98416М125х2110100IIIIIIОбщие размерыКомпл.изделияОбознач.гайкиLОбозначгайкиLОбознач.гайкиLdd гd 2ЬbtсDГайкиШайбыН 20424Н 30428Н 2304312017M20xl48732КМ 4MB 4Н 20526Н 30529Н 2305352520М25х1,558838КМ 5MB 5Н 20627Н30631Н 2306383025М30х1,558845КМ 6MB 6Н 20729Н 30735Н 2307433530М35х1,568952КМ 7MB 7Н 20831Н 30836Н 2308464035М40х1,56101058КМ 8MB 8Н 20933Н 30939Н 2309504540М45х1,56101165КМ 9MB 9Н 21035Н31042Н 2310555045М50х1,56101270КМ 10MB 10Н 21137Н31145Н 2311595550М55х28101275км иMB 11Н 21238II 31247Н 2312626055М60х28101380КМ 12MB 12Н 21340Н31350Н 2313656560М65х28101485КМ 13MB 13Н 21441Н 31452Н 2314687060М70х28121492КМ 14MB 14Н 21543Н 31555Н 2315737565М75х28121598КМ 15MB 15Н 21646Н31659Н 2316788070М80х2101217105КМ 16MB 16Н 21750Н 31763Н 2317828575М85х2101218110КМ 17MB 17Н 21852Н 31865Н 2318869080М90х2101418120КМ 18MB 18Н 22058Н 32071Н 23209710090Ml 00x2121420130КМ 20MB 20Н 22263Н 32277Н 2322105110100Ml 10x2121621145КМ 22MB 22I	- Втулки для подшипников серии диаметров 2, серии ширин 0.II	- Втулки для подшипников серии диаметров 3, серии ширин 0.III	- Втулки для подшипников серии диаметров 3(6), серии ширин 0.I	- Втулки для подшипников серии диаметров 2, серии ширин 0.II	- Втулки для подшипников серии диаметров 2(5), серии ширин 0.III	- Втулки для подшипников серии диаметров 3(6), серии ширин 0.
99.7.10. ГАИКИ ДЛЯ ЗАКРЕПИТЕЛЬНЫХ
И СТЯЖНЫХ ВТУЛОК
С МЕТРИЧЕСКОЙ РЕЗЬБОЙ ГОСТ 8530-90б’^(ч/)8.7.11. ШАЙБЫ СТОПОРНЫЕ	8.7.12. СКОБЫ СТОПОРНЫЕ ГОСТ 8530-90ГОСТ 8530-90f2 (Ы4)|>1 Sq/0,5(d+d,)\A\Рис. 8.7.22. Конструкция и размеры гаекL (hi4)ШГ::шВ (h!2}f3ti/Рис. 8.7.23. Конструкция и размеры шайб(h>d6at)Рис. 8.7.24. Конструкция и размеры Рис. 8.7.25. Закрепление внутреннего
стопорных скоб	кольца подшипника на валус использованием стопорной скобыТабл. 8.7.13. Размеры гаек, ммПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ гайки для закрепительных и стяжных втулок с метрической резьбой М50х1,5:Гайко КМ 10	ГОСТ 8530-90Шайба MB 10 ГОСТ 8530-90
Скоба MS 3044 ГОСТ 8530-90Табл. 8.7.15. Размеры стопорных скоб, мм-	шайбы стопорной MB 10:-	скобы типоразмера MS 3044:Обознач.гайкиddoВbhSdОбознач.шайбыrfid2d,ЛflВNЧислозубьевКМ 0Ml 0x0,751813,5432,00,04МВО1013,521331,008,59КМ 1Ml 2x12217432,00,04MB 1121725331,0010,59КМ 2M15xl2521542,00,04MB 2152128441,0013,511кмзM17xl2824542,00,04MB 3172432441,0015,511КМ 4М20х13226642,00,04MB 4202636441,0018,511КМ 5М25х1,53832752,00,04MB 5253242551,2523,013КМ 6М3 0x1,54538752,00,04MB 6303849551,2527,513КМ 7М35х1,55244852,00,04MB 7354457651,2532,513КМ 8М40х1,55850962,50,04MB 8405062661,2537,513КМ 9М45х1,565561062,50,04MB 9455669661,2542,513КМ 10М50х1,570611162,50,04MB 10506174661,2547,513КМ 11М55х275671173,00,05MB 11556781871,5052,517КМ 12М60х280731173,00,05MB 12607386871,5057,517КМ 13М65х285791273,00,05MB 13657992871,5062,517КМ 14М70х292851283,50,05MB 14708598881,5066,517КМ 15М75х298901383,50,05MB 157590104881,5071,517КМ 16М80х2105951583,50,05MB 1680951121081,8076,517КМ 17М85х21101021683,50,05MB 17851021191081,8081,517КМ 18М90х212010816104,00,05MB 189010812610101,8086,517MB 199511313310101,8091,517КМ 20Ml 00x213012018104,00,05MB 2010012014212101,8096,517Обознач.скобыВbLdfОбознач.скобыВhLdfMS 30442013,51274MS 3092322815145MS 30482017,51294MS 3176324015145MS 30522017,51294MS 3180324515185MS 31442022,51294MS 3184324515185MS 31482022,51294MS 3096362815145MS 30562417,51294MS 30/500362815145MS 30602420,51294MS 3188364315185MS 30642421,01595MS 3192364315185MS 30682421,01595MS 3196365315185MS 31522425,512114MS 30/530403421187MS 31562425,512114MS 30/600403421187MS 31602430,512114MS 30/560402921187MS 31642431,015115MS 31/500404515185MS 30722820,01595MS 31/530405021227MS 30762824,015115MS 30/630453421187MS 30802824,015115MS 30/670453921187MS 31682838,015145MS 31/560455521227MS 31722838,015145MS 31/600455521227MS 3084
MS 3088323224.028.01515111455MS 31/700503921187
1008.8. ДОПУСКИ И ПОСАДКИ, ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ ПОСАДОЧНЫХ МЕСТ ПОДШИПНИКОВа)	б)	в)8.8.1. ВЫБОР ПОСАДОК1. ПОЛЯ ДОПУСКОВ И ПОСАДКИ
Из существующих 0, 6, 5, 4, 2 классов точности под¬
шипников (ГОСТ 520-89) в общем машиностроении ис¬
пользуются подшипники 0, 6, (5) классов точности.Устанавливаются следующие обозначения полей до¬
пусков на посадочные диаметры колец подшипников по
классам точности 0, 6, 5:а)	для наружного диаметра - 10, 16, 15;б)	для диаметра отверстия - LO, L6, L5.На валы подшипники качения монтируются в систе¬
ме отверстия. Допуск на основной размер кольца уста¬
новлен отрицательным относительно нулевой линии,
а верхнее отклонение всегда равно нулю (рис. 8.8.1, табл.
8.8.2).В отверстие корпуса подшипники монтируются в си¬
стеме основного вала (рис. 8.8.1).Система посадок, используемая для монтажа подшип¬
ников на вал и в корпус, представлена на рис. 8.8.1.Из представленного ряда посадок используют реко-
комендуемые (табл. 8.8.1).Табл. 8.8.1. Рекомендуемые посадки подшипников0 И 6 КЛаССОВ ТОЧНОСТИ	ГОСТ 3325-85Посадки для основных отклоненийвалаотверстия корпусаL0L0L0LOL0LOLOLOLOLOG7HJs7J7K7U7N7P716дбh6isbisk6w6n6рбr61010tototo10to10L0LOE8H8h7r7LO10L6L6L6L6L6L6L6L6L6L6G7H7Js7J7K7147N7P7f6дбh6js6j6k6m6пбp6r61616161616161616L6L6L6E8H817h7r71010g о	КорпусtQ	' . • ' .^ ^ 5: О.О.о, if, г\ to \_ Сг> ^ to ^ (оРис. 8.8.1. Посадки подшипников качения:
□ - с зазором, - переходные, В - с натягомПримечание. Выделены посадки для основных типов соединений.2. ОБОЗНАЧЕНИЕ ПОСАДОК В МЕСТАХУСТАНОВКИ ПОДШИПНИКОВПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ посадок подшипников ка¬
чения:- подшипник класса точности 0 на вал диаметром 50 мм
с полем допуска j6 по ГОСТ 25347-82 (рис. 8.8.2а,б):
05OLO/J6 или 05OLO-j6 или 050j~;- то же в отверстие корпуса диаметром 90 мм,
с полем допуска Н7 по ГОСТ 25347-82 (рис.
8.8.2в,г):09OH7/IO или 09ОН7—1О или 090^.
Допускается на сборочных чертежах подшип¬
никовых узлов указывать размер, поле допус¬
ка или предельное отклонение на диаметр,
сопряженный с подшипником (рис. 8.8.26,г).
Обозначение посадок на валу и в отверстии
корпуса под подшипник (рис. 8.8.3а, б).Отклонения диаметра отверстия и наруж¬
ного диаметра подшипника класса точности
0 представлены в табл. 8.8.2. Предельные от¬
клонения валов и отверстий для некоторых
полей допусков представлены в 17.3.Х-,тп!иXРис. 8.8.2. Обозначение посадок подшипников
на сборочных чертежах:
а), б) - на валу; в), г) - в корпусеб)а)Рис. 8.8.3. Обозначение посадок мест под подшипники:
а) на валу; б) в отверстии корпуса
Табл. 8.8.2. Предельные отклонения колец подшипникаИнтервалы
номинальных
диаметров, ммСв. 18
до 30Св.ЗО
до 50Св.50
до 80Св.80
до 120Св. 120
до150Св.150
до 180Св. 180
до250Отклонения
диаметра
отверстия, мкм0-100-120-150-200-250-250-30Отклонения
наружного
диаметра под¬
шипника, мкм0-90-110-130-150-180-250-303. ВЫБОР ПОСАДОКПосадки вращающихся колец подшипников, для ис¬
ключения их проворачивания по посадочной поверхнос¬
ти вала (отверстия корпуса), необходимо выполнять с
гарантированным натягом.Посадки невращающихся колец подшипника необхо-
ходимо выполнять с гарантированным зазором для обес¬
печения регулировки осевого натяга подшипников, а так¬
же для компенсации температурных удлинений валов
и корпусов.При выборе посадок следует учитывать:- вращается или не вращается кольцо подшипника отно¬
сительно действующей на него радиальной нагрузки,
что определяет вид нагружения кольца (местное, цир-
101куляционное, колебательное) (табл. 8.8.3);-	режим работы подшипника (табл. 8.8.4).Табл. 8.8.3. Виды нагружения колец подшипниковГОСТ 3325-85Условия работыВиды нагруженияХарактеристиканагрузокВращающеесякольцовнутреннегокольцанаружногокольцаПостоянная по направ¬
лениюВнутреннееЦиркуля¬ционноеМестноеНаружноеМестноеЦиркуля¬ционноеПостоянная по направ¬
лению и вращающаяся,
меньшая постоянной
по значениюВнутреннееЦиркуля¬ционноеКолеба¬тельноеНаружноеКолеба¬тельноеЦиркуля¬ционноеПостоянная по направ¬
лению и вращающаяся,
большая постоянной
по значениюВнутреннееМестноеЦиркуля¬ционноеНаружноеЦиркуля¬ционноеМестноеПостоянная по направ¬
лениюВнутреннее и
наружное коль¬
цо. В одном
или противо¬
положном на¬
правлениях.Циркуля¬ционноеЦиркуля¬ционноеВращающаяся с внут¬
ренним кольцомМестноеЦиркуля¬ционноеВращающаяся с наруж¬
ным кольцомЦиркуля¬ционноеМестноеТабл. 8.8.4. Режим работы подшипников каченияГОСТ 3325-85Режим работы
подшипникаОтношение нагрузки к дина¬
мической грузоподъемностиЛегкий
Нормальный
Тяжелый
Особые условияР/СЦ 0,07
0,07 < Р / С К 0,15
0,15 <Р/СПосадки колец шариковых и роликовых радиальных
подшипников на вал и в отверстие корпуса в зависимос¬
ти от вида нагружения представлены в табл. 8.8.6.Посадки колец радиально-упорных шариковых и ро¬
ликовых подшипников на вал и в отверстие корпуса
представлены в табл. 8.8.7.4.	РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ПОСАДКИ ПОДШИПНИКОВ
Рекомендуемые посадки и примеры их выбора - табл. 8.8.5.
Выбор посадок колец подшипников в зависимости от
вида нагружения, режима работы, диаметра, типа под¬
шипника производится с учетом табл. 8.8.6 и 8.8.7.Табл. 8.8.5. Рекомендуемые посадки шариковых и роликовых подшипников	гост 3325-85Посадки на валУсловия, определяющие
выбор посадкиПодшипники с отверстиями диа¬
метров, ммРекомендуемыепосадкиВид нагруже¬радиальныерадиально-упорныПримеры машин и подшипниковыхния внутрен¬
него кольцаработышариковыеролико¬выешариковыеролико¬выеМестное
(вал не
вращается)Легкий или
нормальный
Р < 0,07 СПодшипники всех диаметровРолики ленточных транспортеров, кон¬
вейеров,подвесных дорог, опоры вол¬
новых передачL0/g6; L6/g6Нормальный
или тяжелый
0,07С<Р£0,15СПодшипники всех диаметровПередние и задние колеса автомобилей
и тракторов, колеса вагонеток, валки
мелкосортных прокатных становL0/g6; L6/g6
L0/f6; L6/(6
L0/h6; L6/h6Блоки грузоподъемных машин, ролики
рольгангов, валки станов для прокатки
труб, крюковые обоймицы крановL0/h6; L6/h6Циркуляци¬
онное (вал
вращается)Легкий или
нормальный
Р $ 0,07 СДо 50Гидромоторы, малогабаритные электро¬
машины, приборы. Внугришлифоваль-
ные шпиндели, электрошпиндели, тур¬
бохолодильникиL5/is5; L4/js5
L2/js4 ; L5/h5
L4/h5; L2/h4
L2/jsJ; L2/h3Легкий или
нормальный
0,07С<Р£0,15СДо 40До 40До 100До 40Сельскохозяйственные машины, центри¬
фуги, турбокомпрессоры, газотурбин¬
ные двигатели, центробежные насосы,
вентиляторы, электромоторы, редукто¬
ры, коробки скоростей станков, короб¬
ки передач автомобилей и тракторовL0/k6; L6/k6
L5/js5; L 4/is 5
L2/js4; L O/js 6
L 0/js 6До 100До 100Св.100До 100L5/k5; L4/k4
L2/k4; LO/k6
L6/k6; L 0/is 6
L 6/js 6Нормальный
или тяжелый
0,07С<.Р<0,15СДо 100До 40До 100До 100Электродвигатели мощностью до 100
кВт, кривошипно-шатунные механизмы,
шпиндели металлорежущих станков,
крупные редукторы. Редукторы вспомо¬
гательного оборудования прокатных
становL5/k5; L4/k5
L2/k4; L0/k6
L6/k6; LO/is 6
L 6/js 6Св.100До 100Св.100До 180L5/m5; L4/m5
L2/m4; L0/m6
L6/m6Тяжелая и
ударная на--Св.50
до 140--Железнодорожные и трамвайные буксы,
коленчатые валы двигателей, электро¬
двигатели мощностью свыше 100 кВт,
ходовые колеса мостовых кранов, дро¬
бильные и дорожные машины, экскава¬
торы, дробилки, вибраторы, грохоты,
инерционные транспортерыL0/m6; L6/m6
L0/n6; L6/n6Св. 140до 200L0/p6; L6/p6Подшипники на закрепительно¬
стяжных втулках всех диаметровЖелезнодорожные и трамвайные буксы,
буксы тяжепонагруженных металлурги¬
ческих транспортных устройств. Узлы
сельхозмашинПоля допусков валаh8, h9НормальныйПодшипники на закрепительных
втулках всех диаметровТрансмиссионные валы и узлы, сельско¬
хозяйственные машиныПоля допусков валаh9, h10Посадки упорных подшипниковНагрузки осевыеПодшипники всех диаметровУзлы с одинарными или двойными упор¬
ными подшипникамиL0/js6; L6/js 6Колебатель¬
ное нагру¬
жениеНагрузка
осевая и
радиальнаяДо 200Узлы на упорных подшипниках со сфе¬
рическими роликамиLO/кб; L6/k6
L0/m6; L6/m6Продолжение табл. 8.8.5 на след. стр.
102Продолжение табл. 8.8.5ГОСТ 3325-85Посадки в корпусВид нагружения
наружного кольцаРежим работыПримеры машин и подшипниковых
узловРекомендуемыепосадкиЦиркуляционное (враща¬
ется корпус)Тяжелый при тонкостенных кор¬
пусах />>0,15СКолеса автомобилей, тракторов, башен¬
ных кранов, ведущие барабаны гусенич¬
ных машинP7/L0; Р7/16
P6/L5Нормальный 0,07С<Р^ 0Д5СРолики ленточных транспортеров, бара¬
баны комбайнов, валки станов для про¬
катки трубJs7/L0; J,7/L6
K7/L0; K7/L6Нормальный или тяжелый0,01 C<Pi 0,15СПередние колеса автомобилей и тягачей,
коленчатые валы, ходовые колеса мосто¬
вых и козловых кранов, опорно-поворот¬
ные устройства кранов, опоры и блоки
крюковых обоймиц и полиспастовN7/10; N7/10
М7/0; M7/L0Местное (вращается
вал)Нормальный или тяжелый (для
точных узлов) 0,01 С<Р£ 0,15СШпиндели тяжелых металлорежущих
станковM6/L0; M6/L4
K6/L5; K6/L4Нормальный 0,07 С < ^ 0,15 СЭлектородвигатели, центробежные насо¬
сы, вентиляторы, центрифуги, шпиндели
быстроходных металлорежущих станков,
узлы с радиально-упорными шариковы¬
ми подшипникамиJ,6/L5; Js6/L4
Js7/L0; JJ/16Нормальный или тяжелый0,07С<Рс<0,15СКоробки передач, задние мосты автомо¬
билей и тракторов. Подшипниковые узлы
на конических роликовых подшипникахU6/LO; M6/L6
K7yl0; К7/16
Js7/L0; Js7/L6Нормальный или тяжелый
Р> 0.15СУзлы общего машиностроения, редукто¬
ры, сельскохозяйственные машиныH7/L0; H7/L6
J7/L0; J7/L6Легкий или нормальный
0,01С<РБыстроходные электродвигатели, обо¬
рудование бытовой техникиH7/L0; H7/16
Js7/L0; J,7/L6Местное или колебатель¬
ное (вращается вал)Нормальный или тяжелый0,07С<Р^ 0,15СШпиндели шлифовальных станков, ко¬
ленчатые валы двигателейK6/L5; K6/L4
Js6/L5; Js6/L4Легкий или нормальный0,01 С<Р^ 0,15СТрансмиссионные валы, молотилки, ма¬
шины бумажной промышленностиJs7/L0; Js7/L6
H7/L0; H7/16Нормальный 0,01С<Р$0,15СВсе узлы с упорными подшипникамиH8/L0; H8/16Тяжелый Р > 0,15 СУзлы с шариковыми упорными подшип¬
никамиH8/L0; H8/L6
H9/L0; H9/16Узлы с упорными подшипниками на
конических роликахG7/L0; G7/L6
G6/L5; G6/L4Местное (вращается вал)Тяжелый или нормальный0,01 С<Р$ 0,15СУзлы со сферическими упорными роли¬
ковыми подшипниками для:
общего применениятяжелых металлорежущих станков (ка¬
русельные)вертикальных валов турбинJs7/L0; Js7/L6Циркуляционное (враща¬
ется корпус)Тяжелый Р> 0,15 СK7/L0; K7/L6
M7/L0; M7/L6Табл. 8.8.6. Посадки колец шариковых и роликовых
радиальных подшипников в зависимости
от вида нагружения	гост 3325.85ВиднагруженияПосадки колецвнутреннего на валнаружного в корпусLOLOLOLOJs7H7наC7Местноеjs6h6дб(61010to10L6LbLbL6Js7Н/ну07Js6h6дбf616161616LO10inLOP7N7U7K7Циркуля¬пбm6кбl\6toto1010ционноеL6L6L6L6P7N7M7K7пбтбкбjS616161616Колеба¬тельноеL6jsOL6Js6Js7JsOJs7is6Табл. 8.8.7. Посадки радиально-упорных шариковых
и роликовых подшипников при осевой
регулировке	гост 3325-85Вид нагружения и
способ регулировкиПосадки
внутреннего на валколецнаружного в корпусЦиркуляционное на¬
гружение колец под¬
шипников при отсут¬
ствии регулировкиLO LO LO L0
пб тб кб js6
L6_ L6_ L6 L6
пб тб кб js6Р7 N7 М7 К7 Js7ю to to to toP7 N7 M7 К7 Js7
16 16 16 16 16Циркуляционное на¬
гружение регулируе¬
мых колецLO L6js6 Js6J$7 Js7
10 16Нерегулируемые и ре¬
гулируемые местно
нагруженные кольца,
не перемещающиеся
относительно поса¬
дочной поверхностиLO LO
js6 h6
L6 L6
js6 h6M7 K7 H7to to toM7 K7 H7
16 16 16Местно нагружен¬
ные регулируемые
кольцаLO LO LO
h6 дб (6
L6_ L6 L6
h6 g6 f6H710H7168.8.2.	ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ
ПОСАДОЧНЫХ МЕСТ
Параметры шероховатости Ra посадочных поверхнос¬
тей под подшипники на валах и в корпусах из стали и
чугуна не должны превышать значений, указанных в
табл. 8.8.8.Табл. 8.8.8. Шероховатость поверхностей посадочныхМеСТ ПОДШИПНИКОВ	ГОСТ 3325-85ПосадочныеповерхностиКлассыточностиподшипниковПараметр шероховатости Ra, мкм,
для диаметров подшипниковдо 80 ммсв. 80 до 500 ммВалов06 и 5Ral,6Ra0,8Ra3,2Ral,6Отверстийкорпусов(сталь/чугун)06 и 5Ral,6 / 3,2
Ra0,8/ 1,6Ra3,2 / 6,3
Ral,6 / 3,2Продолжение табл. 8.8.8Опорных тор¬Ra3,2Ra3,2цов заплечи¬0ков валов и6 и 5Ral,6Ra3,2корпусовПримечание: Параметр шероховатости посадочных поверхностей
валов для подшипников на закрепительных или стяжных втулках
не должен превышать Ra = 3,2 мкм.
1038.8.3.	ДОПУСКИ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯ
ПОСАДОЧНЫХ И ОПОРНЫХ ТОРЦЕВЫХ
ПОВЕРХНОСТЕЙ ЗАПЛЕЧИКОВ ВАЛОВ
И ОТВЕРСТИЙ КОРПУСОВДля посадочных мест подшипников в соответствии с
ГОСТ 3325-85 устанавливаются следующие допуски
формы поверхностей:-	допуск круглости ® посадочных мест;-	допуск профиля продольного сечения Е);( Ш + Е] = [о] - допуск цилиндричности).Указанные допуски не должны превышать значений,
представленных в табл. 8.8.9.Допуски торцевого биения опорных торцевых поверх¬
ностей заплечиков валов и отверстий корпусов представ¬
лены в табл. 8.8.10.Табл. 8.8.9. Допуски формы посадочных поверхностей
для подшипников 0 и 6 класса точностиГОСТ 3325-85Интервалы
диаметров
d и D, ммДопуски формы посадочных поверхностей, мкмВалов (осей)Отверстий корпусовДопусккруглостиДопускпрофиляпродольногосеченияДопусккруглостиДопускпрофиляпродольногосечения1°1 1i=i 1l°| 11 = 1 1Св. 18 до 303,53,55,05,0Св.ЗО до 504,04,06,06,0Св.50 до 805,05,07,57,5Св.80 до 1206,06,09,09,0Св. 120 до 1806,06,010,010,0Св. 180 до 2507,07,011,511,5Табл. 8.8.10. Допуски осевого биенияГОСТ 3325-85Допуски осевого биения заплечиков, мкмИнтервалывалов (осей)отверстий корпусовдиаМсдриЬd и D, ммдля классов точности подшипников0606Св. 18 до 3021133321Св.ЗО до 5025163925Св.50 до 8030194630Св.80 до 12035225435Св. 120 до 18040256340Св. 180 до 25046297246Обозначение на чертежах допусков формы и расположения посадочных и опорных
торцевых поверхностей заплечиков валов и отверстий представлено на рис. 8.8.4.а) БГГШ,XОсьI	иентробРис. 8.8.4. Обозначение на чертежах допусков формы и расположения поверхностей установки подшипников:а), б) для вала, если базой является ось; в) для отверстия корпуса, если базой является ось8.9.	УСТАНОВКА, МОНТАЖ И ДЕМОНТАЖ ПОДШИПНИКОВ8.9.1.	УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ1.	ЗАПЛЕЧИКИ ДЛЯ УСТАНОВКИ ПОДШИПНИКОВа)б)Х/М///,. о
—1 "Оа) габаритные размеры;б)	установочные размеры (размеры заплечиков)Размеры заплечиков приведены в ГОСТ 20226-82, в табл.8.10.2...8.10.10 или в каталогах подшипников.2.	РАДИУСЫ ЗАКРУГЛЕНИЙ ПОДШИПНИКА,
РАДИУСЫ ЗАКРУГЛЕНИЙ
И РАЗМЕРЫ ПОДТОЧЕК ВАЛА И КОРПУСАРадиусы закруглений и размеры подточек для вала (рис.
8.9.2а,б) и корпуса (рис. 8.9.2в,г) в местах установки под¬
шипников выбираются в зависимости от радиуса закруг¬
ления подшипника R (рис.8.9.1а) и приведены в табл.8.9.1.Рис. 8.9.2. Радиусы закруглений и размеры подточек:
а), б) для вала; в), г) для корпуса
104Табл. 8.9.1. Величины радиусов закругления и размеры
подточек валов и корпусов, ммРадиус закругленияРазмеры подточекподшипникаRвала ^корпуса}-^вал, -^кораЬt0,50,31,0--1,00,62,0---1,51,02,52,01,30,22,01,03,02,41,50,32,51,54,03,22,00,43,02,04,54,02,50,53,52,05,04,02,50,54,02,56,04,73,00,55,03,08,05,94,00,58.9.2. МОНТАЖ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
а)	б)8.9.3. ДЕМОНТАЖ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯб).9.4. КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ
ПО ОБЛЕГЧЕНИЮ ДЕМОНТАЖА
ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯа)А—А-1Хи- кб)*Рис. 8.9.4. Демотаж подшипников с использованием:
а)...в) съемника; г) стяжных втулок; д) при помощи прессаПри демонтаже подшипника качения с использованием
съемника следует выдерживать минимальную высоту
уступа h для захвата кольца подшипника.ж)Табл. 8.9.2. Min высота уступа h,
необходимая для захвата лапами
съемника кольца демонтируемого
подшипникаВБолт условна не показанШ77Жdсв.вал1 ДОЬ>мм-151,015502,0501002,5100-3,0Рис. 8.9.3. Монтаж подшипников:а)...д) на вал; е),ж) в корпус и на валРазмер h (рис. 8.9.2а...г).Рис. 8.9.5. Конструктивные решения по облегчению де¬
монтажа подшипников качения:а), б) выфрезерованные пазы на валу (в корпусе) для воз¬
можности захвата лапами съемника боковой поверхнос¬
ти кольца подшипника;в) отверстия с нарезанной резьбой во втулке (корпусе)
подшипника для возможности его выжимания из поса¬
дочной поверхности.
8.9.5.	КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ
ПО УМЕНЬШЕНИЮ ВЫСОТЫ
ЗАПЛЕЧИКОВ8.10.	ТАБЛИЦЫ ПАРАМЕТРОВ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ8.10.1.	ОБОЗНАЧЕНИЯ ПОДШИПНИКОВ [5,15].Рис. 8.9.6. Конструктивные решения по уменьшению
высоты заплечиков валов (корпусов) в месте установки
подшипника:а), б) использование дополнительных колец на валу;
в), г) использование дополнительных колец в корпусе;д)	использование пружинных колец на валу;е)	использование пружинных колес в корпусеОсновное условное обозначение подшипников состо¬
ит из 7 знаков (при нулевых значениях соответствующих
признаков оно сокращается до трех знаков). Дополни¬
тельные обозначения, расположенные слева от основно¬
го, отделяются знаком тире; дополнительные обозначе¬
ния справа - начинаются с прописной буквы. Порядко¬
вые номера знаков в основном и дополнительном обоз¬
начениях определяются по следующей схеме:Дополнительное Основное Дополнительное
обозначение обозначение обозначение...00 00 - 0000000 А Б В Г ...4 3 2 1 7 6 5 4 3 2 1ОСНОВНОЕ ОБОЗНАЧЕНИЕПервые два знака (на схеме 2 и 1) обозначают диаметр
отверстия подшипника. Диаметры отверстий, кратные 5,
обозначают частным от деления значения диаметра на 5
(кроме диаметров подшипников до 10 мм, а также диа¬
метров 12, 15, 17, 22, 28, 32, 500 мм и более).Знаки 3 и 7 определяют серию подшипника, т.е. один
из установленных стандартами нормальных рядов подшип¬
ников, отличающихся по наружному диаметру (3) и ши¬
рине (7), при одинаковых конструкциях и внутренних ди¬
аметрах (табл. 8.10.1).Знак 4 определяет тип подшипника, т.е. совокупность
признаков, определяющих его основные свойства.Знаки 5 и 6 определяют конструктивные особенности
подшипников.Табл. 8.10.1. Обозначение серий подшипниковСерияСверхлегкаяОсобо легкаяОсобо легкаяЛегкаяСредняяТяжелаяХаракте¬
ристика по
диаметру89172, 53,64Характе¬
ристика по
ширинеУзкаяНормальнаяШирокаяОсобоширокаяУзкаяНормальнаяШирокая!ОсобоширокаяУзкаяНормальнаяШирокая| !
Особо
широкаяУзкаяНормальнаяШирокаяОсобоширокаяУзкаяНормальнаяШирокаяОсобоширокаяУзкаяНормальнаяШирокаяОсобоширокаяУзкая
Широкая !3-я цифра
справа8 8 88 89 9 99 9 9 91 1 1liii7 7 7 72 2 5 23 3 6 34 47-я цифра
справа7 1 23 47 1 23 4 5 67 0 23 4 5 67 12 30 10 30 10 30 2Типы подшипников (4-й знак):0 - шариковый радиальный;! - шариковый радиальный двухрядный сферический;2	- роликовый радиальный с короткими цилиндрическими роликами;3	- роликовый радиальный двухрядный сферический;4	- роликовый игольчатый или с длинными цилиндрическими ро¬ликами;5	- роликовый радиальный с витыми роликами;6	- шариковый радиально-упорный;7	- роликовый радиально-упорный (конический);8	- шариковый упорный или упорно-радиальный;9	- роликовый упорный или упорно-радиальный.ДОПОЛНИТЕЛЬНОЕ ОБОЗНАЧЕНИЕ (перед основным):6	- первая цифра слева от обозначения подшипника, отделенная
знаком "тире", обозначает класс точности подшипника (например,
6-208 обозначает подшипник 208 класса точности 6). Установле¬
ны классы точности подшипников (в порядке повышения точнос¬
ти) 0, 6, 5, 4, 2. Класс точности 0 в обозначении не указывается.76 - вторая цифра справа налево в дополнительном обозначении
определяет группу (ряд) радиального зазора (например, подшип¬
ник 76-208 класса точности 6 имеет 7 группу (ряд) зазора).1М76 - цифра с буквой М перед группой радиального зазора
обозначает ряд момента трения в подшипнике (например, 1М76-208
определяет момент трения по первому ряду).ДОПОЛНИТЕЛЬНОЕ ОБОЗНАЧЕНИЕ (после основного):А - сепаратор повышенной грузоподъемности;Г - сепаратор выполнен из черных металлов (Г, Г1, Г2,...);Д - сепаратор выполнен из алюминиевого сплава (Д, Д1, Д2,...);
Е - сепаратор выполнен из пластического материала (Е, El, Е2,...);
К - конструктивные изменения (К, Kl, К2,...);Л- сепаратор выполнен из латуни (чаще не проставляется);Н - кольцевая проточка с отверстиями для смазки на наружном
кольце роликового радиального сферического двухрядного
подшипника;С1 - обозначение видов смазочных материалов для подшипников
закрытого типа (С, Cl, С2,...);Т - подшипники для работы при повышенных температурах;У - специальные требования по более жестким требованиям к не¬
которым параметрам (шероховатости, точности и т.д.) (У, УI, У2,...);
Ш - ограничение величины уровня вибрации. С возрастанием циф¬
рового индекса уровень вибрации уменьшается (Ш, Ш1, Ш2,.„);
Ю - все детали подшипника или их часть выполнены из нержаве¬
ющей стали (Ю, Ю1, Ю2,...).
1068.10.2. ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ СООТНОШЕНИЯ В ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ [5,9,24]
Основные внутренние размеры стандартных подшип-4. Шариковые упорные двухрядные подшипникиников отвечают следующим геометрическим соотноше¬
ниям:1. Шариковые радиальные и радиально-упорныеподшипникиа)Аб)-СнГ-Д-4-- -J—вh = 0,5(D-d)
dq>=0,5(D+d)dm=(0,55+0,63)h
s=0, /5du/B=(0,8+ 1,0)hРис. 8.10.1. Геометрические соотношения в шариковых
подшипниках:а) радиальных, б) радиально-упорных
2. Шариковые двухрядные самоустанавливающиеся
подшипникиh=0,5(D~d)
dcp=0,5(D+d)
dui=(0,45+0,50)h
s=0. 15dw
B=(0,85+1,0)hРис. 8.10.2. Геометрические соотношения в шариковых
двухрядных самоустанавливающихся подшипниках3. Шариковые упорные однорядные подшипникиh=0,5(D-d)
dcp=0,5(D+d)
dw=(0, 70+0,80)h
s-O,10dw
d,=d+(0,2+0,5)Рис. 8.10.3. Геометрические соотношения в шариковых
упорных однорядных подшипникахh=0,5(D-d)
dcp = 0,5(D + d)
dw = (0,70+0,80)h
s=0, Wdu,
d ,=d+(0,2+0,5)nM
d,=(0,83+0,85)dРис. 8.10.4. Геометрические соотношения в шариковых
упорных двухрядных подшипниках5. Роликовые радиальные подшипникиh=0,5(D—d)
dcp=0,5(D+d)
dp =lp =0,5h
s=(0, 10 + 0, 12)dp
B-(0,85+ 1,25)h
(меньшие значения В—
для легких серий)Рис. 8.10.5. Геометрические соотношения в роликовых
радиальных подшипниках6. Роликовые двухрядные самоустанавливающиесяподшипникиh-0,5(D-d)
dcp = 0,5(D + d)
dp =lp =0,5h
B=( 1,15+ 1,25)hРис. 8.10.6. Геометрические соотношения в роликовых
двухрядных самоустанавливающихся подшипниках7. Конические роликовые подшипники(легкая и средняя серия)h=0,5(D-d)
dp =(0,5 + 0,53)h
Ip =(1,2+ 1.25) dpРис. 8.10.7. Геометрические соотношения в конических
роликовых подшипникахКонические роликовые подшипники(широкая серия)h=0,5(D-d)
dp =(0,5 + 0,53)h
/р =(1.7+1,9)dpРис. 8.10.8. Геометрические соотношения в конических
роликовых подшипниках
Табл. 8.10.2. Основные размеры, мми параметры подшипников8.10.3. ПОДШИПНИКИ ШАРИКОВЫЕ РАДИАЛЬНЫЕ ОДНОРЯДНЫЕГОСТ 8338-75dDВRОбозначениеподшипникаСкНС0daminDamaxa203270,510008042,701,50232823790,510009046,553,04233424280,570001047,023,402636242121,01049,364,502438247141,520412,76,202642252152,030415,97,802745272192,040430,716,627632253770,510008053,121,98273524290,510009057,323,68283924780,570001057,614,003142247121,010511,25,602943252151,520514,06,953047262172,030522,511,43355280212,540536,420,436662304270,510008063,422,35323924790,510009067,593,99334425590,5700010611,25,853750255131,510613,36,803550262162,020619,510,03557272192,030628,114,63965290232,540647,026,741772354770,510008074,033,003744255100,5100090710,45,65405026290,5700010712,46,954356262141,510715,98,503957272172,020725,513,74265280212,530733,218,042712100252,540755,331,052862405270,510008084,163,354349262121,0100090812,26,924657268151,0700010813,37,804762268151,510816,89,304663280182,020832,017,84873290232,530841,022,447812110273,040863,736,555952455870,510008096,053,804855268121,0100090914,38,135064275101,0700010915,69,305466275161,510921,212,25170285192,020933,218,653782100252,530952,730,052802120293,040976,145,5621042Рис. 8.10.10. Габаритные и установочные размеры
шариковых радиальных однорядных подшипниковПродолжение табл. 8.10.2dDВRОбозначениеподшипникаС C0
кНdamiaDamaxa506570,510008106,244,255462272121,0100091014,59,705667280101,0700011016,310,05972280161,511021,613,25675290202,021035,119,858832110273,031061,836,063982130313,541087,152,0681142557290,510008118,325,606067380131,5100091116,010,0617437290,5700011117,011,76580390182,011128,117,062843100212,521143,625,065913120293,031171,541,5671093140333,541110063,07112236078100,510008128,717,356474385131,5100091216,410,66679395111,0700011218,612,47085395182,011229,618,368883110222,521252,031,0711013130313,531281,948,0751163150353,541210870,07713136585101,0100081311,78,307081390161,5100091317,411,970843100111,0700011319,013,175903100182,011330,719,673933120232,521356,034,0771113140333,531392,356,0781253160373,541311978,0831413-для F0/(VFr)<:e, (*=1,0; Y = 0).- для Fa /(YFr)>e, (Х= 0,56; е, Y- табл. 8.5.2).ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ шарикового радиального подшипника особолегкой серии диаметров 1,
серии ширин 0 с d = 50 мм, D= 80 мм, В = 16 мм:	Подшипник 110 ГОСТ 8338-75PT=VFr
Pr= 0,56V Fr+YFaПродолжение табл. 8.10.2dDВRОбозначениеподшипникаСкНСоdaminDomaxa7090101,0100081412,19,1575863100161,6100091423,717,378943110131,0700011422,215,3821013110202,011437,724,5781033125242,521461,837,5821163150303,531410463,0851363180424,04141431059315737595101,0100081512,59,8080893105161,5100091524,316,883983115131,0700011528,620,0851063115202,011539,726,0831083130252,521566,341,0851213160373,531511272,5931443190454,041515311498166380100101,0100081612,49,8085953110161,5100091627,518,9881033125141,0700011633,223,6881163125222,511647,731,5901183140263,021670,245,0921303170393,531612480,0991553200484,0416163125105176385110131,5100081719,015,0901003120182,0100091731,922,2981123130141,0700011733,825,0921213130222,011749,433,5951223150283,021782,353,0991403180414,031713390,01031633210525,0417174135108185390115131,5100081819,515,6961093125182,0100091832,923,5991173140161,5700011841,629,01001303140242,511857,239,01001303160303,021895,662,01051503190434,031814399,01111723225545,0418186146117200395120131,5100081919,717,41021133130182,0100091932,923,51101223145241,5700011942,331,51051343145242,511960,541,51051353170323,521910869,51111553200454,03191531101191803100125131,5100082019,917,01071203140202,0100092044,932,01131323150161,5700012044,232,51101393150242,512060,541,51101393180343,522012479,01171623215474,03201741321251953
108Тип6000Типы 36000
36000К6, 46000
66000б)Типы 76000
36000К7, 36000К
46000К, 66000Кг)Тип26000К8.10.4. ПОДШИПНИКИ ШАРИКОВЫЕ РАДИАЛЬНО-УПОРНЫЕ ОДНОРЯДНЫЕ гост831-75Стандарт устанавливает следующие типы подшипников:
разъемные со съемным наружным кольцом: 6000 - с углом контакта а = 12°;
разъемные со съемным внутренним кольцом: 76000 - с углом контакта а = 12°;
неразъемные со скосом на наружном кольце: 36000 - с углом контакта а= 12°;36000К6 - с углом контакта а = 15°;
46000
66000неразъемные со скосом на внутреннем кольце: 36000К736000К
46000К
66000Кнеразъемные со скосом на наружном и внутреннем кольцах:26000К - с углом контакта а = 40°.ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ шарикового радиально-упорного подшипника типа
36000, легкой серии диаметров 2 с d =25 мм, D = 52 мм, 5=15 мм:Подшипник 36205 ГОСТ 831 — 75с углом контакта а= 26°;
с углом контакта а= 36°;
с углом контакта а= 12°;
с углом контакта а = 15°;
с углом контакта а = 26°;
с углом контакта а= 36°;Радиус R1 - со сторона узкого торца наружного (внутреннего) кольцо
Рис. 8.10.11. Габаритные и установочные размеры шариковых радиально-упорных подшипниковТабл. 8.10.3. Основные размеры, мм и параметры подшипниковОтсутствующие значения С и С, для ряда подшипников будут вводиться в стандарт по мере освоения.DВ R RiОбозначениеСС„d„DadЬподшипникакНUQmaxmina20379 0,5 0,31110369046,704,40233421036904К2,861,792334210469046,404,40233421046904К2,651,662334242 12 0.5 0,3133610410,65,322438236104К7,805,202438236104ГК6, К7)——2438246104(К)6104--243824714 0.5 0.3 23.526204К36204К6——264223620415,78,312642236204К11,97,45264224620414,87,642642246204К9,506,202642266204-264225215 1.5 0.8 23.526304К36304ГК)46304К--274524630417,89,002745266304(К)--2745225429 0,5 0,31110369057,104,75283921036905К3,072,072839210469056,704,50283921046905К2,851,92283924712 1,0 0,5133610511,86,292943236105К8,656,102943236105(К6, К7) 46105(К)--294325215 1.5 0.8 23.526205К36205К6——304723620516,79,103047236205К11,48,00304724620515,78,343047246205К10,67,353047266205-304726217 2,0 1,0 23.526305К36305ГК)46305К--335524630526,914,63355266305(К)--3355280 21 2,5 1,2 23,566405--3666230479 0,5 0,31110369067,65 5,5033442DВ R RОбозначениеСГdaDadbподшипникакНmaxmina30479 0,5 0,3111036906K3,262,353344210469067,205,10334421046906K3,022,18334425513 1,5 0,8133610615,38,573550236106K11,28,303550236106K6 (K7)--355024610614,57,883550246106(K)10,47,65355026216 1.5 0.8 23,526206К-12,0375723620622,03757236206К16,312,03757236206К6 66206——375724620621,912,03757246206К16,011,8375727219 2,0 1,0 23,526306К 36306(К)
46306 46306К——3965232,618,33965266306(К)--3965290 23 2,5 1,2 23,56640643,827,6417723555 10 1.0 0.31110369078,506,55405021036907К5,404,154050210469078,006,20405021046907К5,003,85405026214 1,5 0,81336107(К6, К7)--3957236107К12,99,803957246107(К)--395727217 2.0 1.0 23.526207К 36207К6-—426523620730,817,84265236207К20,015,3426524620729,016,44265246207К18,614,0426526620727,014,74265280 21 2.5 1.2 23,526307К 36307(К)--4471246307 46307К42,624,74471266307(К)--44712100 25 2,5 1,2 23,566407—52862Продолжение табл. 8.10.3 на след. сгр.DВ R R,ОбозначениеСС„doDadbподшипникакНmaxmina406212 1,0 0,311103690812,59,65465721036908(K)7,025,5346572104690811,89,00465721046908(K)6,525,13465726815 1,5 0,81336108(К6, К7)--4663236108К13,711,0466324610818,911,14663246108К12,710,2466328018 2,0 1,023,526208К--487323620838,923,24873236208К27,020,4487324620836,821,44873246208К25,519,04873266208--4873290 23 2,5 1,223,526308К--5180236308 36308К53,932,85180246308 46308К50,8зо;15180266308(К)--51802110 27 3,0 1,523,56640872,242,355952456812 1,0 0,311103690913,410,8506521036909К7,40 6,1850652104690912,510,2506521046909К6,87 5,73506527516 1,5 0,81336109(К, Кб, К7)--517024610922,513,45170246109К17,013,7517028519 2.0 1.0 23.526209К 36209К6--537823620941,2 25,15378236209К32,0 25,5537824620938,7 23,15378246209К30,0 23,25378266209--■53782110 25 2.5 1.2 23.526309К 36309ГК)
46309 46309К--5689261,4 37,05689266309 66309К60,836,456892120 29 3,0 1,5 23,56640981,6 47,3621042
109Продолжение табл. 8.10.3DВ R RОбозначениеСCndoDadbподшипникакНmaxmina501212 1,0 0,311103691014,612,756672103691OK7,536,5056672104691013,712,056672104691 OK6,996,03566728016 1,5 0,81336110K19,316,65675236110ПС6, K7)--5675246110(K)—-567529020 2,0 1,023,52621OK—588323621043,227.05883236210K35,528,55883236210K6——588324621040,624,9588324621 OK32,526,55883266210--58832110 27 3.0 1,523,526310K 36310(K)
46310 4631OK--6398271,544,06398266310(K)--63982130 31 3,5 2,023,56641098,960,1681142558013 1,5 0,511103691117,015,061743103691 IK8,307,3261743104691116,014,061743104691 IK8,957,90617439018 2,0 1,0133611 IK27,023,26284336111(K6, K7)--628434611132,621,1628434611 IK25,021,262843100 21 2,5 1.223,52621 IK—-659133621158,434,2659133621 IK41,534,56591336211K6--659134621150,331,5659134621 IK39,032,0659136621146,324,865913120 29 3,0 1,523,526311K 36311(K)--67109346311 4631 IK82,851,667109366311(K)--671093140 33 3,5 2,023,566411-—711223608513 1,5 0,511103691218,016,3667931036912K9,508,6466793104691217,015,3667931046912K8,807,33667939518 2,0 1,01336112(K, Кб, K7)--688834611237,424,56888346112K25,522,468883110 22 2,5 1,223,526212K--7110133621261,539,371101336212K50,042,571101336212K6--7110134621260,838,871101346212K46,539,071101366212--711013130 31 3,5 2,023,526312K 36312ГК)
46312 46312K--75116310065,375116366312 66312K93,758,8751163150 35 3,5 2,023,56641212579,5771313659013 1,5 0,511103691318,317,3708431036913K9,65 9,2070843104691317,316,0708431046913K8,95 8,5470843100 18 2,0 1,0 1336113K28,0 25,57393336113(K6, K7)--7393346113(K)-—73933D ВОбозначениеСс„daDadR Ri bподшипникакНmaxmina65120 232,5 1,2 23,526213K--77111336213(K, Кб)--7711134621369,4 45,977111346213К53,0 45,077111366213--771113140 333,5 2,0 23,526313К 36313(К)--78125346313 46313К11375,078125366313(К)--781253160 373,5 2,0 23,566413-—83141370100 161,5 0,5 11103691425,023,6789431036914К13,212,578943104691423,622,0789431046914К12,211,678943110 20 2,0 1,0 1336114К36,033,578103336114(К6,К7)--7810334611446,131,778103346114К34,532,0781033125 242,5 1,2 23,526214К--8211633621480,254,882116336214К60,052,082116336214К6——82116346214(К)66214
26314К 36314(К)
46314 46314К--821163150 353,5 2,0 23,5——85136312785,38513636631411976,885136366314К——851363180 42 4,0 2,023,56641415210993157375105 161,5 0,5 11103691525,524,5839831036915К13,412,983983104691524,023,2839831046915К12,511,983983115 20 2,0 1,0 1336115К37,534,583108336115(К6, К7)--8310834611547,333,483108346115К--831083130 252,5 1,2 23,526215К——85121336215(К, Кб)--8512134621578,453,885121346215К58,551,08512136621571,549,0851213160 37 3,5 2,0 23,526315К 36315ГК)--93144346315(К)66315(К)--931443190 454,0 2,0 23,566415--98166380110 161,5 0,5 11103691626,026,08810331036916К13,713,7881033104691624,524,58810331046916К12,712,7881033125 22 2,0 1,0 1336116(К, Кб, К7)--9011834611656,040,190118346116К43,040,5901183140 263,0 1,5 23,526216К--9213033621693,665,092130336216К73,565,592130336216К6_9213034621687,960.092130346216К68,060,092130366216——921303170 393,5 2,0 23,526316К 36316(К)
46316 46316К--99155313699,099155366316(К)--991553200 48 4,0 2,0 23,5664161051763D В R Rx bОбозначениеССпda DadподшипникакНmax min 085120 18 2,0 1,0 11103691733,5 33,592 112 31036917K17,617,692 112 3104691732,0 31,592 112 31046917K16,316,392 112 3130 22 2,0 1,0 1336117K47,5 46,595 122 336117(K6, K7)--95 122 34611757,4 42,195 122 346117К44,0 42,595 122 3150 28 3,0 1,5 23,526217К--99 140 33621710170.899 140 336217К81,5 76,599 140 336217К6——99 140 34621794,4 65,199 140 346217К76,5 69,599 140 366217--99 140 3180 41 4,0 2,0 23,526317К 36317ГК)
46317 46317К--103163 3163120103 163 366317(К)--103 163 3210 52 5,0 2,5 23,566417——108 185 390125 18 2,0 1,0 11103691834,535,599 117 31036918К18,218,599 117 3104691832,532,599 117 31046918К16,817,299 117 3140 24 2,5 1,2 1336118К56,055,0100 130 336118(К6, К7)--100 130 34611863,547,2100 130 346118К52,051,0100 130 3160 30 3,0 1,5 23,526218К--105 150 33621811883,0105 150 336218К90,085,0105 150 336218К6 66218--105150 34621811176,2105 150 346218К85,078,0105 150 3190 43 4,0 2,0 23,526318К 36318(К)--111 172 346318 46318К165122111 172 366318189145111 172 366318К--111 172 3225 54 5,0 2,5 23,566418208162117 200 395170 32 3,5 2,0 23,526219К--111 158 33621913495,0111 158 336219(К, Кб)--111 158 3200 45 4,0 2,0 23,546319(К)66319(К)--119 180 3100140 20 2,0 1,0 11103692036,539,0113 132 31036920К19,220,5113 132 3104692034,037,5113 132 31046920К17,819,1113 132 3150 24 2,5 1,2 1336120К58,560,0110 139 336120(К6,К7)--110 139 34612071,555,1110 139 346120К55,056,0110 139 3180 34 3,5 2,0 23,526220К 66220--117 168 336220(К, Кб)--117 168 346220148107117 168 346220К114108117 168 3215 47 4,0 2,0 23,526320К 66320ГК)
46320 46320К--125 195 3213177125 195 3p,=VFr -для F0/(VFr)$e (X= 1,0; Y== 0).Pr =X VFr +YF„ - для Fa/( VFr)>e (c,X, Y- табл. 8.5.2).
1108.10.5.	ПОДШИПНИКИ ШАРИКОВЫЕ РАДИАЛЬНЫЕ СФЕРИЧЕСКИЕ ДВУХРЯДНЫЕ гост 28428-90а)Тип1000Тип111000Типо 1:12Рис. 8.10.12. Габаритные и установочные размеры радиальных шариковых сферических
двухрядных подшипниковТабл. 8.10.4. Основные размеры, мм и параметры подшипниковСтандарт устанавливает следующие конструктивные исполнения
подшипников:1000 - с цилиндрическим отверстием внутреннего кольца,111000 - с коническим отверстием внутреннего кольца,11000 - с закрепительной втулкой для установки на гладкие валы.ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ шарикового радиального двухрядного
сферического подшипника с цилиндрическим отверстием внутрен¬
него кольца серии диаметров 2 с d = 50 мм, D- 90 мм, В= 20 мм:Подшипник 1210 ГОСТ 28428—90
То же, с коническим отверстием внутренего кольца:Подшипник 111210 ГОСТ 28428—90То же, с закрепительной втулкой:Подшипник 11210 ГОСТ 28428—90dD В RОбозначениеподшипникаС С0
кНda Da db Ошах max min minFa/Fr
е >еYi Y2047 14 1,5
47 18 1,5
52 15 2,0
52 21 2,0
52 15 1,5
52 18 1,5
62 17 2,01204, 111204
1504, 111504
1304,111304
1604,111604
11204
11504
1130410.0	3,4512.5	4,3012.5	4,4018.0	6,10
12,2 4,4013,7 5,8525 4225	4226	45
26 4533 47 28 5
33 47 28 5
33 47 28 50,27 2,3 3,6
0,48 1,3 2,0
0,28 2,2 3,5
0,51 1,2 1,9
0,27 2,3 3,6
0,43 1,4 2,3
0,28 2,2 3,52552 15 1,5
52 18 1,5
62 17 2,0
62 24 2,0
62 16 1,5
62 20 1,5
72 19 2,0
72 27 2,01205,111205
1505,111505
1305,111305
1605,111605
11205
11505
11305
1160512.2	4,4012.5	4,6518.0	6,7024.5	8,5015.6	6,2015.3	6,10
21,2 8,5024.0	10,030 4730	4731	55
31 5538 57 33 5
38 57 33 5
38 65 35 5
40 65 35 50,27 2,3 3,6
0,43 1,4 2,3
0,28 2,2 3,5
0,47 1,3 2,1
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,63062 16 1,5
62 20 1,5
72 19 2,0
72 27 2,0
72 17 2,0
72 23 2,0
80 21 2,5
80 31 2,51206,111206
1506, 111506
1306,111306
1606, 111606
11206
11506
11306
1160615,6 6,20
15,3 6,10
21,2 8,5031.5	11,416.0	6,9521.6	8,8025.0	10,639.0	14,635 5735	5736	65
36 6543	65 38 544	65 39 544	71 39 545	71 40 50,24 2,6 4,0
0,39 1,6 2,5
0,25 2,5 3,9
0,44 1,4 2,2
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,63572 17 2,0
72 23 2,0
80 21 2,5
80 31 2,5
80 18 2,0
80 23 2,0
90 23 2,5
90 33 2,51207, 111207
1507,111507
1307,111307
1607, 111607
11207
11507
11307
1160716.0	6,95
21,6 8,8025.0	10,639.0	14,619.3	8,8022.4	10,029.0	12,945.0	17,642 65
42 65
42 71
42 7149 73 43 5
49 73 44 549	81 44 550	81 45 50,23 2,7 4,2
0,37 1,7 2,6
0,24 2,5 4,0
0,46 1,3 2,1
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6dD В RОбозначениеподшипникаС С0
кНda Da db Оmu max min minга 'Гг
е >с~Y\ Y4080 18 2,0
80 23 2,0
90 23 2,5
90 33 2,5
85 19 2,0
85 23 2,0
100 25 2,5
100 36 2,51208, 111208
1508, 111508
1308, 111308
1608, 111608
11208
11508
11308
1160819.3	8,8022.4	10,029.0	12,945.0	17,622.0	10,0
23,2 11,038.0	17,054.0	22,047 73
47 73
47 81
47 8154	78 48 555	78 50 555	91 50 556	91 50 50,22 2,8 4,3
0,33 1,9 3,0
0,24 2,6 4,0
0,43 1,5 2,3
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,64585 19 2,0
85 23 2,0
100 25 2,5
100 36 2,5
90 20 2,0
90 23 2,0
110 27 3,0
110 43 3,01209, 111209
1509, 111509
1309, 111309
1609, 111609
11209
11509
11309
1160922,0 10,023.2	11,038.0	12,954.0	17,0
22,8 11,023.2	11,6
41,5 19,364.0	26,552 78
52 78
52 91
52 9160 83 53 5
60 83 55 10
60 100 55 5
62 100 56 50,21 2,9 4,5
0,30 2,0 3,2
0,25 2,5 3,9
0,42 1,5 2,3
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,65090 20 2,0
90 23 2,0
110 27 3,0
110 40 3,0
100 21 2,5
100 25 2,5
120 29 3,0
120 43 3,01210, 111210
1510, 111510
1310, 111310
1610, 111610
11210
11510
11310
1161022,8 11,0
23,2 11,041.5	19,364.0	26,527.0	13,726.5	13,451.0	24,075.0	31,557 83
57 83
60 100
60 10067	91 60 6
65 91 60 10
65 110 60 668	110 61 60,20 3,2 4,9
0,28 2,2 3,5
0,23 2,7 4,2
0,43 1,5 2,3
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,655100 21 2,5
100 25 2,5
120 29 3,0
120 43 3,0
110 22 2,5
110 28 2,5
130 31 3,5
130 46 3,51211, 111211
1511, 111511
1311,111311
1611,111611
11211
11511
11311
1161127.0	13,726.5	13,451.0	24,075.0	31,530.0	16,034.0	17,357.0	28,086.5	37,562 91
62 91
65 110
65 110
72 101 64 5
72 101 65 8
72 118 65 5
74 118 66 50,19 3,3 5,1
0,27 2,4 3,6
0,23 2,7 4,2
0,42 1,5 2,3
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6dD В RОбозначениеподшипникаС Со
кНda Da db Оmu max min minFa/Fr
e >eVi Y60110 22 2,5
110 28 2,5
130 31 3,5
130 46 3,5
120 23 2,5
120 31 2,5
140 33 3,5
140 48 3,51212,111212
1512,111512
1312, 111312
1612, 111612
11212
11512
11312
1161230.0	16,034.0	17,357.0	28,0
86,5 37,531.0	17,331.0	17,362.0	31,095.0	43,067 101
67 102
72 118
72 118
83 116 75 5
83 116 75 10
83 138 75 5
86 138 76 50,18 3,5 5,4
0,28 2,3 3,5
0,22 2,8 4,3
0,40 1,6 2,4
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,665120 23 2,5
120 31 2,5
140 33 3,5
140 48 3,5
130 25 2,5
130 31 2,5
160 37 3,5
160 55 3,51213, 111213
1513,111513
1313,111313
1613, 111613
11213
11513
11313
1161331.0	17,344.0	22,462.0	31,095.0	43,039.0	21,644.0	24,580.0	40,5
122 56,072 111
72 111
76 128
76 128
88 121 80 5
88 121 80 12
88 148 80 5
92 148 80 50,17 3,6 5,6
0,28 2,2 3,5
0,22 2,8 4,3
0,38 1,7 2,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,670125 24 2,5
125 31 2,5
150 35 3,5
150 51 3,5
140 26 3,0
140 33 3,0
170 39 3,5
170 58 3,51214, 111214
1514,111514
1314,111314
1614, 111614
11214
11514
11314
1161434,5 19,044.0	23,275.0	37,5
110 50,040.0	23,651.0	28,588.0	45,0
137 64,077 116
77 116
81 138
81 138
94 130 85 5
94 130 85 12
94 158 85 5
98 158 88 50,18 3,5 5,4
0,26 2,3 3,7
0,22 2,8 4,3
0,38 1,7 2,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,675130 25 2,5
130 31 2,5
160 37 3,5
160 55 3,5
150 28 3,0
150 36 3,0
180 41 4,0
180 60 4,01215, 111215
1515,111515
1315,111315
1615, 111615
11215
11515
11315
1161539.0	21,644.0	24,580.0	40,5
122 56,049.0	28,5
58,5 32,098.0	51,0
140 68,082 121
82 121
86 148
86 14899	140 90 6100	140 91 12
100 166 91 6
104 166 94 60,17 3,6 5,5
0,25 2,5 3,9
0,22 2,8 4,3
0,39 1,6 2,5
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6Продолжение табл. 8.10.4 на след. стр.
IllПродолжение табл. 8.10.48085D В R140	26140	33170	39170	58
160 30
160 40190	43190	643.03.03.53.53.03.04.04.0150 28
150 363.03.0Обозначениеподшипника1216, 111216
1516, 111516
1316, 111316
1616, 111616
11216
11516
11316
116161217, 111217
1517, 111517С С0
кН49,0 28,5
58,5 32,0da Da d ь Оmax max min min40,023,6901300,163 96 151,028,5901300,252 53,988,045,0911580,212 94 513764,0911580,381,72 657,032,01041509560,272,33 671,039,010515096100,27233,610858,510515096100,272,33,615376,510515096100,272,33,6140140Fa/Fr
e $ e >e
П Y0,16 3,9 6,1
0,25 2,5 3,98590D В R18018060 4,0
41 4,016016019019018018021521530	3,040	3,043	4,064	4,034	3,546	3,547	4,0
73	4,0Обозначениеподшипника1617, 111617
1317, 1113171218, 111218
1518, 111518
1318, 111318
1618, 111618
11218
11518
11318
11618С C0
кН140 68,0
98,0 51,057.071.0
108
153
69,539.032.058.576.541.598,0 55,0
143 76,5
193 104da Da db Оmax max min пил98 166
98 166100 150
100 150
103 176
103 176
115 168 106 7
118 168 108 8
118 201 108 7
120 201 110 7Fa/Fr^ e >e
~Y\ Y0,22 2,8 4,3
0,37 1,7 2,60,16 3,9	6,30,26 2,4	3,70,22 2,8	4,30,38 1,7	2,60,27 2,3	3,60,27 2,3	3,60,27 2,3	3,60,27 2,3	3,6100D В R180	34 3,5180	46 3,5215	47 4,0215	73 4,0200	38 3,5240	50 4,0Обозначениеподшипника1220,111220
1520,111520
1320, 111320
1620, 111620
11220
11320С Со
кН69,5	41,598.0	55,0
143	76,5
193	10488.0	53,0
163	91,5da Da d ь Оmax шах min min112 168
112 168
113 201
113 201125	188116 7126	188 11710Fa/Fr>eК Y0,17 3,6	5,60,27 2,3	3,60,22 2,8	4,30,38	1,7	2,60,17	3,6	5,60,27	2,4	3,7Pr^VFr +YlFa - для Fa /{VFrHe, (e, Y, - табл. 8.10.4).Pr = 0,65 VFr +YFa - Для F0 KVFr)>e, (e, Y - табл. 8.10.4).8.10.6.	ПОДШИПНИКИ РОЛИКОВЫЕ РАДИАЛЬНЫЕ С КОРОТКИМИ ЦИЛИНДРИЧЕСКИМИ РОЛИКАМИ гост 8328-7а)Тип 2000вТип 12000Тип 32000 Тип 42000Ж]М-д)Тип 52000ЬТип 62000е)	RТип 92000Тип 102000з)	R'Радиус Rj со сторона
узкого торца наружного
(Ьнутреннего) кольцоРис. 8.10.13. Габаритные и установочные размеры роликовых радиальных
с короткими цилиндрическими роликами подшипниковТабл. 8.10.5. Основные размеры, мм и параметры подшипниковСтандарт устанавливает следующие типы подшипников:2000 - без бортов на наружном кольце;12000 - с однобортовым наружным кольцом;32000 - без бортов на внутреннем кольце;42000 - с однобортовым внутренним кольцом;52000 - с безбортовым внутренним кольцом и фасонным упорным кольцом;
62000 - с однобортовым внутренним кольцом и фасонным упорным кольцом;
92000 - с однобортовым внутренним кольцом и плоским упорным кольцом;10200 - с безбортовым наружным кольцом и двумя запорными шайбами.ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ роликового радиального подшипника с короткими
цилиндрическими роликами типа 32200 с d— 30 мм, D= 62 мм, В= 16 мм:Подшипник 32206 ГОСТ 8328-75
Отсутствующие значения СиС„ для ряда подшипников будут вводиться в стан¬
дарт по мере освоения.Продолжение табл. 8.10.5dDВRл,ЬОбозначениеподшипниканормальн.
С С„
кНповышенс с0кНdamaxDamin2042121,00,52104,321048,80 4,70_243047141,51,02204,12204, 3220414,7 7,3525,1 12,6264242204,92204, 102204264247181,51,02504, 32504, 42504, 9250420,1 10,829,7 17,3264252152,01,042304,12304, 32304,4230420,5 10,4- -274562304,92304,102304274552212,01,542604,32604, 42604,9260429,7 16,641,3 24,52745dDВRЯ, bОбозначениеподшипниканормальн.
С С0
кНповышен.
С С„
кНdamaxDamin2547121,00,52105, 32105--294352151,51,02205,12205, 32205
42205,92205, 10220516,8 8,8028,6 15,23030474752181,51,02505, 32505, 42505, 9250522,9 12,934,1 18,8304762172,02,0 42305,12305, 32305,42305
62305,92305, 10230515,0 9,5040,2 23,23333555580242,02,02605,12605, 32605
42605,9260541,8 24,556,1 34,53666Продолжение табл. 8.10.5 на след. стр.
Продолжение табл. 8.10.5Продолжение табл. 8.10.5Обозначениенормальн.повышен.dDВRЛ.ЬССоС С0подшипникакНкН3055131,50,821063210617,9 7,85-62161,51,0220612206, 3220622,412,038,0 19,64220692206, 102206——— —62201,51,0250632506, 42506,9250631,919,038,0 28,072192,02,05230612306, 32306,4230636,9 20,051,2 26,06230692306,102306——— —72272,02,0260612606, 3260650,129,073,7 46,54260692606——- -90232,52,57240632406, 4240660,5 34,0_ _6240692406, 102406——— ~3555101,00,510029071032907---62141,50,821073210721,612,2— —72172,01,0220712207, 3220731,917,648,4 26,54220792207,102207——— —72232,02,0250732507, 42507,9250747,3 29,059,4 38,080212,52,06230712307, 32307,4230744,6 27,064,4 35,06230792307, 102307--— -80312,52,5260712607, 3260758,3 38,091,3 61,04260792607——100252,52,58240732407, 4240776,5 44,0-6240792407,102407--— —4062121,00,510029081032908---68151,51,021083210825,114,6— —80182,02,0220812208, 3220821,8 24,053,9 29,54220892208, 102208——— —80232,02,0250832508, 42508,9250856,135,070,4 42,090232,52,57230812308, 32308,4230856,1 32,580,9 44,56230892308,102308——— —90332,52,5260812608, 3260880,9 51,0112 75,04260892608——— —110273,03,08240832408, 4240896,8 57,0- -6240892408, 102408--— —4568121,00,510029091032909---75161,51,021093210931,4 17,6— —85192,02,0220912209, 3220944,0 25,560,5 35,04220992209, 102209——— —85232,02,0250932509, 42509,9250959,4 38,073,7 45,5100252,52,57230912309, 32309,4230972,141,599,0 56,06230992309, 102309——— —100362,52,5260912609, 3260996,8 67,0138 95,04260992609——" —120293,03,08240932409, 4240910669,5— ~6240992409, 102409——— -5072121,00,510029101032910---80161,51,021103211030,817,6— —90202,02,0221012210, 3221045,7 27,564,4 37,54221092210, 102210——— —90232,02,0251032510, 42510,9251062,7 40,578,1 48,5110273,03,08231012310, 32310,4231088,0 52,0110 70,56231092310,102310——— ~110403,03,08261012610, 32610,4261012180,0161 1145261062610, 92610—-— —130313,53,59241032410, 4241013086,5— —6241092410, 102410--_ _.5580131,51,010029111032911---90182,01,521113211134,7 23,6—100212,52,5221112211, 3221156,134,084,2 49,04221192211,102211“da Da35	5037	5737	5737	5739	6539	6539	6539	6540	5039	5742	6542	6542	6544	7144	7144	7144	7152	8652	8646	5846	6348	7348	7348	7351	8051	8051	8051	8055	9555	9550	6351	70
53 78
53 78
53 78
56 89
56 89
56 89
56 89
62 104
62 10456	6756	7558	8358	8358	8363	9863	9863	9863	9868	11468	11461	7462	84
65	91
65	91Продолжение табл. 8.10.5 на след. стр.нормальн.повышен.dDвRЛ,ьОбозначениеСГССоdaDaподшипникакНкНminmax55100252,52,5251132511,42511,9251173,7 48,099,0 64,06591120293,03,09231112311,32311,4231110267,013887,567 10У6231192311.102311————67 109120433,03,09261112611,32611,4261113898,020114367 1095261162611,92611-—--67 109140333,53,510241132411,4241114286,5--711226241192411,102411----711226085131,51,01002912103291225,316,5--667995182,01,521123211235,8 22,8——6888110222,52,5221212212,3221264,4 43,093,5 53,5711014221292212.102212—-—71101110282,52,5251232512,42512,9251293,5 68,012885,071101130313,53,59231212312,32312,4231212376,515198,0751166231292312.102312——-—75116130463,53,59261212612,32612, 42612168114224160751165261262612,92612——_—75116150353,53,510241232412,42412168106--771316241292412,102412---—771316590131,51,010029131032913----7084100182,01,521133211338,0 26,5——7393120232,52,5221312213,3221376,5 51,010666,511 1104221392213,102213————77110120312,52,5251332513,42513,9251311076,514710077 110140333,53,510231312313,32313,4231313885,018310778 1256231392313,102313_-_78 125140483,53,510261312613,32613,4261319012925118078 1255261362613,92613—-. -—78 125160373,53,511241332413,42413183127--831416241392413, 102413---—8314170100161,51,010029141032914---_7894110202,01,521143211456,136,0——78103125242,52,5221412214,3221479,2 51,011971,0821164221492214.102214————82116125312,52,5251432514,42514,9251411781,515411282116150353,53,510231412314,32314, 42314151102205124851366231492314, 102314-——-85136150513,53,510261412614,32614,42614212160275200851365261462614,92614-—-—85136180424,04,012241432414,42414229163--931576241492414,102414-——9315775105161,51,010029151032915----8398115202,01,521153211558,3 39,0-—83108130252,52,5221512215,3221591,3 63,013081,5851214221592215.102215-“—85121130312,52,5251532515,42515,9251512588,016111885121160373,53,511231512315,32315,42315183125242149931446231592315,102315-———93144160553,53,511261512615,32615, 42615260200330245931445261562615,92615-———93144190454,04,013241532415,42415264173--981666241592415,102415——-—9816680110161,51,01002916103291634,7 24,0--88103125222,01,521163211666,0 44,0——90118140263,03,0221612216,3221610668,013887,0921304221692216.102216-——92130140333,03,0251632516,42516, 9251614711518714092130170393,53,511231612316,32316, 42316190125260163991556231692316, 102316—“99155
Продолжение табл. 8.10.5dDВRл,ЬОбозначениеподшипниканормальн
С С„
кНповышен
С С0
кНdaminDamax80170583,53,5112616,12616,32616,426162757.003587659915552616,62616,92616————99155200484,04,0132416,32416,42416303200__10517662416,92416, 102416--10517685120182,01,51002917, 1032917-_-—9811?130222,01,52117,3211768,2 46,5--95177150283,03,02217,12217,3221711978,01651089914042217,92217—-——99140150363,03,02517,32517,42517, 9251716812221616099140180414,04,0122317,12317,32317, 4231721214629719010316362317,92317———-103163180604,04,0122617,12617,32617,42617297230--10316352617,62617,92617——-—103163210525,05,0142417,32417,4241731У228--10818562417,92417----10818590125182,01,51002918, 1032918____99117140242,52,02118,3211880,9 56,0--100130160303,03,02218,12218,3221814210518312010515042218,92218————105150160403,03,02518,32518,42518, 92518194150242180105150190434,04,0122318,12318,32318, 423187.421603197.0611117762318,92318—---111172dDВRbОбозначениеподшипниканормальн
С С0
кНповышен.
С С0
кНdaminDomax90190644,04,0122618,12618,32618,426183307.4044032511117252618,62618,92618___—111172225545,05,0142418,32418,42418385260--11720062418,92418----11720095145242,52,02119,3211984,2 58,5_105135170323,53,52219,32219,42219,92219165112—-111155170433,53,52519,32519,42519, 92519229170286216111155200454,04,02319,32319,42319,92319264190374222119180200674,04,02619,32619,42619, 92619374300—-119180240555,05,0152419,32419,42419,92419419280--125210100140202,01,51002920,103292056,8 47,0-_113132150242,52,02120,3212085,8 62,0--110139180343,53,52220,12220,3222018312525117011716242220,92220----117162180463,53,52520,32520,42520, 92520260193336216117162215474,04,0132320,12320,32320, 4232030322039125012519562320,92320----125195215734,04,0132620,12620,32620,4262044035558345012519552620,62620,92620----125195250585,05,0162420,32420,42420429320--130220...62420,92420----130220Pr=VF,8.10.7.	ПОДШИПНИКИ РОЛИКОВЫЕ КОНИЧЕСКИЕ ОДНОРЯДНЫЕ ту 37.006.162-89Радиус Rj со сторона
узкого ториа наружного
(внутреннего) кольцаРис. 8.10.14. Габаритные и установочные
размеры роликовых конических
однорядных подшипниковПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ роликового конического однорядного подшипника серии
диаметров 1, серии ширин 2, с d- 70 мм, £>=110 мм, Т= 25 мм:Подшипник 2007114 ТУ 37.006.162-89
Pr=VFr	-для F0/(VFr)$e, (Х= 1,0; У= 0 ; е-табл. 8.10.6);P,= 0,4VF'+YFa -Для F0/(VFr)>e, (*=0,4; Y - табл. 8.5.2, 8.10.6).Отсутствующие значения С и Са для ряда подшипников будут вводиться в стандарт по
мере освоения.Табл. 8.10.6. Основные размеры, мм и параметры подшипниковПродолжение табл. 8.10.6 на след. стр.dDTВbRОбозначенПОДШИПН.c c„кНda db
max maxDaminDbmina°2e Y204715,2514121,50,5720421,0 13,026 30394333,00,37 1,55216,2516132,00,8730426,0 17,027 33434733,00,34 1,85222,252118,5 2,00,8760431,5 22,026 30394333,00,35 1,7255216,2515131,50,5720524,0 17,531 35434833,00,37 1,56218,2517152,00,8730533,0 23,233 41535733,00,34 1,86225,2524212,00,8760547,5 36,631 35434833,00,35 1,76218,2517132,00,827305-31 35434833,00,34 1,830551716141,50,5200710627,0 19,935 40475234,50,35 1,76217,2516141,50,5720631,0 22,037 41525733,00,37 1,56221,2520,5172,00,8750636,0 27,037 41525934,00,36 1,67220,7519172,00,8730643,0 29,538 47616634,50,34 1,87227,7529232,00,8760663,0 51,038 47616655,50,35 1,77220,7519142,00,82730635,0 20,639 47556836,50,34 1,88 А-637
Продолжение табл. 8.10.6d' 'D Т ВЬRЯ,Обознач.подшилн.С С0
кНdamaxdbmaxDaminDbminae Y3562 18 17151.50.5200710732,0 23,04047545934,50,35 1,772 18,25 17152,0 0,8720738,5 26,04348616743,00,37 1,572 24,25 23202,0 0,8750753,0 40,04348616945,00,36 1,680 22,75 21182,50,8730754,0 38,04353687454,50,34 1,880 32,75 31272,50,8760776,0 61,5435368745/,50,35 1,780 22,75 21152,50,82730745,0 29,04453617657,50,70 0,854068 19 18161 505200710840,0 28,44555606544,50,35 1,780 19.75 20162,0 0,8720846,5 32,54855687643,50,37 1,580 24,75 23,5202,0 0,8750856,0 44,04855687545,50,36 1,690 25,25 23702,50,8730866,0 47,55060768255,00,34 1,890 35,25 3328,5 2,50,8760890,0 67,55060768258,00,35 1,790 25,25 23172,50,82730856,0 37,05060708658,00,70 0,854575 20 19161,5 0,5200710944,0 34,95057667244,50,35 1,785 20,75 19162,0 0,8720950,0 33,05361738044,50,37 1,585 24,75 23,5192,0 0,8750960,0 46,05361738245,50,36 1,6100 27,25 26222,50,8730983,0 60,05668859255,00,34 1,8100 38,25 36312,50,87609114 90,55668859258,00,35 1,75080 20 19161,50,52007110- -5562717744,50,35 1,790 21,75 21172,0 0,8721056,0 40,05865788744,50,37 1,590 24,75 23,5202,0 0,8751062,0 54,05865788545,50,36 1,6110 29,25 29233,01,07310100 75,562749410256,00,34 1,8110 42,25 40343,01,07610-62749410259,00,35 1,7110 29,25 27193,01,02731080,0 53,0617485104510L0,70 0,855590 23 22192,0 0,8200711157,0 45,26169808645,50,35 1,7100 22,75 21182,50,8721165,0 46,06372879454,50,37 1,5100 26,75 25212,50,8751180,0 61,06372879555,50,36 1,6120 31,50 29253,01,07311107 81,5678110311156,50,34 1,8120 45,50 44,536,5 3,01,07611160 1406781103111510,60,35 1,7120 31,50 29213,01,02731192,0 58,0678192113510,60,70 0,8560110 23,75 23192,50,8721278,0 58,069799510654,50,37 1,5НО 29,75 28242,50,87512125 10169799510455,50,36 1,6130 33,50 31273,51,27312128 96,5739011212057,50,34 1,8130 48.50 47.5393,51,27612186 15773901121206 11,50,35 1,7130 33,50 31223,51,227312105 61,07290103123511,50,70 0,856590 17 16141,5 0,5200791334,0 34,07076848834,50,37 1,5100 23 22192,0 0,8200711361,0 64,5717890974ь,ь0,35 1,7dD TВbRОбознач.ПОДШИПН.С Со
кНdamaxdbmaxDominDhminaa3e Y65120 32,7531777.50,8751311998,0758610511565,50,36 1,6140 3633783 51,77313146112809612113068,00,34 1,8140 5148413 51 7761321016880961211306120,35 1,7140 3633233,51,22731312070,078961091326130,70 0,8570110 2574702.0 0.8200711477,6 71,676859810556,00,35 1,7125 26,25 26712 50 8721496,0 82,0809010811865,00,37 1,5125 33.25 31772.5 0.87514125101809010811966,00,36 1,6150 3837303 51,773141701378510012914068,00,34 1,8150 5451433,51,27614240186851001291407120,35 1,775105 2019171,5 0,5200791549,0 52,080899910346,00,37 1,5115 2524702,0 0,8200711578,375,0829010311057,00,35 1,7130 27,25 26772,50,8721510784,0859611312466,00,37 1,5130 33.25 31772.5 0,87515130108859611312565,00,36 1,6160 4037313,51,273151801489110813814969,00,34 1,8160 585546.5 3.51 77615280235911081381497130,35 1,7160 4037263,51,22731515093,0911081381526140,70 0,8580125 2977732.0 0,8200711610293,0879511212067,00,35 1,7140 28,25 2677301,0721611295,29010512213266,00,37 1,5140 35.25 33783 01,075161431269010512213467,00,36 1,6170 61.50 59,5493,51,276163102909711814715960.35 1.785150 30,25 2874301,072171301099511013214166,00,37 1,5150 38,50 36303 01,075171621419611013014278,50,36 1,6180 44,50 4135407317230195102125155167/10,50,35 1,7180 44,50 41304,01,527317180146102 1251551671214,50,70 0,8590140 3230767 5082007118128111,9910812413468,00,35 1,7160 32.503176301 07218158125l0211713815076,00,37 1,5160 42,50 40343 01,0751819017110211713815278,50,36 1,6190 46.50 43364,01,57318250201108130163176710,50,34 1,8190 67,50 66,553,5 4,01,576183703651081301631771214,50.35 1,795145 3230767 50,8200711913011510411213014068,00,35 1,7170 34.50 32773 51 772191681311071251481597/,00,37 1,5170 45,50 45,5373,51,275192302251071251481617100,36 1,6100150 3230762,5 0,8200712013212010911713414468,00,35 1,7180 3734793 51,27220185146114135155168/8,00.37 1,5180 4946393 51 775202502361141351551778,00,36 1,6215 51,50 4739401,57320-_12114718319/712,50,34 1,8215 56.50 5117401 5102732028020612114718320012170,34 1,8215 77,507361,5 4,01,576204604601211471832027200,35 1,78.10.8.	ПОДШИПНИКИ РОЛИКОВЫЕ РАДИАЛЬНЫЕ СФЕРИЧЕСКИЕ ДВУХРЯДНЫЕ С СИММЕТРИЧНЫМИ РОЛИКАМИ гостиюм!d/ - см. 8.7.8 и 8.7.9Рис. 8.10.15. Габаритные и установочные размеры радиальных роликовых сферических двухрядных подшипников
115Стандарт устанавливает следующие конструктивные исполнения подшипников:53000 - с цилиндрическим отверстием внутреннего кольца;153000 - с коническим отверстием внутреннего кольца, конусностью 1:12;4153000 - с коническим отверстием внутреннего кольца, конусностью 1:30;353000 - исполнения 153000 с закрепительной втулкой - для установки на гладкие валы;
753000 - исполнения 153000 со стяжной втулкой - для установки на гладкие валы.Наружные кольца подшипников всех исполнений с диаметром свыше 200 мм выполня¬
ются с кольцевой проточкой и отверстием для смазки (рис. 8.10.156). По заказу потреби¬
теля такое исполнение наружного кольца допускается выполнять при D <; 200 мм. К
условному обозначению подшипников тогда справа добавляется буква Н.ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ роликового радиального двухрядного сферического под¬
шипника с цилиндрическим отверстием внутренего кольца, серии диаметров 5, серии
ширин 0 С d= 50 MM, D = 90mm, В = 23 мм:	Подшипник 535)0 ГОСТ 24696-81То же, с коническим отверстием внутреннего кольца: Подшипник 153510 ГОСТ 24696-81
То же, с кольцевой проточкой и отверстиями для смазки на наружном кольце:Подшипник 53510Н ГОСТ 24696-81 или Подшипник 153510Н ГОСТ 24696-81
Исполнения 353000 с d= 50 мм, D = 100 мм, В = 25 мм:Подшипник 353510 ГОСТ 24696—81 или Подшипник 353510Н ГОСТ 24696-81
Исполнения 753000 с d= 50 мм, D = 100 мм, В = 25 мм:Подшипник 753510 ГОСТ 24696-81 или Подшипник 75351 ОН ГОСТ 24696-81Подшипники исполнения 353000 должны поставляться в комплекте с втулками (ГОСТ 24208-80),
гайками (ГОСТ 8530-90) и шайбами (ГОСТ 8530-90).Подшипники исполнения 753000 должны поставляться в комплекте со втулками (ГОСТ 24208-80).
Отсутствующие значения С и Св для ряда подшипников будут вводиться в стандарт по мере освоения.Табл. 8.10.7. Основные размеры, мм и параметры подшипниковdDВRОбозначениеподшипникаС Со
кНdamaxdb Da amin urn minFa/Fre >e
Y\ Y7517058 3,5753615351 255921580,37 1,8 2,718060 4,0353615351 25510494 166 60,37 1,8 2,780140333,053516, 153516176 12792130 30,25 2,7 4,0150363,0753516176 127951400,25 2,7 4,0160403,0353516176 127105 96 150 100,26 2,6 3,9170583,553616,153616374 29099155 30,37 1,8 2,7180604,0753616374 290991660,26 1,8 2,8190644,0353616374 290110 100176 60,36 1,8 2,885150363,053517,153517202 15399140 30,25 2,7 4,0160403,0753517202 1531001500,26 2,6 3,9180604,053617,153617420 320103163 30,36 1,8 2,8190644,0753617420 3201041760,36 1,8 2,8200674,0353617420 320120 110 186 70,36 1,8 2,890160403,053518,153518244 190105150 30,26 2,6 3,9160 52,4 3,03053218,3153218-180463,5353518244 190128 118 168 60,27 2,6 3,9190644,053618,153618477 365111172 30,36 1,8 2,8215734,0353618477 365131121201 70,37 1,8 2,795170433,553519,153519282 215111155 30,27 2,6 3,9180463,5753519282 2151121680,27 2,6 3,9200674,053619,153619518 410119180 30,36 1,8 2,8215734,0753619518 4101132010,36 1,8 2,7100180463,553520,153520311 245117162 30,27 2,6 3,9180 60,3 3,53053220,3153220..200533,5353520311 245128 118 188 60,28 2,4 3,6215734,053620, 153620610 490125195 30,36 1,8 2,7240804,0353620610 490131121 226 70,36 1,9 2,8404550D В R52	18	1,562	20	1,572	23	2,072	23	2,080	23	2,090	33	2,580	23	2,085	23	2,090	33	2,5100	36	2,585 23 2,0
90 23 2,0100 36 2,5
110 40 3,090 23 2,0
100 25 2,5110 40 3,0
120 43 3,0Обозначениеподшипника53505,	15350553506,	153506
35350653507,35350775350735360775360753508,35350875350853608,35360875360853509,35350975350953609,35360975360953510,35351075351053610,353610753610153507153508153608153509153609153510153610С С0
кНda db Da Оmax min max mb35,7 36,748.9	51,055.2	62,063.3	68,665.6	70,565.6	70,5
113 75,0
113 75,073.6	47,573.6	47,573.6	47,5
113 75,0
113 75,0
113 75,077.1	51,077.1	51,077.1	51,0
138	95,0
138	95,0
138	95,079.9	54,079.9	54,079.9	54,0
176 120
176 120
176 12030 47 237 57 2
44 39 65 242 65 249	44 73 547	7350	45 81 5
49 8148	73 255	50 78 852	7851	80 256	50 91 5
54 9153	78 2
60 55 83 1057	83
56 89 2
56 50 91 5
60 10058 83
65 60 9164	91
63 98
68 61 11065	110Fa/Fr^ e >eYi0,38 1,8 2,60,35 1,9 2,9
0,34 2,0 3,20,34 2,0 3,00,31 2,2	3,20,31 2,2	3,20,40 1,7	2,50,40 1,7	2,50,31 2,2	3,20,28 2,4	3,60,28 2,4	3,60,40 1,7	2,50,40 1,7	2,50,40 1,7	2,50,28 2,4 3,6
0,26 2,6 3,9
0,26 2,6 3,9
0,40 1,7 2,5
0,40 1,7 2,5
0,40 1,7 2,50,26 2,6 3,9
0,26 2,6 3,9
0,26 2,6 3,9
0,40 1,7 2,50,40	1,7 2,5
0,40 1,7 2,5dD В RОбозначениеподшипникас Со
кНdamudb Da affiin max misFa/Fr
e $e >eY, Y55100 25 2,553511,15351199,5 67,06591 30,26 2,6 3,9110 28 2,535351199,5 67,068 69101 80,26 2,6 3,975351199,5 67,0681010,26 2,6 3,9120 43 3,053611, 1536119913972109 30,40 1,7 2,5130 46 3,535361119913974 72 118 60,40 1,7 2,5753611199139741180,40 1,7 2,560110 28 2,553512,153512122 83,071101 30,26 2,6 3,9120 31 2,5353512122 83,077 70 111 80,26 2,6 3,9753512122 83,0741110,26 2,6 3,9130 46 3,553612,15361223516630470,24 2,8 4,2140 48 3,535361223516680 72 128 50,26 2,6 3,9753612235166771280,26 2,6 3,965120 31 2,553513, 15351314410077111 30,26 2,6 3,9125 31 2,5753513144100791160,26 2,6 3,9130 31 2,535351314410088 80 121 120,25 2,7 4,0140 48 3,553613,15361325318078111 30,38 1,8 2,6150 51 3,5753613253180821380,37 1,8 2,7160 55 3,535361325318092 82 148 50,37 1,8 2,770125 31 2,553514,15351414810482125 30,26 2,6 3,9130 31 2,5753514148104841210,26 2,6 3,9140 33 3,035351414810494 85 130 120,25 2,7 4,0150 51 3,553614,15361431123085136 30,37 1,8 2,7160 55 3,5753614311230871480,37 1,8 2,7170 58 3,535361431123098 88 158 50,37 1,8 2,775130 31 2,553515,15351515411085121 30,25 2,7 4,0140 33 3,0753515154110901300,25 2,7 4,0150 36 3,0353515154110100 91 140 1 20,25 2,7 4,0160 55 3,553615,15361535125593144 30,37 1,8 2,7Pr = VF, +Y[ Fa -для Fal(VFr)^e, (e, У, - табл. 8.10.7).
Pr = Q,61VFr+YFa -для Fj{VFr)>e, (e, Г -табл. 8.10.7).
1168.10.9.	ПОДШИПНИКИ РОЛИКОВЫЕ РАДИАЛЬНЫЕ СФЕРИЧЕСКИЕ ДВУХРЯДНЫЕ ГОСТ5721-75Тип	Тип	ТипРис. 8.10.16. Габаритные и установочные размеры радиальных
роликовых сферических двухрядных подшипниковСтандарт устанавливает следующие конструктивные исполнения подшипников:
3000 - с цилиндрическим отверстием внутреннего кольца;113000 - с коническим отверстием внутреннего кольца, конусностью 1:12;4113000 - с коническим отверстием внутреннего кольца, конусностью 1:30.ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ роликового радиального двухрядного сферического под¬
шипника с цилиндрическим отверстием внутренего кольца, серии диаметров 6, серии
ширин 0 с */=50мм, D— 110 мм, В = 40 мм:	Подшипник 3610 ГОСТ 5721-75То же, с коническим отверстием внутреннего кольца, конусностью 1:12Подшипник 113610 ГОСТ 5721-75Табл. 8.10.8. Основные размеры, мм и параметры подшипниковDRОбозначениеСdaDaaFa/Fr
e С e >eDRОбозначениеСС„daDaaeFa/Fr< e >edВподшипникакНmaxmaxminYiYdВподшипникакНmaxmaxminYtY2552181,53505,11350535,736,7304720,381,82,675130312,53515, 113515--851213,0,25 2,74,03062201,53506, 11350648,951,0375720,351,92,9160553,53615, 1136153002079314430,371,82,73572232,03507, 11350763,368,6426520,342,03,080140333,03516, 1135161601189213030,252,74,04080232,03508, 11350873,647,5477320,312,23,2170583,53616, 1136163252279915530,371,82,790332,53608, 11360811375,0478120,401,72,585130342,03003117,3113117--99-----4585232,03509, 11350977,151,0527820,282,43,6150363,03517, 11351718313014030,252,74,0100362,53609, 11360913895,0529120,401,72,5180604,03617, 11361736527010316330,261,82,85090232,03510, 11351079,954,9578320,262,63,990140372,53003118, 3113118--105-----110403,03610, 1136101761206010020,401,72,5160403,03518, 11351821615915030,262,63,916057 4 3 03003218, 3113218»______55100252,53511, 11351199,967,0629130,262,63,9190644,03618, 11361840030011117230,361,82,8120433,03611, 1136111991396511030,401,72,595111170433,53519, 11351924517015530,272,63,960110282,53512, 11351212283,06710130,262.63,9200674,03619, 11361911918030,361,82,8130463,53612, 1136122351667211830,242,84,23003120,3113120100150372,5_65120312,53513,1135131441007211130,262,63,93003720,3113720
3520, 113520140483,53613, 1136132531807612830,381,82,616518052462,03.527521211716230,272,63,970125312,53514, 1135141481047711630,262,63,918060.3 3.53003220,3113220--150513,53614, 1136143112308113830,371,82,7215734,03620, 11362052041012519530,361,82,7P,= VFr+Y,Fa -для F0/(VFr )<е, (в, К, - табл. 8.10.8);
Р, =0,67VFr+YFa -Для Fa/(VFr)>e, (е, Y -табл. 8.10.8).
117Тип 8000НТип 38000Н8.10.10. ПОДШИПНИКИ ШАРИКОВЫЕ УПОРНЫЕ ОДИНАРНЫЕ И ДВОЙНЫЕ ГОСТ 7872-89Тип 28000Тип 18000Рис. 8.10.17. Габаритные и установочные размеры упорных шариковых подшипников
Табл. 8.10.9. Основные размеры, мм и параметры подшипников (представлены только подшипники типов 8000Н и 38000Н)100 мм 0ь~0+0,5мм
D> 100 мм Dt,—D+1,0ммСтандарт устанавливает следующие
типы подшипников:8000Н - упорные шариковые одно¬
рядные;38000Н - упорные шариковые двойные;28000 - упорные шариковые одинар¬
ные со свободным самоуста-
навливающимся кольцом без
подкладного кольца;18000 - упорные шариковые одинар¬
ные со свободным самоуста-
навливающимся кольцом и
подкладным кольцом.dDd,Нd2ВRОбозначениеподшипникаС Са
кНdoDabmindDd, D,НиВRОбозначениеподшипникаС Са
кНdaDabmindDd,o.HВRОбозначениеподшипникаССокНdaDabmin20353521100,58104Н15,022,429252,045656547141,08109Н28,058,557533,06514014068563,08413H224390104100_404022141,08204Н22,432,032283,5737347201,58209Н39,067,061573,5100100674755101,538213H64,012565796,0404022261561,038204Н22,432,020283,5858547281,58309Н75,011867636,0115115676555152,038313H10618665858,025424226111,08105Н18,030,035323,010010047392,08409Н1221867470-14014068101 50233,038413H2243906595-474727151,08205Н28,042,538343,5737347373591„538209Н39,067,045563,570959572181,58114H40,093,084804,0525227181,58305Н34,546,540365,08585475235121,538309Н75,011845616,010510572271,58214H65,513489856,0606027241,58405Н45,557,04440,10010047723517 2,038409Н1221864567-12512572402,08314H13725099958,0474727282071,038205Н28,042,525343,550707052141,081 ЮН29,064,062583,015015073603,08414H240440113107-52522734 2081,538305Н34,546,525365,0787852221,582 ЮН50,090,066623,5105105724755101,538214H65,513470846,06060274515111,538405Н45,557,02539-959552312,083 ЮН88,014675716,0125125727255162,038314H13725070928,030474732111,08106Н19,033,540363,0110no52432,584 ЮН1372168278-15015073107 55243,038414H24044070102-525232161,08206Н25,540,043393,5787852394091,5382ЮН50,090,050613,57510010077191,58115H44,010489854,0606032211,58306Н38,055,047435,09595525840142,0383 ЮН88,014650686,011011077271,58215H67,014394906,0707032281,58406Н69,595,05248-110110527840182,5384 ЮН1372165074-13513577442,58315H1633001081021152523229 2571,038206Н25,540,030393,555787857161,08111Н30,563,068643,016016078653,08415H265510120115-606032382591,538306Н38,055,030425,0909057251,58211Н61,011474706,0110110774760101,538215H67,014375896,070703252 20121,538406Н69,595,03046-10510557352,08311Н10217682788,013513577796018 2,538315H16330075991135525237121,08107Н20,039,045413,012012057482,58411Н1662658985-1601607811560263,038415H26551075110-626237181,58207Н35,557,050473,59090574545101,538211Н61,011455696,08010510582191,58116H45,010895904,0686837241,58307Н50,075,053506,0105105576445152,038311Н10217655758,011511582281,58216H75,0160100 957,0808037322,08407Н76,51065956-120120578745202,538411Н1662655581-14014082442,58316H16030011310711626237343081,538207Н35,557,035463,560858562171,58112Н41,595,07470 4,017017083683,58416H275550128122-68683744 30101,538307Н50,075,035486,0959562261,58212Н62,011879756,0115115824865101,538216H75,016080947,080803759 2514 2,038407Н76,51063553-11011062352,08312Н10217687838,0140140827965182,538316H16030080941140606042131,08108Н27,053,052483,013013062512,58412Н2003259793-17017083120 65273,538416H2/55508094-686842191,58208Н46,583,056523,59595624650101,538212Н62,011860746,08511011087191,58117H45,511499954,078907890424226361,52,08308Н8408Н61,096,595,0143616757636,011013011013062626493505015212,02,538312Н
38412Н102200176325606080888,0125150125150888831491.52.58217H8317H98,0190212360108 102
120 1157,017686842363091,538208Н46,583,040513,565909067181,58113Н38,085,079754,018017788723,58417H320655135 130-7878424930121,538308Н61,095,040556,0100100 67271,58213Н64,012584806,0125125885570121,538217H98,0212851017,0909042653015 2,038408Н96,51434060-11511567362,08313Н10618692888,0150150888770192,538317H1903608511112Продолжение табл. 8.10.9 на след. стр.
118Продолжение табл. 8.10.9dD dt Dt Н d2 В RОбозначениеподшипникаС С0
кНd° D° min90135 135 93 62 75 14 2,0
155 155 93 88 75 19 2,5
190 190 93 135 70 303,038218Н
38318Н
38418Н120 255
196 390
325 69590 108
90 116
90 131100135 135 102 25 1,5
150 150 103 38 2,08120Н8220Н61,0 160
122 270120 114
128 1228590D d, D, Н d, В RОбозначениеподшипника180 180 88 123 65 29 3,5120 120 92	22135 135 93	35155 155 93	50190 187 93	7738417Н1,58118Н2,08218Н2,58318Н3,58418НС Св
кН320 656з5;зтпг120 255
196 390
325 695d„ D,Ьmin85 124108	102115	109125	119143	137100D d, D, Н d, В R170 170 103	55	2,5210 205 103	85	4,0150 150 103	67 85 15	2,0170 170 103	97 85 21	2,5210 210 103	150 80 33	4,0Обозначениеподшипника8320Н8420Н38220Н38320Н38420НС Со
кН232400122232400475915270475915DaЬmin138	132158	152
100 120100	128100	145ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ упорного шарикового одинарного подшипника серии диаметров 2,серии ВЫСОТ 0 с d= 30 мм: Подшипник 8206Н ГОСТ 7872-89
То же подшипника двойного: Подшипник 38206Н ГОСТ 7872-898.10.11. ПОДШИПНИКИ РОЛИКОВЫЕ УПОРНЫЕ С ЦИЛИНДРИЧЕСКИМИ РОЛИКАМИТип 9000d IТип 889000Рис. 8.10.18. Габаритные и установочные размеры
упорных роликовых подшипников
Табл. 8.10.10. Основные размеры, мм и параметры подшипниковОДИНАРНЫЕ ГОСТ 23526-79Стандарт устанавливает следующие типы под¬
шипников: 9000 - однорядные;889000 - двухрядные.ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ роликового одинарного
однорядного упорного подшипника с цилиндричес¬
кими роликами типа 9000 с d- 50 мм, D = 70 мм,
#=14 мм: Подшипник 9110 ГОСТ 23526-79202530354045505560D Н d, D,35 10 35 21 1,042 11 42 26 1,047 11
52 16
60 1847526032 1,0
32 1,0
32 1,552 12
62 18
68 205262683737371,01.51.560 13
68 19
78 2260 42 1,0
68 42 1,5
78 42 1,565 14
73 20
85 246573854747471,01.51.570 1478—22--70 52 1,0
78 52 1,-595 27 95 52 2,078 16
90 25
105 3078 57
90 57
105 571,01,52,085 17 85 62 1,5Обозначениеподшипника910491059106920698893069107920798893079108920898893089109920998893099110921098893109111921198893119112С С0
кН20,4 54,026,5 73,528,046,583,012226,051,078,014338,076.564.511622010740.083.0
64,512925512842,5-вад-пб143-285-19452,0 193
122 390
136 24667,0 232dDHd, D,RОбозначениеподшипникаССокН60952695 621,5921211436511030110 622,0988931214226465901890 671,5911368,024510027100 671,5921311839011530115 672,0988931314828570951895 721,5911471,026510527105 721,5921412241512534125 722,098893141943507510019100 771,5911575,028511027110 771,5921512544013536135 772,598893152134058010519105 821,5911676,530011528115 821,5921612945514036140 822,598893162124058511019110 871,5911776,531012531125 881,5921715355015039150 882,598893172625509012022120 921,5911810441513535135 932,0921819067015539155 932,5988931825548510013525135 102 1,5912014658515038150 103 2,0922022481517042170 103 2,598893202976108.10.12. ОСЕВЫЕ ЛЮФТЫВ РАДИАЛЬНО-УПОРНЫХ
ПОДШИПНИКАХ [5]Табл. 8.10.11. Допускаемые значения люфта, мкв радиалыго-упорных подшипниках'Диаметр
отверстия
подшипника
d, ммУгол контакта/? = 12°/?= 26°
/?=36°/3 = 12°Два
подшипника
в опоре **Один
подшипник
в опоре ***Расстояние
между опорами
вала I, мм ***.а а
в в.S а
В В.а й
а аРадиально-упорные шариковые подшипники<3030...	5050...8080...12020 40
30 50
40 70
50 10010 20
15 30
20 40
30 5030 50
40 70
50 100
60 150<8 d
<1 d
<6 d
<5 dРадиально-упорные роликовые подшипники<3030...5050...8080...	120/? == 10...160Р == 25...29°р = 10...16°20 40
40 70
50 100
80 15020 40
30 50
40 7040 70
50 100
80 150
120 200<	14 d<	12 d
<11 d
< 10 d* Разность температур вала и стального (чугунного) корпуса не более 10...20°
** Схема установки радиально-упорных подшипников:-	шариковых - см. рис. 8.2.3в,г,ж,з; рис. 8.3.8а,г;-	роликовых - см. рис. 8.2.3д,и; рис. 8.3.86,в.*** Схема установки радиально-упорных подшипников:-	шариковых - см. рис. 8.3.26; рис. 8.3.36;-	роликовых - см. рис. 8.3.2г; рис. 8.3.3а.
Манжеты изготавливаются двух типов:
тип 1 - однокромочные;
тип 2 - однокромочные с пыльником.
Манжеты типа 1 предназначаются для пре¬
дотвращения вытекания уплотняемой среды.
Манжеты типа 2 предназначаются для пре¬
дотвращения вытекания уплотняемой среды
и защиты от проникания в корпус пыли.
Манжеты изготавливаются двух типов:1	- с механически обработанной кромкой;2	- с формованной кромкой (подлежат со¬гласованию).Манжеты ряда 1 предназначены для пред¬
почтительного применения во всех отраслях
машиностроения. Манжеты ряда 2 допуска¬
ется применять в дополнение к ряду 1 для
автомобильной промышленности.9. УПЛОТНЕНИЯ ПОДШИПНИКОВЫХ УЗЛОВ
9.1. УПЛОТНЕНИЯ КОНТАКТНЫЕ9.1.1. МАНЖЕТЫ РЕЗИНОВЫЕ АРМИРОВАННЫЕГОСТ 8752-79 ( V вал 5? 20 м/с)Типь7Типь2Уплотняемоя
средаРис. 9.1.1. Типы и конструкция
резиновых манжет:1- резина; 2 - каркас; 3 - пружинаПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ манжеты типа 1, исполнения 1, для вала d= 20 мм, с наружным диаметромD = 40 mm, из резины группы 1: Манжета 1.1-20x40-1 ГОСТ 8752-79Табл. 9.1.1. Основные размеры манжет, ммРис. 9.1.2. Установка манжет для предотвращения:
а) вытекания смазки; б) проникновения в корпус
загрязнений и пылиГОСТ 8752-79dвал11 ряд12 рядЬь.dвал11 ряд12 рядьЬ>dвал11 рядЭ2 рядьЪ\dвалD1 ряд2 рядьЬ\102622, 2571026387104565701014951301216112625710451014487010141001251216122826,3071028504510145070801014105130121613282671030457105275801014110135121614283071052501014558075, 82101411514514012161530, 32357103244, 4571056801014120145, 15012161630,3536, 4071052101458808210141251551501216173230,357103450710608580, 82101413016015515201835327103548, 507106280, 901014135160, 16515201935357105852, 551014639010141401701520203534710364871065901014145175152040421014581014709592101415018015202140101438527107195101415518515202235,367105856, 6010147510095, 102101416019015204010144052,5571010510141651951520233571060, 6258101480105ПО101417020015202440710425871082115101417520515204610146275101485110115, 1201216180220152025387104465101490120112,1151216190230152042101445607109212012162002401520Рис. 9.1.3. Место установки манжетыРАЗМЕРЫ МЕСТ УСТАНОВКИ МАНЖЕТЫ(рис. 9.1.3, табл. 9.1.1 и табл. 9.1.2).ПОЛЯ ДОПУСКОВ (рис. 9.1.3).
диаметр вала - d6o/l (h 10),отверстие под наружный диаметр манжеты - D(Н9).
1203.	ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ(рис. 9.1.4 и табл. 9.1.3)4.	ДОПУСКИ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯ
ПОВЕРХНОСТЕЙ	(рис. 9.1.5 и табл. 9.1.4).5.	ТВЕРДОСТЬ ВАЛА В МЕСТЕ УСТАНОВКИ МАН¬
ЖЕТЫ	(рис. 9.1.3 и табл. 9.1.5).6.	ВЫБОР ГРУППЫ РЕЗИНЫ(рис. 9.1.6 и табл. 9.1.6).7.	РЕСУРС РАБОТЫ МАНЖЕТ	(табл. 9.1.7).8.	РЕКОМЕНДАЦИИ ПО МОНТАЖУ МАНЖЕТ(табл. 9.1.8).Табл. 9.1.2. Размеры мест установки манжеты, ммd валdxd 2
типа 1ум манжеттипа 2
при ширине
манжеты Ьдо 10
Св. 10 до 20
Св. 20 до 30
Св. 30 до 40
Св. 40 до 50
Св. 50 до 70
Св. 70 до 95
Св. 95 до 130
Св. 130 до 240d вал — 1,5d, ал-2,0<*вал-2,5
rf^-3,0
dm- 3,5
rf,ал-4,0
^вш, -4,5d вал —5,5вал-7,0^вал + 1,0
<*»ал+ 1,0
^вал + 1,0
^вал +1,0
^вал + 1,0^вал ^ 1,5
^вал + 1,5d вал + 2,0
d вал + 2,0Ь =7
£>=10
£>=12
Ь = 15С^вал + 9,0
dbzn + 11,5dtuui + 12,0с/вш + 15,0dz=D- 3,0Ъ5,07,01012151822ъгЬг6,51,08,51,0121,514,52,018.52.5223,025.53.5установки манжетыТабл. 9.1.3. Шероховатость поверхностей установки Табл. 9.1.4. Допуски формы и расположения
манжеты	поверхностей установки манжеты1. Шероховотость поверхностей
А к Б при скорости вала г>вал
до 5 м/с
свыше 5 м/сВалОтверстиеRa0,40...0,80Ro0,20...0,40Ra 1,6... 3,22. Шероховатость фасок
(поверхности В и Г)Ro3,2Ro6,33. Шероховатость поверхности Д-Ra12,51.	Предельное радиальное биение поверхности вала, контак¬
тирующей с манжетой, мм, при частоте вращения валапвал	до 1000 мин'1 - 0,18мм,л вал св. 1000 до 2000 мин"1 - 0,15 мм,
лвал св. 2000 до 3000 мин'1 - 0,12 мм,
лвал св. 3000 до 4000 мин1 - 0,10 мм.2.	Допуск соосности посадочной поверхности под манжету
и центрирующей поверхности крышки - не более /Г 8.Табл. 9.1.5. Твердость вала в месте установки манжетыТвердость поверхности трения, не менее, при окружной
скорости вала v вал до 4 м/с - HRC3 30
свыше 4 м/с - HRC3 50Рис. 9.1.5. Допуски формы
и расположения поверхностей
места установки манжетыТабл. 9.1.6. Данные для выбора группы резины в зависимости от условий работыГруппарезиныТипэластомераШифр резиныНижний темпера¬
турный предел, °СТемпература уплотняемой среды, °Минеральные маслаСмазки на ос-
нове минераль¬
ных маселДизельныетопливаВодаТормознаяжидкостьМоторныеiТрансмисси¬
онные (кроме
гипоидного)Гипоидные1	СоляровыеiБутадиен-7-ИРП-1068-Зс, 7-ИРП-1068-24, 51-1455-45-2нитр ильный7-4004-112, 7-4004-4М-30+ 100+ 100+ 80+ 90+ 90СС-3каучук7-В-14-1, 51-1662-2-604ФторкаучукИРП-1314-1, ИРП-1314-lc-45+ 150+ 150+ 150+ 150+ 100• 150-с5СКФ-32ИРП-1316, ИРП-1287, 51-1435-20+ 170+ 170СС-СКФ-266Силиконо-ИРП-1401-55+ 150+ 130+ 130ССССсвыи каучукПримечания:1.	Обозначение " С " означает, что пригодность резины для уплотнения данной группы сред определяется по согласованию по¬
требителя с изготовителем.2.	Знак " - 11 означает, что эластомер не применим для уплотнений в указанной группе сред.
, м/с12140
35
30
I 25
20
15
10
510000 7000—*- л вал, мин-5000 4500 4000уу.<7/Х/ У~ТГ~*Продолжение табл. 9.1.83500300025002000150010005000 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200<^вал» ММРис. 9.1.6. Диаграмма выбора группы резины = f (г>вал):I - резины 1 -3 групп; II - резины 4-й группы;
III - резины 5 и 6 группдусмотреть в крышке или корпусе демонтажные
отверстия (рис. 9.1.3, 9.1.7...9.1.9).5.	Для исключения осевого перемещения манжеты
от вибрационных нагрузок допускается установка
в посадочном отверстии пружинного кольца (п. 8.7.3
и рис. 9.1.11) либо выполнение кольцевой проточ¬
ки в виде треугольника с острием в сторону запрес¬
совки манжеты (рис. 9.1.12).6.	Для обеспечения оптимальной микрогеометрии
поверхности вала, контактирующей с манжетой,
предпочтительным является шлифование с попе¬
речной подачей (рис. 9.1.4).Рис. 9.1.9h = 0,5 мм для D^150 мм,
А? = 0,7 мм для D>150 мм.9.1.2. УПЛОТНЕНИЯ ВОЙЛОЧНЫЕТабл. 9.1.7. Ресурс работы манжетРис. 9.1.1095%-ный ресурс работы манжет должен быть:
не менее 3000 час - для манжет из резин групп 1...3, установ¬
ленных на тракторах, двигателях и судовых механизмах;12000 км пробега - для манжет из резин групп 1...3, установ¬
ленных на автомобилях;не менее 10000 час - для манжет из резин групп 4...5, установ¬
ленных на тракторах, двигателях и судовых механизмах;175000 км пробега - для манжет из резин групп 4...5, установ¬
ленных на автомобилях;150000 км пробега - для манжет из резин группы 6, установ¬
ленных на автомобилях.Внимание! При новом проектировании желательно не применять
( V вал м/С )Рис. 9.1.11ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ войлочного кольцадля вала d = 30 мм: Кольцо войлочное 30h	Табл. 9.1.10. Зависимость^0=f(vBajI)V вал >м/сRa,мкм<:4$6$ 1,6
$0,8Табл. 9.1.8. Рекомендации по монтажу
и эксплуатации манжет1.	Запрессовывать манжету в посадочное отверстие следует
с помощью специальной оправки равномерным нажатием
по всей торцевой поверхности (рис. 9.1.7)2.	Если манжета при запрессовке должна перемещаться через
шлицы, пазы, резьбу и т.д. или не представляется возмож¬
ным выполнить на валу заходную фаску (рис. 9.1.3, 9.1.8),
рекомендуется применять монтажную втулку (рис. 9.1.9).
Наружный диаметр монтажной втулки должен быть на 1,5...2
мм больше диаметра вала. При этом толщина стенки втул¬
ки не должна быть меньше 0,5 мм.3.	При перепаде давления 0,05 МПа и более, а также при ус¬
тановке манжеты на вал рабочей кромкой в сторону направ¬
ления монтажа для предотвращения подвертывания эластич¬
ного элемента допускается применять опорный конус (рис.
9.1.10). Последний может быть выполнен в корпусе или в
виде отдельной детали, изготовленной из любых металлов.4.	При установке манжет в глухое гнездо рекомендуется пре-Рис. 9.1.13. Установка уплотнения\/ RaJ,2Рис. 9.1.14. Размеры
войлочных колецТабл. 9.1.9. Размеры войлочных колец и канавок для них, мм^валКольцоКанавкаКольцоКанавкаdЬDD,ЬЬгd ЬDd,D,ЬIЬг17163,527182834,34847 5,060496145,518173,528192934,35049 6,066516757,120193,530213134,35251 6,068536957,122213,532233334,35554 6,071567257,125245,037263845,55857 6,074597557,128275,040294145,56059 6,076617757,130295,042314345,56564 6,081668257,132315,044334545,57069 7,088718968.335345,047364845,57574 7,093769468,336355,048374945,58079 7,098819968,338375,050395145,58584 7,01038610468,340395,052415345,59089 8,51109111179,642415,054435545,59594 8,51159611679,645445,057465845,510099 9,5124101125811,1
122йг9.1.3. КОЛЬЦА РЕЗИНОВЫЕ УПЛОТНИТЕЛЬНЫЕ
КРУГ ЛОГО СЕЧЕНИЯ гост 9833-73Табл. 9.1.11. Размеры канавок радиальных
уплотнений, ммRys. 9.1.16. Кольцо резиновое уплотнительное
Табл. 9.1.10. Размеры и их отклонения для колец,dz... 2,5
±0,13,0 3,6 4,6
+ 0,2
-0,15,8 7,5
+ 0,3
-0,158,5+ 0,3
-0,2Откл.d,■■■<25-0,4<30-0,5<38-0,6<45-0,7<51-0,8<57-0,9<64
- 1,0<71
-1,1<78
" 1,2<84
~ 1,3< 90|< 99- 1,4 - 1,5< 105
-1,6< 110-1,7< 118- 1,8< 122
-1,9< 130
-2,0< 145- 2,2< ] 55 -- 2,4d гDddio,bRR !2,5I ^I ^lD-4D + 0,3D - 0,33,60,40,23,015..155D - 5D + 0,3D - 0,34,00,40,23,620...255D-6D+ 0,4D - 0,44,70,60,24,636...260D - 8D + 0,6D - 0,65,60,60,25,860...510D- 10D + 0,8D - 0,87,00,60,27,595...145D- 13D+ 1,0D - 1,09,00,60,28,5150...515D - 15D + 1,4D - 1,410,30,60,2D, dуплотняемые диаметры.2. УПЛОТНЕНИЯ ТОРЦЕВЫЕОтклонения диаметра d, представлено для диаметров внутрен¬
ней уплотняемой поверхности d.Обозначение типоразмера кольца строится по следую¬
щей схеме:	ааа-ббб-ввааа -(d) диаметр внутренней уплотняемой поверхнос¬
ти (шток), мм;
ббб -(D) диаметр наружной уплотняемой поверхнос¬
ти (цилиндр), мм;
вв - ( d2) диаметр сечения кольца, мм, умноженный
на 10.Например кольцо 040-048-46 предназначено для
уплотнения поверхностей d = 40 мм; D = 48 мм. Диа¬
метр кольца d2 = 4,6 мм. Диаметр кольца dt - в соот¬
ветствии с табл. 9.1.12.1. УПЛОТНЕНИЯ РАДИАЛЬНЫЕРис. 9.1.18. Канавки торцевых уплотнений
3. УПЛОТНЕНИЯ НА ФАСКЕа)АISоcts/R°l65LО(кольца не предстоблено)Табл. 9.1.12. Значения внутренних диаметров колец d,,
диаметров наружной уплотняемой поверхности D
для различных d2, ммРис. 9.1.19. Размеры уплотнений на фаске4. УПЛОТНЕНИЯ
РЕЗЬБОВЫХ
СОЕДИНЕНИЙd iЗначения D для d2dxЗначенияD для d22,53,03,64,65,82,53,03,6°o Iinч!7,554,05960616365.15,6202122--55,0606162-66-16,6212223--56,0--6365--17,5222324--57,062636466--18,5232425--58,0--65---19,5242526--59,06465666870-20,525-27--60,065--.71.21,5262728--61,066-687073-22,5272829--62,0-686971-23,5282930--62,568-7072-.24,5293031--63,57070717375-25,530-32--64,5-7172---26,5313233--65,5---75--27,532333436-66,572-7476-28,533-35--67,5--75---29,534353638-68,57575767880-31,03637384069,5-7677--32,038---70,0----81-33,038-4042-70,578-7880-34,0404143_72,5--8082-35,040414244_73,58080818385-36,04142-45-74,5--8237,042_4446*75.5---85--38,045-76,582-848688-39,044454648-77,58540,045---78,58585868890-41,046484850-79,5-----9542,047__.80,588-8890--43,048-5052_82,5--9092--44,049505153-83,5909091-95-45,050-52-84,5--92-46,0.__55-85,5---95-47,0525456-86,592-94--48,0--55--87,5--95-10249,0545556586088,595959698100-50,05556-_-89,5----10551,056-5860-90,598-98100-52,0----6392,0--10010210853,058-6062-93,0100100101-105’Рис. 9.1.17. Канавки радиальных уплотнений
при уплотнении:а)	наружным диаметром кольца;б)	внутренним диаметром кольцаРис. 9.1.20. Размеры уплотнений
резьбовых соединенийs/Bp i-й.
9.2.	УПЛОТНЕНИЯ БЕСКОНТАКТНЫЕ1.	УПЛОТНЕНИЯ ЩЕЛЕВЫЕ
(г)^ ^ 5 м/с) (табл. 9.2.1)в) -4-Табл. 9.2.1. Рекомендуемые размеры щелей, ммd вал10 $ f/вал < 5050 $rfnaji< 8585< (/вал <100 !е0,20,30,4 [R, Г1,52,02,0t552min число
щелей345 !2.	УПЛОТНЕНИЯ
ЛАБИРИНТНЫЕ
(табл. 9.2.2)Рис. 9.2.2
Табл. 9.2.2. Зазор в лабиринтах, мм\/Ra6,J R / 1 2 R3. УПЛОТНЕНИЯКОМБИНИРОВАННЫЕ^вал, ©. оо50...84ОuriООе0,20,30,4f = 5eРис. 9.2.1. Уплотнения щелевые4. УПЛОТНЕНИЯ ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ (увлл ^ 7 м/с)5. КОЛЬЦАМАЗЕУДЕРЖИВАЮЩИЕ60'0 2.. .3Г)а=6...9
t=2...3123ММММ
12410. ЭЛЕМЕНТЫ СОЕДИНЕНИЙ "ВАЛ-СТУПИЦА"10.1. СОЕДИНЕНИЯ ШПОНОЧНЫЕ10.1.1.	СОЕДИНЕНИЯ СЕГМЕНТНЫМИ ШПОНКАМИ гост 24071-soа)б)Sx45'Ссhj = 0,8hРис. 10.1.1. Размеры и исполнения сегментных шпонок:
а) исполнение 1; б) исполнение 2ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ:а)	шпонки сегментой исполнения 1
сечением b * h — 5 х 6,5 мм:Шпонка 5x6,5 ГОСТ 24071—80б)	То же, исполнения 2 сечением
Ь хЛ, = 5 х 5,2 мм:Шпонко 2-5x5,2 ГОСТ 24071-80Материал - сталь чистотянутая для сегментных шпонок
по ГОСТ 8787-68.Возможна замена на другую сталь с СГВ ^ 590 МПа.В случае нарезания на валу нескольких шноночных па¬
зов рекомендуется разместить их в одной плоскости.Табл. 10.1.1. Размеры сегментных шпонок и сечений пазов, их предельные отклонения, ммВалШпонкаШпоночный пазbxhxDРадиус за¬ШиринаГлубинаРадиус за¬dкругленияСоединениеСоединениекругленияЬ (Ь9)илиX Xmin[)аска45°maxнормальноеплотноеВалВтулкаг 1или фаскаh (hi 1)
D (hi 2)ЬВал(N9)Втулка(JS9)Вал иСв.довтулка(Р9)hminmax562,0x2,6x7,00,160,25т1,81,00,080,1667782,0x3,7x102,5x3,7x102,5-0,004-0,029±0,0125-0,006-0,0312,9 +0,1
2,7 01,01,28103,0x5,0x133,81,410123,0x6,5x135,31,4121414164,0x6,5x164,0x7,5x190,250,4045.06.0	Г1,81 Я +0’1
1,8 00,160,2516185,0x6,5x160±0,015-0,0124,52,318205,0x7,5x195-0,030-0,0425,52,320225,0x9,0x227,02,3222525286,0x9,0x226,0x10x256у’с +0,3
7,5 02,82,8283232388,0x11x2810x13x320,400,608100-0,036±0,018-0,015
-0,0518,0103>3 +0,2
3,3 о0,250,40Рис. 10.1.2. Соединение "вал-ступица" сегментной шпонкойb (JS9)ББРис. 10.1.3. Выполнение шпоночного паза:
а) на валу; б) во втулке1.	РАЗМЕРЫ ШПОНОК (рис. 10.1.1, 10.1.2 и табл. 10.1.1).2.	ДОПУСКИ И ПОСАДКИ (рис. 10.1.3 и табл. 10.1.1).3.	ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ	(рис. 10.1.3).4. ДОПУСКИ ФОРМЫИ РАСПОЛОЖЕНИЯ ПОВЕРХНОСТЕЙ4.1. Параллельность(рис. 10.1.3).j шпоночного паза к оси вала
(втулки) - 0,5 1Тп его ширины.4.2. Симметричность [¥] шпоночного паза- 2,0 1Тп его ширины.
10.1.2.	СОЕДИНЕНИЯ ПРИЗМАТИЧЕСКИМИ ШПОНКАМИ ГОСТ 23360-78ВВ-Ва)б)в)ЬС1 ЖR=0,5bЕ331.	РАЗМЕРЫ ШПОНОК (рис. 10.1.4, 10.1.5 и табл. 10.1.2).2.	ДОПУСКИ И ПОСАДКИ (рис. 10.1.6 и табл. 10.1.2).3.	ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ (рис. 10.1.6).4.	ДОПУСКИ ФОРМЫИ РАСПОЛОЖЕНИЯ ПОВЕРХНОСТЕЙ (рис. 10.1.6).4.1.	Параллельность [^j шпоночного паза к оси вала(втулки) - 0,5 1Тп его ширины.4.2.	Симметричность [jT] шпоночного паза2,0 1Тп его ширины.5.	ПРОЧНОСТНОЙ РАСЧЕТПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ:а)	шпонки призматической исполнения 1 с разме¬
рами b = 18 мм, h = 11 мм, L = 100 мм:Шпонка 18x11x100	ГОСТ 23360-78б)	То же, исполнения 2:Шпонка 2-18x11x100 ГОСТ 23360- 78Рис. 10.1.5. Соединение "вал-ступица" призматической шпонкойРис. 10.1.4. Размеры и исполнения
шпонок:а)	исполнение 1;б)	исполнение 2;в)	исполнение 3Табл. 10.1.2. Размеры призматических шпонок и сечений пазов, их предельные отклонения, ммВалСв.10121722303844505865758595110130150170200230260до10758595110130150170200230260290ШпонкаЬ(h9)10121416182022252832364045505663h(h9)(h!1)24	№)56910
1112
14
1416 (hit)
18
20
22
25
28
32
32L(hi 46+206+368+4510+5614+7018+90
22+11028+14036+16045+18050+20056+22063+25070+28080+32090+360100+400100+400110+450125+500140+500160+500Радиус за¬
кругления
гили фаска
х х45°min шах0,160,250,40,61,01,60,250,400,60,81,2Шпоночный пазШиринаСоединениесвободное2,0Вал(Н9)+0,0250+0,0300+0,0360+0,0430+0,0520+0,0620+0,0740Втулка(D10)+0,060+0,020+0,078+0,030+0,098+0,040+0,120+0,050+0,149+0,065+0,180+0,080+0,220+0,100СоединениенормальноеВал(N9)-0,004-0,0290-0,0300-0,0360-0,0430-0,0520-0,062Втулка(JS9)±0,012±0,015±0,018±0,021±0,0260-0,074СоединенплотноеВал и
втулка(Р9)ГлубинаВал-0,006
-0,031-0,012-0,042-0,015-0,051-0,018-0,061-0,022-0,074-0,026-0,088±0,037-0,032-0,106Втулкаh1,2
1,82.5	+о,1
3,03.5о4.05.05.05.56.07.0	+0,27.5	09.09.0
10л	12131517 +0,3
20 0
201,0
1,4
1,8 +0,1
2,3 "
2,803.33.33.33.84.34.4	+0,24.9	05.45.46.47.48.49.410.411.4	+0,312.412.40Радиус за¬
кругления
Rmin max0,080,160,250,40,71,20,160,250,400,61,01,6Рис. 10.1.6. Выполнение шпоночного паза:
а) на валу; б) во втулкеТабл. 10.1.3. Длины L и материал шпонокLмм6, 8, 10, 12, 14, 16, 18, 20, 22, 25, 28, 32, 36, 40, 45, 50, 56, 63, 70, 80, 90,
100, 110, 125, 140, 160, 180, 200, 220,250, 280, 320,360, 400,450, 500МАТЕРИАЛ - сгаль чистотянутая для шпонок по ГОСТ 8787-68.
Возможна замена на другую сталь с (7В ? 590 МПа.В случае нарезания на валу нескольких шноночных пазов рекомендуется размес¬
тить их в одной плоскости и выполнить (по возможности) одинаковой ширины.
Допускается использование валов с двумя шпоночными пазами в одном сечении
с расположением пазов под углом 120°.Существуют:-	призматические направляющие шпонки с креплением на валу ГОСТ 8790-79;-	призматические высокие шпонки ГОСТ 10748-79;-	призматические низкие шпонки ГОСТ 29175-91;-	призматические скользящие шпонки ГОСТ 30173-96.
1265. ПРОЧНОСТНОЙ РАСЧЕТЗАДАННЫЕ ПАРАМЕТРЫ1.	Крутящий момент Т, Н • м. 3. Длина ступицы L п, мм.2.	Диаметр вала	мм. 4. Условия работы (кА ).Диаметр вала определяет размеры поперечного сече¬
ния шпонки b и h (табл. 10.1.2).Длина шпонки I определяется длиною ступицы
1<LCJ (первый меньший размер) и выбирается из табл.
10.1.3.Напряжения смятия, МПа	=	[°см].Напряжения среза, МПа	2кА Т\03< rTjгде кл (табл. 4.2.9).Размеры шпонок выбраны таким образом, что опреде¬
ляющими напряжениями являются напряжения смятия.
Для неподвижных соединений:-	при переходных посадках [сгсм] = (80...150) МПа;-	при прессовых посадках рем] = (110...200) МПа.
Меньшие из указанных допускаемых напряжений прини¬
маются при выполнении ступиц из чугуна, а также при
резких изменениях нагрузки.Для подвижных соединений (перемещение ступицы по
валу)	рем] = (20...30) МПа.Рис. 10.1.8. Размеры
А	тангенциальных шпонок10.1.3. СОЕДИНЕНИЯ ТАНГЕНЦИАЛЬНЫМИ ШПОНКАМИГОСТ 24069-80ФиксаторУ///////////////////ЛРис. 10.1.9. Соединение "вал-ступица" тангенциальными шпонкамиТабл. 10.1.4. Размеры тангенциальных шпонок и сечений пазов,
их предельные отклонения, ммВалШпонкаШпоночный пазГлубинаШиринаРадиусd(hi 1)ЬminmaxВтулкаf,ВалhВтулкаь.ВалЪг.minГmax60636570119,319,820,221,07-°°0,27,3 Т19,319,820,121,019,620,220,521,47175808590822.5
23,2
24,0
24,825.60,60,88’°-0,28,3 Т22.5
23,2
24,0
24,825.622,823,524,425,226,00,40,695100110927,828,630,19>°°0,29,3 +о’227,828,630,128,229,030,61201251301033,233,934,610 0-0,2Ю,3+о’233,233,934,633,634,435,11401501137,739,111 0-0,21МТ37,739,138,339,70,71,01601701801242,143,544,91,01,212 0-0,312,4 +о’342,143,544,942,844,245,61902001449,651,014 0
-0,314,4Г49,651,050,351,7Рис. 10.1.10. Выполнение
шпоночного паза1.	РАЗМЕРЫ ШПОНОК(рис. 10.1.8, 10.1.10 и табл. 10.1.4).2.	РАЗМЕЩЕНИЕ ШПОНОК НА
ВАЛУ	(рис. 10.1.9).3.	ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХ¬
НОСТЕЙ	(рис. 10.1.10).Табл. 10.1.5. Длины L шпонокLмм50, 56, 63,70, 80, 90, 100, 110,
125, 140, 160, 180, 200, 220,
220, 250, 280, 320, 360, 400ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ шпонки тангенциальной с размерами t = 8 мм,
Ь = 24 MM, Z, = 100 мм:	Шпонка 8x24x100	ГОСТ 24069-80Длину шпонки L следует выбрать
на (10...15)% больше длины втулки.
Положение шпонок относительно
друг друга после сборки должно
быть зафиксировано с помощью
штифта или другим способом (рис.
10.1.9).Материал - сталь с временным сопротив¬
лением разрыву не менее Он J 590 МПа.
Существуют:-	тангенциальные усиленные шпонки по
Г ОСТ 24070-80,-	клиновые шпонки по ГОСТ 24068-80.
127Исполнение 110.2. СОЕДИНЕНИЯ ШЛИЦЕВЫЕ10.2.1. СОЕДИНЕНИЯ ШЛИЦЕВЫЕ ПРЯМОБОЧНЫЕ гостпз9-8о
1. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫИсполнение 2Для балоб
исполнения 1, 2Для бо.поб исполнения 3Шлицевые прямобочные соединения выполняются с центриро¬
ванием: - по внутреннему диаметру d,-	по наружному диаметру D,-	по боковым сторонам зубьев b
легкой, средней и тяжелой серии.Возможный вид соединения - подвижное и неподвижное.
Шлицевые валы исполнений 1 и 3 изготавливаются при цент¬
рировании по d, исполнения 2 - при центрировании по D и Ь.
Центрирование по d и D применяется для передачи крутяще¬
го момента в устройствах, нагруженных радиальными силами.
Центрирование по d - при НВвю, > 350, ЯВвтул11И >350.
Центрирование по D - при НВвгл > 350, НВ„Тyjno, < 350.
Центрирование по b применяется при передаче больших не¬
постоянных крутящих моментов переменного направления при
отсутствии радиальных нагрузок, когда точность центрирова¬
ния не имеет решающего значения.Рис. 10.2.1. Сечения:а) вала; б) втулкишлицевого прямобочного соединенияПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ:
соединения с числом зубьев z = 8, внутренним
диаметром d = 46 мм, наружным диаметром
D = 50 мм, шириной зуба b = 9 мм, с центри¬
рованием по внутреннему диаметру d, с по-ЬШ .и dirсадками по d Щ,по D ШОпо и а1 j ,d~8x46 jy х50f7 all dllВтулки того же соединения:
d-8x46H7x50H 10х9Н9
Вала того же соединения:d—8x46f7x50a11x9d11
Того же соединения с центрированием по на¬
ружному диаметру D, с посадками по D ,по b :
hi ОD-8x46x50 УЗx9-fffe
Того же соединения с центрированием по бо¬
ковым сторонам b , с посадками по b поD HU..tfoff'В—8x46x50 Щ-!х9 №
oil h7Табл. 10.2.1. Основные размеры, мм и число зубьев шлицевых прямобочных. соединенийГОСТ 1139-80Легкая серияZxdxDЧислозубьевZdDЬd\minаminсRmax6x23x262376622,13,540,30,26x26x3062630624,63,850,30,26x28x322832726,74,030,30,28x32x363236630,42,710,4+0,20,38x36x403640734,53,460,4 00,38x42x464246840,45,030,40,38x46x5084650944,65,750,40,38x52x5852581049,74,89Г0,50,58x56x6256671053,66,380,50,58x62x6862681259,87,310,50,510x72x7872781269,65,450,5+IP0 510x82x8882881279,38,620^5 °0,510x92x981092981489,410,080,50 510x102x1081021081699,911,490,50,510x112x12011212018108,810,720,50,5Средняя серияzxdxD6x11x14
6x13x16
6x16x20
6x18x22
6x21х25
6x23x28
6x26x32
6x28x348x32x388x36x428x42x488x46x548x52x608x56x658x62x7210x72x8210x82x9210x92x10210x102x11210x112x125Числозубьев10И1316182123262832364246525662728292102112D14162022252832343842485460657282921021121253.0
3,54.05.05.06.0
6,0
7,06,07.08.0
9,0
10
10
12d\min9.9
12,014.5
16,719.521.323.425.929.433.539.542.748.7
52,257.867,477,187.3
97,7106.3аmin1,951,341,651,701,022,572,442,502,403,004,506,304,400,30,30.30,30,3 +g>2
0,3
0,4
0,40,40,40,40,50,50,50 5 +0>30,50,50,50,50,5Rmax0,20,20,20,30,20,20,30,3оД0,30,30,50,50,50,50,50,50,50,50,5Тяжелая серияzxdxDЧислозубьевZdDbd\minaminсTmax10x16x2010167,514,10,30,210x18x2310183,015,60,320,30,210x21x2610213,018,50,160,30,210x23x291010234,020.30,450,30,210x26x3210764,023,01,950,4 ip0,310x28x3510784024,41,340,4 °0310x32x4010325,028,01,650,40,310x36x4510365,031,31,700,40,310x42x5210426.036,90,150,40,310x46x5610467,040,91,020,50,516x52x6016525,047,0 12,57" 10,50,516x56x651616565,050,60,860,50,516x62x7216676056,12,440,50,516x72x8216727,065,92,50c\ ^ +0,3
0,5 о0,520x82x9220826.075,62,400,50,520x92x10220927,085,5-0,50,520x102x115201028,094,06,300,50,520x112x125201129,01044,400,50,5
128а)	по d; б) по D; в) по b2. ДОПУСКИ И ПОСАДКИ (табл. 10.2.2)
Табл. 10.2.2. Рекомендуемые посадки валов и втулок5. ИЗОБРАЖЕНИЕ СОЕДИНЕНИЙ НА ЧЕРТЕЖАХ
а)Видцентри-рованияВидсоединенияПосадкицентрирующегодиаметраПосадки по боковым
сторонам шлицевПосадкинецентрирующегодиаметраdПодвижноеНеподвижноеН7 К7 Н7 1Г7
f7 дб д7 h7
Н7is6D9 09 F8 ПО ПО Н9 Н9 Н9 Н9 Н11 Ю1
е9 f9 Ь7 е9 f9 dlO f9 h7h10d10 f9
D9 09 F8 F8 ПО
is7 к7 js7 k7 js7H10 HI 1 Н12
oil all allDПодвижноеНеподвижноеН7 Н7 Н7
f7 дБ h7
Н7is6D9 F8 F8 F10 F10 F10
d9 f7 f8 f7 f8 h9
F8
Is 7tillЬПодвижноеНеподвижное09 D9 F10F10
e8 18 d9 f8
FB
is 7dDHI 1
a 1 1HI 1d-8x46 ^х50 х9f7 all dlld-8x46H7x50H10x9H9d-8x46f7x50a1 1x9dl 13.	ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ (рис. 10.2.2).4.	ДОПУСКИ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯ ПОВЕРХНОСТЕЙ
Параллельность зубьев к оси вала (втулки) — IT 1 ширины b (рис. 10.2.2).Рис. 10.2.3. Изображение на чертеже:а)	шлицевого соединения;б)	шлицевой втулки; в) шлицевого вала
129а)2 а =60'Ь^О, 1то^О, 1т + 0,05а)10.2.2. СОЕДИНЕНИЯ ШЛИЦЕВЫЕ ЭВОЛЬВЕНТНЫЕ
С УГЛОМ ПРОФИЛЯ 30° гост 6033-802 а = 60'б)ДелительнаяСредняяб)ДелительнаяСредняяа)2а = 60’Рис. 10.2.4. Соединение с центрированием
по наружному диаметру (D ):
а) исходный контур; б) форма зубьев вала и втулкиРис. 10.2.5. Соединение с центрированием по боковым Рис. 10.2.6. Соединение с центрированием по боковым
поверхностям зубьев (5) (плоская форма дна впадины): поверхностям зубьев (5) (закругленная форма дна впадины):а) исходный контур; б) форма зубьев вала и втулкиа) исходный контур; б) форма зубьев вала и втулкиТабл. 10.2.3. Зависимости для определения размеров шлицевых соединений Табл. 10.2.4. Номинальные диаметры, модули и числа зубьевМодультЧисло зубьевZДиаметр делительной окружностиdd= mzУгол профиля зубааа =30°Делительный окружной шаг зубьевРР = лтДиаметр основной окружностиdbdb = т zcosaВысота зуба валаЬh = ha+bf minВысота зуба втулкиНН=на+нгВысота головки зуба вала:h0- при центрировании по боковым поверхнос¬
тям зубьевЛо=0,45 т- при центрировании по наружному диаметруha=0,55mВысота головки зуба втулкиНоНа=0,55тПродолжение табл: 10.2.3 на след. стр.Номинальн.диаметр DРяд1Модуль т, ммНоминальн.
диаметр DМодуль т ,мм0,50,81,252,03,0Ряд10,50,81,252,03,04Ряд20,61,01,52,5Ряд20,61,01,52,53,55Ряд1Ряд2Число зубьевZРяд1Ряд2Число зубьев z157873171310862548403024181511871630251814119630285445483436267821??171812131010881/и11201S1210/3?S?38307.47.014119618342821161310У3557423426221612107203832231814128638624636292418141181142352620161397640644838302518141286Продолжение табл. 10.2.4 на след. стр.9 А-637
130Продолжение табл. 10.2.3	Продолжение табл. 10.2.4Высота ножки зуба вала:hr- при плоской форме дна впадиныhf min =0,55 m
hf max = 0,65 ТП- при закругленной форме дна впадиныh f min = 0,83 171Высота ножки зуба втулки:Нг- при плоской форме дна впадиныH f min —0,55/72
H f max = 0,65 m- при закругленной форме дна впадиныяг=0,77тРадиус кривизны переходной кривой зубаPrPf min — 0,1 5 77JНоминальная делительная окружная толщиназуба валаss = 0,5rrm +2xm tgaНоминальная делительная окружная ширинавпадины втулкиee- 0>5лт+2хт tgaНоминальный (исходный) диаметр соединенияDD = mz +2xm +1,1 mДиаметр окружности впадин втулки:- при плоской форме дна впадиныDf = D- при закругленной форме дна впадиныD f min = D + 0,44 mДиаметр окружности вершин зубьев втулкиDoDa =D~2mСмещение исходного контураx iji = 0,5(Z>--mz-l,lm)Диаметр окружности впадин вала:dr- при плоской форме дна впадиныdf max =D — 2,2 m- при закругленной форме дна впадиныd f max —D — 2,16 mДиаметр окружности вершин зубьев вала:do- прн центрировании по боковым поверхнос¬do=D-0,2mтям зубьев- при центрировании по наружному диаметруda=DДиаметр окружности граничных точек зубавтулкиD,D i min “ da+ FgДиаметр окружности граничных точек зубавалаd.dj max= da~F*Фаска или радиус притупления продольнойкромки зуба втулкикк = 0,15 л?Радиальный зазорсс min —0,1/711.	ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ
Шлицевые соединения имеют эвольвентный профиль зубьев, рас¬
положенных параллельно оси соединения.
Выполняются с центрированием:
-	по наружному диаметру (центрирование по D) (рис. 10.2.4);
-	по эвольвентным боковым поверхностям зубьев (центрирование
по S) при плоской форме дна впадины (рис. 10.2.5) или при закруг¬
ленной форме дна впадины (рис. 10.2.6);
Допускается применять центрирование по внутреннему диаметру.
Применение видов центрирования (10.2.1. п.1).
Номинальные диаметры, модули и числа зубьев (табл. 10.2.4).
Зависимости для определения размера шлицевых соединений (табл.
10.2.3).
Численные значения размеров шлщевых соединений для различ¬
ных модулей представлены в ГОСТ 6033-80.Модуль ш , ммМодульт , мм§£Ряд0,81,252,03,046§е-Ряд1,252,03,04610Sssок03S4Ряд20,61,01,52,53,558sоXаXчРяд21,52,53,558РядРядЧисло зубьев zРяд1Ряд2Число зубьев z42685140322620151297725646342722201613104574554434282116131210775584836282420171311848785846373022181412108678605038302421181411506048383224181512118780625238302522181412865264504033241916121197825340312622191512556654423526201714129885554132272420151397587056453728221814131088857423428242016136074584638282218161310890584434282421161310762484030231916141199260443529252217146550423124201815119956246363026221814108685344322621181512109864483831262318157054453426221816121071006448383228241815118Примечания:1.	При выборе номинальных диаметров и модулей ряд 1 следует предпочитать ряду 2.2.	Числа зубьев, выделенные и подчеркнутые линией, являются предпочтительными.3.	Модуль 3,5 по возможности не применять.2. ДОПУСКИ И ПОСАДКИ
а)	Центрирование по наружному диаметру D.
Ряды основных отклонений:
-	для диаметра Dr - Н7, Н8.
-длядиаметра da-f7, g6, h6, js6, пб.
б)	Центрирование по боковым поверхностям зубьев S.
Ряды основных отклонений:
-	для ширины впадины втулки - Н по степеням точности 7, 8, 9.
-	для толщины зуба вала - а, с, d, f, g, h, к, п, р, г по степеням точ¬
ности 7, 8, 9, 10, 11.
Установлено обозначение полей допусков в виде числа, показы¬
вающего степень точности, за которым следует буква, показыва¬
ющая основное отклонение (см. пример обозначений шлицев).
в)	Допуски нецентрирующих диаметров.-	при центрировании по наружному диаметру:
Da - поле допуска HI 1;
df - поле допуска при плоской форме дна впадины hl6.
-	при центрировании по боковым поверхностям зубьев:
Da - поле допуска HI 1;
Df - поле допуска при плоской форме дна впадины Н16;
da - поле допуска d9, hi 2;
d f - поле допуска при плоской форме дна впадины hi6.3.	ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ
см. рис. 10.2.26 - при центрировании по D ;
см. рис. 10.2.2в - при центрировании по S.4.	ДОПУСКИ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯПараллельность зубьев к оси вала (втулки)
[1Г| - IT7 толщины S зуба (рис. 10.2.26,в).ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ
шлицевого эвольвентного соединения диаме¬
тром D = 50 мм, с модулем т = 2,0 мм:а)	с центрированием по наружному диаметру
и посадкой H7/g6, с посадкой по нецентрирую¬
щим поверхностям зубьев 9H/9h:5ОхН7/д6х2х9Н/9h ГОСТ 6033-80
То же, для внутренних шлицев соединения:
50хН7х2х9Н	ГОСТ 6033-80То же, для наружных шлицев соединения:
50xg6x2x9h	ГОСТ 6033-80б)	с центрированием по боковым поверхнос¬
тям зубьев и посадкой 9H/9g:50х2х9Н/9д	ГОСТ 6033-80То же, для внутренних шлицев соединения:
50х2х9Н	ГОСТ 6033-80То же, для наружных шлицев соединения:
50x2х9д	ГОСТ 6033-80
13150xH7/g6x2x9H/9h ГОСТ 6033-80
Треуг. d~50, 7 = 485. ИЗОБРАЖЕНИЕ НА ЧЕРТЕЖАХ ЭВОЛЬВЕНТНОГО И ТРЕУГОЛЬНОГО ШЛИЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ50хН7х2х9Н ГОСТ 6033-80	50xg6x2x9h ГОСТ 6033-80Треуг. d=50, 7 = 48Рис. 10.2.7. Изображение на чертеже
шлицевого соединенияРис. 10.2.8. Изображение на чертеже
шлицевой втулкиРис. 10.2.9. Изображение на чертеже шлицевого валаOm&epcmueРис. 10.2.10. Соединение шлицевое треугольное:
а) соединение; б) втулка соединения; в) вал соединения10.2.3. СОЕДИНЕНИЯ ШЛИЦЕВЫЕ ТРЕУГОЛЬНЫЕ [2]Табл. 10.2.5. Основные параметры и размеры элементов соединения, ммНоминальн.
диаметр DЧисло
зубьев zДиаметр
делительной
окружн. dВтулкаВалНоминальн.
1 диаметрЧисло
зубьев zДиаметр
делительной
окружн. dВтулкаВалНаружн
диам. DaВнутр.
диам. DfНаружн.
диам. daВнутр.
диам. dfНаружн
диам. D0Внутр.
диам. D,Наружн.
диам. daВнутр.HwdM.df183617,43018,0316,811816,78404839,06440,0538,054038,002019,33920,0318,662018,634241,01642,0539,954239,90224821,52722,0320,972220,944543,94445,0542,814542,762524,45525,0323,822523,795048,83350,0547,575047,522827,37328,0326,662826,635553,72255,0552,335552,283029,32530,0328,573028,546058,62160,0557,106057,053231,27732,0530,473230,426563,51965,0561,886561,833534,19535,0533,313533,267068,40970,0566,647066,593837,11338,0536,153836,107573,29875,0571,407571,35Треугольные зубья (шлицы) применяются главным образом для неподвижных соединений при небольших
величинах крутящего момента с целью избежания прессовых посадок, а также при тонкостенных втулках.
Наряду с цилиндрическими применяются конические соединения. Конусность обычно принимается 1/16
(угол наклона по дну впадины 1°47'). Размеры зубьев нормируются по большому основанию конуса (сече¬
ние А-А) (рис. 10.2.11).	Центрирование - по боковым граням зубьев.
/3 = 80° - для z = 36; /3 = 82,5° - для z = 48.Изображение соединения на чертеже - рис. 10.2.7...10.2.9.ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ:соединения с номинальным диаметром d= 50 мми числом зубьев z = 48: Треуг. d=50, /=48Рис. 10.2.11. Выполнение вала конического соединения
13211.11.1.1.	СТЕПЕНИ ТОЧНОСТИИ ВИДЫ СОПРЯЖЕНИЙ ЗУБЬЕВУстанавливаются двенадцать степеней точности зубча¬
тых колес и передач, обозначаемых в порядке убывания
точности цифрами 1, 2, 3,4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11 и 12.В общем машиностроении используются 6-я, 7-я, 8-я
и 9-я степени точности (табл. 4.2.14, табл. 4.2.23).Для каждой степени точности устанавливаются нормы:
кинематической точности, плавности работы и контакта
зубьев зубчатых колес в передаче.Допускается комбинирование норм кинематической
точности, норм плавности работы и норм контакта зубьев
зубчатых колес различных степеней точности.При комбинировании норм разных степеней точности,
нормы плавности работы могут быть не более чем на две
степени точнее или на одну ступень грубее норм кинема¬
тической точности. Нормы контакта зубьев не могут на¬
значаться по ступеням точности более грубым, чем нормы
плавности.Устанавливаются шесть видов сопряжения зубчатых
колес в передаче, обозначаемых в порядке убывания га¬
рантированного бокового зазора буквами А, В, С, D, Е, Н
и восемь видов допуска ГГа на боковой зазор х, у, z, а,
b, c,d,h в порядке убывания величины бокового зазора
и допуска на него (рис. 11.1.1).Рис. 11.1.1. Виды сопряжения зубьев
и гарантированные боковые зазорыКОНСТРУИРОВАНИЕ ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС
11.1.	ТОЧНОСТЬ ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС [4, 13, 16,Виды сопряжений зубчатых колес в зависимости от сте¬
пени точности по нормам плавности (табл. 11.1.1).Табл. 11.1.1. Виды сопряжений зубчатых колес в передачеВидсопряженийАВСDЕЯСтепень точности
по нормам плавности работы3...123...113...93...83...73...7Видам сопряжений Н и Е соответствует вид допуска
на боковой зазор h , а видам сопряжений D, С, В, А - ви¬
ды допуска dt с, Ь, а соответственно.Точность изготовления зубчатых колес задается сте¬
пенью точности, а требования к боковому зазору - видом
сопряжения по нормам бокового зазора.ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ точности цилиндрической
(конической, червячной) передачи со степенью точности
7 по всем нормам, с видом сопряжения колес В
7-В ГОСТ 1643-81 - для цилиндрических передач;7-В ГОСТ 1758-81 - для конических передач;7-В ГОСТ 3675-81 - для червячных цилиндрических
передач.При комбинировании норм различных степеней точ¬
ности и изменении соответствия между видом сопряже¬
ния и видом допуска на боковой зазор точность зубчатых
колес обозначается последовательным написанием (через
тире) трех цифр и двух букв. Первая цифра обозначает
степень по нормам кинематической точности, вторая -
степень по нормам плавности работы, третья - степень по
нормам контакта зубьев, первая из букв - вид сопряжения,
а вторая - вид допуска на боковой зазор.ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ точности цилиндрической
(конической, червячной) передачи со степенью 9 по нор¬
мам кинематической точности, со степенью 8 по нормам
плавности, со степенью 7 по нормам контакта зубьев, с
видом сопряжения В, видом допуска на боковой зазор о:
9-8-7-в о гост 1643-81 - для цилиндрических передач;
9-8-7-а гост 1758-81 - для конических передач;
9-8-7-в а гост 3675 -81 - для червячных цилиндриче¬
ских передач.17,21,42]11.1.2.	ТОЧНОСТЬ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ КОЛЕСГОСТ 1643-81Во второй части таблицы параметров венца цилиндри¬
ческих колес (табл. 11.2.4) должны быть приведены дан¬
ные для контроля взаимного положения разноименных
профилей зубьев по одному из следующих вариантов:-	длина общей нормали W через zw зубьев (11.1.2.1);-	толщина зуба постоянной хорде Sc и высота до посто¬
янной хорды hc (11.1.2.2);-	торцевой размер по роликам (шарикам) М и диаметр
ролика (шарика) D.11.1.2.1.	ДЛИНА ОБЩЕЙ НОРМАЛИ1.	ПРЯМОЗУБЫЕ КОЛЕСАДлиной общей нормали ( W ) к двум разноименным
боковым поверхностям зубьев называют длину прямой
АВ, касательной к основной окружности (рис. 11.1.2).Рис. 11.1.2. Схема замера длины общей нормали W
при числе охватываемых зубьев Zw = 5 для
цилиндрических колес:
а) косозубых; б) прямозубых,
а также расположение отклонений и допусков
133табл. 11.1.2,ПРИМЕР 1: Зубчатое колесо z = 42, т = 5 мм, /3 = 0°, сте¬
пень точности 8-С, х = 0, внешнее зацепление.
d =т z =5-42 = 210 мм;г, = 5 (табл. 11.1.2),	13,8728 мм (табл. 11.1.2);IV *=( W'+ 0,684л: )т = (13,8728 + 0,684 0) 5 =69,364 мм;Ewms — 0,100 мм (табл. 11.1.3);Fr = l\ мкм (табл. 11.1.6);£jms = 0,018 мм -MflxFr = 71 мкм (табл. 11.1.4);
Ewms—Ewms+Ew'ms= 0,100 + 0,018 = 0,118 мм;Тт =0,090 мм (табл. 11.1.5);W = (W *~£„Ш5)-Г»Ш = (69,364- 0,118)-0,09 = 69,25-0.09 мм.Номинальная длина общей нормали при а = 20°, мм
W '= (W '+ 0,684я)я),
где Wдлина общей нормали при m = 1 мм для числа
зубьев zw~ f ( z ), охватываемых при измерении,
W ’= f (z ), мм
zw=f(z)х - коэффициент радиального смещения,
z - число зубьев измеряемого колеса,
w - модуль зацепления, мм.Действительная длина общей нормали, указываемая
на чертежах, мм-	для колес внешнего зацепленияW=(W-Ewmi)-Tm-,-	для колес внутреннего зацепленияW=(W’+Ewms) + Twm,
где: Ewms - наименьшее отклонение средней длины об¬
щей нормали, мм; Ewms=Elms+Ewms\
Ewms слагаемое 1 отклонения, мм (табл. 11.1.3);Ewms f (d, степень точности, вид сопряжения);
Ewms -слагаемое 2 отклонения, мм (табл. 11.1.4);Ewms =f(Fr);T^m - допуск на среднюю длину общей нормали,
мм, (табл. 11.1.5); = f (вид сопряжения,
вид допуска на боковой зазор, F,);Fr - допуск на радиальное биение зубчатого вен¬
ца, мкм (табл. 11.1.6);F = i(степень точности, d, m).Табл. 11.1.2. Длина общей нормали W' цилиндрических зубчатых колес, мм [16](*=0, а =20° яз=1,0мм)Табл. 11.1.5. Допуск на среднюю длину
общей нормали 71™ , мкмГОСТ 1643-81§и?§>кДопуск на радиальное биение венца FT, мкм>25>32>40>50>60>80> 100> 125> 160°ю|$32<40<50<60$80ООV/< 125< 160WюооООSTwmмкмН,ЕЬ222525283040557080пd35404040607080100120Сс4550607090110120140180ВЬ556070100100120140200250Лa8090100110140150180240280Z100110120140180200250300400-У120160180220240300350400500-X16018022025030035040055070011121314151617181920
21
22232425262728W’4,5822,5963,6103,6243,63834,65237,6184,6324,6464,6604,6744,6884,7024,71657,730510,6966,710610,7246W10,7386,7526,7666,7806,794610,808613,7748,7888,8028,8168,8308,8448,8588,872813,886816,8530,867016,8810ZzwW'ZZwW'4716,89506523,0513486,909066,065349,9230678,079450,937068,093451,951069,10745216,96507023,12145319,93117126,087554,945272,101555,959273,115556,973274,129557119,9872759,14355820,001276,157559,015277,175560,029278,18556120,04327926,19956223,00938029,1657638,023381,17976423,0373821029,1937ZZwW'8329,207784,221785,23578610,249787,26378829,27778932,243890,255891,271892,28589311,299894,313995,327996,34199732,35599835,33209912,336010035,3500Табл. 11.1.3. Наименьшее отклонениесредней длины общей нормали Е w I(слагаемое 1)ГОСТ 1643-81л s§Делительный диаметр d, мм10 ou
П ¥>80> 125> 180>250>315>400<500>630о XУ V£ *
CO P.<80< 125< 180<250<315<400<500<630<800U 2аоос w ms , МКМ6810И12141618202271010121416182022256202428303540455055725303035404550556063035405055607070907D354050556070708010084050506070708090110650607080901001101201407557070801001101201401408С608080100ПО120140140160970801001101201401401602006801001101201401601802002207В100110120140180180200200250810011014014018020020025028091101201401602002002502803006120140180200220250280300350714018020020025028030035035081602002002502803003503504009180200250280280350350400500Табл. 11.1.4. Наименьшее отклонениесредней длины общей нормали Е w ms(слагаемое 2)	гост 1643-81Допуск на радиальное биение венца FrМКМ>25>32>40>50>60>80>100> 125> 160<32<40<50<60<80< 100< 125< 160<200w ms , МКМ7911141822253545Табл. 11.1.6. Допуск на радиальное биение зубчатого венца F,ГОСТ 1643-81
ГОСТ 1758-81Модуль^ (®ш) IММ1 (т<3,5
3,5 ( m < 6,3
6,3(m < 10
10 (m< 16Степень точностиДелительный диаметр d (dm), мм$125>125$400>400$800$125>125$400>400$800$125>125$400>400$800$125>125$400>400$800Fr, мкм2528323640455045505663364045505663716371809045505663718090809010011271809080100112125100112125160
1342. КОСОЗУБЫЕ КОЛЕСА
Для расчета длины общей нормали цилиндрических
косозубых и шевронных колес используются те же зави¬
симости и таблицы, что и для прямозубых колес, но для
расчета используется условное число зубьев zy=z к.
Значения к= f(/S) (табл. 11.1.7).
Как правило, условное число зубьев z у получается не
целое. Поэтому вводится поправка Wy, определяемая дроб¬
ной частью (Zy-Zy)	Wy= 0,0149 {zy-z у),
где Zy - целая часть условного числа зубьев.
Тогда номинальная длина общей нормали при а = 20°
W = (W'+Wy+0,684x)m, ММ. Дальнейший расчет (п. 1).ПРИМЕР 2: Зубчатое колесо z - 42, га = 5 мм, р = 14°22',
степень точности 8-С, х = 0, внешнее зацепление (рис. 11.2.15).
d = т z /cos 14°22' = 5 • 42/0,9687 = 216,78 мм;Jt = 1,0948 (табл. 11.!.7), zy = z к = 42• 1,0948 = 45,98 (z/=45);
Для z'y = 45 zw = 6 (табл. 11.1.2); W’= 16,8670 (табл. 11.1.2);Wy= 0,0149 (zy-Zy) = 0,0149 (45,98 - 45) = 0,0146 мм;W *= ( W'+ Wy + 0,684 x ) m = (16,8670 + 0,0146 + 0) • 5 = 84,408 мм;
Ewms ~ 0,100 мм (табл. 11.1.3); Fr = l\ мкм (табл. 11.1.6);
Ew’ms = 0,018 мм (табл. 11.1.4);	= 0,090 мм (табл. 11.1.5);Ev,ms—Ewms+Ew'ms= 0,100 + 0,018 = 0,118 мм;W = {w'-EWBa)-Tm = (84,408 - 0,118) - о,os = 84,39 - 0,09 мм.Табл. 11.1.7. Значения коэффициента А-для расчета условного числа зубьев [16, 17]ркРкРк8°1,028813°1,076818°1,15368°20'1,030913°20'1,081018°20’1,15988°40'1,033313°40’1,085318°40'1,16659°1,035914°1,089619°1,17309°20'1,038814°20'1,094319°20’1,17979°40'1,041514“40'1,099119°40'1,186610°1,044615°1,103920°1,193610°20'1,047715°20'1,108820°20‘1,201010°40’1,050815°40'1,113920°40'1,208411°1,054316°1,119221°1,216011 °20'1,057716°20'1,124421°20'1,223911 °40'1,061316°40'1,130021°40‘1,231912°1,065217°1,135822°1,240112°20'1,068817°20'1,141522°20'1,248512°40'1,072817°40'1,147522°40'1,2570Примечания:1.	Для промежуточных величин р значение к находится интерполи¬
рованием.2.	Для величин 23° значения к представлены в [17].11.1.2.2.	ТОЛЩИНА ЗУБЬЕВ ПО ПОСТОЯННОЙ ХОРДЕИ ВЫСОТА ДО ПОСТОЯННОЙ ХОРДЫ(рис. 11.1.3)1. Номинальная толщина зуба по постоянной хорде, мм
S*= (1,387+ 0,643 л-) т,
где х - коэффициент радиального смещения.Действительная толщина зуба по постоянной хорде,
указываемая на чертежах, ммsc=(s;-£*)-r£,где Eic - наименьшее отклонение толщины зуба по посто¬
янной хорде, мм;Табл. 11.1.8. Наименьшее смещение исходного контура
Еш для колес с внешними зубьямиГОСТ 1643-81£ Е§Делительный диаметр d, ммВидсопряже*> 80> 125> 180>250>315>400<500>630V Эн
Н ЕГ<80< 125< 180<250<315<400<500<630<800и аЕн, мкм1н1416182022252830357E3540455055607080907D50607080901001101201408557080901001101201401607801001101201401601802002208С90110120140160180200220250910012014016018020020025028071401601802002502502803003508В140160200220250280300350400916018020025028030035040040072002502803003504004505005508А2202803003504004505005506009250280350400400500500600700Табл. 11.1.9. Допуск на смещение исходного контура Т„ГОСТ 1643-81ВидсопряженияДопуск
на боковой
зазорДопуск на радиальное биение венца Fr , мкм>25$32>32$40>40
$ 50>50$60> 60
$80>80
$ 100> 100
$ 125> 125
$ 160> 160
$200т„,мкмHFЬ55607080110120160200250Dd708090100140160200250300Сс90100120140180200250300400ВЬ100120140180200250300400500Аа140160180200250300350450550-Z160180220250300350450550700-У200250280350400500600700900_X2503003504005006007009001100Т£ - допуск на толщину зуба по постоянной хорде, мм
Es = 2 tg а Е„ = 0,728 Еш;
Тг = 2 tg а Тн = 0,728 Тн ,
где Еш - наименьшее смещение исходного контура,
мм. Ен = f (степень точности и вид сопряже¬
ния зубьев, d) (табл. 11.1.8);
Тн - допуск на смещение исходного контура,
мм. Тн= Г(вид сопряжения зубьев, допуск
на боковой зазор, F, ) (табл. 11.1.9);
Fr - допуск на радиальное биение зубчатого
венца, мкм. Fr = f (степень точности, d, т)
(табл. 11.1.6).
2.	Высота головки зуба до постоянной хорды, мм
А* = 0,5 (d„-d-0,364 Scm).
При х = 0 hc = 0,748 т, мм.ПРИМЕР 3: Зубчатое колесо z = 42, га = 5 мм, fi = 14°22’,
степень точности 8-С, х = 0, внешнее зацепление.d=mz!cos 14°22' = 5 ■ 42/0,9687 = 216,78 мм;da =m(z/cos/3+2) = 5 (42/0,9687 + 2) = 226,78 мм;5С’= (1,387+ 0,643 х)т= 1,387 • 5 = 6,935 мм;Еш= 0,140 мм (табл. 11.1.8);Ей = 0,728 Еш= 0,728 0,140 = 0,102 мм;Fr = l\ мкм (табл. 11.1.6);7",, = 0,180 мм (табл. 11.1.9);Гс =0,728 Тн =0,728 0,180 = 0,131 мм;Sc = (S'-Ей) - Тг = (6,935- 0,102). 0 131 = 6,83 .0,п мм;hc = 0,5 (da-d-0,364 S* ) = 0,5 (226,78 -216,78 -0,364-6,935) == 3,74 мм.2аРис. 11.1.3. Схема замера постоянной хорды
и размещение отклонений и допусков
для цилиндрических колес
13511.1.3.	ТОЧНОСТЬ КОНИЧЕСКИХ КОЛЕСГОСТ 1758-81Во второй части таблицы параметров конических колес
(табл. 11.3.4) должны быть приведены размеры зуба
в измерительном сечении по одному из вариантов:-	толщина зуба по внешней постоянной хорде Scc и вы¬
сота до внешней постоянной хорды hce (осевая форма
зуба I; зубья прямые и тангенциальные) (11.1.3.1);-	толщина зуба по средней постоянной хорде Sc и вы¬
сота до средней постоянной хорды hc (осевая форма
зуба II, III; зубья круговые) (11.1.3.2).11.1.3.1.	ТОЛЩИНА ЗУБА
ПО ВНЕШНЕЙ ПОСТОЯННОЙ ХОРДЕ
И ВЫСОТА ДО ВНЕШНЕЙ ПОСТОЯННОЙ ХОРДЫ1.	Внешняя постоянная хорда зуба, мм (рис. 11.1.4)
*^cel(2) = 0,883 Seli2),
где Se - внешняя окружная толщина зуба, мм.5е1 = (1,571+0,728*+хт)т„, мм - для шестерни;
Sel=n те- §еи мм - для зубчатого колеса.Здесь х - коэффициент радиального смещения;х т - коэффициент тангенциального смещения;
те- внешний окружной модуль, мм.
Действительная величина внешней постоянной хор¬
ды конического зуба, указываемая на чертежах, мм
5СС1 = (Sc'el -Е/сс) -Т/с - для шестерни;Sce2 = (Sce2-Esle)-Ts*c - для зубчатого колеса.2аРис. 11.1.4. Схема замера
внешней постоянной хорды
и размещение отклонений и допусков
для конических колесЗдесь Е 'се- наименьшее отклонение постоянной хорды
зуба на внешнем диаметре, мм;Т, 'с - допуск на постоянную хорду зуба на внеш¬
нем диаметре, мм;F-s‘ce=EsCe к[ [RJ(Re-0,5 ft)];T;c = TSc[RJ(Rc-0,5 ft)],
где Eice- наименьшее отклонение постоянной хорды зу¬
ба на среднем диаметре для точности 1-Н, мм
EjCe=f(dm, (5, тт) (табл. 11.1.10);T-sc - допуск на постоянную хорду зуба на среднем ди¬
аметре, мм, Tj с = f (вид допуска на боковой за¬
зор, Fr) (табл. 11.1.12);Fr - допуск на радиальное биение зубчатого венца,
мкм, Fr = f (степень точности, dm, тт) (табл.
11.1.6);к, - коэффициент пересчета величин Eice для дру¬
гих видов сопряжений (табл. 11.1.11).2.	Высота до внешней постоянной хорды зуба, мм
Л«=Лое-0,16075е1(2), где
hac\ = (h'a+xx)me- внешняя высота головки зуба шес¬
терни, мм;haei~ (2h„ me-hocl) - внешняя высота головки зуба
колеса, мм;
hg— 1,0 - коэффициент высоты головки зуба.ПРИМЕР 4: (рис. 11.3.19)Коническое колесо z2 = 30, mte= 5 мм, степень точности 8 - С,*1 = 0,40, *т1 = 0, 83,85 мм, 6 = 25 мм, б= 63°26'.5е | =(1,571+ 0,728 +хТ,) тс = (1,571+ 0,728-0,4+0)-5 = 9,311 мм;
Sei=nme-Se[ =3,1416-5-9,311 =6,397 мм;
mm=mc(Rc -0,56)/Де = 5-(83,85 -0,5 -25)/83,85 = 4,25 мм;
dm=nimz = 4,25 ■ 30 = 127,64 мм;EgCe~ 0,03 мм (табл. 11.1.10) (тт = 4,25 мм, <5 = 63°26',dm = 127,64 мм);к! = 3 (табл. 11.1.11) (степень точности - 8, вид сопряжения - С);
Fr = 7lMkM (табл. 11.1.6) (степеньточности - 8, =132 мм,тт= 4,2 мм);0,11 мм (табл. 11.1.12) (Fr=71 мкм, допуск на боковой
зазор С);£V*e=£Vcc *1 [«„/(Дг-0,56)] = 0,03-3 [83,85/(83,85-0,5-25)] == 0,106 мм;Т-*с= 71 ДДе /(Re-0,5 6)]= 0,11 [83,85/(83,85-0,5-25)] =0,129 мм;
S*e = 0,883 SC1 = 0,883 -6,397 = 5,649 мм;See = (See-Esce) ~Т5С = (5,649—0,106)_0,129 = 5,54_о.13 мм;Нее = (1,0 + 0) 5 - 0,1607 -6,397 = 3,97 мм.Табл. 11.1.10. Наименьшее отклонение средней
постоянной хорды зуба EiceГОСТ 1758-81Степень точностиВид сопряженияСредний
модуль
/Плъ ммСредний делительный диаметр dmММа.^125125 <dm< 400400 < <800Угол делительного конуса 6°<2020 <
<45>45<2020 <
<45>45<2020 <
<45>45^ s се, МКМ1 < mm< 3,52020222832303650453,5$ mm< 6,32222253232303855451И6,3 < mm< 1025252836363440555010 $ шш< 16282830363836486055Табл. 11.1.11. Значения коэффициента к,ГОСТ 1758-81ВидсопряженияКоэффициент ktСтепень точности
по плавности зацепления6789Я0,91,0--Е1,451,6--D1,82,02,2—С2,42,73,03,2В3,43,84,24,6А5,05,56,06,6Табл. 11.1.12. Допуск на среднюю постояннуюхорду зуба Tic	ГОСТ 1758-81ЭЯJ-! °Допуск на радиальное биение зубчатого венцаFr,мкм>20>25>32>40>50>60>80> 100> 125> 160<25$32<40<50$60<80/Л§$ 125< 160<200ЯTic, мкмА32384250607090110130160d424855657590110130160200с5260708095110140170200260Ь657585100120130170200250320а8595110130150180220260320400
11.1.3.2.	ТОЛЩИНА ЗУБАПО СРЕДНЕЙ ПОСТОЯННОЙ ХОРДЕ
И ВЫСОТА ДО СРЕДНЕЙ ПОСТОЯННОЙ ХОРДЫТолщина зуба по средней постоянной хорде (Sc)-	длина хорды, соответствующая номинальной толщи¬
не зуба в среднем его сечении (рис. 11.1.5).Номинальная толщина зуба по средней постоян¬
ной хорде, соответствующая номинальному положе¬
нию исходного контура, мм
Sc 1(2) = 0,883 Snm 1(2),
где S„m 1(2|- толщина зуба шестерни (колеса) по дели¬
тельному диаметру dm\m в среднем сече¬
нии зуба, ммSnm I= (1,571 + 0,728 Xi+Xti ) т п- для шестерни;
SBml= (nm„- Snm,) - для колеса.Здесь х - коэффициент радиального смещения,хТ - коэффициент тангенциального смещения,
т„ - средний нормальный модуль, мм.Действительная величина средней постоянной хор¬
ды конического зуба, указываемая на чертежах, мм
SC\-(Scl - EScst)-T-sc - для шестерни;SC2 = (Sd ~ EjCS2)-TSc - для колеса.Здесь Eics - наименьшее отклонение постоянной хорды
зуба на среднем диаметре для класса точ¬
ности 1-Н, мм2аРис. 11.1.5. Схема замера
средней постоянной хорды
и размещение отклонений и допусков
для зубьев конических колес с круговым зубомEscs= i(dm, 6, т,„) (табл. 11.1.10),Tsc - допуск на длину постоянной хорды зуба на сред¬
нем диаметре, ммTsc = f (вид допуска на боковой зазор, F,) (табл.
11.1.12);Fr - допуск на радиальное биение зубчатого венца,
мкм, Fr = f (степень точности, dm, тт) (табл.
11.1.6);к, - коэффициент пересчета величин Eics для других
видов сопряжений (табл. 11.1.11).2.	Высота до средней постоянной хорды зуба - высота го¬
ловки зуба до средней постоянной хорды (hc) при
номинальном положении исходного контура, мм
hc 1(2)=Л0Ш ,(2)— 0,1607 Snm i(2), где
где h0m - высота головки зуба в среднем его сечении,
мм:-	для зуба шестерни hon,\ = (h^+x,)т„;-	для зуба колсса hon,2=(2hoho= 1,0 - коэффициент высоты головки зуба.11.1.4. ТОЧНОСТЬ ЧЕРВЯКОВ ГОСТ 3675-81Во второй части таблицы параметров цилиндриче¬
ских червяков (табл. 11.4.4) должны быть приведены
размеры для контроля взаимного положения профилей
витков червяка по одному из вариантов:-	делительная толщина витка по хорде So1 и высота до
до хорды ha 1, соответствующие номинальному по¬
ложению исходного контура (11.1.4.1);-	номинальный размер червяка по роликам М и диа¬
метр измерительного ролика d (11.1.4.2).11.1.4.1.	ДЕЛИТЕЛЬНАЯ ТОЛЩИНА ВИТКА
ПО ХОРДЕ И ВЫСОТА ДО ХОРДЫ(рис. 11.1.6)1. Номинальная делительная толщина витка по хордедля червяка, мм Sa i= Sm cos 7,где S = 0,57Г - коэффициент расчетной толщины витка.Действительная величина делительной толщины
витка по хорде для червяка, указываемая на чертежах,
мм	Sa, = ( Sj, - Es.,) - Ts.Здесь , - наименьшее отклонение толщины витка
червяка, мм,Ts - допуск на толщину витка червяка по хорде,
мм.Ess=Es's+Es'', мм.£У,= f (межосевое расстояние о,„, вид сопряжения зу¬
бьев), мм, слагаемое 1 (табл. 11.1.13),Е”= f (межосевое расстояние он . степень точности),
мм, слагаемое 2 (табл. 11.1.15).Рис. 11.1.6. Схема замера делительной толщины
витка червяка и расположение отклонений и допусков7} - допуск на толщину витка червяка.Ts = f (вид допуска на боковой зазор, допуск на ради¬
альное биение fT ), мм (табл. 11.1.16).
f, =A-d,+C, мкм, где
d | - делительный диаметр червяка, мм,А, С = f (степень точности) (табл. 11.1.14).2.	Высота до хорды витка (hot) - высота головки зуба
до пункта равной толщины витка и межвитковой впа¬
дины по хорде, мм (рис. 11.1.6)ha]=h'a т + 0,5 50* tg (0,5 arc sin ( Sa’tg2 7/</,)).
Здесь hZ, = 1,0 - коэффициент высоты головки витка.ПРИМЕР 5: Червяк т=8мм, </,-64мм, о„,^192мм,(рис. 11.4.9)	степень точности 7-6’, 7= 14°2'10".1,571т cos7= 1,571-8-0,9703 = 12,195 мм;£■,3 = 0,12 мм (табл. 11.1.13);“ 0,09 мм (табл. 11.1.15);Es s = + Es" = 0,12 + 0,09 = 0,21 мм;
137А = 0,07, С = 15, (табл. 11.1.14);
fr=A d, + С = 0,07-54+ 15 = 18,8 мкм;Tj =0,045 мм (табл. 11.1.16);Sal - (Soi~Es-s) -Г/ - (12,195 - 0,21) .0 045 —II,99 -0,05 мм-Ь „, = 1 • 8 + 0,5 • 12,195 tg (0,5 arc sin (12,195 tg2 (14°2') /64)) == 8,04 мм.Tабл. 11.1.13. Наименьшее отклонение толщины
витка червяка (слагаемое 1)ГОСТ 3675-81XМежосевое расстояние awмм31$ 80>80>120>180>250>315>400М о.$120$180$250$315$400$500ооЕ JJ , МКМи0000000Е32384248566067D485667758595105С8095105120130140160В130150170200220240260А200220260300340380420Табл. 11.1.14. Зависимость А, С = f (степень точности)ГОСТ 3675-81Степень точностиАС70,07015,080,11023,890,17437,6Табл. 11.1.15. Наименьшее отклонение толщины
витка червяка E~'s (слагаемое 2)ГОСТ 3675-81СтепеньточностиМодуль
т, ммМежосевое расстояниеaw, мм$ 80Л V/>120$180>180$250>250$315>315$400>400$500Е i5 , МКМ1,0...3,5606371758085903,5...6,3636775808590956,3...10859095100105(а.лб1001051101201,0...3,5901001101201301401503,5...6,310011012013014014015086,3..1013014015016016010...161601701801801,0...3,51501601801902102202403,5...6,316018019021022024025096,3.„1021022024025026010...16260280280300Табл. 11.1.16. Допуск на толщину витка червякапо хорде Ts	гост 3675-81)£
. ОДопуск на радиальное биение fr,МКМДопуск
а боков
зазор>16$20>20$25>25<32>32<40> 40
$50>50<60>60$80>80<100>100<125XTs, МКМЬ2832384250607090110d36424855657590110130с455260708095110140170Ь58657585100120130170200а75859511013015018022026011.1.4.2.	НОМИНАЛЬНЫЙ РАЗМЕР ЧЕРВЯКА
ПО РОЛИКАМ
Номинальный размер по роликам М - расчетный
наружный размер, соответствующий номинальной тол¬
щине витка червяка (рис. 11.1.7).
Диаметр роликов, мм D>\film.
Номинальный размер по роликам, ммM=dl-(pt-hglm)cos7/tsa + D(\/ sina+1).ПРИМЕР 6: Червяк ш = 8мм, dt= 64мм, ow= 192 мм,
(рис. 11.4.9) а = 20°, = 1,0, 7= 14°2'10".D> 1,67т = 1,67-8 = 10,5 мм. Принимаем D = 10,95 мм.
р =и = 3,14-8 = 25,13 мм.M=dt-(p -Ьд i т) cos7/tga + D( 1/ sin a+1) == 64 - (25,13 - 1-8) cosl4°2'10" / tg 20°+10,95 (l/sin20°+l) == 79,51 мм.11.2.	КОНСТРУИРОВАНИЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС11.2.1.	УСТАНОВОЧНЫЕ БАЗЫ И НАРЕЗАНИЕ ЗУБЬЕВ [9,21]1.	ВИДЫ СТУПИЦ КОЛЕС И УСТАНОВОЧНЫЕ БАЗЫРис. 11.2.1. Виды ступиц зубчатых колес:а) длина ступицы равна ширине венца; б), в) длина ступицы больше ширины венца
1382. НАРЕЗАНИЕ ЗУБЬЕВ КОЛЕС
И ВИД СТУПИЦ КОЛЕС(массобое производст&о)для НВ<350
(индивидуальное произ&одст&о)Рис. 11.2.2. Виды ступиц цилиндрических колес
и технологические возможности нарезания зубьев на колесах
с разными видами ступиц при:
а) массовом производстве; б), в) индивидуальном производстве4. КАНАВКИ ДЛЯ ВЫХОДА
ЧЕРВЯЧНЫХ ФРЕЗ
ПРИ НАРЕЗАНИИ
ШЕВРОННЫХ КОЛЕСьРис. 11.2.5. Размеры канавок
для выхода червячных фрезТабл. 11.2.2. Ширина канавок^3 Л 5ь,мм, при/3°ММ<25<35°<45°22830342,534364033840453,545505545055604,5556065560657067075807758085885909599510511010100110115121151251353.	НАРЕЗАНИЕ ЗУБЬЕВ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ КОЛЕС ДОЛБЯКАМИРис. 11.2.3. Нарезание зубьев
цилиндрических колес долбякомПрофиль 1
а) Наружное б) ВнутреннееТабл. 11.2.1. Размеры канавок для выхода долбяков, ммзоиеплениезацеплениеПрофиль 2
в\ Наружное	г\ Внутреннее' •з/л I юп па lj I ю	'	-згм /па и / /озоиеплениезацеплениеПЗпb minаminRПрофиль 1Профиль 2припрямыхзубьяхпри кзубь/3=15°осыхях/?=23°припрямыхзубьяхпри кзубь/3=15°осыхях/3=23°1567..-30,51,25; 1,5-.-41,75; 2,0---52,2510131462,56781013146,50,52,75; 3,07,50,53,2591,03,5-4,010,51,04,25; 4,5789121,05,0135,58910156166,51879101118820922,510101213121516251,611281230	Рис. 11.2.4. Размеры канавок
для выхода долбяков:
профиль 1 - прямоугольный;
профиль 2 - трапецеидальный./3 = 15° и р = 23° - ут лы наклона винтовой линии долбяка.Для деталей зубчатых (шлицевых) эвольвентных (ГОСТ 6033-80)
в отверстиях размер а уменьшается вдвое, а на валах - на 1/3.
139ЗАДАННЫЕ ПАРАМЕТРЫ:d0 - диаметр бершин зубьев;Ь — ширина венца;
т — модула;материал зубчатого колеса;
dбал “ диаметр вала.ОПРЕДЕЛЯЮТСЯ:dcm = dбаи+2дст - диаметр ступица;Lem =(1,4... 1.8)dBa„ - длина ступица,
(LcmZb);д =(2,4...4)т	- толщина венца,(Q ^ 8 мм);
с — толщина диска;
п = 0,5т - фаски венца нодиометре вершин;Dom6 = 0,5(d а -4,5 т -2д +dCm ) -— диаметр расположения отверстий;
dотб =(0,35...0,4)(dа -4,5 т -2д - dст )- диаметр отверстий.Оотб, dОГПб - округляют до целах чисел.11.2.2. КОНСТРУКЦИИ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ КОЛЕС [4,8,9, 10,11,17,21,28,42,43,45]2. КОЛЕСА КОВАНЫЕdn~2dбо„	dп <200 мм1. ВАЛ-ШЕСТЕРНИdo ^ ^ d gaflа)(df > d)а)Пх45‘п х45'-PHб) (df<d)в) (d„ = d)		гт/77?//'//,с;О«ОХзс:БО	У//////)Ьтабл. 7 1.2.3
Рис. 11.2.7Рис. 11.2.6Табл. 11.2.3 [9]150<d„ <500 ммв)т1,52,02,53,04,05,06,0ё min4,0m3,8 m3,5 т3,3 т3,0т2,8 т2,5 m3. КОЛЕСА ШТАМПОВАННЫЕ200< d <500 мм4. КОЛЕСА СВАРНЫЕ5. КОЛЕСА ЛИТЫЕda $400 мм d „ <600 ммд = (2,0...3,0)т ^10 мм;
с=(0,4...0,45)Ь £ 10 мм;
9 ст — (o,25...o,3)dBoJ,;R = 5 мм.пх45' с|гЧ—д =3,0 т 8 мм;9ст =(0,3... 0,35)dgд =(2,5...4)т£10 мм;
>10 мм; 9ст -0,3dбоп >Ю мм;д =(2,0...3,0) т % 10 мм;с=(0,35...0,4)Ь }10 мм; c = (0,4...0,5)b£ 10 мм; X = 5	мм; S=0,5 С. д =(1,8...3)тgcm=(0.25...0,3)d6O„.	gcm=(0,35...0,45)d6a^10 мм; с=(0,4...0,5) b } Ю ммРис. П.2.8 Рис. 11.2.9	С =(0,2...0,4) b >10 мм.	Рис. 11.2.10е = 0,8 д;Н =0,8 (1бол,
Н, - 0,8 Н.
14011.2.3.	КОНСТРУИРОВАНИЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ КОЛЕС [4,8,9,17,21,29,35,42]1. ПАРАМЕТРЫЦИЛИНДРИЧЕСКИХ КОЛЕСНо чертеже цилиндрического зубчатого
колесо б соотбетстбии с ГОСТ 2.403-75
должна бить укозони размери (рис.11.2.11)
и помещена следующая таблицо поромет-
роб зубчатого бенца (тобл.11.2.4).Табл. 11.2.4Рис. 11.2.11МодульЧисла зубьевУгол накл.лин.зуб.Напровл. линии зуб.Норм, исх.контурКоэср. смещенияСтепень точн.Мл. общ, норм, но зуб.Делит.диаметрСопряж. № рис.
зуб. кол. Числ.зуб.Межос.расстоян.ГОСТ13755-61035110Л-2. ПОЛЯ
ДОПУСКОВ
И ПОСАДКИНа чертеже зубча¬
того колесо откло¬
нения заготовки для
диаметра бершин
зубьеб h8 предсто-
бить численноРис. 11.2.12з. ДОПУСКИ
ФОРМЫ И
РАСПОЛОЖЕНИЯ
(рис. 11.2.13)3.1.	Допуск радиольного биения 17Н,
мкм поберхности заготобки
под диометр бершин зубьеб
относительно поберхности А
(табл. 11.2.5).3.2.	Допуск осебого биения 0,
мкм, ступици колесо и бозобих
поберхностей бенцо относитель¬
но поберхности А (табл.1 1.2.6).5x45'267 8\/RaJ,22 сраски773x45’4 фаски64\/Ral2,5 (\/)\/Ral,6Модульт5Число зубьевZ42Угол накл.лин.зуб.&Ю1'4ГНапрабл. линии зуб-левоеНорм.исх. контурГОСТ13755-81Коэф. смещенияX0Степень точн.-8-СДл.общ.норм.но 6 зуб.W84,39-0.09Делит.диаметрd216,78Сопряж.
зуб. кол.№ рис.-001.002Числ.зуб.Z20Межос.расстоян.ow160s/Ro3,2/\о,озо\а\1.	2SO...300 НВ2.	Радиуса закруглений-Змм3.	h14; Н14; ±0,51Т144.	Точность зубчотого колеса-ГОСТ 1643-81/\0,042\А\У 0,024 А5ЯЪовео.г. контрt контр'тберд.Поап.Вот.КП ДМ MCI2а 11.02.15	 UocujmalКОЛЕСО
зубчатое45ГОСТ 1050-Пит.Масса/1:1Лист 1\ Листов IБИТУКо/редра ДМ и ПТМТабл. 11.2.5. Допуски радиального биения
заготовок зубчатого колесаСтепеньточностиРад. биение, мкм при диаметре заготовки, мм
$50 $80 $120 $200 $320 $500 $8006121620222632407202532364250608324050556580100950608090105120160Рис. 11.2.150
\/Rat,6 'ЯКа.3>24. ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕХНОСТЕИРис. 11.2.13При d£100 осевое би¬
ение пересчитать в
d/100 раза, где
d— делительнай дио¬
метр колесоПри Lcm/dBot>1 вели¬
чину осевого биения
увеличить на 40...50%Табл. 11.2.6. Допуски осевого биениябазовых поверхностей венца и ступицыо 2Осевое биение, мкмвенца колеса d=100 мм
шириною В, мм
<55 I 55...1106179203040721112030408261430405093418304050ступицы (Хст/Имл $ 1)
при d вал , ММ$50 I $80 I >80\/Ro3,2Табл. 11.2.7. Шероховатость
поверхностей зубчатых колесРис. 11.2.144. 1. Рабочая поверхность
зубьеб4.2.	Диаметр бершин зубьеб4.3.	Вокобоя базобоя поверх¬
ность бенца4.4.	Вокобоя поберхность
ступициСтепень точности зубчатого колесаRo0,8
Ra 1,6
Ral,6
Ro 1,6Ra0,8... 1,6
Ro 1,6. .3,2
Ra J, 6Ra3,2Ra1,6...3,2Ra3,2...6,3Ra3,2Ra3,2Ra 3,2... 6,3
Ra6,3... 12,5
Ro 3,2... 6,3
Ra6,34.5.	Поверхности устонобочнах баз - рис. 7 1.2. 1.4.6.	Поберхность ступииа, сопряженная с боломдля deajt ^80 мм - Ra1,6...3,2,
для dean >80 мм - RaJ,2...6,3.5... 104. 7. Другие необозначеннае
поверхностиS/Ra12,5 ( V )
141
1421. ТИПЫ ЗУБЬЕВРис. 11.3.1. Тип зубьев конических колес:
а) прямой; б) тангенциальный; в) круговой2. ОСЕВЫЕ ФОРМЫ ЗУБЬЕВа)Форма I11.3. КОНСТРУИРОВАНИЕ КОНИЧЕСКИХ ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС11.3.1. ЭЛЕМЕНТЫ ЗАЦЕПЛЕНИЯ КОНИЧЕСКИХ КОЛЕС [4,8,21,42,48]3.	ПРИМЕНЕНИЕ ОСЕВЫХ ФОРМ ЗУБЬЕВ
Форма I - основная для прямозубых и тангенциальныхколес. Ее применяют также для круг овых зубьев при
т = 2...2,5 мм.Форма II - основная для колес с круговыми зубьями
при т = 0,'4...25 мм.Форма III - используется для колес с круговыми зубья¬
ми при т = 2...25 мм.4.	ПРИМЕНЕНИЕ МОДУЛЕЙ КОЛЕСДля колес с прямым зубом обычно стандартным при¬
нимают внешний окружной модуль ти (по технологиче¬
скому процессу нарезания таких колес стандартизация
ти необязательна).Для колес с тангенциальным зубом стандартным при¬
нимают внешний нормальный модуль тас.Для колес с круговым зубом стандартным принимают
средний нормальный модуль т„.5.	ВЫБОР КОЭФФИЦИЕНТОВ СМЕЩЕНИЯВ передачах с и > 1 шестерню рекомендуют выполнять
с положительным смещением ( я,) (табл. 11.3.1), а коле¬
со с равным ему по величине отрицательным смещением
( Х! = |-Л21)-Для передач, у которых и кг, отличаются от указан¬
ных в таблице, коэффициенты смещения принимают с ок-Табл. 11.3.1. Значения коэффициентов смещения
конических прямозубых передач х,ГОСТ 19624-74Значениякоэффициента смещенияпри передаточном числе иzi1,001,121,25 1,41,61,82,02,53,154,05,05 6,3120,500,530,560,570,5813-----0,440,480,520,540,550,5614--- 0,270,340,380,420,470,500,520,530,5415__0,18 0,250,310,360,400,450,480,500,510,5216-0,100,17 0,240,300,350,380,430,460,480,490,50180,000,090,15 0,220,280,330,360,400,430,450,460,47200,000,080,14 0,200,260,300,340,370,400,420,430,44250,000,070,13 0,180,230,260,290,330,360,380,390,40300,000,060,]] 0,150,190,220,250,280,310,330,340,35400,000,050,09 0,120,150,180,200,220,240,260,270,286. ВЫБОР КОЭФФИЦИЕНТОВ ИЗМЕНЕНИЯРАСЧЕТНОЙ ТОЛЩИНЫ ЗУБА	гост 19624-74В передачах с и > 2,5 зубчатые колеса рекомендуют выпол¬
нять, кроме смещения, с различной толщиной зуба исходного
контура, увеличенной по сравнению с расчетной (7Г-п?к/ 2) у ис¬
ходного контура шестерни и соответственно уменьшенной - у
исходного контура колеса.Коэффициент изменения расчетной толщины зуба исходного
контура (хт1 - положительный для шестерни и равный ему по
величине, но обратный по знаку хт2 - для колеса) вычисляют
по зависимости х т, = 0,03 + 0,008 ( и - 2,5).Рис. 11.3.2. Осевые формы зуба:
а) I - пропорционально понижающаяся;
б), в) II - понижающаяся; г) III - равновысокаяРис. 11.3.3. Рекомендации по выбору параметров конических передач
Табл. 11.3.211.3.2.	РАСЧЕТ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ КОНИЧЕСКИХ КОЛЕС гост 19624-74(Представлен для конических колес с прямым зубом и постоянным радиальным зазором по ширине колеса.
Для колес с круговым зубом - ГОСТ 19326-73)ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:Число зубьев шестерни z,= 15,
колеса z2 = 30.
Внешний окружной модуль тк= 5 мм.
Внешний торцевой исходный контур -
- ГОСТ 13754-811. Число зубьев плоского колесаZc= 'Jzf+zl33,54102. Внешнее конусное расстояние Re= 0,5 тк zc83,85253. Ширина зубчатого венцаЬ ^ 0,3 Re
b ? 10т,с254. Среднее конусное расстояниеRm=Rs-0,5b71,35255. Средний окружной модуль= /71(е R щ/4,25466. Средний делительный диаметр dwl - тт z i63,8190dm2~ BlmZ 2127,63807. Угол делительного конусаtg(5, = z,/z226°34'б2= 90°-<5163°26'sin6i = cos <520,44724sin(52= cos <510,894418. Передаточное числоu = z2/z 129. Коэффициент смещения у шееX1+ 0,40терни10. Коэффициент изменения тол*Tl0щины зуба шестерни11. Внешняя высота головки зубаbae 1— (Л0+Х1) Ш[е7,0000bae2 2ba mic baci3,000012. Внешняя высота ножки зубаbfel =boe2+ 0,2 Wje4,0000bfC2= bae\+ 0,2 TTlte8,000013. Внешняя высота зубаbe 1 =bae 1+ b{e\11,0000Ье2 = bae2~^~ bfe211,000014. Угол ножки зубаtg en=hfcl/Rc0,047700n2°44'tgfcV? b.C2' Re0,09540<9/25°27'15. Угол головки зуба6a\ = &[25°27'<z>QIt<2>2°44'16. Угол конуса вершин<5<n = <5i+e0i32°0ГЗо2~&2~*~0о266° 10'17. Угол конуса впадин6fi = 6i~Gn23°50'fir2=&2 ~ &fl57°59'18. Внешний делительный диа¬dc\~75,0000метрde2= lTlteZ2150,000019. Внешний диаметр вершинdoe I = dei + 2 hae 1 COS(5187, 5217зубьевdoe2= de2^~2bae2 cos62152,683420.	Расстояние от вершины до В, = 0,5de2-haet sin<5i	71,8693
плоскости внешней окруж- В2= 0,5dcl- hoel sin<52	34,8168
ности вершин зубьев21.	Внешняя окружная толщина Sn = (0,5 тг+2 x,tga +	9,3096
зуба + *ti )ткSei = п т,е - Sel	6,3979ГОСТ 13754-81РАСЧЕТ ВНЕШНЕЙ ДЕЛИТЕЛЬНОЙ ТОЛЩИНЫ
ЗУБА ПО ХОРДЕ И ВЫСОТЫ ДО НЕЕ (при *,<0,4):
Табл. 1 КЗ.З1.	Половина внешней угловой i//cl = SciCos6i/dci	0,11102
толщины зуба тре1= Sc2cos62/dC2	0,019072.	Внешняя делительная толщи- = £/Ci sin Ye,/cos <51	9,2986
на зуба по хорде 5a=t/c2sinit'c2/cos(52	6,34223.	Высота до внешней делитель- hae, = hac[ + 0,25Sci Ve,	7,2584
ной хорды зуба hCe2=boe2+0,25SC2i/e2	3,0305Расчет толщины зуба но внешней постоянной хорде и высоты до
внешней постоянной хорды ( 11.1.3.1).dae2т (т1е, тпе)	а =20'ha = 1.0	hal=h'mhf=1.2	hn=h'mс ' =0,2	с =с'тр', =0,2	Pt~Pf тР„ = 7тт„ГОСТ 16202-81Рис. 11.3.4. Основные размеры и параметры
конической передачиРис. 11.3.5. Номинальный исходный контур
конических колес:а)	внешний торцевой: - для прямозубых колес;- для колес с тангенциальным зубом;б)	средний нормальный -для колес с круговым зубом
Вычисления должны производиться с точностью:
линейные размеры - с точностью не ниже 0,0001 мм;
отвлеченные величины - с точностью не ниже 0,0001;
угловые размеры - с точностью не ниже 1
тригонометрические величины - с точностью не ниже0,00001;передаточные числа, числа зубьев, коэффициенты
смещения, коэффициенты изменения толщины зуба -
с точностью не ниже 0,01.
11.3.3. УСТАНОВОЧНЫЕ БАЗЫ ДЛЯ НАРЕЗАНИЯ ЗУБЬЕВ КОНИЧЕСКИХ КОЛЕС [24,21,35,42,48]
1. ВАЛ-ШЕСТЕРНИ
б)А>0а)Ro3,2/S3 2. ШЕСТЕРНИо:Л>0в)ft—их, у, z — установочные бозаРис. 11.3.6. Установочные базы для нарезания зубьев на вал-шестерняхРис. 11.3.7. Установочные базы для нарезания зубьев на шестернях
4. ЗУБЧАТЫЕ КОЛЕСА-ДИСКИРис. 11.3.8. Установочные базы для нарезания зубьев на зубчатых колесахРис. 11.3.9. Установочные базы для нарезания зубьев на колесах-дисках
отб11.3.4. КОНСТРУКЦИИ КОНИЧЕСКИХ КОЛЕСЗАДАННЫЕ ПАРАМЕТРЫ:de - наружный делительный диаметр;
das ~ наружный диаметр бершин зубьеб;
b — ширина бенца;т!е(пе)~ наружный (нормальный) модуль;
6 - угол делительного конуса;Re ~ образующая конуса на наружном
диаметре;
материал зубчатого колеса;
dtoii ~ диаметр бала;dCm=d6os+2gcm - диаметр ступицы;
LCm =(1,4... 1,8)dl0J, - длина ступицы.При конструировании конических
колес необходимо выполнить усло¬
вие Д >0 для нарезания зубьев
(рис. 11.3.66, г, 11.3.76, г, 11.3.86,г,11.3.96, 11.3.16).3.	КОЛЕСА КОВАННЫЕ 4. КОЛЕСА ШТАМПОВАННЫЕ 5. КОЛЕСА ЛИТЫЕdae £500mm	dae ^ ЗООттРис. 11.3.12	Рис. 11.3.13	Рис. 11.3.141. ВАЛ-ШЕСТЕРНИА-637145бп(2) ~d>l(2) - 0f1(2)Рис. 11.3.16. Зубчатые колеса с осевой формой зуба I
и постоянным радиальным зазором по ширине зубчатого колесаДля кованых и штампованных колес
д= (2,0...3,5)тт $ Ю мм;
с = (0,15...0,30)Ь } 10 мм;Я cm = (0,25...0,35)dбая •Для литых колес
при диаметрах doe ^ 400 мм
д = (2,5...4,0)т1е }10 мм;
с = (0,2...0,4)Ь £ Ю мм;9ст = (0,35...0,45)dвал мм -ст.литье;
9cm = (0,40...0,45)dьал мм-чугун;при диаметрах 400<dae ^1000 мм
д = (2,5...'J,5)mte 2 Ю мм;с = 0,2Ь	$10 мм;9Ст =(0,30...0,40)d6at $Ю мм-cm.литье;
9cm =°’4d6a,	$10 ММ-чугун.\ 6. КОЛЕСА
\ СБОРНЫЕ
146а)Iб)<г>Внешн. окр. модульЧисло зубьебТип зубаВнешн. исх. контурКоэф. смешенияКоэф.изм.толщ.зуб.Угол делит.конусаСтепень точн.Внешн.пост, хордаВасото до бн.хордаМежос.угол передач.Средн.окр.модульВнеш. ко нус, расст.Средн. конус.расст.Средн. делит, диам.Угол конуса ЬподинВнешн.басото зубаСопряж.
зуб. кол.№рис.Числ.зуб.ПрямойГОСТ13754-81See10351 10-VВнешн. норм, модульТПпеЧисло зубьебгТип зубаТангенц.ОсеЬая форма зубо
по ГОСТ 19325- 73Угол нокпона зубаНапра&л.линии зубПробоеНорм.исх.кон турГОСТ
13754 -81Коэф. смешенияХпсКоэф. изм. толщ.зуб.ХтУгол делит.конусобСтепень точн.-Внешн.пост, хордаSeeВысота qo хордаМежос.угол передач.ГСредн. норм, модультпВнеш. конус.расст.ReСредн.конус.расст.RmСредн. делит, диам.dmУгол конусо бпадинt,Внешн.басото зубоheСопряж.
зуб. ко л.№ рис.-Числ.зуб.z-V11.3.5. КОНСТРУИРОВАНИЕ КОНИЧЕСКИХ КОЛЕС [4,21,42,48]1. ПАРАМЕТРЫКОНИЧЕСКИХ КОЛЕСНа чертеже конического зубчатого ко¬
лесо б соотбетстбии с ГОСТ 2.405 — 75
должна бать указана размера (рис. 11.3.17)
и помешено одна из таблиц параметров
зубчатого бениа (табл. 11.3.4).Табл. 11.3.4. Таблицы параметров
зубчатого венца для:а)	прямых зубьев;б)	тангенциальных зубьев;в)	круговых зубьевв)Средн. норм, модультпЧисло зубьебZТип зубаКругобойОседая форма зубо
по ГОСТ 19325-73Угол наклона зубаРпНапрабл.линии зубЛебоеСр. норм. исх. контурГОСТ16202-81Коэф.смешенияХпКоэф. изм. толщ.зуб.ХтУгол делит.конусаdНом.диометр зу¬
борезной голобкиdaСтепень точн.-Средн.пост.хордаScВасота ао хордаЛгМежос.угол передач.ГВнешн. окр. модульmteВнеш. конус, расст.ReСредн. конус, расст.RmСредн. делит, диам.dmУгол конусо бпадин6fВнешн. басото зубаheСопряж.
зуб. кол.№ рис.-Числ.зуб.z-VРис. 11.3.19Ro6,3 (\/)1.	280...300 НВ2.	Радиуса закруглений- 3 мм3.	Точность зубчатого ко-леса-ГОСТ 1758-814.	hi4; Н14; ±0,51Т14Модуль вн. окружн.таЧисло зубьебТип зубоНорм. исх. контурКоэф.смещенияКоэф.изм. толщ, зуб.Угол делит, конусаСтепень точн.Внешн.пост.хордаВысота до хордаМежос.угол передач.Средн. окр. модульВнеш. конус.расст.Средн. конус.расст.Средн.делит.диам.Угол конуса ЬподинВнешн. бисота зубаСопряж.
зуб.кол.№ рис.Числ.зуб.30ПрямойГОСТ13754-81See5,54-О,U6,■0,4063'268-С3,9790'4,2583,8571,35132,5575911,00002.0021553 ^Разраб.loohsp.Т. контр'i'контоУтберд.<онсуло.N'qokvm.Поап.КП ДМ MCI2а 11.03.19Пит. 1 hocco WacuimolКОЛЕСО l"~rTi
зубчатое45ГОСТ 1050-81:1Лист ! I Пистоб 1НТУ “ХПИKopegpa^W^u^JTM^Ro3,2 (2j)2. ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙТабл. 11.3.5. Шероховатость
поверхностейРис. 11.3.17Рис. 11.3.182.1.	Рабочая поберхность зубьеб2.2.	Поберхности берииин
зубьеб и бнешнего допол¬
нительного кануса2.3.	Вакобая поберхность сту¬
пицыСтепень точности зубчатого колесаRo 1,6Ro3,2
Ro 1,6Ro3,2Ro3,2
Rol ,6Ra3,2.,.6,3Ro3,2Ro3,2Ro6,3Ro6,3Ro3,22.4.	Поберхности устанобочнах баз - 11.3.3.2.5.	Поберхность ступица, сопряженноя с баломдля dftai} ^80 мм - Ro1,6...3,2,
для d^an >80 мм - Ro3,2...6,3. 5...1G2.6.	Другие необозначеннае
поберхности
1473. ПОЛЯ ДОПУСКОВ И ПОСАДКИТабл. 11.3.6. Точность заготовок конических колес,
зависящая от модуля (рис. 11.3.20)4.	ДОПУСКИ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯ ПОВЕРХНОСТЕЙ [48]Табл. 11.3.7. Допуски формы и расположения поверхностей
заготовок конической шестерни (рис. 11.3.21)Табл. 11.3.8. Допуски формы и расположения поверхностей
заготовок конической вал-шестерни (рис. 11.3.22)Модуль нормальный т„, ммК8>8Отклонения наружного диаметра вершин зубьевdae, МКМ0-1500-250Отклонения высоты конуса наружного диаметра
вершин зубьев Ае, мкм0-800-100Отклонения угла конуса вершин зубьев 6а+ 10'
-5'+5’-3'Отклонения угла дополнительного конуса (90°-6)±30'±15'Отклонения ширины зубьев Ь, мкм0-250Отклонения длины ступицы LCT, мкм0-250Отклонения базовых отверстий
Отклонения базовых валовН6(Н7)6 степень точностиДиаметр отверстия d\, мм
Радиальное биение наружного
диаметра вершин зубьев dae, мкм25...100 100...150 150...200 >200
25 38 50 75Базовая поверхность d2, мм
Торцевое биение поверхности d2, мкм25...100 100...150 150...200 >250
15 25 35 45Базовая поверхность d , мм 25...100 100...150 150...200 >200
Торцевое биение поверхности dj, мкм 5	8	12 15И(вариант 3)Рис. 11.3.20. Размеры, требующие указания точности, для заготовок:
а) вал-шестерни; б) шестерни; в) колесаРис. 11.3.21(вариант 1)
(вариант 2)w/Ш'o’тГ1ГРис. 11.3.22Табл. 11.3.9. Допуски формы и расположения
поверхностей заготовок конического колеса (рис. 11.3.23)Наружный диаметр (базовой)
поверхности dз,мм25...100 100...150 150...200 >250Торцевое биение поверхностис/3, мкм10...1515...2525...3530...45Биение поверхности вершинзубьев, мкм30405060Торцевое биение поверхности d2, мкм15253545Радиальное биение наружногодиаметра вершин зубьев dac, мкм25385060а)(71Вариант 1
(базовое по
берхности \
для нареза- '
ния зубьеб
- *; уbб)\кВариант 2
(базовое по¬
верхности
для нареза¬
ния зубьев
- *; р
Вариант 3
(базовое по¬
верхности
для нареза¬
ния зубьеб
- х; qРис. 11.3.23. Допуски формы и расположения поверхностей для вариатов 1, 2, 3 выполнения
заготовок конического колеса при различных базовых поверхностях для нарезания зубьев
07511.3.6. РАБОЧИЕ ЧЕРТЕЖИ КОНИЧЕСКИХ КОЛЕС150\/йа12,5 (\/)Модуль вн. окружнт(е 8Число зубьевТип зубаНорм. исх. контурКоэср. смещенияКоэф. изм. толщ.зуб.Угол делит.конусаСтепень точн.Толщ.зуба по хордеВысота до хордаМежос.угол передач.Средн. окр. модульВнеш. конус.расст.Средн. конус, расстСредн. делит, диам.Угол конуса впадинВнешн. высота зубаСопряж.
зуб. кол.№рис.Числ.зуб.14ПрямойГОСТ13754-81Хг2448'ham,6f+0,478-С4,498,2490'6.711J6.G6114,0693,8918‘4У17,60002.004317. 280...300 НВ2.	Точность зубчатого колеса-ГОСТ 1758-813.	hi4; ±0,51Т 14VqowM.Vpofcp-.Рис. 11.3.24Т.контр,Ч контрУтберо<онс%лКП ДМ MCI2а 11.03.24ВШЕСТЕРНЯ'МоссаUocujmot2:145Х	БИТУГОСТ 4543-71 \Kofegpo ДМ и птмЫпчнШ! ШнМпТфШШ6,3V(\/)Модуль вн. окружн.те5Число зубьевZ16Тип зубаПрямойНорм. исх. контурГОСТ13754-81Коэф. смещенияX0Коэф. изм. толщ.зуб.ХТ0Угол делит.конусаб23’58'Степень точн.-8-CТолщ.зуба по хордеSee3,74Высота до хордыhce6,46Межос.угол передач.z90*Средн. окр. модульГПт4,11Внещ. конус.расст.Re98,49Средн. конус, расст.Rm80,99Средн. делит, диам.dm65,78Угол конуса впадин6f20‘29'Внешн.высота зубаhe11,0Сопряж.
зуб. ко л.№ рис.-002.005Числ.зуб.z36» Г\ / f w/
\frJ2.47. 170... 190 НВ2.	Твердость зубьев 270...290 НВ3.	042-O.J6- h 0,3...0,4; 45...48 HRC4.	Точность зубчатого колеса-ГОСТ
1758-815.	h 74; Н14; ±0,51Т14КП ДМ MCI2а 11.03.25Пробео.Т.контрРис. 11.3.25Утбеоа.ВАЛ-ШЕСТЕРНЯ40ХГОСТ 4543-71Лит.МассаVacu/moi/1:1НТУ УПИ
S/ro12,5 (\/)75'57’50“цементировать3.	Науглероживать на глубину 0,2...0,3 мм
с последующей термообработкой до
твердости 52...56 HRC4.	Зубья после термообработки притирать
и маркировать комплекта колес5.	Твердость сердцевина - 39...48 HRC6.	hi4; ±0,51Т 147.	Точность зубчатого колеса-ГОСТ 1758-81Рис. 11.3.26Средн. норм, модультп1,5Число зубьевZ44Тип зубаКруговойОседая Форма зуба
по ГОСТ 19325 - 73IIIУгол наклона зубаРт3237'Нопробл.линии зуб.ПравоеСр. норм. исх. контурГОСТ
16202-81Коэф. смешенияхп-0,58Коэф. изм. толш.зуб.ХТ0Угол делит.конусаб75'5/’5G‘Ном.диаметр зу¬
борезной головкиd075Степень точн.-7-CТолщ, зуба по хордеSВысота сверх xopqaha0,558Межос.угол передач.Z90’Внешн. окр. модульmte2,045Внеш. конус.расст.Re46,384Средн. конус.расст.Rm34,384Средн. делит, диам.dm33,358Угол конуса впадин6f75’57’50'Внешн. высота зубаhe3,150Сопряж.
зуб. ко л.№ рис.-002.006Числ.зуб.z11Передаточное числои41.	Острае кромки затупить2.	После черновой обработки произвести
нормализацию или улучшениеКП ДМ МС12о 11.03.26КОЛЕСОзубчатое18ХГТГ0СТ4543-71Hum.Масса/Масштаб2:1БИТУКафедра ДМ и ПТМ3,0in-—£\ S'i. ^ iS/ro12,5(\/)Осьцентров50,35	(Размер расчетной)2.	Науглероживать на глубину 0,2...0,3 мм
с последующей термообработкой до
твердости 52...56 HRC3.	Зубья после термообработки притирать
и маркировать комплекта колес4.	Твердость сердцевина-39...48 HRC5.	hi4; ±0,5IT146.	Точность зубчатого колеса-ГОСТ 1758-81Рис. 11.3.27Средн. норм, модультп1,5Число зубьевZ11Тип зубаКруговойОсевая форма зубо
по ГОСТ 19325-73IIIУгол наклона зубаРт3237'Напровл. линии зуб.ЛевоеСр. норм. исх. контурГОСТ16202-81Коэф.смешения+0,58Коэф. изм. толш.зуб.Хт0Угол делит.конусаб14'02'WНом.диаметр зу¬
борезной головкиdo75Степень точн.-7-CТолщ, зуба по хордеSm:e$,Высота qo xopqaha2,460Межос.угол передач.X90’Внешн. окр. модульmte2,045Внеш. конус.расст.Re46,384Средн. конус.расст.Rm34,384Средн. делит, диам.dm16,679Угол конуса впадин6f14’02'W'Внешн.высота зубаhe3,150Сопряж.
зуб. ко л.№ рис.-002.007Числ.зуб.z44Передаточное числои4SIIt_ c§
§joГчТГ —-j1x45*20-0,537. Острае кромки затупитьllucrrШяЖШо&щТ. контрН. контр.
Утберд.КонсуяьNQOK/M.кошка ЦПоап,КП ДМ МС12а 11.03.27ВАЛ-ШЕСТЕРНЯ18ХГТГ0СТ4543-71Hum.Moccat2:1Лист 11 №(шЦ.MocuimotНТУ У ПИ"Кафедра ДМ и ПМw
150Табл.ri:r2.:1.4.1. Виды цилиндрических червяков11.4. КОНСТРУИРОВАНИЕ ЧЕРВЯКОВ И ЧЕРВЯЧНЫХ КОЛЕС [4,21,22,42,46]
11.4.1. ВИДЫ ЧЕРВЯКОВ [21,22,42]Профиль червяка в ссчснияхГОСТ 18498-89Архимедов
червяк
(червяк ZA)Эвольвентный
червяк
(червяк// )Червяк
с прямолинейным
профилем витка
(червяк ZN1 )Червяк
с прямолинейным
профилем впадины
(червяк ZN2)Цилиндрический линейчатый червяк, тео¬
ретический торцевой профиль витка которо¬
го является архимедовой спиральюЦилиндрический линейчатый червяк, тео¬
ретический торцевой профиль витка которо¬
го является эвольвентой окружностит-тКонволютный червяк с прямолинейным
профилем в нормальном сечении по виткуАрки^едсбо’спиральТ-ТЭбсловентаЧервяк,
образованный
конусом
(червяк ZK7)Червяк,
образованный
конусом
(червяк ZK2)Червяк,
образованный тором
(червяк ZT )Конволютный червяк с прямолинейным
профилем в нормальном сечении по впадинеЦилиндрический образованный конусом
червяк, ось которого скрещивается с осью
производящего конуса под углом, равным
делительному углу подъема линии витка чер¬
вякаЦилиндрический червяк, образованный
производящим конусом, выполненным в ви¬
де пальцевого инструмента, где ось червяка
пересекается с осью производящего конуса
под прямым угломЦилиндрический нелинейчатый червяк,
у которого главная поверхность витка являет¬
ся ог ибающей поверхности производящего
тора при его винтовом движении.N1 -N IN2-N2Рис. 11.4.1. Виды червяков и сечения профилей
1.4.2. ГЕОМЕТРИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ЧЕРВЯЧНОЙ ПЕРЕДАЧИ С ЭВОЛЬВЕНТНЫМ ЧЕРВЯКОМТабл. 11.4.2ГОСТ 19650-74ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:1Модульш = 6,3 мм1 .Коэффициент диаметра червякаq = 102.Число витков червякаz, = 23.Вид червякаZI4.Угол профиля 'а =20°Коэффициент высоты виткаA‘= 2,0+ 0,2 cos 75.Коэффициент высоты головкиh'a = 1,06.Коэффициент расчетной толщиныs' = 1,571Коэффициент радиуса кривизны7.переходной кривойp}= 0,3оМежосевое расстояниеaw= 160 ммо.Передаточное числои =201. Число зубьев червячного колесачервякачервячного колесаz2 = z,u40Принимаем 39ud = z2 /z.19,5x -a„/m - 0,5 (q +z2)0,897d^ = mq63,00 ммFd2 = 111 Zi245,70 ммd„ j = m (q+2x)74,30 ммII\%J = zJq0,20
7= 11019'-сtg7„ =ni z,/cfir]0,1696
7* = 9°37'cos 7t> = cos a -cos70,9214
7 ь = 22°52’Рис11.4.2 на слсд. стр.)	0-0	прямолинейныйкриволинейный_NZNкриволинейный\Pf ~<°Г! m1.4.2. Исходный червяк и исходный производящий червяк
151Продолжение табл. 11.4.29. Основной диаметр червякаdbl = mzx/ tg7629,89 мм10. Высота витка червякаh ,= h ; m =(2,0+0,2 cos7)13,84 мм11. Высота головки витка червякаAgl hg m6,3 мм12. Диаметр вершинвитков червякаda\=d\ +2ha]75,60 ммзубьев червячного колесаda2 = d2+2(b„+x)m269,60 мм13. Наибольший диаметр червячно¬го колесаda«2^do2+6 m/(z,+ 2)279 мм14. Радиус кривизны переходнойкривой червякаPn = Pf m1,9 мм15. Длина нарезной части червяка6, (табл. 4.2.20)100 ммПринимаем125 мм16. Ширина венца колесаb2 (табл. 4.2.20)55 ммРазмеры для контроля взаимного положения профилей витков червяка1. Расчетный шаг червякаpt = m 7T19,792 мм2. Ход червякаPzl = P\ Zi39,584 мм3. Делительная толщина по хордевитка червякаSoi (11.1.4.1 n. 1)9,71 мм4. Высота до хорды виткаAoi (11.1.4.1 n. 2)6,314 мм5. Диаметр роликовD> 1,67 m10,5 мм(11.1.4.2)Принимаем10,95 мм6. Размер червяка по роликамM = d\-(px-s‘ m) cos?//tga + D(l/ sina+1)79,51 мм11.4.3. КОНСТРУКЦИИ ЧЕРВЯКОВ И ЧЕРВЯЧНЫХ КОЛЕС [4,9, 16,21,42]ОПРЕДЕЛЯЮТСЯ:о wdalda2bib2md валИСХОДНЫЕ ПАРАМЕТРЫ:-	межосевое росстояние;-	диаметр вершин зубьев червяка;-	диаметр вершин зубьев червяч¬
ного колеса;-	длина нарезной части червяка;-	ширина червячного колеса;-	модуль;-	диаметр вола.d cm d Qajj-h 2д cm iLcm=(1.4...1,8)dto,;дст =(0,35... 0,40)d6a„-ст. литое;9cm=(0,40...0,45)d6a„-чугун;2<р =(100\.. 1 W);
с=(0,2...0,3)Ь2;
h=(0,25...0,40)b2;t=0, 1 b2.
dвинт = (0,6...0,7)д;L винт — (2,0... 3,0) d винт>Dame =0,5(da2-4,4m-4д +d Ст);
domb =0,25(dc2-4,4m-4д — d Ст);
Dome . dame ~ округляются до
целых чисел;a) aw=80...l502. КОНСТРУКЦИИ ЧЕРВЯЧНЫХ КОЛЕСб) о*,= 150...200 ммАг		 Аaw=200...600 мм1. КОНСТРУКЦИИ ЧЕРВЯКОВ1-ETШ/Ш'—^ Qс£Cn(табл. 11.2.3)4б) d <dfi (d>dподШ)1А>0Табл. 11.4.3. Зависимость
g= f (m), ммmgmg1,53,5 m4,02,5 m2,03,2 m5,02,4 m2,53,0 m> 6,02,1 m3,02,8 inA>0d>df1 (d> dПодш)os14-	IP11Ш'Ъ	LN■Q	■s-V	—-, b’aJРис. 11.4.3. Конструкции червяковa ^(35...40) мм;
(m > 10 мм).Рис. 11.4.4. Конструкции червячных колес:а)...в) при единичном и мелкосерийном производстве;
г)...е) при серийном производстве
1521. ПАРАМЕТРЫ ЧЕРВЯКОВ
Табл. 11.4.4На чертеже
цилиндричес¬
кого червяка
б соотбет-
ствии с ГОСТ
2.406-76
должна багпо
указана раз¬
мера (рис.
11.4.5) и
помешена сле¬
дующая таб¬
лица парамет¬
ров чербяко
(табл. 11.4.4).МодульЧисло биткобВид чербякоДелит.угол подъем.Напрабл. лин. битк.Исходной чербякКоэф. смешенияСтепень точн.Мел, толщ, битк.по хорд.Васота до хордаДели т. диаметрХод биткаКоэ<р. диам. черб.Межос.росстоян.Сопряж.
зуб. ко л.№ рис.Числ.зуб.ZAгост19036-81SalhoiPziZ210351 10ArРис. 11.4.5s/RoO.4С-311.4.4. КОНСТРУИРОВАНИЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ЧЕРВЯКОВ [4,21,42]S/Ra6.3(\АМодульт8Число биткоб2Buq чербяко-ZAДелит.угол подъем.УH'2'10"Напрабл. лин. битк.-левоеИсходной чербякГОСТ19036-81Коэф. смешенияX0Степень точн.-7-CДел. тот. битк. по хорд.Sal11,99-415Васота ао хордаhq\8.04Делит. quaMempdt64Ход биткаPzi50,24Коэф.диом.черб.q8Межос.расстоян.aw192Сопряж.
зуб.кол.№ рис.-003.002Числ.зуб.Z2403,3O'-4Ra3,2A1.	220...240 НВ;-битки-h 1,0. ..1,5; 50...52 HRC;~035-ori6 ~h 0,3...0,4; 45...48 HRC2.	Конца биткоб толщ.go 5 mm срезать и притупить
J. Рабочую поберхность биткоб полироватьТочность червяка —
ГОСТ 3675-81
5. h 14; ±0,51Т 14fWy/1/С/Т» N'QQKVM.ЪоЬео\ШнЩ_УтЪбоаГконсулыПооп.КП ДМ МС12о 11.04.09ЧЕРВЯКцилиндрический45ХГОСТ 4543-71Лит.Масса/ШШ1:1НТУ "ХПИ*Кафедра ДМ и ПМРис. 11.4.6Рис. 11.4.9 О2. ШЕРОХОВАТОСТЬ
ПОВЕРХНОСТЕЙТабл. 11.4.5. Шероховатость
поверхностей зубьевСтепень точности червячной передачи67892. 1. Рабочая паЬерхнасть
биткобRa0,4...0,8Ra0,4...0,8Ra0,8... 1,6Ra0,8... 1.62.2. Диаметр бершин
биткобRot,6Ra 1.6...3.2Ro3,2Ro3,22.3. Поберхности бходного участка бала чербяко, мест устанобки подшип¬
ников, уплотнений (7.3 п.З, 8.8.2, 9. 1. 1 п.З).	5... w2.4. Другие необозначеннае
поберхностиS/Ra6,3{\/)5. ТЕРМООБРАБОТКА ЧЕРВЯКА5. 1. 200...220 НВ5.2.	Витки - h 1,0...1.5; 50...52 HRC5.3.	Термообработка мест устанобки
уплотнений (9.1.1 п. 5)Табл. 11.4.6. Допуски радильного биения
заготовок червяка3. ПОЛЯ
ДОПУСКОВ
И ПОСАДКИ£]Рис. 11.4.7Но чертеже чербяко отклонение
заготобки под диаметр бершин
биткоб h7 представить численно.Поля допусков и посадки бходного
участка вола червяка, мест усто-
новки подшипников, уплотнении
(7.3 п.2, 7.4.2, 8.8.1, 9. 1. 1 п.2).4. ДОПУСКИ ФОРМЫ
И РАСПОЛОЖЕНИЯ4. 7. Допуск радиального биения 0
мкм, поверхности зоготовки
под диаметр вершин витков
относительно оси А (по¬
верхностей А—Б (табл. 11.4.6).4.2. Допуски форма и положения
поверхностей входного участ¬
ка вола червяка, мест уста¬
новки подшипников, уплотне¬
ний (7.3 п.4, 8.8.3, 9.1.1 п.4).а) И■GE©ОсьцентровСт.точн.Радиальное биение, мкм, заготовок червяка
при делительном диаметре d 1 мм
$30 $50 $80 $120 $180 $2506121314161822717182022253082122252832389262832364048б) 1x1 \абРис. 11.4.8
1531. ПАРАМЕТРЫЧЕРВЯЧНЫХ КОЛЕСНа чертеже червячого зубчатого колесо
в соотбетстбии с ГОСТ 2.406-76 должна
бать указана размера (рис. 11.4.10) и по¬
мешено следуюшоя таблица параметров
зубчатого бенца (табл.1 1.4.7).А	Табл. 11.4.7х~-11.4.5. КОНСТРУИРОВАНИЕ ЧЕРВЯЧНЫХ КОЛЕС [4,16,21,42]Модуль	Число зубьевНопровл. лин.зубо*2Коэф. смешения хИсх. произв. червяк
Степень точн. —
Межос.росстоян.
Делит.диаметр
Вид сопр.червяка'гост19036-81SZ Ra 12,5 (\/)3.	Точность червячногоколеса-ГОСТ 3675-814.Ы4;	Н14; ±0,5!Т14МодульЧисло зубьевНоправл.лин.зубаКоэф. смешенияМсх.произв. червякСтепень точн.Межос.росстоян.Делит, диаметрВид сопр.червякаСопряж.
зуб. кол.№ рис.Числ.витк.z240левоеГОСТ19036-81Owdj_8-С192320ZA003.0011. 4 отверстия для болтов
М10 на диаметре 0276
сверлить и нарезать пос¬
ле установки бенца но
ступице2. 4 болта М 10x35 затянуть до упоро, спи¬
лить и раскернитьbMViuciT.Ъобеа.конто/MOW,Консула.Поап.КП ДМ МС12о 11.04.14.СБ^^~тшш^^^71иггГТШсса^1осшто1КОЛЕСО
червячное1:1Пист 1\ ЛистоВ 1БИТУКафедра ДМ и ПТМ© © © 2’ ШЕР0Х0ВАТ0СТЬ поверхностейТабл. 11.4.8. Шероховатость
поверхностейТабл. 11.4.9. Отклонения fx размера а2.1.	Робочоя по&ерхность
зубьеб2.2.	Диометр бершцн
зубьеб2.3.	Боковой баэобоя поверх¬
ность бенца (ступица)Степень точности червячной передачиRal ,6Ra6,3Ra3,2Ra1,6Ro6,3... 12,5Ro3,2...6,3Ro3,2Ro6,3Ra 12,5Ral 2,5Ra6,3Ral 2,52.4. Поверхность ступица, сопряженная с балом:
для d^ajf <Г 80 мм — Ral ,6...3,2,2.5 Другие необозноченнае
поверхностиРис. 11.4.11мм — Ro3,2...6,3.... 1CоIT)j S/Ro12,5(\/VI	И	Ст.точн.Отклонения ± fx, мкм для межос.расстояния aw мм<$80 <120 <180 <250 <315 <400 <50062225283236404273440455056606785343718090100105985100110130140150160Табл. 11.4.10. Допуски радиального биения
заготовок червячного колесаСтепеньточностиРадиальное биение, мкм, при диаметре d2 мм
$50 $80 $120 $ 200 $320 $500 $8006121620222632407202532364250608324050556580100950608090105120160±fx ©3. ПОЛЯ
ДОПУСКОВ
И ПОСАДКИ3. 1. Отклонения /*
мкм размера О(табл. 11.4.9).S?-На чертеже чер- ^
бячного колеса
отклонения h8 ^
заготовки под
диаметр вершин
зубьеб предста¬
вить численноРис. 11.4.124. ДОПУСКИ ФОРМЫ
И РАСПОЛОЖЕНИЯ4.1.	Допуск радиального биения 0
мкм, поверхности заготовки
под диаметр вершин зубьев
колесо относительно поверх¬
ности А (табл. 11.4. 10).4.2.	Допуск осевого биения 0 мкм
базовах поверхностей венца и
ступица колеса относительно
поверхности А (табл. 11.2.6).Рис. 11.4.13
11.4.6. РАБОЧИЕ ЧЕРТЕЖИ ЭЛЕМЕНТОВ ЧЕРВЯЧНОЙ ПЕРЕДАЧИsf Ra 12,5(\/)[30±0,048]Модульт8Число зубьеб40Нопробл. лин.зубо-пробоеКоэф.смещенияX0Исх. произб. чербякГОСТ19036-81Степень точн.-8-СМежос.росстоян.aw320Делит, диаметрdz192Вид сопр.чербяка-ZAСопряж.
зуб. кол.№ рис.-003.002Числ.дитк.Z/23.	Литейные уклона—3я;
литейнае радиуса~(3...4)мм4.	hi4; HI4; ±0,5IT141.	Обработку размероб, предстабленнах б [ ],
и нарезание бенца баполнить после его
устанобки на ступицу (рис. 11.04:16)2.	Допуски размероб, масса и припуски на
механическую обработку - ГОСТ 26645-85Рис. 11.4.15 ^2фаски(знУ1иатРтрабПробер.Т. контр,Ч.контр.Утберр.Консул!оокум.ИоапJlomtКП ДМ МС12а И.04.15Jlum.ВЕНЕЦБр010Ф1
ГОСТ 613-79МассаШсштаЬ1:1ВНТУКафедра ДМ и ПТМБ-Вд (5:1)7. Обработку размероб, предстаблен¬
нах б [ ], баполнить после уста¬
нобки бенца (рис. 1 1.04. 15) на
ступицу2.	Допуски размероб, масса и припуски
на механическую обработку - ГОСТ
26645-853.	Литейнае уклона — 3я;
литейнае радиуса — (4...5) мм4.	hi 4; HI 4; ±0,5IT14;— поберхностей — ±0,5IT16аокум.Рис. 11.4.16I loan.КП ДМ МС12о 11.04.16СТУПИЦАСЧ 15
ГОСТ 1412-85Лит. I Масса |Масшта1Лист /JJ/шваЦНТУ "ХПИ”Katpegpo ДМ и ПМ
В-БVRat 2.5 \/RaJ,2S/Ro6,3 (ч/)//0,015Г=:0,060Г/0,008Га0,0081/0,010Го0,009/0,021v/R a 3,2науглеражибать
полиробать/0,010Го0,009Модуль осебойт2Число биткоб4Вид чербяко-ZK1Делит.угол подъем.У?Г48‘05"Напрабл. лин. битк.пробоеИсходный чербякгое:19036-81Коэф. смещенияX0Степень точн.-7-СДел.тощ.битк.по хорд.Sol192 f,Васота ро хорраhoi1,872Делит.диаметрdi20Ход биткаPzi25,133Коэф.диам.черб.Я10Межос.расстоян.ow50Сопряж.
зуб. кол.№ рис.-003.007Числ.зуб.?240Ось
центровРис. 11.4.172.	Науглеражибать на глубину 0,3...0,4 мм с последую¬
щей термообработкой до тбердости 56...60 HRC3.	Тбердость сердцебина - 35...45 HRC4.	h 14; HI4; ±0,5IT14КП ДМ МС12о П.04.17ЪЩкгЛ к'аокум. Doan. Uorrk
Разраб. ^ёникобскиС^Пробер	ЧЕРВЯКТ.контрЧконтрVm&epQ.Чонсумь18ХГТГ0СТ4543-71Лит.массаt2:1НТУ УПИ"Кафедра ДМ и ПМRa 6,3 (\/)816181x45*S/Ra12,5Ro3,2Модуль осебойт2Число зубьеб*240Напрабл. лин.зуба-пробоеКоэф. смешенияX0Исх. произб. чербякГОСТ19036-81Степень точн.-8-СМежос.расстоян.aw50Делит, диаметрd280Вид сопр. чербяко-ZK1Сопряж.
зуб. кол.№ рис.-003.008Числ.битк.zi47. Отлибку дополнить центробежным литьем2.	Допуски размероб, масса и припуски но
механическую обработку — ГОСТ 26645—853.	Нарезание зубьеб произбести после уста¬
нобки бенцо на ступице4.	Острые кромки затупить5.	h 14; Н14; ±0,51Т14Рис. 11.4.18Язм НисггРазраб.HoobeiконтрЧ.контоУтберд.КонсулЫ'рокуыВсникооскийПоап.НотКП мм МС12а 11.04.18jlum.ВЕНЕЦ
чербячного колесаБрОЮФ 7
ГОСТ 613-79Массаmm.l\JiwaaL±ВНТУКафедра ДМ и ПТМ
15612.	КОНСТРУИРОВАНИЕ КОРПУСНЫХ ДЕТАЛЕЙ, КРЫШЕК И ДРУГИХ ЧАСТЕЙ РЕДУКТОРОВ [4, 10, 13, 16,21,35,36,42]12.1.	ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ1.	ФОРМА КОРПУСАКонструкция корпусных деталей редуктора (корпус, крышка) определяется-	расположением плоскости разъема редуктора. Наиболее распростране¬
на конструкция корпусных деталей с разъемом по плоскости, в которой
расположены оси валов;-	расположением подшипниковых бобышек в корпусе (крышке) редуктора:-	корпусные детали с наружным расположением подшипниковых бо¬
бышек (рис. 12.1.1а);-	корпусные детали с внутренним расположением подшипниковых бо¬
бышек (рис. 12.1.16).Определенное влияние на конструкцию корпусных деталей имеет тип
используемых крышек подшипниковых узлов (рис. 12.1.2):-	крышки подшипниковых узлов накладные (привертные);-	крышки подшипниковых узлов закладные (врезные).Накладные крышки используются во всех видах редукторов.Закладные крышки используются в цилиндрических, реже в коническихи червячных редукторах, что связано с необходимостью регулировки зацеп¬
ления в таких редукторах.2.	ЗАДАННЫЕ ПАРАМЕТРЫ:Межосевое расстояние или	а„длина образующей конуса на наружном диаметре	ReДиаметра— начальных окружностей	dwi,dwi (del , de2 )-Ьершин зубьеб	d0i, da2 ( daeudae2)Ширина зубчотах колес	Ь\, Ь2 (Ь) .Наружное диаметра подшипников (после биборо подшипникоб) D
Внутренние размера корпуса (из компонобки редукторо) LgH, в9н3.4.Число3.4.болтовдиаметром-(L-нар ~*~Внар/.ММ,мм.мм,мм.мм.мм.мм.ими 12. 1. Тб).3. ВЫБИРАЮТСЯ:3. 1. Форма корпуса редуктора (рис. 12. 1. 1а3.2.	Основное размера редуктора, мм:3.2.	1. Толщина стенки корпуса редуктора б (s'Z-Bmm) (5.1 п.3.1).3.2.2.	Толщино стенки крашки б кр=(0,8...0,9) 6 (бкр~2 7 мм j.3.3.	Рекомендуемое диаметра балтав, соединяющих:3.3.1.	редуктор с рамой (срундаментнах)	d, = 2,06(рис. 12.6.1а...г, рис. 12.6.2а...г):3.3.2.	корпус с крашкой у бобашек подшипников	d2 = l,s6(рис. 12.6.1 е,ж, рис. 12.6.3а...г);3.3.3.	корпус с крашкой по периметру соединения	dj = 1,06(рис. 12.6.1з,и, рис. 12.6.3д...з);3.3.4.	крашку редукторо са смотровой крышкой d4 (табл. 13. 1.2);3.3.5.	крашку подшипникового узла с корпусом ds (табл. 12. 1. 1).3.4.2.3.4.3.3.5.3.6.3.7.3.8.3.9.,)/(200...300); z,£4 (число целое,
четное);где L нар, Внор~размера лоп редуктора, мм (12.3, 12.4, 12.5).
диаметром d2 z2 - два болта на каждой подшипник;
диаметром d3 z3 - добирается так, чтоба расстояние L
между болтами L = (12...15)d5;3.4.4.	диаметром Z4 (табл. 13.1.2);3.4.5.	диаметром ds z5 (табл. 12. 1. 1).Размера болтовах соединений и мест расположения болтов (12.7).
Ширина фланцев редуктора:3.6.1.	фундаментного	5; = б+х + к, (рис. 12.6.1а),3.6.2.	корпуса и крашки (у подшиников) 52 = б+х + к2 (рис. 12.6.1е),3.6.3.	корпуса и крашки (по периметру) Sj = б+x + Kj (рис. 12.6.1з),
Зависимость k = f(d) (табл. 12.7.3),	х (табл. 12.2.2).Толщина фланцев редуктора3.7. 1. фундаментногобtpn / —2,3 б(рис.(рис.(рис.3.7.2.	корпуса (соединение с крашкой) б<рЛ2 =1,5 б3.7.3.	крашки (соединение с корпусом) б^^ =1,35 б
Размера крашек подшипника (рис. 12. 1.2, табл. 12. 1. 1).
Размера конических штифтов (2 шт.) (рис. 12.6. 1к,л).(см. след стр.)12.6.	1а, в);12.6.	1з);12.6.	1 з).Крашки подшипниковых узлов:
закладное накладнае	закладное накладноеРис. 12.1.1. Поперечные сечения по подшипниковым узлам цилиндрического редуктора,
выполненного с расположением подшипниковых бобышек:
а) наружным; б) внутренним
1573.	10. Bacomo осей редуктора h, мм (тобл. 12.8.3).3.	1 1. Размера литах переходов X, Y и г, мм (табл. 12.2.2, рис. 12.2.2).3.12.	Литейные уклона - 3', литейнае радиуса R 3...5 мм (12.2 п. 1.3).4. КРЫШКИ ПОДШИПНИКОВЫХ УЗЛОВ
А НАКЛАДНЫЕ	ЗАКЛАДНЫЕРазмера отверстий
в крошках для входа
(йахода) валов с ус¬
тановкой уплотнений
(9.1. 1)Dj,D2, ds, б2, ht
(табл. 12.1.1)Рис. 12.1.2. Крышки подшипниковых узлов:
а) накладные, б) врезные(Проектирование крошек 12. 10)3.13.	Оснощение редуктора (13.1).Материал корпуснах деталей - СЧ15 ГОСТ 14 12-85. Иногда использу¬
ют алюминиевое литое сплава типа АЛ1 1 ГОСТ 1583-93 (а„<:160 мм).Табл. 12.1.1. Основные размерыкрышек подшипников, ммАlo6ТЭВh 1(411)(тобл 12. 1. 1)КрышкинакладныеDdbболтZ 5
ЧИСЛОболтовЬ\4От 40 до 62
От 62 до 95
От 95 до 145
От 145 до 220МбМ8М10М1244666810125678D, =0 + 2,5 d 5
D2=Dl+ 2,0 ds! / = 6...1(0^100)Крышкиl 1 = 8...10 (Z)>100)
/,5 /закладныес = 0,5/D4=l, 25Z?+10 мм12.2.	РЕКОМЕНДАЦИИ К КОНСТРУИРОВАНИЮ ЛИТЫХ ДЕТАЛЕЙ [13, 24, 36]1.	СОПРЯЖЕНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ ОТЛИВОК
а) 6	б) 6	в)а=90" ЕГ^\а = 9СТа<90'Рис. 12.2.1. Радиусы сопряжений1.1	Радиусы сопряжений (для а = 90°) выбирают (табл.
12.2.1) и округляют до цифр нормальных линейных
размеров (17.1).Табл. 12.2.1. Радиусы сопряжений, ммб+6\<1516...2526...3940...63г1,52,54,06,0R=r+61.2	При(а<90°) (рис. 12.2.1 в) г,>г, г2<г1.3	Практически, радиусы сопряжений отливок небольших
редукторов принимают г = 3...5 мм, и эти величины
записывают в технические требования.1.4	При б<б,-	если 6t= (1,3...2)6, то размеры х, у, г выбирают-
изтабл. 11.2.2 (рис. 12.2.2);-если 6{>26, то размеры х,у,г следует увели¬
чить по сравнению с данными табл.12.2.2 в 1,5...2,0
раза;-	если 6t< 1,36, то размеры х, у, г не обязатель¬
ны и сопряжение выполняется как при 6=6ьТабл. 12.2.26XУгмм8...102...3310...153...55х415...204...556 X2.	МИНИМАЛЬНАЯ ТОЛЩИНА СТЕНОК
Табл. 12.2.3* Приведенный габарит Я отливок, км Н=(21+Ь+Ь)/3, где1	- длина, Ь - ширина, А - высота отливки.Материал6min, ммПриведенный габарит* Н отливок, мммалых
Л <500средних
500 <Н< 1000больших
1000 <НСерый чугун48...912...15Стальное литье5...710...1215...20Бронзы3...55...8Сплавы алюминия3...55...8Для отливок корпусных деталей редуктора из серого чугуна мини¬
мальная толщина стенок принимается: - для корпуса 8,0 мм, для
крышки - 7 мм.3.	ЛИТЕЙНЫЕ УКЛОНЫ
Табл. 12.2.4МатериалУклонУгол6, ммЧугун 1
Стальное литье J
Литые сплавы
цветных металлов1:51:10(1:20)1:10011,5°5,5°(3°)0,5°<25>25
158Маслоуказатель12.3. КОНСТРУКЦИИ КОРПУСНЫХ ДЕТАЛЕЙЦИЛИНДРИЧЕСКИХ РЕДУКТОРОВ [21,34,42]Рам—болт
(13.1 п.1)Краткаредуктора/ Пробка
маслосли&ная(13.1 п.6)ь, '.26 б,Корпус
редуктораОсь бала^входного быходного \
0,5dot+1,26' 	 aw 	 	Iнпг"»сотН\J■Обьем масляной ванна
(0,3...0,6) [л/кВт]. rrraJy;	■ ■ 'т* ■ ■1 1 ~1ж1м1гКрошка
подшипникобого
узла
накладная
(12.1 п. 4)Сеяния В-В, Г-Г, Д-Д, Е-Е, Ж-Ж,
места А, И, К (рис. 12.6. 1)Рис. 12.3.1. Конструкция корпусных деталейодноступенчатого цилиндрического редукторас наружным размещением подшипниковых бобышек
159Крошка редуктора4— #с...IIillШ-111ф-п—rtrII	u	i Ф-r0,5dnp +1,26 |aw! X| 0,5daj + 1,26Рис. 12.3.2. Конструкция корпусных деталей
одноступенчатого цилиндрического редуктора
с внутренним размещением подшипниковых бобышек(13.1 п.6)
Обаем масляной бонна
(0,4...0,8) [л/кВт]Сечения С-С (рис. 12.6.За,б), Е-Е (рис. 12.6. 1 м),
Х-Х (рис. 12.6.2и), У-У (рис. 12.6.2к)
Места Л (рис. 12.6.2а,б),С (рис. 12.6.За...г)
12.4.	КОНСТРУКЦИИ КОРПУСНЫХ ДЕТАЛЕЙ КОНИЧЕСКИХ РЕДУКТОРОВ [21,34,42]Крошка смотрового
I отверстия сКрашко
подшипникового
узла
накладная
(12.1 п.4)1-бн-длина бнутренней полости редуктораСечения В-В, Г-Г, Д-Д, Е-Е, Ж-Ж,
места А, И, К (рис. 12.6. 1)Рис. 12.4.1. Конструкция корпусных деталейодноступенчатого конического редукторас наружным размещением подшипниковых бобышек
161Рис. 12.4.2. Конструкция корпусных деталей одноступенчатого конического редуктора
с внутренним размещением подшипниковых бобышекСечения Е-Е (рис. 12.6. 1 м), Т-Т (рис.12.6.Зд,ж)
Х-Х (рис. 12.6.2и), У-У (рис. 12.6.2к)
Места Л (рис. 12.6.2а,б), С (рис. 12.6.За-г)Пробка
маслослибная\
(13.1 п.6)11	А-637
162Крышка смотрового d2
Т] отверстия с отдушиной
(13.1 п.2, п.4)12.5.	КОНСТРУКЦИИ КОРПУСНЫХ ДЕТАЛЕЙ
ЧЕРВЯЧНЫХ РЕДУКТОРОВ [21,34,42]в6нКрышка
подшипникового
узла
накладнаяСечения В—В, Г—Г, Д—Д, Е—Е, Ж—Ж,
места А, И, К (рис. 12.6.1)Рис. 12.5.1. Конструкция корпусных деталейодноступенчатого червячного редукторас наружным размещением подшипниковых бобышек
163Г"'фгIII	щ	^	14-	+	+ у/I1h111Г'Т1ту■'/ .г£-._М-J iГ14rh111н1ь1,1ill1,14-4(Зам?1.26S3Сечения С—С	(рис. 12.6.3а—г),Е-Е	(рис. 12.6. 1 м),
0-0 (рис. 12.6.26),
Т-Т (рис. 12.6.Зд-з),Х-Х	(рис. 12.6.2и),
У-У (рис. 12.6.2к)Рис. 12.5.2. Конструкция корпусных деталейодноступенчатого червячного редуктора с нижним расположением червякапри внутреннем размещении подшипниковых бобышек
16412.6. ЭЛЕМЕНТЫ КОНСТРУКЦИИ ЛИТЫХ КОРПУСНЫХ ДЕТАЛЕЙ РЕДУКТОРОВ
12.6.1 ЭЛЕМЕНТЫ КОНСТРУКЦИИ КОРПУСНЫХ ДЕТАЛЕЙ РЕДУКТОРОВ С ВНЕШНИМ РАСПОЛОЖЕНИЕМ ПОДШИПНИКОВЫХ БОБЫШЕК(вмонтирован болт)
d,А(вариант)
S,б X Kt\/Ra12,51. с> .. ^ 111г”1id	dотб 1Ra25P-А(вариант)
(вмонтирован болт)
d16 ОВ-ВВг + (2...3)(d2 = 1,5(5)	В В(бмонтиробон болт)Г-Г	, г-г(d3 = 1,0(5)(бмонтиробан болт)Д-Дд-д( бмонтиробан
конический штифт)-гШi'ii1ГШти^т
Ту конический(2 шт.)R— К2 ~~ с2 (2. ..3)
R=k2~cpS], S2,Sj — ширино флонцеб (с учетом б);
k j, кг, кз - ширина фланцеб (без учета б);
с/, с2, cj - расстояние от стенки доболта (рис. 12.7.2, табл. 12.7.3);
d0m&i, d0me>2, domQj -диаметра отберстий
для болтоб соотбетстбенно dj, d2, dj
(12.1 п. 3.3);<5<рл2, бфлЗ -толщина фланцеб.Рис. 12.6.1
16512.6.2.	ЭЛЕМЕНТЫ КОНСТРУКЦИИ КОРПУСНЫХ ДЕТАЛЕЙ РЕДУКТОРОВ С ВНУТРЕННИМ РАСПОЛОЖЕНИЕМ ПОДШИПНИКОВЫХ БОБЫШЕКЛ fri. = 7nfi)	л	0-0	Р(а, =2,0 б)	Лб) (вмонтиробан болт)в)д)М-Ме)Н-Нж)П—ПРис. 12.6.2. а), б) - угловая ниша фундаментного фланца;в) - боковая ниша фундаментного фланцаS;, S2,Sj — ширина фланцев (с учетом 6):	dom6t, d0mt2, a'omflJ —диаметра отверстийkj. кг, kj — ширина фланцев (без учета д);	для болтов соответственно du d2, dj
ci, C2, cj - расстояние от стенки go (12.1 n. 3.3);болто (рис. 12.7.2, табл. 12.7.3);	6V„2. ‘V/ij -толщина (рланцев.3)П-П(вмонтирован болт)и)Штифт конический (2шт.)
-с внутренней резьбой
или-с резьбовой цопфойК)У-УШ
(2,5...3,0)dj (2,5...3,0)d2S2 + (2...3)mm Q	СS 2 + (2...J)mm С	С(C-C) (d2 = 1,5 6) (C-C)г) (дмонтиродан винт)Рис. 12.6.3. Соединение фланцев:-	подшипниковой бобышки:
а),б) болтами; в),г) винтами;-	корпуса и крышки:
д),е) болтами; ж),и) винтами;
к) боковая ниша соединения прииспользовании болтов;
л) боковая ниша соединения при
использовании винтов(рис. 12.6. 1д)См. примечание на предыдущей стрДругие размера соединения--см. д), ж)
16712.7. УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ БОЛТОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
12.7.1.	РАЗМЕРЫ ОПОРНЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ ПОД КРЕПЕЖНЫЕ ДЕТАЛИ.ДИАМЕТРЫ ОТВЕРСТИЙ ПОД БОЛТЫ гост 11284-75, гост 12876-67Обработать
дО'	как чисто^RalJ.5Табл. 12.7.1. Размеры зенковок и отверстийПОД болты, ММ	гост j 1284-75^Ral 2,5^Ra 12,5\/RaTZ5Мб М8М10М12М16М20М24МЗОМ36М42М48о313,518222633404861718095D418 242830384552658090100Dt- --1620242836434856И 1*6,6 9,0111418222633394552^Otw 2 *7,0 10121519242835424856t тох — 1/3 Ьасота
головки болта (вв/сота гайки)Примечание. Размеры представлены для нормальных головок
болтов и нормальных гаек.1 * - для соединений нормальной точности;„	2 * - для соединений грубой сборки.Рис. 12.7.1. Размеры зенковок и диаметров отверстии под болты12.7.3. РАЗМЕРЫ МЕСТ ПОД ГАЕЧНЫЕ КЛЮЧИ гостшвг-вдб)	—1 ,п-	в) Г~^Т~—г) б0'а) 6tf12.7.2.	РАЗМЕРЫ ФЛАНЦЕВ БОЛТОВЫХ
СОЕДИНЕНИЙ.
ГЛУБИНА СВЕРЛЕНИЯ.
ГЛУБИНА НАРЕЗАНИЯ РЕЗЬБЫX	кТабл. 12.7.2. Размеры элементов
резьбовых соединений, ммdРазмер е
умень- нор-
шенный мальный«1minМб4,062,0М84,082,5М104,093,0М125,0113,5М165,0124М206,0155М247,0186МЗО8,0217М369,024М42И27М481230Рис. 12.7.2. Размеры
литых фланцев
и элементов
резьбовых соединенийL - глубина резьбы:-	для стальных изделий L-(0,8...1,0) d-	для изделий из чугуна L = (1,3...1,5) d-	для изделий из алюминия L = (1,6...2,0) dТабл. 12.7.3. Размеры мест под гаечные ключи, ммГОСТ 13682-80Рис. 12.7.3. Размеры под гаечные ключи
для различных форм фланцевdБолтВинтМАminВв,RDксксМб2011158112028361822М824131910142634452326М1028152312173238502528М1232172714193645582832М1640223517254860783840М2048264322305875984848М24563051263668851105560МЗО6837--45901051406870М368043--521051201608085М429249--601201451859298М4810455--70140170210105110Примечание. Размеры представлены для нормальных головок
болтов и нормальных гаек
168ВидМежосевое расстояние, ммQwДопускаемое
отклонение
межосевого
расстояния
±fa, мкмсопряжениязубьевСв.
До 8080125125180180250250315315400400500500630Н,ЕDСВА101622356010011182845701101220305080120142235559014016254060100160182845701101802030508012020022355590140220ДопускаемоеотклонениеСтепеньМежосевое расстояние, мм С'wточностипередачиСв.До 808012012018018025025031531540040050050063074550606775808590расстояния
+ f0, мкм8718090105110125130140911013015016018020021024012.8. ТОЧНОСТЬ КОРПУСНЫХ ДЕТАЛЕЙ РЕДУКТОРОВ [9,16,21,42]Табл. 12.8.1. Допускамые отклонения межосевого расстояния fa,
для цилиндрических передач	гост 1643-81Табл. 12.8.3. Высота расположения осей А, ммГОСТ 24386-91Ряд 1 •
2
3100 125 160100 112 125 140 160 180100 106 112 118 125 132 140 150 160 170 180 190Ряд 1 •
2
3200 250 315200 225 250 280 315 355200 212 225 236 250 265 280 300 315 335 355 375Рдд 1 *
2
3400 500 630
400 450 500 560 630
400 425 450 475 500 530 560 600 630Табл. 12.8.2. Допускаемые отклонения межосевого расстояния f0,
для червячных передач	гост 3675-81* 1-й ряд следует предпочитать 2-му, 3-му.2. ШЕРОХОВАТОСТЬ
ПОВЕРХНОСТЕЙ(рис. 12.8.1)2. 1. Мест устанобки подшипников
качения (8.8.2).2.2.	Плоскости соединения
"корпус-крышка"	Ra1,6...3,2.2.3.	Поверхностей под боко¬
вые накладные крышки
подшипниковых узлов ~ Rc6,3.2.4.	Отверстий под кониче¬
ские штифты	- Ro3,2.2.5.	Опорной поверхности
корпусо	~ Ra12,5.2.6.	Других обрабатываемых
поверхностей	- Ro25.2.7.	Других необрабатывае¬
мых поверхностей	- V .А-А(крышка)Табл. 12.8.4. Допускаемые отклонения высоты
расположения осей Л hГОСТ 24386-91а)h , мм«50«250«630«1000Ah, мм0-0,40-0,50-1,00-1,5Г1. ПОЛЯ ДОПУСКОВИ ПОСАДКИ (рис. 12.8.1)7. 7. Посадки подшипников каченияв отверстиях "корпус-крышка" — Н7.1.2.	Допускаемые отклонения:-	межосевого расстояния ±fa:
цилиндрических передач (табл. 12.8.1);
червячных передач (табл. 12.8.2);-	высоты расположения осей ДЛ , мм(тобл. 12.8.4).1.3.	Посадки мест установки закладных
боковых крышек подшипниковых узлов(рис. 12. 7. 7).[1.2) -НОТРис. 12.8.1. Обозначение на корпусных деталях редукторов:
а), б) полей допусков, посадок и шероховатости поверхностей; в) допусков формы и расположения
1693. ДОПУСКИ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯ (рис. 12.8.1)а) (ТТЛ3. 1. Допуск плоскостности \&\ плос¬
кости соединения "корпус—крышко"
- (0,01...0.02)/300 мм/мм.При длине контролируемой плос¬
кости L*300 мм величину допуско
пересчитать в L/300 роз.3.2.	Допуск плоскостности	опор¬
ной плоскости редукторо -О, 1/300 мм/мм.При длине контролируемой плос¬
кости L^300 мм величину допуска
пересчитать в L/300 раз.3.3.	Допуски круглости [°] и просриля
продольного сечения [Ю посадочных
поверхностей подшипников (табл.
8.8.9).3.4.	Допуск соосности 1Э отверстий
подшипников одного вала - 0,5 до¬
пуска профиля поодольного сечения.3.5.	Допуск перпендикулярности Ш
(торцевого биения) боковых поверх¬
ностей корпуса—крышки под наклад¬
ные крышки подшипниковых узлов
(табл. 12.8.5).3.6.	Для цилиндрических передач:-допуск параллельности И и пе¬
рекоса И отверстий 0Н7 осиБ относительно отверстий 0Н7
оси А (рис. 12.8.2о):3.6.1.—	допуск пороллельности(тобл. 12.8.6);3.6.2.-	допуск перекосо-0,5
допуска пороллельности.3. 7. Для конических передоч допуск
перпендикулярности Ш отверс¬
тий 0Н7 оси Б относительно
отверстий ФН7 оси А (рис.
12.8.26 и табл. 12.8.7).3.8. Для червячных передач допуск
перпендикулярности Ш отверс¬
тий 0Н7 оси Б относительно
отверстий 0Н7 оси А (рис.12.8.2в и табл. 12.8.8).Табл. 12.8.5.DИЗначения допускамммкмперпендикулярности< 8040боковых поверхностей< 12045корпуса относительно< 15050оси отверстий 0Н7< 18060< 25070€ 31580< 40090в)П•>,—■гГТН7« Н7! <3^ ! 	ч-1———£	1Г4—иF!. ...►0 ш	I//I иРис. 12.8.2. Обозначения некоторыхдопусков формы и располо¬
жения для корпусов:а)	цилиндрических редукторов;б)	конических редукторов;в)	червячных редукторовТабл. 12.8.6. Допуск параллельности
осей подшипниковых узлов
цилиндрических передач fx
ГОСТ 1643-81fx мкм при ширинеsiзубчатого колеса Ь, ммр в*
<->g$40«100«160«25069121620711162025818253240928405063Чтобы определить Щ] при ширине
подшипниковых гнезд В, следует
табличные значения fx изменить
в В/Ь2 раз.Табл. 12.8.7. Допускаемые отклонения угла делительного конусаконических передач ± Ez *	гост ]75g_glДопускаемыеотклоненияуглаВидсопряжениязубьевДлина образующей конуса Rm по среднему диаметру, ммRm $50ооV/1 В! V
О
«О100<Дт$200200 <Rm§V/Угол делительного конуса 6iград$15 $25 >25$15 $25 >25$15 $25 >25$15 $25 >25делительногоН,Е7,5 10 1210 12 1512 17 2015 2426конусаD11 16 1916 19 2219 26 3222 3640+ Ez, мкмС18 26 3026 30 3230 45 5032 5663В30 42 5042 50 6050 71 8060 90100А45 63 8063 80 9580 110 12595 1401601.	* Ez определяется в единицах длины на радиусе равном длине образующей дели¬тельного конуса по среднему диаметру колеса.2.	Чтобы определить перпендикулярность [X] оси Б отверстия 0Н7 относительно
оси А на размере В, следует соответствующее табличное значение Es изменить
в B/Rm раз.Табл. 12.8.8. Предельные отклонения меж¬
осевого угла червячной передачи ± fz**ГОСТ 3675-81Ширина венца
червячного колеса
i>2, ммСтепе7НЬ ТОЧ1
8чости9й2« 63121622± fz , мкм63 <й2$ 100172228100<b2^ 160243040160 < Л 2 < 250324256250< Ьг4863801.	*• fj определяется в единицах длины на ширине
венца червячного колеса Ь2.2.	Чтобы определить перпендикулярность [X] оси Б
отверстия 0Н7 относительно оси А на размере
В, следует соответствующее табличное значение
f s изменить в В/Ьг раз.
17012.9. РАБОЧИЕ ЧЕРТЕЖИ КОРПУСОВ И КРЫШЕК РЕДУКТОРОВ [3,6,8, 16,21,24,26,28,33,42 ]Рабочие чертежи корпуса и крышки представляются в двух вариантах:1.	Представляется сборочный чертеж "Корпус редуктора в сборе" (рис. 12.9.1),
в соответствии с которым обрабатываются поверхности, требующие совмест¬
ной обработки. Сборочный чертеж содержит рабочие чертежи корпуса и крыш¬
ки, а также элементы их соединения (болты, гайки, подкладки, штифты). На
рабочих чертежах корпуса (крышки) (рис. 12.9.2, 12.9.3) поверхности, подлежа¬
щие совместной обработке, выделяются, например представляются в [ ], а тех¬
нические условия содержит запись: "Обработку размеров, представленных
в [ ], выполнить по чертежу корпуса редуктора в сборе".2.	Представляются рабочие чертежи корпуса и крышки редуктора (рис. 12.9.4,
12.9.5), где поверхности, подлежащие совместной обработке, представляются,
например в [ ]. Рабочий чертеж корпуса (крышки) в технических условиях име¬
ет запись "Обработку размеров, представленных в [ ], выполнить
совместно с корпусом (крышкой) '.Д-Д о-У (\/)Рис. 12.9.1а
-V171Г-Г-JдЕ (2:1)Ж (2:1)\ 018010 yvv§Зотб. )\\\|2i!3-3 (2:1)|1о!If)'7|Ш1У1 */л1.	2 конических отверстия 08 (см. 3-3)
сверлить и розвертавоть совместно
в узле "корпус-крашко"2.	Отверстия 072Н7 и 085Н7 обробата-
воть собместно узлом "корпус-крашко"
после устоновки штифтов и соединения
корпусо с крашкой болтами■3. Резьбовое отберстия выполнить с <рос-
кой 1x45', клосс точности 6Н, Ra6,34.	Оброботку мест под головки болтов
(гоек) баполнить до чистой поверхности
\/ Ral 2,5 с шероховатостью бокових поверх¬
ностей от зенковки \/Ra 2 5 (см. И-И)5.	h 14; Н14; ±0,51Т142отб.ГГоапнвнтНкошпоПоспуд 35*КП ММ МС12о 12.09.01.СБТВгтГКОРПУС
редукторо
б сбореfScSvot1:1НТУ УПИ”Кафедра ДМ и П/Рис. 12.9.16
172И-И -О[ j80-0.25]<У( У;Рис. 12.9.2[08] ГУ2от6.8. Поберхность корпуса очистить
и кросить маслостойкой кроской.
Внутренняя поберхность пократия-
0,15 м2Наружная поберхность покрытия-
0,25 м21.	Отлибку отжечь2.	Допуски розмероб, масса и припуски на
механическую обработку - ГОСТ 26645-85J. Обработку размероб, предстабленных б [ ],
баполнить по чертежу корпуса редукто¬
ра б сборе (рис. 12.09.01)4.	Обработку мест под голобки болтоб
(гаек) баполнить да чистой поберхности
S/Ra12,5 с шероховатостью боковых поверх¬
ностей от зенковки \fRo25 (см. Д)5.	Резьбобае атберстия баполнить с фаской
1x45', класс точности 6Н, s/Ro6,J6.	Литейнае уклона - J’;
литейнае радиуса - J...5 мм7.	hi4; HI4; ±0,5IT14;-поберхностей $-±0,51716КП ДМ МС12о 12.09.02КРЫШКАредуктораСЧ 20
ГОСТ 1412-79EcuS51:1Axml I ЛистайНТУ УПИ"Кофедро ДМ и ПМ
173</(V)Рис. 12.9.3<^2^252отд.//,, R5У/'Уууъ[010]Зотв.%-4-2| 0181.	Отливку отжечь2.	Допуски розмеров, моссы и припуски но
мехоническую оброботку - ГОСТ 26645-85
Оброботку розмеров, предстовленных в [ ],
выполнить по чертежу корпуса редукто¬
ре в сборе (рис. 12.09.01)4.	Обработку мест под головки болтов
(гоек) выполнить до чистой поверхности
\/Ra 12,5 с шероховатостью боковых поверх¬
ностей от зенковки \/Ra25 (см. В)5.	Резьбовые отверстия выполнить с фоской
1x45’, клосс точности 6Н,6.	Литейные уклоны - J';
литейные родиусы - J...5 мм
hi 4; HI 4; ±0,5iT14;-поверхностей 9^-i0,5!T168. Поверхность корпуса очистить и кро-
сить мослостойкой кроской.Внутренняя поверхность покрытия—0,16 м2.Норужноя поверхность покрытия-0,30 м2КП ММ МС12а 12.09.03ПСт.КОРПУСредукторасч 20ГОСТ 1412-79I ’ -1:1МТУ У ПИ"1м
174
175
176Рис. 12.9.6В-В (2:1)JJJБ (2:1)(V)1.	После сборки крошку подвергнуть отжигу2.	2 конических отверстия 08 (см. В-В)
сверлить и развертывать совместно с
корпусом (рис. 12.09.07)3.	Отверстия 012ОН7 обрабатывать сов¬
местно с корпусом после установки штиф¬
тов и соединения крошки с корпусом бол¬
тами4.	Обработку размеров, представленная в
[ ], выполнить совместно с корпусом (рис.
12.09.07)5.	Резьбовое отверстия выполнить с фоской
1x45', класс точности 6Н, R06,J6.	hi4; Н14; ±0,51Т147.	Поверхность крышки очистить и красить
маслостойкой краской.Внутренняя поверхность покрытия-0,15 м2.Наружная поверхность покрытия-0,25 м2bjflucn КосягнгмтУтбвос.Поана ТВ*КП ДМ MCI2а 12.09.06'ГОоспКРЫШКАредуктораШсшпЯ1:1	MuAJ—НТУ У ПИ”Kapegpo ДМ и ПМ
177inГч-1.	После сворки корпус подвергнуть отжигу2.	2 конических отверстия 08 (см. В-В)
сверлить и розвертавоть совместно с
крашкой (рис. 12.09.06)3.	Отверстия 012ОН7 оброботавоть сов¬
местно с крашкой после установки штиф¬
тов и соединения крашки с корпусом бол-
томи4.	Обработку розмеров, представленнах в
[ ], баполнить совместно с крашкой (рис.
12.09.06)5.	Резобовае отверстия ваполнить с фоской
1x45', класс точности 6Н, V Ro6,36.	h 14; HI4; ±0,5IT14;7.	Поверхность крашки очистить и кросить
маслостойкой краской.Внутренняя поверхность пократия—0,30 м?.Наружная поверхность пократия-0,35 м2Рис. 12.9.7КП ДМ MCI2а 12.09.07КОРПУСредуктороДЬаийо<1:1МТУ УПИ12 А-637
178<У (s/)АШ111.	Отливку отжечь2.	Допуски размеров, масса и припуски но
мехоническую оброботку — ГОСТ 26645-853.	2 конических отверстия 08 (см. Е~Е) свер¬
лить и розвертавоть совместно с крошкой4.	Отверстия 082Н7 обробатавать совмест¬
но с крошкой после устоновки штифтови соединения корпуса с крашкой болтами5.	Оброботку розмеров, предсто&леннах в [ ],
ваполнить совместно с крашкой6.	Резьбовое отверстия ваполнить с фоской
1x45\ клосс точности 6Н, ^Rq6 37.	Обработку мест под головки болтов (га¬
ек) дополнить до чистой поверхностишероховатостью боковых поверх¬
ностей от зенковки \f~Ra25 (см. К)8.	Литейное уклона — 3‘;
литейное радиуса - 3...5 мм9.	hi 4; HI 4; ±0,5414; -поверхностей ^ - ±0,51Т16R26,Рис. 12.9.810. Поверхность корпуса очистить и кросить
маслостойкой краской.Внутренняя поверхность покротия- 0,20 м2.
Наружная поверхность покротия -0,35 м26НТУКафедра ДМ и ПТМ
179
18012.10.	КОНСТРУИРОВАНИЕ КРЫШЕК ПОДШИПНИКОВЫХ УЗЛОВ [9,21,24,42]а)b bjб)ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:Наружной диаметр цилиндрической части
крышки D (равный наружному диаметру под¬
шипника).1. ОПРЕДЕЛЯЮТСЯ:Для накладных крышек:1. 1. Диаметр болтов d5 крепления крышки
к корпусу и их количество z5d5,z5=f(D) (табл. 12.1.1).1.2.	Диаметр установки болтов О/ =0+2,5 d5 , мм.1.3.	Наружной диаметр флонца D? =0 j +2,0 d5 , мм.1.4.	Диаметр отверстий domes в крышке под
болты ds	(tабл. 12.7.1), мм.1.5.	Толщина срланца крышки	ht =d5 , мм.1.6.	Толщина крышки 62=f(D) ((абл. 12.1.1), мм.1.7.	Толщина цилиндрической части крышки63= (0,9... 1,0)ht, мм.1.8.	Толщина цилиндрической части Н крышки,
контактирующая с подшипником (рис.8.9.16), мм.1.9.	Длина цилиндрической части крышки L- конструктивно , мм.
1. 10. Размеры подточек (7.4.3 п. 4),	мм.1.11.	Длина цилиндрической части Ь)=(1,2...2,0)1.12.	Размеры места под уплотнение (9.1.1),Для закладных крышек:1.13.	Ширина выступа / (табл. 12. 1. 1), 0\1.14.	Высота выступа с = 0,5 I,4. ШЕРОХОВАТОСТЬПОВЕРХНОСТЕЙ4. 1. Поверхность диаметра D:для 0^80 - Ra3,2,
для D>80 - Ro6,3.4.2.	Опорная поверхностьфланца - Ra6,3.4.3.	Торцевая поверхность ци¬
линдрической части крыш¬
ки, контактирующая с
подшипником	—Ra1,6.4.4.	Поверхности установки
уплотнения (9. 1. 1 п.З).Ra12,5(\/)Рис. 12.10.1. Крышки подшипниковых узлов:
а) накладная (привертная); б) закладная (врезная)А(7.4.3 п.4)
Ь .R1Б(7.4.3 п.З)
(бариант)\-рРис. 12.10.4.ШероховатостьповерхностейРис. 12.10.3. Посадки крышек:а) накладных; б) закладных3. ПОЛЯ ДОПУСКОВ И ПОСАДКИДля накладных крышек:Поле допуска диаметра D:
-обычно	- di 1;— в случае установки
в крышке уплотнения - h8.Для закладных крышек:-поле допуска диаметра D— Ь8;
-поле допуско кольца — dll.Поле допуска в месте установкиуплотнения (9.1.1 п. 2) - Н9.5. ДОПУСКИ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯРис. 12.10.5. Допуски формы и расположения5. 1. Допуск параллельности торцевой поверхно¬
сти крышки, контактирующей с подшипником(табф 8.8.10).
5.2. Допуски формы и расположения м9ст ус¬
тановки уплотнений - 9.1.1 п. 4.
181ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:7. Внутренний диаметр втулки D (равняй
наружному диаметру подшипника),2. Ширина подшипника В,мм.мм.1. ОПРЕДЕЛЯЮТСЯ:7.7. Толщина стакана h3=f(D) (табл. 12.11.1), мм.1.2.	Толщина срланца	h2=h1	мм;Л; (табл. 12. 1, 1 и рис. 12. 1,2а), мм.1.3.	Длина стакана L -конструктивно, мм.1.4.	Диаметр болтов d$ крепления стакана
к корпусу и их количества г5
ds,^s~f(D) (табл. 12. 1.1). (За D пр ини —
мается значение 0о) (рис. 12.11.1) мм.1.5.	Диаметр установки болтов D, =D+2,5d5 мм.1.6.	Наружный диаметр фланца D2=Dt+2,0d5 мм.1.7.	Диаметр отверстий d0mt>s во фланце
под болты ds	(tабл. 12.7.1), мм.1.8.	Высота заплечика подшипника Н(8.9.1 п.1, рис. 8.9.16)	мм.2. ВИДЫ СТАКАНОВ
б)12.11.	КОНСТРУИРОВАНИЕ СТАКАНОВ [9, 21, 24, 42]Подточка
для устанобки
подшипника
(8.9.1 п.2)Подточка (7.4.3 п. 4)
или <раска (7.4.3 п.З)Рис. 12.11.1. Стакан для установки двух подшипников3.1.	Посадки наружных колец подшипни¬
ков в стакане (8.8.1)	- Н7.3.2.	Посадки стокана в корпусе:-	стакан перемешается в корпусе — js6;—	стакан неподвижен в корпусе — к6, тб.4. ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙРис. 12.11.2. Виды стаканов:а)	для радиальной фиксации подшипника;б)	для радиальной и осевой фиксации подшипника;в)	для радиальной и осевой фиксации пары подшипников3. ПОЛЯ ДОПУСКОВ И ПОСАДКИ4. 1.
4.2.VRal2.5 (\/)'ZZZZZ.©и///.©Рис. 12.11.3. Рекомендуемые посадкиРис. 12.11.4. Рекомендуемая шероховатость
поверхностейПоверхности установки подшипников(8.8.2) Ra0,8...1.6.
Торцевые опорные поверхности подшипников
на класс ниже шероховатости па п. 4.1.4.3.	Наружная поверхность стакана:для (0+26)^80 Ral,6,
для (D+26)>80 Ra3,2.4.4.	Опорная поверхность фланца стакана Ro6,3.4.5.	Другие поверхности	Ral2,5...25.5. ДОПУСКИ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯиАБС5[ЖшпмZZZ2ZZ±1 \АЬ\ (5J5,
Z2ZА/\ МбЖ.Ж5. 7.5.2.5.3.5.4.5.5.Рис. 12.11.5. Допуски формы и расположенияДопуски круглости [о] и профиля продоль¬
ного сечения [=] (\о\ + [=\ = \д\ ) посадочных
поверхностей подшипников (табл. 8.8.9).
Допуск соосности [@] отверстий — 0,5
допуска профиля продольного сечения.
Допуск перпендикулярности [X] торцевой
опорной поверхности под подшипник(табл. 8.8.10).Допуск радиального биения поверхности 0а
не более 0,5 /Тп размера Da.
Допуск перпендикулярности опорной поверх¬
ности фланца (табл. 12.8.5).Табл. 12.11.1. Толщина стаканов, ммD<5252..8080...120120..170Ьг4...56..88..1010..12,5
182
183из отливкиRa50W(7)\/Ro6,3Г (1:1)Б (1:1)1.	Отливку отжечь2.	Допуски размеров, масса и припуски но
мехоническую обработку - ГОСТ 26645-853.	Обработку мест под головки болтов
(гаек) выполнить до чистой поберхности4.	Резьбовое отверстия дополнить с <раской
1x45', класс точности 6Н, x/Ro6,35.	ЛитеОнае уклона - 3';
литеОнае poguyca — 3...5 мм6.	hi4; HI4: ±0,5!Т14;—поверхностей </ — ±0,51Т16КП ДМ МС12о 12.12.3Лит.ФЛАНЕЦСЧ2 5ГОСТ 1412-85voaumot1:2Пист П ЛистоЬ IВГПАКафедра ДМ и ПТМ
1841. РЫМ-БОЛТЫ ГОСТ 4751-73/Id4Рис. 13.1.1. Рым-болты
Табл. 13.1.1. Размеры рым-болтов, мм13. РЕДУКТОРЫ [2...4, 6, 8...10, 11, 13, 17, 21, 24, 26, 28, 30, 33...35, 42]13.1. ОСНАЩЕНИЕ РЕДУКТОРОВ2. КРЫШКИ СМОТРОВЫХ ЛЮКОВdM8M10M12M16M20M24M30M36M42M48 ...</,364554637290108126144162di20253035405060708090di8101214162024283238dA20253036405063758595b12161820242937435052A,681012141618222530b10121416192428323842L18212532384555637282L\12151925293544515868d,13151722283238455260bi566791011121417L 2min192226333947576574840,120200300550850125020003000400050000780125175250325500700100013001650C?3406590125150250350500650800ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ рым-болта с резьбой Ml2:Рим-болт М12 ГОСТ 4751-733. ПРОУШИНЫ
б)■ч-с\ . ^IZОтдерстие
для отдушина_2/Яо12,5zz:А-Аа)Q, кг - грузоподъем¬
ность на 1 рым-болт/ - £ ~ -I Г”Т г
ft		1—лА2	I IА1б)Рис. 13.1.2. Крышки
смотровых люковТабл. 13.1.2. Ориентировочные размерыкрышек смотровых люков, ммAA\A 2Аз В■SiB2d4z415012510012510075M6x254200175150150125100M6x254260230200130 210180150M8x2564. ОТДУШИНЫРис. 13.1.4. Типы отдушинРис. 13.1.3. Виды проушинТабл. 13.1.3. Размеры ручки-отдушины, ммddid2dзDb ihiH«1RieкM62,5106151042115522M83,0128201262820523M104,01610251483625734M125,020123218104630845M146,0221435221252351056Рис. 13.1.5. Ручка смотрового люка-отдушины
185dDD\L32605012250807016Рис. 13.1.6. Маслоуказатель
из оргстекла5. УКАЗАТЕЛИ УРОВНЯ МАСЛА
018	а)тп016dl1065SЕ|э■Q9 jj
8:Рис. 13.1.7. Жезловый
маслоуказательРис. 13.1.8 . Установка жезлового маслоуказателя:
а) непосредственно в корпусе; б) в камере корпуса; в) в чехле6.	ПРОБКИ СЛИВНЫХ ОТВЕРСТИИА (предстаблен
““I только корпус
I маслоукозатела)
22А-АРис. 13.1.10. Пробки с цилиндрической резьбойРис. 13.1.9. Жезловый маслоуказатель
в собственном корпусеТабл. 13.1.5. Размеры пробок
с цилиндрической резьбой, ммdDЯ.SLIafM122219,617201122M162622,019231233M203025,422281543M273831,227341844МЗО4536,932361844M365041,636462556Табл. 13.1.6. Размеры пробокс конической резьбой, ммdHhbDsSlKtpy61/2" (21,0 mm)151416,2148Kipyg 3/4" (26,4 mm)169519,61712K^l" (33,2 mm)1910525,42214К^руб 1,5" (47,8 мм)2416641,63624ГОСТ 7798-70Рис. 13.1.11. Пробки с конической резьбой
187v~Техническая характеристикаPi = 4,0 кВт	Zj = 19n9= 122,0 мин-' z2 = 590J2k6m n — 4,0 мм
■■ 12‘50'191.	Обьем масляной банна-1,9 л2.	Допускаемая радиальная нагрузка
консольнах учосткаб болоб:
бходного-3800 Н; баходного-7400 Н3.	Плечо приложения консольной нагрузки —
полобина длина посодочного местаПоберхности соединении корпус-крашка
перед сборкой пократь уплотнитель¬
ной пастой типа Герметик
После сборки бола редуктора должна
проборачибаться сбободно, без стукоб
и заеданияОсебой люфт б подшипниках:— бходного бала-0,06...0,07 мм,
-баходного бало-0,07...0,08 мм
обеспечить за счет подбора талшина
прокладок поз. 18, 19
Редуктор обкатать по 10... 15 мин на
бсех режимах нагрузкиРис. 13.2.161.	Корпус редуктора выполнен с наружным расположе¬
нием подшипниковых бобышек.2.	Подшипники установлены "в распор" (вал между
подшипниками сжат).3.	Крышки подшипников выполнены накладными.4.	Регулировка подшипников осуществляется изменени¬
ем толщины прокладок поз. 18 и 19.5.	Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяю¬
щие расположение элементов его оснащения, условно
не представлены.*знЛисЯ: ffoartmeиКП ДМ MCI2а. 13.02.01.СВ7Вт.РЕДУКТОРцилиндрическийодноступенчатойтсзг!Ш П1:1БНТУКафедра ДМ и ПТМ
188	\	Техническая характеристика-V0J2J6.Г)2 = 1 22,0 мин ~1= 305 Н-мz 1 = 19z2 = 59
и =3,11т п ~ 4,0 мм= 12'50'19"1.	Объем масляной бонна—1,9 л2.	Допускоемая родиальная нагрузко
консольнах учосткоб болоб:
бходного-3800 Н; баходного- 7400 Н3.	Плечо приложения консольной ногруэки-
полобино длина посодочного место1.	Поберхности соединения "корпус-крашко
перед сборкой пократь уплотнитель¬
ной постой типо Герметик2.	После сборки бола редуктора должна
проборачибаться сбободно, без стукоб
и зоедонияОсебой лю<рт б подшипниках:-бходного боло-0,06...0,07 мм,
-баходного боло-0,07...0,08 мм
обеспечить бинтоми поз. 20
4. Редуктор обкототь по 10... /5 мин но
бсех режимах ногрузкиРис. 13.2.261.	Корпус редуктора выполнен с наружным располо¬
жением подшипниковых бобышек.2.	Подшипники установлены "в распор" (вал между
подшипниками сжат).3.	Крышки подшипников выполнены накладными.4.	Регулировка подшипников осуществляется винтами поз. 20.5.	Вид редуктора сбоку - рис. 13.2.1а с небольшими изменениями.6.	Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие распо¬
ложение элементов его оснащения, условно не представлены.КП ДМ MCI2а. 13.02.02.СВИоссоРЕДУКТОРцилиндрическийодноступенчатой1:1МНТУ УПИ"Кофедра ММ и ПМ
081	^	Техническая характеристика-V189P, = 4,0 кВт
г>2 = 122,0 мин
Т2 — 305 Н-мZ j = 19
Z2 = 59
и = J, 1 7m п ~ 4,0 мм(2 = 12*50'19'032j6Объем масляной бонна- 1,9 л
Допускаемая родиалоная нагрузка
консолонах участкоб болаб:
бходного-5900 Н; баходного-9100 Н
Плечо приложения консольной нагрузки-
полобина длина посадочного места09QH7/h81.	Поберхности соединения "корпус-кратка"
перед сборкой покрото уплотнитель¬
ной постой типа Герметик2.	После сборки бола редуктора должна
проворочидатася свободна, без стукоб
и зоеданияОсевой лю<рт б подшипниках:-входного вало-0,05...0,06 мм,
-доходного вала-0,06...0,07 мм
обеспечить винтоми поз. 16
Редуктор обкатато по 10...15 мин на
всех режимох нагрузкиРис. 13.2.361.	Корпус редуктора выполнен с наружным располо¬
жением подшипниковых бобышек.2.	Подшипники установлены "в распор" (вал между
подшипниками сжат).3.	Крышки подшипников выполнены врезными.4.	Регулировка подшипников осуществляется винтами поз. 16.5.	Вид редуктора сбоку - рис. 13.2.1а с небольшими изменениями.6.	Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие распо¬
ложение элементов его оснащения, условно не представлены.КП мм MC12oJJ.02.0J.CBРЕДУКТОРцилиндрическийодноступенчотай1:1>\БИТУКоредро ДМ и П1М
190	^—Техническое характеристикач>-03216Р, = 4,0122,0 мин'4,0 мм
12'50'19"Т2 = J051.	Обьем мосляной бонна—1,9 л2.	Допускоемоя радиольноя ногрузко
консальнах учосшкоб балоб:
бходного-3900 Н; доходного-7900 Н3.	Пле^о приложения консольной ногрузки-
полобино длина посодочного местоРис. 13.2.461.	Корпус редуктора выполнен с наружным располо¬
жением подшипниковых бобышек.2.	Подшипники установлены "в растяжку" (вал меж¬
ду подшипниками растянут).3.	Крышки подшипников выполнены накладными.4.	Регулировка подшипников осуществляется гайка¬
ми поз. 46 (вал выходной) и 47 (вал входной).5.	Гайки поз. 47Б и 47В выполняют функцию крепления на валу
следующих деталей: вал выходной - поз. 7, 1 б, 50;вал входной - поз. 6, 17,51.6.	Вид редуктора сбоку - рис. 13.2.1а с небольшими изменениями.7.	Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие распо¬
ложение элементов его оснащения, условно не представлены.1.	Поберхности соединения корпус-кратко
перед сборкой пократь уплотнитель¬
ной пастой типо Герметик2.	После сборки бола редуктора должна
проборачиботься сбободно, без стуков
и зоедания3.	Осебой лкмрт б подшипниках:-бходного боло-0,06...0,07 мм,
-доходного бала—0,07...0,08 мм
обеспечить гайкоми поз. 46, 474.	Редуктор обкатоть по 10...15 мин но
бсех режимах нагрузки4змПиея ГГосятвчт’ЬиаЕКП ДМ МС12а. 13.02.04.СБIfSn.РЕДУКТОРцилиндрическийодноступенчатой1:1/Lem I 1 Листов IНТУ "ХПИКафедра ММ и ПМ
061sh->Л-191Техническая характеристика~ 4,0 кВтп2 — 122,0 минТ2 =: 305 НмZ ; = 19
Z; = 59m п = 4.0 мм/? = 12'50'19"032/61.	Объем масляной банна-1,9 л2.	Допускоемоя радиалоноя ногрузко
консольнах участкоб балоб:
бходного-4300 Н; баходного- 7800 Н3.	Плечо приложения консольной нагрузки —
полобина длина посодочного места1.	Поберхности соединения "корпус-крошка"
перед сборкой покрить уплотнитель¬
ной постай типа Герметик2.	После сборки бала редуктора должна
проборачибатося сбободно, без стукоЬ
и заедания3.	Редуктор обкатать по 10... 15 мин на
бсех режимах нагрузкиРис. 13.2.561.	Корпус редуктора выполнен с наружным располо¬
жением подшипниковых бобышек.2.	Подшипники Б выполнены фиксированными в осе¬
вом направлении, подшипники В - плавающими.3.	Крышки подшипников выполнены накладными.4.	Вид редуктора сбоку - рис. 13.2.1а с небольшими изменениями.5.	Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие распо¬
ложение элементов его оснащения, условно не представлены."ао&нент. Ооагиа 355КП ММ MC12a.13.02.05.CBРЕДУКТОРцилиндрическийодноступенчатой'ВосЕтЯ1:1БИТУКофедра ДМ и ПТМ
192
-yh193Техническая характеристикаPj = 4,75 кВт z j — 25
г>2 = 438,6 мин ~ JT2= 100 Н-м032J6m n — 3,0 мм1.	Объем масляной ванна-1,9 л2.	Допускаемая радиалъная нагрузка
консольнах участков валов:
входного-4400 Н; ваходного — 7000 Н3.	Плечо приложения консолъной ногрузки
половина длина посадочного местоРис. 13.2.661.	Корпус редуктора выполнен с внутренним распо¬
ложением подшипниковых бобышек.2.	Подшипники установлены "в распор" (вал между
подшипниками сжат).3.	Крышки подшипников выполнены врезными.4.	Регулировка подшипников осуществляется винтами поз. 20.5.	Вид редуктора сбоку - рис. 13.2.1а с небольшими изменениями.6.	Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие распо¬
ложение элементов его оснащения, условно не представлены.Поверхности соединения корпус-крошка”
перед сборкой покрыть уплотнитель¬
ной пастой типа Герметик
После сборки вала редуктора должна
проворачиваться свободно, без стуков
и заеданияОсевой люфт в подшипниках:-бходного вала~0,06...0,07 мм,~баходного вала-0,07...0,08 мм
обеспечить винтами поз. 20
Редуктор обкатать по 10... /5 мин на
всех режимох ногрузкиКП ДМ МС12а.13.02.06.СБРЕДУКТОРцилиндрическийодноступенчатыйHum.ЧосеоИкшпЫ-|1:1НТУ УПИ"13	А-637
194374*		112120
Техническая характеристикаPj — 3,0 кВт	Z ; = 7 вп2 = 257 мин -1
Т2 = W7 Н-мГПп-лЛ-2,5 мм
■ 10'50'39 "-лЛ-022 к 61951.	Обьем мосляной ванна—1,0 л2.	Допускаемая радиальная нагрузка
консальнах участков валов:
входного-10ОО Н; ваходного-2600 Н3.	Плечо приложения консольной нагрузки
половина длина посадочного местаРис. 13.2.761.	Корпус и крышка выполнены одинаковыми, при*
способленными для комплектования как цилинд¬
рического, так и конического одноступенчатого
редуктора.2.	Подшипники установлены "в распор" (вал междуподшипниками сжат).3.	Крышки подшипников выполнены врезными.4.	Регулировка подшипников осуществляется винтами поз. 9.5.	Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие распо¬
ложение элементов его оснащения, условно не представлены.1.	Поверхности соединения “корпус-крошка"
перед сборкой пократь уплотнитель¬
ной пастой типа Герметик2.	После сборки вала редуктора должна
проворачиваться свободно, без стуков
и заеданияОсевой лю<рт в подшипниках:-входного вола —0,04...0,05 мм,
-ваходного вала—0,05...0,06 мм
обеспечить винтоми поз. 94. Редуктор обкатать по 10... 15 мин на
всех режимах нагрузкиfU'bcrr УеКП ДМ МС12о. J3.02.07.CbРЕДУКТОРцилиндрическийодноступенчатой1:1ВНТУКофедро ММ и ПТМ
196oziоог‘Гт*OZPРис. 13.2.8а
1973720эЕII IIоэ3 Nа0)Е*0аоЕXCQ*а0жоiOQ)Гч3-эОXIIх£о?о<Nгiос\С3 ^- IО СЬ °О-с -
.§ ^ Е* 5,S ГCL'O' а щ| R-l-юо о
11
VO ёЕ о оU 'О С
ООО5 °QJ 0>со Q.Q
о <ъ о
С с 1§ Е§■<§ ^ -	<
« ? X° о о 2	иа сл t	аS о о £
о 4:5 о & X
У О ^ O' (Dг9 а ^	ос: с сэ Q- 'ос\ооооIк •• °О со соо о
*ч t
о з-§0^00
§ «о 9 t сла в О О|?« * S5 * •. * сс* Б з: 3Q О ;£ йо. о о Й t
;о { за	^ 2 ^о	х •»■ § O'?	0 1Й	1 оS	» «9- о£ °'3йч. Q
£§*3 %Q. * Igagь- > gк ^ <*»
я.0-?Ci сл qj1ч|9dgp0voоо(NfTlоSСЦ-V-V
19813.3.	РЕДУКТОРЫ ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ ДВУХСТУПЕНЧАТЫЕ3. Плеча приложения консолоной ногрузки —
половина длина посадочного местод,	V
296Рис. 13.3.16-V-v199А-А045кбL. Редуктор выполнен по развернутой схеме с наружным расположением подшипниковых бобышек.2.	Крышки подшипниковых узлов выполнены накладными.3.	Подшипники - шариковые радиальные однорядные.4.	Опора, ближняя к выходному (входному) участку вала, выполнена фиксирующей.
Противоположная опора вала выполнена плавающей.5.	Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие расположение элементов
его оснащения, условно не представлены.1.	Поберхности соединения "корпус-крошка"
перед сборкой покрыть уплотнитель¬
ной пастой типа Герметик2.	После сборки болы редуктора должна
проборачиботься сбободна, без стукоб
и зоеданияJ. Редуктор обкатать по 10...15 мин на
бсех режимах нагрузкиКП ДМ MCI 2а. 13.03.01.СВTESTРЕДУКТОРцилиндрическийдвухступенчатой1:1М flmrt IБИТУКофвдро ДМ и ПТМ
200550*ТехническаяхарактеристикаР) = 7,0 кВтпЬах = 88,4 мин
и q = 10,86
Тбал = 700 Н-мJ'Уцил1 3,43
z , = 16
z2 = 55
m п — 3,0 мм
(3 - ЗГ34'12“Рис. 13.3.2аU цил2 3,16
z j = 19
z2 = 60
m п = 4,0 ммВ ’ = 9'04 '07"1.	Объем масляной данна — 4,0 л2.	Допускаемая радиальная нагрузка
консольнах участков балов:
входного-4000 Н; доходного-13200 Н3.	Плечо приложения консольной нагрузки-
половина длина посодочного места-V1.	Корпус редуктора выполнен с наружным расположением подшипниковых бобышек.2.	Первая ступень редуктора выполнена раздвоенной.3.	Оба подшипника входного вала (шариковые радиальные однорядные) выполнены по плавающей схеме.
Входной вал устанавливается шестернями относительно косозубых колес промежуточного вала.4.	Подшипники промежуточного и выходного валов - радиально-упорные шариковые с регулированием
толщиною прокладок поз. 21 и 22.5.	Боковые крышки - накладные.6.	Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие расположение элементов его оснащения, ус¬
ловно не представлены.	Л,
Ц5	 775
Рис. 13.3.3а	г	v550*
■лЛ-■лЛ"20306Om6Техническая характеристикаР] = 77,0	2j=19л 2 — 200 мин~} z2 ~ 41
и - 2,16	тп = 8,0 ммТ2 = ^4(9(9 Н-м	/3 = 16'15’37”7. Объем масляной бонна-6,5 л2.	Допускоемоя радиальная нагрузка
консолънах участкоб балоб:
бходного-22000 Н; баходного—50000 Н3.	Плечо приложения консольной ногрузки —
полобина длина посадочного местаРис. 13.3.361.	Корпус выполнен с внутренним расположением подшипниковых бобышек.2.	Подшипники установлены "в распор" (валы между подшипниками сжаты).3.	Крышки подшипников выполнены врезными.4.	Регулировка подшипников осуществляется винтами поз. 20.5.	Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие расположение
элементов его оснащения, условно не представлены.7. Поберхности соединения “корпус-крошка"
перед сборкой пократь уплотнитель¬
ной постой типа Герметик2.	После сборки бола редуктора должна
проборачиботься сбободно, без стукоб
и заедания
J. Осебой лю<рт б подшипниках:-бходного бала-0,08...0,10 мм,
-баходнах балоб —0,11 ...0,12 мм
обеспечить бинтами паз. 204.	Редуктор обкатать по 10... 15 мин на
бсех режимах ногрузкиЧАаммКП ДМ MCI2o.IJ.0J.0J.CB
пвгРЕДУКТОРцилиндрический1:1) 1,7ШМА IБИТУП7М
20413.4.	РЕДУКТОРЫ ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ ДВУХСТУПЕНЧАТЫЕ СООСНЫЕL400*Техническая характеристикаУцил1~ 3,52
Z ; = 19
г2 = 67Р; =5,0 кВт
П бах ~ ЮЗ, 1 мини0 =9,31Тбах = 430Н'МРис. 13,4.1атп ~ 2,5 мм/? - 16' 17’48 ”ииил2~ 2,65
Z / = 17
Z2 = 45
тп = 3,5 мм
/3 = 14'21'41"1.	Объем масляной ванна -J, 1 л2.	Допускаемая радиальная нагрузка
консолонах участков валов:
входного-4600 Н; ваходного-6100 Н3.	Плечо приложения консалоной нагрузки-
половина длина посодочного место-V1.	Редуктор соосный с наружным расположением подшипниковых бобышек.2.	Радиально-упорные роликоподшипники установлены "в распор".3.	Боковые крышки выполнены накладными.4.	Регулировка подшипников осуществляется изменением толщины
прокладок поз. 21, 22 и 23.5.	Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие расположение
элементов его оснащения, условно не представлены.	\
205
4502065W1.	Редуктор соосный, двупоточный с наружным
расположением подшипниковых бобышек.2.	Боковые крышки выполнены накладными.3.	Для уменьшения мощности, циркулирующей
между двумя потоками, промежуточные валы
разгружены от изгибающих моментов, переда¬
ют только момент крутящий и выполнены с
минимальным диаметром.4.	Вид спереди, другие виды, сечения, разрезы,
определяющие расположение элементов осна¬
щения редуктора, условно
не представлены.Рис. 13.4.2проворочивоться свободно, без стуков
и заедания3.	Осевой люфт б подшипникох:-дходного бола первой ступени -0,04...0,05 мм,
— ваходнах волов первой ступени -0,05. ..0,06 мм
обеспечить подбором толщина прокладок4.	Редуктор обкотать по 10...15 мин на
всех режимах нагрузки1.	Поверхности соединения корпус-крошка
перед сборкой пократь уплотнитель¬
ной пастой типа Fерметик2.	После сборки бола редуктора должнаКП ДМ MC12o.13.04.02.CSРЕДУКТОРцилиндрическийсооснай1:1Пьск 1 i Листов АЬНТУКа^е^ра_ММ и ИТМ
265207Редуктор соосный двухпоточный с наружным распо¬
ложением подшипниковых бобышек.Для уменьшения мощности, циркулирующей между
двумя патоками, входной вал выполнен с шевронным
зацеплением.Подшипники выходного и промежуточных валов ус¬
тановлены "в распор". Входной вал самоустанавлива-
ется шевронной шестерней относительно косозубых
колес.Боковые крышки - накладные.Регулировка подшипников выходного и промежуточ¬
ных валов осуществляется изменением толщины под¬
кладок под боковыми крышками.Вид спереди, другие виды, разрезы, сечения, опреде¬
ляющие расположение элементов оснащения редук¬
тора, условно не представлены.Техническая характеристикаРI = 5,5 кВт
Пбш = 102,3 мин
U0 = 9,29
Т Qaх = 480 Н-мJ иил1 3,81
z t = 16Z? = 61т
/?л2,5 мм
30'45'13”ииия2 ~ 2,44
Z I = 16z2 = 39
тп = 3,5 мм
/3 = 30'45'13"1.	Объем масляной бонна—5,2 л2.	Допускаемая радиальная ногрузка
консольнах участков валов:
входного —6600 Н; воходного-8100 Н3.	Плечо приложения консольной ногрузки-
половина длина посодочного местоФЗбкбРис. 13.4.33.	Осевой лю<рт в подшипниках:
-входного воло-0,04...0,05 мм,
-промежуточного вола - 0,05. ..0,06 мм,
-выходного воло-0,06...0,07 мм
обеспечить подбором толщина про¬
кладок поз. 21, 224.	Редуктор обкатать по 10... 15 мин на
всех режимах ногрузкиПоверхности соединения "корпус-крашка"
перед сборкой пократь уплотнитель¬
ной пастой типо Герметик
После сборки вала редуктора должна
проворочиваться свободно, без стуков
и заеданияКП ДМ MC12o.13.04.03.CSРЕДУКТОРцилиндрическийсооснайJ/ScSmai1:1Лист I I Листа» IНТУ УПИ
326*20813.5.	РЕДУКТОРЫ КОНИЧЕСКИЕ ОДНОСТУПЕНЧАТЫЕТехническая характеристикаPj - 5,0 кВт
П 2 ~ 101,9 MUH “7 Z;
и = 4,18	?21771Т? = 450 Н-мm te ~ 3,5 мм1.	Объем мосляной вонна-2,4 л2.	Допускоемоя радиальная нагрузко
консольнах участкоб болов:
бходного-5000 Н; баходного- 7200 Н3.	Плечо приложения консольной ногрузки-
полобино длина посодочного местоРис. 13.5.1аЛ--V
-л-А-АЛ-209520'Пятно контакто по длине зуба
— 60%±10%, по дисоте зубо-70%± 10%
обеспечить подбором толщина прокла¬
док поз. 18 и перестонодкой прокладок
поз. 19Редуктор обкатоть по 10... 15 мин на
всех режимах ногрузки1.	Корпус редуктора выполнен с наружным расположением подшипниковых бобышек.2.	Подшипники установлены "в распор".3.	Крышки подшипников выполнены накладными.4.	Регулировка подшипников осуществляется изменением толщины прокладок поз. 17 (вал 1) и поз. 19 (вал 2).5.	Регулировка зацепления осуществляется изменением толщины прокладок поз. 18 (вал 1) и перестановкой прокладок поз. 19 (вал 2).6.	Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие расположение элементов его оснащения, условно не представлены.Рис. 13.5.16Поберхности соединения 'корпус-крошка"
перед сборкой пократо уплотнитель¬
ной постой типо Герметик
После сборки вала редуктора должна
проборочобаться сдободно, без стуков
и заеданияОсевой лю<рт в подшипниках:—входного вала~0,05...0,06 мм,
-баходного вола-0,06...0,07 мм
обеспечить зо счет подбора толщина
прокладок поз. 17, 19fkmmjn Цат.КП ДМ МС12о tJ.05.01.CBРЕДУКТОРконическийодноступенчатойтаScwrwl1:1Пост 1 Г/ЬстаГГЬНТУКоредра ДМ и ПТМ14	А-637
210Техническая характеристика5,0	кВт101,9	мин ~
4, 18450	Н'Мz, -- 17
z2 = 71
т (е - 3,5 ммОбьем мосляной бонна-2,4 л
Допускаемое родиолоноя нагрузка
консолонах участков волов:
входноао-5000 Н, виходноео-7200 Н
Плечо приложения консольной ногрузки-
половино длина посодочного местаРис. 13.5.2аЛ--V
225211А-А520'Пятно контокто по длине зубо
-60%±10%, по басоте зубо-70%±Ю%
обеспечить подбором толщина прокло-
док поз. 24, а токже бинтом поз. 15 и1.	Корпус редуктора выполнен с наружным расположением подшипниковых бобышек.	резьбобой бтулкой поз. 16on	м	..	5. Реоуктор обкотать по 10... 15 мин но2.	Подшипники установлены 'в распор".	всех режимах нагрузки3.	Крышки подшипников выполнены накладными.4.	Регулировка подшипников осуществляется изменением толщины прокладок поз. 25 (вал 1); винтом поз.15 и резьбовой втулкой поз.16 (вал 2).5.	Регулировка зацепления осуществляется изменением толщины прокладок поз. 24 (вал 1); винтом поз.15 и резьбовой втулкой поз. 16 (вал 2).6.	Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие расположение элементов его оснащения, условно не представлены.Поберхности соединения "корпус-крышко"
перед сборкой пократь уплотнитель¬
ной пастой типа Герметик
После сборки бола редуктаро должна
проборочибаться сбободно, без стукоб
и зоедонияОсебой люфт б подшипникох:—бходного боло-0,05...0,06 мм,— доходного &ола-0,06...0,07 мм
обеспечить зо счет подбора толщина
прокладок поз. 25 и бинтом поз. 15Рис. 13.5.26WhcmКП ДМ MCI2а 13.05.02.СБ'Я/in'РЕДУКТОРконическийодноступенчатой“Уасса1:1Лист 1\ Листой—1—НТУ "ХПИ
212Рис. 13.5.3аТехническая характеристикаР,п24,0 кВт
92,6 мин -иГ,3,89
400 Н-мZt
Z2
т te18703,5 мм1.	Обьем масляной бонна-4,5 л2.	Допускоемоя родиольноя нагрузке
консольнах учосткоб балоб:
бходного-5000 Н; баходного —7200 Н3.	Плечо приложения консольной нагрузки-
полобино длина посадочного место03Oj6
^v-660*A-A-V2131.	Корпус редуктора выполнен с внутренним расположением подшипниковых бобышек.2.	Подшипники установлены "в распор",3.	Крышки подшипников выполнены накладными.4.	Регулировка подшипников осуществляется изменением толщины прокладок поз. 18 (вал 1) и поз. 20 (вал 2)5.	Регулировка зацепления осуществляется изменением толщины прокладок поз. 19 (вал 1) и перестановкой прокладок поз. 20 (вал 2).6.	Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие расположение элементов его оснащения, условно не представлены.Рис. 13.5.36Пятно контокто по длине зуба
-60%±Ю%, по басоте зубо-70%±10%
обеспечить подбором толшина про —
кладок поз. 19 и перестонобкой про-
клодок поз. 20Редуктор обкатать по 10... 15 мин но
всех режимах нагрузкиПоберхности соединения "корпус-крошка"
перед сборкой пократь уплотнитель¬
ной постой типа Герметик
После сборки бола редуктора должна
проборочибаться сбободно, без стукоб
и зоедонияОсебой лю<рт б подшипникох:— бходного бола-0,05.т.0,06 мм,
—доходного бало-0,06...0,07 мм
обеспечить за счет подбора толшина
прокладок паз. 18, 20rbqnvct НотКП ММ МС12о 13.05.03.СБРЕДУКТОРконическийодноступенчатойЖИГUacce Itiaeunnot1:1БИТУКофедро ДМ и ПТМ
*01С214Рис. 13.5.4a
215Техническая характеристикаР j — 7,0 кВтп2~ 321 мин-1	__ *~рТ2= 200 Н-м	J2~ 41и = 2,05	rnte= 4,0 мм1.	Объем мосланои бонна-1,0 л2.	Допускаемая радиальная нагрузка
консольнах участкоб балоб:
входного-5000 Н; доходного-7200 Н3.	Плечо приложения консольной нагрузки-
полодино длины посадочного местоПятно контакта по длине зубо
-60%±10%, по высоте зубо-70%±10%
обеспечить подбором толщина про¬
кладок поз. 22 и перестановкой про-
клодак поз. 23Редуктор обкатотъ по 10...15 мин но
всех режимах нагрузки1.	Корпус редуктора выполнен с наружным расположением подшипниковых бобышек.2.	Подшипники установлены "в распор" (вал между подшипниками сжат).3.	Крышки подшипников выполнены накладными.4.	Регулировка подшипников осуществляется изменением толщины прокладок поз. 21 (вал 1) и поз. 23 (вал 2).5.	Регулировка зацепления осуществляется изменением толщины прокладок поз. 22 (вал 1) и перестановкой прокладок поз. 23 (вал 2).6.	Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие расположение элементов его оснащения, условно не представлены.Рис. 13.5.461.	Поверхности соединения "корпус-крошка"
перед сборкой пократь уплотнитель¬
ной пастой типо Герметик2.	После сборки вола редуктора должна
проборачиботься свободно, без стуков
и заедонияОсевой лю<рт в подшипникох:-входного вала-0,05...0,06 мм,
-доходного вала-0,06...0,07 мм
обеспечить за счет подбора толщина
прокладок поз. 21, 23to OvenКП ДМ МС!2о 13.05.04.CbТЯссГРЕДУКТОРконическийодноступенчатойJScwmc!1:1Пист ILЛистай !НТУ УПИКаредро ДМ и ПМ
21613.6.	РЕДУКТОРЫ КОНИЧЕСКО-ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ1080'J.Техническая характеристикаPj — 15,0	кВтП бах = 56,0	мин
= 9,65
Тб~х = 2380 Н-мZj =23
z 2 - 685,0 мм0=0*' иил 3,26
Z1 = 19
Z 2 ~ 626,0 мм
(3 = 13'35’24"1.	Объем масляной бонна-13 л2.	Допускаемая родиольноя ногруэко
консольных учосткоб балоб:
входного-10300 Н; доходного-13500 Н3.	Плечо приложения консольной нагрузки-
полобина длина посодочного местоРис. 13.6.1а-лА-
217070т 6А-А/ /317 71MJ4749] 6]36235.1.	Корпус редуктора выполнен с наружным расположением подшипниковых бобышек.2.	Опора входного вала со стороны конической шестерни выполнена с использованием роликового радиального подшипника.
Другая опора этого вала выполнена с использованием двух роликовых конических однорядных подшипников, установлен¬
ных "в распор". Подшипники промежуточного и выходного валов также установлены "в распор".3.	Крышки подшипников выполнены накладными.4.	Регулировка подшипников осуществляется изменением толщины прокладок поз. 21, 23, 24.5.	Регулировка зацепления осуществляется изменением толщины прокладок поз.22, а также перестановкой прокладок поз. 23.6.	Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие расположение элементов его оснащения, условно не представлены.Рис. 13.6.16Пятно контакта по длине зуба кони¬
ческой передочи-60%±10%, по васоте
зуба —70% ±10% обеспечить подбором
толщина прокладок поз. 22 и пере¬
становкой прокладок поз. 23
Редуктор обкотото по 10...15 мин
на всех режимах нагрузкиПоверхности соединения "корпус-крашко"
перед сборкой пократь уплотнитель¬
ной постой типа Герметик
После сборки вала редуктора должна
проворачиваться свободно, без стуков
и заеданияОсевой люфт в подшипникох:-входного вало-0,04...0,05 мм,- промежуточного вала - 0,08. ..0,09 мм,
-ваходного вала—0,12...0,13 мм
обеспечить за счет подбора толщи¬
на проклодок поз. 21, 23, 24"tjlfhcr.КП ДМ MCI2а 13.06.01.CS
75яГ*[ ТБёсЛД£5£ЯРЕДУКТОРконическо~
цилиндрический1:1Лист ?! Листаб IБИТУKaqegpo ДМ о ПТМ
*огг218555*^0IIЪкВти кон 2,8U цилп&ах = 89, 1мин ~1ПNz, = 19и0 = 10,61Zp = 70z2 = 72Та#* - 407Н-мт (е — 2,5 ммт п = 3,0 мм/? = 0-/? = 15'21 '3i1.	Объем масляной ванна--2,8 л2.	Допускоемая радиолъная нагрузка
консольнах участкоб балоб:
бходного —4000 Н; баходного — 6200 НJ. Плеча приложения консалъной нагрузки-
поло&ина длина посадочного местаРис. 13.6.2а	Л	Vs
J05219075H7/h809OH7/h6Пятно контакта no длине зуба кони¬
ческой передочи — 60% ± 10%, по басотезуба-70% ± 10% обеспечить
толщина прокладок поз. 28
но&кой прокладок поз. 29
Редуктор обкатать по 10... 15
на всех режимах нагрузкиподбором
и пересто-1.	Корпус редуктора выполнен с наружным расположением подшипниковых бобышек.2.	Подшипники входного и промежуточного валов - шариковые радиально упорные, установлены "в распор".Подшипники выходного вала - шариковые радиальные, установлены во втулках.3.	Крышки подшипников выполнены накладными.4.	Регулировка подшипников входного и промежуточного валов осуществляется изменением толщины прокладок поз. 26, 28.5.	Регулировка зацепления осуществляется изменением толщины прокладок поз. 27 и перестановкой прокладок поз. 28.6.	Подшипниковые узлы валов выполнены с мазеудерживающими кольцами поз. 20-24.7.	Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие расположение элементов его оснащения, условно не представлены.
Рис. 13.6.26Поберхности соединения 'корпус-крошка"
перед сборкой пократь уплотнитель¬
ной постой типа Герметик
После сборки бала редуктора должна
проборочибаться сбободно, без стукоЬ
и заеданияОсебой люсрт б подшипникох:-бходного Ьала~0,04...0,05 мм,
-промежуточного бала - 0,04. ..0,05 мм
обеспечить за счет подбора толщи¬
на прокладок поз. 27, 29ПодписьКП ДМ MCI2аРЕДУКТОРконическо-цилиндрический1J.06.02.CBха Вкшта!Ша.1:1п Листай 1НТУ УПИ
300*220495*Л аТехническая характеристикаР]= 5,5 кВт п6ах = 67,03 мин ~1
и =14,32 T$ax - 730 Н-мU кон — 3,58z 1 = 19Z 2 = 68' иил 4,0
Z, = 16
Z 2 ~ 64
гпп = 3,0 мм
/3 = 16'15’37"7. Объем мосляной банна—1,9 л2.	Допускаемая радиальная нагрузка
консольнах участкоб балоб:
бходного-4000 Н; доходного-6200 Н3.	Плеча приложения консольной ногрузки-
полодина длина посодочного местаРис. 13.6.3а
500-Лг221А-А5.1.	Корпус редуктора выполнен с наружным расположением подшипниковых бобышек.2.	Коническая шестерня установлена между подшипниковыми узлами. Опора с входной стороны вала выполнена с исполь¬
зованием двух шариковых радиально-упорных однорядных подшипников, установленных по схеме "в растяжку".
Внутренняя опора вала выполнена с использованием шарикового радиального однорядного подшипника.3.	Крышки подшипников выполнены врезными.4.	Регулировка подшипников осуществляется изменением толщины прокладок поз. 27 (вал 1), винтами поз. 24 (валы 2, 3).5.	Регулировка зацепления осуществляется изменением толщины прокладок поз.28, а также винтами поз 24 (вал 2).6.	Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие расположение элементов его оснащения, условно не представлены.Рис. 13.6.36Пятно контакта по длине зуба кони¬
ческой передачи—60% ± 10%, по васоте
зуба—70% ±10% обеспечить подбором
толщина прокладок поз. 28 и винтоми
поз. 24Редуктор обкатать по 10... 15 мин
на всех режимах нагрузки1.	Поверхности соединения "корпус-кратка"
перед сборкой пократь уплотнитель¬
ной пастой типа Герметик2.	После сборки бала редуктора должна
проворачиваться свободно, без стуков
и заедания3.	Осевой люд>т в подщипниках:-входного вала-0,03...0,04 мм,
-промежуточного вала-0,04...0,05 мм,
-выходного вало-0,05...0,06 мм
обеспечить за счет подбора толщина
проклодок поз. 27 и винтами поз. 24httaнтсПоаписх НикКП мм МС12о. 13.06.03.CSРЕДУКТОРконическо-иилиндрическийВЕДЯ1:1liucm II ПиспхА 1БИТУКафедра ДМ и ПТМ
2225655546463291626J406665J5\36Гб765_54 . _ \\ 240J60\ , 1 224кВтU кон ~~ 2,00и иил! -3,89и иил2~ -3. 14z 1 — 25Zt - 18г, =21z 2 =50z2 = 70Z 2 = 66мин ~ 1т pi g — 3,0 ммтц ~ J, 5 мм/Т7П =5,0 ммН-мII/3 = 15'44'26"(3 = 1J'50't 1Рис. 13.6.4аОбъем масляной бонна-3,9 л
Допускаемой родиальноя нагрузка
консолънах участков болоб:
бходного-7300 Н; доходного- 12500 Н
Плечо приложения консольной нагрузки-
половина длина посадочного места-г-
-лЛ-223070кб1.	Корпус редуктора выполнен с наружным расположением подшипниковых бобышек.2.	Подшипники входного вала установлены по схеме "в растяжку", остальных валов - "в распор".3.	Крышки подшипников выполнены накладными.4.	Регулировка подшипников осуществляется:-	вала входного - гайкой круглой шлицевой поз. 48;-	остальных валов - толщиною прокладок поз. 30, 31, 32.5.	Регулировка зацепления осуществляется изменением толщины прокладок поз.ЗЗ, а также перестановкой прокладок поз.32.6.	Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие расположение элементов его оснащения, условно не представлены.Рис. 13.6.464.	Пятно контакта по длине зуба кони¬
ческой передочи — 60%±10%, по босоте
зубо-70% ±10% обеспечить подбором
толщина прокладок поз. 33 и пере —
стонобкой прокладок поз. поз. 325.	Редуктор обкатать по 10... 15 мин
но всех режимах нагрузки1.	Поберхности соединения ",корпус-крашка"
перед сборкой пократь уплотнитель¬
ной пастой типа Герметик2.	После сборки дола редуктора должна
проборачиботься сбободно, без стукоб
и заедания3.	Осебой люфт б подшипниках:—	бходного бало-0,05...0,06 мм,—	/ промежуточного бала—0,05...0,06 мм,—	// промежуточного бала—0,08...0,09 мм,
-доходного бало-0,09...О, 10 мм
обеспечить гайкой поз. 48 и зо счет под¬
бора толщина проклодок поз. 32, 31, 30КП ДМ МС120 13.06.04.CS
РЕДУКТОР ^коническо-
цилиндрический7:7'Лиет И ЛиетагГНТУ УПИ
224;L11 11 I 12110 I240U кон ~ 3, 15Z, =13	z, = 15/12Z2 - 41	Z 2 - 60/62т„ =2,75 мм тп = 4,0 мм
/3 =35'	0 =20-21 ’51У22'19'54"7. Объем мосляной бонна—10 л2.	Допускаемое радиальная нагрузка консолънах
участкоб болоб: бходного~5200 Н; баходного-8500 Н3.	Плечо приложения консольной ногрузки-
полобина длина посадочного местои иил2 4,0/5,17
г / = 15/12г 2 = 60/62тп ~ 5,0 мм0 =20'21‘5Г/
22‘19'54 "Рис. 13.6.5а-V-лЛ-
1.	Редуктор специальный.2.	Корпус редуктора выполнен с наружным расположением подшипниковых бобышек.3.	Опора входного вала со стороны конической шестерни выполнена с использованием роликового
радиального подшипника. Другая опора этого вала выполнена с использованием двух роликовых
конических однорядных подшипников, установленных "в распор". Подшипники промежуточного
и выходного валов также установлены "в распор".4.	Крышки подшипников выполнены накладными.5.	Регулировка подшипников осуществляется изменением толщины прокладок поз. 22, 24, 25, 26.6.	Регулировка зацепления осуществляется изменением толщины прокладок поз.23, а также перестановкой прокладок поз. 24.7.	Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие расположение элементов его оснащения, условно не представленыРис. 13.6.56Пятно контакта по длине зубо кони¬
ческой передачи—60% ± 10%, по васоте
зубо—70% ±10% обеспечить подбором
толщина прокладок поз. 23 и пере¬
становкой прокладок поз. поз. 24
Редуктор обкатать по 10... 15 мин
на всех режимах нагрузки/. Поверхности соединения "корпус-крашка"
перед сборкой пократь уплотнитель¬
ной постой типа Герметик
После сборки вола редуктора должна
проварачидоться свободно, без стуков
и заедания
3. Осевой люфт & подшипниках:-входного вало-0,04...0,05 мм,-	I промежуточного вала-0,05...0,06 мм,-	II промежуточного боло-0,08...0,09 мм,
-доходного вола-0,12...0,13 мм
обеспечить зо счет подборо толщина про¬
кладок поз. 22, 24, 25, 26КП ДМ MCJ2o J3.06.05.CS
РЕДУКТОР I'*"-'”»!”-*каническо-
цилиндрический1:1Лист Я Листрй 1БИТУКафедра ДМ и ПТМ15	А-637
13.7. РЕДУКТОРЫ ЧЕРВЯЧНЫЕ ОДНОСТУПЕНЧАТЫЕ1.	Корпус редуктора выполнен с наружным расположе¬
нием подшипниковых бобышек.2.	Подшипники установлены "в распор" (вал между
подшипниками сжат).3.	Крышки подшипников выполнены накладными.4.	Регулировка подшипников осуществляется изменени¬
ем толщины прокладок поз. 18 и 20.5.	Регулировка зацепления осуществляется перестанов¬
кой прокладок поз. 20 выходного вала.6.	Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяю¬
щие расположение элементов его оснащения, условно
не представлены.Рис. 13.7.1аТехническая характеристикаPi= 3,5п2 = 56,8 мин ~1и = 26Т2= 500 Н-м1.	Объем масляной банна—1,5 л2.	Допускаемая радиальная нагрузка
консольнах участкоб балоб:
бходного-4500 Н; баходного-7300 Н3.	Плечо приложения консольной нагрузки-
полобино длина посадочного места226
А-А205	120*521652104.	Регулиробание зацепления выполнить
перестановкой прокладок поз. 20 вы¬
ходного вала5.	Редуктор обкатать по 10... 15 мин но
всех режимах нагрузкиРис. 13.7.161.	Поверхности соединения ’’корпус-крышка"
перед сборкой покрыть уплотнитель¬
ной пастой типа Герметик2.	После сборки валы редуктора должны
проворачиваться свободно, без стуков
и заедания3.	Осевой люсрт в подшипниках:-входного вало-0,04...0,05 мм,
—выходного вола—0,06...0,07 мм
обеспечить за счет подбора толщины
прокладок поз. 18, 20КП ММ МС12о 13.07.01 .СБПиап VVЛЧРоб-Пробер.Т.конто.PiчерОячный
одноступенчатый1:1Лист П Лиятяй IН. контрш,Карсдра ДМ и ПТМ
юtoооА*1193*	285296		 | 32360-ЛАТехническая характеристикаPj - 1,2 кВт z / = 1	Объем масляной ванны-2,5 дм^П2= 17,8 мин ~1 z2 = 50	2. Допускаемая радиальная нагрузкаТ2 = 545 Н-м	Q = 10	консольных участкоб балоб:и = 50	т = 5 мм	входного-5000 Н; выходного-8800 Н3.	Плечо приложения консольной ногрузки
полобина длины посадочного местаРис. 13.7.2а
А-А155*2271.	Редуктор со сварным корпусом и крышкой, выполнен с наружным
размещением подшипниковых бобышек.2.	Подшипники установлены "в распор".3.	Крышки подшипников выполнены накладными.4.	Регулировка подшипников осуществляется изменением толщины
прокладок поз. 13.5.	Регулировка зацепления осуществляется перестановкой прокладок
поз. 13 выходного вала.6.	Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие располо¬
жение элементов его оснащения, условно не представлены.1.	Поберхности соединения "корпус-крышка"
перед сборкой пократь уплотнитель¬
ной пастой типа Герметик2.	После сборки бала редуктора должна
проборачиботься сбободно, без стукоб
и заеданияJ. Осебой люсрт б подшипниках:-бходного бала-0,06...0,07 мм,—	баходного бала-0,09...О, 10 мм
обеспечить зо счет подбора толщина
прокладок поз. 154.	Регулиробание зацепления баполнить
перестанобкой прокладок поз. 13 ба¬
ходного бала5.	Редуктор обкатать по 10... 15 мин на
бсех режимах нагрузкиРис. 13.7.26ЬмПист N’oomnetm Поопиа ОрпкТ.контр.Конец*.КП ДМ МС12а 1J.07.02CBРЕДУКТОРчероячнайодноступенчатой)bm.Uoaumot1:1НТУ УПИ"Кафедра ДМ и ПМ
2064отб.26828324Техническая характеристикаPi = 3,5 кВт zi = 2	Объем масляной банна- 1,2дмJп2 = 56,8 мин~1 z2 = 64	2. Допускаемая радиальная нагрузка_ 500 н-м	Я = 16	консольнах участкоб балоб:—	J2	т = 5 мм	бходного-4500 Н; доходного-7300 Н ••3.	Плечо приложения консольной нагрузки-
полобина длина посадочного место.Рис. 13.7.3а230
А-А165'286411716472423/ X1.	Редуктор выполнен с наружным размещением подшипниковых бобышек.2.	Подшипники выходного вала - роликовые конические однорядные уста¬
новлены "в распор".3.	Входной вал установлен на шариковых радиальных однорядных подшип-
шипниках. Осевая нагрузка воспринимается упорным двойным подшип¬
ником.4.	Крышки подшипников выполнены накладными.5.	Регулировка подшипников осуществляется изменением толщины
прокладок поз. 20 и 21.6.	Регулировка зацепления осуществляется перестановкой прокладок поз. 20
выходного вала.7.	Для сохранения теплового баланса корпус и крышка снабжены ребрами.8.	Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие расположение
элементов его оснащения, условно не представлены.1.	Поверхности соединения "корпус-крышка"
перед сборкой покрыть уплотнитель¬
ной пастой типа Герметик2.	После сборки валы редуктора должны
проворачиваться свободно, без стуков
и заедания3.	Осевой лю<рт в подшипниках:-входного вала-0,07. ..0,08 мм,
-выходного вола-0,09...О, 10 мм
обеспечить за счет подбора толщины
прокладок поз. 21 и 204.	Регулирование зацепления выполнить
перестановкой прокладок поз. 20 вы¬
ходного вала5.	Редуктор обкатать по 10... 15 мин на
всех режимах нагрузкиРис. 13.7.36Кдопнент Поапиа йотеРазраб.Т.контр.Н.контрfKST*»!КП ДМ МС12о 13.07.03.СБTZm.РЕДУКТОРчероячнайодноступенчатыйUocujmot1:1Диш /I ЛияшаЫ.БИТУКа<редра ДМ и ПТМ
232Техническая характеристикаР > = 7,0 кВт	^2 z; = 2г2= 47,0 мин-’ “ _ ;6 г)=
Т2= ЮОО1.	Обьем масляной ванна—2,2 л2.	Допускаемая радиальная нагрузка
консольнах участкоб валов:
бходного-5300 Н; баходного - 7300 Н3. Плечо приложения консольной нагрузки
полобино длина посодочного места1.	Корпус редуктора - неразъемный, выполнен с верхней крышкой поз. 5.2.	Подшипники установлены "в распор" (вал между подшипниками сжат).3.	Крышки подшипников выполнены накладными.4.	Регулировка подшипников осуществляется изменением толщины про¬
кладок поз. 17 и 18.5.	Регулировка зацепления осуществляется перестановкой прокладок поз.
18 выходного вала.6.	Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие расположение
элементов его оснащения, условно не представлены.Рис. 13.7.4а-V
480*233
234
1301401.	Подшипники установлены "в распор" (вал между
подшипниками сжат).2.	Крышки подшипников выполнены накладными.3.	Регулировка подшипников осуществляется изменени¬
ем толщины прокладок поз. 20, 21 и 22.4.	Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяю¬
щие расположение элементов его оснащения, условно
не представлены.Техническая характеристикаРы = 0,1 кВт
п6х = 2905 мин-1
и = 392
пъш= 7,4 мин-’Т6ах= 62,43 Н-м1 ступеньII ступеньи1 =28и2 = 14z П =1Z 21 =2z 12 -28Z 22 =28т1 =3 ммт2 =3 ммЯ, = 12q2 = 121.	Поберхности соединения “корпус-крышка"
перед сборкой покрыть уплотнитель¬
ной пастой типа Герметик2.	После сборки балы редуктора должны
проборочибаться сбободно, без стукоб
и заедания3.	Осебой лю<рт б подшипниках:—бходного бала-0,04...05 мм,
-промежуточного бало-0,05...0,06 мм,
-быходного бала-0,06...0,07 мм
обеспечить за счет подбора толщины
прокладок поз. 20, 22, 214.	Регулиробание зацепления быполнить
перестанобкой прокладок поз. 22 про¬
межуточного и поз. 21 быходного бала5.	Редуктор обкатать по 10... 15 мин на
бсех режимах нагрузкиРис. 13.8.161.	Объем масляной банны-1,2 л2.	Допускаемая радиальная нагрузка
консольных участкоб балоб:
бходного-4400 Н; быходного-5400 Н3.	Плечо приложения консольной нагрузки -
полобина длины посадочного местаПробе*wfluar N’oomnetm. Пота ЩжКП ДМ MCI2а 13.08.01.CbhumРЕДУКТОРчербячнайдбухступенчатийЛист п Листов 1НТУ УПИ
23613.9.	РЕДУКТОР ЧЕРВЯЧНО-ЦИЛИНДРИЧЕСКИЙ930*,0Z9
-лЛ~237А—А0 1 70H7/h81.	Корпус редуктора выполнен с наружным расположе¬
нием подшипниковых бобышек.2.	Подшипники установлены "в распор" (вал между
подшипниками сжат).3.	Крышки подшипников выполнены накладными.4.	Регулировка подшипников осуществляется изменени¬
ем толщины прокладок поз. 23, 24 и 25.5.	Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяю¬
щие расположение элементов его оснащения, условно
не представлены.Техническая характеристикаPt = 5,0 кВтпвах = 15’83 мин ~
Тбих —2100 Н-м
и„ = 106,67Рис. 13.9.16черв= 28иZ, = 1
z2 = 28
т — 10 ммq = 10z1 = 21
Z 2 ~ SO
т п ~ 6 мм= 15*5 1 ’57"-2,5 л1.	Объем мосляной бонна2.	Допускаемое радиольная нагрузка
консольнах участкоб болоб:
бходного-4500 Н; баходного-7300 И3.	Плечо приложения консольной ногрузки
полобино длина посодочного место4.	Регулиробоние зоиепления чербячной
передачи баполнить перестонобкой
прокладок поз. 24 промежуточного боло5.	Редуктор обкототь по 10... 15 мин но
бсех режимах ногрузкиПоберхности соединения корпус-крашка ”
перед сборкой пократь уплотнитель¬
ной пастой типо Герметик
После сборки бала редуктора должна
проборочиботься сбободно, без стукоб
и зоедонияОсебой люд>т б подшипниках:-бходного боло-0,03...0,04 мм,
-промежуточного бало-0,08...0,09 мм,
-доходного бола-0,09...0,10 мм
обеспечить за счет подбора толщина
проклодок поз. 25, 24, 23bdfluот Ы'аок^еятКонс^мъ^КП ДМ МС12оРЕДУКТОРчерЬячно-цилиндрическийJ3.09.0J.CBТ&саТВосшто(1:1Лист Я Листов IБИТУКафедра ДМ и ПТМ
13.10.	ПЕРЕДАЧИ ПЛАНЕТАРНЫЕ [9, 18,30]13.10.1.	НЕКОТОРЫЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ВЫБОРУ ПАРАМЕТРОВ, РАСЧЕТУ И КОНСТРУИРОВАНИЮ ПЕРЕДАЧ [9]План скоростей—м/с
иоЬ_н = 1+^=3,15...9.0о-Н ~ ' т za7) =0,96...0,980% =» a-ведущее збено;
Н-бедомое збено;
b-неподбижное збено.План скоростейПлан скоростейдля
m f — m 2l?b~00,5db0,5dH,5 . 1! ZfV°Zg+Zf0,5daJ 		—m Va—— v, м/си<Ьо1-Н2 = 0 + %)(1 + jj*)=W.0...8,,07] =0,92. ..0,96-1?, м/сZa Zf77 =0,96.. .0,98Рис. 13.10.1. Кинематические схемы некоторых планетарных передач, наиболее широко используемых в машиностроении:а) схема AI *; б) схема AI-AI *; в) схема А/ * а также планы скоростей и некоторые параметры представленных передачИСХОДНЫЙ ПАРАМЕТР для конструирования -передаточное отношение и.
ВЫПОЛНЯЮТСЯ:	н1.	Кинематический расчет передачи.2.	Прочностной расчет передачи.3.	Конструирование передачи.1.	КИНЕМАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ сводится к подбо¬
ру чисел зубьев колес при соблюдении:-	уравнения передаточного отношения;-	уравнения соосности;-	условия соседства сателлитов при их числе пс § 2;-	условия сборки (зацепляемости) при пс ^ 2.
Решение этих уравнений и условий обычно представ¬
ляется в виде так называемых генеральных уравнений,
что дает возможность определения областей безуслов¬
ного существования параметров рассматриваемых
схем механических передач.* - В основу структурной символики схем планетарных
передач положена символика зацеплений и видов колес:
А - внешнее зацеплений (или колесо с внешними зубьями);I	- внутреннее зацеплений (или колесо с внутренними
зубьями);-	черта над символом обозначает одновенцовость сателлита.Если на указанные области безусловного существо¬
вания параметров планетарной передачи нанести ли¬
нии (или условия) качественных ее показателей (КПД,
равнопрочность всех ступеней, минимальный вес
и габариты, максимальное быстродействие, требуемая
точность и тд.), то такое решение позволит конструк¬
тору на уровне выбора схемы определить также каче¬
ственные показатели будущей передачи.
КИНЕМАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ для передач с пря¬
мыми зубьями выполняется по ниже представленным
зависимостям.1.	Выбирают схему рассчитываемой передачи, обес¬
печивающую заданное передаточное отношение (рис.
13.10.1а-в).2.	Предварительное число зубьев передачи:-	для схем рис. 13.10.1 а,б:Принимают z0=12; 15; 18.Рекомендуемые za - см. табл. 13.10.2.Тогда Zb=za(u-1) и zg=0,5(zb-za);-для схем рис. 13.10.1в:Принимают za- 12; 15; 18 (табл. 13.10.2).Тогда zb=za(u- 1)/е,где e = f(u) (табл. 13.10.1).Полученные значения гь округляют до целых чи¬
сел кратных числу сателлитов пс.Табл. 13.10.1.Зависимость е = {(и)U10121416 1e1,41,51,61,8 13.	Уточняют коэффициент e = za(u-l) /гь.4.	Предварительно определяют zf= (.гь -za) / (е+1);
и zg=ezf.	zf, zg - целые числа.5.	По табл. 13.10.2 выбирают коэффициенты смеще¬
ния ха - для колеса а и хь - для колеса Ь.Xo,Xb = f(Zo,Zg).6.	Вычисляют коэффициентВ = 1000 (ха+хь) / (za+zg)
и по номограмме (рис. 13.10.2) определяют угол
зацепления aw коррегированной передачи.
Принимая в первом приближении модули обеих сту¬
пеней одинаковыми, производят уточнение чисел
зубьев по условиям соосности, соседства и сборки.УРАВНЕНИЕ СООСНОСТИ (для схем рис. 13.10.1а,б)
zg= (zb-za)/2.
239Для схемы рис. 13.10.1 в(za+zg) = (Zb-Zf)УСЛОВИЕ СБОРКИ (зацепляемости) передачи
гь1пс=У\ za!nc=7, где У - целое число.13.012.0
11,0
10,09.0-
8,0 -7.0	-6.0-5.0-4.0-3.0	-2.0-1.0	-
0Рис.\2S20
V2J10' 25,026,0\-25'50'г 23'
\22'50'
Ь 22'40'24.023.0'г 22'30' 22,0
L 22'20'Y22-10
22'\2V50
[21'40'\2V30'\2Г20‘\-2fW‘\21’\20Ъ0‘\20’40‘
j-20'30’
j-2020’ 14,0
\20'10'
i-20'21.0	-Е20.019.018.017.0	416.0
15,0г25’40'
\25’30‘
\25’20‘
2510’
Щ-25'24 50'13,039,036.0	-=35.0	\34.033.024'40' 32,0 -i
24’30
ъ24'2031.0	\30.0	А29.02410
Щ-24'=-23'50' 27.0 i23'40
Щ-23'30'27.0	-Е26.0	26’38.0	А Г
= f27-50’37.0	-|=-
=-2740’2730'Щ-27‘20’V27-10'27'52.0	з51.0	\50.0	449.048.0	-I47.0	-=46.045.0	-Е~29'40’
\\2930'
%29-20'
2940'Ъ26‘40
=г2630’43.0	-Е42.0Г26'20'	Щ.=г26'1040,039,0 ■29'28-50'28-40'28-30’Ъ28'20'V-28-W13.10.2. Номограмма для определения углазацепления коррегированной передачиУСЛОВИЕ СОСЕДСТВА будет проверено ниже
(см. прочностной расчет передачи п. 7).2. ПРОЧНОСТНОЙ РАСЧЕТ включает:2.1.	Выбор материалов зубчатых колес и вида их хими¬
ко-термической обработки (4.1).2.2.	Определение допускаемых напряжений a«pa) (4.1).
Эквивалентное число циклов нагружения (4.1 п. 2.2):- шестерни а
где Па=ПаNu- 60 п q Lf, с к и-пь - относительная частота вращения
шестерни а и водила А;- сателлита NHtg = 60 n'g Lb с кНЕ,
где n'g=naz0/zg - относительная частота вращения
сателлита g и шестерни а.Определение допускаемых напряжений стНЯа) для
пары "центральная шестерня а - сателлит g " прово¬
дится, следуя (4.1 п. 2).2.3. Прочностной расчет закрытых зубчатых передач от¬
носительно aw (4.2.2).1. Из двух пар зацепления передачи "b-g" (зацепле¬
ние внутреннее) и "о -g" (зацепление внешнее) оп¬
ределение межосевого расстояния aw проводят по
зависимости для внешего зацепления, как более на¬
груженного.а^=ка(и'+1)Тд к нр к- 103Табл. 13.10.2. Значения коэффициентов смещения ха и хьZq= 12z0= 15= 18Zo= 22Zq= 28za= 34+ Ха +Хь+ха+хь+ха+хь+Ха +Хь+Xq +хь+ Xa +Xb180,300,610,340,640,540,54.220,300,660,390,750,600,640,680,68----280,300,880,261,040,401,020,590,940,860,86--340,301,030,131,420,301,300,481,200,801,081,011,01420,301,300,201,530,291,480,401,480,721,330,901,30500,301,430,251,650,321,630,431,600,641,600,801,58650,301,690,261,870,411,890,531,800,701,840,831,79800,301,960,302,140,482,080,611,990,752,040,891,971000,302,900,362,320,522,310,652,190,802,260,942,22125------0,752,430,832,471,002,46где и =na/n'g-,О - коэффициент неравномерности распределе¬
ния нагрузки по потокам.При отсутствии компенсирующих устройств в пе¬
редаче (рис. 13.10.3) П = 1,3...2,0. В передачах с са-
моустанавливающимся одним из центральных колес
(рис. 13.10.4) 17= 1,1...1,2.1Pba~b/aw= 0,5 для и $6,3;1рьо= 0,4 для и >6,3.2.	Величину a'w округляют до ближайшего значения
Ow,mm {awx.a^) в соответствии с ГОСТ (табл.
4.2.3).3.	Ширина колеса внутреннего зацепления Ьь=трьа aw.
Ширина венца сателлитов bg= (1,03...1,04) Ьь.
Ширина колеса внешнего зацепленияba= (1,03...1,04) bg.4.	Модуль передачи т = 2awl[{u'+\)za]•т' округляют до ближайшей величины тп, мм
(тп„ ~ т') в соответствии с ГОСТ (табл. 4.2.2).5.	Уточняют числа зубьев колес za,zb и zg с провер¬
кой условий соосности и сборки.6.	Определяют диаметры колес а, b и g и уточняют
коэффициенты смещения для получения Ow.7.	УСЛОВИЕ СОСЕДСТВАaw sin (п/пс) > 0,5 dog,
где dag - диаметр вершин зубьев сателлита.8.	Определяют предварительные размеры валов (1.2 п. 11).9.	Выпоняют компоновку редуктора (п. 5), принимая
типы подшипников:-	для опор центральных валов - шариковые радиаль¬
ные легкой серии;-	для опор сателлитов - шариковые или роликовые
сферические средней серии.10.	Выпоняют проектный расчет валов.Учитывая наибольшую возможную неравномерность
распределения нагрузки по потокам, окружную силу
в зацеплении колес вычисляют по зависимостиFt = 4T0/(d0kc).11.	Проводят выбор подшипников.3. КОНСТРУИРОВАНИЕ ПЕРЕДАЧИТенденции развития планетарных редукторов про¬
слеживаются при сравнении конструкций редукторов
рис. 13.10.3 и 13.10.4.На рис. 13.10.3 представлен планетарный односту¬
пенчатый редуктор с жестко установленными колеса¬
ми а и Ь, что приводит к повышенным величинам Г?.Для уменьшения неравномерности распределения
нагрузки по потокам одно из центральных колес вы¬
полняют самоустанавливающимся. На рис. 13.10.4 са-
моустанавливающимся выполнено колесо о. Возмож¬
но выполнение самоустанавливающимся колеса Ь.Для уменьшения неравномерности распределения
нагрузки по ширине венца сателлита его устанавлива¬
ют на сферическом шариковом или роликовом под¬
шипнике.Водила выполняют цельными (литыми из стали или
высокопрочного чугуна), сварными или составными.
Другие рекомендации по конструированию [9].
240
2416 J JO 2Редуктор планетарный одноступенчатый с самоустанавливающимся центральным
колесом а. Колесо Ь жестко установлено в корпусе.Водило выполнено цельным (отливка).1.	Объем масляной ванна-1,6 л2.	Допускаемая радиальная нагрузка
консольных учостков болов:
входного-2600 Н; выходного- 10500 Н3.	Плечо приложения консольной нагрузки-
половино длина посадочного местаПлон скоростей->0-1Za-=5, 75ТехническаяхарактеристикаР; — 4,0 кВт
п1 ~ 950 мин ~ 1
п 2 = 165,2 мин
Т2 — 220 Н-м
Za = 24
Zb= 114
Zg = 45
m п ~ 2,0 мм
& = O'
и%н = 5,751.	После сборки дола редукторе должна
проворачиваться сдободно, без стукод
и заедания2.	Редуктор обкатать по 10... 15 мин на
дсех режимах ногрузкиbijfkictг УаепментРис. 13.10.4КП ДМ МС12о 13.t0.04.CBРЕДУКТОРплонеторнаОодноступенчатой^Hum.ИксеUocwmol"1:1НТУ УПИ*Кафедра ДМ и ПМ16	А-637
242
24313.12.	ПЕРЕДАЧА ГЛАВНАЯ АВТОМОБИЛЯМах кр. момент набаходнам балу Н м3000Общее перед, число6,45Передаточное число— конической передачи1,92— иилиндрич. передачи3,36Число сателлитоб4Передача коническаяМодуль, мм
Число зубьеб
Внешний делит,
диаметр, мм
Ширина, мм
Угол наклона
зубо, грод
Угол зацепл., град
Дл. образующ.,мм
МатериалdsЬ/3аRe131179,02522540
35'го-
12 6,8
ЗОХГТ I зохгтПередача цилиндрическаяМодуль, мм
Число зубьеб
Диаметр начален,
окружностей, мм
Ширино, мм
Угол наклона
зуба, грод
Угол зацепл., град
Межос. расст., мм
МатериалтпzdwЬваOw6,01487,447547293,567016'07'52"
20'
190,5
ЗОХГТ I 55ХПередача планетарная коническаяМодуль, мм
Число зубьеб
Внешний делит,
диаметр, мм
Ширино, мм
Угол наклона
зуба, град
Угол зацепл., град
Дл. образуют.,мм
Материалd еЬ/3аRe6,351169,852722139,7O'22'30'78, 1
ЗОХГТ | 25ХГТРис. 13.12.1КП ДМ МС12а. 13.12.01.СВПЕРЕДАЧА ГЛАВНАЯ
автомобиля-гЪНТУКоуедра ДМ и ПТМ
В редукторах смазываются:-	зубчатые колеса,-	подшипники валов.1.	Смазывание зубчатых колес:-	погружением в масляную ванну при скорости колесу коп $ 12... 15 м/с;-	струйное или под давлением при vKOn > 12... 15 м/с.
При смазывании зубчатых колес погружением в ма¬
сляную ванну придерживаются следующих правил:-	если в масляную ванну погружается быстроходное
колесо, то глубина погружения обычно не превыша¬
ет две высоты зуба;-	если в масляную ванну погружается тихоходное ко¬
лесо, то глубина погружения обычно не превышает0,25 радиуса колеса;-	объем масляной ванны составляет (0,3...0,8) л/кВт,
что при известных размерах поперечного сечения
редуктора определяет положение его дна;-	минимальное расстояние от вершин зубьев до дна
масляной ванны должно быть не менее (5... 10)я»;-	рекомендуемая вязкость масла в градусах Энглера Ес50
для зубчатых передач (табл. 13.13.1), для червячных
передач (табл. 4.2.25). Рекомендуемые масла для ре¬
дукторов общемашиностроительного применения
(табл. 13.13.2).-	для многоступенчатых редукторов разделение обще¬
го передаточного числа редуктора между отдельными
его ступенями следует выполнить так, чтобы диамет¬
ры колес (не шестерен) всех ступеней были прибли¬
зительно одинаковыми (рис. 13.13.1). Из этого усло¬
вия следуют рекомендации по распределению пере¬
даточных чисел многоступенчатых редукторов;-	при невыполнении вышеуказанного условия di \r-di п
следует для зубчатых колес с недосточным смазыва¬
нием предусмотреть дополнительную масляную ван¬
ну (рис. 13.13.2а), смазывающее паразитное колесо
(рис. 13.13.26) или другие конструктивные решения.2.	Смазывание подшипников валов осуществляется:
тем же маслом, что и зубчатых колеспри vton > 3 м/с;смазывание пластичными смазочными материаламипри 7Ло„ < 3 м/с.С целью предотвращения вымывания смазок из
подшипниковых узлсз рекомендуется последние вы¬
полнять с защитными шайбами (рис. 8.6.4а, 8.6.56,
8.6.7а,к и др.).Некоторые конструктивные решения по смазыва¬
нию подшипников и зубчатых колес представлены
на рис. 13.13.2, 13.13.3.13.13.	СМАЗЫВАНИЕ РЕДУКТОРОВРис. 13.13.1. Оптимальные значения передаточных
чисел ит для получения d2\-d2\\Табл. 13.13.1. Рекомендуемая вязкость масел Е°
для зубчатых передачМатериалколесСГТМРаЕ%а ( ЕГоо ) ПРИ скорости колес Уко„, м/с<0,50,5...1,01,0...2,52,5...5,05...12>12Синтетические
материалы
Чугун Л
Бронза J
СтальСтали для
цементации470...
...10001000...
...1200>120024(3)36(4,5)36(4,5)60(7)16(2)24(3)36(4,5)36(4,5)1116(2)24(3)36(4,5)81116(2)24(3)681116(2)4,56611Рис. 13.13.2. Конструктивные
решения по смазыванию подшипников
и зубчатых колес редукторов:а)	использование дополнительной ма¬
сляной ванны;б)	использование паразитного зубчатого
колеса;в)	решение по смазыванию подшипни¬
ков входного вала конической переда¬
чи
245Табл. 13.13.2. Масла для редукторов общемашиностроительного применения [28]МаркамаслаКинематическая
вязкость, мм2/с
при температуре,
°СГОСТ, ТУУсловия примененияТемпература
окружающей
среды, °СКонтактныенапряжения:1	- до 800 МПа2	-до 1600 МПаОкружная скорость
или скорость
скольжения, м/сПримечания^ °- °- О
_ СЧ Ч; vq — —О vi О vi о о ^
Ч o' N гп 1Л « —50100Передачи зубчатыеИРП-4035...458...10ТУ 38-101451-78- 10...+501+ + +Масло основное, а также для волновых редукторов2+ + +с диаметром гибкого колеса до 80 ммИРП-7572...8011.„13ТУ 38-101451-78- 10...+501+ + +Масло основное, а также для волновых редукторов2+ + +с диаметром гибкого колеса до 160 ммИРП-150140...16018. „20ТУ 38-101451-78- 10...+501+ + + +Масла основные2+ + + +ИТП-200220...240-ТУ 38-101292-79- 10...+501+ + +2+ + +ИТП-300304...35735.„45ТУ 38-101292-79- 7...+501+ +2+ +И-40А40-ГОСТ 20799-75-15...+451+ + +Возможная замена для волновых редукторовс диаметром гибкого колеса до 80 ммИ-50А507ГОСТ 20799-75- 20...+451+ + +Возможная замена для волновых редукторовс диаметром гибкого колеса до 160 ммПередачи червячныеИГП-114110... 12015ТУ 38-101413-78- 15...+501+ + +Масла основныеИГП-152147...15820ТУ 38-101413-78- 15...+501+ + +ИГП-182175... 19023.„28ТУ 38-101413-78- 8 ...+501+ + +МС-2015720ГОСТ 21743-76- 18...+501+ + + +Масла для заменыЦилиндро¬вое 526050...70ГОСТ 6411-76- 5...+501+ + +АСЗп-6-6ТУ 38-10111-75- 42...+251+ + + +АСЗп-10-10ТУ 38-101267-72- 36...+251+ + + + +А-АРис. 13.13.3. Конструктивные
решения по смазыванию подшипни¬
ков и зубчатых колес редукторов:
а) решение по смазыванию подшип¬
ников и червяка в передаче с верх¬
ним его расположением;
в) решение по смазыванию подшип¬
ников входного вала конической
передачи
24614. МУФТЫ [8, 10, 25]
14.1.	МУФТЫ ГЛУХИЕ1.	МУФТЫ ПРОДОЛЬНО-СВЕРТНЫЕ гост23Юб-93Верхний кожух условно не покозан1	- полумуфта; 2 - фиксирующее полукольцо;3- полукожух; 4 - болт; 5 - гайка; 6 - шайба; 7 - винтПолумуфты изготавливаются из чугуна СЧ20 по ГОСТ 1412-79,
полукольца фиксирующие - из стали 45 по ГОСТ1050-74.
Муфта может быть выполнена без фиксирующих полуколец.Табл. 14.1.1. Параметры муфт и их основные размеры, ммГОСТ 23106-93Т
кН мdDL1Лh'зКЬd,К-воП0,12525...28909038261182016М1040,20030...35105120503515102216М1240,31535...40110120503515102219М1240,5040...45120170503515102822М1260,8048...50140170503515102825М1661,2555...63150170503515102825М1662,0063...71170220503515103835М1683,1575...85200220503515103835М1685,085.„95210270624217124635М2088,0100...110240340765626,5155439,5М24812,5120...130280340765626,5155449М248Значения передаваемых крутящих моментов указаны
для постоянной по значению и направлению нагрузки.
Если нагрузка является переменной, значения номиналь¬
ного крутящего момента должны быть уменьшены в 1,4
раза. При реверсивном вращении и переменной нагруз¬
ке значения номинального крутящего момента должны
быть уменьшены в 2 раза.Концы валов цилиндрические - ГОСТ 12080-66 (7.4.2 п.1).
Фаски (7.4.3 п. 2).Размеры опорных поверхностей под крепежные детали;
диаметры отверстий под болты (12.7.1).При определении силы, нагружающей валы от
муфты, следует принимать d3=d (см. 6.5).ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ продольно-свертной
муфты, передающей номинальный крутящий мо¬
мент Т= 200 Н м, с диаметром посадочных отвер¬
стий d = 32 мм, с фиксирующими полукольцами:
Mycpma продольно—сбертная 200-32- 1ГОСТ 23106-93
То же, без фиксирующих полуколец:Мусрто продольно—сбертная 200-32-2ГОСТ 23106-93
2.	МУФТЫ ВТУЛОЧНЫЕ гост 24246-80Исполнение 4WZZZZZZZZZzAf-КтчччччЦз^Рис. 14.1.2. Муфты втулочные, в которых для передачи крутящего момента используются:
а) - штифты, б) - шпонки призматические, в) - шпонки сегментные, г) - шлицы;/ - втулка; 2 - штифт; 3 - шпонка призматическая; 4 - шпонка сегментная; 5 - соединение шлицевое; 6 - винт; 7 - кольцо пружинное
Табл. 14.1.2. Параметры муфт и их основные размеры, ммГОСТ 24246-801Т,для исп
2кН м
олнент
34ДЛЯ испс1,2,3лнений4Dдля исп
1,2,3Lолнений4ШтифтШпонкапоз.ЗШпонкапоз.4Винтпоз.5Кольцопоз.60,032-0,063-1819,20-3255-5x36-5x6,55x7,5М6х8,66320,050,0710,10,1420222416183865456x406x6x258x7x255x7,55x9,06x9,0М6х8,66380,090,1250,180,25252821234275508x458x7x286x9,06x10М6х8,66420,1250,1800,250,35528303223264890558x508x7x3610x8x366x108x11М6х8,66480,20,2800,40,563235...382628, 32551056510x6010x8x458x1110x13Мбх 10,66550,280,40,560,83840...423236601208010x6510x8x5012x8x5010x13М6х10,66
М8х 12,66600,40,561,124245,483642701409012x8012x8x6314x9x63М8х 12,66700,560,81,648, 50
5342468015010012x9014x9x6316x10x63—М10х1б,бб"800,81,122,2453...56
6046529017011016x10016x10x7018x11x70—Ml Ох 16,66901,121,6-3,1560...6552, 5610018012016x11018x11x80-Ml 0x20,661001,62,244,56570...75566211020013020x12018x11x9020x12x90—Ml 0x20,661102,243,1506,37589, 8572120220“Т50-'20x12020x12x10020x14x100Ml 2x20,661203,154,59,08590, 958213024017025x14022x14x11025x14x110Ml 2x20,661304,56,312,595100, 1059214028019025x14025x14x12528x16x125Ml 2x20,66140Значения передаваемых крутящих моментов указаны
для постоянной по значению и направлению нагрузки.
Если нагрузка является переменной, значения номиналь¬
ного крутящего момента должны быть уменьшены в 1,4
раза. При реверсивном вращении и переменной нагруз¬
ке значения номинального крутящего момента должны
быть уменьшены в 2 раза.Втулки изготавливаются из стали 45 по ГОСТ 1050-74.Концы валов цилиндрические - ГОСТ 12080-66 (7.4.2 п. 1).
Штифты конические по ГОСТ 3129-70 (17.6 п. 11).Шпоночные соединения призматические - ГОСТ 23360-78 (10.1.2).
Шпоночные соединения сегментныее - ГОСТ 24071-80 (10.1.1).
Шлицевые соединения прямобочныс - ГОСТ 1139-80 (10.2.1).
Шлицевые соединения эвольвентные - ГОСТ 6033-80 (10.2.2).
Кольцо пружинное - ГОСТ 2833-77.Фаски - (7.4.3 п. 2).При определении силы, нагружающей валы от муф¬
ты, следует принимать <1-3 = d (см. 6.5).ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ втулочной муфты испол¬
нения 1, передающей номинальный крутящий момент
Т = 200 Н-м, с диаметром посадочного отверстия d -
38 мм:Муфта втулочная 1-280-38 ГОСТ 24246-80
2483. МУФТЫ ФЛАНЦЕВЫЕ ГОСТ 20761-80б)Полумуфты изготавливаются из стали 40 по ГОСТ 1050-74,
35Л по ГОСТ 977-75 или чугуна СЧ20 по ГОСТ 1412-79.Табл. 14.1.3. Параметры муфт и ихприсоединительные размеры, ммГОСТ 20761-80ТкНмdDmaxL , 1 L
max12СтальЧугун210,0160,00811..1480402884600,0320,01616..22905036104760,0630,03220..281006042124830,1250,06325..3611280581701200,1600,08030..3813080581701200,2500,12532..45140110822301700,4000,20035..50150110822301700,6300,31545...601701401052902201,00,550...711801401052902201,60,860...851901701303502702,51,2570..1002242101654303404,02,080..1102502101654303406,33,1595..130280250200510410105,0110...160320300240610490168,0125...1803603002406104902512,5150...2104003502807105704020180..250515410330830670Рис. 14.1.3. Муфта фланцевая:а)	общий вид муфты;б),	в), г) исполнения полумуфт
Исполнение 1 - длинные валы, исполнение 2 - ко¬
роткие валы по ГОСТ 12080-66.Значения передаваемых крутящих моментов указаны
для постоянной по значению и направлению нагрузки.
Если нагрузка является переменной, значения номиналь¬
ного крутящего момента должны быть уменьшены в 1,4
раза. При реверсивном вращении и переменной нагруз¬
ке значения номинального крутящего момента должны
быть уменьшены в 2 раза.Табл. 13.1.4. Размеры фланцевых муфт, мм [8], [10]г)dDD'Dtd2dodsdid3LL,JhhhbсK-bo11.1480906085253530256027815102034M8416..189010065903040353080371020102520..221001107510040504535100471225123025..281201309012050605040120551530163556M1030..3814015011014065756050160751740202840..451601701251608090756522010520552645M1248..5519020015019090110908022010522552650660..7522024018022012014012010528013525703255M1680..9526028022026016018015013534016528853860100..1203403602803401902201801654202003210542671012M20125..150375400320380230270210190500240361254875160..180440480375440280320280260600290401505885M248190..220515560440520330380320300700340451756890Допускаемая окружная скорость чугунных муфт - до
35 м/с, стальных - до 70 м/с.Радиальная несоосность валов - не более 0,05 мм.Концы валов цилиндрические - ГОСТ 12080-66 (7.4.2 п. 1).
Шпоночные соединения - ГОСТ 23360-78 (10.1.2).ГОСТ 10748-79 (10.1.1).Шлицевые соединения прямобочные - ГОСТ 1139-80 (10.2.1).
Шлицевые соединения эвольвентные - ГОСТ 6033-80 (10.2.2).
Фаски - (7.4.3 п. 2).При определении силы, нагружающей валы от муф¬
ты, следует принимать d3 = d (см. 6.5).ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ фланцевой
муфты, передающей номинальный кру¬
тящий момент т= 63 Н м, с диаметром
посадочных отверстий d = 20 мм, полу¬
муфты в исполнении 1, из стали:Муфта фланцевая 63—20— 1 1ГОСТ 20761-80То же, из чугуна:Мусрта фланцевая 63-20-12ГОСТ 20761-80
То же, одна полу муфта с d = 20 мм в
исполнении 1, другая с d = 25 мм в ис¬
полнении 2, обе полумуфты из стали:
Муфта фланцевая 63-20-11-25-21
ГОСТ 20761-80
а)ffr■ffltkб)-i"f&— ■	-a№14.2. МУФТЫ ПОДВИЖНЫЕ1. МУФТЫ ЗУБЧАТЫЕ шст500б-94в)Рис. 14.2.1. Типы зубчатых муфт:а)	- тип 1 (с разъемной обоймой);б)	- тип 2 (с промежуточным валом);в)	- тип 3 (с неразъемой обоймой)Втулки муфт изготовляются в исполнениях:1	- с цилиндрическими отверстиями для коротких кон¬цов валов по ГОСТ 12080-66;2	- с коническими отверстиями для коротких концоввалов по ГОСТ 12080-66;3	- с отверстиями для валов, соответствующими соеди¬нениям средней серии с прямобочными шлицами по
ГОСТ 1139-80;4 - с отверстиями для валов с эвольвентными шлицами
по ГОСТ 6033-80.Втулки, обоймы и фланцевые полумуфты изготавливают:-	коваными из стали марок 35ХМ по ГОСТ 4543-71,сталей 40, 45, 50 по ГОСТ 1050-88;-	литыми из сталей марок 40JI, 45JI, 50JI по ГОСТ 977-88.
Твердость зубьев после термообработки - 42...51 HRC.
Угловая несоосность осей валов - не более 1,5°.При определении сил, нагружающих валы от муфты, сле¬
дует принимать d3=m z (см. 6.5).Табл. 14.2.1. Параметры муфт и их основные размеры, ммГОСТ 5006-94TkHmnМИН'1maxdDD,LIсВЗацеплениешzbh1,0250040145105601748212502,53012601,6210055170125801748212502,53813752,5190060151358522010512503,03615754,01600652001509522010518503,04018856,313008023017511527013018603,0482012510110010027020014534016518603,0562414516100012030023017534516525704,048301802580014033026020041520030704,056321804070016041033023041520030906,046352106360020047039029050024035906,05640250Рис. 14.2.2. Муфта зубчатая типа 1:1- втулка, 2 - обоймаКонцы валов цилиндрические - ГОСТ 12080-66 (7.4.2 п. 1).
Концы валов конические - ГОСТ 12081-72 (7.4.2 п. 2).
Шпоночные соединения призматические - ГОСТ 23360-78 (10.1.2).
Шлицевые соединения прямобочные - ГОСТ 1139-80 (10.2.1).
Шлицевые соединения эвольвентные - ГОСТ 6033-80 (10.2.2).
Фаски (7.4.3 п. 2).ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ зубчатой муфты типа 1 с
номинальным крутящим моментом Т= 1000 Н-м, с ди¬
аметрами посадочных отверстий во втулках d = 40 мм,
со втулками исполнения 1:Mycpma 1-1000-40-1 ГОСТ 5006-94
То же, типа 1 с диаметром посадочного отверстия d =
45 мм во второй втулке исполнения 2:Mytpma 1-1000-40-1-45-2 ГОСТ 5006-94
То же, типа 2 с диаметрами посадочных отверстий во
фланцевых полумуфтах d = 50 ммMytpma 2-1000-40-1-50-1 ГОСТ 5006-94
2502.	МУФТЫ ЦЕПНЫЕ С ОДНОРЯДНОЙ ЦЕПЬЮ гост 20742-93Рис. 14.2.3. Цепная муфта с однорядной цепью (тип 1)Значения передаваемых крутящих моментов указаны для постоянной по значению и направле¬
нию нагрузки. При реверсивном вращении и переменной нагрузке значения номинального крутя¬
щего момента должны быть пересчитаны.Табл. 14.2.2. Параметры муфт и их размеры, ммГОСТ 20742-93ТкНмdDL да
11Я исг
2юлн.3,41 Я
1ИЯ ис
2юлн.3,4Цепь
ГОСТ 13568-75ШагцепиРЧислозубьевZЪРадиальное
смещение осей
валов, не более0,06320...2811010212280927486364225273642ПР-19,05-318019,05121,30,160,12525...36125122162921248686425827394242ПР-25,4-600025,4101,80,200,2532...4514016212486583942ПР-25,4-600025,4121,80,250,540...56200222172118825758ПР-31,75-890031,75142,00,321,050...712102222841722201181688210557735882ПР-38,1-1270038,1123,50,402,063...90280284344220272168214105130739482105ПР-50,8-2270050,8123,80,504,080... 11031034442427226421426413016594124105130ПР-50,8-2270050,8143,80,608,0100...140350504334334200154165ПР-50,8-2270050,8163,80,80Типы муфт: 1 - с однорядной цепью;2	- с двухрядной цепью (13.2. п.З).
Исполнения полумуфт:1	- с цилиндрическим отверстием для коротких кондоввалов по ГОСТ 12080-66;2	- с коническим отверстием для коротких концов ва¬лов по ГОСТ 12081-66;3	- с отверстием для валов со средней серией прямобоч-ных шлицов по ГОСТ 1139-80;4	- с отверстием для валов с эвольвентными шлицамипо ГОСТ 6033-80.Материал полумуфт - сталь:45 по ГОСТ 1050-88, 45Л по ГОСТ 977-88.Твердость рабочих поверхностей зубьев 40...45 HRC.
Угловая несоосность осей валов - не более 1 °.
Радиальная несоосность осей валов (табл. 14.2.2).
При определении сил, нагружающих валы от муфты, сле¬
дует принимать d3=Pz/i\ (см. 6.5).Концы валов цилиндрические - ГОСТ 12080-66 (7.4.2 п. 1).
Концы валов конические - ГОСТ 12081-72 (7.4.2 п. 2).
Шпоночные соединения призматические - ГОСТ 23360-78 (10.1.2).
Шлицевые соединения прямобочные - ГОСТ 1139-80 (10.2.1).
Шлицевые соединения эвольвентные - ГОСТ 6033-80 (10.2.2).
Фаски - (7.4.3 п. 2).ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ цепной муфты, передаю¬
щей номинальный крутящий момент Г = 500 Н-м, ти¬
па 1, с диаметром посадочных отверстий d = 50 мм,
с полумуфтами исполнения 1:Mytpma 500- 7 -50- 7	ГОСТ 20742-93То же, с диаметром посадочного отверстия одной полу-
муфты d = 50 мм, исполнения 1, с диаметром другой
полумуфты d = 56 мм, исполнения 2:Mytpma 500- 7 -50- 7 -56-2 ГОСТ 20742-93
То же, с полумуфтами исполнения 3 с наружным диа¬
метром шлицев d ~ 48 мм:Mytpma 500-1-8x42x48	ГОСТ 20742-93То же, с диаметром посадочного отверстия одной полу¬
муфты d = 50 мм, исполнения 1, с наружным диамет¬
ром зубьев шлицев другой полумуфты d = 48 мм, по¬
садкой по диаметру центрирования Н1, модулем т =1,5	мм, исполнения 4:Mytpma 500- 1-48хН7х 1,5-4 ГОСТ 20742-93
2513. МУФТЫ ЦЕПНЫЕ С ДВУХРЯДНОЙ ЦЕПЬЮ гост 20742-93Рис. 14.2.4. Цепная муфта с двухрядной цепью (тип 2)Значения передаваемых крутящих моментов указаны для постоянной по значению и направле¬
нию нагрузки. При реверсивном вращении и переменной нагрузке значения номинального крутя¬
щего момента должны быть пересчитаны.Табл. 14.2.3. Параметры муфт и их размеры, мм	гост 20742-93ТкНмdDL д
1ИЯ ИИ
2юлн.3,41 Д
1ля ис
2полн.3,4Цепь
ГОСТ 13568-75ШагцепиРЧислозубьевZhРадиальное
смещение осей
валов, не более0,06320...24
25758510886803625362ПР-12,7-318012,712147,50,20289512898924227362ПР-12.7-318012.7160,12525...3032...36951051281709813292944258273936422ПР-12,7-3180
2ПР-15,875-454012,715,87516147.59.50,250,2532...4042...46115125170230132180941265882395742582ПР-15,875-454015,87516189,50,320,5040...5053...561702321821288257582ПР-19,05-640019,05182211,50,401,050...5660...7119023229618223212818082105577358822ПР-25.4-1140025,4161815,50,502,063...6570...7580...9025029623218018310573822 ПР-25,4-1140025,42215,50,602ПР-31,75-1770031,75162019363291233130941054,080...95100...110320363447291369233287130165941241051302ПР-38,1-25400
2ПР-44.45-3448038,144.45182222,50,808,0100...125130...1403404475303694342873601652001241541301652ПР-44.45-34480
2ПР-50,8-4536044.4550,8201626,3301,0016125...150160...1804405306104344903604302002401541841652002ПР-50,8-4536050,8 I 18
| 22301,20Типы муфт: 1-с однорядной цепью (13.2 п.2);2 - с двухрядной цепью.Исполнения полумуфт:1	- с цилиндрическим отверстием для коротких концоввалов по ГОСТ 12080-66;2	- с коническим отверстием для коротких концов ва¬лов по ГОСТ 12081-66;3	- с отверстием для валов со средней серией прямобоч-ных шлицов по ГОСТ 1139-80;4	- с отверстием для валов с эвольвентными шлицамипо ГОСТ 6033-80.Материал полумуфт - сталь:45 по ГОСТ 1050-88, 45Л по ГОСТ 977-88.Твердость рабочих поверхностей зубьев 40...45 HRC.
Угловая несоосность осей валов - не более 1°.
Радиальная несоосность осей валов (табл. 14.2.3).
При определении сил, нагружающих валы от муфты, сле¬
дует принимать d3=Pz/ix (см. 6.5).Концы валов цилиндрические - ГОСТ 12080-66 (7.4.2 п. 1).
Концы валов конические - ГОСТ 12081-72 (7.4.2 п. 2).
Шпоночные соединения призматические - ГОСТ 23360-78 (10.1.2).
Шлицевые соединения прямобочные - ГОСТ 1139-80 (10.2.1).
Шлицевые соединения эвольвентные - ГОСТ 6033-80 (ю.2.2).
Фаски (7.4.3 п. 2).ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ цепной муфты, передаю¬
щей номинальный крутящий момент Г = 500 Н-м, ти¬
па 2, с диаметром посадочных отверстий d = 50 мм,
с полумуфтами исполнения 1:Муфта 500-2-50- 1	ГОСТ 20742-93То же, с диаметром посадочного отверстия одной полу-
муфты d = 50 мм, исполнения 1, с диаметром другой
полумуфты d = 56 мм, исполнения 2:Муфта 500-2-50-1-56-2 ГОСТ 20742-93
То же, с полумуфтами исполнения 3 с наружным диа¬
метром шлицев d = 48 мм:Myipma 500-2-8x42x48	ГОСТ 20742-93То же, с диаметром посадочного отверстия одной полу¬
муфты d = 50 мм, исполнения 1, с наружным диамет¬
ром зубьев шлицев другой полумуфты d = 48 мм, по¬
садкой по диаметру центрирования Н1, модулем т =1,5	мм, исполнения 4:Муфта 500-2-48хН7х 1,5-4 ГОСТ 20742-93
25214.3. МУФТЫ УПРУГИЕ1. МУФТЫ УПРУГИЕ ВТУЛОЧНО-ПАЛЬЦЕВЫЕ гост 21424-937 6	L1,2 — полумуфти;3	- полей;4	— втулка упругая;5	- шайба для пальцевГОСТ 9649-78;6	- шайба стопорная с носкомГОСТ 13465-777	— гайка по ГОСТ 5915 — 70;8	- кольца пружинное
13542-86.Сторона
электродвигателяРис. 14.3.1. Муфта втулочно-пальцевая
Материал полумуфт - чугун СЧ20 по ГОСТ 1412-85, пальцев - сталь 45 по ГОСТ 1050-88
Табл. 14.3.1. Параметры муфт и их размеры, ммГОСТ 21424-93Г1Несоосность валовТормознойкН-мdDИсполненияИсполненияне болееhhhd,d2ADrшкиви12341234радиальнаяугловаяВ0,06320...241001047610476503638240,21°30'28161640146312050330,12525, 281201258912589604244260,31°00'321818551486120503330165121165121805860380,2532...38140165121165121805860380,31°00'4020207516100160603740...452251692251601108285560,540...451702251692251601108285560,31°00'502426801812020080430,7145...561902261702261701108285560,41°00'55242610020135250100531,050...562202261702261701108285560,4Г00'60303212025 .1602501005360...70286216286216140105107722,063...75250288218283218140105107720,41°00'703442150281803201205880...90348268348268170130135954,080...95320350270350270170130135950,50°30'80405016035230400150588,0100...1254004323424323422101651701250,50°30'НО5772200452805001806116,0120, 1255004353454353452101651701250,60°30'14072862405536063023561130...150515415515415250200205155160615495615495300240245185Рис. 14.3.2. Варианты выполнения пальцаИсполнения полумуфт:-	с цилиндрическим отверстием для коротких концов валов
по ГОСТ 12080-66;-	с цилиндрическим отверстием для длинных концов валов
по ГОСТ 12080-66;3	- с коническим отверстием для коротких концов валовпоГОСТ 12081-72;4	- с коническим отверстием для длинных концов валовпоГОСТ 12081-72;При определении сил, нагружающих валы от муфты, следуетпринимать d, = Dt (см. 6.5).ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ упругой втулочно-пальцевой муф¬
ты с номинальным крутящим моментом Т = 250 Н-м, диамет¬
ром посадочного отверстия d- 40 мм, исполнения 1:Мусрта 250-40-1	ГОСТ 21424-93То же, одна из полумуфт диаметром d = 32 мм, исполнения
1, другая - диаметром d = 40 мм, исполнения 4:Му<рта 250-32-1-40-4 ГОСТ 21424-93Табл. 14.3.2. Размеры пальцев, ммdiDnd 2LuСkDpLPg1422M10561414262231622M126416302518267018332282028M16802020353242532M201012526445407.836Ш28504553548M2413330346635564558M361774446780715570M422165354100908
d (H7)2.	МУФТЫ УПРУГИЕ СО ЗВЕЗДОЧКОЙ гост 14084-93А-л-1АА-АРис. 14.3.3. Муфта со звездочкойЗначения передаваемых крутящих моментов указаны
для постоянной по значению и направлению нагрузки.
Если нагрузка является переменной, значения номиналь¬
ного крутящего момента должны быть уменьшены в 1,4
раза. При реверсивном вращении и переменной нагруз¬
ке значения номинального крутящего момента должны
быть уменьшены в 2 раза.Исполнения полумуфт:1	- с цилиндрическим отверстием для коротких концоввалов по ГОСТ 12080-66;2	- с цилиндрическим отверстием для длинных концоввалов по ГОСТ 12080-66.Материал полумуфт - сталь 35 по ГОСТ 1050-88.
При определении сил, нагружающих валы от муфты, сле¬
дует принимать d3=0,l5D (см. 6.5).Концы валов цилиндрические - ГОСТ 12080-66 (7.4.2 п. 1).
Шпоночные соединения призматические - ГОСТ 23360-78 (10.1.2).
Фаски (7.4.3 п. 2).Табл. 14.3.3. Параметры муфт и их размеры, ммтНмОтверстиеDLдля исполнения
1 2CJ, С'1maxНесоосность валовЬhd/ для исполн.
1 2не бо
радиальнаяпееугловая16,012; 14
16; 1830 25
40 285381 71
101 774000,21°30'10,51525,01416...19
2030 25
40 28
50 366381 71
101 77
121 933700,2Г30'12,51531,516; 19
20; 2240 28
50 3671101 77
121 933150,21°30'12,5156320...24
25; 2850 36
60 4285128 100
143 112'2350,2Г30’14,52212525; 28
30...3660 42
80 58105143 112
188 1442100,3Г30’16,52225032...3840...4580 58
110 82135191 147
251 1951600,4Г00’18,5254003840...4880 58
110 82166196 152
256 2001400,4Г00'20,530ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ упругой муфты со звездоч¬
кой, передающей номинальный крутящий момент Т=
125 Н-м, с диаметром посадочных отверстий d = 32 мм,
с полумуфтами исполнения 1:Mytpma 125-32-1	ГОСТ 14084-93То же, с полумуфтами: одна - исполнения 1, другая -
исполнения 2:Mytpma 125-32-1-2	ГОСТ 14084-93То же, с полумуфтами: одна - диаметром d = 32 мм, ис¬
полнения 1, другая - диаметром d= 25 мм, исполнения
2: Mytpma 125-32-1-25-2 ГОСТ 14084-93
2543.	МУФТЫ УПРУГИЕ С ТОРООБРАЗНОИ ОБОЛОЧКОЙ гост 20884-93Табл. 14.3.4. Параметры муфт и их размеры, ммГОСТ 20884-93ТкН-мТmaxкН-мdDL
Испо
1 21 /
лнения
1 2УголзакручившахНесоосность
осевая радиальн. угловая0,040,12518, 19
22...24
25125115 100
130 120
140 13038 26
44 285°30'1,0 1,0 1°00’0,080,2522,24
25, 28
30160140 130
150 140
185 17038 26
44 28
60 405°30'2,0 1,6 Г00'0,1250,425,28
30...36180155 145
190 17544 28
60 405°30'2,0 1,6 1°00'0,20,6330...3840200200 185
250 2356 40
84 605“30'2,5 2,0 1°00'0,250,832...3840...45220205 185
255 24060 40
84 605°30'3,0 2,5 Г30’0,3151,035...3840...4825021 195
270 25060 40
84 605°30'3,0 2,5 1°30'0,50,81,62,540..5648...56
60,63280320270 250
280 270
330 31084 60
84 60
108 755°30'5°30'3.6	3,0 1°30'3.6	3,0 1°30'1,253,1555, 56
60...75360280 270
330 28084 60
108 754°30'4,0 3,6 1°30'2,05,063...7589...90400350 270
400 320108 75
132 964°30'4,5 4,0 1°30'3,158,07580...95
100450355 285
405 325
475 385108 75
132 96
168 1254°30'4,5 4,0 1°30’5,012,590, 95
100... 125500415 325
490 400132 96
168 1264°30'5,0 4,0 1°30'8,020100...125
130,140560495 400
570 465168 126
204 1583°30'5,6 5,0 1°30'12,525110...125130...	145
160630525 420
585 480
665 540168 126
204 158
244 1853°30’6,0 5,0 1°30'1631,5120,125130...	150160...180710510 430
590 490
670 550168 126
204 158
244 1883°30'6,7 5,0 1°30'2040140,150
160...180
180,190800600 500
680 560
760 620204 158
244 188
284 2182°30'7,5 5,0 1°30'2550150
160...180
190.20090010 510
690 570
770 630204 158
244 188
284 2182°30'9,0 5,0 Г30'31,563160...180
190...2201000710 580
790 640244 188
284 2182°30'10 5,0 1°30*4080170,180
190...210
220,2401120720 590
800 650
900244 188
284 218
334 -2°30'11 5,0 Г30’Типы муфт:	Рис. 14.3.4. Муфта с торообразной оболочкой
1-с	оболочкой выпуклого профиля;	выпуклого профиля2-е	оболочкой вогнутого профиля.
Исполнения полумуфт:
1	- с цилиндрическим отверстием для коротких концов валов по ГОСТ 12080-66;2	- с коническим отверстием для коротких концов валов по ГОСТ 12081-72.
Материал полумуфт - чугун марки Вч-35... ВЧ-50 по ГОСТ 7293-85;
-	сталь 45 по ГОСТ 1050-88.
При определении сил, нагружающих валы от муфты, следует принимать d3~2,2d
Концы валов цилиндрические - ГОСТ 12080-66 (7.4.2 п. 1).	(см. 6.5).Концы валов конические - ГОСТ 12081-72 (7.4.2 п. 2).Шпоночные соединения призматические - ГОСТ 23360-78 (10.1.2).Фаски (7.4.3 п. 2).ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ упругой муфты с торобразной оболочкой, передающей но¬
минальный крутящий момент Т= 250 Н м, типа 1, с диаметром отверстий полумуфт d=
40 мм, исполнения 1:	Муфта 250-1-40-1	ГОСТ 20884-93
То же, одна из полумуфт диаметром d = 40 мм, исполнения 1, другая - d =36 мм, ис¬
полнения 2:	Муфта 250-1-40-1-36-2 ГОСТ 20884-93
4.	УПРУГАЯ МУФТА С ЦИЛИНДРИЧЕСКИМИ ПРУЖИНАМИПри определении сил, нагружающих валы от муфты, следует принимать d3= D„
(см. 6.5).Табл. 14.3.5. Параметры и размеры, мм, упругих муфт
с цилиндрическими пружинами [24], [41]тлВариант 1Вариант 2Шммин'1DL1D„Аd maxЛL\Аd шахЛЬ20,047420010075458045258985028301200,073800112855090502881086032331330,1035001259555100603281186535361460,135320014010560110653581287040401600,182900160110701257040101508045461850,262600180130751458045101609050502000,37523002001408516090501018010055542240,55210022515595180100551020011565602500,791950150170105144115651022013575662761,091800180184115170135751024015090723021,4316503152021252451508510260170100783282,1215003352201402701709510290190110863563,0135040024416031519010510330215125944144,351200450270180360215120103702401401064666,21080500300200400240135104102701601165168,959505603402254502701501546530018012857812,758406303802505003001701551535020014264217,95750710425280570350200155754002251587182555. УПРУГАЯ МУФТА С ПАКЕТАМИ ГИЛЬЗОВЫХ ПРУЖИНЬ	оПри определении сил, нагружающих валы от муфты, следует принимать d3-0,5(D+Di).
(см. 6.5).Табл. 14.3.6. Параметры и размеры, мм, упругихмуфт с пакетами гильзовых пружин [24]ГШмпМИН'1dDD^1[Ьа0,1433850351857050260300,2153850351857060260400,2882850351857070260500,433400452109070260500,57531805022510080260600,71631805022510080390601,0728606025012090390651,432600752751501004100751,862380803001551004100752,32230853201601004100752,872080903451701204100953,5818801003801801405100115
256ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:1.	Присоединительные размеры электродвигателя.2.	Присоединительные размеры редуктора.3.	Присоединительные размеры муфты.(д =3...5 мм)15.Рис. 15.1.3. Размещение опорных поверхностейэлектродвигателя и редуктора на рамеПРИВОДЫ15.1. КОНСТРУИРОВАНИЕ РАМ [21]1. СОЕДИНЕНИЕ ВАЛА ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯ С ВАЛОМ РЕДУКТОРА
и схема расположения болтов крепления элементов привода на плоскости рамы1.1.	Выставить соосно электродвигатель и редуктор так, чтобы между торцевыми
поверхностями соединяемых валов был зазор д = 3...5 мм.1.2.	Оценить расстояние L0 между заплечиками валов электродвигателя и редук¬
тора L0=L2peg+A + L23g, мм.1.3.	Для выбранного типо-размера муфты определить ее длину L муфт, ММ.1.4. Наилучшим вариантом есть условие L о — L муфт(рис. 15.1.4а).1.5.	Если L0> Luytpm , то между заплечиками валов и муфты следует установить
дистанционные кольца (рис. 15.1.46).1.6.	Если L 0 К. L муфт , то зазор д между валами электродвигателя и редуктора сле¬
дует увеличить, чтобы соблюдалось условие п. 1.4 (рис. 15.1.4в).Выполнение п. 1 определяет схему расположения болтов на плоскости рамы, где
смонтированы электродвигатель и редуктор (рис. 15.1.2).а)Вал '
редуктора<-0t-2peg A L2oqшar\ф тВолэлектродбигателяв)t-2peg 1 L 2эдfU.L муфтКольиодистанционноеРис. 15.1.4. Варианты соединения валов электродвигателя и редуктора2. ОПОРНЫЕ ПОВЕРХНОСТИ ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯ И РЕДУКТОРАИспользуя присоединительные размеры элементов привода, обрисовать на схеме
размещения болтов опорные поверхности электродвигателя и редуктора (рис.
15.1.3), что определяет ориентировочно длину рамы LPOm , мм.РАМА3.1. Высота рамы определяется из 2-х условий:а)	Нром =(0,09...0,12)L рам. мм.б)	Учитывая, что для изготовления рам чаще используется сортамент швеллера,
высота его выбирается из возможности размещения большего из болтов dpeg
или dэд (диаметры отверстий в швеллерах представлены в табл. 15.2.3).
3.2.	Поперечный размер установки швеллеров (рис. 15.1.5)' 39и peg' Ь эд-2а,-2а,мм,мм,где а - расстояние от стенки швеллера до оси отверстия (рис. 15.2.1.6).Так как обычно Ьред Ф Ьэд , то ширина швеллеров в месте установки редуктора
и электродвигателя различная. Это требует разрезания полок швеллера (рис. 15.1,5а)
и укрепления мест резки накладками (рис. 15.1.56).а)б)Рис. 15.1.5. Установка швеллеров рамыПродольные швеллеры перевязываюся поперечными связями, выполняемыми так¬
же из швеллеров (рис. 15.1.5).3.3.	Разность уровней опорных поверхностей электродвигателя и редуктораД h — I Нэд Н peg |, мм.Швеллеры определяют минимальную высоту рамы (для наибольшего из размеров
нэд или Нред). Для меньшего из размеров ( нэд или нред) выполняется надстрой¬
ка рамы по одному из вариантов рис. 15.1.6.Рис. 15.1.6. Варианты выполнения надстройки рамы3.4.	Под опорные места редуктора и электродвигателя на швеллеры рамы и на надстрой¬
ку приваривают платики толщиною ~ 6 мм с последующей их обработкой до тол¬
щины ~ 4 мм, что устраняет результаты коробления рамы после сварки и позволя¬
ет выдержать разницу уровней опорных поверхностей л h (рис. 15.1.6).Размеры платиков можно принимать равными размерам опорных поверхностей эле¬
ментов привода.17 А-6372573.5. Платики приваривают также на нижней опорной поверхности рамы в местах ее
крепления к фундаменту с использованием фундаментных болтов. Варианты креп¬
ления рамы к фундаменту с использованием фундаментных болтов (17.15) пред¬
ставлены на рис. 15.1.7.Рис. 15.1.7. Варианты установки в раме фундаментных болтов3.6.	В связи с допуском на высоту центров электродвигателя и редуктора, следует пре¬
дусмотреть установку под болты их крепления к раме комплекта регулировочных
прокладок толщиною 2...3 мм.3.7.	Основные размеры рамы представлены на рис. 15.1.8.Рис. 15.1.8. Основные размеры рамы
25815.2.	СПРАВОЧНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ КОНСТРУИРОВАНИЯ РАМ1.	ШВЕЛЛЕРЫ. ОТВЕРСТИЯ В ШВЕЛЛЕРАХ. ПРОФИЛЬ ПРИМЫКАЮЩИХ ДЕТАЛЕЙТабл. 15.2.1. Размеры поперечного
сечения швеллеровГОСТ 8240-89№швеллераhЬStRmaxгmaxмм550324,47,06,02,56,565364,47,26,02,5880404,57,46,52,510100464,57,67,03,012120524,87,87,53,014140584,98,18,03,016160645,08,48,53,516а160685,09,08,53,518180705,18,79,03,518а180745,19,39,03,520200765,29,09,54,022220825,49,510,04,024240905,610,010,54,027270956,010,511,04,5303001006,511,012,05,0333301057,011,713,05,0363601107,512,614,06,0404001158,013,515,06,0б)ОезТабл. 15.2.2. Параметры сечения швеллеровТабл. 15.2.3. Размеры
отверстий в швеллерахПлощ.попер.сечен.Масса/,W,ixS,hwy'уZoсм2кг/мсм4см3смсм3см4см3смсм6,167,518,984,845,907,0522,848,689,49,115,022,41,922,543,165,599,0023,35,618,7012,82.75
3,684.750,951,081,191,161,241,3110,913,315,68,5910,412,317430449134,850,670,23,994,785,6020,429,640,820.4
31,245.46,468,5211,01,371,531,701,441,541,6718,119,520,714.215.316.3747823109093,41031216,426,497,2454,159,469,863,378,886,013,816,417,01,872,012,041,802,001,9422,223,426,717.418.4
21,01190152021101321521927,328,078,8976,187,811010511315120,020,525,12,182,202,372,132,072,2130,635,240,524,027.731.82900416058102423083879,7310,912,013917822420826232731.6
37,343.62,602,732,842,422,472,5246,553.461.536,541,948,37980108201522048460176113.114.2
15,728135044441051364251,861,773,42,973,103,232,592,682,75в)IIе,д)777771dDаАшах°iмм9-20--9-20--11-25--139303433151330443817153556422017356050201740605022204070552223,54570552423,54580602626509065262650110652626601307026266016070262660190702626702107530267025075е)IIТабл 15.2.4. Размеры профиля примыкающих
к швеллеру деталейе1е2еL//.1*2fi''iс6мм_286-33--226,0141,5---326.47--376,5141,5--3036665605856506,0151,5454042687807976686,5161,54545477107999995866,5171,545505371271181171131046,5181,555555971461361361311226,5192,056606371451341341291207,0202,056606571661551541491406,5202,066656971651531531471387,0212,066657271851731731671587,0212,066707872051921911851747,0232,076808582252102102031927,0242,078859082542392382312207,5252,588909492842682682602467,5272,5889510093122952942862728,0292,59895104103403233213133009,0303,01081001091037836035935033410333,0108ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ швеллера № 16длиною 1000 мм из стали СтО(поставка по ГОСТ 535):16-1000 ГОСТ 8240Швеллер 	—СтО ГОСТ 535Рис. 15.2.1. Швеллеры:а) размеры поперечного сечения; б) отверстия в швеллерах;
в) - е) размеры профиля примыкающих деталейПрофиль I применяется в тех случаях, когда по прочности соединения требуется приварка примыкающих частей к полкам швеллера.
2592.	ДВУТАВРЫ. ОТВЕРСТИЯ В ДВУТАВРАХ. ПРОФИЛЬ ПРИМЫКАЮЩИХ ДЕТАЛЕЙТабл. 15.2.5. Размеры поперечногосечения двутавров	Табл. 15.2.6. Параметры сечения двутавровГОСТ 8239-89№двутавраhЬStRmaxГшахмм10100554,57,27,02,512120644,87,37,53,014140734,97,58,03,016160815,07,88,53,518180905,18,19,03,5202001005,28,49,54,0222201105,48,710,04,0242401155,69,510,54,0272701256,09,811,04,5303001356,510,212,05,0333301407,011,213,05,0363601457,512,314,06,0404001558,313,015,06,0454501609,014,216,07,0505001701015,217,07,0555501801116,518,07,0606001901217,820,08,0Площпоперсечен.Масса/хwxixSxhWy'усм2кг/мсм4см3смсм3см4см3см12,014,717,49,4611,513,719835057239.7
58,481.74,064,885,7323,033.746.817.927.941.96,498,7211,51,221,381,5520,223,426,815,918,421,0873129018401091431846,577,428,2862.381.4
10458.682.6
11514,518,423,11,701,882,0730,634,840,224,027,331,52550346050102322893719,139,9711,213116321015719826028,634.541.52,272,372,5446,553.861.936.5
42,248.6708098401338047259774312,313,514,726833942333741951649.959.9
71,12,692,792,8972.684.7
10057,066.578.51906227696397279531231158916,218,119,9545708919667808104386,11011233,033,093,2311813892,610855962768062035256021,823,611811491135617251511823,393,54Табл. 15.2.7. Размеры Табл. 15.2.8. Размеры профиля примыкающих
отверстий в двутаврах	к двутавру деталейei«2еL/ЛLiЛhГ1с6мм25254,087828078706,515,01,54530304,010710110097886,516,01,54530344,01261201191161066,517,01,54536384,01461391371341256,517,52,05640434,01661581571531426,519,02,05645474,51851761741701607,020,02,06650524,52061951941891787,021,02,06650554,52242132122071967,522,02,06856605,02542422422362247,523,02,56860645,52842712702642507,525,02,57865665,53122982982912769,027,02,57865686,034032632531830210,029,03,08870736,037936436335633810,031,03,08870756,542541140840138411,533,03,5101075807,047445945444743012,035,03,5121080857,052250650249447513,037,53,5121085907,557055354753951814,041,04,01410dDаАmax0\мм9.09.011.09.013.013.032364540486030364013.015.017.013.017.017.0455055808010040505020,022,022,021.521.521.560607010012015060606024.024.024.023.523.523.575808017020022065657026,026,026,023.523.5
26,0809010026031034070708026,030,026,030,01001103904208090а'»	I У’	10,25(b-s)в)е;сZZZZ:Z2Iхбг)IIе,хб-JГГ7//>?t?7iJkД)Iе еге)Рис. 15.2.2. Двутавры:а) размеры поперечного сечения; б) отверстия в двутаврах;
в) - е) размеры профиля примыкающих деталейIIе е2ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ
двутавра № 16 длиною 1000 мм
из стали Cm Jen
(поставка по ГОСТ 535):16-1000 ГОСТ 8239ДвутаврСтЗсп ГОСТ 535Профиль 1 применяется в тех случаях, когда по прочности соединения требуется приварка примыкающих частей к полкам двутавра.
260Табл. 15.2.9. Размеры поперечного сечения
равнополочных уголковГОСТ 8509-863.	УГОЛКИ РАВНОПОЛОЧНЫЕ. ОТВЕРСТИЯ В УГОЛКАХ. ПРОФИЛЬ ПРИМЫКАЮЩИХ ДЕТАЛЕЙ№ЬtRГ№ЬtRГуголкаммуголкамм220343,51,27,575569,03,02,5253453,51,278
92,82834,01,38805,56789,03,03303454,01,33,232344,51,510123,5353454,51,5990678103,34403455,01,7910
126101006,578
10
1?124,04,54534565,01,75503455,51,8141516671111078124,08121208124,05,656456,02,0101266047,02,31556
8
1012,51258910
12144,66,363457,02,3141666,56567,02,37704,55678
108,02,7б)в) J.d/777аЬ;Рис. 15.2.3. Уголки равнополочные:а)	размеры поперечного сечения;б)	отверстия в уголках; в), г) размеры профиля примыкающих деталейПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ уголка равнополочного 50x50x3 длиною 1000 мм
из стали СтЗсп (поставка по ГОСТ 535): уголок 50x50x3-1000 ГОСТ 8509СтЗсп ГОСТ 535Табл. 15.2.10. Справочные данные сечения уголковТабл. 15.2.11. Размеры отверстий
и профиля примыкающих к уголку
деталей№уголкаПлощ.попер.сечен.Масса1хWx1хТхоi хоhWy‘у1хуZoсм2кг/мсм4см3смсм4смсм4см3смсм4см21,130,890,400,280,590,630,750,170,200,390,230,601,461,150,500,370,580,780,730,220,240,380,280,642,51,431,120,810,460,751,290,950,340,330,490,470,731,861,461,030,590,741,620,930,440,410,480,590,762,271,781,220,710,731,910,920,530,470,480,690,802,81,621,271,160,580,851,841,070,480,420,550,680,8031,741,361,450,670,912,301,150,600,530,590,850,852,271,781,840,870,802,921,130,770,610,581,080,892,782,182,201,060,893,471,120,940,710,581,270,933,21,861,461,770,770,972,801,230,740,590,631,030,892,431,912,261,000,963,581,210,940,710,621,320,943,52,041,602,350,931,073,721,350,970,710,691,370,972,172,103,011,211,064,761,331,250,880,681,751,013,282,583,611,471,055,711,321,521,020,682,101,0542,351,853,551,221,235,631,551,470,950,792,081,093,082,424,581,601,227,261,531,901,190,782,681,133,792.985,531,951,218,751,522,301,390,783,221,174,483,526,412,301,2010,131,502,701,580,783,721,214,52,652,085,131,561,398,131,752,121,240,893,001,213,482,736,632,041,3810,521,742,741,540,893,891,264,293,378,032,511,3712,741,723,331,810,884,711,305,083,999,352,951,3614,801,713,902,060,88 ^5,451,3452,962,327,111,941,5511,271,952,951,571,004,161,333,893,059,212,541,5414,631,943,801,950,995,421,384,803,7711,203,131,5317,771,924,632,300,986,571,425,694,4713,073,691,5220,721,915,432,630,987,651,46№ЬхdсГ\уголкасм20134,53125155,5286,5430183236209,0402211,054525503013,0566603517,0637654020,07081,5754521,5980905023,510100551221106026,51257014f=t+ 7 , мм
o=b — t—1, мм
e=b-t , ммПродолжение табл. 15.2.10на след. стр.
261Продолжение табл. 15.2.10№уголкаПлощ.попер.сечен.МассаhWx‘х1хоi хоhWy'у1хуZoсм2кг/мсм4см3смсм4смсм4см 3смсм4см56,567,415,155,8214,8416,514,234,761,501,4923,4726,031,891,876,216,982,933,220,970,978,639,521,501,535,64,385,413,444,2513,1015,973,213,961,731,7220,7925,362,182,165,416,592,522,971,111,107,699,411,521,5764,725,836,929,0411,083,714,585,437,108,7016,2119,7923,2129,5535,323,704,565,407,008,521,851,841,831,811,7925,6931,4036,8146,7755,642,332,322,312,272,246,728,189,6012,3415,003,933,493,994,905,701,191,181,181,171,169,4811,6113,6017,2220,321,621,661,701,781,856,34,966,137,283,904,815,7218,8623,1027,064,095,055,981,951,941,9329.90
36,8042.912,452,442,437,819,5211,183,263,874,441.251.25
1,2411,0013,7015,901,691,741,786,57,525,9129,856,391,9947,382,5112,324,771,2817,531,8376,206,868,159,4210,6713,114,875.386.397.39
8,37
10,2929,0431,9437,5842,9848,1657,905.67
6,27
7,43
8,579.68
11,822,162,162,152,142,122,1046,0350,6759,6469,1976,3591,522.722.72
2,71
2,69
2,68
2,6412,0413,2215,5217,7719,9724,274,534,925,666,316,998,171.391.39
1,381.371.37
1,3617,0018,7022,1025.2028.20
33,601,881,901,941,992,022,107,57,398,7810,1511,5012,835,806,897,969,0210,0739,5346,5753,3459,8466,107,218,579,8911,1812,432,312,302,292,282,2762,6573,8784,6194,89104,7;2,912,902,892,872,8616,4119,2822,0724,8027,485,746,627,438,168,911,491,481.471.47
1,4623,1027,3031,2035,0038,602,022,062,102,152,1888,639,3810,8512,306,787,368,519,6552,6856,9765,3173,369,039.80
11,3212.802.472.47
2,45
2,4483,5690,40103,60116,393.113.11
3,09
3,0821,8023,5426,9730,327,107,608,559,441,591.581.58
1,5730,9033,4038,3043,002,172,192,232,27№уголкаПлощ.попер.сечен.Масса1хwxixI хо1 хоhWyh1хуZoсм2кг/мсм4см3смсм4смсм 4см 3смсм4см815,1411,8883,5815,672,42140,313,0436,8511,091,5656,702,3517,9014,05102,7418,422,40162,273,0143,2112,621,5559,502,42910,618,5582,1012,492,78130,003,5033,979,881,7948,102,4312,289,6494,3014,452,77149,673,4938,9411,151,7855,402,4713,9310,93106,1116,362,76168,423,4843,8012,341,7762,302,5115,6012,20118,0018,292,75186,003,4648,6013,481,7768,002,5517,1713,48128,6020,072,74203,933,4553,2714,541,7675,302,5920,3315,96149,6723,852,71235,883,4162,4016,531,7586,202,671012,8210,06122,1016,693,09193,463,8950,7313,381,9971,402,6813,7510,79130,5917,903,08207,013,8854,1614,131,9876,402,7115,6012,25147,1920,303,07233,463,8760,9215,661,9886,302,7519,2415,10178,9524,973,05283,833,8474,0818,511,96110,02,8322,8017,90208,9029,473,03330,953,8186,8421,101,95122,02,9126,2820,63237,1533,833,00374,983,7899,3223,491,94138,02,9927,9921,97250,6835,952,99395,873,76105,4824,621,94145,03,0329,6823,30263,8238,042,98416,043,74111,6125,791,94152,03,061115,1511,89175,6121,833,40278,544,2972,6817,362,19106,02,9617,2013,50198,1724,773,39314,514,2881,8319,292,18116,03,001218,8014,76259,7629,683,72412,454,68107,0423,292,39153,03,2523,2418,24317,1636,593,69503,794,66130,5427,722,37187,03,3327,6021,67371,8043,303,67590,284,62153,3331,792,36218,03,4133,9926,68418,9052,963,63711,324,57186,4837,352,34262,03,5312,519,6915,46294,3632,203,87466,764,87121,9825,672,49172,03,3622,0017,30327,4836,003,86520,004,86135,8828,262,48192,03,4024,3319,10359,8239,743,85571,044,84148,5930,452,47211,03,4528,8922,68422,2347,062,82670,024,82174,4334,942,46248,03,5333,3726,2.0481,7654,173,80763,904,78199,6239,102,45282,03,6137,7729,65538,5661,093,78852,844,75224,2943,102,44315,03,684. УГОЛКИ НЕРАВНОПОЛОЧНЫЕ. ОТВЕРСТИЯ В УГОЛКАХ. ПРОФИЛЬ ПРИМЫКАЮЩИХ ДЕТАЛЕЙТабл. 15.2.12. Размеры поперечного сеченияНеравНОПОЛОЧНЫХ уГОЛКОВ ГОСТ 8510-86№ВЬtRг№ВЬtRгуголкаммуголкамм2,5/1,6251633,51,24,5/2,8452835,01,73/2302033,51,2445/3,2503235,51,83,2/2322033,51,2445,6/3,6563646,02,04/2,5402534,01,3546,3/4634047,02,3554/34030454,01,368б)/	С// Г“1г)Продолжение табл. 15.2.12 на след. стр.Рис. 15.2.4. Уголки неравнополочные:а) размеры поперечного сечения; б),в) отверстия в уголках при однорядном и двухрядном
расположении отверстий соответственно; г),д) размеры профиля примыкающих деталей
262Продолжение табл. 15.2.12Табл. 15.2.13. Справочные данные сечения уголковТабл. 15.2.14. Размеры однорядного№ВЬГRг№ГПлощ.попер.сечен.Массаг.WxIvWyi у1иW„i иХаУоtvtgaв уголкахуголкамм6,5/5655056,02,0ммсм2кг/мсм4см3СМсм4см3смсм4см3смСМсмсм4-В, ЬЬхdmax62,5/1,631,160,910,700,430,780,220,190,440,130,160,340,420,860,220,392см83/231,431,121,270,620,940,450,300,390,560,260,250,430,511,000,430,42720134,50,550,340,320,430,541,040,540,421155,57/4 5704557 5? 541,861,451,610,820,930,567,5/5756058,02,73,2/231,491,941,171,521,521,930,720,931,011,000,460,570,300,390,550,540,280,350,250,330,430,430,490,531,081,120,470,500,3820,3742830186474/2,531,891,483,061,141,270,930,490,700,560,410,540,540,590,631,321,371,410,961,221,440,3850,3810,37436209,0842,471,943,931,491,261,180,630,690,710,52402211,08/5805058,08,02.72.753,032,374,731,821,251,410,770,680,860,640,530,634525805064/342,672,264,181,541,252,010,910,871,090,750,640,781,281,680,5440,539503013,08/6606068,02,753,282,465,041,881,242,411,110,861,330,910,640,821,322,005674,5/2,832,141,684,411,451,481,320,610,800,790,780,791,020,520,670,610,600,640,681,471,511,381,770,382603517,00,37963842,802,205,681,901,421,69654020,09/5,690565,59,03,05/3,232,421,906,181,821,601,990,810,911,180,680,700,720,761,601,652,012,590,4030,4010,40670643,172,407,982,381,592,561,050,901,520,880,69754521,585,6/3,643,584,412,813,4611,373,011,783,701,341,022,191,130,780,841,823,748010/6,3100636103,3513,823,701,774,481,651,012,651,370,780,881,874,500,404905023,576,3/44,044,985,907,683,173,914,636,0316,3319,9123,3129,603,834,725,587,222,012,001,991,965,166,267,299,151,67
2,05
2 421,13
1,12
1 113,073,734,365,581,411,722,022,600,870,860,860,850,910,950,992,032,087,125,250,3971005586,417,440,3960,3931106026,51051257010/6,5100657103,383,121,091,072,209,270,386810106,5/555,566,607.628.624,365,185,986,7723,4127,4631,3235,005,206,167,087,992,052,042,032,0212,0814,1216,0518,883,233,824,384,931,471,461,451,446,417,528,609,652,683,153,594,021.071.07
1,06
1,061,261,301,341,372,002,042,082,129,7711,4612,9413,610,5760,575Табл. 15.2.15. Размеры двухрядного11/7110706,583,36780,5710,570расположение отверстий
в уголках12,5/8125801113,77/4,555,594,3927,785,88?739,052,621,275,342,200,981,052,289,120,40610127,5/556,114,7934,816,812,3912,473,251,437,242,731,091,172,3012,000,436В, ЬЦепноеШахматное67,255,6940,9247,7752,388,089,31110,52,382,362,3514.6016.61
18,523,854,434,881,421,411,408,489,6910,873,213,694,141,081,091,071,21
1 252,442,482,5214,1016,1817,800,4350,4350,430Ь2Ьзd 1
maxb2Ьзd imax14/914090810124,0788,379,476,577,431,29CM16/10160100910134,38/5566,367,554,495,9241,6448,987,719,152,562,5512,6814,853,283,881,411,407,578,882,753,241,001,081,131,172,602,6513,2015,500,3870,38650561821256,518206,512148/6678,159,426.397.3952,0659,619,4210,92,532,5225,1828,745,586,431,761,7513,6115,584,665,341.291.291,491,532,472,5220,9824,0126,830,5470,5460,544636520329,020289,018/1118011010144,7810,678,3766,8812,42,5032,157,261,7417,495,991,281,572,5670•>5?5129/5,65,5687,868,5411,186,176,708,7765,2810,72,8819,674,531,5811,773,811,221,262,9220,540,38475">83020/12,52001251112144,770,5890,8711,715,22,882,8521,2227,084,916,391,581,5612,7016,294,125,321,221,211,281,362,953,0422,2328,330,3840,3808090304011,0354011,013,0141610/6,369,5811,0912,5715,477,538,709,8712,198,29112,9127.0154.014,516,819,023,33,203,193,183,1530,5834,9939,2147,186,277,238,179,991,791,781,771,7518,2020,835,276,061,381,371,421,463,233,2831,5036,100,3930,39210011012514035557015.020.0404515.0
23,526.081023,3828,346,828,311,361,351,501,583,323,4040,5048,600,3010,387455560354010/6,578
1011,2312,7315,678,819,9912,3114,0128,3155,516,919,123,53,193,183,1538,3242,9651,687.708.70
10,641,851,841,8222,7725,2430,606,437,268,831.411.41
1,401,521,561,643,243,283,3738,0042,6451,180,4150,4140,4101601802005570759021,526,06580708023,626,011/76,5811,4513,938,9810,9142,2171,519.123.23,533,5145,6154,648,4210,202,001,9826,9432,317,058,501,531,521,581,643,553,6146,8055,900,4020,400Продолжение табл. 15.2.13 на след. стр.
263Продолжение табл. 15.2.13№уголкаtПлощ.попер.сечен.МассаI*1хhWy‘у1иWu/иХоУо1*уtg аммсм2кг/мсм4см3смсм4см3смсм4см3смсмсмсм4■12,5/8714,0611,0226,526,74,0173,7311,892,2943,409,961,761,804,0174,700,407815,9812,6225,630,34,0080,9513,472,2848,8211,251,751,844,0584,100,4061019,7015,5311,637,33,98100,516,522,2659,3313,741,741,924,141020,4041223,3618,3364,844,13,95116,819,462,2469,4716,111,722,004,221180,40014/9818,0014,1363,738,34,49119,817,192,5870,2714,391,582,034,491210,4111022,2417,5444,547,24,47145,521,142,5885,5117,581,962,124,581470,40016/10922,8718,0606,056,05,15186,023,962,85110,420,012,202,245,191940,3911025,2819,9666,661,95,13204,126,422,84121,222,022,192,285,232130,3901230,0423,6784,273,45,11238,731,232,82142,125,932,182,365,322490,3881434,7227,2897,284,75,08271,635,892,80162,529,752,162,435,402820,38518/111028,3322,2952,378,65,80276,432,273,12165,426,962,422,445,882950,3761233,6926,4112293,35,77324,138,203,10194,331,832,402,525,973480,37420/12,51134,8727,41449107,36,45446,445,983,58263,838,272,752,796,504650,3921237,8929,71568116,56,43481,949,853,57285,041,452,742,836,545030,3921443,8734,41801134,66,41550,857,433,54326,547,572,732,916,625750,3901649,7739,12026152,46,38616,764,833,52367,053,562,722,996,716430,388ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ уголка неравнополочного 63x40x4 длиною 1000 мм
из стали Cm Jen (поставка по ГОСТ 535): уголок 50x50x3-1000 ГОСТ 8510
Cm Jen ГОСТ 5J5Табл. 15.2.16. Размеры профиля примыкающих деталей№уголкаtее,fсГ№уголкаtее\fсГмммм2,5/1,6313224318/665473191,53/23172747537284162658527193,2/231729449/5,65,551856104162856508474/2,5322374584882У42136510/6,36589571225203567579484/3426365856УЗУ525356105491114,5/2,832542410/6,57599484244158589395/3,23294741056911142846511/76,56410485,6/3,64325256863103У53151612,5/87741198146,3/44365957873118953558610711161163457712691141383255У14/988313396,5/55456061081131И64459716/10992152101637435881091151И842579128914У137/4,554065681,51487147157,5/5545706918/111010317311644697121011711374368820/12,5111171У2121884267912116191138/554575614114189156447371611218717
264.3. РАБОЧИМ ЧЕРТЕЖ РАМЫСХЕМА РАСПОЛОЖЕНИЯ БОЛТОВ
КРЕПЛЕНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ ПРИВОДА К РАМЕ(’:5)01в . _ 300. 140 _ 4 10Ось доходного.
бала редуктораОсь входного
бала редуктораСХЕМА РАСПОЛОЖЕНИЯ БОЛТОВ
КРЕПЛЕНИЯ РАМЫ К ФУНДАМЕНТУ
(1:10)110	410П "	018x/Ra25Рис. 15.3.1, /Y///./\ I 1/Л
\/rx-rf-1017вJ jсо1тгЫV/V/V/V/V/'/V/V/V/y7Г,>/л v/71085/7140I63,, ,*7Ti4ca-Uia-rrUn\/////{L70Qoi101I I 76oof1\\77iI	C95)14065\///1w018Uomh.^ I ^57 ev77ZZb1.	ПодготоЬко кромок для сборки —
ГОСТ 8713-742.	Сборку дополнить швом, котет
которого 0,7 толщина ноиболее
тонкого элемента3.	Отверстия сверлить после свар¬
ки рома s/Ra25fkxyiuct QomКП мм МС12о 15.03.01.СБПMjcctРАМА1:1Лист 'l\ Лисп^бНТУ УПИ”Кафедра ДМ и ПМ
265
2661412Рис. 15.4.2СХЕМА РАСПОЛОЖЕНИЯ БОЛТОВ
КРЕПЛЕНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ ПРИВОДА К РАМЕ
(1:10)Оса электро-
дбигателаОсь бахоаного ЬалаСХЕМА РАСПОЛОЖЕНИЯ БОЛТОВ
КРЕПЛЕНИЯ РАМЫ К ФУНДАМЕНТУ
(1:10)Ось доходного дала
редуктораОсь придода— 	О	620640Техническая характеристика1.	Мощность электродбигателя Р=5,5 кВт2.	Частота вращения бходного балап = 719,3 мин~13.	Частота вращения баходнога балап=29,0 мин~14.	Крутящий момент на выходном валуТ= 1515 Н ■ м5.	Срок служба передач 10500 час1.	* Размера для справок2.	Ограждения снята. Ограждения установить
но мусрта и окрасить в оранжевай цвет3.	Обкатать без ногрузки в течение не менее
1 часа. Стук и резкий шум не допускаются4.	После обкатки масло слить и залить в
редуктор масло индустриальное И-40А
ГОСТ 20799-75 в количестве 3,9 л5.	Пократие:Грунтовка ГФ-021 ГОСТ 25129-82
Эмоль ПФ—115 черная ГОСТ 6465-76.У1.У1Поопиа НотКП ДМ МС12о 15.04.02.СЬПРИВОД"ПопиооВ^Г1:4ВНТУКофедра ДМ и ПТМ
Формот
267255283Рис. 15.4.3= 2350 Н-м3.	Привод обкатать без нагрузки в течение не
менее 1 часа. Стук и резкий шум не допус¬
каются4.	После обкатки масло из редуктора слить и
залить масла индустриальное И—40А ГОСТ
20799 — 75 количестве 1,2 л5.	Ограждения условно не показана. Ограждения
ременной передачи и муфта установить и
окросито в оранжевой цвет1.	Прогиб ветви ремня под воздействием сила
100 Н не более 6 мм (ГОСТ 1284.3-96)2.	Непаралцельность осей шкивов не более 0,8 мм
на длине 100 мм. Смещение рабочих поверх¬
ностей шкивов не более 0,2 ммtoujflbtai J£jffoannaumАзоробКП ММ MCI2а. 15.04.03.СВПРИВОДшж1:4НТУ УПИ"Коредро ДМ и ПМ
Торнот AlKonupoBoTT
268320Б-Б1. Углодая несоосность оси доходного дало
редуктора и оси барабана не более V
(1,7 мм но длине 100 мм)Радиальная несоосность оси доходного доло-
редуктора и оси боробона не более 1 мм
Углодая несоосность оси дходного дало
редукторе и электродбигателя не более
0,8' (1,4 мм но длине 100 мм).Радиальноя несоосность оси дходного да¬
ло редуктора и электродбигателя не бо¬
лее 0,3 мм3.	Придод обкатать без нагрузки б течение
не менее 1 чоса. Стук и резкий шум не
допускаются4.	После обкатки мосло из редуктора слить
и золить масло индустриальное И — 40А
ГОСТ 20799 - 75 количест&е 2,0 л5.	Ограждения услобно не покозона. Огрож-
дения муфт устонодить и окросить д
оранжедай идетРис. 15,= 950 минТехническая характеристикаи о = 1 15,9
-1 Учп= 36
3,22Т е>о,х = 1800 Н-м
п вах = 8,2 мин~Priypnfi Ярен М.КП ДМ МС12о 15.04.04.СБПРИВОДТоссо Уосшгпой1:2,5Лист I I ЛистобНТУ УПИ"
26915.5. КРЕПЛЕНИЕ РЕДУКТОРА К РАМЕ. РАСЧЕТ БОЛТОВ [21,44]Расчет болтов соединения редуктора с рамой произво¬
дится при разработке сборочного чертежа редуктора,
когда известна расстановка болтов на его опорной поверх¬
ности. Расчет сводится к определению диаметра наиболее
нагруженного или к проверке прочности принятого к ус¬
тановке болта.Для определения наиболее нагруженного болта следует:1)	все внешние силы и моменты, нагружающие редуктор,
привести в центр болтового соединения (ЦБС);2)	сгруппировать приведенные силы и моменты по направ¬
лениям и плоскостям (3 направления и 3 плоскости);3)	от каждой группы приведенных сил и моментов опреде¬
лить усилия в каждом болте соединения;4)	просуммировать усилия в болтах соединения от каждой
группы внешних сил и моментов, из чего выбрать наи¬
более нагруженный болт;5)	определить диаметр наиболее нагруженного болта;6)	назначить диаметр отверстия в корпусе редуктора для
установки болта диаметром равным (большим) рассчи¬
танному либо сравнить рассчитанный диаметр болта с
принятым в конструкции.При определении усилий в болтах соединения имеют мес¬
то 4 расчетные схемы их нагружения (рис. 15.5.1).ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:7. Схема редуктора с необходимыми для расчета раз¬
мерами и известными направлениями вращения
валов.2.	Крутящий момент на входном валу редуктора Т;.
Направление момента — в соответствии с на¬
правлением вращения вала (элемент ведомый).3.	Крутящий момент на выходном валу редуктора Т2 ■
Направление момента противоположно направле¬
нию вращения вала (элемент ведущий).4.	Силы, погружающие входной и выходной участки
вола FSax и F (величина и направления). Направ¬
ления сил либо заданы, либо следуют из компо¬
новки привода.Расчет болтов крепления редуктора к раме выполним
на примере редуктора (рис. 15.5.2).'ХОУб)+2use+74+Тхог >0 ^1.2 — Тхог/(2 Ь),Fj.4*0.Тxoz <0 Г12 ~ О,Fj,4 - I Тхог\А2Ь).Tyoz >0 F2,3 ~Туог/(2о),Г,.4 ~0.^2.3-0,Fj.4 ~ ' ТroZ \/г2О).Ft_4 — I Тхоу I /(4fR)
(f=0.1).(R= i(0,50)2+(0,5b)2 ).Рис. 15.5.1. Расчетные схемы типовых нагружений болтового соединения
и определение усилий в болтахr I	i/БС . _hh2 \	f Ъ4П-4 = Г/4’(Г,-4 =-?/<)■^Bax'S'n^l-‘FTyoz (+)F ■ siпУ1Рис. 15.5.2. Схема редуктора
с необходимыми для расчета размерами
и внешним нагружениемивеI1. Приведение внешних сил и моментов к центру болто¬
вого соединения (ЦБС).1.1.	Моменты Tt и Т2 действуют в одной плос¬
кости XOZ и имеют знак минус в принятой
системе координат.1.2.	Сила F-cos 7и после ее приведения к ЦБС,
вызывает появление следующих сил и момен¬
тов в плоскостях:1.2.1.	Txoz= +F-cos71-h.1.2.2.	TX0Y = -F-cos7r(e+0,5a).1.2.3.	Fx = +F-cos 7,.1.3.	Сила F-sin 7, вызывает появление следующих
сил и моментов в плоскостях:1.3.	1. Txoz = + F ■sin 7,-д.1.3.2.	Troz=+F-sin 7,-(е + 0,5а).1.3.3.	F7= -F-sin 7t.
2701.4.	Сила F6ax-cosy2 вызывает появление следую¬
щих сил и моментов в плоскостях:1.4.1.	Txoz = -FeM-cos У2И.1.4.2.	Tmr= -F6ax-cos У2 (с + 0,5а).1.4.3.	Fx--Feax-cosy,2-1.5.	Сило Fe^-sinTp вызывает появление следую¬
щих сил и моментов в плоскостях:1.5. 1. Txoz =+Fqbx ■ sin У2 ■ д j.1.5.2.	TY0Z = +F6ax-sin У2-(с + 0,5а).1.5.3.	Fz = +Flax-sin У2.2.	Определение суммарных внешних сил и моментов, на¬
гружающих болтовое соединение в различных плоскос¬
тях м направлениях.2.	1. Суммарной момент в плоскости XOZ:Е ТХ02 = — Т, —Т2 +ТК02( 1.2. 1) + TX0Z( 1.3. 1) ++ Txoz( 1-4- l) + Txoz( 1-5. 1).2.2.	Суммарный момент в плоскости YOZ:Е Tmz =Tmz (1.3.2) + Ттг(1.5.2).2.3.	Суммарный момент в плоскости XOY:Е ТХОг =ТХ0Г( 1,2.2) + Тх0г( 1.4.2).2.4.	Суммарноя сила в поправлении оси X:Е Fx = | F- cos 7,-F6ax ■ cos У21 .2.5.	Сумморноя сила в направлении оси Y:T,Fy =0.2.6.	Сумморноя сило в направлении оси Z:ZF, =\F6„.sin?2-F-sin У, |.3.	Определение усилий в болтах соединения от суммарных
моментов и сил, действующих в отдельных плоскостях.3.	7. Плоскость XOZ:Е TXOI > О F, 2 =Е Тхог/(2Ь); 4 я О.Е Тхог <О F,'2 и0;	^.4='Е Тхог \/(2Ь).3.2.	Плоскость YOZ:Е Tyoz^O F~i,2 = Е Туог/(2а); Fj4~0.Е Tyoz *^0 2 ~ 0;	Fjt4 = \ Е Tyoz 1 /(2о).3.3.	Плоскость XOY:F,_4 =Е I ТХОу\/(4fR).(f=0,1; R^J(0,5a)2+(0,5b)2).3.4.	Плоскость ХОУ:суммарное сдвигающее усилие, воспринимае¬
мое болтовым соединением в плоскости ХОУ
Е Fxoy = J(EFx)2+(EFy)2).Fj—4 =Е Fxoy/(4f).3.5.	Ось Z: F,_4 =±ЕГг/4,4.	Определение наиболее нагруженного болта.Суммируя усилия в болтах 1-4, полученные в ре¬
зультате расчета по п. 3.1-3.5, определяют наи¬
более погруженный болт с усилием Fmox.5.	Определение диаметра наиболее нагруженного болтаI\1,3- 4-Fmax‘W'n-fo 7 'мм-[ор]= оТ/3; ат -для различных классов прочнос¬
ти болтав (табл. 17.6.2).По расчетному внутреннему диаметру резьба d}
выбирают диаметр болта с резьбою, в которой
dj^dj (тобл. 15.6.2).6.	Для рассчитанного таким образом диаметра болта вы¬
бирают диаметр отверстия в опорном фланце корпуса
редуктора (табл. 12.7.1).
Если диаметр болта задан, то сравнивают его величину
с расчетной (п. 5) и делают выводы о его прочности.15.6. ПРОФИЛЬ И ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ МЕТРИЧЕСКИХ РЕЗЬБрболта (бинта)	(болт, винт)Н=0,866Р Н,=0,54Р
Рис. 15.6.1. Профиль метрической резьбыТабл. 15.6.1. Диаметры и шаги метрических резьбГОСТ 8724-81d,Шаг Р, ммРезьбаммнормальнаямелкая61,00,750,581,2510,750,5101,51,2510,750,5121,751,51,2510,750,51621,510,750,5202,521,510,750,524321,510,75303,521,510,75364321,51424,5321,51485321,51565,54321,51ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ резьбы номинальным
диаметром 24 мм и с нормальным шагом: М24Табл. 15.6.2. Размеры профиля метрической резьбыГОСТ 9150-81dРfaЫItDt~dtdidРD^-di£>! = <*,dзS1,257,196,656,47303,521,1326,2125,711,07,356,926,77328,0526,7526,320,757,517,197,08228,727,8427,55101,59,038,388,161,529,0328,3828,161,259,198,658,47129,3528,9228,771,09,358,928,7736433,431,6731,090,759,519,199,08334,0532,7532,32234,733,8433,55121,7510,8610,119,851,535,0334,3734,161,511,0310,3810,161,2511,1910,6510,47424,539,0837,1336,481,011,3510,9210,77439,437,6737,09340,0538,7538,3216214,713,8413,55240,739,8439,551,515,0314,3814,161,541,0340,3840,161,015,3514,9214,7348544,7542,5941,87202,518,3817,2916,93445,443,6743,09217,717,8417,55346,0544,7544,321,519,0318,3818,16246,745,8445,55119,3518,9218,771,547,0346,3846,16565,552,4350,0549,2524322,0520,7520,32453,452,6751,09222,721,8421,55354,0552,7552,321,523,0322,3822,16254,753,8453,55123,3522,9222,771,555,0354,7754,16То же, с мелким шагом 2 мм:	М24x2
То же, с мелким шагом 2 мм и левой резьбой: M24x2LH
То же, трехзаходней резьбы с ходом 3 мм и шагом 1 мм:М24хЗ(Р1)То же, трехзаходней резьбы с ходом 3 мм и шагом 1 мм,
левой:	M24x3(P1)LH
27116. ПЕРЕДАЧА "ВИНТ-ГАЙКА"16.1. ПРОЧНОСТНОЙ РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ПЕРЕДАЧИ [16,21,42]
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:	а- угол наклона рабочей поверхности винта (табл. 16.1.2).Осевая нагрузка	Q, Н.	3 МоМЕНТ ТРЕНИЯ В ВИТКАХ ВИНТА, Нмм.Высота подъема	L,mm.	7^, = 0,5 <? </2 tg (7+Р')-Профиль резьбы.Материал винта и гайки.1.	ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДИАМЕТРА ВИНТА1.1.	Средний расчетный диаметр резьбы di из условия из¬
носостойкости витков, мм d; = (QKjr$r V* [?]),где [?] - среднее допускаемое давление между рабочи¬
ми поверхностями витков винта и гайки, МПа (табл.
16.1.1);У'г - коэффициент высоты гайки; t=Hr/d2,
где Нт- высота гайки, мм; i/I = 1,2...2,5 - для це¬
лых гаек; Vi- = 2,0...3,0 - для разрезных гаек.
V/, = HJP - коэффициент высоты резьбы (табл. 16.1.2),
где Нх- рабочая высота профиля, мм;Р - шаг резьбы, мм.1.2.	Внутренний расчетный диаметр резьбы винта dj из
условия прочности на сжатие с учетом кручения, мм</э'= /4/?<?/(7г[о-сж]),где р =1,3 - коэффициент, учитывающий влияние на¬
пряжений кручения в сечении винта;[Осж] = стт/3, МПа - допускаемые напряжения сжатия.
Здесьсгт, МПа- предел текучести (табл. 17.2.1).1.3.	Для резьб трапецеидальных и упорных диаметр винта
d выбирают (табл. 16.3.1, 16.3.2) из условия d2^d2 и
d3£d}. Параметры выбранного винта:Обозначение резьбы, d, du d2, d}, Du Di, P, мм.
Для прямоугольных резьб средний диаметр винта выби¬
рают из ряда чисел (табл. 17.1.1) при условии d2£d2.
Шаг винта Р выбирают, ориентируясь на значения Р
при выбранном d2 (табл. 16.3.1). Остальные размеры
определяют по рекомендациям (16.3 п.З).2.	УСЛОВИЕ САМОТОРМОЖЕНИЯ 7<р',град,где 7= arctg [/У(л<У2)]- угол подъема винтовой линии, град;
p'=arctg (f/cosa) - приведенный угол трения, град,
где f - коэффициент трения скольжения в паре вы¬
бранных материалов (табл. 16.1.1);4. РАЗМЕРЫ ГАЙКИ4.1.	Высота гайки, мм Нг=’фт d2.4.2.	Число витков в гайке z =НТ/Р (zmax$ 12).
Невыполнение условия {z ^ z шах) требует уменьше¬
ния if/r с переходом к п. 1.1 либо увеличения Р вин¬
та с переходом к п. 1.3.4.3.	Наружный диаметр гайки из расчета на прочность при
растяжении с учетом кручения, ммDm= V4-l,3 <?/(тг [Opj)+d2 . [а-p] (табл. 16.1.3).4.4.	Для гайки, выполненной с заплечиком:-	наружный диаметр заплечика из условия прочности
на удельные давления, мм £>3 = V4 <?/(тг [q]')+D'J.
[q ]’ (табл. 16.1.3); Dn=Dn,+2c; с-рис. 16.2.4;-	высота заплечика, мм Ь3= (0,20...0,25)НТ;-	условие прочности заплечика на срез, МПат=(?/(7тЛП1/1з)5;[г] .	[г] (табл. 16.1.3).4.5.	Момент трения на опорной поверхности гайки, Н-ммTVT- Q f(pl-D'A)/ [3 (D?-D„)].4.6.	Условие непроворачиваемости гайки в корпусе, Н ммТ'тр В < Ттр г.Невыполнение этого условия требует конструктивных
решений для реализации момента Т=Ттр,-Ттрг,Н-мм:а)	использование винтов, рассчитываемых на срез:т=2 Т/(Din dtLt) $ [т], МПа (рис. 16.2.2а);
7"=4-2 Г/(£>™я de) ^ [г], МПа (рис. 16.2.26),
где dB,LB- диаметр и длина винта;б)	использование шпоночных соединений (рис. 16.2.2в);в)	использование прессовых соединений (рис. 16.2.2г);г)	увеличение D,.5. ПРОВЕРКА УСТОЙЧИВОСТИ ВИНТА5.1.	Максимальная длина сжимаемого винта, ммLi=L+h2+ 0,5Нг (рис. 16.1.1).5.2.	Приведенная длина сжимаемого винта, мм L „,=/х L,,
где Ц - коэффициент приведения длины, учитывающий
способ закрепления концов винта (рис. 16.1.3).(На примере винтового домкрата)5.3.	Гибкость винта Л= Ьщ,/i^n,где 1^= V J/S = 0,25 с/3, мм - радиус инерции сечения
винта; J =/0 ф - приведенный момент инерции сечения,
мм4. Jc = Ttd*/ 64 мм4; ^ = 0,4 + 0,6 (d/d});
S=Txdf/4, мм2 - сечение винта диаметром d3.5.4.	Критическая нагрузка Q,ф, при которой винт теряет
устойчивость, Н:-для	Л? 100	<?1ф=я2£’//£2пр^<?;-для 40$Л<100	= S=(a-bA)S >Q;-	для Л < 40 проверка устойчивости не проводится.
Значения коэффициентов а и Ь (табл. 16.1.4).
Невыполнение условия Qb ? Q требует увеличения
диаметра винта или выбора материала с более высоки¬
ми механическими характеристиками.Критическая нагрузка Qь для винта со ступенчато из¬
меняющимся сечением (рис. 16.1.4 и табл. 16.1.5).6.	РАЗМЕРЫ ОПОРНОЙ ЧАШКИ ДОМКРАТА6.1.	Внутренний диаметр опорной чашки из условия изно¬
состойкости [при d„= (0,6...0,7)d], ммDB=UQ/(ir[q])+d„2	(рис. 16.2.1а).6.2.	Другие размеры чашки, мм (рис. 16.2.1а).6.3.	Момент трения на опорной поверхности чашки,Н-ммT44 = Q f(D03-d03) / [3(D,1-da2)],
где da и D0, мм:-	для плоских опорных поверхностей (рис. 16.2.1а-г);-	для сферических опорных поверхностей
d„ = 0 и D„=2o',mm,где a’=\,№^QR/E	(рис. 16.2.1е);о'=1,109 R\Ri/[E(Ri-Ri)] (рис. 16.2.1д).
Здесь R, Riy R 2 - радиусы кривизны опорных
сферических поверхностей, мм;
Е = 2,1 ■ 105- модуль упругости, МПа.7.	ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ ВИНТАСтоо = V [4(?/(тг d2,)]2+3[10377(0,2d\)f ^[Стсж], МПа,
где Г-крутящий момент в опасном сечении винта, Н-м:-	для домкратов	7’=Гтрв;-	для прессов, съемников Т=7^, + Ттр ч.
(Продолжение на след, стр.)
272ВинтОтр 610-Невыполнение этого условия требует
увеличения диаметра винта или выбо¬
ра материала винта с более высокими
механическими свойствами с после¬
дующим переходом к п. 1.3.8. РАЗМЕРЫ КОРПУСА
(рис. 16.1.1)8.1.	Высота корпуса, ммLk = L + (10420)+tfr-A3.8.2.	Внутренний диаметр корпуса у основания (при уклоне
стенок 1:5), мм -Окв= с/кв+[£,н-(10...15)]/10 .
Здесь cfKB =.0^+5 мм (рис. 16.1.1).8.3.	Наружный диаметр корпуса у основания из расчета
на удельные давления, ммDKII = 'i^Q/(-n [<7]')+£>кв ,
где [q] =(2,5...3,0) МПа (для подкладок из дерева).8.4.	Эквивалентные напряжения сжатия (с учетом кручения)
в стенке корпуса при ее толщине <5 = 6 мм^[Осж],вк+ 25)2-Рис. 16.1.1. Схема винтового домкрата:а) мах высота домкрата; б) min высота домкратаООООIа)б)в)г)-3 тггде<7сж4Q/rr[(cfKг=103 Гтрв [16(dKB„+2<5)] /{тг[(^КШ!+2<5)4
Здесь [сгсж]= (50...60) МПа - для чугуна.
9. ПРИВОД ПЕРЕДАЧИ
9.1. Ручной приводДлина рукоятки (радиус маховичка), мм
£Р= (Ттрв + Ттрч) / (FpZp Кр),
где Fр ^ 300 N - усилие, развиваемое од¬
ним рабочим на рукоятке (маховичке);
Zp- число рабочих;.]}■Рис. 16.1.3. Способы закрепления концов
винта и значения коэффициентов
приведения длины:а) //=0,5	(распорки, домкраты - рис. 16.2.1 а-г);5)	[1 = 0,7	(прессы - рис. 16.1.2);в)	/J. = 1,0	(ходовые винты станков);г)	fi= 2,0	(домкраты - рис. 16.2.1д, е)ОI+IJ,J2Кр- коэффициент, учитывающий неравномерность
одновременной работы двух и более рабочих, Кр= 0,8.
Диаметр рукоятки (при [сгиз] = 100 МПа - СтЗ), мм
dр = Щ2:^К^Гр-0,5	•Конструкция храпового механизма (16.4).Рис. 16.1.4. Схема стержня
со ступенчато изменяющимся
сечениемп (табл. 16.1.5)Рис. 16.1.2. Схема винтового пресса9.2. Механический привод	10. ПАРАМЕТРЫ ПЕРЕДАЧИПогребная мощность двигате- 10.1. Коэффициент полезного действия
ля, кВт	7 = tg7/ [tg (7+Р’ )+2Ггрч/ (Q d2)].P,:l = Q v / (1000 V г) рсл);	Ю.2. Передаточное число
где v - скорость подъема, м/с. и = 277Ьр/Р.
273Табл. 16.1.1. Значения средних допускаемых давлений [q]
между рабочими поверхностями витков винта и гайки,
а также значения коэффициента трения скольжения f16.2. КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ НЕКОТОРЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПЕРЕДАЧИВинт уст.Материалы пары
"винт-гайка"[<?]МПа{Закаленная сталь-бронза
Незакаленная сталь-бронза11...13
8...100,10...0,12Закаленная сталь-чугун
Незакаленная сталь-чугунООГ- vSОО1ь>Закаленная сталь-сталь8...100,12...0,15а)(l,8...2,0)d
do=(0,6...0.7)dДля редко работающих передач "винт-гайка" средние
допускаемые давления [Я] могут быть повышены до 30%.Табл 16.1.2. Некоторые параметры профиля резьбПрофиль резьбыfbа, градПрямоугольная0,500Упорная0,753Т рапецеидальная0,5015Метрическая0,5430Винт уст.
ГОСТ 1478 - 93
(17.6 п.8)•фь = //, /р - коэффициент высоты резьбы.
а - угол наклона опорной поверхности резьбы.Табл. 16.1.3. Некоторые допускаемые напряжения
для материалов пары "винт-гайка"Проточка
ГОСТ 10549-80
ГОСТ 27148-86
(17.6 п. 14)Гойка кр. шлиц.
ГОСТ 11871-80(8.7.6)Шайба стопорн.ГОСТ 11872-80(8.7.7)Dox(0,8...0,9)d(do=0)[о-p], МПа[<?К МПа[г], МПаСтальБронзаЧугунсгт/335...4520...24сгт/245...5060...800,6 [Стр]30...5030...50Табл. 16.1.4. Значения коэффициентов о и bСтЗСт4Ст535404550о250280340320380440470Ь0,40,71,11,21,41,61,8Табл. 16.1.5. Значения коэффициентаn=f(Jl/J1, L2/L,)0,20,40,60,80,010,150,270,602,260,11,472,404,508,590,22,804,226,699,330,45,096,688,519,670,66,988,199,249,780,88,559,189,639,840 H7/s6
(0 Н7/г6)призматическая
ГОСТ 25560-78
(10.1.2)Рис. 16.2.2. Некоторые конструктивные
решения по реализации
непроворачиваемости гайкиПроточко
ГОСТ 10549-80
ГОСТ 27148-86
(17.6 п. 14)Рис. 16.2.1. Варианты конструкции опорной чашкиРис. 16.2.3. Вариант выполнения
втулки телескопического домкратаС, R=f(d) (C>R)Рис. 16.2.4. Радиусы и фаски
в местах соединений
(табл. 7.4.6)1 8 А-637
16.3. ПРОФИЛИ И ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ РЕЗЬБ ВИНТОВЫХ МЕХАНИЗМОВ
1.	РЕЗЬБА ТРАПЕЦЕИДАЛЬНАЯТабл. 16.3.1. Размеры профиля однозаходней резьбы, ммГОСТ 9484-81. ГОСТ 24737-81. ГОСТ 24738-81. ГОСТ 24739-811-йрядd2-йрядРD<D2 = d20.2 1Число заходов /;
3 | 4 I 6
Ход речьбы РI 8/>1-йрядd2-йрядР1D2=--d2",d>Число заходов
2 3 1 4
Ход резьбып6Рь8io1,510,39,258,58,234,544344,542,54140,5! 69121824.210,59,008,07,54745,040,53736,014211245,038,03231,01211, 14212,511,0109,546312,510,59,08,5'4846348,546,54544,569121824849,044,04039,016241618216,515,01413,5,4681249,042,03635,0416,514,01211,55250352,550,54948,56912182420220,519,01817,5468853,048,04443,01624420,518,01615,581253,046,04039,0242422, 26324,522,52120,5691218246055360,558,55756,569121824524,521,51918,510961,055,55150.0182782520,01615,01462,053,04644,02828328,526,52524,569127065470,568,06665,5812162432528,525,52322,5101071,065,06059,02030829,024,02019,01672,062,05452,03230, 34332,530,52928,569128075480,578,07675,5812162432633,029,02625,012181081,075,07069,0'2030401033,027,02221,01682,072,06462,03236336,534,53332,06912189085, 95490,588,08685,0812162432637,033,03029,012181291,084,07877,024361037,031,02625,01892,081,07270,0364038,42340,538,53736,56912181004100,598,09695,5812162432741,036,53332,01412101,094,08887,02436481041,035,03029,020102,090,08078,03640Примечание. Основные размеры профиля резьбы представлены для номинального диаметра по I -му ряду.ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ:-	резьбового соединения (резьба трапецеидальная номинальным
диаметром d= 20 мм, шагом Р= 4 мм):	Тг20х4-7Н/7е-	винта 7г 20x4 с полей допуска 7е :	Тг20х4-7е-	винтового отверстия Тг 20x4 с полем допуска 7Н: Тг-20х4-7Н-	резьбового соединения (резьба трапецеидальная номинальным
диаметром d= 20 мм, ходом Рь = 8 мм, шагом Р= 4 мм, левого):Tr20x8(P4)LH- 7Н/7еН= 1.866Р
Н, = 0.5РВнутренняя
резьба (гайка)ГОСТ 9484-81Рис. 16.3._Осо_6ш,та	[Наружная^	резьба (Винт). Профиль трапецеидальной резьбы
2.	РЕЗЬБА УПОРНАЯ
Табл. 16.3.2. Размеры профиля резьбы, ммГОСТ 10177-823. РЕЗЬБА ПРЯМОУГОЛЬНАЯ(нестандартизированная)d1-йряд= D2-йрядРD2=rf2D,djd1-йряд<ч о.II	РD2 = d2Dxdз1028,57,06,5344738,7533,531,851214210,59,08,531235,0026,023,1739,757,56,794846, 50345,7543,542,791618214,513,012,53842,0036,034,12413,010,09,061239,0030,027,1720218,517,016,5352349,7547,546,79417,014,015,06846,0040,038,122422, 26321,7519,518,791243,0034,031,17520,2516,515,326055357,7555,554,79818,0012,010,12953,2546,544,3828325,7523,522,791449,5039,035,70524,2520,519,327065467,0064,063,06822,0016,014,121062,5055,052,653230329,7527,526,791658,0046,042,23627,5023,021,598075477,0074,073,061024,5017,014,651072,5065,062,653634333,7531,530,791668,0056,052,23631,5027,025,599085487,0084,083,061028,5021,018,651281,0072,069,171876,5063,058,764038, 42337,7535,534,792075,0060,055,2971034,7532,5029,525,027,8522,6510095497,0094,093,061291,0082,079,1744341,7539,538,792085,0070,065,29Примечание. Основные размеры профиля резьбы представлены для номинального ее диаметра по 1-му ряду.Внутренняя
резьба (гайка)0.5РН= 1.588Р
НI = 0, 75РВнутренняя
резьба (гайка) \Наружная
резьба (винт)Рис. 16.3.3. Профиль прямоугольной резьбыТабл. 16.3.3. Рекомендуемые размеры
профиля прямоугольной резьбы, ммВинтГайкаЯ,= 0
с/2 - выбирается
d= di + Н\
d) =di-H\ -2 ос5 РDi = diD = dz +//|+ 2 Ос
D\ - dj - Я,Р S 5
Р S 12
р > 12ас = 0,25
ас = 0,50
Ос = 1,00ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ:-	резьбового соединения (резьба упорная номинальным диамет¬
ром d - 20 мм, шагом Р = 4 мм):	S20x4 - 7AZ/7h-винта S20x4 с полем допуска Уь\	S20x4- 7h-	винтового отверстия S20x4 с полем допуска /А/: S20x4 - 7AZ-	резьбового соединения (резьба упорная номинальным диамет¬
ром d = 20 мм, шагом Р = 4 мм, левая): S20x4LH- 7AZ/7hНаружная
резьба (бинт)Рис. 16.3.2. Профиль упорной резьбы
27616.4. ХРАПОВОЙ механизмА |	6,Ось	ГОСТ 9650-80 ]Шайба ГОСТ 9649-78 (17.6)
Шплинт ГОСТ 397-79 \ВЫБОР
ОСНОВНЫХ
ПАРАМЕТРОВ
ХРАПОВОГО КОЛНСАИсходный параметр -d,
(d^d)7-8... W —число зубьеб
храпового колеса;
a = 0,7d1 + (i...2) мм;d2 %0-( 1...2) мм;
df -(1,4... l,5)dj, мм;
dw = df/( J -0,25 n/2), мм;t~ n-dw/2, mm;
tj=0,5t, mm;
h =0,5 t j t mm;
da-dw + h, mm;Oj —do + 5, мм.Рис. 16.4.1. Храповой механизмПРОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ
ХРАПОВОГО МЕХАНИЗМА1.	Расчетная длина рукоятки	p"i-a > мм-2.	Диаметр рукоятки dp из условия прочности на изгибКр La/(0j[Ous])'. мм (25Л [0из]=120 МПа).3.	Наружной диаметр корпуса (Dp = 7,6dp, ««j проверя¬
ется но изгиб & сечении А-АGui=Fp Zp Kp(Lo + L,)/W^ [аиз]. МПа. W=0, 1 (Dp - dp)/Dp, мм.4.	Окружная сила на храпобом колесе F=2FP Zp Кр Lp/D„, н.5.	Напряжения у основания зубьев храпового колесо5. 1 - среза
5.2 ~ изгибаб) qV/Л \ \ t У/А_-777%b-(1.7+ 1,8)d,
b, = t; 6 = 0,5b,La ~(4 + 4,5)d,L 1 =L 2 =( 1,5 + 1,8)d,1 6 I	b, | j 6t5FРис. 16.4.2. Расчетные схемы:
а) храпового колеса; б) пальцаТ --F/(Ь, (,)$[Т]. МПа
Ou3=F 0,5 h/W -С [оиз], МПа.W—bj t^/6, mm.j6.	Диаметр оси собачки из условия
прочности но изгибq=F/bj, Н/мм.	L=b)+6, мм.MU3=0,5F 0,5L-(q 0,5 b}^ 0,5 Ь,), Н-мм.= ^ и„/(ол [aJT мм.7.	Напряжения изгиба в сечении Б-В
щек корпуса храпового механизма
Оиз — Fp Zp Кр (ip —I2)/^ ^ [Оиз], МПа.
W=2(6(b3- dn„)/( 12 0,5b)), мм-*.400 — rnax 62016.5. СБОРОЧНЫЕ И РАБОЧИЕ ЧЕРТЕЖИ ЭЛЕМЕНТОВ ПЕРЕДАЧИ460Техническая характеристикаГоузоподъемность - 20 кН
Васото подъема - 220 ммРис. 16.5.1N'qqkvm.tmКП ДМ MCI2а. 16.05.01.СБ\nJocca waajtralДОМКРАТПит.1:1Пист И Листаб ГБИТУКафедра ДМ и ПТМ
0320А (Ю:1)SJ2xJТехническая характеристикаСила прессования - 20 кН
Васота прессования - 180 ммРис. 16.5.2Чидг.°пзоаб.fogfeo.Утберд.Уонсу/ь.N'qoxvm.Поап.КП ДМ МС12о 16.05.02.СБI Wjm.ПРЕССOiasLUaciumot1:2,5Лиав el 1НТУ "ХПИ"Kotpegpo ДМ и ПИ277У(У)Рис. 16.5.3. Маховички со спицами металлические	шпоночного паза (10.1.2).Табл. 16.5.1. Параметры и размеры, мм, маховичковD125160200250320400500dН71416202530364028323645556575404550607285951820222528323620222528323640Я36404550556575910
11
12
14
16
18*1111214161820221820242834404510И1417212528DRЛ.*2RyRa*5ReКол-воспицВес, кг1259,05,518123,53,44,00,816010,06,022163,74,5з1,320011,07,026204,04,15,31,825012,58,0.244,56,02,832014,09,0-285,05,36,86,340016,010-456,06,07,5510,550018,011■657,06,88,316,4
27810 5Техническая характеристикаГрузоподьемнаста - 15 кН
Васота подьемо - 250 ммРис. 16.5.4VrrtBeoo<0МСУЛ1каоку*.I loon.КП ДМ MC12o.16.05.04.CbДОМКРАТЛит.Uacco/1:1Пос'п'п Постой IНТУ УПИ"Kotpegpo ДМ и ПН200Техническая характеристикаСила прессования - 25 кН
Васота прессования - 400 ммРис. 16.5.5КП ДМ MC12a.16.05.05.C6Пит. I иассоПРЕССVoaiimt.1:2,5Пист 11 Листа! IБИТУКафедра ДМ и ПТМ
279450490Е (1:1)Техническая характеристикаГрузоподъемности - 110 кН
Васогпо подъема - 140 мм
Перемещение	- 250 ммГ (2: 1)')urr. JНо: со'ВНТУКофедро ДМ и ПТЫ
2800J840x40Техническая характеристикаГрузоподъемность - 80 кН
Васота подьема - 80 ммРис. 16.5.8КП ДМ MC12o.16.05.08.CBДОМКРАТжелезнодорожныйтт. | кассо jJacwmat2:1Шт /I ПистоПБИТУКафедра ДМ и П1М
250240Техническая характеристикаДиаметр снимаемого колесо~	= 1 10 мм,Ширина колесаРис. 16.5.9wfluctr,Разраб.Пробей..сконто|(oHCjuiN'qokym.(loanКП ММ MCI2а 16.05.09.СБСЪЕМНИК
для колесЛит. Масса \Жсшто11:2Лист П Листов IЬНТУKotpegpo ДМ и ПТМ19 А-637281\/ Ra25 (\/)Рис. 16.5.10Разраб.ЪуШI.контоУтбеоа.КонсулаNQOKVM./loan.НотКП ММ МС12о 16.05.10ГАЙКАЬрОЮФI ГОСТ 613-79)/ит.Мосса1:2Лист'И Ппстпй I1МТУ "ХПИх/Ra 2 5 (\/)hi 4; Н14; ±0,51Т14Рис. 16.5.11biJflucnРазраб.Г, контр<онс£1Ы'аокум.Поап.DamКП ММ MCI2а 16.05.11КОРОНА50Л Г0С1 977-6уVocco^acwmol1:2
\ tluaJigg IНТУ "ХПИКафедра ДМ и ПМ
282Ra25PРис. 16.5074(2:1)A (2:1)hi 4; H14; ±0,5!T14;
-поверхностей - ±0,5IT16
Неукозоннае-	литейное уклона-3',-	литейное радиуса-(J...5) мм
3. Поберхность корпуса очистить lкрасить маслостойкой краской.
Поберхность покротия — 0,25 м2ХонсуАЬ./loan.ПотсКП ДМ MCI2а 16.05. UКОРПУСлитойСЧ 20 ГОСТ 1412-85Лит.Мосса Wocujmol1:2Пист 11 Листоб 1МТУ “ХПИ"Кафедра ДМ и ПМ070x10
17. СПРАВОЧНЫЕ ДАННЫЕ
ОБЩЕГО ПРИМЕНЕНИЯ28317.1. НОРМАЛЬНЫЕ ЛИНЕЙНЫЕ РАЗМЕРЫ,
КОНУСНОСТИ, УГЛЫ И УГЛЫ КОНУСОВПри проектировании линейные размеры, конусности, углы и углы конусов,
значения которых не определяются конструктивными, технологическими или
монтажными требованиями, выбираются из числа нормальных линейных раз¬
меров, нормальных конусностей, нормальных углов и углов конусов.1. НОРМАЛЬНЫЕ ЛИНЕЙНЫЕ РАЗМЕРЫТабл. 17.1.1.Нормальные линейные размеры, ммГОСТ 6636-692.НОРМАЛЬНЫЕУГЛЫГОСТ 8908-81Табл. 17.1.23.НОРМАЛЬНЫЕ
КОНУСНОСТИ
И УГЛЫ
КОНУСОВГОСТ 8593-81Табл. 17.1.3РядыРядыРядыRa5RaWRa20Ra40Ra5RaWRa20Ro40Ro5RaWRa20RaW1,01,01,01,0101010101001001001001,0510,51051,11,111111101101,1511,51201,21,21,21212121251251251,3131301,41,414141401401,5151501,61,61,61,6161616161601601601601,7171701,81,818181801801,9191902,02,02,02020202002002002,1212102,22,222222202202,4242402,52,52,52,5252525252502502502502,6262602,82,828282802803,0303003,23,23,23232323203203203,4343403,63,636363603603,84040383804,04,04,04,040404004004004004,2424204,54,545454504504,8484805,05,05,05050505005005005,3535305,65,656565605606,0606006,36,36,36,3636363636306306306306,7676707,17,171717107107,5757508,08,08,08080808008008008,5858509,09,090909009009,5959501000100010001000Ряды1230°30'15'45'2°3°4°1°30'2°30'5°6°7°8°10°9°12°15°18°SJОо22°30°45°60°40°75°25°35°50°55°65°70°80°85°SOоо100°110°120“135°150°165°180°270°360°Ряды121:5001:2001:1001:501:201:301:151:101:121:81:71:51:61:31:430°45°60°75°90°120°При выборе ряд 1 следует пред¬
почитать ряду 2, а ряд 2 - ряду 3.
284I	1. СТАЛИ (табл. 16.2.1)! 1.1. Сталь углеродистая обыкновенного качества	гост зво-94Марки: СтО, Ст 7, Cm2, СтЗ, Ст4, Ст5, Стб
Ст1кп, Cmlnc, Cmlcn,...1.2.	Сталь углеродистая качественная конструкционная гост 1050-88
Марки: 20, 25, 30, 35, 40, 45, 55, 601.3.	Сталь легированная конструкционная	гост4543-71
Марки: - стали хромистые15Х, 15ХА, 20Х, ЗОХ, 35Х, 38ХА, 40Х, 45Х, 50Х-	стали марганцовистые15Г, 20Г, 25Г, ЗОГ, 30Г2, 35Г, 35Г2, 40Г, 4СГ2, 50Г, 50Г2-	стали хромомарганцовистые7 8ХГ, 18ХГТ, 20ХГР, 25ХГТ, ЗОХГТ, 25ХГМ, 38ХГМ-	стали хромоникелевые12ХН, 20ХН, 40ХН, 45ХН, 50ХН, 12ХН2, ЗОХНЗА-	стали хромокремнемарганцовистые20ХГСА, 25ХГСА, ЗОХГС, ЗОХГСА, 35ХГСА, 30ХГСН2А-	стали хромоалюминиевые
38ХМЮА, 38Х2МЮА-	стали хромомолибденовые и хромомолибденованадиевые
15ХМ, 20ХМ, ЗОХМ, ЗОХМА, ЗОХЗМФ, 40ХМФА2.	СТАЛЬНОЕ ЛИТЬЕ (табл. 16.2.1)	гост 977-882.1.	Стали конструкционные нелегированныеМарки: 75/7, 20Л, 25Л, ЗОЛ, 35Л, 40Л.45Л, 50Л2.2.	Стали конструкционные легированныеМарки: 20ГЛ, 35ГЛ, ЗОГСЛ, 40ХЛ, 20ХМЛ, 35ХМЛ, 35ХГСЛ3.	ЧУ ГУНЫ3.1.	Чугун с пластифицированным графитом для отливок.Марки: СЧ10, СЧ15, СЧ20, СЧ25, СЧЗО, СЧ35 гост 1412-853.2.	Чугун антифрикционный ДЛЯ ОТЛИВОК.	ГОСТ 1585-85
Марки: АЧС-1, АЧС-2, АЧС-3,..., АЧК-2, АЧК-2,.. АЧВ-1, АЧВ-23.3.	Чугун С шаровидным графитом ДЛЯ ОТЛИВОК.	ГОСТ 7293-85
Марки: ВЧ35, ВЧ40, ВЧ45. ВЧ50, ВЧ60, ВЧ70, ВЧ80, ВЧ1004.	СПЛАВЫ ЦВЕТНЫХ МЕТАЛЛОВ4.1.	Бронзы безоловянные литейные	гост 493-79
Марки: ВрА9ЖЗЛ, БрА10ЖЗМц2, БрА1 1Ж6Н6,4.2.	Бронзы оловянные литейные	гостб13-79
Марки: Бр010Ф1, Бр010Ц2, Бр08Ц44.3.	Бабиты оловяннные и свинцовые	гост 1320-74
Марки: Б88, Б83, Б83С, Б16, БН, БС64.4.	Сплавы алюминиевые антифрикционные	гост 14113-78
Марки: АОЗ-7, А09-2, АН-2,5, ACM, АМС14.5.	Сплавы цинковые антифрикционные	гост 21437-75
Марки: ЦАМ9-1.5Л, ЦАМ9-1.5, ЦАМЮ-5Л, НАМ 10-5Примечание. Условное обозначение видов термообработки: Н- нормализация,
У - улучшение, 3 - закалка, Ц - цементация, А - азотирование.17.2.	КОНСТРУКЦИОННЫЕ МАТЕРИАЛЫ [27]Табл. 17.2.1. Механические характеристики некоторых сталейМаркао ю
S ЯСТвСТт[СГ] рO’-! игo’0ит.,„ТойТвердость в состоянии
поставки после термообработкисталиcj4oн оМРаИВсердцевина НВповерхн. HRCСтОСтЗСт4Ст5СтбСт7300...540360...490420...550470...640570...740670...840>	175>	215>	255
>265
>305>	345100...110120...150140...165150...180165...200180...22017018024028032030033042048053010011013015019020022028032038012014016018020011 . ..20нУ>410
520..640> 245
>355140...16020036012024015615625нУ>450
540...650> 275
>320155...18520037013025017017030нУ>490
550...700>	295>	350165...20024039014028017917935нУ>530
600...750>315>380175...210250420150300187187
228...26940У3>570
630...780>335>400190...220260440160320217217
192...22842...5045У3>600
650...800> 355
>430200...240280480170340241170...220
241.„28542...5050У3>630
700...850> 370
>460200...240280480170340241170...220241...28544...5055У3> 650
750...900>380>490210...250300500200400255180...230228...28060У3>690
800...950> 400>520220...26030050020040025525540Х, 40ХН
45Х
50Х
45ХН
35ХМ
40ХНМА, 40ХН2МА
35ХГСА3333333>	980>	1030>	1080
> 1030
>930
>10801620>	785>	835>	885>	835>	835>	930
1375270...370300...400330...430300...400280...330280...330280...330600610620450500500500800800800660700700700320280330240260260260650660680500550550550217229229207241241241240...280230...280240...290230..	.300270...300270...300270...30044.„5244...5246...5248...5445.„5346.„5320Х20ХНЗА20Х2Н4А18Х2Н4В А,20ХН2М20ХГНМ25ХГНМТ15ХГН2ТА18ХГТ25ХГТ20ХГР20ХГНРц+з>780>930>	1270>	1130
>880
>1180>	1180
>930
>980>	1270
>980>	1270>640>	730>	1080>	830
>690
>930>	1080>	735>	885
>980
>785>	108028.„4028...4237...4237...4226...4256...6356...6358...63
56.„6358...6360...6460...6358...6356...6258...6356...6256...6238ХМЮАА>980> 835... .229300...350(850...
900) HV20ЛЗОЛ40Л50Л41047052057021025029033570...9085...10595...125
120...15513015018023020026032040090100120150140160200260270...30035ХМЛ35ХНМЛ40ХЛннн590680650390540500180
285Табл. 17.3.1. Рекомендуемые посадкипри номинальных размерах от 1 до 500 мм
в системе ОТВЕРСТИЯГОСТ 25347-82Яя”5 оОН6Н7Н8Н9НЮН1 1Н12Основные отклонения валовI f \9\ h ~ js 1 к 1 т\псоединения с зазоромН7 Н7Н7
сВИВ е7
Н8 НВ
сВ (S8Н8е8Н6/6Ш.17Н8Н8
/7 18
Н8
19Н6Ь5Н7Ь6Н6Н6Н6Н6
is5k5 т5 п5Н7Н7
JsB кбН8
е9Н9Н9Н9Н9
е8 е918 19Н10
1110нининпall bit ell
HI2
Ы2Н8
h9
Н9Н9
h8 h9ШШ
h9 h 10HUdllHUhllЩГ
hi 2переходныеH8H8H8 H8
js7k7 m7 n7t\u\x\zс натягомH6H6 №
o5 r5 s5H7H7H7
s716 u7
H8 H8H8H8
s7 u8 x8 г8Примечание. Обозначения предпочтительных посадок заключены в рамку.Табл. 17.3.2. Рекомендуемые посадкипри номинальных размерах от 1 до 500 мм
в системе ВАЛАГОСТ 25347-82ЕСОсновные отклонения отверстияA\B\CDEFcHJSКMNP |/?|s| r| uО CQОсоединения с зазоромпереходныес натягомh5F7G6H6JS6 Кб Мб N6P6h5h5h5h5h5 h5 h5h5h609£8 F7F8G7H7JS?K7M7N7P7R7S7 T7h6h6 h6h6hSh6h6h6h6h6h6h6 h6 hSh708h7£8h7F8h7H8h7JS8 K8 M8 N8
h7 h7 h7 h7U8h7h808 09E8£9F8F9H8H9h8h8h8h8h8h8h8h8h909 010£9F9H8 H9H10h9 h9h9h9h9 h9h9hWDIOhlOHI0hlOhllА11 В11 С11DllH11hll hll hllhllhllhi 2BI2h!2HI2
hi 217.3. ДОПУСКИ И ПОСАДКИГОСТ 25346-891	- номинальный размер;2	- нулевая линия.£5- верхнее отклонение отверстия;
EI - нижнее отклонение отверстия.Поля допусков отверстий и валов
для посадок:I—| с зазором;
переходных;
с натягом.es - верхнее отклонение вала;
е/ - нижнее отклонение вала.Рис. 17.3.1. Схема расположения и обозначения основных отклоненийТабл. 17.3.3. Численные значения допусков ГГ для квалитетов 4...14Примечание. Обозначения предпочтительных посадок заключены в рамку.КвалитетыКвалитетыгазмерIT4 IT5 IT6 IT7 IT8 IT9mo miIT12IT13IT14РазмерIT4 IT5 IT6 IT7 IT8 IT9ITI0IT11IT12IT13ГП4св.доДопуски, мкмДопуски, ммсв.доДопуски, мкмДопуски, мм-334610142540600,100,140,2518025014202946721151852900,460,721,153645812183048750,120,180,3025031516233252811302103200,520,811,3061046915223658900,150,220,3631540018253657891402303600,570,891,4010185811182743701100,180,270,4340050020274063971552504000,630,971,5518306913213352841300,210,330,52500630223044701101752804400,701,101,753050711162539621001600,250,390,62630800253550801252003205000,801,252,005080813193046741201900,300,460,748001000294056901402303605600,901,402,30801201015223554871402200,350,540,87100012503446661051652604206601,051,652,6012018012182540631001602500,400,631,00
286Табл. 17.3.4. Предельные отклонения и поля допусков ВАЛОВ, мкм
для рекомендуемых посадокГОСТ 25347-82+ 400
+200
О-200-400-600-800- ■ вбомаавя	[дш	1ШШЦЦ1	ВШШШВИННИ[иаяавд! Jiiifflnq6h6/S6кбпбрбгбs6f7h7евh8d9h9d11h 1 1От 1 до 3-2-80-6+3,5-3,5+60+10+4+12+6+16
+ 10+20+14-6
• 160-10-14•280-14-20-450-25-20-800-60Св.З до 6-4-120-8+4,0-4,0+9+1+ 16
+8+20
+ 12+23
+ 15+27+19-10-220-12-20-380-18-30•600-30-30-105-75Св.6 до 10-5-140-9+4,5-4.5+10
+ 1+ 19
+ 10+24+15+28+19+32+23-13-280-15•25-470-22-40-760-36-40-130-90Св.10 до 14-6-170-11+5,5-5.5+ 12
+ 1+23+12+29+18+34+23+39+28-16-340-18-32-590-27-50•930-43-50-1600-110Св.14 до 18-6-170-И+5,5-5,5+12+1+23+12+29+18+34+23+39+28-16-340•18-32-590-27-50-930-43-50-1600-110Св. 18 до 24-7-200-13+6,5-6,5+ 15
+2+28+15+35+22+41+28+48+35-20-410-21-40-730-33-65-1170-52-65-195-13Св.24 до 30-7-200-13+6.5-6,5+15+2+28+15+35+22+41+28+48+35-20-410-21-40-730-33-65-1170-52-65-1950-130Св.30 до 40-9-250-16+8,0-8,0+18+2+33
+ 17+42+26+50+34+59+43-25-500-25-50-890-39•80-1420-62-240-160Св.40 до 50-9-250•16+8,0-8.0+ 18
+2+33+17+42+26+50+34+59+43-25-500-25•50-890-39•80-1420-62-80-240-160Св.50 до 65-10-290-19+9,5-9,5+21+2+39+20+51+32+60+41+72+53•30-600-30-60-1060-46-100-1740-74-100-2900-190Св.65 до 80-10-290-19+9,5-9.5+21+2+39+20+51+32+62+43+78+59•30-600-30-60-1060-46-100-1740-74-100-2900-190Св.80 до 100-12-340-22+11,0-11.0+25+3+45+23+59+37+73+51+93+71-36-710-35-72-1260-54-120-2070-87-120-3400-220Св. 100 до 120-12-340-22+11,0-11,0+25+3+45+23+59+37+76+54+ 101
+79-30-710-35-72-1260-54-120-2070-87-120-3400-220Св.120 до 140-14-390-25+12,5-12.5+28+3+52+27+68+43+88+63+ 117
+92-43-830-40•85-1480-63-145-2450-100-145-395-250Св. 140 до 160-14-390-25+12,5-12,5+28+3+52+27+68+43+90+65+125+100-43-830-40-85
• 1480-63-145-2450-100-145-3950-250Св. 160 до 180-14-390-25+ 12,5
-12,5+28+3+52+27+68+43+93+68+133+108-43-830-40-85-1480-63-145•2450-100-145-395-250Св.180 до 200-15-440-29+ 14,5
-14.5+33+4+60+31+79+50+106+77+151
+ 122-50-960-46-100-1720-72-170-2850-115-170-460-290Св.200 до 225-15-440-29+ 14,5
-14.5+33+4+60+31+79+50+ 109
+80+ 159
+ 130-50-960-46-100-1720-72-170-2850-115-170-4600-290Св.225 до 250*15-440-29+14,5•14,5+33+4+60+31+79+50+113+84+169+140-50-960-46•100-1720-72-170-2850-115-170-4600-290Св.250 до 280-17-490-32+ 16,0
-16,0+36+4+66+34+88+56+126+94+190+158-56•1080•52-110-1910-81-190-3200-130-190-5100-320Св.280 до 315-11
-490-32+ 16,0
-16,0+36+4+66+34+SS”+56+ 130
+98+202+170-56-1080-52-11--1910•81-1900320-130-510-320Св.З 15 до 355-18-540-36+ 18,0
-18,0+40+4+73+37+98+62+ 144
+108+226
+ 190-62-1190-57-125-2140-89-210-3500-140-210-570-360Св.355 до 400-18-540-36+18,0-18,0+40+4+73+37+98+62+ 150
+ 114+244+208-62•1190-57-125-2140-89-210-3500-140-210-5700-360Св.400 до 450-20-600-40+20,0-20,0+45+5+80+40+108+68+ 166
+ 126+272+232•68• 1310-63-135-2320-97-230-385•155-230-6300-400Св.450 до 500-20-600-40+20,0-20,0+45+5+80+40+108+68+ 172
+132+292+252-68-1310-63-135-2320-97-230-3850-155-230-630-400Посадки с зазором - посадки, при которых всегда в со¬
единении имеет место зазор, т.е. наименьший предель¬
ный размер отверстия больше или равен наибольшему
предельному размеру вала (dom6 min ^ dgaJt max)-При графическом изображении поле допуска отвер-
стия расположено над полем допуска вала (рис. 17.3.2).Отверстие+ 1400
+ 1200
+ 1000
+800
+ 600
+ 400
+200
О-200Табл. 17.3.5. Предельные отклонения и поля допусков ОТВЕРСТИИ, мкм
для рекомендуемых посадок	гост 25347-82H7Js7K7N7P7F8H8E9H9JS9N9P9DIOH11H12H14H16+10+5b-6 ■+i0+14+39+25+ 12-4-6+60+6000-5-10-14-16+60+140-12-29-31+200000+ 12+6+3-4-8+28+18+50+30+ 150-12+78+75+120+3000-6-9-16-20+ 100+200-15-30-42+300000+ 15+7+5-4-9+35+22+61+36+ 180-15+98+90+150+360+900•7-10-19-24+ 130+250-18-36-51+400000+18+9+6-5-11+43+27+75+43+ 210•18+120+110+180+430+ 11000-9-12-23-29+ 160+320-21-43-61+500000+9-5-11+43+27+75+43+210-18+ 120+ 110+180+430+ 11000-9-12-23-29+ 160+320-21-43-61+500000+21+ 10-7-14+53+33+92+52+260-22>149+ 130+210+5200-10-16-28-35+200+400-26-52•74+65000*21+ 10-7-14+53+33+92+52+260•22+ 149+ 130+210+5200-10-15-28-35+200+400-26-52•74+650000+25+ 12+7-8-17+64+39+112+62+310-26+ 180+ 160+250+620+1600-12-18-33-42+250+500-31-62-88+800000+ 12+7-8•17+64+39+ 112+62+310-26+ 180+ 160+250+620+16000-12-18-33•42+250+500•31-62-88+800000+30+ 15+9-9-21+76+46+ 134+74+370-32+220+ 190+300+7400-15-21-39-51+300+600-37-74-106+1000000+30+ 15+9-9-21+76+46+ 134+74+370-32+220+190+300+720+ 1900-15-21-39-51+300+600-37-74-106+ 1000000+17+ 10-10-24+90+54+ 159+87+430-37+260+220+350+870+2200-25-45-59+360+720-43-87-124+1200000+35+17+ 10-10-24+90+54+ 159+87+430•37+260+220+350+870+22000-17-25^5-59+360+720-43-87-124+ 120000+40+20+12-12-28+ 106+63+ 185+ 100+500-43+305+250+400-28-52•68+430+850-50-100-143+ 145000+20+ 12-12-28+106+63+ 185+ 100+500-43+305+250+400+ 1000+2500-20-28-58-68+430+850-50-100-143+ 1450000+20+12-12-28+ 106+63+ 185+100+500-43+305+250+400+ 1000+25000-20-28-52-68+430+850-50-100-143+1450000+46+23+ 13-14-33+122+72+215+ 115+570-50+355+290+460+1150+2900-23-33-60-79+500+ 1000-57-115-165+ 170000+23+ 13-14-33+122+72+215+115+570-50+355+290+460+ 1150+2900-23-33-60-79+500+ 1000-57-115-165+1700000+46+23+13-14-33+122+72+215+ 115+570•50+355+290+460+ 1150+29000-23-33-60-79+500+1000-57-115-165+ 170000+52+26+16-14-36+137+81+240+130'+650-56+400320+520+ 13000-26-36-66•88+560+1100-65-130-186+ 190000+52+26+16-14-36+137+81+240+13U+650-56+320o26-36-66-88+560+ 1100-65-130-186+ 1900000+57+28+ 17-16-41+ 151+89+265+140+700-62+440+360+570+ 1400+36000-28-40-73-98+620*■1250-70-140-202+2100000+28+ 17-16-41+151+89+265+140+700-62+440+360+570+ 1400+3600-28-40-73-98+620+ 1250-70-140-202+2100000+63+31+18-17-45+ 165+97+290+ 155+770•68+480+400+630+ 15500•31-45-80-108+680+ 1350-77-155-223+230000+63+31+ 18-17-45+165+97+290+155+770-68+480+400+6300-31•45-80-108+680+ 1350-77-155-223+230000ОтверстиеРис. 17.3.2. Расположение полей
допусков отверстия и вала
для посадок с зазоромПосадки с натягом - посадки, при которых всегда в со¬
единении имеет место натяг, т.е. наибольший предель¬
ный размер отверстия меньше или равен наименьшему
предельному размеру вала (dam6 та, sf d бал т;„).При графическом изображении поле допуска отвер¬
стия расположено под полем допуска вала (рис. 17.3.3).
287• Вол'-V Л-.Отверстие'AVv^Soyi .'
ОтверстиеОтверстие[Вал.-. Вал V'оВалХРис. 17.3.4. Расположение полей
допусков отверстия и вала
для переходных посадок6Рис. 17.3.3. Расположение полей допусков отверстия
и вала для посадок с натягомПереходные посадки - посадки, при которых возмож¬
но получение в соединении как зазора, так и натяга в за¬
висимости от действительных размеров отверстия и ва¬
ла (рис. 17.3.4).При графическом изображении поля допусков отвер¬
стия и вала перекрываются полностью или частично.Отверстие‘ИВал'ОПосадкис зозором-Вал.&ВалЦ.::.ВалНуле&аяНулебоя-ПосадкипереходноеПосадкис натягомРис. 17.3.5. Посадки в системе отверстияВал).Отв.{Посадки■Отв.'; От в ЛПосадкис нотягом	переходное	сРис. 17.3.6. Посадки в системе вала1
3
5
Озозором 3:Посадки17.4. ДОПУСКИ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯ ПОВЕРХНОСТЕЙГОСТ 24642-81, 24643-81, 28187-89Наименьший зазор - разность между наименьшим пре¬
дельным размером отверстия и наибольшим предельным
размером вала в посадках с зазором (d^ т!п - d6o, тож).Наибольший зазор - разность между наибольшим пре¬
дельным размером отверстия и наименьшим предельным
размером вала в посадках с зазором или в переходныхПОСаДКаХ (d ат$ тох — dfag min).Наименьший натяг - разность между наименьшим пре¬
дельным размером вала и наибольшим предельным разме¬
ром отверстия в посадках с натягом (d^, min-domb тах).Наибольший натяг - разность между наибольшим пре¬
дельным размером вала и наименьшим предельным раз¬
мером отверстия в посадках с натягом или в переходныхПОСаДКаХ (с/^ол max~^omb min).Посадки в системе отверстия - посадки, в которых тре¬
буемые зазоры и натяги получают сочетанием различных
полей допусков валов с полем допуска основного отвер¬
стия (рис. 17.3.5).Посадки в системе вала - посадки, в которых требуе¬
мые зазоры и натяги получают сочетанием различных
полей допусков отверстий с полем допуска основного
вала (рис. 17.3.6).1.	Предельные отклонения формы и расположения поверх¬
ностей должны назначаться при наличии особых требо¬
ваний, вытекающих из условий работы, изготовления
или измерения деталей. В остальных случаях отклоне¬
ния формы и расположения поверхностей огранивают
полем допуска на размер.2.	Предельные отклонения формы и расположения поверх¬
ностей указывают на чертеже в виде условных обозна-
значений либо текстом в технических условиях (рис.
17.4.1). Применение условных обозначений предпочтительно.б)Родиольное биение
поберхности В от¬
носительно общей
оси поверхностей
А и В не более
0,04 ммРис. 17.4.1. Указание предельных отклонений на чертежах:а)	условным обозначением;б)	текстом в технических условияхВид допуска формы и расположения поверхностей
указывают на чертеже условными обозначенями, при¬
веденными в табл. 17.4.1.Табл. 17.4.1. Виды допусков формы и расположения
поверхностейГруппадопусковВид допускаЗнакДопускДопуск прямолинейности—формыДопуск плоскостностиаДопуск круглостиоДопуск щшшдричностиоДопуск профиля продольного сеченияПродолжение табл. 17.4.1ГруппадопусковВид допускаЗнакДопускДопуск параллельности//расположенияДопуск перпендикулярности±Допуск наклонаДопуск соосности®Допуск симметричности-=-Позиционный допускФДопуск пересечения осейXСуммарныеДопуск радиального биения1допускиДопуск осевого биения/формы иДопуск биения в заданном направленииIрасположенияДопуск полного радиального биения\ / /Допуск полного осевого биенияIйДопуск формы заданного профиляГ\Допуск формы заданной поверхности3. Численные значения отклонений приведены в табл.
17.4.2... 17.4.5. Рекомендации по применению степеней
точности - табл. 17.4.6. Примеры назначения степеней
точности и способы обработки для их достижения -
-табл. 17.4.7.Табл. 17.4.2. Предельные значения радиального биенияИнтервалы
размеров, мм5Предельные значения, мкм,
при степенях точности
6 7 8 9Св. 18 до 501220305080Св. 50 до 12016254060100Св. 120 до 26020305080120Св. 260 до 500254060100160Для получения предельных значений несоосности и несиммет¬
ричности, если они не оговариваются независимым допуском,
288указанные в таблице величины следует уменьшить вдвое с после-
дущим округлением результата до ближайшего предпочтительно¬
го числа.Табл. 17.4.3. Предельные отклоненияот плоскостности и прямолинейностиИнтервалы
длин, ммПредельные отклонения, мкм,
при степенях точности
5 6 7 8 9Св. 10 до 25
Св. 25 до 60
Св. 60 до 160
Св. 160 до 4002,5 4 6 10 16
4 6 10 16 25
6 10 16 25 40
10 16 25 40 60Табл. 17.4.4. Предельные отклоненияпараллельности, перпендикулярности
и предельные значения осевого биенияИнтервалы
размеров, мм5Предельные отклонения, мкм
при степенях точности
6 7 89Св. 10 до 2546101625Св. 25 до 60610162540Св. 60 до 1601016254060Св. 160 до 40016254060100Табл. 17.4.7. Примеры назначения степеней точности
и способы обработки для их достиженияСтепеньточностиПримеры применения7,8Неплоскостностъ, непрямолинейность
Разъемы корпусов редукторов, опорные поверхности
корпусов подшипников (фрезерование, строгание)5,6Отклонение формы цилиндрических
поверхностей, некруглость
Посадочные паверхности подшипников качения,
а также валов и корпусов под них (шлифование)7,8Непараллельность
Оси отверстий в корпусах зубчатых передач 7 ..10
степеней точности, опорные торцы крышек и ко¬
лец подшипников (растачивание)7,8Неперпендикулярность, торцевое биение
Заплечики валов, корпусов под подшипники каче¬
ния, торцы ступиц и распорных втулок, оси отвер¬
стий в корпусах конических редукторов (шлифова¬
ние, растачивание)5,67,8Неперпендикулярность, торцевое биение
Посадочные поверхности валов под зубчатые ко¬
леса 6 и 7-й степеней точности (шлифование)
Посадочные поверхности валов под зубчатые ко¬
леса 8 и 9-й степеней точности (грубое шлифова¬
ние, обтачивание)Табл. 17.4.5. Предельные отклонения формы
цилиндрических поверхностейВеличины, приведенные в таблице, следует использовать в
качестве предельных отклонений круглости, цилиндричности и
отклонения профиля продольного сечения.Для получения предельных отклонений овальности, конуснос¬
ти, бочкообразности и седловидности, указанные в таблице зна¬
чения необходимо удвоить с последующим округлением до бли¬
жайшего предпочтительного числа.Табл. 17.4.6. Рекомендации по применению
степеней точностиСтепеньточностиИзделия5,6Станки нормальной точности. Машины повышен¬
ной точности или работающие в тяжелых режимах7,8Машины средней точности9Вспомогательные и ручные механизмы4.	При условном обозначении данные о предельных откло¬
нениях формы и расположении поверхностей указыва¬
ют в прямоугольной рамке, разделенной на 2 или 3 час¬
ти (рис. 17.4.1а), в которых помещают:
в первой - знак отклонения по табл. 17.4.1;
во второй - предельное отклонение в мм;
в третьей - буквенное обозначение базы или другой
поверхности, к которой относится отклонение.Направление отрезка линии, заканчивающегося
стрелкой, должно соответствовать направлению изме¬
рения отклонения (рис. 17.4.1а).Если допуск относится к поверхности или ее профи¬
лю, то рамку соединяют с контурной линией поверхнос¬
ти или ее продолжением. При этом соединяющая линия
не должна быть продолжением размерной линии (рис.
17.4.2а).а) \/\0.04\ 1	\/\0.04\ |Рис. 17.4.2Интервалы
диаметров, мм5Предельные отклонения, мкм,
при степенях точности
6 7 89Св. 18 до 5046101625Св. 50 до 12058122030Св. 120 до 260610162540Св. 260 до 500812203050Если допуск относится к оси или плоскости симмет¬
рии, то соединяющая линия должна быть продолжени¬
ем размерной линии (рис. 17.4.2 б).При сборке узла детали устанавливаются одна от¬
носительно другой в определенном положении. Уста¬
новка (базирование) деталей производится по плоским,
цилиндрическим, торцевым поверхностям или их ком¬
бинации. Такие поверхности называют базовыми или
базами. Основной называют базу, которая лишает де¬
таль трех или четырех степеней свободы. Чтобы деталь
базировалась более точно и надежно, базовые поверх¬
ности должны быть по возможности развиты. Так плос¬
кость должна иметь возможно большие размеры сторон,
цилиндр должен иметь возможно большую длину отно¬
сительно диаметра и т.д. [9].Базы обозначают зачерненным треугольником, ко¬
торый соединяют при помощи соединительной линии
с рамкой.Если базой является поверхность или ее профиль,
то основание треугольника располагают на контурной
линии поверхности или ее продолжении. При этом сое¬
диняющая линия не должна быть продолжением размер¬
ной линии (рис. 17.4.3а).Если базой является ось или плоскость симметрии,
то треугольник располагают на продолжении размер¬
ной линии (рис. 17.4.36).а)	6)Рис. 17.4.3. Обозначение базовых поверхностейЕсли базой является ось центровых отверстий, то ря¬
дом с обозначением базовой оси делают надпись "Ось
центров" (рис. 17.4.3в)Допускается обозначать базовую ось центровых от¬
верстий в соответствии с рис. 17.4.3г.
28917.5. ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙГОСТ 2789-73Для обозначения шероховатости поверхностей исполь¬
зуются следующие знаки:	2/ЗНа) \/ б) \/ в) ч/Н - басото надписейН, —(1,5...3,0)Н2. Шероховатость поверхности определяется знаком по
п. 1, дополненным числовым значением параметра
шероховатости Ra либо Rz, где
Ra - среднее арифметическое отклонение профиля, мкм;
Rz - высота неровностей профиля по 10-ти точкам, мкм.
Параметр Ra является предпочтительным и его следу¬
ет вписывать на место буквы е.Rae/ Roe, Rae/
Числовое значение пара-	............метра Rz следует такжевписывать на место бук-	\У	^Z$/вы е.	’’У/ //У/ ; ;/уу.3.	Использование знаков шероховатости:\/ - шероховатость поверхности, метод получения которой
конструктором не оговаривается;- шероховатость поверхности, получаемая удалением ма¬
териала (точение, фрезерование, травление и тд.);V ■ шероховатость поверхности, получаемая без удаления
материала (литье, объемная штамповка и тд.) либо полу¬
чаемая из предыдущего технологического процесса.4.	Полное обозначение шероховатости поверхности со¬
стоит из знака шероховатости, числового значения па¬
раметра шероховатости и дополнительных данных:е -числовоезначение	ШЛид>оватьЬЛRa0,8
МО, 8'////• числовое значение
Ro или Rz, мкм;Ь - способ обработки;
с - базавая длина, мм; ////
d - условное обозначение направления неров¬
ностей:~ - параллельное (точение);I - перпендикулярное (точение, строгание, шлифование);С - кругообразное (торцевое точение);X - перекрещивающееся (торцевое шлифование);R - радиальное (торцевое шлифование);Р - произвольное.5.	Соответствие численных параметров шероховатости
(табл. 17.5.1).6.	На чертеже должна быть определена шероховатость
каждой поверхности детали использованием соответст-
ствующего знака и численного значения шероховатости.Если поверхности детали имеют одинаковую ше¬
роховатость, то ее обозначение выносится в верх¬
ний правый угол чертежа. При различной шерохо¬
ватости поверхностей на каждой части поверхнос¬
ти наносится обозначение соответствующей шеро¬
ховатости, используя линии контура детали, вынос¬
ные линии или полки. Для
обозначения шероховатос¬
ти большинства поверхнос¬
тей детали в правом верх-, который означа-Табл. 17.5.25... 10нем углу чертежа ставится знак Ы)
ет, что все остальные поверхности, кроме обозначенных на чер¬
теже, имеют шероховатость, ука¬
занную перед скобкой.. Значение параметра Ra в зависи¬
мости от вида обработки (табл.17.5.2).Рекомендации по назначению ше¬
роховатости для элементов дета¬
лей машин (табл. 17.5.3).обработкиRa, мкмСтроганиеТочениеФрезерованиеШлифованиеПолирование0,80...25
0,40.. .12,5
0,40.. .12,5
0,05...3,2
0,006...0,2Табл. 17.5.1гост2789-73 Табл. 17.5.3. Рекомендации по назначению шероховатости для элементов деталей машин [34]RaRz**1001600125010008006305004008032041632505020040160423212525100208043166312,55010,040V 48,0326,3255,020,0454,016,03.212,52,510,0462,08,01.606.31,255,04 71.004,00,803.20,632,5480,502,00,401.600,321,25490,251,000,2000.800,1600,634100, 1250,500,1000,400,0800,324110,0630,250,0500,20Детали, поверхности1.	ЗУБЧАТЫЕ КОЛЕСА *Боковая поверхность зуба
Боковая поверхность витка червяка-	червяк цилиндрический-	червяк глобоидальный
Поверхности вершин зубьев, образую¬
щая конуса на наружном диаметре
Поверхность впадин зубьев
Отверстие в ступице при d вал $ 80 ммпри d вал > 80 мм
Боковая поверхность ступицы (венца)
Боковая поверхность шпоночного паза
Поверхность дна шпоночного паза
Другие поверхности2.	ВАЛЫПоверхности установки подшипников
при d вал ^ 80 мм
при d вал > 80 мм
Поверхности установки зубчатых колес
при d вал J; 80 мм
при d вал > 80 мм
Поверхности установки полумуфт и незуб¬
чатых колес при d вал $ 80 мм
при d вал > 80 мм
Торцевая поверхность уступов (запле¬
чиков) вала при установке различного
вида колес, муфт и т.д.Радиусы закругленийПоверхности, взаимодействующие с:-	уплотнениями при V <4 м/с
войлочными при V > 4 м/с-	манжетами при V $ 5 м/с
резиновыми при V > 5 м/сRa, мкмRoO,8...6,JRa0,4...3,2Ra0,8Rat,6... 12,5
Ra6,J... 12,5
Ra0,8...3,2
Ra 1,6. ..6,3
Ro3,2... 12,5
Ro3,2
Ra 12.5...25
Ro6,3...25Ra0,8
Ra 1,63Ra1,63Ra3,2Ra3,2
Ra6,3
на класс ниже
чистота обра¬
ботки поберхнос¬
ти установки
Ra3,2Ra 1,6
Ra0,8
Ra0,4...0,8
Ra0,2...0,4Детали, поверхностиРезьбы на валуБоковая поверхность шпоночного паза
Поверхность дна шпоночного паза
Другие поверхности валов3.	КОРПУСЫ РЕДУКТОРОВ
Поверхности под подшипники при D $ 80 ммпри£)> 80 мм
Торцевые поверхности уступов под под¬
шипникиПоверхность стыка "корпус-крышка"
Поверхности под боковые крышки
Опорная поверхность подошвы корпуса
Поверхности под вспомагательные крышки
Опорные поверхности под крепеж
Отверстия под крепеж
Отверстия для нарезки резьбы
Отверстия для штифтов
Другие поверхности:-	со снятием стружки-	без снятия стружки4.	ВТУЛКИ ДИСТАНЦИОННЫЕ
Внутренние поверхности
Наружные поверхности
Торцевые поверхности5.	КРЫШКИ БОКОВЫЕ
Наружная цилиндрическая поверхность
установки в "корпус-крышку" редуктора
Торцевая поверхность, взаимодействую¬
щая с подшипникомТорцевая поверхность установки на корпус
Отверстия для установки резиновых манжет
Другие поверхности:-	со снятием стружки-	без снятия стружкиRo,Ra6,3
Ro3,2
Ra6,3
Ra6,3... 12,5Ral ,6
Ra3,2Ra 3,2... 6,3
Ral,6...3,2
Ra6,3
Ra 12,5
Ra25
Ral 2,5
Ra25
Ral 2,5
Ra3,2Ra25Ra3,2...6,3
Ral 2,5
Ra3,2Ra3,2Ra 1,6
Ra6,3
Ro1,6...3,2Ra25Предпочтительные
значения параметров
выделены.• Данные о шероховатости поверхностей зубчатых колес в зависимости от их вида и класса точности
11.3.5 п. 2; 11.4.4 п. 2; 11.4.5 п. 2).•* Обозначение шероховатости поверхности в соответствии с ранее используемыми нормами.(11.2.3. п. 4;
2901. БОЛТЫ С ШЕСТИГРАННОЙ головкой
КЛАССА ТОЧНОСТИ В гост 7798-7012,517.6. КРЕПЕЖНЫЕ ИЗДЕЛИЯ
Табл. 17.6.2. Классы прочности болтов гост 1759 4-87V(V)КлассСТв ,сгт,Марка сталиболтовМПаМПаБолтГайка3.6300...33018010; ЮкпСтЗкп4.640024020СтЗсп4.840032010; Юкп205.650030030; 3510; Юкп5.8500...52040010; Юкп; 20; 20кп206.660036035; 45; 40Г15; 15кп6.860048020; 20кп20; 20кп; 358.8800640I 35; 35Х; 35ХА;35; 459.890072045Г; 40Г2; 40Х35Х; 20Г2Р10.91000900(30ХГСА; 35ХГСА16ХСН; 38ХА12,912001080J 16ХСН; 20Г2Рв)г)Исполнение 3.ЯйэИсполнение 4Dt^O.8 S
h ~(0,2...0,4)кРис. 17.6.1. Конструкция и размеры болтов
Табл. 17.6.1. Размеры болтов, ммПримечание. Класс прочности болтов обозначается двумя числами.
Первое число, умноженное на 100, определяет минимальное значе¬
ние сга, МПа, а второе, деленное иа 10, соответствует примерному
значению сгт/сгв.Резьба - по ГОСТ 24705-81.Концы болтов - по ГОСТ 12414-94.Сбег и недорезы - по ГОСТ 27148-86,Радиус под головкой - ГОСТ 24670-81.Технические условия - ГОСТ 1759.0-87.Допуски. Методы контроля размеров и отклонений формы и распо¬
ложения поверхностей - ГОСТ 1759.1-82.Дефекты поверхности и методы контроля - ГОСТ 1759.2-82.
Механические свойства и методы испытаний - ГОСТ 1759.4-87.
Болты изготавливают с покрытиями (п. 16) и без покрытий.ГОСТ 7798-70dM6M8M10M12(M14)M16(Ml 8)M20(M22)M24(M27)M30M36M42M48ПЬг4’5™-11,251,51,75222,52,52,5333,544,55мелк.-11,251,251,51,51,51,51,52223336810121416182022242730364248к4,05,36,47,58,810,012,012,514,015,017,018,722,52630S101316182124273034364146556575е10,914,217,619,922,826,229,633,037,339,645,250,960,871,382,6dw8,711,514,516,519,222,024,827,731,433,238,042,751,159,969,4h min0,150,150,150,150,150,209,200,200,200,200,200,200,200,250,25max0,60,60,60,60,60,80,80,80,80,80,80,80,80,80,8d31,62,02,53,23,34,04,04,05,05,05,06,36,38,08,0dt2,02,52,53,23,24,04,04,04,04,04,04,05,05,05,0L22,02,83,54,04,55,06,06,57,07,58,59,511,513151201822263034384246505460667890102Ь200--323640444852566066728496108£>200----535761656973798597109121L-4L-5L-6L7L-8L- 9L-10L-12Табл. 17.6.4. Размеры гаек, ммТабл. 17.6.3. Длины болтов L , мм1 =iii 12, Li?’ Li6, Li?’	Lii’ ii?’ iif’ Li?’45, ii?’М6 M10 M12 M14 M16	M20 M22 M24 M30 M36
M8 M18Мб	M8L -^55, 60, j^65, 70,75, 80, 90^1	loo] 110, 120, 130,140,150,M42 M48 M10	M12 M14...M48
£ = 160, 170, 180, 190, 200^1 220, 240, 260,1 280, зоо1| ^ - min длинаТП " max Длина болта соответствующего типо-размераПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ болта исполнения ^диамет¬
ром резьбы d = 12 мм, с размером "под ключ" 5 = 18 мм,
длиною L = 60 мм, с крупным шагом резьбы с полем до¬
пуска 6g, класса прочности 5.8, без покрытия:Болт М12-6дх60.58 (S18) ГОСТ 7798- 70
То же, исполнения 2, с мелким шагом резьбы с полем до¬
пуска 6g , класса прочности 10.9, из стали 40Х, с покры¬
тием 01 толщиной 6 мкм:Вот 2MJ2xl,25-6gx60.109 (S18) 40Х.016 ГОСТ 7798-70Существуют - болты с шестигранной головкой класса точности А -
ГОСТ 7805-70, класса точности С - ГОСТ 15589-70.
- болты с шестигранной уменьшенной головкой клас¬
са точности А - ГОСТ 7808-70, класса точности В -
ГОСТ 7796-70, класса точности С - ГОСТ 15591-70.ГОСТ 5915-70dM4M5M6M8M10M12(Ml 4)M16(M18)M20(M22)M24(M27)M30M36M42M48Шаг4’5™'мелк.0,700,801,001,251,501,752,02,02,52,52,53,03,03,54,04,55,0---11,251,251,51,51,51,51,52,02,02,03,03,03,0s78101316182124273034364146556575e7,58,610,914,217,619,922,826,229,633,037,339,645,250,960,871,382,6, min456810121416182022242730364248d° max4,605,756,758,7510,813,015,117,319,421,23,825,929,232,438,945,451,8d w6,37,29,011,714,516,519,222,024,827,731,433,238,042,751,159,969,4h mIn0,40,50,50,60,60,60,60,80,80,80,80,80,80,80,80,80,8max0,150,150,150,150,150,150,150,200,200,200,200,200,200,200,200,250,25m3,24,75,26,88,410,812,814,816,418,019,821,523,625,6313438Примечание. Размеры болтов, заключенные в скобки, применять не рекомендуется.Примечание. Размеры гаек, заключенные в скобки, применять не рекомендуется.
2912. ГАИКИ ШЕСТИГРАННЫЕ КЛАССА ТОЧНОСТИ ВГОСТ 5915-70Размеры гаек - табл. 17.6.4.Табл. 17.6.5. Классы прочности гаекГОСТ 1759.5-87Класспрочностигайки456891012Класс
прочности
болтов
ав, МПа3.6; 4.6;
4.84004.8; 5.6
5.8
5006.86008.88008.89.890010.9100012.91200Резьба - по ГОСТ 24705-81.Технические условия - ГОСТ 1759.0-87.Допуски. Методы контроля размеров и отклонений формы и распо¬
ложения поверхностей - ГОСТ 1759.1-82.Дефекты поверхности и методы контроля - ГОСТ 1759.3-82.
Механические свойства и методы испытаний - ГОСТ 1759.5-87.
Гайкн изготавливают с покрытиями (п. 16) и без покрытий.ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ гайки исполнения 1, диамет¬
ром резьбы d = 12 мм, с размером "под ключ" 5=18 мм,
с крупным шагом резьбы с полем допуска 6 Н, класса
прочности 5, без покрытия:Гайка М12-6Н.5 (S18) ГОСТ 5915-70
То же, исполнения 2, с размером "под ключ" 5=18 мм, с
мелким шагом резьбы с полем допуска 6 Н, класса проч¬
ности 12, из стали 40Х, с покрытием 01 толщиной 6 мкм:
Гайка 2М12x1,25-бН. 12 (S18) 40Х.016 ГОСТ 5915-70Существуют - гайки шестигранные класса точности А - ГОСТ 5927-
70, класса точности С - ГОСТ 15526-70;-	гайки шестигранные низкие класса точности А - ГОСТ 5929-
70, класса точности В - ГОСТ 5916-70;-	гайки шестигранные высокие класса точности А - ГОСТ 15524-
70, класса точности В - ГОСТ 15523-70;-	гайки шестигранные с уменьшенным размером "под ключ" клас¬
са точности А - ГОСТ 2524-70, класса точности В - ГОСТ 15521-70.ШАЙБЫ ГОСТ 11371-78
Шайбы изготавливаются:
исполнение 1 - классов точности А и С,
исполнение 2 - класса точности А.Исполнение 1Исполнение 2 (д^5мм)Рис. 17.6.3. Конструкция и размеры шайб
Шайбы изготавливают с покрытиями (п. 16) и без покрытий.Табл. 17.6.6. Марки материалов шайб и их условноеобозначение	гостш23-82МатериалВидМаркаОбозначениестандартаУсловное
обозначение
марки (группы)Улеродистые08, 08кпГОСТ 1050-7401стали10, ЮкпСтЗ, СтЗкпГОСТ 380-8802150320ГОСТ 1050-740435054506Легированные40ХГОСТ 4543-7111стали30ХГСА4. ШАЙБЫ ПРУЖИННЫЕ гост 6402-70Пружинные шайбы изготавливаются 4-х типов:Л - легкие; Н - нормальные; Т - тяжелые и ОТ - особо
тяжелые.Исполнение 1т = 0, 7s
h,=2s
h2=2(s + k)Исполнение
kРис. 17.6.4. Конструкция и размеры пружинных шайб
Табл. 17.6.8. Размеры пружинных шайб, мм гостб402-70ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ шайбы исполнения 1 класса
точности С для крепежной детали с диаметром резьбы
d = 12 мм, из стали марки 08кп (группа 01):Шайба С. 12.01.08кп ГОСТ 11371-78
То же, исполнения 2, класса точности А, из стали марки
15 (группа 03), с цинковым покрытием толщиною 6 мкм,
хроматированным:Шайба 2А. 12.01,08кп.016 ГОСТ 11371-78Табл. 17.6.7. Размеры шайб, ммdd0ЛЯТОТкЬb=sb=sb=s44 1 +о,зо1,2*0.1250,8 ±о,о81,0 ±0,1251,4 ±0,125.0,1555,11,21,0 ±0,1251,21,6-66,1 +0,581,61,21,42,0-0,277,22,01,62,0--88,22,01,62,02,5-0,31010,2+0,702,52,02,53,03,5 ±0,241212,23,5+0,152,53,03,5 ±0,244,00,41414,24,03,03,2 ±0,154,04,51616,34,53,2 ±о,153,54,55,01818,3+0,845,03,54,05,05,52020,55,54,04,55,56,02222,56,04,55,06,07,0 ±0,292424,56,5 ±0,184,85,57,0 ±0,298,00,52721,57,05,56,08,09,03030,5+i,oo8,06,06,5 ±0,189,0100,83333,5106,07,0--3636,5106,08,01012 ±0,353939,5106,08,5--4242,512 ±0,2157,0 ±о,189,012 ±0,35-4545,5127,09,5--4848,5127,010 ±0,215--d4,05,06810121416182022242730364248di (А)4,35,36,48,410,5131517192123252831374350di (С)4,55,56,69,011,013,515,517,5202224263033394552d29,010121620242830343739445056667892s0,81,01,61,62,02,52,53333444578Примечание. Размер к - только для шайб типа Л и Я.Материал - сталь 65Г, 70, 3X13 по ГОСТ 14959-79.
Шайбы изготавливают с покрытиями (п. 16) и без покрытий.ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ пружинной шайбы исполне¬
ния 1 для крепежной детали с диаметром резьбы d — 12 мм:
- нормальной, из стали марки 3X13 без покрытия:Шайба 12 3X13 ГОСТ 6402-70
- легкой, исполнения 2, из стали 65Г
с кадмиевым покрытием толщиною
9 мкм, хроматированным:Шайба 2 12Л 65Г 029 ГОСТ 6402-70ГОСТ 11371-78
2925. ШАЙБЫ КОСЫЕ гост 10906-78V ( \/)Рис. 17.6.5. Конструкция и размеры косых шайб
Табл. 17.6.9. Размеры косых шайб, мм гост Ю906-78dМбМ8М10М12М14М16do6,69,011131517В1620t!'§20+J's30 !!;?зо30!!;?S5,85,86 а7,37,37,3S *4,94,95,15,75,75,7dМ18М20М22М24М27doВSS*1940+.‘;°8,46,22240+J;°8,46,22440!$8,46,22650+ij9,56,83050+М
-)U -2,39,56,8Шайбы изготавливают с покрытиями (п. 16) и без покрытий.ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ косой шайбы для крепежной
детали с диаметром резьбы d = 10, из стали марки СтЗ,
с цинковым покрытием толщиною 6 мкм, хроматирован-
ным: Шайба 12.02.Ст3.016 ГОСТ 10906-786. ШАЙБЫ ДЛЯ ПАЛЬЦЕВ гост 9649-78Рис. 17.6.6. Конструкция и размеры шайб для пальцев
Табл. 17.6.10. Размеры шайб, мм	гост 9649-78к3456810121416182022242730333640к81010121416182022283032344042505055S1111,61,61,6222333444555Шайбы изготавливают с покрытиями (п. 16) и без покрытий.
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ шайбы с диаметром с/, = 12
мм, из стали марки 08кп, с окисным покрытием:7. ОСИ (ПАЛЬЦЫ) гост 9650-80ех45‘	Lh¥Rz807(V)'J® Тип 6Рис. М.6.1. Конструкция и размеры осейПосадки диаметра пальца d- f8, h8, f9, all, c11,d 1 1, hll, hi2, b 12.Табл. 17.6.11. Размеры осей (пальцев), ммОси изготавливают с покрытиями (п. 16) и без покрытий.ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ оси типа 6, диаметром d = 20
мм, с полем допуска All, длиною L = 60 мм, из стали 20
ГОСТ 1050-74, с цементацией на глубину 0,8-1,5 мм, с
твердостью 57...63 HRC, с окисным покрытием с последу¬
ющим нанесением лакокрасочного покрытия:Осо 6-20Ы1х60, 20.04. 0,8-1,5.57...63. Хим.Окс.лкпГОСТ 9650-80То же, из стали СтЗсп ГОСТ 380-88, без термообработки
и без покрытия:Ось 6-20h 11x60, СтЗсп.01 ГОСТ 9650-80ГОСТ 9650-80dd iDkRсeL/Lh30,851,00,60,60,66/3, 8/5, 10/7, 11/8, 12/9, 14/11, 16/13, 18/15,20/17,22/19, 28/25, 30/2741,061,00,60,60,68/5, 10/7, 11/8, 12/9, 14/11, 16/13, 18/15,20/17,22/19, 28/25, 30/27, 32/29, 35/32, 40/3751,281,60,60,60,610/6, 11/7, 12/8, 14/10, 16/12, 18/14,20/16, 22/18,28/24, 30/26, 32/28, 35/31,40/36,45/41, 50/4661,6102,00,60,60,612/8, 14/10, 16/12, 18/14, 20/16, 22/18,28/24, 30/26, 32/28, 35/31,40/36,45/41, 50/46, 55/51, 60/5682,0122,00,60,60,616/11, 18/13,20/15,22/17, 28/23, 30/25, 32/27, 35/30, ...через 5 мм L/(L-5)..., 80/75103,2142,50,61,00,620/15, 22/17,28/23, 30/25, 32/27, 35/30,... через 5 мм L/(L-5)..., 100/95123,2162,50,61,00,622/17, 28/23, 30/25, 32/27, 35/30, ...через 5 мм L/(L-5)..., 120/115144,0183,00,61,60,628/23, 30/25, 32/27, 35/30,... через 5 мм L/(L-5)	 120/115, 130/125, 140/130164,0203,00,61,60,628/23, 30/25, 32/27, 35/30, ...через 5 мм ..., 160/155185,0223,01,01,60,632/26,40/34, ...через 5 мм L/(L-6),.., 120/114,...через 10 мм L/(L-6),..., 180/174205,0254,01,01,61,032/26,40/34, ...через 5 мм L/(L-6)..., 120/114,...через 10 мм L/(L-6),..., 250/244, 300/294225,0284,01,01,61,045/39, ...через 5 мм L/(L-6).„, 120/114,...через 10 мм L/(L-6),..., 250/244, 300/294246,3304,01,01,61,050/44, ...через 5 мм L/(L-6).„, 120/114,...через 10 мм L/(L-6),..., 250/244, 300/294308,0385,01,01,61,055/47, ...через 5 мм L/(L-8)..., 120/112,...через 10 мм L/(L-8),..., 250/242, 300/292338,0406,01,02,51,665/57, ...через 5 мм L/(L-8)..., 120/114,...через 10 мм L/(L-8),..., 250/242,300/292368,0456,01,02,51,670/62, ...через 5 мм L/(L-8)..., 120/112,...через 10 мм L/(L-8),..., 250/242, 300/292408,0506,01,02,51,675/67, ...через 5 мм L/(L-8)..„ 120/112,...через 10 мм L/(L-8),..„ 250/242, 300/2928. ВИНТЫ УСТАНОВОЧНЫЕ С ПРЯМЫМ ШЛИЦЕМ
С КОНИЧЕСКИМ	С ЦИЛИНДРИЧЕСКИМТабл. 17.6.12. Размеры винтов, ммКОНЦОМ ГОСТ 1476-936’V(V)КОНЦОМ ГОСТ 1478-936V(V)d<5 ммdbAсГОСТ 1476-93ГОСТ 1478-93hLd,hLs'0,81,81,0_5...253,52,58...2561,02,01,02,56...304,53,08...3581,22,51,63,08...406,04,010...40101,63,01,64,010..507,54,512...50122,03,51,65,012...509,06,016...50Табл. 17.6.13. Классы прочности винтов гост 25556-82Класс прочности винта]4Н22НЗЗН45НТвердость по:Виккерсу, HV, не менее
Бринелю, НВ
Роквеллу, HRC140133...276220
209...285330
314...418
33...44450
45...53Шайба 12.01.08кп05 ГОСТ 9649- 78 Рис. 17.6.8. Конструкция и размеры установочных винтовПримечание. Обозначение классов прочности состоит из min значе¬
ния твердости по Виккерсу, деленного на 10, и буквы Н - условно¬
го обозначения твердости.
293Классы точности винтов - А и В.Резьба - по ГОСТ 24705-81, шаг резьбы - крупный.
Шлицы - по ГОСТ 24669-81.Концы винтов - по ГОСТ 12414-66.Механические свойства и методы испытаний -по ГОСТ 25556-82.
Винты изготавливают с покрытиями (п. 16) и без покрытий.
Длины винтов из ряда:..., 8, 10, 12, 16, 20, 25, 30, 35,40,
45, 50.ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ винта класса точности В, диа¬
метром резьбы d= 6 мм, с полем допуска 6g, длиною L =
10 мм, класса прочности 14 Н, без покрытия:Винт В.М6-6дх10. 14Н ГОСТ 1476-92
Винт В.М6-6дх10.14Н ГОСТ 1478-92
То же, класса точности А, класса прочности 45Н, из стали
40Х с химическим окисным покрытием, пропитанным мас¬
лом: Винт А.М6-6дх10.45Н.40Х.05 ГОСТ 1476-92
Винт А. Мб— бдх 10.45Н. 40Х. 05 ГОСТ 1478-929. ОТВЕРСТИЯ ПОД УСТАНОВОЧНЫЕ ВИНТЫРис. 17.6.9. Отверстия под установочные винты
Табл. 17.6.14. Размеры отверстий, ммГОСТ 12415-80dd2А.b2Аэь<2,51,5-1,0-0,7-3,02,0-1,2-1,0-4,02,5-1,6-1,2-5,03,53,01,6-1,736,04,04,02,01,02,048,05,55,52,51,02,75107,06,43,01,23,56128,58,44,01,64,261612-4,02,06,0-2015-6,02,57,5-2418-6,02,59,0-10. ВИНТЫ С ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ГОЛОВКОЙ
И ШЕСТИГРАННЫМ УГЛУБЛЕНИЕМ "ПОД КЛЮЧ"
КЛАССА ТОЧНОСТИ В гостюэ42-80t-ЩХУ	■'Ок Lb<?6,3Рис. 17.6.10. Конструкция и размеры винтов
Табл. 17.6.15. Размеры винтов, ммГОСТ 10342-80ddtDЬкL*SfR64,0108620...6053,40,485,51310825...8064,40,5107,016121025...8085,50,5129,018161232...80106,50,616И24201650...80148,50,8* Размер L принимать из рада 20,25, 32,40, 50, 60, 80.Винты изготавливают с покрытиями (п. 16) и без покрытий.ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ винта диаметром резьбы d =
12 мм, с полем допуска 6g, длиною L= 30 мм, класса проч¬
ности 6.8, без покрытия:Винт М12-6дх30.68 ГОСТ 10342-80
То же, класса прочности 8.8, из стали 35Х, с цинковым
покрытием толщиною 9 мкм, хроматированным:Винт М12-6дх30.88.35Х.019 ГОСТ 10342-8011. ШТИФТЫ КОНИЧЕСКИЕ гост 3129-70Тип 2 3,21:50 Тип 11СЕ—3Угч/;Рис. 17.6.11. Конструкция и размеры конических штифтов
Табл. 17.6.16. Размеры штифтов, мм	гост3129-70d681012L *20...11025...12030... 18036...200* Размер L принимать из рада 20,25, 30, 36,40,45, 50, 55, 60, 65,
70, 80, 90, 100, 110, 120, 140, 160, 180,200,220.
Материал - 45 ГОСТ 1050-74.ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ штифта конического типа 1,
диаметром d = 10, длиною L = 60 мм:LIJmutpm 1 10x60 ГОСТ 3129-7012. ШТИФТЫ КОНИЧЕСКИЕ С ВНУТРЕННЕЙ РЕЗЬБОЙГОСТ 9464-793,21:50Тип 1Тип 2	LIV(V)1.6Рис. 17.6.12. Конструкция и размеры конических штифтов
Табл. 17.6.17. Размеры штифтов, мм	гост 9464-79d681012L*25...6025...6530...8035...100d„M5M6M8M10I9101216* Размер L принимать из рада 25,30,35,40,45, 50,55,60,65, 70,80, 90, 100.Материал - 45 ГОСТ 1050-74.ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ конического штифта типа 2,
диаметром d= 8 мм, длиною L - 30 мм:Штифт 2 8x30 ГОСТ 9464-7913. ШПЛИНТЫ ГОСТ 397-79ЖжАL2 L2irs~Рис. 17.6.13. Конструкция и размеры шплинтов
Табл. 17.6.18. Размеры шплинтов, ммГОСТ 397-79И1DLiЬг .I *uomaxminmaxnun^ 1maxmin0,80,70,61,41,22,41,60,85...121,00,90,81,81,63,01,60,86...201,21,00,92,01,73,02,51,38...251,61,41,32,82,43,22,51,38... 322,01,81,73,63,24,02,51,310...402,52,32,14,64,05,02,51,312...503,22,92,75,85,16,43,31,614...634,03,73,57,46,58,04,02,016...805,04,64,49,28,010,04,02,020... 1006,35,95,711,810,312,64,02,020... 1258,07,57,31513,1164,02,040... 160109,59,31916,6206,33,245...200* Размер L принимать из рада 5, 6, 8, 10, 12, 14, 16, 18, 20,22, 25,
28, 32,36,40,45,50,56,63,71,80,90, 100, 112, 125,140, 160,180,200.ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ шплинта с условным диамет¬
ром d„ = 5 мм, длиною L = 28 мм, из низкоулеродистой
стали, без покрытия: Шплинт 5x28 ГОСТ 397-79
29414. ВЫХОД РЕЗЬБЫ гост 27148-86, гост 10549-80а)б)£	 в)33 £Рис. 17.6.14. Формы сбегов для наружной резьбы,
выполненной:а) - нарезанием, б), в) - накатываниемV)а)Рис. 17.6.15. Формы недорезов для наружной резьбы,
выполненной:а) - нарезанием, б) - накатываниемА	А	А■JO’minРис. 17.6.16. Формы проточек для наружной резьбыТабл. 17.6.19. Размеры сбегов, недорезов и проточек
для наружной метрической резьбы, ммГОСТ 27148-86ШагРДиаметррезьбыdСбег хНедорезоПроточканорм.-2,5 Ркоротк.
-1,25 Рнорм
~3 Ркор.~2Рдлин-АРS\SiR0,741,750,92,11,42,8d-1,11,12,10,40,754; 51,91,02,251,53,0d-1,21,22,250,40,852,01,02,41,63,2d-1,31,32,40,416; 72,51,253,02,04,0d-1,61,63,00,61,258,03,21,63,752,55,0d-22,03,750,61,5103,81,94,53,06,0d-2,32,54,50,81,75124,32,25,253,57,0d-2,63,05,251,0214; 165,02,56,04,08,0d-Ъ3,46,01,02,518; 20; 226,33,27,55,010d-3,64,47,51,2324; 277,53,89,06,012d-4,45,29,01,63,530; 339,04,510,57,014d-56,210,51,6436; 39105,0128,016d-5,77,0122,04,542; 45115,513,59,018d-6,48,013,52,054812,56,3151020d-79,0152,5Примечания:1.	Нормальный сбег и нормальная проточка - для всех изделий клас¬
са точности А, В и С.2.	Нормальный недорез - для всех изделий класса точности А, длин¬
ный иедорез - для изделий классов точности В и С.3.	Короткий сбег и короткий недорез - для изделий, в которых по
техничеким причинам необходим уменьшенный выход резьбы.4.	Фаски для наружной метрической резьбы - ГОСТ 12414-94.5.	Существуют рекомендации по размерам сбегов, недорезов и про¬точек для внутренней метрической резьбы (ГОСТ 27148-86), а
также для других видов резьб (ГОСТ 10549-80).15. ФУНДАМЕНТНЫЕ БОЛТЫ гост24379.1-80Тип 1
Исполнения:
1 2Тип 2
Исполнения:1 2 3Тип 3
Исполнения:
1 2Тип 4
Исполнения:1 2 3Тип 5Тип 6
Исполнения:
1 2 3»	“If1112“I1*! t tS!±7y1510'Рис. 17.6.17. Типы и конструкция фундаментных болтов:1-10 - шпилька; 11, 12 - плита анкерная; 13 - муфта; 14-анкерная арматура; 15 - цанга разжимная;
16 - втулка коническая; 17 - шайба; 18 - гайка по ГОСТ 5915-70;/.? - гайка по ГОСТ 10605-72Болты фундаментные:тип 1 - болты фундаментные изогнутые:исполнение 1,2 d = М12,..., М48; L^ 300;
тип 2 - болты фундаментные с анкерной плитой:
исполнение 1 d =М16,..., М48; £>200;
исполнение 2 d = М56,..., М90;
исполнение 3 d = М100,..., М140;
тип 3 - болты фундаментные составные:
исполнение 1 d = М24,..., М48;
исполнение 2 d = М56,..., М64;
тип 4 - болты фундаментные съемные:
исполнение 1 d — М24,..., М48;
исполнение 2 d = М56,..., М125;
исполнение 3 d = М56,..., М100;
тип 5 - болты фундаментные прямые:
d — М12,..., М48; L>: 300;
тип 6 - болты фундаментные с коническим концом:
исполнение 1, 2, 3 d — М12	М48; 300.ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ болта типа 1, исполнения1,	диаметром резьбы </=20 мм, с мелким шагом резь¬
бы 1,5 мм, длиною L= 800 мм, со шпилькой из ста¬
ли марки 09Г2С:Болт 1.1.М20х1,5x800 09Г2С ГОСТ 24379.1-8016.	ПОКРЫТИЯ БОЛТОВ, ВИНТОВ, ШПИЛЕК, ГАЕКБолты, винты, шпильки, гайки изготавливают с одним
видов покрытий по табл. 17.6.20 или без покрытия.Табл. 17.6.20. Виды покрытийВид покрытияОбозначение покрытияГОСТ 9.306-85цифровоеЦинковое, хроматированноеЦ. хр01Кадмиевое, хроматированноеКд. хр02Многослойное: медь-никельМ.Н03Многослойное: медь-никель-хромМ. Н. X. б04Окисное, пропитанное масломХим. Оке. прм05Фосфатное, пропитанное масломХим. Фос. прм06ОловянноеО07МедноеМ08ЦинковоеЦ09Окисное, наполненное хроматамиАн. Оке. нхр10Окисное из кислых растворовХим. Пас11СеребряноеСр12НикелевоеН13Покрытия металлические и неметаллические неорганиче¬
ские. Общие требования к выбору - по ГОСТ 9.303-84.
Выбор толщины покрытий - по ГОСТ 9.303-84.
Технические требования к покрытиям - по ГОСТ 9.301-86.
29517. СПОСОБЫ И ВИДЫ ПРЕДОХРАНЕНИЯ РЕЗЬБОВЫХ
СОЕДИНЕНИЙ ОТ САМООТВИНЧИВАНИЯ
Способы стопорения:-	механическими средствами;-	анаэробными герметиками;-	лакокрасочными материалами.Табл. 17.6.21. Виды стопорения механическими средствами
Эскиз	Средство стопоренияг)Шплинт
ГОСТ 397-79
Г айка прорезная
или корончатая
ГОСТ 5918-73
d =4...48Шайба стопорная
с лапкой
ГОСТ 13463-77
d = 4...48Шайба стопорная
с лапкой
уменьшенная
ГОСТ 13464-77
d = 6...24Шайба стопорная
с носком
ГОСТ 13465-77
d = 4...48Шайба стопорная
с носком
уменьшенная
ГОСТ 13466-77
d = 6...24Шайба
пружинная
ГОСТ 6402-70
d = 2...48д)el)е2)ж)и)Шайба стопорная
многолапчатая
ГОСТ 11872-88
d = 3...56Шайба стопорная
с внутренними зубьями
ГОСТ 10462-81
d = 2...24Шайба стопорная
с наружными зубьями
ГОСТ 10463-81
d = 2...24ЕВКонтргайка
ГОСТ 5915-70
d = 1...48Проволока
d = 4...48
ГОСТ 9389-75Шайба стопорная
с наружными зубьями
под винты с потайной
и полупотайной голов¬
кой с углом 90°ГОСТ 10464-81Табл. 16.6.22. Виды стопорения анаэробными герметиками
и лакокрасочными материаламиа)Герметик
/'анаэробнойГ ерметик
анаэробный
d = 1.6...10Материал
лакокрасочный
d = 1Д..10
29617.7. ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛИ АСИНХРОННЫЕСтруктура обозначения типо¬
размера двигателей:4 - поряковый номер серии;А - электродвигатель асинх¬
ронный;А - станина и щиты двигателя
алюминиевые (отсутствие
знака означает, что стани¬
на и щиты чугунные или
стальные);2-х или 3-х значное число - вы¬
сота оси вращения;М - модернизированный;А, В - длина сердечника ста¬
тора;L, S, М -установный размер
по длине станины;2,4,6, 8 - число полюсов;УЗ - климатическое исполне¬
ние.Габаритные и установочные размеры электро¬
двигателей (табл. 17.7.2).Размеры электродвигателей фланцевого и ком¬
бинированного исполнений (рис. 17.7.2).Табл. 17.7.1. Параметры асинхронных электродвигателейвнеРис. 17.7.1. Размеры асинхронных электродвигателей на лапах (исполнение IM 1081)Тип электродвигателярэдкВтП эдмин-1I™*Т потJкг-м 2Массаla-Тип электродвигателяЛ»кВтлэдМИН'1тюТ потJкг-м2Массакг4А71А2УЗ(констр. исп. IM 1081,2081,3081)1,128402,00,00412,04А80В6УЗ(констр. исп. IM 1081,2081, 3081)1,19301,90,62415,64А80А2УЗ(констр. исп. IM 1081, 2081,3081)1,528352,00,06114,04A90L6Y3(констр. исп. IM 1081,2081, 3081)1,59451,90,95224,04А80В2УЗ(констр. исп. IM 1081,2081, 3081)2,228652,00,09116,04А100Ь6УЗ(констр. исп. IM 1081,2081,3081)2,29601,91,4233,04A90L2Y3(констр. исп. IM 1081,2081, 3081)3,029052,00,13925,04А112МА6УЗ(констр. исп. IM 1081,2081, 3081)3,09501,92,1754,04А10052УЗ4A100L2y34А112М2УЗ(констр. исп. IM 1081,2081,3081)
(констр. исп. IM 1081,2081,3081)
(констр. исп. IM 1081,2081,3081)4,05.57.52865291029202,02,02,00,1390,2100,31834.060.0
71,04А112МВ6УЗ4A132S6Y34А132М6УЭ(констр. исп. IM 1081, 2081,3081)
(констр. исп. IM 1081,2081,3081)
(констр. исп. IM 1081,2081,3081)4,05.57.59509509601.91.9
1,82,17
3,:27
4,9566,072,01004А132М2УЭ(констр. исп. IM 1081, 2081, 3081)11,029302,00,3181004A160S6V3(констр. исп. IM 1081,2081,3081)11,09601,87,561254A160S2y3(констр. исп. IM 1081, 2081,3081)15,029202,00,4851154А160М6УЗ(констр. исп. IM 1081,2081,3081)15,09751,8
1,8
1,87,561704А160М2УЗ(констр. исп. IM 1081,2081,3081)18,529301,90,7251304А180М6УЗ(констр. исп. IM 1081,2081,3081)18,596011,32054A180S2y3(констр. исп. IM 1081, 2081,3081)22,029201,90,7251654А200М6УЗ(констр. исп. IM 1081,2081, 3081)22,097511,32404А80А4УЗ(констр. исп. IM 1081, 2081,3081)1,114202,00,22614,04А90ЬВ8УЗ(констр. исп. IM 1081,2081,3081)1,107051,81,2826,34А80В4УЗ(констр. исп. IM 1081, 2081,3081)1.514152,00,34517,24А1001*8УЗ(констр. исп. IM 1081,2081,3081)1,50720Ч1,9531,04А90ЫУЗ(констр. исп. IM 1081,2081, 3081)2,214252,00,51625,04А112МА8УЗ(констр. исп. IM 1081, 2081, 3081)2,207101,82,9253,04A100S4y3(констр. исп. IM 1081,2081, 3081)3,014152,00,78826,04А112МВ8УЗ(констр. исп. IM 1081,2081,3081)3,007101,84,4665,04A100L4Y3(констр. исп. IM 1081, 2081,3081)4,014352,00,78834,04A132S8Y3(констр. исп. IM 1081,2081,3081)4,007051,84,4685,04А112М4УЗ(констр. исп. IM 1081, 2081, 3081)5,514502,01,1962,04А1Э2М80УЗ(констр. исп. IM 1081, 2081, 3081)5,507101,86,7195,04A132Sy3(констр. исп. IM 1081,2081, 3081)7,514502,01,8073,04A160S8V3(констр. исп. IM 1081, 2081,3081)7,507051.710,21154А1Э2М4УЗ(констр. исп. IM 1081,2081, 3081)11,014602,01,801054А160М8УЗ(констр. исп. IM 1081,2081,3081)11,07301,715,51654A160S4Y3(констр. исп. IM 1081,2081,3081)15,014602,02,741254А180М8УЗ(констр. исп. IM 1081, 2081, 3081)15,07251,715,52054А160М4УЗ(констр. исп. IM 1081,2081, 3081)18,514701,94,101654А200М8УЗ(констр. исп. IM 1081, 2081,3081)18,57201,723,22554A180S4y3(констр. исп. IM 1081,2081, 3081)22,014651,94,101754А200Ь8УЗ(констр. исп. IM 1081, 2081,3081)22,07251,723,2295
297Рис. МП.2. Размеры фланцевых асинхронных электродвигателей (тип IM 2081)
Параметры асинхронных электродвигателей - табл. 17.7.1.Рис. 17.7.3. Размеры асинхронных электродвигателейс комбинированным креплением (тип IM 3081)Табл. 17.7.2. Габаритные и установочные размеры асинхронных электродвигателей, ммЛапыФланецВалГабаритыТипh*10ЪпАоА,In^10^10d 20d 25d 24d 22К-во a^20/2,d,/./3,b,dio*30*31/307Та71.2.5112907916513020012445°3,5101940456617017510528580А80В80 -0,51251543210013145101016513020012445°3,5102250506618619011530032090L90^5140170401251564810И21518025015445°41224505687208215125350100S100LЮ0.1514016017020040451251401561694860121221518025015445°41428606387235240140362392112М112-2,51902305414017256121226523030015445°416328070108260276164452132S132М132_2,s21621627827856561401781802186379121330025035019445°518388089108302310178480530160S160М160.2,521625427830056601782102182487965151830025035019445°5184248110108(2 P =
(2 p =2)4, 6, 8)121489358370210624180S180М180.2,527927933033075752102412563206580152035030040019445°5184855110121(2 p =
(2 P =i)4, 6, 8)1416910410400220682702200М200L...200-2,53183184004008080305305380380100100192540035045019822°30'5205560110140133(2 p =
(2 P =2)4, 6, 8)1618101145048528576079020 А-637
29818. ЛИТЕРАТУРА1.	Стандарты (19).2.	Анурьев В.И. Справочник конструктора-машиностроителя. - М.: Маши¬
ностроение, изд. 5, 1978-1980. т.1 - 723 с., т.2 - 559 с., т.З - 557 с.3.	Анфимов М.И. Редукторы. Конструкции и расчет. - М.: Машиностро¬
ение, изд. 3, 1972. - 283 с.4.	Баласанян Р. А. Атлас деталей машин. - Харюв: Основа, 1996. - 256 с.5.	Бейзельман Р.Д., Цыпкин Б.В., Перель Л.Я. Подшипники качения.
Справочник. - М.: Машиностроение, изд. 6, 1975. - 574 с.6.	Боков В.Н. Чернилевский Д.В., Будько П.П. Детали машин. Атлас.-М.:
Машиностроение, 1983. - 164 с.7.	Готовцев А. А., Котенок И.П. Проектирование цепных передач. -М.:
Машиностроение, 1982. - 336 с.8.	Детали машин. Атлас конструкций. Под ред. Д.Н.Решетова. - М.: Ма¬
шиностроение, 1979. - 367 с.9.	Дунаев П.Ф., Леликов О.П. Конструирование узлов и деталей машин.-	М.: Высш. шк., изд. 6, 2000. - 446 с.10.	Дьяченко С.К., Столбовой С.З. Детали машин. Атлас, - Киев: Техшка,
1965.-259 с.11.	Заблонский К.И. Основы проектирования машин. - Киев: Вища школа,
1981,- 312с.12.	Иванов М.Н. Детали машин. - М.: Высш. шк., 2000. - 383 с.13.	Иванов М.Н., Иванов В.Н. Детали машин. Курсовое проектирование.-	М.: Высш. шк., 1975. - 551 с.14.	Иоселевич Г.Б. Детали машин. - М.: Машиностроение, 1988. - 367 с.15.	Каталог подшипников МПЗ 004.Р. - ООО "BiRing", 1998. - 302 с.16.	Киркач Н.Ф., Баласанян Р. А. Расчет и проектирование деталей машин.-	Харьков: Основа, 1991. - 276 с.17.	Кудрявцев В. Н., Державец Ю.А., Глухарев Е.Г. Конструкции и расчет
зубчатых редукторов. Справочное пособие. - Л.: Машиностроение, 1971.-	328 с.18.	Курсовое проектирование деталей машин. Под редакцией В.Н.Кудряв-
цева. - Л.: Машиностроение, 1984. - 400 с.19.	Кузьмин А.В., Макейчик Н.Н., Калачев В.Ф., Радкевич В.Т., Миклаше-
вич А. А., Зуб Н.В. Курсовое проектирование деталей машин. Справоч¬
ное пособие. - Мн: Выш. шк., 1982. - Ч. 1 - 208 с., Ч. 2 - 334 с.20.	Кузьмин А.В., Чернин И.М., Козинцев Б.С. Расчеты деталей машин.-	Мн.: Выш. шк., 1986. - 400 с.21.	Курмаз Л.В., Скойбеда А.Т. Детали машин. Проектирование. -Мн.:
УП "Технопринт", изд. 2, 2002. - 296 с.22.	Литвин Ф.Л. Теория зубчатых зацеплений. - М.: Наука, 1968. - 584 с.23.	Ничипорчик С.Н., Корженцевский М.И., Калачев В.Ф. и др. Детали машин
в примерах и задачах. Под ред. С.Н.Ничипорчика. -Мн.: Выш. шк., 1981.
-431 с.24.	Орлов П.И. Основы конструирования. - М.: Машиностроение, 1977.
Т.1 - 623 с., Т.2 - 574 с., Т.З - 357 с.25.	Поляков B.C., Барбаш И.Д., Ряховский О.А. Справочник по муфтам.-	Л.: Машиностроение, 1979. - 343 с.26.	Пришедько Н. А. Конструирование и расчет деталей машин. Учебный
атлас. Под ред. С.А.Вильница. - М.: Высш. шк., 1971. - 151 с.27.	Раб А.Ф., Моргун А.К., Шухов А.С. Обозначение конструкционных ма¬
териалов. Применение стандартов в курсовых и дипломных проектах.
Харьков, 1994. - с. 120.2	8. Редукторы и мотор-редукторы общемашиностроительного применения.
Справочник. Бойко Л.С. и др.- М. Машиностроение, 1984. - 247 с.29.	Решетов Д.Н. Детали машин. - М.: Машиностроение, изд. 4, 1989. - 496 с.30.	Руденко В.Н. Планетарные и волновые передачи. Альбом конструкций.
М.: Машиностроение, 1980. - 147 с.31.	Скойбеда А.Т., Кузьмин А.В., Макейчик Н.Н. Детали машин и осно¬
вы конструирования. - Мн.: Вышэйш. шк., 2000. - 584 с.32.	Скойбеда А.Т., Никончук А.Н. Ременные передачи. - Мн.: Навука i
тэхшка, 1995. - 383 с.33.	Снесарев Г.А. Методические основы конструирования редукторов.-	М.: Машиностроение, 1974. - 78 с.34.	Цехнович Л.И., Петриченко И.П. Атлас конструкций редукторов. - К.:
Вища школа, изд. 2, 1990. - 151 с.35.	Чернавский С.А., Снесарев Г.А. и др. Проектирование механических пе¬
редач. Учебно-справочное пособие. - М.: Машиностроение, 1984. - 560 с.36.	Шейнблит А.Е. Курсовое проектирование деталей машин. - М.: Высш.
шк., 1991. - 432 с.37.	ISO 6336-1:1996(Е), Calculation of load capacity of spur and helical gears.
Part 1: Basic principles introduction and general influence factors.38 . ISO 6336-2:1996(E), Calculation of load capacity of spur and helical gears.
Part 2: Calculation of surface durability (pitting).39.	ISO 6336-3:1996(E), Calculation of load capacity of spur and helical gears.
Part 3: Calculation of tooth bending strength.40.	ISO 6336-5:1996(E), Calculation of load capacity of spur and helical gears.
Part 5: Strength and quality of materials.41.	Jaskiewicz Z., W^siewski A. Przekiadnie walcowe. Projektowanie. - Warsza¬
wa: WKt, 1995. - 535 s.42.	Kurmaz L.W., Kurmaz O.L. Projektowanie w$zlow i cz$sci maszyn. - Kielce:
Wyd. Politechniki Swi^tokrzyskiej, 2003. - 384 s.43.	Kurmaz L.W. Podstawy konstrukcjimaszyn. Projektowanie. - Kielce: Wyd.
Politechniki Swi^tokrzyskiej, skrypt Nr 342, 1998. - 200 s.44.	Kurmaz L.W. Podstawy konstrukcji maszyn. Projektowanie. - Warszawa:
PWN, 1999. - 191 s.
45.	Muller L. Przekiadnie zqbate. Projektowanie. - Warszawa: WNT, 1996. - 724 s.46.	Niemann G., Winter H., Maschinenelemente - Springer, Verlag, Berlin, Hei¬
delberg, New York: 1975 Bd. 1 - 397 s., 1983 Bd. 2 - 376 s., Bd. 3 - 294 s.47.48.Podstawy Konstrukcji Maszyn. Pod red. Marka Dietricha. - Warszawa:
WNT, 1995, Т. 1 - 673 s., T. 2 - 656 s., T. 3 - 717 s.Wojcik Z. Przektadnie stozkowe. Konstrukcja i tcchnologia. - Warszawa:
WNT, 1984.- 738 s.19. СТАНДАРТЫ1. ПЕРЕДАЧИ1.1. ПЕРЕДАЧИ ЗУБЧАТЫЕ
1.1.1. ОБЩИЕISO 701:1998, IDT Международная система обозначения зубчатых передач. Условные обоз¬
начения геометрических данных.ГОСТ 9563-60	Колсса зубчатые. Модули.ГОСТ 16530-83	Передачи зубчатые. Основные термины, определения и обозначения.ISO 53:1998, ЮТГОСТ 1643-81
ГОСТ 2185-66
ГОСТ 10242-81
ГОСТ 13755-81
ГОСТ 16531-83
ГОСТ 16532-70ГОСТ 19274-73ГОСТ 21354-87ГОСТ 1758-81
ГОСТ 12289-76
ГОСТ 13754-81
ГОСТ 16202-81
ГОСТ 19325-73
ГОСТ 19326-73
ГОСТ 19624-741.1.2.	ПЕРЕДАЧИ ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕПередачи зубчатые цилиндрические для общего и тяжелого машиностро¬
ения. Стандартный исходный контур.Передачи зубчатые цилиндрические. Допуски.Передачи зубчатые цилиндрические. Основные параметры.ОНВ. Передачи зубчатые реечные. Допуски.ОНВ. Передачи зубчатые цилиндрические эвольвентные. Исходный контур.
Передачи зубчатые цилиндрические. Термины, определения и обозначения.
Передачи зубчатые цилиндрические эвольвентные внешнего зацепления.
Расчет геометрии.Передачи зубчатые цилиндрические эвольвентные внутреннего зацепле¬
ния. Расчет геометрии.Передачи зубчатые цилиндрические эвольвентные внешнего зацепления.
Расчет на прочность.1.1.3.	ПЕРЕДАЧИ КОНИЧЕСКИЕПередачи зубчатые конические и гипоидные. Допуски.Передачи зубчатые конические. Основные параметры.ОНВ. Передачи зубчатые конические с прямыми зубьями. Исходный контур.
ОНВ. Передачи зубчатые конические с круговыми зубьми. Исходный контур.
Передачи зубчатые конические. Термины, определения и обозначения.
Передачи зубчатые конические с круговыми зубьями. Расчет геометрии.
Передачи зубчатые конические с прямыми зубьями. Расчет геометрии.1.1.4. ПЕРЕДАЧИ ЧЕРВЯЧНЫЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ
ГОСТ 2144-93	Передачи червячные цилиндрические. Основные параметры.ГОСТ 3675-81	ОНВ. Передачи червячные цилиндрические. Допуски.ГОСТ 18498-89	Передачи червячные. Термины, определения и обозначения.ГОСТ 19036-94	Передачи червячные цилиндрические. Исходный червяк и исходный про¬изводящий червяк.ГОСТ 19650-95	Передачи червячные цилиндрические. Расчет геометрии.ГОСТ 19672-74	Передачи червячные цилиндрические. Модули и коэффициенты диаметрачервяка.* Каталог технических нормативных правовых актов в области стандартизации. 2004 г ., ч. I .4.ГОСТ 9369-77
ГОСТ 16502-83
ГОСТ 17696-89
ГОСТ 24438-80
ГОСТ 22850-77ГОСТ 14186-69
ГОСТ 15023-76ГОСТ 17774-72ГОСТ 30224-96ГОСТ 30078.1-93
ГОСТ 30078.2-93
ГОСТ 30078.3-931.ГОСТ 1284.1-89
(ИСО 1081-80,ИСО 4183-80, ИСО
ГОСТ 1284.2-89
ГОСТ 1284.3-96
ГОСТ 5813-93ГОСТ 20889-88ГОСТ 23831-79
ГОСТ 28500-90
(ИСО 5288-82)1.1.5.	ПЕРЕДАЧИ ГЛОБОИДНЫЕ И СПИРОИДНЫЕ
Передачи глобоидные. Основные параметры.01ГВ. Передачи глобоидные. Допуски.Передачи глобоидные. Расчет геометрии.Передачи глобоидные. Исходный червяк и исходный производящий червяк.
Передачи спироидные. Термины, определения и обозначения.1.1.6.	ПЕРЕДАЧИ НОВИКОВАКолеса зубчатые цилиндрические передач типа Новикова. Модули.
Передачи Новикова цилиндрические с двумя линиями зацепления. Ис¬
ходный контур.Передачи Новикова с двумя линиями зацепления, цилиндрические. Рас¬
чет геометрии.Передачи зубчатые Новикова цилиндрические с твердостью поверхности
зубьев не мснсс 35 HRC. Исходный контур.1.1.7.	ПЕРЕДАЧИ ВОЛНОВЫЕПередачи волновые. Основные технические требования.Передачи волновые. Типы. Основные параметры и размеры.Передачи волновые. Исходный контур.2. ПЕРЕДАЧИ РЕМЕННЫЕРемни приводные клиновые нормальных сечений. Основные размеры
и методы контроля.4184-80)Ремни приводные клиновые нормальных сечений. Технические условия.
Ремни приводные клиновые нормальных сечений. Передаваемые мощности.
Ремни вентиляторные клиновые и шкивы для двигателей автомобилей, трак¬
торов и комбайнов.Шкивы для приводных клиновых ремней нормальных сечений. Общие тех¬
нические условия.Ремни плоские приводные резинотканевые. Технические условия.
Ременные передачи синхронные. Термины и определения.ГОСТ 591-69ГОСТ 592-81.3. ПЕРЕДАЧИ ЦЕПНЫЕ1.3.1. ЦЕПИ РОЛИКОВЫЕ И ВТУЛОЧНЫЕЗвездочки к приводным роликовым и втулочным цепям. Методы расчета
и построения профиля зуба и инструмента. Допуски.Звездочки для пластинчатых цепей. Методы расчета и построения профи¬
ля зубьев. Предельные отклонения.
300ГОСТ 13568-97
(ИСО 606-94)
ГОСТ 2) 834-87ГОСТ 24399-80ГОСТ 13552-81
ГОСТ 13576-81ГОСТ 4.124-84
ГОСТ 16162-93
ГОСТ 20373-94
ГОСТ 24266-94ГОСТ 24386-91
ГОСТ 25022-81
ГОСТ 25301-95
ГОСТ 25484-93
ГОСТ 26218-94
ГОСТ 26543-94
ГОСТ 27142-97
ГОСТ 27701-88
ГОСТ 27871-88ГОСТ 29067-91
ГОСТ 29285-95
ГОСТ 30077-93
ГОСТ 30164-94ГОСТ 30223-95ГОСТ 10819-93
ГОСТ 22931-93
ГОСТ 24848.1-81ГОСТ 24848.2-81ГОСТ 24848.3-81ГОСТ 26379-84ГОСТ 26546-93
ГОСТ 26957-97
ГОСТ 28358-89Цепи приводные роликовые и втулочные. Общие технические условия.Цепи приводные роликовые повышенной прочности и точности. Техни¬
ческие условия.Цепи роликовые. Термины и определения.1.3.2.	ЦЕПИ ЗУБЧАТЫЕЦепи приводные зубчатые. Технические условия.Звездочки для приводных зубчатых цепей. Методы расчета и построение
профиля зубьев. Предельные отклонения.2.	РЕДУКТОРЫ - ПРИВОДЫСПКП. Редукторы, мотор-редукторы, вариаторы. Номенклатура показателей.
Редукторы зубчатые. Общие технические условия.Редукторы и мотор-редукторы зубчатые. Варианты сборки.Концы валов редукторов и мотор-редукторов. Основные размеры, допус¬
каемые крутящие моменты.Механизмы ведущие и ведомые. Высоты осей.Редукторы планетарные. Основные параметры.Редукторы цилиндрические. Параметры.Мотор-редукторы зубчатые. Общие технические условия.Редукторы и мотор-редукторы волновые зубчатые. Параметры и размеры.
Мотор-редукторы планетарные. Основные параметры.Редукторы конические и коническо-цилиндрические. Параметры.
Редукторы червячные цилиндрические. Основные параметры.Редукторы общего назначения. Методы определения уровня звуковой
мощности.Редукторы и мотор-редукторы. Классификация.Приводы механические. Методы испытаний.Мотор-барабаны. Основные параметры.Редукторы и мотор-редукторы зубчатые, приводы блочно-модульные. Кон¬
структивные исполнения по способу монтажа.Мотор-барабаны. Общие технические условия.3.	ВАРИАТОРЫВариаторы цепные. Основные параметры.Вариаторы с широким клиновым ремнем. Параметры.Ремни клиновые вариаторные для промышленного оборудования. Основ¬
ные размеры и методы их контроля.Ремни клиновые вариаторные для промышленного оборудования. Техни¬
ческие условия.Ремни клиновые вариаторные для промышленного оборудования. Расчет
передач и передаваемые мощности.Ремни клиновые широкие для вариаторов сельскохозяйственных машин.
Технические условия.Вариаторы цепные. Общие технические условия.Вариаторы с широким клиновым ремнем. Общие технические условия.
Вариаторы с гибкой связью. Термины и определения.ГОСТ 30222-95
ГОСТ 30525-97Вариаторы конусные. Общие технические условия.
Вариаторы конусные. Параметры.4.	МУФТЫГОСТ 5006-94
ГОСТ 5147-97
ГОСТ 14084-93
ГОСТ 15620-93
ГОСТ 15621-93
ГОСТ 15622-96
ГОСТ 18306-72
ГОСТ 19107-97
ГОСТ 20720-93
ГОСТ 20742-93
ГОСТ 20761-96
ГОСТ 20884-93
ГОСТ 21424-93
ГОСТ 23106-93
ГОСТ 24246-96
ГОСТ 25021-93
ГОСТ 26455-97
ГОСТ 27286-87ГОСТ 3057-90
ГОСТ 13764-86ГОСТ 13765-86ГОСТ 13766-86ГОСТ 13776-86
ГОСТ 16118-70Муфты зубчатые. Технические условия.Муфты шарнирные. Параметры, конструкция и размеры.Муфты упругие со звездочкой. Параметры. Конструкция и размеры.
Муфты предохранительные кулачковые. Параметры и размеры.Муфты предохранительные шариковые. Параметры и размеры.Муфты предохранительные фрикционные. Параметры, конструкция и размеры.
Муфты электромагнитные с механической связью. Термины и определения.
Муфты механические. Ряды номинальных крутящих моментов.Муфты кулачково-дисковые. Параметры и размеры.Муфты цепные. Параметры и размеры.Муфты фланцевые. Параметры, конструкция и размеры.Муфты упругие с торобразной оболочкой. Типы, параметры и размеры.
Муфты упругие втулочно-пальцевые. Параметры и размеры.Муфты продольно-свертные. Параметры. Конструкция и размеры.Муфты втулочнные. Параметры, конструкция и размеры.Муфты упругие с промежуточным диском. Параметры и размеры.Муфты дисковые полужесткие. Параметры, конструкция и размеры.
Муфты управляемые механические фрикционные с электромагнитным
переключением. Общие технические требования и методы испытаний.5.	ПРУЖИНЫПружины тарельчатые. Общие технические условия.Пружины винтовые цилиндрические сжатия и растяжения из стали кругло¬
го ссчения. Классификация.Пружины винтовые цилиндрические сжатия и растяжения I класса, разряда 1
из стали круглого сечения. Обозначение параметров, методика определения
размеров.Пружины винтовые цилиндрические сжатия и растяжения I класса, разряда
1 из стали круглого сечения. Основные параметры витков.Пружины винтовые цилиндрические сжатия и растяжения III класса, разря¬
да 3 из стали круглого сечения. Основные параметры витков.Пружины винтовые цилиндрические сжатия и растяжения из стали кругло¬
го сечения. Технические условия.6.	ПОДШИПНИКИ КАЧЕНИЯ6.1.	ОБЩИЕГОСТ 4.479-87	Система показателей качества продукции. Подшипники качения. Номенк¬латура показателей.ГОСТ 520-2002	Подшипники качения. Общие технические условия.(ИСО 199-97, ИСО 492-94)ГОСТ 3189-89	Подшипники шариковые и роликовые. Система условных обозначений.ГОСТ 3395-89	Подшипники шариковые и роликовые. Тииы и конструктивные разновидности.ГОСТ 3478-79	Подшипники качения. Основные размеры.ГОСТ 18854-94	Подшипники качения. Статическая грузоподъемность.
ГОСТ 18855-94ГОСТ 20918-75
ГОСТ 24810-81
ГОСТ 24955-81
ГОСТ 25256-82Подшипники качения. Динамическая расчетная грузоподъемность и рас¬
четный ресурс (долговечность).Подшипники качения. Методы расчета предельной частоты вращения.
Подшипники качения. Зазоры.Подшипники качения. Термины и определения.Подшипники качения. Допуски. Термины и определения.6.2.	ТИПЫ ПОДШИПНИКОВГОСТ 831-75	Подшипники шариковые радиально-упорные однорядные. Типы и основ¬ные размеры.ГОСТ 832-78	Подшипники шариковые радиально-упорные сдвоенные. Типы и основныеразмеры.ГОСТ 3635-78	Подшипники шарнирные. Технические условия.(ИСО 6124-1-84, ИСО 6124-3-82, ИСО 6125-82)ГОСТ 3722-81	Подшипники качения. Шарики. Технические условия.ГОСТ 4060-78	Подшипники роликовые игольчатые с одним наружным штампованнымкольцом. Технические условия.ГОСТ 4252-75	Подшипники шариковые радиально-упорные двухрядные. Основные размеры.ГОСТ 4657-82	Подшипники роликовые радиальные игольчатые однорядные. Основныеразмеры. Технические требования.ГОСТ 5377-79	Подшипники роликовые радиальные с короткими цилиндрическими роли¬ками без внутреннего или наружного кольца. Типы и основные размеры.ГОСТ 5721-75	Подшипники роликовые радиальные сферические двухрядные. Типы и ос¬новные размеры.ГОСТ 6364-78	Подшипники роликовые конические двухрядные. Основные размеры.ГОСТ 6870-81	Подшипники качения. Ролики игольчатые. Технические условия.ГОСТ 7242-81	Подшипники шариковые радиальные однорядные с защитными шайбами.Технические условия.ГОСТ 7634-75	Подшипники радиальные роликовые многорядные с короткими цилиндри¬ческими роликами. Типы и основные размеры.ГОСТ 7872-89	Подшипники упорные шариковые однорядные и двойные. Основные размеры.ГОСТ 8328-75	Подшипники радиальные роликовые с короткими цилиндрическими роли¬ками. Типы и основные размеры.ГОСТ 8338-75	Подшипники шариковые радиальные однорядные. Основные размеры.ГОСТ 8419-75	Подшипники роликовые конические четырехрядные. Основные размеры.ГОСТ 8545-75	Подшипники шариковые и роликовые двухрядные с закрепительнымивтулками. Типы и основные размеры.ГОСТ 8882-75	Подшипники шариковые радиальные однорядные с уплотнениями. Техни¬ческие условия.ГОСТ 8995-75	Подшипники шариковые радиально-упорные однорядные с одним разъем¬ным кольцом. Типы и основные размеры.ГОСТ 9592-75	Подшипники шариковые радиальные с выступающим внутренним коль¬цом. Технические условия.ГОСТ 9942-90	Подшипники упорно-радиальные роликовые сферические однорядные.Технические условия.301ГОСТ 10058-90
ГОСТ 20531-75
ГОСТ 20821-75
ГОСТ 22696-77
ГОСТ 23179-78
ГОСТ 23526-79
ГОСТ 24310-80
ГОСТ 24696-81
ГОСТ 24850-81ГОСТ 25255-82ГОСТ 26290-90ГОСТ 26676-85ГОСТ 27057-86
ГОСТ 27365-87ГОСТ 28428-90ГОСТ 29241-91ГОСТ 29242-91ГОСТ 30633-99ГОСТ 2893-82ГОСТ 3325-85ГОСТ 8530-90
(ИСО 2982-72, ИСО
ГОСТ 11871-88Подшипники шариковые радиальные однорядные с упорным бортом ма¬
логабаритные.Подшипники роликовые игольчатые радиально-упорные комбинирован¬
ные. Технические условия.Подшипники шариковые упорно-радиальные двухрядные с углом контак¬
та 60°. Технические условияПодшипники качения. Ролики цилиндрические короткие. Технические ус¬
ловия.Подшипники качения радиальные шариковые однорядные гибкие. Техни¬
ческие условия.Подшипники роликовые упорные с цилиндрическими роликами одноряд¬
ные. Типы и основные размеры.Подшипники радиальные роликовые игольчатые без колец. Технические
условия.Подшипники роликовые радиальные сферические с симметричными роли¬
ками. Основные размеры.Подшипники шариковые радиальные однорядные с двумя уплотнениями
с широким внутренним кольцом и сферической наружной поверхностью
наружного кольца. Основные размеры.Подшипники качения. Ролики цилиндрические длинные. Технические ус¬
ловия.Подшипники радиальные и упорные двойные роликовые комбинирован¬
ные. Технические условия.Подширники роликовые упорные однорядные с игольчатыми роликами
без колец. Технические условия.Подшипники упорные роликовые однорядные. Основные размеры.
Подшипники роликовые конические однорядные повышенной грузоподъ¬
емности. Основные размеры.Подшипники радиальные шариковые сферические 2-х рядные. Техниче¬
ские условия.Подшипники упорно-радиальные шариковые однорядные с углом контак¬
та 60°. Технические условия.Подшипники упорные роликовые однорядные с короткими цилиндриче¬
скими роликами без колец. Технические условия.Подшипники роликовые радиальные сферические однорядные. Основные
размеры.6.3.	УСТАНОВКА ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
Подшипники качения. Канавки под упорные пружинные кольца. Кольца
пружинные упорные. Размеры.Подшипники качения. Поля допусков и технические требования к посадоч¬
ным поверхностям валов и корпусов. Посадки.Подшипники качения. Гайки, шайбы и скобы для закрепительных и стяж-
2983-75) ных втулок. Технические условия.Гайки круглые шлицевые класса точности А. Технические условия.
302ГОСТ 11872-89
ГОСТ 13014-80
ГОСТ 13940-86ГОСТ 13941-86ГОСТ 13942-86ГОСТ 13943-86ГОСТ 13944-86ГОСТ 14734-69
ГОСТ 20226-82ГОСТ 24208-80
ГОСТ 25455-82ГОСТ 26576-85ГОСТ 28707-88
(ИСО 246-78)ГОСТ 2832-77
ГОСТ 2833-77ГОСТ 3130-77
ГОСТ 9650-80ГОСТ 8752-79ГОСТ 8790-79ГОСТ 10748-79ГОСТ 14737-69
ГОСТ 14738-69
ГОСТ 14739-69
ГОСТ 14740-69
ГОСТ 23360-78Шайбы стопорные многолапчатые. Технические условия.Втулки стяжные подшипников качения. Основные размеры.Кольца пружинные упорные плоские наружные концстрические и канав¬
ки для них. Конструкция и размеры.Кольца пружинные упорные плоские внутренние концстрические и канав¬
ки для них. Конструкция и размеры.Кольца пружинные упорные плоские наружные эксцентрические и канав¬
ки для них. Конструкция и размеры.Кольца пружинные упорные плоские внутренние эксцентрические и ка¬
навки для них. Конструкция и размеры.Кольца пружинные упорные плоские и канавки для них. Общие техниче¬
ские условия.Шайбы концевые. Конструкция.Подшипники качения. Заплечики для установки подшипников качения.
Размеры.Втулки закрепительные подшипников качения. Основные размеры.
Подшипники качения. Втулки закрепительные и стяжные. Технические
условия.Подшипники качения. Кольца стопорные эксцентрические и концентри¬
ческие и винты установочные для крепления шарикоподшипников. Тех¬
нические условия.Подшипники качения. Кольца упорные фасонные. Технические условия.7.	ЭЛЕМЕНТЫ УСТАНОВОЧНЫЕКольца установочные с винтовым креплением. Конструкция и размеры.
Кольца пружинные для стопорения винтов и канавки для них. Конструк¬
ция и размеры.Кольца установочные со штифтовым креплением. Конструкция и размеры.
Оси. Технические условия.8.	УПЛОТНЕНИЯМанжеты резиновые, армированные для уплотнения валов.9.	ШПОНКИОНВ. Соединения шпоночные с призматическими направляющими шпон¬
ками с креплением на валу. Размеры шпонок и сечений пазов. Допуски
и посадки.ОНВ. Соединения шпоночные с призматическими высокими шпонками.
Размеры шпонок и сечений пазов. Допуски и посадки.Шпонки призматические привертные. Конструкция.Шпонки ступенчатые. Конструкция.Шпонки круглые. Конструкция.Штыри. Конструкция.ОНВ. Соединения шпоночные призматическими шпонками. Размеры шио
нок и ссчсний пазов. Допуски и посадки.ГОСТ 24068-80ГОСТ 24069-80
(ИСО 3117-77)
ГОСТ 24070-80ГОСТ 24071-80
(ИСО 3912-77)
ГОСТ 29175-91
(ИСО 2491-74)ГОСТ 30173-96ГОСТ 1139-58
ГОСТ 1139-80
ГОСТ 6033-51
ГОСТ 6033-80ГОСТ 21425-75ГОСТ 1759.0-87
ГОСТ 1759.1-82ГОСТ 1759.2-82
ГОСТ 1759.3-83
ГОСТ 1759.4-87
(ИСО 898-1-78)
ГОСТ 1759.5-87
ГОСТ 2904-91
ГОСТ 6424-73
ГОСТ 10549-80
ГОСТ 11284-75
ГОСТ 11708-82
ГОСТ 12414-94
ГОСТ 12415-80
ГОСТ 12876-67
ГОСТ 13682-80
ГОСТ 14140-81
ГОСТ 16030-70ГОСТ 17769-83ОНВ. Соединения шпоночные с клиновыми шпонками. Размеры шпонок
т сечений пазов. Допуски и посадки.ОНВ. Соединения шпоночные с тангенциальными нормальными шпонка¬
ми. Размеры сечений шпонок и пазов. Допуски и посадки.ОНВ. Соединения шпоночные с тангенциальными усиленными шпонками.
Размеры сечений шпонок и пазов. Допуски и посадки.ОНВ. Соединения шпоночные с сегментными шпонками. Размеры шпо¬
нок и сечсний пазов. Допуски и посадки.ОНВ. Шпонки призматические низкие и шпоночные пазы. Размеры и до¬
пуски.Соединения шпоночные с призматическими скользящими шпонками. Раз¬
меры шпонок и сечений пазов. Допуски и посадки.10.	ШЛИЦЕВЫЕ СОЕДИНЕНИЯСоединения зубчатые (шлицевые) прямобочные. Размеры, допуски и посадки.
ОКВ. Соединения шлицевые прямобочные. Размеры и до1гуски.
Соединения зубчатые (шлицевые) эвольвентные.ОНВ. Соединения шлицевые эвольвентные с углом профиля 30°. Размеры,
допуски и измеряемые величины.Соединения зубчатые (шлицевые) прямобочные. Методы расчета нагру¬
зочной способности.11.	РЕЗЬБЫ11.1.	ОБЩИЕБолты, винты, шпильки и гайки. Технические условия.Болты, винты, шпильки, гайки и шурупы. Допуски. Методы контроля раз¬
меров и отклонений формы и расположения поверхностей.Болты, винты и шпильки. Дефекты поверхности и методы контроля.Гайки. Дефекты поверхности и методы контроля.Болты, винты и шпильки. Механические свойства и методы испытаний.(ИСО 898-2-78) Гайки. Механические свойства и методы испытаний.ОНВ. Метки на деталях с левой резьбой.Зев (отверстие), конец ключа и размер "под ключ".Выход резьбы. Сбеги, недорезы, проточки и фаски
Отверстия сквозные под крепежные детали. Размеры.ОНВ. Резьба. Термины и определения.Концы болтов, винтов и шпилек. Размеры.Отверстия под концы установочных винтов. Типы и размеры.Поверхности опорные под крепежные детали. Размеры.Места под ключи гаечные. Размеры.ОНВ. Допуски расположения осей отверстий для крепежных деталей.
Отверстия сквозные квадратные и продолговатые под крепежные детали.
Формы и размеры.Изделия крепежные. Правила приемки.
ГОСТ 18160-72
ГОСТ 19256-73
ГОСТ 19257-73
ГОСТ 19258-73
ГОСТ 24670-81
ГОСТ 24671-84ГОСТ 25556-82
ГОСТ 27017-86
ГОСТ 27148-86ГОСТ 4608-81
ГОСТ 8724-81
ГОСТ 9150-81
ГОСТ 16093-81
ГОСТ 24705-81
ГОСТ 24834-81
ГОСТ 30892-2002Изделия крепежные. Упаковка Маркировка. Транспортирование и хранение.
Стержни под накатывание метрической резьбы. Диаметры.Отверстия под нарезание метрической резьбы. Диаметры.Стержни под нарезание метрической резьбы. Диаметры.Болты, винты и шурупы. Радиусы под головкой.Болты, винты и шурупы с шестигранной головкой и гайки шестигранные.
Размеры "под ключ".Винты установочные. Механические свойства и методы испытаний.
Изделия крепежные. Термины и определения.Изделия крепежные. Выход резьбы. Сбеги, недорезы и проточки. Размеры,11.2.	РЕЗЬБЫ МЕТРИЧЕСКИЕ
ОНВ. Резьба метрическая. ПоСадки с натягом
ОНВ. Резьба метрическая. Диаметры и шаги.ОНВ. Резьба метрическая. Профиль.ОНВ. Резьба метрическая. Допуски. Посадки с зазором.ОНВ. Резьба метрическая. Основные размеры.ОНВ. Резьба метрическая. Допуски. Переходные посадки.ОНВ. Резьба метрическая с профилем MJ. Профиль, диаметры и шаги, до-(ИСО 5855-1 -99, ИСО 5855-2-99, ИСО 5855-3-99) пуски.11.3.	РЕЗЬБЫ ТРАПЕЦЕИДАЛЬНЫЕ И УПОРНЫЕГОСТ 9484-81	ОНВ. Резьба трапецеидальная. Профили.ГОСТ 9562-81	ОНВ. Резьба трапецеидальная однозаходная. Допуски.ГОСТ 10177-82	ОНВ. Резьба упорная. Профиль и основные размеры.ГОСТ 13535-87	ОНВ. Резьба упорная усиленная 45°.ГОСТ 24737-81	ОНВ. Резьба трапецеидальная однозаходная. Основные размеры.ГОСТ 24738-81	ОНВ. Резьба трапецеидальная. Диаметры и шаги.ГОСТ 24739-81	ОНВ. Резьба трапецеидальная многозаходная.ГОСТ 25096-82	ОНВ. Резьба упорная. Допуски.11.4.	ДРУГИЕ ВИДЫ РЕЗЬБГОСТ 6042-83	Резьба Эдисона круглая. Профили, размеры и предельные отклонения.ГОСТ 6111-52	Резьба коническая дюймовая с углом профиля 60°.ГОСТ 6211-81	ОНВ. Резьба трубная коническая.ГОСТ 6357-81	ОНВ. Резьба трубная цилиндрическая.ГОСТ 21347-75	Стержни под нарезание трубной конической резьбы. Диаметры.ГОСТ 21348-75	Отверстия под нарезание трубной цилиндрической резьбы. Диаметры.ГОСТ 21349-75	Стержни под нарезание трубной конической резьбы. ДиаметрыГОСТ 21350-75	Отверстия под нарезание трубной конической резьбы. Диаметры.ГОСТ 25229-82	Резьба метрическая коническая.12.	КРЕПЕЖНЫЕ ИЗДЕЛИЯ12.1.	БОЛТЫГОСТ 3033-79	Болты откидные. Конструкция и размеры.ГОСТ 4751-73
ГОСТ 7783-81ГОСТ 7785-81
ГОСТ 7786-81ГОСТ 7787-81
ГОСТ 7795-70ГОСТ 7796-70ГОСТ 7798-70
ГОСТ 7801-81ГОСТ 7805-70
ГОСТ 7808-70ГОСТ 7811-70ГОСТ 7817-80ГОСТ 15589-70
ГОСТ 15590-70ГОСТ 15591-70ГОСТ 17673-81ГОСТ 22353-77
ГОСТ 22356-77
ГОСТ 24379.0-80
ГОСТ 24379.1-80ГОСТ 2524-70ГОСТ 2526-70ГОСТ 2528-73ГОСТ 3032-76
ГОСТ 3385-69
ГОСТ 4088-69
ГОСТ 5915-70
ГОСТ 5916-70Рым-болты. Технические условия.Болты с полукруглой головкой и усом класса точности С. Конструкция и
размеры.Ьо.ттм с потайной головкой и усом класса точности С. Конструкция и размеры.
Болты с потайной головкой и квадратным подголовком класса точности С.
Конструкция и размеры.Болты шинные класса точности С. Конструкция и размеры..Болты с шестигранной уменьшенной головкой и направляющим подголов¬
ком класса точности В. Конструкция и размеры.Болты с шестигранной уменьшенной головкой класса точности В. Конст¬
рукция и размерыБолты с шестигранной головкой класса точности В. Конструкция и размеры.
Болты с увеличенной полукруглой головкой и усом класса точности С
Конструкция и размеры.Болты с шестигранной головкой класса точности А. Конструкция и размеры.
Болты с шестигранной уменьшенной головкой класса точности А. Конст¬
рукция и размеры.Болты с шестигранной уменьшенной головкой и направляющим подголов¬
ком класса точности А. Конструкция и размеры.Болты с шестигранной уменьшенной головкой класса точности А для от¬
верстий из-под развертки. Конструкция и размеры.Болты с шестигранной головкой класса точности С. Конструкция и размеры.
Болты с шестигранной уменьшенной головкой и направляющим подголов¬
ком класса точности С. Конструкция и размеры.Болты с шестигранной уменьшенной головкой класса точности С. Конст¬
рукция и размеры.Болты с увеличенной потайной головкой и квадратным подголовком клас¬
са точности С. Конструкция и размеры.Болты высокопрочные класса точности В. Конструкция и размеры.Болты и гайки высокопрочные. Общие технические условия.Болты фундаметные. Общие технические условия.Болты фундаметные. Конструкция и размеры.12.2.	ГАЙКИГайки шестигранные с уменьшенным размером "под ключ" класса точнос¬
ти А. Конструкция и размеры.Гайки шестигранные низкие с уменьшенным размером "под ключ" класса
точности А. Конструкция и размеры.Гайки шестигранные прорезные с уменьшенным размером "под ключ" клас¬
са точности А. Конструкция и размеры.Гайки-барашки. Конструкция и размеры.Гайки крыльчатые. Конструкция.Гайки фасонные. Конструкция.Гайки шестигранные класса точности В. Конструкция и размеры.Гайки шестигранные низкие класса точности В. Конструкция и размеры.
304ГОСТ 5918-73ГОСТ 5919-73ГОСТ 5927-70
ГОСТ 5929-70
ГОСТ 5931-70ГОСТ 5932-73ГОСТ 5933-73ГОСТ 5935-73ГОСТ 6393-73ГОСТ 8381-73ГОСТ 10657-80
ГОСТ 11860-85
ГОСТ 15521-70ГОСТ 15522-70ГОСТ 15523-70
ГОСТ 15524-70
ГОСТ 15525-70ГОСТ 15526-70
ГОСТ 22354-77ГОСТ 4087-69
ГОСТ 4090-69
ГОСТ 6402-70
ГОСТ 6958-78
ГОСТ 9649-78
ГОСТ 10450-78
ГОСТ 10461-81
ГОСТ 10462-81
ГОСТ 10463-81
ГОСТ 10464-81ГОСТ 10906-78
ГОСТ 11371-78Гайки шестигранные прорезные и корончатые класса точности В. Конструк¬
ция и размеры.Гайки шестигранные прорезные и корончатые низкие класса точности А.
Конструкция и размеры.Гайки шестигранные класса точности А. Конструкция и размеры.Гайки шестигранные низкие класса точности А. Конструкция и размеры.
Гайки шестигранные особо высокие класса точности А. Конструкция и раз¬
меры.Гайки шестигранные прорезные и корончатые класса точности А. Конструк¬
ция и размеры.Гайки шестигранные прорезные и корончатые низкие класса точности А.
Конструкция и размеры.Гайки шестигранные прорезные низкие с уменьшенным размером "под ключ"
класса точности А. Конструкция и размеры.Гайки круглые с отверстием на торце "под ключ" класса точности А. Кон¬
струкция и размеры.Гайки круглые с радиально распоположенными отверстиями класса точнос¬
ти А. Конструкция и размеры.Гайки круглые со шлицем на торце. Конструкция и размеры.Гайки колпачковые класса точности А. Конструкция и размеры.Гайки шестигранные с уменьшенным размером "под ключ" класса точнос¬
ти В. Конструкция и размеры.Гайки шестигранные низкие с уменьшенным размером "под ключ" класса
точности В. Конструкция и размеры.Г айки шестигранные высокие класса точности В. Конструкция и размеры.
Гайки шестигранные высокие класса точности А. Конструкция и размеры.
Гайки шестигранные особо высокие класса точности В. Конструкция
размеры.Гайки шестигранные класса точности С. Конструкция и размеры.Г айки высокопрочные класса точности В. Конструкция и размеры.12.3.	ШАЙБЫШайбы быстросъемные. Конструкция.Шайбы подвесные. Конструкция.Шайбы пружинные. Технические условия.Шайбы увеличенные. Классы точности А и С. Технические условия.
Шайбы стальные класса точности А для пальцев. Технические условия.
Шайбы уменьшенные. Классы точности А и С. Технические условия.
Шайбы стопорные с зубьями. Общие технические условия.Шайбы стопорные с внутренними зубьями. Конструкция и размеры.Шайбы стопорные с наружными зубьями. Конструкция и размеры.Шайбы стопорные с наружными зубьями под винты с потайной и полупо-
тайной головкой с углом 90°. Конструкция и размеры.Шайбы косые. Технические условия.Шайбы. Технические условия.ГОСТ 11648-75
ГОСТ 11872-89
ГОСТ 13463-77
ГОСТ 13464-77
ГОСТ 13465-77
ГОСТ 13466-77
ГОСТ 14734-69
ГОСТ 18123-82
ГОСТ 22355-77
ГОСТ 24197-80
ГОСТ 28961-91 (ИСОШайбы упорные быстросъемные. Технические условия.Шайбы стопорные многолапчатые. Технические условия.Шайбы стопорные с лапкой. Конструкция и размеры.Шайбы стопорные с лапкой уменьшенные. Конструкция и размеры.
Шайбы стопорные с носком. Конструкция и размеры.Шайбы стопорные с носком уменьшенные. Конструкция и размеры.
Шайбы концевые. Конструкция и размеры.Шайбы. Общие технические условия.Шайбы класса точности С к высокопрочным болтам. Конструкция и размеры.
Шайбы квадратные. Конструкция.887-83) Шайбы плоские для шестигранных болтов, винтов и гаек. Общий план.ГОСТ 397-79
ГОСТ 3128-70
ГОСТ 3129-70
ГОСТ 9464-79ГОСТ 9465-79ГОСТ 10773-93
(ИСО 8744-86)
ГОСТ 12207-79
(ИСО 8733-86, ИСО
ГОСТ 12850.1-93
(ИСО 8739-86)
ГОСТ 12850.2-93
(ИСО 8740-86)
ГОСТ 14229-93 (ИСО
ГОСТ 19119-80
ГОСТ 22032-76ГОСТ 22033-76ГОСТ 22034-76ГОСТ 22035-76ГОСТ 22036-76ГОСТ 22037-76ГОСТ 22038-76ГОСТ 22039-7612.4.	ШПЛИНТЫ, ШТИФТЫ, ШПИЛЬКИ, ПАЛЬЦЫ
Шплинты. Технические условия.Штифты цилиндрические незакаленные. Технические условия.Штифты конические незакаленные. Технические условия.Штифты конические с внутренней резьбой, незакаленные. Технические
условия.Штифты конические с резьбовой цапфой, незакаленные. Технические ус¬
ловия.Штифты цилиндрические насечные с коническими насечками. Техниче¬
ские условия.Штифты цилиндрические с внутренней резьбой. Технические условия.
8735-87)Штифты цилиндрические насечные с насечками на всей длине и направля¬
ющим концом. Технические условия.Штифты цилиндрические насечные с насечками на всей длине и фаской.
Технические условия.8752-87) Штифты цилиндрические пружинные с прорезью. Технические условия.
Штифты конические разводные. Технические условия.Шпильки с ввинчиваемым концом длиною Id. Класс точности В. Конст¬
рукция и размеры.Шпильки с ввинчиваемым концом длиною Id. Класс точности А. Конст¬
рукция и размеры.Шпильки с ввинчиваемым концом длиною l,25d. Класс точности В. Кон¬
струкция и размеры.Шпильки с ввинчиваемым концом длиною I,25d. Класс точности А. Кон¬
струкция и размеры.Шпильки с ввинчиваемым концом длиною 1,6d. Класс точности В. Кон¬
струкция и размеры.Шпильки с ввинчиваемым концом длиною l,6d. Класс точности А. Кон¬
струкция и размеры.Шпильки с ввинчиваемым концом длиною 2d. Класс точности В. Конст¬
рукция и размеры.Шпильки с ввинчиваемым концом длиною 2d. Класс точности А. Конст¬
рукция и размеры.
ГОСТ 22040-76ГОСТ 22041-76ГОСТ 22042-76ГОСТ 22043-76ГОСТ 24296-93
ГОСТ 26862-86
ГОСТ 30322-95ГОСТ 1476-93ГОСТ 1477-93ГОСТ 1478-93ГОСТ 1479-93ГОСТ 1481-84ГОСТ 1482-84ГОСТ 1483-84ГОСТ 1485-84ГОСТ 1486-84ГОСТ 1488-84ГОСТ 1491-80ГОСТ 2833-77ГОСТ 8878-93
(ИСО 4027-77)
ГОСТ 10336-80ГОСТ 10337-80ГОСТ 10338-80Шпильки с ввинчиваемым концом длиною 2,5d. Класс точности В. Кон
етрукция и размеры.Шпильки с ввинчиваемым концом длиною 2,5d. Класс точности А. Кон
етрукция и размеры.Шпильки для деталей с гладкими отверстиями. Класс точности В. Конст
рукция и размеры.Шпильки для деталей с гладкими отверстиями. Класс точности А. Конст
рукция и размеры.(ИСО 8734-87) Штифты цилиндрические закаленные. Технические условия.
Штифты. Общие технические условия.Штифты насечные.12.5.	ВИНТЫВинты установочные с коническим концом и прямым шлицем классов
точности А и В. Конструкция и размеры.Винты установочные с плоским концом и прямым шлицем классов точно¬
сти А и В. Конструкция и размеры.Винты установочные с цилиндрическим концом и прямым шлицем клас¬
сов точности А и В. Конструкция и размеры.Винты установочные с засверленным концом и прямым шлицем классов
точности А и В. Конструкция и размеры.Винты установочные с шестигранной головкой и цилиндрическим концом
классов точности А и В. Конструкция и размеры.Винты установочные с квадратной головкой и цилиндрическим концом
классов точности А и В. Конструкция и размеры.Винты установочные с шестигранной головкой и ступенчатым концом
с конусом классов точности А и В. Конструкция и размеры.Винты установочные с квадратной головкой и засверленным концом клас¬
сов точности А и В. Конструкция и размеры.Винты установочные с квадратной головкой и ступенчатым концом со
сферой классов точности А и В. Конструкция и размеры.Винты установочные с квадратной головкой и буртиком классов точности
А и В. Конструкция и размеры.Винты с цилиндрической головкой классов точности А и В. Конструкция
и размеры.Кольца пружинные для стопорения винтов и канавки для них. Конструк¬
ция и размеры.Винты установочные с коническим концом и шестигранным углублением
"под ключ" классов точности А и В. Конструкция и размеры.Винты с цилиндрической головкой невыпадающие класса точности В. Кон¬
струкция и размеры.Винты с цилиндрической головкой и сферой невыпадающие класса точ¬
ности В. Конструкция и размеры.Винты с шестигранной головкой невыпадающие класса точности В. Кон¬
струкция и размеры.305ГОСТ 10339-80
ГОСТ 10340-80
ГОСТ 10341-80
ГОСТ 10342-80
ГОСТ 10343-80
ГОСТ 10344-80
ГОСТ 10618-80
ГОСТ 10619-80
ГОСТ 10620-80
ГОСТ 10621-80ГОСТ 10753-86
ГОСТ 11074-93
(ИСО 4026-77)
ГОСТ 11075-93
(ИСО 4028-77)
ГОСТ 11644-75ГОСТ 11650-80ГОСТ 11651-80ГОСТ 11652-80ГОСТ 11738-84
(ИСО 4762-77)
ГОСТ 17473-80
ГОСТ 17474-80ГОСТ 17475-80
ГОСТ 21331-75
ГОСТ 21332-75
ГОСТ 21333-75ГОСТ 21334-75Винты с потайной головкой невыпадающис класса точности В. Конструк¬
ция и размеры.Винты с полупотайной головкой невыподающие класса точности В. Кон¬
струкция и размеры.Винты с полукруглой головкой невыпадающие класса точности В. Конст¬
рукция и размеры.Винты с цилиндрической головкой и шестигранным углублением "под
ключ" невыпадающис класса точности В. Конструкция и размеры.Винты с лыской "под ключ" невыпадающие класса точности В. Конструк¬
ция и размеры.Винты с накатанной головкой невыпадающие класса точности В. Конст¬
рукция и размеры.Винты самонарезающиеся для металла и пластмассы. Общие технические
условия.Винты самонарезающиеся с потайной головкой для металла и пластмасс.
Общие технические условия.Винты самонарезающиеся с полупотайной головкой для металла и пласт¬
массы. Общие технические условия.Винты самонарезающиеся с полукруглой головкой для металла и пластмас¬
сы. Общие технические условия.Шлицы крестообразные для винтов и шурупов. Размеры и методы контроля.
Винты установочные с плоским концом и шестигранным углублением
"под ключ" класса точности А и В. Конструкция и размеры.Винты установочные с цилиндрическим концом и шестигранным углубле¬
нием "под ключ" класса точности А и В. Конструкция и размеры.Винты с цилиндрической скругленной головкой классов точности А и В.
Конструкция и размеры.Винты самонарезающиеся с полукруглой головкой и заостренным концом
для металла и пластмассы. Конструкция и размеры.Винты самонарезающиеся с полупотайной головкой и заостренным кон¬
цом для металла и пластмассы. Конструкция и размеры.Винты самонарезающиеся с потайной головкой и заостренным концом для
металла и пластмассы. Конструкция и размеры.Винты с цилиндрической головкой и шестигранным отверстием "под
ключ" класса точности А. Конструкция и размеры.Винты с полукруглой головкой классов точности А и В. Конструкция и размеры.
Винты с полупотайной головкой классов точности А и В. Конструкция
и размеры.Винты с потайной головкой классов точности А и В. Конструкция и размеры.
Винты с накатанной высокой головкой. Конструкция и размеры.Винты с накатанной низкой головкой. Конструкция и размеры.Винты с накатанной низкой головкой и коническим концом. Конструкция
и размеры.Винты с накатанной низкой головкой и ступенчатым концом. Конструк¬
ция и размеры.
306ГОСТ 21335-75ГОСТ 21336-75ГОСТ 21337-75ГОСТ 21338-75
ГОСТ 24669-81
ГОСТ 28962-91ГОСТ 28963-91
ГОСТ 28964-91
ГОСТ 30560-9813.ГОСТ 9.032-74ГОСТ 9.306-85
ГОСТ 2999-75ГОСТ 6636-69
ГОСТ 8593-81
ГОСТ 8820-69
ГОСТ 8908-81
ГОСТ 9012-59
ГОСТ 9013-59
ГОСТ 10948-64
ГОСТ 12080-66ГОСТ 12081-72ГОСТ 14034-74
ГОСТ 14775-81
ГОСТ 19534-74
ГОСТ 21098-82
ГОСТ 22061-76ГОСТ 23170-78 Е
ГОСТ 23887-79
ГОСТ 25548-82
ГОСТ 26358-84
ГОСТ 26645-85Винты с накатанной низкой головкой и заостренным концом. Конструк¬
ция и размеры.Винты с накатанной низкой головкой и закругленным концом. Конструк¬
ция и размеры.Винты с накатанной низкой головкой и цилиндрическим концом. Конст¬
рукция и размеры.Винты с накатанной головкой. Технические требования.Шлицы прямые для винтов и шурупов.Винты с внешним шестигранником в головке и утолщенным стержнем.
Технические условия.Винты с внешним шестигранником в полукруглой головкой и утолщен¬
ным стержнем. Технические условия.Винты с внешним шестигранным углублением и заостренным концом. Тех¬
нические условия.Винты с цилиндрической полукруглой головкой классов точности А и В.
Конструкция и размеры.КОНСТРУКТИВНЫЕ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ
ЕСЗКС. Покрытия лакокрасочные. Группы, технические требования и обо¬
значения.ЕСЗКС. Покрытия металлические и неметаллические. Обозначения.
Методы испытаний. Измерение твердости алмазной пирамидкой (по Ви¬
керсу).Нормальные линейные размеры.Нормальные конусности и углы конусов.Канавки для выхода шлифовального круга. Форма и размеры.ОНВ. Нормальные углы и допуски углов.Методы испытаний. Измерение твердости по Бринеллю.Методы испытаний. Измерение твердости по Роквеллу.Радиусы закруглений и фаеки. Размеры.Концы валов цилиндрические. Основные размеры, допускаемые крутящие
моменты.Концы валов конические с конусностью 1:10. Основные размеры. Допус¬
каемые крутящие моменты.Отверстия центровые. Размеры.Канавки для выхода долбяков. Размеры.Балансировка вращающихся тел. Термины.Цепи кинематические. Методы расчета точности.Машины и технологическое оборудование. Система классов точности ба¬
лансировки. Основные положения.Упаковка для изделий машиностроения. Общие требования.Сборка. Термины и определения.Конусы и конические соединения. Термины и определения.Отливки из чугуна. Общие технические условия.Отливки из металлов и сплавов. Допуски размеров, массы и припуски на
механическую обработку.ГОСТ 27782-88	Металлоемкость изделий из машиностроения. Термины и определения.14.	КОРПУСА И КРЫШКИ ПОДШИПНИКОВЫХ УЗЛОВ
Корпуса типа ШМ подшипников качения диаметром от 47 до 150 мм. Кон¬
струкция и размеры.Корпуса типа ШМ подшипников качения диаметром от 160 до 400 мм.
Конструкция и размеры.Корпуса типа УМ подшипников качения диаметром от 80 до 150 мм. Кон¬
струкция и размеры.Корпуса типа УМ подшипников качения диаметром от 160 до 400 мм.
Конструкция и размеры.Корпуса типа ШБ подшипников качения диаметром от 90 до 150 мм. Кон¬
струкция и размеры.Корпуса типа ШБ подшипников качения диаметром от 160 до 400 мм.
Конструкция и размеры.Корпуса типа УБ подшипников качения диаметром от 85 до 150 мм. Кон¬
струкция и размеры.Корпуса типа УБ подшипников качения диаметром от 160 до 400 мм.
Конструкция и размеры.Корпуса типа РШ подшипников качения. Конструкция и размеры.
Корпуса типа РУ подшипников качения. Конструкция и размеры.
Корпуса подшипников качения. Технические требования.Крышки торцевые глухие низкие диаметром от 47 до 100 мм корпусов под¬
шипников качения. Конструкция и размеры.Крышки торцевые глухие низкие диаметром от 110 до 400 мм корпусов
подшипников качения. Конструкция и размеры.Крышки торцевые глухие высокие диаметром от 47 до 100 мм корпусов
подшипников качения. Конструкция и размеры.Крышки торцевые глухие высокие диаметром от 110 до 400 мм корпусов
подшипников качения. Конструкция и размеры.Крышки торцевые с манжетным уплотнением низкие диаметром от 47 до
100 мм корпусов подшипников качения. Конструкция и размеры.Крышки торцевые с манжетным уплотнением низкие диаметром от 110 до
400 мм корпусов подшипников качения. Конструкция и размеры.Крышки торцевые е манжетным уплотнением средние диаметром от 47 до
100 мм корпусов подшипников качения. Конструкция и размеры.Крышки торцевые с манжетным уплотнением средние диаметром от 110 до
400 мм корпусов подшипников качения. Конструкция и размеры.Крышки торцевые с манжетным уплотнением высокие диаметром от 47 до
100 мм корпусов подшипников качения. Конструкция и размеры.Крышки торцевые с манжетным уплотнением высокие диаметром от 110 до
400 мм корпусов подшипников качения. Конструкция и размеры.Крышки торцевые с канавками низкие диаметром от 47 до 100 мм корпу¬
сов подшипников качения. Конструкция и размеры.Крышки торцевые с канавками низкие диаметром от 110 до 400 мм корпу¬
сов подшипников качения. Конструкция и размеры.ГОСТ13218.1-80гост13218.2-80гост13218.3-80гост13218.4-80гост13218.5-80гост13218.6-80гост13218.7-80гост13218.8-80гост13218.9-80гост13218.10-80гост13218.11-80гост13219.1-81гост13219.2-81гост13219.3-81гост13219.4-81гост13219.5-81гост13219.6-81гост13219.7-81гост13219.8-81гост13219.9-81гост13219.10-81гост13219.11-81гост13219.12-81
ГОСТ 13219.13-81
ГОСТ 13219.14-81
ГОСТ 13219.15-81
ГОСТ 13219.16-81
ГОСТ 13219.17-81ГОСТ 11641-73ГОСТ 18511-73
ГОСТ 18512-73ГОСТ 18513-73
ГОСТ 18514-73ГОСТ 2789-73
ГОСТ 25142-82
ГОСТ 27964-88ГОСТ 7713-62
ГОСТ 11472-69
ГОСТ 24642-81ГОСТ 24643-81
ГОСТ 25069-81
ГОСТ 25307-82
ГОСТ 25346-89
ГОСТ 25347-82
ГОСТ 25670-83
ГОСТ 28187-89ГОСТ 82-70ГОСТ 103-76
ГОСТ 380-94
ГОСТ 493-79
ГОСТ 535-88Крышки торцевые с канавками средние диаметром от 47 до 100 мм корпу¬
сов подшипников качения. Конструкция и размеры.Крышки торцевые с канавками средние диаметром от 110 до 400 мм корпу¬
сов подшипников качения. Конструкция и размеры.Крышки торцевые с канавками высокие диаметром от 47 до 100 мм корпу¬
сов подшипников качения. Конструкция и размеры.Крышки торцевые с канавками высокие диаметром от 110 до 400 мм корпу¬
сов подшипников качения. Конструкция и размеры.Крышки торцевые корпусов подшипников качения. Технические требования.5.	КРЫШКИ ПОДШИПНИКОВКрышки торцевые с канавкой для уплотнительного кольца. Размеры и кон¬
струкция.Крышки торцевые глухие. Конструкция и размеры.Крышки торцевые с отверстием для манжетного уплотнения. Конструкция
и размеры.Крышки торцевые с жировыми канавками. Конструкция и размеры.
Крышки торцевые узлов подшипников качения. Технические условия.16.	ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ
Шероховатость поверхности. Параметры и характеристики.
Шероховатость поверхности. Термины и определения.Измерение шероховатости поверхности. Термины и определения.17.	ДОПУСКИ И ПОСАДКИ
Допуски и посадки. Основные определения.Допуски и посадки. Классы точности 02-09.ОНВ. Допуски формы и расположения поверхностей. Основные термины
и определения.ОНВ. Допуски формы и расположения поверхностей. Числовые значения.
ОНВ. Неуказанные допуски формы и расположения поверхностей.ОНВ. Система допусков и посадок для конических соединений.ОНВ. Общие положения, ряды допусков и основных отклонений.ОНВ. ЕСДиП. Поля допусков и рекомендуемые посадки.ОНВ. ЕСДиП. Предельные отклонения размеров с неуказанными допусками.
Отклонения формы и расположения поверхностей. Общие требования к
методам измерений.8.	МАТЕРИАЛЫПрокат стальной горячекатанный широкополосный универсальный. Сор¬
тамент.Полоса стальная горячекатанная. Сортамент.Сталь углеродистая обыкновенного качества. Марки.Бронзы безоловянпые литейные. Марки.Прокат сортовой и фасованный из стали углеродистой обыкновенного ка¬
чества.307ГОСТ 613-79
ГОСТ 977-88
ГОСТ 1050-88ГОСТ 1320-74
ГОСТ 1412-85
ГОСТ 1583-93
ГОСТ 1585-85
ГОСТ 2590-88
ГОСТ 2591-88
ГОСТ 2879-88
ГОСТ 4543-71
ГОСТ 7293-85
ГОСТ 8239-89
ГОСТ 8240-97
ГОСТ 8509-93
ГОСТ 8510-86
ГОСТ 8786-68
ГОСТ 8787-68
ГОСТ 9389-75
ГОСТ 14113-78
ГОСТ 14959-79ГОСТ 19903-90
ГОСТ 19904-74
ГОСТ 21437-95ГОСТ 24285-80ГОСТ 2601-84
ГОСТ 5264-80ГОСТ 8713-79ГОСТ 11533-75ГОСТ 11534-75
ГОСТ 14771-76
ГОСТ 14776-79Бронзы оловянные литейные. Марки.Отливки стальные. Общие технические условия.Прокат сортовой, калиброванный, со специальной отделкой поверхности
из углеродистой качественной конструкционной стали. Общие техничес
кие условия.Баббиты оловянные и свинцовые. Технические условия.Чугун с пластинчатым 1рафитом для отливок. Марки.Сплавы алюминиевые литейные. Технические условия.Чугун антифрикционный для отливок. Марки.Прокат стальной горячекатанный круглый. Сортамент.Прокат стальной горячекатанный квадратный. Сортамент.Прокат стальной горячекатанный шестигранный. Сортамент.Сталь легированная конструкционная. Технические условия.Чугун с шаровидным графитом для отливок. Марки.Двутавры стальные горячекатанные. Сортамент.Швеллеры стальные горячекатанные. СортаментУголки стальные горячекатанные равнополочные. Сортамент.Уголки стальные горячекатанные неравнополочные. Сортамент.Сталь чистотяпутая для шпонок сегментных.Сталь чистотянутая для шпонок.Проволока стальная углеродистая. Технические условия.Сплавы алюминиевые антифрикционные. Марки.Прокат из рессорно-пружинной углеродистой и легированной стали. Тех¬
нические условия.Прокат листовой горячекатанный. Сортамент.Прокат листовой холоднокатанный. Сортамент.Сплавы цинковые антифрикционные. Марки, технические требования и
методы испытаний.Герметик марки УТ-34.СВАРКАСварка металлов. Термины и определения основных понятий.Ручная дуговая сварка. Соединения сварные. Основные типы, конструк¬
тивные элементы и размеры.Сварка под флюсом. Соединения сварные. Основные типы, конструктив¬
ные элементы и размеры.Автоматическая и полуавтоматическая дуговая сварка под флюсом. Сое¬
динения сварные под острыми и тупыми углами. Основные типы, конструк¬
тивные элементы и размеры.Ручная дуговая сварка. Соединения сварные под острыми и тупыми угла¬
ми. Основные типы, конструктивные элементы и размеры.Дуговая сварка в защитном газе. Соединения сварные. Основные типы,
конструктивные элементы и размеры.Дуговая сварка. Соединения сварные точечные. Основные типы, конструк¬
тивные элементы и размеры.
308ГОСТ 15164-78	Электрошлакавая сварка. Соединения сварные. Основные типы, конструк¬тивные элементы и размеры.ГОСТ 15878-79	Кантактная сварка. Соединения сварные. Основные типы, конструктивныеэлементы и размеры.ГОСТ 29273-92 (ИСО 581-80) Свариваемость. Определения.20. ЕСКДГОСТ 2.101-68ЕСКД. Виды изделий.ГОСТ 2.102-68ЕСКД. Виды и комплектность конструкторских документов.ГОСТ 2.103-68ЕСКД. Стадии разработки.ГОСТ 2.104-68ЕСКД. Основные надписи.ГОСТ 2.105-95ЕСКД. Общие требования к текстовым документам.ГОСТ 2.106-96ЕСКД. Текстовые документы.ГОСТ 2.109-73ЕСКД. Основные требования к чертежам.ГОСТ 2.118-73ЕСКД. Техническое предложение.ГОСТ 2.119-73ЕСКД. Эскизный проект.ГОСТ 2.120-73ЕСКД. Технический проект.ГОСТ 2.201-80ЕСКД. Обозначение изделий и конструкторских документов.ГОСТ 2.301-68ЕСКД. Форматы.ГОСТ 2.302-68ЕСКД. Масштабы.ГОСТ 2.303-68ЕСКД. Линии.ГОСТ 2.304-81ЕСКД. Шрифты чертежей.ГОСТ 2.305-68ЕСКД. Изображения - виды, разрезы, сечения.ГОСТ 2.306-68ЕСКД. Обозначения графические материалов и правила их нанесения начертежах.ГОСТ 2.307-68ЕСКД. Нанесение размеров и предельных отклонений.ГОСТ 2.308-79ЕСКД. Указание на чертежах допусков формы и расположение поверхностей.ГОСТ 2.309-73ЕСКД. Обозначение шероховатости поверхности.ГОСТ 2.310-68ЕСКД. Нанесение на чертежах обозначений покрытий, термической и дру¬гих видов обработки.ГОСТ 2.311-68ЕСКД. Изображение резьбы.ГОСТ 2.312-72
ГОСТ 2.313-82
ГОСТ 2.314-68
ГОСТ 2.315-68
ГОСТ 2.316-68ГОСТ 2.317-69
ГОСТ 2.318-81
ГОСТ 2.320-82
ГОСТ 2.321-84
ГОСТ 2.401-75
ГОСТ 2.402-68ГОСТ 2.403-75
ГОСТ 2.404-75
ГОСТ 2.405-75
ГОСТ 2.406-76ГОСТ 2.407-75ГОСТ 2.408-68ГОСТ 2.409-75
ГОСТ 2.410-68
ГОСТ 2.420-69ГОСТ 2.421-75ГОСТ 2.422-70ГОСТ 2.425-74ЕСКД. Условные изображения и обозначения швов сварных соединений.
ЕСКД. Условные изображения и обозначения неразъемных соединений.
ЕСКД. Указания на чертежах о маркировании и клеймении изделий.
ЕСКД. Изображения упрощенные и условные крепежных детелей.ЕСКД. Правила нанесения на чертежах надписей, технических требований
и таблиц.ЕСКД. Аксонометрические проекции.ЕСКД. Правила упрощенного нанесения размеров отверстий.ЕСКД. Правила нанесения размеров допусков и посадок конусов.ЕСКД. Обозначения буквенные.ЕСКД. Правила выполнения чертежей пружин.ЕСКД. Условное обозначение зубчатых колес, реек, червяков и звездочек
цепных передач.ЕСКД. Правила выполнения чертежей цилиндрических зубчатых колес.
ЕСКД. Правила выполнения чертежей зубчатых реек.ЕСКД. Правила выполнения чертежей конических зубчатых колее.ЕСКД. Правила выполнения чертежей цилиндрических червяков и червяч¬
ных колес.ЕСКД. Правила выполнения чертежей червяков и червячных колес глобоид-
ных передач.ЕСКД. Правила выполнения рабочих чертежей звездочек приводных роли¬
ковых и втулочных цепей.ЕСКД. Правила выполнения чертежей зубчатых (шлицевых) соединений.
ЕСКД. Правила выполнения чертежей металлических конструкций.
ЕСКД. Упрощенное изображение подшипников качения на сборочных чер¬
тежах.ЕСКД. Правила выполнения рабочих чертежей звездочек для пластинча¬
тых цепей.ЕСКД. Правила выполнения рабочих чертежей цилиндрических зубчатых
колее передач Новикова с двумя линиями зацепления.ЕСКД. Правила выполнения рабочих чертежей звездочек для зубчатых це¬
пей.