/
Текст
По материалам Республиканской научной конференции
Перспективы использования пластинчатых аппаратов
в компрессионных холодильных машинах
Канд. техн. наук О. П. ИВАНОВ, В. М. АЗАРСКОВ, С. Т. БУТЫРСКАЯ, В. О. МАМЧЕНКО
Ленинградский технологический институт холодильной промышленности
Канд. техн. наук Л. М. КОВАЛЕНКО, О. А. КОРОБЧАНСКИЙ
УкрНИИхиммаш
В ряде отраслей промышленности
(химической, нефтеперерабатывающей, пищевой) нашли
применение пластинчатые аппараты,
разработанные в УкрНИИхиммаше. Поверхность
аппаратов набирается из гофрированных пластин,
которые уплотняются по контуру резиновыми
прокладками или сваркой, в связи с чем различают
разборные, полуразборные и блочно- или
цельносварные пластинчатые аппараты.
В УкрНИИхиммаше были исследованы
теплообменники разного типа для сред жидкость —
жидкость. Их характеристики приведены в
табл. 1.
Для обеспечения различной тепловой
производительности теплообменные аппараты
изготовляют в широком диапазоне величин тепло-
передающей поверхности. При этом удельные
затраты распределяются внутри ряда по
некоторым характерным для данного типа аппаратов
закономерностям. Чтобы установить эти
закономерности в качестве одной из независимых
переменных была принята величина теплопере-
дающей поверхности F конкретных аппаратов
внутри размерного ряда. Величину этой перемен-
621.574.002.5.004
Таблица 1
Теплообменник
Разборный
»
»
Блочный сварной
Спиральный
Пластинчато-ребристый сварной
Кожухотрубный
ТН
Кожухотрубный с
плавающей
головкой ТП
Тип пластин,
ребер и номер
ГОСТа
1-0,5
ГОСТ 15518—70
ТПР-0,5-80-11
Н-0,3
ГОСТ 15518—70
ТПР-0,3-10-1
Ш-1,3
V-0,8
ГОСТ 12067—66
каталог и
ТУ-26,
01-268-69
Ребра прямые,
гладкие (h=
8 мм, 6=0,5 лш)
Трубки 0 25X2
Трубки 0 25X2
Поверхность
теплообмена
F, м*
16, 25, 50,
100, 160
6, 8, 10, 16
100, 200, 400
50, 100, 160,
200, 320
10, 16, 25,
50 и 100
(проект)
16, 25, 100.
160 и 320 '
(по оребре-
нию)
6, 10, 16, 25,
100, 200,400
10, 20, 31,
100, 160, 400
р.
S» S
Рабе
давле
1 кгс/с
10
10
10
25
10
10
10
25
РАБОТА СЕКЦИЙ
СЕКЦИЯ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН И ТЕПЛОХЛАДОЭНЕРГЕТИКИ
В работе секции приняло участие
163 специалиста, представивших
113 организаций. На секции сделано
32 доклада, из которых более
половины посвящены исследованию
рабочих процессов и разработке новых
конструкций компрессионных
холодильных машин.
Интересными были доклады
Н. Н. Кошкина, Ю. А. Бойцова
(ЛТИХП) «Теоретические
предпосылки, разработка конструкции и
экспериментальное исследование
холодильной машины с поршневым
компрессором, работающим без смазки»
и И. И. Новикова, Л. С. Фондамин-
ского (ЛенНИИхиммаш)
«Горизонтальные аммиачные опытные
компрессоры для работы без смазки».
В первом докладе показано, что на
базе компрессора АВ-22 создан
опытный образец для работы на
фреоне-22 без смазки. Для
изготовления трущихся деталей (поршневые
кольца, подшипники скольжения,
поршни, сальник) использованы
различные антифрикционные
материалы. Во втором докладе приведены
результаты отработки конструкции
цилиндро-поршневой группы и
материалов пар трения на
быстроходных оппозитных компрессорах
АО-600 и АО-1200. В
докладе Л. Е. Медовара (ВНИХИ)
«Повышение производительности
холодильного компрессора путем
эвакуации пара из мертвого
пространства» изложены результаты испытаний
опытного образца бессальникового
компрессора.
Перспективам использования
пластинчатых аппаратов разработки
УкрНИИхиммаша в схеме
компрессионной холодильной машины был
посвящен доклад О. П. Иванова
(ЛТИХП) с соавторами.
С большим вниманием были
прослушаны доклады, посвященные
винтовым холодильным компрессорам,
режимам их работы и областям
применения. Работа центробежных
компрессоров была проанализирована в
выступлениях сотрудников ВНИИхо-
лодмаша и ЛТИХП. О месте турбо-
холодильных машин среди других
типов машин и некоторых областях
5
По материалам Республиканской научной конференции
I
^
то
80
60\
Ш
2д\
25
^i
S
N^
5
-/-
^'•¦s;
7
^ 6
_ 4
-8—
:—з
350
О 5 1015 2025 35 50 80100 200 300 F,m2
а
ной откладывали на графиках сопоставления
по оси абсцисс. В качестве других зависимых
от F переменных для объективного
сопоставления размерных рядов различных типов тепло-
обменных аппаратов приняты: масса единицы
поверхности аппарата -=- кг/м2 (G кг — общая
масса аппарата, F м2 — теплопередающая
поверхность данного аппарата) и стоимость еди-
Q
ницы поверхности аппарата — руб/м2 (С —
общая стоимость аппарата).
Однако масса или стоимость 1 м2 теплопере-
дающей поверхности в аппарате того или иного
типа еще не раскрывают эффективности его
использования. Показателем эффективности
использования металла в аппаратах разных типов
115 202535 50 /00
d
300 F,m2
Рис. 1. Зависимость массы (а) и стоимости
теплообменника (б), приходящихся на единицу тепловой
производительности, от величины теплопередающей поверхности:
/ — пластинчатый ТПР-1-0,5; 2 — пластинчатый ТРР-11-
0,3; 3 — пластинчатый ТПР-111-1,3; 4 — пластинчатый
ТПС-У-0,8; 5 — спиральный; 6 —
пластинчато-ребристый; 7 — кожухотрубный типа ТН; 8 — кожухотрубный
типа ТП.
может служить масса металла 1 м2
теплопередающей поверхности, отнесенная к коэффициенту
G
теплопередачи, т. е. jf = / (F).
Для стоимости аналогичным показателем мо-
С
жет служить величина kF~ = f(F)-
G
На рис. 1 представлены зависимости Jpr =
С
==/ (F) и kF^f(F)' Сопоставляемые аппара-
их применения рассказал в своем
докладе канд. техн. наук Е. С. Гу-
ревич.
Часть докладов посвящена тепло-
использующим холодильным
машинам. Рассмотрены случаи их
применения на транспорте (А. Я. Ильин),
для интенсификации процессов и
сокращения оборудования высокого
давления в химии (Н. С. Торочешни-
ков с соавторами), для
использования отбросного тепла с целью
получения холода (В. П. Суетинов).
Привлекли внимание доклады
В. Н. Бондарева (Минхимнефтемаш)
о работе тепловых насосов на неа-
зеотропных смесях фреонов-11 и 12,
142 и 143, В. А. Рогозянова
(ММиМП СССР) и В. П. Латышева
(ВНИХИ) «Абсорбционная листотруб-
ная холодильная машина,
работающая на растворе фреона-22 — дибу-
тилфталат». В докладе В. М. Шлей-
никова рассмотрена разработанная
им схема высокоэффективной
регенеративной абсорбционной
холодильной машины. При обсуждении
докладов выявлена общая
заинтересованность в подборе новых рабочих
веществ и определении оптимальных
областей применения абсорбционных
холодильных машин на известных
рабочих парах.
Большая группа докладов
посвящена высокоэффективной
комбинированной выработке электроэнергии,
тепла и холода. Внимание привлекли
доклады А. Н. Ложкина
«Энергоустановки теплонасосного типа для
комбинированного производства тепла,
электроэнергии и холода и
перспективы их развития. Конструктивные
схемы и характеристики» и А. Н.
Ложкина, Н. Н. Бухарина и С. М.
Бобылева «Системы комбинированного
теплохладоэнергоснабжения
мясокомбинатов».
Вниманию собравшихся было
предложено также несколько
поисковых работ, не относящихся к
названным темам.
Секция приняла решение,
направленное на ускорение внедрения в
промышленность наиболее важных
результатов исследовательских работ
и рекомендаций, содержащихся в
докладах.
6
По материалам Республиканской научной конференции
Таблица 2
Среда (вода)
Охлаждаемая
Нагреваемая
Расход
G, кг/ч
100 000
100 000
Температура, °С
начальная V
90
20
конечная
t"
40
70
Допустимое
гидравлическое
сопротивление АР,
кгс/см2
0,5
0,5
ты рассчитаны для условий работы в типовом
режиме, принятые параметры которого
представлены в табл. 2.
Выполненные расчеты показывают, что по
массе и стоимости аппарата, отнесенным к его
тепловой производительности, наилучшие данные
у разборных и сварных пластинчатых
теплообменников.
Сравнение аппаратов проводили для сред
жидкость — жидкость. Аналогичная
картина,*по-видимому, будет для сред газ — газ. В случае
теплообмена с изменением агрегатного состояния
одной из рабочих сред, что имеет место в
испарителях и конденсаторах холодильных машин,
приведенные соотношения коэффициентов
теплопередачи принимают несколько иные
значения.
Для оценки возможности использования
пластинчатых аппаратов в схеме холодильной
установки были сопоставлены аппараты следующих
тцпов: конденсаторы КТГ и КТР, испарители
ИТГ и ИТР и неразборные сварные
теплообменники из пластин V-0,8 с гофрами в «елку»
[1 ]. Сопоставление проводили по методике,
изложенной в работах [2, 3]. Для оценки
тепловой эффективности аппаратов использован
энергетический коэффициент, представляющий
собой отношение количества переданного тепла Q
к мощности N, необходимой для проталкивания
холодоносителя
Q
E = -f. О)
Аппараты сравнивали по величине N при
одинаковых значениях энергетических
коэффициентов или по величине Е при одинаковых N.
При расчете аппаратов приняты следующие
условия работы: t0=—15° С, /К=30°С; рабочие
вещества — NH3, фреоны-12 и 22; холодоно-
сители — СаС12, Н20; скорость w=l, 2, 3 м/с;
перепад температур 6т=5° С.
Мощность Nf, отнесенную к 1 м2 поверхности
кожухотрубных аппаратов, рассчитывали по
формуле, предложенной в работе [2]. Для
пластинчатых аппаратов были рассчитаны скорости
холодоносителей (рассола, воды), исходя из
значений Nf, найденных для кожухотрубных
аппаратов. Мощность, затрачиваемую на
проталкивание, находили по формулам:
VAp
Р B)
NF =
2Fn
C)
Для расчета коэффициента сопротивления по
длине | аппарата, составленного из пластин
СЕКЦИЯ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
В работе секции приняло участие
более 200 специалистов от 76
организаций. Было прочитано 29
докладов, значительная часть которых
содержала важные для работников
холодильной промышленности
сведения об особенностях эксплуатации
предприятий, о результатах
испытаний приборов охлаждения, о методах
маслоотделения и т. д.
По этой тематике интересны
доклады Н. А. Герасимова, Б. И.
Карпова с соавторами (ЛТИХП)
«Результаты комплексного обследования
распределительных холодильников
системы Росмясорыбторга», в
котором на основе анализа даны
рекомендации о более широком
внедрении воздушной системы охлаждения
на холодильниках и сокращении
объемов морозилок, и Н. А.
Герасимова, Б. Н. Малеванного, Ю. Д.
Румянцева (ЛТИХП) «Опыт эксплуатации
интенсивных систем охлаждения
мяса». Об эксплуатации оборудования
фирмы «Атлас» на Волгоградском
мясокомбинате рассказал Н. П. Суи-
диев.
В докладе Н. В. Крылова и
Ю. Г. Пугачева (ЛТИХП) «Пути
рационального использования
энергетических ресурсов на холодильниках» дан
анализ расхода электроэнергии
на Ленинградском холодильнике
№ 4—5, определены удельные
нормы ее расхода на эксплуатацию
механизмов, лифтов, зарядку
аккумуляторов.
Актуальный вопрос о применении
современных теплоизоляционных
материалов при реконструкции
ограждающих конструкций здания
крупного холодильника отражен в докладе
В. П. Малышева (ЛТИХП) и
М. А. Фишмана (Ленхладокомбинат).
В качестве эффективной изоляции
при реконструкции холодильников
рекомендуется использовать пено-
пласты.
Исследованию работы
охлаждающих приборов с наклонными трубами
в насосной схеме с верхней подачей
посвящен доклад Е. С. Курылева,
В. И. Мачулина (ЛТИХП). Результаты
испытания приборов охлаждения
камеры хранения мороженых грузов
изложены в докладе Е. Л. Федотова,
Г. Д. Лукьянова (ЛТИХП), а
исследования работы барботажного
воздухоохладителя — в докладе X. А. Аб-
дульманова с соавторами (АТИРПХ).
7
По материалам Республиканской научной конференции
V-0,8, УкрНИИхиммашем рекомендуется
формула
2
6 = 47=- D>
Подставив значение ? из формулы D) в в ыра-
жение C) и раскрыв значение критерия Re,
получим
v°'25W (Б)
NF~ 2a|0.25d1.25-
Уравнение E) решали относительно w при
заданных значениях NF.
Удельную тепловую нагрузку аппаратов qF,
отнесенную к наружной поверхности FHaP,
рассчитывали графоаналитическим методом.
Коэффициенты теплообмена со стороны рабочих
веществ определяли по формулам:
a=Aqnpm*, F)
или
а=А1&п:
G)
510*618910
5 678910й
3 NF
Рис. 2. Зависимость Е = / (NF):
а — испарители: 1 — ИПС-У-0,8 — фреон-22; 2 — ИПС-V-
0,8—NH3; 3 — ИПС-V-0,8—фреон-12; 4 — ИТГ—NH3;
5 — ИТГ—фреон-22; б — ИТГ—фреон-12; 7 — ИТР —
' фреон-22; 8 — ИТР—фреон-12;
6 — конденсаторы: 1 — КТГ—NH3; 2 —
КПС-V-0,8—фреон-22; 3—КПС-У-0,8—фреон-12; 4 — КТГ—фреон-22; 5—
КТГ—фреон-12; 6 — КТР—фреон-22; 7 — КТР—фреон-12.
При этом пользовались результатами
экспериментальных работ [4—7] и методикой,
предложенной в работе [8]. Для расчета
коэффициентов теплообмена при кипении NH3 в
щелевом канале за неимением соответствующих
данных были применены скорректированные
зависимости, полученные в работе [4 ].
На рис. 2 представлена зависимость Е=
=f (NF) для испарителей и конденсаторов
различных типов. Характеристики трубных
пучков и пластин приведены в работах [1, 3].
Далее сопоставляли аппараты по объему,
весу и стоимости.
Вопросы маслоотделения на
холодильных установках были освещены
в докладах В. П. Суедова, Г. Д.
Лукьянова (ЛТИХП) и X. А. Абдульмано-
ва, И. И. Вагабова (АТИРПХ).
О результатах исследований
замораживания пельменей и
рекомендациях по конструкции
скороморозильного аппарата сообщил В. А. Тейдер
(ЛТИХП); о замораживании
пельменей в жидком азоте на Останкинском
мясоперерабатывающем заводе —
Э. И. Каухчешвили (МТИМиМП) и
Н. Д. Абрамов.
Внимание участников привлек
доклад Р. М. Петриченко, В. В. Оно-
совского об использовании
математической модели поршневого
компрессора для анализа протекающих в
нем рабочих процессов.
Вопросы теплообмена нашли
отражение в докладах А. Я. Эглита
(ЛТИХП) «Влияние наружных
климатических условий на температурное
поле камеры хранения мороженых
грузов», В. М. Гринько (ЛТИХП),
А. Ф. Зильберборда (ВСЕГИНГЕО)
«Определение теплопритоков через
ограждения охлаждаемых
помещений, располагаемых в подземных
выработках», М. М. Голянда (ЛТИХП)
«Исследование теплометрических
погрешностей плоского кондуктиметра».
В нескольких докладах излагались
результаты работы по судовым
холодильным установкам.
Ряд докладов был посвящен
важной проблеме хладоснабжения
предприятий химической и нефтяной
промышленности.
В решении секции содержатся
конкретные предложения по
реализации внедрения результатов
законченных научных работ в
промышленность.
СЕКЦИЯ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ
ВОЗДУХА
В работе секции участвовало
свыше 160 представителей более чем от
80 проектно-конструкторских, научно-
исследовательских организаций и
высших учебных заведений.
Всего на четырех заседаниях
секции было сделано 23 доклада и
четыре сообщения по вопросам тепло-
и массообмена в аппаратах систем
кондиционирования; осушения и
ионизации воздуха; проблемам
автоматического регулирования и др.
Интерес вызвали доклады Е. Д.
Крицкого об осушении воздуха в
автономных кондиционерах при
цикличной их работе, М. А. Барского,
Н. И. Купленова и А. А. Рымкевича
(ВВИТКУ) об осушении воздуха в
ударно-пенном аппарате. Кипению
фреона в змеевиках ударно-пенного
По материалам Республиканской научной конференции
740
130
120
ПО
/00
90
80
| 70
$> 60
*: 50
зо\
20\
10\
\\
2
3'
3'4,
А
з
\
N
4'
^
"^
Л
^5
ч.
^
гг<^
3'
—1 -
¦- —
А
1
2'
~~т
-5'-
=ЬТ
/',
4'
40 60 30
120 140 160 F, м'
Расчетные формулы имели следующий вид:
соотношение объемов
Vi nf2 щ
V2 ~ NFi'co± '
F
где <о= -у- — коэффициент компактности,
соотношение масс
<?i nf2 gi
где g — масса 1 м2 поверхности,
соотношение стоимости
где с — стоимость 1 м2 поверхности.
(8)
(9)
(Ю)
I
?40\
гго\
200\
S
130
160
140
120'
юЬ
31
80
60
40
20
0
ТО
ill
lv\\
г
г^
1 <^
rvuj
г ГТ8888*
Р/7
Л/7 7
PfJ
Д]
]—"\г з
/Г/7 1ЯП F L
Рис. 3. Зависимость массы (а) и стоимости
теплообменника (б), приходящихся на единицу тепловой
производительности аппарата, от величины теплопередающей
поверхности:
а — 1,11—ИТГ—NH3, КТГ — NHd; 2,2х — ИТГ-фре-
он-12, КТГ—фреон-12; 3,31 — ИТР—фреоны-12 и 22,
КТР—фреоны-12 и 22; 4,4х—ИПС-У-0,8—NH3, КПС-V-
0,8—NH3; 5,5!—ИПС-У-0,8—фреон-12,
КПС-V-0,8—фреон-12;
б— 1Д1—ИТГ—NH3, КТГ—NH3; 2,2*—ИТГ—фреон-12,
КТГ — фреон-12; 3,3х—ИТР—фреон-12, КТР — фреон-12;
4,4х—ИПС-У-0,8—NH3, КПС-У-0,8—NH3; 5,5х—ИПС-V-
0,8—фреон-12, КПС-У-0,8—фреон-12; б.б1—ИТГ—фреон-
22, КТГ—фреон-22; 7J1—ИТР—фреон-22, КТР—фре-
он-22.
На рис. За, б представлены зависимости массы
и стоимости теплообменника от величины
теплопередающей поверхности
аппарата.]Результаты расчетов по формулам (8)—A0) сведены
аппарата был посвящен доклад проф.
В. Н. Языкова и Г. И. Чухмана
(ЛТИХП).
В докладе Е. И. Шифрина и
И. Д. Курзова «Анализ типовых схем
современных судовых систем
кондиционирования воздуха» указаны
области применения различных
судовых систем кондиционирования
воздуха.
В докладах и прениях отмечалась
перспективность применения
оросительных аппаратов с регулярной
насадкой вместо форсуночных
камер.
Два весьма интересных доклада
проф. В. Н. Языкова и его
сотрудников были посвящены динамике
регулирования судовых систем
кондиционирования воздуха.
В докладе М. Б. Халамейзера
«Математические модели
калорифера как элемента системы
регулирования установок искусственного
климата» предлагается прямое описание
динамики калорифера в качестве
объекта с распределенными
параметрами. Полученные результаты
подтверждены экспериментом.
Привлек внимание доклад Л. Ф.
Куклина и И. С. Сергеева о
регуляторах температур прямого действия
для двух-, трех- и четырехтрубных
местных систем с эжекционными
кондиционерами.
О применении искусственной
ионизации в системах
кондиционирования воздуха и автоматическом
регулировании концентрации ионов
сообщили И. П. Никульч и П. Н. Мон-
тик (ОТИПП им. М. В. Ломоносова).
Анализу типовых схем
современных судовых систем
кондиционирования воздуха посвящен доклад
Е. И. Шифрина. О новой системе
кондиционирования воздуха в тепло-
напряженных помещениях рассказал
Л. М. Зусманович (ЦНИИЭП
инженерного оборудования).
Е. Е. Карпис (ГишроНИИ) сделал
сообщение о работе конференции
по вентиляции и кондиционированию
воздуха, которая состоялась в
Дрездене. Он остановился на основных
направлениях научных исследований
и конструкторских разработок в
области кондиционирования воздуха в
ГДР.
В рекомендациях секции
отмечена необходимость развития работ в
области схем обработки и способов
регулирования систем
кондиционирования воздуха, а также расширения
подготовки специалистов по
кондиционированию воздуха для
различных отраслей народного хозяйства
страны.
2 Холодильная техника № 12
9
По материалам Республиканской научной конференции
Таблица 3
Относительные
показатели
Объем
Масса
Стоимость
Агент
NHg
Фреон-22
Фреон-12
NHg
Фреон-22
Фреон-12
NHg
Фреон-22
Фреон-12
Тип испарителя
ИТГ
0,535
0,830
1,000
0,535
0,830
1,000
0,536
0,825
1,000
ИТР
0,394
0,450
0,475
0,545
1,020
1,160
00
о
>
и
Е
5
0,121
0,172
0,200
0,212
0,300
0,348
0,345
0,490
0,567
Тип конденсатора
ктг
0,247
0,835
1,000
0,246
0,835
1,000
0,247
0,835
1,000
КТР
0,330
0,384
0,430
0,466
0,860
1,000
00
о
>
6
с
0,076
0,262
0,290
0,133
0,460
0,565
0,215
0,745
0,920
в табл. 3. За эталон при сравнении выбран ко-
жухотрубный аппарат с пучком из гладких
стальных труб, работающий на фреоне-12.
Несмотря на сложность учета и анализа всех
факторов, влияющих на экономическую
эффективность аппаратов, расчеты и опыт
промышленной эксплуатации указывают на
перспективность применения аппаратов из листовых
материалов.
При одинаковых энергетических
коэффициентах испарители из пластин V-0,8 выгодно
отличаются от испарителей ИТГ и ИТР: их объем
в 2,9—7 раз, а масса в 2—3 раза меньше, к тому
же они дешевле.
При одинаковых энергетических
коэффициентах конденсаторы из пластин V-0,8 не
отличаются от конденсаторов типа КТР, а по
компактности несколько превосходят их.
Увеличивая скорость пара фреона при
изменении зазора в щелевом канале, можно
значительно интенсифицировать процесс теплообмена в
пластинчатых конденсаторах, что невозможно
сделать в конденсаторах КТР.
ЛИТЕРАТУРА
1. Пластинчатые теплообменники для химической и
нефтяной промышленности. Информационный
справочник ЦИНТИ по химическому и нефтяному
машиностроению , М., 1968.
2. Данилов'а Г. Н., Иванов О. П.
Сопоставление тепловой эффективности, весов и габаритов ко-
жухотрубных испарителей холодильных установок.
«Известия ВУЗов». М., «Энергетика», 1966, № 12.
3. Данилова Г. Н., Иванов О. П.
Сопоставление различных типов теплопередаклдих
поверхностей кожухотрубных конденсаторов. «Холодильная
техника», 1969, №11.
4. Куприянова А. В. Теплоотдача при кипении
аммиака на горизонтальных трубах. «Холодильная
техника», 1970, №11.
5. Вельский В. К. Исследование теплообмена при
кипении фреона-12 на пучке трубок и одиночных
очехленных трубках. «Холодильная техника», 1970,
№ 2.
6. Дюндин В. А. Исследование теплообмена при
кипении фреона-12 на гладкой и ребристых трубках.
«Холодильнаятехника», 1969, №11.
7. Теплообмен в конденсаторах и испарителях
пластинчатого типа. Отчет ЛТИХП, 1970.
8. Данилова Г.Н., Иванов О. П., Хиж-
няков СВ. О методике расчета коэффициента
теплоотдачи при конденсации фреонов на пучке ореб-
ренных труб. «Холодильная техника», 1968, № 6.
СЕКЦИЯ ТЕПЛООБМЕНА И ТЕРМОДИНАМИКИ
Во время заседаний секции
прочитано 33 доклада, представленных
десятью организациями. В работе
секции участвовало более 60
человек.
В докладах освещены методы и
результаты исследований новой теп-
лопередающей аппаратуры, свойств
рабочих веществ и другие
актуальные научно-технические проблемы
холодильной промышленности.
Большинство сообщений вызвало живой
интерес и активно обсуждалось
присутствующими.
В докладах, представленных
В. А. Дюндиным, Г. Н. Даниловой
«Влияние оребрения на теплообмен
при кипении фреонов и фреономас-
ляных смесей» и В. М. Азарсковым
(ЛТИХП) «Исследование теплообмена
при кипении фреона-12 в модели
испарителя пластинчатого типа»,
рассматриваются зависимости
теплообмена фреонов, кипящих на
ребристых поверхностях и в пластинчатых
испарителях, от тепловой нагрузки,
размеров поверхности и давления.
Данные об изменении локальных
коэффициентов теплообмена при
испарении фреонов из стекающей
пленки приведены в докладе В. Г. До-
сова (ВНИХИ), а при выпаривании
воды и молока — Т. Ф. Аршиновои
(ЛТИХП).
А. А. Гоголин (ВНИХИ) в своем
докладе «Оптимальные перепады
температур в испарителях и
конденсаторах холодильных машин»
обосновал необходимость пересмотра
принимаемых сейчас расчетных
значении температурных напоров в
конденсаторах и испарителях и
важность тщательного учета
коэффициента рабочего времени и стоимости
электроэнергии.
Новые закономерности
контактного теплообмена были освещены в
докладе В. Н. Филаткина (ЛТИХП) и
в сообщении, представленном В. П.
Алексеевым, В. М. Брауном с
соавторами (ОТИХП).
Э. И. Гуйго с сотрудниками
(ЛТИХП) в докладе «Особенности
массопереноса в процессе
сублимационной сушки материалов при
кондуктивном теплоподводе» сопоставил
процесс сушки при кондуктивном
и лучистом подводе тепла и показал
преимущества последнего.
Методы моделирования
нестационарных температурных полей при
наличии источников тепла
проанализированы в докладах Н. А. Бучко и
Г. Н. Дуненковой (ЛТИХП).
ю
По материалам Республиканской научной конференции
Применение гидроциклона для разделения масла и жидкого аммиака
Канд. техн. наук X. А. АБДУЛЬМАНОВ, И. И. ВАГАБОв
Астраханский технический институт рыбной промышленности и хозяйства
Маслоотделители на нагнетательной линии
компрессора не обеспечивают полного
улавливания масла, уносимого парами холодильного
агента из компрессора. Например, в аммиачном
маслоотделителе барботажного типа отделяется
не более 90—93% всего количества уносимого
масла. Таким образом, часть масла попадает
в конденсатор и вместе с жидким холодильным
агентом уносится в испарительную систему
установки. В испарителе масло охлаждается, при
этом вязкость его возрастает в несколько раз
и масло осаждается в виде пленки на теплопере-
дающей поверхности охлаждающих приборов.
Наличие масляной пленки приводит к
повышению разности температур между холодильным
агентом и охлаждаемой средой на величину А0.
На рис. 1, а приведены расчетные значения А8
для кожухотрубных испарителей [1].
Оценить влияние дополнительной разности
температур на повышение расхода энергии
можно следующим образом. Для обратного цикла
Карно удельные затраты определяются по
уравнению
621.565.001.5
При появлении дополнительной разности
температур в испарителе удельные затраты можно
найти из выражения
Отсюда дополнительные затраты составят
Т0(Т0-АТ0) • ДЛГ = Дя№0.
ф = -
N
7V
Расчетная зависимость Лг|э=/ (t0) при
различных значениях ДЭ приведена на рис. 1, б
[1]. Как видно, влияние дополнительной
разности усиливается при низких температурах
кипения. В реальном процессе величина Дл|)
значительно возрастает вследствие появления
различного рода потерь. Отрицательное влияние
масляной пленки не ограничивается
дополнительным термическим сопротивлением. Для
процессов кипения существенное значение
имеет смачиваемость теплопередающей
поверхности жидкостью. Наличие масляной пленки
ухудшает смачиваемость, что приводит к
уменьшению коэффициента теплоотдачи.
Накопившееся масло удаляют из
испарительной системы аммиачной холодильной установ-
Процесс замерзания
многокомпонентных водо-солевых растворов
природного происхождения и
методы его расчета рассмотрены в
докладе А. Г. Ткачева и В. Т.
Плотникова (ЛТИХП).
Модифицированное выражение
первого закона термодинамики для
систем, в которых наряду с
механическими и тепловыми процессами
изменяется масса рабочих сред, дано
в докладе В. С. Мартыновского и
И. М. Шнайда (ОТИХП)
«Обоснование уравнения первого начала
термодинамики для открытых систем».
Результаты экспериментального и
аналитического определения свойств
фреона-22 (в жидкой и газовой
фазах), фреонов-12 и 12В1 (от — 40 до
180° С), 13B1 (от —120 до 250° С), а
также рекомендации по применению
бромированных фреонов изложены
в докладах И. И. Перельштейна,
Ю. П. Алешина (ВНИХИ), А. В. Клец-
кого и О. Б. Цветкова (ЛТИХП).
Конденсация чистых холодильных
агентов — фреонов-12, 22, 502 и
аммиака в круглых и щелевых
гофрированных каналах, а также
конденсация маслофреоновой смеси
рассмотрены в докладах,
представленных сотрудниками ЛТИХП Г. Н.
Даниловой, Ю. Н. Ширяевым, В. О. Мам-
ченко и О. П. Ивановым и
сотрудниками ВНИИхолодмаша В. Н. Кротко-
вым, Ф. Н. Дьячковым. В этих
докладах освещено влияние скорости
движения пара, конфигурации стенок и
тепловой нагрузки на теплообмен и
даны расчетные формулы.
О возможностях и результатах
использования
электронно-вычислительной техники при оптимизации
конструкции теплообменников
доложили Д. М. Иоффе (ВНИХИ), В. С. Ка-
невец, Д. Н. Ильинский (УкрНИИмя-
сомолпром) и Г. Е. Каневец (Институт
газа АН УССР). В первом докладе
сообщено о математической
модели, алгоритме и результатах расчета
на ЭЦВМ конденсатора с воздушным
охлаждением, приведены
оптимальные по стоимости сочетания
размеров ребер и труб, во втором — даны
метод и результаты расчета по
оптимизации ребристых испарителей с
разной конфигурацией и размерами
ребер и показана возможность
значительного повышения
эффективности этих аппаратов.
В решениях секции одобрены
направления работ, изложенные в,_
докладах, отмечена необходимость
улучшения координации и
оперативной информации при проведении
исследований, выдвинуто предложение
об организации новых проблемных и
отраслевых лабораторий для
расширения исследования свойств
холодильных агентов и теплообменных
аппаратов.
2*
и
По материалам Республиканской научной конференции
ки путем периодического слива аммиака и
масла в дренажный ресивер с последующим
отстаиванием в нем масла.
5
<
в-аш
0,08,,
оов^
ппи~
цат
о,ог
^*Л
ОМ
ом
цог
0,01
f
а
тт
5,
3
2
О -W -20 -30 -40 -SO -60 -70t0°C
Для ускорения процесса разделения масла
и жидкого аммиака, а также непрерывности
процесса разделения можно использовать
гидроциклон. В насосно-циркуляционных
системах гидроциклон устанавливают после
аммиачного насоса (рис. 2). Часть масла, уносимого
жидким аммиаком, можно уловить, если
установить гидроциклон после регулирующего
вентиля., В данной статье приведены результаты
исследований процесса разделения масла и
жидкого аммиака в гидроциклоне, установленном
после аммиачного насоса. Работа гидроциклона
после регулирующего вентиля является
предметом особых исследований.
Гидроциклон — это конический аппарат с
тангенциальным вводом смеси в верхнюю
цилиндрическую часть. Тангенциальный ввод
обеспечивает круговое движение смеси и
возникновение центробежных сил, превышающих в десят-
7^тысШм2 ки раз силу тяжести [2].
Под действием центробежных сил более
тяжелая фаза (масло) движется от оси
гидроциклона к его стенкам и по спиральной траектории
через нижнюю насадку стекает в сборник.
Легкая фаза (аммиак) выходит из гидроциклона
через отводной патрубок сверху.
Для исследования работы гидроциклона
создана экспериментальная установка,
представляющая замкнутый аммиачный контур (рис. 3).
Рис. 1. Влияние масла на работу испарителей
аммиачных холодильных машин:
а — зависимость необходимой дополнительной разности
температур в испарителе от удельной тепловой нагрузки
и толщины пленки масла; б — зависимость перерасхода
энергии от температуры кипения при заданной разности
температур.
СЕКЦИЯ ХОЛОДИЛЬНОЙ ОБРАБОТКИ
И ХРАНЕНИЯ ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ
В работе секции участвовало 70
специалистов, представляющих 17
организаций. Всего было сделано 32
доклада.
Первая группа—17 докладов —
носила аналитический характер. В
этих докладах были представлены
данные по изучению различных
биологически активных веществ,
находящихся в продукте в небольших
количествах, но влияющих на качество,
свойства, питательную и вкусовую
ценность мяса, рыбы, плодов и
овощей при холодильной обработке и
хранении.
Интересны по этой тематике
доклады Н. А. Головкина, Л. А. Мелу-
зовой (ЛТИХП) «Изменение свойств
фибриллярных белков при
длительном хранении мороженого мяса» и
«Аминокислотный состав
низкомолекулярных фракций фибриллярных
белков». В результате (исследований
авторы установили, что при
длительном хранении мороженого мяса
наступает торможение в разрушении
структуры белков, обусловленное
увеличением содержания мукополи-
сахаридов, связанных с белками.
Заслуживают внимания
результаты, содержащиеся в докладе А. И.
Пискарева и М. А. Дибирасулаева
(ВНИХИ) «Действие замораживания
мяса крупного рогатого скота на
изменение свободных нуклеотидов
после размораживания», в котором
показано, что замораживание и
размораживание ускоряет распад
нуклеотидов, причем степень распада аде-
ниловых нуклеотидов зависит от
конечной температуры замораживания.
В докладе С. В. Рыжкова,
Т. Е. Козловой-Лавриненко, Ш. М. Ба-
гаутдинова (Военно-медицинская
академия им. С. М. Кирова)
«Консервирование биологических объектов при
низких температурах» даны
оптимальные условия замораживания и
хранения различных биологических
объектов, установленные на основании
изучения жизнеспособности тканей и их
ферментативной активности.
Вторая группа — 7 докладов —
была посвящена исследованию
оптимальных режимов замораживания и
хранения продуктов в охлажденном
или замороженном состоянии.
1К этой тематике относится доклад
Л. Д. Васильевой, А. И. Пискарева
(ВНИХИ) «Изменение некоторых
показателей качества свинины при
хранении в подмороженном состояние».
Приведенные в нем данные показы-
12
По материалам Республиканской научной конференции
[К маслосборнику
ф:
Рис. 2. Гидроциклон для разделения масла и жидкого Рис. 3. Экспериментальная установка для исследования
аммиака: работы гидроциклона:
а — общий вид; б — схема включения в насосно-цирку- / — отделитель жидкости (циркуляционный ресивер);
ляционную систему; 1—отделитель жидкости; 2— дре- 2— гидроциклон; 3— ротаметр; 4 — дифманометр; 5 —
нажный ресивер; 3 — гидроциклон; 4 — насос. сборник масла; 6 — аммиачный насос.
вают, что при применении субкрио-
скопической температуры хранения
восстановление гидрофильных
свойств мышечной ткани
замедляется на 10—15 суток.
Продолжительность хранения свинины при субкрио-
окоп и ческой температуре
увеличивается до 25 суток вместо 7 суток при
хранении в охлажденном состоянии.
В докладе В. А. Верещагина,
В. И. Филиппова, А. Л. Перке л я
(ЛТИХП) «Сравнение систем
охлаждения камер хранения с целью
сокращения усушки мороженых грузов»
выявлены достоинства и недостатки
камер, оборудованных панельными и
оребренными батареями.
Результаты испытания напольных,
потолочных и межпутевых
воздухоохладителей с различными
системами воздухораспределения в камерах
охлаждения и замораживания мяса
изложены в докладе А. П. Шеффера,
А. П. Фролова (ВНИИМП).
Интересные данные сообщены в
докладе О. А. Цуранова, Г. Б. Чижо-
ва (ЛТИХП) «Влияние свойств
замораживаемой системы на процесс
развития в ней кристаллов льда», в
котором авторы рекомендуют для
сохранения начального распределения
влаги уменьшать толщину
замораживаемого продукта.
В докладах Е. Г. Кротов а с
соавторами (ОТИПП им. М. В.
Ломоносова) приведены данные о влиянии
температуры замораживания и
продолжительности хранения овощей на
активность окислитель но-воостанови-
тельных ферментов, изменение
содержания некоторых витаминных
веществ и влагоудерживающей
способности тканей.
В докладе М. П. Кузьмина,
В. Н. Селезнева, Л. А. Салиховой
(ЛТИХП) показана связь между леж-
коспособностью летних яблок (на
примере 5 сортов) при температуре,
близкой к криоскопической (—2° С),
и активностью фермента каталазы.
В докладе Н. А. Моисеевой,
И. А. Бурьяновой (ВНИХИ) изложены
требования к исходному качеству
столового винограда, к его товарной,
холодильной обработке и
транспортировке и приведены оптимальные
режимы длительного холодильного
хранения.
Ряд докладов был посвящен
исследованию тепло- и массообмена
при охлаждении, замораживании и
размораживании пищевых продуктов.
Секция приняла решение, в
котором содержатся рекомендации по
внедрению в промышленность
оптимальных режимов холодильной
обработки и хранения продуктов
животного и растительного
происхождения, и выработала основные
направления дальнейшего развития
научно-исследовательских работ в
области холодильной технологии.
13
По материалам Республиканской научной конференции
Жидкий аммиак с примесью масла
циркулировал с помощью насоса. На нагнетательной
стороне насоса установлен экспериментальный
гидроциклон с прозрачным мерным сборником для
масла. Количество циркулирующей смеси
измеряли ротаметром РС-7.
Требуемая температура системы
поддерживалась путем отсоса части паров аммиака из
отделителя жидкости (циркуляционного ресивера).
Концентрацию масла на входе в гидроциклон и
на выходе из него определяли методом баланса.
Для визуального изучения процессов в
аммиачном гидроциклоне изготовили модель из
органического стекла. Это позволило
проследить процесс разделения масла и жидкого
аммиака.
Размеры (в мм) экспериментальной стальной
модели гидроциклона следующие:
D=50; dx=8; d2=9; d3=20; Я-250;
h=50; p-4°; 2a=9° (см. рис. 2, a).
Для сравнения гидроциклон испытали без
конической части.
Опыты дали худшие результаты (рис. 4).
Эффективность работы гидроциклона оценивали
коэффициентом разделения К [3 ]
? — 1'
к =*-|^- юо%,
где I и g' — концентрация масла начальная и
в конце эксперимента.
Во всех опытах начальная концентрация
масла была равна 0,85%. Коэффициент очистки,
как показали опыты, зависит от кратности
циркуляции, температуры и скорости смеси.
Скорость масла во входном патрубке
гидроциклона равна 5 м/с. Эффективность аппарата
30\
80
70
1
во
S 50
I
I
40
30
20
10
/
/
/
! /
/.
i'Wi
2 Ji
f'1i^\
-20^
^.в***"" i
V--"^
12 18
Кратность циркуляции, л
14
30
Рис. 4. Зависимость эффективности разделения, масла
и жидкого аммиака от кратности циркуляции и
температуры аммиака:
А — гидроциклон с конической частью (см. рис. 2, а),
а — без конической части.
возрастает при прочих равных условиях с
повышением температуры смеси. Это объясняется
изменением разности плотностей и вязкости
масла и жидкого аммиака с изменением
температуры.
СЕКЦИЯ МАЛЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
В работе секции участвовало
70 специалистов, представлявших
33 организации. Сделано 27 докладов
по актуальным проблемам
исследований, проектирования, производства и
эксплуатации малых холодильных
машин.
Ниже приведены некоторые из
прочитанных докладов.
В докладе В. Б. Якобсона (ВНИХИ)
«Пути повышения надежности малых
холодильных машин»
проанализированы причины отказов малых
холодильных машин и рассмотрены
основные пути повышения их надежности.
Результаты эксплуатации
торгового холодильного оборудования с
герметичными машинами изложены в
докладе И. М. Гиля (Люберецкое
СКВ торгмаш) «Некоторые вопросы
улучшения качества и надежности
торгового холодильного
оборудования с герметичными машинами».
В докладе А. А. Краснолуцкого
(НИТХИБ) «Эксплуатационная
надежность домашних холодильников в
послегарантийный период и пути ее
повышения» освещены работы
института по исследованию уровня
надежности домашних холодильников на
различных стадиях их эксплуатации в
течение восьми лет. Отмечено
повышение уровня интенсивности отказов
после четырех-пяти лет эксплуатации
с последующей его стабилизацией.
Вызвал интерес доклад А. И. Кри-
вошеева, В. А. Тихомирова, В. Б.
Якобсона (ВНИХИ) «Разработка и
исследование компрессора для бытовых
холодильников», в котором
рассмотрены конструкция и приведены
результаты испытаний разработанного
ВНИХИ совместно с
конструкторскими бюро герметичного
компрессора холодопроизводительностью
140 ккал/ч в двух модификациях -^
для тока частотой 50 и 400 Гц.
Результаты исследований
герметичных холодильных компрессоров с
магнитными муфтами изложены в
докладе Н. И. Нетужилова, Л. Г. Барако-
ва (ЛТИХП) и И. А. Элькина (ХОКБ
ХМ), а данные испытаний на
изнашивание деталей ротационного
компрессора приведены в докладе В. А. Гриш-
14
По материалам Республиканской научной конференции
Скорость осаждения капельки масла
диаметром d в центробежном отделителе может быть
установлена по закону Стокса. Если в формуле
Стокса ускорение свободного падения g
заменить радиальным ускорением аг, получим
Voc - 18(л
Р2)ДГ
см/с,
где d — диаметр масляного шарика, см;
fi — коэффициент вязкости аммиака,
г/(см-с);
рх — плотность масла, г/см3;
р2 — плотность жидкого аммиака, г/см3;
аг — радиальное ускорение, см/с2.
Изменение величины Ap^pj—р2 и \х с
изменением температуры приведено в таблице.
t, °с
+40
—40
Pi
0,87
0,92
Р2
0,58
0,69
ц
1,934-Ю
2,806-10
Ар
0,29
0,23
м-
150
82
d2
¦аг
При постоянном значении величины -j$
скорость осаждения почти в 2 раза больше при
40° С.
На рис. 5 приведены опытные данные падения
напора в гидроциклоне в зависимости от
скорости жидкого аммиака во входном патрубке.
Для нашей модели (конической) при изменении
скорости аммиака во входном патрубке от 1,2
ум/с
4,7
и
1хю —с
'
J
0 W 80 1Z0 160 100 140 280 Др,ммрт.ст,
Рис. 5. Сопротивление гидроциклона:
Д — гидроциклон с конической частью; п — без
конической части.
до 5,2 м/с падение напора изменялось от 40 до
320 мм рт. ст.
Отсутствие движущихся частей, простота
конструкции, надежность в эксплуатации позволят
широко применять гидроциклоны в
холодильной технике не только для разделения масла
и жидкого аммиака, но также для очистки
масла от механических загрязнений и воды, для
очистки рассола.
ЛИТЕРАТУРА
1. Е m b 1 i k K. «Kaltetechnik», 1964, Nr. 6.
2. Ш е с т о в Р. Н. Гидроциклоны. Л.
«Машиностроение», 1967.
3. Bohnet
Nr. 5—6.
М. «Chem.-Ingr-Techn.», 1969, Bd. 41,
ко, Г. Ф. Шок (Рижский
политехнический институт).
В докладе Е. Г. Жупикова и В. Е.
Соболева с соавторами (ГКТБ, Минск)
«Исследование системы смазки
трущихся пар герметичного
компрессора» представлена новая методика
исследования масляного слоя в парах
трения в компрессоре домашнего
холодильника и установлены
предельные режимы, при которых
сохраняется качество смазки.
Анализу эффективности и
экономичности абсорбционно-диффузион-
ных холодильных машин и
перспективам их развития, а также тепло- и
массообмену при абсорбции
аммиака из вС'Дородоаммиачной смеси во-
доаммиачным раствором посвящены
доклады Н. П. Третьякова и Ю. А.
Осипова (ЛТИХП).
Доклады Л. Ш. Малкина, С. П.
Калашникова, Л. М. Мозоляко, А. И. Фи-
ленко (ЛСКХО, Росторгмонтаж), Г. М.
Белоцерковского, В. Л. Колина, Т. Г.
Плаченова (ЛТИ им. Ленсовета)
посвящены исследованиям и
применению новых синтетических
адсорбентов для малых холодильных машин.
Разработаны адсорбенты
комплексного типа, позволяющие улавливать не
только влагу, но и различные
кислоты, а также индикатор влажности
фреона в холодильной системе.
Секция приняла рекомендации и
определила основные направления
работ в области совершенствования
конструкций, повышения надежности
и улучшения эксплуатации малых
холодильных машин.
РЕШЕНИЕ КОНФЕРЕНЦИИ
XXIV съезд КПСС определил в
качестве важнейшей хозяйственной
и политической задачи девятого
пятилетнего плана обеспечение
значительного подъема материального и
культурного уровня жизни народа
на основе высоких темпов развития
социалистического производства,
повышения его эффективности, научно-
технического прогресса и ускорения
роста производительности труда.
«Основная задача промышленности в
новом пятилетии,— говорится в
Директивах XXIV съезда КПСС по
пятилетнему плану,— заключается в
расширении и совершенствовании
индустриальной базы развития
социалистической экономики, особенно
сельского хозяйства и связанных с ним от-
15
По материалам Республиканской научной конференции
Пути повышения надежности малых холодильных машин
Доктор техн. наук В. Б. ЯКОБСОН
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
В Советском Союзе непрерывно расширяется
производство малых холодильных машин.
Каждые пять лет их выпуск увеличивается в 1,5—2
раза. Соответственно возрастают требования к
надежности.
Решающую роль в повышении надежности
сыграл переход от открытых агрегатов к
герметичным. По данным МСКХО [1, 2], отказы
герметичных агрегатов происходят почти вдвое
реже, чем самых надежных открытых
агрегатов ФАК-0,7 A30 вызовов механика в год на
сто ФАК-0,7 и 72 на сто герметичных).
Для перехода к выпуску герметичных
агрегатов потребовалось повысить уровень
производства, эксплуатации и ремонта малых
холодильных машин. Первые партии герметичных
агрегатов торгового типа были недостаточно
надежны. Показатели безотказности герметичных
компрессоров Харьковского завода
холодильных машин (ХЗХМ) с 1962 по 1967 г. (годы
производства) улучшились в 1,5 раза главным
образом благодаря усовершенствованию
конструкции, в частности, переходу от агрегатов
ФГК к агрегатам ВС и повышению уровня
эксплуатации, Однако процесс освоения нельзя
621.572:62-19
затягивать на годы при переходе к каждому
новому типу машин.
В настоящее время разработаны герметичные
компрессоры с частотой вращения 3000 об/мин.
Улучшение таких показателей качества как
удельная металлоемкость, стоимость и
трудоемкость изготовления не должно
сопровождаться снижением надежности и энергетических
характеристик. Существует мнение, что за счет
снижения энергетических характеристик можно
повысить надежность машин. В
действительности, с повышением энергетических
показателей герметичных компрессоров надежность
возрастает, так как уменьшение потерь приводит
при прочих равных условиях к ослаблению
температурной напряженности компрессора.
Надежность малых холодильных машин
определяется конструктивными,
технологическими и эксплуатационными факторами.
Основная часть отказов герметичных
машин — это выход из строя автоматических
приборов (более 40% общего числа отказов),
замерзание и негерметичность системы (около 30%)
и, наконец, отказы герметичного компрессора
(около 20%), требующие его демонтажа, тран
раслеи, в повышении технического
уровня и эффективности
производства, коренном улучшении качества
продукции».
Для решения поставленных задач
наша страна располагает крупным
высокомеханизированным
сельскохозяйственным производством,
мощной и технически хорошо оснащенной
пищевой промышленностью,
играющей большую роль в подъеме
материального благосостояния советского
народа. В Советском Союзе создано
большое, охватывающее все звенья
производства, транспорта и торговли
холодильное хозяйство. В стране
функционируют более 2000
производственных и распределительных
холодильников, оснащенных эффективной
холодильной техникой. Внедряются
новые более совершенные
холодильные машины и аппараты, рабочие
вещества, а также современные
средства механизации и автоматизации
производства, совершенствуется
холодильная технология,
интенсифицируются производственные процессы.
За последние годы выросла в
крупную отрасль народного хозяйства
криогенная, воздухораз делительная и
газоразделительная техника.
Значительное внимание уделяется
развитию малых холодильных машин и
совершенствованию систем
кондиционирования воздуха.
Ускорение темпов технического
прогресса в холодильном хозяйстве
в огромной степени зависит от
повышения эффективности работы
научных учреждений и учебных
институтов, обеспечивающих подготовку
высок о кв а ли ф и ци ров энных с пе ци а л
истов, от укрепления связи науки с
производством, от внедрения
достижений науки и техники в
промышленность.
Для успешного выполнения
поставленных Директивами XXIV съезда
КПСС задач конференция
единогласно приняла следующие
рекомендации:
1. Одобрить направления
исследований, проводимых организациями —
участниками конференции.
Опубликовать все доложенные на
конференции работы.
2. Отметить большие достижения
ЛТИХП в создании учебного плана
подготовки
инженеров-холодильщиков. Одобрить инициативу института
по совершенствованию учебного
плана, в частности, в области подготовки
специалистов по судовым системам,
16
По материалам Республиканской научной конференции
спортировки и дорогостоящего ремонта в
специализированной мастерской.
Основные причины этих аварий — выход из
строя электродвигателей и проходных контактов
(более 50% общего числа отказов
компрессоров), клапанов, негерметичность
нагнетательного канала A0—20% отказов), заклинивание
(в компрессорах ХЗХМ все годы около 10%
отказов) и утечки фреона.
Рассмотрим основные пути повышения
надежности малых холодильных машин.
Применение более совершенных холодильных
агентов, смазочных масел, материалов и
конструкций деталей, узлов и элементов холодильных
машин. Фреон-12 с точки зрения надежности
является идеальным холодильным агентом для
среднетемпературных малых холодильных
машин. Его давление и температура нагнетания
существенно ниже, чем у фреона-22. В
холодильных агрегатах торгового холодильного
оборудования за границей преобладает фреон-12
(применяется в 80—90% агрегатов).
В низкотемпературных агрегатах при
температуре кипения —30° С и ниже работа на
фреоне-12 происходит в области вакуума.
Неизбежное попадание воздуха в систему снижает
надежность, поэтому применяется фреон-22.
В последние годы для этой области
предложен фреон-502, температура конца сжатия
которого в низкотемпературной области на 20—
30° С ниже, чем у фреона-22. Как показали
опыты ВНИХИ [3], при замене фреона-22 фрео-
ном-502 холодопроизводительность
низкотемпературных герметичных машин возрастает на
15—40%, энергетические показатели
улучшаются на 10—20%.
Необходимо добиться освоения
промышленного производства фреона-502 и перевода
низкотемпературных агрегатов на этот холодильный
агент.
Использование компрессоров с частотой
вращения 3000 оборотов в минуту означает
повышение их удельных нагрузок, скоростей,
ускорений и температурного уровня. В связи с этим
необходима тщательная проверка пригодности
существующих и подыскание новых, более
совершенных смазочных масел, материалов и
конструкций деталей, узлов и элементов
холодильных машин.
Приведем пример одного из таких новых
решений. Для низкотемпературной машины
необходим автоматический прибор, уменьшающий
давление кипения в процессе пуска отепленной
установки до выхода на расчетный режим
работы. Однако его применение снижает надежность
установки. Возможно другое решение [4] —
использовать в агрегате компрессор меньшего,
а конденсатор большего размера. Стоимость
агрегата не изменится, а давление конденсации
при пуске отепленной установки существенно
снизится.
Внедрению новых компрессоров с частотой
Еращения 3000 об/мин будет предшествовать
тщательная их проверка перед началом
серийного производства. Условия испытаний на
износоустойчивость для этих компрессоров приняты
более жесткими, чем по ГОСТ 10613—63.
Как и ранее, предусмотрено испытание при
цикличной работе ( 8 мин работы и 2 мин
перекондиционирования воздуха, по
исследованию и совершенствованию
эксплуатации и ремонта малых
холодильных машин, а также по профилю
«Машины и установки криогенной
техники».
3. Считать целесообразным для
координации работ, проводимых
вузами в области холодильной
техники, и обмена информацией
ходатайствовать перед Министерством
высшего и среднего специального
образования РСФСР об издании на
базе ЛТИХП журнала «Известия
вузов» по тематике «Холодильная
техника и технология, криогеника и
кондиционирование воздуха».
4. Просить Государственный
комитет Совета Министров СССР по
науке и технике и Министерство
высшего и среднего специального
образования РСФСР решить вопрос об
организации в ЛТИХП проблемной
лаборатории по холодильной технике
и технологии, предусматривающей
комплексные исследования по
следующим направлениям: криогеника;
тепло- и массообмен;
теплофизически е константы; холодильное
хранение пищевых продуктов; системы
кондиционирования воздуха; измерение
и регулирование влажности.
5. Внедрить в промышленность
результаты научно-исследовательских
работ, отмеченные в решениях
секций, в том числе рекомендовать:
— внедрять маслозаполненные
винтовые компрессоры на базе
разработанного машиностроительной
промышленностью
унифицированного типоразмер но го ряда;
— учитывая перспективность
применения неазеотропных смесей фре-
онов в качестве холодильных
агентов, продолжить работы по их
исследованию и внедрению, проводимые
ЛТИХП, ОТИХП, ВНИХИ и ВНИИхо-
лодмашем;
— шире использовать
абсорбционные холодильные машины на
новых рабочих веществах с новыми
прогрессивными конструкциями
аппаратов (пластинчатого типа, для чего
продолжать работы в ЛТИХП, ОТИХП,
и ВНИХИ;
— освоить промышленный выпуск
поршневых компрессоров,
работающих без смазки, и в
централизованном порядке организовать заводское
изготовление поршневых колец из
новых материалов;
3 Холодильная техника № 12
17
По материалам Республиканской научной конференции
рыва) при суммарной продолжительности
работы не менее 2000 ч и количестве циклов не
менее 15 000, но при этом значительно
повышены пробные давления (см. таблицу).
Компрессоры
Среднетемпературные . . .
Низкотемпературные . . .
Высокотемпературные . . .
Д
авленш
всасывания
по нормам
1963 г.
0,9
0,4
5,0
1971 г.
3
1
5
ь, кгс/см2
нагнетания
по нормам
1963 г.
6,6
11,3
14,8
1971 г.
13
21
21
В тех случаях, когда износ отдельных деталей
опытных образцов оказывается больше
допустимого, приходится изменять конструкцию или
(и) технологию, как это было на Рижском
заводе холодильных машин. Работа заняла около
двух лет, потребовалось перестроить технологию
изготовления и изменить материалы пар трения.
Одна из неотложных задач — применение
двигателей вентилятора с малошумными
подшипниками скольжения из синтетических
материалов, не требующих смазки.
Внедрение машин более надежных типов.
Следует ускорить замену открытых агрегатов более
надежными герметичными: в 1970 г.
герметичные агрегаты составляли лишь около 60% всего
производства агрегатов для торгового
оборудования.
В настоящее время ХОКБ и ЯЗХМ ведут
работы по освоению экранированных
компрессоров, у которых между ротором и статором
установлен герметичный тонкостенный экран. С
точки зрения ремонтопригодности эта
конструкция имеет большие преимущества.
Применение герметичных и экранированных
компрессоров существенно повысит надежность
малых холодильных агрегатов.
Использование более совершенных
автоматических приборов и схем автоматизации. Один
из путей повышения надежности — замена в
герметичных машинах терморегулирующих
вентилей капиллярной трубкой, что устранит
отказы машин, вызванные дефектами терморегу-
лирующего вентиля и обеспечит разгрузку при
пуске, а в машинах с однофазными
электродвигателями в ряде случаев позволит отказаться
от пусковых конденсаторов и упростить
электрическую схему.
Отсутствие автоматического оттаивания
испарителей приводит к работе компрессора при
чрезмерно низких давлениях всасывания и,
следовательно, снижению его надежности. Схема
оттаивания должна быть построена так, чтобы
выход из строя любого ее элемента не повлек за
собой отказа машины в целом.
Повышение эргономичности и
ремонтопригодности малых машин. Улучшение условий
обслуживания (повышение эргономичности)
снижает отказы машин, вызванные нарушениями
требований эксплуатации. Повышение
ремонтопригодности сокращает расходы на ремонт и
время ремонта. Так, удобство смазки
подшипников двигателей вентилятора и их замены (при
аварии) является необходимым условием
надежной работы агрегатов.
— внедрять в промышленность
способ регулирования процесса си-
нерезиса творожного сгустка для
получения стандартного по влаге
творога на творогоизготовителе
непрерывного действия;
— использовать в
промышленности метод непрерывного
изготовления закваски при производстве
кефира;
— внедрять режимы
низкотемпературной обработки сливок при
производстве сладко-сливочного масла
на линии «Контимаб», а также
режимы дезодорации сливок для
производства масла способом сбивания и
раздельный способ сквашивания
сливок при производстве сливочного
масла непрерывным методом
сбивания;
— ускорить внедрение
законченных научных разработок по
механизации и автоматизации
экспедиционных работ, непрерывному
производству клея, созданию манипуляторов
и тестомесильного агрегата, созданию
гидротолкающих штанговых и
тросовых конвейеров, механизации
экспедиционных работ в кондитерской и
хлебопекарной промышленности;
— ускорить промышленный
выпуск более прогрессивных типов
малых холодильных агрегатов —
герметичных и экранированных вместо
открытых, а также машин с
капиллярными трубками вместо ТРВ;
— рекомендовать ik внедрению
схемы автоматического оттаивания
испарителей малых холодильных
машин;
— шире использовать в
промышленности близкриоскопические
(высокие отрицательные) температуры для
удлинения срока хранения и
сокращения естественных потерь
охлажденного мяса, рыбы и яблок зимних
сортов;
— применять двухстадииное
охлаждение отдельных видов
скоропортящихся продуктов с
интенсификацией процесса на первой стадии и
применением отрицательных температур
охлаждающей среды;
— осуществлять хранение
охлажденного мяса при температуре
воздуха в камерах —2° С с повышенной
относительной влажностью;
— использовать метод
воздушного датирования для интенсификации
процессов, холодильной обработки
мяса и других продуктов;
— рекомендовать хранение
столового винограда при температуре
—1,5-^-—2° С и влажности воздуха
90%;
— освоить промышленное
изготовление интенсивных приборов
охлаждения и скороморозильных
аппаратов для замораживания пищевых
продуктов, полуфабрикатов и вторых.
блюд.
18
По материалам Республиканской научной конференции
Необходимо разработать технические
требования к машинным отделениям торгового
холодильного оборудования, предусматривающие
обеспечение нормальных условий обслуживания
агрегатов.
Развитие научно-исследовательских работ в
области повышения надежности малых
холодильных машин. Обязательное условие
повышения надежности — широкое развитие
исследований по улучшению конструкций, технологии
изготовления и методов эксплуатации в целях
повышения надежности, укрепление групп
надежности на заводах-изготовителях и групп
эксплуатационных наблюдений на ремонтно-
монтажных комбинатах.
Совершенствование технологии изготовления и
улучшение эксплуатации. Действующими
ГОСТами установлены достаточно высокие
нормативные значения безотказности герметичных
компрессоров и агрегатов.
Интенсивность отказов, требующих вскрытия
кожуха, в течение десяти лет должна
соответствовать 4—6% в год, в зависимости от
величины агрегатов. Количество рекламаций,
получаемых заводами-изготовителями, ниже этих
цифр, а действительная интенсивность отказов
в несколько раз выше. Вместе с тем отказы
холодильных агрегатов, поставляемых на экспорт,
и отказы агрегатов после нескольких лет
работы также значительно меньше, чем у обычных
агрегатов в начальный период эксплуатации.
Отсюда следует, что конструктивная
надежность агрегатов достаточно высока и основная
часть отказов вызвана нарушениями
технологии на заводах-изготовителях и неправильной
эксплуатацией у потребителей. Именно эти
участки являются в настоящее время главными,
определяющими надежность малых
холодильных машин.
ЛИТЕРАТУРА
1. АндрачниковЕ. И. и др. Основные
показатели надежности малых холодильных машин.
«Холодильная техника», 1966, № 10.
2. Андрачников Е. И., Канторович В. И.
Надежность герметичных агрегатов. «Холодильная
техника», 1967, № 1.
3. 3 а х а р о в В. С, Я к о б с о н В. Б. Исследование
герметичных компрессоров при работе на фреонах-502
и 22. «Холодильная техника», 1970, № 5.
4. ЗеликовскийИ. М., Якобсон В. Б.
Новые герметичные агрегаты ВС 0,55—3 и ВН 0,22—3.
«Холодильная техника», 1970, № 11.
Автоматизированная система управления
производственным холодильником мясокомбината
Канд. техн. наук Е. М. АГАРЕВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
Производственный холодильник
мясокомбината служит накопительной и резервной
емкостью для обеспечения работы
производственных подразделений мясокомбината, выполняет
термическую обработку мясопродуктов,
получаемых от завода первичной переработки,
является подразделением оптовой торговли мясом
и субпродуктами.
Под автоматизированной системой
управления производственным холодильником
понимается человеко-машинная система, которая с
помощью автоматических устройств и
вычислительной техники собирает и обрабатывает
учетную информацию, решает задачи планирования
и управления работой холодильника и выдает
результаты решений руководству холодильни-
621.565:637.5:66.012-52
ка в виде документированных сообщений и
советов. Решение об исполнении той или иной
производственной операции принимает
руководитель, он же дает приказ на исполнение этой
операции.
Основная цель применения
автоматизированной системы — совершенствование управления
холодильником для повышения эффективности
его работы.
Принципиальная схема функционирования
предлагаемой автоматизированной системы
управления представлена на рисунке. Система
включает два основных контура регулирования:
— оперативное управление холодильником;
— контур выработки и корректировки
задания.
3*
19
По материалам Республиканской научной конференции
Автоматизированная система управления холодильником мясокомбината:
1 — математическое обеспечение; 2 — информационное обеспечение; 3 — вычислительный центр; 4 — отклонения
от плана; 5 — планы регулирования запасов; 6 — планы оперативной работы; 7 — сводная оперативная
информация; 8 — информация о реализации мясопродуктов; 9 — информация о поступлении мясопродуктов; 10 —
информация о размещении мясопродуктов и объемах термообработки; // — информация о прибытии грузов; 12 —
информация о наличии и составе рабочей силы; 13 — информация о режимах термической обработки и хранения
мясопродуктов; 14 — годовой, квартальный, месячный планы и нормативные расчеты; 15 —
оперативно-технический и бухгалтерский учет; 16 — плановый отдел и отдел труда и зарплаты; 17 — бухгалтерия; 18 — плановые
документы для управления мясокомбината; 19 — бухгалтерские документы для управления мясокомбината; 20 —
управление мясокомбината; 21 — плановые задания, лимиты и фонды для холодильника; 22—директор
холодильника; 23 — заместитель директора по снабжению; 24 — заместитель директора по организации работ; 25 —
главный инженер; 26 — функциональные службы холодильника.
Информационные потоки обоих контуров
управления замыкаются на вычислительный центр,
где информация может накапливаться и
передаваться из одного контура в другой.
Рассмотрим работу контура оперативного
управления.
Оперативная плановая инфэрмация для
управления работой холодильника после
согласования с управлением мясокомбината вводится
в вычислительную машину и служит заданием
для системы управления холодильником.
Одновременно в машину вводится первичная
учетная и контрольная информация,
отражающая текущее состояние различных величин и
показателей, характеризующих работу
холодильника и его потенциальные возможности.
С помощью ЭВМ, используя математическое
обеспечение, справочный и нормативный
массивы, решаются задачи управления
холодильником, в частности, задачи оперативного
планирования: «регулирование запасов»,
«расстановка рабочей силы и заказ транспорта».
Одновременно составляется сводная оперативная
информация о работе холодильника, об
отклонениях от первоначального плана, переданного
управлением м ясокомбината.
Результаты решения задач и сводная
информация передаются управлению холодильника
и служат советами для принятия оптимальных
решений по соответствующим вопросам.
После принятия решения руководство отдает
приказ соответствующим функциональным
службам холодильника о выполнении тех или
иных операций.
Оперативность решения задач управления во
многом определяется оперативностью сбора
20
По материалам Республиканской научной конференции
первичной информации, поэтому существенное
значение имеет применение средств оргтехники
и различных автоматических устройств для
сбора, накопления и подготовки информации на
машинных носителях. С этой целью
предполагается широко использовать на холодильнике
автоматические весы, оргавтоматы и
централизованные системы сбора информации.
На первом этапе, пока не разработаны
соответствующие технические средства,
оперативный сбор информации предполагается
осуществлять путем сбора и обработки первичных
документов в вычислительном центре и получения
на основании их с помощью вычислительной
машины накопительных и сводных документов,
а также различных оперативных сводок.
Контур выработки задания и корректировки
служит для составления заданий, по которым
подготавливается оперативно-плановая
информация холодильнику, корректируются плановые
задания в процессе их выполнения с учетом
внешних возмущений, влияющих на работу
холодильника и нарушающих предусмотренный
планом режим работы (изменение
производственной программы мясокомбината, изменение
сроков поставки скота мясокомбинату и т. п.).
Рассмотрим работу этого контура.
С учетом фондов и лимитов, согласованных
с управлением мясокомбината, плановым
отделом холодильника рассчитываются на ЭВМ в
установленные сроки годовой, квартальный и
месячный планы.
По мере выполнения этих планов с помощью
ЭВМ на основании первичной информации по
учету и контролю составляется учетная
информация для бухгалтерии, планового отдела и
отдела труда и зарплаты. Эта информация, как
отмечалось выше, может подготавливаться на-
Открытие запасов полезных ископаемых в
районах Крайнего Севера и Сибири и связанное
с этим их освоение существенно повысило
интерес к устройствам, облегчающим гражданское
и промышленное строительство на вечномерзлых
столько быстро, что практически оперативно-
технический учет будет совпадать с
бухгалтерским. Таким образом, располагая точными
сведениями о фактическом выполнении плана по
всем показателям, плановый отдел и
бухгалтерия могут оперативно проанализировать ход
выполнения плановых заданий, выяснить
причины отклонений от плана до окончания
соответствующего планового периода. На основании
этого анализа вводятся коррективы в
первоначальные плановые задания и соответственно
в оперативно-плановую информацию для
холодильника.
Применение ЭВМ совместно с математическим
и информационным обеспечением в этом контуре
позволяет автоматизировать проведение
нормативных расчетов, а также расчетов к годовому
отчету холодильника и при анализе
производственной деятельности.
Основной эффект от внедрения
автоматизированной системы управления на холодильнике
мясокомбината обусловлен повышением
оперативности руководства работой холодильника,
а также большей обоснованностью плановых
расчетов.
Применение вычислительной техники
освободит инженерно-технический персонал и
служащих от трудоемких операций по обработке
документов и сосредоточит их внимание на более
глубоком анализе производства, поможет
выработать оптимальные решения. Это приведет,
в свою очередь, к улучшению обеспечения
оптимальных планов производственных
подразделений необходимыми мясопродуктами по
количеству и ассортименту, позволит увеличить
объем реализации холодильника, являющийся
одним из важнейших плановых показателей, и
уменьшить внепроизводственные расходы
мясокомбината на содержание холодильника.
551.345.037.1
грунтах. Трудности строительства на мерзлых
грунтах обусловлены низкими механическими
показателями «вялой» мерзлоты (т. е. грунта
с температурой, близкой к 0° С, и
соответственно низкой несущей способностью), а также с тем,
Исследование термосвай,
заполненных легкокипящей жидкостью
В. В. ОНОСОВСКИЙ, В. С. СОКОЛОВ, Н. А. БУЧКОг Ю. Н. ОБРАЗЦОВ
Ленинградский технологический институт холодильной промышленности
21
По материалам Республиканской научной конференции
что при эксплуатации отапливаемых сооружений
тепло от них проникает в грунт и приводит к
оттаиванию вечномерзлых пород.
Так как указанные районы отличаются
продолжительной и холодной зимой, для
сохранения и укрепления вечномерзлых грунтов
целесообразно использовать зимний холод. Помимо
устройства шанцев и продухов под зданиями,
в некоторых странах, в частности в США и
Канаде, при строительстве ряда сооружений были
использованы самозамораживающие
фундаментные основания, иначе называемые термосваями
Лонга [1 ].
Несмотря на очевидную эффективность и
простоту этих устройств, в нашей стране термосваи
Лонга до сих пор не нашли применения. Это
отчасти объясняется тем, что в литературе почти
нет сведений о результатах их исследования и
методике расчета.
В Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности в течение
ряда лет проводились исследования термосвай,
заполненных легкокипящими жидкостями [2].
Принцип действия термосваи Лонга может
быть пояснен по рис. 1.
Рис. 1. Схема термосваи.
22
Труба, герметически закрытая с обоих
концов, погружается в грунт на большую часть
своей высоты. Внутри трубы находится некоторое
количество легкокипящей жидкости, в качестве
которой могут быть использованы рабочие
вещества холодильных машин.
При понижении температуры воздуха в
осенне-зимний период года ниже температуры
грунта термосвая начинает переносить тепло из
грунта в атмосферу. Перенос тепла сопровождается
циклическим изменением состояния рабочего
вещества: жидкость, находящаяся в нижней части
термосваи, кипит, воспринимая тепло от
грунта; образующиеся пары поднимаются в
верхнюю часть термосваи, где конденсируются,
отдавая теплоту конденсации наружному
воздуху; конденсат пленкой стекает по стенке
термосваи. В зависимости от характера
распределения температур тепло от грунта подводится не
только к жидкости, находящейся на дне, но
также и к стекающей по стенкам пленке, вызывая
ее кипение или испарение.
В летнее время, когда температура воздуха
становится выше температуры грунта,
окружающего термосваю, работа ее автоматически
прекращается, а все жидкое рабочее вещество
собирается в нижней части сваи. В результате
обратный приток тепла в грунт может
происходить только за счет теплопроводности стенок
трубы, так как теплопроводность паров,
заполняющих термосваю, чрезвычайно низка.
Анализ показывает, что в термосвае
осуществляется прямой термодинамический цикл,
работа которого расходуется на перемещение
рабочего вещества в гравитационном поле и
преодоление возникающих при этом
гидродинамических потерь [2].
Перенос вещества, организуемый за счет
работы прямого цикла, осуществляемого в интервале
температур грунта и наружного воздуха,
позволяет интенсифицировать процесс переноса
тепла с помощью термосвай по сравнению с
чистой теплопроводностью. Так называемая
«эквивалентная теплопроводность» термосваи,
заполненной легкокипящей жидкостью, на
несколько порядков превышает теплопроводность
металлического стержня равного диаметра и
длины.
Для аналогичных целей находят применение
устройства, полностью заполненные капельной
жидкостью, которая движется в результате
свободной конвекции [3]. Гидродинамические
потери при перемещении жидкости должны быть
значительно больше, чем при перемещении пара,
а термические сопротивления при свободной
По материалам Республиканской научной конференции
конвекции выше, чем при кипении и
конденсации, поэтому эффективность устройств,
заполненных конвектирующей жидкостью, будет
существенно меньше, чем термосвай,
заполненных легкокипящим веществом.
Для исследования внутренних процессов
термосваи в стационарном тепловом режиме была
создана лабораторная установка.
Конденсаторная часть термосваи охлаждалась
в термостате холодным рассолом, а
испарительная часть обогревалась электрическим током.
При моделировании соблюдались условия
геометрического, теплового и гидродинамического
подобия. Испытывали модели термосвай,
характеризуемые отношением длины L к
диаметру D (см. рис. 1) в пределах ^-=50-^140.
Максимальная длина испытываемой модели
достигала L—8 м.
Испытания проводили при плотностях
теплового потока ди=50-М000 Вт/м2 и температурах
охлаждения конденсаторной части tH=0-.—30°С.
Первая серия испытаний по выявлению
рациональной степени заполнения термосвай жидким
рабочим веществом показала, что термосвая
работает наиболее эффективно, когда столб
жидкости в испарительной части минимален, а
стенки по всей высоте смачиваются стекающей
пленкой конденсата. Исходя из этого, все
последующие испытания проводили при минимальном
заполнении термосваи.
В качестве рабочих веществ использовали
фреоны-12 и 22, аммиак и пропан.
Проведенные испытания позволили
определить значения коэффициентов теплоотдачи при
конденсации и кипении и получить зависимости,
описывающие эти процессы.
Теплообмен при конденсации качественно
соответствует теории Нуссельта. Для определения
численных значений коэффициентов
теплоотдачи ак при конденсации рабочего вещества
внутри термосваи рекомендуется зависимость
ак=А (^к)'33, A)
где А — коэффициент, учитывающий теплофи-
зические свойства рабочего вещества;
для аммиака Л = 16 000, для фреона-12
А -10 000, для фреона-22 А = 12 000
и для пропана А = 13 000;
qK — плотность теплового потока в
конденсаторной части;
LK — длина конденсаторной части.
Как показали визуальные наблюдения,
проводившиеся через смотровые окна, характер
процесса кипения на различных участках
термосваи меняется. Так, в свободно стекающей
пленке, толщина которой в середине испарительной
части составляла 0,05—0,2 мм во всем диапазоне
нагрузок, пузырькового кипения не
наблюдалось, что свидетельствует о преобладающем
испарении рабочего вещества с поверхности
пленки. Для исследовавшихся рабочих веществ
теплообмен при кипении в термосвае описывается
уравнением
Nu*=0,65 (Re*H-7, B)
аи / о \о,5
где Nu*= — \-, „) —аналог критерия
Нуссельта;
Re*
_ ^Н. ( ° \
v \р' — р" /
0,5
, р' __ р" / — аналог критерия
Рейнольдса при
кипении;
а„ — коэффициент
теплоотдачи при кипении
стекающей пленки;
о — коэффициент
поверхностного
натяжения;
К — коэффициент
теплопроводности
жидкости;
р' и р"—плотности
насыщенной жидкости и
насыщенного пара;
wu — скорость пара на
выходе из
испарительной части
термосваи;
v — коэффициент
кинематической
вязкости.
Выражение B) может быть приведено к
размерному виду
где
а„ = 1,75 \-~
0,7
0,7
C)
р — р
-0, 15
(rp"v) ' —коэффициент,
учитывающий тепло-
физические
свойства рабочего
вещества;
г — теплота
парообразования;
LH — длина
испарительной части;
D — внутренний
диаметр термосваи;
qn — плотность
теплового потока в
испарительной части.
23
По материалам Республиканской научной конференции
Эксперименты подтвердили постоянство
температуры рабочего вещества по всей высоте
испарительной части и высокую эффективность
работы термосваи, характеризуемую малым
перепадом между температурами испарительной
и конденсаторной частей. По
экспериментальным данным указанный перепад определяется
уравнением
^и-и=0,2+0,23^п, D)
где twm и tWK — соответственно средние
температуры поверхности
испарительной и конденсаторной
частей;
wn— скорость пара, см/с.
Модели термосвай были изготовлены из
нержавеющей стали с электрополированной
поверхностью. Тем не менее, при отклонении от
вертикали до 1%, что может быть выдержано
при бурении скважин под промышленные
образцы, обеспечивалось достаточно
равномерное распределение пленки конденсата по
внутренней поверхности.
Для сопоставления было также испытано
однотрубное устройство, заполненное конвекти-
рующей жидкостью — керосином. Испытания
подтвердили малую эффективность такого
устройства. В трубе наблюдались кольцевые
конвективные контуры высотой 60—80 мм,
исключающие направленное движение жидкости;
перепад между температурами нижней и верхней
частей в 10 и более раз превышал перепад,
наблюдающийся в термосваях, заполненных
легкокипящей жидкостью.
Как и при искусственном замораживании
грунта [4—6], тепловой поток к термосваям
нестационарен. Расчет температурного поля
вокруг термосваи отличается от решений,
приведенных в указанных работах. Основное отличие
заключается в том, что в термосвае внутренние и
внешние процессы переноса тепла взаимно
связаны и при решении должны рассматриваться
совместно, что значительно усложняет задачу.
Так, например, температура стенки сваи,
соприкасающейся с грунтом, зависит от
переменной в течение года температуры воздуха. В свою
очередь, изменение теплового потока от грунта
приводит к изменению режима работы термосваи,
так как при этом изменяется скорость пара,
величины коэффициентов теплоотдачи при кипении
и конденсации и, следовательно, перепад между
температурами воздуха и стенки испарительной
части термосваи.
Для возможности рассмотрения внутренних
и внешних процессов раздельно разработана
методика, которая основывается на некоторых
упрощающих предпосылках. В частности, при
решении внешней задачи полагаем, что
температура поверхности испарительной части термосваи
в холодный период года изменяется во времени
по синусоидальному закону, как и температура
воздуха, но с меньшей амплитудой.
Несоответствие этих температур между собой можно
характеризовать степенью эффективности термосваи
ц = : —г- » E)
где
/со — температура грунта вдали от
термосваи;
/в — температура воздуха в холодный
период года.
Величина т] зависит от тех же факторов, что
и перепад между температурами воздуха и
поверхности испарительной части термосваи.
К числу этих факторов, кроме указанных выше,
следует отнести также конструктивные
особенности термосваи, в частности, соотношение
поверхностей испарительной и конденсаторной
частей, степень оребрения конденсаторной части,
рабочее вещество и т. п.
Сделанное допущение позволило получить
решение внешней задачи для любой комбинации
строительного объекта и системы термосвай на
созданной установке физического моделирования.
На основании анализа процесса
теплопроводности методом теории подобия условия
моделирования сводятся к равенству в модели и в
натуре определяющих критериев следующего
уравнения
6 = / [г*, *•, у*у г*, Fo, Ко, Ki, Э0
А_
I '
Л»
Дм
а?
где
е =
^м 1\
t-t0
ln_
I
F)
безразмерная темпе-
t —t*
со Е
ратура;
т*— безразмерное
время;
#*, #*, 2* — безразмерные коорди-
Ко =
Ki:
FO:
80ycW
Т"
ст^оо—*в)
Я1
наты;
¦ критерий Фурье;
• критерий фазового
превращения Коссо-
вича;
X(t —t) ~~ критерий Кирпичева;
¦ безразмерная темпе-
t~ — U
ратура
непотревоженного грунта;
24
По материалам Республиканской научной конференции
^м» ^т> ^м> ^т
I ' /
_1п_
I
температуро провод-
ность и
теплопроводность мерзлого и
талого грунта;
симплексы
геометрического подобия,
характеризующие
относительное
расположение системы
термосвай и охлаждаемого
объекта (/ —
характерный размер);
t0 — температура фазового
перехода;
т — характерный отрезок
времени;
80рс W — теплота фазового
перехода, отнесенная к
1 м3 грунта (рс —
плотность сухого грунта,
W — влажность в
массовых %);
ст — объемная теплоемкость
талого грунта.
Граничные условия со стороны охлаждаемого
объекта, являющегося источником
тепловыделения, чаще всего могут быть сведены к
граничным условиям второго рода, поэтому в число
определяющих критериев вводится критерий
Кирпичева.
При моделировании различных задач на
модельной установке выполнить условия
равенства критериев Fo, Ко, Ki, боо и геометрических
симплексов сравнительно легко. Из этих
условий определяется масштаб времени, температур
и тепловыделений при выбранном
геометрическом масштабе. Наибольшая сложность возни-
Bт
кает в соблюдении равенства симплексов
и j^, что накладывает весьма жесткие условия
на выбор моделирующего материала.
Условия со стороны наружного воздуха
приближенно моделируются граничными условиями
первого рода при помощи панели из медного
листа с напаянными на нем трубками, по которым
циркулирует теплоноситель. Температура
теплоносителя регулируется в соответствии с
сезонными колебаниями температуры воздуха
автоматически.
Граничные условия на поверхности термосвай
в соответствии с принятым допущением также
создаются теплоносителем. Температура
теплоносителя, циркулирующего по моделям
термосвай, регулируется с учетом колебаний
температуры воздуха и принятой величиной т].
Определяя на модельной установке внешнее
температурное поле и тепловой поток к
термосваям при различных значениях т], по
уравнениям A) и C) выбирается (при известном
коэффициенте теплоотдачи от наружной поверхности
конденсаторной части к воздуху и заданной
конструкции термосваи) то значение г|, при котором
соблюдается закон сохранения энергии для
внешнего и внутреннего процессов.
Найденное таким образом значение исключает
неопределенность и дает согласованное решение
внешней и внутренней задачи.
Для проверки работоспособности в натурных
условиях и отработки методики расчета были
проведены испытания одиночных термосвай,
заполненных фреоном-12, а также однотрубного
устройства, заполненного керосином, на
полевой экспериментальной установке.
Испытываемые термосваи имели оребренные
конденсаторные части и характеризовались
следующими конструктивными соотношениями
-^-=140-^210; ~ = 6-г 11.
Испытания начались в феврале 1971 г.
Активный период работы, характеризовавшийся
понижением температуры грунта у термосвай,
продолжался до первой декады марта. Полное
«запирание» термосвай наступило в начале мая,
когда температура наружного воздуха
стабильно установилась выше температуры грунта.
Наиболее эффективно работала термосвая,
заполненная аммиаком. Устройство, заполненное
керосином, несмотря на более развитую верхнюю
часть (-у^ = б), работало гораздо хуже
термосвай с легкокипящей жидкостью.
При этом градиент температуры по глубине
испарительной части термосваи, заполненной
аммиаком или фреоном-12, незначителен и
составляет соответственно 0,05 и 0,1° С/м. Для
устройства, заполненного керосином, эта
величина достигла 0,8—1° С/м.
На рис. 2 показано распределение температуры
в непотревоженном грунте 7, а также в грунте
вокруг термосвай, заполненных аммиаком 2,
фреоном-12 3, и вокруг однотрубного
устройства, заполненного керосином 4, на глубине
нулевых годовых амплитуд. Как следует из
результатов обработки, отвод тепла к поверхности
термосваи составляет в среднем ^и^О-т-бО Вт/м2.
4 Холодильная техника № 12
25
По материалам Республиканской научной конференции
а
в
?
Z
0
(
\
у^ч^
1/ ~Й
w^^
1
гз^
2
и
Рис. 2. Распределение температур в грунте.
Выводы
Проведенные лабораторные и полевые
исследования позволили разработать методику
расчета и моделирования процессов охлаждения и
замораживания грунта при помощи термосвай
с легкокипящей жидкостью.
Термосваи, заполненные легкокипящей жид-
сстью, ЕкачЕтелько объективнее, чем
устройства с капельной конвектирующеи жидкостью,
а также более работоспособны и достаточно
надежны.
Применение термосвай, заполненных
легкокипящей жидкостью, перспективно при
строительстве гражданских и промышленных
сооружений для аккумуляции зимнего холода в
грунте.
ЛИТЕРАТУРА
Long E. Means for maintaining permafrost
foundations. No. 3217791, 11-16-65, Index of Patents, 1965,
USA.
Оносовский В. В., Соколов B.C.
Экспериментальное исследование теплопередающего
устройства, работающего за счет естественной разности
температур. В сб. «Холодильная техника», Л., 1970.
Г а п е е в СИ. Укрепление мерзлых оснований
охлаждением. М., Стройиздат, 1969.
Т р у п а к Н. Г. Замораживание горных пород при
проходке стволов. М., Углетехиздат, 1954.
5. Хакимов X. Р. Замораживание грунтов в
строительных целях. М., Стройиздат, 1962.
6. Метенин В. И., Шафеев М. Н.
Исследование процесса замораживания грунта при бурении
скважин. В сб. «Тепло- и массоперенос». Т. 2. Минск,
«Наука и техника», 1968.
2.
3.
4.
Тепло- и массообмен в замкнутом помещении
при подаче охлажденного воздуха через
потолочные перфорированные панели
В. И. ПОЛУШКИН
Ленинградский технологический институт текстильной и легкой промышленности
им. С. М. Кирова
В нашей стране и за рубежом в некоторых
холодильных камерах, а также при
кондиционировании воздуха в жилых и общественных
зданиях, текстильных цехах, цехах
радиоэлектронной промышленности, на судах в качестве возду-
хораздающих устройств используются
потолочные перфорированные панели.
Приточный воздух, вытекающий из панелей
(рис. 1), поступает в помещение потоком,
рассеянным на мелкие струйки. Благодаря развитой
поверхности турбулентного обмена поток
интенсивно эжектирует окружающий воздух и
смешивается с ним. В результате довольно резко
изменяется теплосодержание приточного потока
и снижается его скорость. Если тепловые
нагрузки помещения значительны и объем с заданными
параметрами занимает столь большую часть
помещения, что приточный воздух приходится по-
536.24
давать рядом или непосредственно в
выделенный объем, то воздухораспределители должны
создавать струи, обладающие большой эжекци-
онной способностью. С ее повышением может
быть увеличен начальный перепад
теплосодержаний, что позволяет соответственно снизить
воздухообмен.
Достоинствами перфорированных панелей
являются равномерное распределение воздуха в
выделенном объеме и снижение уровня шума по
сравнению с другими способами подачи воздуха.
К существенному недостатку относится их
высокая стоимость. Однако эти затраты окупаются,
. если в помещении удается снизить воздухообмен
за счет увеличения начального перепада
теплосодержаний.
В ранее опубликованных работах,
посвященных воздухораспределению [1—4], не освеща-
26
По материалам Республиканской научной конференции
щ> h
Щц in
Рис. 1. Схема распределения воздушных потоков в помещении:
^обр — скорость обратного потока; /0бр — энтальпия обратного потока.
лись такие вопросы, как величина эжекционной
способности струй, от которой зависит тепло-и
массообмен между приточным воздухом и
воздухом помещения, влияние критерия Архимеда
на формирование температурных и скоростных
полей в струе и т. д.
Автором были проведены экспериментальные
исследования [5—7] распределения воздушных
потоков при установке перфорированных
панелей в плоскости подшивного потолка (см.
рис. 1).
Схема экспериментальной перфорированной
панели и струи, вытекающей из нее, приведена на
рис. 2.
Приточная струя состоит из участка
формирования I, где отдельные струйки сливаются в
общий поток, начального участка II с постоянной
скоростью в середине струи, равной скорости
в конце участка формирования, и основного
участка III, на котором наблюдается падение
осевой скорости по гиперболическому закону [4 ].
Участки характеризуются различной
эжекционной способностью |3, определяемой из формулы
ft — —
Р Go*'
A)
где Gx
расход воздуха в произвольном
сечении струи, кг/с;
• начальный расход воздуха в струе,
кг/с;
X
х = -т- — относительное расстояние от
плоскости истечения.
Как показали расчеты, эжекционная
способность основного участка струи, вытекающей из
поджатого сопла, будет равна 0,31, из
пристенного воздухораспределителя с перфорировал кы-
О ф ф О
о о о о—т-
о *%Г° о -<Д
Рис. 2. Схема перфорированной панели (а) и струи (б),
вытекающей из нее (&>ф — скорость потока на начальном
участке).
4*
27
По материалам Республиканской научной конференции
ми стенками — 1,5, из потолочного пятидиффу-
зорного плафона — 1,4, из
решетки,установленной в боковой стенке воздуховода,—0,4—1,8
(в зависимости от числа отверстий и шага между
ними).
Расход воздуха в произвольном сечении осе-
симметричной струи равен *
оо со
Gx = рл j wdy2 = pjiwxx* ^~d (—) 2 =
*&¦•**•
*0,0134А2я.рш*л:2,
B)
где
p — плотность воздуха, кг/м3;
w— скорость воздуха, м/с;
wx — скорость воздуха на расстоянии х от
выходного отверстия, м/с;
х — расстояние рассматриваемого сечения
струи от выходного отверстия, м;
А —коэффициент, учитывающий влияние
на поперечный профиль скоростей
струи, вытекающей из отверстия в
стенке, и критерия Рейнольдса, малые
величины которого характерны для
рассматриваемого способа воздухораспре-
деления.
Начальный расход воздуха в струе определяют
из формулы
~pd0wQ,
C)
где d0 — диаметр выходного отверстия, м;
wQ — скорость воздуха в выходном отвер -
стии, м/с.
Подставляя выражения уравнений B) и C) в
уравнение A), находят
р = 0,0537 ^хЛ\
или
Wx
хА* '
D)
E)
Учитывая, что на величину эжекционной
способности рассеянной струи, развивающейся в
ограниченном пространстве помещения, влияют
соседние струи и стенки помещения,
затрудняющие подтекание воздуха к струе, вводят
поправку Др2. На струю, входящую в помещение
с тепловыделениями, влияют гравитационные
силы. В отличие от изотермической струи в
* Для простоты выкладок струя, вытекающая из
панели, рассматривается как осесимметричная. Как показали
опыты, некоторое несоответствие такой струи
действительно приводит к ошибкам в расчете в допустимых для
практики пределах.
данном случае в ядре начального участка
возникает неравномерное движение. В
результате изменяется длина начального и
смещается полюс основного участка. Для учета
ускорения на начальном участке холодной струи,
поданной вертикально вниз, вводится
коэффициент /, а для учета смещения полюса основного
участка струи — х0.
Таким образом, в общем виде уравнение E)
можно записать
wx_ _ 18,брДргА|32/
w0 ~
F)
(х + х0)А* •
Изменение осевых теплосодержаний в струе
можно определить из условия сохранения
избыточных интегральных теплосодержаний. При
этом принималось во внимание, что любое
распределение окружающего воздуха между
отдельными струйками создает неравномерность
поля теплосодержаний. Это учитывается
коэффициентом 0. Осевое избыточное
теплосодержание рассчитывают по полученной формуле
AL
где i0iix,ioo
h — *со (х + ~х0) рДММ
соответственно теплосодержание
воздуха в приточном отверстии,
по оси в сечении х струи и в
окружающей среде;
а — коэффициент, учитывающий
неидентичность поперечных
профилей скорости и теплосодержания
в струе.
Проведенные экспериментальные
исследования позволили получить для коэффициента
следующие аналитические зависимости:
р = .
•.•V>(.+g^I+iSG?
1+0,57ехр — 0,0035 Re,
(8)
1,5
Re0
Afc
(l.
+
0,025 —(Г— 1)A— с)
.-(УШ
}
Др2 = 0,6 (l,47 У jf^
= 1 — ПГ7 — о,зз] [4,6+ 29,3@,5
1 +;
А = \
690
Re0'
(9)
A0)
(И)
A2)
28
По материалам Республиканской научной конференции
/== У 1+9,6Аг0/2Уп—0,032.к0 X
/ - 7,0 х \
а= 0,45 (а +1 );
'V?
A3)
A4)
Ofi
Ofi
0,4
0,2
О
р
"р
о <
Г*ТУ
Q!
1 По форму ль
t
(В) I
i 1
Аг0 / уп
A5)
В этих формулах
Re0,Ar0 —критерии Рейнольдса и Архимеда,
определенные по параметрам струи в
приточном отверстии;
п — число отверстий в панели, шт;
/
rfn
относительный шаг между отверстиями
в панели;
с = ехр \ ¦
.,[?±*П:
^п.п, ^пт — соответственно площади
перфорированной панели и потолка,
приходящегося на одну панель, м2;
Gtp
* =
;выт
+ 0,875
/?
0,875
v&
GTP, GBMT — соответственно расход воздуха,
удаляемого из помещения транзитно,
т. е. через плоскость,
расположенную противоположно пр иточным
панелям, и полный расход вытяжного
воздуха, кг/ч;
о= 1+0,5 ехр { —1,25-10 Aiv1}-
Совпадение результатов экспериментальных
исследований с результатами, рассчитанными по
формулам F) и G), как видно из рис. 3, а и б,
удовлетворительно для практических расчетов.
На основании проведенных исследований и
полученных формул составлена методика
расчета воздухораспределения.
Рассмотрим отдельно три случая:
Воздух подается в непосредственной близости
от выделенного объема помещения. Требуется
достигнуть максимально возможного тепло-и
массообмена между приточным воздухом и
воздухом помещения, для чего необходима^
струя с наибольшей эжекционной способностью.
В этом случае почти весь тепло- и массообмен
должен произойти на участке формирования.
Расчет проводится следующим образом.
1. Задаемся относительным шагом / между
приточными отверстиями от 3 до 10. Желательно
0 ? 8 12 16 10 24 28 32 36 ?0 Щ % 52\
а
¦ о.о
с
ь
JJo формуле G)
6о^
о
Lftv
ТбЫ
\ 1
0,8
0,6
ОМ
0,2
0 2 Ч 6 8 10 12 14 16 18 20 22 2Ч(№0Щ$}В
б-
Рис. 3. Изменение относительных осевых скоростей (а)
и избыточных теплосодержаний (б) в струе, вытекающей
из перфорированной панели.
выбирать наибольшие значения /, но учитывая
при этом, что при одинаковой удельной нагрузке
на панель давления на нее повышаются. При />10
струйки в общий поток не сливаются (при
больших величинах критерия Архимеда) и
рассчитываются по формулам для одиночных струек.
2. Максимально возможный тепло-и
массообмен в помещении будет происходить при Арх= 1,
если число приточных отверстий в панели не
превышает величины, рассчитанной по формуле
/i<l,44 (Г+6J. A6)
Таким образом, зная число отверстий в
квадратной панели, можно найти размер ее стороны
b = iyhd0. A7)
3. Относительный шаг между приточными
панелями определяется из условия,
обеспечивающего свободное подтекание окружающего
воздуха к приточной струе, т. е. А C2=1 и 0=1.
Данное условие выполняется, если расстояние
между панелями более или равно 1,8 размера
стороны панели.
4. Скорость истечения из приточного
отверстия и начальное избыточнее теплосодержание
рассчитывают по формулам F) и G), т. е.
\L =
2,66р/ '
А/р/ g
0,445Л2сс
A8)
A9)
29
По материалам Республиканской научной конференции
АГ:
где wp — заданная скорость в выделенном
объеме помещения, м/с;
Aip — заданная неравномерность
теплосодержаний в этом объеме, ккал/кг.
В формулах F) и G) относительное расстояние
следует принять равным длине участка
формирования
[хф= -W), а коэффициенты ДРх, Ар2,
9—равными единице.
При определении критериев Архимеда
w^'^t) иРейнольАса (^е = ^Г"')'
используемых для нахождения коэффициентов |3,
Л, /, а, необходимо знать величины w0 и At0,
для расчета которых пользуются следующими
приближенными зависимостями
w0 = 0,96 Wpl,
At0 = 0,96 Д/рТ,
где Д/0 — рабочая разность температур, °С.
5. Расход воздуха через одну панель
определяется по скорости истечения, а количество
перфорированных панелей,которые необходимо
установить в помещении, — по воздухообмену.
6. Правильность результатов расчета
проверяется по формуле B0), полученной из теплового
баланса помещения
гдеС^изб—избыточное тепло в помещении, ккал/ч.
Воздух подается так же, как в первом случае,
но начальное избыточное теплосодержание мало
и находится в пределах заданной неравномерности
теплосодержаний в выделенном объеме помещения.
В этом случае тепло-и массообмен между
приточным воздухом и воздухом помещения
незначительный и допускается перфорация всей
поверхности потолка помещения.
Относительный шаг между приточными
отверстиями принимается таким же, как и в п. 1
первого случая.
Скорость истечения из приточных отверстий
рассчитывается по формуле
^о = -^збрГ B1)
Для расчета величины критериев Рейнольдса
используется приближенная формула
определения скорости
w0=0,85wpl2.
Критерий Архимеда принимается равным
нулю.
Воздух подается на произвольном расстоянии
от выделенного объема и к интенсивности тепло-
и массообмена не предъявляется особых
требований. Тогда в зависимости от удаленности
плоскости истечения и выделенного объема, а также
размеров панели в тепло-и массообмене
участвуют три участка струи.
Расчет проводится в следующей
последовательности.
1. Определяется скорость и избыточное
теплосодержание в конце участка формирования по
формулам
wp Л2 (х— х0)
А^'ф
шф~' 18,6|ЗДМэ '
AtpgAg29 (x-x0)
2,72 A2adQ
B2)
B3)
где dn
w0
эквивалентный диаметр струи в конце
участка формирования.
Коэффициент эжекционной способности C
струи равен 0,31. Смещение полюса основного
участка струи 70 и множители Л и а
рассчитываются по критериям, определяемым по
параметрам струи в конце участка формирования,
Т. е. Агф = Аг072 ~\/п и Яеф = Re0 Уд.
2. Скорость истечения из отверстия и
начальное избыточное теплосодержание находятся по
формулам A8) и A9), в которые вместо wp и
Д/р подставляются w$ и Д/ф и добавляется
поправочный множитель на эжекционную
способность струи Дрх.
3. Скорость и теплосодержание воздушных
потоков вне струи определяются по формулам
. . Qh36 /qc\
*обР = lo "Г 7f~ , \zo)
апР
где Gnp — расход приточного воздуха, кг/ч.
Расчет по п. 3 можно проводить и для первого
случая.
Выводы
При расчете тепло-и массообмена приточного
воздуха и воздуха помещения необходимо
учитывать рабочий участок струи и ее эжекционную
способность на этом участке.
В результате экспериментальных
исследований выявлены основные факторы, оказывающие
влияние на эжекционную способность струй,
вытекающих из перфорированных панелей, и
даны расчетные формулы.
Приведена методика расчета начальных
теплосодержаний и скоростей истечения из
перфорированных панелей.
ЛИТЕРАТУРА
1. Абрамович Г. Н. Теория турбулентных струй.
Физматгиз, I960.
2. Кляч ко Л. С, Ганес И. Л. Проектирование
систем воздухораспределения при подаче воздуха через
30
По материалам Республиканской научной конференции
плафоны потолочного типа. В сб. «Наладка и
проектирование систем промышленной вентиляции и
кондиционирования воздуха». ЦБТИ, 1964.
3. У ч а с т к и н П. В. Установки искусственного
климата в горячих цехах. Профиздат, 1958.
4. Гримитлин ?[. И. Расчет и применение
перфорированных потолков и панелей. Труды докладов
конференции НТО Стройиндустрии, Киев, 1969.
5. П о л у ш к и н В. И. Расчет струй, вытекающих из
перфорированной решетки. Труды ВНИИГС, 1965.
Повышение компактности поверхностей тепло-
обменных аппаратов и интенсификация
процессов теплообмена в них могут быть достигнуты за
счет искусственной турбулизации потока
теплоносителя, сопровождающейся небольшим
увеличением аэродинамических затрат на прокачку
теплоносителя. Одной из таких теплообменных
поверхностей является рассеченная
пластинчато-ребристая теплообменная поверхность, в
которой каналы расположены вдоль хода
теплоносителя со смещением на полшага гофра.
Принципиальная особенность этой поверхности
заключается в том, что она работает в режиме начального
участка, т. е. в начальной стадии формирования
теплового и аэродинамического пограничных
слоев. В этих условиях процессы теплообмена
отличаются высокой интенсивностью.
Анализ физической модели процесса
показывает не только наличие повышенной интенсивности
динамического взаимодействия потока с твердой
стенкой, что, в свою очередь, обусловливает рост
интенсификации теплоотдачи, но и нарушение
специфической связи между интенсивностью
обоих процессов, выражаемой в виде уравнения
коэффициента теплоотдачи (числа Стантона) в
функции аэродинамического сопротивления.
Весьма немногочисленные экспериментальные
исследования теплообменных поверхностей
такого типа показали их высокую тепловую и
аэродинамическую эффективность [1—31. Однако эти
поверхности изучены недостаточно, поэтому их
исследования представляют значительный
интерес.
6. Полушкин В. И. Приближенный расчет
перфорированных панелей для целей вентиляции. Краткое
содержание докладов XXV научной конференции
ЛИСИ, 1967.
7. П о л у ш к и н В. PL К вопросу воздухораспределе-
ния в помещениях с тепловыделениями при подаче
воздуха через потолочные перфорированные панели.
Тезисы докладов республиканской научной
конференции «Повышение эффективности процессов и
оборудования холодильной и пищевой промышленности.
ЛТИХП, 1971.
536.24.001.5
Использование рассеченных
пластинчато-ребристых теплообменных поверхностей
сдерживалось из-за отсутствия технологии их серийного
производства. В связи с этим разработана
конструкция рассеченной теплообменной
поверхности [4], позволяющая получать практически
любой ее типоразмер с применением одного вида
технологической оснастки.
Настоящая работа посвящена
экспериментальному исследованию и сравнению одного
типоразмера рассеченной (рис. 1, а) и жалюзийной
(рис. 1, б) теплообменных поверхностей,
геометрические характеристики которых представлены
ниже.
Рассечен- Жалюзий-
ная по- ная
поверхность верхность
Смоченный периметр одного канала
гофра П19 мм 19,73 18,12
Площадь живого сечения канала гофра
Flf мм2 14,27 14,92
Приведенный гидравлический
диаметр канала гофра d, мм 2,87 3,29
Коэффициент компактности Q, м2/м3 1281 1122
Тепловые Nu = /(Re) и аэродинамические Z =
/(Re) экспериментальные характеристики
исследовавшихся теплообменных поверхностей
приведены на рис. 2. Относительная погрешность
составила ±7%.
Аналитическая аппроксимация
экспериментальных данных показала, что для рассеченной
теплообменной поверхности тепловая
характеристика хорошо описывается зависимостью Nu=
= 0,0796 Re0,70 в диапазоне чисел Рейнольдса
Исследование пластинчато-ребристых
теплообменных поверхностей
Канд. техн. наук Е. В. ДУБРОВСКИЙ, А. И. ФЕДОТОВА
31
По материалам Республиканской научной конференции
Re = 800—3250, а жалюзийной теплообменной
поверхности — зависимостью Nu = 0,115
Re0»64 в диапазоне Re = 1000-^-6500.
Ll.i__L.LL
гтттгт
1—г~г
J f
г й
i f
1
А
ш
23'
, kb _
Рис. 1. Конструкции пластинчато-ребристых
теплообменных поверхностей:
а — рассеченная; б — жалюзийная.
Б
I
0Д\
X
/у
'/
Dm
Ш
016
од
п
\
N
Ч\
^**^*
__ о
с
— -С-.
О-
о woo mo зооо нооо sooo sooo woo Re
Рис. 2. Тепловые и аэродинамические характеристики
рассеченной (—х—) и жалюзийной (—О—)
теплообменных поверхностей.
Аэродинамическая характеристика для
рассеченной поверхности надежно описывается
зависимостью \ = 1,590 Re-0'27 в диапазоне
Re = 1500-^-3250, а для жалюзийной
поверхности— зависимостью ?=1,544 Re-0»28 в
диапазоне Re = 1200—6500.
Анализ экспериментальных данных показал,
что для исследовавшихся теплообменных
поверхностей характерно более раннее начало
переходной зоны относительно чисел Рейнольдса для
тепловых характеристик и сравнительно более
позднее ее начало для аэродинамических
характеристик (Re =12004-1500).
Сравнение эффективности рассеченной и
жалюзийной поверхностей проводили по
разработанной авторами методике относительного сравнения
для жидкостно-воздушных теплообменников при
а,
'ШИД
»<*в
*К и следующих начальных
условиях: конструктивный фронт по воздуху,
расход воздуха и воды, температуры воздуха и
воды на входе в теплообменники, сопротивление
по воздуху в теплообменниках и их теплорассеи-
вающая способность приняты одинаковыми;
экспериментальные тепловые Nu = /(Re) и
аэродинамические I = /(Re) характеристики
сравниваемых теплообменных поверхностей, а также
определяющие геометрические параметры
гофров этих поверхностей известны.
По материалам Республиканской научной конференции
Исходя из этих условий определяют, какому
из двух теплообменников требуется меньшая
глубина хода по воздуху, а следовательно,
меньшие объем и масса.
Предложенная методика не требует расчета
теплообменника в полном объеме. Необходимо
рассчитать лишь основные его параметры. При
этом не все члены выражения для этих
параметров используются в вычислениях. Те члены
в выражениях определяемых параметров,
которые одинаковы для двух теплообменников по
условию задачи, в вычислении не используются.
Поэтому результаты вычисления определяемых
параметров носят относительный характер. В
результате "такого упрощения отпала
необходимость в итерационном расчете теплообменников,
резко сократился аналитический аппарат и
трудоемкость сравнительной оценки воздушных те-
плообменных поверхностей, а простота и
надежность сделали эту методику доступной широкому
кругу инженеров, неспециализирующихся на
расчете теплообменников.
Методика относительного сравнения
эффективности воздушных теплообменных поверхностей *
приведена ниже.
Живое сечение сравниваемых теплообменников
по воздуху
fffilHfffi2. A)
Относительная скорость воздуха в
теплообменниках
Fmly
Wo =
Wx
w2
B)
Относительное число Рейнольдса по воздуху
в теплообменниках
— wx dx —
Rei = —г— = Mi =
Re2:
do
откуда
Rex
Re2
dj»
doFv
C)
Задавшись любым значением числа Рейнольдса
по воздуху для первого теплообменника Rex
в интересующей нас области, по
экспериментальным характеристикам определяем Nux =
= /(Re1) и ?i=/(Re1), тогда с учетом выражения
C) имеем
Re.= Re1j7S-. D
* В последующих выражениях индексы «1»' и «2»
при членах указывают на соответствующий
теплообменник. Члены без индекса в вычислениях не используются
и принимаются равными единице. Относительные
параметры отмечаются сверху чертой.
По критерию Re2 определяем Nu2 = /(Re2
и U = /(Ret).
Относительные коэффициенты теплопередачи
теплообменников
- — X Ntu - — Nu-2
^i = aB03i = Nu1-^-=-s-; k2 --= ав032 = —fc^ - ФУ
Необходимая относительная поверхность
теплообмена в каждом теплообменнике для
обеспечения заданной теплорассеивающей способности
Fn = ¦
_L. j __L
#1 «2
F)
Необходимая относительная глубина хода воз
духа в теплообменнике
Т — -1-' Т ¦
G)
Ft 2
пг > "* - я2 "
Относительные потери давления воздуха в те
плообменнике
pw\ Li
2 г
Api = ii — • dx = li
w\Lx
(8>
w%L2
Ap2 = g2-^—
Сравнивая между собой относительные
значения Lx и L2, Дрх и А/?2, нетрудно определить
меньший по объему и массе теплообменник и
наиболее эффективную воздушную теплообменную
поверхность.
С помощью рассмотренной методики был
проведен анализ эффективности двух
исследовавшихся поверхностей. Использование
рассеченной теплообменной поверхности вместо жалю-
зийной в жидкостно-воздушном теплообменнике
позволяет иметь теплообменник в 1,3 раза
меньший по объему за счет сокращения в нем глубины
хода по воздуху. Этот результат проверялся
итерационным поверочным расчетом для
конкретных условий работы теплообменников и
полностью подтвердился.
ЛИТЕРАТУРА
1. Воронин Г. И., Дубровский Е. В.
Экспериментальное исследование интенсификации
теплоотдачи в каналах теплообменных поверхностей
эффектом периодически образующегося граничного
вихря в пристенном слое. Труды МВТУ, 132, М., 1969.
2. В г i g g s D. С, London A. L. «Internat. De-
velopm. Heat Transfer. Part 1». New York, N. Y. Amer.
Soc. Mech. Engrs., 1961, pp. 122—134.
3. L о n d о n A. L., Shah A. K. «Journ. of
Engineering for Power. Transactions of the ASME.», 1968,
No. 3.
4. В о р о н и н Г. И. и др. Пластинчатый теплообмен-
ный элемент. Авторское свидетельство № 276089.
«Изобретения, промышленные образцы, товарные
знаки», 1970, № 23.
33
По материалам Республиканской научной конференции
Естественные потери при охлаждении
пищевых продуктов в воздухе
Канд. техн. наук И. Г. АЛЯМОВСКИЙ
Ленинградский технологический институт холодильной промышленности
При охлаждении влажных продуктов в
воздухе одновременно протекают два процесса,
вызывающие снижение температуры продукта:
отдача тепла конвекцией от продукта
охлаждающему воздуху и испарение влаги с поверхности
продукта. Относительное влияние каждого из
этих процессов может быть различным в
зависимости от значений отдельных параметров. В
данной работе рассматривается только процесс
естественных потерь. Сущность этого процесса
заключается в том, что испарение происходит не
за счет внесенного извне тепла, а за счет
энтальпии самого продукта. Температура продукта в
течение всего процесса охлаждения выше
температуры охлаждающего воздуха.
Важной особенностью процесса охлаждения
влажных продуктов является незначительное
снижение их влажности за период охлаждения,
так что существенного перераспределения влаги
внутри продукта не происходит. В то же время
испарение вызывает дополнительное снижение
температуры продукта.
Отношение общей массы влаги в продукте М
к массе абсолютно сухого продукта М0 назовем
удельным влагосодержанием и, т. е.
М
М0'
0)
Под влажностью же продукта будем понимать
влагосодержание М, отнесенное к единице
массы продукта, т. е.
М
W ~ М0 + М ' B)
где W — влажность, кг/кг продукта.
Следовательно, зависимость между
влагосодержанием и влажностью продукта можно написать
так:
Таким образом, например, влагосодержанию
мяса и =3 C00%) соответствует влажность
W -0,75 G5%).
Для процесса охлаждения влажных продуктов
в воздухе можно написать следующее балансовое
уравнение:
dQ = dQ» + dQ„ D)
34
664.8.037.1.004.16
где dQK — потери тепла продуктом в результате
конвенкции (включая и
радиационный теплообмен);
dQn — потери тепла продуктом только за
счет естественных потерь путем
испарения.
Выражение D) можно представить иначе:
cyVdt = aS (tn — tc) dx + pyVdu. E)
Здесь с — удельная теплоемкость продукта,
ккал/ (кг-°С);
у — плотность продукта, кг/м3;
V — объем продукта, м3;
а — среднее значение коэффициента
теплоотдачи от продукта к воздуху,
ккал/ (м2-° С-ч);
S — поверхность продукта, м2;
tn и /с — температура поверхности продукта и
охлаждающего воздуха, ° С;
т — время, ч;
р — удельная теплота парообразования,
ккал/кг;
и — удельное влагосодержание продукта,
кг/кг.
Разделив выражение E) на Vdx,
a dt du
•Щ- ('п — * с) = су ~dx ~ PV ~аЧ >
V
получим
F)
где rv =
S
¦ обобщенный размер, м.
На основании соотношения F) можно
записать следующее выражение:
du
du_ №~dr a
W d%=* dt du 'R^ 0n —*c).
dt
du
•PV-37
или
du
du
PV17
dt
du
РУ-dT
dt
^17
Если теперь обозначить
a
(tn-
Ко
¦Ко'
По материалам Республиканской научной конференции
du
М 1% , рАи\
где Ко= ж (или Ко- ^д77~ критерии
Коссовича, то можно написать
du a 1
i? = &r7'-& (/п~'с)' G)
Критерий Коссовича показывает соотношение
между теплотой, затраченной на испарение
жидкости, и всей теплотой, отведенной при
охлаждении продукта.
Величина е — есть отношение доли тепла,
переданной продуктом воздуху вследствие
испарения влаги, к доле тепла, переданной в
результате конвекции.
Вводя в рассмотрение обобщенный критерий
Био Bi,y = —y" и учитывая, что а==7у~>
получим
du й с
-^ = sBi„ ^2--y(^-tc). (8)
Известно, что охлаждение пищевых продуктов
в воздухе в основном протекает в стадии регуляр-
Влияние замораживания на прочность связи
воды в растительных тканях
Канд. техн. наук Е. Г. КРОТОВ, Н. Л. ФЕДЮНИНА
Одесский технологический институт пищевой
промышленности им. М. В. Ломоносова
664.84/85.037.5
Качество замороженной растительной ткани
в большой степени зависит от условий
замораживания, влагоудерживающеи способности и
количества связанной воды. Считается, что если
вымерзает хотя бы часть связанной воды, то
исключается возможность полного восстановления
первоначальных свойств.
В связи с этим мы исследовали содержание
свободной и связанной воды, а также влагоотдачу
овощей в зависимости от условий их
замораживания.
Содержание свободной воды определяли
в шести параллельных пробах по изменению
концентрации 50%-ного раствора сахарозы после
погружения в него кусочков растительной
ткани определенной площади и веса [1].
Разность между общим содержанием воды и
содержанием свободной воды, которое опреде-
ного режима, тогда
(*п - tc) = (t0 — У Л1Ф1ехр(— тт), (9)
а выражение (8) можно записать так:
du ас
-fa = 8 mv ^2" • — (t0 — tc) АХФХ ехр (— mx). A0)
Таким образом, уменьшение удельного влаго-
содержания в единицу времени (скорость
усушки продукта) за время охлаждения изменяется
по экспоненциальному закону, так как можно
считать, что критерий Коссовича и величина
е остаются постоянными на протяжении всего
процесса охлаждения.
Впервые характер зависимости u=f(x)
подметил еще в 1950 г. А. Г. Диваков (К вопросу
охлаждения мяса. Труды ВНИИМП. Вып. 3.
М., «Пищепромиздат», 1950), который писал, что
характеристика кривой влаговыделения мясом
по времени его охлаждения имеет ту же форму,
что и кривая тепловыделений. Однако
аналитической зависимости им дано не было.
Зависимость A0) позволяет провести анализ
процесса охлаждения пищевых продуктов в
воздухе с точки зрения естественных потерь.
лялось указанным способом, считалась
количеством связанной воды.
Влагоотдачу овощей определяли на
центрифуге ЦЛН-2 при 4000 об/мин (фактор разделения
1300). Повторность опыта трехкратная.
Овощи замораживали россыпью при скорости
воздуха 1,4 м/с и в кипящем слое при скорости
3—4 м/с до конечной температуры —20° С в
центре стенки плода или кусочка.
Образцы перца замораживали россыпью при
температурах —22, —60 и —100° С в течение
соответственно 102, 35 и 5 мин. Замораживание
моркови, баклажанов и перца в кипящем слое
осуществлялось кусочками размером 0,5 X0,5 X
Х2,0 см при —60 и —100° С в течение 1—4 мин.
При замораживании овощей резко снижается
их влагоудерживающая способность (табл. 1).
Влагоотдача перца увеличилась в 3—3,5 раза,
небланшированной моркови — более чем
в 15 раз; баклажанов — почти в 5 раз. Резаные
плоды отдают влаги несколько больше, чем
цельные. Замораживание цельного перца и моркови
при —100° С вызывает меньшее возрастание
влагоотдачи, чем при более высоких
температурах. Влагоотдача баклажанов меньше в
образцах, замороженных при —60° С.
Содержание свободной воды в свежих и
замороженных овощах также различно (табл. 2):
35
31
По материалам Республиканской научной конференции
Таблица 1
Температура
замораживания,
°С
Свежие овощи
—22
-60
—100
Влагоотдача, % к сырой массе
перец
цельный
19,7
65,5
66,1
62,0
резаный
19,7
68,5
67,3
морковь
небланши-
рованная
2,9
59,5
47,3
бланшированная
33,6
62,7
58,8
3
я
со
са
ч
со
16,8
73,7
75,0
в цельном перце, замороженном при —22° С,
в небланшированной моркови и баклажанах оно
повышается, а при быстром замораживании
(—100° С) цельного и резаного перца —
снижается.
Таблица 2
Температура
замораживания, °С
Свежий
—22
-60
— 100
—60
— 100
MopKot
Свежая
—60
—100
Морн
Свежая
—60
—100
Свежие
—60
— 100
Содержание воды, % к сырой
массе
общее
свободная
Перец цельный
92,2
92,5
92,5
92,4
74,8 I
80,5
73,5
71,3
Перец резаный
92,9 1 76,6
92,5 1 72,3
зь небланшированная
86,0 | 63,2
86,3 67,7
87,2 1 65,3
ювь бланшированная
89,2
88,9
87,8
69,9
67,2
64,1
Баклажаны
1 91,7
92,4
91,2
1 81,3
82,0
81,4
связанная
17,9
12,0
19,0
21,1
16,3
20,2
22,8
18,6
18,9
19,3
21,7
20,7
10,4
10,4
9,8
Трудно предположить, что в неживых тканях,
к которым можно отнести замороженные овощи,
происходит связывание воды. Однако
протоплазма клетки способна производить осмотическую
работу по отношению к растворенным
веществам, а может быть и по отношению к воде.
Замораживание вызывает дезинтеграцию протоплазмы
с уменьшением размера частиц и увеличением их
числа, что повышает концентрацию осмотически
активных веществ [2]. Это явление могло бы
привести к усиленному поглощению воды
коллоидами мертвой протоплазмы.
Следует учесть также, что больше половины
сухой массы протоплазмы составляют белки. Мы
полагаем возможным, что действие низких
температур вызывает раскручивание белковых
цепочек, разрыв циклических группировок и
высвобождение гидрофильных групп, т. е.
образование новых точек, где возможна гидратация.
Не исключено, что увеличение количества
связанной воды в некоторых замороженных
образцах вызвано именно такими причинами.
Однако это предположение требует дальнейшей
экспериментальной проверки.
Связанная вода играет в протоплазме клетки
структурообразующую роль [3, 4].
Следовательно, увеличение содержания свободной воды
указывает на повреждение микроструктуры
клетки.
В наших исследованиях наибольшее
количество свободной воды наблюдается в образцах
перца, замороженного при —22° С, моркови и
баклажанов, замороженных при —60° С.
Эти результаты согласуются с данными,
полученными при изучении влияния температуры
замораживания на микроструктуру тканей
овощей [5]. Наиболее поврежденной оказалась
микроструктура тканей, замороженных при
более высоких температурах.
На поверхности гидрофильных соединений
непрерывно происходит водообмен: молекулы
связанной воды переходят в свободное
состояние и наоборот. При низких температурах
молекулы воды, перешедшие в свободное
состояние, входят в состав кристаллов льда,
увеличивая их размеры и давление на протоплазму.
Таким образом, увеличение количества
связанной воды может быть фактором,
характеризующим ухудшение микроструктуры продукта.
Поэтому между количеством связанной воды и
степенью сохранения первоначальной
микроструктуры не всегда имеется прямая зависимость.
ЛИТЕРАТУРА
1. Извощиков В. П., Бахмет В. П. К
методике учета свободной и связанной воды в
растительных объектах. Физиология растений, т. XV, в. 4, 1968.
2. КрафтсА., Карриер X., Стокинг К.
Вода и ее значение в жизни растений. М., «Иностранная
литература», 1951.
3. Сулейманов И. Г. Связь водного режима с
окислительно-восстановительными условиями в
клетках. Тезисы докладов выездной сессии ОБНАП СССР,
1960.
4. С у л е й м а н о в И. Г. Физиология покоя и роста
красного клевера. Изд. Казанского университета, 1961.
5. Кротов Е. Г., Федюнина Н. А., В и ш -
невецкий Е. Д. О влиянии замораживания и
хранения на микроструктуру ткани некоторых
овощей. «Холодильная техника», 1970, № 7.
36
ИЗ ДИССЕРТАЦИОННЫХ РАБОТ
Основные характеристики автономного
кондиционера при цикличной работе
Е. Д. КРИЦКИЙ
628.84.004.12
Основные показатели автономных кондиционеров при
цикличной работе — это средние величины холодопроиз-
водительности QcP ккал/ч, потребляемой мощности NcP кВт,
удельной холодопроизводительности /Сср ккал/(кВт- ч) [1,2]
и осушающей способности №ср[3].
В процессе эксплуатации автономного кондиционера
меняются тепловлаговыделения и теплопритоки в
обслуживаемых помещениях и нагрузка на воздухоохладитель
кондиционера. Кроме того, автономные кондиционеры
устанавливаются в помещениях, имеющих разные
размеры, теплоизоляционные и инерционные характеристики;
настройки термо-влагорегуляторов и величины их
дифференциалов также могут быть различны.
Все это приводит к тому, что параметры цикличной
работы (число циклов z 1/ч и коэффициент рабочего
времени Ь0) при эксплуатации автономного кондиционера
в режиме автоматического регулирования заданных
состояний воздуха могут колебаться в значительных
пределах [3,4].
Возникает необходимость в исследовании зависимости
основных характеристик автономного кондиционера от
параметров цикличной работы при различных
состояниях воздуха перед воздухоохладителем кондиционера.
В самом общем случае цикличной работы
кондиционера, после включения компрессора холодильной машины,
пока температура поверхности воздухоохладителя,
снижаясь, не станет равной температуре точки росы
обрабатываемого воздуха ^Р1, происходит только его
охлаждение без осушения.
Осушение воздуха начинается с момента, когда
температура поверхности воздухоохладителя становится ниже
температуры точки росы и прекращается, когда
температура поверхности после выключения компрессора опять
не окажется равной температуре точки росы. После
этого оставшаяся на поверхности воздухоохладителя влага
начинает испаряться в проходящий через
воздухоохладитель воздух и вместе с ним поступает в помещение [3,4].
Таким образом, на величину осушающей способности
кондиционера при цикличной работе оказывают влияние
время, в течение которого средняя температура
поверхности воздухоохладителя выше температуры точки росы,
и процесс испарения оставшейся на поверхности
воздухоохладителя влаги за период нерабочей части цикла.
Для определения влияния каждого из этих факторов
рассмотрим цикличную работу кондиционера,
поверхность воздухоохладителя которого не обладает влагоем-
костью.
С увеличением числа циклов работы кондиционера
разность средних температур поверхности
воздухоохладителя в начале и конце рабочей части цикла tK1—tn2
уменьшается, при этом температура tH1 снижается, а
tH2 — повышается.
В зависимости от величины коэффициента - рабочего
времени b 0 и температуры точки росы воздуха перед
воздухоохладителем могут быть проанализированы три
основных режима (рис. 1).
1. С увеличением числа циклов работы
температуры tHi и /н2 приближаются к температуре точки росы
25-
го
15
10
4i
25
I
L^/
tf12
b0=b'0-0,23
Н.У.Р
5
I
/s
**7
f^HZ
1
r
1
_i
_pH1
J
t-HZ
b0-uj
20\ L
15
10
10
20 30 40 50 BO 70 80 30 zj/ч
Рис. 1. Зависимость средних температур поверхности
воздухоохладителя в начале (Н1и конце /Н2 рабочей части
цикла от числа циклов работы кондиционера z и
коэффициента рабочего времени Ь0.
и теоретически равны ей при бесконечно большом числе
циклов (см. рис. 1, б). Это может произойти при
цикличной работе кондиционера с коэффициентом рабочего
времени
1
Гкн 6т F-1)
A)
1 +
Ткр 6т 6
где Гкр и Т}
6 и I
постоянные времени рабочей и
нерабочей частей цикла, ч;
коэффициенты влаговыпадения при
длительной установившейся работе
холодильной машины соответственно при
параметрах воздуха перед
воздухоохладителем /в1, фх и tBi=tMi, <Pi=l,0;
и tMl — температуры воздуха перед
воздухоохладителем по сухому и влажному
термометрам, ° С.
37
Основные характеристики кондиционера при цикличной
работе с коэффициентом рабочего времени bQ=bQ
определяются следующими выражениями:
QcP = Ь0 + г
wi + Г~ w2— A— Pi)Axc
B)
C)
^cP"^6 о—2(Атс+р3Ат0С—со3); D)
11
QcP. явн = ~y ^o + z. t X
©i + co2 + /?2At0c — lm -=- — Pi At,
/C,
^o + z L03! + F"®2 — (i— Pi)AtcJ
cP - дг . ^ л/ 1
TfcW +z ^7+^7 <A^+A^ " A^:
77 QcP
F)
Здесь QcP = ^
T _ QcP- явн
<fcp. явн — qo ;
— ^c?
N
N,
cP
сР"-#в + #о ,AcP
^CP =
^cP QcP .
K,
N{
CP
Atc
NB — мощность, потребляемая
вентилятором
(вентиляторами) кондиционера, кВт;
Qo,W(),N0 и /Со — холодопроизводительность,
осушающая способность,
потребляемая компрессором
мощность и удельная
холодопроизводительность
кондиционера при
длительной установившейся
работе холодильной машины,
ккал/ч; кг/ч кВт и
ккал/(кВт-ч);
время рабочей части цикла,
Гкр1пГ t
fpi— t
н. у. р
Атос
In
t*
н. у. р
¦*Б
в течение которого
происходит охлаждение воздуха
без осушения, ч;
• время нерабочей части ци-
^mi — ^pi
кла, в течение которого
происходит осушение
воздуха, ч;
Т и Ткн — постоянные времени
рабочей и нерабочей частей
цикла при работе
кондиционера в режиме
охлаждения воздуха без
осушения, ч;
hi. у.р и ^н.у.р—средние температуры
поверхности
воздухоохладителя при длительной
установившейся работе
холодильной машины при
параметрах воздуха ле-
ред воздухоохладителем
^bi и Ф1 соответственно
при работе кондиционера
в режиме охлаждения и
осушения воздуха и
только охлаждения, с С;
38
^Р1 ^Н2
1 «mi—*н. у. р
^ = (ткн~т' )
hn
Pi
Р ^mi — ^н. у. р
ч;
1 *В1 ^н. у. р
1 lm ^mi — *н. у. р
ч;
Р2 =
Рз:
ътп — S
' Em F-1) '
А^2=/Гкр(/р1-/н2)
АЛ/3=^н.у.р-^ур)Атс
кВт-ч;
кВт-ч;
кВт-ч;
/ — коэффициент аппроксимирующей зависимости
потребляемой компрессором мощности от температуры
кипения N=k-\-ltQ, кВт/°С.
Средние температуры поверхности воздухоохладителя
в начале tK1 и конце tK2 рабочей части цикла могут быть
определены из системы уравнений
Лт -т in tm t}i' у' р j- т i*Pi--*H.y.p. )
Р 'pi—'н.у.р tm-tn. у. р
Атн = Гкн1п^^ + Г:„1п /в1-'Р1
Pi
G)
Система уравнений G) относительно /Н1 и ^Н2 может
быть решена приближенно, например методом разложения
правой части в ряд Тейлора.
2. При цикличной работе кондиционера с
коэффициентом рабочего времени 60>60 (см. рис. 1, а) с увеличением
числа циклов работы средняя температура поверхности
в начале рабочей части цикла приближается к
температуре точки росы и при некотором числе циклов z=zx
становится равной ей.
Начиная с этого числа циклов, в течение всего цикла
как рабочей, так и нерабочей частей обрабатываемый
воздух осушается.
При z>zx величина /н1 всегда ниже tP1, а разность
tvl—tH1 с увеличением числа циклов возрастает.
Основные характеристики кондиционера при z<zx
определяются из выражений B)—F), при z'^z1 — из
выражений
Qcv=b0+z% (Гкн— 7КР),
QcP.
cP. явн
h + t— Ч (тк
Ткр),
^СР = Ь2 + ZX ^(g-i) (^кн - Гкр),
N»
N,
#,
bo + *УТкр \дГ
N,
— 1
сР :
ATf.p :
# в + Л^0
(УУВ + N0) [Ь0 + zX (Ткн - ГКР)]
N*
N,
г*т«*Щ
-г
(8)
О)
A0)
(И)
A2)
' zT
кр
где
)(.
1— i
bo
zT
кр
zTv
bi = j— (b0 + pa); b2=b0 — p3 A — 60);
5m
«в
ДО
/7
N =& + #mi, кВт.
3. При цикличной работе кондиционера с
коэффициентом рабочего времени bQ<Ь (см. рис. 1, в) при
некотором числе циклов z=z2 средняя температура поверхности -~
воздухоохладителя в конце рабочей части цикла равна ™ср
температуре точки росы, а осушающая способность
кондиционера равна нулю.
Основные характеристики кондиционера при числе
циклов z<jz2 определяются из уравнений B)—(G>), при
z^z2 — из следующих выражений:
QcP=Qcp.*bh=6o+ZX'(^kh—^Кр)'
(N.
'о
р
1^
L,—-""
г"-"
. .—
*
\hfOli
bfbffi
J$-
^F
j
4—
Г
-
N, + N0
Л?сР = -
KcP
bo+ П'Ткр v N
(NB + Л/„) [b0 + zX' (T'KH - 7'Kp)l
N,
Na
N
где x = ¦
u-<
27
кр
М-гх'гкр^-1
1- fro
zT'
bo
1— i
zr zT
кр кн
— e e
N =k+ltB1,
0,1
0
{Щ Vcp\
0,8
Of
02
¦"¦ —
r-
к
_л
У
Г^;
w_
—v
\
=Ь
\
^1?"
\l5
Ч-?
.
кВт.
//7 //7 JZ? 4/7 Л7 ДО 70 60 OOzJ/ч
. Из приведенных на рис. 2 расчетных средних
характеристик автономного кондиционера видно, что при
цикличной работе кондиционера с коэффициентом рабочего
времени b^>b с увеличением числа циклов его
осушающая способность падает и достигает наименьшего
значения при z—Zi (см. рис. 2, б).
Дальнейшее увеличение числа циклов приводит к
некоторому повышению осушающей способности. С
возрастанием коэффициента рабочего времени число циклов
гх уменьшается.
Осушающая способность кондиционера при
коэффициентах рабочего времени Ь0<^р0 с увеличением числа
циклов также падает и при z=z2 равна нулю.
С возрастанием коэффициента рабочего времени число
циклов z2, при котором осушающая способность
кондиционера равна нулю, увеличивается и при b0=b
теоретически стремится к бесконечности.
При повышении температуры точки росы величина
коэффициента рабочего времени b уменьшается, при
понижении — увеличивается.
Величины средних холодопроизводительности по
полному и явному теплу, потребляемой мощности и удельной
холодопроизводительности кондиционера также зависят
от коэффициента рабочего времени и с возрастанием числа
циклов работы повышаются.
Рассмотрим влияние испарения влаги, оставшейся
на поверхности воздухоохладителя, на его осушающую
способность.
Рис. 2. Относительные средние характеристики
автономного кондиционера:
-Q,
ср>
" _Уср. ЯВ1Ь б ~
—wcp; ^cp-
-Wr.
Учитывая, что для автономных кондиционеров
характерны малые значения постоянных времени рабочей и
нерабочей частей цикла, примем, что скорости
конденсации влаги за время рабочей части цикла W0 кг/ч и
испарения влаги, оставшейся на поверхности
воздухоохладителя за время нерабочей части цикла Wmcn кг/ч,
постоянные величины.
Из рис. 3 видно, что за время одного цикла потеря
осушающей способности кондиционера за счет испарения
влаги с поверхности воздухоохладителя равна
АГпот=СВл, кг A6)
для циклов с продолжительностью нерабочей части
Атн^АтисП (см. рис. 3, а) и
AWWr= ^исп (Атн—Атос), кг A7)
для циклов с Дтн<^Дтисп (см. рис. 3, б).
Здесь (jBJI — влагоемкость поверхности
воздухоохладителя (количество влаги, которое
удерживает поверхность до начала стекания
ее в поддон), кг;
Атисп — время испарения (Звл, кг влаги с
поверхности воздухоохладителя при скорости
ее испарения WucU, ч.
39
AW
Рис. 3. Баланс влаги на поверхности воздухоохладителя
за время цикла:
а — при Атн^АтисП; б — при Атн<;Атисп.
Относительная средняя осушающая способность
кондиционера с учетом потерь от испарения влаги с
поверхности воздухоохладителя
ср
B0)
Таким образом, испарение оставшейся на поверхности
воздухоохладителя влаги снижает осушающую
способность кондиционера и тем резче, чем больше влагоемкость
поверхности воздухоохладителя.
В то же время поскольку испарение влаги с
поверхности воздухоохладителя происходит в основном за счет
тепла воздуха, проходящего через воздухоохладитель
средняя холодопроизводительность кондиционера по
явному теплу QcP> явн соответственно увеличивается.
Используя известную зависимость [5]
Гп
jQo.
Я
1
после преобразований уравнений A8) и A9) получим
выражения относительного среднего приращения холодо-
производительности кондиционера по явному теплу за
счет испарения влаги с поверхности воздухоохладителя,
Д^явн - QQ - * Wq
для циклов с Атн^АтисП и
1
Д<Эявн = Р [A - Ь0) - гАт0с] I 1 - ~y
B1)
B2)
для циклов с Атн<Атисп.
Сравнение расчетных зависимостей Qcp, Qcp. Явн и №СР
от числа циклов работы кондиционера при различных
коэффициентах рабочего времени с результатами опыта
приведено на рис. 4.
Разделив уравнения A6) и A7) на Ат и W0, получим
выражения относительной средней потери осушающей
способности кондиционера за счет испарения влаги с
поверхности воздухоохладителя
А№П0Т = z -
Wn
для циклов с Атн^АтисП
и AU7n0T=P[(l-6o)-zAToc],
для циклов с Атн<;Атисп,
а ^иСп %>т — %> 1
Р = ~\W~ = ¦
A8)
A9)
где
Wn
6-1
Ат=Атр+Атн — продолжительность цикла, ч;
т] = 1 — е
*]' = 1
CnGB
Р В
a„F,
—наружный коэффициент охлаждения;
—наружный коэффициент охлаждения
при испарении влаги с поверхности
воздухоохладителя;
ан — коэффициент теплоотдачи к
наружной поверхности воздухоохладителя,
ккал/(м2.ч-°С);
FH — наружная поверхность
воздухоохладителя, м2;
^м — увлажненная наружная поверхность
воздухоохладителя, м2;
GB —'количество воздуха, проходящего
через воздухоохладитель, кг/ч.
0,8
0,0
ОМ
ал
о
0,8
0,6
ом
02
и '
/
И1
К
у
г
—о—
—S"""
-• и
о
0J
1
1
) *т—-
ггЗжй
1 М
<
0,1
с!
5
j)
с
)bf-0,8
' i
j
[
4
l
)
jcp
&ср.ябн
¦" l
6
6
Ъ
- j
flj
)
км
с
? ! r^"
I :
?
\
I I
г <* б о ю и м zj/ч
Рис. 4. Сопоставление опытных значений Qcp, Qcp. явН
и WCP с расчетными.
40
0 Z Ч 6 8 10 1Z 1Чг,1/ч
Рис. 5. Зависимость^ и A Wn0T 0T относительной
влажности воздуха перед воздухоохладителем Ц)г (коэффициент
рабочего времени Ь0 = 0,5).
Некоторое снижение средней холодопроизводительности
кондиционера с увеличением числа циклов работы по
К выбору оптимальной конструкции градирен
Доктор техн. наук В. П. АЛЕКСЕЕВ, Э. Д. ПОНОМАРЕВА,
Н. Г. СУРИЛОВ
Одесский технологический институт холодильной
промышленности
(Из диссертационной работы Н. Г. Сурилова)
621.175.3.001.2
Правильный выбор оптимального варианта конструк"
ции градирни как тепло-массообменного аппарата и
режимов его работы возможен только при проведении
технико-экономического анализа.
Задача нахождения минимальной стоимости
теплообменника иногда решается [1] методом определения
экономического оптимума, заключающимся в расчете
суммы двух видов расходов на работу аппарата при
различных значениях выбранного параметра, например
скорости потока воды, в течение года.
Существует функциональная связь между
экономическими, эксплуатационными и конструктивными
характеристиками, которая дает возможность определить
оптимальные значения последних [2]. В общем случае урав-
результатам опыта можно объяснить влиянием
дроссельного органа холодильной машины кондиционера —
перетеканием холодильного агента через дроссельный орган
в воздухоохладитель и как следствие повышением
температуры его поверхности [2].
На рис. 5 приведены зависимости от г относительной
средней осушающей способности кондиционера WCr>> К0ГДа
поверхность воздухоохладителя не обладает влагоем-
костью, и потери осушающей способности в результате
испарения влаги с поверхности воздухоохладителя А\#гют
при различных значениях относительной влажности
обрабатываемого воздуха q>i(b0=Q,b).
Выводы
Основные характеристики автономного кондиционера
при цикличной работе зависят в основном от параметров
цикличной работы (число циклов и коэффициент рабочего
времени) и состояния воздуха перед воздухоохладителем.
Величины средних осушающей способности и
холодопроизводительности по явному теплу в значительной
степени определяются также влагоемкостью поверхности
воздухоохладителя.
Предлагаемая методика позволяет с достаточной
точностью рассчитать основные характеристики автономного
кондиционера при цикличной работе и оценить
эффективность его работы в реальных условиях эксплуатации.
ЛИТЕРАТУРА
i. Вейнберг Б. С. Анализ рабочего процесса
автоматической холодильной машины и методика ее
теплового расчета. Кандидатская диссертация. М., МВТУ
им. Баумана, 1943.
2. Якобсон В. Б. Автоматическое регулирование
малых холодильных машин. Кандидатская
диссертация. М., МВТУ им. Баумана, 1947.
3. Крицкий Е. Д. Влияние цикличной работы на
осушающую способность автономного кондиционера.
«Холодильная техника», 1970, № 9.
4. JanssenJ., McNall P. «Refrig. Engng»,
November, 1956.
5. Г о г о л и н А. А. Осушение воздуха холодильными
машинами. М., Госторгиздат, 1962.
нение показателя оптимальности П теплообменника
заданного типа или конструкции имеет вид
П (х, у, ..., k) = nFF(x, у, ..., k) + nNoN0 (x, у, ..., k) 4-
+ nN NB(x, у, ..., k) + SthttG0(x, У, ..-, k) +
+ SthttGb (x,y, ..., k). A).
В этом уравнении F (x, у, ..., k), N0 (x, y, ..., k) ...
...GB (x, y, ..., k) —зависимости величин поверхности F,
мощностей насоса N0 и вентилятора NB, расходов на
восполнение потерь теплоносителей G0 и GB от ряда
переменных x,y,...,k. Оптимальное численное значение
этих величин должно быть найдено в процессе расчета
из условия сообщения функции П (х, у, ..., k)
наименьшего значения в заданном интервале изменений
независимых параметров.
Для определения оптимальных эксплуатационных и
конструктивных параметров градирни уравнение A)
можно записать
k
П = Э + — = FnF + NQnNo + NBnNB + GoSthTt , B)
lH.O
где Э — годовые эксплуатационные расходы;
к
"Z — капиталовложения, приходящиеся на один год
41
нормативного срока окупаемости тн.0*>
nF = Кр \ «то + Р
1
nNo — Kno
(ан + Рн)
тн.о
тн.о J
ОЭ^Г'
"ivB = KNn Ы + Рн)
Тн
т]
+ SqXt.
C)
D)
E)
Здесь Кдго, К^в
- удельные
дящиеся
руб/кВт,
каталогов
капиталовложения, прихо-
на насос и вентилятор,
определяются по данным
[2-4];
G0 — расход воды, требующийся на
восполнение ее потерь в градирне
G0 = 0,05 бы,м3/ч,
Кр — удельные капиталовложения на
аппарат, руб/м2.
По справочным данным можно принимать [5]:
5Э=0,02 руб/(кВт -ч) — стоимость электроэнергии;
5тн=0,04 руб/м3 — стоимость воды;
ято=ан=9,2% — годовые амортизационные
отчисления на
капиталовложения (градирня и
нагнетатели);
Рто~Рп= 5,85% —годовые отчисления на
текущий ремонт и содержание
градирни и оборудования;
¦ нормативный срок
окупаемости;
- годовое число часов работы
оборудования.
Цена тепло-массообменного аппарата определяется
из соотношения
тн.0=5 лет
тР=7000
Цт
где <jT0, Kq •
KfF — GT0Kg to»
F)
- масса (Т) и цена единицы массы
теплообменника (руб/т).
Для решения задачи оптимизации конструкции
градирен с регулярной насадкой в уравнение B) вводятся
конкретные зависимости для данного типа аппарата.
Масса рифленой насадки определяется по формуле
Gro = v(l- 1—тЛ р. G)
1+2
где V — свободный объем аппарата, м3;
о, 6 — плотность (кг/м3) и толщина материала
насадки (м);
h — высота гофра, м.
Цена единицы массы насадки складывается из
стоимости изготовления одной тонны насадки и ее монтажа —
800 руб. и цены материала насадки (алюминий 6=
= 0,2 мм) — 1135 руб/т.
К цене единицы массы оросителя прибавляется
удвоенная стоимость наружной обечайки, решеток, отбойников,
распределительного устройства воды и др. [2]. Таким
образом, Kg to=5800 руб.
Удельные капиталовложения в насосы и вентиляторы
включают в себя стоимость последних совместно с
электродвигателями и стоимость монтажа. Эти затраты, по
данным прейскурантов оптовых цен [3, 4], можно
определить по уравнениям
/^0 = 58,5-^0-°'54, (8)
/^в=28,0-ЛГ-°'6, (9)
где мощность (кВт), потребляемая насосом и
вентилятором, рассчитывается по общеизвестным формулам.
В уравнении B) величины F, N0 и NB — функции
эксплуатационных и конструктивных параметров.
Значения ат0, рто, тн#0, ан, рн, тг, «STH, SQ являются заданными*,
42
а Кр, Knq, /Cjv" » Go— переменными, зависящими от F,
N0, Nb и эксплуатационных и конструктивных
параметров теплообменного аппарата.
Уравнение B) можно записать:
П= Пх + Я2 + Я3 + Я4, A0)
где Я]. = FnF\ A0а)
Я2= N0nNo; A06)
П3 = NBnNB; A0в)
Я4=С05тнтг. (Юг)
Из основного уравнения Меркеля следует:
GwAtw
H==pxMmSna ' (И)
где Я — высота насадки (оросителя), м;
Gw — расход воды, м3/ч;
A tw — подохлаждение воды в градирне, ° С;
fix— коэффициент массоотдачи, отнесенный к
разности влагосодержаний, кг/(м2 -ч);
Aim — среднелогарифмическая разность энтальпий,
ккал/кг;
Sn — сечение аппарата, не занятое насадкой, м2;
а — величина удельной поверхности насадки, м2/м3.
Значение величин, входящих в правую часть
уравнения A0), устанавливаются следующим образом.
Решая уравнение A1) совместно с уравнениями C),
F), G) и A0а), получаем
Ul - $xtoma [
1
h
р-5800-0,35 руб/год,
A2)
при этом ак + Рн
тн.о
= 9% +6% +20% -35%.
При проектировании градирни следует предварительно
выбрать эквивалентный диаметр каналов насадки,
материал и его тслщину.
Из уравнений D), (8) и A06) находим
Gw&PwPu
П,=
2~ 3600-102т1н
X
Gw^Pu
Х|58,5 I зб00-102г)н
-0,54
0,35+ 140 руб/год, A3)
где Apw—напор, развиваемый насосом (в расчетах
принят равным 15м);
pw — плотность воды, кг/м3;
% — к.п.д. насоса,
причем 5Э -тг = 0,02 -7000 = 140 руб/год.
Для Я3 получено выражение
X 28
п Gwk?>wAp
У7з-Зб00-102т]в7вХ
guAgtuAp \-o.6
3600-102Т1ВР!
0,35+ 140 руб/год, A4)
где
Я =
ов
-соотношение расходов воздуха и воды, кг/кг;
Ар — сопротивление насадки, определяемое по
экспериментальной зависимости [б, 7];
Ap = 0,26V'3(^-)V'19 мм вод. ст;
т)в—к.п.д. вентилятора.
Для насадки высотой 150—350 мм /С=1.
Составляющая Я4 равна
Я4 = 0,05 -Gw -0,04 -7000 = 14 -Gw руб/год. A5)
Величины Я2 и Я4 — функции только расхода воды,
величины П1 и Я3— взаимосвязанные функции
нескольких переменных. Расчет их был проведен на ЭВМ «Урал-2».
Для удобства проведения вариантных расчетов
функция Я (уравнение 2), представлена в виде номограммы
(рис. 1). При построении номограммы принято: Atw=
= 5° С, ?cyx=26°C, /M=20°C, d8=4,5 мм, 6=0,15 мм,
/?=бмм, а=840 м2/м3. При известных значениях холодо-
производительности градирни Q ккал/ч или расхода
жидкости Gw м3/ч по рекомендованному соотношению
расходов воздуха и воды X (пунктирные линии) определяется
величина бв кг/ч (правый верхний квадрант). Здесь же
представлены линейные зависимости Я2 и Я4 (сплошные
линии) как функции расхода воды.
Рис. 1. Номограмма для расчета технико-экономической
эффективности градирен.
В левом верхнем квадранте построены линии w—const
как функции GB и Sn (пунктирные линии). Принимая
скорость движения воздуха в каналах насадки ш=1-г4 м/с
и зная GB, можно определить величину сечения аппарата
Sn, при которой плотность орошения будет находиться
в рекомендуемых пределах E—15м3/(м2*ч). В этом же
квадранте находится семейство сплошных линий w=
=/ (Я3, Sn). По значениям Sn и ад на оси ординат (слева)
определяется значение функции Я3.
. В левом нижнем квадранте показана зависимость
скорости движения воздуха от высоты оросителя для
нескольких параметрических величин Я. Выбранным
величинам ад и А, соответствует конкретное значение
высоты насадки Я. В нижнем правом квадранте по
величинам Я и Sn определяется значение Пг.
При составлении номограммы функции П1 значения
коэффициента массоотдачи fix задавали в зависимости
от ад, Gw, Sn.
На рис. 2 показана зависимость суммы П1 и Я3 от
скорости движения воздуха ад. Минимум находится в области
скоростей движения газа 1,5—2 м/с. С изменением
гидравлической нагрузки аппарата от 20 до 100 м3/ч минимум
капиталовложений в аппарат и вентиляторы, отнесенных
к году окупаемости (П1+П3), составляет 170—945 руб/год.
Для определения величины минимальной стоимости
градирни, отнесенной к году окупаемости, необходимо
найти значения составляющих Я2 и Я4 (правый верхний
квадрант номограммы, рис. 1) и просуммировать их
с (Я^Яз).
Пример. Определим минимальную годовую стоимость
градирни производительностью Q=450 тыс. ккал/ч.
Задано: А^=5° С, Х= 1,0.
Из теплового баланса следует, что Gw=$0 м3/ч.
По рис. 2 принимаем ад=2 м/с. Тогда Ях=560 (точки
G—K—L на номограмме), Я2=720 (Л—Л'), Я3=250
(B—D—E—E'), Я4= 1240 руб/год (С—С). Величина Я=
— 2Яг-=2770 руб/год. Оптимальные площадь нормального
сечения и высота насадки градирни составят: Sn==
= 11,6 м2 (B—D—F); #=200 мм (G—/).
?,0 1,5 Z,0 2,5 J,0 3,5 w7m/D
Рис. 2. Зависимость П1 + Я3 от скорости воздуха w.
При использовании номограммы сокращается время
технико-экономических расчетов, определяющих
оптимальные режим эксплуатации и конструкцию аппарата,
а также его минимальную стоимость.
ЛИТЕРАТУРА
1. Циборовский Я. Процессы химической
технологии. Л., Госхимиздат, 1958.
2. К л и м е н к о А. П., Каневец Г. Е. Расчет
теплообменных аппаратов на электронных
вычислительных машинах. М., «Энергия», 1966.
3. Прейскурант № 23—08. Оптовые цены на оборудование
вентиляционное для кондиционирования воздуха и
калориферы. М., Прейскурантиздат, 1967.
4. Ценник на монтаж оборудования, № 7. Компрессорные
машины, насосы, вентиляторы. М., Машиностроение,
1968.
5. Методика определения экономической эффективности
внедрения новой техники, механизации, автоматизации
производственных процессов в промышленности. М.,
АН СССР, 1962.
6. Алексеев В. П., Пономарева Э. Д.,
Дорошенко А. В. Исследование гидравлических
сопротивлений и массообмена в пленочной градирне с
регулярной насадкой. «Холодильная техника и
технология», 1968, № 7.
7. А л е к с е е в В. П., Пономарева Э. Д., Д о-
р о ш е н к о А. В. Исследование рабочих
характеристик пленочных градирен с регулярной насадкой.
«Холодильная техника», 1968, № 8.
43
ОБМЕН ОПЫТОМ
Устройство для измерения скорости воздушного потока
Измерять скорость воздушного потока
требуется не только в метеорологии, но и при
решении ряда технических задач, например при
разработке, исследовании и наладке
аэродинамических устройств, создании установок с
определенными климатическими условиями и др.
Существуют электрические, аэродинамические
и механические методы измерений.
Наиболее точными, обеспечивающими
широкий диапазон исследуемых величин, являются
электрические методы с использованием
термоанемометров либо индуктивных и генераторных
датчиков, причем не с амплитудной, а с
частотной модул яцией.^ Однако для применения этих
методов на практике требуется громоздкая и
сложная аппаратура, что делает их мало
пригодными для проведения производственных
испытаний.
Поэтому на практике наибольшее
распространение получили механические анемометры с
лопастными либо чашечными вертушками. Один
из основных недостатков этих приборов —
определение лишь средней скорости за некоторый
период времени и отсутствие в ряде случаев
возможности установить пределы, в которых в
течение данного времени изменяется скорость
воздушного потока.
Аэродинамические методы измерений при
помощи трубок скоростного напора применяются
в основном для калибровки электрических и
механических анемометров в аэродинамической
трубе.
Авторами на основе разработанных
промышленностью приборов создано простое и
надежное устройство, удобное для проведения
производственных испытаний.
В основу устройства положены механический
анемометр крыльчатого типа АСО-3, служащий
преобразователем скорости воздушного потока
в частотномодулированный сигнал, и частотомер
Ф433/3 в качестве указывающего прибора.
Принципиальная электрическая схема
измерения скорости воздушного потока приведена
на рис. 1.
При вращении крыльчатки анемометра под
действием измеряемого воздушного потока
лопасти крыльчатки прерывают световой поток,
681.2:62-52
направленный от осветителя к
фотосопротивлению, расположенному непосредственно под
крыльчаткой. Частота тока, протекающего через
фотосопротивление, оказывается
пропорциональной скорости вращения крыльчатки, а
следовательно, скорости воздушного потока.
Частота тока в цепи фотосопротивления измеряется
частотомером Ф433/3 за счет изменения частоты
напряжения на сопротивлении R.
-т-?
Рис. 1. Принципиальная электрическая схема измерения
скорости воздушного потока.
Таким образом, электрическая схема состоит
из двух цепей — освещения и измерения. В цепь
освещения входят три последовательно
соединенных сухих гальванических элемента Б1
марки 165 Л и лампа накаливания Л, в цепь
измерения — источник питания Б2 (сухая анодная
батарея 70АМЦГ), фотосопротивление ФС марки
ФСК-1, сопротивление R и измеритель частоты
И марки Ф433/3. Цепи освещения и измерения
включаются выключателями Вкг и Вк2.
На рис. 2 приведен общий вид устройства
для измерения скорости воздушного потока.
Параметры измерительной схемы подобраны
так, что при измерении в естественном
освещении не требуется дополнительная подсветка.
Осветительная лампа должна получать
питание от источника постоянного напряжения либо
от высокочастотного генератора во избежание
погрешностей, могущих возникнуть вследствие
дополнительной модуляции тока в измерительной
цепи частотой источника питания.
Предложенная методика измерения скорости
воздушного потока не нуждается в
дополнительной калибровке измерительной схемы. При
определении скорости воздушного потока можно
пользоваться графиками перевода показаний
механического счетчика анемометра в значения
скорости воздушного потока, которые
прилагаются к анемометру заводом-изготовителем.
Ur Щ
Рис. 2. Общий вид устройства для измерения скорости
воздушного потока.
Число делений в секунду при пользовании
анемометром ранее определялось по показаниям
механического счетчика анемометра и
секундомера; в предлагаемом устройстве оно
определяется посредством частоты, отсчитанной
частотомером. Расчет ведется по формуле
/
N =
24
где N — число делений в секунду;
/ — показания частотомера, Гц.
На рис. 3 приведен график определения
скорости воздушного потока, построенный по
приведенной формуле.
Щ
t
г 4W
33,6
§'4
§44
QA
«3
щн
4,8
0,2
0,4 0,6 0,8
Скорость, м/с
W
Рис. 3. График определения скорости воздушного потока.
Для удобства определения скорости
воздушного потока на заводском графике рядом со шкалой
«число делений в секунду» помещается шкала
«частота в герцах», что значительно упрощает
работу с прибором, так как позволяет установить
скорость непосредственно из графика по частоте,
указываемой частотомером (без
предварительного пересчета).
Точность нахождения частоты для диапазона
скоростей воздушного потока в пределах 0,2—
1 м/с, по паспортным данным частотомера
Ф433/3 составляет ±1,5%, что вполне
обеспечивает точность определения скорости
воздушного потока, гарантируемую паспортными
данными анемометра.
Разработанное устройство достаточно простое,
состоит из стандартной аппаратуры,
выпускаемой промышленностью, позволяет проводить
дистанционные и непрерывные измерения, а при
необходимости записывать измеряемые величины
благодаря наличию электрического сигнала.
Канд. техн. наук О. И. БОГДАНОВ, Л. М. ПЯСИК,
М. Л. ГИНДИН — ХОКБ ХМ
Устройство аварийной сигнализации с запоминанием
621.565.59-52
При работе автоматизированных
компрессоров непрерывно контролируется ряд параметров.
Когда эти параметры достигают опасных
значений, автоматические приборы защиты
немедленно останавливают компрессор и подают
соответствующий сигнал.
Параметры и надежность систем аварийной
сигнализации значительно улучшаются в
результате применения полупроводниковых четырех-
слойных переключающих приборов (динисторов
и тиристоров). По сравнению с
электромагнитными реле переключающие приборы
значительно долговечнее, имеют меньшие габаритные
размеры и вес, более надежны в работе.
Динисторы и тиристоры обладают
вольт-амперной характеристикой 5-типа и двумя участками
45
устойчивого равновесия с большим и малым
сопротивлением, разделенными участком
отрицательного сопротивления. Динисторы
переключаются в проводящее состояние при увеличении
анодного напряжения до GпеР, а тиристоры —
аналогично динисторам, а также при подаче
смещения на управляющий электрод.
На рис. 1 представлена схема бесконтактного
реле с переключающими приборами. При
срабатывании элемента управления (размыкание
контактов датчика 1) напряжение на аноде дини-
стора Дг достигает величины, обеспечивающей
его включение. В обмотке управления Wx
импульсного трансформатора ИТ возникает
импульс тока, индуцирующий во вторичной
обмотке W2 напряжение, приложенное к
управляющему электроду тиристора 7\. Тиристор
переключается в проводящее состояние, напряжение
на сопротивлении R± резко возрастает.
Малогабаритный импульсный трансформатор
обеспечивает развязку входных и выходных цепей, а
также дает возможность форсировать сигналы
управления.
Рис. 1. Принципиальная
схема бесконтактного
реле.
Баланс мощности импульсного
трансформатора подчиняется условию
где Р.
^вх^" * в ы х-^ -* т U т»
вх
р
1 вых
* Т J У Т
- мощность на обмотке управления
трансформатора;
- мощность на выходе трансформатора;
сила тока и напряжение
управляющего электрода для переключения
тиристора .
Для надежного включения тиристора
длительность времени ту управляющего импульса должна
быть больше времени переходного процесса тп
нарастания анодного тока тиристора до уровня,
соответствующего току выключения /вык.
Принципиальная схема аварийной
сигнализации с использованием полупроводниковых
переключателей и цифрового индикатора
представлена на рис. 2. При нормальных значениях
контролируемых параметров все контакты дат-
Г» II А* I 10*~П1* !
и I|Щф| [щЧ I ШЩ
%
Л **2Z0 A
Рис. 2. Принципиальная схема устройства аварийной
сигнализации:
Сх — конденсатор МБГП-3 D00В, 10 мкФ — 11); Rx—
R4 — резистор МЛТ-0,5A5 кОм±5%); #Б — резистор
ПЭВ-7,5 C0 кОм±10%); R6—R8 — резистор МЛТ-0,5
E0 кОм±5%); R9—R12 — резистор МЛТ-0,5 A кОм±5%);
#13. #1Б. ^17 — резистор МЛТ-0,5 A20 кОм±5%); #14,
#ie. ^18 — резистор МЛТ-0,5 (82 кОм±5%); D1— диод
Д217; D2—D7 — диод Д219А; D8—D1Q — динистор
КН102Е; Тх—Т4 — тиристор КУ101Е; Лх —
индикаторная лампа ИН-4; Дрх — дроссель; Кн — кнопка
однополюсного включения; HT1—HTZ — импульсный
трансформатор (оксифер МН-1000 18 х8 х5 мм, Wx—500
витков, W2> W3 — 40 витков).
чиков замкнуты. Напряжение, снимаемое с
делителей на сопротивлениях R13—R18, меньше
напряжения переключения с7пер динисторов
D8—D10. При размыкании контактов датчика
2 сопротивление Rie отключается от минуса
источника питания. Напряжение на динисторе D$
резко увеличивается, вследствие чего он
переходит в проводящее состояние. Во вторичных
обмотках W2 и Wz трансформатора ИТ2
появляется импульс тока, который открывает тиристоры
Тг и Тз. Катод 2 цифрового индикатора
подключается к минусу питания и загорается цифра 2.
Одновременно напряжение на делителях из
сопротивлений R13~R18 падает практически до
нуля, поэтому в дальнейшем размыкание
контактов любых из оставшихся датчиков не
изменяет состояния схемы, обеспечивающей
избирательное зажигание цифрового индикатора и
«запоминание» сигналов до вмешательства
обслуживающего персонала. После устранения
неисправности цифра гасится кнопкой Кн.
Питание схемы осуществляется переменным
напряжением 220 В, потребляемая мощность не
превышает 5 Вт.
А. Р. ШЕЛЯГ, П. А. КОЦЮМАХА,И. Б. МОИК, О. П. ЖУК
ХРОНИКА
Внешняя торговля СССР холодильным оборудованием
и скоропортящимися продуктами в 1970 г.
В 1970 г. в СССР было ввезено промышленное
холодильное оборудование на общую сумму
29,1 млн. руб., в том числе из ГДР на 18,7 млн.,
из Чехословакии на 4,8 млн., из Венгрии на
2,7 млн., из Италии на 0,5 млн,, из Франции
на 0,15 млн. руб. Кроме того, из Японии ввезено
оборудование для производства компресссров
к бытовым холодильникам на сумму 15,8 млн. руб.
Из ГДР импортировано 100 поездов с
машинным охлаждением, 120 изотермических вагонов
и 418 автономных вагонов с машинным
охлаждением общей стоимостью 36,6 млн. руб. Ввезено
также 5684 авторефрижератора стоимостью
19,1 млн. руб., в том числе из Польши 5162 и
из Чехословакии 520 авторефрижераторов.
Импорт домашних холодильников составил 5,0 тыс.
шт. на сумму 426 тыс. руб.
Экспорт промышленного холодильного
оборудования выразился в сумме 3,6 млн. руб.
Вывезено также 78,6 тыс. домашних холодильников
на сумму 5,9 млн. руб.
Оборот внешней торговли скоропортящимися
продуктами составил в 1970 г. 625,5 млн. руб.
По отдельным видам продуктов оборот
выразился в следующих цифрах ( в тыс. руб.):
Экспорт Импорт
Мясные и молочные
продукты 123 825' 119 291
Рыба и рыбные
продукты 71 596 14 892
Овощи, фрукты, ягоды,
плоды 13 026 282 914
Экспорт некоторых продуктов составил в
натуральном выражении:
Мясо свежемороженое . . . 38,1 тыс. т
Консервы мясные 52,3 млн. банок
Масло коровье 73,0 тыс. т
Сало топленое 88,9 » »
Консервы молочные .... 64,0 млн. банок
Сыры . . "" 7,2 тыс. т
Рыба 243,6 » »
Консервы рыбные . .
Консервы лососевые . .
Консервы крабовые . .
Икра красной рыбы и лосо
севых
Икра прочих рыб . .
62,9 млн. банок
15,2 » »
12,4 » »
159,7 т
840,0 т
Импорт отдельных продуктов в 1970 г.
характеризуется следующими цифрами:
Мясо свежемороженое . . . 82,3 тыс. т
Птица свежемороженая . . 61,1 » »
Консервы мясные 29,0 млн. банок
Консервы мясо-растительные 28,7 » »
Масло коровье 2,2 тыс. т
Молоко сухое 20,3 » »
Сыры 0,4 » »
Брынза 10,0 » »
Яйца в скорлупе 602,3 млн. шт.
Рыба 13,1 тыс. т
Филе рыбное 25,2 » »
Икра 40,6 т
Помидоры свежие 92,6 тыс. т
Лук 23,6 » »
Другие овощи свежие . . . 47,2 » »
Овощи консервированные 249,3 » »
Томатная паста и пюре . . 22,6 » »
Яблоки 250,8 » »
Виноград 56,9 » »
Апельсины 250,3 » »
Лимоны 55,6 » »
Мандарины 8,1 » »
Бананы 14,9 » »
Ананасы 5,3 » »
Прочие свежие фрукты и
ягоды 37,9 » »
Фрукты, ягоды, плоды
сухие 128,9 » »
Фрукты, ягоды, плоды
консервированные 114,9 » »
Фрукты, ягоды, плоды суль-
фитированные 48,6 » »
Орехи и миндаль 39,2 » »
Вина виноградные .... 719,3 » »
Пиво 2,2 млн. дкл
«Внешняя торговля СССР за 1970 год».
Статистический обзор. М., изд-во
«Международные отношения», 1971.
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
XIII Международный конгресс по холоду
С 21 августа по 3 сентября с. г. в Вашингтоне
состоялся очередной XIII Международный конгресс по холоду,
организованный Международным институтом холода
(ШХ).
От СССР в конгрессе приняла участие делегация
советских специалистов в составе 14 человек и группа
туристов из 8 человек. Глава делегации — проф.
В. С. Мартыновский, ректор Одесского
технологического института холодильной промышленности,
руководитель группы туристов — доцент А. А. Попов
(Всесоюзный заочный институт пищевой промышленности).
Программа конгресса состояла из церемонии
открытия, пяти пленарных заседаний и церемонии закрытия
конгресса; восьми технических заседаний научных
комиссий NMX, а также ряда деловых заседаний:
Научного совета (до конгресса 26 августа и после конгресса
3 сентября в новом составе), Генеральной конференции
B8 августа), Исполнительного комитета B сентября в
новом составе) и комиссий МИХ C сентября).
В дни технических заседаний научных комиссий МИХ
(с 30 августа по 2 сентября) были организованы
кратковременные экскурсии на промышленные предприятия и
в научно-исследовательские организации.
Программа также предусматривала ряд мероприятий
в вечернее время и в воскресные дни: осмотр
достопримечательностей Вашингтона и его окрестностей,
приемы (американским обществом
инженеров-холодильщиков и фирмой «Данфосс»).
Кроме того, была разработана специальная
программа для дам и сопровождающих лиц.
В работе конгресса участвовало более 900
специалистов из 41 страны, Вместе с делегацией СССР, которая по
количеству членов была одной из представительных, на
конгрессе присутствовали делегации Венгрии, Польши,
Румынии, Чехословакии и Югославии.
27 августа в самом большом зале отеля Шератон-
Парк состсялосъ торжественное открытие конгресса.
Конгресс открыл доктор Р. Джордан —
вице-президент Научного совета МИХ, заместитель председателя
Оргкомитета.
С приветственными речами выступили: секретарь по
международным связям американской академии наук
г-н X. Браун, президент американской инженерной
академии г-н Линдер, представитель Госдепартамента США
В. X. Тафт, президент Американского общества
инженеров по отоплению, холодильной технике и
кондиционированию воздуха г-н С. Гилман, председатель
Американского национального комитета МИХ г-н А. Ньютон.
С ответами на приветствия выступили директор tAlAX
г-н Анке (Франция) и президент Исполнительного
комитета МИХ г-н Блаунт (Великобритания).
На этом же заседании профессору Л. Р. Рею
(Швейцария) была вручена медаль Оттезена от имени
Датского правительства руководителем датской делегации
проф. С. А. Андерсеном.
После перерыва состоялось первое пленарное
заседание, на котором выступил проф. А. Кантровиц (США)
с докладом о развитии технологических исследований.
На следующих пленарных заседаниях были
заслушаны доклады «Влияние окружающих условий и
кондиционирования воздуха на человека» — Ф. А. Миссенар
(Франция), «Регулирование окружающих комфортных
условий для повышения продуктивности в учебных
заведениях и для здравоохранения» — Р. Г. Невинс (США),
«Развитие контейнерных перевозок на море» — Г. Е. Мер-
лен (Франция), «Развитие контейнеризации при
шоссейных и железнодорожных перевозках» — Г. А. Бартон
(Великобритания), «Роль холодильной техники в решении
мировой проблемы питания» — Г. Лорентцен (Норвегия),
«Сохранение человеческих органов с помощью
гипотермии и замораживания» — Т. И. Малинин (США).
28 августа в главном конференц-зале
Международного отдела Госдепартамента США состоялось заседание
Генеральной конференции МИХ — высшего органа
института.
На конференции рассматривались следующие
основные вопросы:
— выборы президента Генеральной конференции на
1971—1975 гг.;
— доклады руководителей МИХ о деятельности
института за 1967—1971 гг. и основных направлениях на
1971—1975 гг.;
— выборы президента и вице-президентов
Исполнительного комитета МИХ на 1971—1975 гг.;
— выборы президента, вице-президентов и членов
Научного совета на 1971—1975 гг.;
— определение места проведения следующей
Генеральной конференции и XIV Международного
конгресса по холоду.
В связи со смертью президента Генеральной
конференции проф. И. Куприянова, который был выбран в
1967 г. в Мадриде, конференцию открыл президент
Исполнительного комитета доктор Б. Блаунт. В своем
выступлении он отметил полезную работу ряда ведущих
специалистов по холоду, которые умерли за последние
четыре года. В том числе был отмечен и директор
ВНИХИ Ш. Н. Кобулашвили, который в течение 8 лет был
вице-президентом Исполнительного комитета МИХ, а
затем почетным членом МИХ.
Президентом следующей Генеральной конференции
был избран проф. П. Глансдорф (Бельгия), который с
1949 г. успешно работает в руководящих органах МИХ.
С докладами о деятельности института за четыре года
выступили президент Исполнительного комитета доктор
Б. Блаунт, президент Научного совета проф. Г.
Лорентцен и директор МИХ г-н Анке, сделавший также
сообщение о внесении изменений в Международную
конвенцию МИХ и Правила по ее применению в связи с
предложением Научного совета об изменении структуры
совета и порядка его избрания.
Такие предложения были разосланы ранее всем
странам-членам МИХ.
Новая структура предусматривает объединение
десяти прежних комиссий в пять следующих секций:
А — криология, включая тепло- и массопередачу при
очень низких температурах;
В — термодинамика, тепло- и массопередача,
холодильные машины;
С — биология и холодильная технология пищевых
продуктов;
48
Д — хранение и транспорт;
Е — кондиционирование воздуха.
В состав секций входят следующие комиссии:
Ai—криофизика, А2—криогенная техника,
Аз—сжижение и разделение газов;
Bi—тепло- и массообмен (прежняя комиссия II),
В2 — холодильные машины (прежняя комиссия III);
Cj — сублимационная сушка, криобиология,
применение холода в медицине (прежняя комиссия X), Сг—
холодильная технология пищевых продуктов (прежняя
комиссия IV);
Ai — холодильники (прежняя комиссия V), Дг —
наземный холодильный транспорт (прежняя комиссия VII),
Дз — морской холодильный транспорт (прежняя
комиссия VIII);
Ei — кондиционирование воздуха (прежняя
комиссия VI).
В состав Научного совета МИХ, кроме президента
и вице-президентов (которыми являются президенты
секций), входят и президенты комиссий. Члены Научного
совета избираются Генеральной конференцией, а вице-
президенты комиссий избираются Научным советом.
Ранее вице-президенты комиссий также входили в состав
Научного совета и избирались Генеральной
конференцией.
Новым президентом Исполнительного комитета МИХ
был выбран доктор В. Пентцер (США), который ранее
занимал должность второго вице-президента
Исполнительного комитета.
Одним из вице-президентов Исполнительного
комитета выбран В. В. Ануфриев — заместитель министра
мясной и молочной промышленности СССР.
Президентом Научного совета было предложено
переизбрать проф. Г. Лорентцена, что и было
единогласно принято.
Президентами секций, которые одновременно
должны являться и вице-президентами Научного совета., были
избраны Е. Ф. Хаммель — США (секция А), Л. Маттаро-
ло — Италия (секция В), Л. Р. Рей — Швейцария
(секция С), В. Каминский — Польша (секция Д) и Г. Верней —
Бельгия (секция Е).
Кроме того, было принято решение избрать еще
одного (шестого) вице-президента Научного совета от
страны, где будет проводиться следующий конгресс
/ЛИХ. Проф. Лорентцен предложил избрать проф.
В. С. Мартыновского (СССР), как одного из
организаторов будущего XIV конгресса.
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
F 16k 15/16; F 04b 39/10; F 01 1 9/02
№ 306306 A404222/24-6 от б февраля 1970 г.)
Авторы изобретения А. Б. X а р ч е н к о, В. П. А ф о н -
ский и А. X. Брун
Заявитель Московский завод «Компрессор»
Полосовой клапан
Полосовой клапан, например, для поршневого
компрессора, содержащий запорные элементы, размещенные
между седлом и упругими ограничителями прогиба, консоль-
но закрепленными по концам запорного элемента,
отличающийся тем, что с целью повышения надежности
ограничитель выполнен в виде системы установленных одна над
другой пружинящих пластин рессорного типа.
Президентами комиссий Аг и Аз избраны К.
Мендельсон и Г. Хасельден (Великобритания); комиссии
Bi —X. Глазер (ФРГ), В2 —О. Червенка (ЧССР);
комиссии Q — Р. Ульрих (Франция), Сг—В. Ротмайер
(Швейцария); комиссии Д1 — П. Пирссон (Швеция),
Дг — X. Мефферт (Голландия), Дз — А. Корсгаард
(Дания); комиссии Ei — А. Ньютон (США).
Президент комиссии Ai будет выбран позднее по
согласованию с ИЮПАП.
По вопросу о месте проведения следующего XIV
конгресса директор МИХ г-н Анке зачитал письмо
заместителя председателя Советского национального
комитета МИХ В. В. Ануфриева с предложением
проведения следующего конгресса в 1975 г. в Москве.
Руководитель советской делегации проф. В. С. Мартыновский
подтвердил это приглашение и Генеральная
конференция единодушно 'приняла решение о проведении
следующего XIV конгресса в 1975 г. в СССР.
На технических заседаниях десяти комиссий МИХ
C0.VIII — 2.IX) было рассмотрено 430 докладов, в том
числе 49 докладов от СССР.
Наибольшее число докладов рассматривалось:
— комиссией 1 (физика низких температур,
криогенная техника и сжижение газов) — 99 докладов A0 от
СССР);
— комиссией 2 (термодинамика и теплопередача) —
70 докладов D от СССР);
— комиссией 10 (криобиология и сублимационная
сушка) — 61 доклад A2 от СССР).
Краткие содержания наиболее интересных докладов
будут опубликованы в следующих номерах журнала
«Холодильная техника».
3 сентября состоялась церемония закрытия конгресса.
После краткого слова председателя заседания проф.
Р. Джордана (США) выступил директор МИХ г-н Анке,
президент Генеральной конференции П. Глансдорф, а
также руководитель советской делегации проф.
В. С. Мартыновский, который, поблагодарив Оргкомитет
США за хорошую организацию конгресса, сообщил о
решении Генеральной конференции о проведении
следующего XIV конгресса в СССР, что было встречена
аплодисментами.
После конгресса советские делегаты и туристы
приняли участие в поездке по стране и посетили ряд
промышленных предприятий, холодильников и
научно-исследовательских учреждений США.
В. М. ШАВРА
F25d 11/02
№ 306324 [1309551/28-13 от 22 февраля 1969 г.)
Б. Е. Н е с т е р е н к о, М. К. Сидоренко,
В. П. Андреев и О. В. Мезенин
Крышка люка
Крышка люка, преимущественно для домашних
холодильников, с элементами крепления и уголками для
поддержки трубки испарителя, отличающаяся тем, что
с целью исключения попадания влаги в теплоизоляцию
крышка люка имеет по периферии отбортовку с
вертикальными ребрами для захвата фланца люка и соединенную в
нижней части с наклонным лотком для стока талой воды.
^y\AA/\AAAAAA/\A/V\AAA.\AAAAAAA/VNAA/V\^^
49
В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ
СТРАНАХ
Шкафные кондиционеры, изготовляемые в ГДР
Шкафные кондиционеры типа KS [1] конструктивно
усовершенствованы и серийно изготовляются заводом
им. К. Маркса в г. Потсдам-Бабельсберг (ГДР).
Отличительная особенность новой конструкции —
сборка автономных и неавтономных кондиционеров различной
производительности по воздуху и холоду из
унифицированных секций-узлов (рис. 1): воздухообрабатывающих,
управления и регулирования, холодильной (у автономных
кондиционеров) или опорной (у неавтономных
кондиционеров).
у KGS/K у KGSZK у KGS3K у KGS4K
Таблица
К KG5JW „ №2W v K^dW v №4W
ТЭТ '
/-
M
X
щ
14
1 j
J /r
Рис. 1. Схема построения автономных и неавтономных
шкафных кондиционеров из унифицированных секций:
а — автономные кондиционеры (с индексом «К»); б —
неавтономные кондиционеры (с индексом «W»); / — возду-
хообрабатывающая секция; 77 — холодильная секция;
/// — секция управления и регулирования; IV—
опорная секция; V — сборный воздуховод (или короб).
Секции воздухообрабатывающая / и управления и
регулирования /// для автономных и неавтономных
кондиционеров конструктивно одинаковы. Число
воздухообрабатывающих секций можно изменять от 1 до 4.
Соответственно меняются длина холодильных секций II у автономных
кондиционеров и длина опорных секций IV у
неавтономных.
Воздух поступает в кондиционер через отверстия в
стенках холодильной (опорной) секции. Приготовленный
воздух выходит либо из каждой воздухообрабатывающей
секции, либо из сборного короба V, объединяющего возду-
хообрабатывающие секции.
Основные габаритные размеры и характеристики
кондиционеров представлены в табл. 1—6 и на рис. 1—5 [2].
В автономных кондиционерах применяются
холодильные машины, работающие на фреоне-22. Автоматика —
электрическая. Принципиальная схема автоматического
регулирования кондиционеров показана на рис. 5.
Тип шкафных
кондиционеров
Автономные
Неавтономные
Марка
KGS 1K
KGS 2 К
KGS3K
KGS4K
KGS 1W
KGS 2W
KGS 3W
KGS 4W
озду-
аты-
сек-
исло в
ообраб
ающих
ий
~ X и sf
1
2
3
4
1
2
3
4
Габаритные
размеры
(? = 996 мм,
см. рис. 1), мм
L
н
1297 ! 2128
2133
2Р69
3805
2253
2353
2353
1297 2112
2133 j 2112
2969 j 2112
3805
2112
^
о
CQ
620
1080
1585
1940
460
750
1040
1340
Марка
автоном-
диционера
KGS 1K
KGS 2K
KGS3K
KGS 4K
Номинальная
производительность по
воздуху, тыс. м3/ч
5,6
C,3)*
И,2
16,8
22,4
Холодопроизводи-
тельность при *с1 =
= 30°С, ф = 50%,
*К = 32°С, тыс. ккал/ч
нормальное
исполнение
19,8
A0,7)*
33,8
55,0
75,0
форсированное
исполнение
Разрабатывается
55
75
Разрабатывается
Таблица 2
Потребляемая
мощность
электродвигателя, кВт
нормальное
исполнение
11 G,5)*
22
30
40
форсированное
исполнение
Разрабатывается
27
37
Разрабатывается
* В скобках указаны показатели варианта кондиционера
KGS 1K; *С1 — температура поступающего воздуха по сухому
термометру, °С.
Таблица 3
Марка
неавтономного
кондиционера
KGS 1W
KGS 2W
KGS 3W
KGS 4W
Номинальная
производительность
по воздуху,
тыс. м3/ч
5,6
11,2
16,8
22,4
Холодопроизводи-
тельность при tcl =
26°С, ф = 50%,
tBH=6°C, тыс. ккал/ч
нормальный режим
19
38
57
76
форсированный
режим
21
42
63
84
эляемая
сть элек-
гателя,
Потре<
мощно
тродви
кВт
3
6
9
12
?вн—температура поступающей воды, °С.
50
Таблица 4
Таблица 5
Номинальная
производительность
по воздуху,
тыс. м3/ч
5,6 !
11,2
16,8
22,4
Теплопроизводитель-
ность, тыс. ккал/ч, при
обогреве (*с1=10°С)
водой 70—90°С
в калорифере
модели
1RR
21,5
43,0
64,5
86,0
2RR
38
76
114
152
паром
давлением
3 кгс/см2
40
80
120
160
Мощность
электрокалориферов, кВт
при обогреве
дополнительном
13,3
26,6
39,9
53,2
полном
26,6
53,2
79,8
106,4
ения
об/мин
стота врап
тилятора,
1045
1580
2025
Уровень шума, создаваемого автономными
кондиционерами, Дб А
в сечении, где
присоединяется
приточный
воздуховод
KGS 1K
82
87
91
KGS 2K
85
90
94
в помещении
KGS 1K
76
78
80
KGS 2K
78
79
81
в месте забора
наружного воз-
Духа
KGS 1K
77
78
79
KGS 2K
77
77
78
Таблица 6
П Л
Рис. 2. Схема автономного кондиционера KGS1K:
/ — воздухообрабатывающий агрегат (секция); // —
холодильный агрегат; /// — секция управления и
регулирования; IV — сборный воздуховод:
/ — воздушный фильтр с синтетическим волокнистым
материалом «Вифилон»; 2 — четырех- или семирядный
испаритель-воздухоохладитель в автономном кондиционере
(или четырехрядный воздухоохладитель в неавтономном
кондиционере); 3 — электрический подогреватель для
дополнительного нагрева воздуха в переходное время года
(возможен электроподогреватель для полного нагрева
воздуха в расчетном режиме); 4 — однорядный ARR)
или двухрядный BRR) подогреватель, питаемый горячей
водой или паром; 5 — осево-центробежный вентилятор;
6 — электродвигатель; 7 — предохранитель; 8 —
главный выключатель; 9 — внешняя панель управления и
сигнализации; 10 — приборы автоматического
регулирования; 11 — прессостат; 12 — фильтр-осушитель; 13 —
полугерметичный (бессальниковый) компрессор; 14 —
охлаждаемый водой конденсатор; 15 — водорегулирующий
вентиль.
ения вен-
мин
^
(X
eg
ь к
СО ^
IT н
1045
1580
2025
Уровень шума, создаваемого неавтономными
кондиционерами, Дб А
в сечении, где
присоединяется
приточный воздуховод
^
СО
О
tf
82
88
91
?
<м
СО
О
tf
85
90
94
?
СО
СО
О
X
92
96
?
т*-
СО
О
^
93
97
в помещении
?
*-*
СО
О
X
68
73
76
?
С^1
со
О
*
76
79
?
СО
СО
О
^
78
81
?
Tf
СО
О
*
79
82
в месте забора
наружного
воздуха
?
~
СО
О
tf
59
64
70
?
СЧ
СО
О
X
67
73
?
СО
СО
О
X
69
75
?
т
со
О
*
70
76
Примечание. Возможны отклонения в пределах
±3 Дб А для KGS 1W и ±4 Дб Л для кондиционеров KGS 2W,
3W и 4W.
4120
%зо
% а о
70
SO
50
30
Ш1
кш
тч
Км
I
1 2 3 Ч 5 В 7 8 910 10 30
Производительность кондиционера по боздуху,тыс.м3/ч
Рис. 3. Аэродинамическая характеристика осево-центро-
бежного вентилятора воздухообрабатывающей секции
автономных и неавтономных шкафных кондиционеров
(вентиляторы каждого кондиционера снабжаются различными
двигателями и ременными передачами в 9 вариантах).
51
JO
<- г 5
20
10
% 5
I
I
I
№1К §А
V
sm/
V
[Щ
КШК
1 /
/
i
1
\GS3K
1l
//
/
»/
/
7
г
КС5^/<'
/
/
/
/
; J0
ZJ
^/^
/«f
-i
//
V
11
у/
//
г
/
11
f /
/
у
/
_/
oV
KGS4W
7
1
KG5zw/
Ъ>
/
/
И/
*/
/
/
у
/
^
О 10 20 JO 40 50 60 70 80 30
ХолодопроизВодитсльность, тыс. ккал/ч
а
I L.J
Рис. 5. Принципиальная схема автоматического
регулирования параметров воздуха:
1 — помещение; 2 — регулятор температуры; 3 —
регулятор влажности; 4 — исполнительный механизм
увлажнителя; 5 — исполнительный механизм линии питания
электроэнергией холодильной машины автономного
кондиционера или клапана на линии подачи холодной воды
к воздухоохладителю неавтономного кондиционера; 6 —
исполнительный механизм на линии подачи горячей воды
или электроэнергии к воздухонагревателю; 7 —
исполнительный механизм взаимообратных воздушных
смесительных] клапанов; 8 — коммутатор; 9 — вентилятор с
электродвигателем.
На месте монтажа кондиционеры рекомендуется
размещать с соблюдением расстояний, указанных на рис. 6
и в табл. 7.
Таблица 7
Размеры
d
с
Ь
а
KGS 1K
600
800
1000
1000
KGS 2K
600
1000
1000
1000
KGS ЗК
и KGS 4K
600
1300
1300
1200
ЛИТЕРАТУРА
1. Барулин Н. Я. Кондиционеры, выпускаемые
заводами ГДР. «Холодильная техника», 1967, № 12.
10
0 10 20 30 40 50 ВО 70 80 30 100 110
Холодо производительность, тыс. ккал/ч
f *
Рис. 4. Зависимость холодопроизводительности
автономных (а) и неавтономных (б) кондиционеров от
производительности по воздуху и начальной его температуры tcl
(испаритель четырехрядный, начальное влагосодержание
dx-= 10 г/кг).
Фронтальная сторона
а~
Рис. 6. Расстояния от стен и перекрытия, которые
рекомендуется соблюдать при установке автономных (а) и
неавтономных (б) кондиционеров. (В скобках указаны
минимальные расстояния, размеры d, с, Ь, а приведены в табл. 7)
2. Материалы завода им. К- Маркса (ГДР) — Основы
проектирования кондиционеров. Приборы для
кондиционирования воздуха системы ИЛКА (система
стандартных элементов вентиляционной и холодильной
техники).
Е. Е. КАРПИС
52
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Нестандартизировсшное оборудование холодильников
ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛИ, часть IV
В больших холодильных камерах с воздушным
охлаждением применяются воздухоохладители поверхностью
охлаждения 200 и 250 м2.
В камерах замораживания (морозилках) на
холодильниках устанавливаются воздухоохладители поверхностью
охлаждения 460, 600 и 630 м2.
Конструкции этих аппаратов также разработаны
проектным институтом «Гипрохолод».
Вертикальный воздухоохладитель поверхностью
охлаждения 200 м2 (рис. 1) размещают внутри холодильной
камеры.
Примерно такая же конструкция и у
воздухоохладителя поверхностью охлаждения 250 м2 (рис. 2).
Оба эти воздухоохладители оборудованы
центробежными вентиляторами Ц4-70 № 7 (по одному на аппарат).
Воздухоохладитель поверхностью охлаждения 200 м2
(рис. 3), у которого два центробежных вентилятора Ц4-70
№ 6, устанавливают вне камеры со стороны коридора
холодильника или расположенного рядом вспомогательного
помещения.
Указанные воздухоохладители употребляются при
применении одноканальнои системы воздухораспределения
с устройством только нагнетательного канала.
В морозильных камерах размещают вертикальные
воздухоохладители поверхностью охлаждения 460 м2
(рис. 4) с тремя осевыми вентиляторами типа 06—320
№ 8 производительностью по 18 000 м3/ч воздуха,
поверхностью охлаждения 600 м2 (рис. 5) с четырьмя
вентиляторами и поверхностью охлаждения 630 м2 (рис. 6)
с четырьмя осевыми вентиляторами типа 06—320 № 7
производительностью по 13 000—14 000 и3/ч воздуха.
В морозилках к обечайкам каждого из вентиляторов
присоединяется нагнетательный воздушный канал со
щелевыми соплами для регулирования равномерной
подачи воздуха по длине камеры.
Удаление снеговой шубы с поверхности батарей
воздухоохладителей указанных типов производится
орошением их водой, нагретой до 20° С, подаваемой из
смесительного коллектора, находящегося в машинном
отделении.
603L
-^*—
1
lyx (nJ
—(-¦-
1
уТ
Рис. 1. Воздухоохладитель аммиачный,
вертикальный, поверхностью
охлаждения 200 м2 (нормаль Н639/502).
53
Воздух
\ Воздух
3740
Рис. 2. Воздухоохладитель аммиачный,
вертикальный, поверхностью
охлаждения 250 м2 (нормаль Н639/503).
Рис. 3. Воздухоохладитель
аммиачный, вертикальный, поверхностью
охлаждения 200 м2 (нормаль
Н639/507).
'/ У /////////////// / //
/ / / /V {//////У/{У'V /// /44^
Пары аммиака
By 80
3600
то
Рис. 4. Воздухоохладитель аммиачный,
вертикальный, поверхностью
охлаждения 460 м2 (нормаль Н13741).
Рис. 5. Воздухоохладитель
аммиачный, вертикальный,
поверхностью охлаждения 600 м2
(нормаль Н721/505).
Характеристика
Н639/502
Н639/507
Н639/503
Н13741
Н721/505
Н3248/502
Поверхность охлаждения, м2
Холодильный агент
Батарея
диаметр труб, мм ....
число труб, шт
размер оребренной ленты,
мм
шаг оребрения, мм ... .
расчетная скорость
воздуха в батарее, м/с . . . .
Вентилятор
тип
количество
номер .
количество воздуха, м3/с
напор, кгс/м2
вращение
Электродвигатель
тип
мощность, кВт
частота вращения, об/мин
Габаритные размеры
воздухоохладителя, мм
Способ обогрева поддона . . .
Обогреватели
тип
число, шт
общая мощность, кВт . .
200
Аммиак
38/3,5
140
30X1
20 и 30
Ц4-70 исп. I
1
7
11000
65
Левое
A02-42-6BMCi
6,5
950
2900Х2910Х
Х2890
Электронагревателями
НВС-2,5/1,5
№ 172
3
4,5
200
Аммиак
38/3,5
120
30X1
16
Ц4-70 исп. I
2
6
7500X2
40
A02-32-6BMCI
1.5
1000
3740X по
месту Х4350
Горячей
водой
250
Аммиак
38/3,5
144
30X1
20 и 30
2,4
Ц4-70 исп. I
1
8
14 100
84
Правое
А02-32-6ВМС|
5,5
1000
3200X2600X
Х3820
Электронагревателями
НВС-2,5/1,5
№ 172
3
4,5
460
Аммиак
38/3,5
192
30X1
20 и 30
4,0
06—320
3
8
18000X3
28
A02-42-4BMQ
4,0
1440
4040Х2180Х
Х4260
'Электронагревателями
НВС-5,5/4,0
№ 184
3
12
600
Аммиак
38/3,5
220
30X1
20 и 30
4,0
06—320 исп.
4
8
18000X4
29
А02-42-4ВМС,
4,0
1500
4220Х2030Х
Х4000
Электронагревателями
ТЭН-13
№ 254
18
10,8
630
Аммиак
38/3,5
192
30X1
20 и 30
2,3
06—320 исп.
4
7
13000X4
19,5—21
А02-32-4ВМС
2,2
1500
5000Х2440Х
Х3300
Электронагревателями
ТЭН-13
№ 254
18
10,8
Воздух
Воздух
Рис. 6. Воздухоохладитель аммиачный,
вертикальный, поверхностью
охлаждения 630 м2 (нормаль Н3248/502).
При установке воздухоохладителей
необходимо предусматривать
мероприятия против замерзания воды в
подающем и сливном трубопроводах.
Все технические данные по
описанным воздухоохладителям приведены
в таблице.
М. Н. МЕРТЕШОВ, А. И. БАЛАНДИН —
Гипрохолод
56
РЕФЕРАТЫ
664.951.037.5
О нецелесообразности применения льда при хранении
подмороженной рыбы. МАСЛОВА Г. В., НОЗДРУНКО-
ВА И. Р. «Холодильная техника», 1971, № 11.
Изложены результаты работ по изучению
необходимости применения льда при хранении и транспортировке
подмороженной рыбы в лабораторных и производственных
условиях (на различных породах рыб) при использовании
воздушного и контактного способов подмораживания.
Сделан вывод, что применение льда при хранении и
транспортировке подмороженной рыбы нецелесообразно.
Библиографий 8. Иллюстраций 1.
664.8.037.5
Определение конечной температуры в замороженных
пищевых продуктах. ИОНОВ А. Г., МЕКЕНИЦ-
КИЙ С. Я. «Холодильная техника», 1971, № 11.
Предложен метод определения по данным испытаний
средневзвешенной температуры в центре блоков пищевых
продуктов после замораживания. Построены гистограммы
распределения температур в блоке рыбы после
замораживания в роторных аппаратах с аммиачным и
рассольным охлаждением, свидетельствующие о меньшем
рассеянии температур рыбы при аммиачном охлаждении
аппаратов. Таблиц 1. Иллюстраций 2.
664.8.037.5:536.24
Определение продолжительности замораживания
продукта при неодинаковых условиях теплообмена на
отдельных его поверхностях. ТЕЙДЕР В. А. «Холодильная
техника», 1971, № 11.
Изложена методика расчета продолжительности
замораживания продуктов, имеющих форму
параллелепипеда и цилиндра, стоящих на металлическом листе или
оребренной плите, и продукта в виде пластины,
замораживаемого в морозильной установке на охлаждаемой
плите. Иллюстраций 2. Библиографий 3.
536.24:66.095.3/.4:621.564.22
Теплоотдача при конденсации паров аммиака с
примесью минеральных масел на горизонтальных трубках.
МИРМОВ Н. И. «Холодильная техника», 1971, № И.
На основании физико-химического взаимодействия
аммиака с минеральными маслами показано, что
присутствие в конденсирующемся паре масла приводит к
изменению действия сил поверхностного натяжения. Опытные
данные по конденсации аммиака с примесью окисленных
масел обобщены в критериальной форме. Наличие
окисленного масла в паре приводило к увеличению численных
значений коэффициента теплоотдачи. В общее
критериальное уравнение введен критерий, полученный из
совместного анализа модели изменения режима течения пленки
конденсата и адсорбционной теории Гиббса. Приводится
уравнение для расчета коэффициента теплоотдачи при
конденсации пара в присутствии поверхностно-активных
веществ. Библиографий 14. Иллюстраций 2.
637.661.037.5
Влияние поверхностного давления на сохранность
биологических объектов при замораживании. КАУХ-
ЧЕШВИЛИ Э. И,, МИХАЙЛИН Н. В.,
КУЛАГИН В. Н. «Холодильная техника», 1971, № 11.
Рассматриваются вопрос о влиянии радиуса кривизны
кристаллов на равновесие системы кристалл — раствор
и последствия нарушения равновесия, затрагивающие
явление перемещения влаги в ткани клеточного
строения. На основании теоретических соображений делается
вывод о возможной гибели клеток под действием
межфазового давления и перемещений влаги в замораживаемой
ткани. Библиографий 2.
621.574.002.5.004
Перспективы использования пластинчатых аппаратов;
в компрессионных холодильных машинах. ИВАНОВ О. П.,
АЗАРСКОВ В. М., БУТЫРСКАЯ С. Т., МАМЧЕН-
КО В. О., КОВАЛЕНКО Л. М., КОРОБЧАНСКИЙ О. А.
«Холодильная техника», 1971, № 12. >
Описываются перспективные для холодильной
техники ряда отраслей народного хозяйства пластинчатые
аппараты. Приведены результаты их сопоставления и
технические характеристики. При одинаковых
энергетических коэффициентах испарители из пластин V-0,8 в 3—7
раз меньше по объему и в 2—3 раза по массе испарителей
ИТГ и ИТР. Таблиц 3. Библиографий 8. Иллюстраций 3.
621.565.001.5
Применение гидроцйклона для разделения масла и
жидкого аммиака. АБДУЛЬМАНОВ X. А., ВАГА-
БОВ И. И. «Холодильная техника», 1971, № 12.
В насосно-циркуляционных системах аммиачных
холодильных установок для отделения масла от жидкого
аммиака можно использовать гидроциклон. Исследована
эффективность разделения в зависимости от температуры
для заданных размеров гидроциклона. Таблиц 1.
Библиографий 3. Иллюстраций 5.
621.572:62-19
Пути повышения надежности малых холодильных
машин. ЯКОБСОН В. Б. «Холодильная техника», 1971,
№ 12
Дан анализ причин отказов малых холодильных
машин. Рассмотрены основные пути повышения их
надежности. Таблиц 1. Библиографий 4.
621.565:637.5:66.012-52
Автоматизированная система управления
производственным холодильником мясокомбината. АГАРЕВ Е. М.
«Холодильная техника», 1971, № 12
Описывается принципиальная схема
автоматизированной системы управления холодильником,
разработанная во ВНИХИ. Показано взаимодействие отдельных
элементов схемы и возможности, которые открывает
внедрение этой схемы. Иллюстраций 1.
551.345.037.1
Исследование термосвай, заполненных легкокипящей
жидкостью. ОНОСОВСКИЙ В. В., СОКОЛОВ В. С,
БУЧ КО Н. А., ОБРАЗЦОВ Ю. Н. «Холодильная
техника» , 1971, № 12
Приводятся сведения об исследованиях термосвай,
заполненных легкокипящей жидкостью. Процессы,
протекающие внутри термосвай, изучались на лабораторной
установке. Получены зависимости, описывающие
теплообмен в термосвае. Разработана методика и создана
установка для физического моделирования процессов
охлаждения или замораживания грунтового массива с помощью
термосвай. Приведены некоторые результаты полевого
эксперимента. Иллюстраций 2. Библиографий 6.
536.24
Тепло- и массообмен в замкнутом помещении при
подаче охлажденного воздуха через потолочные
перфорированные панели. ПОЛУШКИН В. И. «Холодильная
техника», 1971, № 12.
Рассмотрено влияние на тепло- и массообмен
приточного воздуха и воздуха помещения условий истечения
57
из перфорированных панелей. Приведены расчетные
зависимости, полученные в результате экспериментальных
исследований. Дана методика расчета начальных
теплосодержаний и скоростей истечения из перфорированных
панелей. Библиографий 7. Иллюстраций 3.
536.24.001.5
Исследование пластинчато-ребристых теплообменных
яоверхностей. ДУБРОВСКИЙ Е. В., ФЕДОТОВА А. И.
«Холодильная техника», 1971, № 12
Представлены результаты экспериментального
исследования и сравнения рассеченной и жалюзийной тепло-
обменных поверхностей. Дана методика относительного
сравнения эффективности теплообменных поверхностей.
Показана более высокая эффективность рассеченной тепло-
обменной поверхности. Библиографий 4. Иллюстраций 2.
664.8.037.1.004.16
Естественные потери при охлаждении пищевых
продуктов в воздухе. АЛЯМОВСКИЙ И. Г. «Холодильная
техника», 1971, № 12.
Аналитически выведено выражение для скорости
потери влаги продуктом при его охлаждении. Показано, что
скорость усушки продукта за время охлаждения
изменяется по экспоненциальному закону;
664.84/85.037.5
Влияние замораживания на прочность связи воды
в растительных тканях. КРОТОВ Е. Г.,
ФЕДЮНИНА Н. А. «Холодильная техника», 1971, № 12
Исследовано влияние различных условий
замораживания на влагоудерживающую способность и прочность
связи воды в тканях перца, моркови и баклажан.
Установлено, что замораживание овощей вызывает значительное
снижение влагоудерживающей способности их тканей.
Меньшая влагоудерживающая способность и большее
содержание свободной воды наблюдаются в образцах с
наиболее поврежденной микроструктурой. Таблиц 2.
Библиографий 5.
628.84.004.12
Основные характеристики автономного кондиционера
при цикличной работе. КРИЦКИЙ Е. Д. «Холодильная
техника», 1971, № 12
Рассмотрены факторы, влияющие на основные
рабочие характеристики автономного кондиционера при
цикличной работе. Приведены расчетные и опытные данные
зависимости средней холодопроизводительности, осушающей
способности, потребляемой мощности и удельной
холодопроизводительности кондиционера от числа циклов работы
при различных коэффициентах рабочего времени и
параметрах обрабатываемого воздуха. Библиографий 5.
Иллюстраций 5.
621.175.3.001.2
К выбору оптимальной конструкции градирен.
АЛЕКСЕЕВ В. П., ПОНОМАРЕВА Э. Д., СУРИЛОВ Н. Г.
«Холодильная техника», 1971, № 12.
Рассмотрен технико-экономический метод оптимизации
конструкции градирен. Построена номограмма,
позволяющая определить минимальную стоимость, оптимальные
режим работы и конструкцию. Библиографий 7.
Иллюстраций 2.
СОДЕРЖАНИЕ ЖУРНАЛА «ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
ЗА 1971 Г.
Барбашин М. К. Задачи мясной и молочной
промышленности в девятой пятилетке .... VI—1
Быков А. В. Состояние и перспективы развития
отечественного холодильного машиностроения
для пищевых отраслей промышленности и
торговли XII—1
Воплотить в жизнь программу
коммунистического созидания, начертанную XXIV съездом
КПСС V—1
Граф В. А. О состоянии и перспективах
развития холодильного хозяйства в девятой
пятилетке и основных задачах технического
прогресса в холодильной технике и технологии
мясной и молочной промышленности . . . . XI—1
Комплексно развивать холодильное хозяйство VII—1
С высокой наградой! IX—5
Сергиенко А. Н. Распределительные
холодильники в новой пятилетке IV—1
Навстречу XXIV съезду КПСС
Дедюхин М. С. От съезда к съезду III—4
Навстречу XXIV съезду КПСС I—1
Сударкин Л. А. Задание пятилетки выполнено III—1
Черняк И. С, Сунка И. Д. Жуковский
холодильник на предсъездовской вахте .... II—1
Экономика и планирование
Варганова Р. В. Возможности улучшения
использования производственных фондов на
предприятиях Белмясорыбторга VI—6
Позин М. М. Совершенствовать планирование
концентрации холодильной емкости . . . IX—1
Фишкин 3. Е. Методика и показатели
составления комплексного плана
социально-экономического развития холодильных предприятий II—3
Фишкин 3. Е. О методике анализа
хозяйственной деятельности холодильных предприятий IX—6
Промышленное холодильное оборудование
Абдульманов X. А., Вагабов И. И.
Применение гидроциклона для разделения масла и
жидкого аммиака XII—11
Баренбойм А. Б., Зеленовский В. Ф.,Михальчен-
ко А. С. Экспериментальное исследование
фреонового турбокомпрессора со встроенным
высокоскоростным электродвигателем . . . VII—4
Барский М. А., Чухман Г. И. Исследование
теплообмена при кипении фреонов в
спиральных змеевиках II—18
Бежанишвили Э. М., Смыслов В. И.
Показатели надежности холодильного оборудования III—27
Бондарев В. Н. Исследование теплового насоса,
работающего на смесях фреонов XI—13
Быков А. В., Сапронов В. И. Исследование
характеристик бессальникового компрессора при
работе на фреоне-502 VI—8
Быков А. В., Сапронов В. И. Характеристики
бессальникового компрессора при работе на
фреоне-13В1 XI—9
58
Ден Г. Н. К определению числа ступеней
центробежного компрессора паровой холодильной
машины XI—20
Дженеев Е. А., Перстнев П. В., Сутыри-
на Т. М. Расчет характеристик
двухступенчатой холодильной установки с помощью ЭВМ VII—10
Дубровский Е. В., Федотова А. И.
Исследование пластинчато-ребристых теплообменных
поверхностей XII—31
Захаров Ю. В., Андреев Л. М., Лехмус А. А.,
Рашевский И. А. Результаты испытаний
экспериментальной фреоновой эжекторной
холодильной машины в режиме
кондиционирования воздуха III—16
Иванов О. П., Азарсков В. М., Бутырская С. Т.
Мамченко В. О., Коваленко Л. М., Короб-
чанский О. А. Перспективы использования
пластинчатых аппаратов в компрессионных
холодильных машинах XII—5
Кан К. Д., Сергеев О. А., Кроткое В. Н.,
Белковский И. С, Дмитриева А. Ф.
Интенсификация теплопередачи во фреоновых кожу-
хотрубных конденсаторах VI—12
Кокорин О. Я., Гоголин В. А. Методика
расчета вентиляторных градирен с орошаемыми
регулярными насадками V—19
Колодин М. В., Рутгайзер Е. М. Тепловые
нагрузки в контактных испарителях в режимах
кристаллизации воды IV—20
Малов В. С. Использование декоративных
фонтанов для охлаждения конденсаторов,
холодильных установок III—30
Мартыновский В. С, Шнайд И. М:, Загрун-
ный Г. И. Новые газовые холодильные
машины IV—8
Муратов О. В., Ласкер Я. Н., Петров Ю. С.
Исследование танка-охладителя молока с
непосредственным охлаждением III—6
Оносовский В. В., Соколов В. С, Бучко Н. А.,
Образцов Ю. Н. Исследование термосвай,
заполненных легкокипящей жидкостью . . . XII—21
Петриченко Р. М., Оносовский В. В.,
Артемов А. А., Прохоров Ю. К. Методика расчета
рабочего процесса поршневого компрессора VI—22
Потапова Н. П., Цикерман А. М., Ястребов
В. С, Фаршайт Г. С. Определение надежности
компрессионных холодильных установок при
цикличной работе VI—26
Розенфельд Л. М., Доголяцкий В. И. Влияние
рециркуляции крепкого раствора на
эффективность работы оросительного генератора
абсорбционной бромистолитиевой холодильной
машины XI—б
Розенфельд Л. М., Доголяцкий В. И.
Влияние характера процесса в генераторе на
эффективность абсорбционной бромистолитиевой
машины с низкотемпературным источником
обогрева III—20
Розенфельд Л. М., Кузьмицкий К). В., Пани-
ев Г. А. Совмещенные термодинамические
циклы абсорбционной бромистолитиевой
холодильной машины в энтропийной диаграмме VIII—22
Рубан В. М. Нагрев воздуха в вентиляторах III—38
Сапожников С. А. Метод построения
характеристик абсорбционных холодильных машин IX—22
Сасин В. И. Оптимальная компоновка труб в
трубчато-пластинчатых теплообменниках VII—24
Сенягин Ю. Я. Исследование работы
компрессора АВ-100 на фреоне-22 II—11
Сергеев О. А., Белковский И. С, Кроткое В. Н.
Новые конструктивные элементы фреоновой
ребристой теплообменной аппаратуры , . . V—5
Стефанович В. В. Регулирование холодопроиз-
водительности судовых компрессоров . . . IV—17
Усюкин И. П., Гринберг Я. И. Теоретический
анализ абсорбционной бромистолитиевой
холодильной установки с двухступенчатым
генератором VII—16
Усюкин И. П., Колосков К). Д. Исследование
работы абсорбционной холодильной установки
на растворе метиламин — вода с получением
тепла и холода X—20
Усюкин И. П., ЧумаченкоА. Д., Колосков Ю. Д.
Испытание абсорбционной холодильной
установки на растворе фреона-22 и диметилового
эфира тетраэтиленгликоля V—7
Феоктистов П. А., Диденко В. Ф., Цурбан А. И.
Теплотехнические испытания.холодильной
установки транспортного рефрижератора «Ост- i
ров Русский» X—8
Фридштейн В. И., АэровМ. Э., Зеленцова Н. И.,
Филич Л. Е. О применении углеводородных
абсорбционных холодильных машин . . . V—10
Чайковский В. Ф., Кузнецов А. П., Черток
В. Д. Исследование холодильной машины с
двухступенчатой конденсацией смеси фреонов VII—7
Чуклин С. Г., Авдеев Е. С, Карев В. И.
Эксплуатационные характеристики
рефрижераторных трюмов с панельной системой
охлаждения Ш—8
Яцунов И. Ф., Иванов И. Н. Испытание
регенеративного теплообменника теплового
насоса НТ-40 V—14
Торговое и бытовое холодильное
оборудование
Богданов В. П., Морозов С. А., Колосов С. В.,
Святный В. И. Зависимость спектра вибраций
компрессоров домашних холодильников от их
дефектов VI—19
Ейдеюс А. И. Динамические характеристики
конденсатора и ресивера холодильной машины I—10
Ильин Ю. П., Ассоров А. В. Исследование
качества паяных соединений герметичных
холодильных агрегатов II—21
Канторович В. И., Явнель Б. К. Определение
установившейся температуры в нескольких
объектах, охлаждаемых одним агрегатом . I—21
Кубышкин Н. А., Маркевич Б. Н. Контроль
работы системы смазки герметичных
компрессоров X—13
Ланграт П. Г., Крылов В. С, Ядин Э. В.,
Аусвалд Э. Я., Ильин Ю. П., Пивоваров
А. Б. Высокооборотные герметичные
ротационные компрессоры IV—4
Ланграт П. Г., Крылов В. С, Ядин Э. В.
Выбор геометрических параметров ротационного
компрессора с катящимся ротором .... IX—8
Ланграт П. Г., Пивоваров А. Б. ,
Фридман Я. Ф. Повышение износоустойчивости
пары лопасть — ротор герметичного
ротационного компрессора X—26
Маркевич Б. Н. Особенности работы
холодильного агрегата домашнего холодильника
«Ока III» 1—8
Милованов В. И. О выборе посадок в
герметичном компрессоре с учетом допустимых
колебаний его производительности VII—18
Никитин Г. М., Букин Е. К. Корреляционные
зависимости потока отказов агрегатов ФАК-
0,7 от срока их службы VIII—15
Петрушанская Л. Я., Черняк А. Л.,
Якобсон В. Б. Исследование процессов
теплообмена в холодильном герметичном компрессоре XI—16
Редкозуб Б. Д., Дорош В. С. Исследование
пускового режима герметичного поршневого
компрессора III—24
Тихомиров В А., Якобсон В. Б. Влияние
динамики газовых потоков на шумовые
характеристики герметичных холодильных компрессоров VIII—10
Филенко А. И., Малкин Л. Ш., Колин В. Л.,
Белоцерковский Г. М. О выборе сорбента
для комплексной очистки рабочей среды
фреоновых герметичных холодильных машин . X—31
Шувалов В. Н., Якобсон В. Б. О квалиметрии
холодильных машин IX—15
Я дин Э. В., Давыдова 3. Н. Влияние зазоров
в полости сжатия на работу герметичного
ротационного компрессора VIII—5
Якобсон В. Б. Пути повышения надежности
малых холодильных машин XII—16
Автоматизация и измерительная техника
Агарев Е. М. Автоматизированная система
управления производственным холодильником
мясокомбината
XII—19
Кобулашвили Ш. Н.
Ротенберг А. Г.
Автоматический воздухоотделитель АВ-4 .... II—7
Лазебник P. JVL, Чупахин А. Я.
Автоматическое регулирование производительности
аммиачных холодильных установок X—19
Лазебник Р. М., Чупахин А. Я. Аппарат
температурной защиты типа АТЗ-1 IX—18
Михайлов Я. В. О регулировании температуры
домашнего холодильника «Север-б» .... IV—19
Ротенберг А. Г. Реле протока XI—26
Хорьков В. С. Система автоматики
низкотемпературной термокамеры X—15
Якименко Г. С. Двухимпульсный регулятор
температуры для судовых кондиционеров . . . II—15
Кондиционирование воздуха
Антонов Ю. В., Николаев Н. С, Тер-Ионе-
сян Р. С, Чижиков Ю. В. Создание
комфортных условий при работе в защитном
снаряжении ' X—10
Ионов А. Г., Зубков А. М. Система
кондиционирования воздуха на судне типа «Академик
Курчатов» Ill—13
Термоэлектрическое охлаждение
Ганин Е. А., Каричев 3. Р., Лебедев В. Ф.,
Ратнер В. М., Раецкий А. С, Симонов В. А.
Экспериментальный термоэлектрический
кондиционер IК—12
Дикий Б. Ф., Иващенко Б. П., Роженцева С. А.
Полупроводниковый низкотемпературный
гигрометр VII—22
Дикий Б. Ф., Катюков Ю. Д., Томашевич М. Н.
Двухкаскадный комбинированный термостат
для тарирования ТРВ I—4
Карпов В. Г., Тайц Д. А., Тюльпанова Г. А.,
Чернявский В. В. Нормализованные
термоэлектрические батареи типа «Селен» . . . VI—30
Наер В. А., Хирич И. Я., Кравченко П. Н.
Многокаскадные низкотемпературные
микрохолодильники VI [I—17
Николаев Ю. Д., Пешель В. И., Басе А. А.,
Трапакова 3. В., Голубев В. С, Тетерина В. П.
Термоэлектрический холодильник для
автомобиля II—13
Николаев Ю. Д., Пешель В. И. Транспортные
воздухоохладители с унифицированной
термоэлектрической батареей ( V—16
Серебряный Г. Л. Расчет компактных
теплообменников для термоэлектрических
охладителей IV—30
Цветков Ю. Н., Щербина А. Г., Покорный Е. Г.,
Садиков А. П., Эглит Ф. Я-, Березин А. А.
Полупроводниковая термоэлектрическая
камера ПТК-1 1—6
Проектирование, строительство и
эксплуатация холодильников
Афанасьева Е. Г. О совместном получении
тепла и холода на предприятиях мясной и
молочной промышленности . . IX—27
Берман Л. Г., Евлампиев А. И., Карпов В. И.
Галогенный течеискатель ГТИ-6 VI—27
Жуковский Е. М. Методика определения
технической оснащенности грузовых фронтов
распределительных холодильников VII—30
Зильберборд А. Ф., Ловчук В. В. Расчет
длительности предварительного охлаждения
подземных холодильников IV—26
Карпов А. В. Проектирование
электроустановок для обогрева грунта под холодильниками II—27
Карпов А. В., Тихомиров В. А. Зарядные
станции для аккумуляторов погрузочных
механизмов на холодильниках VII—34
Кессельман Я. А., Гегин Л. Н., Мовсиков Д. Я.
Московский портовый хладокомбинат . . . X—4
Левитин В. С, Шляховецкий В. М. О
проектировании и монтаже фруктохранилищ .... IX—31
Новошинская Н. С. Защита стали в рассольных
системах холодильных установок X—35
Шугаев В. А. Токсическое действие высоких
концентраций фреона-12 л VI—33
Холодильный транспорт
Гамиров В. И., Дюбко А. П., Горшкова Е. П.
Об улучшении теплотехнических
характеристик рефрижераторных вагонов производства
ГДР . . XI—31
Зайцев В. П. Холодильная техника рыбной
промышленности в новой пятилетке VIII—1
Леонтьев А. П., Шаповаленко М. М.
Железнодорожный холодильный транспорт в новой
пятилетке X—1
Холодильная технология
i Алямовский И. Г. Естественные потери при
охлаждении пищевых продуктов в воздухе . . XII—34
Головкин Н. А., Галкин А. В. Применение те-
зиграфии для определения качественных
изменений мяса кур при холодильной обработке и
хранении III—41
Голубев Б. В. Анализ энергетических затрат на
охлаждение рыбы в судовых рыбоохладителях IV—13
Дербеденева 3. А. Гистологические изменения
растительной ткани при замораживании и
размораживании ягод земляники X—36
Ионов А. Г., Мекеницкий С. Я. Определение
конечной температуры в замороженных
пищевых продуктах XI—37
Каухчешвили Э. И., Подольский М. В.,
Федорова Л. И., Лаковская И. А.,
Барышникова Л. П. Экспериментальное определение
энергии связи при удалении замороженной влаги
из эритроцитной массы в процессе
сублимационной сушки X—4С
Колесник А. А., Дорофеева Е. В. Интенсивность
выделения этилена яблоками при холодильном
хранении V—27
Колесник А. А., Хованская С. С. Изменение
кутикулы яблок в период их созревания и
холодильного хранения VI—34
Кротов Е. Г., Бровченко А. А. Влияние условий
замораживания и холодильного хранения на
60
содержание аскорбиновой кислоты в перце и
томатах IV—37
Кротов Е. Г., Федюнина Н. А. Влияние
замораживания на прочность связи воды в
растительных тканях XII—35
Кротов Е. Г., Плужников И. И., Голубятнико-
ва Л. А. Наборы из быстрозамороженных
овощей И—32
Маслова Г. В., Ноздрункова И. Р. Зависимость
качества и продолжительности хранения
подмороженной рыбы от ее исходного состояния VII—37
Маслова Г. В., Ноздрункова И. Р. О
нецелесообразности применения льда при хранении
подмороженной рыбы XI—34
Михайлова Л. Г. Охлаждение рыбы в морской
воде с применением воздушного барботажа I—26
Оленева Г. Е., Маркер В. Э., Штыркова Е. А.
Получение пористых крахмалов методом
замораживания крахмальных гелей IX—40
Подольский М. В., Лаковская И. А.
Исследование эвтектических зон замороженных
биологических объектов V—23
Тейдер В. А. Определение продолжительности
замораживания продукта при неодинаковых
условиях теплообмена на отдельных его
/ поверхностях XI—39
Федоров В. Г., Ильинский Д. Н.,
Геращенко О. А., Андреева Л. Д. Исследование
теплоотдачи при охлаждении и замораживании
мясных туш VIII—26
Шеффер А. П. Технико-экономическая
эффективность интенсификации холодильной
обработки мяса IX—35
Научно-исследовательские работы
Вейнберг Б. С. Температура камеры при
цикличной работе холодильной машины VIII—18
Вейнберг Б. С. Температура конденсации при
цикличной работе холодильной машины . . . XI—23
Гачилов Т. С. Исследование влияния инея на
теплопередачу в оребренных испарителях . . VI—15
Герчиков Д. Ф. Расчет длительности
охлаждения камеры II—30
Иванов О. П., Бутырская С. Т., Мамченко В. О.
Теплообмен при конденсации движущегося
пара фреона-12 на пучках гладких и
оребренных труб . IX—24
Каминский И. В., Пименов В. А., Синичен-
ко А. А., Романенко А. М., Беспалов О. С.
Исследование износостойкости уплотнительных
элементов из наполненного графитом фторо-
пласта-4 II—24
Козицкий В. И., Клименко А. П., Толубин-
ская Л. Ф., Шевчук В. С. Теплообмен при
конденсации смесей фреонов-12 и 22 . . . . IV—34
Конвисер И. А. Теплообмен в аппаратах с
очищаемой поверхностью при охлаждении вязких
пищевых продуктов I—16
Парижский О. В., Чепурненко В. П., Лаго-
та Л. Ф., Таранец Л. Ф. Исследование
теплоотдачи при пленочном стекании кипящего
холодильного агента VII—27
Перельштейн И. И. Использование ЭВМ для
вычисления коэффициентов уравнения
состояния, отвечающего критическим условиям . . I—23
Полушкин В. И. Тепло- и массообмен в
замкнутом помещении при подаче охлажденного
воздуха через потолочные перфорированные
панели . XII—26
Розенфельд Л. М., Кузьмицкий Ю. В., Пани-
ев Г. А. Энтропийная диаграмма равновесных
фаз водного раствора бромистого лития . . . IV—23
Синицын Е. Н., Муратов Г. Н., Скрипов В. П.
Поверхностное натяжение фреонов-11, 21 и
113 X—34
Чижов Г. Б. Линейная аппроксимация
зависимости давления водяного пара над льдом,
насыщающего воздух, от его температуры . , . IX—34
Чихладзе В. В., Ратиани Г. В. Исследование эр-
лифтного контактного аппарата ...... I—12
Шелудяков Е. П., Шиляков А. А. Уравнение
состояния фреона-21 и фреона-114В2 .... III—35
Из диссертационных работ
Абдульманов X. А., Мирмов Н. И.
Экспериментальное исследование коэффициента
теплоотдачи при конденсации паров аммиака с маслом
на горизонтальных трубках IV—42
Алексеев В. П., Дорошенко А. В. О частных ко- '
эффициентах тепло- и массоотдачи в градирнях
с регулярными насадками . III—46
Алексеев В. П., Пономарева Э. Д., Сури-
лов Н. Г. К выбору оптимальной конструкции
градирен XII—41
Баставизи Аман, Смирнова Г. А. Изменение
состава липидов зеркального карпа при
длительном хранении в замороженном состоянии . . VII—43
Волошко А. А. О кипении фреонов в условиях
свободной конвекции VIII—31
Геллер 3. И., Чайковский В. Ф., Егоров А. В.
Теплоты смешения фреонов-12 и 115 с фреоном-
22 VIII—29
Данилова Г. Н., Дюндин В. А. Теплообмен при
кипении фреонов-12 и 22 на пучках оребренных
труб VII—40
Данилова Г. Н., Куприянова А. В. Обобщение
данных по теплоотдаче при кипении аммиака VI—39
Каухчешвили Э. И., Михайлин Н. В.,
Кулагин В. Н. Влияние поверхностного давления
на сохранность биологических объектов при
замораживании XI—45
Коренев А. М., Ардашев В. И. Адиабатический
коэффициент полезного действия и весовая
производительность винтовой
расширительной машины I—34
Крицкий Е. Д. Основные характеристики
автономного кондиционера при цикличной работе XII—37
Мирмов Н. И. Теплоотдача при конденсации
паров аммиака с примесью минеральных масел
на горизонтальных трубках XI—42
Орлов В. С, Серебряный Г. Л. Исследование
термоэлектрических холодильников с
принудительной циркуляцией воздуха V—33
Осипов Ю. В., Третьяков Н. П. Массообмен при
абсорбции аммиака водоаммиачным раствором II—40
Осипов Ю. В., Третьяков Н. П., Некрасов Н. Н.
Тепло- и массообмен при абсорбции аммиака
водоаммиачным раствором из водородоаммиач-
ной смеси IX—47
Пискарев А. И., Дибирасулаев М. А. Изменение
свободных нуклеотидов при созревании
размороженного мяса X—43
Пискарев А. И., Дибирасулаев М. А. Изменения
свободных аминокислот и пептидов при
созревании размороженного мяса IV—44
Романенко П. Н., Котенко В. Д. К определению
летних расчетных параметров наружного
воздуха для транспортных кондиционеров . . . VI—42
Смирнов Г. Ф., Луканов И. И. Исследование
теплоотдачи при конденсации фреона-11 на
пучке оребренных трубок V—31
Тихомиров В. А., Пронька В. И. Влияние
формы и размеров кожухов герметичных
компрессоров на их звукоизолирующую способность II—34
Ткачев А. Г., Бутырская С. Т., Агаев Н. А.
Исследование вязкости фреонов-22, 114, 115 и
С318 IV—39
Урбаник Э. А. Расчет собственных статических
характеристик ТРВ III—43
Филаткин В. Н. Критериальное уравнение для
расчета процесса кипения сред при
непосредственном контакте с водой III—49
Хижняков С. В. Теплообмен при конденсации
фреонов-12 и 22 на гладких и оребренных
трубках I—31
Чайковский В. Ф., Бахтиозин Р. А., Доман-
ский Р. А. Исследование массообмена при
конденсации смесей фреонов-12 и 22 на
горизонтальной трубе VI—37
Чухман Г. И. О внутреннем теплообмене в
пенно-испарительных воздухоохладителях . . . IX—45
Обмен опытом
Батова А. Г., Завелион Г. Е. Автоматизация
работы нескольких двухступенчатых
компрессоров или агрегатов с общим промежуточным
сосудом II—43
Богданов О. И., Пясик Л. М., Гиндин М. Л.
Устройство для измерения скорости
воздушного потока XII—44
Брайловский А. В. Прибор для измерения
температуры грунтов под холодильниками . . . VIII—41
Бредис Ю. В. О монтаже реле уровня типа ПРУ-4
на судовых холодильных установках . . . XI—48
Букин Е. К. Устройство для учета числа
включений холодильного компрессора IV—51
Вопросы и ответы X—48
Давыдов Ю. С, Глущенко Г. М., Тархов Л. Д.
Синхронное управление двумя
электрическими исполнительными механизмами от одного
регулятора X—47
Двоскин И. Е. Универсальная схема
сигнализации холодильной установки ....... VII—48
Доронин К. Е. Стенд для заправки холодильных
агрегатов фреоном и маслом Ш-г51
Елуфимов Н. А. Одна из причин аварий
прямоточных аммиачных компрессоров VII—50
Завелион Г. Е. О схемах экстренного
отключения компрессоров VI—46
Кан А. В., Бестужев А. С, Ионов А. Г.
Автоматический газоанализатор для определения
утечек фреона IV—52
Коноваленко Е.Д., Черкун B.C., Гуляев Ю. А.
О снижении уровня вибрации компрессорно-
конденсаторных агрегатов X—45
Коновалов П. Г., Цветков В. В. Мипора
повышенных физико-механических свойств для
изоляции пассажирских вагонов и
вагонов-холодильников IX—51
Лазебник Р. М., Чупахнн А. Я. Особенности
монтажа и эксплуатации электрических
приборов и аппаратов автоматики во взрывоопасных
помещениях XI—47
Маторина 3. П. Замораживание томат-пасты и
томат-пюре в блоках III—53
Махиня В. Д. Устройства централизованного
контроля и измерения температуры .... I—38
Маяковский Ю. В., Сенягин К). Я.
Эксплуатация комплексных холодильных установок
KSA-600 и KSA-440 IV—50
Михайлов М. Ф. Механизация грузовых
операций с мороженым мясом VII—46
Мишанов В. Н. Очистка и осушка фреонового
масла при низких температурах II—44
Можайская Г. М. Новый припой для пайки
холодильных агрегатов . X—46
Немцев А. В., Сенягин Ю. Я. О переводе
безнасосных систем охлаждения на насосную
циркуляцию аммиака VI—45
Оганесян К. В. Замена эластичных
соединительных муфт IX—51
Пивоваров А. Б. Форсированные испытания на
изнашивание малых холодильных
компрессоров VIII—42
Смирнов Д. Г. Устройство для завертки
мороженого «Эскимо» VIII—43
Точное измерение скорости вращения компрессоров
Персия ни нов Л. С, Захаров В. С. I. Сообщение
ВНИХИ V—38
Ужанский В. С., Хромов В. А.., Злобин А. С.
II. Сообщение ВНИИхолодмаша ..... V—38
Шеляг А. Р., Коцюмаха П. А., Моик И. Б.,
Жук О. П. Устройство аварийной
сигнализации с запоминанием XII—45
В помощь практику
Рекомендации по повышению безопасности
эксплуатации холодильных установок
предприятий мясной и молочной промышленности . . VIII—44 >
IX—52
Рекомендации по проектированию автоматизации
аммиачных холодильных установок с
безнасосными и рассольными системами охлаждения V—40,
VI—48
Консультация
Валяев А. В. Подготовка питательной воды для
паровых котлов холодильников 1—41
Гиндлин И. М., Соломаха Ю. К. Техническое
освидетельствование аппаратов (сосудов)
аммиачных холодильных установок VII—51
Письмо в редакцию
Бродянский В. М. Комбинирование процессов
в холодильной технике и второе начало
термодинамики VIII—36
Горбатов В. М., Гноевой П. С., Масюков В. Н.
К вопросу о совместной выработке тепла и
холода при помощи воздушных холодильных
машин " VIII—34
Кольцов Н. Н. О материальном стимулировании
выполнения плана приведенного грузооборота VII—52
Критика и библиография
Дик М. Г. «Холодильные машины и установки» IX—57
Книги по холодильной технике, выходящие в свет
в 1971 году I—44
Литература по холодильной технике, издаваемая
ВНИХИ . X—49
Оленев Ю. А., Зубова Н. Д. Справочник по
производству мороженого II—51
Перельштейн И. И. Книга о теплофизических
свойствах фреона-22 X—49
Прилуцкий Д. Н. Диссертации в области
холодильной техники и технологии за 1968—1970 гг. II—52
Прилуцкий Д. Н. Научные исследования в
области холодильной техники и технологии . . . II—55,
VII—53,
VIII—53
Тайц Д. А. Новая книга о термоэлектрическом
охлаждении (М. А. Каганов, М. Р. Привин.
Термоэлектрические тепловые насосы) . . . IV—54
В НТО пищевой промышленности
Задачи Научно-технического общества пищевой
промышленности в свете решений XXIV
съезда КПСС , XI—49
62
Расширенное заседание Комитета по
холодильной технике и технологии VIII—52
Новые изобретения ............ I—50,
И—49,
III—54,
IV—55,
VI—57,
• VII—55,
IX—59,
XI— 46,54,
XII—49
Хроника
Внешняя торговля СССР холодильным
оборудованием и скоропортящимися продуктами в
1969 г. 1—48
Внешняя торговля СССР холодильным
оборудованием и скоропортящимися продуктами в
1970 г. XII—47
Всесоюзное научно-техническое совещание по
холодильному транспорту I—48
Демьянков Н. В. Московскому институту
инженеров железнодорожного транспорта 75 лет IX—58
Координационное совещание по повышению
технического уровня бытовых холодильников I—47
К 85-летию профессора Р. Планка III—54
К 60-летию А. И. Пискарева IX—56
К 60-летию Е. С. Гуревича VII—50
К 60-летию И. А. Павловой VIII—55
К 60-летию Л. М. Розенфельда VII—54
К 60-летию Н. А. Буше III—50
К 60-летию Н. Н. Кошкина VII—52
Мертешов М. Н. Проектному институту «Гипро-
холод» — 40 лет XI—50
Научно-техническая конференция молодых
.специалистов V—53
Научно-технический семинар по механизации
погрузочно-разгрузочных работ на
холодильниках мясокомбинатов VIII—51
Пятое Всесоюзное научно-техническое
совещание по кондиционированию воздуха в
промышленных, общественных и жилых зданиях . . II—45
Республиканская научная конференция
«Повышение эффективности процессов и оборудования
холодильной и пищевой промышленности» XII—4
Симпозиум по холодильной технике в
торгпредстве ВНР VII—56
Совещание работников фабрик и цехов
мороженого Росмясорыбторга . II—47
Инторгмаш-71
Гершзон Д. Е., Явнель Б. К. Зарубежное
торговое холодильное оборудование на выставке
«Инторгмаш-71» . . . . XI—51
Гершзон Д. Е., Явнель Б. К. Отечественное
холодильное оборудование на выставке
«Инторгмаш-71» X—52
В Международной электротехнической комиссии
Вейнберг Б. С. Рекомендации МЭК по домашним
холодильникам и морозильникам 1—52
В Международном институте холода
Шавра В.М. XIII Международный конгресс
по холоду XII—48
В социалистических странах
Алмаши Э. Холодильная промышленность
Венгрии VI-5&
Карпис Е. Е. Шкафные кондиционеры,
изготовляемые в ГДР XII—50
Найорк X. Оптимизация холодильных
компрессоров с помощью современной измерительной
техники П1—56
Новости иностранной техники
Гоголин В. А. Применение модульных систем
при кондиционировании воздуха в
промышленных зданиях США IV—57
Икингрин И. Н. Кондиционирование воздуха в
многокомнатных зданиях I—54
Маккензи А. Централизованное холодоснабже-
ние зданий X—55
Симато Д. Давление насыщенного водяного пара
над замороженными пищевыми продуктами XI—55
Слипчевич Б. Новый метод расчета конденсаторов VIII—56
Хомман Г. Теплоотдача при кипении
холодильных агентов в горизонтальных гладких и оре-
бренных трубах V—54
Справочный отдел
Вавренюк В. М., Урбаник Э. А. Новые тер мор е-
гулирующие вентили IV—60>
Геллер 3. И., Егоров А. В. Диаграммы |, / для ,
смесей фреонов-22 и 115 и фреонов-13В1 и 12 XI—62
Катерухин В. В., Алымов В. П. Аммиачные
холодильные машины ХМАУУ-90А-1 и II . . . XI—57
Козлова О. В., Катерухин В. В., Панченко В. Я.
Фреоновая холодильная машина ХМВ-ФУБС9 V—57
Козлова О. В., Катерухин В. В., Панченко В. Я.
Фреоновый компрессорно-конденсаторный
агрегат АК-ФВ4М с комплектом испарительных
батарей VI—60
Кругляк И. Н. Отечественные домашние
холодильники 1П—61
Малахова М. А., Катерухин В. В.,
Панченко В. Я. Фреоновые бессальниковые
компрессоры I—55
Малахова М. А., Катерухин В. В.,
Панченко В. Я. Фреоновые низкотемпературные
компрессоры II—57
Мертешов М. Н., Баландин А. И. Автовесовая
для распределительных холодильников . . VII—61
Мертешов М. Н., Баландин А. И. Нестандарти-
зированное оборудование холодильников , VIII—59
X—59,
XI—59,
XII—53
Мертешов М. Н., Баландин А. И. Фабрики
мороженого производительностью 3 и 6 т в смену I—59
Мертешов М. Н., Баландин А. И. Фабрика
мороженого производительностью 10 т в смену II—61
Мертешов М. Н., Баландин А. И. Цехи сухого
льда производительностью 2,2 т в сутки . . VII—57
Мертешов М. Н., Баландин А. И. Цех сухого
льда производительностью 4,4 т в сутки . . IX—61
CONTENTS
A. V. Bykov. State and Perspectives of Development
of Soviet Refrigerating Machine-Building for Food
Industry and Trade 1
Republican Scientific Conference «Improvement
of Effectiveness of Processes and Equipment
in Refrigerating and Food Industry» 4
O. P. Ivanov, V. M. Azarskov, S. T. Butyrskaya,
V. O. Mamchenko, L. M. Kovalenko, O. A. Ko-
robchinsky. Perspectives of Employing Plate
Apparatuses in Compression Refrigerating Machines ... 5
H. A. Abdulmanov, I. I. Vagabov. Utilization of
Hydraulic Cyclone for Separating Oil and Liquid Ammonia 11
V. B. Yakobson. Ways of Improving Reliability of Small
Refirigerating Machines 16
E. M. Agarev. Automatic Control System for Production
Cold Store of Meat-Packing Plant 19
V.^V. Onosovsky, V. S. Sokolov, N. A. Buchko, U.N. Ob-
raztsov. Investigation of Thermal Piles Filled with
Low-Boiling Liquid 21
V. I. Polushkin. Heat- and Mass-Exchange in Closed
Room at Supply of Cooled Air Through Ceiling
Perforated Ducts 26
E. V. Dubrovsky, A. I. Fedotova. Investigation of Plate-
finned Heat Exchange Surfaces 31
I. G. Alyamovsky. Natural Losses at Cooling Foodstuffs
in Air 34
E. G. Krotov, N. A. Fedyunina. Influence of Freezing
on Strength of Water Bonds in Plant Tissues ... 35
FROM DISSERTATIONS
E. D. Kritsky. Main Characteristics of Packaged Air
Conditioner at Cyclic Operation 37
V. P. Alekseyev, E. D. Ponomareva, N. G. Surilov
Selection of Optimum Cooling Tower Design ... 41
PRACTICE EXCHANGE
O. I. Bogdanov, L. M. Pyasik, M. L. Gindin. Device
for Measuring Air Flow Velocity 44
A. R. Shelyag, P. A. Kotsumakha, I. B. Moik,
O. P. Zhuk. Emergency Signallization Device with
Memory 45
MISCELLANY
USSR Foreign Trade of Refrigerating Equipment and
Perishable Foods in 1970 47
AT INTERNATIONAL INSTITUTE
OF REFRIGERATION
V. M. Shavra. XIII International Congress
of Refrigeration 48
New Inventions 49
IN SOCIALIST COUNTRIES
E. E. Karpis. Cabinet Air Conditioners Manufactured 50
in GDR
REFERENCE DATA
M. N. Merteshov, A. I. Balandin. Nonstandard Equip- 53
ment for Cold Storage Warehouses 57
Summaries 58
Contents of Journal «Kholodilnaya Tekhnika» for 1971
СОДЕРЖАНИЕ
A. В. Быков. Состояние и перспективы развития
отечественного холодильного машиностроения для
пищевых отраслей промышленности и торговли .... 1
Республиканская научная конференция «Повышение
эффективности процессов и оборудования холодильной t
и пищевой промышленности» 4
О. П. Иванов, В. М. Азарсков, С. Т. Бутырская,
В. О. Мамченко, Л. М. Коваленко, О. А. Коробчан-
ский. Перспективы использования пластинчатых
аппаратов в компрессионных холодильных машинах 5
X. А. Абдульманов, И. И. Вагабов. Применение
гидроциклона для разделения масла и жидкого аммиака 11
B. Б. Якобсон. Пути повышения надежности малых
холодильных машин 16
Е. М.^Агарев. Автоматизированная система управления
производственным холодильником мясокомбината 19
В. В. Оносовский, В. С. Соколов, Н. А. Бучко, Ю. Н.
Образцов. Исследование термосвай, заполненных лег-
кокипящей жидкостью 21
В. И. Полушкин. Тепло- и массообмен в замкнутом
помещении при подаче охлажденного воздуха через
потолочные перфорированные панели 26
Е. В. Дубровский, А. И. Федотова. Исследование
пластинчато-ребристых теплообменных поверхностей 31
И. Г. Алямовский. Естественные потери при охлаждении
пищевых продуктов в воздухе 34
Е. Г. Кротов, Н. А. Федюнина. Влияние замораживания
на прочность связи воды в растительных тканях 35
ИЗ ДИССЕРТАЦИОННЫХ РАБОТ
Е. Д. Крицкий. Основные характеристики автономного
кондиционера при цикличной работе 37
В. П. Алексеев, Э. Д. Пономарева, Н. Г. Сурилов. К
выбору оптимальной конструкции градирен .... 41
ОБМЕН ОПЫТОМ
О. И. Богданов, Л. М. Пясик, М. Л. Гиндин.
Устройство для измерения скорости воздушного потока 4 4
А. Р. Шеляг, П. А. Коцюмаха, И. Б. Моик, О. П. Жук.
Устройство аварийной сигнализации с
запоминанием 45
ХРОНИКА
Внешняя торговля СССР холодильным оборудованием
и скоропортящимися продуктами в 1970 г 47
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
В. М. Шавра XIII Международный конгресс
по холоду 4 8
Новые изобретения 49
В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ СТРАНАХ
Е. Е. Карпис. Шкафные кондиционеры, изготовляемые 50
в ГДР
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
М. Н. Мертешов, А. И. Баландин. Нестандартизирован" 53
ное оборудование холодильников 57
Рефераты 58
Содержание журнала «Холодильная техника» за 1971 г.
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: Д. Г. Рютов (зам. главного редактора), Л. Д. Акимова
(зам. главного редактора), Б. С. Вейнберг, А. А. Гоголин, В. А. Дедух, М. Г. Дик, А. В. Кан, В. Я. Кокорев, М. С.
Мартынов, проф. В. С. Мартыновский, М. Н. Мертешов, проф. Г. Б. Чижов, А. П. Шеффер.
Адрес редакции: 127434, Москва, И-434, ул. Костякова,
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
12. Телефон 250-00-34 доб. 49
ИЗДАТЕЛЬСТВО «ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
Т 1093 8. Сдано в набор 29/Х —
Объем 4 п. л. Уч.-изд. л.
Формат 84X108 Vie
Тираж 17110 Заказ 2116
1971 г.
7,57
Усл. л.
6,72
Подп.
к печ. 7/ХЦ—1971 г.
Цена 50 коп.
Чеховский полиграфкомбинат Главполиграфпрома
Комитета по печати при Совете Министров СССР
г. Чехов, Московской области