М. А. ПАЛЕЙ
А. Б. РОМАНОВ
В. А. БРАГИНСКИЙ
допуски и посадки
СПРАВОЧНИК
В двух частях
'	'	 	v *	* Ъ 1!
часть
8-е издание, переработанное и дополненное
Библиотека f Новосибирского государстве» ;кого технического университета
ПОЛИТЕХНИКА
ИЗДАТЕЛЬСТВО ^анкт-Петёрбург 20(Ц
УДК 621.753.1/.2(035)
ББК 34.41я2
П14
Федеральная программа книгоиздания России
Палей М. А. и др.
П14 Допуски и посадки: Справочник: В 2 ч. Ч. 2. — 8-е изд., перераб. и доп. — СПб.: Политехника, 2001. — 608 с.: ил.
ISBN 5-7325-0514-8 (Ч. 2)
ISBN 5-7325-0512-1
Справочник содержит основные нормы взаимозаменяемости (ОНВ), материалы по расчету и применению в машино- и приборостроении допусков и посадок, устанавливаемых Государственными стандартами и нормами взаимозаменяемости на базе Единой системы допусков и посадок (ЕСДП).
В части 2 содержатся материалы по расчету размерных цепей, ОНВ резьбовых, шлицевых и других соединений, зубчатых и червячных передач, подшипников, допуски и посадки конических соединений, допуски и посадки изделий из пластмасс и древесины и других типовых соединений и изделий.
Справочник предназначен для ИТР, занимающихся конструированием и изготовлением машин и механизмов для всех отраслей техники, преподавателей и студентов технических университетов и колледжей.
„ 2702000000-322 ю л	УДК 621.753.1/.2(035)
П 045(01)—2001 Без объявл-	ББК 34.41я2
СПРАВОЧНОЕ ИЗДАНИЕ
ПАЛЕЙ Марк Абрамович, РОМАНОВ Аркадий Борисович, БРАГИНСКИЙ Владимир Абрамович
ДОПУСКИ И ПОСАДКИ
Ч. 2
Зав. редакцией Е. В. Шарова. Редакторы Л. М. Манучарян, Л. М. Пинскер. Переплет художника В. В. Пожидаева. Технический редактор Т. П. Малашкина.
Корректоры Н. В. Соловьева, И. Г. Иванова, 3. С. Романова
Сдано в набор 28.05.01. Подписано в печать 20.08.01. Формат 60X90‘/i6. Бумага офсетная № 2.
Гарнитура Литературная. Печать офсетная. Усл. печ. л. 38.00. Уч.-изд. л. 42,62. Тираж 3000 экз. Заказ 2674.
ГП «Издательство “Политехника”». 191011, Санкт-Петербург, Инженерная ул., 6. Отпечатано в ГП «Типография им. П. Ф. Анохина».
185005, Петрозаводск, ул. «Правды», д. 4.
ISBN 5-7325-0514-8 (Ч. 2)
ISBN 5-7325-0512-1
© М. А. Палей, А. Б. Романов, В. А.4Брагинский, 1991 © Издательство «Политехника», 2001 © М. А. Палей, А. Б. Романов, В. А. Брагинский, 2001
ПРИНЯТЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
Условное обозначение			Параметр
основное	ррпол нител ьное		
^н. с	—		Номинальный размер соединения
DB	—		Размер, используемый при расчетах стандартных допусков и отклонений для. данного интервала номинальных размеров
1 D	^н> ^тах» Ид, Dc	^min»	Размеры отверстия [номинальный, наибольший (максимальный), наименьший (минимальный), действительный, средний]
d	d>H9 ^тах» . ^д» dc	dmin>	Размеры вала [номинальный,, наибольший (максимальный), наименьший (минимальный), действительный, средний]
L	^н» . ^тах» Ед» /*с	Emin»	Длина элемента или координирующий размер [номинальная, наибольшая (максимальная), наименьшая (минимальная), действительная, средняя ]
E	ES, Е1, Ед,		Отклонение размера отверстия (верхнее, нижнее, действительное, среднее)
e	es, el, «д, е(		Отклонение размера вала (верхнее, нижнее, действительное, среднее)
Д	AS, Al, Дд, Дс		Отклонение размера (верхнее, нижнее, действительное, среднее)
s	•5щах» ‘S'tnfn,	^д> Sc	Зазор [наибольший (максимальный), наименьший (минимальный), действительный, средний]
w	Nтах» ^т!п» ^д, N с		Натяг [наибольший (максимальный), наименьший (минимальный), действительный, средний]
T	ТDi T(b Ts, TNi Tl		Допуск (отверстия, вала, зазора, натяга, длины элемента)
IT	IT1, IT2 и	T. Д.	Допуск размера по соответствующему квалитету
Глава 3
РАЗМЕРНЫЕ ЦЕПИ
3.1. ОСНОВНЫЕ понятия, ТЕРМИНЫ, ОПРЕДЕЛЕНИЯ, ОБОЗНАЧЕНИЯ
РАЗМЕРНАЯ ЦЕПЬ И ЕЕ ЗВЕНЬЯ
При конструировании механизмов, машин, приборов и других изделий, проектировании технологических процессов, выборе средств и методов измерений возникает необходимость в проведении размерного анализа, с помощью которого достигается правильное соотношение взаимосвязанных размеров и определяются допустимые ошибки (допуски). Подобные геометрические расчеты выполняются с использованием тёории размерных цепей.
Размерной цепью называют совокупность размеров, образующих замкнутый контур и определяющих взаимное положение поверхностей (или осей) одной или нескольких деталей. Замкнутость размерной цепи приводит к тому, что размеры, входящие в размерную цепь, не могут назначаться независимо, т. е. значение и точность по крайней мере одного из размеров определяются остальными. Размерная цепь состоит из отдельных звеньев. Звеном называют каждый из размеров, образующих размерную цепь. Звеньями размерной цепи могут быть любые линейные или угловые параметры: диаметральные размеры, расстояния между поверхностями или осями, зазоры, натяги, перекрытия, мертвые ходы, отклонения фсомы и расположения поверхностей (осей) и т. д.
Размерные цепи классифицируются по ряду признаков (табл. 3.1).
ИСХОДНОЕ (ЗАМЫКАЮЩЕЕ) И СОСТАВЛЯЮЩИЕ ЗВЕНЬЯ
Любая размерная цепь имеет одно исходное (замыкающее) звено и два или более составляющих звеньев.
Исходным называют звено, к которому предъявляется основное требование точности, определяющее качество изделия в соответствии с техническими условиями. Понятие исходного звена используется при проектном расчете размерной цепи (см. с, 17).
3.1. Основные понятия, термины, определения, обозначения 5
3.1. Классификация размерных цепей [8, 11]
Классификационный признак	Название размерной цепи	Назначение, характеристика
Область применения .	Конструкторская	Решается задача обеспечения точности при конструировании изделий
	Технологическая	Решается задача обеспечения точности при изготовлении изделий
	Измерительная	Решается задача измерения вели чин, .характеризующих точность изделий
Место в изде-ЛИИ	Детальная	Определяет точность относительно- * го положения поверхностей или осей одной детали
	Сборочная	Определяет точность относительного положения поверхностей или осей деталей, входящих в сборочную единицу
Расположение звеньев	Линейная	Звенья цепи являются линейными размерами. Звенья расположены на -параллельных прямых
	Угловая	Звенья цепи представляют собой угловые размеры, отклонения которых могут быть заданы в линейных величинах, отнесенных к условной длине, или в градусах
	Плоская	Звенья цепи расположены произвольно в одной или нескольких параллельных плоскостях
	Пространственная	Звенья цепи расположены произвольно в пространстве
Характер звеньев	Скалярная	Все звенья цепи являются скалярными величинами
	Векторная	Все звенья цепи являются векторными погрешностями
	Комбинированная	Часть составляющих звеньев размерной цепи — векторные погрешности, остальные — скалярные величины
Характер взаимных связей	Параллельно связанные	Размерные цепи (две или более), имеющие хотя бы одно обшее звено
	Независимые	Размерные цепи, не имеющие общих звеньев	_ 		
6
Размерные цепи
В процессе обработки или при сборке изделия исходное звено получается обычно последним, замыкая размерную цепь. В этом случае такое звено' именуется замыкающим. В детальной размерной цепи замыкающим будет размер, значение и точность которого определяются другими размерами. В сборочной размерной цепи
Рис. 3.2
это размер, который возникает только, при сборке и, относится к двум деталям (зазор, натяг, перекрытие и т. д.). Понятие замыкающего звена используется при поверочном расчете размерной цепи (см. с. 17). Таким образом, замыкающее звено непосредственно не выполняется, а представляет собой результат выполнения (изготовления) всех остальных звеньев цепи.
Составляющими. называют все Остальные звенья, с изменением которых изменяется и замыкающее звено.
3J. Основные понятия, термины, определения, обозначения 7
На рис. 3.1 приведены примеры детальных размерных цепей, по которым в зависимости от простановки размеров на чертежах ступенчатого валика и планок (рис. 3.1, а) можно определить величину и точность замыкающего звена (звенья с индексом 2). На рис. 3.2, а, б показано несколько примеров сборочных размерных цепей, с помощью которых решаются задачи достижения заданной точности зазоров Аг, В$, Сг, Е± и размерА Ds, являющихся здесь исходными звеньями х. Для упрощения решения размерных цепей последние часто изображают в виде размерных схем. На рис. 3.1, б, в и 3-2, б построены схемы соответствующих размерных цепей. В простых случаях схемы изображаются непосредственно на эскизах деталей или узлов.
УМЕНЬШАЮЩИЕ И УВЕЛИЧИВАЮЩИЕ ЗВЕНЬЯ
Составляющие- звенья размерной цепи разделяются на две группы. К первой группе относятся звенья, с увеличением которых (при прочих постоянных) увеличивается и замыкающее звено. Такие звенья называются увеличивающими. Ко второй группе относятся звенья, с увеличением которых уменьшается замыкающее
звено. Такие составляющие звенья называются уменьшающими. Параметры (размеры, допуски, отклонения) увеличивающих и уменьшающих звеньев обозначаются в дальнейшем с индексами соответственно «ув» и «ум». На рис.. 3.1 звенья А^, Bv Ср Dx являются увеличивающими, остальные звенья уменьшающие. На рис. 3.2 звенья Av В2, Ср Др Et — увеличивающие, звенья ^2, В2, С2, D2, Е2 — уменьшающие.
В более сложных размерных цепях можно выявить увеличивающие и уменьшающие звенья, применив правило обхода по контуру. На схеме, размерной цепи исходному звену предписывается определенное направление, обозначаемое стрелкой над буквенным обозначением звена (рис. 3.3, а). Это направление обычно согла-
1 На рабочих чертежах размеры исходных (замыкающих) звеньев В^, Сит. д.) не проставляются. На рис. 3.2 и других аналогичных рисунках они указаны как звенья размерных схем.
8
Размерные цепи
совывается с расположением входящих в размерную цепь разме-ров на чертеже. Все составляющие звенья также обозначаются стрелками, начиная от звена, соседнего с исходным, и должны иметь один и тот же замкнутый поток направлений (рис. 3.3, б). Тогда все составляющие звенья, имеющие то же направление стрелок, что и у исходного звена, будут уменьшающими (Дг, А3, Лв), а остальные звенья цепи — увеличивающими (Да, Д4). Вместо стрелок над буквенными обозначениями звеньев удобно размерные схемы проставлять в виде совокупности векторов (стрелки указываются у одной стороны размера звена), направленных соответственно правилу обхода по контуру (рис. 3.3, в).
ВЫЯВЛЕНИЕ ЗВЕНЬЕВ
И СОСТАВЛЕНИЕ РАЦИОНАЛЬНЫХ РАЗМЕРНЫХ ЦЕПЕЙ
При проведении размерного анализа рекомендуется выделять звенья и составлять размерные цепи, руководствуясь следующими замечаниями.
1. Должна быть четко сформулирована задача, для решения которой рассчитывается размерная цепь или несколько размерных цепей. В каждой размерной цепи может быть, только одно исходное (замыкающее) звено.
’ 2. Для выявления исходного звена необходимо установить требования к. точности, которым должно удовлетворять изделие или сборочная единица. Эти требования можно разделить на две группы: точность взаимного расположения деталей, сборочных единиц, обеспечивающая качественную работу изделия при эксплуатации, например: перпендикулярность оси вращения шпинделя вертикально-сверлильного станка рабочей поверхности стола; радиальное и осевое биения базовой поверхности вала; отклонение межосевого расстояния зубчатой или червячной передачи; точность .взаимного расположения деталей, сборочных единиц, обеспечивающая собираемость изделия, например: точность относительного положения валов, соединяемых муфтой. По чертежам общих видов и сборочных единиц выявляются и фиксируются все требования к точности,.которые должны быть выполнены при изготовлении и сборке изделия, т. е. выявляются все исходные (замыкающие) звенья. Так, для обеспечения нормальной работы коническо-цилиндрического редуктора (рис. 3.4) необходимо при изготовлении и сборке выполнить следующие требования к точности относительного положения деталей [81: а) вершины делительных конусов конических колес должны совпадать по трем взаимно перпендикулярным направлениям; смещения вершин делительных конусов шестерни и колеса (fAMr) относительно осей вращения соответственно колеса и шестерни, а также непересе-чение осей вращения (far) должны находиться в заданных пре-
3.1. Основные понятия, термины, определения, обозначения
9
10	Размерные цепи
делах (три исходных звена); б) угол между осями вращения конических колес должен быть выдержан в определенных пределах (±£’х, одно исходное звено); в) действительное расстояние между осями вращающихся цилиндрических зубчатых колес не должно значительно отличаться от номинального (допускаемые отклонения межосевого расстояния ±fa, одно исходное звено); г) оси вращения цилиндрических зубчатых колес должны быть параллельны в плоскости чертежа (рис. 3.4, допуск на непарал-лельность осей fx) и в плоскости, перпендикулярной к плоскости чертежа (допуск на перекос осей fy)\ всего — два исходных звена; д) для нормальной работы подшипников между крышками и торгами наружных колес подшипников при сборке необходимо обе спечить зазоры (Н%, Js, Ms), достаточные для компенсации теплового расширения вала и не превышающие допустимой величины осевой игры валов [3, 16] (три исходных звена).
3.	При выявлении исходных звеньев их номинальные размеры и допускаемые отклонения устанавливаются по. стандартам, техническим условиям, на основании опыта.эксплуатации аналогичных изделий, путём теоретических расчетов и специально поставленных экспериментов. Допуск исходного звена устанавливается: в конструкторских размерных цепях исходя из функционального назначения изделия или его механизма; в технологических размерных цепях в соответствии с допуском на расстояние или относительный поворот поверхностей (осей) детали (деталей), которые необходимо получить при осуществлении технологического процесса обработки или сборки изделия [21]; в измерительных размерных цепях исходя из требуемой точности измерения для ограничения погрешности измеряемого размера.
4.	Для нахождения составляющих звеньев после определения исходного звена следует идти от поверхностей (осей) деталей, образующих исходное звено, к основным базам (осям базирующих поверхностей) этих деталей, от них — к основным базам деталей, базирующих первые детали, и т. д. вплоть до образования замкнутого контура. Таким образом, можно выявить, последовательно связывая сопряженные размеры деталей, все составляющие звенья цепи, непосредственно влияющие на исходное звено. Все выявленные исходное (замыкающее) и составляющие звенья должны образовать замкнутый контур. Несовпадения (зазоры, месоос-ности) поверхностей соединяемых деталей, если они • возможны, учитываются отдельными звеньями. Например, в размерной цепи J значение зазора J-% (рис. 3.4) зависит от относительного положения наружного кольца первого подшипника и упорного торца крышки (осевой зазор условно отнесен к этому подшипнику). В свою очередь, положение торца крышки относительно корпуса редуктора определяется расстоянием между торцовыми поверхностями крышки и толщиной прокладки. Следовательно, первым
3.1. Основные понятия, термины, определения, обозначения
11
звеном 7г является размер между торцовыми поверхностями крышки и вторым J2 —- толщина прокладки между крышкой и корпусом. Третьим звеном цепи служит расстояние между стенками корпуса. Толщина прокладки /4 определяет положение второй крышки относительно корпуса. Расстояние /8 между торцовыми поверхностями второй крышки определяет положение торца, в который упирается наружное кольцо правого подцйяпника. Положение упорного торца внутреннего кольца второго подшипника зависит от отклонений монтажной высоты 76 подшипника. Переходя последовательно от одной поверхности к другой, получим; J, — толщина кольца, 78 — толщина буртика вала, /9 — длина ступицы зубчатого колеса, 710 — толщина
кольца, 7П — монтажная высота	Рис- 3-5
первого подшипника. Таким
образом, мы пришли ко второй поверхности, образующей исходное звено. Схема цепи J приведена на рис. 3.5. На рис. 3.4 показаны аналогично выявленные составляющие звенья размерной цепи И.
В число составляющих звеньев необходимо включать размеры деталей, непосредственно влияющих на исходное (замыкающее) звено и стремиться к тому, чтобы от каждой детали в линейную цепь входил только один размер. (В плоских и пространственных цепях два и более размеров одной детали могут быть составляющими звеньями). Каждая размерная цепь должна состоять из возможно меньшего числа звеньев (принцип «кратчайшей» размерной цепи).
5.	При составлении схемы размерной цепи все ее составляющие звенья обозначаются прописными буквами латинского алфавита (.кроме букв О, L, Р, Ю 1 с цифровым индексом (например, первая цепь At, А2, А3 и г. Д., вторая Вг, В2, В3 и т. д.). Исходные (замыкающие) звенья обозначаются теми же буквами с индексом (например, исходное звено первой цепи Л2, второй — В2).
Числовой индекс составляющих звеньев определяет их по-, рядковый номер в цепи (например, В2 — второе звено размерной цепи). Звенья нумеруются (см. риб. 3.3, б) последовательно по направлению потока векторов составляющих звеньев, начиная со звена, соседнего с исходным (замыкающим).
1 Эти буквы используются 5 размерных цепях для обозначения других величин
12
Размерные цепи
6.	Среди линейных и угловых составляющих размеров цепи различают соответственно линейные и угловые зазоры (натяги). Линейным зазором называется расстояние между параллельными поверхностями или осями сопрягающихся деталей типа вал — отверстие (паз—выступ). Угловым зазором называется угол между поверхностями или осями сопрягающихся деталей.
При геометрическом расчете машин следует иметь в виду, что погрешности (ошибки, отклонения) в размерах деталей разделяются на скалярные (одномерные, простые), полностью определяемые одной характеристикой — своей величиной, и векторные (двухмерные), определяемые величиной (модулем) и направлением. К скалярным ошибкам относятся, например, отклонения длины вала, втулки, монтажной высоты подшипника, отклонения в расстоянии между осями и т. п. К векторным ошибкам Относятся отклонения от соосности цилиндрических поверхностей, несоос-ность отверстий, радиальное биение поверхностей за счет эксцентриситета осей, биение торцовых поверхностей и т. п. Векторные погрешности могут быть составляющими звеньями размерных цепей. Расчет векторных размерных цепей см. [8, 19, 22] и п. 3.9.
7.	В числе составляющих звеньев цепи могут оказаться линейные или угловые зазоры, из-за которых может происходить относительное смещение деталей. Различают три, варианта конструктивного исполнения соединений с зазорами: / — сопряжение вала (штыря) с отверстием, II — сопряжение вала (штыря) с пазом, 11,1 — сопряжение выступа с пазом (рис. 3.6).
Если в процессе сборки и эксплуатации зазоры полностью выбираются в одном направлении (под действием груза, рабочих усилий, пружин или любым другим способом), то размерные цепи для II и III вариантов составляются так, чтобы зазоры не оказывали влияния на величину замыкающего звена. Схема размерных цепей, зависящие от направления, в котором выбирается образующий зазор, представлены на рис. 3.6 и 3.7. Если в процессе сборки или эксплуатации зазоры выбираются попеременно (при реверсивных движениях) в противоположных направлениях, то необходимо рассчитывать две размерные цепи (рис. 3.6 и 3.7). По результатам расчетов берутся такие наибольшие (из одной цепи) и наименьшие (из другой цепи) предельные отклонения замыкающего звена, при которых допуск его оказывается наибольшим. В некоторых случаях для уменьшения графических и расчетных работ эскиз и схема цепи строятся при номинальном положении деталей, но в местах стыка осей вводится вектор несооснцсти, равный нулю с двумя симметричными отклонениями. Если при сборке и эксплуатации положение деталей в поле зазора оказывается случайным (зазор полностью или частично выбирается в произвольном направлении), то для вероятностного расчета таких размерных цепей необходимо знать характер распределения деталей в поле
3.1. Основные понятия, термины, определения, обозначения 13
зазора. В [8] рассматриваются некоторые частные случаи таких распределений: деталь примыкает к стенке отверстия равновероятно в любой точке, деталь занимает равновероятное положение в любой точке зазора и т. д.
8	В некоторых случаях один и тот же размер может входить в качестве звена в несколько размерных цепей (параллельно связанные цени). Такие общие звенья обозначаются буквами соответ
ствующих цепей. Например, звено, принадлежащее одновременно цепям А я В, будет обозначено теми же буквами с присвоенными им индексами (рис; 3.8, звено Л8В8 — В»Л2; рис. 3.1, в, звено QDa = DjCi). В таких параллельно связанных цепях размеры и отклонения (допуски) общих звеньев должны быть одинаковыми, что достигается иногда несколькими перерасчетами. Для уменьшения подобных перерасчетов необходимо расчет связанных размерных цепей начинать с той цепи, для которой допуски общих звеньев окажутся наименьшими. Ориентировочно это можно установить, зная для каждой цепи допуск исходного звена и число составляющих звеньев. Если исходным звеном размерной цепи является одно из составляющих звеньев другой (основной) размер
14
Размерные цепи
ной цепи, то такие цепи называются производными (рис. 3.9, размерная цепь В — основная, размерная цепь А — производная). Последовательность расчетов производной или основной цепи
определяется характером решаемых задач (см. с. 15).
9. Произвольно расположенные в одной или нескольких параллельных плоскостях звенья плоской цепи проектируются на направление, совпадающее с направлением замыкающего звена
(рис. 3.10), т. е. плоская цепь приводится к линейной. При расчете плоских цепей следует учитывать не только погрешности (отклонения) линейных размеров, но и погрешности углов между
ними, если последними нельзя пренебречь. Погрешности углов приводятся к линейному размеру замыкающего звена в виде дополнительных звеньев. Произвольно расположенные в непараллельных плоскостях звенья пространственной цепи проектируются на три (или два) взаимно перпендикулярных направления, т. е. пространственная цепь также преобразуется к линейному виду (трем линейным цепям).
Иной подход к расчету пространственных размерных цепей связан с представлением каждого
звена цепи как радиуса-вектора и матрицы поворотов [1, 7]. Звено характеризуется шестью параметрами (тремя расстояниями и тремя углами поворота), изменения которых влияют на параметры замыкающего (суммирующего векторы) звена. Область суммарной предельной погрешности и радиус-вектор замыкающего звена являются функцией радиусов-векторов и матриц поворотов составляющих звеньев.
3.1. Основные понятия, термины, определения, обозначения
15
3.2. ЗАДАЧИ, РЕШАЕМЫЕ С ПОМОЩЬЮ РАЗМЕРНЫХ ЦЕПЕЙ
Расчет размерных цепей является необходимым этапом конструирования, производства я эксплуатации широкого класса изделий (машин, механизмов, приборов, аппаратов и 'т. л.). С помощью теории размерных цепей могут быть решены следующие конструкторские, технологические и метрологические задачи: Г) установление геометрических и кинематических связей между размерами деталей, расчет номинальных значений, отклонений и допусков размеров звеньев; 2) расчет норм точности и разработка технических условий на машины и их составные части; 3) анализ правильности простановки размеров и отклонений на рабочих чертежах деталей; 4) расчет межоперационных размеров, припусков и допусков, пересчет конструктивных размеров на технологические (при несовпадении конструктивных и технологических баз); 5) обоснование последовательности технологических операций при изготовлении и сборке изделий; 6) обоснование и расчет необходимой точности приспособлений; 7) выбор средств и методов измерений, расчет достижимой точности измерений; Полный расчет размерных цепей выполняется в процессе разработки рабочего проекта машины, предварительные расчеты следует производить еще яри конструктивной отработке технического проекта.
ОСНОВНОЕ УРАВНЕНИЕ РАЗМЕРНОЙ ЦЕПИ
Для проведения размерного анализа кроме размерной схемы составляется уравнение размерной цепи, вытекающее из условия замкнутости. Для линейных (параллельнозвенных) и некоторых плоских размерных цепей
SA + $А + - + Л+я = о» (3-1) где Лр Лр Ат+п — номинальные значения всех звеньев размерной цепи; £2, ..., %т+п — коэффициенты, характеризующие расположение звеньев по величине и направлению, или передаточные отношения.
В размерных цепях с параллельными звеньями (линейные цепи)
16,1 = 1?11 = - = 1Щ.1 =1.	(3.1а)
В плоских и пространственных размерных цепях (общий случай)
Л (4, Лр л,, ..., Ат+п) = 0.	(3.16)
Пользуясь правилом обхода по контуру для размерной цепи по рис. 3.3, получим следующее уравнение:
—Л1 + А^ — Л3 + Л4 — Л5 — ЛЕ — 0.
16
Размерные цепи
Все звенья цепи, имеющие однонаправленный поток векторов (размеров), записываются с одним произвольно выбранным знаком (+ или —). Решив уравнение относительно As, получим
Ах = (А, + AJ - (At + А3 + Л5).
Для размерной цепи по рис. 3.10 из условия замкнутости составим уравнение
—Cr cos (90° — а) + С2 cos а + С3 cos (90°— а) +
4- С4 cos а — Cs = 0.
Решив полученное уравнение относительно Сх, получим
Сх = 1С3 cos а + С3 cos (90° — а) 4- С4 cos а] —
— Сх cos (90° — а).
Если угол на чертеже не задан, то уравнение размерной цепи будет
Сх = (Сз — Ci)" (Сг 4~ С4)2 или
Сх = ЯсГ-с1Г4-(ся+с4л
В приведенных уравнениях линейной размерной цепи (рис. 3.3) абсолютные величины коэффициентов равны единице. В уравнении плоской размерной цепи (рис. 3.10) 11 — cos а или | | — cos (90° — а).
Передаточные отношения звеньев размерных цепей учитывают степень и направленность влияния составляющих звеньев на замыкающее звено. В. линейных размерных цепях передаточные отношения увеличивающих звеньев равны 4-1, уменьшающих звеньев равны —1.
По рис. 3.1—3.9 можно установить, что для линейных размерных цепей номинальное значение замыкающего звена представляет собой разность между суммами номинальных значений увеличивающих и 'уменьшающих звеньев.
т п
Aj; =	(^.2)
где т — число увеличивающих звеньев; п — число уменьшающих звеньев.
В общем случае номинальное значение замыкающего звена равно
Ах = /(А1.....Alt .... Am+B).	(3.3)
Выражения (3.2) и (3.3) являются основными уравнениями линейных и плоских размерных цепей.
	3.2. Задачи, решаемые с помощью размерных цепей	17
ПРЯМАЯ И ОБРАТНАЯ ЗАДАЧИ
Размерные цепи используются для решения прямой и обратной задач, отличающихся последовательностью расчетов.
Прямая задача. По заданным номинальному размеру и допуску (отклонениям) исходного звена определить номинальные размеры, допуски и предельные отклонения всех составляющих звеньев размерной цепи. Такая задача относится к проектному расчету размерной цепи.
Обратная задача. По установленным номинальным размерам, допускам и предельным отклонениям составляющих звеньев определить номинальный размер, допуск и предельные отклонения замыкающего звена. Такая задача относится к поверочному расчету размерной цепи. Решением обратной задачи проверяется правильность решения прямой задачи.
МЕТОДЫ ДОСТИЖЕНИЯ ЗАДАННОЙ ТОЧНОСТИ ИСХОДНОГО ЗВЕНА
Существуют следующие методы достижения заданной точности исходного звена (решения размерных цепей): метод полной взаимозаменяемости; вероятностный метод; метод групповой взаимозаменяемости (селективной сборки); метод пригонки; метод регулирования. Классификация применяемых методов достижения заданной точности исходного звена приведена в табл. 3.2.
Расчеты размерных цепей могут производиться: методом максимума-минимума, при котором учитываются только предельные отклонения составляющих звеньев; вероятностным методом, при котором учитываются законы рассеяния размеров деталей и случайный характер их сочетания" на сборке. Совпадение действительных размеров деталей в цепи, выполненных равными предельным размерам, маловероятно. Поэтому, задаваясь некоторым допустимым процентом риска (процентом изделий, размеры замыкающих звеньев которых выйдут за установленные пределы), определяют возможное расширение полей допусков составляющих размеров. Расчет размерных цепей возможен также методом статистических испытаний (метод Монте-Карло), при котором используется для численного решения моделирование случайных величин [13].
ВЫБОР МЕТОДА ДОСТИЖЕНИЯ ЗАДАННОЙ ТОЧНОСТИ ИСХОДНОГО ЗВЕНА
При выборе метода достижения точности необходимо учитывать функциональное назначение изделий (машины, механизма, аппарата, прибора и т. д.), его конструктивные и технологические особенности, стоимость изготовления и сборки, эксплуатационные требования, тип производства, его организацию и др.
НоооглС пре кого	I
3.2. Классификация методов достижения заданной точности исходного звена [10]
Метод	Характеристика	Преимущества и недостатки	Области применения. Примеры
Полной взаимозаменяемости	Детали соединяются на сборке без пригонки, регулирования и подбора. При любом сочетании на сборке размеров деталей, изготовленных в пределах расчетных допусков, значения замыкающего звена не выходят за установленные пределы. Расчет размерной цепи производится методом максимума-минимума	Преимущества: простота и экономичность сборки, упрощение организации поточности сборочных процессов; возможность широкого кооперирования заводов; упрощение системы изготовления запасных частей и снабжения ими потребителей и др. Недостатки: допуски составляющих звеньев получаются меньшими (при прочих равных условиях), чем при всех остальных методах, что может оказаться неэкономичным	Обычно в индивидуальном и мелкосерийном производствах; при малой величине допуска на исходное звено и небольшом числе составляющих звеньев размерной цепи; при большой величине допуска на исходное звено
Вероятностный	Детали соединяются на сборке, как правило, без пригонки, регулировки, подбора, при этом у небольшого (заранее принятого) количества изделий (обычно 3 изделия на 1000, процент риска 0,27) значения замыкающих звеньев могут выйти за установленные пределы. Расчет размерной цепи производится вероятностным методом	Преимущества: те же, что и у метода полной взаимозаменяемости плюс экономичность изготовления деталей за счет расширенных полей допусков (по сравнению с методом полной взаимозаменяемости). Недостатки: возможны, хотя и маловероятны, дополнительные затраты на замену или подгонку некоторых деталей тех изделий, у которых значения замыкающего звена вышли за установленные пределы	Обычно в серийных и массовых производствах; при малой величине допуска исходного звена и относительно большом числе составляющих звеньев
Групповой взаимозаменяемости (селективной	Детали соединяются на сборке без пригонки и регулировки. Расчетное значение допуска (Tjp ,) размера со-	Преимущества: возможность достижения высокой точности замыкающего звена при экономически целесообразных производственных	Обычно в массовых и крупносерийных производствах для малозвенных (3—4 звена) размерных цепей. i
Размерные цепи
сборки)	ставляющего звена увеличивается в несколько раз до экономически целесообразного производственного допуска 7*^, 7*i == ДгрТ*гр i • После изготовления детали рассортировываются по значениям действительных размеров на ряд групп в пределах расчетного допуска. При сборке соединяют детали соответствующих (одинаковых) групп для получения размера замыкающего звена в заданных пределах. Расчет размерной цепи ведется обычно методом максимума-минимума	допусках размеров составляющих звеньев. Недостатки: увеличение незавершенного производства; дополнительные затраты' на проверку и сортировку деталей;, некоторое усложнение сборки и хранения деталей до сборки; усложнение снабжения запасными частями	-д Подбор шариков и колец \ шарикоподшипников; подбор поршневых колец и поршней; в размерных цепях: палец — отверстие поршня — зазор, палец — отверстие верхней головки шатуна/ двигателя внутреннего сгорания — зазор и др.		3.2. Задачи, решаемые с помощью размерных цепей	19
Пригонки	Требуемая точность исходного звена достигается при сборке за счет пригонки заранее намеченной детали (компенсатора), на которую при механической обработке (под сборку) устанавливают определенный припуск. Величина необходимого съема припуска компенсатора определяется после предварительной сборки деталей й измерений. Расчет размерной цепи производится методом максимума-минимума или вероятностным методом	Преимущества: на составляющие звенья могут быть установлены экономически целесообразные допуски. Недостатки: значительное удорожание сборки и удлинение ее сроков; усложнение планирования производства; усложнение снабжения запасными частями	Чаще в индивидуальном и мелкосерийном производстве. Достижение совпадения центров передней и задней бабок некоторых токарные станков в вертикальной плоскости	
Продолжение табл. 3.2
Метод	Характеристика	Преимущества и недостатки	Области применения. Примеры
Регулирования	Требуемая точность исходного звена достигается при сборке за счет изменения размера компенсирующего звена без снятия стружки. Изменение размера в сборке обеспечивается или специальными конструкциями (компенсаторов) с помощью непрерывных или периодических перемещений деталей по резьбе, клиньям,, коническим поверхностям и т. д., или подбором сменных деталей типа прокладок, колец, втулок. Расчет размерной цепи производится методом максимума-минимума или вероятностным методом	Преимущества: на составляющие звенья назначаются экономически целесообразные допуски; возможность регулировки размера замыкающего звена не только при сборке, но и в эксплуатации (для компенсации износа); возможность обеспечения (в некоторых случаях) автоматичности регулирования ТОЧНОСТИ. Недостатки: возможное усложнение конструкции изделия; увеличение (в некоторых случаях) количества деталей в размерной цепи; усложнение сборки из-за необходимости регулировки и измерений	Весьма широко распростра-нен во всех производствах, особенно для цепей, отличающихся высокой точностью. Достижение параллельности оси вала плоскости; обеспечение малых осевых перемещений вращающихся деталей (шпинделей станков, червяков валов с зубчатыми колесами), а также минимального зазора между опорами и шейками шпинделей при работе станка и т. п.
Размерные цени
3.2. Задачи, решаемые с помощью размерных цепей
21
Заданная точность исходного звена должна достигаться с наименьшими технологическими и эксплуатационными затратами. При прочих равных условиях рекомендуется выбирать в первую очередь такие методы достижения точности (решения размерных' цепей), при которых сборка производится без подбора, пригонки и регулирования и собранные изделия отвечают всем требованиям взаимозаменяемости, т. е. использовать метод полной взаимозаменяемости или вероятностный метод.
Если применение указанных методов экономически нецелесообразно или технически невозможно, следует перейти к применению одного из методов неполной взаимозаменяемости (метода регулирования, или метода пригонки, или метода групповой взаимозаменяемости). При исследовании вопроса о том, каким методом следует обеспечивать заданную точность исходного звена, можно ориентироваться на среднюю величину допуска составляющих звеньев или среднюю степень точности (квалитет) составляющих звеньев, последовательно проверяя возможность применения метода полной взаимозаменяемости, вероятностного метода, методов неполной взаимозаменяемости.
Среднее значение допуску То составляющих звеньев при заданном допуске исходного звена ITs ] (метод полной взаимозаменяемости) для линейных цепей
Т-= с т п
(3.4)
где т + п —• число составляющих звеньев.
Средняя степень точности (квалитет) составляющих звеньев (метод полной взаимозаменяемости) в числах единиц допуска (коэффициент точности) может быть подсчитана по выражению 1
— ~т+п~~
„Га)
5 (0,45/з;+о,ооши)
1
(3.5)
где [Ts]—допуск исходного звена, мкм; D0 = ]/Е>т1пПшах— среднее геометрическое интервала размеров, мм (см. с. 42, ч. 1).
В табл. 3.3 приведены значения единицы допуска i = == 0,45 ]/1)и + 0,001 D0 для диапазона размеров до 500 мм в ЕСДП СЭВ (5—16-й квалитеты).'Сопоставляя, затем вычисленное значение а0 с коэффициентами точности квалйтетов допусков ЕСДП (табл. 1.8, ч. 1), приближенно определяют средний квалитет допусков составляющих звеньев цепи (9, 10, 11-й и Т. д.).
1 Формула получена в предположении, что для составляющих звеньев справедлива та же Зависимость допуска от номинального,значения* что в для диаметральных размеров.
22
Размерные цепи
3.3ч Значение i — 0,45|ЛВи+ 0,001DH для интервалов диаметров в ЕСДП СЭВ
я « И Р. S с » 3 Z X ч s s	До 3	Св. 3 До 6	Св. 6 до 10	Св. 10 до 18	Св. 18 до 30	Св. 30 до 50	Св. 50 до 80	Св. 80 до 120	Св. 120 до 180	Св. 180 . до 250	Св. 250 до 315	Св. 315 до 400	Св. 400 до 500
1, мкм	0,55	0,73	0,90	1,08	1,31	1,56	1,86	2,17	2,52	2,89	3,22	3,54	3,89
Метод полной взаимозаменяемости может оказаться экономически целесообразным лишь для цепей малой точности или цепей с небольшим числом звеньев. При других данных необходимая точность изготовления деталей может выйти не только за пределы экономической точности, но и за пределы достижимой точности. В этом случае следует проверить возможность использования вероятностного метода, при котором средний размер допуска может быть принят по табл. 3.4 или по выражениям (3.51), (3.52). Средний квалитет допусков определяют по выражению (3.53). Как правило, допуски составляющих звеньев при вероятностном методе (по сравнению с методом полной взаимозаменяемости) получаются значительно большими (для малозвенных цепей — 30—40%, для многозвенных цепей — в 2 раза и более), что снижает стоимость изготовления деталей и удешевляет изделие. Подобные результаты расчетов размерных цепей (см. также с. 31, 47, 51, 82, 87) показывают, что вероятностный метод решения размерных цепей необходимо предпочитать методу полной взаимозаменяемости. Возможное расширение полей допусков составляющих размеров тем 'значительней, чем больше число звеньев и больше принимаемый процент риска Р (см. с. 40). Полученный средний допуск или средняя степень точности (квалитет) составляющих звеньев оценивается с точки зрения выполнения его в производстве. При этом учитываются сложность и габаритные размеры деталей, предполагаемый технологический процесс изготовления и др. Если же требуемая по расчету точность изготовления (средний допуск) деталей не соответствует условиям экономичного производства, то для достижения заданной точности исходного звена надо использовать методы неполной взаимозаменяемости.
При Выборе метода групповой взаимозаменяемости, метода пригонки или метода регулирования наряду с данными табл. 3.2 рекомендуется учитывать следующее.
I.	Расчет размерных цепей в таких случаях может производиться методом максимума-минимума или вероятностным методом. Метод максимума-минимума применяется чаще при индивидуальном и мелкосерийном производстве изделий, при проектировании единичных устройств, поиспособлений, штампов, для предварительных расчетов вспомогательного характера. Вероятностный
3,4. Средние значения допусков на составляющие звенья при расчете размерных цепей вероятностным методом (Р & 0,27%,	— 0,4)* [8]
1 2 { X : < ; о ? ?< : я 2 > О ' -; >» so | С ® f о ~ i 1 0,01 0,02 С,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09		Средние значения допусков (мм) для числа составляющих звеньев															
	4	5	6	7 •	8	9	10	11	12	13		15	16	17	18	19	20
	0,004 0,008 0,012 0,016 0.020 0,025 0,029 0,033 0,037	0.004 0,007 0,011 0,014 0,018 .0,022 0,025 0,029 0,033	0,003 0,007 0,010 0,013 0,017 0,020 0,024 0,027 0,0.30	0,003 0,006 0,009 0,012 0.016 0,019 0,022 0,025 0,028	0,003 0,006 0,009 0,011 -0,015 0,017 0,020 0,023 0,026	0.003 0,005 0,008 0,011 0,014 0,016 0,019 0,022 0,025	0,003 0,005 0,008 0,010 0,013 0г016 0,018 0,021 0,023	’ 0,002 0,005 0,007 0,010 0,012 0,015 0,017 0,020 0,022	0,002 0,005 0,007 0,009 0,012 0,014 0.0J7 0,019 0,021	0,002 0,004 0,007 0.009 0,011 0,014 0,016 0,018 0,020	0,004 0,007 0,009 0,011 0,013 0,015 0,018 0,020	0,006 0,008 0,011 0,013 0,015 0,017 0,019	0,008 0,011 0,012 0,014 0,016 0,018	0,008 0,010 0,012 0,014 0,016 0,018	0,008 0,010 0,012 0,014 0,016 0,017	0,007 0,009 0,011 0,013 0,015 0,017	0,007 0,009 0,011 0,013 0,015 0,017
0,1 0.2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9	0,041 0,082 0,123 0,165-0,205 0,246 0,287 0,328 0,370	0,036 0,072 0,109 0,145 0,180 0,220 0,250 0,290 0,325	0,033 0,067 0,100 0,134 0,170 0,200 0,235 0,270 0,300	0,031 0,062 0,093 0,124 0,155 0,185 0,220 0,250 0,280	0,029 0,058 0,087 0,116 0,145 0,170 0,200 0,230 0,260	0,027 0,055 0,082 0,110 0,140 0,165 0,190 0,220 0,246	0,026 0,052 0,078 0,105 0,130 0,155 0J80 • 0,207 0,230	0,025 0,049 0,074 .0,100 0,125 0,150 0,170 0,198 0,220	0,024 0,047 0,071 0,095 0,120 0,140 0,166 0,190 0,213	0,023 0,046 0,068 0,091 0,115 0,137 0,160 0,182 0,205	0,022 0,044 0,066 0,088 0,110 0,131 0,150 0,175 0,197	0,021 0,042 0,064 0,085 0,105 0,127 0,148 0,170 0,191	0,021 0,041 0,062 0,082 0,103 0,124 0,144 0,165 0,185	0,020 0,040 0,060 0,080 0,100 0,119 0,140 0,159 0,180	0,019 0,039 0,058 0,077 0,097 0,116 0,135 . 0,154 0,174	0,019. 0,038 0,057 0,075 0,094 0,113 0,132 0,150 0,170	0,018 0,036 0,055 0,074 0,092 0,110 0,129 0,147 0,166
1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 4,0 5,0	0,410 0,600 0,820 1,000 1,230 1,640 2,050	0,360 0,550 0,725 0,910 1,090 1,450 1,810	0,335 0,500 0,670 0,840 1,000 1,340 1,680	0,310 0,470 0,620 0,780 0,930 1,240 1,550	0,290 0,430 0,580 0,720 0,870 1,160 1,450	0,270 0,400 0,550 0,670 0,820 1,100 1,370	0,260 0,390 0,520 0,650 0,780 1,040 1,290	0,250 0,370 0,490 0,610 0,740 0,980 1,230	0,240 0,350 0,470 0,600 0,710 0,950 1,180	0,230 0,340 0,460 0,570 0,680 0,910 1,140	0,220 0,320 0,440 0,550 0,660 0,880 1,100	0,210 0,310 0,420 0,520 0,640 0,850 1,060	0,206 0,300 0,410 0,510 0,620 0,820 1,030	0,200 0,300 0,400 0,490 0,600 0,800 1,000	0,190 0,290 0,390 0,480 0,580 0,770 0,970	0,190 0,280 0,380 0,470 0,565 0,750 0,940	0,184 0,270 0,370 0,460 0,550 0,740 0,920
3.2. Задачи, решаемые с помощью размерных цепей
to
G>
24
Размерные цепи
расчет размерных пеней применяется обычно при серийном и массовом производстве изделий. Существенным преимуществом этого мегода расчета является возможное расширение полей допусков составляющих размеров.
2.	Метод пригонки не рекомендуется применять, если имеется возможность использовать иные методы достижения заданной точности исходного звена. При этом методе для выполнения трудоемких сборочных пригоночных работ требуется высококвалифицированный труд, работы трудно нормируются й механизируются и т. д. Разновидностью метода пригонки является совместная обработка сопрягаемых деталей, применяемая по необходимости там, где это определено конструкцией изделия (например, расстоянием между осями двух штифтов, входящих без зазора в две соединяемые этими штифтами планки).
3.	Метод групповой взаимозаменяемости чаще применяют в размерных цепях высокой точности с небольшим числом составляющих звеньев. При использовании этого метода на составляющие звенья желательно устанавливать равные по величине допуски, кривые рассеяния размеров при обработке должны быть идентичны по форме и характеристикам, погрешности формы поверхностей деталей должны находиться в пределех групповых, а не производственных допусков.
4	Метод регулирования наиболее широко применяется в размерных цепях высокой точности с большим числом составляющих звеньев. При использовании метода регулирования заданная точность исходного звена может обеспечиваться эе только при сборке, но и в процессе эксплуатации.
5.	В необходимых случаях возможны сочетания различных методов достижения заданной точности исходных звеньев в изделии.
3.3.	РАСЧЕТ ЛИНЕЙНЫХ РАЗМЕРНЫХ ЦЕПЕЙ МЕТОДОМ ПОЛНОЙ ВЗАИМОЗАМЕНЯЕМОСТИ
РАСЧЕТНЫЕ ФОРМУЛЫ
После составления основного уравнения размерной цепи (3.1) и решения его относительно А2, т. е. после определения или проверки номинального значения замыкающего звена, его предельные размеры максимальные (с индексом max) и минимальные (с индексом min) можно определить по уравнениям:
т	п
-^Smax = ув max S-^ум min*	(3.6)
т	п
Яепмп = ^^увпмп “ Дум max-	(3.7)
3.3. Расчет линейных размерных цепей методом полной взаимозаменяемости 25
Почленно вычитая из (3.6) выражение (3.7), получаем
m
5 Аув пип 7
+ (2 ^ум max	2 ^умпнп^	(3,8)
При этом
Aj max Aj mln ~ Т' т	т	т
2 Аув шах	2	Аув mln	~	2	Т'ув»
п	п	п
2 Аум шах	2	А ум nun	=	2	Тум»
где Т2 — допуск замыкающего звейа; Тув — допуск увеличивающего составляющего звена; Тум — допуск уменьшающего составляющего звена.
Тогда из выражения (3.8) найдем т-\-п = 2 Ти	(3.9)
где Т( — допуск i-го составляющего звена размерной цепи (увеличивающие и уменьшающие звенья).
Таким'образом, допуск замыкающего звена в линейных размерных цепях равен сумме допусков всех (увеличивающих и уменьшающих) звеньев.
Анализируя формулу (3.9), можно наметить основные пути повышения точности замыкающего звена: 1) уменьшение допусков каждого из составляющих звеньев; 2) сокращение числа звеньев в размерной цепи, т. е. уменьшение суммы т + п (принцип «кратчайшей» цепи); чем меньше число составляющих, тем больше допуски на составляющие звенья при том же размере допуска на исходное (замыкающее) звено, тем меньше стоимость изготовления. Как видно из формулы (3.9), при заданном малом допуске исходного звена можно принимать лишь незначительные по размеру допуски составляющих звеньев, особенно при большом их числе.
При расчете размерных цепей оказывается удобным оперировать не предельными отклонениями AS (верхнее отклонение) и А/ (нижнее отклонение), а средними отклонениями Ае (рис. 3.11)
дс==^ + Д£..	(3.10)
Из выражений (3.6) и (3.7), определяющих зависимость между предельными размерами звеньев цепи, определим зависимость между их предельными отклонениями, для чего из выражений
26
Размерные цепи
(3.6) и (3.7) вычтем последовательно выражение (3.2):
^Етах — Ла
Лум^ >
(3.11)
2 лум)
(3.12)
или
ASZ = 2 ДХуз - 5 AZyM;	(3.13)
Д/х = 2 Д7ув 2 Д5ум>	(3.14)
где ASZ, Д1х — верхнее и нижнее отклонения замыкающего звена; ASyB, А1ув — верхнее и нижнее отклонения увеличивающих звеньев; ASVM, AIvm — верхнее и нижнее отклонения уменьшающих звеньев.
Сложив почленно выражения (3.13) и (3.14) и учитывая (3.10), получим т
Дс£ ~ 2 Дс.ув 2 Ас. ум,	(3.15)
где Дс2 — среднее отклонение поля допуска замыкающего звена; Ас. ув. Ас. ум — средние отклонения полей допусков увеличивающих и уменьшающих звеньев.
Верхнее и нижнее отклонения замыкающего звена можно находить также кроме (3.13) и (3.14) из выражений:
Д$2 = Дс2 + 7W2;	(3.16)
Д/а == Дс2 - 7^2.	(3.17)
Предельные размеры (максимальный и минимальный) замыкающего звена находят из выражений 1см. также (3.6), (3.7)]:
Лх шах — Лх + ASs;	(3.18)
Лх шт — Л у А/г,	(3.19)
3.3. Расчет линейных .размерных цепей методом полной взаимозаменяемости 27
где As — номинальный размер замыкающего звена, найденный из уравнения (3.2).
В формулах (3.13)—(3.19) и в дальнейшем во всех формулах значения отклонений входят со своими знаками (+ или —).
ПРЯМАЯ ЗАДАЧА
При решении прямой задачи (формулировку задачи см. с. 17) известны предельные значения исходного звена (или эквивалентные величины — допуск, номинальный размер и среднее отклонение поля допуска) [Л2пих], М2т1пР.
По заданному значению предельных размеров исходного звена выясняются:
заданные значения его поля допуска
= [-^2 maxi l^Z mlnl>
заданные значения его предельных отклонений при известном номинале 1А2]:
[ASxl = ИХанх) - [Л2];
[Д7х1 = 1ЛХПЙП1 - [Л2]
и заданное значение его среднего отклонения
ГЛ , _ 1Д5Я1 + [Д/х]
-	-----—2	*
Далее, учитывая экономическую точность изготовления деталей по размерам, входящим в состав размерной цепи, допуск исходного звена [Тх] распределяют между составляющими звеньями цепи.
Распределение допуска исходного звена между составляющими звеньями производят различными способами.
1.	Способ попыток (пробных расчетов) заключается в том, что на составляющие звенья размерной цепи назначают экономически целесообразные допуски с учетом особенностей конструкции, опыта эксплуатации подобных изделий и т. д. и допуск замыкающего звена, вычисленный по формуле (3.9), сравнивают с допуском исходного звена [Т2]. При несовпадении сравниваемых величин вносят приемлемые с технологической точки зрения изменения в допуски Т4, проверяя выполнение неравенства
Тх<|7’х1.	(3.20)
2.	При способе равных допусков допуски всех составляющих звеньев принимают одинаковыми
Л = П = ••• = Л== ... =Tm+n = T0.	(3.21)
Используя уравнение (3.9) и равенство (3.21), получим выражение (3.4) для расчета среднего допуска Тс. Полученный средний
1 Заданные значения параметров исходного звена в отличие от определяемых параметров замыкающего звена в дальнейшем указываются в квадратных скобках, например (Ах mln j, [А2шах1., (ASx), (A/sl, (Дех1и т. д.
28
Размерные цепи
допуск Тс корректируют для всех или некоторых составляющих звеньев в зависимости от их номинальных размеров, технологических особенностей изготовления, требований конструкции и т. д., проверяя при этом выполнение неравенства (3.20). Способ равных допусков рекомендуется для предварительного назначения допусков составляющих размеров (см. с. 21) с последующей их корректировкой или в тех размерных цепях, где составляющие размеры одного порядка и могут быть получены с примерно одинаковой экономической точностью.
3.	При способе одной степени точности (квалитета) принимают, что все составляющие, размеры выполнены с одной степенью точности (одного квалитета); допуск составляющих звеньев зависит только от номинального размера. Подставив завиеимость Т — = ai = а (0,45	+ 0.001ПИ) в формулу (3.9) и выполнив
преобразования, получим выражение (3.5).
Вычисленные по формулам (3.5) значения ас сопоставляют с числом единиц по квалитетам (табл. 1.8. ч. 1), затем приближенно определяют среднюю степень точности (квалитет) составляющих звеньев цепи и их допуски. Допуски для охватывающих размеров рекомендуется, если это возможно, определять как для основного отверстия, а для охватываемых размеров — как для основного вала. Сумма допусков составляющих размеров должна отвечать неравенству (3.20).
Исходя из полученных таким образом допусков составляющих звеньев и предполагаемой технологии изготовления деталей по возможной финишной операции назначают предельные отклонения (AS, А!) и выясняют по выражению (3.10) средние отклонения Дс для каждого из составляющих звеньев цепи.
Далее по формуле (3.15) определяют среднее отклонение замыкающего звена AcS и полученное его значение сравнивают с заданным (AcSJ. При несовпадении сравниваемых величин в значения Дс, (А с.ув; Дс.ум) вносят некоторые изменения и по их новым значениям производят повторный расчет Дс21 результаты которого вновь сравнивают с ! Дсг] И так до совпадения сравниваемых величин.
Если подобные действия не приводят к решению, то в качестве исключения допустимо предельные отклонения назначать на все составляющие звенья цепи, кроме одного звена, называемого обычно зависимым (Л х).
Если зависимое звено выбрано из числа увеличивающих звеньев цепи, его отклонения определяются.по следующим формулам:
Дсх ув. — 2 До. ум Ас. ув ~г" (Ас2]>	(3.22)
уВ = Дек ув I- 7'ж/2; 1
3.3. Расчет линейных размерных цепей методом полной взаимозаменяемости 29
Если зависимое звено выбрано из числа уменьшающих звеньев цепи, его отклонения определяются по формулам:
Асхум = У, Ас. ув — У.Ас. ум ~ [Acs]j	(3.24)
А<УХум = Асхум +ТХ /2; | А7хум = Асхум ~ ТХ / 2. }
Правильность найденных отклонений зависимого звена может быть проверена по формуле
Д5'х-Д/х=Тх,	(3.26)
где Тх был установлен при распределении. допуска замыкающего звена.
Так как рассчитанные предельные отклонения зависимого звена чаще всего не совпадают со стандартными, то в качестве зависимых рекомендуется выбирать такие звенья размерной цепи, которые наиболее просто изготовляются и измеряются универсальными средствами (например, размеры глубин, высот, толщин и пр.). Найденные предельные отклонения всех составляющих звеньев указываются в рабочих чертежах деталей рассматриваемой размерной цепи. Рекомендуемая последовательность расчетов при решении прямой задачи методом полной взаимозаменяемости приведена в табл. 3.5.
3.5. Последовательность расчетов при решении прямой задачи методом полной взаимозаменяемости
Содержание этапа	Номер формулы
Формулировка задачи, выявление исходного звена, установление его номинального размера, предельных отклонений и значения допуска Выявление составляющих звеньев цепи Построение схемы размерной цепи и выявление уменьшающих и увеличивающих звеньев Составление основного уравнения размерной цепи, расчет номинальных размеров составляющих звеньев Расчет средней величины допуска или средней степени точности размеров составляющих звеньев Корректировка допусков и проверка правильности назначения допусков Назначение допускаемых отклонений на размеры составляющих звеньев цепи Проверка правильности назначения предельных отклонений Вычисление, если необходимо, предельных размеров замыкающего звена	(3.2) (3.4), (3.5) (3.9), (3.20) (3.15), (3.16), (3.17) (3.18), (3.19)
30
Размерные цепи
ОБРАТНАЯ ЗАДАЧА
При решении обратной задачи могут быть два варианта исходных данных (формулировку обратной задачи см. с. 17).
1. Заданы номинальные значения (Лув, Лум) и предельные отклонения (ASyB, Д1ув, ASyM, Д1ум) всех составляющих звеньев.
2. Заданы номинальные значения и предельные отклонения всех составляющих звеньев, а также предельные размеры [Л2 шах ], [Ах mini исходного звена (или эквивалентные им величины: номинальный размер [Л2], предельные отклонения [AS2], [Д12]). В первом случае по исходным данным составляющих звеньев вычисляют предельные размеры замыкающего звена (номинальный размер, допуск, предельные отклонения). Во втором случае по исходным данным составляющих звеньев вычисляют предельные размеры замыкающего звена Л2 шах, Л2 mln, а затем производят сравнение их с Заданными значениями [Л2 шах], (Л2 mln ] исходного звена. При этом:
As max (Л2 тах]>
As mln [Л2 mln]-
При невыполнении условий (3.27) необходимо скорректировать исходные величины составляющих звеньев, т. е. решить прямую задачу.
Если максимальный размер замыкающего звена существенно меньше заданного (Л2 тах < Иг шах ]) и минимальный размер замыкающего звена существенно больше заданного (Л2 mln > > Их mini). в таком случае возможно изменение исходных ве-
(3.27)
s. 6. Последовательность расчетов при решении обратной задачи г' методом полной взаимозаменяемости
Содержание этапа	Номер формулы
Постановка и формулирование задачи. Выделение замыкающего звена	—
Составление схемы размерной цепи и разбивка звеньев на увеличивающие и уменьшающие	—
Составление основного уравнения размерной цепи и расчет номинального размера замыкающего звена	(3.2)
Расчет среднего отклонения поля допуска замыкающего звена	(3.15)
Расчет величины поля допуска замыкающего звена. Если это необходимо, сопоставление с заданным значением	(3-9)
Определение предельных отклонений и предель-	(3.16), (3.17), (3.18), (3.19)
ных размеров замыкающего звена. Сопоставление, если это необходимо, с заданными, значениями 1^2 max]* Ms mini	
3.3. Расчет линейный размерных цепей методом полной взаимозаменяемости 31
личин и увеличение допусков составляющих размеров. Рекомендуемая последовательность расчетов при решении обратной задачи методом полной взаимозаменяемости приведена в табл. 3.6.
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТОВ
Пример 1. На рис. 3.12 показан узел крепления диска ротора 1 на валу 5. Крутящий момент диску ротора передается через пальцы 4, назначение которых состоит в том, чтобы защищать машину и двигатель от перегрузки. По служебному назначению устройства требуется, чтобы зазор между диском ротора
Ф
Рис. 3.12
A f 80мм

и ступицей 3 был выдержан в пределах 0,1—0,3 мм. Ступица на валу крепится колпаком-гайкой 2. Требуется определить допуски (отклонения) для всех размеров деталей, влияющих на величину указанного зазора (прямая задача, с. 17).
Задачу решаем в соответствии с рекомендуемой последовательностью расчетов при решении прямой задачи (см. табл. 3.5).
1.	В данной задаче исходным звеном является зазор Принимаем номинальный размер этого зазора А% = 0. Тогда, согласно заданию,
KmJ = °>3 ММ; Hz mini = 0,1 мм;
[Д$У = + 0,3 мм; [Д/у = +0,1 мм;
[ДсЕ] = +0,2 мм; [ТЕ] = 0,2 мм.
2.	По рис. 3.12, а выделяем цепь размеров, влияющих на изменение замыкающего звена (в данном случае зазора ЛЕ): Alf Л2, А3. Данную цепь можно считать состоящей из минимального числа составляющих звеньев (принцип кратчайшей цепи), так как оно равно числу деталей, участвующих своими размерами в размерной цепи.
3.	Составляем схему размерной цепи (рис. 3.12, б). Увеличивающим является звено А3, остальные звенья цепи — уменьшающие (с. 7).
4.	Составляем уравнение размерной цепи по формуле (3.2) (линейная размерная цепь):
4с = ^3 ~	+ 4)*
С учетом этого уравнения и принятого значения А% = 0 назначаем номинальные размеры всех составляющих звеньев по конструктивным соображениям и рас
32
Размерные цепи
четам на прочность: Аг = 38 мм, Л2 = 42 мм; А3 = 80 мм. Номинальные размеры звеньев отмечаем на схеме размерной цепи (рис. 3.12,6) и производим проверку размеров по уравнению (3.2): 80 — 42 + 38= 0= |Л2]. Следовательно, номинальные размеры составляющих звеньев назначены правильно. В том случае, когда проверка дает неудовлетворительные результаты, в номинальные размеры одного или нескольких звеньев вносятся необходимые коррективы.
5.	Рассчитаем допуски составляющих звеньев по способу одной степени точности (с. 28). По формуле (3.5) и табл. 3.3 определяем среднее число единиц допуска составляющих размеров
Г2]	_____200	лп
“°	3	___ 1,56+ 1,56+ 1,86 w'
2 (0,45 ¥7% + 0,00 Ши) 1
По табл. 1.8, ч. 1 находим, что такое число единиц допуска соответствует примерно 9-му квалитету в ЕСДП. Примем, что в данных условиях такая точность целесообразна. Если же рассчитанная точность размеров не отвечает экономически рентабельным процессам обработки деталей, то необходимо или изменить конструкцию с целью уменьшения числа составляющих звеньев цепи, или применить другие методы достижения точности исходного звена.
6.	Таким образом, допуски составляющих размеров с учетом степени сложности изготовления принимаем: Tj = 0,062 мм; Т2 = 0,062 мм; Т8 = 0,074 мм. Проверяем правильность назначения допусков составляющих звеньев по уравнению (3.9):
Ts = 0,062 + 0,062 + 0,074 = 0,198 мм < |Т^Д-
7.	Назначаем допускаемые отклонения на все составляющие размеры исходя из экономической точности изготовления по возможной финишной операции. Для ступенчатых размеров звеньев Д2 и Л8 назначаем симметричные отклонения, т. е. ДС2 = Дсз = 0. Тогда среднее отклонение поля допуска + = Ах (3.24)
ДС1 = Дсх = 0 — 0 — [+0,2] = —0,2 мм.
Предельные отклонения = Ах (3.25):
Д$! = ASX = —0,2 + 0,5-0,062 = —0,169;
Д/i = Д/х = —0,2 — 0,5-0,062 = —0,231.
Полученные отклонения близки к 3869 (—0,170\ ; ДС1 = —0,201 мм. При-0,232/
нятые размеры и отклонения заносим в табл. 3.7.
3.7. Расчетная таблица .к рис. 3.12
Обозначение звеньев	Возможная финишная технологическая операция	Размеры и отклонения, мм	Примечание
Лх	Сборка	0+0,э	По условию
		+0,1	задачи
	Токарная обработка	Ч8-0,170 ' —0,232	3869
	» »	42±0,031	421s9
А3		80±0,037	80js9
3.9* Расчет линейных размерных цепей, методом полной взаимозаменяемости 33
8.	Правильность назначения предельных отклонений проверяем по формулам (3.15), (3.16), (3.17):
ASs - Аоа - (Ас1 + Аса) - °’5Ти - 0 ~	°’201 + °> + °»5 0’198 = °»3
А/л = Аса (Ас1 +	°’5Гх = ° ~ Н 0,201 + 0) - 0,5-0,198
с=0,102 «0,1 мм, т.‘ е. предельные отклонения составляющих звеньев назначены правильно. Пример 2« На рис. 3; 13» а показана часть механизма специального транспортера. Зубчатое колесо 1 вращается вместе с валом 2 в подшипниках 3, закреп-
ленных в планках кронштейна 4. Необходимо, чтобы за^ор между 'зубчатым колесом и подшипниками был в пределах 0,05—0,75 мм (возможность свободного вращения и недопустимость большого осевого смещения). Требуется проверить возможность получения при сборке механнзма зазора в заданных пределах: |42 шах] = 6,75 мм, 14s шт! = 0,05 мм, если детали на сборку посту-пают с отклонениями Лх=	4-0,12! Л«= 24_0>21; А<
Последовательность расчета принимаем по табл. 3.6 (обратная задача). 1. Замыкающим звеном является в данном случае зазор 4S.	*
2.	Составляем схему, размерной цепи (рис. 3.13, б) и убеждаемся (см. с. 7), что увеличивающим звеном является 48, уменьшающими звеньями — Л19 Ал, 44.
3.	Составляем основное уравнение размерной цепи (3.2)
4 2 ="48 — (4$ + 4а + 4<).
Номинальный размер замыкающего звена равен
4S = 24— (4+ 16+ 4) = 0.
4.	По уравнению (3.10) рассчитываем средине отклонения полей допусков составляющих звеньев:
А.,-	+	__„аму;
~ Ас, = ° + (—9,12> = — 0.06 ми;
0.,05„,.
2 М. А. Палей и др.
34
Размерные цепи
Среднее отклонение замыкающего звена вычисляем подформуле (3.15)
= ДсЗ - (Дс! + Дс2 + Дс4) = - 0,105 - (- 0,38 - 0,06 - 0,06) = + 0,395.
5.	Допуск замыкающего звена находим по формуле (3.9)
Т£ = т\ + т2 + тз + т4 = °,18 + °Л2 + °,21 + °>12 = °,63 мм.
Допуск исходного звена — {Л х гяах J Us min j == 0,75 — 0,05 = === 0,70 мм. Допуски составляющих звеньев можно оставить без изменения» так как ,TS =₽ 0,63 <	] --0,70 мм.
6.	Предельные размеры замыкающего звена вычисляем по формулам (3.16) и (3.17):
AST =х Лт тяг -= АрУ + 0,57*«	+ 0,395 + 0,5^0,63 -= + 0,71 мм;
,& Ju ШЯХ va *	2л	’	1
Д7У = А, т1о = А._ — 0,5Г_ = 4-0.395 — 0,5-0,63 = 4- 0,08 мм. 2л	2» Ш1И	им	Д> 1
Сравниваем полученные результаты с заданными:
Л2 min = °’08 мм > [ЛХ mini “ °’05 ММ’
АХ max = 0171 ММ < [Л2 maxi == °'75 ММ’
Следовательно, изменения предельных отклонений размеров составляющих звеньев не требуется.
3.4. РАСЧЕТ ЛИНЕЙНЫХ РАЗМЕРНЫХ ЦЕПЕЙ ВЕРОЯТНОСТНЫМ МЕТОДОМ
ОСНОВНЫЕ ЗАКОНЫ РАССЕЯНИЯ РАЗМЕРОВ ДЕТАЛЕЙ
Закон рассеяния устанавливает зависимость между числовыми значениями случайной величины (размеры детали) и частостью их появления у (плотностью вёроятности р). Эмпирическую совокупность распределения размеров деталей в партии приблизительно можно описать соответствующими теоретическим законом рассеяния. В теории размерных цепей наиболее часто применяются следующие основные законы рассеяния размеров деталей: нормальный закон, закон равной вероятности, закон треугольника, а также закон Максвелла и модуля разности нормально распределенных величин.
Нормальный закон (закон Гаусса)
Это наиболее часто встречающийся и применяемый в технических приложениях теоретический закон рассеяния случайных погрешностей. Характеризует рассеяние линейных и угловых размеров деталей при обработке их на настроенных станках (особенно станках-автоматах), если соблюдаются на производстве определенные условия (стабильность работы оборудования и приспособлений, несущественный износ режущего инструмента и др.).
Теоретическая кривая плотности вероятности (распределения
3.4. Расчет Линейных размерных цепей вероятностным-Методом
35
размеров) нормального закона (рис. 3.14, кривая /) определяется уравнением
р(у) = -^=-е	,	(3.28)
у Л! Л
где р — плотность вероятности (частость появления у) случайной величины (определенного размера); At — текущее значение случайной величины (размер); М (AJ « А — математическое ожидание случайной величины, приблизительно равное среднему арифметическому значению отклонение случайной величины (размера).
Применительно к размерам деталей среднее арифметическое значение
А = 3 .AtJJn « М'(At),
(3.29)
где А<д — действительные размеры (диаметры, длины),
деталей (на рис. 3.14 кривая рассеяния 2 построена по действительным размерам деталей); п — число деталей в партии.
Среднее квадратичное отклонение, характеризующее рассеяние или разброс размеров, определяется выражением 1
Г-в»	"1/	^)?-
а< = 1/. У lAi-M(At)]*pdA& У -2—-----------------(3.30)
За поле рассеяния принимают зону
(Ot — ± ЗО| = 6о«.	(3.31)
В пределах этой зоны будет находиться приблизительно 99,73% деталей из партии и 0,27% всех деталей будут иметь размеры, большие, чем Агаах = А + Зо, и меньше, чем Amln — А — За В общем случае поле (зона) рассеяния <at может не совпадать с полем допуска Тр Как показано на рис. 3.14, Тг — cot.
Закон равной вероятности
Рассеяние размеров детали может быть приблизительно описано законом равной вероятности, если среди причин, вызывающих производственные погрешности, имеется одна, резко доми-
’ При малых п (л < 25) в знаменатель дроби ставят п — 1.
36
Размерные цепи
пирующая по силе воздействия и равномерно изменяющаяся во времени (например, влияние равномерного значительного износа режущего инструмента или нагрева).
Плотность вероятности (частость появления размера) является в этом случае постоянной величиной (рис. 3.15)
. 1 1	
	7
	
р — -------- —	= .—.
Лщах — mln ®
_____ Математическое ожида-
Лваг Л ние
Л4(Л) = Лш"|лва»л.
Рис. 3.15	(3.32)
Среднее квадратичное отклонение.
/ ^шах
f lAt-M(A)ppdA
г Лт1п
При = Tf (рис. 3.15)
__	— ^mln _ Ю1
il/з 2Т/з ‘
(3.33)
at = Tt/2V3.	(3.34)
Закон треугольника (Симпсона)
Закон треугольника может возникать при суммировании (сочетании) двух независимых случайных величин, распределение
размеров которых подчиняется за- 0 кону равной вероятности. Иногда этот, закон применяется как упрощенное теоретическое описание кривых рассеяния, построенных по действительным размерам.
Зависимость плотности вероятности (частости появления размера) имеет вид, показанный на рис. 3.16.
Математическое ожидание размера
Рис. 3.16
At
М(А) =
^шах ~Ь Л mln 2
(3.35)
Среднее квадратическое отклонение
„___Лигах — А щи _
г ТуЯ 21/6 '
При — Tj (рис. 3.16)	_
- Ti/2V6.
(3.36)
(3.37)
3.4. Расчет линейных размерных цепей вероятностным методом ЗТ
Нормальный закон распределения, законы равной вероятности и треугольника применяются при практических расчетах размерных цепей наиболее часто. Иногда используются также законы распределения эксцентриситета (несоосность цилиндрических номинально соосных поверхностей, непараллельность плоскостей и др.), закон модуля разности (несимметричность поверхностей, имеющих общую плоскость симметрии, отклонения расстояний от оси цилиндрической поверхности до базовой плоскости и т. д.) и другие законы [4, 6, 8, а также п. 3.10].
РАСЧЕТНЫЕ ФОРМУЛЫ
Для получения основных расчетных зависимостей вероятностного метода используют теоремы о математических ожиданиях и дисперсиях [6]. Применяя теорему о математическом ожидании суммы случайных величин, получаем
=	(3.38)
где М (Л2), М (Лг) — математические ожидания размеров (или их отклонений) соответственно замыкающего звена и i-ro составляю-
При изготовлении деталей математическое ожидание (средний арифметический размер в партии) может не совпадать с серединой поля допуска. Величина такого несовпадения,'выраженная в долях половины поля допуска (рассеяния) Тг-, называется коэффициентом относительной асимметрии at [5] (рис. 3.17):
„ _ № (At) Aic _____М. (Aj) Aoi	«л,
аг-------—-------------,	(3.39)
ГДе М (А{) — математическое ожидание, средний арифметический размер i-ro звена; Л/с — размер, соответствующий середине поля допуска; М (Д() — координата математического ожидания;
38, Размерные цепи .
AcJ — координата середины поля допуска, среднее отклонение звена. Подставив преобразованное относительно М (Л() и М (Д() выражение (3.39) в (3.38), получим зависимость между средними (Лс2, Л0.ув> Л о. ум) размерами, соответствующими серединам полей допусков:
Лсх + а2	— 2 (Ло. ув + аув —— 2 (Л0. уц 4- «ум-тр),
(3.4Q) и зависимость между средними отклонениями замыкающего звена Дс2 и составляющих звеньев (Дс, увДс. ум)
Т	m	п
ДсХ + а2	~ 2 (Ас. ув 4* °hrB <^В )	2 (^С. ум 4* аум I” ) •
(3.41)
Используя теорему о дисперсии D (xt)1 суммы независимых случайных величин, можно написать
tn-frl
S Ol.	(3.42)
Для перехода от средних квадратичных отклонений к допускам или полям рассеяния используют коэффициенты относительного рассеяния [5] и X, [23].
Коэффициент kt, равный (при — Tt)
kt = 6at/Ti,	(3.43)
характеризует степень отличия данного закона рассеяния размеров от нормального (рис. 3.14), для которого допуск или поле рассеяния равняются 6О|, и, следовательно, kt == 1.
Коэффициент относительного рассеяния являющийся относительным средним квадратичным отклонением, равен (при <вг = Т{)
X* ь= 2at/Tt.	(3.44)
Коэффициенты И k( равны: '
для нормального закона при Tt = 6ot [см. (3.31)]
1 — 1 ‘ ~ Ti ~ бо, 3 ’
ъ — б”» _ 6сг* .. i.
Rl _ Tt ~ бо, “
1 Дисперсия D (Xj) = crj — наиболее употребительная мера рассеяния.
3.4. Расчет линейных размерных цепей вероятностным методом 39
для закона равной вероятности при Tt = 2 У3аг [см. (3.34)1
. _ 2ст; _ 2at _	1
Ti ~ 2УзЧ ~ уз ;
для закона треугольника при Т = 2]/r6oi [см. (3.37) ]
1 _ ,__________________1 .
Tt - 2 Уб Ot ” Уб ’
, __ 6О( _ бО( •_____ Уб
'“"77^ 2Уб о, ~ 2 •
В связи с тем что в изданиях по размерным цепям [11, 12, 13] используется коэффициент kt, в дальнейшем в формулах и примерах расчетов употребляется только коэффициент относительного, рассеивания Хе. В случае необходимости применения коэффициента kit систематизация экспериментальных значений которого дана в [8, табл. 5], соответствующие расчетные формулы могут быть взяты в [8] или получены непосредственно по приведенной методике,.	,	.	. .
Как следует из выражений (3.43) и (3.44), коэффициенты Xf и kf связаны простой зависимостью.
Хг =Л/3.	(3.45)
Подставив преобразованное относительно at выражение (3.44) в (3.42), получим	________
i / т^
(3-46>
Рассеяние размеров замыкающего звена (см. с. 41) часто можно считать подчиняющимся нормальному закону, для которого (см. с. 38) Xs = 1/3. С учётом сказанного выражение (3.46) запишем в виде
Ts - 3 У 2	(3.47)
При нормальном законе рассеяния размеров замыкающего звена 99,73% размеров этого звена заключено в пределах поля допуска Т2, вычисленного по (3.47) или (3.46), т. е. процент риска Р составляет всего 0,27. Если для каких-либо конкретных условий производства допустим иной процент выхода размера замыкающего звена за пределы его допуска, последний подсчитывается по формуле
Гт+п
т2 = t у 2 х?п.	(3.48)
40
Размерные цепи
3.8. Значение коэффициента t при нормальном распределении размеров замыкающего звена для различных процентов риска Р [8, 18]
Л %	о,01 ’	0,05 ,	©,1	0,27 ;	0,5	1	а :	3	5	10	32
t	| 3,89	3,48	3,29	3	2,81	2Т57	2,32	2,17	1,96	1,65	1
где t — коэффициент, зависящий от процента риска Р 1 и принимаемый по табл. 3.8.
Формулу (3.48) используют при расчете многозвенных размерных цепей, а >также любых размерных цепей, рассеяние размеров составляющих звеньев которых подчиняется нормальному закону; формулу (3.46) — при расчете малозвенных цепей, в которых число составляющих звеньев менее шести и погрешности размеррв которых распределены по закону, отличному от нормального (X, =# 1/3).
Значение коэффициентов аг и X,
Численные значения а, и Х4 зависят от условий и масштаба производства и различны для разных категорий размеров, технологических операций и методов обработки. В табл. 3.9 приведены
3.9. Значения коэффициентов а; и X/ [8, 10]
Категория размеров		*•!
Охватывающие Охватываемые Ступенчатые (уступы)	(+0,25)-г(—0,25) (+0,3)-г-(—0,2) (+0,2Н(-0,2)	0.37—0,47 0,33—0,47 0,33—0,47
Примечания: 1. Значения а- рекомендуется принимать для охватывающих размеров отрицательные, для охватываемых — положительные, для ступенчатых — равные нулю. 2. Значения рекомендуется принимать при более жестких допусках (Тр ближе к верхнему пределу, а при расширенных допусках —-ближе к нижнему пределу.		
для трех категорий размеров ориентировочные значения коэффициентов а,1 и Хь принятые по материалам (8, 10]. (При этом' значения kt пересчитаны на lt.) Рекомендации по выбору численных значений этих коэффициентов приведены в примечаниях к таблице.
s Процент риска справедлив, если математическое ожидание размера замыкающего звена совпадает с размером, соответствующим середине поля допуска (рассеяния), т. е. ат — 0.
3.4. Расчет линейных размерных цепей вероятностным методам 41
При предварительных расчетах коэффициенты принимаются: равными:
I,0,577 (« = 4),
если* яри расчете ничего не известно о характере кривой рассеяния размеров детали (для1 изделий мелкосерийного и единичного производства);
К = ^==- « 0,408 (l$ = -1-), если предполагается, что рассеяния размеров близко к закону треугольника;.
Ч( = ^«о,ззз(м=4-), '	'
если предполагается*,, что кривая рассеяния’ будет иметь нормальный характер (для изделий крупносерийного и массового? производства).
При производственных расчетах фактические1 значения* а* и определяются экспериментально по результатам; анализа точности технологических процессов. Если расчетные и фактические значения at, kt и поля рассеяния <в; (при Тг) не совпадают, то следует произвести корректировку принятых при расчетах по формулам (3.40), (3.41), (3.46), (3.47) допусков составляющих размеров с целью обеспечения заданной точности исходного 'звена.
Значения коэффициентов as №
Коэффициенты az и обычно рассчитываются для' малозвенных размерных цепей с числом* звеньев менее шести. Методы расчета ах и12 даны * в работе [8 ].
Коэффициент относительной асимметрии замыкающего звена можно принимать as = 0 при одном из следующих условий: 1) если законы рассеяния, составляющих звеньев симметричны (т. е. at = 0); 2) если число составляющих звеньев с однородными по величине допусками и любыми законами рассеяния* не менее пяти.	»
Коэффициент относительного рассеяния замыкающего звена можно принимать Х2 = 1/3 [и использовать для расчетов формулу (3.48) ] при одном из следующих условий: 1). если законы Рассеяния составляющих звеньев нормальные (гауссовые), т. е.
= 1/3; 2) если число составляющих звеньев с однородными по величине допусками и любыми симметричными законами, рассеяния не менее пяти; 3) если число составляющих: звеньев, с однородными по величине допусками и любыми одновершинными законами рассеяния не менее восьми.
42
, Размерные цепи
Если отсутствуют перечисленные условия, коэффициенты а2 и можно приблизительно определять по формулам (при = - Ь):
( 2 ув — 2 аум Туы. /
3 п 1
Ошибка рассчитанных по формулам (3.49), (3.50) коэффициентов с вероятностью 0,98 не более 0,05 для а2 и 0,08 для
Пример. Размерная цепь состоит из трех составляющих звеньев со следующими условно принятыми характеристиками:
увеличивающее звено Лх; 7\ = 0,054; ах — 4-0,1; Хх = 0,410;
уменьшающее звено Да; Та = 0,1; о*?» ,4-0,18; Х2 = 0,371;
уменьшающее звено Д8;	= 0,072; cx&f= —0,2; %з =ч0,473.
Определим и По формулам (3.49) и (3.50)	-
ах =
0>59 [0,1 • 0,054_ 0,18 - 0,1—6— 0,2)-0,072] 0,054 + 0,1 4- 0,072	” '
' \i л .	0.183
Аз	3 + 0,054 + 0,1 4-0,072 Х
0,0047» 0;
X (3 "|/0,41 * •0,054* + 0,3712 • 0,12 + 0,473» • 0,072» —
—1/0,054» + 0,1*+ 0,072») » 0,357.
*3 '	г	J J
При числе звеньев в цепи не менее пяти и однородных по величине допусках замыкающее звено практически подчиняется нормальному или близкому к нему закону рассеяния. Тогда в формулах (3.40), (3.41) принимают а2 — 0 и используют для расчета допуска замыкающего звена Тх формулу (3.48), принимая %, = « 1/3 (при Р~-0,27%).
ПРЯМАЯ ЗАДАЧА
При решении задачи (формулировку прямой задачи см, на с. 17) по известным предельным размерам исходного звена [Л2 „.О. Ms mtn I1 выясняются [Т8], [Д32] [Д/2], [Aos] аналогично изложенному на с. 27. Далее допуск исходного звена [Т2] распределяют между составляющими звеньями цепи, добиваясь выполнения неравенства (3.20). Распределение допуска исходного звена
1 См. сноску на с. 27.
3.4. Расчет линейных размерных цепей вероятностным методом	43
выполняют способами попыток, равных допусков, одной степени точности, характеристика и рекомендации к применению которых аналогичны изложенным для метода полной взаимозаменяемости (с. 27), а также способом экономического обоснования.
При способе равных допусков средний (равный) допуск составляющих размеров вычисляют по формуле [полученной из (3.48) при условии (3L21)]

С —
(3.51)
Для приближенных расчетов используют формулу
Т с rt,c Vm + »’
(3.52)
где Хс — среднее значение коэффициентов относительного рассеяния составляющих звеньев.
При способе одной степени точности средний квалитет допусков составляющих звеньев в единицах допуска определяют по формуле1 [полученной из (3.48) при условииах =	*= ат+„ =
=S’ O-Q ] ас -
[Td

= , (3.53)
t I/ 2 ф t У Z ХЦ0,45|4Пв + 0,(Ю1Оиу
V 1	V 1
где [Тх]— допуск исходного звена, мкм; i = 0,45^0^ + + O.OOIDm (£>и, мм) — единица допуска для интервалов размеров до 500 мм, 5—16 квалитетов, принимаемая по табл. 3.3.
Если отклонения составляющих размеров необходимо проставлять в системе ОСТа, то при этом способе средний класс точности размеров в числах единиц допуска вычисляют по формуле 1
.уЛР1----------.	<ЗЛ*>
Г тЦ-п	*
<у ящт
где Dc — среднее арифметическое значение интервала размеров, в который входит данный, составляющий размер.
При способе экономического обоснования допуски составляющих размеров назначаются таким образом, чтобы сумма стоимостей изготовления деталей, размеры которых являются звеньями цепи, была наименьшей при выполнении (3.20). Для расчета допусков по этому способу необходимо располагать данными о затратах на
1 См. сноску на с. 27.
44
Размерные цепи
обработку деталей о различными степенями точности. Способ сложен и трудоёмок, оправдывает себя в автоматизированном и массовом производстве, где затраты на расчет допусков окупятся экономией, полученной при изготовлении изделий. Расчет допус* ков при данном способе может быть выполнен с использованием вычислительных машин. Находят такие комбинации значений допусков составляющих звеньев, при которых
S$H->min,	(3.55)
и
где Su — стоимость обработки детали (f-го звена) по варианту I (с определенной степенью точности). Подробнее о способе экономического обоснования допусков см. [8].
Способ расчета допусков по коэффициентам сложности {21 учитывает технологическую сложность достижения требуемой точности каждого составляющего звена размерной цепи.
После определения допусков и предполагаемой технологии изготовления назначают предельные отклонения (ASf, Д1;), выявляют значения коэффициентов а2 и А® и определяют Т2 и Де2 по формулам (3.41), (3.48) или (3.46). При необходимости значения коэффициентов а2, А2определяют по формулам (3.49), (3.50). Полученные значения До2 и Т2 сравнивают с исходными [Дс2 J, [Т2] и при их несовпадении поступают аналогично изложенному на с. 28.
Если получающийся допуск замыкающего звена Т2 =/= [Т2] (или фактические отклонения некоторых составляющих размеров не соответствуют расчетным, Т*), то рекомендуется определить возможный, процент риска Р и оценить его приемлемость. Для этого рассчитывают коэффициент
t -----7^==	(3.56)
]/ 2 W
и по табл. 3.8 определяют Р„
При несовпадении сравниваемых величин Дс2 и [ДС21 допустимо в качестве исключения (если поиск стандартных отклонений ДБг и Д1| не приводит к решению) предельные отклонения назначать на все составляющие звенья, кроме одного звена, называемого, как и ранее (см. с. 28), зависимым.
Если зависимое звено выбрано из числа увеличивающих звеньев, то его среднее отклонение Дсхув определяется по формуле
п
Дс* ув ~	Ум аУм —(^с. ув + Оув ~Ь .
Т	Т
"4” (Дсе! 4“	----аав ув	(3,57)
3.4. Расчет линейных размерных цепей вероятностным методом 45
Если зависимое звено выбрано из числа уменьшающих звеньев, то его среднее отклонение Дся определяется по формуле
т	п—1
&СХ ум — 2 ( Ас..уВ “Ь ®УВ —— 2 (А®'	а?М 1^") —
[Acs] ®s 2	ум ~"	(о .58)
Правильность найденного значения ДС1 проверяют подстановкой Дсх в уравнение (3.41), при этом должно быть получено Дс2=[Дс2].
После определения Дса! по формулам (3.23), (3.25) устанавливают (при известном Тх) предельные отклонения зависимого звена, которые и указывают в. рабочем чертеже.
Аналогично изложенному (с. 29) в качестве зависимого звена следует выбирать такие звенья размерной цепи, которые наиболее просто’изготовляются и измеряются универсальными средствами. Рекомендуемая последовательность решения прямой задачи вероятностным методом приведена в табл. 3-Ю.
3.10. Последовательность расчетов при решении прямой задачи вероятностным методом
Содержание этапа	Номер формулы
Формулировка задачи, выявление исходного звена, установление его номинального размера предельных отклонений [Му, [AZJ и до-пуска (Тг] Выделение составляющих звеньев цепи Построение схемы размерной цепи и выявление уменьшающих и увеличивающих звеньев Составление основного уравнения размерной цепи, расчет номинальных размеров составляющих звеньев Предварительный расчет допусков составляющих размеров при принятом проценте риска Определение значений а,, X/ и (при необходимости) aE, исходя из предлагаемых законов рассеяния размеров каждого звена Корректировка предварительных допусков составляющих размеров и проверка правильности их назначения Назначение предельных отклонений составляющих и проверка правильности их назначения Расчет предельных размеров или предельных отклонений замыкающего звена, корректировка допусков по результатам анализа точности технологических процессов. Определение (в случае необходимости) процента риска для изделий, имеющих несколько размерных цепей	(3.2) (3.51), (3.52), (3.53), (3.54) (3.49), (3.50) (3.46), (3.48), (3.20) (3.41) (3.18), (3.19), (3.16), (3.17), (3.59), (3.60)
46
Размерные цепи
При решении размерных цепей вероятностным методом следует учитывать, что процент риска Р,, принятый для определенной /-й размерной цепи (если в изделии несколько размерных цепей, / — 1, 2, ...,/), может существенно отличаться от общего процента риска всего изделия Р2 (Р2 — процент риска изделий, у которых значения замыкающего звена хотя бы одной из имеющихся в изделии f размерных цепей вышли за установленные пределы). Общий процент риска Р2 равен (в %)1
[l~t	1
1 — П(«—тйг) ,	<359)
/=1	J
где Р} — процент риска /-й размерной цепи.
Если проценты риска всех размерных цепей одинаковы: Р, — = Р2 = .. = Р, = Р, то
рх=Юб[1-(1--^-У].	;	(3.60)
В табл. 3.11 приведены значения Р2 изделия, имеющего несколько размерных цепей, для каждой из которой Р =*= 0,27%.
3.11. Значение процента риска Р% в зависимости от числа размерных цепей, имеющихся в изделии (для каждой размерной цепи Р= 0,27%) [8]
Число размерных цепей в изделии	1	2	3	4		5		6		7		8
м	0,27	0,54	0,81	1,08		1,34		1,61		1,87		2,14
Число размерных цепей в изделии	9	10	11		12		13		14		15	
р2. %	2,40	2,67	2,93		3,19		3,45		3,71		3,97	
ОБРАТНАЯ ЗАДАЧА
Последовательность решения обратной задачи вероятностным методом аналогична изложенной в табл. 3.6 для метода полной взаимозаменяемости. После составления основного уравнения (3.2) и решения его относительно Л2, т. е. после определения номинального размера замыкающего Звена, выясняют значения Tt и Дс{ по допускаемым отклонениям, заданным в чертежах (или иг и среднее отклонение поля рассеяния по экспериментальным данным, см. с. 40), а также значения коэффициентов at, Х( и (при
1 Формула справедлива; если размерные цепи изделия не имеют общих звеньев и замыкающие звенья могут считаться независимыми величинами.
3.4. Расчет линейных размерных цепей вериюпнустным методом
47
необходимости) ах, Лх. (см. с. 41). Затем по формулам (3.41), (3.46), (3.48) рассчитывают ДсХ и Т2, которые сравнивают с исходными значениями [До2] и [Ts] (если последние заданы).
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТОВ
Пример 1. Для возможности сравнения с расчетом по методу полной взаимозаменяемости рассматриваем ту же размерную цепь (см. рис. 3.12). Задачу решаем в соответствии с рекомендуемой последовательностью расчетов при решении прямой задачи вероятностным методом (см. табл. 3.10).
1—4-й пункты аналогичны соответствующим Пунктам решения методом полной взаимозаменяемости г (см. с. 31).	'	-
5.	Принимаем, что рассеяние размеров звеньев близко к нормальному закону, т. ё. X; 1/3 (см. с. 38), и, следовательно, Х^ = 1/3 (см. с. 41). Примем также щ = 0.
6.	Рассчитаем допуски составляющих размеров по способу одной степени точности, принимая Р=0,27%. Из табл. 3.8 при РО.,27% находим коэффициент t ~ 3. По формуле (3.53) определяем среднее число единиц допуска составляющих звеньев ([TsJ = 200 мкм)
Гх]	200	-во
]/3 ..	ЗУ(1/3)2- 1,56s + (l/3)s-1,56s+ (1/3)а- 1,86я
* |/- 3
где i — единица допуска по, табл. 3.3. Для размера А* -- 38 мм ™ 1,56 докм; для размера А3 “ 42 мм i2 = 1,56 мкм; для размера Л5 80 мм f3 ™ 1.86 мкм. По табл. 1.8, ч. 1 определяем, что полученное число единиц допуска ас = 69 (по методу полной взаимозаменяемости ас ™ 40, см. с. 32) соответствует примерно Югму Квайитёту (для которого основной допуск равей 64<). Примем, что в данных условиях такая точность целесообразна. Если же требуемая по расчету точность составляющих размеров не отвечает экономически рентабельным процессам обработки, то следует либо изменить конструкцию с целью уменьшения числа составляющих ^звеньев, либо принять ’больший процент риека Р, либо применить иные методы достижения точности исходного звена: метод групповой взаимозаменяемости, метод регулирования и метод пригонки.
7.	Таким образом, допуски 10-го квалитета для звеньев Иг, /12, Я3 равны: и"= 7*а = 0r 1 мм; Г3 ™ 0;12 мм. Проверяем правильность назначения допусков составляющих свенйев по уравнению (3.48)
£ Х?Т? = 3/(1/3)2.0,12-2 + (1/3)20,122^0,185 мм.
Оценим процент риска Р, так как	По формуле (3.57)
[T’y.l	4 0,2
t == --4=^== =	-----—	'	- = 3,24.
Г з	V (1/3)2.0,12.2 +(1/3)2-0,122
у SM7’?
По табл. 3.8 находим Р « 0,1 %, что примерно в три раза меньше принятого.
8.	Назначаем предельные отклонения на все составляющие размеры исходя из экономической точности изготовления по возможной финишной операции. Для размера звена Л3 назначаем симметричные отклонения, т. е. Л3 = 80/уЮ И 7 0’ для РазмеР°в звеньев Ах и Л2 принимаем отклонения Л]= 38е10 == ~	о,15’ ^2 = 42е10 = 42Joo’1°55. Отклонения заносим в табл. 3.12.
48
Размерные цепи
3.12. Расчетная таблица к рис. 3.12 (вероятностный метод)
<и 9S »	. £ л £	Отклонение, мм				3 я	Характеристика	
4> г»	и й					S м	рассеяния	
Обоз Hi звенье i	Номин ный р; мм	—	ДЗ	д/	। Л<Г	и 1 СХ	ai	ч
Лг А1 А	0 38 42 80	38е10 42е10 80/510	+0,3 —0,05 —0,05 +0,06	+0,1 т-0,15 —0,15 —0,06	+0;2 -г0,1 -Ю,1 0	0,2 0,1 0,1 0,12	0 0 0 0	0,33 0,33 0,33 0,33
Примечание. — увеличивающее звено; At и А2 — уменьшающие звенья.
< Рассчитаем среднее отклонение' замыкающего звена по формуле (3.41) [Д01 по формуле (3.10)]
Дсв == дс8 - (дс1 + М =*0 ~ И О’1 Т 0J ) « + 0,2 мм - [Дс2:].
9.	Определим предельные размеры (отклонения) замыкающего звене по формулам:
Д5Х = Лг max = ДС2 + Ц-	= + °’2 + 4-^185 * 0,292 ММ Иг
И	“ •
д/г =	= дс2 ~4	= + 0,2 ~ 4~0,185 * 0,108 мм > Иг »‘п]\
т. е. предельные отклонения составляющих звеньев назначены правильно.
Предположим, что в изделии имеется 10 размерных цепей, проценты риска которых Pt = 0,1%; Ра = 0,5%; Р9 =	= ... = Р9 = 0,27%; Р19 — 0,8%.
По формуле (3.59) общий процент риска Р2равен
Ps=100 1 it
10
-п(> /=1
- 100 |1- (1 — 0,001) (I - 0,005) (1 — 0,0027)* (1 - 0,008)].« 3.3%.
Если полученный процент, риска слишком велик, следует изменить частные проценты риска, ужесточив допуски составляющих размеров некоторых или вгех размерных Цепей.
Сравнивая результаты решения данной размерной цепи (рис. 3.12) методом полной взаимозаменяемости (см. с. 32) и вероятностным методом, нетрудно заметить преимущество последнего. Допуски составляющих размеров при вероятностном методе оказались примерно на 61% больше соответствующих допусков по методу полной взаимозаменяемости при практическом отсутствии риска появления бракованных изделий (Р=0,1%).
Пример 2. Аналогично предыдущему примеру решим ранее рассмотренную размерную цепь (см. рис. 3.13) вероятностным методом.
1—3-й пункты аналогичны соответствующим пунктам решения по методу полной взаимозаменяемости (см. с. 33).
4.	По уравнению (3.10) рассчитываем средние отклонения полей допусков заставляющих звеньев и заносим их в табл. 3.13. По результатам анализа точ-
8.4. Расчет линейных размерных цепей вероятностным методом 49
3.13. Расчетная таблица к рис. 3.13 (вероятностный метод)
Обозначение звеньев	Номинальный размер, мм	Отклонение, мм			Допуск, мм	Характеристика рассеяния	
		AS	А/			а.	
Мд]	0	+0,75	+0,05	+0,4	0,7	—	—
Ajt	0	+0,594	+0,226	+0,41	0,368	+0,09	0.351
А{	16	-0,29	—0,47	—0,38	0,18	—0,1 ±0,05	0,412
л,	4	0 ,	—0,12	—0,06	0,12	—0,14±0,039	0,382
А»	24	0	—0,21	—0,105.	0,21	+0,2±0,055	0,390
At '	4	0	—0,12	—0,06	0,12	—0,16±0,039	0,405
П рим е ч ани е. Я3 - увеличивающее звено; At, Л2, Л4 — уменьшающие
звенья.
носги технологических процессов принимаем, коэффициенты и Xf (табл. 3.13).
По уравнениям (3.49) и (3.50) определим коэффициенты и Xs:
_ 0,59 [(+0,2) 0,21—(—0,1) 0,18— (—0,14) 0,12— (—0,16) 0,12] _
’“s==	0,18 + 0,12 + 0,21 ^|-0,12	’	**
« + 0,09
я - » . о»мз х
3 ^0,18 + 0,12 + 0,21 +0.12 *
X (3У0,412».О,18’ + 0^382«-0,12» + 0,39а • 0.21» + 0,405» • 0,12* —
— У0,18» + 0,12» + 0,21» + 0,12»)« 0,351.
5.	Поле допуска замыкающего звена определяем по формуле (3.46)
Т* = X” ]/ 2^ “ 0,351 Х z 1
X Уо,412я.о,18а + 0,3822-0,122 + 0,39М,212 + 0,405М,12* « 0,368 мм.
6.	Среднее отклонение замыкающего звена ^вычисляем пс формуле (3.41)
А02 »	+ «з	(^ci. + ai	(Аса + аа
+ (ДС4 + «4 -Г-)] - «Л == (- °’106 + °’2 ПГ) “
—	(—0.38 — 0,1-^-^—^—0.06-0,14^?-^-
—	( — 0,06—0,16-^—)—0,09+0,41.
50	Размерные цепи
С учетом доверительного интервала а/, последовательно подставляя в уравнение (3.41) d< max иг 04 min» определим максимальное и минимальное значения Дс2 = +°,4!° ± °,°15.	t
7.	Предельные размеры замыкающего звена определим по формулам:
Д5Х = ЛХ max = ДоХ + 4" = + °’41 + 4" °>368 = + °’594 ММ;
Д/х = Лх mm = Дсх----Г Гх = + °>4!----Г 0,368 = + 0,226 мм'
Результаты заносим в табл. 3.13. С учетом максимального (4-0,425) и минимального (4-0,41 — 0,015 = 4-0,395) значений Дс2, тах = 0,609 мм, т1п — =т= 0,211 мм.	,
Сопоставим полученные результаты с заданными:
лх max = °’594 (°-609) мм < [Л х max] = °’75 ММ;	\
ЛХ mln == О-226 <°>2! 0 мм > [Лх min] = °’05 мм‘	'
Следовательно, заданные значения исходного звена во всех случаях обеспечиваются, и имеется возможность расширить допуски составляющих размеров (примерно, в 1,9 раза), так как Т2 = 0,368 мм < |Т2] == 0,7 мм. Сравнивая результаты решения размерной цепи (рис. 3.13) методами полной взаимозаменяемости (см. с. 34) и'вероятностным, убеждаемся, как и в предыдущем примере .(см- с. 48), в преимуществе вероятнОСТнбго метода.
При постоянных допусках составляющих звеньев допуск замыкающего звена (Т2 вер м ~ 0,368 мм) по вероятностному методу оказался в 1,71 раза меньше соответствующего допуска (Т2 Д0ЛНе Б0М == 0,63 мм) по методу полной взаимозаменяемости. Следовательно, требуемая точность исходного звена вероятностным методом достигается с’ меньшими затратами на изготовление деталей, так как допуски составляющих размеров при этом методе могут быть, по крайней мере, в 1,71 раза больЙе существующих.
УПРОЩЕННЫЙ РАСЧЕТ ЛИНЕЙНЫХ РАЗМЕРНЫХ ЦЕПЕЙ ВЕРОЯТНОСТНЫМ МЕТОДОМ
Основными препятствиями для широкого внедрения вероятностного метода решения размерных цепей в практику работы конструкторов и технологов являются: 1) относительная сложность расчета, что часто приводит к большой затрате времени; 2) отсутствие обоснованных данных по выбору, коэффициентов at и (или kt). В целя-х исключения подобных затруднений в некоторых отраслях машино- и приборостроения успешно внедрены упрощённые варианты методов вероятностного расчета, также обеспечивающие возможность ощутимого расширения допусков составляющих звеньев цепи [17].
При упрощенном варианте расчета формула (3.46) преобразуется к следующему виду:
п-}-п
Ti = -Ля- 2т" (3-61) у Ш 4" лад
где ke — среднее значение коэффициента относительного рассеяния kt (см. с. 38).
3.4. Расчет линейных размерных цепей вероятностным методом 51
Погрешности такого упрощения компенсируются увеличенным значением эмпирического коэффициента kc. Например, в приборостроении [16] при исследовании различных сочетаний деталей с размерами от 1,5 до 1500 мм и точностью изготовления от 3 до 7-го класса среднее значение коэффициента оказалось = 1,35, а для расчета размерных цепей принят коэффициент kc = 1,5 — наибольший из получившихся при экспериментах.
Подставив в формулу (3.61) kc = 1,5, получим окончательную упрощенную формулу
m-f-n
Т2 = 0 2Ть	(3.62)
1
где 0 = 1,5/Ут + п — коэффициент, зависящий от числа составляющих звеньев цепи и принимаемый по табл. 3.14.
3.14. Значения коэффициента 0 в формуле (3.62) [17]
Число составляющих звеньев	3	4	5	6—8	9—12	Св. 12
е	0,9	0,8	0,7	0,6	0,5	0,4
Таким образом, при упрощенном'варианте расчета для суммирования допусков составляющих звеньев вместо формул (3.46), (3.48) Применяется (3.62).
В приборостроении упрощенный вариант .расчета рекомендуется даже при мелкосерийном производстве деталей. В других отраслях промышленности или на отдельных заводах в связи с различной технологической оснащенностью, характером и объемом производства могут быть получены иные значения kc, которыми в таких случаях и следует пользоваться.
Пример. Определим Тх упрощенным вариантом вероятного метода для механизма специального транспортера (см. рис. 3.13). Ранее (см. с. 34) значение Т£ было определено методом максимума-минимума (полной взаимозаменяемости): Т2 полн. вам = О.’6? мм и вероятностным методом (см. с. 49): Ts ввр м = == 0,368 мм.
При упрощенном расчете вероятностным методом по формуле (3.62) н табл. 3.14 найдем
4 ’
Т2 = 9 2	= 0,8 (0,18 4- 0,12 + 0,21 + 0,12) ж 0,5 мм.
Сопоставляя результаты, видим, что пр сравнению с вероятностным методом упрощенный расчет дает увеличенное значение Т2, но оба варианта расчета (упрощенный н точный) вероятностным методом по сравнению с расчетом методом максимума-минимума дают значительно меньшие значения Т£. В не
52
Размерные цепи
которых случаях при производствах с отлаженным технологическим процессом kc в формуле (3.61) можно принимать равным 1,2—1,4. Тогда результаты расчетов упрощенным методом будут весьма близки к неупрощенным вероятностным расчетам.
3.5. РАСЧЕТ ЛИНЕЙНЫХ РАЗМЕРНЫХ ЦЕПЕЙ МЕТОДАМИ НЕПОЛНОЙ ВЗАИМОЗАМЕНЯЕМОСТИ
МЕТОД ГРУППОВОЙ ВЗАИМОЗАМЕНЯЕМОСТИ (СЕЛЕКТИВНОЙ СБОРКИ)
Расчетные формулы
При селективной сборке расчет размерной цепи выполняют обычно методом максимума-минимума (см. с. 24). основные расчетные формулы которого — (3.9) и (3.15).
Число групп (пгр), на' которые рассортировываются детали, обработанные с экономически приемлемыми допусками, определяется при заданном допуске [Тг] исходного звена по формуле (с округлением до целого числа)
»И-|-Л
S Ti
„1	11 CQ4
где Тг—экономически приемлемые производственные допуски составляющих звеньев. Обычно принимают в пределах от 2 до 5 и лишь в отдельных случаях (производство подшипников) Прр = 104-15.
Допуск составляющего размера (групповой допуск) в пределах группы
T^t = Ti/nrp,	(3.64)
и, как следует из (3.63) и (3.64),
т^п
2ПР< = [ТХ)	(3.65)
При решении размерной цепи методом групповой взаимозаменяемости рекомендуется соблюдать равенство сумм допусков увеличивающих и уменьшающих звеньев
2 Уув — 2 ^УМ> 2 Т’гр.ув ~ 2 Trp. ум- (3.66)
При невыполнении условия (3.66) не обеспечивается однотипность (однородность) соединений, т. е. в этом случае предельные размеры замыкающих звеньев в различных группах не совпадают. На рис. 3.18, а, б показаны поля допусков отверстий (А,) и валов (А8), образующих подвижную посадку (отверстие—вал—зазор,
3£. Расчет линейных цепей методами неполной вваимоваменяемости 53
трехзвеяная размерная цепь). Если допуски отверстия и вала равны Тх (То) = Т8 (ТД то предельные размеры зазоров в группах 1, 2, 3, 4 совпадают (рис. 3.18, а), и при Та (рис. 3.18, б) однородность соединений не достигается, так как > Sm.v , > 5цих г > ^пих 1 И Sinln 4 > Sniin з > "Smin з > Stnm j.
a)
S)
Рис. 3.18
Используя условие (3.66) и формулу (3.63), получаем
2Тув==2Г’в==4-лп»^-	0.67)
При условии (3.64) из (3.67) найдем
(3.68)
Средний (равный) допуск увеличивающих звеньев из (3.67) равен 7\ ув — ~2т“ х!	(3.69)
54
Размерные цепи
и, соответственно, средний (равный) допуск уменьшающих звеньев
Гс.ум = -5-[Тх].	(3.70)
Аналогично средние групповые допуски составляющих (увеличивающих и уменьшающих) звеньев:
TP9.7B = [Tz]/(2m),.	(3.71)
Т’гр. ум iWn).	(3.72)
Средние отклонения полей допусков замыкающих звеньев в сортировочных группах равны (1-я группа — обычно такая-группа, для которой предельные размеры являются наименьшими из всех групп, рис. 3.1Й):
1-я группа т	п
Ас а — 2 Ас. ув1 2 Ас. ум);	(3.73)
2-я группа т	п
Ac Е2 — 2 Ас. уВ2 2 Ас. ум2> где
Ао. ува — Ао. уВ1 -f- Тгр, ув1; Ас. ума “ Ао. yMi 4~ Тгр. ум1!
Ас а Ао л -j- ( 2 Т’гр. уВ — 2 Т гр. ум^»	(3.74)
3-я группа
1 m	п	/ m	п	\
Ас га = 2 Ас. ува 2 Ас. ума ~ Ас и -|- \ 2 Т’гр. ув	2 Т’гр, ум / —
(т	п	\
2 Т’гр. уВ 2 Т’гр. ум/!	(3.75)
Лгр-группа
Ас х«и = Аса (лгр !)• ( 2 Т’гр.уВ — 2 Т’гр. умХ. (3.76)
Анализируя формулы (3.73)—(3.76), легко заметить, что Дс21 = = ДсМ = ... = Aznrp (и однородность соединения в группах обеспечивается), если при назначении допусков выполнено условие (3.66).
В противном случае предельные размеры замыкающих звеньев в различных группах не совпадают. При переходе от одной группы к m	п
другой с большим порядковым номером, если L Тгр. ув > 2 Тгр. ум.
1 В приведенных и аналогичных, последующих выражениях знак плюс ста-вится, если средние отклонения последующих 2, 3-й и т. д. групп больше предыдущих. В противоположном случае групповые допуски Тгр вычитаются.
3.5. Расчет линейных цепей методами неполной взаимозаменяемости 55
размеры замыкающего звена увеличиваются (зазор. возрастает, m	п
натяг уменьшается), а если £] Тгр.ув < >'1 Тгр.ум, размеры замыкающего звена уменьшаются (зазор уменьшается, натяг возрастает).
Разность между размерами зазоров или натягов в соседних груп-
S Трр,уа— У; Тгр, ум/ и больше число сортировочных групп пгр.
Предельные отклонения замыкающего звена в группах определяют по формулам (для i-й группы I — 1, 2, 3, .... нгр):
A/s < = До и —
™ АсЯ/ +’~2~ 2 ^грЬ тИ
гр i*
,(3.77)
Предельные размеры замыкающего звена рассчитывают по формулам (3.18)1 (3.19).	, , , ‘	,
Для трехзвенной размерной цепи типа отверстие—вал—зазор
S предельные размеры зазоров 1 в группах равны (рис. 3.18, б): 1-я группа . >	-	5
Дпап 1
2-я группа
(3.78)
' (3.79)
(3.80)
Пгр ,/
5щах 1 =“ Smin 1 4~ "Т— (ТD 4" Тj); «гр
A mln 2 Smtn 1 "I Z (Т д — Гd)i rtrp
Smax 3 SmiD £ 4"  (Т D 4	d) 1 4” ~Т TD Sroax г 4~
«гр	«гр
4-~-(TD^rd), «гр 3-я группа
•Smin 3 — ^rnin 1 4~ ™	б)*
"гр
3 ~	3 4 (ТD 4~ d) 1 + TD 4
«гр
(3.81)
(3.82)
4~ “г— (7 л	Тd) =5 Sniajc х 4- (ТD — Т(3,83)
«гр	«гр
1 Обозначения в формулах (3.78)—(3.93) см. на с. 3
56 Размерные цепи
Пгр-Группа
5mm nPD ~ ^пнп 1 +	*-----(ТD — Td);	(3.84)
ГР	"гр
5^ах nrp ~ 5mm 1 + -— T'd Ч----~-----(TD ™ Та) »
' ГР	«Гр	«Гр
+	(3.85)
«гр •
Анализируя зависимости (3.79)—(3.85), можно заметить:
1) при TD > Тл наибольшие зазоры (S,nax Прр > ... > > ^шах 2 > Sпих J И Srnln пгр > ••• > 5mjn 2 > Smm 2) ЛОЛу-чаются в последней (пгр) группе; следовательно, максимальный зазор в соединении Sraax = Smax Пгр и минимальный зазор Smln я = Sm1n 1 (см. рис. 3.18. б);
2) при Т1} < Тл наибольшие зазоры получаются в 1-й группе; следовательнЬ, максимальный зазор в соединении Sraax — <Sinax 1 и минимальный зазор Smln = Smtn Прр.
Для размерной цепи типа: отверстие—вал—натяг предельные^ размеры натягов в группах равны:
1-я группа	,
= + <386> \	«гр /
АГт« 1 = ATmrn 1 + ~ {Тл 4- TD);	(3.87).
"гр
2-я группа ;
ЛГт.п 2 - ATmin 1 -Г т- (Т’а - rD);	(3.88)
"гр
Armax, -	! + ^Td = ЛГпих, + (Td - TD); (3.89)
лгр	"гр.
3-я группа
A^mm » — Af mln! + ~ {Тл - TD);	(3.90)
ЛГр
Arroax » - (Vmln г + Тл + -t-.(Td - То) = "гр	"гр
+~(Td-TDy.	(3.91)
"гр
пгр‘Группа
Afnu» - « NmM t 4- (Td - TD);	(3.92)
ГР	«гр
nrD = Nmln, 4- ~ Ta 4-	- Td^ =
гр	ДГр	ПГр
= A/m« t + (Td - TD).	(3.93)
«гр
3.5. Расчет линейных цепей методами неполной взаимозаменяемости 57
. По зависимостям (3.86)—(3.93) можно сделать следующие выводы:
1) при TD > Td наибольшие натяги Nm3X , > Wmax , > ^ ... > JVgux пГр и АГ mm j > N пцп , ... > N тщ Прр получаются в 1-й группе; следовательно, максимальный натяг в соединении Nmx = Nan ! И минимальный натяг #т1п = Wmlnnrp;
2) при Тл > TD наибольшие натяги получаются в последней (Прр) группе; следовательно, максимальный натяг в соединении
= Afmaxnpp И минимальный НЭТЯГ Nmin = AT*. t.
Для уменьшения объема незавершенного производства необходимо, чтобы число соединяемых на сборке деталей одноименных групп было одинаково. Это достигается, если кривые рассеяния размеров деталей близки (сходны) по форме и по коэффициентам а( и Х(. При несходности кривых рассеяния уменьшения объема незавершенного производства можно достигнуть за счет деления производственного допуска на неравные части. .
Примеры расчетов
На рис. 3.19 приведена схема четырехзвенной размерной цепи. Требуется обеспечить предельные размеры исходного звена f А£ тах ] = 0,04 мм, f Л£ ] — = 0,01 мм и назначить допуски (отклонения) составляющих звеньев.
Задачу решаем методом групповой взаимозаменяемости.
1.	Определяем допуск и среднее отклонение исходного звена	-•*----1
[^xl ~ (Ае шах] Их пйп] “	г* I
= 0,04 — 0,01 «= 0,03 мм.	Ь
Принимаем номинальный размер исходного-------------------------*
звена [As] = 0; тогда, согласно заданию,
IAS2] = +0,04 мм; !AZ2] = +0,01 мм; |Ас2] ==	Рис’ 3 19
== +0,025 мм.
2.	Определяем увеличивающие и уменьшающие звенья (см. с. 7): А3 — увеличивающее звено; Аа, Ах—уменьшающие звенья.
3.	Составляем уравнение размерной цепи -= Д3—(Аа + Ах). Принимаем номинальные размеры составляющих звеньев: А8 ~ 12 мм, Аа = 9 мм, Ах = 3 мм.
Проверяем по уравнению (3.2) правильность назначения номинальных размеров:
Az«12^(9 + 3)»0«[Asj.
4.	Определяем средний допуск составляющих звеньев по формуле (3.4)' Тс= 1^1 = ^- = 0,01 мм.
Примем, что такой средний допуск не отвечает экономически рентабельным процессам обработки деталей, поэтому для достижения заданной точности исходного звена применим метод селективной сборки.
5.	Назначаем производственные допуски звеньев, соответствующие экономической точности обработки (табл. 3.15): Т3 =• 0,043 мм; 0,022 мм; Т< » 0,014 мм.
58
Размерные цепи
3.15. Расчетная таблица к рис. 3.19
Отклонение мм, по группам	со		со и <!	4-0,025 4-0,0375 4-0,005 4-0,0075	Примечание. А3 — увеличивающее звено; Л2, At — уменьшающие звенья.
			3	ю о о о оооо ++ +	
			S3 со 4	' ю 38SS ©0 0*0* 4-+44-	
	01		04 О £	4-0,025 4-0,0225 —0,005 4-0,0025	
				ю ООО 0*0*0 0 ++1	
			04 со*	38 § 0*000* 4-4- 4-	
			о 4	4-0,025 +0,0075 —0,015 —0,0025	
			<1	+0,01 0 т-0,02 —0,005	
			,nsv |	+0,04 +0,015 : —0,01 i 0 i	
Допуск, мм		А		ю ю 800S О ООО	
				ю ю gs§o ©ООО*	
ми gi4H ♦ -Ч1ГВ НИ ЯО Н				о см о> со	
аэчнаае эинаъздборо					
6.	Определяем число групп по формуле (3.63)
з
2 Tt
_ 1	0,043 4-0,022 + 0,014 =
ПГ9~ (Tsl =	<М>3
= 2,63.
Принимаем пгр = 3.
7.	Корректируем производственные допуски с • учетом рекомендуемого соотношения (3.68)
Т. = Г, + Т1 = 0,5Ягр[72].
Тогда Т8= 11/2-3*0,03 — 0,045 мм; Т2 + + Тх = 0,045 мм.. Принимаем Т2 = =0,03 мм и Tj == 0,015 мм.Рассчитываем групповые допуски составляющих звеньев по формуле (3.64): Тгрз = = 0,015 мм; Тгр2 == 0,01 мм, ТгР^ === = 0,005 мм. Производственные и групповые допуски заносим в.табл. 3.15.
8.	Производим расчет средних отклонений замыкающего звена в группах (дс Х1-. Дс 22- Дс хз)- В соответствии с уравнением данной размерной цепи формула (3.15)
21	^081 ~ (^с21	4си).
Принимаем среднее отклонение третьего звена в 1-й группе Асах — 4-0,0075 мм, второго звена в 1-й группе Доа^ — =—0,015 мм, первого—ДС11 => =—0,0025 мм.
Проверяем правильность назначения отклонений по формуле (3.15):
4- 0,0075 — (— 0,015 — 0,0025) ==
=4-0,025 мм = [Дс2].
Вычисляем предельные отклонения звеньев в 1-й группе по формулам:
Д5/х = Дси 4- Тгр //2;
Д/— 7’Гр j/2;
^31 = Ас31 + °,5 ^грЗ ~
= +0,0075 + 0,5 ’ 0,015 = +0,015 мм;
Д^31 = Ас31 + °’5 ^грЗ ~ = +0,0075 - 0,5 • 0,015 = 0;
A*5!! = Дс21 + °’5 Тгр2 =
= —0,015 + 0,5 • 0,01 = -0,01 мм;
3.5. Расчет линейных цепей методами неполной взаимозаменяемости 59
Д/21 = Дс21 ~ °>5 Ггр2 = —0*015 - 0,5 • 0,01 = -0,02 мм;
Д5Н = Дс11 + °>5 Тгр! = -0,0025 - 0,5 • 0,005 = 0;
Л/ц = Дс11 “ °>5 Ггр1 = -0,0025 - 0,5 • 0,005 = -0,005 мм.
Далее по формулам (3.75), (3.76) убеждаемся, что Дс 22 = Ас 2з = 2Ь Средние отклонения звеньев во 2-й группе определяем по формулам:
Apia — ДеН + 7’rpii
Дез» = Дсз1 + TVps “ 0,0075 + 0,015 = + 0,0225 мм;
Драа = Acai -j- 7*рр3 — 0,015	0,01 -— —• 0,005 мм;
Дм» — Д'сн 4“ Т'рр 15=5 —0,0025 -J” 0,005 == -I- 0,002э мм.
Аналогично вычисляем средние отклонения в 3-й группе и затем предельные отклонения звеньев во 2 и 3-й группах. Полученные данные заносим в табл. 3.15.
Таким образом, детали требуется изготовить с отклонениями: 12+0-°*5; ед; з±8:ш-
МЕТОД ПРИГОНКИ
Определение величины компенсации
Для достижения необходимой точности в пределах заданных отклонений исходного звена размер одного из звеньев, называемого компенсирующим, преднамеренно изменяется. При этом детали, размеры которых являются составляющими данной цепи, изготовляются с экономически приемлемыми в данных производственных условиях допусками. Изменение размера компенсатора при сборке осуществляется шлифовкой, подрезкой, опиловкой,, шабровкой, притиркой и другими способами Нригонки компенсирующих деталей (колец, втулок, планок, корпусов и т. п.). При выборе способа пригонки (шлифование, точение и т. д.) следует учитывать, что точность изменения (получения) размера компенсатора при сборке Тпр не должна превышать заданного допуска исходного звена [Т2]
Тпр<[Т2].	(3.94)
В качестве пригоняемых могут быть выбраны детали, размеры которых являются составляющими цепи, или дополнительно вводимые в размерную цепь детали при условии сохранения уравнения (3.2), для чего одно или несколько составляющих звеньев соответственно корректируются.
Требуемое изменение размера компенсирующего звена, называемое компенсацией Тв, может быть определено по уравнению
П-Тх-Гх),	(3.95)
где Т2 — допуск замыкающего звена, определяемый с учетом допуска компенсирующего звена по формулам (3.9) или (3.48).
60
Раамераые цепи
Определение размера заготовки компенсатора
Для обеспечения пригонки необходимо расположить поле допуска Ткомп заготовки компенсатора относительно его номинального размера Лк таким образом, чтобы обеспечить на компенсирующем звене достаточный слой материала (припуск на пригонку). Расположение поля допуска ТКОма будет зависеть от характера компенсирующего звена (увеличивающее или уменьшающее) и направленности изменения размера компенсатора при пригонке (увеличивается размер или уменьшается).
М.
Рис. 3.20
Если компенсирующее звено входит в число уменьшающих звеньев цепи, то для определения- требуемой величины среднего отклонения поля допуска компенсатора из уравнения (ЗЛ8) определим (рис. 3.20)
Ас. в. ум	+ TyJ'l,	(3.96)
где Дс. в. ум — среднее отклонение поля допуска Ткомп компенсирующего звена, необходимое для получения максимального размера исходного звена (верхний предел компенсации); Дсх — среднее отклонение поля допуска замыкающего звена, рассчитанное без учета компенсирующего звена по формулам (3.15) или (3.41). Если компенсирующее звено имеет предварительно назначенное среднее отклонение До. к, то для получения Дс. э. ум следует к Де. к прибавить поправку Дв.ум (рис. 3.20), равную
Ав. ум ^cE (Асе! ^к/2,	(3.97)
3.5. Расчет линейных цепей методами неполной взаимозаменяемости
61
где Дс£ — среднее отклонение поля Допуска замыкающего звена, рассчитанное с учетом компенсирующего звена.
Из уравнения (3.19) можно определить
Лс.н.Ум = Лсе-[Асх]- Т/2,	(3.98)
где А с. н. ум — среднее отклонение поля допуска Гкомп компенсирующего звена, необходимое для получения минимального размера исходного звена (нижний предел компенсации).
Поправка к предварительно назначенному среднему отклонению Дс к поля допуска компенсирующего звена в этом случае равна.
Д н ум = ДсЕ - (д J - Ч Тк-	(3.99)
Таким образом, для компенсатора, размер которого уменьшается при пригонке (охватываемый размер или размер уступа), средний размер заготовки (рис. 3.20) определяется по формуле (уменьшающее компенсирующее звено)
А»ж = А + ^. + J + Л/2.	<з. юо)
где Ак — номинальный размер (заготовки) компенсатора в соответствии с уравнением (3.2).
Для компенсатора, размер которого увеличивается при пригонке (охватывающий размер или размер уступа), средний размер заготовки Ас н ум определяется по формуле (уменьшающее компенсирующее звено)
+ Л.. +	- IM - TJ1. (3.101)
Если компенсирующее звено находится в числе увеличивающих звеньев цепи, то, рассуждая аналогично, можно получить, что средний размер заготовки компенсатора определяется по формулам:
<B.yB = 4 + Ac.K + [AJ-дсх+ TJ2 (3.102) для компенсаторов, размеры которых уменьшаются при пригонке, и
< Н. ув = Лк + д с. к + [ДСЕ] - дс£ - TJ2 (3.103)
Для компенсаторов, размеры которых увеличиваются при пригонке.
Предельные размеры заготовки компенсатора:
А.» = 4, + ’’гаш/2;	(3.104)
Л.„. = А-	(3.105)
где Ас — средний размер заготовки компенсатора, определяемый в зависимости от различных условий по формулам (3.100), или (3.101), или (3.102), или (3.103).
62
Размерные цепи
Примеры расчетов
По даннцм примера 1 (см. с. 31) и рис. 3.12 рассчитаем размерную Цепь узла крепления ротора. Расчет размерной цепи выполняем методом максимума-минимума. Задачу решаем в такой последовательности.
1—	4-й пункты аналогичны соответствующим пунктам решения методом полной взаимозаменяемости (см. с. 31).
5.	Определяем по формуле (3.5) среднее число единиц допуска составляющих размеров (см. п. 5, с. 32) и из табл. 1.8, ч. 1 нахрдим, что рассчитанное число единиц допуска соответствует 9-му квалитету. Предположим, что это не отвечает экойомически рентабельным процессам обработки деталей, поэтому, если изменение конструкции с целью уменьшения числа составляющих звеньев цепи (как в данном случае) нежелательно, для решения цепи используем метод пригонки.
6.	Выбираем компенсатор для пригонки. В качестве компенсирующего принимаем 2-е звено (см. рис. 3.12). Требуемую точность исходного звена будем обеспечивать за счет подрезки (Тпр « 0,05 мм и Тпр < колпака-гайки 2 по торцовой поверхности, прилегающей к ротору 1 (см. рис. 3.12).
7.	Назначаем допускаемые отклонения на размеры составляющих звеньев. Установим на составляющие звенья экономически целесообразные допуски (табл. 3.16).
3.16. Расчетная таблица к рис. 3.12
Обозначение звеньев	Возможная финишная технологическая операция	Размеры я отклонения, мм		Примечания
		предварительные	окончательные	
Лх	Сборка	—	о+0,з	По условию ,задачи
Л1	Токарная обработка	38-0.3»	88-0,39	39Л13
Л8 ли	» >	42±0,195	42Й:7з1	Тк = = 1,04 мм
Ла	» »	80±0,23	80гЕ0,23	80jsl3
8.	Определяем компенсацию. По формуле (3.9) находим допуск замыкающего звена
з
- 2 Ti == °’39 + °’39 + °»46 =* 1 »24 мм-
1 ,
По формуле (3.95) определяем* значение компенсации
Тк =	— [TJ = 1,24 — 0,2 = 1,04 мм.
9.	Определяем размер заготовки компенсатора. Средний размер заготовки компенсатора вычисляем по формуле (3.100), так как компенсирующее звено входит в число уменьшающих звеньев (см. п. 3, с. 31) и размер компенсатора уменьшается в процессе пригонки (см. п. 6 и рис: 3J2).
Предварительно определяем среднее отклонение поля допуска замыкающего звена по формуле (3.15)
- (Дс1 + Ас к) - 0 - (- 0,195 + 0) = + 0,195 мм.
Тогда средний размер заготовки компенсатора
Лс. в. ум = Л2с = Л2 + Дс к + ДсЕ -- cd + 0,5Тк =
= 42 + 0 + (+ 0,195) - (+ 0,2) + 0,5 • 1,04 = 42,515 мм.
3.5. Расчет линейных цепей методами неполной взаимозаменяемости 63
В рабочем чертеже компенсирующей детали указываем размер 42,515 ±0,195 или 42И;1Ь Возможный съем металла (при подрезках) Тк — 1,04 мм (см. рис. 3.20).
МЕТОД РЕГУЛИРОВАНИЯ
Подвижные и неподвижные компенсаторы
Для достижения требуемой точности замыкающего звена используют неподвижные или подвижные компенсаторы.
В качестве неподвижных компенсаторов обычно применяют комплекты (наборы) деталей (сменных колец, втулок, шайб и т. д.), подбираемых при сборке, или наборы прокладок одинаковой (или разной) толщины (см. рис. 3.29—3.32; 3.37). Набор сменных деталей состоит из нескольких групп (ступеней), число которых определяется требуемой компенсацией 7'к и допуском исходного звена [Ts ]. Размеры компенсирующих деталей соседних ступеней должны отличаться не более чем на допуска [Т2], и толщина прокладки s в наборе должна быть
(3.106) При малом допуске 1Т2] и невозможности обеспечить соотношение (3.106) применяют прокладки разных (s', s") близких между собой толщин, используя в сборке разность их размеров (s' > 1Т2], s' > ITxi)
s'-s"<[7\].
В зависимости от фактически полученной компенсации в данной размерной цепи подбирают сменную деталь соответствующей ступени или изменяют (добавляют, убирают) число прокладок.
В качестве подвижных компенсаторов используют устройства и детали, за счет регулировки (перемещения или поворота) которых достигается необходимый размер замыкающего звена.
Перемещение (поворот) компенсатора в пределах величины компенсации осуществляется по резьбе, по конической поверхности, эксцентриком, по направляющим с фиксацией в требуемом положении и т. д. (см. примеры конструкций компенсаторов, с. 65). По непрерывности регулирования подвижные компенсаторы разделяются на компенсаторы с периодическим регулированием (резьбовые, клиновые, эксцентриковые и др.) и компенсаторы с непрерывным, в большинстве случаев автоматическим регулированием (см. рис. 3.34; 3.40). С использованием подвижных (й некоторых неподвижных, например, набора прокладок) компенсаторов требуемая точность замыкающего звена в процессе эксплуатации может ими периодически восстанавливаться' или непрерывно и а етоматически поддерживаться.
При наличии в размерной цепи звеньев, размер которых изменяется из-за износа, температурных и других деформаций деталей.
64
Размерные цепи
определяют допускаемое значение этих изменений ТИ8М для последующей компенсации. В таких случаях компенсация
Ti = Тк + Тизи>	(3.107)
где Гк — компенсация погрешностей изготовления деталей, рассчитываемая по уравнению (3.95).
Примеры конструкций неподвижных и подвижных компенсаторов 18, 10]
Все типы компенсаторов в зависимости от их назначения могут быть подразделены на следующие группы: для поглощения ошибок размеров длины (рис. 3.21—3.34), для поглощения ошибок диаметральных размеров (рис. 3.35—3.40), для поглощения ошибок угловых размеров (рис. 3.41—3.46), для поглощения ошибок от соосности и перекоса (рис. 3.47 и 3.48) и т. д.
Расчет компенсирующих деталей (сменных колец, втулок и т. д.), подбираемых при сборке
Максимальный размер (ступени) Ае, в втулки или кольца в наборе сменных деталей определяется По формуле (3.100), если компенсирующее звено входит в число уменьшающих звеньев цепи, или по формуле (3.102), если компенсирующее звейо находится в числе увеличивающих звеньев. Соответственно, минимальный размер (ступени) Ас. н сменной детали в наборе определяется в зависимости от характера компенсирующего звена (индексы «ум» или «ув») по формуле (3.101) или (3.103).
Принимая разность между средними размерами (шаг ступеней Тст) компенсаторов соседних ступеней, равной допуску исходного звена (Тст — [Ts], рис. 3.49, а), получаем, что необходимое число ступеней размеров втулок или колец равно
Л'=т^ + 1 = 'йг+1-	<3108)
При шаге Тст — [Т2 ] разность размеров, наугад взятых при сборке деталей-компенсаторов соседних ступеней, может достигнуть максимальной величины [Т2 ] + Ткомц (см. рис. 3.49, а), в связи с чем в некоторых случаях (количество которых относительно невелико) потребуется произвести повторный подбор (или же незначительную пригонку) компенсатора \ из числа деталей соответствующих ступеней.
С учетом допуска на изготовление компенсатора Ткомд (тогда Тет = [Т2 ] — Ткомп) необходимое (максимальное) число ступеней размеров втулок или колец определяется по формуле (рис. 3.49, в)
Г . Д+1-	+ 1.	(3.109)
* ст	[1 XI 1 коми
3.5. Расчет линейных цепей методами неполной взаимозаменяемости 65
Компенсатор
---I
Компенсатор Рис. 3.21 Осевой зазор устраняется завинчиванием гайки • Компенсатор
Рис. 3.22
Требуемый зазор Л2 достигается перемещением винта

Рис. 3.24
Регулирование осевой игры подшипников происходит за счет перемещения резьбовых деталей (см. также рис. 3.23)
Ком пенса/пор

Рис. 3.23
66
Размерные цепи

Компенсатор
Рис. 3.25
Изменение длины тяги достигается поворотом резьбовой стяжки
Рис. 3.26
Зазоры в отбойном молотке устраняются свинчиванием звена промежуточного 2 и ствола /, которые стопорятся штифтом «?. Штифт v устанавливается в одно из отверстий корпуса и прорезь на промежуточном звене. Число отверстий на единицу меньше числа прорезей
Требуемые зазоры достигаются установкой детали, закрепляемой стопорным винтом
Компенсатор
Рис. 3.29
Требуемый зазор обеспечивается подбором компенсирующей шайбы
3.5. Расчет линейных цепей методами неполной взаимозаменяемости 67
Рис. 3.30
Цепь замыкается шайбой с прорезями различной глубины
Рис. 3.31 Регулирование осевой игры подшипников осуществляется прокладками
Рис. 3.32
Совмещение начальных конусов шестерен обеспечивается прокладками
68
Размерные цепи
3.5. Расчет Линейных цепей методами неполной взаимоэаменя мости 69
Рис. 3.38
Зазор устраняется затягиванием гайки
Компенсатор 
Рис. 3.39
Фиксация детали на валу осуществляется гайкой 1 на разрезной втулке 2
Рис. 3.40
Изменение зазора в подшипнике скольжения с валом / устраняется перемещением верхнего вкладыша 2 под действием поршня 4 к нижнему вкладышу 3
Рис. 3.4!
Угловое расположение деталей обеспечивается за счет большего числа зубьев
Рис. 3.42
Рис. 3.43
Грубая регулировка угла между деталями на валах достигается поворотом на один зуб
70
Размерные цепи
Рис. 3.44
Точная регулировка угла между деталями достигается благодаря разнице в числе зубьев (я и я + 1) на обеих сторонах промежуточно# шайбы.. Наи-
меньший угол поворота равен 3607я(я+ 1)
Рис. 3.46
Рис. 3.47	Рис. 3.48
Несовпадение и перекос осей ва- Перекос осей компенсируется шар-лов компенсируются за спет упругих	мирной муфтой
элементов
3.5. Расчет линейных цепей методами неполной взаимозаменяемости 71
........——— •
Таким образом, размеры сменных деталей последовательных ступеней оказываются равными:
Лс. в i 0,57комп» (^с. в 7ет) ± 0,57комп» (Лс. а — 27с») i 0,57комп» • • •» Ис. и И- 7вт) i 0,57комп» ^с. в i 0,57 комп*	(3* 110)
Среднее число деталей компенсаторов каждой из ступеней может быть рассчитано на основе процентного.соотношения участков под кривой рассеяния размеров замыкающего звена, ограниченных зоной Твт (см. рис. 3.49, б).
Расчет компенсирующих прокладок одинаковой толщины
При установленных отклонениях всех составляющих звеньев данной размерной цепи средний размер Лс. в суммы толщин всех прокладок определяется по формуле (3.100), если компенсирующее звено (набор прокладок) входит в число уменьшающих звеньев Цепи, или по формуле (3.102), если компенсирующее звено оказывается в числе увеличивающих звеньев.
Соответственно, средний размер Лс. н суммы толщин минимального' числа прокладок определяется в зависимости от характера компенсирующего звена (индексы «ум» или «ув») по формуле (3.101)
72 Размерные цепи
или (3.103). В формулах (3.100)—(3.103) Л„— предварительный размер набора прокладок и
Дс. к — ?ДС.К{,	(3.111)
где 2 — число прокладок в наборе; Дс. к t — среднее отклонение поля допуска размера толщины одной прокладки; для упрощения расчетов рекомендуется принимать Дс. к< — 0.
Максимальное число прокладок (для сборки одного изделия) при толщине прокладки s = fT2] определяется по формуле
Zmax — Лс. в/[Гxl-	(3> 112)
Минимальное число прокладок (для сборки одного изделия)
гт1п = Дс.н/[Г2].	(3.113)
Из числа прокладок 2шах для компенсации недопустимых отклонений замыкающего звена используется, следовательно, только (2шах—Zmin) прокладок. Таким образом, если изменение установленных отклонений составляющих размеров по каким-либо причинам нежелательно (нерационально), то число прокладок в наборе определяется по формуле (3.112). В целях уменьшения числа прокладок в наборе до такого количества, которое достаточно для компенсации погрешностей изготовления деталей, необходимо внести поправку Д' к среднему отклонению одного из составляющих звеньев.
Число прокладок в наборе (с некоторым запасом) ц таком случае будет определяться по формуле (при средней толщине прокладки s — [Т2])
z=TK/(TsH-l.	(3.114)
Т. в. 2тах = 2 И 2m|U = 0.
Поправка Д' может быть определена по формулам:
Дум = [Дсх| ДсЗ 0.5у 2 Дс. к	Л к,	(3.115)
если компенсирующее звено входит в число уменьшающих звеньев цепи, или
д;в = [Дсх! - Дез - 0.5Т2 + Дс. к + Ак, (3.116)
если компенсирующее звено входит в число увеличивающих звеньев цепи’. Тогда измененное среднее отклонение Aci корректируемого составляющего звена должно быть равно
Дс( = Дсг±Д'.	(3.117)
где знак 4- берется для увеличивающего, а знак — для уменьшающего составляющего звена.
При сборке партии изделий будет использовано (в среднем)
Мизд	прокладок.
3.5. Расчет линейных цепей методами неполной взаимозаменяемости 73
Расчет компенсирующих прокладок разной толщины
Для уменьшения числа прокладок в наборе толщину одной из прокладок принимают sx ==’ [Т2], а толщины (s^; s3; ...; sZo) всех последующих прокладок изменяют по геометрической прогрессии со знаменателем 2, т. е. если sx — [Т2], то s2 ~ 2 [ТБ ], s3 = = 22 [Ts ] и т. д. до
sZe = 2^-4T2],	(3.118)
При этом различные сочетания прокладок обеспечат любой размер, равный или кратный [Ts], Число прокладок z0 можно определить по формуле
z0> 3,32 16^+ 1),	(3.119)
где -гшах — числб прокладок, рассчитанное по формуле (3.112) или (3.114).
Примеры расчетов
^2
^3
^5 '
Рис. 3.50
Пример 1. (рис. 3.50). Задано: предельные отклонения исходного звена [ASsJ = 4*0>3 мм; {AIs] = +0,2 мм, т. е. [Ts] = 0,l мм *и i\2l = = 4-0,25 мм. Известно: 1) компёнсирующее звено (втулка) находится в числе уменьшающих звеньев цепи; 2) номинальный размер втулки принят Д к =; 3 мм с предельными отклонениями ASK = 0 и Д1К = —-0,04, т. е. Ткомп = = 0,04 мм; ACt к ——0,02 мм. В результате выполненного расчета размерной цепи (расчет не приводится) найдено: Т2 = 0,46 мм; Ас2 = +0,15 мм. Величины ZTS и Acs получены с учетом допуска ТЙОмп и среднего отклонения Дс.к поля допуска компенсирующего звена. Требуется определить число ступеней и размеры компенсирующих сменных втулок, подбираемых при сборке.
1.	Определяем компенсацию по формуле (3.95)
Тк = Т2 — [Т2] =0,46 —0,1 = 0,36 мм.
2.	Максимальный размер втулки определяем по формуле, (3.100), причем компенсирующее звено входит в число уменьшающих:
Лс. в. ум = Лк + ^0. к + ^сх lAcx] + в
= 3 4- (—0,02) 4- (4- 0,15) — (4- 0,25) -р0,5-0,36 = 3,06 мм.
3.	Минимальный размер втулки получаем по формуле (3.101) /с.н. ум == 3 + (—0,02) 4- (+0,15) — (+0,25) — 0,5-0,36 = 2,7 мм/
4.	По формуле (3.108) находим число ступеней размеров (приняв предварительно Тст = [Т2])
N == JpL. 1 ==	1 — 4 6.
[Т2] (XI 1	’
Принимаем У = 5. В связи с округлением числа ступеней размеров до W = 5 Шаг ступеней можно умейьшить, приняв его равным
у ____	______== 0 09 мм
' ст — у _ ! " 5 „ t	м|*
74
Размерные цепи
5.	Размеры втулок пяти ступеней определяем по формулам (3.110):
ЛК1 == 3,06 ± 0,02 =
.4Ко = (3,06 — 0,09) ± 0,02 = 2,97 ± 0,02 = 3=8:81;
Лкз = 2,88 ± 0,02 = 3=8;}?;
Лк4 = 2,79 ± 0,02 = 3=8^;
4б = 2,7 ±0,02 = 3=8:1?.
Пример 2, Рассчитаем размерную цепь, Я (см. рис. 3.4), определяющую
С учетом теплового расширения, валов при работе и допустимой осевой игры [3, 15] конических роликоподшипников при монтаже их без предварительного натяга принимаем =• Ig’.oi мм- По условию [Н% тах] ~ 0,15 мм; [Н% т1пГ = = 0,05 мм.
1.	Принимаем номинальный размер зазора Я2 ~ 0. Тогда, согласно заданию, [] = +0,15 мм; |Д/2] = +0,05 мм; (Дс 2] = +0,1 мм; [Т2] = = 0,1 мм.
2.	По схеме размерной цепи (рис. 3.51, а) определяем (см. с. 7), что увеличивающим является звено Яа, остальные (Hlt Я8, Я4, Яв) звенья цепи — уменьшающие.
3.	Составляем уравнение размерной цепи по формуле (3.2)
Ях = Яа-(Я1 + Я8 + Я4 + Я8).
С учетом полученного уравнения и принятого значения |Я2 ] = 0 назначаем номинальные размеры всех составляющих звеньев: — 24 мм; И2 = 130 мм; Я4 ~ 60 мм — по конструктивным соображениям; Я8 = Нъ = 23 мм — по стандарту на подшипники качения. Производим проверку размеров по уравнению цепи
= 130 — (24 + 23 + 60 + 23) = 0 = [Я2].
4.	По табл. 3.4 определяем значение среднего допуска составляющих размеров (при [Т2] = 0,1 мм и числе составляющих звеньев 5) Тс = 0,036 мм. Так как полученное значение среднего допуска слишком мало, принимаем, что требуемая точность исходного звена должна обеспечиваться методом регу- < лирования (см. с. 17).
5.	В подобных конструкциях компенсирующим звеном обычно является набор прокладок, устанавливаемых между крышкой и корпусом. Принимаем предварительный размер набора прокладок 4К -- 1 мм, увеличивая соответственно звено (Я1 = 24+ 1 = 25 мм). Составляем новую схему размерной цепи (рис. 3.51,6). Из схемы выясняем, что компенсирующее звено находится в числе увеличивающих звеньев цепи.
6.	Назначаем допускаемые отклонения на все составляющие размеры цепи, исходя из экономической точности изготовления по возможной финишной операции. Отклонения на размеры стандартных деталей принимаем по соответствующим стандартам (например, на монтажную высоту подшипников). При
3.5. Расчет линейных цепей методами неполной взаимозаменяемости
75
нимаем толщину прокладки s = [Ту, т. е. 0,1 ± 0,02 (ТКОМ1Г / = 0,04). Тогда дс к / = 0 и Дс ~ = 0 [см. формулу (3.111)]. Предварительное число прокладок в наборе z = /4К/[ТЕ] = 1/1,0 = 10.
Если прокладки, собранные в набор, изготовлены из одного листа (или расчет цепи выполняется методом максимума-минимума), то потрешность ком-пенсатора Ткомп
^комп ~ г^комп /= Ю  0,04 == 0,4 мм.
Если же набор собран из прокладок, изготовленных из разных листов, то погрешность компенсатора	_____
^комп = ^комп i 4г = 0,04 -^10,0 * 0,13 ММ.
Принимаем Ткомп =0,13 мм. Принятые размеры и отклонения вносим в табл. 3.17.
3.17. Расчетная таблица к рис. 3.51
Обозначение . звеньев	Возможная финиш-ная технологическая операция	Размеры и отклонения, мм		Коэффициенты	
		предварительные	окончательные	а/	
	Сборка	—	-+0,15 0+0,05	0	0,33
	Токарная обработка	25±0,065	-0,495* 25-0,625	0	0,4
н2	То же	130±0,125	130±0,125*	±0,1	0,4
Я3	Сборка	23±0,25	23 ±0,25**	0	0,31
я4	Токарная обработка	б°—0,19	60-0,19*	-0,2	0,4
	Сборка	23±0,25	23 ±0,25**	0	0,33
	Набор прокладок	1 ±0,065	0,8 ± ± 0,057***	0	0,31
* Квалитет 11. ** По стандарту на подшипники. *** По расчету.					
7.	Коэффициенты а,- и X/ назначаем, ориентируясь на данные табл. 3.9. Коэффициенты аЕ и принимаем аЕ = 0 и = 1/3 ~ 0,33 в соответствии с указаниями на с. 41, а при необходимости значения а£ и рассчитываем по формулам (3.49) и (3.50).
8.	Определяем по формуле (3.41) среднее отклонение поля допуска замыкающего звена т	п
AcS~ 2 (А<-	“>8 "Т ) ~ 2 (Л,;-Ум + ау* 2 ) ~
. = (о 4 0,1 ^ ) + 0- (-0,095 -0,2 £^2.) =-f-0,1265 мм.
Находим по формуле (3.48) допуск замыкающего звена (при Р = 0,27 %)
Ve
_______________________1_______
= з/о,42 -0,132 + 0,42 0,252 + 0,332 0,52 + 0,42 0Д92 + 0,332 0,52 + 0,332 • 0,132 * » 0,827 мм.
76
Размерные цепи
9.	Определяем по формуле (3.95) компенсацию
Тк = Т2 — [Т2] = 0,827 — 0,1 = 0,727 мм. .
10.	По формуле (3.114) рассчитываем число прокладок в наборе
9	< 1 _ 0,727	. q «г
тат ~+
В данном случае можно округлить г в меньшую сторону. Принимаем г ~ 8 прокладок (s = 0,1 ±0,02 или s -- 0,12_0,04) „ В связи с тем, что окончательно принятое число прокладок меньше предварительно назначенного (8 < 10), Т2 изменится и составит примерно 0,823 мм.
11.	Определяем по формуле (3.116) поправку ДуВ (для увеличивающего компенсирующего звена)
Аув [Асе] ” Ас2 0,5?+ + Ас к + Ак =
= + 0,1 —(+0,1265) —0,5-0,823 + 0 + 1,0 да+ 0,56.
Изменяем среднее отклонение одного из звеньев Звено Hi входит в число уменьшающих звеньев, следовательно, скорректированное среднее, отклрнение определяем по формуле (3.117) со знаком минус:
Дс1 ~ Aci — АуВ = 0 — 0,56 = — 0,56 мм.
Тогда HL ™ (25 — 0,56) ± 0,065 = 25т$;$О- Измененные размеры и отклонения звеньев Нг и Дк = Н указываем в табл; 3.17. Если изменение установленных отклонений размера (или любого другого составляющего звена) нежелательно, максимальное число прокладок необходимо рассчитать по формуле (3.112).
В целях сравнения результатов определим zmax; предварительно вычисляем по формуле (3 102) наибольший размер всех прокладок (компенсатора)
^с. в. ув “	+ ^с. к "Ь IА^ж] АсЯ + 0,5Тк 1=3
= 1,0 + 0+ (+ 0,1) — (+ 0,1265) + 0,5-0,727 = 1,337 мм.
Ас в ’ 1,337
Тогда	™ --	13,37. Принимаем tгаах ™ 14 прокладок. По
формуле (3.113) определяем минимальное число прокладок в наборе
2 _лс.н_ Лс.в-Тк 1,337-0,727 гт1а	—---------------6,1.
Принимаем zn«tn 6 прокладок, т. е. для компенсации погрешностей изготовления используются 14 — 6 — 8 прокладок. Таким образом, в целях уменьшения числа прокладок в наборе (с 14 до'8) рациональнее изменять предельные отклонения одного или нескольких составляющих размеров.
Пример 3. По данным предыдущего примера определить число прокладок в наборе, если толщины прокладок образуют геометрическую прогрессию ($х = - 0,1 ±0,02;	0,2 ±0,02 и т. д.).
По формуле (3.119) определяем числб прокладок для двух условий: zmax = — z == 8 (отклонения размера Нг изменились); ггйах— 14 (отклонения размера Hi не изменились). Тогда:
1) z0 > 3,32 lg (8 + 1) да 3,2; принимаем число Прокладок в наборе равным четырем. Толщины прокладок: = 0,1 мм; — 0,2 мм; з3 =- 0,4 мм; $4 — — .0,8 мм;
2) z0 > 3,32 1g (14 + 1) да 3,9; принимаем — 4, следовательно, набор тот же и изменения отклонений размера Н* не требуется,
3.6, Расчет угловых размерных цепей 77
3.6. РАСЧЕТ УГЛОВЫХ РАЗМЕРНЫХ ЦЕПЕЙ
РАСЧЕТНЫЕ ФОРМУЛЫ
Методика и формулы для расчета линейных размерных цепей (см. п. 3.3 и 3.4) полностью применимы при решении размерных цепей с угловыми размерами, если исходное (замыкающее) звено и все составляющие звенья представляют собой'угловые размер^, отклонения которых могут быть заданы в угловых мерах (градусах.) или в виде отношения АТм/Ц.
В соответствующие расчетные формулы подставляются или отклонения (допуски), выраженные в градусах, или линейные величины
(3.120)
где АТМ — отклонение (допуск) i-ro угла в линейных величинах (мм); 1{ — условная длина, к которой отнесено отклонение (допуск) угла; L — условная длина, к которой отнесено отклонение (допуск) замыкающего угла.
Например, отклонения одно из составляющих звеньев и замыкающего звена Заданы в виде ±0,015/100 и ±0,04/200. В расчетных формулах следует использовать величины:
Д'5, - -±-ff5 200 - + 0,03; Д7, =	200 = — 0,03
(т. е. ДД - 0, Т{ = 0,06) и (ДSs] - + 0,04 мм;
(Д/2] = — 0.04 мм (т. е. |7’2] — 0,08 мм, (Де2) — 0).
Выявление увеличивающих и уменьшающих звеньев (размеров углов) можно производить согласно правилу обхода по контуру (см. с. 7 и рис. 3.53, б); при этом направления звеньев определяются относительно общей для всех углов вершины.
В угловых цепях, координирующих параллельность (прямолинейность) осей и поверхностей, обычно отсутствует общая вершина углов. Для выявления направленности звеньев выбирают и показывают на схеме условную вершину (см. ниже пример, с. 78).
При решении размерных цепей с угловыми размерами используются методики и формулы Для расчета плоских цепей (см. и. 3.7), если исходное (замыкающее) звено и некоторые из составляющих звеньев являются линейными размерами.
В этом случае передаточные отношения угловых размеров (отклонений) определяются следующим образом (81,
78
Размерные цепи
1. Для отклонений на углы, заданных в виде отношения АТм/Ц (АТл( в мм)
|M = xcos₽<)	(3-121)
где Lt — расстояние от вершины Z-го угла до начала (или конца) вектора замыкающего звена; 0t — угол между направлением
А
перемещения конца размера (вектора) Lt в результате ошибки угла и направлением размера замыкающего звена (рис. 3.52).
2. Для отклонений на углы, заданных в угловой мере (АТа< в градусах),
l = -5FC0S^-(3.122)
ПРИМЕР РАСЧЕТА
Рассчитаем размерную цепь А (рис. 3.53), определяющую перпендикулярность рабочей поверхности стола горизонтально-фрезерного станка к направляющим станины в плоскости оси шпинделя. Исходя из функционального назначения станка, на исходное звено устанавливают допуск 0,03/300; при этом наклон стола допускают только в .сторону станины [8].
1.	Принимаем номинальный размер замыкающего звена — 90°. Согласно заданию, [Д12] = —0,03 мм; [Д32 ] ~ 0; [Ts ] = 0,03 мм; |ДС 2) — —0,015 мм,
2.	По рис. 3.53, а выделяем непь угловых размеров, влияющих на изменение замыкающего угла А %: Atl — ««параллельность рабочей поверхности сюда нижним направляющим салазок /. Точность размера Лх, являющегося замыкающим звеном другой размерной цепи, обеспечивается методом пригонки (шабрением). При этом Лх -- О,ОО471ОО По формуле (3.120) определяем Т, == — (0,004/100) 300 = 0,012 мм; Л2 перпендикулярность горизонтальных на
3.6. Расчет угловых размерных цепей
79
правляющих вертикальным направляющим консоли 2\ Л8 — непрямолинейность направляющих станины.
3.	Составляем схему размерной цепи (рис. 3.53, б) и выбираем положение условной общей вершины О'.-Пользуясь правилом обхода по.контуру (см. с. 7), определяем, что увеличивающим является звено Л8; остальные звенья цепи — уменьшающие.
4.	Составляем уравнение размерной цепи по формуле. (3.2)
Л-g » Лд (Лх -f-
С учетом этого уравнения и принятого значения А % == 90° назначаем номинальные размеры составляющих звеньев: Л8 = 180°; At == 0; Л8 == 90°. Проверяем возможность применения вероятностного метода при решении размерной цепи, для чего определяем средний допуск (см. с. 43) составляющих размеров по формуле (3.52), принимая 1с « 1/3 и / = 3 (при Р = 0,27%):«
Тс = —£= =	= 0,017 мм (0,017/300).
ут + п |/3
Ориентируясь на полученное значение среднего допуска, принимаем вероятностный метод.
5.	Назначаем допуски составляющих звеньев, корректируя величину среднего допуска Тс и учитывая сложность изготовления и монтажа каждой детали (табл. 3.18).
3.18.	Расчетная таблица к рис. 3.53
Обозначение звеньев	Возможная финишная технологическая операция	Размеры и отклонения, мм		Коэффициенты	
		предварительные	окончательные	<4	*4
^2	Сборка	—	(90°)—0,03/300	0	0,38
Л/	»	(0)-|-0,012/300	/т +0,021 +0,009/300	0	0,578
Л8	Шабрение	(90°)±0,006/300	(ЭО"') ±0,006/300	0	0,4
	Шлифование	(180°) ±	(180°) ±	0	0,4
1		± 0,005/300	± 0,005/300		
* Поверхность стола пришабривается.					
6.	Коэффициенты at и принимаем по результатам анализа точности производственных процессов (табл. 3.18). В соответствии с указаниями, приведенными на с. 41. коэффициент — 0. Коэффициент -определяем по формуле (3.50);
» __ 1 I	°’183	у-
-2- з т 6,012 + 0,012 + 0,01 л
X (3У0,5782-0,012» + 0,4«-0,012» + 0,4М,01* —
— V+0122 + 0ЛЙ2г+0"0Р) « 0,38.
7.	Определяем по формуле (3.46) допуск замыкающего звена
= ТГ-!/	= n~W V0,578«-0,012« + 0,04»-6Г6Г2* + 0,42-0.01» ж
Г мПМ	U,ио
« 0,025 мм (0,025/300) < [Гж].
80
Размерные цепи
Полученный результат свидетельствует, что есть возможность некоторого увеличения допусков составляющих звеньев. Так как составляющие звенья и Ля входят в состав других размерных цепей (с большим числом звеньев), то, принимая некоторый запас точности, оставляем допуски без изменений.
8.	Определяем по формуле (3.41) среднее отклонение замыкающего звена
Дс2 = Дсй ~ Дс1 -Дс2 = °“(+ °’006)“° = -°’006 мм[ДС2»1*
Изменяем значение среднего отклонения звена (см. с. 45) Дся = A'j = 4-0,015 для получения, требуемого значения [Дс 2]. Тогда
Дс2 = 0 — (4-0,015) — 0 = — 0,015 мм = [Дс2].
Итак, звено Аг должно иметь отклонения t8’8oJ/300. Знак плюс для звена Лх означает увеличение размера внешней стороны стола (см. схему цепи, рис. 3.53, б).
3.7.	РАСЧЕТ ПЛОСКИХ РАЗМЕРНЫХ ЦЕПЕЙ
МЕТОД ПОЛНОЙ ВЗАИМОЗАМЕНЯЕМОСТИ
Расчетные формулы
Допуск замыкающего звеиа равен
m+n
Гг=2|6ИЛ.	(3.123)
ЭЛ df	1
где =' д£- = [f — функция (3.16)]; в формулу подставляют математические ожидания (средние значения) случайных величин.
Анализируя эту формулу, можно наметить основные пути повышения точности замыкающего звена (см. с. 25): 1) уменьшение допусков каждого из составляющих звеньев (совпадает с п. 1, с. 25); 2) сокращение числа звеньев размерной цепи (совпадает
с п. 2, с. 25); 3) уменьшение передаточного отношения S, =
что позволит увеличить значения Т| при том же допуске исходного звена [Т2].
Предельные размеры замыкающего звена
^2 max = ^2*4“ Д*$2 = ^с2 4~	(3.124)
^2 min —	™	---g" ТS,	(3.125)
где Лс2 — средний размер замыкающего звена
Адх = f (Aci, .... Ас|,..., Ас, m+n).	(3.126)
Здесь Ае{ — средний размер i-го звена; Aei — At 4- (ДБг + 4- Д1г)/2; (ASj и Д^— предельные отклонения).
3.7. Расчет плоских размерных цепей
81
Прямая задача
При решении прямой задачи (формулировку задачи см. с. 17) известны предельные значения исходного звена (или эквивалентные им величины: номинальный размер [Л2], среднее отклонение поля допуска 4Ac2L допуск [Т2]). Требуется распределить допуск исходного звена между составляющими звеньями и назначить предельные отклонения размеров составляющих звеньев. Способы распределения допуска исходного звена и рекомендации к применению каждого способа изложены на с. 27 (для линейных размерных цепей).
При способе равных допусков допуски принимают одинаковыми для всех составляющих звеньев
П=яР-.	(3.127)
2 li.i
1
При способе одной ступени точности средний квалитет, выраженный, в числах единиц допуска, вычисляется по формуле
».	' <3.128).
Slid'
где [Т2]—допуск исходного звена, мкм; i принимается по табл. 3.3 в зависимости от номинального размера звена.
Средний класс точности вычисляют по формуле1
2|Т_] «0=^-^-----------•	(3-129)
2	\li\VK
1
Исходя из полученных таким образом допусков составляющих размеров и предполагаемой технологий изготовления (по возможной финишной операции), назначают предельные отклонения (AS, А1^ и выясняют по выражению (3.10) средние отклонения для каждого из составляющих звеньев цепи. Затем по формуле (3.126) определяют среднее отклонение замыкающего звена (Ас2) и полученное при этом значение сравнивают с заданным [Дс2]. При несовпадении сравниваемых величин изменяют предельные отклонения некоторых составляющих ц по их новым значениям вновь производят расчет величины Дс2, сравнивая результат с заданным значением [Дс2]; и так до совпадения сравниваемых величин. Если подобные расчеты не приводят к удовлетворительным результатам, то следует назначить отклонения^ на все
* Dc см. на с. 43.
82
Размерные цепи
составляющие звенья цепи, кроме одного, называемого, как и ранее, зависимым (см. с. 28). Если зависимое звено выбрано из числа увеличивающих звеньев цепи, его среднее отклонение определяется при уравнений размерной цепи в виде (3.1) по. формуле
п	т—Л	.
Дс я ув ~ । g* । \ 2 । I Дс. ум ~ I	। A lb. ув ~Г IД сх] I •
(3.130)
Если зависимое звено выбрано из числа уменьшающих звеньев цепи, его среднее отклонение определяется при уравнении размерной цепи в виде (3.1) по формуле
т	п—I
Дея ум ум |	। ^с* ^ня1 '	' ^с* уМ Дс11 / ’
(3.131)
Последовательность расчетов при решении прямой задачи для плоских размерных цепей аналогична приведенной в табл. 3.5 (для линейных размерных цепей).
Обратная задача
Последовательность расчетов при решении обратной задачи аналогична приведенной, в табл. 3.6 (для линейных фазмерных цепей; см. также с. 30).
Пример расчета
К корпусу / станка (рис. 3.54» а) присоединена коробка подач 2. Кинематическая связь осуществляется при помощи зубчатых цилиндрических колес с осями / и //. Положение коробки подач относительно корпуса фиксируется цилиндрическими контрольными штифтами, один из которых показан на рис. 3 54. Требуется рассчитать размерную цепь, определяющую расстояние между осями [8]. Формулировка условий указывает на необходимость решения прямой задачи (см. с. 17 к табл. 3.5).
1.	Исходным звеном является расстояние между осями / и //. Предельные отклонения (ГОСТ 1643—81) исходного эвена [ASs] ™ -f-0,056 мм: 1AIS ] “ = —0,056 мм, следовательно, [ДС2 ] = 0 и [Т2] = 0,112 мм.
2.	По рис. 3.54, а выделяем цепь размеров, влияющих на величину замыкающих звеньев Лх, Ла, Д8, Д4.
3.	Составляем схему размерной цепи (рис. 3.54, б). Данная цепь относится % плоским размерным цепям. Проектируем составляющие звенья на направление замыкающего звена (рис. 3.54, з) и,'пользуясь правилом обхода по контуру (см. с. 7), определяем, что увеличивающими являются звенья Д2 и Л8, остальные звенья — уменьшающие.
4.	Составляем уравнение размерной цепи по формуле (3.3)
Д2 = Д2 sin Р + А3 cos Р — (Дх cos р 4- А4 sin Р),
3.7. Расчет плоских размерных цепей
83
Поскольку на чертеже угол р отсутствует, необходимо составить уравнение размерной цепи, в котором не содержалось бы угла р. Из геометрических coov ношений
Принимаем (и подбираем) номинальные (средние) размеры составляющих звеньев таким образом, чтобы номинальный (средний) размер замыкающего звена составил 84 мм. Полученные значения номинальных размеров указаны в табл. 3.19.
3*19. Расчетная таблица к рис. 3.54
Обозначение звеньев	Номинальный размер, мм	Передаточное отношение	. Отклонение, мм			Допуск, мм
			AS	А/	Ас	
[Л2]	84		+0,056	—0,056	0	0,112
Л2	84			+0,0562	+0,00562	0	0,112
Лх	60	—0,61»	+0,02	-0,02	0	0,04
Л,	86,97	+0,785	+0,02	—0,02	0	0,04
л.	112	+0,619	+0,02	—0,02	0	0,04
л«	21	—0,785	+0,02	—0,02	0	0,04
Пр и меч а 1		а и е. Л2, As	— увеличивающие звенья; 7		11» Л 4 — уменьши-	
ющие звенья.						
Предполагая, что предельные отклонения составляющих звеньев будут симметричными (средний размер звеньев равен номинальному), рассчитаем передаточные отношения (частные производные) звеньев (см. табл. 3.19)
Ь - %- - 	ю _
дА1 У(Л,-Л4)а + (Л8-Л1)«	Лх
= 012-М «-0,6.9;
о4
84
Размерные цепи
Ь =	= v...- А-..........(=sin Р)
y\At_Aiy + (At_A1}»	As
дА- Лв —Ж
g8 = 1^-=^T^-1-(= cos?) «0,619;
3 А%
•Ь = ~~ = -Й|-А) (= _ sin Р) _ 0 785 лх ,
5.	Предварительно определяем допуски составляющих размеров по способу равных допусков (см. с. о!) по формуле (3.127):
-г 1Тз1	112 
Г<=“ 4	~ 2.0,619 + 2.0,785	40 МКМ‘
2I5H 1
Примем, что в данном случае это соответствует экономически рациональным процессам обработки и,' следовательно, Применение метода полной взаимозаменяемости допустимо.	.
6.	В соответствии с полученным значением Тс назначаем допуски составляющих размеров (табл. 3.19)
7*1 = Та == 7*3 == 7\ == 40 мкм.
Определяем допуск замыкающего звене по формуле (3.123)
5
Tz = 2 I It I Л = 0,619«40 + 0,785-40 + 0,619-40 + 0,785-40 = 112,32 мкм. 1
7.	Назначаем симметричные отклонения для всех составляющих звеньев (табл; 3.19).	х	-
8.	. Правильность назначения предельных отклонений проверяем по формулам (3.124), (3.125):
Д32 =/cs— As + -|-7’s = 84—84+-^-112,32 = — 56,16 мкм«[Л32|;
Д/2 = —56,56 мкм » [Л/2],
т. е.' Предельные отклонения составляющих звеньев назначены, правильно.
ВЕРОЯТНОСТНЫЙ МЕТОД
Расчетные формулы
Средний размер замыкающего звена
* • •» с <&т+п	,	(3.132)
где а< — коэффициенты относительного смещения (с.. 37) каждого увеличивающего и уменьшающего размёра, принимаемые в соответствии с рекоменда-
3.7. Расчет плоских размерных цепей
85
циями на с. 40 по табл. 3.9;	—коэффициент относительного смещения поля
допуска замыкающего звена, определяемый по формуле,
/ т	п	\
0,59 ^2 । ?ув I Т'ув — 2 I £ум I Тум /
а s ------------S+n------------------- ’	(3’133)
2 1Ь\Ti
1
Допуск замыкающего звена 
Tz-fV 2	(ЗЛ34)
Г 1
где t— коэффициент, принимаемый по табл. 3.8 в зависимости от допускаемого процента риска Р\ Ki — коэффициент относительного рассеяния (с. 38) каждого из составляющих размеров, принимаемый в соответствии с. рекомендациями на с. 40 по табл. 3.9.
Допуск замыкающего звена малозвенной размерной цепи (см. с. 39) определяется по формуле
т2—гг|/	(3135)
где — коэффициент относительного рассеяния размеров замыкающего звена, вычисляемый по формуле.
Прямая задача
При решении прямой задачи (формулировку см. с. 17) известны предельные размеры исходного звена 1АХгоах1, fA2mln] (или эквивалентные им. величины [А2], [Ао21, 1Т2]). Требуется распределить допуск исходного звена между составляющими звеньями и назначить предельные отклонения размеров составляющих звеньев. Способы распределения допуска исходного звена и рекомендаций к применению каждого способа изложены на с. 42 (для линейных размерных цепей).
При способе равных допусков допуски составляющих размеров принимают равными
Те =-----(3.137)
/ т4-я
' у 2 №
При способе равного влияния допуск каждого составляющего звена вызывает одинаковые погрешности замыкающего звена, т. е.
I Bl |	1 — | £2 |	2 —• • • • = I £m+n I ^•т+п^'т+п-	(3.138)
.86
Размерные цепи
Тогда допуск каждого составляющего звена
Т =--------.	(3.139)
Способ равного влияния, учитывающий передаточные отношения и применяется в тех же случаях, что и способ равных допусков.
При способе одной степени точности средний квалитет, выраженный в числах единиц допуска, вычисляют по формуле
ас
(3.140)
где значения i принимаются по табл. .3.3 в зависимости от номинального размера звена.
Средний класс точности определяют по формуле
(3.141)
гдеРс принимается по табл. .1.66, ч. 1 в зависимости от номинального размера звена (Dc, см. с. 43).
Исходя из полученных таким образом допусков составляющих звеньев и предполагаемой технологии изготовления (по финишной операции), назначают предельные отклонения (AS, Д/) и выясняют по формуле (3.10) среднее отклонение (Дс) для каждого составляющего звена. Затем по формуле (3.132) определяют средний размер замыкающего звена (Ас2) и его значение сравнивают с заданным [Асх ]. В случае расхождения сравниваемых значений корректируют предельные отклонения некоторых составляющих звеньев и вновь сравнивают значения Асх и [Асх1. Если подобные перерасчеты не привели к удовлетворительным результатам, то рекомендуется, как и ранее (см. с. 44), назначать предельные Отклонения на все звенья цепи, кроме одного звена, называемого зависимым.
Если зависимое звено выбрано из числа уменьшающих звеньев цепи, то среднее отклонение (Дсяум) определяется при уравнении размерной цепи в виде (3.1) по формуле
А 1
Лсхум==Л7^Г п
п
! м 7*ун 5 с, ув Т аув F>
4- а
с. ум I ^ум  g—
а„ . .у;..
х ум 2
(3.142)
2 /
3.7. Расчет плоских размерных цепей
$7
Если зависимое звено выбрано из числа увеличивающих звеньев цепи, то среднее отклонение (Дсжув) определяется по формуле
Лоя= TLyel [2 1 SyM I (Д<=- *м + “ум Л~) ~
2	। (Дс-ув	“ув7г ) "Ь ( l^csl Ь ах -ах у» •
(3.143)
Рекомендуемая последовательность решения прямой задачи вероятностным методом для плоских размерных цепей аналогична Приведенной в табл. 3.10 (для линейных размерных цепей).
Обратная задача
Последовательность решения обратной задачи для плоских размерных цепей аналогична последовательности расчетов в линейных размерных цепях (см. с. 46). После составления основною уравнения размерной цепи [по формуле (3.3) ] и определения номинального размера замыкающего звена по формулам (3.143) и (3.132) рассчитывают допуск и. средний размер замыкающего звена. Полученные значения сравнивают с исходными [Тх 1 и [Ас х J (если они заданы).
Пример расчета
По данным предыдущего размера (см. с. 82; рис. 3.54) рассчитаем размерную цепь вероятностным методом.
1—4-й пункты аналогичны соответствующим пунктам решения методом полной взаимозаменяемости (см. с. 82).
5.	Предварительно определяем допуски составляющих размеров по способу равных допусков (см. с. 85). Тогда по формуле (3.137) средний допуск составляющих размеров равен (принимая t= 3 при Р — 0,27% и = 0,33)
То =--------- 0,112-------------- яг 0,08 мм.
ЗуО,33» (2-0,619» (-2-0,785»)
Примем, что полученный допуск выполним в производстве. В противоположном случае необходимо избрать иные методы достижения точности исходного звена (см. табл. 3,2). Принимаем
?! = Тя = Г4 =- Тс = 0,08 мм,
6.	Выбираем значения и ориентируясь на данные табл. 3.9, и результаты фиксируем в табл. 3,20. В соответствии с замечаниями за с. 41, прими маем ~ 0. Значение вычисляем по формуле (3.137)
1 _ 1 « °’183
3	0,619>0Ж2	0,785~0,08”2 Х
X [3 У6,35» (0,6192 ЛШ2-2 -I- 0,785»-0”08*-2)
— УблГ9Го7б8<2 f 0,785*'0ЛЙГ2 S 0,334.
88
Размерные цепи
7.	Допуск замыкающего звена определяем по формуле (3.136)
= |Z “
= -?Лы- V0,35«(0,619M,08».2+OJ85MJ)8«.2) = 0,113 мкм,
Vi ООтг
что несколько превышает допустимое значение [Т2]. Принимаем установленные ранее допуски составляющих размеров.
3.20. Расчетная таблица к рис. 3.54. (вероятностный метод)
Обозначение звеньев	Размеры и отклонения, мм		Характеристика рассеяния	
	пред ва р ител ь н ые	окончательные	<4	
Лх			84±0,056	0	0,334
	60±0,04	60±0,04	0	0,35
4а	86,97 ±0,04	86,97±0,04	0	0,35
Ла	112±0,04	112±0,04	0	0,35
	21 ±0,04	21 ±0,04	0	0,35
8. По формуле (ЗЛ32) определяем Дс 2 ~ 0 (так как Дс$ •- 0, см. габл. 3.20), Полученные значения приведены в табл. 3.20.
3.8. РАСЧЕТ РАЗМЕРНЫХ ЦЕПЕЙ С УЧЕТОМ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ ИЗМЕНЕНИЙ ЗВЕНЬЕВ
РАСЧЕТНЫЕ ФОРМУЛЫ [15]
Среди составляющих звеньев размерной цепи могут быть такие звенья, характеристики которых изменяются при эксплуатации. Эти изменения бывают необратимыми и однонаправленными, например изменения размеров деталей из-за изнашивания, или обратимыми. — температурные или упругие деформации деталей. Подобные изменения составляющих звеньев приводят к соответствующему искажению характеристик замыкающего звена, которое следует учитывать для обеспечения надежной работы изделия в течение запланированного времени.
Размерные цепи с изменяемыми (при эксплуатации) звеньями образуют как бы новый класс размерных цепей, при расчете которых используются как известные приемы решения прямых и обратных задач статических размерных цепей, так и некоторые иные приемы, возможные в условиях действия временных факторов (случайные процессы, оценка вероятности безотказной работы и г. д.)
3.8. Расчет цепей с учетом эксплуатационных изменений звеньев 89
Задачи, решаемые с учетом факторов, влияющих на изменение свойств размерной цепи во времени, названы динамическими. Расчет динамических размерных цепей рассмотрен в работе 112].
Если t-е звено размерной цепи изменяется со скоростью vb то после периода эксплуатации I размер звена Ait (At — размер звена на момент сборки)
Alt = Ai-\-\vtdt.	(3.144)
о
Размер изменяющегося звена можно представить в виде суммы величин, одна из которых обусловлена погрешностями изготовления и характеризует звено на момент сборки, другая — действием эксплуатационных факторов и характеризует звено после периода эксплуатации t. В общем случае скорость изменения vf звена является случайным процессом. Характеристики процесса (корреляционная функция Kvt (t, t'), математическое ожидание щ) можно определить по экспериментальным данным 1141 и использовать при расчете характеристик замыкающего звена.
Средний размер замыкающего звена размерной цепи с изменяемыми звеньями к моменту времени эксплуатации t.
AeSt ±	= f I f Д1С ± ax -у- ± VxdM, ...
L\	о '
Atc± аг-у- ± J Vfdt j,.... I Am+n, c ±	± J vm+ndt j ,
0	'	. '	0	' -
(3.145) а допуск замыкающего звена при некоррелированных звеньях
7s( = ‘ |/ 2 Л 4 4 у у Koi (t, t) dtdt
1	'	и 0
I	m-±-n t t
= T~ l Г*+4 2	f^(<- t)dtdt, (3.146)
100
где и — коэффициенты соответственно относительного смещения и относительного рассеивания размеров замыкающего звена, равные для многозвенных цепей соответственно 0 и 1/3 при условиях, изложенных на с. 41, и рассчитываемые для малозвенных цепей по формулам (3.133) и (3.136).
Из выражений (3.145) и (3.146) следует, что со временем эксплуатации средний размер замыкающего звена изменяется, а до-
90
Размерные цепи
3.21. Значения показателя 0 технического состояния некоторых элементов тракторов [12]
Параметр	к X W Ф СО V CQ 2 х X о 00 ECQ.
Зазор в кривошипно-шатунном механизме	1,4
Зазор между клапаном и коромыслом механизма распределения	1,1
Зазор радиальный в подшипни-	1.5
ках качения	
Износ опорных поверхностей тарелки клапана газораспределения и посадочного гнезда (утопание клапана)	1.6
Износ кулачков распределительного вала по высоте	1.1
Износ гусеничных и втулочнороликовых цепей (увеличение шага)	1
Износ плунжерных пар	Ы
» посадочных гнезд корпусных деталей'	1
Износ зубьев шестерен	1.5
» шлицевых валов	1.1
» валиков, пальцев, осей	1.4
» накладок тормозов и дисков муфт сцепления	1
пуск (поле рассеяния) замыкающего звена увеличивается. Это увеличение зоны рассеяния необходимо учитывать для обеспечения заданной долговечности работы изделия, прогнозирования ремонтных и профилактических работ.
Для упрощения расчетов случайную функцию изменения звена можно аппроксимировать элементарной случайной функцией и представить изменение размера t-гр звена в виде
Ан — At ±	(0.
(3.147) где oio — случайная величина, которая не зависит от времени; для нее известны (могут быть определены по экспериментальным данным) математиче-: скоё ожидание (среднее значение) б<0, допуск (поле рассеяния) Toi, коэффициент относительного рассеяния Xof, <pf (0— неслучайная функция времени. Например, износ трущихся пар в автотракторном машиностроении принято определять по степенной зависимости (121.	A it ~
= At 4- mvt^, где /п0 — скорость установившегося изнашивания; t — время эксплуатации; р — показатель технического состояния изделия (табл. 3.21).
Тогда средний размер и допуск замыкающего звена к моменту эксплуатации:
Т	т1
Aczt zt “2 ” f Ac “k a! 2* “k > • • •
• • • > [Ac ± ai rt (o) . • • • > c ±
dz ttm-A-n 2^“ Vm+n, 0 фт4~л (/)} J »	(3.148)
3.8. Расчет цепей с учетом эксплуатационных изменений звеньев
91
= -г- V П + У ЙФ? (W,	(3.149)
где коэффициенты ах( и Х21 принимаются такими, как это указано для формул (3.145) и (3.146), коэффициент Хо( принимается по экспериментальным данным и зависит от характера распределения (нормальный и т. д.); если характер распределения неизвестен, то можно принять коэффициент для равновероятного закона, т. е.
- 1//3 = 6,577.
Звено размерной цепи может изменяться также и по причине случайных или неслучайных изменений условий эксплуатации независимо от времени эксплуатации. Если функция ф* характеризует такое изменение i-ro звена из-за условий эксплуатации, то размер
= Ai ± ф? (Хн,?.., Хц,..., Xik), (3.150) где Xti (j от 1 до k) — параметры функции <р*; параметры Xtj могут быть случайными величинами (факторами), которые харак теризуются математическими ожиданиями Xi}, коэффициентами относительного рассеивания и допусками (полями рассеяния) ТхО.
С учетом соотношений (3.147) и (3.150), учитывающих факторы времени и условия эксплуатации, средний размер и допуск замыкающего звена к моменту эксплуатации t
Aczt ±	— f Au ± «1 ~y~ ± »ю Ф1 (0 ±
± фГ (An,... ,X\j,... .Xjft)^, . . . , (^Aic ± ai -p- ± бюф< (0 ±
± ф* (An.. • .,Аф. . . ,Xlk)) , . . . , (Am^n.c ± «m+п ±
i Vzn-f-n, (J фтЧ-л (0 Фт-f-n (Xm+n, 1> • • • .AOT+n,/> • • • ,Am-|-n> 0 J
(3.151)
При суммировании допусков методом максимума-минимума
(3.153)
92
Размерные цепи
Значения замыкающих звеньев при эксплуатации, как следует из формул (3.151) и (3.152), непрерывно изменяются. При этом нормально функционировать должны и новые, и отработавшие определенный срок изделия. Общий диапазон изменений замыкающего звена Тх (/) с учетом новых и отработавших время t изделий будет равен (рис. 3.55)
(0 = | А, я - Дс2 | + 0,5 (Т2< + Т2),	(3.154)
где А с st — средний размер замыкающего звена в момент t (для
изделий возраста 0; рассчитывается по формулам (3.145), (3.148)
4св
[AJ	оо
f<pt(Aut)dA
А2
[М
0 
Рис. 3.55, tl t
или 3.151); Aos — средний размер замыкающего ft (Ast) звена у новых изделий (t = 0); рассчитывается по формуле (3.132); Tz< — допуск замыкающего звена в момент t [для изделий возраста t; тогда Т2(0— допуск замыкающего звена для изделий возраста от 0 до /]; Txt рассчиты-вается'по формулам (3.146), (3.148) или (3.15?), (3.153); Тх — допуск замыкающего звена у новых изделий; рассчитывается по (3.135). Совокупность значений замыкающих звеньев изделий одного возраста об
разует «мгновенное» распределение, плотность вероятности <pt (Да)
зависит от времени.
Если исходное распределение размеров замыкающего звена со-
ответствует нормальному закону, а при эксплуатации никакое из составляющих звеньев не изменялось до такой степени, что влияние его стало превалирующим, а также при достаточно большом числе звеньев (обычно при /и 4- п > 6), то можно ожидать, что распределение замыкающего звена в каждый момент времени будет близко к нормальному. Параметры нормального закона (математическое ожидание — среднее значение и дисперсия — поле рассеяния) в этом случае будут изменяться (см. рис. 3.55), но характер распределения останется неизменным (нормальным). Для каждого момента времени можно рассчитать долю изделйй определенного возраста, у которых значения замыкающих звеньев вышли за один([Д2]) или’ два ([Д2 maJ, [As mlJ) предельных уровня.
Незадатрихованная часть площади под кривой распределения на момент на рис. 3.55 соответствует доле соединений, для кото
3.8. Расчет цепей с учетом зкеплуатационных изменений звеньев 93
рых значение замыкающего звена не превысило заданный предел [Л2], или вероятности безотказной работы Р (0 (по данной размерной цепи) для любого из изделий возраста t
Р (0 = j <pt (Ait) dA = Ъ,Ь-\-Ф	, (3.155)
где [Л х 1 — предельное допустимое значение замыкающего звена (Их пих 1 — наибольшее, [Лх mln ] — наименьшее); <pf (Л21) — плотность вероятности замыкающего звена в момент t (принимаем нормальный закон); Ф — нормированная функция (интегральная функция, вероятности); значение Ф см. табл. 1.1; Лс2| — см. формулы (3.145), (3.148) или (3.151); T2t — см. формулы (3.146), (3.148) или (3.152). По формуле (3.155) следует считать Р (0 и в том случае, когда значение замыкающего звена уменьшается при эксплуатации.
Если заданы два допустимых предельных значения замыкающего звена [Лх щах] и [Лх mml и изменение замыкающего звена характеризуется приближением значений сразу к двум предельным значениям, то вероятность безотказной работы
J^X шах]’
Р(0= j <Р|(Лх«)йЛ =
Д^Е mini
Т
(3.156)
ПРЯМАЯ ЗАДАЧА
При решении прямой задачи (формулировку задачи см. на с. 17) известны в зависимости от конкретного изделия допустимые предельные значения замыкающего звена [ЛхпихЕ Mxmtnl (или эквивалентные им величины [Тх (01, [Лс xt ])» соблюдение которых должно быть обеспечено в течение времени эксплуатации t, или вероятность безотказной работы [Р (01 на базе времени t. Требуется рассчитать (распределить) допуски и отклонения составляющих звеньев. Способы распределения заданного допуска исходного звена (заданного значениями [Лхт1п1, l^Emaxl ИЛИ [Р (01) и рекомендации к применению каждого способа аналогичны указанным для линейных размерных цепей (см. с. 42). Расчетные формулы для каждого способа зависят от того, как проводится суммирование допусков — методом максимума-минимума или вероятностным методом. Естественно, что метод максимума-минимума не применяется при использовании вероятности безотказной работы Р (0.
94
Размерные цепи
Способ равных допусков. Дано [ЛХшах], [Ах т.п1. Допуски составляющих звеньев принимаются равными:
при суммировании методом максимума-минимума
[ЛХ maxi (ЛХ mlp] | Ае Xt ЛсХ | т+я Г	* , а * \	1
i&d фнот’о/+2i
ТС =---------2-----L—----------!-------------_> (3.157)
2 ISd 1
при суммировании вероятностным методом
{^X max] l^X mln] I Xt ^еХ |
щах] Их min] |ЛсХ1 Лсх|)
»
(3.157а)
Способ равных допусков. Дано Р (t). По заданному значению вероятности безотказной работы (Р (1)1 можно определить величину
г = ф-1([р (/)]—0,5),	(3.158)
где Ф~1 — обратная функция Лапласа, определяемая по таблицам (см. табл. 1.1) нормального распределения (например, при (Р (t)l~ = 0,95 величина [Р (01 — 0,5 = 0,95 — 0,5 = 0,45; по табл. 1.1 значение функции Ф равно 0,45 при г 1,65).
Допуски составляющих звеньев принимают равными (если задана одна граница изменения замыкающего звена (Л£), см. рис. 3.55)
2 £2А1
/	m-j-n
|/	(IЛх1 ~ Ас Xt)2 — 2
1
(3.159)
Способ равного влияния. Дано [ЛЕ тах], [ЛЕ min]. Допуски составляющих звеньев принимают равными при суммировании
3.8. Расчет цепей с учетом эксплуатационных изменений звеньев	95
вероятностным методом (для метода максимума-минимума способ равного влияния идентичен способу равных допусков)
[^Етах]-[Ле1шп] —I-Лсе/ ~ Лсе| —
- , ,
т+п г	k ✓	♦ \ 2
Ф?	^XijTxij
4A.E,([/fcniax] —Msmin]-|ЛсП-Лсе|
(3.160)
Способ равного влияния. Дано [Р (/)]. Допуски составляющих звеньев
Ti ~ te,i\lijm+n х
(3.161) где г — см. формулу (3.158).
Способ одной степени точности. Дано [Л£ ш!й], [А^min]. Допуски составляющих звеньев определяют по числу единиц допуска (коэффициенту точности) ас.
При суммировании допусков методом максимума-минимума т+п [И£тах]-[^£тт]-|Л£/ ~Ле1“0,5^1^1 х
1
где i — единица допуска; можно принимать по табл. 3.3 в зависимости от номинального размера звена;
при суммировании допусков вероятностным методом
ас =
Хе/ |т+л
[Игшах] — [л4егшп]“| Лс£!
т+п г	т+п. * .2
[Якщах]-[Леmin]-l-AcSt — Лсе|
(3.163)
где it — см. табл. 3.3.
96
Размерные цепи
Способ одной степени точности. Дано [Р(/)]. Значение ас рассчитывается по формуле
1 /	4
х у	— ЛС£,
k
(3.164) где I, — см. табл. 3.3; г.— см. формулу (3.158).
Используя полученные значения ас, по табл. 1.8 определяют квалитет и в зависимости от номинального размера допуск.
Исходя из полученных таким образом допусков составляющих звеньев, назначают предельные отклонения (AS, Д/) и выясняют по формуле (3.10) средние отклонения (Дс) и средние размеры для каждого составляющего звена. Затем по формуле (3.151) определяют средний размер замыкающего звена Ае st и далее — предельные размеры замыкающего звена Л2шах и Л2mln [допуск Tst рассчитывают по формуле (3.152) или (3.153)1 или -вероятность безотказной работы по формуле (3.155) Р (t). Их значения сравнивают с заданными [Л2тах1, [Л2mm 1 или [Р(/)1-
В случае расхождения сравниваемых значейий корректируют предельные отклонения некоторых составляющих звеньев и повтр-ряют расчеты. Если подобные пересчеты не привели к удовлетворительным результатам, то рекомендуется, как и ранее (см. с: 82), назначать предельные отклонения на все звенья цепи, кроме одного звена, называемого зависимым. Необходимый средний размер зависимого звена можно определить, используя формулы (3.151).
Рекомендуемая последовательность решения прямой задачи размерных цепей с изменяемыми звеньями аналогична указанным в табл. 3.6 и 3.10 с соответствующими изменениями номеров используемых формул.
ОБРАТНАЯ ЗАДАЧА
Последовательность решения обратной задачи для размерных цепей с изменяемыми звеньями аналогична последовательности расчетов в линейных (параллельнозвенных) и плоских размерных цепях...
После составления основного уравнения размерной цвпи по формуле (3.16) рассчитывают допуск T2t и средний размер AcSt замыкающего звена (по формулам соответственно (3.152) или (3.153) и (3.151)). Далее рассчитывают предельные значения ЛХ11МХ и
3.8. Расчет цепей с учетом эксплуатационных изменений, звеньев 97
ЛХт1и замыкающего звена или вероятность безотказной работы Р (/). Полученные значения сравнивают с исходными М. 1.
И Ж min ] или. [Р (01-
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА
Пример 1. Для механизма, показанного на рис. 3.13, и данным примера 2 ,(см. с. 33) необходимо проверить возможность работы в течение t = 1000 ч„ если зубчатое колесо 1 имеет приблизительно постояннукГ скорость изнашивания ~~ (3 ± 0,3) 10”5 мм/ч, а подшипники 3 — v2~	>(5 ± 0,5) 10“8 мм/ч
При работе детали нагреваются, зубчатое колесо имеет большую температуру на AT ± Адг " 10 ± 10 °C. Общая последовательность расчета соответствует указанной в табл. 3.6.
1—2-й пункты аналогичны соответствующим пунктам решения методом полной взаимозаменяемости (с. 33).
3.	Составляем основное уравнение размерной цепи (3.1), (3.1а), (3.16) = 43 — (Аи +	+ Л4/).
Размер А3 втулки не изменяется при эксплуатации. Зубчатое колесо (размер Дх) изнашивается и нагревается при эксплуатации, для размера Аг (см. формулу (3.147), (рх (Г) = 0 •
Ди "
и (см. формулу (3.150), ф* = Агая АТ)
A iq == Ai -j-	AT,
где ал—коэффициент линейного расширения, ал = 12,5-10”® 1/°С. .
Размеры А2 и А4 изменяются при эксплуатации из-за изнашивания Деталей (см. формулу (3.147), фа (/) = <р4 (0 = 0 ,
А%1 =» Аа — ^2^»	^4 — ^4/.
Тогда уравнение размерной цепи
Azt = А3 ~ (А1 — а1< — Л1“л ДГ + А2 — V2t + Л4 — а4<)-
4.	По уравнению (3.152) рассчитываем допуск замыкающего звена к. моменту Г-== 1000 ч. Предварительно необходимо определить характеристику распределения скоростей изнашивания и температуры нагрева. Поскольку о характере кривых рассеяния скоростей изнашивания и температуры ничего неизвестно, принимаем закон равной вероятности, для которого коэффициенты относительного рассеяния равны (см. с. 41 и 91)
41 = 4 = 4 = ’'дт =	0.577.
Допуски скоростей изнашивания и температур равны: ТУ1 = (±0,3) 10”* ~ •-= 0,6-10”8 мм/ч; Т^ = Тад = (±0,5) 10”8 == 1 • 10”8 мм/ч; Тдт -= ±10 °C = = 20 °C.
Принимаем, что рассеяние размеров звеньев близко к нормальному закону, т. е. X/ = 1/3 (см. с. 41) и, следовательно, Х2 = 1/3. Примем а< = 0. Тогда
T«v=sib" №	+(а^лЩтПт)+
=
1 ’ _._______________________________________________________.
= “£33- Уг (0,ЗЗа‘0.18а + 1000а-0.5772 (0,6- IO”6)2) + I2 (0,332-0,122 +
98
Размерные цепи
4- 10П2-0,577а (1 • 10-»)а 4- 1я<0,ЗЗа.0,21а +
+ I2 (0,332-0,12а + 1000а*0,577а (1 • 10~4 * 6)2) w 0,326 мм.
5.	Средний размер замыкающего звена определяем по формуле (3.151)
7*	Г
A г( ± ая —g = Л8с «з ~2 Ае а1 2	Аал Ate ±
zb о&2 ——I- vtt —	± ос, —\ -|- о,/ — 23,895 ± 0 — 15,62 ± 0
+ 3-10~‘-1000 •+-15,62-12,5-10-*-40 — 3,94 + 5-10"‘-1000 — 3,94 + + 5-10-'-1000 «0,257 мм.
бт'Предельные размеры замыкающего звена в момент t= 1000 ч:
Л_ max = А М + 0,5Г_± = 0,257 + 0,5-0,326 = 0,42 мм;
A. mm - A Tt - 0,5Тм = 0,257 — 0,5-0,326 = 0,094 мм. «2* Ш1и С X»	X»
Сравниваем .полученные результаты с заданными значениями:
A max = °-42 ММ < [Аъ max] = °*75 мм!
At min = °-094 мм > 1ЛХ min] = °>05 ¥м-
Следовательно, работа механизма в течение 1000 ч будет возможна, так как значения замывающего звена не вышли за установленные пределы. Можно увеличить допуски составляющих звеньев (Т2 « = 0,326 мм < [Tj J — 0,7 мм).
Пример 2. Используя данные и результаты расчета предыдущего примера Г, необходимо рассчитать допуски и назначить отклонения размеров (звеньев цепи) деталей механизма. Время работы t =* 1000 ч. Общая последовательность расчета соответствует' указанной в табл.-3.10.
• >2 и 3-й пункты аналогичны соответствующим пунктам примера 1.
*4./Рассчитаём допуски составляющих размеров по способу одной степени точности. По формуле (3.163) определяем среднее число единиц допуска составляющих звеньев
а ht  v
с	vw+§2W+WTTWI
* Ms шах Ms mini Me Ht ^cS I ~~
Si	4-
4^S/ (Ms max] Ms mln! ~ | St “ ' ^cS | )
где	— коэффициенты относительного рассеивания соответственно замыкающего и ьго звеньев; ~ 0,33 (см. п. 4 предыдущего примера 1); |	—
— |§2| = 1Ы ~ I §<1 (см- уравнение размерной цепи в п. 3 примера 1); 11 = ~ Х2 = Х8 —	= 0,33 (см. п. 4* примера. 1); i — единица допуска по табл. 3.3;
~ 1,08 мкм; 1я — 0,73 мкм; г8 == 1,31 мкм; i4 == 0,73 мкм; (л2 тах] = 0,75 мм и ГЛ2 min] — 0,05 мм — допустимые предельные значения замыкающего звена; I Л с — А с s | -- абсолютная разность средних значений замыкающего звена в момент / и в момент f = 0 (новые изделия)} исходя из уравнения размерной цепи (см. п.,3 примера В
IЛсЕ - 4.J = Hit + Аал АГ + V2t +	= 3 • 10-5 • 1000 + 16 • 12,5  Ю"* • 40 +
+ 5 • 10-5 • 1000 + 5 • 10-5 1000 « 0,138 мм.
3.8. Расчет цепей с учетом эксплуатационных изменений звеньев
99
t — время эксплуатации, /= 1000 ч; ~	= Хлт 0,577 (см. п. 4
примера 1), Т01	0.6- 10“б мкм/ч, Т^— TV4~ Ь 10~б мкм/ч, Т&т — допуск
^10°--20°,
Тогда 0,33	I
а<~' “ у^ззчТЖ’Т^зч'-'Г’з I 0,75 ~0,05 — °’138 “
I2 (1000а-0,577а'0.6а-10~10 + 16а (12,5-10-в)а-0,577а.20а) +
4- •а-1000а-0,577а(!-10-5)=Ч-1а-1000а-0,577а-(110-6)а О0О
4 о 332(О 75_. 0.06 — 0,138)	« 2ЙЗ.
По табл. 1.8 ч. 1 определяем, что полученное число единиц допуска соответствует примерно 13-му квалитету-(для которого ас -- 250). ’
5.	Таким образом, допуски 13-го квалитета для звеньев: Тг -- 0,27 мм; Т2: - Т4 - 0,18 мм; Т3 ~ 0,33 мм. Проверяем правильность назначения допусков .составляющих звеньев по уравнению (3.152)
- -Г-: /W +	+ WlAl) + "
A2t
+ 5| m + ц-	~
= -ojjjj- У12 (0,ЗЗа-0'.27а + 1000М,577а (0,6- Ю"6)2 +	”
+ (16-12,5.1О-в)аО>5772-20а) + 1а(О,ЗЗа-О,18а4-1ООО2-О,577а(1 X ""
X 10“6)2) + 1а.0,ЗЗа-0,ЗЗа + 1а(0,332-0.182+1000а-0,577271'10-5)2) «
~ 0,497 мм ж 0,5 мм, что меньше исходного допуска [T^t 1 = 0,75 — 0,05 ~ 0,7 мм.
6.	Назначаем предельные отклонения на все составляющие звенья. Для размеров Л2, Л3, А4 принимаем поле .допуска h'13, т. е. А2 = 4_о,18, А3 = 24..0,33, Л 4	4_„о,18.
Среднее отклонение 1-го звена (которое будет зависимым) рассчитаем из уравнения (3.151), принимая
[4с 2^1 ~ 0’5 ([Л^тах] + fЛ^ mln]) = 0,5 (0,75 4- 0,05) = 0,4 мм.
При расчете оказалось, что средний размер 1-го звена должен быть ЛС1 = = 15,753 мм (Ас — —0,247 мм).
Принимаем для размера Лх специальное поле допуска 16с13, т. е. Лт — ~ ^-2}збь (Лт,- — 15.77 мм). Тогда средний размер замыкающего звена по формуле (3.151)
7* ,	у*	у4
att 2~~ = ^8с аз “2 ^ic а1 ~~2~	+
+ 3]ал А7' — Ак ± а8 —±
4- б4/ = 23,835 ± 0 —
— 15,77 ±0 +3-Ю-5-1000+ 15,77-12,5-10 «-40 —3,91 ±0 + + 5-10-М000 — 3,91 ±0 4 5-10~6-1000 as 0,383 мм.
7.	Определяем предельные размеры замыкающего звена:
Лх шах	+	0,383 + 0,5'0,5 = 0,633 м < [Д2п]ах] = 0,75 мм;
mm ~ zt —	= 0-383 — 0.5-0,5 == 0.133 мм > [Л2 m)nJ — 0,05 мм,
т‘ е. предельные отклонения составляющих звеньев назначены правильно.
4*
100
Размерные цепи
Пример 3. По данным и результатам расчета размерной цепи в предыдущем примере 2 рассчитать вероятность безотказной работы на базе времени i~ = 2000 ч.
1,	2 и 3-й пункты расчеты аналогичны соответствующим пунктам примера 2.
4.	По уравнению (3.152) рассчитываем допуск замыкающего звена к моменту i = 2000 ч
т* *= тг v st m++Аи^тПт)+' * *st
+ % m+<2Ч2^)+tm+и (цл+=
= -у5з" Vla (0,33s-0,27s + 2000s-0,577s (0,6-10~»)s +
+ (16-12,5.10-«)s-0,577s.20s) + 1* (0,ЗЗМ,18» +
' + 2000s-0,577s (1 - 10-»)2) + ls-0,33s-0,33s + “(
*” 4-Is (0,33s-0,18s + 2000s-0,577s (1 - 10"®)») « 0,5 мм.
5.	По уравнению (3.151) рассчитываем средний размер замыкающего звена к моменту t === 2000 ч
st ast “~2 ~ ^эс аз “2	^1с	061 ~~2 I"
+ vxt + Xjaji AT — Л2е ± а2 ——(- v2t — A^G ±а4 ——h v4t =
«= 23,835 ± 0 — 15,77 ±0 + 3- 10~в-2000 + 15,77-12,5-10~«-40 —
— 3,91 ±0 + 5-10“®.2000 - 3,91 ±0 + 5-10“®.2000 « 0,505 мм.
6.	По формуле (3.155) определяем вероятность безотказной работы на баз времени t = 20(М> ч
' (2000) - 0,5 + Ф (	) -
= 0,5 4- Ф	) == 0,5 4- Ф (2,97) = 0'5 4- 0,4985 = 0,9985.
\ U,О •-U,О • U, ООО /
Значение Ф (2,97) получено по табл. 1.1 при г — 2,97.
3.9. ОСНОВНЫЕ СВЕДЕНИЯ О РАСЧЕТЕ ВЕКТОРНЫХ РАЗМЕРНЫХ ЦЕПЕЙ
РАСЧЕТНЫЕ ФОРМУЛЫ
Векторная погрешность р, как правило, включает систематическую at и случайную составляющие [8, 19, 21, 22]. Систематической векторной погрешностью а, называются погрешность, модуль и направление которой либо постоянны, либо закономерно изменяются в зависимости от времени, геометрического фактора и т. д.
3.9. Основные сведения о расчете векторных размерных цепей 101
Случайная векторная погрешность — погрешность, модуль, и. направление которой случайны. Векторная (составная) погрешность выражается геометрической суммой систематической и векторной погрешностей. Отношение систематической составляющей к векторной погрешности аг/р изменяется от Одо 1; отношение определяется по экспериментальным данным. При расчетах рекомендуется принимать аг/р = 0,3.
Если систематическая составляющая равна нулю, допуск замыкающего звена Tz векторной размерной цепи можно определить по формуле	_________________
Т2 =	(—0,222) In Р 2 pi,	(3.165)
где Р -г заданная доля риска (например, Р = 0,0027/2 = = 0,00135); п — число составляющих векторов.
Для векторных цепей, векторы которых имеют систематические и случайные составляющие, допуск замыкающего звена рассчитывается по формуле [18, 20]
Т: = К2р|.	(3.166)
1
. Коэффициент Теоретико-вероятностного суммирования
V 2in4“2i6’4^+(i_c«)ipi
К =------------------------------,	(3.167)
з,б 2 pi 1
где сг = а</рг (для расчетов рекомендуется принимать ct = 0,3); Pt — допуск i-й векторной величины .{векторная погрешность).
В размерных цепях могут быть одновременно векторные и скалярные составляющие звенья. Различают два типа (I и II) комбинированных векторных цепей. Комбинированная размерная цепь I типа — размерная цепь, в которой направление замыкающего звена векторной части цепи совпадает с направлением замыкающего звена скалярных звеньев? Такая цепь может быть использована для. расчета радиальных зазоров (например,, между ротором и статором электромотора), при.расчете припусков и операционных размеров валов в технологических размерных цепах. Комбинированная размерная цепь II типа — размерная цепь, в которой суммируются скалярные звенья цепи и проекции векторных звеньев на направление замыкающего звена скалярных звеньев (направления результирующих векторных и скалярных звеньев не совпадают). Данную цепь можно применять при определении,
102
Размерные цепи
например, расстояния между образующими двух номинально соосных цилиндрических поверхностей или расстояния между образующей цилиндрической поверхности и плоскостью.
Допуск замыкающего звена векторных звеньев комбинирован-ныхразмерных цепей определяется по формуле (3.166), но коэффициенты суммирования [19, 211 определяются для цепей I и II типов по графикам в зависимости от числа составляющих звеньев, отношения up и соотношений допусков. Для предварительных (при-кидочяых) расчетов можно использовать для расчетов К формулу <3.167).
Допуск замыкающего звена комбинированной размерной цепи определяется (^ответственно для цепей I и II типов по формулам:
?1-71скЧ-Пв;
П -'Пск	“ РУ>	(3.168)
где ТХск — допуск замыкающего звена скалярных звеньев; рассчитывается по формулам (3.46)—(3.48); ТХв — допуск замыкающего звена векторных звеньев; рассчитывается по формуле (3.166); Р доля риска.
Средний размер замыкающего звена рассчитывается в соответствии с уравнением размерной цепи но формуле, аналогичной (3.40).
ПРИМЕР РАСЧЕТА
Пример. Найти отклонение от соосности (биение) наружной поверхности в гулки 1, установленной с натягом (рис. 3.56. а) на валу 2, относительной общей оси 0-0 двух Пазовых поверхностей. Допуск соосности (в диаметральном вы-
Рис 3.56
ражении) поверхности вала (ось —Hj'i относительной общей оси О—О рт “~ ~ 9,04 мм. Допуск годности наружной поверхности (ось О2~О2) относительно оси о:верстпя втулки (ос» отверстия в гулки практически .совпадает с осью пала С\- 'Л так как. втулка ус гаи о вл ей а с натягом) ра --0,08 мм.
I.	(.оставляем уравнение размерной ценя {см. рис 3.56,6)
р£ ~ Pt Т' Р«
Оба составпячлиих звена являют?-? еекюочымн звеньями.
3.10 Сведения о расчете цепей методом статистического моделирования 103
2.	По формуле (3.167) определяем коэффициент теоретико-вероятностного суммирования. Принимаем отношение q — с2 = с.= 0>3 и риск Р = = 0,0027 (0,27%)	_______________________________
In -L [6,48с2 + (1 - с)2] (Р? + р®
3,6 (Pj + Р,)
j/a 1п 0	[6,48-0,32 + (I - 0,3)»J (0,04® + 0,082)
““	3,6'(0,04 + 0,08)	°’74-
3.	По формуле (3.166) определяем допуск замыкающего звена (отклонение от соосности наружной поверхности втулки 1 относительно общей оси О—О)
px = Ts = K (рх + Р2) = 0,74 (0,04 + 0,08) = 0,09 мм.
3.10. ОСНОВНЫЕ СВЕДЕНИЯ О РАСЧЕТЕ РАЗМЕРНЫХ ЦЕПЕЙ МЕТОДОМ СТАТИСТИЧЕСКОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ (методом Монте-Карло)
Метод статистического моделирования [13] применимдля расчета размерных цепей, в которых связь замыкающего и составляющих звеньев задана уравнением (3.16). Для расчета необходима ЭВМ. Метод статистического моделирования относится к численным методам решения, где используется моделирование случайных величин на вычислительных машинах. В расчетах используются случайные значения Ац. размера, которые определяются в зависи мости от вида функции распределения (нормальный закон, Релея и т. д.). Для каждого случайного сочетания значений звеньев рассчитывается случайное значение замыкающего звена. Массив случайных значений замыкающего звена необходим для определения предельных значений, среднего размера и других характеристик. Формулы для определения случайных значений Atj размеров приведены в табл. 3.22 (I — порядковый номер пробы). В расчетах используются квантили (в и tn распределения для односторонних доверительных вероятностей ув и ун, соответствующих верхней и нижней границам рассеяния размеров (табл. 3.23). По случайным значениям А ^.составляющих звеньев рассчитывают случайное значение ASj замыкающего звена (см. формулу (3.16))
Лад = f (Л v,...,AtJ,...,Ат+п,,).	(3.169)
Предельные значения замыкающего звена:
Aj.max = max [AS;J;
As m,n = min [AWJ.
104
Размерные цепи
3.22. Формулы для расчета случайных значений используемых при статистическом моделировании
Функция распределения размеров	Формула для расчет А	Примечание
Нормальная, усеченная	л л	> ** wax'"-71 / iriin) । Aij~ i min '	*В-Нн д		д . с	max	i mln I-1!--'		 'В ' H	S j — случайные нормированные числа, распределенные по нормальной функции с математическим ожиданием М — 0 и о == 1
Неслммегрйчно усеченная функция распределения наибольших значений	л л	*ПИi max~/4 min) , д		 4 .	* max nl min ' 1,263 {tB + ta)	фу — случайные нормированные числа, распределенные по функции распределения наибольших значений с М — —0,577, 0 « 1.283
Усеченная функция	Релея	A	fi	A* W'ZK AH~^i 0,655 («„ + /„)	Rj — случайны^ нормированные числа, распределенные по закону Релея (<j	0,655, а - 0.31)
Усеченная функция модуля нормального распределения	°”* /1 O.Gtra4-rH)	1 j	5у -- см. примечания I для усеченной нормальной 1 | функции	1
Равномерная (размер)	А^-~Аг- min -rpy (A^ max““ Ai min)	ру — равномерно распределенные нормирован• ные числа в диапазоне К»; И
PaaHOMODHaa : (угол векторной । по/решкости)	*П = Р?5‘	Ру — см. выше
Усеченная треугольная функция	л —л	i *н\А1 тах~~^ i mln) , Himln‘	t’	1	n 1 Д		 A .	i max ‘ i min '•* O.^n-l-'ц)	t\j — случайные нормированные числа, распределенные по треугольной функции в диапазоне [—1: 1]
Примечание. гв и fH - квантиля распределения для односторонней доверительной вероятности (верлннч ь нижняя границ!»/ рассеянии размеров), см. табл 3 23		
Средний размер замыкающего звена
т-т'П
т 4- п 2
1
(3.171)
При необходимости ^ожно определить и другие характеристики замыкающего звена.
3.10. Сведения о расчете цепей методом статистического моделирования 105
3.23. Квантили распределения tn, для односторонних доверительных вероятностей ?н« /Ув
Функция распределения			,<7в	а	X		VB		*в
		%							
	размеров								
Нормальная		0,135	0Д35	а	0,33	0,99865	0,99865	3	3
симметрично vce-		0,25	0,25	0	0,35	0,9975	0,9975	2,81	2,81
ценная (см.		0,5	0,5	0	0,37	0,995	0,995	2,58	2,58
рис. 3.14)		,1	1	0	0,4	0,99	0,99	2,33	2,33
		2,5	2,5	0	0,44	0,975	0,975	1,96	1,96
		5	5	0	0,48	0,95	0,95	1,64	1,64
		10	10	0	0,52	0,9	0,9	1,28	1,28
Нормальная		0; 135	0,25	0,03	0,34	0,99865	0,9975	3	2,81
несимметрично		0,135	0,5	0,07	0,35	0,99865	0,995	3	2,58
усеченная		0,135	1	0,12	0,36	0,99865	0,99	3	2,33
		0,135	2,5	0,19	0,38	0,99865	0,975	3	1,96
		0,135	5,0	0,25	0,38	0,99865	0,95	3	Г,64
		0,135	10	0,31	0,39	0,99865	0,9	3	1,28
		0,25	0,135	—0,03	0,34	0,9975	0,99865	2,81	3
	/т\	0,25	0,5	0,04	0,36	0,9975	0,995	2,81	2,58
	/	0,25	1	0,08	0,37	0,9975	0,99	2,81	2,33
		0,25	2,5	0,16	0,39	0,9975	0,975	2,81	1,96
	I f  14»	0,25	5	’	0,22	0,4	0,9975	0,95	2,81	1,64
		0,25	10	0,28	0,41	0,9975	0,9	2,81	1,28
		0,5	0,135	—0,07	0,35	0,995	0,99865	2,58	3
		0,5	0,25	—0,04	0,36	0,995	0,9975	2,58	2,81
		0,5	1	0,05	0,39	0,995	0,99	2,58	2,33
		0,5	2,5	0,11	0,4	0,995	0,975	’ 2,58	1,96
		0,5 '	5	0,18	0,42	0,995	0,95	2,58	1,64
		0,5	10	0,24	0,43	0,995	0,9	2,58	1,28
		1	0,135	—0,12	0,36	0,99	0,99865	2,33	3,00
		1	0,25	—0,09	0,37	0,99	0,9975	2,33	2,81
		1	0,5	—0,05	0,39	0,99	0,995	2,33	2,58
		1	2,5	0,07	0,42	0,99	0,975	2,33	1,96
			5	0,13	0.44	0,99	0,95	.2,33	1,64
		1	10 ,	0.2	0,45	0,99	0,9	2,33	1,28
		2,5	0,135	—0,1'9	0,38	0.975	0,99865	1,96	3
		2,5	0,25	—0,16	0,39	0,975	0,9975	1,96	2Л1
		2,5	0,5	—0,12	0,40	0.975	0,995	1.96	2,58
		2,5	1	—0,07	0,42	О',9.75	0,99	1,96	2,33
		.2,5	5	0,06	0,46	0,975	0,95	1,96	1,64
		2,5	10	0,13	0,48	0,975	0,9	1,96	1,28
		5	0,135	—0,25	0.38	0,95	0,99865	1,64	3
		5	0,25	—0,22	0,40	0,95	0,9975	1,64	2,81*
		5	0,5	—0,18	0,42	0,95	0,995	1,64	2,58
		5	1	—0,13	0,44	0,95	0,99	1,64	2,33
		5	2,5	—0,06	0,46	0,95	0,975	1,64	1,96
		5	10	0,07	0,5	0,95	0,9	1,64	1,28
		10	0,135	-0,31	0,39	0,9	0,99865	1,3	3
		10	0,25	—0,28	0,41	0,9	0,9975	1,3	2,81
		10	0,5	—0,24	0,43	0,9	0,995	1,3	2,58
		10	1	-0,2	0,45	0,9	0,99	1,3	2,33
		10	2,5	-0,13	0,48	0,9	0,975	1,3	1,96
		10	_5	—0,07	0,5	0,9	0.95 .	1,3	1,64
16б
Размерные цепи
Продолжение табл. 3.23
Функция распределения размеров						к				
				%	Ч(Х		VH	vB		
м мал! ная	ОД1 эна	ЛЛЯ нор-я усечен-	0 0 0 0 0 0 0	0,135* 0,25 0,5 1 2,5 5 10	—0,5 —0,48 —0,44 —0,40 —0,33 —0,27 —0,2	0,37 0,39 0,4! 0,44 0,48 6,51 0,53	1 1 1 1 1 1 1	0,99865 0,9975 0,995 0,99 0,975 0,95 0,9	1,33 1,33 1,33 1,33 1,33 1,33 1,33	3,99 3,69 3,33 2,95 2,39 1,92 1,4
J					 . .. .								
р< ная	>лея усечен-А,		0 0 0 0 0 0 0	0435 0,25 0,5 1 2,5 5 10	-0,31 —0,28 —0,24 —0,19 —0,11 —0,04 0,03	0,36 0,37 0,39 0,41 0,44 0,46 0,47	1 . 1 1 1 1 1 1	0,99865 0,9975 0,995 0,99 0,975 0,95	1,91 1,91 1,91 1,91 1,91 1,91	3,64 3,37 3,06 2,72 2,23 1,82
		-						0,9	1,91	1,36
Равномерная (ем. рис. 3.15)					0	0,58			1,73	1,73
Т реугольная симметрично усеченная (см. рис. 3.16)			0 0,135 0,25 0.5 1 2,5 5 10	0 0,135 0,25 0,5 1 2,5 5 10	0 0 0 0 0 0 0 0	0,41 6,43 0,43 0,44 0,46 0,48 0,5 0,52			2,45 2,32 2,28 2,20 2,1 1,90 1,67 1,36	2,45 2,32 2,28 2,20 2,1 1,9 1,67 1,36
Распределенная наибольших значений, несимметрично усеченная .			0,135 0,135 0,135 0,135 0 135 0,135 0,135 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,5 0,5 0,5	0,135 0,25 0,5 1 2,5 5 10 0,135 0,25 0,5 1 2,5 5 10 0,135 0,25 0,5	III 1 1 -1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 рррррррорр ррррррр СО	О О io СО СО 4^ о О ЬО СО СО 4^ ст> а>С0 00-ЧМ»₽>»С04*СЛОСЛСЛЬЭ00Ь0	0,3 0,31 0,34 0,36 0,4 0,42 0,43 0,3 0,32 0,34 0,37 0,4 0,43 0,44 0,3 0,32 0,35	0,99865 0,99865 0,99865 0,99865. 0,99865 0,99865 0,99865 0,9975 0,9975 0,9975 0,9975 0,9975 0,9975 0,9975 0,995 0,995 0,995	0,99865 0,9975 0,995 0,99 0,975 0,95 0,9 0,99865 0,9975 0,995 0,99 0,975 0,95 0,9 0,99865 0,9975 0,995	1,92 1,92 1,92 1,92 1,92 1,92 1,92. 1,85 1,85 1,85 1,85 1,85 1,85 1,85 1,75 1,75 1,75	4,7 4,22 3,68 3,14 2,42 1,87 1,3 4,7 4,22 3,68 3,14 2,42 1,87 1,3 4,7 4,22 3,68
				«мл						
3.10. Сведения о расчете цепей методом статистического моделирования 107
Продолжение табл. 3.23
Функция распредехчения размеров		*в	а	X	?Н		<	 ?в	*н	*в
	%							
	0,5 0,5 0,5 0,5 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 5 5 5 5 5 5 5 10 10 10 10 10 10 10 .	1 2,5 5 10 0,135 0,25 . 0,5 1 2,5 5 10 0,135 0,25 0,5 1 2,5 5 10 0,135 0,25 0,5 1 2,5 5 10 0,135 0,25 0,5 1 2,5 5 10	—0,3 —0,19 ZZo’^oi —0,48 —0,44 —0,38 —0,32 —0,22 -0,13 —0,03 —.0,51 —0,47 —0,42 —0,36 —=9,27 —0,18 —0,08 —0,54 —0,50 —0,45 —0,39 —0,30 —0,22 -г0,12 —0,57 —0,53 —0,49 —0,43 —0,34 —0,26 —0,16	0,37 0,41 0,43 0,45 0,31 0,33 0,35 0,38 0,42 0,44 0,47 0,31 0,33 0,37 0,39 0,43 0,46 0,48 0,31 0,34 0,36 0,39 0,44 0,47 0,50 0,32 0,34 0,3? 0,40 0,45 0,48 0,51	0,995 0,995 0,995 0,995 0,99 0,99 0,99 0,99 0,99 0,99 0,99 0,975 . 0,975 0,975 0,975 0,975 0,975 0,975 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 0,9 0,9 0,9 0,9 0,9 0,9 0,9	0,99 0,975 0,95 0,9 0,99865 0,9975 0,995 0,99 0,975 0,95 0,9 0,99865 0,9975 0,995 0,99 0,975 0,95 0,9 0,99865 0,9975 0,995 0,99 0,975 0,95 0,9 0,99865 0,9975 0,995 0,99 0,975 0,95 0,9	1,75 1,75 1,75 1,75 1,64 1,64 1,64 1,64 1,64 1,64 1,64 1,47 1,47 1,47 1,47 1,47 1,47 1,47 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,1 1,1 1,1 1,1 .1,1 1,1 1,1	3,14 2,42 1,87 1,3 4,7 4,22 3,68 3,14 2,42 1,87 1,3 . 4,7 4,22 3,68 3,14 2,42 1,87 1,30 4,7 4,22 3,68 3,14 2,42 1,87 1,3 4,7 4,22 3,68 3,14 2,42 1,87 1,3
Примечание. Принятые обозначения:	и<7в — процент выхода
значений параметров соответственно за нижний н верхний пределы; а и X - коэффициенты соответственно относительного смещения и относительного рассеяния; Ун и ув — доверительные вероятности,, соответствующие нижней и верхней границам; /н и fB — квантили распределения для, соответствующих доверительных вероятностей.
Список литературы
1.	Базров Б. М. Расчет точности машин на ЭВМ. — М.: Машиностроение, 1984: — 256 с.
2.	Баталов А. П., Брук С. И., Лившиц Б. И. Проектные расчеты размерных цепей с учетом технологической сложности обработки деталей//Методы и практика стандартизации. — Л.: ЛДНТП, 19$5. — С. 52—62.
108
Размерные цепи
3.	Бейзельман Р. Д., Цыпкин Б. В., Парель Л. Я. Подшипники качения: Справочник. — М.: Машиностроение, 1975. — 574 с.
4.	Бородачей Н. А. Анализ качества и точности производств. — М.: Маш-гиз, 1947. - 312 с.
5.	Бородачей Н. А. Обоснование методики расчета допусков и ошибок кинематических цепей. — М.: АН СССР, 1943. — Ч. 1. — 158 с.
6.	Гнеденко Б. В. Курс теории вероятностей. — М.: Наука, 1969. — 400 с.
7.	Демин Ф. И., Бейлин А. Б. Расчет области суммарной предельной погрешности пространственной размерной цепи//Технологические пути повышения качества изготовления авиадвигателей. — Куйбышев: КуАИ, 1986. — С. 32-40.
8.	Дунаев П. Ф. Размерные цепи. — М.: Машгиз, 1$63. — 308 с.
9.	Дунаев П. Ф., Лелнков О. П. Расчет допусков размеров. — М.: Машиностроение, 1992. — 240 с.
10.	Допуски и посадки: Справочник. Ч. 2. — Л.: Политехника, 1991г — 607 с.
11.	Методические указания. Цепи размерные. Основные понятия. Методы расчета линейных и угловых цепей. РД 50-635—87. — М.: Изд-во стандартов, 1987. — 44 с.
12.	Методические указания. Цепи размерные. Расчет динамических размерных цепей. РД 50-426—83. — М.: Изд-во стандартов, 1983. — 25 с.
13.	ОСТ 3-3781—85. Цепи размерно-точностные. Методы расчета на ЭВМ.
14.	Пугачев В. С. Теория случайных функций и ее Применение к задачам автоматического регулирования. — М.: Физматгиз, 1960. — 825 с.
15.	Расчет точности машин и приборов/ В. П. Булатов и др. — СПб.: Политехника, 1993. — 495 с.
16.	Решетов Д. Н. Детали машин. — М.: Машиностроение, 1973. — 665 с.
17.	Смирнов А. С» Технологичность деталей в приборостроении. — Л.: Суд-промгиз, 1961. — 255 с.	v
18.	Солонин И. С., Солонин С. И. Расчет сборочных технологических размерных цепей. — М.: Машиностроение, 1980. — 112 с.
19.	Уразаев 3. Ф. Теоретико-вероятностное суммирование допусков на векторные погрешности // Взаимозаменяемость и технические измерения в машиностроении. — Л.: Машиностроение, 1972. — Вып. 6. — С. 28-32.
20	Фридлендер И. Г., Иванов В. А., Барсуков М. Ф. Размерный анализ технологических процессов обработки/Под общ. ред. И. Г. Ф р и д л ен-fl е р а. — Л.: Машиностроение, 1987. — 141 с.
21.	Шевелев А. С. Теоретико-вероятностный метод расчета векторных размерных цепей//Взаимозаменяемость и технические измерения в машиностроении. — Л.: Машиностроение, 1972. — Вып. 6. — С. 12-22.
22.	Энциклопедия «Машиностроение» в 40 т. Т> 1—5 «Стандартизация и сертификация в машиностроении». — М.: Машиностроение, 2000. — 780 с.
23.	Якушев А. И., Воронцов Л. Н., Федотов Н. М. Взаимозаменяемость, стандартизация и технические измерения: Учебник для втузов. — М.: Машиностроение, 1986. — 352 с.
ГЛАВА 4
ДОПУСКИ И ПОСАДКИ ТИПОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
4.1. УГЛОВЫЕ РАЗМЕРЫ И ГЛАДКИЕ КОНИЧЕСКИЕ СОЕДИНЕНИЯ
НОРМАЛЬНЫЕ УГЛЫ И ДОПУСКИ НА УГЛОВЫЕ РАЗМЕРЫ
Единицы измерения углов
В практике используют несколько систем измерения углов. Международная система единиц СИ (ГОСТ 8.417—81*) предусматривает — в числе дополнительных — угловые единицы — радиан и стерадиан. Углом в один радиан называется плоский угол между двумя радиусами круга, вырезающий из окружности дугу, длина которой равна радиусу. Соответственно стерадиан — центральный телесный угол, который вырезает на поверхности сферы площадь, численно равную квадрату радиуса. Радианная система измерений удобна в расчетах, но ее применение при изготовлении и контроле изделий затруднено из-за отсутствия приборов, проградуированных в радианах.
Самой распространенной остается основанная на древней шестидесятиричной системе счисления градусная мера, единицы которой — градус (°), минута (') и секунда' ('). Градусом называется плоский угол, равный 1/360 Части центрального угла, опирающегося на полную окружность. Градус равен 60 угловым минутам, минута, в свою очередь, — 60 угловым секундам. Соотношения между единицами угловой и радианной системы измерения приведены в.табл'. 4.1. Кроме того, при измерении конусов углы измеряются величиной и конусностью, при измерении уклонов призматических элементов деталей углы измеряются в мкм/мм, мм/м. В технике иногда углы условно выражают в оборотах, а для удобства вычислений — через обратные тригонометрические функции (arcsin а и др.).
Нормальные ряды и размеры углов
Все нормальные углы, применяемые при конструировании, можно разделить на три группы: 1) нормальные углы общего назначения (наиболее распространенные); 2) нормальные углы специаль-
по
Допуски и посадки типовых соединений
4.1. Соотношения между угловыми единицами градусной и радианной мер
5 , X	Радианы	3 3?	Радианы	7 >	Радианы
X		ж			
О и		3		-	
|	0,000005	1	0,000291	1	0,017453
2	0.000010	2	0.000582	2	0,03490?
з	0,000015	3	0,000873	3	0,052360
4	0,000019	4	0.001164	4	0,069813 0.0872.06
5	0,000024	5	0,001454	5	
6	0,000029	6	0,001,745	6	!'	0,104 720’
7	0,000034	7	0,002036	/	0,122173
8	0,000039	8	0,002327	8	0.139626
9	0,000044	9	0,002618	9	9,157080
10	0,000048	10	0,002909	10	0J74533
11	0,000053	И	0,003200	11	0,191986
12	0,000058	12	0,003491	12	0,209440
13	0,000063	13	0,003782	13	С, 226893
14	0,000068	14	0,004072	14	0,244346
15	0,000073	15	0,004363	15	0,261799
16	0,000078	16	0,004654	16	0,279253
17	0,000082	17	0,004945	17	0,296706
18	0,000087	18	0,005236	18	0.314159
19	0,000092	19	0,005527	19	0,331613
20	0,000097	20	0,005818	20	0,349066
21	0,000102	21	0,006109	21	0,366519
22	О; 000107	22	0,006400	22	0,383972
23	0'0001 12	23	0.006690	23	0.401426
24	0,000116	24	0,006981	24	0,4188/9
25	0,000121	25	0,007272	25	0,436332
26	0,000126	26	0,007553	26	0,453786
27	0,000131	27	0,007854	27	0.471239
28	0,000136	28	0,008145	-28	f40,488692
29	0,000141	29	0,008436	29	97506145
30	9,001)145	30	0,008727	30	0,523599'
31	0,000150	31	0,009018	31	0,541052
32	0,000155	32	0,009309	32	0,558505
33	0,000160	33	0,009600	33	0.575959
34	0,000165	34	0,009890	34	0,593412
35	0,000170	35	0,010181	35	0,610865
36	0.000175	36	0,010472	36	0,628319
37	0,000179	37	0,010763	1 37	0,645772
38	0,000184	38	0,011054	38	0,663225 '
39	0,000189	39	0,011345	39	0,680678
40	0,000194	40	0,011636	40	0.698132
41	0,000199	41	0,011926	45	0.785398
42 .	0,000204	42	0,012217	50	0,872665
43	0,000208	43	0,012508	55	3,959931
44	0,000213	44	0,012799	60	1.047198
45	0,000218	45	0,013090	65	1,134464
46	0,000223	46	0,013381	70	1.221730
47	0,000228	47	0,013672	75	1.308997
48	0,000233	48	0,013963	80	1,396263
49	0,000238	49	0,014254	85	1,4835'30
50	0,000242	50	0*014544	90	1,570796
51	0,000247	51	0.014835	.100	1.743329
52	0,000252	52	0,015125	120	2,094395
53	0,000257	53	0,015417	135	2,356194
54	0,000261	54	0,015708	150	2,617994
55	Q.000267	55	0,015999	.180	3,141'503
56	0,000271	56	0,016290	200	3.49С659
57	0,000276	57	0,016581	250	4,363323
58	0,000281	58	0,016872	270	4,712389
59 60	0,000286 0,000291	59 60	0,017162 0,017453	300 360	5,235988 6 283185
Примечания: 1. Значения даны с точностью до 0,5 мкрад. 2. Единицы градусной меры точно выражаются через радианы следующим образом: 1° « - л/180 рад = 0,01745329 рад; Г - 2,908882 • 10“4 рад; 1" - 4,848137 • 10~3 рад; 1 рад « 360/2л - 57° 17' 44,8" - 3437' = 206 265"
4.1. Угловые размеры и гладкие конические соединения	111
кого назначения (в стандартизованных специальных деталях); 3) специальные углы (углы, размеры которых связаны расчетными зависимостями с другими принятыми размерами и которые нельзя округлить до нормальных углов; углы, определяемые специфическими эксплуатационными или технологическими требованиями). Размеры углов 1-й группы приведены в табл. 4.2 (по ГОСТ 8908—81) и в табл. 4.3 (по ГОСТ 8593—81), размеры углов 2-й группы — в табл. 4.4
4.2. Ряды и размеры нормальных углов общего назначения (по ГОСТ 8908-81)
Ряд					
1	2	3	1	2	3
0	30' 1° 2° 3° 4°	15' 45' 1° 30' 2° 30'	30°	40°	35° .
			45°		50° 55°
			60°	75°	65° 70° 80° 85°
5°	6° 7° 8° 10°	9° 12’			
			90°		100° 110°
15°		18°	120°		135° 150° 165° 180° 270° 360°
20°		22° 25°			
Примечания: 1. При выборе углов 1-й ряд следует предпочитать 2-му, 2-й — 3-му. 2. Углы, приведенные в таблице, распространяются на углы (угловые размеры) конусов и призматических элементов деталей с длиной меньшей стороны угла до 2500 мм и не распространяются на углы, связанные расчетными зависимостями с другими принятыми размерами, а также на углы конусов по ГОСТ 8593—81. 3. Для призматических деталей дополнительно допускается применение значений уклонов (и соответствующих им углов уклона а): 1:500; 1:200; 1:100; 1:50; 1:20; 1:10.
4.3. Уклоны нормальных конусностей и углы конусов (по ГОСТ 8593—81)
С « (D - d)/L2tg а/2
(С — конусность; D — диаметр большого основания конуса; d — диаметр малого основания конуса; а — угол конуса;.а/2 — угол уклона)
Конус-я ость	Угол коруса а		Угол уклона «а/2		Примеры применения [8]
	в градусах	в радианах	в градусах.	в радианах	
1 : 500	6' 52,5*	0,002000	3' 26,25*	0,001000	Направляющие прецизионных приборов, станков
Г: 200	17’ 11,3*	0,005000	8' 35,6*	0,002500	Крепежные детали для не разборных, соединений,, подвергающихся ударной переменной нагрузке. Конические призонные болты: Конические оправки. Неподвижные соединения для передачи больших крутящих моментов в машинах
1 : 100	34' 22,6*	0,010000	Г 11,3*	0,005000	Крепежные детали для неразборных соединений, подвергающихся спокойной переменной нагрузке. Клиновые шпонки. Конические оправкн
1 : 50	1° 8'45,2*	0,019999	34' 22,6*	0,09999	Неподвижные соединения в гидропередачах тепловозов и подъемно-транспортных устройств. Кониче- ' ские штифту, установочные шпильки, хвостовики калибров 4пробок, концы насадных рукояток. Сальниковые уплотнения втулок и конических осей счетчиков для жидкостей, конические зубчатые колеса, шпонки клиновые и тангенциальные
1 : 30	1° 54 ' 34.9*	0,033330	57' 17,5*	0,016665 < \	Конические шейки шпинделей, станков. Конусы насадных разверток и зенкеров и оправки для них
1 : 20 %	2° 51' 51, Г \	0,049989	1° 25' 55,5*	0,024995	Болты конусные, задвижки клинкетные, баллеры руля. Метрические конусы инструментов. Отверстия
Допуски и посадки типовых соединений
1 1 : 15	3° 49' 5,9'	0,066642	1° 54' 32,9*	0,033321
1 : 12	4° 46' 18,8'	0,083285	2° 23' 9,4'	0;041643
1 : 10	5° 43' 29,3'	0,099916	2° 51' 44,6'	0,049958
1 : 8	7° 9' 9,6’	0,124838	3° 34' 34,8'	0,062419
1 : 7	8° 10' 16,4'	' 0,142615	4° 5' 8,2'	0,071307
I : 5	11° 25' 16,3'	0,199337	5° 42' 38,1	0,099669 .
1 :3	18° 55' 28,7'	0,330297	9° 27' 44,3'	0,165149
в шпинделях станков. Хвостовики инструментов. Оправки развертки под метрические конусы. Хвостовики трибок под посадку стрелок
Плотные силовые соединения сплошных и полых гребных валов для насадки гребного винта» валов с фланцевыми муфтами. Конические соединения деталей при усилиях вдоль оси. Соединения поршней со штоками.. Соединения частей коленчатых валов. Баллеры руля. Посадочные места под зубчатые колеса шпинделей. Концевые скобы якорных цепей. Соединительные болты
Закрепительные втулки шарико- и роликоподшипников» шейки шпинделей под регулируемый роликоподшипник
Соединительные муфты валов, соединения сплошных валов судовых валопроводов с фланцевыми муфтами. Конические соединения деталей при радиальных и осевых усилиях. Концы валов электрических и других машин. Регулируемые втулки подшипников шпинделей. Валы зубчатых передач. Насосы поршневые. Соединительные болты и пальцы. Конусы инструментов, упорные центры для-тяжелых станков. Уплотнительные кольца
Конусы валиков, сопряженных с кулачками. Пробки кранов арматуры. Муфты на валах по американскому стандарту для автопромышленности
Краны пробковые проходные сальниковые, муфтовые и фланцевые чугунные. Концы шлифовальных шпинделей с наружными конусами
Легко разъединяющиеся при радиальных усилиях соединения деталей. Конические хвосты цапф. Конические, фрикционные муфты. Соединительные муфты генераторов. Арматура. Крепление штока. Концы валов для крепления аппаратуры в автостроении. Замковые резьбы бурильных труб
Конусы муфт предельного момента. К°нцы шлифовальных шпинделей с наружным конусом и отверстия насадных торцевых фрез. Шток в поршне
5=
размеры и гладкие конические соединения
Продолжение табл. 4.3
Конус-носгь		Угол конуса а		Угол конуса а/2		Примеры применения [8]
		в градусах	в радианах	в градусах	в радианах	
1	: 1,866	30°	0,523599	15°	0,261799	Фрикционные муфты приводов, зажимные .цанги, головки шинных болтов, шток в поршне
1	: 1,207	45°	0,785398	22° 30'	0,392699	Потайные и полупотайные головки заклепок диаметром от 27 до 36 мм. Уплотняющие конусы для легких ниппельных винтовых соединений труб
1	: 0,866	60°	1,047198	30°	0,523599	Потайные и полупотайные головки заклепок диаметром от 16 до 24 мм. Центры станков и центровые отверстия. Клапаны пробные спускные и перепускные
1	: 0,652	75’	1,308997	37° 30'	0,654498	Потайные головки болтов. Потайные и полупотайные головки заклепок диаметром от 10 до 14 мм. Наружные центры инструментов (метчиков, разверток)
1	: 0,500	90’	1,570796	45°	0,785398	Потайные и полупотайные головки заклепок диаметром до 8 мм. Потайные головки винтов для металла, пластмасс и дерева. Фаски нарезанных частей стержней. Фаски обрабатываемых валов, осей, пальцев и других подобных деталей. Конусы вентилей и клапа-
						нов. Центровые отверстия для тяжелых валов. Фаски ступиц
1	: 0,289	120’	2,094395	60°	1,047198	Внутренние фаски нарезанных отверстий. Конусы под набивку сальников. Дроссельные клапаны. Наружные фаски гаек и головок винтов. Полупотайные головки заклепок диаметром до 5 мм
	< П ;	р и м е ч а н	и я: 1. Здесь	и в дальнейшем обозначения и		определения приняты в соответствии с ГОСТ 25548—82
«Основные нормы взаимозаменяемости. Конусы и конические соединения. Термины и определения». 2. Углы конусов и уклоны нормальных конусностей предназначены в дополнение к нормальным углам общего назначения (см. табл. 4.2). 3. Кроме указанных конусностей допускается применение конусностей специального назначения, область распространения которых регламентирована в стандартах на конкретные изделия (см. табл. 4.4). 4. Размеры углов конусов и уклонов 15, 30, 45, 60, 90 и 120° являются нормальными углами общего назначения (см. табл. 4.2).
114	Допуски и посадки типовых соединений
4.4. Углы конусов я уклонов конусностей специального назначения
Конусность	Угол конуса а		Угол уклона а/2		Примеры применения (8]	
	в градусах	в радианах .	в градусах .	в радианах		
1 : 32	1° 47' 24"	0,031247	53' 42"	0,015624	Конические резьбы обсадных труб и муфт к ним	
1 : 24	2° 23' 13*	0,041661	1° 11' 37"	0,020830	• Конусы инструментов по стандарту ИСО1119— 1975 при размерах меньше конуса Морзе № 1	
					Номер конуса Морзе	Диаметр, мм
1 : 19,212	2° 58' 54*	0,052039	1й 29' 27*	0,026020	0	9,045
1 : 20,047	2° 51' 26'	0,049872	1° 25' 43*	0,024936	1	12,065
1 : 20,020	2° 51' 41'	0,049940	1° 25' 50*	0,024970	2	17,780
1 : 19,922	2° 52' 32’	0,050185	1° 26' 16*	0,025093	3	23,825
1 : 19,254	2° 58' 31*	0,051926	1° 29' 16'	0,025963	4	31,267
1 : 19,002	3° 00' 53'	0,052614	1’ 30' 26'	0,026307	5	44,399
Г : 19,180	2° 59' 12*	0,052126	1° 29' 36' ~	0,026063	6	63,348
1 : 16	3° 34' 47*	0,062480	1°47' 24"	0,031240	Резьбы трубные конические общего назначения. Конусы инструментов по американскому стандарту при размерах до 12"	
7 : 64	6е 15' 38*	0,109266	3° 7' 49*	0,054633	Отверстия под оправки в столах зубодолбежных станков	
3 : 25	6° 52»	0,119856	3° 26'	0,059928	Резьбы горловины стальных баллонов для газов и вентилей кислородных баллонов	
размеры и гладкие конические соединения
Продолжение табл. 4.4
Конусность	Угол конуса а		Угол уклона а/2		Примеры применения [8]
	в.градусах	в радианах	в градусах	в радианах	
1 : 6	, 9° ЗГ 38'	0,166282	4° 45' 49*	0,083141	Резьбы замков для труб и муфт к ним
1 : 4,07	J4”	0,244346	7°	0,122173	Фланцевые концы шпинделей шлифовальных, токарных и револьверных станков и присоединительные размеры патронов, планшайб и переходных фланцев
1 : 4	14е 15'	0,248710	7° 7' 3(Г	0,124355	Фланцевые концы шпинделей станков, а также присоединительные размеры патронов, планшайб и переходных фланцев к ним: Резьба замков для труб и муфт к ним
7 ; 24	16° 35' 40"	0,289625	8° 17' 50*	0,144812	Концы шпинделей и оправки фрезерных станков. Втулки переходные, цанговые патроны для фрез. Конусы инструментов
1 : 1,5	36° 52' 12*	0,643501	18° 26' 6'	0,321751	Ниппельно-шаровые соединения труб. Тяжелые винтовые трубные соединения с коническим уплотнением
—	74° 89°	1,291544 1,553343	-37° 44° 30'	0,645772 0,776672	Конусы деталей трубопроводов. Веретенагбан-коброшных машин
Примечания: 1. Угловые значения конусов Морзе даны по ГОСТ 25557—82 «Конусы инструментальные.* Основные размеры». 2. Значения углов в радианах подсчитаны с точностью 0,5 мкрад по величине конусности.
116____________ Допуски и посадки типовых соединений
4.1. Угловые размеры и гладкие конические соединения
117
Допуски угловых размеров

-АГЛ
- &чтгах
Рис. 4.1
Допуски угловых размеров назначают по ГОСТ 8908—81, введенному с 01.01.1982 г. Допуском угла АТ1 называется разность между наибольшим ашах и наименьшим amin предельными углами. Допуски углов должны назначаться в зависимости от номинальной длины Lx меньшей стороны угла. Допуск угла может выражаться: 1) в углойых единицах радианной и градусной мер АТа (точное значение) и АТ^ [(округленное значение допуска в градусной мере (рис. 4.1)]; 2) длиной противолежащего отрезка на перпендикуляре к стороне угла на расстоянии Lx от вершины (этот отрезок приближенно равен дуге с радиусом Zj) АТа (рис. 4.1 и 4.2, б);
3) допуском на разность диаметров в двух сечениях конуса на расстоянии L между ними АТД (рис. 4.2, а).
Допуски углов конусов с конусностью не более 1 : 3 должны назначаться в зависимости от номинальной длины конуса L (раз-
Рис. 4.2
ность между длиной конуса и образующей в этом случае не более 2 %). При большей конусности допуски назначаются в зависимости от длины образующей конуса (рис. 4.2).
Связь между допусками в угловых и линейных единицах выражается следующей формулой:
АТа = АТЛИ)"3,	(4.1)
где АТа — мкм; АТа — мкрад; Lx — мм.
1 От английского выражения angle tolerance — допуск угла.
118
Допуски и посадки типовых соединений
Для малых углов (С < 1 : 3)
АТВ « АТЛ.	(4.2)
Для конусов с конусностью более 1 : 3 значения АТо определяют по формуле (а — номинальный угол конуса).
ATd — ATfc/cos а/2,	(4.3)
Применяют три основных типа расположения поля допуска относительно номинального угла: плюсовое (1-АТ),- минусовое (—АТ) и симметричное (±АТ/2). В обоснованных случаях можно применять иное расположение допуска угла. При любом распо-
Рис. 4.3
ложении поля допуска отклонения угловых размеров отсчитываются от номинального размера угла. Типы расположения полей допусков для угла призматического элемента показаны на рис. 4.3, а и для угла конуса — на рис. 4.3, б.
Для допусков углов устанавливается 17 степеней точности 1: 1, ..., 17. При обозначении допуска угла заданной точности к обозначению добавляется номер степени точности, например АТ7. При необходимости назначения большей точности, чем та, которую даст 1-я степень, допуски степеней точности 0,1 и 0 получают последовательным делением допусков ATI на коэффициент 1,6.
Числовые значения допусков углов, распространяющиеся на угловые размеры призматических элементов деталей, наружные и внутренние конусы гладких конических деталей, шаблоны^ контршаблоны. конусные калибры и контркалибры с длиной меньшей стороны угла до 2500 мм представлены в табл. 4.5. При указании допусков углов одновременно указывают и точность расположения угла относительно оси, образующей или плоскости детали.
1 Степени точности выше 1-й — 01,0 — перспективные, для измерительных устройств высшей точности; Г—5 — для калибров; 5-17— для сопряжений, см. табл. 4.5.
4.5. Допуски .углов конусов (по ГОСТ 8908—81)
Интервал длин, мм	Обозначение допуска	Единица измерения	Степень точности							
			1	2	3	4	5	6	7	8
i До 10	АТа	мкрад	50	80	125	200	315	500	800	1250
		О ♦ ♦	10"	16"	26*	41"	Г 5"	Г 43*	2* 45*	4* 18*
	ат;	• о * *	10"	16"	26*-	40"	Г	Г 40*	2* 30*	4'
	ата АТд	МКМ	До 0,5	До 0,8	до г;з	До 2,0	До 3,2	До 5	До 8	До 12,5
Св. 10 До 16	АТа	мкрад	40	63	100	160	250	400	630	1000
		о	8"	13"	21"	33"	52*	1* 22*	2* 10*	3' 26*
	АТ*	о	8"	12"	20*	32*	50"	Г 20*	2*	3'
	ATft АТр	МКМ	0,4 —0,6	0,6—1,0	1,0 —1,6	1,6—2,5	2,5—4	4 — 6.3	6,3—10	10—16
Св. 16 ДО 25 -	АТа	мкрад	31,5	50	80	125	200	315	500	800
		...°	6"	10"	16*	26"	41*	Г 5*	Г 43"	2* 45*
	ат;		6*	10"	16*	26"	40*	Г	Г 40"	2* 30"
	АТ* atd	МКМ	0,5-0.8	0,8—1,3	1,3 —2,0	2,0—3,5	3,2 —5,0	5-8,0	8—12,5	12,5 — 20
4.1, Угловые размеры и гладкие конические соединения
Продолжение табл. 4.5
Интервал длин, мм	Обозначение допуска	Единица измерения	Степень точности							
			1	2	'3	4	5	6	7	6
Св. 25 до 40	АТа	мкрад	25	40	63	100	160	250	400	630
		о	5*	8*	13*	21*	33*	52*	1* 22*	2* 10*
	ат;	о	5"	8*	12*	20*	32*	5,0'	1*20*	2*
	АТа atd	МКЧ ’	0,6—1,0	1,0-1,6	1,6—2.5	2,5—4,0	4,0 —6,3	6,3-10 		10-16	16-26
Св. 40 до 63	АТа	мкрад	20	31,5	60	80	125	200	315	500
		о	4*	6"	10*	16*	26*	41*	I* 5*	1* 43*
	ат;	9	4"	6*	10*	16*	26*	40*	1*	1* 40*
	АТЛ	МКМ	0,8- 1,3	1,3 — 2,0	2,0 — 3,2	3,2-5,0	5,0—8,0	8,0-12.5	Т2,5 —20	20-32
	Св. 63 ;	до Iоо i I 1		АТа	мкрад	16	25	40	63	100	160	250	400
		о	3"	5*	8*	13*	21*	33*	52*	1* 22*
	ат;	...°	3*	5"	8"	.12*	20*	32*	50*	1* 20*
	АТ/i atd	мкм	1.0-1.6	1,6 —2/5	2,5-4,0	4,0-6,3.	6,3 — 10	10-16	16—25	25 — 40
Допуски и посадки типовых соединений
4.1. Угловые размеры и гладкие конические соединения
121
М —4,0	4,0 —6,3	6,3 — 10 | 10-16	16" 25	25-40	40—63	63—100
Продолжение табл. ,4.5
Интервал, длин, мт	Обозначение допуска	Единица измерения	Степень точности							
			. 1	2	z з-	4-	5	6	7	8
Св. 630 до 1000	АТа	мкр ад	—		—	20	31,5	50	80	125
		о	—	—		4*	6*	10*	16*	26*
	ат;	...°	- —	—	—.	4*	6*	10*	16*	26*
	АТ* atd	мкм	—	• —		12,5 — 20	20—32	32—50	50-80	80-125
Св. 1000 до 1600	АТа	мкрад	—	—	—	16	25	40	63	100
		о	—		—	3*	5*	8*	13*	21*
	ат;	о	—	—	—	3*	5'	8*	12*	20*
	АТ* atd	МКМ		1	1	16-25	25-40	40-63	63 — 100	100-160
Св. 1600 до 2500	АТа	мнрад	—		—	12,5’	20	31,5	50	80
		О			—	2,5*	4*	6*	10*	16*
	ат;	о	—	-		2,5*	4*	fi*	10*	16*
	АТ* АТр	МКМ	• —	—	— ‘	20 — 32	32-50	50-80	80-125	125-200
Допуски и посадки типовых соединений
Продолжение табл. 4.5
Интервал длин, мм	Обозначение допуска	Единица измерения	Степень точности								
			9	Ю	11	12	13	14	15	16	17
До 10	АТа	мкрад	2000	3150	5000	8000	12 500	20 000	31 500	50 000	80 000
		...* •*	6' 52*	10* 49*	17' 107	27' 28*	42* 58*	Iе 8' 45*	Iе 48' 17*	2е 51' 53*	4е 35' 1*
	АТа		6'	10'	16'	26*	40'	Iе	Iе 40'	2®	4е
	АТ* АТО	мкм	До 20 ,	До 32	До 50	До 80	До 125	До 200	До 320	До 0,5 •	До 0,8 ♦
Св. 10 ДО 16	А?а	мкрад	1600	2500	4000	6300	10 000 -	16 000	25 000	40 000	63 000
		а ...°	5' 30*	8' 35*	13* 44*	21* 38*	34' 23*	55*	1° 25* 57*	2е 17' 30*	3е 36' 34*
	АТ«	о	5*	8'	12'	20'	32'	50'	Iе 20'	1°	2®
	АТЛ ATd	МКМ	16—25	25—40	40—63	63-100	100—160	160—250	250-400	0,4-0,63 •	0,63—1 •
Св. 16 до 25	АТа	мкрад	1250	2000	ЗГ50	5000	8000	12 500	20 000	31 500	50 000
		...°	4' 18*	6' 52*	10'49*	17' 10*	27' 28*	42' 58*	Iе 3* 45*	Iе 48' 17*	2° 51* 53*
	ат;	о	4'	6'	10'	16*	26'	40*	Iе	Iе	2е
	ATft atd	мкм	20-32	32 — 50	50-80	80-125	125-200	200—320	320—500	0,5—0,8 ♦	0,8 — 1,25®
4.1. Угловые размеры и гладкие конический соединения
Продолжение табл. 4.5
Интервал длин, мм	Обоз на* чение допуска	Единица измерения	Степень точности								
			9	10	11	12	- 13	14	15	1'6	17
Св. 25 до 40	АТа	мкрад	1000	1600-	2500	4000	6300	10 000	16 000	25 000	40 000
		о	3* 26*	. 5* 30*	8* 35*,	13* 44*	21* 38*	34* 23*	55*	1° 25* 57*	2° 17* 30*
	ат;	о	3*	5*	8*	12*	20*	32*	50*	1°	2°
	АТЛ АТО	МКМ	25 — 40	40—63	63 — 100	100—160	160—250	250—400	400—630	0,63 — 1 •	1 — 1,6 •
Св. 40 до 63	АТа	мкрад	800	1250	2000	3150	5000	8000	12 500	20 000	31 500
		О	2* 45*	4* 18*	6' 52*	10* 49*	17* 10*	27* 28*	42* 58*	1° 8* 45*	1° 48* 17*
	ат;	Ь	2* 30*	, 4*	6'	10*	16*	26*	40*	40*	1° 20*
	ATft АТд	МКМ	32-50	50 — 80	80-125	125 — 200	200—320	320-500	500-800	0,8—1,25	1,25—2 ♦
Св. 63 до 100	АТа	мкрад	630	1000	1600	2500	4000	6300	10 000	16 000	25 000
		о	2* 10*	3* 26*	5* 30*	&•* Зб*	13* 44*	21* 38*	34* 23*	55*	1° 25* 57*
	ат;	о		3*	5*	8*	12*	20*	32*	40*	1° 20*
	АТ* АТд	МКМ	40—63	63-100	100-160	160—250	250—400	400—630	630—1000	1 — 1,6 •	1,6—2,5 •
Св. 100	АТ« i	!	мкрад	500	800	1250	2000	3150	5000	8000	12 500	20 900
		с	Г 43*	2* 45*	4* 18*	6* 52*	10* 49*	17* 16*	27* 28*	42* 58*	1°8* 45* —
Допуски и посадки типовых соединений
4.1. Угловые размеры и гладкие конич еские соединения
125
о сч	2—3,2 ♦	000 91	иэ ю	О	2,5-4 ♦	12 500	42* 58*	о ’Ф	ю 1 сч со	О о о о	34* 23*	о	СО СО J м*	о о о СО	27* 28*
ъ	1,25-2 *	10 000	34' 23*	О сч	tO сч 1 со*	8000	27* 28*	20*	2—3.2 •	6300	21* 38*	о сч	• 1 to	5000	17* 10'
гч	800-1250	о о 'сО	21* 38*	о сч	1 о оо О СО о —	о о о to	ft о	СО	1250- 2000	4000	13* 44*		1600- 2500	3150	ft о> •ф о
се?	500-800	о о о	U* 44*	сч	630—1000	3150	о> о	о	0931—008	2500	* to л 00	00	1000 — 1600	о о о сч	6* 52*
о	320-500	2500	ю со 00	00	400-630	2000	6* 52*	со	500—800	0091	5* 30*	•о	о о о 7 о со СО	1250	ъ со
со	о СЧ 7 о. о сч,	о о со	5* 30*	СО	о о 1 о ю Г*	1250	4* 18*		320-500	1000	со сч	со	400—630	800	2* 45*
ЯГ	125—200	1000	3* 26*	со	о »О СЧ 1 о со	800	2* 45*	о СО сч	200-320	630	ft о сч	сч	250—400	500	Я
1 2' 30*	to см 7 о 00	630	» •о сч	сч	100-160	500	1* 43*	о	125—200	400	1* 22*	ft о сч	о to сч I о СО	315-	1* 5*
ft о	50 — 80	400	И 22*	1*20*	63 — 100 	315	1* 5*	—*	80-125	250	сч ю	о to	100-160	200	«
о.	£ S	1 мкрад	о	о	мкм	мкрад	о	о	мкм	мкрад	о	о	мкм	мкрад	о
АТа	ата atd	“1V		ат;	ата atd	АТв		ЧЬ?	АТ* АТд	®1V		ат;	АТЛ atd	8 Ч	
1 до 160		Св. 160 до 250				Св 250 до 400				Св. 400 до 630				Св. 630 до 1000	
Продолжение табл. 4.5
Интервал длин, мм	Обозначения допуска	Единица измерения	Степень точности								
			9	10	11	12	13	14	15	16	17
Св. 630 до 1000	ат;	О	40"	1"	Г 40"	2* 30"	4*	6*	10*	10*	20*
	ат* АТд	мкм	125-200	200-320	320-500	500-800	800-1250	1250-2000	2000-3200	3,2-5*	5-8*
Св. 1000 до 1600	АТа	мкрад	160	250	400	630	1000	1600	2500	4000	6300
		о	33"	52"	Г 22"	Т 10"	3*26"	5* 30"	8* 35"	13*44"	21* 38"
	ат;	о	32"	50"	1'20"	2*,	3*	5*	8*	10*	20*
	АТ* АТЛ	мкм	160-250	250-400	400-630	630-1000	1000-1600	1600-2500	2500-4000	4—6,3*	6,3-10 ♦
Св. 1600 до 2500	АТа	мкрад	125	200	315	500	800	1250	2000	3150	5000
		о	26"	41"	Г 5"	Г 43"	2* 45"	4* 18"	6' 52"	10* 49"	17* 10"
	ат; .	о	26"	40"	Г	Г 40"	2* 30"	4*	6*	10*	20*
	АТ* АТд	мкм	200-320	320-500	500-800	800-1250	1250-2000	2000-3200	3200-5000.	5-8*	8-12,5*
Примечания: 1. Округленные значения допусков АТа рекомендуются при указании допускаемых отклонений на чертежах (АТ = ±Да). 2. Крайние значения АТ/, или АТр указаны для соответствующих крайних значений интервалов длин L(Li) — см. рнс. 4.1. и 4.2. 3. Допуски не распространяются на конусы, для которых задан допуск диаметра в каждом сеченнн на длине конуса, и отклонения угла конуса допускаются в пределах всего поля допуска диаметра конуса. 4. Допуски распространяются на призматические элементы деталей с длиной меньшей стороны угла до 2500 мм.
♦ Допуски АТ/, (АТ//) 16-й и 17-й степеней точности выражены в мм. ** Допуски АТ'а и АТа (нижний ряд) для всех степеней точности выражены в градусах.
Допуски и посадки типовых соединений
4.1. Угловые размеры и гладкие конические соединения
127
ГЛАДКИЕ КОНИЧЕСКИЕ СОЕДИНЕНИЯ
Вады конических соединений
Широкое распространение конических соединений вызвано рядом их ценных свойств. Среди них — герметичность, высокая прочность и напряженность соединения, возможность легкого регулирования зазора и натяга с помощью изменения осевого расположения деталей, способность конической пары к быстрой разборке и сборке без повреждения поверхностей элементов соединений, самоцентрируемость.
В зависимости от натягов и зазоров конические соединения можно разделить на следующие виды: неподвижные соединения (с натягом), плотные (с возможностью скольжения) и подвижные (с зазором).
Неподвижные соединения предназначены для исключения взаимного перемещения деталей или для передачи крутящего момента. Работу соединения обеспечивает сила трения между сопрягаемыми поверхностями, которая регулируется натягом, определяемым в свою очередь изменением взаимного расположения конических поверхностей деталей вдоль оси соединения. Натяг обеспечивается затяжкой или запрессовкой наружного конуса во внутренний, а также за счет сборки элементов пары с различной температурной деформацией (при нагретом внутреннем конусе и (или) охлажденном наружном). При больших нагрузках и относительно малом натяге, при вибрациях в неподвижном коническом соединении предусматривается одна или две шпонки. В качестве примеров таких соединений можно назвать: соединения конусов валов электрических машин и станков, соединения валопроводов судов, соединения фланцевых муфт с полыми и сплошными валами, конические фрикционные муфты, конические штифты и головки, уплотнительные пробки. Расчет натягов, а также числа шпонок (или решение о необходимости дополнительного крепления) в коническом соединении осуществляется методами сопротивления материалов аналогично расчету натягов прессовых посадок для цилиндрических соединений.
Плотные соединения с возможностью скольжения применяются для обеспечения газо-, водо- и маслонепроницаемости по сопрягаемым поверхностям, т. е. для герметизации соединения, которое создают притиркой поверхностей, причем полная взаимозаменяемость деталей нарушается. Плотные соединения применяют в пробковых кранах трубопроводной арматуры, в двигателях для посадки клапана в седло, в жиклерах карбюраторов и т. д.
Подвижные конические соединения обеспечивают относительное вращение или зазор между элементами пары. Они обладают Достоинствами точного центрирования и компенсации изнашивания рабочих поверхностей перемещением деталей вдоль оси. Такие
128
Допуски и посадки типовых соединений
посадки используют в точных приборах, конических подшипниках станков, дозирующих, регулирующих устройствах и т. п.
Общие положения системы допусков и посадок
Коническая поверхность, точнее, прямая круговая коническая поверхность, — это поверхность вращения, образованная прямой, вращающейся относительно оси и пересекающей ее. При обработке реальной конической детали (т. е. ограниченной снаружи или изнутри конической поверхностью) возникают различные отклонения от номинального конуса (т. е. конуса, определяемого номинальной поверхностью и номинальными размерами — диаметром, длиной, углом конуса — определения 1 см. ГОСТ 25548—82.
Для нормальной эксплуатации конического соединения необходимо, чтобы отклонения действительных размеров конуса находились в пределах заданных допусков. Допуски и посадки для конических соединений устанавливает ГОСТ 25307—82, введенный с 01.07.1983 г. Этот стандарт распространяется на гладкие конусы с диаметрами до 500 мм и конусностью от 1 : 3 до 1 : 500.
Коническое соединение характеризуется конической посадкой и базорасстоянием соединения. Посадки подразделяются в зависимости от следующих способов фиксации взаимного осевого положения наружного и внутреннего конусов (рис. 4.4): 1) совмещением конструктивных элементов сопрягаемых конусов (рис. 4.4, а); 2) по заданному осевому расстоянию z f между базовыми плоскостями сопрягаемых конусов (рис. 4.4, о); 3) по заданному осевому смещению Еа сопрягаемых конусов от их начального положения (рис. 4.4, в); 4) по заданному усилию запрессовки Г., прилагаемому в начальном положении сопрягаемых конусов (рис. 4.4, г). На рис. 4.4 отмечено, какой характер посадок обеспечивается при различных способах фиксации (обозначения на рис. 4.4, в, г: 1 — конечное положение; 2 — начальное положение; 3 — наружный конус; 4 — внутренний конус.
Допуски и поля допусков
Для конусов устанавливают допуски: диаметра конуса в любом сечений TD или в заданном сечении TDS (рис. 4.5, а), угла конуса АТ (рис. 4.5, б); формы конуса: допуски круглости Т™ (рис. 4.5, в) и допуск прямолинейности образующей TpL (рис. 4.5, г). Рекомендуемая простановка размеров на конусных деталях (имеем в виду измерение универсальными средствами) в соответствии с ГОСТ 2.320—82 указана на рис. 4.6.
1 Определение номинальной и реальной поверхностей — по ГОСТ 24642—81 и ГОСТ 25346-82.
a)
' Посадка Переходная Посадка с зазором посадка	с яа тягом
Рис. 4.4
4.1. Угловые размеры и гладкие конические соединения

130
Допуски и посадки типовых соединений
На сборочном чертеже гладкого конического соединения при посадке по рис. 4.4, а размеры, определяющие характер соединения, могут быть указаны только как справочные; при посадке
Реальный профиль

а
Поле допуска/
I
Л
конуса
Наибольший предельный конис
'Найменьшиу предельный конуд\
Реальный профиль^
г) --------------т-
Попе допуска	>п
прямолинейности
конуса
0 W?
Поле допуска конуса
о ле допуска круглости
Реальный профиль роле допуска
Рис. 4.5
по рис. 4.4, б наносят размер между базовыми плоскостями сопрягаемых конусов, заключенный в прямоугольную рамку; при посадке по рис. 4.4, в должен быть указан размер осевого смещения, а начальное положение конусов отмечается штриховой линией;
при посадке по рис. 4.4, г в технических требованиях чертежа следует указывать: «усилие запрессовки ... Н».
Допуски конусов нормируют двумя способами:
1) совместным норми-
б)
Рис. 4.6	рованием всех видов до-
пусков — допуском TD диаметра конуса в любом сечении (по ГОСТ 25347—82 и ГОСТ 25307—82); допуск TD определяет поле допуска конуса, ограниченное двумя предельными конусами, между которыми должны находиться все точки реальной поверхности конуса, и ограничивает не только отклонения диаметра, но и отклонения угла и формы конуса; при необходимости допуск TD может быть дополнен более узкими допусками угла АТ и формы конуса TFR
4.!. Угловые размеры и гладкие конические соединения
131
и TFL; при этом все точки реальной поверхности конуса также должны находиться в поле допуска, ограниченном двумя предельными конусами;
2) раздельным нормированием каждого вида допусков: Tbs (по ГОСТ 25347—82 и ГОСТ 25307—82); АТ (в угловых — АТа или линейных — ATd единицах по ГОСТ 8908—81); TFR и Tpj. (по ГОСТ 24643—81.
В посадках с фиксацией путем совмещения конструктивных элементов и по заданному осевому расстоянию между базовыми плоскостями сопрягаемых конусов допуски конусов предпочтительно нормировать первым способом, поскольку в этих посадках значения разоров или натягов зависят от предельных отклонений диаметров сопрягаемых конусов. Отклонения угла и формы конуса влияют на неравномерность зазоров или натягов, а также на Длину контакта, и при необходимости могут ограничиваться дополнительными допусками угла конуса АТ и формы конуса TFR и TFL более узкими, чем допуск TD.
В посадках с фиксацией по заданному осевому смещению сопрягаемых конусов от их начального положения или по заданному усилию запрессовки допуски конусов предпочтительно нор-, мировать вторым способом, так как в этих посадках значения зазоров или натягов определяются в основном условиями сборки. На неравномерность зазоров или натягов и на длину контакта оказывают влияние только допуски угла и формы конуса, а допуски диаметра влияют на базорасстояние соединения. Эти^ же способом предпочтительно нормировать допуски несопрягаемых конусов.
Поля допусков диаметров наружных и внутренних конусов приведены в табл. 4.6. Они должны применяться при назначениях предельных отклонений (допусков) TD и Td$. Для полей допусков, устанавливаемых по ГОСТ 25307—82 (дополнительно к ГОСТ 25347—82), предельные отклонения приведены в табл. 4.7. В посадках с фиксацией по конструктивным элементам или по заданному осевому расстоянию между базовыми плоскостями сопрягаемых конусов следует применять поля допусков не грубее 9-го квалитета и с основным отклонением: для внутренних конусов Н, для наружных конусов — с любым из указанных в табл. 4.6 (т. е. по системе отверстия). Рекомендуется сочетать поля допусков Диаметров наружного и внутреннего конусов одного квалитета, но в обоснованных случаях, и разных квалитетов; при этом рекомендуется, чтобы больший допуск диаметра назначался для внутреннего конуса, а допуски диаметров внутреннего и наружного конусов отличались не более, чем на два квалитета.
В посадках с фиксацией по заданному смещению сопрягаемых конусов, от начального положения или по заданному усилию запрессовки следует применять поля допусков от 8-го до 12-го квалитетов с основными отклонениями: для внутренних конусов
4л< Поля допусков диаметров наружных и внутренних конусов (по ГОСТ/25307—82)
Квалитет допуска Tj) или TDS	L Наружный конус																Внутренний конус		
	Основное отклонение																		
	d	е	f	8	h	Is	k	> m	n	p	r	s	t	u	X	z	H	Js	N
	Поле допуска																		
01					hOl*	j,01*	-	-			-			-			HOI*	Js01*	
0					h0*	jsO*											НО*	JeO*	
1					hl*	jsl*											Hl*	Jsl*	
2	-				h2*	Js2‘		-									H2*	Js2*	
3					h3*	js3*									/		НЗ*	Ji3*	
4				g4	h4	M.	k4	m4	n4								Н4	Js4*	
5				*5	h5	js5	k5	m5	n5	p5	r5	s5					Н5	Js5*	
6			f6	g6	h6	je6	k6	m6	n6	p6	гб	s6	t6				Н6	J86*	
7		е7	17		h7	jst	k7	m7	n7			s7		u7			Н7	Je7*	
Допуски и посадки типовых соединений
1 8 L	1 d8	' е8	f8		h8	js8**	k8**							1 u8	x8 1	। z8 i	, H8 '	Js8*	
9	d9	е9	f9		h9	js9**	k9**										H9	J89**	N9**
10					h!0**	j,10**	kio**										H10**	Js10**	N10**
11					hll**	jsll*’	kll**										Hll**	Jsll**	Nil**
12					h!2**	j312**	k!2**										H12**	Js12**	N12**
13					М3*	jsl3*											H13*	Js13*	
14					hl4*	js14*											H14*	Jsi4*	
15					hl5*	js15*											H15*	Js15*	
16					Ы6*	Jsl6*											H16*	Js16*	
17	1				h!7*	Jsl7*											H17*	Js17*	
Примечания: 1. Приведенные в таблице ряды допусков являются ограничением рядов полей допусков из ГОСТ 25347—82 и дополнительно к нему содержат поля допусков k8—к12 и N10 —N12. В обоснованных случаях, если применение указанных полей допусков не может обеспечить требований, предъявляемых к изделиям, допускается применение других полей допусков по ГОСТ 25347 — 82. 2. Для внутренних конусов с номинальными диаметрами до 3 мм вместо полей допусков N9 —N12 должны применяться соответственно поля допусков К9—К12. 3. «*> — поля допусков, как правило, не предназначенные для посадок. 4. «♦*» — поля допусков, предназначенные, как правило, только для конических посадок с фиксацией по заданному осевому смещению сопрягаемых конусов от их начального положения или по заданному усилию запрессовки. 5. При выбранном квалитете допуск Тр определяется по номинальному диаметру большого основания конуса, а допуск Тр§ — по номинальному диаметру в заданном сечении конуса.
4,1. Угловые размеры и гладкие конические соединения
8
134
Допуски и посадки типовых соединений 
4.7. Предельные отклонения диаметров конусов для полей допусков, устанавливаемых по ГОСТ 25307—82
Интервал диаметров D или Ds, мм	Поле допуска конуса								
	наружного					внутреннего			
	k8 । 1	к9	Id б	kt I |	kl2	К9	1 N10 J 1	Nil. |	N12 ,
	Предельное отклонение, мкм								
До 3	+ 14 0	+25 0	+40 0	+60 0	+ 100 0	0 1 -25 1	0* -МО	0* —60	0’ — 10С
Св. 3 до 6	+ 18 0	+30 0	+48 0	+75 0	+ 120 0	—	0 —48	0 -75	0 —120
Св. 6 до 10	+22 0	+36 0	+58 0	+90 0	+ 150 0	—	1 °3 1	0 —90	0 —150
Св. 10 до 18	+27 0	+43 0	+70 0	+ 110 0	+ 180 0	—	0 —70	0 --П0	0 —180
Св. 18 до 30	+33 0	+52 0	*±•84 0	+ 130 0	+210 0	—	0 —84	° 5 —130 1	1 о. i— 210
Св. 30 до 50	+39 0	+62 0	+ 100 0	+ 160 0	+250 0	—	. 0 —100	0 —160	0 —250
Св. 50 до 30	+46 0	+74 0	+ 120 0	+ 190 0	+300 0	—	° 5 —120	0 -190	0 -300
Св. 80 до 120	+54 0	+87 0	+ 140 0	+220 0	+350 0	—	0 —140	0 —220	0 -350
Св. 120 до 180	+63 0	+ 100 0	+ 160 0	4“ 250 0	+400 0	—	0 —160	0 —250	0 —400
Св. 180 до 250	+72 0	+ 115 0	+ 185 0	+290 С	+460 0	—	0 -185	0 —290	0 —460
Св. 250 до 315	+81 0	+ 130 0	1+210 1 0 i	+ 320 0	<+520 1 0 1	i	0 —210	0 —320	0 -520 0 -570
Св. 315 до 400	+89 0	+ 140 0	+230 0	1+360 1 0	+570 0	1	0 —230	0 360	
Св. 400 до 500	+97 0	+ 155 0	4 250 0	+400 0	4 630 0	1	0 —250	G -400	0 -630
* Предельные ‘ отклонения приведены для полей допусков соответственна KI0, КИ, К12.									
4.1. Угловые размеры и гладкие конические соединения
135
следующим формулам:
В посадках с натягом
£a"rain=
Ectff щах = NmaxlO',
Те — E<xn — Eu-n “ Tn)C, “a	max	mln	’
ГДв T	N max	M mia •
H (предпочтительно), Js или N; для наружных конусов h, jg или k. В обоснованных случаях допускается применять поля допусков точнее 8-го квалитета.
Предельные значения и допуск осевого смещения в посадках по заданному осевому смещению сопрягаемых конусов от их начального положения определяют по
В посадках с зазором £as mm ~ £®вшах = ’Smax/Cj Т*а = Eas min — £aSmax = Тв/С.
ГДе Te — Smax ‘-’mln-
Значения предельных зазоров или натягов(Smln> <$Шах. Nmin, Nmsx) либо принимаются такими же, как в аналогичных посадках цилиндрических соединений, либо определяются расчетом или опытным путем.
К особым коническим соединениям относятся соединения конических концов волов по ГОСТ 12081—72* со стальными полумуфтами, деталями подшипниковых узлов и т. д. Коническая форма выходного конца вала, имеющего, как правило, конусность 1 : 10, облегчая сборку—разборку соединения, позволяет регулировать натяг, для создания определенной величины которого требуется соответствующая осевая сила или контактное давление. Крутящий момент в таком соединении наружной конической поверхности с внутренней цилиндрической поверхностью передается либо при помощи шпонки, либо без нее (последнее целесообразно для тяжелонагруженных реверсивных передач). В обоих случаях для расчетов натягов принимается значение среднего диаметра конического конца вала и поэтому подбор посадок осуществляют по рекомендациям, приведенным в гл. 1.
Расчетные соотношения между допусками диаметра, угла и формы конуса
В ГОСТ 25307—82 приведены указанные расчетные соотношения, которые следует рассматривать как наиболее грубые пределы Для числовых значений допуска угла в зависимости от допуска Диаметра конуса (в обоснованных случаях могут быть назначены более узкие допуски угла и формы конуса).
В табл. 4.8 приведены наибольшие отклонения угла конуса в пределах ±АагПах или ±Даг>[Пах для указанных там квалитетов Допусков TD (по ГОСТ 25346—82). Если при заданном допуске TD необходимо назначить дополнительно допуск угла конуса АТ, то
136
Допуски и посадки типовых соединений
4.8. Наибольшие отклонения угла конуса Дао гаах, возможные ори полном использовании допуска Тц
(по ГОСТ 25307—82)
									
Интервал диаметров D, мм	Квалитет допуска Tq								
	4	|	5 I	6 <	7 1	[ в ! : ।	1 9 । 1	1	1 1п 1	1 !1 1	1 12
	' Мкм D max								
До 3 Св. 3 до 6 if 6 »	10 » 10 » 18 .» 18 » 30 » 30 » 50 » 50 » 80 » 80 » 120 » 120 » 180 » 180 » 250 » 250 » 315 » 315 » 400 » 400 » 500	3 4 4 5 6 7 8 10 12 14 16 18 20	4 5 6 8 . 9 11 13 15 18 20 23 25 27	6 8 9 11 13 16 19 22 25 29 32 36 40	10 12 15 18 21 25 30 35 40 46 52 57 63	14 18 22 27 33 39 46 54 63 72 81 89 97	25 30 36 43 52 62 74 87 100- , И5 130 140 155	40 48 58 70 84 100 120 140 160 185 210 230 250	60 75 90 110 130 160 190 220 250 290 320 360 400	100 120 150 180 210 250 300 350 400 .460 520 570 630
Примечание. Для получения значений Датах в микрормианах значения, приведенные в таблице, следует умножить на 1000/L, где L — длина конуса, мм.
соотношения между этими допусками должны удовлетворять ряду условий:
при назначении односторонних предельных отклонений угла конуса (+АТ или —АТ)
AT.d < Да£) max. = TD-, АТа < Да юах = (Td/L) 103;
при назначении симметричных предельных отклонений угла конуса (±АТ/2)
При заданном допуске TPS рекомендуется соблюдать следующие соотношения между допусками угла и диаметра конуса!
ATd < TDS-, AT а < (T^L) 103.
4.1. Угловые размеры и гладкие конические соединения
137
Значения допусков угла конуса, рассчитанные по приведенным выше формулам (АТа и Дашах— в мкрад; ATD и TD — в мкм; L — в мм), надо округлить до ближайшего меньшего значения допуска по ГОСТ 8908—81.
В табл. 4.9 приведены наибольшие отклонения формы AFR 1Пах и Дрьтах> возможные при полном использовании допуска Та для указанных там квалитетов (при этом Дррпих — Дрынах — 0,5TD). Квалитеты допусков TD — по ГОСТ 25346—82.
4.9. Наибольшие отклонения формы Аг/? шах и Агд шах? возможные при полном использовании допуска То

Интервал диаметров D, мм	Квалитея допуска Тр								
	4	5	6	1 7	! 8	! 9	10	11	12
	&FR max и &FL max* мкм								
До 3 Св. 3 до 6 *	6	*	,10 10 л 18 *	18	»	30 »	30	*	50 »	50	»	80 »	80	»	120 » 120 * 180 » 180 » 250 > 250 * 315 * 315 *400 » 400 > 500	- 1,5 2,0 2.0 2.5 3.0 3,5 4.0 5,0 6,0 7,0 8 Л 9,0 10.0	2,0 2,5 3,0 4.0 4,5 5,5 6,5 7,5 9,0 10,0 11,5 , >2,5 i 13,5' | 1	3,0 4,0 М 5,5 6,5 8,0 9,5 11,0 12.5 14,5 16,0 | ! 8.0 1 20,0 1	5,0 6.0 ’ 7 S i 9,0 10,5 12,5 15,0 17,5 20,0 23,0 20,0 28,5 31,5	1 7,0 i 9,0  13,5 1,6,5 19,5 23.0 , Ь,о /31.5 /36.0  40,5 44,5 48,5	12,5 15.0 ; 8,о 21,5 26,0 31,0 37,0 43,5 50,0 57,5 65,е 70,0 77,5	20,0 24,0 29,0 35,0 42,0 50,0 60,-о •  70,0 80,0 92,5 105,0 1 15,0 125,0	30,0 37.5 45,0 55,0 65,0 80,0 95,0 110,0 125,0 145,0 160 0 180,0 200,0	50 80 75 90 105 125 150 175 200 230 260 285 315
Если при заданном допуске TD необходимо назначить дополнительно допуски формы конуса (TFp и TFL), то соотношения между ними должны удовлетворять следующим условиям:
Грк <Г &ff ~ 0,5Тл; TFL <Z ~ 0>5Тр-max	тиял
При заданном допуске TDS рекомендуется соблюдать неравенства:
TFK < 0,5Tds; TFf. < 0,5Tds
138
Допуски и посадки типовых соединений
4.10. Влияние расположения предельных отклонений углов сопрягаемых
Расположение предельных отклонений угла конуса							Разность
наружного	внутреннего						/ Аар max
+ 41е Не	4 £4	£1е Ь	2	' 2 1 la	Г Та .1 _	.	....	..	х.	а)	-Л /а Ж	Ы	+Л  I2 	ъ 6)	л ~ 2		
а) а ± АТе/2	АТ, а) а ± g						ATi + АТе 2
б) а-Ь АТ,	б) а + АТ;						ATS
в) (х — АТа	в) а — ATj						АТе
б) а + АТв	в) с® - ATj						0
в) а — АТе	б) а + ATj						ATi + АТ«
б) а+ АТе	, АТ< я) Л zfc 2						АТ, 2
.	АТе а) а ±	2	в) а — АТ|						АТе 2
в) а — АТе	/ Ат« а) а * • 2						-AJU + АТе
а) а ± ATg/2	б) (X + АТ|						АТ, + -ф--
Примечания: 1, Значения Лар, Аар max> Аар mjn, Aotp определяются М Асб^ — аС( — ае. 2. Разность углов сопрягаемых конусов Лар называется угловым указывают, что формулы относятся к соответствующим схемам на рисунке.
4.1. Угловые размеры и гладкие конические соединения
139
конусов на характер их соединения (по ГОСТ 25307—82)
углов сопрягаемых конусов		Характер контакта конусов в начальном положении
Дар mm	Лар	
ATi + АТе . 2	0	Контакт возможен либо у больших оснований конусов (при ае > а?),-либо у малых оснований конусов (при а/ > ае)
—АТ0	АТ1 - АТе  2	
-АТ,	АТе ~ ATj 2	
-(ATi + АТе)	ATj 4- АТе 2	Контакт возможен только у больших оснований конусов
0	АТ; + АТ,	Контакт возможен только у малых оснований конусов
~(.~ЗГ" + А‘Ге)	АТВ ~~ 2	Контакт возможен либо у больших оснований конусов (при ае >'Сч) либо у малых оснований конусов (при	ае). Более вероятен контакт у малых оснований
-(АТ1 + ~ф-)	АТ; 2	
ATj 2	АТе 2	
_ АТв 2	ATj 2	
Формулам: А<Хд ~~	— ав; Л&р max - щах	min* &ap min ~ aj min ~ ae max* ^Ом» если она положительна, и угловым натягом» «ели она отрицательна. 3- Букам a—g		
140 Допуски и посадки типовых соединений
При задании допусков угла и формы конуса необходимо, чтобы при односторонних предельных отклонениях угла конуса (4-АТ или —АТ) было TFR < 0,5ATd; TpL < 0,5ATD, а при симметричных предельных отклонениях угла конуса (±АТ/2): TFR С 0,25ATD; TFL < 0,25ATd. Если допуск угла задан в угловых единицах, то в приведенных выше формулах заменяю! ATd на ATa-L-10-«.
Значения допусков формы конуса, рассчитанные по формулам, должны быть округлены до ближайшего (как правило, меньшего) числового значения допуска по ГОСТ 24643—81. При выбранной степени точности допуск TFR определяется по номинальному диаметру большого основания конуса, а допуск TFL — по номинальной длине конуса.
В табл. 4.10 приведены формулы для определения предельных и средних значений разности углов сопрягаемых конусов и данные о характере их контакта в начальном положении при различных сочетаниях расположения предельных отклонений углов. В соединениях, в которых в начальном положении необходимо обеспечить контакт у больших оснований конусов, следует назначать односторонние Предельные отклонения — для наружного конуса в плюс (4-АТе), для внутреннего конуса в минус (—ATi). В соединениях, в которых в начальном положении необходимо обеспечить контакт у малых оснований конусов, следует назначать односторонние предельные отклонения — для наружного конуса в минус (—АТе), для внутреннего конуса в плюс (4-ATi). В соединениях, в которых характер контакта в начальном положении не имеет значения и важно лишь обеспечить наименьшие различия между углами сопрягаемых конусов, для наружного и внутреннего конусов следует назначать одинаковое расположение предельных отклонений углов: либо симметричное (±АТе/2 и ±АТг/2), либо одностороннее, но с одинаковыми знаками для обоих конусов (4-АТе и 4-АТ! пли —АТе и -АТ,).
В табл. 4.11 приведены расчетные формулы для определения предельных осевых отклонений каждого из сопрягаемых конусов в зависимости от предельных отклонений диаметра конуса в основной плоскости. Предельные осевые отклонения конуса могут быть использованы для определения предельных значений базорасстоя-ний соединения, а также для контроля диаметра конуса по его осевому положению относительно конического калибра. Основные осевые отклонения наружных конусов при конусности 1 : 10 приведены в табл. 4.12. Осевые допуски конусов при конусности 1 : 10 — в табл. 4.13. Значения основных осевых отклонений и осевых допусков конусов при конусностях, отличающихся от 1 :-10, определяются исходя из их значений для конусности 1 : 10 с помощью коэффициентов пересчета, приведенных в табл. 4.14.
4.1. УгловЫе размеры и гладкие конические соединения
141
4.11. Расчетные формулы для определения предельных осевых отклонений конуса (по ГОСТ 2$307—82)
Наружный конус
Внутренний конус
Осевые отклонения 0 +
предельный конус
Осевые отклонения
конуса
tSz
Номинальный конус EIZ<
Q
Наименьший I / Наибольший предельный предельный конус	конус
Основная
, Плоскость
Осевые отклонения
Верхние esz, равные: 1 . _ —ei	Нижние eiz, равные: 1 --^-es .	Верхние ESZ, ‘ f равные: --i-EI	Нижние Elz, равные; -4-ES G
при основных отклонениях от d до g: еЕ mm ТЕё |	ez mtp		при основном °	1	отклонении Н: i	r-Tri
при основном	отклонении h* 1	0	'	при основном 1	Тг1/2	отклонении J8: 1	~Tzi/2
	 при ОСНОВНОМ I ^ze 2	отклонении js: 1 1	-- 2	при основном (квалитеты	отклонении AZ 9 и грубее):
при основном !	(квалмтеты 1 i	о		отклонении к 8 и грубее):	Тя	0
1 при основных отклонениях от до г: ех min	1	2? пил — TZ(a			
Основные осевые отклонения
ez min __ Основное отклонение диаметра	mln ”* Основное отклонение диаметра
С 	(см. табл. 4.12)	_ !	С '	.	(см. табл. 4.12)	
.Осевые	иопуски конусов
Тхе — |Те (см. табл. 4.13)	I ТЖ1 —-Е- 1Т[ (см. табл. 4.13) :		с	1
4.12. Основные осевые отклонения (ez rnla в мм) наружных конусов при конусности 1 : 10 (по ГОСТ 25307—82)
Интервал диаметров, мм	Основное отклонение поля допуска диаметра конуса															
	d j е			8	И	Js	к	ш | п		1 ,р		1 s 1	1 f 1	и |	х |	Z
	Зсе квалитеты						Квалитеты от 4-го до 7-го *	Все квалитеты								
До 3	4- 0,20	-1- 0,14 |н- 0,06 |+ 0,02			0	ez min ± ze/:?	0	— 0,02 |	|—0,04	— 0,06 1	—0,10 |	— 0,10	__	— 0,18	— 0,20 |	—0,26
Св 3 до в	4- 0,30	т 0,20	-н 0,10	4- 0,04	0		— 0,01	—0,04 |	1 — 0,08	— 0,12	— 0,15 |	— 0,19	—	— 0,23’	—0,28	—0,35
Сз. 6 дэ 10	-И 0,40	4- 0,25'	т 0,13	4- 0,05	0		— 0,01	— 0,06 |	1—0,10	— 0,15	— 0,19	— 0,23	—	— 0,28	— 0,34	,—0,42
Св. 10 до 14 * 14 > 18	0.50	4- 0,32	+ 0,16	4- 0,06	0		-0,01 •	—0,07	— 0,12	—0.18	— 0,23	—0,28	—	— 0,33 —0;33	—0.40 —0,45	—0,50 —0,50
Се. 18 до 24 » 24 у 30	Ч- 0,65	4- 0,40	-Ь 0,20	4- 0,07	0		— 0,02	— 0,08	— 0,15	— 0,22	—0,28	— 0,35	— 0,41	— 0,41 — 0.48	—0,54 —0,64	—0,73 — 0,88
Св. 30 до 40 ! »	40 > 50 ।	Ч 0,80	-Ь 0,50	Ч- 0,25	4- 0,09	0		— 0,02	—0,09	—0,17	— 0,26	-0,34	— 0,43	— 0,48 — 0,54	—0,60 — 0,70	—0,80 —0,97	— 1,12 — 1/36
Св. 50 до 65 | 65 » 80 I	4- 1,00	-н 0,60	+ о.зо	4- 0,10	0		— 0,02	-0,11	—0.20	—0,32	— 0,41 —0,43	—0,53 —0,59	— 0,66 —0,75	— 0,87 — 1,02	— 1,22 — 1,46	— 1,72 —2,10
•: Св 80 до 100 । -i юр > 120 ;	-- 1/20	-г 0,72	-1- 0,36	4- 0,12	0		—0,03	— 0,13	— 0,23	—0,37	— 0,51 — 0,54	-0,71 — 0,79	—0,91 — 1,04	— 1,24 — 1,44	— 1,78 — 2,10	—2,58 —3,10
Св. 120 до 140 . - 140 > 160 » 160 > 180	4- 1.45	-1- 0,85	4- 0.43	~г 0,14	0		— 0,03	—0,15	— 0,27	—0,43	— 0,63 —0,65 -0,68	СЧ О QO ООО о-/-/ 1 1 1	СЧ ОО 777	1 1 1 уэ у-ООО	оооо 'ФОО — СЧ СЧ CQ 1 1 1	СЛ СП СП
Сб. 180 до 200 200 * 22S » 225 > 250	1 1.70 1+ 1,00		4 0,50	4- 0,15	0		— 0,04	— 0,17	— 0,31	-0,50	1 1 1 ООО QOOOM	ш сом	ООО «эооо 777	—2,36 -2,58 —2,84	—3,50 —3.85 —4,25	—5,20 —5,75 —6,40
j Св, 250 до 280 J ь 280 » 315	4 1.90	-г U0	4- 0,56	4-0.17.	0		— 0,04	— 0,20	— 0,34	— 0,56	— 0,94 — 0,98	— 1,58 — 1,70	—2,18 —2,40	—3,15 —3,50	—4,75 —5,25	-7,10 —7,90
Св. 315 до Зъо * 355 » 400	4-2,10	4- 1.25	4- 0,62	4- 0,18	0		— 0,04	—0,21	— 0,37	— 0,62	— 1,08 — 1,14	—1,90 —2,08	—2,68 —2,94	—3,90 —4,35	— 5,90 —6,00	— 9,00 — 10,00
Св. 400 до 450 I ъ 450 » 500 |	14- 2,30	4- 1.35	4’ 0,68	4- 0,20	. 0		— 0,05	— 0,23	— 0,40	— 0,68	— 1,26 -1,32	—2,32 —2,52	— 3,30 -3,60	—4,90 —5,40	—7,40 — 8,20	-Ш.00 — 12,50
4 В квалитетах св. 7-го основные осевые отклонения во всем интервале размеров равны нулю.																
Допуски и посадки типовых соединений
4.1. Угловые размеры и гладкие конические соединения
143
4.43. Осевые допуски конусов Тге, Tz, в мм при конусности 1: 10
Интервал диаметров D, мм	Квалитет допуска Тр								
	4	5	6	7	8	9		11	12
До 3	0,03	0,04	0,06	0,10	0,14	0,25	0,40	0,60	1,0
Св. 3 до 6	0,04	0,05	0,08	0,12	0,18	0,30	0,48	0,75	1,2
»	6 » 10	0,04	0,06	0,09	0,15	0,22	0,36	0,58	0,90	1,5
»	10 » 18	0,05	0,08	0,11	0,18	0,27	0,43	0,70	1,10	1,8
»	18 > 30	0,06	0,09	0,13	0,21	0,33	0,52	0,84	1,30	2,1
»	30 » 50	0,07	0,11	0,16	0,25	0,39	0,62	1,00	1,60	2,5
»	50 » 80	0,08	0,13	0,19	0,30	0,46	0,74	1,20	1,90	3,0
»	80 » 120	0,10	0,15	0,22	0,35	0,54	0,87	1,40	2,20	3,5.
» 120 » 180	0,12	0,18	0,25	0,40	0.6Q	1,00	1,60	2,50	4,0
» 180 » 250	0,14	0,20	0,29	0,46	0,72	1,15	1,85	2,90	4,6
» 250 » 315	0,16	0,23	0,32	0,52	0,81	1,30	2,10	3,20	5,2
» 315 » 40Q	0,18	0,25	0,36	0,57	0,89	1,40	2,30	3,60	5,7
» 400 » 500	0,20	0,27	0,40	0,63	0,97	1,55	2,50	4,00	,6,3
4.14. Формулы, пересчета основных осевых отклонений и осевых допусков при конусностях, отличающихся от 1: 10
Конусность С	Формула пересчета	Конусность С	. Формула пересчета
1 : 3	0,3 А	1 : 50	54
7:24	0,34 А	1 : 100	10 4
1 : 4	0,4 А	1 : 200	20 4
1 :5	0,5 А	1 : 500	50 4
1 : 6	0,6 А	Конус Морзе 0 (1 ; 19,212) »	>	1 (1:20,047)	1,92 4
1 : 7	0,7 А		24
1 : 8	0,8 А	>	>	2 (1 : 20,020)	24
1 : 10	1 А	/ >	>	3 (1 : 19,922)	1,99 4
1 : 12	1,2 А	>	>	4-(1 : 19,254)	1,92 4
1 : 15	1,5 А	»	>	5 (1: 19,002)	1,9 4
1 : 20 1 : 30	2 А ЗА	»	>	6(1:19,180)	1,92 4
1	"			Ч”		 	 			 		-	— 				 |	Примечание. Л — числовое значение основного осевого или осевого допуска по табл. 4.12 и 4.13.			отклонения
Расчет предельных базорасстояний конического соединения
Б азорасстоянием конического соединения Zp называется осевое расстояние между базовыми плоскостями сопрягаемых наружного и внутреннего конусов; базовой плоскостью называется плоскость, перпендикулярная к оси контура и служащая для определения осевого положения основной плоскости или осевого положения данного конуса относительно сопрягаемого с ним конуса (рис. 4.7). Расположение базовых плоскостей конусов выбирают из соображений удобства контроля базорасстояния; за базовые обычно принимают поверхности корпусов, буртиков, заплечиков и т. д. Варианты, не требующие применения сложных метрологических
144
Допуски и посадки типовых соединений
средств, представлены на рис. 4.8, а—в, из которых видчр. что у отверстий следует измерять малый, а у валов — большой диаметр.
Начальное ' положение
Рис. 4.7
Конечное положение
Осевое смещение
В ГОСТ 25548—-82 и ГОСТ 25307—82 используется следующая терминология: Ze, Zt — базорасстоянйя соответственно наружного
а) базовые плоскости
б) I _________________&
и внутреннего конусов; Zpe, Zps max. Zps mtn ~ баЗОраССТОЯНИЯ соединения: соответственно начальное, наибольшее начальное, наименьшее начальное; Zpf, ZpJ max, Zpj mm — соответственно заданное осевое расстояние между базовыми плоскостями сопрягаемых конусов, наибольшее конечное, наименьшее конечное базорасстоянйя соединения; Тра — допуск началь-
6)
Dl-njO
Рис. 4.8
ного базорасстоянйя; Еа — осевое смещение между конечными начальным положениями. Приведенные термины поясняются
на рис. 4.7, 4.8 и в табл. 4.15—4.17.
4.15. Формулы для расчета предельных начальных базорасстояний конического соединения
Расположение базовых плоскостей
у больших оснований конусов
Базовая плоскость \ Основная I JnnOCKOCrr
Ж
у малых оснований конусов
Исходные параметры для расчета

		
		

базовая плоскость
Формулы для расчета
^se ~
		Zps min	Zps max	|	Zps min	Zps max
Предельные	отклонения диаметров конусов		Zps +	- ES)	Zps + "4 (eS ” E0	Zps + 4-(EI - es)	Zps + 4“ <ES - ei)
Предельные осевые отклонения конусов	j		| Zps4- EIZ -esz	Zps + ESZ ~ eiZ	Zps “b eiZ “ ESZ	Zps + esZ — EIZ
Сочетание расположения полей допусков диаметров сопрягаемых конусов	H/h	Zps ~ (^Ze ^Zi)	Zps	Zps	Zps + (TZe + TZi)
	Js/^s	|ZpS+ 4- (TZe + TZi)	Zps + 4" (TZe + TZi)	Zps - ~r (TZe + TZi)	Zps + -4 (TZe + TZi)
	N/k ♦	|	Zps	Zps + (TZe + TZi)	Zps ” (TZe + TZi)	Zps
Примечание. Zps - Ze — Z. при условии, что в основных плоскостях с базорасстояниямн Ze и Zj номинальные диамегры наружного и внутреннего конусов одинаковы
4.1. Угловые размеры и гладкие конические соединения
* Для 9-(2 го квалятетов
сл
146 Допуски и посадки типовых соединений
4.16. Формулы для расчета изменения базорасстоянйя соединения AZpa в зависимости от отклонений углов сопрягаемых конусов
Расположение сечения, в котором задан допуск диа-метра T'Dg	Расположение предельных отклонений угла конуса		AZpa
	наружного	' внутреннего	
В плоскости большого основания конуса (Le = 0)	а 4- АТв	а —• ATj	0
	АТ« а *	2	АТ, а ± g	"”’2£г~ (АТав4-АТа|) Lp-10 ~3
	а — АТ,	а — ATj	q ATaeLp- 10 “3
	ос + ATg	а 4- АТ,	"gr AT,xjLp-10 “s
	ос ATg	АТ, <х±	2	2g» ATajLp-10
	. АТ, а± 2	а — ATj	2C АТаеЦг 10
В плоскости малого основания конуса (Lg ~ Lp)	а — АТе	а 4* ATj	0
	и + _ат, а ±	2	ATj а± 2 -	"2c~ (ATae-f-ATa,) Lp- 10~s
	ос — ATg	а — AT j	4" ATa,Lp-10"»
	ос -J- ATg	а 4- ATj	-5- ATaeLp-10
	а — АТ,	АТ, « ± ~~ 2—	ATa,Lp-10
	' АТв а± 2	а 4- ATj	2C	10
Примечание. Значения АТае и ATaj — в мкрад, 1.р — в мм, AZpa — в мкм.
4.1. Угловые размеры и гладкие конические соединения
147
4.17. Формулы для расчета предельных конечных базорасстояний конического соединения
Исходные данные	Расположение базовых плоскостей			
	у больших оснований конусов		| у малых оснований конусов	
	Формулы для расчета			
	Zpf min	|	| . Zpf max	(	|	^pf rain	1	zpf max
Осевое смещение зазора Eas	Z ps mln + + EaSmin	Zps max ~F + EaSmax	Zps mln EaSmax	Zps max E aS mln
Осевое смещение натяга Еаы	Zps min EaN max	Zps max E<zN mln	Z pg min + 4” EaN max	Zps max + + EaN mm
Примечание. Значения Zps mjn и Zps tnax рассчитываются по форму® лам» приведенным в табл. 4.15,
По ГОСТ 25307—82 рассчитывают предельные начальные и конечные базорасстояния конического соединения в зависимости от предельных отклонений диаметров и углов сопрягаемых конусов, при этом учитывают способ фиксации их осевого положения.
Расчет предельных начальных базорасстояний производят для посадок с фиксацией по заданному осевому смещению сопрягаемых конусов от их начального положения или по заданному усилию запрессовки.
Для посадок с фиксацией по конструктивным элементам иди по заданному осевому расстоянию между базовыми плоскостями сопрягаемых конусов начальные базорасстояния рассчитывают (при необходимости) только для посадок с натягом. При назначении допуска TD влияние отклонений диаметра и угла сопрягаемых конусов на предельные базорасстояния соединения оценивается совместно, а расчет производится по отклонениям предельных конусов (см. табл. 4.15). Для отдельных сочетаний расположения полей допусков сопрягаемых конусов возможен упрощенный расчет начальных базорасстояний по осевым допускам При допусках TDS влияние отклонений диаметра и угла сопрягаемых конусов на предельные базорасстояния соединения оценивается раздельно, но также с помощью формул, приведенных в табл. 4.15.
.Из-за отклонении углов сопрягаемых конусов базорасстояние соединения AZ-pa изменяется; оно может быть определено следующим образом:
AZpa — Nа(1/С),
148
Допуски и посадки типовых соединений
где Na принимается равной большему из двух значений NaCl или Nad. рассчитываемых по следующим формулам (рис, 4.9):
NaD =	- EIa) Le JO”3;
Nad - (EStx eia) (Lp - Ls) 10Л
Значения AZ,_xX для частных случаев расположения заданного сечения и расположения предельных отклонений углов сопрягаемых конусов приведены в табл. 4.16. При расположении базовых
плоскостей у больших оснований конусов предельные начальные базорасстояния соединения с учетом влияния отклонений углов определяют по формулам:
Zps min (a) ~ZpS min(CM. Табл. 4.15):
max (a) ~ ^ps may
{см. табл. 4.15) 4- AZpa
(см. табл. 4.16):
если базовые плоскости расположены у малых оснований конусов, то
Zps max (a) “ ZpS min —• AZpaJ Z^s max (a) ~ %ps max*
Расчет предельных конечных , . базорасстояний Zpf inh) -== Zpt max == 0 производят для посадок с фиксацией по конструктивным элементам, если в качестве базовых плоскостей концов принймаются плоскости конструктивных элементов, совмещаемые при фиксации.
Для посадок с фиксацией ио заданному осевому расстоянию между базовыми плоскостями сопрягаемых конусов предельные конечные базорасстояния соединения задаются условиями сборки. Для посадок с фиксацией по заданному смещению сопрягаемых конусов от их начального положения предельные конечные базорасстояния соединения определяются по формулам, приведенным в табл. 4.17. Для посадок с фиксацией по заданному усилию запрессовки, приложенному в начальном положении, определение предельных конечных базорасстояний соединения возможно по приведенной выше методике, если известны (на основе расчета или экспериментальных данных) наибольшее и наименьшее осевые смещения (деформации) сопрягаемых конусов при наибольшем и наименьшем заданном усилии запрессовки
Если влиянием деформаций под действием заданных усилий можно пренебречь, то предельные конечные базорасстояния принимаются равными предельным начальным базорасстояниям
4.1. Угловые размеры и гладкие конические соединения
149
В представленных на рис. 4.8, а и б вариантах в соединении образуется пятизвенная размерная цепь.
При введении соотношения, связывающего допуск базорасстояния конуса Тр8 с допусками других параметров конусов, необходимо учитывать знак отклонения действительных углов внутреннего ав и наружного а0 конусов (здесь в отличие от ГОСТ 25307—82 индексом «в» обозначен вал, индексом «о» — отверстие).
Рассмотрим случай, когда ав > а0 (рис. 4.8, а). Базорасстоя-ние Zp8 можно представить в следующем виде:
Размер Dx выражаем через размеры, контролируемые предельными калибрами:
D1 = D8 + L1.2tg(a0/2).
(4.46)
Подставив формулу (4.46) в (4.4a), получим pe 2tg(as/2) bltg(aB/2)-	,
Пользуясь методами теории погрешностей, из выражения (4 Ав) находим зависимости для верхнего и нижнего отклонений, а также для допуска базорасстояния:
Z„smax = е^}+(Е)^г -	----£1*0 -	(4.5а)
рзшах 2 tg (а/2) sin a в sina ° г	'
Zps mm =	“a	-AS,; (4.56)
р®2 tg (а/2)	sin а	в sin а о	'
Тра =	+ АТъ +4^-ЛТа 4-Тл. (4.5е)
рз 2 tg (а/2)	1 sm а в ' sin as о 1	4
Для конусностей 1 : 50 < С < I ’ 6 sin а 2tg (а/2) == С, тогда:
^ps max	^2	2L\EIaQ)	Л/(4.5a)
2ps mm = 4- (<4 - ESDi - 2ZpseSaB - 2UESao) - AS4; (4.56)
Tp, = -gr (A1X + A1\ + 22гвЛ7’ав -4- 2LtAT%) + 7\. (4.5e)
В формулах (4,5a)—(4.5e) применены следующие обозначения: d3, ATdr esdj. —соответственно номинальное значение размера большего диаметра наружного конуса (вала), его допуск, верхнее и нижнее отклонения; [)2, ATd,, ESd,, EIdm — соответственно номинальное значение размера меньшего диаметра внутреннего конуса (отверстия), его допуск, верхнее и нижнее отклонения; а , АТа ♦ esa , eia -- соответственно номинальное значение угла конуса вала, его допуск, верхнее и нижнее отклонения; ао, AT*,, ESa<>, Е1Ло соответственно номинальное значение
150 Допуски и посадки типовых соединений
угла конуса отверстия, его допуск, верхнее и нижнее отклонение; Li, TL1, ASL1, Д1и — соответственно номинальное значение размера длины внутреннего конуса, его допуск, верхнее и нижнее отклонение; Lx, Tl, ASl,, AIl,— соответственно номинальное зна чение размера длины наружного конуса, его допуск, верхнее и нижнее отклонение; С— конусность. Все угловые величины в формулах (4.5а)—(4.5е) выражены в радианах.
В случае, когда а0 > ав (рис. 4.8, б), по аналогии с. предыдущим получим:
Zps max = 4- (еь - Eln - 2ZpiEI„ - 2Ь*1Л\ - А/, • (4.6а)
%рв mln ~ “o'	2Zp3ESa.n	(4.66)
TPa = 4- (A1X + AT^ + 2ZP.A7\ + 2Е2АТав) + 7\. (4.6в)
Формулами (4.5) и (4.6) пользуются при конструировании, задавая допуск на одни размеры соединения в соответствии с конструктивными требованиями и технологическими возможностями и рассчитывая другие.
Если при «о <-ав окажутся известными Dj и di или при а0 > > ав будут известны D2 и d2, то размерная цепь может быть упрощена и суммарный допуск базорасстоянйя будет функцией допусков только трех размеров: заданных диаметров и большего угла.
Пример. Дано коническое соединение (рис. 4.8, в) с параметрами: конусность С — 1 г20 = 0,05 и соответственно угол конуса а — 2° 5Г 5Г; базо-расстояние Zp8 == 1 мм; колебание размера L - 40 мм допускается в пределах 40—42 мм (Tl — 2 мм); по экономико-технологическим причинам размеры I — 14 мм и = 2b мм должны выполняться по 10-му квалитет/ (Tz -— 0,035 мм, Tli = 0,045 мм). Определить допуск размеров АТсЦ (dk = 20 мм); ATd8 (Da ~ = 18,7 мм) и АТа.
Решение. Из уравнения размерной цепи, где L — замыкающее звено (рис. 4.8), Ti. = Tbi + TpS + Tf, Подставляя известные значения, найдем Тр8 = 2 — (0,035 4’ 0,045)	1,920 мм. Перепишем уравнение (4.5е) следующим
образом: ATdj + 4Td»+ 2ZpsA+ LtATaQ ~ (Тря — Tl8) С. Подставив известные числовые значения, преобразуем предыдущее уравнение ATd, + ATd7 + 4. 2АТав + 50АГао = 0,09375 мм.
Распределение 0.09375 мм между слагаемыми левой части уравнения выбирается в зависимости, от технологических возможностей конкретного завода.
Примем*следующее*распределение: из соображений рациональной технологии ATdt = 0,021 мм (9-я степень точности) и ATd, -- 0,033 мм (10-я степень точ-Л»	0,09375 - 0,021 —0,033
ностй); АТа = А Та тогда АТа0 = А Та =-• -------------~
о	в»	в	Oz
— 0,00076 рад ж 2f 39,6*, что при Lt — 25 мм примерно соответствует 8-й степени точности по табл. 4.5.
Методы и схемы контроля углов и конусов
Существует.много различных по точности, инструментальному оформлению й простоте методов измерения параметров конусов. Наиболее распространенными являются: 1) методы контроля с
4.1, Угловые-ра&мерыи гладкие конические соединения
151
помощью угловых мер — прямое измерение углов калибрами (пробками, втулками, угловыми плитками и многогранными мерными призмами), контроль по отклонению базорасстояния калибров, припасовка по краске, оценка размера световой щели, конт;
роль специальными механическими и пневматическими приборами;
2) косвенные методы измерения угловых величин путём пересчета результатов линейных измерений, измерения на универсальном микроскопе координатным методом, с помощью синусных и тан-генсных линеек, способами, использующими измерение щупами, шариками, роликами-, калибровочными кольцами и т. д.;
3) наиболее точные гониометрические методы измерения угла-оптическими приборами (гониометрами, оптическими делитель
152 Допуски и посадки типовых соединений
ными головками и оптическими квадрантами). Промышленность выпускает наборы угловых призматических мер — плитки четырех классов точности (00; 0; 1; 2), универсальные (конусные и транспортирные) угломеры. Пределы погрешности измерения угловых размеров: грубых 5—30', точных 1—5', особо точных Г—30".
На рис. 4.10, а—е показаны схемы некоторых методов измерения углов: на рис. 4.10, а — измерение внутреннего угла призма-
4.18. Применение степеней точности (допусков) угловых размеров
Степень точности (по табл. 4.5)	Метод достижения .степени точности	Примеры применения
5	Тонкое шлифование с последующей доводкой	Наружные конусы высшей точности, предназначенные для соединений, требующих герметичности; конусные калибры-пробки
6	То же	Внутренние конусы высшей точности, конусные калибры-втулки
7	Шлифование, развертыва-	Дета л и высок ой точ ности,
	ние и точение высокой- точности	требующие хорошего центрирования; центрирующие концы валов (осей) под зубчатые колеса и отверстия в зубчатых колесах высоких степеней точности; конусы инструментов; конусные калибры и т. п.
10: 1); 12	Точение на токарных и револьверных станках, а также на автоматах высокой точности Шлифование, развертывание, слесарная обработка, фрезерование высокой точности, литье и прессование пластмасс высокой точности'	Детали нормальной точности: конусы фрикционных деталей с последующей притиркой втулки и центрирующие концы осей, центры и центровые гнезда, направляющие планки, угловые пазы в повоаках дисковых стопоров, в каретках и т. и.
13; 14; 15	Обработка на станках обычной точности: чистовое	Детали пониженной точности; части деталей, передаю-
1	фрезерование, строгание, то-‘	щие движение, стопорящие
1	чение, зенкование, шлифование, вырубание на штампах	ит. п. Угловые пазы в звездочках, выступы в кулачковых шайбах и поводках, стопорные
	и т. п. Литье и прессование	
1	пластмасс нормальной точ-	втулки к поводкам, конические
i	ности	углубления под головки винтов и т. и.
;	16; 17	Грубая обработка на стан-	Размеры, к точности кото-
I	ках всех видов, литье, прес-	рых не предъявляется высоких
1 1 __ 		сование пластмасс	требований (размеры с непро-ставленными допусками)
Примечание. Распространенные методы измерения не обеспечивают I --4 ю, а для внутренних конусов и 5-ю степень точности.
4.2. Резьбовые соединения. Общие сведения
153
тического элемента восьмигранной мерной призмой; на рис. 4.10, б, в— измерение угла с помощью образцовой угловой меры методом оценки размера световой щели (просвета) набором щупов; на рис. 4.10, г — измерение угла конуса оптическим угломером прямым методом; на рис. 4.10, д—3— схема контроля параметров конуса конусным калибром по базорасстоянию ]д —
конус - изготовлен верно; е — конусность неправильная (большой диаметр не выдержан); яс — конусность неправильная (малый диаметр не выдержан), з — конусность правильная (оба ! диаметра не выдержаны)].
Примеры применения степеней точности (допусков) на угловые размеры и конусы, а также возможные методы их достижения представлены в табл. 4.18.
4.19. Рекомендуемые значения параметров шероховатости рабочих поверхностей конических соединений (по ГОСТ 2789-73*, ИСО Р468)
Тип соединения	Ra, мкм
Герметичное Центрирующее Прочие •	0,32; 0,16 1,25; 0,63 2,5; 20 (Я2)
В табл. 4.19 приведены рекомендуемые параметры шероховатости поверхностей конических соединений различного назначения (по данным приборостроения).
4.2. РЕЗЬБОВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
ОПРЕДЕЛЕНИЯ 1
Резьбовые соединения широко используются в конструкциях машин, аппаратов, приборов, инструментов и приспособлений различных отраслей промышленности. Резьбовая поверхность образуется при винтовом перемещении плоского контура определенной формы по цилиндрической или конической поверхности (соответственно цилиндрические или конические резьбы). Резьба может быть получена на наружной (наружная резьба — болт, шпилька, винт и т. д.) и внутренней (внутренняя резьба — гайка, гнездо, муфта и т. д.) поверхностях деталей. Все резьбы можно классифицировать по назначению, профилю витков (виду контура осевого сечения), числу заходов, направлению вращения контура осевого сечения и единице измерения линейных размеров 2.
По назначению резьбы разделяют на общие и специальные. К резьбам общего назначения относятся резьбы, предназначенные для применения в любых отраслях промышленности, например, резьбы крепежные для скрепления деталей и регулировочных устройств; резьбы для преобразования движений в различных вин-
1 Основные определения, относящиеся к резьбам, см. ГОСТ 11708— 82.
9 Приводится одна из возможных кратких классификаций резьб.
154	Допуски и посадки типовых соединений
товых механизмах; трубные и арматурные резьбы для плотного (герметичного) соединения изделий (труб, арматуры и т. д.). Резьбами специального назначения называют такие, которые применяют только в определенных изделиях некоторых отраслей промышленности (например, резьба для цоколей и патронов электрических ламп, резьба для противогаза, окулярная резьба для оптических приборов и т. д.).
По профилю витков (виду контура осевого сечения) резьбы подразделяют на треугольные, трапецеидальные, упорные (пилообразные), прямоугольные, круглые, По числу заходов — на одно-заходные й мно’гозаходные (двухзаходные, трехзаходпые и т. ц.). В зависимости от направления вращения контура осевого Сечения — на правые и левые резьбы. По принятой единице измерения линейных размеров — на метрические и дюймовые.
ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ РЕЗЬБЫ
Номинальные размеры рассматриваемых параметров резьбы являются одинаковыми для болта (шпильки, винта и т. д.) и гайки (резьбового гнезда).
Наружный диаметр резьбы d (D)1 (рис. 4.11, а—в) — диаметр воображаемого цилиндра, касательного к вершинам наружной резьбы или впадинам внутренней резьбы. Наружный диаметр для большинства резьб принимается за номинальный диаметр резьбы.
Внутренний диаметр резьбы d, (/\) (рис. 4.11) — диаметр воображаемого цилиндра, вписанного касательно к вершинам внутренней резьбы или впадинам наружной резьбы. Внутренний диаметр резьбы определяет опасное сечение болта (шпильки, винта и т. д.).
Средний диаметр резьбы (£>2) (рис. 4.11) — диаметр воображаемого соосного с резьбой цилиндра, образующая которого пересекает профиль витков в точках, где ширина канавки равна половине номинального шага Р для однозаходной резьбы и для много-заходной резьбы — половине номинального хода t, разделенной на число заходов. При отсутствии погрешностей шага и половины угла профиля образующая цилиндра пересекает профиль витков таким образом, что ширина канавки равна ширине выступа. Средний диаметр резьбы оказывает определяющее влияние на свинчиваемость резьбовых изделий.
Шаг резьбы Р (рис. 4.11, а) — расстояние между соседними одноименными боковыми сторонами профиля, измеренное в направлении, параллельном оси резьбы. Для многозаходных резьб
1 Здесь и в дальнейшем диаметры, относящиеся к наружным резьбам (болт, шпилька и т. д.), обозначают d, da, сЦ; диаметры, относящиеся к внутренним резьбам (гайка, гнездо и т. д.), — D, Dit Dj,
4.2. Резьбовые соединения Общие сведения
155
различают понятия ход и шаг. Ход резьбы определяет относительное осевое смещение гайки (болта) за один полный оборот и равен произведению шага на число заходов (при отсутствии погрешностей шага и других параметров). У однозаходной резьбы ход равен шагу.
Угол профиля а (рис. 4.11, о) — угол между боковыми сторонами профиля в осевой плоскости. При измерении резьб с симмет
Рис. 4.11
ричным профилем контролируют половины углов профиля а/2, что позволяет определить значение а и перекос резьбы из-за неточной установки инструмента или детали. Для резьб с несимметричным профилем углы наклона профиля (₽, у) Й -р у = а и (j у =0= а/2 (рис. 4.11, в).
Угол подъема ф (рис. 4.11, а) —- угол между касательной к винтовой поверхности в точке, лежащей на среднем диаметре резьбы, и плоскостью, перпендикулярной оси резьбы. Для однозаход-яой резьбы
Для многозаходной резьбы
tg^	со)
156 Допуски и посадки типовых соединений
От угла V зависит самоторможение в резьбе, которое обеспечивается [1, 5] при отсутствии трения на торцевых плоскостях, если
4><arctg fn,	(4.9)
где fn — приведенный коэффициент трения в резьбе.
Приведенный коэффициент трения для резьбы с симметричным профилем равен
где f — коэффициент трения при плоских трущихся поверхностях.
Эффективность самоторможения оценивается значением КПД винтовой пары
« = ______18$_____	/411)
” tg (гр + arctg fn) •	\ • )
Резьбы с меньшим значением т] более надежны против самоот-винчивания.
Длиной свинчивания (высотой гайки) t называется длина соприкосновения винтовых поверхностей наружной и внутренней резьб в осевом сечении.
Кроме перечисленных параметров резьбы, различают высоту исходного профиля Н, рабочую высоту профиля и высоту профиля Я2, измеряемые в направлении, перпендикулярном к оси резьбы. Параметры Н, Hlt Нг (рис. 4.11) выражаются при известных углах наклона профиля (или а) в долях шага резьбы Р (например, для метрической резьбы Н = 0,866025Р;	= 0.541266Р).
ДОПУСКИ И ПОСАДКИ
Для обеспечения требований взаимозаменяемости свинчиваемых изделий [9] устанавливают предельные контуры резьбы болта и гайки. На рис. 4.12 толстой линией показан номинальный контур метрической резьбы (посадка с нулевым гарантированным зазором), являющийся наибольшим предельным контуром резьбы болта и наименьшим предельным контуром резьбы гайки. От номинального контура в направлении, перпендикулярном к оси резьбы, отсчитывают отклонения диаметров и располагают поля допусков, определяющие наименьший, предельный контур болта и наибольший — гайки (см. рис. 4.12).
Свинчиваемость резьбовых деталей и требуемое качество соединения обеспечиваются, если действительные контуры болта и гайки не будут выходить за соответствующие предельные контуры на всей длине свинчивания.
Посадки резьбовых соединений (для резьб общего назначения и большинства специальных резьб) определяются в основном характером соединений по боковым сторонам профиля. Расположение
4.2. Резьбовые соединения. Общие сведения
157
полей допусков наружного и внутреннего диаметров исключает возможность получения натяга по вершинам и впадинам резьбы. Взаимное положение контактирующих боковых сторон профиля зависит от действительных значений или отклонений средних диаметров, шагов резьбы и углов наклона профиля.
Свинчивание резьбовых деталей, имеющих прогрессивные (зависящие от числа витков) и местные отклонения шага (ДРП)
d(D)
d? (^2/
Я г max
dztnin
Наименьший предельный контур оолта
Номинальный контур резьбы
Наибольший предель ~ х ный контур гайки Н
Рис. 4.12
bd


и отклонения угла профиля, (Аа/2), возможно, если положительная разность средних диаметров гайки и болта, полученная за счет уменьшения у болта или увеличения О2 гайки, достаточна для компенсации таких отклонений.
Требуемое изменение значения d2 или D2, необходимое для компенсации погрешностей шага, называется диаметральной компенсацией погрешностей шага резьбы (рис. 4.13)
Ь'-тЛтБГ	«.'2>
при у — р — а/2 (для резьб с симметричным профилем)
fP - \Рп ctg а/2.	(4.13)
Требуемое изменение среднего диаметра (уменьшение rf2 у болта или увеличение £), у гайки), необходимое для компенсации погрешностей половины' угла профиля До/2, называется диаметральной
158
Допуски и посадки типовых соединений
конденсацией погрешностей половины угла профиля резьбы рис. 4.14) fa (Да/2 в узловых минутах)
.	0,582^ .	—	/л i л\
Для резьб с несимметричным профилем (Y =/= Р =0= а/2)
Ряс. 4.13
Рис. 4.14
Значения fP и /а для наиболее употребительных резьб приведены в табл. 4.20.
4.20. Диаметральные компенсации погрешностей шага fp и половины угла профиля fa [8]
Резьба	У гол	' профиля а, ° |	Рабочая высота | профиля мм	fp, мкм	мкм
Метрическая Дюймовая Трубная Трапецеидальная . Упорная	60 55 55 30 £= 30°	А, 2	А. A, A, A. ip mboiQio о О o' О о й й Й	1,732ДРП 1,921ДРП 1,921ДРП 3,732ДРП 3,175ДРП	. 0,36РДа/2 . «0,35? Да/2 »0.35? Да/2 0,582РДа/2 0.46РХ X (0,75Ду+ДР)
Примечания: 1. Р в мм; ДРП в мкм; Да/2 в угловых мин. 2 Да/2 — | А«/2 [прав + | ^а/2 |лев
ПРИВЕДЕННЫЙ СРЕДНИЙ ДИАМЕТР
Значение среднего диаметра, увеличенное для наружной резьбы (или уменьшенное для внутренней резьбы) на суммарную диаметральную компенсацию отклонений шага и половины угла профиля, называется приведенным средним диаметром резьбы.
4.2. Резьбовые соединения. Общие сведения
159
Для наружной резьбы приведенный средний диаметр
^р = ^зд + /р-|-/а.	(4.16)
где — измеренный средний диаметр болта.
Для внутренней резьбы
Ощ> — Ощ fp fa, '	(4.17)
где D.w — измеренный средний диаметр гайки.
Задаваемый в стандартах суммарный (полный) допуск на средний диаметр болта Та, и гайки TD? (см. рис. 4.12) включает допуск на собственно средний диаметр Td2 и ТЬ2, а также значения компенсаций fP и fa
Т*г (TDJ = П2 (ТЬ8) + /р ч- /а.	(4.18)
Тогда
П8(ГЬ2) = 7'<<И7,О2)-(/р + /а). .	(4.19)
Допуск Та2 (Т&2) представляет собой ту часть суммарного допуска ТЙ2 (ТО2), которая может быть использована как собственно допуск по среднему диаметру при наличии погрешностей шага и углов профиля.
При раздельной проверке шага, половины угла профиля и среднего диаметра приведенный средний диаметр должен быть не больше номинального у болта и не меньше номинального у гайки (см. рис. 4.12), и измеренный .средний диаметр должен быть (см. рис. 4.12) для болта
^2д 4^ ^2min>	(4,20)
для гайки
^2д -С ^2 max-	(4-21)
При контроле резьбовых изделий предельными калибрами [7] нет необходимости в поэлементной проверке, так как эти элементы (Т'2> fp, fa) косвенно контролируются проходными и непроходными калибрами.
СТАНДАРТНЫЕ РЕЗЬБЫ
ОБЩЕГО' И СПЕЦИАЛЬНОГО НАЗНАЧЕНИЯ
В табл. 4.21 приведены наименования стандартных резьб, имеющих наиболее широкое распространение в. машино- и приборостроении', указаны применяющиеся степени точности, а также даны примеры обозначения резьб на чертежах. Ниже рассматриваются резьбы общего назначения и некоторые специальные в соответствии с табл. 4.21. Требования к шероховатости рабочих поверхностей резьб указаны в табл. 2.68 (см. ч. 1).
160
Допуски и посадки типовых соединений
4.21. Основные параметры и примеры обозначения
Резьба			Размеры		
			Номер стандарта	Интервалы	
				номинальных диаметров, мм	шагов Р, мм
Цилин-дриче-ская метри-ческая	Метрическая для диаметров 0,2—0,9 мм		ГОСТ 9150-81 ГОСТ 8724-81 ГОСТ 24705—81	Для скреп 0,25-0,9	Резьба общего ления деталей и 0,075-0,225
	Метрическая для диаметров 1—600 мм	С крупным шагом		1-68	0,25-6
		С метким шагом		1-600	0,2-6
	Метрическая с натягами		ГОСТ 4608-81 ГОСТ 9150—81	5-45	0,8-3
	Метрическая с переходными посадками		ГОСТ 24834-81 ГОСТ 9150-81	5-45	0,8—4,5
	Круглая		ГОСТ 3293-81	8-200	2,540-6,35
	Трапецеидальная одноза-ходная		ГОСТ 9484-81; ГОСТ 24737-81; ГОСТ 24738-81	Для преобр 8-640	газования движе 1,5-48
	Трапецеидальная многоза-ходная		ГОСТ 9484—81; ГОСТ 24739-81	10-320	2—48, число заходов 2—8
	Упорная		ГОСТ 10177-82	• 10-640	2-48
Дюймовая	Трубная цилиндрическая		Для: ГОСТ 6357-81 ,	плотного (ге 1/16"—6"	рметичного) со 28—11 ниток на 1"
4.2. Резьбовые соединения. Общие сведения
161
на чертежах стандартных резьб
	Допуски			Примеры обозначения на чертежах
Профиль и угол профиля	Номер стандарта	Поля допусков резьб		
		болтов (винтов, шпилек и т. д.)	гаек (гнезд, муфт и т. д.)	
назначения регулировочных устройств				
	ГОСТ 9000-81	5h3; 5h5	4Н5; 4Н6; 3G5; 3G6	Л/0,5—4Н5; Л/0,5—5h5; М0;5 - 4Н5/5И5*
Треугольный, а-60е	ГОСТ 16093-81	17 полей допусков . (см. табл. 4.28)	13 полей допусков (см. табл. 4.28)	M2Q - 6Н;М20 -6g; М 20 - 7g6g - 40 Л/20 - 6H/6g ♦
				M2Q х 2- 6Н; М20 х 2 - 6g; 3/20x2 -5Н6Н -40 М 20 х 2 - 6H/6g ♦
	ГОСТ 4608-81	2г, Зр (2); Зп (3)	2H5D; 2Н5С; 2H5D (2); 2ЩС (2); 2H4D(3); 2Н4С (3)	3/16 - 2Н5С (2); 3/16 - Зр (2); 3/16 - 2Н5С (2)/Зр (2)*
	ГОСТ 24834-81	2m; 4jk; 4у, 4jh	ЗН6Н; ЗН6Н; 5Н6Н	3/12 - 4Н6Н; ЛГ12 - 4J; 3/12 - 4H6H/4J ♦
Закругленный, а « 30°	ГОСТ 3962-83	6h4h, 7e6e 7h6h, 8e7e 8h7h	5НЗН, 6Н5Н 7Н6Н, 8Н7Н	JW12 - 7Н6Н/7е6е
ний в винтовых Трапецеи-Дальний, а «30е •		механизмах ГОСТ 9562-81	6g; 6e; 7g; 7e; 8c; 8e; 9c	6Н; 7Н; 8Н; 9Н	7к32хб—7е; 7k 32x6— 7Н; Тг 32 х 6 -7Н/7е ♦
	ГОСТ 24739—81	7g; 7e; 8c; 8e; 9c; 10c	7Н; 8Н; 9Н	7k 20 х4(Р2) —8Н; 7k 20 х4(/2) —8е; 7k 20 х 4(Л) —8Н/8е *
Пилообразный, 3-30°; 		Y = 3°	ГОСТ 25096-82	7h; 8h; 9h	7AZ; 8AZ; 9AZ	5* 80 х 10 —7h; 5* 80 х 10 —7AZ; 5*80 х 10 —7AZ/7h ♦
еДИнения труб, а] ^Угольный, а = 55©	>матурыит. д. ГОСТ 6357-81	Классов точности A\ В		G2-A; G2-A/A*
162
Допуски и посадки типовых соединений
Резьба		Размеры		
		Номер стандарта	Интервалы	
			номинальных диаметров, мм	шагов Р, мм
Коническая метрическая	Метрическая коническая	ГОСТ 25229-82	6-60	1-2
Дюймо-вая	Трубная коническая	ГОСТ 6211-81	1/16"-6"	28—11 ниток на 1"
	Коническая дюймовая с углом профиля 60°	у	ГОСТ 6111-52*	1/16"—2"	27— 11У2 ниток на 1"
Цилиндрическая	Метрическая для приборостроения	ГОСТ 9150-81; ГОСТ 16967-81; . ГОСТ 24706-81;	3,5-400	Резьбы специаль 0,25-2
	Упорная усиленная 45°	ГОСТ 13535—87	800-2000	5-40
	Окулярная для оптических приборов	ГОСТ 5359-77 *	5-80	1,2—2; число ходов Г—25
	Круглая для санитарно-технической арматуры	ГОСТ 13536-68	12	2,54
	Круглая, для цоколей и патронов электрических ламп	ГОСТ 6042-83	5-40	2-6,35
	Для обсадных и колонковых труб геологоразведочного бурения	ГОСТ 6238-77 *	21,5-141	4
	Для объектов микроскопов	ГОСТ 3469-91	4/5	36 ниток на 1"
4.2. Резьбовые соединения. Общие сведения
163
Продолжение табл. 4.21
		Допуски			Примеры обозначения на чертежах
Профиль и угол Профиля	Номер стандарта	Поля допусков резьб		
		болтов (винтов, шпилек и т. д)	гаек (гнезд, муфт и т. д)	
Треугольный, а«60°	ГОСТ 25229-82	Одна степень точности		М120 х 1,5
Треугольный, а «55°	ГОСТ 6211-81	Одной степени точности		Яс2;Я2;^-2«
Треугольный, а ” 60°	ГОСТ 6111-52*			13/4" ГОСТ 6111-52*
ого назначения Треугольный, а “ 60°	ГОСТ 16093-81	17 полей допусков (см. табл. 4.28)	13 полей допусков (см, табл. 4.28)	М70 х 1 - 6Н; А/70 х 1 - 6g; А/70 х 1 - 6H/6g;
Пилообразный, р - 45° у« 3°	ГОСТ 13535—^7	Одной степени точности		|У45°80х5
Треугольный, а « 60°	ГОСТ 5359-^77 *			ОК 20 х 6 (Р1,5) ГОСТ 5359-77 *
Круглый	ГОСТ 13536-68			Кр. 12*2,54 ГОСТ 13536-68
	ГОСТ 6042-83			Резьба Е 14 ГОСТ 6042-83
Трапецеидальный, а/2 « 5®	ГОСТ 6238-77 *			—
Треугольный, а *55°	ГОСТ 3469-91			ОБ 4/5 х 1/36" ГОСТ 3469-91
164
Допуски и посадки типовых соединений
Резьба		Размеры		
		Номер стандарта	Интервалы	
			номинальных дамет-ров, мм	шагов Р, мм
Кониче-ская	Коническая вентилей и горловин баллонов для газов	ГОСТ 9909-81	19,2; 27,8; 30,3	1, 814 (14 ниток на 1"
	Замковая для труб геологоразведочного бурения	ГОСТ 7918—75*	51; 52	4,233
	Для обсадных труб и муфт к ним	ГОСТ 632-80*	114-508	8 ниток на 1"
	Для насосно-копрессорных труб и муфт к ним	ГОСТ 633-80*	33-114	8—10 ниток на 1"
Примечания: 1. Для левых резьб к условному обозначению резьбы добав Tf20 х 4 (Р2) Z#r-8H. 2. Для многозаходнЫх резьб после номинального диаметра то х 4 (Р2); JW24 х 3 (Р1).
* Для соединений резьбовых деталей с различными обозначениями полей допусков; нателе — наружной резьбы (болта, винта, шпильки). ** Обозначение резьбы с длиной
ОСНОВНЫЕ СРЕДСТВА КОНТРОЛЯ РЕЗЬБОВЫХ ИЗДЕЛИЙ .
Резьбовые изделия контролируют в основном с помощью предельных калибров (комплексный метод). В комплект для контроля цилиндрических резьб входят рабочие проходные и непроходные предельные калибры. Проходные резьбовые калибры должны свинчиваться с резьбовым изделием (см. длины свинчивания табл. 4.27); они контролируют приведенный средний и наружный (у гаек) или внутренний (у болтов) диаметры резьбы. Непроходные резьбовые калибры контролируют собственно средний диаметр.
Поэлементный контроль резьбовых изделий (дифференцированный метод) используется главным образом для точных резьб: калибров-пробок, резьбообразующего инструмента и т. д. При этом отдельно проверяют собственно средний диаметр, шаг и половину угла профиля, используя универсальные и специализи-
4.3. Резьба метрическая от 0,25 до 600мм
165
Продолжение табл. 4.21
	Допуски			Примеры обозначения на чертежах
Профиль и угол профиля	Номер стандарта	Поля допусков резьб		
		болтов (винтов, шпилек ит. д.)	гаек (гнезд, муфт ит. д.)	
Треугольный, 55°	ГОСТ 9909-81	Одной степени точности		№27,8
Треугольный, 60°	ГОСТ 7918-75 *			—
	ГОСТ 632-80*			
	ГОСТ 633-80*			
ляются буквы LH\ например,	6Н; АГ70 х \LH— 6g; Rd90LH\ MKY1 х 1,5X27;
указывается ход резьбы и затем в скобках буква Р и числовое значение шага; например,
в числителе стоит обозначение поля допуска внутренней резьбы (гайки, гнезда), в знаме-свинчивания, отличающейся от нормальной.
рованные инструменты и приборы [7, 8]. Например, средний диаметр измеряют на универсальном и инструментальном микроскопах, методом трех или двух проволочек на контактных приборах, резьбовым микрометром. Шаг резьбы и половину угла профиля измеряют на микроскопах, проекторах и т. д. Основные методы контроля конических резьб с Помощью калибров указаны в пп. 4.8—4.10.
4.3. РЕЗЬБА МЕТРИЧЕСКАЯ от 0,25 до 600 мм
НАЗНАЧЕНИЕ И РАЗМЕРЫ
Резьба метрическая для диаметров 1—600 мм разделяется на резьбу с крупным шагом диаметром 1—68 мм и резьбу с мелким шагом диаметром 1—600 мм. Резьба для диаметров 0,25—0,9 мм
166
Допуски и посадки типовых соединений
не имеет такого разделения, так как каждому диаметру соответствует только один шаг; условно эту резьбу относят к резьбе с крупным шагом. Метрическая резьба применяется главным образом в качестве крепежной для резьбовых соединений. Это объясняется тем, что по сравнению с другими метрические резьбы имеют наиболее высокий приведенный коэффициент трения f„, см. формулу (4.10). При равных наружных диаметрах (d, D), метрические резьбы с мелким шагом отличаются от резьб с крупным шагом меньшей высотой профиля. Ввиду того, что Р < и, следовательно, ц/мелк < VKpyn 1СМ' формулы (4.7) и (4.8)], то и КПД резьб с мелким шагом происходит из-за увеличения работы сил трения, поэтому по сравнению с резьбой, имеющей крупный шаг, резьбы с мелким шагом более надежны против самоотвинчи-вания. Это дает возможность рекомендовать резьбы с крупным шагом главным образом для соединения деталей, не подвергающихся переменной нагрузке, толчкам, сотрясениям и вибрациям, а резьбы с мелким шагом — для соединений, подвергающихся таким нагрузкам. Метрическая резьба с мелким шагом рекомендуется также для резьбовых соединений при малой длине свинчивания, при тонкостенных деталях, конструирования различных регулировочных устройств, а также для соединений, которые собираются при небольшом усилии (например, с помощью отвертки). В случае применения метрической резьбы с мелким шагом даже небольшого усилия часто достаточно для того, чтобы винты самопроизвольно не отвинчивались под действием внешних сил.
В табл. 4.22 и 4.23 приведены номинальные диаметры резьбы и шаги Р для диаметров 0,25—600 мм по ГОСТ 8724—81. В табл. 4.24 приведены профиль метрической резьбы и формулы для расчета номинальных значений среднего d, (D,) и-внутреннего d. (D.) диаметров по ГОСТ 9150-81, ГОСТ 24705-81, ГОСТ 24706-81.
Стандарт ГОСТ 9150—81 разработан с учетом стандарта ИСО 68 и рекомендации ИСО Р 1501. Для резьб с диаметрами менее 1 мм в отличие от ИСО Р 1501 срез по внутреннему диаметру dj (Dj) принят 0,25Н вместо 0,320744Н. Однако резьбы с приведенным в табл. 4.24 профилем (по ГОСТ 9150—81) и профилем ИСО Р 1501 полностью взаимозаменяемы, так как разница в срезах компенсирована соответствующим смещением поля допуска внутреннего диаметра.
Для принятого профиля метрической резьбы форма впадины резьбы гайки не регламентируется. Форма впадины резьбы болта также не регламентирована и может выполняться как плоскосрезанной, так и закругленной. Закругленная форма впадины, при которой значительно уменьшается концентрация напряжений, является предпочтительной. Конфигурация впадины влияет на циклическую прочность болта. Наименьшую
4.3. Резьба метрическая от 0,25 до 600 мм
167
4.22. Резьба метрическая с крупным шагом. Диаметры и шаги, мм, по ГОСТ 8724-81
Наружный диаметр резьбы d для ряда		Шаг резьбы Р	Наружный диаметр резьбы d для ряда			Шаг резьбы Р	Наружный диаметр резьбы d для ряда		Шаг резьбы Р
1	2		' 1	2	3		1	2	
0,25			0,075	1,6	1,8			0,35	12			1,75
0,3	—	0,08	2	—	—	0,4	16	14	2
—	.0,35	0„09	2,5	2,2	—	0,45	20	18; 22	2,5
0.4	0,45	0,1	3	—	—•	0,5	24	27	3
0,5	0,55	0,125	—	3,5	—	(0,6)	30	33	3,5
0,6	—	0,15	4	—	—	0,7	36	39	4
—	0,7	О’,175	—	4^5	—	(0,75)	42	45	4,5
0,8	—	0,2	5	—	—	0,8	48	52	5
—	0,9	0,225	6		7	1	56	(60)	5,5
1; 1,2	и	0,25	8	—	(9)	1,25	64	68	6
—	1,4	0,3	10	—	(11)	1,5	—	—	—
Примечания: 1. При выборе диаметров резьбы следует предпочитать 1-й ряд 2-му, а 2-й ряд — 3-му. 2. Диаметры и шаги резьб, заключенные в скобки, по возможности не применять. 3. Стандарт разработан с учетом стандарта ИСО 261 и рекомендации ИСО Р 1501.
Рис. 4.15
bonfn
циклическую прочность имеют болты с плоскосрезанной впадиной, наибольшую — с закругленной впадиной с радиусом Н/4 [15, 16]. По ГОСТ 16093—81 для резьб Диаметром 1—600 мм при неоговоренной форме впа-	Мха
дины рекомендуется, что-	н
бы последняя не выходила за линию плоского среза на расстоянии Я/8 от вершины остроугольного профиля (рис. 4.15).
При оговоренной закругленной впадине резьбы болта радиус кривизны ни в одной из точек не должен быть менее 0,1Р (рис. 4.15). Срез или закругление R по внутреннему диаметру болта на расстоянии Я/6 = 0.144Р является исходным при проектировании резьбообразующего инструмента.
При расчетах на прочность или построении профиля резьбообразующих инструментов номинальный внутренний диаметр резьбы болта по дну впадины (рис. 4.15)
da = d — 2Я, — 2 (Я/4 — Я/6) = d — 1.2269Р.	(4.22)
Pmln
168
. Допуски и, посадки типовых соединений
4.23. Резьба метрическая с мелким шагом. Диаметры и шаги, мм, по ГОСТ 8724-81
Наружный диаметр резьбы d для ряда			Шаг резьбы Р						
1	2	3							
1; 1,2	1,1; 1Л								0,2
1,6	1,8								0,2
2	2,2								0,25
2,5; 3	3,5								0,35
4; 5	4,5	(5,5)							0,5
6		7						0,75	0,5
8	-	9					1	0,75	0,5
10						1,25	1	0,75	0,5
		11					1	0,75	0,5
12	.14 *				1,5	1,25	1	0,75	0,5
		15; 17			1,5		(1)		
16					1,5		1	0.75	0,5
20	18; 22			2	1,5		1	0,75	0,5
24	27			2	1,5 1	1	1	0,75	
		25		2	1,5		(1)		
		(26)			1,5				
		(28)		2	1,5		1		
30			(3)	2	1,5		1	0,75	
		(32)		2	1,5				
	33		(3)	2	1,5		1	0,75	
4.3. Резьба метрическая от 0,25 до 600 мм
169
Продолжение табл. 4.23
Наружный диаметр резьбы d для ряда			Шаг резьбы Р						
1	2	3							
		35 *; (38)			1,5				
36	39		3	2	1,5		1,		
		40; 50	(3)	(2)	1,5				
42; 48	45; 52			(4)	3	2	1,5		1
		55; 58; 62; 65		(4)	(3)	2	1,5		
56; 64	60; 68			4	3	2	1,5		1
		70	(6)	(4)	(3)	2	1,5		
72; 80	76		6	4	3	2	1,5	1	
		75		,:(4)	(3)	2	1,5		
		(78); (82)				2			
90; 100; ПО; 125; 140	85; 95; 105; 115; 120; 130; 150	135; 145	6	‘ 4	3	2	1,5		
160; 180; 200	170; 190	155: 165; 175; 185; 195 (	6	4	3	2			
220; 250	210; 240	205; 215; 225; 230; 235; 245	6	4	3				
280	260; 300	255; 265; 270; 275; 285; 290; 295	6	4	3				
320; 360; 400	340; 380	310; 330; 350; 370; 390	6	4					
450; 500; 550; 600	420; 480; 520; 580	410; 430; 440; 460; 470; 490; 510; 530; 540; 560; 570; 590	6						
Примечания: 1. При выборе диаметров резьбы следует предпочитать 1-й ряд 2-му, а 2-Й — 3-му. 2. Диаметры и шаги резьб, заключенные в скобки, по возможности не применять,
♦ Резьбу М14 х 1,25 можно применять только для свечей зажигания, резьбу М35х1.,5 — для стопорных гаек шарикоподшипников.
170
Допуски и посадки типовых соединений
4.24. Размеры среднего и внутреннего диаметров метрических резьб, мм, по ГОСТ 9150-81, ГОСТ 24705-81, ГОСТ 24706—81
Н = 0,8660254Р; Нх == 0.5412659Р; /? = Я/6 == 0.1443376Р Утолщенной линией показан номинальный профиль, общий для болта н гайки
Шаг резьбы Р	Диаметр резьбы (болт и гайка)		Шар резьбы P	Диаметр резьбы (болт и гайка)	
	Средний диаметр dt, Dt	Внутренний диаметр dt,		. Средний диаметр dt, Da	. Внутренний диаметр dt, Di
0,075	d — 1 4- 0,951	d — 14- 0,919	0,7	d — 1 4 0,545	d — 1 4 0,242 •
0,08	d — 1 4- 0,948	d — 14- 0,913	0.75	d — 14 0,5J3	d — 14 0,188
0,09	d — 1 4- 0,942	d — 1 4- 0,903	0,8	d — 1 4 0,480	d — 14 0,134
0,1	d — 1 4- 0,935	d — I 4- 0,892	1	d — 1 4 0,350	d — 24 0,917
0,125	d ~ 1 4- 0,919	d - 1 4- 0,865	1,25	d — 14 0,188	d — 2 4 0,647
0,15	d — 14- 0,903	d — 1 4- 0,838	1.5	d — 1 4 0,026	d_— 2 4 0/376
0,175	d — 1 4- 0.886	d — 14 0,811	1,75	d — 2 4 0,863	d — 24 0,106
0,2	d - 1 4- 0,870	d — 1 4 0,783	2	d - 2 4 0,701	d — 3 4 0,835
0,225	d — 1 4- 0,854	d — 1 4 0,756	2,5	d — 2 4 0,376	d — 3 4 0/294
0,25	d — 1 4- 0,838	d — 1 4 0,729	3	d — 24 0,051	d — 44 0,752
0,3	d — 1 4- 0,805	d — 1 4 0,675	3,5	d — 3 4 0,727	d — 44 0,211
0,35	d — 1 4- 0,773	d — 1 4 0,621	*	d — 34 0,402	d — 5 4 0,670
0,4	d - 1 4- 0,740	d — 1 4 0,567	4,5	d — 3 4 0,077	d — 54 0; 129
0,45	d — 1 4 0,708	d — 1 4 0,513	5	d —. 4 4 0,752	d — 6 {- 0,587
0,5	d — 1 4- 0,675	d — 1 4 0,459	5,5	d — 4 4 0,428	d — 6 4 0,046
0,6	d — 1 4 0,610	d — 1 4 0,350 ।	6	d — 44 0,103	d — 7 4 0,505
Пример расчета: Резьба М16< шаг Р = 2 мм, d (D) — 16 мм, d2 (D^ — 14,701 мм, dt (Dt) = 13,835 мм.
4.3. Резьба метрическая от 0,25 до 600 мм
171
4.25. Размеры внутреннего диаметра болтов принимаемые при расчетах на прочность или при построении профиля резьбообразующих инструментов, мм по ГОСТ 24705-81, ГОСТ 24706-81
Шаг резьбы Р	Внутренний диаметр болта по дну впадины d3	Шаг резьбы P	Внутренний диаметр болта по дну впадины d3
0,2	d — 1 + 0,7546	1	d — 2 -|- 0,7731
0,225	d — 1 + 0,7241	1,25	d — 2-J-0,4664
0,25	d — 1 + 0,6933	1,5	d— 24-0,1596
0,3	d —q + 0,6319	1,75	d— 3 4-0,8529
0,35	d — 1 + 0,5705	2	d— 34-0,5462
0,4	d — 1 + 0,5092	2,5	d - 4 4- 0,9327
0,45	— 1 + 0,4479	3	d — 4 4- 0,3193
0,5	d — 1 + 0,386?	3,5	d— 5 4-0,7058
0,6	— 1 + 0,2639	4	d— 5-f- 0,0925
0,7	d— 1 + 0,1412	4,5	d — 6 4- 0,4789
0,75	d— 1 + 0,0798	5	d — 7 4- 0,8655
0,8	if—1 + 0,0185	5,5	d — 7 4* 0,2520
		6	d— 8-|-0,6386
Пример расчета. Резьба М16, шаг Р = 2 ммг d3 — 13,5462 мм.
. В табл. 4.25 приведены некоторые значения ds, полученные по этой формуле. Наименьший возможный внутренний диаметр резьбы болта может быть получен по формуле
4>наИМ = <* — 2Нг — 2 (Я/4 —Я/8) = сГ- 1.2990А	(4.23)
ОТКЛОНЕНИЯ И ДОПУСКИ МЕТРИЧЕСКОЙ РЕЗЬБЫ С ЗАЗОРАМИ
По ГОСТ 9000—81 для метрических резьб диаметром 0,25— 0,9 мм предусмотрены отклонения наружного d (D), среднего сЦ (D2) и внутреннего dt (Dj) диаметров, которые используют для получения посадок. В нем учтены также требования рекомендации ИСО Р 1501. Основные отклонения среднего диаметра d2 резьбы винта обозначаются h, гайки — Н.
Установлены следующие степени точности, определяющие допуски диаметров резьбы болтов и гайки, обозначаемые цифрами:
Степень точности
Диаметр болта наружный d .......... 3;	5
»	» средний d2 ............ 5
»	гайки внутренний D.......... 5;	6
»	» средний D.............. 3;	4
По ГОСТ 9000—81 установлены следующие полы допусков резьбы (табл. 4.26):
Винтов .............. 5h3;	5115
Гаек .................4Н5;	4Н6;
3G5; 3G6
172
Допуски и посадки типовых соединений
4.26.	Допуски метрических резьб диаметром 0,25—0,9 мм, с основными отклонениями h, И по ГОСТ 9000—81
		Диаметр резьбы винта				Диаметр резьбы гайки					
		средний	наружный		внутрен-	средний		внутренний Dj			
		d.	<	1	ний dt						
Номи-	Шаг	Поля допусков резьбы									
нальный	резь-										
диаметр резьбы	бы Р, мм	бЬЗ; 5Ь5	5ЬЗ	бЬб	5h3; 5h5	4Н5; 4Н6	4Н5			4Н6	
d, мм											
		Отклонения, мкм	/									
							ниж-	। верх-|		I ниж-	верх-
			нижнее		1 верхнее ”		нее		нее	нее	нее
0,25	0,075	—20	—16	—	4-9	+20	+9		426	—	—
0,3	0,08	—20	— 16	—	+ 10	+20	4-ю		-27	—	—
0,35	0,09	—22	—18	—.	4-П	+22	+и		-33	—	—
0,4	0,1	—24	—20	—	+ 12	4-24	+ 12		-38	+ 12	+50
0,45	0,1	—24	—20	—	+ 12	+24	4-12		-38	+ 12 + 15	+50
0,5	0,125	—26	—20	-32	4-15	+26	+ 15		-50		4-70
0,55	0,125	—26	—20	-32	+ 15	+26	+ 15		-50	4-15	+70
0,6	0,15	-т-28	—25	—40	4-18 +21	+28	+ 18		-64	+ 18	+ 84
0,7	0,175	—32	—25	—45		+32	+21		-74	+21	+94
0,8	0,2	—36	—30	—50	+25	+36	+25		-82	+25	+ 102
0,9	0,225	—40	—30	—50	+28	+40	+28		-89	+28	+ 109
Примечание, Нижнее отклонение наружного диаметра D гайки равно нулю, верхнее отклонение наружного диаметра гайки не нормируется.
• Верхние отклонения среднего и наружного d диаметров резьбы винта равны нулю. *• Нижнее отклонение среднего диаметра Da резьбы гайки равно нулю. Нижнее отклонение‘внутреннего диаметра винта не нормируется.
Резьба метрическая от 0,25 да 600мм
173
В обозначении полей допусков резьбы на первом месте указывают степень точности и основное отклонение среднего диаметра для гайки или наружного диаметра для винта. Допускаются следующие сочетания полей допусков гаек и винтов: 3G5/5h3; 3G6/5h3; 4H6/5h3; 4Н6/5ИЗ; 3G5/5h5; 4Н5/5И5.
Допуски метрических резьб с крупными и мелкими шагами для диаметров 1—600 мм регламентированы ГОСТ 16093—81. Этот стандарт устанавливает предельные отклонения диамет-
Рис. 4.16
ров резьбы в посадках типа скользящих и с зазорами. Стандарт учитывает требования рекомендации ИСО Р 965.
Установлены ряды основных отклонений (верхние для болтов и нижние для гаек) и их обозначения (рис. 4.16):
Для диаметров резьбы: наружной (болтов) внутренней (гаек) .
.h, g, f, е, d ,Н, G, Е1, F1
Основные отклонения Е и F установлены только для специального применения при значительных толщинах слоя защитного покрытия.
Основные отклонения, определяющие положение полей допусков относительно номинального профиля, зависят только от шага резьбы (кроме h и Н). Для резьбы с данным шагом одноименные основные отклонения для всех (наружного, среднего, внутреннего) диаметров равны (например, gd = gd2 = gdl).
Установлены также следующие степени точности, определяющие значения допусков диаметров наружной и внутренней резьбы:
Диаметр болта наружный d.................... 4;	6; 8
»	» средний ................ 3;	4; 5; 6; 7; 8; 9; 10*
» гайки внутренний .................. 4;	5; 6; 7; 8
»	» средний Z)2................. 4;	5; 6; 7; 8; 9*
Только для резьб на деталях из пластмасс.
Поля допусков диаметров резьбы образуются сочетанием степени точности (допуска) и основного отклонения. Поле допуска Диаметра резьбы обозначается цифрой, показывающей степень
174
Допуски и посадки типовых соединений
точности, и буквой, показывающей основное отклонение, например 7Н, 8g, 6g; йри этом поле допуска среднего диаметра ставится на первое место, затем — поле допуска внутреннего диаметра для
Поле допуска 5Н " среднеед диаметра гайки
Гайка
Рис.
Поле допуска 5Н6Н резьбы гайки
Поле дописка 6Г внутреннего диаметра гайки
4.17
гаек или наружного для болтов, например 5Н6Н (рис. 4.17), где 5Н — обозначение поля допуска среднего диаметра гайки, 6Н — обозначение поля допуска внутреннего диаметра гайки.
Цели обозначение поля допуска диаметра по вершинам резьбы (d или D,) совпадает с обозначением поля допуска среднего диа-
Поле допуска бу
гис, ч. ю
метра, то оно в обозначении поля допуска резьбы не повторяется, например 6g — поля допусков среднего и наружного диаметров болта совпадают (рис. 4.18).
Допуск резьбы, если нет особых оговорок, относится к наибольшей нормальной (IV) (табл. 4.27) длине свинчивания или ко всей длине резьбы, если она меньше наибольшей нормальной длины
4.3. Резьба метрическая от 0,25 до 600 мм .	175
4.27. Длины свинчивания по ГОСТ 16093—81, мм
		Обозначение длин .свинчивания		
Номинальный диаметр резьбы d •	Шаг резьбы Р	S (малые)	N (нормальные)	L (большие)
От 1 до 1,4	0,2 0,25 0,3	До 0,5 » 0,6 в 0,7	Св. 0,5 до 1,4 в 0,6 в 1,7 в 0,7 в 2	Св. 1,4 в 1,7 в 2
Св. 1,4 до 2,8	0,2 0,25 0,35 0,4 0,45	До 0,5 в 0,6 в 0,8 » 1 в 1,3	Св. 0,5 до 1,5 в 0,6 в 1,9 в 0,8 в 2,6 в 1 в 3 в 1,3 в 3,8	Св. 1,5 в 1,9 в 2,6 в 3 в 3,8
Св. 2,8 до 5,8	0,25 0,35 0,5 0,6 0,7 0,75 0,8	До 0,7 » 1 » 1,5 в 1,7 в 2 в 2,2 > 2,5	Св. 0,7 до 2,1 в 1 в 3 в 1,5 в 4,5 в 1,7 в 5 в 2 в 6 в 2,2 в 6,7 в 2,5 в 7,5	Св. 2,1 в 3 в 4,5 в 5 . в 6 в 6,7 в 7,5
Св. 5,6 до 11,2	0,25 0,35 0,5 0,75 1 1,25 1,5	До 0,8 > 1,1 в 1,6 в 2,4 в 3 в 4 в 5	Св. 0,8 До 2,4 в 1,1 в 3,4 в 1,6 в 4,7 в 2,4 в 7,1 в 3 в 9 в 4 в 12 в 5 в 15	Св. 2,4 в 3,4 в 4,7 в 7,1 в 9 в 12 в 15
Св. 11,2 до 22,4	0,35 0,5 0,75 1 1,25 1,5 1,75 2 2,5	До 1,3 в 1,8 в 2,8 в 3,8 . в 4,5 в 5,6 в. 6 в 8 в 10	Св.	1,3 до>	3,8 в	1,8	в	5,5 в	2,8	в	8,3 в	3,8	в	11 в	4,5	в	13 в	5,6	в	16 в	6	в	18 в	8	в	24 в	10	в	30	Св. 3,8 в 5,5 1 в 8,3 в 11. в 13 в 16 в 18 в 24 в 30
Св. 22,4 до 45	0,5 0,75 1 1,5 2 3 3,5 4 4,5	До 2,1 в 3,1 в 4 в 6,3 в 8,5 в 12 в 15 в 18 в 21	Св.	2,1 до	6,3 в	3,1	в	9,5 в	4	в	12 в	6,3	в	19 в	8,5	в	25 в	12	в	36 в	15	в	45 в	18	в	53 в	21	в	63	Св. 6,3 в 9,5 в 12 в 19 в 25 в 36 в 45 в 53 в 63
176
Попуски и посадки типовых соединений
Продолжение табл. 4.27
Номинальный диаметр резьбы d ♦	Шаг резьбы Р	Обозначение длин свинчивания		
		S (малые)	N (нормальные)	L (большие)
Св. 45 до 90	0,5 0,75 - 1,5 2 3 4 5 5,5 6	До 2,4 » 3,6 » 4,8 » 7,5 » 9,5 » 15 » 19 » 24 » 28 » 32	Св. 2,4 ДО 7„1 У>	3,6	»	11 »	4,8	»	14 »	7,5	»	22 »	9,5	»	28 » 15	»	45 >19	>56 >24	»	71 » 28	»	85 » 32	»	95	Св. 7,1 ». Н » 14 » 22 » 28 » 45 » 56 » 71 » 85 » 95
Св. 90 до 180	0,75 1 1,5 2 3 4 6	До 4,2 » 5,6 » 8,3 » 12 » 18 24 » 36	Св. 4,2 до 12 » 5,6 » 16 » 8,3 » 25 »	12	» 36 »	18	>53 »	24	>71 »	36	» 106	Св. 12 »	16 » 25 » 36 » 53 » 70 » 106
Св. 180 до 355	1,5 2 3 4 6	До 9,5 » 13 . » 20 » 26 » 40	Св. 9,5	до	28 >13	»	38 » 20	»	60 » 26	»	80 » 40	»	118	Св. 28 » 38 » 60 » 80 » 118
,Св. 355 до 600, * Номинальн ГОСТ 8724 — 81 (с«	2 4 6 ые диаметры л. табл. 4.22 и	До 15 » 29 » 43 d в указан 4.23).	Св. 15 до 45 » 29 » 87 » 43 » 130 ных пределах выби	Св. 45 »	87 >7 130 [раютсз по
свинчивания. Длина свинчивания при необходимости должна быть оговорена в технических требованиях или указана- в обозначении резьбы (см. ниже— обозначение метрических резьб на чертежах) в следующих случаях: если она относится к группе L (большие); если она относится к группе S (малые). но меньше, чем вся длина резьбы.
В соответствии с сложившейся практикой поля допусков болтов и гаек установлены в трех классах точности: точном, среднем и грубом.‘Понятие класса точности используется для сравнительной оценки точности резьбовых деталей с различными полями допус-
4.3. Резьба метрическая от 0,25 до 600 мм
177
4.28. Поля допусков метрической резьбы с зазорами по ГОСТ 16093—81
Наружная резьба (болт)
Классы точности	Длины свинчивания		
	S (короткие)	(нормальные)	L (длинные)
	Поля допусков		
Точный Средний Грубый	(3h4h) 5h6h, 5g6g	4h, 4g 6h, |6g|. 6f, 6e, 6d (8h), 8g	(5h4h) (7h6h), 7g6g, (7e6e) (9g8g)
Внутренняя резьба (гайка)			
Классы точности	Длины свинчивания		
	S4 (короткие)	(нормальные)	L e (длинные)
	Цо ля допусков		
Точный Средний Грубый	4Н 5Н, (5G)	4H5H, 5H |6H|, 6G 7H, 7G	6H 7H, (7G) 8H, (8G)
Примечания:!. Поля допусков, заключенные в рамки, рекомендуются для предпочтительного применения. 2. Поля допусков, указанные в скобках, применять не рекомендуется. 3. Поле допуска 8h установлено для резьб с шагом Р > 0,8 мм; для резьб с шагом Р < 0,8 мм — 8h6b. 4. В обоснованных случаях разрешается применять роля допусков резьбы, образованные иными сочетаниями указанных в таблице полей допусков среднего и других (наружного — у наружной резьбы, внутреннего — у внутренней резьбы) диаметров; Например, 4h6h, 8h6h> 5Н6Н. 5.. Поля допусков, приведенные в таблице, являются ограничительным отбором из всей совокупности полей допусков, которые могут бь*ть получены различными сочетаниями степеней точности и основных отклонений. Поля допусков, не предусмотренные в данной таблице, являются специальными. Их применение допускается только в технически и экономически обоснбванных случаях, если применение табличных полей .допусков не Может' обеспечить требований, предъявляемых к изделиям. 6. При длинах свинчивания S й L допускается применять поля допусков, установленные для длин свинчивания’ Л/.			
ков. При одинаковом классе точности допуск среднего диаметра при длине свинчивания группы L рекомендуется увеличивать, а при длине свинчивания S — уменьшать на одну степень по сравнению с допусками, установленными для нормальной длины.
Применяемые по ГОСТ 16093—81 поля допусков приведены в табл. 4.28. Для получения различных посадок допускаются любые сочетания полей допусков резьбы болтов и гаек, указанных в табл. 4.28 и примечаниях к ней. Числовые значения предельных отклонений диаметров резьбы болтов и гаек приведены в табл. 4.29.
Допуски среднего диаметра резьбы являются суммарными й ограничивают сумму отклонений собственно среднего диаметра, шага и половины угла профиля.
178
Допуски и посадки типовых соединений
Верхнее отклонение внутреннего диаметра резьбы болта контролируется проходным резьбовым калибром — кольцом с плоским срезом профиля резьбы на расстоянии Н/4 от вершины остроугольного профиля.. Нижнее отклонение внутреннего диаметра болта стандартом не устанавливается, но косвенно ограничивается формой впадины болта. Нижнее отклонение наружного диаметра резьбы гайки контролируется проходным резьбовым калибром-пробкой с плоским срезом профиля на расстоянии Н/8 от вершины остроугольного профиля. Верхнее отклонение наружного диаметра гайки стандартом не устанавливается.
Предельные отклонения резьбы с защитными покрытиями до нанесения покрытия должны соответствовать значениям, приведенным в табл. 4.29, если применяемые значения основных отклонений достаточны для размещения покрытий необходимой толщины. Размеры резьбы после нанесения защитного покрытия не должны выходить за пределы, определяемые номинальным профилем и соответствующие основным отклонениям h и Н.
Ниже приведены примеры расчетов предельных размеров болта и гайки, мм.
Пример 1. Резьба Л424. Поле допуска резьбы болта 6g (т. е. поле допуска среднего диаметра 6g и поле допуска наружного диаметра 6g), поле допуска резьбы гайки 6Н (т. е. поле допуска среднего диаметра 6Н и поле допуска внутреннего диаметра 6Н).
Номинальные значения диаметров и шаг резьбы: по табл. 4.22 d (D) — 24; Р - 3; по табл. 4.24 d2 -=	- 24 -- 2 4- 0,051 = 22,051; dt = D. = 24-4-4-
4- 0,752 = 20,752.
Предельные диаметры болта (по табл. 4.29): d% шах = 22,051 —0,048 = 22,003 (верхнее отклонение равно 48 мкм для полей допусков диаметра 6g, 7g, 8g); ds mm ~ 22,051 — 0,248 ~ 21,803 (нижнее отклонение равно 248 мкм для поля допуска диаметра 6g); dmax — 24 — 0,048 = 23,952 (верхнее отклонение равно 48 мкм для полей допусков диаметра 6g, 8g); dmln — 24 — 0,423 = 23,577 (нижнее отклонение равно 423 мкм для поля допуска диаметра 6g); dx max == 20,752 — — 0,048 = 20,704 (верхнее отклонение равно 48 мкм для полей допусков резьбы с основными отклонениями g); dt nun не нормируется.
Предельные диаметры гайки (по табл. 4.29): D2 шах = 22,051 4- 0,265 = = 22,316 (верхнее отклонение равно 4-265 мкм для поля допуска диаметра 6Н);
min Ьа — 22,051 (нижнее отклонение равно нулю для полей допусков диаметра 4Н, 5Н, 6Н, 7Н); Dx max = 20,752 + 0,5 — 21,252 (верхнее отклонение равно 4-500 мкм'для поля допуска диаметра 6Н); min — Dr~ 20,752 (нижнее отклонение равно нулю для полей допусков диаметра 6Н, 5Н, 7Н); Dmax не нормируется; Ртщ == &	24 (нижнее отклонение равно нулю для полей до-
пусков резьбы. с основными отклонениями Н).
Пример 2. Резьба Л124 с длиной свинчивания 40 (по табл. 4.27 длина свинчивания относится к группе L). Поле допуска резьбы, болта 7g6g (т. е. поле допуска среднего диаметра 7g и поле допуска наружного диаметра 6g), поле допуска резьбы гайки — 7Н (т. е. поле допуска среднего диаметра 7Н и поле допуска внутреннего диаметра 7Н). Номинальные значения диаметров и шаг резьбы были определены в примере 1.
Предельные диаметры болта 4 (по табл. 29): d2 шах ~~ 22,003 (см. пример 1); mm 22,051 — 0,298 ™ 21,753 (нижнее отклонение равно 298 мкм для поля Допуска диаметра 7g); значения dmax>	max и dx mm получены ранее
(см. пример 1).
4,29. Отклонения метрических резьб с зазорами для диапазона 1—600 мм по ГОСТ 16093—81
Номинальный диаметр резьбы d, мм
От 1 до 1,4
Внутренняя резьба (гайка)
V-ICXI
Основные отклонения С, F Е
Основное отклонение h

Основное отклонение И
Внутренняя резьба (гайка)

Шаг резьбы р, мм
наружная резьба (болт) Основные отклонения g,f,e,d
Поля допусков наружной резьбы (болтов) с .основным отклонен нем h						
3h4h	|	4h	5h4h	|	> 5h6h	|	6 b	L 7h6h '	|	8h *
Отклонения, мкм						
ei	|	ei **	. ei ' *	] <• * * [	ei**	 ! ei 1	.el »»
диаметров резьбы						
4.3. Резьба метрическая от 0,25 до 600 мм
	J 2	d	d2	d	d2	d 1	1 <*»	1 d	| d3	a		d		d
0,2	-24	— 36	—30	— 36	—38	—36	—38	—56	—48	- 56	-60	-56	— 75	—56
0,25	— 26	—42	— 34	— 42	— 42	—42	—42	. -67	-53	-67	 — 67	—67	—85	—67
0,3	-28	-48	— 36	-48	—45	—48	—45	—75	-56	— 75	-71	-75	-90	—75

Продолжение табл. 4.29
Номинальный диаметр резьбы d, мм	Шаг резьбы Р, мм	Поля допусков наружной резьбы (болтов) с основным отклонением													
		3h4h		|	4h	|	5h4h				|	5h6h		|	6h		|	7h6h		|	8h *	
		Отклонения, мкм													
		ei *•		|	ei •*		|	ei **		I. ei * • i		|	ei **		|	ei *•		1 ei **	
		диаметров резьбы													
			d		d	ds	d	ds	d	d2	d	ds	1 d	d2	d
Св. 1,4 до 2,8	0,2 0,25 0,35 0.4 0,45	—25 -28 —32 —34 -36	-.36 —42 —53 -60 -63	—32 -36 —40 — 42 —45	—36 —42 —53 — 60 —63	— 40 — 45 —50 — 53 — 56	—36 — 42 —53 —60 —63	— 40 —45 -50 —53 -56	—56 — 67 — 85 —95 — 100	— 50 —56 —63 -67 -71	—56 —67 — 85 -95 — 100	—63 —71 -80 -85 -90	—56 —67 — 85 -95 — 100	— 80 —90 — 100 — 106 — 112	—56 —67 -85 -95 — 100
Св. 2,8 до 5,6	0,25 0,35 0,5 0,6 0,7 0.75 0,8	—28 -34 —38 —42 —45 -45 —48	—42 —53 -67 — 80 —90 —90 —95	—36 —42 —48 —53 —56 — 56 —60	—42 —53 —67 —80 — 90 -90 -95	— 45 —53 —60 — 67 —71 -71 -75	— 42 -53 —67 — 80 -90 -90 — 95	—45 —53 —60 —67 —71 —71 — 75	—67 . —85 — 106 -125 — 140 — 140 — 150	-56 —67 — 75 -85 -90 — 90 —95	—67 -85 — 106 — 125 -140 — 140 — 150	—71 -85 -95 — 106 — 112 — 112 — 118	—67 — 85 — 106 — 125 — 140 -140 — 150	— 106 — 118 — 132 — 140 — 140 — 150	— 106 — 125 — 140 — 140 —236
Св. 5,6 до 11,2	6,25 0,35 0,5 0,75 1 1,25 1,5	— 32 — 36. —42 —50 —56 —60 —67	-42 -53 -67 — 90 -112 — 132 — 150	— 40 -45 —53 -63 — 71 —75 -85	—42 . -53 — 67 -90 — 112 — 132 — 150	—50 —56 — 67 -80 -90 -95 -106	— 42 —53 — 67 -90 -112 — 132 — 150	—50 -56 — 67 -80 — 90 — 95 . —106	—67 -85 — 106 — 140 — 180 —212 — 236	—63 -71 -85 — 100 -112 -118 — 132	—67 -85 — 106 — 140 — 180 — 212 — 236	-80 -90 — 106 — 125 -140 — 150 -170	-67 -85 — 106 — 140 — 180 . -212 — 236	-132 -160 — 180 — 190 — 212	— 106 — 140 —280 -335 —375
Св. 11,2 до 22,4	0,35 ! 0,5 0,75 1 1,25 1,5 1,75 2 2,5	1 1 1 1 1 1 1 I 1 да а S О О СЛ W ел стел — -чосослоо	-53 —67 —90 -112 -132 -150 — 170 -180 -212	— 48 -56 — 67 -75 -85 -90 -95 -100 — 106	—53 —67 -90 — 1 1'2 — 132 -150 -170 — 180 — 212	h 1 1 1 1 1 1 1 1 — — — — — «5'00 -4 d ИЮ —Ослсл~о Ю СЛ 00 to 05	,	— 53 — 67 -90 -112 — 132 -150 — 170 — 180 — 212	-60 —71 -85 -95 — 106 — 112 -118 -125 — 132	— 85 — 106 — 140 — 180 —212 — 236 — 265 —280 —335	-75 —90 — 106 -118 -132 — 140 — 150 -160 — 170	— 85 — 106 — 140 -180 —212 —236 ' -265 -280 —335	-95 — 112 — 132 -150 — 170 — 180 -190 —200 -212	— 85 . — 106- — 140 — 180 -212 — 236 — 265 -280 -335	— 140 -170 — 190 —212 —224 — 236 -250 —265	— 106 — 140 —280 —335 —375 —425 —450 —530
Допуски и посадки типовых соединений
4.3. Резьба метрическая от 0,25 до 600 мм
181
©ОЮООООО' •кГООЫДОЫОО 1 —«СЧСОФЮФЬ-00 1 11-11 11 11	оюоооооо , . аоь«юоююою сч со ф со ь« оо а» о 1 1 1 1 1 1 м	—375 —450 —600 —750 —950	— 375 — 450 —600 —750 -950	ООО ю ю ю ФЬ-О> 1 1 1
				
оо©ююююю	фООЮЮОЮО	юоюою	оюооо	юю о
□о о со со—'союь	счюаосог^осчю	. . ©OU5ON	аосооюо	юг^со
I --сч сч сч со со со со 1 1 1 i 1 1 1 1 1	СЧ СЧ СЧ СО СО Ф ф ф 1 1 1 1 1 1 1 1	1 1 СЧСОСОФФ	СЧ СО Ф Ф ю 1 1 1 1 1	СОФЮ 1 1 1
© о о со о ю ю ю о	сооосоокГюооо	ООФОЮЮО	сооююо	оюо
© ф оо со оо г^'сч ь- о	ОФООСОООЬ.Ь*СОФО	Ф 00 СО 00 г- ь«о	соооь. Ь»о	00 ь. о
.-чСЧСЧСОФФЮ 1 1 1 1 1 1 1 1 1	—<—««—«СЧСЧСОФЮЮСО 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1	—< —« СЧ СЧ СО Ф СО I 1 1 1 1 1 1	СЧ СЧСОФ© 1 i 1 1 1 "	сч ф со 1 1 1
-----		Г	- --				
©ОООСЧОЮОО	ЮОООФЮОЮЮЮ	ООСЧСООЮЮ	ФЮЮЮО	оюю
_^©а> —ю®ло	СЧЮСООСЧСОО-«СОЮ	© CJ-< СО 00 —« Ь-	СЧСО—«юо	сос^сч
	—< —< сч сч сч сч со 1 1 1 II 1 1 1 1	—« —« —« СЧ СЧ СЧ СО'СО СО со 1 1 1 1 1 1 1'1 1 1	—. —«сч сч сч со со 1 1 1 1 1 1 1.	СЧСЧ СОСО Ф 1 1 1 1 1	СЧСОФ 1 1 1
©оофоюююо	сооосооююооо	оосооюю о	© о ю ю о	оюо
офииооьмьо	ОФЮСОаОЬЬЖОО	ФООСОООЬ-Ь-О	COOOt^t^.0	юь. о
_,—««—«СЧСЧСОФФЮ	—<—.-.СЧСЧСОФЮЮЮ	—« —• СЧ СЧ СО Ф со	СЧСЧ СОФ©	СМ Ф ©
11 1 1 1 1 1 1 1	1 1 1 1 1 1 1 1 1 1	1 1 1 1 1 1 1	1 1 1 1 1	1 1 1
сч Ю о О О СЧ Ф со	ООООООСЧСООЮО	ЮОООФОО	осчоою	Ф о ю
Ю—«СЧЮГ'.О»—«СЧСО	О—«ФСО 00-«СОЮ СО 00	СЧЮЬ>0>СЧЮО	ао-чюсо —	счосо
0-^-^-чСЧСЧСЧСЧ 1 1 1 1 1 1 1 1 1	«-.«-..-.—.„.С^СЧСЧСЧСМ 1 1 1 1 I-1 1 1 1 1	_ _ _ — сч сч со 1 1 1 1 1 1 1	— сч СЧ СЧ СО 1 1 1 1 1	сч со со 1 1 1
©оосооюююо	сооосооююооо	оосооюиЬо	© о ю ю о	оюо
ОФООСОООГ^СЧЬ'О	офоосооог^ь-сосоо	ф ао со оо ь- о	СО 00 Г'- t'x о	соьо
-«-ч-чсчсчсоффю 11 1 1 1 1 1 1 1	—< —« —«СЧСЧСОФЮЮЮ 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1	,— —« СЧ сч СО Ф со 1 1 1 1 1 1 1	СЧСЧСОФСО 1 1 1 1 1	СЧ Ф© I 1 1
оаосчЬооо	СЧЮООООСЧ Ф	О 00 СЧ О О О СО	ОО О Ф о	о ф ю
юоо —< СО СО ь» ООО	ОЮ—«СЧФЬ-ОО —сч	О-мСОЮОООСО	ф Ьч о сч ю	со СО СО
777777 1 ГТ	ооа>—« ——<—<—• счсчсч 11 1 1 1 .III 1 1	1 1 1 1 1 1 1	—< -«сч сч сч 1 1 1 ы	—«сч сч 1 1 1
счоосоюою	сч О О СО о.ю ю ю	СЧООЮОЮ	О О со О ю ,	оою
1>О —ЮСОСОСОО—<	Ь^О—«ЮООСООСОЮЬ-	О —1 Ю оо со о ь«	ЮООСООЬ»	Ф 0 ь-
сЬ 0> —»«-«-«сч сч,со со 1 1 1.11 1 1 1 1	ОО--<-« СЧ СО СО СО СО 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1	QJ _< _ сч со со 1 1 1 1 1 1 1	—1 — СЧ со со 1 1 1 1 1	—• со со 1 I 1
ОООСЧОООО	СЧЮООООСЧФ	ОЮСЧООО©	ОООФО	о ©ю
ыоо-сосоьооо>	ОЮ — СЧФГ^СВО—«еч ’	о—«союаоосо	ФЬ-ОСЧЮ	ю со ю
777777777	00 0—1—«—« -Ч — СЧ СЧ СЧ III 1 1 1 1 1 1 1 -	______ сч сч 1 1 1 1 1 1 1	—1 —«сч сч сч 1 i 1 1 1	«— сч сч 1 1 I
счоосоюою	СЧООСООЮЮЮ	СЧООЮОЮ	о о ю о ю	оо©
1^.0—.ЮООСОСОО—•	N О - Л CO CQ О »1й N	О—«ЮООсООЬ.	Ю'ТО'ПО^	со о ь-
соа>-«—««—• сч сч со со 1 1 1 1 1 1 1 1 1	о а> - -«•— СЧ СО СО СО СО 1 1 1 1 i 1 1 1 1 1	0	_« —1 CS со со 1 1 1 1 1 1 1	—« —« СЧ <О> со 1 1 1 1 1	—- ГО го 111
со ю сч о о	осчсч toooo	©ЮОО О	счсчооо	о « ем
О-«ОЮОСЧС0ФЮ	СО Ю О О — СО Ю Ю Ь* 00	©ЮО — ФСО0	.1 ГО Щ ОО о	
CONMO)----- 1 1 1 1 1 1 I 1 1	idncj------- 1 11 1 1 1 1 1 1 1	1 1 i 1 1 1 1	_ _ __	04 1 1 1 1 1	—«—। сч 1 ! 1
счоосоюою ,	СЧООфОЮЮЮ	СЧООЮОЮ	ОО0ОЮ	оою
Г-О —«ЮОО со со о—«	so-юоолосоюь-	Q-WOOCOOIS	:Л ® Л С S	®оь
СО 0> —« — -н СЧ СЧ со со 1 1 1 1 1 1 1 11	<О0—<—«—«СЧСОСОООСО 1II11 1 1 1 1 1 	0	сч со со II 1 1 1 1 1	—1 — сч со со 1 1 1 1 1	—< го со I 1 1
ОСОСЧ 00	соооюсчо	счюо	союоо	счоо
ао©союю©о—<—<	ОО —«ООО—«СЧСОФ	со ю ю ю«— сч ю	О О СЧ ф ©	
ФЛСОЬ-ОО---- 1 1 1 1 1 1 1 1 1	Ю СО S0OQ — —«—1 —<«— 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1	СО Ь~ 00 о» —« —« —« i 1 1 I 1 1 1	1 1 1 1 1	777
ю ЮЬ- ю	ю ю	ю Ю Ьч ю	ю	ю о- ю	ю	
А	А.	А	А	ль			СЧ Ф ©
00«-><-«СЧСОсОФФ	00-4—«СЧСОФЮЮ©	0 —. —« СЧ го Ф <О	—< сч со ф со	
ю			ю	о
ф	о		ю	
	0		со	©
&	с		0	о
		&	С1	ЕГ
	ю		о	W1
сч сч	ф	о	СО	ю
5	а О	в и	si и	® О
Продолжение табл. 4.29
Номинальный диаметр резьбы d, мм	Шаг резьбы Р, мм	Пиля допусков наружной резьбы (болтов) с основным отклонением g								
		4g	'			|	5g6g	|			6 g.		
			Отклонения, мкм	______									
		es	ei 1		1 es |			I es !	1		'	
		диаметров резьбы								
		d, dz, di	^2	d	' d, dz, di	dz	d	d, dZt di |	d2		d
	0 2	— 17	-47	—53	— 17	—55	— 73	— 17	-7-65	—73, .
	0*25	— 18	—52	—60	— 18	—60	— 85	— 18	—71	>85
к/Т 1 Дм 1 > Tt	0.3	— 18	—54	—66	— 18	—63	—93	— 18	—74	-J3 '
	0 2	— 17	—49	—53	— 17	— 57	—73	— 17	—67	—73
	0^25	— 18	-54	— 60	— 18	—63	—85	— 18	— 74	—85'
Св 1 4 по 2 8	0,35	— 19	-59	—72	— 19	—69	— 104	— 19	—82	— 104
	0 4	— 19	—61	—79	-19	—72	-—114	— 19	—86	— 114
	0,45	—20	—65	— 83	‘ —20	—76	— 120	—20	—91	— 120
	0,25	— 18	—54	—60	— 18	—63	— 85	— 18	—74	—85 '
	0,35	— 19	—61	—72	— 19	—72	— 104	— 19	—86	— 104
	0,5	—20	—68	—87	— 20	— 80	— 126	—20	—95	— 126
Св 2 Я по Б 6	0,6	—21	—74	— 101	—21	— 88	— 146	—21	— 106	— 146
W£*«	ДМ v^v	0,7	—22	—78	— 112	—22	—93	— 162	—22	— 112	— 162
	0,75	—22	—78	— 112	— 22	—93	— 162	—22	— 112	— 162
	0,8	—24	—84	— 119	—24	—99	— Г74	— 24	— 119	— 174
	0,25	— 18	—58	—60	— 18	—68	—85	— 18	—81	—85	'
	0,35	— 19	—64	-72	— 19	—75	— 104	— 19	-90	— 104
	0,5	—20	—73	— 87	—20	—87	— 126	-20	— 105	— 126
Св. 5,6 до 11,2	0,75	—22	—85	— 112	—22	— 102	— 162	—22	— 122	—162
	1	—26	—97	— 138	—26'	-116	—206	—26	— 138	—206
	1,25	—28	— 103	— 160	—28	— 123	—240	— 28	— 146	—240
	1,5	—32	— 1 Г7	— 182	—32	— 138	—268	—32	— 164	—268
	0,35	— 19	—67	—72	— 19	—79	— 104	— 19	—94	— 104
	0,5	—20	—76	-87	-20	—91	-126	—20	— 110	— 126
	0,75	—22	—89	— 112	—22	-107	— 162	—22	— 128	— 162
	1	—26	-101	-138	-26	— 121	—206	—26	— 144	—206
Св. 11,2 до 22,4	1,25	—28	-113	— 160	— 28	— 134	—240	—28	— 160	— 240
	1,5	—32	— 122	— 182	—32	— 144	’ —268	—32	— 172	—268
	1,75	—34	— 129	—204	-34	-.152	—299	—34 .	— 184	—299
	2	—38	— 138	— 218	— 38	— 163	’ —318	—38	— 198	—318
	2,5	—42	— 148	—254	—42	— 174	-377	—42	—212	—377 	.

Допуски и пхюадки путовых соединений
4,3, Резьба метрическая, от 0,25 до 600 мм
183
С0СЧСОООООСОООЮСО ' сч со о со — сч ь- со со ««СЧСЧСОХрхфЮЮ 1 [ 1 11 1 1 1 1	СОСЧСОООООсОЮ«ЮО счсоосо~счсоосооо —«~*СЧСЧСОхГЮСОСОСО 1111 1 1 11 1 1	, СЧСОООООСОЮО со о со —<сч со 00 ~ СЧ СЧ СО хг ю со 1 1 1 1 1 1 1	—268 —318 —423 —535 —680	ооюо «со 00 СОЮ ср 1 1 1
иэхг^счооооюхю «союооохгсоооо .^«««ечсчсчсчсч 1 1 1 1 1 L 1 1 1	оососчооосо~оо СЧхГСОО«СОО>СЧхуСО «« —««счсчсчсососо 11111111 1 1	ь»сосчоосчоо хГ ь- о сч ь. ~ 00 —’ — сч сч сч со со 1 1 11 1 1 1	—212 —250 —298 —340 —395	—262 —360 —415
осчсосчооаосоосо счсЧсчсосохмрсосо 1 1 1 1 1 1 1 1 1	ОСЧСОСЧ<ЮООСЭ«ЮО СЧСЧСЧСОСОхГСОЬ-Ь-ОО 1111 1111 1 1	счсосчаооооо • СЧ СЧ со СО хг со 00 1 1 11 1 1 1	счоооооо со со’Г coco 1 11 1 1	ОООО со со оо 1 1 1
сосчсооооосоооюсо ечсоосо-*счс«.сосо « « СЧ СЧ СО xt« ’Ф Ю Ю . 11111111 1	СОСЧСОООООСОЮ-*ЮО счсоою«счсоосоао —« СЧ С4 СО хГ.Ю со со со 1111 111 1 1 1	счсоооаосбюо со о СО —• СЧ СО 00 « сч сч со хг ю со 1 Г1 1 1 1 1	—268 —318 —423 —535 —680	ооюо «СО 00 СОЮ ср 11 1
СЧ СО О О 00 СО О СО ю *м сч ю ь- о сч хг ю а>««—.«счсчсчсч 1 1 1 1 1 1 1 1 1	— 100 —117 — 138 — 157 — 178 —218 —250 —271 —287 —304	СЧ хг хг 00 00 ОСО СЧ xf СР 00 СЧ СР « ««««счсчю 1 1 1 1 и 1	— 172 —208 -*248 —284 —330	—218 —296 —345
О СЧ СО СЧ 00 00 СО о со счсчсчсосо^юсою , 1 1 1 11 Г1 11	осчсосчаоооо«юо СЧ СЧ СЧ СО СО хГ СО b- b- 00 11 1 11 1 11 11	счсосчаооооо СЧ СЧ СО СО Х*« СО 00 1 1 1 1 1 1 1	СЧОООООО cocoxtcooo Г 1 1 1 1	ОООО со со оо 1 1 1
СЧ 00 СЧ 00 xt< 00 О 00 b.«COOO«QO«COb-оо « « «~сч сч со со со 1 1 1 1 1 1 1 1 1	счоосчоа'фосоою Ь- « со 00 « 00 со о со ю 00««>—СЧСЧСОхГ'фч^ II11 1 1 1 1 1 1	СЧ 00 СЧ 00 хг о ю «СО 00« 00 сою «««СЧСЧСОХГ 1 1 1 1 1 1 1	— 182 —218 — 284 —360 —455	ооою «сою сч со-* 111
СО b- xF со Ю О СО OCOOC4xJ«b-aOO« ооа>«««*-<«счсч 1111111 11	со сч о о о « иэ о со ь- « СОЮ 00 —гСО XF со ооо>««««счсчсчсч 1 111 111 1 11	сч _< оо со ао о о О СЧ СО Ю 00 сч ь. «««««счсч 1 1 1111 1	— 144 -170 —208 —240 —280	ооосч Ь>ЮФ «счсч 1 1 i
о сч СО СЧ 00 00 со о со ечсчсчсосохрюсосо 111II1111	О СЧ СО СЧ 00 ООО « ю о СЧСЧСЧСОСОх|<СОЬ«Ь>.00 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 .	счсосчаооооо СЧ СЧ СО СО ХГ <0 00 1 1 1 11 1 1	СЧОООООО СО СО СО 00 11111	ОООО СО СО 00 111
0,5 0,75 1 1,0 2 3 3,5 4 4,5	0,5 0,75 1 -	1,5 - 2 3 4 5 5,5 6	0,75 1 1,5 2 3 4 6	ю «СЧеОх^СО	сч ^*со
Св. 22,4 до 45	Св. 45 до 90	Св. 90 до 180	Св. 180 до 355	Св. 355 до 600
Продолжение табл. 4.29
Номинальный диаметр резьбы (1, мм	Шаг резьбы Р, мм	Поля допусков наружной резьбы (болтов) с основным отклонением g								
		?fi6g	|			|	,	«8			j	Mg		
		Отклонения, мкм								
		es	ei	|		| ' es	|	1		|	es	1	el	
		диаметров резьбы								
		d, d=, dj	d2	d 1	d, d2, d.	d9		| d, d2. d, 1	1	1 d
От 1 до 1,4	0,2 0,25 0,3	(-17) (-V8) (-18)	(-77) (-85) (-89)	(-73) (-85) (-93)	—	—	—	—	—	—
Св. 1,4 до 2,8	0,2 0,25 0,35 0,4 0,45	(-17) (-18) — 19 — 19 —20	(-80) (—89} —99 — 104 — 110	(-73) (-85) — 104 — 114 — 120	—	—	—	—	—	—
Св. 2,8 до 5,6	0,25 0,35 0,5 0,6 0,7 0,75 0,8	(-18) — 19 —20 — 21 —22 —22 — 24	(-89) — 104 — 115 — Г27 — 134 — 134 — 142	(-85) — 104 — 126 — 146 — 162 — 162 — 174	— 24	— 174	— 260	— 24	— 214	—260
Св 5,6 до 11,2	0,25 0,35 0,5 0,75 1 1,25 1,5	(-18) — 19 — 20 — 22 — 26 — 28 — 32	(—98) — 109 — 126 — 147 — 166 — 178 — 202	(-85) — 104 — 126 — 162 — 206 — 240 — 268	—26 — 28 —32	— 206 —218 —244	—306 — 363 —407	-26 — 28 -32	— 250 —264 —297	—306 —363 — 407
Св. 11,2 до 22,4	0,35 0,5 0,75 1 1,25 1,5 1,75 2 2,5	— 19 — 20 —22 —26 — 28 -32 — 34 —38 —42	— 114 — 132 — 154 — 176 — 198 — 212 — 224 —238 — 254	— 104 — 126 — 162 — 206 — 240 —268 —299 —318 —377	-26 — 28 -32 —34 —38 —42	— 216 — 240 —256 —270 — 288 — 307	—306 —363 —407 —459 —488 —572	CO 00 CM TfOO CM | 1 1 CM CM CO CO CO 1 *1 1 1 1 1 11	—262 — 293 —312 —334 —353 —377	—306 —363 —407 —459 —488 —572 j
Допуски и посадки типовых соединений
4.3. Резьба метрическая от 0,25 до 600 мм
185
СО Ь- СО 00 СО о со . , оооофсч —со со тг -гт со ь. со со 1 1 1 1 1 1 1	о сос^ооооо —юсо . , ооооф —счс^о СО Ф Ф со оо а> с» — 1 1 1 1 1 1 1 1	—407 —488 —648 -810 -1030	С*« СО СО о со ОСОФ —о ффсосо — 1 1 1 1 I	о ООО со оо — о Ф00 — 1 1 1
Сосч со со оо о со	(ONWCOIO^WO	Ь* СО 00 О О	Ь* СО СО О О	<9000
, ' , b- СО Ь- Ф — СО	. .офог^со^оф	, , со—-О СО со	СОС0ФСЧ —	оо сою
СМ со СО Ф Ф Ю Ю	СО СО СО Ф ю ю со со	соффюсо	софюсоь»	ФСОЪ.
1 1 1 1 1 1 1	1 1 1 1 1 11 1	1 1 1 1 1	1 1 1 1 1	1 1 1
СО СЧ 00 00 СО О СО	СО СЧ оо СО О — Ю О	C4 00 0000	СЧ СО <9000	сооо
j I счсософюсосо	| I СЧ со СО ф со г* ь- со	I I СО СО ФСО со	СОСОФСОСО	СП-со 00
1 1 1 1 1 1 i 1 1	1 1 1 1 1 1 1 1 1 1	1 1 1 1 1J 1	1 1 1 1 1	1 ' 1
	о	о	о	о
со t«* оо оо со о со	C0b>00000 — ЮСО	Ь- СО ИО СО	с^сосоосо	соосо
, , о о со ф еч — со	. , сэ оооф —сч t'-o	. , ософ —о	ОСОФ —о	со —о
СО Ф Ф СО Is- со со .	СО Ф Ф СО оо СП С!» ~	I ФФСОСО —	ффсосо —	ФОО —
1 1 1 1 1 1 1	И 1 1 1 1 1 1	1 1 1 i 1	' 1 1 1 1 1	- Ill
СО со СО со 00 Ю 00	о сч со сою—«оо	IS 00 СО о ю	 СМ СО СО о о	СОЮ'О
, , см Ю о сооо —«со	. , Ю СО — СО СО К о со	. . осоосою	— (Ч.Ф—. оо	О СО-
счсмсосософф 1 1 1 1 1- 1 1	СЧ СЧ со со ф ф ю ю 1 11 1 1 1 1 1	I СЧСОФФЮ 1 1 1 1 1	СОСО ФЮЮ Mill	СО ю СО 11 1
со сч со со со о со ~	СО СЧ СО СО О — Ю о	СЧ 00 <90 О О	СЧ <90 0000	сооо
| 1 счсософюсосо	I I СЧ СО СО ф со к ь. со	| |,СОСОфСОС0	СОСОФСОСО	СО СО оо
1 1 1 LI 1111	1 1 1 1 1 1 Ы 1 1	1 1 1 1 1 II	. 1 1 1 1 1	1 1-1
СОСЧСОСОООСОООЮСО	СОСЧСОООООСОЮ —ЮО	СЧ © <90 00 СО (О О	00 СО СО Ю о	оо юЪ
счсоосо — счс^сосо	ечсоосо —счсоососо	со о со — сч coco	со —см со оо	— СО оо
— — СЧСЧСОФФЮЮ	-« ф СМ СЧ СО Ф Ю со СО СО	— СЧСЧСОФЮСО	СЧ СО Ф Ю со	союсо
1 1 1 1 1 1 1 1 1.	1 1 1 1 И 1 1 1 1	1 1 1 1 1 11 	1 1 1 1 1	1 i 1
QOC'JCOCMOCOCOOCO	юсчсосчсчсросоою	счсоффооюю	СОСОСОЮО	ооюю
го<©00С1ЮО> — ФСО	ФЬ» ОСОСО —< ©СО — со	СО —ФГ^СМЬ-Ю	ЮО СО — СО	— со о
—. —. -, сч сч сч со со со 1 1 1 1 1 1 и 1	—« — счсчсчсосософф ! 1 1 1 1 1 1 1 1 1	— СЧ СЧ СЧ СО СО Ф II 1 1 1 1 1	счсФсофф 1 1 1 1 1	СОФЮ 1 1 1
осчсОсчоообсоосо	О СЧ СО СЧ «С rj о ю о	СЧ СО сч со со о о	счсосооо	сооо
СЧСЧСЧСОСОФЮСОСО	СЧСЧС4СОСОФСОЬ»Ь>00	СЧ СЧ СО СО Ф СО со	СОСО Ф со 00	СО СО 00
1 1 1 1' 1 1 1 1 !	i 1 1 1 1 1 1 ! 1 1	1 1 1 1 1 1 1	1 1 1 1 1	1 1 1
ю	ю	ю		
ms Ю	Ю Ю	WS ю	ю	г- ю	ио	
а	м	аь	А *	л	*	А	А	Сч Ф СО
ОО —«-«СЧСОСОФФ	ОО —— СЧСОФЮЮ©	о — — СЧ СО Ф ©	— счсофсо	
ю			ю	о
	о		ю	о
	о»		со	СО
g	о	о	о	о
	< >		RC	к
	ю		О	ю
оГ сч	•ф	а	00	ю со
<3	л о	<3	со О	0
Продолжение табл. 4.29
		Поля допусков наружной резьбы (болтов) с основными отклонениями f, е, d											
		6f			бе	|			7e6e	|			6d		
Номинальный	Шаг	Отклонения, мкм											
диаметр резьбы d, мм	резьбы* Р, мм	es	el		es |	ei	|		es I	ei	|		es 1	ei	
		диаметров резьбы											
		d, d2, dx	|	d 1	d, I d2, di |	1	d 1	df.'d, I	d2	1	d, d?, di	d2	d
От 1 до 1,4	0,2 0,25 0,3	— 32 —33 — 33	-80 — 86 — 89	— 88 — 100 — 108	—	—	—			—	—	—	—	—
Св. 1,4 до 2,8	0,2 0,25 0,35 0,4 0,45	—32 — 33 —34 —34 — 35	-82 — 89 —97 — 101 — 106	— 88 — 100 — 119 — 129 — 135	—	—	—	—	—	—	—			—
Св. 2,8 до 5,6	0,25 0,35 0,5 0,6 0,7 0,75 0.8	—33 —34 — 36 —36 —38 —38 — 38	— 89 — 101 — 111 — 121 — 128 — 128 — 133	— 100 — 119 — 142 — 161 — 178 — 178 — 188	— 50 —53 — 56 — 56 — 60	— 125 — 138 — 146 — 146 — 155	— 156 — 178 —196 — 196 — 210	— 50 — 53 — 56 — 56 —60	— 145 — 159 — 168 — 168 — 178	— 156 — 178 — 196 — 196 — 210	—	—	—
Св. 5,6 до 11,2	0,25 0,35 0,5 0,75 1 1,25 1,5	—33 — 34 —36 —38 —40 — 42 —45	— 96 — 105 — 121 — 138 — 152 — 160 — 177	— 100 — 119 — 142 — 178 — 220 — 254 — 281	— 50 — 56 — 60 — 63 —67	— 135 — 156 — 172 — 181 — 199	— 156 — 196 — 240 — 275 — 303	— 50 — 56 — 60 — 63 —67	— 156 — 181 — 200 — 213 — 237	— 156 — 196 — 240 — 275 — 303	— 90 —95 —95	— 202 — 213 — 227	— 270 — 307 — 331
Св. 11,2 до 22,4 » —		0,35 0,5 0,75 1 1,25 1,5 1,75 2 2,5	— 34 — 36 —38 — 40 —42 —45 —48 	50 — 58	— 109 — 126 — 144 — 158 — 174 — 185 — 198 — 212 — 228	— 119 — 142 — 178 — 220 — 254 — 281 — 313 — 332 — 393	— 50 — 56 — 60 —63 — 67 —71 —71 — 80	— 140 — 162 — 178 — 195 —207 — 221 — 231 — 250	— 156 — 196 — 240 — 275 —303 — 336 — 351 — 415	— 50 — 56 —60 —63 — 67 —71 — 71 — 80	— 162 — 188 — 210 — 233 — 247 — 261 — 271 — 292	— 156 — 196 — 240 — 275 —303 —336 —351 —415 (	— 90 —95 — 95 — 100 — 100 — 106	—208 —227 — 235 — 250 — 260 —276	— 270 —307 — 331 —365 — 380 — 441 1
Допуски и посадки типовых соединений
4.3. Резьба метрическая от 0,25 до 600 мм
187
о « о Ь- СО о сч . (*. СО оо 00 тЬ О СО I сч со сО чь ю со со 1 11 1 1 1 1	O-ONOC4OO , , Ь*СООООООСООЮ I сч со со *1* со со ь* ь* 1 1 1 1 1 1 1 1	O-ONOO . ь*соооооою 1 сч со со чь со ь* 1 1 1 1 1 1	-331 —380 —487 — 600 —750	ООО ООО ю СО <£> Ь* 1 1 1
ююосчоооо «-Ф t*.« со чь со I СЧ СЧ СЧ СО СО СО со 1 1 1 11 1 11	оюочь«счюо , . СО to 00 СЧ СО 00 о со I I СЧ СЧ СЧ СО СО СО чЬ чЬ 1 111 I 1 1 1	ОЮОсОЮО чЬсО0>СОЬ*Ю СЧ СЧ СЧ СО СО чЬ 1 1 1 1 11	юсч сч юю t* - <д о СЧ СО СО чЬ чр 1 1 i 1 1	ЧГ Ю Ю сч сч со СО ЧГ 4J* 1 1 1
осчсоюсч . , оюо««счсо О>О>« «« « « 1 1 1 1 1 1 1	осчюсчоо . ОЮО«СЧ СО чЬ Ю 1 ОО---.-.-,-1 1 1 1 I 1 1 1	осчюо . оюо«счю 1 1 1 1 1 1	Осчюо юо«счю □>«««« 1 1 1 1 1	оюо осчю 777
<О<0ОСО«ОЮОО ШСЛ^ОЮСО —ь-о «« сч со со чь ю ю со 1 1 1 1111 1 1	СОСООСО«ООСОСЧОО ЮО>чЬОЮСОГ*.СОГ*><м ««СЧСОСО*ЬЮСОСОЬ-1111111111	COOCO«OOQO О чЬ О Ю СО Ь* <*Ч — СЧ СО СО ЧЬ ю Ь* 1 11 1 1 1 1	со — оооо оюсоь*« СОСОчЬЮЬ* 1 1 1 1 1	«ООО ЮЬ- « союь* 1 1 1
вОСООЬ*СОЮЮЮО <о0>счюоосоюь*о ««СЧСЧСЧСОСОСОчЬ 1 1 1 1 и 1 1 1	ЮСООЬ>ЮОЮ**«Ь*СО Ь* О чЬ СО О> Ю О> СЧ *Ь Ь--чСЧСЧСЧСЧСОСОчЬ*ЬчЬ 1111111111	СОО0)Ь*ЮОсО «ЮЬ*ОсО«0» СЧ СЧ сч СО СО чЬ чЬ 1111111	— 291 —336 —400 —450 —518	<*< о со Ю«*.чЬ СО ЧГ Ю ' III
о оюоь*«юоюо ЮЮСОСОГ*>0ОО>О>« 1 1 1 1 II 1 II	осооь*«ююо«~ Ю Ю СО СО г*. 00 О> « -< -1 1 i 1 i 111 i 11	00 (ООЬ-Юиз-Ю СО СО Ь* 00 о-И 1 1 11 1 1 1	00 Ь»«ЮЮ« соь*ооо>« 1 1 1 1 1	00 «ю« 1 1 1
сосоосо—<OtOOO Ю0)^*ОЮСО«Ь.О ««счсосочьююсо 1 1 1 1 1 1 1 1 1	СО СО О СО « О О СО СЧ 00 Ю0)^>ОЮСОЬ.СОЬ.« ««СЧСОСО^ЮСОСОЬ» 1111111111	соосо — оооо СЬчЬОЮсОЬ-« « СЧ СО СО чЬ ю Ь* 1 1 1 1 1 1 1	—303 -351 . —460 —570 —718	«ооо юь*« союь Г 1 1
юооюь- —юсчелсо чЬСООО«чЬООО«СО «««ечсчсчсососо 1 1II 1 1 111	O^ON-S-MtONOO юь* о.еч ю о» сою 1*. о> ««счечсчсчсосососо ! 1 1 f II 1 1 II	-os-оюю оо « со со о чь « —« СЧ СЧ сч СО СО чЬ 1111111	—247 —283 —335 —375 —433	ююю сч СО чн 1 1J
о О СО ОЪ>'->10 010 0 * ЮЮСО СО Ь-00 0>0>« 1 11 11 1 1 11		 сосчоо ОСООЬ*«ЮЮО«« ЮЮСОСОГ*00О>««« 11 i i 1 i 1 i i 1	90 (OOS-lOlO-. Ю СО СО Ь* 00 о м 11 1 1 11.1 7	00 Ь- « ю Ю1« СОЬ*ОО0)« 1 1 11 1	00 «ю« ь-о>« 1 1 1
сч со о « сч оо чь ь* сч оо со со , , . ««СЧСЧСОчЬ 1	1 1 1 1 1 1 1	сч ооо«ечоо чь ь- сч оо со со .... ««ечечсочь i 1 1 1 1 1 1 1	QOO«e4QO Ь- СЧОО со со , , «СЧСЧСОчЬ I 1111111	*чМ00 , 00 СО СО , , СЧСОчЬ I 1 III	сч со . . 711
«ОЮЮСЧСО СОЮСО01СЧСО t , , ««««счсч I I 1 11 111	сосооюечю СО ЮОО о СО с*. .... Ill III11"'	— 163 — 190 —215 —242 —287	ЮчЬСО C4CD — III"	со 7"
СООООЮ94СО i'mim 111	сосооюсчсо -СО СО чЬ чЬ Ю СО 1111 11 11 1 1 11 1 1	оооюечсо СОчрчрЮСО | |	ЮСЧ со 777Н	1
ю tot*. Ю Ю ю	ю ЮЬ* ю	ю	ю. Ь* ю	ю	
00««СЧСОСО^>^	ОО« «‘сч сочь юю со	О« «СЧ СО чь со	— СЧСОЧЬСО	
22,4 до 45	. 45 до 90	90 дс 180	180 ДО 355	355 до 600
<3	о	А О	и	О
188
Допуски и посадки типовых соединений
Продолжение табл. 4.29
1	Поля допусков внутренней резьбы (гаек) с основный отклонением	|	1	HS	|	HZ	|	Н9	|	. HS	|	I	Отклонения, мкм	1	|	ES ***	|	ES ***	| , ES *** -	|	ES ***	J	|	диаметров резьбы	|	3	1	1	1 1 1 1 1 1«	Ю LJin 1 1 1 isg	ЮЮЮООс 1 J +++++4-
						1	1	1 1 1 1 1 ||	сооо .... СО ЮОО 1 1 1 | 04 04 01	О О ОЮю Ю ... Ю ООО — сою 1 1 О) 04 СО СО со со +++++4-
						1	1	OOTfCOO . . ООО 04 СОЮ 1 — 04 04 04 04 -Н-+-Н-	О СО ОюЮ . .оосоосоь-1 — 04 СО СО СО -Н--Н-+	ОсООЮЮЮЮО . 00C0OC0t^04b.C0 1 — 04 СО СО СО Tf г^МО ++++++++
						1	1	юоооо . О4тГЮЮСО 1 'нн+	О ОО , . Tff-OOOJ — — — 0404 +++++	ООО^СООЮО . Ю00О04С0ЮС0С0 — — 040404040404 +-Н-+-Н-++
						о-<ю соь. оо +++	О 04 Ю 0 — 0 — 04 со с- — —— +++++	оооооо — О со оо io о	ОО ОСОЮ о — Oxf ОСОсОО t^ — — —04 04 СО +-Н-++++	ОООСОЮО«ЛЮО ОтГОСОсООСОЬ-Ю — — — 04 04 СО со СО Tf< +++++-Н-++
						СО —Ю о г- ь. +++	г- ю ю о ю О Г- ОООО +++++	О OI 00 00 Ю ЮОО —— — 04 +++++++	04 04000 Ю Ю — СОЮ СО 00 ООО — — — — — +++++++	0000000004-м* О — СО 00 0 0 — О) — — — — — — 04 0404 +++++++++
					Q Q	ООСОГ-тГЮСО	о 00 СО О О О тГЮ ООО’-’ +++++	+ 56 + 80 + 112 + 125 + 140 + 150 + 160	040004 СО со О — ю о — со Ю 00 — — — 04 OI -Н-+-Н--Н-	04ООС4С0ЮОЮ О — ЮСП — СО СО о ю 00 — — — 04 04 04 СО СО ++++-Н-+++
						ОСО юю со +++	mos — ю юсОсог-с^ +++++	о о—ооююо СО t— 00 о> о о — +++++++	со оо ю о Ь-ЮОО — 04 Tf со г- о — — — — +++++++	,04 юо о о о о ОЮ — 04 Tf Ю СО 00 ООО —— — — — — — ++-Н-++-Н-+
	!	4Н5Н		СО W		Q	оосог-тгюсо +-н-	о 00 СО О О О Tf in ООО — +++++	04 Ю ОО О СОО — 04 ^ЮСО Ю 00 —— —— +++++++	04 О 064 СО со о — ю о — со Ю 00 —— — OI OI +++++++	040004СОЮОЮ О — Ю О — СОСООЮ 00 —	< 04 СМ 04 СО СО +++++++++
					сГ	ОЮ 00 +++	04 00 СО COO т^ЮЮСО +++++	оо со со — ю ю о Ю СО Ь- Г- 00 +++++++	-53 Н60 г71 Ь85 F-95 -100 h 112	Н63 |-75 Н90 h 100 Р 112 Г-118 Р 125 hl 32 1-140
									Г	ГГГ1	1 i 1 1 1 1 1 1 ।
			* м		Q	00 Ю СО СОтГЮ +++	ооо со — о corf CQ'b-00 ++++4-	О 04 00 Ю ЮСООО — — 04 м-соо —— —— ++++++-F	00 о оо Ю СОО — ю о ’f со о — — —- — +++++++	0000004CDO СОО — ЮКО)- сооо СОО — — — — 0404 01 +++++++++
						О U0 00 +++	04 00 СО СО о ’f Tf in Ю СО +++++	00 со со —ю ю о XF ю СО Ь-	00 +++++++	О 04 СОО — ЮЮО — ю со оо о — — +++++++	0 04 00 Ю 04 О СОЮОО — — 04 СО СО Г-О — — — — — — +++++++++
Шаг резьбы Р, мм						0,2 0,25 0,3	Г 0,2 0,25 0,35 0,4 0,45	0,25 0,35 0,5 0,6 0,7 0,75 0,8	Г 0,25 0,35 0,5 0,75 1 1,25 1,5	0,35 0,5 0,75 1 1,25 1,5 1,75 9 2.5
Номинальный диаметр резьбы D, мм						От 1 до 1,4	Св. 1,4 до 2,8	Св. 2,8 до 5,6	Св. 5,6 до 11,2	Св 11,2 до 22,4
Cs. 22,4 дс 46	0,5 0,75 1 1,-5 2 3 3,5 4 4,5	+ 80 +95 + 106 + 125 + 140 + 170 + 180 + 190 + 200		+ 90 + 118 + 150 + 190 + 236 + 315 + 355 + 375 + 425	+ 80 -4-95 + 106 + 125 + 140 + 170 + 180 + 190 + 200				+ 100 + 118 + 132 + 160 + 180 + 212 + 224 +236 +250						+ 140 + 190 + 236 + 300 + 375 + 500 + 560 + 600 + 670,	+ 190 + 212 4-250 4-280 + 335 +355 4-375 + 400			1 t- 265 + 315 ч 355 + 425 + 450 -i- 475 -r50i)		
								-112 -150 Ы90 i-236 h300 r-400 -450 t-475			-	-112 г 150 h!90 r-236 h300 -400 L450 -475 h530		-125 -150 -17G h200 h224 Г265							
																	-1	-2 36 F 300 -375 r475 H630 r 71Q -750			
																					-375 475 -600 -800 : >-•900 I
													+ 280 + 300 + 315								
																				+956 ; 4 1060 •	
																	+ 850				
							+ 530														
																	1						
Св. 45 до 90 i	0.5 41,75 i 1.5 2 3 4 5 5,5 6		i-85 -100 -118 t-132 -150 И 80 1-200 -212 -224 H36	+ 90 + 118 + 150 + 190 -r-236 -3'15 -1-375 т-450 + 475 + 500		85 -100 r118 hl 32 L150 -180 R 200 -212 -224 1-236		H 12 h 150 г 190 ‘-236 *-300 1-400 r475 -560 -600 F630		(-106 -125 -150 hl 70 ‘-190 1-224 h250 -265 -280 h300	+ 112 + 150 + 190 + 236 + 300 + 400 + 475 + 560 +600 + 630		1 + 132 + 160 + 190 + 212 + 236 + 280 + 315 + 335 + 355 + 375		i 4-140 -+•190 + 230 + 300 + 375 - 500 + 600 4-710 + 759 -800	+ 236 — 265 +300, + 355 + 400 + 425 + 450 + 475		<-475 -630 -750 -900 1-950 1-1060	+ 300 + 335 -375 + 450 + 500 + 530 + 566 + 600		H475 [-60G HBOC H950 -1120 • 11 80 -’•250
« 	 	 O. 90 до 180	0.75 I 1,5 2 3 4 6	-ri06 -4-125 + 140 •r x6C + 193 + 212 + 25C		+ И8 + 15C -hl 90 + 236 + 315 -Tloo	I:	r106 -125 4 40 И 60 Г19С h2’2 -250	+ 150 + 190 + 236 + 300 + 400 + 475 + 630			т T	,	-	HbO 1-190 236 1-300 -400 i-475 И630		Hl 70 -200 -224 -259 1-300 -335 HOG	-+•190 -i-236 - 30C -.-375 + 5u0 + 600 + 800	+ 250 4 280 + 315 -4 375 + 425 +500	+ 30У -4-375 + 630 + 750 + 1000		+ 355 + 400 + 475 + 530 + 630	4 475 + 600 + 800 + 950 + 1250	
Cb. 180 до 355	1,5 2 3 4 6	-	-150 hl 80 -212 -236 -265	t-!90 + 236 + 315 + 375 + 500	-	-150 -180 -212 -236 -265	-	-236 -300 -400 -475 -630		-190 224 -265 r300		h236 300 h400 -475 h630-		-236 -280 -335 H375 h425	+ 300 + 375 т 500 + 600 + 800	+ 300 ’ + 355 + 425 + 530		-375 r475 r 630 -750 L- J 900	+ 375 + 450 + 530 + 600 + 670	+ 475 + 600 + 800 + 950 + 1250	
I : Cs 355 до 600	1 i	1	2 4 6	+ 190 i-250 + 280		+ 236 + 3~5 + 500	+ 190 +250 4-2 80		+ 300 + 475 +630		. +236 + 315 + 355 i		+ 630		+300 + 400 + 450		+ 375 + 600 + 800 ’ ।	i	4 + h Сл O’ сл ssst	+ 475 + 750 + 1000		+ 475 + 630 + 7Ю i	+ 600 4-950 т 1250 i		2. *	
о 009 StO	t

190
Допуски и посадки типовых соединен ий
			со		Q	1	1	1 1 1 i 1 1? 4-	— eob* . . . , О to о Illi **<o +++	—< CO Ь- ф OG CM . , omocDcoic ФФ1П1О<ОЬч ++4- ++4
			И									
о	о 00					1	1	1 1 ! ! II«	CM 00 04 Illi CM 04 CO +++	<D co Cm an CO b. soM<tsa |	04 CO COCO CO co +++++4
										
S ф я я ел я о			W		.Q 3 м Q	I	1	11111 Л 4-	CD 00 CM 1 I I | CM CM CO ‘1‘ 5+++	CD CO 0-1 Ф 40 04 1 „1	] I CM CM CO CO Ю Tf. 11'++++++
ч я о 2 3 X					Q	1	1	О —« CD 00 Ф , . ONM-lflN I CM 04 04 04 CM +++++	О CO CD cot-. . ОЮО4С0О | | 04 04 CO СОФ J	L.J	|	L-	О 00 О to b. 0> co 04 . ОШСМФОЮ-С смсчсосоФФШсп 4-4-++++++
			GO						“t Г Г 1 1	
и о я о и	С	2 Я	ш	3 о	СЧ Q	, 1	1	1П-«СМСМФ ФСОЬ.Ь.00 1 *+++++	О 04 О CO CD , , CD О—<0410 |	——<04 04 04 +++++	O CM CD 04 00 Ф со ем . ь-О CM in CD СО О СМ •-«смсмсмсмсмсосо ++++++++
я V сс 3 \О я		2 К я Л 4> я о	и	л « СХ Я о ь	X О й Q	1	1	О — CM CM Ф I I CM CM CM 04 CM ++++4-	О CM CD 00 04 i I Cm cm cm cm co 1’+++f+	О СМ СО СО СМ 00 04 1 см^смсмсосо^оф ++4-+4-+++
СП й> <и		ч я о		2 со я ft	Q	со Г-СПО ь- 00—. +++	сг»~<ю Ь- о —< СО Ф 4-++++	0> О — CM CM Ф о» —< со oo о —< cm CO—. — — CM CM CM Ji 1	L 4--1	I-	O> О CM CM CO CM a —• CD —< <D о co ao —. —< 04 CM CM CO ++++-H-+	OJOCMCMCOCMOCOCM • —< СЭ —< СО СП СО СО <-< 0> —< —< СМ СМ СМ СО СО Ф Ф +++4-4-++++
я я 0)			СО					TTTTTTl		
сх >. я я № О	О CD		Ш		«ч Q	оо>ео ооооа> +++	ФОЮ ф СО О О —< □00 —< —<-< +++++	040050004 CO О C4 co ф Ф Ф +7+++++	co Ф CM Ф CD 00 04 о —• co Ю b- ao —*• +++4“++4“	СН0004С00004ФОС0 —* СО СО СО О 04 СО Ю СО „ - 04 СМ СМ 04 04 1 +++-Н-++++
О С о fct			W		.Q Q п Q	>.00 00 +7-7	ь- 00 О4 0»О —< ——< — О4 4++++	CO 040 — CM CM Ф — — CM CM CM CM CM ++4-++4-4-	oo an о см co oo cm —< —« CM CM 04 CM CO ++4-4- ++4-	О О 04 СО СО 04 Ф со CM 1 —«СМО4СМО4СОСОСОФ +++4+4-4 ++
я § к			СО Щ		Q	LO ФШ <D b. 00 ++4-	о>о 1Л Ф СП о 04 со ь- о —— ++-<-++	CM CD CM CM ф СП CO Ф CD b- 00 ++777+7	'CM 04 CD О CO Ф О co r- —< Ф '& ь» an — —< см см cm + J-4-+4-4+	емсмсооосоизпь-СП -О t- —< Ф со сл СО о> r.M OJ с 4 СО -О
	О				сч	l-тгоо QSS	О vC< о о ю t- t- 00 О0>	О — b. Ь» Ф 00 О О — —< —< 04	О 00 co CM Ю Ф —< 04 Ф to b~ oo о — —<     — +4-4-4- -I ++	ШФ—. оо 04 ф ср ем 04 —« СО Ш <Х>	О» о tN
					Q	4-4-4	+ г 1++	7+77777		4-4-Г-+ ++-4~4-+
			2		Q £ Q	ОС' со 4+-j-	5— СО СП о О +'}—{--]- f-	CO D> О — Сч 04 Ф —’ — *M CM CM СМ 04 ++H-4 {-+	05 OO CM CD 00 04 —- —«сч 04 os : t co 1 44 4-++4+	СП О 04 СО an СМ Ф ОО 04 <— 04 О» с-4 CM СО СО 1О ф -t--|--j~4—Н-+++
		ё	:<§! i" < CUA О.	8		wi С-1 CM СО o'o'о”	<ОЮ' tn 04 CM co Ф Ф co’ooo	lQ in	Ю Cm CO tO CD b* b* CO z> о о ci' o' o' о	IQ in UO	to 04 CO IO b-	04 m CDCD О О—. —»	иэ Ш	to ю СО in	CM IT! ь.	ID ООО—< —" - ~ л-* СМ 04
		« 2 а л 2 с	. 3 ! я : л !^г : Л < <3 С 5	: 1		Ф О « О	00 CM s Ф w о	CD •n о «t oo см’ »	CM о St •Q я о	См о ft 04 я о	_
Св. 22,4 дс	45	0,5 0,75 1 1.6 2 3 3,5 4 4,5	--	1-20 >22 -26 -32 -38 Н48 Н53 -60 -63	+ 120 + 140 + 158 + 192 +218 +260 +277 +296 +313	+ 132 + 172 + 216 +268 + 338 + 448 +503 + 535 + 593	+20 +22 +26 + 32 + 38 +48 +53 +60 +63	+ М5 + 172 + 196 +232 + 262 + 313 +333 +360 +378	+ 160 +212 +262 +332 + 413 +548. +613 +660 -j-733	СЧ <0 СМ 00 00 со о со । сч сч со ео’Ф из «о со 1++Ч-+++++	+212 + 238 +282 + 318 + 383 + 408 +435 + 463	+258 + 326 +407 +513 +678 + 763 + 810 +913	+26 + 32 + 38 ±48 +53 + 60 +63	+291 +347 ‘ +393 + 473 + 503 +535 +563	- 1 +401 +507 +638 + 848 +953 + 1010 + 1123
		0,5	+ 20		+ 126	+ 132	+20	+ 152	+ 160	— --	—	—	—	—	—
		0J5	+22		+ 147	+ 172	+22	+ 182	+ 212	—	—	• ——	—	—	——
		1	ч	Н26	+ 176	+216	+26	+216	+262	+26	+ 262	+326	+ 26	+ 326	+ 401
		1,5	ч	Р-32	+202	+268	+ 32	+ 244	+ 362	+ 32	+297	+407	+32	+367	+507
	90	2	+38		+228	+ 338	+ 38	. +274.	+413	+38	+338	+513	+ 38	+ 413	+638
Св. 45 до		3	+48		+272	+ 448	+48	+328	+ 548	+ 48	+ 403	+678	+ 48	+ 498	+848
		4	+60		+310	+535	+ 60	+ 375	+660	+60	+460	+ 810	+5?	+560	+ 1010
		5	+ 71		+336	+631	+71	+406	+781	+ 71	+496 '	+ 971	+ 71	+601	+ 1191
		5,5	+75		+355	+675	+ 75	+430	+ 825	+ 75	+525	+ 1025	+ 75	+635	+1255
		6	+ 80		+ 380	+ 710	+ 80	+455	+ 880	+ 80	+ 555	+ 1080	+ 80	+680	+ 1330
		0,75	ч	-22	+ 154	+ 172	+22	+ 192.	+ 212		—	—	—	—	—
		1	Ч	-26	+ 186	+216	+26	+ 226.	+262	+26	+ 276	+326	—-	—	—
		1,5	+32-		+212	+ 268.	+ 32	+256	+ 332	+32	+312	+ 407	+ 32	+387	+507
— ОЛ пл	180	2	+ 38		+ 238	+ 338	+ 38	+288	+413	+38	+ 353	+ 513	+ 38	+ 438	+638
GB. ни ди		3	+48		+284	+ 448	+48	+348	+548	+ 48	+423	+ 678	+ 48	+523	+848
		4	+60		+ 325	+ 535	+60	+395	+660	+ 60	+485	+ 810	+ 60	+ 590	+ 1010
		6	+ 80		+395	+ 710	+ 80	+480	+880	+ 80	+ 580	+ 1080	+ 80	+ 710	+ 1330
		1,5	+32		+222	+268	+32	+ 268	+382	г+32	+ 332	+ 407	+ 32	+ 407	+507
		2	+38		+262	+338	+ 38	+318	+413	+38	+ 393	+ 513	+ 38	+ 488	+638
Г» 1R0 ПО	355	3	+48		+313	+ 448	+48	+383	+548	+48	+ 473	+678	+ 48	+ 578	+ 848
		4	+60		+ 360	+535	+ 60	+435	+660	+ 60	+ 535	+ 810	+ 60	+660	+ 1010
		6	+80		+415	+710	+ 80	+ 505	+ 880	+ 80	+610	+ 1080	+ 80	+750	+ 1330
		2	+38		+274	+338	+ 38	+ 338	+413	+ 38	+ 413	+ 513	+38	+513	+638
Св. 355 до	600	4	+60		+ 375	+535	+ 60	+ 460	+ 660	+ 60	+ 560	+ 810	+ 60	+690	+ 1010
		6	+80		+ 435	+ 710	+ 80	+ 530	+880	+ 80	+ 640	+ 1080	+ 80	+ 790	+ 1330
Примечания: 1. Принятые обозначения отклонений: es, ei — соответственно верхние и нижние отклонения диаметров наружной резьбы (болта); ES, EI — соответственно верхние и нижние отклонения диаметров внутренней резьбы (гаек). 2. Предельные отклонения, указанные в скобках, назначать не рекомендуется. 3. Нижнее .отклонение (ei) внутреннего диаметра di болта и верхнее отклонение (ES) наружного диаметра D гайки не нормируются.
4.3. Резьба метрическая от 0,25 до 600 мм
♦ Для резьбы с шагом Р < 0,8 мм поле допуска 8h6h. Верхние отклонения всех диаметров наружной резьбы (болтов) равны нулю. Нижние отклонения всех диаметров внутренней резьбы (гаек) равны нулю.
192	Допуски и посадки типовых, соединений
Предельные диаметры гайки (по табл. .4.29): D3 ш?х = 22,051 4- 0,335 = = 22,386 (верхнее отклонение равно 4-335 мкм для поля допуска диаметра 7Н); Патт = 22,051 (см. пример 1); Dx шах = 20,752 4- 0,63 = 21,382 (верхнее отклонение равно 4-630 мкм для поля допуска диаметра 7Н); Dt пип = 20,752 (см. пример 1); О max и О пип см. пример 1.
ВЫБОР ПОЛЕЙ ДОПУСКо»
Выбор полей допусков для деталей резьбовых соединений производится в зависимости от их назначения с учетом конструктивных и технологических требований. Рекомендации по применению полей допусков в стандарте не даны. Для облегчения выбора в соответствии со сложившейся практикой поля допусков наружных и внутренних резьб объединены в классах точности: точном, среднем, грубом (см. табл. 4.28).
Поля допусков, относящиеся к точному классу, рекомендуется использовать для .соединений, где требуется малое колебание зазоров в насадках, а также ответственных статически нагруженных резьбовых деталей, поля допусков среднего класса — для резьб общего назначения и поля допусков грубого класса — при получении резьб на горячекатаных заготовках, в.длинных глухих отверстиях и т. д. [9].
Наибольшее распространениё в машино- и приборостроении получили поля допусков среднего класса точности, при котором обеспечивается достаточная статическая и циклическая прочность резьбовых деталей. Поля допусков грубого класса моЩно использовать в тех случаях, когда нет необходимости в особой точности; точного — в ответственных соединениях (авиа- и автостроение) для резьб, передающих расчетные перемещения и т. ц.
Посадки в резьбовых соединениях образуются сочетаниями полей допусков внутренней и наружной резьб. Допускаются любые сочетания полей допусков по табл. 4.28. Предпочтительно следует использовать в посадках поля допусков одного класса точности.
Сочетание полей допусков с основными отклонениями Н и h (H/h) образует посадку с гарантированным зазором, равным нулю. Использование полей допусков с основными отклонениями g, G, f, е, d обеспечивает в соединениях гарантированные зазоры (наименьшие Для полей допусков с основными отклонениями^, G, наибольшие — с основным отклонением d). Зазоры в соединениях необходимы для достижения легкой свцнчиваемости, компенсации температурных деформаций деталей при эксплуатации, при нанесении защитных покрытий и др. Следует учитывать, что зазоры по диаметрам резьбы способствуют более равномерному распределению нагрузки между витками и повышению циклической прочности соединений [9]. Наиболее часто используется посадка 6H/6g.
4.3. Резьба метрическая от 0,25 до 600 мм
193
Посадки с большими гарантированными зазорами применяют, если резьбовые детали эксплуатируются при высокой температуре (для компенсации температурных деформаций) [9]; если необходима легкая свинчиваемость даже при небольшом загрязнении или повреждении резьбы; если на детали наносят антикоррозийные покрытия значительной толщины. В последнем случае можно также использовать поля допусков со специальными основными отклонениями F, Е.
ДОПУСКИ МЕТРИЧЕСКИХ РЕЗЬБ С НАТЯГАМИ И ПЕРЕХОДНЫМИ ПОСАДКАМИ
Стандарты ГОСТ 4608—81 «Основные нормы взаимозаменяемости. Резьба метрическая. Посадки с натягом» и ГОСТ 24834—81 «Основные нормы взаимозаменяемости. Резьба метрическая. Переходные посадки «распространяются на резьбу с профилем по ГОСТ 9150—81 диаметром d = 5-1-45 мм и шагом Р= 0,8-1-4,5 мм (табл. 4.30). Эти резьбы применяют для образования резьбовых соединений с натягом и переходными посадками по среднему диаметру. По наружному и внутреннему диаметрам резьбы предусмотрены зазоры.
4.30. Резьба метрическая с натягами я переходными посадками. Диаметры и шаги, мм (по ГОСТ 4608—81 и ГОСТ 24834—81)
Номинальный диаметр резьбы		Шаг		Номинальный диаметр резьбы		Шаг	
1-й ряд	2-й ряд	крупный	мелкий	1-й ряд	2-й ряд	крупный	мелкий
5			0.8	II	1 1	20	18	2,5	2; 1,5
6	—	1	—	—	22	2,5	2; 1.5
8	—	1,25	1	24	27	3	2
10	—	1,5	1,25	30	33	3,5 *	2
12	—	1,75	1,5: 1,25	36	39	4 *	3
16	14	2	1*5	42	45	4,5 ♦	3
П р и м е ч i		1 н и я: 1.	При выборе диаметров 1-й ряд			следует предпочи-	
тать 2	-му.. 2. Шаги, отмеченные звездочкой, применяют только для метрической						
резьбы с переходными . посадками по				ГОСТ 24834-81.			
Основные размеры резьбы принимаются по ГОСТ 24705—81 (см. табл. 4.24).
Метрические резьбы с натягами и переходными посадками предназначаются для резьбовых соединений, образованных ввертыванием стальных шпилек (резьба на ввинчиваемом конце шпилек)
7 М А. Палей и др.
194
Допуски и посадки типовых соединений
4.31. Примеры дополнительных элементов заклинивания в резьбовых соединениях с переходными посадками (по справочному приложению к ГОСТ 24834—81)
Вид заклинивания				Материал детали с. внутренней резьбой	Рекомендации к применению
Конн сбег J W	ческий резьбы * Л щ			Сталь, чугун, алюминиевые и магниевые сплавы	Наиболее часто используемый вид заклинивания. Применяется в сквозных и глухих отверстиях. Не рекомендуется применять при высоких динамических нагрузках. При слишком большом крутящем моменте затяжки может иметь место деформация внутренней резьбы в верхней части резьбового отверстия *♦
Плоек*		[ft бурт jil		В основном алюминиевые. и магниевые сплавы	Применяется в сквозных и глухих отверстиях. Прилегающая плоскость бурта должна быть перпендикулярна к оси резьбы. Диаметр бурта должен быть не менее 1,54
Цил] ская ц	«Н, ап L	др ф;	>л/лдг	S в	?	Сталь, чугун, алюминиевые и магниевые сплавы тайных резьб конический с гда, когда сбег резьбы вып-якание деформации вяутренн; аки резьбового отверстия до гения радиальных напряжена	Применяется только в глухих отверстиях. Имеет меньшее стопорящее действие, чем у первых двух элементов. Диаметр цилиндрической цапфы несколько меньше внутреннего диаметра резьбы. Угол конуса на конце цапфы должен совпадать с углом заточки сверла для обработки отверстия под резьбу бег имеет наилучшее заклинива-олнен на всей длине переходного яя резьба выполняется с зенковкой лжна быть не менее 0,5d для на-1Й.
1ь ющее конус 60°. ’ дежн<	i л :а. Го. эгс	& Д ей «| ЯП > I	,ля нака ствие то * Во нзб< де на стег >acnpeftej		
в резьбовые отверстия (внутренняя резьба) в деталях из различных материалов при следующих длинах свинчивания:
Сталь 1...........................................  (14-1,25)	d
Чугун . .................•.......................  (1,254	1,5) d
Алюминиевые и магниевые сплавы ....................(1,5-4	2) d
1 Для посадов с натягом—также высокопрочные в титановые сплавы.
Допускаются и другие длины свинчивания, но в этом случае применение посадок требует дополнительной проверки.
4.3. Резьба метрическая от 0,25 до 600 мм
195
Резьбы с натягами и переходными посадками применяют в машинах и механизмах для крепежных соединений, работающих в условиях вибраций, переменного температурного режима, для обеспечения неподвижности резьбовых соединений при эксплуатации или центрировании деталей по резьбе. Переходные посадки более технологичны, так как при сборке не требуется сортировать резьбовые детали на группы, что обязательно для основных посадок с натягом. Но в резьбовых соединениях с переходными посадками необходимо использовать дополнительные элементы заклинивания (табл. 4.31).
Форма впадин наружной резьбы по ГОСТ 4608—81 и ГОСТ 24834—81 должна быть закругленной, но для резьб с шагом Р 1 мм возможна плоскорезаная форма впадины. Требования к выполнению впадины наружной резьбы соответствуют ГОСТ 16093—81 (см. рис. 4.15).
Для образования полей допусков используются сочетания основных отклонений, зависящих от шага резьбы, и степеней точности диаметров (табл. 4.32).
4.32. Основные отклонения и степени точности диаметров резьб с натягами и переходными посадками
________________(по ГОСТ 4608—81 и ГОСТ 24834—81)_____________
Вид резьбы	Диаметр резьбы .	Посадки с натягом		Посадки переходные	
		Основные отклонения	Степень точности	Основные отклонения	Степень точности
Наружная (шпилька)	Наружный d	е(при Р < < 1.25 мм) с (при Р > > 1,25 мм)	6	К	6
	Средний dt	п; р; г	2; 3	jk; m (d — 5 4-16 мм) 1; П1 (d 18-г 30 мм) Jn id = 33 4-45 мм)	2. 4 2; 4 4
Внутренняя (резьбовое гнездо)	Наружный D	Н	2; 3	Н	—
	Средний £>2	Н	2	Н	3; 4	! (d ~ 5 4-30 мм) 5 (d «« 5 4-45 мм)
	Внутренний Di	D(при Р < < 1,25 мм); С(при Р > > 1,25 мм)	4; 5	Н	6
196
Допуски , и посадки типовых соединений
4.88. Поля допусков и посадки с натягом метрической резьбы (по ГОСТ 4608—81)	_____ __________
Материал детали е внутренней резьбой	Шаг резьбы Р, мм	Поля допусков		Посадки	Дополни- ' тельные условия сборки
		внутренней резьбы	ндруж-' ной резьбы		
Чугун* и алюминиевые сплавы	До 1,25 Св. 1,25	2H5D 2Н5С	2г	2H5D 2г 2Н5С "2г“	—
Чугун, ^алюминиевые и магниевые сплавы	До 1,25 Св. 1,25	2H5D(2) 2Н5С(2)	зр (2)	2H5D (2) Зр (2) 2Н5С (2) Зр(2)	Сортировка на две группы
Сталь, высокопрочные и титановые сплавы	До 1,25 Св. 1,25	2H4D(3) 2Н4С(3)	Зп (3)	2H4D (3) Зп (3) 2Н4С (3) , Зп (3)	Сортировка на три группы
Примечания: 1. .Обозначение полей допусков резьб в основном соответствует общим правилам, изложенным в разделе «Отклонения и допуски» метрической резьбы. 2. В обозначениях полей допусков наружной резьбы поле допуска наружного диаметра d, образованное сочетанием 6-й степени точности и основных отклонений е или с, не указывается. 3. Дополнительно в скобках указывается число сортировочных групп. 4. Поёадкн 2H5D (2)/Зр (2); 2Н5С (2)/Зр (2); ‘ . 2H4D (3)/3п (3)? 2Н4С,(3)/Зп (3) осуществляются с сортировкой наружной и внутренней резьбы .по собственно среднему диаметру на группы. Сборка соединения должна производиться из резьбовых одноименных групп (см., например, схему на рисунке в табл. 4.35). ‘
Применяемые при различных условиях поля допусков и посадки приведены в табл. 4.33 и 4.34. Отклонения метрических резьб с натягами’ даны в табл. 4.35, с переходными посадками — в табл. 4.36.
Допуски среднего диаметра резьбы деталей, сортируемых на группы (см. табл. 4.35), не включают диаметральных компенсаций отклонений шага и угла наклона боковой стороны профиля. Допуски среднего диаметра резьбы деталей (см. табл. 4.35 и 4.36), не сортируемых на группы, являются суммарными.
Отклонение формы наружной и внутренней резьб, определяемое разностью между наибольшим и наименьшим действительными значениями среднего диаметра, на длине свинчивания не должно превышать 25% от допуска среднего диаметра. Обратная конусность не допускается.
Стандартами установлены также отклонения шага и угла, наклона боковой стороны профиля, которые относятся к стандартным длинам свинчивания (с. 194):
4.3., Резьба метрическая от 0 >25 до 600 мм
197
Шаг Р, мм
0,8; 1; 1,25
1,5; 1,75 2; 2,5 3; 3,5 4; 4,5
Отклонения шага, мкм
±12 ±16 ±20 ±24 ±28
Отклонения угла накдона боковой стороны профиля
±50' ±45' ±40' ±35'
±30'
От«лонения формы резьбы, отклонения шага и "угла наклона не подлежат обязательному контролю, если это особо не оговорено.
4.34. Поля допусков и переходные посадки метрической резьбы (по ГОСТ 24834—81)
Материал детали с внутренней резьбой	Номинальный диаметр резьбы d, мм	Поля допусков		Посадки
		внутренней резьбы	наружной резьбы	
Сталь	5—16	4Н6Н; ЗН6Н	4 jk; 2m	4H6H . 3H6H 4jk ’ 2m
	18—30	4Н6Н; ЗН6Н	4j; 2m	4H6H	3H6H 4j ’ 2m
	33—45	5Н6Н	4jh	5H6H 4jh r
Чугун, алюминиевые и магниевые сплавы	5—16	5Н6Н; ЗН6Н	4jk; 2m	5H6H	3H6H 4jk ’ 2m
	18—30,	5Н6Н; ЗН6Н	4j; 2m	5H6H	3H6H 4j ’ 2m
	33—45	5Н6Н	4jh	5H6H 4jh
Примечания: 1. Все указанные посадки .предусматривают применение дополнительных элементов заклинивания (см. табл. 4.31). 2. См. примечание 1 к табл. 4.33. 3. В обозначениях полей допусков наружной резьбы поле допуска наружного диаметра, ч образованное сочетанием 6-й степени точности и основного отклонения g не указывается. 4. Допускаются посадка ЗНбН/2ш без дополнительного элемента заклинивания, а также переходные посадки, которые могут быть получены сочетаниями полей допусков наружной резьбы по настоящему стандарту или ГОСТ 4608 —81 (см. табл. 4.33) с полями допусков внутренней резьбы по настоящему стандарту, ГОСТ 4608—81 или ГОСТ 16093 — 81 (см. табл. 4.28), например. 3H6H/4jh, ЗНбН/Зр, 2H5D/4jh, 2Н5ОДр, 5H/4jh, 5Н/Зр. Применение подобных посадок требует дополнительной проверки. 5. Применение переходных посадок, образованных сочетаниями полей допусков наружной резьбы Зр и Эи без сортировки на группы (см. табл. 4.33) и полей допусков внутренней резьбы по настоящему стандарту, ГОСТ 46'08—81 или ГОСТ 16093-81, требует дополнительной .проверки. и в необходимых случаях дополнительных элементов заклинивания. Для внутренней резьбы в таких посадках допускаются поля допусков, полученные сочетаниями полей допусков среднего диаметра по настоящему стандарту нли ГОСТ 16093 — 81 (см. табл. 4.28) с полями допусков, внутреннего диаметра 5D (Р < 1,26 мм) или 5С (Р > 1,25 мм) по настоящему стандарту, например, 3H6D, ЗН5С, 5H5D.
4.35. Отклонения метрических резьб с натягами (но ГОСТ 4608—81)
Внутренняя резьба
Допуски и посадки типовых соединений

rr	2H5D ,	_ , _е . 2Н5С ,	—. . Л_ .
Посадки —----- (для Р < 1,25 мм) и —— (для Р > 1,25 мм).
A
Поле допуска наружной резьбы 2г
Поле допуска внутренней резьбы 2H5D и 2Н5С
Шаг резьбы Р, мм	-Номинальный диаметр резьбы d, мм	Отклонения, мкм							
		среднего диаметра d2		наружного диаметра d		' среднего диаметра D2		внутреннего диаметра Di	
		верхнее	нижнее	верхнее	нижнее	нижнее	верхнее	нижнее	верхнее
0,8	Св. 2,8 до 5,6	+ 109	+71	—60	—210	0	+50	+90	+250
1	Св. 5,6 до 11,2	+ 125	+80	—60	—240	0	+60	+90	+280
1,25	Св. 5,6 до 11,2 » 11,2 » 22,4	+ 133 + 138	+85 +85	—63	—275	0	+63 +71	+95	+307
1.5	Св. 5,6 до 11,2 » 11,2 > 22,4	+ 148 + 151	+95 +95	—140	—376	0	+71 +75	+ 140	+376
1,75	Св. 11,2 до 22,4	+ 160	+ 100	—145	—410	0	+80	+ 145	+410
2	Св. 11,2 до 22,4 > 22,4 » 45	+ 175 + 179	+ 112 + 112	—150	—430	0	+85 +90	+ 150	+450
2,5	Св. 11,2 до 22,4	+ 192	+ 125	—160	—495	0	+90	+ 160	+515
3	Св. 22,4 до 45	+220	+ 140	—170	—545	0 .	+ 106	+ 170	+570
4.3.' Резьба метрическая от 0,25 до 600 мм
S
Продолжение табл. 4.35
Посадки	?2f-" (Для Р < 1,25 мм) и	(Для р > Ь25 мм)											
Шаг резьбы Р, мм	Номинальный диаметр резьбы dt мм	Поле допуска наружной резьбы Зр (2)					Поле допуска внутренней резьбы 2H5D (2) и 2Н5С (2)				
		Отклонения, мкм									
		среднего диаметра d2			наружного диаметра d		Среднего диаметра D2			внутреннего диаметра	
		верхнее	граница II и I групп	нижнее	верхнее	нижнее	нижнее	граница I и II групп	верхнее	нижнее	верхнее
0,8	Св. 2,8 до 5,6	+96	+72	+48,	—60	—210	0	+25	+50	+90	+250
1	Св. 5,6 до 11,2	+ 109	+81	+53	—60	—240	0	+30	+60	+90	+280
1,25	Св. 5,6 до 11,2 » 11,2 » 22,4	+ 116 + 123	+86 +89	+56 +56	—63	—275	0 .	+31 +35	+63 +71	+95	+307
1,5	Св. 5,6 до 11,2 > 11,2 » 22,4	+ 130 + 134	+96 +98	+63 +63	— 140	—376	оо	+35 +37	+71 +75	+ 140	+376
1,75	Св. 11,2 до 22,4	+ 142	+ 104	+67	—145	—410	0	+40	+80	+ 145	+410
2	Св. 11,2 до 22,4 » 22,4 » 45	+ 155 + 160	+ 115 + 117	+75 +75	—150	—430	0 0	+42 +45	+85 +90	+ 150	+450
2,5	Св. 11,2 до 22,4	+ 170	+ 127	+85	—160	—495	0	+ 45	+90	+ 160	+515
3	Св. 22,4 до 45	+ 195	+ 145	+95	—170	—545	0	+53	+ 106	+ 170	+570 	/
200_______________Допуски и посадки типовых соединений
i	.7	2 1	Посадки — i		Р |>25 мм) и Р > 1,25 ' \ w )	иП Поле допуск» наружной резьбы Зп (3)	|	П.«е до-уснз анутремней резьбы j	2 И 4 U (J’, /гиС											
		Отклонения, мкм											
Шаг резьбы Р t мм	Номинальный диаметр резьбы а., мм	среднего диаметра d2				наружного диаметра d		среднего диаметра Р2				внутреннего диаметра Dj	
		верхнее	граница групп		нижнее	верхнее	нижнее	нижнее	Гранина групп		верхнее	нижнее	верхнее
			л 'll	н 3 I					I и II	и и III			
0,8	Св. 2,8 до 5,6	+82	+ 66	+50	+34	—60	—210	0	+16	.+33	+50	+90	+215
__1_		Св. 5,6 до 11,2	+94	+75	+56	+38	—60	—240	0	+20	+40	+60	+90	+240
: 1,25 1	Св, 5,6 до 11,2 » 11,2 » 22,4	+ 102 + 109	+82 +86	+62 +64	+42 +42	—63	-275	0 0	+21 + 23	+42 +47	+63 +71	+95	+265
1 h5	Св. 5,6 до 11,2 * 11,2 » 22,4	+ 112 + 116	+89 +92	+67 +68	+45 +45	—140	—376	0 0	+23 +25	+47 +50	+71 +75	+ 140	+330
1 1,75 |	Св. 11,2 до 22,4	+ 125	+ 100	+75	+50	—145	—410	0	+27	+54	+80	+ 145	+357
I 2	Св. 11,2 до 22,4 » 22,4 » 45	+ 133 + 138	+ 106 + 109	+79 +81	+53 +53	—150	—430	0 0	+28 +30	+56 +60	+85 +90	+ 150	+386
2,5	Св. 11,2 до 22,4	+ 148	+ 119	+91	+63	—160	—495	0	+30	+60	+90	+ 160	+446
3	Св. 22,4 до 45	+ 171	+ 137	+ 104	+71	—170	—545	0	+35	+70	+ 106	+ 170	+485
Примечания: 1. Верхнее.отклонение внутреннего диаметра наружной резьбы равно верхнему отклонению среднего диаметра	2. Верхнее отклонение внутреннего диаметра наружной резьбы по дну впадины равно верхнему откло- нению среднего диаметра d2 наружной резьбы, а нижнее отклонение диаметра d3 определяется с учетом основного отклоне-*	ния (г, р или п) среднего диаметра и наименьшего допускаемого среза впадины наружной резьбы. Указанные требования ।	не подлежат обязательному контролю при приемке изделий, если это не оговорено особо. 3. Верхнее отклонение наружного ’	диаметра D внутренней резьбы не устанавливается. Нижнее отклонение наружного диаметра D внутренней резьбы равно 1	нулю. 4. Предельные отклонения диаметров резьбы по ГОСТ 4608—81 относятся к размерам деталей до нанесения защит- ного покрытия. Для резьб деталей, сортируемых на группы, средний диаметр наружной резьбы после’ нанесения защитного |	покрытия не должен быть больше, чем + es -|- 0,024 мм, а средний диаметр внутренней резьбы не должен быть меньше, ।	чем номинальный размер D8. Для резьб деталей, которые не сортируются на группы, указанные требования относятся к при- ।	веденному среднему диаметру. Допускается устанавливать другие требования к размерам резьбы после нанесения защитного 1 покрытия, но тогда применение посадок требует дополнительной проверки.													
4.3 Резьб а метр и ческая от 0,25 оо 500 мм
bJ
о
4.36. Отклонения метрических резьб с переходными посадками (по ГОСТ 24834—81) -
ii? D'2
Шаг резьбы Р, мм	Номинальный диаметр резьбы d< мм	Отклонения, мкм									
		среднего диаметра d2 для полей допусков								наружного диаметра d для полей допусков 4jh, 4j, 4jk, 2m	
		4Jb		4j		life		2m			
		верхнее	i важнее	верхнее	нижнее	верхнее	нижнее	верхнее	нижнее	верхнее	нижнее
0,8	\ Св. 2,8 до 5,6	—	—	—	—	+51	—9	+62	+24	—24	—174
I 					| Св. 5,6 до 11,2 г i	—	—	! ™ 1 1	—	+60	—11	+71	+ 26	—26	—206 1
Допуски и посадки типовых соединений
1 1.25	Cs. 5,6 до 11,2 » 11,2 > 22,4	—	—	—	-
1,5	Св. 5,6 до 11,2 > 11,2 > 22,4	—	—	+48	—42
1,75	Св. 11,2 до 22,4	—	—	—	—
2	Св. 11,2 до 22,4 » 22,4 » 45	+6	— 100	+52 +58	—48 —48
2,5 I	Св. 11,2 до 22,4 i	—	—	+53	-53
1 3 1 _ 		 j	। Св. 22,4 до 45	+ 13	— 112	+55	—60
I 3,5	Сз. 22,4 до 45	+ 14	— 118	+69	—63
4	Сэ. 22,4 до 45	+ 15	—125	—	—
4,5	1	! Св. 2234 до 45	+18	— 132 1	—	—
+61 +71	—14 —14	+76 +81	+28 +28	. —28	1 —240
+68 +73	—17 —17	+85 ' +88	+32 +32	—32	—268
+76	—19	+94	+34	—34	—299
+78	—22	+ 101 + 105	+38 +38	—38	-318
—	—	+ 109	+42	—42	—377
—	—	+ 128	+48	-48	—423
—	—	—	—	—53	—478
—	—	—	—	-60	—535
—	—	—	—	-63	—563
4.3. Резьба метрическая от 0,25 до 600 мм
I
Продолжение табл. 4.36
Щаг резьбы Р, мм	Номинальный диаметр резьбы d, мм	Отклонения, мкм				Шаг резьбы Р, мм	Номинальный диаметр резьбы dt мм	Отклонения, мкм			
		среднего диаметра иz для полей допусков резьбы			внутреннего диаметра Di для полей допусков ЗН6Н, 4Н6Н, 5Н6Н			среднего диаметра Da для полей допусков резьбы			внутреннего диаметра для полей допусков ЗН6Н, 4Н6Н, 5Н6Н
		ЗН6Н	4Н6Н	5Н6Н				ЗН6И	4Н6Н	5Н6Н	
		Верхнее •						Верхнее *			
0,8	Св. 2,8 до 5,6	+63	+80	+ 100	+200	2	Св. 11,2 до 22,4 > 22,4 » 45	+ 106 + 112	+ 132 + 140	+ 170 + 180	+375
I,	Св. 5,6 до 11,2	+75	+95	+ 118	+236	2,5	Св. 11,2 до 22,4	+ 112	+ 140	+ 180	+450
1,25	Св. 5,6 до 11,2 > 11,2 » 22,4	+80 +90	+100 + 112	+ 125 + 140	+265	3	Св. 22,4 до 45	+Л32	+ 170	+212	+500
						3,5	Св. 22,4 до 45	.. —	+ 180	+224	+560
1$5	Св. 5,6. до 11,2 > 11,2 » 22,4	+96 +95	+ 112 + 118	+ 140 + 150							
					+300	4	Св. 22,4 до 45	—	—	+236	+600
1,75	Св. 11,2 до 22,4	+ 100	+ 125	+ 160	+335	4,5	Св. 22,4 до 45	- t—	— \	+250	+670
Примечания: 1. См. пп. 1—3 примечаний табл. 4.35. 2. Предельные отклонения диаметров резьбы относятся к размерам деталей до нанесения гальванического защитного покрытия. Приведенный средний диаметр наружной резьбы после на-есения защитного покрытия должен быть не больше, чем dt + es -j- 0,048 мм, а приведенный средний диаметр внутренней резьбы защитным покрытием — ие меньше, чем номинальный средний диаметр Da.
I
Допуски и посадки типовых соединений
Нижние отклонения среднего Da и внутреннего Dt диаметров внутренней резьбы равны нулю.
4.4. Резьба круглая
205
ОБОЗНАЧЕНИЕ РЕЗЬБЫ НА ЧЕРТЕЖАХ
На чертежах деталей обозначение поля допуска резьбы следует за обозначением размера резьбы в соответствии с ГОСТ 8724—81. Например, для резьбы с крупным шагом: болт Л/24 — 6g; гайка Л/24 — 6Н; обозначение резьбы с длиной свинчивания, отличающейся от нормальной: Л/24 — 7g6g — 40; для левой резьбы: болт M2ALH — 6g; гайка M2ALH — 6Н; для резьбы с мелким шагом: болт Л/24х2 — 6g; гайка Л/24х2 — 6Н; для резьбы шпильки: JI/16 — 2г; для резьбы гнезда: Л/16 — 2Н5С.
На сборочных чертежах посадки резьбовых соединений обозначают дробью, в числителе которой указывают обозначение поля допуска гайки, в знаменателе — поля допуска болта (винта, шпильки). Например, ЛГ24 - 6H/6g; Л/24х2 - 6H/6g; М12 - 4Н5Н/4И; М16 - 2Н5С/2г; МО,5 - 4Н5/5ЙЗ.
4.4.	РЕЗЬБА КРУГЛАЯ
НАЗНАЧЕНИЕ И ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ
Стандарт 3293—81 определяет профиль, номинальные диаметры, шаги, основные размеры с закругленным профилем диаметрами от 8 до 200 мм. Стандарт не распространяется на круглые резьбы специального назначения (например, круглая резьба для цоколей и патронов электрических ламп).
Круглые резьбы отличаются сравнительно большой устойчивостью против изнашивания а также повышенным сопротивлением динамическим нагрузкам. Профиль и основные размеры резьбы даны в табл. 4.37.
ОТКЛОНЕНИЯ И ДОПУСКИ
Допуски круглых резьб регламентирует ГОСТ 3962—83. Для получения различных полей допусков используют степени точности (от 3-й до 9-й) и основные отклонений (Н, h, е, с).
Установлены следующие степени точности допусков: диаметров наружной резьбы — d (наружный) — 4—7,81; (средний) — 6—8,9 , d3 (внутренний) — 6—8,9;
диаметров внутренней резьбы — D4 (наружный) — 5—8,9х; D2 (средний) — 5—8,9 ; Dl (внутренний) — 3—7.81.
Степень точности допуска диаметра d3 (внутреннего) должна соответствовать степени точности среднего диаметра d2, а степень
Используют для резьб пластмассовых деталей.
206
Допуски и посадки типовых соединений
4.37. Размеры круглой резьбы (по ГОСТ 3293—81), мм
« 0.221047Р; R2 ~ 0.255967Я, fi 1,86602&Р; Ht •== 0.083505Г, И» ~ 0.5Р; ас = 0.05Р;	= 0.238507Р
Номинальный диаметр резьбы d для ряда			Шаг резь-бы Р	Номинальный диаметр резьбы d для ряда			Шаг резь-бы Р	Номинальный диаметр резьбы d для ряда			Шаг ре^ь-бы Р
1	2	3		1	2	3		1	2	3	
8 10 12	9 И		2,540	52 60	55 65	53 62 68		120		115 125	
16 20 24 28 32 36	14 18 22 26 30 34 38		3,175	70 80 90	75 85 95	72 78 82 88 92 98	4,233	140 160	130 150 170	135 145 155 165 175	6,350
40	42			100				180		185	
44 48	46 50		4,233		110	105	6,350	2С0 1	190	195	
Примечания: 1. При выборе диаметров 1-й ряд следует предпочитать 2-му, 2-й — 3-му. 2. Числовые значения шагов определены из соотношения Р в — 25,4/г, где 2 — число шагов на длине 25,4 мм. 3. Номинальные значения среднего и внутреннего диаметров резьбы:
Число шагов Шаг Р, мм
10	8	6	4
2,540 3,175 4,233 6,350
4.4, Резьба круглая
207
Продолжение табл. 4.37
Шаг резьбы Р	Наружная резьба	Внутренняя резьба				
	Диаметр резьбы				
	наруж* ный d	внутренний - dt	средний dt ~ D9	' наружный	внутренний Dt
2,540 3,175 4,233 6,350	d d d d	d - 3 + 0,460 d — 4 4~ 0,825 d — 5 4- 0,767 d - 7 4- 0,650	d — 2 4- 0,730 d — 2 4- 0,412 d - 3 4- 0,883 d — 4 4- 0,825	d 4- 0,254 d 4- 0,318 d + 0,423 d 4- 0,635	d — 3 4- 0,714 d — 3 4- 0,142 4 d — 4 4- 0,190 d — 6 4- 0,285
Пример определения диаметров для круглой резьбы с номинальным диаме» тром d — 36 мм: Р = 3,175 мм; dt = 32,825 мм; d, = Di = 34,412 мм; £>< ь» = 36,318 мм; Dt = 33,142 мм.					
точности допуска диаметра (наружного) — степени точности допуска диаметра Dt.
Допуски диаметров резьбы,- зависящие от степени точности и размеров резьбы (Р, d), являются суммарными. Допуски диаметров d3 (внутреннего) и Dt (наружного) используют при проектировании резьбообразующего инструмента, и обязательной проверке не подлежат, если это особо не оговорено.
Стандарт устанавливает следующие основные отклонения диаметров: диаметры (d, d8, наружной резьбы — h, е, с1; диаметры (D4, D8, внутренней резьбы — Н.
Основное отклонение внутреннего диаметра dg наружной резьбы должно соответствовать основному отклонению среднего диаметра dg. Поля допусков диаметров резьбы образуются сочетаниями степеней точности (допусков) и основных отклонений. Обозначение поля допуска включает цифру (степень точности) и букву основного отклонения — 7Н, 6h, 8е.
Обозначение поля допуска резьбы состоит из обозначения поля допуска среднего диаметра и обозначения поля допуска диаметра выступов (т. е. наружного диаметра d у наружной резьбы и внутреннего диаметра Dx у внутренней резьбы). Например, 5НЗН (5Н — поле допуска среднего диаметра D8 внутренней резьбы; ЗН — поле допуска внутреннего диаметра внутренней резьбы); 7е6е (7е — поле допуска среднего dg диаметра наружной резьбы; бе — поле допуска наружного диаметра d наружной резьбы). Если обозначение поля допуска среднего диаметра и диаметра выступов совпадает, то в обозначении поля допуска резьбы оно указывается один раз (например, 7Н, 8е).
• 1 Только при значительных толщинах слоя защитного покрытия и для резьб пластмассовых деталей.
208
Допуски и посадки типовых соединений
4.38. Отклонения кругло^
		Поля допусков				
Шаг	Номинальный	6h4h	, |			7h6,h '	|	8h7h	
						
резьбы	диаметр резьбы				Отклонения (es и ei),	
Р, мм	J, мм	di	d	di	di	d	di	di •	d	di
		ei '*	ei *	ei *	ei * ei * ei * ei * ei * ei *	
2,540	Св. 7 до 12	—160	—212	-200	—200 —335 —250 —250 -	425 —315
3,175	»	12 >	38	-190	—236	—236	—236 —375 —300 —300 -	•475 —375
4,233	»	,38 » 100-	—	—	 —	—300 -475 -375 -375 -	600 -475
6,350	> 100 » 200	—	—	—	—400 —630 —500 —500 -	•800 —630
					Поля допусков	
Шаг	Номинальный			5H3H	|		6Я5Н
						
резьбы	диаметр резьбы				Отклонения (EI, ES)	
Р, мм	d, мм	Di			Di	D<	Di	Di
		ES		ES**	ES**	ES**		ES **
2,540	Св. 7 до 12	4-170		4-224	4-212	4-212		4-355
3,175	»	12 »	38	4-200'		4-265	4-250	4-250		4-425
4,233	>	38 » 100				—	—	4-315	4-500
6,350	» 100 » 200				_	_	4-425	4-670
						•—
Примечание. В таблице обозначено: dt, d, d* — соответственно средний, и нижние отклонения диаметров наружной резьбы; D*, Dit D* — соответственно ственно нижнее и верхнее отклонения диаметров внутренней резьбы.
♦ Верхние отклонения es « 0.
♦♦ Нижние отклонения EI = 0.
4.4. Резьба круглая
209
резьбы (по ГОСТ 3962-83)
наружной резьбы
7е6е	|	8е7е
мкм, для диаметров резьбы
di		d		d9		da		d		di	
es	ei	es	ei	es	ei	es	ei	es	ei	es	ei
—78	—278	—78	—413	—78	—328	— 78	-328	—78	-503	—78	—393
-85	—321	—85	—460	—85	—385	-85	—385	-85	—560	—85	—460
—97	-397	—97	—572.	—97	—472	-97	—472	-97	—697	-97	-572
-120	-520	— 120	—750	-120 >!'• 			—620	-120	—620	—120	—920	— 120	-750
внутренней резьбы
7Н6Н	|	8Н7Н
в мкм для диаметров резьбы
D<		Di	£>4	Di	D,	£>4
ES**	ES ** *	ES * *	ES **	ES ♦♦	ES ••	ES ••
4-265	4-265	4-450	4-335	4-335	4-560	4-425
4-31.5	4-315	4-530	4-400	+ 400-	+ 670	4-500
4-400	4-400	4-630	4-500	4-500	4-800	4-630
4" 530"	+ 530	+ 850	+ 670	+ 670	4-1060	4-850
наружный, внутренний диаметры наружной резьбы; es, ei соответственно верхние средний, внутренний, наружный диаметры внутренней резьбы- EI, ES — соответ-
210 Допуски и посадки типовых соединений
Применение полей допусков резьбы зависит от длины свинчивания, которая может быть нормальной (N) или длинной (L):
Номинальный диаметр резьбы dt мм	Шаг /?, мм	мм	мм
Св.	7 до	12 >	12	>	38 >	38	в	100 >	100	*	200	2,540 3,175 4,233. 6,350	Св. 8 до 25 » 12 > 35 » 20 » 59 > 36 » 107	Св. 25 » 35 »	59 » 107
Поля допусков резьбы установлены в зависимости от требований, предъявляемых к точности резьбового соединения,, в точном, среднем и грузом классах точности:
Класс точности	Поля допусков наружной резьбы при длине свинчивания		Поля допусков внутренней резьбы при длине свинчивания	
		L	N	L
Точный	6h4h			5НЗН; 6Н5Н		
Средний	7h6h; 7е6е	8h7h; 8е7е	7Н6Н	8Н7Н
Грубый	8е7е	—	8Н7Н	—
При длинах свинчивания менее N и длинах свинчивания L допускается применять поля допусков, которые установлены для длин свинчивания N. В технических и экономически обоснованных случаях допустимо применять иные, кроме установленных, поля допусков, образуя их сочетаниями степеней точности и основных отклонений (например, 7Н, 7е).
Для получения посадок допускаются любые сочетания полей допусков внутренней и наружной резьб, но предпочтительны сочетания полей допусков одного класса точности (например, 7Н6Н/7е6е; 8Н7Н/8е7е).
Предельные отклонения диаметров резьбы и расположение полей допусков приведены в табл. 4.38.
ОБОЗНАЧЕНИЕ КРУГЛЫХ РЕЗЬБ НА ЧЕРТЕЖАХ
Круглая резьба обозначается буквами Rd и номинальным диаметром.(например, 7?dl2, 7?d9O). Для левой резьбы в обозначении добавляют буквы LH, например, Rdl2LH. После обозначений размера резьбы обязательно указывают обозначение поля допуска резьбы (например, /?dl2—7е6е, Rd90—7Н6Н, Rdl2LH—7е6е.) Нормальная (N) длина свинчивания в обозначении не указывается. Длина свинчивания L при необходимости указывается в мм, например, 7?dl2—7ебе—30 (30 — длина'свинчивания).
4.5. Резьба трапецеидальная однозаходная
211
Посадка обозначается дробью, в числителе которой обозначается поле допуска внутренней резьбы, в знаменателе — поле допуска наружной резьбы (например, Rd\2—7Н6Н/7ебе, Rd\2LH— 7Н6Н/7е6е).
4.5.	РЕЗЬБА ТРАПЕЦЕИДАЛЬНАЯ ОДНОЗАХОДНАЯ
НАЗНАЧЕНИЕ И ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ
Резьба трапецеидальная однозаходная для диаметров 8—640 мм предназначена для передачи движения и применяется в различных винтовых механизмах; ходовых винтах станков и различных отсчетных устройствах, винтах суппортов, грузовых винтах домкратов, прессах и т. д. Такое применение объясняется малым углом профиля (30 вместо 60° у метрической резьбы), что обеспечивает повышенный КПД'[см. формулу (4.11)] за счет снижения приведенного коэффициента трения [см. формулу (4.10)].
Профиль трапецеидальной однозаходной и многозаходной резьбы регламентирован ГОСТ 9484—81. Диаметры и шаги трапецеидальной однозаходной резьбы по ГОСТ 24738—81 приведены в табл. 4.39. Основные размеры трапецеидальной однозаходной резьбы по ГОСТ 24737—81 даны в табл. 4.40.
ОТКЛОНЕНИЯ И ДОПУСКИ
Допуски трапецеидальной однозаходной резьбы определены ГОСТ 9562—81, который распространяется на резьбу с профилем по ГОСТ 9484—81, диаметрами и шагами по ГОСТ 24738—81 (табл. 4.39), основными размерами по ГОСТ 24737—81 (табл. 4.40) и не распространяется на резьбы, предназначенные для точных перемещений.
Для получения различных полей допусков диаметров устанавливают ряды основных отклонений (верхние для винтов и нижние для гаек) и степени точности:
Основные Степени
отклонения точности
Диаметр болта наружный d............. h	4; б
>	> средний 62............h,	g, е, с б; 7; 8; 9
»	»	внутренний £f3 ...... h	б; 7; 8; 9
>	гайки наружный D4.......... Н	—
»	»	средний А ........... Н	б; 7; 8; 9
»	» внутренний Dj......... Н	4
Для резьбы, получаемой накатыванием, применяется 6-я степень точности наружного диаметра винта. Степень точности внутреннего диаметра винта <73 должна соответствовать степени точ-
212
Допуски и посадки типовых соединений
4 39 Диаметры и шаги трапецеидальной однозаходной резьбы, мм по ГОСТ 24738-81
Номинальный диаметр резьбы d для ряда		Шаг Р	Номинальный диаметр резьбы d для ряда		Шаг Р
1	2		1 '	2	
8 10	9 11	1,5; 2* 1.5; 2 2, 3	140 160	150 170	6, 14, 16*, 24 6, 16, 24 6, 8*, 16, 24*, 28
12 16 20	14 18	та «е еч сч сч”	180 200	190	8,18, 20*, 28,32* 8, 18, 20*. 32 8,10*, 18, 20*, 32
24 28	22 26	ьэ кэ ьо » • « СО GO GO ст о» сч СО ОО 00	220 240	210 230	8,10*, 20, 32*. 36 8, 20, 36 8, 12*. 22. 24*. 36, 40*	
32 36	30 34 38	! со со со ! м о о о	260 280	250 270 290	12, 22, 24*, 40 12, 24, 40 12, 24, 44 /
40 44 48	42 46	О сч со гГоо со со сгГ 1		300 320 360	340 380	12, 24, 40*, 44 12, 48 12, 48
52 60 70	50 55 65	3, 8, 12 3, 8*, 9, 12*, 14 4, 10, 16	400 440	420 460	12, 48 16 16
80 90	75 85 95	4, .10, 16 4, 5*, 12, 18, 20* 4, 5*. 12, 18, 20*	500 560	480 520 540 580	16 20 20 20
100 120	ПО 130	4; 5*, 12, 20 6,14, 16*, 22,24*	620	600 640	24 24
Примечания: 1. При выборе диаметров резьбы. 1-й ряд следует предпочитать ,2-му. 2. Шаги, напечатанные полужирным шрифтом, являются предпочтительными при разработке новых конструкций 3. Шаги, обозначейные звездочкой. и? следует применять при разработке новых конструкций.
ности его среднего диаметра d*. Для каждой степени точности допуски диаметра ds зависят кроме того от основного отклонения диаметра da.
Поля допусков диаметров резьбы образуются сочетанием основных отклонений, определяющих положение полей допусков относительно номинального профиля и степени точности (допуска).
 4.5. Резьба^ трапецеидальная однязаходная	213
4.40. Размеры трапецеидальной резьбы, мм по ГОСТ 9484-81, ГОСТ 24737-81
	Н«1,86^; H^0,5Pt d2-J}2=d-0,5P-d-ii l.^d*2ae} hj ~	~0, 5Р+&с > d$ ~d~2; d 1 -Di; ih - d-P				
Шаг резьбы Р	Винт (наружная резьба)		Винт и гайка	J	Гайка |	(внутренняя ।	резьба)	
	Дцаметр резьбы				
	наружный d	внутренний d3	средний ~ Z)2	1 наружный	внутренний
1,5	| 8;, 9; 10	d—1.8	d— 0,75	дН"0,3	rfr-1,5
2	8; 9; 10; 11; 12; 14; 16; 18; 20; 22; 24; 26; 28	rf—2,5	d-\	б/4~0,5	d-2 		
3	И: 12; 14; 22; 24; 26; 28'30; 32; 34; 36; 38; 40; 42; 44: 46; 48; 50; 52; 55; 60	3,5	d-\$	i f/4-0,5	d—3 i
4	16; 18; 20; 65; 70; 75; 80; 85; 90; 95; 100; 110	d- 4,5	- d— 2	<Н~0,5	' 4Z-4
5	22: 24; 26; 28; 85,90; 95: 100; 110	rf-5,5	4—2,5	<7+0,5	d—5
6	• 30; 32; 34; 36; 38; 40; 42: 120; 130; 140; 150; 160: 170 	,	w		 		~		d-1	I rZ-3	1	d- -6
7	38; 40; 42; 44	d—3	d~3,5	1	d—7
8	22; 24; 26. 28: 44; 46; 48; 50; 52: 55; 60; 16£>; 170; 180; 190; 200; 210; 220; 230; 240	d-s i	d~ 4		<f-8
9	55: 60	| 	।	d -io I	i7—4,5 |	<Н- 1	d— 9
214
Допуски и посадки типовых соединений
Продолжение табл. 4.40
Шаг резь* бы Р	Винт (наружная резьба)		Винт и гайка	Гайка (внутренняя резьба)	
	Диаметр -резьбы				
	наружный d	внутренний dt	средний dt = Dt	наружный D*	внутренний Dt
10	30; 32; 34; 36; 38; 40; 42; 65; 70; 75; 80; 200; 210; 220	d-ll	d-5	</+1	</-10
12	44; 46; 48; 50; 52; 55; 60; 85; 90; 95; 100; НО; 240; 250; 260; 270; 280; 290; 300; 320; 340; 360; 380; 400	</—13	d—6	d+l	</—12
14 /	55; 60; 120; 130; 140	</—16	d^7	d+2 •	</-14
16	65; 70; 75; 80; 120; 130;. 140; 150; 160; 170; 420; 440; 460; 480; 500	</—18	d—8	</+2	</-16
18	85; 90; 95; 180; 190; 200	</—20	d—9	</+2	d—18
20	85; 90; 95; 100; НО; 180; 190; 200; 210; 220; 230; 520; 540; 560; 580	</—22	</—io	</+2	</-20
22	120; 130; 240; 250; 260	</—24	d-H	</+2	</—22
24	120; 130;	140;	150;	160;	170; 240; 250;	260;	270;	280;	290; 300; 600;	620;	640	</—26	</-12	</+2	</—24
28	160; 170; 180	</—30	</—14	</4"2	</-28
32	180; 190; 200; 210; 220	</—34	</—16	</+2	</—32
36	210; 220; 230; 240	d—38	d—18	d+2-	</—36
40	240; 250; 260; 270; 280; 300	</—42	</—20	</+2	</—40
44	290; 300	d— 46	</—22	d+2	</—44
48	320; 340; 360; 380; 400	</—50	</—24	</+2	</—48
Пример: Резьба Тг 40*7: d ~ 40 мм, dy = 32 мм, </j e Z>2 s 36,5 мм, =
в 41 мм, D\ « 33 мм.	।
_______________________________________________ _______ ...________)
4.5. Резьба трапецеидальная однозаходная
215
Продолжение табл. 4.40
Винт (наружная* резьба)			,Винт	и гайка	Гайка (внутренняя резьба)	
d = 40;	d»= 32		</,= D	= 36,5	Z)4 == 41;	Dt = 33
Размеры элементов резьбы						
					Радиус	
Шаг резьбы Р	Высота профиля л, = Н4		Рабочая высота профиля	Зазор ас	= 0,5^		 ас
					не более	
1,5	0,90	0,75		0,15	0,075	0,15
2 3 4 5	1,25 1,75 2,25 2,75	1 1,5 2 2,5		0,25	0,125	0,25
6 7 8 9 10 12	3,5 4 4,5 5 5,5 6,5	3 3,5 4 4,5 5 6		0,5 0,5	0,250 0,250	0,50 0,50
14 16 18 20 . 22 24 28 32 36 40 44 48	8 9 10 11-12 13 15 17 19 21 23 25	7 8 9 10 И 12 14 16 18 • 20 22 24		1,0	0,5	1,00
1	Примечания: 1. dt н D — диаметры воображаемых цилиндров, ограни- чивающих прямолинейные участки боковых сторон профиля. 2. Профиль вершины резьбы винта предпочтительно выполнять с радиусами Ri и R* или фасками с размерами, не превышающими 0,5п^. 3. Для накатанной резьбы профиль впадины резьбы винта допускается выполнять закругленным. При этом внутренний диаметр d9 может быть уменьшен на 0,1 ЬР. Л								
216
Допуски и посадки типовых соединений
4.41. Длины свинчивания трапецеидальных и упорных резьб, мм по ГОСТ 9562-81, ГОСТ 24739-81, ГОСТ 25096-82
Номинальный диаметр резьбы	Шаг резьбы Р	Обозначение длины свинчивания	
		Д' (нормальная)	L (большая)
	1,5	Св. 5 до 15	Св. 15
Св. 5,6 ДС 11,2	2	»	6 » 19	» 19
	3	» 10 у- 28	» 28
	2	Св. 8 до 24	Св. 24
	3	»’ 11 » 32	» 32
Сг. 11,2 до 22,4	4	» 15 » 43	» 43
	5	» 18 » 53	» 53
	8	» 30 » 85	» 85
	2	Св. 8 до 26	Св. 25
	3	» 12 » 36	>>	36
	о	>21» 63	»	63 -
С а 22,4 до 45	6	г 25 » 75	»	75
	7	» 30 » 85	> ' 85
	8	» 34 » 100	;• 100
	10	s 42 » 125	» f25
	12	 а 50 » 150	» 150
			
	3	i	1 Св. 15 до 4 о	Св. 45
	4	>; 19 - 56	>,	56
	5	» 24 * 71	»	71
	8	» 38 » 118	» 118
	3	л> 43 v 132	132
С'в. 45 до 90	10	» 50 » 140	» 140
	12	» 60 »- 170	>. 170
	14	» 67 >' 20U	200
	i	16	» 75 » 236	» 236
|	j	!	18	» 85 » 265	>; 265
!	20	» 95 » 280	» 280
i	4	Св. 24 до 71	Св. 71
	5	>>	28 * 85	»	85
I	6	»	36 » 106	» 106
	8	»	45	132	» 132
	12	а 67 » 200	200
	14	»	75 а 236	» 236
;	Св 90 де )80	16	»	90» 265	» 265
	18	>• 100	300	» 300
!	i	!	20	.а Н2 » 335	<) , 335
i		22	» 118 ъ 355	> 355 I
	24	;	j	; 13Й » 400	» 400 *
	28	;	।	» 150 . 450	» 450 !
	1	32	;	1	-175-530	:> 530 ;
4.$ Резьба трапецеидальная однозаходкая
217
Продолжение табл. 4.41
Номинальный диаметр резьба	Шаг резьбы Р	Обозначение длины свинчивания	
		/V (нормальная)	L (большей)
	8	Св. 50 до 150	Св. 150
	10	»	63 » 190	> 190
	12	»	75 » 224	» 224
	18	> 112 » 335	> 335
	20	> 125 » 375	» 375
Св. 180 до 355	22	» 140 > 425	> 425
	24	» 150 » 450	> 450
	32	> 200 > 600	& 600 ;
	36	> 224 > 670	> 670
	40	» 250 » 750	в 750
	. 44	> 280 в 850	» 850
	48	» 300 > 900	> 900
Примечание. Длины свинчивания для размеров d > 355 мм, см. ГОСТ 95,62—81» ГОСТ 25096—82.
Поле допуска наружной резьбы (винта) создается сочетанием полей допусков наружного, среднего и внутреннего диаметров, а поле допуска внутренней резьбы (гайка) — сочетанием полей допусков среднего и внутреннего диаметров.
Обозначение поля допуска резьбы состоит только из обозначения поля допуска среднего диаметра, т. е. цифры, обозначающей степень точности, и буквы, обозначающей основное огклонение, например 7g, 8е, 8с, 8Н и т. д. При изготовлении резьб накатыванием поле допуска наружного диаметра 6h дополнительно указывается в обозначении резьбы, например, 7g6h, 8e6h, 8c6h и т. д.
Допуск резьбы, если нет особых оговорок, относится к наибольшей нормальной (Af) длине свинчивания или ко всей длине, если она меньше наибольшей нормальной (табл. 4.41). Длина свинчивания, относящаяся к группе L (большие), при необходимости приводится в обозначении резьбы (см. ниже — обозначение трапецеидальных резьб на чертежах). Применяемые щля получения посадок поля допусков резьбы винтов и гаек приведены в табл. 4.42. Поля допусков установлены в зависимости от требований, предъявляемых к точности резьбового соединения, в точном, среднем и грубом классах точности, а также в зависимости от длины свинчивания Схема расположения полей допусков и допускаемые
218
Допуски и посадки типовых соединений
4.42. Поля допусков трапецеидальной однозаходной резьбы по ГОСТ 9562-81
Длины свинчивания	। Классы точности	! Поля допус	ков резьбы
			
			внутренней
		наружной	
Л	Точный	6g; бе	6Н
(нормальная)	Средний	7g; 7е	7Н
	Грубый	8е; 8с	«Н
L	Точный	7е	т
(большая)	Средний Грубый	8е 9с	8Н 9Н
Примечи;	н и я: 1. При повышенных требованиях к		точности для длин
свинчивания L допускается применять поля допусков, установленные для- длин			
св и ни ива и ия N. 2.	Поля допусков, указанные ь таблице, по "учены ограничитель-		
. ним отбором из всей совокупности полей допусков, которые могут быть образо-			
ьаны различным сочетанием степеней точности и оч.оглых отклонений. 3. Поля			
допусков, не предусмотренные в таблице, являются специальными Они могут			
ппименяг^ся в технически и зкономическн обоснованных случаях, если поля			
допусков» приведенные в таблице, не мо мые к и я де л и ю.		гут обеспечить требования, предъявляв-	
отклонения элементов резьбы винтов и гаек даны в табл. 4.43. Допуски среднего диаметра резьбы являются суммарными и ограничивают сумму отклонений собственно среднего диаметра, шага и воловины угла профиля.
ОБОЗНАЧЕНИЕ РЕЗЬБЫ НА ЧЕРТЕЖАХ
Резьба по ГОСТ 24738—8] обозначается буквами Тг, номинальным диаметром и шагом. Например Гг20х4". Для левых резьб дополнительно указывают буквы LH. Например, 7720 X 4L//. Обозначение полей допусков располагается за обозначением размера резьбы. Например, 7720x4—7е, 7720 x 41//—7е, 7720Х Х4—7F1. Длина свинчивания группы L при необходимости указывается (в мм) за обозначением резьбы, например 7720 x4—7е—50. Посадки обозначаются дробью, аналогично указанному в табл. 4.21, например 7720x4—7Н/7е.
4.5. Резьба трапецеидальная однозаходная
219
4.43. Предельные отклонения элементов трапецеидальной однозаходной резьбы по ГОСТ 9562—81
Номинальный диаметр резьбы d, мм	Шаг Р, мм	Диаметр наружной резьбы						
		средний d2				наружный d	внутренний ^3	
		Отклонения, мкм						
		es 1	ei	|ei *	|				ei *	
		для полей допусков резьбы						
		f’g. 7g	6g |	7 g | 4h **			6g	•;g	*
	1,5	—32	— 164	— 202		— 150	—197	-245
Св. 5,6 до Н .2	2	—38	— 188	—228		— ISO	—226	—276
	3	-48	—218	-ЛбО		-236	—261	—313
	2	—38	i -198	—238		— 180	—238	—288
I	1	1 3	--48	- -228	-—272		- 236	- 273	-328
’ Св. 11,2 до 22Л	1 4	-60	—272	—325		— 300	-325	—391
t ।	1 5	-71	- 295 !	! .--35!		—-335	—351	—421
	&	i -,85	-- 365 ;	| —440 i	1	-450	—435	-529
	2	-•38	1 --208	1 i -250		^-180	-251	-303
	3	—48	— 248	! --298		— 236	—298	—361
i	5	--71	—-307	1 -371		—•335	—366	-446
’ Св. 22,4 дс 45	6	-80	—345	I 	415		-375	— 411	—499
i i	7	— 83	—363	-438		—425	—433	—527
1	8	—85	— 385	! -460		-450	—460	| - 554
	10	-96	1 —411	1 —496		- 530	—490	< -596
1	12	— 115	J -450 1	; ™-540	j	-600	—534	• —646 1
220
Допуски и посадки типовых соединений
Продолжение табл. 4.43
		Диаметр наружной резьбы					
		средний d2			наружный d	внутренний dj	
диаметр резьбы d,	Шаг Р, мм	Отклонения, мкм					
мм		es	ei		ei ♦	ei	*
		для полей допусков резьбы					
		6g, 7g	6g	7g	4h ♦♦	6g	7g
	3	- 48	—260 .	—313	-236	-313	—379
	4	--60	-296	• -360	—300	—355	-435
	5	—71	-321	—386	-335	—384	—465
	8	— 85	—400	—485	— 450	—479	-585
	9	—90	—425	-515 !	i -500	—509	—621
Св, 45 до 90	10	—96	-43!	-521	~ 530	— 515	—627
	12	— 115	—490	590	‘--600	—584	—709
	14	— 120	—520 i	* - 620	—670	—620	—745
	16	— 130	—555	—660	—710	- -661	—793
	18	— 140	—590	—700	—800	-703	—840
	20	—145 z	—595	—705	—850	—708	-845
*	4	—60	—310	-375	—300	—373	—454
	5	-71	—351	—426	—335	—421	—515
	6	-80	—380	—455	-375	—455	—549
	8	—85	—420	-510	.—450	—504	—616
	12	— 115	-515 ।	—615	—600	—615	—740
	14	-120	— 545	—650	—670	-651	—783
Св. 90 до 180	16	-130	—580	—690	—710	—693	—830
	18	—140	—615	—740	—800	—734	—890
	20	— 145	—620 i	—745	-850	—739	-895
	22	-155	—655 !	—785	—900	—780	—943
	24	— 165	—695	—835	—950	—828	—1003
	28	— 180	—740	—890	— 1060	—880	— 1068
	32	— 195	-795	—945	— 1120	-945	— 1133
	8	—85	—440	-535	-450	—529	—648
	10	—96	—496	—596	—530	—596	-721
	12	— 115	—540	—645	—600-	—646	—778
	18	— 140	—640	—770	—800	-765	—928
	20	— 145	—675	-815	—850	—808	—983
Св. 180 до' 355	22	— 155	—685	—825	—900	—818	—993
	24	—165	—725	—875	—950	—865	—1053
	32	— 195	—825	—995	— 1120	—983	— 1195
	36	—210	—880	-1060	— 1250	— 1048	—1273
	40	—225	—895	— 1075	-1320	— 1063	— 1288
	44 ,	—240	—950	— 1140	— 1400	— 1128	— 1365
	48 ’	—250	—1000	—1200	-r-1500	—1188	— 1438
4.5. Резьба трапецеидальная однозаходная
221
Продолжение табл. 4.43
Номинальный диаметр резьбы d, мм	Шаг Р, мм	Диаметр наружной резьбы							
		средний d2				1 “	1 внутренний d3		
			Отклонения, мкм							
		es	ei			| «!•	|	ei *		
			 для полей допусков резьбы							
		бе, 7е, 8е	бе	7е	8е	4п **	бе	7е	8е
Св. 5,6 до 11,2	1,5 2 ,	—67 -71	-199 —221	-237 .—261	—279 —307	-150 -180	-“232 -259	—279 -309	-332 —366
	3	—85	—255	-г-297	-350	-236	—298	350	-416
	2	—71 .	—231	-271	-321	— 180	-271	—321	—383
Св. 11,2 до 22,4 '	3 4	—вб -95	— 265 -307	-309 —360	-365 -430	-236 -300	-310 —360	—365 —426	-435 —514
	5	— 106	—330	—386	— 461	-335	— 386	—456	— 550
	8	— 132	—412	— 487	-582	-450	-482	-576	—695
	2	— 71	—241	-283	-336	-180	— 284	— 336	—402
	3	— 85	—285	-335	—400	— 236	—335	— 397	—479
Св. 22,4 до 45	5 6	— 106 -118	—342 —383	— 406 -453 '	—481 —543	—335 —375	—401 —449	—481 —537	—575 -649
	7	— 125	—405	—480	—575	-425	-475	—569	—688
	8	— 132	—432	—507	—607	—450	-507	—601	—726
	10	— 150	—465	-550	—650	—530	— 544	—650	—775
	12	— 170	—505	-595	-700	—600	-589	-701	-833
	3	-85	—297	—350	-420	— 236.	-350	—416	—504
	4	—95	—331	—395	—470	-300	— 390	—470	—564
	5	— 106	—356	—421	—506	-335	—419	—500	—606
	8	— 132	—447	— 532	-632	—450	-526	—632	—757
Св. 45 до 90	9 10	—140 -150	— 475 —485	—565 —575	-670 -680	—500 —530	— 559 —569	-671 —681	- 803 — 813
	12	— 170	—545	—645	-770	-600	- 639	—764	-•920
	14	— 180	—580	-680	-810	-670	-680	—805	—967
	16	— 190	—615	— 720	-860	-71U	—721	-853	— 1 028
	18	— 200	—650	,—760	- 910	-300	— 763	-900	— 1088
				'	20	—212	—662	— 772	—922	-850	-775	-912	— 1100
	4	-95	—345	-410	-495	-300	-408	—489	—595
	5	— 106	—336	-461	-558	-335	—456	—550	—669
	6 8	— 118	—418	—493	—593	-375	— 493	— 587	—712
		— 132	--467	—557	-662	-450	— 551	—663	
Св. 90 до 180	1 2 14 16	— 170 -180 — 190	—570 ---605 —640	—670 - 710 -750	1 1 1 о да да о ело с оо	1 1 ! ~ч» да да 	-4 0 ООО	со 1 1 I		795 —843 — 890	1 I 1 — •“*<£> эосл« *4“- даг »«
	18	—200	—675	—800	—950	~ 800	-.794	—950	— 11 38
	20	—212	~ 687	--812	—962	-850	-806	. “962		11 50
	22	— 224	--724	-854	— 1024	— 900	-**849	— 1011	— 1224
	24	—236	— 766	-906	— 1086	* 950	-899	— 1074	— 1 299
	28	*-~'250	— 810	—960	— 1150	-1060	—950	— 1138	•“•1375
	32	—265	—865	—1015	— 1215	- -1120	— 1015	~ 1203	— 1453
	8	— 132	—487	— 582 ,	— 692	—450 :	576	-695	—832
	10 12 18	— 150	— 550	-650	-780	—530	—650	— 775	—938
		— 170 —200	—595 -700	—700 — 330	-840 -1000	—600 —800	-701 - 325	-833 —987	— 1008 .... I 9ЛП
Св. 180 до 355	20 22 24	со' 77Т	IN ’*<£?' О, 777	1 1 1 ООО Ой ф. CDQO С*Ф» NJ	t 1 1 О О	ООО lOOlO оода да i ’ 1	-S75 -“887 —936	— 1050 -1052 — 1124	>сч еч '771
	32 36	— 265	— 895	— 1065	-1265	-1120	-1053	— 1265	— 1515
		—280	—950	—изо	— 1340	— 1250	-И 18	-1343	-1605
	40	—300	—970	— 1150	— 1360	- 132G	— 1138	— 1363	— 16fV5
			..	„		44 48	—31 5 —335	— 1025 — 1085	-1215 •• 1285	-1435 — 1515	оо оо **•.» ’ i	| it i 	-	5	-1440 —1523	-1715 •1810
222
Допуски и посадки типовых соединений
Продолжение табл. 4.43
Номинальный диаметр резьбы d, мм	। 1	Шаг Р, мм	Диаметр наружной резьбы					
		средний dt			наружный d	внутренний d&	
		Отклонения, мкм					
		es |	el 1		ei *	|	ei *	
		для полей допусков резьбы					
		8с, 9с	• 8с	9с	' 4h ••	8c	9c
	1,5	—140	—352	—405	—150	-405	—471
Св. 5,6 до 11,2	2	—150	—386	—450	— 180	—445	—525
	3	— 170	—435	—505	—236	—501	—589
	2	— 150	—400	—465	—180	-462	—544
	3	—170	—450	—525	—236	—520	—614
Св. 11,2 до 22,4	4	— 190	—525	—615	—300	—609	—721
	5	—212	-567	—662	—335	—656	—775
	8	—265	—715	—825	—450	—828	—965
	2	-^-150	—415	—485	— 180	—481	-569
	3	— 170	—485	—570	—236	—564	—670
	5	—212	-587	—687	—335	—681	—806
Св. 22,4 до 45 ,	6	-236	—661	-766	—375	—767	—899
	7	—250	—700	—810	—425	—813	—950
	8	—265	—740	—865	—450	—859	— 1015
	10	—300	—800	—930	—530	—925	— 1087
	12	—335	—865	— 1005	—600	—998	— 1173
	3	—170	—505	—595	—236	—589	—701
	4	— 190	-565	—665	—300	—659	—784
	5	—212	—612	—712	—335	—712	—837
	8	-265	—765	—895	—450	—890	—1052
	9	—280	—810	—950	-500	—943	-1118
Св. 45 до 90	10	-300	—830	—970	—530	-963	-1138
	12	—335	—935	— 1085	-600	— 1085	— 1273
	14	-355	—985	— 1155	—670	— 1142	-1355
	16	--375	— 1045	-1225	—710	— 1213	— 1438
	18	—400	— 1110	— 1300	—800	— 1288	— 1525
	20	—425	-1135	— 1325	—850	— 1313	— 1550
	4	— 190	—590	—690	—300	—690	-—816
	5	—212	—662	—772	-335	—775	—912
	6	—236	—711	—836	—375	—830	—986
	8	-265	-795	—935	—450	—928	— 1103
	12	-335	—965	— 1135	—600	— 1122	— 1335
	14	-355	— 1025	—1205	—670	— 1193	— 1418
Св. 90 до 180	16	—375	— 1085	- 1275	-710	-1263	— 1500
	18	—400	— 1150	-1350	-800	— 1338	— 1588
	20	- 425	-1175	—1375	—850	— 1363	— 1613
	22	—450	— 1250	— 1450	—900	— 1450	— 1700
	24	—475	— (325	— 1535	—950	— 1538	—1800
	28	-500	— 1400	-1620	-1060	— 1625	— 1900
	32	-•530	— 1480	— 1710	-1120	— 1718	-2005
4.5. Резьба трапецеидальная однозаходная
223
Продолжение табл. 4.43
Номинальный диаметр резьбы d, мм	Шаг Р, мм	Диаметр наружной резьбы									
		средний						наружный d		внутренний^	
		Отклонения, мкм									
		es		*	1				1 ci *		ei ♦	
		для полей допусков резьбу									
		8с, 9с		8с		9с		4h ♦♦		8с	9с
Св. 180 до 355	8 10 12 18 20 22 24 32 36 40 44 48	-265 -300 -335 -400 -425 -450 -475 -530 -560 -600 -630 -670		III II 1 II III 1		-975 -1100 -1185 -1400 -1485 -1510 -1595 -1780 -1880 -1920 -2030 -2170		-450 -530 -600 -800 -850 -900 -950 -1120 -1250 -1320 -1400 -1500		-965 -1088 -1173 -1400 -1488 -1513 -1600 -1780 -1885 -1925 -2030 -2145	-1153 -1300 -1398 -1650 -1750 -1775 -1875 -2092 -2210 -2250 -2380 -2545
Номинальный диаметр резьбы d, мм	Шаг Р, мм		Диаметр внутренней резьбы								
			средний Р2								внутренний D,
			верхние отклонения ES (мкм) для полей допусков резьбы								
			6Н		7Н		8Н		9Н		6Н, 7Н 8Н, 9Н
Св. 5,6'ДО 11,2	1,5 2 3		+180 +200 +224		+224 +250 +280		+280 +315 +355		+355 +400 +450		+190 +236 +315
Св. 11,2 до 22,4	2 3 4 5 8		+212 +236 +280 +300 +375		+265 +300 +355 +375 +475		+335 +375 +450 +475 +600		+425 +475 +560 +600 +750		+236 +315 +375 +450 +630
Св. 22,4 до 45	2 3 5 6 7 8 10 12		+224 +265 +315 +355 +375 +400 +425 +450		+280 +335 +400 +450 +475 +500 +530L , +560		+355 +425 +500 +560 +600 +630 +670 +710		+450 +530 +630 +710 +750 +800 +850 +900		+236 +315 +450 +500 +560 +630 +710 +800
224
Допуски и посадки типовых соединений
Продолжение табл. 4 43
Номинальный диаметр резьбы d, мм		Диаметр внутренней резьбы				
		средний Dz				внутренний Di
	Шаг Р, мм	верхние отклонения ES для полей допусков			i(мкм) резьбы	
						6Н, 7Н,
		6Н	7Н	8Н	9Н	8Н, 9Н •
	3	+ 280	+355	+450	+ 560	+315
	4	+315	+400	+500	+ 630	+375
	5	+335	+425	+530	+ 670	+450
	8	+425	+530	+670	+ 850	+630
	9	+450	+560	+710	+900	+670
Св. 45 до 90	10	+450	+560	+ 710	+900	+710
	12	' +500	+630	+800	+ 1000	+800
	14	+ 530	+670	+850	+ 1060	+900
	16	+560	+710	+900	+ 1120	+ 1000
	18	+600	+ 750	+950	+ 1180	+ 1120
	20	+600	+750	+950	+ 1180	+.1180
	4	+335	+425	+ 530	+ 670	+375
	•5	+375	+475	+ 600, .	+ 750	+ 450
	6	+400	+500	+ 630	+ 800	+500
	8	+ 450	+560	+ 710	+900	+ 630
	12	+530	+670	+ 850	+ 1060.	+ 800
	14	+560	+710	+ 900	+ 1120	+900
Св. 90 до 180	16	+600	+750	+ 950	+ 1180	+ 1000
	18	+630	+800	+ 1000	+1250	+ 1120
	20	+630	+800	+ 1000	+ 1250	+ 1180
	22	+670	+ 850	+ 1060	+ 1320	+ 1250
	24	+710	+900	+ 1120	. +1400	+ 1320
	28	+750	+950	+ 1180	. +1500	+ 1500
	32	+800	+ 1000	+1250	+ 1600	+ 1600
	8	+475	+600.	+ 750	+950	+630
	10	+530	+ 670	+ 850	+ 1060	+ 710 .
	12.	+560	+ 710	+900	+ 1120	+800
Св. 180 до 355	18	+670	+ 850	+ 1060	+ 1320	+ 1120
	20	+71-0	+ 900	+ 1120	+ 1400 ‘	+ 1180
	22	+710	+ 900	+ 1120	+ 1400	+ 1250
	24	+750	+950	+ 1180	+ 1500	+ 1320
4.5. Резьба трапецеидальная однозаходная
225
Продолжение табл. 4.43
Номинальный диаметр резьбы d, мм	Шаг Р, 1 мм	Диаметр внутренней резьбы				
		средний D8				внутренний Di ,
		верхние отклонения ES ••• (мкм) для полей допусков резьбы				
		6Н	7Н	8Н	9Н	6Н, 7Н 8Н, т
Св. 180 до 355	32 36 40 44 48	+850 +900 +900 +950 + 1000	+ 1060 + 1120 + 1120 + 1180 + 1250	+ 1320 + 1400 ’ + 1400 + 1500 + 1600	+ 1700 + 1800 + 1800 + 1900 +2000	+ 1600 + 1800 + 1900 +2000 + 2120
Примечания: 1. ртклонения элементов трапецеидальных резьб для размеров d > 355 мм см. ГОСТ 9562—81. 2. Обозначения: es — верхнее отклонение диаметров наружной резьбы, ES — внутренней резьбы, ei — нижнее отклонение диаметров наружной резьбы, EI — внутренней резьбы. 3. Нижнее отклонение £1 наружного диаметра Э4 внутренней реэьбы равно нулю, верхнее-отклонение ES диаметра £)4
нормируется.
не
Верхнее отклонение
es
наружного d и внутреннего диаметров наруж-
ной резьбы равно нулю. •• 4h — поле допуска наружного диаметра d наружной резьбы. Это поле допуска применяется для резьб с полями допусков 6g, бе, 7g, 7е, 8е, 8с, 9с. При изготовлении резьб накатыванием (с полями допусков резьбы 6g6h, 6e6h, 7g6h, 7e6h и т. д.) наружный диаметр d наружной резьбы должен, соответствовать полю допуска 6h. Отклонения диаметра в этом случае:
Шаг р'езьбы Р. мм
Нижние отклонения (мкм) наруж- Шаг ного диаметра	резьбы Р,
винта для поля	мм
допуска 6h
Нижние отклонения (мкм) наруж* ного диаметра винта для поля допуска 6h
1*5 2 3
—236 —280 —375 —475 —530
—600
7
8
9
10
12
—670
—710
—800
—850
—950
5
6
Верхнее отклонение наружного диаметра винта для поля до* пуска 6п равно нулю.
Нижние отклонения EI диаметров Э2 и Di равны нулю.
226
Допуски и посадки типовых соединений
РЕЗЬБА ТРАПЕЦЕИДАЛЬНАЯ МНОГОЗАХОДНАЯ
Резьба трапецеидальная многозаходная (ГОСТ 24739—81) с диаметрами от 10 до 320 мм и шагами от 1,5 до 48 мм так же как и однозаходная применяется для передачи движений в различных винтовых механизмах. Профиль трапецеидальной многозаходной резьбы соответствует ГОСТ 9484—81 (см. рис. к табл. 4.40), номинальные размеры наружного (d, £><), среднего (dg, £>а), внутреннего (d8, Dt) диаметров резьбы определяются по ГОСТ 24737—81 (см. табл. 4.40).
При известном шаге Р резьбы и числе заходов п ход резьбы Рп равен
Рп = Рп.	(4.24)
Применяемые по ГОСТ 24739—81 диаметры, шаги и числа заходов резьбы приведены в табл. 4.44.
Система допусков резьбы предусматривает допуски диаметров резьбы, расположение полей допусков резьбы, классификацию длин свинчивания, поля допусков резьбы и их выбор с учетом классов точности и длин .свинчивания. Допуски диаметров (da, d, dg, Da, DJ резьбы зависят от степени точности и размеров резьбы (d, Р), их числовые значения соответствуют значениям, установленным в ГОСТ 9562—81. Допусков диаметра D4 (наружного диаметра внутренней резьбы) не дано. Допуски среднего диаметра (<4, £>а) резьбы являются суммарными и включают отклонения собственно среднего диаметра, а также значения компенсаций отклонений шага и половины утла профиля.
Диаметральная компенсация, отклонений шага не должна превышать 30% допуска среднего диаметра для обеспечения равномерного зацепления всех витков резьбы. Выполнение указанного требования контролировать не обязательно, если это не оговорено особо.
Если резьба имеет угол подъема более 10° (см. п. 4 примечаний к табл. 4.44), то суммарный допуск не включает диаметральной компенсации отклонения от прямолинейности боковых сторон профиля в осевом сечении. Выбором метода изготовления резьбы (например, изготовления выпуклыми боковых поверхностей витков резьбы) должно быть обеспечено прилегание боковых сторон профиля внутренней и наружной резьбы- (в их средней части).
Для различных полей допусков диаметров ГОСТ 24739—81 установлены основные отклонения (верхние es — для наружной и нижние EI — для внутренней резьбы) и степени точности;
Диаметр винта	наружный d
»	»	средний dt
»	»	внутренний 4g
»	гайки	наружный Dt
>	»	средний Dt .
»	»	внутренний Dt
Основные отклонения h g, е, с h Н Н Н
Степень точности
4; 6 7; 8; 9; 10
7; 8; 9; 10
7; 8; 9
4
4.5. Резьба трапецеидальная многозаходная
227
4.44. Диаметры и шаги трапецеидальной многозаходной резьбы, мм по ГОСТ 24739-81
Номинальный диаметр резьбы d для ряда		Шаг резьбы Р	Ход резьбы Рп при числе заходов				
1	2		2 1	3 1	4	6	8
		1,5	3	4,5	6*	9*	12*
10		121	4	6* .	8*	12*	. 16*
							
		2	4	6	8*	12*.	16*
12		|3|	6*	9*	12*	18*	—
							
		2	4	6	8	12*	16* •
16		1 4|	8*	12*	16*	24*	—
							
		2	4	6	8	12*	16*
20		И]	8	12*	16*	24*	32*
							
		;	(2)	4	6	8	12	16*
24		3	6	9	12	18	24
			10	15*	20*	30*	
		8	16*	24*	32*	—	—
		(2)	4	6	8	12	16*
	. 28	3	6 .	9	12	18*	24*
							
		I 51	10	15*	20*	30*	40*
							
		8	16*	24*	32*	—	—
		3	6	9	12	18*	24*
							
32		16|	12	18	24*	36*	48*
		ю	20*	30*	40*	—	—
		3	6	9	12	18	24*
	36	|6|	12	18	24*	36*	48*
		10	20*	30*	40*	— •	—
		3	6	9	12	18	24*
40		— (6)	12	18	24*	36*	48*
		1 7|	14	21*	28*	42*	56*
							
		10	20*	30*	40*	60*	—
		3	6	9	12	18	24*
			—					
44		1 7|	14	21	28*	42*	56*
							
		(8)	16	24*	32*	48*	64*
		12	24*	36*	48*	—	—
8*
228
Допуски и посадки типовых соединений
Продолжение табл. 4.44
Номинальной диаметр резьбы d для ряда		Шаг резьбы Р	Ход резьбы Рп при числе заходов				
1	2		2	3	4	6	8
48		3 181 12	6 16 24*	9 24 36*	12 32* 48*	18 48* 72*	24 64*
	50	3 |8| 12	6 16 24*	9 24 36*	12 32* 48*	18 48* 72*	24 64*
52		3 1 8| 12	6 16 24	9 24 36*	12 32* 48*	18 48* 72*	24 64*
	55	3 7-. (в) Г9| Н	6 16 18 24 28*	9 24 27 36* 42*	12 32* 36* 48* 56*	18 48* 54* 72* 84*	24 64* 72*
60		3 (8) Е „ <|2>	6 16 18 24 28	9 24 27 36* 42*	12 32* 36* 48* 56*	18 48* 54* 72* 84*	24 64* 72* 96*
	’ 70	4 1 Ю| 16	“	8 20 32*	12 30 48*	16 40* 64*	24 60* 96*	32 80*
80		4 |Ю| 16	8 20 32	12 30 48*	16 40 64*	24 60* 96*	32 80* 128*
•	90	4 _ (5) |12| 18 (20)	8 10 24 36 40	12 15 36 54* 60*	16 20 48* 72* 80*	24 30 72* 108* 120*	32 40 96* 144*
100		4 	 (б) |12| 20	8 10 24 40	12 15 36 60*	16 20 48 80*	24 30 72* 120*	32 40 96* 160*
4.5. Резьба трапецеидальная многозаходная
229
Продолжение табл. 4.44
Номинальный диаметр резьбы- d для ряда		Шаг резьбы Р	Ход резьбы Рп при числе заходов				
1	2		2	3	4	6	8
		6	Г2	18	24	<36	48
		114|	28	42	56	84*	112*
120		(16)	32	48	64*	96*	128*
		22	44	66*	88*	132*	176*
		(24)	48	72*	96*	144*	192*
		6	12	18	24	36	48
	140	114|	28	42	56	84*	112*
		(16)	32	48	64	96*	128*
		24	. 48	72	96*	144*	192*
		6	12	18	24	36	48
			 (8)	16	24	32	48 -	64
160		|16|	32	48	64	96*	128*
		(24)	48	72	96*	144*	192*
		28	56	84*	112*	168*	224*
•		8	16	24	32	48	64
							
		|18|	36’	54	72	108*	144*
		г	«ймммна*					
	180	(20)	4Q	60	80	120*	160*
		28	56	84	112*	168*	224*
		(32)	64	96*	128*	192*	256*
		8	16	24	32	48	64
		_ (Ю)	.20	30	40	60	80
200		118|	36	54	72	108*	144*
		. (20)	40	60	80	120*	160*
		32	64	96	128*	192*	256*
		8	16	24	32	48	64
		(Ю)	20	30	40	60	80
	220	|^20 j	40	60	80	120*	160*
		(32)	64	96	128	192*	256*
		36	72	108	144	216*	288*
		8	16	24	32	48	64
240		|22|	44	66	88	132*	176*
		36	72	108	144	216*	288*
		12	24	36	48	72	96
	250	|22|	44	66	88	132	176*
		(24)	48	72	96	144*	192*
		40	80	120	160*	240*	320*
230
Допуски и посадки типовых соединений
Продолжение табл. 4.44
Номинальный диаметр резьбы d кля ряда		Шаг резьбы Р	Ход резьбы Рп при числе заходов				
1	2		2	3	4	б	8
	260	12 |22| 40	24 44 80	36 66 120	48 88 * 160*	72 132 240*	96 176* 320*
280		12 |24| 40	24 48 80	36 72 120	48 96 160*	72 144 240*	96 192* 320*
	300	12 |24| 44	24 48 88	36 72 132	48 96 176*	72 144 264*	96 -192* 352*
320		12 48	24 96	36 144	48 192*	72 288* 4	96 384*
Примечания: 1. При выборе диаметров резьбы 1-й ряд следует предпочитать 2-му. 2. Шаги, указанные в рамках, являются предпочтительными. 3. Шаги, указанные в скобках, при разработке новых конструкций применять не рекомендуется. 4. Резьба, значение хода которой обозначено знаком •, имеет угол подъема более 10°. Для этой резьбы необходимо учитывать отклонение формы профиля. 5. Резьбу, для которой не указано числовое значение хода, применять не допускается (угол подъема превышает 30°). 6. В технических и, экономически обоснованных случаях возможно применять иные значения номинальных диаметров резьбы из числа разрешенных ГОСТ 24738 — 81 (см. табл. 4.39).							
Степень точности 6 для наружного диаметра d допускается применять для резьб, получаемых накатыванием. Степень' точности внутреннего диаметра d3 должна соответствовать степени точности среднего диаметра d.2. Поле допуска диаметра резьбы образуется сочетанием степени точности (допуска) и основного отклонения. В обозначении поля допуска диаметра указывают цифру, степень точности и букву — основное отклонение, например 8е (здесь 8 — степень точности, е — основное отклонение).
Поле допуска наружной резьбы включает поля допусков среднего, наружного и внутреннего диаметров. В обозначении поля допуска наружной резьбы указывают только обозначение поля допуска среднего диаметра (например, 8е — поля допусков наружного 4h и внутреннего 8h диаметров не указывают), кроме случаев, когда для наружного диаметра d используется поле допуска 6h, Тогда это поле допуска наружного диаметра также указывают в обозначении резьбы, например 8e6h (здесь 8е — поле допуска среднего диаметра d2, 6h — поле допуска наружного диаметра d, поле допуска 8h внутреннего диаметра d9 не указывают).
4.5. Резьба трапецеидальная многозаходная
231
Поле допуска внутренней резьбы, включает поля допусков среднего и внутреннего диаметров. В обозначении поля допуска йнутренней резьбы указывают только обозначение поля допуска среднего диаметра, например 8Н (8Н — поле допуска резьбы или поле допуска среднего £>а диаметра; поле допуска 4Н внутреннего диаметра Dx не указывают).
Длины свинчивания резьбы разделяются на нормальные (N) и длинные (L), их значения указаны в табл. 4.41.
Поля допусков резьбы, применяемые для посадок, указаны в табл, 4.45. Их использование зависит от класса точности резьбового соединения (точного, среднего, грубого) и длины свинчивания. Предельные отклонёния диаметров наружной и внутренней резьбы, соответствующие полям допусков, указанным в табл. 4.45, приведены в ГОСТ 9562—81 (см. тдбл. 4.43) и табл. 4.46.
4.45. Поля допусков трапецеидальной многозаходной резьбы по ГОСТ 24739-81
Длина свинчивания	Класс точности	Поля допусков наружной резьбы			Поля допусков внутренней резьбы
		Основные отклонения			
		S	е	с	Н
W (нормальная)	Точный Средний	7g	7е |8е|	8с	7Н Q
	Грубый	—	—	9с	
	Точный			8е			8Н
L (длинная)	Средний	—	—	9с	9Н
	Грубый	—	—	10с.	9Н
Примечания: 1. Поля допусков, указанные в рамках, являются предпочтительными. 2. При повышенных требованиях к точности резьбы для длин свинчивания L допустимо использовать поля допусков, установленных для резьб с длинами свинчивания №. 3. В таблице указаны поля допусков, являющиеся ограничительным отбором из всей совокупности полей допусков, которые могут быть получены различными сочетаниями степеней точности и основных отклонений. Поля допусков, не приведенные в табл. 4.45, относятся к специальным: Их можно применять в технически и экономически обоснованных случаях для обеспечения требований, предъявляемых к изделию. 4. В посадках возможны любые сочетания полей допусков внутренней и наружной резьб по ГОСТ 24739 —81, но предпочтительнее соединять поля допусков одйого класса точности.
В условное обозначение размера трапецеидальной многозаходной резьбы входят буквы Тг, номинальный диаметр резьбы, мм, числовое значение хода резьбы, мм, в скобках буква Р и числовое значение шага, мм; для левой резьбы добавляются буквы LH, например, Тг32х 12 (Р6). Здесь 32.— номинальный диаметр резьбы, 12 — ход резьбы, 6 — шаг Р резьбы; Тг32х12 (Р6) LH — левая резьба.
4.46. Предельные отклонения диаметров трапецеидальной многозаходной резьбы для поля допуска Юс * по ГОСТ 24739—81
Номинальный диаметр резьбы d, ММ '	Шаг Р,. ММ	Предельные отклонения, мкм, для диаметров				Номинальный диаметр резьбы dt мм	Шаг Р, .* мм	Предельные отклонения, мкм, для диаметров			
		dz		d	d&			d2		d	ds
		es	ei	ei ••	ei *•			es	ei	ei *•	ei ••
Св. 5,6 до 11,2	1.5 2	-140 -150	—475 —525	— 150 —1 80	—559 -619		4 5	— 190 —212	— 820 —922 —986	O lO lO OcOS co co co 1 1 1	-978 —1100 -?Г174
	2 3 4	— 150 — 170 — 190	-550 —620 — 720	— 180 —236 —300	—650 j -733 -853 ,		6	—236			
Os. 11,2 до 22,4							8 12	—265 —335	— 1115 — 1335	—450 —600	-1328 — 1585
	2	— 150	-575	— 180	-682 i		*14	—355	— 1415	-670	— 1680
	3	— 170 —212	—670 — 812	— 236 -335	— 795 , —962	Св. 90 до 180	16 18 20	—375 -400 -425	— 1495 — 1580 — 1605	—710 — 800 — 850	-1775 — 1875 — 1900
Св. 22,4 до 45	1 6	— 236 — 250 —265	—906	-375	— 10'74						
	7 8		— 960 -1015	— 425 —450	— 1138 — 1203		22 24 28 32	-450 -475 —500 . —530*	-1700 — 1795 — 1900 —2030	III! ►-«—too — осло • MOOO oo	1111 .tO tO t3 N3 нь Ю — О О СЛ to — ело СЛ СР
	10 12	—300 -355	— 1100 — 1205	—530 —600	— 1300 I *—1398 I						
1 1	а' 4 	5		— 170 — 190 —212	-700 — 790 —842	— 236 -300 —335	-833 —940 -1000		'8 10 12	-265 —300 —335	— 1165 -г 1300 — 1395	— 450 -530 —600	— 1390 — 1550 -1660
! Св. 45 ди 90	8 9 10	—265 —280 -300	-1065 -изо -1150	-450 -500 —530	-1265 — 1343 -1363 |	Св. 180 до 355	18 20 22	—400 —425 -450	-1650 — 1745 — 1770	—800 —850 -900	— 1963 -2075 —2100
i	12 14 16 18 20	Mill 4ь4»орсрср fCO'lcnw СЛ ОСЯ сл СИ	1 L1L1L СЛ От 4» СР ЬО 4ь tC C*> О'» ПО слеслслсл	f i I I 1 00 f»4O> 9> o»o — MO ooooi		! ю о о vs i cmocc c. 77777		24 32 36 40 44 48	-475 -530 —560 -600 -630 -670	-1875  -2130 — 2260 -2300 -2430 -2570	coooo C <N ifi О О ю — сч со 'f ю О» — — — — — 1 1 1 1 1 1	Ю О 1.0 иО о ю СЧ СО ОО СЧ <30 ТГ СЧ ’Л О Г- ОС о сч сч сч сч сч со 1 1 1 1 1 1
Примечание. Обаяначения es и ei см. в п. 2 табл, 4.43.
Допуски и посадки типовых соединений
* Предельные отклонения диаметров для других полей допусков, укачанных в табл. 4.45, см. в табл. 4.43. •• Верхние отклонения es наружного d и Внутреннего rf3 диаметров наружной резьбы равны нулю.__________________________________
4.6, Резьба упорная
233
За обозначением размера резьбы необходимо указывать обозначение поля допуска резьбы, например 7732 X 12 (Р6) — 8е (наружная резьба), Tr32xl2 (Р6)—8Н (внутренняя резьба), 7732X 12(Р6)£Я — 8е (левая наружная резьба). Длину свинчивания N в обозначении резьбы не указывают, а длину свинчивания L указывают при необходимости, например Тг32х 12 (Р6) — 8е—80 (здесь 80 мм — длина, свинчивания L).
Посадку обозначают на резьбовом соединении дробью, в числителе которой — обозначение поля допуска внутренней резьбы (гай£и), в знаменателе — наружной резьбы (винта). Например: Tr32 х 12(Р6) — 8Н/8е; 7732 X12 (P*)LH — 8Н/8е.
4.6.	РЕЗЬБА УПОРНАЯ
НАЗНАЧЕНИЕ И ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ
Резьба упорная диаметрами от 10 до (ЦО мм и шагами от 2 до 48 мм является грузовой резьбой и применяется в винтовых механизмах с большим односторонне направленным усилием: нажимные винты прокатных станков, винтовые домкраты большой грузоподъемности, гидравлические прессы, грузовые крКжи подъёмных машин и др. Эти резьбы обеспечивают повышенный КПД по сравнению с трапецеидальными, так как угол наклона рабочей стороны профиля у них
У = 3 И уд = cos go	f n трап-
В табл. 4.47 приведены номинальные (наружные) диаметры (d, D) упорной резьбы и шаги Р, а в табл. 4.48 -г- профиль, формулы для расчета . номинальных значений среднего (dj =D4) и внутренних (d3, Dj) диаметров, а также размеры других элементов резьбы по ГОСТ 10177—82.
ОТКЛОНЕНИЯ И ДОПУСКИ
Допуски упорной резьбы установлены ГОСТ 25096—82. Для получения различных полей допусков диаметров предусмотрены основные отклонения (верхние для наружной резь-
-г, нижние — для внутренней) и степень точности:
			 Основные	Степень
			отклонения	точности
Диаметр	винта	наружный d		....	h	4
»	»	средний d2		. . . .	h	7; 8; 9
»	»	внутренний d3 ....	. . . .	h	7; 8; 9
»	гайки	наружный D 		. . . .	Н	—
»	»	средний Z>2 		.... AZ	7; 8; 9
»	»	внутренний ....	. . . .	Н	4
234
Допуски и посадки типовых соединений
4.47. Резьба упорная. Диаметры и шаги, мм, по ГОСТ 10177—82
Диаметр d для ряда		Шаг резьбы Р	Диаметр d для ряда		Шаг резьбы Р
1	2		1	2	
10	—	S	52	50	12; Щ; 3
12	14	]3|; *	60	55	14; 12*; f9J; 8е; 3
16	18	И; 2	70	65	16; ПЩ; 4
20	—	ин	80	75	16; ПЛ; 4
24	22	8; [5J; 3; 2*	90	85	20; 18; [T2J; 5*; 4
28	26	8; [5]; 3; 2*	—	95	20; 18; ПЛ; 8*; 4
32	30	Ю; [6j; 3	100	ПО	20; ПЛ; ?*; 4
36	34	Ю; ПИ; 3	120	130	24*; 22; 16*; ПЛ? 6
40	38	10; ГП; 6*; 3	140	—	24; 16*; ПЛ; 6
—	42	10; рЛ; о*; з	—	150	24; ПЛ; 6
44	—'	12; 8*; Щ 3	160	170	28; 24*; ПЛ; 8*; 6
48	46	12; ПП; 3	180	—	32; 28; 20*; ПЛ; 8
Примечания: 1. При выборе диаметров резьбы 1-й ряд следует предпочитать 2-му. 2. Шаги, заключенные в рамку, являются предпочтительными при разработке новых конструкций. 3. Шаги, обозначенные *, не следует применять при разработке новых конструкций. 4. Резьбы диаметром d от J80 до 640 мм см. ГОСТ 10177—82.

Расположение полей допусков с основными отклонениями h, Н и AZ показано на рис. 4.19.
Степень точности внутреннего диаметра винта dg соответствует степени точности среднего диаметра. Поле допуска диаметра резьбы образуется сочетанием степени точности (допуска) и основного отклонения, определяющего расположение допуска относительно номинального профиля. Поле допуска наружной резьбы (винта) состоит из полей допусков наружного, среднего и внутреннего диаметров, поле допуска внутренней резьбы (гайки)—из полей допусков среднего и внутреннего диаметров.
Обозначение поля допуска резьбы состоит только из обозначения поля допуска среднего диаметра, т. е. из цифры, соответствую-
4.6. Резьба упорная
235
4. 48. Размеры упорной резьбы *, мм, по ГОСТ 10177—82
Н --= 1,5879/’	d? -- £>г « d - 0.75Р	р -= 0,1243?
Hj ----- 0,75Р	da -- d -• 2/ia	а --- 0,1178?
h = Н 4- а - 0,8678Р	D{-d — 2Н	с
Шаг резьбы Р	Винт и гайка		|	Винт	|	Гайка
	Диаметр резьбы			
	наружный d	средний d2 — D %	внутренний	внутренний Di
2	10; 12: 14; 15; 18; 20; 22; 24; 26; 28	d- 1,5	{d — 4) 4- 0,529	d — 'A
3	12; 14; 22; 24; 26; 28; 30; 32; 34; 36; 38; 40; 42; 44; 46; 48; 50; 52; 55; 60	d — 2,25	{d - 6) -Г 0,793	d — 4,5
4	16; 18; 20; 65; 70; 75; 80; 85; 90; 95; 100; ПО	rf-3	{d —~ 7) -f- 0,058	d-6
5	22; 24; 26; 28; 85; 90; 95; 100; ПО	d - 3,75 5	(d- 9)+ 0,322	d - 7,5
6	30; 32; 34; 36; 38; 40; 42; 120; 130; 140; 150; 160; 170	d - 4,5	(d — 11)-t- 0,587	d — 9
7	38; 40; 42; 44	d — 5,25	(d - 13) + 0,851	d - 10,5
8	22; 24; 26; 28: 44; 46; 48; 50; 52; 55; 60; 160; 170; 180	d — 6	(d — 14)4- 0,116 i	d- 12 1 ,
9	55; 60	d — 6,75	(d — 16) 4~ 0,380	d - 13,5
10	30; 32; 34; 36; 38; 40; 42; 65; 70; 75; 80	d - 7,5	(d — 18) + 0,645	d — 15
236
Допуски и посадки типовых соединений
Продолжение табл. 4.48
Шаг резьбы Р	Винт и гайка	|						Винт	|			Гайка
	Диаметр резьбы									
	наружный d				средний dt = Di		внутренний di			внутренний Di
12	44; 46; 48; 50; 52; 55; 60; 85; 90; 95; 100; 110				d—9		(d— 21)+ 0,174			d - 18
14	55; 60; 120; 130; 140				d— 10,5		(d _ 25) + 0,702			d— 21
16	65; 70; 75; 80; 120; 130; 140; 150; 160; 170				d— 12		(d — 28) + 0,231			d — 24
18	85; 90; 95; 180				d — 43,5		(d — 32) + 0,760			d—27
20	85; 90; 95; 100; ПО; 180				d — 15		(d __ 35) + 0,289			d — 30 ‘
22	120; 130				d— 16,5		(d — 39) + 0,818			d — 33
24	120; 130; 140; 150; 160; 170				d — 18		(d- 42)4- 0,347			ef —36
28	160; 170; 180				d— 21		(d _ 49) + 0,405			d — 42
32	180				d— 24		(d — 56) + 0,463			d — 48
Пример: Резьба S32X6.										
Винт и гайка			Винт					Гайка		
d = 32; da = Da = 27,5			= 21,587					23		
Размеры элементов резьбы										
Шаг резьбы Р		Высота профиля,ha		Рабочая высота профиля Нх		Зазор ac			Радиус R	
2 3 4 5 6 7 8 9 10 12		1,736 2^603 3,471 4,339 5,207 6,074 3,942 7,810 8,678 10,413		1;50 2,25 3,00 3,75 4,50 5,25 6,00 6|75 7,50 9,00		0,236 0,353 0,471 0,589 0,707 0,824 0,942 1,060 1,178 1,413			0,249 0,373 0,497 0,621 0,746 0,870 0,994 1,118 1,243 1,491	
4.6. Резьба упорная
237
Продолжение табл. 4.48
Размеры элементов резьбы				
Шаг резьбы Р 4	Высота профиля	Рабочая высота профиля Hi	Зазор ас	Радиус R
14	12,149	10,50	1,649	1,740
16	13,884	12,00	1*884	1,988
18	15,620	13,50	2,120	2,237
20	17,355	15,00	2,355	2,485
22	19,09,1	16,50	2,591	2,734
24	20,826	18,00	2,826	2,982
28	24,297	21,00	3,297	3,480
32	* 27,769	24,00	3,769	3,977
Примечание. Aj- высота профиля наружной резьбы радиус закругления по вПаДине наружной резьбы (винта).				(винта), R —
* Размеры резьбы при d от 190 до 640 мм см. ГОСТ 10177—82.				
4.49. Поля допусков упорной резьбы (по ГОСТ 25096—82)
Класс точности	/	Длина свинчивания			
	N (нормальная)		L (длинная)	
	Поля допус		ков резьбы	
	наружной (винты)	внутренней (гайки)	наружной (винты)	внутренней (гайки)
Средний	7h	7AZ	8h	. 8AZ
Грубый	8h	8AZ	9h	9AZ
Примечание. При повышенных требованиях к точности для длин свинчивания группы L допускается применять поля допусков резьб с длинами свинчивания N.
щей степени тоцйости и букве основного отклонения, например 8h, 7AZ. Допуск резьбы, если не оговорено особо, относится к наибольшей нормальной (N) длине свинчивания (см. табл. 4.41) или ко всей длине резьбы, если она меньше наибольшей нормальной длины. Длину свинчивания, относящуюся к группе L, при необходимости указывают в обозначении резьбы (см. ниже — обозначение упорных резьб на чертежах).
Для получения посадок ГОСТ 25096—82 установлены поля допусков наружной (винты) и внутренней (гайки) резьб, сгруппированные в зависимости от длин свинчивания в среднем и грубом классах точности (табл. 4.49). В посадках допускают любые соче
238
Допуски и посадки типовых соединений
тания полей допусков внутренней и наружной резьб, указанных в табл. 4.49. Сочетание полей допусков одного класса точности является предпочтительным.
Схема расположения полей допусков и допускаемые отклонения диаметров наружной и внутренней резьб приведены в табл. 4.50. Допуски среднего диаметра (d.a, D2) резьбы являются суммарными, т. е. включают допустимое отклонение собственно среднего диаметра и диаметральные компенсации погрешностей шага и углов наклона сторон профиля.
4.50.	Отклонения диаметров упорных резьб (по ГОСТ 25096—82)
“ Номинальный	Шаг резь-	Поля допусков наружной резьбы								
		7h		|	' 8h				|	9h		
диаметр резьбы	бы Р, мм	Нижние отклонения ei *, мкм, для диаметров								
d, мм										
		d	^2		d			 d	7Г	d*
Св. 5,6 , до 11,2	2	-180	— 190	— 236	— 180	—236	-300	— 180	-300	—375
	2	-180	— 200	-250	-180	-250	—315	— 180	-315	-400
Св 11,2	3	-236	—224	-280	— 236	-280	-355	—236	-355	—450
ДО 22,4	4	-300	—265	-335	-300	-335	—425	-300	—425	—530
	5	—335	-280	-355	— 335	-355	—450	-335	-450	—560
	8	—450	-г-355	—450	, -450	—450	—560	—450	—560	—710
	2	— 180	-212	—265	-180	—265	-335	-180	-335	—425
	3	—236	— 250	-315	—236	—315	—400‘	—236	—400	—500
	5	-335	—300	— 375	—335	-375	-475	—335	-475	-600
Св. 22,4	6	-375	—335	—425	-375	—425	-530	-375	-530	—670
до 45	7	— 425	—355	—450	—425	— 450	—560	-425	-560	-710
	8	— 450	-375	-475	—450	—475	—600	—450	—600	—750
	10	—530	— 400	—500	-530	—500	-630	—.530	-630	—800
	12	-600	— 425	—530	-600	—530	-670	—6(Ю	-670	— 850 	J
4.6. Резьба упорная
239
Продолжение табл. 4.50
Номинальный	Шаг =5резь-	Поля допусков наружной резьбы												
		7h J			1	Sh	1					|	9b				
диаметр резьбы <	бы Р, мм		Нижние отклонения t					?i *, мкм, для диаметров						
d, мм ,		d		d3	L d 1		| dt		d3	. d i		d2	d3	
								\						
	3	-236	—265	—335		-236.		-335	—425		-236	-425		-530
	4	—300	—300	-375		-300		-375	—475		-300	— 475		-600
	5	-335	—315	-400		-335	...	-400	-500		-335	--500		•630
	8	—450	—400	— 500		-450		-500	—630	—	-450	-630		•800
Св. 45	9	-500	—425	-530		-500		-530	—670.		•500	— 670		-850
до 90	10	—530	•-425.	-530		-530		-530	-670		-530	-670		• 850
	12	—600	-475	—600		-600		-600	—750		-600	—750		-950
	14	-670	—500	-630		-670		-630	—800		•670	—800		-1000
	16	-710	—530	—670		-710		-670	—850		•710	—850		-1060
	18	-—800	—560	—710		-800		-710	-900	«...	-800	-900		1120
	20	-850	—560	—710		-850		-710	—900		-850	—900		-1120
	4	-300	-315	—400		-300		-400	—500		-300	-500		-630
	5	—335	—355	—450		-335		-450	-560		-335	—560		-710
	6	-375	—375	-475		-375		-475	—600		•375	—600		-750
	8	—450	—425	-530		-450		-530	—670		-450	-670		-850
	12	—600	—500	—630		-600		-630	—800	...	-600	—800		-1000
Св. 90	14	—670	—530	—670		-670		-G70	—850		-670	-850		-1060
до 180	16	—710	—560	-710		-710		-710	—900		-710	—900		-1120
	18	— 800	—600	—750		-800		-750	—950		-800	—950		-1180
	20	—850	—600	—750		-850		-750	-950		-850	—950		-1180
	22	—900	-630	—800		-900		-800	— 1000		-900	-1000		-1250
	24	-950	—670	—850		-950		-850	— 1060		-950	— 1060		-1320
	28	— 1060	—710	—900		-1060		-900	—1120		-1060	— 1120		-1400
	32	— 1120	-750	—950		-1120		-950	—1180		-1120	-1800		-1500
				Поля допусков внутренней						резьбы				
Номинальный		7AZ	।			|	8AZ					|	9AZ				
	Шаг резь-	Отклонения, мкм												
диаметр резьбы	бы Р, мм	Е» ;	।	ES	' **	1 EI		|	ES ♦♦			1 E1 !		|	ES		
D, мм														
			*			Для		диаметров						
		02	| D.	1 Oi	1 |		1		1	D, I		1 D‘	D,	
Св. 5, 6 до 1,12	2	4-560	+810	+236	+560		+875		+236	+560		+960	+236	
	2	4-560	+ 825	+ 236	+ 560			1-895	+ 236		h560	+985 ‘	+ 236	
Св. 11,2	3	4-600	+ 900	+315	+600			1-975	+315		-600	+ 1075	+315	
до 22,4	4	4-630	+985	+375		1-630		hl 080	+375		-630	+ 1190		h375
	5	4-670	+1045	+ 450	+670		+ 1145		+450		-670	+ 1270 + 1500	+450	
	8	+150	+ 1225	+630		[-750	h	H1350	+630		-750		+630	
	2	4-560	+ 840	+236		[-560		1-915	+236	+560		+ 1010	-	h236
	3	4-600	+935	+315		H600		hl 025	+315		h600	+ 1130		-315
	5	4-670	+ 1070	+ 450		-670		И170	+450		L670	+ 1300		-450
Св 22,4	6	+710	+ 1160	+500		-710		hJ270	+ 500		-710	+ 1420		-500
до 45	7	+ 750	+ 1225	+ 560		-750		r-1350	+ 560		h750	+ 1500	h	-560
	8	+750	+ 1250	+630		-750		-1380	+630		-750	+ 1550	h	-630
	10	+ 850	+ 1380	+710		r850		-1520	+ 710		-850	+ 1700	4	H710
	12	+900	+ 1460	+ 800		-900		-1610	+ 800		-900	+ 1800		h800
240
Допуски и посадки типовых соединений
Продолжение табл. 4.50
				Поля	допусков внутренней			резьбы			
Номинальный		7AZ			|	8AZ	|			|	9AZ			
	‘ Шаг резь-	Отклонения, мкм									
диаметр резьбы	бы Р, мм	EI	ES	’•	1	1 EI 1	|	ES	1	I EI I	ES	* *	
D, мм											
					для диаметров						
			d2		О2	О2	Di	d2	02	Di	
	3	4-600	4-955	4-315	4-600	4-1050	-4315	+ 600	4П60	+ 315	
	4	4-630	4-юзо	4-375	•4630	4-1130	+ 375	+ 630	4-1 260	+ 375	
	5	4670	4-Ю95	4-450	4-670	-41200	4-450	+ 670	41340		И 450
	8	+ 760	4-1280	4-озэ	-4750	4-1420	-4630	4-750	+ 1600	-	-630
Св 45	9	+ 800	4-1360	4 670	4-800	4-1510	4-670	4- 800	+ 1700		•670
до 90	10	4-850	4-1410	4-710	4-850	4-1560	4-710	+ 850	+ 1750		-710
	12	4-900	4-1530	4-800	4-900	4-1700	4-800	+ 900	+1900		-800
	14	+ 950	-41620	-4-900	4-950	4-1800	4-900	+ 950	+ 2010		-900
	16	4-ЮЗО	4-1740	4-ЮОО 4-Н20	4-1030	4-1930	4-юоо	+ 1030	+ 2150	н	hl 000
	18	4-Ю90	4-1840		4-1090	4-2040	-41120	+ 1090	+ 2270	+ 1120	
	20	-4-U50	4-1900	+ 1180	4-1150	4-2100	4-U80	+ 1150	+ 2330	4 1180	
	4	4-«30	4-1 055	4-375	-J-630	4-U60	4-375	+ 630	+ 1300	+ 375	
	5'	-r670	4-1145	4-450	4-670	4-1270	4-450	+670	+ 1420	+ 450	
	6	4-710	4-1210	+ 500	4-710	4-1340	,4-500	+ 710	+ 1510	+ 500	
	8	-4750	4-1310	4-630	-4750	+ 1460	4-630	+ 750	+ 1650	4 630 ч	
Св. 90	12	4-900	4-1570	4-800	4-900	4-1750	4-800	+ 900	+ 1960		h 800
	14	4-950	-41660	4-900	4-950	4-1850	4-900	+ 950	42070	4-900	
до 1 80	16	4-1030	4-1780	4-юоо	4-1030	4-1980	4-1 000	+ 1030	42210	4Ю00	
	18	4-1 090	4-1890	4-И2О	4-1090	4-2090	4-1120	+ 1090	+ 2340		[1120
	20	4-И50	‘4-1950	41180	4-П50	4-2150	4-1180	+ 1150	+ 2400	+ 1180	
	22	4 1220	4-2070	4-1250	4-1220	4-2280	-41250	+ 1220	+ 2540		[-1250
	24	4-1280	4-2180	4-1320	-41280	4-2400	4-13?о	4 1 280	+ 2680		М320
	28	41450	4-2400	4-! 500	4-м 50	4-2630	4-1500	+ 1450	+ 2950	4-1 500	
	32	+ И50	+ 2550	<4-1600	4-1550	4-2800	41600	4-1550	+ 3150	+1600	
П	р и м е	ч ан i	г я: 1. Отклонения элементов упорных резьб для размеров d								
свыше 180 мм до 640 мм см. ГОСТ 25096—82.						2. Обозначения:		ei — нижнее откло-			
некие диаметров наружной резьбы, EI -					- внутренней резьбы, ES — верхнее отклоне-						
ние внутренней резьбы. 3. Нижнее отклонение EI наружного диаметра D внутренней резьбы равно нулю, верхнее отклонение ES наружного диаметра не нормируется.											
* Верхние отклонения es наружного d, среднего d? и внутреннего d$ диамет-											
ров наружной резьбы равны нулю. ** Нижние отклонения EI								внутреннего диамет-			
pa Z>i внутренней резьбы равны нулю.											
ОБОЗНАЧЕНИЕ РЕЗЬБЫ НА ЧЕРТЕЖАХ
Резьба по ГОСТ 10177—82 обозначается буквой 5, номинальным диаметром и шагом, например 536 х 6. Для левой резьбы дополнительно указываются буквы LH, например 536 х 6LH.
Многозаходная резьба обозначается буквой 5, номинальным диаметром, численным значением хода и в скобках буквой Р и численным значением шага [536 х 12 (Р6), 536 х 12 (Р6)£Я]. Обозначение полей допусков по ГОСТ 25096—82 располагается
47. Резьба трубная цилиндрическая 241
за обозначением размера резьбы. Например: 536 x6—7h; S36X6LH—8h; 536x6—7AZ. Длина ввинчивания, группы L при необходимости указывается (в мм) за обозначением резьбы, например 536 x6—8h—80. Посадки обозначаются дробью, аналогично указанному в табл. 4.2, например 536 x6—7AZ/7h.
4.7. РЕЗЬБА ТРУБНАЯ ЦИЛИНДРИЧЕСКАЯ
ПРОФИЛЬ И ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ
Трубная цилиндрическая резьба (ГОСТ 6357—81) имеет треугольный профиль с закругленными вершинами и впадинами. Эта резьба применяется главным образом для соединения труб, арматуры трубопроводов- и фитингов. Номинальные размеры и профиль трубной цилиндрической резьбы для диаметров от 1/4 6" до 6' приведены в табл. 4.51. Соединения труб диаметров свыше 6" осуществляют сваркой. Все измеряемые линейные размеры
4.51.	Размер трубной цилиндрической резьбы по ГОСТ 6357—81
Н 0,960491 Р; Н, ~ 0.64032.7Р; Я’== 0,137329Р- Р = 25,4/п — 127/п,. где п -- число ниток на 1", п, — число ниток на 127 мм
Обозначение резьбы (внутреннего диаме тра трубы), дюймы для ряда		Диаметр резьбы			Шаг резьбы Р	1 Рабочая высота профиля Ht	1 Радиус закругления R	Число ниток на п
		средний dt Dt	наружный d = D	внутренний di == Dt				
1	2	мм						
У16 /в	——	7,142 9,147	7,723 9,728	6,561 8,566	0,907	0,581	0,125	28
У* 3/8	—-	12,301 15,806	13,157 16,662	11,445 14,950	1,337	0,856	0,184	19
242	Допуски и посадки типовых соединений
Продолжение табл. 4.51
1	- -	- Обозначение резьбы (вну треннего диаметра трубы), дюймы для ряда		Диаметр резьбы			Шаг резьбы Р	Рабочая высота профиля Hi	Радиус закругления R	Число ниток на 1", п
		средний d2 = Dt	наружный d = D	внутренний di = Di				
1	2	мм						
V. •4	15?	19,793 21,749 25,279 29,039	20,955 22,911 26,441 30,201	18,631 20,587 24,117 27,877	1,814	1,162	6,249	14
1 14 1V, 2 2V, 3 •4	1V. 14 iv< 2V. 2’4 34 з»4	31,770 36,418 40,431 42,844 46,324 52,267 58,135 64,231 73,705 80,055 86,405 92,501 98,851 105,201	33,249 37,897 41,910 44,323 47,803 53,746 59,614 65,710 75,184 81,534 87,884 93,980 100,330 106,680	30,291 34,939 38,952* 41,365 44,845 50,788 56,656 62,752 72,226 78,576 84,926 91,022 97,372 103,722	2,309	1,479 ,	0,317	11
4 5 б	4V, 54	111,551 124,251 136,951 149,651 162,351	113,030 125,730 138,430 151,130 163,830	110,072 122,772 135,472 148,172 160,872	2,309	1,479	0,317	11
Примечание. При выборе размеров резьбы 1 -й ряд следует предпочитать 2-му.								
трубных резьб стандартизованы в миллиметрах. Номинальный диаметр трубной резьбы, которым она обозначается на чертежах, условно отнесен к внутреннему диаметру трубы. Наружный диаметр резьбы больше номинальногд на удвоенную толщину стенок трубы, например при номинальном диаметре трубы 2' (50,8 мм) ее наружный диаметр 59,614 мм (см. табл. 4.51).
Для достижения надлежащей плотности соединения в зазоры, образуемые расположением полей допусков, между впадинами винта и выступами муфты (гайки) закладывают специальные уплотняющие материалы (льняные нити, пряжа с суриком и т. п.). ГОСТ 6357—81 распространяется на трубную цилиндрическую резьбу, применяемую также в соединениях внутренней цилиндрической резьбы с наружной конической резьбой по ГОСТ 6211—81 (см. п. 4.9). Вершины
4.7. Резьба трубная цилиндрическая
243
4.52.	Отклонения трубной цилиндрической резьбы по ГОСТ 6357-81
Обозначение резьбы, дюймов	Шаг резьбы, мм	Наружная резьба (труба) |			Внутренняя резьба (муфта)		
		Отклонения, мкм, для диаметров					
		среднего dt		наружного d	среднего Ds		внутреннего Di
		Нижние ei *		Нижние ei *	Верхние ES **		Верхние ES »♦
		Класс А	Класс В		Класс А	Класс В	
Че;‘4	0,907	—107	—214	—214	+ 107	+ 214	+ 282
*4;’4	1,337	— 125	-250	—250 |	1 +125	+ 250	+ 445
V,; *4; ’41’4.	1,814	— 142	—284	—284	+ 142	+ 284	+ 541
.1; Р/,; IV,; 1’4; 1V2; 1*4; 2	2,309	—180	—360	—360	+ 180	+360	+ 640
2V,; 2Х4; 234; 3; 3V,; 3V2; 3«/4; 4^ 4Va; 5; 5V2; 6		—217	-434	-434	+ 217	+ 434	+ 640
244
Допуски и посадки типовых соединений
Продолжение табл. 4.52
Примечания: 1. рис. к табл. 4.51) вершин соответствовать указанным		Предельные отклонения среза (размер и впадин наружной и внутренней резьбы значениям:			Н/6, см. должны
	Срез вершины (размер Н/6) наружной (у диаметра d) и внутренней (у диаметра Dt) резьбы		Срез впадины (размер Н/6) наружной (у диаметра di) и внутренней (у диаметра D) резьбы		
		Отклонения	, мкм		
	Верхние	Нижние	Верхние	Нижние	
	+ 75	+ 52	0	-50	
Отклонения среза являются исходными при проектировании резьбообразующего инструмента и не подлежат контролю, если это не установлено особо. 2. Длины свинчивания N и L соответствуют указанным значениям:					
Размер дюймов N . . . L . . .	резьбы, . . . . ‘Л.;1/. .... Св. 4 До 12 	Св.	12	^-’/8	1—1Э/з	Iх/. —3 Св. 5	Св. 7	Св. 10- Св. 12 до 16	до'22	до 30	до	36 Св. 16	Св. 22	Св. 30	Св. 36			3‘/4-6 Св. 13 до 40 Св. 40
* Верхние отклонения диаметров dt ния диаметров	и Dt равны нулю.			и d равны нулю. ** Нижние		отклоне-
наружной резьбы, а также внутренней резьбы допустимо выполнять с плоским срезом (см. рис. к. табл. 4.51) в тех случаях, когда внутренняя резьба не будет соединяться с наружной конической резьбой по ГОСТ 6211—81.
ОТКЛОНЕНИЯ И ДОПУСКИ
По стандарту установлены допуски средних (d2 и D2) диаметров» наружного диаметра d наружной резьбы, внутреннего диаметра внутренней резьбы. .Допусков для внутреннего диаметра наружной резьбы и наружного диаметра D внутренней резьбы не установлено.
Допуски диаметров резьбы зависят от размера резьбы и класса точности (А или В). Допуски среднего диаметра являются суммарными. Допуск резьбы, если нет особых оговорок,, относится к наибольшей нормальной длине свинчивания N или ко всей длине резьбы, если длина меньше наибольшей нормальной. Длину свинчивания L (длинную) необходимо указывать в обозначении резьбы.
Допуски среднего диаметра внутренней цилиндрической резьбы, предназначенной для соединения с конической наружной резьбой по ГОСТ 6211—81 (трубная коническая резьба), должны относиться к классу точности А. При этом конструкция деталей с внутренней цилиндрической резьбой должна обеспечивать ввинчивание наружной трубной конической резьбы на необходимую глубину (см. п. 4.9). Предельные отклонения элементов трубной цилиндрической резьбы приведены в табл. 4.52.
4.8. Резьба метрическая коническая	245
ОБОЗНАЧЕНИЕ НА ЧЕРТЕЖАХ
В обозначение трубной цилиндрической резьбы входят буква G, размер резьбы и класс точности, например G 2—А (здесь 2' — размер резьбы, А — класс точности среднего диаметра). Для левой резьбы после обозначения размера резьбы дополнительно указываются буквы LH, например G2LH—А. Длина свинчивания N не указывается; длина свинчивания L указцвается в миллиметрах, например G2—А—40 (40 — длина свинчивания L).
Посадки обозначают дробью, в числителе которой — обозначение класса точности внутренней резьбы, в знаменателе — наружной. Например^ G2—А/А; G2LH—A/B. Соединение (посадка) трубной цилиндрической внутренней резьбы с' трубной конической наружной резьбой по ГОСТ 6211—81 обозначают дробью и буквами G и R, например G/7?2—А.
4.8. РЕЗЬБА МЕТРИЧЕСКАЯ КОНИЧЕСКАЯ ПРОФИЛЬ И ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ
Метрическая коническая резьба по ГОСТ 25229—82 для диаметров от 6 до 60 мм выполняется с конусностью 6/16 и имеет профиль, аналогичный (по размеру элементов профиля) профилю метрической резьбы по ГОСТ 9150—81 (см. табл. 4.24). Метрическая коническая резьба применяется для конических резьбовых плотных (непроницаемых) соединений, а также в соединениях наружной конической резьбы с внутренней цилиндрической резьбой с профилем по ГОСТ 9150—81 (соединения арматуры и других деталей). Непроницаемость конических соединений достигается за счет плотного прилегания и деформации витков резьбы при затяге деталей. Профиль и номинальные размеры элементов резьбы приведены в табл. 4.53. В основной плоскости диаметры конической резьбы равны соответствующим номинальным диаметрам метрической резьбы (по ГОСТ 24705—81, см. табл. 4.24). Основная плоскость перпендикулярна к оси резьбы и расположена от торцев деталей на расстояниях / (наружная резьба) и 12 (внутренняя). Для внутренней цилиндрической резьбы основная плоскость совпадает с торцем детали (см. рис. 6 к табл. 4.53).
ОТКЛОНЕНИЯ И ДОПУСКИ
Для метрических конических резьб отклонения по среднему диаметру косвенно ограничиваются допустимыми осевыми смещениями основной плоскости Д1х наружной и Д12 внутренней резьб относительно номинального положения. Смещение основной плоскости является суммарным, включающим отклонения среднего диаметра, шага, угла наклона боковой стороны профиля и угла конуса <р. В основной плоскости средний диаметр имеет номинальное значение. Для конической резьбы установлены предельные
246
Допуски и посадки типовых соединений
4.53.	Размеры метрической конической резьбы, мм, по ГОСТ 25229—32
а)
Сбег эезьбы
Основная плоскость
Сбег резьбы
Основная штстьх ?
резьба
I Внутренняя%4%^ > коническая резьба^
\\\г
I Vf2
Ось резьбы

1
б)
Основная
резьба Ось резьбы
^Внутренняя' циМричесу у//7/кая резьба'///Хл
Конусность 2 tg ф/2 =1:16, ф = 3° 34' 48", ф/2 = 1° 47* 27'
 h
<Pf2
Ось резьбы
Номинальный диаметр d.резьбы для ряда		Шаг резьбы Р	Длина резьбы			Номинальный диаметр d резьбы для ряда		Шаг резьбы Р	Длина резьбы		
1	2		/			• 1	1 2		‘ 1	1 1	1
6 8 10		1	8	2,5	3	30 36 42 48 56	27 33 39 45 52 60	2	16	5	6
12 16 20 24	14 18 22	1,5	11	3,5	4						
Примечания: 1. При выборе диаметров резьб 1-й ряд следует предпочитать 2-му. 2. Допускается применять более короткие длины резьб (см. рисунок: I — рабочая длина резьбы; /t — длина наружной резьбы от торца до основной йлоскости; /2 — длина внутренней резьбы от торца до основной плоскости). 3. Номинальные значения диаметров конической резьбы в основной плоскости равны:
Шаг резьбы Р, мм	[|	1		1,5	2
Номинальный d, наружный d — D, м’м	II d	d	d
Средний d2 — D2, mm	|| d - 1 + 0,350	d — 1 + 0,026	d — 2 + 0,701
Внутренний di = Dit мм	|| d - 2 + 0,917	d — 2 -1- 0.376	d — 3 + 0.835
. . Например, для номинального диаметра d = D 12 мм и Р = 1,5 мм; dz = = D2 = 11,026 мм; dx — Di = 10,376 мм/ 4. Диаметры, шаги и номинальные значения диаметров внутренней цилиндрической резьбы (рис. б) должны соответствовать указанным в таблице и в примечании 3 к ней. 5. Профиль внутренней цилиндрической резьбы (по ГОСТ 9150 — 81), соединяемой с наружной конической, должен иметь плоскосрезанную впадину. 6. При отсутствии особых требований к плотности или при применении уплотнителей для достижения герметичности резьбового соединения форма впадины конической (наружной и внутренней) и цилиндрической (внутренней) резьб не регламентируется. 7. Внутренняя цилиндрическая резьба должна обеспечить ввинчивание наружной конической резьбы на глубину, не менее 0,8/. Длина сквозной внутренней цилиндрической резьбы допжна быть нс йенее 0,8 (/t 4- /2).
4.54. Отклонения элементов метрической конической резьбы, мм (по ГОСТ 26229—82)
Номинальный диаметр резьбы d	Шаг резьбы Р	Предельные отклонения резьбы									Разность средних диаметров резьбы на длине ± 12		
		AZi	д/2	Н/8		Н/4		а 2	шага Р ' на длине				
				наружной	внутренней	наружной	внутренней		/1 + h	i	Номинал	Отклонения	
												наружной	внутренней
От- 6 до 10	1	±0,9.	±Г,2	+.0,032	. ±0,03	+0,050 +0,015	±0,03				0,344	+0,038 —0,019	+0,019 —0,038
Св. 10 > 24	1,5	±1,1	±1,5	+0,048	±0,04	+0,065 +0,020	±0,04	±45*	±0,04	±0,07	0,469	+0,052 —0,026	+0,026 —0,052
> 24 > 60	2	±1.4	±1,8	+0,064	±0,05	+0,085 +0,030	±0,05				0,688	+0,077 —0,038	+0,038 —0,077
4.8. Резьба метрическая кони*
Продолжение табл, 4.54
Примечания: 1 Предельные отклонения и AZj не распространяются на резьбы с длинами, меньшими указанных в табл 4.53. 2. Все предельные отклонения, кроме AZt и А/,, не подлежат обязательному контролю, если это не оговорено особо. 3. Предельные отклонения среднего диаметра внутренней цилиндрической резьбы должны соответствовать полю допуска 6Н по ГОСТ 16093 — 81 (см. табл. 4.29). 4. Предельные отклонения внутреннего диаметра Dt и среза впадин внутренней цилиндрической резьбы равны, мм.
Номинальный диаметр резьбы d	Шаг резьбы Р	Предельные отклонения		
		Н/8	Dt	
			верхние	нижние
От 6 до 10	1	±0,03	±0,12	
Св. 10 > 24	1,5	±0,04	±0,15	0
» 24 » 60	2	±0,05 !	±0,19	
Допуски и посадки типовых соединений
Предельные отклонения размера Н/8 не подлежат обязательному контролю, если это не оговорено особо 5. Для цилиндрической внутренней резьбы, выполненной в соответствии с примечанием 6 к табл. 4.53, поле допуска диаметра D, должно соответствовать 6Н по ГОСТ 1604з~81 (см. табл. 4.29). Верхнее отклонение диаметра D не регламентируется.
4.9. Резьба трубная коническая
249
отклонения среза вершин и впадин (размеров Н/4 и Н/8, см. рис. табл. 4.54) угла наклона боковой стороны профиля а/2, шага резьбы Р и угла конуса <р (в виде разности средних диаметров на длине /j -Ь /2); для цилиндрической внутренней резьбы — предельные отклонения внутреннего диаметра Dx и среза впадины (размера Н/8). Предельные отклонения для размеров метрической конической резьбы приведены в табл. 4.54.
ОБОЗНАЧЕНИЕ РЕЗЬБЫ НА ЧЕРТЕЖАХ
Обозначение резьбы состоит из букв МК (для конической резьбы) или М (для цилиндрической внутренней резьбы), номинального диаметра, шага и для цилиндрической внутренней резьбы номера стандарта, например МК12Х 1,5; М12х1,5 ГОСТ 25229—82. Для левой резьбы после обозначения шага указывают буквы 1,(1. Например: M.Kxl,5 LH; М 12x1,5 LH ГОСТ 25229—82.
Коническое резьбовое соединение обозначают аналогично конической резьбе — МК 12x1,5. Соединение внутренней цилиндрической резьбы с наружной конической обозначают дробью М/МК, номинальным диаметром, шагом и номером стандарта. Например: М/МК 12x1,5 ГОСТ 25229—82; М!МК12х1,5 LH ГОСТ 25229—82.
Для цилиндрической внутренней резьбы, выполненной в соответствии с примечанием 6 табл'. 4.53, и для соединений ее с наружной конической резьбой в обозначениях номер стандарта не указывают.
4.У. РЕЗЬБА ТРУБНАЯ КОНИЧЕСКАЯ
ПРОФИЛЬ И ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ
Трубная коническая резьба по ГОСТ 6211—81 для диаметров от 1/16" до 6" выполняется с конусностью 1 : 16 и имеет такой же закругленный профиль, как и трубная цилиндрическая. Трубная коническая резьба имеет то же назначение, что и цилиндрическая, но рекомендуется для соединений труб с повышенными требованиями в отношении плотности (непроницаемости). Непроницаемость достигается здесь только за счет плотного прилегания и деформации витков резьбы при затяге деталей.
Соединения деталей с наружной (трубы) и внутренней (муфты) конической резьбой применяют при высоких давлениях и температурах. При меньших давлениях достаточная плотность получается при соединении конической резьбы труб с цилиндрической резьбой муфты (водопроводы, газопроводы и др.) с профилем по ГОСТ 6357—81 (см. рис. к табл. 4.51). Профиль и номинальные размеры элементов резьбы приведены в табл. 4.55.
4.55. Размеры трубной конической резьбы по ГОСТ 6211—81
* С
С = 0Д5996Р; Н = 0,96024'Р; Ht = 0.64033Р; R — 0.13728Р: ф/2 =~ 1° 47* 24". Шаг резьбы измеряется параллельно оси резьбы. Биссектриса угла профиля перпендикулярна к оси резьбы. Конусность 2 tg (ф/2) = 1:16
Обозначение резьбы (внутренний диаметр трубы), дюймов	Диаметр резьбы в основной плоскости			Шаг резьбы Р	Длина резьбы		Рабочая высота' профиля н.	Радиус закругления Я	Срез вершины и впадин С		1 I Число ниток на 1", п
	средний da = Dt	наружной d = D	внутренний di = Dt		рабочая	от торца трубы до основной плоскости It				
	мм									
%	7,142 9,147	7,723 9,728	6,561 8,566	0,907	6,5	4,0	0,581	0,125	0,145	28
%	12,301 15,806	13,157 16,662	11,445 14,950	1,337	9,7 10,1	6,0 6,4	0,856	0,184	0,214	19
S' &
2
§
I
I* е
Продолжение табл. 4.55
Обозначение	Диаметр резьбы в основной плоскости			Шаг резьбы Р	* Длина резьбы		Рабочая	Радиус	Срез	
резьбы (внутренний диаметр трубы), дюймов	средний ds = Ds	наружный	внутрен* НИЙ d, « Di		рабочая	от торца трубы до основной плоскости	высота профиля	закругления Р	вершины и впадин С	Число ниток на 1", п
	мм									
V,	19,793 25,279	20,955 26,441	18,631 24,117	1,814	13,2 14,5	8,2 9,5	1,162	0,249	0,290	14
1 р/4 р/2 2 21/, 3 3V,	31,770 40,431 46,324 58,135 73,705 86,405 98,851	33,249 41,910 47,803 59,614 75,184 87,884 100,330	30,291 38,952 44,845 56,656 72,226 84,926 97,372	2,309	16,8 19,1 19,1 23,4 26,7 29,8 31,4	10,4 12,7 12,7 15,9 17,5 20,6 22,2	1,479	0,317	0,369	11
4 5 6	111,551 136,951 162,351	113,030 138,430 163,830	110,072 135,472 160,872	2,309	.35,8 40,1 40,1	25,4 28,6 28,6	1,479	0,317	0,369	11
Примечания: 1. Числовые значения диаметров dz и dt определены по формулам: dz =	= d — 0.640Р;	= Di = =s d — 1.281P. 2. Допускается применять более короткие длины резьб. 3. Разность действительных размеров — /2 должны быть не менее разности указанных в таблице номинальных размеров и 1г. 4. Длина внутренней конической резьбы должна быть не менее 0,8 (/t — Д1/2), где &i/s (см. табл. 4.56). 5. Конструкция деталей с внутренней резьбой (конической и цилиндрической) должна обеспечивать ввинчивание наружной конической резьбы на глубину не менее + AiZ2, где AiZ8 (см. табл. 4.56).										
4.9. Резьба трубная коническая
252
Допщяи и посадки типовых соединений
В основной плоскости диаметры конической резьбы равны соответствующим номинальным диаметрам трубной цилиндрической резьбы (см табл. 4.51). Основная плоскость перпендикулярна к оси резьбы и находится у трубы на расстоянии 4 (см-табл. 4.55) от торца, а у внутренней резьбы — совпадает с торцом муфты. При свинчивании деталей без натяга (от руки) длина свинчивания равна (2.
ДОПУСКИ И ОТКЛОНЕНИЯ
Для трубной конической резьбы установлено осевое смещение основной плоскости и А2/2 (табл. 4.56). Осевое смещение является суммарным, т. е. включает отклонения среднего диаметра, шага, угла наклона боковой стороны профиля и угла конуса. Установлены также предельные отклонения среднего диаметра внутренней цилиндрической резьбы (см. табл. 4.56), соединяемой с наружной конической резьбой. Допускается соединение наружной конической резьбы с внутренней цилиндрической резьбой класса точности А по ГОСТ 6357—81 (см. дабл. 4.52). Даны предельные отклонения для тех параметров резьбы, которые являются исходными при проектировании резьбообразующего инструмента и расчете резьбовых калибров. К ним относятся (табл. 4.57) отклонения среза вершин и зпадин (размера С, рис. к
4.56. Смещение основной плоскости трубной конической резьбы по ГОСТ 6211-81
Основная у плоскость		4М ^2 дг.		1 \0сно6ная плоскость	
Обозначение резьбы, дюймов	±Д1/2, мм		±A;Z2, мм		Предельные отклонения диаметра d внутренней цилиндрической резьбы, мм
х4в;х4 х4; *4 х4;*4 1; Р/4; Р/2: 2 2*4; 3; 3V.; 4; 5; 6	0,9 1,3 1,8 2,3 3,5		1,1 1,7 2,3 2,9 2 5		±0,071 ±0,104 ±0,142 ±0,180 ±0,2,17
Примечания: 1. Д1/г, Д2/2 -• осевые смещения основной плоскости соответственно наружной и внутренней резьб (см. рисунок). 2. Отклонения AtZ2 и Д2/2 не распространяются на резьбы с длинами, меньшими указанных в’ табл. 4.55. 3. В основной плоскости средний диаметр (42, £)2) имеет номинальное значение (см. табл. 4.55).					
4.9. Резьба трубная коническая

4.57. Предельные отклонения некоторых параметров трубной конической резьбы, мм *, по ГОСТ 6211—81
Разность средних диаметров резьбы на длине /2
Предельные отклонения
Обозначение бы, дюймов	Нами-паль-ная	Предельные отклонения		Среза С				±Ta/2 угла a/2, мин	Шага P,	
				вершин •		впадин				
		для наружной резьбы	для вну тренней резьбы	el == = EI	es — = ES	ei — = EI	es — = ES		. на длине	
									It	h
V;	0,250	—0,028 4-0,014	+0,014 —0,028	0	+0,05	/ -0,025	+0,025	40	0,04	0,07
*/4	0,375	+ 0,042 -0,021	+ 0,021 —0,042					35		
3/8 -	0,400	+0,044 -0,022	+ 0,022 —0,044							
V,	0,512	+0,058 —0,028	+ 0,028 -0,058							
’/<	0,594	+0,066 - —0,034	+ 0,034 -0,066							
1	0,650	+0,073 -0,036	+0,036 *-0,073					25		
Р/<; Р/.	0,794	+0,089 —0,045	+0,045 —0,090							
2	0,994	+0,1'11 —0,056	+0,056 —0,111							
2V,	1,094	+0,122 —0,062	+ 0,062 -0,122							
3 .	1,288	+ 0,144 —0,073	+0,073 —0,144							
254
Допуски и посадки типовых соединений
Продолжение табл. 4.57
Обозначение резь- j . бы, ДЮЙМОВ	1 ।	Разность средних диаметров резьбы на длине Ц			Предельные отклонения						
	Номинальная	Предельные отклонения		Среда С				± Ta/2 угла а/2, мин	Шага Р, тр	
				вершин		впадин				
		для наружной резьбы	для внутренней резьбы	ei — = EI	es = = ES	ei = = EI	es = ES		на длине	
									Zs	
з»/2	1,388	+ 0,155 —0,078	+ 0,078 -0,155	0	+0,05	— 0,025	+ 0,025	25	0,04	0,07
4	1,588	4-0,177 -0,089	+ 0,089 -0,177							
5, 6	1,788	4-0,200 —0,101	+0,101 -0,200							
Примечания: I. Предельные отклонения (мм) среза вершин и впадин (размер Н/6, см рис. б) внутренней цилиндрической резьбы не должен превышать:	1
Срез вершин		Срез впадин	
EI	ES	EI	ES
0	+ 0,05	—0,025	+ 0,025
2 Указанные в таблице предельные отклонения не подлежат обязательному контролю, если что не оговорено особо. 3. Отклонения шага Тр относятся к расстояниям между витками резьбы. Действительное отклонение может быть положительным и ci рииательным
* Кроме отклонения Та/2, которое дано в мин.
табл. 4.57'., угла наклона боковой стороны профиля (а/2 — = 27° 30'). шага Р и угла конуса <р (который характеризуется разностью средних диаметров на длине Z2, см. рис. к табл. 4.55) конической резьбы и отклонения среза вершин и впадин внутренней цилиндрической резьбы.
ОБОЗНАЧЕНИЕ РЕЗЬБЫ НА ЧЕРТЕЖАХ
Обозначение резьбы включает буквы R (для конической наружной резьбы), /?г (для конической внутренней резьбы) или RP (для цилиндрической внутренней резьбы) и размер резьбы (в дюймах), например: R 1/2; Rc 1/2; Rp 1/2. Для левых резьб дополнительно используют буквы LH, ‘ например: R.\I'2LH\ /?.1/2 LH-. /?р1'2 LH
4.10. Резьба коническая дюймовая
255
Резьбовое соединение обозначают дробью (прямой или косой) в числителе которой — обозначение внутренней резьбы (Лаконическая резьба; Л. — цилиндрическая резьба, G — трубная цилиндрическая резьба класса точности А по ГОСТ 6357—81), а в знаменателе — обозначение наружной резьбы (R — наружная резьба), например: RJR 1/2; G/R 1/2 — A; G/R 1/2 LH— 2.
4.10. РЕЗЬБА КОНИЧЕСКАЯ ДЮЙМОВАЯ
ПРОФИЛЬ И ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ
Резьба коническая дюймовая с углом профиля 60° для диаметров от 1/16" до 2" (ГОСТ 6111—52*) предназначена для резьбовых соединений топливных, масляных, водяных и воздушных трубопроводов машин и станков. Непроницаемость этой резьбы достигается за счет плотного замыкания витков резьбы трубы и муфты, имеющей значительно меньшее притупление (0,033 Р), чем притупление витков метрической резьбы (0,144 Р). Применение резьбы по ГОСТ 6111—52 обязательно для изделий, на ко-торые установлены стандарты, предусматривающие соединения с этой резьбой. Во всех других случаях допускается применение трубной конической резьбы по ГОСТ 6211—81. В трубопроводах из стальных водо- и газопроводных труб по ГОСТ 3262—75* соединения с конической резьбой должны выполняться по ГОСТ 6211—81. Профиль и основные размеры конической дюймовой резьбы с углом профиля 60° приведены в табл. 4.58.
ОТКЛОНЕНИЯ И ДОПУСКИ
Допускаемые отклонения на размеры конической дюймовой резьбы приведены в табл. 4.59. Для конических резьбы допуск на средний диаметр (Dz) не устанавливается. Отклонения по среднему диаметру косвенно ограничиваются предельными отклонениями ±Д/2 базорасстояния 12.
Резьбы труб и муфт проверяются по среднему диаметру соответственно калибром-кольцом (шириной /2) и калибром-пробкой1 (с уступом в основной плоскости), имеющим коническую резьбу. При навинчивании на трубу торец кольца должен совпасть с торцом трубы. При свинчивании пробки с муфтой уступ калибра должен совпасть с торцом муфты.
Установлен допуск на высоту профиля резьбы в виде предельных отклонений расстояний 8h] и 5h2 вершин и впадин от оси резьбы и отклонения (допуски) угла уклона <р, шага резьбы Р и половины угла профиля а/2.
1 По ГОСТ 6485-69.
256
Допуски и посадки типовых соединений
4.56. Размеры конической дюймовой резьбы с углом профиля 60° (по ГОСТ 6111—52*)

5
Сбег резьбы
ч\\ \ \ \\ \ /liJHUfi,
Шаг резьбы измеряется параллельно оси резьбы Биссектриса угла профиля перпендикулярна к оси резьбы


УЗ ZS

D.806P
6,ЗР
V!'2 =•• 1° ’47' 2*" Конусность 2 tg (ф/2) — - 1 : 16
Обозначение резьбы (внутреннего диаметра трубы), дюймов	Диаметр резьбы в основной плоскости			Внутренний диаметр резьбы у торца трубы dT	Длина резьбы		1 Шаг резьбы Р	Рабочая	высота витка Hi	Число ниток ва I*
	средний d. =-- D*	наружный d - D	внутренний А = Dt		рабочая /х	от	торца трубы до основной плоскости /s			
	мм								
	7,142 9,519	7,895 10,272 ।	6,389 8,766	6,135 8,480	6,5 7,0	4,064 4,572	0,941	0,753	27
А	12,443 15,926	13,572 17,055	11,314 14,797	10,997 14,416	9,5 10,5	5,080 6,096	1,411	1,129	18
V» 3/ /4	19,772 25,147	21,223 26,568	18,321 23,666	17,813 23,128	13,5 14,0	8,128 8,611	1,814	1,451	14
1 1V4	31,461 40,216	33,228 41,985	29,694 38,451	29,059 37,784	17,5 18,0	10,160 10,668	2,209	1,767	и1/,
IV, 2	46,287 58,325	48,054 60,092	44,520 56,558	43,853 55,866	18,5 19,0	10,668 11,074	2,209	1,767	н1/.
Примечания: 1. При свинчивании без натяга трубы и муфты с одинаковыми номинальными размерами резьбы основная плоскость резьбы трубы совпадает с торцом муфты. 2. Размер dr ~~ справочный. 3. Вместо резьбы допускается применять резьбу М6Х1 коническую по ГОСТ 19853 — 74*. 4. В отдельных случаях при наличии достаточного обоснования допускается уменьшать размер I* (расстояние от основной плоскости до торца трубы), при этом разность размеров ~~ 12 должна быть не менее разности размеров ‘ в таблице, о. Число витков с полным профилем в резьбовом	_____
быть не меньше двух. 6. Разность размеров Zt — 1г должна быть на менее разности указанных в таблице номинальных размеров и /2.
й 1г, указанных соединении должно
4.10. Резьба коническая дюймовая
257
4.59. Отклонения конической дюймовой резьбы с углом профиля 60° (по ГОСТ 6111-52*)
Обозначение резьбы, дюймы	См. рис. а	Предельные отклонения					См. рис. б	
	Предельные отклонения 6Z2, мм	половины у гл? профиля	угла уклона		по тагу резьбы		Отклонения Ohj и 6h2 рас- , стояний (&J и h2) вершин и впадин резьбы от линии среднего диаметра	
			ДЛЯ , резьбы трубы	для резьбы муфты	на длине до 10 мм	на длине свыше 10 мм	h, = h2 = = Hi/2	= 6h8
					мм			
1!8	±0,941	? 1О . “Г 1	+ 12'' -6'	— 12' + 6'	±0,02	±0,04	0,3765.	0 —0,045
х4;я4	±1,4Н	±45'	+ 10' —5'	—10' +5'			0,5645	0 —0,065
*4;’4	±1,814						0,7255	0 —0,085
1—2	±2,209						0,8835	0 -0,085
Примечание. Резьба трубы контролируется по среднему диаметру резьбовым калибром-кольцом, резьба муфты (внутренняя резьба) — резьбовым калибром-пробкой (см. рис а). Предельные отклонения б/2 регламентируют осевое смещение основной плоскости трубы или муфты относительно номинального /расположения.	}								
258
Допуски и посадки типовых соединений
ОБОЗНАЧЕНИЕ РЕЗЬБЫ НА ЧЕРТЕЖАХ
Примеры обозначения на чертежах конической дюймовой резьбы с углом профиля 60°: К 1/2* ГОСТ 6111—52; К 1 V/ ГОСТ 6111—52 и т. п. Числа в обозначениях резьбы (1/2, 1 и т. п.) условно относятся к внутреннему диаметру трубы.
4.11. РЕЗЬБЫ СПЕЦИАЛЬНОГО ЦАЗНАЧЕНЙЯ
РЕЗЬБА МЕТРИЧЕСКАЯ ДЛЯ ПРИБОРОСТРОЕНИЯ
Резьба метрическая для приборостроения диаметром от 3,5 до 400 мм имеет профиль, аналогичный профилю метрической резьбы по ГОСТ 9150—81 (см. табл. 4.24). Резьба допускается к применению в приборостроении в том случае, когда диа-. метры и шаги метрической резьбы диаметром 1—600 мм по ГОСТ8724—81 не могут удовлетворить функциональным и конструктивным требованиям. В технически обоснованных случаях шаги и диаметры резьбы допускается применять и в других отраслях промышленности. Резьба метрическая для приборостроения отличается от стандартной метрической с мелким шагом относительно меньшими значениями шагов и, следовательно, высотой профиля.
Основные размеры резьбы регламентированы ГОСТ 24706—81, а диметры и шаги (табл. 4.60) — ГОСТ 16967—81. Номинальные значения среднего и внутреннего диаметров резьбы определяются по табл. 4.24. Допуски метрической резьбы для приборостроения в посадках с зазором установлены ГОСТ 16093—-81 (см. табл. 4.27---4.29).
РЕЗЬБА УПОРНАЯ УСИЛЕННАЯ 45°
Резьба упорная усиленная 45° диаметром от 80 до 2000 мм отличается от стандартной упорной резьбы (ГОСТ 10,177—82) увеличенным до 45° углом наклона профиля и несколько меньшей рабочей высотой профиля, имеет повышенную прочность и применяется в основном в прокатно-прессовом производстве.
Профиль, основные размеры и допуски регламентированы ГОСТ 13535—87. В рекомендуемом приложении к ГОСТ 13535—87 приведены данные о резьбе упорной усиленной 45° специальной, которая рекомендована для опытного применения при особо больших знакопеременных нагрузках. Резьба характеризуется меньшей (вдвое) высотой профиля и углами наклона профиля 45° и 0°, имеет повышенную усталостную прочность. Профиль и основные размеры приведены в табл. 4.61.
Для резьбовых соединений установлены допуски наружного (d, Ь), среднего (d2, и внутреннего (d3, Dx) диаметров и поля допусков наружных и внутренних резьб одной степени точности (табл. 4.62) Допуски среднего диаметра резьбы являются сум-
4.11. Резьбы специального назначения
259
4.60. Резьба метрическая для приборостроения по ГОСТ 16967—81. Диаметры * и шаги, мм
Наружный диаметр резьбы d для ряда							Шаг резьбы Р									
1			2													
3,5 4,5; 5 5,5; 6													0,5		0,35 0,35	0,25 0,25
7 8			6,5 7,5 8,5						1		0,75 0,75 0,75		0,5 0,5 0,5		0,35 0,35 0,35 0,35	0,25 0,25 0,25 0,25
9 10 11			9,5 10,5				<		1 1		0,75 0,75		0,5 0,5		0,35 0,35 0,35 0,35	
12			11,5						1		0,75		0,5		0,35	
			12,5; 13; 13', 5; 14,5				1,5		1		0,75		0,5			
15 17			15,5; 16,5 17,5 18,5								0,75 0,75		0,5 0,5 0,5 0,5			
			19 19,5 20,5 21				1,5 1,5		1 1 1		0,75 0,75		0,5 0,5 0,5 0,5		1	?
			21,5 22,5										0,5 0,5			
			23				1,5		1		0,75		0,5			
Наружный диаметр резьбы d для ряда		Шаг резьбы Р						Наружный диаметр резьбы d для ряда				Шаг резьбы Р				
1	2							1		2						
24 25	23,5 24,5 25,5				0,75	0,5 0,5 0,5 0,5		30		28,5 29 29,5					0,75	0,5 0,5 0,5 0,5
26 27 28	26,5 27,5			1	0,75 0,75	0,5 0,5 0,5 0,5				30,5 31 31,5		1,5			0,75	0,5 0,5 0,5
260
Допуски и посадки типовых соединений
Продолжение табл. 4.60
Наружный диаметр резьбы d для ряда		Шаг резьбы Р					Наружный диаметр резьбы d для ряда		Шаг резьбы Р				
1	2						1	2					
32 33	32,5 33,5			1	0,75	0,5 0,5 0,5 0,5		47 47,5 48 48,5 49	1,5 1,5			0,75 0,75 0,75	0,5 0,5 0,5 0,5 0,5
35	34 34,5 35,5	1,5		1 1	0,75 0,75	0,5 0,5 0,5 0,5							
							50	49,5 (50,5)			1	0,75 0,75	0,5 0,5 0,5
36	36,5 37 37,5	1,5			0,75 0,75	0,5 0,5 0,5 0,5							
							52	51 (51,5) (52,5) 53	1,5		1 1	0,75 0,75 0,75 0,75 0,75	0,5 0,5 0,5 0,5 0,5
38 .39	38.5			1	0,75 0,75	0,5 0,5 0,5.							
							55 56	(53,5) 54 (54,5)			1 1	0,75 0,75 0,75 0,75	0,5 0,5 0,5 0,5 0,5
40	39,5 40,5 41 41,5	1,5		1	0,75 0,75	0,5 0,5 0,5 0,5 0,5							
							58 60	57 59 61			1 1 1 1	0,75 0,75 0,75 0,75 0,75	0,5 0,5 0,5 0,5
42	42,5 43 43,5 44	1,5 1,5		1	0,75 0,75 0,75	0,5 0,5 0,5 0,5 0,5							
							62 64 65	63	1,5		1 1 1	0,75 0,75 0,75 0,75	
45	44,5 45,5 46 46,5	1,5		1	0,75 0,75	0,5 0,5 0,5 0,5 0,5							
							68	66 (67)			1 1	0,75 0,75 0,75	
Наружный диаметр резьбы d для ряда			Шаг резьбы Р				Наружный дна-метр резьбы d ДЛЯ ряда			Шаг резьбы Р			
1	2						| 1	'2					
70 72 75	(69) (71) (73), 74				1 1 1 1	0,75 0,75 0,75 0,75 0,75	I 76 78 80	(77) (79)		1,5		1 1 1	0,75 0,75 0,75 0,75 0,75
4J1, Резьбы специального назначения
261
Продолжение табл. 4.60
Наружный диа-метр резьбы d для ряда			Шаг резьбы				
1	2						
82 85	(81) (83), 84 86		1,5		1 1 1 1		0,75 0,75 0,75 0,75
	(87)				1		0,75
	88 (89)		1,5		1 1		0,75 0,75
90	(91)				1		0,75
95	92 (93), 94 96 (97) 98		1.5 1,5		1 1 1 1 1		0,75 0,75 0,75 0,75 0,75
Наружный диаметр резьбы d для ряда				Шаг резьбы Р			
1		2					
135		138		1,5		1 1	
140 145 150		142 148		1,5 1,5		1 1 1 1 1	
Наружный диа-							
метр резьбы d							
для ряда							
			Шаг резьбы				
1		2					
1Q0		(99)			1		0,75
		(Ю1)			1		(0,75);
		102	1,5		1		0,75
		(103)			1		(0,75)
	104, 106				1		0;75
105					1		(0,75)
		108	1,5		1		0,75
ПО					1		0,75
/		112	1,5		1		
	114				1		
11&,		116			1		
120,					1		
125,					< 1		
130					, 1		
	118, 122		1,5		1		
	128, 132				1		
Наружный							
диаметр резьбы d							
для 		ряда					
				Шаг резьбы Р			
1		2					
155,		152,					
160,		158,		1,5			
165,		162,					
170,		168,					
175,		172,					
180		17$					
Примечания: 1. При выборе диаметров резьб 1 -й ряд следует пред* почитать 2-му. 2. Если одному диаметру соответствует несколько значений, то в первую очередь следует применять большие значения шагов. 3. Диаметры и шаги, заключенные в скобки, применять не рекомендуется. 4. Резьбы М 50,5X0,5; М5!,5Х0,5; М52,5Х0,5; М53,5X0,5; М54,5Х0,5 допускается применять лишь для изготовления объективов.
* Резьбы диаметром d от 182 до 400 мм см. ГОСТ 16967—81.
262
Допуски и посадки типовых соединений
4.61.	Основные размеры * резьбы упорной усиленной 45° н резбы упорной усиленной 45° специальной, мм, по ГОСТ 13535-87
Резьба упорная усиленная 45°
Резьба упорная усиленная 45е специальная
Р12
H.0,9502P;Ul*0,5P
					
Номинальный диаьЛетр резьбы d, для ряда		> Шаг резьбы Р	Номинальный диаметр резьбы dt для ряда		Шаг резьбы Р
1	2		1	2	
80		5; 8	80		10
—	85	5; 8			85	10
90	95	5; 8	90	95	10
100	—	5; 8	100	—	10
—>	105	5; 8			105	12
—	ПО	5; 8		ПО	12
120	125	5; 8	120	125	12
<—	130	5; 10		130	12
140	—	5; 10	140			12
—	150	6; 10	—	150	12
160	170	6; 10	160	170	12
180	—	6; 10	180	—	12
Примечание. При выборе диаметров резьбы 1 -й ряд следует пред* почитать 2*му.
a)
Б)
Внутренняя







У^Наружнт /Л////pe3bfa
I
Исполнение 1
<





Исполнение 2
Ъ-0,№58Р-, ас-0,1558Р;
V~0‘,j25P; Г}=0,02Р; r2>0,0f5P;
r^0,25P
Пз-У^Щ^Р; ОсЩОЮЯР; ЫШР^Г1^Ш5Р;Г^0,05Р
4.11. Резьбы специального назначения
263
Продолжение табл. 4.61
Параметр резьбы	Размер параметра для шага (рис. а)					Размер параметра для шага (рис б)	
	5	6	8		10	10	12
Высота исход* иого профиля Н	4,751	5,701	7,602		9,502	10	12
Рабочая высота профиля	2,5	3,0	4,0		5,0	2,5	3
Высота профи-. ля	наружной резьбы h3 ® Hi + + ас	2,949	3,539	4,719		5,898	4,058	4,870
Радиус R	0,474	0,569	0,758		0‘,948	г — 1,25 г, = 2,30	г =-- 1,50 г, 2,76
Радиус rt	0,375	0,450	0,600		0,750	0,20	0,25
Радиус гг	0,25	0,30	0,40		0,50	0,15 .	0,20
Диаметр на* ружйый d — D ,	80—140	150-180	80 — 125		‘130-180:	80 — 100	105-180
Диаметр средний dt, D3	(d-3) + + 0,624	(d-3) + 5+ 0,149	(d-4) + + 0,199		(d-5) + + 0,249	(d—З) + + 0,5	d—3
Диаметр внутренний d3	(d-6) + + 0,102	(d-8) + + 0,922	(rf-10) + + 0,562		(d—12) + + 0,204	(rf-9) + 4- 0,884	(rf-10) + + 0,262
Диаметр внутренний £>i	। rf-5	d—6	d—8		d—10	d-5	d-6
Примеры'.							
S45°80x5				Спец S 80X 10X45° ГОСТ 13535—87			
d D = 80;’ Р = 5 мм; di •— Ds sx 77,624 мм; d3 ** 74,102 мм; Dt — 75 мм				d = D — 80; P — 10 mm; dt — Dt == 77,5 mm; d3 — 71,884 мм; Di — 75 мм			
Примечания: 1. Наружный диаметр наружной резьбы (винта) одновременно является и номинальным диаметром резьбы. 2. г и г, -5- радиусы закругления впадины. • Размеры реаьбы при d от 190 до 2000 мм см. ГОСТ 13535—87.							
264
Допуски и посадки типовых соединений
4.62.	Отклонения диаметров резьбы упорной усиленной 45° и упорной усиленной 45° специальной по ГОСТ 13535—87
Резьба упорная усиленная 45°
А	Л	>	X	Наружная резьба |			Внутренняя р			езьба	
Шаг резьбы	11 . 9S	К X « X	Диаметр •							
	Номиналь диаметр бы d	Наибольш длина СЕ вания N	средн йй di	наруж- z ный d	внутренний dt	<s X X 1 -		наружный D		внутренний
	мм		Отклонения, мкм							
			ei* 1	ei* |	ei* |	EI |	ES |	El	ES	ES ••
	ао	98.	-450	—190	-560	+520	+970	+ 100	+290	+ 190
	85	98	—453	-220	—560	’ +520	+970	+ 120	+340	+ 190
5	90 — 120	98	—450	—220	—560	+520	+970	+ 120	+340	+ 220
	125	130	-450	—250,	—560	+520	+970	+ 145	+ 395	+ 220
	130 — 140	130	-500	-250	-630	+520	+ 1020	+ 145	+395	+ 250
6	150 — 180	165	-500	-250.	-630	+ 560	+ 1060	+ 145	+395	+250
	80	100	—450	— 190	-560	+640	+ 1090	+ 100	+ 290	+ 190
8 •	85 2—900	100 100	—450 —450	—220 —220	-560 —560	+640 +640	+ 1090 + 1090	+ 120 + 120	+ 340 +340	+ 190 + 220
	125	100	—450	—250	—560	+640	+ 1090	+ 145	+395	+ 220
10	130 140—180	150 150	—500 —500	-250 —250	-630 —630	+720 + 720	+ 1220 + 1220	+ 145 + 145	+395 +395	+ 220 + 250
4,11, Резьбы специального назначения
265
Продолжение табл. 4.62
Резьба упорная усиленная 45° специальная																	
ПЭ			^2,-^2	_ 1 1	|	а		3333^		ж ‘S		7Д £	енняя резьба		tj '«I					
					3	Наружная резьба											
Шаг резьбы Р	Номинальный диаметр резь- бы d	Наибольшая дЛина свинчивания N			Наружная резьба |					|	Внутренняя резьба							
					Диаметры												
					средний ds		Наружный d		внутренний d9	средний D,				наружный D i				1 внутрен- ний Z>j
мм					Отклонения, мкм												
					ei *		ei ♦		ei ’ |	EI		ES		EI		ES	ES **
10	80 85 90—100	90 90 90			—450 —450 —450		-190 —220 -220		-560 —560 —560	+ 720 + 720 + 720		+ 1170 + 1170 + 1170		+ 100 + 120 + 120		+ 290 + 340 +340	+ 190 4-190 + 220
12	105 — 120 125 130 — 140 150 — 180	115 130 130 165			—450 -500 —500 -500		Illi ГО Ю № to СЛСЛ СП to ООО©		-560 —630 -630 -630	+ 800 + 800 + 800 + 800		+ 1250 + 1300 + 1300 + 1300		4-120 + 145 + 145 + 145		+ 340 + 395. + 395 + 395	+ 220 + 220 + 250 + 250
Примечания:!. Отклонения для резьб cd > 1 80 мм см, ГОСТ 13.635—87. 2. Длины свинчивания, превышающие указанные в таблице значения, относятся к группе L (длинные). 3. Отклонения диаметра d соответствуют пилю допуска h 11, отклонения диаметра D — D11, а отклонения диаметра Dj-HH по ГОСТ 25347—82 (см; табл. 1.27, 1.36). Предельные отклонения диаметра определены по номинальному значению диаметра £>t. 4. Для резьбы упорной усиленной 45° допуски диаметров d9 и D указаны для проектирования резьбообра-вующего инструмента и обязательному контролю не подлежат. * Верхние отклонения es среднего, наружного и внутреннего диаметров наружной резьбы равны нулю. ♦♦ Нижнее отклонение EI внутреннего диаметра внутренней резьбы (гайки) равно нулю.																	
мирными. Допуск резьбы, если это не оговорено особо, относится к наибольшей нормальной длине свинчивания N, указанной в табл. 4.62, или ко всей длине резьбы, если она меньше длины свинчивания N. Длину свинчивания L указывают в обозначении резьбы. В обозначении упорной резьбы указывают букву S, угол 45° и размеры (номинальный диаметр и шаг) резьбы, например S45° 80x5.
Специальная упорная усиленная резьба обозначается буквами «Спец S», размерами (номинальным диаметром и шагом),
266
Допуски и посадки типовых соединений
углом 45° и номером стандарта, например Спец. S 80x10x45° ГОСТ 13535—87.
Длину свинчивания N в обозначениях резьб не указывают. Длину свинчивания L указывают в обозначении в миллиметрах. Например: S 45° 80x5— 100; Спец S 80x10x45°— 100 ГОСТ 13535—87.
Аналогично указанному в табл. 4.21 обозначают левые резьбы. Например: S 45° 8OX5LH-, Спец S80x 10x45°LH ГОСТ 13535—87.
РЕЗЬБА КРУГЛАЯ ДЛЯ САНИТАРНО-ТЕХНИЧЕСКОЙ АРМАТУРЫ ПО ГОСТ .13535—48
Стандарт распространяется на круглую резьбу для шпинделей вентилей смесителей и туалетных кранов поГОСТ 19681—83 и водопроводных кранов по ГОСТ 20275—74 Установлен один номи-
Рис. 4.20
Я= 1,86603?; г = =0,23851?; Л=0,5Р; а= = 0,05?; R = 0,25597?; rt = 0,22105?
нальный размер (d= 12 мм) резьбы одной степени .точности. Профиль, размеры и расположение полей допусков показаны на рис. 4.20. Предельные отклонения, мкм, диаметров резьбы равны (см.
рис. 4.20):
Нижнее Верхнее
Средний диаметр d2 резьбы на шпинделе . . . Ь =— 180 ,	0
Средний диаметр d2 резьбы в корпусе . . ; . .	0 Ь' = + 180
4,11, Резьбы специального назначения
267
Наружный диаметр d резьбы на шпинделе ... с = — 220	0
Наружный диаметр D резьбы в корпусе ....	0 с' = + 220
Внутренний диаметр резьбы на шпинделе. ... f ~ —220	0
Внутренний диаметр резьбы в корпусе ...	0 е — -|-220
Допуски среднего диаметра являются суммарными и включают также необходимые для компенсации погрешностей шага и угла профиля значения изменения среднего диаметра резьбы. Условное обозначение резьбы см. в табл. 4.21.
РЕЗЬБА КОНИЧЕСКАЯ ВЕНТИЛЕЙ И ГОРЛОВИН БАЛЛОНОВ ДЛЯ ГАЗА ПО ГОСТ 9909—81
Стандарт распространяется на коническую резьбу с конусностью 3 : 25, которая применяется для вентилей и газовых баллонов. Профиль и основные размеры резьбы приведены в табл. 4.63.
4.63.	Основные размеры и отклонения резьбы конической вентилей и баллонов для газов, мм, по ГОСТ 9909—81
Я = 0.9605Р = 1,7423; vko-нусность 2 tg ф/2 ® 3 : 25; го = 6° 52* 4*; ф/2 = 3° 26* 2* Ht - 0.6403Р « 1,1615; шаг резьбы Р определяется по линии, параллельной образующей конуса. Биссектриса угла профиля перпендикулярна к образующей конуса-Средний диаметр резьбы в основной плоскости имеет номинальное значение.
Обозначение резьбы	Шаг резьбы Р	Диаметр резьбы в основной плоскости			Длина резьбы		Осевое смещение основной плоскости
		наружный d — D	средний dt =	внутренний di	Di	рабочая 1и не менее	от торца до основной плоскости /3	
Г19,2	1,814	19,2	18,036	16,872	24	16,000	=Ы,5
Г27,8	(14 ниток на 1")	27,8	26,636	25,472	26	17,667	±1,5
Г30,3	То же	30,3	29,136	27,972	26	17,667	±1,5
268
Допуски и посадки типовых соединений
Продолжение табл. 4.63
^1 Внутренняя WsS „Л Жт? г Наружная	tl1 резьба
Предельные отклонения
Номинальный диаметр d	Среза Н/6				Половины угла профиля		Шага резьбы Р на длине		Разности средних диаметров на длине 19	
	вершины		впадины							
	es = ES .	1 ei = EI	S3 = so 1	I ei = El i	I	1 вентиля i	горловины баллона	12,7 мм 1	«/ и	\	1 для вен- | , тиля	ДЛЯ гор- | 1 ловины баллрна ;
19,2; 27,8; 30,3	+ 0.025	— 0,025	+ 0,025	-0,025	±1°	± 1° 30'	±0,04	±0.07	+ 0,07 -0,03	-0,07 +0,03
Примечания: 1. Длина резьбы 19 в горловине баллона устанавли-вается конструктивно; резьба может быть сквозной или с длиной, обеспечивающей ввинчивание вентиля. 2.. Допускается увеличение длины lt с учетом конструкции вентиля и требований ГОСТ 949 — 73*. Конструкция вентиля за пределами длины резьбы 1Х не устанавливается, в частности, вмес(о сбега резьбы может быть выполнена канавка. 3. Отклонения шага резьбы относятся к расстоянию между любыми витками резьбы. 4. Значения разности средних диаметров на длине /2 в стандарте не приведены и являются расчетными величинами.
♦ Предельные отклонения, используемые при проектировании инструментов и расчете калибров, не контролируются на изделиях, если это особо не оговорено.
Для резьбы допуск на средний диаметр не устанавливается. Отклонения по среднему диаметру косвенно ограничиваются осевыми смещениями основной плоскости ±Д/2 (см. табл. 4.63) наружной (вентиля) и внутренней (баллона) резьб от ее номинального положения. Осевое смещение основной плоскости является суммарным результатом погрешностей среднего диаметра, шага, угла наклона боковой стороны профиля и угла конуса резьбы. Для повышения срока службы газовых баллонов их резьбу рекомендуется изготовлять с отрицательным смещением основной плоскости — Д/2. Для конической резьбы установлены также пре-' дельные отклонения тех параметров резьбы (см. табл. 4.63), которые необходимы при проектировании резьбообразуюших инструментов и расчете резьбовых калибров.
4.12. Шпоночные соединения
269
В обозначение резьбы входит буква W и номинальный диаметр резьбы. Пример обозначения резьбы с номинальным диаметром 27,8 мм см. в табл. 4.21.
4.12. ШПОНОЧНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
ВИДЫ ШПОНОЧНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
Шпоночные соединения предназначены для соединения валов между собой с помощью специальных устройств (муфт), а также для соединения с валами, осями различных тел вращения (зубчатых колес, эксцентриков, шкивов, маховиков и т. п.). Шпоночные соединения с призматическими, сегментными и клиновыми шпонками стандартизованы. Обычно шпоночцые соединения делятся на два типа: 1) ненапряженные с призматическими и сегментными шпонками; 2) напряженные с клиновыми шпонками.
Наиболее часто используют 1-й тип шпоночных соединений (зубчатые колеса, эксцентрики и подобные детали на валах). Призматические шпонки дают возможность более точно центрировать сопрягаемые элементы и получать как неподвижные (в случае применения обыкновенных призматических шпонок), так и скользящие соединения (при использовании направляющих шпонок с креплением на валу). Сегментные шпонки позволяют получать только неподвижные соединения.
Соединения с клиновыми и тангенциальными шпонками встречаются значительно реже. Например, клиновые шпонки недопустимы при высоких требованиях к соосности соединяемых деталей, так как смещают их геометрические оси на размер посадочного зазора. Эти соединения используют в тех случаях, когда подобные смещения осей не имеют существенного значения (шкивы, маховики и т. п.). Клиновые шпоночные соединения бывают врезные (на валу паз в виде плоской канавки, а во втулке канавка с уклоном 1 : 100), на лыске (на валу плоский срез, уклон 1  100 только в ступице детали), фрикционные, (канавка с уклоном 1 : 100 только в детали, поверхность шпонки, прилегающей к валу, цилиндрическая). Такие соединения применяют в тихоходных передачах низкой точности. По ГОСТ 24068—80*' клиновые шпонки выполняют с головкой и без нее, пазы на валах и во втулках — в зависимости от конструкции шпонки.
РАЗМЕРЫ, ДОПУСКИ И ПОСАДКИ
В настоящее время действуют: ГОСТ 23360—78* на размеры, допуски и посадки шпоночных соединений с призматическими шпонками без крепления на валу (полностью соответствует рекомендациям ИСО/Р 773—69; срок введения с из
270	Допуски и посадки типовых соединений
менениями № 1; № 2 от 01.05.1986 г. с 01.07.1987 г.); ГОСТ 8790-79* на размеры, допуски и посадки шпоночных соединений с призматическими направляющими шпонками с креплением на валу (срок введения с изменениями № 1; № 2 от 01.12.1986 г. с 01.01.1987 г.); ГОСТ 24071—80* на размеры, допуски и посадки шпоночных соединений с сегментными шпонками (соответствует рекомендациям ИСО/Р 3912—77; срок введения с изменениями № 1 с 01.01.1984 г.); ГОСТ 24068—80* на размеры, допуски и посадки шпоночных соединений с клиновыми шпонками (соответствует рекомендациям ИСО/Р 774—69; срок введения с изменениями № 1 с 01.06.1987 г.); ГОСТ 24069-80* и ГОСТ 24070-80* на размеры, допуски и посадки шпоночных соединений соответственно с тангенциальными нормальными и усиленными шпонками (соответствуют рекомендациям ИСО/Р 3117—77 в части, относящейся к шпоночным соединениям, работающим без повышенных ударных нагрузок и реверсирования; срок введения с изменениями. № 1 с 01.01.1984 г.).
Основные размеры шпонок и шпоночных пазов в соединениях с призматическими шпонками без крепления на валу даны в табл. 4.64. Предельные отклонения по ширине b шпонки и пазов на валу и во втулке приведены в табл. 4.65, а предельные отклонения несопрягаемых размеров соединений с призматическими шпонками — в табл. 4.66.1.
Основные размеры шпонок и шпоночных пазов в соединениях с призматическими направляющими шпонками с креплением на валу даны в табл. 4.66.2, а предельные отклонения по ширине 3 шпонки и пазов на валу и во втулке и предельные отклонения несопрягаемых размеров соединений — в табл. 4.66.3.
Стандарт не распространяется на посадки с пригонкой или подбором шпонок, а также на специальные посадки — у ходовых валиков, штампованных сердечников электрических машин и т. д. Для шпоночных соединений с сегментными шпонками размеры элементов соединений в соответствии с ГОСТ 24071—80* даны в табл. 4.67, предельные отклонения размеров (по ширине шпонки b и несопрягаемых) — в табл. 4.68.1, рекомендации по назначению посадок — в табл. 4.68.2.
Для шпоночных соединений с клиновыми шпонками размеры элементов соединения в соответствии с ГОСТ 24068—80* даны в табл. 4.69.1, а предельные отклонения несопрягаемых размеров — в табл. 4.69.2. Для шпоночных соединений с тангенциальными нормальными и усиленными шпонками размеры их и соответствующих им шпоночных пазов на валах и во втулках (с указанием предельных отклонений) даны соответственно в табл. 4.70.1 и 4.70.2.
4J2, Шпоночные соединения
271
4.64.	Основные размеры соединений с призматическими шпонками, мм (по ГОСТ 23360-78*)
Исполнение 1	Исполнение 2	исполнение 3
А-А
Диаметр вала d	Номинальные размеры шпонки					Номинальные размеры паза			
	ЬхЛ	Фаска s		Интервалы длин 1		Глубина 	!			Радиус закругления или фаска s1X45°	
		шах	min	от	ДО	на валу ti	во втулке	max	min
От 6 до 8 Св. 8 > 10 » 10 » 12	2X2 3X3 4X4	0,25	0,16	6 6 8	20 36 45	1,2 1,8 2,5	1,0 1,4 1,8	0,16	0,08
Св. 12 до 17 » 17 » 22 » 22 » 30	5X5 6X6 8X7	0,40	0,25	10 14 18	56 70 90	3,0 3,5 4,0	2,3 2,8 • 3,3	0,25	0,16
Св. 30 до 38 » 38 > 44 > 44 » 50 » 50 » 58 » 58 » 65	10X8 12X8 14X9 16Х 10 18X11	0,60	0,40	22 28 36 45 50	НО 140 160 180 200	5,0 5,0 5,5 6,0 7,0	3,3 3,3 3,8 4,3 4,4	0,4	0,25
272.
Допуски и посадки типовых соединений
Продолжение табл. 4.64
	Номинальные		размеры шпонки			Номинальные		размеры	
Диаметр вала d		Фаска s		Интервалы длин 1		Глубина		Радиус закругления или фаска Sj X 45г	
		max	min	от	нс	на валу Г	во втулке /2	max	in in
Св.	65	ДО	75 в	75	в	85 ’ »	85	в	95 »	95	в	ПО »	ПО	в	130	20X12 22Х 14 25X14 28X16 32Х 18	0,80	0,60	56 63 70 80 90	220 250 280 320 360	7,5 9,0 9,0 10,0 11,0	4,9 5.4 5,4 6,4 7,4	0,6	0,4
Св. 130 до 150 > 150 > 170 » 170 » 200 , » 200 » 230	36X20 40X22 45Х 25 50Х 28	1,20	1,00	100 100 НО 125	400 400 450 500	12,0 13,0 15,0 17,0	8.4 9,4 10,4 1Г,4	1,0 				i 0,7 	
Св. 230 до 260 в 260 в 290 , в 290 в 330	56X32 63X32 70X36	2,00	1,60	140 160 180	500	20,0 20,0 22,0	12,4 12,4 14,4	i 1,6	i i 1 1,2 : !
Св. 330 до 380 в 38.0 в 440 в 440 в 500	80Х 40 90Х 45 100X50	3,00	2,50	200 220 250	500	25,0 28,0 31,0	15,4 17,4 19,5	2,5 i	t-  - “ i i 2>° j
Примечания: 1. ГОСТ 23350—78* не распространяется на шпоночные для крепления режущего инструмента. 2. Длины из ряда 6; 8; 10; 12; 14; 16; 18; 20; 22; 25; 28; 32; 80; 90; 100; ПО; 125; 140; 160; 180; 200; 220; 250; 3. Допускается применять шпонки с длиной, выходя-длин, указанного в таблице (значение выбирать из шпонок по
соединения, применяемые шпонок должны выбираться 36; 40; 45; 50; 56; 63; 70; 280; 320; 360; 400; 450; 500. щей за пределы диапазона ряда R20 по ГОСТ 6636—69*). 4. Материал — сталь чистотянутая для ГОСТ 8786—68* или другая с временным сопротивлением разрыву не менее 590 МН/м2 (60 кгс/мм2). 5. Указания по шероховатости поверхности на рисунке в данной таблице не стандартизованы. 6. На рабочем чертеже проставлется один размер для вала /] (предпочтительный вариант или d— и для втулки d + t2. 7. В ответственных шпоночных соединениях сопряжения дна паза с боковыми сторонами выполняются по радиусу г, значение и предельные отклонения которого указываются на рабочем чертеже (в таблице — это минимальные значения). 8. В отдельных обоснованных случаях (пустотелые и ступенчатые валы, передача пониженных крутящих моментов и т. д.) допускается применять меньшие размеры сечений стандартных шпонок на валах больших диаметров, за исключением выходных концов валов. 9. Пример условного обозначения призматической шпонки исполнения 1 с размерами b - 18 мм, h - 11 мм, /= 100 мм: Шпонка 18  11  100 ГРСТ 23360—78*. Пример условною обозначения такой же шпонки исполнения Шпонка 2 (3) 18 ' 11 > 100 ГОСТ 23360-78*.
4.12. Шпоночные соединения
273
4.65.	Предельные отклонения но ширине b шноночных соединений с призматическими шиоиками (но ГОСТ 23360—78*) н ориентировочное назначение носадок
Поля допусков размера b при соединении
Элемент соединения	любом	свободном		нормальном		ПЛОТНОМ
		на валу	во втулке	на валу	во втулке	на	во валу	втулке
Шпонка Паз	h9	Н9	D10	N9	Js9	Р9
Для ширины пазов вала и втулки допускаются любые сочетания указанных выше полей допусков, например по аналогии [5]:						
Ширина шпонки Ширина паза на валу Ширина паза во втулке		Ь9 Р9 V		h9 N9 D10 ♦; 1,9		h9 Н9 ♦; N9 D10
Назначение посадок		Для единичного и серийного производства		Для серийного и массового производства		Для направляющих шпонок
Примечание. Для термообработанных деталей допускаются предельные отклонения размера ширины паза вала НИ, если это не влияет на работоспособность соединения.
* Рекомендуется для соединений с длинными шпоиками (/ > 24). Перед применением желательна опытная проверка.
274
Допуски и посадки типовых соединений
4.66.1. Поля доиусков я нредельные отклонения несопрягаемых размеров соединения с призматическими шнонкамн (но ГОСТ 23360—78*)
Элемент соединения	Поля допусков				
	Высота Л	Длина /	Глубина (или проставляемый на чертеже размер) на валу Г, (или d — /j)* и во втулке (или d +12)		
			npuh, мм		
			от 2 до 6	от 6 до 18	от 18 до 50
Шпонка	hll, И9 ♦♦	hl4	—	—	—
Паз	—	Н15	+0,1 0	+0,2 0	+0,3 0
* Для указанного размера те же предельные отклонения Назначаются со знаком минус. ** При Л «2+6 мм.					
Шпонки обычно сопрягаются по ширине с валом по неподвиж-
ной посадке, а с втулками
- по одной из подвижных посадок. Натяг необходим для того, чтобы шпонка не перемещалась при эксплуатации, а зазор — для компенсации неизбежных неточностей па-’ зов и их перекоса (рис. 4.21).
Если детали соединены одной шпонкой, то относительным поворотом их можно уменьшить несовпадение граней пазов до Д' =
Ряс. 4.21
= 2Дск/<1, где к — размер части шпонки, выступающей над валом (рис. 4.21, в и рис. к табл. 4.64). Если учесть, что 2k/d < < 1/4, -то Д' = Дс/4, т. е. допуск симметричности шпоночного паза относительно оси при одной шпонке может быть в 4 раза
4J2, Шпоночные соединения
275
больше допуска параллельности плоскости симметрии паза относительно оси 1 (рис. 4.21, б).
При двух шпонках допуск симметричности шпоночного паза относительно оси может расположиться таким образом, что поворот деталей не даст эффекта» так как вторая шпонка сместится на 2ДС относительно паза. Тогда этот допуск не должен быть больше допуска параллельности плоскости симметрии паза относительно оси. Таким образом, при симметричном распределении поля допуска (см. рис. 4.21, а) при любом числе шпонок допуск параллельности плоскости симметрии паза относительно оси шпоночного паза по длине паза в отверстиях 0,5Тш, допуск симметричности шпоночного паза относительно оси при соединении с одной шпонкой < 2ТШ. а при двух шпонках <0,5Тш, где Тщ — допуск на ширину шпоночного паза (для призматических и сегментных соединений см. табл. 4.65 и 4.68.1). Обозначения допусков симметричности шпоночного паза относительно оси и параллельности плоскости симметрии паза относительно оси см. рис. 4.21, г.
Однако выбор допусков определяется конкретными условиями сборки; и приведенные выше значения являются только рекомендуемыми. Приемлемость их показана ниже на примере соединения с направляющей призматической шпонкой шириной от 4 до 6 мм Н9	DIO ,
с посадками шпонки на валу —и шпонки во втулке (см; табл. 4.65).
г»	Н9
Вероятностные зазоры в соединении шпонки с пазом вала : средний зазор 30 мкм, рассеяние ]/1Г-30а = 42 мкм; наибольший зазор 30 + 21 = 51 мкм, наименьший 30—21 — 9 мкм. Здесь 30 мкм — допуск размера ширины шпонки и паза. Макси-v	D10
мальныи зазор в соединении шпонки во втулке равен 30 мкм (см. табл. 1.28 и 1.36).
Наибольшее вероятностное смещение у торца втулки, вызванное перекосами пазов вала и втулки, а также смещением этих пазов равно: J/ 2-152 + 2 '242 — 40 мкм (здесь два раза по 15 мкм-— допуск на перекос паза вала и эквивалентный ему допуск на смещение, т. е. 2 30/4 -= 15 мкм а два раза по 24 мкм — соответственные допуски для паза втулки, г. е. 2-48/4 -== 24 мкм).
Таким образом, при суммарном минимальном зазоре в соединениях шпонки с пазом вала и шпонки во втулке, равном 9 + 30 = 39 мкм, самое большое суммарное смещение пазл вала и паза
В соответствии с ГОСТ 24642—81 термин «допуск симметричности» используется вместо прежнего «смещение паза», термин «допуск параллельности» применяется вместо прежнего «перекос паза».
4.66.2. Основные размеры соединений с призматическими направляющими шпонками с креплением на валу мм (по ГОСТ 8790—79*)
to
Исполнение 1
А-А
Исполнение 3
вала и втулки $1*45*0401^
Допуски и посадки типовых соединений

Диаметр вала d, мм	Номинальные размеры шпонки, мм с											Номинальные размеры паза, мм				Винт (по ГОСТ 1491-80) do х /,
	b х h	Фаска 5		Интервалы длин								Глубина		Радиус закругления или фаска х 45°		
				1		h		4		h						
		шах	min	от	ДО	от	ДО	от	ДО	от	до	на валу '1	во втулке '2	max	min	
До 30	8X7	0,4	0,25	' 25	90	13	54	12	45	6	18	4	3,3	0,25	0,16	МЗХ8
Св. 30 до 38	10X8	0,6	0,4	25	НО	13 .	66	12	55	6	22	5	3,3 ’•	0,4	0,25	МЗХ 10
» 38 » 44	12X8	0,6	0,4	28	140	14	80	14	70	7	30	5	3,3	0,4	0,25	М4Х 10
» 44 » 50	14X9	0,6	0,4	36	160	18	90	18	80	9	35	5,5	3,8	0,4	0,25	М5Х 12
» 50 » 58	16Х ю	0,6	0,4	45	180	23	100	22	90	11	40	6	4,3	0,4	0,25	М6Х 14
» 58 » 65	18Х 1!	0,6	0,4	50	200	26	ПО	25	100	12	45	7	4,4	0,4	0,25	М6Х14
» 65 » 75	20X12	0,8	0,6	56	220	30	120	28	ПО	13	50	7,5	4,9	0,6	0,4	М6Х 14
» 75 » 85	22Х 14	0,8	0,6	63	250	35	140	32	125	14	55	9	5,4	0,6	0,4	М8Х20
» 85 » 95	25?Х 14	0,8	0,6	70	280	40	160	35	140	15	60	9	5,4	0,6	0,4	М8Х 20
» 95 » ПО	28Х 16	0,8	0,6	80 х	320	48	180	40	160	16	70	10	6,4	0,6	0,4	М8Х 20
» ПО » J30	32Х 18	0,8	0,6	90	360	54	200	45	180	18	80	11	7,4	0,6	0,4	М10Х 2&
130 » 150 >	36X20	1,2	1,0	100	400	60	220	50	200	20	90	12	8,4	1,0	0,7	М10Х25х
» 150 » 170 <	' 40X22	1,2	1,0	too	400	60	220	50	200	20	90	13	9,4	1,0	0,7	М12Х 30
; 170 s 200 i i	45X25	1,2	1,0	125	450	75	250	62	225	62	100	15	10,4	1,0	0,7	М12Х 30
Примечания: 1. См. примечания 2, 3, 4, 6 к табл. 4.64. 2. Фаски s2X45° по ГОСТ 10549—80*. Размеры dt, dit t соответственно по ГОСТ 1123* —7-5* и ГОСТ 12876—67* (см. рисунок к таблице). 3. В технически обоснованных случаях допускается применять винты по ГОСТ 1491—80* увеличенной длины (с соответствующим увеличением размера Zg). 4. Пример условного обозначения шпонки с призматическими направляющими с креплением на валу исполнения 1 с размерами Ь = Г8‘ мм; h — 11 мм; I = Ю0 мм: Шпснка 18 X 11 X100 РОСТ 8790—79*. Пример условного обозначения такой же шпонки исполнения 2: Шпонка 2 -18X11 Х1С0 ГОСТ 8790—79*.
4.12. Шпоночные соединения
3
278
Допуски и посадки типовых соединений
4.86.3. Поля допусков и предельные отклонения по ширине b шпоночных соединений с призматическими направляющими шпонками с креплением на валу и предельные отклонения несопрягаемых размеров соединения (по ГОСТ 8790—79*)
Поля допусков размера при соединении
Предельные отклонения несопрягаемых размеров
Элемент соединения	любом	свободном		Высота h	Длина 1	Глубина (или проставляемый* на чертеже размер)			
						на валу (или d —	•		во ьтулке (или d +i2)	
		на валу	во втулке						
						ft от 7 ДО 18 мм	& св. 18 до 45 'мм	ft от 7 до 18 мм	ft св. 18 ДО 45 мм
Шпонка	h9					hl!										
Паз	—	Н9	D10	—	Н15	+0,2 0	+0,3 0	+0,2 0	+0,3 0
Примечания: 1. Для термообработанных деталей допускаются предельные отклонения размера ширины паза вала НИ. 2. Для размера b шпонки допускается применять поле f9 вместо h9.
* Для указанного размера те же предельные отклонения назначаются со знаком «минус». .
втулки будет компенсировано этим зазором. С учетом допустимого смятия кромок при сборке, что может быть при малом зазоре и большом смещении, можно считать подобный выбор допусков правильным. Для других 'рекомендуемых в табл. 4.65 соединений получаются несколько иные соотношения.
В шпоночном соединении шириной от 4 до 6 мм для массового производства с посадками шпонки на валу N9/h9 и шпонки во втулке D10/h9 (в паре шпонка — паз втулки) при вероятностном зазоре от 41 до 97 мкм наибольшее смещение равно 40 мкм, средний зазор — 69 мкм, а среднее смещение — 20 мкм. В шпоночном соединении шириной рт 4 до 6 мм для единичного производства с посадками шпонки на валу P9/h9 и во втулке Js 9/h9 (в паре шпонка — паз втулки) при максимальном вероятностном зазоре 36 мкм и максимальном натяге 6 мкм наибольшее смещение равно 21 мкм, средний зазор— 15 мкм, среднее смещение— 10 мкм
С учетом возможности вероятностных сочетаний допусков, получаемые натяги не должны превышать суммарных максимальных натягов, подсчитанных по экстремальным значениям. Но и в этих случаях допустимо принимать допуски Д' и Дс, равные указанным на с. 274-275.
4.12. Шпоночные соединения
279
4.67. Основные размеры соединений с сегментными шпонками, мм (по ГОСТ 24071—80*)
Исполнение!
Исполнение 1
Диаметр вала D		Размеры шпонок			Размеры шпоночного паза			
Назначение шпонки*		b х h х d	Фаска		Глубина		Радиус закругления Г1 или фаска J1 х 45°	
I	П		шах	min	на валу h	во втулке h	шах	min
От 3 до 4 Св. 4 »• 5 »	5	>	6 »	6	»	7 »	7	>	8 »	8	>	10 » 10 » 12	От 3 до 4 Св. 4 » 6 >	6	»	8 »	8	»	10 >	10 » 12 » 12 » 15 >	15 > 18	1X1,4x4 1,5X2,6X7 2 X 2,6X7 2X3,7X10 2,5X3,7X10 ЗХбХ 13 3X6,5X16	0,25	0,16	1,0 2,0 1,8 2„9 2,7 3,8 5,3	0,6 0,8 1,0 1,0 1,2 1,4 1,4	0,16-	0,08
Св. 12 до 14 » 14 » 16 » 16 » 18 » 18 » 20 » 20 » 22 » 22 » 25 » 25 » 28	Св. 18 до 20 > 20 » 22 ,» 22 » 25 » 25 » 28 » 28 » 32 » 32 » 36 » 36 » 40	4X6,5X16 4Х7.5Х 19 5x6,5 X 16 5X7,5X19 5X9X22 6X9X22 6X10X25	0,40	0,25	5,0 6,0 4.5 5,5 7,0 6,5 7,5	1,8 1,8 2,3 2,3 2,3 2,8 2,8	0,25	0,16
Св. 28 до 32 » 32 » 38	Св. 40	8X11X28 ЮХ 13X32	0,60	0,40	8,0 10,0 X	3,3 3,3	0,40	0,25
280
Допуски и посадки типовых соединений
____________________________________________________Продолжение табл. 4.67
Примечания: 1. На рабочем чертеже проставляется один размер для вала ti (предпочтительный вариант) или D — и для втулки D +	2* См. пои*
мечання 4, 7 и 8 к табл. 4.64. 3. Шпонки исполнения 2 (см. рис. к таблице) при* меняются только по согласованию между заинтересованными организациями. 4. Пример условного обозначения шпонки исполнения 1 сечением Ьха = 4x6,5 мм: Шпонка 4X6,3 ГОСТ 24071—80*, то же исполнения 2 сечением bxfet « 4x5,2: Шпонка 2 — 4X3,2 ГОСТ 24071—80* (hi — 0,8Л).
* Назначение I предусматривает случай Передачи шпонкой крутящего момента, назначение П — когда шпонка используется только для фиксации.
4.68.1. Поля допусков размеров соединений с сегментными шпонками (по ГОСТ 24071—80*)
Элемент соединения		Поля допуска размера при соединении								
		любом		нормальном				плотном		
				на валу		во втулке		на валу	во втулке		
Шпонка Паз		h9		N9		J.9		Р9.		
Элемент соединения	Предельные отклонения несопрягаемых размеров									
	Высота h		Диаметр d		Глубина (или проставляемый на чертеже размер)					
					на валу (или О — /х) *				во втулке 6 (или Ъ + 1я)	
					при h, мм					
					от 1,4 до 3,7	св. 3,7 ДО 7,5	св. 7,5		от 1,4 ДО Ю	св. 10
Шпонка	hll		Ы2		—	—	—		—	—
Паз	—		—		4-0.1 0	+0,2 0	+0,3 0		+0,1 0	+0,2 0
Примечание. Для термообработаннык деталей допускаются предельные отклонения размера ширины паза вала НИ и размера ширины паза втулки D10. * Для указанного размера те же предельные отклонения назначаются со знаком «минус».										
4.68.2. Ориентировочное Назначение посадок в соединениях с сегментными шпонками
Элемент соединения	Поля допусков	
Ширина шпонки »	паза на валу »	> во втулке	h9 Р9 J«9	h9 N9 Je9
Назначение посадок	Для единичного и серийного производства	Для серийного и массового производства
Примечания: 1. Для ширины пазов вала и втулки допускаются любые сочетания указанный в табл. 4.68.1 (размер Ъ) полей допусков. 2; Рекомендации данной таблицы приведены по аналогии с 15].		
4J2. Шпоночные соединения
281
4.69.1. Основные размеры соединений с клиновыми шпонками, мм (по ГОСТ 24068—80*)
282
Допуски и посадки типовых соединений
Продолжение табл. 4.69.1
Диаметр вала d	Шпонка						Шпоночный паз			
	Сечение шпонки bxh	Фаска SX45° или радиус г		Длина 1		Высота шпоночной головки	Глубина		Радиус закругления rt или фаска SiX 45°	
		min	max*	от	ДО		на валу	во втулке 12** 			min	max
Or 6 до 8 >	8	>	10 » 10 > 12	2X2 3X3 4X4	0,16	0,25	6 6 8	20 36 45	7	1,2 1,& 2,5	0,5 0,9 1,2	0,08	0,16
Св. 12 до 17 * 17 » 22 > 22 » 30	5X5 6X6 8X7	0,25	0,40	10 14v 18 >	56 70 90	8 10 И	3,0 3,5 4,0	1,7 2,2 2,4	0,16	0,25
Св. 30 до ЗЙ > 38 » 44 » 44 » 50 » 50 > 58 » 58 » 65	10X8 1.2X8 14X9 16X10 18X11	0,40	0,60	22 28 36 45 50	ПО 140 160 180 200	12 12 14 16 18	5,0 5,0 5,5 6 7	2,4 2,4 2,9 3,4 3,4	0,25	0,40
Св-	65 до	75 »	75	s>	85 >	85	»	95 »	95	»	ПО »	ПО	>	130	20X12 22X14 2ЙХ14 28X1,6 32X18	0,60	0,80	56 ба 70 80 90	220 250 280 320 360	20 22 22 25 28	7,5 9 9 10 11	3,9 4,4 4,4 5,4 6,4	0,40	0,60
Св. 13Q до 150 » 150 » 170 » 170 > 200 > 200 » 230 .	1 36X20 40X22 45X25 50X28	1,00	1,20	100 100 по 125	400 400 450 500	32 36 40 45	12 13 1b 17	7,1 8,1 9,1 10,1	0,70	1,00
Св. 230 до 260 » 260 > 290 » 290 » 330	56X32 63X32 70X36	1,60	2,00	140 160 180	500 500 500	50 50 56	20 20 22	11,1 11,1 13,1	1,20	1,60
Св. 330 до 380 > 380 » 440 > 440 » 500	80X40 90X45 100X50	2,50	3,00	200 220 250	500 500 500	63 70 80	25 28 31	14,1 16,1 18,1	2,00	2,50
Примечания: 1. См. примечания 2, 3, 4, 6, 7 к табл. 4.64. 2. Длины шпонок св. 500 мм должны выбираться из ряда R20 по ГОСТ 663,6—69*. 3. Допускается при условии сохранения взаимозаменяемости соединений применение пазов с глубинами и /2» отличными от указанных в данной таблице. 4. Пример условного обозначения шпонки исполнения 1 (с головкой) с размерами Ъ — = 18 мм, h «= 11 мм, I « 100 мм: Шпонка 18X11X100 ГОСТ 24068—80*; то же исполнения 2: Шпонка 2 — 18X11X100 ГОСТ 24068—80%
* Должен соблюдаться в ответственных шпоночные соединениях. ** Раз-
мер относится к большей глубине паза.
4.12. Шпоночные соединения
283
4.69.2.	Предельные отклонения несопрягаемых размеров соединений с клиновыми шпонками (по ГОСТ 24068—80*)
Элемент соединения	Предельные отклонения размера				
	Высота h	Длина 1	’ Глубина (или проставляемый на чертеже размер) на валу (или о—4) *** и на втулке 4 (или d~H2) при h, мм		
			от £ до 6	св. 6 до 18	св. 18 до 50
Шпонка	hll,h9*	Ы4	— •	—*	—
Паз	—	Н15, **	+0,1 0 ,	+0,2 0 V	+0,3 0
Примечания: 1. Предельнее отклонения ширины шпонки Ь при любом соединении по Ь9, ширины паза — см., например, табл. 4.65. 2. Предельные отклонения угла уклона ф -ATI!?,. (см. 4.1).
* При высоте шпонки Л от 2 до 6 мм. *• Для шпонки исполнения./ (см. рис. к табл. 4.69.1). Для указанного размера те же предельные отклонения назначаются со знаком «минус».
4.70.1. Основные размеры соединений с тангенциальными нормальными шпонками и предельные отклонения размеров, мм (по ГОСТ 24069—86*)
Размеры шпанки и шпоночного поза
284
Допуски и посадки типовых соединений
Продолжение табл. 4.70.1
Диаметр вала d	Шпонка				Шпоночный паз							
	Толщина t (hl 1)	Расчетная ширина Ь	Фаска sX45°		Глубина				Расчетная ширина		Радиус г	
					во втулке Л		на валу tt					
			0 е	тая	Номин.	Пред, откл.	Номин.	Пред, откл.	Втулка bi	Вал *bt	Я S	max.
60	7	19,3	0,6	0,8	7	0 —0,2	7,3	+0,2 0	19,3	19,6	0,4	0,6
63		19,8							19,8	20,2		
65		20,1							20,1	20,5		
70		21,0							21,9	21,4		
71	8	22,5			8		8,3		22,5	22,8		
75		23,2							23,2	23,5		
80		24,0							24,0	24,4		
85		24,8							24,8	25,2		
90		25,6							25,6	26,0		
95 100	9	27,8			9		9,3		27,8	28,2		
		28,6							28,6	-29,0		
JUO_		30,1							30,1	30,6		
J20_	10	33,2	1,0	1,2	10		10,3		33,2	33,6	0,7	1,0
125		33,9							33,9	34,4		
130		34,6							34,6	35,1		
140	11	37,7			И		11,4		37,7	38,3		
150		39,1							39,1 ,	39,7		
160	12	42,1			12	0 —0,3	12,4	+0,3 0	42,1	42,8		
170		43.5							43,5	44,2		
180		44,9							44,9	45,6		
190	14	49.6			14		14,4		49,6'	50,3		
200		51,0							51,0	51,7		
220	16	57,1	1,6	2,0	16		16,4		57,1	57,8	1,2	1,6
240		59,9							59,9	J5O,6_		
250	’18	64,6			18		18,4		64'6	65,3		
260		66,0							66,0	66,7		
4.12. Шпоночные соединения
285
Продолжение табл. 4.70.1
Диаметр вала d	Шпонка				Шпоночный паз							
	Толщина t (hl 1)	Расчетная шири* i иа Ь \	Фаска s X 45°		Глубина				Расчетная ширина		Радиус г	
					во втулке /1		на валу /2					
			с Е	max	Номии.	Пред, откл.	Номин.	Пред, откл.	Втулка bi	Вал bt	с Е	max
280	20	72,1	2,5	3,0	20	0 —0,3	20,4	+0,3 0	72,1	72,8	2,0	2,5
300		74,8							74,8	75,5		
320	22	81,0			22		22,4		81,0	81,6		
340		83,6							83,6	84,3		
360	25	93,2	2,5	3,0	26		26,4		93,2	93,8		
380		95,9							95,9	96,5		
400		98,5							98,6	99,3		
420	30	108,2	3,0	4,0	30		30,4		108,2	108,8	2,5	3,0 /
440		110,9							110,9	111,6		
450		112,3							112,3	112,9		
460		113,6							113,6	114,3		
480.	34	123,1			34		34,4		123,1	123,8		
500		125,9							125,9	126,6		
530	38	136,7			38		38,4		136,7	137,4		
560		.140,8							140,8.	141,5		
600	42	153,1			42		42,4		153,1	153,8		
630		157,1							157,1	157,8		
670	46	169,4	4,0	5,0	46	0 -0,4	46,5	4" 0,4 0	169,4	170,2	3,0	4,0
710	50	181,6			50		50,5		181,6	182,3		
750		187,1							187,1	J87£		
800	54	200,7			54		54,5		200,7	201,4		
286
Допуски и посадки типовых соединений
Продолжение табл. 4.70.1
Диаметр вала d	Шпонка				Шпоночный паз							
	Толщина t (fall)	Расчетная ширина ft	Фаска sX45°		Глубина				Расчетная ширина		Радиус г	
					во втулке		на валу it					
			min	max	Номин.	Пред, откл.	Номин.	Пред, откл.	Втулка ft2	Вал ft2	mln	max
850	58	214,3	4,0	5,0	58	•0 —0,4	58,5	+0,4 0	214,3	215,2	3,0	4,0
900	62	"227,9			62		62,5		227,9	228,7		
950	66	241,5			66		66,5		241,5	242,4		
1000		248,3							248,3	249,2		
Примечания: 1. Длину шпонки Z* следует выбирать на 10—15% больше длины втулки. 2. См. примечание 4 к табл. 4.64. 3. Положение шпонок относительно друг друга после сборки должно быть зафиксировано с помощью штифта или другим способом. '4. По соглашению между потребителем и изготовителем допускается располагать шпоночные пазы на валу и во втулке под углом 180е относительно друг друга. 5. Предельные отклонения угла уклона АТ10 £	-— (см. 4.1/. 6. Пример условного обозначения шпонки с размерами t » «а 8 мм, ft = 24 мм, 1	100 мм: Шпонка 8X24X100 ГОСТ. 24069—80*. 7. Для диаметров валов, отличных от диаметров валов, данных в ГОСТ 24069 — 80** принимают те размеры шпонок и пазов, которые соответствуют следующему диаметру вала, ширина ft (функпия ширины ftt и ft?) шпоночных пазов во втулке и на валу рассчитывается по формуле ft — Vt'(d — t)\ ширина bt (функция глу-бины — по формуле ftj = ft « Vt (d — t). Это расчетное значение есть номинальное и максимальное значение глубины шпоночной канавки во втулке. Ши-рина ft2 (функция глубины t2) рассчитывается по формуле ft2 — V t2 (d — f2j. Расчетное значение есть номинальное и минимальное значение ширины шпоночной канавки вала. Фа<;ка шпонки s и радиус закругления шпоночного паза г определяются по таблице (см. приложение к ГОСТ 24069—80*). Для диаметров ' вала св. 630 мм толщина шпонки t и глубина во втулке t\ в на валу /2 определяются по следующим формулам: t — 0,0684 (расчетное значение округляется до ♦ мм); tt =з it — t + 0,4 мм (для t < 45 ММ); f2 = t 0,5 1Лм (для t > 46 мм).												
4.70.2. Основные размеры соединений с тангенциальными усиленными шпонками и предельные отклонения, размеров, мм (по ГОСТ 24070—80*)
Диаметр вала d	Шпонка				Шпоночный паз							
	Толщина t (поле допуска Ы1)	Расчетная ширина ft	Фаска sX45°		Глубина				Расчетная ширина		Радиус г	
					во втулке ft		на валу /2		Втулка ft.	Вал ft2	min	max
			min	max	Номин.	Пред, откл.	1 Номин.	Пред, откл.				
100	10	30	1,0	1,2	10	0 -0,2	10,4	+0,2 0	30	30,5	0,7	1,0
ПО	И	33			11		11,4		33	33,5		
500	480	450	420	4ь о о	380	360	340	320	300	280	260	250	240	к о	210 |	200	190	00 о	170 |	160	150	4ь О	130	120 |	Дааметр вйла d			
сл о	4ь 00	4ь сл	to	о	00 00	со а>	со 4b	со to	со о	to 00	to о	to сл	to 4b	to to	to w	to о	C0	00	-4	Oi	СЛ	4b	GO	to	Толщина i (поле допуска hll)			E a о a a в»
150	4»*	СО сл	to а>	S о		о 00	о to	со о>	со о	00 4ь	00	сл	to	3	s	8	СЛ		СЛ "	4Ь 00 -	Si	to	CO <0	co o>	Расчетная ширина Ь			
о			СО о								to сл							b>				o			mip	5е А де сл Я ОРЗ		
р о			4ь о								со о							to b>				to			max			
сл о	4Ь оо	Si	го	4Ь о	со 00	со сл	о>	со to	со о	50 00	to 01	to сл	to 4Ь	to to	to	to о	<0	00	^4	Н-» o>	СЛ	яь	CO	to	Номин.	0 « ,г'й	? ? X 0>	E a о ж о X X £ St a C0
1 о о СО																									Пред, откл.			
сл ° 1 сл	00 1 сл |	! ! । сл i * 1	i ГО 4b	4b р 4b	со 00 4ь	со р 4ь	оо 4ь Ьь	со to	со р 4ь	ю 00	to р	to р 4ь	to 4b	to to 4*.	to фь	to p 4*.	4*	p 4*.	4*.	p	p	4b 4ь	CO	p 4b	Номин.	я й> « во		
+0,3 0																									Пред, откл.			
1 150	4Ь 4b	00 сл	сл	to о	4ь	о 00	о to	со © .	СО ©	S	00	сл	3	85	8	8	Si	2	p	4b 00	&	4ь to	CO ro	CO Ci	Втулка bt		Б» “S si № tS X	
I 150,7	♦—* 4Ь 4Ь	СО сл сл	to О) bi	to о сл	4ь Ь1	о 00 bt	о to сл	£ сл	о р сл	Е сл	00 сл	р Ьх	to СЛ	.85 bi	s bi	8 61	сл bi	СЛ 4^ bi	СЛ bi	4b 00 bi	p bi	to bi	GO p bi	00 1 P bi	Вал Ь2			
СО О			р сл								tO о							to				p			min		4J £ « t	
О			со "о								to	i Ъ«	|							bi				о			max			
00
288
Допуски и посадки типовых соединений
Продолжение табл. 4.70.2
Диаметр вала d	Шпонка				Шпоночный паз							
	Толщина t (поле до- । пуска hit)	Расчетная ширина Ъ	Фаска sx45°		Глубина				Расчетная ширина		Радиус г	
					во втулке ti		на валу		Втулка	Вал Ь2	с Ё	max
			с Е	max	Номин.	I Пред, j откл.	Номин.	Пред, откл.				
530	53	159	4,0	5,0	53	0 -0,4	53,5	+0.4 0	159	159,7	3,0	4,0
560	56	168			56		56,5		168	168.7		
600	60	180	5,0	6,0	60		60,5		180	180,7	4,0	5,0
630	63	189			63		63,5		189	189,7		
670	67	201			67		67,5		201	201,7		
710	71	213			71		71,5		213	J13.7		
750	75	225	6,0	7,0	75		75,5		.225	225,7	5,0	6,0
800	80	240			80		80,5		240	240,7		
850	85	.255			85		85,5		255	255,7		
900	90	270	7,0	8,0	90		90,5		270	270,7	6,0 1	7,0
950	95	285			95		95,5		285	285,7		
1000	100	300			100		100,5		300	300,7		
Примечания: 1. См. рис. к табл. 4.70Л. 2. См. примечания 1—5 к табл. 4.70.1. 3. Пример условного обозначения шпонки с размерами t 10 мм, b — 30 мм, 1 — 2U0 мм: Шпинка /0X30X200 ГОСТ 24070—80*.												
Качество сборки соединения зависит от перекосов и смещений в расположении шпоночных пазов как во втулках, так и на валах.
Шероховатость поверхностей деталей, образующих шпоночные соединения, влияет на точность и Определенность посадок; указания шероховатости на чертежах в табл. 4.64, 4.67, 4.69.1 не стандартизованы; изменения к ГОСТ 8790—79* ГОСТ 24071—80*, ГОСТ 24068—80*, ГОСТ 24069—80* и ГОСТ 24070—80* включают общие рекомендации по взаимосвязи-шероховатости с квалитетами размеров — см. п. 2.5 ч. 1.
СХЕМЫ КОНТРОЛЯ
Контроль шпоночных соединений в серийном и массовом производстве осуществляют специальными предельными калибрами (рис. 4.22): ширина пазов вала и втулки b проверяется пласти
4.13. Соединения шлицевые прямобочные
289
нами, имеющими проходную и непооходную сторону (рис. 4.22, а); размер (d+/a—у отверстия) — пробками со ступенчатой шпонкой (рис. 4.22, б); глубина паза вала (размер ix)— кольцевыми калибрами, имеющими стержень с проходной и непроходной ступенью (рис. 4.22, в). Допуски этих типов калибров принимаются равными допускам гладких калибров.
Симметричность пазов относительно Осевой плоскости проверяют комплексными калибрами: у отверстия — пробкой со шпон-
кой (рис. 4.22, г), а у вала — накладной призмой с контрольным стержнем (рис. 4.22, д). Контроль размеров шпоночных пазов и их расположения относительно соответствующих поверхностей производят по ГОСТ 24109—80* — ГОСТ 24118—80*, ГОСТ 24120—80* и ГОСТ 24121—80*.
Проектирование комплексных калибров для шпоночных соединений необходимо производить с учетом максимальных размеров сопрягаемых деталей. После сборки контроль шпоночного соединения производят путем установления биения охватывающей детали, покачиванием охватывающей детали на валу и перемещением охватывающей детали вдоль вала (в случае подвижного соединения).
4.13. СОЕДИНЕНИЯ ШЛИЦЕВЫЕ ПРЯМОБОЧНЫЕ
ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ
Шлицевые соединения имеют то же назначение, что и шпоночные, но обычно используются при передаче больших крутящих моментов и более высоких требованиях к соосности соединяемых деталей. Среди шлицевых (зубчатых) соединений, к которые относятся соединения с прямобочным, эвольвентным и треуголь
290
Допуски и посадки типовых соединений
ным профилем зубьев, прямобочные соединения наиболее распространены. Они применяются для подвижных и неподвижных соединений. В зависимости от передаваемого крутящего момента устанавливается три типа соединений: легкой, средней и тяжелой серии.
Сейчас действует ГОСТ 1139—80* на размеры и допуски прямо-бочных шлицевых соединений (с изменениями № 1 от 01.03.1982 г.). Номинальные размеры и число зубьев шлицевых соединений общего назначения с прямобочным профилем шлицев, параллельных оси соединения, приведены в табл. 4.71.
4.71. Размеры прямобочных шлицевых соединений, мм (по ГОСТ 1139—80*)
zXdXD (z — число зубьев)	ь	4 1	а		:	1	]	 с		не болеет
		не в	«енее	. Номинальный размер	Предельное отклонение	
		Легкая серия				-
6x23x26	6	22,1	3,54	0,3	+ 0,2	0„2
6X26X30	6	24,6	3,85	0,3	+ 0,2	0,2
6X28X32	7	26,7	4,03	0,3	+ 0,2	0,2
8X32X36	6	30,4	2,71	0,4	+0,2	0,3
8X36X40	7	34,5	3'46	о;4	+0,2	0,3
8X42X46	8	40,4	5,03	0,4	+0,2	0,3
8Х 46Х 50	9	44,6	5,75	0,4	+Д2	0,3
8Х 52Х 58	10	49,7	4,89	0,5	+0,3	0,5
8Х 56Х 62	10	53,6	6,38	0,5	+0,3	0,5
8Х 62Х 68	12	59,8	7,31	0,5	+0,3	0,5
10Х 72Х 78	12	69,6	5,45	0,5	+ 0,3	0,5
10Х 82Х 88	12	79,3	8,62	0,5	+0,3	0,5
10X92X98	14	89,4	10.08	0,5	+0,3	0,5
10Х 102Х 108	16	99,9	11’49	0,5	+0,3	0,5
10Х 112X120	18	108,8	. 10,72	0,5	+0,3	0,5
4,13, Соединения шлицевые прямобочные
291
Продолжение табл. 4.71
«XdXD (z — число зубьев)	Ь		 °	с		не более
		не	менее	Номинальный размер.	Предельное отклонение	
		Ср	едняя	серия		
6X11X14	3,0	9,9	—	0,3	+ 0,2	0,2
6Х 13Х 16	3,5	12,0	—	0,3	+ 0,2	0,2
бх 16Х 20	4,0	14,5	—	0,3	+0,2	0,2
 6Х 18Х 22	5,0	16,7	—	0,3	+0,2	0,2’
6X21X25	5,0	19,5	1,95	0,3	+0,2	0,2
6Х 23Х 28	6,0	21,3	1,34	0,3	+0,2	0,2
6X26X32	6,0	23,4	1,65	0,4	+0,2	0,3
6X28X34	7,0	25,9	1,70	0,4	+0,2	0,3
8X32X38	6,0	2’9,4	—	0,4	+0,2	0,3
8X36X42	7,0	33,5	1,02	0,4	+0,2	0,3
8X42X48	8,0	. 39,5	2,57	0,4	+0,2	0,3
8X46X54	9,0	42,7	—	0,5	+0,3	0,5
8X52X60	10,0	48,7	2,44	0,5‘	+0,3	0,5
8Х 56Х 65	1.0,0	52,2	2,50	0,5	+0,3	0,5
8X62X72	12,0	57,8	2,40	0,5	+0,3	0,5
ГОХ 72 X 82	12,0	67,4	—	0,5	+0,3	0,5
10Х 82Х 92	12,0	77,1	3,00	0,5	+0,3	0,5
10Х92Х 102	14*0	87,3	4,50	0,5	+0,3	0,5
19X102X112	16,0	97,7	6,30	0,5	+0,3	0,5
10X112X125	18,0	106,3	4,40	0,5	+0,3	0,5
		Тя	желая	серия		
10X16X20	2,5	14,1		0,3	+0,2	0,2
10^18X23	3,0	15,6		0,3	+0,2	0,2
10X21X26	3,0	18,5		0,3	+0,2	0,2
10X23X29	4,0	20,3		0,3	+0,2 г	0,2
10X26X32	4,0	23,0		0,4	+0,2	0,3
10X28X35	4,0	24,4		0,4	+0,2	0,3
10X32X40	5,0	28,0		0,4	+0,2	0,3
10X36X45	5,0	31,3		0,4	+0,2	0,3
10X42X52	6,0	36.9		0,4	+0,2	0,3
. 10X46X56	7,0	40,9		0,5	+0,3	.0,5
16Х 52Х.60	5,0	47,0		0,5	+0,3	0,5
16Х 56X65	5,0	50,6		0,5	+0,3	0,5
16Х 62Х 72	6,0	56,1		0,5	+0,3	0,5
16X72X82	7,0	65,9		0,5	+0,3	0,5
20Х 82Х 92	6,0	75,6		0,5	+0,3’	0,5
20Х 92Х 102	7,0	85,5		0,5	+0,3	0,5
20Х 102Х 115	8,0	94,0		0,5	+0,3	0,5
20X112X125	9,0	104,0		0,5	+0,3	0,5
Примечани		я: 1. Боковые стороны зубьев			вала должны быть па рал-	
лельны оси симметрии зуба до пересечения с -окружностью диаметра а. 2. Фаска						
у пазов отверстия втулки может быть заменена закруглением» радиус которого						
должен быть равен с, I		3. Размер а в соединениях легкой и средней серий дан для				
валов исполнения А		при изготовлении методом обкатывания. 4. Валы испол-				
нения А тяжелой серии, как правило, методом обкатывания не изготовляются.						
5. При центрировании по внутреннему диаметру валы изготовляют						в исполне-
нии А и С, при центрировании			по наружному диаметру и боковым <			сторонам —
в исполнении .	В, 6. Размеры, приведенные			в таблице, не распространяются на		
специальные шлицевые соединения.						
292
Допуски и посадки типовых соединений
СПОСОБЫ ЦЕНТРИРОВАНИЯ
В шлицевых прямобочных соединениях применяют три способа относительного центрирования вала и втулки: по наружному диаметру (D); по внутреннему диаметру (d) и по боковым поверхностям зубьев (Ь). Схемы этих способов показаны на рис. 4.23, а—в. Центрирование по D рекомендуется в случаях повышенных требований к точности соосности элементов соединения, когда твердость втулки не слишком высока и допускает обработку чистовой протяжкой, а вал обрабатывается фрезерованием и окончательным шлифованием по наружному диаметру D. Применяется в не-
Рис. 4.23
подвижных соединениях, в подвижных, передающих малый крутящий момент, т. е. в соединениях с малым износом поверхностей.
Центрирование по d применяют при повышенных требованиях к совпадению геометрических осей (аналогично с центрированием по D), если твердость втулки не позволяет обрабатывать деталь протяжкой или когда может возникнуть коробление валов после термообработки.
Центрирование по b используют в тех случаях, когда не требуется особой точности соосности, при передаче значительных моментов, когда недопустимы большие зазоры между боковыми поверхностями вала и втулки (знакопеременный момент). Этот способ центрирования является наиболее простым и экономичным.
ДОПУСКИ И ПОСАДКИ
Поля допусков, а также посадки валов и втулок, рекомендуемые ГОСТ 1139—80* для различных способов центрирования, приведены в табл. 4.72—4.74. Кроме указанных стандартом предусмотрена возможность применения полей допусков втулок Н6, DIO, Js 10 и валов g5, js 5, dlO, (Ы0). Примеры выбора посадок [6] приведены в таблице.
4.13. Соединения шлицевые прямобочные
293
Поверхность» по которой производят центрирование	Подвижность соединения	Реверсивность передачи	Посадка		
			по центрирующему диаметру	по нецентрирующему диаметру	по боковым сторонам
d	Подвижное	Нереверсируемая	Н7/Г7	H12/al 1	F10/e9.
		Реверсируемая	H7/g6		D9/h9
D	Неподвижное	Нереверсируемая	H7/j,6	—	F8/f8
		Реверсируемая	Н7/п6	—	F8/j,7
Ь	Неподвижное	—	„ Н12 D-an"	—	F8/je7
Поля допусков нецентрирующих размеров приведены в табл. 4.75. Допуски и посадки, указанные в табл. 4.72—4.75, не распространяются на шлицевые прямобочные соединения неответственных деталей (например, детали, не передающие кру-
4.72. Рекомендуемые поля допусков и посадки для размеров D и Ь при центрирований по D (по ГОСТ 1139—80*)
Поле допуска		Посадка	
втулки	вала		
Н7 Н.8 F8 D9	Для р f7; g6; h7; j,6; пб e8 Для i d9; e8; f7; f8; h8; h9; j,7 d9; e8; f7? h8; h9; j,7	а з м e p a D H7 . H7 . H7 t f7 ’ g6 ’ h7 ’	H7 H7 j,6 ’ n6
		H8 e8 ) а з м e p a b / F8\ . F8 . F8 . F8 \ d9 / ’ e8 ; f7 ; f8 ( D9 V D9 • D9 • c \ d9 /•’ e8 ’ f7 ’ ’ h	. F8 . F8 , F8 ; h8 ; h9 ; js7 >9 . D9 ’ D9 18 ’ h9 ’ j,7
Примечания*. 1. Кроме указанных посадок допускаются и другие (см. ГОСТ 1139—80*). 2. Сочетание посадок по размерам D и b стандартом не регламентировано. 3. Посадки» заключенные в рамку» являются предпочтительными; посадки, указанные в скобках, по возможности не применять. 4. Допуски и основные отклонения размеров — по ГОСТ 25346—82 (см. п.. 1.3), 5. Отклонения нецентрирующих диаметров см., табл. 4.75. 6. Поле допуска h9 применяют при чистовом фрезеровании незакаленных шлицевых валов. 7. При повышенных требованиях к точности допускается применение соседнего, более точного, ква-литета.			
294
Допуски и посадки типовых соединений
4.73. Рекомендуемые поля допусков и посадки для размеров d и Ь при центрировании по d (по ГОСТ 1139—80*)
			 Поле допуска		Посадка	
втулки	вала		
Н7 Н8 F8 Н8 D9 F10	Для р П; g6; Ь7; j,6; j,7; пб е8 Для Р f7; f8; h7; j,7; k7 h7; h8; j,7 <8; f8; e9: h9; k7 e8; f8; h7; e9; h9; js7; k7	азмер a d H7 . H7 . H7 . H7 e H7 . f7 ’ g6 ’ h7 ’ js6 ’ j,7 ’ H8 e8 азмера b F8	.	F8	.	,F8 .	F8 .	F8 f7	’	f8	;	h7 ’	j^7 ’	k7' H8	.	H8 , _H8 h7	;	h8 ’	js7	H7 n6
		D9 D9 D9 . D9 . D9 ~e8”’ f8 ’ e9 ’ h9 ’ k7	. F10 ’ k7
		F10 e F10e F10. F10. F10 . F10 e8 ’ f8 ’ h7 ’ e9 ’ h9 ’ js7	
			
Примечания: 1. См. примечания к табл. 4.72 (кроме п. 2). 2. Сочетание посадок по размерам d и b стандартом не регламентировано. 3. Поле F10 рекомендуется только для закаленных нешлифованных втулок.			
4.74. Рекомендуемые поля допусков и посадки для размера b при центрировании по b (по ГОСТ 1139—80*)
Поле допуска		A Посадка
втулки	вала	
F8 D9 FID	d9; e8; f8; e9; h9; js7 d9; e8; f8; e9; h9; js7; kZ d9; e8; f8; e9; h9; k7	/ F8 \ ф F8 . _F£. F8 . F8 . ~FT \ d9 J ’ e? ’ f8 ’ e9 ’ h9 ’ _]*7_
		/ D9\ . _D9 . D9 . _D9 . D9.09 D9 k d9 J ’ e8 ’ f8~ ’ e9 ’ h9 ’ 'JT7 ’ ~k7
		F10 . F10 . F10 F10 F10 F10 d9 ’ e8 ’ f8 ’ e9 ’П1Т’Пс7~
Примечания:!. См. примечания к табл. 4.72 (кроме п. 2 .6). 2. Поле е9 рекомендуется для незакаленных валок.
4.13. Соединения шлицевые прямо б очные
295
тящий момент, зубчатые шайбы и т. д.), а также на специальные шлицевые соединения и изделия,, спроектированные до 198Q г. В последнем случае для обеспечения взаимозаменяемости шлицевых соединений допускается использовать ГОСТ 1139—58*. Ниже приведены примеры сопоставления полей допусков и посадок по этому стандарту с ГОСТ 1139—80*:
Поверхность, по которой производят центрирование	Поле допуска, посадка	
D i	Отверстия	А — Н7
	Валы i				Д - g6; С - Ь7; П - js6; Г — пб; Cge -h7; Л — е8
d	Отверстия	А — Н7;	— Н8
	Валы	Д-ёб; С—• Ь7; /7 — j36; Г — пб; X-f7; С^а — h7j Л — е8; J7ga — в8
D или d	Посадки (при d ~ 52 мм, b = — 10 мм)	А/Г — H7/n6; А//7 — H7/j36; А/С — H7/h6: А/С3 — H7/h7; А/Д — H7/g6; А/Х — H7/I7; А1Л — Й7/е8; А2о//7 — H8/j.,6 и H7/js7; Ааа — H7;h7; А3а/С3а — H8/h7 и Н7/Н7; А^Д — H8/g6 и H7/g6; Аза/Х — Н8/17 и H8/f7; Ага1Л - Н8/е8 и Н7/е8; А3а/ЛЯа — Н8/е9
4.76. Поля допусков нецеитрирующих размеров (по ГОСТ 1139—80*)
Нецентрирующий диаметр	Поверхность, по которой производят центрирование	Поле допуска				
		вала	□тулки
d D	D или b d » b	См. в табл. 4.71 all	нн Н12
При выборе посадок следует иметь в виду, что посадки скольжения, как правило, не обеспечивают подвижного соединения из-за возможных отклонений формы и расположения поверхностей зубьев в соединении.
КОНТРОЛЬ СОЕДИНЕНИЙ
Контроль шлицевых соединений осуществляется с помощью комплексных проходных калибров (пробок и колец), а также поэлементно путем использования непроходных калибров или
296	Допуски и посадки типовых соединений
универсальных измерительных приборов. Поэлементный контроль. охватывает диаметры валов отверстий,, толщину зубьев вала и ширину впадин отверстия. Пробковыми и кольцевыми комплексными калибрами контролируется взаимное расположение поверхностей соединения.
При использовании комплексных калибров отверстие считается годным, если комплексный калибр-пробка проходит, а диаметры и ширина паза не выходят за установленный верхний предел; вал считается годным, если комплексный калибр-кольцо проходит, а диаметры и толщина зуба не выходят за установленный нижний предел. При длине шлицевого вала или втулки, превышающей длину комплексного калибра, предельные отклонения от параллельности сторон зубьев вала и пазов втулки относительно оси центрирующей поверхности не должны превышать на длине 100 мм: 0,03 мм в соединениях повышенной точности, определяемой допуском на размер Ь в пределах от IT6 до IT8; 0,05 мм в соединениях нормальной точности при допусках на размер b от IT9 до IT 10. ГОСТ 1139—80* не регламентирует суммарные отклонения. Проектирование комплексных калибров для контроля прямобочных шлицевых соединений осуществляют с учетом предельных размеров сопряженных деталей.
Предельные отклонения при отсутствии соответствующих стандартов и нормативных материалов для поэлементного контроля в условиях серийного производства устанавливаются предприятием как доля от общего поля допуска.
УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
Примеры обозначения шлицевого соединения вала и втулки: для шлйцевого соединения с параметрами z = 8, d — 36 мм, D — 40 мм, b — 7 мм с центрированием по d, с посадками по , Н7 n Н12	, D9
и —с-; D —гт— и по b —tq~ еб ’ all	t8
,	о ОС Н7 V ТО Н12	1 D9 •
и	8 х 36 е8 л 40 аИ х 7 {8 ,
для отверстия этого соединения—d— 8Х36Н7 X 40Н12 х х 7D9, вала — d — 8 X 36е8 х 40а 11 х 7f8.
Допускается не указывать в обозначении допуски нецентрирующих диаметров. Например, при центрировании по наружному диаметру с посадкой по диаметру центрирования D и по размеру h -Щ£-;
D _ 8 х 36 х 40™- х 7
То же при центрировании по боковым сторонам:
. й v М vnn Н12 .,7 м о — о X оо X 40 —— х 7	•
all 18
4.14. Соединения шлицевые эвальвентные и треугольные 297
4.14. СОЕДИНЕНИЯ ШЛИЦЕВЫЕ ЭВОЛЬВЕНТНЫЕ И ТРЕУГОЛЬНЫЕ
СОЕДИНЕНИЯ ШЛИЦЕВЫЕ ЭВОЛЬВЕНТНЫЕ
Характеристика соединения
Эвольвентные шлицевые соединения имеют то же назначение, что и прямобочные. Распространенность эвольвентных шлицевых соединений обусловлена рядом преимуществ этих соединений перед прямобочными и другими шлицевыми соединениями: 1) технологичностью (для обработки всех типоразмеров валов с определенным модулем требуется только одна червячная фреза; во многих случаях можно обойтись одним фрезерованием без последующего шлифования; возможно применение всех точных методов обработки зубьев — фрезерования обкаткой, шевингования, шлифования и т. д.); 2) прочностью (способность к передаче больших крутящих моментов, которая вызвана увеличением прочности элементов из-за постепенного утолщения зубьев к основанию, а также из-за отсутствия в профиле острых углов — концентраторов напряжений); 3) точностью (детали эвольвент-ного соединения лучше центрируются и самоустанавливаются под нагрузкой). Эвольвентные соединения являются наиболее предпочтительными.
Шлицевое соединение образуется наружными (шлицевой вал) и внутренними (шлицевая втулка) шлицами (в тексте, таблицах и на рисунках для краткости используют термины вал и втулка). Сейчас действует ГОСТ 6033—80* (изменение № 1 от 01.04. 1982 г.) на исходный контур, форму зубьев, размеры, модули, числа зубьев, допуски и посадки, измеряемые величины (номинальные размеры по роликам и длины общей нормали) шлицевых эвольвентных соединений общего назначения с углом профиля 30°.
Форма зубьев и способы центрирования
Наиболее распространенными способами центрирования деталей эвольвентного соединение являются центрирования по боковым поверхностям и по наружному диаметру зубьев D (при необходимости точной соосности деталей на валу). Допускается также центрирование по внутреннему диаметру d. В машиностроении широко используется центрирование относительно вспомогательной цилиндрической поверхности. Во всех случаях возможно как подвижное, так и неподвижное соединение.
На рис. 4.24, а—ж показаны исходный контур (а) и форма зубьев вала и втулки (б) при центрировании по наружному диаметру, исходный контур (в) и форма зубьев вала и втулки при центрировании по боковым поверхностям зубьев с плоской формой
Средняя линия
!)
Допуски и посадки типовых соединений
Соединения шлицевые эвольвентные и треугольные
300
Допуски и посадки типовых соединений
дна впадины (г): исходный контур (д) и форма зубьев вала и втулки при центрировании по боковым поверхностям зубьев с закругленной формой дна впадины (е), а также форма зубьев вала и втулки при центрировании по внутреннему диаметру (ж). Обозначения основных геометрических, параметров эвольвентного соединения и зависимости между ними приведены в табл. 4.76.
4.76. Обозначения н зависимости геометрических параметров соединений шлицевых эвольвентиых с углом профиля 30е (ио ГОСТ 6033—80*)
Параметр	Обозначение	Зависимость
Исходные: модуль делительный окружной шаг число зубьев угол профиля зуба диаметр делительной окружности диаметр основной окружности Номинальная делительная окружная толщина зуба вала (впадины втулки) Номинальный (исходный) диа-метр соединения (равен номинальному диаметру отверстия шарикоподшипника) Смещение исходного контура Исходная высота: зуба втулки головки зуба втулки ножки зуба втулки при плоской форме дна впадины при закругленной форме дна впадины зуба вала головки зуба вала при центрировании по боковым поверхностям зубьев при центрировании по наружному диаметру ножки зуба вала при плоской форме дна впадины при закругленной форме дна впадины Радиус кривизны переходной кривой зуба	т Р Z 2 db з(е) D хт Н й Йд hf pf	р = кт а = 30° d- mz db = mz cos а s = е = у т + 2хт tg а D = mz + 2хт + 1,1m хт = [2>— т (z + 1,1)] На = 0,45m Hf = 0,77m Hf min = 0,55m max = 0,65m ^min =	+ min ha = 0,45m ha = 0,55m hf min = 0,55m hf max = °’65w hf max = °>83w Р/ min = °, 15m
4,14. Соединения шлицевые эвольвентные и треугольные
301
Продолжение табл. 4.76
Параметр	Обозначение	Зависимость
Номинальные диаметры:		
окружности впадин втулки (является номинальным при Hf = 0,55m)	О/	
при плоской форме дна впадины		Df = D
при закругленной форме		Df mtn = £ + 0,44m
дна впадины		
окружности вершин зубьев втулки	Da	Da = D - 2m
окружности вйадин вала (является номинальный при	df	
hf 0,55m)		
при плоской форме дна впадины		df max ~ D — 2,2m
при закругленной форме дна впадины		df max ~ D — 2,76m
окружности вершин зубьев	da	
вала		
при центрировании по боковым поверхностям зубьев		du = D — 0,2m
при центрировании по Недружному диаметру		
окружности граничных то-	Dl	Di mln ” da 4~ Fr
чек зуба втулки		
окружности граничных точек зуба вала	di	dl max ~ Da —
Фаска или радиус иритухления продольной кромки зуба втулки	К	К - 0,15m
Радиальный зазор	С	cmin ™ 0,1m
Примечаиая: 1. Предельные значения радиального биения зубчатого ветяца входящие в формулы для диаметров окружности граничных точек зубьев втулки и вала, назначаются но 11ГЙ степени точности (см. табл< 4..79.2J. 2. Радиусы акруглений дна впадины вала и втулки приведенные на {: ис. 4 24, д, указаны для исходного контуре профильной рейки. 3.- В соединениях допускается комбинация зубьев вала и втулки с различными профилями зубьев (с. различней формой дна впадины). 4. На вершинах зубьев валов, полученных накаткой, допустимы углубления. 5. При обработке универсальным инструментом диаметр окружности впадин втулки увеличивается по сравнению с номинальным значением на 0.2m, т- с. Hf ~ 0,65m, а диаметр окружности впадин вала уменьшается прй обработке червячной фрезой на 0,1m (hf == 0,6m) и при обработке долбя ком на 0,2m (hf
Основные размеры
В табл. 4.77 приведены ряды размеров шлицевых соединений с эвольвентным профилем зубьев, расположенных парад дельно оси соединения.
Допуски и посадки
В табл. 4.78 приведена схема расположения полей допусков и предельных отклонений размеров ширины впадин (е) и тол-
302
Допуски и посадки типовых соединений
4.77. Номинальные диаметры, модули и числа зубьев соединений шлицевых эвольвентных (по ГОСТ 6033—80*)
Номинальный диаметр D, мм		Модуль т, мм																				
		1-й ряд	0,5				0,8				1,25				2			3			5	
		2-й ряд				0,6				1				1,5	4		2,5		3,5	4		6
1-й ряд	2-й ряд	Число зубьев z																				
	4		6																			
	5		8																\			
6				10		8		6														
	7			12		10		7														
8				14		12		8		6												
	9			16		13		10		7												
10,				18		15		11		8	6											
12				22		18		13		10	8			6								
	14			26		22		16		12	10			8								
15				28		23		17		13	10			8	6							
	16		30			25		18		14	11			9	6							
17			32			27		20		15		12		ю;	. 7							
	18		34			28		21		16		13		10	7							
20			38			32		23		18.		14		12	8		6					
	22		42			35		26		20		16		13	9		7	6				
25			48			40		30		24		18		15	11		8	7				
	28		54			45		34		26		21		17	12		10	8				
30						48		36 38		28		22		18	13		10	8				
	32					52				30		24		20	14		11	9		6		
35						57	42			34		26		22	16		12	10		7		
	38					62	46			36		29		24	18		14	11		8		
40						64	48			38		30		25	J8		14	12		8	6	
	42					68	51			40		32		26	20		15	12		9	7	
45						74	55			44		34		28	21		16	13	12	10	7	
	48					78 |	58			46		37		30	22		18	14	12	10	8	£
4.14, Соединения нелицевые эволъеентные и треугольные
303
Продолжение табл. 4.77
Номинальный диаметр D, мм		Г'- Модуль tn, мм													
		1-й РЯД	0,8		1,25		2		3			5		8	
		2-й ряд		1		13		2,5		3,5	4		6		10
1-й ряд	2-й ряд	Число зубьев z													
50			60	48	|38|	32	24	181	15	12	11	г8	7 |		
	52		64	50	40	33	24	19 |	16	12	11	9	7 I		
55			66	54	42	35	26	_201	17	14	12	9	8 1		
	58		70	56	45	37	28	22	18	14	13	10	8		
60			74	58	46	38	28	22	18	16	13	10	8		
	62				48	40	30	23	19	.16	14	11	9		
65					50	42	31	24	20	18	15	11	9	1	
	68				53	I 44	32	26	21	18	15	12	10		
70					54	45	34	26	22	18	16	12	10	7	
1	72				56	46	34	27	22	20	16	13	10		
75					58	48	36	28	24	20	17	13	11	8	
	78				60	50	38	30	24	21	18	14	11		
80					62	52	J8	30	25	22	18	14	12	8	6
	82					53	40	31	26	22	19	15	12		
85						55	41	32>	27	24	20	пГ	1 13	9	7
	88					57	42	34	28	24	20	16	1 13		
90						58	44	34	28	24	21	16	1 13	10	7
	92					60	44	35	29	25	22	17	1 14		
95						62	46	36	30	26	22	18	14	10	8
	98					64	48	38	31	26	23		15		
100						64	48	38	32	28	24	ч — 18	15	11	8
	105					68	51	40	34	29	25	20	16	12	9
110						72	54	42	35	30	26	20	17	12	9
120							58	'46	38	34	28	22	18	|13	10
	130						64	50	42	36	31	24	20	1 15	111
304
Допуски и посадки типовых соединений
Продолжение табл. 4.77
Номи-нальный диаметр Д мм		Модуль /и, мм															
		1-й РВД	2		3					5				8			
		2-й РВД		2,5				3,5	4				6				10
1-й рад	2-й РВД	Число зубьев г															
140			68	54		45		38	34		26		| 22	16 !			i 12
	150		74	58		48		42	36		28		1	17			13
160						52		44	38		30		25 j		18		14
	170					55		48	41 -		32'		27		20		15
180						58		50	44		34		28		21		16
	190					62	j		46		36		30		22		1*7
200					65				48		38		32		24		18
	210				69				51		40		34		25		20
220									i		42		35		26		20
240											46		| 38		28		22
	250										48		[ 40		30		24
260											50		1 42		31	—	24
	280										54		| 45		34		26
300											58		1 48		36		28
	320	1									62		52		38		30
340													55		41		32
	360												58		44		34
380													62		46		36
400													65		48		38
	420												68		51		40
440													72		54		42
	450														55		44
	460												75		56		44
480													78		58		46 .
500													82		61		48
Примечания: 1. При выборе номинальных диаметров и модулей 1-й ряд следует предпочитать 2-му ряду. 2. Числа зубьев, заключенные в рамки, являются предпочтительными. 3. Модуль 3,5 по возможности не применять.
4 J 4, Соединения шлицевые эвольвентные и треугольны*	305
4.78. Предельные отклонение ширины впадин втулки е н толщины зубьев вала $, а также посадки соединения при центрировании по боковым поверхностям зубьев (по ГОСТ 8033—80й}
0
и расположения злененлюв ппофим
а
Диаметр делительной ок&мжности, им
поле, допуска гпмменнС' ин тины впадины I тмшчы зиёо)
- Поле допуска
Модуль, мм (пт — до»
Обозна-чекче ОТКЛО’ «ев «я
сч
(Й О
« о
Предельные отклонения, мкм
Отклонения ширины впадины втулки е
7Н
I 0,5-1,5
5
I
I 4-25	|	4»28	|	4 32 I	4-36	i -^0	|	_
I 4-9	I	-- 10	4-12 I	4-14	N- 15	’	—	*	-
|	0	1	0I	01	О	i G	•	—	’	-
306
Допуски и посадки типовых соединений
Продолжение табл. 4.78
Поле допуска	Модуль, мм (от—до)	Обоз и а* чение отклонения	Диаметр делительной окружности, мм						
			до 12	св. 12 до 25	ю сч о ю 8S	св. 50 до 100	св. 100 до 200	св. 200 до 400	св. 400
				Предельные отклонения, м				(КМ	
		ES		+32	+36	+40	+ 45	+50	—
	2—4	Е1е	—	+ 12	+ 14	+ 15	+ 17	+ 18	—
7Н		EI	—	0	0	0	0	0	—
		ES	 —	—	+ 40	+ 45	+50	+ 56	+63
									
	5-10	Е1е		—	+ 15	+ 17	+ 18	+20	+ 23
		EI	—-	—	0	0	0	0		0^
		ES	+50	+ 56	+ 63	+ 71	+80	—	— с
	0,5—1,5	ЕТе	+ 18	+20	+23	+ 26	+30	—	—
		EI	0	0	0	0	0	—	—
		ES	 	+63	+ 71	+ 80	+90	+ 100	—
9Н	2—4	Е1е	—	+23	+ 26,	+30	+34	+37	—
		EI	—	0	0	0	0	0	—
		ES			—	+ 80	+90	+ 100	+ 112	+ 125
	5—10	Е1е	—		+30	+34	+37	+ 41.	+ 45'
		EI	—-	—	0,	0	0	0	‘ 0
		ES	+ 100	+ 112	+ 125	+ 140	+ 160	—	—
	0,5—1,5	Е1е	+37	+ 41	+45	+ 50	+ 60	—	—
		EI	0	0	0	0	0	,—	—
		ES	—	+ 125	+ 140	+ 160	+ 180	+200	—
НН	2—4	Е1е		+ 45	+ 50	+60	+68	+ 75	—
		EI	—	0	0	0	0	0	—
		ES	—	—	+ 160	+ 180	+200	+224	+ 250
	5-16	Е1е	—		+60	+ 68	+ 75	+ 84	+ 90
		EI	—	—	0	0	0	0	0
	О т к	л о н е н и	я толщи в		i ы зуба вала			$	
		es	—16	-И8	—20	—22	-25			—
	0,5—1,5	ese	—24	-28	—32	—36	—40	—	—
		ei	—41	—46	—52	-58	-65	—	.—
		es			—20	—22	-25	—28	—32	.—
7f	2—4	ese ei	—	—32	—36	—20	—45	—50	«»
			—	—52	—52	-65	—73	—82	
		es				-25	-28	—32	-36		 —40
	5—10	ese	—	—	—40	—45	—50	—56	—63
		ei	—	—	-65	—73	—82	—92	— 103
4.14. Соединения шлицевые эвольвентные и треугольные
307
Продолжение табл. 4.78
Поле допуска	Модуль, мм ' (от—до)	Обозначение отклонения	Диаметр делительной окружности, мм								
			до 12	i 1	св. 12 до 25	св. 25 до 50	св. 50 до 100	св. 100 до 200	. св. 200 до 400		св. 400	
			Предельные отклонения, мкм								
7h	0,5—1,5	es ese ei	0 —9 —25	0 — 10 —28	0 — 12 —32	0 — 14 —36	0 —15 —40	—		—	
	2—4	es ei	—	0 —12 —32	0 — 14 —36	0 — 15 —40	0 — 17 —45	0 -18 —50		—	
	5-10	es es® ei	—;	—	0 -15 —40	0 — 17 —45	0 — 18 -50	0 —20 —56		0 —23 —63	
7п	0,5—1,5	es es® ei	+32 +23 + 7	+36 + 26 + 8	+40 + 28 + 8	+44 +30 + 8	+50 +35 + ю	—		—	
	2—4	es esg ei			+40 +28 +8	+44 +30 + 8	+50. +.35 +ю	+ 56 +39 -F11	+ 64 +46 + 14		—	
	5—10	es es0 ei	—	— ;	+50 +35 + 10	+56 +38 + 11	+64 +46 + 14		И 72 -52 -16		Н80 Н57 -17
8f	0,5-1,5		-16 —30 -32	— 18 —33 —58	—20 —37 -65	сч осч СЧ ь. 1 1 1	—25 —45 —81	—		—	
	2—4	es ese ei	—	—20 —37 -65	1 1 1 *4 Ф» Ю ГО О ГО	—25 —45 —81	—28 —51 —91	—32 -58 — 103		—	
	5-10	es ese ei	—	—	-25 —45 —81	—28 —51 —91	—32 —58 — 103	—36 —66 — 116		—40 —74 —130	
8k	0,5—1,5	es ese ei	+ 16 + 2 —20	+ 18 +3 —22	+20 +3 —25	+22 +4 —28	+ 25 + 5 —31	—		—	
	2—4	es ei	—	+20 +3 —25	+22 + 4 —28	+ 25 +5 —31	+ 28 +5 —35	+32 +6 —39		—	
	5—10	es ei	—	—	+25 + 5 —31	+ 28 + 5 -35	+32 + 6 —39	+36 + 6 —44		+40ч +6 —50	
308
Допуски и посадки типовых соединений
Продолжение табл. 4.78
Поле	Модуль,	Обозна* чение	Диаметр делительной окружности, мм						
			СЧ	СЧ ю	ю сч о	50 00	g	о «о о	о о
допуска	мм	откло-		сч	ю	—•	сч		
	(от—до)	неиия	§	св. до	св. до	св. до	СВ ДО	св. до	«
			Предельные отклонения, мкм						
		es	+48	+ 54	+60	+66	+ 75	—	—
	0,5—1,5	ese	+34	+39	+43	+48	+55	—	—
		ei	+ 12	+ 14	+ 15	+ 16	+ 19	—	—
		es	—	+60	+ 66	+ 75	+84	+ 96	— -
«Р	2—4	ese	—	+43	+48	+55	+61	+ 70	—
		ei	—	+ 15	+ 16	+ 19	+21	+ 25	—
		es	— 1	—	+ 75	+ 84	+96	+ 108	+ 120
	5-10	ese	——	—	+55	+ 61	+ 70	+ 78	+ 86 .
		ei	—	—	+ 19	+21	+ 25	+ 28	+30
		es	-32	—36	—40	—44	—50			—
	0,5-1,5	ese	-50	-56	—63	—70	—80		—
		ei	—82	—92	— 103	— 115	— 130		—.
		es		— 100	— 110	—125	— 140	— 160	—
9d	2—4	es®	«ММ	— 145	— 160	— 185	—208	—235	—
		ei	—	—225	—250	—285	—320	—360	—
		es	—	—	— 125	— 140	— 160	— 180	—200
	5—10	es®	, —	—	— 185	—208	—235	—264	—290
		ei	—	—	-285	—320	—360	—404	—450
		es	—8	—9	—10	— 11	— 12					
	0,5-1,5	es®	—26	—29	—33	—37	—42	—	—
		ei	—58	—65	—73	—82	—92	—	—-
			es	—	— 10	—11	— 12	— 14	-16	—
1 9g|	2—4	ese	—	—33	—37	—42	—48	—53	—
		ei	—	—73	—82	—92	— 104	— 116	
	1	es					— 12	— 14	— 16	—18	—20
	5—10	es®	—	—	—42	—48	—53	—59	-65
		ei	—	—	—92	— 104	— 116	— 130	— 145
		es	0	0	0	0	0				
	0,5-1,5	es®	— 18	—20	-23	—26	—30	—	
		ei	—50	—56	—63	—71	—80	—	
		es		0	0	0	0	0		
	2—4	es®	—	—23	—26	—30	—34	—37	
		ei	—	—63	—71	—80	—90	— 100	—
		es	—	—	0	0	0	0	0
	5-10	es®	мн*	—-	—30	—34	-37	—41	—45
		ei	—	—	—80	—90	— 100	— 112	— 125
		es	+ 64	+72	+80	+ 88	+ 100	—	—
9г	0,5—1,5	ese	+46	+52	+57	+62	+ 70	—	—
		ei	+ 14	+ 16	+ 17	+ 17	+ 20	—	—
4.14. Соединения шлицевые звольвентные и треугольные
309
Продолжение табл, 4.78
Поле	Модуль,	Обозначение	Диаметр делительной окружности, мм						
			еч	сч • ю	ю сч о	о *»© о	о  2о о	о о сч© . о	О
допуска	(от—до)	отклонения	,ч‘	сч м о о Ч	ю 8S	св. до 1	сч 0 о Q Ч		л
				Предельные отклонения, i				я км	
. 9г	2—4	es ei	—	+80 +57 + 17	+ 88 +62 + 17	+ 100 + 70 +20	+ 112 + 78 + 22	+ 128 +91 +28	—
	5-10	es ese ei	—		+ 100 + 70 +20	+ 112 + 78 +22	+ 128 +91 +28	+ 144 + 103 +32	+ 16о' + 115 +35
	0,5-1,5	es ese ei	—32 —58 —102	-36 —66 -116	—40 —74 — 130	—44 —81 — 144	—50 —91 — 162			—
10d	2—4	es ese ei	—	—40 —74 —130	—44 —81 —144	—50 —91 — 162	-56 — 101 — 181	—64 — 114 —204	—
	5—10	es ese ei	—			-50 —91 -162	-56 —101 — 181	-64 — 114 —204	—72 — 132 —232	— 80 — 148. —260
	0,5—1,5	es ese ei	—80 — 117 —180	—90 -13Г —202	—100 — 145 —225	— НО -160 —250	— 125 	’ 85 —285	—	—..
11а	2—4	es ei	—	—40 -63 —103	-70 — 115	-50 —80 - |30	—56 —90 — 146	-64 — 101 -164	
	5-10	es ese ei	—	—	-50 —80 — 130	-56 —90 — 146	-64 — 101 — 164	—72 — 113 — 184	—80 — 125 —205_
	0,5-1,5	es ese ei	—48 -85 —148	—54 —95 — 166	—60 — 105 — 185	—66 — 116 —206	—75 -135 —235		—
Нс	2—4	es ese ei			-60 — 105 -185	-66 — 116 —206	—75 — 135 —235	—84 — 152 —264	—96 — 171 —296	—
	5—10	es ese ei	-г—	—•	—75 — 135* —235	—84 — 152 —264	-96 — 171 —296	— 108 — 192 —332	-120 —210 —370
Примечания: 1. Посадки при центрировании по боковым поверхностям зубьев s « е: 7H/7h; 7H/8k; 7H/7n; 7Н/8р; 7Н/9г; 9H/7f; 9H/8f; 9H/9g; 9H/9h; 9H/8k; ПН/lOd. Допускается применение других посадок, образованных сочетанием приведенных полей допусков: для термообработанных деталей допускается (если это не влияет на работоспособность соединения) применять для допуска ширины впадины втулки поля на два квалитета грубее, т. е. 9Н вместо 7Н, 11Н вместо 9Н. 2. Предпочтительные поля допусков для посадок с зазором указаны в рамках. 3. Предельные отклонения ширины впадины втулки и толщины зуба вала отсчитываются от общего номинального размера на дуге делительной окружности. 4. Радиальное биение Fr нецентрирующих элементов относительно центрирующего элемента s = е см. табл. 4.79.2. 5. Поля допусков для нецентрирующих диаметров см. табл. 4.81.
310
Допуски и посаоки типовых соединений
щины зуба (s) по ГОСТ 6033—80* в случае центрирования по боковым поверхностям зубьев.
По стандарту поля допусков размеров шлицевых эвольвент-ных соединений обозначаются цифрой (степень точности), а затем буквой (основное отклонение), например, 8К (для того чтобы отличить эти соединения от гладких, в которых цифра стоит после буквы). В технических и экономически обоснованных случаях, когда поля допусков, указанные в табл. 4.78. не могут обеспечить
4.79.1. Суммарные допуски (Т, мм), предельные отклонения ширины впадин втулки е и толщины зубьев вала s (Те—. Ts, мм), значения радиального биения (Fr, мм) нецентрирующих элементов относительно центрирующих для 5-.й и 6-й степеней точности (по ГОСТ 6033—80*)
			Диаметр		делительной		окружности."		мм
Степень точности	Модуль, мм (от -до)	Обозначение отклонения радиального биения	еч о	1 св. 20 ! | до 25	:	св. 25 ' до 50	св. 50 * до 100	св. 100 до 200	;	св.. 200 до 400	св. 400
	0,5—1,5	т Те - Ь Ft	12 8 6	И 9 7	! 16 10 8	18 11 9	20 12 10	—	—1
5	2—4	т Те - К Fr	1 1 1	16 10 18	18 Н 9	20 12 10	22 14 11	25 16 ; 12	—
	5—10	т Те - Ts Fr	i 111	1	20 12 10	22 14 11	25 16 12 ।	28 18 14	32 20 16
	0,5—1.5	т Те - Ts Fr	18 11 9	20 12 10	22 14 и	25 16 12	28 18 14	—	
6	2—4	Т Те- Ts Fr	—	22 14 II	25 16 12	28 18 14	32 20 16	36 22 18	—
	5 — 10	у? н Н II 					1 1 i	—	23 18 14	32 20 16	36 22 18	40 25 20	45 28 22
Примечание. Суммарный допуск Т включает отклонения собственно ширины впадины (толщины зуба), отклонения формы >н расположения элементов профиля впадины (зуба).									
4.14. Соединения шлицевые эвольвентные^ и треугольные	311
требований, предъявляемых к изделиям, допускается применение полей допусков и посадок в дополнительных, более, точных (5-й, 6-й) степенях с дополнительными основными отклонениями — см. табл. 4.79.1 (допуски и основные отклонения соответствую щих размеров назначают по ГОСТ 25346—82*; при необходимости српоставления полей допусков шлицевых втулок и валов, выполненных до 1980 г., с рекомендациями ГОСТ 6033—80*. можно использовать данные, приведенные в п. 4.13 (с. 295).
4.79.2. Предельные значения радиального биения F, нецентрируюших элементов относительно центрирующих (по ГОСТ 6033—80*)
Степень точности	Модуль, мм (от—до)	Диаметр делительной окружности, мм						
		до '12	св. 12 до 25	св. 25, до 50	св. 50 до 100	св. 100 до 200	св. 200 до 400	св. 400
	0,5—1,5	12	14	16	18	20					
7	2—4	—	16	18	20	22	25	—-
	5—10		R	—	20	22	25	28	32
	0,5—1,5	18	20	22	25	28				
8	2—4	—	22	25	28	32	36	..—
	5—10	—	—	28	32	36	40	45
	0,5—1,5	25	28	32	36	40				.
9	2-4	—	32	36	40	45	50	—
	5-10	—	—	40	45	50	56	63
	0,5-1,5	36	40	45	50	56		
10	2—4			45	50	56	63	71	—
	5—10	—	—	56	63	71	80	90
	0,5—1,5	50	56	63	71	80		
и	2—4	—	63	71	80	90	100	
	5—10	—.	—	. 80	90	100	112 j	125
В табл. 4.79.2 приведены рекомендуемые предельные значения радиального биения Fr нецентрирующих элементов относительно центрирующих. Поля допусков для центрирующих диаметров Df и (1Л при центрировании по наружному диаметру da. Da приведены в табл. 4.80.1. В табл. 4.80.2 приведены поля допусков для центрирующих диаметров Da и df при центрировании по внутренним диаметрам (df, Da). В табл. 4.81 указаны воля допусков нецентрирующих диаметров для разных способов центрирования.
31 2
Допуски и посадки типовых соединений
4 80.1. Поля допусков размеров .#/, da, е и s при центрировании по наружным диаметрам Df и da (по ГОСТ 6033—80*)
Центрирующий дияглетр	Поле допуска	
	Ьй ряд	2-й ряд
1 1 1	Н7 пб, js6, h6, g6, f7	Н8 пб, h6, g6, f7
Размер	Поле допуска	
е <Г	9Н, НН 9h, 9g, 9d, 11с, Ila	
Примечания: 1. При выборе полей допусков для центрирующих диаметров 1-й ряд следует предпочитать 2-му. 2. Предельные отклонения размеров е, s см. в табл. 4.78. 3. Предельные значения радиального биения Fr см. в табл. 4.79.2. i 4. Поля допусков нецентрирующих диаметров см. в табл. 4.81.
Ниже приведены примеры выбора посадок [6]:
Поверхность, по которой производят центрирование	Подвижность соединения	Реверсивность передачи	Посадки поверхностей цеитри- 1 нецентрирующих | рующих	
S	Неподвижное	Н ер евер си р уема я	7Н/8к	Ш8 ' D мГ
		Реверсируемая	7Н/7п	
	Пгдаижнсе	И ер евер си р уема я	9H/9g	ни d“h!6'
		Реверсируемая	9H/'9h	
D	Неподвижное	Нереверсируемая	H7/je6	6 9b
		Реъерсируемая	Н7/п6	
	11одеижш>-‘.	Нереверсируемая -	Н7/17	, ни d h!6
		Реверсируемая	H7/g6	9H 5 9g
При центрировании по наружному диаметру допуски и основные отклонения, центрирующих диаметров окружности впадин зубьев втулки Df и окружности вершин зубьев валя da, а также при центрировании по внутреннему диаметру допуски и основ-
4,14, Соединения шлицевые звольвентные и треугольные 313
4.80.2. Поля допусков размеров De, If, ens прп цептрироваиип по впутрепппм диаметрам Da п df (по ГОСТ 6033—80*)
Центрирующий диаметр	Поле допуска	
	1-й ряд	2-й рад
Ва df	Н7 ' пб, h6, g6	Н8 пб, h6, g6
Размер	, Поле допуска 	
е S	9Н; ИН 9h, 9g, 9d, Ис, Ila	
Примечания: 1. При выборе полей допусков для центрирующих диаметров 1-й ряд следует предпочитать 2-му. 2. Предельные отклонена размеров е, s см. табл'. 4.78. 3. См. примечания 3, 4 табл. 4.80.1.
4.81. Поля допусков пецептрирующпх диаметров для разных способов центрирования (ио ГОСТ 6033—80*)
Способ центрирования	Неценгри-рующий диаметр	Форма дна впадин	Поле допуска
По боковым по-дерхностям зубьев	Df	Плоская	Dfmin“D
		Закругленная	Df min " D + °-44m
	Da	—	НИ
	Л	—	d9; hll; Ы2
	df	Плоская	dfmax = D “ 2’2m
		Закругленная	df max* D ~
По наружнрму диаметру	Da	—	Hll
	df	Плоская	df тяг “ D 2,2m
		Закругленная	Anw=D- 2,76m
По внутреннему диаметру	Ча	—	Ы2
	Df	Плоская	H16
		Закругленная	Dfmal “ D + 2,2m
314
Допуски и посадки типовых соединений
ные отклонения центрирующих диаметров окружности вершин зу-бьев втулки. Da и окружности впадин вала df и, кроме того, допуски и основные отклонения нецентрирующих диаметров назначаются по ГОСТ 25346—82 (см. п. 1.3, часть 1 справочника).
Контроль соединений
Контроль эвольвентных шлицевых соединений производится поэлементно и комплексными калибрами аналогично прямобоч-нымшлицевым соединениям. Комплексный калибр контролирует суммарный допуск Т, включающий отклонение собственно ширины впадины (толщины зуба), отклонение формы и расположения элементов профиля впадины (зуба) — см. ГОСТ 6033—80*. Когда комплексный калибр не применяется, отдельно контролируют допуск собственно ширины впадины втулки Те или толщины вала Ts, причем Те = Ts; при центрировании по боковым поверхностям зубьев сопрягаемые элементы контролируют только по боковым поверхностям, которые передают крутящий момент и обеспечивают центрирование сопряженных деталей.
Предельные отклонения от параллельности сторон зубьев вала и пазов втулки относительно оси центрирующей поверхности установлены в стандартах на комплексные калибры. Расчет предельных отклонений и контрольных размеров калибров дан в приложении к ГОСТ 6033—80*. Конструкции и основные размеры калибров приведены в рекомендации по стандартизации Р 50-73-88.
Стандартный метод контроля осуществляется проходным комплексным и непроходным секторным калибрами (контролируется суммарный допуск Т). Допуск Те устанавливают в качестве справочного и не используют для принятия или отбраковки деталей. Альтернативный метод А предусматривает проверку с помощью проходных комплексных, непроходных секторных и непроходных комплексных калибров, в результате чего повышается точность контроля шлицевого соединения. Этот метод применяют для того, чтобы обеспечить максимально эффективный боковой зазор Су max- Альтернативный метод В используют в тех случаях, когда не требуется контролировать погрешности формы и расположения шлицев.
Контроль шлицевого вала или втулки комплексным калибром достаточен в одном положении, без перестановки калибра. Контроль поэлементным непроходным калибром должен проводиться не менее чем в трех различных положениях. Если поэлементный непроходной калибр проходит в одном из этих положений, то контролируемая деталь считается браком. Вместо поэлементных
4.14. Соединения шлицевые звольвентные и треугольные 315
непроходных калибров по ГОСТ 23969—81 допускается применять контроль шлицевых валов и втулок с помощью измерительных роликов. Если длина комплексного калибра менее 0,5 длины контролируемой поверхности, то необходимо проводить дополнительно проверку погрешности направления Л зуба изделия. ГОСТ 6033—80* и ГОСТ 24969—81 совместно устанавливают общую шкалу точности изготовления шлицевых эвольвенгных втулок и валов и калибров для их контроля: для 6-й степени точности (и грубее) — следует применять калибры 3-й степени точности: для 8-й (и грубее) — калибры 4-й степени точности.
Условные обозначения
Обозначения шлицевых эвольвенгных соединений содержат номинальный диаметр соединения D, модуль т, обозначение посадки соединения, помещенное после размеров центрирующих элементов, и номер стандарта.
Примеры обозначения:
1)	при центрировании по боковым поверхностям зубьев (D = = 50 мм; т = 2 мм; посадка 9H/9g; соединения 50x2x9H/9g ГОСТ 6033-80*, втулки 50х2х9Н ГОСТ 6033-80*; вала 50x2x9g ГОСТ 6033-80*;
2)	при центрировании по наружному диаметру (2)f = 50 мм; т = 2 мм; посадки по центрирующему диаметру H7/g6 и по нецентрирующим боковым поверхностям зубьев 9H/9g): соединения 50xH7/g6x2x9H/9h ГОСТ 6033-80*; втулки 50хН7х2х9Н ГОСТ 6033-80*; вала 50xg6x2x9h ГОСТ 6033-80*;
3)	при центрировании по внутреннему диаметру (i) (Z) = = 50 мм; т — 2 мм; посадки по центрирующему диаметру H7/g6 и по нецентрирующим боковым поверхностям зубьев 9H/9h): соединения i 50x2xH7/g 6x9H/9h ГОСТ 6033—80*; втулки i 50Х2ХН7Х9Н ГОСТ 6033-80*; вала i 50x2xg6x9h ГОСТ 6033-80*.
СОЕДИНЕНИЯ ШЛИЦЕВЫЕ ТРЕУГОЛЬНЫЕ
Характеристика соединения, форма зубьев н основные геометрические параметры
Соединения шлицевые треугольные применяют (вместо соединений с натягами) для неподвижных соединений, передающих малые крутящие моменты. Это позволяет использовать их в особых случаях (например, для соединения втулок из легких сплавов со стальными валами, тонкостенных втулок и т. д.).
Форма зубьев с треугольным профилем представлена на рис. 4.25, а, б. При номинальных диаметрах до 60 мм включи
316
Допуски и посадки типовых соединений
тельно угол профиля равен 60° (а), при номинальных диаметрах 65 мм и более — 50° (б). В машиностроении (по различным отраслевым нормалям) находят применение шлицевые треугольные соединения с углами профиля 90 и 70°; диаметрами 5—75 мм; модулями т = 0,24-1,5 мм; числом зубьев 20—70. К основным геометрическим параметрам, отмеченным на рис. 4.25 и указываемым на чертежах, относятся: D — диаметр делительного цилиндра; Dau Da^ — наружный диаметр вала (цилиндра выступов)
Рис. 4.25
и внутренний диаметр втулки (цилиндра выступов) соответственно; Dn — внутренний диаметр вала (цилиндра впадин) и наружный диаметр втулки (цилиндра впадин) соответственно; Z)K — диаметр контрольного цилиндра; Rb R2 — закругления впадин вала и втулки соответственно; t — шаг (по дуге делительной окружности); хт — смещение исходного'контура; 0, у — углы между боковыми поверхностями зуба втулки и вала соответственно.
Центрирование шлицевых треугольных соединений осуществляется только по боковым поверхностям зубьев. Наряду с цилиндрическими применяют также и конические шлицевые треугольные соединения (обычно конусность 1 : 16, угол дна впадины и наклон фрезы 1° 36'; размер зубьев нормируют по большему основанию конуса).
Допуски и посадки
В табл. 4.81.1 приведены допускаемые отклонения основных сопрягаемых размеров треугольных шлицевых соединений для нормальной и пониженной точности сборки (последняя предназначена для грубых соединений, с разрезными отверстиями, стягивающимися болтами). Допуски на толщину зуба (благодаря тому, что угол зуба и впадины вала равен 90°) равны допускам
4.15. Соединения с подшипниками качения	317
4.81.1. Допускаемые отклонения основных сопрягаемых размеров треугольных шлицевых соединений
Номинальный диаметр D, мм	Нормальная точность					Пониженная точность				
	Отклонения по D, мкм		Отклонения вала по D, мкм, для полей допусков типа \			Отклонения по D, мкм		4 Отклонения вала по D, мкм, для полей допусков типа		
	вала	втулки	п	к	f	вала	втулки	°	к	f
Св. 3 до 10	0 —40	+25 0	+65 +25	+40 0	—25 —65	0 —80	+50 0	+ 130 +50	+80 0	—25 —105
Св. 10 до 30	.1 сл о	+30 0	+75 +30	+45 0	—30 —75	0 —90	+60 0	+ 150 +60	+90 0	—30 —120
Св. 30 до 50	0 —50	+35 0	+85 +35	+50 0	-35 -85	0 —100	+70 0	+ 170 +70	+ 100 0	—35 —135
Св. 50 до 80	0 —60	+40 0	+ 100 +40	+80 0	-40 —100	0 —120	+80 б	+200 +80	+ 120 0	—40 —160
При меч а я и я: 1. Отклонения по D даны для посадки типа H/h; при назначении других типов посадок следует применять систему отверстия (т. е. сохранять без изменения отклонения, предусмотренные для диаметров втулок по О). 2. Для нормальной точности отклонения по — Н8, Н9; отклонения по ра4 = 118» Ь9. 3. Для пониженной точности отклонения по Dej — НЮ; откло-нения по Da* — МО..
на D (при этом допуски на толщину зуба вала при равенстве углов зуба и впадины втулки 80° или 82,5° даже более точные, чем допуски на D).
Допуски на диаметры делительного цилиндра (начальной окружности) D включают собственно допуски на размер, отклонения шага и отклонения угла профиля. В табл. 4.81.1 приведены данные с указанием сопоставимых полей допусков по ЕСДП.
Контроль соединений
Контроль шлицевых треугольных соединений осуществляют методом проволочек; за основную расчетную величину принимают диаметр D, который делит пополам теоретическую высоту зубьев между вершинами профиля.
4.15. СОЕДИНЕНИЯ С ПОДШИПНИКАМИ КАЧЕНИЯ
ГОСТ 520—89 (ИСО 492, ИСО 199) распространяется на подшипники качения с основными размерами по ГОСТ 3478—79* и определяет общие технические условия.
318 Допуски и посадки типовых соединений
В зависимости от точности изготовления и сборки подшипников качения установлены следующие классы точности, указанные в порядке повышения точности:
О, 6, 5, 4, 2, Т — для шариковых и роликовых радиальных и шариковых радиально-упорных подшипников;
О, 6, 5, 4, 2 — для упорных и упорно-радиальных подшипников;
О, 6Х, 6, 5, 4, 2 — для роликовых конических подшипников.
В неответственных соединениях могут использоваться подшипники более грубых классов: 8 и 7 (по заказу потребителей).
Для каждого класса точности установлены допуски размеров, формы и расположения поверхностей, а также допустимые значения параметров, характеризующих точность вращения подшипников.
В зависимости от требований по уровню вибрации или -других дополнительных технических требований устанавливаются три категории подшипников: А, В, С.
К категории А относятся подшипники классов точности 5, 4, 2, Т с одним из следующих дополнительных требований: по повышенным нормам уровня вибрации; по волнистости и отклонению от круглости поверхностей качения, а также значению одного из ниже указанных параметров: 1) момент трения; 2) угол контакта; 3) указанных в пп. 1 и 2; 4) осевое биение, соответствующее следующему более точному классу; 5) радиальное биение, соответствующее следующему более точному классу; 6) указанных в пп. 4 и 5; 7) указанных в пп. 4 и 1; 8) указанных в пп. 5 и 1; 9) указанных впп.4, 5 и 1; 10) указанных в пп. 4 и 2; 11) указанных в пп. 5 и 2; 12) указанных в пп. 4, 5 и 2; 13) указанных в пп. 4, 1 и 2; 14) указанных в пп. 5, 1 и 2; 15) указанных в пп. 4, 5J и 2.
К категории В относятся подшипники качения классов точности 0, 6Х, 6, 5 с одним из следующих дополнительных требований: 1) по нормам уровня вибрации; 2) по волнистости и отклонению от круглости поверхностей качения; 3) по значению осевогб биения соответствующему следующему более точному классу; 4) по значению радиального биения, соответствующему следующему более точному классу; 5)” по значениям, указанным в пл. 3 и 4; 6) по моменту трения; 7) по контролю угла контакта; 8) по повышенны требованиям по монтажной высоте и ширине колец.
К категории С относятся подшипники качения классов точности 8, 7, 0, 6, к которым не предъявляются требования по уровню вибрации, моменту трения и др.
Конкретные значения дополнительных технических требований устанавливают в технических условиях на подшипники категорий А, В, С или в конструкторской документации. Возможно использование подшипников, которые по заказу потребителя при из
4.15. Соединения с подшипниками качения 319
готовлении не были отнесена к определенной категории (при этом дополнительные требования не устанавливались). Категории А, В, С не распространяются на подшипники со специальными требованиями для отдельных отраслей (авиации, автомобилестроения и т< д.).
Классы точности, категорию и другие характеристики указывают рядом с -основным обозначением (номером) подшипника. Например, А125-205, где 205 — основное обозначение (номер) подшипника; 1 — ряд момента прения; 2 — группа радиального зазора; 5 — класс точности.
Обозначение категорий А и В проставляют перед группой зазора, если нет требований по моменту трения, а группа зазора отличается от нормальной (например, А25-205) или перед классом точности, если нет требований по моменту трения и группа зазора нормальная (например, А5-205). В условном обозначении подшипников с регламентированным моментом трения, но с нормальной группой зазора (которая не имеет обозначения) после первой цифры (ряда момента трения) на втором месте (вместо группы радиального зазора) ставится буква М (например, А1М5-205).
Категорию С в обозначении подшипников, не указывают (на пример, 6-205, где 6 — класс точности; 205 — номер). Для под шипников категории С с нормальной группой зазора нуле вой класс точности не указывают. Например, 205 (подщипник категории С; класс точности — 0, группа зазора — нормальная).
В условном обозначении подшипников класса точности 6Х указывают знак «X».
Класс точности и категорию подшипников следует выбирать по табл. 4.82—4.86. В таблицах за номинальные диаметры подшипника D и d принимаются диаметры его посадочных поверхностей соответственно наружной и внутренней. Средний диаметр наружной Dmp и внутренней dmP цилиндрических поверхностей подшипника в единичном сечении определяется как среднее арифметическое значение наибольшего и наименьшего единичных диаметров d3 (Ds) в одном и том же единичном сечении. Единичный диаметр отверстия ds (наружной цилиндрической поверхности — Ds) есть расстояние между двумя параллельными линиями, касательными к линии пересечения действительной поверхности отверстия (наружной поверхности) радиальной плоскостью.
Наиболее часто в общем машиностроении используют подшипники классов точности 0 и 6. Подшипники классов точности 5 и 4 применяют при большой частоте вращения и в тех случаях, когда требуется высокая точность вращения (например, для шпинделей шлифовальных и других прецизионных станков, высоко-
4.82. Точность размеров, формы и взаимного расположения поверхностей. Подшипники шариковые и роликовые радиальные и шариковые радиально-упорные. Кольца внутренние (по ГОСТ 520—89)
Номинальный	Диаметр отверстия				Ширина кольца Bs единичная			Непостоянство Vdp единичного диаметра для серий диаметров			Непостоянство К/мр среднего диаметра	Радиальное биение кольца Kia	Торцевое биение кольца Sj	Осевое биение дорожки качения S}a*	Непостоянство ширины кольца Ув,
	средний d„n тр		единичный												
								0; 8; 9	1; 7	2(5); 3(6); 4					
диаметр отверстия	Отклонения, мкм														
d, мм	^dmp		А	ds	Ад,										
	верхнее	нижнее^	верхнее	нижнее	верхнее	нижнее	нижнее **				Не более				
Класс точности О
От	0,6 до	2,5	0	—8	+1	—9	0	—40	—	10	8	6	6 ’	10	20	24	12
Св.	2,5 »	10	0	—8	+2	—10	0	-120	—250	10	8	6	6	10	20	24	15
»	10 »	18	0	—8	4-3	—11	0	—120	-25а	10	8	6	6	10	20	24	20
»	18 »	30	0	—10	4-3	—13	0	— 120	—250	13	10	8	8	13	20	24	20
»	30 »	50	0	—12	4-3	—15	0	—120	—250	15	12	9	9	15	20	24	20
>	50 >	80	0	—15	4-4	—19	0	—150	—380	19	19 '	11	11	20	25	30	’25
>	80 »	120	0	—20	4-5	—25	0	—200	—380	25	25	15	15	25	25	30	25
»	120 >	180	0	—25	4-6	-ЗГ	0	—250	—500	31	£1	19	19	30	30	36	30
>	180 >	250	0	—30	-4-8	—38	0	—300	—500	38	38	23	23	40	30	36	30 /
320________________Допуски и посадки типовых соединений
	Класс точности 6														
От 0,6 до 2,5	0	—7	+ 1	—8	0	—40	—	9	-7	5	5	ч	10	12	10
Св. 2,5 > 10	0	—7	+1		8	0	—120	—250	9	7	5		6	10	12	10
> 10 > 16	0	—7	+1		8	0	—120	—250	9	7	5	5	7	10	12	10
> 18 > 30	0		8	+1	—9	0	—120	—250	10	8	6	6	8	10	12	10
> 30 > 50	0	—10	+1	—11	0	—120	—250	13	J0	8	8	10	10	12	10
> 50 >80	0	—12	+2	—14	0	—150	—380	15	15	9	9	10	12	15	12
> 80 > 120	0	—15	4-3	—18	0	—200	—380	19	19	11	_ 11	13	12	15	12
> 120 > 180	0	—18	4-3	—21	0	—250	—500	23	23	14	I4	18	15	18	15
>180 >250	0	—22	+4	—26	0	—300 Класс н	-500 ючности	28 5	28	17	17	20	15	18	15
От 0,6 до 2,5	0	—5	0	—5	0	-40	—250	5	4	4	3	. 4	7	- 7	5
Св. 2,5 > 10	0	—5	0	—5	0	—40	-250	5	4	4	3	4	7	7	5
> 10 > 18	0	—5	0	—5	0	—80	—250	5	4	4	3	4	7	7	5
> 18 » 30	0	—6	0	—6	0	—120	-250	6	5	5	3	4	8	8	5
» 30 » 50	0	—8	0	—8	0	—120	—250	8	6	6	4	5	8	8	5
> 50 > 80	0	-9	0	—9	0	—150	—250	9	7	7	5	5	8	8	6
> 80 > 120	0	— 10	0	—10	0	- 200	—380	10	8	8	5	6	9	9	7
» 420 > 180	0	—13	0	—13	0	—250	—380	13	10	10	7	8	10	10	, 8
> 180 > 250	0	—15	0	—15	0	—300 Кл асс т	—500 очности	15 4	12 '	12	8	10	11	13	10
От 0,6 до 2,5	0	—4	0	—4	0	—40	—250	4	3	3	2	2,5	3	.3	2,5
Св. 2,5 > 10	0		4	0	—4	0	—40	—250	4	3	3	2	2,5	3	3	2,5
>	10 > 18	0	—4	0	—4	0	—80	—250	4	3	3	2	2,5	3	3	2,5
4.15. Соединения с подшипниками качения
Продолжение табл. 4.82
Дялметр отверстия		Ширина кольца Bs единичная	Непостоянство Vdp единичного диаметра для серий диаметров			Непостоянство Vdmp среднего диаметра	Радиальное биение кольца Kia	Торцовое биение кольца Sa	Осевое биение дорожки качения S}a*	Непостоянство ширины кольца Ув3
средний dmp	единичный									
			0; 8; 9	1; 7	2(5); 3(6); 4					
Отклонения, мкм
Номинальный диаметр отверстия
	о, мм			^dmp		
				верхнее	нижнее	верхнее
Св.	18	до	30	0	—5	0
»	30		50	0	—6	0 ,
»	50	»	80	0	—-7	0
»	80	»	120	0	—8	0
»	120	»	180	0	—10	0
»	180	»	250	0	—12	0
От	0,6 до		2,5	0ч	—4	0
Св.	2,5	»	10	0	—4	0
>	10		18	0	—4	0
»	18	»	30	0	—4	0
>	30	»	50	0	—4	0
»	50		80	0		5	0
АЛ					
«»	о	о			
1 я	1 м	ннжн<	нижнее ♦♦		
		5	0	—120	—250	5	4
—6	0	—120	—250	6	5
—7	0	—150	—250	7	5
—8	0	—200	—380	,8	6
—10	0	—250	—380	10	8
—12	0	—300	—500	12	9
		Класс точности 2			
. —4	0	—40		2	2
—4	0	—40	—	2	2
—4	0	—80		2	2
—4	0	—120	—	2	2
—4	0	—120	-——	2	2
—5	0	—125	—	2,5	2,5
Не более
					
4	2,5	3	4	4	2,5
5	3	4	4	4	з i
5	3,5	4	5	5	4 •
6	4	5	5	5	4 i
8	5	6	6	7	5 !
9	6 !	1 8	7	8	6 I
2	2 i	1 2	2	2	I 2 !
2	2 	! 2	2	2	2 i
2	2	1 2	2	2	2 1
2	2	! 2,5	2	2,5	2 i
2	2	! 2,5	2	I 2,5	2 !
2,5	2,5	| 2,5	2 *	I ™	2 1
322____________ Допуски и посадки типовых соединений
> 80 >120	0	—5	0	—5	0	—125	1 		2,5	2,5	2,5	2,5	2,5	2,5	2,5	2,5 * 1
» 120 > 150	0	—7	0	—7	0	—125		3,5	3,5	3,5	3,5	2,5	2,5	2,5	2,5
» 150 > 180	0	—7	0	—7	0	—125	•i	3,5	3,5	3,5	3,5	5	4	5	4
> 180 » 250	0	—9	0	-9	0	—150	—	4,5	4,5	4,5	4,5	6	5	7	5
						Класс точности		Г							
От 0,6 до 2,5	0	—2,5	0	—2,5	0	—40		2,5	2,5	2,5 .	1,5	1,5	1,5	1,5	1,5
Св. 2.5 > 10	0	—2,5	0	—2,5	0	—40	—	2,5	2,5	2,5	1,5	1,5	1,5	1,5	1,5
> 10 > 18	0	—2,5	0	—2,5	0	—80	—	2,5	2,5	£5	1,5	1,5	1,5	1,5	1,5
» 18 > 30	0	—2,5	0	—2,5	0	—120	—	2,5	2,5	2,5	1,5	2,5	1,5	2,5	1,5
> 30 * 50	0	—2,5	0	—2,5	о	—120	—	2,5	2,5	2,5	1,5	2,5	1,5	2,5	1,5
> 50 > 80	0	—4	0	—4	0	—150	—	4	4	4	2	2,5	1,5	2,5	1,5
> 80 * 120	0	—5	0	—5	0	—200	—	5	5	5	2,5	2,5	2,5	2,5	2,5
> 120 » 150	а0	—7	0	—7	0	—250	—	7	7	7	3,5	2,5	2,5	2,5	2,5
> 150 > 180	0	-7	0	—7	0	—300	—•	7	7	7	3,5	5	4	5	4
» 180 » 250	0	—8	0	—8	0	—350	—	8	8	8	4	5	5	5	5
Примечания: 1. Принятые обозначение:	— отклонение среднего диаметра отверстия в единичном сечении,
^dmp ~ атр &ds ~~ отклонение единичного диаметра отверстия, Д^ = dg — d; Д^$ — отклонение единичной ширины кольца, ДЙ5 = В8 — В (В — номинальная ширина кольца) 2. Для подшипников классов точности 0, 6 наибольший предельней размер ширины внутреннего кольца подшипников с коническим отверстием не должен превышать номинальный размер. 3. Для подшипников классов точности 0, 6 непостоянство ширины внутренних колец с коническим отверстием сферических подшипников не контролируют. 4. Радиальное биение внутренних колец подшипников 0-го класса с коническим отверстием, предназначенных для монтажа на закрепительных и стяжных втулках, не должно превышать 150% значений, указанных в таблице» а значение устанавливается со знаком «плюс» и равно 300% "табличного значения. При этом непостоянство диаметра отверстия не должно превышать поле допуска*'диаметра отверстия. 5.'Для подшипников классов точности 6, 5, 4 при использовании отклонения A^s непостоянство единичного диаметра (только для 5-го и 4-го классов точности) и конус ©образность отверстий шариковых и роликовых подшипников —-нс более 50% допуска на dmp. 6. Отклонения размеров в точность вращения подшипников с d > 250 мм по ГОСТ 520—89.
• При двухточечном измерении для подшипников классов точности 0, 6, 5, 4, 2 серии диаметров 8, 9, 1, 2 (5), 3 (6) (4 —• для классов точности 0, 6, 5, 4, а также серия диаметров 7 для классов 5, 4)» причем для серии диаметров 8, 9 — d < 10 мм,
1 — d < 40 мм (класс точности 0), d < 60 мм (класс точности 6), для серии 2 (5) — d < 180 мм (класс точности 0). •• Для колец, предназначенных для сдвоенных или комплектных подшипников классов точности 0, .6, 5, 4. *** Для шариковых радиальных я раднально-у^-./ъых подшипников (кроме сферических).
4.15. Соединения с подшипниками качения
4.83. Точность размеров, формы в взаимного расположения поверхностей. Подшинники шариковые в роликовые радиальные в шариковые радвально-унорные.
Кольца наружные (но ГОСТ 520—89)
Номинальный наружный диаметр Д мм	Наружный диаметр кольца		Непостоянство VfiJ единичного диаметра для серий диаметров		Непостоянство V^mp среднего диаметра	Радиальное биение кольца Кц	Осевое биение дорожки качения 5^**	Непостоянство ширины кольца Уся	Отклонение от перпендикулярности относительно базового торца SD
	средний Дир	единичный D,	0; 8;	...	2(5); 9	7	3(6); 4	2(5) ♦♦♦; 3(6); 4					
			Открытый ПОДШИПНИК	Закрытый подшипник					
	Отклонения, мкм 									
	дЛир	&*Вз	Не более						
	верх- нижнее	нее	верх- нижнее нее							
Класс точности О
От	2.5 по		6	0			|-1	—9	h 10	8	6	10	6	15	40		—
Св.	6	»	18	0		8		-2	—10	10	8	6	10	6	15	40	Vcs —	—
>	18	»	30	0	—9		-2	—11	12	9	7	12	7	15	40	~ Увз	——
>	30	>	50	0	—11		-3	—14	14	11	8	16	8	20	40	(см.	—
>	50	а	80	0	—13		-4	—17	16	13	10	20	10	25	40	табл.	——
»	80	»	120	0	—15		-5	—20	19	19	11	26	11	35	45	4.82)	—
>	120	а	150	0	—18		-6	—24	23	23	14	30	14	40	50	того же	Т-—
»	150	а	180	0	—25		-7	—32	31	31	19	38	19 -	45	60	подшип-	—
>	180	а	250	0	—30		-8	—38	38	38	23	—	23	50	70	ника	—
»	250	»	315	0	—35		-9	. —44	44	44	26	1 —•-	26	60	80		—
									Класс точности 6								
От	2,5	до	6	0	—7		н	—8	9 J	7	5	9	5	8	20	12	—
Св.	6	а	18	0	—7		-1	—Q	9	7	5	9	5	8	20	15	—
»	18	а	30	0	Q-		-1	—9	ю	8	6	10	6	9	20	20	—
>	30	а	50	0	—9		-2	—11	11	9	7	9 13	7	10	20	20	—
>	50	а	80	0 1	—11		-2	—13	14	11	8	16	8	18	20	20	1
Допуски и посадки типовых соединений
>	80	> 120	0	^-13		Ь2	—15
> 120	» 150	0	—15		-3	—18
» 150	» 180	0	—18		-3	—21
» 4-80	» 250	0	—20		-4	—24
» 250	> 315	0	—25		-4	—29
От 2,5 до 6	0	—5	0		—5
Св. 6	» 18	0	—5	0		—5
>	18	> 30	0	—6	0			0
> 30 > 50	0	—7	0		—7
> 50	> 80	0	—9	0		—9
>	80	» 120	0	—10	0		—10
» 120	» 150	0	—11	0		—11
> 150	> 180	0	—13	0		—13
> 130	> 250	0	—15	0		—15
ж 250	» 315	0	-1.8	0		—18
От 2,5 до 6	0	4	0		4
Св 6	> 18	0	—4	0			4
»	18	> 30	0	—5	0		—5
$	30	» 50	0	—6	0		—6
»	50	> 80	0	—7	0		— 7
»	80	» 120	0		3	0		—8
> 120	» 150	0	—9	0		—9
» 150	> 180	0	—10	0		—10
>180 > 250	0	—11	0		—11
. > 250	> 3’5	0	—13	0		—13
От 2,5 до 6	0	1 -3	0		—3
Св. 6	* 18	0	—3	0		—3
>	18	* 30	0		0		—4
16
19
23
25
31
16
19
23
25
31
' 10 11 14 15 19
20
25
30
10
11
14
15
19
18
20
23,
25
30
22
25
30
35
40
25
25
30
30
35
Класс точности
5
5
6
7 9~
10
11
13
15
18
4 4
5
5
7
8
8
10
11 .
14
4
4
5
5
7
8
8
10
11
14
Класс точности
4
4
5
6
7
8
9
10
11
13
3
3
4
5
5
6
7
8
8
10
3
3
4
5
5
6
7
8
8
10
Класс точности
1,5
1,5 2
1,5	I	1,5
1,5"	I	1,5
2	2
5
4
		3	5	8	5	8
		3	5	8	5	8
		3	6	8	5	8
		4	7	8	5	8
- .	5.	8	10	6	8
		5	10	.11	8	9
		6	и	13	8	10
		7	13	14	8	10
	8	15	15	10’	И
—	9	18	18	11	13
2
	2	3	5	2,5	4
__	2	3	5	2,5	4
	2,5	4	5	2,5	4
—	3	5	5	2,5	4
		3,5	5	5	3	4
		4	6	6	4	5
__		5	7	7	к	5
		5 -	8	8	5	5
		6	10	’10	7	7
—	7	11	10	7	8
	1,5	2	2,5	1,5	2
		1,5	2	2.5	1,5	2
—	2	2,5	2,5	' 2	2
4.15. Соединения с подшипниками качения
со сл
Продолжение табл. 4.83
		Наружный диаметр кольца				Непостоянство V^p единичного диаметра для серий диаметров				1	иение	$ биение до-качения	-шп о	пение от пер- 1	ч
		средний		единичный		0; 8; 9	1;7	2(5); 3(6); 4	2(5) •*•; Х6У.4	ыэнКэД: «1ЭШГО1	[ьное 61		гоянств кольца		1|я
Номинальный наружный диаметр Д мм		Дир		А		Открытый подшипник			Закрытый подшипник	Непос: V&P* метра	Радиал КОЛЬЦА	Осево< рожки	И к S.	Откло]	пендиж носите ГО ТО]!
		Отклонения, мкм													
		&Dmp													
		верхнее	нижнее	верхнее	нижнее					Не более					
Св. 30	до 50	0		4	0		4	2	2	2	—	2	2,5	2,5	2		2
» 50	> 80	0	—4	0	—4	2	2	2	—	2	4	.4	2		2
> 80	» 120	0	—5	0	—5	2,5	2,5	2,5	——	2,5	5	5	2,5		2,5
> 120	» 150	0	-5	0	-5	2,5	2,5	2,5	—	2,5	5	5	2,5		2,5
> 150	> 180	0	—7	0	—7	3,5	3,5	3,5	* —	3,5	5	5	2,5		2,5
» 180	> 250	0	—8-	0	—8	4	4	4	—	4	7	7а	4		4
> 250	> 315	0	—10	0	—10		5	5	—	5	8	8*	5		6
						Класс точности Т									
От 2,5	до 6	0	—2,5	0	—2,5	2,5	2,5	2,5 /	—	1,5	1,5	1,5	1,5		1,5
Св. 6	» 18	0	—2,5	0	—2,5	2,5	2,5	2,5	—	1,5	1,5	1,5	1,5		1,5
>	18	> 30	0		4	0	-4	4	4	4	—	2	2,5	2,5	1,5		1,5
>	30	» 50	0	—4	0	—4	4	4	4	—	.2	2,5	2,5	1,5		1,5
>	50	> 80	0	—4	0	—4	4	4	4 Q	—	2	4	4	1,5		1,5
>	80	» 120	0	—5	0	—5	5	5	5	—	2,5	5	5	2,5		2,5
Допуски и посадки типовых соединений
1	120	»	150	0	—5	0	—5	5	5	5			2,5	5	5
»	150	»	180	0	—7	0	—7	7	7	7	—	3,5	5	5
»	180	>	250	0	—8	0	—8	8	8	8 .	—	4	7	7
»	250	»	315	0	—8	0	—8	8	8	8	\ —	4	7	7
2,5
2,5 4
5
2,5 \
2,5
4
5
Примечания: 1. Принятые обозначения:	— отклонение среднего наружного диаметра в единичном сечении,.
^Dmp я &тр — ^Ds — отклонение единичного наружного диаметра кольца, A/js = Ds — £>. 2. Предельные отклонения единичной ширины наружного кольца A^s соответствуют предельным отклонениям внутренних колец (см. табл. 4.82). 3. При использовании отклонения b.jys непостоянство единичного диаметра (в классах точности 5, 4) и конусообразность (в классах точности 6, 5, 4) наружной цилиндрической поверхности шариковых и роликовых подшипников — не более 50% допуска на Dmp. 4. Отклонения приведенные в таблице, не относятся к закрытым подшипникам. Отклднения Aps (мкм) таких под* шипников качения равны:
Номинальный наружный диаметр D, мм	Класс точности.									
	0		6		5		4		2	
	верхнее	нижнее	верхнее	нижнее	верхнее	нижнее	верхнее	нижнее	верхнее	нижнее
От 2,5 до 6 Св.	6	>18 >	18	>	30 >	30	»	50 >	50	>	80 >	80	>	120 >120	>150 >	150	>	180	+4 it -но + 13 + 15 + 13	еч со Ю 0) СО 00 СО О» со 1 1 1 1 1 1 1 1	+3 + 3 +4 +6 + 8 +ю til	1 1 1 1 1 1 1 1 W -Ч W © СЛ ЬЭ © ©	+ 2 +2 4-6 + 8 +9	—7 —7 —9 — И — 15 —18 —20	+ 1 + 1 + 2 +3 +3 + 3	11Hi 111 —©©м©о	+ 1 + 1 + 1 +•1 + 1 + 1	| | 1 1 1 1 1 1 1 ел сл сл сл л.
Примечания: 1. Отклонения подшипников 0-го класса, указанные в таблице, относятся к подшипникам серий диаметров I; 2 (5): 3 (6) и 4, причем для серии диаметров 1 — D < 80-мм. 2. Отклонения подшипников 6-го класса, приведенные в таблице, относятся к подшипникам серий диаметров 1 (до D < 95 мм): 7; 2 (5); 3 (6); 4.
5.	Отклонения для подшипников с D >315 мм указаны в ГОСТ 520—89.
5. Отклонения для подшипников о D > 315 мм указаны в ГОСТ 52Q—89 .
4.15. Соединения с подшипниками качения
♦ В классе точности 0 — (при двухточечном измерении) только для подшипников серии диаметров 8 (до D < 22 мм), 9 (до D 22 мм), 1 (до D < 80 мм), 2 (5) (до D <315 мм), 3 (6), 4; в классе точности 6 — (при двухточечном измерении) только для подшипников серий диаметров 8 (до D < 22 мм), 9 (до D < 22 мм), 1 (до D < 95 мм), 2 (5), 3 (6), 4; в классах точности 5,4 — (при двухточечном измерении) только для подшипников серий диаметров 8 (до D < 22 мм), 9 (до D < 22 мм), 1, 7, 2 (5), 3 (6), 4; в классе точности 2 — только для подшипников серий диаметров 8 (до D < 22 мм), 9 (до D < 22 мм), 1, 2 (5), 3 (6). *♦ В классах точности 0, 6 — для колец до монтажа упорного пружинного кольца и защитной шайбы или после снятия их. ♦♦♦ В классе точности 6 также для серий диаметров I; 7. *•** Для шариковых радиальных и радиально-упорных подшипников, кроме сферических.
4.84. Точность размеров, формы и взаимного расположения поверхностей. Подшипники роликовые конические. Кольца внутренние (по ГОСТ 520—89)
Номинальный диаметр отверстия d, мм	Диаметр отверстия				Ширина кольца Bs единичная		Монтажная высота Ts подшипника		Монтажная высота Tij с образцовым наружным кольцом		Непостоянство Vjp единичного диаметра	Непостоянство Vdmp среднего диаметра	Радиальное биение кольца Kia	Торцовое биение Sj
	средний dmp		единичный ^5											
	Отклонения, мкм													
	^dmp				А&		AZs		АТЬ		Не более			
	верхнее	нижнее	верхнее	нижнее	верхнее	нижнее	верхнее	нижнее	верхнее	нижнее				
Класс точности О
Категория С и подшипники, не отнесенные к категориям Нормальная точность
От	до	18	0	S —12	i И 1		I -15 !	0	? -200 1	+250	к -250 i	? Л-125	- 125 1	! 12 \	i 9 !		20
	18 И	30	0	—12		нЗ ?	! —15 1	0	1 —200	+250	—250	J-125	-125	12	9 i		20
	30 ?	50	0	1 —12		гЗ	-15 !	О	! —240 1	1-250	- 250	4-125	-125	12 I	t 9 '	' 20	20
5	50 ?	80	0	1 —15		•л	-19 ;	0	-300 1	4-250	-250	4-125	— 125	15	11	25	25
	80 >	120	0	-20	-	-5	-25 1	0	—400 5	4-500	- 500	4-250	—250	20	15	30	25
is	120 *•	180	0	—25	-	6	—3! |	0	-500 |	4-750	—750	4-375	—375	25	19	35	30
>	180 -	250	0	1 —30		-8 :	l -38 t	0	Г— 600 j	4-750	—750	+375	—375 i	30	23	50	30
Класс точности О
Категория С, повышенная точность
Категория В
Допуски и посадки типошк соединений
; ОТ Св. > » »	10 ю		18 30 50 80 120 180 250	° 0 0 0 0 0 0	—8 —10 —12 -15 --20 —25 —30	4-3 4-3 +3 -И 4-5 4-5 +8		—11 —13 —15 —19 -«5 —21 —38	0 0 0 0 0 0 0	-120 —120 —120 —150 —200 -250 —300	+200 +200 +200 +200 +200 4-350 +350		0 0 0 0 —200 —250 —250	+ 100 + 100 + 100 + 100 + 100 + 150 + 1о0		0 0 0 0 —100 —150 —150	3 10 12 15 20 25 30	6 7,5 9 11 15 19 23	15 18 20 25 30 35 50	20 20 20 25 25 30 30
	18 30 50 80 120 180	if 3 3 V																		
									Класс точности 6Х											
Or	10	до	18	0	—12					0	—50	н	И00	0		-50	0	12	9	15	—
Сз.	18		30	0	—12					0	—50	н	Н100	0		-50	0	12	9	18	—
£	30	>	50	0	—12				0	—50	н	1-100	0		-50	0	12	9	20	—
э	50	>	80	0	—15				0	•—50	н	1-100	0		-50	0	15	11	25	—-
$	80	»	120	0	—20			—	0	—50	ч	И loo	0		-50	0	20	15	30	-
	120	3	180	0	—25				0	—50	ч	R150	0		1-50	0	25	19	35	—
в	180	3	250	0	—30			—	0	—50	+150		0		-50	0	30	23	50	—
! <									Класс точности 6											
i Ot	10	до	18	0	—7		ri		g	0	—200		к 250	—250		—	—	—	3,5	7	10
Св.	18		30	0		g		-1	—9	0	—200		-250	—250		—-	—		4	8	10
>	30	>	50	0	—10		-1	—11	0	—240		-250	—250		—	—		5	10	10
$	50	»	80	0	—12		-2	—14	0	—300		-250	—250		—	__	—	6	10	12
>	80	я	120	0	—15		-3	—18	0	—400		-500	—500		—	——	——	7,5	13	12
>	120	3	180	0	—18		-3	—21	0	—500		-750	—750		—.	*——	——	9	18	15
9	180	э	250	0	—22		-4	—26	0	—600		-750	—750		—•	—	—•	11	20	15
									Класс точности 5				-							
i S					Категория В и				подшипники, не			отнесенные к		категориям						
От	10	до	18	0	—/		1-1	-8	0	—200		1-200	—200		—	—	5	5	5	7
Св.	18	>	30	0	—8	4-1		-9	0	—200	+200		—200		—	—	6	5	5	8
»	30	»	50	0	—10		к!	—11	0	—240	+200		—200		—	——	Г 8	5	6	8
*	50	>	80	0	—12	4-2		—14	0	—300		ь-200	-200		—•	——	9	6	7	8
»	80	»	120	0	—15	4-3		—18	а	—400	+200		—200		—	—	11	8	8	9
4,ГВ, Соединения с подшипниками качения
Продолжение табл. 4.84
Номинальный диаметр отверстия d, мм	Диаметр средний dmp		отверстия единичный «S		Ширина кольца Bs единичная		Монтажная высота Ts подшипника		Монтажная высота Tjs с образцовым наружным кольцом		‘Непостоянство Vj* единичного диаметра		Непостоянство vdmp среднего диаметра	Радиальное биение кольца Kfo	Торцовое бие« иие Sj
	., Отклонения, мкм													
	&dmp				ABs		. д.п		ДГ1»		Не более			
	верхнее <	нижнее	верхнее	нижнее	верхнее	нижнее	верхнее	нижнее	верхнее	ниж-не				
Св. 120 до 180 >	180 » 250 От 10 до 18 Св. 18 » 30 >	30	>	50 >	50 » 80 >	80	э	120 >	120 » 180 » 180 » 250	0 0 0 0 0 0 0 0 0	—18 —22 —7 —8 —10 —12 —15 —18 —22	+3 +4 -м 4-1 ,4-1 -1-3 +3 +4	1	i I	1 1	1	1	II s?	t* г	х ~	Ъ	А>	s й	0 0 К/ 0 0 0 0 0 0 0	—500 —600 iacc точ. Катггор —200 —200 —240 —300 —400 -500 --г-600 _	+350 +350 части 5 ия А + 200 +200 +200 +200 *+200 +350 4-350	—250 —250 0 0 0 п —200 -250 -250	II	1 1 1 1 1 1 1	1 I 1 1 1 1 1	II	14 17 5 6 8 9 11 .14 17	9 11 5 5 5 6 8 9 11	11 13 3,5 4 5 5 6 8 10	10 11 7 8 8 8 9 . 10 11
Класс точности 4
Допуски и посадки типовых соединений
' От	10	до	18	0	—5	0	—5	0	—200	4-200	—200	—	—	.4	4	. 3	3
Св.	18	»	30	0	—6	0	—6	б	—200	4-200	—200	—	—	5	4	3	4
»	30	»	50	0	—8	0	—8	0	—240	4-200	—200	—	—	6	5	4	4
»	50		80	0	—9	0	—9	0	—300.	+200	—200	—	—	7	5	4	5
>	80		120	0	—10	0	—10	0	—400	+200	—200	—	—	8	5	5	5
• »	120	»	180	0	—13	0	—13	0	—500	+350	—250	—	—	10	7	6	6
»	180	»	250	0	—15	0	—15	0	—600	+350	—250	—	—	11	8	8	7
								Класс точности 2									
От	10	до	18	0	—4	0	—4	0	—200	+200	—200	—	—	—	2	2	2
Св.	18	»	30	0	—4	0	—4	0	—200	+200	—200	— .	—	—	2	2,5	2
	30	»	50	0	—4	0	—4	0	—240	+200	—200	—	—	-—	2	2,5	2
»	50	»	30	0	—5	0	—5	0	—300	+200	—200	—	—	—	2,5	2,5	2
»	80		120	0	—5	0	—5	0	—400	+200	—200	—	—	—	2,5	2,5	2,5
»	120		150	0	<-6,5	0	—6,5	0	—500	+350	—250	—	— •	—	3,5	2,5	2,5
»	150	»	180	0	—6,5	0	—6,5	0	—500	+350	—250	—	—	—	3,5	5	4
	180		250	0	—9	0	—9	0	—600	+350	—250	—	—	—	4,5	6	5
Примечания: 1. Принятые обозначения: Д^тр, A^s, Д^5 — см. при меч. п. 1 табл. 4JJ2: Ду5 — отклонение действительной монтажной высоты подшипника» Д^ = Т3 — Г (Г — номинальная высота): &T1S.— отклонение действительной монтажной высоты подшипника с образцовым наружным кольцом» &Tis — 7\а —	(Г* —номинальная высота с образцовым
кольцом). 2. Б классе точности 6 отклонения Д^5, приведенные в таблице» относятся к подшипникам категории С нормальной точности и подшипникам, не отнесенным к категориям. Для категории В и категории С повышенной точности отклонения Д?^ равны:
| Номинальный < . -я а метр мм		От 10 до 18	Св. 18 до 30	Св. 30 до 50	Св. 50 до 80	Св. 80 до 120	Св. 120 до 180	Св. 180 до 250
мкм i	Верхнее	+ 200	+ 200	+ 200	+ 200	+200	+350	+ 350
	Нижнее	0	0	0	0	—-200	—250	-250
Продолжение табл. 4.84
3.	В классах точности 4 и 2 отклонения Sja (осевое биение дорожки . качения кольца подшипника в сборе) равны:
Номинальный диаметр d, мм		От 10 до 18	Св. 18 до 30	Св. 30 до 50	Св. 50 до 80~	Св. 80 до 120	Св. 120 до 150	Св. 150 до 180	Св. 180 до 250
Se, мкм	4-й класс	3	4	4	4	5	7	7	8
	2-й класс	2	2;s	2,5	2,5 ;	2,5	2,5	5	7
4.	Отклонения А75, указанные в таблице, относятся к однорядным подшипникам. Для двух- и четырехрядных подшипников отклонения равны:
332	Допуски и посадки типовых соединений
Номинальный диаметр d, мм	Тип подшипника			
	двухрядный	|		| четырехрядный	
	Отклонения дъ, мкм			
	верхнее	нижнее	верхнее	нижнее
От 18 до 30 Св. 30 » 50 » 50 » 80 » 80 » 120 » 120 » 180 » 180 » 250	+375 +375 +375 -750 +750 +1000	-375 -375 -375 -750 -750 -1000	+1000 +1000 +1500	-1000 -1000 -1500
5.	В классах точности 5, 4 при использовании отклонения конусообразность отверстия — не более 50 % допуска на d^.
6.	Отклонения колец с d > 250 мм указаны в ГОСТ 250—89.
* В классе точности 0 — только для подшипников серий диаметров 1 (до d < 40 мм), 2 (5) (до d < 180 мм) и 3 (6); в классе точности 6 — только для подшипников серий диаметров 1 (d < 60 мм), 2 (5), 3 (6); в классах точности 5 и 4 — только для подшипников серий диаметров 1; 2 (5); 3 (6); в классе точности 2 — только для подшипников серий диаметров 1; 2; 3. ** В классе точности 0 вводится с 01.01.93.
4.85. Точность размеров, формы  взаимного расположения поверхностей. Подшннннки роликовые конические. Кольца наружные (по ГОСТ 520—89)
Номинальный диаметр отверстия D, мм	Наружный диаметр кольца				Монтажная высота подпятника с образцовыми деталями'		Непостоянство Vop единичного диаметра	Непостоянство Vi\ip среднего диаметра	Радиальное биение кольца Кеа	Осевое биение дорожки качения	Отклонение | перпевдику- | лярности | относитель- | но базового | торца SD 1
	средний Ди/		единичный А								
	Отклонения, мкм										
	&Dmp				дПд		Не более				
	'ВСрХг нее	нижнее	верхнее	нижнее	верхнее	нижнее					
От 18 до 30 Св. 30 » 50 » 50 » 80 s 80 » 120 » 120 » 150 » 150 » 180 » 180 » 250 » 250 » 315	0 0 0 0 0 0 0 0	Кап —12 —14 —16 —18 —20 —25 —30 —35	гегория +2 4-3 -И +S 4-6 +7 +8 +9	g	;	—			~ :	 f- о со ю сч 'со Э|	СМ ' СМ СЧ со со ’Ф и	1 Г 1	1 ! 1 . 1	1	Класс точности эдшипники, не от Нормальная точи ~ & Г18 (табл. 4.84) того же подшипника		0 несенные а ость 12 14 15 48 X . 25 30 35	с категоръ 9 11 12 14 15 19 23 26	1ЯМ 18 20 25. 35 40 45 50 60	1 1 III 1 1 1	I i 1 1 1 1 1 I
4.75. Соединения с подшипниками качения
Продолжение табл. 4.83
			Наружный диаметр кольца					Монтажная высота Tia П^ЩШПВИКЛ с образцовыми деталями			v Непостоянство	Непостоян-	Радиальное	Осевое биекие	Отклонение перпендику-
Номинальный			средний		. единичный D,						У»р ЩЯВИЯг ного диаметра	ство Уотр среднего диаметра	биение кольца Xga	дорожки качения	лярности относительно базового торца %
D, мм			Отклонения, мкм												
			^Dmp		AZb			АПл							
			верхнее	нижнее	верхнее		нижнее	верхнее		нижнее			Не более		
От Св. > » » От Св. 2	18 до 30 > 50 * 80’* 120 > 150 > 180 > 250 > 18 до 30 >- 50 > 8о > 120 *	30 < 50 80 120 150 180 250 315 30 50 80 120 150	0 0 0 0 0 0 0 0 о 0 0 0 0 i	Mill	М М М М to -Т- — — *—	со са к> —	— 1 О 00 О to	ело СЛ 00 сл со — <£>		-3 -4 -о 1-6 Г7 L8 к 9	Категор —11 —14 —17 —20 —24 —32 —38 . —44 о_	i ия К	Сласс 1 С, ш Капп моо MOO г-100 MOO MOO -200 -200 -200 ласс л 4-50 +50 4-50 4-50 +50	почности увышеннси теория В 0 0 0 0 —100 —100 —100 —100 почности 0 0 0 0 0	0 i точном 9 11 13 15 18 25 30 35 6Х 12 14 16 18 20	м> 6 8 9 11 14 19 23 26 0 1! 12 14 15	18 20 28 35 40, 45 50 60 18 20 25 35 40	II II II II	1. 1! II	II 1 .1!	II II II II
Допуски и посадки типовых соединений
я 150 » 180
> 180 » 250
> 250 > 315
0 о с
—25 I
‘—30 |
—35 |
р$>
18 до 30
30 > 50
> 50 » 80
>	80	»	120
> 120 » 150
» 150 > 180
* 180 » 250
» 250 > 315
От 18 до 30
Св. 30 » 50
» 50 » 80
>	80	>	120
>	120 > 150
>	150 » 180
*	180 » 250
» 250 > 315
От 10 до 30
Св, 30 » 50
» 50 * 80
>	80	»	120
>	120 » 150
» 150 > 180
>	180 > 250
>	250 » 315
От 18 до 30
Св. 30 » 50
»	50	э	80
О О о о О О о о
О О
О
О О О
О О
О О о о о о о о
О О О
—9 —И —13 —15 —18 —20 —25
—9
—11
—13
—15 — 18
—20
-25
—7
—9
—10
—И
—13
—15
—18
+ 1 +2
+2 4-3 +з +4
О О О О О о о о
О 0‘ о
		-i-100	0		25	19	45						
—	100	0		30	23 I	1	50	—	—	
—	4-100	0		35	26 i	|	60	—	i -	
	Класс	точности	0						
-9	—	—				4	9	___			
11	—	—,		—	4,5	10	—		
13	—	—		—	5,5 ,	13	—a	—	
-15	—	—		—«	6,5	18	—	—.	
-18	-		—			7,5	20	мм.		
-21	—	—		—	9	23	——	i	i —	
-24	—	—		—	10	25	—	I	1	—	
-29	—	—		—	12,"5	30	—	—	
	Класс	точности 5							
-9 J	.—	—		6	5	6	—	8	
-11	.—	—-		7	5	7	——	8	
-13	—	—		8	6	8	—-	8	
-15	—	——		10	7	10	—	9	
-18	—	м—		11	8	И	—	10	
-21	—	—-		14	9	13	—	10	
-24	—	—		15	10	15	«1  —	11	
-29	—	—		19	13	18	—	13	
	Класс	точности	4						
-6	—	«—I »		5	4	“	4 1	1 5	4	
-7	—>	— МТИ		5	5 i	i 5	I 5	4	
—9	 			7	5	5 i	i 5	4	
-10	—	—		8	5	6 i	I о	5	
-II	—	—		8	6	7	7	5	
-13	—			10	7	з	8	5	
-15	ааа	——		11	8	10	10	7	
-18	—	—		14	9	11	10	8	
	Класс	точности 2							
—4		—				2	2,5	2,5	2	
-4	М—-			1	2	2,5	2,5	2	
-4		 !	! '		—	2	4	4	2	
4,15, Соединения с подшипниками ка чения
§
Продолжение табл. 4.85
Номинальный наружный диаметр d, мм	Наружный диаметр кольца				Монтажная высота Тв подшипника с образцовыми деталями		Непостоянство vr, единичного диаметра	Непостоянство среднего диаметра	Радиальное биение кольца	Осевое биение дорожки качения $еа	Отклонение перпендикулярности относительно базового торца SD
	средний Дир		единичный А.								
	- Отклонения, мкм										
	^Dmp		Д‘л		*Т2з		Не более				
	верхнее	нижнее	верхнее	нижнее	верхнее	нижнее					
Св. 80 до 120 » 120 » 150 » 150 > 180 *» 180 » 150 » 250 » 315	0 0 0 0 0	-5 -5 -6,5 -8 -10	0 0 0 0 0	ш ш оо о 1 1 1 1 7	1 1 1 1 1	1 1 II 1	1 1 1 1 1	2,5 2,5 3 4 5	5 5 5 6,5 8	5 5 5 6,5 8	2,5 2,5 2,2 4 6
Примечания: 1. Принятые обозначения:	и Дд, — см. примечания п. 1 к табл. 4.83; &T2s — отклонение действительной монтажной высоты подшипника с образцовым блоком (внутренним кольцом с роликами и сепаратором в сборе), Д/^ “ Tis — 72 {Т2 — номинальная монтажная высота с образцовыми составными частями подшипника). 2. Отклонение единичной ширины кольца Д^ подшипника равно соответствующему отклонению Аду (см. табл. 4.84) внутреннего кольца того же подшипника, Д^ e &Bs (кроме подшипников класса точности 6Х). Отклонения Д^ подшипников класса точности 6Х для размеров D от 18 до 315 мм: 0 — верхнее, 100 мкм — нижние. 3. Отклонения Д/>у, указанные в таблице, не действительны для закрытых роликовых конических подшипников. Значение Ад, для таких подшипников см. примечание п. 4 к табл. 4.83. 4. В классах точности 5, 4 при использовании отклонения Др5 конусообразность наружной цилиндрической поверхности — не более 50 % допуска на Dmp. 5. Значения отклонений при D > 315 мм указаны в ГОСТ 520—89. *В классе точности 0 — только для подшипников серий диаметров 1 (до D < 80 мм), 2 (до D < 315 мм), 3; в классе точности 6 — только для подшипников серий диаметров 1 (до D < 95 мм), 2 (5), 3 (6); в классах точности 5, 4, 2 — только для подшипников серий диаметров 1, 2(5), 3(6). ♦* Для подшипников класса точности 0 вводится с 01.01.93.											
Допуски и посадки типовых соединений
4.85.1. Точность размеров. Подшипники классов точности 0; 6; 5; 4; 2 с коническим отверстием конусностью 1 : 2. Кольца внутренние (но ГОСТ 520—89)
	Отклонения, мкм											
	Л*						АЛ! — Дл					
Номинальный диаметр отверстия	верхнее					нижнее	верхнее					нижнее
df мм	для классе» точности											
	0 ♦	6	5	4	2	0; 6; 5; 4; 2	0 ♦	6	5	4	2	0; 6; 5; 4; 2
До 10 Св. 10 » 18 »	18	»	30 »	30	.	»	50 »	50	>	80 '»	80	»	120 » 120 » 180 » 180 » 250	4-22 4-27 4-33 4-39 4-46 . 4-54 +63 + 72	+ 15 + 18 - 4-21 +25 +30 +35 +40 +46	+9 + Н 4-13 .+16 + 19 +22 +25 +29	+9' + 11. + 13 4-15 + 13 ]-20	+6 +7 4-8 + 10 + 12 + 14	0 0 0 0 0 б 0 0	+ 15 + 18 . +21 +25 +30 +35 +40 + 46	+9 + 11 + 13 4-16 4-19 4-22 +25 +29	+6 +8 +9 + И + 13 4-15 4-18 +20	+4 +6 +6 +8 +8 + 10	+2 +3 +3 +4 И +5	0 0 0 0 0 0 0 0
Примечания: 1. Принятые обозначения: Д^ — см. примечания п. 1 к табл. 4.82; Д^5 — отклонение единичного диаметра большего диаметра конического отверстия, Д^5 = d\s — d\ (d\s — единичный диаметр большего диаметра конического отверстия; d\ — номинальный больший диаметр конического отверстия).-Номинальный больший диаметр d\ конического отверстия: d\ « d + В 1/12 {В — ширина кольца). Отклонения конусноср! конического отверстия приведены для номинальной ширины кольца. 2.Номинальный угол уклона конического отверстия конусности 1 : 12 составляет а/2 = 2° 23* 9,4* — 2,38594° = - 0,041643 рад. 3. Отклонения колец с d > 250 мм указаны в ГОСТ 520—89.
* В классе точности 0 отклонения действительны до 01.01.93.
4.1S. Соединения с подшипниками качения
4,86. Точность размеров, формы в взаимного расположения поверхностей. Подшипники упорные и упорно-радиальные (по ГОСТ 520—89)
%
i i Номинальный диаметр отверстия d * или dt * ялн номинальный наружный диаметр Dt v.»	Кольца тугие ♦ *					Кольца свободные					Кольца тугие и свободные				
	Средний 4тр, d2mp внутренний диаметр тугого *♦ кольца			Непостоянство единичного диаметра Vdp- vd2p »		Средний Dmp наружный диаметр свободного кольца			Непостоянство единичного диаметра VDp	j		Осевое биение дорожки качения тугого ♦♦ (или свободного) кольца Si(se—)				
	Отклонения, мкм														
	&dmp йли дй2тр			не более		Д£>тр			не более						
	верхнее	нижнее для классов точности		для классов ТОЧНОСТИ ’		верх-нее	нижнее для классов точности		для классов точности		для классов точности				
		0: 6; 5	4; 2	0; б; 5	4; 2		0; 6; 5	4; 2	0; б; 5 .	4; 2	0	б	5	4	2
До 18 Св. 18 » 30 >	30 > 50 j	»	50	»	80 ।	-	80	э	120 ;	»	120	»	180 1	*	180	$	250 |	>	240	*	315	0 0 0 0 0 0 0 0	— 1Q — 12 — 15 —20 —25 —30 —35	—7 —8 —10 —12 —15 —18 —22 —25	6 8 9 И 15 19 23 26	5 6 8 9 И 14 17 19	0 0 0 0 0 0 0 0	—11 —13 —16 —19 —22 —25 —30 —35	-7 —9 —11. —13 —15 —20 —25	. 8 10 .12 14 17 19 23 26	5 6 7 8 10 11 15 19	10 10 10 10 15 15 20 25	5 5 6 7 8 9 10 13	3 3 3 4 4 5 5 7	2 2 2 3 3 4 4 5	1 1,2 1,5 2 2 3 3 4
Примезэяия: 1. Принятые обозначения:	— см. примечания п. 1 к табл. 4.82; Ы>тр —• см. примечания п. I "
к табл. 4.83;	— отклонение среднего диаметра отверстия тугого кольца двойного упорного подшипника в единичном
'едения.	~	~~ Значения Sp указанные в таблице, относятся к одинарному подшипнику. Для двойного под-
шипннка допускаемые осевые биения 5'г- и Se равны осевым биениям соответствующего (при том же наружном диаметре) одинарного подшипника. 3. Отклонение для подшипников с размерами более 315 мм указаны е ГОСТ 520—89.
Допуски и посадки типовых соединений
* d — внутренний диаметр отверстия подшипника; — внутренний диаметр отверстия тугого кольца двойного упорного подшипника; d%mp — средний диаметр отверстии тугого кольца двойного упорного подшипника в единичном сечении; — непостоянство единичного диаме'тра отверстия тугого кольца двойного упорного подшипника в единичном сечении. *ж Тугими называются кольца упорных подшипников, устанавливаемые с натягом. ****Для подшипников шариковых и роликовых упор* ных. **** S — S. того же подшипника.
4.15. Соединения с подшипниками качения
339
оборотных двигателей и т. п.). Подшипники класса точности 2 предназначаются для гироскопических и других прецизионных приборов и машин.
Назначение полей допусков для вала и отверстия корпуса при установке подшипников качения
Соединение подшипников качения с валами (осями) и корпусами осуществляется в соответствии с ГОСТ 3325—85. Диаметры наружного кольца подшипника Du внутреннего кольца d приняты соответственно за диаметры основного вала и основного отверстия. Следовательно, посадки наружного кольца с корпусом осуществляются по системе вала, а посадки внутреннего кольца с валом — по системе отверстия.
В зависимости от характера требуемого соединения поля до-пу сков-для валов и отверстий ‘корпусов выбираются по табл. 4.87. Указанные поля допусков рассчитаны на следующие условия: а) валы должны быть сплошными или полыми толстостенными; б) корпуса толстостенные; в) материалы валов и корпусов — сталь или чугун; г) подшипники при работе не нагреваются свыше 100 °C.
К толстостенным относятся те валы и корпуса, у которых d/dB > 1,25; Dr/D 1,25 где d, D — номинальные. диаметры соответственно внутренний отверстия и наружный подшипника; dB. DK — соответственно внутренний диаметр отверстия у полого вала и наружный диаметр корпуса под подшипник качения.
ГОСТ 3325—85 не распространяется на посадочные поверхности тонкостенных корпусов, посадочные поверхности тонкостенных стальных станков, устанавливаемых в корпуса, которые изготовлены из цветных металлов и сплавов с коэффициентами линейного расширения, отличающимися от коэффициента линейного расширения стали. Стандарт также не распространяется на посадочные поверхности деталей под подшипники, не имеющие внутреннего или наружного кольца, и под подшипники со сферической наружной поверхностью.
Следует отметить, что поля допусков, предусмотренные на посадочные размеры внутренних и наружных колец подшипников, отличаются величиной и расположением от тех, которые установлены для основных отверстий и валов. При этом поля допусков для посадочного размера (LO, L6, L5, L4, L2) внутреннего кольца подшипника расположены в минус от нулевой линии, что изменяет характер посадки по сравнению с посадками, имеющими обычное расположение поля допуска основного отверстия в плюс от нулевой линии. На рис. 4.26 приведена схема расположения полей допусков посадочных размеров подшипника и сопряженных с ним деталей (валов и отверстий). ИЗ нее видно, что поля до-
340
Допуски и посадки типовых соединений
4.87. Поля допусков (посадки) валов и отверстий корпусов для установки подшипников качения по ГОСТ 3325—85
Класе точности подшипника	Посадочная поверхность	Система посадок	Поле допуска	1 Посадка
2	со	Система отверстия	h3; js3; g4; h4; k4; m4; n4	L2/h3; L2/js3; (L2/g4]; IL2/h4]; [L2/js4j; [L2/k4]; [L2/m4j; [L2/n4] ;
4; 5			g5; h5; is5; (j5); k5; m5; n5;p5	L4/g5; L4/h5; L4/is5; (L4/j5); L4/k5; L4/rji5; L4/n5; IL5/g5]; [L5/h5]; (L5/j5); [L5/k5J; [L5/ni5j; [L5/n5]: [L5/js5].
6; 0			(6; g6; h6; js6; (j6); k6; m6; пб; p6; r6	L6/I6; fL6/g6]; [L6/h6]; [L6/js6];' (L6/j6); [L6/k6J; [L6/m6]; [L6/n6]; L6/p6; L6/r6; [L0/f6]: [L0/g61; [L0/h6]; [L0/js6J: (L0/j6); [L0/k6J; lL0/m6]; [L0/n6]; L0/p6; L0/r6
			f7; h7; r7	[L6/I71; L6/h7; L6/r7; L0/f7; L0/h7;’. L0/r7
			e8;f8;h8	L6/f8; L0/e8; 1.0/Г9
			(e9); f9; h9; (hlO)	(L0/e9); L0/f9
2	Отверстие	Система вала	G4; H4;‘JS4; K4; M4; G5; H5, JS5; K5; M5; N5	G4/12; H4/12; JS4/12; K412; M4/12; [G5/12]; [H5/12]; [JS5/12]; [K5/12}; [M5/12]; [N5/12]
4; 5			G6; H6; JS6; (J 6); K6; M6; N6; P6	[G6/14]; EH6/14J; IJS6/141; (J6/14); [K6/14J; IM6/14]; [N6/14]; P6/14; [G6/15]; [H6/151; (JS6/15J; (J6/15); [K6/I5J; [M6/15J; IN6/I5], P6/15
4.15. Соединения с подшипниками качения
341
Продолжение табл. £.87
Класс точ-. ностн подшипника	Посадочная поверхность	Система посадок	Поле допуска	•Посадка
6; 0	Отверстие	Система вала	G7; Н7; JS7; (J7) К7; М7; N7; Р7; Е8; Н8; (Е9); (Н9)	FG7/16]: [H7/16J-, IJS7/16J; (J7/16); (К7/16); [М7/16]; [N7/16]; [Р7/161; [<37/1О]; [H7/10J; [JS7/10]; (J7/10); [К771О]; [M7/10J; IN7/10]: (P7/10J; Е8/16; Н8/16; Е8/10; Н8/10 (Н9/16); (Е9/10);(Н9/10)
Примечания: 1. В обозначениях посадок подшипников качения на вал в числителе др’обр указывается обозначение поля допуска внутреннего кольца подшипника по классам точности (LO, L6% L5, L4, L2), а в знаменателе — поле допуска вала, например L0/k6 (рис. а) — здесь L0 обозначение поля допуска внутреннего кольца подшипника (среднего диаметра Dm отверстия) нулевого класса точности, кб — поле допуска кб вала по ГОСТ 25347—82 (см. табл. 1.29). В обозначениях посадок подшипников качения в отверстие корпуса в числителе дроби указывается поле допуска отверстия, в знаменателе — поле допуска наружного кольца подшипника по классам точности (10, 16, 15, 14, 12), например Н7/10 (c»L рис. a)f здесь Н7 — обозначение поля допуска отверстия по ГОСТ 25347—82 (см. табл. 1.27). Допускается на сборочных чертежах с подшипниками качения указывать поле допуска или предельные отклонения на диаметр, сопряженный с подшипником (рис. б) 2. В круглых скобках указаны поля допусков и посадки ограничен- CL) ного применения; в квадратных скобках приведены посадки для основных типов соединений. 3. Под посадку шариковых и роликовых подшипников на закрепительных или стяжных втулках предназна- -чены поля допусков вала Ъ8, Ь9, Ы0. 4. При применении полей допусков Н7, Н8, Н9‘ необходима селективная сборка для исключения проворота наружного кольца подшипника. 5. Для подшипников классов точности 5, 4 и 2 допускается производить обработку вала и отверстия соответственно по 6-му и 5-му квалитетам при условии обеспечения поездки колец. и технических требований к посадочным местам, установленным ГОСТ 3325—85 для соответствующих классов точности подшипников.
пусков вала гб; рб; иб; тб; кб; пб; тб; кб; п4; т4; к4 обеспечивают посадки с натягом.
Обозначение посадок подшипников-качения на чертежах см. примечание 1 к табл. 4.87 (для полей допусков по ОСТ посадки указывались с индексом п, например Гп).
При назначении полей допусков на вал и отверстие корпуса соответственно под внутреннее и наружное кольца подшипника качения необходимо учитывать следующее: вращается ли кольцо вместе с валом или корпусом, или оно неподвижно; величину, направление и характер действующих на подшипник нагрузок, режим работы, тип, размеры и класс точности подшипника, пер**-
342
Допуски и посадки типовых соединений
палы температур, деформации колец, влияющие на рабочий зазор подшипников, материал и состояние посадочных поверхностей условия • монтажа и т д.
Кламы точности по^типни^:
Рис. 4.26
Выбор посадок колец подшипников определяется характером их нагружения, зависящим от того, вращается или не .вращается данное кольцо относительно действующей на него радиальной нагрузки. Под последней понимается результирующая всех радиальных нагрузок. Различают три вида нагружения колец —
местное, циркуляционное, колебательное. На рис. 4.27 показаны эпюры нагружения, а в табл. 4.88 — виды нагружения колец.
Если колыю воспринимает радиальную нагрузку Fr постоянную *по направлению лишь ограниченным участком окружности дорожки- качения и передает ее соответствующему ограниченному участку посадочной поверхности вала или корпуса, то такой характер нагружения, кольца называется местным (рис. 4.27, а и табл. 4.88).
4.15. Соединения с подшипниками качения
343
4.88. Виды нагружения колец шарико- и роликоподшипников по ГОСТ 3325-85
		Гс	г) ‘	д) Гг<гс е) 1		"г<	ге
						
						
Радиальная нагрузка» воспринимаемая шарико-и роликоподшипниками	Вращающееся кольцо		Вид нагружения кольца			
			внутреннего	наружного		
Постоянная по направлению	Внутреннее		Циркуляционное (а)	Местное (а)		
	Наружное		Местное (б)	Циркуляционное (б)		
Постоянная по направ-лению; и вращающаяся — меньшая по величине	Внутреннее		Циркуляционное (в)	Колебательное (в)		
	Наружное		Колебательное (г)	Циркуляционное (г)		
Постоянная по направ-лению и вращающаяся — большая до величине	внутреннее		Местное (д)	Циркуляционное (б)		
	Наружное		Циркуляционное (е)	Местное (е)		
Постоянная по направлению	Внутреннее я наружное кольца в одном или противоположных направлениях		Циркуляционное	Циркуляционное		
Вращающаяся с внутрен' ним кольцом			Местное	Циркуляционное		
Вращающаяся с наружным кольцом			Циркуляционное	Местное '		1		
344 Допуски и посадки типовых соединений
Если кольцо воспринимает радиальную нагрузку Fr последовательно всей окружностью дорожки, качения и передает ее цо-следовательно всей посадочной ^поверхности вала или корпуса, то такой характер Нагружения кольца называют циркуляционным (рис. 4.27, б, последовательное положение эпюр нагружения и табл. 4.88). Такое нагружение получается при вращении кольца и постоянно направленной F, или, наоборот, при радиальной нагрузке Fc, вращающейся относительно рассматриваемого неподвижного кольца.
Если кольцо воспринимает равнодействующую Fr+C двух радиальных нагрузок (Fr — постоянной по направлению и Fc — Вращающейся и. меньшей' по величине) ограниченным участком окружности дорожки и передает ее соответствующему ограниченному участку посадочной поверхности вала или корпуса, то такой характер нагружения кольца называется колебательным. Равнодействующая сил Fr и Fo не совершает полного оборота, а колеблется между точками А и В (рис. 4.27, в. и табл. 4.88). В том случае, если Fo > Fr, вращающееся кольцо подшипника имеет местное нагружений, а неподвижное кольцо — циркуляционное. Посадки Колец шариковых и роликовых радиальных, радиально-упорных и упорных подшипников в зависимости от вида нагружения показаны в табл. 4,89.1.
Для местнонагруженных колец обычно применяют посадки _ с зазором или «легкие» переходные. Такие посадки необходимы для устранения заклинивания шариков и медленного проворачивания кольца под действием случайных толчков и вибрации. Благодаря этому равномерно изнашивается беговая дорожка кольца и увеличивается долговечность подшипника. Следует учитывать, что зазоры в посадке приводят к уменьшению точности вращения, разбалансировке, изнашиванию поверхностей и т. д. В связи с этим их размеры должны быть разумно ограничены. Рекомендуемые поля допусков вала и отверстия корпуса под внутренние и наружные местнонагруженные кольца приведены в табл. 4.89.2.
Для циркуляционно нагруженных колец обычно используют посадки с натягом или «тяжелые» переходные. Натяг необходим для обеспечения неподвижности соединения кольца подшипника и сопряженной детали, так как проворот кольца приведет к истиранию поверхности детали и вывальцовыванию подшипника. Часто выбор посадки на валы и отверстия корпуса производится по значению pR — интенсивности радиальной нагрузки на посадочной поверхности [9] (табл. 4.90.1):
Pr =	(4.25)
где Fr — радиальная реакция опоры на подшипник, кН; b — рабочая ширина посадочного места, м (Ь = В — 2г, В — ширина
4.89.1. Поля допусков и посадки шариковых и роликовых радиальных, радиально-упорных и упорных подшипников для видов иагружепия колец по ГОСТ 3325—85
Шариковые и роликовые радиальные подшипники				
Вид нагружения кольца	Поле допуска		Посадка	
	вала	отверстия	на валу	в отверстии
Местное	h4; js4 h5; js5 f6; g6; h6; js6	H5; JS5 H6; JS6 G7, H7, JS7 H8, H9	/ L2/h4; L2/js4 L4/h5; L4/js5; L5/h5; L5/js5 L6/f6; L6/g6; L6/h6; L6/js6 L0/f6; L0/g6; L0/h6; L0/js6	H5/12; JS5/12 H6/14; JS6/I4; H6/15; JS6/15 G7/16; H7/16; JS7/16; G7/10; Н7/10; JS7/10 НаЛб; H9/I6; H8/10; H9/10
Циркуляционное	n4; m4; k4; js4 n5; m£, k5; js5 n6; ni6; k6; js6	N5; M5; Кб N6; Мб; Кб Р7; N7; М7; К7	L2/n4; L2/m4; L2/k4; L2/is4 L4/n5; L4/m5; L4/k5; L4/js5 L5/n5; L5/m5; L5/k5; L5/js5 L6/n6; L6/m6; L6/k6; L6/js6 L0/n6; L0/m6; L0/k6; L0/js6	N5/12; M5/12; K5/12 N6/14; M6/14; K6/14 N6/15;|M6/15; K6/15 P7/I6; N7/16; M7/16; K.7/16 Р7/1Э; N7/10; M7/10; K7/10
Колебательное	js4; js5; js6	JS4; JS5; JS7	L2/is4; L4/js5; L5/js5 L6/js6; L0/js6	JS4/12; JS5/14; JS5/15 JS7/16; JS7/10
Примечания: 1. При частотах вращения, превышающих предельные, для местнонагруженных колец подшипника следует использовать в посадках поля допусков с основными отклонениями js и JS. 2. Допускается применение в посадках при необходимости полей допусков ограниченного применения J5; j6, J6; j7.				
4JS. Соединения с подшипниками качения
Продолжение табл. 4.89.1
Шариковые и роликовые радиально-упорные подшипники при осевой регулировке							
Вид нагружения кольца	Условия работы колец подшипника		Поле допуска			Посадка	
			вала	отверстая		навалу	в отверстии
Местное	Регулируемые кольца подшипника		16; g6; h6	H7		L6/f6; L6/g6; L6/h6 L0/f6; L0/g6; L0A16	H7/16; Н7/Ю
	Нерегулируемые и регулируемые кольца, не перемещающиеся относительно посадочной поверхности вала		h6; js6	H7; K7; M7		L6/h6; L6/js6 L0/h6; L0/js6	H7/16; K7/I6; M7/16 Н7/Ю; К7/Ю; М7/Ю
Циркуляционное	Регулировка отсутствует		js6; k6; m6: пб	JS7; K7; M7; N7; P7		L6/js6; L6/k6; L6/m6; L6/n6 LO/js6; L0/k6; L0/m6; L0/n6	JS7/16; K7/16; M7/16; N7/16; P7/16 JS7/10; K7/10; М7/Ю; . N7/10; P7/10
	Регулируемые кольца подшипника		js6	JS7		L6/js6; L0/js6	JS7/16; JS7/1O
Шариковые и-роликовые упорные подшипники							
Сопряжение		Поле допуска вала			Посадка	C		
Тугое кольцо на валу		js6, 06)