Государственный комитет по гражданскому
строительству и архитектуре при Госстрое СССР
ЗОНАЛЬНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ И
ПРОЕКТНЫЙ ИНСТИТУТ ТИПОВОГО
И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ПРОЕК-
ТИвГШЛЬИЛО wunuy Ы ARIHCZ'TafcMMWY
»WFWBrMrilfitM /!ч“ы-»К>1А V» МЗДвдК&г { КЦйППСяА
ЗДАНИЙ в г. Ташкенте -ТАШЗНИИЭП *
РЕКОМЕНДАЦИИ
по определению
прочности и дёформативности
технологических швов
монолитных зданий
Ташкент — i960
Настоящие рекомендации освещают вопросы классификации
и определения прочности и деформативности технологических
ивов монолитных бескаркасных зданий.
Рекрмйдации составлены кандидатами технических наук
Я. Л. Арадовоким, И. Ф. Ципенюком и инж. И. Г. Синельниковым.
В работе использованы материалы инж. В. А. Кокрякова и А.Аб-
пурагакжа.
Научный редактор - капд. техн, наук Ржевский В. А.

(6) ' 1авЗШЭП. 1980
- 3 -
i	chime положений
1.1	Рекомендации распространяются на проектирование
я строительство ивдуотриальннми методами бескаркасных зда-
ний из монолитного бетона. ,
1.2	Рекомендации составлены в развитие Строительных
нори и правил СНиП П-А.12-69, II-2I-75, Ш-15-76, а также
'‘Рексмвндаций по разработке проектов жилых зданий из моно-
литного бетона” (ЦНИИЖжилища, 1978 г.), "Рекомендаций по
проектированию конструкций бескаркасных монолитных зданий”
(ЮТаПжилища, 1976 г.).
1,3	Технологические швы образуется при возведении
монолитных зданий в результате перерывов в бетонировании,
связанных о особенностями конструктивной системы, типом
применяемой опалубки, мощностью бетоносмесительнсго обору-
дования, способом подачи и укладки бетонной смеси. При ис-
пользовании индустриальных типов опалубки уже на стада
проектировании -известно место расположения технологических
швов. Учитывая, что прочностные и деформативные характерис-
тики швов отличаются от соответствующих показателей моно-
литных печений, необходимо учитывать их влияние на работу
конструкций монолитных бескаркасных зданий.
2.	Классификация
технологических швов
Технологические швы бетонирования в зависимости от ори-
ентации в пространстве классифицируются оледуицим образом;
I тип - горизонтальные ивы. Они образуются при возве-
дении монолитных зданий любой конструктивной системы в
объемно-переставной и крупнощитовой опалубках, а также при
поэтажно-цикличном методе возведения зданий в скользящей
опалубке. Расположение швов в основании продольных и попе-
речник отел привода к поэтажной разрезке зданий}
4
II тип * ввр4икалыше непрерывные ивы. Этот тип швов
uol-айувтся при возведении зданий в объемно-переставной е
крупнощйТовой опалубках.
Такие швы располагаются в местах примыкания плит пере-
лив к внутренним стенам;
Ш тип - вертикальные прерывистые швы. Появление та-
ких швов обусловлено устройством мевдузтажных перекрытий,
опирающихся в отдельных точках на стена, отформованные в
скользящей опалубке.	,
Схематическое изображение технологических швов каждого
типа с указанием метода формования, ориентации в пространст-
ве и орстояния поверхности шва приведено в табл, I.
'-Ж-  ;
3.	Обработка поверхности технологических твов
3.1	Выбор опоооба обработки поверхности старого бе-
тона технологических швов производится в соответствии о
указаниями, приведенными в табл. й.
Таблица 2.
Тип шва J Опособ, Обработки поверхности старого бетона ; j
I Очистка от мусора, грязи, снега и льда
струей воздуха или вода
II и III Очистка от цементной пленки до обнаже-
ния крупного заполнителя с помощью хи-
,	мико-механических способов обработки
3.2	Уход за бетоном технологических швов производит-
ся в соответствии о требованиями СНиП Ш-15-76, разд.
4-6.
3.3	Для повышения прочности и трещиноотойкости тех-
нологических. швов II и III типов очистка поверхности бето-
на* от цементной пленки должна производиться хемико-механи-
. чеоким способом с применением мастик, включающих хюдаческий
замедлитель твердения бетона о последующим удалением ослаб-
ленной цементной пленки до обнажения крупного заполнителя
водяной струей.
3.4	В качестве мастики, ослабляющей поверхностный слой
старого бетона* рекомендуется применять водный раствор дек-
стрина и глиняной суспензии. Оптимальное содержание декст-
рина составляет 3$ от веса сухой глины. Для обработки I м2
стыкуемой поверхности технологического шва необходим ojie-
. .дующий расход материалов:	. : м , <
декстрин -	45 г;
глина - 1450 г;
вода ' -	300 г.
ifecTi-да наносится слоем толщиной 1,5-2,0 мм с помощью
распылителя или кисти на поверхность старого бетона непо-
•. оредственно после его уклада» Перед укладкой нового бето-
на слой мастики удаляется.isyrerf омыМ водяной струей/ ,.
4/ Прочностные и дефориативные характеристики
технологических швов
. 4,1 Прочностные характеристики, бетона в технологических
ивах определяются по формуле:
*	Ru» «т». •• тв- R
где ПЧа» - . коэффициент условий работы, принимаемый в за- •
вподаюстк от наггряжевнср состояния- шва равным:
-	щж сжатии /•	ГЛ»» 1,0;
-	при растяжении (с обработкой шва) Шш® 0,7;
-	при растяжении (без обработки шва)Щ«« 0,3;
-	при срезе	ГП» = 0,5; '
ГПа - коэффициент, учитывающий арматуру в шве и равный:
•	-	при	и }	0,1%	• ГПа  2; .
-	при	ц,<	0,1%	значение ГПа принимать	пс интер-
, полянин, в пределах I 4т9^ 2;' . /	 '''	\
R . - расчетное сопротивление монолитного бетона,. по .
СНиП II-2I-75, соответствующее рассматриваемому виду
напряженного состояния.	_
Прочность бетона в технологическом шве при срезе при- .
нийаетс.я 1,5 гдеРрш.-, прочность бетона при осевом
растяжении.
4.2	В .зависимости от степени обжатия, прочное,ть тех-
нологического шва при «резв возрастает но сравнению а не-
обжатым швом.
Оценка прочности на срез обжатого неармированного и
армированного швов производится по формуле:
Rcp.u4.+ 1,32^- 0,0053 Я* (2)
W Rsp-ui _ прочность на срез необжатого техзологичео-т
кого шва; S - нормальное напряжение в шве от вертикаль-
ной нагрузки.	.
4.3	Податливость технологических швов при сжатии дан
конструкций из тяжелого и легкого бетонов принимается по
табл. 3.
Таблица 3/ 
Вид бетона Йеармированный шов J Армированный щов'
! х^-кг3-^
т яг'ж’.е л ы-й- .	о,13	.. 0,11 '
Керамзитобетов	0,24	' " 0,20
4.4	Для раечетов бескаркасных мородатных зданий на
.горизонтальные воздействия податливость неармированного
технологического Ша Г типа !'прй сдвиге принимается равной:
^,д«с .2i56^-j!0._ С?г/кг (3)
  //	' fee/./
Податливость армированного' шва ври. .сдвиге без оржашя
определяется по формуле:
-8
Лед- Лед (1-0,93 1,114 |12 )	(4) ,
где Л°ед ~ податливость при сдвиге неармированного шва,
определяемая по формуле (3);
р - процент армирования.
4.5	Податливость швов I тира при сдвиге с учетом уров-
ня действующих в шве нормальных напряжений определяется по
формуле гф'-W-^	; »?" <
Л-----------;	(б)
Л0Й йср.ш. +1,32®-О.0О58О5
ГДвЖй^-*0)- податливость шва, определяемая по формуле
(3), как для необжатого шва. при нормаль-
ных напряжениях, близких к нулю.
4.6	Коэффициент жесткости технологически швов I типа
. при изгибе в плоскости стены и швоЬ II типа при изгибе из
плоскости стены определяется по форглуле ‘
Kf  -------“--------- ;	(6)
*	Хсж. '
где J - момент инерции рассматриваемого сечения;
Хся4. - податливость технологического шьа при
сжатии по табл. 3.	Л .
... 4.7 Дополнительные перемещения д уровнях этажей за
счет податливости швовI типа при изгибе определяются по
формуле: \ф'’ф ф- фу у /ф	 у .  ф
Зизг, “	(7)
где К<р - коэффициент жесткости шва I типа При изгибе;
I - номер этажа;	 ,
Н - высота стены здания;
Hl - расстояние от фундамента до рассматриваемого
шва.	..	.
4.9 Дополнительные перемещения в уровнях этажей за
счет податливости технологических швов I типа при сдвиг» *
определятся по формуле:	, .
й,. -ix'Sj -f-	«)
где Х*еД : - податливость технологических швов I типа
при сдвиге с учетом армирования и действу-?
ющих нормальных напряжений, определяемая
по формуле (5);
Ql - перерезывающая сила, действующая в уровне
рассматриваемого шва;
J? - площадь поверхности технологического шва.
5. Учет влияния технологических швов III типа
при расчете и конструировании монолитных плит
перекрытий о прерывистым обиранием по контуру
5.1 В опертых по контуру монолитных .плитах перекры- .
тий о пролетом до 8 м, о соотношением пролетов меньше двух,
оптимальный шаг шпонок, определяемый ив условий обеспече-
ния несущей способности и' мишмального расхода металла,
принимается равным половине пролета плиты.
5.2 При отношении пролетов плиты > 1,5 по короткой
стороне допускается устройство только двух шпонок в соот-
ветствии со схемой (рис. I).
- IQ ~

Рве. I, Схема расположения шпоной
в плите о прерывистым опиранием.
S.8	Несущая способность монолитных плит перекрытий
с прерывистым опиранием на О’Гены определяется в соответст-
вии с руководством как для защемленных по контуру.
Опорные сечен: я монолитных плит перекрытий рассчитыва-
ются на восприятие изгибающих моментов и перерезывающих
сил.
6.4	Монолитные плиты перекрытий с прерывистым опира-
нием допускается рассчитывать как упругие пластины. При
этом изгибающий момент, воопринимемый продольной рабочей
арматурой центральной шпонки, определяют по формуле!
Мц-QBMl
(9)
где М максимальное значение погонного изгибающего
момента, действующего вдоль стороны 1 .	•
Пзгибйюший момент угловых шпонок принимается равным:
Мут. « О.? Мц
(Ю)
ГУ^стадаески^неопредеяшлых железо-
-пг.
При расчете несущей способности шпонки по. изгибавшему
моменту, ширина расчетного сечения центральной шпонки при-
нимается равной 0,5 1 , а угловой шпонки - 0,25 1 , где I
величина рассматриваемого пролета.
5,5	Предельные прогиби в плитах о числом шпонок, рав 
нм или более оптимального, определяют как для защемленных
по контуру и соответственно с упомянутым руководством.
5.6	Монолитное перекрытие в пролете армируется свар-
ными сетками с расчетной арматурой в обоих направлениях.
На участках между шпонками вдоль опорного контура дополни-
тельной арматуры не требуется.
5.7	Опорные шпонки плиты армируются объемными сварны-
ми каркасами с обеспечением анкеровки продольной арматуры
по СНиП II-2I-75. Ширину опорных выступов следует назначать
ив расчета по поперечной силе, но не менее 20 см.
.	.	;	Приложение.
Пример определения жесткости 9-этажного 78-квартир-- '
кого жилого дома из монолитного ж/б серии 149 с учетом
податливости горизонтальных технологических швов X типа.
исходны® длины®
Дом возводится: ц объемно-переставной опалубка
ЦНИИОИПТ. Расчетная сейсмичность здания 9 баллов.
Высота зданияН  27 м, высота атажа Нэт. » 3.и,..
Геометрические характеристики простенков здания в про-
дольном направлении приведены в табл. 4,
Таблица 4
Геометрические характеристики
Ь	ст (см)	30	30
1	шва (ом)	300	600
F	I-I08 (см2)	9	18.
J	РЮ7	(ом4)	6,75	54
План типового этажа и поперечный,разрез дома показан
яа рис. 2 и 3,
\	л	;/?. f' 
ХАРАКТВгасТИВИ ШЖАЛОВ
Бетон тяжела® М-ЗШ^' объемный;Seoqf .*"3,6 т/м8,
Еб> 2,9 I05 Л } G ж 0,4 2,9 I05 « 1,16 ХО5 -ЕЕ^
R^= 1,5 Bp s 1,5 IS4' • 22,5 -5£- ;
/ cm2 '
Предварительно задаемся процентом армирования ft<=0tI#.
Прочность при срезе горизонтального шва I типа
Вср.ш. - гПш ГПаВсрв 0,5 2 22,5 « 22,5 кг/ом2
где гПи!. - кооффициент условий работы, приншлаемнй при . ,
ррезегп&= О,5;:
ГПа- коэффициент, учитывающий наличие в технологи-
часком шве арматуры при р > 0,1# ma F 2.
План типового этажа.
лЛ 1 *1
Определение жеоткостных характеристик
здания в продольном направлении
Величины нормальных напряжений (кгс/см^) в ироотвнках
продольного направления приведены в табл.5. ,
Таблица 6.
Й ! Н о м вр простенка	 !
Нтажа!--------------— -----------------------------—|
fl 2	3	4	5	6	7	8	9	10 !
. .! ___________________________________________1
I	57	50	43	36 , 29	22	15	8	. 1ДГ
2	54	47	41	34 28	21	15	8	1,5
i~“"T------------------------------------------------------
I. Перемещение верха стены от действия единичной силы
без учета Влияния технологических швов
' g = Нй 1-2Н- _?__________2700s_________4____1,2 2700 _
1 3EJ G6E 3 2,9 105 6>7§ 107 j.je 105 g ,10з
33,8 IO'5 см/кг;
=------27003.---+ —1*2^2700--------«4,35 10~5 См/кг;
3 2,9 105 54 I07 ‘ 1,16 I05 18 I03
= 2 + 3 в (	2 +	) 105и 0 75 105 _КГ_
8,	85	33,8	4,35	ом
.	2. Дополнительное перемещение верха стены за счет
податливости швов I типа при изгибе
16 -
£ СМ #
'. КГ *
где -• коэффициент жесткости твхкологпческосо nw? I
типа в плоскости стены;
$2x?2__S^ « 61,4’10^ кг-см
U,II х 1(Г3

Лсж
. ч
Je
Лож.
SLlKZ-. » 49I*I0IQ иг-cm
0,11*I0“3
5изГ(1) =	f2’?2 + 2’42 + 2’1Й + 1’82 + 1,62 *
1,22 + 0,92 + 0,62 + 0,32) = 4,2-I0-5 см/иг
§ИЗГ,(2} ' = —J—- = 25,7.10е = 0,54’Ю-5 см/кг.
491*101й •
!	' л 2. Дополнительные еданичные перемещения верха
. бтены за счет податливости технологических швов при
сдвиге:	• п
а *	. <ГТ	Q
ОСИ Лед! -р - '•
В уровне первого зтажа для простенка й I.
$сд.(1) =	(1-0,93 «, - 1,114 м2)--------------------
	£8	Г	” Rep W.+1.32^-0.005302
_А_ = 2л§6.^	_ у да.од _ 1,114.o.l2jx(------—
, Г,. 2,9-I05	’ 1 '22.5-<U3?- ~
---- '---4^- -,-0,0024 • 10~5	.
-0,0053-572/9'IOU	j«-


Шщввш домдраиВ левшшитздшх нерамещений в
j poasa имя*» отааа (Ы0“^ а*/кг) прямдавд я хабл.6.
С&няцаа* вепмшпкшн» деранещвнмя я уровне верха
атама ая в*№ вцмшвсп В>ов пре вдвяге
Ев^ММ* ЯГ5 ам/кг; X 8 ед-09 =0,02 ю"5 си/нг.
*- йЯт перемещение верха здания ох дейта вин ед.
оила * ;чжвм яяияния хехвмогячооких ооя I типа
S&0)• 8(1>+&иаЕО)ч 8сд(1)в(33,8+4,2О+ 0,04)
X ю“&;» 38,1 и’5 оя/ю;
ЗЙ8Цг)= 8(2) + 8и№(2Н 8од(г)= (4,35^0,5'hO,Q2)
хЮ“5 а 5 S»-5 вм/КГ.
йаеивками здади я врод&льнои вавраяненап с узь-
том	технологичееких авон I типа
• ^-.    • 
0,65 • Ю5 1П-/СМ.
Хашюоаяйв варвметри здании в нродоаьноц наврав
яенн*. мщрлшаш* без учвха я о з чехом ваииимя хахне
лотгвдвайж жйюж, преведаш в табл ,7.
n w4nE:1
Й№?	_ —1
наж “
J»-я»» «р ««ж я» «Я» «в»	*• *4? •** О* •** Ч"»'.
ffoenij	'
ихооа|	ваяв
-ик-sevoul иаоаяшгхвНви еыь{ ваз
яо1оь£ э!
-w’-w <Й *•	** «
friiewadau ввдюойхоеж
Ч eftarpej
-61 -
I
I
I
(
I
I
I
I
I
I
I
(
I
I
f
I
i s
I
(
I
« i
j
»
i
i
I
I
!
I
!
I
i
I :
I :
I
I
!
!
I
I
I
I
I...
t
I
1 Я43 •
ср
№	1 В ’
,1 « I
I I