БИБЛИОТЕКА
Ж ЭЛЕКТРОМОНТЕРА
I
J
1
ФИКО/
ИНДИКАТОРЬ
HAnPPXEf
1ФП-А, ЛИ
ТГ И ФПН


СОДЕРЖАНИЕ
Предисловие.............................................. .	.	 3
1.	Принцип действия и описание структурных схем фиксирующих ин-
дикаторов ЛИСП, ОПТ и ФПН.......................................6
2.	Основные технические данные индикаторов.....................1С
3.	Конструкция и схемы присоединения индикаторов...............14
4.	Устройство и описание работы блоков индикаторов.............17
5.	Методика определения мест короткого замыкания ВЛ при помощи
фиксирующих индикаторов........................................38
6.	Выбор уставок элементов индикаторов.........................54
7.	Техническое обслуживание индикаторов........................60
В.	Натурные испытания индикаторов..............................74
Приложение 1. Указания по модернизации фиксирующих индикаторов 77
Приложение 2. Примеры выбора уставок фиксирующих индикаторов 79
Приложение 3. Примеры расчета расстояния до мест короткого замыка-
ния ВЛ с помощью фиксирующих индикаторов.........................81
Приложение 4. Рекомендуемые периодичность и объем технического
обслуживания индикаторов.........................................85
Приложение 5. Рекомендуемая форма протокола проверки при новом
включении фиксирующего индикатора ЛИФП-2.........................87
Список литературы........................................2-я	стр. обл„
БИБЛИОТЕКА ЭЛЕКТРОМОНТЕРА
Выпуск 622
Основана в 1959 году
А. И. АЙЗЕНФЕЛЬД
В. Н. АРОНСОН В. Г. ГЛОВАЦКИЙ
ФИКСИРУЮЩИЕ
ИНДИКАТОРЫ ТОКА
И НАПРЯЖЕНИЯ
ЛИФП-А, ЛИФП-В,
ФПТ И ФПН
МОСКВА
ЭНЕРГОАТОМИЗДАТ
1989
ББК31.279
A 36
УДК 621.317.71/72
Рецензент А.С. Лисковец
Редакционная коллегия серии:
В.Н. Андриевский, С.А. Бажанов, М.С. Бернер, Л.Б. Годгельф, В.Х. Ишкин,
Д.Т. Комаров, В.Н. Кудрявцев, В.П. Ларионов, Э.С. Мусаэлян, С.П. Розанов,
В.А. Семенов, А.Д. Смирнов, А.Н. Трифонов, А.А. Филатов, А.Н. Щепеткин
Айзенфельд А.И. и др.
А36 Фиксирующие индикаторы тока и напряжения ЛИФП-А,
ЛИФП-В, ФПТ и ФПН / А.И. Айзенфельд, В.Н. Аронсон, В.Г. Гло-
вацкий. - М.: Энергоатомиздат, 1989. - 88 с.: ил. - (Б-ка
электромонтера; Вып. 622).
ISBN 5-283-01077-5
Изложены назначение, принцип действия и конструктивное исполне-
ние фиксирующих индикаторов тока и напряжения ЛИФП-А, ЛИФП-В, ФПТ
и ФПН, предназначенных для определения мест повреждения воздушных
линий электропередачи 6-750 кВ. Описаны особенности наладки и других
форм технического обслуживания индикаторов. Даны рекомендации по
методике их применения.
Для электромонтеров и техников, обслуживающих устройства релей-
ной защиты и автоматики электрических сетей 6-750 кВ.
2202080000-316
051 (01)-89	160'89
ББК 31.279
Производственное издание
АЙЗЕНФЕЛЬД Абрам Иосифович, АРОНСОН Виктор Наумович,
СЛОВАЦКИЙ Всеволод Георгиевич
ФИКСИРУЮЩИЕ ИНДИКАТОРЫ ТОКА И НАПРЯЖЕНИЯ
ЛИФП-А, ЛИФП-В, ФПТ и ФПН
Редактор Л.И. Каку ев и цкий, редактор издательства А. В. Волковицкая
Художественные редакторы В.А. Гозак-Хозак, Ю.В. Созанская
Технический редактор О.И. Хабарова, корректор Е В Кудряшова
ИБ № 2585
Набор выполнен в издательстве. Подписано в печать с оригинала-макета 20.04 89.
Формат60X88 1/16.Бумага офсетная №2. Печать офсетная. Усл. печ. л. 5,39. Усл.
кр.-отт. 5,75. Уч.-изд. л. 5,83. Тираж 15000 экз. Заказ 6732. Цена 30 к.
Энергоатомиздат, 113114, Москва, М-114, Шлюзовая наб., 10.
Отпечатано в ордена Октябрьской Революции и ордена Трудового Красного “Зна-
мени МПО ’’Первая Образцовая типография” Союзполиграфпрома при Госком-
издате СССР. 113054, Москва, М-54, Валовая, 28.
ISBN 5-283-01077-5
© Энергоатомиздат, 1989
ПРЕДИСЛОВИЕ
Среди различного рода устройств, применяемых в энергетических
системах для повышения надежности электроснабжения предприятий
народного хозяйства, важное значение имеют средства для дистанцион-
ного определения мест повреждения (ОМП) в электрических сетях, что
связано с обеспечением сокращения времени поиска и соответствен-
но времени восстановления поврежденных элементов воздушной линии
электропередачи.
В книге рассмотрены устройства (фиксирующие индикаторы), ис-
пользуемые для дистанционного определения мест короткого замыка-
ния (КЗ) воздушных линий (ВЛ) в электрических сетях напряжением
6-35 кВ и в сетях напряжением 110 кВ и выше по параметрам аварийно-
го режима. Рассмотрены принцип действия, конструкция и порядок
технического и оперативного обслуживания выпускаемых рижским
опытным заводом ’’Энергоавтоматика” фиксирующих индикаторов
ЛИФП, ФПТ, ФПН.
Рассматриваемые в книге фиксирующие индикаторы производят
измерение и запоминание (фиксацию) в момент короткого замыкания в
течение 0,08-0,12 с параметров аварийного режима. К этим парамет-
рам относятся токи и напряжения нулевой и обратной последовательно-
стей, обусловленные короткими замыканиями ВЛ. Измеренные пара-
метры совместно с так называемыми параметрами системы (сопротив-
ление ВЛ и сети) используются для определения расстояния до мест КЗ
расчетным путем, при этом расчет выполняется вручную либо с помо-
щью ЭВМ.
В зависимости от принятого за основу признака существует различ-
ная классификация методов определения мест повреждения по пара-
метрам аварийного режима, при этом она неодинакова для ВЛ 6-35 и
ВЛ 110 кВ и более, электрические сети которых имеют отличающийся
друг от друга характер режима заземления нейтрали трансформаторов
на подстанциях. Как известно, сети напряжением 6-35 кВ работают с
изолированной или компенсированной нейтралью, а сети 110 кВ и
выше - с глухозаземленной нейтралью.
Места обрывов проводов, которым не предшествовали короткие
замыкания, рассматриваемыми методами не определяются.
Для электрических сетей 6-35 кВ с помощью фиксирующих индика-
торов определяются только места повреждения при двухфазных корот-
3
ких замыканиях. В этих сетях в основном используется метод, основан-
ный на фиксации тока (напряжения) обратной последовательности,
который измеряется со стороны питающей подстанции.
Применительно к ВЛ 110 кВ и выше эти методы по виду измерений
подразделяются на две группы, с двусторонним и с односторонним
измерением параметров (на ВЛ с ответвлениями возможны дополни-
тельные измерения на подстанциях ответвлений).
Методы с двусторонним измерением основаны на фиксации в мо-
мент КЗ параметров аварийного режима на концах поврежденной ВЛ до
ее отключения релейной защитой. Указанные методы не требуют для
своей реализации отключенного состояния линии, что позволяет исполь-
зовать их при коротком замыкании ВЛ как с неуспешным, так и с
успешным автоматическим повторным включением (АПВ). Кроме того,
благодаря двустороннему измерению параметров исключается влияние
переходного сопротивления в месте повреждения на погрешность
расчета расстояния до мест КЗ. Рассматриваемые методы в основном
применяются для транзитных линий различных видов: одноцепных и
многоцепных ВЛ, имеющих электромагнитную связь как на части
трассы, так и по всей длине, а также линий с ответвлениями.
Методы с односторонним измерением применяются в первую оче-
редь для тупиковых линий напряжением 110 кВ и выше, где исключается
по различным причинам возможность измерения параметров на одном
из ее концов. При использовании этих методов не исключается влияние
переходного сопротивления в месте КЗ, что может приводить иногда к
недопустимым погрешностям ОМП.
Многолетний опыт эксплуатации фиксирующих приборов (индикато-
ров) для определения мест повреждения ВЛ 110-750 кВ показал доста-
точную их эффективность [1]. По данным энергосистем около 90%
протяженности воздушных линий длиной 20 км и более оснащены
фиксирующими приборами, при этом основной показатель эффективно-
сти ОМП - среднее линейное отклонение, - определяющий погрешность
расчета искомого расстояния до мест КЗ, в течение длительного време-
ни находится на уровне 5% длины ВЛ. Что касается результатов поиска
мест повреждения при неустойчивых коротких замыканиях, то этот
показатель составляет в среднем 33% общего числа неустойчивых
повреждений. Указанное значение вызвано характером повреждения,
обусловленным в большинстве случаев перекрытием гирлянды изолято-
ров, которое визуально трудно обнаруживается.
Повышению эффективности ОМП будет способствовать создание
автоматизированной системы сбора, передачи и обработки данных
измерений фиксирующих индикаторов с использованием ЭВМ.
В книге приводятся описание фиксирующих индикаторов, отдельных
его узлов и элементов, а также методические указания по наладке
индикаторов при новом их включении, кроме того, рассматриваются
методы ОМП ВЛ напряжением 6-35 кВ и ВЛ напряжением 110 кВ и выше
с использованием различных фиксирующих индикаторов. В приложе-
4
ниях 1-5 приводятся отдельные примеры расчета расстояния до мест
КЗ, рекомендуемый объем технического обслуживания фиксирующих
индикаторов и др.
Предисловие, § 1-3, 5, 6, 8 и приложения 2, 3 и 5 написаны А.И. Ай-
зенфельдом, § 4 и приложение 1 - В.Н. Аронсоном, § 7 и приложение 4 -
В.Г. Гловацким.
Авторы благодарят А.С. Лисковца за рецензирование рукописи и
Л.И Какуевицкого за ее редактирование.	t
Все отзывы и замечания по книге просьба направлять по адресу:
113114, Москва, М-114, Шлюзовая наб., 10, Энергоатомиздат.
Авторы
1.	ПРИНЦИП ДЕЙСТВИЯ И ОПИСАНИЕ СТРУКТУРНЫХ СХЕМ ФИКСИРУЮЩИХ
ИНДИКАТОРОВ ЛИФП, ФПТ И ФПН
Фиксирующий индикатор ЛИФП применяется для измерения и запо-
минания периодической составляющей тока (ЛИФП-А) или напряжения
(ЛИФП-В) промышленной частоты при КЗ воздушных линий электропере-
дачи Практически он используется для фиксации составляющей нуле-
вой последовательности в электрических сетях напряжением
110-750 кВ Основные узлы и принцип работы индикатора показаны на
рис 1
Индикатор ЛИФП состоит из двух блоков - аналого-цифрового
преобразования ВЦП и блока индикации ВИ В случае источника пере-
менного оперативного тока питание осуществляется от отдельного
блока питания (на рис 1 не показан)
Блок аналого-цифрового преобразования содержит входное устрой-
ство ВУ, пусковой орган ПО, фильтр Ф, масштабный усилитель МУ,
амплитудный детектор АД, элемент памяти ЭЛ, аналого-цифровой
преобразователь АЦП, элементы времени ЭВ1-ЭВЗ, элемент логиче-
ский ЭЛ, ограничитель длительности сигнала ОДО, реле метки РМ
Лицевая панель блока аналого-цифрового преобразования показана на
рис 2
Блок индикации содержит счетчик С, формирователь сигнала записи
ФСЗ, индикаторы переполнения ИП, метки ИМ и числа ИЧ, устройство
управления УУ, устройство сигнализации УС Лицевая панель блока
индикации показана на рис 3
Измеряемый и запоминаемый параметр (ток или напряжение) через
входное устройство поступает в фильтр и пусковой орган При срабаты-
вании пускового органа приходит в действие элемент времени ЭВ1,
который служит для задержки запоминания входного сигнала на время
затухания переходного процесса в фильтре Этим определяется время
отстройки начала запоминания После фильтра сигнал поступает в
масштабный усилитель, и реле метки, которое срабатывает при 0,07-
0,09 наибольшего значения измеряемого параметра и уменьшает
коэффициент усилителя в 10 раз, вырабатывает сигнал Метка, обеспечи-
вающий перенос десятичной метки на табло блока индикации на один
разряд вправо В течение времени отстройки в блок индикации поступа-
ет сигнал Сброс триггеров, чем обеспечивается подготовка к счету
По истечении времени работы элемента ЭВ1 на выходе амплитудно-
го детектора появляется напряжение постоянного тока, пропорциональ-
6
Рис 1 Структурная схема фиксирующего индикатора ЛИФП
ЛИФП
БИ
0 информация
(§) Истин + 15Ъ	ЛИФП
Время отстройки
Ускорение	+ 15 д
Калибровка 7
Время
фиксации подключения
г~ф О О)
Калибровка Z
©
Порог
© ©
©
®	гп	гп	гп
0	I I	II	II
®	* L-1	0	L-J	®	1—1
Индикация	Сброс	Контроль
© © ©
Огпк/т
о	о о	о	о	о	о
7 z 3 хО 01 *0,1 *1
О	О О	О	О	О	о
Селекгнид Метка Вкя
писать
Рис 2 Лицевая панель блока аналого цифрового преобразования индикатора
ЛИФП
1 - движок резистора, 2 - лепесток для пайки, 3 - гнездо для измерения
Рис 3 Лицевая панель блока индикации индикатора ЛИФП
ное значению измеряемого параметра, которое запоминается элемен
том памяти в течение времени работы элемента ЭВ2 (время подключе
ния) После этого элемент памяти отделяется от входной цепи, а через
время работы элемента ЭВЗ производится пуск аналого-цифрового
преобразователя
В течение всего времени преобразования на выходе логического
элемента существует сигнал Преобразование, подаваемый в блок
индикации С выхода АЦП в счетчик блока индикации поступают импуль-
сы, число которых прямо пропорционально значению измеряемой
величины
Ограничитель длительности сигнала определяет минимальное время
сработанного состояния элемента ЭВ1, которое выбирается из условия
превышения суммы выдержек времени элементов ЭВ2 и ЭВЗ Этим
обеспечивается работа ВЦП при малой длительности входного сигнала
с возможным его исчезновением до начала преобразования Минималь-
ное время существования входного сигнала (измеряемой величины)
определяется по формуле
^тт ~~	+ 'а'
где L- время отстройки, мс, L - время выделения амплитуды, равное
Юме
Следовательно, при установке времени отстройки 35-40 мс необхо-
димое минимальное время существования входного сигнала не пре
вышает fm/n = 50 мс Указанное время обеспечивает фиксацию измеряе-
Рис 4 Структурная схема фиксирующего индикатора ФПТ
8
мой величины только при условии, что эта величина не возрастет до
момента отделения элемента памяти В противном случае необходимое
время существования входного сигнала составляет
f=fo + fn>
где tn - время подключения, равное (30 ± 10) мс
Время f определяется как время фиксации, которое больше мини
мально необходимого времени существования входного сигнала
По окончании счета на выходе формирователя сигнала записи обра-
зуется сигнал, обеспечивающий фиксацию информации с триггеров в
элементы неразрушающейся памяти индикаторов числа, метки и пере
полнения Сигнал о наличии этой информации поступает на вход устрой-
ства управления, контролирующего режим хранения информации При
необходимости хранения информации подается команда на работу
устройства сигнализации, в противном случае происходит ее сброс В
индикаторе ЛИФП имеется три режима хранения информации Режим 1
используется для йеселективной фиксации входной величины, режим 2-
для фиксации только при отключении поврежденной линии (с успеш-
ным или неуспешным АПВ), режим 3 - для фиксации только при отклю-
чении с неуспешным АПВ
Штыри десятичной метки в индикаторе ЛИФП, как правило, устанав-
ливаются в положение х 0,01, этим обеспечивается измерение в диапа-
зоне от 1,00 до 99,9
Фиксирующие индикаторы ФПТ и ФПН применяются для измерения и
запоминания периодической составляющей соответственно тока и
напряжения обратной последовательности промышленной частоты при
КЗ воздушных линий электропередачи Основные узлы индикатора ФПТ
показаны на рис 4 Индикатор состоит из трех блоков входного БВ,
аналого-цифрового преобразования ВЦП и блока индикации БИ При
питании от источника переменного тока
используется отдельный блок питания
(на рис 4 не показан)
Входной блок содержит фильтр тока
обратной последовательности ФТ и
узел коррекции УК Блок аналого-циф-
рового преобразования индикатора
ФПТ состоит из тех же элементов, что и
соответствующий блок индикатора
ЛИФП, но в нем отсутствует входное
устройство ВУ, функции которого вы-
полняет входной блок индикатора ФПТ
ФГГ
БВ
1	2
Р	п
Р	а
е	з
к	о
ц 0 г о н
и
я
У
/77	И
0 3	П 2
/т
а
Рис 5 Лицевая панель входного блока
индикатора ФПТ
? - движок резистооа, 2 - гнездо разъем
ного соединения
9
Лицевая панель входного блока с обозначением элементов
настройки и регулировки, -расположенных под панелью, показана на
рис. 5. (С 1987 г. элементы регулировки Уставка на лицевой панели
БВ исключены.) Лицевые панели ВЦП и ВИ такие же, как и у аналогич-
ных блоков индикатора ЛИФП. Входной блок фиксирующего индикатора
ФПН не имеет регулировочных элементов в люке лицевой панели, и
поэтому рисунок этой панели в книге не приводится.
Измеряемый ток обратной последовательности выделяется элемен-
том ФТ и дальше поступает в фильтр Ф и пусковой орган ПО (см. рис. 4).
Далее срабатывают соответствующие узлы, как это было описано в
индикаторе ЛИФП.
Узел коррекции предназначен для учета значения предаварийного
тока нагрузки при определении мест двухфазного короткого замыкания
воздушных линий в электрических сетях напряжением 6-35 кВ. Коррек-
ция фиксируемых значений тока производится путем формирования во
входном блоке напряжения, пропорционального значению тока нагруз-
ки, и введения этого напряжения в аналого-цифровой преобразователь
блока аналого-цифрового преобразования индикатора ФПТ.
Фиксирующий индикатор ФПН в отличие от индикатора ФПТ содержит
только фильтр напряжения обратной последовательности ФН. Узел
коррекции этот индикатор не имеет.
2.	ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ИНДИКАТОРОВ
Фиксирующий индикатор ЛИФП имеет две модификации: ЛИФП-А
(запоминание тока) и ЛИФП-В (запоминание напряжения). По роду
оперативного тока индикатор выпускается в двух исполнениях: 1 - при
питании от источника оперативного переменного тока 100, 127 или
220 В; 2 - при питании от источника оперативного постоянного тока 110
или 220 В. Индикатор ЛИФП-А изготовляется на номинальный ток 1 или
5 А для переднего (П) и заднего (3) присоединений. Соответственно
условное обозначение, например, индикатора для измерения тока при
его номинальном значении 5 А, питании от источника оперативного
постоянного тока и заднем присоединении имеет вид ЛИФП-2-А-5-3.
Потребляемая от источника питания мощность в ждущем режиме и в
режиме индикации при номинальном напряжении не превышает:
30	Вт - при питании от источника оперативного постоянного тока;
50	В  А - при питании от источника оперативного переменного тока.
Блоки аналого-цифрового преобразования индикатора ЛИФП изготав-
ливаются в трех исполнениях:
БЦП-1А - для запоминания тока с номинальным значением 1 А;
БЦП-5А - для запоминания тока с номинальным значением 5 А;
БЦП-В - для запоминания напряжения.
Значения измеряемых параметров приведены в табл. 1.
ю
Таблица 2 Входное сопротивление ин-
дикатора ЛИФП-А
Таблица 1. Диапазон измеряемых
индикаторами ЛИФП параметров
Исполне- ние	Ток, А	Напряжение, В
БЦП-1А	от 0,2 до 20	-
	от 0,4 до 40	—
БЦП-5А	от 1 до 100	—
	от 2 до 200	—
БЦП-В	—	от 2,5 до 250
Исполнение блока БЦП	Пределы измерения, А	Входное сопро- тивление, Ом
БЦП-1А	от 0,2 до 20	0,1
	от 0,4 до 40	0,08
БЦП-5А	от 1 до 100	0,05
	от 2 до 200	0,05
Пуск прибора обеспечивается при значении входного сигнала,
равного (0,85 ± 0,15) нижнего значения используемого предела измере-
ния с возможностью регулирования этой величины от 0,85 до 10-кратно-
го значения.
Запоминание тока или напряжения производится в течение (0,08 ±
± 0,01) с, при этом время подключения аналого-цифрового преобразова-
теля к входной цепи составляет (0,03 ± 0,01) с, и обеспечивается время
отстройки в диапазоне от 0,04 до 0,08 с.
Индикатор ЛИФП по воздействию климатических факторов внешней
среды соответствуют исполнению У категории размещения 3 по
ГОСТ 15150-69* и ГОСТ 15543-70* для работы при температуре от
минус 10 до плюс 50 °C.
Нелинейность выходной характеристики составляет не более ± 3%
при температуре окружающей среды плюс (20 ± 5) °C, отклонение
зафиксированного значения при изменении температуры окружающей
среды от минус 10 до плюс 50 °C - не более ± 2% на каждые 10 °C по
отношению к показаниям при температуре плюс 20 °C.
Индикатор ЛИФП удовлетворяет техническим требованиям при
изменении напряжения оперативного тока в диапазоне от 0,8 до 1,1
номинального значения постоянного оперативного тока, от 0,85 до 1,1
номинального значения переменного оперативного тока.
Индикатор ЛИФП исполнения 1 обеспечивает запоминание входного
сигнала при снижении и полном исчезновении напряжения оперативно-
го тока с момента фиксации. Кроме того, при отсутствии напряжения
питания обеспечивается индикация зафиксированной величины при
подключении внешнего дополнительного источника постоянного тока
напряжением 15 или 24 В.
Входное сопротивление индикатора ЛИФП-А не превышает значений,
указанных в табл. 2.
Потребляемая по входной цепи индикатора ЛИФП-В мощность не
превышает 1 В • А при напряжении входного сигнала 100 В.
Индикатор ЛИФП длительно выдерживает воздействие входного тока
до 120% номинального значения и входного напряжения до 115 В. Он
допускает подачу максимальных значений входных величин в течение
11
5 с Индикатор снабжен встроенным устройством для контроля работо-
способности с пуском от кнопки
Фиксирующие индикаторы ФПТ и ФПН по роду оперативного тока
также выпускаются в двух исполнениях 1 - при питании от источника
оперативного переменного тока 100,127 или 220 В, 2 - при питании от
источника оперативного постоянного тока 110 или 220 В Блоки индика-
торов изготовляются для переднего (П) или заднего (3) присоединения
Индикатор ФПТ имеет номинальный ток 1 или 5 А, а индикатор ФПН
обеспечивает подведение трехфазной системы напряжений с номиналь-
ным линейным напряжением 100 В Условное обозначение соответст-
венно имеет вид для индикатора тока обратной последовательности
при номинальном значении тока 5 А, питании от источника оперативного
тока и переднем присоединении - ФПТ-1-5-П, для индикатора напряже-
ния обратной последовательности при питании от источника оператив-
ного постоянного тока и заднем присоединении - ФПН-2-3
Потребляемая от источника питания мощность в ждущем режиме и
режиме индикации при номинальном напряжении питания составляет не
более
35 Вт - при питании от источника оперативного постоянного тока,
60 В А - при питании от источника оперативного переменного тока
Фиксирующий индикатор ФПТ изготовляется в зависимости от значе-
ния номинального тока в двух исполнениях, определяемых исполнени-
ем блока входного БВ-1А и БВ-5А, индикатор ФПН имеет входной блок
одного исполнения БВ-В
Для индикаторов ФПТ и ФПН используется одна и та же модификация
блока БЦП, отличающаяся от модификации БЦП индикаторов ЛИФП
отсутствием входного трансформатора
Значения измеряемых индикаторами параметров приведены в
табл 3
Индикатор ФПТ обеспечивает выделение составляющей обратной
последовательности при подведении токов двух фаз от трансформато-
ров тока с номинальным значением 1 или 5 А
Порог срабатывания индикатора ФПТ регулируется в диапазоне
0,5-5 минимального значения тока обратной последовательности
используемого диапазона Порог срабатывания индикатора ФПН регули-
руется в диапазоне от 2 до 20 В напряжения обратной последовательно-
сти
Время фиксации индикаторов ФПТ и ФПН составляет не более 0,1 с,
при этом время подключения аналого-цифрового преобразователя к
входным цепям составляет (0,03 ± 0,01) с и обеспечивается возмож-
ность регулирования времени отстройки от 0,04 до 0,08 с Индикаторы
ФПТ и ФПН по воздействию климатических факторов внешней среды
соответствуют исполнению У категории размещения 3 по
ГОСТ 15150-69* и ГОСТ 15543-70* для работы при температуре от
минус 10 до плюс 50 °C
Нелинейность выходной характеристики индикатора ФПТ составляет
не более 5% при частоте входного сигнала (50 ± 1) Гц, отсутствии
12
Таблица 3 Диапазон измеряв
мых индикаторами параметров
Таблица 4 Входное сопротивление
индикатора ФПТ
Исполне ние	Ток А	Напряже ние, В	Исполнение блока БВ	Пределы измере-	Входное сопро тивление, Ом
БВ 1А				ния А	
	ОТ U,Z ДО 1 и				
	от 0,4 до 20	—	БВ 1А	от 0,2 до 10	0,3
БВ-5А	от 1 до 50	—		от 0,4 до 20	0,3
	от 2 до 100	—	БВ 5А	от 1 до 50	0,1
БВ В	—	от 2 до 100		от 2 до 100	0,1
составляющей тока нулевой последовательности, несинусоидальности
не более 5% и температуре окружающей среды плюс (20 ± 5) °C Откло-
нение показаний при наличии тока нулевой последовательности не
превышает 3%
Нелинейность выходной характеристики индикатора ФПН не более
± 5% при условии, что температура окружающей среды плюс (20 ±
±5) °C Напряжение небаланса на выходе фильтра напряжения обратной
последовательности при подведении трехфазной номинальной системы
напряжений прямой последовательности не более 5%
Отклонение зафиксированного значения для индикаторов ФПТ и ФПН
при изменении температуры окружающей среды от минус 10 до плюс
50 °C не более ± 3% на каждые 10 °C по отношению значения, фиксируе-
мого при температуре плюс 20 °C
Индикаторы ФПТ и ФПН удовлетворяют техническим требованиям
при изменении напряжения питания в диапазоне
от 0,8 до 1,1 номинального значения постоянного тока,
от 0,85 до 1,1 номинального значения переменного оперативного
тока
Индикаторы ФПТ и ФПН исполнения 1 обеспечивают фиксацию
входного сигнала при снижении и полном исчезновении напряжения
оперативного тока с момента фиксации Индикация информации в этом
случае обеспечивается при подключении внешнего дополнительного
источника питания постоянного тока напряжением 15 или 24 В
Входное сопротивление индикатора ФПТ не превышает значений,
указанных в табл 4.
Потребление по входной цепи напряжения при подведении номиналь-
ной трехфазной системы напряжений прямой последовательности не
превышает ЗВ А. Индикатор ФПТ допускает перегрузку по току верх-
него значения всех диапазонов в течение 0,5с Индикатор ФПН выдержи-
вает воздействие входного напряжения до 115% номинального значе-
ния.
3.	КОНСТРУКЦИЯ И СХЕМЫ ПРИСОЕДИНЕНИЯ ИНДИКАТОРОВ
Каждый из блоков рассматриваемых фиксирующих индикаторов
представляет унифицированную конструкцию, состоящую из феноплас-
тового основания, металлического шасси, печатных плат из стеклотекс-
толита, лицевой панели и металлического кожуха. Элементы электри-
ческой схемы блоков индикаторов размещаются на шасси и печатных
платах, причем последние в нижней своей части имеют специальные
разъемы для электрической связи с блоком.
Рис. 6. Схемы присоединения фиксирующих индикаторов ЛИФП. 
а - ЛИФП-1; б - ЛИФП-2
Рис. 7. Схема присоединения индикатора ФПТ-2
14
Рис. 8. Схема присоединения индикатора ФПН-1
Таблица 5. Габариты и масса блоков индикаторов
Блок	Размеры, мм			_ Масса, кг, не более
	Длина	Ширина	Высота	
БВ	240	190	230	4/3
БЦП	290	205	285	6
БИ	260	205	285	5
БП	290	205	285	7
Примечание Масса БВ приведена дробью, где числитель относится к индика-
тору ФПТ, а знаменатель - к ФПН
Блоки индикаторов должны устанавливаться на заземленные метал-
лические панели или в шкафах комплектных распределительных уст-
ройств, при этом должен быть обеспечен надежный электрический
контакт между втулками крепления и панелью (шкафом). Блоки уста-
навливаются основанием в вертикальной плоскости, ориентируя их по
надписям на лицевой панели, и закрепляют четырьмя винтами, входя-
щими в комплект присоединения.
В табл. 5 приведены габариты и масса блоков индикаторов.
На рис. 6, а, б показаны схемы присоединения индикаторов соответ-
ственно ЛИФП-1 и ЛИФП-2.
На рис. 7 и 8 изображены схемы присоединения соответственно
индикаторов ФПТ-2 и ФПН-1.
Для индикатора ФПТ-1 схема присоединения блока питания аналогич-
на схеме соединений блока ФПН-1, а для индикатора ФПН-2- соответ-
ствующей схеме индикатора ФПН-1, но без блока питания и его связей.
Межблочные соединения выполняются проводом сечением не менее
0,75 мм2. Длина соединительных проводов между блоками не должна
превышать 5 м.
Для индикатора ФПТ токовые цепи подключаются к входному блоку
согласно рис. 7 с учетом указанных направлений. Ток нулевой последо-
вательности 3/0 подключается лишь при использовании индикатора в
сетях напряжением 110 кВ и выше, где требуется его исключение.
4.	УСТРОЙСТВО И ОПИСАНИЕ РАБОТЫ БЛОКОВ ИНДИКАТОРОВ
Номенклатура и конструкции блоков. Тип фиксирующего индикато-
ра и его исполнение определяются набором и исполнением составляю-
щих блоков. В состав всех фиксирующих индикаторов входит унифици-
рованный блок индикации ВИ и блок аналого-цифрового преобразования
БЦП. Фиксирующие индикаторы ФПТ и ФПН, кроме того, содержат
входной блок БВ. Конструктивно блоки БП, БИ и БЦП смонтированы на
однотипном основании и имеют близкие габариты (см. § 3). Блок БВ
несколько отличается своими размерами.
17
2-6732
В конструкцию всех блоков кроме основания входит шасси, на
котором установлены печатные платы и навесные элементы электриче
ской схемы, и кожух Блоки БИ и БЦП имеют лицевые панели, на кото
рые выведены элементы индикации и контроля Блок БЦП снабжен
дополнительной крышкой, закрывающей лицевую панель
Блок БЦП содержит четыре съемные печатные платы1, расположен
ные снизу вверх в следующей последовательности устройство пуска
Е2, реле метки ЕЗ преобразователь Е4, устройство управления Е5
Далее следует плата устройства питания Е1, прикрепленная четырьмя
винтами к металлической стенке шасси, с противоположной стороны
которой установлены крупногабаритные элементы, дополняющие
схему устройства питания В блоках БЦП индикатора ЛИФП там же
установлен входной трансформатор тоКа или напряжения, это отличает
их от блоков БЦП индикаторов ФПТ, ФПН, которые не содержат входного
трансформатора
Лицевая панель БЦП показана на рис 2 Все элементы регулирова
ния и контроля, выведенные на нее, конструктивно установлены на
печатных платах
На плате устройства пуска Е2 установлены переменный резистор и
пара лепестков Порог для установки порога срабатывания пускового
органа
На плате реле метки ЕЗ установлены переменный резистор Калиб
ровка 2 и три контрольных гнезда, два из которых предназначены для
измерения времени фиксации, а третье - для измерения времени
подключения (длительность импульса подключения) Переменным
резистором Калибровка 2 осуществляется калибровка показании
индикатора после переноса метки
На плате преобразователя Е4 расположен многооборотный перемен-
ный резистор Калибровка 1 для калибровки показании до переноса
метки
На плате устройства управления Е5 имеются три контрольных
гнезда, переменный резистор и пара лепестков для установки перемыч-
ки Ускорение Контрольные гнезда 0, + 15 используются для измерения
напряжения на внутренней шинке питания + 15 В Контрольное гнездо
Время отстройки предназначено для измерения длительности импульса
времени отстройки, которая регулируется расположенным рядом
переменным резистором Импульсы времени отстройки и подключения
контролируются относительно гнезда О
Плата устройства питания Е1 - единственная плата блока БЦП,
установленная без разъема, содержит один регулировочный элемент -
переменный резистор Ус тан + 15 В, которым подстраивается уровень
напряжения всех внутренних шинок питания Следует отметить, что
данный переменный резистор выведен на лицевую панель только в
1 Здесь и в дальнейшем описании блоков обозначения плат и их элементов даны в
соответствии с заводской инструкцией и на рисунках не обозначены
18
приборах, выпущенных с февраля 1987 г Для приборов, выпущенных
ранее, доступ к нему возможен после снятия кожуха
Блок БИ содержит четыре съемные платы, установленные от стенки
шасси сверху вниз в следующей последовательности счетчик Е1,
устройство индикации Е2, устройство сброса ЕЗ и устройство управле-
ния Е4 Лицевая панель блока БИ изображена на рис 3
Плата счетчика Е1 не содержит элементов, выходящих на лицевую
панель На этой плате имеется 12 реле РПС-32, обеспечивающих запо-
минание информации На плате устройства индикации Е2 установлены
лампы цифровой индикации результата фиксации, сигнальные лампы
переполнения счетчика и лампа световой индикации срабатывания
Характерной особенностью платы устройства сброса ЕЗ является
наличие трех кнопок управления, обеспечивающих вызов индикации,
сброс показаний и контроль исправности индикатора На плате устрой-
ства управления Е4 смонтирована колодка для установки штырей,
определяющих режимы работы блока
Блок БВ индикатора ФПТ содержит одну печатную плату, установлен-
ную без разъема Элементы эксплуатационной регулировки и контроля
на плате отсутствуют На шасси и основании блока смонтированы
навесные элементы электрической схемы, в том числе и элементы
эксплуатационной регулировки Доступ к этим элементам обеспечива-
ется после снятия специальной крышки на лицевой панели Имеются
следующие элементы настройки штырь Диапазон с возможностью
установки в положения 1 или 2 и два переменных резистора Коррекция
1 и Коррекция 2 для грубой и точной установки коэффициента коррек-
ции Блоки БВ индикатора ФПТ, выпущенные до июля 1987 г , включали
узел автоматического вывода коррекции на основе реле тока обратной
последовательности и содержали соответственно элементы настройки
его порога срабатывания переменный резистор и штырь Уставка с
возможностью установки в положение 1 или 2 С учетом неэффективно-
сти автоматического вывода коррекции этот узел из схемы был исклю-
чен
Блок БВ индикатора ФПН не содержит элементов, выведенных на
лицевую панель Все элементы блока, образующие фильтр напряжения
обратной последовательности, смонтированы на шасси и основании
Наличие лицевой панели обусловлено унификацией с блоком БВ индика
тора ФПТ
Элементы принципиальных схем. Основной элементной базой
индикаторов являются операционные усилители ОУ К553 УД2, логиче-
ские микросхемы серии К511, униполярные и полевые транзисторы
На рис 9 показаны элементы аналоговых цепей Операционный
усилитель (рис 9, а) имеет два входа инвертирующий 4 и неинверти-
рующий 5 Напряжение питания + 15 В подается на выводы 6 (-) и
11 (+) Выводы 3 и 12 используются для высокочастотной коррекции,
вывод 9 - для балансировки Выходной сигнал снимается с вывода 10
Компаратор (рис 9, б) сравнивает входной сигнал с опорным напря-
жением, формируемым делителем R1, R2 При превышении опорного
19
Рис. 9. Элементы аналоговых цепей.
а - операционный усилитель, б - компаратор, в - неинвертирующий усилитель,
г - повторитель напряжения с компенсацией входного тока; б - выпрямитель
уровня сигнал на выходе меняет полярность. В общем случае поляр-
ность выходного сигнала будет положительная, если напряжение на
инвертирующем входе превышает напряжение на неинвертирующем
входе. Резистор R3 обеспечивает необходимый коэффициент возврата.
В зависимости от требуемой полярности выходного сигнала вхогы
компаратора могут быть включены наоборот (входное напряжение
подано на инвертирующий вход), однако резистор положительной
обратной связи R3 всегда подключается к неинвертирующему входу. В
отдельных случаях последовательно с резистором R3 может включать-
ся диод, обеспечивающий действие положительной обратной связи
только при одной полярности выходного сигнала. При дополнительном
включении диода отрицательной обратной связи (между выходом и
инвертирующим входом) выходной сигнал положительной полярности
будет приблизительно равен опорному напряжению. Выходной сигнал
отрицательной полярности запирает диоды и исключает их влияние на
схему. Если входной сигнал сравнивается с нулевым уровнем, то
резистор R1 отсутствует.
Неинвертирующий усилитель (рис. 9, в) используется в тех случаях,
когда требуется обеспечить высокое входное сопротивление усилителя.
Коэффициент усиления такого усилителя равен отношению (R1 + R2)/R 1
На рис. 9, г приведена схема широко используемого в блоке ВЦП
повторителя напряжения. Режим повторителя обеспечивается соедине-
нием выхода ОУ с его инвертирующим входом Цепочка R1 - R4, VD1
позволяет значительно повысить входное сопротивление повторителя
20
без применения операционных усилителей с полевыми входами.
Регулированием сопротивления резистора R2 можно добиться компен-
сации входного тока ОУ, который слабо зависит от уровня входного
сигнала.
На рис. 9, д приведена схема простого двухполупериодного выпря-
мителя. Такой выпрямитель используется только при условии низкого
выходного сопротивления предшествующего элемента, высокого
входного сопротивления последующего элемента и не очень жестких
требований к равенству коэффициента передачи положительной и
отрицательной полуволн. Данный выпрямитель используется в схемах
релейных элементов ВЦП. При детектировании сигнала в измеритель-
ных цепях используются более сложные схемы.
На рис. 10 приведены примеры использования логических микро-
схем К511ЛА5 (четыре двухвходовых элемента И-НЕ) в различных
времяформирующих цепях БИ.
Схема формирования задержки сигнала логического нуля (рис. 10,а)
включает два инвертора D1, 02 и времязадающую RC-цепь. Диаграммы
Рис. 10 Элементы задержки на базе логических микросхем К511ЛА5:
а - форм шователь задержки нулевого сигнала; б - диаграммы работы формиро-
вателя задержки; в и г - варианты его выполнения, д - формирователь импульса
определенной длительности; е - диаграммы работы формирователя импульса
21
сигналов приведены на рис 10, б При поступлении нулевого сигнала на
входы инвертора D1 на его выходе появляется логическая 1 (положи
тельное напряжение 15 В), диод закрывается и начинается заряд конден
сатора С через резистор R2 На выходе инвертора D2 нулевой сигнал
появляется при напряжении на его входах, равном 7-8 В Время за
держки ориентировочно равно постоянной времени заряда конденсато-
ра С При положительном скачке входного напряжения выходной сигнал
запаздывает на время, определяемое временем разряда конденсатора
С через резистор R1 Сокращение этого времени достигается при
подключении времязадающей цепи через транзистор (рис 10, в) В
схеме, показанной на рис 10, г, обеспечивается работа с более высо-
ким значением сопротивления резистора R и соответственно увеличе-
нием времени задержки
На рис 10,0 приведена схема формирователя импульса определен-
ной длительности Диаграммы его работы изображены на рис 10, е
Длительность выходного импульса определяется временем задержки
нулевого сигнала на выходе инвертора 02 В течение этого времени
сигнал на выходе элемента D3 равен нулю Для формирования импуль-
са положительной полярности на выход может включаться дополнитель-
ный инвертор
Принципиальная схема БЦП (02 3 449 007 ЭЗ) охватывает все его
исполнения Вариант без входного трансформатора ТЗ относится к
исполнению БЦП индикаторов ФПТ и ФПН, вариант с входным двухобмо
точным трансформатором напряжения - к исполнению БЦП-В индикато
ров ЛИФП-В, вариант с входным трехобмоточным трансформатором
’’ока - к исполнениям БЦП 1А (БЦП 5А) индикаторов ЛИФП А Схема
включает элементы, установленные на соединительной плате и с
навесным монтажом
Печатные платы входят в нее функциональными элементами, имею
щими отдельные схемы
02 5 105 005 ЭЗ - устройство питания Е1,
02 5 089 015 ЭЗ - устройство пуска Е2,
02 5 669 005 ЭЗ - реле метки ЕЗ,
02 5 105 009 ЭЗ - преобразователь Е4,
02 5 105 006 ЭЗ - устройство управления Е5
(Наименования и обозначения схем приводятся в соответствии с
заводской инструкцией для каждого типа индикатора )
Описание принципиальных схем проводится на базе структурной
схемы показанной на рис 1 В необходимых случаях схемы отдельных
функциональных элементов или их фрагменты будут приводиться на
рисунках к тексту
Схема устройства пуска Е2 (02 5 089 015 ЭЗ) содержит полосовой
фильтр на микросхемах А1, А2, усилитель напряжения с регулируемым
коэффициентом усиления на микросхеме А6 и два реле напряжения на
микросхемах АЗ -А5 иА7 -А9 Входной сигнал подается параллельно
на вход фильтра (через конденсаторы С1, С2) и вход инвертирующего
усилителя А6, который совместно с реле напряжения на микросхемах
AZ - А9 образует пусковой орган Порог срабатывания пускового
органа определяется коэффициентом усиления усилителя А6, который
настраивается переменным резистором R8 Порог При установленной
перемычке 1 2 коэффициент усиления усилителя резко уменьшается,
что сдвигает диапазон плавного регулирования порога срабатывания
в сторону загрубления
С выхода усилителя А6 синусоидальный сигнал подается на двух
полупериодныи детектор на микросхеме А7 и далее на компаратор А8,
где сравнивается с опорным напряжением формируемым делителем
R20, R22
При превышении опорного напряжения на выходе А8 появляются
положительные импульсы, которые преобразуются в непрерывный
сигнал положительной полярности расширителем на конденсатореС13 и
микросхеме А9 Сигнал Пуск, запускающий элементы времени тракта
управления, снимается с коллектора транзистора VT1 Диаграммы
работы пускового органа приведены на рис 11
С выхода полосового фильтра синусоидальный сигнал для дальней
шего прохождения по тракту обработки входного сигнала выводится из
платы устройства пуска через вывод 13 и параллельно подается на
второе реле напряжения (микросхемы АЗ - А5) которое выполняет
функцию реагирующего органа реле метки Его схема аналогична
рассмотренной схеме реле напряжения пускового органа без выходно
го транзистора С июля 1987г схема устройства пуска дополнена
Рис 11 Диаграммы работы пускового органа
1 - выход усилителя (Аб 10) 2- входы компаратора (А8 4 А8 5) 3 - выход
компаратора (А8 10) 4 - выход расширителя (А9 10) 5 - сигнал Пуск (VT1-К)
23
время отстройки, если входной
Рис. 12. Схема модернизации устройст-
ва пуска:
R41 - 10 кОм; R42 - 270 кОм; R4j =
= 4,7 кОм; C2Q = 0,47 мкФ; VD14, VD15 -
Д223 А (остальное см. на схеме
02.5.089.015)
элементами С20, R41, R42, R43,
VD14, VD15, включенными по
схеме приведенной на рис. 12, что
обеспечивает более четкую работу
индикатора в зоне переноса метки.
Достигается это за счет работы
реагирующего органа реле метки
на возврат. При каждом пуске ре-
агирующий орган реле метки пере-
водится в сработанное состояние
импульсом, формируемым введен-
ной цепочкой, и возвращается за
сигнал ниже порога возврата. Этим
полностью исключаются случаи сбоя показаний при работе прибора в
зоне переноса метки.
Схема реле метки ЕЗ (02.5.669.005.ЭЗ) по тракту обработки входного
сигнала содержит масштабный усилитель на микросхеме А1 и ампли-
тудный детектор на микросхемах А2 - А4, а по тракту управления -
исполнительный орган реле метки на транзисторах VT1 - VT3 и второй
элемент времени на микросхеме А5.
Упрощенная схема амплитудного детектора приведена на рис. 13.
Детектор содержит двухполупериодный выпрямитель на микросхемах
А2, АЗ и фиксатор амплитуды на микросхеме А4, конденсаторе С8 и
транзисторе VT5. До наступления сигнала Подключение транзистор VT5
открыт и конденсатор С8 практически не влияет на работу схемы. Узел
в целом работает в режиме выпрямителя (без сглаживания).
Положительная полуволна входного напряжения проходит через А2,
отрицательная инвертируется АЗ. Выпрямленное напряжение подается
на вход повторителя А4 и без изменения проходит на его выход. При
поступлении отрицательного сигнала Подключение транзистор VT5
закрывается, конденсатор С8 первой же полуволной заряжается до
амплитуды входного напряжения и больше не разряжается. С выхода
повторителя А4 постоянное напряжение, равное амплитуде синусои-
дального сигнала, подается на запоминающие конденсаторы платы
преобразователя.
Действие исполнительного органа реле метки проследим по рис. 14.
До поступления сигнала Подключение транзисторы VT1 и VT3 на работу
схемы не влияют. Если сигнал Реле метки имеет отрицательную поляр-
ность (реагирующий орган не сработал), транзистор VT2 закрыт и реле
24
Рис. 14. Схема исполнительного органа реле метки
К1 находится в рабочем состоянии При срабатывании реагирующего
органа сигнал Реле метки имеет положительную полярность, это
обеспечивает открытие VT2 током, протекающим через резистор R9, и
срабатывание реле К1 Возврат реагирующего органа реле метки
приводит и к возврату реле К1, т е положение реле К1 однозначно
определяется сигналом Реле метки
После поступления отрицательного сигнала Подключение закрытием
транзистора V11 схема переводится в режим триггера и фиксирует
состояние, которое имело место в момент поступления этого сигнала
В рабочем состоянии транзистор VT2 открыт током, протекающим через
элементы R5, VD2, VD5 Транзистор VT3 при этом также открыт, а диод
VD7 заперт В рабочем состоянии ток протекает по цепи R5, VD2, VD7,
R17, это обеспечивет закрытое состояние транзистора VT2, VT3 На
сигнал Реле метки схема больше не реагирует, так как сигнал Подклю
чение имеет отрицательную полярность, и ток через резистор R9 не
протекает
Контакт реле К1 включен в цепь отрицательной обратной связи
масштабного усилителя А1 таким образом, что при его замыкании
коэфффициент усиления масштабного усилителя уменьшается в 10 раз
Соответственно уменьшается и напряжение, подаваемое на вход
амплитудного детектора, и в конечном итоге число импульсов на
выходе ВЦП Сигнал для переноса десятичной метки в БИ снимается с
колтектора VT2 (сигнал Метка)
Устройство управления Е5 (02 5 105 006 ЭЗ) включает элементы
времени ЭВ1 ЭВЗ, элемент логический ЭЛ и генератор импульсов
управляющий аналоге цифровым преобразователем АЦП Совместно с
элементом времени ЭВ2, расположенным на плате реле метки, и
пусковым органом на плате устройства пуска эти элементы образуют
тракт управления БЦП, упрощенная схема которого приведена на
рис 15 Тракт управления формирует сигналы Сброс триггеров, Преоб
разование, Реле и Счет
Сигнал Пуск с выхода пускового органа подается на вход элемента
времени ЭВ1, при этом транзисторы VT1 и VT4 закрываются, и начина
ется заряд времязадающего конденсатора СЗ Одновременно открыва
ется транзистор VT3 и на его коллекторе появляется нулевой потен
циал, устанавливающий счетную схему блока БИ в исходное состояние
Когда отрицательное напряжение на конденсаторе СЗ достигнет уровня
опорного напряжения, создаваемого делителем R29, R31, на выходе
элемента А2 появится отрицательный сигнал, который является выход
ным сигналом ЭВ1 Этот же сигнал через диод VD12 закрывает транзис
тор VT3, восстанавливая на его коллекторе положительный потенциал,
т е на коллекторе VT3 формируется отрицательный импульс, длитель
ность которого равняется выдержке времени ЭВ1 - времени отстройки
Этот же импульс является сигналом Сброс триггеров Длительность
импульса устанавливается резистором R20 Время отстройки
После срабатывания элемента ЭВ1 запускается элемент времени
ЭВ2, расположенный на плате реле метки Выдержка времени ЭВ2
26
Рис 15 Схема тракта управления блока БЦП
(Время подключения') не регулируется и составляет (30 + 10) мс, что
обеспечивает прохождение на запоминающие конденсаторы АЦП двух
полупериодов входного сигнала Однако, учитывая высокий уровень
фильтрации, запоминание входного сигнала практически без ухудшения
точности достигается и за один полупериод Это позволяет уменьшить
вдвое время подключения путем демонтажа одного из двух времяза-
дающих конденсаторов ЭВ2, например ЕЗ-С11, при этом время фикса-
ции входного сигнала может быть сокращено до 50 мс (время отстрой-
ки должно быть не менее 35 мс)
При срабатывании элемента ЭВ2 обеспечивается срабатывание реле
К1 в плате преобразователя Е4 (сигналом Реле) и запуск импульсным
сигналом Пуск отсчета элемента времени ЭВЗ на плате устройства
управления. Длительность сигнала Пуск отсчета с небольшим запасом
перекрывает выдержку времени ЭВЗ, обеспечивая его срабатывание
При срабатывании элемента ЭВЗ открываются транзисторы VT5 и VT7.
Транзистор VT5 запускает генератор импульсов на микросхеме АЗ, а
транзистор VT7 через диоды VD7 и VD8 обеспечивает удерживание
элемента ЭВЗ в рабочем состоянии Кроме того, с коллектора транзи-
стора V77 снимается сигнал Преобразование, подаваемый в блок БИ
Выходные импульсы генератора (сигнал Счет) обеспечивают работу
АЦП и подаются в БИ, где подсчитываются После окончания аналого-
цифрового преобразования транзисторы VT5 и VT7 закрываются по-
ложительным сигналом Компаратор от АЦП, при этом генератор им-
пульсов выключается и одновременно исчезает сигнал Преобразование,
существующий во время импульсов счета Элемент времени ЭВЗ
возвращается, однако схема будет готова к повторному действию
только после возврата элемента ЭВ2, который управляется пусковым
органом (входным сигналом)
Схема преобразователя АЦП (02 5 105.009 ЭЗ) в упрощенном виде
приведена на рис 16 Работа АЦП основана на дозированном разряде
запоминающих конденсаторов С8 - С15, предварительно заряженных
амплитудным детектором до напряжения UBX После окончания заряда
конденсаторы С8 - С15 отделяются от входных цепей размыкающим
контактом реле К1 Одновременно вторая обкладка этих конденсаторов
подключается к источнику напряжения смещения Есм, выполненному на
стабилитроне VD10 После запуска генератора импульсов ГИ, рассмот-
ренного ранее, начинается процесс преобразования, который управля-
ется транзисторами VT2, VT1, подключенными к ГИ через транзисторы
V73 и VT4 соответственно, при этом обеспечивается циклический
заряд-разряд дозирующего конденсатора С4 В цикле заряда транзистор
VT1 открыт, a VT2. закрыт Конденсатор С4 заряжается по цепи Есм -
K1-C8-C15-VT1-C4 Напряжение на конденсаторе С4 контролируется
компаратором А1, который через транзистор VT1 прекращает заряд при
достижении напряжения на С4 опорного значения UQ Значение заряда,
снимаемого с запоминающих конденсаторов С8-С15, при этом будет
равно
28
М =сяи0,
где Сд - емкость дозирующего конденсатора С4
В цикле разряда транзистор VT1 закрыт, a VT2 открыт Конденсатор
С4 полностью разряжается Далее процесс повторяется
Напряжение на запоминающих конденсаторах в каждом цикле будет
снижаться на величину
с
Сд
~ С и о’
где С - емкость запоминающих конденсаторов С8-С15.
Циклический процесс продолжается до полного разряда запоминаю-
щихся конденсаторов, это обеспечивается наличием напряжения
смещения Есм, выбранного из условия
^СМ > Uq
Когда напряжение на запоминающих конденсаторах С8-С15 достиг-
нет нулевого значения, сработает компаратор А4 и выключится генера-
тор импульсов Число циклов N при этом пропорционально значению
входного напряжения, т е.
Л/=
ди
с
и
ВХ •
29
Для привязки рис. 16 к схеме 02.5.105.009 ЭЗ отметим, что напряже-
ния на дозирующем и запоминающих конденсаторах контролируются
через повторители с повышенным входным сопротивлением на микро-
схемах А2 и АЗ соответственно. Повторители выполнены по схеме,
показанной на рис. 9, г. На выходе компаратора А4 включен согласую-
щий транзистор VT6, с коллектора которого снимается сигнал Компара-
тор.
Принципиальная схема устройства питания Е1 (02.5.105.005 ЭЗ)
показана на рис. 17 в упрощенном виде. Однако для большей наглядно-
сти она дополнена принципиально важными элементами (R1, R2, VT1,
Т1, Т2), установленными на шасси блока и входящими в общую схему
БЦП. На рис. 17 имеются дополнительные элементы (R27, R28, С11, С12,
VT9, VT10), которые введены при модернизации устройства питания в
1987 г.
Работа устройства питания основана на преобразовании напряжения
постоянного тока 220 или 110 В в напряжение переменного тока прямо-
угольной формы, которое понижается трансформатором 71 до требуе-
мых значений с последующим выпрямлением. (Вторичные обмотки
трансформатора 71 и выпрямители в целях упрощения на схеме не
показаны.)
Управление мостовым преобразователем обеспечивает задающий
генератор, выполненный по схеме мультивибратора, нагруженного на
вспомогательный трансформатор 72, вторичные обмотки которого
включены в базовые цепи транзисторов мостового преобразователя и
обеспечивают их попарное открытие. В одном полупериоде открыты
транзисторы VT3 и VT4, в другом - VT2 и VT5. Первичная обмотка
трансформатора включена в диагональ моста, причем при значении
напряжения питания 110 В используется половина витков.
Стабилизация всех вторичных напряжений устройства питания
обеспечивается одновременно путем стабилизации напряжения на
мостовом преобразователе. Регулирующий элемент стабилизатора -
основной транзистор VT1, VT7. Транзистор VT1 установлен на радиато-
ре. Питание цепей базы составного транзистора осуществляется от
вспомогательной обмотки трансформатора Т1. Ток управления прохо-
дит через выпрямитель, резистор R15, эмиттер-базовые переходы VT7,
VT1 и стабилитрон VD23, при этом стабилизированное напряжение
эмиттера управляющего транзистора VT8 сравнивается с напряжением,
формируемым делителем R16, R18, R19, пропорциональным напряже-
нию мостового преобразователя. Если это напряжение превышает
опорный уровень, то транзистор VT8 открывается и шунтирует эмиттер-
базовые переходы управляющих транзисторов, что приводит к уменьше-
нию их базовых токов и снижению напряжения на мостовом преобразо-
вателе. Значение напряжения, поддерживаемое стабилизатором,
устанавливается подстроечным резистором R18 (Усган.+15В).Учиты-
вая, что при значении напряжения 110 В используется половина первич-
ной обмотки трансформатора 71, уровень напряжения на его вторичных
30
c\i	N
I
Рис. 17. Схема устройства питания БЦП
обмотках, включая обмотку, питающую стабилизатор, не зависит от
значения напряжения (110 или 220 В).
Рассмотрим, как осуществляется работа устройства питания при
напряжении 110 В (при использовании зажимов 18, 19). Через резистор
R2 напряжение подается на задающий генератор и запускает его.
Одновременно через диод VD25 и резистор R1 напряжение подается на
мостовой преобразователь. В начальный момент до запуска преобразо-
вателя регулирующие транзисторы УТ7, УТ1 закрыты, так как их базо-
вые цепи не имеют питания (напряжение на трансформаторе Т1 отсутст-
вует).
Появление напряжения на мостовом преобразователе приводит к
открытию транзисторов VT7, VT1 и дальнейшему увеличению напряже-
ния до выхода его на уровень стабилизации.
При подключении напряжения 220 В к выводам 17, 19 запуск задаю-
щего генератора производится через резисторы R1, R22, R2. Однако его
питание в нормальном режиме производится от средней точки первич-
ной обмотки трансформатора Т1 через диод VD13 и резистор R9.
Защита цепей питания обеспечивается ключевым элементом на
транзисторах VT9, УТЮ, который сравнивает опорное напряжение на
стабилитроне VD23 с падением напряжения на резисторе R21 эмиттер-
базовых переходах транзисторов УТ 1, VT7. При перегрузке мостового
преобразователя транзисторы УТ9, VT10 открываются и обеспечивают
закрытие регулирующих транзисторов УТ1, VT7. С учетом импульсного
режима работы устройства питания защита автоматически возвращает-
ся в исходное состояние при снятии перегрузки.
Принципиальная схема БИ (02.3.417.006 ЭЗ) включает следующие
схемы печатных плат:
02.5.105.014 ЭЗ - счетчик Е1;
02.5.100.002 ЭЗ - устройство индикации Е2;
02.5.089.014 ЭЗ - устройство сброса ЕЗ;
02.5.089.013 ЭЗ - устройство управления Е4.
Выходные импульсы блока ВЦП (сигнал Счет) поступают на счетчик
Е1 через ограничитель на диоде VD9 и резистор R26, расположенные на
плате устройства сброса ЕЗ, на этой же плате расположен формирова-
тель сигнала записи, выполненный на микросхемах 01, 03, который
фактически является формирователем импульса (см. рис. 10, д и е).
Плата счетчика Е1 включает трехразрядный десятичный счетчик на
микросхемах 01, 03, 05, элементы записи на микросхемах D2, D4, D6 и
реле РПС-32, реализующие долговременную неразрушающуюся память,
Каждый счетчик имеет четыре выхода, состояние которых после окончат
ния счета отображает значение соответствующего десятичного разряд?
в двоичном коде.
После окончания счета (исчезает сигнал Преобразование) на выход?
формирователя сигнала записи появляется сигнал Запись в вид?
положительного импульса длительностью около 100 мс, которы^
обеспечивает срабатывание соответствующих реле РПС-32, т.е. записи
информации с выходов счетчика в неразрушающуюся память.
32
Запись
+ 158
Рис. 18. Схема счета импульсов, хранения и вывода информации
VJJ3
^57
Сброс
Информация
Рис. 1 9. Устройство управления
режимом БИ
3-6732
На рис. 18 показана схема прохождения сигнала с выхода младшего
разряда счетчика D5. Если после окончания счета на выходе 3 счетчика
имеется единичный сигнал, то при поступлении сигнала Запись на
выходе логического элемента 06 появляется нулевой потенциал,
который через эмиттерный повторитель на транзисторе VD12 подается
на обмотку реле К12 (РПС-32) и вызывает его срабатывание. При этом
размыкание контакта 3-2 обеспечивает появление напряжения на входе
15 дешифратора 03. Аналогично остальные выходы 13, 1 и 10 счетчика 5
связаны с входами 2, 3 и 1 дешифратора 03. Таким же образом прохо-
дят сигналы от других счетчиков.
К выходам дешифратора подключена цифровая индикаторная лампа.
При срабатывании любого реле РПС-32 контактом 3-4 обеспечивается
подача нулевого сигнала на общую шинку Информация. Снятие инфор-
мации осуществляется одновременно и с триггеров счетчиков, и со всех
реле РПС-32 подачей сигнала Сброс. Это может осуществляться вруч-
ную после считывания информации или автоматически, если информа-
ция неселективна.
Контроль селективности информации обеспечивает устройство
управления Е4, упрощенная схема которого приведена на рис. 19. Уст-
ройство обеспечивает реализацию трех режимов хранения информации:
неселективный режим, при котором автоматический сброс отсутст-
вует и индикатор сохраняет информацию до ее сброса персоналом;
селективный режим с памятью разрешающего сигнала, при котором
индикатор сохраняет информацию при условии длительного или кратко-
временного поступления разрешающего сигнала (замыкания внешнего
контакта PC);
селективный режим без памяти разрешающего сигнала, при котором
информация хранится при условии сохранения замкнутого состояния
контакта PC, при этом допускаются кратковременные размыкания этого
контакта, каждое не более 5 с.
Во втором и третьем режимах замыкание контакта PC должно
происходить не позднее, чем через 5 с после срабатывания индикатора.
Если контакт PC не замыкается, то информация автоматически сбрасы-
вается.
Рассмотрим работу устройства в каждом из режимов. В неселектив-
ном режиме (штыри в положении 1) нулевой потенциал через диод VD6
подается на вход элемента времени ЭВ, что обеспечивает его блокиро-
вание. Элемент ЭВ не срабатывает, и автоматический сброс отсутству-
ет. На входе 9 логического элемента 02.3 всегда имеется единичный
сигнал; это обеспечивает беспрепятственное срабатывание реле
сигнализации К4 при появлении нулевого потенциала на шинке Инфор-
мация.
Если штыри установлены в положение 2, как это показано на рис. 19,
работа устройства зависит от состояния реле памяти разрешающего
сигнала К1. В сработанном состоянии контакт реле К1 через верхний
штырь подает нулевой потенциал на элемент ЭВ, обеспечивая его
блокирование, и одновременно снимает нулевой потенциал со входа 9
34
элемента D2.3, этим деблокируется реле сигнализации К4. Реле К5
выполняет вспомогательную функцию, обеспечивая дублирование реле
К1.
В положении 3 блокирование элемента времени осуществляется
непосредственно контактом PC. Деблокирование реле сигнализации
осуществляется так же, как и во втором режиме через реле К1.
Принципиальная схема БП (02.2.087.004 ЭЗ) обеспечивает питание
фиксирующих индикаторов всех типов при оперативном переменном
токе напряжением 100, 127 или 220 В. На выходе БП в нормальном
режиме формируется постоянное напряжение 110 В, которое подводит-
ся к БЦП. При перерывах питания оперативного тока (снижение напря-
жения ниже допустимого значения) выходное напряжение сохраняется
на предаварийном уровне на время не менее 1 с, это обеспечивает
срабатывание индикатора и запись информации в неразрушающуюся
память. Кроме того, БП обеспечивает возможность считывания инфор-
мации от дополнительного источника питания напряжением 15 или 24 В
при отсутствии основного источника питания. Для этой цели блок
содержит преобразователь, формирующий напряжение постоянного
тока 200 В для питания индикаторных ламп блока БП. Преобразователь
выполнен по обычной схеме мультивибратора и подробно не рассмат-
ривается.
Основными элементами БП являются трансформатор, выпрямитель,
стабилизатор и реле минимального напряжения. Упрощенная схема БП
(без преобразователя) приведена на рис. 20. Напряжение основной
секции вторичной обмотки трансформатора Т1 выпрямляется двухпо-
лупериодным выпрямителем и через диоды VD7, VD10, открытый со-
ставной транзистор VT2, VT3 подается на выходные зажимы 9, 10.
inoilVI	'“’Г-П	
транзистор VT2, VT3 подается на выходные зажимы У, 7и.
Сглаживание осуществляется фильтровыми конденсаторами С1, С2.
От дополнительной секции вторичной обмотки трансформатора Т1 через
диод VD'1 существляется заряд накопительных конденсаторов СЗ-С12
до напряжения около 300 В.
Работа реле напряжения основана на сравнивании входного напря-
жения, подаваемого на базу транзистора VT1, с опорным напряжением,
формируемым стабилитроном VD13. В нормальном режиме потенциал
базы транзистора VT1 выше потенциала его эмиттера. Транзисторы VT1
и VT4 закрыты, реле К1 обесточено. При снижении входного напряжения
потенциал базы транзистора VT1 уменьшается и он открывается, это
вызывает открытие транзистора VT4 и срабатывание реле К1. На
резисторе R3 эмиттерным током транзистора VT4 создается дополни-
тельное падение напряжения, которое поднимает потенциал эмиттера
транзистора VT1, обеспечивая фиксацию срабатывания реле. Уставка
срабатывания задается переменным резистором R5.
При замыкании контакта реле К1 коллекторы транзисторов VT2, VT3
подключаются к накопительным конденсаторам СЗ-С12, заряженным
до повышенного напряжения. Диод VD10 закрывается. Высокое быстро-
действие реле минимального напряжения обеспечивает сохранение на
фильтровых конденсаторах С1, С2 предаварийного уровня напряжения,
которое через диод VD8 и резистор R9 подводится к базе транзистора
VT2, при этом транзисторы VT2, VT4 переводятся в активный режим и
обеспечивают стабилизацию выходного напряжения на предаварийном
уровне (около 110 В). Резистор R14 уменьшает нагрузку на регулирую-
щие транзисторы. Высокоомный резистор R8 обеспечивает подпитку
базовой цепи транзисторов VT2, VT3, стабилизируя напряжение на
фильтровых конденсаторах С1, С2 и соответственно на выходе блока.
Когда напряжение на конденсаторах СЗ-С12 сравняется с напряже-
нием на конденсаторах Cl, С2, транзисторы VT2, VT4 полностью откро-
ются, и далее процесс разряда всех конденсаторов пойдет по экспо-
ненте.
Следует отметить, что по данной схеме БП выпускается с февраля
1987 г. До этого времени схема несколько отличалась в части реле
напряжения и стабилизатора и не обеспечивала надежной работы блока.
Авторами предложена относительно простая модернизация этих блоков
(см. приложение 1), выполнение которой обеспечивает их высокую
надежность.
Обращаем внимание также на некоторые неточности схемы
02.2.087.004 ЭЗ в заводских инструкциях 1986 г. издания. Неправильно
включен диод VD11, отсутствуют несколько точек электрических соеди-
нений (сравните с рис. 20).
Принципиальная схема БВ индикатора ФПТ приведена на рис. 21.
Блок БВ индикатора ФПТ содержит фильтр тока обратной последова-
тельности (основные элементы - Т1, Т2, R2, R4 - R6, СТ), формирова-
тель напряжения коррекции (ТЗ, VD2, R8, R11, К1, СЗ, АТ) и узел управ-
ления реле К1 (на рис. 21 не показан). Рассматривается схема БВ
36
индикатора ФПТ, выпускаемого с июля 1987 г., в котором исключен узел
автоматического вывода коррекции.
В распределительных сетях с изолированной (компенсированной)
нейтралью выделение напряжения, пропорционального току обратной
последовательности к12, осуществляется от токов двух фаз: /А и /с. В
сетях с глухозаземленной нейтралью для исключения нулевой последо-
вательности в блок дополнительно вводится ток нулевого провода З/л.
Настройка фильтра обеспечивается переменными резисторами R2, R6.
Выходное напряжение снимается в соответствии с выбранным диапазо-
ном с делителя R4, R5.
Отрицательное напряжение коррекции UK пропорционально предава-
рийному току нагрузки, который вводится в блок через трансформатор
ТЗ, выпрямляется двухполупериодным выпрямителем и преобразуется
в напряжение на резисторах R8, R9. Г рубая настройка UK производится
переменным резистором R8 (Коррекция 1), точная - потенциометром
R11 (Коррекция 2). Запоминание предаварийного значения UK осуще-
ствляется на конденсаторе СЗ, который через нормально замкнутый
контакт реле К1 и высокоомный резистор R17 подключен к резистору
R11. На выход блока напряжение коррекции подается через повторитель
на микросхеме А7, имеющий цепь компенсации входного тока (R19,
R20).
При КЗ на линии напряжение на конденсаторе СЗ не успевает изме-
ниться, так как сигнал Пуск, подаваемый от блока БЦП, приводит к
37
срабатыванию реле К1 и отделению конденсатора СЗ от входных цепей.
Для этой же цели постоянная времени заряда конденсатора СЗ выбрана
очень большой. Кроме того, значительное увеличение входного напря-
жения исключается стабилитроном VD2, включенным в прямом направ-
лении (уровень ограничения около 0,6 В).
Отрицательное напряжение UK вводится в ВЦП, где суммируется с
опорным напряжением АЦП, что приводит к увеличению показаний в
зависимости от предаварийного тока нагрузки. Удерживание реле К1 на
все время аналсэ-цифрового преобразования обеспечивается сигна-
лом Блокирование.
Принципиальная схема БВ индикатора ФПН содержит только фильтр
напряжения обратной последовательности и пояснений не требует.
5.	МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ МЕСТ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ ВЛ
ПРИ ПОМОЩИ ФИКСИРУЮЩИХ ИНДИКАТОРОВ
Рассматриваемая методика использует методы, основанные на
измерении и фиксации в момент КЗ параметров аварийного режима
(токов и напряжений) с последующим расчетом места повреждения. По
виду измерений эти методы делятся на две группы: с односторонним и
двусторонним измерением параметров на концевых подстанциях. Для
ВЛ напряжением 110 кВ и выше с ответвлениями используются допол-
нительные измерения на подстанциях ответвлений. Укрупненная клас-
сификация методов ОМП ВЛ 6-750 кВ показана на рис. 22.
Поскольку электрические сети напряжением 6-35 и 110 кВ и выше
отличаются друг от друга характером режима заземления нейтрали
трансформаторов на подстанциях, то это обусловливает различный
характер повреждений линий соответствующих напряжений. Электросе-
ти 6-35 кВ работают с изолированной или компенсированной нейт-
ралью, а сети 110 кВ и выше - с глухозаземленной нейтралью транс-
форматоров. С учетом сказанного методы ОМП ВЛ указанных выше
электросетей рассматриваются отдельно.
Методы определения мест короткого замыкания ВЛ
напряжением 6-35 кВ
Эти ВЛ выполняют функции передачи электроэнергии непосредствен-
но ее потребителям и поэтому относятся к распределительным сетям.
Особенностью этих сетей является также то, что их схема первичных
соединений носит разветвленный, древовидный характер. Указанное
обстоятельство значительно усложняет метод и процедуру отыскания
мест повреждения, а в ряде случаев увеличивает время поиска.
В рассматриваемых сетях значительные токи повреждения имеют
место при трех- и двухфазных КЗ, а также при двойных замыканиях на
землю, которые всегда отключаются релейной защитой. При замыка-
ниях на землю одной из фаз проходящий при этом ток незначителен, а
междуфазные напряжения остаются без изменения. В этом случае
поврежденная линия в большинстве случаев не отключается, но работа-
38
Рис. 22. Классификация методов ОМП
ет сигнализация замыкания на землю. Поскольку длительная работа
сети с замыканием фазы на землю недопустима, так как с течением
времени может произойти развитие повреждения, то должны быть
приняты меры к поиску и выявлению причины замыкания с последую-
щим ее устранением. (В данной книге методы поиска мест замыкания
не рассматриваются.) В количественном отношении КЗ в сетях распре-
деляются примерно таким образом: однофазные - 65%; двухфазные и
двойные замыкания на землю - 20%; двухфазные - 10%; трехфазные -
5%.
С учетом изложенного ниже рассматриваются методы определения
мест повреждения при междуфазных коротких замыканиях, как связан-
ных с землей, так и без земли. Для рассматриваемых ВЛ применяются
только методы, основанные на одностороннем измерении параметров
аварийного режима (рис. 22). Как правило, измерения производятся
на питающей подстанции.
Измерение тока обратной последовательности. Данный метод
основан на сравнении фиксируемых при аварийных отключениях токов
обратной последовательности с предварительно рассчитанными их
значениями при междуфазных КЗ в отдельных точках линии, включая
ответвления вдоль ВЛ [2]. Для измерения тока обратной последователь-
ности на питающей подстанции 110/35/6(10) кВ устанавливается фикси-
рующий индикатор тока обратной последовательности ФПТ (см. §1),
присоединяемый к трансформаторам тока 6 (10 кВ) на стороне низшего
напряжения силового трансформатора подстанции, как это показано на
рис. 23, а. Этот метод впервые применен в Белглавэнерго.
Расчет токов обратной последовательности выполняется для каждой
линии электропередачи, отходящей от шин 6(10) кВ данной подстанции.
На схему ВЛ наносятся линии, соединяющие точки с одинаковыми
значениями тока обратной последовательности (эквитоковые линии). На
рис. 23, б в качестве примера показаны эквитоковые линии одной из ВЛ
10 кВ.
Поскольку эквитоковые линии построены без учета нагрузки, ОМП по
измеренному току обратной последовательности может приводить к
дополнительной погрешности [3, 4]. Как видно из схемы замещения
обратной последовательности, показанной на рис. 23, е, сопротивление
эквивалентной нагрузки Zh2 шунтирует цепь, в которую включен фикси-
рующий индикатор ФПТ. В результате измеряемый ток /т2 меньше
39
35(110) нВ
4095 ЗВОО 3500 3100 2700	2200	1500	1000 800	500 300
Рис. 23. Определение мест повреждения в электрической сети 6(10) кВ:
а - однолинейная схема первичных соединений однотрансформаторной подстан-
ции; б - однолинейная схема первичных соединений линии 10 кВ и эквитоковые
линии при двухфазных КЗ; в - схема замещения обратной последовательности
участка сети 6( 10) кВ
действительного тока/л2 поврежденной линии IV1 при коротком замы-
кании в точке К (рис. 23, а) на величину, определяемую током нагрузки
/н2, т- е.
/т2-/л2“/н2-
При возникновении междуфазного КЗ с помощью индикатора ФПТ
фиксируется значение тока обратной последовательности. При этом,
поскольку расчет токов обратной последовательности выполняется без
учета влияния нагрузки, в индикаторе ФПТ предусмотрена соответству-
ющая коррекция, расчет которой приведен в § 6. По значению измерен-
ного тока и схеме отключившейся линии на основании эквитоковых
линий определяется место КЗ.
С учетом разветвленности электрической сети одному и тому же
измеренному значению тока обратной последовательности может
соответствовать несколько мест повреждения, что усложняет поиск
поврежденных элементов. Для ускорения поиска измерение тока
обратной последовательности используется в сочетании с указателями
поврежденного участка УПУ-1 [5], которые устанавливаются в местах
разветвлений. С 1987 г. на рижском опытном заводе ’'Энергоавтомати-
ка” вместо указателя УПУ-1 начато серийное производство указателя
УКЗ, обладающего улучшенными техническими характеристиками.
В ряде случаев на подстанциях устанавливаются два силовых транс-
форматора, вследствие этого фиксирующий индикатор ФПТ включается
на сумму их токов на стороне низшего напряжения, при этом такое
включение допустимо при одинаковых коэффициентах трансформации
трансформаторов тока. Если коэффициенты трансформации различны,
то здесь требуется установка дополнительного разделительного транс-
форматора.
Поскольку на подстанциях, питающих ВЛ 6(10) кВ, при КЗ возможны
значительные снижения и исчезновения напряжения переменного
оперативного тока, индикатор ФПТ должен применяться с серийно
выпускаемым блоком питания. Возможно использование для каждого
трансформатора отдельного индикатора ФПТ.
Точность рассматриваемого метода ОМП в значительной степени
определяется погрешностью задания исходных параметров ВЛ. Это
особенно важно для линий 6(10) кВ, которые подчас состоят из участков
разных длин и проводов неодинакового сечения, расположенных на
опорах различных видов.
Для расчета токов обратной последовательности и построения
эквитоковых линий целесообразно применение ЭВМ. Соответствующие
программы расчета разработаны в Белглавэнерго, Союзтехэнерго,
Сельэнергопроекте и др.
Аналогично определяется место КЗ при использовании фиксирующих
индикаторов напряжения обратной последовательности ФПН.
Возможен еще один вариант использования индикаторов ФПТ и ФПН
для ОМП в электрических сетях 6-35 кВ. Здесь используются характе-
ристики зависимости тока (напряжения) обратной последовательности
41
Рис. 24. Номограмма для определения
расстояния до мест КЗ
от расстояний до места поврежде-
ния и марки проводов, построенное
для конкретной подстанции в виде
номограммы [6]. Номограмма имеет
несколько абсцисс - по числу марок
проводов, использованных в конкрет-
ной сети. По этим осям в линейном
масштабе откладываются расстояния
до места двухфазного КЗ на ВЛ. По
оси ординат в логарифмическом
масштабе откладываются значения
тока (напряжения) обратной последо-
вательности (рис. 24).
График строится следующим образом. Вначале определяется макси-
мальное значение тока обратной последовательности при КЗ на шинах
подстанции по формуле
, _ _ UCP______
ш 2	/ X 5
2 V rc2 + хс2
где Ucp - среднее значение напряжения на шинах, В; Яс2, ХС2 - соответ-
ственно активное и индуктивное сопротивления обратной последова-
тельности сети, примыкающей к ВЛ, Ом. Затем определяется мини-
мальное значение тока при КЗ в конце ВЛ с наибольшим сопротивле-
нием:
! _________________иср______________
2 V (RC2 + Егуд2*-)2 + (хс2 + худ2^ ’
где L - длина участка ВЛ с наибольшим сопротивлением; гуд2, худ2 -
удельные соответственно активные и индуктивные сопротивления
обратной (прямой) последовательности участков проводов линии,
Ом/км.Далее для разных значений тока обратной последовательности в
пределах от 1л2 до /ш2 определяется расстояние до места повреждения
на линиях с разными марками проводов:
/и2
У ..2 (ХУД2 + ГУД2’ “ <Нс2худ2 ~хс2 гуд2>2
v 4,2
“(Нс2гуд2 + Хс2худ2) + * 42
L =-----------------------
Гуд2 + Худ2
где /2 - ток обратной последовательности в месте КЗ, А.
42
При построении графика зависимости напряжения обратной последо-
вательности от расстояния до места КЗ напряжение вычисляется по
формуле
и2='г/«1Г^-
Номограммы могут строится либо в первичных, либо во вторичных
величинах по данным предварительных расчетов токов и напряжений
при КЗ ВЛ.
В качестве примера на рис. 24 показана номограмма применительно
к подстанции 35/10 кВ, где установлен трансформатор мощностью
4 МВ-А. По оси ординат отложены первичные значения тока обратной
последовательности.
При помощи такой номограммы по показаниям фиксирующих индика-
торов определяется расстояние до места повреждения на любой линии
подстанции, в том числе на линиях, имеющих участки с проводами
разных марок. Так, при показании индикатора ФПТ 250 А расстояние до
места повреждения на линии с проводом АС 50 составляет 30 км. Если
поврежденная линия имеет участки с разными марками проводов,
например в начале линии имеется участок с проводом АС 50 длиной
13 км, а следующий участок выполнен проводом АС 25, то при показа-
нии индикатора 250 А расстояние до места повреждения определяется
как сумма длин первого (аб) и части второго (вг) участков и равно
26 км.
Измерение и фиксация тока и напряжения обратной последователь-
ности с учетом значения эксплуатационного напряжения, предшествую-
щего КЗ, используются для определения мест повреждения ВЛ напряже-
нием 35 кВ, а иногда и ВЛ 6(10) кВ. В этом случае расстояние до мест
КЗ вычисляется по формуле
)=
2худ2/2
где L/ф - фазное напряжение на шинах питающей подстанции, измеряе-
мое с помощью щитового вольтметра и периодически регистрируемое
дежурным подстанции в суточной ведомости. Остальные параметры
аварийного режима измеряются фиксирующими индикаторами ФПТ и
ФПН.
Данный способ не исключает влияния переходного сопротивления в
месте повреждения, которым при междуфазных КЗ практически можно
пренебречь. К недостаткам способа следует отнести необходимость
знания доаварийного фазного напряжения.
Измерение сопротивления участка ВЛ до мест междуфазных корот-
ких замыканий. На основе измеренного сопротивления петли короткого
замыкания со стороны питающей подстанции определяется расстояние
до мест КЗ в километрах. При измерении индуктивного сопротивления
исключается влияние переходного сопротивления в месте повреждения.
43
На указанном принципе рижским опытным заводом ’’Энергоавтома-
тика” до 1988 г. выпускался фиксатор ФМК-10 [7]. Устройство ФМК-10
измеряет расстояние при подведении к нему реактивной составляю-
щей напряжения между поврежденными фазами и разности фазных
токов КЗ поврежденных фаз. (В данной книге фиксатор ФМК-10 не
рассматривается.)
Методы определения мест короткого замыкания ВЛ
напряжением 110 кВ и выше
В основе рассматриваемых ниже методов ОМП по параметрам
аварийного режима лежат измерение и запоминание (фиксация) токов и
напряжений в момент КЗ с последующим расчетом. По различным
признакам они классифицируются следующим образом:
1) по характеру измерений - методы с двусторонним и односторон-
ним измерением;
2) по виду используемых симметричных составляющих токов (напря-
жений) - методы, основанные на измерении нулевой или обратной
последовательности или обеих вместе.
Преимущественное распространение в энергосистемах получило
использование параметров нулевой последовательности, что обуслов-
лено в основном такими причинами:
а)	высоким удельным весом коротких замыканий на землю (однофаз-
ных и двухфазных), составляющих 80-90% всех видов КЗ;
б)	независимостью сопротивления сетей, примыкающих к контроли-
руемой ВЛ, от токов нагрузки, что существенно для линий с ответвле-
ниями;
в)	простотой обеспечения измерений токов и напряжений нулевой
последовательности (нет надобности в специальных фильтрах);
г)	меньшей погрешностью по сравнению с использованием парамет-
ров обратной последовательности (1,6-2% против 4-6%).
*В ряде случаев на линиях электропередачи, имеющих сложную
электромагнитную связь между собой вдоль трассы, а также на ВЛ с
большой долей двухфазных КЗ целесообразно применение параметров
обратной последовательности.
С учетом сказанного рассматриваются в основном методы с исполь-
зованием параметров нулевой последовательности на основе одно- и
двусторонних измерений токов и напряжений. Соответствующие выра-
жения для вычисления расстояния до мест КЗ в большинстве случаев
могут быть использованы также и при измерении токов и напряжений
обратной последовательности. Активное сопротивление проводов и
реактивная (емкостная) проводимость ВЛ учитываются в случаях, если
пренебрежение ими приводит к погрешности ОМП более 1-2% длины
линии.
Определение мест повреждения по параметрам аварийного режима
является косвенным измерением, заключающимся в следующем. В
установившемся режиме короткого замыкания с помощью фиксирую-
44
Рис. 25. Установка фиксирующих индикаторов для ОМП ВЛ различных видов:
а - одноцепная ВЛ без ответвлений; б - двухцепная ВЛ; в - одноцепная ВЛ с
ответвлением; г - две ВЛ, имеющие сближение на части трассы
щих приборов автоматически измеряются и запоминаются значения
параметров аварийного режима. Далее по зафиксированным значениям
этих параметров и данным по пассивным параметрам (сопротивле-
ниям) контролируемых ВЛ и примыкающих к ним сетей производится
расчет расстояния до места повреждения. Указанный расчет выполняет-
ся вручную или с помощью ЭВМ.
В приведенных ниже расчетных выражениях и соответствующих
схемах ВЛ в обозначениях параметров нулевой последовательности
индекс 0 опускается. В обозначениях параметров обратной последова-
тельности ставится индекс 2. Отсчет искомого расстояния 1(п) в кило-
метрах (относительных единицах) производится от подстанции А,
расположенной на левом (считая от места КЗ) конце линии (рис. 25). С
другого конца находится подстанция 6, а подстанции ответвлений
обозначаются следующими буквами русского алфавита (В, Г, Д и т. д.).
Параметры, относящиеся к подстанциям А и 6, имеют индексы соответ-
ственно'и " .например токи/' и /"; для параметров подстанций ответв-
лений используются соответствующие буквы, например токи /в, 1г и т. д.
Следует обратить внимание, что фиксирующие вольтметры, включен-
ные в цепь разомкнутого треугольника измерительного трансформато-
ра напряжения (фильтр напряжения нулевой последовательности),
измеряют утроенное значение напряжения нулевой последовательно-
сти. Соответственно фиксирующий амперметр, включенный через
фильтр тока нулевой последовательности, измеряет утроенное его
значение.
Ниже приводятся методы ОМП применительно к трем видам воздуш-
ных линий: одноцепным без ответвлений, двухцепным1 и одноцепным с
ответвлением.
Методы с двусторонним измерением. Рассмотрим однофазное КЗ на
одноцепной ВЛ длиной L, показанной на рис. 25, а. В этом случае, как
известно, место короткого замыкания является источником напряжения
нулевой (обратной) последовательности. Для схемы замещения нуле-
вой последовательности применительно к точке к могут быть написаны
равенства
= С + ХуД LI ;
откуда, приравняв правые части равенств и решив новое уравнение
относительно L, получим формулу для определения расстояния до места
КЗ:
худ V' +
1 Под двухцепными ВЛ в книге подразумеваются и две линии, расположенные на
отдельных опорах, идущие общей трассой и имеющие электромагнитную связь друг
с другом пс всей длине.
46
где b- расстояние от подстанции А до места КЗ, км: U', и"- напряже-
ния нулевой (обратной) последовательности соответственно на под-
станциях А и Б, измеряемые фиксирующими вольтметрами, В; /', /" -
токи нулевой (обратной) последовательности там же, измеряемые
фиксирующими амперметрами, А; худ - удельное индуктивное сопро-
тивление нулевой (обратной) последовательности ВЛ, Ом/км; L - длина
ВЛ, км.
Длина линии и удельное сопротивление задаются заранее и входят в
расчетную формулу постоянными коэффициентами, а напряжения и
токи измеряются во время КЗ и затем подставляются в нее для опреде-
ления места повреждения, при этом, как было сказано выше, напряже-
ния и токи нулевой последовательности подставляются своими утроен-
ными значениями, что не сказывается, как видно из формулы (1), на
результатах расчета. При использовании параметров обратной последо-
вательности измеренное индикатором ФПТ значение тока необходимо
умножить на х/ 3, если наладка индикатора произведена на фазное
значение тока обратной последовательности. Если регулировка выполне-
на на линейный ток (как это указано в § 7), то коэффициент не
используется.
Из формулы (1) можно получить дополнительные формулы для
определения мест КЗ либо только по измерениям токов, либо только по
измерениям напряжений с учетом соотношений
О'=Х'С/';	]
где Xz0, Х!с - индуктивные сопротивления нулевой (обратной) последо-
вательности сетей, примыкающих к поврежденной ВЛ соответственно
со стороны подстанций А и 6, Ом.
При измерении только токов получаем
(х" + худ1.)/"-х'/'
Худ (/'+/")
(3)
При измерении только напряжений формула имеет вид
b_	x'(X//0 + xyflL)u"-X/cX//cU'	(4)
худ(Х'/си' + Х/си")
Формулы (3) и (4) составляются для данного режима сетей.
Кроме приведенных выше расчетных формул для определения мест
КЗ возможно применение различных графических способов. В качестве
47
Рис. 26. Сетчатая номограмма для ОМП
иллюстрации на рис. 26 показана сетчатая номограмма, позволяющая
по данным измерений токов по концам поврежденной ВЛ определить
место КЗ, исходя из соотношения
/'//" = <	(5)
Сетчатая номограмма строится по данным предварительного расче-
та токов КЗ для точек, равномерно распределенных вдоль линии,
применительно к каждому режиму, число которых не должно обычно
превышать трех.
Для определения места КЗ по осям абсцисс и ординат откладывают-
ся показания фиксирующих амперметров соответственно со стороны
подстанций А и Б. Точка пересечения пунктирных прямых, соответст-
вующих этим показаниям, равняется искомому расстоянию до места КЗ
(на рис. 26 L= 35 км).
Для двухцепных линий (рис. 25, б) расчетные формулы для ОМП
зависят от схемы включения фиксирующих амперметров по концам ВЛ
Фиксирующие вольтметры, как правило, при наличии на подстанции
(электростанции) двух систем (секций) шин напряжением 110 кВ и выше
предусматриваются для каждой системы (секции) шин.
При измерении токов по концам каждой из двух цепей расстояние до
места КЗ поврежденной цепи W1 определяется по формуле
U U + (Худ + Худ, м) L I ।
'худ + Худ, м) I +' |)
48
(6)
Рис. 27. Схема включения
индикаторов ЛИФП-А на
двухцепных ВЛ
где худ м - удельное индуктивное сопротивление взаимоиндукции,
0м/км;7'|, /"|-токи нулевой (обратной) последовательности цепи W1,
измеряемые соответственно на подстанциях А и Б.
Здесь и далее формулы для определения мест повреждения даются
без вывода. Для более подробного ознакомления следует обратиться к
соответствующей литературе [4].
При использовании того же числа фиксирующих амперметров воз-
можно их включение на сумму и разность токов обеих цепей. Такое
включение обеспечивается наличием у фиксирующего индикатора
ЛИФП-А двух независимых первичных обмоток входного трансформато-
ра. Суммирование двух токов, подключаемых независимо к выводам
8-9 и 10-11 БЦП, допускается при использовании диапазона 200(40) А,
при этом наибольшее значение алгебраической суммы токов не должно
превышать 200(40) А. Схемы включения индикаторов ЛИФП-А на сумму
S А и разность токов А-А показаны на рис. 27.
При измерении суммы токов обеих цепей расстояние до места
повреждения вычисляется по формуле
_2(U" -U;) + (худ + хуД|М)М/'
(худ + худ, мН''е + ' Z>
(7)
где l‘%,	- сумма токов нулевой (обратной) последовательности
обеих цепей, измеряемых соответственно на подстанциях А и Б.
Когда измеряется разность токов обеих цепей, расстояние до мест
повреждения определяется по формуле
i"
1-	*_____ L,
'Л + 1Г/Л
(8)
где /'д, /"д - разность токов нулевой (обратной) последовательности
обеих цепей, измеряемых соответственно на подстанциях А и Б.
49
Одновременное использование показаний фиксирующих ампермет-
ров, включенных на сумму и разность токов, повышает достоверность
определения мест повреждения. В этом случае в качестве расчетного
расстояния до искомого места КЗ принимается среднее арифметиче-
ское значение расстояний, вычисленных по (7) и (8).
При коротком замыкании линии с ответвлением, показанной на
рис. 25, в, расстояние до мест повреждения определяется различно в
зависимости от наличия фиксирующего амперметра, установленного на
подстанции ответвления В.
Место повреждения на участке длиной L1 при отсутствии ампермет-
ра на подстанции В определяется по формуле
I = (Xn1 + Xb)U"~ XbU' + [Хл2Хв + Хл 1 (Хл2 + Хв)],	(9)
1	Худ [и'/ + хв/'+(хЛ2 + Хв)/"]
где Хп1, Хл2 - индуктивное сопротивление нулевой (обратной) последо-
вательности участков ВЛ длиной соответственно L1 и L2 (Xfl1 = х L.,
^п2 = хуц (-)м’	~ индуктивное сопротивление нулевой (обратной)
последовательности ответвления, Ом; Ц - расстояние от подстанции А
до мест КЗ на участке длиной Lp км.
Соответственно при КЗ на втором участке получаем
Хв(U//-uz)-xn1xB//+xn2xB/,/ ,	(10)
худ[и' + (Хл1+Хв)|' + Хв1"]
где <2 - расстояние от точки ответвления от ВЛ до мест КЗ на участке
длиной L2, км.
Искомое расстояние от подстанции А до мест КЗ определяется по
формуле
l=l1 + i2.	~	(11)
При определении места повреждения расчет ведется, начиная с
первого участка, а затем продолжается для второго участка, если не
выполняется условие
(12)
В случае измерения тока ответвления /в место повреждения опреде-
ляется в один этап непосредственно по формуле
—-.....—у --------	(13)
худ(' +' +'В)
Расчеты расстояний до мест повреждения могут выполняться вруч-
ную (в том числе с использованием счетно-клавишных машин) для ВЛ,
50
Рис. 28.ХарактеристикаL= f(l')
показанных на рис. 25, в, либо
с использованием ЭВМ для
линий, имеющих электромаг-
нитную связь с другими ВЛ, а
также для линий с нескольки-
ми ответвлениями. Во втором
случае расчет выполняется по
специальной программе, обеспечивающей достоверность и повышен-
ную точность ОМП.
Применительно к одноцепной линии, имеющей взаимоиндукцию с
другой ВЛ на части трассы (рис. 25, г), расстояние от подстанции А до
места КЗ вычисляется по формуле
Ь= и/,|-и/+ХУД1-1,|//+хУА,мЧ2^11	(14)
*уд ('( + '")
где L-fy - длина участка поврежденной линии W1 с взаимоиндукцией с
линиеи W2, км. Формула (14) соответствует указанному на рис. 25, г
направлению тока /ц неповрежденной линии. При противоположном
направлении этого тока изменяется знак (дожен быть изменен перед
членом, содержащим ток /ц'). Учет направления тока выполняется, в
частности, на основе предварительного расчета токов КЗ. Иногда на
неповрежденной ВЛ IM2 в зависимости от места КЗ линии IV1 направ-
ление тока /ц' может меняться. В этом случае направление и соответ-
ственно знак тока неповрежденной линии могут определяться с по-
мощью реле направления мощности релейной защиты ВЛ.
Методы с односторонним измерением. В тех случаях, когда нейтраль
трансформатора (трансформаторов), установленного на тупиковой
подстанции, изолирована и нет измерительных трансформаторов
напряжения либо при заземленной нейтрали практически затруднена
установка измерительных трансформаторов тока, ОМП производится на
основе измерения тока (напряжения) с одного конца ВЛ.
Полученные данные измерений сравниваются с предварительно
рассчитанными значениями токов (напряжений) для ряда точек ВЛ, что
позволяет получить характеристику зависимости этих параметров от
места КЗ. Такая характеристика может быть представлена в виде
таблиц, при этом она обычно составляется для наиболее характерных
режимов работы электрической сети.
Как видно из характеристики L - ((J1), показанной на рис. 28, ее
крутизна неодинакова вдоль линии: она максимальна у шин питающей
подстанции и носит пологий характер в конце ВЛ. В результате из-за
51
наличия в месте КЗ переходного сопротивления дуги при повреждении
в конце линии возможны значительные погрешности ОМП. В то же
время даже при больших погрешностях в измерении токов при повреж-
дениях в начале линии ошибка в определении расстояния практически
невелика.
Указанный метод может в основном применяться (при отсутствии
более точных методов) для относительно коротких ВЛ (не более 50 км)
на металлических или железобетонных опорах, питающихся от мощных
электростанций и подстанций.
Точность ОМП рассматриваемым методом может быть повышена
при учете переходного сопротивления в расчетных характеристиках
f(l'). Это сопротивление целесообразно принимать равным среднему
арифметическому значению сопротивлений заземления всех опор
данной ВЛ.
Стратегия поиска мест короткого замыкания. Применение средств
ОМП на базе различных методов повышает надежность электроснабже-
ния предприятий народного хозяйства, при этом должна быть обеспече-
на оптимальная система организации поиска места повреждения
(поврежденного элемент?), которая должна удовлетворять в основном
двум требованиям. Одним из этих требований является минимизация
недоотпуска электроэнергии потребителям, что обеспечивается быст-
рым восстановлением питания обесточенных объектов и сохранением
питания оставшихся в работе потребителей. Другим важным требова-
нием явдяется минимизация затрат труда, средств и времени на выпол-
нение поиска и обнаружение поврежденного элемента.
Указанные требования, обусловливающие стратегию поиска мест
короткого замыкания в электрических сетях 6-35 и 110-750 кВ, опреде-
ляются правильным выбором методов и рациональным размещением
средств отыскания поврежденного элемента и оптимальной организа-
цией самого процесса поиска повреждений. Стратегия поиска повреж-
дений предусматривает системный подход к решению данной задачи с
использованием методов теорий информации и технической диагно-
стики. С учетом сказанного процесс поиска повреждений в электричес-
кой сети выполняется в следующей последовательности.
Процесс поиска начинается с поступления сигнала о наличии повреж-
дения в сети от устройства обнаружения. В нашем случае такой сигнал
поступает от пусковых органов релейной защиты и фиксирующих
индикаторов.
Далее следует этап локализации поврежденного участка сети,
которая производится автоматически с помощью устройства релейной
защиты, действующего на отключение соответствующего выключателя,
при этом информируется оперативный персонал объекта.
В электрических сетях 6-35 кВ одновременно с информацией об
аварийном отключении ВЛ оперативный персонал имеет данные изме-
рений фиксирующих индикаторов, на основании которых он непосред-
ственно определяет предполагаемое место повреждения.
52
Воздушные линии 6-35 кВ, как было показано выше, работают в
разветвленной сети. Поэтому данные измерений фиксирующих индика-
торов могут соответствовать нескольким предполагаемым местам КЗ,
что затрудняет поиск поврежденных элементов ВЛ. Для обнаружения
ответвления в этом случае применяются, как указывалось, указатели
поврежденного участка, относящиеся к устройствам неавтоматической
локализации.
После выявления поврежденного участка сети производится непо-
средственный поиск поврежденного элемента путем обхода и визуаль-
ного осмотра оборудования на основе данных измерений фиксирующих
индикаторов. Обнаружением поврежденного элемента завершается
процесс поиска места КЗ, после этого начинается этап ремонтно-вос-
становительных работ.
Если в электрических сетях 6-35 кВ место повреждения определяет-
ся только на основе одностороннего измерения параметров аварийного
режима, то в сетях более высокого напряжения в настоящее время в
основном применяются методы ОМП с двусторонним измерением
параметров. При этом данные измерений проходят сравнительно
сложный путь от снятия показаний фиксирующих индикаторов на обоих
концах ВЛ до передачи этих показаний на соответствующий диспетчер-
ский пункт (предприятия электрических сетей, энергосистемы или
объединенной энергосистемы), где после их обработки вычисляется
расстояние до места повреждения.
Определение мест повреждения на основе двусторонних измерений
является косвенным измерением, поскольку оно выполняется расчет-
ным путем по показаниям фиксирующих амперметров и вольтметров.
Следует при этом отметить, что достоверность, точность и соответст-
венно эффективность ОМП зависят от качества и надежности работы
датчика информации о параметрах аварийного режима, передачи и
получения этой информации и, наконец, ее обработки. Возникает цепь,
состоящая из отдельных звеньев, каждое из которых работает с разной
степенью достоверности, а участие в них человека понижает общую
достоверность.
Для повышения точности и достоверности расчетов во многих слу-
чаях используется ЭВМ, которая определяет участок с поврежденными
элементами ВЛ для его обхода и осмотра. Как видно, рассмотренная
процедура ОМП значительно сложнее, чем в электрических сетях с
изолированной нейтралью, так как информация о предполагаемом
месте повреждения находится не наобъекте, связанном с поврежденной
линией электропередачи.
Зона обхода ВЛ при ее осмотре для поиска поврежденных элементов
после ее аварийного отключения определяется соответствующей
нормативно-технической документацией. Эта зона зависит от протяжен-
ности ВЛ с учетом способов обработки данных измерений параметров
аварийного режима (вручную или с помощью ЭВМ). При этом следует
исходить из обеспечения обнаружения места КЗ в зоне обхода с веро-
ятностью 90% и участком обхода, равным ±15% длины ВЛ при ее протя-
53
женности, не превышающей 50 км. Для ВЛ протяженностью от 51 до
100 км,зона обхода должна составлять не более ±10% длины линии, для
ВЛ протяженностью более 100 км - ±(5-7)%.
При практически возможном исключении из процесса ОМП человека
может быть создана своеобразная автоматизированная система опре-
деления мест повреждения ВЛ. В такой системе данные измерений
фиксирующих индикаторов должны передаваться на соответствующий
диспетчерский пункт телеметрически с последующим непосредствен-
ным их вводом в ЭВМ, которая выполняет необходимые расчеты и
выдает результаты для проведения поиска места повреждения. Созда-
ние такой автоматизированной системы позволит повысить эффектив-
ность ОМП на основе двусторонних измерений.
В рассматриваемых электрических сетях начато использование
фиксирующих индикаторов сопротивления ФИС [8], указывающих
непосредственно расстояние до мест КЗ на основе одностороннего
измерения, что ускоряет поиск поврежденных элементов ВЛ. Информа-
ция о месте повреждения имеется на объекте, где произошло отключе-
ние ВЛ релейной защитой.
В настоящее время серийно выпускаются фиксирующие индикаторы
(ЛИФП, ФПТ, ФПН, ФИС), предназначенные для измерения различных
параметров аварийного режима, что при оптимальном их размещении в
электрической сети позволяет значительно повысить эффективность
ОМП.
Технология отыскания мест повреждения в электрических сетях с
глухозаземленной нейтралью такова, что вопросами ОМП заняты
различные подразделения энергетических систем, их объединений и
предприятий электрических сетей. От четкой и правильной организации
взаимодействия между ними зависит ускоренное обнаружение места
повреждения и соответственно сокращение времени перерыва электро-
снабжения объектов народного хозяйства.
После определения предполагаемого места КЗ и передачи информа-
ции об этом в соответствующее предприятие электрических сетей
последнее организует обход и осмотр отключившейся линии электро-
передачи.
Осмотры ВЛ при отыскании места повреждения производятся пеш-
ком, а также с использованием транспортных средств, самолетов и
вертолетов. После обнаружения поврежденных элементов ВЛ организу-
ется работа по их ремонтному восстановлению.
6.	ВЫБОР УСТАВОК ЭЛЕМЕНТОВ ИНДИКАТОРОВ
Под выбором уставок элементов индикаторов понимаются соответ-
ствующий расчет и определение оптимальных параметров срабатыва-
ния элементов индикаторов, обеспечивающие работу в заданном
режиме, а также определение рабочего диапазона измеряемых индика-
тором величин.
Необходимые данные для расчета должны быть получены перед
началом проведения наладочных работ применительно к каждой ВЛ.
54
Для ВЛ напряжением 6(35) кВ, где (как показано в § 5) дистанционное
определение мест повреждения выполняется на основе одностороннего
измерения токов (напряжений) обратной последовательности, в объем
получаемой информации входят следующие исходные параметры и
данные:
максимальные и минимальные значения фазных токов обратной
последовательности в месте установки индикатора ФПТ при двухфаз-
ном и двухфазном на землю коротких замыканиях ВЛ - ll2? , и
.(1,1)
2тах’ '2min’
максимальные и минимальные значения линейных напряжении
обратной последовательности в месте установки индикатора ФПН при
двухфазном и двухфазном на землю коротких замыканиях ВЛ -	,
u2min " 2тах’ 2min ’
максимальный ток нагрузки ВЛ /нг тах;
коэффициент трансформации трансформаторов тока, к которым
подключаются входные цепи индикатора ФПТ, К(;
коэффициент трансформации трансформаторов напряжения, к кото-
рым подключаются входные цепи индикатора ФПН, Ки;
номинальное напряжение ВЛ ином, кВ; удельные соответственно
активное и индуктивное сопротивления прямой (обратной) последова-
тельности ВЛ (участков ВЛ) гуд1, худ1, Ом/км; длина ВЛ (участков ВЛ) L,
км; полная мощность ST, MB-А, номинальное напряжение UH0M, кВ, и
напряжение короткого замыкания ик, %, силового трансформатора
питающей подстанции.
Перечисленные параметры и данные целесообразно представлять в
виде соответствующих таблиц.
Поскольку для ОМП используется один индикатор тока (напряжения)
обратной последовательности для всех ВЛ, отходящих от шин 6(10) кВ
данной подстанции, максимальные и минимальные значения токов и
напряжений вычисляются при КЗ на каждой из воздушных линий.
При выборе уставок фиксирующего индикатора тока ФПТ определя-
ются рабочий диапазон измерения токов обратной последовательности,
ток срабатывания обратной последовательности пускового органа
(порог срабатывания) и коэффициент коррекции.
Предварительно вычисляются вторичные максимальные и минималь-
ные значения токов обратной последовательности при различных видах
КЗ по формулам
/(2) /К
'2тах '2тах
((2) = /<2’ /Кг
min 2min I’
(1,1)	=/(1,1) /к-
2тах 12тах I’
/И-1)	/к..
2min 2mm I
(15)
55
Из полученных в результате расчета токов выбираются наименьшее
'2тп и наибольшее /'гтах значения, в соответствии с которыми определя-
ется сначала расчетный диапазон токов, а затем и принимаемый для
индикатора ФПТ рабочий диапазон.
Ток срабатывания пускового органа может быть установлен в
диапазоне 0,5-5 нижнего предела рабочего диапазона измерения
индикатора, но не должен превышать наименьшего значения измеряе-
мого тока обратной последовательности.
Следовательно, получаем для тока срабатывания пускового органа
'п,о ~	~ 'н,д < *2ппп>
(16)
где /н - значение нижнего предела измерения рабочего диапазона, А.
Коэффициент коррекции кк определяется отношением токов обратной
последовательности поврежденной линии 1л2 и измеренного тока
фиксирующим индикатором /т2, т.е.
кк=/л2//Т2-
Поскольку измеренный индикатором ФПТ ток зависит от нагрузоч-
ного тока (см. рис. 23, в), то коэффициент коррекции определяется
сравнительно точно только для заранее известной неизменной нагрузки.
При известном значении сопротивлений обратной последовательно-
сти нагрузки Zh2 и трансформатора Zt2 получим соотношения
- Iji2Zt2
н2 7 I у ’
zt2 + zh2
/ 7	I	<18>
b2zh2
т2 " X2 + Zh2 ’
Кроме того, из рис. 23, в видно, что ток обратной последовательности
1л2 поврежденной линии равен:
G12 ~ ;т2 + 'н2‘
С учетом соотношений (18) и равенства (19) формула (17) преобра-
зовывается:

'т2+ 'н2	4	'н2 л Zt2
-----------= 1 +---------= 1 +--------
'т2	'т2	2н2
(20)
Сопротивление Zt2 вычисляется через величину С/к; сопротивление
нагрузки Zh2 в относительных величинах можно принять равным 0,35-
0,4, что в общем случае учитывает приближенную расчетную компенса-
цию влияния на погрешность при определении мест КЗ.
Более точное значение коэффициента коррекции может быть опреде-
лено на основе опытов искусственных коротких замыканий с учетом
56
действительной нагрузки. Обычно в рассматриваемых сетях использу-
ется индикатор ФПТ-1 .работающий совместно с блоком питания, имею-
щим реле контроля напряжения.
Выбор уставок реле контроля выходного напряжения блока питания
содержит расчет параметров его срабатывания и возврата. Это реле
минимального напряжения, нормально находящееся под напряжением,
и его замыкающие контакты разомкнуты.
Напряжение срабатывания (замыкание замыкающих контактов)
определяется по формуле
иср= (0,75-0,8) ином,	(21)
а напряжение возврата (размыкание замыкающих контактов)
и = (0,85-0,9) ином,
ср ' ‘	' ним’
(22)
где ином - номинальное выходное напряжение на зажимах 9 и 10 блока
питания при номинальном входном напряжении. Это напряжение долж-
но составлять ином= (110 ±5)В.
С 1987 г. блоки питания выпускаются с реле контроля напряжения,
требующими только регулировки напряжения срабатывания.
Применительно к фиксирующему индикатору напряжения ФПН
определяется расчетный диапазон измеряемых напряжений обратной
последовательности и напряжение срабатывания пускового органа, а
при наличии блока питания еще и вычисляются напряжения срабатыва-
ния и возврата его реле контроля напряжения.
Вначале вычисляются вторичные максимальные и минимальные
значения напряжений обратной последовательности при различных
видах КЗ по формулам
и!2'1 = lA2) /К..;
2тах 2тах U
и(2) = ^(2) /к .
U2mn и2тп U’
=№» /К.'
2тах 2тах U’
Д1.П = и(1,1) /К
2mm 2min U
(23)
На основе выполненных расчетов выбираются наименьшее и2т1П и
наибольшее и2тах значения напряжений, которые определяют расчет-
ный диапазон напряжений, последний затем сравнивается с имеющим-
ся у индикатора ФПН рабочим диапазоном.
Уставка пускового органа выбирается от 2 до 20 В. Расчет уставок
реле напряжения блока питания выполняется так же, как и для блока
питания индикатора ФПТ-1.
Для воздушных линий напряжением 110 кВ и выше, у которых ОМП
выполняется на основе двусторонних изм'ерений токов и напряжений
57
нулевой (обратной) последовательности, в качестве исходной инфор-
мации при выборе рабочего диапазона и уставок используются:
максимальные и минимальные1 утроенные значения токов и напря-
жений нулевой последовательности в месте установки соответственно
индикатора тока ЛИФП-А и индикатора напряжения ЛИФП-В при одно-
фазном и двухфазном на землю коротких замыканиях - 3/^2 , зКЦ
3/(1 Л) з/(1,1) иЗЦ<1> 3(У1) 3l/’’1) 31>’’1)-
Отах’ Отт И U0max’ йи0тт’ Отах’ J Отт’
максимальные и минимальные значения токов и напряжений обрат-
ной последовательности в месте установки соответственно индикатора
тока ФПТ и индикатора напряжения ФПН при однофазном, двухфазном и
двухфазном на землю коротких замыканиях - № /<!> , № /^ ,
/(1.1) /(1,1) ии(1) 1/(1) 1/(2) 1/(2) и(1,1) М).2 *'""’ 2тах 2т,П
2тах’ 2mm 2тах’ 2mm’ 2тах’ 2тт’ 2тах’ 2тт’
коэффициент трансформации трансформаторов тока, используемых
для подключения индикаторов тока ЛИФП-А (ФПТ), К,;
коэффициент трансформации трансформаторов напряжения, исполь-
зуемых для подключения индикаторов напряжения ЛИФП-В (ФПН), Ки.
Для индикаторов, фиксирующих параметры аварийного режима
нулевой последовательности (ЛИФП-А и ЛИФП-В), определяются ток
(напряжение) срабатывания пускового органа и рабочие диапазоны
измеряемых величин. Для этого производится расчет вторичных макси-
мальных и минимальных значений этих величин при различных видах
КЗ.
Применительно к индикатору тока ЛИФП-А этот расчет выполняется
по формулам
3/(1) — з/(1) //(•
'>,0тах ~ Отах ^1’
3<(1) — з/(1) //(•
J,0mm ютт7 г
3/(1.1) — з/(1>1) //г-
^ Отах 61 Отах I’
3/(1.1) =3/(1,1) /к
61 Отт "итт i’
(24)
По данным выполненных расчетов выбираются наименьшее 3»Om/n и
наибольшее 3/0тах значения, на основе которых определяются расчет-
ный диапазон токов и соответствующий ему принимаемый рабочий
диапазон индикатора ЛИФП-А.
Оценка расчетного диапазона индикатора напряжения ЛИФП-В
выполняется после нахождения вторичных максимальных и минималь-
1 Вычисление минимальных значений токов и напряжений при КЗ на землю выпол
няется с учетом переходного сопротивления в месте повреждения, которое опреде-
ляется по местным условиям и не должно быть менее 30 Ом.
58
пых значений напряжений нулевой последовательности при различных
видах КЗ по формулам
Зи<1) = 3(J<1) /К-
Umax Отах U
Зи<1) =31/<1) /К.,;
Отт Отт U’
3u(1’1) =3l/1) /К..;
Отах	Отах U’
3(А1’1) =зМ1’1)/к...
От/л	Отт U
(25)
После выполненного расчета выбираются наименьшее 3u0min и
наибольшее 3u0max значения, на основе которых определяется расчет-
ный диапазон, который сравнивается с имеющимся у индикатора
ЛИФП-В рабочим диапазоном напряжений.
Уставка пускового органа выбирается в диапазоне от 0,85 до 10-крат-
ного значения нижнего предела индикаторов ЛИФП-А и ЛИФП-В.
Выбор уставок индикаторов тока ФПТ и напряжения ФПН обратной
последовательности выполняется так же, как и для соответствующих
индикаторов, используемых для ОМП ВЛ 6-35 кВ. Однако для ВЛ напря-
жением 110 кВ и выше не используется коррекция в индикаторе ФПТ.
Кроме того, при выборе наименьшего и наибольшего значений токов и
напряжений обратной последовательности в дополнение к расчету по
формулам (15) и (23) при двухфазном и двухфазном на землю КЗ
выполняется еще аналогичный расчет при однофазном коротком замы-
кании по формулам
/1) =/(1) /к-
2max 2тах ' I’
/1) =/(1> /К
*2тт 2тт
U2max = U2max/KU’
U2mm = U2mnKU'
(26)
(27)
В приложении 2 даны примеры выбора уставок фиксирующих индика-
торов тока ФПТ-1, ЛИФП-2 и ФПТ-2 применительно к ВЛ напряжением 10,
110 и 150 кВ. (Оценка расчетного диапазона напряжений индикаторов
ФПН и ЛИФП-В ясна без примеров.)
7.	ТЕХНИЧЕСКОЕ ОБСЛУЖИВАНИЕ ИНДИКАТОРОВ
В данном параграфе приводятся основные методические рекоменда-
ции по выполнению работ перед включением индикаторов в эксплуата-
цию. Этот вид технического обслуживания называется наладкой. Сюда
входит проверка электрических характеристик индикаторов с регули-
ровкой уставок их элементов. Рекомендации базируются на основе
опыта авторов в наладке и полевых испытанрях большого числа индика-
торов в различных энергосистемах. Предлагаемая ниже последователь-
ность выполнения работ соответствует объему работ при наладке, она
позволяет избежать излишних повторений в процессе регулировки.
Подготовительные работы. До начала наладочных работ необходимо
смонтировать проверяемый индикатор в соответствии с заводской или
проектной схемой включения. Затем подготавливается к подключе-
нию к индикатору универсальная испытагельная установка У5052
(либо аналогичная для проверки простых защит), комбинированный из-
мерительный прибор (ампервольтметр), имеющий класс точности не
ниже 1, мегаомметр на 1 кВ, электронно-лучевой осциллограф (напри-
мер, типа С1-90), комплект инструментов и запасных частей к индика-
тору.
Следует обратить внимание на необкодимость присоединения
корпусов блоков индикаторов и испытательной установки У5052 к
заземляющему контуру объекта, где выполнчется наладка, что обуслов-
лено требованиями правил техники безопасности.
Внешний и внутренний осмотр. Проверяется комплектность блоков
индикатора, состояние и правильность выпожения монтажа, соответст-
вие внешних связей блоков проектным ипи заводским монтажным
схемам. Затем снимаются кожухи со всех Слоков индикатора, которые
устанавливаются на место после окончания наладки индикатора.
Производится проверка целости корпусов бюков и смотрового стекла
БИ, отсутствия механических повреждений, срепления шасси к корпусу,
крепления трансформаторов, резисторов и других элементов, смонти-
рованных на шасси блоков.
Далее снимаются лицевые панели блоков а затем все платы функци-
ональных узлов БЦП и БИ. Производится осмотр каждой платы (в том
числе и платы во входном блоке индикатораФПТ). При осмотре следует
обращать внимание на качество изготовления плат, отсутствие механи-
ческих повреждений и нарушения изоляциэнного лакового покрытия,
замыкания дорожек, на крепежные уголки элементов, смонтированных
на платах. Проверяется надежность пайки депей конденсаторов, рези-
сторов, микросхем и т.д.
Устанавливается неселективный режим >ранения информации, обес-
печивающий ее фиксацию при каждом срабатывании индикатора. Для
этого пара однополюсных штырей вставляегся в крайние левые гнезда
колодки Селективность на плате устройствауправления Е4 БИ. В гнезда
с маркировкой х0,01 вставляются однопслюсные штыри включения
60
десятичной метки. Один штырь в колодке всегда устанавливается в
положение Вкл.
Для сокращения операций с кнопкой Сброс БИ на время наладки
индикатора снимается провод Информация с зажима 10 БИ. Это обеспе-
чивает возможность повторных (многократных) срабатываний индика-
тора без сброса. Устанавливается перемычка между зажимами 1 и 36
БИ, что исключает необходимость постоянного нажатия кнопки Инфор-
мация для вызова зафиксированной цифровой информации. Кроме того,
поворотом движка переменного резистора R8 Порог (плата Е2 БЦП)
влево до упора временно устанавливается минимальный порог сраба-
тывания пускового органа индикатора.
Проверка сопротивления изоляции. На индикаторе ЛИФП объединя-
ются цепи переменного тока (зажимы 8-11 БЦП), переменного напряже-
ния (зажимы 12-13 БЦП), оперативного постоянного тока (зажимы
14—19 БЦП), оперативного переменного тока только индикаторов
исполнения 1 (зажимы 20, 21, 27 и 28 БП при его наличии) и все осталь-
ные зажимы, используемые во внешних цепях индикатора. Кроме того,
на индикаторе ФПТ цепи переменного тока объединяются на входном
блоке (зажимы 1-3, 6-10, 28 БВ), а на индикаторе ФПН цепи переменно-
го напряжения (зажимы 1-3 БВ). Во избежание повреждения полупро-
водниковых элементов и интегральных микросхем измерение сопро-
тивления изоляции вначале может производиться при вынутых из
блоков съемных платах.
Мегаомметром на 1 кВ измеряется сопротивление изоляции объеди-
ненных цепей на землю (шасси блоков) и между собой. При отсутствии
повреждений сопротивление изоляции должно быть не ниже 10 МОм.
При исправной изоляции вынутые платы устанавливаются в блоки и
закрепляются. Проверяется отсутствие электрического контакта между
вышеупомянутыми цепями с помощью омметра-индикатора. Затем еще
раз измеряется сопротивление изоляции объединенных цепей на землю
и между собой.
Проверка устройства питания. У индикатора исполнения 1 отсоединя-
ется от БЦП блок питания. Устанавливается перемычка между зажима-
ми 14—15 БЦП и снимается перемычка между зажимами 1-36 БИ. На
зажимы 17(+) и 19 (-) от установки У5052 (блок К513) через ее зажимы
~U подается напряжение постоянного тока плавным повышением его
от нуля до 220 В (рис. 29). При установке индикаторов на объектах с
номинальным напряжением аккумуляторной батареи 110 В либо индика-
торов исполнения 1 замыкается перемычка между зажимами 15 и 16
БЦП, а напряжение постоянного тока до 110 В подается соответственно
на зажимы 18 (+) и 19 (-). С помощью дополнительного миллиампер-
метра контролируется ток в цепи питания индикатора, который не
должен превышать 120 мА. При запуске устройства питания появляется
высокочастотный звук (писк), что говорит об исправности устройства.
Повышенное значение тока потребления свидетельствует о неисправ-
ности в блоках. Поиск неисправностей платы производится путем
поочередного снятия плат (отключения блока БВ) и контроля тока
61
К1
~220V -220V(110V)
К гнездам
Время фиксации
ВЦП
I х>* А о о о о
। СетХ:2^ ~JL_
= Z/
K513
K514
iji
Контакты
реле
Х25 Х24
Оперативные
цепи защиты
Испытательная установка 45052 _।
К1.1
Рис. 29. Схема подключения индикатора ЛИФП для его настройки
потребления. Снятие и установка плат должны производиться при
отключенном напряжении питания.
После установки плат проверяется работа стабилизатора устройства
питания путем контроля напряжения на гнездах 0 и +15 при изменении
входного напряжения питания от 0,8 до 1,1 номинального значения
(значение напряжения должно быть в пределах 14,9-15,4 В). При номи-
нальном напряжении питания выходное стабилизированное напряжение
должно быть 14,8-15,1 В. В случае отклонения выходного напряжения от
указанных значений производится соответствующая его регулировка
после прогрева индикатора в течение не менее 0,5 ч с помощью пере-
менного резистора R18, расположенного с левой стороны платы Е1
ВЦП1.
В процессе дальнейшей проверки индикаторов ЛИФП-А и ФПТ их
питание может осуществляться от зажимов ~U блока К513 установки
У5052 при положении UHp2 переключателя S11 блока либо от внешнего
источника оперативного постоянного тока напряжением 220 В (110 В).
Питание индикаторов ЛИФП-В и ФПН должно осуществляться от внешне-
го источника оперативного тока. Для удобства управления питание от
внешнего источника оперативного тока может осуществляться через
блок К513, в котором предусмотрены входные зажимы Сеть, -220/110 V,
выходные зажимы Оперативные цепи защиты и тумблер S13. По оконча-
нии проверки устройства питания восстанавливается перемычка между
зажимами 1 и 36 БИ.
1С 1987 г. потенциометр регулирования Устан. +15 В вынесен на лицевую панель.
62
Рис. 30. Схема приставки:
А1 - микросхема К553 УД2; R1 = 30 кОм; R^ = 300 кОм, R3 = 40 кОм; R4 = 10 кОм;
С1 = 30 пФ; К1 - РЭС 64 А, паспорт РЭО 4.568.727
Измерение времени фиксации. Особое внимание при наладке индика-
торов для ОМП ВЛ 110 кВ и выше следует уделять контролю стабильно-
сти времени отстройки индикаторов по всей сети. Измерение времени
отстройки производится при помощи осциллографа в режиме внутрен-
ней синхронизации от отрицательного фронта либо с помощью пристав-
ки [9], схема которой показана на рис. 30.
При нажатии кнопки Контроль на БИ изменяется полярность сигнала
на контрольном гнезде Время отстройки ВЦП либо замыкается контакт
приставки, этим определяется измеряемое время. Время отстройки
должно составлять 40-45 мс.
Регулирование времени отстройки производится переменным
резистором R20, расположенным на плате устройства управления Е5
ВЦП. Изменение времени отстройки сопровождается соответствующим
изменением времени фиксации, так как время фиксации включает в
себя и время отстройки. Запайкой перемычки Ускорение время отстрой-
ки может быть уменьшено до 5-10 мс. Работа индикатора с умень-
шением времени отстройки разрешается только при фиксации входной
величины непосредственно перед отключением контролируемой линии
в режиме внешнего пуска.
Измерение времени подключения производится на контрольном
гнезде Время подключения относительно гнезда 0 ВЦП при пуске инди-
катора от кнопки Контроль БИ. Измерение времени подключения произ-
водится аналогично измерению времени отстройки с помощью элект-
ронно-лучевого осциллографа или с помощью приставки и миллисекун-
домера. Время подключения не регулируется и должно составлять
(30±10) мс.
Измерение времени фиксации производится по замкнутому состоя-
нию контактов встроенного в индикатор реле контроля времени фикса-
ции на гнездах Время фиксации ВЦП при подаче на вход (зажимы 12-13
блока ВЦП индикатора ЛИФП-В, 8-11 ЛИФП-А или 1-2 блока БВ индикато-
63
ров ФПТ, ФПН) сигнала, превышающего в 1,5 раза уставку срабатыва-
ния пускового органа. Время фиксации может определяться с помощью
миллисекундомера, например Ф209, либо встроенного в блоке К513
секундомера. Время фиксации должно составлять 75-85 мс и не превы-
шать времени отключения контролируемой линии от самой быстродей-
ствующей защиты. Для получения меньшего времени фиксации следует
воспользоваться известными рекомендациями [10].
Калибровка индикатора ЛИФП. При подведении входной величины,
равной 0,05 и 0,2 наибольшего значения диапазона фиксации, контроли-
руются значения индицируемых в блоке БИ чисел. При установке штыря
Метка в положение *0,01 показания индикатора должны быть равны
соответственно 5,00±0,05 и 20,0±0,2. При необходимости производится
подстройка индицируемых чисел первоначально регулировкой резисто-
ра Калибровка 1 (в точке 0,05 наибольшего значения диапазона фикса-
ции), затем Калибровка 2 (в точке 0,2 наибольшего значения диапазона
фиксации).
После проверки точек калибровки снимается характеристика зави-
симости индицируемого числа от значения входного параметра (выход-
ная характеристика) во всем диапазоне фиксации. Нелинейность
выходной характеристики не должна превышать ±3% по отношению к
фиксируемому значению входной величины. Выходная характеристика
индикатора ЛИФП-А, установленного на одной из ВЛ 110 кВ, следующая:
Подводимый
ток, А... 1	3	5	10	20	30	50	75	100
Индицируе-
мое в БИ
число.... 1,03	3,05	4,9	10,1	20,1	29,7	50,8	75,4	98,3
При проверке выходной характеристики контролируется срабатыва-
ние реле метки (перенос запятой), которое должно происходить при
значении входной величины в диапазоне 0,06-0,09 максимального
значения диапазона фиксации. Для исключения ложного переноса метки
из-за импульсных помех на плате Е4 блока БЦП (реле метки) выпуска
до первого апреля 1984 г. следует установить конденсатор типа МБМ
емкостью 0,1 мкФ, включив его между общей точкой диодов VD2, VD5,
VD7 и эмиттером транзистора VT2.
Регулировка порога срабатывания пускового органа. При подведении
на вход индикатора фиксируемой величины, равной порогу срабатыва-
ния пускового органа, плавным вращением движка резистора Порог
(резистора R2, расположенного на плате устройства пуска Е2 БЦП)
справа налево устанавливается порог срабатывания пускового органа,
который контролируется по исчезновению напряжения 15 В между
зажимами 1-22 БЦП. Установкой перемычки между лепестками Порог,
расположенными на лицевой плате БЦП, диапазон плавного регулиро-
вания порога срабатывания может быть смещен в сторону больших
значений уставок на 80-100% максимального значения диапазона
плавного регулирования. Кроме того, определяется порог возврата
пускового органа.
64
Проверка работы узла автоматического сброса неселективной
информации. Эта проверка производится в случае использования
индикатора в режимах 2 и 3 селективности сохранения информации.
Для этого осуществляется пуск индикатора при подведении контроли-
руемого параметра больше уставки срабатывания порогового органа.
Одновременно с пуском индикатора включается секундомер с ручным
управлением, а затем нажимается кнопка Индикация БИ. По секундоме-
ру измеряется время до автоматического сброса показаний (исчезнове-
ние цифр информации на табло индикации). После этого производится
повторный пуск индикатора с последующим замыканием внешнего
контакта (разрешающего сигнала) между зажимами 26 и 27 БИ (.до
момента автоматического сброса показаний индикатором). В режиме
селективности 2 контакт замыкается кратковременно, в режиме 3 - на
все время хранения информации.
Снимается перемычка между зажимами 1 и 36 БИ, а к зажиму 10 БИ
подключается провод Информация от зажима 4 БЦП. После пуска
индикатора и замыкания внешнего разрешающего контакта между
зажимами 26 и 27 БИ контролируется зажигание лампы Информация
БИ. Затем при повторных пусках индикатора путем подведения и
снятия контролируемого параметра больше порога срабатывания
пускового органа проверяется отсутствие повторных срабатываний и
сброса зафиксированной ранее информации. При загорании лампы
Информация с помощью омметра-индикатора контролируется замыка-
ние контактов внешней сигнализации (зажимы 31 и 32 БИ) срабатыва-
ния индикатора.
Проверка блока питания. Кроме вышеуказанных проверок электри-
ческих характеристик индикатора для индикаторов исполнения 1 с
питанием от источника переменного оперативного тока выполняется
также проверка блока питания. Эта проверка включает измерение
уровня выходного напряжения блока, контроль уставок реле напряже-
ния, длительности резервирования питания и проверку работы индика-
тора при питании от БП
Для проверки БП его входные цепи (зажимы 20 и 28) подключаются к
выходу регулируемого источника напряжения переменного тока (зажи-
мы ~U блока К513 установки У5052 или аналогичной).
На выходе БП (зажимы 9 и 10) подключается эквивалент нагрузки
преобразователя питания БЦП (резистор сопротивлением 750 Ом и
рассеиваемой мощностью не менее 25 Вт). При подведении к зажимам
20 и 28 БП напряжения и повышении его от нуля до номинального
значения на зажимах 9 и 10 БП контролируется уровень выходного
напряжения блока. Измерение выходного напряжения производится
вольтметром постоянного тока на напряжение 150 В. Значение выход-
ного напряжения при номинальном значении входного напряжения
должно составлять (110±5) В.
Для проверки напряжения срабатывания реле напряжения к зажимам
10, 11 БП подключается вольтметр (индикатор) постоянного тока на
65
5-6732
напряжение 150 В. Перед проверкой БП должен находиться под номи-
нальным напряжением в течение 1-2 мин (после длительного обесточи-
вания - в течение 10-15 мин). При плавном снижении напряжения
питания контролируется срабатывание реле.
Далее при плавном увеличении напряжения контролируется возврат
реле напряжения. В случае отличия напряжений срабатывания и возвра-
та реле от вышеуказанных значений производится их регулирование
переменными резисторами R7 и R10 соответственно. Эти резисторы
расположены на шасси БП (резистор R7 расположен ближе к основанию
блока). Резистором R7 производится регулирование напряжения сраба-
тывания реле при снижении напряжения, резистором R10 - напряжения
возврата при повышении напряжения питания БП1.
Для проверки БП в режиме резервирования напряжения питания
параллельно нагрузочному резистору на выход блока подключается
вольтметр постоянного тока на напряжение 150 В. На вход блока
подается номинальное напряжение питания. Через 1-2 мин напряжение
питания снимается. По ручному секундомеру контролируется время
задержи снижения выходного напряжения БП, которое должно состав-
лять 1-2 с. Выходное напряжение БП в процессе резервирования не
должно возрастать более чем на 5-10%.
Затем отключаются резистор и вольтметр с выхода БП и блок пита-
ния соединяется с БЦП (зажимы 19 и 18). Переключается перемычка с
зажима 14 БЦП на зажим 16. Напряжение питания подводится к БП
через размыкающий ее контакт дополнительного реле от блока К513
установки У5052. Производится проверка работы индикатора при
исчезновении напряжения питания путем его пуска. Перед проверкой
индикатор должен находиться под напряжением питания 1-2 мин.
Зафиксированное в БИ число при имитации исчезновения напряжения
не должно отличаться от числа, зафиксированного при питании индикато-
ра от источника постоянного тока.
Если считывание информации с БИ предусматривается только при
питании от основного источника оперативного переменного тока, то ее
считывание производится после восстановления нормального режима.
Если же считывание информации предполагается выполнять и при
питании от дополнительного источника, то производится проверка и
этого режима.
С 1986 г. резистор регулирования напряжения срабатывания установлен на
печатной плате, напряжение возврата не регулируется. Вольтметр, подключаемый к
зажимам 10, 11 БП, должен иметь входное сопротивление не менее 10 кОм/B (тес-
тер).
Особенности технического обслуживания
индикаторов ФПТ и ФПН
Основным отличием в наладке индикаторов ФПТ и ФПН по сравнению
с индикаторами ЛИФП является проверка правильности настройки
входных фильтров симметричных составляющих, а также настройка
узла коррекции тока нагрузки (только для индикатора ФПТ) при исполь-
зовании для определения мест повреждения в сетях 6-35 кВ.
Для проверки характеристики подключение индикаторов к испыта-
тельной установке У5052 производится в соответствии с рис. 31,32.
Проверка настройки фильтра напряжения обратной последователь-
ности. При последовательном подведении переменного напряжения
86,5 В (50 В напряжения обратной последовательности) к зажимам
блока БВ устройства ФПН 1-2 (2-3 закорочены), 2-3 (1-2 закорочены) и
1-3 (1-2 закорочены) контролируются индицируемые в блоке БИ числа.
Эти числа (каждые попарно) не должны отличаться друг от друга более
чем на 2%. В случае большого расхождения их значений производится
балансировка входного фильтра. Регулировка фильтра при подведении
напряжения на зажимы 1-2 и 2-3 входного блока производится резисто-
ром R1 (ближний к шасси блока БВ). При подведении напряжения на
зажимы 1-3 регулировка производится резистором R2 (ближний к
лицевой панели).
Проверка настройки фильтра тока обратной последовательности. При
последовательном подведении переменного тока 5(1) А на зажимы
Рис. 31. Схема подключе-
ния входного блока индика-
тора ФПТ к испытательной
установке
Рис. 32. Схема подключе-
ния входного блока индика-
тора ФПН к испытательной
установке
67
блока БВ индикатора ФПТ 1-2, 8-10 (установлена перемычка между
зажимами 2-8) контролируется идентичность фиксируемых в блоке БИ
чисел. Зафиксированные числа не должны отличаться друг от друга
более чем на 2%. При большом расхождении их значений производится
балансировка входного фильтра тока обратной последовательности.
Регулировка фильтра при подведении тока на зажимы 1-2 и 8-10 произ-
водится резистором R1 (ближний к шасси блока БВ), а по входу 1-10
(зажимы 2-8 при этом закорочены) - резистором R2 (ближний к лицевой
панели).
Калибровка индикатора ФПН. При установленной перемычке между
зажимами 2-3 блока БВ к зажимам 1-2 этого блока многократно подво-
дится переменное напряжение 3,46 В. С помощью резистора Калибров-
ка 1 ВЦП устанавливается индицируемое в БИ число 2,0 - соответст-
вующее напряжению 2 В обратной последовательности. Затем на
зажимы 1-2 БВ подается переменное напряжение 34,6 В. С помощью
резистора Каблировка 2 при многократном подведении напряжения ко
входу “индикатора устанавливается индицируемое в БИ число 20,0.
После калибровки снимается выходная характеристика индикатора -
зависимость входного напряжения от индицируемого числа. Характери-
стика снимается так же, как и для индикатора ЛИФП.
Калибровка индикатора ФПТ. Индикатор рекомендуется настраивать
на линейный ток обратной последовательности. Для этого в зависимо-
сти от выбранного диапазона штырь выбора диапазона в колодке под
лицевой панелью БВ устанавливается в положение 50 А (20 А) или
100 А (40 А). Затем к зажимам 1-2 блока БВ многократно подводится
переменный ток 2,5 А для диапазона 50 А и при помощи резистор^
Калибровка 1 блока ВЦП устанавливается в БИ число 2,50. Потом при
многократном подведении переменного тока значением 10 А при
помощи резистора Калибровка 2 устанавливается индицируемое в БИ
число 10,0. При использовании диапазона 100 А калибровка производит-
ся при подведении тока силой 5 и 20 А с настройкой индицируемых
чисел соответственно 2,50 и 10,0. Для индикаторов одноамперного
исполнения калибровка производится при токах, в 5 раз меньших, с
обеспечением индикации тех же самых чисел.
Настройка коэффициента коррекции индикатора ФПТ производится
при его отключении от измерительных трансформаторов тока. Кроме
того, выводится из действия узел коррекции отсоединением провода
Коррекция с зажима 18 блока БВ. Затем к последовательно соединен-
ным входным обмоткам индикатора через зажимы 6-7 и 8-10 блока БВ
(установлена перемычка между зажимами 7-8) от установки У5052
подводится ток, соответствующий номинальному вторичному току
силового трансформатора со стороны контролируемой с помощью ФПТ
секции шин, и фиксируется индицируемое в блоке БИ число. После этого
подсоединяется провод Коррекция к зажимам 14 и 18 БВ и при том же
значении тока резисторами регулировки коэффициента коррекции R 20
(грубо) и R 22 (плавно), расположенными в люке лицевой панели вход-
68
ного блока, показания индикатора увеличиваются соответственно
выбранному значению коэффициента коррекции.
Проверка индикатора ФПН рабочим напряжением. После подключе-
ния входных цепей индикатора к цепям оперативного постоянного тока
производится проверка работоспособности устройства от кнопки
Контроль. Затем при последовательном подведении междуфазных
напряжений АВ, ВС и СА к соответствующим зажимам блока БВ контро-
лируется срабатывание индикатора и фиксация числа, близкого к 58.
При подведении к зажимам блока БВ трехфазной системы напряжений
контролируется отсутствие срабатывания индикатора от напряжения
небаланса. В случае ошибочного подведения напряжений с обратным
чередованием фаз происходит срабатывание индикатора, производя-
щего фиксацию числа, близкого к 58. Возврат порогового органа индика-
тора при увеличении уставки не происходит даже после установки
перемычки Порог на лицевой плате БЦП.
Проверка индикатора ФПТ рабочим током. После подключения инди-
катора к цепям оперативного тока производится проверка его работы от
кнопки Контроль. К входным зажимам индикатора подключаются
токовые цепи, и в режиме нагрузки ВЛ с помощью вольтамперфазомет-
ра ВАФ-85 проверяется правильность подключения к индикатору токо-
вых цепей. Правильность сборки токовых цепей может дополнительно
контролироваться с помощью миливольтметра с большим входным
сопротивлением либо электронного осциллографа путем измерения
напряжения на зажимах 12-13 блока БЦП при установке временной
перемычки между зажимами 1-2, а затем между 8-10 блока БВ.
Напряжение должно быть минимальным при отсутствии перемычек.
После подключения к цепям переменного тока (напряжения) индика-
тора ЛИФП следует проверить отсутствие срабатывания порогового
органа индикатора от тока (напряжения) небаланса нулевой последова-
тельности.
Оформление результатов проверки (наладки) фиксирующих индика-
торов при новом включении оформляется протоколом, рекомендуемая
форма которого применительно к индикатору ЛИФП-2 приведена в
приложении 5.
Поиск неисправностей индикаторов
В случае выявления неисправностей у индикаторов и организации
ремонта у потребителя поиск неисправностей целесообразно выпол-
нять по алгоритму, структурная схема которого применительно к
индикатору ЛИФП-2 приведена на рис. ЗЗ1. В скобках на рисунке показа-
ны наиболее вероятные повреждаемые элементы.
Выполнение ремонтных работ на печатных платах следует произво-
дить паяльником с заземленным жалом мощностью не более 40 Вт и
1 Алгоритм разработан совместно с А.В. Гусаровым (ПО ’’Союзтехэнерго”).
69
Нв работает индикатор ЛИФП
Проверить исправность Мет
в ход ново трансформатора
Нет
Unu-r от ^13- 19 В
Да
Входной
сиенал поступает ?
Да
1. Проверить исправность регулирующего транзистора
(VTT-шасси БЦП)
Z. Проверить асправность элвмвнтив стабилизатора
(VT7, VTB, VDZ3-E1 БЦП)
Проверить асправность нет
пускового рвлв
(А7,А8,А9~Е2 БЦП)
Проверить исправность
транзисторов формирова-
теля согнала
(УТ1, VT5-E5 БЦП)
Проверить исправность
элемента времени 1
(AZ-E5 БЦП)
Да
Сигнал
Пдск формиру-
ется ?
С иен а л
Да
Нвт____" Сигнал Подкяю- 
^~~-чвнав формируется?-
Нет
Время отстрийки
формируется ?
Нет
Да
Проверить исправность
порогового органа
реле метка
(АЗ,Ав,А5~Е1 БЦП)
Проверить асправность
повторителей
(УТ2-ЕЗ БЦП,Л1.1-Ев БИ)
Сигнал
Реле метка форми-
руется ?
Сигнал
Метка формиру-
ется ?
Да
Нет
Да
Нет
Проверить асправность
элемента времени Z
(А 5, УТБ-ЕЗ БЦП)
Проверить срабатывание
отделяющего реле
(К1-Е9 БЦП)
Сае нал Репе
формируется ?
Да
'а Сигнал Пдск отсчв- -
—та формируется?~—
__Сигнал Блокирование-
формируется?
НВт Проверить исправность
реле времени Z
(А5-ЕЗ БЦП)
Проверить исправность
повторителя
элемента времени 3
(УТ7-Е5 БЦП)
Нет
 Сиенал Преоб- 
.разевание есть?.
4^122—
Да
Саенал
Счет формируется ?
двгп Проверить исправность
> » элемента времени 3
(А 1-Е5 БЦП)
Нвт
Проверить асправность
компаратора
(АЗ,АЧ,УТб-Ев БЦП)
Да
Сигнал
Компаратор есть ?
НВГП Проверить исправность
гвнаратора импульсов
(АЗ-Е5 БЦП)
Проверить исправность Нвт
элементов сброса
(Цв, УТБ-ЕЗ БЦП)
Да
Нет
Да
Сигнал
Да
Информация есть ?
Сигнал
апись есть ?
Да
Проверить исправность
логических элементов
(Ш,ЛЗ-ЕЗ БИ)
Нет
Сигнал
Сброс есть ?
Да
Нвт Проверить асправность
счетчика
(D1-JJ6, VT1-VT12-E1 БЦП)
Цифровал
информация с табло
снимается :
Проверить асправность
элементов андикацоа
(DZ-ЕЗ БЦП),
срабатывание реле
(K1-K1Z-E1 БИ)
Линейность
выходной характерис-
тики сохраняется?
Да
( Конец )
Рис. 33. Структурная схема алгоритма поиска неисправностей индикатора ЛИФП-2
номинальным напряжением на выше 42 В, Пайку следует осуществлять
припоем ПОС-60 путем кратковременного прикосновения жала паяль-
ника к контактной площадке и выступающему концу вывода элемента
со стороны, противоположной его установке на печатной плате. Дли-
тельность пайки не должна превышать 5-7 с. При отслоении во время
пайки печатных проводников их необходимо продублировать внешним
проводником.
Замену элементов на печатных платах и их демонтаж целесообразно
производить в следующей последовательности:
отрезать выводы элемента со стороны его установки на плате на
высоте 1,5-2 мм от ее поверхности;
удалить лак с контактных площадок;
разогрев выводы с помощью паяльника, удалить их из монтажных
отверстий в плате пинцетом;
проверить металлизацию монтажных отверстий и контактных площа-
док;
установить исправный элемент и его припаять;
место пайки промыть этиловым спиртом и покрыть лаком УР-231 или
другим аналогичным.
Рассмотрим пример поиска неисправности у находившегося в
эксплуатации индикатора ЛИФП с помощью предлагаемого алгоритма.
При возникновении повреждений на контролируемом присоединении
•> индикатор не производит фиксацию поступающей на вход составляю-
щей тока нулевой последовательности, превышающей по значению
уставку срабатывания его пускового органа.
Для выявления неисправного элемента первоначально с помощью
вольтметра контролируется наличие напряжения питания на соответ-
ствующих зажимах индикатора. Установлено в результате измерения,
что значение питающего напряжения соответствует номинальному.
Затем для проверки исправности устройства питания БЦП измеряются
значения напряжений питания элементов схемы индикатора между
зажимами 20, 21, 23 и зажимом 22 БЦП. Как показала эта проверка,
уровни питающих напряжений не отклоняются от допустимых.
Затем на вход индикатора от испытательной установки подводится
переменный ток, по значению превышающий уставку срабатывания
пускового органа. С помощью электронно-лучевого осциллографа
контролируется наличие следующих управляющих сигналов в схеме
БЦП относительно гнезда 0:
Пуск - на зажиме 2 блока;
Время отстройки - на контролируемом гнезде платы устройства
управления Е5;
Подключение - на зажиме XS4:1 платы Е5;
Пуск отсчета - на зажиме XS4:18 платы Е5;
Блокирование - на зажиме 25 блока;
Преобразование - на зажиме 24 блока.
В результате контроля обнаружено отсутствие сигналов Подключе-
ние, Пуск отсчета, Блокирование и Преобразование.
72
Таблица 6. Характерные неисправности индикаторов ЛИФП
Признак Причины неисправности Метод устранения Примечание
неисправности
Блок индикации
Не горят лам-	Отсутствует контакт в пе-	Проверить соеди-
пы индикации	ремычке 23(БЦП)-24 (БИ)	нение
	Отсутствует напряже-	Проверить устрой-
	ние питания индикаторов	ство питания
	ИН-12А	
Отсутству-	Вышел из строя инди-	Заменить индика-	-
ет запятая	катор ИНС-1Т (Н4, Н5)	тор
(метка)
Нет коммутационных Установить штыри
штырей, либо они установле- в гнездах
ны неверно, либо отсутствует
контакт
Отсутствует контакт в Проверить контакт
разъеме платы устройства
управления Е4
Блок аналого-цифрового преобразования
Индикатор	Вышли из строя транзи-	Заменить транзи-	После заме-
ЛИФП не рабо-	сторы в мостовом преобра-	сторы VT2-VT5	ны транзисто-
тает Отсутству-	зователе VT2-VT5 Обрыв или КЗ обмоток трансформатора Т1 Вышли из строя транзи-	(КТ809А) Отремонтировать либо заменить транс- форматор Заменить транзи-	ров установить ±15 В
ет±15Вв гнездах 0 и +15	сторы в стабилизаторе VT1, VT8, а также резистор R21 Нет контакта в разъеме платы устройства управле- ния Е5	сторы VT1 (КТ 809А), VT8(KT 315Б), рези- стор (МОН-2-20 Ом) Проверить кон- такт	
Показания	Потеря металлизации	Пропаять кон-	Емкость кон-
ЛИФП заниже-	контактов конденсаторов	такты конденсаторов; денсаторов	
ны, резисто-	’’памяти" С8, С15 платы	уменьшить емкость	должна быть не
ром Калиб- ровка 1 не регулируются	преобразователя Е4	конденсаторов С4, С5	менее 0,012 мкФ
При подаче входного сиг- нала индика- тор не сраба- тывает	Отсутствуют контакты во входных цепях; не рабо- тает реле К1, поврежден транзистор VT5; отсутст- вует перемычка между за- жимами 1, 2 БЦП	Проверить кон- такты; заменить транзистор VT5 (КТ 361 В); устано- вить перемычку	
6-6732
Далее для локализации неисправностей в одном из двух блоков
индикатора отключаются провода связи между БИ и БЦП - Информация,
Счет, Сброс триггеров и Преобразование. При повторном подведении
переменного тока на вход индикатора появления отсутствующих ранее
сигналов не обнаружено. На основании этого установлено, что причина
неисправности находится в БЦП.
Наиболее вероятной причиной отказа индикатора является поврежде-
ние элемента времени ЭВ1, формирующего сигнал Подключение.
Элемент времени ЭВ1 находится на плате Е5. С помощью удлините-
ля плата была вынесена из блока. Электронно-лучевым осциллографом
контролировалась работа элементов схемы элемента времени. Уста-
новлено, что при закрытии транзистора VT4 заряд времязадающих
конденсаторов СЗ, С4 не происходит. По схеме устройства управления
выявлено, что наиболее вероятными причинами возникновения не-
исправностей являются повреждения микросхемы А2 или диода VD31.
После проверки исправного состояния диода заменена микросхема А2.
После замены микросхемы формирование сигнала Подключение
восстановилось. При соединении межблочных связей работа индикато-
ра также восстановилась.
В табл. 6 приведены характерные неисправности индикаторов ЛИФП
и методы их устранения, выявленные в условиях эксплуатации [11].
8.	НАТУРНЫЕ ИСПЫТАНИЯ ИНДИКАТОРОВ
Как было показано в § 5, определение мест КЗ с помощью фиксирую-
щих индикаторов тока и напряжения осуществляется косвенным мето-
дом на основе расчетных выражений. Точность ОМП в значительной
степени зависит от погрешности измеряемых величин и параметров
воздушной линии и примыкающей к ней электрической сети.
Такие параметры, как сопротивление нулевой последовательности
ВЛ, силовых трансформаторов, а также сопротивление взаимоиндук-
ции между линиями могут быть уточнены экспериментально на отклю-
ченном электрооборудовании либо на основе измерений при искус-
ственном КЗ ВЛ. Натурные испытания фиксирующих индикаторов на
основе опытов искусственных коротких замыканий позволяют уточнить
их технические характеристики и определить область целесообразного
применения. Так, в частности, по данным осциллограмм можно оценить
отстройку фиксирующих индикаторов от апериодической составляющей
тока КЗ, высших гармонических составляющих и др. Кроме того, можно
проверить влияние переходного сопротивления в месте повреждения на
точность ОМП при использовании различных методов и индикаторов.
Ниже приводится описание способа выполнения искусственного одно-
фазного короткого замыкания на работающей линии напряжением
110 кВ и выше с возможностью ее успешного автоматического (ручно-
го) повторного включения.
На отключенной и заземленной с обоих концов воздушной линии,
например, напряжением 110 кВ в заданном месте линии (у опоры)
74
0,5-1*
Рис. 34. Реконструированная штанга для наложения переносных
заземлений ШЗП-110:
1 - губка зажима или винтовая головка; 2 - скоба; 3 - болты
для крепления; 4 - винт; 5 - наконечник: 6 - держатель; 7 - рог
(арматурная проволока ф 10 мм)
подвешивается одна фаза штанги для наложения
переносных заземлений ШЗП-110 со снятым закорачи-
вающим проводником. С помощью имеющейся на
винтовой головке скобы и двух болтов на штанге
закрепляется металлический рог длиной 0,5-1,0 м и
диаметром 10 мм, конец которого изгибается в виде
кольца (рис. 34). Через кольцо протягивается капроно-
вая нить 2, один конец которой связан с медным канатом
3 сечением не менее 10 мм2, прикрепленным к заземляющему контуру
опоры (рис. 35). Возможно прикрепление медного каната к металличес-
кому колу, вбитому в землю между опорами в пролете ВЛ1.
После включения линии в работу производится подтягивание капро-
новой нити, и в момент приближения медного каната к рогу происходит -
перекрытие, нить перегорает, а проволока начинает падать. По мере
падения проволоки появляется дуга, которая растягивается и исчезает
после отключения ВЛ от релейной защиты. В результате автоматичес-
кого повторного включения линия остается в работе, этим обеспечива-
ется непрерывность электроснабжения потребителей.
Перед проведением опытов искусственных КЗ необходимо составить
программу испытаний, в которой кроме технологии производства
испытаний должны быть отражены также вопросы обеспечения беспе-
ребойности электроснабжения и техники безопасности при производст-
ве работ. Испытания должны проводиться при минимуме перетока
мощности по ВЛ, при этом уставки релейных защит должны быть
1 Рассматриваемый способ выполнения искусственного КЗ разработан А.П. Неро-
дой, О.И. Пахоменко, В.Л. Фрейдусом (Белглавэнерго) и М.П. Розенкнопом (ПО
"Союзтехэнерго”).
75
Рис. 35. Создание искусственного однофазного КЗ:
1 - штанга; 2 - капроновая нить; 3 - медный канат
выбраны так, чтобы обеспечить отключение линии с наименьшей вы-
держкой. При наличии междушинного выключателя он должен быть
включен последовательно с выключателем испытуемой линии и с
собственными устройствами РЗА для резервирования защит ВЛ. В
случае необходимости производится перестройка защит присоедине-
ний на противоположной подстанции и в сети. Расчет новых уставок
защит выполняет соответствующая служба РЗА энергетического
управления или ОДУ.
Серьезное внимание должно быть уделено строгому выполнению
всех правил техники безопасности. Длина капроновой нити, выбирае-
мая с учетом удаления от места искусственного короткого замыкания
оператора, должна быть такова, чтобы исключить возможность пораже-
ния человека электрическим током. Для удобства проведения работ
минимальное удаление от места установки штанги должно составлять
15-20 м. Кроме того, сама капроновая нить должна быть испытана в
соответствии с существующими нормами. Исходя из этого, вся длина
капроновой нити от места закрепления штанги до того конца, с по-
мощью которого производится протягивание нити, должна испытывать-
ся напряжением 220 В переменного тока промышленной частоты на
каждый сантиметр длины в течение 5 мин (но не менее трехкратного
фазного напряжения на всю длину), ток утечки не более 0,5 ц А. При
номинальном напряжении линии 110 кВ испытательное напряжение
составляет 190 кВ, соответственно для ВЛ напряжением 220 кВ -
380 кВ. При отсутствии необходимого испытательного напряжения
капроновая нить испытывается по участкам. К каждому участку (их
76
число не должно превышать четырех) прикладывается часть указанного
полного испытательного напряжения, пропорциональная длине участка
и увеличенная на 20%.
На время проведения опытов искусственных КЗ совместно с фикси-
рующими индикаторами тока и напряжения устанавливаются перенос-
ные осциллографы, записывающие значения и характер изменения во
времени соответствующих параметров аварийного режима. Показания
фиксирующих индикаторов сравниваются с данными осциллограмм.
Осциллографы могут запускаться либо автоматически (от контактов
релейной защиты), либо вручную до начала короткого замыкания.
Последнее следует считать предпочтительным, так как позволяет
записать необходимые величины (ток и ’ напряжение) в начальный
момент КЗ. В этом случае заземленная проволока предварительно
подтягивается к проводу ВЛ (не ближе 1 м), а затем по команде,
даваемой по телефону, запускаются осциллографы, после этого быстро
подтягивается проводничок, создающий однофазное КЗ.
В каждой точке линии производится обычно два-три коротких замыка-
ния и находится среднее арифметическое значение определяемой
величины. Как правило, искусственное КЗ производится в трех точках
линии: в начальной части, середине и конце.
При необходимости проведения опытов двух- или трехфазных корот-
ких замыканий (на землю или без земли) используются соответственно
две или три фазы штанги ШЗП со снятым закорачивающим проводником.
Аналогично проводятся опыты искусственных, коротких замыканий
на воздушных линиях напряжением 220,330 и 500 кВ.
Приложение 1. Указания по модернизации
фиксирующих индикаторов
Блок питания. Схема блока питания 02.2.087.044 ЭЗ заводом-
изготовителем изменялась дважды - в 1984 и 1987 гг.
Модернизацию рекомендуется проводить на всех блоках питания,
выпущенных до 1 марта 1987 г. Ее объем устанавливается после снятия
кожуха и осмотра блока.
На шасси блока питания установлено 10 параллельно соединенных
электролитических конденсаторов С6-С15 (К 50-20, 350 В, 200 мкФ) и
два электролитических конденсатора С5, С16 (К 50-20,160 В, 200 мкФ).
Если выводы + конденсаторов С5, С16 объединены (конденсаторы
соединены параллельно), то доработка блока ограничивается
введением дополнительного резистора мощностью не менее 0,5 Вт,
сопротивлением 20-40 Ом. Для этого провод, подключенный к
объединенным выводам + конденсаторов С5-С15, отсоединяется и
подключается к ним через упомянутый дополнительный резистор,
который целесообразно поместить в полихлорвиниловую трубку.
Если к выводам + конденсаторов С5, С16 из жгута подходят
отдельные проводи то дополнительно выполняют следующее:
77
а)	отсоединяют провод от вывода + конденсатора С16, который
должен ’’прозваниваться” на вывод 10 блока. Отключенный провод
изолируют;
б)	выводы конденсаторов С5, С16 (+) соединяют перемычкой;
в)	на печатной плате исключают из схемы электролитический
конденсатор СЗ (К 50-10,160 В, 20 мкФ), что может быть выполнено без
демонтажа платы путем ’’выкусывания” вывода + конденсатора СЗ.
Перечисленные изменения проводятся на блоках, выпущенных до
апреля 1984 г.
С марта 1987 г. блок питания выпускается заводом по измененной
схеме, обеспечивающей более высокую надежность.
Модернизация блока индикации проводится при необходимости
обеспечения возможности работы приборов во втором режиме
селективно в случаях замыкания внешнего контакта PC до срабаты-
вания индикаторов. Доработка выполняется на плате устройства
управления 02.5.089.013 в блоках БИ, выпущенных до 1986 г.
В схему платы вводятся дополнительно реле К5 (РЭС15 РС4.501.004)
и диоды VD13, VD14 (Д223 А). Изменения схемы 02.5.089.013 ЭЗ
приведены на рис. 19.
Схема блоков аналого-цифрового преобразования всех типов
фиксирующих индикаторов также изменялась дважды: в 1984 и в
1987 гг. В обоих случаях изменения касались платы устройства питания
02.5.105.005.
В 1984 г. в базовые цепи транзисторов мостового преобразователя
VT2-VT5 были введены замедляющие цепочки на конденсаторах СЗ,
С5-С7, исключены цепочки С5, R12 и С6, R17, скорректированы
номиналы R3, R7 и R9.
В марте 1987 г. в схему устройства питания введена защита от КЗ и
перегрузок, которая предварительно по рекомендации завода была
опробована в ряде энергосистем и подтвердила свою эффективность.
Одновременно было выявлено, что при введении защиты замедляющие
цепочки в базовые цепи транзисторов VT2-VT5 могут не вводиться. С
учетом этого доработка блоков ВЦП выполняется следующим образом.
В блоках, выпущенных до марта 1984 г., первоначально демонти-
руются С5, R12, С6, R17. Резистоты R3, R7 заменяются на МЛТ-1 (0,5),
10 кОм (вместо 15 кОм). Резистор R9 заменяется на МЛТ-0,5, 220 Ом
(вместо 820 Ом). В приборах, выпущенных после марта 1984 г.,
указанные изменения уже произведены, однако в них следует
уменьшить емкость конденсатора С4 до значения в диапазоне
0,01 -0,5 мкФ (напряжение не менее 200 В). В качестве конденсатора С4
можно использовать конденсатор КМ-За-0,01 мкФ, установленный на
выводах транзисторов КТ 809А мостового преобразователя, который
там больше не используется.
Во всех блоках демонтируется стабилитрон VD24 и по схеме рис. 17
дополнительно устанавливаются:
С11 - конденсатор К73-17 250 В, 0,47 мкФ
78
С12 - конденсатор в диапазоне 0,2-0,5 мкФ, напряжение не
лимитируется, например К73-9,100 В, 0,22 мкФ;
R27 - МЛТ-0,5, 3-5 кОм;
R28 - МЛТ-0,5, 200-300 Ом;
VT9 - КТ3661 В (Г, Д);
VT10- КТ315 В (Г, Д).
Номинал резистора R21 должен быть уменьшен до значения в
диапазоне от 5 до 6 Ом, при этом его мощность может быть уменьшена
до 0,5 Вт. Для индикаторов ЛИФП-2 номинал R21 может быть оставлен
10 Ом, однако он должен быть проверен, так как в производстве
допускались замены.
Конденсатор С11 может не устанавливаться, однако при этом для
исполнений 2 в цепь оперативного питания рядом с приборами
рекомендуется включать внешний конденсатор, емкость которого
выбирается из расчета 0,5 мкФ на прибор.
С июля 1987 г. в блоки БЦП индикаторов ЛИФП, ФПТ, ФПН вводится
модернизация схемы устройства пуска 02.5.089.015, которая исключит
возможность появления искаженных показаний при фиксации сигнала в
зоне порога срабатывания реле метки.
На плате устройства пуска дополнительно устанавливается по схеме
рис. 12:
С20 - конденсатор емкостью 0,47 мкФ;
R41 - резистор МЛТ-0,5 (0,25), 10 кОм;
R42 - резистор МЛТ-0,5 (0,25), 270 кОм;
R43 - резистор МЛТ-0,5 (0,25), 4,7 кОм;
VD14, VD15- диоды Д223 А.
Кроме того, номинал резистора R29 изменяется на 56 кОм.
Приложение 2. Примеры выбора уставок
фиксирующих индикаторов
Пример 1. Выбрать уставки элементов и рабочий диапазон токов
фиксирующего индикатора тока обратной последовательности ФПТ-1,
устанавливаемого на подстанции для определения мест двухфазного
КЗ на отходящих от шин 10 кВ воздушных линиях. Схема первичных
соединений подстанции показана на рис. 23, а. На подстанции
установлен двухобмоточный трансформатор мощностью ST = 10 мВ-A с
номинальным напряжением 115/11 кВ и напряжением короткого
замыкания ик = 11,1%, номинальный ток трансформатора на стороне
11 кВ равен /ном = 525 А, коэффициент трансформации трансформато-
ров тока, используемых для включения индикатора ФПТ-1, равен К; -
- 600/5 А. По данным расчета максимальные и минимальные значения
токов обратной последовательности соответственно равны /2тах =
= 4095 А, 12т1П = 264 А.
79
Предварительно вычисляются вторичные значения токов КЗ:
4095	264 -О о л
/Ornav— —1----— 34,1 А, /от;п — ---— 2,2 А.
4тах 600/5	2т1П 600/5
В соответствии с табл. 3 расчетному диапазону токов соответствует
индикатор ФПТ исполнения БВ-5А с рабочим диапазоном от 1 до 50 А.
Согласно (16) ток срабатывания пускового органа индикатора
принимается
'п,о = °-9’1 = °-9 А.
На основании формулы (20) вычисляем коэффициент коррекции,
приняв относительное значение сопротивления обратной последова-
тельности нагрузки равным 0,4. Тогда с учетом исходных данных
получаем
кк = 1 + °д У = 1,277, принимаем кк = 1,3.
Далее выбираем параметры срабатывания и возврата реле контроля
выходного напряжения блока питания индикатора ФПТ-1.
На основании формул (21) и (22) получаем
иср = 0,75-110 = 82,5 В;
u„n = 0,85-110 = 93,5 В.
Коэффициент возврата составляет
кв- 93,5/82,5 = 1,13.
Пример 2. По данным расчета токов нулевой последовательности
выбрать уставку пускового органа и рабочий диапазон измеряемых
величин индикатора ЛИФП-2-А-5 для ВЛ 110 кВ с трансформатором тока,
имеющим коэффициент трансформации К, = 400/5 А. Максимальные и
минимальные значения токов при различных видах КЗ приведены в
табл. П2.1.
Там же приведены результаты расчета вторичных значений токов,
определенных по формулам (24).
Из табл. П2.1 находим наименьшее и наибольшее значения токов
нулевой последовательности, которые соответственно равны 3/0т/п =
Таблица П2.1 .Максимальные и минимальные значения токов нулевой последо-
вательности, А
Вид КЗ
Однофазное			Двухфазное на землю			
,,(1) ^'Omax	3/(1>	3^	3iW				3,(1.D
	Omin Отах	° Omin	° Отах	J Omin	Отах	Omin
13 200	720	172,8	9	11 200	650	140	8,1
80
1L П2.2. Максимальные и минимальные значения токов обратной
последовательности, А
Вид КЗ	'2max	^2min	'2max	'2min
Однофазное	4572	288	38,1	2,4
Двухфазное	5976	372	49,8	3,1
Двухфазное на землю	3408	192	28,4	1,6
= 8,1 А и 3/0тах = 172,8 А, и определяем расчетный диапазон
измеряемых токов.
В табл. 1 расчетному диапазону соответствует индикатор с блоком
БЦП-5А и рабочим диапазоном от 2 до 200 А.
Уставка пускового органа принимается 4 А.
Пример 3. По данным расчета токов обратной последователь-
ности выбрать уставку пускового органа и рабочий диапазон
измеряемых величин индикатора ФПТ-2-5 для ВЛ 150 кВ с трансформа-
тором тока, у которого коэффициент трансформации равен К/ =
= 600/5 А. Максимальные и минимальные первичные и вторичные
значения токов при различных видах КЗ приведены в табл. П2.2.
Из табл. П2.2 выбираем наименьшее и наибольшее значения токов
обратной последовательности, равные соответственно i2mjn = 1,6 А и
(2тах — 49,8 А.
На основе этих данных, определяющих расчетный диапазон токов, по
табл. 3 выбираем рабочий диапазон от 1 до 50 А применительно к
входному блоку БВ-5А индикатора ФПТ. Уставка пускового органа
принимается 1 А.
Приложение 3. Примеры расчета расстояния до мест короткого
замыкания ВЛ с помощью фиксирующих индикаторов
Пример 1. Для одноцепной ВЛ 220 кВ, показанной на рис. 25, а,
составить расчетную формулу для ОМП по параметрам обратной
последовательности с использованием фиксирующих индикаторов тока
ФПТ и напряжения ФПН. Данные и параметры ВЛ: L = 36 км; Худ1 =
= 38 Ом/км.
На основании (1) с учетом постоянных параметров ВЛ применитель-
но к измерению токов и напряжений обратной последовательности
получаем выражение для ОМП
|/?-UJ2 + У?0,38-36-|"2
1/3-0,38(/'2 + ''2)
которое после алгебраических преобразований принимает вид
_	1,5(U"2-42kt^2— .	(ПЗ. 1)
/2 + ,2
81
Определяем расстояние до места КЗ ВЛ по следующим данным
измерений фиксирующих индикаторов на обоих концах поврежденной
линии: линейные напряжения U2 = 129 160 В, и'2 = 141 680 В; фазные
токи /'2 = 7466 А, 1"2 = 4094 А.
Подставив данные измерений в-формулу П3.1, получим
,	1,5(141 680 - 129 160)+ 36-4094	...
L = —-------------------------- = 14,4 км.
7466 + 4094
Согласно действующим нормативно-техническим документам (см.
§ 5) для ВЛ протяженностью до 50 км зона обхода составляет ±0,15 ее
длины. Тогда для рассматриваемой ВЛ зона обхода равна
(,обх = ±(0,15-36) = ±5,4 км
по обе стороны от расчетного места КЗ, находящегося на расстоянии
14,4 км от подстанции А.
Пример 2. Составить методику ОМП на основе двусторонних
измерений параметров аварийного режима нулевой последовательно-
сти для двухцепной ВЛ, схема которой изображена на рис. 25, б. Данные
и параметры ВЛ: L = 22 км; худ = 1,24 Ом/км; худ м - 0,76 Ом/км.
В целях повышения достоверности и точности расчета расстояния до
мест КЗ целесообразно включение фиксирующих индикаторов ЛИФП-А
на сумму и разность токов. В этом случае необходимо воспользоваться
формулами (7) и (8).
Применительно к рассматриваемой линии при подстановке в
формулу (7) постоянных данных и параметров ВЛ получаем
I -	2(Ц"~ и)+ (1,24+ 0,76)22/^	_ u,;-u'+22/"£
(1,24 + 0,76)(/'x + /"2)	'
Соответственно из (8) получаем
/ _ 22'"д
(пз.з)
1 д + * 1 д
В качестве иллюстрации ОМП ВЛ рассмотрим случай однофазного КЗ
цепи U/1, при котором индикаторы на подстанциях А и Б зафиксировали
следующие значения параметров аварийного режима: U' = 64 960 В;
U1' = 32 050 В; /'у = 2660 А; /"2 = 6200 А;
/'д = 4330 А; /д = 4530 А.
При использовании формулы (П3.2) получаем
,	32 050 - 64 960 + 22-6200
В соответствии с формулой (ПЗ.З) получаем
,	22-4530
L =---------------= 11,2 км.
4330 + 4530
82
В качестве расчетного расстояния до места КЗ принимается среднее
арифметическое двух полученных значений, т.е.
,	11,7+11,2	. . _
L=-------------= 11,45 км.
2
В соответствии с существующим положением зона обхода ВЛ для
поиска поврежденных элементов составляет
L= ±(0,15-22) = ±3,3 км.
Пример 3. Для одноцепной ВЛ 110 кВ, имеющей на подстанции
ответвления В трансформатор с заземленной нейтралью, как это
показано на рис. 25, е, составить методику ОМП, учитывая наличие
фиксирующих индикаторов ЛИФП-А и ЛИФА-В только на концевых
подстанциях А и Б. Данные и параметры участка сети: Ц =18 км;
L9 - 26 км; L = 44 км; xvn = 1,4 Ом/км; 3=10 мВ-A; ии = 17%; Он„.. =
= 121 кВ.
Место КЗ определяется расчетными формулами (9) - (11) в
зависимости от выполнения условия (12). Предварительно определим
значения сопротивлений Хл1, Хл2 и Хв:
Хл1 =1,4-18 = 25,2 Ом.
Соответственно
Хл2 = 1,4-26 = 36,4 Ом.
Сопротивление ответвления практически равно сопротивлению
трансформатора, поскольку он расположен почти рядом с ВЛ. Тогда
получаем
Хв = X = Uhom°k - =------12l2l* 1 * * */:°’-1Z-= 248,9 Ом.
в т юозт	Ю7
С учетом формулы (9) получаем
(25,2 + 248,9)О"-248,90 +[36,4-248,9 + 25,2(36,4 + 248,9)]/"
Ь -
1,4[U"+ 248,9/' + (36,4 + 248,9)/"]
274,1 и"-248,91/'+ 16249,6/'
1,4(О"+248,9/'+285,3/")
,а после упрощения (разделим числитель и знаменатель на 1400)
расчетная формула для ОМП имеет вид
[, - 0.196U//-0,178U'+ 11,6/"
1~ 0,0010" + 0,249/'+ 0,285/" ’
(П3.4)
Для ОМП на участке ВЛ длиной /_2 = 26 км аналогично получаем
- 248,9(0"- О') - 25,2-248,9/'+ 36,4-248,9/"
2~	1,4[О'+ (25,2 + 248,9)/'+ 248,9/"]
0,178((/'~ и) ~ 4,48''+ 6,47/"
0,001(/ +0,274/'+0,249/"
(П3.5)
Найдем место КЗ при следующих данных измерений фиксирующих
индикаторов: и' = 35 820 В; U" = 118 320 В; /' = 3582 А; /"=5916 А;
/в = 502 А.
Расчет начинается в предположении повреждения на участке длиной
18 км. Тогда из формулы (П 3.4) получаем
0,196-118 320 - 0,178-35 820 + 11,6-5916
L =----------------------------------------=31,7 км.
1	0,001 • 118 320+ 0,249-3582 + 0,285-5916
Поскольку полученное расстояние /1>L1=18 км, то расчет
продолжается по формуле (П3.5):
0,178(118 320-35 820)-4,48-3582 + 6,47-5916	. „ о
। =!----------------------!------------------------- 14 8 КМ.
г	0,001-35820 + 0,274-3582 + 0,249-5916
Искомое расстояние от подстанции А до места КЗ равно:
L= 18 + 14,8 км = 32,8 км.
Зона обхода составляет ± (0,15-44) = ±6,6 км.
Если на подстанции В есть возможность установки фиксирующего
индикатора тока и получения данных его измерений, то для ОМП целесо-
образно применить формулу (13), которая после подстановки в нее
постоянных данных и параметров преобразовывается к виду
_и"_и/+1,4-44(/"+-~— 1В)	_ 0,714( (/'-(/) +44/"+18/в
1,4(/' + /"+/в)	~	/'+/"+ /в
(П3.6)
Подставив данные измерений фиксирующих индикаторов в формулу
(П3.6), получим
I- 0.714(118 320-35 820)+ 44-5916+ 18-502
“	3582 + 5916 + 502
= 32,8 км.
Как видно, расчеты по формулам (П3.5) и (П3.6) совпадают.
Пример 4. Составить расчетную формулу для ОМП по параметрам
нулевой последовательности линии W1, имеющей взаимоиндукцию с
другой линией W2 на части трассы, как это показано на рис. 25, г.
Данные и параметры ВЛ: L( = 62 км; L12=20 км; худ = 1,35 Ом/км;
худ,м =0,7 Ом/км. По данным расчета токов КЗ линии W1 направление
тока /ц не меняется. Воспользуемся формулой (14) и подставим в нее
постоянные данные и параметры ВЛ. Тогда получим
и"| - и' + 1,35-62/"| + 0,7-20/']|	0,74(и"| - (/) + 62/"| + 10,4/'ц
1,35(/'| + ///| )	~	l\ + /",	' (П 3’7)
84
Оппрлрлим место КЗ по данным измерений фиксирующих индикато-
ров: U'=20 796 В; Ц" = 85 710 В; /,' = 4286 А; I? = 5714 А; /{, = 820 А.
Подставив данные измерений в формулу(П 3.7), получим
,	0,74(85 710-20 796)+ 62-5714+ 10,4-820
L=-----------------„'Л----------------------= 41,1 КМ.
= 40,3 км.
4286 + 5714
Определим расстояние до места КЗ без учета тока в неповрежденной
линии W2, для этого воспользуемся (ПЗ. 7) применительно к одноцепной
ВЛ без ответветвлений
0,74(85 710-20 796) + 62-5714
“	4286 + 5714
Из расчета видно, что возникающая погрешность ОМП составляет
М= 40,3-41,1 =-0,8 км.
При других значениях сопротивления взаимоиндукции и тока непов-
режденной линии неучет последнего может приводить к большим
погрешностям.
Приложение 4. Рекомендуемые периодичность
и объем технического обслуживания индикаторов
Индикаторы ЛИФП, ФПТ и ФПН с точки зрения их эксплуатации могут
быть отнесены к устройствам РЗА, и на них распространяются действия
всех нормативно-технических документов по техническому и
оперативному обслуживанию устройств релейной защиты и автомати-
ки.
Согласно действующим нормативно-техническим документам все
устройства РЗА и индикаторы ЛИФП, ФПТ и ФПН должны периодически
подвергаться техническому обслуживанию. Нормативно-технические
документы устанавливают следующие виды технического обслужива-
ния устройств РЗА: проверка при новом включении, профилактическое
восстановление, первый профилактический контроль, частичное
профилактическое восстановление, опробование и осмотр. Период
эксплуатации индикаторов между двумя ближайшими профилактически-
ми восстановлениями может быть принят равным 6 годам. В
дальнейшем при накоплении опыта эксплуатации цикл технического
обслуживания может быть увеличен.
Кроме проверки при новом включении индикаторы должны
подвергаться профилактическому восстановлению и опробованию.
Проверка при новом включении. В ее объем входит:
а) подготовка документации(заводского описания и инструкции по
эксплуатации, исполнительных принципиальных и монтажных схем
включения индикатора, паспортов-протоколов); проверка правильности
выполнения монтажа индикатора;
б) подготовка испытательной установки У5052 либо аналогичной,
измерительных приборов, инструмента и запасных частей;
85
в)	отсоединеиие всех цепей связи индикатора на рядах зажимов
панели и снятие кожухов со всех блоков индикатора;
г)	внешний и внутренний осмотр блоков и печатных плат;
д)	проверка сопротивления изоляции мегаомметром на 1000 В
относительно заземленных частей (корпусов блоков) цепей перемен-
ного тока, напряжения, сигнализации, оперативного постоянного и пере-
менного тока, а также между этими цепями относительно друг друга;
е)	проверка устройства питания блока аналого-цифрового
преобразования;
ж)	измерение и регулировка времени отстройки, измерение времени
фиксации и подключения индикатора;
з)	проверка настройки фильтров обратной последовательности
индикаторов ФПТ и ФПН;
и)	калибровка индикатора и проверка характеристики зависимости
индицируемого числа от значения входного параметра;
к)	настройка коэффициента коррекции тока нагрузки индикатора ФПТ;
л)настройка пускового органа;
м) проверка блока питания для индикаторов исполнения 1;
н) подготовка индикатора к включению в работу, при которой
производится его подключение к цепям оперативного тока и проверяет-
ся работоспособность путем нажатия кнопки Контроль блока индикации;
о) после подключения к индикатору цепей трансформаторов тока или
напряжения проверяется работоспособность при нажатии кнопки
Контроль блока индикации.
Прибором ВАФ-85 проверяется правильность сборки цепей тока
индикатора ФПТ и ЛИФП-А.
Профилактическое восстановление. Оно производите? в следующем
объеме:
а)	подготовка документации (описания и инструкции по эксплуата-
ции, паспорта-протоколы);
б)	подготовка испытательной установки, измерительных приборов,
инструментов и запасных частей;
в)	измерение сопротивления изоляции цепей трансформаторов тока,
напряжения и оперативного тока относительно земли и между собой
мегаомметром на 1000 В;
г)	проверка уставки срабатывания пускового органа;
д)	измерение времени фиксации;
е)	проверка настройки фильтров составляющих обратной последова-
тельности индикаторов ФПТ и ФПН;
ж)	снятие характеристики зависимости индицируемого числа от
входной величины;
з)	проверка времени резервирования питания индикатора от блока
питания при отключении напряжения питающей сети.
Опробование индикаторов служит для периодической проверки их ис-
правного состояния. Индикаторы ЛИФП, ФПТ и ФПН должны подвергать-
ся опробованию 1 раз в неделю первые 3 мес эксплуатации, в дальней-
шем - 1 раз в 3 мес путем нажатия на кнопку Контроль блока индикации.
86
Исправность индикатора проверяется по индицируемому в блоке
индикации числу N, которое при опробовании должно быть всегда
практически одним и тем же с разбросом не более ± 5%. Индицируемое
число должно соответствовать числу N, полученному после ввода
индикатора в эксплуатацию.
Приложение 5. Рекомендуемая форма протокола проверки при
новом включении фиксирующего индикатора ЛИФП-2
(Предприятие, объект)
(Присоединение)
198 г.
1.	Основные данные
Назначение Место уста- Номинальный ток, Номинальное нал- Напряжение опера-
новки А(ЛИФП-А) ряжение,	тивного тока, В
В (ЛИФП-9)
Заводские номера блоков
БЦП	БИ
2.	Расчетные значения уставок
Рабочий диапазон Уставка пускового
измерений	органа
3.	Состояние блоков и плат индикатора по результатам внешнего и
внутреннего осмотра	_______
4.	Проверка сопротивления изоляции:
4.1.	Проверено сопротивление изоляции всех цепей относительно
корпуса при всех вынутых платах индикатора мегаомметром на 1000 В.
Сопротивление изоляции составляет не менее______________МОм.
4.2.	Проверено сопротивление изоляции между независимыми
цепями в блоках БЦП и БИ мегаомметром на 500 В.
Сопротивление изоляции составляет не менее______________МОм.
5.	Проверка устройства питания БЦП (плата Е1)(производится при
всех вставленных платах)
Напряжение оперативного тока, В	180 (90)	190 (95)	200 (100)	210 (105)	220 (1Ю)	230 (115)	242 (121)
Выходное нап- ряжение на гнездах 0+							
+ 15 БЦП							
Примечание. В скобках указано значение для оперативного тока
110В.
6.	Проверка и регулировка порога срабатывания пускового органа.
(Срабатывание пускового органа контролируется по зажиганию лампы
Информация на блоке индикации.)
Вид имитируемого КЗ Значение пара- Значение пара- Коэффициент воз-
метра срабаты- метра возврата врата
вания
7.	Снятие выходной характеристики индикатора при имитации
однофазного короткого замыкания вида АО
Значение подводимой ве-
личины
Индицируемое число N,
имп.
8.	Проверка работы элементов времени индикатора.
Измерение времени:
фиксации
отстройки
подключения
9.	Проверка работы режимов хранения информации инди-
катора.
Время сохранения селективной информации:
во 2-м режиме  ci
в 3-м режиме с-
10.	Измерение контрольного числа индикатора:
10.1.	При подаче напряжения оперативного тока Ь' = 220
(110) В от устройства У5052 контрольное число Х= им-
пульсов
10.2.	При подаче напряжения оперативного тока {7=_. В
на месте установки контрольное число ;V=импульсов.
11.	Заключение:_____________________________________
Проверку проводили:___________________________________
Руководитель работ: _________________________________
Примечание.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1.	Айзенфельд А. И. Эффективность определения мест повреждения
ВЛ 110—750 кВ и пути ее повышения// Электрические станции. 1986. № 4.
С. 48—50.
2.	Бехтин В. И„ Кондратюк С. Ф. Определение мест междуфазных КЗ
в воздушных распределительных сетях,/ Энергетик. 1974. № 1. С. 33—34.
3.	Гейдерман Ж. П., Стасенко Р. Ф., Кузнецов А. П. О влиянии вели-
чины нагрузки на замер расстояний до места междуфазных КЗ в распре-
делительных сетях 6—10 кВ// Электрические станции. 1978. № 4. С. 58—59.
4.	Шалыт Г. М„ Айзенфельд А. И., Малый А. С. Определение мест
повреждения линий электропередачи по параметрам аварийного режима/
Под ред. Г. М. Шалыта.— 2-е изд., перераб. и доп. М.: Энергоатомиздат,
1983.
5.	Борухман В. А., Кудрявцев А. А., Кузнецов А. П. Устройства для
определения мест повреждения на воздушных линиях электропередачи. —
2-е изд., перераб. и доп. М.: Энергия, 1980.
6.	Гловацкий В. Г., Кузнецов А. П., Аронсон В. Н. Применение фикси-
рующих индикаторов для определения мест повреждения в сельских элек-
трических сетях// Электрические станции. 1985. № 10. С. 47—51.
7.	Стасенко ₽. Ф., Фещенко П. П. Автоматизация сельских электриче-
ских сетей. Киев: Техника, 1982.
8.	Айзенфельд А. И., Аронсон В. Н„ Гловацкий В. Г. Фиксирующий ин-
дикатор сопротивления ФИС. М.: Энергоатомиздат, 1987.
9.	Айзенфельд А. И., Гловацкий В. Г„ Григорьев А. В. Рекомендации по-
техническому обслуживанию фиксирующего индикатора сопротивления
ФИС при первом включении// Электрические станции. 1985. № 2. С. 59—62.
10.	Айзенфельд А. И. Способ уменьшения времени фиксации фикси-
рующих индикаторов ЛИФП, ФПТ и ФПН// Экспресс-информация. Эксплуа-
тация и ремонт электрических сетей. М.: Информэнерго, 1987. Вып. 10.
С. 8—9.
11.	Шурин В. М., Шестаков В. Г. Опыт наладки и внедрения фиксирую-
щих приборов// Энергетика и электрификация. 1984. № 4. С. 38—40.