/
Автор: Пырков В.В.
Теги: отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха в зданиях отдельные виды строительства строительство отопление строительные конструкции кондиционирование теплоснабжение водопроводные сооружения
ISBN: 966-96222-7-1
Год: 2003
Текст
«Ланфосс Т.о.в.»
лрков В.В.
ОСОБЕННОСТИ
СОВРЕМЕННЫХ СИСТЕМ
ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ
2-е издание, переработанное и дополненное
119
«Таю справи»
Киев - 2003
Б БК 38 762.1
УДК (697.31+697.33)001.63
1194
Особенности современных систем водяного о гон лен и».
К: ПДП«Так1 справи», 2003. - 176 с. - ил.
ISBN 966-96222-7-1
Перевод с украинского издания «Особливое ri нроекгувания сучасиих
систем водяного опадения». - К.: IIДП «Так! спрапи», 2003
осуществлен и дополнен автором.
Приведены общие сведения о современных системах водяного и во-
догликояевого отопления. Рассмотрена работа систем с терморегулято-
рами, автоматическими регуляторами перепада давления и регулятора-
ми расхода теплоносителя, перепускными клапанами, расширительны'
ми мембранными баками, насосами с переменной частотой вращения и
др. Даны основные асиекця конструирования систем. Изложен пщрав-
лическнй расчет систем с обеспечением рекомендованного иотокорас-
пределения терморп уляторов. Приведены .методы расчета и подбора
основного оборудования.
Предназначена для проектировщиков, научных работников и сту-
дентов специалыки ги «Теплогазоснабжние и вентиляция».
Автор Пыркои Виктор Васильевич, канд. техн, наук, доценткзфедры
«'Геплогазоснабжсння и вентиляции».
МЫ К ВАШИМ УСЛУГАМ;
Необходима помощь? Если у Вас есть вопросы, проблемы иди
замечания по книге, можете обращаться непосредственно к
ПырковуВ. В. (e-mail: pirkovtfnyaiKk-x.rn), огнен итсльно оборудования
и ею применения — в компанию«ДАНФОСС То.в.»
«ДАНФОССТо-к*
Украина04130. Кнсв-136. ул C«n-pr( 'i.iik-u.cpi, 3
(Перыигод- Украина (и 136. KiKh- i:<g. »zu ifj.
Тел.; { -95-44.43МК! сЬ;,к. ( 434-95-33
E-mail: uaccl_tieaun£0dai>fcr»:>.i,nni Wft’ wwu.-.ibinhH&jConi
Перепечапыианнс копирование без согласия ООО «Данфисс Т.о.в.» ЗАПРЕЩЕНЫ! Защищено авторским правом. 1)< ii<Miia.i<it»,iiiii<* приведенной 1» пикбезссылок ЗАПРЕЩЕНО!
*? ООО -«Данфосс'Г.о.н.», 2003
С*' ПДП «Тай справи», иодютовка издания, 2003
И IH.IIIIi-Ч IWlOJPt^KlUXCUCTVJ
СОДЕРЖАНИЕ
Предисловие. .5
Рецензия 7
C)i.n>jii «
Основные условные обозначения .9
1, Современные системы водяного отопления 11
1.1. Класси фикаппя и выбор 11
1,2, Особенности системы отопЛенине водогликолевымн
смесями. 1G
2. Гидравлический расчет системы отопления 18
2.1. Общие сведения 18
2.2. Способы гидравлического расчета 22
2.2.1. Гидравлический расчет по удельным
потерям давления 22
2.2.2. Гидравчпчгсип! расчет но характеристикам
сопротивления 23
2.3. Расчетное циркуляционное давление системы отопления,. .25
3. Запорнп-регулирухядаяарматура .29
3.1. Общие сведения 29
3.2. Терморегуляторы 37
3.2.1. Конструкции и установка 37
3.2.2. Характеристики терморегуляторов 44
З.2.2.1. Механические характеристики 44
3.2.2.2. Рабочие характеристики. 44
3.2.3. Технические данные терморегуляторов. 53
3.2.4. Авторитеты терморегулятора 55
З.2.4.1. Внутренний авторитет терморегулятора ,, 55
3.2.4.2. Внешний авторитет терморегулятора .... 60
3.2.4.3. Общий авторитет терморегулятора 62
3.2.5. Выбор терморегуляторов 67
4. Отопительные приборы
4.1. Классификация
4.2. Выбор отопительных приборов 71
4.3. Теплотехнические и гидравлические характеристики
отолите, и-яых приборов. 74
5. Насосы 711
5.1. Общие сведения /<►
5.2. Выбор /
£i. Расширительные мембранные баки •» I
6.1. Общие сведения Н '
6.2. Выбор '» *
CuZOMHHtK-m I ГЯГЬЧНЦНКс ИСТемВ0Л4*>0О1СП.'ЕнИЯ
7. Фильтры .87
8. Автоматические воздухоотводчики .88
9. Трубы и фитинга .89
10. Тепловая устойчивость системы отопления .91
10.1. Авторитет отопительного прибора .91
Ю.2. Авторитет теплоты в гтаешеншг 92
11. Потокораспределение системы отопления .99
11.1. Анализ терморегуляторов на шумообраэование .99
11-2. Оценка системы отопления на обеспече) тс требований
к температуре охлажденного теплоносителя 104
113. Работа автоматических регуляторов перепада давления .. HJfi
11.4. Работа автоматических регуляторов расхода ... Ill
11,5. Работа перепускных клапанов .... 113
11.6. Обеспечение гидравлической устойчивости системы
отопления 115
11.6.1, Однотрубные системы отопления 125
11,6.2. Двухтрубные системы отопления 129
12. Конструирование системы водяного отопления 141
12.1. Разводка трубопроводов 141
12.2. Присоединен ие стояков иприборных веток к магистралям
систем отопления 147
123. Присоединение теплоироводовк отопительным
приборам 157
12.4. Присоединение расширительных мембранных баков 165
13- Технико-экономическое сопоставление одногрубных
и двухтрубных систем утопления 167
14. Автоматическое обеспечение теплового комфорта 169
Литература ’ 175
1*i к л I и СИСТЕМ kOdjHl »tl ОТш-НниЙ
5W*
тля ncjrJT профл-х-е^м
EAil*iZiJikM*rtO4C> ^T^nHjlKtjTtT? стртм»р-1ьг™з *1 ^Oj/mvuy/ltJ
ЛшуШ Лге^Ч JJwifl Tp*»flr.»
ГТОГЙ*ШЛГ<< Й
МЫ ДОЛЖНЫ СДЕЛАТЬ СВОЮ СТРАНУ БОГАТОЙ
ПРЕДИСЛОВИЕ
Переходи новое тысячелетие стал исторической вехой развития си-
йтгм водяного отопжния. Главным при знаком данного периода являет-
ся автоматизация тепловых и гидравлических режимов на уровне по-
требителя, которая дала возможность индивидуального автоматическо-
го поддерживания желаемого теплового комфорта.
Одним из главных устройств систем отопления для обеспечения те-
ЯЛОНОГО комфорта стал терморегулятор. Впервые он был разработан
фирмой «Данфосс» в 1943 году. С течением Ьремени терморегулятор пе-
рестал быть предметом роскоши и сегодня это — основное энергосбере-
Уающее устройство, которое экономит примерно 31^ тепловой энергии.
Применение терморегуляторов в нашей стране является актуальной
Задачей, поскольку наотомлсние и вентиляцию зданий расходуется около
4>JS? топливно-энергетидеских ресурсов. Это в несколько раз больше, чем
й передовых странах мира с аналогичным климатом и составляет львиную
Долю импортированных энергоносителей. Альтернативы энергосбереже
нию нет. Оно д олжно быть изначально заложено в системы отопления и
Вентиляции [1]. Сегодня ДЛЯ этого суще ствуютвое основания. Кто, какие
МЫ - специалисты В данной области, должны <делазь тепловой комфорт
TOitapav; кто, как не мы. должны Сделать свою страну богатой.
Реализация данного задания возможна лишь при глубоком понима-
нии конструктивных особенностей элементов современных систем, ги-
дравлических и тепловых явлений, происходящих в ней. Работа термо
регуляторов превратила системы отопления в активно действующие и
ИДгкватнО реагирующие на любые отклонения внутренних и внешних
факторов. ИхцалгГЧИе существенно повлияло на пщравлпчеекзп! режим.
В отличие от обычного для нашей практики проектирования квазистэ-
f [Попарного режима он стапперемевным, что потребовало соответствую-
щих подходов в техническом и проектном обеспечении.
Энергосберегающий эффект терморегуляторов достигается лили,
при Создании условий эффективной их работы, главное из которых
Предоставление возможности управления поюкораспределением зкчг и»
пигизеля. Обеспечение данного условия осуществляют в триэтам.тпрп
|игшовленшг терморегуляторов, проектировании систем и их лиги цл
ищни. Первые два этапа реализуют путем гобл имения соозигк ни
ООТ6Ы>*ЭСЧ" >’ 1 Hl ItiioOaSf+urooTiMlMJlt’
внутреннего и общего авторитетов терморе1улятор(ш, соединительным
звеном между которым и является внешний автори ге г. Такая терминоло-
гия нова в отечественном проектировании, хотя, но сути, соответствует
степени открытия клапана, коэффициентам управляемости потоками и
изменению идеальной характеристики клапана. Техническое и гидра
влическое понимание данных понятий дает возможность проектиров-
щику быть более требовательным к прсдяа! «юмому западными и отече-
ственными производителями оборудованию, запорно-ре1улирующсй ар-
матуре, методикам их подбора, протраммному обеспечению; определять
целесообразность их использования; создавать знерюсберешющие
системы отопления.
Б данной работе заложены новые для нас подходы системного анали-
за в проектировании, но обычные для заграничной практики; усовершен-
ствованные затраничные методики расчетов. Поэтому не исключена воз-
можность неудачной трактовки или донесения к пониманию тех или
иных положении. Автор нс ставил перед собой задачу всеобъемлющего
решения многтранности вопросов, связанных с проектированием си-
стем отопления. Сосредоточив внимание на наиболее важном, надеется
на опыт специалистов, которые смогут на основании известных фактов
применил ь приведенные методы в конфетном практическом воплоще-
нии, понять первопричины гидравлической пестационариости современ-
ных систем отопления, увидеть целостную картину причинно-следствен-
ных связей. Все замечания и предложения просьба направлять автору.
Автор признателен компании «Дапфосс Т.о.нл за создание благо-
приятных условий для плодотворной научной работы и всестороннюю
помощь в написании и издании данной книги. Все запросы относитель-
но продукции «Дзнфосс» просьба присыла! ь данной фирме
Автср искренне признателен В. ф. Гершковичу и В. Ю. Подгорному за
профессиональные замечания и изложен несиоих мыслей по возможности
полнее с тем, чтобы сделать книгу более точной, правильной и полезной.
Применение современных систем ()|Ш|.тгпин в Украине требует
переосмысления традиционных научных, прост пых, монтажных и
эксплуатационных подходов, которые служат <и новой обеспечения их
эффективной работы. Несовершенство сущщ шукнцнх подходов на пе-
реходном этапе иногда приводит к нареканиям и претензиям к работе
систем, которые безосновательно предъявляю: производителям обору-
дования. Компания «Данфосс» надеется, чи> данная работа поможет
устранить возникающие недоразумения, а тюке даст толчок для даль-
нейшего усовершенствования систем отопления и методов их расчета.
ti«n И г Г1И СгакденИыХ C*CTt!H ЕОйМХО ОЮГМЕнНЯ
РЕЦЕНЗИЯ
Книга, написанная по заказу украинского представительства извест-
ной фирмы «Даифосс», имеет цепью создание наиболее благоприятных
ус линий для внедрения в Украине приборов автоматического регулиро-
отопительных систем. Изделия «Даифосс», которые до последив-
гр времени были практически нам неизвестны, требующие глубокого
Неучения, несмотря на активное их распространение. Поэтому новая
ННИга, посвященная проблемам применения современной энергосбере-
йдоощей техники, будет воспринята с любопытством широким кругом
специалистов и студентов, тем более, что принадлежит геру одного из
Цдлодых преподавателей кафедры отопления и вентиляции Киевского
Национального университета строительства и архитектуры, выдающие-
Цученые которого сделали в свое время весомый вклад в отечественную
Ийукуи отопительную технику.
Книга содержит не только много полезной внформатпш относи-
одьно современных приборов и систем, но и интересные теоретические
ПОИСК» автора относительно нового толкования такой недавно предло-
женной в Европе терминологии, как «авторитеты клапана*. Хотя по-
путки нового (неевропейского) использования этих терликов, отдавая
ЗДНь уважения научной смелости автора, выглядят недостаточно убеди-
Тёдьно, тем не менее, свидетельствуют о высоком научном потенциале,
Которым необходимо использовать в будущем нашей отечественной
Ийуке.
Опыт покажет, что из этой книги войдет в научную сокровищницу,
I ЧТО обречено на забвение. Во всяком случае, нельзя отрицать тотнрп-
ДТНЫЙ факт, что в наше время появилась первая книга о современном
отоплении, напиеащгая молодым у краинским научным работ! i иком.
Руководитель Центра энергосбережения КиевЗНИНЭП
Юнд.техн. наук Н. Ф
СХ.С«ННССТЦ СОЖмЕнДО СЖТЕм ВОДНОЮOMn-iEriHS"
отзыв
Данная работа является на сетод БЯ'шнмй.деиь едияоъе\шым источ-
ником, который освещает современные подходы к центральным систе-
мам водяного отопления- Подробно и доходчиво разъясняется необхо-
димость установки и принципы действия таких элементов системы ото-
пления, как терморегуляторы, бесфундаментные малошумные цирку-
ляционные насосы с преобразователями частоты, расширительные мем-
бранные баки, автоматические регуляторы расхода и перепада дав пения
и прочее.
Значительное внимание уделено автором гидравлической и тепло-
вой устойчивости одно- и двухтрубных систем отопивши. Предоста-
влены необходимые рекомендации относительно их конструирования
В целом работа интересная, своевременная и полезная не только для
проектировщиков, научных сотрудников и студентов вузов, но также
для монтажников и наладчиков.
Г лавный теплотехн и к АО «Киевпроектг» В. Ю. Подгорный
6
-Ю^смССТИ <л ibfiMEHHtX И ГЕи *Ua*lCf< к/ЮПЧНЧИ
ОСНОВНЫЕ УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
ЛР — потери давления или избыточное давление, Па
— динамическое давление, Па
г — местные потери давления, Па
ЛР} - потери давления в терморегуляторе, Па
№ — потери давления в терморегуляторе без учета пт ерь
давления в регулируемом сечении. Па
(> — массовый расход, кг/ч
X —коэффициент пщравлическоготрения
4 — диаметр трубопровода, м
f — длина, м
k„ — эквивалентная шероховатость, м
Re — число Рейнольдса
4 — коэффициент местного сопротивления
р — плотность, кг/м3
R удельные линейные потеридавления на 1 мтрубы, 1 Га/м
51 — характеристика гидравлического сопротивления
участка, Па/(кг/ч)2
Л —удельное динамическое давление, П&/(КГ/ч)2
К — поправочный коэффициент, учитывающий влияние
изменения естественного давления
Хр - лона пропорциональности клапана, К (°C)
t — температура воздуха, ' С
fr — температура горячей воды, ’’С
—температура охлажденной воды, t1
ft - высота, мм |м]
g — ускорение свободного падения, м с2
av — внутренний авторитет терморегулятора
G — внешний авторитет терморегулятора
б* — обппш авторитет терморегулятора
— номинальная пропускная способность, (м3 ч) Гмр"'
Av то же, при/-той настройке дросселя, (м3 год) блр"
—тоже, при максимальной настройке дроат iя
в положение «N», (м3- год), бар0-5
— характеристическая пропускная cnocoi и к
полностью иткры того клапана, (иV‘i ► •’м|Г'
- то же, при гтой настройке дросселя, (м ‘ ч)
Л,,,. — то же, при максимальной настроим- д|И с f>..iS|
I! положение <Ne»,(m3 ,4) бар" '
СХСшЕНМХ 1H 1 IJHIT.TVHHIIX < ИСПЛ* POL® 44? rmxiMEH
^vs,, _ пропускная способность автоматического ретулятора
перепада давления ASV-PV(ASV-P\ (№ ч) бар1’
AVJt — авторитет отопительного прибора
0^л — требуемая теплопередача отопитедытого прибора, Вт
<2п — теплопотсрп помещения, Вт
О.т]> теплопоступление от труб, Вт
Индексы
и — местная
л — линейная
и - насосный
см — система отопления
в - естественный
е.пр — естественный вследствие охлаждения в отопительных
приборах
е.тр то же, в трубопроводах
с подсистема (стояк пли приборная ветка)
W ним и । гальнэя (расчетная } велнч и на
шах макпшальная величина
Л1»г нн!1ныа.тьная величина
тр трубопровод
п клапан
PV(P) автоматически поддерживаемый ASV-PV (ASV-P)
v гч' । ЮЕиие циркуляционное кольцо
М вентиль ASV-M
I вентиль ASV-I
Т терморегулятор
w — шум
у — условный
I — горячий
г газовое пространство
< I к и In ССвК.'А1ННЫ>: СИСТЕМ BCuIHMO йТСЛ'±1-»1Я
I, СОВРЕМЕННЫЕ СИСТЕМЫ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ
1,1. Классификация и выбор
I 1пшлепиег пс определению в отечественной нормативной лктера-
>у|№, поддержание в закрытых помещениях нормированной опти-
ЧИЛЫШЙ температуры со средней необеспеченностью 50 ч/год. Отличие
HW|K'MiiiuoiT> отопления заключается в автоматическом поддержанзш
i (ИЙУЛИрпяииии) в помещении температуры воздуха на индивидуалы
4»M5V|n>UMr с целью обеспечения теплового комфорта.
Оншление осуществляют комплексом, технических средств, кото-
*»М(* шмшя uni системой отопления В сс состав входят средства.для по-
транспортирования и передачи теплоты во вес обогреваемые
<НМ₽Щеиин Сис тема отопления обслуживается как правило, комплск
ИМ иМ"1ив™;ш|кн«М1НОЙ системы управления. Автоматизированная
Нтмп yii|> и* к иия поддерживает з сданную температуру воздуха в по-
МНЦН1Ш1 iii-.miiik имо от колебании параметров окружающей среды (ат-
ЧШфрринхм тмин).
Клик пфик.щпя систем водяного отопления весьма разветвленная,
пи Щ>1 |1>|цп> кии ни 111.1|н|<|нтностъю приншптпапьных ехем, технических
и ^iviihiiiiiiii.), х характеристик зависящих как от технических воз-
-«!№11!Н и и чцч ц<им г1к и отобьектов применения. В классифика-
ции!. Н1>й1|м.1.1-1пн>ь мл рис. I, тлили характерные основные признаки.
1И!|В.И1>1Н1ШИ> 1|>п iiiniiiiinivi" классификацию, на которых будет сосре-
IIи।гн Ии пн№1>|||и>' и шиной рибите.
НыПн(| tiiiHMi* ii.riiHhiiiii 11чхнико-экономичсскими расчетами с
4*ii*H (пч **л> iiniuiiiihi |’-пл1ЧНН'игеля. степени обеспеченности
црм н !l!t ми | И iiiiiti 1Ц «мни <i 11<* к । к i ми \ потребителя. Альтсрнати-
Щ1Й1П!||1мЮИйИН№и!Ы11 I hi 1и»у»1 ним) цщксмеси,возниклиотли-
1 SMt |Ш <г|и* ш1Д1к1|м нбпру плишия и эксплуатации
I ИТ НМ И и и UIIMII им |»|»ц pciivi 1 разделения в классифп-
II 1|<Ц||'|1||||||Ч1*1м> тч«'<|| «фгГенчшн теплоты рээдс-
4MI I til ............. IH г 14ч* ........I'- II iiepiHKILII.ilНС. На Kftjp-
ЩрПпМ Мм.|1 lipHlriipll-nb 1м-||.» v 1«Ч|1-П»Ы|О| l^fMlueip [К1СХОДО*
bJVpM I К* Н|ЧИ|« И» 11,1 4 г|>И|Ы11>Ч| l|Hlrt,|l|IIHWC-Ll-k -Ы Г-Ц-.|]11<1.Ли
I* il-Hrt*pp|3 I ... I’ i'llll-li) I HKil-№« X Ш И М l yillr. THWl l«h‘
IK 11 1 [i№i’ll» 11 Пн нпи) 11 i n.>11 a- liiillll * »»i|im.ix п -in i-irulpi n>.
Й|'1»|Ь>Ф II «п|«Н> «|>I*U> ....... ll|,lllm,|>.ix мри 1К1Л1Г11Н1
4*11 m »in-hiiii* 1 tin Hiiiii-i-. mi nil- vli'i.i < 1'H k.ii inbillllM i ,nf-
. |l l44.*n№»IH«.|4ll .......... I l| nil ||l 111- 1 IIIIIIIFI -|CM lipil №41.:Щ-|1-
Tn CCtiFt'AiHHbIX < Ilf It/ri OTiXVTI-iis
5W*
Применение крышныхкотелени подземное строительство привело
и |фпрктированик1 систем с двумя магистральныьш трубопроводами,
.неположенными выше отопительных приборов. Такие системы Hd-«i.i-
с верхней, разводкой магистралей. При разводке их ниже тлюнч-
ifjfelibrx приборов ~ с нижней. При промежуточной разводке и при рас-
нМпжении одного магистрального трубопровода выше, а второго ниже
т^йительных приборов — со смешанной [2] разводкой (раньше эти <и-
<|МЫ называли свсрхнейразводкой). Необходимость такойклагсифи
вызвана также различным влиянзтем естественного (гравитаци-
uljUnro)давления на работу систем.
’* Отдельную группу составляют пэнельно-лучистые системы. Нап
широко применяют отопление в полу и его разновидность — те-
нШПол, где используют теплоноситель с температурой ниже 60 °C,
Й^Ванпое значение ориентировочное и требует уточнения при исполь-
тЦвНШи оборудования того пли иного производителя. Кроме того, та-
Ррнлания связана с тем., что автоматика современных иидивидуаль-
II» КОТЛОВ отслеживает четыре контура теплопотребления по маком-
мирным температурам - бассейна, горячего водоснабжения, основной
Hfit'Mbi отопления И дополнительной в полу. Высокотемпературные
< Й^тгмы традиционно используются по назначению,
|))И|Нпацпонпые системы проектируют при техшпео-экономическпм
танин. Наличие маломощных малошумных насосов и автономных
ПЦздииков элекгрсх’кабжения делает их применение нецелесообразным.
подходы при гидравлическом расчете насосных систем — с
ИЦТПМ иди без учета естественного давления— разграничили их
Одним из основных элементов современных систем отопления яв-
1|WfH vepvfopei улятор, который автомзтически поддерживает зада» i-
iijhe температуру воздухав помещении за счет количественного регул» i
ЦНЦния теплоносителя, поступающего в отопительный прибор. Опре
ЙУИИшые перепады давления па терморегуляторе могут привести к шу-
Нибрйзованию. Поэтому при проектировании необходимо обеспечит
ftHtW перепады, при которых уровень шума яс превысит допустимых
ЙЦЙений за СНиП 11-12-77 [3]. Гидравлические характеристики термо
литореи» производства фирмы «Данфосо отвечают требованиям
/ЦЦНого норматива. При этом для различных терморегуляторов и «>п|><
IjHWitnwx положений их паступики допустимый перепад давлен им iiihi
ИИМйн определенные значения. Практический опыт свидетели нш
Мфн нт«1 перепад должен быть мен мне примерно 25 кПа. Если он н|и вы
указанный уровень, устанавливаемый анализом харам |>щ i
rtWUfB Поми11Имальнодопустимомудлятеил<)об.м<*111шк:1К1>|,||.|р нм • ц
»И1[)нЩ»сит<!.чя или минимальному ею расходу при к<ын’1<*< hwihihm
I
Двухтрубная
&** терм™-™*™-»
flnxi. •ttd-m l»: HTt‘+:_
<- р?<тгмрлиш*«
b*wtw»>»" ftkV-S
&» предааризапычза Hftcrptwi
кто-О. ето-КЕ.
С чквтжой him rar
оГнил<г«1|*»:срыс
Г^МСфМу»Т|Чйм1
С. Л[>«ЛЬрЧГЬ1Ы^ Ыпр
6yj nXylUiMlidMhrirj
™р‘*ЧМУ'|М'СрО*
перепада давления ASV-PV (или
ASV-P с фикскрпеаноА uaerpok-
коина 10 кПа) и ручным запор-
ным випнлем ASV-M (или ба-
лансировочным вешилем ASV-I)
t->--<uijA8V-& ч Шчхньн |ф<ич-
* а*лм> Ч>«0«дамш iiwot
M$y-i l4-u AaV-ц
ч^хлрийи
С (^1ИГЧМ(1МНРДНЫИ M44I W
A3V-1 (W$ V-IJ
и ВЛЧРГИМ
А5ЛЧЧ <М4\М,11
Рис. 2. Классификация систем отопления с залорно-регулируюшей арматурой «Данфосс»
СЮТЕНЧООМ СОЖМЕЧЧ1Г СИСТЕМ ВСЬЯН WO СИОП'-ЕЧИЯ
регулировании, необходимо применять автоматические устройства ста-
билизации перепада давления
При наличии требований к температуре обратного теплоносителя (в
сети централизованного теплоснабжения, конденсационных котлах и
т.п.) необходимо также проектировать на приборных ветках или стояках
автоматпчес кге регуляторы перепада давления. При отсутствии чребо-
наннй. и чем неиблиднмо сЛянйгтыьни выяснять, привязывая ГЕЕГпему к
источнику теплоснабжения,— могут быть установлены перемычки (бай
пасы) с перепускными клапанами на приборных ветках или стояках.
«Дапфосс* в обоих случаях рекомендует проектировать системы с авто-
матическими регуляторами перепада давления. На рис. 2 представлена
детализированная классификация одно- и двухтрубных систем отопле-
ния с использованием занорно-регуяирующей арматуры «Дапфосс».
Работа терморегуляторов базируется па количественном реЕулиро-
вании, то есть переменном мдравлическом режиме. Такое регулирова-
ние лучше всего обеспечивается с использованием насосов, злами.гель-
но хуже — водоструйных элеваторов с ре|уяирова1шым сечением сопла,
не обеспечивается нерегулируемЕлми элеваторами. Последние в систе-
мах отопления с терморегуляторами неэффективны. При использова-
нии терморегуляторов рекомендуется применять ерметичцые цирку-
ляционные насосы ог<ч1.-ЕЫ111я: вобьепах с теи'няЮн mQuuiOciwu Систе-
мы 25 кВт и выше (с 01.02.2002 по директиве EnEV)— насосы с регули-
руемым количеством ибиротив ллн постоянным количеством оборотов,
нов последнем случае необходимо обеспечить автоматическое поддер-
жание перепада давления между I данными магистралями, например,
установкой байпаса между ними с автоматическим регуляцио!ню-пере-
пускным клапаном.
Выбор схем поквартирных систем отопления осуществляют на ос-
новании техиико-экономическо10 сравнения проектных решений Мри
приблизительно одинаковых тепловых нагрузках отопительных iipin'xi
ров целесообразно с точек зрения упрощения i идравлическнх । in
и обеспечения гидравлической и тепловой устойчивое!н оки-мм,
испод ыюназ ь схему с попутным движением тепдоноси гс мн
Отшчие современных систем отопления состоит и т /н чецщщ/и
дравлическомрежиме, соэдаваеиоирагютой mrpw>p< w/v нитрон Ло-
томатические регуляторы но стояках или иргнч>рш>н ттках
необходимы доя обеспечения эффектшш>1( риниты s. Hi темы ото-
пления, а не яв гяются оке ганием пр<и’ыпи/ктщг1ытш .шкгычика.
Слагаемы, ранее классифицироааптае к ан t туп ш и рамодкой, сегод-
ня относят к системам со iM iuatitiou uptu, -utdiaHt магистралей.
•КОК)« «хти СОДОМЕ*IIДО СпСИм 1СиЛнС«>0»ОПЛЕНИЯ
1.2. Особенности системы отопления
с водогли колевыми смесями
Требования к теплоносителю систем отопления указанны в СНиП
2.04.07-86 [4]. Гак, в закрытых системах с вакуумной деаэрацией
необходимо использовать воду по ГОСТ 2874-82, При наличии терми-
ческой деаэрации допускается исцачьзодать техническую вода
Для систем, работающих периодически и при существовании
опасности замерзания теплоносителя, необходимо применять воду с
примесями, снижающими температуру кристаллизации. В качестве
примесей не следует использовать взрыве- и огнеопасные вещества, а
также вещества 1, 2 и 3-го классов опасности по ГОСТ L2.1.005-88 в
количествах, от которых мотут возникнуть при авариях выделения,
препытающие ПДВК и ПДК в воздухе помещения. При использова-
нии примесей, например, гликолевых, и наличии исходных данных, а
именно: массовой доли гликоля, кинематической вязкости, плотности,
коэффициента объемного расширения, температур кипения и кри-
сталлизации, водородного показателя (pH) необходимо учитывать
влияние bo/ioi ликоленом смеси на гидравлическую и тепловую устой-
чивость системы, на выбор оборудования, используя рекомендации
производителей. При отсутствии — пользоваться ориентировочными
данными табл. 1.
Таблица 1-
Влияние водоглнкодевой смеси на характеристики системы отопления
Ха р а ристики Ма. • "мя ц. .ля этиленгликоля.
10 20 111 40 1
Темпе]япур < KpHLKiJJimautui *С 4,4 4,4 Ьп 24,4 .
Тндопаспая минииа.т1иаяраы>чая температуря. Л -4 -10 -19 :
Относптельная теплой рои водитыыикгь 0,970 0 93i о-** i
Относптс.чьныс потери давлгп„я - Ц1 1.18 J 1
Использование незамерзающего -4(*'-'-'о волнон> распюри .щнленгли-
коля может уменьшить теплопроизводи irjiiiiiDC и, ьчл'.'мщ и отопитель-
ных Приборов ПОЧТИ на 7%. СущеСПкчтнг и,тпчн№- uK.i.iUiLiM увеличе-
ние гидравлического сопротивления труб пикни ил 25% (при средней
•«•мпсратуре теплоносителя 60 °C), что шсининн применять более
ышцпыс насосы. Увеличение коэффициента об ы-мшпорас ш прения во-
ни л цкодовой смеси приводи к использованию р,к i и и ригельных баков
> у гч>|п‘н-ггггым объемом на JA—WSi.
Hi <( токсичности и значительного ikiiir я ил рябину систем эти-
II in -iiiki> и цы»- растворы следует ограничив;!и. ц применений. ШирО-
и €|3«К/д±нны>: СиС№м ВЛа№.'ло сдаппМнНЯ
З^-
кое использование необходимо предоставлять, несмотря на большую
(почти в 3 раза) стоимость, гропиденглкко.псвым сыссяы.
Прпмеиение незамерзающих жидкостей следует согласовывать с
производителями на взаимосовместимость с запорно-регулирующеп
арматурой, полимерными трубами, разъемными фитингами итл.
Исчюльзование тепчоиосителя с этияенгчиколевымиспесяпи требу-
ет корректировки тепловых и гидравлических характеристик обо-
рудования системы отопления, рассчитанной для теплоносителя
воды.
r>00«b*iiXTh COWtMEhriuX ОСЫ f=j±*1i>O£>*uriHri<iS
2. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ
СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ
2,1, Общие сведения
Гидравлический расчет системы отопления оснч'&ывжтся на ура-
внении
ДР=ЛР,+£лР, . (1)
где ДРЛ — линейные потери давления, Па, вызванные силами трения в
трубах; — сумма местных потерь давления, Па, обусловленных
изменением структуры потока (скорости, направления, слияния...} в
фитингах, запорно-регулирующих устройствах и оборудовании.
Потери давления на трение определяют по формуле Дарси
ДР1=Д/>.
d
где К — коэффициент гидравлического трения; Iи d ~ соответственно
длинаи внутренний диаметр трубопровода участка системы отопления, м:
P(f— динамическое давление в трубопроводе, Па,
Под участком системы отопления понимают такую ее часть, которая
имеет одинаковый расход теплоносителя и постоянный диаметр трубопро-
вода. В длину трубы участка, как правило, включают длины фитингов и за-
порно-регулирую1пей арматуры, и обязательно не включают длину обору-
дования, такого как отопительные приборы, теплообменники, грязевики...
Из многочисленных зависимостей для определения коэффициента
гидравлического трения в отечественной практике применяется формула
Альтшуля:
и компьютерных программах, пришедших к нам из-за границы, широко
применяют формулу Колбрука-Уапта —
Л TRe# 3,71<|
Il iT модифицированный вариант —
0.134-'-
UttlUmCKTMCOffiMDlHlIi C»CltM ЫшМЫО отопление
где Re - число Реннолвдса; ft, - эквивалентная шероховатость, м.
Анализ формул при граничных условиях показывает на приблизп-
Jr
гелию 20% расхождение при верхней границе и нижней границе “Г и
lift — при нижней границе ~г и верхней Re.
При использовании стальных труб рекомендуется применять фор-
мулу Алнппуля, труб из других материалов — модифицированную фор-
мулу Колбрука-Уайта.
Потери давления ча трение определяют по каталогам фирм-произ-
водителей, представляемых в виде графиков или таблиц. Используя их,
следует обращать внимание на единицы измерения и на расчетные
параметры теплоносителя, а именно: на осредненчую расчетную темпе-
ратуру за отешите льны й период, которая часто отличается от отече-
ственных условий (60 °C). За этой информацией следует обращаться
непосредственно к производителю.
Когерентной единицей измерения давления в Международной си-
стеме СИ и соответственно СН 528-80 [5| есть паскаль Па (Ра). Но еще
до сих пор применяют в каталогах иностранного оборудования иные
единицы измерения. Поэ тому вместо кге/ы2 и мм вод. ст. целесообразно
ввести декапаскаль (1 даПа(баРа) - 10 Па). Тогда 1 кге/м2 = 1 ммвод. ст. =
1 даПа, а вместо мм рт. ст. - rlla (гсктопаскаль - 1 rlta (hPa) = 102 Па).
Особое место среди при меняемых единил в настоящее время зани-
мает единила давления бар (bar), которая имеет размер, кратный раз-
меру Па (1 бар — lif Па;, но без предусмотренною системой СИ коэф-
фициента десятичной кратности. К тому же указанная единила имеет
собственные наименования и вместе с се дольними и кратными едини-
цами (мбар, кбар) образует формально независимый от Па ряд, кото-
рый противоречит системе СИ. Невзирая наэто, единила бар за грани-
цей будет использоваться до принятия соответствующих международ-
ных решений, поскольку имеет такие преимущества: упрощает перс-
градуирование приборов при изъятии старых единиц (кгс/см2): доли
ная единица мбар удобнее при измерении высоких и сверхвысок» \
давлений, чем ГПа.
Местные потери давления определяют по формуле Вейсбаха, 111
£де § —коэффициент местного сопротивления; г.* — орг.-шян ...
да скорость теплоносителя, м/с; р — плотность ...... и ->> ->'
CZZ|№*ах*м 1 JflFb'-Jl II1Ш СИСЦ1И ВОДОГДО КИШМЯ
Значение коэффициентов местных сопротивлений следует прини-
мать только но каталогам фирм-производителей данного оборудова-
ния; поскольку, например, расхождение в одинаковых по названию, но
изготовленных разными производителями, фптпнгах может соста-
влять порядок и даже учитываться с разным знаком («плюсом» или
«минусом»).
Нормативом |6] предусмотрен запас к расчетному давлению систе-
мы отопления в размере 10Со имеющейся разности давлений на неуч-
тенные расчетом сопротивления. В особенности эта норма актуальна
при использовании соединений разного типа, поскольку не всеми про-
изводителями указано о необходимости проектировщику на стадии ги-
дравлических расчетов предусматривать технологию монтажа трубо-
проводов и знать тип применяемых соединений. Для тех соединений,
где отношение диаметра прохода к внутреннему диаметру трубы соста-
вляет меньше 0,8, необходимо учесть как дополнительное местное со-
противление - miiiobchhoc расширение и мгновенное сужение
(= 1Д )• При отношении диаметров прохода соединения и трубы в
пределах 0,8... 1,0 рекомендуется принимать = 1. Дополнительно
согласовать проста нровщику эти значения с фирмами-нроизводтслямп
не помешает.
Динамическое давление, при определении коэффициента местного
сопротивления, определяют по средней скорости теплоносителя в наи-
более узких поперечных сечениях. Поэтому относить местное сопротив-
ление, которое находится на границе двух участков, следует к участку
меньшего диаметра. Динамическое давление в трубопроводе рассчиты-
вают с учетом плотности воды, ссхлгнстствующей переднем ной темпера-
туре за отопительный период. Б отечественной практике плотность при-
нимают по табличным данным, или используют ее среднее прпрашение
при снижении температуры воды на 1 °C, которое тоже определяют по
таблицам. Целесообразнее, особенно в компьютерных расчетах, пользо-
ваться формулой, которая с достаточной точностью аппроксимирует
зависимость плотности воды р, кг’м3, от температуры /, Ч‘.
р== 1003,1 — 0,15 lit —0,003/?,
• де 1003,1; 0,1511и 0,003 — размерные коэффициенты |7|
Применение трубопроводов из разных материалам- и вес более ча-
тс их использование в горизонтальной плоское । ц привело к измене-
пню дна наши юв применяемых скоростей tch. ioikichiv. ih.
Дннеггнмую максимальную скорость движения воды в стальных
11>у< >« Ч1|>< niiwiax и запорно-регулирующей арм.11 уре определяют по нрани-
СЛОЮ! ЮСТП СОйЕгчЕ! II ИМ ОСНМ вОаЖО1Ч»«*Я1ЛНи«
лам [6], исходя из нормативно-допустимого эквивалентного уровня шу-
ма в помещении. Ее максимальное значение составляет 1,5 м/с.
Для пластиковых труб, способных гасить как звук, так и гидравличе-
ские удары, допускается принимать несколько большие значения скоро-
стей, а именно: в стояках — до 2,5 м/с, в распределительных и сборных
трубопроводах — до 2,0 м/с.
Скорость воды в медных трубопроводах не должна превышать макси-
мального значения, при котором разрушается защитная оксидная пленка
навну тренней поверхности трубы. Рекомендуемое значение — 1 м/с.
Минимальная граница скорости зависит от направлений движения
теплоносителя и всплытия воздушных пузырьков. Для переьешения и
сбора воздуха необходимо, чтобы в вертикальных трубах скорость воды
превышала 0,2—0,25 м/с, наклоненных и горизонтальных - ОД...0,15 м/с,
кроме горизонтальных труб в полу и в плинтусе, где — 0,2...0,3 м/с. Од-
нако допускается уменьшение этих значений лрн небольших потоках во-
ды и отсутствии труб меньшего типоразмера в номенклатурном ряду.
Разнообразие материалов. из которых изготовляют современные
трубы, не может быть полностью охвачено вышеприведенными грани
нами. Как правило, производители задают эти значения в характери-
стиках труб, пли справочниках, которыьш следует пользоваться в каж-
дом конкретном случае Это касается и диаметров труб, где при одина-
ковых условных диаметрах площадь живого сечения может отличаться
до 609».
Диапазон рекомендуемых значений скорости гнепгоносытеля завы-
сит от материала изготовления труб. Верхним преде чом яв чяется
ус-ювие недопущения шумообразования (дчя медных труб дополни-
тельно — обеспечение целостности оксидной пленки). нижним —
ус ювие обезвоздушивания системы.
Расчет систем отопления по максимально допустимой скорости
приводит к тумообразованию в трубах вследствие открывания
терморегуляторовв процессе работы и, соответственно, к уве чиче
кию реальной скорости питым теплоносителя.
|_и_г;^[нги и 1И 1ТЛ?ЕктО-М<< СМСЦ.1Л Еипаякии iJTiirniKifl
2.2. Способы гидравлического расчета
На основе вышеприведенных: зависимостей существует несколько
способов гидравлического расчета, основными из которых являются:
1 — ноудельным линейным потерям давления;
2 — по характеристикам гцдравчического сопротивления.
Обаспособа получ или широкие применение, как в отечественной, так
и зарубежной практике проектирования. Единого подхода в представле-
нии гидравлических характеристик производителями элементов систем
отопления нет. Поэтому при ручных расчетах и разработке компьютер-
ных программ используют комбинирование способов или адаптацию
имеющихся гидравлическиххарактерпстпкпод конкретный расчет.
2 .2.1. Гидравлический расчет по удельным потерям давления
Способ гпдраилич1чт<ого расчета по удельным потерям базируется
На уравнении {1}. Ц|л-д1'купленном в виде:
Др=ЯНг,
где R — удельная линейная потеря давления на 1 м трубы, Па/м; z —
местные потери давления, 1 !а.
Параметры R и z производители представляют трафиками, табли-
цами или формулами. При этом следует обращать внимание на параме-
тры теплоносителя, при которых они получены.
Принятие перепадов температур воды в стояках или приборных вет-
ках равными перепаду температур воды в системе, а также наглядность
подбора труб в диапазоне экономически рекомендованных удельных ли-
нейных потерь давления делает этот способ расчета самым простым.
Исходя из экономических требований, значения параметра R для
труб разных производителей имеют диапазон ЮС, .250 Па/м. Соответ-
ственно скорость воды — 0,25...0,65 м/с {данные ориентировочны. т.к
зависят от диаметра труб).
Экономические требования базируются ла сопоставлении стоимо-
стей трубы и энергии на прокачивание теплоносителя. Однако иногда
целесообразно выйти за указанные пределы для пред<л вращения гидра
ндического разбалансирования, упрощения монтажа и эксплуатации,
обеспечения эффективной работы регулирующей арматуры системы
> пыления. Следует также учитывать, что увеличение диаметра труб
н|Н11ЮД1П' к значительному возршгпизнюстнмем'тн системы окмяенля
-ыг*1<‘| нснользованиясоотъегствующих фи ингов и норно-регул иру
ищем .ipM<nypi<i; повышению водосмымти сисп-мы отопления и, как
• и *д< в* < 11 ижению энергосбсргжен ия
НСЖН1KKTH QlffiSlHIH ОСГЕм Кщ*СН><ЯГ>ПЛЕННН
Существует проектная практика упрощенного подхода (экспресс-ме-
тода) к гидравлическим расчетам на основе данного способа. Оконча-
тельное потокораспределение возлагают на автоматические среде гва ре
гулпрования. Но даже они не в состоянии обеспечить равномерное про-
гревание помещении при запуске системы отопления, при выводе ее в ра-
бочее состояние после ночного режима пли внезапного похолодания,
если система отопления была гидравлически несбапанспроваиа при рас
чете. Кроме того, при таком подходе автоматическое управление 1ЮТ0К0-
распредедением может выходить за пределы эффективного ретулпрова-
ния, что приводит к проявлению чрезмерной пли недостаточной чувстви-
тельности автоматической запорно-регулирующейарматуры. Поскольку
этот способ существенно снижает более высокий уровень возможностей,
В особенности сложных систем отопления, его следует использовать
лишь для предварительной спецификации и заказа элементов систем, а
также для технико-экономического сравнения проектных решений.
При.менениеэкспресс-.нетодов расчета по удельным потерям давле-
ния и возложение задач окончательного потокораспреде-чениятоль-
1:о на средства автоматическою регулирования не обеспечивает в
инион мере энергосберегающего и санитарно-гигиенического эффек-
тов систде.ы отполыелия.
2 .2.2. Гидравлический расчет по характеристикам
сопротивления
Способ гидравлического расчета по характеристикам сопротивле-
ния базируется на уравнении (1), представленном в виде:
др=5С’.
где G — массовый расход воды на расчетном участке, кг/ч; 5 — характе-
ристика гидравлического сопротивления участка, Па /(кг ч)2, опреде-
ляемая по формуле:
|Де^4 — удельное динамическое давление на участке, Па/(кг ч)', |мг
«'Читанное по формуле:
Л=6,25/10Х-
Этотспособ получил широкое применение в отечечтнсииои и|.
проектирования благодаря сходимости результатов рпс чг । к-.
<.н i>ilni-» hi । mi те** in м.мнип? (Догони
ними эксплуатационными условиями. Страны Западной Европы
используют его в виде:
ДГ~Х
где ДР’ — потери давления, бар; Q— объемный расход воды, м3/ч; kv ~
пропускная способность, (м3/ч)/бар0,5.
Раз ьж-iiciiw нервностей между параметрами kv, ку. и kvs. приведе-
ны далее при рассмотрении запорно-регулирую! ней арматуры. Эти па-
раметры численно равны объемному расходу поды в м3 ч, которая про-
ходит через элемент системы отопления при номинальном перепаде да-
вления на нем 10s Па (1 бар). Поэтому часто в каталогах и справочниках
пренебрегают знаменип'-чсм при указании едицлц измерения, и пред-
гтанляют Их как mj/4
Определение параметра Агдля условий, отличающихся от номиналь-
ных, при заказе и спецификаций клапанов осуществляют по формуле:
Q с
или, принимая плотность воды, равной 103 кг/м’,
= 0,316-5=-.
Параметр является аналогом проводимости О (кг/ч)/Па05, ис-
пользуемой отечественными проектантами и связанной с характеристи-
кой сопротивления:
1 G
Js ~ XX?’
При р = 1(Й кт/м3» с учетом едини ц нзмере! i ия.
ezremaw Оптоллеямя *то с'Мскчийпмлтсг £wa.?t>ztrww
6 npeKpnwf расчетов
FipOBodtMfXnm, eNttop-WCHrtrOHW Itrtipcm’ci из-
w-i мнит .чегяскЛй ^ry.iruufuepritTi'JHK foupomtPJLvnvirN
ГКСЫННОСТН СС-гИЕЧЕН-ыл luCTELt KMMhQ QTOTlKt*t1
2.3. Расчетное ииркуляиионное давление
системы отопления
Расчетное циркуляционное давление А7^о. представляет собой
разность давлений, расходуемую в системе отопления на преодоление
гидравлических сопротивлений движению теплоносителя в циркуля-
ционных кольцах.
Циркуляция воды насосных систем отопления происходит за снег
одновременного действия естественного давления APf/ , вызванно!** ох-
лаждением воды, и давления АД , создаваемого насосом иди элевато-
ром с регулируемым сечением сопла для обеспечения необходимого
расхода воды в системе, то есть:
где Б — поправочный коэффициент, который учитывает влияние изме-
нения естественного давления на протяжении отопительного периода
при разных способах регулирования системы.
В отечественной практике проектирования двухтрубных систем
отопления принимали значение Б=0,4 [8] или 15=0,5.. .0,7 [9]. Различие в
значениях объясняется выбором разных промежутков времени отопи-
тельного периода для гидравлического расчета. По мнению автора, ни-
велирование влияния естественного давления необходимо осущест-
влять по средней температуре наружного воздуха наиболее холодного
периода, равной, для Украины приблизительно минус 9 ЮС- Данное зна-
чение является также приблизительно средним при определении тем-
ператур теплоносителя по температурным графикам для болылинства
городов Украины для расчета минимального и максимального влияния
естественного давления. При таком подходе и учете переохлаждения п
цлоносптеля в отопительном приборе с нормативно увеличенной помп
дальний площадью теплопередачи [10J следует принимать 0,7'« Г.
Польше — стране с похожим климатом — 5=0,75 [11 ]. Для одногру! х
систем при качественном регулировании Б“1, при автомати'кч-кчм в,1
Честве1пю-калггчественном — 0,7,
Влияние естественного давления со знаком «плюс* tvir.ivfi учшн
рать при расположении условного центра нагревании (ci‘|n липы |ц.ц п
ты котла или теплообменника, точки смешивания вод.jh паи 4 ц н ш
на перемычке) ниже условного центра охлаждения ого и и при
бора, обозначенного кружочком нарис. 3. Условным цги i рч\ ш-Mi 1111ч
вертикального участка трубопровода находи ix я <ы1 рг-кнк . । о hmi ч
*1Ы. При расположении условного центра н;нр< iiiuiri 111» v "ч "
rxr)«f*i>-T4 «JWMEHmJI СИСТЕМ ОЮП-.(Н>тЬ
Рис, 3. Определение условных центров охлаждения
центра охлаждения — со знаком «минус». В промежуточном моложе
нии — соответственно *ппюс* и «минус».
Р счетное давление для однотрубных вертикальных сип ем следует
определить лишь для максимального значения высот между указанны-
ми центрами. Для двухтрубных и однотрубных ix>j>ii «октальных —
Мс’-Клу 1немн.
I'evri 'твенноециркуляциоииое давленж, восйтклннцп' б расчетном
цирьтли и Ионном кольце системы вследствие пьлажяеиин воды botojjm-
и-лмпач itimfapax Па. иохлахдинич inula w ЩуГ^п Л 1а,
Д Р, ₽ДР л„ 1 АГ .
иССКННОСГн CWBcHHU СИСТЕМ 6GHi KHU сЛОГкЛ*^
Для вертикальных однотрубных систем
йРг^ =
тде Др — разность плотностей воды при расчетной разности ее темпе-
ратур в системе, кг/м3; g - ускорение свободного падения, мЛ2; hmm —
максимальное вертикальное расстояние вверх пли вниз от условных
центров охлаждения к центру нагревания, м.
Для вертикальных и горизонтальных двухтрубных, а также гори-
зонтальных однотрубных:
= Ш-
тде hi — вертикальные расстояния между всеми условными центрами
охлаждения в горизонтальных приборных ветках, или отопительных
приборах, и условным центром нагревания, м.
Естественное циркуляционное давление, возникающее в расчетном
кольце вследствие охлаждения волы в трубах:
ад.., - g&to -р„Л.
r-i
где/г( — вертикальное расстояние мсждуусловньпии центрами охлажде
НИЯ i-ТОГО участка и нагревания, м; р, и Pl+t — плотность воды в нача-
ле и конце этого участка, кг м3.
Б насосных системах с нижней и верхней разводками (см. новую
классификацию) величиной APf tiyf пренебрегают. Допустимо также не
учитывать влияние естественного давления при соотношении,
ДР < ОДАР., или ДР(. <0,1 ДР,
тде ДРС — автоматически поддерживаемый перепад давления на с пым*
Или приборной веже.
Проектирование систем отопления осуществляют с или б< и учгы
естественного давления. Оба подхода правомерны. Их выпор
па следующем:
• чрезмерное завышение давления, развиваемого и,и........м. ччи
уменьшения влияния сил граннчДЦИИ npiiiHi/iiii 'p.ii липн>
погрешности расхода теплоносителя в pci у ш|>\ k>iihi\ 1 ын.пы'
Н. COUTBeri:Vl№IIHOr псирсшнигги |HV|41KI»|KM iipr.-|<--i«iiii:r г V4r 4l
чешио перепада давления па терморг!у пи<>|>i\ ... р<»ино« ш
их шумообразлван ня. В т «»;• х г иг н м. i > №>%
димость применения дополи и ix\.ii.i|i.|\ м<|« .пмом.ц н*п iiofi < м
билизации перепада давления. ’ц<> vin-'nciitiidri h.iiiiii.i-it>iii>ii-
<и 1жтнл1йССИ№1ЕН4А<
расходы. При яшм упрощается методика гидравлического рас-
чета системы;
• использование естественного давления для обеспечения так назы-
ваемой «сбалансированности стояка» состоит в таком подборе его
диаметра, чтобы выполнялось условие: падение давления в стояке
по уравнению (1) че превышало прирост естественного давления;
это условие вызывает увеличение диаметров труб, тем не менее,
приводит к уменьшению напора насоса и обеспечению равномер-
ности поI'окорпспредсления;
• естественное давление в системах отопления с автоматическими
регуляторами перепада давления рассчитывают для подсистем
(см. рис. 43); сп»влияние на магистральные участки нивелируется
(КПХПЮЦ ЭТИХ |К-П-.-ЫТи|МЛц
• использование отопительных, приборов с увеличенной поверхно-
стью нагревания дли пбеч Печения звторн иЬз теплоты в помеще-
нии (см. л.р. 10.2) 11 pi । води г к росту естес! венного давления вслед-
вие Iicpmщ/кглоц-ни.....,ищисигс-чя;
♦ применение in сх уровней ц<1ЛичсственнО1Х) регулирования тепло-
вой мощшм ти системы отопления повышает влияние естественно-
го давления тенлоносшеля вследствие его переохлаждения.
Рекомендуется подбирать диаметры стояков такими, чтобы потери
давления в них равнялисьдоле (соответствующей принятому значению
коэффициента учитываемого естественного давления. Такой подход
приведет к упрощению подбора настроек на терморегуляторах и балан-
сировочных вентилях приборных веток; уменьшению продолжительно-
сти монтажных и наладочных работ; равномерное! и прогревания поме-
щении при запуске системы или выходе се в режим после централизо-
ванного i ЮЧIЮГО рстулирова! I ИЯ.
Л; Естественное давление является состаняяюшрй частью ирркузя-
& ционного давления системы опкт-гения, в-шянием которого невоз-
молено ПО шестью пренебречь е пределахрабочих перетадов темпе-
ратур теплоносителя и -потерь давления на терлшрегуяяторахРа-
1 фатальное использование гравитационных cu-i яттомит энеряпре-
сурсы и обеспечивает тепловой комфорт памещепи»
.41
ГХС}«НК>ГТИ lYjtfEiMmu СИСТЕМ ЕЮдЯ! Код сОДГ|М>гА
3. ЗАПОРНО РЕГУЛИРУЮЩАЯ АРМАТУРА
11.1, Общие сведения
Особенность современных систем отопления состоит в широком
применении автоматической (активной) эап<>рно-ре1улирующей арма-
туры. К ней относят, прежде всчто, терморегуляторы, регуляторы пере-
пада давления, регуляторы расхода, перепускные клапаны (рис 4 и 5).
Ручная (пассивная) запорно-рсгулирующая арматура — вентили, краны,
клапаны «Баттерфляй» (рис. 6 и 7) - тоже повсеместно используется в
ЭТИХ системах. Существует также арматура с возможностью дальнейшей
поэтапной модернизации - изменения функциональности. Так, напри
мер, компле кт арматуры ручного регулирования USV-1 + USV-M, путем
дополнения мембранным элементом и импульсной трубкой, превраша
ют в комплект арматуры автоматического регулирования перепада да
мления USV-I + USV-PV.
Одни из главных отличий современной арматуры — это многофунк
ционалъность, повышенная надежность эксплуатации, высокая точ-
ность регулирования заданных параметров. Изменились и функцио-
нальные требования к ней, перечень которых представлен «табл. 2.
Наличие автоматической арматуры требует несколько иных подходов
и проектировании. Отечественная практика применения арматуры осно-
вывалась на обеспечении квазистационарного гидравлического режима
|Н1боты системы отопления. Современные системы имеют переменный ги-
дравлический режим, в условиях которого следует обеспечить управляе-
мость потоками теплоносителя. В заграничной практике проектирования
обеспечение эффективной работы автоматической арматуры осуществля-
ют путем спбзпцденпя рекомендованных значений авторитета. Аналогом
данного термина мояжтбытько:>ффицп1-нт5гправления, который показы-
наетдолю регулируемого потока, от имеющегося (см. и, 3.2.4).
В отечественной практике проектирования центрального отон.п-
ния устанавливали на трубах до 50 мм муфтовую зацорно-регулирч к>
щую арматуру, при болышгх диаметрах фяаппевую, что было ны им
но, прежде всего, возникающей нагрузкой на соединения и o6i < и« n-iiii
гм их герметичности. Сегодня при использовании иесгальныч i|hui.i
кой тенденции не существует; поэтому любой тнп арматуры нр<‘ и ы
идеи широким спектром диаметров и соединений. Ха|мк грнон < и и в и
«остью круЕшогабаритнойарматурыяв-ме/исяуменыш’ши и* ли ><»•> н»
емкости. К ней относят бесфланцевую, устанавливает и 1 MI «рм»
щами фла! 1 нами. Так, например, клапаны (д| щковыс к >ш )
ры)Данфосс «Баттерфляй» при диаметре 150 мм ньи mi mi К.? н,
почти. в 9 раз меньше задвижек клиновых с выдкил л и .ымн,
ОССЧЕННОС1»1 СОЕ^ЕКЧК+г, £1 ICTtV. КМЧК1Г0 ОТОПдЕМ»;
RTD-N прямой RTD-N угловой RTD-N UK
RTD-C прямой
RTD-G угловой
встроенный
RTD-K RTD-K RTD-KE RTD-KE
Подключение снизу Подхяо'кпве- Повклкмеыне Пиянчаченне
сбоку снизу г6о*у
Рис. 4. Общий вид термостатических клапанов «Данфосс»
а диаметр приспели пения находится н диапазоне 25...30Q мм Примене-
нии* .члни^'.иой арматуры ийииткк'ЛЧЧСй^нмнр^тгиликчили улучшает усявЕия
(h-iv-'i кропания терморетуляторами потоков пч инн ни-и геля (смотри
i.i'ibiiir разъяснение от носи тел ыю антори готов 1срморегуляторов),
ихMi'ibKv основные потери давления >|,олж piiходиться на них, и
............ -и.-1-ц ii.in^iiiiioiiiiMe татратм.
гкхичнзсти cceeih,<>-»-tin гигТЕм нгшмнс < «цпцн n
AjV-P^SV-Aj ЛЙАР*ДЛ<Л1
^$V-PV+ASV-J
ASV-Q
Теплоизоляционная оболочка
Измерительной u jju«i. jhh
PFM2000
Рис. 5. Cntujha Bits автоматических ретуля*<||л»н - .-Vi* и pi ।
>4*4
RIXЧГЧвон RLV-.S ₽l*-Snv<u<t
aF
I JU 1. Iteff-QHI IfclX BOifMCXIJ GTinilbliS
₽ентмя*т
ASV-Af ASV-I USV-I USV-M
MSV-InMSv-M
MSV-F
Клапаны
«Баттерфляй», тип «SYLAX»
Рис. 7. Общим вид пассивной арматуры «Данфосс»
Табчииг i-
Фькыпюмальйость запорно-регуллрусш&1 арматуры «Дачфосс»
* - - - - L |hi Jin
— — — — — - — — — — — —
- - - - - - - - - - - *Hnurtan * . MpuJurH I>11
• л - - - - - - - - ". - m
н кс ч 12 ог 61 «1 Z.I 91 Я к-1 Pi Ki и 41 :+ £ <, t
Y итшди ашгсыюяо
ОбЛЫмУХ in 1< HflfM Kiiinon? слслчння
Многофункциональность арматуры упрощает проектирование,
монтаж и эксплуатацию систем, уменьшает их металлоемкость и инер-
ционность. В особенност это касается спускной арматуры. Почти вся
залорно-регулирующая арматура, предлагаемая фирмой «Данфосс»,
выполняет данную функцию, реализуемую тремя способами
• специально предусмотренными отверстиями в корпусе, изначально
укомплектованными пробками, вентильками или краниками зна-
чительно меньшего размера от основной арматуры (в табл. 2 функ-
ция указана без скобок);
• специально предусмотренными отверстиями в корпусе с закрыты-
ми пробками, которые могут быть заменены спускной арматурой по
заказу (эта и другие функции, предусмотренные дополнительной
комплектацией, в табл. 2 указаны в одинарных скобках);
• дОиОлнителы1ЫМ спускным устройством, поставляемым по заказу,
например, спускным вентилем для вентилей RLV и RLV-К или сер-
висным устройством шлюзового типа для термсцтегулятсрон те*
типов (в табл. 2 функция обозначена двойными скобками).
При необходимости использования запорно-регулирутощейарма
туры без спускной функции используют спускной шаровой кран, при-
соединяемый к трубопроводучерез тройник.
Отличием ручной регулирующей арматуры вентильного пота, на
пример, RLV, RLV-S, RLV-K, ASV-I, MSV-I и MSV-F, является граду-
ирование ее гидравлических характеристик (создаваемого сопротивле-
ния) но Под мчу штока. Отсчст настройки начинают от закрытого поло-
жения, Каждый полный оборот открыли отвечает изменению значения
настройки на единицу, неполный — на доли единицы. Наличие такой
арматуры позволяет отказаться от практики применения диафрагм
(дроссельных шайб).
Повышения надежност работы запорно-регулирующей арматуры
jMCHiratOi за счет использования высокоточных технологий и кон-
структивного упрощения, применения высококачественных уплотните
лей. Так, например, в арматуре ASV-P, ASV-PV RLV всех типов,
ASV-M, ASV-I, MSV-M, MSV-I регулирование плизапирание осущест
ваяется без промежуточных элементов (тарелки с уплотнительной про
кладкой), а непосредственно специально подготовленной торцевой по
ш-рхностыо штока, которая точно подогнана к поверхности седла. Это
iiju-1 HiixMMKAUKw также о&гчнечжь точность шчче.*рл;лиа«. гидравяиче-
< iui.\ ii.ipavci ров на протяжении всею срока экс нлу.пации.
11 In роки п диапазон температур теплоносителя определяет соответ-
। 11И-К11НИ1- и-.. :>кгплуатйции. Так, для ра шых кпнгзрукций шаровых
к| >г м.| м 11м.ц де рабочие тем iepmy ры < । ><• i аиля ют 80...200 ’С, кла-
GOWf мртЦЛ Ok'JEm ВШНЖНЖ>ПЛ№|1Й
панов «Баттерфляй* — 85...2W “С, терморегуляторов и автоматических
регуляторов 120 ’С. Следует отметить, что запорно-регулирующая
арматура «Данфосс» для стояков и приборных веток поставляется в упа-
ковке, которая используется как теплоизоляционная оболочка при тем-
пературе теплоносителя до 80 "С, при теплоносителе с температурой до
120 “С заказывается теплоизоляционная оболочка изегиропора ЕРН
Размещение арматуры на стояках, приборных. ветках, подводках к
отопительным приборам миоговарпантное, что рассмотрено в дальней
шпх соответствующих разделах.
Современная запорно-регуяирующая арматура ммогофункционалъ
на, что упрощает проектирование, монтаж и эксплуатацию си
стем отопления.
Запорно-регу.чирующая арматура имеет конкретное назначение и
взаимоувязку между собой Использование арматуры не по назначе
нию выводит систему отопления из строя. Так, например, примене
ние шаровых крапов (запорной арматуры быстрого действия) для
регулирования теплопередачи отопительных приборов повышает
вероятность образования гидравлического удара.
3.2. ТЕРМОРЕГУЛЯТОРЫ
3.2.1. Конструкции и установка
Терморегулятор автоматический отопительного прибора системы
нодяного отопления здания (сокращенно терморегулятор пли термо-
стат) — зацорно-регулирующая арматура автоматического регулирова-
ния теплоотдачи отопительного прибора на уровне, соответствующем
установленной потребителем температуры воздуха. Он автоматически
поддерживает заданную температуру воздуха в помещении путем коли-
чественного регулирования теплоносителя, поступающего в отопитель-
ный прибор. Стабильность и точность поддержания необходимой тем-
пературы воздуха в помещении на уровне индивидуального теплового
комфорта является принципиальным отличием от вентилей и краппи
ручного (пассивного) регулирования, традиционно используемых и
отечественных системах отопления. Выбор качественных термора у
горов и обеспечение на стадют проектирования системы онгим-гльиы'.
условий для их эффективной работы экономят процессе ,>ы и i \ .н «
ции здания 15...25% тепловой энергии.
В Украине отсутствуют нормативы, регламентирующие \.1|мг и [
пики терморегуляторов. До принятия соотвстстнунинпх
ОСОКМЦССТп COfi№HhHth ОСИ* ВОаЯНСТО ОЮГИЕНпЯ
МТСТБМЯ
ho/wm CEN
пых стандартов рекомендуется при выборе
терморегуляторов ориентироваться на ев-
ропейскую норму EN 215 [12]. Терморегу-
ляторы, отвечающие данной норме, имеют
знак, изображенный на рис. 8, и на термо-
статическом клапане, и на термостатиче-
ской головке. Конструктивные составляю-
щие терморегулятора показаны на рис. 9.
Датчик - часть терморегулятора, отече-
Живающая температуру воздуха. Предста-
вляет собой, как правило, сильфон, заполнен
НЫЙ у каждого производителя эксклюзивным веществом. Изменениетем
пературы воздуха вызывает соответствующее изменение объема сппьфо
на — удлинение или сокращение. Через передаточное звено сильфон дв и
гает шток и конус клапана. Изменение расстояния между седлом и кону
сом клапана приводит к количественному регулированию теплоносителя.
Типы терморегуляторов изображены на рис. 10. На рис. 10,а — тер-
морегулятор со встроенным датчиком. В нем смонтированы в одном
корпусе датчик, передаточный механизм и регулятор температуры.
Устанавливают такие регуляторы при наличии свободного обтекания
термостатической головки потоком воздуха, а также при условии
невлияния нансе облучения от торцевой части отопительного прибора
(радиатора) и конвективных потоков от труб его обвязки. Схема уста-
новки таких терморегуляторов показана на рис 11,а.
Рис. 9. [12] Терморегулятор
со встроенным датчиком:
а - термостатическая головка:
1 - датчик/сенсор);
2 - регулятор температуры;
3 - шкала температурной
настройки;
б - термостатический клапан:
4 - диск (конус) клапана;
5 - седло;
6 - накиднаягайка;
7 - патрубок (хвостовик);
8 - шток;
9 - yVMuJfUEHMb
41П0НМНССТИ CcjE*tMtnrn4 CnZIEM «laHOG ОЮЛЛЕНиЙ
Рис. 10. Типы терморегуляторов [21]
24*
ОСОы>*кС1Н С иСТЕм BOifHOn? OTCXl'JHI Ш
При возможности свободного доступа к терморегулятору, но
несоответственном его восприятии температуры воздуха помещения
(закрытии занавесками, чрезмерной строительной глубине отопитель
него прибора...), применяют терморегулятор со встроенным регулято-
ром температуры и выносным датчиком, изображенным на рис. 10,6. Он
имеет регулятор температуры, объединенный с передаточным механиз
мом и термостатическим клапаном В одном корпусе. Да тчик отдален от
передаточного механизма и сообщается с ним передаточным звеном
(капиллярной трубкой). Схема установки показана на рис. 1) ,б и в.
Терморегулятор с выносным регулятором температуры и датчиком
в одном корпусе (рис. 10,в) используют при невозможности доступа к
термостатическому клапану (рис. 11,г). Они соединены мевду собой
передаточным звеном (капиллярной трубкой).
Терморегулятор с отдельными выносными д атчиком и регулятором
температуры (рис. Юд1), каждый из которых соединен с термостапгче-
скпм клапаном посредством передаточного звена (капиллярной труб-
кой), применяют при ограниченности доступа к помещению, удобств
обслуживания регулятора в нехарактерной температурной зоне поме-
щения, централизации обслуживания...
Схемы установки терморегуляторов, не рекомендованных к исполь-
зованию, изображены на рис. 11 перечеркнутыми накрест.
Применение программаторов, соединенных передаточным звеном
(электропроводами) с микромотором (М) на термостатическом клапа-
не (рис. 10,д), регуляторов температуры с волновым управлением ми-
кромотором (рис. 10,е) и комбинированных электромеханических тер-
морегуляторов (рис 10,ж) осуществляют для удобств обслуживания и
получения дополнительного энергосберегающего эффекта.
Датчик терморегулятора должен реапфовать на характерную тем-
пературу воздуха в помещении. Его нс следует устанавливать:
• вблизи источников теплоты любого пша - ламп, компьютеров,
электронных приборов».;
• вместе прямого попадания излучения от солшв «««других источников;
• в опускающихся холодных потоках воздуха — конвективных и вы-
нужденных охлажденных струях систем кондиционирования и вен-
тиляции;
• в восходящих конвективных и нагретых вынужденных струях
систем кондиционирования и вентиляции;
• hi 1анавесками, мебелью и т.п.;
* нолиаи внешней двери, балконной двери, внешних окон;
♦ он г камином-.;
* iwii-Iiiiii'H стоне
40
ВДЧ*ь*ОСТп Ссл^ЕмЕНнщ Г1»;:1Ем t I Г№ГЬчЕНЦВ
7^
б
Рис. 11, Схемы установки терморпуляи1|иш |? 1I
»:ОЕЦ*«ХГЧГ«Н<ЦмЕННЫ’.С»х".»ри ЮааЫЛЦ •• лцп.чнии
Выносные датчики устанавливают на стете на высоте прпблпзп
тельно 1,5 м над уровнем пола. Желательна установка на внутренней
стене на некотором расстоянии от внутренней двери.
Термостатические элементы (головки) и программаторы фирмы
«Данфоес» показаны на рис. 12. Онн охватывают вес типы терморегуля-
торов. Головки RTD относятся к пропорциональным регуляторам пря-
мого действия с вмонтированными пли выносными датчиками, с защп
той от несанкционированного вмешательства. Все модели защищают
систему отопления от замерзания (блокировки) теплоносителя.
При подборе терморегуляторов необходимо обращать внимание на
конструкцию термостатического клапана — прямоточную пли угловую
и проектировать таким образом, чтобы термостатические головки нахо-
дились вне влияния конвективных потоков от труб.
Терморегуляторы размещают на подающей подводке к отопитель-
ному прибору при схеме движения теплоносителя «сверху — вниз». Ос-
таточной теплопередачей отопительного прибора приблизительно
20...35по при закрытом термостатическом клапане в однотрубных систе-
мах, возникающей вследствие расслоения циркуляпии теплоносителя в
обратной подводке, пренебрегают. Остаточная теплопередача отопи-
тельного прибора, вызванная механическим закрытием терморегулято-
ра потребителем, обеспечивает исзамерзание теплоносителя и умень-
шает несанкционированный отбор теплоты от других приборов через
внутренние ограждения помещения. Если эта теплопередача избыточна
для вссхтсрморегуляторов. происходит соответствующая реакция авто-
матики погодного регулятора в тепловом пункте на уменьшение тепло-
вой мощности системы отопления.
Термостатические клапаны различают по назначению — для одно-
трубных и двухтрубных систем отопления. Первые, по сравнению со
вторыми, характеризуются повышенной пропускной способностью.
Вторые, как правило, объединяют в себе, функцию гвдравлического
увязывания циркуляционных колец, осуществляемую, чаще всего,
встроенным дросселирующим механизмом предварительной настрой-
ки. Настройку определяют на стадии проектирования и устанавливают
при монтаже системы отопления. Клапаны первого и второго типов по
'авляют с колпачками (на месте термостатической головки) разного
циста. Клапаны «Данфосо, отнесенные к первому типу, - RTD-G с кол-
пачками серого цвета, второго пита — RTD-N с ко линками красного
ЦК-lit.
iG’jii'HKH предназначены для зшщггы штока от повреждеюш и за-
pM uH im)! ипшпьзуют прн пусковых cuui тишях системы отопле-
ния.
ОСОБЕННОСТИ ClKnrv,HIMWirOOTOTL,£№r?
Лрог/мммл Юры
Рис. 12-Термостатические элеметы и программаторы
фирмы «Данфос( »
ОСйЕЕНМПГ 1ы I шм> t№ <№ It. л Ж14ЯКТО отопления
Терморегяятгюр — устройство индивидуа (М«мо поддержания те-
пловояо комфорта п помещении и поест {сния энергосбережения
Эффективное реагирование перлюрегуямтор&а mt ипературуеоз-
О духа в помещении таиисшпот его конструктивных особенностей и
АГ места установки.
3.2.2. Характеристики терморегуляторов
Характеристики герморсгуляторон разделяют на механические
(прочностные) и рабочие (эксплуатационные). Эти характеристики
регламентирует EN 215 ч.1-
В условиях эксплуатации терморегуляторов в Украине следует
''3 бирать такие их конструкции, характеристики которых превос-
сх ходи IU оы требования европейскихнорм.
3.2.2.1, Механические характеристики
Механические характеристики получают стендовыми испытаниями
под влиянием внешних факторов: сопротивляемости давлению и тече-
устойчиности терморегулятора под давлением на 6Х.Ю5 Па больше от
номинального давлен ия - 10s Па; течеустрйчнвости прокладки штока
при АР 2?20 кПа; сопротивляемости термостатического клапана на из-
гиб (рис. 13,а) при использовании стальной трубы с приложенной к ней
силииР^бОИЦ, = 8мм), 100Н(Ц, - 10мм), 120H(t^ = 15мм), 180 Н
(dy- 20 мм), 220 Н (dv= 25 мм), медной - 20 Н (с^ = 15 мм); сопротив-
ляемости термостатической головки вращательному моменту
(рис. 13,6) при М>8 Нм; сопротивляемости термостатической головки
изгибающему моменту (рис. 13,в) при F>25OH. К механическим свой-
ствам относят также возможность замены прокладки без перекрытия
трубы, на которой установлен тсрморе!улятор.
1.2.2.2, Рабочие характеристики
Рабочие характеристики - совокупность параметров, определяю-
щих иллежнх ю м точную работу терморегулятора на протяжении дли-
|<<л1.1К)п> срока эксплуатации.
Н данном подпункте рассмотрены основные риючие характеристи-
ки ivpMO|M.‘iyoiHTopoH, влияющие натаравлическуюитепловуюустой-
ЧИИГМ'11.4 Ih'lCMU.
tDO№*U.iu CijmiTMti-i-ii»: 4 im tt/a HtM4i+uri?
Flic.1 3. Схемы тестирования механических характеристик
терморегулятора:
а - сопротивляемости термостатического клапана изгибающей
нагрузке,
б - сопротивляемости термостатической головки вращательному
моменту;
в - сопротивляемости термостатической головки изгибающем!
моменту.
ГХЧ'ЧСМНОСТИ (ХЛЛМ[ННич ’I ».'l IM BOdSI-н Wo oran'-Ei-piH
Номинальная пропускная способность kv — неличина, размер кото-
рой отображает объем поды в №с плотностью 1000 кг/м3, проходящей
через термостат ичсский клапан за час при перепаде давления на нем
105Па(1 бар).
Данная величинаявляетея основной для определения потерь давле-
ния на терморегуляторе в расчетных условиях (см. п. 2.2.2). Конус кла-
пана при этих условиях находится в промежуточном положении и изо-
бражен ца рис. 14,а поднятым над седлом па высоту Л».
В процессе эксплуатации системы при расчетных условиях расход
теплоносителя будет меньше расчетного (сшлвегственно hv), что вы-
звано увеличением поверхности нагревания отопительного прибора па
обеспечение авторитета теплоты в помещении (см. ц.р. 10.2), Придан-
ных условиях конус клапана будет находиться ниже номинального по-
ложения <рцс. 14,6)— на высот еЛС -
Рис. 14. Зависимость пропускной способности терморегулятора без
предварительной настройки от высоты подъема конуса клапана,
й - «frijc кшпзнл в расче?гМс>Аг тможенмц' 15 - монус ллелдна гри
расчетных температурных условиях в рабочем положении; в - кла-
пан полностью открыт; г - клапан закрыт; 1 - термостатическая го-
ловка; 2 - сильфон; 3 - термостатический клапан; 4 - шток; 5- конус
клапана
Таким образом, при расчетных температурах внутреннего и наруж-
ного воздуха расчетные гидравлические параметры системы будут от-
личаться от эксплуатационных— в этом состоит разница между систе
мами отопления с и без терморегуляторов. При повышении температу-
ры воздуха в помещении конус клапана из положения, гоответствующс
п» Av, опускаться, перекрываяг^чтздйтешюпоаптупо.
Характеристическая пропускная способность kn- — величина, раз
mi р («норой отображает объем воды вм3, проходящей через полностью
нпфьиый термостатический клапан за час при перепаде давления на
нем I IP I l;i ( 1 бар). Данная величина потока теплоносителя возникает в
ИНГ НТ1 I 6ОЬ-1МН-11-Ык l |«;ггм Г<>Л*11Х< 1 < НОПЧНИЯ
процессе эксплуатации системы мри недостаточном количестве rniло-
ты, получаемой от отопи гедьпого прибора, для достижения заданно)! на
термостатической головке температуры воздуха. Такое может быть пак
при центральном или .метеном, так и ивдивидуальном регулировании
(терморегулятором). Таким образом, данная величина для терморпу
ляторов достижима лин ь при эксплуатации, а не является расчетной. И
Тоже время аналогичной величиной, но уже расчетной, есть максималь-
ная пропускная гпослбиопь максимально открытой запорно-рсгулн
рующей арматуры при {км'четных условиях. В отечественной практике
Проектирования систем со средствами автоматизации такой величиной
Является коэффициент идеальной (условной) пропускной способности
ПОЛНОСТЬЮ открытого клапана Kvy [13].
Движение конуса клапана с максимально открытого (рис. 14,в) к
максимально закрытому (рис. 14,г) положению образует соответствую-
щие колебания перепада давления и расхода теплоносителя в системе,
что приводит к перераспределению теплоносителя. Для уменьшения
максимального расхода теплоносителя на клапанах тина RTD-N кон-
структивно ограничена высота поднятия штока.
Номинальная пропускная способность kv—величина, размер кото-
рой отображает объем воды в м проходящей через термостатический
клапан за час при перепаде давления на нем 10 s Па (1 бар) и i-той наг
стройке дросселя. Эта величина характеризует тчлнилашчепие кла-
паны с предварительной настройкой. Вое вышеприведенные разъясне-
ния относ гггельно видоизменений, ишлиаппых расположен иен кинута.
«Гцссятсяи кданной величине. На пропускную способность клапана
будет дополнительно влиять установка дросселя (рис. 15). Для термо-
регуляторов типа RTD-N она изменяется от 1 до 7 с шагом 0,5 и до N.
Буквой «№> обозначено положение дрехтхшя при максимально откры-
томдросссл ируюгцем отверстшгЛ^, цифрой 1 —минимальное, други-
ми цифрами.- промежуточное. При этом работа конуса клапана соот-
ветствует рис. 14. В данной конструкции терморегулятора дроссель
Представляет собой цилиндр со срезанной нижней кромкой определен-
ной конфигурагппь Положение дросселя устанавливают путем фикси-
рованного его врашения вокруг штока.
Пропускная способность клапана зависит также от зоны npoiuip
циональности (см. ниже), при которой она была определена.
/Ъстере’зг«с — температурная разность между Кри нм™ гтгрни.-..
и закрывания терморегулятора при одинаковом расходе те> их л ии-чч
(рис.16).
gb»&
(ХТЧ ЕЬЧССН 14 Xl'frHim ШХ Crf >[u ЮаМХОО»лпл111,1>
Рис. 15. Зависимость пропускной способности терморегулятора с пред-
варительной настройкой от ее положения: а - минимальное открытие
лросселя (настройка 1); б - срелнее открытие дросселя (настройка 4.5);
в - максимальное открытиелросселя (настройка N); 1 ...5- см. обозначе-
ние к рис. 14; 6 - дроссегь
Кривые закрывания и открывания показывают изменение потока
теплоносителя G при закрывании и открывании клапана и зависимости
от температуры датчика при постоянном перепаде давлений между вхо-
дом и выходом термостатического клапана и фиксированном положе-
нии термостатической голошеи. Гистерезис возникает вследствие меха-
нического трения подвижных частей терморегулятора Максимально
допустимое значение гистерезиса не должно превышать ] °C. Чем ниже
это значение, тем меньше отклонение от заданной температуры воздуха
в помещении. Кроме того, на шкале G показаны точки отклонения
пропорционального ретулирования — 0,8 и 0,25 G^. па основе которых
базируется понятие внутреннего авторитета терморегулятора (см.
п. 3.2.4).
На рис. 16 гистерезис построен для зоны пропорциональности =
2К ГС). Зона пропорн/ктнальностикюпана — величина, размер которой
отображает превышение над установленной на терморегуляторе темпе-
ратурой воздуха помещения, при кодящее к его полному .закрытию, при
условии соответствия расчетной теплопередачи отопительного прибора
расчетным тепловым потерям помещения. "Это превышение пронорцио-
нз-яы!» iKKniThinim, ромяиниему конусом кЛэпанЛ.
; )к11и<»мн'цч к||цс,,1сг<1иб|>:) итый диапазон значений зоны пронорцио-
иалыцич и 1. 2К- При бндыпихзначениях не обеспечивается тепловой
комфорт в помещен шт и снижается энергосбережение, при медыинх—
в<мр.м'ык>т пои рп .iiu-pi пн на перекачивание тепло! юси геля; Выбор тер-
морегуляторон осущет ныл юг но характеристике 2К. В реальных.усло-
виях. это iiiM'iihiiiK'iiiK' були меньшим» поскольку' проектируют отопи-
тельные приборы с новы вы км ним множителем на установку терморегу-
лятора (см. разъяснение к hv и Лу На рис. 14).
4fl
UXMwZOI I ГИГЛм ВПйЯНПГП ОЮТлЕьмЯ
Рис. 16. Характеристические кривые:
а и b - кривые соответственно открывания и закрывания терморегулято-
ра; а‘ и Ь‘ - кривые открывания и закрывания терморегулятора пол дей-
ствием изменения внешних факторов; с - теоретическая прямая;
d- гистерезис; е и е', fn С - температуры соответственно закрывания и
открывания; ей s'- температурные точки.
Разность температур воздуха между точками 5 и соответствующими/
И е ие должна превышать 0,8 "С. Такое отклонение вызвано непропорцио-
нальностью регулирования нсзначик-льных потоков теплоносителя и
конструшгвными особенностями терморегулятора. Регулированные зна-
чения температур воздуха в помещении должны находиться в пределах:
• при максимальной температурной настройке термостатической го-
' ловки ие более 32 ’С;
при минимальной — ие меньше 5 "С и ие больше 12“С.
На гистерезис, кроме трения, влияют внешние факторы (кривые (Г
ИЬ на рис. 16), а именно: перепад давления теплоносителя, статическое
давткние теплоносителя, температура теплоносителя, температура поз
ДУха. Минимизация этих факторов в терморегуляторах приводит купе
Синению энергосбережения и уменьшению колебаний температуры
дгвдуха в помещении (угучшенито теплового комфорта).
Влияние указанного производителем максимально допусти мот н«-
репада давления теплоносителя между входоми выходомтермор< i \ hi
ТОране должно превышать 1 ”С между температурными точками з и
ИЦ двух теоретических кривых закрывания Ъ и Ь‘.
3^
ООСЖя*ОС.| Н * ГЩ|СЛОЕМ впамого (ЧйП^НИЯ
Влияние указанного производителем максимального рабочего да-
вления не должно превышать 1 °C между двумя кривыми закрывания 6
и $' построенными под действием разных статических давлений для од-
ной величины потока теплоносителя. Изменение перепада давления на
термостатическом клапане в реальных условиях возникает при цен-
тральном пли качественном местном и количественном регулировании
и работе терморегуляторов. Влияние перепада давления в значительной
мере занпепт от обтекаемости формы конуса клапана. Терморегуляторы
«Данфосс» изготовлены именно со степпально профилированными
клапанами.
Смещение температурной настройки терморегулятора вследствие
увеличения температуры теплоносителя на 30 "С нс должно превышать
1,5 °C для терморегуляторов, объединенных в одном корпусе с датчи
ком температуры {сильфоном) и 0,75 °C для терморегуляторов с пере
даточным звеном (рис. 10,б...г). Полностью избежать данного влияния
технически сложно, поскольку теплота от теплоносителя, труб, отопи-
тельного прибора передается к датчику теплопроводностью, конвекци-
ей и излучением, вследствие чего терморегулятор воспринимает темпе-
ратуру помещения как более высокую. Поэтому на температурной шка-
ле терморегулятора указывают неконкретные значения настройки тем-
пературы воздуха в помещении, а метки. На рис. 17 показано шкалы
терморегуляторов <<Данфосс>> и соответствующие меткам ориентиро-
вочные значения температуры воздуха в помещении.
Влияние температуры воздуха помещения на терморегулятор с
передаточным звеном не должно превышать 1,5 °C между кривыми
открывания а и а', полученными при одинаковом расходе теплоносите-
ля, но в первом случае при разных температурах датчика и передаточно-
го механизма, а во втором — при одинаковых.
Терморегулятор, как любой теплотехнический элемент, инерцио-
нен. Период, истраченный на изменение потока теплоносителя, после
изменения температуры воздуха в помещении называют временем
запаздывания (постоянной времени) терморегулятора. Его значение не
должно превышать 4U мин. Оно представляет собой промежуток време-
ни между моментом изменения температуры воздуха в помещении до
момента прохождения конусом клапана 63е? пути, соогветх'твуютего
.иому изменению температуры. Время запаздывания характеризует
способность терморегулятора реагировать на избы ikm «силовой энер-
гии и помещении. Чем меньше это время, гем на большую часть избы-
точной гсияовой энергии от посторонних источников теплоты будет
снижена |<,11.поцередача отолителыюю прибора (тем больпгий энергос-
берегающий эффект).
so
особенности COVfMEHhBU ПКПМ поли-йХП IjnjnftirillFl
Рис. 17» Шкалы настройки терморегуляторов «Данфосс»
Долговечность и температурная устойчивость (стабильность)
терморегуляторахарзк-кризуются количеством циклов проверки ме
ханической прочности, температурной долговечности, стойкости к тем
пературным нагрузкам.
Механическую прочность определяют поворотом термостаттие-
ской головки в разных направлениях не меньше 5000 раз. Смещение
Температурной настройки термостатической головки и изменение но
минального расхода теплоносителя не должны превышать после тести
рования соответственно 2 °C и 20<е.
Температурную долговечность проверяют изменением нс мсныш'
$000 раз окружающих термостатическую головку температур с I'i С
ца 25 °C Смещение температурной настройки термостатической |<>.гцж
ки не должно превышать после тестирования соответственно 2 ( , а
изменение номинального расхода — 21/7
Стойкость к температурным нагрузкам проверяют в у< чоиняк (ня
Стросменных температур с +50 'С на -20 С, потом 1ы 140 ( . < 'м<-щ<*ни<*
температурной настройки термостатической голопкп и тшн-нгнш* помп
Налыюго расхода теплоносителя не должны нрещ ;п <><н i«-i< i ценно
1,5 ’Си 20%.
ОСОБЕННОСТИ Wl «« МЛ i Hi Им mMAMOU? ОП?ПМЕ1-»1Я
б) допустимые значения расходов для каждой предварительной
настройки;
максимально дапустимуютемпературу тепле» к ит i геля, гели она ниже
120'С:
диаграмму потерь давтенияДР взависимскч и отрагхпда G(pnc.l8)
ДР-Л0
по меньшей мерс для двух зон пропорциональности IК м 2Кпри проме-
жуточном положении температурной настройки п‘рм<ит<ггической го-
ловки. Для терморегуляторов с предварительной нас i ройкой эти зави-
симости до лжны быть указаны для каждой настрои к и Кроме того, дол-
жна быть зависимость ДР =/(С)характеризук>1цая по герц давления на
терморегуляторе без учета потери давления в регул ироничном сечении
от расхода теплоносителя (при максимально поднятом положении ко-
нуса клапана). Она определяется измерением максимального расхода
теплоносителя «для терморегуляторов без предвари и и. пой настрой-
ки — соответственно параметра fcv; для терморегуляторов г предвари-
тельной настройкой — путем ограничения хода штока и чи ограничения
при помощи дросселя — соответственно параметра Л w. где i значение
настройки);
применение защитного колпачка;
значение внутреннего авторитета/^ регулируемогогечепия при но-
минальном расходе или при характеристическом р.к ходе для тер-
морегуляторов с предварительной настройкой.
Рис. 10. Зависимость потерь давления от расхода цч ионосителя
в терморегуляторе
54
WH№*XIH i-GfiFtMlHHH* иКТЕч KjaX^tJ ОЮТхО*1Я
3.2.4. Авторитеты терморегулятора
В стандартах и технической литературе порадиаторным терморегу-
ляторам используются три понятия авторитета:
• ав — (внутренний) аигоритет терморегулятора, определяемый по
EN 215 чЛ;
• а — hi ieuiм иЙ анторм пет терморегулятора (рекомевдованныйдиапа-
зон которого, соответственно польской технической литературе
[141, - 0.3...0.7);
• а* — общийавторитет терморегулятора, являющийся результатом
умножения параметра па а,
Сегод| 1я псе большее распространение приобретает метод гидравли-
ческого расчета с учетом лишь внешнего авторитета терморегулятора.
Этот метод хотя и ие имее г однозначного теоретического подхода, одна-
ко проверен практикой проект ированияв западных и восточноевропей-
ских странах и дает хорошие показатели энергосбережения. Базовые
уравнения данного метода в-к-ксге ограничены рамками.
Дальнейшие теоретича кие исследования автора дискуссионные.
Оли основаны на тех же бц-юныхурав нениях, но определяютдругие ди-
апазоны авторитетов терми|мч-уля|оров и потом}? могут применяться
после практического нод1в<*|юклгния. По мнению автора, они глубже
раскрывают физический смысл гидравлических и тепловых явлений в
системе отопления. Алкгерна । ниные уравнения в тексте далее указаны
без рамок.
/ЙУ счйм лмямйвк’л лдЭршилли-! MW /игиид с. учетом авторитетов
}£* терморегуляторане является нормативной в Украине.
3.2.4.1. Внутренний авторитет терморегулятора
Регулирование грубопроводных систем и управление потоками те-
плоносителя в них осуществляют запорно-рсгулируюшей арматурой, в
том числе термора уля । прими, которые имеют отверстия переменного
проходного сечения. От их размеров зависит гидравлическое сопротив-
ленне(давлетше) за ними.
При малых проходных сечениях самые незначительные их измене-
ния приводят к значительному возрастанию сопротивления, и наобо-
рот, — при более открытых отверстиях сопротивление изменяется нез-
начительно. Отсюда следует: закрывание термостатического клапана из
максимально открытого положения сначала имеет незначитет дн*
влияние; закрывайте больше чем наполовину — становится влиял* и»
ОСГАЕннгй’14 Г Г.ЛЧыЦга ал ГчСТГм ОДйЯнЖ»СЯГОЛинии
ней; в конце концов, при закрывании более чем на 2, 3- незначитель-
ные изменения положения конуса клапана г значительное из-
менение сопротивления и соответствующее изменение количественно-
го регулирования теплоносителя, который iiiiciyiiaei н отопительный
прибор. Эта зависимость всегда используется проект ировщиками регу-
лирующих и управляющих гидравлических ycipuiic in, и 1акже эксплу-
атационниками при манипулировании запорно-ра пирующей армату-
рой. Относительно терморегуляторов она определяется понятием вну-
треннего авторитету которое с конструктивной точки зрения характе-
ризует степень (меру) открытия проходного отверг! ня.
А. Определение к о EN215 ч.1
Внутренний авторитет терморегулятора а.е — гянощенпс потерь да-
вления. вызванных ИЗиЧЧУ1Ы1им (конструктивном) перекрытием ко-
нусом 1Лалана прохошюги сечения отверстия (щели мгмлу седлом к
коцусом клапана при ел) промежуточном положенииh Ki норме харак-
теризуются разностью ДР/-ДР^(см. рис. 18), к !> перми давления ДР,
на термостатическом клапане______________
д Lg.-АРД (3)
' дд |
где Д/> — общие потери давления на терморстуля к>р< , idl.i, прпизводи-
тели принимают равными 10 кПа в соответствии с cup<>n<‘iici«iii методи-
кой тестирования EN 215ч.1; &Р2 —потери давления при номинальном
расходе Gy на терморегуляторе без потерь давления н регулируемом
отверстии (при максимально открытом клапане)
Значение внутреннегоавторптета в соответствии с EN '.'15 ч, I опреде-
ляют по формуле (3), при этом диапазон значений lie |кч •г.гмец г ируют.
Данный параметр в явном виде существующих енршк-неких мето-
дик гидравлического расчета ле применяют. Поэтому в lxllн<|<><>киx ха-
рактеристиках терморегуляторов его преимущественно нс предоставля-
ют, В особенности это касается терморегулятор» и» с предварительной
наст ранкой для дву’хтрубных систем отопления.
К. лелдсушидоп-л, wpeamrtwwflw гмторгъы
По мнению автора, неиспользование внуЦн-иипъ .шторнт1л а и ев-
ропейских методиках существенно упрощает p;»r«i'K ► млжег иметь
место лишь при принципиально одинаковы? ындтрукзивных реше-
56
«КЛИННОСТИ оэтм[1 Ц4Ц [ЬСНм |Л£ЧнН
виях различными производителями настроек терморегуляторов для
двухтрубных систем отопления, что в действительности не так. Поэто-
му в дальнейшем внутренний авторитет терморегуляторов рассмотрен
более подробно.
г Зависимость (3), с учетом уравнения <2), принимает вид:
Из приведенного уравнения следует, что при начальном (заводском)
размещении конуса клапана в положении, которое распределяет регули-
руемые 1004» (характеризуемые параметром kVi) потока в пропорции —
704» (характеризуемые параметром Л,,) на закрывание клапана и 304» (ха-
рактеризуемые разностью AKf - А,.) на открывание (см. рис. 19), внутрен-
ний авторитет будет составлять «(,= 0,5. Из уравнения (3) это означает,
что из общих потерь давления ЛР, на терморегуляторе 504» теряется за
счет отдаления конуса клапана от максимально открытого положения,
характеризуемого разностью - ДР2, а остаток 504» ( ДР2 ) — на кон-
структивных внутренних особенностях прохода через термостатический
клапан. Таким образом, изначально конус клапана находится в опреде-
ленном промежуточном положении между' позициями «полностью от-
крыто» и «закрыто».
Распределение потоков в пропорции примерно 504» на 504? дости-
жимо при авторитете а„ = 0,7, Являющемся рекомендованным верхним
пределом. При высших значениях работа терморегулятора не в полной
мере отвечает его основному назначению с гидравлической точки зре
ния — пропорциональному перекрытию иосту|шеиия теплоносителя к
отопительному прибору. В таком случае терморв|улятор в большей ме-
ре начинает управлять потоком при открывании, чем при закрывании.
Приближение значений авторитета к единице ведет к возрастанию по-
терь давления натерморауляторе; возникновению вероятности шумо-
образования, поскольку конус клапана находи гея очень близко к седлу
и регулирование происходит при больших скоростях теплоносителя в
регулируемом сеченнн; возрастанию вероятности кавитации и гидра
влических ударов и, как следствие, —разрушению клапана; к выходу из
зоны пропорционального регулирования и сведению его работы к регу-
лированию пропусками — положению «открыто» или «закрыто»; уве-
личению погрешности регулирования; увеличению скорости в трубо-
57
ОСОБЕННОСТИ гКТГ«К1й®+.Л1>ОпХ’МНИМ
проводах выше границы шумообразования при открывании терморегу-
лятора. Таким образом, при выборе терморег у•/* юра необходимо, что-
бы выполнялась зависимость kvs < 2kv.
Распределение потоков в пропорции примерно ВО'о на закрывание
и ЗУ® на открывание возможно при авторшею «(|— ОД При меньших
значениях работа терморегулятора сводится только к закрыванию, при-
чем не совсем эффективному. Конус клапана находи г< я очень близко к
позиции «полностью открыто», то есть пачинщчгя регулирование
отверстия из г|еэффсктггвноЙ зоны и нарушается пропорциональность
регулирования.
Рис. 19. Влияние внутреннего авторитета терморегулятора для
двухтрубных систем на потокораспределопис
Терморегулятор должен в равной мере рабогаг 1. на .ыкрывание и на
открывание. Б первом случае происходит недопущение перегревания
помещения, во втором — переохлаждения. Анализ юг пиния внутренне-
го авторитета на эффективность поддержания ыданной температуры в
помещении осуществляют по пропорциональное иг между гидравличе-
ской характеристикой терморегулятора и те пло технической харэктери-
58
«ХИЬШХТИ сояге,ЩННЦХ <_ щ 1«м цПа»<х-, Cflrxvil-nS
стикой отопительного прибора. Ощутимое нарушение пропорциональ-
ности (отклонения от теоретических прямых) начинается примерно
при расходах мейыпих, чем. 20Ф, цбольших, чем80& от максимального,
соответствующего Превышение указанного диапазона приводит к
возрастанию несоответствия регулирования температуры помещения,
а, следовательно, снижению энергосберегающих и саиитарно ппиени
ческнх показателей.
Результирующее влияние 1ютокораспрс деления терморегулятором
на эффективность работы системы отопления в зависимости от его вну-
треннего авторитета положение конуса клапана) пока-
зано на рис. 19. Основой определения эффективного диапазона значений
внутреннего авторитета являются характерные значения расхода тепло-
носителя на кривой Регулирования терморегулятора в соответстыш
с EN 215 ч. 1 (ем. рис. 16).
При выборе Терморегулятора диапазон bhvi pointers авторитета дол-
жен входить в рекомендуемый диапазон зоны пропорциональности
Лд =1...2К, который определяет изначальную пригодность терморегуля-
тора к эффективной работе. Но выбор такого регулятора не означает его
эффективную pawn у в реальных условиях. Для этого надо обеспечить
сохранение конструктивно заложенных функциональных Качеств, соз-
дав благоприятные условия Для его работы, которые определяются
внешним я и проверяются общим я* авторитетами терморегулятора.
Следует обратить внимание на„, что для конструкции терморегу-
ляторов с предварительной настройкой путем смещения положения
штока для каждой позиции naci ройки имеется соответствующее значе-
ние внутреннего авторитета. Это накладывает определенные гидравли-
ческие ограничения на иллможцоси. рниынниня циркуляционных ко-
лец и усложняет' 'роектмровавде с обеспечениемусловий эффективной
работы термОрС' уляторов.
Для терморегуляторов «Данфосо с предварительной настройкой
дросселем внутренний авторитет остается практически постоянным,
что создает взаимосня н> между гидравлическими характеристиками
настроек
где kVf^i kVStl номинальная и максимальная пропускные способности
при настройке терморегулятора, соответствующие максимально о г
крытому положению дросселя (К); kvs и кп - то же, соотвстствующ|н-
t-тому положению дросселя (от 1 до 7 с шагом 0,5).
CCOKrt-ii > th < « Hirt"tnn№C C.i >fJiM <HKHViEmmm
й Внутренний авторитет терморегулятора характеризует doiu
р максимально возможного расхода теплонш шпеля, которые прихо-
£ дяпкя на процессы закрывания и открывания к-шпана от наии-
у яалъного положения при обеспечении постоянной потери давления.
-* равной 10 кПа.
3.2.4.2. Внешний авторитет терморегулятора
Эффективная работа терморегулятора зависит как <н декларируе-
мых производителем его характеристик, так и oryi .imiin't, к которых он
работает. Данные условия создают не только при н« плуитацип, но и
при проектировании. Главная цель последнего - /иимение пропор-
циональности регулирования теплоотдачей отопи ixv то прибора, то
есть соответствующей реакции терморегулятора на < мену н‘мнсратуры
воздуха в помещении. Пропорциональность, прежде всего, характеризу-
ют определенными гидравлическими соотношениями, И шачально они
заданы производителем. Задача проектанта об<х нечн 11» их достиже-
ние « реальной системе отопления.
Потокораспределеиие терморегулятора в системе отопления зави-
сит от потерь давления в циркуляционном кольце ! 15.1(>| Подтвержде-
нием изменения потокораспрсделения при разных .»i<*<*« иях внешних
авторитетов может быть также рис. 20. Налом показаны ли. праймы по-
терь давления от расхода теплоносителя, ai шлогич »। >и<- I К, для одина-
ковых 1 ерморегуляторов (у всех внутре н ни й автор) )<*№, 0,5 и равные
номинальные расходы Gy и потери давления ДР,). н<> размещенных в
трех циркуляционных кольцахсистемы отопления с p.i и нами потерями
давления, обозначенными ДР', ДР"и ДР’", и соотыч с twijin>v разными
внешними авторитетами ci, а" и а". Активная составляв шиш потерь да-
вления от расположения штока в номинальном (промежуточном) поло-
жении характеризуется разностью IxP^—lxP^, а пассивная потерей да-
вления и остальных элементах кольца, в том числе А/’,
Логарифмическая система координат дает 1Ы1лядп<м*н> смещения
гидравлических характеристик, обозначенных и С"та1.
максимально открытых конструктивно одинаковых и рморсгуляторов
относительно характеристик -2К, расположенных и p.i hh.ix зонах по-
рядковых значении АР', ДР"и ДР'", и наглядно) и, изменения соотно-
шения потокораспрсделения. Характеристик.) may д.нннна рисунка, в
отличие от рис. 18, определяет все пассивные потери давления в цир-
куляционном кольце, в том числе и пассивную, ori«шляющуютермо-
рпулятра.
60
рСОБЕННОСШ СОВРЕМЕННЫХ ( ИС №* ШЪ!ьЧН ОЮ CHOnvym
Рис. 20. Влияние внешнего авторитета терморегулятора
на гатоодраСпредолише
ГХО*тН|КТи«Н|ЛмЕЧ1«и
Продуктивная управляемость потоками теплоносителя происходит
при оперировании 50+209 располагаемого давления. Такой диапазон
должен быть обеспечен относительно потерь давления циркуляционно-
го копыта ДР, в котором установлен терморегулятор (см. рис. 21), то
есть а - 0,3...0,7.
Для наглядности расчетов и оперативности манипулирования при
увязывании циркуляционных колец, сохранении изначальных регули-
ровочных характеристик терморегулятора в системе от опления, в пред-
лагаемых компьютерных программах используют лишь понятие вне-
шнего авторитета а терморегулятора
Он характеризует отношение потерь давления натерморе! уляторе
при номинальном расходе к гидравлическому сопротивлению коль-
ца— сопротивлению системы в целом, или подсистемы (стояка или
приборной иегкн со стабилизированным перепадом давления). Схемы
к определению внешнего авторитета терморегулятора мри использова-
нии запорно-регулирующей арматуры «Данфосс» показаны на рис. 21.
.SS В овухтрцОиых системах отопления по еврогнчм ким методикам
рекомендованные потери давления па термореецляторахдочманл
ст'тачлять30...70с'1 рааюгагаеито циркуляциттом давления cu-
ss _ {.темы щш подсистемы, что отвечает 7)ичпа.юцимаченийвнеишего
S'- авторитета 03...0.7.
По мнению автора, постоянный диапазон значений нсишегр авто-
ритета не учитывает конструктивных особенностей й'цморе гуля торов
разных производителей и не дает возможности вымты-дльно реализо-
вать их положительные качества.
3.2.4.3. Обший авторитет терморегулятора
Общий авторитет терморегулятора а', по олрслсл-нию западноен-
ропсйской литературы, - произведение его euyi|k*inn»4 внешнего ав-
торитетов
/ (5)
OCOEirttCHl <.Ов№Ч1«ШХ Систем ВСыЯ|*ЛГ(> г w.viw-tn
Рис. 21. Схемы к определению внешнего авторитета терморегуляторов:
а - насосная яезапш имая, бив- насосные независимые
Г JcMHWhW?/ л - JtfeSftW
независимая с перепускным Цдлланом; л - hjcockw мвмоиизя,
С - то X1, € d₽n>4rlM|J(?CK*iM регуляп^Мм poiCjcrMj геплоносителя,’
I - теплообменник (моиъЦ- . «асос 5 - грубогтрорсиьг,
4 - Tl^WrlOpery/LflrOp
ОСОБЕННОСТИ LLfrEMtHbll СИСТЕМ ЙГМЯнС'ГО СЛиШЕМН
при этом отсутствуют физическое толкование данного параметра и ди-
апазон изменения его значений. Он так же, как и внутренний авторитет,
не используется в предлагаемых компьютерных программах
Значение внешнего авторитета неявно связывает распределение по-
терь давления в циркуляционном кольце с потерями давлении
ЛР/ -hP? в уравнении (3). Для их явного определения необходимо най-
ти произведение внутреннего и внешнего авторитетов
ДР, -ДР,_ ДР.
ДР.
являющееся общим авторитетом терморегулятора по уравнению (5).
Итак, общий авторитет — доля распределения потерь давления на регу
тируемом сечении терморегулятора, вызванная положением штока и
обозначенная как ДР, - ДР?, от располагаемого давления в системе пли
подсистеме отопления. Сравнивая уравнения внутреннего и общего автсн
рптетов, прпходимк выводу об идентичности: отличие состоитлишьв от-
несении их к разным перепадам давлений. Причем уравнен не общего ав-
торитета приобретает вид уравнения внутреннего авторитета при усло-
вии обеспечения в системе Пли шэдснс~генв отопленин ипхЩэдэ давле-
ния,равного 10 кПа, го есть такого же, какипри определении внутренне-
го авторитета производителями, что является nccoi.'iacoiKUiiioCTbio запад-
ноевропейских подходов. Предлагаемый автором метод дает возмож
кость утверждать, что общий авторитет определяет расчетное иотокорас
пределеипе терморегулятора при его инсталляции в систему отопления.
Поэтому все толкования относительно погокораспрЕ^иик'Ния терморегу-
лятора, характерные для его внутреннего авторитета, и и< инк .-й мере отно-
СяНСя к 1н/г0к0рйп1режлешии в системе отоплении, вы нкшипго уже об-
щим авторитетом. Именно поэтому автор утверждает, ч го диапазон обще-
го авторитета составляет 0,3...0,7. Таким образом
Данное соотношение можно охарактеризован, как коэффициент
управляемости потоками, определяющий долю рл< iKULiracMoro давле-
ния систсмы’или подсистемы отопления, приходя щу к м я па конус кла-
пана при ого движении с номинального к полти । ьк> го крытому поло-
жению Для проектировщика это соотношение ««ляг ц я. проверкой вер-
ности гидравлического расчета при определении |>.inio,'i.n аемого давле-
ния в пиркуляпионном кольце, половину которого необходимо поте-
рять на терморегуляторе при номинальном по I оке бе.| потерь давления
в регулируемом сечении отверстия. Диапазон значении внешнего авто-
O00«KJC<Ti I cvHfГЛИНЫ»; СИСИН KUR-кХО CT'IflfllMl 1Я
рптета при этом зависит от конструктивных ос обенностей те рморе гудя
тора, характеризуемых его внутренним авторитетом. С помощью варьи-
рования внешнего авторитета появляется возможность достижения оп-
тимального общего авторитета.
Из данных уравнений следует, что в конечном едете нет значения,
какие составляющие изначально входят в потери давления APf . Ими
могут быть потери, создаваемые либо конструктивными внутренними
особенностями термостатического клапана, как в RTD-G, либо вместе
взятого с дросселем, как в RTD-N, либо вместе взятого с комплектом
присоединения, как в RTD-K. Главное, чтобы при расчетах и проверках
рассматривался jjaiiiiWfr-bii-MtH* в целом.
Предлагаемый подход, в конце концов, дает возможность обосно-
вать рекомендуемые перепады давления на терморегуляторе, что для
проектировщика является маннейшим из всего Вышесказанного.
Исходя из значения внутреннего и предлагаемых значений общего
авторитета, находят допустимый диапазон проектного выбора потерь
давления на терморегуляторе. Для этого необходимо определить поте
ри давления в системе или автоматически поддерживаемый перепад
давления в се части (см. nil 6.1 и 11.6.2),а также верхний предел ра-
бочего диапазона терморегулятора из условия бесшумности (см.
п.р. 11.1).
Пример. Исходные данные" д&ухтрубная система отои имия жило-
го доча с терморегуляторами; номинальная пропускная способность
терморегулятора при максимальной настройке к, = 0,6(«3/v)/6ep”s
максимальная характеристическая пропускная способность при данной
настройке krs=G3{ul ч) -бар^; максимальный перепад давления на тер-
иорегу шторе, при Котором обеспечивается жвива1ентный уровень зву-
ка по шучу 30 дБЛ (см. п.р 11.1.), = 27 кПа; максимальный разви-
ваемый напор нерегулируемого насоса ~ 25 кПа; раегюхогаемоеда-
вление системы отопления АР = 20 кПа (принято ориентировочно дш
заданного насоса по wiKCUMO.1bHO.vy коэффициенту полезного действия
(кпд)).
Необходимо опредг-тть диапазон потерь даеюния на терчорегуш-
торе дш проектного подбора.
Решение. Расчетная схема системы отопления на рис. 21,а: посколь-
ку АР„„ет<ДРг (детальнее см. р. 11).
1 Внутренний авторитет терморегулятора
Л. = 1-7Г
0.9 ‘
OLUCEHHuHrnir/.WPEW**" CI 1СТЕЧИМЯНОЮOTOn^w.i
2. Виет н и ft авторитет терморегу яHTOJKi
Исходя из области допустимых значений внешнего авторитета
О < а < 1, определяем для данного терморегулятора верхнюю границу
общего авторитета а" - а„ = 0,56. Полученное при этом а “ 1 означает,
что все располагаемое давление в системе отопления может быть утра-
ченным на терморегуляторе данной конструкции боа нарушения его
эффективной работы. Такое возможно при близком расположении
терморегулятора к насосу (в других схемах — к регулятору перепада
давления).
Полученный диапазон значений внешнего авторитета означает до-
лю располагаемого давления, которая должна быть потеряна на термо-
регуляторе, пли в процентах — 54—100%. Остаток шперь, а именно:
0...46%, должен быть распределен между остальными .моментами систе-
мы отопления циркуляционного кольца.
3. Проектный диапазон потерь давления на терморегуляторе
ДР, =«хДР =(0,54...1)х20 =10,8...20к11а.
Верхняя граница рабочего диапазона отвечает максимально разви-
ваемому давлению расосом АРц^, = 25 кПа, нижняя рабочей точке на
характеристике иадосапри характеристике системы отопления, опреде-
ляемой по kV5 терморегулятора (см. рис. 34).
При использовании наименьших насосов или наименьших настроек
регуляторов г©репэдадавления ASV-PV (ДР= 5 кПа) диапазон проектно-
го выбора рассматриваемого терморегулятора будетсоспшля ь 2,7—5 кПа.
Таким подходом определяют минимальное значение нроскгпого выбора
перепада давления на терморегуляторе в насосной системе. I [ри выборе
насоса с максимально развиваемым давлением или ан н>м>1 пиески под-
держиваемым в узле его обвязки, превышаюшпм верх! н< >к > i р.п I иду шумо-
образования терморегулятора, необходимо обязательно применять авто-
матические устройства стабилизации перепада давли 1ншч < >яков плппри-
борныхветокна уровне, который не превышает ятлтн радел. Этогуровень
не следует увеличивать за счет неиспользования терморг чу.ня горовс мак-
симальными/насгройкэми, поскольку с уменьшением н;и пой ки возраста-
ют относительная погрешность регулирования и вероянкм'гь засорения.
Итак, диапазон проектных (расчетных) потерь давлен ня для обеатеяегпгя
бесшумности и эффективной работы терморегуля ixipon и процессе эк-
сплуатапии является переменными зависит откопкре! иого типа тер море
гулятора, назначения помещения и системы отопления.
ОООЕЕННОСТИ ССЙКл'иХнных СиСЗСч Hf ШМНГ ч > -Л'Л *чкш
5Wa
Рассмотре иным выше пример идеализирован, так как не учитывает
несовершенства технологии изготовления терморегуляторов и, следо-
вательно , погре шностирсгулирования. Для практического использова-
ния полученные производите лями значения могут корректироваться с
учетом вероятности сочетания отр штате льныхфакторов.
Остановка лперморегулянлорав систему отоп-ления приводит к изме-
нению конструктивно заложенной в ней пропорции распределения
таллоносителя на процессы закрывания и открывания к шпана, опре-
(if темой внутренний авторитетом. Корректлрованиеокончателъ-
но/о потокоратределенияв терморегулятор&характеритуеиого об-
щин авторитета», осуществляют путей варьирования потеряна
давления в циркуляционном кольце — внешни» авторитета».
Рабочий диашпон потерь давления на терморегуляторе отличает-
ся от диапазона его ллроектного выбора.
3.2.5. Выбор терморегуляторов
/. Выбор терморегуляторов осуществляют по характеристика»,
которые олллвечаю/н рекомендованным значения», приведенный в
г табл. 3. Для двухтрубпыхсистеи отопления выбирают териоре-
гуляплорыДанфосс типов HTD-N, RTD-Ku встроенный; д-ля одно-
j трубных RTD-G, RTD-KE.
2 Оллреде'Ление гидравлических характеристик териорегулятора
следует осулцеелллвляллль согласно ллредоелпавляеиым ллролпводллте-
яем диаграммам
3 Зона пропорциональности лле должна ллревышать 2К и быть ллизлее
iK. Выбор осулцествляют при 2К
4 Длииипон потерь дав ления на терллорегу ляплорах оллреде лялот
но рекомендованному дианамчлу внешнего ctemopuineina —
а=0Д...0,7.
у Испояъзованиеллллстроектерморегуаяторовлт I до 2 в гллдравличе
CKU завллсииыхолп теп ловой сети систешлх отопления и ллесоолллвеллл-
сплвующем качестве теп лоноеллтеля яв ляется незлее лалпе льны».
Указанные параметры выбора терморегуляторов по п.п. 4 отобра-
жают западноевропейские методики и не в полной мере отвечают
предлагаемому автором подходу, согласно которому диапазон потерь
давления нате рморегуляторахопрсделяютпо рекомендованному ди-
апазону общего авторитета, равного для двухтрубных систем отопле-
ния — а* = 0,3...0,7.
ti?
iX.CKHHOCThCOW’tMIIIKM 1*.ПМТОйЯНОТООТОПМ»<т1
4. ОТОПИТЕЛЬНЫЕ ПРИБОРЫ
4.1. Классификация
Отопительные приборы предназначены для передачи теплоты о,т
теплоносителя к воздуху и ограждающим конструкциям помещения, it
котсром они установлены
К отопительным приборам выдвигают ряд греСннышй, по которым
их классифицируют, анализируют степень соверши и~пга и приводяг
сравнение.
Санитарно-гигиенические требования. Отои игольные приборы
должны иметь по возможности более низкую тем перл у ру корпуса для
обеспечения непригорация пыли, уменьшения пей i рал нации неустой-
чивых ионов с отрицательным зарядом, безопасно^ m пользования
(предотвращения ожогов), снижения скорости движения воздуха и
соответственно скорости движения пылевидных'i.ic и тек, иметь наи-
меньшую площадь для уменьшения откладывания ныли; иметь свобод-
ный доступ для удаления ныли из корпуса и <н раж ыиццих конструк-
ций за ними.
Экономические. Отопительные приборы дол ж иметь наимень-
шие приведенные расходы па изготовление, мош.гж. .жецдуатацию;
наименьший расход металла; наименьшую удельную гюимость, отне-
сенную к 1 м2 площади поверхности или к 1 кВт кч нюкпш потока.
Архитектурно-строительные. Внешний вид (форма. । химеры, по-
краска,..) отопительных приборов должны отвечать пи герм-ру помещения,
анх объем, отнесенный к единице теплового потока, бытьна и меньшим.
Производственно-монтажные. Должна обет и< ландя макси-
мальная, механизация работ при производстве и мош, оке озхщцтельных
приборов. Отопительные приборы должны иметь д<м ы годную механи-
ческую прочность.
Експлуатпационные. Отопительные приборы ,|<1|1жпы пропорцио-
нально реагировать на автоматическую управляемое п, их теплоотда-
чей; обеспечивать авторитет теплоты в помещении м и р10.2); быть
долговечными, температуроустойчивыми.
Теплотехнические. Отопительные приборы должны обеспечивать
наибольшую плотность удельного теплового iiotokj, п несенную к еди-
нице площади.
БЫЗПОВШ- Отопительные приборы вдлут ИМеп. дмшх-шнте ос-
нащение для удовлетворения потребностей u<>।pi бцпыл зеркала, ве-
шалки, увлажнители воздуха и т-п.
По преобюдаютену виду теплоотдачи н<>‘ «я они тельные приборы
подразделяют на три группы, а имен по;
68
OTOMHl ЮС1И ruLTCM ШНДО ЧГ.1 1ЖПЧМ1
1. Радиационные, передающие излучением не менее 50е? суммар-
ного теплового потока. К ним относят потолочные бетонные
отопительные панели и излучатели;
2. Конвентивно-радиациопиые,передающие конвекцией от 51К? др
75S? суммарного теплового потока. В эту труппу включают сек-
ционные и панельные радиаторы, отопительные панели в полу
и стене, гладкптрубиые отопительные приборы;
3. Конвективные, передающие конвекпжй свыше 75е? общего те-
плового потока. К ним относят конвекторы и ребристые трубы.
Но материалу отопительные приборы разд еляют на металлические
(чугунные, стальные, алюминиевые, медные и т.п.), биметаллические
(омедненные, сгалсалюмиипевые ит.п., причем первым словом обозна-
чают металл, который контактирует с водой), неметаллические (кера-
мические. гыастмассо-бстонные) и комбинированные (металло-кера-
мические. металло-бетонные и т.п.).
По высоте вертикальные отопительные приборы разделяют на вы-
сокие (высотой свыше 650 мм), средние (от 41)0 др 650 мм), низкие (от
200 до 400 мм) и пли и lycHhie (до 200 мм).
По строительной глубине — малой (до 12о мм), средней (от 120 др
200 мм) и болыцой глубины (свыше 200 мм).
По величине тепловой инерции выделяют отопительные приборы
малой тепловой инерции, имеющие малую массу металла, малую водо-
емкость, высокий коэффициент генлопроводности (конвекторы, листо-
вые штампованные радиаторы) и большой тепловой инерпии соответ-
ственно с большой массой металла или бетона, большой водоемкостью,
низким коэффптптентом теплш ipoBO/iHon и (чугунные радиаторы, ото-
пительные панели в полу и т.п.).
При технико-экономическом обосновании выбора отопительных
приборов особое внимание следует уделять их инерционности. От нее в
современных системах отоплении с терморегуляторами зависят показа-
тели экономической эффективности и сани тарной гигиеничности- Если
терморегулятор перекроет подачу теплоносителя (при ночном или де-
журном режимах, под влиянием инсоляции...), отопительный прибор
некоторое время будет < л давать теплоту в помещение, поскольку нет
возможности моментальном остановки (охлаждения) или вывода на
меньший, уровень его тепловой мощности. Чем больше масса отопи-
тельного прибора и масса поды в нем, а также чем меньше коэффициент
теплопроводности материала, из которого он изготовлен, тем большее
количество непроизводительной (лишней) теплоты будет передано по-
мещению. При обратном процессе - для прогревания значительной
массы отопительного прибора и воды в нем пеобходимдлительный про-
бе
OCDKWKCIH ССТЮЧННЫТ СЦТЦм BCWHf IV Г71ЛПЛЕМ1 IK
межуток времени т до достижения теплового комфорта. Сравнение
инерционности отопительных приборов показано на рис. 22.
Ориентировочное сравнение при выборе отопите льных приборов по
теплопроводности материала л, удельной водосмкости W и удельному
тепловому напряжению ч приведено нарис. 23, рис. 24 и рис. 25 соответ-
ственна. Первыми д вумя графиками оценивают нперцнонностъ прибо-
ра. Малой инерционности соответствуют приборы г высокими значе-
нпямиАи низкими Ж По последнему'трафику оценнцаютматериалоем-
кость прибора - высокой матгрнатоемшктн ссм>тм<чг111ук1т низкие ф
» Тестовая гхнврт<1гонностЕ. отопителдмого лсюяелгея одни» на
Саниных иирлиетров w
гигмеяглге скит щр±’6<чан?2л.
Зоя? периода доляждения опрпите-сьис^ н/мгА-тр,!
(неприпЗеО11нт£иьяых потерь тиллеит-^
Зона периола разогревания отопительного iiftnbopj
{несоответстЕпя санитарно-гмгменичесним >рг(н>мнимь1Г
Рис. 22. Тепловая инерционность отопительных прибсциш:
? - .меанылс 2 - сгальнык; 3 - чутуниык
Рис. 23. Теплопроводность
мотедомй
Рис. 24_ Срлипенит1 о нтпнтельных
ПриГн1[и»|т 1И» удельной
Ы'<л>я-м1иМ 1И
?0
OCOWXKlli СОшВДнчА СИСТЕМ ЙШНЗ'Ю СГСЛФЩ
'3&&-
fl. ВгЛкгЖ)]
MftU- frttUb 4il»|"4
HwMUkici Mipjm
Рис. 25. Сравнение отопительных гриб |jpoe
по удельной тепловой напряженности
4.2. Выбор отопительных приборов
Чугунные секционные радиаторы- наиболее подходят для высоких
помещений. Радиационная составляющая теплового потока в них равна
приблизительно 3<Уо. а конвективная — 706». За счет конвективной со-
ставляющей обеспечивается быстрое прогревание верхней, а за счет ра-
диационной — хорошее нргиревание нижней частей помещения Дан-
ные приборы надежны и эксплуатации, имеют значите явную толщину
стенок, что делает их устойчивыми против коррозии и зарастания наки-
пью. в особенности при низких качествах теплоносителя и обслужива-
ния Имеют большое сечение каналов, уменьшая тем самым потери
энергии на перекачивание юнлоносптеля. Собирают такие приборы из
отдельных секций, подбирая достаточно точно площадь поверхности
~ нагревания Кроме оребренных моделей они довольно гигиеничны. Од-
нако имеют большую таэдоемкостъ, металлоемкость, неэстетичный
внешний вид, трудоемкость производства и монтажа, относительно
большую строительную глубину. Главный недостаток — большая тепло-
вая инерционность, чц> снижает энергосберегающий эффект, в особен-
ности при использовании юрморегуляторов.
Стальные звтампошпшые радиаторы плюют ибщж для радиаторов
преимущества Отличаются от чугунных меньшей ьюталлоемкостью
(0,55—0,6 Вт (кгхК)), вдвое меньшей водоемкостью (средняя затемнен-
ная зона на рис. 24), лучше отвечают интерьеру помещения. Однопа-
нельные конструкции легче очищаются от пыли, более технологичны в
производстве и при монтаже, малоинерционны, а, следовательно, лучше
поддаются автоматическому управлению тепловой мощности. Имеют
небольшую строительную глубину. Основным недостатком является
UUXtHhH II n 16с iwimihi-h» Ск'ТЕм ЙСйЯНйГо QiDrVfMfi
подверженность внутренней коррозии, поскольку толщина стенки со-
ставляетприблизительно 1,2...1,5мм. Применение таких приборов огра-
ничивается закрытыми системами отопления, системами со специально
подготовленной (деаэрированной) водой, коттеджными системами, в
которых легко обеспечить высокое качество теплоносителя. К недостат-
кам ОТНОСИ Г 13КЖЁ то. чтоонн имеют относится ыю небольшую нлсталь
нагревательной поверхности. Поэтому часто применяют в двух- и трех-
рядном исполнении с дополнительным оребрением, что снижает сани-
тар! ю-пн иен и ческие показатели <для удаления пыл и необходимо при-
менять меховые специальные ершики) и ухудшаем процесс теплообме-
на приблизительно на I?4®.
Е/адкотрубные радиапюръагттакпея от друшх tntioii радиаторов
и конвекторов наилучшими санитарно-гигиеническими показателями,
Современные приборы — стальные круглотрубные pei негры (полотен-
цесушители) применяют во вспомогательных помещениях квартир,
отелей и т.п. Плосксярубные радиаторы — в любых помещениях. Тепло-
вое напряжение имеет диапазон 0,7... 1,5 Вт/кгхК, водоемщить находит-
ся в верхней затемненной зоне ipnc. 24); толщина труб радиатора равна
приблизительно 1,5 мм, поэтому их применяют с 'i.ikiimh же ограниче-
ниями, как и стальные штампованные радиаторы.
Алюминиевыерадиаторы имеют по сравнению г чу|унпг>)ми более
привлекательный дизайн и лучшие теплотехшикч кш- показатели
Сложность удаления пыли с внутренней поверхшитн снижает санитар-
но-гигиенические характеристики. Кроме того, •i;ikii<‘ радиаторы могут
испытывать кислотную коррозию, вызванную примесями против солей
жесткости в теплоносителе. Коррозия усиливается образованием в си-
стемах отопления гальванических пар алюминия с друг ими металлами
например, латунью. При использовании таких радиан>|11 >н необходимо
еще на стадии проектирования провести npoTniM>i«ippo.iiioiinue меро-
приятия в соответствии с требованиями производи icicii. Эти радиато-
ры имеют удельное тепловое напряжение 1,3.. 2,5 Bi7(kixK), завышен-
ную строительную глубину. Некоторые конструкции н.н-отовлены с
искривленным выходом для конвективной струи. ’in> икцзынает поло-
жительное воздействие на сохранность геометрии (мышатников из на
туральной древесины.
Стацыаяе коннекторы— отопительные приборы, которые передают
помещению болыпую часть теплоты за c*iei конвекции (90—95%).
Вследствие этого характеризуются заниженным комфортом и низкими
теплотехническими показателями, в особенное и при использовании в
двухтрубныхсисте мах отопления. Конвекторы плохи подходят для обо-
грева высоких помещений, так как перегревами нсрчикло зону, а у пола
0-O£tm CClu l |-иы;< trifiT-W HI UMHMO кKCtTXCH 1Я
ощутимо недогревание. В большей мере, сравнительное радиаторами,
содействуют переносу пылевидных частичек. Их основными преиму-
ществами являются простота изготовления, малая металлоемкое гь
-(0,8„.0,13Вт/(кг<К)) и водоемкость (нижняя затемненная зона ii<l
рис. 24), а, следовательно, малая инерционность. Просты и надежны и
эксплуатации. Современные коннекторы с кожухом имеют привлека-
тельный дизайн, сопоставимый с радиаторами свростандарта. Конвек-
торы без кожуха имеют небольшие габариты по высоте и глубине. Их
размещение у пола вдоль ленточного остекления или вдоль всей длины
окоп и внешних стек предогвращает распространение по полу ниспа-
дающих холодных потоком иощуха, но при этом ухудшается дизайн
помещения.
Конвекторы-ршЧшторыагк'гают форму' конвекторов и составную
теплового потока, передаваемого помещению, радиаторов. К ним отно-
сят медные отопительные приборы с алюминиевым оребрением, кото-
рые по удельному 1епловому напряжению (2Д..4.2 Вт (кгхК)), инер-
ционности, эксплуатационным и другим характеристикам превышают
остальные отопительные приборы. В итоге достигался наибольший те-
плосберегающий эффект при использовании терморегуляторов. Глав-
ный недостаток — стоимос и», а также необходимость на стадии проек-
тирования проявлять заботу об антикоррозионных мероприятиях
согласно требованиям upon гводгп едя.
Отопите иные iiffitejiff чю.';!!и внешних стенах — наиболее ком-
фертные, но и наиболее д<>р<>1 ие элементы системы отопления. Распре-
деление температуры воздух,: по иысоге помещения при испс'.'щ.ювднпи
отопительных панелей и молу близко к идеальному — на уровне ног те-
пло, а на уровне п>л<шы комфортно. При этом почти отсутствует кон-
вективный перенос ныли в помещении, поскольку средняя температура
пола за время использования помещения поддерживается на уровне
26 °C, noBbjuiaeicM >< готичный вид помещения. Долговечность совре-
менных панелей соизмерима с долговечностью эксплуатации здания.
Однако из-за необходимости использования теплоносителя с низкой
температурой такие напели экономически целесообразно использовать в
домах с хорошей тсил<ыащи1<>й. Данные панели имеют большую тепло-
вую инерционность, чг<> не лает возможности н полной мере использо-
вать дополнительные ттгьюпиступ ления — бытовое и солнечное. Поэто-
му используют теплые полы, предназначенные лишь для обеспечения
теплового комфорта на уровне ног, а остаток теплопотсрь помещения
компенсируют радиаторами или конвекторами. Выбор вариантов проек-
тирования теплого пола или отопления полом осуществляют технико-
экономическим сравнением проектных решений.
ОС0В4-ННГК. in <. I lilEr.l ЬГЛ1№»ЯО СЯОПAlHHM
Кроме перечисленных преимуществ и недостатков разных типов
отопительных приборов при обосновании их выбора необходимо учи-
тывать качество теплоносителя м схему теплоснабжения; рабочие пара-
метры теплоносителя (температуру, давление) в системе отопления; ка-
тегорию производства в помещении по пожаров |р|11иобс.юпасности.
При повышенных саннтарчитигиеяИ'ихкпм, п|кптишппжариих и
взрывобез! шасных требованиях выбирают приборы с гладкой поверхно-
стью — радиаторы панельные или тладклтрубные (при обосновании), а
также бетонные отопительные панели. Для промышленных зданий при-
меняютприборы с повышенной тепловой nwniociiao но длине. В адми-
нистративно-бытовых — конвекторы безкпжухов кобщет гвенных — ра-
диаторы и конвекторы с кожухами. В помещениях с ли.непременным
пребыванием людей — радиаторы или конвекторы с кожухами. Для
уменьшения стоимости заготовительных н монтажных работ рекомен-
дуется подбирать радиаторы с одинаковой монтажниц высотой.
ам Разные пшпы отопительных приборов имеют < тчеииыв им пре-
т Е ииущества и недостатки, оценку влияния которых осуществляют
технико-экономическим сравнением. Во всех <лучин\, при исполъзо-
-... еании терморегуляторовмреимушество отдают нпмнтергуюнным
отонцтельным приборам.
4.3. Теплотехнические и гидравлические хар<1кк'ристики
отопительных приборов
Тепловой расчет отопительных приборов ocyi нес иыиин но суще-
ствующим методикам с применением основных раеннных .чависимо-
стей, изложенным в специальной справочной лш ора i у р-- с учетом при-
веденных ниже рекомендатппь
Предоставленные в проспектах и справочниках теши «технические
характеристики отопительных приборов не всегда .>д-нш»|юианы к оте-
чественной практике проектирования. Различие, и ре* де пгего, состоит
в расхождении методик испытании EN 442 и DIN 47<>1 с отечественной
117], что приводит к несоответствию значении пом i пыльного теплового
потока. Следует обращаться к производителю пишиП'льных приборов
за предоставлением адаптированных теплотсхиичо» mix характеристик
или поправочных коэффициентов к ним. Отсчп'икчпмя мегодика луч-
ше отвечает реальным условиям эксплуатации оннш тельных приборов.
Расхождение теплозехнических характеристик, определенных разными
методиками, состапдяетприблизительно И/с.
ОСОбЕЧИОСЧ* CCf rEHG*«.J' I.Hl.TPrt IHJWim ШI < IKirWMI*
Для обеспечения авторитс 1<1тепдпты в помещении необходим» ири
исшлчкюеаиии терморегулятора уиелнчитъ расчетный ТСллсншп ниток
отопительного прибора на 10ff- (см. п.р. 10.2).
При использовании незамгрзающихжндкостей необходимоуч иты-
вать их влияние на тепловой поток отопительного прибора по рекомен-
дациям производителей ил и по п.р. 1.2.
Необходимыйтепловой поток отопительного прибора должен быть
уменьшен па количество пчснны Qmp. Вт, от трубопроводов в рассма-
триваемом помещении. Его определяют по формуле [18]:
где q — тепловой поток открыто п|н>.'юженных вертикальных либо Го-
ризонтальных труб, Btzm; / дчннп вертикальных и nupiijoiii^nniiiiit
труб в помещении, м; п — доля неучтенного теплового потока, ориенти-
ровочно составляющая:
* .для открыто проложенных м-ртнкальных
и горизонтальных труб ............................0,1ч
- для труб, проложенных пщ плинтусом .............. 0,50;
длятеплопзолироваппых «-тиков ................... 0,90:
для труб, проложенных в н ел те пола и изолированных
полиуретановой лейкон и.ш m-цененным полиэтиленом
толщиной более 13 мм.................................0.95;
для труб, проложе иных и пи • он ированных толшей пола
в защитной трубе «петель* ...........................0,60.
Уточнение параметра н <><V«iHTin.'iHi<>r для конкретной технологии
укладки труб, которую предлаган«г ирон «водители и монтажники.
Гидравлические харак с| ли -111к и < > i «итслыЕЦхириборов определя-
ют существующими методиками |>н идн-п ион коэффициен те местио-
rocffli|MiTf№.iCHli4 или 1|.111се111«|й припускной способности, или извест-
ной характеригтикс- «- Л1| н тнмнмшя
где ДР — потери дав-и-ни™ поды, Па; 5“ — характеристика сопротивле-
ния. ПаДкт/ч)'’; пт । юн а’сггсль степени.
Значение 5‘к т п|м-диг1т1вляются производи гелями для разных ти-
пов отопительных лрнГюрои. Обычно га=2, но и зависимости от длины
J vrt’v^fAiWjy.r/bKV '
теля. этот показатель м«имт изменяться. Параметр S' иногда предста-
вляют в виде:
У — iSp + KiS,
OO. №i-K'K.lM CUFtSlI«l№ <_ 1Г.ТГ61 НС I4!t* ЛI > Ill'll LUHMH
1де5р и 5 — характеристики сопротивления отопительного прибора, ко-
торые указаны в каталогах для более точного определения потерь да-
вления при количестве и секций (модулей) отопительного прибора.
Наиболее удобное определение потерь давления — по графикам
..«анис иьих'ти ДР=f(G).
ТёплотеЛничвСКИе характеристики импортных отопительных
н приооров счедует адаптировать к отечественным усчоеиям
зксп дотации.
5. НАСОСЫ
5.1. Обшие сведения
Насосы предназначены для обеспечения подачи необходимого коли-
чества теплоносителя к отопительным приборам. В системах отопления
жилых и общественных аданнй рекомендуй юя. «гоГна инн были fee шум-
ными бп^рундэненгнымп центробежными.
Сегодня изменились некоторые аспекты ич |»л1м>ры- Прежде всего,
ято связано с обеспечением переменного |идравлиисского режима
работы системы отопления ис Требованиями ли.рин'Гм-рсмп'НПЯ.
Согременные насосы различают по функции Kouipo.ix над давлением
в соответствии с рис. 26.
Нлс.ос — йейспнЕнмое успгромстда обесг/ечгтнгл рлбо-
г'/- дм
Гиг. 2(>. Характсрис тки
i.ii «к не-
/ - нерегулируемого;
2 - постоянного изменения
лавления;
3 - пропорционального
изменения лавления;
4 - параллельного изменения
лавления;
5 - гидравлическая
характеристика системы
отопления
Кй&ННС£ТИ(<Ю1ТМГННЫХ< IK lift) ЫШИ.Л1/ОТ1’Лл£мТ|Я
5.2. Выбор
Для систем отопления с терморегуляторами рекомендуется приме-
нять:
• в объектах г. бтыыион icil'hиюй мошнистыи системы — 25 кВт и Сь>-
лее (но образцу Германии) насосы с регулируемым количеством
оборотов, управляемым рлтицей давления нежду подающими и
обратным (главными магистральными) грубопроподами;
• В HCOlMlilULlX ПО№К1.кХ С Mi ЧЦЦСЯТЬЮ СНСТСЫЦ Д|> 25 кВ1 — насосы с
регулируемым количеством оборотов или насосы с постоянным ко-
лнчеч Ньон оборотни п ишыл тельной за имюглм перемычкой маги-
стралей с автоматическим перепускным клапаном, обеспечиваю-
щим посеянный перепад давления.
При использовании насосов с напором приблизительно большим
25 кПа необходимо обеспечить ус.'ншия бгстучпсхти нэ терморегуля-
торах.
Рениментуется отдавать iij -№!>'шестью насосам с автоматическим
регулированием мощности.
Вл? системы отопления;и сюты иметь дма циркуляционных насоса,
соединенных параллельно (один ии шь резервный), или спаренным
•насос. Подбор эгихнасосон «и утщттдяцл'диумя методами:
• стопроцентного резервирования;
• пиковой нагрузки.
По первому способу одни и,о ос рабочий, второй — резервный.
Переключение с одного из второй о< ущ<ч-шляется автоматически через
24. часа для равномерного ii.*i|,|iiintc.iitiisi Каждый насос при данном
режиме деспяуэтаццн н.рдйирл* п на но.та’|у всего расчетного расхода
теплоносителя. Для работы к сипе мах отопления со сменным гидра-
влическим режимом оба насоса рекомендуется оснащать устройствами
автоматического изменения чае юты вращения для наиболее полного
CMnienfTBiiN параметрам ыгцкиелнчс-гиш характеристики системы
отопления в режиме работы с чает ичнон нагрузкой.
По второму пыренные насосы подбираю но пятидссятипроцент-
поii расчетной тепловой ii.upy.iKe на каждый насос. При относительно
высоких температурах iiiiriiuiei'O воздуха и в ночном режиме (по
необходимости) работает одни насос в 24-часовом сменном режиме с
.цоci имцпи помощи осн«1щ«ч|иялустпойством автоматического переклю-
чения и репетирования час юты вращения. В пиковом режиме оба насо-
са работают лараллелыю
В небольших системах отопления (например, коттеджах) резерви-
ровать насос нсобязател >»,
CUXiiiiiiX.tm cutirir.iti ii i|i> 'I v;r[M cojfli щвд <_нлг)л[1 |ия
Насосы переменной частоты вращения поддерживают стабильные
перепады давления «системе, обеспечивая ее гидравлическую и тепло-
вую стойкоп ь. При этом экономится до 70*о .электрической и 40*» те-
пловой оперши. Кроме того, применение таких насосов иногда доста-
точно для обеспечения щумонеобразованиятер.море!уляторов. Так, на-
пример, на клеммной доске насоса с контролем пропорционального из-
менения давления задают соответствующие работе системы отопления
режимы, отвечающие пропорциональности между развиваемым давле-
нием и расходом теплоносителя.
Использование автоматически • о регулирования нроизводапельно-
Рис. 27. Допустимые отклонения
между расчетными
(обозначенными индексом
N) и рабочими
(обозначенными индексом
Р) параметрами
при подборе насоса:
7 -характеристика насоса:
2 - гидравлическая
характеристика системы
отопления
сти насоса не заменяет его пра-
вильного 1нло<1|£1. 11рн этом следу-
ет учитывать такие критерии:
• расчетная точка (обозначенная
кольцом на рис. 271 не должна
находить»я ниже, чем на 254?
(определяемой по расходу те-
плоносителя) <>| рабочей точки
(обозначенпои жирной точкой)
на максимальной характеристи-
ке автома 11141 ски регулируемо-
го насоса и Hi"., нерегулируе-
мого насоса;
• расчетная гочка может нахо-
диться выше не более, чем на
1(Уг от рабочей точки для регу-
лируемых и in-pci улирусмых
насосов;
• автоматичелги нерегулируемые
насосы иыпиртии г плавно-по-
логой xap:niTi-|iiii-i иной:
• рабочая точил дол жни всегда на-
ходшься н .яни • максимальных
кпд, а при wiryinmiu его значе-
ний и ii|i:ii«.Pi порой и третьей
третях,цы । |>:шм1>1 насоса;
- если несколько насосов отвечают данным крим-риНШ, необходимо
выбирать насос меньшей мощности.
Допуски на рис. 27 для номинального (ikhit'Ii-iuuiiti расчетом)
расхода <?.уи номинальной потери давления Л/*л теплоносителя оцре-
делепы на незначительности влияния |ы«хи,-и пч1/1гнин:ителя на
Рис. 28. Схемы направлений ниркуляииитеплоносителя насосной системы
отопления: а - < овнадаюшая; б - несовпадающая;
в - взаикюкомпенсириющая; 1 - источник ТЕПЛОТЫ; 2 - насос;
3 - теплопровод; 4 - отопительный прибор
.теплопередачу отопитслы1'Ц|* прибора с терморегулятором и значи-
мости влияния 1М1зрт:Та11ич ipiHipa насоса на потребление элсктриче-
|ской энергии.
г В системе отопления ii.inx’iiiin циркуляция происходит вместе с
Ёавитационной. Поэтому циркуляционное давление насоса АР,, дол-
го быть уменьшенным пли уиеличенным на величину естественного
влепил „ п
г лг„ 1.1й^0*
I'iie L>l — добавка нацсун.-нццс потери циркуляционного давления в
ЗЯпеме отопления; АР, потери давления в основном циркуляцион-
ном кольце; ДР{. со сг • кх* давление, учитываемое в основном цир-
куляционном кольце; /> < »,1 и и |), 2,3.
В данномуравнеиии знак -мннуо принимают при совпадении воз-
действия естественной и направления насосной циркуляции, знак
СПШОО— при несовпадении. Схематично это изображено на рис. 28, где
Сплошной стрелкой оси mi i.r win» направление насосной, а пунктирной —
цоздействие естественной циркуляции.
1 Для сиетем отопления ин схеме на рис. 28,в принимают в качестве
цррк^^шк/нногй дайз/еишгкисдаз» та;
зоЕпадающейи несовпадающей циркуляциям.
Применяя воде глико лены с смеси, необходимо учитывать их влия-
ние на характеристики насоса но рекомендациям производителей или
"По п.р. 1.2.
7ч
ix.O!FhH* н 1« С ruCTtv РПйЧМ-jro огпплгьщ
При использовании насосных станций, обеспечивающих подачу
необходимого количества теплоносителя к ши рсбитслям и предста-
вляющих собсй закопченный атрегат. который iMVinnaei циркуляцион-
ные насосы, расширительный бак запорно-рсч-улирующуюарматуру и
автоматику ннябходпмы следующие данные:
• расчет । юе щркулящшнное давление насоса,
расчетный расход теплоносителя;
• характеристику' теплоносителя (рабочие тем пера гуры, коэффици-
ент цбъещинй jrtClullpeHJiu, вязкость, пл»ти>н~гь. ксиффицнеит те-
плопроводности, теплоемкость и т.п.);
• режим работы отопительных приборов (при 11,1,111*11111 терморегуля-
торов - неременный);
♦ требова! । ин j (адежности (резервирования), прел ьи влясмые к систе-
ме для определения количества насосов,
♦ диапазон изменения расходасплоносителя;
• водоемкость системы отопления без учетааккуму.-п1||у|ощего бака
насосной станции;
• емкостьаккумулирующегобака(прнсоиходнм<>< ш);
• взаимное расположение насосной станции и конечных отопитель
jinx приборов;
* перепад высот между насосной станцией(отточки ра «мощения рас-
ширительного бака) и наиболее высоко и ни ik<> |1.нт1<1.|1<1жеш1ыми
отопительными приборами
Нели насосная станция является составлявши и мп-того теплового
пункт а. добавляют исходные данные относительно не лк^ теплоты.
Насосная станция может иметь свою с исте му yTip.n>.i<*iuta, которая
<Х>еснеч икает контроль состояния, переключение и.кт «<>«, периодиче-
ское их включение в тепдьш период года для npi .unup-tiiU’iiiiH залила
имя нала, аварийную сигнализацию в случае 113.401111:1.1,111 юиия или по-
¥ерп «ШЮИоентеля н т.п
. г Наст — потребитель энергии от правильно ч i ынч/ш ынпорогоза-
висит энергосбережение основывающееся '^ч nmtwr tin егомищно-
. ста по и на эффективности работы <шпи мм <г ц/ »<»« Ч/тзмериое
Y yet шчеиие мощности насоса например (hit и итанин влияния
естественного давления увеличивает погрешит ши регулирования
потоков itteit4oHocuni('.iM терморегуляторами ч други ми антомати-
чсскимиклапанами приводит к шумюора ю tuaiio труп при откры-
вании терморегуляторов а <. гедоеаяк и ни ya/dutariti tmiuntapHo-
гигт иические пою отели < истемы стоп и пня
сиикнжк и глохши i mctcv. киянка < тдосвд
6. МЕМБРАННЫЕ РАСШИРИТЕЛЬНЫЕ БАКИ
6-1- Обшие сведения
Мембранные расширительные баки применяют в водяных гидра-
влически независимых закрытых системах с расчетной температурой
теплоносителя в подающем трубопроводе до 100...120 СС (в зависимо-
сти от характеристики. бака), оборудованных автоматическим регули-
рованием и зашитой от превышения расчетных, температур. Они пред-
назначены для предотвращения возрастания статического давления в
системе вследствие объемного расширения воды при повышении ее
температуры, зашиты оборудования от чрезмерного давления и корро-
зии, компенсации эксплуатационных потерь теплоносителя Кроме
того, упрощения конструирования и эксплуатации системы.
й
Рис. 29. Схема работы расширительного мембранного бака;
1 - корпус; 2 - мембрана; 3 -присоединительный патрубок; 4 - ниппель
(в зависимости от конструкции); 5 - декоративный колпак; 6 - газовое
пространство; 7 - водное пространство; а - система отопления
в нерабочем состоянии; б - система отопления в начальном состоянии;
в - система отопления в рабочем состоянии при максимальной тепловой
нагрузке,-г- то же, после возмещения эксплуатаиионныхпотерь
Конструкция бага изображена на рис. 29. Он состоит из стального
корпуса, разделен пот ни дне части эластичной мембраной. Одна часть
предназначенадля воды системы отопления, вторая — заполнена газом
(воздухом, азотом ...) под давлением. 11х поставляют с избыточным на-
чальным давлением газа ДР,, который заполняет все внутреннее про-
vtpaftcrao V, (рис. 29,a), I'akw состояние сохраняется при а?.-
полпенни системы водой для того, чтобы в водное пространство не про-
никал воздух. При выводе гис гемы в начальный режим (превышении
давления воды над nMpoCiainuecKiiM и соответственно над ДР») в бак
поступает вода в объеме, равном эксплуатационным потерям 14- В газо-
В1
1И:О6( ННОСТ'1 СОВК^ЕЧКЛ- СИСТЕМ ВСдЯнСТО <ЯГ1Г1ЛЕ№1?|
волг пространстве уменьшаете» объем на величину V& и устанавливает-
ся начальное эксплуатационное давление APV. Вследствие нагревания
теплоносителя по расчетной температуры объем водного пространства
бака увеличивается на Vr (рис. 29,в) за счет возрастания статижского
давления в системе, а в газовом пространстве устанавливается макси-
мальное значение избыточного давления AP^,. Из-за эксплуатацион-
ных потерь, которые приводят к снижению статического давления в
системе, мембрана выталкивает необходимый объем теплоносителя и в
газовом пространстве устанавливается избыточное /далекие АР.
ЙД Работоспособность иеиоранного бака зависит отравновесыя дав те-
™ ний в его газовой и водной пространствах.
6.2. Выбор
Расчет расширительного бака заключается « подборе его объема,
определении начального давления газового прос трапе i вл ц минимально
допустимых диаметров присоединительных патрубков для бака и для
предохранительного клапана. При заниженном объеме бака давление в
нижних точках системы может превысить максим,» или» допустимое,
что приведет к аварийному истечению воды через pc n>6i>iii,ie соедине-
ния или образованию трещин. Для предотвращения обязательно пре-
дусматривают установку предохранительного клдн;ны, при лом тепло-
носитель теряется в систему канализации, либо накиплцвасгся в спе-
циальных баках. Снижение температуры воды при водш к уменьшению
ее объема в баке и падению давления в системе. При лом давление в
высших точках системы может стать меньше минимально допустимого
по условиям не вскипания воды и недопущения проникновения атмо-
сферного воздуха. Поэтому объем бака должен быть scin» обусловлен
допустимым диапазон ом гидравлического давления н < ш К'МС. Для этой
пели обязательно на уровне присоединения бака устанавливают мано-
метр с нижним диапазон ом, не превышающим гидрог! а нчсское давле-
ние, и верхним диапазоном, не меньшим от максимально .шнуегтнмого
давления системы. Завышение емкости бака не лисп <чрицат€-чьлы*
последствии, но возрастает его стоимость. Полная
тельность V— сумма полезной минимальной У(и резервной ^(эксплу-
атационной) емкости в дм3 [ 19J —
v-1;+1;.
где полезная минимальная емкость бйка
82
<ИОЧ1 II ItXTlI if. 1»Гч1| ll«)k CkvrFM ГО1Я1 ICWi <’•*' !ГГ.(1 1чЯ
k — коэффициент запаса, Vff, - емкость системы отопления. №;р, -
плотность воды в системе отопления при ее заполнении, принимают
равной 999,6 кг 'м3 для +10 °C; ДУ - приращение удельного объема,
дм3; кг, полы в системе при ее ншренаиии от начальной tt к средней меж-
ду расчетными горячен t, и охлажденной 10 температурами воды, кото-
рые определяют по табл. 5 или формуле"
В данной формуле р, подставляют вю, дм3, ар? — плотность вод Н.
кг дм3, принимаю! при reNiiepaiype (tr+
Емкость системы отопления V€O определяют одним из методов:
• тотным;
• приблизительным.
Точный метод енг-ддат и гуммирован и и емкостей всех составных
элементов системы отопления - китла (таыоибме№ПцчО. Труб. ОТОПИ-
тсльньух. нрибороа...
Приблизительный и суммировании емю ктей исех составных эле-
ментов с и стсмьг ото! 1лс111i я, « >111 >< ‘деленных по удельным показателям, от-
несенным к расчет ной тепловой мощности (см. табл. 10.3 [8]). При
использовании данною mci'o/vi для определения емкости импортного
оборудования следует уч и ыпать несовпадение подходов к проектирова-
ния!. В пашей практике, как правило, используют трубы с большими
диаметрами, что требует у пел имения емкости бака.
Эксплуатационная емкое) ь 1;„дм3, предназначенадля компенсации
эксплуатационных |„,г нозникающтк на протяжении отопительного
периода Бследствпе промывки фильтров, замени прокладок, отопитель-
ных приборов... Для сонргмспных систем отопления такие потери нс
должны превышать :>% вместительности системы. При дву!фатном за
отопительный период нс>< полпенни эксплуатационных потерь — 2,5е®.
Таблица 5. Приращение кцмыюго опьема воды
Раеч«пцый перепад 1 'ргяняя температура Приращение удельного
лемчердтур Ч-Ч fciQ-Z.X оиъемлводы Д1-. амУкг
— SKi 0.0356
1СЮ/70 Я5 0,0321
05/70 00304
<Ю/7Г) мм* <МЙ87
85/70 77,4 0.0271
SO/GO 7Л.0 11,0353
ОСсПЧНСЯТИ (Xm'tfc&H,» 11»< TV, l КШНХО ОТСЛЛнии
У, = О,О25у£ЗО3.
Начальное давление ДР,, Па, газового пространства бака
АРг =AP3+APt.
где ДРг — избыточное давление, принимаемое равным Ю„Д0кПа, для не-
допущения пат летания воды в бак при заполнении системы отопления;
ДРС -- 1 ндростагическое давление поды. Па, действующее на бак при отсут-
ствии циркуляции
if. - Рв1-
где g ~ ускорение свободного падения, м/с2; р, — /ею тностьводы в си-
стеме отопления при ее заполнении, Кг/мЛ Л •• высота между течкой
присоединения бака и наивысшей течкой системы топления, м.
Максимальное значение давлении AF^, при |ккч<|пых усюннях
не должно превышать величину рабочего давления для всех элемен-
тов системы отопления и максимально допустим»!» давления для ба-
ка. С двух условий выбирают наименьшую величину и настраивают
по ней предохранительный клапан. Допускается уменьшать это давле-
ние при соответствующем указании в инструкции но эксплуатации
системы.
Начальное эксплуатационное давление системы ЛРЙ пиределяют из
условия необходимости обеспечения заполнения пика резервным объе-
мом воды, что достигается при ДР0 . Определяют ДР®, Па, по ура-
внен Ию:
где ДР* — расчетное атмосферное давление, принимай и равным 105Па,
Минимальную емкость газового пространств:! I находят по формуле:
'дКя-де
а с учетом резервной емкости —
V- -| ЛГ
вдЛи-х х Ли CvtntrAT^KMVXO I М'Х'.МНИЙ
Таблица 6. Определение общей емкости бака
S 1 S и ё з | £ § дптТ! HwiiX' Общая eMroci» К. днэ. оиределшищ попохеяюй миввмйльплй емкости К, ДМ1 (или <10 П1>11ИОЙ игиТйяой ечхшггн
газонип* njCrflpAHLTTHl. йР£.1ли aaaitniKhcueicMU UHMUIHUlM .VL. -1мг О11ЫЧНЫВ рйСШтритспигЫЙ мгмбрииныП баг; Расинрктельиый чгмбрмииыйбак £ КиМПрСГСОрВЫЯ ртуЛиторач
2 Ч 4
1.0 1 2
<JJ 2,(1 (И
IjO _ 51-5. inn . 2Wnn
IjO “I -1.0 34.?K(V) 1,67 К (Г)
IjO 5.W ix!a»n
ЦО <i,« . 21.254 (Ю . 1Ж£(И
~ jju- 42 16ХЙК(1'1
I- 2.0 10 1&З.Ф1ЯП j.tKLi; <п
_ .—20— 1,0 2,5QI кю
_£0 . 5 0 3S,(JlJ(n 2.0№(Ю
2.0 0(1 . 26,5 inn 1.75КСП
3Jj __а1ЭДМП _ 21|00И(Г1
3J> 1.П 1П4.01Г (П. 5(№У(Г)
3.6 s.n 525K(V> з,1х> inn
3.0 H.0 iMKW - 23Я4У)
Стоимость рагширмн'льпого бака зависит от сто обшей емкости.
Уменьшения достигают и у гем увеличения максимального значения из-
быточного давления АР,и системе, что следует из данных уравнений,
а также ну|ем кош* ру кт и иною усовершенствования бака.
Расширительные мембранные баки с компрессорно-спускными ре-
гулирующими блоками имеют значительно меиыпуи» общую емкость
по сравнению с вышерассмотренными, что показано в табл. 6, Б ней
приведены уравнения расчета общей емкости V()(b обычных мембран-
ных баках Vfp* К)по ЦО..Ц-.НЮЙ минимальной емкости V{, либо по пол-
ной полезной емкости V, Для первого случая в системе отопления
необходимо ирсдусмотре! » ; ишиатическую подпитку системы.
Бакс комирсссорае-е н v< иным блоком поддеркивасг давление в систе-
ме отопления пугем -кого регулирования давления в газовом
пространстве бака. Он донол’аи П'.чьно имеет напорную емкость, компрес-
сор, управляемый давлением, блик управления испускной клапан, сраба-
тывающий от перепада давления. Такие баки позволяют удерживать раз-
ностъДРиии--ДР, в пределах ттабыточшят) давления APj, например, 20 i.l 1а.
«5
Применение незамерзающих жидкостей ipefiyer увеличения вме-
стительности расширительных баков; дли >д<>.>гилеш л икилевых сме-
сей — на 40„.45%, При превышении Г^для мнкгимдлыЮ10 типоразмера
устанавливают параллельно несколько одинаковых баков с общей ем-
костью. не меньшей расчетного значен i ш 1'р.
Расширительные мембранные баки присоединяют к jданной обрат-
ной магистрали в индивидуальном тепловом пупки При установке ба-
ка выше самой низкой точки системы необходимо снизить расчетное
значение ДРиагпа величину iwQXx-raTH'iecKoio давления столба поды
между отметками установки бака и наиболее пи точкой системы.
При использовании крышных котелеп и размещении it них. бака мини-
мальное давление возле iieip принимают по рекомендациям производи-
телей котелен, как правило, оно превышает 15 к1 la. с->то отображают
в инструкции по эксплуатации системы отопления.
Внутренний диаметр трубы ответвления, соединяющего бакс глав-
ной сборной магистралью, должен быть нс меньше 20 мм. Его определя-
ют по формуле.
</го.7^г,
где 0,7 — размерный коэффициент.
При параллельном соединении нескольких баков диаметры присое-
диняющих труб должны быть одинаковы, а суммарная площадь попе-
речных сечений труб — нс меньше рассчитанной по диаметру из указан-
ных формул.
Внутренний диаметр главного магистрального участка, к котсрому
присоединяют отеотнясн не. должен быть нс меньше расе читан него по
этой же формуле.
I-Y Объем бака обусловлен гидравлическими давлениями г истемы ото
7*. лчсыьгя a жрй&№С.и ь рдбочетг сослюяямя.г. ejw№*.nui№ □ каигклел
незамерлающил npuweeu. Неверный подбор далилтп газового про-
странства бака приводит к периодическому протешшиюрезъбовыл.
’Ъ- соединений вскипанию теп юносите тя, разрушению оборудования.
ал
OC-OWHMDCIW -систем 0О4ЯЩ1ГО CiK 1ПЧ1-»тт
7. ФИЛЬТРЫ
Для обеспечения рабо-
тоспособности и избежа
ния повреждений терморе
гуляторов, автоматные
ской запорно-регулирую-
щей арматуры, трубопро-
водов и т. п. используют
сетчатые фильтры. Осо-
бенно важно пх примене
ние при использовании чу-
гунных радиаторов, из ко- Рис. фильтры се1ча7Ь1е
торых в течение многих
лет эксплуатации вымываются частички формовочной массы. В систе
ме отопления устанавливают фильтры с количеством ячеек на 1 см2 не
меньше 200. Частички оседают на сетку, которая находится под углом
к потоку теплоносителя, и собираются в камере. Камера может быть
оснащена шаровым краном для возможности промывки фильтра под
напором воды в трубопроводе. При открывании крана вода промыва-
ет сетку и выносит накопленную грязь. Если конструктивно такой
кран не предусмотрен, устанавливают и используют запорную армату-
ру для его отключения. Во всех фильтрах имеется возможность снятия
сетки для регенерации без демонтажа корпуса. Сетка выполнена из
нержавеющей стали, корпус — из латуни при резьбовом соединении,
или чугуна — фланцевом. Условный диаметр соединений от 8 до
300 мм. Размеры ячеек 0.3, 0.5, 0.8, 1.25, 1.6 мм. Обшил вил фильтров
показан на рис, 30.
Ья Эффективная функциональность современного оборудования си-
tA". стем отопления зависит от качества теп-юноситею.
в?
1KC6EHHW.TM COl№ltHI«ur CM.TEU лСйЯНОп? JKMMJErtrt
8.АВТОМАТИГЧЕСКИЕ
воздухоотводчики
Отопительные системы, как правило, являют-
ся закрытыми. К |радапшош£ымщ гям попадания
воздуха в систему отопления при использовании
пластиковых труб добавилась кислородная диф-
фузия, которая происходит через их стенки. Та-
ким образом, в систему все время поступает до-
полнительный кислород, часть которого расходу-
ется на коррозию металлов, а другая удаляется
воздухоотводчиками. Производители пластико-
вых труб разными методами препятствуют тако-
му процессу, конструктивно усовершенствуя их
стенки путем занесения защитных слоев и улуч-
шения качества пластиков. Трубы, которые ()тве-
Рис. 31.
Автоматический
воздухоотводчи к
MATIC
чают стандарту DIN 4726/29 (DeutchesInstitut.ftiT NormungX Имеюгки-
сдородную диффузию меньше 0,1 г/м3 за 24 часа.
Для удаления воздуха по мере накопления в си<"1смс используют
автоматические воздухоотводчики. Они состоят ив корпуса и поплавка,
который перемешается при накоплении воздуха, открывали перскры
ВИЯ через передаточный механизм выпускное отверстие. Кроме того,
воздухоотводчик оснащен обратным клапаном, позволяющим демонти-
ровать корпус без отключения системы. Имеется таюкс пробка для за-
крытия воздуховыпускиого отверстия. Условный диМн ырприсоедине
Ния 10 мм (при необходимости - 15 мм). Общий вил Еюддухосборника
показа# на рис. 31
Такие воздухоотводчики устанавливают в верхнем горце стояков,
Их небольшой диаметр обеспечивает значительное уменьшение пло
щади контакта воды и воздуха по сравнению с традиционными отече
ственными проточными конструкциями, предотвращай образ ный про-
цесс — проникновение кислорода в воду.
Новыми подходами для нашей практики просил [м ленЯ является
использование запорно-регулирующей арматуры с пробками иш вен
тильками в корпусе, которыми осуществляют рутов удаление возду-
ха; отводов на 90° для торца верхней части стоя кд (т> ik-i роенным кра-
ном Маевского; автоматических .воздухоотводчиков пл отопительных
приборах и т. п.
вертикалы<ый воздухоотводчик самое действен
иое устройство продления срока эксплуатации системы отопления.
СиХЧЛнКХТн WErfmv Chi’ №k 61 >1Яш Brt <Л< ni-Хн П
9. ТРУБЫ И ФИТИНГИ
Сегодня для проекти|х»№Н1МЯ систем «лпцяеиКЯ Существует ГтлЬ-
шой выбор материалов, гм которых изготовляют трубы. — сталь, медь.
РТС, СРТС, РВ, РЕХ, М1шпч-.чаиные и ар. Каждый на ник имеет ым
преимущества, так и недщ-цпкн, поэтому выбор должен быть техниче-
ски обоснованным.
Проектируя системы «пиления из различных труб, необходимо об-
ращать внимание на такие понятия как внутренний и внешний диамс
тры и не подменять пх дн.чм«тром условного прохода. В особенности это
касается выбора теплоизоляции и гидравлических расчетов. Сравнение
геометрических характер111' 11*14 некоторых труб с условным проходом
40 мм приведено в табл, 1.
Таблица 7.
Геометрические характер™ imkh труб
МатсривХ 1
| кЭДлк1'11 YTi-lk 1 JltTh 1
1. Бмчнинй лнаиетг. [ мы I L_ 415.0 ' 42.0 ।
г.Ввугреяннй анэмсгр. |_мм । 36.2 42.6 Й.0 | 39,0 I
13, ТЪ-тш |1 на стенки, мч лл 1 6,9 ЗД з.(ГП 1.3 J
|4. Г1-лсч1ияьжи11оп1 | сп'гевкл порты, мы1 Ь л?г; । юг? Н25 1^85 । , 1 1194 ।
Шероховатость с tri|<m |рубы зависит от материала изготовления;
характера механичегкоппбработки внутренней поверхности; времени
эксплуатации и т. и. Орш-и аировочные значения коэффициента экви-
валентной шероховатое in мм, для труб:
новых цслыютяну >ьа с • тальник 0,03...0,05;
новых сварных стильных 0,03...0,10;
старых сварных снинмых 0,15—0,5;
ciilHHKOfiaHHiiix <-|a_-rr.iriiix 0,1. ..0,2;
стальных (для 11 г.'Ц чш..| нтсских расчетов) 0,2;
меднык ...._____... 0,01;
ПЩ111ПроП№№Ш№Ы к 0,007;
плдцзгцленовы>> .. „0.005;
nn.'iuxiiiipBumuKiHbix . _0.,00t..
Характеристики труб принимают по данным производителей. Ори-
ентировочные их значения приведены в табл. 8.
Соединения гглэ£тикп1!1.1Х труб осуществляют эксклюзивными
фитингами. Соединения труб разных лронзводптелей требуют сиопчт -
IP
СОЧИ II ЮСТи < - 1НИ-М11 ii И4Ч г 1 T£vi ЮйЯКГ? OOT-W
Таблица 8
Характеристики труб
Материал n
ЭДЮкГфНстикй C-TlLlh ЖзЬ PF PB rvc cpvc VPE <PEX)
1 n.fcnKKl».r.fflJ 7.85U 0.330-1 0.035 1Л1С1 1,570 (1.940
J Kiuqxliimneifl W’n.VMip4B43HOCTM. Ьг.Чм- ГЗ 58.2 329- 325 aie... 0,24 Л22 o.u... 0,22 0.14 . O,tO 0,43.. 11.48 |
J. Kaaf.lmuiivHT 4MHCUw«<> <ЫН-ыъК| *WJ OiOS... 0,15 0.13 ЫЯ 0,06... 0,07 ft J 8
гткучипих адаптеров (пср<х0днчк1Ь). «Дамфлет.» ц.чн соединения Ja-
норнп-регулнручицей арматуры с трубами 1П миди, стали. РЕХ, VPE.
PEX-Al-PEX и1|фН1№1яст фнПШПГ которые пик:п;ии4 иарИС. 32.
Рис. 32. Фитинги «Ланфосс» для труб:
а - стальных и мелных, 6- PEX-AL-PEX, в - VPtyPEX
При скрытой прокладке ipyo ^в щтраоах, иолу-) исдолмуня тил|,-
ко неразъемные соединения
///w,-Ayj4Wdww rfptfi н фщгшмгоа с умеиыиЫчыЧ । «и/мщмвдлмьн w
njOfliKP экортулщт эшрэдш wrt мект/пгалгая, п (г р.зучшг/-
eiw ^л/>лвля«.«олий NO+rJcMW iwp.wpf<№no^41.№ И cetwx^l-
ma4>tcKu.vif tcMnauasni.
ЧП
(ЖУЛвиСХГИ! 1 WrtMtHHUX, К’ИСчЕНь'ЗНР..........
10. ТЕПЛОВАЯ УСТОЙЧИВОСТЬ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ
Под ТСПДОВОЙ устой НИ'И’11-иг ГШ-ТСМЫ отопления ПСЖ№Н№>1 свой-
ство пропорционально iuMrioni> теплопередачу отопительных iipnfxi
р<Ж нодлсрАнкал иэЖ|ииун1ТГМич-|1»туру Тидздуха н имейся) ш при oi
клоиешш от расчетных .янгц-нпн параметров, характеризующих тепло-
носитель, воздушною iiiiyip<-ni )»>»> и внешнюю среду. Обеспечение те-
пловой устойчивости на наиболее низком уровне управления (ивдиви
дуальном) в процессе рабом,! < ц< темы возлагают на терморегулятор. Ее
характеристиками являюц'я авторитет отопительного прибора и авто-
ритет теплоты в 1юмс1цсппп.
10,1. Авторитет отопи«ельного прибора
Основная тепло техническая задача герморегулятора — управление
тепловым потоком отошн < - ото прибора, а основная:санитарио-rni и-
едичсская - обеспечение i eiriini<nx> комфорта в помещении. Объедине-
ние этих задач нуж г.К'гея и кыи< пенни достаточности управляемой тер-
морегулятором теплопередачи (иошпельного прибора для изменения
температуры воздуха в ннм< iцепни. Критерием такой оценки являегся
янтирлгте । i/топ । гтелыю| ь п|>1 i*ii г| ;>.
Авторитетототпел!...<» ирнбнра |20| — доля необходимой тепло-
передачи отопительного ир1Нк>р;) <п тепловой иитребнгкш помеще-
ния Qr,:
Если суммарно» -])),)*)< тип* ЕДГ>П отопительных приборов помещения
меньше 0,5, установка к|>м»>|мтуляторов на них необязательна. Такое
возможно при сущей шнмпип одновременно действующей другой при-
оритетной системы <K>ceiit>it ним микроклимата данного помещения, иа-
цример, пчектрическип. кс>ац iiiiKiir и т п с обязательным наличием авто-
матических средств ноц< рж.1пня теплового комфорта. При этом инер-
ционное । > такой сисгемЫ игл»? таена быть ннэте инерционности водяной
системы отопления,
При >0,5 TcpMopi'i \ тя1<1[)1||угтаиаБЛИнаютна всех отошпелг»-
пдо приборах тюхи>п|Г11|ця. И. h,№vieiiHi4>i ивляипгя гс-бпаытк помещг-
пия с двумя отопигельпымн приборами, в которых терморегулятор
устанавливают на прибор г Гн сыпей н'нлопсредачей. Б помещениях си
значите;» ыи>ши площади мн i кт »бх< »дн мость уста) ювкп тер vopci ул я i <»
ров на ВДКДОМ П|1№Х1|Ч- Н. |)г«дЦмПИНлЦ|д О ПЭ пршторную I4-IKV »Н|»-.1>-
осия-нюгп. 11 *>!,<< Г+Гг f | 1ГМ (H.iirtHZirp ок J* I'f» «
ляют технико-экономическим и санитарно-гигиеническим (обеспече-
нием равномерности распределения температурных полой воздуха на
уровне рабочей или обслуживаемой зоны) обоснованиями. Наибол ьше-
го энергосберегающего аффекта от использования терморегуляторов
достигают при стремлении S.4O.„ к единице.
Авторитет отопительного прибора оиюситслыго других приборов
помещения, подсистемы или системы является также одним из крите-
риев гидравлической оценки выбора основного циркуляционного коль-
ца системы или подсистемы отопления
А -
где ()»,₽ " тсплопост уиление в помещение от труб; EQon - сумма
необходимых тсплопередач отопительных, приборов системы (здания
в целом) или подсистемы (помещений, обслуживаемых стояком, или
квартиры, обслуживаемой поквартирной приборной веткой, или
помещений со значительной площадью, обслуживаемой приборной
веткой).
Основное цирку ляп иОш«к Кольцо выбирают через наиболее отда-
ленный г угоните пьныиприоор с нацбощпхпм значением А##, то есть с
наиболы ней теплопере гачей [21] [акшай подход ес1 ь формал изанисп
t омпьютерных расчетов.
Je^tjiOjntrrpjejTj опгпнпздздшми лгобгоАгсчсдоге
яздv'cwti вд/дожи «сгДОрояцмомнш' колец.
10.2. Авторитет теплоты в помещении
Тепловой комфорт помещения требует своего обеспечения при раз-
нообразных изменениях внешних факторов, которые объединяют по
двум признакам: положительным и Отрицательным. К положительным
признакам относят те, при которых терморетуля юр ожч-нечнваег тепло-
вой комфорт в помещении и экономит зиергоре» vp< и. Это касается до-
полнительных, не учтенных в тепловом балансе, ны-пшых ieir.-ioiиступле-
ний, тегиюноступленмй от солнечного излучения, уменьшения теплопо-
терь помещения при резком повышении внешней К'мисрятуры воздуха и
т.п. Терморегулятор перекрывает поступление ген л о носителя в отопи-
тельный прибор, поддерживая заданную температуру воздуха в помете
нни. К отрицательным признакам относят признаки, которые приводятк
92
<КО6ЕГ*К OH Cfjfc’tm »*».( I И1.ТЕЧ £11 KUtra Ho < IK irj£j-«+
необеспеченности установленной терморегулятором темпера гуры ш «ду-
ха в помещении — резкое снижение внешней температуры воздуха, сни-
жение расхода теплоносителя...
Тепловой комфорт помещения требует устранения отрицательных
признаков. Этого требует цнокепщравпическая устойчивость системы.
Устранения таких признаков достигают обеспечением авторитета тепло-
ты в помещении.
Авторитет теплоты в помещении [22:23] —доля достижимого потре-
бителем избытка теплопередачи отопительного прибора над его необхо-
димой расчетной теплопередачей.
Обеспечение авторитета геилотьг в помещении осуществляют че-
тырьмя способами;
• увеличением расхода теплоносителя G сверх номинального (?,v в
системе отопления;
• । ЮТЫ I Itt-нием чм । ц-|Ч1 гуры горячей воды системе отопления над
расчетный:
• кС[№Окла№Денисы чч •«доносителя ниже расчетной температуры
охлажденной воды/()м сиг теме отопления;
* комбшироваипы.м.
Все способы «оказаны па графике <рис. 33) зависимости относи-
тельной теплопередачи Q (^отопительного приборас показателем сте-
пени п ~ 1 Дот ел носи телыкио расхода теплоносителя С/С^нем. Ин-
дексом обозначен араметры, соответствующие номинальным их
значениям. Па этом же графике по оси ординат отмечено изменение
температуры воздуха и помещении t от ее расчетного значения 20 *С.
Расчетданныхизмепен11П приведен для г. Киева. Для городов с расчет-
ной внешней темпера i ур<»« воздуха ниже минус 22 *С изменения t бу-
дут незначительно большими, выше данного значения - незначитель-
но меньшими. При ржченюй/- 18 °C изменения будут отличаться на
долю, найденную сот ночи пнем (18-(-22))/(20-(-22)).
Достичь температуры и<мдухав помещении, например, па уровне
24 °C первым способом нплможйо путем повышения подачи насоса в
1,6 рада, что увеличит потери давления в 1,622= 2,6 раза Такой способ
энергоемок. При наличии терморегулятора на отопительном приборе
этим способом может |ик'1 к ыьзоватьсяпотрсбгггель, открыв полностью
терморегулятор. Увеличение номинального расхода (C.v = 1064») в
1,2...1,8 раза за счет откришн терморегулятора с общим авторитетом
= 0,5 ±0,2 (заштрихованная зона отточки а до точки 6) повышает
температуру воздуха до 21..,25 °C. При этом повышается температура
охлажденной воды с 70"Сдо73..Д1 "С, что является нежелательным для
эффективной работы котлов.
ч.г
8S3
«л
Рис. 33. Обеспечение авторитета теплоты в помещении
I £C«Ft.'Ail-ЦЫХ < >H ЛИ [WJLNI+. / Ulul 1ЧШЯ
Повышение температуры горячей вода в систем® отопления nv ме-
няется рекомендованным подходом, поскольку ухудшаются сапнырш)-
гигиенические показатели системы, увеличиваются непроизволнпмь-
ные (в неотапливаемых помещениях) тешюпотсри в трубопроводах,
ухудшается гидравлическая стабильность системы из-за возрастании
влияния естественного дли..п,нпя. На такой подход накладываются эк-
сплуатационные возможное in источника теплоты. Для данного приме-
ра необходимо увеличн 1i, tf с 90 ”0 до 93 °C.
Третий способ реал н tyio r путем увеличения разности температур А?
горячей и охлажденной воды. Дли данного примера — от 20 "С до 22 °C.
Технически достигают применением отопительного прибора большей
номинальной поверхшн теплоотдачи Теплоотдача и температура
отопительного прибора взаимосвязаны линейно, но они нелинейно за-
висят оттеплоотдаюшеп поверхности прибора. Так, для г. Киева увели-
чение поверхности прибор.) па 10“» повышает его теплоотдачу прибли-
зительно паб'о, что полно. 141*1 повысить температуру в помещении с.
18 °C до 20,2 ”С или с 20 1' до 22,5 "С.
Установкой терморсгули юр.1 на отопительном приборе с увеличен-
ной площадью рсаивусчги комбинированный способ обеспечения авто
рпгета теплоты в помепи-пнн . > гот способ воплощен в западноевропей-
ских странах путем ннгденпя ы>.к|)фициента 1,15 [14, 2-11 при подборе
отопительного прибора, в Украине сегодня — 1,1. Совместно с увеличени-
ем расхода теплоносители .м <чет общего авторитета терморегулятора
можно повысить темпера । у ру воздуха в помещениях г. Киева с 18 °C до
21...25 ‘С. Увеличение ра< хода теплоносителя происходит за счет умень-
шения сопротивления <п< п*м||| при открытии терморегулятора.
Данные расчеты лишни i си ориентировочными, поскольку учет по-
ложительного влияния <>бщен» авторитета терморегулятора зависит от
кривизны характеристики ii.icoca, показателя степени отопительного
прибора, перепада темпера гур на нем... Приближения к приведенным
значениям достигаю! и< [ЮЛ||.|1>ц,н1ием насосов с пологой характеристи-
кой или автоматических pi van юров перепада давления.
Приведенный пример ощпгигся к двухтрубным системам отопле-
ния. В однотрубных - I,H7^v<<г ожидать изменения влияния общего ав-
торитета терморегу ля iop.i из щ изменения пологости характеристики
каждого отопительною iipnunpa стояка либо приборной ветки и влия-
ния замыкающего участка.
Целесообразность игцодыивания комбинированного способа об-
условлена также взаимокомпенсирующим влиянием двух способов па
температуру охлажден ной виды. Сэт ой точки зрения коэффпцпеш 1,1
не удовлетворяет в полной мерс.
Наличие терморегулятора на отопительном приборе дает возмож-
ность потребителю понысить температуру воздуха в помещении сверх
расчетного значения, а. следовательно, увел ичитьсверхноминальноете-
плонотребленпе. Такая возможность должна предоставляться с обяза-
тельным индивидуальным учетом — установкой тепломеров или горя-
чеводных счетчиков.
Необходимость увеличения мощности источника теплоты для обес-
печения предоставленной возможности решается и конкретных случаях
индивидуально, учитывая следующие факторы:
• систему отопления проектируют при расчетной температуре вне-
шнего воздуха по параметрам Б; при этом вероятность ожидания
внешних температур воздуха в холодный период года ниже за рас-
четную составляет меньше 8*?- периода статистических наблюде-
ний, как правило, « ручные часы, когда по санмчарно-гигисниче-
ским исследованиям необходимо на несколько градусов снижать
температуру воздуха в помещении;
• запас мощности котлов, сравнительно стендовой мощностью си-
стемы отопления, составляет 20.,.30% и предназначен для горячего
|М1диснабжсния, которое в ночной период времени минимально:
• инерционность .здания и системы отопления способна сглаживать
незначительные колебания внешней температуры воздуха;
• котлы с баками-аккумуляторамисиосубныгасни, пиковые нагруз-
ки системы отопления.
При данных подходах мощность источника теплоты может быть да-
же меньше расчетной. Необходимость повышения мощности котлов в
1.1 (1,15) раза с учетом действия терморегуляторов возникает при ис-
пользовании чисто отопительных котлов (без расхода на горячее водо-
снабжение, бассейн...) без баков аккумуляторов. Решен не этих вопросов
согласовывают с производителями котлов так, чтобы недостаточность
мощности котла не стгыаотринательным признаком необеспеченности
теплового комфорта помещения.
К отрицательным признакам необеспеченное! и теплового комфор-
та относят несовпадение действия центрального пли местного с инди-
видуальным качичественным регулированием. Эт и сн i уация возникает
при нежелании потребителя снижать температуру пищуха в помеще-
нии ночью, при наличии центрального регулирования (уменьшения)
расхода теплоносителя, то сеть настройка терморегулятора на темпера-
туру воздуха круглые сутки находится в одинаковом положении. Как
правило, данный признак рассматривают при шн «десятипроцентном
уменьшении расхода. График работы терморегулятора при таких усло-
виях показан также нарис. 33. Увеличение расхода о г в ото-
96
(XjCeti-ftOCn-. CCriPiMlwux 1.ЧСИМ 10106.14*»*
ригельном приборе с номинальной теплопередачей до 60-..90\ за счет
открытия терморегулятора С общим авторптетомй*^ = 0,5+0,2 (таип ри-
сованные зоны изменения параметров отточки в до точки г) не позво-
ляет достичь расчетного значения температуры воздуха в помещении
(t= 20 °C). Аналогично происходит и при t = 18 °C, если ее принимают
как расчетную. Дост ичг. расчетных температур можно увеличением по-
минальной площади теплопередачи отопительного прибора в 1,1 (1,15)
раза. Увеличение в 1,1 рала позволяет выйти на среднестатистические
санитарно-гигиенические показатели, при нормативной t = 18 °C
достичь приблизительно 1J) Увеличение в 1,15 раза позволит в неко-
торой степени удовлетвори п> индивидуальныепожелания потребителя
и обеспечить гидравлическую гтабилЫЮСть системы отопления.
При полностью о i крьных юрморегуляторах. в условиях влияния,
отрицательных фактории к >п по 1ра<*иредсление становится неуправляе-
мым пми и осуществля<41 я мс«ч самоуравиовешивания. Немаловаж-
ную рольначинаетти pa п. ii.hi.i4,1,1 иная проектная точность гидравличе-
ского расчета и увязки цирку впшицных колец. В особенности эго каса-
ется запуска системы огон iiiiiiii. выхода ее в рабочее состояние из сбе-
регающего режима т.п. И йхомцню неуправляемости тщтокориспре-
деленмем оказывает < одеш >ниенмсн>ю этот множитель к номинальной
площади отопительного щяч нц»а 1С<м ючно, чем большом будет его зна-
чение, тем гпдрав-’1иче< ко гипн-ник-г будет система.
Обеспечение! еп-iouon» комфоры после сберегающего режима (де-
журного, ночного и I. н.) rptiiyn кренени вследствие инерционности
ограждающих конструкции. >петочецие поверхности нагревания ото-
пительного прибора сокр. и ил .inn период. Энергетическая эффектив-
ность применения ночных xjujiuiiu » 11) индивидуального режимов
отопления должна быть «Гх* щямил При .»п>м учитывают, что количе-
ство теплоты, ежкаюмлешим* при«цнжощщ (емпературы, должно быть
затраченным на ее bocckiiiihitciiiuл i1n,n> .мсктрнческой энергшг, по-
требляемой наг осами. ц|‘р<Ап (ш и K'u.'ioiiyio системы отопления, осо-
бенно в насрсах. с мокрым ришрпм 1.1м>й режим имеет цслесосх'эраз-
ность яри централизованном п< ii<i4i..«iii.ihuh. Его энергоэффективность
основана на снижении могцшм ш < огни.
Таким образом, увеличении термин-hi нагрева отопительных
приборов требуют н пернут out реды ис нш отопления с местным или
центральным ксищчествспиым (ич j ли | к шан нем ес мощности. Обеспече-
ние при этом авторитета пчик nu.iiio iui-i
• удов летворить UH/IHBI1Д V.1,4 Ы11>Н * I !< > I pl't )1 К И' 111 иГН ребнТСДЯ В у ®е. гГ«-
ЧСНИИ температуры воздух*» <чн рх <ч’ рш ч<“пи»п> значения лрн по-
минальном режиме рабоиа <-и< гемы,
47
fWiKtHI кчт-l CcMF OilUm ВОпнОГО ОГОЛ№4(
достичь расчетных значений температуры воздуха, при необходи-
мости, во время сберегающего режима работы системы;
гвдраашгчвскп стабилизировать систему;
ускорить выход системы в рабочее состояние после сберегающего
режима либо при ее запуске.
fijt Авторитет тепюты в помещении обеспечивают только на стадии
npotKmupoearaui системы отопления за счет использования термо-
g регуляторов с контро-щруемыи увеличением расхода menxowcume-
Ж ля и отопительных приборов с увеличенной ноъшналъной площадью
ж теплопередачи. Надмоминальное потребление теплоты, достигае-
j& мое при той. до окно обязате.чьноучитыватъся.
58
«тчеиыостм ая₽1М&**л a it । ™ new *: । фОЫнр
11. ПОТОКОРАСПРЕДЕЛЕНИЕ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ
11.1, Анализ терморегуляторов на шумообразование
Наличие терморегуляторов приводит к отклонению расчетных
параметров Gc„ м ДРбто есть, к переменному режиму работы систе-
мы, при котором происходя! колебания давления и расхода воды
(рис. 34). Максимальное значение перепада давления в системе от^у-
пленпяДРсоцин достигаем я при стремлении расхода теплоносителя к
нулю: при закрывании « рмопагических. клапанов. Перепад давле-
ния на терморегуляторе можс! увеличиваться в данном случае от рас
четного ДРГ (в р. 3 об(».и1.1ч1,1п»Д7,< как в EN 215 ч. 1) до максимально-
го ЛРттаг ~ Ла1,|||,1‘‘ Колебания допускаются при условии
необразованна шума п-рмисiат ическими клапанами -
Д7'_. АР ±ДР<ДРГ . (61
где — M&ECCai-Vl:i.-i>-i»-iii »i'|h-naj давления, создаваемый насосом;
ДРс — ccTeCTBCHuiiiii ihik-hx.i давления, принимают максимальным
ДР&фь как сжигаемо*-, щш сиьт.идлитцих (рпс. 28,а), плп минимальным,
как ны читаемое. при ih-rin<ii:ti-iHin|nx циркуляциях (рис. 28,6), примем
ДРе.,,, определяют in? и.мп-г.......и имеете между центрами нагревания
и охлаждения и по mhIiiimj-ii.!1I,ivi перепадам температур теплоносите
ля на Протяжении ОтоИм । «•-•'! 1.1 и По периода; АРз-щ - максимальный пере-
пал давления на терМо|м ! ул >1 («||><-.который удовлетворяет по обеспече-
нию нормативного Эквица.-п-н и и ио уровня звука по шуму для данного
помещения.
При ДРеТО1 < 0,1 ДР«,„„, ।ci 11 0.1 Д7*Нтасвлиянием естественного
давления в ана!|изетермор<чу-в! пор, ю на шумообразование пренебрегают.
Пример. Проектируют чн темы отопления с терморегуляторами
*Данфосе». Нормативными тит Ht'umiwetffHHmu звука по шуиу для ота-
пливаемых помещений и \ арамперистики терморегуляторов
представлены е табл. у. Рыбирают минимальное АРТц = АРГ а^,дляпри-
нятыл в проекте типов niepMa/HvytuntapiM Из формулы (Q находят
максимальный перепад давлении uaim'ti ЛР,
Перепад давления на к-рморс) у.шгоре 61\Ш не должен превышать
максимального значения, «hIh-Aivihtmoki п|нгизвсдитепями из условии
надежной эксплуатапии. Для 1’срмпр1,гуия1'ор<>и«Ланфосс»-это значение
составлжт 60 кПа.
Если В системе отопления, есть <п раппчеНПс относительно минималь-
ного расхода воды, вызванной>у<'Д1 шимми лкенлуаташж котлов, пасосок.
Рис. 34. Определение максимального перепала давления
на терморегуляторе в системе отопления с положительным
влиянием естественного давления:
1 -характеристика нерегулируемого насоса; 2 -харакпунктика влияния
естественного давления; 3 - номинальная (расчет пая) характеристика
системы отопления; 4 - характеристика системы отопления при
полностью открытых терморегуляторах; 5 - характеристика системы
отопления за исключением сопротивления терморегуля торов
режимов работы теплосети и т. п., — анализ нашум<и)6]ки<шанис осущест-
вляют но максимально возможному перепадудавления ц системе придан-
ном расходе. Например, ограничение мпнималыюп» расхода достигнуто
установкой на байпасе насоса перепускного клапана AVI И), настроенного
на перепад давления ДД-о- Максимально возможное данлеиие такой силе
мы ДРЛ, что показано на рис. 35.
100
ЪССМЕННООН СО№Е>Ф*Ы' <-ч< ТЕч fl" Ч*и Ф ЛпГ|ГЪф«ф
Таблица 9.
'Анализ на шумообразонант' нрморегуляторов «Данфосс"
Hwki*iiir»»«juiiiiiuem Cl hill 11-12-77 Характеристики термореп'ля1<11И»и
Помещение 9hiiuii;i.4>'»iHuii нм шучу Ч -л1'* терморегулятора (ттастроттка.) Перепад давленнн на терморегулятор, o6fiav:'Bbi нив uiiii ii экииннлеитиЫй уровень звука лет шуму ДЧ, кПа
I 2 3 4
Палаты бильпнн р санаториев. RTD-NW(N) RTD-N15(N) 27 17
операция! н ыс 6СН1ЬНИ|| RTD-N20 25(N) RTD-K(N) 16 20
Жилые комнаты квартир. жилые помещения шчюв отдыха н пане нонз »!. сиамлыг RTD-NIO(N) RTD-N1SN) 40 27
помещения RTD-N20z25(N) 27
но Ни i “ I Й J RTD-K(N) .<0
На рис 34 и рис 35 и wiu|>.iihi-iiM шкже параметры системы отопле-
ния G,Mmixи ДРСкоторы!-iB>mniiiiic>i при открывании термостатиче-
СКОПОклапана:достижении napiintri |i:i Av, и, соответственно, ДРТтт.
Упрощенное изображ! и 1ц-{>н"л учеш естественного давления) схем
анализа шумообразоваиия п‘рм..роулн горов в насосных системах по-
казано на рис. 36. nq3eiM,i;iaii4i'iimi мгждуднумя жирными точками на
характеристике насоса педиллп-п щн-мыша п» перепад давления на тер-
морегуляторах при условии in см........чы1рц,юлания. При невозможности
подбора такого насоса в fii<K».h-iiiini.'h*iinH применяют средства аио-
Mbtmwkkcmv обеспечения .тад;«»шп1 «рснада давления ДР^на стояках
или приборных ветках p< iv:niinij».i ш рокада давления, регуляторы
расхода, перепускные клан, и не. ('>»<< имя работа таких устройств с
нерегулируемыми насосами |мп*№»1|чч1.| и п р. 11.3,11.4 и 11.5, ас авто-
матически регулируемыми IliK'i члрдштристики которых предста-
влены на рис. 26, получены .пы-нпн-пик
Указанные в данном |ыли-л>- i|i;m|»iikii покалывают также, что в про-
цессе работы системы слинлеинц ппя-иад давления на терморегуляторе
может достигать максимад).ней не:)и.). .'ti.tiimenioii насеюш. и.-™
нН
Рис. 35. Определение максимального переилы давления на
терморегуляторе в системе отопления с стрипач-лышм влиянием
естественного давления и ограничением расходе изплоносителя:
обозначение см. к рис. 34; 6 характеристика леретхкного к-.апана
AVDO. установленного на байпасе насоса
поддерживаемой автоматическим регулятором. При такой работе си-
стемы основную роль в манипулировании потокорахтцм^ь.-ч^няем начн-
нйетшратъконструктдаозаложиное значение виу п^инею-авторите-
та. Если оно назюдптся в диапазоне 0,3...0,7, то наивнее эффективный
иерепаддавлениянанем составляет 10 кПа, согласч к:змегодике опреде-
ления внутреннего авторитета. Именно поэтому аитомшическпе регу-
ляторы перепада давления на 10 кПа создают отлс.-ии и ый конструктив-
ный типоряд.
Если анализ на шумообразование показал нецелесообразность ис-
пользования устройств автоматического обеспечения заданного пере-
Пддадавления, необходимо провеет дальнейший анализ системы ото-
пления на целесообразность эшх устройств в обегпе ‘Ч(Чи и требований
к температуре охлажденного теплоносителя.
103
СЮйШ'МС/ ««СчНчСньЫкчцГПи V IK ' rT'.Wft-Mil
Рис. 36. Анализ харакк'рш nrt- насосов на шумообразование
терморегуляторов: а - Hept 1 умунъ-шн; б - параллельная; в - ступенчато
регулируемая; г - тн к'ышлчо перепала давления; л
пропорционального переи.1л.т л.ч> >•»«>»; с - параллельного перепала
давления; ж - нерегулируемая t М’И’М.ническим регулятором перепала
давления за насосом; з - го м мн тунчтускнымклапаном; ц...м - все
вышеупомянутые савюм<ничп ьмым р»ч уляторами перепала давления
на стояках или приборных речи*; г/ «г i к регулируемые в однотрубных
Системах соответственно пс* н < -н’Нхылнческим регулятором расхола
теплоносителя; 1 - xap.ixfe/ua ur*u t чнротивления системы при
закрытых терморегуляторах; го м-, при номинальных (no ky)
параметрах;3 тоже, при пилы* Ч*’ ‘нкрыпяхтерморегуляторах (по
kvs);4 тоже, без учета coiipoirtii-u'ttitit 1грш>ре1уляторов;5 - тоже, бе/
учета сопротивления терморегунигт/чу! н р/чулягора расхола
НК
ОСОИМНйГ 111 I СИСТЕМ b;«A»-iXO OTCrtlEтЯ
В процессе работы системы отопления, пи терморегуяяпюрахвоо-
никает максимальный перепад давления, равный максимальному
развиваемому давлению насоса. Он может значительно превышать
проентные параметры выбора терморегуляторов. В таном случае
для предитврашрния шумообразования терморегуляторов обяза-
тельно устанавливают ни стояках или приборных ветках слиттича-
тическиерегуляторы перепада давления.
11.2. Оиенка системы отопления на обеспечение требований
по температуре охлажденного теплоносителя
При соблюдении условий щумонеобразования терморегуляторов и
при обеспечении авторитетов терморегуляторов рекомендуется прове-
сти оценку двухтрубных систем отопления на влияние перераспреде-
ления теплоносителя в отопительных приборах, стояках и иофасадных
ветках, вызванного закрытием части терморегуляторов. Поскольку си-
стемы отопления инерционны и ограждающие консфукции здания
также инерционны, при закрыли! части терморегуляторов на отопи-
тельных приборах в остальные будет поступать чрезмерное количество
теплоносителя до тех пор, пока нс среапфуют терморг! уляторы. Даже
использование терморегуляторов с незначительным временем запаз-
дывания (см. таблицу 3) не в состоянии предотврати i > в полной мере
снижение энергосбережения и уменьшение перепада температур те-
плоносителя за счет повышения ее на выходе отопительных приборов
(см. рис. 33).
Ориентировочную оценку проводят для систем отопления с отсут-
ствующим пофэсадным автоматическим регулированием. Для этого
разбивают магистральные ветки или стояки, или оняштедьные прибо-
ры (в зависимости от схемы системы) на пофагад) группы и находят
для них общий расход теплоносителя G, и G?. На основе построения
графика по рис. 37 определяют максимальный дополни тельный приток
теплоносителя Дб)®», поступающий в не облученную солнцем первую
Группу. Такой приток является следствием полнот закрытия терморе-
гуляторов второй группы на облученной солнцем стороне ддамия. Пара-
метры, которые отвечаютданным группам, обозначены соответственно
индексами 1 и 2, а параметры, которые приобретает система отопления
при закрытии первой группы, — штрихом.
Относительное увеличение притока отвечает уменьшению расчет-
ного перепада температур от Дг до ДС'за счет увеличения температуры
охлажденной воды t0'. То есть
104
Рис. 37. Перераспрелеичгис н-плинн ии'ля в системе отопления:
1 - характеристикам-*} •* .*:
2 - характеристикн if} нчп-книпления /двух групп. вместе ьзятел),
3 - расчетная харлкпукк t*tK.i тупюй группы
или
Дднные отюшнепия ri-Miic-p4i.v|r «|нл-цжсиии отопительного пе-
риод?. .чиПЖнъС быть ЧеА'-'-чнчн т» чшпч invite условий энергосберс-
л:ения и эффсктавной дк« н.ту.и.<№ и< потника теплоты. При цсвьиюл-
нснт» -лтОГО условий нснЛх'глн*Ч1 iipiiui-ntin. либо дктомагтическпг
фн.'ВД1ЮС perh-TnpciRHl!llL-. ,niw :lMir i XdlWTCpiH гл-
l«5
CCCfcHHl V гм WWfKlEHHkn О ГЛЕИ E< 1Ж1ПЧНИЯ
кой, либо устройства автоматического обеспечения перепада давления
или расходы на стояках (приборных ветках)
Установка автоматических регуляторов перепала давления в двух-
трубных или автоматических регуляторов расхода в однотрубных систе-
мах отопления на стояках f приборных ветках) для предотвращения пе-
ретоков теплоносителя дает энергосберегающий эффект приблизитель-
но УЬ. Базируется он на том, что при срабатывании части терморегуля-
торов на закрывание сразу же реагируют автоматические регуляторы и
не допускают чрезмерного увеличения расхода теплоносителя в осталь-
ных терморегулятсрах. Прн СиСутствии этих регуляторов такая задача
ложится натерморегулятсры, время срабатывания которых значительно
больше, поскольку зависит от их конструкгивиых особенностей, инер-
ционности здания и систем^ отопления.
. Автоматически. регуляторы перепада давления кроме создания
Ж чоеии ^нергоэффективног^аботы гперуюрсгуляторовпцтв и ооес-
Х-: печения ил авторитетов и шумонеобраювамия предотвращают
несанкционированной перетоки тепяонос «теля в системе отопяе-
?’?- дня и увеличение его т/импературы< обратной магистрали что
г? диет допогнитеяьныи энергосберегающим эффект оценивве мын
при&чизищеЛно е j *£.
11.3. Работа автоматических регуляторов передала давления
Регуляторы перспададавленпя предназначены для поддержания за-
данного перепада давления на стояках (приборных ветках), предотвра-
щения шумоибразования терморегуляторов, предо! вращения чрезмер-
ных перстокои теплоносителя и шумообразования при :иомтруб, обес-
чеченяя утфвюлягапст» этОтокораепределения и’рморегуляторами.
Такие регуляторы являются аффективным средством .ии-ргосбережения
и создания теплового комфорта помещения. Кроме того, он и упрощают
1идравлическиерасчеты, разбивая разве ; пленные«чк-немы отопления на
подсистемы; в особенности это касается регуляторов с фиксированным
значением перепада давления на стояках. Abtom;iih>ii4t<hc регулятсры
перепада давления применяют в соответствии со схемами нарнс. 1 и 2.
Jlx относят к классу регуляторов прямого действия, то есть таким, в ко-
К>рых воздействие измерительного элемента на рп ул нрующий элемент
осуществляется непосредственно без применения дополнительного ис-
точника энергии. Регулятор перепада давления, огбпраи неращд давле-
ния из двух точек системы импульсной трубкой и ппуфеиним каналом,
1(16
рССЛЕнКчПн 1'Г.¥РЕ4Е»*«*< U КТЕм « JXII II Ч< < 1Ги1П'4я »
Рис. 38. Работа системы ohHiAi Имя < к-|>м<1р<-|уля'торамии
автоматическим р<ЧулИшр<>м iwjirllaAil давления:
J - характеристика Ьерс1У,ли/лт,''«но гимн а; 2 - характеристика
Системы ло точки прИСпелтн ч» tn. ши м г. н ич/ч регулятора перепала
давлений; 3 - тоже, с учетом и.и dtitihui < <>t гапляющей потерь давления
ff автоматическом регуляторе ниргпалп л.1иЛ(Ч1ря, опреле^яекюй нп
Параметру кп; 4 - характеры тга <н<н'мм /иопдения к расчечх>м
Of«ir<l arClM 1 КЧЮСТ'ГНЛОП-ЧНИЯ
режиме;5и 6 -характеристикисистемы отопления соответственно при
полностью Открытых и при частично закрытых, Сравнительно с
расчетным положением, терморегуляторах; 7 - зона диапазона
изменения активной составляющей потерь давления на автоматическом
регуляторе перепала лавления; 8 - зона постоянного диапазона потерь
давления на стояке; 9 - характеристика стояка без учета
терморегуляторов; 9'- тоже, с учетом ASV-I; 10-характеристика стояка
в расчетном режиме; 11 и 12 - характеристика стояка соответственно
при полностью открытых и частично закрытых »ерморегуляторах,
13 - зона изменения диапазона потерь давления на терморегуляторах
сравнивает его с заданным перепадом, путем аы и вации диафрагмы пе-
редает поступательное движение на регулирующий Клапан. Любые из-
менения перепада давления до точек их отбора компенсируются перепа-
дом давления на клапане ДР», не нарушая заданного перепада давления
на регуляторе соответствую! него потерям давления на стояке
(приборной ветке) ДРС и максимально возможному перепаду давления
на терморегуляторах. Таким образом, ДРР1/^=ДРГ, |дс индекс PV соот-
ветствует регулятору ASV-PV, а индекс Р - ASV-I’.
Взаимодействие терморегуляторов, например, RTD-K и автоматиче-
ского регулятора перепада давления, например, ASV-PVt ASV-M(ASV-l)
показано парис. 38. Закрывание терморегуляторов Ведет к росту пере-
пада давления на них &Ртг изменению характер)» гики стояка из поло-
жения 10 к положению 12 (на верхней части рисунки при использова-
нии ASV-PV+ASV-M) и уменьшению расхода теплоносителя; при
Этом изменяется характеристика системы отопления ил положения 4 к
положению 6 (пасрёДнем рисунке) и возрастаю! потери давления ДР*
па ASV-PVсоответственно точек А и Ь. Открыв» пне терморегуляторов
(кривая 11 верхней части рисунка) уменьшает сонрошвленйе па них
ДРгИ на ASV-PV соответственно точки С. При работе ASV-PV+ASV-M
поддерживаемый им перепад давления всегда равен Но серям давления
(без учета влияния естественного давления) на Нонке (приборной
ветке), то есть ДРр,,=ДР,.. Однако потери давления в ст геме отопления
для данного автоматического клапана изменяются соответственно то-
чек А, Б и С. Поэтому для наглядности в верхней части рисунка осно-
вание оси ординат общее для указанных точек (A/’i, ДРд, ЛРс). При
рассмотрении кривой 12 за основу следует при нимЛ !( ДРы кривой 10
— ДРл, кривой 11 — ДРс-
При невозможности обеспечения желаемою значения внешнего ав-
торитета терморегуляторов отиоеггтельно перепада давления на стояке,
что Иногда случается при близком расположении о i опительно1Т) прпбо
10В
^pajftEHHOCTtlCQg-fMEHHBX с-‘>- TiM IK ЫЯ* <i ;ii л >.цниЯ
•уак ASV-PV, применяют комплект AS V-PV+ASV-I. Егрс-овмс* in;i>tpa-
•ботас терморегуляторами h<>k<i.mii;l призу рис. 38 и аналогична ш-рхнси
•Части. Одиако при этом умгны».нмт.я зона 13 за счет гидрат! и чепсопо
сопротивления клапана AS\ I, поскольку отбор импульсадля ASV'-I’V
осуществляется до него, ч I о <припиливает максимальный расход тепло
носителя относительно точки (.".
f Совместная работа <iiiii>Mii||i'H4'KHX регуляторов перепада давле-
ния, установленных ir,i лнух сижках» Показана на рис. 39. В данном
[случае рассмотрено м pi von'иное действие группы терморегуляторов
гАналогичпук, оценку р.и про« tpmimoT и на осреднснную работу трупп
автоматических peiy-iniu|i«in перепада давления, установленных на
1стояках разных фасадом tijiniii. IUviH система отопления состоит из
(Двух стояков с оди|1.1|«>|1|.|ми характеристиками 10, тогда при пара л-
tueльном следи।гении iix < VMti.ipnoii характеристике отвечает кривая 4,
[Частичное закрывание ipviiin.i п рморегуляторов одною ил стояков
Иверхний график) ум< цып,и р.п м>дтецдриосигезя на ДСтсак в дан-
том стояке, так и it < н<-ii-мг и n<"i<iMr что приводит к изменению ее ха-
юактерисч ики. Oua-Hi-i-iciiii'iii крпиоп (i. Поскольку при этом возраста-
ет давление в системе питч» ин:к ап соматические pei удя горы пере па-
ра давления на обоих < iпиках. пропорционально реагируя, прикрыва-
J10T клапанами ироходныг «пш р» ши ч увеличивают потери лдвлення
ДРк относительно го'ц-к Ли 1> 'I.ikiiM образом, любые изменения ре-
жима работы одного 1рмп»и гитков не влияет на гидравлические
режимы стояков, что дел-п ц\ ш и-лриыми подсистемами.
На рис. 38 и рис. *19 и ик,||.1/м r»i .к>ниДР(. = const fie размер зависит
от применяемых KoficijnidiHu .in и панических регуляторов перепада
давления. ASV-PV ЛМи i ii.k i|.......а‘>пнй диапазон 5—25 кВа, ASV-P
' Имеет фиксированное ,ц i,i*ii'iri)i* НМЛ 1,1.
Обеспечение счабц.||,| и и i и ||«I (..и-ржания ладанного перепада давле-
ния на стояке (। ерн бор I mi I не ।!.«-) р к । (11 .ю тся подбором типоразмера ав-
томатического регулятора п< pi пада цплспИя в комплекте с ASV-M по
максимальному расходу < i«»ii>.i uoi-ui о|1|юде.чяют суммарным зна-
чением характерныичп кич М.1М ими'1Ы1ЫЧ пропускных способностей
терморегуляторов
~ характсрмс11Мч-1-14.1л n|i>»|iy<-hii.i»i'ii>M сл>1юстьдвГОмат11чс£1-|>-
foрегулятораисрет1вда jLirtwiuiH. 2-^.-, гумма хараЁтернсп1Чес*СПх
пропускных способ) ЮСТСЙ ’ П*И Ч Ич ул>111 >|« 'К I Wl irUirKKtHJlhl х ме-жяу 1
мч
С*-<Ч4м * <ч I« <11СП м вСиЛ«СТ>> <74X1 AiHH4
Рис, 39. Взаимодействие гругты автоматических pei уляторов перепада
давления: условные обозначения см. к рис ifi; И - зона потерь
лавления на автоматических регуляторах трепала давления
в расчетном режиме системы отопления, /5 то же при
уменьшении расхола теплоносителя
□СТОИМОСТИ ОЛГрлЕЧч* СК Н * ЛИ * <1И Ml *1*1 НМЛ
ками отиора импульсов давлен Ня ниМмаТИЧескнм регулятор! w 1 -| м-i i: vm
давления; с — иепраяояный тДОичжит ваицнгщ Пергпэда гллп™ на
пропускные способности аитсюттчигКОги per.1 лятсцч и термиртгули иччш
л I др {1 пн.)
§^Д£<1.Ч 41
АР( - потерн давления ил г 11 »i ке (приборной ве гке); ЛРК потери да -
вления на регуляторе ASV( I’V) ил и ASV(Р) при максимальном расхо-
де стояка GCra4r(см. уранненпе (8) в пД 1.6.2).
Б частном случае — нр11|Ы1и,|1ГСвсосредненных потерь давления на
терморегуляторах и noirpi. давления на автоматическом регуляторе —
_с= 1.
Ориентировочное и i pi‘лелеч не на стадии конструирования систе-
мы итиПТКннЛ ыаксИМхчьни! i‘ mi ли'мчтва Терморегуляторов ОДтогО Ж-
пторадмерэ на стояке (н|ш(яцмнчт гаткс). при кодя шисся i ia один автома-
тический регулятор 1а-р<<ц.1л;| д.ш.'«ч1ия. осуществляется по видоизме-
*яенцымвышеприведен мурависпиям Гем. формулу (91 в п. 11.6.2).
AffmauniHEinecKjju piwj-iMump riejN-qnda давления ягЛЗерданввеш. ио-
№ CTnoTWfflrtw.’ пеут/пЬ iirpiwntm на стояке (приборной ветке.) во всех
№ pcJKiiMaKpa6fwat>iJtirpM'tjii-/tf-i)tiptij>ott и насоса. Эти» обеспечиваются
«е 0пП1ДОнгтЫШ?доТй>г.шг ч/чргк1л>т>ц)и работы териорегучяторов.
,11.4. Работа автомат» ич Ml к pci уАЯТОрОВ расхода
• Автоматические рпущноры p.w хода тендоноостеля применяют в
|Соитвстс1виисо схемой ид pi к. 2 < >ми предназначены для поддержания
•заданного расхода на стояке .чибп приборной ветке, то есть птдравличе
ской стабилизации сие «емы- "I <ik> >)i j и ту-'Шюр, отбирая перспаддавления
теплоносителя на себя, cpainiiiiMei «1 о <• ыдат пшм и путем активации ди-
афрагмы управляет движением j«iy тирующего плагина. Любое увели-
чение {уменьшение) nepci i<oi:i/UUb,<|'ii ни и системе приводит к пропор-
циональному уменьшению (yixviii'ii'iiiini) перепада давления на клапане
пугем его открывания (3aKpi>iB.iiiii>il
Автоматически»: регудшоры p.i< г<чм1оноси.те,чя поддерживают
его расчетное значение на ггоякик {приборных ветках) с учетом работы
терморегуляторов. Их взаим<>д<-й<*||П|1' м iitic<>ciioii системе показано на
рис. -W. Такая работа водицкшт при исп<1'1ь.ювании терморегуляторов
RTD-G или RTD-KE и авгом-пи'нч-кпх регуляторов расхода ASV-Q
При закрывании терморегу литорин на Л/'г x.ijkiki гристика системы ото-
OGOEfrt« IM l IMFfMfHhMX CHCiEw ВДМЗи гртОЛ'йНия
Рис. 40. Работа терморегуляторов и автоматическою регулятора
расхода в системе отопления:
/ - характеристика нерегулируемого насоса; 2 - характеристика системы
без учета потерь давления в автоматическом регуляторе расхода и
терморегуляторах; 3 - ТО же, с учетом пассивной cot танляюшей потерь
давления в автоматическом регуляторе расхода, определяемой по
параметру куу 4 - характеристика систем*» оготмгнмя в расчетном
режиме; 5 и 6 - характеристики системы отоплении соответственно
при полностью закрытых и полностью открытых терморегуляторах
без учета действия автоматического регулятора рас холи
дления 4 должна была бы направляться к кривой .1, которая харамери-
зусг систему отопления при закрытых терморегуляторах, то есть харак-
теристику соцротивления системы при 100'> протекании теплоносшеля
через замыкающие участки на узлах обвязки отопи гелщиях приборов.
Но пропорциональное уменьшение потерь давления на клапане ASV-Q
112
O0lk0«0.'.h I £Сй№4м ibrt < I Ч.Т£м H bllil r ) СЛСЛЛ£нИЯ
APg = APy оставляет характеригтику 4 неизменной. При открывании тер-
морегулятора происходи ганалогично противоположная работа. Таким
образом, на стояках в отдельности и в системе отопления в целом расход
теплоносителя Gtt,H перепад давления ДРСО остаются постоянными.
В однотрубных сис гемах отопления потеря давления на терморегу-
ляторах не может равняться потере давления в системе отопления, по-
скольку при их закрывании расход теплоносителя будет зависеть от со-
противления стояков поре.» «мыкающие участки ине будет равняться
нулю, как в двухтрубных. ' > го дает возможность производителю термо-
регуляторов несколько выходи н> за рекомендуемые пределы значений
внутреннего авторитет Надам» проектировщика — подкорректировать
его внутренний авюринт внешним авторитетом при конструировании
этажестояков (приборных шток)
ц Автоматический рел/ыню/расхода теп-юноситеж обеспечивает
К пошоянсдавоpm loiht и перенадада^ения на однотрубном стояке
Bi (приборнойветке) №> т н ре жимах работы терлюрегузяторови на-
coca.
11.5. Работа перепуг ы нах клапанов
Перепускные клапаны iipiiMi'iiiiior в соответствии со схемой на
рис. 1. Их относят к танк су р< iv впоров прямого действия. Предназна-
чены для недопущения нропыип иля «данного перепада давления на
стояках или приборных пн них с це п>1<> предотвращения шумообразова-
ния терморег уляторов
Принцип действия нс] и нх'ыгыч цианинов основан на уравновеши-
вании давления тенлоно» nt« чи П чаи клапана, создаваемого пру
Жиной, Клапан нор малы io 1.1 кры i При i ipi •вышеции установленного на
перепускном кзапаис нерскл-ы i.tu и пня он отбывается и пропускает
’ теплонос итель.
Работа перепускною « i.iuan.i, п.шрнмср. AVDO, установленного на
перемычке распределите.н>и<и< и < uu|iin>m стояка двухтрубной насос-
ной системы 0Т0П.-1СНИЯ г irpM.ipei улиц «рами RTD-N, показана на
рис. 41. В расчетныхус.1он1 in \ x.ip.ikr<-pn< i ика системы отопления обоз-
начена кривой 2 Закрыв.) и нс н*рмо|>е1\о|>||х>ров приводит к теоретиче-
скому умсныиению расхода на Д<>( ’ и ««»<>1 не иттмзнному подъему теоре-
тической характеристики < и< и‘.мы, oic>tip.uKi'iiiio>i кривой 4. При этом
открывается перепускнои iui.iii,ii< п npouyi каст через себя теоретиче-
ский расход Gk’ ~ AGf (ось расход.i iii*p< иусклого клапана O(i„)
ССутт-оГЛИ £Ge₽€wff« |U>: СИГПгЛ нйаЯ-ОГП стоплен и 1ч
Рис. 41. Работа перепускного клапана в системе отопления с термо-
регуляторами:
/ - характеристика нерегулируемого насоса; 2 - характеристика
системы отопления в расчетном режиме; ./ - характеристика
перепускного клапана; 4 - характеристика см юмы с частично
закрытыми терморегуляторами при отсутствии тронут кногр клапана;
5 характеристика системы отопления с ча< тично закрытыми
терморегуляторами и частично открытым перенут кным клапаном;
6 - характеристика системы отопления с открытыми терморегуляторами
14
0:C«HHOCT+" COf*ir,lEH4US ОСЧ« й ГО ОТОПЛЕН" ЕЯ
Поскольку перепускний клипап присоединен параллельно к стояку,
сложение их характеристик даст новую характеристику системы ото-
пления, соответствующую кривой 5. Реальный расход на перепускном
клапане будет •составлять (»к ~ AG\. При открывании терморегуляторов
перепускной клапан iiaxo/uuся л закрытом понижении и не вносит из-
менений в работу системы отопления,
В системах отоцлеиия < ♦ перепускными кпапаналт на стояках про
исходят колебания давлении Л Р, и расхода AG? при закрывании термо
регуляторов, а также ДР/ и А6*,при их открываншт. Это приводит к пе
рераспределению теп.'1<>|И>1 шгля между стояками и некоторому коле-
банию теплопередачи отопи i ел 1>НЫХ приборов с незакрытыми термо
регуляторами до тех пор, пока последние не начнут соответственно ре
агироватъ. Запаздывание реагирования терморегуляторов в полной
мерс будет зависеть ог инерционности здания и системы отопления,
ЧТО нс лучшим обра шм 1|1|ыжак»тея на энергосбережении. Кроме того,
основным недостатком данных клапанов является смешивание горя-
чей и охлажденной воды. ’i HP недопустимо для систем отопления с на-
личием требований к к*м пературе охлажденного теплоносителя.
Автоматические peiv-'iHuqn.i перепада давления устраняют указанные
недостатки.
I Автоматический неренш кины кчапан обеспечивает приочи-
ашнвльноЕ irurmnJrJn w«n ireji'THwJa давленья на стояке (при-
борной ветке) пкш>м> ч [» ж чме закрывания гперморегулято-
дор. JfciuutjKwnuur- №MHi хтаиамОе на сЛЮяках (йриборных-
ветках) не рекомендцепт
11.6. Обеспечение гидр.шличес кой устойчивости системы
отопления
Обеспечение ycTOH'iuiiuciu 11« н'мы отопления — главная задача
увязывания циркуляциоц х нилещ i и/фавлнческой. точки зрения»
но наличие терморегул я и >|><>в и < »н геме отопления делает ее гидра
влический режим переми im, ikohimv возникает необходимость
обеспечения управляемое щ Jioix)iu>p,u ирсделением в системе. Устой-
?йПЕЮСПС^ге1ашдл'тт\1й>т г p-.buw<< >« лтллу теяг — ^вязыв^иемги.-
дравппческих колец, что ib*ih>m>,"Uim<> при выходе системы в рабочий
режим после запуска, iki'iikiix» режим.! и |.н.; управляемости — путем
обеспечения авторитетен irpMopciy что необходимо для
Эффективной работы системы рабочем режиме.
П5
ссою-м х:ч< mi пр: ос «ч KidxrxvCMHKiiHi in
Система отопления — разветвленная сеть трубопроводов, начало
которой находится в индивидуальном тепловом пункте (ИТП). С дан-
ного пункта вода доносит теплоту к каждому отопительному прибору и
возвращается обратно, образуя циркуляционные кольца. Кольца в пре
делах системы отопления (в границах здания} могут быть гидравличе-
ски замкнутыми или разомкнутыми. Первые характерны для систем с
гидравлически независимым присоединением к сети централизованно-
го теплоснабжения и для систем с местным гснлоснабжением. Вто-
рые — для систем с гидравлически зависимым присоединением к сети
централизованного теплоснабжения. В первых и вторых кольцах нача-
лом и окончанием являются точки побуждения движения теплоносите-
ля, в которых обеспечивается располагаемый перепал давления (точки
присоединения насоса, элеваторного ухта...). Oiiiociircjri.no этих точек
теплоноситель, который проходит любым путем системы, теряет одина-
ковое количество энергии, равное располагаемому давлениях. то есть
потери давления равняются располагаемому да вянино
Количество циркуляционных колец в системе <нпиления равно
количеству путей, проходимых теплоносителем: м двум рубной - ко-
л ичеству отопител ьных приборов; однотрубной кол и1 i сству стояков
или приборных веток. При гидравлическом расчете малыми циркуля-
ционными кольцами в колонках отопительною прибора пренебрега-
ют, считая, что через него проходит одно кольцо. Создаваемые цирку-
ляционные кольца в замыкающих или обводных уча< псах узлов об-
вязки отопительных приборов однотрубных спсгем унн ывают харак-
терно П1КОИ сопротивления ИЛИ пропускной ClIiM'lllliltK II.к» (проводи
мостью) узлов в целом, в дальнейшем учитывая как одно циркуля-
ционное кольцо через стояк или приборную ветку I Ihoii вариант цир-
куляционного кольца в этом случае — циркуляции ли пн. через замы-
кающие или обводные участки - рассматриваю iiipn.'ii i«ui изе терморе-
гуляторов на шумоооразование.
Циркуляционные кольца мелду собой тол>ко ii.ipa.'iдельны. Кон-
структивно они образованы участками системы оiпиления, которые
могут быть соединены как параллельно, так и п<>< и-дпнатсльно. Ис-
ключением являются системы с СРТ, которые м<н vi иметь лишь одно
циркуляционное кол ьцо.
Участок системы отопления может состоять н с запорно-регулй-
руютцей арматуры, оборудования, трубопроводов п фитингов. Нача-
лом и концом участка являются тройники и кргсишниы, хотя иногда
его разбивают на составляющие. Исключением являются главные
участки (главные магистрали), которые лрт оедннснь) к точкам по-
буждения движения теплоносителя, и участки, которые начинаются
ОССвшчги П1 crjK'EMf СИ"’ ГГЧЙ1ьуиЬ Ф > OrunitHfl
пли заканчиваются автоматическими регуляторйми перепал;» д’АНЛС-
ния и регуляторами расхода теплоносителя. По количеству циркуля-
ционных колец, проходящих через участок, он хЮжСтбыть лит ксщ
цевым. либо общим. Концевой участок в двухтрубных системах пак<»
Лится между точками присоединения трубсщрсёодов обвязки отопи
тельного прибора к стояку или приборной вст^и! в однотрубных
между точками присоединения стояка или приборной ветки к М<ни
Стральным трубопроводам. Общий участок веегДа обслуживает (по
расходу теплоносителя), как минимум, два коне11НыХ участка. ИмМ|>'
жет быть часть приборной ветки, стояка, магистр3-™- Главный участок
является общим и обслуживает все конечные участки. Расход тепло-
носителя в цеМ равен расходу в системе отопл(?1,ия- "^м может быть
только главная магистраль. Схема образования участков показана на
рнс. 42.
Увязывание циркуляционных колец может осуществляться отпосп-
«а эдл \ic «(Ода чаг.четы.. Поэтом^ ^Лт| ьшей частью, его
делают пошаговым относительно общих точек, коТ()Рьг-'1И являются точ
Ки нрисосдпнгнпя труб в тропинках и кр«товинях-
Сегодня существует
ТР бдетшм прнСп изятелъ-
МОптУ®л:1Ыва||1Ня циркуля
«мирных вдлец с вса-кнм'-
ffjtepl окончательной ги
дрцрЯНЧЙС*!0^ баланс и|п»
БКи ГИстецы ifpfjij.pciy.4ii
ТакоИ IJitjix'M Mi’
jjrpy IFMCTTi МеСГО II |К-ги>-||-
шиК системах .................
M6CTIIOTO 11.111 ц«и
TpjfcjWWm KO ‘Hl 4i TI |M 11 HI *
ГО p^rygjijhiKliiiii» r-K M. |j|
TUnjjrtHuCH Ге-in k....-III". H
Рис. 42. Схема разделения системы
вполхеНИч H<J учаггкн:
л - равные участки (ИТП-1 и ИТП-J');
б общие участки (1-2 и
' в - мжиевые участки(2-2' через I; 2-2* —
И, и 1-V — III); f. Г, 2и 2‘- общие точки
Присоединения участков (тройники,
крестовины); I, Ч и HI- ииркулНиионные
Кольца
ЛаНр*3-4' i‘.,iyi.l«' «' |г-И,|
(понЯРтш < 1'рч-.). iv-im
тора'11' tn |ГЧ'|J-
ких К[Ц||||-и--............... 1. -1
ctbii11- ’llr .............. *'•
CM.ОДННСИ'Тп COt№dH№U Cl «СТГЛ ЖЫЯНОЮ ОВПЧИО
здания и системы. Сначала прогреется помещение, через которое прохо-
дит циркуляционное кольцо с меньшим гидравлическим сопротивлени-
ем. После достижения установленной на терморегуляторе температуры
воздуха помещения он начнет закрываться, увеличивая сопротивление
циркуляционного кольца, и теплоноситель в больших количествах будет
поступать в остальные отопительные приборы. Таким образом, происхо-
дит неравномерный выход в тепловой режим помещений, характеризуе-
мый изначальной гидравлической несбалансированностью, возника-
ющей при запуске системы отопления, посте режима сбережения (ноч-
ного, дежурнога..).
Для избежания разбалансирования системы в вышеуказанных слу-
чаях рекомендуется осуществлять пщравлическое увязывание колец по
потерям давления в них между точками присоединения концевых
участков. Погрешность потерь давления к циркуляциоиныхкольцах не
должна превышать ±159- при тупиковой укладке трубопроводов и ±59-
при попутной. Современные компьютерные программы увязывают ту-
пиковые схемы с погрешность!» +103? и -5Я?. При такой погрешности
расчетный дисбаланс в кольцах по расходу теплоносителя будет соста-
влять V15 » 49-. Реально он будет меньшим за счет самобалансирова-
ния системы.
Под дисбалансом понимают несоответствие реальных шдравличе-
ских параметров циркуляционного кольца расчетным. По законам ги-
дравлики система отопления всегда самобаланснруется Основной за-
дачей пщравлического расчета в отечественной практике проектирова-
ния было расчетное ограничение самобалансирования сие омы в задан-
ных рамках. Такой подход остается действующим лиш ь па момент вы-
хода системы с терморегуляторами в рабочий режим. В начальный мо-
мент все терморегуляторы открыты пли, по крайней мере, неработаю-
щие (имеется в виду стабильное положение штока юрмоетатического
клапана). Постепенно терморетуляторы прикроются с-шдасно выстав-
ленным на них температурам. При этом распределен i io та |лоносителя в
циркуляпионных кольцах никогда, даже при полном аншадениивсех
исходных параметров, характеризующих систему отопления, с реаль-
ными, не будет соответствовать расчетному. Вызвано :»п> не только уве-
личением поверхности теплообмена отопительных приборов (см. тьр.
10.2), а и работай терморегуляторов (см. рис. 14 и 15). Таким образом,
расчетный и реальный режимы работы системы отопления с терморегу-
ляторами не совпадают. Работа такой системы сия.ш на, прежде всего, с
самобалансированием, причиной которого является автоматическое ко-
личественное ^гулирование теплоносителя термос та гическими клапа-
нами.
не
ООЖкиХТнСОвГиЛННЬ^С^ »Л1 НС «Л* •О'ЛСЛ-Иния
Обычные в отечество! н нт практике подходы Кпроектированию си-
стем с квазисташюнарнымп (с уютом изменений, вызванных колеба-
ниями естественного давления} режимами работы не в полной мсщчи-
вечают принципамpaciehi <3к гХ’М отопления с переменными гидравли-
ческими режимами (ciich'M г |Срморегуляторами). Основной задачей
пщравдического расчета i.ikiix систем является обеспечение условий
контролируемого сшпмк1Л.11к*1|ронания. Контролируемости достигают в.
два этапа: первый — при н.нх?пи1лении терморегулятора, заключаю
щийся в промежуточном рдет’-’южении конуса Клапана (между ире-
'ДбЛьиыми положениями шкры i'o и закрыто); второй — при проекти
-ровапий. заключаю)niiiii'>i и цбг» «гчении эффективного гидравлическо-
го реагирования 1срм<>р<‘1улии>рИ на изменение параметров теплоноси-
теля (перепада давления), ч г<> нЫ шаноработой остальных терморегуля-
торов. ЭфифектинноС! । нд|>.1вл,,*11х,кого регулирования состоит в СПО-
- «обнести клапана iipoiiVi K.iii.-H’iuioirocrnenb в границах заданных про-
порций при ек» закрывании и <>' придании от номинального (расчетно-
го) положения KoiiVGi к iriii<ni,i беи образования шума. Заданные про-
порции идам на ю । bi I v । P‘‘i । н 11 м Р < юн цтм авторитетам и терморегулятора,
которые должны бы ц. «мнч ш ч< иы соответственно на первом и втором
этапах. По европейским мсц>дцКаМ - только внешним авторитетом.
Проектные подходы уин.п.цс*|||1я гидравлических колец систем ото-
пления С терморегуля or ыч11г|, такими же. Но распределение да-
вления в гидравлическом ко ii.it*" )* регламентируегся жестко, как рань-
ше (не менее 70‘S настойках пл11 подводках к отопительным приборам),
а зависит от ко и Струвитных «инычпнктси терморегулятора его вну-
треннего авторитета. M<-pi>ii|i.ii-iip<,.’i)‘ (опия давления в циркуляционном
кольце является Buemiliiii лннцпиет терморегулятора. Он образовывает
промежуточное звено Цени: щ -пи W)псиной - проектной - рабочей
обеспеченности\прав.|ЯеМ1>с и мокшими и системе отопления.
При невозможности .и|и|н*к1 нити о обеспечения распределения да-
вления (noTOKO|jaciipcW-‘r<4Hin) 11 Циркуляционных кольцах системы с
помощью терморегулятор!>п ncito Ннуюг автоматические регуляторы
перепада давления. Наличие и < н< Темс о Хищения таких устройств раз-
деляет ее на независимые лпд< н< темы. количество которых равно ко-
личеству автоматических pci v 'inropini. ч го показано на рис. 43. Такой
Подход является новым л । > i сче* чн1 ?н ipa ктике проектирования. О н
’•зргб.’кл дашегсгыиш «Лчн«,,1пши угл!>нийаф)фектияипи. «ргблхы.
Этих регуляторов.
В под системах А и Б iiok.i.«:>>! |м, с варианты обеспечения обще-
го авторитета терморегуля и >рД- на пример, в циркуляционном
кольце VI распределение давления между терморегулятором и ос гл и,
ftlfc Гисчм &AWiK'fc’ лкПЧнЛ,
Рис. 43. Образование подсистем: а - глаеныеучастки < истемы (ИТП-Ти
ИТГ}-1'):б - общие участки системы (1-2, 1'-2‘, 1-4 и 1'-4');е - обшие
участии подсистем (2-3, 2‘-3', 4-5 и 4'-5’); i - цанечцые участки
подсистем (2-2'011), 3-3'01), 3-3'(l), 4-4WI), 5-5'(V) и 5-5'(IV);
1..Л4- ииркуляииоННыекольца:A uh- подсистемы
ной частью кольца (отопительным прибором, трубами, шпорной арма-
турой—) не является оптимальным, то одним из вариантов
осуществления перераспределения является исволь:"чыпме ASV-I, в
котором сггбирйется импульс давления на входе. Тогда : лиг мнткяь ста-
новится составной частью всех гидравлических долги подсистемы Б.
Подбор настройки данного вентиля иногда позжияс! подкорректиро-
вать общий авторитет терморегулятора.
Достигают необходимого нотокораспределеция, мрежде всего, Под-
бором соответствующего автоматически поддержи вшччмп) перепада да-
вления путем настройки ASV-PV. В регуляторе A.SV-P пет возможно-
ставарьирования перепадом давления, пос кольку »>п и «гот постоянную
настройку на 10 кПа, что упрощает гидравлические* |ки-четы <нс1«мы
отопления ияти-Тгажных зданий, являющихся прищштстиыми в стра-
нах Западной Европы.
Увязывание подсистем в ipararuax рекомендуемых погрешностей
относительно точек 1 и Г не осуществляют. В процессе* работы системы,
гидравлическое увязывании обеспечивается /ип^матичгски. Глэшкм.
120
г4гз№*<>г|11 (.Сйч^нншсс чст>л» и »-.т» ! 1гчлпчния
3W*
УГобыв любых условйяч экс it |уатяции избыток давления цг|>< д <« гома-
^ическнмрегу.чятбрим был нс меньше суммы потерь давления и нем и
• автоматически цоДдсрЖив.к*мо|Х> перепададаняения в подсистеме.
Данное требование нас ;к* ten центрального и местного количеп иен-
кого регулировании (уменьшением расхода тенлоноемтеля), СоП}м»кгл. -
даем ого уменьшением pa ihiuck'moIo насосного давления. При маке и-
Мйльном открывании icpMniii-t'v.'iHTOpoB перепал давления в системе
ВДКже падает, уменьшай снос шачекне перед авгоматическими регуля-
торами. Такие случаи доджи ровсряться на стадии проектирования.
Иначе автоматические регУвиоры будут полностью открытыми, и про-
ЭЮомдст nepepacript'/ie-iriiiit* ген доносителя согласно сопротивлениям
Циркуля циопны х K0.1CI 11 и >, к । м тем.
Слм птком ги пин ни <> Ail i.ir.i давления перед автома i пческлм регуля-
IjOpoM следует избеган. <’)и> сни.ыио с несущественным повышением
рюгрешногги pei v'iiipoiniinut |>eiya>iropa, хотя она и значительно ниже
от ргасям* i\ ;v»mwww% ivtt|KtamwreM таэд тм тлчЯхю хЧййыва-
«ия колеи (15%). Уменьшения ыцаеа давления перед регулятором
Достигаютзасчет\’н<‘.тнч|-ntHI noiepi. в ।рубахпбщихучаст ков системы,
fee считаясь с рекомендованными н«»ц0м1Г1сскице.-1ссообрачнымнзна-
Чениями удельных лоц pi. щк нчгпя. Минимальным пределомумеиыпе-
фия диаметров есть m;ik<-iim.i н.но допустимые скорости теплоносителя
4га условия 1пумоне<>б[>а.м>||; я ц»уб Такой подход касается, прежде
fee го, магистральных кони. Он удешевляет систему и уменьшает ее
инерционность За счет ш но и. ицыПця ipyft меньших диаметров. При
'Мом следует убедиться, нс .iuoiIomu'iih-c -|и применить iiacoc с меньшей
Йо да B.nei |йю ха; 1актерис 111 коп
.* ОбесисЧенве эффект шик »i ратины .шгоматичсскйх регуляторов осу'-
^ствляюттакже за счет <(>u.iio,.(<‘Hir.i их шп арите*!™. Но они ирд'и’тавле-
Йы в скрытом виде методик ш> 1б< »| ь> ‘ 1 п • могут быть или указания отно-
сительно поддержания рекомсц немых .исшсний перепада давления на
*^|ИХ, или их подбор не по ра< <ii iho.mv |мсхпду сюяка (приборной ветки), з
да его расходу при макеггма гыв |>ы гых 1т,рморегуляторйХ’(^й1,А) и т. п.
Увязывание циркуля цг к нт 1'1* icit осуимчлвляюг относительно
Основного циркуляционного ко п.ца. н<>'1 которым понимают наиболее
4фотяжегцюе или наиболее н.п|нл<1 '..пню одно и другое вместе
кягые. Иосиедиее «дмяил*шмй»л|вдл«v «шредедени*. В хкркык. двух
Случаях из-за H{K*jTiapHie.ii>in>ii iu*«>H|w,,ii‘’ieiiiioCTH есть вероятность
&аибочного реПЗДигл, начти иди n.iirii >т*м расчете укажет иеобесП£*н*Н-
Йость общего авторитета. Увя ii.tii.iiiiii* << пгп.ных гидравлических кг» к*ц
вгносительно основного црНнг ч<ч к н<ч»бх< щи мости увеличения u<»n*|>i-
Явления на чхфМорегулЯторак ( vm4-ih.uk шно шичыатсля настройки) л.
LH.ljCtHIHXT" I riOBpiMEHWU СИСТЕМ «ГЯНН! |Г<| <.ЩХ1ЛГЬ»Ы
следовательно, и лучшего обеспечения для шгх управляемости потоко-
расиределением.
Неоднозначность выбора основного циркуляционного кольца мо-
жет возникнуть при расчете двухтрубных стояков и непосредственным
присоединением к ним отопительных приборов либо двух, либо одно-
трубных приборных веток. Она основана на разных подходах к гидра-
влическому расчету. Если влияние естественного давления составляет
иепцик! 111% от располагаемого давления и не учитывается — основное
циркуляциоппое кольцо вероятнее всего пройдет через наивысший
прибор иди. ветку. Если естественное давлен не учитывается — выбор за
висит от ею сопоставимости с потерями давления в стояке. Рекоменду-
ется, чтобы они были равными Тогда обеспечивается так называемая
•«сбалансированность стояка». Для этого следует рассчитывать потери
давления в стояках не по экономическим, а по эксплуатационно-целесо-
образным удельным показателям R, Па/м. Их находят из уравнения:
где двойка учитывает количество труб стояка. Ocia..ibHpr<ilkxma4CHl»[
см. в п.р. 23.
Приведенная формула может быть применена в системах отопления
или се частях при совпадении щфкуляцнп теплоноси гадя, которые по-
буждают насос и сила (ривитацгпг. Рассчитанные значения ориентиро-
вочно находятся в диапазоне от 50 до 100 Па м, что приводит к незначи-
тельному увеличению диаметра стояка. Тем не менее, достигается одина-
ковость настроек терморегулипфов на всех приборах или идентичность
настроек приборных веток, во крайней мере, от второю до нре/шислсднс-
го этажа при равенстве их тепловых нагрузок, а, с ледова цельно, —равен-
ство общих авторитетов терморегуляторов. Это обесисчпиаег синхрон-
ность реагирования терморегуляторов (без значительных лерерасггредс-
легнггг) на общие возбуждающие факторы, например, такие как измене-
ние внешней температуры ноздуха. нагревание внешних огражденшг
инсоляцией, увлажнение ограждения дождем, запуск гнегемы выход в
рабочий режггм после режима сбережения...
Учитываемая доля Б естественного давления яв.чя< гея переменной
величщюй при эксплуатации системы. Причина тому - качественное
по температурному графику и количественное pel улирование всех
уровней системы отопления. Возни кающие изменения естественного
давления ле будут влиять на разрегулирование циркуляционных колец,
поскольку их подкорректируют терморегуляторы. В стояках без гермо-
ре гул я юров также будет возникать самобалансирование, но вызванное
OGDEtm.’XJn CUM.14f.41bX Cm bum КЫ* к......* HE»*®
лишь свойством естественно!<> давления — в кольце с меньшим < онро-
тивлением увеличится расход теплоносителя, что приведет к уne'i«не-
нию его температуры м обр-ике, а. следовательно, — дальнейшему
уменьшению естеез венцов» д-шлсиия и соответственному уменьшению
расхода теплоносителя.
При обеспечении «[Г>.ы.||Н'Н|ювапностисгоякопг основное цирку-
ляционное кольцо пройде') черга наиболее нагруженный отопительный
прибор (приборную истку) верной» или последнего этажа при услонии
равенства остальных IY III удельное приращение естественного давле-
ния превышаетуделын>п* ц<цери .давления в стояке — основное цирку-
ляционное кольцо пройде) через прибор или ветку с наименьшим рас
полагаемым давлением, то п» первогоэтажа.
Естествешюс дакш tttw является переменной, величиной для прибо-
ров и веток каждого. >i.ij„i. чц>< тедущ учитывать при увязывании цир-
куляционных колец. Р,|,1чн<п|с у>11-|;|для схем па риг. и 43 состоит и
Том, что соответственно в punii оно является слагаемым к насосному,
а во втором — c.iaia< мым к шцыгржпцаемому перепаду давления авто-
матическим ре» удя юром Д p-i iiiurx подсистем будут свои располага
емые давления. При коне ру». инном совпадении стояков они также бу-
дут совпадать.
Подстояконыс или паж । •о|ц.ц- (па перемычке верхних участков
подающего и обратного < i<»ii..i) аитм.ннческие перепускные клапаны
AVDO не вносят никаких и »м< н< инн и |р:щинионнып процесс увязыва-
ния циркуляционных ко.-)»-и < ’м м<! циркуляционных колец для данно-
го случая показана на । »и< 11. 11 х у )i»i.<hb;i нис осуществляют либо отно-
сительно ИТП, или non I.»)' < н.1и.дых точках. Перемычка с AVDO к
гидравлических расчегах ir< \ ялик я. Диаметр ее принимаютрав
- ным диаметру AVDO, a iкм и-д одбир.иот ПО расходу тепло)госите-
’ ля нв участке присоединения.
Однотрубные систем и с л» ни», схема которых показана на
" рис.45, также имеют традиционные подходы к увязыванию циркуля-
ционных колец независимо <»т льдов-шин или не использования
подстояковыкавтоматичсч-хнх рох о» трон расхода ASV-Q. Сопротив-
ление, создаваемое этими pi-iv,b)i<»p<im))i учитывают при шдрапличс-
ском увязывании циркуля цн< я 1111.1 x ы > -цчс.
-стам zunjTfjwwj! ни» д» лиг J<)pAW3MejjpHi«ft в .кон-
кретных зданиях трсбуе» мт») ос । yin ич.иоп» процесса увязывания цир-
куляционных колец: на нерпам кшнпчнах; на остальных — общих
участков. Разветвленное'! b idKttx* «к tx-м ц ьшогаступснчатость увязы-
вания требуют структурирован) туч.)» > ЫН! для их быстрого визуально-
го нахождения и коррект ирон.пшя. Опп пицц цне участков начинают,
12)
Hi;
<KOEA**X 11 I ССЧ№»*цде Cl II-1 >vn к..
как правило, от индищццуи. они силового пунк га по мере у ди. i<-nn»i от
него. Рекомендуется д.|Ц k.i>mi>ii кики, стояка, приборной ветки иметь
свою иерархическую по, и фумуру. Обозначение комплемстарных
участков рекомендхегсл делан.одинаковым с отличием, наиримср. по-
средством штриха, подающего и обратного участков (А-Б и А'-Б'. 1032
1033 и 1032’-1033') Нод комплементарными понимают донилияющит-
друг друга независимые н>щш’участки циркуляционного кольца с оди-
наковыми расходами........... назначениям и; подачи возврата те-
НлиН0£1П«:1И.
Mfr /tr/ini/wj tji.wjhw «галн.^цыя во дожидает doiznw-
К А2КШ1 j|KVf3til4|/№»' И Ч'СГги/ ffWfftrUfNtlX КО.1СЦ W Лон печешй J*i ОТ.ДОЛТЯС’
К МДОгн полюкортI Tiftr 1 tr а!№• Ч.
II.6-1- Однотрубные < IH H-мы отопления
Наиболее н|кч'юй ии* >л> ч'пс-н-иня i няривлический устойчиво-
сти СикГСМЫ 1тм|.:к-ииъ1 1.Ц. llirUH-li-M |t tiapbllJJOBJHI tn Д1 I ipyo.
рнг. 46. Схема к увязывании!
циркуляционные кклин
' однотрубной СКЦ-МЫ >Л«И|Л1Ч111Ц
Его реализуют в системах
отопления с термлрегуля-
горами без предвари тель-
ной настройки. К ним от-
носят однотрубные вср-
-пшалыше .добо тори-лэн-
тальные без регулирую
иней арматуры на Пляках.
или приборных не । Ках.
схема к упк-зынаНИЮ цир*
кулвдпониых колец кояо-
|М.1К покат на рис. ^С.
Увязку’ кольца I с
кольцом 11 осуществляют
в точках 2 и 2'г с кольцом
III в точках 1 и Г. Из-
менением диаметров фуб
достигают равенства ио-
।epi. давления в любом
ИИ рКУ ЛЯЦИО111 юм кол ь I
«и 1г<1ситс.чы10точек 1 и Г
11_|>и этом обеслсчпн.-н<>1
ОССЙННОСТН оо₽4> '[1 II JJ* Cl КИМ 01ДОН1ИС1 <n<in'JHI IH
управляемость потоками в каждом трубном узле обвязки отопительно-
го прибора с терморегулятором. Достигают ее в днаэтапа: первый — при
конструировании узлов обвязки приборов, в юрой — при увязывании
циркуляционных колец.
На первом этапе конструируют узел обвязки с обеспечением пото-
Рис. 47. Схема к увязыванию циркуляционных
колеи регулировочными вентилями
е однотрубной системе отопления
кораспрсдслснпя терморегулятором относительно точек присоедине-
ния замыкающего участка и определяют но i ери давления в нем. На
этом же этапе определяют коэффициент затекания и диапазон измене-
ния потокораспрсдслення узла с учетом влияния замыкающего участ-
ка. При использовании комплектов JRTD-KE — [плъко приведенный
диапазон. На втором этапе обеспечивают распределение давления
между стояком (приборной веткой) и остальными элементами цирку-
ляционного кольца с учетом рассчитанною диапазона потокораспреде-
ления узла.
Отсутствие такого подхода как в Украине, так и за ее пределами, ве-
роятно, является одной из причин низкой энергоэффективности одно-
трубных систем с терморв! елятирами по сравнению с двухтрубными.
При невозможности увязывал ия концевых участков и точках 2 и 2
пли 1 и Г устанавливают раулировочные вентили — либоАБУ-! (dy=
15...-W). либо MSV-I
либо
K1SV-I- (4- 65.. .400)
л платил схеме на
рис. .17.
Для увязывания
циркуляционных ко
леи предварительно
определи ют потери
давления ДРр в ос-
новном кольце, начи-
ная си ИТП. без учета
пои-ри ддпления Д/\,_
в регулировочном
1 н.:1С, нэпрниер.
MSV-I данного коль-
ца. Потом находят
из обес-
печения общего авто-
ритета с учетом влия-
ния замыкающего
учжтка.
12*
□СС£ЕнККТ<1 СпЬ'ГМЕННЩCi K.TEnl Ь li «« H »l KViEhi Ih
По найденному На. и расходу теплоносшеля в конечном участ-
ке основного циръулязуялшого кольца (стояку или приборной пегие}
GOt кг/ч, из графика, Коюрыи прилагается к технической информации
регулировочного вентиля, находят значение его настройки. Если значе-
ние настройки Л0н;1дае1 между/шумя показателями, jipciiwyHieeTBOnpc
доставляют наибольшему щ \. Насгройку так^е можно определить
для основного и любою i г<>|<» кольца но таблица^ пропускных способ-
ностей К, >(м3 ч). бар1 pi-i ул|||Х>вочного вентиля для J-i ыхнасгроск
*
где Gj— расход tcIIjii in не-«и-.-1 я п регулированном контуре (концевом
участке г-того 11иркус-1яц||и1»нин кольца — стояка или приборной ветки),
кг/ч; ДРК1—потери Данленпк на регулировочном Вентиле данного Конту-
ра, Па.
Лэа^*ай.ку т чта пки ы » j и t .11 jjirnw шыу лдеоддог ллдмипя? -
но. При этом потери даи.-н-ння и них ДР,, рэгсчитыцзют по уравненик>
дрл Af' ~ _ ЛРй + AJ>n ,
где ДР, - потери давления и г к>м ццркулящюнц<зМ кольце, начиная от
ЙТП, без учета потер;, Али-л-шм u pciулировочиом вентиле данною
кольца-
Упрощения подсчскн! И" пиши- увязкой ^акпелнн в шлицевых
участках отноагтельно! к л im \ нгк-», 11 п Г', 2 И 2). Е л кйинм случае обет*
Йечивают общие авторыц iu <ihihititi-4|.ihi разнести inxn?pb лзеленнд
JiPcoB системе отопления
* При нелозможтгости .-цк-ил aoiiihi полученных в результате расче га
^злов обвязки стоп ито 1.11 м \ 1111111 м »| н иг п ычени й общего автор ineia, к
’Йри других условиях, |хи i-M’ii |и* JXh то.примсняюгоднотрубную
(Систему ото пления с аюттзлни и’вч ними (ичулязорами расхода ASV-Q.
Схема циркуляционных и н i.ikoii снггсмы показана на рис. 48.
регуляторы ASV-Q you и. in line........опцевых участках - в узлах
йрислединения стойкой ичп upinmpio-is. шчок магистральному об-
ратному трубопроводу. Киш । |п м и rt <i (mi )Ж Но разместить ASV-Q и
На подающих участках ricmi-nrt ичп приборных Ьеток. Для этого в нем
Переставляют местами г-цншин hp.ni и прибку.
Увязывание циркуля11и>|ии|>1\ i«i4<u пгулцч-твляют при помощи
#тих регуляторов, Для чею «иргд»*ляич шиери давления в коппсвых
участках АР^ (стояках млн рпборных iK'ihax). Остаток потерь давления
9 кольце распределяют McX-lV общими \*ч.и i k.imii 4 руб ДР„р и peiyibi п»
О j'JIC I rtx 111 < I mil .UfHHIJX < 1 Сим №.7shCH> ОЮЛОГН! 1Я
ром расхода ДР^. I 1астройкуре| улятора выбирают по графикам за расхо-
дам Gj и потерей давления ДР?, н концевом участке
ДРС =ДРГ„-ДР, лр-
Для основного циркуляционного кольца, если изначально нс за-
дан перепад ДР^, настройку автоматического регулятора принимают
улпйшъип возможной lei ус-товнн ufaeiie-iti>чя р;и считанного обше-
ю зшоритета с учетом
|{.-н1й1шя замыкающего
yiwi 1Й1
11 ро»грку у п ра вляс-
м iw-111 т с । и лорегуяяторэ -
мн потоков теплоносите-
ля oryiH.ee Г ПЛЯЮТ отно-
сительно разности по-
терн лапниия в системе
отоплении и на i-том ре-
гул Я Юре Д/'е-стояка нлн
прибор iinii ветки (см.
ри'. ? I)
11гн’.кгс1Ы(¥ современ-
ным 0Д1И>1 РУЧНЫМ систе-
мен гледгчт уладить осо-
би? Чним:С, а сегодня
1г|КиГ I IHTVML1 С поквар-
HlpHi.iMII Приборным El
№ll3lMll №: приобрели
ии]!) и. »i » применения б
Украине н модерннгаиня
су те! • ту и 1 щчх верти -
К.1.1ЫНЛХ 4 IHTM-M нс осу-
|цеспчя<- н м. теоретиче-
ское он| и -лечение влия-
Рис. 46- Схема к увязыванию циркуляци-
онных колеи автоматическими
регуляторами расхода
ния з<[мы1<,1|ищсго участка
па работу терморегуляторов (iiuTUKijpaciipe,'ie.icnii< ) и данной работе
не приводится.
Jjfjjw ск/ьои||ррт'ны.г rwf74fwnw^vr-rw« JitfeOACirtwrO
лтыитли? влияние1 делшкамфдоо j/iwntioa y.tm 1яиИ1.ж.аапогаапеммил)
Прибора Iff} уцрйггзле.ыщтаг. лсинОкгыш
12(1
сздисмнсс™ COWEmEhHl!’. СИСТЕМ ™ тел* * - СЛСзПлЕни»
11-6.2. Двухтрубные системы отопления
В двухтрубных системах отопления увязывание концевых у част ков
осуществляют задорно-регулирующей арматурой узлов обвязки отопи-
тельных приборов. Циркуляционные кольца системы отопления либо
отдельного стояка (приборной ветки} без терморегуляторов на отопи-
тельных приборах унязьпыни- зшюрно-регулиривочными венп'дянм
RLV-S или RLV, кото-
рые устанавливают на
выходных патрубках
отопительных прибо-
ров. В таких системах,
схема циркуляцион-
ных колец которых по-
казана на рис. 49, увя-
зывание осуществил
ют, прежде всего, уме-
ньшением диаметров
труб к минимальным, а
потом — настройкой
RLV-S Это дает воз-
можность удешевить
систему, а также более
точно обеспечить пото-
ко распределение в
кольцах, поскольку по-
грешность регулирова-
ния увеличивается с
уменьшением настрой
Рис. 49. ОемЛ к убЯШи-ии|» циркуляцион-
ных колеи лнух1руг»11«ш системы
отопления запортил |ir-iy.M<riyK4i№M»i
вентилями у)Ло1Е ii6tnt№ii ок)Пи-
тельных приборои
ки. Сначала определяю! игрп лмщ-пця н основном кольце ДРО от
}1ТП без учета потерь дан,и,««м n KI.V-S, Потом потери давления в
RLV-S, которые принимаю! h.iih-i тому расходу теплоносителя Go
^онцевого участка основного циркуляционного кольца и при макси-
зиальном значении настройки 1 м-наимл/ >й пропускной способности
Jtvs, (м3 ч)/бар‘ 2, RLV-S. ]|(iM-pn riIiji,-i'’iiiiH н системе отопления APt0 ,
Па, будут составлять
1
Настройки RLV-S осталмилзс |ii|>hy.-nniHii|iiibix колец определяют
известному расходу ien.4«nwии’.'инадтшчцлхучастков G. и потерям
129
ТОЖШОСТИ СОВИУЙЕННЫК ОШЕМ (М 1СЛ<<ЯоПМн<11<
давления &РК в RLV-S. Последние рассчитывают по уравнению:
ДРЖ.=Д^Л-Д^,
me A?V — потери давления в i-том циркуляционном кольце, начиная от
ИТП без учета потерь давления в RLV-S данного кольца.
Настройку находят по графикам пли таблицам В последнем случае
необходимо определять пропускную способность А„ при/тий настрой-
ке из уравнения (2).
Кет значение настройки попадает в зону между .двумя показателя-
ми, то отдается предпочтение большему hi них.
Поскольку в данной системе отсутствуют терморе! удягоры, обеспе-
чение гидравлической устойчивости системы осуществляют тради-
ционным для отечественной практики проектирования методам, а
именно: проверкой, чтобы потери давления в концевых участках были
не меньше 7<УЙ от потерь давления в системе отупления без учета по-
терь давления в главных обш их участках. Для данной схемы—
------------ t r,,t-------------->0,7 ,
________ ____________>07-
^с.0 1 + &Рци 1'У
----------- ,-гаи)------------->П7
Кроме того, потери давления в циркуляционных кольцах через
верхние приборы (ветки) следует принимать не меньше естественного
давления ДРе^де. в них при расчетных параметрах теплоносителя.
При невыполнении указанных условий умеиьныкн дначение на-
CTpoflKiiRLV-S основного циркуляционного кольцам нонтаря ют проце-
дуру увязывания. Для избежания повторного увя <1<111<111 им предвари-
тельно сопоставляют естественное максимальное давление с по-
терями давления верхнего циркуляционного кольца. При уменьшении
настройки RLV или RLV-S следует помнить о на«ра<-|щ1ии вероятности
их засорения.
Увязывают циркуляционные кольца во всех сне гемах отопления с
учетом влияния естественного давления согласно о р 2 3,
В двухтрубных системах отопления с терморе! уляторами по схеме
на рис. 50 увязывание циркуляционных колен осуществляют сначала
путем использования труб меньшего диаме<ра, потом настройкой
терморегуляторов. Полагаться только на последние нецелесообразно.
cCe₽£"-*l-»lUj< CW |r.-.-.|HHU|IIL»> If
г Cl jf^Tli-чЯ
Рис. 50. Схема к увя immhw циркуляционных колец двухтрубной системы
огггпгния ц‘рм.1(ячули111|1.1ми С предварительной настройкой
поскольку погрешит*и. |нч у.-ицнтапия потоками теплоносителя тер-
морегуляторами увел и шюи ю| г уменьшением значения настройки и
увеличивается д<>с1т>|«-|>»|к*1«1 и\ засорения а процессе эксплуатации.
Терморегуляторы тнтч иглицйч ергтсы отопления, в сравнении с
терморегуляторами од тиранн Л, п 1готовляюг с завышенным гидрав-
лическим сопротивлением №)я1г>|)- пни, они имеют возможность изме-
нять свое сопротивление 'нмости от положения дросселя, кото-
рое характеризуется M"ii4|>i«niHi К таким терморегуляторам относят
RTD-M и RTD-K,
Потери дан ления н нс циркуляционном кольце ДРа. без уче-
та потерь давления в ic|in"4,,*i г r*»|K* А/*,а данного кольца определяют
ПО западноевропейским nn-in.-iiiKiiM (леи) из условия обеспеченности
внешнего авторитета термпри с -hi н>|ы
I ЛГ/ - , J
По предлагаемой авю]м».м nii'i>>.'iin.i'
осщгго авторитета
й-д/\*.
m условия ооеспечениост]г
и W,
-М!. 1 ЛГ,.,
Определение потерь .ичин-ння Л/’^ <к ионного ппркуляпиониого
кольцз зависни orcniK'irfiii ,ipjb.iii,i<4 kiи<> расчета: при известном рас-
полагаемом давлении tJ'r.. «ч (км счпнлынц* но первой.части уравнения
н подбирают Hacrpoiriiy ihi (ЛнА-пду теп киюситсля в терморегуляторе
'3^
iXCHtHHlXTn <X ЙНмЕнных OCIEM Kudl-tCHO <т«1Г1<гния
Gr& кг/ч; при неизвестном AR-„ параметр AP7(j, Па, находят по графику
терморегулятора на пересечении прямой G^ = const с характеристикой
максимальной настройки (N). При табличном определении настроек по
первому способу используют уравнение*:
. . 0,3163.
либо к, — । ;
за вторым — при известном значении пропускной способности терморе-
гу.тятора!с.д..,(м3/ч).'бар1 '2,по максимальной настройке N —
Увязывание остальных циркуляционных колец осуществляют пу-
тем подбора соответствующих настроек терморегуляторов. Их онреде
ляют по известным расходам теплоносителя GT. к потерям давления
АРТ в терморегуляторах. Последние находят по уравнению:
APri=APfif~&Pit
где ДР, — потери давления в i-том циркуляционном кольт1, начиная от
ИТП, без учета потерь давления в терморетупяторе Др^дапиОГо цирку-
ляционного кольца.
Положение настройки выбирают по графикам пли таблицам анало-
гично вышеприведенным рекомендациям. При эгом убеждаются нс
является ли целесообразным уменьшить диаметр трубопроводов.
Для терморегуляторов «Данфосо в двухтрубных системах отопле-
ния проверку на обеспеченность общих авторитетов терморегуляторов,
по методике автора, не осуществляют, если это было с делано для термо
регулятора основного циркуляционного кольца, поскольку они всегда
будут находиться в диапазоне рекомендованных значений. По з.е.м.
необходимо для любого терморегулятора обеспечить выполнение реко-
мендованных значений внешнего авторитета — ОД ...0,7.
Несколько иначе могут быть увязаны циркуляционные кольца си-
скивл отопления при наличшт на трубных узлах отопительных
приборов двух запорно-регулируюших устройств. К таким узлам отно
сят комплекты RTD-K; RTD-N(RTD-N UK) + RLV(RLV-S); RLV-KS
(RLV-K) + встроенный в отопительный прибор терморегулятор. Пред
лягаемый вариант увя зывания ботве сложный в расчетах и наладке си
* Лрнпечание р.цгя-мекк относительно лЛк^гшч^гпсГг (ль
€ - ецо -ри в п. 3-2.4
1»
ОСОК»*«.ТП ЩХ cm- 1ш IK 1ДОI flfWMM
стемы, но обеспечивает мепыпук» погрешность регулирования ix-рморе-
гулятором потока тепло! ни и геля и большую надежность от засорения.
Необходимость такого подхода основывается на том, что с увеличен нем
перепада давления на терморегуляторах при малых расходах теплоно-
сителя — малых настрои tux возрастает в реальных условиях эксплу-
атации вероятность о i №10111*11 ня расчетных значений параметров от де-
кларированных произподи ц'лгм. Для предотвращения несанкциониро-
ванного перераспределения iri (доносителя между циркуляционными
кольцами увязывание m унуч гидякхг консолидированно дросселем тер-
мирстуля гора и за' K»pi ю-pci улкрующиМ вентилем на выходном патруб-
ке отопительного i ipii6< >ра I lai i лучшим вариантом с рассмотренной вы-
ше точки зрения, являгк я |ич улмронаниетолько вентилем на подводке
при установке всех и,|<-цп><*к терморегуляторов в положение N, но при
этом вероятность об<т ц< лия общего (поз.е.м. — внешнего) авторите-
та терморегуляторов ниж.к'п я.
Расчетные подходы к ч ня ил пинию циркуляционных колец и обес-
печение общих (по а г.м iiik'iiihhx) авторитетов терморегуляторов
объединяют в wo'ineii mm« рассмотренными принципами по схемам,
па рис. 49 и 50. I Ipoc niiiiiiin n.ipi 1:1 нт увязывания таких систем — уста-
новка всех регул ироничных пси шлей на подводках в максимально от-
крытое положение и у к t in и циркуляционных кольцах как дополни-
тельных сопротивлении '!•. и случай увязывания осуществляют по
методике, рассмоз решит ил ч м-мг рис. 50.
Вариант установки гермор< i уш тора бел конструктивной возможно-
сти предварительной п.п । ринки имеете с регулировочными вентилями на
выходном, патрубке окчши чыинч мрнбяр’л фпрчой «Дапфлсо не пре-
дусмотрен. Целесообр<131|<х т|. i.imix подходов с гпдрэвлпческой точки
зрения может быть oiipaivi.in:i то лько для терморегуляторов с высокими
(приближенными к единице) ин у ренин ьш авторитетами, что не является
наплучшпм ни экономически, ни zmiTi.-iy.inuiHOHHO. Принцип расчета та-
ких систем анало! ичсн ра<х-м< • । ре. му щлис варианту. Различие состоит
лишь в том, что терморегу.чя пир цо< ттцнм и остальных циркуляционных
кольцах учитывается как донн щи к* u.iioe сопротивление, а настройку
регулировочного вентиля нз подпиши Л/', определяют из условия обеспе-
чения общего (поз.е.м. — nut и пи .niKipiiivi.i терморегулятора
Л1> ! “.&(>
--------—’------= 0/|<н.7| и th —-—— = 0,5 ±0,2-.
ДР, + + йРг. АР »+ ДРГ;
Следушщнми №фИ911|<1к111 ............я циркуляционных колец
ЯЕляеття лnyiiciyi 1енчатыс- rxchiM. Их нрпм<41якгт При рвз|нтты|с.
'ХЧ1№**Х1И 11»1л*нчнЧ < n.T£'i tuuhHCru ото i*im m
Рис. 51. Схема к двухступенчатому увязыванию циркуляционных колеи
терморегуляторами и регулирующими вентилями в узлах
присоединения стояков (приборных веток)
системы отопления, например, на отдельные стояки, приборные ветки н
т.п. Необходимость конструирования таких схем yoiitiyeirn услонинмн
шумонеобразования терморегуляторов, значительно ... ^чающимися те-
пловыми нафузкзми стояков (веток), предусмотренной жгшшпацрон-
ной компьютерной диагностикой и т.п. Для первой ступени унизывания
используют запорно-регулирующую арматуру узла ^нязкн отопитель-
ных приборов, второй запорно-регулирующуюарм»гу||уу.сн)Б присое-
динения стояков или приборных петок к магистральным трубопрпищам-
Схема с использованием регулирующих вентилей лля стояков
(приборных веток) показана па рис. 51. Особен; их-ж учт-гмиапня таких
схем состоит в том, что терморегуляторами сначала y|WM4№eiMHrcilOT
мелду собою части циркуляционных колец, которым находя «ел и умни-
цах приборной ветки (стояка), а потом регулировочными ненталями -
приборные ветки (стояки) в целом. Таким образом, |ые>ликлецие и поте-
рях давления мевду кольцами консолидированно pjicniMett-wiWH меж-
ду регулировочной арматурой разных ступеней.
В калдой приборной ветке (стояке) выбирают люс основное цирку-
ля циопное подкольцо, проходящее через наиболее учаленным и наибо-
лее нагруженный отопительный прибор. Началом и окончанием его яв-
ляются ючки присоединения к коллектору как на данной схеме; могут
<XtlM»»lOCIH l.oeW-tfbXHX CllCW.4 III >idl В <И < ФЖт<
быть также точки присоединения ветки системы отопления, приборной
ветки (стояка) ит.11. Поторм.ч. имения ДР„ в терморегуляторе основного
подкольца определяют по н.н»егпюму расходу теплоносителя в т*м при
максимальном иначеиии ii.i‘*i ройки (N). Потом находят потерю давле-
ния в основном подкач 1.ц«-л/’ и к ней увязывают остающиеся подколь-
ца приборной ветки (ckwik.iI пасцимжамитерморемуляторовтю общим
правилам
Настройку регул и P<HIO<IH<II о вентиля основного циркуляционного
кольца, находят из графикой или таблиц по расходу и потере давления
ДРКо г» нем. Последний ihip:iMrip - из уравнения общего (по ^^.м. —
внешнего) авторитета п*|>мнцм*|улнтора основного подкольца
I Кр,, t ац
гдеа6 — BHyrpCHiinii iiiu<i|uiici 1х,рм<>|)егулятора;Д10(? — потери давления
в основном циркуляци<Ч11юч кольце системы отопления без ^шета по-
терь давления в iepM<>|ieiyi’ii<ipi‘и регулировочном вентиле. Знамена-
тели этихуравненмйс<ч ыи.-. >i APfJ,.
Наилучший случай п «> и данном вентиле будет максимальное
значение настройки, пм-ен, < <«ц шчх тиующее минимальным потерям да-
вления. Если вози и 1{.1<-1 in «1<\<1Д и м< ii'i ь установки меньшей настройки,
то экономичным подх‘<дс<м <>\д< । уменьшение диаметра труб маги-
стральных у часткок <« к ihiiii <- рядностью давлений приданной, и
максимальнойнас'1 р< м И». & 11 pi Him i i.mi»ki юстн достижения рекомендо-
ваиныхзначений обшей i ( п<> ,< <• м ннгшпего) авторитета рассматрива-
ют варианг^амсны pciy,iitpoi«<'iii"<m in-ш идя в основном кольце на за-
порный шаровой кран. В ..цо1чнн< wiur уппияют потери давления в си-
стеме отопления ДР< „ - Л1'„ 1 \i', t 1 А/’, , к которым за общими додхо-
дамиувязыиаютпотеридлилгипи ш-ы ц.цых приборных веток, стояков...
Вариантом двудетуиснчмич< ^-муиялмиаиияциркуляционныхко-
лецявляются системы отонл* 11114 < ,ц»г< «маш'какими регуляторами пе-
репада давленвя на стоя к. is ии приборных песках по схеме на рис. 52.
На первой ступени у нянчи и Imi (бирали настройки терморегулято-
ров в подсистемах о । к >< 1 к- т i -I i н >д„ и рж и насмого перепала давления
регуляторами. Второй 1 ........раки р.п>о। кч 11 и обцость автоматических
регуляторов.
Пракгика проскти роиа пня ыкпч cm mu пмч-г деа подходя: по пер-
вому принимают ainviMr’iIithvkh ini';L4i,|>Ai||i;№M|iii1 перепад дарения
регулятором, потом - yiwiai.ih:nu| ............... кодьий подпил cviir.i;
ПО второму — определи ИД ,)*|TX| |IC|N-|lil.:l. И «и'I »|Ч<М способе ДЛЯ yil)h III |г
•ОСС6Е HHOCT и С«В*1МЕннык СнуТЕЧ til >1.4 н< НО ОТОГ LIE г»п
Рис. 52. Схема к двухступенчатому увязыванию циркуляционных колеи
терморегуляторами и автоматическими регуляторами перепада
давления теплоносителя
ния расчетов задают значение поддерживаемого перепада давления AJ'
одинаковым для всех подсистем, например, 10 кПа, что рекомендовано
для большинства западноевропейских новостроек. Для этого использу-
ют комплект AS V-P+ASV-M с постоянной заводской настройкой на
10 кПа. Во втором — для каждой подсистемы находят свои соответ-
ствующий автоматически поддерживаемый перепад давле! ня коьптлек
том ASV-PV + ASV-M nnnASV-PV + ASV-I. В них настройку ASV-PV
устанавливают по таблице, тде количеству оборотов штока против часо-
вой стрелки из закрытого положения отвечает определенный автомати-
чески поддерживаемый перепад давления ЛРС в подсистеме. Этот под-
ход целесообразен при значительно отличающихся tcimcihhx нагрузках
подсистем. Расчетные подходы обоих вариантов почти одинаковы. В
первом случае потери давления на терморегуляторе основного кольца
АРго подсистемы находят по уравнению:
- (С,$±С.2)ДР
Наилучшим случаем решения является вариант максимальной на-
стройки N терморегулятора. Достигают его варьированием диаметрами
или ДРГ =(0.5+ 0.2)—*-
134
IX'JKHHUCTM ССЮТ'ЛННЫХ CiCKM * ГИГНКЛНМЯ
ca»>&
труб. Во втором случай изначально находят потери давления Л/\, тер-
морегулятора при настройке N по пзвестномурасходутеило11<и’п|оля и
нем, адре- изданногоУра“и«Ч1ия-
Для обоих вариантон расчет по вышеприведенным уравнениям
обеспечивает общие (ш» зе м. внешние) авторитеты терморегуля н>
ров основных колец ikW’WIVM в отношении к автоматически поддер
экиваемым перепадам . Для (гиальныхтерморегуляторов «Данфосе»
(по методике автора) и нпдепстсмах проверку на обеспеченность обще-
го авторитета це проводик поскольку она будет соблюдена. Не проводят
также этупроаерку очiuu-uклЫШ потер, в системе в целом, поскольку
терморегулятор у|цкщчяп ртчюлагаемым перепадом давления в под-
системе, а не I! систем**- Нп .м-.М. необходимо в подсистеме обеспечить
соблюдение рекомендованных значений внешнего авторитета 0,3...0,7
для каждого терморч ул«п*|м.
При определении......орк дарения в стояках рекомендуется обеспе-
чивать пх «('балансир1>1М|Ц1<>< ii>». при которой настройки почти всех
терморегуляторов буду1 одшыкоными (см. п.р. 11.6). Кроме того, при
конструировании ка (приборной ветки) целесообразность располо-
жения фильтра или перед Пиде ш'гемой, или в ней (междуточками отбо-
ра импульса да плен вя антом.! t itMtX'KUM регулятором), определяют усло-
вием обеспечения «юшн-х ( м и"» мпешнпх) авторитетов терморегу-
ляторов подсистемы.
Один т KonCrpvioHHiH.iv ii.ipn:nih>B комплектации автоматических
регуляторов перепад-» «-и» к-нчм ASV-PV+ASV-I. Различие с
ASV-PV+ASV-M aaiGiio'iaen >1 п ion, ч го у вентиля ASV-M импульс да-
вления теплоносителя ДЛИ A*^V l‘V отбирается после клапана, а в
ASV-1 - до него, Cool неггнич! Нот» п<|,щс]»'иг|тваемы¥| перепад давления
прн использовании Л-1*'’ М бу-ич иСмт-псчнБапся петле щ-Г0, л при
ASV-T - до него. Для I ндрапл ц-н-гь<1П> расчета это означает, что потери
давления AJ>;> создаваем ы*- ASV I ‘ i«71V«vr учитывать в циркуляцион-
ных кольцах подсистем, а......рил.н1 ппня ДР,^ создаваемые ASV-M, -
в потерях давлен ия <> Н'П1 ,цц|'>д< HI J ем ы. Такой подход позволяет для
некоторых конструкц|цных ihikhiih инн <*1'<»ткое или приборных веток
улучшить общие ( к । - н* м нни -) .)к г<>ритетьт терморегуляторов.
Например, npn6;nri'-4if>’ I'-" ihi,hw-«’I<iiii Ы‘рмп|и‘гудато(й©таэтима1нчс‘
............................ ASV I 1Ч--ЯУГм>л ренам(ЦА<11ккМ(Н'7ЬН№и1-
ввдуэльной настронкИ, мл*1|Л,и| тцн-.-л-иинп <(» изндегтииыу расходу
стояка (приборной нгИ-и) и hc-|m‘ii;i.'it i;uih'h ня тепловое hi едя пн псы
APZ. Последний параметр и-j ур:и|1к ии;| нбни-т (по з.е.м. — внешт-пО
авторитета термор-i у.ч»п»|151. xhiik iiiiihhi' н нццс:
ГХЧН«*+ХЮ Ilt"l№l ОДм',»! JTli irlHlIH
A₽.
Л.Л/?,
где знаменатель — автоматически поддчюкиваемый перепал давления
АРк Б IW=tCI1C.'T¥MC1.TlC'IYMN (1ГП«.-1Г| IIIJ-T ДР; — IIOiOJIii д!1№1Р|1НЯ tt I IM [ЖУЛЯ-
циопном кольце без учета потерь давления в >ерморсч уля игре ДРГ дан
него кольца и потерь давления АР; &ASV-1 данной подсистемы.
Анализ уравнения (но методике автора) показынап, что пеобходи
мость применения ASV-PV+ASV-I может мппйкпз )ь при использова-
нии терморе1уляторов с впуфепним ан(оритеiом а0 > 0,7, то есть тер-
море гулятсров других производи гелей.
Выбор типоразмера ASV-M определяют по трафику при известном
расходе теллшосигеля в подсистеме. Одновременно находя г потери да
рдения в немАРм. Рабочее положение ASV-M — максимально открытое.
Типоразмер ASV-I находят но диаграмме при извеснюм расходе те
НЛО11ОСИ геля в подсистеме и потере давления АР/ в нем. Одновременно
определяют положение настройки, При графическом подборе настрой-
ки, если ее положение находится между двумя показателями, значение
определи юг и i ггерноляцией.
Увязывание подсистем к ИТП не осуществляют: будетсделаво ав-
томатически pet уля гор<>м перепада давления. Потери давления в маги-
стральных трубопроводах ЛРщр от ИТП к подсистемам определяют по
ЗКОЩНЫИ'НХКИ lt.:ltCHOfipa.lHriM удельным ИОГ£|ЫМ /имлеиня. При этом
второй этан гидравлической увязки колец заключается в необходимо-
сти обеспечения запаса давления перед автоматическими регуляторами
для пх эффективной работы — 8...10 к| [а и запас давления ЛРМ на поте-
ри в ASV-M приданной комплектации автоматического регулятора. Та
ким образом, потери давления ДРИ, системы отопления при комплекта-
ции ASV -Р V+ASV-M равны
*(0,8...1)104+ЛР„+Л/;.
при комплектации ASV-P+ASV-M
ДРС<, » (0,8...1)101+1(Г+ APZ, + ЛРп/1„
при комплектации ASV-PV+ASV-I -
ад „ *(OA-.IJIO1 +др +лр,..
В нрниеденнну формулах значения давлений c^ic:<yvr подставлять в
(I к>|. Заданные перепады являются ям», но необ*нате.чъ-
>>1411. ОбяааггЫен диапазон пт верхней до нижпем фдницы перепада ла-
кчеимя, npi котлрлы npincxoKtn- гэрантщкя>а1|1|5о1 работа автйматаче-
1Ж
|Чи Чмш <V«|I№ о ireim£rt<4
ского регулятора. Верхняя i ранИца технически обусловлен,г и ничжая-
ет 120 кПа. Определял п м.гкснмплыюдопустимый перепад ДР ил ири-
ведсНных уравнений, подставляя указанный перепад давления в.ч<тн>
рекомендованных 8. .10 кПа II гнкнкно границу — из условия coxpai п*н 11 я
регулировочных автома i н*п ткпх свойств в этих регуляторах, то есть не-
допущения работы mcmh|i;iiii>i и крайнем верхнем положении. Такая си-
туация может иметь места ii|hi превышении расхода тсшгОнос|пеля Gt в
подсисгсме над маКси.м.1Ч1,1И1 допустимой Сс^гдля данного типоразме-
ра автоматического регул я юра, <|нределснно1Х> по его kvs, что является
следствием одновременною максимального открытия терморегулято-
ре» подсистемы. Для Педину Щепин неконзролпрованной работы выбор
типоразмера ASV-PV и A.SV' 1*«ц-ущеПВляют по Gcn,ir
А,
g;v «l,3...1t7G^, <8)
Где GcN— номинальны и р.к мц к'ц-кяин'итечя н нидсмСгсзге; и Av харак-
теристические пропуск! n.ic< ikk <itii]<>cni В •rUCHCieMC.
Правую часть ypaini<-iin>i п|>и.мспяшт при комплектации подсисте-
мы терморегуляторам и од « 111h.i и I и гюразмсра. Значение 1,3 при н и-
маютдля R.TD-NK) и RTI> К. I ' R l D-^15 и RTD-N UK 20; 1,7 -
RTD-N20 и RTD-N UK 21>
^гйОИЛмгнсИнепрптси-тпл р-щпеняя дзет мкшожгяя.-тьйцг'ннтъ
макС|Гмаяъ1ЮС «Плп-НГию Шт, KOTOpW может об-
служи сь автомат Мчи мн । .«• । \ тд ,щ.и I ноги типгфэннйри
„ *.....
. *. < (1.з-1,Ж
где ^vspv(Pf— максимам ыыя Hpunvi ihlih споссювсхтъ автоматическою
ре гулятора перепада дан.н и 11 я А *»\ 1 *\ и -111ASV-P; кк и kv осреднен-
Ные (заксгличестком) Щямгчт ьньн- шм онгюсти терморегуляторов под-
егютемы; с — поПравочП1.1пко.м|н|>нцпгт к уравнению (7} в п.р. 11.3, ко-
торый для данного случая <‘'н^цг pi д<*лягь по среднему значению
рскомендсишцюго диапазона Шн шн< ю шпорнтста.
Таким образом, мийн м.ы ьм i >i 111 к -j и n. ci л.иы<'11Ия в системе отпилен ия
по вышеприведенным я ш in к» уршпк пням определяют подставляя,
вместо рекомендованною ди.нla пны. нпкшн-пШ- 0,1б^_...''^мл ,.> где рас-
ход принимают в кг/ч, a mbmiim.ij vi<> iipnifVCKiiyio способность - в
(м1/ч).’бар*я.
Потерю давления А/’ (> по прнисд! ям уравнениям принимают
максимальную израссчи г<нн)ы к для K.iA/ioii подсистемы ДР,.,,. Как пра-
вило, соответствующую ОСНОВНОМУ ЦИ|>ВУЛЯН1 кинюМу кольцу системы
I
CCCWCHtll^ 1И ГЛЕННЫ»; смгчм <>’ЯН1 4Ti ОИТЛ'-ЕЧЧП
отопления APr,v Возникающие при этом избытки давления перед под-
системами будут автоматически погашены регуляторами. Рекомендует-
ся эти пзл ИН1КИ определить пз разницы между Д7’г „(, и ЛРГ„(-, и выяснить,
не является ли экономичным уменьшение диаметра груб на присоеди-
нении подсистемы, например, на участках А-С и А’-С’ пли А-Б и А’-Б’.
При этом следит проверить скорость теплоносителя нашумообразова-
НИС в трубах по Gfrnax-
Вышеприведенные методы увязывания циркуляционных колец
распространяют на любые схемы систем водяного отопления. Много-
ступенчатое увязывание пошагово сводят к одноступенчатому иерар-
хическим путем пли упрощением, например, при комбинации запор-
но-ретулирукицей арматуры ASV-P+ASV-M, RTD-N г RLV-S. Где с
трех- к двухуровневой схеме переходят установкой настроек RTD-N
пли RLV-S на отопительных приборах в максимально о i крытое поло-
жение.
Несколько упрощенно увязывают циркуляционные кольца систем
отопления с попутным движением теплоносителя. В пределах ветки од-
нотрубных систем увязывают лишь одну пз характерных групп (на
группы разбивают по приблизительно (±29?) одинаковым расходам те-
плоносителя в кольцах) и остальные циркуляционные кольца. В грани
цах групп настройки терморегуля горов будут такими же, как в рассчи-
танном кольце. При использовании подстояковых автоматических ре-
гуляторов перепада давления и регуляторов расхода on вдает необходи-
мость применения систем отопления с. попутным движением теплоно-
сителя в магистралях. Однако, такая схема движения tenдоносителя
может быть приемлема в границах стояка пип приборной ветки.
1 В современнтсианепе отопления ёкммла быть обеспечена упра
ачяе.часть потокораспреде.чением терлюрегулято}мми и автома-
тическнми регуляторами перепада Давления при мняях режима
работы.
OfZiBm-i'X'H ССТПУ’Чиных Cm глии отопчи >Я
12. КОНСТРУИРОВАНИЕ ВОДЯНОЙ СИСТЕМЫ
ОТОПЛЕНИЯ
IBiQUWiQepacno.-u>№ еиие лм«Ч1»КЫХ О «кппмиыл АВДИевдииля
водяного отопления влияет на {рграаляеликть ^rorлoкufMc,N^*vJ^,.т,
тем в циркуляи^итном кольце.
12.1. Разводка трубопроводов
При проектировании систем водяного отопления преимущество
предоставляют насосным двухтрубным системам с терморегуляторами
на подводках к отопительным приборам пни с терморегуляторами,
встроенными в отопительные приборы. Двухтрубные системы приме-
няют как вер1гика«тмИ||Г. так >ч Пфнаомлальные.
Для поквартирного учета потребленной теплоты проектор уют двух-
трубные системы отопления с приборными поквартирными ветками.
Счетчики устанавливают па узлах присоединения веток к магистраль-
ным стоякам. Данные узлы |»*>«1мсилуегся размешать в специальных
шкафах и располагать ыпределами квартиры (в коридорах, лестничных
площадках...). Такой подход упрощаетэксплуатащпо системы (промыв-
ку, гидравлическое 6ai.nn принцип-.) и обеспечивает контроль потре-
бляемой теплоты (учст.1*гкякгц-1«11'.с1 «еутш^ту)- Исключением. по тех-
нико-экономическому <>б<и iioihiiiiiio. могут быть вертикальные двух-
трубные системы в.щанняхе мл >и>№)м ватными квартирами, где учет по-
требленной теплоты о< ун(<'|'111.|мк>| счетчиками на подводках к отопи-
тельным приборам. присоединенными к стой кам, или счетчиком в инди-
видуальном тепловом пункте It и< п лед нем случае обязательно наличие
методики консолидированного расчет тенлонотребления жителями.
Однотрубные иер1ик;ыьныг и горилок ал ьцые системы отопления
стерморсгулятора.мипаподнодклчкотопптельнымпрпборампроекти-
руютпри отсутствии требо папин к гем пера гуре охлажд енного теплоно-
сителя, при нали чип с обяы г<*л i>i I ы м соответствующим автоматиче-
ским обеспечением htijioiuh о пункта Для поквартирного учета потре-
бленной теплоты npocKinpyioT однотрубные системы отопления е по-
квартирними приборными ш ik.imij и рекомендованным расположени-
ем тепломеров за пределами к вар шр.
Однотрубные системы водякого отопления без терморегуляторов
на подводках к отоп итсл ы ым нрнГл >рам .либо отдельные стояки и п ри
борные ветки применяют для здании и групп помещений, имеющих
друше приоритетные системы обеспечения микроклимата (электрон к»
пление, вентиляцию, кондиционирование..) с компенсацией гсп.-нни»
< И I H-ilHHC И III '< |НЧМll-ll-ы» ГиГ Цкъ н< t&HHOlflCltfH мл»*«
тсрь более 50^; для вспомогательных помещений, например, леетнич
ных клеток; при использовании нормативно разрешенного теплоноси
теля с температурой, превышающей границу рабочих температур тер-
морегуляторов.
Системы отопления, в которых реализуют поквартирный учет потре
бляемой теплоты с помощью горячеведнда счетчиков или тепломеров,
могут быть периметральными двухтрубными тупиковыми, периметраль-
ными двухтрубными с попутным движением теплоносителя (за границей
ги называют системами Тпшельманна), периметральными однотрубны-
ми, лучевыми, панельно-лучевыми и смешанными |2|.
Схемасистемы отопления с периметральной тупиковой поквартир-
ной веткой показана на рис. 53.
Магистральные стояки в таких системах лучше всею располагать
ъчя y.Kiikiit«iik.nyMHhhmffl и контрили потреблении ¥i нлоной Л Ирги И
за пределами квартиры — и коридорах, лестничных площадках и т.п.
Стояки рекомендуется прокладывать в специальных шахтах или жадо-
бах. Прокладывание труб квартирной ветки осуществляют по периме-
Рис. 53. Схема периметральной поквартирной двухтрубной тупиковой
ветки системы отопления
тру квартиры. Трубы прокладывают над обычным плит усом пли под
декоративным специальным плинтусом выстой 70... 100 мм и шири-
ной до 40 мм, предназначенным либо только для груб<>н|юводой, либо
для трубопроводов и электрических коммуникаций. Обвязку отопи-
тельных приборов применяют односторонней боковом либо двусто-
ронней по схеме «сверху-вниз». Терморегуляторы р.ч< полагают па про-
тивоположной от балконной двери стороне отопи (адьного прибора.
Недостатком плинтусной прокладки труб является сложность прохож-
дения внутрикомнатных дверных проемов (при некоторых планиров-
ках квартир) и необходимость образования порогов в проемах балкон-
ных дверей высотой не меньше высоты декоративного плинтуса. Реше-
ние сходных проблем требует и прокладывание труб в штрабах стен.
142
ЛМ-СЫННГИ’ 1 иОЯЙММЖОКtoM и КЧ ЛIHI*П1ЕН11И
Предотвращают это укладыванием труб в штрабах или моцодик' тиа.
При любом нрокладынаннитруб необходимо уменьшай. их ivu.- щи
чу в помещение nyiexi теплоизоляции для обеспечения нрнорни ы
управления repMopeiy.-iniopoM 1 силового потока отопительного проба
ра. Для теплоизоляции труб расстояние между ними должно ni.ni. ц<*
менее 5 см, между трубой и iki толком — не менее 6 см, между трубон и
етеной — не менее 3 см. 11 pi i поденные значения ориентировочны и
уточняются после подбора i шло изоляции. Подающий вертикальным
трубопровод размещают сир...от обратки, горизонтальный — над об-
раткой. При прокладывании i руб и полу - ближе к внеш ней стене про-
кладывают обратный трубопровод.
Систему отопления г noiiyi ним движением теплоносителя, изо-
браженную на рис. 54, ц<'.|< < ообразно применять при приблизительно
одинаковых но теплопередаче оншиюльных приборах. Прокладку
труб осуществляют atva.it и и«iiii> вышерассмотренной схеме. При этом
для сокращения протяжней i и последнего участка ветки иногда ее воз-
вращают в обратном панрзн-и ннц к месту узла присоединения расире-
Риг. 54. Схема nep<iMi-ip.iaMiun цикрартиркой лпухтр1|б»»й*1 с попутным
движением толчн** ми-ля ветки системы отопления
делнтелышпз V'iiilttgi, 1>>с>'1ь применяют, так называемую, трехтруб-
ную параллельную ук t-vikt-
Однотрубные пернм>-1 и* поквартирные приборные ветки По-
казаны на рис. 55. 11|>1№.-1:|.т1Л1ыЦи--грубы в них так же, как в вышспри-
Педениых схемах.
РмтЮ-ТОЖСИТк* м{п|цтр:и1лмх стояков в разных точках (вспомо1а-
Гельных 1юме1ценнях)л-1чгх1-м1к> рис. 54 ирис. 55 двух- и больше квар
тнриых <е»:цнлх .Vbiiniji-Нинишичсски обосновывают. Основой paoiri.i
яьлястся Стоимость труп и фигинтои. По приблизительной оценю* при
уьеличе1№п лнамг! рч К 2 |М.К« стоимость труб возрастает в 2,5. .1 |>.< ы.
фншнтп — вЗ_.Н1 |К(з в л: от материала из^юблсння
йЖЧМгнЧЕЛ LMtT'ld КМЫО CiKiK'AfeW»
Рис. 55. Схема периметральной поквартирнойоднотрубной приборной
ветки системы отопления
Лучевая схема на рис. 56 наиболее дорогостоящая. Трубопроводы
прокладывают от коллектора кратчайшим путем в штрабэх пола или в
монолите пола. Компенсацию линейного удлинения решают следую-
щим образом: за счет изгиба трубы в теплоизоляционном слое; в го-
фрированной трубе (нетель); в оболочке с ребристой поверхностью, в
которой поставляются трубы. Длинные участки труб рекомендуется
прокладывать по небольшой дуге.
Из лапельно-лучиетых систем (за траншеи иногда называют иод-
штукатурпых, гипокаустпческих) наиболее часто применяют отопление
в полу (рис. 57) или теплый пол. Разность между ними состоит в том.
Рис. 56. Схема лучевой поквартирной двухтрубной приборной ветки
системы отопления
что первые приоритетно (больше 5i/c) компенсируют теплопогери по-
мещения, а вторые — предназначены для создания дополнительного те-
пл овуго комфорта и обязательно применяются с отопительными пр ибо
OGOEU-WICIM ъ UlTIm ВсПЙнОГСл СЩ2ГИЕН1Я
Рис. 57. Схема поквар1ирной системы отопления в полу
Рис. 5fl- С’о&ча поквартирном > н-1141,1ч подом приборной ветки
системы отипадпич
рами других типов. Пример ныподнсипя зтпх систем показан на рис. 58.
Схемы укладки труб в монодии jio ki |кюпообразны. При расчете таких
систем необходимо пользоваться методиками. предлагаемыми произво-
дителями груб. Необходимо проем ирона гь их в плавающих полах
(окруженных теплоизоляционным <л<м-.ч снизу и по бокам монолита)
для предупреждения разрушения конструкций здания вследствие объе-
много расширения. Надо также у ч ц ы 11> дополнительную натрузку на
адзнне веса монолитного сяоя.
Смешапные системы являются комби н<щней рассмотренных схем.
Проектирование систем отопленцн ц<> нышеприведенным схемам
приводит к уменьшению протяжен not in магистральных труб, которые
всегда являются наибольшего диамецк! (наиболее дорогими); снижс
Нию непроизводительных потерь теп;нпы it пеобогреваемых помеще -
ниях (подвалах, чердаках, технически у ; пажах), в которых они про ю
жены; упрощению поэтажного и посекционного вве: 1 в 3KCiviyai.iiiiu<i
< ICWUMM Th COWEhCl*4iK I m ТКЛ4 IK U2*+fJ<O ОТСХЪЕгхЯ
Рис 59, Схемы нижней (верхней) разводки .магистралей систем
отопления [25]: а - тупиковой с поквартирными ветками;
б - тупиковой; в - тупиковой посекционной; г тупиковой
пофасадной; л - с попутным движением теплоносителя
М6
ОСибЕПШЗСТн crtrthtrw' 1«1Пч МНОЮ ОТЫТл&«<
здания. Схема прокладывания магистра явных труб в подвале либо на
техническом этаже (при ист юльзовании крышной котельной) для ТлкнЛ
систем показана на риг. 59,а.
Магистральные трубы вертикальных систем водяного отоплен им
прокладывают с верхней (обе магистрали находятся на чердаке или па
техническом этаже), смешанной (ранее их называли с верхней) и пи-
жней разводками. Такие магистрали рекомендуется проектировать, как
правило, тупиковыми (рис. 59,6, в иг), поскольку они более экономич-
ны, чем магистрали с пану гиым движением теплоносителя (рис. 59,д),
Для девяти- и более этажных зданий с одтшаковыми секциями (бло-
ками) применяют посекционную схему прокладывания магистралей со-
гласно рис. 59,в с общим тепловым пунктом (ИТП), пли несколькими
ИТП, что определяют технико-экономическим сравнением вариантов.
При соответствующей ориентации фасадов здания дополнительной
экономии тепловой aiiepi пи, в особенности при неиспользовании под-
сгаяковых автомагнчегких регуляторов перепада давления и регулято-
ров расхода, достигают применением систем отопления с пофасадным
автоматическим pet yjiHpi>ii.iiiiii‘M расхода теплоносителя. Схема развод-
ки магистралей таких пктсм показана на рж. 59,г.
При одинаковых ix*imoiii>ix нагрузках стояков магистрали могут
прокладывать с попутным движением теплоносителя по схеме на
рис. 59,д. Таких систем i . и -дуг г избегать из-за повышенной протяжен-
ности магистраль! ых pv6<>i i р< »u >д< ш.
Отдельные ветви сн< гемы топления для помещений разного наз-
начения проектирую! cool ж* пт пенно действующим нормативам.
12.2. Присоединение < юнко и приборных веток
к магистралям ст 1гмы топления
Присоединением стояков к .м.н ипралям решают, кроме основной —
подачи теплоносителя, следующие ладачн, обеспечение работоспособ-
ности автоматической запор! к р<ч улирующей арматуры, компенсацию
линейных удлинений, обедужшысмая i|> оборудования и арматуры.
Необходимость абесисп-нно n.vi<‘a<ni>ii работы терморегуляторов, ав-
томатических регуляторов iii-prii.iA.! д.1 и пени я .автоматических регулято-
ров расхода TeiLH.tHCKHTC.4iL. uqH-iivi'KULik «сданципв вызвана тем, чти авто-
матическое регулирование НОПЖ.1МИ теплоносителя осуществляется в
отверстиях, открыт ых на щч к<>льк<>м11ллнмг|ров,дросселирование пото-
ка настройкой герморсгуляк>р.1 южг находи гея в этих границах, а отбор
импульса давления регуляторов нринг ходи г через каналы, диаметр кот-
(4?
<ЛOKIII ЮСТл СОВРЕМЕНЕН СК Г|м НГешЧШО ОТСИЪЛ*«
рых меньше миллиметра. Поэтому производители данной арматуры, а
также насосов, поквартирных расходе- и тепломеров рекомендуют ис-
пользовать теплоноситель соответствующего качества. Обеспечение ка-
чества теплоносителя по необходимости осуществляют путем дополнн-
гелыюго фильтрования в стояках и приборных ветках для пщравшгчески
зависимых систем отопления от централизованного теплоснабжения. В
системах гидравлически независимых, присоединенных через теплооб-
менник к трубопроводам централизованного теплоснабжения, и в систе-
мах с местным теплоснабжением, которые состоят пз стальныхтрубопро
подов и чугунных радиаторов, дополнительное фильтрование тешюносг?
теля в стояках и приборных ветках также не помешает.
Устанавливают фильтры на трубном узле стояка или приборной
ветки в месте присоединения к подающей магистрали. При централизо-
ванном теплоснабжении необходимо обеспечить его двухстороннее от-
ключение, дающее возможность промывки сетки под напором теплоно-
сителя (при наличии промывочного крана на фильтре) а также полно-
стью снимать ее д ля регенерагпш. В двухтрубных системах с автомати-
ческими регуляторами перепада давления размещение фильтра в или
после подсистемы решается при обеспечении общих авторитетов тер-
морегуляторов. Б однотрубных системах со смешанной разводкой маги-
стралей (прежде их называли с верхней разводкой) фильтр может вы-
полнять роль завоздушнвателя стояка (вмесготройника с пробкой) при
его опорожнении.
Монтаж системы отопления могут осуществлять при низких темпе-
ратурах воздуха, а ее экеппуатапию — при температуре теплоносителя
до 120 "С (соответствующей максимальному рабочему значению для
терморегуляторов «Данфосс»). Возникающее удлинение труб вызывает
дополнительное напряжение, которое при определенных обстоятель-
ствах < 1ТЛ1ОН1ГТСЯ разрушительным. Поэтому при коиггруприВанпп пре-
дусматривают компенсацию линейного удлинения труб, прежде всего,
за счет их изгибов, обусловленных геометрией здания, затем за счет их
дополнительных изгибов (П, 2-под<)бных и т.п.), в последнюю очередь
за счет спепиальных компенсаторов (сальниковых, линзовых и т.п.).
Особое внимание следует уделять компенсации удлинения стояков и
приборных веток, выполненных из полимер) ияхмате риалов, поскольку
они имеют в несколько раз больший коэффициент.-iiiiieiiHoro удлине-
ния, Расчет компенсации удлинения Сталиных труб делают по тради-
ционным методикам, иных— по методикам производителей.
Обслужнваемостьоборуцования и армат уры, находящихся на стоя-
ке (приборной ветке), состоит в обеспечении их отключения от дей-
ствующей системы отопления для замены уплотнителей, прокладок.
14В
ГС< ЧЕ1*О: Тч 1.1ЮР» ill ЦЯНПк-* ОЮТЦСН «,
7Wfa
промывки и тп. Следует заметить, что терморегуляторы «)1.iiii|ihi <•<>, и
соответствии с EN 21 •*> ч. 1, для замены прокладок не требу ют их«> kjiki-
чения от системы. Для такой операции используют сервисное упрни
ство шлюзового принципа действия. Отключение предусматриваю!. чи-
ще всего, на трубных узлах присоединения к подающей и обратной мл
гистралям. При этом обя ютельно обеспечивают возможность самого
тельного или принуд!цельного (с помощью компрессора, или ручного
насоса) вы гекання виды из них и j« заваздушивание через специальные
краны, вентили и пробки. В отличие от отечественной практики реше-
ния поставленных задач, запорно-регулируюшая арматура «Данфосс»
кроме выполнения «мт юин ых функций. обеспечивает опорожнение и за-
вовдушивайце стояков и приборных веток. Для этого в се корпусе пре-
дусмотрены специальные отверстия с установленными либо пробкой,
либо вентилем, либо краном. Данные средства являются как основной
комплектацией (uи соматические регуляторы ASV-P, ASV-PV, ASV-Q
поставляют с дренажными крицами и штуцерами для присоединения
шланюв), так и дополи игольной комплектацией (вентили MSV-I и
MSV-M — при 11('об\о,ц1М1>Г111 комплектуют шаровыми кранами со
штуцерами). Все ин дополипн-дьнне средства являются значительно
меньшими отосновнбй.1рм,1i уры. ЧЮ снижает металлоемкость системы
отопления, упрощает сс мои ыж, а, к целом, и стоимость.
Кроме того, армат ура «Дацфисс» с обозначением AS V и MSV может
комплектоваться па п ад ни пртче нрования штуцерами отбора импуль-
сов давления для опрсде-к-ння i пдр-пыических параметров теплоноси-
теля на специальном ком т.н и <4 ц- Pl М 2000 с целью их проверки и при
необходимости коррскт ироиаи и».
Основные принципы нрО1ЧС1|||»ОН,ШМЯ узлов присоединения стоя-
ков и приборных веток к м;п ипралям систем отопления заложены в
схемах царис. 60...62. Приводе! ни. к* схем ныв решения Могут совершен-
ствоваться для конкретной системы огонления с учетом опыта проек
танга и предлагаемой производителями продукции, В которой приве-
денные выше функции могут o«5ix‘,111,1111 И.'я иодном элементе системы
отопления, например, шаровой круп и филм р в одном корпусе, автома-
тический воздухоотводчики сливной icp.ni и одном корпусе и т.п.
Присоединение двухтрубных прибор х веток к магистральным
стоякам систем отопления ехугцествлякн яо схемам на рис. 60. Торячс-
водные расходомеры устанавлинагот но рекомендации производителен
с учетом ихмаксимальыойрабочейтем11С|>.и уры как на распределитель
ных, так и на сборных приборных sei кдх. При дополнительном филь-
тровании теплоносителя рекомендуется у< т.тавливать расходомеры .1,1
фильтрами. Следует предусматривать демонтаж счетчиков для их
CCOKwiGCTH CtHiiTHiHHblk СпйКм ВОДЯНОК) ОЮПчЕНнЯ
метрологической поверки, то есть возможность их отключения с наиик-
ньшей потерей теплоносителя. Установка счетчиков в наивысшей точке
приборной ветки позволяет отказаться от запорной арматуры непосред-
ственно за ним, что возможно реализовать по схемам на рис. 60,аил, хо-
тя при этом увеличивается длина труб. Для таких случаев не рекомен-
дуется использовать фильтры без промывочных кранов для завоздуши-
вания при опорожнении приборных веток, поскольку создаются неу-
добства выкачивания теплоносителя с ветки. Необходимо предусма-
тривать выше счетчика запорный шаровой кран со встроенным венти-
лем (при отсутствии в фильтре), через который с помощью насоса (ком-
прессора) завоздушивают приборную ветку и вытесняют воду через
встроенный сливной вентиль на шаровом кране сборного участка. Опо-
рожнение приборных веток поквартирных систем отопления может
быть вызвано необходимостью промывки, отключением потребителя
при неуплате за пользование тепловой энергией, временным неисполь-
зовашем квартиры...
Схему но рис. 60,а применяют для систем отопления с максималь-
ным развиваемым давлением насоса, не превышающим границу шумо
образования терморегуляторов (отсутствующая потребность установки
автоматических: регуляторов перепада давления), и в которых реализу-
ется возможность увязывания гидравлических колеи терморегулятора-
ми с предварительной настройкой (обеспечивается рекомендованное
потокораспределение); а также, для систем отопления с автоматически-
ми регуляторами перепада давления, установленными в узле присоеди-
нения распределительных стояков к горизонтальным магистралям.
Схему по рис. 60,6 используют аналогично схеме по рис. 60,а с от-
личием в том, что распределительную приборную ветку прокладыва-
ют под подоконниками (открыто или в штрабс), а гидравлическое увя-
зывание приборных веток осуществляют с помощью регулировочных
вентилей. Перпендикулярное присоединение ветки к стояку возможно
при допустимости их взаимного влияния, вызванного линейным удли
пением труб.
Автоматическое поддержание постоянного nepen<vi<i давления в
приборных ветках осуществляют реализацией схем по рис. 60,в...е.
Обеспечение рекомендованного потокораспрсделеиия терморегулято-
ров приборной ветки досипают комбинированием использования вен-
тилей ASV-M и ASV-Г в комплекте с ASV-P (ASV-PV), размещением
фильтров и счетчиков в, или за пределами подсистемы. Увязывание
приборных веток относительно друг друга для системы по схеме на
рис. 60,е осуществляют, при необходимости, регулировочными венти-
лями MSV-I, устанавливаемыми вместо шаровых кранов.
Г50
<H.Cbtl IHOOW Cl»F4HKI СЮ In BOiSHOKi trorwtuw
?W*
Используя схемы на рис. 60,д...ж, необходимо обеспеч иш< । к ц< i.jmi ик-
ность параллельною размещения оборудования и запорно-рс! vjitpyan-
щей арматуры в пределах расстояния между осями выходных <i i iiqit-niti
раслределшетюй. Для коллекторов используют, например, iiiup<»»ui'
краны уменьшенных габаритов. Спускные и эавоздушнвающие |<<-и л
на данных схемах показаны условно нона всей арматуре. При больших
габаритах оборудования пли маховиков (рычагов^запорно-регулирую
Рис. 60. Схемы присоединения двухтрубных приборных (поквар1ир11ы\)
веток к магистральным стоном систем отопления
gW«
<х ГКЕНЫОСПа ССвГЕ» €>• «Л. 1-IilTEm KMiXMO ОТСиТлЕ№1Я
щей арматуры используют сварные (клеенные и т.п.) коллекторы (гре-
бенки) по схеме на рис. 60,з.
В отличие от схем на рис. 6о,а..с и з, которые используют для тупи
ковых периметральных (по перпжтру квартир) иди с попутным двпже
наем теплоносителя приборных веток, схему по рис. 60,ж применяют
при лучевом или смешанном (периметрально-лучевом) отоплении и
при отоплеюш полом одной квартиры со счетчиком перед коллектором.
Отсутствие учета теплопотрсбления приборных веток, например, в
общественных и административно-бытовых зданиях значительно упро-
щает вышеприведенные ежмы.
Для повышения эстетичного вцла помещений и сохранности обору-
дования (при расположении его на лестничных клетках пли между-
кварнирных коридорах) рекомендуется размещать узлы присоединения
поквартирных приборвых веток в специальных шкафах. Последние из-
готовляют внешними, устанавливаемыми вплотную к стене, и внутрен-
ними, встроенными в стену. Использование тех пли иных шкафов зави-
сит от способа прокладывания стояков, габаритов оборудования и ха-
рактеристик стены. Вариантом применения шкафа служит схема на рис.
60,з. Такой узел отличается тем, что подающий коллектор располагают
на этаже, который обслуживается его приборными ветками, а обратный
— этажом ниже. Размещение счетчиков в конце приборных веток уме
пылает протяженность труб за счет высоты узла присоединения. Таком
узел наиболее удобен для монтажа и обслуживания. Незначительного
сокращения высоты шкафа при соответствующем увеличении протя-
женности труб достигают подъемом распределительных коллекторов
над сборными и их размещении за последними.
Особенность присоединения двухтрубных приборных веток с по-
путным движением теплоносителя для вышеприведенных схем заклю-
чается иногда в целесообразности возврата сборного трубопровода при-
борной ветки к месту присоединения распределительного трубопрово-
да по, так называемой, трехтрубной ежме укладки. Дли сокращения
протяжности трубопроводов, то есть уменьшения длины последнего
сборного участка приборной ветки, магистральные стояки мотут разме-
щаться в разных частях помещения (здания). Такое размещение стоя-
ков не допускает использование автоматического регулятора перепада
давления из-за ограниченности длины его капиллярном трубки.
Отдаленное расположение между собой подающего и обратного ма-
гистральных стояков характерно для однотрубных приборных веток,
схемы, присоединения которых показаны на рис. 61. В данных схемах
возможны варианты подключения квартир к одному подающему и нес-
кольким обратным магистральным стоякам.
IS2
ОССьЕНРТСП, ОДфВДмчяе и |'-П'л ЙСмЯнОГй СЛСлШм В
Присоединение по схеме на рис. 61,а рекомендовано для прш приои
ветки с решенными вопросами гидравлического увязывания (u.iii|ni-
мер, яа счет диаметров 1руб), стабилизации потоков тецлопосн и .in (па
Пример, за ечстустановки автоматического регулятора на стояке), Ьом
пенсацин линейного удлинения труб (например, за счет коифнмр-1
ции). Первый по ходу движения теплоносителя спускной веити.,н>. tv-m
он конструктивно предусмотрен в фильтре (например. Y 222). нсноль
Эуют для опорожнения «сей ветки или се части при прочистке фияы |»л
и демонтаже счетчикЭ- Если в фильтре нет такого нею иля, его прсдус
матривают в первом шаровом кране. Завоздугшгв ание приборной вотки
осуществляют через отопительные приборы
Схему по рис. 61,6 используют при расположении фильтра и тепло-
мера в наивысшей точке приборной ветки, что позволяет несколько
упростить узел присоединения за счет отказа от одного шарового крана.
При этом возрастает протяжность труб. Гидравлическое увязывание
осуществляют регулировочным вентилем MSV-I. который Комплекту-
ют спускным краном. ЗавгездушинЗние приборной ветки осуществляют
путем откручивания крышки фильтра или крана в нем.
Рис. {>1. Схемы присоединения однотрубных приборных (поквартирных.!
веток к магистральным стоякам систем отопления
При стабилизации расхода в приборной ветке и размещении пчью
меровнаииХлем отобс суживаемого помещения этаже использую i < Ju м\
по рис. 61.в. Такая схема и схема на рис 60,е при наличии Тёплом! |><ш.
которые желательно устанавливать на уровне 1,5 м, нуждается и ув«-11 к
нии протяженности труб и датчика температуры обратной во ti.i < и«
тепломера. При этом обслуживаемость системы улучшается. It i.iini"n
схеме тепломер и фидотр, при его наличии, иногда проект пру н и < и • пр.
/^усмотренного спускного вентиля на одном из шаровых кр; в. ч и. 1«п
можно, но не рекомендовано, поскольку цри их демон L'w и ii| 1
ССОНШССТИ ДОСПМ HlVlMHf Hf I cirni
возникает вероятность протекания, как правило, загрязненного теплоно-
сителя на ограждают не конструкций. Кроме того, при установке автома-
тического регулятора расхода ASV-Q или иной вместо него запорно-регу-
лирующсй арматуры под этажным перекрытием, что возможно с целью
уменьшения протяженности труб, необходимо предусмотреть опорожне-
ние приборной ветки с обеих сторон. При необходимости фильтрования
теплоносителя вариантом данной схемы может быть следующая комбина-
ция узла присоединения к подающей магистрали по ходу движения те-
плоносителя: шаровой кран, фильтр со спускным краном, тепломер, регу-
лятор ASV-Q с переставленными местами пробкой и сливным краном; в
узле присоединения к стояку устанавливают шаровой кран со спускным
БСНТНПИЧ.
Двухтрубные стояки присоединяют к магистралям систем отопле-
ния по схемам на рис. 62.
Присоединение стояков к системам отопления двух- трехэтажных
зданий со смешанной разводкой магистралей без фильтрования и с
фильтрованием теплоносителя показано на рис. 62,а и б. Такие схемы
применяют при возможности увязывания гидравлических колец лишь
подбором настроек терморегуляторов, а также при обеспечении шумо-
нсобразоваиия последними. Прн необходимости уменьшения перепада
давления на терморегуляторах проектируют системы отопления с ни-
жней разводкой магистралей в соответствии со схемами на рис. 62,в и г.
Разность между двумя последними схемами состоит в вариантах ком-
плектования автоматической арматурой, которая требует разных точек
отбера импульса давления капиллярной трубкой. На ASV-M (ASV-D
показано наличие штуцеров компьютерного контроля.
Используя медные и пластиковые трубы в системах о топления домов
любой этажи! юти, рекомендуется присоединять стояки с Z-подобной
компенсацией линейного удлинения труб, как по схеме на рнс 62д. Дан-
ную схему применяют также для систем из стальных стояков без допол-
нительной линейной компенсации вчетырсх-семизтажных зданиях; при
большей этажности должны быть предусмотрены на стояках ] 1-подобные
компенсаторы. Компенсацию линейного удлинения медных и пластике
вых стояков рассчитывают по методикам производителей.
Разводку магистралей на расстоянии 1...1,5м от стояков (внешних
степ здания) делают для удобства обслуживания на чердаках. Такие от-
ступы лыполнякиг также функцию компенсатора. Для юхиическнх эта-
жей они могут быть заменены на узлы присоединения с Z-подобиыми
компе нсаторами, что даст возможность, при необходимости, рацио-
нально использовать объем технического этажа.
Стояки из медных и пластиковых труб систем отопления с
154
OGCHfmCX 1И ГГЧ1жл**нК1Л i Ж1№ ОТОПЛЕНИЯ
7»fe
> ft3v-p ASV’M . .
-^FV (ASV-PV)] J I I F
r| MSV-I(ASV-I) -fej Ц. Jr
-Jib— ~H~"^~iL~L -r-^-J!—i-~1-
Рис. 62. Схемы присоединения двухтрубных стояков ^магистралям
систем отопления
нижней, разводкой магистралей для домов двух и более этажей, из
металлических и металлопластиковых труб — четырех и более эта-
жей присоединяют по схемами па рнс. 62,с и ж. Приведенные схемы
применяют также для подключения магистральных стояков с по-
квартирными одно и двухтрубными приборными нетками. Прн
установке автоматических регуляторов перепэдз давления следует
учитывать, что они комплектуются импульсными трубками длиной
1,5 м или 5 м, что ограничивает их использование в системах с отда-
ленными распределительными и сборными магистралями (смешан-
ной разводкой).
Схемы по рнс. 62,з и 62,и являются наиболее дешевым решением
устранения шумообразования терморегуляторов. Но их применение не
является рекомендованным, поскольку ограничивается следующими
причинами: невозможностью стабилизации перепада давления тепло-
носителя и стояках при открывании терморегуляторов; неполном ы**
удовлетворительной совместной работой перепускного клапана с iq>
морегуляторами при их закрывании (см. п.р. 11.5);в последней схеме
смешиванием горячего и охлажденного теплоносителей.
Однотрубные стояки систем отопления в узлах подклапп нпи ч
магистратам проектируют с использованием схем на рнс. 63.
Схемы узлов, выполненных из стальных и металлоид.u ntom-n
труб в двух-зрехэтажных зданиях при сметанной разводке м, i р i м и
показаны парис. 63,а и б соответственно без и с дополни и ii.iu-гм ]«
<Ц 1ЖН1* * п 1 C.WrKfM-и 1 “I Т*« Ф "О С л(
тровалием теплоносителя.
Медные и пластиковые стояки присоединяют к магистралям со сме-
шанной разводкой по схемам нарис <53.в, г ид. По этим же схемам при-
соединяю) стояки из стдльных и металлопластиковых труб в домах с
чет ырех н большей этажностыи. ГНл11ЧЕ1ТсЛЬНСКТЪ схем состоит в вари-
антах применения запорно-регулирующсй арматуры. Кроме того.
РиС. 63. Схемы присоединения однотрубных стояков к магистралям
СИСТЕМЫ отопления
стальные и металлопластиковые стояки с осевыми -юч икающими
участками возле отопительных приборов применяют домах ДО семи
этажей, медные и пластиковые с такими участками — до грех этажей.
При большей этажности используют смещенные замыкающие иди об-
водные участки на узлах трубной обвязки отопительных приборов со-
гласно схеме на рис. <53,е.
В четырех- н сньтег иглхлыл Л'Ы 1 них щ m&if тян ягямя с 11 идасii
разводкой магистралей стояки к ним присоединяли соответ пенно
схемы нарнс. бЗрк. Особенность данной схемы систош и том. что регу-
лятор ASV-Q установлен в узле присоединения к подающей магистра-
ли. Для этого в нем переставлены местами пробка и спускной крап.
Такое размещение целесообразно при дополни тельцом фильтровании
теплоносителя. Размещение ASV-Q за фильтром уменьшает вероят-
ность его загрязнения. фильтр дани ого у зла имеет спускной кран. При
<то отсутствии следит предусматривать перед фи л bi ром шаровой края.
15Ь
QQ0HH4X 14 I гдаскДОДОПЦ »« ЧКЙ ПК? О1тчь*1Я
Этот кран рекомендуется устанавливать при гидравличп ки .мши и ним
присоединении системы отопления к сети цеитр<ип1зоват|пгч |>Ч1 *»«*-
набжения. Он предоставляет возможность полного отключения <|m-ib
тра для ревизии и регенерации сетки.
Приведенная этажность домов для костальных стояков орисшнр»
вечна, и требует уточнения при использовании конкретного чипа ipyi»
Кроме того, указанная арматура и оборудование является вариашнын
и применяется в зависимости от гидравлических характеристик сп<»г
мы отопления. Использование конкретной запорно-регулирующгп
арматуры осущеетлчяютсчкпъетсзвепносхем на рис. 1 и 2.
12.3. Присоединение теплопроводов к отопительным
приборам
Присоединение труб к слодительным приборам может быть с одной
(одностороннее) нс противоположных сторон (разностороннее). При
разностороннем присоединении увеличивается теплопередача и равно-
мерней распределяется ноле температур прибора. Разностороннее —
рекомендуется применять к идсосных системах при количестве секций
отопительного прибора больше 2и, конструктивно целесообразно также
в системах с горизонтальным и приборными ветками. которые проложе-
ны в или над плинтусом. Мри этом в тупиковых приборных ветках со-
крашается протяженное >ь труб на суммарную длину го они тельник
приборов; для приборных веток с попутным движением тенлоиоситс-
ля — на длину первого отопи тельного прибора.
Одностороннее боковое — рационально использовать для уменьше-
ния строительных работ (уменьшения количества отверстий и штраб в
стенах, полу...) и для продуемся рения возможности в дальнейшем заме-
ны отопительных приборов другим типом либо другой тепловой мощ-
ностью. Одностороннее нижнее присоединение осуществляют к отопи
тельным приборам со BCTpnfei11unh Tcpufnpei удя горами. Следует ш'м
нить, что вход теплоносителя в такой отопи тельный прибор все! да рас
положен вторым от б/дскнеп» торца прибора. выход - первым. Дли ,ы
мены такого порядка подключения используют, при необходимо» in.
специальные перекрестные присоединяющие комплекты. Кроме пни,
не все отопигельиыс приборы имеютк.анструктивцук>ва:п!ужн<>»'м. пн
жнего правого или левого присоединения. Односторонним шы ним
присоединением подключают также гладкотрубные радиаторы
Одного । руокивос ( кинструк 111 вни еыпол №»»ие труб и । —. • • • »
присоединение отопительных приборов осуществляю! с |i«»\ н <«•
OCUMl в«ТЧ LIJMIW.Vil-ЦЫХ < игда Kli»W СЛСПЧНИЯ
специальных комплектов и
используют, в основном, для
гладкотрубных радиаторов.
Целесообразнее — в полотен-
цесушителях с установкой во
втором патрубке альтернатив-
ного электронагревателя.
Вся арматура, рассмотрен-
ная в данном подразделе, име- Рис. 64. Хвостовики
етпатрубки (хвостовики} с ко-
нической трубной резьбой для непосредственного соединения с отопи-
тельным прибором. Комичность резьбы позволяет осуществлять соеди-
нение без депользования уплотнителей. Второй конец хвостовика вы-
полнен в форме сферы и имеет накидную гайку, дающую возможности
соединения с арматурой и необходимого расположения термостатиче-
ской головки или маховика оникительно горизонта. Кроме того, арма-
тура имеет внутреннюю коническую выточку, пбразовывающуюсо сфе-
рой хвостовика соединение типа «конус-сфера», которое не требует до-
полнительного использования уплотнителей- Хвостовики арматуры
«Данфосс», кроме основной комплектации, поставляют по заказу удли-
ненными или укороченными. Их применяют при замене арматуры па
арматуру ♦Данфосс*. Общий вид хвостовиков показан на рис. 64.
Нарда. 65...G8 изображены основные схемы приборных узлов с ис-
пользованием заиорно-ре1улирующей арматуры «Данфосс»-для разных
схемсистсмотоилеиия. С помощью рассмотренных примеров, проекти-
ровщик на основе собственного опыта в конкретных случаях подключе-
ния может значительно их расширить. На рисунках условно, для упро-
щения графического изображения, показан участок трубопровода меж-
ду отопительным прибором и запорно-регулирующей арматурой, хоти
реально он отсутствует.
В двухтрубных приборных ветках как тупиковых, так и с попутным
движенцем теплоносителя применяют схему по рнс. 65,а при несовпаде-
нии осей присоедините.! ьн ых на iртоков отопительного прибораструбо-
проводами, что возможно при разводке последних в и грабе стены; но
рнс. 65,6—см. пояснение крис. 65 д, крометого.при необходимости пол-
ного отключения отонщелыюто приборадля замены па иной, покраске,
клейке обоев за ним и т.н. без отключали приборной ветки; по
рис. 65.в - при 11елмчн гелыкил несовпадсн нн осей »| ►исоеди 11 нт е-T Ы1 ы х
патрубков ОТ1Л11ГЛгяыадп> прибора н трубопроводе! приборной ветки,
ЧТО возможно при итршывдшшитм цйспедннх в чдшпусж над ШяЮнь
под ПОТОЛКОМ НиЖПеГо ЗтДжа. И массиве или штропе пола; пи рис. б5.г —
5в
-- Схемы рнсьеаиненир отопительных прибпрое к летр^ныч прн5ормЬ1ч веткам: f - п^зморепчичю ₽Ч>а
лР*Хйный кыпан R£l' vwxu(i»j; 3 - герпбуриумптр RTD-W СК 4 - ломшелт CTD-K для лом1*№гют С-чО'
' ’“Р-А ля riuucvme>iMb‘ сбту: А - ш:тр&?нтгы*г RpMcjJtryTflFCf1; 7 - ечлнтллл лряткм» fiL'i-K -->• ^^ -aS;
'-- : -=.•:• -< --К ЛИГ RLV-K5. S W ГГ.1 рЕП.МГГСХлШТ'^НЫе fleWTHdM RLVS i'CVJrfleTL-rW'JHf 1' -SMwOft
OCQitHritXIM (DVEbVii M* 1 4i Tt4 6CKiSi-CnT>->rijCiv.Mifl
то же, что по рис. 65yj с дополнительной возможностью полного отклю-
чения отопительного прибора; по рис. 65,д - при унификации монтаж
ных работи прокладывании веток соответственно пояснений к рис. 65,в;
данные комплекты предостав.1яюг возможность полного отключения
оыдпггельных приборов; по рис. 65,е — при тепфикаиии монтажных ра-
бот и значительном углублении отопительного прибора, что возможно
при их скрытой установке; по рис. 65,ж — при унификации монтажных
работи прокладывании труб в штрабс степ; по рпс, 65,з, и, й — при ис-
пользовании. отопительных приборов со встроенными термостатически-
ми клапанами для разных схем прокладывания трубопроводов ветки,
что рекомендуется при повышенныхэстетичныхтрсбоваииякк пнтерье
ру помещения, как правило, при лучевом прокладывании приборныхве-
гок; по рпс. 65,ки л — при отсутствии необходимости уоановки термо-
регуляторов; । ю рпс. 65,м... п—при подключении гладко г ру оных радиа-
торов с и без терморегуля горев (тииииеицестшигслей). Последние две
схемы — для наиболее применяемых присоединений высоко располо-
женных полотенцесушителей к трубопроводам в штрабе стены. Плоско-
грудные радиаторы нрисоединяютв зависимости от размещения (вдоль
пли по высоте стены) по любой пз приведенных схем.
Принципом присоединения отопительных приборов к двухтруб-
ным системам является обязательное использование запорно-регуди
рующел арматуры с предварительной настройкой — «ерморсгуля то-
ров RTD-N, RTD-N UK, RTD-K, встроенных- пли регулировочных
вентилей RLV-S. Выбор и установку терморегуляторов осуществляют
таким образом, чтобы па термостатическую головку по возможности
меньше влияли конвективные потоки и излучение от труб и отопи-
тельных приборов. Па некоторых дальнейших рисунках, например,
рис. 66,а и dis упришеикя нзображенияосъ гсрмостд» «ческой голов-
ки направлена вертикально, хотя реально для данных случаев опа го-
ризонтальна. Терморегуляторы могут комплектоваться киюрпой ар-
матурой для полного отключения отопительных приборов с целью
удобства демонтажа, обслуживания... без отключения остальных при-
боров. Такой арматурой являются вентили типа RLV. Они также име-
ют дополнительную возможность, при необходимости, гидравличе-
ского увязывания циркуляционных колец предвари ышыюй настрой-
кой. При отсутствии необход имости установки терморегулятора, ото-
пительный прибор присоединяютс использованием как минимум од-
ного запорно-регулирующеги вентиля RLV-S или RLV. Особенность
RLV-К заключается в том, что он может быть использован для двух- и
однотрубных систем отопления путем соответствующего Перекрытия
(заводская установка) или открытия перемычки. RLV-KS отличается
160
c'i-r- 66. Схемы присоединения отопительных приборов к двухтрубным стоякам: J и 2 - терморегуляторы RTD-*-
. ~&тугвенно гряуюй и угловой; 3 и 4 запорьые вентили RLV соответственно пряной и 'тдово#
7 - - - .те-1- справочные вентипи RLV-S соответстветио прямой и ynxeoii
3U&
iXOHHMOCbf с СИСТЬ'Л ЮЫЮО ОТЩт^мЯ
отсутствием гидравлической перемычки. Посредством R/-V-K или
RLV-KS осуществляют присоединение к отопительным приборам со
встроенными терморегуляторами, которые имеют название — компак-
традпаторы. Коэффициент затекания в RLV-K устанавливают путем
настройки бокового вентиля.
Узлы присоединения отопительных приборок с помощью ком
плсктов RTD-Ки RTD-KE показаны на схемах для принципиального
понимания. Их графическое изображение требует общепринятого
упрощения.
Присоединение отопительных приборов к двух трубным стоякам
реализуют по схемам на рис. 66. Схемы по рис. 66,а, бив применяют
при открытой прокладке стояков для разных вариантой использова-
ния запорно-регулирующей арматуры (возможные из1ибы отводов -
«утки» условно не показаны); по рис. 66,г...ж — при прокладке стояков
в штрабах стен и при длине отопительных приборов больше длины
окон; по рис. 66,в,е,ж.— при отсутствии необходимости установки тер-
морегулятора; конструирование узлов с угловой арматурой следует
согласовывать с монтажными организациями, поскольку возникает
необходимость использования патрубков определенной длины, из-за
их отсутствия возможны лишь левые или правые варианты схем, изо-
браженные соответственно на рис. 66,г, д и 66,ж, з, что вызвано обяза-
тельным размещением распределительного стояка справа oi сборного;
такие схемы требуют обеспечения жесткого крепления стояков для
нредовращепия влияния их движения, вследствие теплового удлине-
ния, на раскручивание арматуры; по рис, 66,и — при двустороннем
присоединении, что не является желательным из-за сложности уни-
фикации, по рекомендовано при близком расположении окон; по
рис. 66,й—при одностороннем присоединеннитолько одного прибора
па сцепке длиной до 1,5 м и диаметром 32 мм допускается применять
в границах одного помещения, что дает возможность уменьшения ко-
личества стояков, а также присоединять отопительные приборы гар-
деробных, коридоров, туалетов, умывальных, кладовок к приборам
смежных помещений; по рис. 66,ж— в границах одного помещения
при количестве приборов больше двух рекомендуется применять
сцепку с разносторонним присоединением; такая схема может быть
реализована только при обеспечении равномерности температурного
поля воздуха в помещении.
Отопительные приборы однотрубных горизонтальных систем
присоединяют по схемам на рис. 67. Схему по рис. 67,а используют при
развода® магистрали в или над плинтусом, в пгтрабс пола; по рис. 67,6 -
аналогично пояснениям предшествующей схемы, но с возможностью
162
ц" Счемн прис,оеаицетад1 ппапительны* приборов к сдмэтр^5ни« приборным реткалг
- и 2 - ге^1Цре<уиял)рн1 RTD-C сиО1Ветствен№? ^рямо^ и уйМ?₽ой; 3 - запорный клапан RLV уГловоП:
к 5 - комплекты присое^ннь^ния ЛГР-Д" ссч>тбетсг₽₽1чно Л1я сниз* И сбол.-
_ -<А'.<’е-Падтлр треллавОбой
CK.rjftHi-H н Tn бОЬЧмЕнгил Ci<TCai КмЯНДОО OT« д!нй
полного отключения отопительного прибора; по рис. 67,в,г — при про
кладывании приборной ветки в штрабе стены; по рис. 67,д,е,ж — при
унифпкагппт монтажных работ и незначительном песовпавпадении осп
приборной ветки с осью соединительных патрубков прибора (разводке
ветки в или над плинтусом или в штрабе пола), со значительным углу
бленпем отопительного прибора (скрытым разметчением или углублен-
ным расположением), с разводкой приборнойнетки в штрабе стены; по
рис. 67,з применять не рекомендуется, так как термостатическая голов-
ка размешается в нижней зоне помещения и неадекватно реагирует на
изменение температуры воздуха в нем, кроме того трехходовые термо
регуляторы являются самыми дорогими. Термостатическая головка у
этих клапанов направлена горизонтально, в отличие от условного
изображения.
Присоединение отопительных приборов к однотрубным стоякам
показано на рис. 68. Схемы по рис. 68 д,б используют для систем ото-
пления при допустимом линейном удлинении стояков; по рис. 68,в,г —
при компенсации линейного удлинения стояка; по рис. 68д,с не явля-
ются рекомендуемыми пз-за большей стоимости узла в сравнении со
схемами на рис. 68д,в. При использовании скрытых в штрабе стен
стояков возможны варианты присоединения отопительных приборов
с помощью угловых терморегуляторов RTD-G и вентилей RLV,
Рис. 68. Схемы присоединения отопительных приборов к однотрубным
стоякам: / - терморегулягорПТО-Спрямой;2 -запорныйвентиль
ШУпрямой; 3 -треюаоаовой терморегулятор
В
1^1—Г----1
pi—4_ад\1
164
OGLiEO-wlCIn СОвГъмЕННЫ* СчСТЕМ fcJUjHCTO ОТОПЛЕНИЯ
12.4. Присоединение мембранных расширительных баков
Расширительный бак размешают в тепловом пункте у ucni'iuiuui п1-
плоты либо в доступном близлежащем помещении, либо при об<>< иона-
НИИ — ином помещении с температурой воздуха выше плюс 5 “С.
Присоединяют бак с помощью ответвления к одному из тлинных
участков — подающему пли обратному — соответственно после и до
запорной арматуры, отсекающей источник (источники) тещины
(рис. 69). Как правило, присоединяют на обратном участке до нагига.
Рис. 69. Схемы присоединения расширительных мембранные бт***
а и 6 - соответственно с верхним и нижним распа*
газового пространства
«ХСьЕнККТн Счетам ВОДЯНОЮ ОП№*«
Диаметр ответвления рассчитывают по п.р. 6.2. Его уклон в сторону
самоопорожнения системы должен составлять не меньше 0,но5 (5%о).
Обвязка трубами и запорно-реп’лируимцей арматурой котлов и на-
сосов на рис. 69 показана принципиальной. Ее выполняют по рекомен-
дациям производителей данного оборудования. «Данфосс» для этого
имеет весь спектр запорно-ретулируюшей арматуры.
Для над ежного функционирования системы с баком в процессе про-
ектирования необходимо предусмотреть обязательную установку пре-
дохранительного клапана избыточного давления, например, AVDO. со-
единенного с системой канализации или специальным сборным баком,
и предохранительного клапана избыточной температуры, например,
IVT. Как правило, их устанавливают у источника теплоты- Кроме того,
бак должен быть оснашен: манометром, воздуховыпускным клапаном
пз газового пространства (конструктивно предусмотренным) и с ответ-
вления (при необходимости); спускным краном для опорожнения от-
ветвления и бака. На ответвлении к багу рекомевдуется устанавливать
запорную арматуру только с зашитой от несанкционированного закры-
вания. Положение бака в пространстве не имеет значения, если это не
обусловлено его конструкцией.
<Хтер*о' г и < L4 riMiHHux cikh» J ейшххе? слсп-^ния
13. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ СОПОСТАВЛЕНИЕ
ОДНОТРУБНЫХ И ДВУХТРУБНЫХ СИСТЕМ
ОТОПЛЕНИЯ
Технике-экономическое сравнение однотрубных систем нодиноп»
отопления г двухтрубными Системами на экспериментальных иГнл-мил
в Украине не проводилось. Приведенные в разделе данные основ. ;>
опыте практических исследований, сделанных в 1ермании |2б| и nxipc
тическпх расчетов — в России [27].
В рамках «Проекта по оптимизации теплоснабжения^ Техническим
университетом Дрездена и теплосетью Берлина («Бсвач Тепло-) прове-
дено сравнение жилых домов одинаковой серии, ДО с разными схемами
систем отопления. Подучено увеличение стоимости новой однотрубной
системы почти на ИУ2> за счет использования отопительных приборов
повышенной тепловой мощности, что вызвано протеканием части те-
плоносителя через замыкающие участки пх обвяДК0- В то же время, хо-
тя и уменьшается количество междуэтажных отверстий для стояков,
стоимость общестроптельных работ цри двухтрубных системах нес-
колько выше. По результатам МНИИТЭП и МГСУ (г. Москва) матери-
алорасходы и стоимость не обнаружили существенных преимуществ
одного из схемных решений. Расхождение по матсриалорасходам соста-
вляет !</<?.
Более существенное отличне имеют эксплуатационные расходы,
что определило однозначный выбор двухтрубный систем. Эти системы
потребляют на 10...15% меньше тепловой энерппТ от однотрубных. Ос-
новными причинами такого выбора являются следующие недостатки
однотрубных систем с терморегуляторами:
• крутая регулировочная характеристика отопительного прибо/н).
что нс позволяет ее эффективно совместить с расходной характери-
стикой терморсгулязора, и как результат -г релейное двухвоги-
ционное регулирование, обеспечивающее лишь предельные /хм х<»
ды теплоносителя в отопительном приборе максимальный либо
нулевой;
• болыпиетеплопоступлеяия вотап.'П1ваемыхг1тсплопотери в шот а
ллнваемых помещениях от труб при закрывании терморегуля i ipon
• наличие остаточной тепловой мощности отопительного ii|>n«>«»|i.i
составляющее 2О...35%, при закрытом терморегулятора ...
идейном на верхнем трубопроводе обвязкИ> за счет |>.и« пн mm
потоков в ее нижнем трубопроводе; нижняя установки и |>м<ч><
лятора со встроенным сенсором приводит К нтништ* г и
реагирования на изменение температуры во.1,-(ух,1 и ш>м< ив пл и
«кДЕНКТП< CCW <’ЩТЬ* POb»*Z»O ст> Ыния
• завыпЕнная температура обратного потока теплоносителя, что сни-
жает кпд источника теплоты;
• божесложная реализация поквартирного х'четатсплонотребления.
Таким образом, однотрубные системы отопления с терморетулято
рами требуютусовершенствования. Для их использования необходимо
устранить вышеуказанные недостатки.
^§5 Мировая практика отопления зданий достигла наилучших наказа-
теней энергосбережения и обеспечения теплового комфорта двух-
Щ трубными системами с терморегуляторами наотопите.чвных при-
Д борах, а также с комплексом автоматических регуляторов в инди-
видуальном тепловом пункте и на стояках (приборных ветках).
1бв
ОССлЕННОСТн OCWELO**** < кН там Ж1ДОК1П? Г.ЧО№ЮмЯ
7W*
14. АВТОМАТИЧЕСКОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ ТЕПЛОВОГО
КОМФОРТА
Значительная часть жизнедеятельности человека Происходи I м «»
метении. От состояния микроклимата помещения во ынсйом лачщ ш
его здоровье и работоспособность (рпс. 70), что отражается на собе
ном бюджете, бюджет е семьи и государства. Поэтом)? поддержан in и-
плового комфорта является как государственной задачей, так и .зди-и-н
казщогочел о лека.
Течжтпур» ппишипия. Ч
Рис. 70. Влияние температуры помещения на производите/ьностъ
труда человека
Повышение общего уровня жизни стаигг перед специалистами все
новые требования к системам обеспечения микроклимата. Эти требова-
ния имеют не которые отличия, вызванные этническими, националык»-
геофафитескими и социально-экономическими особенностями. Одна-
ко су щеп ну ют тенденции сближения в понимании и выработке обще-
принятых oci |0виых требоваюш к тепловому комфорту поме! iiei i и й. Pi -
зультатом международного сотрудничества правительственных и обще-
ственных организаций стал норматив ISO 773Ctl994(E) [28], опреде-
ляющий тепловые условия окружающей среды, к которой привыкли
люди (рис. 71). Приведенные оптимальные температуры помещения
предназначены для здоровых мужчин и женщин. Они основаны на сечи-
ро-американских и европейских показателях, хорошо согласуют < я «
японскими исследованиями, сопоставляются с российскими норма и
вами. Однако доя больных и недееспособных людей эти данные Ишц i
иметь отклонения.
Указанный Стандарт предназначен для произволеiвс х in ши
щений, но в равной степени допускается его применение п к чг .im
другим помещениям. Для экстремальных тепловых сред н< н>>н.
международные стандарты |29; 30].
CU3MH-tXl4 £Ои(йАЕнНы>. СИЛЙИ ЕВДМ'.ТОДОиП-ЧНИЯ
Рис. 71, Зависимость оптимальной температуры помещения
(при PMV = 0) от одежды и активности человека
В основу диаграммы на рис. Ц полагвртинхлелраянкя О. Фаигера
по тенлоощущепию большинства людей при разнообразных водах дея-
тельности (сне, отдыхе, умственной работе, физической нагрузке раз-
ной интенсивности) и при различных температурных условиях поме-
щения с учетом теплоизоляционных свойств одежды.
Зависимость состояиияорганнзмаот вода деятельности определена
через тепловыделем ня человека- Этот процесс оценивается показателем
«met» (метаболизм — выделение теплоты внутри организма). В соот-
ветствии с ISO 8996 активность человека, иахсщяшегогя п расслаблен-
ном состоянии либо в положении сидя характеризуется 1 met, равном
58 Вт м2 (XV '№); и наклонном положении при наличии опоры -
0,8 uiet; и сидячем положении при выполнении офисной ил и домашней
работы — 1,2 met и ад.
Выделение нилоты человеком и окружающую среду с учетом те-
плоизоляционных свойств одежды характеризуют показателем «do»
(clothing — одежда). 1 do равен 0,155 м2К. Вт (м2К XV) и соответствует
рабочей одежде, состоящей из легкого нижнего белья, носок, рубашки,
брюк, костюма, туфель.
Человеческий организм находится в постоянном взаимодействии с
окружающей средой. Изменение ее тепловых условий приводит к авто-
матическому приспособлению температурного и влажностного состоя-
ния кожи вследствие действия системы терморегуляции организма. Но
KOirtlKTl I COWtahEHHh*. CfKltM ИДОПДО ОТОПЛЕНИЙ
каждый организм индивидуален. Тепловые ощущения могут»............
или меньшей степени отличаться от нормативных среднее i.itn< nm-
ских показателей микроклимата в помещении. Неудовлснюра и»
является результатом теплого пни прохладногодискомфорта п w
лом, который характеризуют ожидаемым значением Ten.Tooiliymciiii>i
PMV (predicted mean vote) и прогнозируемым процентом неудов, и* i>ui
ревности PPD (predicted percentage of dissatisfied). Субъективное
стояние психологического теплоощущепия человека оцениваю i еле
дующей шкалой значений PMV:
Холодил П|юх.чз.1нц Сайта Нормально Слегка Тим» Жарки
ДОХлиЕиЮ ТрПЯП
-а -2 -I 0 +1 +2 +3
Эти показатели могут использоваться совместно с нормировании
ми параметрами микроклимата для оценки рабо юснисобности системы
отопления и необходимости реагирования па жалобы потребителей.
Кроме того, традиционное сочетание параметров теплового комфорта
помещения — температуры воздуха, радиационной температуры поме-
щения, скорости движения и влажности воздуха — в ISO 7730 дополне-
но моделью оценки сквозняка, влиянием степени турбулентности воз
Лузиных потоков, радиационной жеиметриеи. Но EN 12М |31| норми-
руется перепад температур воздуха между лодыжкой и головой челове-
ка посредством предельной температуры пола. Но, сколько бы не нор-
мировались влияющих параметров теплового комфорта, удовлетворит ь
каждого человека невозможно. Один люди здоровы, другие — больны,
третьи — молоды, четвертые — пожилые,,, I кюгому предлагаемые усло-
вия теплового комфорта считаются приемлемыми для 90% людей г
условием, что 85% из них нс обеспокоены сквозняком.
Несмотря насложность и неоднозначность подходов к обеспечению
теплового комфорта, специалистам по системам микроклимата неойх»
димо создавать и поддерживать его, удовлетворяя требования бол мп ин
ства людей в помещении. Б то же время следует дать возможное г ь чг
пеку, находящемуся в предназначенном для него помещении, и imi пип,
тепловыеио с.щ5ствснномутеплооп<уще11ик>. Придан в
осознавать, что тепловой ксыфорг является дорогостоящим г<ш.ц><1м
который не должен снижать жизненный уровень человека.
Поставленную задачу решают путем создания ибких в унрнн мни
стютем микроклимата. Таковыми являются авюмашчсс к» <, up.u>. i<u
Mt>ie системы с индивидуальными регуляторами -n-xincp.iivpi, м* им
ния (терморегуляторами). Основное фупкциешь к цинки.
5W*
€ И." Об£Hl-И И'll I <Х П‘ГИ«1-»ЯЮ СИСТОЛ ПМЯИОП? OTC*HEHfl
ним определяется условием теплового комфорта — поддержание задан-
ной оптимальной температуры помещения в допустимых пределах ее
отклонения по диаграмме на рис. 71. Однако такой подход сегодня яв-
ляется нереализуемым. Причиной тому — техническая сложность опре-
деления температуры помещения.
Системы
21)
18
Рис. 72. Влияние .микроклимата на теплоошушения человека
Под оптимальной температурой помещения ts, подразумевают ком-
плексный показатель радиационной температуры помещения tr и тем-
пературы воздуха в помещении ip, позволяющий прогнозировать удо
влегворенность тепловым комфортом не менее 90'S1 людей при умерен
ной (рекомендуемой) подвижности воздуха. Для большинства помете
нпй этот показатель определяют уравнением:
Физиологический смысл уравнения заключается в поддержании
стабильного теплообмена между человеком и окружающей средой
(Q = const). Для человека, ньтилняющего легкую работу с расходом те-
пловой энергии примернодо 170Br(W), данное уравнение представле
но в графическом вцце нарис, 72 [32; 33]. Линейная .зависимость между
Г,и tp позволяет производить терморегуляторы, реагирующими только
17?
DCO№> ЮТИ <ГИПТ*4Н1 ItllL СпС1№ К«Н<¥О ОТОПЛЕНИЯ
7^
на температуру воздуха. Этот подход приемлем для болид 111 ic i н< *«
щениис конвективным нагревом или охлаждением, где4~У I! ikhui ну
ииях со значительной площадью наружных ограждений либо с s ш »
мой отопления (охлаждения), встроенной в ограждающие сци аь
ные конструкции, пользователь может настроить терморегулятор под
свои теплоощущения с учетом несовпадения tt с fP. Такая особенно! п.
поддержания теплового комфортаявляется одной пз причин нанесении
Производителем на температурную щкалу терморегулятора не koi nqx’ 1
Ных значении температуры воздуха в помещении, а определенных ме
ток. Их ориентировочное с оответствие показано на рис. 17.
Учет влияния температуры воздуха и температуры ограждающих
конструкции на теплоощущения человека даст возможность дополни
тельной экономии энергоресурсов лучистыми и конвективно-лучисты
ми системами отопления (охлаждения)ио сравнению с конвективными
системами. Тепловой комфорт обеспечивается такими системами при
меньших температурах воздуха в холодный период года (например, при
tp ₽ 18 "С, если i, =22 ”С)и больших температурах воздуха в теплый пе-
риодгода (1|апример,при?^= 22 ’’С, есдиЛ-= 18*С)- Получаемое умень-
шение разности температур наружного и внутреннего воздуха сокраща-
ет теплопотери в холодный период и теплопоступления в теплый не
риод года через огражд ения. Происходит также сокращение энерго! к»
терь с вентиляционным, эксфпльтрагнюиным и инфильтрационным
воздухом.
Терморегулятор реагирует на изменение температуры воздуха 11"
Поле температур в помещении очень неравномерно. Особенно в боли
щих помещениях с несколькими отопительными приборами. Обой инь
одним общим терморегулятором, который воспринимал бы осреднсп
ное значение температуры воздуха невозможно. Поэтому лучшим про
СКТНЫМ решением является установка терморегуляторов на всех они in
тельных приборах помещения.
Распределение температуры воздуха по высоте помещетт инк,на
по на рис. 73. На всех графиках сплошной линией изображено нд< <
Мое распределение Температура у ног человека равна примерно , и
у головы — примерно 2о ’С.
При использовании радиаторов для отопления пера реи,кт< > н< ps
няя зона помещения, что увеличивает теплоиотсри чср<.< пару л.и-
пграждающие конструкции. Увеличиваются также теплопои рн t in м
тиляционным воздухом, т.к. рещетки для его удаления рас дик и
зоне перегрева. Еще больший перегрев верхней зоны п| д зри
использовании конвекторов. Примерно такое же рас н р< vu *.-и *> i и । м п«
рату р в помещении с системой отопления, вышине > i п m i ы > [ i
СКШЛННСИ ти ,'Ш>|йнЛ <ида >pro
Рис. 73. Влияние способа отопления на распределение температуры
воздуха по высоте помещения
смол? потолка, либо с воздушным отоплением, и том числе и фенкойла-
ми.
Ндниилме близкими к пбеслечсннил идеал спело распределения тем-
ператур являются системы с нагреваемым полом в холодный период го-
да и с охлаждаемым потолком в теплый период года. В первых системах
теготый поток воздуха поднимается от пола вверх и охлаждается за счет
тсплопотерь помещения. Во вторых системах прохладный поток возду-
ха опускается от потолка и нагревается за счеттеплоппступлений поме-
щения. В обоих случаях создаются комфортные условия для человека.
Мъыфо/ND fi НОМРиртШЛ tJtKJTrWi'ZrcPN'JH' rita.T№O ИрЕГ HCTiHXttvWfl -
спаяет .пщкрлктшмтагf. Oi ДОННШЧ э.телен
<£ mow TOPin/JMA' лалястгя wrcpwGjptapjaniiO#?.
Автоматическое поддерм.ани£ тепло&ого комфорта в поношении
должно обеспечиваться в пределах отклонения, нормируемого
ISO 7730, шбо другими аналосичными санитарно-гигиеническими
Z1’ норнами.
174
та raiwiix'ni n-Trf?, ох 1»ч ИХЛ* л i> (ЯСГьиниЯ
ЛИТЕРАТУРА
1. Табунщиков Ю. А, Новый пек ОВК: проблемы и перемен швы
Библиотека научных статей АВОК. - М.: АВОК, 2002.
2. Гершкович В. Ф. Пособие по проектированию систем но,it .о
отопления к СНиП 2,04.05-91 «Отопление, вентиляциям jh»>,i»
пионирование» - К,: ЗНИИЭП, 2001. - 63 с.
3. СНиП П-12-77 Защита от шума. - М.; Стройиздат, 1977.
4. СНиП 2.04.07-86 Тепловые сети. - М.: ЦИТП Госстроя СССР,
1987. - 48 с.
5. CH 528-80 Перечень единиц фазических величин, подлежащих
применению в строительстве. — М.; Стройиздат. 1981. — 34 с.
6. СНиП 2.04.05-91 Отопление, вентиляция и кондиционирование
воздуха. - М,: ЦИТП Госстроя СССР, 1991. - 65 с.
7. Гершкович В. Ф. Расчеты систем отопления на Excel. - К.:
ЗНИИЭП, 2000.
8. Внутренние санитарно-технические устройства. Ч. I. Отопление •
В. Н. Богословский, Б. А. Кручнов, А. П. Сканави и др.: Под ре.-,.
И. Т. Староверова и Ю. И. Шиллера, - М.; Сгройиздат, 1990. -
344 с.
9. Справочник по теплоснабжению и вентиляции. Книга 1-я.
Р-В. Щекин, С. М, Кореневский, Г. В. Бем и др. - К
Буд1вельнпк, 1.976.- 416 с.
Ю.Зхпва № 2 до СНиП 2.04.05-91 «Отопление, вентиляция м
кондиционирование» за наказом Держиуду Украгни № 273 щд
15.11.1999 р.
ll. Wytycznc projektowama instalacji centralnego ogr/eu<ini.i
COBRTI «INSTA.L», «UNIA CIEPLOWNICTWA». - Warszav.,».
1993, - 49p.
12. EN 215-1: 1987 Thermostatic radiator valves. Part 1, Requirenn-iii-.
and test methods
13. ГОСТ 14770-69 Устройства исполнительные. ГСП. Тсхпп'кч цн<-
требования. Методы испытаний. — М.: Изд. стандартов. 1988 1 Ос
14. Wytycznc projektowania instalacji centralnego ogrzi vx.ini.t
COBRTI «INSTAU, «UNIA CIEPLOWNICTWA». Stipli ini ni
do wydania II. 1993. - Waneawa, 1994. - 43 p.
15. НудлерТ. И., Тульчин И. К Автоматизация <i6<ipv/i<ni, i
жилых и общественных даний, — М/ Стройиздлг. IOKK.
16. Pctitjean R. Total hydronic balancing: A handbook l<n I
troubleshooting of hydronic IIVAC systems. GihIktiIhii}; I ,\ \Г>
1994.
Ги-' А4НН<н п I << СИСП[Л4 КЙИШ <74X14414
17. Методика определения номинального теплового потока отопи-
тельных приборов при теплоносителе воде / Г. А. Бершидский,
В. И. Сысин, В. А. Сотченко. - М.; НИИсантехники, 1984.
18. Современное внутреннее оборудование горячего и холодного
водоснабжения, центрального огопления и подпольного
отопления: Справочник проектировщика системы KAN-therm. —
Варшава: KAN S.C., 1999. - 121 с.
19. VDI 2035-2; 1998 Prevention of damage in water corrosion in waler
heating systems.
20. Графическая про!раммадля проектировании оборудования цен-
трального отопления по системе KAN-thcrm: Инструкция поль-
зователя KAN с.о. - GRAF. ™ Варшава: KAN s.c., 1999. 193 с.
21. JabIonowski Н. Termostatyczne zamory grzejnikowe: Poradnik
[Pomiar. Regulacja. Montaz. Hydr<mhka[. Warszawa; Polskiinstala-
tor, 1992. - 2o7 c.
22. 8 steps-control of heatingsystems. - Nordborg: DanfossA/S.— 185 p.
23. Balancing of differential pressure in heating systems: Danfoss
Hydronic Balancing. - Nordborg: Danfoss A/S.
24. DIN 4701 /Teil 3 Regelnfurdie Bertchmingdes Warmebedarfsvon
Gcbauden. Auslegung der Raumheizemnchtungen.
25. Ерсмкин А. И., Королева T. И. Тепловой режим зданий. — M.:
Изд-во АСВ, 2000. - <68 с.
26. Дросте Д. Однотрубная или двухтрубна система отопления. Что
лучше и дешевле? Опыт реконструкции однотрубных ото-
пительных систем и внедрения поквартирного учета тепла в
зданиях бывшей ГДР в рамках правительственной программы
ТРАНСФОРМ. - М.; АВОК. - С, 34-35.
27. Грановский В. Л., Прижижецкий С. И., Петров Н. А. Примене-
ние двухтрубных систем отопления с комплексным авторегули
рованисм. - М.: АВОК, 6/2001. - С. 30-31.
28. ISO 7730:1994(Е). Ambianccs thermiques rnoderes - Determination
des indices PMVet PPD et specifications de comfort themrique.
29. ISO 7243:1989. Hot environments - Estimation of the heat stress on
working man, based on the WBGT-index (wet bulb globe temperature).
30. ISO 7933:1989. Hot environments - Analytical determination, and
interpretation of thermal stress using calculation of required swent rate.
31. EN 1264:1997. Part Floor heating Systems and components.
32. Macsk&yA., BanhidrL. Sugarzofiit&ek- Budapest, 1982.
33. Inle Claus. Erlauterungen zur DIN 4701,83 mit Beispielen:
«nschlieBlich Watermedammung ujid Warmeschutzverordnung.—
Dusseldorf Werner, 1984.
Пирков Виктор Влсильепич
ОСОБЕННОСТИ СОВРЕМЕННЫХ СИСТЕМ
ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ
Пиж»н|.ня.1.1 Друку ЗДОЭДОфЗ. UsH.'W. 11>1||’|[><>ф>г^1ши.
Дртп! 4>Le_ яртк. дде. i i-<L
ЫнигЩ. i *нпЯ*ы>*
11 ЦП Льк1 «^«uu»-
*е|йиДК. *Т 1*41 lii «мо.йШиг..
«IfHKWMUL AL Knln. ЬчД'>Я|МШ*УЛ1Ж1,4,4.JiJ
5l*rilcjWX№IN<cUHK 0M7- H. EwF», И1-1. МЙ'фЛ'КК *i
Тел.: 458Ч»125;иел./фвкс: 45м-*130.