Теги: электрические сети
Год: 1962
Текст
СОЮЗГЛАВЭНЕРГО ПРИ ГОСПЛАНЕ СССР
временные
РУКОВОДЯЩИЕ УКАЗАНИЯ
ПО РАСЧЕТУ ФУНДАМЕНТОВ
ОПОР ВОЗДУШНЫХ линий
ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ
ГОСУДАРСТВЕННОЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЕ ИЗДАТЕЛЬСТВО
МОСКВА 1962 ЛЕНИНГРАД
Руководящие указания включают в себя общие указания, ре-
комендации по расчету фундаментов на выдергивание, вдавливание
и опрокидывание.
Приводятся примеры расчета фундаментов, даны физико-меха-
нические характеристики грунтов и вспомогательные таблицы.
Руководящие указания могут быть использованы для расчета
фундаментов опор контактной сети, линий связи и других подобных
конструкций и не распространяются на фундаменты опор, устраи-
ваемые в скальных и сильно заболоченных грунтах.
Руководящие указания подготовлены комиссией Союзглавэнерго
в составе: В. В. Бургсдорфа (ВНИИЭ) —председатель, И. П. Аста-
хова (ОРГРЭС), О. Г. Вексельмана (Тяжпромэлектропроект), И. И.
Гудушаури (ТНИСГЭИ), Л. Н. Джиоева (ТНИСГЭИ), А. Н. Кар-
саулидзе (ВНИИЭ), Е. В. Качуриной (А. О. Гндроэнергопроекта),
К. П. Крюкова (Л. О. Теплоэлектропроекта), Л. Э. Левина (ОДП
Теплоэлектропроекта), М. А. Реута (Главвостокэлектросетьстрой),
И. А. Рихтера (М. Ф. Оргэнергостроя), К- С. Синелобова (Л. О.
Гндроэнергопроекта), Г. С. Тер-Ованесова (Теплоэлектропроект) и
А. Л. Фаермана (Союзглавэрерго).
В процессе разработки Руководящих указаний ряд выдвига-
емых положений обсуждался с привлечением широкого круга спе-
циалистов по линиям электропередачи. Окончательная подготовка
Руководящих указаний к печати была произведена В. В. Бургсдор-
фом, И. И. Гудушаури Ч. //. Дл, ноевым, А. И. Карсаулидзе и
А. Л. Фаерманом.
6П2.13 Временные руководящие указания по расчету
Р85 фундаментов опор воздушных линий электропере-
дачи, Госэнергоиздат, 1962.
40 с. с черт. (Главн. энергет. упр. Госплана СССР
.Союзглавэнерго")
6П2.13
Редактор Л. Л. Фаерман Техн, редактор В. В. Емзюин
Сдано в набор 8/Ш 1962 г. Подписано к печати 21/VII 1962 г.
Т-07756 Бумага 84X108’/,, ’ 2,05 печ. л. Уч.-изд. л. 2,0
Тираж 17 500 эка. Цена 10 коп. Заказ 2154
Типография Госэнергоиздата. Москва, Шлюзовая наб., 10.
«утверждаю»
Главный специалист-электрик
Союзглавэнерго
при Госплане СССР
П. Устинов
1 июля 1961 г.
I. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
§ 1. Закрепление опор воздушных линий электропе-
редачи в грунте осуществляется при помощи специаль-
ных подземных устройств или заглублением самих опор
в грунте.
Все виды подземных устройств опор в дальнейшем
именуются фундаментами.
§ 2. В основу расчета фундаментов опор принима-
ются условия предельного состояния грунтовой среды и
предельно допустимых перемещений фундамента.
Предельное состояние грунтовой среды — такое ее
состояние, после которого происходят разрушение грун-
та и потеря фундаментом несущей способности.
Предельно допускаемое перемещение фундамента —
такое его перемещение, после которого опора перестает
удовлетворять требованиям эксплуатации.
§ 3. Фундаменты, устраиваемые под каждую ногу
опоры в отдельности, рассчитываются на выдергивание
и на вдавливание, при этом соединение ног опоры
с фундаментом считается шарнирным.
Одиночные фундаменты, являющиеся общими для
опоры, рассчитываются на опрокидывание.
Фундаменты многоногих опор, являющиеся продол-
жением отдельных ног опоры, рассчитываются как на
выдергивание, так и на опрокидывание.
При расчете фундаментов па выдергивание горизон-
тальные силы и крутящие моменты не учитываются.
Расчет фундаментов на вдавливание производится
с учетом горизонтальных сил.
§ 4. Прочность фундамента как конструкции долж-
з
на удовлетворять требованиям строительных норм и
технических условий, при этом горизонтальные усилия,
действующие на опору, принимаются равномерно рас-
пределенными между всеми фундаментами. Прочность
заделки фундаментной стойки в плиту должна быть
рассчитана на действие полного горизонтального уси-
лия, приходящегося на фундамент без учета отпора
грунта.
§ 5. При расчете фундаментов, устраиваемых в грун-
тах, насыщенных .водой, объемный вес частей фундамен-
та и грунта, расположенных ниже максимального уров-
ня грунтовых вод, должен быть уменьшен: у фундамен-
тов на 1 т/л13, у грунта па 0,8 т/м3.
§ 6. Коэффициенты запаса устойчивости фундамен-
та, т. е. отношение предельного усилия к наибольшему
расчетному, должны быть не менее приведенных в табл. 1.
§ 7. -Засыпка грунта в котловане должна произво-
диться способом, обеспечивающим падежное уплотне-
ние грунта.
§ 8. Механические характеристики грунтов при рас-
чете фундаментов следует принимать по материалам
изысканий. При отсутствии таковых можно пользовать-
ся Табл. 2 и 3 приложения.
§ 9. При расчете фундаментов опор, устраиваемых
в районах с нормативной глубиной промерзания грун-
’ та1 более ,1.0 м, а также в районах вечной мерзлоты,
следует руководствоваться следующими положениями:
а) характеристики грунта с сезонным промерзанием
следует снижать на 30% по сравнению с рекомендуе-
мыми по § 8 или приведенными в табл. 2 и 3 прило-
жения;
б) фундаменты следует закладывать не менее чем
на 0,5 м ниже нормативной глубины промерзания или
нужней границы деятельного слоя.
Если по местным условиям фундаменты закладыва-
ются в деятельном слое, то должны быть предусмотре-
ны специальные мероприятия для обеспечения надеж-
ности их работы: повышение качества засыпки, ограж-
дение фундаментов от поверхностных вод, утепление
моховым или дерновым покрытием и т. д.
•Нормативная глубина промерзания — глубина прохождения
изотермы минус ГС,
4
II. РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТОВ НА ВЫДЕРГИВАНИЕ
§ 10. Фундаменты, работающие на выдергивание, по
конструктивным условиям и характеру их заделки
в грунте могут быть подразделены на грибовидные,
массивные, набивные и свайные (все другие виды фун-
даментов, работающие на выдергивание, при расчете
могут быть отнесены к одному из указанных видов).
§ lil. Размеры фундаментов, работающих на выдер-
гивание, должны быть выбраны таким образом, чтобы
обеспечить прочность заделки из условия сопротивле-
ния грунта сжатию над фундаментной плитой и проч-
ностью заделки фундамента на выпор.
§ 12. Расчет фундаментов из условия сопротивле-
ния грунта сжатию над фундаментной плитой произво-
дится по формуле
A^-Q<(F-.F,)0, (1)
где Nv— вертикальная составляющая выдергивающего
усилия, Т',
k — коэффициент запаса прочности;
Q —вес фундамента, т;
F — площадь фундаментной плиты по подошве, л?;
Т7! — площадь поперечного сечения фундаментной
стойки, мя;
а—предельное сопротивление грунта сжатию, Т/мя.
§ 13. Расчет фундаментов на выпор производится по
формуле
Nyk — Q<G, (2)
где G — сопротивление грунта выпору, Т.
§ 14. При выбранных размерах фундаментной пли-
ты в соответствии с рекомендациями § 12 требуемая
глубина заложения фундамента1 определяется из усло-
1 Для фундаментов, имеющих расширенную часть, под глубиной
заложения понимается расстояние от поверхности земли до плиты.
2—2154 5
вия сопротивления выпору. В случае необходимости
I уменьшения глубины заложения фундамента для со-
хранения требуемой прочности заделки на выпор необ-
ходимо соответственно увеличить площадь плиты фун-
, да-мента.
§ 15. Увеличение глубины заложения фундамента
при размерах плиты, выбранных в соответствии с тре-
бованиями § 12, нецелесообразно, так как это не позво-
лит увеличить несущую способность фундамента, по-
скольку она будет ограничена сопротивлением грунта
• сжатию.
1. Грибовидные и массивные ступенчатые фундаменты
§ 16. Размеры фундаментной плиты грибовидных и
. „ ‘ массивных ступенчатых фундаментов из условия сжа-
тия над фундаментной плитой определяются но следую-
• , щим формулам:
для
фундаментов с прямоугольной плитой
1
а= zr
для
Nuk + Ft(a— /ту с).
(За)
фундамента с квадратной плитой
1 [ Nyk + F^c— hy6).
° + Ye®
(36)
для фундаментов с плитой круглой формы
1,13т/Щ ,
Г о+ТбО
s i , где а, Ь — стороны фундаментной плиты, м\
d — диаметр плиты, лг,
(Зв)
v 8'—толщина фундаментной плиты, м‘,
"6 .
Ye—объемный вес фундамента, п^м9",
h — глубина заложения фундамента, м.
При определении размеров фундаментной плиты не-
обходимо предварительно задаться примерной глубиной
заложения, сечением фундаментной стойки и толщиной
плиты (рис. 1).
§ 17. Сопротивление грунта
выпору для фундаментов,
устраиваемых в котлованах со
скошенными стенками, числен-
но равняется .весу выпираемого
грунта по форме .обелиска
(для фундаментов с прямо-
угольной плитой) усеченной
пирамиды (для фундаментов с
квадратной плитой) или усе-
Рис. 2.
Рис. 1.
честного конуса (для фундаментов с круглой плитой)
(рис. 2).
Сопротивление грунта выпору вычисляется по фор-
мулам:
для фундаментов с прямоугольной плитой
G = Лу lia9 — Ft 4-Л Га(1 -}- 0+4- (4а)
2*
для фундаментов с квадратной плитой
I
G=h-( Га’ — Ft 4- /2 h tg <pVg <pl; (46)
для фундаментов с плитой круглой формы
G=-J- Лу ра—+h h tg tg у j, (4в)
где у— объемный вес грунта, т]м3-,
ф— угол внутреннего трения грунта, град.
При расстоянии между смежными вырываемыми
фундаментами l^b + 2h tg <р (рис. 3) их сопротивление
на выпор снижается на вес половины совмещенного
объема грунта. Например, для фундаментов с прямо-
угольной плитой
д v = (3а +1 + b + 2ft tg ф), (5)
о Т
где ДУ — половина объема совмещенного грунта, м3.
§ 18. Глубина заложения грибовидного и массивного
ступенчатого фундамента /г в котловане со скошенны-
ми стенками (рис. 2 и 1) при выбранных размерах пли-
ты и сечения фундаментной стойки согласно рекоменда-
8
циям § 16 может быть определена по следующей фор-
муле:
(6)
где 1,5C)4-D; р = С — В’\
В грибовидных фундаментах влияние веса стойки на
сопротивление выпору невелико, в силу чего уравнение
(6) упрощается и глубина заложения грибовидного
фундамента может быть определена по следующим фор-
мулам:
для фундаментов с прямоугольной плитой
Л = Т ~ ab^tg * ~
(а + 6) [0,25 (а — 6)а — 0,5«6] — 0,5 (а + Ь)}; (7а)
для фундаментов с квадратной плитой
, 0,5а Г »/" 6 /Nvk Л~. Г~? ,*1
h=w [Г +1 -1 j; (7б)
для фундаментов с плитой круглой формы
1-11 (7в)
Если глубина заложения фундамента h, полученная
по формулам (6) и (7), существенно отличается от при-
нятой при определении размеров фундаментной плиты
согласно рекомендациям § 16, уточнение размеров мо-
жет быть произведено по формуле (3), подставляя в нее
новое значение h.
§ 19. В тех случаях, когда грибовидные и ступенча-
тые массивные фундаменты закладываются на глуби-
ну, меньшую чем подсчитанная по рекомендациям § 18,
размеры фундаментной плиты могут быть определены
ре формулам:
Для фундаментов с прямоугольной плитой
(8а)
для фундаментов с квадратной плитой
(86)
для фундаментов с плитой круглой формы
(8в)
-.1 § 20. Сопротивление грунта выпору для фундамен-
тов, устраиваемых в котлованах с отвесными стенками
(рис. 5), слагается из веса выпираемого грунта засып-
ки Qr И его трения о стенки котлована Т.
*-> ? Вес выпираемого грунта для котлованов с отвесны-
ми стенками
Ог^(Гк-Л)Й, (9а)
£де FK—площадь котлована, м\
Р
Сопротивление грунта трению
Т = (Nyk - Q) tg (бО° - tg
(96)
Полное сопротивление грунта выпору
G = (FK - Л) уА 4- (Nyk - Q) tg (бО°—tg у. (9в)
Сопротивление грунта трению Т следует учитывать
в тех случаях, когда FKIF*z 2;
при соотношении FK/.F>2 расчет
фундамента в котловане с отвес-
ными стенками должен произво-
диться в соответствии с рекомен-
дациями § 17, как для фундамента
в котловане со скошенными стен-
ками.
§ 21. Глубина заложения гри-
бовидного фундамента h в кот-
ловане с отвесными стенками
при выбранных размерах плиты
и сечения фундаментной стойки
в соответствии с рекомендациями § 16 может быть опре-
делена то формуле
т(Л<-Л)
1 — tg (бО-—|~)tg¥
ЪТб-Fi
(10)
Если грибовидный фундамент закладывается иа
глубину, меньшую чем подсчитанная по формуле (10),
площадь фундаментной плиты должна быть увеличена
до значения, определенного по формуле
(Nvk — Тб-/7.-А)Г 1 — tg (б0°-tgyl+VFj’A
F =--------------------------------------,(11)
Лу-п + у68 1 — tg (б0°—tg ?
FK
где п=~]г.
11
2. Набивные фундаменты
§ 22. Набивные фундаменты применяются в проч-
ных грунтах при уровне грунтовых вод ниже подошвы
фундамента (рис. 6).
Набивные фундаменты при вы-
дергивании вовлекают в работу це-
линный грунт, чем достигается су-
щественное увеличение его несущей
способности.
§ 23. Расчет набивных фунда-
ментов на выдергивание из условия
сопротивления грунта сжатию над
их -расширенной частью производит-
ся по формуле (1), в которую под-
ставляется значение предельного
сопротивления сжатию <>• для ненарушенного грунта.
§ 24. При расчете набивных фундаментов на выпор
учитываются 'вес выпираемого грунта Qr и сила сцеп-
ления С.
Вес выпираемого грунта
Qr= vYp3—v+,I(2d+4_,I,g<p)t^]’ О2)
при этом значения у и ср принимаются для ненарушен-
ного грунта.
Сила сцепления
(13)
где с—сила сцепления на единицу поверхности раз-
рушения, Т/м2.
Сопротивление грунта выпору
G = Qr4-C. (14)
§ 25. Глубина заложения набивного фундамента
при выбранном диаметре его подошвы d определяется
по формуле
' Л = 5-L_ /1
* tg ¥ I 1/ К” 1 1 Y cos if с05’ ¥ 1
"+12d(T6_Y)F,+^”+24wJiK7] • (15)
12
При необходимости уменьшения глубины заложения
фундамента диаметр его подошвы должен быть увели-
чен до значения, определяемого по формуле
"= - (Т« - к)-и-т—гу-т А’» -
YSV- <’6>
3. Анкеры для закрепления оттяжек опор
§ 26. Анкеры для закрепления оттяжек опор рас-
считываются аналогично грибовидным фундаментам,
устраиваемым в котлованах со скошенными стенками.
Размеры упорных элементов анкера определяются
из условия сопротивления грунта сжатию в направле-
нии действия тягового усилия Nt и его составляющей
в вертикальном направлении Ny (рис. 7).
Требуемые размеры анкера определяются по фор-
мулам
(17)
(18)
Здесь о — предельное сопротивление грунта сжатию
для ненарушенного .грунта в формуле (17) и для нару-
шенного грунта в формуле (18).
F—площадь проекции контактной поверхности (для
круглого анкера F—dl, где d и I — диаметр и длина ан-
кера).
§ 27. Расчет глубины заложения анкера производит-
ся на действие вертикальной составляющей Nv тягово-
го усилия.
13
Усилие Nv уравноиешииасня весом лежащего выше
грумта в форме обелиска, нижним основанием которо-
го является проекция анкера па горизонтальную плос-
кость, а высота равна глубине заложения анкера.
. Глубина заложения анкера подсчитывается по фор-
муле ' •
h = ^{^7- tg т - (d +1) [0,25 (/ - d)= - 0,5d/] -
-0,5(d + /)l. (19)
4. Деревянные многоногие опоры
§ 28. Расчет закреплений деревянных многоногих
опор на выдергивание производится аналогично грибо-
видным фундаментам:
а) на сжатие грунта над лежнями
Nyk<n-d-l.a-, (20)
б) на выпор
- Nuk<G, (21)
где Ny — усилие, действующее па одну ногу, Г;
d и I — диаметр и длина лежней, м;
п — число лежней.
Величина сопротивления выпору определяется по
формуле
О = + Atg<p)tg<pj, (22)
\ *
Ш:где Ь—'расчетная ширина лежня, м (при одном лежне
ПР'И сдвоенных лежнях b—l2d+di, где d\ — рас-
ётояние между лежняйи в свету).
•7' § 29. Длина лежней подсчитывается по формуле
Nvk
n-d-a ’
(23)
а глубина заложения по формуле
г h = {F^TКу.[0,25(/-&)’-0,5/.*]-
„V -0,5(/-H)}. . (24)
ЙП4
ЁсЛй глубина заложения лежней должна быть огра-
ничена, их длина из условий выпора определяется по
формуле
х{/ <25>
ь
где х=— •
5. Массивные фундаменты без ступеней
§ 30. Несущая способность массивных фундаментов
без ступеней определяется весом фундамента Q и тре-
нием его боковой поверхности о грунт Т.
Размеры фундамента должны быть выбраны таким
образом, чтобы было соблюдено условие
Nvk—Q<T. (26)
Глубина заложения фундамента при выбранных раз-
мерах в плане определяется по формуле
для прямоугольных фундаментов
для фундаментов с квадратным поперечным сече-
нием
h=~s (28)
для цилиндрических фундаментов
h = nd(0,25d7o + f,) ’ (29>
где а, Ь — размеры поперечного сечения фундаментов, м\
d — диаметр цилиндрического фундамента, лс;
fi — удельное сопротивление трения, Т)мЛ.
(для глинистых грунтов значение ft =0,1, для гравели-
стых грунтов ft=0,2).
§ 31. При выбранной глубине заложения массивно-
го фундамента размеры его поперечного сечения в пла-
не могут быть определены по следующим формулам:
15
Для прямоугольных фундаментов
а=2Дг[К/;+(ГТт?»^->]: (30=)
для фундаментов с квадратным поперечным сече-
нием
(30б>
для цилиндрических фундаментов
(ЗОв)
6. Свайные фундаменты
§ 32. Расчет свайных фупдямспхов (рис. 8) на выдер-
гивание производится Пи фор... .с
и = « -
пики
(31)
где и — периметр одной сваи, лг\
Ny — расчетное усилие, действующее на фундамент
одной ноги опоры, Т;
h — глубина погружения сваи за вычетом заостренной
части, м;
т — предельное сопротивление трения по боковой по-
верхности сваи, Т/м"',
тп — коэффициент условий работы сваи в составе
фундамента; для узкобазой опоры ш —1,2, для
широкобазой опоры ш = 1,0;
п—число свай на одну ногу;
5— коэффициент, учитывающий влияние сближения
сваи в кусте (сваи считаются сближенными, если
расстояние между ними в свету меньше ЗЬ, где
Ь—ширина стороны сваи или ее диаметр). Для
одиночных свай 5=1, при двух сближенных
сваях 5=1,5, пии четырех сближенных сваях
5 = 2,0.
16
§ 33. Глубина погружения сваи должна быть не ме-
нее 4 м, а для деревянных опор не менее 2 м. Кроме
того, овая должна быть заложена не менее чем на 1 м
ниже нормативной глубины промерза-
ния или нижней границы деятельного
слоя.
Минимальные размеры поперечно-
го сечения железобетонных свай 20X
Х20 см, а диаметра деревянной сваи
18 см.
Отношение площадей поперечного
сечения направляющей скважины к
сечению сваи '(коэффициент разбури-
вания) рекомендуегся брать не бо-
лее 0,35.
Если коэффициент разбуривания
оказывается в пределах 0,35—0,5, пе-
риметр сваи (или глубина заложе-
ния h), подсчитанный по формуле (31), должен быть
увеличен на'20%. Коэффициент разбуривания болев
0,5 не допускается.
При проверке сваи на прочность расстояние от по-
верхности земли до опасного еечения определяется по
формуле
(32)
где S — расчетное горизонтальное усилие на одну сваю;
тв = у tgs ^45°-f-J—относительная характеристика
пассивного сопротивления (отпора) грунта;
b — размер грани или диаметра сваи, м.
111. РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТОВ НА ВДАВЛИВАНИЕ
§ 34. Расчет грибовидных, массивных и набивных фун-
даментов на вдавливание (рис. 9) следует производить
по формуле
(за;
где P = Pv-\-Q — суммарная вертикальная нагрузка, при-
ходящаяся на фундамент, Т\
17
S— горизонтальная Нагрузка, действующая
на фундамент, Т;
h.— расстояние от поверхности до подошвы
фундамента,
е — расстояние от верха фундамента до по-
" верхности земли, м\
F — площадь фундамента по подошве,
а — предельные сопротивления ненарушен-
ного грунта сжатию;
W — момент сопротивления сечения по-
дошвы.
Расчет сваи на вдавливание следует произво-
Дить по формуле
- г. Р^<(и/гт4-Ла). (34)
^^Ж-?дё,;Ри;— вдавливающее усилие, действующее на фунда-
менЛ одной ноги опоры, Т;
Ж ’’*?<" Л—площадь поперечного сечения сваи, л*.
,' Значения остальных величин те же, что и в предыду-
' щих формулах.
Ж Ж1У. РАСЧЕТ'ФУНДАМЕНТОВ НА ОПРОКИДЫВАНИЕ
.<* 36. В зависимости от отношения глубины заделки
О^‘:ФлФ^ядамента.к его ширине фундаменты, работающие на
Ж’Й- '^опрокидывание, подразделяются на короткие (с отно-
h / h . „\
Атшением -г.<3) и длинные (с отношением
.'s.-'iL ° / \ ° J
:<’'^(рис/ 10). -
- ' Cr’f-.s £ увеличением глубины заделки фундамента проис-
ходит заметное увеличение его несущей способности,
Л',._ поэтому увеличение несущей способности фундаментов
;’й?, 'Шс помощью лежней в ненарушенных грунтах целесооб-
ЖйЦ; заразно лишь в тех случаях, когда глубина заделки фун-
'^5Ж <;;.-:да.мента ограничена грунтовыми условиями (близкое
..Сх-с^йРасположение скальных пород, грунтовых вод и др.),
этом лежни .следует располагать лишь в верхней
|&^^^асти фундамента, так как устройство лежней в ниж-
ЖЖ«ей еГ0-части малоэффективно.
37,, Зя;,расчетную высоту опоры Н принимается
Дй^расстояние. от. точки приложения равнодействующёй го-
'^4^ '-7^’V к
ризонтальных усилий S до расчетной поверхности грун-
та (рис. 10).
За расчетную поверхность грунта принимается уро-
вень дневной поверхности за вычетом толщины верхне-
го рыхлого слоя (почвенный слой, неуплотненная на-
сыпь и др.).
1. Расчет длинных фундаментов
§ 38. Длинные фундаменты рассчитываются, исходя
из предельно допустимого угла поворота.
Предельно допустимый угол поворота ацр при расче-
те фундаментов опор воздушных линий электропередачи
принимается из условия tganp=0,02 (рис. 11).
§ 39. При работе длинных фундаментов на опроки-
юе грунта возможно появление
пластических деформаций, поэто-
му схема, принятая в основу рас-
чета, предполагает наличие двух
Рис. 11.
зон: верхней до глубины т] —зона пластических деформа-
ций и нижней—'начиная от »] и глубже — зоны упругих
деформаций (рис. 12).-
§ 40. Расчетная ширина фундамента круглого сече-
ния принимается равной его диаметру (рис. 13,а).
Для фундаментов, составленных из двух стоек круг-
лого сечения (|рис. 13,6), расчетная ширина определяет-
ся по формуле
fc’=d4-Zcosp,
где d— диаметр стойки, м\
19
' I — расстояние между осями стоек, м\
I р—угол между направлением действия силы и пер-
пендикуляром к прямой, соединяющей центры
поперечных сечений стоек.
- ‘ Расчетная ширина b независимо от расстояния меж-
; ду осями стоек не должна превышать 3d.
' § 41. При расчете длинных фундаментов грунт мо-
.'жет считаться ненарушенным, если зазор между стен-
' £ кой котлована и фундаментом не превышает 10 см при
надежном уплотнении зазора.
§ 42. Размеры длинных фундаментов (рис. 14) при
их работу в однородном грунте должны удовлетворять
.условиям:
е ь 4,+26tgа + (Л + C.5/J —•])(т^ + т» — £etga)]
ОрК — —
Й +~h
Где Sp — горизонтальная расчетная сила;
\ - = ь (2Eo^i tg д — отгФ1) .
Jv ; '1 2£0Ф, tg а + + (2 +Н) т2 ’
iV ' •* nii — уФ*; m2 — с (Фг — 1);
f[(h — 0,7iq)(m2 + О,5тз/п,);
b о
.(35)
(36)
(37)
Н — высота приложения равнодействующей
горизонтальных усилий над поверхностью
грунта, м;
h — глубина заложения фундамента, м;
Ео, у. ?, с — модуль деформации, объемный вес, угол
внутреннего трения 'и сцепление грунта;
Фа, Фо Фа. Фа находятся по табл. 4—7.
Рис. 15.
Рис. 14.
§ 43. Расчет длинных
в двухслойный грунт (рис.
следующим формулам:
фундаментов, заделываемых
15), следует производить по
е ь ^+26(("г171 + /пг)/71 — £077,tga]
*3г)г2 —— -Г- li.m- 11 . -г, .гг.гтгжп. . . (0OJ
р я + Л —0,5 ' 7
где
/7l = ft-l + ^(0.7n-1.5); 1
Па = 0,2 (3 -J- n) (ft -•>)) — Ь (14- 0,In); J 1 '
— ij)(m2 4-0,5mi-r)). (40)
Величина т; определяется по формулам (36) и (37),
в которые следует подставлять значения фп ф2, ф3, соот-
ветственно равные:
ф1 = (2 4-2,78п) Я 4-2,78 (ft — 1) п 4-1,56;
Ф.= [0,64- л (0,14- 0,42ft)] Н + (41)
4- п [0,14- ft (0,42ft — 0,32)] -h 0,6,
ф, = 0,42п (Я 4- ft — 1) — 0,6;
n — ~— отношение модулей деформаций нижнего ,и
£о верхнего слоев грунта;
3-2154 21
, /п, и тя определяются по формулам (37), куда подстав-
J ляют вместо у, с, величины yu, са, <?D.
Если ftB/ftB<'l»25 или htJhuZzA, расчет может быть
- произведен по формулам (35) — (37), при этом величи-
на Ее должна приниматься для грунта нижнего слоя
если Йв/Лн<1,25, и для грунта верхнего слоя
£ в случае ftB/ftn>4.
-- _• ,в0 всех случаях заделки фундамента в двухслойный
- грунт характеристики грунта у, <р, с, Ф2 в формулах
. должны соответствовать грунту верхнего слоя.
; § 44. Лежни целесообразно устраивать лишь в том
гслучае, когда глубина заделки фундамента по тем или
иным причинам ограничена, причем глубину заложения
'‘.Ж- Х^.еиигя-следует принимать равной т] (рис. 16).
У Длина лежня определяется по формуле (35), в ко-
второй вместо т] и AL следует подставить их значения:
"• *4 7-У'. / f W ’/--«-г-к. .. ’.ч • *.' *
& * ;С ". .. '
- — _________—т8ф,) .
I —\ ’ Vй)
.f-~• Y+v//)ma+6m^ + 2^«tga
’ л....:- i У ?4,:Vt (a — 0>7tj) (0,5m, 13 + m3), (43)
j- - -• i .
где;;£. f t—длина лежня, л*;
ib-'v'Ф« находятся по табл. 4 — 7;
«И “Л‘Ео—модуль деформации грунта.
V 22 &
i' • -«-..'i;
.f'i \ Жч,
Г ! ’ /-.г ? J '
§ 45. Определение размеров фундамента с верхни-
ми лежнями в двухслойном грунте (рис. 17) произво-
дится согласно рекомендации § 43 с той разницей, что
значения входящих в формулы (38) и (39) величин г]
и определяются по формулам (42) и (43) с подста-
новкой в них значений величин фь -ф2, фз, полученных
по формулам (41).
§ 46. Горизонтальные перемещения точек опоры,
расположенных на расстоянии z от расчетной поверхно-
сти грунта (рис. 11), могут быть подсчитаны по фор-
муле
K = (z4-/)tga, “ (44)
где t — расстояние от расчетной поверхности грунта до
оси поворота фундамента,
/ = (45)
Величины, входящие в формулу (45), принимаются
в зависимости от типа фундамента и грунтовых условий
(§ 42-45).
^2. Расчет коротких фундаментов
§ 47. Короткие фундаменты рассчитываются из ус-
ловия предельного состояния грунтовой среды. За пре-
дельное состояние грунговой среды.принимается момент
потери ее несущей опособности со стороны задней гра-
ни фундамента.
§ 48. Расчет коротких фундаментов без ступеней
(рис. 10) производится по формулам:
М = ^{FtFn^FzPoy.
F^l.S^+^+l^tg’Tj+O.S;
^=(l+tg*T)(14-l,54tg^;
^ = d + tgs«P)J + tg?;
(46)
(47)
(48)
3*
23
. где б, k6 находятся по табл. 4 и 8;
Ро — суммарная вертикальная нагрузка на фунда-
мент с учетом собственного веса фундамента;
. d и b — размеры подошвы фундамента.
§ 49. При расчете коротких
ступенчатых фундаментов следу-
ет пользоваться формулами (46),
(47) и (48), в которых Ро вклю-
чает вес земли на выступах.
Для фундамента с четырех-
сторонними ступенями (рис. 18)
во избежание разрушения грунта
в 'верхней части фундамента со
стороны передней’ его грани
должно быть дополнительно со-
блюдено условие:
л’
(49)
где Еп —пассивное сопротивление
грунта со стороны зад-
по фор-
фундамента, подсчитанное
Е'п— пассивное
переднёй грани фундамента:
сопротивление грунта со
стороны '
(50)
' k0 находится по табл. 8 для 7з/г/^б
Ф*— по табл. 4.
, • Примеры расчета фундаментов
опор линий электропередачи
Примеры расчета фундаментов, работающих на выдергивание
-иД Пример 1. Определить основные размеры грибовидного фунда-
-Дмента прямоугольной формы под концевую опору при нормальном
£ 41 режиме работы.
Котлован — со скошенными стенками.
р’ Уплотнение еасыпки производится механическим способом.
Максимальная выдергивающая сила Mv=20,22 Т, грунт—супесь
средней плотности..
>?” 'Дъ- >: Из табл. 1 :
&= 1,8,
24
Йз табл. 2
у = 24°; у = 1,7 m/л»; о = 13 Т/л!; у0 = 2,4 т/м3; I® = 1,41,
b
Задаемся 8 = 0,2 м; Ft «= 0,1 м2; i — ~ = 0,7.
Ориентировочно для определения размеров плиты принимает-
ся li—2 м.
Размеры фундаментной -плиты по формуле (За) получаются:
« = 1,96 л «2,0 .и;
6=0,7-2,0=1,4 л;
F=2,0-1,4=2,8 м.
Глубина заложения определяется по формуле (7а):
Л=2,48 «2,5 л.
Пример 2. Условия те же самые, что и в примере 1, за исключе-
нием того, что глубина заложения фундамента ограничена Л=2,2 м.
Тогда для этой глубины заложения размеры фундаментной пли-
ты должны быть подсчитаны по формуле (8а):
а=2,38 л «2,4 л;
6 = 0,7 • 2,1--1,7 л;
F=2,4- 1,7=4,0 л2.
Пример 3. Определить основные размеры грибовидного фунда-
мента круглой формы под концевую опору при нормальном режиме.
Грунт — плотная глина. Котлован имеет отвесные стены. Уплот-
нение засыпки производится механическим способом.
<р=27°; у=2,0 т/л3; 0=17 Т/л2;
принимаем
F,<
п — ~~р~~ 1,7; </t = 0,3 л; 8 — 0,3 л.
Для определения диаметра плиты ориентировочно принимаем
Л=2,0 л.
Диаметр определения по формуле (Зв);
</=1,63 л;
F=2,l л2
Глубина заложения фундамента подсчитывается по формуле
F,<= 1,7 -2,1 «3,6 л2;
А=2,31«2,3 л.
Пример 4. Условия те же, что и в предыдущем примере, с той
разницей, что глубина заложения ограничена Л=2,0 м.
В этом случае площадь фундаментной плиты подсчитывается
по формуле (11):
F=2,3 л2,
откуда </=1,7 л.
25
- г-'
-Л Пример Б. Определить основные размеры набивного фундамента
I ПОД концевую опору при нормальном режиме работы. Максимальная
выдергивающая сила 2Vv=24,60 Т.
•< < Грунт— супесь средней "плотности.
• . Диаметр ствола фундамента di=0,7 м.
Из табл. ,1.
.• • *=1.8.
? ( > V>J - Из табл. 2
ф=24’; у» 1,7 т/м3; <т=30 Т/м2; с=1,5 Т/м2.
Для' подсчета диаметра фундамента ориентировочно примем
.Л Л=2 м; 6=0,3 м.
, Расчет-производим по формуле (Зв):
V ' d='l,48 м«11,5 м; F=il,75 м2.
f Далее глубину заложения фундамента определяем по форму-
ле (15):
. Л=1,5Ж.
iX; 4^" Пример 6. Определить длину анкера цилиндрической формы диа-
ибтром й=0,30^м и глубину его заложения в супесчаном грунте
' ' -‘М’ Й .Средней плотности.
- Максимальная тяговая сила, приложенная к анкеру, иаправле-
; С •'{. еа под углом 60° к горизонту.
. ' -jj Из табл. 2
J.,-, №=1.7 г/м3; <р=24°;
•• - а=П т1м2> в’-® П*
Определяем составляющие силы:
горизонтальная - *
' Sk-N,k cos 60°=6 Т;
вертикальная
г?? ‘ Nvk=Ntk sin60°=8,66 Т.
: • Размеры анкера определяются по формулам (17) и (18J:
</'...,.'4:Av F = =—=08 м2-
? I ' .•л .* oil
>’v' _ Ntk 10
F = V=36=°l33 M•
: Таким образом,
’ F=0^ m’;
F 0,8
, ls= d ‘=0/j= 2,65 M-
Глубина заложения определяется по формуле (19].:
W’-'
Л= 1,5 м.
Пример 7. Определить основные размеры свайного фундамента
под концевую опору.
Грунт — крупный песок.
а. Коэффициент разбуривания равен 0,30. Принятая глубина по-
гружения сваи (за вычетом заостренной части) Л=4,5 м.
а^.йб
Максимальные нагрузки:
•выдергивающая Nv=20.22 Т;
сжимающая Pv=22,92 Т.
Из табл. 1 *=1,8;
из табл. <2 Т=4,0 Т/м3; о=50 Т/м3.
Производим расчет фундамента 'из одной сваи.
По формуле (31}
и=2,0 м.
Размеры стороны сваи
и
а—~4 =0,5 м.
Для уменьшения размера поперечного сечения сван принимаем
свайный фундамент нз двух сближенных свай прежней глубины за-
ложения. Новое значение периметра
и«1,4 л.
Размер стороны сван
и
а= =0,35 м.
Производим расчет на сжатие по формуле (34):
Pvk= (uhx+Fi<t) ; 41,3 Г<46,8 Т.
Окончательно принимаем фундамент из двух сближенных свай
размером поперечного сечения 0,35X0,35 м каждый.
Примеры расчета фундаментов, работающих на опрокидывание
Пример 8. Определить глубину заделки фундаментных стоек
П-образной промежуточной опоры.
Заданы: горизонтальная сила S=0,730 Т, приложенная к опоре
на высоте Я =14,5 м, размеры поперечного сечения стоек в месте их
заделки 5=d=0,3 м.
Коэффициент запаса устойчивости по табл. 1
, *=1,5.
Грунт — плотная глина; по табл. 2 и 3
у=2 т/л3; ф=27°; с=10 Т/м3; £о=3 000 Т/м3.
По табл. 4
Ф2=6,3.
Согласно формуле (37)
mi=E -6,3=112,6 и т2=И0|(6,в-11) =53.
Задаемся глубиной заделки фундамента Л=)1,6 м;
тогда
- 1,6 _ 11,5
h — q g в 5,33 м; Н = q 2’ ®я 38,33,
27
По табл. 5—7 находим;
| 1|)1=206; 4’2=122; 4’э=17,4.
Подставляя найденные mi; m2; Ti; Й; tj и в формулу (35),
получаем значение предельного опрокидывающего усилия:
3„Р=0,554 Т.
Коэффициент запаса устойчивости
S,i„ 0,554
k = =,гйте — 1,517 > 1,5,
г>р 0,305 ’ ’
S
Где Sp == —сила, приходящаяся па одну стойку опоры.
Таким образом, запас устойчивости удовлетворяется.
Пример 9. Условия те же, что и в примере 8.
Сила, приходящаяся на одну стойку Го=0,70 Т.
= _ Значения «ц, т2, В остаются -прежними.
' 'Задаемся h=2 м, тогда Л=6,67 до табл. 5—7'.
ф1=209; ф2=151 и фз=18.
По формуле (36) находим:
^=0,41 м и ^ = 39,0 Т-м
и окончательно по формуле (35):
Sup = 1,06 Т;
1,06
fe = 0-70= 1.515 > 1,5.
Повторный расчет не требуется.
Пример 10. Фундамент устраивается с верхним ригелем.
Горизонтальная сила, приложенная к -каждой ноге опоры, So=
=0,49 Т. Высота-приложения и грунтовые условия те же, что и
в предыдущих примерах.
Следует определить длину верхнего ригеля I при /1=1,6 м,
Ь*»0,3 м.
Значения mi, m2, В и Л, а также 4’ь 4’2. 4'з те же, что и в при-
мере 8.
Задаемся длиной рнге.-щ ! 0.6 л; по формулам (42) и (43)
имеем
4=0,16 л; Л-1 =25,8 Т-м
и, следовательно,
S„p = 0,74 Т,
откуда
0,74
k~ 0,49 = 1,51 > 1,5‘
тЦ'^Таким образом, длина ригеля выбрана правильно.
Пример 11. Та'же опора, что и в примере 8, устанавливается
в двухслойном грунте. Каждая нога испытывает горизонтальное уси-
28
лие Р=0,342 Т, приложенное на высоте 11,5 л. Верхний слой—су-
глинок, плотный, средней влажности, толщина слоя 6=1,2 м. Ниж-
ний слой — плотный песчаный грунт средней влажности.
Требуется подобрать глубину заделки фундамента при 6=0,3 м.
По табл. 2 и 3 находим требуемые для расчета параметры:
верхнего слоя
у =1,9 т/м3-, <р=25°; с=5,0 Т/м3;
Е® = 2 000 Т/м3;
нижнего, слоя
Ец = 4 200 Т/м3;
тогда
По табл. 4 находим для верхнего слоя Ф2=5,2 по формуле (37):
m i=2 • 5,2 = 10,4; /п2=5 (5,2— 1) = 21,0.
Задаемся глубиной заделки фундамента 6=1,8 м,
тогда
Л = Щз = 6; н== о^'=38>33-
По формуле (41) вычислим:
Ф1=319; фа=251; ф3=35,8.
Пользуясь равенством (36), получаем т) =0,855.
По формулам (39) и (40) имеем:
П1=0,942; П2=0,585; Л4,=20,55.
Окончательно для предельного опрокидывающего усилия .имеем:
£Пр = 0,54 Т;
k
Sqf
Sp
°’54
0,342 — 1,58 > !>5-
Таким образом, размеры фундамента выбраны правильно.
Пример 12. Призматический короткий фундамент размерами
в Плане 6=1,6 м, d=2,0 м находится под воздействием горизонталь-.
ной силы So=3,2 Т, приложенной на высоте //=25,6 м.
Вертикальная нагрузка на. фундамент 93 Т.
Грунт — плотный суглинок.
По данным изысканий
' у=2 т/м3-, <р=24°; с=5 Т1м\
Требуется определить глубину заделки фундамента при коэффи-
циенте запаса k=1,5.
Задаемся заглублением фундамента 6=2,5 м; определяем:
Ео=9,3+2,2 • 2.1,6(2,5+0,2) =28,3 Т.
29
По формуле (47) имеем:
• . F, = 18,86; F2=l,83; F3=l,4.
По табл. 4 имеем:
в = 0,65; 6s = 0,422.
д
По табл. 8 при у = 1,56 имеем: Ло = 1,3.
По формуле (48) Гк=28,03 л, следовательно, по формуле (46J
Snp=4,82 Т, откуда
4,82
Л = -уу=1,52>1,5.
Повторный расчет ие требуется.
Пример 13. Следует рассчитать призматический фундамент,
имеющий уступы с четырех сторон (рис. 18). Горизонтальная сила
So“4,15 Т приложена на высоте Я=25,6 м.
Грунт—гравелистый. По данным изысканий у=1,9 т/л!; <р=
=35°; с=0.
Требуется подобрать размеры фундамента при коэффициенте
вапаса /г=2,6,
Задаемся размерами фундамента:
:-у- м; 6,=2,8 м; Л,= 1,75 м; h=2,5 л; d=2,0 м; d,=3,2 м.
: Производим проверку условии (49), для этого определим Е„ и-
#Л по формулам (48) и (50):
.</" , * £„-31,36; £'=87,01.
г Так как £„>£„, то условие (49) удовлетворено.
Определим вес фундамента Ро=55,6 т по формуле (47):
' £,=24,13; £а=3,49; £3=2,61.
Следовательно, дли значении предельно опрокидывающего уси-
лия по (46) имеем:
• • ..V-:- - ’ • . 10,55
у' '{ Snp = 10,55 Т; k = -y-jy = 2,54 > 2,5.
( ’
Повторный расчет не требуется.
ПРИЛОЖЕНИЕ
I
Таблица 1
Коэффициент запаса устойчивости фундаментов в грунте
В режиме
Тип опор
нор-
маль-
ном
аварий-
ном
Промежуточные................................
Анкерные, угловые и концевые ................
Переходные промежуточные и анкерные на больших
переходах ..................................
1,5
1.8
2,5
1.3
1.5
2,0
Примечания: !. Для фундаментов, работающих в условиях сезонного
обводнения, коэффициент запаса устойчивости в нормальном режиме следует
увеличивать на Ю%.
2. Допускается снижение коэффициента запаса на 10% при проверочных
расчетах существующих фундаментов.
• 3. В случаях, когдв вес фундамента переходной опоры без учета сопротив-
ления грунта обеспечивает запас устойчивости не менее 1,2, требуемый коэффи-
циент запаса может быть снижен до установленной величины для анкерных опор.
Таблица 2
Основные физико-механические характеристики грунтов
Наименование грунта Объемный вес у, т/м? Угол внутреннего тре- ния е” Сцепле- ние с. Т/м* Предельное сопротив- ление грунта засып- ки сжатию а, Т)м* Предельное сопротивление
Уплотнение засыпки ненарушенного грунта сжатию а, Г/м2 по боковой по- верхности сваи т, I Г/л2
ручное механиче- ское
Гравелистый 2,0 35
грунт .... —— . 13,0 15,0 60,0 —
Песок крупный То же средней 1,8 30 — 12,0 14,0 50,0 —
крупности . 1,7 28 — 11,0 13,0 35,0 4,0
То же мелкий . 1,5 26 — 10,0 . 12,0 25,0
Супесь сухая . 1,8 28 2,0 12,0 14,0 40,0 4,0
То же влажная 1,7 24 1,5 11,0 13,0 30,й 3,0 33
П родолжение табл. 2
1 к •' 4? С. ”3’- « *<'• ' •- • ' *4. V’- ’ |г • 'С .'Л ’ . > х Наименование грунта Объемный вес т, т1м* к ь Предельное сопротив- ление грунта засыпки сжатию а, Т/м* Предельное сопротивление
Сцепле- ние с,’ Г/м* Уплотнение засыпки ь н . М
Угол внутрен: ння 9° ручное механиче- ское ненарушенное грунта сжатии: Т/м* по боковой по- верхности СВЯ1 Т/м*
Супесь, насы- щенная водой Суглинок сухой То же ту гоп ла- стичный . . То же пластич- ный .... Глина сухая . ,То же тугопла- стичная . . . То же пластич- ная. . .’. . 1,5 1.9 1,8 1.6 2,0 1,8 1,7 М< 21 25 21 18 27 23 15 эдул 0,5 5.0 1,0 10,0 5,0 0,5—2,5 Ь дефори 8,0 13,0 11,0 9,0 15,0 12,5 7,0—10,0 «ации гр 10,0 15,0 13,0 п.о 17,0 14,5 9,0—12,0 унтов 20,0 40,0 30,0 20,0 60,0 40,0 20,0 Г а б л 1 2,0 6,0 3,0 1,5 6,0 3,0 1,5 лца 3
Виды гр унтов Модуль деформации Т/м* Ео.
А. Крупнооблом 1. Гравий и галька . 2. Щебень 3. Дресва Б. Песчаны 1. Песок крупный (независимо от в 2. Песок средней к] 3. Песок мелкий: а) сухой . . б) влажный и дой . . 4. Песок пылеватый а) сухой . . б) влажный в) насыщенны 34 чатые грунты е грунты и гравелистый пажиости) . . . эупиости .... насыщенный во- й водой .... 6 6 4 Плотные 4 800 4 200 3 600 3100 2 100 1750 1400 500—5400 500—2 900 300—1 400 Средней плотности 3 600 3 100 2 500 1 900 1750 1400 900
Продолжение табл. 3
Виды грунтов Модуль деформация Т/м*
5. Супесь: 1250
а) сухая 1600
б) влажная » 1 250 900
в) насыщенная водой .... 900 500
В. Глинистые грунты В твердом В пластиче-
1. Глииа: СОСТОЯНИИ ском состоянии
а) суха! 5 900 —,
б) маловлажная 4 000 ——
в) средней влажности . . . . - 3000 —
г) туголластичиая — . 1 600
д) пластичная 1 000
е) у предела текучести . . . 2. Суглинок: — 400
а) сухой 3 900 ——
б) средней влажности .... 2 000
в) м’аловлажный 3000 —
г) тугопластичный — 1 600
д) пластичный — 800
е) у предела текучести . . . 400
Таблица 4
Значения 6, 61 и Ф*
,0 в fi’ в в» Ф>
15 0,760 0,577 2,30 30 0,577 0,333 8,75
20 0,700 0,490 3,30 31 0,565 0,320 10,10
21 0,687 0,472 3,55 32 0,555 0,308 11,50
22 0,675 0,455 3,88 33 0,543 0,295 13,20
23 0,663 0,440 4,30 34 0,531 0,282 15,50
24 0,650 0,422 4,65 35 0,521 0,271 18,40
25 0,637 0,406 5,20 36 0,510 0,260 24,00
26 0,625 0,390 5,60 37 0,498 0,248 30,50
27 0,616 0,379 6,30 38 0,488 0,238 37,50
28 0,600 0,360 6,96 • 39 0,478 0,228 52,00
29 «г—-- 0,589 0,347 7,70 40 . 0,467 0,218 70,85
35
I
► 1 Функция ф, Таблица 5 й; 1 1 * К:
! ’* тг- н 1 "= г _ л h = ь 4,
4 6 6 7 8 9 10
; 20 '22 ' 24 . 26 28 30 32 34 36 38 < 40 » 42 44 46 48 L 50 52 54 56 58 60 110,37 120,37 130,37 140,37 150,37 160,37 170,37 180,37 190,37 200,37 210,37 220,37 230,37 240,37 250,37 260,37 270,37 280,37 290,37 300,37 310,37 113,27 123,27 133,27 143,27 153,27 163,27 173,27 183,27 193,27 203,27 213,27 223,37 233,27 243,27 253,27 263,27 273,27 283,27 293,27 303,27 313,27 116,17 126,17 136,17 146,17 156,17 166,17 176,17 186,17 196,17 206,17 216,17 226,17 236,17 246,17 256,17 266,17 276,17 286,17 296,17 306,17 316,17 119,07 129,07 139,07 149,07 159,07 169,07 179,07 189,07 199,07 209,07 219,07 229,07 239,07 249,07 259,07 269,07 279,07 289,07 299,07 309,07 319,07 121,97 131,97 141,97 151,97 161,97 171,97 181,97 191,97 201,97 211,97 221,97 231,97 241,97 251,97 261,97 271,97 281,97 291,97 301,97 311,97 321,97 124,87 134,87 144,87 154,87 164,87 174,87 184,87 194,87 204,87 214,87 224,87 234,97 244,87 254,87 264,87 274,87 284,87 294,87 304,87 314,87 324,87 127,77 137,77 147,77 157,77 167,77 177,77 187,77 197,87 207,77 217,77 227,77 237,77 247,77 257,77 267,77 277,77 287,77 297,77 307,77 317,77 327,77
- Функция Таблица 6
Г
4 Б 6 7 8 9 10
? ! 20 /' 22 ' : 24 26 28 30 ’ 32 I -34 ! 36 38 40 I 42 44- 46 53,76 58,52 63,28 68,04 72,80 77,56 82,32 87,08 91,84 96,60 101,36 106,12 1 110,38 115,64 66,62 71,22 76,82 82,42 88,02 93,62 99,22 104,82 110,42 116,02 121,62 127,22 132,82 138,42 78,32 84,76 91,20 97,64 104,08 110,52 116,96 123,40 129,84 136,28 142,72 149,16 155,60 162,04 91,86 99,14 116,42 113,70 120,98 128,26 135.54 142,82 150,10 157,88 164,66 171,94 179,22 186,50 106,24 114,36 122,48 130,60 138,72 146,84 154,96 163,08 171,20 179,32 187,44 195,56 203,68 211,80 .121,46 130,42 139,38 148,34 157,30 166,26 175,22 184,18 193,14 202,10 211,06 220,02 228,98 237,94 137,52 147,32 157,12 166,92 176,72 186,52 196,32 206,12 215,92 225,72 235,52 245,32 255,12 264,92
36
П роОолжение табл, b
_ h
и 4 5 1 G 1 7 1 8 1 9 10
48 120,40 144,02 168,48 193,76 219,92 246,90 274,72
50 125,16 149^62 174,92 201,06 228,04 255,86 284,52
52 129,92 155,22 181,36 208,34 236,16 264,82 294,32
54 134,68 16О;82 187,80 215,62 244,28 273,78 304,12
56 138,44 166,42 194,24 222,90 252,40 282,74 313,92
58 144,20 172,02 200,68 230,18 260,52 291,70 323,72
60 148,96 177,62 207,12 237,46 268,64 300,66 333,52
Таблица 7
Функция ф3
— h
4 5 6 7 8 9 10
20 9,26 9,68 10,10 10,52 10,94 11,36 11,78
22 10,10 10,52 10,94 11,36 11,78 12,20 12,62
24 10,94 11,36 11,78 12,20 12,62 13,04 13,46
26 11,78 12,20 12,62 13,04 13,46 13,88 14,30
28 12,62 13,04 13,46 13,88 14,30 14,72 15,14
30 13,46 13,88 14,30 14,72 15,14 15,66 15,98
32 14,30 14,72 15,14 15,56 15,98 16,40 16,82
34 15,14 15,56 15,98 16,40 16,82 17,24 17,66
36 15,98 16,40 16,82 17,24 17,66 18,08 18,50
38 16,82 17,24 17,66 18,08 18,50 18,92 19,34
40 17,66 18,08 18,50 18,92 19,34 19,76 20,18
42 18,50 18,92 19,34 19,76 20,18 20,60 21,02
44 19,34 19,76 20,18 20,60 21,02 21,44 21,86
46 20,18 20,60 21,02 21,44 21,86 22,86 22,70
48 21,02 21,44 21,86 22,28 22,70 23,12 23,54
50 21,86 22,88 22,70 23,12 23,54 23,96 24,38
52 22,70 23,12 23,54 23,96 24,38 24,80 25,22
54 23,54 23,96 24,38 24,80 25,22 25,64 26,06
56 24,38 24,80 25,22 25,64 26,06 26,48 26,90
58 25,22 25,64 26,06 26,48 26,90 27,32 27,74
60 26,06 26,48 26,90 27,32 27,74 28,16 28,58
37
Таблица 8
Коэффициент kt, учитывающий пространственность
задачи при определении Еп
h/b
к» п/п. Наименование грунтов 0,6 0,8 1 2 3 4
1 2 3 4 5 6 ' 7 Песок мелкий, илистый насы- щенный водой а) Суглинок и супесь, пасы-) щеиные водой б) Лес очень мокрый, 11 клас- са, устойчивый при увлажне- нии а) Галька с песком, насы- щенная водой б) Гравелистый крупный пе-. " сок, насыщенный водой в) Мокрый мелкий песок Строительный мусор с песком мокрый а) Галька с песком естест-1 веииой влажности б) Мелкий чистый сухой пе- сок в) Строительный мусор с пес- ком, сухой а) Суглинок и супесь естест- венной влажности б) Лес сухой в) Песок крупный, гравели- стый, сухой Глина очень плотная, сухая 1,03 1,04 1,06 1,07 1,Ю 1,12 1,15 1,04 1,05 1,08 1,10 1,13 1,10 1,21 1,05 1,07 1,10 1,12 1,16 1,20 1,26 1,09 1,13 1,18 1,24 1,32 1,40 1,51 1,14 1,20 1,28 1,36 1,47 1,61 1,77 1,18 1,27 1,37 1,48 1,63 1,81 2,02
СО ДЕРЖАНИ E
I. Общие положения.................... • 3
IL Расчет фундаментов иа выдергивание... 5
III. Расчет фундаментов на вдавливание . • • • . 17
IV. Расчет фундаментов иа опрокидывание .... 18
Примеры расчета фундаментов опор линий элек-
тропередачи ....................... • . • . 24
Приложение................................ 31