ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
И КОНСТРУКТОРСКО-
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
холодильная
техника
2/1981
МОСКВА
ИЗДАТЕЛЬСТВО «ЛЕГКАЯ И ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ» ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
Обсуждаем проект ЦК КПСС к XXVI съезду партии
Холодильное хозяйство — важная часть
агропромышленного комплекса страны
Навстречу XXVI съезду КПСС
Сергиенко А. Н. Холодильные предприятия Минторга
РСФСР — XXVI съезду КПСС
Абрамян Ю. Г., Шнайдерман И. Г. Пятилетка успешно
завершена
Ханыгин Ю. В. Впереди — новые рубежи
Загоруйко Н. И. Холодильное хозяйство мясной и
молочной промышленности Украины, итоги и перспективы
За экономию энергоресурсов
Чесанов Л. Г. Условия использования сбросного тепла
для получения холода с помощью абсорбционных
установок
Сотрудничество стран —- членов СЭВ
Агарев Е. М., Медовар Л. Е., Мюнстер Эм Хори К.,
Каннике А. А., Лыыбас В. И. Децентрализованная
система охлаждения на базе холодильного агрегата
KSL125
Наука, техника, технология
Клибанов Е. Л., Бежанишвили Э. М. Повышение
надежности пластин кольцевых клапанов
Рымкевич А. А. Математическая модель системы
кондиционирования воздуха
Гиндоян А. Г., Файнштейн В. А., Ходырева В. Т.
Сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций
холодильников
Латышев В. П., Грицын М. Н. Теплофизические
свойства вареной говядины
Моисеева Н. А., Бурьянова И. А., Быкова Т. Д.,
Высоцкая О. М., Торопова В. А. Влияние режимов
холодильного хранения плодов на устойчивость к
инфекционным и физиологическим заболеваниям
Охрана окружающей среды
Таубман Е. И., Бодюл О. И. К вопросу о влиянии
холодильной техники на окружающую среду
Стандарты и качество
Оленев Ю. А., Борисова О. С, Шпякина Н. Нм
Соловьева Л. Н. Новые отраслевые стандарты на мороженое
и вафли для мороженого
В порядке обсуждения
Гуслянников В. В., Жокина 3. И.
тышев В. П., Фролов А. П. О
В. 3. Жадана для определения
ной обработке мяса и шпика
ОБМЕН ОПЫТОМ
Дегтярев В. Н., Воробьев Ю. М., Куликов К. Б.
Автоматизация измерений с помощью системы сбора и
обработки данных
Негодов В. П. Тарирование предохранительных клапанов
судовых холодильных установок
ИЗОБРЕТЕНИЯ
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Попов А. А. Интересная и полезная монография
ХРОНИКА
«Климат-2000»
В НТО ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Семинар в г. Ташкенте по вопросам повышения
эффективности получения и использования искусственного
холода
В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ СТРАНАХ
Гачилов Т. С, Иванова В. С, Стоичкова Р. Й.
Тенденции конструирования оребренных фреоновых
воздухоохладителей
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Шуватова Э. Д. Комбинированная система
кондиционирования воздуха
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Сильман М. А. Универсальные диаграммы для пароэжек-
торных холодильных машин
РЕФЕРАТЫ
Федорова Н. К., Ла-
применимости формул
потерь при холодиль-
CONTENTS
Discussing Project of^CC CPSU Toward XXVI Congress of
Party
2 Refrigerating Economy — Important Part Agrarian and
Industrial Complex the Country
Toward XXVI Congress of CPSU
5 Sergienko A. N. Refrigerating Enterprises of Ministry of
Trade of RSFSR to XXVI Congress of CPSU
8 Abramyan U. G., Shneiderman I. G. Five-Year Plan Is
11 Successfully Finished
Khanygin U. V. New Advances in Future
13 Zagoruiko N. I. Refrigerating Economy of Meat and
Dairy Industry of the Ukraine, Results and Prospects
For Economy of Energy Resources
Chesanov L. G. Conditions of Utilizing Waste Heat for
15 Producing Cold By Means of Absorption Plants
Cooperation of Member-Countries of CMEA
Agarev E. M., Medovar L. E., Munster E., Horn K., Kan-
nika A. A., Lyybas V. I. Decentralized System of
Refrigeration On Basis of Refrigerating Unit KSL125
19 Science, Engineering, Technology
Klibanov E. L., Bezhanishvili E. M. Increasing
Reliability of Ring Valve Plates
24 Rymkevich A. A. Mathematical Model of Air
Conditioning System
28 Gindoyan A. G., Finestein V. A., Khodyreva V. T.
Resistance to Heat Transfer in Enclosures of Cold Store
Constructions
33 Latyshev V. P., Gritsyn M. N. Thermophysical
Properties of Cooked Beef
36 Moiseyeva N. A., Buryanova I. A., Bykova T. D., Vy-
sotskaya О. М., Toropova V. A. Influence of Cold
Storage Conditions on Stability of Fruits to Infectious and
Physiological Diseases
39 Environment Control
Taubman E. I., Bodyul O.
rigerating Engineering on Environment
42 Standards and Quality
Olenev U. A., Borisova O. S., Shpyakina N. N., So-
lovyeva L. N. New Branch Standards for Ice Cream and
Wafers for Ice Cream
44 For Discussion
Guslyannikov V. V., Zhokina Z. I., Fyodorova N. K-,
Latyshev V. P., Frolov A. P. Applicability of
Formulae of Zhadan for Determining Losses During
Refrigerated Treatment of Meat and Pork Fat
46 PRACTICE EXCHANGE
Degtyarev V. N., Vorobyev U. M., Kulikov К. В.
Automatization of Measuring By Means of System of
Collecting and Treating Data
50 Negodov V. P. Calibration of Safety Valves for Marine
Refrigerating Plants
INVENTION S
BOOK REVIEW
Popov A. A. Interesting and Useful Monograph
M I SCE L L ANY
«Climate-2000»
AT SCIENTIFIC TECHNICAL SOCIETY OF FOOD
INDU STRY
56 Seminar in Tashkent on Problems of Increasing
Effectiveness of Producing and Utilizing Refrigeration
IN SOCIALIST COUNTRIES
Gachilov T. S., Ivanova V. S., Stoichkova R. I. Trends
57 in Designing Finned Freon Air Coolers
FOREIGN TECHNICAL NEWS
en Shuvatova E. D. Combined Air Conditioning System
u REFERENCE DATA
Silman M. A. Versatile Diagrams for Vapour-Jet Refri-
61 gerating Machines
63 SUMMARIES
52
49, 62
53
54
Problem of Influence of Ref-
2
5
8
11
13
15
19
24
28
33
36
39
42
44
46
50
52
49,62
53
54
56
57
60
61
63
<g) Издательство «Легкая и пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1981 г.

десятой пятилетки мнртие коллективы и
отдельные рабочие достигли значительных
успехов. Так, например, бригада грузчиков
Винницкого мясокомбината, возглавляемая А. С. Ше-
гой, выполнила пятилетку за 3,5 года.
Особенно возросла трудовая активность на
предприятиях в дни подготовки страны к XXVI
съезду КПСС. Решение о созыве очередного
съезда партии вдохновило людей еще
активнее бороться за достижение намеченных
рубежей, досрочное выполнение десятой
пятилетки.
Источником нового трудового вдохновения
стал проект ЦК КПСС «Основные направления
экономического и социального развития СССР
на 1981—1985 годы и на период до 1990 года»,
в котором изложена программа партии по
дальнейшему развитию народного хозяйства и
социальному развитию Советского
государства.
В этом программном документе указаны
огромной важности задачи, на решение которых
необходимо мобилизовать труд всех
советских людей.
Ответственные задачи поставлены перед
холодильным хозяйством, обслуживающим
мясомолочную промышленность и другие отрасли
пищевой промышленности и сельское
хозяйство.
В одиннадцатой пятилетке и в последующие
годы предстоит обеспечить комплексное
развитие холодильной промышленности, расши-
ЗА ЭКОНОМИЮ ЭНЕРГОРЕСУРСОВ
Л. Г. ЧЕСАНОВ.
Днепропетровский инженерно-строительный институт
Большое число технологических процессов
сопровождается выходом тепла, например,
нагретых газов, которое можно использовать для
производства холода в абсорбционных броми-
столитиевых холодильных машинах. В этом
случае тепло от газов передается в нагревателе
либо промежуточному теплоносителю (воде или
пару), либо слабому раствору, которые
направляются в генератор для выпаривания
хладагента из водного раствора бромистого лития [1, 4].
рить применение искусственного холода при
обработке и хранении сельскохозяйственной
продукции, увеличить строительство
холодильников.
Намечается довести среднегодовое
производство мяса в стране до 17—17,5 млн. т (в
убойном весе), молока до 97—99 млн. т, яиц
не менее чем до 72 млрд. шт. В Украинской
ССР среднегодовое производство мяса
должно возрасти до 3,9—4,1 млн. т (в.убойном весе),
молока — до 22,5—23 млн. т, производство
масла животного должно увеличиться в 1,2—
1,3 раза. В связи с этим на холодильное
хозяйство системы Минмясомолпрома УССР,
равно как и других республик нашей страны,
ложится большая ответственность по
обеспечению сохранности продукции животноводства.
Основные усилия работников холодильной
службы; мясо-молочной промышленности
Украины в одиннадцатой пятилетке будут
направлены на дальнейшее повышение технического
уровня холодильного хозяйства, увеличение
выпуска охлажденных и фасованных
продуктов, расширение производства
быстрозамороженных готовых мясных блюд и
полуфабрикатов, сокращение потерь продуктов при
холодильной обработке и хранении, экономию
энергоресурсов.
Объем предстоящих в ближайшие годы
работ большой, однако все намеченное должно
быть выполнено.
При низком температурном уровне газов (до
150 °С) из-за малых температурных перепадов
и низкой теплоотдачи со стороны газов
поверхность теплообмена нагревателя превышает
суммарную поверхность всех теплообменных аппа-
i ратов установки в 2—3 раза.
Увеличить эффективность использования низ-
а копотенциальных вторичных тепловых энерго-
е ресурсов (ВТЭР) можно в установке с нагревате-
я лем, обогреваемым сбросным теплом нагретых
газов, на линии слабого раствора [2].
:- На рис. 1 представлены процессы работы такой
абсорбционной холодильной установки в |,
УДК 621.575.043-9.001.5
Условия использования сбросного тепла для получения
холода с помощью абсорбционных установок
15

<7ll-l2 = <7б-4
0)
ИЛИ
>а $а fe tr t* t> %
Рис. 1. Действительные процессы абсорбционной
холодильной установки в |, i-диаграмме.
/-диаграмме, отличающиеся от процессов в
известных установках тем, что регенерация
раствора ведется сначала путем выпаривания
хладагента в генераторе нагретым раствором (процесс
5—4) и частичным его охлаждением (процесс
11—12) с последующим самоиспарением из него
водяных паров при распылении в межтрубном
пространстве генератора (процесс 12—5) [3].
При регенерации по такой схеме появляется
возможность повысить температурный перепад
в нагревателе и тем самым уменьшить его теп-
лообменную поверхность. При производстве
холода в этой установке, работающей на
низкотемпературных газах, достигается экономия по
сравнению с производством холода в известных
установках [1, 4].
Тепловой расчет абсорбционной холодильной
установки [2], приведенный в [6], включает
расчет совместного процесса регенерации путем
самоиспарения и выпаривания при выполнении
условия
а Cll - 42) = С1 - ?12-5) <3' + (в — 0 +
+ (а — gia_e)''i. B>
где а = —д|-—кратность циркуляции, кг/кг;
gl2__5 = ¦ * — — количество выделившегося при само-
* испарении пара хладагента, кг/кг.
Решение уравнения B) при выбранных
параметрах слабого раствора после нагревателя и
его распылении возможно, если известен один
из параметров в точке 5 или 4, зависящих от
действительных процессов 12—5 и 5—4.
Для изучения действительных процессов,
протекающих в генераторе холодильной установки
[2], и получения данных для ее теплового расчета
был смонтирован экспериментальный стенд,
принципиальная схема которого показана на
рис. 2.
Из бака 6 слабый раствор с параметрами точки
2 (на ?, i-диаграмме) насосом Н2 прогоняется
через регенеративный теплообменник растворов
3 (процесс 2—7) и с параметрами точки 7
подается в нагреватель 29, где нагревается
горячим воздухом, поступающим из
электронагревателя 27, до состояния, характеризуемого
параметрами точки 11. Затем раствор направляется
сначала в трубное пространство секции
выпаривания 31, где отдает часть своего тепла на
выпаривание хладагента из раствора,
поступающего в межтрубное пространство после
распыления его в секции самоиспарения 1 (процесс
11—12). При распылении раствора в секции /
происходит самоиспарение хладагента под
вакуумом и частичное увеличение концентрации
раствора (процесс 12—5). Дальнейшая
регенерация раствора осуществляется в межтрубном
пространстве секции выпаривания 31 (процесс
5—4). Пары хладагента, выделяющиеся в
секциях 1 и 31 генератора, поступают в
конденсатор на сжижение. Тепло конденсации отводится
охлаждающей водой, подаваемой насосом НЗ
из бака 11. Жидкий хладагент из конденсатора
17 сливается в мерный бачок 7 для измерения,
а затем поступает в бак слабого раствора 6, где
смешивается с крепким раствором, подаваемым
насосом HI из секции выпаривания 31 через
теплообменник растворов 3. В баке 6
осуществляется имитация работы блока абсорбер —
испаритель. Необходимая температура слабого
раствора на выходе из бака 6 (точка 2)
обеспечивается охладителем 5 путем отвода тепла
поступающей из бака 11 охлаждающей воды. Стенд
вакуумируется насосом 15.
к

Иj бодопробода
\
0-
/f
\~i ~^^Xf'f5 <й—\-гг**&'Г'
V
Жидкий хладагент
¦ Вакуумные'и воздушные линии
Рис. 2. Принципиальная схема экспериментального
стенда для исследования процессов в генераторе при
десорбции водяных паров:
1 — секция самоиспарения; 2 — ротаметр; 3 —
регенеративный теплообменник; 4 — фильтр; 5 — охладитель; 6 — бак
раствора; 7 — мерный бачок; 8, 15, 18 — вакуум-насос; 9 —
¦блок отбора проб раствора; 10 •— расходомер; // — бак
охлаждающей воды; 12 — ТЭН; 13 — ЛАТР; 14 — осушитель; 16,
19, 30 — дифманометр; 17 — конденсатор; 20 — сепаратор; 21 —
пневмометрическая трубка; 22, 28 — выравниватель воздушного
потока; 23, 24 — микроманометр; 25 — регулятор расхода;
26 — нагнетатель; 27 — электровоздухонагреватель; 29 —
нагреватель раствора; 31 — секция выпаривания; HI — НЗ —
насосы; В — вакуумметр; а-а—условный разрыв линии
жидкого хладагента.
Конструкция генератора позволяла изучать
процесс десорбции раствора как раздельно в
секциях 1 и 31, так и совместно. Секция
самоиспарения хладагента 1 представляла собой
вертикальный полый аппарат, в верхней части
которого на расстоянии 400 мм от уровня
раствора расположены форсунки для его распыления.
Локальные концентрации распыляемого
раствора определяли в пяти сечениях по высоте с
помощью установленных отборников. -Пробы
раствора из них отбирали согласно методике [8].
Локальные температуры измеряли с помощью
вмонтированных в отборники хромель-копеле-
вых термопар закрытого типа индивидуальной
тарировки в комплекте с потенциометром ПП-63.
Отборники с термопарами были установлены на
расстоянии 25, 50, 75, 100 и 400. мм от среза
форсунок.
Секция выпаривания хладагента 31
представляла собой четырехходовой кожухотрубный
теплообменник, в трубки которого подавался
нагретый раствор, а межтрубное пространство
заполнялось или орошалось раствором, распыляемым
из форсунок.
Теплообменные аппараты, оборудование и
система трубопроводов изготовлены из
нержавеющей стали.
При исследовании процесса самоиспарения
водяных паров 12—5 раствор в секцию /
направлялся из нагревателя, минуя секцию
выпаривания 31.
Температуры циркулирующих сред измеряли
термопарами типа ХК в комплекте с
многоточечными потенциометрами ЭПП-09 и дублировали
лабораторными ртутными термометрами ТЛ-4
с ценой деления 0,1 °С. Абсолютное давление в
конденсаторе определяли ртутным дифманомет-
ром 19, подключенным к линии образцового
вакуума, который создавался вакуумным
насосом 18, и контролировали датчиком МТ-6 в
комплекте с прибором ВСБ-1 и электронным
потенциометром ПСР-1. Усредненные скорости
нагретого воздуха измеряли пневмометрическои
трубкой 21 и микромонометром 24, расход
раствора — ротаметрами 2, а охлаждающей воды —
сдвоенными диафрагмами и ртутным дифмано-
метром.
3 Холодильная техника № 2
17

Исследования проводили в установившемся
режиме экспериментального стенда при
постоянных внешних и внутренних параметрах.
Ниже указаны диапазоны основных
параметров работы стенда:
Концентрация слабого раствора 1а, % 50—65
Абсолютное давление в генераторе р^, кПа 4,0—8,0
Температура раствора на входе в секцию
самоиспарения /12, °С 80—140
Удельная тепловая нагрузка на нагреватель
раствора qHt кВт/м2 2,5—7,0
Процесс десорбции водного раствора
бромистого лития с начальной концентрацией 51—53%
и 60—61% и температурой 45—100 °С при
распылении его в вакууме с остаточным давлением
2,26—6,65 кПа экспериментально изучен в СО
АН СССР [5, 8]. Было установлено, что зона
самоиспарения сокращается по высоте с
повышением начальной температуры раствора и при
значениях 85—100 °С становится равной 150—
70 мм [5].
Исследования процесса самоиспарения
хладагента из раствора на экспериментальном
стенде (см. рис. 2) показали, что в рассматриваемом
диапазоне основных параметров десорбция
заканчивается практически на расстоянии 100 мм
от среза форсунок.
Для характеристики интенсивности процесса
самоиспарения по высоте были взяты
предложенные в [5] показатели: разность концентраций
A?i в любом i-м сечении по высоте между
локальной концентрацией раствора ?* и начальной 1а;
разность температур Ыг в любом i-м сечении
между начальной температурой распыления
раствора /12 и локальной tt.
Экспериментальные данные изменения зоны
дегазации в процессе самоиспарения
аппроксимировали многофакторной моделью
Agl2_5 =Ь0 + Ьг1а + b2ph + Vl2 + ^4 la +
+ Ььр\ + b6 * 12 + b7 laPh + b8 lj\2 + hPht\2
при коэффициентах уравнения регрессии
C)
?0 = 1,14749;
bx= —0,04813;
b2 = —0,26636;
63 = 0,05933;
Ь±= —0,0000969;
bb = 0,0058315;
b6= —0,0000016;
b7 = 0,0012743;
b8= —0,0003337;
b9= —0,0001419.
Наибольшее относительное расхождение с
данными эксперимента составило 2,7 %.
При изучении процесса регенерации раствора
по способу [3] теплообменную поверхность вы-
паривателя 31 размещали под секцией
самоиспарения 1, при этом раствор из нагревателя
подавался сначала в трубчатый пучок секции
31, а затем распылялся через форсунки.
Процессы десорбции исследовали с теплообменником
секции 31 как затопленного, так и оросительного
типов.
Процесс регенерации раствора в секции 31
характеризуется потерями, которые
обусловлены неполнотой выпаривания и оказывают
влияние на теплообменные процессы в генераторе [7].
При выпаривателе 31 оросительного типа
общая зона дегазации Д?, температура крепкого
раствора на выходе из генератора ?4 и зона не~
довыпаривания Д?г зависят от концентрации
слабого раствора ?а, давления в генераторе
ph, температуры слабого раствора на входе в
секцию 311±1 и температуры слабого раствора
при распылении /12. Значения Д? и Д?г с ростом
ph уменьшаются. Так, при ?о=50 %> fu=140 °C,
/а2 =110 °С и росте ph с 4 до 8 кПа общая зона
дегазации Д? сократилась с 3,4 до 2,9 %, а
зона недовыпаривания Д?г —с 3,5 до 2,8 %.
Уменьшение общей зоны дегазации Д?,
несмотря на увеличение в этом случае А?5-4> вызвано
снижением интенсивности процесса
самоиспарения. Рост температуры tn приводит к
увеличению Д?. Так, при ?a=50 %, f12=110°C, ph=
=4 кПа и повышении температуры t12 со 140 до
180 °С общая зона дегазации Д? увеличивается
с 3,4 до 4,9 %.
При выпаривателе затопленного типа
значения Д?, tf4 и Д?г зависят также еще и от высоты
столба раствора /ip в генераторе. При hv=
= 100 мм процесс регенерации был близок к
процессу в варианте с оросительным выпарива-
телем. Рост /ip вызывает назначительное
сокращение Д?, при этом увеличиваются значения
t4 и Д?г. Так, при ga=50 %, /и=140оС, f12=
= 110 °С, ph=8 кПа и росте Яр от 100 до 200 мм
уменьшается Д? с 2,9 до 2,8 %, повышается
?4 с 75 до 80 °С и увеличивается Д?г с 2,9 до
5,1 %. Повышение температуры /4 снижает
температурный напор в выпаривателе 31, что
при низкопотенциальном обогреве существенно
увеличивает затраты на производство холода.
Выполненные исследования позволили
установить закономерности действительных
процессов десорбции в генераторе с обогревом его
нагретым раствором, необходимые для расчета
абсорбционной бромистолитиевой установки [2]
и математического моделирования с целью
оптимизации режима ее работы.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Абсорбционная бромистолитиевая
холодильная установка, работающая на тепле уходящих
дымовых газов/Г. В. Курилов и др.— В кн.:
Использование вторичных энергоресурсов и
охлаждение агрегатов в черной металлургии. М., 1972,
вып. 1.
2. А. с. 566086 (СССР).
3. А. с. 567042 (СССР).
4. Б а д ы л ь к е с И. С, Данилов Р. Л.
18

Абсорбционные холодильные машины. М., Пищевая
ф промышленность, 1966.
5. Кузьмицкий Ю. В. Экспериментальное
исследование десорбции водного раствора бромистого
лития.— Холодильная техника, 1973, № 6. (^
6. Ч е с а н о в Л. Г. Исследование абсорбционной
холодильной установки с обогревом сбросным
теплом уходящих газов.— В кн.: Исследование
холодильных машин. Л., 1979, вып. 2.
СОТРУДНИЧЕСТВО СТРАН —ЧЛЕНОВ СЭВ
холодильного агрегата KSL125
Канд. техн. наук Е. М. АГАРЕВ, Л. Е. МЕДОВАР
ВНИКТИхолодпром
Э. МЮНСТЕР, К. ХОРН
Комбинат вентиляционной и холодильной техники
(Дрезден, ГДР)
Канд. техн. наук А. А. КАННИКЕ, В. И. ЛЫЫБАС
Таллинский комбинат молочных продуктов
На Таллинском комбинате молочных
продуктов * была изготовлена, испытана и пущена в
эксплуатацию децентрализованная система
охлаждения на базе воздухоохлаждающего
холодильного агрегата KSL125, выпускаемого
машиностроительным заводом в Галле (ГДР).
Система предназначена для автоматического
поддержания температуры О °С в камере
хранения творога. Площадь камеры 168 м2, высота
4,5 м.
Основным элементом системы охлаждения
является автоматизированный воздухоохлаждаю-
щий агрегат KSL125, установленный на* опорной
конструкции, используемой одновременно и для
организации подвода к агрегату
циркулирующего воздуха. В охлаждаемой камере выполнено
бесканальное распределение воздуха.
В состав воздухоохлаждающего агрегата
KSL125 входят: четырехцилиндровый
бессальниковый компрессор с регулированием холодопро-
изводительности; конденсатор с водяным
охлаждением; четырехсекционный
воздухоохладитель с двумя осевыми вентиляторами,
производительность и напор которых можно изменять
поворотом лопаток; вспомогательная, пуско-
защитная и регулирующая аппаратура,
арматура и трубопроводы.
*В работе принимали участие: Э. В. Юпрус и
Я. К. Вээпере (Таллинский комбинат молочных
продуктов).
7. Шмуйлов.Н. Г. Особенности действительных
процессов промышленной абсорбционной бромисто-
литиевой холодильной машины.— Холодильная
техника, 1966, № 7.
8. Экспериментальное исследование
абсорбции и десорбции водяных паров растворов
бромистого лития/Л. М. Розенфельд, Г. А. Паниев,
Ю. В. Кузьмицкий и др.— Холодильная техника,
1972, Mb Ю.
Все элементы агрегата смонтированы на раме
и заключены в корпус (рис. 1) со съемными
панелями.
Компрессорно-конденсаторный отсек
(машинное отделение) отделен от воздухоохладителя
изолирующей перегородкой. При монтаже
воздухоохладитель размещают в охлаждаемой
камере, а компрессорно-конденсаторный отсек со
щитами управления может находиться в
неотапливаемом помещении или под навесом.
Для поддержания в этом отсеке необходимой
температуры предусмотрены электронагреватель
и вентилятор для подачи свежего воздуха
(например, в летнее время). Наблюдать за
показаниями приборов можно через окна в панелях
корпуса агрегата.
На рис. 2 приведена технологическая схема
агрегата. Жидкий фреон из конденсатора
поступает в секции воздухоохладителя через четыре
терморегулирующих вентиля. Пары фреона из
секций воздухоохладителя отсасываются
компрессором через общий коллектор.
Работа агрегата полностью
автоматизирована.
Размещение приборов автоматики показано
на рис. 2. Температура воздуха в охлаждаемой
камере регулируется тремя реле температуры,
из которых два установлены на входе воздуха
в агрегат, а третий — в камере в месте с
наименьшей подвижностью воздуха.
При изменении тепловой нагрузки камеры
реле температуры воздействуют на систему
регулирования холодопроизводительности
компрессора. У
Схема автоматизации агрегата
предусматривает возможность подключения, при
необходимости, регуляторов влажности и обогрева
камеры. Они воздействуют соответственно на ув-
УДК 621.565.3
Децентрализованная система охлаждения на базе
3*
19

г—г
ц
пор
то
10
^ s§r1
/ 1 gj Ml
(У 7 ^т
ЦМ4
l!±_j
Irfrr U
Вода
Вид А
(со снятой крышкой)
12 3 b
J- . L U
Рис. 1. Холодильный агрегат KSL125:
/ — компрессорно-конденсаторный агрегат; 2 —• корпус; 3 >—
изолирующая перегородка; 4 — воздухоохладитель; 5 —
вентилятор воздухоохладителя; 6 — отвод талой воды; 7 — вход
воды в конденсатор; 8 — силовой щит; 9 — щит управления;
10 — термореле.
Выпуск боздуха
К
I ЭН У I
J0B -ш-ЭД
ЙЬ-1
Рис. 2. Технологическая схема агрегата KSL125:
РВ — регулятор влажности ЭН — электронагреватель; У —
увлажнитель; К — камера; РД — реле давления; ТР —
температурное реле; ССт — смотровое стекло; РКС — реле
контроля смазки; МО — машинное отделение; М — манометр;
ВРВ — водорегулирующий вентиль; ТРВ — терморегулирую-
щий вентиль; < паровая линия; ^ —
жидкостная линия.
лажнитель' и подогреватель, устанавливаемые
в камере отдельно от агрегата и конструктивно
с ним не связанные.
Возможность увлажнения и подогрева
расширяет область применения агрегата KSL125 и
позволяет использовать его в системах
технологического кондиционирования воздуха
аналогично отечественным машинам [1, 2].
Воздухоохладитель оттаивают гор ячими
парами фреона, поступающими в секции аппарата
через соленоидные вентили. Процесс
оттаивания автоматизирован. Он начинается через
каждые четыре часа по команде специального
часового механизма, длится около 1 ч и
оканчивается по команде реле времени. Возможно и ручное
управление процессом оттаивания.
В начале оттаивания соленоидные вентили на
паровой линии (см. рис. 2) открываются,
вентиляторы воздухоохладителя отключаются,
закрывается соленоидный вентиль на линии подачи
хладагента в секции воздухоохладителя и
включается подогреватель талой воды в поддоне.
20

По окончании оттаивания реле времени
включает агрегат вначале без вентиляторов, которые
пускаются в работу лишь через определенный
интервал F—10 мин).
Чтобы избежать ненужного оттаивания
(например, при малой снеговой шубе)
предусмотрено реле температуры, которое при
достижении температуры всасываемого пара 20 °С
прекращает оттаивание и включает агрегат на
охлаждение.
На рис. 3 представлены зависимость холодо-
производительности и мощности агрегата KSL125
от температур воздуха в камере и воды,
выходящей из конденсатора.
На рис. 4 показана схема системы смазки
компрессора, обеспечивающая регулирование хо-
лодопроизводительности и разгрузку при пуске
и включающая подогрев масла в картере.
При остановленном компрессоре толкатели
всасывающих клапанов под действием пружин
опущены и пластины клапанов отжаты от седел.
При пуске компрессора включается реле
времени, которое через 15 с переключает
электромагнитные вентили 2, 10 и И, через которые масло
от насоса подается к всасывающим клапанам и
отжимает толкатели вверх — компрессор включен
в работу.
При уменьшении тепловой нагрузки камеры
до 75 % закрывается электромагнитный вен-
1
/f
Q* , %
ккал/ч
120
/00
во
60
ьо
20
кВт
100
во
60
40
20
10
20
¦ 30
b\
Sv
V
^
50~
?L
^
N
'
tw -20е
*(}
25
/
fa
-t^fnr.
wW.
С
30
35
35
^ч
ЩЗ
30
%
^
<4
^
^
^
^
^J
Ka
10
-5-
-10 -15
LKdM>
Рис. З. Зависимость холодопроизводительности Q0 и
потребляемой мощности Na агрегата KSL125 от
температуры воздуха в камере /кам и температуры воды
tw, выходящей из конденсатора.
тиль 11, а при уменьшении нагрузки до 50% —
вентиль 10, подача масла к клапану
прекращается. При этом толкатели под действием пру-
Рис. 4. Система смазки компрессора KSL125:
/ — узел всасывающего клапана; 2, 10, 11 —
электромагнитные вентили; 3 — обратный клапан; 4 — реле контроля смазки;
5 — перепускной клапан; 6 — подогреватель масла; 7— картер
компрессора; 8 — масляный насос; 9 — механизм движения;
12 — седло; 13 —.пластина клапана; 14 — толкатель; 15 —
пружина; подача масла; — — — сброс масла.
21

?
IZZI
?
вь
нх-
t J^a
ll 11111111 III I
ШПВ
_Ea
iiiiiiiiimil
Д
к
zzzzzzzz^azzzzzamzzzmzEzizzzzizza
Д—1
h—X*
lA-inx»
'*/ 0
n_L_
-2S45I.
>
яр
7: // JZT .W
T
Ш
т
/7з
m
Г77Л
T
m
i ! 11
ft
к
Сдежая
вода
Ш^Ш
Ь—|хи
Рис. 5. Схема оборотного водоснабжения холодильного агрегата KSL125:
/ -холодильный агрегат; 2 - градирня; 3 - сливной бак;] 4 - насос; ВРВ - водорегулирующий вентиль; ИР -
измеритель расхода; ОК — обратный клапан: I—IV — термореле.
Техническая характеристика воздухоохлаждающего
агрегата KSL125
Хладагент
Компрессор с V-образным
расположением цилиндров, тип
холодопроизводительность при
температуре воздуха в камере 0°С,
влажности 80—85 % и температуре
воды, выходящей из конденсатора,
32 °С, кВт (ккал/ч)
мощность, потребляемая
электродвигателем компрессора в
указанном режиме, кВт
частота вращения, об/мин
количество цилиндров
диаметр цилиндра, мм
ход поршня, мм
объем, описываемый поршнями, м3/ч
ступени регулирования
производительности компрессора, %
Суммарная мощность вентиляторов
воздухоохладителя, кВт, при напоре
0,18 кПа A8 кгс/м2)*
R22
2V4/100-69 завода
«Мафа Галле»
85 G3 000)
30
1500
4
100
60
160
100—75—50
Производительность вентиляторов,
м3/ч
Мощность вспомогательных
элементов, кВт
вентилятора компрессорного отсека
обогревателя компрессорного отсека
обогревателя поддона
воздухоохладителя
Расход воды на конденсатор при
оборотном водоснабжении, м3/ч
Потеря давления воды в
конденсаторе, МПа (м вод. ст.)
Масса незаполненного хладагентом
агрегата, кг
Масса R22, кг
Масса агрегата, заполненного R22,
маслом и с учетом слоя инея в воздухо-
охладителе, кг
Габаритные размеры, мм
длина
ширина
высота
56000
0,03
0,50
3,60
18
0,35 (-3,5)
4300
35
6700
4270
2500
2000
* По просьбе заказчика могут быть поставлены
вентиляторы с большим напором.
22

Вид А
Рис. 6. Размещение холодильного агрегата KSL125
на Таллинском комбинате молочных продуктов:
/ — охлаждаемая камера; 2 — холодильный агрегат; 3 —
опорная конструкция; 4 — площадка для обслуживания; 5 —
технологический цех.
жины опускаются и отжимают пластины
всасывающего клапана, выключая цилиндр из
работы. Одновременно масло из клапана сбрасывается
в картер компрессора. При увеличении
нагрузки по команде реле температуры вентили 11
и 10 переключаются и вновь обеспечивают
подачу масла в клапаны, включая их в работу. При
остановке компрессора вентиль 2 прекращает
подачу масла ко всем клапанам и происходит
сброс масла из них. Таким образом, перед
пуском компрессора выключены все четыре
цилиндра, что обеспечивает его разгрузку. При
регулировании холодопроизводительности могут быть
выключены один или два цилиндра.
Для стабильной работы системы важное
значение имеет поддержание постоянной
температуры воды, поступающей в конденсатор.
На рис. 5 показана схема оборотного
водоснабжения агрегата KSL125 с двумя градирнями
ГПВ-40, сливным баком, двумя насосами (один—
резервный), трубопроводами, арматурой и
приборами автоматики.
Температура воды в заданных пределах
поддерживается следующим образом.
При понижении температуры воды,
поступающей в конденсатор, до 26 °С термореле /
отключает вентилятор одной из градирен; при
дальнейшем понижении температуры до 24 °С
термореле // отключает вентилятор второй
градирни; при понижении температуры до 22 °С
термореле III открывает соленоидный вентиль на
байпасной линии, направляя основной поток
воды из конденсатора мимо градирен в сливной
бак. |
Термореле IV используют как аварийное,
оно отключает агрегат при понижении
температуры воды в баке ниже 20 °С.
Незначительные колебания температуры и
давления конденсации сглаживаются с помощью
водорегулирующего вентиля.
Конструкция конденсатора допускает также
работу и на проточной воде. В этом случае
крышку конденсатора переставляют так, что число
ходов воды в аппарате увеличивается, а число
труб в ходе уменьшается. Тем самым при
меньшем количестве проточной воды обеспечивается
та же скорость ее в трубах аппарата.
На рис. 6 показано размещение холодильного
агрегата KSL125 на Таллинском комбинате
молочных продуктов. Опора под агрегат
выполнена высотой 1,7 м, что обеспечивает свободный
проход воздуха в камере к воздухоохладителю.
Во избежание отклонения потока воздуха сразу
после вентилятора во всасывающий канал к
передней торцовой стороне опоры приварен
стальной лист так, что проход воздуха к
воздухоохладителю с передней стороны
осуществляется снизу через щель высотой 200 мм; проход
воздуха с боковых сторон опоры свободный.
Компрессорно-конденсаторный отсек агрегата
и сливной бак расположены в отапливаемом
цехе. Градирни размещены на крыше здания.
В камере установлен щит, отклоняющий
поток воздуха к потолку, чтобы избежать
воздействия |потока на работающих.
Разработана модификация агрегата KSL125
с вертикальным ^каналом для выхода воздуха,
23

что позволит значительно упростить опорную
конструкцию под агрегат.
Испытания холодильного агрегата KSL125
на Таллинском комбинате показали надежность
его работы, простоту обслуживания и удобство
эксплуатации.
Отклонения температуры воздуха в центре
камеры не превышали ±0,5 °С, а разность
температур в центре камеры и у стен — 1,5—2 °С.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Автоматизированная система
технологического кондиционирования воздуха на базе
фреоновой холодильной машины ХМ1-20 для камер
созревания сыра/Е. М. Агарев, Л. Е. Медовар,
Н. М. Медникова и др.— Холодильная техника,
1975, № 8.
2. Холодильная машина СР9Х2-1-0 для
систем технологического кондиционирования возду-
ха/Е. Д. Коноваленко, В. Я- Панченко, Е. М.
Агарев и др.— Холодильная техника, 1980, № 9.
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
УДК 621.574.3.041-334.3:620.169.1
Повышение надежности пластин кольцевых клапанов
Канд. техн. наук Е. Л. КЛИБАНОВ,
канд. техн. наук Э. М. БЕЖАНИШВИЛИ
ВНИИхолодмаш
Эксплуатация кольцевых клапанов
быстроходных поршневых аммиачных компрессоров с
частотой вращения 25 с-1 показала, что, наряду
с безотказной работой в течение 2,5—3,5 тыс. ч,
пластины довольно часто разрушались во
всасывающем (ВКХ) и нагнетательном (НКХ)
клапанах через 800—1200 и 300—500 ч
соответственно.
В целях изучения причин преждевременного
разрушения пластин и разработки
мероприятий по повышению их стойкости на начальном
этапе с 60 четырех- и восьмицилиндровых
компрессоров (более 30 объектов эксплуатации)
демонтировали 250 пластин, разрушенных и
отработавших без поломки более 2,5 тыс. ч. Перед
демонтажом анализировали состояние
эксплуатируемых компрессоров, измеряли высоту
подъема пластин в клапане, выборочно оценивали
жесткость пружин.
Статистическая обработка результатов
измерений показала влияние высоты подъема на
надежность пластины (рис. 1). На стойкость
пластин влияла эксплуатация компрессоров с
заливами и повышенной температурой
нагнетания. Последняя вызывала интенсивное развитие
релаксационных явлений в пружинах клапана
с неоднородным снижением их первоначальной
жесткости.
У пластин с зафиксированной
продолжительностью эксплуатации изучали микрогеометрию
поверхностей с использованием оптических
средств и профилографа, микроструктуру и
изломы — с помощью оптического и электронного
микроскопов при увеличении до 2500, макро-
и микротвердость — приборами ТП-2 и ПМТ-3.
Шероховатость Ra поверхностей пластин
составила: рабочих 0,6—1,25 G—8 класс), боковых
2,0—2,5 F класс) и 2,5—3,0 мкм E класс)
соответственно по наружному и внутреннему
диаметрам.
Излом разрушенных пластин, как правило,
был хруцким, крупнозернистым. Рост
магистральной трещины в радиальном направлении
сопровождался отслаиванием металла. Следы
механической обработки на поверхностях (риски,
сколы, выбоины, острые кромки и т. д.)
способствовали появлению и развитию трещины.
Твердость пластин колебалась в широких
пределах — от 38 до 52 HRC. Зависимость величины
износа от твердости представлена на рис. 2.
Пластины с твердостью ниже 43 HRC имели
трооститную, с твердостью 43—47 HRC троос-
100
К
\оо
<§
^
i
'гУ
/у
2 3 <t
Высота подъема пластин, мм
Рис. 1. Зависимость, количества отказов от высоты
подъема пластин ВКХ за 500 ч A), 1000 ч B) и 1500 ч
C) эксплуатации.
24

w\
wo
%120
80
^^^^fb
2^
1
-^* |
M <*6 48
Тбердость пластины, HRC
50
Рис. 2. Зависимость износа пластин ВКХ (/) и НКХ
B) за 1,5—2,0 тыс. ч эксплуатации от их твердости.
100\
^80
3
I
W
%20
1
/У
г —
г/
6 7 8
величина иг/7, д~алл
т
Рис. 3. Зависимость количества отказов пластин НКХ
(/) и ВКХ B) за 2,5 тыс. ч эксплуатации от величины
мартенситных игл в структуре стали.
томартенситную и выше 47 HRC мартенситную
микроструктуры. В большинстве случаев
структуры были крупноигольчатыми с величиной игл
9—10 балла шкалы 3 ГОСТ 8233—56.
Установлена зависимость надежности пластин от
структуры металла (размера игл и твердости).
Продолжительность безотказной эксплуатации пластин
с мартенситной структурой существенно выше
и определяется величиной игл.
Влияние структуры мартенсита на частоту
отказов пластин ВКХ и НКХ приведено на
рис. 3. Как видно, за срок эксплуатации
2,5 тыс. ч пластины с крупноигольчатой
структурой разрушаются, а с мелкоигольчатой
(величина игл менее 5 балла) сохраняют
работоспособность.
В целях выяснения возможности стабильного
достижения в пластинах требуемой структуры
изучали влияние на нее процесса термической
обработки. Для этого в лабораторных условиях
обрабатывали образцы листа, а в
производственных — пластины. Образцы и пластины
изготовляли из различных партий листа,
полученного заводом-изготовителем «Венибе» в период
1976—1979 гг. Выявлено, что одной из основных
причин образования в пластинах грубой
закалочной структуры является применение
крупнозернистой (величина аустенитного зерна
крупнее 5 балла шкалы 1 ГОСТ 5639—65) и поэтому
чувствительной к нагреву листовой стали
ЗОХГСА. При измельчении аустенитного зерна
до 8—9 балла чувствительность стали к
температурному фактору понижается почти вдвое.
На процесс аустенизации и, следовательно,
результаты закалки отрицательно влияло
наличие в поставляемом листе перлита пониженной
дисперсности (выше 5 балла шкалы 2 ГОСТ
8233—56). При использовании листа с
регламентированной зернистостью (не крупнее 8
балла) и структурой зернистого перлита (не выше
5 балла) и при оптимальной продолжительности
высокочастотного нагрева (около 15—16 с)
получаются пластины с мелкоигольчатой
структурой мартенсита (рис. 4). При более
длительной выдержке наблюдается рост игл, а'при
меньшей происходит неполная закалка пластин с
локальными провалами твердости и
[ухудшением механических свойств стали.
Для подтверждения обнаруженной
зависимости надежности пластин от микроструктуры
металла исследовали физико-механические
свойства стали. С этой целью на микрокопре МК-05
испытали на удар образцы стали с надрезом, а
на установке АЛА-ТОО (тип ИМАШ-25-75)
визуально наблюдали (при 400-кратном
увеличении) за процессами возникновения и развития
трещин в разрывных образцах с надрезом.
Результаты исследования представлены в
табл. 1. Как видно, величина критических
напряжений в момент появления видимой в
микроскоп трещины составила 960—1300 МПа (96—
130 кгс/мм2). Зарождение трещины при напря-
Температура
закалки,
°С
850
870
900
Критическое
напряжение
зарождения
трещины,
МПа(кгс/см2)
960 (96)
1100A10)
1310A31)
Ударная
вязкость,
кДж/м2
(КГС'М/СМ2)
310C,1)
350C,5)
260 B,6)
Таблица 1
Удельная работа
упругой
деформации, кДж/м2
(кгс«м/см2)
190A,9)
230 B,3)
140A,4)
4 Холодильная техника № 2
25

I I I I Хуй
I*
13 /* ./^ tf /7 /*
Продолжительность иагрода ТВЧ, с
Рис. 4. Зависимость величины мартенситных игл от
продолжительности нагрева пластин ТВЧ:
1 __ сталь с величиной аустенитного зерна 8 балла; 2 — сталь
с величиной аустенитного зерна 9 балла.
жениях, равных 50—75 % предела прочности
стали, следует учитывать при проведении
прочностных расчетов пластин. Максимальные
значения ударной вязкости стали, как и значения
работы упругой деформации в момент появления
видимой трещины, которая характеризует
вязкость разрушения стали, получены для образцов,
закаленных с температуры 870 °С.
Металлографический анализ разрушенных образцов
показал, что низкие значения ударной вязкости и
вязкости разрушения стали при температуре
закаливания 850 °С связаны с неполной
закалкой, а при 900 °С — с огрублением структуры.
Следовательно, наибольшая сопротивляемость
пластин хрупкому разрушению достигается в
довольно узких пределах температуры
закаливания.
Во время испытаний выявлена зависимость
ударной вязкости от величины мартенситных
игл (рис. 5). Для наглядности на рис. 5
приведена кривая эксплуатационной
стойкости пластин, полученная в результате
статистической обработки данных эксплуатации.
Видно, что при огрублении структуры
ударная вязкость стали резко падает.
Ухудшение сопротивляемости стали хрупкому
разрушению существенно снижает эксплуатационную
стойкость пластин т0. Зависимость значения т0
от величины мартенситных игл z
аппроксимируется логарифмическим выражением lg т0=
=—0,328 2+2,58 с достаточно высоким
коэффициентом корреляции @,75). Следовательно,
пластины повышенной долговечности должны
обладать структурой мелко- или, в крайнем случае,
среднеигольчатого мартенсита (величина игл
менее 5 балла) с твердостью 48—52 HRC. Такие
пластины имеют и повышенную
износостойкость.
Фрактографическими исследованиями
изломов образцов стали установлено, что в момент
?
I
3,2
Vt
1,6
.4
I
i
t
\z
\ f '
S^o
350 ^
%
300 <
250%
200%
150%
t
6 7 8. '3
Величина игл, 6~алл
10
Рис. 5. Зависимость эксплуатационной стойкости
пластин A) и ударной вязкости стали B) от величины игл
закалочной структуры.
достижения критических напряжений размер
зародышевой трещины, после которой возможен
ее самопроизвольный рост, составляет всего
30—90 мкм. При такой малой величине опасного
дефекта к микрогеометрци поверхности
пластин, как и к включениям в стали, следует
предъявлять повышенные требования, что на
практике не обеспечивалось.
Результаты петрографического исследования
осадка металла после растворения образцов в
железосульфатном электролите показали, что
нитридные и оксидные (кварц, корунд,
глинозем и более сложные соединения неоднородного
состава) включения величиной до 100 мкм
соизмеримы с размером опасного дефекта для стали
ЗОХГСА. При этом степень загрязненности
включениями достигала 4 — 5 балла ГОСТ
1778—70 и они чаще всего присутствовали в
наиболее неблагоприятной форме — в виде
строчечных выделений. Повышенная и опасная
загрязненность снижала сопротивляемость стали
к хрупкому разрушению и способствовала
преждевременным отказам пластин.
Таким образом, исследования показали
необходимость существенно улучшить качество и
структуру используемого стального листа и
совершенствовать технологию изготовления
пластин.
Согласно литературным данным, повышение
качества стали до требуемого уровня
достигается применением специальных методов ее
выплавки, например электрошлакового переплава или
дополнительных методов рафинирования путем
ее обработки в сталеразливочном ковше жидкими
синтетическими шлаками. По техническому
заданию ВНИИхолодмаша изготовлена опытная
партия листа из стали, обработанной
синтетическими шлаками.
26

1900 \
I
jeoth
/ I lg цмм/мин
Рис. 6. Влияние скорости v деформации на прочность
ав стали ЗОХГСА A) и ЗОХГСА-СШ B).
Благодаря дополнительной обработке в стали
ЗОХГСА-СШ снизилось содержание газов,
вредных примесей и неметаллических включений.
Размер включений был снижен до 20 мкм,
строчечные выделения включений исчезли. В
результате улучшения качества металла
относительное удлинение стали в закаленном
состоянии повысилось на 2,0—2,5 %, чувствительность
к концентраторам напряжений снизилась почти
вдвое, а ударная вязкость возросла в 1,5—2
раза. О лучших свойствах стали ЗОХГСА-СШ по
сравнению со сталью ЗОХГСА свидетельствуют
данные, характеризующие зависимость
прочности стали от скорости деформации (рис. 6).
При резком возрастании скорости деформации
до величин, близких к наблюдаемым при
ударных нагружениях E00 мм/мин), предел
прочности стали ЗОХГСА-СШ на 10—15 % выше,
чем стали ЗОХГСА.
Для оценки эффективности использования
стали ЗОХГСА-СШ провели сравнительные
эксплуатационные испытания пластин толщиной 1,2 мм:
из листовой стали ЗОХГСА A00 шт., суммарная
наработка 545 тыс. ч); листовой стали ЗОХГСА-
СШ A40 шт., суммарная наработка 220 тыс.|ч);
листовой стали 30X13 G5 шт., суммарная
наработка 150 тыч. ч); импортной термообработанной
широкополосной ленты из стали Сандвик
7С27Мо2 — аналог стали 30X13 G0 шт.,
наработка 142 тыс. ч).
Пластины из стали ЗОХГСА, ЗОХГСА-СШ,
30X13 изготавливали по серийной технологии,
пластины из стали Сандвик 7С27Мо2 вырубали
или вырезали из квадрата с последующим гал-
тованием.
Испытания показали почти в два раза большую
эксплуатационную стойкость пластин из стали
ЗОХГСА-СШ, чем из стали ЗОХГСА, что
согласуется с результатами предварительных
лабораторных исследований. Пластины из стали
ЗОХГСА-СШ по надежности и износостойкости
не уступают пластинам из стали 30X13. Так
как сталь 30X13 недостаточно технологична при
шлифовании и дорогостоящая, то для
использования предпочтительна сталь ЗОХГСА-СШ.
Выявлено также, что благодаря уменьшению
неметаллических включений (не более 1 балла),
мелкоигольчатости мартенсита (не более 1
балла) и пониженной шероховатости A0 класс)
надежность пластин из стали 7С27Мо2 выше,
чем из стали ЗОХГСА-СШ и 30X13. Это
свидетельствует о высокой эффективности
применения термообработанной ленты повышенного
качества для пластин кольцевых клапанов.
Таблица 2
Показатели
Массовое содержание газов,
%
кислород .
азот
Массовое содержание
вредных примесей, %
фосфор
сера
Загрязненность
неметаллическими включениями,
балл
оксиды точечные
оксиды строчечные
нитриды точечные
силикаты не
деформирующиеся
нитриды строчечные
Максимальная величина
неметаллических включений,
мкм
Сталь
по ГОСТ
4543 — 71
0,020 !
0,010 1
0,025 !
0,025
4
4—5
3—4
3—4
4
100
по
138
ТУ 14-
—266—78
0,005
0,008
0,015
0,005
2
0,5
1
1
Отсутствуют
30
Таблица S
Показатели
Твердость, HRC
Размах колебания твердости
от среднего значения, %
Величина мартенситных игл,
балл
Шероховатость рабочих
поверхностей Ra, мкм
Шероховатость кромок Rai
мкм
Радиус закругления кромок,
мм
До

шенствования
технологии
42—52
2—16
7—10
0,63—1,25
Менее 2,5

Произвольный
После
совершенствования
технологии
48—52
2—3
Менее 5
0,45—0,63
1,27—1,40
0,2—0,4
4*

Таблица 4
Мероприятия
Исходная конструкция
клапана
Увеличение толщины
пластины до 1,2
Регламентация высоты
подъема
Введение механизированной
термической обработки
пластин
Увеличение жесткости
пружин
Внедрение пластин из стали
ЗОХГСА-СШ
Тип
клапана
вкх
нкх
вкх
вкх
нкх
вкх
нкх
нкх
вкх
нкх
Заводской
номер
компрессора
П110
0
2 600
1800
4 400
6 500
9 300
9 300
9 700
11000
11000
Ш220
0
250
100
1000
2000
3500
3500
3700
4600
4600
работ-
на
каз, ч
К м о
800
1200
1200
2500
2000
3500
2500
3000
5000
3500
Поиск отечественных материалов показал, что
для изготовления пластин пригодна
широкополосная лента из стали 12Х118Н10Т.
Опробование пластин из нее дало по надежности вполне
удовлетворительные результаты. Однако
широкое применение такой стали пока
представляется весьма затруднительным.
Для устранения возможности возникновения
в пластинах напряжений выше критических,
которые могут вызвать разрушение пластин,
проведены работы по регламентации высоты
подъема до 1,4 мм и увеличению толщины
пластины до 1,2 мм. Повышению надежности
пластин способствовало внедрение на заводе «Вени-
УДК 628.84.001.573
Математическая модель системы
кондиционирования воздуха
Д-р техн. наук, проф. А. А. РЫМКЕВИЧ
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
Большинство оптимизационных задач в области
кондиционирования воздуха — многофакторные,
поэтому их решение зависит от возможности
математического описания взаимосвязи
исходных и искомых величин, т. е. построения
математической модели изучаемого объекта.
Математическая модель, основанная на
некотором упрощении или идеализации, не
тождественна объекту, а является его приближенным
отражением. Вместе с тем замена реального
объекта моделью может дать более полное
представление об объекте, если она составлена так,
что помогает выявить влияние любого
интересующего фактора на значение целевой функции.
На основе анализа работ Б. В. Баркалова,
бе» механизированной термообработки пластин
с регламентированной продолжительностью их
нагрева ТВЧ для закаливания, введение в тех-"
ническую документацию ограничительных
требований по твердости D8—52 HRC) и
структуре (мартенсит с величиной игл не выше 5 балла)
с периодическим их контролем.
На основании выработанных требований к
листовой стали ЗОХГСА-СШ совместно с
металлургическими предприятиями разработаны
технические условия ТУ 14-138-266—78 «Сталь
листовая легированная конструкционная для клапанов
марки ЗОХГСА-СШ». Благодаря существенному
повышению чистоты стали (табл. 2) и
регламентации ее исходной структуры созданы
объективные предпосылки для изготовления пластин
стабильного качества. В последние годы заводом
«Венибе» усовершенствован технологический
процесс изготовления пластин, что существенно
улучшило их микрогеометрию (табл. 3).
Повышение надежности кольцевых клапанов
по мере внедрения мероприятий приведено в
табл. 4. Как видно, наработка на отказ
кольцевых клапанов возросла в 3—4 раза.
Дальнейшими резервами повышения
надежности кольцевых клапанов являются снижение
скорости посадки пластин в клапане,
применение релаксационностойкой теплоустойчивой
стали для изготовления пружин, разработка и
освоение производства термообработанной
полированной широкополосной ленты для пластин
кольцевых клапанов.
А. А. Гоголина, Е. Е. Карписа, А. Я. Креслиня,
А. В. Нестеренко, П. В. Участкина и др. по
принципиальным и технологическим схемам
систем кондиционирования воздуха (СКВ)
автором предложена [2, 3] математическая модель,
представляющая совокупность расчетных схем
и уравнений. Она позволяет при заданных
исходных условиях вычислить минимально
неизбежные количества потребляемого тепла,
холода, воздуха и воды, т. е. технологические
показатели (ТП) для выполнения СКВ заданных
функций.
Поскольку в математической модели к
определяющим факторам относятся
термодинамические параметры внутреннего и наружного
воздуха, она условно названа термодинамической
моделью (ТМ).
При ее построении принимали следующие
упрощения.
28

— Тепловлажностная обработка воздуха
базируется на «традиционных» процессах,
исключая увлажнение насыщенным паром и осушку
сорбентами. При этом все «традиционные»
процессы при использовании наружного воздуха в
количестве GH описывают следующие режимы:
T)KGn — потребление тепла и воды для
увлажнения воздуха; 7GH, MGn — соответственно
потребление только тепла или только воды для
увлажнения; XGH (Ж)± — потребление холода
с осушкой (—) или увлажнением (+) воздуха;
XTGH — одновременное потребление холода и
тепла.
— Распределение параметров воздуха в
помещении равномерное, температура приточного
воздуха не ограничена.
— Тепловлажностная обработка воздуха
идеальная, характеризуется возможностью
получения параметров воздуха после его обработки
в кондиционере на линии <р=1.
— Системы теплохладоснабжения и
автоматизации не накладывают ограничений на
требуемые режимы СКВ.
Для построения ТМ должны быть известны
следующие исходные данные: нормируемые
параметры воздушной среды в помещении (точка,
линия или область на /, d-диаграмме);
характеристика наружного воздуха; остаточное тепло в
помещении QTn (теплоизбытки или дефицит
тепла) и влага Gwu, (чаще всего нулевые значения или
избытки) в любой момент времени; минимально
допустимый массовый расход наружного воз-
Духа gs.
В ТМ также используется величина
максимально целесообразного, но в процессе
оптимизации искомого расхода наружного воздуха q\.
По этой причине в ТМ его принимают в каком-то
определенном соотношении с величиной gvh-
Задаваясь различными значениями QTn, Gwn,
G^ и g-можно получить разнообразные
расчетные схемы модели, которые учитывают все
случаи, представляющие интерес для практики.
При построении модели приходится
учитывать также, что в ряде случаев невозможно
одновременно минимизировать все технологические
показатели. Например, минимизируя общий
расход воздуха, обрабатываемого в кондиционере,
приходится увеличивать количество
потребляемого холода и т. д. В связи с этим вводится
понятие о трех ранжировках, определяющих
предпочтительность минимизации" какого-то
технологического показателя перед другими. В
ранжировке РА-1 в первую очередь минимизируется
потребление холода, тепла, затем воздуха и воды
на его увлажнение. В ранжировке РА-2 —
общее количество обрабатываемого в
кондиционере воздуха, а в РА-3 — расход воды на
увлажнение.
В расчетных схемах ТМ, представленных на
рис. 1, принята ранжировка РА-1 *. Две
другие легко учитываются в расчетных схемах
некоторым перестроением* границ расчетных зон.
ejLli
Рис. 1. Расчетные схемы термодинамической модели
для четырех классов тепловлажностных нагрузок:
а — I класс; б — II класс; в — III класс; г — IV класс (при
теплоизбытках в помещении); д — IV класс (при дефиците тепла
в помещении); / -— расчетная зона, в которой не требуется
первая рециркуляция; 2, 3 — соответственно зоны с
обязательной и необязательной первой рециркуляцией; 4 — зона, для
которой положение точки У на линии У — Ув должно строго
соответствовать параметрам наружного воздуха; линии: Уа —
Ув — заданные параметры воздуха в помещении; Mia — Af ib —
требуемые параметры воздуха на притоке при использовании
только наружного воздуха в количестве G~. д^2а —м2в
—требуемые параметры воздуха на притоке при использовании
только наружного воздуха в количестве G- . 8 __ линия хапакте-
н п * г
ризующая процессы изменения состояния воздуха в помещении;:
е-— 8 — 8— —касательные к Ф=1, соответственно проведенные
<Pi» Фг» ФУ
через точки М1в, М2В, Уа; Кл — граница наружного климата;
Х± — Х2— линии, характеризующие дополнительные границы для
II и III класса нагрузок, их строят по правилам, указанным
в^[2, 3]; Я, Пв —точки, характеризующие состояние воздуха»
поступающего в помещение, которым соответствует наименьшее'
* Метод использования /, rf-диаграммы с разбивкой'на
участки впервые предложил в 60-х годах А. Я. Креслинь
[1]. Он нанес на /, d-диаграмму для условий,
соответствующих I классу нагрузок, такие участки, которые
помогли обосновать один из рациональных способов
регулирования однозональных СКВ.
29

В этом заключается одно из важнейших
достоинств предлагаемой модели.
Расчетные схемы ТМ на рис. 1 даны для
четырех классов тепловлажностных нагрузок:
I класс — линии М1а—М1в и М2а—М2в
расположены выше линии <р=1, а 8п>е~;
II класс — линии М1а—М1в расположены
ниже, а М2а—-М2в выше ср=1;
III класс —линии Ми—М1в и Л12а—М2в
размещаются ниже ф=1;
IV класс (см. рис. 1, г)—теплоизбытки в
помещении (отличается от I класса тем, что
еп<8фу);
IV класс (см. рис. 1, д) — дефицит тепла в
помещении, когда еп меньше е* (линия е*
совпадает с изотермой tY).
Координаты вершин линий М1а—М 1в, М2а—М2в
являются точками пересечения линий еп,
проведенных через точки Уа и Ув, с линиями энтальпий
I ^la " Чв = /-уа,в - (Qth/^h) и /^ = I^ =
= /уа,в""(^тп/Gн)- Эти линии, расположенные для
II и III классов ниже Ф=1, используют лишь
для построения границ расчетных схем в рабочей
(выше Ф=1) части /, ^-диаграммы.
В расчетных схемах всю область измерения
параметров наружного воздуха для любого
района, очерченную на /, d-диаграмме кривой
Кл, делят на зоны таким образом, чтобы для
каждой из них можно было выбирать один из
ранее упоминавшихся режимов, но так, чтобы
при этом использовать все возможные резервы
экономии холода и тепла, т. е. обеспечить
минимизацию технологических показателей согласно
ранжировке РА-1.
Первый источник резерва состоит в
рациональном использовании количества наружного
воздуха от Gh до G^ через конкретные
промежуточные значения G^, второй — заключается в
строгом согласовании параметров наружного
и внутреннего воздуха. Для зон ^Жбц пара-
метры поддерживаются в точке Уа, для зон
XGh (Ж)±: — в точке Ув. В зонах с условным
знаком -id точка У строго определенно меняет
свое положение от Уа до Ув.
Например, на рис. 1, в показан графический
способ определения точки У, когда параметры
наружного воздуха заданы точкой Я. Из точки
Н проводят линию /н до пересечения с линией
М1а—MlBJ затем из точки М — линию еп до
пересечения с изотермой Уа—Ув. Нетрудно
заметить, что режимы значительно зависят от
исходных условий и, прежде всего, от классов
нагрузок. В определенной степени оказывает
влияние тепловлажностное отношение еп (при
еп=±со заштрихованные на рисунке зоны
исчезают).
Принятые обозначения дают полное
представление о режимах СКВ, соответствующих
различным классам нагрузок, когда параметры
воздуха в помещении характеризуются
относительной влажностью, меньшей 100 %.
Зоны существенно расширяются, когда
параметры в помещении на /, d-диаграмме заданы
не линией, а областью, и исчезают, когда они
заданы точкой (тогда точки Уа и Ув совмещаются
в какой-то точке У).
При использовании ТМ необходимо иметь в
виду следующие возможные случаи,
характеризующие изменение тепловлажностных нагрузок
во времени: нагрузки постоянные, соответствуют
одному из четырех классов нагрузок; нагрузки
переменные, но в пределах одного класса;
нагрузки переменные с изменением классов в
зависимости или независимо от параметров
наружного воздуха.
При изменении параметров QTn и Gwn, а
также ^н > если в СКВ предусматривается
изменение минимального расхода наружного воздуха
в зависимости от переменного характера
расчетного фактора, по которому определяется его
величина, точки М1а, М1вУ М2а и М2в будут
соответствующим образом перемещаться. В этом
случае границы областей становятся также
подвижными, и тогда графически изображать
расчетные схемы трудно, поэтому их приходится
заменять системой уравнений.
Но как бы не изменялись границы областей,
например в течение годового цикла
эксплуатации систем, в любой данный момент времени они
займут какое-то одно из положений, показанных
на рис. I. Отсюда следует, что изучение
расчетных схем для четырех классов нагрузок при их
постоянных значениях тождественно учету
квазистационарного состояния при переменных
нагрузках. По этой причине, а также в целях
упрощениях изложения дальнейшего материала
принимаем, что величины Qth, Gwn, GB и G-
не изменяются во времени.
Для каждого режима имеются расчетные
уравнения, по которым вычисляют количество
потребляемого тепла, холода, воздуха и воды при
данном состоянии наружного воздуха:
моментный расход тепла для режимов ТЖвн
и TGH
^=Л^-7н)-^ A)
моментный расход тепла для режимов XTGn
— Qtu]\ B)
моментный расход холода соответственно для
режимов XGH и XTGH
30

Qx = QTn-eB(^-/B):
C)
^x = 8T[Gu;n-GH(^-dH)]; D)
моментный расход воды на увлажнение
воздуха
5ж = 0н(^-<*н)-0шп; E)
массовый расход воздуха, обрабатываемого в
кондиционере,
бк = <?тп/('^;0, F)
где GH — требуемый расход наружного воздуха, показан
на расчетных схемах (G-, G~ , G~);
*у, dy — требуемые энтальпия и влагосодержание
воздуха в помещении, определяемые в
соответствии с ранее показанными правилами;
?т — угловой коэффициент, характеризующий
направление процесса тепловлажностной обработки
воздуха в кондиционере при его осушке в
результате охлаждения (в модели—это
касательная к ср=1, проведенная из точки начального
состояния обрабатываемого воздуха).
Уравнения A), C), E) подтверждают, что
потребление тепла,__холода и воды для всех
режимов, кроме XTGH, не зависит от
использования первой рециркуляции, если расход
наружного воздуха остается неизменным. В то же
время уравнения B), D) показывают, что для
режимов XTGl{ расходы тепла и холода зависят
от первой рециркуляции: чем больше
рециркуляционного воздуха, тем больше эти расходы,
так как с увеличением рециркуляционного
воздуха возрастает значение ет.
Расчетные схемы модели (РСМ) и
соответствующие им уравнения позволяют построить
графики изменения ТП в зависимости от
параметров наружного воздуха. На рис. 2 эти графики
построены для постоянных значений III класса
нагрузок согласно расчетной схеме, показанной
на рис. 1, в.
__В ^верхнем квадранте строят линии *GH, G"K,
QT, Qx no приведенным выше уравнениям в
зависимости от /н.
В нижнем квадранте показана линия,
характеризующая продолжительность стояния (на оси
ординат откладывают время т в ч) каждого
значения энтальпии наружного воздуха 1Я за годовой
цикл эксплуатации систем для данного
климатического района. Обе части графика независимы,
их совместный учет обеспечивает вычисление
годовых значений технологических показателей.
Таким образом, базовые графики наглядно
демонстрируют не только минимально неизбежные
значения ТП при соответствующем значении
/н, но и характер их изменения за годовой цикл
эксплуатации систем. Однако отсюда не следует,
что этим значениям ТП соответствует
оптимальное решение СКВ.
Рис. 2. График изменения ТП (базовый график) для
постоянных нагрузок III класса к схеме,
показанной на рис. 1, в.
Неправомочны также заключения, что при
минимально неизбежных расходах тепла, холода,
воздуха и воды наименьшие расходы топлива
и электроэнергии, поскольку ТП не учитывают
ни конкретных характеристик оборудования,
ни влияния особенностей источников тепла,
холода и многих реальных ограничений. Они лишь
показывают тот минимум количеств тепла,
холода и воды, который нужно затратить на тепло-
влажностную обработку при условиях, заданных
в модели.
Для технико-экономической оценки СКВ
необходимо использовать комплекс (четыре
группы) показателей:
функционально-технологические, конструктивно-компоновочные,
эксплуатационные и экономические. Функциональные
показатели определяют степень обеспечения
заданных параметров воздушной среды в
помещении, а технологические — необходимые для
этого расходы тепла, холода, воздуха и воды на
его ^увлажнение. Технологические показатели,
как отмечалось выше, не зависят от технических
характеристик систем, так как они
определяются только термодинамическими процессами
тепловлажностной обработки воздуха и достигают
минимальных значений для ранжировки РА-1
лишь в ТМ.
Все остальные показатели находятся в прямой
связи как от технологических показателей, так
и от конкретных характеристик элементов СКВ .
Конструктивно-компоновочные показатели
характеризуют габариты и массу оборудования,
занимаемые строительные площади и т. д.;
эксплуатационные — расход топлива,
электроэнергии, надежность и пр. Экономические
показатели обобщают последние три группы в виде
капитальных, эксплуатационных и приведенных
затрат.
Любой из указанных показателей, в
зависимости от целей оптимизации, может быть выбран
31

в качестве критерия, а все остальные —
ограничений. В каждом конкретном случае при
одинаковых значениях расходов тепла, холода,
воздуха и воды расходы топлива, электроэнергии
и другие показатели систем могут существенно
отличаться в зависимости от принимаемых
технических решений. Например, расход
электроэнергии на холодильные установки при
известном значении Qx зависит от температуры
кипения и конденсации. Расход топлива при одной
и той же величине QT зависит от того, в какой
степени воздухонагреватели обеспечивают
поддержание в котельной температуры обратной
воды и т. д.
Самое существенное заключается в том, что
все эти группы показателей могут быть
определены из базовых графиков ТМ и приняты в
качестве начального уровня отсчета при решении
ряда важных задач.
К таким задачам относятся: оценка влияния
различных ограничений на показатели СКВ,
системная оценка отдельных узлов и элементов,
обоснование требований к автоматизации СКВ,
оптимизация систем и комплексов: «СКВ —
объект», «СКВ — смежные системы» и пр.
При всем многообразии задач модель позволяет
создать единый подход к их решению, поскольку
каждая задача конкретно связана с так
называемыми определяющими факторами, т. е.
параметрами, которые влияют на перестройку
границ РСМ. Из рис. 1 видно, что все границы
расчетных зон зависят от положения точек У,
Мъ М2* ^ф, а наличие некоторых зон — во
многом от расположения кривой Кл. Отсюда
следует, что эти точки и кривую можно отнести
к определяющим факторам.
Целенаправленно изменяя значение
определяющего фактора в зависимости от решаемой
задачи, перестраивают границы РСМ, определяют
ТП и соответствующие им остальные технико-
экономические показатели. Одна из важных
особенностей метода состоит в том, что для
поиска экстремального значения искомого
показателя не надо рассматривать большое число
вариантов. Это дает возможность не только
целенаправленно изменять величину определяющего
фактора, но для каждого его значения создавать
возможно лучшие режимы СКВ. В этой связи
целесообразно рассмотреть роль, например,
фактора У при решении некоторых
оптимизационных задач. Даже когда по нормам параметры в
помещении заданы линией Уа—Ув (см. рис. I),
еще нет ясности, сохранение какого отрезка на
этой изотерме или точки на ней обеспечивает
наилучшие технико-экономические показатели
СКВ.
По этому вопросу может быть несколько
соображений. Во-первых, только некоторые
значения параметров на этой линии могут обеспечить
такие условия труда или качество выпускаемой
продукции, которые перекроют затраты в
системах, возникающие из-за отказа от использования
всего допустимого диапазона параметров. Во-
вторых, когда ставится менее общая задача, т. е.
учитываются затраты только на СКВ и САУ,
стремление использовать широкую область
нормируемых параметров иногда может привести
к усложнению автоматизации и повышению
общих затрат на систему. Наконец, может быть
и такая ситуация, когда затраты на САУ не
имеют существенного значения (для всех
решений они почти одинаковы) и требуется добиться
эстремума технико-экономических показателей
только самих СКВ. Во всех этих случаях могут
быть свои оптимальные параметры в пределах
тех нормируемых их значений, которые были
приняты в качестве исходных при решении
задач. Для их определения требуется перебрать
варианты с различными численными значениями
фактора У и затем вычислить необходимую
совокупность показателей.
Фактор У имеет важное значение и для
системной оценки методов и средств воздухораспре-
деления. Не меньшую роль он играет при
экономической оценке точности поддержания
параметров воздуха в помещении, в определении
области целесообразного использования СКВ
в комплексе с системами радиационного
отопления и охлаждениями т. д.
Таким образом, ТМ позволяет определить
минимально неизбежные значения
потребляемого тепла, холода, воздуха и воды для
любых исходных условий (определяющих
факторов), исключая случайные причины, которые
могут существенно исказить
технико-экономические показатели и привести, следовательно,
к неправильным выводам при оценке и
выборе СКВ.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Креслинь А. Я- Автоматическое
регулирование систем кондиционирования воздуха. М., Строй-
издат, 1972.
2. Рымкевич А. А. Математическая
(термодинамическая) модель систем кондиционирования
воздуха. Л., ЛТИХП, 1979.
3. Рымкевич А. А., X а л а м а й з е р М. Б.
Управление системами кондиционирования воздуха.
М., Машиностроение, 1977.
32

УДК 725.355:662.99:536.24.023
Сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций
холодильников
Канд. техн. наук А. Г. ГИНДОЯН, В. А. ФАЙНШТЕЙН,
В. Т. ХОДЫРЕВА
ЦНИИпромзданий
В соответствии с основными положениями по
оптимизации теплозащитных свойств
ограждающих конструкций холодильника,
изложенными в работе [2], была получена формула для
определения экономически оптимального
сопротивления теплопередаче /?оэк [3], где
учитывается весь комплекс факторов,
характеризующих условия строительства и эксплуатации
ограждающих конструкций зданий
холодильников.
С незначительными преобразованиями эта
формула имеет вид:
#0
эк :
/ ?нА*тах?х
f ?hCjAh
п 1
1 _L V !
l+2?(l + Esa)"' +
[l+ l 1
L1+ A+?нп)Г']
"+ z0x А 'ох (Сх вд + pdCy) Ю-6 +
с с ъ 1 i - -
ГнСиЛи[1+ A+Ет)Тг\
+ г0Т A toTCTa2\0~Q
-н^и^и 1
1
A+Евп)т]
A)
где ?н — коэффициент эффективности капитальных
вложений;
A 'max — разность между расчетной температурой
наружного воздуха ^нтах и температурой
воздуха в камере tK, °С;
Ьх — установочная стоимость 1 Вт, руб;
п — число замен холодильного оборудования;
?нп — коэффициент приведения разновременных
затрат;
i — номер замены;
Т2 — периодичность осуществления затрат на
замену холодильного оборудования, год;
zoX — продолжительность охлаждения камер, ч;
А * ох — разность между средней температурой
наружного воздуха за период охлаждения 7Н. Ср. ох
и температурой воздуха в камере /к, °С;
Сх — стоимость 1 ГДж холода при стандартных
условиях работы, руб;
тг — коэффициент учета стоимости холода при
стандартных условиях работы;
аг — коэффициент, учитывающий потери в
трубопроводах;
Р — коэффициент, учитывающий уменьшение
усушки продуктов в результате увеличения
толщины теплоизоляции;
d — удельные потери от усушки продуктов,
зависящие от температуры камер, кг/кДж;
1
Су — стоимость потерь продуктов от усушки, руб/кг;
Си — стоимость 1 м3 теплоизоляции «в дел廧 руб.;
Хк — коэффициент теплопроводности изоляции,
Вт/(м-К);
7\ — периодичность осуществления затрат на
замену теплоизоляции, год;
zoT — продолжительность отопления камер, ч;
А toT— разность между средней температурой за
период отопления камеры и температурой воздуха
в камере, °С;
Ст—стоимость 1 ГДж тепла, руб.;
а2 — коэффициент, учитывающий потери в сетях
теплоснабжения.
Ввиду трудоемкости практических расчетов
по этой формуле авторы решили получить на ее
основе более простую формулу путем
количественного анализа исходных параметров и
исключения величин, не оказывающих
сколько-нибудь существенного влияния на окончательные
результаты расчетов.
При выводе основной формулы A) из условия
dIJ/dR0=0 приведенные затраты П были
представлены в следующем виде:
где Ки — удельная стоимость теплоизоляционного
материала с учетом одноразовой его замены через
Ti = 25 лет,
^и — СиА»и (Ro — # к) 1 + ~n i ?нп)
RK ¦— сопротивление теплопередаче конструктивных
элементов ограждения, кроме слоя
теплоизоляции, подлежащего определению (является
постоянной, независящей от #0> следовательно
dRK/dRo = 0);
Кх — стоимость холодильного оборудования,
вырабатывающего холод для компенсации теплоприто-
ков через ограждающие конструкции;
/Ст — стоимость отопительного оборудования;
Ко? — стоимость конструктивной части ограждения, не
зависящая от толщины теплоизоляции;
Эх — затраты на производство холода, расходуемого
на компенсацию теплопритоков через
ограждающие конструкции;
ЭТ — затраты на производство тепла для компенсации
теплопотерь в зимних условиях;
Эу — стоимость потерь от усушки продуктов,
вызванной теплопритоками;
Эр — затраты на капитальный ремонт конструкций.
При расчете величины /Си последующие
замены изоляции через 50 и более лет на
результаты расчета влияют незначительно, поэтому их
можно не учитывать.
Стоимость 1 м3 теплоизоляции «в деле» Си
определяют по действующим для района
строительства расценкам с учетом накладных
расходов и плановых накоплений.
Коэффициент теплопровс&ности Хи находят
по данным СНиП II-3-79 (глава «Строительная
33

теплотехника») для расчетных условий «Б».
Принимая норматив для приведения
разновременных затрат ?нп=0,1 [5], получим
/Си=1.,092СиХя(/?о-Лк)-
C)
Стоимость холодильного оборудования Кх
представляет собой приведенную стоимость
оборудования, вырабатывающего холод для
компенсации теплопритоков через 1 м2 ограждающей
конструкции, с учетом двухкратной его замены
при Г2=12,5 лет и п=2 (стоимость последующих
замен оказывает незначительное влияние на
результаты расчетов, вследствие чего она может
не учитываться), и равна
Кх = A tx
Ro
+ 2
1 = 1
1
A+?нп)
MTt
D)
При расчете величины А/тах температуру
/нтах определяют по методике для нахождения
тепловых нагрузок на холодильное
оборудование [1] с уточнениями, приведенными в
работе [4].
Установочная удельная стоимость
холодильного оборудования Ьх зависит от вида и холо-
допроизводительности системы охлаждения и
колеблется от 0,20 до 0,77 руб/Вт. Принимаем
Ьх=0,64 руб/Вт, что является
средневзвешенным значением для распределительных
холодильников.
Таким образом,
к 1,047 Д /тах
/Сх = Wo . E)
Стоимость отопительного оборудования /Ст,
вырабатывающего тепло для компенсации теп-
лопотерь в зимних условиях, мала по сравнению
с другими единовременными затратами, поэтому
ею можно пренебречь.
Стоимость конструктивной части ограждения
Ког не зависит от толщины теплоизоляции,
следовательно:
dK0v
dR0
= 0.
F)
Затраты на производство холода,
расходуемого на компенсацию теплопритоков через
ограждающие конструкции, представляют собой часть
годовых эксплуатационных затрат,
приходящихся на 1 м2 ограждения:
gpx A ^oxCxm^lQ-6
#0
G)
В низкотемпературных камерах (fK=—5 °С
и ниже) воздух охлаждается практически
круглогодично, поэтому с учетом коэффициента
использования камер,^равным 0,9, величина 20Х =
=8640-0,9=7800 ч.
При температуре воздуха в камерах выше
—5 °С величину zox принимают по фактическому
времени, в течение которого температура
наружного воздуха превышает температуру воздуха в
камере.
Разность температур воздуха в камере tK и
средней температуры наружного воздуха ^.ср.ох
за период охлаждения гох рассчитывают по
формулам:
для камер с температурой воздуха —5 °С и
ниже
А /0х — ^н. ср. ох — ^к = ^ср. г + 0,043/7/ср. г/ — ^к» (8) .
для камер с температурой воздуха выше
—5°С
А^ох =
^ 'ср.м + 0,034р/ср.г/-*к, (9)
t = l
где ^ср. г — среднегодовая температура наружного
воздуха, °С;
^ср г — среднегодовое значение солнечной радиации,
Вт/м2;
/ — поправочный коэффициент, принимаемый
для горизонтальной поверхности 1,0; для
вертикальных поверхностей северной,
северо-восточной и северо-западной
ориентации— 0,3; для южной, восточной и
юго-западной — 0,6 [3]; -
р — коэффициент поглощения солнечной
радиации материалом наружной поверхности
ограждающей конструкции;
л0х — продолжительность охлаждения камер,
мес/год;
^ср. м — среднемесячная температура наружного
воздуха за время охлаждения камер, °С.
Коэффициенты 0,043 и 0,034 в уравнениях (8),
(9) получены как средние значения
сопротивления теплоотдаче наружных поверхностей @,057),
коэффициента прозрачности атмосферы @,75)
и времени облучения поверхности за период
охлаждения.
Стоимость 1 ГДж холода Сх определяют по
общим затратам на его производство с учетом
элементов затрат, приведенных ниже [6].
Элементы общих затрат
Удельный вес
затрат, %
Сырье и основные материалы 1 J
Вода на технологические цели 5,2
Электроэнергия силовая 49,6
Заработная плата производственных рабочих 12,6
Начисления на заработную плату 0,5
Цеховые расходы 30,4
Итого 100,0
При оптимизации ] теплозащиты ограждения
из общих затрат берут лишь те, которые
находятся в прямой зависимости от толщины
теплоизоляционного слоя. Заработную плату и
начисления на нее в расчет не принимают. Из
цеховых расходов учитывают лишь затраты на
34

J
Температура камеры /R, °C
1 1 1
т
тх
4,2
2,4
1,6
1,1
аблица 1
ах
1,1
1,07
1,06
1,05
текущий ремонт оборудования D,7 %). Таким
образом, из общей суммы затрат, определяющих
стоимость холода, равной 108,9 руб/ГДж, по
данным типовых проектов Гипрохолода,
принимают 61,2 %. В соответствии с этим средняя
стоимость 1 ГДж холода при стандартных
условиях может быть принята равной
67,0 руб/ГДж.
Коэффициент учета стоимости холода при
стандартных условиях т1 и коэффициент аъ
учитывающий потери в трубопроводах,
определяют по табл. 1.
Затратами на производство тепла Зт для
компенсации теплопотерь в зимних условиях
можно пренебречь ввиду их незначительности
по сравнению с другими затратами. Стоимость
потерь массы хранимых продуктов от усушки,
вызванной теплопритоками, Эу представляет
собой часть эксплуатационных годовых
расходов, приходящихся на 1 м2 ограждения:
Эу =
Zqx A foxfc/Cy10-e
(Ю)
где у — удельные потери от усушки, г/кДж.
В работе [2] был затронут вопрос об учете
потерь продуктов от усушки при определении
оптимального сопротивления теплопередаче.
Отмечалось, что их снижения необходимо
добиваться осуществлением комплекса
мероприятий, прежде всего совершенствованием
технологии обработки и хранения продуктов.
Предварительная оценка величины
уменьшения этих потерь для мороженого мяса в
результате применения влагонепроницаемой
упаковки, подбора системы охлаждения, уменьшения
загрузки камер в летнее время, загрузки их
морожеными продуктами и т. п. показывает,
что на долю ограждающих конструкций
остается в среднем около 13 % общих потерь
продуктов от усушки, т. е. C=0,13.
Удельные потери продуктов от усушки,
зависящие от температуры камер, составляют у =
=0,035-0,042 г/кДж.
Стоимость потерь продуктов от усушки Су
принята по себестоимости 1 кг мяса и равна
0,78 руб/кг.
Затраты на капитальный ремонт конструкций
Эр, представляющие собой часть
эксплуатационных расходов, так же как и затраты на
капитальный ремонт оборудования, учитываются в
затратах на замену теплоизоляционного слоя и
оборудования. Ремонт постоянных элементов
конструкции не влияет на определение величины
оптимального сопротивления теплопередаче,
поэтому в расчет не принимается. С учетом
постоянных и усредненных значений величин,
приведенных выше, формулы оптимального
сопротивления теплопередаче для конструкций стен и
покрытий зданий холодильников RQi м2-К/Вт,
имеют вид:
при температуре в камере ниже —5 °С
Y-
max
R0эк = 0,82 „ ---,-л-
при температуре внутри камер
^0 Эк
A1)
-5 °С и выше
0,77 1 /~^max + ° >085nox A *о* A2)
' лиСи
Нахождение оптимального сопротивления по
предлагаемым формулам позволяет выбирать
ограждающие конструкции, исходя из
минимума приведенных затрат, учитывающих
комплекс технико-экономических показателей,
характерных для конкретных местных условий.
Для примера в табл. 2 приведены результаты
технико-экономических расчетов эффективности
применения пенополистирола (ПСБ-С) и мине-
раловатных плит (М. В. П.) для покрытия
здания холодильника в Москве.
Основным фактором, определяющим
величину приведенных затрат на конструкцию,
является кудельная стоимость единицы термического
сопротивления теплоизоляции. Как видно из
табл. 2, чем меньше значение удельной
стоимости i теплоизоляции, тем выше эффективность
ее применения. Покрытие из теплоизоляции
ПСБ-С, у которой удельная стоимость наимень-
Технико-экономические
показатели
Удельная стоимость
теплоизоляции Си ^и» руб/м2, при
#о=1
Оптимальное сопротивление
теплопередаче /?0эк» м2 -К/Вт
Приведенные затраты на
возведение и эксплуатацию
конструкций Я, руб/м2
Приведенные
единовременные затраты ЕКК
Эксплуатационные
расходы Э
Таблица 2
Температура
-
О
О
Е
3,2
5,0
8,8
4,7
4,1
20
с
«
:>*
4,7
4,0
10,9
5,3
5,6
в камере, °С
— 30
О
ЕЛ
О
с
3,2
7,0
12,1
5,7
6,4
с
р
S
4,7
5,5
15,0
6,3
8,7
35

шая, а термическое сопротивление,
соответствующее этой стоимости, наибольшее,
оказывается предпочтительнее.
Для камеры с /к=—30 °С разница в
приведенных затратах на 1 м2 составляет около 3 руб. по
сравнению с конструкцией из минераловатной
плиты. При этом оптимальное сопротивление
теплопередаче R0dK покрытия из ПСБ-С в 1,3
раза [больше. Такое различие в результатах
технико-экономических расчетов свидетельствует о
том, что при наличии точных данных о стоимости
и коэффициенте теплопроводности
теплоизоляционных материалов, применяемых при
строительстве холодильника, требуемое
сопротивление теплопередаче целесообразно определять
по формулам A1) и A2). При разработке
типовых проектов, а также при отсутствии
достоверных данных о применяемых материалах, следует
применять коэффициенты теплопередачи,
нормируемые СНиП.
Пример расчета оптимального сопротивления
теплопередаче R0QK
Исходные данные
Ограждающая конструкция — покрытие над
камерой с /к=20 °С из железобетонной плиты,
утепленной пенополистиролом ПСБ-С, рк=35~40 кг/м3.
Защитный слой рулонной кровли — светлый гравий.
Пункт строительства — Москва.
Теплотехнические и экономические показатели и
коэффициенты:
'нтах=47,9 °С; /ср.г=4,8 °С; р=0,65;
/ср.Р=М5,5 Вт/м2; /=1; т1=2,4;
Си=104,28 руб/м3; Яи=0,047 Вт/(м- К).
Расчет
Разность между максимальной температурой'наружного
и температурой внутреннего воздуха
A W=/Hmax-fK=47,9+20=67,9 °C.
Разность между средней температурой наружного
и внутреннего воздуха за период охлаждения камеры
Д^ох=^н.ср-ох — ^к=^ср.г + 0,043 р /ср.г / — ^к=
=4,8+0,043.0,65X115,5.1+20=28 *С.
Оптимальное сопротивление теплопередаче
р
= 0.82
= 0,821/"-
1/67^+
А*тах + 0,9Д*ох
лиСи
0,9-28B,4 + 1,1)
(/74+ 1
= 5.0 »
Л) __
л2. К/Вт
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Временные нормы технологического
проектирования и технико-экономические показатели
холодильников ВНТП 03—76. М. 1976.
2. Гиндоян А. Г., Ли фа нов Б. В.,
Ходырева В. Т. Об оптимизации толщины слоя тепловой
изоляции ограждающих конструкций зданий
холодильников. — Холодильная техника, 1980, № 2.
3. Г и н*д о я н А. Г., Н а р г и з я н Э. А., Хо-
д ы р*е в а В. Т. Методика определения
оптимального сопротивления теплопередаче ограждающих
конструкций охлаждаемых помещений. — Труды
ЦНИИпромзданий: Научные исследования в
области экономики промышленного строительства, М.,
1979.
4. Г и н д о я н А. Г., Файнштейн В. А,
Определение расчетных летних температур наружного
воздуха для вычисления максимальных теплопри-
токов в охлаждаемые помещения. — Холодильная
техника, 1980, № 9.
5. Инструкция по определению экономической
эффективности использования в строительстве,
новой техники, изобретений и рационализаторских
предложений, СН 509—78. М., 1979.
6. П р о е к т и р. о в а н и е' холодильных сооружений.
Справочник. М., Пищевая промышленность, 1978.
УДК 637.52'62.05
Теплофизические свойства вареной говядины
Канд. техн. наук В. П. ЛАТЫШЕВ, М. Н. ГРИЦЫН
ВНИКТИхолодпром
В настоящее время данные по теплофизическим
свойствам мясных продуктов при
отрицательных температурах получены для сырья или
полуфабрикатов, а также продуктов, не
прошедших тепловой обработки [1—4]. Данные об
удельной теплоемкости, энтальпии и доле
вымороженной воды вареной говядины при
отрицательных температурах отсутствуют.
Развитие производства быстрозамороженных
готовых блюд обусловило необходимость
проведения исследований при отрицательных
температурах теплофизических свойств основного
компонента этих продуктов — вареной говядины —
для последующих расчетов процессов
холодильной обработки.
Для исследования теплофизических свойств
говядины (Longissimus dorsi) ее варили в воде
до полной кулинарной готовности. Для сырого
мяса (четыре контрольных образца) средние
значения массовой доли влаги ?вл =744,11 +
±0,50 % и массовой доли жира ?ж = 3,0+
±0,8 % при доверительной вероятности Р=
=0,95, а для вареного мяса (четыре образца),
средние значения этих величин составили: ?вл =
=61,75±0,67 %, ?ж =8,13±1,40 % при Р=
=0,95.
Параллельно с измерениями свойств по
методикам, разработанным во ВНИКТИхолод-
проме, в исследуемых образцах определяли
содержание влаги по ГОСТ 9793—74 и жира по
ГОСТ 8756.21—70. Пробы отбирали и готовили
к исследованию по ГОСТ 9792—73.
Образцы для измерения криоскопической
температуры готовили двух видов: говядина
вареная, без соли и с солью * A—2 ч варки в
* NaCl вводили в количестве 2—5 г на 1 л воды..
36

воде до полной кулинарной готовности в
зависимости от размера кусков).
* Криоскопическую температуру определяли
на экспериментальной установке при температуре
стенок камеры —15 °С и массе образца 100—
120 г.
Для сырой говядины в зависимости от ее
категории [1] ранее было получено значение кри-
оскопической температуры ^кР=—1,01 -f-
Ч-—1,03°С.
Для говядины, сваренной без соли, ^кр =
=—1,10°С, а сваренной в соленой воде, tKV =
=—1,42 °С, т. е. отмечается некоторое
понижение криоскопической температуры.
Удельную теплоемкость говядины, сваренной
в воде без соли, измеряли на адиабатической
калориметрической установке. Конструкция
калориметра, система адиабатизации и
методика эксперимента описаны в работе [1].
Тепловое значение калориметра определяли при
его заполнении порошкообразной бензойной
кислотой (С Н602). Работа установки проверена
на опытах7 с дистиллированной водой во всем
температурном диапазоне исследования.
Отклонение экспериментальных данных по
указанным веществам от опубликованных не превышало
±1 %.
Коэффициенты а, у и Тэвт в
интерполяционных уравнениях, приведенных в работе [1],
находили итерационным методом по опытным
данным для вареной говядины из условия
минимума суммы квадратов отклонения опытных
данных от расчетных в области фазовых
переходов воды. Для сухих обезжиренных веществ
вареной говядины на основании
аппроксимации экспериментальных данных авторов
получено уравнение для удельной теплоемкости ср,
справедливое в диапазоне температур —196-f-
-М00°С.
ср = 0,505 + 0,00174 Т,
где ср — удельная теплоемкость, кДж/(кг-К);
Т — температура, К.
В табл. 1 приведены данные по удельной
теплоемкости. В результате расчетов установлено:
а=1,Ю; 7=Г„р+1,25; Гэвт=77 К.
Среднее квадратическое отклонение для
45 опытных значений удельной теплоемкости от
расчетных равно 0,0832, а в области температур
ниже криоскопической для 32 опытных точек —
0,0945.
С использованием соотношений, приведенных
в работе [i], на ЭЦВМ «НАИРИ-С» рассчитана
табл. 2 и построены диаграммы удельной
теплоемкости (рис. 1, 2) и доли вымороженной воды
вареной говядины в зависимости от температуры
в диапазоне 77—373 К.
На рис. 1 полученная расчетная зависимость
т, к
157,79
160,17
160,81
161,44
162,05
162,71
173,29
199,10
208,76
210,13
211,35
212,42
256,01
259,71
264,91
267,09
267,52
267,75
267,83
268,05
268,21
268,34
268,63
268,91
268,98
269,27
269,37
269,57
269,76
269,79
269,79 j
272,92
274,04
280,33
281,49
281,82
282,61
283,55
283,95
286,16
291,24
311,68
313,01
315,99
317,26
j Я
КС
О
1 ^
1,137
1,153
1,158
1,162
1,166
1,171
1,245
1,439
1,522
1,534
1,546
! 1,556
2,625
3,086
4,804
6,957
7,691
8,141
8,322
8,854
9,273
9,657
10,614
11,746
12,067
13,565
14,187
15,609
17,1371
17,396
17,404
3,125
3,131
3,188
3,201
3,205
3,213
3,223
3,227
3,241
3,223
3,228
3,254
3,338
3,383
с?
о
1 «j *?
1 1
3^-
Зк
0,346
0,159
0,204
0,262
0,302
0,170
0,142
0,092
I 0,094
0,110
0,063
0,086
—0,371
—0,463
—0,320
0,630
0,157
0,309
0,609
—0,344
—0,537
—0,228
—1,364
0,750
0,993 1
1,031
1,861
—1,584
—0,456
—5,002
0,612
0,330
0,216
0,235
0,402
0,269
0,203
0,274
0,373
0,249
0,401
0,218
0,224
0,093
0,165
О
а
Р<
1
я
о
о
03
р.
со
0,092
0,019
0,031
0,050
10,067
0,021
0,013
10,004
0,003
0,005
0,001
0,003
0,020
0,022
0,004
0,008
0,000
0,001
0,005
0,001
0,003
0,000
0,016
0,004
0,006
0,005
0,017
0,010
0,000!
0,082
0,001
0,011
0,004
0,005
0,015
0,007
0,003
0,007
0,013
0,005
0,015
0,004
0,004
0,000
0,002
Таблица 1
ГУ*/ сРопыт""сррасч V
^"\ сРРасч /
0,092
0,111
0,143
0,194
0,261
0,282
! 0,295
0,299
! 0,303
1 0,308
0,310
0,313
0,333
0,356
0,360
0,368
0,369
0,370
0,375
0,377
0,380
0,381
,397
0,402
0,408
0,414
0,431
0,442
0,442
0,525
0,526
0,537
0,542
0,548
0,563
0,571
0,575
0,582
0,595
0,601
0,617
0,621
0,626
0,627
0,629
удельной теплоемкости вареной говядины от
температуры сопоставлена с данными О. Орди-
нанца [3] для вареной говядины с содержанием
влаги 57,0 % в диапазоне температур 0—100 °С.
Получено удовлетворительное согласование в
диапазоне температур 0—100 °С, несмотря на
некоторое различие состава исследованных
образцов по влаге.
Данные по доле вымороженной воды со (см.
рис. 2) сопоставлены с имеющимися в литерату-
37

Таблица 2
т, к
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130,
135
140
145
150
155
160
165
170
175
180
ср, кДж/(кг-К)
0,62
0,65
0,68
0,72
0,75
0,78
0,82
0,85
0,88
0,91
0,95
0,98
1,01
1,05
1,08
1,11
1,15
1,18
1,22
1,25
1,29
i, кДж/кг
1,84
5,04
8,41
11,94
15,64
19,49
23,51
27,70
32,05
36,56
41,23
46,08
51,08
56,25
61,59
67,10
72,78
78,63
84,65
90,85
95,94
©
0,999
0,998
0,998
0,997
0,996
0,995'
0,995
0,994
0,993
0,992
0,991
0,990
0,989
0,988
!0,987
10,985
0,984
0,983
0,981
0,979
0,978
т, к
185
190
195
200
205
210
215
220
225
230
235
240
245
250
255
260
265
270
271
272
273
ср, кДж/(кг.К)
1,32
1,36
1,40 1
1,44
1,48
1,53
1,58
1,63
1,69
1,75
1,83
1,92
2,05
2,23
2,53
3,13
4,85
19,50
41,52
139,85
3,12
t, кДж/кг
103,78
110,53
117,46
124,59
131,93
139,49
147,27
155,31
163,61
172,22
181,19
190,59
200,54
211,24
223,12
237,10
256,18
300,80
328,98
416,97
441,59
@
0,976
0,974
0,972
0,969
0,966
0,964
0,960
0,956
0,952
0,947
0,941
0,934
0,925
0,913
0,897
0,871
0,822
0,651
0,523
0,105
j —
т, к
274
275
280
285
290
295
300
305
310
315
320
325
330
335
340
345
350
355
360
365
370
ср, кДж/(кг-К)
3,13
3,13
3,18
3,23
3,23
3,19
3,16
3,16
3,20
3,30
3,46
3,39
3,28
3,24
3,24
3,25
3,27
3,30
3,33
3,36
| 3,40
i, кДж/кг
444,72
447,85
463,65
479,71
495,91
511,97
527,84
543,65
559,56
575,80
592,75
610,02
626,67
642,95
659,16
675,39
691,72
708,17
724,77
741,53
758,47
Ср,кДж/(пгК)
WU
50
¦15
-in
/и
5
0
j
— Чв"!
•
•
«
«
1
•
4
•
•
•
If
Г* • —
i
-200 450
-WO
-50
.50 t;c
100
150
200
250
500 550 Т,К
Рис. 1. Зависимость удельной теплоемкости ср
вареной говядины от температуры:
J — расчетная зависимость (|вл=0,6174; ?ж = 0,0813); 2 —
данные работы [3] при ?вл=0,57; # — экспериментальные
данные.
ре данными по доле вымороженной воды для
нативного и денатурированного яичного белка
[2, 4].
Приведенные аналитическая зависимость и
табулированные данные, рекомендую тс я для
38
а)
0,9
0,8
0,7
035\
О
L^ ____;
==^Гч4 1
1 М
==::=::::=::::::тп
1
-200
-150
-100
-50
t,°C.
100
150
200
250 1П
Рис. 2. Зависимость доли вымороженной воды со от
температуры:
/ — сырая говядина [1 ]; 2 — вареная в несоленой воде
говядина, данные авторов (?вл=0,6174; ?ж =0,0813); 3 —натив-
ный яичный белок [2, 4 ]; 4 — денатурированный яичный
белок [2, 4J.
расчета и оптимизации оборудования и
процессов холодильной и тепловой обработки вареных
мясных продуктов.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Рекомендации по расчетам теплофизических
свойств пищевых продуктов. М., ВНИХИ, 1977.
2. Nemitz G.— Kaltetechnik, 1964, Bd. 16, Н. И.
3. Ordinanz О. W.— Food Industries, 1946,
Vol. 18, № 12.
4. Pichel W.—ASHRAE J., 1965, Vol. 7, № 3.

УДК 634.11;664.85.037.1.004.162
Влияние режимов холодильного xpai
на устойчивость к инфекционным и
заболеваниям
Канд. техн. наук Н. А. МОИСЕЕВА, И. А. БУРЬЯНОВА,
канд. биол. наук Т. Д. БЫКОВА, О. М. ВЫСОЦКАЯ,
В. А. ТОРОПОВА
ВНИКТИхолодпром
Из практики известно, что основной причиной
потерь яблок при хранении являются
инфекционные и физиологические заболевания.
Совместными исследованиями Всесоюзного
научно-исследовательского и конструкторско-
технологического института холодильной
промышленности (ВНИКТИхолодпром) и Института
биохимии им. А. Н. Баха АН СССР показано,
что одним из механизмов естественной
устойчивости яблок к фитопатогенным
микроорганизмам является их способность в ответ на
инфицирование образовывать защитные
антибиотические вещества — фитоалексины (фА),
отсутствующие в плодах до заражения. При этом
установлена корреляция между фитоалексин-
ной активностью (фА-активность) и степенью
устойчивости яблок к микроорганизмам и
выявлено, что неблагоприятные факторы внешней
среды вызывают снижение способности к
новообразованию фитоалексинов и ухудшение
сохраняемости плодов [2, 31-
Старение яблок при хранении обычно
сопровождается появлением физиологических
расстройств, из которых наиболее распространено
поверхностное побурение — загар. Развитие
загара снижает товарное качество плодов, и в
зависимости от степени поражения их переводят
в разряд нестандартной продукции и даже
брака.
Изучение фА-активности различных сортов
яблок и биохимического механизма появления
загара, а также условий, которые способствуют
большей устойчивости плодов к инфекционным
и физиологическим заболеваниям, представляет
большой научный и практический интерес.
На развитие инфекционных и
физиологических заболеваний весьма существенное влияние
оказывает температурный режим хранения.
Снижение или повышение температуры может
ослабить естественную устойчивость плодов,
вследствие чего они сильнее поражаются фитопатоген-
ными микроорганизмами и подвергаются
физиологическим заболеваниям.
Наиболее целесообразно хранить яблоки при
температурах 4-:—2 °С (в зависимости от сор-
плодов
(логическим
та), исключающих даже незначительное
подмораживание плодов. На основе ранее
проведенных исследований ВНИКТИхолодпрома для
длительного хранения многих сортов яблок была
рекомендована температура СИ—l °C, что
нашло отражение в инструкции по хранению
свежих плодов, утвержденной Минторгом СССР
в 1967 г.
Известно также, что устойчивость яблок при
хранении во многом зависит от условий
выращивания плодов. А они в последнее время
значительно изменились.
Специализация и концентрация
сельскохозяйственного производства на основе кооперации
и аграрно-промышленной интеграции привели
в плодоводстве к созданию садов интенсивного
типа, отличительными особенностями которых
являются уплотненная посадка плодовых
деревьев, формирование малообъемных крон, а также
ускоренное развитие деревьев и быстрое
наращивание объемов валового сбора плодов на
основе внедрения новой агротехники возделывания
плодовых культур (применение искусственного
орошения, усиленная подкормка минеральным
азотом и др.).
С целью разработки научно обоснованных
оптимальных режимов длительного холодильного
хранения яблок, учитывающих сортовые
особенности плодов, почвенно-климатические,
агротехнические и метеорологические условия их
выращивания, а также современные
направления интенсификации садоводства,
лабораторией холодильной технологии растительных
продуктов ВНИКТИхолодпрома в 1976—1979 гг.
проведена экспериментальная работа.
Значительный объем товарного производства плодов
в садах интенсивого типа в Молдавской ССР
и специализация ее на выращивании
преимущественно яблок поздних сроков созревания
явились основанием для изучения
промышленного сортимента и подготовки опытных плодов
в хозяйствах этой республики.
Исследовали лежкоспособность десяти
промышленных сортов яблок — Банан зимний,
Вагнера призовое, Гольден делишес, Джонатан,
Мантуанское, Ренет Симиренко, Ренет
шампанский, Рихард делишес, Розмарин белый, Стар-
кинг — урожая 1976—1978 гг. в процессе
хранения при трех температурных режимах: 1,5;
39

О и —1 °С. Полупромышленные партии плодов
общей массой около 40 т по 3—4 т каждого сорта
хранили в опытных камерах ВНИКТИхолод-
прома.
Система охлаждения камер смешанная:
воздушная с помощью кондиционеров и панельная
с помощью рассольных (этиленгликоль)
батарей, уложенных в стены и пол. Температура и
влажность воздуха регулировались
автоматически. Температурно-влажностный режим
хранения | контролировали термометрами
сопротивления, расположенными в различных местах
штабеля, а также недельными термографами и
гигрографами, установленными в центре камер.
Такая система охлаждения и автоматическое
регулирование температурно-влажностных
режимов обеспечивали заданные технологические
параметры хранения с высокой точностью:
температуру ±0,2 °С, относительную влажность
воздуха ±2-^3 %•
В табл. 1 обобщены трехлетние данные по
товарному качеству яблок, хранившихся при
указанных режимах. Результаты товароведной
оценки яблок обработаны с помощью метода
математической статистики. Средние
квадратичные отклонения по выходу стандартных плодов
составили ±1,5-^2 %.
Как видно из табл. 1, изменение температуры
даже на 1 °С резко отражается на уровне
сохранности плодов. Ухудшение товарного каче-
ства|яблок происходило вследствие поражения
плодов фитопатогенными микроорганизмами и
физиологических расстройств, что и явилось
основной причиной потерь плодов и снятия их
с хранения. При этом некоторые сорта яблок
(Мантуанское, Рихард делишес, Старкинг) в
течение трех сезонов вообще не имели каких-либо
признаков физиологических расстройств,
другие — Банан зимний и Гольден делишес к концу
периода хранения были поражены
незначительно, а у сортов Вагнера призовое, Джонатан,
Ренет Симиренко, Ренет шампанский,
Розмарин белый произошли значительные
физиологические расстройства. Основные виды
наблюдавшихся физиологических расстройств —
загар (Розмарин белый, Вагнера призовое, Ренет
Симиренко), пухлость (Джонатан, Ренет
Симиренко, Ренет шампанский), подкожная
пятнистость (Гольден делишес, Розмарин белый),
побурение мякоти (Вагнера призовое) и
внутреннее побурение (Банан зимний).
Результаты товароведного анализа показали,
что исследованные сорта яблок в зависимости
от их устойчивости к физиологическим и
инфекционным заболеваниям по-разному
реагируют на изменение температурного режима
хранения.
Изменение температуры хранения в
указанном диапазоне оказало весьма существенное
Т аблица 1
Сорт яблок
Банан зимний
•
Вагнера призовое
Гольден делишес
Джонатан
Мантуанское
Ренет Симиренко
Ренет шампанский
Рихард делишес
Розмарин белый
Старкинг
ез
X
о,
я°
р-
О) в*
Е я
А Я
Q) О)
Ь я
1,5
0
—1,0
1,5
0
—1,0
1,5
0
—1,0
1,5
0
-1,0
1,5
0
—1,0
1,5
0
—1,0
• 1,5
0
-1,0
! 1,5
о
—1,0
1,5
о
—1,0
1,5
0
-1,0
Количество плодов
после хранения, %
ных
н
Оч
КЗ
я
о
91,1
95,0
93,6
90,7
96,0
98,1
85,9
91,7
93,7
80,5
86,5
92,5
94,1
91,3
93,2
85,5
90,3
95,6
78,3
96,6
94,3
91,4
90,9
95,1
74,4
84,1
94,4
92,0
95,4
94,0
1 .г. Н
О S u
ч S эя
о я о
я g о.
со О Н „
Я CD О ? '
rfh V О S
^я « «
оиая
1,8
2,1
2,0
5,8
0,9
—
2,4
0,1
—
12,5
5,2
3,8
—
—
—
7,4
7,1
0,6
19,6
—
—
—
0,4
—
! 16,3
8,5
1,6
—
—
0,3
X
я и
я а я
22 ° ?
^Ош
ев O.S
СХ* со
о я я
я 2 я
7,1
2,9
4,4
3,5
3,1
1,9
11,7
8,2
6,3
7,0
8,3
3,7
5,9
8,7
6,8
7,1
2,6
3,8
! 2,1
3,4
5,7
8,6
8,7
4,9
9,3
7,4
4,0
8,0
1 4,6
. 5,7
а» '
к
шени
с
о
а,
О
7
7
7
5
5
5
7
7
7
5
5
5
6
6
6
5
5
5
4
5
. 5
7
7
7
6
6
6
7
7
7
влияние на качество яблок сортов Вагнера
призовое, Гольден делишес, Джонатан, Ренет
Симиренко, Ренет шампанский и Розмарин белый.
Выход стандартных плодов у этих сортов яблок
после 5—7 мес хранения при температурах 0
и —1 °С был более высоким, в среднем
соответственно на 8 и 12 %, чем после хранения при
температуре 1,5 °С. Менее значительным было
влияние изменения температурного режима
хранения на качество яблок сортов Рихард
делишес, Банан зимний и Старкинг. У них выход
стандартных плодов после 7 мес хранения при
температуре —1 °С был соответственно на 3,7;
2,5 и 2 % выше, чем после хранения при
температуре 1,5 °С.
Товарное качество яблок сорта Мантуанское
хорошо сохранялось при всех режимах,
небольшое преобладание стандартных плодов было при
температуре 1,5 °С.
40

Таблица 2
Сорт яблок
Банан зимний
Вагнера призовое
Гольден делишес
Джонатан
Мантуанское
Рихард делишес
Розмарин белый
Ренет Симиренко
Старкинг
Среднемесячные естественные потери
массы яблок, %, (средние данные за
три года) в процессе хранения при
температуре, °С
1,5
0,82
0,78
1,06
0,97
0,94
0,57
0,68
Q, 68
0,64
0
0,61
0,54
0,69
0,73
0,72
0,42
0,65
0,45
0,56
— 1,0
0,48
0,38
0,56
0,58
0,47
0,41
0,38
0,41
0,33
В результате исследования установлено, что
снижение температуры хранения до —1 °С
позволяет не только уменьшить в 1,5—2 раза микро-
биальную порчу плодов, но и затормозить
(Джонатан, Ренет Симиренко, Розмарин белый), а в
некоторых случаях предотвратить (Вагнера
призовое, Гольден делишес, Ренет шампанский)
развитие физиологических заболеваний и тем
самым увеличить срок хранения яблок на4 1—
2 мес.
При более низкой температуре хранения
лучше сохраняется структура и консистенция
плодов и в 1,5—2 раза уменьшаются естественные
потери массы яблок (табл. 2).
Устойчивость различных сортов яблок к фи-
топатогенным микроорганизмам устанавливали
по фА-активности плодов, а также результатам
искусственного заражения и размеру микро-
биальной порчи яблок при товароведных
анализах.
Способность плодов к образованию
антибиотических веществ изучали с помощью метода
«инфекционных лунок».
Яблоки инфицировали плесневым грибом Bot-
rytis cinerea плотность суспензии спор гриба
составляла 4-Ю3 спор/мл.
За 100 % принимали количество проросших
спор и длину гиф тест-организма в контрольных
диффузатах. Разница в фунгитоксичности
контрольных и опытных диффузатов характеризовала
величину фА-активности яблок.
фА-активность при закладке на хранение была
высокой, 85—90 отн. ед. (относительные
единицы), а диаметр распространения гнили при
искусственном заражении — минимальным.
Так как лежкость плодов и их устойчивость
к фитопатогенным микроорганизмам зависит не
только от сортовых (генетических) особенностей,
но и от условий внешней среды, динамику
изменения фА-активности изучали также в
процессе хранения яблок при указанных
температурных режимах.
Во всех случаях, когда режим
способствовал лучшей сохраняемости яблок, фА-активность
плодов также была более высокой.
Кроме того, установлено, что устойчивость
плодов к фитопатогенным микроорганизмам
зависит от их физиологического состояния и
появление каких-либо физиологических расстройств
снижает устойчивость плодов и соответственно
их фА-активность.
Так, фА-активность у здоровых яблок сорта
Ренет Симиренко после 5 мес хранения
составляла 50, а у побуревших — всего 15 отн. ед.
Сопоставление качества яблок при
товароведном анализе свидетельствует о корреляции
между поражаемостью плодов фитопатогенными
микроорганизмами и их фА-активностью (табл. 3)-
Полученные экспериментальные данные
позволили установить взаимосвязь между
степенью устойчивости яблок к фитопатогенным
микроорганизмам и способностью плодов к
новообразованию защитных антибиотических
веществ — фитоалексинов.
Все это дает основание считать ФА-активность
важным показателем для определения качества
плодов и сроков хранения.
По величине фА-активности можно
объективно судить о способности плодов к длительному
хранению, прогнозировать продолжительность
хранения и определять сроки снятия плодов с
хранения.
Высокая первоначальная ФА-активность,
равная 85—90 отн. ед., указывает на то, что плоды,
закладываемые на хранение, обладают большой
устойчивостью к фитопатогенным
микроорганизмам.
Уменьшение ФА-активности до критической
величины 30—40 отн. ед., т. е. в 2—3 раза по
сравнению с первоначальной, свидетельствует
о необходимости снятия плодов с хранения.
Экспериментальные исследования
биохимических механизмов поверхностного побурения
плодов показали, что в развитии загара
большую роль играют метаболиты терпеноидного
обмена — фарнезен и продукты его окисления
111.
Таблица 3

ФА-активность, отн. ед.
60—70
50—60
40—50
30—40
Выход
стандартных
плодов,
%
95,9
92,5
87,7
81,6
Потери плодов, %
от
инфекционных
заболеваний
3,7
4,6
6,5
8,8
от
физиологических
заболеваний
0,4
2,9
5,8
9,6
Примечание: в таблице приведены средние данные по
всем сортам.
41

Загар развивается у плодов, в которых
нарушается баланс между фарнезеном и продуктами
его окисления в сторону увеличения последних.
Особенно заметно это проявляется при смене
температур после холодильного хранения. На
сроки появления загара и степень его развития
большое влияние оказывают сортовые
особенности и физиологическое состояние (степень
зрелости). Плоды с более лабильным обменом
фарнезена сильнее поражаются загаром.
На основе изучения качественных и физико-
химических показателей яблок, а также
биохимической природы их устойчивости к фито-
патогенным микроорганизмам и
физиологическим заболеваниям установлен оптимальный
режим холодильного хранения промышленных
сортов яблок Молдавской ССР. С учетом всего
комплекса показателей температура —1 °С и
относительная влажность воздуха ~90 % являются
наиболее благоприятными для исследованных
сортов яблок.
Расчет экономической эффективности
хранения яблок при указанном режиме показал, что
общая экономия на 1 т яблок в среднем по всем
сортам составляет 49,2 руб. При этом расчет
проводился по закупочным ценам без учета
розничных, которые значительно выше.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Влияние температуры на (накопление
фарнезена и продуктов его окисления в кожице яблок
при холодильном хранении/Н. А. Моисеева,
И. А. Бурьянова, Е. Г. Салькова и др.—
Прикладная биохимия и микробиология, 1980, т. 16, вып. 3.
2. Метлицкий Л. В., Озерецков-
с к а я О. Л. Фитоалексины. М., Наука, 1973.
3. Фитоалексинная активность яблок как
показатель устойчивости к фитопатогенным
микроорганизмам/Т. Д. Быкова, М. А. Давыдова,
Н. А. Моисеева и др.— Прикладная биохимия и
микробиология, 1975, т. И, вып. 4.
ОХРАНА ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ
УДК 621.567.59:502.7
К вопросу о влиянии холодильной техники
на окружающую среду
Канд. техн. наук Е. И. ТАУБМАН, О. И. БОДЮЛ
Одесский технологический институт
холодильной промышленности
В настоящее время внимание ученых и
инженеров привлечено к проблемам воздействия
технических систем на окружающую среду (ОС) и
разработке мероприятий, предотвращающих ее
загрязнение.
Холодильная техника принадлежит к
относительно чистым отраслям промышленности, тем
не менее она Доказывает на ОС некоторое
отрицательное воздействие (наряду с
положительным). Однако без тщательного анализа
невозможно определить, какого рода воздействие
преобладает от той или иной конкретной
холодильной системы (ХС) и тем более от холодильной
техники в целом.
Следующие примеры показывают характер и
масштабы вредного воздействия холодильных
систем на окружающую среду и подтверждают
необходимость экологического анализа ХС.
Тепловые сбросы в ОС от объектов
холодильной техники удваиваются в 1,5 раза быстрее,
чем по промышленности в целом. В настоящее
время тепловой сброс только от бытовых
холодильников нашей страны равен количеству
теплоты, образующейся при сжигании примерно
4000 составов каменного угля. При производстве
электроэнергии, потребляемой бытовыми
холодильниками, в iконденсаторах тепловых
электростанций подогревается на 8—12 °С поток
воды, сравнимый со стоком Москвы-реки. Вредные
последствия тепловых сбросов в ОС достаточно
известны [5].
В холодильной технике используется
некоторая часть производимых промышленностью
фреонов, причем имеют место неизбежные утечки
фреонов в ОС. Концентрация фреонов в
атмосфере в настоящее время ежегодно возрастает
на 10 % (здесь учитывается суммарное
поступление фреонов в атмосферу от всех отраслей, где
они используются), фреоны, по мнению
специалистов, могут разрушающе воздействовать на
озоновый слой в стратосфере, защищающий
биосферу Земли от ультрафиолетового
излучения Солнца. По некоторым прогнозам, к 2000 г.
концентрация озона в стратосфере может
снизиться на 20 % [3, 6, 8, 9].
Многие холодильные системы являются
источниками шума. Это особенно относится к
промышленным ХС, однако и некоторые виды
бытового и торгового холодильного оборудования
могут своим шумом создавать дискомфортные
условия.
42

Классификация экологических воздействий
холодильных систем.
Следует учитывать также, что холодильные
системы воздействуют на ОС и косвенно, через
отрасли промышленности (горнорудная,
металлургическая, химическая, машиностроительная,
энергетическая и др.), производящие материалы
и энергию для холодильной техники [4].
С другой стороны, ХС в различных отраслях
народного хозяйства оказывают полезные
экологические воздействия, способствуя
совершенствованию технологических процессов,
сохранению продуктов питания, экономии труда,
энергии, топлива, водных ресурсов, созданию
комфортных условий труда и отдыха людей и
тем самым улучшению их здоровья, а также
снижению различных загрязнений атмосферы,
почвы, вод.
Несмотря на то, что экологический анализ
ХС становится все более актуальным,
методика его проведения в настоящее время не
разработана. Ниже изложены положения, которые,
по нашему мнению, могут послужить отправной
точкой для разработки инженерных методов
оценки влияния холодильных систем на ОС.
Экологический анализ не может проводиться
без четкой классификации воздействий со
стороны ХС на ОС. На рисунке представлен один
из возможных вариантов классификации
экологических воздействий ХС, систематизирующей
качественно разнородные эффекты, возникающие
в различных звеньях производства холода.
Экологические воздействия подразделяются на
вредные и полезные, а также на
непосредственные (Н) и косвенные (К). Вредные и полезные
воздействия делятся на виды A—10), а те, в свою
очередь, — на группы HI—НЮ и К1—К10,
Непосредственные вредные (группы HI—Н5)
и полезные (группы Н6—НЮ), а также
косвенные полезные воздействия (группы Кб—К10)
имеют место при эксплуатации ХС, а
косвенные вредные воздействия (группы К1—К5) —
при создании и эксплуатации ХС.
Группы HI—НЮ и К1—К10 включают
следующие экологические воздействия:
HI, K1 — тепловые сбросы ХС,
непосредственные и косвенные, в отраслях промышленности,
обеспечивающих создание и эксплуатацию ХС;
Н2, К2 — потребление пресной воды ХС,
непосредственное и косвенное, на охлаждение
оборудования и технологические нужды;
НЗ, КЗ — утечки хладагентов из ХС, потери
масла и косвенные сбросы окислов серы и азота,
окиси углерода, углекислого газа,
углеводородов, летучей золы, аэрозолей, испарений
растворителей лакокрасочных материалов,
свинцовых и других испарений, нефтепродуктов,
минеральных и органических кислот, шлаков,
шламов, флюсов и т. д. в энергетике,
металлургии, холодильном машиностроении и в других
отраслях;
Н4, К4 — шумы и вибрации холодильного
оборудования и оборудования в отраслях
промышленности, обеспечивающих производство
холода;
Н5, К5 — превращение естественных
ландшафтов в антропогенные (территория,
занимаемая ХС, и доля территории, приходящаяся на
данную ХС, на предприятии, обеспечивающем
производство холода);
Н6—НЮ, Кб—КЮ — уменьшение
загрязнения атмосферы (Н6, Кб), вод (Н7, К7), почвы
(Н8, К8), расходов пресной воды (Н9, К9),
сохранение естественных ландшафтов (НЮ, КЮ)
в результате совершенствования технологии,
сокращения потерь продуктов питания,
промышленного сырья, экономии
топливно-энергетических ресурсов и других материалов при
использовании холода.
Совершенствование ХС с учетом
экологического воздействия позволит уменьшить их
вредное влияние на окружающую среду. Например,
повышение энергетической эффективности,
снижение материалоемкости, использование
вторичных энергетических и материальных
ресурсов снизит косвенные вредные воздействия ХС.
Применение водо-воздушного и воздушного
охлаждения ХС, бессальниковых фреоновых
компрессоров, более широкое использование
воздушных холодильных машин (в областях их
рационального применения), а также
организация службы контроля за загрязнениями в
компрессорных цехах и на прилегающей
территории уменьшит непосредственные вредные
воздействия на ОС [1].
Сравнение различных холодильных систем по
перечисленным вредным воздействиям (по
данным, приведенным в [3, 6, 8, 9]) показывает,
что можно выделить следующие' группы ХС,
наиболее значительно влияющие на ОС: возду-
хоразделительные установки, бытовые
холодильники, фреоновые ХС
43

Для оценки и сравнения полезных и вредных
экологических воздействий можно использовать
критерии полезности и вредности:
ап = A/Z,
aB = B/Z,
где А, В — полезный и вредный экологические эффекты;
Z — производительность ХС.
Интегральные (суммарные) эффекты А и В
зависят от частных экологических эффектов xt
(полезных) и уг (вредных):
A =F(xlt х2, . .".,*|,. . . , хп),
Я = *(Уь у2, . . . , уи • • • ^Уп)-
Общую степень полезности ХС можно
определить на основе соотношения
•ф = А/В= ап/ав.
Способы количественного определения
интегральных экологических эффектов, так же
как и частных эффектов для большинства групп
воздействий, еще предстоит подробно
разработать; для некоторых групп, например HI, Н2,
Н4, количественные меры воздействия могут
быть определены традиционными способами.
Особый вопрос состоит в том, как, имея
значения частных экологических эффектов,
определить интегральный, поскольку воздействия
различных групп разнохарактерны и
выражаются в различных единицах (по-видимому,
величины Л, В, xiy yt следует представлять в
безразмерной форме).
Выполненные в первом приближении оценки,
основанные на понятии экономического ущерба
от загрязнения ОС [2], показали, что полезные
экологические эффекты ХС, заключающиеся
только в экономии продуктов питания и
связанной с этим экономии энергии в сельском хо-
СТАНДАРТЫ И КАЧЕСТВО
Канд. техн. наук Ю. А. ОЛЕНЕВ, О. С. БОРИСОВА,
Н. Н. ШПЯКИНА, Л. Н. СОЛОВЬЕВА
ВНИКТИхолодпром
С 1 июля 1980 г. введены в действие отраслевые
стандарты на мороженое (ОСТ 49 156—80) и
вафли для мороженого (ОСТ 152—80),
разработанные ВНИКТИхолодпромом на основе и
взамен соответствующих ОСТ 49 73—74 и ОСТ
49 72—74 с учетом замечаний и предложений
заинтересованных организаций.
Стандарты согласованы с Министерством здра-
зяйстве [7], во много раз превышают ущерб от
косвенных сбросов вредных веществ с
уходящими газами теплоэлектростанций,
обеспечивающих энергией производство всего необходимого
народному хозяйству холода. Однако это не
должно служить основанием для успокоенности,
поскольку в приведенных оценках учтены
далеко не все факторы, а главное, даже если
степень полезности после учета всех факторов
окажется большой, всегда имеются и должны
использоваться возможности для ее увеличения.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Абдуллаева Ф. С, Крылов Н. В.,
К у р ы л е в Е. С. Социально-экономические и
энергетические вопросы повышения эффективности
систем хладоснабжения промышленных
предприятий.— Тезисы докладов Всесоюзной
научно-технической конференции «Проблемы использования
вторичных энергетических ресурсов химических
предприятий для получения холода, тепла,
электроэнергии», Л., 1979.
2. Балацк'ий О. Ф. Экономика защиты
воздушного бассейна. Харьков, Вища Школа, 1976.
3. В о л ь н о в И. И. Антропогенные загрязнения
атмосферы фреонами и его возможные последствия.—
Природа, 1977, №4.
4. И з р а э л ь Ю. А., Назаров И. М.,
Филиппова Л. М. Экологический подход к оценке
состояния и регулированию качества окружающей
природной среды. Всесторонний анализ
окружающей среды.— Труды III Советско-Американского
симпозиума (Ташкент, 1977); Л., Гидрометеоиздат,
1978.
5. О д у м Ю. Основы экологии. М., Мир, 1975.
6. Cucerone R., Stolarsky R.,
Walters S.— Science, 1974, Vol. 185, №4125; 1975,
Vol. 188, № 4186.
7. Lorentzen G.— Potravinafska a Chladici tech-
nika, 1977, Vol. 8, № 5.
8. Panofsky H.— Environment, 1978, Vol. 20, № 3.
9. Wallner R.— Fortchritte in der Kaltetechnik,
Klima-Technik, 1976, № 9.
воохранения РСФСР и утверждены
Министерством торговли СССР и Министерством мясной
и молочной промышленности СССР.
За пятилетний срок действия ОСТ 49 73—74
«Мороженое» появились новые виды сырья,
упаковочных материалов, расширился
ассортимент выпускаемой продукции, повысились
требования к ее качеству. Частично это было учтено
в «Изменении № 1» к ОСТ 49 73—74, введенном
в действие в 1979 г., которое полностью вошло
в новый стандарт ОСТ 49 156—80.
УДК [663.674:664.6811@83.74)
Новые отраслевые стандарты на мороженое
и вафли для мороженого
44

В разделе 1 «Классификация», подразделе
«'Основные виды», предусмотрен выпуск
мороженого основных видов с новыми
наполнителями — цикорием, шоколадно-вафельной
крошкой, а также с глазурью новых разновидностей—
сливочно-кремовой, молочно-шоколадной, крем-
брюле, ореховой, плодово-ягодной,
ароматической. Технология производства и рецептура
молочно-шоколадной глазури разработана
Львовским хладокомбинатом, крем-брюле, ореховой—
Росмясомолторгом, плодово-ягодной —
ВНИКТИхолодпромом, ароматической — ПКБ
Минмясомолпрома Литовской ССР, Укроптмя-
сомолторгом.
Предусматривается использование невзби-
той и взбитой механическим способом глазури
всех разновидностей. Глазурь может также
изготавливаться с вафельной крошкой.
В ОСТ введены новые разновидности
мороженого любительских видов: с уменьшенным
количеством сахарозы — «Полюс», «Антарктида»,
с использованием биологически ценного
вторичного молочного сырья — «Кисло-сладкое»,
«Снегурочка», «Веема», «Лето», с частичной
заменой молочного жира растительным —
«Тихий Дон»; новые виды пирожных.
В подраздел любительских видов
дополнительно включен подпункт «Мороженое,
содержащее кондитерский жир». В эту группу входят
разновидности продукта, содержащие
кондитерский жир в мороженом или глазури.
В раздел 2 «Технические требования»
включены новые виды сырья: пахта (используется
при производстве мороженого «Тихий Дон»),
сыворотка молочная разных видов —
сгущенная сброженная, сухая и сухая
деминерализованная («Кисло-сладкое»), обезжиренная
творожная («Веема»), казеинат натрия из свежеосаж-
денного казеина («Снегурочка»), двууглекислый
натрий («Антарктида»). Обновлены ссылки на
техническую документацию некоторых видов
сырья.
Табл. 3 дополнена физико-химическими
показателями мороженого основных видов.
Внесены дополнения и v изменения в пункт
«Количественные нормы введения
ароматизаторов и наполнителей».
В разделе 5 «Расфасовка, упаковка,
маркировка, хранение и транспортирование»
значительно расширен перечень применяемых
упаковочных материалов.
В новой редакции изложен пункт о
допускаемых отклонениях порций мороженого.
Приведены отклонения массы одной порции и 10
порций при их одновременном взвешивании.
За период действия ОСТ 49 72—74 «Вафли
для мороженого» произошли изменения в
производстве вафельной продукции. В частности,
появились новые виды сырья, вспомогательных
материалов, тары, расширился ассортимент
выпускаемой продукции, освоено новое
оборудование, повышены требования к качеству. Все
эти изменения отражены в новом
стандарте на вафли для мороженого
ОСТ 49 152—80.
Введен новый раздел «Виды», в котором
перечислен полный ассортимент
вырабатываемых вафельных изделий. Впервые
стандартизируется новый вид продукции — вафельная
крошка.
Значительно дополнен перечень
используемого сырья. В него вошли молоко пастеризованное
с содержанием жира 2,5 %, молоко сгущенное
обезжиренное и сухие сливки с сахаром, масло
сливочное любительское и крестьянское.
Уточнены ссылки на техническую
документацию о некоторых разновидностях сырья.
Переработана таблица размеров и массы
вафель: приведены пределы размеров и массы
изделий, выпекаемых в различном
оборудовании (высота вафельных стаканчиков 70—85 мм,
вафельных сахарных рожков 110—130 мм,
масса стаканчиков принята от 5 до 9 г).
Разрешена минимальная масса двух долек
листовых вафель 4 г.
К таблице физико-химических показателей
вафель дополнено примечание об ограничении
содержания влаги в вафельной крошке 7 %.
Из раздела «Правила приемки» исключено
требование о максимально допустимом в партии
вафель количестве изделий с неравномерным
цветом.
Обновлены ссылки на стандарты, в
соответствии с которыми должны проводиться отбор
проб и определяться качество вафель.
Впервые предусмотрено использование для упаковки
вафель таких упаковочных материалов, как
импортный подпергамент, бумага с поливинили-
денхлоридным покрытием, ламинированная
бумага и др.
Помимо уже используемых расфасовок
предусмотрена расфасовка вафель,
предназначенных для розничной продажи, в коробки массой
нетто 1500 г.
Согласно требованиям ГОСТ 14192—77
изменены манипуляционные знаки, наносимые на
тару, уточнены необходимые надписи на
маркировочном ярлыке.
Установлены допустимые сроки хранения
вафельной крошки A мес). Разрешено продлять
срок реализации вафельной продукции в случае
полного сохранения ее качества,
подтвержденного лабораторией после проведения всех
предусмотренных стандартом испытаний.
Внедрение новых отраслевых стандартов
позволит улучшить качество мороженого и
расширить его ассортимент, рациональнее
использовать сырье и вспомогательные материалы.
20
45

В ПОРЯДКЕ ОБСУЖДЕНИЯ
УДК 637.5'62.037.004.162.001.24:[637.5'64:665.222].037.004.162.001.24
О применимости формул В. 3. Жадана для определения
потерь при холодильной обработке мяса и шпика
Канд. техн. наук В. В. ГУСЛЯННИКОВ, 3. И. ЖОКИНА,
канд. техн. наук Н. К. ФЕДОРОВА, канд. техн. наук
В. П. ЛАТЫШЕВ
ВНИКТИхолодпром
Канд. техн. наук А. П. ФРОЛОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
мясной промышленности
Существующие методы расчета потерь от усушки
пищевых продуктов при холодильной
обработке и особенно при хранении очень редко
применяются в инженерной практике из-за сложности
формул, так как в них входят показатели,
трудно поддающиеся учету.
При разработке и пересмотре норм потерь
мяса от усушки обычно используют, данные
экспериментальных исследований, проводимых в
производственных условиях и требующих
значительных затрат труда и времени. Это
объясняется отсутствием надежных и простых'
теоретических разработок по ее определению. В связи
с этим определенный интерес представляет
способ расчета потерь пищевых продуктов,
охлаждаемых воздухом, основанный на
разработанной проф. В. 3. Жаданом методике расчета
тепловлажностных процессов в камерах
холодильников [1].
ВНИКТИхолодпром и ВНИИМП провели
исследования с целью определения потерь мяса и
шпика при холодильной обработке в камерах
производственных холодильников и
сопоставили полученные данные с рассчитанными по
предложенным В. 3. Жаданом формулам [ 1 ].
Опыты по замораживанию охлажденного мяса
говядины I категории выполнены на
холодильнике Черновицкого мясокомбината, а по
охлаждению — на холодильниках Можайского и
Ковельского мясокомбинатов.
Камеры замораживания были оборудованы
пристенными однорядными горизонтальными
батареями из цельнотянутых оребренных труб
поверхностью 400 м2. Циркуляция воздуха в
камере осуществлялась через щели ложного
потолка. Температура кипения аммиака —45 °С.
Единовременная загрузка камеры
замораживания составляла 13 т. Паспортная температура
воздуха в камере —35 °С. Средняя скорость
движения воздуха на уровне бедренной части
полутуш ^составляла ь0,6 м/с.
В процессе проведения опытов фиксировали
температуру воздуха и мяса при загрузке,
выгрузке и в процессе замораживания через
каждые 2 ч. Температуру мяса измеряли в толще
мышц бедра и на поверхности контрольных
полутуш термометрами сопротивления,
температуру воздуха в грузовом объеме камеры —
термометрами сопротивления и суточными
термографами.
Изменение массы мяса определяли
непосредственно в камере замораживания по
контрольным полутушам, размещенным на специальной
стойке, установленной на весах. Полутуши
взвешивали через каждые 2 ч.
Охлаждение мяса проводили при средней
температуре воздуха 0-i—1 °С. После загрузки
парного мяса температура воздуха повышалась
до +4, а в конце охлаждения снижалась до
—2°С.
Опыты по замораживанию несоленого шпика
(охлажденного и парного) выполнены в камерах
замораживания Полтавского, Краснодарского*
Белгородского и Оршанского мясокомбинатов.
Камера замораживания на Полтавском
мясокомбинате была оборудована пристенными и
стеллажными батареями, а на Краснодарском,
Белгородском и Оршанском мясокомбинатах —
пристенными и потолочными батареями. Кроме
того, в камере замораживания Оршанского
мясокомбината двумя вентиляторами создавалась,
принудительная циркуляция воздуха.
Температуру воздуха фиксировали суточными
термографами, температуру продукта —
полупроводниковыми измерителями температур (ПИТ)>
Потери шпика определяли непосредственно в
камере замораживания взвешиванием на
торговых весах грузоподъемностью 10 кг с ценой
деления 5 г.
Для выполнения расчета усушки по формулам
[1] при вышеприведенных условиях охлаждения
мяса и замораживания охлажденного мяса и
несоленого шпика было принято, что
коэффициент, учитывающий тепло биофизических или
биохимических процессов при медленном
охлаждении, еб=1, а коэффициент, учитывающий
долю тепла, отводимого радиацией, ерд =0.
В связи с тем что в расчетную формулу потерь,
продуктов при холодильной обработке входят
46
20

начальная и конечная среднеобъемные
энтальпии продуктов, были проведены
предварительные расчеты среднеобъемных температур
говядины по рекомендованной формуле [1]:
tco = о,37*ц + 0,56/п, A)
где tco — среднеобъемная температура полутуш, °С;
t4 — температура в центре бедра, СС;
tn— температура на поверхности бедра, °С.
Энтальпии мяса в зависимости от начальной и
конечной среднеобъемных температур
находили по рекомендациям ВНИКТИхолодпрома
[4], энтальпию шпика — из того же источника
для свиного жира. Среднеобъемную температуру
шпика приняли для аналогичных условий
замораживания печени [5]. Расход тепла на
охлаждение и замораживание говядины I
категории рассчитан с учетом 21,6 % кости [2].
В табл. 1 приведены средняя температура
воздуха за цикл, среднеобъемная температура
продукта и потери мяса при охлаждении по
данным ВНИИМПа, при замораживании мяса и
шпика по данным ВНИКТИхолодпрома 1и
результаты расчетов по предложенным В. 3. Жа-
даном формулам [1].
Расхождения опытных и расчетных данных
при замораживании охлажденного мяса
составили —9,6++11,5 %, при охлаждении мяса
—35,1~+47,7 %, при замораживании
несоленого охлажденного шпика —7++14 %, а
парного +27—+35 %. |
В табл. 2 приведены опытные данные
ВНИКТИхолодпрома по потерям говядины I
категории в процессе замораживания (опыты
проведены на холодильнике Черновицкого
мясокомбината) и потери, рассчитанные по формулам
В. 3. Жадана.
Расхождения расчетных и опытных значений
для охлажденной говядины I категории в
первые часы замораживания достигают —34,14-
+-+37,3 %. К концу замораживания
расхождения уменьшаются и при среднеобъемной
температуре —9-=—13 °С они составляют + 12,3+-
++8,1 %.
Расчет потерь мяса при холодильной
обработке с учетом его энтальпии, по данным Д. Г. Рю-
това [3], дает также значительные расхождения:
при замораживании охлажденного мяса —1,5+
++20 %, при охлаждении —39ч-+46,8%.
Такие расхождения между опытными и
расчетными данными получаются, видимо, из-за
того, что эмпирические коэффициенты,
входящие в формулу A), рассчитаны по результатам
исследований, в которых неточно измерены
температуры поверхности и центра продукта. К
сожалению, методик определения этих |коэф-
фициентов до сего времени не существует, р
Одной из причин погрешностей расчетов
является также применение среднеобъемной
температуры.
Вычисление среднеобъемной температуры по
формуле A) при равномерном распределении
температур продукта дает значение /Со=Д),93
равновесной, т. е. на 7 % искажает ее.
Искажение тем выше, чем больше температура
отличается от 0°С.
Для повышения точности расчетов ВНИКТИ-
холодпром рекомендует применять не средне-
объемную, а среднеэнтальпийную или адиабати-
Наименование
мясокомбината
Черновицкий
Можайский
Ковельский
Полтавский
Краснодарский
Белгородский
Оршанский
Продукт
Говядина
I категории
Шпик
несоленый
неупакованный
Температура, °С

среднеобъемная
продукта


чальная
1,0
1,0
1,0
1,0
22,5
29,8
0
0
0
0
0
4
4
20
20

конечная
—10
—10
—11
—17
1,5
0,4
—12
— 12
— 12
—12
-12
—12
-12
-12
-12
55
«5
о к
Я Д
—21,0
—21,3
—24,0
—25,4
—0,5
2,0
—22,5
—22,5
—22,0
—22,5
—22,5
—29,0
—29,0
—28,0
—27,0
Энтальпия, кДж/кг

начальная
504,54
504,54
504,54
504,54
582,54
608,34
256,4
256,4
256,4
256,4
256,4
277,5
277,5
338,6
338,6

конечная
274,88
274,88
270,92
251,72
506,31
502,31
211,0
211,0
211,0
211,0
211,0
211,0
211,0
211,0
211,0
SB 5ч
о я go»
X Л т
? * « ?
&• о к я
185,51
185,51
189,12
207,15
70,19
97,80
45,4
45,4
45,4
45,4
45,4
66,5
66,5
127,6
127,6
у S Я
о л"
решу,
[овлаж
каракт
процс
Дж/кг
5е*
Е к * .
Нина»
24626
25214
31152
34722
6553,7
6091
27705
27705
26639
27705
27705
49861
49861
45419,6
40932
Таблица 1
Потери, %
Опыт
0,70
0,66
0,58
0,66
1,65
0,83
0,15
0,16
0,16
0,15
0,14
0,13
0,14
0,22
0,23
•*я
§ =
>»ео
О) О .
дз О •
рн cm
0,753
0,736
0,607
0,597
1,070
1,590
0,16
0,16
0,17
0,16
0,16
0,13
0,13
0,28
0,31
^
s
я
о
ЕС
о
X
а
0U
+7,6
+ 11,5
+4,7
—9,6
—35,1
+47,7
+7
Нет
+6
+7
+ 14
Нет
—7
+27
+35
47

Таблица 2
. х
?5
1ЖИТ€
замор
г
3-д к
«о «»
С я со
3
7
11
15
19
21
23
Температура,
среднеобъемная
продукта

начальная

конечная
— 1
—3
—4
—6
—9
—И
— 13
6с
С* м
5ч
"*»«.
о к
и х
-19,3
— 18,5
— 18,8
—19,4
—20,2
—20,9
—21,6
Энтальпия, кДж/кг

начальная
504,54
504,54
504,54
504,54
504,54
504,54
504,54

конечная
458,69
329,80
314,5
295,65
279,11
270,92
263,87
Расход
тепла на
охлаждение и
замораживание Q,
кДж/кг
36,95
138,99
151,82
167,25
181,71
189,12
195,65
Тепловлаж-
ностная

характеристика
процесса ef,
кДж/кг
21549,3
20243,8
20723,1
21718,7
23125,3
24433,0
25815,0
Потери, %
Опыт
0,26
0,50
0,63
0,63
0,70
0,70
0,70
1 * s 2
1 я я
?5
н2К
DO ,
*&СГ>
я О •
Си CCQ
0,171
0,686
0,733
0,770
0,786
0,774
0,757
-:

Расхождение, %
—34,1
+37,3
+ 16,3
+22,2
+ 12,3
+ 10,6
+8,1
ческую температуру
формуле:
tt, рассчитываемую по
i (tt) =
Qt (h)
mn
_1_
rfmn,
B)
W Qi (^) — количество тепла, запасенного продуктом
при температуре tti кДж;
тп — масса продукта, кг;
i (^л) — истинная удельная массовая энтальпия,
учитывающая изменение удельной теплоемкости
и теплоты фазовых превращений и
рассчитываемая по формулам, рекомендованным в
работе [4], кДж/кг;
/л—локальная температура, °С.
Среднеэнтальпийная температура не зависит
явно от вида распределения локальных
температур и является более точной мерой запасенного
продуктом холода.
Среднеобъемная температура, зависящая от
вида распределения локальных температур,
наиболее значительно отличается от адиабатной при
подмораживании, так как на подмораживание
расходуется в десятки раз больше холода, чем
на охлаждение. Недоучет фактора
подмораживания мяса в формуле A) при охлаждении
с температурой воздуха 0-.—1 °С и скоростью
1 м/с уменьшает расчетные потери говядины на
35,1 %.
При замораживании парного шпика на
Оршанском мясокомбинате, в отличие от других
трех предприятий, произошло превышение
расхода холода на охлаждение и, как следствие,
увеличилось расчетное значение усушки на +27
и +35 %.
Анализ табл. 2 подтверждает влияние точности
определения среднеобъемной температуры на
точность расчета потерь. Первые данные
(продолжительность замораживания 3 ч) говорят о
значительном недоучете подмораживания, а
вторые (продолжительность замораживания 7 ч)
о его переучете. Это обусловило в первом случае
занижение расчетного количества холода и, как
следствие, уменьшение расчетной усушки на
34,1'%", а во втором случае — завышение
расчетного количества холода и увеличение
расчетной усушки на 37,3 %.
Опытные значения потерь подтверждают их
зависимость от времени замораживания и от
разности начальной и конечной среднеобъемных
температур продукта.
Необходимо отметить, что в статье В. 3. Жа-
дана [1] в табл. 4 приводятся неточные значения
температуры (по которой рассчитываются
потери) и данные по потерям мяса при
замораживании, заимствованные из работы [5]. Так, в
первой строке табл. 4 приведены результаты
опытов по охлаждению свинины в камерах с
радиационной системой охлаждения при начальной
температуре в толще бедра 39 °С и на
поверхности бедра 29 °С, в то время, как из рис. 3 в
работе [5, с. 15] следует, что температура на
поверхности бедра составляет 23 °С. Во второй
строке табл. 4 указаны температуры для
быстрого воздушного охлаждения свинины, которые
в работе [5, с. 15, 16] вообще отсутствуют.
В пятой строке табл. 4 даны результаты по
однофазному замораживанию говядины при
конечной температуре в толще бедра 0 °С, и на
поверхности —15,8 °С. Из графика же [5, с. 232]
следует, что температура на поверхности бедра
составляет —26 °С. Таким образом, делать
какие-либо сравнительные выводы из данных,
приведенных в табл. 4 [1], было бы
неправильным.
Сопоставление наших опытных данных с
рассчитанными по формулам[1] показывает, что с
учетом принятых в данной статье условностей
эти формулы могут быть применены для
ориентировочной оценки потерь при замораживании
охлажденных говядины I категории и
несоленого шпика. Наряду с этим, методы расчета
потерь пищевых продуктов требуют дальнейшего
совершенствования, а именно: более точного
учета состава, структуры и свойств продуктов,
условий холодильной обработки и хранения и
48

более точного определения расчетных
коэффициентов.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Ж а д а н В. 3. Термодинамическая теория тепло-
влажностных процессов в камерах холодильников.—
Холодильная техника, 1979, № 6.
2. К у р ы л е в Е. С, Герасимов Н. А.
Холодильные установки. М.—Л., Машгиз, 1961.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 759809 B1) 2703862/23-06 B2) 26.12.78 3 E1)
F 25 В 9/02 E3) 621.57.4 G2) Н. X. Хамитов, А. П.
Черепанов, Б. Б. Антонович, Р. М. Мифтахов
E4) МИКРОХОЛОДИЛЬНИК, содержащий
теплообменник, выполненный в виде трубки с дросселирующим
устройством, навитой на полый сердечник,
укрепленный на фланце, отличающийся тем, что, с целью
снижения времени выхода микрохолодильника на рабочий
режим, микрохолодильник снабжен вихревой трубой с
диафрагмой для выхода охлажденного потока,
закрепленной на фланце и подключенной к плоскости
сердечника, снабженного окнами, по крайней мере одно из
которых расположено в зоне размещения
дросселирующего устройства и снабжено запорным органом,
укрепленным на сердечнике посредством
термобиметаллической пластины.
A1) 759810 B1) 2680978/23-06 B2) 01.11.78 3 E1)
F 25 В 15/02 E3) 621.575 G2) А. К. Бабиченко,
С. А. Ерощенков, В. Т. Ефимов, А. Р. Букаров,
В. П. Василенко, А. М. Мазур, В. И. Мериуц
E4) СПОСОБ РЕГУЛИРОВАНИЯ АБСОРБЦИОННОЙ
ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ, содержащей
обогреваемый теплоносителем генератор, охлаждаемый водой
абсорбер, испаритель и конденсатор с ресивером
жидкого хладагента, путем поддержания постоянных
уровней раствора в генераторе и жидкого хладагента в
испарителе, отличающийся тем, что, с целью повышения
экономичности при изменении теплоЕсй нагрузки
испарителя, расход теплоносителя в генераторе и
охлаждающей воды в абсорбере поддерживают
постоянными, дополнительно контролируют уровень жидкого
хладагента в ресивере конденсатора и при его
отклонении от заданной величины изменяют подачу крепкого
раствора в генератор.
A1) 748097 B1) 2600147/28-13 B2) С4.С4.78 2 E1)
F 25 D 13/06 E3) 621.565.4 G2) Г. М. Гериык, Г. В.
Луков, Ю. П. Плешкановский, А. И. Фабричев G1)
Центральное конструкторское бюро «Ленинская
кузница»
E4) МОРОЗИЛЬНЫЙ АППАРАТ, содержащий
теплоизолированный корпус, горизонтально размешенные в
нем с возможностью вертикального перемещения тепло-
обменные плиты и затвор, смонтированный в передней
части корпуса, отличающийся тем, что, с пелью
снижения теплопритоков и обеспечения одновременной
загрузки и выгрузки продукта, он снабжен
дополнительным затвором, установленным в задней части корпуса,
при этом затворы выполнены в виде отдельных створок,
каждая из которых шарнирно закреплена на
соответствующей плите.
3. Лаврова Л. П., Крылова В. В.
Технология колбасных изделий. М., Пищевая
промышленность, 1975.
4. Латышев В. П. Рекомендации по расчетам теп-
лофизических свойств пищевых продуктов. М.,
ВНИХИ, 1977.
5. Ш е ф ф е р А. П., Саатчан А. К., Кон-
ч а к о в Г. Д. Интенсификация охлаждения,
замораживания и размораживания. М., Пищевая
промышленность, 1972.
A1) 743667 B1) 2570743/28-13 B2) 13.01.78 2 E1)
А 23 В 4/06 E3) 664.951.037.5 G2) Д. Ф. Чулков,
Э. А. Мартынов G1) Центральное
проектно-конструкторское и технологическое бюро Всесоюзного
рыбопромышленного объединения Азово-Черноморского
бяггрйня
E4) СПОСОБ ГЛАЗИРОВАНИЯ МОРОЖЕНЫХ
ПРОДУКТОВ И УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЕГО
ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ.
1. Способ глазирования мороженых продуктов в
блоках путем периодического погружения их в
охлажденную воду, отличающийся тем, что, с целью
повышения качества глазирования путем равномерного
нанесения глазури по всей поверхности блока, в
периоды между погружениями на блоки воздействуют
охлажденной водной аэрозолью, при этом в процессе
обработки каждый блок вращают вокруг его оси.
2. Устройство для осуществления способа по п. 1,
содержащее корпус с ванной для жидкости,
установленный в нем ротор, несущий кассеты с фиксаторами
для блоков, загрузочное и разгрузочное
приспособления, отличающееся тем, что каждая кассета
закреплена на роторе с возможностью вращения вокруг своей
оси, а ось ротора выполнена в виде коллектора с
форсунками для распыления жидкости.
3. Устройство по п. 2, отличающееся тем, что ротор
состоит из ведущей и ведомых шестерен, а кассеты
жестко закреплены на осях ведомых шестерен.
4. Устройство по п. 2, отличающееся тем, что
фиксаторы кассет выполнены в виде подгружиненных
планок с упругими упорами, а в местах загрузки и
выгрузки блоков закреплены направляющие,
взаимодействующие с упорами.
5. Устройство по п. 2, отличающееся тем, что
загрузочное приспособление содержит
опрокидывающийся стол и электромагнитный разделитель блоков.
С присоединением заявки № 2598647/28-13.
A1) 744196 B1) 2585192/23-С6 B2) 01.03.78 2 E1)
F 25 В 9/02 E3) 621.565.3 G2) В. И. Метенин,
С.Н.Савельев G1) Куйбышевский политехнический институт
им. В. В. Куйбышева
E4) ВИХРЕВАЯ ТРУБА, содержащая снабженную
сопловым вводом коническую камеру энергетического
разделения с периферийным лопаточным диффузором
для отвода горячего потока и диафрагму с коническим
раструбом и шелевым диффузором для отвода холодного
потока, отличаюшаяся тем, что, с целью повышения
КПД, между лопаточным диффузором и камерой
энергетического разделения установлен осевой кольцевой
диффузор, имекший длину, рарную 3—3,5 ^Ffive-jpaM
последней в сечении ссплоеого ееодэ, и образованный
конической трубкой с углом раствора 5°30'—6° и
центральным телом цилиндрической или конической формы
с углом раствора не более 2°, причем начальный
диаметр центрального тела составляет 0,8—0,85 выходного
диаметра камеры энергетического разделения.
49

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 621.565-9-52
Автоматизация измерений
с помощью системы сбора
и обработки данных
8. Н. ДЕГТЯРЕВ, Ю. М. ВОРОБЬЕВ, К. Б. КУЛИКОВ
ВНИИхолодмаш
При испытаниях холодильных машин и
установок необходимо измерять и контролировать
большое число параметров: давление, температуру,
расход жидкостей и газов, частоту вращения
валов и т. д. Для оценки текущих величин этих
параметров применяют измерительные
приборы, которые устанавливают непосредственно на
испытываемом оборудовании или рядом с ним.
Измерения с помощью таких индивидуальных
приборов требуют много времени, что ухудшает
оперативность контроля и управления,
снижает производительность труда исследователей.
Обычно требуется измерять одновременно
несколько параметров, а результаты получать
в виде, удобном для последующей обработки.
Подобные задачи целесообразно решать с
помощью измерительно-информационных систем,
в которых в качестве регистратора
используется, например, цифро-алфавитная печатающая
машинка.
Одной из таких систем является система
сбора и обработки данных 1002/10, применяемая
во ВНИИхолодмаше.
Система предназначена для многоканальных
измерений по программе, записанной на
перфоленте. Аппаратура позволяет измерять и
регистрировать на бумажной ленте постоянное
напряжение и силу тока, сопротивление
постоянному току, частоту и период синусоидальных
и импульсных сигналов, длительности импульсов,
а также сравнивать результаты измерений с
программируемыми.
Система 1002/10 построена по функционально-
блочному принципу (см. рисунок) и состоит
из программирующего устройства с блоком
фотоотсчитывания; низкочастотного и
высокочастотного измерительных коммутаторов;
измерительных приборов — универсального
цифрового вольтметра В7-18 и счетно-электронного
частотомера 43-38 с блоком интервалов времени
ЯЗЧ-45; регистрирующего устройства — цифро-
алфавитной машинки «Консул»;
программирующего синхронометра, преобразователя кодов
и измерительных преобразователей.
Программа вводится в программирующее
устройство через блок фотосчитывания, которое
считывает программу с перфоленты по
отдельным словам. Одно программное слово включает
информацию для измерительных приборов и
вспомогательной аппаратуры на один цикл
измерения.
Сигналы от измерительных преобразователей
ИП в запрограммированной последовательности
с помощью измерительного коммутатора К
подаются к измерительным приборам И. В
качестве коммутирующих элементов каждого канала
используются магнитоуправляемые контакты,
подключающие оба провода цепи первичного
преобразователя к входу измерительного
коммутатора /(.
Управление работой измерительных приборов
И производится также по программе,
записанной на перфоленте.
От измерительных приборов информация о
знаке, мантиссе, порядке и размерности
измеряемой величины через преобразователь кодов
ПК, на который также поступает номер
включенного входного канала измерительного
коммутатора К, передается на регистрирующее
устройство Р.
Последнее представляет собой цифро-алфа-
витную печатающую машинку «Консул».
Распечатка на машинке «Консул» производится со
скоростью 10 знаков в секунду, что
ограничивает быстродействие измерительной цепи.
Синхронизация работы системы 1002/10
осуществляется от программирующего синхроно-
метра С.
ИП Система 1002/10
11 % f
К
! Ч пк
Блок-схема системы сбора и обработки данных 1002/10:
ИП — измерительные преобразователи, К — измерительные
коммутаторы; И — измерительные приборы; ПК —
преобразователь кодов; Р — регистрирующее устройство; С
—программирующий синхронометр; П — программирующее устройство
с блоком фотосчитывания.
50

Техническая характеристика системы 1002/10
Диапазон измерения
напряжений постоянного тока
обеих полярностей, В 10"~5—102
постоянных токов обеих
полярностей, А 10—9—Ю-2
сопротивлений постоянному
току, Ом 1—107
частоты, МГц 0—50
1 периода и среднего из 10, 102,
103, 104 периодов
электрических колебаний в диапазоне
частот, МГц 0—1
интервалов времени, с 10~—10
Напряжение питания, В 220
Число входных каналов
для низкочастотных сигналов 50
для высокочастотных сигналов 50
Продолжительность опроса одного
канала, с 0,01; 0,1; 1; 60;
3600ХA; 2; 5)
Цикличность, с 10; 60; 600; 3600;
36000ХA; 2; 5)
Режим работы Ручной и
автоматический
Исходя из возможностей системы 1002/10,
измеряемые величины следует подавать на ее
вход непосредственно или через измерительные
преобразователи. Преобразователи могут иметь
выходные сигналы в виде силы постоянного
тока, напряжения постоянного тока,
сопротивления или частоты.
Отечественная промышленность выпускает ряд
измерительных преобразователей с
электрическим токовым выходным сигналом 0—20 или
0—5 мА (ГОСТ 9895—69). Они входят в общий
комплекс унифицированной системы
преобразователей ГСП.
Например, комплекс измерительных
преобразователей завода «Манометр» предназначен
для непрерывного преобразования абсолютного,
избыточного давления или давления разряжения
в электрический сигнал.
При наличии соответствующих
измерительных преобразователей с помощью системы 1002/10
можно автоматизировать измерение и
регистрацию различных параметров при испытаниях
холодильных машин и установок.
Особым случаем является измерение
температуры. Из-за большого количества точек
измерения температуры на большинстве стендов
для испытаний холодильного оборудования
отказались от дополнительных преобразователей
и термопары подключили непосредственно к
низкочастотным входам системы.
Температуру определяли с помощью хромель-
копелевых термопар. Величины термо-э. д. с,
развиваемые каждой термопарой,
устанавливали штатным цифровым вольтметром В7-18 по
программе, в которой предел измерения был
выбран 0,1 В, а время измерения 1 с. Это
позволило получить разрешающую способность в
1 мкВ.
Погрешность измерения температуры
системой 1002/10 в этом случае в основном равна
погрешности вольтметра.
Таким образом, если пренебречь разбросом
градуировки термопар, то погрешность
измерения температуры составит ±0,3 °С.
При измерении давлений, учитывая, что
несколько точек его измерения находятся в
диапазоне, перекрываемом одним преобразователем
давлений, можно использовать один
измерительный преобразователь, который дает на выходе
аналоговый сигнал постоянного тока 0—5 мА.
Так, например, давление фреона в трех точках
измеряли одним преобразователем,
подключаемым поочередно к каждой точке с помощью
коммутатора давлений, выполненного на
соленоидных вентилях. Коммутатором управляли по
программе, нанесенной на перфоленту.
Величину тока, изменяющуюся в зависимости
от давлений, определяли также цифровым
вольтметром В7-18 по программе с пределом
измерений 104 мкА. Продолжительность измерения
0,1 с. Разрешающая способность вольтметра в
этом случае составила 1 мкА.
С помощью системы 1002/10 измерительным
преобразователем МВС-Э2, класса точности 0,6, с
пределом измерения, от —1 до 15 кгс/см2 (—0,1 —
-т-1,5 МПа) определяли избыточное давление до
10 кгс/см2 A,0 МПа). С учетом погрешности
преобразователя и системы полная погрешность
измерения давления составила ±0,12 кгс/см2
(±0,012 МПа).
Для снятия измерительной информации со
стенда и управления коммутатором давлений
была составлена программа. В начале и конце
измерений печатается текущее время, затем
опрашивается каждый входной канал. Для
измерения величины термо-э. д. с. или силы токов
составляли соответствующие программы для
вольтметра В7-18. Перед каждым измерением силы
тока, пропорциональной давлению, на
перфоленту наносили команду для управления
коммутатором давлений, заключающуюся в
замыкании одного из входных каналов
измерительного коммутатора системы 1002/10. Таким
образом было нанесено на перфоленту 40
команд. При продолжительности опроса 5 с на
съем, измерение и регистрацию измерительной
информации со стенда затрачивалось 200 с.
Цикличность измерений была выбрана равной 20 мин.
Распечатка измерительной информации
производилась на бумажную ленту цифро-алфавит-
ной машинкой «Консул» в двух цветах. Красный
цвет — текущее время и номер входного канала,
черный цвет — остальная информация
(полярность, мантисса, размерность и порядок).
Эксплуатация системы 1002/10 показала ее
пригодность для автоматизации измерений.
51

УДК 62 1.646.28: [621.565:629.123.44]
Тарирование предохранительных
клапанов судовых
холодильных установок
В. П. НЕГОДОВ
Рижская база рефрижераторного флота
Предохранительные клапаны судовых
холодильных установок, установленные на теплообменных
аппаратах, сосудах, работающих под давлением,
и компрессорах, необходимо ежегодно проверять
на работоспособность и предъявлять для
освидетельствования Инспекции Регистра СССР.
Для соблюдения этих требований в машинных
отделениях рефрижераторных судов Рижской
базы рефрижераторного флота установлены
специальные пневматические стенды (см. рисунок).
Каркас стендов сварной, выполнен из стальных
цельнотянутых труб диаметром 76x4 и
длиной ~450 мм.
Предохранительные клапаны тарируют при
поддержании в коллекторе 1 избыточного
давления воздуха требуемой величины. Воздух
подают в коллектор через вентиль 10 из
трубопровода 9 системы высокого давления
воздушных пусковых баллонов судовых двигателей.
Вращением винта настройки изменяют натяг
пружины предохранительного клапана, при этом
давление срабатывания клапана контролируют
по манометру 2, а закрытие проверяют по
прекращению выхода пузырьков воздуха из
шланга 5 в сосуд с водой 6.
Предохранительные клапаны, установленные
на холодильных компрессорах, регулируют на
открытие клапана при указанной ниже разности
даглений между нагнетательной и всасывающей
сторонами.
Кладагент Разность давлений, МПа (кгс/см»)
Аммиак, R22 1,60A6,0)
R12 1,05A0,5)
Предохранительные клапаны аппаратов и
сосудов, работающих под давлением, настраивают
на открытие при избыточном давлении,
указанном в таблице.
После подрыва предохранительного клапана
полное прекращение выпуска воздуха должно
обеспечиваться при снижении давления в
коллекторе не более чем на 15 % от указанных выше
величин *.
Предохранительные клапаны проверяют как в
процессе эксплуатации, так и при
межрейсовом техническом обслуживании (МРТО) флота.
* Регистр СССР. Руководство по техническому
надзору за судами, находящимися в эксплуатации.
Л., Транспорт, 1972.
1 2 5 *\1 1
•-CY ^
Схема стенда для тарирования предохранительных
клапанов:
1 — коллектор; 2 — манометр; 3 — вентиль сброса давления;
4 — предохранительный клапан; 5 ¦— резиновый шланг; 6 —
сосуд с водой; 7 — детали крепления коллектора; 8 — баллон
с С02; 9 — трубопровод подачи воздуха; 10 — вентиль подачи
воздуха; // — запорный вентиль баллона ОУ-2 или ОУ-5.
При производстве МРТО часто судовые
двигатели, воздушные компрессоры не
эксплуатируются, поэтому из-за отсутствия давления воздуха
в пусковых воздушных баллонах использовать
установленные стенды невозможно.
Рационализаторы производственного
рефрижератора «Сална» (типа «Таврия») предложили
в этом случае опрессовывать предохранительные
клапаны двуокисью углерода. Для этой цели на
стенде демонтируют участок трубопровода (на
рисунке указан пунктиром) между вентилем 10
и коллектором 1. К штуцеру коллектора 1
подключают баллон с СО 2 от огнетушителя ОУ-5
или ОУ-2. Заданное давление в коллекторе для
проверки предохранительных клапанов
регулируют и поддерживают вентилями 11 и 3.
На проверку 26 предохранительных клапанов
с Dy=25 мм расходуется 1—2 стандартных
баллона с С02. После выполнения регулировки
колпаки предохранительных клапанов
пломбируют.
Указанные методы направлены на повышение
технического состояния рефрижераторных
установок и обеспечение их безаварийной работы.
Хладагент
Аммиак, R22
R12
Избыточное давление, МПа
(кгс/см3)
Сторона
высокого давления
2,1 B1,0)
1,4 A4,0)
Сторона низкого
давления
1,60 A6,0)
1,05 A0,5)
52
17

КРИТИКА
Й БИБЛИОГРАФИЯ
УДК 621.56/.59«31Ь@35.3)@49.32)
Интересная и полезная
монография
Тэвено Роже. Очерк истории искусственного холода. (Thevenot
Roger. Essai pour une histoire du froid artificiel dans le monde.)
Париж. Международный институт холода, 1978, 507 с.
Монография, написанная бывшим и методы их сжижения, развитие Третья глава по структуре изло-
директором Международного ин- термодинамики и первых направле- жения повторяет вторую. Указано,
ститута холода Роже Тэвено, яв- ний в создании холодильных машин, что продолжают доминировать ком-
ляется крупной работой по истории Упомянуты работы по использова- прессорные холодильные установки
развития науки и техники низких нию естественного холода и ох- с компрессорами разных типов. Син-
температур. В ней собрано и систе- лаждающих смесей, указана рабо- тезирование в 1930 г. фреона приве-
матизировано большое количество та М. В. Ломоносова. ло к стремительному развитию
фактов по истории холодильной История создания и развития малых холодильных машин. В этот
техники, представляющих несом- холодильных машин освещена по же период предпринимаются попыт-
ненный интерес для специалистов- их четырем видам: паровые компрес- ки создать международные нормы в
холодильщиков. В книге много за- сорные; воздушные, работающие на области искусственного холода. Рас-
мечаний автора, раскрывающих по- сжатом воздухе; абсорбционные и смотрено внедрение холода на реч-
новому ряд событий в области есте- использующие явление испарения ном транспорте,
ствознания, повлиявших на разви- воды при пониженном давлении. п
тие холодильной техники. Показано, что развитие холодиль- отдельный раздел главы осве-
Книга состоит из трех частей ных машин связано с поиском и ис- Щ*ет историю развития и внедрения
мига состоит из трех частей. пячличных ветпегтв в США систем кондиционирования
Первая часть — около 400 с. раз- пользованием различных веществ, Rnq7TVYA Гтттянир r 1Q11 г R КЧп-
лелена на пять глав четыре из ко- применяемых в качестве рабочих воздуха, создание в 1УИ г. в. *чэр
делена на пять глав, четыре из ко *; F риером диаграммы влажного воз-
торых соответствуют периодизации, агентов' посвяшена второму *Уха позволило графически решать
принятой автором, во второй и вторая глава посвящена второму задачи> связанные с тешю_ и мас.
третьей частях приведены хроноло- периоду с 1«/о по 1У14 гг. итмече- сообменом в системах обработки
гичегкие таблицы и кпаткие био- но, что в этот период были заложены сооименом в системах оораоотки
гические таолицы и краткие оио » ППШЙН;Я пи*™* трмпрпя воздуха. Отмечены основные вехи
графические справки о некоторых °^0ВЬ'^ создания систем комфортного кон-
ученых. В заключение дан предмет- ТУР> которые практически деист- питтипнипппянист ппч™уя нячиняя
ный указатель вуют до сих пор, и была понята роль Дидионирования воздуха, начиная
ныи указатель. ХОЛоля лля консепвипования еко- с 1919 г* Перечислены технические
Во введении указано, что моно- ^^т^хЛ^т^^ Гл-ва сРе*ства> используемые в системах
графия написана автором с пози- ?олеонжи!г левять «азлелов посвя- кондиционирования воздуха, в том
ций специалиста-холодильщика, a W?T ^™^*^?ЛП™1 числе создание холодильных машин
не историка, а также обоснован вы- ? получения холода на основе большои производительности, ра-
бор четырех исторических перио- Здания 7развития компрессоров Стающих на хладагентах R12
^л^ЖяДОглУяяИя3 К0Т°РЫХ °ТВеДеНа «Та^ 0930 '¦> и R22 A936 г.).
отдельная глава. чих веществ; расшИрению и углуб- Кроме широкого применения
Первый период — с 1755 по леНию научных исследований в об- искусственного холода в пищевых
1875 гг. — длительностью 120 лет ласти холодильного машинострое- отраслях промышленности,
переназван предысторией . искусствен- ния; подбору теплохладоносителей числены и иные области его
испольного холода. За его начало принят и ПуТЯм создания газовых холо- зования в этот период — химическая
год, когда У. Кулен создал первый ДИЛЬНых машин; применению холо- промышленность, машиностроение,
лабораторный аппарат для получе- да в различных отраслях пищевой приборостроение, разделение газов
ния холода, а окончание A875 г.), промышленности и сельском хо- и т. п. В заключительных разделах
когда определились основные на- зяйстве; созданию единой холодиль- главы сделан исторический обзор
правления получения искусствен- HOg цепи; возникновению науки и развития холодильной техники в
ного холода, но еще отсутствовало техНики разделения газов и роли ведущих европейских странах и
четкое выделение преимущественно начатых работ в области кондицио- странах других континентов. От-
внедряемых холодильных машин, нирования воздуха. дельно выделено развитие холо-
Второй период — с 1875 г. до 1914 г., з заключение главы дан обзор дильной техники в Советском Союзе
третий — между двумя мировыми применения холода в разных стра- в период нэпа. Сопоставлены некото-
войнами и четвертый — после 1945 г. нах в начаЛе XX века, указаны чис- рые данные 1925—1927 гг. с дан-
до наших дней A975 г.). ленность населения в них, холодиль- ными 1912—1917 гг. Отмечена роль
В первой главе автор устанавли- ные мощности в разных областях Всесоюзного научно-исследователь-
вает пять основных факторов, ока- использования искусственного хо- ского института холодильной про-
завших существенное влияние на лода, количество холодильных уста- мышленности.
технику получения низких темпера- новок и т. п. Отмечено, что в этот Четвертая глава посвящена раз-
тур: достижения термометрии, пер- период A908 г.) состоялся первый витию техники низких температур
вые способы получения низких тем- Международный конгресс по хо- после 1945 г. Как и ранее, до на-
ператур, установление свойств газов лоду. стоящего времени A975 г.) продол-
53

жают доминировать компрессорные
холодильные машины. Отмечается
бурное развитие химической
промышленности, связанной с
производством новых рабочих веществ.
В начальных разделах
достаточно подробно описано развитие
отдельных элементов холодильных
установок, включая теплообменные
аппараты, в разных странах.
Отмечено создание тепловых труб,
патент на некоторые был выдан в
1944 г. Р. С. Гауглеру.
Перечислены работы, связанные с
созданием абсорбционных холодильных
машин, включая работы, выполненные
в Советском Союзе. Отмечены труды
И. С. Бадылькеса, а также
инициатива советских ученых в период
1950—1960 гг. по повышению
эффективности холодильных машин и
использованию бросового тепла и
солнечной энергии для получения
холода.
Подробно описано
использование холода для быстрого
замораживания пищевых продуктов и
готовых блюд. Указаны страны, где
ХРОНИКА
УДК 628.84:061.3
«Климат-2000»
В Будапеште (ВНР) 17—19
сентября 1980 г. проходил VII
Международный конгресс по отоплению и
кондиционированию воздуха.
Конгресс созвали ряд министерств
ВНР, Федерация
научно-технических обществ Венгрии и
Европейская ассоциация
научно-технических обществ по отоплению и
вентиляции. В работе конгресса
приняли участие 550 специалистов из
ВНР и 150 специалистов из
Австрии, АРЕ, Бельгии, Болгарии,
Великобритании, ГДР, Дании,
Испании, Италии, Канады, Кубы,
Нидерландов, Новой Зеландии,
Норвегии, Польши, Советского Союза
B7 чел.), Финляндии, Франции,
ФРГ, Швейцарии, Швеции,
Югославии и Японии.
Главная проблема, которую
рассматривал конгресс, — экономия
энергии в системах отопления и
кондиционирования воздуха. 87
представленных докладов были
посвящены четырем основным темам:
исследование условий теплового
комфорта в помещениях;
проектирование и исследование жилых
домов с минимальным потреблением
энергии на отопление, вентиляцию и
внедрены эти новые методы. В
качестве новинки приведен созданный
в СССР роторный морозильный
аппарат.
Следующие разделы касаются
истории развития криогеники после
1945 г., этапов развития
криобиологии, криохирургии,
сублимационной сушки тканей и т. п. в разных
странах, упоминаются работы П. Л.
Капицы, А. П. Малкова и др.
Отмечен приоритет Советского
Союза в разработке методов быстрого
замораживания мяса в целях
снижения усушки, а также в широком
внедрении рефрижераторного
флота и других видов холодильного
транспорта.
В последующих разделах дан
обзор состояния холодильной
техники к 1975 г. Послевоенное
развитие холодильной
промышленности рассмотрено не только в
Европе и США, но и в странах других
континентов. Оно сопоставлено с
численностью населения. В
заключение автор обращает внимание на
необходимость повышения
эффектор ячее водоснабжение;
эффективные решения систем
централизованного теплоснабжения,
отопления, вентиляции и
кондиционирования воздуха; использование
солнечной и геотермальной энергии,
утилизация сбросного тепла
удаляемого из зданий воздуха и применение
тепловых насосов.
Материалы докладов, отразившие
первую тему, показали, что в
Бельгии, Венгрии, ФРГ, Франции и
особенно Дании ДДатском техническом
университете)' ведутся исследования
различных климатических
факторов, определяющих ощущение
теплового комфорта у людей, занятых
работой различной интенсивности и
одетых в одежду с различным
термическим сопротивлением.
В докладах по второй теме,
представленных специалистами Дании,
Норвегии, Швейцарии, Франции,
ФРГ, Финляндии и Швеции,
рассказано о проектировании и
исследовании в этих странах
экспериментальных жилых домов односемей-
ного заселения, в которых приняты
архитектурные, конструктивные
решения и инженерные системы,
обеспечивающие резкое снижение
затрат энергии на отопление,
вентиляцию и горячее водоснабжение.
С этой целью в экспериментальных
домах применяется усиленная теп-
тивности холодильных установок и
систем кондиционирования возт
духа.
В хронологическом перечне
(третья часть) названы важнейшие
события истории искусственного
холода. В целях облегчения
отыскания читателем дат в той или иной
интересующих областях
холодильной науки и техники они
разделены на десять разделов, начиная от
термодинамики и кончая
использованием холода в биологии и
медицине.
После кратких биографических
справок на 65 ученых и инженеров в
этой части даны именной и
предметный указатели. Биографические
справки приведены на лиц,
родившихся до 1880 г. (за исключением
Двух).
Издание монографии Р. Тэвено
«Очерки цстории искусственного
холода» весьма полезно и
целесообразность ее перевода на русский
язык очевидна.
Канд. техн. наук А. А. ПОПОВ
лоизоляция наружных ограждений,
закрываемые на ночь утепленные
ставни, дифференцированное па
странам света остекление
(обращенные на север стены иногда
выполняют без окон, восточные и
западные — с окнами малых размеров,
а южные — наоборот, с окнами
больших размеров, для улавливания
тепла в холодное время года),
устанавливаются утилизаторы тепла
удаляемого воздуха и сточных вод,
используется тепло солнечной
радиации непосредственно и с
помощью тепловых насосов,
применяются компрессионные тепловые
насосы, для которых источником
тепла низкого потенциала служит
грунт или грунтовыеn воды. Датские
специалисты сообщили основные
характеристики шести опытных
домов, построенных севернее
Копенгагена, в которых благодаря
подобным мероприятиям удалось
снизить годовое потребление энергии
на 50 % против нормативного
уровня, установленного в 1977 г.
Ко второй теме можно отнести и
доклады У. Холдсуорта
(Великобритания), и А. Зёльда (ВНР),
которые привели данные о
встраиваемых в стены, полы и потолки
контейнерах с легкоплавящимися
материалами, аккумулирующими
тепло. Фазовое превращение этих
54

материалов позволяет накапливать
тепло непосредственно в
ограждениях и, как следствие, в теплый
период года снижать температуру
в помещениях, а в холодный
период — экономить энергию на
отопление. При установке в
контейнерах с легкоплавящимися
материалами электронагревателей
можно накапливать в них тепло в
непиковые часы и расходовать его в
пиковые часы потребления
электроэнергии.
Ниже приведено краткое
содержание некоторых докладов по
третьей и четвертой темам.
М. Дуббелт (Нидерланды)
изложил результаты сравнительных
расчетов потребления энергии при
кондиционировании воздуха во
внутренних, удаленных от наружных
стен, помещениях университетских
учебных госпиталей,
оборудованных: целиком воздушной системой
кондиционирования воздуха (СКВ),
воздушной СКВ с зональными до-
гревателями и доохладителями,
воздушной СКВ, действующей
совместно о радиационным потолочным
охлаждением. Во всех вариантах
предусматривалась установка
утилизаторов тепла и учитывалась
аккумуляция тепла ограждениями.
Н. Б. Боумен (Нидерланды)
предложил для хирургического
отделения больниц схему СКВ, при
которой чистый
кондиционированный воздух подается в специальное
смежное с хирургической
операционной стерильное помещение в
объеме 2400 м3/ч на каждый
операционный стол. Этот воздух через
отверстие в перегородке перетекает
в операционную, а затем также через
отверстия в перегородках — в
другие помещения хирургического
отделения. Удаляется воздух из
самого загрязненного помещения.
В операционной воздух рециркули-
рует, то есть забирается из
операционной, проходит через фильтро-
вентиляторный агрегат и вновь
подается через перфорированный
потолок площадью 2X3 м со
скоростью 0,3 м/с в объеме 6500 м3/ч
на каждый операционный стол.
При этой проточной системе возду-
хораспределения, как показали
расчеты для конкретного объекта с
20 операционными D7 пациентов и
246 человек медицинского
персонала), расчетное количество
воздуха, обрабатываемого в
кондиционерах, против традиционного
решения СКВ снижается более чем в
3 раза и соответственно
значительно сокращается потребление
электроэнергии.
А. Й. Ван Баарле (Нидерланды)
привел пять схем современных
абсорбционных хлористолитиевых
кондиционеров, использующих
вторичные энергоресурсы: пар низкого
давления; перегретую воду; воду
после конденсаторов холодильных
машин и из систем охлаждения
технологического оборудования и
двигателей внутреннего сгорания;
отходящие газы; теплоноситель,
нагреваемый в солнечных коллекторах.
Г. В. Брандретт
(Великобритания) рассмотрел конструкцию
усовершенствованного компрессионного
воздухоосушителя — теплового
насоса, предназначенного для
индивидуального жилого дома. Введением
в схему перед испарителем противо-
точного воздуховоздушного
теплообменника удалось повысить
осушающую способность агрегата и
увеличить коэффициент
преобразования с 1,4 до 2.
Й. Ван дер Коои, Ф. М. Ван
Берген, С. Г. М. Энгель
(Нидерланды) исследовали характеристики
компрессионного теплового насоса,
работающего совместно с системой
солнечного теплоснабжения.
Сравнение трех вариантов
присоединения теплового насоса к системе
солнечного теплоснабжения —
последовательно с солнечным коллектором;
параллельно с солнечным
коллектором при использовании тепла
грунтовой воды; по комбинированной
схеме — показало, что наиболее
эффективен второй вариант, при
котором годовая экономия энергии
достигает 45—59 %.
М. Лазновски, Й. Боучек,
Ф. Петр (ЧССР) посвятили свой
доклад тепловому насосу с
газомоторным приводом. Тепловой
коэффициент этого насоса,
вычисленный относительно теплотворной
способности топлива, равен 2, что вдвое
превышает тепловой коэффициент
теплового насоса с электроприводом
@,9-1).
Р. В. Матталон (Бельгия)
представил доклад об утилизационных
тепловых насосах «вода — вода»
мощностью от 30 до 6000 кВт,
допускающих благодаря^ применению
хладагента R114 нагрев воды до
температуры 105 °С (температура
конденсации ПО— 120°С).
Э. Бонаугури, Л. Пиезини,
Э. Пиантони (Италия) рассказали
о применении водоаммиачной
абсорбционной машины в качестве
теплового насоса в системе
солнечного теплоснабжения жилого дома и
фермы.
Т. Танака, X. Комиа (Япония)
доложили об оборудовании
построенного в 1977 г. экспериментального
двухэтажного жилого дома
площадью 118,5 м2 солнечными
системами отопления, горячего
водоснабжения и кондиционирования
воздуха. Холод генерирует
абсорбционная бромистолитиевая
холодильная машина. Минимальная
температура воды, поступающей|рт
солнечного коллектора к генератору
машины, 90 °С.
С. Л. Б. Нун (Великобритания)
сравнил методы количественного
регулирования СКВ и показал
преимущества применения осевых
вентиляторов с переменным углом
атаки лопастей, которые позволяют
изменять расходуемую мощность
почти идеально, т. е. почти
пропорционально кубу производительности.
Доклады по третьей и четвертой
темам продемонстрировали
разнообразные пути совершенствования
СКВ, кондиционеров, тепловых
насосов, а также результаты расчетов
и экспериментов по использованию
нетрадиционных источников
энергии с целью снижения затрат нево-
зобновляемой энергии.
В докладах советских
специалистов рассматривались следующие
вопросы: исследование радиацион-
но-вентиляционной панели для
кабин управления горячих цехов
(В. И. Прохоров, А. Л. Наумов и
венгерские специалисты Л. По-
град, Л. Банхиди, Ч. Ресег); пути
экономии энергии и повышения
надежности СКВ (М. Г. Тарабанов);
управление тепло- и влагообменом
в контактных аппаратах (Л. М. Зу-
сманович); направления развития
СКВ для текстильной
промышленности (В. Ю. Незгада);
совершенствование норм и устройств для
обеспечения микроклимата
животноводческих помещений (М. Б. Ра-
як); испытание роторных
контактных теплообменников (Г. И. Ха-
биби); исследование динамического
микроклимата (Ю. Н. Хомутецкий).
55

В НТО ПИЩЕВОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
УДК 621.56/.59@63)
Семинар в г. Ташкенте по вопросам повышения
эффективности получения и использования
искусственного холода
В октябре 1980 г. в Ташкенте
состоялся Всесоюзный семинар «Пути
повышения эффективности
получения и использования искусственного
холода», организованный Научным
советом по холоду ГКНТ СССР,
секцией по холодильной технике и
технологии ЦП НТО пищевой
промышленности и Узбекским
республиканским правлением НТО пищевой
промышленности.
В работе семинара приняли
участие более 100 представителей
министерств, научно-исследовательских и
проектно-конструкторских
организаций, вузов и предприятий.
Конференцию открыл заместитель
министра пищевой промышленности
Узбекской ССР М. Н. Алиев,
который остановился на проблемах
повышения эффективного
использования искусственного холода в
народном хозяйстве республики, прежде
всего в отраслях пищевой
промышленности, торговле и сельском
хозяйстве. Этими проблемами
занимаются ученые и специалисты Физико-
технического института Академии
наук Узбекской ССР, кафедры
холодильных машин и установок
Ташкентского политехнического
института и ряда других организаций.
На пленарном заседании были
сделаны доклады: о современных
тенденциях развития холодильной
технологии пищевых продуктов
(канд. техн. наук М. П. Кузьмин —
ВНИКТИхолодпром); о состоянии и
перспективах применения тепловых
насосов в молочной промышленности
(канд. техн. наук А. А. Аюпов —
Ташкентское ПО молпром); об
экономии электроэнергии при выработке
и потреблении холода на
предприятиях пищевой промышленности
(канд. техн. наук Н. Г. Креймер —
ВНИКТИхолодпром).
На трех секциях семинара —
«Холодильная техника», «Тепло- и
массообмен», «Холодильная
технология пищевых продуктов» — было
заслушано и обсуждено 69 докладов.
Ряд докладов, представленных на
секцию «Холодильная техника», был
посвящен результатам исследований
различных холодильных установок
на двух- и многокомпонентных
смесях хладагентов. В некоторых
докладах рассматривались вопросы
оптимизации холодильных установок.
Интерес вызвала группа докладов
об опыте применения теплонасосных
установок для комплексного
производства тепла и холода. В докладах
приведен сравнительный
технико-экономический анализ различных систем
комплексного теплохладоснабжения
с использованием ТНУ, особенности
эксплуатации и оценка возможных
масштабов их внедрения в практику.
Основная часть докладов,
рассмотренных на секции «Тепло- и
массообмен», посвящена исследованиям
возможности интенсификации
процессов тепло- и массообмена в
воздухоохладителях, конденсаторах,
скороморозильных агрегатах,
кондиционерах, льдогенераторах и в
других аппаратах в целях повышения
эффективности их работы. В ряде
докладов были освещены данные
изучения теплофизических свойств
рабочих веществ. Результаты
проведенных исследований в большинстве
случаев внедрены в практику.
Доклады, представленные на
секцию «Холодильная технология
пищевых продуктов», условно можно
разделить на три группы.
В первой группе докладов
рассматривались вопросы влияния типа
систем охлаждения, способов и
условий холодильной обработки и
хранения мяса, мясопродуктов, птицы на
потери их массы.
Вторая группа докладов
посвящена исследованию качественных
изменений, происходящих в различных
продуктах животного
происхождения, в частности в сливочном масле,
твороге, рыбе, при различных
способах их холодильного консервирования
и хранении.
Третья группа докладов касалась
результатов исследования изменения
качества растительных продуктов
(картофеля и овощей) при хранении
в овощехранилищах, в частности, при
условии озонирования и ионизации
воздуха в камерах.
Один из докладов был посвящен
вопросу повышения эффективности
работы технологических линий с
роторными морозильными агрегатами.
Семинаром были рассмотрены и
приняты рекомендации, в которых
определены основные направления
научно-исследовательских и опытно-
конструкторских работ, в частности:
создание оптимальных темпера-
турно-влажностных режимов
холодильной обработки и хранения
пищевых продуктов, в целях
максимального сокращения их потерь;
оптимизация холодильных
установок в комплексе с технологическими
процессами обработки продуктов;
интенсификация процессов тепло-
и массообмена в аппаратах
холодильных установок;
создание теплонасосных
установок, в том числе работающих на
смесях хладагентов, для
теплохладоснабжения предприятий пищевой
промышленности в целях экономии
топливно-энергетических ресурсов;
разработка оптимальных систем
холодоснабжения и воздухораспреде-
ления в камерах холодильной
обработки и хранения пищевых продуктов;
создание технологического
оборудования и технологии производства
новых видов быстрозамороженных
готовых продуктов и полуфабрикатов.
На заключительном пленарном
заседании семинара состоялась
конференция читателей журнала
«Холодильная техника».
О работе журнала в 1980 г. и его
задачах на перспективу доложила
заместитель главного редактора Л. Д.
Акимова. В обсуждении содержания
журнала приняли участие девять
человек. Выступившие читатели
положительно оценили тематическую
направленность журнала и отметили
его высокий научно-технический
уровень. Одобрен выпуск номеров с
тематической подборкой статей. В то
же время были высказаны замечания
о том, что ряд помещаемых в
журнале статей по моделированию и
оптимизации холодильного
оборудования не содержит конечных
результатов и практических выводов,
недостаточно критичны дискуссионные
материалы.
Читатели предложили больше
публиковать статей справочного
характера, по охране труда и технике
безопасности, экономическим вопросам,
типовым проектам холодильников
различного назначения, зарубежному
опыту. Было рекомендовано открыть
раздел «Из редакционной почты» для
помещения в нем ответов на письма
читателей.
56

В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ
СТРАНАХ
УДК [621.565.945:621.564.25 ].001.66
Тенденции конструирования
оребренных фреоновых
воздухоохладителей
Канд. техн. наук Т. С. ГАЧИЛОВ,
канд. техн. наук В. С. ИВАНОВА, Р. И. СТОИЧКОВА
Институт холодильной техники (София, НРБ)
В целях определения основных тенденций
конструирования, а также создания более эффективной'
конструкции воздухоохладителей проведен анализ тепло-
обменных поверхностей оребренных
воздухоохладителей, выпускаемых 23 фирмами в 11 странах.
Установлено, что некоторые элементы
конструкций: размеры наружного диаметра труб, шаг между
трубами, материал труб и ребер—в последние годы
сохранились. Однако произошли изменения в* выборе
шага между ребрами, толщины труб, характеристик
вентиляторов. п
Современные воздухоохладители, как известно,
представляют собой пучок оребренных труб,
заключенный в металлический кожух. Воздух циркулирует
с помощью осевых вентиляторов. В настоящее время
наблюдается тенденция к созданию
воздухоохладителей с большими размерами теплообменной
поверхности, что, со своей стороны, требует, использования
большего числа вентиляторов. Все фирмы выпускают
серии воздухоохладителей поверхностью до 50 м2,
а некоторые — более 100 м2, например «Фрига Бон»,
«Шмиц», «Кюба» (ФРГ), «Фрижерст» (Франция).
Можно отметить стремление повышать скорость
воздуха («Моргана», Франция), что существенно
увеличивает удельную холодопроизводительность, но ведет
к повышению потребляемой мощности вентиляторов,
отнесенной к 1 м2 оребренной поверхности.
Проведенный анализ показывает, что потолочные
воздухоохладители в последние годы находят все
более^ широкое применение. Потолочные
воздухоохладители круглой формы несколько лет тому назад были
редкостью и их выпускали отдельные фирмы, а теперь —
серийно почти все иностранные фирмы.; Этот тип
воздухоохладителей применяют в камерах с плюсовыми
температурами.
Установлена тенденция к созданию более легких
конструкций воздухоохладителей благодаря
применению металлов небольшой плотности (чаще всего
это дюралюминий) для кожухов аппаратов. Разные
модели воздухоохладителей, выпускаемые одной
фирмой, укомплектованы разным числом вентиляторов.
Применяемые вентиляторы бывают одного, двух или
трех типов.
Воздухоохладители почти во всех случаях
оттаивают с помощью^ТЭНов. Некоторые фирмы применяют
оттаивание водой (при плюсовых температурах в
камерах), а также горячими парами хладагента. При
электрическом оттаивании наблюдается
максимальная унификация ТЭНов, вмонтированных в оребрен-
ную часть воздухоохладителя и в поддон для сбора
талой воды.
Конструкция оребренной части
воздухоохладителей за последние годы получила существенное
развитие. В табл. 1 указаны характеристики оребренных
элементов низкотемпературных воздухоохладителей,
выпускаемых рядом фирм. В основном используются
медные трубы (наблюдавшаяся ранее тенденция
применять алюминиевые трубы не получила развития)
небольшой толщины — 0,8; 0,7 мм, а фирма «Моргана»
(Франция) применяет трубы толщиной 0,45 мм.
Использование тонкостенных труб интенсифицирует
теплообмен, в значительной степени уменьшает массу,
создает возможность хорошей развальцовки, что
обеспечивает надежный контакт между ребрами и
трубами. Наружный диаметр труб порядка 15—16 мм.
Расположение труб в большинстве случаев
коридорное, но в некоторых конструкциях применяется и
шахматное. Шаг между трубами изменяется в
небольших пределах, чаще всего используют шаг 50X50 мм.
Ребра алюминиевые толщиной 0,2 и 0,3 мм.
Конструкция ребер разная, но почти во всех случаях она
обеспечивает турбулизацию воздуха благодаря
наличию гофров. Контакт между ребрами и трубами
осуществляется путем гидравлической или механической
развальцовки.
V& Изучение некоторых особенностей
инееобразования показало необходимость применения разных шагов
между ребрами по ходу воздуха. В конструкциях
воздухоохладителей почти всех фирм шаг оребрения на
первых рядах по глубине аппарата больше, чем на
следующих. Результаты проведенных нами испытаний
и эксплуатация воздухоохладителей типа ВСФН,
выпускаемых в НРБ, также доказали преимущества
такого типа оребрения.
Применение автоматических систем оттаивания в
современных воздухоохладителях, работающих в
условиях инееобразования, позволило уменьшить шаг
оребрения. При очень тяжелых условиях работы
применяют шаг оребрения 10, 12 и 15 мм.
Воздухоохладители для камер с нулевой температурой чаще всего
имеют шаг оребрения 9 и 4,5; 8 и7 мм.
Если воздухоохладители предназначены^ для
камер с плюсовыми температурами воздуха, то шаг
оребрения одинаков для всего аппарата и находится обычно
в пределах от 3,6 до 7 мм.
Высота ребра меняется от 12 до 17,5^мм,
преобладающее значение — около 17 мм.
Эффективность производства воздухоохладителей
определяется в основном способом обеспечения шага
между ребрами в процессе их сборки. Точный шаг
между ребрами обеспечивается при использовании
ребер с бортиком, равным требуемому шагу и полученным
с помощью пресса.
Полная оребренная поверхность, отнесенная к
одному погонному метру трубы, характеризующая
компактность всего аппарата, меняется от 0,3 до
1,6 м2/пог. м. Другая существенная характеристика—
коэффициент оребрения; для рассмотренных
конструкций составляет 5,6—22,9, при этом преобладающее
значение — около 12.
Удельные показатели конструкции
воздухоохладителей дают возможность сопоставить различные типы
воздухоохладителей. В табл. 2 приведены
характеристики воздухоохладителей.
Для различных серий воздухоохладителей
удельная холодопроизводительность аппаратов находится
в пределах от 106 до 410 Вт/м2, преобладающее
значение — около 150—200 Вт/м2; удельная масса
аппаратов mlF — от 0,81 до 7,40 кг/м2 (преобладающее
значение от 1,8 до 3,0 кг/см2); удельный объем аппаратов,
характеризующий их компактность, — от 0,042 до
0,008 м3/м2 (преобладающее значение 0,01—0,02 м3/м2);
удельный показатель установленной мощности — от
57

Таблица 1
Страна-изготовитель
(фирма) |
НРБ*
Италия («Контардо»)
ФРГ («Кюба»)
ФРГ («Шмиц»)
ФРГ («Термал»)
Франция («Фри-
жерст»)
ПНР («Дебица»)
СССР
НРБ**
Расположение
Шахматное
То же
Коридорное
То же
Шахматное
Коридорное
| То же
*
»
Труба
v К *
CU* (Г
>2 а <и
16
15,5
15
15
16
17
16
16
16
Н я
1
0,45
—
—
0,7
—
1
0,8
1
Шаг
между
трубами,
мм
50X39
60X30
50X50
50x50
60X30
50X50
40X40
50X50
| 40X40
50X50
Толщина
бр, мм
0,24
0,25
—
—
0,3
—
0,3
0,3
0,24
Ребро
Шаг Sp, мм
15,0 и 7,5
7,2 и 3,6
9,4 и 4,7
8,0
9,0 и 4,5
8,0
4,5
4,2
7,0
10,0
9,0 и 4,5
4,5
7,5
7,2 и 3,6
12,0 и 8,0
8,0 и 4,0
7,5
8,0
4,5
6,0
9,0
12,0
5,0
15,0 и 7,5
7,5
10,0
5,0
7,5
10,0
15,0 и 7,5

Высота Лр,
мм
14,5
13,5
17,5
17,5
13,2
16,5
12,0
17,0
12,0
17,0
* Воздухоохладитель ВСФН.
** Новая конструкция воз дуоох ладите ля.
6,2 до 47,5 Вт/м2 (преобладающее значение 15—
20 Вт/м2).
Удельные показатели для любой серии различны и
нет такой серии, для которой все они были бы лучшими.
Кроме того, иногда, в зависимости от требований
потребителей, можно выдвинуть на первое место один
или несколько удельных показателей — другие
показатели в таком случае будут иметь второстепенное
значение. Поэтому необходимо стремиться к
конструктивному рациональному решению для заданных
конкретных условий.
В НРБ до 1975 г. выпускали фреоновые
низкотемпературные настенные воздухоохладители типа ВСФН
с поверхностями от 8 до 63 м2. Характеристики ореб-
ренной поверхности, использованной в этих
воздухоохладителях, даны в табл. 1. Применяемые шаги ореб-
рения были 15 и 7,5 мм.
В Институте холодильной техники проведены
эксперименты с целью определить рабочие (в условиях
инееобразования) характеристики разных типов
воздухоохладителей в широких пределах параметров их
работы. Испытания показали, что принятые нами шаги
58

Таблица 2
Страна-изго
товитель
(фирма)
Франция
(«Моргана»)
ФРГ
(«Фрига Бон»)
ФРГ
(«Кюба»)
ФРГ
(«Шмиц»)
Серия


охладителей
PC
PA, PAD
PEP, PEPD
М
MUC
LUC
MAC
LAC
UCN
FPN
AFV, EMC
SHA
SHB
VAB
DVB
uv
uvs
DVO
WVO
DRV
Холодопроиз-
водительность
Qo. Вт
1050—14 500
1 160—8720
1400—10 600
872—8 720
1 340—9 140
990—6 800
12 200—43 000
9 420—33 700
1 630—22 000
448—1 800
291—4 187
1420—24 500
1010—19 300
1 550—9 300
1720—18 840
708—16 000
29 700—63 900
348—5570
348—5 500
655—3 480
Площадь
теплообмен-
ной поверх- J
ности F, м*
5,0—61,5
5,4—40,2
6,4—53,6
5,5—56,0
6,2—40,6
6,2—40,6
71—260
71—260
10,4—142
2,2—17
1,3—26,2
6,1—143,1
3,9—90,7
5,2—29,9
4,2—62,9
3,0—67,3
111—236
2,0—31,5
2,0—31,5
4,2—21,4
Расход воздуха
G, м3/с
0,216—2,55
0,186—1,17
0,319—1,39
0,194—1,75
0,286—2,06
0,286—2,06
2,640—11,20
2,640—11,20
0,264—2,58
0,087—0,25
0,061—0,69
0,231—2,80
0,236—2,89
0,233—1,59
0,375—2,31
0,208—3,46
! 3,86—9,00
0,189—1,35
0,189—1,35
0,444—0,95
Масса
т, кг
12—90
12—59
15—71
13—75
14—76
13—68
126—531
126—531
11—115
5,2—21,5
5,2—55
12,5—163
11,5—137
14—71
18—109
11—134
238—430
10—50
12—51
31—69
Занимаемый
объем V, м8
0,108—0,745
0,100—0,405
0,193—0,530
0,183—1,250
0,097—0,730
0,097—0,730
0,874—4,213
0,874—4,213
0,103—0,820
0,028—0,140
0,037—0,590
0,090—1,210
0,090—1,210
0,122—0,645
0,120—0,793
0,095—0,940
1 1,220—2,430
1 0,055—0,352
0,085—0,504
0,166—0,340
Мощность
вентиляторов
N, Вт
1X90—3X230
1X90—4X125
1X90—4X125
1X90—3X230
1X120—2X680
1X120—2X680
1140—4350
1140—4350
1X130—3X210
1x35—3X35
1X38—2X220
1X95—2X480
1X95—2X480
1X95—5X120
1X120—3X360
1X95—4X200
3X240—3X850
1x95—3x140
.1X95—3X140
1X115—1X200
Таблица 3
Страна-изготовитель
(фирма)
Франция («Моргана»)
ФРГ («Фрига Бон»)
ФРГ («Кюба»)
ФРГ («Шмиц») /
ФРГ («Термал»)
ФРГ («Линде»)
ПНР («Дебица»)
Югославия («Югост-
рой»)
Франция («Фри-
жерст»)
НРБ
Тип

хоохладителя
PC 8
РА 5
М 8
LUC 650
UCN 4
HNB 6
VAB 6
UV 208
WVO 211
D1-3
D3E-4
DHI 0240
CLX6-25
CLX9-32
TFC-3
TFC-4
РСЕА 4
ВСФН-25
Площадь тепло-
обменной
поверхности F, ма
25,7
24,3
24,7
25,8
23,4
24,2
23,9
23,5
24,5
20,6
23,3
24,4
23,2
28,8
21,5
30,0
20,7
23,0
Холодопроизво-
дительность Q0,
Вт
5880
5520
3930
4350
4070
5190
7560
5340
4350
4020
4220
5300
2910
3550
3950
5130
2980
4320
Расход воздуха
G, м3/с
1,16
0,98
0,96
1,29
0,61
1,21
1,22
0,85
0,86
0,94
1,58
1,01
0,66
1,11
0,92
1,11
0,72
| 0,70
Масса т, кг
471
41
43
51
34
46
56
37
38
—
50
83
100
80
102
—
78
Габариты
L, м
1,660
1,640
1,580
1,650
1,140
1,575
1,650
0,709
1,110
1,220
1,670
1,020
1,230
1,530
0,672
1,162
1,105
0,974
В, м
0,500
0,600
1,150
0,495
0,476
0,535
0,900
0,688
1,020
0,422
0,422
0,615
0,640
0,800
0,680
0,627
0,545
0,670
Я, м
0,420
0,315
0,345
0,400
0,400
0,415
0,355
0,585
0,310
0,450
0,450
0,677
0,775
0,875
0,856
0,767
0,530
0,500
Шаг
ребер sp,
мм
7
7
12
7 и 4
7
7
7
7
9 и 4,5
7,5
—
9
7,5
7,5
8
15 и 7,5
Шаг труб
StXS2,
мм
45X45
45X45
75x75
70x35
35x35
35x35
50x50
60X30
60x30
—
—
—
50X50
39X50
Мощность
вентиляторов
(установленная) N,
Вт
125
125
3X125
3x435
2x112
3X120
4X120
1X200
2X140
350
525
360
2x90
| 2X180
420
2X330
—
1X240
»К W
S <°
со \о
СО О
0,350
0,310
0,627
0,326
0,217
0,350
0,528
0,285
0,350
0,232
0,317
0,425
0,610
1 1,070
0,391
0,559
0,316
0,340

Конструкция предлагаемого нового ребра для
низкотемпературного воздухоохладителя.
между ребрами в условиях существующей системы
оттаивания обеспечивают надежную работу
воздухоохладителей в условиях инееобразования.
НОВОСТИ
ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
УДК 628.84G3)
Комбинированная система
кондиционирования воздуха
В последнее время в США появилась система
кондиционирования воздуха, использующая
холод, получаемый в торговом холодильном
оборудовании.
Холодный воздух из открытых охлаждаемых
витрин поступает в подпольные возвратные
воздуховоды и затем в систему кондиционирования.
В результате ее требуемая производительность
снижается. Установка кондиционирования
воздуха, в свою очередь, понижает относительную
влажность воздуха в торговом зале, благодаря
чему уменьшаются нарастание инея на
охлаждающих змеевиках витрин и температура
окружающего воздуха. Уменьшение
относительной влажности достигается подачей воздуха,
охлажденного ниже уровня, рекомендованного
для системы кондиционирования,
использованием тепла нагнетания от системы охлажде-
Сопоставление технических характеристик
воздухоохладителя ВСФН поверхностью 25 м2 с
воздухоохладителями ряда иностранных фирм приведено в
табл. 3.
Исходя из результатов испытаний ВСФН-8, -12,5
и-25 и анализа конструкций воздухоохладителей
зарубежных фирм предложено ребро для
низкотемпературных воздухоохладителей (см. рисунок).
Характеристика оребренной поверхности с новым
ребром приведена в табл. 1. Принято коридорное
расположение труб. При сохранении тех же шагов ореб-
рения — 7,5^и 15 мм площадь оребренной поверхности
увеличилась до 0,69 и 0,37 м2/пог. м и
воздухоохладитель стал приблизительно на 20 % более компактным
по сравнению с-предшествующей конструкцией. При
автоматическом оттаивании шаг оребрения может
быть уменьшен, но*при сохранении переменных шагов
по ходу воздуха. Удачным решением было бы,
например, использование шага 5 и 10 мм. Все это, с
применением нового вида*ребра с коридорным
расположением труб, приведет^к еще большей компактности
аппаратов, которая особенно важна в рядах
воздухоохладителей с большими поверхностями.
ни я для подогрева подаваемого воздуха до
требуемой температуры.
Происходящие, главным образом из-за
климатических условий, изменения температуры
контролируются регуляторами давления,
установленными на всасывающей линии ц
связанными с соленоидными вентилями и ТРВ на
жидкостной линии.
Оттаивание осуществляется несколькими
способами, из которых наиболее эффективен —
горячими парами хладагента, поступающими из
ступени высокого давления. Весь процесс
оттаивания продолжается приблизительно 11 мин.
При применении комбинированной системы
установка кондиционирования воздуха
работает в течение 24 ч в день.
В результате использования предложенной
системы сокращается расход электроэнергии и
снижаются эксплуатационные расходы.
Australian Refrigeration, Air Conditioning and Heating,
1980, Vol. 34, № 1.
Э. Д. ШУВАТОВА
ВНИКТИхолодпром
60

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
наносят зависимости Q0—f(t0) и для различных
значений Gw—Фо^Ф (tw)- С ее помощью можно
графическим путем, без выполнения расчетов, решать
различные задачи, возникающие при проектировании систем
холодоснабжения, использующих в качестве генерато-
УДК [621.574 + 621.1761@84.21)
Универсальные диаграммы для
пароэжекторных
холодильных машин
Канд. техн. наук М. А. СИЛЬМАН
Московский завод холодильного
машиностроения «Компрессор»
Автором ранее [1] были предложены формами
методика построения универсальной диаграммы для паро-
эжекторной холодильной машины (ПЭХМ), которая
отражает взаимосвязь между^основными параметрами
ПЭХМ — холодопроизводительностью*Bо,
температурой кипения t0 (равной температуре охлажденной
рабочей воды на выходе из машины), температурой рабочей
воды tw на входе в машину и расходом рабочей
воды Gu,. ^
Эту диаграмму строят в координатах «холодопро-
изводительность — температура рабочсй^воды» и на нее
2000
1800
1600
то
1200
Q0,
нВт
2200\
2000\
180о\
~1600\
-то
{?—-
.*-
/\
'Л
t
\у
{ж
/у
/%=
1КП
JDU /
Mt
~\
1
г
1
1
j/v
4-250
-200
^5/
wo
L
10 12 ft 16
a
20'. 22t0jtw;C
тыаккалА
1500
mo
1300
1200
1100
woo у
300
Qo,
/(В/п
17001
'l500\
'1500\
\-mo\
1200\
1100
l__
—^
A
—
v//
///
/y
f 31
1
1 V
V/
Л-
W/Y/
l///
/200
/v
/jfr
ш
A
jL
v\
V
10
12 11
5
16 m0tw;c
4l
тысммя
750
700
650
600
550
500
t/50
fy,
кВт
850
~800
'750
-700
J50
600
550
//
V
//
i
// /
A
\/
a
-JL
5-
kw-2U0mA//
1757/
'%
/WO
П50
125
A/
/сУ
t
Lk_
V'\
-6
9 6 6 10 12 П 16 18 WC
В
/П6/СМ0Щ
1200
1100
1000
300
boo Y
700
кВт
-/ч-ии
1300
1200
1100
1ППП-
/uuu.
~500
~800
/i
i
i
i
i,
d/
/y
?w=175m/^
I /т/Г
^~
125.
5
/100
2y
4i
1
1
1 у
^75
1
1
Js.
Ay
/5
-d'
ol
10 12 П 16 18 20 22 21 26ywX
Q0> \ Qo,
/(Вт
~160O
~1500\
-1Щ
.130^
1200
mo
1300
1200
1100
1000
300 V
1100
J.
h
A
/a
/У
Qw-r/
3^
2/
/ /
7
5/J7/V
150
* У
125/
ЛГ
6y
У00
75 \
1000
8 10 12 11 16 18 20 22 21 26i0,tJ
и
Универсальные диаграммы для машин 15Э (а), 16Э
(б), 17Э и 17ЭП (в), 11Э (г), 11Э/7 (д):
l-Qo = f(t0); 2-6-Q0 = q>(tu)).
6i
02

ров холода ПЭХМ, а также в процессе эксплуатации
машин этого типа, работающих как с замкнутыми
(закрытыми и открытыми), так и с разомкнутыми
системами рабочей воды.
На рисунке даны универсальные диаграммы,
построенные для серийно выпускаемых машин 11Э,
11Э/7, 15Э, 16Э, 17Э и 17ЭП. Диаграмма для машины
18Э приведена в работе [1], ее можно использовать и
для машины 18ЭП. При построении диаграмм в основу
положены тепловые характеристики машин,
приведенные в работе [2].
Ниже рассмотрено несколько характерных задач,
которые возникают при использовании ПЭХМ.
Задача 1. Определить температуры кипения t0
и рабочей воды tw на входе в машину 15Э, работающую
с закрытой системой рабочей воды. Потребная холодо-
производительность Q0=1900 кВт, расход рабочей
воды 6^=300 т/ч.
Решение (см. рис. а). Проводим прямую а—а'—о!\
соответствующую заданному значению Q0= 1900 кВт.
Пересечения с тепловой характеристикой Q0=/ (W
и с зависимостью Q0=(P (tw) ПРИ Gw=300 т/ч дают
искомые величины: соответственно ?0=11,1 °С (точка к)
и /ы,= 16,5°С (точка /с').
Задача 2. Определить холодопроизводительность
Q0 и температуру кипения t0 машины 16Э, работающей
с разомкнутой системой рабочей воды, при tw=\7,5°C
и Gw=200 т/ч.
Решение (см. рис. б). Проводим из точки b
(/U7=17,5°C) линии Ъ—Ъ'—Ь"—1 и b—b'—b"—l'.
Точка Ь' находится на пересечении с зависимостью
Qo=q> (tw) при заданном 6^=200 т/ч. При пересечении
получаем искомые значения: соответственно Q0=
= 1550 кВт (точка /) и /0=Ю,75СС (точка /').
Задача 3. Определить максимально допустимую
величину tw для машины 17Э с разомкнутой системой
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 747516 B1) 2612920/22-26 B2) 24.04.78 2 E1)
В 01 J 17/08; F 01 Р 5/10 E3) 621.039.337 G2) Ю. И.
Александров, И. Г. Мартинсон, Г. А. Новиков
E4) СПОСОБ ОХЛАЖДЕНИЯ КОНТЕЙНЕРОВ И
УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ.
1. Способ охлаждения контейнеров для зонной
плавки путем подвода жидкого хладагента к
поверхности контейнера и его последующего испарения,
отличающийся тем, что, с целью повышения
эффективности охлаждения, подвод хладагента осуществляют
путем нанесения пленки на поверхность контейнера.
2. Устройство для осуществления способа по п. 1,
содержащее корпус с днищем и крышкой и
закрепленные в днище штуцеры для ввода и слива хладагента,
отличающееся тем, что, с целью повышения
эффективности охлаждения путем нанесения на контейнеры
жидкого хладагента в виде пленки, оно снабжено Г-образ-
ным пористым фитилем, загнутый конец которого
размещен в корпусе.
3. Устройство по п. 2, отличающееся тем, что,
с целью регулирования уровня хладагента, штуцер
слива хладагента закреплен в днище с возможностью
возвратно-поступательного перемещения в
вертикальном направлении.
A1) 744195 B1) 2662667/23-06 B2) 10.08.78 2 E1)
F25 В 1/00E3N21.57.011 G2) И. А. Элькин, М. М. Мей-
лихов, В. А. Тихомиров, В. С. Шевченко
E4) ХОЛОДИЛЬНЫЙ АГРЕГАТ, содержащий
конденсатор и герметичный кожух, в котором установлены
на одном валу двухступенчатый компрессор и
электрорабочей воды, если температура кипения t0 должна
быть не выше 11 °С, а потребный расход рабочей воды
Gw=\2St/4. с
Решение (см. рис. в). Находим на оси абсцисс
точку с, соответствующую ^0= 11 °С, и проводим линию
с—с'—с"—т [с" — точка пересечения линии с
зависимостью Qo=<p (tw) при Gw=\25 т/ч]. Точка т
дает искомую величину /™ах=16,5°С.
Задача 4. Определить требуемое количество машин
11Э с разомкнутой системой рабочей воды, если tw=
=22,5 С, потребное количество рабочей воды Gw=
= 300 т/ч, а температура охлажденной рабочей воды
должна быть не выше 13 °С.
Решение (см. рис. г). Сначала определяем
количество рабочей воды Gw> которое может быть охлаждено в
одной машине при заданных значениях twn t0. Искомое
значение Gw определяется точкой л, лежащей на
пересечении линий d—d!—d" (точка d соответствует t0—
= 13 °С) и dl—dv проведенной через значение tw=
= 22,5 °С. Таким образом, в одной машине может
быть до требуемой температуры охлаждено Gw—
= 105 т/ч воды. Теперь, зная Gwt находим, что для
получения 300 т/ч охлажденной воды необходимо
включить три машины.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Сильман М. А. Влияние схем использования
рабочей воды на характеристики пароводяных эжек-
торных холодильных машин.— Холодильная
техника, 1977, № 9.
2. Холодильные машины и аппараты. Каталог,
часть III. M., ЦИНТИхимнефтемаш, 1976.
двигатель, отличающийся тем, что, с целью повышения
экономичности, агрегат дополнительно содержит
теплообменник, размещенный в кожухе и включенный
между ступенями компрессора.
(И) 761791 B1) 2668189/29-06 B2) 29.09.78 3 E1)
F 24 F 3/08 E3) 697.94 G2) О. И. Юрков, В. С. Змушко,
Э. Б. Смольская, А. Н. Рыжечкин G1) Институт
строительства и архитектуры Госстроя Белорусской ССР
E4) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ УТИЛИЗАЦИИ ТЕПЛА
И ХОЛОДА В СИСТЕМАХ ВЕНТИЛЯЦИИ И
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ, содержащее корпус с входными
и выходными патрубками вытяжного и приточного
воздуха и размещенный в корпусе пластинчатый
теплообменник, на торцах каналов которого со стороны
входного патрубка приточного воздуха установлена
заслонка, соединенная при помощи привода с
электродвигателем, отличающееся тем, что, с целью повышения
тепло- и воздухопроизводительности в режиме
образования снега-инея на теплообменных поверхностях,
устройство содержит дополнительную заслонку,
подключенную к приводу первой заслонки, который
выполнен в виде бесконечной ленты, установленной на
шкивах, причем заслонки прикреплены своими
торцами к внешней стороне бесконечной ленты на равном
расстоянии одна от другой.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что оно
дополнительно содержит датчик температуры,
установленный во входном патрубке приточного воздуха,
и выключатель, размещенный в зоне одного из шкивов
и взаимодействующий с заслонками, причем датчик
температуры и выключатель соединены параллельно.
62
0.8

РЕФЕРАТЫ
УДК 621.575.043-9.001.5
Условия использования сбросного тепла для
получения холода с помощью абсорбционных установок.
ЧЕСАНОВ Л. Г. «Холодильная техника», 1981, № 2.
Приведены результаты исследования процессов в
генераторе абсорбционной бромистолитиевой
холодильной установки на лабораторном стенде. Представлены
процессы ее работы в |, i-диаграмме. Установлены
математические модели характеристик действительного
процесса регенерации раствора в генераторе с
обогревом его нагретым раствором, необходимые для расчета
установки и математического моделирования режима
ее работы.
Иллюстраций 2. Список литературы — 8 названий.
УДК 628.84.001.573
Математическая модель системы кондиционирования
воздуха. РЫМКЕВИЧ А. А. «Холодильная техника»,
1981, № 2.
Рассмотрены термодинамическая модель, принцип
построения ее расчетных схем и базовых графиков, на
основе которых вычисляют минимально неизбежное
потребление в СКВ тепла, холода, воздуха и воды
(технологические показатели). Показана связь
технологических показателей с технико-экономическими:
конструктивно-компоновочными, эксплуатационными и
экономическими. Перечислены оптимизационные
задачи, которые решаются с помощью термодинамической
модели.
Иллюстраций 2. Список использованной литературы —
3 названия.
УДК 634.11:664.85.037.1.004.162
Влияние режимов холодильного хранения плодов на
устойчивость к инфекционным и физиологическим
заболеваниям. МОИСЕЕВА Н. А., БУРЬЯНО-
ВА И. А., БЫКОВА Т. Д., ВЫСОЦКАЯ О. М.,
ТОРОПОВА В. А. «Холодильная техника», 1981,
№ 2.
Приведены результаты экспериментального изучения
качественных и физико-химических показателей
яблок, а также биохимических механизмов устойчивости
их к фитопатогенным микроорганизмам и
физиологическим заболеваниям. Установлен оптимальный режим
холодильного хранения яблок поздних сроков
созревания, выращенных в садах Молдавии.
Таблиц 3. Список литературы — 3 названия.
УДК 637.52'62.05
Теплофизические свойства вареной говядины.
ЛАТЫШЕВ В. П., ГРИЦЫН М. Н. «Холодильная
техника», 1981, № 2.
Показана применимость для вареной говядины
предложенного ранее авторами метода расчета удельной
теплоемкости, энтальпии и доли вымороженной воды
пищевых продуктов. Приведены таблицы и
аналитическая зависимость для расчета исследованных свойств
говядины.
Таблиц 2. Иллюстраций 2. Список литературы —
4 названия.
УДК 621.565.3
Децентрализованная система охлаждения на базе
холодильного агрегата KSL125. АГАРЕВ Е. М.,
МЕДОВАР Л. Е., МЮНСТЕР Э., ХОРН К., КАННИ-
КЕ А. А., ЛЫЫБАС В. И. «Холодильная техника»,
1981, № 2.
Рассмотрены особенности устройств и эксплуатации
децентрализованной системы охлаждения камеры
хранения творога Таллинского комбината молочных
продуктов. Система охлаждения выполнена на базе воз-
духоохлаждающего агрегата KSL125. Подробно
описаны технологическая схема агрегата, схемы
регулирования холодопроизводительности и оборотного
водоснабжения конденсатора. Все элементы агрегата
смонтированы на общей раме и заключены в общий
кожух, состоящий из легко снимаемых панелей. Работа
агрегата полностью автоматизирована, включая
процесс оттаивания. Система оборотного водоснабжения
позволяет поддерживать постоянной температуру воды
на входе в конденсатор, независимо от температуры
воды на выходе из градирни.
Иллюстраций 6. Список литературы — 2 названия.
УДК 725.355:662.99:536.24.023
Сопротивление теплопередаче ограждающих
конструкций холодильников. ГИНДОЯН А. Г., ФАЙН-
ШТЕЙН В. А., ХОДЫРЕВА В. Т. «Холодильная
техника», 1981, № 2.
Предложена развернутая формула для определения
оптимального сопротивления теплопередаче
ограждающих конструкций зданий холодильников, полученная
при минимизации приведенных затрат. Представлена
подробная структура приведенных затрат,
учитывающих все технико-экономические факторы,
характеризующие условия строительства и эксплуатации зданий
с охлаждаемыми помещениями. Получена упрощенная
формула оптимального сопротивления теплопередаче с
учетом степени влияния отдельных факторов на его
величину. Дан пример расчета.
Таблиц 2. Список литературы — 6 названий.
УДК 621.574.3.041-334.3:620.169.1
Повышение надежности пластин кольцевых клапанов.
КЛИБАНОВ Е. Л., БЕЖАНИШВИЛИ Э. М.
«Холодильная техника», 1981, № 2.
Изучены особенности разрушения пластин кольцевых
клапанов поршневых холодильных компрессоров.
Установлены зависимости эксплуатационной стойкости
пластин от микроструктуры и свойств стали ЗОХГСА
и микрогеометрии поверхности. Определены
требования к качеству и структуре стали и рассмотрены пути
их достижения. Показана целесообразность
изготовления пластин из листовой стали ЗОХГСА-CIIIf по
ТУ14—138—266—78. Разработаны и внедрены
мероприятия по повышению надежности кольцевых
клапанов.
Таблиц 4. Иллюстраций 6.
УДК [663.674:664.681]@83.74)
Новые отраслевые стандарты на мороженое и вафли
для мороженого. ОЛЕНЕВ Ю. А., БОРИСОВА О. С,
ШПЯКИНА Н. Н., СОЛОВЬЕВА Л. Н.
«Холодильная техника», 1981, № 2.
Кратко изложены изменения, внесенные в новые
действующие отраслевые стандарты на мороженое (ОСТ
49 156—80) и вафли для мороженого (ОСТ 49 152—80).
63

УДК 621.56/.59:502.7
К вопросу о влиянии холодильной техники на
окружающую среду. ТАУБМАН Е. И., БОДЮЛ О. И.
«Холодильная техника», 1981, № 2.
Приводится вариант классификации экологических
воздействий холодильных систем (ХС),
систематизирующей качественно разнородные эффекты,
возникающие в различных звеньях производства холода. Дана
характеристика основным полезным и вредным, а
также непосредственным и косвенным экологическим
воздействиям. Выделены группы ХС, наиболее
значительно влияющие на окружающую среду. Рекомендованы
критерии для оценки полезных и вредных
экологических воздействий ХС.
Иллюстраций 1. Список литературы — 9 названий.
УДК 621.565-9-52
Автоматизация измерений с помощью системы сбора
и обработки данных. ДЕГТЯРЕВ В. Н.,
ВОРОБЬЕВ Ю. М., КУЛИКОВ К. Б. «Холодильная техника»,
1981, № 2.
Описана система сбэра и обработки данных 1002/10,
применяемая во ВНИИхолодмаше. Приведены
технические характеристики системы и результаты
измерений различных параметров при испытании
холодильных машин и установок. Система сбора и обработки
данных 1002/10 может быть рекомендована для
автоматизации измерений.
Иллюстраций 1.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12,
Телефон 216-86-73
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома
Государственного комитета СССР по делам издательств, ,
полиграфии и книжной торговли.
142300, г. Чехов Московской области
УДК [621.565.945:621.564.25].001.66 /
Тенденции конструирования оребренных фреоновых
воздухоохладителей. ГАЧИЛОВ Т. С, ИВАНОВА В. СТ,
СТОИЧКОВА Р. Й. «Холодильная техника», 1981,
№ 2.
Проведен обзор и анализ конструкций оребренных
воздухоохладителей, выпускаемых разными фирмами.
Установлены основные тенденции конструирования
низкотемпературных воздухоохладителей. На
основании анализа конструкций аппаратов зарубежных фирм
и собственных экспериментальных результатов
предложена новая конструкция ребра и оребренной
поверхности. Применение нового ребра для изготовления
воздухоохладителей позволяет значительно повысить
уровень конструкции воздухоохладителей,
выпускаемых в НРБ.
Таблиц 3. Иллюстраций 1.
УДК 621.646.28:[621.565:629.123.44]
Тарирование предохранительных клапанов судовых
холодильных установок. НЕГОДОВ В. П.
«Холодильная техника», 1981, № 2.
Описаны способы регулирования предохранительных
клапанов холодильных установок на судах Рижской
базы рефрижераторного флота, которые направлены на
повышение технического состояния рефрижераторных
установок, улучшение условий их эксплуатации и
обеспечение безаварийной работы. Описан стенд для
опрессовки клапанов.
Таблиц 1. Иллюстраций 1.
На первой странице обложки. Общий вид системы сбора и обработки данных 1002/10 (статья
о ней печатается в этом номере журнала).
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: М. П. Кузьмин (главный редактор), Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), Н. Д. Абрамов,
Е. М. Агарев, Л. Ф. Бондаренко, д-р техн. наук, проф. В. М. Бродянский, А. В. Быков, И. М. Гиндлин, д-р техн. наук, проф.
А. А. Гоголин, А. П. Еркин, И. М. Калнинь, д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, В. Д. Леонов, А. П. Леонтьев, Г. А.
Новиков, В. В. Оносовский, д-р техн. наук, проф. И. И. Орехов, И. С. Остасевич, М. М. Позин, Н. К. Плотников, Ю. Я. Сенягин,
А. Н. Сергиенко, В. М. Шавра.
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Рукописи не возращаются
Сдано в набор 19.12.80. Подписано в печать 22.01.81. Т-04325.
Формат 84Xl08'/i6 Высокая печать. Объем 4,0 печ., л. Усл. печ. л. 6,72 Усл. кр. от. 7,35.
Уч.-изд. л. 8,13. Тираж 13 110 экз. Заказ 3066