/
Текст
РЕСПУБЛИКА
Перевод
МОЛДОВА
СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ
КАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ
ПРОЕКТИРОВАНИЕ ЗДАНИЙ С КАМЕННЫМИ
СТЕНАМИ
NCM F.03.02 - 2005
ПЕРЕВОД ОФИЦИАЛЬНОГО ИЗДАНИЯ
АГЕНСТВО РЕГИОНАЛЬНОГО РАЗВИТИЯ
РЕСПУБЛИКИ МОЛДОВА
КИШИНЭУ * 2005
С! s л с - ' •,
ISC 91.080.30
РАЗРАБОТАЛИ Д-р. хаб. Ю.В. Измайлов, Д-р. инж. А.С. Золотков, Д-р. инж.
И.В. Бубуек
СОГЛАСОВАНО Техническим Комитетом СТ-С F.03 “КАМЕННЫЕ
КОНСТРУКЦИИ”
Председатель: Д-р.инж. АЗолотков - Республиканский Центр Научных Исследований и Нормирования в Строительстве “CERCON”
Секретарь:
инж. Т.Аксенти - Республиканский Центр Научных Исследований и Нормирования в Строительстве “CERCON”
Члены:
Д-р.хаб. Ю.Измайлов - Республиканский Центр” CERCON”
Д-р инж. А.Скрипник - Технический Университет Молдовы
Д-р инж. И.Бубуек - ООО «РЕИНКОНСТ»
Д-р.инж. А.Исак - Технический Университет Молдовы
Инж. Ю.Сулима - Проектный Институт «Руралпроект»
Инж. К.Осадченко - Управление проверки и экспертизы проектов
Инж. И.Русу - Uniunea inginerilor constructor!
Инж. ГЛопов - Управление проверки и экспертизы проектов
УТВЕРЖДЕНЫ Департаментом строительства и развития территории
приказом №47 от 19 апреля 2006 года, с введением в действие 02 мая 2006 года.
С введением в действие настоящих строительных норм утрачивают силу
строительные нормы NCM F.03.02-99 «Конструирование и расчет каменных зданий»
© АРР 2005
Репродукция (электронная, механическая, фотокопирование,
микрофильмирование и пр.), а также полное или частичное использование
настоящих норм в любом издании и в любом способе запрещается, если
нет письменного разрешения НОС.
МОЛДАВСКИЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ
NCM F.03.02-2005
Constructii din zidarie
Proiectarea cladirilor cu pereti din zidarie
Masonry structures
Design of masonry structural wall buildings
Каменные конструкции
Проектирование зданий с каменными стенами
Перевод официального издания
1 ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ
1.1 Настоящие строительные нормы распространяются на проектирование
гражданских, промышленных и агрозоотехнических зданий с каменными и армокаменными
стенами, из натуральных и полнотелых искусственных блоков.
1.2 Настоящие нормы не относятся к проектированию каменно-монолитных зданий с
трехслойными стенами, а также зданий со стенами из грунтоматериалов и необожженного
кирпича.
1.3 Предписания настоящих норм обязательны для всех экономических агентов, при
проектировании новых зданий, выполнении экспертизы, усилении и реконструкции
существующих зданий.
2 ССЫЛКИ
СНиП 2.01.07-85 Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования
СНиП И-7-81* Строительство в сейсмических районах. Нормы проектирования
СНиП 2.01.01-82 Строительная климатология и геофизика
NCM G.04.02-99 Termotehnica constructiilor
СНиП 11-12-77 Защита от шума
ГОСТ 4001-84 Камни стеновые из горных пород. Технические условия
ТУ 21 Молдовы 220-93 Камень бутовый. Технические условия
ГОСТ 530-80 Кирпич и камни керамические. Технические условия
ГОСТ 379-79 Кирпич и камни силикатные. Технические условия
ГОСТ 6133-84 Камни бетонные стеновые. Технические условия
ГОСТ 9480-89 Плиты облицовочные пиленые из природного камня. Технические
условия.
ГОСТ 7473-85 Смеси бетонные. Технические условия
3 ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ
3.1 Настоящие нормы устанавливают основные требования по расчету и
конструированию конструкций зданий с каменными стенами.
NCM F.03.02-2005 стр. 2
3.2 Эксплуатационная надежность зданий с каменными стенами должна
обеспечиваться необходимыми расчетами, выполнением требований настоящих норм и
высоким качеством строительных работ.
Для зданий с расчетной сейсмичностью 7...9 баллов необходимо выполнять расчеты на
особое сочетание нагрузок, за исключением случаев, оговоренных в п. 6.3.6.16.
Для зданий с расчетной сейсмичностью 6 баллов расчет на особое сочетание нагрузок с
учетом сейсмического воздействия не выполняется, но при их проектировании соблюдается
соответствующий комплекс конструктивных требований, изложенных в настоящих нормах.
3.3 При возведении зданий с каменными стенами рекомендуется широко применять
индустриальные строительные конструкции: крупные фундаментные и стеновые блоки
(монолитные и составные), сборные элементы антисейсмических поясов, крупнопанельные
перегородки и пр.
Прочность и устойчивость сборных элементов должна обеспечиваться при их
транспортировке, монтаже и на всем протяжении эксплуатации в здании.
3.4 Рекомендуется наружные стены зданий выполнять из чистой кладки с расшивкой
швов. Применение кладки с “притертым швом” либо других видов кладки “с забутовкой”
запрещается.
3.5 В зимних условиях каменная кладка должна выполняться на растворах марки не
ниже 50 с противоморозными химическими добавками, не вызывающими коррозии
материалов кладки и обеспечивающими твердение раствора при отрицательных
температурах без обогрева.
Выполнение кладки вручную при отрицательной температуре для зданий и сооружений с
расчетной сейсмичностью 9 баллов запрещено.
3.6 Изменения и дополнения настоящих норм при наличии соответствующих
обоснований должны вноситься в установленном порядке.
4. ТЕХНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ К МАТЕРИАЛАМ И ЭЛЕМЕНТАМ
КАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
4.1 ТЕХНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ
4.1.1 В рабочих чертежах проекта должны быть указаны следующие характеристики
материалов, предназначенных для выполнения каменных конструкций:
а) вид, марка по прочности и морозостойкости стенового материала;
Ь) вид и марки кладочного раствора и вводимых в него добавок;
с) вид и класс бетона по прочности и его марка по морозостойкости;
d) вид и класс арматуры.
Помимо этого в пояснительной записке к проекту должна быть ссылка на необходимость
соответствия материалов для каменных конструкций требованиям настоящих норм.
4.2 КАМЕННЫЕ МАТЕРИАЛЫ
4.2.1 Для кладки стен разрешается применять мелкие и крупные блоки из пильного
известняка, крупные составные блоки из кирпича и камня правильной формы, камень
бутовый плотных пород, кирпич красный и силикатный, а также полнотелые искусственные
NCM F.03.02-2005 стр. 3
блоки легкобетонные и из отходов промышленности, удовлетворяющие требования
соответствующих ГОСТ и ТУ, определяющих область применения таких материалов.
Запрещается применять стеновые материалы, для которых такие документы отсутствуют.
Искусственные блоки с пустотами различной формы, кирпич с горизонтальными пустотами
и керамические блоки допускается применять только для возведения ненесущих
конструкций, разрушение которых при землетрясении не угрожает жизни людей и
сохранности ценного оборудования. Запрещается применять эти материалы в качестве
заполнения стен каркасных зданий.
4.2.2 Мелкие блоки из пильного известняка, используемые для кладки стен размером
390x190x188 и 490x240x188 мм, марок 25; 35 и 50 должны удовлетворять требованиям
ГОСТ 4001, с учетом требований п. 4.2.11 настоящих норм.
4.2.3 Крупные блоки из пильного известняка марок 35 и 50 с размером поперечного
сечения 390 (490) х380 мм, выпускаются длиной до 1380 мм. Они должны удовлетворять
требованиям соответствующих ТУ, утвержденных в установленном порядке.
4.2.4 Камень бутовый должен удовлетворять требованиям ТУ 21 Молдовы 220.
4.2.5 Кирпич обожженный должен удовлетворять требованиям ГОСТ 530.
4.2.6 Кирпич силикатный должен удовлетворять требованиям ГОСТ 379.
4.2.7 Искусственные блоки должны удовлетворять требованиям ГОСТ 6133 и
соответствующих ТУ.
4.2.8 Крупные составные блоки, должны удовлетворять требованиям соответствующих
ТУ, утвержденным в установленном порядке.
4.2.9 Для облицовки стеновых конструкций разрешается применять плиты из
природного камня, удовлетворяющие требованиям ГОСТ 9480.
4.2.10 Проектные марки по морозостойкости (F) каменных материалов для наружного
слоя многослойных стен (на толщину 12 см) и для фундаментов (на всю толщину) в
зависимости от предполагаемого срока службы конструкций приведены в таблице 1.
Таблица 1
Вид конструкций Значения (F) при ст роке службы конструкций, лет
100 50 25
1. Наружные стены или их облицовка в зданиях с влажностным режимом помещений: а) сухим и нормальным 25 15 15
Ь) влажным 35 25 15
с) мокрым 2. Фундаменты и подземные части стен: а) из обожженного кирпича глиняного пластического 50 35 25
прессования 35 25 15
Ь) из природного камня 25 15 15
ПРИМЕЧАНИЯ
1. Марки по морозостойкости (F) камней, блоков и панелей из бетонов всех видов
следует принимать в соответствии с нормами по проектированию бетонных и
железобетонных конструкций.
NCM F.03.02-2005 стр. 4
2. Марки (F) могут быть снижены для кладки из глиняного кирпича пластического
прессования на одну ступень, но не ниже F10 в следующих случаях:
а) для наружных стен помещений с сухим и нормальным влажностным режимом
(поз. 1 а), защищенных с наружной стороны облицовками толщиной не менее 35
мм, удовлетворяющими требованиям по морозостойкости, приведенным в
таблице 1, морозостойкость лицевого кирпича и керамического камня должна
быть не менее F25 для всех сроков службы конструкций;
Ь) для наружных стен с влажным или мокрым режимом помещений (поз.1 Ъ и 1 с),
защищенных с внутренней стороны гидроизоляционными или пароизоляционными
покрытиями с сопротивлением паропроницанию этого покрытия
Rn>l,6 т2 -ч-Па/Мг. Если Rn меньше указанного значения, то защитные функции
покрытия должен проверяться согласно требованиям NCM G.04.02-99 (п.12.1),
исходя из условия ограничения накопления влаги за период с отрицательными
температурами наружного воздуха и недопустимости накопления влаги за
годовой период эксплуатации;
с) для фундаментов и подземных частей зданий с тротуарами или отмостками,
возводимых в маловлаэюностпных грунтах, если уровень грунтовых вод ниже
планировочной отметки земли не менее 3 м (поз. 2).
3. Марки (F) для облицовок толщиной менее 35 мм (поз.1) повышаются на одну
ступень, но не выше F50.
4. Марки (F) каменных материалов, применяемых для фундаментов и подземных
частей стен (поз. 2), следует повышать на одну ступень, если уровень грунтовых
вод ниже планировочной отметки земли менее чем на 1 м.
5. Проектные марки устанавливаются только для материалов, из которых
возводится верхняя часть фундаментов (до половины расчетной глубины
промерзания грунта).
6. Мелкие и крупные блоки из пильного известняка, применяемые для не
оштукатуриваемых наружных стен зданий с нормальным термовлажностным
режимом, должны выдерживать без признаков разрушения (расслоения и
растрескивания граней, выкрашивания углов и ребер) не менее б повторных
циклов переменного замораживания при температуре -15 °C и оттаивания при
температуре +15±5 °C.
4.2.11 Область применения различных стеновых материалов устанавливается
требованиями таблицы 2.
Таблица 2
Наименование стенового материала Область применения
Мелкие блоки из пильного известняка марки 25, кирпич обожженный и силикатный марки 50, блоки полнотелые легкобетонные и из отходов промышленности марок 50...75 Стены зданий высотой до 3 этажей при расчетной сейсмичности 6 баллов и одноэтажных с расчетной сейсмичностью 7 баллов.
Мелкие и крупные (монолитные и составные) блоки из пильного известняка марки 35, кирпич обожженный и силикатный марок 75 и выше Стены зданий высотой до 9 этажей при расчетной сейсмичности 6-9 баллов (см. таблицу 4)
NCM F.03.02-2005 стр. 5
Таблица 2 продолжение
Наименование стенового материала Область применения
Мелкие и крупные (монолитные и составные) блоки из пильного известняка марки 50, кирпич обожженный и силикатный марок 100 и выше. Стены зданий высотой до 12 этажей при расчетной сейсмичности 6 баллов и до 10, 7 и 5 этажей при сейсмичности соответствен- но 7, 8 и 9 баллов (см. таблицу 4)
Блоки полнотелые легкобетонные и из отходов промышленности марок 100 и выше. Стены зданий высотой до 5 этажей при расчетной сейсмичности 6 баллов и двухэтажных с расчетной сейсмичностью 7 баллов.
Камень бутовый, бутобетон. Фундаменты 3-х, 2-х и 1-этажных зданий с расчетной сейсмичностью 6, 7 и 8 баллов соответственно. Стены 2-х и 1-этажных каменных зданий с расчетной сейсмичностью 6 и 7 баллов соответственно. Заполнение стен каркасно- каменных зданий высотой до 3-х и 2-х этажей при расчетной сейсмичности 6 и 7 баллов соответственно.
Мелкие полнотелые блоки из ячеистого бетона с объемной массой 400-700 кг/м3. Теплоизоляционный и конструкционный материал для ненесущих и несущих стен.
ПРИМЕЧАНИЯ
1. Количество этажей в таблице 2 указано без учета подвальных и технических
этажей.
2. Наряду с полнотелым кирпичом допускается применение пустотелого кирпича
марки 75 и выше с вертикальными пустотами диаметром не более 14 мм, причем
их общая площадь по сечению брутто не должна превышать 10%.
4.2.12 Применение силикатного кирпича, полнотелых легкобетонных блоков и блоков из
отходов промышленности для наружных стен помещений с влажным режимом допускается
при условии нанесения на их внутренние поверхности пароизоляционного покрытия.
Использование этих материалов для стен помещений с мокрым режимом, а также для
наружных стен подвалов и цоколей не допускается.
4.3 КЛАДОЧНЫЕ РАСТВОРЫ
4.3.1 Для каменной кладки следует применять растворы сложных составов с
пластифицирующими добавками. Для реконструкционных работ могут применяться
цементные растворы.
4.3.2 Марка раствора назначается, исходя из достижения требуемых прочностных
показателей кладки и обеспечения необходимой долговечности конструкций. Минимальные
марки раствора для кладки стен зданий, возводимых в летних условиях, должны быть не
ниже, приведенных в таблице 3.
Таблица 3
Режим эксплуатации помещений зданий Минимальная марка раствора при сроке службы зданий, лет
100 50 25
NCM F.03.02-2005 стр. 6
1. Сухой и нормальный (относительная влажность до 60 %) 25 10 10
2. Влажный (относительная влажность 61...75 %) 25 25 10
3. Мокрый (относительная влажность свыше75 %) 50 25 10
ПРИМЕЧАНИЕ - Для зданий с расчетной сейсмичностью 7 баллов и выше марка раствора
должна быть не ниже 25 - в летних условиях и не ниже 50 — в зимних.
4.4 БЕТОН ДЛЯ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
4.4.1 Бетон для бетонных и железобетонных элементов стеновых конструкций следует
приготавливать преимущественно в заводских условиях.
При строительстве в сельской местности допускается приготовление бетона на объектах в
бетономешалках, имеющих дозирующее устройство.
Качество бетона должно удовлетворять требования ГОСТ 7473.
4.4.2 Для железобетонных элементов стен зданий с расчетной сейсмичностью 6 и 7-9
баллов класс бетона по прочности должен быть не менее соответственно В 12,5 и В15.
4.4.3 Для железобетонных элементов наружных стен неотапливаемых зданий класса
ответственности I, II и III (устанавливаемого СНиП 2.01.07-85 "Нагрузки и воздействия")
марка бетона по морозостойкости должна быть не ниже соответственно F35, F25 и F15. Для
стен отапливаемых зданий морозостойкость бетона не нормируется.
4.5 АРМАТУРА
4.5.1 Для армирования элементов стен следует применять преимущественно сварные
сетки из арматуры класса Вр-1 и каркасы из арматуры классов А-Ш, A-I.
5. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ЗДАНИЙ
5.1 ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
5.1.1 В зависимости от конструкции стен каменные здания классифицируются на:
а) здания с каменными стенами. В таких зданиях кладка стен обычно не
армируется. При этом выполняются требования таблицы 13;
Ь) здания с армокаменными стенами. Все сопряжения капитальных стен таких
зданий усиливают горизонтальными арматурными сетками.
Простенки, а зачастую и глухие участки стен, в соответствии с расчетом
усиливаются горизонтальной арматурой, укладываемой в растворные швы из
раствора марки не ниже 25.
При расчетной сейсмичности 7 баллов и выше сейсмостойкость каменных стен
может быть повышена путем устройства в них монолитных железобетонных
включений (комплексные конструкции). Размеры включений должны обеспечивать
высокое качество их бетонирования и совместность работы с кладкой при различных
силовых ситуациях.
Арматура вертикальных железобетонных включений должна заанкериваться в
антисейсмических поясах.
с) каркасно-каменные здания. Во всех сопряжениях капитальных стен в таких
зданиях выполняют монолитные железобетонные колонны с использованием кладки
NCM F.03.02-2005 стр. 7
в качестве опалубки. Совместно с поэтажными монолитными или сборно-
монолитными железобетонными поясами, выполняемыми по кладке стен, колонны
образуют пространственный каркас с несущим заполнением из кладки.
Особую группу представляют каркасные здания с ограждающими самонесущими стенами
(см. п.5.2.2.8).
5.1.2 Высота зданий (отсеков) не должна превышать значений, указанных в таблице 4.
Таблица 4
Тип зданий Высота, м (количество этажей) при расчетной сейсмичности, баллы
6 7 8 9
1. Каркасно-каменные. 39 (12) 33 (10) 23 (7) 17(5)
2. Армокаменные со стенами из: - обожженного кирпича 17(5) 7(2) - -
- из других материалов 13(4) 4(1) - -
3. Каменные Ю(3) - - -
ПРИМЕЧАНИЯ
1. При пользовании таблицей 4 следует учитывать требования табл. 2.
2. Высота зданий больниц, поликлиник, школ и детских учреждений во всех случаях
ограничивается тремя надземными этажами. При расчетной сейсмичности 7
баллов и выше они должны выполняться каркасно-каменными.
3. Максимальная высота отдельных этажей устанавливается по таблице 13.
4. Строительство каркасно-каменных зданий с этажностью, превышающей
указанную в таблице 4, допускается при наличии соответствующего технико-
экономического обоснования и разрешения Национального Органа по Управлению
Строительством.
5.1.3 Объемно-планировочные и конструктивные решения зданий должны
обеспечивать их пространственную жесткость. При проектировании зданий следует
стремиться к симметричному расположению относительно их главных осей капитальных
стен, лестничных клеток, балконов, лоджий и т.п. В целом центр масс здания (отсека)
должен совпадать с центром его жесткости. В тех случаях, когда это требование не
соблюдается, должен быть обязательно выполнен расчет на особое сочетание нагрузок с
учетом закручивания здания в плане.
Поэтажная жесткость и несущая способность нижних этажей здания должны быть не ниже,
чем верхних.
В зданиях высотой три и более этажей при расчетной сейсмичности 9 баллов выходы из
лестничных клеток следует устраивать по обе стороны здания.
5.1.4 В зданиях следует предусматривать деформационные швы: температурно-
усадочные, осадочные и антисейсмические. Рекомендуется совмещать швы с различными
функциональными назначениями с учетом требований п.5.1.7.
5.1.5 Температурно-усадочные швы необходимо предусматривать в местах возможной
концентрации температурных и усадочных деформаций. Расстояние между швами
устанавливается расчетом. Для зданий протяженных в плане максимально допустимое
NCM F.03.02-2005 стр. 8
расстояние между температурно-усадочными швами не должно превышать значений,
указанных в таблице 5.
Таблица 5
Вид стены Расстояние между температурно-усадочными швами в (м) при кладке
из красного кирпича, природных блоков, крупных составных и бетонных блоков при растворе марок из силикатного кирпича, мелких блоков из легкого бетона или отходов промышленности при растворе марок
50 и более 25 и менее 50 и более 25 и менее
а) Для надземных стен отапливаемых помещений при длине армированных железобетонных и стальных включений (перемычки, балки и т.п.) не более 3,5 м и ширине простенков не менее 0,8 м. 100 120 70 80
Ь) Для стен неотапливаемых зданий для условий, указанных в п.а. для закрытых зданий и сооружений - для открытых сооружений 70 60 84 72 49 42 56 48
ПРИМЕЧАНИЯ
1. При длине включений (перемычки, балки и пр.) свыше 3,5 м участки кладки по
концам включений должны проверяться расчетом по прочности и раскрытию
трещин.
2. Для стен из бутобетона расстояние между швами не должно превышать 35 м.
3. Для подземных стен и фундаментов зданий, расположенных ниже границы
сезонного промерзания грунта, расстояние между швами не ограничивается.
4. Для каркасно-каменных зданий ширина простенков по п.а. ограничивается 60 см.
5.1.6 Осадочные швы в стенах должны предусматриваться во всех случаях, когда
возможна неравномерная осадка основания здания. Эти швы следует проектировать,
заполненными упругими прокладками, исключающими продувание швов.
Осадочные швы являются обязательными при возведении пристроек к ранее
существовавшим зданиям. Выполнение этих швов должно обеспечивать раздельное
деформирование здания и пристройки как в нормальном эксплуатационном режиме, так и
при сейсмическом воздействии.
5.1.7 Антисейсмические швы должны разделять здание на отсеки простой формы в
случаях, если:
а) здание имеет сложную форму в плане;
NCM F.03.02-2005 стр. 9
b) смежные участки здания имеют перепады высотой 5 м и более или значительно
отличаются по конструктивной схеме и жесткости;
с) протяженность здания в плане при расчетной сейсмичности 6; 7...8 и 9 баллов
соответственно превышает 100; 80 и 60 м (с учетом п.5.1.10).
Предельные расстояния между антисейсмическими (деформационными) швами для зданий,
строящихся на грунтах с просадочными свойствами II типа определяются с учетом
соответствующих нормативных требований и результатов расчета.
5.1.8 Антисейсмические швы должны разделять здание по всей высоте; допускается не
устраивать швов в фундаменте, за исключением случаев, когда антисейсмические швы
совпадают с осадочными.
5.1.9 Антисейсмические швы следует выполнять путем возведения парных стен или
рам, а также возведением рамы и стены..
Ширина антисейсмического шва назначается по расчету, исходя из условия недопущения
соударения отсеков здания при землетрясении.
Минимально допустимая ширина антисейсмического шва для зданий и сооружений высотой
до 5 м составляет 30 мм. При большей высоте зданий ширину антисейсмического шва
следует увеличивать на 20 мм на каждые 5 м высоты.
5.1.10 Заполнение антисейсмических швов должно быть легко деформируемым, не
препятствующим взаимным перемещениям отсеков здания.
5.1.11 Антисейсмические швы допускается не устраивать в одноэтажных зданиях при
расчетной сейсмичности 6...7 баллов.
5.2 ТРЕБОВАНИЯ К КОНСТРУКЦИЯМ ЗДАНИЙ
5.2.1 ФУНДАМЕНТЫ
5.2.1.1 Фундаменты каменных зданий могут выполняться ленточными, свайными и в
виде сплошной железобетонной плиты.
Тип фундамента выбирается в зависимости от грунтовых условий, конструктивно-
планировочной схемы здания и его расчетной сейсмичности.
5.2.1.2 Ленточные фундаменты должны быть, как правило, непрерывными.
Переход от одной глубины заложения фундамента к другой следует осуществлять уступами.
При плотных грунтах отношение высоты уступа к его длине должно быть не более 1:1 и
высота уступа не более 1,0 м. При неплотных грунтах отношение высоты уступа к его длине
должно быть не более 1:2 и высота уступа не более 0,5 м.
5.2.1.3 В зданиях высотой свыше 3 этажей целесообразно предусматривать подвальные
этажи, особенно при расчетной сейсмичности 7 баллов и выше. При этом допускается для
наружных стен подвалов и цоколей использовать монолитные легкобетонные блоки с
объемной массой у>1400 кг/м3 при условии устройства наружной гидроизоляции на всю
высоту подземной части стен.
Внутренние стены подвалов, не соприкасающиеся с грунтом, разрешается возводить из
кирпича, блоков природного камня или искусственных монолитных блоков марки 75 и выше.
5.2.1.4 Проемность в стенах подвала должна быть сведена к минимуму. Во всех случаях
она не должна превышать 75% проемности стен 1-го этажа здания.
NCM F.03.02-2005 стр. 10
5.2.1.5 Ленточные фундаменты могут выполняться бутовыми, бутобетонными (см.
табл.2), монолитными бетонными и железобетонными, а также сборными или сборно-
монолитными из крупных бетонных блоков (в том числе двутаврового и швеллерного
сечения).
5.2.1.6 Глубина заложения подошвы фундаментов определяется соответствующим
расчетом, в котором учитываются характеристики грунтов основания, наличие подвальных
помещений в здании и фундаментов соседних существующих зданий, а также глубина ввода
инженерных коммуникаций.
Обычно глубина заложения подошвы фундаментов назначается не менее расчетной глубины
промерзания.
5.2.1.7 Толщина стен фундаментов и подвалов определяется расчетом с учетом
вертикальной нагрузки, бокового давления грунта, сейсмической нагрузки (при расчетной
сейсмичности 7 баллов и выше), а также нагрузки находящейся па поверхности земли. При
отсутствии соответствующих данных нормативную нагрузку на поверхности земли следует
принимать равной 1000 кгс/м2. Стены подвалов необходимо рассчитывать как балки с двумя
неподвижными шарнирными опорами.
Как правило, толщина стен подвалов должна быть не менее толщины надземных степ
здания.
5.2.1.8 При конструировании фундаментов по результатам соответствующих расчетов,
часто возникает необходимость в уширении подошвы фундаментов.
Уширение бутовых и бутобетонных фундаментов в подошве производится уступами. Высота
уступа принимается для бутовой кладки 35-60 см. Минимальное отношение высоты уступов
к их ширине для бутобетонных и бутовых фундаментов, должно быть не менее указанной в
таблице 6. Уширение подошвы фундаментов можно обеспечить применением
железобетонных монолитных или сборных «подушек» (рисунок 1).
Таблица 6
Марка раствора (класс бетона) Давление на грунт при расчетной нагрузке, Мпа (кгс/см2)
о< 0,2 (2,0) а> 0,2 (2,0)
50...100 (ВЗ,5...В7,5) 1,25 1,5
ПРИМЕЧАНИЕ - Расчет на изгиб и срез уступов, удовлетворяющих требованиям табл.6
не требуется.
5.2.1.9 Размеры фундаментных уступов («подушек») из железобетона проверяются
расчетами на изгиб и срез.
5.2.1.10 Конструктивное решение фундаментов определяется в зависимости от
геологических характеристик основания, наличия подвала, типа стен (самонесущие или
несущие), конструктивной схемы здания (каменное, каркасно-каменное), его этажности и
расчетной сейсмичности. Чем неблагоприятнее грунтовые условия, больше этажность здания
и его расчетная сейсмичность, тем выше должна быть изгибная жесткость ленточных
фундаментов.
5.2.1.11 Ленточные сборные или сборно-монолитные фундаменты из крупных бетонных
блоков в принципе могут проектироваться трех типов: без монолитных железобетонных
поясов, с поясами в одном уровне, с поясами в двух и более уровнях (рисунок 2).
NCM F.03.02-2005 стр. 11
Пояса и армированные швы должны выполняться непрерывными по всем фундаментам под
наружные и внутренние стены..
Армированные швы выполняются из цементного раствора марки 100 толщиной не менее 40
мм с продольной арматурой диаметром 10 мм класса АШ в количестве 2, 3 и 4 стержней при
расчетной сейсмичности соответственно 6, 7 и 8 баллов. Через каждые 300...400 мм
продольные стержни должны быть соединены поперечными стержнями диаметром 6 мм, из
стали класса AI.
Пояса должны выполняться из монолитного бетона класса не ниже указанного в пункте 4.4.2
шириной, равной ширине стен фундамента и высотой не менее 20 см в фундаментах типа
«В» и нс менее - 40см в фундаментах типа «С». Прочность поясов должна проверяться
расчетом.
По длине пояса армируются минимум четырьмя стержнями диаметром 10; 12 и 14 мм из
стали класса АШ при расчетной сейсмичности зданий соответственно 6...7; 8 и 9 баллов.
Поперечные стержни 06 AI мм устанавливаются с шагом 20 см.
5.2.1.12 Область применения фундаментов различных типов определяется по таблице 7.
Таблица 7
Тип фундамента Область применения
А Здания каменные высотой до 3-х этажей, армокаменные высотой до 2-х этажей при расчетной сейсмичности соответственно 6 и 7 баллов. Каркасно-каменные здания высотой до 3-х этажей при расчетной сейсмичности 7 баллов.
В Армокаменные здания высотой до 5-ти этажей при расчетной сейсмичности 6 баллов. Каркасно-каменные здания высотой до 7-ми, 5-ти и 3-х этажей соответственно при расчетной сейсмичности 6, 7 и 8 баллов.
С Каркасно-каменные здания высотой до 12, 10, 7 и 5-ти этажей при расчетной сейсмичности соответственно 6, 7, 8 и 9 баллов. Во всех случаях при неблагоприятных грунтовых условиях.
ПРИМЕЧАНИЕ - В каркасно-каменных зданиях стойки каркаса должны сопрягаться со
всеми поясами фундаментов.
5.2.1.13 В зданиях с расчетной сейсмичностью 9 баллов рекомендуется применять
преимущественно монолитные железобетонные фундаменты.
5.2.2 СТЕНЫ
5.2.2.1 Все стены в каменных зданиях подразделяются на капитальные толщиной не
менее 19 см (без учета штукатурки) и перегородки. Капитальные стены классифицируются
на несущие, самонесущие и ненесущие.
Ненесущие стены воспринимают только нагрузку от собственного веса в пределах одного
этажа здания (например заполнение одной ячейки каркаса каркасного здания). Самонесущие
стены воспринимают только нагрузку от собственного веса стены всей ее высоты. Несущие
стены помимо этого воспринимают нагрузки от перекрытий, крыши и пр. Толщина несущих
внутренних и наружных стен определяется расчетом на прочность и устойчивость.
NCM F.03.02-2005 стр. 12
В состав капитальных входят сплошные стены (без проемов между стенами
/„
перпендикулярного направления), а также простенки широкие (Л = — > 1) и узкие (2„ <1;
h ?
r Р
lp hp - длина и высота простенка). При этом величина 1р должна удовлетворять требованиям
п.1, Таблицы 13.
Толщина наружных стен помимо условиям прочности и устойчивости должна удовлетворять
следующим условиям:
а) теплоизоляция должна предотвращать образование конденсата в зависимости от
климатической зоны, в которой возводится здание и соответствовать требованиям
СНиП 2.01.01-82 и NCM G.04.02-99;
в) звукоизоляция должна соответствовать требования СНиП П-12-77.
Для обеспечения этих условий рекомендуется применять для утепления стен легкие
эффективные теплоизоляционные материалы.
5.2.2.2 Протяженные в плане здания высотой до 5 этажей рекомендуется проектировать с
несущими продольными стенами, число которых при расчетной сейсмичности здания 7
баллов и более должно быть не менее трех.
Здания большой этажности (в первую очередь “точечные” дома) рекомендуется
проектировать с несущими стенами в направлениях обеих главных осей. При сборных
перекрытиях это достигается укладкой балочных плит во взаимно-перпендикулярных
направлениях на смежных этажах. Создание перекрестно-стеновой системы несущих стен
позволяет сократить толщину стен нижних этажей здания и сблизить значения его как
жесткостных, так и прочностных характеристик в направлениях обеих главных осей.
5.2.2.3 В зданиях со стенами из каменной кладки рекомендуется:
- конструкцию и материал капитальных стен в пределах одного этажа принимать
одинаковыми. В сочетании с кладкой разрешается применять сборные
железобетонные вентиляционные блоки (равнопрочные с заменяемым объемом
кладки), а также железобетонные элементы усиления стен. В зданиях повышенной
этажности (>5 этажей) допускается стены первых этажей выполнять из материала
более прочного, чем стены вышележащих этажей;
- простенки и проемы предусматривать постоянной ширины;
- снижать проемность угловых стен.
ЗАПРЕЩАЕТСЯ:
- в зданиях высотой свыше 4 этажей с расчетной сейсмичностью 6 баллов и во всех
зданиях с расчетной сейсмичностью 7 баллов и более устройство несквозных
капитальных стен без заменяющих железобетонных рам, а также изломы осей
стен, не усиленные железобетонными включениями;
- устройство "висячих" (не доходящих до фундаментов здания) стоек, капитальных
стен и эркеров;
- устройство дымоходов и вентиляционных каналов, ослабляющих сечение
капитальных стен (Рисунок 3.).
NCM F.03.02-2005 стр. 13
Рисунок 3. Размещение дымоходов и вентканалов: разрешенное (а) и запрещенное (Ь)
5.2.2.4 Для сплошной кладки из камней правильной формы (за исключением кирпичных
панелей), необходимо выполнять следующие требования:
а) для кладки из полнотелого кирпича толщиной 65 мм - один тычковый ряд на
шесть ложковых рядов кладки, а из кирпича толщиной 88 мм и пустотелого
кирпича толщиной 65 мм — один тычковый ряд на четыре ложковых ряда кладки.
При расчетной сейсмичности зданий 7 баллов и более количество тычковых рядов
в кладке удваивается;
Ь) для конструкций из камней (блоков) правильной формы высотой до 200 мм
рекомендуется традиционная для Молдовы «крестовая» кладка (Рисунок 4.,а).
При расчетной сейсмичности 6 баллов допускается кладка, в которой один
тычковый ряд приходится на два ложковых (Рисунок 4., Ь).
Рисунок 4. Перевязка кладки из мелких блоков
5.2.2.5 Неармированная каменная кладка в зависимости от используемых материалов
подразделяется на три группы (таблица 8).
5.2.2.6 При неблагоприятных грунтовых условиях, а также во всех зданиях с расчетной
сейсмичностью 7 баллов сопряжения капитальных стен из кирпича и мелких блоков (кроме
стен каркасно-каменных зданий) должны усиливаться арматурными сетками с площадью
поперечного сечения стержней одного направления не менее 1 см2 длиной по 1,5 м через 60
см по высоте.
Сопряжения стен каркасно-каменных зданий с заполнением из крупных блоков высотой «на
этаж» выполняются с помощью монолитных железобетонных элементов каркаса и
вертикальных шпонок (работающих на срез), проверяемых расчетом на срезывающие
усилия; при этом сцепление бетона с блоками в вертикальных швах не учитывается.
NCM F.03.02-2005 стр. 14
Таблица 8
Вид кладки Группа кладки
I П III
1. Сплошная кладка из кирпича или камней правильной формы марки 50 и выше. На растворе марки 10 и выше На растворе марки 4 -
2. Сплошная кладка из кирпича или камней правильной формы марок 35 и 25 * На растворе марки 10 и выше На растворе марки 4
3. Крупные составные блоки из кирпича и блоков природного камня На растворе марки 25 и выше - -
4. Сплошная кладка из искусственных блоков На растворе марки 50 и выше На растворе марки 25 На растворе марки 10
5. Бутобетон На бетоне класса В7,5 и выше На бетоне класса В5 На бетоне класса В3,5
На протяжении не менее 80 см в обе стороны от сопряжения стен поэтажные пояса должны
выполняться из монолитного железобетона.
5.2.2.7 В армокаменных зданиях высотой свыше 3 этажей сопряжения капитальных стен
из крупных блоков рекомендуется выполнять с помощью поэтажных железобетонных поясов
и дополнительных горизонтальных монолитных вставок с продольной арматурой 4010 АЛ1
и поперечной 0 6 AI с шагом 20 см (рисунок 5).
Рисунок 5. Сопряжение армокаменных
крупноблочных стен
1- стена; 2- антисейсмический пояс из
сборных бетонных элементов; 3 -
антисейсмический пояс из монолитного
бетона; 4 - монолитные включения; 5 -
перекрытия.
5.2.2.8 Ограждающие самонесущие стены
каркасных (одно - и многоэтажных) зданий,
опирающиеся на ленточные фундаменты или
фундаментные балки, должны иметь
скользящие связи с каркасом. Конструкция связей
не должна препятствовать взаимным
горизонтальным и вертикальным смещениям каркаса и стены и обеспечивать устойчивость
стены из плоскости (рисунок 6). Шаг связей должен быть не более по длине 6,0 м, по
высоте 1,2 м. Параметры связей определяются расчетом и должны быть не менее указанных
на рис.6.
Самонесущие стены выполняются каменными (с антисейсмическими поясами) или каркасно-
каменными. В последнем случае стойки стены, как правило, размещаются напротив стоек
каркаса. Шаг антисейсмических поясов по высоте здания должен быть не более 3,6; 2,8 и 2,0
NCM F.03.02-2005 стр. 15
м соответственно при расчетной сейсмичности 6; 7 и 8...9 баллов. Шаг ригелей каркасно-
каменных стен должен быть не более 4,2; 3,6; 3,0 и 2,4 м соответственно при расчетной
сейсмичности 6; 7; 8 и 9 баллов.
Пояса (ригели) должны быть непрерывными по всей длине самонесущих стен. При наличии
проемов они должны соединяться с железобетонным обрамлением проемов. Пояса должны
проходить в уровнях всех перекрытий и покрытия здания.
Монолитные и сборно-монолитные пояса (ригели) должны быть высотой не менее 20 см и
шириной, равной ширине стены. Армируются они арматурой не менее 4010 А-Ш и
поперечной 0 6 A-I с шагом 20 см.
Высота самонесущих стен ограждения каркасных зданий определяется расчетом, но не
должна превышать величин указанных в таблице 9.
Таблица 9
Конструкция стены Высота в м при расчетной сейсмичности баллов
6 7 8 9
1. Армокаменная: из полнотелых блоков правильной формы; 6 4
- из кирпича. 9 6 - -
2. Каркасно-каменная 15 12 9 6
ПРИМЕЧАНИЕ - Монолитные железобетонные стойки в самонесущих каркасно-
каменных стенах должны выполняться сечением не менее 20 х Ър (где Ьр
толщина стены) и иметь армирование не менее указанного в таблице 14. Шаг
стоек должен быть не более указанного в п. 5.2.4.1.
5.2.2.9 Перегородки, как правило, следует выполнять легкими крупнопанельной или
каркасной конструкции. Использование для них кирпича или мелких камней следует
допускать как исключение, причем при расчетной сейсмичности не более 7 баллов.
Вне зависимости от конструкции перегородка должна соединяться со стенами, колоннами, а
при длине более 3 м - и с перекрытиями креплениями, не ограничивающими перемещения
перегородки в плоскости и препятствующими ее выходу из плоскости (Рисунок 6).
NCM F.03.02-2005 стр. 16
i-i
Рисунок 6. Крепление перегородки к стенам и перекрытиям здания.
1- стена; 2- перегородка; 3 - соединяющий элемент; 4 - зазор, заполняемый
легкодеформируемым материалом; 5 - перекрытие.
уу
5.2.2.10 Для сплошных несущих стен (без проемов) из кирпича или блоков отношение 0 = —
h
(yjyec. Н - высота этажа, h - толщина стены) при свободной длине стены I < 2,577 не должно
превышать величин, приведенных в таблице 10.
Таблица 10
Марка раствора Отношение 0 при группе кладки (см. таблицу 8)
I II III
>50 25 22 -
25 22 20 17
10 20 17 15
4 - 15 14
ПРИМЕЧАНИЯ
1. Для стен с пилястрами вместо h принимается условная толщина hred = 3,5/
(где: i = ; А, I -соответственно площадь поперечного сечения стены и
момент инерции этого сечения относительно оси, проходящей через его центр
тяжести).
2. При высоте этажа Н > I (где I - свободная длина стены) отношение — не
h
должно превышать значения 1,2 0.
3. При расчетной сейсмичности зданий 7 баллов и более отношение 0 должно быть
не более 15.
NCM F.03.02-2005 стр. 17
5.2.2.11 Отношение в для стен и перегородок при условиях, отличных от указанных в п.
5.2.2.10, следует принимать с поправочным коэффициентом Кс (Таблица 11).
5.2.2.12 Для столбов предельные отношения 0=H/h (где h - меньшая сторона
прямоугольного сечения столба или h = hred = 0,85J для столбов круглого и многогранного
сечения, вписанного в окружность диаметром d принимаются по таблице 10, с
коэффициентами, приведенными в таблице 12.
Каменные столбы допускаются только при расчетной сейсмичности 6 баллов высотой не
более 4 м. При этом марка раствора должна быть не ниже 50.
Таблица 11
Характеристика стен Коэффициент Кс
1. Ненесущие сплошные капитальные стены толщиной 19 см и более. 1,2
2. Сплошные перегородки толщиной менее 19 см. 1,8
3. Капитальные стены с проемами. / Аь
4. Перегородки с проемами. 0,9
5. Капитальные стены и перегородки при их свободной длине между примыкающими поперечными стенами или колоннами от 2,5 Н до 3,5 Н. 0,9
6. Капитальные стены и перегородки при 1 > 3,5 Н. 0,8
ПРИМЕЧАНИЯ
1. Общий коэффициент снижения отношения в, определяемый перемножением
отдельных коэффициентов снижения Кс, принимается не ниже коэффициентов
снижения Кр, указанных в таблице 12 для столбов.
2. Значения Ап (площадь нетто) и Аь (площадь брутто) определяются по
горизонтальному сечению стены.
Таблица 12
Меньший размер поперечного сечения столба, см Коэффициент Кр для столбов из кирпича, искусственных и природных блоков.
90 0,75
70-80 0,70
50-69 0,65
50 0,60
40 0,50
ПРИМЕЧАНИЕ - Предельные значения в несущих узких простенков, имеющих ширину (1Р>
меньше толщины стены (h), должны приниматься как для столбов с высотой,
равной высоте проемов.
NCM F.03.02-2005 стр. 18
5.2.2.13 Отношения О (см. таблицу 10), умноженные на коэфициент /Сс(см. таблицу 11)
для капитальных стен и перегородок могут быть увеличены: при продольном армировании
кладки (при ц=0,05%) в одном направлении (в горизонтальных швах) - на 20 %.
При свободной длине стен 277 >1>Н (где II высота этажа) должно соблюдаться условие:
H+i<3Kce-h (1)
5.2.2.14 Для перегородок не закрепленных в верхнем сечении, значения отношения в
должно быть на 30 % менее установленных в п. 5.2.2.13...5.2.2.16.
5.2.2.15 Размеры элементов капитальных стен и расстояния между ними должны
назначаться по расчету и отвечать требованиям таблицы 13.
Таблица 13
Параметры конструкций Предельные размеры в м при расчетной сейсмичности баллов:
6 7 8 9
1. Ширина простенков не менее: - в каменных зданиях; 0,87 - - -
- в армокаменных зданиях; 0,80 0,99 - -
- в каркасно-каменных зданиях. 0,60 0,79 1,19 1,59
2. Ширина проемов не более: - в каменных зданиях; 2,4 - - -
- в армокаменных зданиях; 2,2 2,0 - -
- в каркасно-каменных зданиях. 3,8 3,4 3,0 2,0
3. Отношение ширины простенка к ширине проема, не менее: - в каменных и армокаменных зданиях; 0,36 0,49 —
- в каркасно-каменных зданиях. 0,15 0,23 0,39 0,66
4. Выступ армокаменных стен в плане, усиленных железобетонными включениями, не более 3,0 2,0
5. Вынос балконов, не более 2,0 1,75 1,5 1,25
6. Вынос карнизов, не более: - из кладки; 0,3 0,2
- из железобетонных элементов, связанных с антисейсмическими поясами (ригелями в каркасно-каменных стенах); 0,5 0,4 0,3 0,25
- деревянных оштукатуренных по металлической сетке. 0,6 0,5 0,4 0,3
7. Расстояние между осями поперечных стен или заменяющих их рам в м, проверяемое расчетом; в каменных и армокаменных зданиях, не более 10,0 8,0
8. Высота отдельных этажей. 5,4 4,5 3,5 3,0
ПРИМЕЧАНИЯ
1. В отдельных случаях допускается устройство простенков меньшей ширины при
условии усиления их узких граней вертикальными монолитными
железобетонными элементами, связанными с антисейсмическими поясами
NCM F.03.02-2005 стр. 19
(ригелями каркасно-каменных зданий). Размеры сечений этих элементов
определяются расчетом и должны обеспечивать их полноценное бетонирование.
2. Проемы большей ширины должны иметь монолитное железобетонное
обрамление, параметры которого определяются расчетом, и технологическими
условиями выполнения.
3. Ширину угловых простенков следует принимать на 25 см больше указанной в
таблице 13.
4. Рекомендации о шаге стен каркасно-каменных зданий даны в п.5.2.4.1.
5. Выступы стен в плане каркасно-каменных зданий не ограничиваются при условии
устройства в них элементов каркаса (Рисунок 7).
Рисунок 7. Фрагмент конструктивно-планировочного решения каркасно-каменного здания:
разрешаемого (а) и неразрешаемого (Ь).
5.2.2.16 Общий вынос карниза, образованного напуском рядов кладки не должен
превышать половины толщины стены. При этом вынос каждого ряда кладки не должен
превышать 1/3 длины камня или кирпича.
Для кладки карнизов с выносом менее половины толщины стены и не более 20 см
применяют те же растворы, что и для кладки верхнего этажа. При большем выносе
кирпичных карнизов марка раствора для кладки должна быть не ниже 50.
5.2.2.17 Карнизы и парапеты для большей их устойчивости должны закрепляться
анкерами, заделываемыми в верхних поясах (ригелях) стен. Расстояние между анкерами не
должно превышать 2 м, если концы анкеров закрепляются отдельными шайбами. При
закреплении анкеров в железобетонной балке, выполняемой по верху карниза или парапета,
расстояние между анкерами может быть увеличено до 4 м.
При сборных карнизах из железобетонных элементов должна быть обеспечена в процессе
возведения устойчивость каждого элемента.
5.2.2.18 Кладку стен под карнизами, их анкеровку, а также парапеты следует рассчитывать
в соответствии с указаниями п. 6.1.9...6.1.14.
5.2.2.19 Участки стен и столбы, возвышающиеся над покрытием более чем на 40 см,
должны усиливаться вертикальными монолитными железобетонными включениями,
заанкеренными в антисейсмический пояс (верхний ригель каркасно-каменного здания). Шаг
таких включений не должен превышать 2 м, а размеры сечения должны обеспечивать их
полноценное бетонирование.
NCM F.03.02-2005 стр. 20
5.2.2.20 Несущая способность каменных стен может быть повышена за счет
горизонтального (сетчатого) армирования. Сетки могут быть с прямоугольными ячейками из
стержней 0 3...4 мм и типа «зигзаг» из стержней 0 6 мм. Расстояние между стержнями в
сетке должно быть не менее 3 см и не более 12 см, а объемный процент армирования не
менее 0,1% и не более значения, определяемого по формулам:
- при центральном сжатии:
//< — •50%;
R.
- при внецентренном сжатии:
Rs{\-2eoly}
(2)
(3)
где R - расчетное сопротивление кладки сжатию,
Rs - расчетное сопротивление сетчатой арматуры,
ео - эксцентриситет продольной силы,
у - расстояние от центра тяжести сечения до наиболее сжатой его грани (для прямоугольного
сечения у=0,5 h).
Арматурные сетки должны укладываться в горизонтальные растворные швы не реже, чем
через 40 см по высоте кладки. В центре простенка интенсивность горизонтального
армирования рекомендуется увеличивать на 20 % при расчетной сейсмичности зданий 6...7
баллов и на 40 % при 8.. .9 баллах.
5.2.2.21 В местах приложения местных нагрузок в случаях, когда это требуется по расчету
на смятие, следует предусматривать установку распределительных железобетонных плит,
толщиной кратной высоте ряда кладки, но не менее 15 см из бетона класса В15,
армированных двумя сетками с общим количеством арматуры не менее 0,5% по объему.
При опирании ферм, балок и т.п. на пилястры следует предусматривать связь
распределительных плит на опорном участке кладки с основной стеной. Глубина заделки
плит в стену должна быть не менее 12 см. Плиты устанавливаются в кладку при ее
выполнении. Установка плит в оставленные в кладке гнезда не допускается.
5.2.2.22 При местных краевых нагрузках, превышающих 80 % расчетной несущей
способности кладки при местном сжатии, следует предусматривать армирование опорного
участка кладки сетками из стержней диаметром 3...5 мм с размером ячеек не более
60x60 мм, уложенными не менее чем в 3-х верхних горизонтальных швах.
При передаче местных нагрузок на пилястры участок кладки, расположенный в пределах
100 см ниже распределительной плиты, следует армировать указанными выше сетками,
уложенными с шагом не более 20 см..
Сетки должны заделываться в стену на глубину не менее 12 см.
5.2.2.23 При проектировании каркасно-каменных зданий необходимо, чтобы на каждом
этаже в направлении каждой из главных осей было не менее 15 % каркасных ячеек со
сплошным заполнением кладкой, причем эти ячейки должны располагаться симметрично
относительно главных осей здания.
NCM F.03.02-2005 стр. 21
В пределах одной ячейки каркаса допускается устройство не более двух проемов в
заполнении.
5.2.2.24 В устройстве конструктивной связи между кладкой и элементами каркаса с
помощью арматурных выпусков в каркасно-каменных зданиях нет необходимости.
Вертикальные поверхности стен, используемые в качестве опалубки стоек каркаса,
рекомендуется выполнять зубчатого профиля.
5.2.3 АНТИСЕЙСМИЧЕСКИЕ ПОЯСА
5.2.3.1 Антисейсмические пояса должны предусматриваться по всем капитальным
стенам в уровнях всех междуэтажных перекрытий и покрытий каменных и армокаменных
зданий. В каркасно-каменных зданиях функции поясов выполняют ригели.
5.2.3.2 Антисейсмические пояса выполняются из монолитного либо сборно-монолитного
железобетона с непрерывным армированием.
Конструкция сборно-монолитных поясов должна быть таковой, чтобы при их выполнении не
менее 60% площади поперечного сечения кладки стены оказалось в контакте с монолитным
железобетоном (Рисунок 8).
Рисунок 8. Конструкция сборно-монолитных антисейсмических поясов (ригелей каркасно-
каменных зданий)
1 - стена; 2 - сборный пояс (ригель); 3 - монолитный бетон; 4 - перекрытие;
5 - растворный шов.
Конструкция сборно-монолитных поясов должна обеспечивать совместность работы их
сборных и монолитных частей до стадии разрушения, беспрепятственное прохождение через
них вертикальных арматурных стержней и надежную связь поясов с нижележащей кладкой
за счет сцепления монолитного бетона с камнем. В местах сопряжений стен пояса
выполняются из монолитного железобетона.
5.2.3.3 Антисейсмический пояс с опорными участками для перекрытий должен
устраиваться, как правило, на всю ширину стены. В наружных стенах толщиной свыше 400
мм ширина пояса должна быть не менее 400 мм. В этом случае может применяться
облицовка поясов кирпичом или природным камнем..
Высота поясов в одноэтажных зданиях назначается не менее 200 мм, в многоэтажных не
менее 400 мм.
NCM F.03.02-2005 стр. 22
5.2.3.4 He разрешается проектировать длиномерные сборные элементы поясов,
перекрывающие более одного проема в стене..
5.2.3.5 Антисейсмические пояса должны выполняться из бетона класса не ниже В15 и
армироваться в соответствии с расчетом. При этом их продольная арматура должна быть не
менее 4-х стержней диаметром 12, 14 и 16 мм из стали класса А-Ш при расчетной
сейсмичности 6...7, 8 и 9 баллов соответственно. Поперечная арматура поясов выполняется
из стержней 0 6 A-I с шагом не более 20 см.
5.2.3.6 Антисейсмические пояса верхнего этажа должны быть связанны с нижележащей
кладкой вертикальными выпусками арматуры диаметром 10 мм (при шаге <40 см) которые
рекомендуется замоноличивать в кладке стен путем устройства в ней включений из
монолитного бетона класса не ниже В10.
5.2.3.7 В зданиях с расчетной сейсмичностью 6... 7 баллов с монолитными
железобетонными перекрытиями, заделанными по контуру в стены на всю их толщину,
антисейсмические пояса в уровнях этих перекрытий допускается не устраивать.
5.2.4 ЭЛЕМЕНТЫ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО КАРКАСА В КАРКАСНО-
КАМЕННЫХ ЗДАНИЯХ
5.2.4.1 Каркас в каркасно-каменных зданиях должен проектироваться как
пространственная неразрезная система, работающая в любых силовых ситуациях совместно
с кладкой заполнения вплоть до разрушения.
Стойки каркаса предусматриваются обязательно во всех сопряжениях капитальных стен. В
отдельных случаях целесообразно устройство стоек у граней широких проемов. Шаг стоек
рекомендуется назначать в пределах от 3 до 8 м, а в одноэтажных зданиях с расчетной
сейсмичностью 6.. .7 баллов - до 12 м.
В зданиях повышенной этажности с целью уменьшения толщины стен первых этажей
рекомендуется предусматривать на этих этажах дополнительные стойки на участках между
сопряжениями стен. Целесообразность устройства дополнительных стоек должна быть
подтверждена соответствующими технико-экономическими расчетами.
5.2.4.2 В большинстве случаев стойки железобетонного каркаса проектируются
квадратного сечения со стороной квадрата, равной толщине стены.
При толщине стен свыше 40 см возможно применение стоек прямоугольного сечения с
меньшим размером 40 см.
Как правило, оси стоек должны совпадать с осями стен. В отдельных случаях,
обусловленных архитектурными требованиями, разрешается утапливать стойки в фасадных
стенах на глубину не более 1/5 толщины этих стен. Выступ стоек за поверхность фасадных
стен не ограничивается.
5.2.4.3 Стойки каркаса разрешается изготавливать только из монолитного бетона класса
не ниже В15 с обязательным использованием кладки заполнения в качестве опалубки.
Применение сборных или сборно-монолитных стоек запрещается.
5.2.4.4 Стойки каркаса должны армироваться симметрично относительно обеих главных
осей. Рекомендуется требуемую по расчету площадь поперечного сечения арматуры
обеспечивать четырьмя стержнями.
Минимально допустимое продольное армирование стоек каркаса приведено в таблице 14.
Армирование стоек стен подвала должно осуществляться как и стоек 1-го этажа.
NCMF.03.02-2005 стр. 23
Таблица 14
Номер этажа в п - этажном здании Минимальное содержание продольных арматурных стержней из стали класса A-III в стойках каркаса стен зданий высотой от 1-го до 12-ти этажей при расчетной сейсмичности баллов
6 7 8 9
п, п-1 4012 4014 4016 4018
п-2, п-3 4014 4016 4018 4020
п-4, п-5 4016 4018 4020 4022
п-6, п-7 4018 4020 4022 -
п-8, п-9 4020 4022 - -
п-10, п-11 4022 - - -
ПРИМЕЧАНИЯ
1. п- число этажей в здании.
2. В стойках, открытых более чем с двух сторон, минимальный диаметр стержней
увеличивается на 2 мм.
Поперечная арматура стоек выполняется в виде замкнутых хомутов. Их шаг в стойках,
закрытых кладкой не менее чем с двух сторон, при расчетной сейсмичности 6... 7 и 8...9
баллов должен быть соответственно не более:
a) 15d; 12d - в вязанных каркасах (где d-диаметр продольных стержней);
Ь) 20 d; 15 d - в сварных каркасах;
с) 20 см - на участках длиной 60 см в стороны от узлов каркаса и 10 см - на таких же
участках стоек, защищенных кладкой только с одной стороны;
d) меньшего размера сечения стойки.
В арматурных каркасах поперечная арматура не должна пересекать внутреннюю плоскость
стойки, чтобы не препятствовать прохождению бетонной смеси при бетонировании стоек.
5.2.4.5 Арматурные каркасы стоек необходимо заанкеривать в самых нижних
железобетонных монолитных поясах фундаментов.
5.2.4.6 Ригели каркаса следует проектировать непрерывными по всему периметру
капитальных стен здания в уровнях всех его перекрытий, покрытия, и в фундаментах,
конструкциях которых их предусматривает (см. рис.2).
Ригели должны выполняться из монолитного или сборно-монолитного (см. рис.8)
железобетона. В сборно-монолитных ригелях продольная арматура сборных элементов
должна соединяться с помощью сварки.
Применение сборных ригелей запрещено.
Ригели должны выполняться по кладке стен. Их устройство до возведения заполнения
запрещено.
5.2.4.7 Конструкция ригелей должна удовлетворять требованиям п.п. 5.2.3.2.. .5.2.3.4.
5.2.4.8 Армирование ригелей должно выполняться по расчету. Как правило, оно должно
быть двойным. При этом минимальное продольное армирование составляет четыре стержня
диаметром 12; 14 и 16 мм из стали класса А-Ш соответственно при расчетной сейсмичности
6...7; 8 и 9 баллов. Поперечное армирование выполняется из замкнутых хомутов 06 A-I с
NCM F.03.02-2005 стр. 24
шагом не более 20 см и не более 0,5hr (где hr - высота сечения ригеля). На участках длиной
60 см в стороны от узлов каркаса шаг хомутов уменьшается вдвое.
5.2.4.9 Узлы каркаса, как правило, следует выполнять из монолитного железобетона с
постановкой в них при расчетной сейсмичности 8...9 баллов дополнительных сеток,
поперечных либо косых стержней, параметры которых определяются расчетом.
5.2.5 ПЕРЕКРЫТИЯ И ПОКРЫТИЯ
5.2.5.1 Перекрытия и покрытия многоэтажных армокаменных и каркасно-каменных
зданий в большинстве случаев проектируют сборными из балочных плит, реже - из плит,
опертых по контуру.
При расчетной сейсмичности 7 баллов и более эффективно устройство монолитных
железобетонных перекрытий с плитами толщиной 8-10 см.
В одноэтажных зданиях при расчетной сейсмичности 6...7 баллов и расстоянии между
стенами не более 6 м разрешается устройство деревянных перекрытий (покрытий) по
стальным или деревянным балкам, если этому не препятствуют требования
противопожарной безопасности. При этом балки следует заанкеривать в антисейсмическом
поясе и устраивать по ним диагональный настил.
5.2.5.2 При применении железобетонных перекрытий, оштукатуривание потолков
запрещается; рекомендуется предусматривать их затирку и побелку, либо обклеивание
обоями.
5.2.5.3 Для обеспечения жесткости сборных железобетонных перекрытий и покрытий
необходимо:
а) монтажные швы между панелями (плитами) заполнять цементным раствором
марки 100.
Ь) предусматривать связь плит перекрытий и покрытий с антисейсмическими
поясами (ригелями) путем замоноличпвания в них арматурных выпусков из
плит;
с) при расчетной сейсмичности 9 баллов через каждые 2...3 м предусматривать
монолитные железобетонные вставки между сборными плитами перекрытий
ппгриной не менее 20 см и высотой, равной высоте сборных плит.
5.2.5.4 Глубина опирания сборных плит перекрытий на стены должна быть не менее 120
мм, а монолитных перекрытий не менее 90 мм.
5.2.5.5 Боковые грани плит перекрытий должны иметь рифленую поверхность. Для
соединения с антисейсмическим поясом или для связи с элементами каркаса в панелях
следует предусматривать выпуски арматуры или закладные детали.
5.2.5.6 Гидроизоляционные слои в зданиях следует выполнять из цементного раствора.
5.2.6 ЛЕСТНИЦЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ
5.2.6.1 Лестничные клетки следует предусматривать закрытыми с оконными проемами в
наружных стенах. Расположение и количество лестничных клеток должно соответствовать
объемно-планировочному решению здания (см. п. 5.1.3) и требованиям противопожарных
норм, но не менее одной между антисейсмическими швами в зданиях высотой более 3-х
этажей.
NCM F.03.02-2005 стр. 25
5.2.6.2 Лестницы, лифтовые шахты и лоджии рекомендуется монтировать из
крупноразмерных элементов, надежно соединенных между собой и со стенами здания
Лоджии и балконы, как правило, должны быть остекленными.
Лестницы рекомендуется предусматриваться из сборных элементов, представляющих
лестничный марш с площадками. Как исключение допускается устройство лестниц из
отдельных ступеней, прикрепляемых к косоурам на сварке. Однокосоурные лестницы с
консольными ступенями не допускаются.
5.2.6.3 В уровнях перекрытий лестничные площадки должны надежно соединяться с
антисейсмическими поясами (ригелями).
Балки лестничных площадок следует заделывать в кладку на глубину не менее 250 мм и
заанкеривать.
5.2.6.4 Дверные и оконные проемы в стенах лестничных клеток при расчетной
сейсмичности 8...9 баллов должны иметь железобетонное обрамление, надежно соединенное
с кладкой стен.
5.2.6.5 Перемычки следует устраивать на всю толщину стены и заделывать в кладку на
глубину не менее 350 мм. При ширине проема до 1,5 м заделка перемычек допускается на
250 мм. Целесообразно в качестве перемычек использовать антисейсмические пояса (ригели
в каркасно-каменных зданиях).
При расчетной сейсмичности 7 баллов и более, а также при 6 баллах в зданиях выше 5-ти
этажей, перемычки обязательно выполняются железобетонными.
6. РАСЧЕТ ЗДАНИЙ
6.1. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ
6.1.1 Здания рассчитываются на основные, а при расчетной сейсмичности 7...9 баллов,
и на особые сочетания нагрузок.
При условии соблюдения требований настоящих норм расчет на особое сочетание нагрузок
разрешается не производить в следующих случаях:
а) каменных и армокаменных зданий;
б) каркасно-каменных зданий высотой до 5-ти и 3-х этажей соответственно при
расчетной сейсмичности 7 и 8 баллов.
6.1.2 Схемы приложения и расчетные значения вертикальных и ветровых нагрузок
определяются в соответствии с фактическим характером их распределения по зданию с
учетом требований СНиП 2.01.07-85*.
Расчетные значения горизонтальной и вертикальной сейсмической нагрузки определяются в
соответствии с указаниями СНиП П-7-81*.
6.1.3 Конструктивные элементы стен рассчитывают по предельным состояниям первой
группы (по несущей способности), а в отдельных случаях, оговоренных в п. 6.4.1, и по
предельным состояниям второй группы.
6.1.4 При расчете зданий на особое сочетание нагрузок допускаются повреждения
отдельных элементов, не угрожающие жизни людей и сохранности материальных ценностей
(таблица 15).
Таблица 15
NCM F.03.02-2005 стр. 26
Характеристика допускаемых повреждений при землетрясениях расчетной силы Степень повреждения
1. Трещины по контуру перегородок 1
2. Вертикальные трещины по стыкам сборных
вентиляционных блоков и кладки стен 1
3. Тонкие трещины между отдельными плитами сборных
железобетонных перекрытий 1
4. Тонкие горизонтальные трещины в опорных сечениях
отдельных узких простенков самонесущих стен 2
5. Тонкие трещины в отдельных железобетонных
перемычках 2
6. Косые волосные трещины в отдельных широких 2
простенках
ПРИМЕЧАНИЕ - Количество поврежденных несущих элементов не должно превышать
15% от их общего количества на данном этаже здания.
6.1.5 Каменные стены зданий при расчете на горизонтальные нагрузки, внецентренное
и центральное сжатие следует принимать опертыми в горизонтальном направлении на
жесткие опоры, к которым относятся:
а) стены поперечные каменные (толщиной не менее 19 см), бетонные (толщиной не
менее 12 см), железобетонные (толщиной не менее 6см), а также контрфорсы и
поперечные рамы с жесткими узлами;
Ь) покрытия и междуэтажные перекрытия при расстоянии между поперечными
стенами, жесткими конструкциями не более указанных в таблице 13;
с) фермы, ветровые связи и железобетонные пояса, рассчитанные по прочности и по
деформациям на восприятие горизонтальной нагрузки, передающейся от стен.
6.1.6 В стенах с пилястрами или без пилястр при равномерной передаче давления от
перекрытия на кладку по всей длине его опирания ширину стены при расчете следует
принимать равной расстоянию между пилястрами или поперечными стенами.
6.1.7 Стены, имеющие в плоскостях междуэтажных перекрытий опоры,
рассматриваемые как жесткие, рассчитываются на внецентренную нагрузку как
вертикальные неразрезные балки.
Допускается стены считать расчлененными по высоте на однолролетные балки с
расположением опорных шарниров в плоскостях опирания перекрытий, При этом нагрузку
от верхних этажей следует принимать приложенной в центре тяжести сечения стены
вышележащего этажа; нагрузки в пределах рассчитываемого этажа принимают
приложенными с фактическими эксцентриситетами относительно центра тяжести сечения
стены с учетом изменения сечения в пределах этажа и ослабления горизонтальными и
наклонными бороздами. При отсутствии специальных опор, фиксирующих положение
опорного давления, допускается принимать расстояние от точки приложения опорной
реакции прогонов, балок или настила до внутренней грани стены или опорной плиты
равными одной трети глубины заделки, но не более 7 см..
NCM F.03.02-2005 стр. 27
Изгибающие моменты от горизонтальной нагрузки следует определять в пределах каждого
этажа как для балки с заделанными концами, за исключением верхнего этажа, в котором
верхняя опора принимается шарнирной.
6.1.8 При расчете стен (или их отдельных вертикальных участков) на вертикальные и
горизонтальные нагрузки должны быть проверены:
а) горизонтальные сечения на сжатие или внецентренное сжатие;
Ь) наклонные сечения на главные растягивающие напряжения в плоскости стены;
с) раскрытие трещин от вертикальной нагрузки разнонагруженных сопряженных
между собой пересекающихся стен или разной жесткости смежных участков
стены одного направления.
При совместной работе поперечных и продольных стен при действии горизонтальной
нагрузки должно быть обеспечено восприятие сдвигающих усилий в местах их взаимного
примыкания, определяемых по формуле:
T=Q^L<f1HR (4)
j v /
где: Т - сдвигающие усилия в пределах одного этажа,
Q - расчетная поперечная сила от горизонтальной нагрузки в середине высоты этажа,
У - расстояние от оси продольной стены до оси, проходящей через центр тяжести сечения
стен в плане (рисунок 9),
А - площадь сечения полки (участка продольной стены, учитываемого в расчете),
/ - момент инерции сечения стен относительно оси, проходящей через центр тяжести
сечения стен в плане,
h - толщина поперечной стены,
Н - высота этажа,
RSq " расчетное сопротивление кладки срезу по вертикальному перевязанному сечению.
centruJ de
greutate
Рисунок 9. План поперечной стены и простенков продольных стен.
1 - простенок продольной стены; 2 - поперечная стена.
При определении площади сечения полки А и момента инерции сечения стен следует
учитывать указания, приведенные в п.. 6.1.5.
NCM F.03.02-2005 стр. 28
6.1.9 При проверке прочности и устойчивости стен, столбов, карнизов и других
элементов в период возведения зданий следует учитывать, что элементы перекрытий
укладываются по ходу кладки, то есть возможно их опирание на свежую кладку.
Крупноразмерные элементы конструкций (крупные блоки, панели и т.п.) должны быть
проверены расчетом для стадии их изготовления, транспортирования и монтажа.
Собственный вес элментов сборных конструкций следует принимать в расчете с учетом
коэффициента динамичности, величина которого принимается равной: при
транспортировании - 1,8; при подъеме и монтаже - 1,5; при этом коэффициент надежности
по нагрузке к собственному весу элемента не вводится.
6.1.10 Расчет верхних участков стен в сечении, расположенном непосредственно под
карнизами, производится для двух стадий готовности здания:
а) для незаконченного здания, когда отсутствуют крыша и чердачное перекрытие;
Ь) для законченного здания.
6.1.11 При расчете стены под карнизом для незаконченного здания должны учитываться
следующие нагрузки:
а) расчетная нагрузка от собственного веса карниза и опалубки (для монолитных
железобетонных и армированных каменных карнизов), если она поддерживается
консолями или подкосами, укрепленными в кладке;
Ь) временная расчетная нагрузка по краю карниза 100 кгс/м пли на один элемент
сборного карниза, если он имеет длину менее 1 м;
с) нормативная ветровая нагрузка на внутреннюю сторону стены.
ПРИМЕЧАНИЯ
1. Если по проекту концы анкеров, обеспечивающих устойчивость карниза,
заделываются под чердачным перекрытием, то при расчете должно
учитываться наличие чердачного перекрытия (полностью или частично).
2. Расчетом должна быть также проверена устойчивость карниза при
неотвердевшей кладке.
6.1.12 Карнизы и участки стен под карнизами законченных зданий с расчетной
сейсмичностью 7...9 баллов должны быть рассчитаны на особое сочетание нагрузок. При
расчете этих элементов в зданиях с 6-балльной расчетной сейсмичностью учитываются:
а) вес всех элементов здания, как создающих опрокидывающий момент
относительно наружной грани стены, так и повышающих устойчивость стены;
при этом вес крыши принимается уменьшенным на величину отсоса от ветровой
нагрузки;
Ь) расчетная нагрузка на край карниза 150 кгс/м или на один элемент сборного
карниза длиной менее 1 м;
с) половина расчетной ветровой нагрузки.
ПРИМЕЧАНИЕ - Снеговая нагрузка при расчете карнизов во всех случаях не учитывается.
6.1.13 Кладка стен под карнизами проверяется расчетом на внецентренное сжатие. При
отсутствии анкеров, а также при их наличии в сечении на уровне заделки, эксцентриситеты
более 0,7у не допускаются.
NCM F.03.02-2005 стр. 29
Во всех случаях должны быть проверены расчетом все узлы передачи усилий (места заделки
анкеров, анкерных балок и т.п.).
Сечение анкера допускается рассчитывать на усилие, определяемое по формуле:
где М - наибольший изгибающий момент от расчетных нагрузок,
Ло- расстояние от сжатого края сечения стены до оси анкера (расчетная высота сечения).
6.1.14 Парапеты следует рассчитывать в нижнем сечении на внецентренное сжатие при
действии нагрузок от собственного веса и расчетной сейсмической или ветровой нагрузки,
принимаемой с аэродинамическим коэффициентом 1,4. При отсутствии анкеров
эксцентриситеты более 0,7у не допускаются.
При расчете парапетов и карнизов нагрузки, повышающие их устойчивость, принимаются с
коэффициентом 0,9.
6.2 РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
6.2.1 РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ
6.2.1.1 Расчетные сопротивления сжатию бутобетона (не вибрированного) приведены в
таблице 16.
Таблица 16
Вид бутобетона Расчетные сопротивления сжатию, R, МПа (кгс/см2), при класса бетона
В15 В10 В7,5 В5 В3,5
С рваным камнем марки: 200 и выше 100 50 или с кирпичным боем 4(40) 3,5(35) 3(30) 2,5(25) 2,2(22) 2,0(20) 2,0(20) 1,8(18) 1,7(17)
ПРИМЕЧАНИЕ - Расчетное сопротивление вибрированного бутобетона следует
принимать по таблице 16 с коэффициентом 1,15.
6.2.1.2 Расчетное сопротивление сжатию кладки из кирпича всех видов при высоте ряда
кладки до 150 мм на тяжелых растворах приведены в таблице 17.
Таблица 17
Марка кирпича или камня Расчетные сопротивления А, МПа (кгс/см2), сжатию кладки из кирпича всех видов, при высоте ряда кладки до 150 мм при марке тяжелого раствора
150 100 75 50 25 10 4 2 Нуле- вой
150 2,4 (24) 2,2 (22) 2,0 (20) 1,8 (18) 1,5 (15) 1,3 (13) 1,2 (12) 1,0 (Ю) 0,8 (8)
125 2,2 (22) 2,0 (20) 1,9 (19) 1,7 (17) 1,4 (14) 1,2 (12) 1,1 (И) 0,9 (9) 0,7 (7)
100 2,0 (20) 1,8 (18) 1,7 (17) 1,5 (15) 1,3 (13) 1,0 (Ю) 0,9 (9) 0,8 (8) 0,6(6)
NCM F.03.02-2005 стр. 30
75 - 1,5 (15) 1,4 (14) 1,3 (13) 1,1 (Н) 0,9 (9) 0,7 (7) 0,6 (6) 0,5 (5)
50 - - 1,1 (П) 1,0 (Ю) 0,9 (9) 0,7 (7) 0,6 (6) 0,5 (5) 0,35 (3,5)
35 - - 0,9 (9) 0,8 (8) 0,7 (7) 0,6 (6) 0,45 (4,5) 0,4(4) 0,25 (2,5) 1
6.2.1.3 Расчетные сопротивления сжатию кладки из природных мелких блоков (камне!
при высоте ряда кладки 200...300 мм следует принимать по таблице 18.
Таблица 18
Марка камня Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), сжатию кладки из природных мелких блоков (камней) при высоте ряда кладки 200...300 мм, на растворах марки
100 75 50 25 10 4 2 Нуле- вой
200 3,6 (36) 3,5 (35) 3,3 (33) 3,0 (30) 2,8 (28) 2,5 (25) 2,3 (23) 2,0 (20)
150 2,9 (29) 2,8 (28) 2,6 (26) 2,4 (24) 2,2 (22) 2,0 (20) 1,8(18) 1,5 (15)
100 2,3 (23) 2,2 (22) 2,0 (20) 1,8(18) 1,7(17) 1,5(15) 1,3(13) 1,0(10)
75 1,9(19) 1,8(18) 1,7 (17) 1,5(15) 1,4(14) 1,2 (12) 1,1 (11) 0,8 (8)
50 1,5 (15) 1,4(14) 1,3(13) 1,2 (12) 1,0(10) 0,9 (9) 0,8 (8) 0,6 (6)
35 - - 1,0(10) 0,95 (9,5) 0,85 (8,5) 0,7 (7) 0,6 (6) 0,45 (4,5)
25 - - 0,8 (8) 0,75 (7,5) 0,65 (6,5) 0,55 (5,5) 0,5 (5) 0,35 (3,5)
6.2.1.4 Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных природных или сплошных
бетонных блоков при высоте ряда кладки 500... 1000 мм приведены в таблице 19.
Таблица 19
Марка камня или бетонных блоков Расчетное сопротивление R, МПа (кгс/см2), сжатию кладки из крупных природных блоков при высоте ряда кладки 500... 1000 мм, на растворах марки
150 100 75 50 25 10 Нулевой
200 5,2 (52) 5,0 (50) 4,9 (49) 4,7 (47) 4,3 (43) 4,0 (40) 3,0 (30)
150 4,4 (44) 4,2 (42) 4,1 (41) 3,9 (39) 3,7 (37) 3,4 (34) 2,4 (24)
100 3,3 (33) 3,1 (31) 2,9 29) 2,7 (27) 2,6 (26) 2,4 (24) 1,7 (17)
75 - 2,3 (23) 2,2 (22) 2,1 (21) 2,0 (20) 1,8(18) 1,3 (13)
50 - 1,7 (17) 1,6(16) 1,5(15) 1,4(14) 1,2 (12) 0,85(8,5)
35 - - - 1,1(П) 1,0 (10) 0,9 (9) 0,6 (6)
6.2.1.5 Расчетные сопротивления кладки из искусственных полнотелых мелких и
крупных блоков разрешается принимать соответственно по таблицам 18 и 19 лишь при
наличии экспериментального подтверждения. В противном случае эти значения следует
умножать на коэффициент -0,8.
NCM F.03.02-2005 стр. 31
6.2.1.6 Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных бетонных блоков высотой
более 1000 мм принимаются по таблице 19 с коэффициентом 1,1 и с учетом требований п.
6.2.1.5.
6.2.1.7 Расчетные сопротивления сжатию кладки из природных или искусственных
блоков при высоте ряда от 300 до 500 мм принимаются по интерполяции между значениями,
приведенными в таблицах 18 и 19.
6.2.1.8 Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных составных блоков,
изготавливаемых в заводских условиях с виброуплотнением, принимаются по таблице 18, с
коэффициентом 1,25 и учетом требований п.6.2.1.5.
6.2.1.9 Расчетные сопротивления кладки сжатию, приведенные в таблицах 16...19,
следует умножать на коэффициенты условий работы равные:
а) 0,8 - для столбов и простенков площадью сечения 0,3 м2 и менее;
Ь) 0,6 - для неармированных элементов круглого сечения, выполняемых из
обыкновенного (нелекалыюго) кирпича;
с) 0,8 - для кладки из крупнопористых бетонных блоков;
d) 1,15 - для кладки после длительного твердения (свыше года) при отсутствии в ней
повреждений;
е) 0,85 - для кладки из силикатного кирпича на растворе с химическими добавками.
6.2.1.10 При расчете конструкций на прочность и устойчивость на особое сочетание
нагрузок помимо коэффициентов условий работы /с, принимаемых по п. 6.2.1.9, должен
дополнительно вводится коэффициент , определяемый по таблице 20.
Таблица 20
Конструкции ткр
При расчетах на прочность 1. Стальные и деревянные 2. Железобетонные со стержневой и проволочной арматурой (кроме проверки прочности наклонных сечений): а) из тяжелого бетона с арматурой классов A-I, А-П, А-Ш, Вр-1; Ь) из тяжелого бетона с арматурой других классов; с) из бетонов на пористых заполнителях. 3. Железобетонные, проверяемые по прочности наклонных сечений: а) колонны многоэтажных зданий Ь) прочие элементы 4. Армокаменные, каменные и бетонные: а) при расчете на внецентренное сжатие Ь) при расчете на сдвиг и растяжение 5. Сварные соединения При расчетах на устойчивость 6. Стальные элементы гибкостью свыше 100 7. Стальные элементы гибкостью до 20 8. Стальные элементы гибкостью от 20 до 100 1,4 1,2 1,1 1,1 0,9 1,0 1,2 1,0 1,0 1,0 1,2 по интерполяции от 1 до 1,2
NCM F.03.02-2005 стр. 32 -------------------------
ПРИМЕЧАНИЕ - Для конструкций зданий и сооружений (кроме транспортных и
гидротехнических) указанные в поз. 1...4 значения Wlpp следует умножать на
0,85.
6.2.1.11 Для кладки из кирпича, величина нормального сцепления (R^) принимается
равной 60 кПа (0,6 кгс/см1 2 3 4), а для кладки из природных и искусственных камней 30 кПа (0,3
кгс/см2 ).
6.2.1.12 Расчетные сопротивления кладки из кирпича и мелких блоков всех видов осевому
растяжению (Rf), растяжению при изгибе (Rtb), главным растягивающим напряжениям при
изгибе (Rtw) и срезу (Rsq), по сечениям неперевязанному и перевязанному (проходящему
по горизонтальным и вертикальным швам) приведены в таблице 21.
Таблица 21
Вид напряженного состояния кладки Расчетное сопротивление кладки из мелких блоков всех видов и бутовой кладки на сложных растворах марки 25...50 осевому растяжению (Rt), растяжению при изгибе (Rtb)> главным растягивающим напряжениям (Rf}V), срезу (Rsq) в МПа (кгс/см2 ) при расчете по
Неперевязанному сечению для кладки всех видов Перевязанному сечению
Для кладки из мелких блоков Для б}товой кладки
Эсевое растяжение (Rt) Растяжение при изгибе (Rtb, R(w) Срез (Rsq) 0,014(0,14) 0,022 (0,22) 0,030 (0,30) 0,03 (0,3) 0,043 (0,43) 0,022 (0,22) 0,033 (0,33) 0,043 (0,43)
ПРИМЕЧАНИЯ
1. Расчетные сопротивления R(, Rtb, R(W и Rsq для кладки из кирпича
принимаются по таблице 21с коэффициентом 2.
2. Расчетные сопротивления отнесены ко всему сечению разрыва или среза кладки.
3. При отношении глубины перевязки кирпича или мелкого блока к высоте ряда
кладки менее единицы расчетные сопротивления кладки Rt, Rtb,R(w по
перевязанным сечениям принимаются равными величинам, указанным в данной
таблице, умноженным на значения отношения глубины перевязки к высоте ряда
кладки.
4. Расчетные сопротивления приведенные в таблице 21 следует умножить на
коэффициент , приведенный в таблице 20.
NCM F.03.02-2005 стр. 33
6.2.1.13 Расчетные сопротивления кладки из кирпича, природных и искусственных блоков
(камней) осевому растяжению (Rt), растяжению при изгибе (Rfo), срезу (RSq) и главным
растягивающим напряжениям при изгибе (Rtw) при расчете кладки по перевязанному
сечению, проходящему по кирпичу или камню, приведены в таблице 22.
Таблица 22
Вид напряженного состояния Обозна- чение расчетного сопротив- ления Расчетное сопротивление R, МПа (кгс/см2), кладки из кирпича и камней правильной формы по перевязанному сечению при марки камня
150 100 75 50 35 25
Осевое растяжение R, 0,2 (2,0) 0,18 (1,8) 0,13 (КЗ) 0,1 (1,0) 0,08 (0,8) 0,06 (0,6)
Растяжение при изгибе и главные рас- тягивающие напряжения 0,3 (3,0) 0,25 (2,5) 0,2 (2,0) 0,16 (1,6) 0,12 (1,2) 0,1 (1,0)
Срез Rsg 0,8 (8,0) 0,65 (6,5) 0,55 (5,5) 0,4 (4,0) 0,3 (3,0) 0,2 (2,0)
ПРИМЕЧАНИЕ - Расчетные сопротивления Rt, R^ и Rtw отнесены ко
всему сечению разрыва кладки, a RSq- только к площади сечения кирпича или
камня (площади сечения нетто) за вычетом площади сечения вертикальных
швов. Значения этих характеристик следует умножать на коэффициент
приведенный в таблице 20.
6.2.1.14 Расчетные сопротивления арматуры Rs, следует умножать в зависимости от вида
армирования конструкций на коэффициенты условий работы ycs, приведенные в таблице 23.
Таблица 23
Вид армирования конструкций Коэффициенты условий работы для арматуры классов
A-I А-П, А-Ш Вр-1
1. Сетчатое армирование 0,75 - 0,6
2. Продольное армирование: а) растянутой арматурой 1,0 1,0 1,0
Ь) сжатой арматурой 0,85 0,7 0,6
с) отогнутой арматурой с хомутами 3. Анкеры и связи в кладке на 0,8 0,8 0,6
растворе марки: а) 25 и выше 0,9 0,9 0,8
b) 10 и ниже 0,5 0,5 0,6
6.2.2
ДЕФОРМАТИВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ И КОЭФФИЦИЕНТЫ ТРЕНИЯ.
NCM F.03.02-2005 стр. 34
6.2.2.1 Модуль упругости (начальный модуль деформации) кладки (Eq) при
кратковременной нагрузке должен приниматься равным:
- для неармированной кладки и с сетчатым армированием
= (6)
- для кладки с продольным армированием
^0=o(Rsku, (7)
где «упругая характеристика неармированной кладки, принимаемая по таблице24, а
армированной определяется по формуле
(8)
\sku
где временное сопротивление (средний предел прочности) сжатию кладки определяемое
по формуле:
RU = 2R, (9)
где R расчетное сопротивление сжатию кладки, принимаемое по таблицам 16... 19 с учетом
коэффициентов по п.п. 6.2.1.5...6.2.1.9.
Rsku временное сопротивление (средний предел прочности) сжатию армированной кладки из
кирпича и блоков (искусственных или природных), определяемое по формуле:
7trf„=27f + ^, (10)
Таблица 24
Вид кладки Упругая ха рактеристика а при ма эках раствора
150...50 25 10 4 2 Нуле- вой
1. Из крупных блоков из тяжелого и крупнопористого бетона на тяжелых заполнителях и из тяжелого природного камня (у>1800 кг/м3) 1500 1500 1000 750 750 500
2. Из кирпича глиняного пластического прессования полнотелого и пустотелого, искусственных полнотелых блоков 1000 1000 750 500 350 200
3. Из кирпича глиняного полусухого прессования полнотелого и пустотелого 500 500 500 350 350 200
4. Из кирпича силикатного полнотелого и пустотелого 750 750 500 350 350 200
5. Из мелких блоков природного камня 2300 1500 750 450 350 -
6. Из крупных легкобетонных полнотелых блоков 1000 1000 750 500 500 350
ПРИМЕЧАНИЯ
1. Значения а, приведенные в п.п. 1...4 распространяются на виброкирпичные и
виброкаменные (составные) блоки.
NCM F.03.02-2005 стр. 35
2. Упругая характеристика бутобетона принимается равной а = 2000.
3. Для кладки на растворах с карбонатным заполнителем значения упругой
характеристики а, приведенные в таблице 24, следует умножать на
коэффициент 0,7.
4. Упругие характеристики кладки из искусственных блоков рекомендуется
принимать на основе соответствующих экспериментальных исследований в
установленом порядке,
где р процент армирования кладки; определяется по формуле:
£=~-Ю0, (И)
Аг
где As и Az соответственно площадь сечения арматуры и кладки;
Rsn- нормативное сопротивление арматуры. Для стали класса Вр-1 величина Rsn
умножается на коэффициент 0,6.
6.2.2.2 Модуль упругости кладки Ео при постоянной и длительной нагрузке, с учетом
ползучести, следует уменьшать путем деления его на коэффициент ползучести V, равный:
2,2 - для кладки из глиняного кирпича пластического и полусухого прессования и из
природных камней;
2,8 - для кладки из крупных блоков, изготовленных из тяжелого бетона;
3,0 - для кладки из силикатного кирпича и мелких искусственных блоков.
6.2.2.3 Модуль деформаций кладки (£) следует определять по формуле:
= (12)
где Ео модуль упругости кладки, определяемый по формулам 6 и 7;
Кп - коэффициент, принимаемый по таблице 25.
Таблица 25
Вид расчета Коэффициент Кп при растворе марок
50 и выше 25...10
1. Расчет конструкций по прочности кладки 0,6 0,7
2. Расчет деформаций кладки от продольных или поперечных сил, усилий в статически неопределимых рамных системах, в которых элементы конструкций из кладки работают совместно с элементами из других материалов. Определение периода колебаний каменных конструкций и их жесткости. 0,8 0,9
6.2.2.4 Модуль сдвига, кладки следует принимать равным:
G = 0,4£0
NCM F.03.02-2005 стр. 36
6.2.2.5 Относительные деформации кладки с учетом ползучести определяются по
формуле:
а
S = V----, (13)
Ео
где (У - напряжение в кладке, при котором определяется £;
V- коэффициент ползучести кладки (см. п.6.2.2.2).
6.22.6 Деформации усадки следует принимать для кладок:
а) из силикатного кирпича, мелких искусственных блоков на цементном вяжущем
З-КГ4;
Ь) из глиняного кирпича и природных камней - не учитывается.
6.22.1 Величину коэффициентов линейного расширения следует принимать по
таблице 26.
Таблица 26
Материал кладки Коэффициент линейного расширения кладки, at, град
1. Кирпич глиняный полнотелый и пустотелый 0,5-10-5
2. Кирпич силикатный, блоки (камни) искусственные, бутобетон 1,0-1О-5
3. Природные блоки (камни) 0,8-10"5
s 6.2.2.8 Коэффициент трения (/?) следует принимать по таблице 27.
Таблица 27
Материалы Коэффициент трения при состоянии поверхности
сухом Влажном
1. Кладка по кладке или по бетону 0,7 0,6
2. Дерево по кладке или по бетону 0,6 0,5
3. Кладка и бетон по песку или гравию 0,6 0,5
4. Кладка и бетон по суглинку 0,55 0,4
5. Кладка и бетон по глине 0,5 0,3
6. Сталь по кладке или бетону 0,45 0,35
6.3 РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СТЕН ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ I
ГРУППЫ (ПО НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ).
6.3.1 НЕАРМИРОВАННЫЕ КОНСТРУКЦИИ
6.3.1.1 Расчет элементов неармированных каменных конструкций при центральном
сжатии следует производить по формуле:
N <m{r<pRA,
(14)
NCM F.03.02-2005 стр. 37
где N- расчетная продольная сила;
Ш - коэффициент, учитывающий влияние длительной нагрузки и определяемый по
о
формуле (24) при eog = 0;
R - расчетное сопротивление сжатию кладки (см. таблицы 16 ... 19);
А - площадь сечения элемента;
(р- коэффициент продольного изгиба; принимается по таблице 28 в зависимости от упругой
характеристики а (таблица 24) и гибкости элемента;
любого сечения
Л=~> (15)
i
прямоугольного сечения
(16)
п
В формулах (15) и (16);
/0 - расчетная высота (длина) элемента, определяемая по п. 6.3.1.2;
i - наименьший радиус инерции сечения элемента;
h - меньший размер прямоугольного сечения элемента.
Таблица 28
Гибкость элементов Коэффициент продольного изгиба ((р) элементов постоянного по длине сечения при упругих характеристиках кладки а
А >1500 1000 750 500 350 200 100
4 14 1 1 1 0,98 0,94 0,9 0,82
6 21 0,98 0,96 0,95 0,91 0,88 0,81 0,68
8 28 0,95 0,92 0,9 0,85 0,8 0,7 054
10 35 0,92 0,88 0,84 0,79 0,72 • 0,6 0,43
12 42 0,88 0,84 0,79 0,72 0,64 0,51 0,34
14 49 0,85 0,79 0,73 0,66 0,57 0,43 0,28
16 56 0,81 0,74 0,68 0,59 0,5 0,37 0,23
18 63 0,77 0,7 0,63 0,53 0,45 0,32 -
22 76 0,69 0,61 0,53 0,43 0,35 0,24 -
26 90 0,61 0,52 0,45 0,36 0,29 0,2 -
30 104 0,53 0,45 0,39 0,32 0,25 0,17 -
34 118 0,44 0,38 0,32 0,26 0,21 0,14 -
38 132 0,36 0,31 0,26 0,21 0,17 0,12 -
42 146 0,29 0,25 0,21 0,17 0,14 0,09 -
46 160 0,21 0,18 0,16 0,13 0,1 0,07 -
50 173 0,17 0,15 0,13 0,1 0,08 0,05 -
54 187 0,13 0,12 0,1 0,08 0,06 0,04 -
NCM F.03.02-2005 стр. 38
ПРИМЕЧАНИЕ
1. При промежуточных значениях гибкости коэффициент (<р) определяется по
интерполяции.
6.3.1.2 Расчетную высоту стен и столбов (/0), при определении коэффициентов
продольного изгиба ($?), следует принимать в зависимости от условий опирания на
горизонтальные опоры:
а) при шарнирно-неподвижных опорах (рисунок 10, а)
Ь) упругой верхней опоре и жестком защемлении в нижней опоре: для
однопролетных зданий l0 - 1,5Н; для многопролетных зданий 10 = 1,25 Н (рисунок
Ю, Ь);
с) для свободно стоящих конструкций 10 -211 (рисунок 10, с);
d) для конструкций с частично защемленными опорными сечениями с учетом
фактической степени защемления, но не менее 1В = 0,811, где Н - расстояние
между перекрытиями или другими горизонтальными опорами.
ПРИМЕЧАНИЯ
1. При жестких опорах и заделке в стены сборных железобетонных перекрытий
принимается 10 = 0,9Н, а при монолитных перекрытиях, опираемых на стены по
четырем сторонам, 1„ = 0,8Н.
2. Если нагрузкой является только собственная масса элемента в пределах
рассчитываемого участка, то расчетную высоту 10 сжатых элементов,
указанную в п. 6.3.1.2, следует умножать на коэффициент 0,75.
Рисунок 10. Коэффициенты <р и mgxio высоте стен и столбов.
6.3.1.3 Значения коэффициентов ср и mg для стен и столбов в зависимости от условий их
опирания на горизонтальные опоры, следует принимать по длине элементов переменными от
1 до расчетных значений, определяемых согласно н.п. 6.3.1.1; 6.3.2.1.
При меньшем размере прямоугольного поперечного сечения элементов Ь>30см (или с
меньшим радиусом инерции элементов любого сечения 1>8,7см) коэффициент mg
принимается равным 1 по всей длине элемента.
NCM F.03.02-2005 стр. 39
В местах пересечения капитальных стен, при условии их надежного соединения
коэффициенты (р и mg разрешается принимать равными 1 по всей длине элементов. На
расстоянии Н от пересечения стен коэффициенты (р и тр определяются по п.п. 6.3.1.1;
6.З.1.2.
Для промежуточных вертикальных участков коэффициенты <р и mg принимаются по
интерполяции.
6.3.1.4 В стенах, ослабленных проемами, при расчете простенков коэффициент (р
принимается по гибкости стены.
Для узких простенков, ширина которых меньше толщины стены, производится расчет
простенка также в плоскости стены, при этом расчетная высота простенка принимается
равной высоте проема.
6.3.1.5. Для ступенчатых стен и столбов, верхняя часть которых имеет меныпее
поперечное сечение, коэффициенты (р и mg определяются:
а) при опирании стен (столбов) на неподвижные шарнирные опоры по высоте /0 - Н
(Н - высота стены или столба по п. 6.3.1.2) и наименьшему сечению,
расположенному в средней трети высоты Н;
Ь) при упругой верхней опоре или при ее отсутствии - по расчетной высоте /0,
найденной по п. 6.3.1.2 и сечению у нижней опоры, а при расчете верхнего
участка стены (столба) высотой Нх~ по расчетной высоте /01и по поперечному
сечению этого участка; /01 определяется также, как Zo, но при Н = Нх.
6.3.1.6 Расчет внецентренно сжатых неармированных элементов каменных
конструкций следует производить по формуле:
N <mg<pxRAcco, (17)
где Ас - площадь сжатой части сечения при прямоугольной эпюре напряжений (рисунок
11), определяемая из условия, что ее центр тяжести совпадает с точкой приложения
расчетной продольной силы N. Положение границы площади Ас определяется из условия
равенства нулю статического момента этой площади относительно ее центра тяжести;
для прямоугольного сечения:
Л =Д1-~);
п
(18)
В формулах (18) и (19):
А - площадь сечения элемента;
h - высота сечения в плоскости действия момента;
Со- эксцентриситет силы N относительно центра тяжести сечения;
NCM F.03.02-2005 стр. 40
Рисунок 11. Внецентренное сжатие
(р - коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего
момента, определяемый по расчетной высоте элемента/0, (см. п.п.6.3.1.1; 6.3.1.2.) по таблице
29.
(рс - коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый по
фактической высоте элемента Н по таблице 29 в плоскости действия изгибающего момента
при отношении
4.=^-; (20)
hc
или гибкости
Я = —, (21)
“ ic
где hc и ic - высота и радиус инерции сжатой части поперечного сечения в плоскости
действия изгибающего момента.
Для прямоугольного сечения hc = h- 2eG. Для таврового сечения (при eG > 0,4 5у)
допускается приближенно принимать Д, = 2(y-eG')b и hc = 2(у-е0), где у — расстояние от
центра тяжести сечения элемента до его края в сторону эксцентриситета; b - ширина сжатой
части сечения.
NCM F.03.02-2005 стр. 41
При знакопеременной эпюре изгибающего момента по высоте элемента (рисунок 12) расчет
по прочности следует производить в сечениях с максимальными изгибающими моментами
различных знаков.
Figure 12. Эпюра изгибающих моментов при знакопеременном загружении внецентренно
сжатых элементов
Коэффициент продольного изгиба (рс следует определять по высоте части элемента в
пределах однозначной эпюры изгибающего момента при отношениях или гибкостях
или Лтс = —> <22)
"cl 1с\
и
^h2c = ИЛИ 2«2c ~ ~ > (23)
"с2 ^с2
где Н\ и Н2 - высоты частей элемента с однозначной эпюрой изгибающего момента;
hcl;icl; hc2;ic2 - высоты и радиусы инерции сжатой части элементов в сечениях с
максимальными изгибающими моментами;
со - коэффициент, определяемый по таблице 29;
mg - коэффициент, определяемый по формуле:
N 12е
™ =1-^(1+ _L^L), (24)
* N h
где N - расчетная продольная сила от длительных нагрузок;
г] - коэффициент, принимаемый по таблице 30;
eog - эксцентриситет равнодействующей длительных нагрузок.
NCM F.03.02-2005 стр. 42
Таблица 29
Вид кладки Значения а> для сечений
произвольной формы прямоугольного
1. Кладка всех видов, кроме указанных в поз. 2 2. Кладка из камней и крупных блоков, изготовленных из крупнопористых бетонов; из природных камней 1 + —<1,45 2у 1 1 + —<1,45 h 1
ПРИМЕЧАНИЕ - Если 2у < h, то при определении коэффициента а> вместо 2у следует
принимать h. При h > 30 см или i > 8,7 следует принимать mg = \.
При загружении элементов таврового сечения знакопеременной нагрузкой выполняется два
расчета прочности: при расположении полки сечения в сжатой и растянутой зоне. При
знакопеременной эпюре моментов по длине элемента такие расчеты выполняются для
сечений с максимальными моментами.
Талица 30
Гибкость ^h’^i Коэффициент ц для кладки
Из глиняного кирпича, мелких и крупных блоков из тяжелого бетона, из природных камней всех видов Из силикатного кирпича, мелких искусственных блоков на пористых заполнителях.
При проценте армирования
0,1...0,0 0,Зи более 0,1...0,0 0,3 и более
< 10 12 14 16 18 20 22 24 26 <35 42 49 56 63 70 76 83 90 00,00 0,04 0,08 0,12 0,15 0,20 0,24 0,27 0,31 0,00 0,03 0,07 0,09 0,13 0,16 0,20 0,23 0,26 0,00 0,05 0,09 0,14 0,19 0,24 0,29 0,33 0,38 0,00 0,03 0,08 0,11 0,15 0,19 0,22 0,26 0,30
ПРИМЕЧАНИЕ - При проценте армирования более 0,1% и менее 0,3% коэффициент ц
определяется интерполяцией.
6.3.1.7 При расчете стен толщиной 25 см и менее следует учитывать случайный
эксцентриситет ev, который должен суммироваться с эксцентриситетом продольной силы.
Величину эксцентриситета ev, следует принимать равной;
а) для несущих стен - 2 см;
Ь) для самонесущих - 1 см. Для перегородок и ненесущих стен разрешается
принимать ev = 0.
6.3.1.8 Наибольшая величина эксцентриситета (с учетом случайного) во внецентренно
сжатых конструкциях без продольной арматуры в растянутой зоне не должна превышать:
NCM F.03.02-2005 стр. 43
для основных сочетаний нагрузок - 0,9у; для особых - 0,9 5у, а в стенах толщиной 25 см и
менее: соответственно 0,8у и 0,8 5у, при этом расстояние от точки приложения силы до более
сжатого края сечения для несущих стен и столбов должно быть не менее 2 см..
6.3.1.9 Внецентренно сжатые элементы с шириной поперечного сечения b < h должны
проверяться расчетом на центральное сжатие в плоскости; перпендикулярной плоскости
действия изгибающего момента.
6.3.1.10 При косом внецентренном сжатии расчет прочности элементов следует
производить по формуле (17) при прямоугольной эпюре напряжений в обоих направлениях.
Площадь сжатой части сечения условно принимается в виде прямоугольника с центром
тяжести в точке приложения силы (рисунок 13, а), то есть hc = 2СЛ; Ьс - 2СЬ ш Ас = 4ChCb,
где Ch;Cb - расстояние от точки приложенггя силы N до границ сечения.
В случае сложного по форме сечения допускается аппроксимировать его прямоугольником
(рисунок 13, Ь).
a) Centrul de
greutate al sectiunii
Рисунок 13. Расчетные схемы прямоугольного сечения (а) и сложного (Ь) при косом
внецентренном сжатии (площади Ai, Аг не учитываются).
Величины со,(р\ и mg определяются дважды:
а) при высоте сечения h или радиусе инерции ih и эксцентриситете еь в направленш
/?;
Ь) при высоте сечения b или радиусе инерции ib и эксцентриситете еь
направлении Ь.
За расчетное сочетание mg, (рх, а> принимается меньшее из двух значений, вычисленных п
вариантам а) и Ь).
6.3.1.11 Расчет сечении на смятие при распределении нагрузки по части площади сеченк
следует производить по формуле:
(25)
NCM F.03.02-2005 стр. 44
где Nc - продольная сжимающая сила от местной нагрузки,
Ас - площадь смятия, на которую передается нагрузка,
Rc - расчетное сопротивление кладки смятию; определяется по п. 6.3.1.13,
d - коэффициент принимаемый равным: 1,5 - 0,5 у/ - для кладки кирпичной,
виброкирпичной, из сплошных искусственных мелких блоков и природных камней; 1 - для
кладки из пустотелых бетонных камней или сплошных камней из крупнопористого бетона,
- коэффициент полноты эпюры давления от местной нагрузки (при равномерной эпюре
давления у/ = 1, при треугольной у/ = 0,5).
Если по расчету установка распределительных плит под опорами изгибаемых элементов не
требуется, то допускается принимать = 0,75 для кладок, указанных в поз. 1 и 2 таблица
32 и y/j = 0,5 для кладок, указанных в поз.З той же таблицы.
6.3.1.12 При одновременном действии местной и основной нагрузок расчет производится
раздельно на местную нагрузку и на сумму местной и основной нагрузок при этом
принимаются различные значения по таблице 31.
Таблица 31
Материал кладки <^1 для нагрузок по схемам рисунок 14
а, с, с*,е, g b, d, f, h
мест- ная на- грузка сумма местной и основной нагрузок местная нагрузка Сумма местной и основной нагрузок
1. Полнотелый кирпич, сплошные камни и крупные блоки из тяжелого бетона или бетона на пористых заполнителях М50 и выше 2 2 1 1,2
2. Дырчатый кирпич, бутобетон 1,5 2 1 1,2
3. Пустотелые бетонные камни и блоки. Сплошные камни и блоки из природного камня. Кладки всех видов на неотвердевшем растворе 1,2 1,5 1 1
При расчете на сумму местной и основной нагрузок разрешается учитывать только ту часть
местной нагрузки, которая будет приложена до загружения площади смятия основной
нагрузкой.
6.3.1.13 Расчетное сопротивление кладки смятию (Rc) определяется по формуле:
(26)
где:
^1[лТлс<^,
(27)
где:
- коэффициент, определяемый по таблице 32,
NCM F.03.02-2005 стр. 45
расчетная площадь сечения, определяемая по следующим правилам:
а) при площади смятия, включающей всю толщину стены, в площадь А включаются
участки длиной не более толщины стены в каждую сторону от границы
приложения местной нагрузки (рисунок 14, а);
Ь) при площади смятия, расположенной на краю стены по всей ее толщине, площадь
А равна площади смятия, а при расчете на сумму местной и основной нагрузок
учитывается также расчетная площадь, указанная на рисунке 14, b пунктиром;
с) при опирании на стену концов прогонов и балок в площадь А включается площадь
сечения стены шириной, равной глубине заделки опорного участка прогона
(балки) и длиной не более расстояния между осями двух соседних пролетов
между балками (рисунок 14, с); если расстояние между балками превышает
двойную толщину стены, длина расчетной площади сечения определяется как
сумма ширины балки Ьс и удвоенной толщины стены h (рисунок 14, с);
Ь) при смятии под краевой нагрузкой, приложенной к угловому участку стены,
площадь А равна площади смятия, а при расчете на сумму местной и основной
нагрузок А равно площади, ограниченной на рисунке 14, d пунктиром;
е) при площади смятия, расположенной на части длины и ширины сечения площадь
А принимаются по рис. 14, е. Если площадь смятия расположена вблизи от края
сечения, то при расчете на сумму местной и основной нагрузок расчетная
площадь А принимается не меньше чем по рис. 14, d;
1) при площади смятия, расположенной в пределах пилястры, площадь А равна
площади смятия, а при расчете на сумму местной и основной нагрузок
принимается площадь, ограниченная на рис. 14,/пунктиром;
NCM F.03.02-2005 стр. 46
Рисунок 14. Определение расчетной площади сечения при смятии
а.. .1 - случаи смятия
g) при площади смятия, расположенной в пределах пилястры и части стены или
простенка, увеличение расчетной площади А по сравнению с площадью смятия
следует учитывать только для нагрузки, равнодействующая которой приложена в
пределах ребра (пилястры) с эксцентриситетом е0 > 1 / 6L в сторону стены (где L
- длина площади смятия; е0 - эксцентриситет по отношению к оси площади
смятия). В этих случаях в площадь сечения А включается площадь смятия и часть
площади сечения полки шириной С, равной глубине заделки опорной плиты в
кладку стены и длиной в каждую сторону от края плиты не более толщины стены
(Рисунок 14, g);
h) если сечение сложной формы, не допускается при определении площади А
учитывать участки, связь которых с загруженным участком недостаточна для
перераспределения давления (участки 1 и 2 на рисунок 14, 1).
6.3.1.14 При расчете на смятие кладки с сетчатым армированием расчетное сопротивление
Rc принимается по формуле (25) большим из двух значений: по формуле (26) для
неармированной кладки или Rs - Rsh (где Rsh - расчетное сопротивление кладки с сетчатым
армированием при осевом сжатии, определяемое по формулам (34) и (35).
NCM F.03.02-2005 стр. 47
6.3.1.15 При опирании на край кладки изгибаемых элементов (прогонов, балок и т.п.) без
распределительных плит или с плитами, которые могут поворачиваться вместе с концами
элемента, длина опорного участка элемента должна приниматься по расчету. При этом плита
обеспечивает распределение нагрузки только по своей ширине в направлении
перпендикулярном изгибаемому элементу.
При необходимости увеличения площади смятия под опорными плитами, следует
укладывать на них стальные прокладки, фиксирующие положение опорного давления.
6.3.1.16 Расчет изгибаемых неармированных элементов следует производить по
формулам:
M<RtbW-, (28)
Q^RJiz, (29)
где М - расчетный изгибающий момент,
W- момент сопротивления сечения кладки при упругой ее работе,
R/b’RtH' ‘ расчетное сопротивление кладки растяжению при изгибе по перевязанному
сечению и главным растягивающим напряжениям при изгибе,
b - ширина сечения,
z - плечо внутренней пары сил; для прямоугольного сечения z = 2h 13.
ПРИМЕЧАНИЕ - Проектирование элементов каменных конструкций, работающих на
изгиб по непере вязанному сечению, не допускается.
6.3.1.17 Расчет элементов неармированных каменных конструкций на прочность при
осевом растяжении следует производить по формуле:
N<RtAn, (30)
где N- расчетная осевая сила при растяжении,
Rt - расчетное сопротивление кладки растяжению по перевязанному сечению,
Ап - расчетная площадь сечения нетто.
ПРИМЕЧАНИЕ - Проектирование элементов каменных конструкций, работающих на
осевое растяжение по неперевязанному сечению, не допускается.
6.3.1.18 Расчет неармированной кладки на срез по горизонтальным неперевязанным швам
производится по формуле:
Q< (Rsg + O,56nao) А, (31)
где Q - расчетная перерезывающая сила,
Rsg - расчетное сопротивление кладки срезу,
и - коэффициент, равный 1 для кладки из полнотелого кирпича и камней и 0,5 - для кладки
из пустотелых кирпичей и камней,
А - расчетная площадь сечения,
NCM F.03.02-2005 стр. 48
сг0 - среднее напряжение сжатия при наименьшей расчетной нагрузке, умноженной иг
коэффициент 0,9.
6.3.1.19 Расчет кладки на срез по перевязанному сечению (по кирпичу или камню)
производится по формуле:
Q^RsqA,
(32)
где Rsq - расчетное сопротивление кладки срезу, определяемое по таблице 22.
При внецентренном сжатии с эксцентриситетами, выходящими за пределы ядра сечения (для
прямоугольных сечений ео>О,17й), в расчетную площадь сечения А включается только
площадь его сжатой части Ас.
6.3.2
АРМИРОВАННЫЕ КОНСТРУКЦИИ
6.3.2.1 Расчет элементов с сетчатым армированием при центральном сжатии
производится по формуле:
N < mg(pRskA,
(33)
где N- расчетная продольная сила,
Rsk - расчетное сопротивление сжатию армированной кладки; определяется по формуле:
(34)
При прочное™ раствора менее 2,5 Мпа (25 кгс/см2 ) и проверке прочности кладки в процессе
ее возведения Rsk определяется по формуле:
При прочности раствора более 2,5 МПа (25кгс/см2), отношение J?z/T?25 в формуле (35)
принимается равным 1.
В формуле (35) - Rt - расчетное сопротивление сжатию неармированной кладки в
рассматриваемый срок твердения раствора,
/?25 - расчетное сопротивление кладки сжатию при марке раствора 25,
V
// = —100 - процент армирования кладки по объему (Vs,Vk - соответственно объем
Vk
арматуры и кладки),
mg - коэффициент, определяемый по формуле (24);
(р - коэффициент продольного изгиба, определяемый по таблице 29 при упругой
характеристике кладки с сетчатым армированием ask , определяемой по формуле (8).
NCM F.03.02-2005 стр. 49
ПРИМЕЧАНИЕ - Процент сетчатого армирования кладки при центральном сжатии не
должен превышать определяемого по формуле:
// = 50—>0,1%, (36)
Rs
6.3.2.2 Расчет внецентренно сжатых элементов с сетчатым армированием при малых
эксцентриситетах, не выходящих за пределы ядра сечения (для прямоугольных сечений
е0 < 0,17 Л ), следует производить по формуле:
И < mg(pxRskbAco),
(37)
или для прямоугольного сечения:
N < т (pxRskbA{\-(38)
в п
где Rskb - расчетное сопротивление внецентренно сжатой армированной кладки. При марке
раствора 50 и выше определяется по формуле:
Rskb = R + (1 - ^) < 2R, (39)
100 у
а при марке раствора менее 25 (при проверке прочности кладки в процессе возведения) - по
формуле:
Rskb = R\ +^-^(1-^-) <2R (40)
shb 1 100 r25 у
ПРИМЕЧАНИЯ:
1. При эксцентриситетах, выходящих за пределы ядра сечения, а также при
Ah > 15 или Aj > 53, применять сетчатое армирование не следует.
2. Процент сетчатого армирования при внецентренном сжатии не должен
превышать определяемого по формуле:
50R
(41)
6.3.3
РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СТЕН
6.3.3.1
ip
Расчет широких (2_ = — >1) простенков (сплошных стен) на главные
hp
растягивающие напряжения следует производить по формуле:
Rtghlp
8
(42)
а при наличии в стене растянутой части сечения - по формуле:
RtgAc
8 ’
(43)
NCM F.03.02-2005 стр. 50
В формулах (42) и (43) - Q - поперечная сила от горизонтальной нагрузки в середине высоты
этажа,
Rtg - расчетное сопротивление скалыванию кладки, обжатой со средним напряжением сг0,
определяется по формуле:
Rtg ~ у]Rtw (Rtw + ^о) >
0,9W
670" А ’
а при наличии в стене растянутой части сечения:
0,9W
(44)
(45)
(46)
где Rtw - расчетное сопротивление кладки главным растягивающим напряжениям;
N- расчетная продольная сила, приходящаяся на простенок;
А - площадь сечения простенка с учетом (или без учета) примыкающих участков стены
перпендикулярного направления (см. рисунок 10);
Ас - площадь только сжатой части простенка при эксцентриситетах, выходящих за пределы
ядра сечения,
h - толщина простенка (стены) на участке, где эта толщина наименьшая (при условии, что
длина этого участка превышает ’Л высоты этажа или 1/4 длины простенка (стены)).
При наличии в стене каналов их ширина из толщины стены исключается.
1р - длина простенка (стены) в плане; если в сечение входят полки в виде отрезков
примыкающих стен перпендикулярного направления, то 1р - расстояние между осями этих
полок;
SqL
& = - коэффициент неравномерности касательных напряжений в сечении. Значения «9
допускается принимать для двухтавровых, тавровых и прямоугольных сечений
соответственно равными 1,15; 1,3 5и 1,5,
So - статический момент части сечения, находящейся по одну сторону от оси, проходящей
через центр тяжести сечения.
I - момент инерции всего сечения относительно оси, проходящей через центр тяжести
сечения.
6.3.3.2 При необходимости сопротивление кладки широких простенков скалыванию
может быть увеличено за счет горизонтального армирования кладки. В этом случае в
формулах (42) и (43) вместо Rtg подставляется расчетное сопротивление скалыванию
армированной кладки Rstg, которое определяется по формуле:
р —
Stg
I^RS rPRs । —
,—i--------।
V 100 100
где // - процент армирования вертикального сечения простенка.
(47)
NCM F.03.02-2005 стр. 51
6.3.3.3 Расчет прочности узких ( Я _ = — < 1) простенков производится по формулам (42)
hp
и (43) при этом расчетное сопротивление кладки главным растягивающим напряжениям
определяется по таблице 22.
6.3.3.4 При расчете поперечных стен зданий на горизонтальные нагрузки, действующие в
их плоскости, отдельные надпроемные перемычки рассматриваются как шарнирные вставки
между вертикальными участками стен.
Если прочность поперечных стен с проемами при действии горизонтальных нагрузок
обеспечивается только с учетом жесткости перемычек, то перемычки должны воспринимать
возникающие в них перерезывающие силы, определяемые по формуле:
Г = (48)
1Р
где Q - расчетная поперечная сила горизонтальной нагрузки, воспринимаемая стеной в
уровне перекрытия, примыкающего к рассчитываемым перемычкам;
Н - высота этажа;
1Р - длина поперечной стены в плане (см. п. 6.3.2.3);
<9 - коэффициент, принимаемый по п. 6.3.2.3.
6.3.3.5 Железобетонные перемычки следует рассчитывать на нагрузку от перекрытий и
на давление от свежеуложенной, неотвердевшей кладки высотой, равной 1/3 пролета для
кладки в летних условиях и целому пролету для кладки в зимних условиях (в стадии
оттаивания).
ПРИМЕЧАНИЯ:
1. Допускается при надежном соединении кладки с перемычкой (с помощью
выступов в сборных перемычках, выпусков арматуры и т.п.) учитывать
совместную работу кладки с перемычкой.
2. Нагрузки на перемычки от балок и настилов перекрытий не учитываются, если
они расположены выше квадрата кладки со стороной равной пролету перемычки.
6.3.3.6 Несущая способность (7) перемычки при действии перерезывающей силы от
горизонтальной нагрузки принимается равной меньшему из двух значений, определяемых по
формулам:
2
(49)
И
1 h
T—RtbAf, (50)
3 ln
где hn и ln - высота и пролет перемычки (в свету),
А - поперечное сечение перемычки,
Rtw и Rfi, - расчетные сопротивления кладки, определяемые по п. 6.2.1.12.
NCM F.03.02-2005 стр. 52
При недостаточной прочности перемычки следует усиливать продольным армированием или
железобетонными балками, рассчитываемыми на изгиб и скалывание на момент:
1Z Т1
М = ~, (51)
и поперечную силу Т, определяемую по формуле (48).
Расчет заделки концов перемычек в кладке производится по указаниям п.6.3.6.13.
6.3.3.7 Антисейсмические пояса стен зданий рекомендуется рассчитывать в плоскости
перекрытий и в плоскости стен как неразрезные многопролетные балки с использованием
ЭВМ.
6.3.3.8 В поперечных стенах здания рассчитываются только надпроемные участки
антисейсмических поясов как перемычки. Участки поясов, находящиеся над широкими
простенками или сплошными стенами, армируются конструктивно.
6.3.3.9 При опирании на каменные стены и столбы железобетонных прогонов, балок и
настилов, кроме расчета на внецентренное сжатие и смятие сечений ниже опорного узла,
должно быть проверено на центральное сжатие сечение по кладке и железобетонным
элементам.
Расчет опорного узла при центральном сжатии следует производить по формуле:
N < gpRA, (52)
где А - суммарная площадь сечения кладки и железобетонных элементов в опорном узле в
пределах контура стены или столба, на которые уложены элементы;
R - расчетное сопротивление кладки сжатию,
g - коэффициент, зависящий от величины площади опирания железобетонных элементов в
узле,
р - коэффициент, зависящий от типа пустот в железобетонном элементе.
Коэффициент g при опирании всех видов железобетонных элементов (прогонов, балок,
перемычек, поясов, настилов) принимается:
g = 1,0, если Аь < 0,1 А,
g - 0,8, если Аь > 0,4 А,
где Аь - суммарная площадь опирания железобетонных элементов в узле.
При промежуточных значениях Аь коэффициент g определяется по интерполяции.
Если железобетонные элементы (балки, настилы и др.), опертые на кладку с различных
сторон, имеют одинаковую высоту и площадь их опирания в узле АЬ > 0,8А, разрешается
производить расчет без учета коэффициента g, принимая в формуле (52) А = Аь.
Кофэффициент р принимается равным: при сплошных элементах и настилах с круглыми
пустотами -1.
6.3.3.10 В сборных железобетонных настилах с незаполненными пустотами кроме
проверки несущей способности опорного узла в целом, должна быть проверена несущая
способность горизонтального сечения, пересекающего ребра настила, по формуле:
NCM F.03.02-2005 стр. 53
N<nRbAn+RAk, (53)
где Rh - расчетное сопротивление бетона осевому сжатию,
Ап - площадь горизонтального сечения настила, ослабленная пустотами, на длине опирания
настила на кладку (суммарная площадь сечения ребер),
R - расчетное сопротивление кладки сжатию,
Ак - площадь сечения кладки в пределах опорного узла (без учета части сечения,
занимаемой участками настилов),
п=1,25 - для тяжелых бетонов и п—1,1 для бетонов на пористых заполнителях.
6.3.3.11 Расчет заделки в кладку консольных балок (рисунок 15,а) следует производить по
формуле:
Рисунок 15. Расчетные схемы консольных балок
Rcab
^+1’
а
где Q - расчетная нагрузка от веса балки и приложенных к ней нагрузок,
Re - расчетное сопротивление кладки при смятии,
а - глубина заделки балки в кладку,
b - ширина полок балки,
е0 - эксцентриситет расчетной силы относительно середины заделки,
С - расстояние силы Q от плоскости стены.
Необходимую глубину заделки следует определять по формуле:
(54)
NCM F.03.02-2005 стр. 54
2e М+ва,
«л V »,* RJ>
(55)
Если заделка конца балки не удовлетворяет расчету по формуле (54), то следует увеличить
глубину заделки или уложить распределительные подкладки под балкой и над ней.
Если эксцентриситет нагрузки относительно центра площади заделки превышает более чем в
2 раза глубину заделки ( е0 >2а), напряжения от сжатия могут не учитываться; расчет в этом
случае производится по формуле:
Rca2b
6е0
(56)
При применении распределительных подкладок в виде узких балок с шириной не более 1/3
глубины заделки допускается принимать под ними прямоугольную эпюру напряжений
(рисунок 15,Ь).
6.3.3.12 При расчете на прочность стен каркасно-каменных зданий необходимо:
а) проверить прочность заполнения, параметры которого устанавливаются при
разработке конструктивно-планировочного решения здания;
Ь) подобрать сечения железобетонных элементов каркаса.
При проверке прочности заполнения считается, что его предельное состояние наступает
тогда, когда напряжения на отдельных участках заполнения от совместного действия
вертикальных и горизонтальных нагрузок достигают соответствующих расчетных
сопротивлений кладки.
6.3.3.13 При подборе сечений элементов железобетонного каркаса следует исходить из
условия обеспечения полной сохранности его элементов вплоть до повреждения заполнения.
В связи с этим подбор сечений ригелей и стоек каркаса выполняется, исходя из того, что на
рассматриваемую стену здания действуют расчетные значения горизонтальных
сейсмических сил, увеличенные в т раз:
т =
2(/)1
(57)
где Qz)mjn - минимальное значение перерезывающей силы, при котором происходит
повреждение широких участков заполнения 1-го этажа z -той стены,
- перерезывающая сила от расчетной горизонтальной нагрузки в уровне 1-го этажа i -
той стены.
6.3.3.14 Расчет прочности стен каркасно-каменных зданий рекомендуется выполнять на
ЭВМ по программам, реализующим метод конечных элементов. Разрешается, что бы каждая
стена рассчитывалась как плоский элемент.
6.4 РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СТЕН ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ П-Й
ГРУППЫ
6.4.1 По образованию и раскрытию трещин и по деформациям следует рассчитывать:
а) внецентренно сжатые неармированные элементы при е0 > 0,7у;
NCMF.03.02-2005 стр. 55
Ь) самонесущие стены, связанные с каркасами и работающие на поперечный изгиб,
если несущая способность стен недостаточна для самостоятельного (без каркаса)
восприятия нагрузок;
с) продольно армированные изгибаемые, внецентренно сжатые и растянутые
элементы, эксплуатируемые в условиях среды, агрессивной для арматуры;
d) продольно армированные емкости при наличии требований непроницаемости
штукатурных или плиточных изоляционных покрытий;
е) элементы зданий и сооружений, в которых образование трещин не допускается
или же раскрытие трещин должно быть ограничено по условиям эксплуатации.
6.4.2 Расчет каменных и армокаменных конструкций по предельным состояниям второй
группы следует производить на воздействие нормативных нагрузок при основных их
сочетаниях. Расчет внецентренно сжатых неармированных элементов по раскрытию трещин
при е0 > 0,7 у, должен производится на воздействие расчетных нагрузок.
6.4.3 Расчет по раскрытию трещин (швов кладки) внецентренно сжатых
неармированных каменных конструкций следует производить при е0 > 0,7у, исходя из
следующих положений:
а) при расчете принимается линейная эпюра напряжений внецентренного сжатия как
для упругого тела;
Ь) расчет производится по условному краевому напряжению растяжения, которое
характеризует величину раскрытия трещин в растянутой зоне.
Расчет следует производить по формуле:
м < у
y~A(h-y)eG 2
(58)
где /-момент инерции сечения в плоскости действия изгибающего момента,
у — расстояние от центра тяжести сечения до сжатого его края;
- расчетное сопротивление кладки растяжению при изгибе по неперевязанному сечению,
у г- коэффициент условий работы кладки при расчете по раскрытию трещин, принимаемый
по таблице 32.
Таблица 32
Характеристика и условия работы кладки Коэффициент условий работы у г, при предполагаемом сроке службы конструкций, лет
100 50 25
1. Неармированная внецентренно нагруженная и растянутая кладка. 1,5 2,0 3,0
2. Неармированная внецентренно нагруженная и растянутая кладка с декоративной отделкой для конструкций с повышенными архитектурными требованиями. 1,2 1,2 -
3. Неармированная внецентренно нагруженная с гидроизоляционной штукатуркой для конструкций,
NCM F.03.02-2005 стр. 56
работающих на гидростатическое давление жидкости. 1,2 1,5
4. Неармированная внецентренно нагруженная с кислотоупорной штукатуркой или облицовкой на замазке на жидком стекле. 0,8 1,0 1,0
ПРИМЕЧАНИЕ - Коэффициенты условий работы уг при расчете продольно-
армированной кладки на внецснтренное сжатие, изгиб, осевое и внецентренное
растяжение и главные растягивающие напряжения принимаются с
коэффициентами:
к —1,25 при р > 0,1%;
к — 1,0 при р <0,05%,
При промежуточных процентах армирования - по интерполяции, выполняемой по формуле
к = 0,75 + 5//.
6.4.4 Конструкции, в которых по условиям эксплуатации не может быть допущено
появление трещин в штукатурных и других покрытиях, должны быть проверены на
деформации растянутых поверхностей. Эти деформации для неармированной кладки следует
определять при нормативных нагрузках, которые будут приложены после нанесения
штукатурных или других покрытий по формулам (59)...(62).
Таблица 33
Вид и назначение покрытий £и
Гидроизоляционная цементная штукатурка для конструкций, подверженных гидростатическому давлению жидкостей 0,8 -IO-4
Кислотоупорная штукатурка на жидком стекле или однослойное покрытие из плиток каменного литья (диабаз, базальт) на кислотоупорной замазке 0,5 -10~4
Двух - и трехслойные покрытия из прямоугольных плиток каменного литья на кислотоупорной замазке: а) вдоль длинной стороны плиток; Ь) вдоль короткой стороны плиток 1,0 -КГ4 0,8 -10~4
ПРИМЕЧАНИЕ - При продольном армировании конструкций, а также при
оштукатуривании неармированных конструкций по сетке предельные
относительные деформации £и, допускается увеличивать на 25%, но не более
величин относительных деформаций, приведенных в таблице34.
Расчет по деформациям растянутых поверхностей каменных конструкций из
неармированной кладки следует производить по формулам:
при осевом растяжении
N < ЕАеи ; (59)
при изгибе
М<
h — у
(60)
NCM F.03.02-2005 стр. 57
при внецентренном сжатии
TV < .. ЕАеч____ •
Л(Л-у)е0 t ’
1
при внецентренном растяжении
N<
EAeu
A(h-y)e0 i }
7
(61)
(62)
В формулах (59)... (62):
N и М - продольная сила и момент от нормативных нагрузок, которые будут приложены
после нанесения на поверхность кладки штукатурных или плиточных покрытий,
Еи - предельные относительные деформации, принимаемые по таблице 33,
(h-y) ~ расстояние от центра тяжести сечения кладки до наиболее удаленной растянутой
грани покрытия,
I- момент инерции сечения,
Е - модуль деформации кладки, определяемый по формуле (12).
6.5 РЕКОНСТРУИРОВАНИЕ ЗДАНИЙ С КАМЕННЫМИ СТЕНАМИ
6.5.1 Реконструкции части или всего здания должна предшествовать его техническая
экспертиза, осуществляемая аттестованными экспертами.
В экспертном заключении должны содержаться:
а) сведения о месте расположения объекта и его расчетной сейсмичности;
Ь) характеристика площадки, на которой находится обследованное здание;
с) описание объемно-планировочного и конструктивного решения здания;
d) краткая характеристика истории эксплуатации здания; сведения о ранее
осуществляемых реконструкциях;
е) характеристика технического состояния всех основных конструкций здания,
оценка его сейсмостойкости (см. п.6.5.5);
f) технические мероприятия, выполнение которых обязательно для осуществления
дальнейшей нормальной эксплуатации здания;
g) описание предполагаемых реконструкционных мероприятий и анализ их
допустимости с технических позиций;
h) технические рекомендации по выполнению реконструкционных мероприятий в
виде чертежей и технологических указаний, объем и структура которых должны
быть достаточным и для качественного производства работ. В сложных случаях
следует предусматривать разработку детального проекта реконструкции на
основе соответствующих рекомендаций, которые должны содержаться в
экспертном заключении.
NCM F.03.02-2005 стр. 58
6.5.2 Разрешение на реконструкцию здания или его части выдается на основе
экспертного заключения органами местного самоуправления в соответствии с действующим
законодательством в области строительства.
6.5.3 По завершению реконструкционных работ должен составляться акт,
подтверждающий соответствие выполненных мероприятий проектным рекомендациям. В
подписании акта обязательно должен участвовать автор реконструкционных мероприятий.
6.5.4 Реконструкция здания (или его части) может выполняться с целью:
а) повышения его сейсмостойкости до расчетного уровня;
Ь) улучшения его эксплуатационных характеристик.
В случаях “Ь” реконструкционные мероприятия не должны снижать существующей
сейсмостойкости здания, которая должна быть не ниже расчетного уровня.
Реконструкция зданий с недостаточным уровнем сейсмостойкости без выполнения работ по
п.„а” не разрешается.
6.5.5 Фактическая сейсмостойкость здания определяется на основе:
а) детального обследования всех его основных конструкций с выявлением их повреждений и
оценкой степени этих повреждений по 5-балльной шкале (таблица 35);
Ь) определения прочностных характеристик основных конструкций
неразрушающими методами;
с) изучения материалов по истории эксплуатации здания (его поведении при
землетрясениях, имевших место реконструкциях, возведение других
строительных объектов в непосредственной близости от данного здания и пр.);
d) в необходимых случаях проведения контрольных испытаний здания, его
фрагментов или отдельных конструкций.
Таблица 34
№п/п Характер визуально фиксируемых повреждений конструкций Степень повреждения Ориентировочный процент снижения сейсмостойкости здания при полном объеме повреждений до 15%
1 Трещины по контуру перегородок. Вертикальные трещины по стыкам сборных вентиляционных блоков и кладки стен. Тонкие трещины по монтажным швам сборных железобетонных перекрытий. 1 0
2 Тонкие горизонтальные трещины в опорных сечениях узких простенков самонесущих стен и ненесущих стен верхних этажей здания. Косые волосные трещины в отдельных широких простенках и сплошных стенах. Тонкие трещины в железобетонных перемычках. 2 10-15
3 Тонкие косые трещины в узких простенках и раскрывшиеся косые трещины в широких
NUM KU3.UZ-2UU5 стр. S9
простенках и сплошных стенах. Вертикальные трещины в отдельных сопряжениях капитальных стен. Расслоение сборных перекрытий по монтажным швам. Нормальные и косые раскрывшиеся трещины в железобетонных перемычках. Тонкие трещины в антисейсмических поясах (ригелях каркасно-каменных зданий). Трещины в стыковых соединениях лестничных маршей. 3 20-50
4 Разрушение отдельных конструкций. Раскрывшиеся трещины в антисейсмических поясах и элементах каркаса каркасно-каменных зданий. 4 60-80
5 Обрушение отдельных частей или всего здания. 5 90-100
6.5.6 При реконструкции зданий часто возникает необходимость в оценке несущей
способности их оснований.
Если обследование здания не выявляет признаков неравномерных осадок его фундаментов и
очевидного ухудшения гидрогеологической ситуации, то допускается повышать расчетное
сопротивление грунта основания, определяя его по формуле:
^«>=(1 + 0,5-^)Я,да1 (63)
где сто - напряжение по подошве фундамента до реконструкции здания,
Rrp(H) - исходное расчетное сопротивление грунта основания,
Rrp(K) - расчетное сопротивление обжатого грунта основания весом существующего здания.
При этом срок эксплуатации реконструируемого здания должен составлять не менее 3-х, 5-ти
и 8-ми лет соответственно для песчаных грунтов, супесей (суглинков) и глин.
Использование в поверочных расчетах величины Rrp(K) допускается при условии соответствия
конструкции фундамента требованиям настоящих норм.
6.5.7 При надстройках существующих зданий следует стремиться к максимально
возможному облегчению веса стен надстройки. При этом сейсмостойкость надстроенного
здания должна соответствовать расчетному уровню.
Для достижения этой цели допускается применять смешанные конструктивные схемы
зданий (например существовавших этажей каркасно-каменных и надстраиваемых каркасных
с ненесущим заполнением).
6.5.8 Расчетные сопротивления сжатию кладки существующих зданий определяется с
учетом рекомендаций п.6.2.1.9, d.
При усилении поврежденных конструкций зданий с каменными стенами рекомендуется
пользоваться соответствующими каталогами, альбомами, инструкциями и руководствами,
утвержденными правительственным органам в области строительства в установленном
порядке.
Не следует в таких ситуациях применять устаревшие конструктивные приемы,
отличающиеся низкой эффективностью в сейсмических условиях эксплуатации зданий. К
NCM F.03.02-2005 стр. 60
числу таких приемов относится усиление стен зданий с трещинами гибкими стальными
тягами с натяжными муфтами. Релаксирование таких тяг приводит практически к полной
потере их целевой эффективности.
Не следует выполнять обрамление проемов уголками, окамляющими ребра простенков и
перемычку, окружающих проем.
Малоэффективно усиление кладки стен (особенно на пизкопрочом растворе) армированными
штукатурными слоями.
6.5.10 Наиболее эффективными способами усиления стен каменных и армокаменных
зданий являются:
а) устройство по всей поверхности стен армированных монолитных набетонок
толщиной 8-10 см из высокоподвижного бетона класса В15 и выше;
Ь) устройство внутреннего монолитного железобетонного каркаса.
6.5.11 При глобальной реконструкции здания (см.п.6.5.4,а) целесообразно
деформированные и поврежденные деревянные перекрытия заменять на монолитные
железобетонные, опирая их по всему периметру на капитальные стены. При этом глубина
горизонтальных штраб, устраиваемых в стенах здания для «запуска» в них плит перекрытий
должна составлять 1/3 толщины стены.
ПРИЛОЖЕНИЕ А. ТЕРМИНЫ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ
Балкон - выступающая из плоскости стены ограждения консольная площадка, не имеющая
вертикальных опор.
Веранда - застекленное неотапливаемое помещение, пристроенное к зданию или встроенное
в него.
Лифтово-лестничный узел - помещение, предназначенное для размещения вертикальных
коммуникаций, лестничной клетки и лифтов.
Лифтовый холл - помещение перед входами в лифты.
Лоджия - пристроенная к зданию или встроенная в него, как правило, на всю его высоту,
жестко связанная с ним конструкция, вертикальные опоры которой доходят до земли и
имеют соответствующие фундаменты.
Планировочная отметка земли - уровень отмостки в месте примыкания се к стене здания.
Погреб - подземная часть здания, выполненная под частью его опорной площади.
Пристройка - пристроенная к зданию одно или многоэтажная конструкция, отделенная от
него деформационным швом.
Расчетная сейсмостойкость - способность здания выдерживать землетрясения расчетной
силы без недопускаемых повреждений конструкций.
Терраса - огражденная открытая пристройка к зданию, которая может иметь крышу и
размещаться на земле или над нижерасположенным этажом.
Фактическая сейсмостойкость — сила землетрясений в баллах, которые данное здание
способно выдерживать без развития недопустимых повреждений и недопустимых
деформаций конструкций.
NCM F.03.02-200S стр. 61
Чердак - пространство, огражденное крышей, наружными стенами и чердачным
перекрытием.
Эркер - выходящая из плоскости фасада часть помещения, частично или полностью
остекленная.
Этаж мансардный (мансарда) - этаж в чердачном пространстве, огражденный крышей и
наружными стенами, возвышающимся над перекрытием не более, чем на 1,5 м.
Этаж надземный - этаж при отметке пола помещений не ниже планировочной отметки
земли.
Этаж подвальный (подвал) - этаж, большая часть которого находится ниже планировочной
отметки земли.
Этаж технический - этаж, в котором располагается инженерное оборудование и
коммуникации. Может располагаться в нижней (техническое подполье), верхней
(технический чердак) или средней частях здания.
Этаж цокольный - этаж, более половины высоты которого возвышается над планировочной
отметкой земли.
NCM F.03.02-2005 стр. 62
ОГЛАВЛЕНИЕ
1 Область применения....................................................1
2 Ссылки................................................................1
3 Основные положения....................................................1
4 Технические требования к материалам и элементам каменных конструкций....2
4.1 Технические требования............................................2
4.2 Каменные материалы................................................2
4.3 Кладочные растворы................................................5
4.4 Бетон для бетонных и железобетонных конструкций...................5
4.5 Арматура..........................................................6
5 Проектирование зданий.................................................6
5.1 Общие указания....................................................6
5.2 Требования к конструкциям зданий..................................9
5.2.1 Фундаменты......................................................9
5.2.2 Стены..........................................................11
5.2.3 Антисейсмические пояса.........................................21
5.2.4 Элементы железобетонного каркаса в каркасно-каменных зданиях...22
5.2.5 Перекрытия и покрытия..........................................24
5.2.6 Лестницы и прочие элементы.....................................24
6 Расчет зданий........................................................25
6.1 Основные положения...............................................25
6.2 Расчетные характеристики.........................................29
6.2.1 Расчетные сопротивления........................................29
6.2.2 Деформативпые характеристики и коэффициенты трения.............34
6.3 Расчет элементов стен по предельным состояниям I-й группы (по несущей
способности)...............................................................38
6.3.1 Неармированные конструкции.....................................38
6.3.2 Армированные конструкции.......................................41
6.3.3 Расчет элементов стен..........................................44
6.4 Расчет элементов стен по предельным состояниям П-й группы........56
6.5 Реконструирование зданий с каменным стенами......................57
Приложение А. Термины и определения........................................59