ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
И КОНСТРУКТОРСКО-
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
МОСКВА
холодильная
e/i98i техника
ИЗДАТЕЛЬСТВО «ЛЕГКАЯ И ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
CONTENTS
Решения XXVI съезда КПСС — в жизнь!
Гончаров А. А. Задачи мясной и молочной
промышленности Белоруссии по комплексному развитию
холодильного хозяйства
Элиозишвили Н. В. Проблемы технического
перевооружения холодильного хозяйства Грузии
Бригадной форме организации и стимулирования труда —
широкое внедрение!
Положение о производственной бригаде, бригадире и
совете бригады производственных объединений,
предприятий и организаций мясной и молочной
промышленности
За экономию энергоресурсов
Дюбко А. П., Беляев А. М. Резервы экономии топливно-
энергетических ресурсов при эксплуатации автономных
рефрижераторных вагонов
Наука, техника, технология
Воскобойников В. А., Козлова Л. А., Кушнерова Г. Н.
Внедрение в производство современного
сублимационного оборудования
Гопин С. Р., Евстигнеева Э. Н., Усова В. В., Берегович
И. Н., Басе Э. С. Применение отделителей жидкости в
малых холодильных машинах
Калнинь И. М., Лебедев А. А., Серова С. Л. О выборе
параметров холодильных машин на основе
оптимизации и анализа характеристик
Куницын В. Б., Федотова Л. Мм Кузнецов Н. М. Влияние
геометрии пучка оребренных труб на теплоотдачу и
сопротивление
Сотников А. Г., Эльяшов 3. Ш. Определение
технологических составляющих тепловой нагрузки объектов
кондиционирования
Юсим В. М., Мишин А. С, Соловьев В. И., Ноткин Л. Д.
Тепловой уровнемер для сжиженного диоксида углерода
Синцов Н. А., Лаковская И. А. Дифференциальный
термический анализ жидких и пастообразных
биологических материалов в интервале температур от —180 до
+50 °С
ОБМЕН ОПЫТОМ
Гольдберг Ю. И., Нефедкина А. И. Ремонт
холодильных агрегатов с бессальниковыми компрессорами
Глущенков В. И., Рудин В. Л., Яновский С. И.
Применение спектрального микроволнового метода в
сигнализаторах утечки и аварийной концентрации аммиака в
воздухе
В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
Технологические инструкции по охлаждению,
замораживанию, размораживанию и хранению мяса и
мясопродуктов на предприятиях мясной промышленности
ИЗОБРЕТЕНИЯ 54,
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Гоголин А. А. Учебник по холодильным установкам
ХРОНИКА
III Национальная научно-техническая конференция
«Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха»
в НРБ
Научно-техническая конференция по судовой холодильной
технике в ГДР
К 70-летию Льва Марковича Розенфельда
К 70-летию Марии Михайловны Шаповаленко
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Актов А. А., Рахимов X. С. Тепловые насосы —
состояние и перспективы развития
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Васютович В. В., Мироненко Э. М. Одноэтажный
распределительный холодильник емкостью 1000 т
РЕФЕРАТЫ
14
17
19
25
29
33
36
39
43
45
60, 62
55
56
57
44
63
Decisions of XXVI Congress of CPSU—Into Life!
Goncharov A. A. Tasks of Meat and Dairy Industry of
Byelorussia for Complex Development of
Refrigerating Economy
Eliozishvili N. V. Problems of Technical Re-Equipment of
Refrigerating Economy of Georgia
Wide Introduction of Brigade Form of Organizing and
Stimulating Labourl
Regulations on Production Brigade, Brigade Leader and
Brigade Council of Production Associations,
Enterprises and Organizations of Meat and Dairy Industry
For Economy of Energy Resources
Dyubko A. P., Belyaev A. M. Reserves for Economizing
Fuel and Energy Resources When Operating Self-
Contained Refrigerated Railcars
Science, Engineering, Technology
Voskoboinikov V. A., Kozlova L. A., Kushnerova G. N.
Introduction of Modern Sublimating Equipment Into
Production
Gopin S. R., Evstigneyeva E. N., Usova V. V., Berego-
vich I. N., Bass E. S. Utilization of Liquid
Separators in Small Refrigerating Machines
Kalnin I. M., Lebedev A. A., Serova S. L. Selection of
Parameters of Refrigerating Machines on Basis of
Optimizing and Analyzing Characteristics
Kuntysh V. В., Fedotova L. M., Kuznetsov N. M.
Influence of Geometry of Finned Tube Bundle on Heat
Transfer and Resistance
Sothikov A. G., Elyashov Z. S. Determination of
Technological Components of Heat Load at Air-Conditioned
Objects
Mishin A. S., Solovyev V. I., Not-
Thermal Level Meter for Liquefied Carbon Dio-
Usim V. M
kin L. D.
xide
Sintsov N
17
19
29
33
59
61
63
A., Lakovskaya I. A. Differential Thermal
Analysis of Liquid and Paste-Type Biological Materials
Within Temperature Range From —180 to +50 °C
PRACTICE EXCHAN GE
Goldberg U. I., Nefedkina A. I. Repair of Refrigerating
Units with Semihermetic Compressors
Glushchenkov V. I., Rudin V. L., Yanovsky S. I.
Utilization of Spectral Microwave Method in Leakage
Indicators and Emergency Ammonia Level Detectors in Air
ASSISTANCE TO PRACTICAL WORKER
Technological Instructions for Chilling, Freezing,
Thawing and Storing Meat and Meat Products at
Enterprises of Meat Industry
INVENTIONS 54
BOOK REVIEW
Gogolin A. A. Text-Book on Refrigerating Plants
MISCELLANY
HI National Scientific-Technical Conference «Heating,
Ventilation and Air Conditioning» in NRB 56
Scientific-Technical Conference on Marine Refrigerating
Machinery in GDR 57
70th Birthday of Lev Markovich Rosenfeld 44
70th Birthday of Maria Mikhailovna Shapovalenko 63
AT INTERNATIONAL INSTITUTE OF REFRIGERATION
Ayupov A. A., Rakhimov H. S. Heat Pumps — State and
Prospects of Development 59
REFERENCE DATA
Vasyutovich V. V., Mironenko E. M. Single-Storey
Distribution Cold Store of 1000 t Capacity 61
SUMMARIES 63
36
39
43
45
60, 62
55
Издательство «Легкая и пищевая промышленность», «Холодильная техника»
1981

мени, оборудования, материалов,
сырья, топлива и энергии,
рассмотрение случаев нарушения трудовой
дисциплины и подготовка
предложений администрации о наложении
взысканий на рабочих, нарушивших
трудовую дисциплину;
— организация повышения уровня
квалификации членов бригад и
обмена опытом работы, выдвижение
кандидатур рабочих (с учетом их
мнения) для обучения в системе
повышения квалификации кадров;
— рассмотрение и утверждение
предложений совета бригады
(бригадира) по установлению
коэффициентов трудового участия (КТУ) членам
бригады в соответствии с
действующим на предприятии положением о
порядке их применения;
— содействие социалистическому
соревнованию, подготовка встречных
планов и социалистических
обязательств коллектива бригады к их
рассмотрению администрацией и
профсоюзной организацией, контроль за
их выполнением и подведением
итогов, обеспечение гласности внутри-
бригадного соревнования;
— рассмотрение вопросов
материального поощрения членов
бригады, очередности предоставления
отпусков с учетом производственной
возможности (сезонной работы);
— рассмотрение вопросов по
приему в бригаду новых рабочих,
увольнению членов бригады, а также
выведению из ее состава отдельных
рабочих при решении общего собрания
бригады о выполнении
установленного объема работы меньшей
численностью, внесение предложений по
данному вопросу администрации;
— проведение воспитательной
работы в коллективе бригады,
организация наставничества, развитие
чувства коллективизма, товарищества,
взаимной помощи и ответственности за
выполнение производственных планов
(заданий), рассмотрение вопросов
производственных и внепроизводст-
венных отношений членов бригады.
Общее собрание коллектива
бригады определяет, по каким
относящимся к его компетенции
вопросам совет принимает окончательные
решения, а по каким вопросам его
решения подлежат утверждению
общим собранием бригады.
ЗА ЭКОНОМИЮ ЭНЕРГОРЕСУРСОВ
УДК 629.463.125.004.183
РЕЗЕРВЫ ЭКОНОМИИ ТОПЛИВНО-ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ РЕСУРСОВ ПРИ ЭКСПЛУАТАЦИИ АВТОНОМНЫХ
РЕФРИЖЕРАТОРНЫХ ВАГОНОВ
Канд. техн. наук А. П. ДЮБКО, А. М. БЕЛЯЕВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
железнодорожного транспорта
Бережное расходование и всемерная экономия
топливно-энергетических ресурсов являются
важной народнохозяйственной задачей. Во всех
отраслях промышленности, в том числе и на
железнодорсжксм транспорте, широко
осуществляются мероприятия по экономии
электроэнергии и различных видов топлива. Вместе с тем
на транспорте имеются ещей значительные
неиспользуемые резервы.
Так, при переьсзках сксропортящихся гру-
зсв в автсксмЕЫХ рефрижераторных, вагонах
(AFB) мсжко сзксксмить значительнее
количество дизельного тсплиЕа.
Иссле^сЕагиями, проверенными* ЕНИИЖТ,
установлено, что сксло 70 % Еремени[ в году
дшзель-генератсры AFB работают ехслсст^ю,
расходуя сксло ?0 кг топлива в сутки каждый.
Причем зимой при перевозках мережекых
грузов этот прсцент еЩе Еыше. Основными
причинами такою пележеьия яелеются нессотЕетст-
екя требсЕагий «Праьил переЕсзск скерепер-
тяшихся rpyscE» и <Инструкнии по эксплуатации
и техническому обслуживанию АРВ».
Действ}кщими «ПраЕИлами переЕозок ско-
регерт^шихся грузев» при транспортировке в
зимеий период мережекых грузов с
температурой ниже —6 СС, а также жиеотного масла,
жирев, маргарина, кслбас полукопченых, мясе»
копченостей, консервов мясных и рыбных в
масле допускается неограниченное снижение их
температуры.
Мороженые грузы, имеющие температуру
—6-7—18 °С, перевозят при —6ч—12 °С,
колбасы; полукопченые и мясокопчености — при
О--— 3 °С, животное масло, жиры и маргарин —
при 5—2 °С. Консервы мясные и рыбные в
масле в жестяных и стеклянных банках в течение
всего года допускается перевозить в крытых?ва-
гонах, вследствие чего их температура
понижается и повышается в* существенных пределах.
Известно, что при температуре наружного
воздуха, равной температуре воздуха в вагоне, теп-
лопритоки в' вагон отсутствуют. Поэтому при
температуре наружного воздуха около 0 °С
температура животного масла, жиров, маргарина,
колбас полукопченых и мясокопченостей] по-
Еышаться не| будет, при отрицательной
температуре наружного^ Еоздуха — будет понижаться,
что не противоречит требованиям «Правил
перевозок скоропортящихся грузов» и не отразится
на качественном состоянии грузов.
Температура мороженых грузов (мяса и
мясопродуктов, рыбы|и рыбопродуктов и др.)
практически не будет повышаться, если снаружи
вагона —9 °С и ниже. При[более высокой
температуре наружного^ Еоздуха температура этих грузов
может поеыситься.
Отсюда — было^бы логично перевозить
перечисленные грузы в зимнее время в
рефрижераторных вагонах с неработающим (отключенным)
г*
и

оборудованием. Частично это делают при
перевозках в рефрижераторных поездах и секциях.
В инструкции по их техническому содержанию
и обслуживанию содержится требование
консервации в зимний период холодильных
установок, что косвенно указывает на перевозки в
зимний период грузов, допускающих
неограниченное снижение температуры, без работы
холодильных установок и дизель-генератора.
Иначе обстоит дело с перевозками таких
грузов в АРВ. «Инструкцией по эксплуатации и
техническому обслуживанию АРВ»
предусматривается частичная консервация оборудования АРВ
(перекачка хладагента из системы холодильных
установок в ресиверы, снятие аккумуляторных
батарей и т. п.) только во время нахождения
их в резерве МПС, а также при техническом
обслуживании (ТО-3) на станции выгрузки с
последующей расконсервацией вагонов при
подготовке их к погрузке во всех случаях.
В соответствии с действующей инструкцией
как на станциях погрузки, так и на станциях
расположения ПТО АРВ, выполняющих
техническое обслуживание груженых АРВ в объеме
ТО-2, производится пуск обоих
дизель-генераторов. После пуска они работают
одновременно до тех пор, пока температура воздуха в
вагоне не понизится с помощью холодильных
установок до нижнего предела заданного
температурного режима. После этого один
дизель-генератор автоматически останавливается, а
второй, предназначенный для постоянной работы,
продолжает непрерывно работать, причем при
перевозках мороженых грузов в зимний
период — практически вхолостую.
Для исключения работы дизеля в режиме
холостого хода, вызывающем преждевременный
выход его из строя, искусственно создается
нагрузка на него путем непрерывной работы одного
циркулятора, хотя этого не требуется при
зимних перевозках мороженых грузов. Более того,
как показали исследования, работа циркулято-
ров приводит к отеплению воздуха и груза в
вагоне, что создает дополнительную нагрузку на
холодильные установки.
Исходя из этого, а также в целях экономии
дизельного топлива перевозить грузы,
допускающие неограниченное снижение температуры,
зимой в АРВ целесообразно с отключенным
оборудованием.
Это подтвердили опытные перевозки
скоропортящихся грузов в АРВ с отключенным
оборудованием летом 1979 г. Летнее время было
выбрано с целью возможности распространения
полученных результатов на любое время года с
достаточным коэффициентом запаса.
ч Блоки мороженого мяса перевозили со
средней температурой в толще блока —8 °С.
Масса блоков мороженого мяса, загруженных
в вагоны, колебалась от 31,1 до 39 т.
Опытные перевозки проведены в трех
автономных рефрижераторных вагонах разных лет
постройки с кузовом длиной 21 м, у которых
теплопередающая поверхность больше, а
грузоподъемность меньше, чем у 19-метровых.
Условия перевозок грузов, допускающих
неограниченное снижение температуры, в таких АРВ с
отключенным оборудованием хуже, так как, с
одной стороны, уменьшается количество
аккумулированного холода, а с другой, — через
большую теплопередающую поверхность
увеличиваются теплопритоки в вагон.
Перед проведением опытных перевозок были
определены теплотехнические параметры
вагонов (см. таблицу).
Для определения (во время перевозок)
средней температуры воздуха в вагоне, груза и его
поверхности и контроля за температурой
поверхности груза в верхней зоне штабеля (наиболее
опасной при перевозке мороженых грузов при
плюсовых наружных температурах) в вагоне
№ 862-4159, имевшем худшие теплотехнические
параметры, были установлены 33 термометра
сопротивления конструкции ВНИИЖТ. Схема
расположения термометров сопротивленияТвы-
брана с учетом рекомендаций Международного
института холода (рис. 1).
Номер
вагона
862-4159
862-4075
861-4178
Срок

эксплуатации, лет
2,0
2,1
0,5
Коэффициент

теплопередачи,
Вт/(м2-К)
0,35
0,32
0,34
Расход воздуха
на поддержание
разности
давлений внутри и
снаружи вагона
49 Па, м3/ч
72
33
20
J&*-
Рис. 1. Схема расположения термометров
сопротивления в вагоне при перевозке блоков мороженого мяса:
г> в9 с _ датчики для измерения температур соответственно
труза, воздуха и стен вагона

Температуру воздуха снаружи вагонов
определяли по показаниям двух термометров
сопротивления, установленных над крышей и под
вагоном-лабораторией, и спиртового термометра
с ценой деления 0,5 °С, установленного на
продольной стене вагона-лаборатории.
Температуры измеряли дистанционно из
вагона-лаборатории через каждые 2 ч в течение всего
рейса (точность измерений 0,1 °С).
Во время стоянок поезда проводили
контрольные измерения температур воздуха во всех
опытных вагонах штатными приборами.
Места ввода проводов в грузовое помещение
и сливные отверстия в вагонах были уплотнены
ветошью. Заслонки системы вентилирования
вагонов находились в закрытом положении
(вентилирование не проводилось).
По результатам измерений определяли
средние температуры воздуха и груза в нижней,
средней и верхней зонах, а по этим средним
значениям — средние температуры воздуха и груза
в вагоне.
Сцеп из трех АРВ и вагона-лаборатории
включали в составы согласно плану формирования
поездов с обычной обработкой на сортировочных
станциях. Техническое обслуживание
груженых вагонов в объеме ТО-2 в пути следования
не проводили, поэтому вагоны на пути ПТО
АРВ не подавались.
Блоки мороженого мяса перевозили со
станции Валуйки Южной железной дороги до
станции Белокаменная Московской железной
дороги без охлаждения в течение 144 ч F сут). Весь
груз был доставлен на станцию назначения без
заметного снижения качества.
Качественное состояние груза при погрузке
и выгрузке проверяла комиссия с участием
представителей мясокомбината,
мясоперерабатывающего завода и МПС.
Средняя температура наружного воздуха за
период перевозки составила 17,2 °С, с
колебаниями от 7 до 28 °С. Температура груза при этом
повысилась в верхней зоне вагона с —8 до —3 °С
и в среднем по вагону до —4 °С, т. е. изменилась
в верхней зоне на 5 и в среднем по вагону на
4 °С, за сутки она повышалась не более чем на
1 °С.
В течение первых 12 ч* после погрузки и
закрытия дверей в вагоне происходило
перераспределение температурного поля; холод, акку-
Рис. 2. Изменение средних температур при перевозке
блоков мороженого мяса:
/ _ наружного воздуха; 2—воздуха в вагоне; 3 — груза в вагоне
мулированный в блоках, расположенных в ниж-
ней зоне штабеля, охлаждал блоки, отеплив-
шиеся за время погрузки, и одновременно воздух
в вагоне, — этим объясняется значительный
темп снижения температуры воздуха и груза в
вагоне в первые сутки (рис. 2). В дальнейшем
температуры воздуха в вагоне и груза
изменялись незначительно, повторяя с отставанием
(инерционность системы) колебания
температуры наружного воздуха.
Анализ температурного поля показал, что
наиболее быстрое изменение температуры воздуха
и груза в вагоне наблюдается в верхней зоне
штабеля.
В результате сравнения значений температуры
воздуха по штатным приборам и термометрам
сопротивления ВНИИЖТ сделан вывод, что при
перевозках мороженых грузов следует
руководствоваться показаниями штатных датчиков,
установленных у продольной стены (в середине
вагона по высоте между дверью и торцовой
перегородкой).
Результаты проведенных в летнее время
опытных перевозок подтвердили реальную
возможность организации перевозок скоропортящихся
грузов, допускающих неограниченное снижение
температуры, в АРВ с отключенным
оборудованием в зимний период практически без
ограничения срока транспортировки.
Экономия дизельного топлива за опытный
рейс, длившийся 6 сут, составила~480 кг.

НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
УДК 66.047.25.002.51
ВНЕДРЕНИЕ В ПРОИЗВОДСТВО
СОВРЕМЕННОГО СУБЛИМАЦИОННОГО
ОБОРУДОВАНИЯ
Канд. техн. наук В. А. ВОСКОБОЙНИКОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
консервной промышленности и специальной
пищевой технологии
Л. А. КОЗЛОВА
Росдиетчайпром
Г. Н. КУШНЕРОВА
Государственный комитет СССР по науке и технике
Сублимационная сушка пищевых продуктов
широко применяется во многих странах. В
настоящее время в мире действуют около 100
предприятий по выработке сублимированных
продуктов, из них 35 в Европе и 40 в США.
Объем производства сублимированных
продуктов в пересчете на душу населения составляет
в ФРГ и США соответственно 0,04 и 0,45 кг/год.
Ассортимент вырабатываемой продукции
довольно широк. В США, например, все продукты,
подвергаемые сублимационной сушке, делятся
на четыре основные группы: мясо, рыба, птица
и креветки — 52,8 %; молочные продукты —
5,6 %;-фрукты, ягоды, соки, овощи — 17,2 %;
закусочные блюда, напитки и др. — 24,4 %.
Вырабатываются также сублимированные
продукты для детского, диетического ^и лечебного
питания.
С каждым годом ^возрастает ^потребность в
готовых ^продуктах сублимационной сушки и в
нашей стране, в частности, для
обеспечения'питанием космонавтов, туристов, геологов,
альпинистов, участников полярных "экспедиций,
населения районов Крайнего Севера и Восточной
Сибири. В связи с этим перед "работниками
пищевых отраслей промышленности стоит важная'
задача увеличения производства продуктов
сублимационной сушки.
В целях создания современного отечественного
сублимационного оборудования
^Государственный комитет СССР по науке и технике утвердил
координационный план работ в этой области,
в соответствии с которым на Детчинском
экспериментальном комбинате овощных
концентратов завершено строительство цеха
сублимационной сушки'] производительностью по сырью
10 т/сут. В создании и пуско-наладочных
работах комплекса * основного сублимационного
и^вспомогательного оборудования участвовали
специалисты ряда научно-исследовательских
и проектных организаций и предприятий,
работу которых координировали ^Всесоюзный
научно-исследовательский институт консервной
промышленности и специальной пищевой
технологии совместно ? Упрконсервом Минпищепро-
ма СССР и Росдиетчайпромом Минпищепрома
РСФСР.
^Проектом цеха сублимационной сушки Дет-
чинского экспериментального комбината
овощных концентратов, разработанным Гипропище-
промом-1, предусмотрены следующие
производственные участки: ^подготовительный,
сушильный, фасовочно-упаковочный, холодильно-комп-
рессорный, вакуумный, а также котельная,
предназначенная для подогрева и охлаждения
теплоносителя.
На участке подготовки^сырья установлены
линии по переработке овощей, творога с
фруктовыми добавками, фруктовых соков, кулинарной
обработки сырья, смешивания |и дозирования
продукта на противни. В настоящее время
закончены монтаж и испытание линии для
производства овощных соков.
Установка УСС - 5, состоит из трех
блоков-модулей, каждый из которых включает
сублиматор 2 и выносной десублиматор 1
(рис. 1). Системы хладоснабжения,
автоматического ^контроля, регулирования и управления
процессами являются общими для всей установки.
Сублиматор состоит из цилиндрического,
горизонтально установленного корпуса с
полусферическими'крышками на торцах, внутри
которого смонтированы горизонтальные
нагревательные элементы, представляющие собой собранные
в секции плиты. Внутри плит циркулирует
высокотемпературный органический
теплоноситель —| дифинильная смесь (ДФС).
Конструкция нагревательных плит
определена по результатам исследований температурного
поля семи вариантов плит с различными
направляющими '-перегородками для прохода
теплоносителя. Благодаря выбранной г оптимальной
толщине плиты, равной 12 мм, на внутреннюю
систему энергоподвода приходится лишь 32 %
объема сублимационной камеры.
Крышки сублиматора открываются и
закрываются с помощью гидравлического привода.
В сублиматор одновременно загружают
восемь тележек 5, выполненных в виде
двухсторонних консольных этажерок. На них
устанавливают противни с продуктом. Тележки от
места загрузки противней продуктом к
сублиматору и от сублиматора к месту выгрузки 'сухого
продукта перемещаются по подвесным путям.
14

Воздух* J ?
Рис. 1. Принципиальная схема сублимационной
установки УСС-5:
/ — десублиматор (конденсатор-вымораживатель); 2 —
сублиматор; 3 — отделители воздуха; 4 — плиты нагревательные;
5 — тележка с продуктом; 6 — коллектор; 7 — затвор
вакуумный; 8 — насос вакуумный (BH-500 М); 9 — насос вакуумный
(ВН-6ГМ); 10 — коллектор
Десублиматор установки выполнен в виде
горизонтального цилиндрического аппарата с
вертикальной перегородкой, разделяющей его
объем на две половины. В каждой из них
размещены четыре вертикальных трубных секции с
коллекторами 10, рабочая поверхность
которых позволяет удалять влагу в течение одного —
двух циклов сушки.
Жидкий аммиак можно ^последовательно
подавать в любую из секций. Предусмотрена
возможность работы одной половины
десублиматора в режиме оттаивания, а ^второй — в режиме
вымораживания водяных паров. Оттаивание
секций осуществляется путем заполнения водой
десублиматора из системы оборотного
водоснабжения.
Вакуум-насосная станция включает три насоса
8 марки ВН-500М, работающих только в период
пуска, трех основных и трех резервных насосов
9 марки ВН-6ГМ, вакуумный коллектор 69
группу вакуумных затворов 7, обеспечивающих
возможность работы насосов на один блок и на всю
систему.
Система хладоснабжения объединяет пять
аммиачных двухступенчатых агрегатов марки АДС-
РАБ300 общей холодопроизводительностью
872 кВт G50000 ккал/ч) при температуре
кипения —48 °С, каждый из них комплектуется
компрессорным агрегатом ЧАК-РАБ300 и
компрессором АУУ400/4. Питание потребителей
холода жидким аммиаком предусмотрено от амми-
ачно-циркуляционной системы с нижней
подачей хладоносителя.
Теплогенератором системы энергоподвода
является котел ВОТ-1М с газовым подогревом
конструкции ПО «Техэнергохимпром».
Циркуляция теплоносителя через каждый сублиматор
осуществляется насосами марки ЦНГ-71 по
контуру насос — сублиматор — напорный бак —
насос. Для охлаждения теплоносителя в
аварийном режиме установлен двухсекционный
кожухотрубный теплообменник с водяным
охлаждением. Отделитель 3 служит для отделения
воздуха от теплоносителя, направляемого в
полые нагревательные плиты.
После загрузки сублиматора и герметизации
его пусковые насосы ВН-500М вакуумируют его
в течение 10 мин. Подача горячего
теплоносителя включается при достижении давления в
камере порядка 66,7 Па @,5 мм рт. ст.) и темпера-
туре'поверхности десублиматора —30ч—35 °С.
Система автоматического контроля,
регулирования и управления, разработанная НПО «Пи-
щепромавтоматика» состоит из щитов и пультов
с приборами и оборудованием для
централизованного и дистанционного контроля, регулирования
и управления работой всех функциональных
звеньев установки (рис. 2). Она позволяет вести
процессы в ручном и автоматическом режимах
по заданной ^программе.
Техническая ^характеристика оборудования цеха
Условная производительность по сырью,
т/сут
Потребляемая мощность, кВт
общая
в том числе установки УСС-5
Расход
холода при t0 = —48 °С, кВт (тыс. ккал/ч)
воды (оборотной), м3/ч
тепла на установку УСС-5, кВт
(тыс. ккал/ч)
10
2240
310,1
663 E70)
539,5
860 G40)

газа, нм3/ч 106
Рабочее давление в сублиматоре, Па 66,7@,5)
(мм рт. ст.)
Число противней в одном блоке сублима- 240
тора, шт.
Площадь поверхности противней в одном 144
блоке, м2
Максимальная температура нагревательных 180
плит, °С
Толщина нагревательных плит, м 0,012
Количество нагревательных плит, шт. 256
Температура поверхности десублиматора,°С —35
Габаритные размеры, м
сублиматора
диаметр 28
длина 9^6
десублиматора
диаметр 22
длина 7,6
Площадь, занимаемая трехблочной уста- 660
новкой УСС-5, ма
Рис. 2. Пульт управления первым блоком
сублимационной установки УСС-5
Фасовочно-упаковочный участок
укомплектован серийно выпускаемым, нестандартизирован-
ным и опытно-промышленным оборудованием.
Здесь установлены вакуум-закаточный автомат
марки Б4-ЗВ-62 (для жестебанок № 14, 15),
полуавтомат марки Б4-ЗВ-63 (для жестебанок
№ 9), пакетоделательный автомат А1-АИП,
вакуум-упаковочная машина А1-АУУ,
автоматическая линия «Прогресс трейдинг» (Япония)
для фасовки и упаковки сублимированного
продукта в металлическую тару (банка № 14).
В процессе опытной эксплуатации установки
УСС-5 выявлено следующее:
исполнение установки в трехблочном
варианте позволяет одновременно выпускать
различный ассортимент продуктов;
поддержание вакуума одним рабочим
вакуумным насосом ВН-6Г в пределах 53,3—80 Па
@,4—0,6 мм рт. ст.) говорит о надежном
исполнении оборудования с точки зрения вакуумной
чистоты и плотности;
все элементы установки легко доступны для
санитарной обработки;
в аварийном режиме система теплоподвода за
10—15 мин освобождается от теплоносителя;
десублиматор легко справляется с нагрузкой
в период максимального выделения пара из
продукта;
в аварийном режиме десублиматор
обеспечивает улавливание паров в течение двух циклов
без оттаивания;
распределение льда по поверхности
десублиматора удовлетворительное;
установка имеет резервы по теплу котельной;
созданное оборудование по своим показателям
находится на уровне лучших зарубежных
образцов.
Во время межведомственных испытаний
установки УСС-5 в 1979 г. все системы работали в
соответствии с проектными характеристиками.
Установка УСС-5 рекомендована к серийному
изготовлению.
Цех сублимационной сушки приступил к
выработке творога, хрена, репчатого лука,
свекольного сока и других высококачественных
продуктов.
Продолжительность сушки творога до
конечной влажности 4% при удельной нагрузке
8,3 кг/м2, установленная в процессе
эксплуатации установки УСС-5, составляет 12 ч, лука
острых сортов, нарезанного пластинами 8Х
X 12 мм, до конечной влажности 4,3 % при
удельной нагрузке 2,0 кг/м2 — 15 ч.
В настоящее время стоит задача более полно
освоить мощности цеха, поставлять сырье нового
урожая в количестве, обеспечивающем
круглосуточную работу всех трех блоков установки.
Это позволит снизить затраты энергии на 1т
вырабатываемой продукции и повысить
эффективность капиталовложений.
Для расширения объемов производства
сублимированных продуктов в нашей стране назрела
острая необходимость определить головную
организацию по проектированию
вакуум-сублимационных установок и головной
машиностроительный завод для их изготовления.

УДК 621.57.041-213.4.049.2
ПРИМЕНЕНИЕ ОТДЕЛИТЕЛЕЙ ЖИДКОСТИ
В МАЛЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИНАХ
Канд. техн. наук С. Р. ГОПИН, Э. Н. ЕВСТИГНЕЕВА,
В. В. УСОВА
ВНИИторгмаш
И. Н. БЕРЕГОВИЧ, Э. С. БАСС
Ярославский завод холодильных машин
В настоящее время отделители жидкости все
шире применяют в схемах малых холодильных
машин [2]. В большинстве случаев используют
отделители жидкости с U-образной трубкой
внутри корпуса (рис. 1, а), через которую
отсасываются пары хладагента и возвращается масло.
В связи с внедрением в низкотемпературном
торговом холодильном оборудовании
принудительного оттаивания испарителей горячими
парами хладагента большое внимание уделяется
совершенствованию конструкции, определению
гидродинамических характеристик отделителей
жидкости, а также выбору их оптимальной
емкости в зависимости от холодопроизводительно-
сти агрегатов. В литературе эти вопросы
освещены недостаточно.
Оптимальная конструкция отделителей
жидкости должна обеспечивать степень сухости пара
на выходе не менее 0,9 при максимальной
тепловой нагрузке; скорости пара 2—6 м/с,
гарантирующие нормальную циркуляцию масла в
системе, при этом потери давления во всасывающей
линии не должны превышать 5—10 кПа @,05—
0,10 кгс/см2).
Авторами были испытаны опытные образцы
отделителей жидкости различных конструкций
(см. рис. 1, таблицу), изготовленные на базе
ресивера холодильного агрегата ВСэ 1250 A).
В отделитель жидкости ОЖ-2 (см. рис. 1, а)
масло возвращается в результате захвата его
Рис. 1. Схемы опытных образцов отделителей жидкости:
а __ ОЖ-2 с U-образной трубкой; б — ОЖ-2М с эжекцией
масла; в _ движение потоков хладагента и масла в отделителе
жидкости ОЖ-2М
3 Холодильная техника № 8
Параметры
Емкость У, л
Диаметр, мм
входного патрубка
?>1
выходного патрубка
D2
U-образной трубки
du
трубки для забора
масла du
внутренний корпуса
?>вн
Зазор в эжекторе 6, мм
Количество и размер
уравнительных
отверстий, мм
Хладагент
Габаритные размеры,
мм
Отделитель жидкости
ОЖ-2 с
U-образной трубкой
12X1
1 16X1
—
—
1X3
ОЖ-2М с
эжекцией масла
2,2
12X1
10X1
—
4X1
118
0,2; 0,5; 0,8; 1
1X1,5; 2X1,5;
3X1,5; 4X2
R12, R22
294X122X122
капель всем проходящим через U-образную
трубку потоком пара, который выносит их во
всасывающую магистраль.
Во время работы холодильной машины в
режиме оттаивания и при заполнении аппарата
жидкостью на 2/3 высоты поток пара,
проходящий по U-образной трубке, захватывает
значительную часть жидкости и выталкивает ее в
выходной патрубок [2].
В отделитель жидкости ОЖ-2М масло
возвращается благодаря наличию разности давлений в
выходном патрубке и трубке для забора масла
(см. рис. 1, в), которое создается в результате
эжектирующего эффекта в узком сечении
выходного патрубка [1 ], причем большая часть потока
Gx засасывается из паровой (сухой) части
отделителя жидкости, а меньшая G2 — из
жидкостной. Капли масла с общим потоком G поступают
во всасывающую линию компрессора.
В верхней части эжектора имеются
уравнительные отверстия с диаметром dY. Такая
конструкция позволяет уменьшить количество
жидкой фракции, выходящей из отделителя
жидкости во время режима оттаивания.
Как показывает практика эксплуатации сред-
нетемпературного холодильного оборудования
(на хладагенте R 12), при низких температурах
окружающего воздуха A0—12 °С) процесс
оттаивания естественным способом (остановка
агрегата) длится 40—80 мин. В целях сокращения
времени оттаивания ее проводят принудительно —
горячими парами хладагента. Ряд зарубежных
фирм уже рекомендует включение отделителей
жидкости в схемы холодильных машин,
работающих на хладагенте R 12. При этом повыша-
17

ется эксплуатационная надежность работы
компрессора при внезапных выбросах жидкого
хладагента из испарителя, например, во время
загрузки теплых продуктов, при длительном
открывании дверей и др.
Испытания отделителей жидкости проводили
на хладагентах R 12 и R 22.
В целях оценки возможности использования
результатов исследований для всего ряда
холодильных агрегатов номинальной
производительностью 315—1500 Вт отделители жидкости
испытывали по методике, изложенной в ГОСТ
22502—77, в составе агрегатов ВСр 400 1 (R 12),
ВН 400 (R 22) и АСТ-3,2 (R 12) (последний
производства НРБ, его холодопроизводительность
примерно равна холодопроизводительности
отечественного агрегата ВС 800).
Схема стенда приведена на рис. 2.
При испытаниях в дополнение к параметрам,
измеряемым по ГОСТ 22502—77, определяли
температуру пара на входе и выходе из
отделителя жидкости; потери давления во
всасывающем тракте; гидравлическое сопротивление при
движении пара с помощью дифференциального
манометра ДТ-50 с глицериновым заполнением,
а также манометрами кл. 0,25; расход
хладагента по ротаметру, предварительно протарирован-
ному на калориметре; степень сухости на входе
и выходе из отделителя по тепловому балансу
калориметра (контролировали визуально по
смотровым стеклам).
Для предотвращения притоков тепла из
окружающей среды отделитель жидкости
изолировали двойным слоем поролона. Различную
степень сухости парового потока на входе в
отделитель жидкости создавали с помощью барорегули-
рующего вентиля и нагрузки на калориметр с
вторичным хладагентом.
Холодильные агрегаты испытывали при
температуре окружающего воздуха 20 °С и
степенях сухости пара на входе в отделитель
жидкости в пределах 0,4—1,0, скорости пара в
корпусе отделителя жидкости от 0,015 до 0,035 м/с
и во входном и выходном патрубках от 3,1 до
9,3 м/с, температурах кипения —25, —15, —10,
[I риметра
G1 !
— ' g H калориметра
+5 °С (ВСр 400 1, ACT 3,2) и —40, —35, —25,
+5 °С (ВН 400).
При температуре кипения 5 °С имитировали
процесс, близкий к протекающему в испарителе
во время его оттаивания горячими парами.
Первая серия опытов с отделителем жидкости
ОЖ-2М (с эжекцией) была проведена в целях
определения величины зазора б, а также
размера и количества уравнительных отверстий.
Отделитель жидкости испытывали с агрегатом
ВСр 400 1. Установлено, что надежный возврат
масла обеспечивается при умеренных потерях
давления, 6=0,5 мм и двух уравнительных
отверстиях диаметром 1,5 мм. Дальнейшие
испытания отделителя жидкости ОЖ-2М проводили с
таким конструктивным решением.
Испытания показали (рис. 3), что потери
давления в отделителях ОЖ-2 и ОЖ-2М примерно
одинаковы во всем диапазоне работы агрегатов
ВСр 400 1, ВН 400 и АСТ-3,2 и составляют
1500—12000 Па @,015—0,12 кгс/см2). В то же
время степень отделения жидкости в отделителе
ОЖ-2М (с эжекцией) лучше, чем в ОЖ-2 (рис. 4).
Ограниченность растворения хладагента R 22
в масле не сказалась на циркуляции последнего
в системе, поэтому размеры узла забора масла в
отделителе жидкости ОЖ-2М могут быть
одинаковыми для хладагентов R 12 и R 22.
Г. Лорентцен [3 ] рекомендует для
испарительных систем с верхней подачей хладагента при
цикличной работе агрегата выбирать емкость
отделителя жидкости не менее 0,4—0,55 емкости
испарителя.
Ар 10? л а
Рис 2. Схема стенда для испытания отделителей
жидкости:
1 — конденсатор ;ж 2 — холодильный агрегат; 3 — смотровые
стекла; '4 — отделитель жидкости; 5 — мерное стекло; 6 —
ресивер
'НО -50 ' -20 -10
о и;о
Рис. 3. Зависимость потерь давления Ар в отделителе
жидкости, работающем с агрегатом ВН 400, от
температуры кипения t0 (степень сухости на входе в отделитель
жидкости x=l):
х — отделитель жидкости ОЖ-2; 0 — отделитель жидкости
ОЖ-2М
18

-40 -JO -20 -10
Рис. 4. Зависимость изменения степени сухости пара xt
на выходе из отделителя жидкости, работающего с агре»
гатом ВН 400, от температуры кипения /0:
X — охладитель жидкости ОЖ-2; © — отделитель жидкости
0Ж-2М
|* Анализ данных фирм «Санио» (Япония), «До-
рин» (Италия), «Ганза» (ФРГ) и др. показывает,
что емкость отделителя жидкости, отнесенная к
холодопроизводительности агрегата, составляет
для хладагентов R22 и R502 в среднем 1—
1,5 л/кВт.
На основе проведенных испытаний,
выполненной ранее работы [2], а также с учетом
приведенных сведений для выпускаемых и вновь
разрабатываемых низкотемпературных
агрегатов отечественного производства холодопроиз-
водительностью 315—2000 Вт рекомендуется ряд
отделителей жидкости типа СЩ-2М. Наиболее
эффективно применение этих отделителей
жидкости в схемах, работающих на R22 и R502.
Физические свойства хладагента R502,
влияющие на гидродинамические показатели
отделителя жидкости, в исследованном диапазоне
температур кипения существенно не отличаются от
хладагента R22.
Ниже приведена рекомендуемая емкость
отделителя жидкости V в зависимости от
холодопроизводительности агрегата Q.
V, л
0,9
1,4
2,2
Q, Вт
315; 400
630; 800; 1000; 1250
1600; 2000
Указанные отделители жидкости могут быть
изготовлены на базе ресиверов отечественных
холодильных агрег?товАВН^250, ВСэ 800 B)
и ВСэ 1250 B).
Опытный образец отделителя жидкости ОЖ-2М
(с эжекцией масла) прошел предварительные
испытания в составе холодильной машины МХ-
1250 (R22), предназначенной для охлаждения
камер вагона-магазина. На всех режимах
наблюдалась нормальная циркуляция масла в
холодильной системе.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. А. с. 798440 (СССР).
2. Применение отделителей жидкости в малых
холодильных машинах/С. Р. Гопин, В. А.
Тихомиров, И. Н. Берегович и др. — Холодильная
техника, 1979, № 10.
3. Лорентцен Г. Определение размеров
отделителей жидкости. — Холодильная техника, 1967,
№ 1.
УДК 621.57.001.375.001.24
О ВЫБОРЕ ПАРАМЕТРОВ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
НА ОСНОВЕ ОПТИМИЗАЦИИ
И АНАЛИЗА ХАРАКТЕРИСТИК
Канд. техн. наук И. М. КАЛНИНЬ, А. А. ЛЕБЕДЕВ,
фзнд. техн. наук С. Л. СЕРОВА
вНИИхолодмаш
Комплексные холодильные машины (КХМ),
включающие полный состав элементов для
осуществления заданного термодинамического
цикла [3], относятся к системам высшего уровня.
Повышение экономичности КХМ имеет большое
практическое значение. Эффективность
элементов КХМ можно повысить с помощью
экспериментальных методов, а системы в целом, на
современном уровне развития вычислительной
техники, — предпочтительнее с помощью
расчетных методов. Последние базируются на
математическом моделировании. Важное
значение для принятия правильного технического
решения при создании холодильных машин имеют
результаты оптимизационных расчетов КХМ,
Однако для инженерной практики этих данных
недостаточно. Параметры холодильных машин
определяют и с учетом результатов анализа
характеристик различных вариантов
холодильных машин. Это связано с необходимостью
выбирать предпочтительный состав элементов КХМ
из двух или нескольких вариантов;
обеспечивать возможность использования машины при
температурных режимах, отличных от
оптимальных; учитывать различную стоимость
электроэнергии, воды и т. п.
Поэтому для практической работы, наряду с
результатами оптимизации, нужна достаточно
простая и наглядная методика анализа
характеристик, изменения показателей эффективности
во всем заданном диапазоне рабочих режимов
и исходных данных, в том числе и целевой
функции оптимизации при отклонении параметров от
оптимальных значений.
Математическая модель КХМ должна быть
единой как для расчета характеристик, так и для
оптимизации, и адекватной физической модели.
з*
19

Приемлемая адекватность может быть
достигнута только решением системы нелинейных
уравнений [4]. Аналитические методы, связанные с
неизбежными упрощениями и линеаризацией
исходных зависимостей, приводят к недопустимым
искажениям характеристик. Математическая
модель должна соответствовать реальной КХМ
(или установке) определенной номинальной
производительности и с постоянным конкретным
составом элементов. Для выполнения этих
требований следует вести оптимизационные
расчеты при постоянной теоретической объемной
производительности компрессора VT и переменной,
в зависимости от температурного режима, холо-
допроизводительности Qo=/ (^o> ^к)-
Оптимизация при постоянной холодопроизводитель-
ности [5,6] связана с изменением состава
оборудования КХМ и потому с применением
нереальных пропорциональных зависимостей, что
существенно снижает качество математической
модели.
Для холодильных машин основной является
экономическая оптимизация [3]. В идеальном
случае выбранную для КХМ компрессорную
систему (ступени сжатия, вспомогательные
аппараты, коммуникации) предварительно
оптимизируют по энергетическому (и экономическому)
параметру для температур кипения t0 и
конденсации tK, значения которых находятся
соответственно вблизи заданных для КХМ температур
охлаждаемой ts2 и охлаждающей tbl сред.
Практически в состав КХМ могут входить
выпускаемые промышленностью агрегаты с
постоянными составом оборудования и
характеристиками.
По приводимому в статье методу
экономической оптимизации КХМ с переменной холодо-
производительностью в качестве целевой
функции приняты удельные приведенные затраты [1],
отнесенные к годовой выработке холода. Хо-
лодопроизводительность Q0==var обусловливает
необходимость оптимизации по полным
приведенным затратам, т. е. исключает оптимизацию
по так называемой переменной части
приведенных затрат. Только полные приведенные
затраты дают достаточное представление об
эффективности КХМ с различным составом оборудования,
относительном влиянии на затраты исходных
экономических данных или отклонений от
оптимальных параметров.
Точная математическая модель КХМ,
основанная на нелинейной системе исходных
уравнений и зависимостей, включает характеристики
компрессорной системы в виде
аппроксимирующих уравнений по полиномам Чебышева,
соотношения для теплофизических свойств
хладагента и теплоносителей при расчете теплопередачи
в аппаратах, для коэффициентов теплоотдачи
и теплопередачи, для определения внешних
теплотехнических и экономических
характеристик холодильных машин.
Аппроксимирующие уравнения описывают исходные
зависимости с большой точностью, так как по
стандартным программам, входящим в математическое
обеспечение ЭВМ, получают коэффициенты
аппроксимации с заданной степенью полиномов.
Для поиска экстремума выбран метод Гаусса-
Зейделя, поскольку при относительно малом
числе переменных, что имеет место при
оптимизации КХМ, он дает по сравнению с
градиентными методами более точные результаты.
Как видно, большинство уравнений математи- ~
ческой модели являются универсальными для^-
любой компрессорной КХМ. Для нового
варианта КХМ подготовка данных сводится лишь
к замене коэффициентов аппроксимации.
По предложенной программе на ЭВМ ЕС-1022
для примера выполнены оптимизационные
расчеты аммиачной КХМ, состоящей из
двухступенчатого агрегата АД 130 [3] (компрессорная
система), кожухотрубных конденсатора и
испарителя. Температурный режим: /в1=25 °С,
*з2=— 25 °С, A*s=4 °С. Код системы — 3 NH3—
1 : И1, КМ2, 2 : ПО, ПС, КМ1, 3 : К1 [3].
Рассчитано большое число оптимальных режимов
для наиболее вероятных исходных данных
(прежде всего экономических), а также для резко
увеличенных |или уменьшенных значений исходных
данных. Последнее необходимо при анализе
результатов расчета. Некоторые варианты расчета
представлены в табл. 1.
Для анализа полученных результатов
авторами предложена приближенная математическая
модель КХМ. Ее аналитические выражения с
доступными^ исходными данными позволяют
наглядно проследить влияние основных
переменных на конечный результат. Отклонения,
вызванные допущениями в приближенной
модели, в дальнейшем компенсируются
поправочными коэффициентами, которые получены из
сопоставления на адекватность результатов расчета
по точной и приближенной моделям.
Общее уравнение безразмерных приведенные,,
затрат КХМ [2 ] может быть записано как отно^
шение стоимостей холода и электроэнергии в
следующем, удобном для анализа виде:
z Z __ 3 _ 1 Рг/И 1 +
; + A + 1/8,) 1ф- * + /1 + A + 1/80 Ц^ х
x-^+LZL 1 . A)
В это уравнение входят комплексы,
характеризующие эффективность испарителя и
конденсатора:
20

Таблица 1
Варианты
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
t 11
12
13
14
15
16
т, ч
4000
4000
4000
4000
4000
4000
4000
4000
4000
4000
4000
2000
6000
8000
4000
4000
руб/(кВт-ч)
0,008
0,0167
0,0019
0,008
0,008
0,008
0,008
0,008
0,008
0,008
0,008
0,008
0,008
0,008
0,0167
0,020
Исходные данные
1э. у»
руб/кВт
22,0
52,2
14,2
22,0
22,0
22,0
22,0
22,0
22,0
22,0
22,0
22,0
22,0
22,0
52,2
0
руб/м2
20
20
20
20
20
10
30
40
20
20
20
20
20
20
20
20
руб/м2
20
20
20
20
20
20
20
20
10
30
40
20
20
20
20
20
6в-
руб/м3
0,012
0,012
0,012
0,025
0,075
0,012
0,012
0,012
0,012
0,012
0,012
0,012
0,012
0,012
0,005
0,005
Результаты оптимизации по точной модели
еи. т' °С
2,58
2,42
2,72
2,58
2,62
2,32
2,95
3,20
2,58
2,58
2,58
2,62
2,53
2,51
2,49
2,62
ек. т' °с
4,82
3,59
7,01
5,34
6,48
4,68
4,83
4,78
4,02
5,28
5,71
5,43
4,46
4,27
3,69
3,56
А'в. т- °С
13,5
10,0
19,8
18,2
29,1
13,3
13,3
13,4
12,0
13,7
13,4
12,4
13,9
14,4
6,9
6,9
ZOT
2,91
1,85
10,40
3,03
3,33
2,85
2,96
3,01
2,90
2,93
2,94
5,23
2,14
1,75
1,80
1,66
/ИЬИ / 1 , ^2ЬТР
/кьк
&к
1 _| ^2ЪТР
перекачки охлаждаемой и охлаждающей сред:
is т 3600gB
/« = :
PsCs
рвСв
затраты на оборудование [2 ] (кроме испарителя
и конденсатора), установленную мощность
электропривода, обслуживание и ремонт:
Уг.
у (Зв. т + Зв. с + Зн. к + ^пр + Зкр) +
У т
+ "pfp" &. у + зв. к + зр+з0 +зотк+ зп+зд. х) +
Р,УТ CтрС + 3М + 5пл+Зх + Зкф-с).
+S*
1 Количественное влияние параметра х на функцию у
можно проанализировать с помощью отношения
приращений Dy = Ay/Ах (в точке—частная производная
ду/дх) и чувствительности функции sy — Dxx/y (в точ-
ду х д\пу
ке ——^7 ~тг или
дх у и"и d\nXj
В конечном интервале параметра Ах = х2 — хх при
$ух = const изменение функции равно—— = syAx/x±. При
переменной чувствительности и использовании
графических зависимостей syx — f (x) необходимо!) пользоваться
средним значением чувствительности s при х^х 4-Ах 12.
Если у^уг + А*//2, то s =
Ьу/у
Ах/х
откуда
Д<//г/
[у —ifjry -S7 + 0,5A -i)
Интервалы изменения температур кипения и
конденсации в процессе оптимизации могут быть
приближенно описаны выражениями
¦А/0 = еи-
A/s
A^k-Qk-
Д/В'
B)
С их помощью можно записать:
1
ее UBi> tsz)
1
^!ее^о+^Мк; C)
4v
Y^—Yj, т-r-- Л.1/C«А^+ Dj/QoA^K.
A ?lA (*B1> 'B2/ *° U ?K K
D)
Отношения приращений, получаемые из
семейства характеристик компрессорной системы при
температурах t0 ниже ts2 и tK выше tB1 приняты
постоянными и определяются:
D
Ub,
1к
A(l/eg)
-А/0
А A/8,)
АеР
Eel8e2Af0
— АгР
D
l/Qo.
to
А^к eeise2AtK
A (l/Qo) KTAQ0
QoiQo2A^o.'
- yTAQ0
-A/o
Di/Q0== A A/Qq)
'к Д*к QoiQo2A/K '
После подстановки уравнений B), C)., D)
в уравнение A) получим:
21

Z0=-
PJ1I
Лэ^е (*bi> ^2) т5э qvh (tB{y tsi)
^# T, ^/f. Г»^0 7"» *# ^Г
ЖЙ , 1 г—
X
E)
Величины A + 1/e^, ka, kK, сравнительно
слабо меняющиеся (равные средним значениям по
результатам точного расчета), и Ats
(технологическая) принимаются постоянными, а 0И, 9К,
AtB— независимыми переменными.
Найдя частные производные Z0 по 0И, 9К,
AtB и приравняв их нулю, получим выражения
для приближенных оптимальных значений этих
параметров:
^и. опт :
"к. опт :
Ут,
Pi/h/(t§3)
Du'e/%+ D^'P^I/ith)
A + 1/ег)/Ук/(т!э)
d)'^/%+D^P^i/ijQ,
2 A + 1/eO /в/|э
*/Ъ+ ОУЬРхЩЪш)
F)
G)
(8)
Структуры выражений F) — (8) показывают
обобщенный характер влияния исходных
данных. Сопоставление результатов расчета по этим
выражениям и по точной математической модели
приведено на рис. 1. По нему легко определить
поправочные коэффициенты Ли, Аю Ав. Тогда
точные значения оптимизированных параметров
находят по формулам:
0и. т = <<4И9И. 0пт> вк.т = ^к^к. опт, A^bit = ЛВД?В. опт»
Подставляя выражения Ц6) — (8) с
поправочными коэффициентами в уравнение E), получаем
зависимость ZoonT только от исходных данных:
7 - * -L ^12/ *
°°ПТ ЛэМ'в!,^)"^" g^(tBit tn)
-o,5(d;>3+d^o^a,s+/s 1 ,
At*
+ 0,707 (Д, + 1/Дв)A + l/e,)».»/».» (dJ%|. +
22
1
<г
J
^
<?
.9
S
7
4
?
/0
^
1 | м
W
_щЙИИ
Л
Г
л& -
щ у
*
<Л,
шш
уП
Л
0 13 4 5 6 789W1 2 J 4 5 6 789Ю1
О и. on тАсоп Tiл коп т* "С&оп т
Рис. 1. Сопоставление результатов расчетов по
выражениям F)—(8) и по точной математической модели:
•-««,
-е.
\0,5
Q-zQ
хA + «/вгГ-5(-^)°'5«е/%+^х
v ^1200,5. (9)
тБэ
Как видно из рис. 1, при Ли=1,2, Лк=1,35,
Лв=0,70 Аъ равна 1,05.
Зная частные производные от 0ИОПТ, 0КЛШТ,
Д*в.опт> ^оопт» по любой величине или
комплексу, входящим в уравнения F) — (9), можно
получить выражения для чувствительности этих
параметров к изменению исходных данных,
которые определяют эффективность КХМ.
С помощью частных производных dZ^ldQ^
dZo/d0K, dZ0/dAtB и уравнения E) получают
выражения для определения чувствительности
затрат к отклонению указанных параметров от
оптимальных значений. Эти зависимости имеют
большое практическое значение, так как
позволяют оценить необходимость строгого
поддержания оптимальных параметров. <
Оказалось, что в большинстве случаев
целесообразно определять чувствительность
рассматриваемого параметра к изменению комплекса
исходных данных, а не к отдельной величине.
Это связано с тем, что чувствительность функции
к изменению определенного комплекса,
состоящего из сомножителей, одинакова для комплекса
и всех тех его множителей, которые не входят в
другие комплексы рассматриваемого уравнения
функции. Так, чувствительность величин 6И#0ПТ,
ек.опт» А^в.опт к изменению выражений
соответственно F), G), (8), а также их числителя
и комплексов /и, /к, /в равна постоянной
величине 0,5. Как единую исходную величину целе-

Таблица 2
Чувствительность функции
С°/ опт о^ *в. опт o®i опт оД *в. опт
Леи' /В ' Dtt ' ЬШк
o^i ОПТ оД *В. ОПТ
°2/, 2/' 2/, 2/
c^i опт
si'B-опт
Т6Э
7
сЛ0ОПТ
/И, /И
7
со опт
5/к,7к
о^О ОПТ
5/в, 7в
Значение чувствительности
0,5
— 0,5Dj/Q»s7/5te
-о.ы>;,%,в/Б,(
0,5DJ4C»S7/D/K
°.5VH-55°;5/z0onT
0,5lKe°-570.^o.5/ZoonT
0,354lBi0-57B0-5B?k5/Z0onT
o^O ОПТ
^2 7,27
7
<? 0 ОПТ
6тЬ
°0И
°ек
^Д * в
V / П rn^Pff \ / in *\гл А о0.570.5 г» ^ /Qo/п ^
+ 0M1и</0°7и,5(^Г0'5 + 0.5^0-Ч1/кЧ0-5E/к)-0-5"
-0.5+
/Zq опт
- sfrnT-^i [о.5Аи/и(/и)-0,5^0;5 + о,5Лк1('.5/кGк)-''.5х
:<о?к5]/г0оптШ
E/.вн-7./вн)/гв
(DfKeK-I7„/9K)/Z0
@,5D< к4«в- s/в/Д (B)/Z0
Примечание. Рг =^РХ + ?н, Р2 =:Р2 + ?н; s = 1 + 1/ви /в = Л*/?э; Лв=Лв+1/Лв, Ли = Ли + 1/Ли> Лк = Лк +
1/8.
+ 1/Лк; 2/=Р12//(т5в); /г =Р1/|/(тЕэ). *=и, к; Dti=Dti e/r\9 + D]^P{L //(т?э) , i =0, к
сообразно рассматривать комплекс Pi/faL) и др.
Ряд выражений для чувствительностей функций
сведены в табл. 2 для практического
пользования при анализе характеристик КХМ любого
состава.
Численные значения чувствительностей
представлены на рис. 2. Здесь же точками показаны
точные значения чувствительности.
Приведенные данные свидетельствуют об
удовлетворительной согласованности точной и приближенной
моделей. Все чувствительности для у=ЭИ0ПТ,
вк.опТ» Д^в.опт находятся в диапазоне 0 < | syx | <
^0,5. Наиболее сильно на величину
оптимальных параметров влияет изменение
комплексов /и, /к, /в. Однако, очевидно, что
совершенствование других показателей машины и
улучшение исходных экономических данных
может как уменьшить, так и увеличить
оптимальные значения рассматриваемых параметров.
На рис. 3 для расчетных вариантов 1 и 3
(см. табл. 1) показана чувствительность целевой
функции Z0 к отклонению величин Эи, 0К, AtB
от оптимальных значений. Если для примера взять
значительный интервал отклонения параметра
\ ии. опт ок. 0пт ^*в. опт J'
то средняя чувствительность в этом интервале
составит соответственно 0,06; 0,01; 0,025. Изме-
23

Рис. 3. Чувствительности sx целевой функции Z0
к отклонению параметров от их оптимальных значений:
вариант /; —
seK;
— вариант 3
№
Рис. 2. Графическое изображение чувствительности в
зависимости от 2/ и т?э и Z0onT-
/j_szoonT.
2/
5_5?0ОПТ.
'к
_S0K. ОПТ.
Чэ '
9
2 — sA/b. опт.
тбэ
5 — 50И. ОПТ.
Чэ
—s9H.ОПТ.
2/
10
7
3 — s-ООПТ.
7и
7_S0K. опт
2/
7
с 0 ОПТ- _
^э •
7
4— s-ООПТ.
ув
S В. ОПТ.
2/
¦ ОТ^.ЛТТО TTl^ .
^~ Л I\ A jdJID
ные зоны исходных комплексов; #-
-точные значения s о опт
нение функции Д^1= AZ0/Zoon В ш. ш- ^Х'Г^ТазносГ'температур среднелогариф
обеспечивающей высокую степень адекватности с
физической моделью, дополненный анализом
характеристик на базе функций
чувствительности позволяет надежно и быстро решать
возникающие на практике задачи по оптимизации и
выбору параметров КХМ.
Условные обозначения
Z — безразмерные затраты;
т — время работы КХМ в году, ч;
Qo> Qk — холодопроизводительность и тепловая нагрузка
конденсатора, кВт;
VT — теоретическая
м3/с;
cs> cB — удельные теплоемкости сред, кДж/(кг-К);
Ps> Рв — плотность сред, кг/м3;
*о> ^к> ts2> ^bi — температура кипения, конденсации,
охлаждаемой среды на выходе испарителя и охлаждающей
среды на входе конденсатора, °С;
производительность компрессора,
тервале будет соответственно равно 0,024; 0,004;
0,013. Это свидетельствует, в частности, о том,
что в данном случае, допуская увеличение
стоимости холода на ~3% по сравнению с
минимумом, можно в два раза снизить площадь тепло-
обменной поверхности аппаратов и тем самым
достигнуть значительной экономии металла.
Однако такое решение может быть принято для
каждого конкретного случая лишь в результате
подробного анализа.
По данному методу анализа не нужны
расчеты и графические построения оптимальных
характеристик для различных частных
исходных данных. Точно рассчитанные базовые
варианты и уравнения (либо ограниченное число
графиков) чувствительностей полностью и с
достаточной точностью раскрывают картину.
Таким образом, расчет на ЭВМ характеристик
КХМ с помощью универсальной программы,
мические теплопередачи и по потокам сред в испарителе
и конденсаторе, °С;
&и> &к—коэффициенты теплопередачи, кВт/(м2-К);
ес> 8ь 8е—холодильные коэффициенты цикла Карно,
индикаторный, эффективный;
qv — объемная холодопроизводительность, кВт м3;
А — коэффициент подачи;
г|э — электрический КПД;
/s> /и» /к — удельные характеристики перекачки сред,
кДж/м3, и аппаратов, кг/м2;
?н, Pi, P2—нормативный коэффициент эффективности
и нормы амортизационных отчислений основных и
сопутствующих капитальных затрат;
?э. ?и> ?к> Ев. ?тр, Ъэ. у— удельные стоимости
электроэнергии, руб/(кВт-ч), испарителя и конденсатора, руб/кг,
воды, руб/м3, транспортировки, руб/кг, установленной
мощности электропривода, руб/кВт;
3—абсолютные затраты, руб.
Индексы: в. т — вспомогательный теплообменный
аппарат, в. с — вспомогательный емкостный аппарат,
н. к — несущее оборудование и коммуникации, пр —
приборы, электрооборудование и арматура, кр —
компрессор, э. у — суммарная установленная мощность
24

электропривода, в. к — вода на охлаждение
компрессора, р — ремонт (материалы и персонал), о —
обслуживающий персонал, отк — устранение отказов, п —
обслуживание помещения, д. х —дозаправка
эксплуатационных материалов, м — монтаж, пл — площадь
помещения, х — эксплуатационные материалы, ф —
фундамент, к. с — компрессорная система, тр —
транспортировка; 1,2 — концы интервала. - \
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Быков А. В. Технико-экономические
показатели низкотемпературных холодильных машин. —
Холодильная техника, 1975, № 9.
2. Калнинь И. М. Критерии эффективности
холодильных систем. — Холодильная техника, 1978,
№ 5.
УДК 536.24.001.5:621.565.93/.94
ВЛИЯНИЕ ГЕОМЕТРИИ ПУЧКА ОРЕБРЕННЫХ ТРУБ
НА ТЕПЛООТДАЧУ И СОПРОТИВЛЕНИЕ
Канд. техн. наук В. Б. КУНТЫШ, Л. М. ФЕДОТОВА
Архангельский лесотехнический институт
им. В. В. Куйбышева
Д-р техн. наук, проф. Н. М. КУЗНЕЦОВ
Северо-Западный заочный политехнический институт
Тепловые и аэродинамические характеристики
шахматных трубных пучков теплообменников с
воздушным охлаждением существенно зависят
от расположения в них труб и параметров
оребрения. Известные экспериментальные данные
[2, 4, 7] о влиянии шага труб в пучке на
процесс теплоотдачи и аэродинамическое
сопротивление получены для труб с низкими
коэффициентами оребрения ф=5,1-ь7,5.
Практически в теплообменниках с воздушным
охлаждением такие трубы сейчас не применяют.
Основным направлением технического
совершенствования оребренных теплообменников
является использование в пучках труб с
высоким коэффициентом оребрения ф= 144-20. Для
таких труб обоснованные данные для выбора
оптимальной компоновки отсутствуют.
Авторами выполнены исследования в целях
определения влияния изменения шага между
трубами в шахматном пучке на тепловые и
аэродинамические характеристики. Опыты
проводили на трубах с навитой по спирали и завальцо-
ванной в стенку алюминиевой лентой (рис. 1).
К преимуществам труб с навитым оребрением,
по сравнению с биметаллическими, оребренными
спиральными накатными алюминиевыми
ребрами (по технологии ВНИИметмаш), относятся:
технологическая возможность достигнуть более
высоких коэффициентов оребрения; меньший
расход алюминия на оребрение и в целом
снижение массы трубного пучка; надежная
эксплуатация труб при знакопеременных циклических
3. Калнинь И. М., Лебедев А. А. Расчет
характеристик и оптимизация компрессорных
систем. — Холодильная техника, 1978, № 8.
4. Левенталь Г. Б., Попыри н А. И.
Оптимизация теплоэнергетических установок. М.,
Энергия, 1970.
5. Оносовский В. В., Крайнев А. А.
Выбор оптимального режима работы холодильных
машин и установок с использованием метода
термоэкономического анализа. — Холодильная техника,
1978, № 5.
6. Оносовский В. В., Крайнев А. А.
Пути снижения затрат на эксплуатацию
одноступенчатых холодильных установок. — Холодильная
техника, 1980, № 5.
изменениях рабочих температур вплоть до 300—
350 °С; отработанная технология; меньший
температурный перепад по стенке.
Геометрические характеристики восьми
исследованных пучков приведены в табл. 1.
1 Шестирядные шахматные пучки собирали из
труб диаметром d0X6=25x2,5 мм, с наружным
диаметром ребра d=57 мм; высотой, шагом и
средней толщиной ребра соответственно ft=
= 16 мм; ?=3,17; Д=0,3 мм. Глубина заваль-
цовки ребра /i3«0,3 мм, коэффициент
оребрения ф=17,7. Несущая труба выполнена из
углеродистой стали 10.
Пучки исследовали в разомкнутой
аэродинамической трубе квадратного сечения 400Х
Х400 мм [5] методом локального теплового
подобия. При таком методе обогревалась одна
измерительная трубка (калориметр),
последовательно устанавливаемая в центре I, II, III и V
поперечных рядов пучка. В трубке применен
пароэлектрический Щспособ нагрева,
обеспечивающий постоянную температуру воды внутри
трубки, равную 100 °С.
При проведении опытов измеряли
электрическую мощность, подводимую к калориметру;
температуру воздуха на входе и выходе из пуч
ка; температуру наружной поверхности трубы"
калориметра —хромель-алюмелиевыми термопа"
Рис. 1. Конструкция оребренной трубы:
/ — тгрмэлара; 2 — нэгул;ая труба; 3 — завальцованноз ребро
4 Холодильная техника № 8
25

Таблица 1
Показатели
Шаг, мм
поперечный, sx
продольный s2
диагональный s2
Относительный шаг
поперечный а* = sjd
продольный а2 = s2/d
_. _ Si — d0
Симплекс р = —, —
So fln
Тепловая эффективность -ф^ = а/ах
Коэффициент компактности Л$,
м2/м3
1
59,0
51,09
59,0
1,035
0,896
1,0
1,0
460
2
64,7
51,09
60,4
1,145
0,896
1,12
1,11
418
3
72,0
51,09
62,5
1,26
0,896
1,25
1,09
377
Номер
4
82,0
51,09
65,5
1,54
0,896
1,4
1,03
331
пучка
5
75,8
45,2
59,0
1,33
0,792
1,49
1,09
405
6
90,4
37,9
59,0
1,585
0,665
1,92
1,09
405
7
102,2
25,9
59,0
1,79
0,455
2,27
1,09
523
8
64,7
56,03
64,7
1,145
0,983
1,0
0,96
382
рами (см, рис. 1), заложенными в*канавку
прямоугольного сечения ;в стенке несущей трубы под
основание ребер; перепад статического давления
воздуха в пучке; динамический напор воздуха в
сопле установки, по которому вычисляли
скорость потока и расход воздуха.
Коэффициент теплоотдачи аь ,Вт/(м2-К),
1-го ряда пучка рассчитывали по формуле:
Qi
a t —
f(tcT-ti)
(О
где Qi — тепло, переданное конвекцией от калориметра
воздуху, Вт;
F — полная наружная теплоотдающая поверхность
калориметра, м2;
?ст — средняя температура стенки наружной
поверхности калориметра, °С;
t± — температура набегающего потока воздуха, °С.
Как видно из формулы A), был вычислен
приведенный коэффициент теплоотдачи,
учитывающий цотерю температурного напора на
преодоление термического сопротивления ребра и
термического контактного сопротирления в месте
^завальцовки ребра в несущую стенку.
^Средний коэффициент теплоотдачи а пучка
определяли по его измеренному значению для
каждого ряда [5].
Результаты опытов обработаны в
безразмерных критериях подобия:
Nuj = CjRew; B)
Eu^CVpRe-772, C)
где Nuf —число Нуссельта для /-го ряда, Nu$ = aid0/X;
С it С\ — константы;
л—теплопроводность воздуха, Вт/(м-К);
Re — число Рейнольдса, Re = wd0/v;
w—скорость воздуха в узком фронтальном
сечении пучка, м/с;
v — кинематическая вязкость воздуха, м2/с;
Ей— число Эйлера, Eu = &p/(pw2);
Ар —перепэд статического давления воздуха в
пучке, Па;
р — плотность воздуха, кг/м3;
пу т — показатели степени, п = 0,55; т = 0,28.
Значения Я, v, p принимали по средней
температуре воздуха в пучке.
Полученные данные по теплоотдаче в
исследованных пучках приведены на рис. 2. На
рис. 2, а показана зависимость Nu^/ (Re)
по рядам пучка №1. Аналогичный вид-имеет
эта зависимость и для остальных пучков.
Результаты испытаний по средней
теплоотдаче пучков № 1—8 (см. рис. 2,6) описываются
критериальным уравнением
Nu=C2Re0'55, D>
где С2 — константа.
Значения констант Ciy С1У С2 в уравнениях
B) —^ D) приведены в табл. 2, из которой видно,
что стабилизация процесса теплоотдачи во всех
пучкдх^наступаетсо второго ряда. Здесь же
приведены значения Nu/Nuj и Ёи/Ёи1П1рй~~Ке=
= 10000, характеризующие изменение
теплоотдачи и сопротивления в пучках № 2—8, по
сравнению с наиболее тесным пучком № 1.
Таблица 2
Номер
пучка
1
2
3
4
5
6
7
8
Ct для ряда
I
0,193
0,200
0,204
0,209
0,213
0,224
0,223
0,193
III, V
0,225
0,234
0,235
0,247
0,273
0,258
0,262
0,225
С2
0,218
0,226
0,228
0,239
0,243
0,250
0,253
0,218
Сг
2,26
1,66
1,54
1,87
2,04
1,69
1,86
2,09
Re=10000
NU/N14
1,000
1,038
1,047
1,098
1,113
1,148
1,161
1,000
Eu/Eii!
1,000
0,735
0,682
0,827
0,903
0,748
0,823
0,925
2i

J 4 6 8 10 14 Re-HT*
Рис. 2. Экспериментальные данные по теплоотдаче
в исследованных пучках
а — зависимость Nu.=f (Re) по рядам для пучка № 1; (©, •«
X, Н соответственно I, II, III, V ряды); б — зависимость
Nu = C2Re°,e* для пучков труб № 1—8 A — 8 — соответственно
пучки с № 1 по № 8); в— зависимость Nui/Nul=f ф) для
пучков № 1—8 (А, Л, О, ¦> Ў» V, 0,ф — соответственно пучки
с N* 1 по № 8)
V Анализ кривых, приведенных на рис. 2, б,
и данные табл. 2 показывают влияние
изменения шагов между трубами на теплоотдачу. Так,
для пучков № 1—4 установлено, что при
увеличении поперечного шага s± в 1,39 раза при
неизменном значении продольного шага s2
теплоотдача возрастает лишь на 9,8 % во всем диапазоне
изменения числа Re. t Наибольшая
эффективность увеличения теплоотдачи достигается при
одновременном уменьшении продольного шага
s2 и увеличении поперечного шага sv но при
постоянном диагональном шаге s'2 (пучки № 1,
5, 6, 7). Максимальная теплоотдача получена
для пучка № 7. Ее значение превышает на
16,1 % теплоотдачу пучка № 1 благодаря
уменьшению в 1,97 раза шага s2 и увеличению в 1,74
раза шага st.
Для пучка № 8 характерна равносторонняя
разбивка труб и увеличенные на 9,5 %, по
сравнению с пучком № 1, шаги s1=S2- В
равносторонних компоновках пучков №1,8
увеличение шага не влияет на изменение теплоотдачи,
так как симплекс Р, характеризующий
расположение труб в пучке, равен 1, а сопротивление
снижается на 7,5 %. 4
Данные по аэродинамическому сопротивлению
пучков № 1—^представлены на рис. 3.
Установлено, что по мере увеличения шага st оно
уменьшается, но не монотонно. Сопротивление
пучка № 3 является наименьшим и составляет
68,2 % от сопротивления пучка № 1, а пучка
№4 — 82,7 %. Тесное расположение труб в
пучке по глубине усиливает турбулизацию
потока. Аэродинамическое сопротивление пучка
№ 7 составляет 82,3 % от сопротивления пучка.
№ 1 и идентично сопротивлению пучка № 4.
Данные по теплоотдаче исследованных
пучков обобщали критериальным уравнением вида:
Nu = cppRe0'55' E)
где р — показатель степени.
Зависимость Nu/Nux от симплекса Р при Re=
= const представлена на рис. 2, в. Показатель
степени р при р равен 0,2. Обобщенные результаты
исследования процесса теплоотдачи приведены
на рис. 4, а в координатах Nu/P0»2 =/ (Re).
Опытные точки с разбросом ±5 % описываются
обобщенным уравнением
Nu = 0,232P°'2Re0'55, F)
Z J 4 6 8 Ю 14 WRF0
Рис. 3. Зависимость EuAp=/ (Re) для пучков № 1—8
(обозначения см. рис. 2, в)
4*
27

so
30
20
3 <t 6 8 10 tt Ле-ПН
t Q_
zc/u/M
**
o\
r
>
:>
У
у
^s
3 6 8 10 h 18 30 /fe-10'5
Рис. 4. Обобщенные опытные данные по теплоотдаче
а и сопротивлению б (обозначения см. рис. 2, в)
действительным в диапазоне Re=C-h25I03
и р= 1-^2,27.
Полученные опытные данные по
аэродинамическому сопротивлению пучков № 1—8
описываются обобщенным критериальным уравнением,
приведенным в работах [3, 6]:
1 = ЪАгСг
•Щ
— 0,25
G)
2Д/7
" рш2
dm оуообо,оозо,о1 ф* о,ог ^0/п^
где \ — коэффициент сопротивления пучка, \ •.
z—число рядов труб по глубине пучка;
Cz — поправочный коэффициент на число рядов, при
z = 6C2 = l,0;
/ — определяющий размер, I = (FTp/Fljj d0 +
+ lFp/F)Vo,785(d*-diy
^тр> ^Р — соответственно площади межреберных
участков труб и поверхности ребер; 2.
с1э — эквивалентный диаметр сжатого поперечного
пучка, йэ = 2 [t (sx — d0) — 2hA]/Bh + t).
На рис. 4, б сопоставлены опытные точки по 3.
аэродинамическому сопротивлению с
зависимостью (сплошная линия), построенной по
уравнению G). Отклонение точек от рекомендуемой
расчетной кривой составляет ±20 % для иссле- 4.
дованного диапазона изменения параметров Re^=
= F-f-30) 103 и l/dQ =5~-ll. Поскольку зависи- 5
мости теплоотдачи и сопротивления пучков
[Nu=/ (Re) и Eu=/(Re)] от изменения шагов
труб носят различный характер, то трудно
сделать рекомендации по соотношению шагов sx и 6
s2. Поэтому авторами выполнено энергетиче- ¦
ское сравнение пучков по методике, описанной
в работе [1]. Тепловая эффективность пучка
оценивается коэффициентом *ф~а/а1г рас- 7*
считанным при одинаковых затратах мощности
A/=idem на перемещение воздуха через меж-
Рис. 5. Зависимость Eltyt =/(Л^0/Я^):
1 — 8 — пучки с № 1 по № 8
трубное пространство пучка. В качестве
исходного принят пучок № 1. Численные значения
г|)? даны в табл. 1. Наилучшим по тепловой
эффективности является пучок № 2. При
одинаковых затратах мощности N0=5 Вт/м2
теплоотдача их соответственно на 11 % выше и на 4 %
ниже по сравнению с теплоотдачей пучка № 1
во всем изученном диапазоне изменения
скорости воздуха.
Сравнение пучков по габаритным
характеристикам выполнено для условий Q=idem, N0=
=idem и приведено на рис. 5 в виде зависимости
E/^t=f (Мо/Я^), в которой использован
энергетический коэффициент E=a/N0. Наибольшие
габаритные размеры имеет пучок № 8. Объем,
занимаемый пучками № 1, 2, меньше объема
пучка № 7 соответственно на 3 и 5 %.
Таким образом, с учетом тепловой
эффективности и габаритных характеристик
целесообразными являются компоновки, аналогичные
пучкам № 2 и 7. Перспективны тесные
неравносторонние шахматные компоновки.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Антуфьев В. М. Эффективность различных
форм конвективных поверхностей нагрева. М.-Л.,
Энергия, 1966.
2. Зозуля Н. В., Калинин Б. Л., Ха-
в и н А. А. Влияние компоновки пучка из
алюминиевых оребренных труб на его теплоотдачу. —
Теплоэнергетика, 1970, № 6.
3. Обобщенное уравнение аэродинамического
сопротивления трубных пучков в аппаратах
воздушного охлаждения/В. Б. Кунтыш, А. Э. Пиир,
Л. Ф. Колобова и др. — Химия и технология топ-
лив и масел, 1979, № 5.
Стасюлявичус Ю., Скринска А.
Теплоотдача поперечно обтекаемых пучков ребристых
труб. Вильнюс, Минтис, 1974.
Экспериментальное исследование
теплоотдачи и сопротивления пучков АВО из
биметаллических труб/В. Б. Кунтыш, А. Э. Пиир,
А. И. Егоров и др. — Изв. вузов СССР.
Энергетика, 1977, № 12.
Юдин В. Ф., Тохтарова Л. С.
Аэродинамическое сопротивление пучков ребристых труб
в поперечном потоке газа.—Энергомашиностроение,
1972, № 9.
Юдин В. Ф., Тохтарова Л. С.
Теплоотдача и сопротивление шахматных и коридорных
ребристых пучков. — Энергомашиностроение, 1964,
№ 1.
28

УДК 628.84.001.24
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ
СОСТАВЛЯЮЩИХ ТЕПЛОВОЙ НАГРУЗКИ
ОБЪЕКТОВ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ
Канд. техн. наук А. Г. СОТНИКОВ
Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности
3. Ш. ЭЛЬЯШОВ
Ленинградский филиал Гипрокино
Тепловая, влажностная и газовая нагрузки
являются определяющими факторами,
влияющими на принципиальные решения системы
кондиционирования воздуха, ее управление,
технологические и экономические показатели [3]. До
последнего времени о внутренних
(технологических) составляющих тепловой нагрузки,
определяемых теплопритоками от
технологического оборудования и освещения, количеством
людей, было известно очень мало. Не
определены законы распределения составляющих
тепловых нагрузок, параметры этих распределений.
Обычно в расчетах ориентируются на
максимальную нагрузку, не учитывая ее малую
повторяемость. При выборе принципиальных решений
систем кондиционирования воздуха (СКВ),
вентиляции (СВ) и систем управления нагрузки не
анализируют из-за отсутствия данных о
распределении их характерных составляющих, хотя
необходимость такого анализа очевидна [1,2].
Метод анализа и синтеза нагрузки помещения
на примере тепловой нагрузки изложен в
книге [4]. Наружные составляющие тепловой
нагрузки включают величины QAt=f (^н)* и BРад
(трансмиссионное тепло и тепло солнечной
радиации), которые зависят от месторасположения
объекта и ориентации наружных ограждений по
странам света. Для известных широты, долготы
и ориентации легко найти не только расчетные,
но средние и минимальные величины QAt и
фрад. Например, в результате обработки данных
СНиП [7] можно определить среднюю за год
часовую интенсивность солнечной радиации в
долях от ее максимальной июльской часовой
величины на ту же горизонтальную поверхность.
Учитывая, что максимальная часовая июльская
радиация для прозрачных ограждений
(остекления) является расчетной величиной, по
приведенному соотношению можно пересчитать
расчетную радиацию в среднегодовую при условии
непр ерывной или трехсменной работы системы:
* tH — температура наружного воздуха.
оср =оср — Црад , m
^рад </рад— х ' IU
Чрад
Величину ^рд для любого географического
пункта можно определить по карте территории
СССР с нанесенными на ней изолиниями яср =
^рад
= Фрад/^РПаад' кот°рые имеют, в основном,
широтную направленность. Величина qz^
изменяется по территории СССР от 0,12 до 0,23,
т. е. весьма значительно и зависит как от
солнечной радиации, так и состояния атмосферы
(облачности) за световой день. Для объектов при
одно- и двухсменной работе средняя
относительная величина теплопоступлений от
солнечной радиации должна приниматься большей,
чем по карте. Закономерности для этих случаев
пока не получены, но исходные актинометриче-
ские данные имеются.
Остальные составляющие тепловой нагрузки
являются функцией мощности, подводимой к
технологическому оборудованию No6 и
приборам освещения NoCBJ числа людей тл. За
короткие промежутки времени некоторые
составляющие можно считать постоянными или
периодически меняющимися. Например, периодический
характер имеет изменение солнечной радиации в
летние расчетные сутки и ее почасовые значения,
введенные в СНиП [6]. Суточное колебание
наружной температуры в летние расчетные сутки
близко к гармоническому, а двойная амплитуда
2Ащ= ^нтах—^Hmin»
где At и—амплитуда колебаний температуры
наружного воздуха, °С;
^нтах> ^Hmin — максимальная и минимальная
температура наружного воздуха, °С,
указана в СНиП [6] для каждого города, и ее
можно использовать в расчетах поступлений
тепла через непрозрачные наружные
ограждения.
Для ряда объектов, особенно промышленных
зданий, уместно принимать расчетное количество
людей, равное 100 %. В то же время, изменение
всех составляющих за большие отрезки времени
происходит по законам случайных явлений.
Статистические распределения, т. е. зависимости
между относительной величиной Wo6 = ^0б/^обХ;
^осв == ^осв/лСсвХ' /ял=тл /т™ах и повторяемостью
составляющих случайной тепловой нагрузки
(СТН), являются объектами исследования авторов.
Физические случайные факторы,
определяющие величину составляющей СТН,
разнообразны. Температура наружного воздуха /н,
определяющая величину QAU зависит от времени
года, атмосферных процессов, состояния
подстилающего слоя и меняется как случайная величи-

Рис. 1. Относительное потребление мощности
станочным оборудованием:
/ — механический цех Завода станков-автоматов, смена Щ1;
2 — то же, смена II; 3 — то же, смена III; 4 — цех №|22
ленинградского машиностроительного завода «Русский дизель»,
смена/; 5—то же, смена II; б—то же, смена III; 7 —цех № 25
завода «Русский дизель», смен а I; 8 — то же, смена II; 9 — то
же, смена 111
на. Случайным образом изменяется] и
интенсивность солнечной радиации. Теплопритоки от
технологического оборудования, освещения и
число людей также меняются как случайные
величины. До сих пор из различных
составляющих нагрузок систематически исследовали как
случайные величины только теплопритоки от
технологического освещения киносъемочных
павильонов [51.
О&тистические р аспределения
технологических составляющих тепловой нагрузки были
получены при многократных обследованиях ряда
объектов. Относительное потребление мощности
станочным оборудованием определяли в
механических цехах машиностроительных предприятий
на основе посменного цехового учета
потребляемой оборудованием электроэнергии;
относительное потребление мощности осветительными
приборами — в киносъемочных павильонах и
телестудии; распределение количества людей —
в производственных помещениях и зрительных
залах кинотеатров.
При обработке опытных данных количество
людей принято максимальным, а не по
списочному составу, поскольку последний (в
исследованных объектах) часто меняется и, кроме того,
в силу ряда причин не всегда является
асимптотическим пределом максимальных значений.
Отклонение максимальных значений от
списочного состава находилось в пределах 3—14 %.
Методика обработки данных изложена в работе
[5].
По результатам обработки построены (рис. 1—
3) кривые распределения относительных величин
мощности и числа людей (dn/dN и dn/dm).
Анализ этих кривых показывает, что
составляющие СТН подчиняются различным законам
распределения — нормальному, логарифмически-
нормальному, бимодальному, асимметричному
одномод ал ьному.
Рис. 3. Относительное количество людей в
производственных и зрелищных помещениях:
/ — прядильный цех ленинградского производственного
хлопчатобумажного объединения «Возрождение», смена I; 2 — то же,
смена II; 3 — то же, смена III; 4 — сортировально-трепальный
цех объединения «Возрождение», смена I; 5 — то же, смена II;
6 — то же, смена III; 7 — чесальный цех объединения
«Возрождение», смена I; 8 — то же, смена II; 9 — то же, смена III;
10 — модельный цех ленинградского станкостроительного
производственного объединения им. Я-М. Свердлова смена I;
// — зрительный\зал кинотеатра «Современник»; 12, 13, 14 —
киносеть Ленинграда соответственно за 1971, 1972, 1973 гг.
30
Рис. 2. Относительное потребление мощности
осветительными приборами:
/ — съемочный павильон размером 15X18 м киностудии
«Мосфильм»; 2 -тоже, размером 18X24 м; 3 —то же, размером 24 X
X 36 м; 4 — то же, размером 30X42 м киностудии «Ленфильм»;
5 — телестудия Черновицкого радиотелецентра
0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80/П'-т/т^

На этих же рисунках показаны средние
относительные величины заполняемости т и
мощности N. В подстрочных индексах указаны
соответственно номера смены и объекты.
В качестве числовых характеристик
исследованных распределений принимали относительные
расчетные и средние мощности и число людей
соответственно N?ac4 (при обеспеченности Р=
=0,95), iVcP,^ac4, тслр . По полученным
данным вычислены усредненные характеристики
распределений составляющих СТН (см.
таблицу). Поскольку опытная выборка не полностью
отражает все множесто значений случайной
величины, то приводятся доверительные
интервалы величин при доверительной вероятности Р=
=0,95:
для мощности станочного парка
0,71 <Л^бСЧ< 0,89; B)
0,38 <Л^?< 0,58, C)
для мощности технологического освещения
0,28 <ЙРсавсч< 0,54; D)
0,11<^РВ<0,23, E)
для числа работающих
0,95 <тРасч< 0,97; F)
0,88<т^р<0,92> G)
для зрителей
тРасч=1,0; (8)
^слР = 0,4-г0,5, (9)
Метод определения расчетного значения оДной
составляющейлизложен в работе [5]. В тепловой
нагрузке помещения может быть несколько
составляющих СТН, для них нужно найти
расчетное, среднее и минимальное значения. Расчетное
значение тепловой нагрузки определяет
расчетный расход воздуха в помещении, среднее —
величины технологических и экономических
показателей, минимальное — служит для оценки
различных ограничений по СКВ. Расчетная
сумма нагрузок определяет расчетную
производительность системы по воздуху. Из-за
несовпадения максимумов для разных помещений
расчетная производительность меньше суммы
расчетных расходов воздуха во всех помещениях. Эта
особенность учитывается только для систем
с переменным расходом воздуха. В системах
с постоянным расходом воздуха, несмотря на
случайный характер тепловых нагрузок,
суммарный расчетный расход определяется как
сумма расчетных расходов в ответвлениях.
Расчетная тепловая нагрузка одного
помещения или ряда помещений, обслуживаемых одной
системой, при условии независимости составля-
Составляющая СТН
Относительное потребление
мощности станочным
оборудованием
машиностроительных заводов
Относительное потребление
мощности осветительными
приборами киносъемочных
павильонов
Относительное количество
людей в производственных
помещениях
S
5 о
а у
0,8
0,40
0,96
а
о
1*
0,48
0,17
0,90
8"
О
А*
0,111
0,064
0,013
а.
о
А*
0,124
0,034
0,026
ющих СТН друг от друга может быть
приближенно определена путем замены фактического
распределения суммы составляющих
нормальным распределением. В соответствии с
центральной предельной теоремой теории вероятностей
распределение суммы нескольких составляющих
СТН является асимптотически нормальным.
Среднее значение тепловой нагрузки равно:
Qcp = %Qcrsi + 2Q?\ - (Ю)
где Q^0 —постоянные составляющие нагрузки;
Q?p—средние значения периодических или
случайных составляющих нагрузки.
Дисперсия суммарной нагрузки равна сумме
дисперсий каждой случайной составляющей:
\: DQz=^DQt = ^io^i (П)
°Q — среднеквадратическое отклонение.
Расчетное значение тепловой нагрузки
определяется из выражения:
Qpac4 = Qcp ф y"DQ^Zp. A2)
Минимальное значение тепловой нагрузки равно:
Qmin ^ Qcp _ YrDQ^zpri A3)
где zp — нормально распределенная нормированная
величина, определяемая по таблицам функции
Лапласа при заданной обеспеченности, в частности
при обеспеченности Р = 0,95 гр = 1,64.
Расчеты показывают, что аппроксимация по
нормальному закону распределения суммы
составляющих имеет погрешность порядка 3—6 %.
Ниже дан пример определения тепловой
нагрузки, воздухо- и холодопроизводительности
СКВ с помощью составляющих СТН.
Пример. СКВ переменной производительности объекта
в Москве обслуживает пять производственных
помещений (зон), в каждом из которых установлено примерно
одинаковое по мощности оборудование для механической
обработки деталей и работает одинаковое число людей.
31

Исходные данные для одного помещения:
Максимальная мощность оборудования 50
/Сбах, кВт
Максимальное число людей т™ах, чел. 20
Тепловыделения от одного человека ^л, кВт 0,1
Мощность освещения (постоянная) #осв> кВт 5
Максимальная интенсивность солнечной ра- 3
диации <Э™ДХ, кВт
Расчетные теплопоступления за счет раз- 0,5
ности температур Q?aC4> кВт
Расчетные теплопотери ФпотЧ> кВт 2>6
Расчетные параметры воздуха
летом
наружный воздух
^н. л» С 28,5
энтальпия *н.л> кДж/кг 54
зимой
наружный воздух
*н. з, °С -25
внутренний воздух
tBf °C 20
iB, кДж/кг 42
приточный воздух
/пр, °С 11
Вычислить максимальные, расчетные,
средние и минимальные тепловые нагрузки одного
помещения и общую для СКВ, обслуживающей все пять
помещений, расчетную и максимальную воздухо- и хо-
л одопр оизводител ьн ость.
Решение.
1. Максимальная тепловая нагрузка помещения:
Опом = 20ГХ = 50 + 20-0,1 + 5 + 3 + 0,5 = 60,5 кВт.
2. Расчетная тепловая нагрузка помещения.
Так как N0CB=5 кВт — постоянная величина, Q^C4=
макси-
рад
= 0,5 кВт — расчетная величина, a Q
мальная величина солнечной радиации, принимаемой
в качестве расчетной, то для определения Фпом4 нах°Дим
расчетное значение двух случайных составляющих —
тепловыделений от оборудования и людей, используя
данные таблицы.
№0% = 50-0,48 = 24 кВт;
1о со = 50-0,124 = 6,2 кВт;
^р = 20.0,1-0,90= 1,8 кВт;
а =20-0,1-0,026 = 0,052 кВтЛ
N? &
Сумма средних значений этих двух составляющих
равна:
2^(оРб+л)пом = 24+1,8 = 25,8 кВт.
В соответствии с уравнением A2) для определения
QPac4 при аппроксимации по нормальному закону
распределения суммы составляющих надо знать сумму
дисперсий составляющих. Для этого дисперсии
выражаем через средние квадратические отклонения. Тогда
сумма дисперсий равна:
2Д#(об+л)пом - 6,22 + 0 ,0522 = 38,44 + 0,С027 «
^38,44 кВт.
Среднее квадратическое отклонение суммы двух
составляющих o\zv( -+л) принимаем равным 6,2 кВт ,
поскольку дисперсия распределения тепловыделений от
людей ничтожна, то ею пренебрегаем.
Расчетное значение нагрузки для двух
составляющих при Р=0,95:
Q$5+л)п<ш - 25,8 + 6,2-1,64 = 25,8 + 10,2 = 36 кВт.
Расчетное значение нагрузки для одного помещения:
QulCu= 3<5 + 5 + 3 + 0,5 = 44,8 кВт.
3. Средняя тепловая нагрузка помещения.
Для Москвы отношение средней часовой за год
интенсивности солнечной радиации к максимальной часовой
июльской
ССрУЗ?дХ = <М35, тогда
Q?PM = 50-0,48+ 20-0,1-0,90+ 5+3.0,135 +0,5Х
5—20
X 28 5 _ 20 = 24 + 1,8 + 5 + 0,4 — 0,9 = 30,3 кВт.
4. Минимальная тепловая нагрузка помещения
Q?j? = 25,8 —6,2-1,64 + 5—2,6=18 кВт.
5. Максимальная тепловая нагрузка на систему,
обслуживающую пять помещений, равна:
Q?ct = 5-60>5==302>5 kBt-B
6. Расчетная тепловая нагрузка на систему.
Сумма средних значений двух составляющих —
тепловыделений от оборудования и людей — равна:
Л'(оРб+л)с„ст = 25,8-5= 129 кВт.
Сумма дисперсий
2 Д#@б+л)сист = 38>44*5 = 192'2 кВт'
Расчетное значение нагрузки на систему
Qchct = 129 + VI92T2-1,64 + 5- 5 + 3-5 + 0,5- 5 =
= 194,3 кВт.
7. Средняя тепловая нагрузка на систему:
QcSct =30,3-5=151,5 кВт.
8. Минимальная тепловая нагрузка на систему
QSct = 129 — /^9272-1,64 + 5-5 - 2,6-5 = 118,2 кВт.
9. Расчетная производительность СКВ по воздуху,
определенная по расчетной тепловой нагрузке на
систему:
Для сравнения: величина G^ax, определенная по
максимальной нагрузке, составила бы:
3,6.302,5-103
асист— !'! ! B0 — Ц)
= 134000 кг/ч.
10. Расчетная холодопроизводительность при G^cr и
Qchct* Поступление наружного воздуха принимаем
в размере 10% от общего воздухообмена, тогда
расчетная холодопроизводительность равна:
32

чрасч
= i.i [q
расч
= 1,1
194,3 +
8500 E4 — 42)
3600
= 244 кВт.
\0'н.л-1'в)] =
= 1,1 A94,3+28,4) =
Для сравнения: максимальная холодопроизводи-
тельность при G™ax и Q^t была бы равна:
Qmax=l,l
302,5+ 134 00
E4-42)
3600
= 1,1 C02,5 + 44,5) = 381 кВт.
Таким образом, при расчете по максимальным
значениям нагрузок без учета их случайного характера
и несовпадания во времени расход воздуха оказался
завышенным на
A34000 — 85000) 100
85000
: 58% ,
а расход холода на
C81 —244) 100
244
:56%.
В результате обоснованного выбора
расчетной тепловой нагрузки по предложенному
методу можно перейти на использование меньших
типоразмеров вентиляционного оборудования.
Так, расчеты показывают, что для центральных
кондиционеров при снижении расчетной
тепловой нагрузки за счет ее обоснованного выбора
на 16 и ~ 43 % можно применять это
оборудование соответственно на один и два
типоразмера ниже. Для приточных камер типа
1ПК это можно достигнуть при уменьшении
расчетной тепловой нагрузки соответственно на
26 и 60 о/о.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. К р у м Д., Роберте Б. Кондиционирование
воздуха и вентиляция зданий. М., Стройиздат, 1980.
2. Отопление и вентиляция/В. Н. Богословский,
В. И. Новожилов, Б. Д. Симаков и др.; под ред.
В. Н. Богословского. — Ч. II. Вентиляция. М.
Стройиздат, 1976.
3. Р ы м к е в и ч А. А., Халамайзер М. Б.
Управление системами кондиционирования
воздуха. М., Машиностроение, 1977.
4. С о т н и к о в А. Г. Системы кондиционирования
воздуха с количественным регулированием. Л.,
Стройиздат, 1976.
5. Сотников А. Г., Эльяшов 3. Ш.
Определение производительности систем
кондиционирования воздуха в условиях случайных
тепловыделений. — Холодильная техника, 1977, № 8.
6. Строительные нормы и правила. Ч. II.
Гл. 33. Отопление, вентиляция и
кондиционирование воздуха. СНиП II—33—75, М., 1976.
7. Строительные нормы и правила. Ч. II,
разд. А., гл. 6. Строительная климатология и
геофизика. СНиП II-A.6—72. М., 1973.
УДК 621.317.7.082.61
ТЕПЛОВОЙ УРОВНЕМЕР ДЛЯ СЖИЖЕННОГО
ДИОКСИДА УГЛЕРОДА
В. М. ЮСИМ, А. С. МИШИН
Одесский политехнический институт
В. И. СОЛОВЬЕВ
Одесский углекислотный завод
Л. Д. НОТКИН
НПО «Кислородмаш»
В настоящее время уровень сжиженного
диоксида углерода (С02) в изотермических сосудах
измеряют поплавковым уровнемером с
магнитной связью типа УПМ. Он относится к
механическим местным показывающим устройствам,
имеет диапазон измерения от 13 до 86% по
высоте жидкости в сосуде и класс точности 2,5%.
Опыт эксплуатации этих уровнемеров выявил
их основные недостатки — низкую надежность
из-за наличия подвижных элементов,
ограниченный диапазон измерения и отсутствие
возможности формировать сигнальную информацию,
необходимую для использования в системах
управления и защиты при эксплуатации сосудов.
Ограничение нижнего предела измерений
уровня A3%) обусловливает неэффективное
использование емкостей и транспортных средств, а
также может стать причиной аварийной
ситуации при попытках операторов бесконтрольно
опорожнять сосуды ниже этого уровня.
В целях повышения безопасности
эксплуатации стационарных сосудов и транспортных
цистерн, заполненных сжиженным С02, Одесским
политехническим институтом в содружестве с
НПО «Кислородмаш» разработан тепловой
уровнемер.
33

Датчик уровнемера [1] представляет собой
четырехплечий электрический мост постоянного
тока (рис. 1). Два одинаковых
термочувствительных элемента 2, выполненных из хромеле-
вой проволоки диаметром 0,5 мм, установлены
вертикально в сосуде, в котором контролируют
уровень, и подключены к противоположным
плечам моста. Два других плеча используют в
качестве постоянных резисторов 11 и 16.
Для улучшения условий теплообмена
постоянных резисторов с контролируемой средой они
выполнены в виде катушек с намотанным на
ребристые каркасы 12 и 15 манганиновым проводом
{шаг намотки принудительный). Такая
конструкция резисторов обеспечивает надежную работу их
и датчика в целом.
Уровнемер крепят в сосуде с помощью
стального фланца 5. Перфорированный тонкостенный
медный кожух 3 служит для механической
защиты чувствительных элементов и не препятст-
Рис 1. Тепловой уровнемер:
/ — латунная трубка; 2 — термочувствительный элемент; 3 —
кожух; 4, 14 — коаксимальный разъем; 5 — стальной фланец;
6 — текстолитовый фланец; 7 —- источник стабилизированного
питания; 8 — вторичный прибор; 9 — разъем; 10 — латунная
шпилька; И, 16 — постоянный резистор; 12, 15 — ребристый
каркас; 13 — проводник; а, Ь, с, d — вершины мостовой
измерительной схемы.
вует их теплообмену с рабочей средой.
Герметизация датчика|выполнена с помощью
текстолитового фланца 6, через который проходят
латунные шпильки 10, соединяющие вершины
мостовой измерительной схемы а и с с источником
стабилизированного питания 7, а вершины bud
с вторичным прибором 8.
Латунная трубка 1 и проходящий внутри нее
проводник 13 совместно с коаксиальными
разъемами 4 и 14 обеспечивают электрическую
коммутацию измерительной схемы уровнемера.
Через разъем 9 датчик соединяется с источником
питания и вторичным прибором, конструктивно
объединенными в один электронный блок.
Изменение уровня жидкости в емкости
приводит к той или иной степени разбаланса
измерительной мостовой схемы вследствие различных
условий теплообмена термочувствительных
элементов с газовой или жидкостной фазами.
Использование двух рабочих чувствительных
элементов увеличивает чувствительность
уровнемера вдвое.
Так как измерительная схема уровнемера
представляет собой в состоянии равновесия
равноплечий мост, то уравнение его статической
характеристики имеет вид [2]:
RH D f
где А^н—изменение сопротивления чувствительного
элемента (ЧЭ) в зависимости от уровня;
#Л — начальное сопротивление чувствительного
элемента при равновесии моста;
Um—напряжение источника питания;
D — комплекс, величина которого определяется
значениями сопротивлений, входящих в
измерительную схему.
Относительное изменение сопротивления
рабочих элементов при измерении уровня рабочей
среды, находящейся в состоянии насыщения,
определяется зависимостью:
А#н_ УИ'иО аг-аж Н ?
^н аг аж/~а0/*гнО L V
где а0 — температурный коэффициент сопротивления
материала ЧЭ;
/н — ток от источника питания, проходящий через
ЧЭ;
/"но — сопротивление единицы длины ЧЭ при
температуре его изготовления;
аг, аж—коэффициенты теплоотдачи от ЧЭ
соответственно к газовой и жидкостной фазам
контролируемой среды, зависящие от давления в сосуде;
/ — площадь поверхности единицы длины ЧЭ;
Н — текущее значение уровня;
L—максимальная длина ЧЭ.
Аналитический расчет характеристик
уровнемера для сжиженного С02 приведен в работе [3 ].
Опытный образец теплового уровнемера про-
34

веряли на полупромышленной установке,
состоящей из цилиндрического
экспериментального изотермического сосуда диаметром 300 и
высотой 1400 мм и двух стационарных сосудов
типа НЖУ-8, из которых один использовали
в качестве напорного, а второй — сбросного.
Давление в экспериментальном сосуде, в котором
установлен уровнемер, контролировали
образцовым манометром МО-160 с пределом измерения
2,5 МПа B5 кгс/см2). Требуемый режим работы
датчика устанавливали и его выходной сигнал
измеряли с помощью электронного блока
уровнемера. Напряжение питания и накал
чувствительных элементов контролировали вольтметром типа
Ц4311 и амперметром типа Д533.
Действительную высоту уровня в
экспериментальном сосуде определяли по массе С02,
измеренной с помощью весов типа РП-500-Щ136.
Уровнемер перед началом испытаний Hacfpan-
вали на разность температур между
чувствительным элементом и жидкой фазой, равную 4 °С,
при номинальном давлении /?н=0,8МПа.
Испытания проводили при давлении в сосуде
0,8—1,0 МПа. Нулевым показаниям уровнемера
соответствует уровень, когда в жидкости
находится только нижний резистор. Максимальный
выходной сигнал уровнемера при
максимальном уровне #таХ=1,2 м соответствует
унифицированному значению [/=10 В.
При каждом давлении проведено по четыре
цикла испытаний, во время которых четыре раза
наполняли и опорожняли сосуд. Из-за
конструктивных особенностей сосуда его максимальное
наполнение не превышало 0,75 м.
Результаты испытаний в виде усредненных
методом наименьших квадратов графиков
статических характеристик уровнемера приведены на
рис. 2. Отношение коэффициентов передачи
экспериментальных статических характеристик
уровнемера (/Со,s/^i. о)э== 1 »21, что хорошо
согласуется с его расчетным значением, равным
1,15. Отклонение коэффициентов передачи
характеристик в каждом из опытов от усредненных
суммарных величин не превышает 1,8%.
t Таким образом, испытания на
полупромышленной установке теплового уровнемера подтвердили
его работоспособность, хорошую
воспроизводимость статической характеристики (не меньше
2%), ее линейность и достаточно хорошее
совпадение экспериментальных градуировочных
характеристик с расчетными.
Диапазон измерений уровня сжиженного С02
находится в пределах от 35—40 до 1100—
1140 мм. При этом максимальная погрешность
B%) при определении уровня составляет 3—
4 мм.
По сравнению с уровнемером типа УПМ
диапазон измерения рассматриваемого уровнемера
может быть практически любым. Он определяется
о°
Я у
/
о/ 1
/ °
о
А
/ 6
1
0,15 0,30 0,45 0,60 Н,м
а
0,15 0,50 0,45 0,60 %м
5
Рис. 2. Градуировочная статическая характеристика
уровнемера:
а — р = 1,0 МПа, б — р=0,8 МПа
только расстоянием между постоянными
резисторами, т. е. длиной латунной трубки /.
Достаточно высокая технологичность конструкции
обеспечивается унификацией деталей
устройства, облегчающей изготовление датчика, наладку
и сборку его измерительной части, что
одновременно повышает надежность уровнемера в целом.
Надежность теплового уровнемера обусловлена
также отсутствием подвижных частей,
контактирующих с рабочей средой, поэтому исключаются
35

отказы прибора из-за его обмерзания.
Повышенная безопасность обслуживания сосудов,
снабженных такими уровнемерами, обеспечивается
тем, что они имеют электрический выходной
сигнал, который может быть использован в системе
защиты и сигнализации. При этом облегчаются
условия работы оператора углекислотной станции
и повышается производительность его труда,
так как отпадает необходимость в непрерывном
визуальном контроле показаний прибора.
По сравнению с другими тепловыми
уровнемерами рассматриваемая конструкция
обеспечивает более высокую точность измерения благодаря
исключению влияния изменения наружной
температуры, так как измерительная мостовая
схема полностью расположена в контролируемой
среде.
Для разработанного уровнемера требуется
своя шкала для каждого значения давления в
сосуде. В целях приведения показаний теплового
уровнемера при любых давлениях в рабочем их
диапазоне к одной шкале в настоящее время
проводятся испытания автоматического
компенсирующего устройства, использующего
зависимость теплофизических свойств газообразного
и сжиженного диоксида углерода и
коэффициентов теплоотдачи в них от давления насыщения.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. А. с. 836529 (СССР).
2. Нестеренко А. Д. Основы расчета
электроизмерительных схем уравновешивания. Киев,
Изд-во АН УССР, 1953.
3. Ю с и м В. М. Расчет параметров измерительной
схемы и статических характеристик теплового
уровнемера. Рукопись депонирована в ЦНИИТЭИ
приборостроения, № 1340, М., 1980.
УДК 681.5.08
ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНЫЙ ТЕРМИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ
ЖИДКИХ И ПАСТООБРАЗНЫХ БИОЛОГИЧЕСКИХ
МАТЕРИАЛОВ В ИНТЕРВАЛЕ ТЕМПЕРАТУР
ОТ -180 ДО + 50С
Н. А. СИНЦОВ, канд. техн. наук И. А. ЛАКОВСКАЯ
Московский технологический институт
мясной и молочной промышленности
Выбор рациональных режимов замораживания,
хранения, размораживания и сублимационной
сушки биологических материалов затруднен из-
за недостаточного изучения состояния воды в
них и ее фазовых превращений при
замораживании и размораживании, а также отсутствия
совершенных средств исследования. Для этой
цели перспективен метод дифференциального
термического анализа (ДТА), разработанный
Н. С. Курнаковым, Л. Г. Бергом и др. [1 ],
основанный на измерении разности температур
исследуемого образца и эталонного вещества при
одинаковых тепловых условиях в процессе
непрерывного охлаждения или нагревания
системы. По мнению М. П. Стейнберга и Г. Люнга
[2], метод ДТА является одним из наиболее
достоверных при исследовании фазового
состояния воды в биологических материалах.
В основе метода ДТА лежит одновременное
измерение разности температур исследуемого
образца и эталонного вещества (дифференциальная
запись) и температуры исследуемого образца
(простая запись) в процессе непрерывного
охлаждения или нагревания системы. Если образец
и эталонное вещество находятся в одинаковых
тепловых условиях, то разность температур
будет определяться различием их теплофизических
свойств. Экзо- и эндотермические процессы
(кристаллизация, плавление), происходящие в
образце, вызывают резкое увеличение разности
температур образца и эталонного вещества, что
отражается на дифференциальной кривой
появлением пика. Сопоставив дифференциальную и
простую запись по времени, можно определить
температуру образца в момент начала и
максимума отклонения дифференциальной кривой, т. е.
в момент начала и окончания фазового
перехода.
Авторами разработан прибор для проведения
ДТА жидких и пастообразных биологических
материалов в интервале температур — 180ч-+50 °С,
схема которого приведена на рис. 1.
ГУЛ
I
| 2 Н—
J I
I
ч |—^ 6 |
Рис. 1. Принципиальная схема прибора для
дифференциального термического анализа:
/ — прибор КСП-4 ( —1ВЧ- + 1В) для регистрации значения тер-
мо-э. д. с. дифференциальной термопары; 2 — микровольтметр
постоянного тока типа В2-15; 3 — прибор КСП-4 для измерения
температуры исследуемого материала; 4 — измерительный блок;
5 — сосуд Дьюара; 6 — прибор КСП-4 для измерения
температуры блока; 7 — система регулирования температуры
измерительного блока
36

Разность температур образца и эталонного
вещества, помещенных в пробирках в
измерительном блоке 4, определяют с помощью
дифференциальной термопары. Ее термо-э. д. с. измеряют
микровольтметром постоянного тока 2 типа В2-
15, показания которого регистрируются
прибором КСП-4. Применение микровольтметра
постоянного тока в качестве измеряющего прибора
значительно расширяет пределы измерения
благодаря возможности выбирать коэффициент
усиления от 1 до 100000. Температура образца и
блока измеряется хромель-копелевыми
термопарами и регистрируется приборами КСП-4.
Температуру блока 4 необходимо знать для
регулирования скорости его охлаждения или
нагрева. В качестве системы регулирования 7 этой
температуры был использован программный за-
мораживатель. С его помощью блок можно
охлаждать и нагревать с заданной скоростью от
0,5 до 30 °С/мин, охлаждать и нагревать с
нерегулируемой скоростью до 100 °С/мин,
выдерживать при любой отрицательной температуре. Для
охлаждения использован жидкий азот,
дозированная подача которого осуществляется
программным замораживателем, для нагревания —
электронагреватель.
При исследовании фазовых переходов в
процессе размораживания вместо программного за-
мораживателя может быть использована ручная
система регулирования подачи азота из сосуда
Дьюара. В этом случае избыточное давление
в сосуде Дьюара создается электронагревателем,
а дозированная подача азота осуществляется с
помощью электромагнитного клапана,
расположенного на трубопроводе подачи азота.
Конструкция измерительного блока
представлена на рис. 2. В основном медном корпусе 4
предусмотрены два симметричных отверстия для
фторопластовых пробирок 6 с исследуемым
образцом 5 и эталонным веществом и одно для
термопары, измеряющей температуру блока, 15.
Центры этих отверстий расположены на
одинаковом расстоянии от центра блока. Такое
расположение отверстий для пробирок и термопары,
как показали проверочные эксперименты,
позволяет считать, что они находятся практически на
одной изотермической поверхности, поэтому
можно не учитывать некоторой неравномерности
температурного поля блока.
Измерительный блок охлаждается жидким
азотом, поступающим по трубке 12 в полости
9, 11. Азот можно дозировать автоматически
в случае применения программного
замораживания или вручную. Через отверстия 14 в
наружном корпусе 3 пары азота выходят в
пространство между измерительным блоком и внешней
теплоизоляцией (на рис. 2 не показано).
Нагревается блок с помощью электронагревателя 7.
Рис. 2. Измерительный блок (а) и схема термопар (б):
/, 13, 15 — термопары; 2 — крышка; 3 — наружный корпус;
4 — основной корпус; 5 — исследуемый образец; 6 —
фторопластовая пробирка; 7 — электронагреватель; 8 — слюда; 9,
11 — полость; 10 — асбест; 12 — трубка; 14 — отверстие; 16 —
шпилька; 17 — термоизоляционная прокладка
Блок сверху закрывают крышкой 2, в которую
вмонтированы термопары 1, 13, включенные по
дифференциальной схеме и используемые для
измерения разности температур образца и
эталонного вещества, а также температуры образца
(термопара 1). Если входное сопротивление
регистрирующего прибора недостаточно, то
использование одного из плеч дифференциальной
термопары для определения температуры образца
может привести к нарушению ее равноплечности.
В этом случае для измерения температуры
образца можно применять отдельную термопару,
но при этом не будет полной уверенности, что
измеряемая разность температур и температура
образца сопоставимы и определены в одной
и той же точке. Поэтому предпочтительнее ввести
дополнительные сопротивления во вторую ветвь
дифференциальной термопары. Схемы
подключения дифференциальной термопары с
использованием одной из ее ветвей для измерения
температуры образца подробно рассмотрены в работе
[1]. В описываемой установке ввиду достаточно
37

большого входного сопротивления прибора
КСП-4, регистрирующего температуру образца,
неравноплечность дифференциальной термопары
практически ничтожна и ею можно пренебречь.
Внутренний диаметр пробирок был выбран
5 мм, чтобы избежать эффекта капиллярности,
который проявляется при меньших диаметрах
[3]. При большем диаметре значительно
сказывается различие в теплопроводности
исследуемого материала и эталонного вещества, что
снижает точность результатов исследования,
особенно при больших скоростях изменения
температуры блока. Объем образца и эталонного
вещества составлял 0,4 мл. В качестве последнего
применяли диметилсульфоксид с температурой
плавления 17 °С. Удобен в качестве эталонного
вещества чистый глицерин, который, по
справочным данным, затвердевает при температуре
18,6 °С. Однако следует учитывать, что глицерин
переохлаждается и остается жидким до
температур ниже —70° С, а при температуре —78-f-
Ч—80 °С переходит в стеклообразное состояние
[4]. Такой процесс не сопровождается быстрым
тепловыделением, на температурной кривой
отсутствует пик кристаллизации и имеется лишь
незначительный локальный сдвиг, связанный с
изменением теплоемкости глицерина.
Для измерения температур образца и блока
в описываемом приборе применяли хромель-копе-
левые термопары с диаметром спая
приблизительно 0,3 мм. При количественном исследовании
теплоемкости образца и теплоты фазового
перехода в случае использования прибора для ДТА
без программного замораживателя необходимо
учитывать нелинейность зависимости термо-
э. д. с. дифференциальной хромель-копелевой
термопары от температуры и нелинейность
скорости изменения температуры блока во времени.
Точность определения температуры фазового
перехода практически зависит от точности прибора,
регистрирующего температуру образца, и
составляет ±0,1 °С.
На рис. 3 представлены зависимости
температуры образца и разности температур во времени
при размораживании, полученные с помощью
описанного прибора для дистиллированной воды
и 0,9%-ного раствора хлористого натрия.
Проведенные эксперименты показали высокую
точность разработанного прибора. Полученные
данные достаточно точно совпали с имеющимися
справочными.
то0р;с дт,х_
10
о
-10
~20
-30
Г' °
/
У 2
3
| | | ГуП
2 4 6 $/г,мин
'oJp
Ткр
-AT
Рис. 3. Зависимость температуры образца Т.0$р и
разности температур АГ от времени т при
размораживании со скоростью v= 5 °С/мин (эталонное вещество—
диметилсульфоксид):
а — дистиллированная вода; б — 0,9%-ный раствор хлористого
натрия
Таким образом, с помощью предложенного
прибора для ДТА можно с достаточной точностью
определять температуры фазовых переходов
воды в процессе замораживания и размораживания
жидких и пастообразных биологических
материалов.
СПИСОК
1
ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
Берг Л. Г. Введение в термографию. — 2-е изд.,
М., Наука, 1969.
2. Вода в пищевых продуктах. — Под ред. Р. Б. Да-
куорта, М., Пищевая промышленность, 1980.
3. Ч и ж о в Г. Б. Теплофизические процессы в
холодильной технологии пищевых продуктов. М.,
Пищевая промышленность, 1979.
4. В о h о n R. L., Conway W. Т. — Therffio-
chim. Acta, 1972, 4.
38

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 621.57.041.004.67
РЕМОНТ ХОЛОДИЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ
С БЕССАЛЬНИКОВЫМИ КОМПРЕССОРАМИ
Ю. И. ГОЛЬДБЕРГ, А. И. НЕФЕДКИНА
Московский специализированный комбинат
холодильного оборудования
На Московском специализированном
комбинате холодильного оборудования организован
участок по ремонту бессальниковых компрессоров.
Компрессор сначала обдувают в камере сжатым
воздухом до полного удаления легкоотделимых
частиц с наружной поверхности, затем моют
содовым раствором в камерной моечной установке
и направляют на специализированный участок
для ремонта. На участке размещены
технологические стенды и оснастка, которые позволяют
ремонтировать компрессоры ФВБС4, ФВБС6,
2ФВБС6, 2ФУБС9, 2ФУБС12.
Разборка. Для разборки компрессоров
предназначен специальный стенд (рис. 1).
Компрессор устанавливают на лапы
поворотного стола стенда и крепят двумя болтами по
диагонали. Схема подключения
электродвигателя предусматривает прямое и обратное
вращение стола, что позволяет устанавливать его под
нужным углом и создавать удобные условия при
разборке компрессора. Окончательная операция
разборки — выпрессовка статора из
блок-картера, которую осуществляют с помощью съемника
(рис. 2).
Для выпрессовки статора на блок-картер /
компрессора устанавливают опорный стакан 6.
Оправку 13 в сборе с разжимной втулкой 14
и штангой 12 вводят в статор и вращают
рукояткой 3 гайку 2 до полной выемки статора из
блок-картера.
После полной разборки компрессора детали
моют в ванне с бензином, определяют дефекты
и направляют на восстановление.
Особенностью восстановления статора
электродвигателя бессальникового компрессора
является пропитка его обмотки бакелитовым лаком
марки А (ГОСТ 901—56) и покрытие лобовых
частей статора клеем БФ-2.
Вал, шатунно-поршневую группу, клапанную
доску ремонтируют по типовой технологии ре*
Рис. 1. Стенд разборки и сборки бессальниковых
компрессоров:
/ — вал редуктора; 2 — ведомый шкив; 3 — ремень; 4 —
электродвигатель; 5 — каркас; 6 -— болт; 7 — поворотный стол; 8 —-
пусковая аппаратура электропривода стенда; 9 — поддон; 10 —
червячный редуктор; // — ведущий шкив; 12 — салазки
39

14 U 12 11
Рис. 2. Съемник для выпрессовки статора из
блок-картера бессальникового компрессора:
/ — подшипник; 2, 8 — гайки; 3 — рукоятка; 4 — обойма;
5 — нажимной диск; 6 — опорный стакан; 7 — блок-картер;
9 — упорный диск; 10 — статор; 11 — чека; 12 — штанга;
13 — оправка; 14 — разжимная втулка
монта сальниковых компрессоров,
предусматривающей их механическую обработку, например
шлифовку шеек коленчатого вала, клапанной
доски, заливку и расточку нижних головок
шатунов или замену деталей, не подлежащих
восстановлению, на новые.
Сборка компрессора. Компрессор собирают на
том же стенде. Начальной операцией сборки
является запрессовка статора в блок-картер с
помощью приспособления для запрессовки (рис. 3).
Запрессовываемый статор 9 помещают в блок-
картер. На статор устанавливают опорный
стакан 7. Через стакан и статор в блок-картер до
упора вставляют штангу 10 с центрирующим
барабаном 1 и оправкой 12. Штангу фиксируют
в блок-картере с помощью фланца 13 и чеки 14.
При вращении гайки 4 с помощью рукоятки 6
стакан опускается и статор запрессовывается.
Шатун с поршнем собирают с помощью
приспособления, показанного на рис. 4.
Предварительно нагретый в печи поршень
опускают в колодец 4, в поршень вводят шатун,
который соединяют с поршнем технологическим
пальцем 3. Запрессовываемый палец кладут на
призму 6 и с помощью рычага 10 штоком 7 за-
40
Рис. 3. Приспособление для запрессовки статора в
блок-картер бессальникового компрессора:
/ — центрирующий барабан; 2 — нажимной диск; 3 — обойма;
4, 8 — гайки; 5 — упорный шарикоподшипник; 6 — рукоятка;
7 — стакан; 9 — статор; 10 — штанга; // —- втулка; 12 —
оправка; 13 — фланец; 14 — чека
Рис. 4. Приспособление для сборки шатуна с поршнем:
/ — плита; 2 — опора; 3 — технологический палец; 4 —
колодец; 5 — масленка в сборе; 6 — призма; 7 — шток; 8 —
направляющая; 9 — кронштейн; 10 — рычаг; // — ручка

По А
Рис. 5. Приспособление для сборки коленчатого вала
с шатунами бессальникового компрессора:
/ — неподвижная стойка; 2 — винт; 3 — ручка; 4 — штифт;
5 — винт; 6 — головка; 7 — шайба; 8, 9 — призмы; 10 — винт;
// — подвижная стойка; 12 — ручка; 13 — шайба; 14 — упор;
15 — направляющая; 16 — плита
прессовывают палец, вытесняя технологический.
(Этим же приспособлением пользуются при
разборке для выпрессовки пальца.)
При сборке коленчатого вала с шатунами
используют приспособление (рис. 5), в котором
проверяют сопряжение нижней головки шатуна
с валом. Коленчатый вал укладывают в
неподвижную стойку У и на нижнюю призму 9
подвижной стойки 11. Вращая ручку 5, верхнюю
призму 8 поджимают к валу винтом 5. В
зависимости от размера между коренными шейками
подвижная стойка 11 перемещается по
направляющей 15 и фиксируется на ней с помощью
упора 14 и ручки 12. При сборке шатунно-порш-
невой группы с валом поршни подбирают по
массе: они не должны отличаться друг от
друга более чем на 10 г, и подгоняют нижние
головки шатуна по шатунным шейкам
коленчатого вала.
На этом же приспособлении собирают
коленчатый вал с противовесами.
Проверка изоляции обмоток статора на
электрическую прочность. Изоляцию обмоток статора
на электрическую прочность проверяют дважды.
Первый раз после установки коленчатого вала
в блок-картер, второй раз — после холостой
обкатки и проверки компрессора на
производительность. Испытания проводят на стенде,
который состоит из пульта с приборами и
трансформаторами и испытательной камеры для установки
испытываемого компрессора, представляющей
собой сварной каркас, обтянутый сеткой.
При первом испытании компрессор
подсоединяют к стенду и включают в сеть напряжением
220 В, постепенно повышают напряжение на
30 % сверх номинального B86 В) и, выдерживая
его в течение 5 мин, проверяют прочность
изоляции статора. Компрессор, прошедший это
испытание, отсоединяют от стенда и снова
устанавливают на стенд для сборки, где его
окончательно собирают.
Холостая обкатка компрессора и проверка
его объемной производительности. Собранный
компрессор обкатывают на стенде (рис. 6),
представляющем собой сварной каркас 29 со
столешницей 27 и приборной панелью 14. Столешница
состоит из основания с направляющими для ком-
П 15
Рис. 6. Стенд холостой обкатки и проверки
производительности компрессора:
1—3, 24 — запорные вентили; 4 —• кнопки управления; 5, 21 —
штепсельные разъемы; 6, 20 — переходники манометров; 7 —
нагнетательный шланг; 8, 19 — мановакуумметр; 9, 18 —
амперметр; 10, 11, 16, 17 — сигнальная лампа; 12, 15 — манометр;
13 — электросекундомер; 14 — приборная панель; 22 —
кнопка сброса секундомера; 23 — переключатель работы
секундомера; 25 — ресивер; 26 — коллектор; 27 — столешница; 28 —
маслоотделитель; 29 — каркас
41

прессоров и поддона для сбора масла, который
соединен коллектором 26 с маслоотделителем 28.
На панели столешницы смонтированы кнопки
управления 4, запорные вентили /—3, 24,
кнопка сброса секундомера 22 и переключатель
работы секундомера 23. На приборной панели 14
расположены контрольно-измерительные
приборы: манометры 12, 15, амперметры 9, 18,
электросекундомер 13 и сигнальные лампы 10,
11, 16, 17. На панелях вертикальных колонок
стенда находятся штепсельные разъемы 5, 21,
мановакуумметры 8, 19, переходники манометров
6, 20.
Для питания электросекундомера в стенде
•смонтированы селеновый выпрямитель и
понижающий трансформатор. Для проверки
компрессора на производительность внутри стенда
установлены два ресивера 25 емкостью по 50 л
каждый. Компрессор подсоединяют к системе стенда
-со стороны нагнетательного шланга 7 с помощью
присоединительного фланца. К
электродвигателю компрессора подключают гибкий кабель с
вилкой разъема.
Холостая обкатка компрессора длится два
часа. После ее окончания компрессор разбирают,
детали шатунно-поршневой группы и
клапанную доску в сборе промывают, проверяют
приработку шатунов и гильз компрессора. Затем
компрессор собирают, устанавливают на него
всасывающий и нагнетательный вентили и
испытывают на герметичность в ванне с водой при
давлении 1 МПа A0 кгс/см2), предварительно
подключив его к баллону с хладагентом R12.
Далее на стенде холостой обкатки проверяют
объемную производительность компрессора по
времени наполнения двух ресиверов до давления
0,5 МПа E кгс/см2) или одного ресивера в
зависимости от марки компрессора.
Время наполнения для компрессоров ФВБС4,
2ФВБС6, 2ФУБС9 с одним ресивером составляет
соответственно 64, 46 и 32 с, а для компрессора
2ФУБС12 с двумя ресиверами—48 с.
Затем проверяют нагнетательные и
всасывающие клапаны на герметичность. Эту
окончательную операцию осуществляют по мановакууммет-
ру на всасывающей стороне. После этого
компрессор опять устанавливают на стенд для проверки
на электрическую прочность. При этом проводят
следующие операции:
измеряют сопротивление изоляции между
шпильками клеммника и сопротивление
изоляции обмоток статора относительно корпуса
компрессора и между обмотками;
проверяют электрическую прочность изоляции
обмоток статора относительно корпуса и между
обмотками при напряжении 1760 В в течение
1 мин;
проверяют^ электрическую прочность межвит-
Рис. 7. Стенд обкатки компрессора на хладагенте R12:
1,9 — панели; 2 — реле контроля смазки; 3 — жидкостный
регулирующий вентиль; 4 — газовый регулирующий вентиль;
5 — водяной вентиль; 6 — фильтр-осушитель; 7 — вентиль
конденсатора; 8 —- столешница; 10 — поддон; 11 — конденсатор;
12 — ресивер; 13 — металлокерамический фильтр; 14 — реле
давления; 15 — каркас
ковой изоляции при напряжении 500 В в
течение 5 мин;
определяют величину силы тока в каждой фазе
электродвигателя при пробном пуске при
напряжении 380 В.
Обкатка компрессора на хладагенте R12.
В компрессор, выдержавший испытания на
электрическую прочность, заливают масло и
устанавливают его на стенде для обкатки на хладагенте
R12. Стенд (рис. 7) представляет собой сварной
каркас 15 со столешницей 8, изготовленной из
двух швеллеров с направляющими, служащими
для установки компрессора; поддоном 10,
снабженным краном и трубкой для отвода масла.
На лицевой панели 9 столешницы смонтированы
вентили: регулирующие жидкостный 3 и
газовый 4, конденсатора 7 и водяной 5. На верхней
панели 1 каркаса расположены
контрольно-измерительные приборы и сигнальная арматура.
Стенд заряжен хладагентом R12. Компрессор
подсоединяют к стенду шлангами. На оправке
всасывающего шланга имеется гильза с
термометром для определения температуры всасывания
и вентиль для дозарядки стенда жидким
фреоном и испытания масляного насоса. С помощью
регулирующих вентилей устанавливают режим
работы стенда при давлении всасывания 0,08—
0,1 МПа @,8—1 кгс/см2) и конденсации 0,64—
0,68 МПа F,4—6,8 кгс/см2).
Время обкатки компрессора 6 ч. При обкатке
компрессора измеряют силу тока в каждой фазе
по амперметрам, смонтированным на верхней
приборной панели. После выключения
компрессора кнопкой «Стоп» по мегомметру, также
смонтированному на приборной панели, измеряют со-
42

противление изоляции обмотки
электродвигателя относительно корпуса. Оно должно быть не
менее 5 МОм. После этого компрессор
отсоединяют от стенда и передают на окраску.
Внедрение рассмотренной технологии ремонта
бессальниковых компрессоров и создание
специализированного участка позволили обеспечить
выполнение технических условий на ремонт и
требований чертежей заводов-изготовителей с
обеспечением условного годового
экономического эффекта от внедрения по системе треста «Рос-
торгмонтаж» 35,6 тыс. руб.
УДК [543.422:62-791:621.564.22
ПРИМЕНЕНИЕ СПЕКТРАЛЬНОГО
МИКРОВОЛНОВОГО МЕТОДА
в СИГНАЛИЗАТОРАХ УТЕЧКИ И АВАРИЙНОЙ
КОНЦЕНТРАЦИИ АММИАКА В ВОЗДУХЕ
В. И. ГЛУЩЕНКОВ, канд. техн. наук В. Л. РУДИН
Ленинградский институт точной механики
и оптики
Канд. техн. наук С. И. ЯНОВСКИЙ
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
В соответствии с Правилами устройства и
безопасной эксплуатации аммиачных холодильных
установок при их комплексной автоматизации
требуется применять сигнализаторы утечки и
аварийной концентрации аммиака в воздухе
машинных отделений [3, 4].
Существующие сигнализаторы концентрации
аммиака имеют низкую чувствительность, не
стабильны в работе и не пригодны для
размещения во взрывоопасных помещениях.
Важную группу приборов, измеряющих
концентрацию аммиака в воздухе, составляют
спектральные оптико-акустические газоанализаторы,
работающие в инфракрасном (ИК) диапазоне.
Их характеризует высокая чувствительность и
избирательность, быстродействие и
непрерывность анализа [1 ].
В промышленных оптико-акустических
недисперсионных инфракрасных газоанализаторах
источником излучения служат нихромовые
спирали, нагреваемые электрическим током. Такие
приборы не пригодны для взрывоопасных
помещений. Измерительная схема должна иметь
сложную двухканальную оптическую систему,
поскольку параметры излучателя нестабильны.
Известно, что аммиак обладает сильно
выраженной способностью поглощения в
микроволновом диапазоне электромагнитных колебаний.
Использование этой особенности позволяет создать
газоанализаторы, качественно отличающиеся от
приборов, работающих в ИК диапазоне [2].
Источниками излучения в них служат
полупроводниковые генераторы, имеющие стабильные
параметры излучения. Измерительная схема более
простая — одноканальная.
Разработан и изготовлен макет
микроволнового измерителя концентрации аммиака в
воздухе помещений, работающий по структурной
схеме, приведенной на рис. 1. Анализируемый
воздух проходит через поглощающую ячейку
оптико-акустического приемника (ОАП) 2, куда
поступает излучение СВЧ генератора /.
Энергия модулированного с помощью модулятора 5
излучения, поглощенная паром аммиака,
преобразуется в замкнутом объеме ячейки в
энергию пульсации давления. Эти колебания
воспринимаются чувствительным элементом в
составе ОАП. Электрический сигнал поступает в
усилитель 3 и в схему измерительного прибора 4.
В макете оптико-акустического
микроволнового газоанализатора поглощающая ячейка
выполнена в виде цилиндрического резонатора
диаметром и высотой 24 мм, настроенного на
частоту излучения источника. Чувствительным
элементом, воспринимающим пульсации давления,
служит стандартный электродинамический
микрофон МД-49. Источником излучения СВЧ
является малогабаритный полупроводниковый
генератор мощностью 30 мВт. В качестве
измерительного прибора использован вольтметр В7-16.
При испытании макета микроволнового
газоанализатора использовали растворы аммиака в
воде, создававшие концентрации пара аммиака
в воздухе от 0,3 до 1,5 мг/л. Получена градуиро-
вочная характеристика (рис. 2). Пороговая
чувствительность макета составила 0,04 мг/л. При
концентрации аммиака в воздухе 0,5 мг/л
отношение сигнала к шуму равнялось ~200, что
т
1 —Н Z h-H J —Ч 4
I I
I 5 1
Рис. 1. Структурная схема микроволнового
газоанализатора аммиака:
1 — генератор излучения; 2 — оптико-акустический приемник;
3 — усилитель; 4 — измерительный прибор; 5 — модулятор
43

и0ых>мд S
150 \ 1 I Г~/Ч
щ— У\—\
50\ у
от I I I I I
0,3 0,6 0,9 1,2 $,мг//1
Рис. 2. Градуировочная характеристика макета
газоанализатора аммиака:
UвЫХ— напряжение на выходе усилителя; ? — концентрация
аммиака в воздухе
обеспечивает надежное срабатывание
исполнительных цепей с небольшой погрешностью.
Испытания показали, что спектральный
микроволновый метод может быть эффективно при-
В июне 1981 г. исполнилось 70 лет со дня рождения
и 50 лет научно-педагогической деятельности крупного
ученого и специалиста в области холодильной техники
доктора технических наук, профессора Льва Марковича
Розенфельда.
Лев Маркович окончил Ленинградский
технологический институт холодильной промышленности в 1933 г.,
и в течение многих лет его научная и
преподавательская деятельность была связана с этим институтом.
В 1936 г. Л. М. Розенфельд защитил диссертацию на
соискание ученой степени кандидата технических наук,
посвященную методам анализа и расчета
термодинамических циклов абсорбционных водоаммиачных
холодильных машин. В 1938 г. он был утвержден доцентом
кафедры холодильных машин.
Л. М. Розенфельд совместно с доктором технических
наук И. И. Левиным участвовал в создании первого в
стране фундаментального учебника по холодильным
машинам. Им написан раздел «Абсорбционные
холодильные машины».
В 1946 г. он защитил диссертацию на соискание
ученой степени доктора технических наук, посвященную
термодинамическому анализу циклов абсорбционных
машин с использованием диаграмм температура —
энтропия и уравнения состояния бинарных смесей, а в
1947 г. получил ученое звание — профессор.
С 1950 г. Лев Маркович заведовал кафедрой
холодильных машин ЛТИХП. Коллектив, возглавляемый им,
внес значительный вклад в создание нового направления
холодильного машиностроения, связанного с
разработкой и созданием первого отечественного
промышленного абсорбционного бромистолитиевого агрегата
АБХА-2500 и агрегатов этого типа меньшей
производительности, спроектированных для Ленинградского
концертного зала «Октябрьский».
Работы Л. М. Розенфельда по абсорбционным
холодильным машинам, теории термодинамических циклов
холодильных машин и низкотемпературной энергетике
широко известны в нашей стране и за рубежом. Он яв-
менен для разработки сигнализаторов
концентрации аммиака в воздухе производственных
помещений.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Андрущенко Л. И., Лебедев В. Ф.
Методы и приборы для определения концентрации
аммиака в воздухе производственных
помещений. — Холодильная техника, 1975, № 6.
2. Глущенков В. И., Кузнецов Ю. В.,
Р у д и н В. Л. Малогабаритный СВЧ-анализатор
газов-загрязнителей с оптико-акустическим
приемником. — Оптика и спектроскопия, 1980. Т. 23,
вып. 6.
3. Перегуд Е. А. Санитарно-химическии контроль
воздушной среды. Л., Химия, 1978.
4. Правила устройства и безопасной
эксплуатации аммиачных холодильных установок. — М.*
ВНИХИ, 1979.
ляется одним из авторов признанного учебника
«Холодильные машины и аппараты», издававшегося дважды.
В 1964 г. Л. М. Розенфельд перешел в Институт
теплофизики СО АН СССР, где заведовал отделом
низкотемпературной энергетики и был заместителем
директора по научной работе. Одновременно он являлся
профессором кафедры теплофизики Новосибирского
государственного университета.
Под руководством Л. М. Розенфельда, при участии
специалистов ВНИИхолодмаша и заводов Министерства
химического и нефтяного машиностроения, проведены
научные исследования новых процессов — адиабатно-
изобарной абсорбции и десорбции, создан наиболее
крупный в мировой практике абсорбционный бромисто-
литиевый холодильный агрегат АБХА-5000. Он участвовал
в разработке и осуществлении проектов геотермального
комплекса на Камчатке.
В настоящее время Лев Маркович Розенфельд
является профессором-консультантом ВНИИэлектромаша
по низкотемпературному охлаждению
электрогенераторов.
Большую практическую помощь оказывает он
заводу «Пензхиммаш» в осуществлении серийного
производства ряда абсорбционных бромистолитиевых машин.
Л. М. Розенфельд — автор более 150 научных работ,
многие из них опубликованы в журнале «Холодильная
техника».
Он является членом редакционного совета серии
справочников по холодильной технике, заместителем
председателя секции по теплоиспользующим машинам
Научного совета ГКНТ.
Профессор Л. М. Розенфельд награжден орденом
Трудового Красного Знамени, орденом «Знак Почета»
четырьмя медалями, в том числе «За оборону
Ленинграда», золотой медалью ВДНХ.
Редакционная коллегия и редакция журнала
«Холодильная техника» сердечно поздравляют Льва
Марковича со славным юбилеем и желают ему доброго
здоровья и дальнейших творческих успехов.
^Vv\AA/V\/\A/\A/\AA/\/V\/\A^
• • • К 70-летию ЛЬВА МАРКОВИЧА РОЗЕНФЕЛЬДА • • •
44

В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
УДК 637.5.037@83.133)
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ИНСТРУКЦИИ ПО ОХЛАЖДЕНИЮ, ЗАМОРАЖИВАНИЮ
РАЗМОРАЖИВАНИЮ И ХРАНЕНИЮ МЯСА И МЯСОПРОДУКТОВ
U ПРЕДПРИЯТИЯХ МЯСНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ*
Предисловие
Настоящий «Сборник технологических инструкций по охлаждению, замораживанию,
размораживанию и хранению мяса и мясопродуктов на предприятиях мясной
промышленности» является третьим, переработанным и дополненным изданием (первое было
выпущено в 1961 г., второе — в 1973 г.). Уточнения и дополнения внесены
Всесоюзным научно-исследовательским и конструкторско-технологическим институтом
холодильной промышленности и отделом холодильной службы Минмясомолпрома СССР на
основе результатов проведенных научно-исследовательских работ и отзывов
республиканских министерств, отражающих накопленный за последние годы опыт передовых
предприятий мясной промышленности.
Вошедшие в сборник технологические инструкции по охлаждению, замораживанию,
размораживанию и хранению мяса и мясопродуктов распространяются на все
предприятия системы Минмясомолпрома СССР.
Технологические инструкции по охлаждению, замораживанию, размораживанию
и хранению мяса-баранины распространяются также на мясо-козлятину.
Срок введения «Сборника технологических инструкций по охлаждению,
замораживанию, размораживанию и хранению мяса и мясопродуктов на предприятиях мясной
промышленности» установлен с 1 июля 1981 г.
С введением его в действие теряют силу «Технологические инструкции по
холодильной обработке и хранению мяса и мясопродуктов на мясокомбинатах», утвержденные
Минмясомолпромом СССР 6 августа 1973 г., и «Изменение № 1 к технологической
инструкции по холодильной обработке и хранению мяса и мясопродуктов на
мясокомбинатах», утвержденное Минмясомолпромом СССР 31 января 1977 г.
1. Подготовка холодильника и его оборудования к
холодильной обработке и хранению мяса и
мясопродуктов на мясокомбинатах Jj
Для обеспечения правильного ведения
процессов холодильной обработки и хранения мяса и
мясопродуктов необходимо:
1.1. Холодильник и его оборудование содержать в
надлежащем техническом и санитарном состоянии.
1.2. Холодильные камеры, их тамбуры и двери,
прилегающие к ним коридоры, вестибюли,
платформы и другие помещения должны быть своевременно
отремонтированы, продезинфицированы, побелены,
покрашены, просушены.
Двери холодильных камер и коридоров должны
быть плотно подогнаны, легко открываться и
закрываться и иметь действующие воздушные завесы. При
отсутствии воздушных завес применяют
двери-хлопушки или шторы.
1.3. Технические средства механизации грузовых
работ (лифты, электропогрузчики, электротележки,
грузовые тележки, подъемники для туш, поддоны,
контейнеры и др.) следует подвергать техническому
осмотру и содержать в чистоте и исправном состоянии.
1.4. Помещения в цехах первичной переработки
скота (перед холодильником) должны быть оборудо-
* Технологические инструкции разработаны
Л. Д. Васильевой, Л. Г. Лукьяницей, А. П. Шеффером.
ваны монорельсовыми весами для взвешивания
парных полутуш мяса, подвесными путями или
конвейерами для транспортировки мяса на холодильник и
запасными подвесными путями для отсортированного
мяса.
1.5. Камерное холодильное оборудование
должно быть в исправном состоянии. Воздухоохладители
в камерах охлаждения и замораживания мяса и
мясопродуктов должны быть обеспечены устройствами для
оттаивания и отвода талой воды. При цикличной
работе камер холодильной обработки мяса удаление
снеговой шубы с воздухоохладителей должно
производиться после окончания процессов охлаждения или
замораживания. Охлаждающие батареи должны
регулярно очищаться от снеговой шубы. При
непрерывной работе камер холодильной обработки мяса
оттаивание производится поочередно каждого
воздухоохладителя при работе остальных. Приборы
охлаждения в камерах хранения мороженых грузов
должны очищаться ?от снеговой шубы по мере
необходимости, но не реже ^одного раза в квартал.
1.6. Технологический инвентарь (прокладки,
решетки, рейки, поддоны, контейнеры, передвижные
столы и т. п.) должен быть тщательно промыт и
продезинфицирован, а при необходимости —
отремонтирован и проструган. s *| 1
1.7. Подвесные пути, конвейерыти троллеи^долж-
ны быть окрашены или металлизированы, а крючья
троллеев и разноги для подвешивания мяса]—
оцинкованы или полужены.
45

1.8. Помещения для мойки и дезинфекции
инвентаря, транспортных средств и тары в процессе их
эксплуатации должны иметь вытяжную вентиляцию, а
также бесперебойно действующие трубопроводы для
подачи острого пара, горячей и холодной воды,
слива сточных вод в канализацию. Эти помещения
должны быть отделены от холодного контура холодильника.
1.9. Для осмотра грузов в камерах и на
платформах холодильников необходимо иметь электрические
розетки и переносные лампы на напряжение не более
12 В с достаточно длинными проводами и
предохранительными металлическими сетками на лампах.
Стационарные осветительные электролампы в
холодильных камерах и коридорах должны иметь
защитные плафоны и сетки для предотвращения попадания
осколков стекла на продукты.
1.10. Грузовые тележки, контейнеры, стоечные и
плоские поддоны, рамы для подвески бараньих туш,
подвесные рамы-этажерки для субпродуктов должны
быть приведены к одинаковой (по каждому виду
инвентаря) массе и замаркированы. Троллеи должны
соответствовать требованиям ГОСТ 4918—78.
Весь инвентарь (тележки, рамы, этажерки и др.)
следует хранить в сухих помещениях.
1.11. Весы и гири к весам должны находиться в
надлежащем техническом и санитарном состоянии и
проверяться специалистами лаборатории
государственного надзора Госстандарта СССР по ГОСТ 8002—71.
1.12. Камерное холодильное
оборудование—батареи, воздухоохладители, воздушные каналы,
эжекторы, сопла, вентиляторы, запорную арматуру —
необходимо своевременно ремонтировать и
поддерживать в исправном состоянии. Запорная арматура
воздухоохладителей и батарей должна быть
герметичной, легко открываться и закрываться.
1.13. Изоляцию стен, полов и покрытий, а также
трубопроводов, аппаратов, коллекторов и арматуры
следует содержать в исправном состоянии.
При изоляции трубопроводов и арматуры в
качестве теплозащитных материалов используют
фасонные элементы — «скорлупы» и сегменты из пенопо-
листирола или изделия из минеральной ваты и феноль-
ного пенопласта.
1.14. Полы холодильных камер, коридоров,
вестибюлей и платформ должны быть ровными и
очищаться от загрязнений и льда. Полы
низкотемпературных камер, находящихся на грунте, должны иметь
обогрев в соответствии с проектом.
1.15. Холодильные установки должны
обеспечивать паспортный режим как в камерах (туннелях),
так и в холодильных аппаратах.
1.16. Воздух в холодильных камерах не должен
иметь постороннего запаха.
1.17. Для защиты пищевых продуктов от порчи
и загрязнений необходимо проводить дезинсекцию,
дератизацию и дезинфекцию в соответствии с
«Санитарными правилами для предприятий мясной и
птицеперерабатывающей промышленности»,
утвержденными Минмясомолпромом СССР и Главным
санитарно-эпидемиологическим управлением Министерства
здравоохранения СССР 16 апреля 1970 г., и
«Инструкцией по мойке и профилактической дезинфекции
на предприятиях мясной и птицеперерабатывающей
промышленности», утвержденной Минмясомолпромом
СССР 16 января 1976 г., в камерах, полностью
освобожденных от продуктов.
1.18. В необходимых случаях по требованию ве-
теринарно-санитарного надзора проводится
внеочередная дезинфекция, дезинсекция и дератизация
камер.
Периодически, но не реже одного раза в квартал,
а также после каждой дезинфекции камер или по
требованию ветеринарно-санитарного надзора
холодильника производят бактериологическое исследование
воздуха и соскобов со стен холодильных тамер, а
также смывов с оборудования. Контроль эффективности
дезинфекции, дезинсекции и дератизации холодильника
осуществляет ветеринарно-санитарный надзор.
1.19. Работники холодильника должны быть
обеспечены санитарной и производственной
спецодеждой по установленным нормам и соблюдать правила
техники безопасности.
В камерах хранения мороженого мяса необходима
работать в касках и ноговицах (брезентовых чулках,
надеваемых на обувь). Ноговицы после работы на
штабеле снимают в камере. Выход в ноговицах из
камеры запрещается.
1.20. Имеющиеся противопожарное оборудование
и инвентарь холодильника всегда должны быть в
полной исправности и готовыми к применению.
1.21. Охлаждаемые камеры оборудуют приборам»
для дистанционного определения в них температуры
воздуха с центрального пульта, установленного в
компрессорном цехе холодильника, и проверенными
термометрами в металлических оправах,
устанавливаемыми на специальных металлических или
деревянных стойках. Для определения относительной
влажности воздуха в камерах хранения устанавливают
гигрографы М-21АС, гигрометры волосяные М-19 (МВ-1>
или автоматические гигрометры конденсационного
типа АГК-212Ф.
Дистанционные датчики температуры должны быть
защищены металлической оправой и не должны
соприкасаться с мясом.
Датчики дистанционного измерения температуры
устанавливают в центре камеры у колонны или на
специальной стойке на высоте 1,5 м от пола,
термометры, гигрометры и гигрографы — на высоте 1,5 м
от пола и не ближе 3 м от входной двери и приборов
охлаждения в удобном для обозрения и не мешающем
перемещению грузов месте.
Скорость движения воздуха определяют по
показаниям переносных анемометров ручных чашечных
МС-13 (предел измерения 1—20 м/с) и крыльчатых
АСО-3 (предел измерения 0,2—5,0 м/с), установленных
в камерах на уровне бедер полутуш и на расстоянии
не менее 3 м от дверей и приборов охлаждения.
1.22. Измерение температуры воздуха в камерах
холодильной обработки производят: при цикличной
работе — перед началом загрузки, после окончания
загрузки, в конце холодильной обработки мяса и в
процессе холодильной обработки через каждые
четыре часа; при непрерывной работе — перед началом
загрузки, а в последующем — через каждые четыре
часа, в камерах хранения — два раза в сутки (в 8
и 16 ч). Относительную влажность воздуха в камерах
хранения мороженого мяса и мясопродуктов
измеряют по мере необходимости, но не реже одного раза
в месяц, в камерах хранения охлажденного мяса —
один раз в сутки, Скорость движения воздуха в
камерах охлаждения, замораживания и
размораживания мяса измеряют около бедренных частей туш и
полутуш по мере необходимости, а также после
реконструкции систем воздухораспределения.
1.23. Результаты измерения температуры мяса,
мясопродуктов и параметров воздуха в камерах
холодильной обработки и хранения записывают в
соответствующие журналы (табл. 1, 2, 3). Температуру
воздуха во время оттаивания воздухоохладителей и
батарей в процессе холодильной обработки и хранения
также фиксируют и записывают в журналы.
1.24. Холодильная обработка и хранение мяса и
мясопродуктов на холодильниках мясокомбинатов
совместно с другими пищевыми продуктами (рыба, сыр„
фрукты и др.) не допускаются.
46

Таблица 1
ЖУРНАЛ
температурного режима в камерах охлаждения и замораживания мяса и мясопродуктов
месяц 198 г.
за-
(ведется отдельно для каждого вида холодильной обработки)
Число
месяца
Номер
камеры
Температура воздуха, °С, в момент измерения, ч
перед началом
загрузки
12
16
20
24
Примечание
Подпись технолога
или мастера
холодильника
Примечание. В графе «Примечание» указывают причины нарушения температурного режима, в том числе
вызванные оттаиванием воздухоохладителей в процессе холодильной обработки.
2. Приемка мяса от цеха первичной переработки скота
(ЦП ПС) на холодильник
2.1. Мясо, принимаемое на холодильник для
холодильной обработки, по способу разделки должно
соответствовать действующим стандартам и техническим
условиям.
2.2. Туши или полутуши принимают со штампом,
на котором должны быть четко указаны сокращенное
наименование республики, номер предприятия,
упитанность и слово «ветосмотр». Клеймение производят
согласно инструкции по клеймению мяса, утвержденной
8 апреля 1971 г., и соответствующих изменений и
дополнений к ней.
Поступившее на холодильник мясо, не
соответствующее упитанности, указанной на клеймах, переклей-
мовывается комиссионно с участием ветеринарного
врача мясо-жирового корпуса или начальника отдела
производственно-ветеринарного контроля (ОПВК)
мясокомбината.
2.3.* Туши или полутуши мяса при передаче из
ЦППС на холодильник взвешивают на
монорельсовых весах грузоподъемностью 500 кг с ценой деления
0,25 кг или грузоподъемностью 1000 кг с ценой
деления 0,5 кг.
При отсутствии возможности обеспечения
предприятий указанными весами временно разрешается
пользоваться монорельсовыми весами
грузоподъемностью 1000 кг с ценой деления не более 1,0 кг.
2.4.* Массу мяса после холодильной обработки
определяют на таких же монорельсовых весах, что
и при приемке на холодильник.
Допускается замороженное мясо снимать с
подвесного пути и определять его массу на напольных
платформенных шкальных весах грузоподъемностью
до 2000 кг с ценой деления не более 1,0 кг.
2.5. Туши и полутуши должны поступать
подвешенными за ахилловы сухожилия задних ног:
говяжьи — на крючьях троллеев, свиные — на
разногах или крючьях троллеев.
Бараньи туши размещают на подвесных рамах
F—10 туш на раме), которые, в свою очередь,
подвешивают на крючья троллеев, перемещаемых по
подвесным путям.
2.6. Продолжительность передвижения туш и по-
лутуш мяса (с помощью конвейера или вручную)
от места зачистки и промывки до приемно-сдаточ-
ных весовдолжна быть не менее 5 мин для
обеспечения стекания воды с их поверхности.
* Наибольшая точность взвешивания
обеспечивается при массе одного отвеса не менее 2/3
грузоподъемности весов.
2.7. \При приемке на холодильник мясо и
мясопродукты, поступившие с других предприятий,
подвергают ветеринарно-санитарному осмотру и
устанавливают предельный срок хранения. При
обнаружении дефектов в мясе и мясопродуктах ветеринарный
врач холодильника составляет акт и дает
заключение о порядке их использования (срочная
реализация, зачистка, переработка, техническая утилизация).
В случае поступления на холодильник мяса и
мясопродуктов из других убойных пунктов без
ветеринарных свидетельств их принимают и хранят в
камере некондиционных грузов. При возникновении
сомнения в свежести мяса отбор проб и исследование-
мяса проводят по ГОСТ 7269—79, а в спорных
случаях — по ГОСТ 23392—78.
2.8. Ветеринарно-санитарную экспертизу поступав
ющих на холодильник мяса и мясопродуктов, а
также ветеринарно-санитарный контроль на
холодильнике осуществляет ветеринарный врач в соответствии
с действующими «Правилами ветеринарно-санитарного.
осмотра убойных животных и ветеринарно-санитар-
ной экспертизы мяса и мясопродуктов».
2.9. Перед загрузкой камер холодильной обработки
производят подсортировку мяса по видам холодильной
обработки.
3. Классификация мяса по его термическому состоянию
Мясо в тушах, полутушах и четвертинах в
зависимости от температуры в толще мышц бедра
разделяют на:
3.1. Парное — мясо непосредственно после убоя
и первичной переработки скота, имеющее
температуру не ниже 35°С.
3.2. Остывшее — мясо, подвергнутое охлаждению
до температуры не выше 12°С.
3.3. Охлажденное — мясо, повергнутое охлаждению.,
до температуры от 0 до 4°С.
3.4. Переохлажденное (подмороженное) — мясо,
имеющее после холодильной обработки и выравнивания
по объему полутуш (четвертин) температуру —2 °С с
допустимыми колебаниями ±1 °С.
3.5. Замороженное — мясо, подвергнутое
замораживанию до температуры не выше —8 °С.
3.6. Размороженное — мясо, подвергнутое
размораживанию до температуры^не ниже 1 °С.
Примечания.
1. Мясо с температурой выше 12 °С, поступающее с
предприятий, не имеющих холодильника, подлежит
холодильной обработке до состояния, указанного в
пп. 3.3 или 3.5.
2. Температуру парного, остывшего,
охлажденного, переохлажденного (подмороженного) и заморо-
47

Таб л ица 2
ЖУРНАЛ
холодильной обработки мяса и мясопродуктов в камерах охлаждения и замораживания
за месяц 198 г.
(заполняется отдельно для каждого вида холодильной обработки)
Номер камеры
1
Паспортная емкость
камеры, т
2
Вид и
категория
упитанности мяса
(вид и
наименование
мясопродуктов)
3
Температура воздуха, °С
паспортная
4
перед
загрузкой
5
после
загрузки
6
в конце
холодильной
обработки
7
средняя за
процесс
8
Температура
продукта, °С
начальная
9
конечная
10
Загрузка
Дата
и
начало, ч
12
окончание, ч
13
Выгрузка
дата
14
начало, ч
.
15
окончание, ч
16

Продолжительность
процесса (с
начала
загрузки до
начала
выгрузки), ч
17
Масса
выгруженного мяса
(мясопродукта), т
18
Примечание
19
Подпись
технолога или мастера
холодильника
20
Примечания. 1. В графе «Примечание» указывают причины нарушения температурного режима холодильной обработки, задержки при загрузке или
выгрузке мяса и мясопродуктов, изменения скоростей движения воздуха.
2. Массу мяса, выгруженного из морозильных камер, указывают на основании фактических данных, полученных при взвешивании (массу мяса,
загруженного в морозильные камеры, временно допускается определять расчетным путем исходя из массы выгруженного мяса).
3. Массу мяса, выгруженного из камер охлаждения, указывают на основании фактических данных взвешивания, полученных при выдаче его на
реализацию или промышленную переработку. Если мясо после охлаждения направляют на хранение, графу «Масса выгруженного мяса» допускается
заполнять по результатам взвешивания его после окончания хранения.
4. При холодильной обработке мясопродуктов (субпродукты, шпик и др.) в журнал холодильной обработки вводят (после графы 3) графу «Масса
загруженного мясопродукта», которую заполняют на основании фактических данных, полученных при взвешивании.
5. Среднюю температуру воздуха за процесс получают как среднюю арифметическую величину из температур, указанных в табл. 1, за весь период
охлаждения или замораживания продукта.
Таблица 3
ЖУРНАЛ
регистрации температуры и влажности воздуха в камерах хранения охлажденного и замороженного мяса и
мясопродуктов
за : месяц 198 г.
(заполняется отдельно для каждого термического состояния продукта)

Наименование
продукта
Паспортная

температура, °С
Даты A, 2, 3, 4 и т. д.) и часы
измерения параметров
Температура, °С
8
16
Относительная
влажность, %
8
Средняя
температура,
°С
Средняя
относительная
влажность,
%

Примечание
Подпись
технолога или мастера
холодильника
Примечания. 1. Средняя температура и средняя относительная влажность воздуха в камере являются средними
арифметическими величинами за все дни месяца.
2. Относительную влажность воздуха в камерах хранения замороженного мяса и мясопродуктов
измеряют не реже одного раза в месяц, как указано в п. 1.22.

женногомяса измеряют в толще мышц бедра на
глубине не менее 6 см от поверхности, размороженного
мяса — в толще мышц бедра и лопатки у костей. В каждой
партии мяса температуру измеряют не менее чем в
шести полутушах, наиболее полно характеризующих
данную партию, и в документы вносят среднюю
температуру. Для измерения температуры мяса используют
полупроводниковые измерители температуры (ПИТ),
дистанционные термометры сопротивления или
термометры марки СП-7 в металлической оправе.
3. Состояние мяса с температурой в толще мыщц
бедра от 35 до 12 °С и от —3 до —8 °С является
промежуточным. Мясо с температурой от 35 до 12 °С подлежит
холодильной обработке до состояния, указанного в
пп. 3.3. или 3.5., с температурой от —3 до —8 °С—
в п. 3.5.
*
4. Технологические инструкции
4.1. ИНСТРУКЦИЯ ПО ОХЛАЖДЕНИЮ МЯСА
4.1.1. Общие требования
4.1.1.1. Мясо в тушах и полутушах охлаждают на
подвесных путях камер или туннелей, оборудованных
системами для искусственного охлаждения и
циркуляции воздуха. Чем быстрее проходит процесс
охлаждения мяса, тем выше его стойкость в хранении и
меньше усушка.
4.1.1.2. Температура воздуха в камерах охлаждения
должна быть равномерной по всему грузовому объему.
Наиболее интенсивное движение воздуха должно
быть в зоне размещения бедренных частей туш и по-
лутуш.
4.1.1.3. При цикличной работе камер охлаждения
температура воздуха в них перед загрузкой должна
быть на 3—5° С ниже паспортной температуры, после
окончания загрузки парным мясом допускается ее|по-
вышение не более чем на 5 °С выше паспортной, а в
конце процесса охлаждения она должна быть равна
паспортной. Необходимо, чтобы средняя температура
за время охлаждения была близкой к паспортной
температуре, отклонения не должны превышать +1 °С.
4.1.1.4. При непрерывной работе камер охлаждения
температура воздуха за процесс должна приближаться
к паспортной, ее отклонения не должны превышать
+1 °С.
4.1.2. Загрузка и выгрузка мяса
4.1.2.1. Загрузку парного мяса на подвесные пути
камер охлаждения осуществляют с помощью
конвейеров или вручную — циклично или непрерывно.
4.1.2.2. Продолжительность транспортировки
мяса от приемных весов холодильника до камер
холодильной обработки не должна превышать 10 мин. В
отдельных случаях на холодильниках старой постройки, не
имеющих технических средств для обеспечения
указанной продолжительности транспортировки, допускается
ее увеличение до 20 мин.
4.1.2.3. На бесконвейерных подвесных путях
туши и полутуши размещают с зазорами 30—50 мм.
4.1.2.4. Сортировку мяса по категориям
упитанности и назначению (реализация или промышленная
переработка) осуществляют после его охлаждения.
4.1.2.5. При цикличной работе камер в полный
цикл входит время, затраченное на загрузку,
охлаждение, выгрузку мяса, оттаивание воздухоохладителей
и подготовку камеры к последующей работе.
Продолжительность загрузки и выгрузки устанавливается в
зависимости от графика работы цеха первичной
переработки скота (ЦППС), средств механизации грузовых
работ и паспортной емкости камер охлаждения.
Продолжительность процесса охлаждения исчисляется с
начала загрузки до начала выгрузки мяса.
4.1.2.6. При непрерывной работе камер загрузка
мяса ведется по отдельным ниткам подвесных путей в
Таблица 4-
Способ охлаждения
мяса
Одностадийный
ускоренный
(все виды мяса)
быстрый
говядина
свинина
баранина
. ^
V
icnopi
ратур
м О)
С с
0
—3
—3
—3
<ь
X
ь дви
духа,
менее
орост
я воз
с, не
X Я--~.
U я 2
0,5
1 0,8
0,8
0,8
Температура
мяса, °С
чаль-
я, не
же
<я а я
я я я
35
35
35
35
пг
нечна:
о
X
0—4
0—4
0—4
0—4
о
Ьк%
я 2 о
а 5 я
)ОДОЛ}
СТЬ О]
я, ч,
?ГО я
С я я
24
16
13
7
Примечания. 1. Скорость движения воздуха указана
на уровне полутуш.
2. Двухстадийный способ охлаждения будет включен
в инструкцию дополнительно после уточнения
технологических параметров и разработки норм усушки мяса.
строгой последовательности их расположения в камере
по согласованному с ЦППС графику, т. е. непрерывно
и, по возможности, синхронно с- работой конвейера
первичной переработки. Выгрузка мяса с подвесных
путей ведется в той же последовательности, что и
загрузка: в первую очередь выгружают мясо, которое было
загружено вначале.
4.1.2.7. Хранить охлажденное мясо в камерах
охлаждения, работающих в режиме охлаждения, не
допускается.
4.1.3. Охлаждение мяса
4.1.3.1. На холодильниках процесс охлаждения
парного мяса осуществляют в специально
оборудованных для этого камерах или туннелях.
4.1.3.2. При одностадийном охлаждении
температуру мяса доводят до 0—4 °С в толще мышц бедра в
камере охлаждения ускоренным или быстрым способом.
4.1.3.3. Фактическую продолжительность
процесса охлаждения мяса, параметры воздуха при
охлаждении и массу выгруженного из камер охлаждения
мяса записывают в журналы (см. табл. 1, 2).
4.1.3.4. Продолжительность процесса охлаждения
полутуш говядины массой до ПО кг, полутуш
свинины — до 45 кг и баранины в тушах — до 30 кг при
различных параметрах воздуха приведена в табл. 4.
4.1.3.5. При загрузке от 10 до 30 % емкости камеры
охлаждения мясом, полученным от скота повышенных
весовых кондиций (говяжьи полутуши массой более
ПО кг, свиные полутуши — более 45 кг, бараньи
туши — более 30 кг) продолжительность процесса
увеличивается на 10 % против указанной в табл. 4 (при
условии полной загрузки камеры).
4.1.3.6. Способы охлаждения мяса, не указанные
в табл. 4, могут применяться только с разрешения
республиканских министерств.
4.2. ИНСТРУКЦИЯ ПО ПЕРЕОХЛАЖДЕНИЮ
(ПОДМОРАЖИВАНИЮ) МЯСА,
ПРЕДНАЗНАЧАЕМОГО ДЛЯ ПРОМЫШЛЕННОЙ ПЕРЕРАБОТКИ
4.2.1. Общие требования
4.2.1.1. Переохлажденное (подмороженное) мясо
вырабатывается для удобства транспортировки на
дальние расстояния в промышленные центры страны с
целью использования на промышленную переработку.
49

4.2.1.2. Мясо, подлежащее подмораживанию, по
способу разделки должно соответствовать
действующим стандартам: говядина I и II категорий в полутушах
или четвертинах, свинина в тушах или полутушах,
баранина I категории в тушах.
4.2.1.3. Первичная переработка туш и полутуш
производится в соответствии с действующими
технологическими инструкциями по производству мяса и
мясных продуктов на мясокомбинатах с соблюдением ве-
теринарно-санитарных правил.
4.2.2. Загрузка и выгрузка мяса
4.2.2.1. Туши и полутуши парного мяса загружают
в морозильные камеры по подвесным путям с помощью
конвейеров или вручную.
4.2.2.2. На бесконвейерных подвесных путях туши
и полутуши размещают с зазорами 30—50 мм.
4.2.2.3. Из камер замораживания в камеры
хранения подмороженное мясо выгружают по подвесным
путям с помощью конвейера или вручную.
4.2.3. Переохлаждение (подмораживание) мяса
4.2.3.1. Переохлаждение (подмораживание)
парного мяса осуществляют до температуры не ниже —4 °С
на глубине 1 см от поверхности и 0—3 °С в толще мышц
бедра. Толщина подмороженного слоя не должна
превышать 2,5 см.
4.2.3.2. Продолжительность подмораживания мяса
до указанных температур приведена в табл. 5.
4.2.3.3. Подмороженное мясо должно быть упругим
и при подъеме не прогибаться.
4.2.3.4. После подмораживания мясо направляют
в камеры хранения холодильника мясокомбината или
загружают в холодильный транспорт. Перевозят
подмороженное мясо при температуре воздуха в грузовом
помещении —2 °С с колебаниями +1 °С.
4.2.3.5. Условия и сроки хранения подмороженного
мяса указаны в «Инструкции по хранению мяса в
тушах, полутушах, четвертинах и торговых отрубах»
<пп. 4.5.2.3. и 4.5.2.4.).
Таблица 5
, о
<и°
S ев
спортная т
тура воздуз
С о.
—20
-23
—30
—35
Продолжительность подмораживания, ч, не более,
при циркуляции воздуха

естественной

принудительной
Говядина
14
12
10
8,5
10
8
6,5
5

естественной

принудительной
Свинина
12
10
8
6
8
6
4
3

естественной

принудительной
Баранина
5
4
3
2
4
3
2
1,5
4.3. ИНСТРУКЦИЯ ПО ЗАМОРАЖИВАНИЮ МЯСА
4.3.1. Общие требования
4.3.1.1. Мясо в тушах и полутушах замораживают
в воздухе на подвесных путях специальных камер
однофазным или двухфазным способами. Чем быстрее
протекает процесс замораживания мяса, тем выше его
товарное качество, стойкость при хранении и меньше
усушка.
4.3.1.2. Температура в морозильных камерах
должна быть равномерна по всему грузовому объему.
Наиболее интенсивное движение воздуха должно быть в
зоне размещения бедренных частей туш и полутуш.
4.3.1.3. Замораживание мяса считается
законченным, когда температура в толще мышц бедра"
достигнет —8 °С.
4.3.1.4. Продолжительность загрузки,
замораживания, выгрузки мяса из камеры, параметры воздуха*
в морозильной камере, температуру мяса и его масср*
при выгрузке записывают в журналы (табл. 1,2).
4.3.1.5. Приборы охлаждения морозильных камер
должны работать на полную производительность
непрерывно как в процессе замораживания, так и при
загрузке камер, чтобы замораживание мяса началось
сразу же после его поступления.
4.3.1.6. После окончания процесса замораживания
мяса вентиляционное оборудование морозильных камер
цикличного действия выключается.
4.3.1.7. Температура воздуха в морозильных
камерах цикличного и непрерывного действия на различных
этапах замораживания приведена в табл. 6.
4.3.1.8. При цикличной работе морозильных камер
в полный цикл замораживания входит время,
затраченное на загрузку, замораживание, выгрузку мяса,
оттаивание воздухоохладителей и подготовку камер к
последующей работе. Продолжительность загрузки и
выгрузки устанавливается в паспорте холодильника в
зависимости от графика работы ЦППС, средств
механизации грузовых работ и паспортной емкости камер,
продолжительность оттаивания воздухоохладителей и
подготовки камеры замораживания к последующей
работе — в зависимости от технических средств
замораживания и строительной площади камер.
Продолжительность процесса замораживания исчисляется с
начала загрузки до начала выгрузки мяса.
4.3.1.9. Оттаивание воздухоохладителей
осуществляют в процессе разгрузки камер, после окончания
замораживания и „выключения вентиляционного
оборудования, оттаивание батарей с уборкой снега —• после
разгрузки морозильных камер от мяса.
При производственной необходимости допускается
производить оттаивание воздухоохладителей
непосредственно в процессе замораживания.
4.3.2. Загрузка и выгрузка мяса
4.3.2.1. Загрузку мяса на подвесные пути камер
замораживания осуществляют с помощью конвейеру
или вручную, циклично или непрерывно. w
4.3.2.2. На бесконвейерных подвесных путях туши
и полутуши размещают с зазорами 30—50 мм.
Таблица 6
Этапы измерения температуры в
морозильной камере
Перед загрузкой мяса
После окончания загрузки
В конце замораживания или перед
началом выгрузки
Средняя температура за процесс
замораживания
Температура воздуха в морозильной камере
при цикличной работе
Не менее чем на 3 °С ниже паспортной
Не более чем на 12 °С выше паспортной
Не менее чем на 3°С ниже паспортной
Паспортная ±2°С
при непрерывной работе
Не менее чем на 2 °С ниже
паспортной
Паспортная ±1 СС
50

4.3.2.3. На крупных говяжьих полутушах от
взрослого скота перед замораживанием ^делают надрез
между 11 и 12 ребрами до позвоночника. После
замораживания, при снятии с подвесных путей, по
сделанному надрезу полутуши разрубают на
четвертины.
Мясо молодых животных замораживают в виде
продольных полутуш (без надрезов между ребрами).
4.3.2.4. Выгрузку мяса из камер замораживания в
камеры хранения осуществляют немедленно после его
замораживания в той же последовательности, что и
загрузку. Хранение мороженого мяса на подвесных
путях камер замораживания не допускается.
щ 4.3.2.5. При выгрузке из морозильных камер мясо
взвешивают на таких же монорельсовых: весах, что
и при приемке на-холодильник (п. 2.3), или на наполь
^рых врэзных весах грузоподъемностью до 2000 кг
^ ценой деления не более 1,0 кг (п. 2.4.).
4.3.2.6. Сортировку мяса по категориям
упитанности и назначению (реализация или промышленная
переработка) осуществляют после его замораживания.
4.3.3. Однофазное замораживание мяса
4.3.3.1. На однофазное замораживание направляют
парное мясо с температурой в толще мышц бедра
не ниже 35 °С. Продолжительность транспортировки
мяса от приемных весов холодильника до камер|обра-
ботки не должна превышать 10 мин. В отдельных
случаях на холодильниках старой постройки, не
имеющих технических средств для обеспечения
указанной продолжительности транспортировки,
допускается ее увеличение до 20 мин.
4.3.3.2. Парные туши и полутуши загружают в
морозильную камеру непрерывно — потоком по мере
их поступления из ЦППС и синхронно с работой его
главного конвейера или циклично — небольшими
партиями по 10—15 полутуш.
4.3.3.3. Камеры однофазного замораживания
следует эксплуатировать по графику, увязанному с
работой ЦППС.
4.3.3.4. К началу утренней смены должны быть
подготовлены к загрузке мясом одна или несколько
морозильных камер на полусменную
производительность убойного цеха.
Ч 4.3.3.5. Продолжительность однофазного
заморажизания парных говяжьих полутуш массой
до ПО кг приведена в табл. 7.
4.3.3.6. Продолжительность замораживания
свиных полутуш и бараньих туш массой соответственно
не более 45 и 30 кг составляет 80 и 60% от
продолжительности замораживания говяжьих полутуш,
указанной в табл. 7.
4.3.3.7. При загрузке от 10 до 30% емкости
камэры замораживания мясом, полученным от скота
^иовышэнных весовых кондиций (говяжьи полутуши
' массой более ПО кг, свиные полутуши — более 45 кг,
бараньи туши —'бэлее 30 кг), продолжительность
процесса увеличивается на ]10% против указанной в
Таблица 7
Паспортная
температура воздуха
в морозильной
камере, °С
—23
—30
—35
Продолжительность замораживания
парного говяжьего мяса, ч, не более, при
циркуляции воздуха
естественной
32
принудительной со
скоростью не менее
0,8 м/с
35
27
23
табл. 7 и п. 4.3.3.6. (при условии полной загрузки
камеры). *
4.3.3.8. Оборачиваемость камер замораживания
парного мяса, включая процесс замораживания, время на
загрузку и выгрузку, оттаивание камерных приборов
охлаждения и подготовку камеры к дальнейшей
работе, должна^быть увязана с графиком работы ЦППС.
Согласно «Инструкции по определению
производственных мощностей предприятий мясной
промышленности», утвержденной Минмясомолпромом СССР 3
января 1978 г., она принимается для камер с естественной
циркуляцией воздуха при паспортной температуре
—30 °С —48 ч, для камер с принудительной
циркуляцией воздуха при паспортной температуре —30 С—
36 ч, при —35 °С—30 ч.
4.3.4. Двухфазное замораживание'мяса
4.3.4.1. При ^отсутствии на предприятии
технических возможностей для осуществления однофазного
замораживания мяса его замораживают двухфазным
способом.
4.3.4.2. На замораживание двухфазным способом
направляют мясо, предварительно охлажденное до
температуры 0—4 °С в толще мышц бедра.
4.3.4.3. Продолжительность замораживания
охлажденных говяжьих полутуш массой до 110 кг приведена
в табл. 8.
4.3.4.4. Продолжительность замораживания свиных
полутуш и бараньих туш массой соответственно не
более 45 и 30 кг составляет 80 и 60% от
продолжительности замораживания говяжьих полутуш,
указанной в табл.8.
4.3.4.5. При загрузке от 10 до 30% емкости камеры
замораживания мясом, полученным от скота
повышенных весовых кондиций (говяжьи полутуши массой
более 110 кг, свиные полутуши —более 45 кг,
бараньи туши — более 30 кг), продолжительность
процесса замораживания увеличивается на 10%
против указанной в табл. 8 и п. 4.3.4.4. (при условии
полной загрузки камеры).
4.3.4.6. Камеры двухфазного замораживания мяса
работают циклично.
4.3.4.7. Оборачиваемость камер замораживания
охлажденного мяса принимается "для камер с
естественной циркуляцией воздуха при паспортной
температуре —23 °С—48 ч, при —30 °С—36 ч, для камер с
принудительной циркуляцией воздуха при
паспортной температуре —30 °С—30 ч, при —35 °С—24 ч.
4.3.4.8. На замораживание может быть направлено
мясо с температурой выше 4 °С, поступившее с других
предприятий.
При загрузке от 10 до 30% емкости камеры
замораживания говяжьими и свиными полутушами и
бараньими тушами массой'соответственно более 110, 45 и
30 кг продолжительность процесса замораживания
увеличивается для мяса с температурой выше 4 до
12 °С— на 15%, с температурой выше 12 до 35 °С—на
20% против указанной «в табл. 8 и п. 4.3.4.4. (при
условии полной загрузки камеры).
Таблица 8
Паспортная
температура
воздуха в
морозильной
камере, °С
-?з
-30
—35
Продолжительность замораживания
охлажденного говяжьего мяса, ч, не
более, при циркуляции воздуха
естественной
35
26
принудительной со
скоростью не
менее 0,8 м/с
28
22
18
51

4.4. ИНСТРУКЦИЯ ПО РАЗМОРАЖИВАНИЮ
МЯСА В ТУШАХ, ПОЛУТУШАХ И
ЧЕТВЕРТИНАХ
4.4.1. Общие требования
4.4.1.1. Мясо, направляемое на размораживание,
должно отвечать требованиям действующих стандартов
на мороженое мясо. Предварительно его осматривает
ветеринарный врач с целью определения товарного вида
и дальнейшего использования.
4.4.1.2. Мясо в тушах, полутушах и четвертинах,
направляемое на промышленную переработку,
размораживают на подвесных путях в специальных
камерах, предназначенных для размораживания, а в
отдельных случаях и для последующего
краткосрочного хранения.
4.4.1.3. Камеры размораживания рекомендуется
размещать вне контура холодильника в
непосредственной близости к помещениям обвалки и жиловки мяса.
4.4.1.4. Камеры размораживания мяса оборудуют
системами для отепления, увлажнения и циркуляции
воздуха. Работу указанных систем рекомендуется
осуществлять в автоматическом режиме.
4.4.1.5. Массу мяса, продолжительность процесса
и температурно-влажностный режим камер
размораживания записывают в журналы (табл. 9, 10).
4.4.2. Загрузка и выгрузка мяса
4.4.2.1. Перед загрузкой мороженого мяса в
камерах размораживания создают необходимый
температурно-влажностный режим.
4.4.2.2. Туши, полутуши и четвертины мороженого
мяса взвешивают, сортируют по категориям
упитанности и транспортируют по подвесным путям в камеры
размораживания.
4.4.2.3. На каждом подвесном пути камеры
размораживания размещают туши, полутуши и
четвертины мяса примерно одинаковой кондиции с
зазорами 30—50 мм.
4.4.3. Размораживание мяса
4.4.3.1. Размораживание мяса осуществляют при
температуре воздуха 20±2 °С, относительной влажности
не менее 90 % и скорости движения воздуха у бедер
полутуш от 0,2 до 1 м/с.
Размораживание мяса считается законченным,
когда температура в толще мышц бедра и лопатки у
костей достигнет 1 °С.
Продолжительность размораживания при скорости
движения воздуха от 0,2 до 0,5 м/с составляет:
говяжьих полутуш массой до ПО кг не более 30 4,JJ
свиных полутуш массой до 45 кг не более 24 ч,*
бараньих туш массой до 30 кг не более 15 ч;
продолжительность размораживания при скорости
движения воздуха выше 0,5 до 1 м/с составляет:
говяжьих полутуш массой до 110 кг не более 24 ч,
свиных полутуш массой до 45 кг не более 18 ч,
бараньих туш массой до 30 кг не более 10 ч.
4.4.3.2. При загрузке от 10 до 30 % емкости камеры
размораживания полутушами или тушами массой более
приведенной в п. 4.4.3.1. продолжительность
размораживания увеличивается на 10 % (при условии полной
загрузки камеры размораживания).
4.4.3.3. После окончания размораживания мясо
обмывают водопроводной водой, отвечающей требова-
Таблица 9
ЖУРНАЛ
температурно-влажностного режима в камерах размораживания мяса и мясопродуктов
за месяц 198 г.
5?i
Номер
камеры
8
Температура воздуха, °С 1 Относительная влажность, %
в момент измерения, ч
12
16
20
24
4
8 | 12
|
16
20
24
4

Примечание
Подпись
технолога
или мастера
Примечание. В графе «Примечание» указывают причины нарушения температурно-влажностного режима.
Таблица 10
ЖУРНАЛ
обработки мяса и мясопродуктов в камерах размораживания
за ; месяц 198 г.
ерь
Номер Kav
Паспортная
емкость камеры,
т
Вид и категория
упитанности мяса
(вид и
наименование
мясопродукта)
Дата
Загрузка
Время, ч
начало
окончание
Температура
продукта, °С
Масса мяса

(мясопродукта), кг
Дата
Выгрузка
Время, ч
начало
окончание
Температура
продукта, °С
Масса мяса

(мясопродукта), кг

Продолжительность процесса,
ч
Примечание
э-
ера
Подпись техн
лога или мает
Примечания. 1. В графе «Примечание» указывают причины задержки при загрузке или выгрузке мяса
(мясопродуктов). 2. Массу выгруженного мяса указывают на основании фактических данных взвешивания, полученных
при передаче его на промышленную переработку.
52

ниям ГОСТ 2874—74, с температурой для говяжьих
полутуш и четвертин и бараньих туш не выше 25 °С,
для свиных полутуш не выше 35 °С, подвергают
10-минутной выдержке для стекания воды, зачищают
загрязненные места, взвешивают и транспортируют в
накопители сырьевых цехов.
4.4.3.4. Предназначенное для промышленной
переработки размороженное мясо выдерживают на
подвесных путях накопителей сырьевых цехов при
температуре 444 °С и относительной влажности не менее
85 % в течение не более 8 ч.
Выдержку размороженного мяса в
камерах-накопителях следует считать продолжением процесса
размораживания.
4.4.3.5. При соблюдении параметров и сроков
размораживания и последующей выдержки, указанных в
пп. 4.4.3.1. и 4.4.3.4., масса мяса не уменьшается.
I 4.5. ИНСТРУКЦИЯ ПО ХРАНЕНИЮ МЯСА
В ТУШАХ, ПОЛУТУШАХ, ЧЕТВЕРТИНАХ
И ТОРГОВЫХ ОТРУБАХ
4.5.1. Общие требования
4.5.1.1. Мясо при хранении группируют по видам
(говядина, свинина, баранина), категориям
упитанности, назначению (реализация или промышленная
переработка) и термическому состоянию (охлажденное,
переохлажденное — подмороженное, замороженное,
размороженное).
4.5.1.2. В процессе хранения регистрируют
температуру воздуха в камерах дистанционно или с
помощью термометров. Температуру воздуха измеряют
2 раза в сутки. Данные измерений записывают в
журнал (табл. 3). Относительную влажность воздуха
регистрируют согласно п. 1.23.
4.5.1.3. За качественным состоянием хранящегося
в камерах мяса должно быть установлено тщательное
наблюдение, которое осуществляет ОПВК
предприятия.
4.5.1.4. Мясо, которое по заключению ОПВК не
подлежит дальнейшему хранению, немедленно
реализуют или передают на промышленную переработку.
4.5.2. Хранение охлажденного и переохлажденного
(подмороженного) мяса
4.5.2.1. Охлажденное мясо с температурой в толще
бедра 0—4 °С хранят в подвешенном состоянии в
холодильных камерах при скорости движения воздуха
не более 0,2 м/с и температурах, указанных в табл. 11.
4.5.2.2. Полутуши и туши мяса размещают на
подвесных путях камер хранения с зазорами 20—30 мм.
Говядину в четвертинах и торговых отрубах и
свинину в полутушах можно также хранить подвешенными
в универсальных Контейнерах, которые устанавливают
в 2—3 яруса по высоте в зависимости от высоты
камеры.
4.5.2.3. Переохлажденное (подмороженное) мясо,
предназначенное для промышленной переработки,
хранят в охлаждаемых камерах в подвешенном состоянии
(на подвесных путях или в универсальных
контейнерах) или штабелях-клетках: говяжьи полутуши —
в 5—6 рядов, свиные полутуши и бараньи туши —
в 7—8 рядов общей высотой до 1,7 м без применения
реечных прокладок. Штабеля-клетки укладывают на
плоские деревянные поддоны, выстланные чистой
бумагой.
4.5.2.4. Рекомендуемые параметры воздуха в
камере хранения и предельные (с момента убоя) сроки
хранения охлажденного и переохлажденного
(подмороженного) мяса приведены в табл. 11. Эти сроки
могут быть изменены ОПВК предприятия в зависимости
от общего состояния мяса.
Колебания температуры воздуха в процессе
хранения не должны превышать ±1 °С.
Таблица 11
Вид мяса
Охлажденное
(подвесом)
говядина в
полутушах и
четвертинах
телятина в
полутушах
свинина в
полутушах
баранина в тушах
Переохлажденное
(подмороженное) —все
виды (в штабеле или
подвесом)
Параметры воздуха
в камере
портная
пература
m S
г- 0>О
U Но
— 1
0
—1
—1
—2
хранения
оситель-
влаж-
ть, о/0,
менее
X К О
н со о v
О X X X
85
85
85
85
90
5°~
О. & а
О >> О О)
1устимые
нения (с
нспортир
, не боле
? со со н
?ло.>,
ЧХ Н О
16
12
12
12
20
Примечание. Длительность хранения
переохлажденного (подмороженного) мяса не должна превышать 20 сут,
в том числе: хранение после переохлаждения
(подмораживания) на мясокомбинате — до 3 сут,
транспортировка в автомашине или вагоне с машинным охлаждением—
не более 7 сут, хранение на мясоперерабатывающем
заводе (до подачи в сырьевой цех) — не более 10 сут.
4. 5. 3. Хранение замороженного мяса
4.5.3.1. Мясо, замороженное до —8 °С в толще
бедра, хранят в камерах холодильников уложенным
в плотные штабеля. Говядину в четвертинах и
торговых отрубах и свинину в полутушах можно хранить
также уложенными в универсальные контейнеры,
которые устанавливают в 2—3 яруса по высоте камеры.
4.5.3.2. Замороженное мясо хранят в камерах при
температуре не выше —18 °С, относительной влажности
воздуха 95—98 %, циркуляция воздуха .—
естественная. В отдельных случаях на холодильниках старой
постройки, не имеющих технических средств для
создания в камере хранения температуры —18 °С,
допускается хранение мяса при температуре не выше —12 °С.
Таблица 1 2
Вид мяса
Говядина в полутушах и
четвертинах
Баранина в тушах
Свинина в полутушах
Паспортная
температура
воздуха в
камере, °С
— 12
—18
—20
—25
— 12
—18
—20
—25
—12
-18
—20
—25
Предельные
сроки
хранения, мес,
не более
8
12
14
18
6
10
11
12
3
6
7
12
S3

4.5.3.3. Предельные сроки хранения
неупакованного замороженного мяса различных видов в
зависимости от температуры воздуха в камерах приведены
в табл. 12.
4.5.3;4. В один штабель или контейнер нельзя
укладывать мясо разных видов и категорий упитанности.
4.5.3.5. При хранении мяса в штабелях нижний ряд
четвертин или полутущ укладывают на рейки или
решетки. Высота штабеля зависит от высоты камеры,
устройств, обеспечивающих его прочность, и
используемых средств механизации грузовых работ.
4.5.3.6. Штабеля укладывают на напольные решетки
в соответствии с «Межотраслевой^ инструкцией по
определению емкости холодильников», утвержденной
в 1978 г.
4.5.3.7. На каждый штабель со стороны грузового
проезда прикрепляют ярлык соответствующей формы
с обозначением вида и категории упитанности мяса,
даты замораживания (или укладки в штабель).
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 792029 B1) 2747С24/29-С6 B2) 05.С4.79 3 E1)
F 24 F 5/00 E3) 697.94 G2) В. И. Островский, П. Г.
Красномовец, А. П. Коцюбинский, Е. Ф. Красномо-
вец G1) Одесский технологический институт
холодильной промышленности
E4) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ СЕПАРАЦИИ ВЛАГИ В
• УСТАНОВКАХ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА,
содержащее корпус с поддоном, размещенный в
корпусе пакет зигзагообразных пластин, образующих в
местах перегиба вертикальные дренажные каналы, и
сообщенные с ними со стороны набегающего потока
воздуха продельные воздушные каналы,
отличающееся тем, что, с целью уменьшения вынсса влаги с
потоком воздуха, на пластинах со стороны, сбращенной
к набегающему потоку воздуха, установлены сетки,
образующие с ними и дренажными каналами пелести,
в каждой из которых установлены поперечные
наклонные лотки, сообщенные с дренажными каналами,
причем полости заполнены . дренирующим материалом.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что в
поддоне установлены поперечные наклонные
перегородки, образующие с днищем поддсна щели, смещенные
относительно ДРУГ друга.
(И) 792044 B1) 2575769/23-С6 B2) 31.01.78 3 E1)
F 25 В 43/02 E3) 621.574 G2) В. П. Латышев, В. И.
Орлов G1) Всесоюзный научно-исследовательский
институт холодильной промышленности и Проектно-
конструкторско-технологическое бюро по вагонам МПС
СССР
E4) МАСЛООТДЕЛИТЕЛЬ преимущественно для
холодильной установки, содержащий корпус с нижним
входным и верхним выходным патрубками для
хладагента и масловыпускным патрубком, и размещенный
внутри корпуса фильтрующий элемент, отличающийся
тем, что, с целью повышения эффективности маслоот-
деления, внутри корпуса дополнительно размещен
пучок вертикальных труб из капиллярно-пористого
материала, проходящих через фильтрующий элемент
и закрепленных в трубных решетках, верхняя из
которых расположена над выходным патрубком, а
нижняя — под фильтрующим элементом, и к ней снизу
герметично присоединен сильфон, причем на выходе из
трубного пространства пучка установлен клапан,
управляемый сильфенем и перекрыв?Кщий[мгслсЕЫпуск-
ной патрубок.
4.5.3.8. Норма загрузки 1 м3 грузового объема
камеры неупаксванным замороженным мясом условно
принята равной 0,35 т.
Для различных видов мяса плотность загрузки 1 м3
грузового объема составляет, т:
Говядина замороженная
в четвертинах 0,40
в полутушах 0,30
Баранина замороженная в тушах 0,28
Свинина замороженная в полутушах 0,45
4.5.3.9. Повышение температуры воздуха в камерах
хранения во время их загрузки или[выгрузки
допускается не более чем на 4 °С; колебания температуры
воздуха в процессе хранения не должны превышать
±2°С.
(Продолжение следует)^
A1) 787837 F1) 606057 B1) 2715082/24-06 B2) 18.01.79
3 E1) F 26 В 5/06; F 28 В 1/СО E3) 66.047.17:621.57.044
G2) А. В. Моисеев, В. Н. Глухман, Т. Е. Кузнецова
Л. С. Малков G1) Научно-производственное
объединение птицеперерабатывающей и клеежелатиновой
промышленности «Комплекс»
E4) КОНДЕНСАТОР-БЫМОРАЖИВАТЕЛЬ ДЛЯ
СУБЛИМАЦИОННОЙ СУШИЛЬНОЙ КАМЕРЫ по авт.
св. № 606057, отличающийся тем, что, с целью
повышения технологичности, сн дополнительно содержит
ловушку, которая снабжена патрубками,
подсоединенными к жидкостному и паровому коллекторам, Причем
ловушка расположена в средней части конденсатора
вымераживателя и Еыпслнена в виде полого плоского
кольца с вогнутей решеткой из плоских трубок,
расположенных с шагом, равным внешнему диаметру
испарительных труб.
A1) 792025 B1) 27S27S9/29-C6 B2) 05.03.79 3 E1)
F24 F3/14E3N97.94[G2)B. И. Ксшнаксв, А. П. Мань-
шин, Е. А. Ситников
E4) УСТАНОВКА ДЛЯ ОСУШКИ ВОЗДУХА,
содержащая последовательно установленные по ходу
воздуха компрессор с регулятором давления,
теплообменник, отсечной клапан, сепаратор с дренажным
клапаном, адсорбер и сборники сжатого воздуха, причем
адсорбер связан с последними с помощью обратного
клапана и обводного трубспрсведа с установленными
на нем фильтром и дросселем, отличающаяся тем, что,
с целью повышения эффективности осушки и
экономичности, установка снабжена регулятором
продолжительности цикла регенерации, установленным между
регулятором деления ксмгресссра и дренажным
клапаном.
A1) 792С26B1J7472Сб/29-С6B2)С5.С4.79 3 E1) F 24
F 3/14 E3) 6S7.S32 G2) П. Г. Красксмсвеи, Н. И.
Островский, Н. И. Чумгк, Е. Ф. Красномовец, Н. И.
Навосвг, А. П. Ксгкбкнский G1) Одесский
технологический институт хсгсдильной промышленности
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ТЕПЛСЕЛАЖКССТНОЙ
ОБРАБОТКИ ЕСЗДУЯА, сслержгшее оросительный
контактный гппгргт с гс^снем и циркуляционным
кольцом и устгксрлскгкй на Еыхсде из аппарата сепаратор,
отличгкшееея тем, что, с иелью псеышсния зффек-
тивнссти сбргбетки при стркцательных температурах
воздуха, устройство дополнительно содержит каплеуло-
витель, устЕНСЕлеккый го ходу воздуха после
сепаратора и имекший голые лепасти, заполненные
снежной массой.
54

КРИТИКА
И БИБЛИОГРАФИЯ
УДК 621.565@75.8)@49.32)
УЧЕБНИК ПО ХОЛОДИЛЬНЫМ УСТАНОВКАМ
Курылев Е. С, Герасимов Н. А. Холодильные установки. Изд.
3-е, перераб. и доп. Л., Машиностроение, 1980, 622 с,
.25000 экз., 1 р. 70 к.
Вышло третье издание широко
известного учебника по холодильным
установкам. За десять лет,
прошедших со дня выпуска предыдущего
второго издания, оно стало
библиографической редкостью. Поэтому
выпуск новой книги является в
высшей степени своевременным.
Общая компоновка книги —
число глав и распределение по ним
материала — осталась той же, что и
во втором издании, однако сам
материал существенно обновлен в
соответствии с развитием холодильной
техники.
В частности, в ней отражены
вопросы проектирования, монтажа и
эксплуатации агрегатированных
холодильных машин и их
децентрализованного размещения на
холодильнике. Уделено внимание новым
винтовым компрессорам и другому
современному холодильному
оборудованию.
Необходимо отметить
теоретический подход при изложении
отдельных вопросов, вскрывающий
физическую сущность процессов,
происходящих в установках. В то же время
материал изложен простым
доступным языком и легко усваивается.
В этом сказывается большой
педагогический опыт авторов книги.
В первых двух главах
описываются типы холодильных предприятий
и их планировки. Большое внима-
|ние уделено планировкам и
конструкциям одноэтажных
холодильников. Приведен пример
прогрессивного решения воздушного
охлаждения с размещением
воздухоохладителей в антресолях над грузовыми
коридорами одноэтажных
холодильников (рис. 2.15). Даны четкие
рекомендации о нецелесообразности
устройства подвалов под
одноэтажными холодильниками.
Вопрос о равновесных
параметрах воздуха в параграфе 1.2 изложен
с хорошим теоретическим и
физическим обоснованием. Однако
методика их определения применима лишь
к продуктам, не выделяющим тепло
в процессе хранения, поскольку
только для этих продуктов
справедлива психрометрическая формула,
положенная в основу расчета.
Весьма желательно было бы методику
доработать так, чтобы она была
пригодна и для пищевых продуктов,
выделяющих биологическое тепло при
хранении (фрукты, овощи, ягоды).
Следует отметить, что
параграф 1.2 несколько прерывает
внутреннюю связь между
параграфами 1.1 и 2.1. Целесообразнее было
бы поместить его в начале главы 4,
где он органически слился бы со
всем материалом, составив
теоретическое вступление к этой главе.
Глава 3, посвященная
теплоизоляционным материалам и
конструкциям холодильников, по существу
не претерпела изменений, по
сравнению со вторым изданием. Она
написана хорошо, и по ней замечаний
нет. То же самое можно сказать
и о главе 4, содержащей расчет
теплопритоков в охлаждаемые
камеры холодильников. Здесь только
следовало бы несколько расширить
параграф 4.3, внеся в него учет
биологического тепла, выделяемого
некоторыми продуктами при
хранении (фрукты, овощи, ягоды).
В главах 5, 6, 8 и 9 рассмотрены
принципы проектирования
машинной холодильной установки,
включая камерное оборудование,
схемные решения всей установки и
отдельных ее элементов,
конденсаторные установки, выбор и размещение
машинного оборудования.
Необходимо отметить
правильное и более полное, чем во втором
издании книги, освещение вопроса
о размещении современного агрега-
тированного холодильного
оборудования по принципу его
децентрализации. На рис. 9.8 приведено
наиболее прогрессивное решение
децентрализации оборудования с
размещением его в пустующих обычно
объемах над грузовыми коридорами
одноэтажных холодильников.
В общем, в главах 5, 6, 8 и 9
хорошо изложен ценный и
интересный материал. Можно лишь
сделать пожелание о некоторой его
перекомпоновке. Так, представляется
нецелесообразным начинать описание
схем холодильных установок, хотя
и с важного, но все же частного
вопроса о расчете диаметра
трубопроводов. Этот расчет более уместно
поместить в конце главы.
В главе 7 правильно
рассматриваются влияние масла, воды и
воздуха на работу конденсатора и
происходящие при этом физические
процессы.
Влияние воздуха на теплоотдачу
в конденсаторе трактуется на основе
известной диффузионной модели,
справедливой для кожухотрубных
конденсаторов с небольшими
скоростями пара у теплопередающей
поверхности. Однако не
рассматриваются особенности трубчатых
конденсаторов, для которых более
подходящей является двухзональная
модель (зоны обычной конденсации и
полного отсутствия конденсации).
В главе 10 даны основные
сведения по производству и применению
водного и сухого льда. В качестве
замечания можно указать на
отсутствие в главе даже упоминания о
новых прогрессивных методах
приготовления сухого льда путем
прямого его вымораживания из
содержащих С02 газов.
В главах 11 и 12 приведены
основные материалы по малым
холодильным установкам и холодильному
транспорту и показаны
современные тенденции их развития.
Глава 13 «Монтаж холодильного
оборудования» несколько сокращена.
Современное агрегатированное
оборудование собирается и подгоняется
на заводе, поэтому большая часть
операций, изложенных в
предыдущем издании, в настоящее время при
монтаже на месте не производится.
Сокращение текста по этой причине
надо признать правильным. За счет
изъятого материала несколько
увеличено описание механизации
такелажных работ, зарядки и пуска
установки, а также добавлен раздел
по технике безопасности.
Проведенная доработка главы значительно
улучшила ее содержание,
приблизила его к требованиям практики.
В главу 14, посвященную
эксплуатации холодильных установок,
добавлен новый материал по
эксплуатации винтовых и ротационных
компрессоров, а также небольшой
раздел «Меры по предотвращению
и ликвидации аварийных положений
на холодильных установках».
При описании эксплуатации
двухступенчатых компрессоров
высказывается правильная мысль о
полезности сравнения фактического
промежуточного давления с его
расчетным значением. Однако на
основании рис. 14.11 этого сделать
нельзя. Весьма полезно было бы
составить номограмму для][ определения
55

расчетного промежуточного давле- временный материал. Однако имеет- верждается, что в малых холодиль-
ния в зависимости от температурного ся кое-где нечеткость в отношении ных установках конденсатор постав-
уровня работы холодильной машины терминологии. ляется отдельным агрегатом. Таких
и отношения объемов, описываемых Так, например, на одной и той же мелких недочетов в книге немного,
поршнями в обеих ступенях. странице используются термины Объем книги сокращен на 10 %
При изложении вопроса об от- «хладагент» и «рабочее тело» по сравнению со вторым изданием,
таивании необходимо было бы дать (стр. 254, 255 и др.). Хладагенты Однако, учитывая возросший объ-
рекомендации по периодичности от- из группы фреонов обозначаются ем информации по холодильным ус-
таивания, так как это крайне важно то R12, i^22 и т. д. (в соответстви тановкам за последние годы, его
для работников эксплуатации. со стандартом ИСО), то хладон-12, следовало бы значительно увели-
Глава 15, посвященная ремонту хладон-22 и т. д. (стр. 233, 236, чить.
холодильных установок, также зна- 249, 250 и др.). Переходя к общей оценке книги,
чительно обновлена в соответствии Описок и недочетов редакцион- можно сказать, что она будет не
с развитием ремонтного дела. Она ного характера в книге сравнитель- только хорошим учебником для
дополнена разделами о надежности, но мало, что говорит о тщательном студентов, но и полезным и цен-
системе технического обслуживания ее редактировании. Однако они все ным пособием для всех специалис-
и ремонта, о ремонте винтовых ком- же встречаются. Так, например, на тов, проектирующих и эксплуати-
прессоров. Глава содержит весьма стр. 214 размерность вязкости ука- рующих холодильные установки. л
ценный и полезный материал. зана в старой системе единиц, а на
Вся книга в общем написана хо- стр. 540 количество выработанного
рошо, на достаточно высоком науч- холода в кВт»ч названо холодопро- Д-р техн. наук, проф.
ном уровне и содержит вполне со- изводительностью. На стр. 455 ут- А. А. ГОГОЛИН
ХРОНИКА межуточным теплоносителем. Осо-
бенность расчета состоит в том,
в"в"",ж—^—¦— что изменение состояния воздуха
по глубине воздухоохладителя в
условиях конденсации влаги на его
УДК 628 81/ 84-061 3D97 2) поверхности определяется для
каждого из рядов итеративным путем
111 НАЦИОНАЛЬНАЯ НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ
с использованием ЭВМ по
разработанным автором алгоритму, и про-
«ОТОПЛЕНИЕ, ВЕНТИЛЯЦИЯ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА» грТйосифов, а. мирчев, с ка-
менова и Д. Бояджиев (НРБ)
g ЦР5 доложили результаты
экспериментального исследования теплопере-
С 13 по 15 мая 1981 г. в Варне эксергетических коэффициентов по- дачи тепловой трубы, заполненной
{Народная Республика Болгария) лезного действия двух типов СКВ: дистиллированной водой. Оказа-
проходила III Национальная кон- с увлажнением воздуха паром и ув- лось, что теплопередающая способ-
ференция по отоплению, вентиля- лажнением водой в форсуночной ность трубы возрастает с
увеличении и кондиционированию воздуха, камере при использовании теплоты нием ее угла наклона к горизонту
организованная Центральным сове- удаляемого из здания воздуха с по- в пределах от 1 до 7° и соотношения
том научно-технических союзов мощью энтальпийного вращающе- длин зон испарения и конденсации.
Болгарии (ЦНС). В работе конфе- гося теплообменника. Расчеты по- К. Чорба (ВНР) отметил пре-
ренции приняли участие 400 болгары казали, что эксергетический КПД имущества адиабатного охлаждения
ских и 33 иностранных специалиста второй системы превышает КПД и увлажнения воздуха водой и рас-
из ВНР, ГДР, ПНР, ЧССР, СССР, первой системы в 2 раза. сказал о разработанном в ВНР и
СРР, Италии, Нидерландов, ФРГ. Доклад 'А. Лекова (НРБ) был защищенном патентом вентиляторе-
Работали четыре секции — А, В, посвящен результатам эксперимен- увлажнителе «Экономист». На вы-
С, D. тального исследования эффектив- ходе из этого аппарата воздух мо-
На заседании секции А «Конди- ности регенеративного переключае- жет быть адиабатно переувлажнен
ционирование воздуха» Н. Стоичков мого теплообменника с насадками и содержать 2—3 г/кг воздуха из-
(НРБ) дал анализ архитектурно- двух видов — из листового алюми- быточной влаги, которая, испаряясь
строительных и инженерных спосо- ния толщиной 0,4 мм и картона, в помещении, увеличивает ассими-
<5ов и средств экономии тепловой Максимальные значения КПД полу- ляцию тепла. Одновременно можно
и электрической энергии на стадии чили при цикле продолжительностью снизить воздухообмен в помещении
проектирования зданий и систем 60 с. Для теплообменника с насадкой и сэкономить энергию на обработку
кондиционирования воздуха (СКВ), из алюминия КПД оказались рав- и перемещение воздуха. При необ-
Проблемы проектирования СКВ ными 90—95%, а для теплообмен- ходимости между вентилятором и
в зданиях — памятниках культуры ника с насадкой из картона — 80, воздухораспределительным воздухо-
и архитектуры рассмотрели в двух 90 и 95%, причем первое значение водом аппарата можно включить
докладах Ц. Кадийски, Р. Девина относится к расходу воздуха поверхностный воздухоохладитель,
и В. Бойко (НРБ — СССР). Они 600 м3/ч, второе — 300 м3/ч и Производительность аппаратов раз-
проанализировали различные СКВ третье — 150 м3/ч. личных типоразмеров от 15 до
и их сочетания с системами отопле- И. Шавдра (ЧССР) представил 100 тыс. м3/ч.
ния, вопросы зонирования систем, методику расчета утилизационного На заседании секции В «Хо-
методы обработки воздуха. устройства, состоящего из двух ре- лодильная техника» с обзорным до-
Н. Начев и С. Стамов (НРБ) при- куперативных теплообменников с кладом «Холодильное машинострое-
вели результаты вычислений на ЭВМ циркулирующим между ними про- ние — основа развития техники
56

кондиционирования» выступил ди- бромистолитиевый тепловые насосы, доклад проблемам теплохладоснаб-
ректор Научно-исследовательского указал на необходимость поиска жения СКВ с использованием сол-
института холодильной техники новых пар рабочих веществ для нечной энергии в различных клима-
Т. Гачилов (НРБ). Затем были за- абсорбционных тепловых насосов и тических условиях Советского Сою-
читаны доклады о разработанном изложил требования к ним, в част- за. Докладчик рассмотрел работу
институтом новом ряде подоконных ности, они должны обладать воз- и условия применения абсорбцион-
автономных кондиционеров (Д. Ил- можно большим диапазоном темпе- ных термотрансформаторов откры-
чева, М. Димов); о термической ратур кипения, раствор — иметь того и закрытого типов и кондиционе-
эффективности стального ребра теп- малую вязкость, а хладагент — ров, в которых рабочим агентом
лообменника (Т. Гачилов, Г. Рач- большое значение энтальпии испаре- служит водный раствор хлористого
ков, В. Иванова, Д. Дяков); ния, в рабочих условиях не должно лития. В частности, он рассказал
об использовании в тепловых на- происходить кристаллизации соли, о работах, выполненных совместно
сосах поршневых холодильных ком- Во втором докладе Ф. Штаймле НПО «Солнце» АН Туркменской ССР
прессоров, изготовляемых в НРБ рассмотрел методы регулирования и Институтом технической теплофи-
по лицензии западногерманской фир- производительности тепловых насо- зики АН УССР, по созданию и ис-
мы «Линде» (А. Златков, В. Выл- сов с приводом от электродвигателя, следованию системы кондициониро-
- ков); о новых типах водоохлади- отключением отдельных компрессо- вания воздуха, оборудованной аб-
^тельных машин для СКВ конструк- ров и цилиндров, изменением ча- сорбционной хлористолитиевой ма-
*"* ции Научно-исследовательского ин- стоты вращения с помощью много- шиной открытого типа, отметил пре-
ститута холодильной техники скоростных электродвигателей, гид- имущества и недостатки машин за-
(Д. Дяков, А. Зеринов). ромуфт или частотных умформеров, крытого типа. Осветил выполненные
К. Калчев, Д. Илчева, П. Ва- Тепловые насосы с газомоторным в СССР работы по конструированию
силев (НРБ) привели виброакусти- приводом легко регулировать из- хлористолитиевых кондиционеров
ческие характеристики автономього менением частоты вращения. До- и исследованию непосредственной об-
шкафного кондиционера холодопро- кладчик подчеркнул необходимость работки воздуха водным раствором
изводительностью 2 тыс. м3/ч с гер- тщательного выбора регуляторов на хлористого лития в режимах осуше-
метичным компрессором типа К К 6,6 сторонах нагнетания и всасывания ния и увлажнения,
и конденсатором водяного охлажде- компрессоров. На заседании секции D
«Отопления. Средний уровень звукового Использованию тепловых насо- ние и вентиляция» В. Н. Богослов-
давления на расстоянии 1 м был сов для поддержания необходимых ский (СССР) прочел доклад «Неко-
равен 57 ± 2 дБ (А). При полугер- температур почвы и воздуха в типо- торые проблемы обеспечения микро-
метичном компрессоре типа КД 101 вых полиэтиленовых теплицах по- климата в зданиях». Докладчик ос-
уровень звукового давления ра- святили доклад С. Дичев, Г. Карте- ветил результаты выполненных в
диального вентилятора с электро- лов, Д. Лечев (НРБ). Источником Московском инженерно-строитель-
двигателем на одном валу 80 ± тепла низкого потенциала служит ном институте и других институтах
± 2 дБ (А). Поэтому основное вни- грунтовая вода с температурой 12— СССР исследований теплового и воз-
мание надо уделять снижению шума, 16 °С. Ожидается снижение в зим- душного режимов зданий, рассказал
создаваемого вентилятором. нее время энергетических затрат о системном подходе при исследова-
06 исследованиях энергетических примерно на 20 %. По мнению до- нии микроклимата в помещениях,
и акустических характеристик за- кладчиков, коэффициент преобра- оценке разработанных в СССР пред-
рубежных градирен доложили зования теплового насоса будет ра- ложений по обеспечению минималь-
Д. Дяков, Д. Попова, X. Георгиев вен 4,8. но неизбежных затрат энергии, при-
(НРБ). Они пришли к выводу, что На заседании секции С «Исполь- менении методов математической ста-
вследствие малого потребления энер- зование солнечной энергии для теп- тистики и теории вероятностей для
гии и малошумной работы предпоч- лохладоснабжения» были заслушаны выявления оптимальных параметров
тение следует отдать эжекторным доклады В. Иванова (НРБ) о систе- воздушной среды в кондиционируе-
градирням. мах солнечного отопления жилых мых и вентилируемых помещениях.
Ф. Штаймле (ФРГ) проследил по- зданий с помощью теплового насоса Обмен научно-технической ин-
следовательность развития абсорб- и В. Иванова и Д. Милевой (НРБ) формацией послужит дальнейшему
ционных тепловых насосов, отметил о солнечном теплоснабжении откры- улучшению методов расчета, проек-
возможность создания многоступен- тых плавательных бассейнов, кото- тирования, монтажа, наладки и экс-
чатых абсорбционных тепловых на- рые строятся в Болгарии. плуатации систем обогрева, вентиля-
сосов, сравнил водоаммиачный и Е. Е. Карпис (СССР) посвятил ции и кондиционирования воздуха.
УДК [621.565:629.123.44 ]:061.3D30.2)
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ ПО СУДОВОЙ
ХОЛОДИЛЬНОЙ ТЕХНИКЕ В ГДР
В марте 1981 г. в Люхене (ГДР) и пути совершенствования холо- тутов, судостроительных и ма-
состоялась научно-техническая кон- дильных установок на рыбопромыс- шиностроительных заводов,
преференция «Современные холодиль- ловых судах, работающих в совре- мышленных предприятий, мини-
ные установки на судах», организо- менных условиях промышленного стерств и ведомств ГДР, СССР и
ванная объединением транспорта и рыболовства. ПНР.
сообщений, Палатой техники, объ- В работе конференции приняли Представленные доклады были
единением судостроения. Цель кон- участие более 70 представителей посвящены особенностям современ-
ференции: анализ, оценка состояния научно-исследовательских инсти- ного рефрижераторного судострое-
57

ния, проектированию и
строительству судов с высокоэффективными
холодильными установками, выбору
систем охлаждения, схем
автоматизации, холодильного и
технологического оборудования в зависимости
от типа и назначения судна.
В докладах К. Гизе и Г. Трёбне-
ра (ГДР) рассмотрены проблемы
судостроения с учетом современных
условий промышленного
рыболовства. Отмечено, что в связи со
строительством средне- и малотоннажных
судов возникает проблема
размещения в малом объеме судна большого
количества оборудования, что
выдвигает на первый план создание
компактного и
высокопроизводительного холодильного и
технологического оборудования.
В докладе К. Еске (ГДР)
говорилось о необходимости строить
рефрижераторные суда с
двухступенчатыми холодильными установками
как энергетически более
экономичными по сравнению с применяемыми
одноступенчатыми. Основное
направление конструирования
скороморозильных аппаратов —
совершенствование плиточных, в том числе
роторного типа, разработка
аппаратов для замораживания блоков
рыбы различных размеров, в упаковке
и без нее, а также
специализированных аппаратов для замораживания
креветок.
Во многих докладах был освещен
опыт работы скороморозильных
аппаратов, затрагивались вопросы,
касающиеся выбора их типов. Так,
было показано, что
совершенствование аппаратов типа FGP, наиболее
приемлемых для средне- и
малотоннажных судов, должно быть
направлено на сокращение трудовых
затрат при обслуживании и
ремонте. На основе сравнительного
анализа скороморозильных аппаратов
воздушного и роторного типов,
используемых на судах типа «Атлан-
тик» и супертраулерах типа
«Прометей», было установлено, что
предпочтительный тип аппарата следует
выбирать на основе комплексного
подхода с учетом основных технико-
экономических показателей.
Доклад В. Манна и Ю. Эндель-
хардта (ГДР) посвящен
разработкам винтовых компрессорных
агрегатов и схем с их использованием.
Сравнительный анализ вариантов
схем с винтовыми агрегатами
различных компоновок показал
целесообразность применения
двухступенчатой установки, состоящей из
двух отдельных винтовых
компрессоров с самостоятельными
приводами. По предлагаемой схеме
компрессор низкого давления, работающий
при температуре кипения —65 °С,
нагнетает пары после сжатия
непосредственно во всасывающую
полость компрессора высокого
давления. Несмотря на отсутствие
промежуточного охладителя
температура хладагента R22 после
компрессора высокого давления в результате
охлаждения маслом не превышает
допустимых пределов. Схема
сочетает в себе преимущества
двухступенчатого (лучшие энергетические
характеристики) и одноступенчатого
(простота схемы, высокая степень
автоматизации) циклов.
В докладе П. А. Феоктистова
(СССР) приведены обобщенные
данные о работе судового холодильного
оборудования на судах постройки
ГДР и ПНР, поставляемых в
СССР, дан анализ средств и схем
автоматизации судовых
холодильных установок, изложены
рекомендации по рациональному объему
автоматизации холодильных
установок. Показано, что оборудование
следует выбирать конкретно для
каждого типа судна и в зависимости
от его стоимости. В ближайшем
будущем на судах будут применять
плиточные и надежно работающие
воздушные морозильные аппараты.
В докладе О. Борманна (ГДР)
«Систематическое исследование
надежности — важный фактор
достижения высокого качества
выпускаемых изделий» приведена методика
качественной оценки надежности
проектируемых холодильных
установок путем аналогии. Отмечалось,
что винтовые компрессорные
агрегаты, несмотря на существенные
преимущества, имеют недостаточно
высокую надежность, особенно
сальниковое уплотнение вала ведущего
ротора,' регулятор
производительности и т. д. В целях повышения
долговечности компрессоров
предложено для их смазки использовать
масло ХС-40 вместо ХА-30.
В докладе К. Калиновского
(ПНР) рассматривались особенности
холодильных установок
крупнотоннажных судов для перевозки
сжиженных газов (аммиак, бутан,
пропан) под атмосферным давлением.
Вместимость цистерн для
сжиженных газов от 10 до 100 тыс. м3.
Важнейшее требование к этим
установкам — взрывобезопасное исполнение
всех электрических приборов.
Особенности развития судовых
холодильных комплексов в новых
условиях промысла были
представлены в докладе Ю. Н. Куткина,
Ю. В. Тимофеева, В. И. Гурвича
(СССР). Основываясь на новых
объектах лова, они сформулировали
требования к технологии охлаждения,
замораживания и хранения рыбы
и морепродуктов.
В докладе А. Г. Ионова (СССР)
о современных тенденциях создав
ния и путях совершенствования
скороморозильных установок
рыбопромысловых судов были рассмотрены
три этапа развития техники
замораживания. Отмечена тенденция к
применению плиточных аппаратов, в том
числе роторного типа,
обладающих лучшими энергетическими и
другими эксплуатационными
характеристиками.
Обобщая содержание докладов и
выступлений, можно сделать
следующие выводы.
При разработке судовых
холодильных комплексов необходимо
учитывать изменение как сырьевых
ресурсов, так и видового - состава
промысловых объектов. Технология
переработки традиционных
объектов промысла в основном
сохраняется, но выработка филе
сокращается. С появлением новых
объектов промысла возникает проблема
замораживания предварительно
упакованных пастообразных продуктов.
Развитие холодильной техники
должно идти по следующим
направлениям: улучшение энергетических
характеристик оборудования;
снижение их массовых и габаритных
характеристик, а также повышение
надежности; уменьшение затрат на
техническое обслуживание и
стоимости монтажа холодильных
комплексов; конструирование новой
техники, отвечающей требованиям
современной технологии; разработка.
винтовых компрессоров малой про-|
изводительности для систем конди-"
ционирования воздуха и
провизионных камер на судах, а также агрега-
тированного холодильного
оборудования с оптимальным объемом
автоматизации и с использованием ЭВМ.
58

В МЕЖДУНАРОДНОМ
ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
XV МЕЖДУНАРОДНЫЙ КОНГРЕСС ПО ХОЛОДУ
УДК 621.577*312 + 313»
ТЕПЛОВЫЕ НАСОСЫ-СОСТОЯНИЕ И ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ
щ (Обзор докладов на заседаниях комиссий Е1 и В2 МИХ)
На XV Международном конгрессе
по холоду, состоявшемся в 1979 г.
в Венеции (Италия), объединенные
заседания комиссий Е1 и В2
рассмотрели доклады по тепловым
насосам. Всего было заслушано 23
доклада.
На пленарном заседании
Ф. Штаймле (ФРГ) в докладе
«Тепловые насосы: направления и
перспективы» проанализировал
проблему экономии энергии в результате
использования сбросного тепла с
помощью тепловых насосов. Для
повышения энергетических
показателей теплового насоса докладчик
рекомендовал использовать азео-
тропные смеси хладагентов R12—
R114, R12—R12B1, R12—R13B1,
R142—R143 и др. Он подробно
остановился на способах
совершенствования тепловых насосов путем
регулирования производительности и
рационального конструирования
компрессоров; подчеркнул
необходимость проектирования
специального оборудования для создания
и усовершенствования теплонасос-
ных установок; отметил
целесообразность применения тепловых
насосов везде, где имеется источник
низкопотенциального тепла, в том
числе солнечная энергия, грунтовая
и геотермальная вода.
В. Купер и Г. Борчарут (США)
Обосновали возможность
применения смесей хладагентов для
увеличения производительности
компрессора и повышения коэффициента
преобразования теплового насоса
«воздух — воздух». Подобная
установка, с дросселем и аккумулятором-
ресивером, применяется для
кондиционирования воздуха в
автомобилях.
А. А. Аюпов (СССР) в докладе
«Тепловые насосы и экономия
природных ресурсов» рассмотрел
потенциальные возможности экономии
топлива и пресной воды, а также
сокращения вредных выбросов в
атмосферу предприятиями, в
технологии которых значительное место
занимают процессы нагревания и
охлаждения (например, на молочных
заводах, где в котельных
производится пар или горячая вода в
основном для пастеризации молока, а в
холодильных установках — холод
для его охлаждения. При этом в
котельных и в холодильных
установках расходуются электроэнергия,
топливо и пресная вода, идущая на
питание котлов и охлаждение
конденсаторов холодильной установки).
Совпадение графиков потребления
тепла и холода подтверждает
технико-экономическую
целесообразность замены на таких объектах
разобщенных процессов генерации
холода и тепла одним совмещенным
процессом нагревания и охлаждения
с использованием
низкопотенциального тепла.
Доклад Геннея (Бельгия)
посвящен применению тепловых
насосов для плавательных бассейнов.
Теплоизоляция наружных
ограждений бассейнов, использование
сбросного тепла, удаляемого системой
вентиляции воздуха, и отработанной
воды из душевых и бассейна
позволяют экономить 30 % тепла.
Г. Цорцини (Италия) привел
методику экспериментального
определения коэффициента
преобразования теплового насоса «воздух —
воздух» в калориметрической
камере, построенной в соответствии со
стандартом ИСО в холодильной
лаборатории г. Падуя.
О льдогенераторном тепловом
насосе, использующем теплоту
замерзания воды в качестве источника
низкого потенциала, доложил Г.
Фишер (США). Полученный при этом
лед можно хранить шесть месяцев,
а затем применять его в системах
кондиционирования воздуха (СКВ).
В. Иванов (НРБ) в хорошо
иллюстрированном докладе рассмотрел
работу теплового насоса для
дополнительного нагрева геотермальной
воды с начальной температурой
ниже 40°С, примзняемой в
бальнеологии.
Об использовании солнечной
энергии с помощью теплового
насоса для отопления и горячего
водоснабжения жилых зданий и
энергетических преимуществах
периодической работы теплового насоса,
включенного в систему последовательно
с солнечным коллектором, доложил
Коой Дис (Нидерланды).
М. Басос (Италия) сообщил об
испытаниях реверсивного
теплового насоса «воздух — воздух» в
условиях выпадения и оттаивания инея
на испарителе.
О влиянии особенностей климата
на экономию энергии с помощью
тепловых насосов сделал доклад
Г. Лорентцен (Норвегия). Он
отметил, что стоимость теплонасос-
ного оборудования в большинстве
случаев высока и при современном
уровне стоимости энергии не может
быстро окупаться. Поэтому наиболее
эффективно тепловые насосы могут
применяться в прибрежных районах
стран, расположенных в северной
части земного шара, при
сравнительно низкой расчетной
отопительной температуре, продолжительном
отопительном сезоне и
использовании морской воды в качестве
источника тепла низкого потенциала.
О. А. Кремнев (СССР) посвятил
доклад применению тепловых
насосов, использующих геотермальную
воду, в системах круглогодичного
кондиционирования воздуха. По
мнению докладчика, для этой цели
наиболее подходят абсорбционные
хлористолитиевые машины, которые
в теплый период года служат для
охлаждения воздуха и горячего
водоснабжения, а в холодный
период — для отопления.
Дж. Дост (Франция) доложил о
работе тепловых насосов «воздух —
воздух» в СКВ инкубаторов.
Расчеты показывают, что тепловой
насос обеспечивает экономию
первичной энергии до 20%.
Г. Сиачус (США) отметил, что
при работе тепловых насосов с
аккумуляторами тепла достигается
экономия энергии за отопительный
сезон.
Фраунд (Англия) привел
данные испытаний двух тепловых
насосов малой производительности с
электроприводом: «воздух —
воздух» для отопления помещений и
«вода — вода» для горячего
водоснабжения.
Г. Грофф (США) сообщил об
исследованиях тепловых насосов с
использованием воздуха в качестве
источника тепла низкого потенциала.
В результате трехлетней
эксплуатации теплонасосных установок в
жилых и промышленных зданиях было
определено фактическое
потребление энергии. Полученные
результаты сравнили с данными расчетов
на ЭВМ. Оказалось, что указанные
тепловые насосы могут применяться
для отопления помещений даже в
59

сравнительно холодных
климатических условиях.
В Швеции в последнее время
стали устанавливать тепловые насосы,
использующие грунт в качестве
источника тепла низкого потенциала.
Этой теме посвятили доклады Г. Мо-
генсен и Е. Гранрид. Г. Могенсен
отметил высокую стоимость змееви-
кового испарителя, вводимого
в грунт, и сложность выбора
оптимального размера испарителя,
обеспечивающего нормальную работу
теплового насоса. Е. Гранрид
привел результаты лабораторных
испытаний тепловых насосов с
различными компрессорами, а также
моделирования теплонасосных
установок с помощью ЭВМ. Сезонный
коэффициент преобразования для
условий центральной части Швеции
оказался равным 2,5.
На заключительном пленарном
заседании конгресса было принято
решение об организации новой
комиссии Е2 — «Тепловые насосы и
использование вторичных
энергоресурсов».
Обзор подготовили
канд. техн. наун А. А. АЮПОВ и
X. С. РАХИМОВ
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 792027B1J752696/29-06 B2) 12.04.79 3 E1) F 24
F 3/14 E3) 697.932 G2) П. Г. Красномовец, Н. И.
Островский, Н. И. Чумак, А. П. Коцюбинский, Е. Ф.
Красномовец, М. А. Мушковский G1) Одесский
технологический институт холодильной промышленности
E4) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ ТЕПЛОВЛАЖНОСТНОЙ
ОБРАБОТКИ ВОЗДУХА, содержащее контактный
аппарат с поддоном, заполненную льдо-рассольной смесью
емкость с патрубками подвода и отвода смеси и
циркуляционное кольцо, отличающееся тем, что, с целью
повышения эффективности работы при температуре
замерзания рассола, равной температуре воздуха по
мокрому термометру, в емкости установлена
фильтрующая секция, состоящая по крайней мере из двух
жестких фильтрующих элементов с ячейками, имеющими
размер, уменьшающийся в направлении движения
смеси в емкости от элемента к элементу.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что в
емкости на выходе патрубка подвода смеси установлен
перфорированный обтекатель.
A1) 787828 B1) 2576361/28-13 B2H1.02.78 3 E1) F 25
D 17/06 E3) 664.8.037 G2) А. М. Войтко G1)
Молдавский научно-исследовательский институт пищевой
промышленности.
E4) СКОРОМОРОЗИЛЬНЫЙ АППАРАТ ДЛЯ
ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ, содержащий вихревые
теплообменники, завихрители, коллекторы с форсунками для
распыления антифриза, каплеотделитель, поддон,
приспособление для перемещения продуктов внутри
аппарата и циркуляционный насос, отличающийся тем,
что, с целью снижения габаритов аппарата и
расширения ассортимента замораживаемых продуктов,
приспособление для перемещения продуктов состоит из
двух вертикальных приводимых во вращение опор,
многоярусного канатного конвейера, укрепленного на
вертикальных опорах, сетчатых поддонов для
продуктов и спиралевидного монорельса, при этом на одной
стороне сетчатого поддона расположены ролики для
перемещения по монорельсу, а на одном из
противоположных углов поддона — упор для жесткого
крепления к канатному конвейеру.
A1O87826B1) 2731384/28-13 B2) 26.02.79 3 E1) F 25
D 3/10; А 23 L3/36E3), 621.565.6 G2) Э. И. Каухче-
швили, Н. Э. Каухчешвили, И. А. Лаковская, С. Н.
Холодное G1) Московский технологический институт
мясной и молочной промышленности
E4) 1. СПОСОБ ЗАМОРАЖИВАНИЯ ПИЩЕВЫХ
ПРОДУКТОВ путем размещения их в емкости, заливки
углекислотой под избыточным давлением и
последующей выдержке в ней, отличающийся тем, что,
с целью сокращения потерь массы продукта и сниже-Л
ния энергозатрат в процессе транспортирования и
хранения, продукт размещают в емкости с
образованием зазора между ним и стенками емкости, а в
процессе выдержки осуществляют ступенчатое
сбрасывание давления от 5,3» 105—10,0-105 Па до атмосферного
с интервалом давления между ступенями в пределах
0,5-105—5,0-105 Па.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что
продолжительность выдержки на каждой ступени составляет
5—300 с.
A1) 794343 B1) 2652983/28-13 B2) 25.07.78 3 E1) F 25
С 3/02 E3) 621.565.2 G2) Э. Л. Лихтенштейн, В. П.
Калугин, К. Г. Макаревич, М. У. Хван G1) Казахский
политехнический институт им. В. И. Ленина
E4) 1. СПОСОБ СОЗДАНИЯ ЛЕДЯНОГО ПОЛЯ
КАТКА путем послойного намораживания воды,
отличающийся тем, что, с целью уменьшения затрат энергии в
процессе эксплуатации катка за счет увеличения
альбедо льда, перед намораживанием второго слоя льда
вносят красящую добавку, а в качестве добавки
используют смесь извести и синего пигмента, при этом смесь
растворяют в воде в соотношении 2—3 кг извести и ЗХ
Х10~3—5-10~3 кг сухого пигмента на 10 л воды, а
расход полученного раствора составляет 0,5—0,75 л
на 1 м2 поверхности льда.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что в качестве
синего пигмента используют ультрамарин.
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что
намораживание слоев, следующих за окрашенным, производят
путем замораживания половины толщины слоя и отвода
незамерзшей воды с последующим повторением цикла
до достижения заданной толщины ледяного поля.
(И) 798432 B1) 2747974/23-08 B2) 27.02.79 3 E1) F 25
В 1/06 E3) 621.574 G2) Ю. В. Захаров, А. А. Лехмус,
Н. И. Радченко, В. А. Редькин G1) Николаевский
ордена Трудового Красного Знамени кораблест
роительный институт им. адм. С. О.
Макарова E4) СПОСОБ РАБОТЫ КОМПРЕССОРНОЙ
ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ, содержащей испаритель
с внутритрубным кипением хладагента, путем сжатия
паров хладагента, их конденсации для получения
жидкого хладагента высокого давления и его испарения при
низком давлении с поддержанием паросодержания в
испарителе 0,8—0,9 при использовании хладона-22 и
0,4—0,6 для хладона-12, отличающийся тем, что, с
целью снижения металлоемкости испарителя путем
получения указанных паросодержаний при
осуществлении многоступенчатого сжатия, жидким хладагентом
высокого давления эжектируют неиспарившуюся часть
жидкого хладагента низкого давления и полученную
смесь вторично эжектируют частью паров, отбираемых
после первой ступени сжатия, после чего образованную
парожидкостную смесь направляют в испаритель.
•
60

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
УДК 725.355
ОДНОЭТАЖНЫЙ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫЙ
ХОЛОДИЛЬНИК ЕМКОСТЬЮ 1000 т
В. В. ВАСЮТОВИЧ, Э. М. МИРОНЕНКО
Гипрохолод
I
" Типовой проект одноэтажного распределительного
холодильника емкостью 1000 т G01—4—56),
разработанный Гипрохолодом, утвержден Министерством
торговли СССР и введен в действие в 1978 г.
Холодильник предназначен для хранения мяса,
рыбы, масла и других скоропортящихся продуктов в
охлажденном и замороженном состоянии.
Его строительство предусмотрено в городах и
промышленных центрах с обычными геологическими
условиями, расчетной зимней температурой наружного
воздуха —20 и —30 °С (основной вариант), летней —
20 °С. Сейсмичность не выше 6 баллов.
Холодильник спроектирован как самостоятельное
предприятие.
Схемой генерального плана на площадке
предусмотрены следующие здания и сооружения: главный
Одноэтажный распределительный холодильник
емкостью 1000 т:
/ — камера замораживания с температурой —30 °С; 77, III —
универсальные камеры хранения с температурой 0, —25 °С;
IV, V, VI — камеры хранения мороженых грузов с
температурой от —20 до —25 °С; VII — машинное отделение; VIII —
трансформаторная подстанция, КИП; IX — подсобные
помещения; X — склад негорючих материалов; XI — административно-
бытовые помещения; XII — конденсаторное отделение; / —
аммиачная оребренная однорядная потолочная батарея; 2 —
рычажные стационарные весы РС-2Ш-13; 3 — подвесной
аммиачный воздухоохладитель ВОП-100; 4 — аммиачный
двухступенчатый агрегат АДС-50; 5 — аммиачный горизонтальный ресивер
(дренажный) 1.5 РД; 6 — аммиачный вертикальный ресивер
1,5 РДВа*» 7 — подвесной аммиачный воздухоохладитель ВОГ-
23Л; 8 — аммиачный электронасос ЦНГ-70М-1; 9 —
центробежный насос для воды ЗК-45/30а; 10 — аммиачный
двухступенчатый агрегат АДС-25; // — аммиачный горизонтальный ресивер
РД (линейный); 12 — испарительный конденсатор ИК-5 — 80/П
., Q1JQ J
~щоТ ^
¦7
Щщ
Ш
шш
rrl
4-| \4J300
в
А-А
I IIГТ1
D
[Г fd,i00
0,000
\ ?—
^ 6000 [ 6000 [[ 6000 | [ 6000 [[ 6000 [ [ 6000 [
/] '^ио'
'^т '
это
Jf-
80
61

корпус холодильника, блок машинного отделения,
двухэтажный административный блок,
конденсаторная, автовесовая, склад аммиака и масел.
Строительные конструкции приняты по Единому
каталогу. Кровля — из пяти слоев биостойкого
рубероида на горячей битумной мастике с защитным
слоем гравия, утопленного в антисептированную битумную
мастику.
Изоляция стен охлаждаемого контура выполнена из
жестких минераловатных плит плотностью 250 кг/м3,
покрытия (сборные железобетонные плиты) — из
жестких минераловатных плит и керамзитового
гравия плотностью 500 кг/м3; покрытия отапливаемых
помещений — из керамзитового гравия.
Противопожарные пояса — из пенобетона плотностью 400 кг/м3.
Фундаменты под стены — ленточные из бетонных
блоков, под колонны — отдельностоящие,
железобетонные, монолитные.
Характеристика холодильника и основные сметные
данные приведены ниже:
Расход строительных материалов
Условная емкость, т
общая холодильника
камер хранения мороженых грузов
камер с универсальным
температурным режимом
Производительность камеры
замораживания, т/сут
Потребность в ресурсах
электроэнергии, кВт
холоде, кВт (ккал/ч)
при t0=—7°C
при /0=—35°С
Расход
воды, м3/сут (л/с)
тепла (при расчетной температуре
наружного воздуха —30 °С, кВт
(ккал/ч)
всего
на отопление
на вентиляцию
на горячее водоснабжение
Количество смен в сутки
Количество работающих
общее
на основных производственных
работах
Объем, м3
строительный
на 1 т емкости
Площадь, м2
застройки
общая
холодильных камер
на 1 т емкости
1060
867
193
10
240
11,5(9930)
104,93(90 240)
28,9D,7)
606E21 160)
153,5A32 000)
223,3A92 000)
220,93A90 000)
2
54
7
13 039
12,3
2928
2735
823,2
2,7
цемента, т
стали, т
железобетона, м3
общий
сборного
бетона, м3
общий
сборного
лесоматериалов, м3
кирпича, тыс. шт.
жестких минераловатных плит, м3
Сметная стоимость, тыс.
общая
руб.
строительно-монтажных работ
оборудования
Сметная стоимость, руб.
1 м3 здания
1 т емкости
Трудоемкость возведения здания?
чел.-дней
в целом
на 1 м3 здания
768
34
1096
784
1471
289
147
293
983
572,60
435,82
134,53
43,91
540,19
11054
0,85
Система охлаждения аммиачная, насосно-циркуля-
ционная с непосредственным кипением хладагента в
приборах охлаждения. Камеры хранения мороженых
грузов с температурой от —20 до —25 ° С оборудованы
потолочными оребренными батареями, камеры
универсальные @; —25 °С) и замораживания (—30 °С) —
подвесными воздухоохладителями.
Оттаивание охлаждающих устройств осуществляется
горячими парами аммиака.
Конденсаторы холодильной установки охлаждаются
оборотной водой.
План, разрез холодильника и размещение
технологического оборудования показаны на рисунке.
Хозяйственно-питьевой, производственный и
противопожарный водопровод — от городских сетей.
Производственная, бытовая и дождевая канализация —
в городские сети. Водяное отопление с параметрами
теплоносителя 150—70 °С — от городской теплосети.
Вентиляция приточно-вытяжная с механическим
приводом и естественная. Электроснабжение от городских
сетей, напряжение 380/220 В. Для механизации по-
грузочно-разгрузочных работ предусмотрены
электропогрузчики, электротележки и средства малой
механизации.
Проект холодильника состоит из десяти альбомов.
Проектно-сметная документация разработана в
полном объеме для выполнения строительно-монтажных
работ.
Заказы на проект № 701—4—56 следует направлять
по адресу: 103031, Москва, К-31, ул. Жданова, 10/2,
Гипрохолод.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 798437 B1) 2321438/23-06 B2) 04.02.76 3 E1) F 25
В 25/02; F 25 В 29/00 E3) 621.576 G2) В. А. Дворников
E4) СИСТЕМА ТЕПЛО- И ХЛАДОСНАБЖЕНИЯ,
содержащая бромистолитиевую абсорбционную
холодильную установку, к паровой полости кипятильника
которой подключен потребитель тепла, отличающаяся
тем, что, с целью повышения температурного
потенциала паров хладагента, система дополнительно содержит
компрессор, включенный в линию связи кипятильника
с потребителем тепла.
A1) 798438 F1) 392297 B1) 2725731/23-06 B2) 19.02.79
3 E1) F 25 В 29/00 E3) 621.578 G2) Г. Г. Орлов G1)
Ивановский энергетический институт им. В. И. Ленина
E4) ПАРОГАЗОВАЯ УСТАНОВКА ДЛЯ
СОВМЕСТНОГО ПРОИЗВОДСТВА ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ, ТЕПЛА И
УГЛЕКИСЛОТЫ по авт. св. № 392297, отличающаяся
тем, что, с целью повышения экономичности, она
снабжена вакуумным испарителем и регенеративным
подогревателем, включенным по воде перед
экономайзерами, отделитель канальной влаги выполнен в виде
контактного теплообменника и соединен с вакуумным
испарителем, а последний подключен к подогревателю
низкого давления.
62

• • • К 70-летию МАРИИ МИХАЙЛОВНЫ ШАПОВАЛЕНКО
• • •
В мае 1981 г. исполнилось 70 лет со дня рождения и
50 лет производственной и научной деятельности
старшего научного сотрудника Всесоюзного
научно-исследовательского института железнодорожного
транспорта, кандидата технических наук, почетного
железнодорожника Шаповаленко Марии Михайловны.
После окончания в 1933 г. Московского института
инженеров железнодорожного транспорта М. М.
Шаповаленко начала свою трудовую деятельность на
станции Люблино-Сортировочная инженером на хладотранс-
порте. Затем была назначена начальником льдопункта.
Она проявила себя творческим, инициативным
работником.
Щ В 1939 г. Мария Михайловна переходит на
преподавательскую работу в Московский техникум
железнодорожного транспорта имени Октябрьской Революции. За
11 лет ею подготовлено большое число специалистов
для холодильного хозяйства железных дорог. В 1944 г.
она вступает в ряды Коммунистической партии.
С 1952 г. М. М. Шаповаленко работает во
Всесоюзном научно-исследовательском институте железнодо-
РЕФЕРАТЫ
УДК 621.57.001.375.001.24
О выборе параметров холодильных машин на основе
оптимизации и анализа характеристик. КАЛНИНЬ
И. М., ЛЕБЕДЕВ А. А., СЕРОВА С. Л.
«Холодильная техника», 1981, № 8.
Рассмотрены принципиальные положения получения
оптимальных характеристик комплексной
холодильной машины (КХМ) для заданных условий работы.
Описана точная математическая модель экономической
оптимизации КХМ, адекватная физической модели и
реализованная на ЭВМ методом нелинейного
программирования. В качестве функции приняты полные
удельные приведенные затраты. Выполнены
оптимизационные расчеты КХМ конкретного состава для заданных
условий и в широких интервалах изменения
экономических констант и числа часов работы машины.
Сопоставлены результаты точной и приближенной моделей
оптимизации. Показано, что точный оптимизационный
расчет ограниченного числа базисных вариантов КХМ,
дополненный анализом характеристик с помощью
аналитических чувствительностей, позволяет надежно и
быстро решать возникающие на практике задачи по
оптимизации и выбору параметров КХМ.
Таблиц 2. Иллюстраций 3. Список литературы — 6
названий.
УДК 621.317.7.082.61
Тепловой уровнемер для сжиженного диоксида
углерода. ЮСИМ В. М., МИШИН А. С, СОЛОВЬЕВ В. И.,
НОТКИН Л. Д. «Холодильная техника», 1981, № 8.
Описаны конструкция и принцип действия теплового
уровнемера. Приведена его градуировочная
характеристика для различных давлений в изотермическом
сосуде. Результаты испытания уровнемера сопоставлены
с расчетными величинами.
Иллюстраций 2. Список литературы — 3 названия.
рожного транспорта, где более 23 лет руководит
сектором хладотранспорта. Большой вклад внесла Мария
Михайловна в техническое перевооружение
железнодорожного хладотранспорта и внедрение
рефрижераторного подвижного состава. При ее активном участии и
руководстве испытывали и дорабатывали конструкции
опытных и головных образцов всех типов
эксплуатируемых рефрижераторных вагонов, был выполнен ряд
фундаментальных работ по обоснованию параметров
рефрижераторных вагонов и структуры парка
изотермических вагонов.
За многолетнюю плодотворную работу на
железнодорожном транспорте М. М. Шаповаленко награждена
Почетной грамотой Президиума Верховного Совета
РСФСР.
В течение 8 лет М. М. Шаповаленко была членом
редакционной коллегии журнала «Холодильная
техника».
Редакционная коллегия и редакция журнала
«Холодильная техника», товарищи по работе поздравляют
Марию Михайловну и желают ей доброго здоровья и
дальнейших успехов в трудовой деятельности.
УДК 629.463.125.004.183
Резервы экономии топливно-энергетических ресурсов при
эксплуатации автономных рефрижераторных вагонов.
ДЮБКО А. П., БЕЛЯЕВ А. М. «Холодильная
техника», 1981, № 8.
Предлагается мороженые грузы с температурой от —6
до —18 °С, а также животное масло, маргарин, мясные
и рыбные (в масле) консервы перевозить в АРВ в
зимний период с неработающим (отключенным)
оборудованием. Такая возможность подтверждена опытными
перевозками блоков мороженого мяса в летний период
в АРВ с отключенным оборудованием, проведенными
ВНИИЖТ. Экономия дизельного топлива составляет
около 80 кг за сутки.
Таблица 1. Иллюстраций 2.
УДК 536.24.001.5:621.565.93/.94
Влияние геометрии пучка оребренных труб на
теплоотдачу и сопротивление. КУНТЫШ В. Б.,
ФЕДОТОВА Л. М., КУЗНЕЦОВ Н. М. «Холодильная техника»,
1981, № 8.
Изложены результаты исследований по конвективной
теплоотдаче и аэродинамическому сопротивлению
шахматных пучков из труб диаметром 25X2,5 мм,
оребренных навитой алюминиевой лентой, завальцованной
в несущую стенку. Наружный диаметр ребра d=57 мм;
высота, шаг и толщина соответственно 1,6; 3,17; 0,3 мм,
коэффициент оребрения 17,7. Показано, что увеличение
поперечного шага от 59 до 82 мм интенсифицирует
теплоотдачу на 3,5 %, а уменьшение продольного шага
от 51,09 до 25,9 мм при постоянном среднедиаго-
нальном шаге 59 мм увеличивает теплоотдачу на 13%.
Установлено влияние шагов на аэродинамическое
сопротивление. Опытные данные по теплоотдаче обобщены
критериальным уравнением. Пучки сопоставлены по
тепловой эффективности и габаритным
характеристикам. Выявлена целесообразность применения
неравносторонних тесных компоновок.
Таблиц 2. Иллюстраций 5. Список литературы — 7
названий.
AAAAAAAA/VAA/NAAAA/VVVVAA/VA^
63

УДК 66.047.25.002.51
Внедрение б производство современного
сублимационного оборудования. ВОСКОБОЙНИКОВ В. А.,
КОЗЛОВА Л. А., КУШНЕРОВА Г. Н. «Холодильная
техника» , 1981, № 8.
Создано уникальное вакуум-сублимационное
оборудование, установленное в цехе сублимационной сушки
Детчинского экспериментального комбината овощных
концентратов. Описана принципиальная схема,
технические особенности и приведены результаты опытной
эксплуатации трехблочной сублимационной установки
УСС-5, позволяющей одновременно вырабатывать
различные виды сублимированных продуктов.
Иллюстраций 2.
УДК 621.57.041-213.4.049.2
Применение отделителей жидкости в малых
холодильных машинах. ГОПИН С. Р., ЕВСТИГНЕЕВА Э. Н.,
УСОВА В. В., БЕРЕГОВИЧ И. Н., БАСС Э. С.
«Холодильная техника» , 1981, № 8.
Рассмотрены вопросы совершенствования конструкции
отделителей жидкости малых холодильных машин,
определения их характеристик и выбора оптимальной
емкости. Приведены результаты испытаний
отделителей жидкости различной конструкции и даны
рекомендации по их применению. Щ
Таблица 1. Иллюстраций 4. Список литературы — 3
названия.
УДК 628.84.001.24
Определение технологических составляющих тепловой
нагрузки объектов кондиционирования.
СОТНИКОВ А. Г., ЭЛЬЯШОВ 3. И. «Холодильная техника» ,
1981, № 8.
Обоснован случайный характер изменения основных
составляющих тепловой нагрузки в кондиционируемых
и вентилируемых объектах. Приведены результаты
экспериментальных исследований некоторых
составляющих случайных тепловых нагрузок (СТН).
Предложена методика обоснованного определения
характерных значений тепловой нагрузки для одного
помещения и для группы помещений, обслуживаемых
системами кондиционирования воздуха и вентиляции с
переменной производительностью. Показана
возможность снижения расчетной воздухо- и холодопроизво-
дительности системы, экономии капитальных и
эксплуатационных затрат.
Таблица 1. Иллюстраций 3. Список литературы — 7
названий.
УДК 681.5.08
Дифференциальный термический анализ жидких и
пастообразных биологических материалов в интервале
температур от —180 до +50 °С. СИНЦОВ Н. А., ЛАКОВ-
СКАЯ И. А. «Холодильная техника», 1981, № 8.
Описан экспериментальный прибор для
дифференциального термического анализа жидких и
пастообразных материалов при низких температурах. Приведена
его схема и конструкция измерительного блока.
Измерительный блок позволяет осуществлять исследования
в интервале температур —180 -ь +50 °С.
Иллюстраций 3. Список литературы — 4 названия, i
УДК 621.57.041.004.67
Ремонт холодильных агрегатов с бессальниковыми
компрессорами. ГОЛЬДБЕРГ Ю. И., НЕФЕДКИНА А. И.
«Холодильная техника», 1981, № 8.
Описана технология ремонта бессальниковых
компрессоров: разборка и сборка компрессора, испытание
статора на электрическую прочность, холостая обкатка и
проверка компрессора на объемную
производительность, обкатка на фреоне. Рассмотрены конструкция и
принцип действия применяемого при ремонте
технологического оборудования.
Иллюстраций 7.
УДК [543.422:62-79]:621.564.22
Применение спектрального микроволнового метода в
сигнализаторах утечки и аварийной концентрации
аммиака в воздухе. ГЛУЩЕНКОВ В. И., РУДИН В. Л.,
ЯНОВСКИЙ С. И. «Холодильная техника» , 1981, № 8.
Спектральный микроволновый метод может быть
использован для анализа концентрации аммиака в
воздухе производственных помещений. Дана
структурная схема газоанализатора. В опытах на макете
получена градуировочная характеристика прибора.
Пороговая чувствительность составила 0,04 мг/л, отношение
сигнала к шуму равнялось ~200.
Иллюстраций 2. Список литературы — 4 названия.
На первой странице обложки. Сублиматор новой установки УСС-5 в цехе сублимационной сушки
Детчинского экспериментального комбината овощных концентратов (статья о новом сублимационном
оборудовании помещена в этом номере журнала).
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: М. П. Кузьмин (главный редактор), Л. Д. Акимова (зам. главного редактора)», Н. Д. Абрамов.
Е. М. Агарев, Л. Ф. Бондаренко, д-р техн. наук, проф. В. М. Бродянский, д-р техн. наук А. В. Быков, И. М. Гиндлин, д-р техн,
.наук, проф. А. А. Гоголин, А. П. Еркин, И. М. Калнинь, д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, В. Д. Леонов, А. П.
Леонтьев, Г. А. Новиков, В. В. Оносовский, д-р техн. наук, проф. И. И. Орехов, И. С. Остасевич, М. М. Позин, Н. К. Плотников,
Ю. Я. Сенягин, А. Н. Сергиенко, В. М. Шавра.
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Рукописи не возвращаются
Сдано в набор 19.06.81.
Объем 4,0 печ. л. Усл.-печ.
Подписано в печать 3.08.81. Т-22567. Формат 84X1081/ie.
л. 6,72. Усл. л. кр.-отт. 7,35. Уч.-изд. л. 8,91. Тираж 13 190 экз. Заказ 1453
Высокая печать.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костякова, 12.
Телефон 216-86-73
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома
Государственного комитета СССР по делам издательств, полиграфии и книжной торговли.
142300, г. Чехов Московской области