(предприятиями мясной, Молочной, рыбной
и других отраслей пищевой промышленности),
покупателями (организациями и
предприятиями розничной торговой сети, общественного
питания), органами железнодорожного,
водного и автомобильного транспорта и с
организациями материально-технического снабжения.
Осуществление этих мероприятий создаст
необходимые экономические и
организационные предпосылки для постепенного перевода
холодильных предприятий на новые условия
планирования и материального
стимулирования производства, внедрения полного
хозяйственного расчета и повышения эффективности
их работы.
УДК 534.83:621.57.041 .OQl.S
ИССЛЕДОВАНИЕ ШУМА ГЕРМЕТИЧНЫХ КОМПРЕССОРОВ
В. Л. ТИХОМИРОВ — Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
Шум малых холодильных машин создается
компрессором и вентилятором. В домашних
холодильниках главный источник шума —
компрессор. Влияние отдельных элементов
холодильных машин на их шумообразование было
освещено в работах A—4]. В данной статье
приведены результаты исследований
компрессоров с синхронной скоростью вращения 1500
и 3000 об/мин для домашних холодильников,
проведенных лабораторией малых
холодильных машин ВНИХИ под руководством канд.
техн. наук В. Б. Якобсона в 1966 г.
Был использован опытный образец
компрессора ФГ 0,14'—' 1 B) завода ЗИЛ, а для
сравнения серийный компрессор КХ-1005 завода
ЗИЛ и два зарубежных образца — датский
(№ 1) и японский (№ 2). Основные
характеристики компрессоров приведены в таблице.
Показатели
Тип компрессора
х
Габаритные размеры, мм:
длина
ширина
высота
Вес, кг
Синхронная скорость
вращения, o6Jmuh
Диаметр цилиндра, мм . . .
Ход поршня, мм ......
Номинальная холодопроиз-
водительность (г0=—15°С;
^=30°С), ккал\я
Потребляемая мощность в
номинальном режиме, кет
255
167
167
13
1500
27
16
140
0,122
№ 1
220
137
179
8,5
3000
22
12
150
0,1301
208
177
186
8,4
3000
21
12,5
150
0,1301
№ 2
156
156
160
8,3
3000
21
10,0
100
0,123
Компрессор ФГ 0,14^1B) имеет
внутреннюю подвеску на трех цилиндрических
пружинах, статический прогиб которых около 6 мм.
Механизм движения кулисный. Цилиндр
расположен горизонтально, а вал вертикально.
Смазка принудительная от насоса,
расположенного на конце вала. Поршень смазывается
разбрызгиванием масла через отверстие в
кулисе, а также вследствие образования
масляного тумана в кожухе компрессора.
Конструкция зарубежных образцов компрессоров
аналогична компрессору ФГ 0,14-^1 B).
У модели КХ-1005 компрессор с
электродвигателем жестко крепятся в кожухе. Механизм
движения кривошипно-шатуниый. Цилиндр
расположен вертикально, а вал
горизонтально. Смазка принудительная от плунжерного
насоса.
Шум малых холодильных компрессоров
определяли в заглушённой камере
лаборатории малых холодильных машин ВНИХИ по
методу измерения шума в свободном поле [5],
позволяющему получать полную физическую
картину шумообразования в холодильных
машинах.
Компрессор устанавливали на
виброизолированный фундамент в центре заглушённой
камеры и подкладывали под него гибкие
прокладки. Режим работы поддерживали с
помощью калориметрических стендов,
расположенных в смежном с камерой помещении.
Микрофон устанавливали в заданной точке
измерения на полусферической измерительной
поверхности с помощью фиксатора. Величина
смещения микрофона от заданной точки
измерения ±2 см. Вибродатчики крепили один раз
за весь период испытания на кожухе компрес
сора.
Измерительными приборами служили тран-
2*
11

зисторные шумомеры Ш-63 Ленинградского
института ИРПА и виброметр ИВПШ. Для
исключения погрешностей измерения,
связанных с массой датчика, существующие
вибродатчики ВЗч в виброметре ИВПШ заменили
малогабаритными пьезоэлектрическими типа
ПД-1(б) весом около 20 г конструкции
ВНИИЭМ. Соответственно была изменена
схема виброметра ИВПШ.
Спектральный анализ частотных слагающих
шума производился с помощью 74-октавного
спектроаналйзатора FSp-10a типа 4353.5
(ГДР). Шумомеры прошли государственную
поверку во ВНИИФТРИ, а виброметр — во
ВНИИЭМ в 1965 г. Точность измерения общих
уровней шумомером и виброметром составляет
±2 дб.
При измерении шума определяли общие
уровни звука и звукового давления по
корректирующим контурам А я С шумомера и уровни
виброускорений по виброметру.
Спектральный анализ их частотного состава
и разложение спектра производились с
помощью Спектроаналйзатора и осциллографа.
С1-1.
Одновременно индицировали компрессор с
помощью индикатора ВНИХИ [131, определяли
частотный состав пульсаций давления в
цилиндре, всасывающей и нагнетательной полостях
и проводили их разложение с помощью
индикатора и спектроаналйзатора (рис. 1).
Характеристики шума пересчитывали в звуковую
мощность по формулам
Lp = L+\0lgS дб;
'рА
LA+\0lgS дбА,
где Lv — уровень звуковой мощности, дб;
LpA — корректированный уровень
звуковой мощности, дбА\
L, LA — средние уровни звукового
давления и звука, измеренные по
контурам С и А шумомера;
5 — площадь измерительной
поверхности, м2.
Рис. Ч. Схема включения 'Индикатора давления и акустических приборов для измерения пульсаций давления (а),
шума и вибраций (б), определения их спектров и разложения на ряд гармонических частотных слагающих:
/ — блок фильтров; 2 — показывающее устройство; 3—моторный выключатель; 4 — осциллограф; 5 —
катодный повторитель; 6 — панель со штеккерными гнездами; 7 ¦— испытуемый компрессор; 8 — шумомер; 9 — по-
луоктавный фильтр; 10 — виброметр; 11 — вибродатчики; 12 — микрофон; 13 — устройство для фиксации
микрофона; 14 — стена заглушённой камеры.
12

Герметичный компрессор является
источником механического, газодинамического и
электромагнитного шумов, замкнутых в
герметичной оболочке — кожухе. Интенсивность звуко-
излучения компрессора в окружающую среду
зависит от соизмеримости линейных размероз
его кожуха с длиной звуковой волны.
Линейные размеры кожуха герметичных
компрессоров колеблются от 0,1 до 0,5 м. Следовательно,
наибольшего шума следует ожидать при
колебаниях стенок кожуха на частотах от 700 до
3400 гц. В связи с этим изоляция или
устранение отдельных источников интенсивных
высокочастотных колебаний в компрессоре в
значительной мере ведет к уменьшению шума всего
компрессора.
Звукоизоляция компрессора определяется
звукоизолирующей способностью его кожуха,
которая для высокочастотных звуков зависит в
основном от инерционного сопротивления
кожуха т со. Таким образом, при увеличении
массы кожуха т или частоты возбуждения со
звукоизоляция кожуха также будет
возрастать.
Расчет звукоизоляции ограждений [6]
показывает, что при увеличении частоты или
массы вдвое звукоизоляция возрастает на 4—5 дб
и наоборот. Таким образом, высокочастотные
колебания, передаваемые на кожух по газовой
среде, достаточно хорошо изолируются
кожухом. Значительно труднее эти колебания
изолировать или устранить в случае их передачи
на кожух механическим путем через подвеску,
нагнетательную трубку или масло, особенно
при жестком креплении компрессора в кожухе.
Наиболее полное представление о характере
колебательных процессов дает спектральный
анализ частотных слагающих шума и
вибраций [7, 8], колебаний газового столба и
пульсаций давления в отдельных элементах
компрессора fl9—12].
Испытания показали, что звуковая мощность
компрессора ФГ 0,14^1 B) составляет 47 дбА,
тогда как компрессора КХ-1005—42 дбА, а
образцов № 1 и 2 — соответственно 34 и
33 дбА. При этом шум компрессора
ФГ 0,14^1 B) в основном механического
происхождения.
При испытаниях по методу
последовательного исключения источников шума установлено,
что повышенный шум образуется в полости
цилиндра между поршнем и клапанной доской,
а колебания передаются в основном через
нагнетательную трубку и подвеску.
Примеры спектрограмм и осциллограмм
пульсаций давления и их разложения на
наклонные слагающие приведены на рис. 2. Из
рис. 2 видно, что при подходе поршня к
верхней мертвой точке в цилиндре образуются
высокочастотные ударные колебания, амплитуда
которых возрастает до максимума в верхней
мертвой точке.
Спектрограммы
-5
i
Jk
)?±
Ы
a б о
Среднегеометрическая частота 'Л-омтаЬной полосы, гц
Осциллограммы
[7\i/\/\M4WH/WTn^M
ИЛмКЧч
[ЛЛАМ~НЧ
[\/\Л/^—-
1/ШЛл-
№гН—п
Лл—
Шг*~
т
щ
lM/\A/vw>u—u/|
Ч 1
~ ~ Г 2 3 4 12 J
Рис 2. Спектрограммы и осциллограммы давления
компрессора ФГ 0,14— 1 B) при температурах кипения—15°С
и конденсации 30°С:
а — в цилиндре; б — в нагнетательной полости; в — во
всасывающей полости; 1 .— верхняя мертвая точка
(закрытие нагнетательного клапана); 2 — открытие
всасывающего клапана; 3 — нижняя мертвая точка
(закрытие всасывающего клапана); 4 — открытие
нагнетательного клапана.
ч 1
13

Для определения источников ударного шума
и характера его изменения были испытаны
три компрессора при различных линейных
мертвых пространствах С. Для исключения
передачи на кожух колебаний немеханического
происхождения компрессоры ФГ 0,14^1 B) и
№ 1 испытывали при вакууме в кожухе.
Влияние ударного шума на общее шумооб-
разование определяли при работе
компрессоров ФГ 0,14-—-1 B) и КХ-1005 в номинальном
режиме. Результаты испытаний
аппроксимировались с помощью электронно-вычислительной
машины «Урал-2».
Причиной возникновения ударных волн в
цилиндре является удар поршня о масляную
пленку, когда поршень находится в верхней
мертвой точке. При увеличении линейного
мертвого пространства шум компрессоров
уменьшался. Эта зависимость наиболее
очевидна при испытании компрессора с вакуумом
в кожухе, когда излучение шума кожухом
происходит в основном вследствие передачи
механических колебаний от компрессора.
Испытания проводились без клапанов и крышки
цилиндра.
Испытания компрессоров ФГ 0,14^1 B) и
№ 1 с вакуумом в кожухе показали, что при
увеличении линейного мертвого пространства
с 0,2 до 0,3 мм их уровень звука уменьшался
соответственно на 8 и 14 дбА, а затем падал
очень незначительно, приближаясь к шуму
холостого хода (работа без клапанной группы).
При этом характер изменения LA=f(C) в
обоих компрессорах практически одинаковый.
Графически эта зависимость представлена
на рис. 3 (кривая 5), из которого видно, что
оптимальное значение С находится в точке
перелома кривой. При этом опытные точки
хорошо ложатся на аппроксимированную кривую.
При испытании компрессора ФГ 0,14^1 B)
в номинальном режиме влияние линейного
мертвого пространства на общее шумообразо-
вание сглаживается, хотя оптимальное
значение С = 0,3 мм остается неизменным.
Аналитическая зависимость в этом случае (кривая /)
также близка к опытной (кривая 2).
Уменьшение влияния линейного мертвого
пространства на шум компрессора при его
работе в номинальном режиме происходит
вследствие растворения и уноса части масла из
мертвого пространства с циркулирующим фреоном.
Кроме того, в результате передачи на кожух
звуковых колебаний газодинамического и
магнитного происхождения влияние
механического шума, образующегося вследствие ударов о
масляную пленку в мертвом пространстве, на
обЩбё шумообразова&ие кюмпрессора
ослабляется, а в компрессоре КХ-1005 сглаживается
полностью.
При ударах поршня о масляную пленку
происходит затрата энергии, вследствие чего
потребляемая мощность и температура масла
(в кожухе) возрастают. Так, при работе
компрессоров в вакууме и изменении С от 0,1 до
0,3 мм потребляемая мощность уменьшалась
на 6—12 вт, а температура масла в кожухе —
1
-12
I
-V—
3
1
Т^Ч , ~1 /
?
0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 46
Линейное мертвое пространство^^
Рис. 3. Влияние мертвого объема на
шум компрессора ФГ 0,14~1 B):
1,2 — аппроксимированная и опытная
кривые шума при работе компрессора
в номинальном режиме; 3 —
аппроксимированная кривая шума при
работе компрессора с вакуумом в кожухе.
почти на 20°С. Холодопроизводительность
компрессора ФГ 0Д4~1 B) при работе в
номинальном режиме и увеличении С от 0,1 до
0,3 мм уменьшилась на 7—8%', а
потребляемая мощность — на 11 %, т. е. удельная
холодопроизводительность несколько возросла.
Характерно, что линейное мертвое
пространство в зарубежных компрессорах аналогичной
конструкции принято около 0,3 мм.
Таким образом, выбор правильного
линейного мертвого пространства в компрессорах
подобной конструкции позволяет значительно
уменьшить шум.
На шум герметичных компрессоров
оказывают влияние многие факторы: зазоры в
цилиндре, работа клапанов, глушители и газовые
каналы, конфигурация и материалы
нагнетательной трубки, состояние масла, подвеска,
линейное мертвое пространство и т. п. В
настоящей работе описано влияние одного из
них; исследования других факторов
продолжаются.
Н

ЛИТЕРАТУРА
L Тихомиров В. А., Якобсон В. 1Б., Ш п р и н г-
м а н В. Г. Шум и вибрации малых холодильных
агрегатов. «Холодильная техника», 1962, № 3.
2. Тихомиров В. А., Розенберг М. Б. Шум
и вибрации малых холодильных машин. Госторгиз-
дат, 19612.
3. Тихомиров В. А. Малошумные вентиляторы для
малых холодильных агрегатов. «Холодильная
техника», 1964, № 6; Исследования шума домашних
холодильников и способы его устранения.
«Холодильная техника», 1965, 1№ 5; Исследование шума
комнатных кондиционеров и способы его уменьшения».
«Холодильная техника», 1965, № 6.
4. Я дин Э. Б., (Ильин Ю. П., Аронов Л. О.,
Белоедов iB. M. Исследование шума малых
герметичных холодильных агрегатов. «Холодильная
техника», 1966, № 8.
5. Тихомиров В. А. Новый стенд ВНИХИ для
исследования шума малых холодильных машин.
«Холодильная техника», 1966? '№ 8.
В 1965 г. в СКВ Института полупроводников
АН СССР была изготовлена и испытана
полупроводниковая термобатарея, предназначенная
для охлаждения, осушения и нагревания
воздуха. Батарея рассчитана на длительную и
устойчивую работу при механических
воздействиях — тряске, вибрации и т. п.
Термобатарея (рис. 1 и 2) состоит из 96
скоммутированных
параллельно-последовательно термопар, что обеспечивает ее
высокую надежность. Если выйдет из строя
отдельная ветвь, разрыва электрической цепи не
произойдет: второй, параллельный вышедшему
из строя термоэлемент автоматически
перейдет на режим работы, близкий к режиму
максимальной холодопроизводительности. В
результате холодопроизводительность всей
установки изменится незначительно.
В режиме охлаждения тепло от горячих
спаев отводится проточной водой. Охлаждаемый
воздух подается вентилятором.
Термобатарея предназначена для работы в
режиме максимального холодильного
коэффициента, но может быть использована и в
режиме максимальной
холодопроизводительности.
Несущим элементом батареи служит
сварная медная ллита размером 244X100X20 мм
6. Стрелков С. П. Введение в теорию колебании.
Изд-во «Наука», 1964.
7. Скучик Е. Основы акустики.ИЛ, 1959.
8. Юдин Е. Я. Борьба с шумом. Стройиздат, 1964.
9. Г л а д к и х П. А., Хачатурян С. А. Вибрации
в трубопроводах и методы их устранения. Машгиз,
1959.
10. Л е т р о в а Ф. П. Изучение колебаний давления
в коммуникациях поршневых компрессоров и их
влияния на экономичность компрессорных установок.
Отчет Ленинградского филиала ВНИИхиммаш по
теме № 6905, *1959.
П., Гладких П. А., Хачатурян С. А.
Предупреждение и устранение колебаний нагнетательных
установок. Машгиз, 1964.
12. Кондратьева Т. Ф., Петрова Ф. П.
Теоретические положения акустического наддува
поршневых компрессоров. Труды ВНИИхиммаш. Вып. 48,
1965.
13. Агар ев Е. М., Медовар Л. Е. Электронный
индикатор для холодильных компрессоров. Гос-
торгиздат, 1962.
УДК 621.565.83:628.83
со сверлеными каналами для прохода
проточной воды.
На плиту с обеих сторон устанавливаются
на припое Вуда блоки термопар (рис. 3),
состоящие из двух электроизолированных
гофрированных теплопереходов 3 размером 33,5X
X 12,0X5,0 лш, общей медной коммутационной
пластины 2 толщиной 1,5 мм и четырех
освинцованных термоэлементов 4. Теплопереходы
изготовлены из двух слоев медной фольги
толщиной 100 мк, шириной 33,5 и 31,5 мм.
Между слоями фольги проложена
электроизоляционная лента из тефлона шириной 33,5 мм,
толщиной 70—100 мк.
Ветви термопар размером 33x5,5X4,0 мм
изготовлены из тройного сплава и с обеих
сторон залужены сплавом BiSb. К ним припаяны
свинцовые пластинки толщиной 0,5 мм. Они
служат демпфером, воспринимающим
термические напряжения, возникающие в термопарах.
Соединение освинцованных термоэлементов,
коммутационных пластин и теплопереходов
производится одновременно в специальном
приспособлении припоем с температурой
плавления 130°С без предварительного облужива-
ния. Для удаления остатков флюса после
пайки блоки термопар промывают теплой
проточной водой в течение 12 ч и сушат в вакууме или
сушильном шкафу при температуре 60—70°С.
ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКАЯ БАТАРЕЯ ДЛЯ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
Ю. Н. ЦВЕТКОВ — СКВ Института полупроводников АН СССР
15

Рис. 1. Термобатарея со снятым
кожухом:
/ — стойка; 2 — штуцерные
соединения; 3 — клеммы для подвода
питания; 4 — отверстия под шпильки;
5 — направляющий паз; 6' — плита;
7 — кожух из винипласта.
Рис. 2. Поперечный разрез
термобатареи:
/ — ребра; 2 — свинцовые пластины;
3 — электроизолированный
гофрированный теплопереход; 4 — медная
плита; i5 — коммутационные
пластины; 6 — термоэлементы.
На холодной стороне термобатареи
установлены медные ребра (рис. 4) толщиной 0,5 мм,
высотой 30 мм с шагом 1,5 мм. Ребра вставле-
Рис. 3. Блок термопар:
/ — блок термопар в сборе; 2 —
коммутационная пластина; 3 — электроизолированный
гофрированный теплопереход; 4 — освинцованные
термоэлементы.
Р.ис. 4. Ребра холодных спаев:
/ — медные пластины с
фрезерованными пазами; 2 — фигурныз
ребра.
ны во фрезерованные пазы медных пластин /
и припаяны оловом. Внутренние фигурные
ребра 2, служащие продолжением
коммутационных пластин, придают конструкции
эластичность. Ребра припаиваются на сплаве Вуда к
блокам термопар специальным
многопластинчатым паяльником после установки всех
блоков на плиту. Ребра защищены от
механических повреждений двумя кожухами 7 (см.
рис. 1) из винипласта, прикрепленными к
стойкам /. Для фиксации и крепления
термобатареи в каркасе служат направляющие пазы 5,
конические посадочные отверстия в нижней
части плиты и отверстия под шпильки 4,
16

Полупроводниковые термопары и теплопере-
ходы залиты эластичным компаундом, который
защищает их от попадания влаги при работе
батареи в режиме осушения воздуха.
Основные данные испытания
полупроводниковой термоэлектрической батареи в расчетном
режиме приведены в таблице.
При понижении температуры охлаждающей
воды с 30 до 10°С производительность
батареи в режиме охлаждения возрастает
соответственно с 200 до 400 ккал/ч.
Надежность термобатареи в условиях
вибрации проверялась на двухкомпонентном
вибростенде в течение нескольких часов. Батарея
устанавливалась в специальное
приспособление, имитирующее каркас, и подвергалась
вибрационным нагрузкам вдоль и поперек
расположения термоэлементов. Испытания
проводились при обдуве ребер батареи воздухом,
подаче электропитания и воды.
Опытная эксплуатация термоэлектрической
полупроводниковой батареи, проведенная в
СКВ ИПАН СССР, подтвердила надежность
Параметры
Режим
Расход воздуха, м?\ч
Расход воды, кг\ч
Падение напора воды, м вод. ст. . . .
Падение напора воздуха, мм вод. ст.
Сила тока, а
Падение напряжения, в
Потребляемая мощность, вт
Температура воздуха на входе, °С . .
Относительная влажность воздуха на
входе, о/0
Температура воды на входе, °С . . . .
Температура воздуха на выходе, °С . .
Количество влаги, конденсирующейся
из воздуха, г/ч
Холодильный и отопительный
коэффициенты
Производительность, ккал\ч
Вес' термобатареи, кг
70,0
200,0
5,0
25,0 | 15,0
108,0
2,2
238,0
25,0 | 15,0
70,0
30,0 1 0
17,0 | 29,0
50 ,0
1,01 1,4
200,0|280,0
9,0
ее работы в режимах охлаждения, осушения и
нагревания воздуха.
УДК 621.564.25.001.5
ИССЛЕДОВАНИЕ АППАРАТА С ОРОШАЕМОЙ СЕТЧАТОЙ НАСАДКОЙ
ДЛЯ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
Доктор техн. наук, проф. Е. В. СТЕФАНОВ
В современных системах кондиционирования
для централизованной тепловлажностной
обработки воздуха используются главным
образом форсуночные камеры и поверхностные
воздухоохладители. Аппараты с орошаемой
насадкой почти не применяются и их
исследованию уделяется мало внимания. Работы
О. Я. Кокорина [1] посвящены лишь процессу
испарительного охлаждения воздуха. Другие
процессы обработки воздуха, в том числе и
самый важный — охлаждение, сопровождаемое
осушением, с 1935 г. не изучались. Приводимые
в литературе зависимости для расчета
данного процесса в аппаратах насадочного типа
опираются только на работы, выполненные в
1934—1935 гг. во ВНИХИ [2],
Причиной вытеснения камер с орошаемой
насадкой из колец Рашига аппаратами других
типов является большое аэродинамическое
сопротивление слоя колец Рашига и
значительные габариты камер.
3 Зак. 4076
Поскольку основные недостатки аппаратов
данного типа связаны со свойствами
примененного для насадки материала, следовало
найти наиболее подходящий материал.
Насадка аппарата, используемого в
центральных системах кондиционирования
воздуха, должна обладать следующими свойствами:
большой удельной поверхностью /уд
(поверхность, приходящаяся на единицу объема слоя
насадки);
высокими значениями свободного объема
Ус (объем пустот на 1 ж3 объема) и живого
сечения /с слоя насадки;
малым аэродинамическим сопротивлением
воздушному потоку;
достаточной механической пртэтедвстью и дол-
говечтойгыо, коррозионноустойч%вбстью.
В ре^ть^ате анализа различных насадок
были вь\ш^ны сетки, нашежшие в последнее
время пш^ркое применений.в фильтрующих
устройстве ^
V
17

Вместо круглых нитей для плетения сетки
были применены плоские нити с отношением
поперечных размеров —«10-г 20, имеющие
х
большее отношение поверхности к объему.
Меньший размер поперечного сечения нити
х должен быть минимальным @,1—0,2 мм). Он
определяется технологическими
соображениями и прочностью.
Исходя из этих соотношений было
рассчитано /Уд для 24 различных вариантов
конструкции сетки. По результатам расчетов
построены графические зависимости, а в таблице
приведены характеристики вариантов сетчатой
насадки, имеющие наилучшие показатели.
по воде
л
(размер
ячейки)
2,5
2,2
2,0
1,5
1,5
2,0
Размеры сетки, мм
У
2,0
2,0
2,0
1,5
1,0
1,5
Л*
0,2
0,1
0,1
0,1
0,1
0,1
Удельная
поверхность
/уд, мЦм*
1620
1840
2000
2660
2740
2050
Свободный
объем Vc
(живое
сечение /с )
0,858
0,840
0,908
0,882
0,880
0,908
Как видно из таблицы, основные
характеристики сетчатой насадки из плоских нитей
лучше, чем колец Рашига (/уд = 200—300 ж2/ж3' и
Vc=0,71---0,75).
Применение сетчатой насадки дает
возможность сократить размеры аппарата. Если слой
насадки из колец Рашига должен быть
толщиной '400 мм, то для слоя сеток из
плоских нитей (при сохранении той же
площади поперечного сечения) достаточна толщина
25—30 мм. Поскольку живое сечение при этом
не уменьшается, аэродинамическое
сопротивление аппарата значительно сокращается.
Сетки целесообразно изготавливать из
прочных, гибких и коррозионноустойчивых
синтетических материалов.. Из капроновой крошки,
служащей сырьем для производства
капронового волокна, были изготовлены нити
размером * = 0,1 мм, (/=1,1-т-1,3 мм, а из нитей —
сетки с ячейками 2X2 мм.
Опытная сетка из плоских капроновых
нитей показана на рис. 1. Для этих сеток
удельная поверхность /уд = 2000 м2/мг, свободный
объем (или живое сечение) Vc = 0,85.
При обработке результатов
экспериментальных исследований в критериальном виде
аэродинамические условия проведения опыта
оценивались двумя критериями Рейнольдса:
по воздуху
Rer
4 У
A)
Иеж —
ша
3600 чж Vc
B)
где w0 — скорость воздуха при подходе к
слою насадки, м/сек;
vr, vm — коэффициенты кинематической
вязкости воздуха и воды, м2/сек\
Н — плотность орошения, м/ч;
AЭ — эквивалентный диаметр
насадки, м\
C)
/¦
уд
„./ПК -:"\ /"X **"*!. Tf ^ Г. :~ "
VVx
•• ' coc-.
Рис. 1. Опытная сетка из плоских
капроновых нитей.
У опытной сетчатой насадки d9=l,76-10~3 ж,
у насадки из колец Рашига B5X25x3 мм)
4=15,4- Ю-3 м.
Исследования проводили на
экспериментальной установке, схема которой показана на
рис. 2. Движение воздуха осуществлялось по
рециркуляционной схеме, что позволяло
быстро устанавливать и стабильно поддерживать
необходимые параметры. Воздух перед входом
в камеру нагревали в калорифере 2 и
увлажняли водяным паром, поступающим к
перфорированной трубе 1 из электрокотла 13.
Количество вырабатываемого в электрокотле
водяного пара регулировалось путем изменения
параметров тока в нагревательных элементах
котла.
Цель аэрогидродинамических исследований—
установление зависимостей для
гидравлического сопротивления орошаемой сетчатой
насадки.
Воздух и вода движутся в слое насадки
противотоком. В зависимости от относительного
количества орошаемой воды наблюдаются
разные режимы движения потоков. Первый —
пленочный режим раздельного движения фаз
(воды и воздуха). Он возникает при малых
плотностях орошения и сравнительно
небольших скоростях движения воздушного потока.

x I I/ cr f"
H
г
to котельной.
¦ffc^T
\
шш T ° \
5 # котельную
! Из котельной
а
U
/z
#
Яз додопробода
1
2205
0~1—-г
13
Условные обозначения
.а _ па ро проб од —л - кондесатопробод -ч*- кондесатоотбодчак -4- до дом ер
трубопровод'холодной боды-—трубопровод горячей боды \ —дренажный тридопровод
Р.ис. 2. Схема экспериментальной установки:
1 — перфорированная труба для увлажнения воздуха паром; 2 — калорифер для нагревания
воздуха; 3 — сепаратор |(каплеотделитель); 4 — камера с орошаемой насадкой; 5 —
устройство для орошения насадки; 6,9 — центробежные насосы горячей воды; 7 — баки горячей
воды; 8 — -пароводяной 'подогреватель; 10 — центробежный насос холодной воды; // — слой
насадки; 12 — мерный бак для измерения расхода воды; 13 — электрокотел паровой; 14 —
вентилятор; Pq, Рп — места установки пневмометрических трубок для замеров давления и расхода
воздуха: /в, /с, tM — места установки термопар для замеров температуры воды и воздуха по
сухому и влажному термометрам.;
Вода движется по стенкам ячеек, а воздух
проходит в центральной части их. Воздух и вода
взаимодействуют на поверхности движущейся
пленки воды.
Переход от первого режима к следующему
может произойти при увеличении расхода
воздуха и неизменном расходе воды или,
наоборот, при увеличении расхода воды и
неизменном расходе воздуха. И в том и в другом
случае вначале возникает так называемое
торможение, а затем пэдвисание жидкости, когда
движение ее существенно замедляется. При
этом происходит турбулизация движущейся
пленки и наблюдаются срывы частичек
жидкости с поверхности. Число таких частичек
увеличивается, и воздух взаимодействует со
всем объемом жидкой пленки, что приводит к
инверсии жидкости, ее эмульгированию —
третьему режиму. В режиме эмульгирования
обе фазы движутся совместно. Этот режим
кончается «захлебыванием» аппарата, когда
поверх слоя насадки накапливается барботи-
руемый слой жидкости.
При переходе с одного режима на другой
меняется характер зависимости
аэродинамического сопротивления слоя насадки от скорости
движения воздуха (при постоянной плотности
орошения). Поэтому график функции Д/? =
=f(w0) в логарифмических координатах
(рис. 3) претерпевает перелом. Если в течение
первого режима характер зависимости
остается примерно таким же, каким был в случае
сухой насадки, то при переходе к
промежуточному режиму угол наклона линии Ap=f(w0)
увеличивается. В режиме эмульгирования эта
линия становится почти вертикальной.
Некоторые специалисты |[3] считают самым
эффективным режим эмульгирования вплоть
до «захлебывания» аппарата, при котором
высота слоя газо-жидкостной эмульсии больше
высоты слоя насадки.
Однако в результате исследований мы
пришли к выводу, что основным в работе
аппаратах орошаемой насадкой является режим тур-
булизации жидкой пленки. Для режима
эмульгирования характерны большие аэрогидроди-
з*
19

намические сопротивления, которые сводят на
нет некоторый выигрыш, получаемый в
результате интенсификации процесса. Если большие
сопротивления допустимы, то целесообразнее
переходить на пенные аппараты.
Рассмотрим результаты аэродинамических
испытаний сетчатой насадки в условиях
орошения ее водой с различной интенсивностью.
На рис. 3 представлена в логарифмическом
масштабе зависимость аэродинамического
сопротивления орошаемого слоя насадки из
30—32 сеток при различных плотностях
орошения.
С/П'
90
80
пп
60
50
40
J.0
го
15
10
9\
8
7
Р
5
if
?
г.
f
/
/
f\
/
/
м
I j
\Ы
t
1
и
\\
//
ЧЛ
1
V
Т/
И
/а
J
0,4 0,5 0,6 0,7OjSЩ0
1,5
65
130
260 Нег
40 Щ
Рис. 3. График зависимости
аэродинамического сопротивления
орошаемого слоя насадки при различных
плотностях орошения:
; _ #=10 м/ч, 32 сетки; 2 — Я =
= 7,6 м/ч, 30 -сеток; 3 — Я = 4,8 м/ч,
30 сеток.
Как видим, аэродинамическое
сопротивление слоя сетчатой насадки в зависимости от
Wo и Н изменяется закономерно и хорошо
иллюстрирует физическую сущность
происходящих явлений. Во всех графиках есть перелом,
свидетельствующий о наступлении ярко
выраженного режима эмульгирования. Место этого
перелома совпадает с визуально отмеченными
явлениями, свойственными переходу к режиму
эмульгирования.
Таким образом, нам не удалось обнаружить
перелома в так называемой точке подвисания.
Он не всегда отмечался и другими
исследователями. По-видимому, для сетчатых насадок
это закономерно.
Волновая теория движения пленки жидкости
позволяет объяснить критические явления,
наблюдающиеся при движении двухфазного
потока через насадку. В соответствии с этой
теорией пленка жидкости движется волнообразно
и амплитуда волны растет с увеличением
скорости газа и интенсивности орошения. При
некотором критическом соотношении эта
амплитуда начинает закрывать для газа свободные
сечения в насадке. Сперва закрываются
минимальные сечения и тогда наступает первое
критическое явление, затем, с ростом волны,
закрывается среднестатистическое свободное
сечение и наступает второе критическое
явление, свойственное началу эмульгирования.
Если в насадке сечения отверстий для прохода
газа одинаковы, должно наблюдаться одно
критическое явление, что и было обнаружено в
наших исследованиях сетчатой насадки.
Важно определить величину критической
скорости воздушного потока, соответствующую
критической точке при данном коэффициенте
орошения \х.
1^-7^. D)
Для исследованных сетчатых насадок нами
получен график (рис. 4), позволяющий
находить критическую скорость воздушного
потока, отвечающую состоянию перехода с режима
турбулизации на режим эмульгирования, или
для данной скорости движения находить
критический коэффициент орошения.
"Аэродинамическое сопротивление слоя
сетчатой орошаемой насадки из 32 сеток может
быть определено по формулам:
2.1
г.о\
1,9
18
V
16
(.5
1,4
из
и
{О
вег
260
2?7
234
[221
\208
\195
Ш
[169
1156
0,5
0,6
0,7 й# 0,9 tO 1,1 1,2 1,3 1,Ч\5 1,6 1,71J8X9JU
Рис. 4. График определения критических значений \х
и w0y отвечающих состоянию перехода с режима
турбулизации на режим эмульгирования.
20

в режиме турбулизации
Ар = 6,32 wl^H^;
в режиме эмульгирования
Др = 0,106 да*'Б#''«.
E)
F)
Обобщенные зависимости для
аэродинамического сопротивления слоя сетчатой насадки
толщиной 1 м имеют вид:
для режима турбулизации
: 2780 Re-0'15 Re0'3;
Eu
ДЛЯ
где
реж
има
Ей
Еи =
эмульгирования
= 0,02ReJ.
_ bpv\g
5 Dpi,68
критер
G)
(8)
Из результатов исследования тепло- и мас-
сообмена аппарата с сетчатой насадкой
наиболее интересны расчетные зависимости для
процессов охлаждения и осушки воздуха. Мы
полагали, что для данного аппарата можно
получить указанные зависимости в
критериальном виде, поскольку коэффициенты тепло- и
массообмена могут быть отнесены к
поверхности контакта, равной
' Н Г=ГУ УД »^Н)
где Ун — объем, занимаемый насадкой.
• Расчетные разности температур, энтальпий
и давлений водяного пара определялись как
среднелогарифмические для условий
противотока. Коэффициент явного теплообмена а
может быть определен по величине критерия Нус-
сельта (Nu = э V который зависит от
гидродинамической и температурной обстанов-ки
процесса. Для аппарата, имеющего слой
насадки из 32. сеток и работающего в режиме
турбулизации, эта зависимость представлена
графиком на рис. 5, в соответствии с которым
искомая критериальная формула имеет вид
Nil:
: 0,019 Re?'95 Re0^125^4,
(9)
где
Т0 =
— температурный параметр
(t\, t\ — начальная
температура воздуха по
сухому и влажному
термометрам, ^ж.н — начальная
температуры воды).
Коэффициент полного теплообмена о в
соответствии с работой [4] может быть найден из
выражения
A0)
u,;
где ? — критерий совершенства процесса
охлаждения и осушки воздуха в
аппаратах контактного типа;
ср — теплоемкость влажного воздуха.
Для данного аппарата в режиме
турбулизации критерий совершенства процесса может
быть определен из следующей полученной
нами зависимости:
: 0,765
-0,23
ТО,4
1 0 *
(И)
г,8
2,6
2,4-
и
2,0
Ч 1,8
щ%4
12
W
| | ;
I
[_ I
у
/
#
••X
.«
•
•
•
/х
^ . ' I
• •
•
щ
! }у\
А
60
80 100 120 140 160 180 Rer "J
Рис. 5. Зависимость Nu=/(Rer, Re>K, T0)
для аппарата с орошаемой насадкой из
3'2 сеток.
Зависимость A1) может быть представлена
и в ином виде:
С = 2,i-o.23 70,4,
A2)
Естественно, что в режиме эмульгирования
при изменившейся гидродинамической
обстановке были получены и качественно иные
зависимости для процессов тепло- и
массообмена:
Nu = 0,0185Re}'16Re0»13 Г0/2,
A3)
Что касается критерия совершенства
процесса, то, поскольку при эмульгировании часть
барботируемой воды постоянно находится в
21

Рис. 6. Схема аппарата с многоярусной орошаемой насадкой:
/ _- корпус аппарата; 2 — перфорированные трубы; 3 — орошаемая сетчатая насадка;
4 — сепаратор; 5 — общий поддон; 6 — промежуточный водосборник; 7 —
(гидравлический затвор; 8 — водосбросные трубы; 9 — штуцер для удаления отработанной воды.
слое насадки, влияние на величину ?
коэффициента орошения ничтожно. Поэтому
соответствующая зависимость имеет вид
С = 2,8Г°'7. A4)
Из сопоставления формул (9), A1), A3),
A4) видно, что режим турбулизации пленки,
помимо энергетической целесообразности,
дает возможность осуществить более
качественный процесс охлаждения и осушки воздуха.
Это выражается в меньшей величине сдвига
на /, d-диаграмме линии процесса в сторону
увлажнения. Следовательно, для тех же
условий режим турбулизации требует меньшего
расхода воды.
На основе выполненных исследований нами
предложена схема аппарата с многоярусным
расположением горизонтальных слоев
орошаемой насадки (рис. 6). Интересно сравнить
основные показатели такого аппарата с типовой
форсуночной камерой при одинаковой
производительности по воздуху A0000 м3/ч).
Для процессов охлаждения и осушения
воздуха при значениях коэффициента влаговыпа-
дения от 1,0 до 1,6 объем предлагаемого
аппарата составит 57,5%, занимаемая площадь
пола 76,5% и расход воды 63,8% по сравнению с
типовой форсуночной камерой.
Энергетические показатели данного
аппарата также выше. Энергозатраты меньше, так как
вода для орошения подается с ничтожно
малым давлением. Энергетический коэффициент,
выражающий отношение количества полного
тепла, отведенного от воздуха в единицу
времени, к затратам мощности (в тепловых
единицах), для типовой форсуночной камеры
составляет около 50, для предлагаемого
аппарата более 75.
Из всего изложенного можно сделать вывод
о существенных преимуществах предлагаемого
аппарата с орошаемой сетчатой насадкой для
систем кондиционирования воздуха.
ЛИТЕРАТУРА
1. Ко корин О. Я. Испарительное охлаждение для
целей кондиционирования воздуха. Изд-во
литературы по строительству, 1965.
2. Г оголяй А. А., Рудометкин Ф. И.
Сравнительное испытание воздухоохладителей. Рукопись.
ВНИХИ, 1936.
3. Кафаров В. В. Основы массопередачи. Изд-во
«Высшая школа», 1962.
4. Стефанов Е. В. Об одной особенности
процессов тепло- и массообмена в форсуночных камерах.
Сборник докладов к 3-му научно-техническому
совещанию по кондиционированию воздуха. Изд-во
литературы по строительству, 1965.

УДК 552.037.5
О БЕЗРАССОЛЬНОМ СПОСОБЕ ЗАМОРАЖИВАНИЯ ГОРНЫХ ПОРОД
П. А. ШПАРБЕР — Всесоюзный научно-исследовательский
институт организации и механизации шахтного строительства
Замораживание горных пород при проходке
горных выработок с применением рассола
в качестве холодоносителя получает все
большее распространение. Однако известны
случаи аварий вследствие оттаивания
замороженной породы вытекающим из колонок рассолом
(водный раствор хлористого кальция). Кроме
того, из-за перепада температур между
испаряющимся аммиаком и рассолом, который
в некоторых случаях превышает 12°С,
увеличивается продолжительность и стоимость
работ по замораживанию.
Во ВНИИОМШС проведены лабораторные
исследования по разработке безрассольного
способа замораживания. Поскольку обычная
замораживающая колонка, состоящая из двух
концентрически расположенных труб,
опускающихся в вертикальную скважину, в случае
перехода на непосредственное охлаждение
непригодна из-за повышения температуры
кипения с увеличением гидростатического столба
жидкости, были предложены различные
конструкции колонок, исключающие или
уменьшающие влияние веса жидкости1.
Наиболее отвечающей условиям
замораживания пород вертикальных стволов оказалась
колонка, предложенная проф. И. С. Бадыль-
кесом.
Колонка (рис. 1,а) заряжается
холодильным агентом точно по объему отсеков. При
работе установки жидкий холодильный агент
поступает из конденсатора через
регулирующий вентиль / в рубашку 2
(конденсатор—испаритель) и, испаряясь, конденсирует па-ры
холодильного агента, поднимающиеся вверх
по колонке из отсеков 3.
Сконденсированный холодильный агент
стекает по стенкам в первый отсек, заполняет его,
затем сливается через переливные трубки 4
в последующие отсеки. Здесь он кипит за счет
тепла, отнимаемого от пород, которые при
этом замораживаются.
Глубина замораживания не превышает
20—25 м.
Для увеличения глубины замораживания
эта колонка была реконструирована
1 П. А. Ш п а р б е р. Исследование способа
безрассольного замораживания горных пород. «Шахтное
строительство», 1957, № 7.
(рис. 1, б). Жидкий холодильный агент
подается непосредственно в колонку. Однако это
создает опасность ее переполнения. Во
избежание такого явления в колонке по ее оси
вварены центральные трубы 1 (диаметром
76X3 мм), служащие для отсоса паров и
опускания дистанционного указателя уровня 2,
а также датчиков 3 для контроля
температуры.
пар l
Жидкий Ffl ]
к компрессору холодильный I, ! ЛИ
/ Пар
агент
"В
HI
II
I
1
W
Рис. 1. Замораживающие колонки старой (а) и новой
,(б) конструкции.
Модель колонки прошла успешное
испытание в лабораторных условиях, после чего
трестом «Шахтспецстрой» принято решение
провести полупромышленное испытание новой
конструкции колонки на стволе № 1 Морозов-
ского угольного разреза (Кировоградская
область УССР).
Для установления эффективности нового
способа замораживания его испытали1 на
одном стволе одновременно с рассольным.
1 В проведении испытания принимали участие ст.
научный сотрудник И. М. Гулей, мл. научные сотрудники
А. С. Кайдалов, А. А. Зорин и Л. С. Хазанович.
23

Рис. 2. Схема безрассольного способа замораживания.
Впервые в мировой практике безрассольное
замораживание было осуществлено на
глубину 88 м.
Всего на стволе было оборудовано 20
колонок, четыре из которых для безрассольного
замораживания, а 16 — для обычного
рассольного.
Схема безрассольного способа
замораживания приведена на рис. 2.
Жидкий аммиак из отделителя жидкости /
поступает в распределительный коллектор 2,
а из него через соленоидный вентиль 3 по
питающей трубе 4 в первый отсек. После
заполнения первого отсека аммиак сливается через
переливную трубку во второй и последующие
отсеки.
Когда в последнем отсеке аммиак
достигнет верхнего заданного уровня,
дистанционный указатель уровня 5 посылает сигнал в
аппарат, автоматически управляющий питанием
колонок 6, и клапан соленоидного вентиля
прекращает доступ
жидкого аммиака в
колонку 7.
Жидкий аммиак в
отсеках кипит за счет
тепла от пород,
которые при этом
замораживаются. При
снижении уровня аммиака до
нижнего заданного
дистанционный указатель
уровня подает сигнал
на аппарат
автоматического управления
питанием колонок,
электрическая цепь
соленоидного вентиля
замыкается, клапан
поднимается и открывает
доступ жидкому
аммиаку в колонку.
Пары аммиака
отсасываются из отсеков
через центральные
трубки, сборный
коллектор 8 и отделитель
жидкости, сжимаются
в компрессоре 9 и
нагнетаются через
маслоотделитель 10 в
конденсатор //, где
конденсируются. Затем
пары направляются
через поплавковый
регулирующий вентиль 12
в отделитель жидкости,
а из него вновь в колонки 7.
Контроль за работой колонок с испарением
аммиака осуществлялся по показаниям
манометров, температуре выходящих паров,
световым сигналам от дистанционного указателя
уровня, показаниям термометров
сопротивления, опущенных внутрь колонки, обмерзанию
подводящих и отводящих трубок. Такой
контроль вполне себя оправдал.
Изменение температуры при
замораживании пород контролировали через скважины
электрическими термометрами сопротивления.
В связи с отсутствием промежуточного
теплообмена (аммиак—рассол) в безрассольиых
колонках в период активного замораживания
средняя температура кипения аммиака
составила —24,6°С.
При такой же температуре кипения
аммиака в испарителях средняя температура
поступавшего в колонки пягсола 'была ~—16,5°С.
24

Благодаря более низкой температуре в
безрассольных колонках скорость
замораживания в них была в 1,35—1,6 раза больше, чем
в рассольных.
Радиусы распространения нулевых изотерм
в однородных породах на разных глубинах за
одинаковые промежутки времени весьма
близки по значениям. Это позволяет сделать
вывод о том, что распределение аммиака
и температуры по длине колонки равномерно.
Испытания показали, что новый способ без-
рассольного замораживания эффективнее
рассольного. Для повышения надежности и
безопасности при использовании нового способа
следует в ближайшее время заменить аммиак
фреоном-143, главными преимуществами
которого по сравнению с первым являются
инертность ко льду и нетоксичность. Кроме
фреона-143, могут быть использованы (при
снижении их стоимости) фреоны-115, 22 и др.
Фреон-22 (дифтормонохлорметан) широко
применяется в холодильной технике и
становится все более перспективным для
использования его в энергетике.
В данной работе проведены измерения
плотности паров фреона-22 методом пьезометра
постоянного объема. В качестве пьезометра ис-..
пользовали акустический интерферометр, на
котором одновременно проводились измерения
скорости звука в парах фреона-22.
Чтобы обеспечить постоянный объем,
пьезометр отделяли от манометра и других газовых
линий вентилем постоянного объема, который
при закрытии не-вызывает изменения
параметров исследуемого газа. Поскольку температура
вентиля соответствовала температуре
пьезометра, то исключалась возможность
образования балластного объема.
Пьезометр и вентиль помещали в
жидкостный термостат, температуру в котором
поддерживали с помощью электронного реле.
Температуру газа в пьезометре измеряли
образцовым платиновым термометром сопротивления,
включенным в схему с потенциометром
Благодаря более низким температурам
кипения этих холодильных агентов в
большинстве случаев можно будет ограничиться
применением одноступенчатых холодильных
машин и работой при давлениях выше
атмосферного, что исключит подсос воздуха в
систему.
Общим недостатком способа замораживания
пород испарением холодильных агентов
является необходимость зарядки большого
количества их в систему — 10—12 т на ствол
глубиной 75—100 м (при рассольном всего лишь
2 г).
Безрассольное замораживание пород
испарением холодильного агента в колонках может
быть успешно применено при проходке
стволов шахт глубиной до 100 м, котлованов под
фундаменты и другие гидротехнические
сооружения.
) ПМС-48 класса А. Точность измерения темпе-
• ратуры газа 0,02—0,04°К.
Давление газа измеряли образцовым
поршневым манометром ПМ-60 класса 0,05. Чтобы
исключить загрязнение газа парами масла,
рабочий объем отделяли от объема поршневого
'•' манометра трубкой Бурдона образцового ма-
1 пометра на 10~5 я/ж2, помещенной в толсто-
1 стсниый корпус. Показания этого дифманомет-
ра во всех опытах сводились к пулю. Точность
измерения давления газа с учетом соответ-
: ствующих поправок порядка 0,05—0,07%.
При проведении эксперимента, после того
как давление и температура измерены, объем
1 пьезометра отделяли вентилем постоянного
объема, вакуумировали переходные линии и
газ из пьезометра сжижался в
предварительно взвешенный съемный баллон, который был
помещен в сосуд Дьюара с жидким азотом.
- Остаточное давление контролировали
вакуумметром и манометрической лампой. Затем
непосредственным взвешиванием на
аналитических весах ВАД-200 определяли количество ве-
i щества G, находящееся в пьезометре. Если
УДК 628.83.002.5.001.5
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ P-v-T-ЗАВИСИМОСТЙ ФРЕОНА-22
Л. М. ЛАГУТИНА—Московский инженерно-физический институт
Л Зате. 4076
25

Таблица 1
т,° к
287,47
294,83
303,23
313,18
322,69
333,04
333,19
343,02
347,88
353,05
357,89
363,15
366,12
367,07
367,65
1 367,98
368,27
368,61
368,75
369,27
* 1
** f
Роп • К) , н!м*
7,505
9,780
11,887
15,273
19,180
24,161
24,205
29,802
32,933
36,460
40,310
44,365
46,921
47,739
48,269
48,533
48,790
49,150
49,298
49,779
°Кл — значения,
^л — значения,
ЯКл * 10~5 * HjM"
—
—
15,333
19,200
24,220
24,300
29,880
32,900
36,534
40,100
44,400
47,000
47,780
48,300
48,590
48,820
49,170
49,310
49,780
рассчитанные п<
рассчитанные пс
Роп~ Ркл. юо%
—0,39
—0,10
—0,24
—0,39
—0,26
+о,ю
-0,20
+0,48
—0,07
—0,16
—0,08
—0,06
—0,12
—0,16
0,00
—0,02
0,00 [
РБ*н ' 10~5 ' н(*
—
—
15,530
19,461
24,457
24,497
30,106
33,068
36,726
41,008
44,435
46,817
47,555
48,016
49,298
48,094
47,312
46,709
47,945
} формуле Клецкого.
Яоп~ Рбн . ию%
—
—
—1,68
—1,46
—1,23
—1,21
—1,02
—0,41
—0,73
—1,73
—0.1JB
+0,22
+0,39
+0,52
—1,58
+1,43
+3,74
+5,25
+3,68
формуле Беннинга; 1 л;г/л/2=9,80665 я/л/2. 1
1
Njr*hM.
370 Ж
ту
Р-Г-зависимость насыщенных и перегретых паров дифтормонохлормета-
на по данным: О — автора; А — Беннинга и Мак-Харнесса; ф —
Клецкого.
объем пьезометра V известен, удельный объем ли с точностью 0,05%' для наименьшего веса
газа при данной температуре и давлении нахо- сконденсированного газа 7 г.
дят по соотношению Объем пьезометра V измеряли путем много-
у кратного заполнения его при комнатной тем-
~^г • пературе жидким фреоном-22, плотность
которого известна A]. Для достоверности проводи-
Величину G с учетом поправок на остаточ- ли аналогичные измерения с углекислым га-
ный газ и на взвешивание в воздухе определи- зом. При учете поправок на изменение объе-
v =
26

Таблица 2
т,° к
И:
293,17
293,15
293,12
293,21
293,16
293,14
293,16
И:
! 353,15
1 353,16
1 353,14
353,14
353,12
353,14
353,15
353,15
353,15
353,16
373,19
373,14
373,17
373,16
373,15
Р • 10~5 » я/ж2
v . 10+3 , м*\кг
з о т е р м а 293°К
2,003
3,008
4,178
5,392
7,366
8,723
8,899
i о т е р м а 3
2,499
3,965
7,487
10,268
14,337
18,466
21,579
27,170
31,581
36,130
25,072
29,968
34,433
40,060
44,253
134,4
88,84
62,63
47,39
33,30
27,20
26,28
53° К
133,7
82,97
43,65
30,30
20,58
15,20
12,55
9,034
7,074
5,266
11,52
9,079
7,411
5,769
4,732
т,° к
Р. Ю-5 , к/ж2
Изотерма 313
313,16
313,18
313,16
313,18
313,16
313,15
313,16
313,19
313,14
313,17
И:
363,16
363,16
363,16
363,17
363,15
363,16
363,15
363,15
363,15
363,15
И:
373,16
373,17
373,13
373,16
373,20
2,023
3,057
3,530
5,405
7,495
9,003
10,573
11,728
13,669
14,797
v • 10+3 , м^кг
эк
143,79
94,84
80,45
51,64
36,06
29,35
24,20
21,39
17,57
15,59
з от е р м а 363°К
3,629
5,994
6,906
10,097
12,857
17,769
29,682
34,356
39,238
44,183
91,81
55,70
48,22
31,83
24,32
16,78
8,572
6,770
5,238
3,581
зот ер м а 373°К
46,301
49,060
49,415
52,649
53,557
4,272
3,586
3,506
2,460
1,970
т,° к
И
333,15
333,18
333,16
333,16
333,13
333,16
333,17
333,15
333,18
333,15
333,15
И:
369,28
369,28
369,28
369,28
369,29
369,27
369,20
369,28
369,27
, 369,29
369,28
369,28
373,19
373,20
373,15
373,20
Р • 10~5 , «/ж2
v • 10+3 , м31кг\
зотерма 333°К
2,009
4,120
4,297
6,989
9,499
12,454
15,347
18,203
21,854
23,269
23,964
156,9
74,55
71,08
42,42
30,19
22,27
17,15
13,80
10,52
9,195
8,672
зо тер м а 369СК
4,477
9,609
15,378
19,879
24,649
29,490
34,427
39,310
44,348
47,177
49,098
49,581
54,190
55,070
56,352
58,456
77,18
34,56
20,34
15,05
11,52
9,038
7,177
5,704
4,377
3,607
2,899
2,611
1,668
1,539
1,422
1,36
ма от температуры и давления величину V
определяли с погрешностью менее 0,1 %.
Общая точность экспериментального
определения плотности в данной работе оценивается
в 0,2—0,3%.
Все измерения проведены с френом-22
повышенной чистоты.
По данным масс-спектрального анализа,
фреон-22 не содержал примесей в пределах
чувствительности масс-спектрометра Мх1303
@,05%).
Нами проведены измерения Я-Г-зависимости
по линии насыщения и плотности перегретых
паров фреона-22 по семи изотермам от
комнатной температуры до температур несколько
выше критической. Результаты эксперимента
представлены в табл. 1 и 2. В табл. 1
приведены значения кривой упругости фреона-22, в
табл. 2 — результаты измерения P-v-T-зави-
симости паров фреона-22.
На рисунке в Я-Г-координатах представлены
линия насыщения и изохоры перегретых паров.
Там же на кривую насыщения нанесены
экспериментальные точки, полученные другими
авторами.
Первое исследование Р-^-Г-зависимости бы-
..ло проведено Беннингом и Мак-Харнессом в
1940 г. [2]. Полученный ими небольшой
экспериментальный материал был обработан с
помощью уравнения состояния Битти-Бриджме-
на. Эти данные приблизительны, так как
точность измерений была недостаточно высокой.
Кроме того, набор экспериментальных точек
был ограничен. Данные по упругости паров,
рассчитанные по формуле этих авторов,
расходятся с нашими экспериментальными
данными на величину до 1 —1,5%'. Вблизи
критической точки расхождение становится более
значительным.
В работе C] на основе более точного экспе-
4*
27

римента приводятся уравнения упругости
паров и уравнение состояния фреона-22 типа
уравнения Казавчинского. Расчет упругости
паров и плотности перегретого пара фреона-22
по этим уравнениям дает значения, которые
расходятся с данными настоящей работы в
основном в пределах ошибки эксперимента и по
давлению отличаются на величину порядка
0,5-1%.
ЛИТЕРАТУРА
1. Benning A. F., М с. Harness. «Ind. Bag.
Chem.», vol. 32, 194.0, № 0.
2. Benning A. P., M c. Harness. «Ind. Eng.
Chem.», vol. 32, 1940, № 5.
3. К л едкий А. В. Диссертация, ЛТИХП, .1964.
УДК 663.674.002.5.001.4
ИСПЫТАНИЕ ФРИЗЕРА Ф2А-14 ДЛЯ МЯГКОГО МОРОЖЕНОГО
Канд. техн. наук Ю. А. ОЛЕНЕ В, Н. Н. ФИЛЬЧАКОВА — Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Лабораторией технологии мороженого
ВНИХИ испытан двухцилиндровый фризер
Ф2А-14 для мягкого мороженого,
изготовленный Будапештским заводом по производству и
ремонту холодильного оборудования для
торговой сети.
Фризер, общий вид которого показан на
рисунке, служит для взбивания и замораживания
предварительно охлажденной смеси
мороженого, кратковременного хранения готового
продукта (в цилиндрах), а также его
продажи. Благодаря возможности
кратковременного хранения готового продукта в цилиндрах
отпадает необходимость в специальном
охлаждаемом прилавке.
Фризер работает полуавтоматически и по
способу работы может быть охарактеризован
как установка полунепрерывного действия
(почти непрерывный отбор готового продукта,
периодическая подача смеси в цилиндры).
Фризерование осуществляется в двух
горизонтально расположенных цилиндрах, что
позволяет одновременно изготовлять мороженое
двух видов. Цилиндры могут работать и по
отдельности. Они снабжены пластмассовыми
шнеками, вращающимися со скоростью около
180 об/мин. Шнеки обеспечивают интенсивное
перемешивание смеси и выполняют
одновременно функции мешалок и ножей. С их
помощью через специальные питательные краны
с фигурными насадками готовое мороженое
выгружается в тару для непосредственного
потребления (креманки, вафельные и бумажные
стаканчики, рожки).
Температуру поверхности цилиндров
показывает дистанционный термометр
манометрического типа, выведенный на щит управления.
Эту температуру в зависимости от вида смеси
можно регулировать и поддерживать на
заданном уровне с помощью специального
термостата. На щите управления расположены
также лампы, сигнализирующие о работе шнеков.
Холодильная установка
производительностью 3500 нккал/ч работает на хлорметиле
Общий вид фризера.
или фреоне-12. Вес холодильного агента в
системе: хлорметила — 3 кг или фреона-12 —
4,5 кг. Конденсатор с водяным охлаждением;
расход воды не превышает 0,3—0,4 м3/ч.
Автоматические приборы фирмы «Данфос». Мощ-
28

ность электродвигателя компрессора 1,7 кет,
число оборотов 1440 в минуту, ток трехфазный,
напряжение 380 в. Мощность
электродвигателей, вращающих через клиноременную
передачу шнеки, 1 кет. Общая мощность всех
электродвигателей установки 3,7 кет.
Каркас машины выполнен из сортового
проката со сварными соединениями, а облицовка
из древесноволокнистых плит, обработанных
искусственной смолой. Для облегчения
перемещения фризер снабжен четырьмя
самоустанавливающимися роликами. Высота фризера
1646, ширина 824 и глубина 866 мм; общий вес
540 кг.
Мороженое изготовляется следующим
образом. Предварительно охлажденную смесь
заливают в два наполнительных сосуда емкостью
около 7 л каждый так, чтобы последние были
заполнены на 4Д своего, объема. Со стороны
дна сосуды охлаждаются, что необходимо для
предотвращения повышения температуры
смеси перед ее фризерованием. Сосуды
закрывают общей крышкой во избежание попадания
пыли и микроорганизмов из окружающей
среды.
С помощью специальной ручки,
открывающей запорные краны, 7з смеси из каждого
сосуда перепускается самотеком в цилиндры.
Затем включают шнеки и холодильную
установку, причем переключатель последней ставят в
положение «хранение». При таком положении
переключателя шнеки и холодильная
установка работают непрерывно до окончания фризе-
рования и достижения требуемой температуры
мороженого, после чего под воздействием
терморегулятора они включаются лишь
периодически — начинается период хранения.
При необходимости выдачи готового
мороженого переключатель ставится в положение
«выгрузка», при котором терморегулятор
управляет работой только холодильной
установки, шнеки же работают непрерывно. При
нажатии на ручку запорного крана подается
дополнительное количество смеси.
Выключатель же вновь ставят в положение «хранение».
Описанный способ приготовления и
выгрузки мороженого имеет большие преимущества и
с точки зрения санитарии. Смесь после
заливки в специальные сосуды защищена от
попадания микроорганизмов извне. Замораживание
происходит в полностью закрытой системе.
После окончания работы холодильную
установку выключают путем перевода
переключателя в положение «очистка». Другим
выключателем останавливают шнеки и выжидают до
тех пор, пока температура цилиндров "не
повысится до 4—5°С. Затем при работающих
шнеках предварительно промывают сосуды для
смеси и цилиндры теплой водой. После этого
фризер разбирают (снимают питательные
краны, сосуды для смеси, шнеки) и все части
установки, соприкасающиеся с мороженым,
тщательно моют и дезинфицируют, а затем
ополаскивают теплой водой.
Фризер испытывали на стенде лаборатории
технологии мороженого ВНИХИ. Фризерова-
нию подвергали молочные, сливочные и фрук-
тЬвые смеси, а также смеси с наполнителями.
Перед фризерованием их охлаждали до 2—4°С.
Опыты показали, что в начальный период
работы для получения первых порций готового
мороженого требуется не более 8—10 мин с
момента включения холодильной установки
фризера. В дальнейшем отбор готового
продукта может производиться в любое время в
зависимости от потребности.
Для сопоставления были проведены также
опыты по фризерованию смесей с более
высокой начальной температурой A7—20°С). В
этом случае в начальный период для
получения готового продукта требовалось на 2—
3 мин больше, чем при использовании
охлажденных смесей.
Для молочных и сливочных смесей, а также
этих же смесей с наполнителями оптимальные
условия фризерования достигались при
температуре поверхности цилиндров —23°С.
Готовый продукт имел температуру в
пределах —5,5-^—6°С и взбитость 55—70%. При
расширенной дегустационной оценке отмечали
его нормальную структуру и консистенцию.
Для фруктовых смесей, имеющих более
низкую криоскопическую точку, как и
следовало ожидать, оптимальная температура
цилиндров оказалась более низкой (—25°С).
При проведении испытаний было отмечено,
что смесь в правом цилиндре фризера
замораживается несколько быстрее, чем в левом, так
как питание цилиндров холодильным агентом
производится последовательно, причем
сначала холодильный агент поступает в правый
цилиндр. К числу недостатков следует отнести
также отсутствие сигнализации о работе
компрессора. Затруднена и санитарная обработка
изготовленных из пластмассы сосудов для
смесей. В процессе эксплуатации вследствие
соприкосновения с продуктом пластмасса
изменяет свой цвет. Кроме того, механическая
прочность ее недостаточна.
Установка надежна в эксплуатации, проста
и легка в обслуживании, может быть быстро
подготовлена к работе.

УДК 637.4.004.4
ХРАНЕНИЕ ЯНЦ В ХОЛОДИЛЬНОЙ КАМЕРЕ С РЕГУЛИРОВАНИЕМ ВЛАЖНОСТИ ВОЗДУХА
нд. техн. наук Е. С. КУРЫЛЕВ, С. И. ЯНОВСКИЙ — Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности,
М. Г. КОМИССАРОВА, М. А. ФИШМАН, Н. А. ТЕРЕНТЪЕВА — Ленинградский хладокомбинат
В холодильных камерах с температурой
воздуха — 1,5ч—2,0°С и относительной
влажностью 85% можно увеличить длительность
хранения яиц в 1,5 раза по сравнению со
сроком, определяемым инструкцией на хранение
пищевых продуктов [1].
На Ленинградском хладокомбинате
осуществлено длительное хранение яиц на
одноэтажном холодильнике емкостью 400 г.
Камера / оборудована воздушной системой
охлаждения со струйным воздухораспределе-
нием (рис. 1). Сухой рассольный
воздухоохладитель 13 поверхностью 350 м2 обеспечивает
при средней температуре рассола — 12°С
охлаждение воздуха до —5ч—7°С. С такой
температурой воздух подается из щелевых
сопел нагнетательного воздуховода в камеру
поверх штабеля груза. При струйном воздухорас-
пределении температура и влажность воздуха
равномерны в объеме камеры [2].
В результате исследования температурно-
влажностного режима при полной загрузке
камеры установлено, что в теплое время года
достигается заданная температура хранения,
но относительная влажность воздуха ниже
нормы F8—72%).
Для обеспечения относительной влажности
85°/о требовалось активное увлажнение
воздуха.
Струйное воздухораспределение позволило
применить наиболее простой способ
увлажнения воздуха — подмешивание водяного пара.
Для этого в камере была осуществлена
система автоматического регулирования
влажности воздуха (см. рис. 1). Использован
водяной пар с избыточным давлением 0,8—
Z 1,5 ати, который поступал к редукционному
л клапану 10.
Пар подавали по двум трубопроводам, на ко^
торых установлены соленоидные вентили.
Вначале, при необходимости повысить уровень
а влажности, основное количество пара
направляли через соленоидный вентиль СВ-1, затем
влажность регулировали подачей пара через
е соленоидный вентиль СВ-2.
а Относительная влажность воздуха измеря-
Рис. '1. Схема установки регулирования влажности воздуха в холодильной
камере:
1 — холодильная камера; 2 — нагнетательный воздуховод со щелевыми
соплами; 3 — камера увлажнения; 4 — патрубок подачи пара в струю
холодного воздуха; 5 — трубопровод пара; 6 — влагоотделитель; 7 —
пароперегреватель; 8 — вторичные приборы измерения и регулирования
относительной влажности воздуха; 9 — конденсатоотводчик; 10 —
редукционный клапан; 11 — труба слива конденсата; 12 — центробежный вентилятор
ц-б; 13 — рассольный воздухоохладитель; 14 — датчики влажности Д1ВИП;
15 — неохлаждаемый подвал холодильника.
30

лась и регулировалась вторичными приборами
S с датчиками влажности 14 типа ДВИП,
установленными перед всасывающим окном
воздухоохладителя [3].
Для предотвращения попадания конденсата
в воздух камеры в схеме подачи предусмотрен
влагоотделитель 6. Конденсат, образующийся
в трубопроводе 5, имеющем уклон в сторону
входа пара, стекает пленкой, не мешая
движению пара, и удаляется из трубы через конден-
сатоотводчик 9.
Водяной пар с избыточным давлением
200—300 мм вод. ст. частично подается в
камеру увлажнения 3 нагнетательного воздуховода,
а основное количество — по латрубкам 4 в
воздух на расстоянии 600 мм от сопла.
Холодный воздух поглощает пар, и туман в камере
не образуется. В камере поддерживалась
заданная относительная влажность с точностью
±2,5%. Расход пара составлял 6—8 кг/ч.
Камера была загружена 14780 картонными
коробками с яйцами. Хранение продолжалось
семь месяцев. В течение трех месяцев
автоматически поддерживалась заданная
относительная влажность.
Усушка яиц контролировалась в десяти
опытных коробках. Яйца взвешивались на
технических весах с точностью ± 1 г при навеске
из 30 яиц. Повторное взвешивание
производили через каждые 30—35 суток в течение семи
месяцев хранения.
0 Ю 20 30 40 50 60 70 80
Продолжительность хранения ,сцтки
Рис. 2. Усушка яиц в холодильной камере:
/ — при температуре хранения 0°С и относительной
влажности <р=85%; 2 — при —2°С без регулирования
влажности воздуха, ф = 68-г-72%; 3 — при —2°С с
регулированием влажности воздуха, ф = 85%; 4 — при
—2°С, зимний период хранения, cp = 85-f-90%.
При хранении в одной и той же камере в
условиях регулирования влажности воздуха
(кривая 3) и без регулирования (кривая 2)
разница в усушке составила 15% (рис. 2).
Величина усушки показана как средняя по всем
коробкам опытной партии. Наблюдалось
резкое уменьшение усушки в зимний период
(кривая 4), что явилось следствием
уменьшения теплопритоков через ограждения камеры.
Для сравнения приведены данные по усушке
яиц, хранившихся в другой камере при
температуре 0°С и относительной влажности 85%
(кривая 1). Здесь усушка была на 35%
больше, чем в камере с регулированием влажности
воздуха. Следовательно, снижение
температуры хранения сокращает усушку продуктов.
В картонные коробки яйца укладывались
рядами по 30 шт. Величина усушки верхних и
нижних рядов на 40—50% больше, чем
средних (см. таблицу).
Показатели
Усушка ДО, %
Относительная
усушка, о/о . .
30 суток хранения 1 60 суток хранения 1
ряды
верхний
0,92
141
средний
0,63
100
нижний
1,00
159
верхний
1,60
138
средний
1,16
100
нижний
i
1J0 |
147
Такой характер усушки объясняется
неравномерной циркуляцией воздуха в таре,
имеющей отверстия на боковых стенка-х на уровне
верхних и нижних рядов яиц. Следует
изменить расположение отверстий так, чтобы
обеспечить равномерную циркуляцию воздуха
внутри тары.
Автоматическое поддержание оптимального
температурно-влажностного режима хранения
позволило реализовать яйца после длительного
хранения без сортировки.
Результаты проведенных нами опытов
подтверждают прогрессивность перехода на более
низкие температуры хранения (до —2°С) при
автоматическом регулировании влажностного
режима.
ЛИТЕРАТУРА
1. Справочник по эксплуатации холодильных складов.
Под редакцией Д. Г. Рютова. Госторгиздат, 1963.
2. К у р ы л е в Е. С, Печатников М. 3.
Исследование и расчет одноканальной системы
распределения воздуха в холодильных камерах. «Холодильная
техника», 1966, № 6.
3. К*у р ы л е в Е. С Яновский С. И.
Применение приборов для измерения и регулирования
влажности воздуха в холодильных камерах.
«Холодильная техника», 1966, № 4.

о
БМЕН ОПЫТОМ
УДК 621.565:608.1
РАЦИОНАЛИЗАТОРСКАЯ И ИЗОБРЕТАТЕЛЬСКАЯ РАБОТА
НА ЛЕНИНГРАДСКОМ ХОЛОДИЛЬНИКЕ № 4—5
В 1965 г. коллектив Ленинградского
холодильника № 4—5 принял активное участие в
общественном смотре-конкурсе на лучшую
постановку работы по изобретательству и
рационализации и на лучшее изобретение и
рационализаторское предложение, объявленном
Министерством торговли РСФСР и ЦК
профсоюза-работников государственной торговли и
потребкооперации. В итоге конкурса коллектив
холодильника занял второе место и получил
почетную грамоту.
Это стало возможным благодаря активному
участию рабочих, инженеров и техников в
рационализаторской и изобретательской работе,
которую возглавляют первичные организации
НТО, ВОИР и заводской комитет.
На холодильнике систематически
проводятся конференции изобретателей и
рационализаторов. Участники конференций обсуждают и
утверждают технические планы, обмениваются
опытом работы, ставят новые задачи.
Издается темник по актуальным вопросам
производства. В нем приводятся конкретные oniicai ил
тем с указанием предполагаемого
экономического эффекта от внедрения.
В помощь рационализаторам и
изобретателям создано общественное конструкторское
бюро и бюро экономического анализа,
благодаря чему все рационализаторские
предложения поступают в БРИЗ с уже разработанными
чертежами и с расчетом экономического
эффекта. Это позволяет оперативно
рассматривать их и быстро внедрять в производство.
Общественное конструкторское бюро и бюро
экономического анализа работают по планам,
составленным в соответствии с темником.
Если рационализаторские' предложения требуют
специального исследования и разработки,
рационализаторы холодильника обращаются за
помощью к ученым научно-исследовательских
институтов или сотрудникам
специализированных конструкторских бюро.
Благодаря осуществлению перечисленных
32
мероприятий рационализаторам были созданы
условия для решения сложных технических
задач, связанных с созданием ряда механизмов,
схем и приборов, позволивших
механизировать, автоматизировать или улучшить работу
холодильника.
Один из механизмов — самоходный мясо-
подъемник для подъема и навески полутуш
охлажденного мяса на подвесные пути
морозильных камер (авторы В. С. Муравлянский,
Б. Е. Цирлин, В. В. Кулиннч, И. В. Искорнев,
Н. Г. Ареньев, В. А. Ураев, В. Г. Уразов),
созданный на базе аккумуляторного погрузчика
4004А, описан в журнале «Холодильн-ая
техника» № 8 за 1966 г.
В данной статье приводится краткое
описание подъемного механизма и ноддономоечной
машины. >"" у-
Стационарный подъемный механизм (авторы
И. В. Нистратов, И. В. Искорнев, В. Г.
Захаров). Механизм создан на базе электроштабе-
лера грузоподъемностью 1000 кг. Он
применяется при необходимости постоянной подачи
груза весом до 1 т на высоту 4,5 м, когда
нецелесообразно применять лифт, устройство
которого связано с большими капитальными
затратами.
Электроштабелер устанавливается на
небольшом железобетонном фундаменте в
помещении, откуда поднимается груз. Вместо вил
к каретке подвижной рамы электроштабелера
крепится грузоподъемная площадка (рис. 1),
сваренная из угловой стали 75x75x8 мм.
Для удержания грузоподъемной площадки в
горизонтальном положении к ее торцу на
болтах крепится направляющий поводок, ролики
которого соприкасаются с полками
вертикальной направляющей, изготовленной из стали
-85X85 мм.
Поднимаемый груз укладывают не на пол
грузоподъемной площадки, а на
установленную на.нем съемную грузовую тележку,
которую закрепляют специальным автостопором,

удерживающим тележку на месте при
подъеме и опускании площадки и освобождающим
ее для скатывания при остановке после
окончания подъема или спуска.
В полуэтажа, на который поднимается груз,
устроен люк по размеру грузоподъемной
площадки. Пока грузоподъемная площадка
находится внизу, люк закрыт двустворчатыми
дверцами. По мере ее подъема дверцы постепенно
открываются под действием закрепленной на
грузоподъемной площадке дуги. При
опускании грузоподъемной площадки дверцы вновь
постепенно закрываются.
Рис. 1. Стационарный подъемный
механизм:
1 — грузоподъемная площадка; 2 —
вертикальная направляющая; 3 —
дуга; 4 — ограничитель подъема; 5 ~~
груз.
Во избежание подъема грузоподъемной
площадки выше уровня пола этажа, на который
поднимается груз, на подвижной раме
механизма установлен ограничитель подъема.
В зависимости от условий эксплуатации
может быть предусмотрена или не предусмотрена
аккумуляторная батарея. В последнем случае
для устойчивости механизма на место
аккумуляторной батареи укладывают одну тонну
груза.
На холодильнике № 4—5 подъемный
механизм применяется при подаче монолитов
сливочного масла на верхний этаж. Эту операцию
выполняет водитель погрузчика 4004А.
Погрузчик захватывает деревянный поддон
с уложенными на нем ящиками с маслом
B8 шт.) и устанавливает его на съемную
грузовую тележку грузоподъемной площадки.
Затем водитель отводит погрузчик в сторону и
включает подъемный механизм. В момент
остановки механизма освобождается съемная
грузовая тележка, которая вместе с
уложенным на ней грузом скатывается с
грузоподъемной площадки на пол верхнего этажа.
Пока идет разгрузка, на грузоподъемную
площадку закатывают другую тележку (их
сделано несколько) и подъемный механизм
спускает ее вниз для подачи новой партии
масла.
Поддономоечная машина (авторы
А. Г. Цветков и П. Д. Захаров). С помощью
машины облегчается трудоемкий процесс
мойки деревянных поддонов. При этом
производительность работ по сравнению с ручной мойкой
возрастает в 10 раз.
До подачи в машину поддон выдерживают
в расположенной рядом специальной
металлической ванне с горячей водой. Вода в ванне
нагревается благодаря барботажу через нее
горячего пара.
Рабочими органами машины (рис. 2)
являются вращающиеся в противоположные
стороны две цилиндрические щетки, расположенные
горизонтально одна над другой с зазором для
прохождения поддона. Щетки выполнены из
собранных на валу шайб, в которых
закреплены концы жесткой стальной проволоки
диаметром 0,4 мм.
Поддон подается в машину через окно,
прикрытое листовой резиной. В машине он ПОП-
Рис. 2. Поддономоечная машина:
1 — цилиндры; 2 — кожух; 3 — окно; 4 —
электродвигатель; 5 — зубчатая передача.
33

хватывается снизу подающим устройством —
двумя специальными цилиндрами,
вращающимися в сторону движения поддона со
скоростью 125 об/мин, и направляется ими в зазор
между щетками, которые, вращаясь со
скоростью 375 об/мин, очищают его от грязи.
Контакт щеток с поддоном обеспечивается двумя
прижимными валиками.
При прохождении поддона через машину он
постоянно орошается снизу и сверху водой из
специальных форсунок. На выходе из машины
поддон вновь подхватывается снизу двумя
вращающимися в сторону его движения
цилиндрами, с которыми он соприкасается под
действием двух прижимных валиков.
Весь механизм машины заключен в
герметичный металлический кожух, собранный на
уголках 65x65 мм. Привод осуществляется от
электродвигателя через зубчатую передачу с
помощью текстропа. Габаритные размеры
машины: длина 1280, ширина 910, высота
1280 мм; производительность 60 поддонов в
час.
Описанные в настоящей статье механизмы
изготовлены в мастерских Ленинградского
холодильника № 4—5. Они показали высокие
эксплуатационные качества и дали большой
экономический эффект.
В. С. МУРАВЛЯНСКИЙ, Б. Е. ЦИРЛИН —
Ленинградский холодильник № 4—5
УДК 628.83:681.142.2
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
В ВЫЧИСЛИТЕЛЬНЫХ МАШИНАХ
Одно из условий нормальной работы
вычислительных машин типа «Урал-2», «Урал-4»,
М-20, БЭСМ-2 и других — поддержание в их
стойках требуемых температуры и
относительной влажности воздуха, что обеспечивается
кондиционированием воздуха.
В статье описывается наиболее
рациональная (на основе опыта наладки) система
кондиционирования воздуха.
Возможно применение двух схем
охлаждения: с использованием в качестве охладителей
камер орошения или поверхностных
воздухоохладителей, питаемых холодной водой, или
с применением поверхностных
воздухоохладителей непосредственного испарения.
Первая схема оправдана в том случае, если
на предприятии имеется центральная
холодильная станция или артезианская скважина,
вторая — если на предприятии нет
централизованного источника холодоснабжения. Эта
схема имеет большие преимущества по
сравнению t первой: оборудование размещается на
небольшой площади,, затраты на его монтаж и
эксплуатационные расходы низкие, резко
сокращаются потери холода из-за отсутствия
промежуточных переносчиков тепла.
На рис. 1 представлена схема воздушного
охлаждения с применением поверхностных
воздухоохладителей непосредственного
испарения.
Рис. И. Схема воздушного охлаждения е применением
поверхностных воздухоохладителей непосредственного
испарения:
\ — электропривод; 2 — выбросной клапан; 3 — клапан
наружного воздуха; 4 — термометр сопротивления со
смачивающим устройством; 5 — клапан 12-й
рециркуляции; в — водяной фильтр; 7 — соленоидный вентиль;
8 — датчик влажности зимнего режима; 9 — датчик
влажности летнего режима; 10 — термометр
сопротивления; // — приточный вентилятор; 12 — магнитный
пускатель; 13 — электронный самопишущий мост; 14—
ступенчатый импульсный прерыватель; 15 — кнопка
пуска электродвигателя; 16 — «поверхностные
воздухоохладители; 17 — фильтр масляный самоочищающийся;
18 — клапан 11-й рециркуляции; 19 — рециркуляционный
вентилятор.
34

Постоянная температура наплетаемого в
вычислительную машину воздуха
поддерживается электронным мостом 13, который в зимний
и переходные периоды воздействует на клапан
1-й рециркуляции 18, изменяя соотношение
количества наружного и рециркуляционного
воздуха.
При относительной влажности воздуха 40%
датчик влажности 8, установленный в
приточном воздуховоде, открывает соленоидный
вентиль 7, и вода поступает к шести форсункам
тонкого распыла с выходным отверстием
диаметром 1 мм. По достижении относительной
влажности воздуха 55% соленоидный клапан
закрывается.
При температуре наружного воздуха 17°С,
после того как закроется клапан 1-й
рециркуляции, с помощью электроннбго моста
включится первая холодильная машина, при
17,5°С, — вторая, при 18°С — третья и при
18,5°С — четвертая. Отключаются машины в
обратной последовательности, с интервалом
2—2,5°С.
Если в летний период относительная
влажность приточного воздуха будет 70%, датчик
влажности 9 постепенно OTKpoef клапан 2-й
рециркуляции. При влажности 65% клапан
закроется. Если теплосодержание наружного
воздуха выше теплосодержания
рециркуляционного, с помощью термометра сопротивления
со смачивающим устройством 4 клапан 1-й
рециркуляции полностью откроется и система
будет работать по замкнутому воздушному
циклу, чем достигается экономия холода.
Рис. 2. Диаграмма d, I обработки воздуха:
-зимний режим; —
летний режим; /, Г
параметры наружного воздуха; 2 — точка смеси; 3 —
параметры воздуха после увлажнения; 4, 4' —
параметры воздуха на выходе из машины; 5 — параметры
воздуха после воздухоохладителей^
Рис. 3. Принципиальная схема работы холодильного агрегата:
/ _ соленоидный вентиль СФВ-15; 2 — терморегулирующий вентиль ТРВ-ЯО; 3 —
воздухоохладитель ВО-25; 4 — теплообменник ТФ2-25; 5 — камера орошения; 6 — вентилятор; 7 — насос; 8 —
J _„ ПЖЛ -Orv... П ,^„пП„лп^п 1/ПТП 1Q. 1П ~~„~ .п„т,л„,хг. ПП 1. // г^гчх/1_
фильтр-осушитель ОФФ-20м;. 9 — конденсатор КРТР-18; 10
прессор ФВБС-6,
реле давления РД-1; // — ком-
35

- Процесс обработки воздуха показан в d, 1-
диаграмме на рис. 2.
Потребность в холоде системы воздушного
охлаждения вычислительных машин
вышеуказанных типов составляет 40—60 тыс. ккал/ч.
Проектными организациями обычно
принимается к установке одна или две холодильные
машины производительностью 60 тыс. ккал/ч.
В этом случае независимо от изменяющегося
теплосодержания наружного воздуха
холодильная машина работает с номинальной
нагрузкой.
В предлагаемой схеме (рис. 3)
используются четыре холодильные машины
производительностью по 15000 ккал/ч, установленные на
одном общем конденсаторе.
В поточном производстве домашних
холодильников холодильный агрегат собирается
на конвейере на специальной подвеске... На ней
устанавливается герметичный компрессор,
испаритель и конденсатор и осуществляются все
операции пайки трубок, испытаний, вакуумиро-
вания, осушки, заполнения агрегата фреоном и
маслом и контроль.
Подвеска должна быть легкой и удобной
в обращении.
Автором разработана конструкция подвески,
внедряемой на заводе домашних
холодильников в г. Душанбе. Конструкция ее проста (см.
рисунок), вес 4,1 кг. Применявшаяся ранее
подвеска весила 8,1 кг.
Компрессор устанавливается на наклол-
ных кронштейнах, предохраняющих его от
падения.
При сборке агрегата и испытаниях
испаритель удерживается в горизонтальном
положении пружиной. \ч~- ¦¦-¦ ¦
На подвеске предусмотрены два крюка,
позволяющих подвешивать ее на удобную для
работы высоту. На двух роликах, имеющихся
на подвеске, можно подвозить готовый агрегат
к месту установки в шкаф.
Для охлаждения воды конденсатора
применена типовая камера орошения Кд-Ю.
Испытания такой схемы охлаждения воды
на Харьковской фабрике «Динамо» дали
положительные результаты. Основное ее
преимущество-— компактность и малый расход
электроэнергии.
Для охлаждения фреона могут быть
использованы и конденсаторы воздушного
охлаждения типа КВ-30 (змеевиковый, ребристый).
Холодильный агрегат собран из
оборудования, выпускаемого заводами серийно. Следует
наладить выпуск таких агрегатов. Их
применение даст значительную экономию
электроэнергии.
В. Я. МЕКЛЕР, С. Л. ЗЫК
УДК 621.565.92.002.72
Конструкция подвески.
После снятия с конвейера подвеска
удерживается от падения дугообразной подстав-
- кой.
Ф. В. ИЛЬЮШЕНКО — Механический завод,
г. Душанбе
ПОДВЕСКА ДЛЯ СБОРКИ ХОЛОДИЛЬНОГО АГРЕГАТА
ДОМАШНЕГО ХОЛОДИЛЬНИКА

т
онсультация
О технике безопасности на аммиачных
холодильных установках
В редакцию журнала «Холодильная
техника» часто поступают письма с вопросами
по технике безопасности на аммиачных
холодильных установках. В настоящей статье
даются ответы на некоторые из них. Более
подробный материал по этой теме можно
найти в новых Правилах техники
безопасности на аммиачных холодильных
установках, представленных на утверждение в ЦК
профсоюза рабочих пищевой
промышленности и ЦК профсоюза работников
государственной торговли и потребительской
кооперации.
Как часто должна проводиться
периодическая проверка знаний персонала,
обслуживающего холодильные установки?
Проводится каждые шесть месяцев
специальной комиссией, утверждаемой руководством
предприятия. Результаты проверки заносятся
за подписями членов комиссии в специальный
журнал с указанием даты проверки и оценки
знаний каждого проверяемого.
Подлежат ли аппараты (сосуды)
холодильных установок регистрации в местных органах
Госгортехнадзора?
Не подлежат. Оформление технической
документации на холодильные аппараты
(сосуды), надзор за ними и их техническое
освидетельствование возлагаются на администрацию
предприятия.
Когда должны аппараты (сосуды)
подвергаться техническому освидетельствованию?
Аппараты (сосуды) должны подвергаться
досрочному (после ремонта) и периодическому
v)cвидeтeльcтвoвaнию: внутренний осмотр (при
возможности его осуществления) проводится
не реже одного раза в 3 года; воздушное
испытание — не реже одного раза в 6 лет.
Какие должны применяться трубы для
аммиачных холодильных установок?
Для диапазона температур +200-=—40°С
применяются стальные бесшовные трубы по
ГОСТу 8732—58 (горячекатаные) или по
ГОСТу 8734—58 (холоднотянутые),
изготовленные из стали марки 20 спокойной плавки
группы I (ГОСТ 1050—60); для диапазона
температур —40-f-—70°С — стальные
бесшовные трубы ^(крекинговые) по ГОСТу 550—58,
изготовленные из марганцовистой стали марки
10Г2 (ГОСТ 4543—61).
Относятся ли машинные и аппаратные
отделения аммиачных холодильных установок к
взрывоопасным помещениям?
Относятся к классу В-16.
Производственные помещения, не содержащие оборудования
и материалов, опасных в отношении пожара
или взрыва, но граничащие с машинными и
аппаратными отделениями, являются невзрьь
воопасными, если между ними имеется стена
с дверью или две стены и двери, образующие
коридор или тамбур.
Электрораспределительные устройства и
трансформаторные подстанции не должны
размещаться непосредственно в машинных и
аппаратных отделениях.
Какое электрооборудование можно
устанавливать в помещениях машинных и аппаратных
отделений аммиачных холодильных
установок?
Допускается только установка
электрооборудования в закрытом исполнении. Датчики
приборов, токоведущие части которых введены
в сосуд с аммиаком, должны иметь взрыво-
иепроницаемое исполнение с искробезопасным
входом.
Электродвигатели вентиляторов аварийной
вентиляции, а также аппаратура для
управления ими тоже должны быть во взрывонепрони-
цаемом исполнении.
Для местного освещения при ремонте
необходимо применять переносные лампы во взры-
вобезопасном исполнении, с напряжением не
более 36 в.
Можно ли устанавливать запорные органы
между сосудом и предохранительным
клапаном?
37

Запрещается. Разрешается установка
переключающего вентиля с двумя
предохранительными клапанами при условии, что при
любом положении шпинделя вентиля
соединяются с аппаратом (сосудом) оба или один из
предохранительных клапанов. Каждый из этих
клапанов должен быть рассчитан на полную
пропускную способность. На переключающем
вентиле устанавливается указатель, с
помощью которого можно видеть, какой из Двух
предохранительных клапанов находится в
рабочем положении.
Допускается ли использование байпаса
между всасывающими и нагнетательными
трубами при автоматизированном управлении
компрессора?
Не допускается при отсутствии обратных
клапанов на всасывающих и нагнетательных
трубопроводах.
Обязательна ли установка на всасывающем
трубопроводе каждого неагрегатированного
аммиачного компрессора дополнительного
вентиля (кроме основного вентиля
компрессора) ?
Не обязательна для компрессоров, имеющих
переключения на несколько всасывающих
магистралей.
Обязательна ли установка отделителей
жидкости в насосных аммиачных системах?
Обязательна, Она не нужна только при
использовании в насосных системах
циркуляционных ресиверов, выполняющих также
функции отделителей жидкости.
Какова должна быть емкость дренажных
ресиверов в безнасосных аммиачных
системах?
Дренажный ресивер должен вмещать
аммиак из батарей наибольшей камеры
хранения или морозилки.
Должны ли всасывающий и нагнетательный
трубопроводы каждого аммиачного
компрессора при верхней или нижней разводках иметь
в нижних точках дренажные вентили?
Всасывающий и нагнетательный
трубопроводы каждого компрессора при нижней
разводке должны иметь в нижних точках
дренажные вентили Для спуска после длительной
стоянки компрессора скопившегося жидкого
аммиака в дренажный ресивер.
При верхней разводке трубопроводов в ма-
шинных отделениях присоединение
всасывающих и нагнетательных трубопроводов от
нескольких компрессоров к общим магистралям
должно выполняться таким образом, чтобы
в трубопроводах не находящихся в работе
компрессоров не скоплялись жидкий аммиак
или масло.
Какие должны предусматриваться
мероприятия, предотвращающие повышение
давления в промежуточном сосуде после остановки
двухступенчатого компрессора?
Должно быть предусмотрено
автоматическое устройство, обеспечивающее при
остановке двухступенчатого компрессора
сбрасывание избыточного давления из промежуточного
сосуда в испарительную систему (до отделе
теля жидкости по ходу аммиака).
Последующий пуск компрессора должен происходить
при давлении в промежуточном сосуде, равном
давлению в испарительной системе, что
контролируется реле разности давлений.
Должны ли дублироваться автоматические
приборы, отключающие компрессор при
опасном повышении уровня аммиака в
циркуляционных ресиверах (выполняющих также
функции отделителя жидкости), испарителях,
промежуточных сосудах или отделителях
жидкости?
Для надежности отключения компрессоров
при опасном повышении уровня аммиака в
аппаратах указанные автоматические приборы
должны дублироваться.
Каким образом проверить исправность
приборов защитной автоматики,
предупреждающих попадание жидкого аммиака во
всасывающий трубопровод компрессора?
Для проверки исправности приборов к ним
должны быть подведены жидкостные
трубопроводы с запорной арматурой.
Какими трубопроводами должны быть
снабжены хранилища аммиака в ресиверах и
цистернах?
Уравнительным газовым и воздухоспускным
трубопроводом — для присоединения к
конденсатору, всасывающим трубопроводом —
для присоединения к испарительной системе и
жидкостным — к регулирующей станции.
И. С. БАДЫЛЬКЕС, И. М. ГИНДЛИН — ВНИХИ

Tic слешам ши>щ6лши> данных, тшгж
Редакция журнала получила несколько писем от
работников производства, в которых указывается на отдельные
недостатки конструкции бескрейцкопфных компрессоров, в
частности ДА У-50 и ДА У-80.
Редакция обратилась на московский завод «Компрессор»
с просьбой ответить, какие меры приняты заводом для
улучшения конструкции этих компрессоров.
В публикуемой ниже статье начальник конструкторского
бюро по бескрейцкопфным компрессорам отдела главного
конструктора завода «Компрессор» Е. В. Якобсон
отвечает читателям нашего журнала.
К выпуску бескрейцкопфных блоккартер-
ных компрессоров завод приступил ib 1961 —
1962 гг. Конструктивные и технологические
усовершенствования позволили принять в
машинах базы АУ-200 число оборотов 960 в
минуту и в компрессорах ДАУ-80—720 в минуту.
В настоящее время в эксплуатации уже
находится большое количество бескрейцкопфных
блоккартерных компрессоров.
Для того чтобы иметь объективную
исчерпывающую информацию о работе машин,
заказчикам рассылались опросные листы,
машины обследовались на местах эксплуатации.
На основании собранных данных в
бескрейцкопфных компрессорах изменена
конструкция отжимного предохранительного
клапана. Этот клапан был заменен двумя
самостоятельными узлами: вентилем в качестве
байпаса и предохранительным клапаном.
В машинах первого выпуска при
недостаточной затяжке винтов и небрежном стопоре-
нии колпачковых шайб наблюдалось
отвертывание винтов, крепящих всасывающий клапан
к поршню, и обрыв их головок. Известны
случаи, когда розетки всасывающих клапанов
пробивались ступенчатым штифтом.
Эти дефекты устранены. Заказчикам,
получившим машины первых выпусков, высланы
рекомендации по устранению указанных
недостатков.
На заводе ведутся экспериментальные
работы по подбору новых пар трения для
торцового сальника.
Один из наиболее существенных
недостатков бескрейцкопфных компрессоров —
недостаточная долговечность пластин клапанов
аммиачных машин при работе на повышенных
скоростях. Долговечность пластин при
существующей конструкции клапана и имеющейся
в распоряжении завода клапанной ленте
составляет 300—500 ч.
Результатом многолетней работы
коллективов ВНИХИ и завода «Компрессор» является
внедряемый в серийное производство
нагнетательный клапан новой конструкции, срок
службы которого в 6—8 раз больше, чем
существующего.
Работы по повышению надежности и
долговечности компрессоров ведутся на заводе
постоянно. В частности, запас прочности блок-
картеров увеличен с 1,5—2 до 3,5—4;
твердость цилиндровых гильз и срок их службы
повышены благодаря применению
модифицированных чугунов.
Следует отметить, что снижение
долговечности машин в некоторых случаях происходит
вследствие низкого уровня обслуживания.
Совместно с ВНИХИ и ВНИИНПом
разработано новое масло, значительно
превосходящее по свойствам существующие масла и
обеспечивающее хорошую работу холоиильных
компрессоров.

ш
ритика
БИБЛИОГРа<*>ИЯ
Полезная книга
В 1965 г. издательство «Пищевая промышленность»
выпустило в свет брошюру А. Г. Бурмакина
«Использование быстрозамороженных продуктов в домашних
условиях» F3 стр., тираж .16000 экз., цена 10 коп.).
Во введении автор обращает внимание читателей
на важность правильного производства, хранения и
использования замороженных продуктов.
В разделе «Технология быстрозамороженных
продуктов» даются основные сведения о химическом
составе пищевых продуктов, главным образом плодов, ягод и
овощей, содержащихся в них витаминах и значении
каждого из них для здоровья человека.
Графически представлена технологическая схема
производства быстрозамороженных плодов. Подробно
останавливается автор на разнообразном ассортименте
замороженных ягод и плодов; описывает способы
замораживания их в парафинированных коробках и
стеклянных банках (без сахара, с сахаром или в сиропе),
отмечая высокое качество получаемых продуктов.
В разделе «Использование замороженных плодов в
домашнем питании» автор правильно рекомендует
употреблять в пищу замороженные в коробках плоды и
ягоды в размороженном до —2-ч-0°С при комнатной
температуре виде, а замороженные в банках — в воде при
температуре 20°С.
Приведенные рецептуры для приготовления
фруктовых компотов, к сожалению, немногочисленны; их
гораздо больше. Например, на Киевском холодильнике № 1
Укрмясорыбторга накоплен большой опыт
промышленного замораживания плодово-ягодных компотов и в
настоящее время таких рецептов имеется уже более 30.
Нельзя не указать и на следующий пробел.
Описывая способ приготовления фруктовых компотов из
смеси замороженных плодов и ягод без сахара (стр. 23),
автор предлагает заливать фруктовую смесь холодным
сахарным сиропом и кипятить.
Нам представляется, что заливать замороженные
фруктовые смеси следует только кипящим сахарным
сиропом, не размораживая их, а затем выдерживать для
настоя.
Подробно, с приведением таблиц рекомендуемых
рецептур описано также приготовление киселей из
свежезамороженных ягод.
Мало внимания уделено приготовлению из
замороженных плодов и ягод различных видов пюре. Как
показал опыт холодильника № 1, расфасованное в
вафельные стаканчики клубничное и черносмородиновое пюре
широко используется для детского питания.
В разделе «Быстрозамороженные овощи и овощные
смеси» представляют интерес данные о содержании в
овощах углеводов, белков, органических кислот,
витаминов и других компонентов, важных для здоровья
человека. Здесь приводятся характеристика различных
свежезамороженных овощей, а также рецепты
приготовления из них овощных смесей. Однако среди
изделий из бахчевых культур автор упоминает только
дыню. Между тем имеется опыт промышленного
замораживания арбузов. Автору книги следовало бы учесть
передовой опыт большого числа холодильных
предприятий.
В разделе «Быстрозамороженные кулинарные
изделия и полуфабрикаты» перечислен широкий ассортимент
выпускаемой продукции.
К сожалению, упущены из виду вкусные,
пользующиеся большим спросом на Украине вареники с
картофельной начинкой.
В разделе «Использование замороженных
кулинарных изделий в домашних условиях» очень кстати
помещена таблица с указанием температуры и
продолжительности разогревания различных видов блюд (по
данным ВНИХИ).
Автор заключает брошюру правилами хранения
быстрозамороженных продуктов в домашних условиях.
Необходимость таких правил давно назрела. Незнание
или несоблюдение их приводит не только к порче
продуктов, но и к дискредитации самого метода
замораживания. Несмотря на отдельные, указанные нами
недостатки, изданная книга, несомненно, может быть
ценным и полезным пособием для широкого круга читателей.
Я. Д. ФАЛЬКОВИЧ — Киевский холодильник № 1

ш
роника
Выпуск специалистов-холодильщиков Всесоюзным заочным
институтом пищевой промышленности
в 1965/66 учебном году
В июне—июле 1966 г. рыбохозяйственный факультет
Всесоюзного заочного института пищевой
промышленности (ВЗИПП) по специальности «Холодильно-компрес-
сорные машины и установки» окончили 35 человек. В
ряде дипломных проектов разработаны специальные темы
по технологии холодильного машиностроения.
Некоторые проекты включали элементы исследования, авторы
их использовали иностранную и отечественную
специальную и периодическую литературу. Проекты
холодильных машин и аппаратов разрабатывались с учетом
новых, прогрессивных конструкций и материалов.
Большинство защитивших дипломы работает в
области холодильной техники. Это позволило приблизить
темы дипломных проектов к потребностям
промышленности. К таким можно отнести проекты
низкотемпературных камер, судовой автоматизированной
холодильной установки для рыболовного сейнера,
льдогенератора трубчатого льда.
Интересны проекты модернизации холодильников,
использования децентрализованных блочных холодильных
машин в одноэтажных холодильниках, холодильной
установки и системы кондиционирования воздуха для
цеха розлива пивоваренного завода им. Бадаева,
встроенных холодильных машин для продуктовых камер,
судовых провизионных камер.
В ряде проектов показаны существенные
преимущества применения на судах холодильных машин,
работающих вместо аммиака на фреоне-22. Эта серия
проектов выполнена с анализом различных схем для
рыбоморозильных траулеров.
iB нескольких проектах разработаны перспективные
холодильные машины блочного типа с капиллярными
трубками вместо ТРВ для наземного
(железнодорожного, автомобильного) и водного транспорта.
Дипломные работы по установкам для охлаждения
молока с системой непосредственного испарения
блочного типа с льдоаккумулятором учитывают возрастающие
потребности сельского хозяйства в холоде.
Представляет интерес проект абсорбционной
холодильной машины с регенеративным абсорбером, по
которому в институте создана опытная установка.
А. А. ПОПОВ
Конференция-семинар в Минске
18—21 июля 1966 г. в Минске проходила
конференция-семинар главных инженеров, главных механиков,
главных энергетиков, начальников компрессорных и
технологических цехов, работников механизации погрузоч-
но-разгрузочных работ холодильников Белмясорыбторга.
С докладом по механизации погрузочно-разгрузоч-
ных работ на холодильниках и складах выступил
руководитель лаборатории механизации ВНИХ'И канд. техн.
наук М. И. Гуральник.
Он подробно остановился на вопросах механизации
грузовых операций с охлажденным и мороженым мясом,
па конструкциях новых аккумуляторных
подъемно-транспортных машин ((электропогрузчиков, электроштабеле-
ров и электротележек) и эксплуатации их на
холодильниках.
Доклад о задачах коллективов холодильных
предприятий Белоруссии по выполнению пятилетнего плана
сделал главный инженер Белмясорыбторга М. В.
Жихарев. Он отметил успешное выполнение заданий
семилетнего плана всеми предприятиями Белмясорыбторга.
Валовая продукция возросла в 1,5 раза против КЗ
раза по плану. Выпуск мороженого увеличился на 60%,
копченой рыбы — на 94%, кулинарных изделий — в 5,4
раза, маринадов — в 16 раз, сухого льда и жидкой
углекислоты — в 1,6 раза.
За пять лет с 1966 по 1970 г. намечено увеличить
производство копченой рыбы на 27%, рыбной кулинарии
на D*2, маринадов на 24, мороженого на 62, сухого льда
и жидкой углекислоты на 51%.
iK концу первого полугодия первого года пятилетки
предприятия Белмясорыбторга достигли хороших
результатов. План первого полугодия выполнен на 106,7%.
Основное внимание докладчик уделил механизации
погрузочно-разгрузочных работ на холодильниках и
складах, затем указал на необходимость повышения
производственной культуры предприятий. Коллективы
холодильников включились в социалистическое соревнование
за достойную встречу 50-летия Советской власти и 100-
летия со дня рождения В. И. Ленина.
41

В первом полугодии 1956 г. проделана значительная
работа по улучшению технической эксплуатации
холодильников, автоматизации работы холодильных
установок, механизации трудоемких производственных
процессов.
В принятом на конференции решении перед
коллективами холодильных предприятий Белмясорыбторга
поставлены задачи: на основе научной организации труда
(НОТ) и дальнейшего технического прогресса улучшить
экономические показатели в работе предприятий и
повысить качество выпускаемой продукции; строго
соблюдать условия холодильного хранения скоропортящихся
продуктов; повысить производительность труда, уровень
механизации погрузочно-разгрузочных работ, для чего
шире использовать пакетирование тарных грузов на
поддонах, внедрять стоечные поддоны для штабелирования
и транспортировки охлажденной свинины, баранины
и четвертин говядины; провести на Минском
холодильнике № 2 опыты по пакетированию мороженой свинины
в соответствии с рекомендациями ВНИХИ и т. д.
Участники конференции-семинара обратились в Ми-
20—26 сентября 1966 г. в Институте теплофизики
Сибирского отделения АН СССР состоялся IX семинар
по тепло- и1 массообмену. В нем участвовали 125
представителей научно-исследовательских организаций, в том
числе ГИПХа, ВТИ, ВНИХИ, ЦАГИ, ЦИАМ и ЦКТИ.
В секции по изучению турбулентного пограничного
слоя было прочитано 18 докладов, в секции физической
гидродинамики и процессов кипения — 20 докладов.
В выступлении директора Института теплофизики
С. С. Кутателадзе был дан обзор работы III
Международной конференции по тепло- и массообмену в Чикаго,
указаны наиболее актуальные задачи по изучению
гидродинамики пограничного слоя и ядра потока,
предложено новое математическое описание и физическое
истолкование процессов, происходящих в турбулентном
потоке.
Много внимания на семинаре было уделено
вопросам изучения, в частности рентгенологического,
структуры полимерных жидкостей и смесей с малой добавкой
таких жидкостей.
Значительный интерес для холодильной техники
представил доклад работников Новосибирского
электротехнического института о методике расчета теплообмена
фреонов в критической и закритической областях,
основанной на теории термодинамического подобия.
Указывалось, что выводы автора базируются на работах Ба-
дылькеса по теории подобия и на работах Свенсона по
теплообмену.
В докладе приведен график a = f(|i).
Показано, что с увеличением молекулярного веса
ji интенсивность теплообмена снижается.
На семинаре были сделаны сообщения о влиянии
турбулизаторов, помещенных на стенках канала, на
интенсивность теплообмена протекающей в нем жидкости.
При отношении высоты выступа на стенках |(турбулиза-
тора) к эквивалентному диаметру канала, равном
0,1—0,3, значение критерия Nu вдвое больше, чем в
гладкой трубе.
нистерство торговли СССР с просьбой организовать
систематическую переподготовку и повышение
квалификации инженерно-технических работников; добиться от
соответствующих ведомств заводского изготовления
камерного оборудования и изоляционных дверей для
холодильников, а также обеспечить стройки минеральной
пробкой; обязать Гипрохолод строго выдерживать
сроки проектирования и своевременно представлять проект-
но-сметную документацию.
Министерство торговли БССР должно оказать
холодильникам помощь в получении запасных частей для
аммиачных компрессоров, аккумуляторных погрузчиков,
электротележек и технологического оборудования.
Необходимо решить вопрос об изготовлении нестандартного
оборудования, для чего построить в системе
министерства специализированный завод, и др.
Участники конференции-семинара ознакомились с
передовым предприятием системы Белмясорыбторга —
Минским холодильником № 2 и его достижениями в
области механизации погрузочно-разгрузочных работ.
1 Из экспериментальных установок, показанных
участникам семинара, наиболее интересна установка,
созданная В. Б. Лемберским, В. И. Поповым и Б. В.
Перепелицей под руководством Е. М. Хабахпашевой. На ней
можно исследовать движение жидкости вблизи стенки
канала при изотермическом течении и при теплообмене.
В жидкость, текущую по каналу с прозрачными
стенками, добавляют частицы алюминия размером 20—
40 мк. С помощью оптической системы с импульсной
лампой сечение потока освещается короткими
вспышками через заданные промежутки времени. Сбоку канала
установлен фотоаппарат. За время экспозиции одного
кадра происходят три вспышки лампы, и на каждом
кадре ленты фиксируются три положения алюминиевой
частицы, передвигающейся с жидкостью. Полученная
пленка с негативами закладывается в специальный
фотоувеличитель, который перематывает ее и одновременно
переносит изображение по условному коду на
перфорированную ленту. Последнюю вводят в вычислительную
машину, которая выдает результаты обработки всей
пленки: значения продольной и поперечной
составляющих скорости, средней скорости и т. п.
Установка дает громадную экономию времени и
труда при обработке опытов и обеспечивает высокую
точность результатов.
Вслед за семинаром в Институте теплофизики
состоялось координационное совещание по водофреоновым
силовым установкам, разрабатываемым в Сибирском
отделении АН СССР под руководством Л. М. Розен-
фельда.
Семинар прошел организованно. Его участники
получили много новых интересных сведений. В наше время,
когда объем научных работ быстро увеличивается и их
. публикация часто запаздывает, участие в семинарах
является наиболее действенной формой ознакомления с
последними достижениями отечественной и зарубежной
науки и техники.
Семинар по тепло- и массообмену

Внешняя торговля СССР холодильным оборудованием
и скоропортящимися продуктами в 1965 г.
В 1965 г. в СССР было ввезено промышленное
холодильное оборудование на общую сумму 27,1 млн. руб.
(в 1964 г. — 27,3 млн. руб.). Кроме того, импортировано
65 поездов с машинным охлаждением, 89
изотермических железнодорожных вагонов и 1470
авторефрижераторов общей стоимостью 39,2 млн. руб. Ввезено также
11,2 тыс. домашних холодильных шкафов (в 1964 г. —-
10,0 тыс. шт.). Теплоизоляционных материалов
E,0 тыс. мъ экспанзита, i2,2 тыс. т пробковой коры
и 9,7 тыс. т пробковой щепы) ввезено на сумму
1,9 млн. руб.
Экспорт промышленного холодильного оборудования
выразился в сумме 0,87 млн. руб. Вывезено также
28,9 тыс. домашних холодильных шкафов на сумму
2,67 млн. руб.
Оборот внешней торговли скоропортящимися
продуктами составил в 1965 г. 487 млн. руб. против
394 млн. руб. в 1964 г.
По отдельным видам продуктов оборот выразился
в следующих цифрах (в тыс. руб.):
Мясные и молочные продукты
Рыба и рыбные продукты . .
Овощи, фрукты, ягоды, плоды
Экспорт
69089
50003
11893
Импорт
174229
13921
168188
Экспорт некоторых продуктов составил в
натуральном выражении:
Мясо свежемороженое . . 30,4 тыс. m
Консервы мясные 3,1 млн. банок
Масло коровье 43,0 тыс. m
Сало топленое 22,4 „
Консервы молочные ... 64,9 млн. банок
Сыры 4,9 тыс. m
Рыба 184,8 „
• Консервы рыбные . . . . 42,4 млн. банок
Консервы лососевые ... 11,5 „ я
Консервы крабовые ... 16,1 „ „
Икра 687,2 m
Импорт отдельных продуктов в 1965 г.
характеризуется следующими цифрами:
Мясо свежемороженое . . 184,8 тыс. m
Птица свежемороженая . . 16,6 „
Консервы мясные 106,5 млн. банок
Консервы
мясо-растительные 30,5 „
Масло коровье 5,8 тыс. m
Сало 16,6 „
Молоко сухое 22,7 „
Сыры 7,0 „
Яйца в скорлупе 706,1 млн. шт.
Яичный порошок 3,5 тыс. m
Рыба 47,4 „
Филе рыбное 23,3 „
Сельдь соленая 6,0 „
Икра 256,2 m
Помидоры свежие .... 104,5 тыс. m
Лук 51,9 „ „
Другие овощи свежие . . 11,4 и „
Овощи консервированные 127,6
Томатная паста и пюре . . 27,8
Яблоки 131,7 у, „
Виноград 135,6
Апельсины 141,4 и
Лимоны . 38,9
Мандарины 11,8
Бананы 23,4 й
Ананасы . . 3,1
Прочие свежие фрукты и
ягоды 15,0
Фрукты, ягоды, плоды
сухие 85,3 „ „
Фрукты, ягоды, плоды
консервированные 71,7 млн.банок
Фрукты, ягоды, плоды суль-
фитированные 56,6 тыс. m
Орехи и миндаль 24,8 „ „
Вина виноградные .... 128,2
Пиво 1,8 млн. дкл
„Внешняя торговля СССР за 1965 г."
Статистический обзор. Изд-во
„Международные отношения", 1966.

Пилотные
(Пилотными называются автоматические регуляторы
непрямого действия, в которых перестановка
регулирующего органа осуществляется давлением рабочей среды.
Такой регулятор состоит из двух основных частей:
пилотного i(управляющего) устройства и исполнительного
механизма.
Применяя 'соответствующие пилотные устройства,
получают автоматические регуляторы давления или
температуры. Жроме того, подбирая пилотные устройства,
можно получить комбинированные регуляторы и двух-
позиционные запорные органы.
Пилотные регуляторы являются гибким средством
автоматики и позволяют решать разнообразные задачи
автоматизации.
Устройство и применение пилотных регуляторов
рассмотрим на конструкциях и схемах фирмы «Данфос»
(Дания).
Принцип действия пилотного регулятора поясняется
схемой (рис. 1). На трубопроводе, по которому
протекает рабочая среда (например, на всасывающей линии
компрессора), устанавливается исполнительный
механизм ИМ. На входе в регулятор давление рабочей
среды р\, на выходе — ръ. Входное давление в пилоте П
уменьшается до р2 и подается в исполнительный
механизм. Для упрощения схемы пилот представлен в виде
ручного регулирующего вентиля.
Рис. 1. Принципиальная схема
пилотного регулятора.
44
УДК 621—52
регуляторы
Исполнительный механизм состоит из поршня / с
калиброванным отверстием 2, пружины 3, клапана 4 и
обратного пластинчатого клапана 5.
Если изменять проходное сечение клапана пилота, то
будет изменяться и разность давлений Ар = р2—рз,
действующая на поршень. Это происходит в результате
перераспределения падений давлений в последовательно
соединенных сопротивлениях клапана пилота и
калибр ованного отверстия.
Возникающая сила действует на поршень сверху
и стремится переместить его вниз. Этому
противодействует пружина, а также сила, приложенная снизу к
клапану.
Таким образом, каждой разности давлений
соответствует определенное положение клапана
исполнительного механизма.
Для того чтобы превратить представленное на рис. 1
устройство в автоматический регулятор, необходимо
управлять положением клапана пилота в зависимости
от регулируемой величины: давления или температуры.
Для этой цели применяются соответствующие пилоты—
пропорциональные (статические) регуляторы давления
или температуры небольшой производительности.
Пилотные регуляторы в целом также являются
пропорциональными (статическими).
Исполнительные механизмы i(main valves)
предназначаются для всасывающих и жидкостных
трубопроводов, а также для линий горячего газа в холодильных
установках, работающих на фреоне-<12, фреоне-2B и
аммиаке.
В табл. '1 приведены основные характеристики
исполнительных механизмов.
Клапан исполнительного механизма начинает
открываться при перепаде давления на поршне 0,07 кгс/см2,
полностью открывается при 0,'Л4 кгс/см2.
'Клапан обеспечивает плавное регулирование в
пределах i25—1100% максимальной производительности.
Конструкция исполнительного механизма типа MSA
показана на рис. 12.
Равномерность и плавность работы клапана
исполнительного механизма достигаются с помощью
специального дросселирующего конуса.
Надежность поршневого механизма повышается
благодаря уплотнительным манжетам из резины. Кроме
того, имеются два встроенных фильтра, один из которых
установлен на основном трубопроводе, второй — на
управляющем.

Таблица 1
Тип
MSA20
Холодильный
агент
Фреон-12
Фреон-22
Аммиак
Максимальная производительность
на
всасывающей
линии,
тыс.
ккал\ч
на жидкостной
линии, мг\ч
при перепаде давления на
клапане, KZCiCM2
0,14 0,35 0,70 0,15 0,35 I 0,70
6,1
9
20
MSA25
MSA32
MSA40
Фреон-12
Фреон-22
Аммиак
Фреон-12
Фреон-22
Аммиак
1,85;
1,95
2,75
2,85
3,00
4,20
4,00
4,20
5,95
13
20
43
16
27
56
2,65
2,80
3,95
4,10
4,30
6,05
5,75
6,05
8,55
Фреон-12
Фреон-22
Аммиак
MSA50
MSA65
Фреон-12
Фреон-22
Аммиак
35
55
125
29|
44
102
Фреон-12
Фреон-22
Аммиак
HSA70
Фреон-12
Фреон-22
Аммиак
67
102
236
43|
68
1541
99
157
355
83
125
285
HSA100
Фреон-12
Фреон-22
Аммиак
144|
217
500
122
191
4351
212
335
750
44
73
162
54
90,
199
4,60
4,85
6,851
7,65:
8,10
11,4
9,45
9,95
14,0
7,10,
7,451
40,5
11,8
12,4
17,4
14,5
15,3
21,4
9,95!
10,5
14,8
16,6
17,4
24,6
10
13
20,4
21,4
30,3
125
208
460
21,8
23,0
32,5
33,5
35,5
50,0
150
250,
560
25,2
26,4
37,0
260
440
975
43,5
46,0
65,0
38,5
40,5
57,0
67,5
71,0
91,0
47,0
50,0
70,0
54,5
57,0
80,0
13
60
60
94,5
99,0
140
ПО
Примечания. 1. Число в индексе
исполнительного механизма обозначает диаметр условного
прохода (в мм).
2. Производительность на всасывающей линии
дана для сухого пара перед клапаном в режиме
*0 = —15°С.
3. Производительность на жидкостной линии
дана для температуры жидкости tu = 25°С.
4. Производительность соответствует полностью
открытому клапану.
приспособлением для ручного
Механизм снабжен
открытия клапана.
Пилотные устройства .(pilot valves) выполняются в
виде регуляторов давления и температуры прямого
действия. В качестве пилотов используются также
соленоидные вентили.
Основные технические характеристики пилотных
устройств приведены в табл. 2.
Рис. 2. Исполнительный механизм MS А:
1 — входной патрубок управляющего давления; 2 —
механизм ручного открытия; 3 — крышка корпуса; 4 —
калиброванное отверстие; 5 — цилиндр; 6 — поршень;
7 — пружина; 8 — седло; 9 — клапан; 10 —
дросселирующий конус; 11 — встроенный основной фильтр; 12 —
обратный клапан; 13 — встроенный малый фильтр.
Таблица 2
Тип
CVA10
TSA10
EVJA3

(соленоидный вентиль)

Регулируемый
параметр

Давление

Температура
—
Пределы настройки
500 ммртп. ст. — 1 кгс/см2
0 — 6 кгс/см2
— 40 ч-—15°С
— 25-ч-0°С
— 5-4- + 20°С
—
Вес,]
кг
3,5
3,5
1,65
На рис. 3, а показан пилот CVA10, применяемый для
регуляторов давления. С помощью рукоятки 1
изменяют натяг пружины 2, задавая этим требуемое
давление. Управляющее давление подводится через фланец 3
и фильтр 4 под мембрану 7, центральная ча^сть которой
выполняет роль регулирующего клапана. Когда
давление под мембраной ниже заданного, пружина закрывает
клапан, который перекрывает проход в седле 5.
Давление в выходном патрубке, присоединяемом фланцем 6,
падает. При повышении давления во входном патрубке
клапан открывается, увеличивая выходное давление.
На рис. 3, б изображен пилот TSA10, применяемый
для регуляторов температуры. Пилот имеет
термочувствительную систему, состоящую из сильфона 1 и
термобаллона, который для жидкости имеет вид А, для
воздуха — Б или В. |Под воздействием температуры
давление в термочувствительной системе изменяется и
перемещает клапан 3. Требуемая температура устанавли-
45

о~
Рис. 3. Пилотные устройства:
а — CVA10: / — рукоятка задатчика; 2 — пружина задатчика; 3 — фланец входного патрубка; 4 — встроенный
фильтр; 5 — седло; 6 — фланец выходного патрубка; 7— мембрана;
б — TSA10: / — основной сильфон; 2 — уплотнительный сильфон; 3 — клапан; 4 — фланец входного патрубка;
5 — приставной фильтр; 6 — уплотнительный сильфон; 7 — винт задатчика; 8 — пружина задатчика; 9 —
фланец выходного патрубка; термобаллоны: Л — для жидкости, Б и В — для воздуха.
вается задатчиком 7, изменяющим натяжение
пружины 8.
Уплотнение штока клапана осуществляется двумя
сильфонами 2 и 6. Пилот имеет приставной фильтр 5 и
присоединительные фланцы 4 и 9.
Для двухпозиционного управления
исполнительными механизмами применяют соленоидные вентили
EVJA3, по устройству не отличающиеся от известных
конструкций вентилей прямого действия.
Схемы регуляторов, которые могут быть составлены
из перечисленных выше элементов, приведены в табл. 3.
Для .изображения использованы принятые в СССР
условные обозначения (ГОСТ 3925^59).
Для обозначения элементов приняты индексы: ИМ—
исполнительный механизм; ПД — пилот регулятора
давления; ПТ — пилот регулятора температуры; ПС —
пилотный 'соленоидный вентиль; РВ — ручной
регулирующий вентиль; Тб — термобаллон; Ст — статический
регулятор; Сп — сепаратор. Схемы 1, 2, 3 и 4 являются
базовыми, остальные — производными.
Бее схемы, кроме 4-й, применяются для паровых
линий. Схема 4, кроме того, в сочетании с
соответствующими управляющими реле может применяться и на
жидкостных линиях.
Базовые схемы построены по изложенному выше
принципу (см. рис. 1). Исключение составляет схема 2,
в которой, кроме ПД, имеются два ручных
регулирующих вентиля. Пилот в этой схеме специально
приспособлен для регулирования давления «после себя». Б отличие
от обычного пилота CVA (рис. 3, а) в данном случае
давление подводится под клапан. Мембрана
воспринимает давление за клапаном. Вентиль РВ2 создает
сопротивление пару, ответвляющемуся для управления
исполнительным механизмом. Благодаря ему при изменении
положения клапана ПД давление под поршнем ИМ
также изменяется. При этом, чем больше открыт клапан
ПД, тем меньшее давление действует на поршень, тем
меньшее сечение клапана ИМ остается открытым.
Вентиль РВ\ служит для улучшения динамики
регулирования, уменьшая колебания давления в точке
отбора импульса. Однако при этом поддерживается
давление на выходе не регулятора, а пилота ПД.
Схему б рекомендуют использовать для управления
воздухоохладителями и жидкостными испарителями, в
которых регулируется выходная температура и
понижение давления кипения ниже заданного нежелательно.
Схемы 6, 7 и 8 являются комбинацией схем 1, 3 и 5
со схемой 4. Они дают возможность полностью
перекрывать основную линию по сигналу от защитных или иных
реле, что можно использовать, например, при опасности
гидравлического удара в компрессоре, для защиты
испарителя от замерзания и в других случаях.
Схема 9 является комбинацией схем il и 2 и
выполняет функции ограничителя давления всасывания при
пуске и регулятора давления кипения при нормальной
работе.
При пуске отепленной установки пилот ПД2
полностью открыт и не оказывает влияния на работу
схемы, которая в этот момент не отличается от схемы 2.
При выходе на нормальный режим работы пилот
ПД\ полностью закрывается и управление
исполнительным механизмом осуществляет пилот ПД2.
•Схема 10 применяется для воздухоохладителей,
предназначенных для двух режимов. На
низкотемпературный режим настроен пилот ПД\. При работе в этом
режиме соленоидный вентиль ПСХ открыт, пилот ПД2, на-
. строенный на более высокое давление, закрыт и на
работу влияния не оказывает.
Лри необходимости перейти на 'более высокую
температуру кипения соленоидный вентиль ПС выключают.
Эта же схема, но с двумя соленоидными вентилями
применяется для управления оттаиванием
воздухоохладителя горячим паром.
46

Таблица Ъ
I пп
Схема
Наименование
Назначение
KL
Регулятор
„до себя"
давления
Регулятор
„после себя"
давления
Регулятор температуры
Двухпозиционный
запорный орган с
дистанционным управлением
Комбинированный
регулятор температуры и
давления „до себя"
Регулятор давления „до
себя" с дополнительным
двухпозиционным
управлением
Регулятор температуры
с дополнительным
двухпозиционным управлением
Комбинированный регу-
ляторА*давления и
температуры с дополнительным
двухпозиционным
управлением
Поддержание заданного давления
(температуры) кипения,
регулирование производительности
компрессора
Ограничение давления
всасывания компрессора при пуске
Поддержание заданной
температуры жидкости или воздуха на
выходе охладителей
Двухпозиционное регулирование,
управление и защита
Поддержание заданной
температуры жидкости или воздуха на
выходе охладителя с ограничением
пределов изменения давления
(температуры) кипения
То же, что схема 1 с
возможностью принудительно закрыть
клапан, например с целью защиты
То же, что схема 3 с
возможностью принудительно закрыть
клапан, например с целью защиты
То же, что схема 5 с
возможностью принудительно закрыть
клапан, например с целью защиты
4 <

№
Схема
10
11
i=-Jq ч »<1—Дз 1
I Л РВг \
:u
ПД<
Низкая
•емпература
Высокая
гемлература*
гтгМ
им
пд
U ММ
— Лз
ПС,
L
Наименование
Комбинированный
регулятор давления „до себя"
и „после себя"
Двухрежимный
регулятор давления „до себя"
Регулятор давления
себя"
ДО
Назначение
Ограничение давления
всасывания компрессора при пуске и
поддержание заданного давления
(температуры) кипения
Поддержание заданного давления
(температуры) кипения с
возможностью перехода с одного режима
на другой; переход осуществляется
с помощью соленоидного вентиля
Поддержание заданного давления
(температуры) кипения в насосно-
циркуляционной системе
охлаждения
Наконец, схема Ы рекомендована для насосно-цир-
куляционных систем, где через отводящий трубопровод
проходит большое количество жидкого агента. Для
того чтобы через пилот проходил только пар, применяют
сепаратор См. Регулирование ведется за счет
избыточного напора циркуляционного насоса.
Для наиболее распространенного случая (схема 1)
фирма «Данфос» в настоящее время выпускает
регуляторы давления «до себя» GMSA20, CMSA125 и CMSA32.
Они имеют встроенные пилоты.
ЛИТЕРАТУРА
1. Каталог фирмы «Данфос». 26Е.3.01.02, |19С>5, № 4.
2. Matthiesen С. Applications of refrigeration
controls. «Mod. Refr», 1965, May, vol. 68, № 806.
3. Pilot-operated back pressure regulators. «Mod.
Refr», 1965, Juily, vol. 68, № 1308.
В. С. УЖАНСКИЙ — ВНИИхолодмаш
УДК 536.24:621.565.945
Новые работы по теплообмену
в ребристых воздухоохладителях
В зарубежной периодической литературе большое
внимание уделяется совершенствованию методов
расчета ребристых теплообменных поверхностей. В частности,
широко представлены работы, посвященные наружным
теплоаэродинамическим характеристикам поверхностей
с оребрением различного типа и уточнению методики их
теплотехнического расчета, а также разработке и
сопоставлению методов сравнения и оценки
теплообменников.
Вампола flj приводит результаты теплоазродинами-
ческих испытаний опытных трубчато-пластинчатых воз-
• духоохладителей со стальными ,и латунными гладкими
пластинами и шахматным расположением несущих труб
в пучке, а также теплообменников из алюминиевых
спирально-накатанных труб (см. таблицу и рисунок).
Даны обобщенные зависимости для нахождения Nu
и отнесенного к одному ряду труб коэффициента
сопротивления ср при изотермическом потоке в шахматных
48

Тип оребрения
(см. рисунок)
I
II
III
IV
Техническая характеристика ребристых
F
vop —
г вн
17,03
6,935
10,16
7,098
а- /Ж
/фр
0,529
0,2875
0,3161
0,3532
dB , ММ
16,6
22,07
21,12
9,6
dBli, мм
13,0
19,8
17,38
8,0
D, мм
32,74
34,37
17,88
поверхностей [1]
5, мм
0,3
0,65
0,6
0,6
а, мм
1,73
1,754
1,68
1,69
s:, мм 1 s2, мм
43,8
35,0
36,0
18,2
21,9
30,0
31,0
16,0
с1экв, мм
25,1
21,52
23,81
12,91 j
тесных лучках круглых труо с гладкими пластинами,
которые при
S, — dB
Nu = 0,251 Re0'67 (
> 1 имеют вид:
sk — dB \-о,2
¦)"
1.463te-».»(^pi5-)"" х
а)
B)
где 5i — поперечный шаг труо;
53—расстояние между центрами несущих труб в
колонках трубчато-пластинчатых
теплообменников (см. рисунок);
dB — наружный диаметр труб с учетом толщины
воротничков пластины.
Аэродинамическое сопротивление АР
теплообменника пр'И изотермическом потоке вычисляется по формуле
ДР:
> П — Рвз,
C)
где п — число рядов труб по ходу воздуха;
v —' скорость воздуха в живом сечении
теплообменника при средних температуре и давлении, м/сек.
В формулах '(!1), !A2) определяющий размер равен
эквивалентному диаметру ^ЭКв
FTdB + Fp
V
2лп
Л> + ^Т
D)
где FT — теплоотдающая поверхность труб между
ребрами I (пластинами);
Fv— теплоотдающая поверхность ребер "(пластин);
щ — число ребер (пластин).
Скорость отнесена к живому ((самому узкому в
плоскости поперечных потоку рядов несущих труб)
сечению /ж теплообменника при средних температуре и
давлении потока, а температура для вычисления входящих
в '.Nu и Re коэффициентов теплопроводности и вязкости
воздуха равна средней из средних температур воздуха
и поверхности оребрения.
Для указанных типов воздухоохладителей определена
оптимальная скорость и0пт воздуха в живом сечении,
которая при аВн= 1I160-T-7000 вт/(м2 • град) лежит в
пределах 4—7 м/сек, Влиянием температурного напора на
#опт можно пренебречь.
Для шахматных пучков круглых труб с
неразрезными гладкими пластинами Мацумура и Удзухаси [2]
считают возможным в широких пределах типичных для
воздухоохладителей параметров оребрения определять
наружный коэффициент теплоотдачи а по частной
зависимости вида
а = 15,5 -1,163 гЛ578 втЦм* • град)
E)
Формула |(,5) получена авторами [2] при обобщении
результатов экспериментальных исследований
пластинчатых воздухоохладителей в следующих пределах: шаг
пластин /='1-7-5 мм, толщина пластин 6 =0,2-Hi,0 мм,
наружный диаметр несущих круглых труб d='9-r-16 мм,
поперечный шаг труб si~,20-t-30 mm, продольный шаг
труб ^2='10-7-50 мм и число рядов труб по ходу воздуха
д= 1-7-4.
Размеры ребристых пучков
Вамполой.
испытанных
В работе [3] анализируется влияние различных
параметров оребрения, конструктивных размеров и
скорости воды в оребренных трубах на экономические
показатели ребристых воздухоохладителей, используемых
в холодильной технике.
Обобщению методов теплоаэродинамических
расчетов оребренных поверхностей, работающих в различных
режимах теплообмена и при различных схемах
движения теплоносителей, посвящена работа Дрэйера [4].
Гранрид [5] приводит результаты исследований
трубчато-пластинчатых теплообменников с коридорным
49

расположением несущих труб и гладкими пластинами.
Теплопередающие поверхности этих теплообменников
собирались из 4-трубных .(два ряда труб по ходу воздуха)
элементов (колонок) с общей на все четыре трубы
пластиной размером в плане 1100X100 мм,
характеризующихся следующими параметрами оребрения: наружный
диаметр несущих труб d=<15,9 мм; толщина пластин
6=0,15 мм; глубина пластины в одном элементе по ходу
воздуха L='100 мм; число рядов труб в колонке (при их
коридорном расположении) по ходу воздуха п=!2;
поперечный и продольный шаги несущих труб s1 = s2=50 мм.
Элементы отличаются величиной просвета а между
пластинами: в одном теплообменнике ai = 4 мм, в другом
а2=$ мм, причем для них приведены -зависимости
коэффициента наружной теплоотдачи а и
аэродинамического сопротивления АР при изотермическом потоке от
массовой скорости набегающего потока воздуха 1(во
фронтальном сечении f<j>p теплообменника) <(хф)фр, имеющие
в общем случае вид:
« = *(»p)$p; F)
ДР = *ДРгМ«р)фР> G)
где АРг — аэродинамическое сопротивление одного
элемента ((двухтрубной .по ходу воздуха
колонки), я/ж2;
z — число элементов в теплообменнике по ходу
воздуха;
с,п,Ь,т — постоянные в формулах F) и G),
определенные из экспериментов.
Для (up)фР='2-~4 м/сек получили ![5], что при
а=& мм с=\7, п=0,75, 6=4,4, m=il,8; при а=А мм
c=i23>5, /i=0,6, 6=i3j2, m=)l,65; при z=\(L=№0 мм)
z/±Pz=\X\ при z=I2(L=I200 мм) zAPz='l,75; при г =
= 3A = 300 мм) zAPz = 2,5.
Для удобства нахождения а и АР при значениях
параметров оребрения, отличных от указанных выше,
в работе [5] приводятся номограммы.
Вопросам теплопроводности, тепло- и массообмена
был посвящен ряд докладов на проводившемся в 1965 г.
Союзом немецких инженеров коллоквиуме по
термодинамике [6], в частности доклад Стефана по
методике определения коэффициентов тепло- и
массообмена при помощи термоэлектрической аналогии.
<При помощи этого же метода Стефаном решался
вопрос о снижении термической эффективности круглых
(кольцевых) ребер при неполном (прерывистом)
контакте основания ребра с круглой несущей трубой [7].
В работе приводятся графики и формулы, позволяющие
в зависимости от ряда факторов, характеризующих
качество контакта основания круглого ребра с несущей
трубой, определять значение поправочного коэффициента
е, вводимого на величину коэффициента термической
эффективности ребра Е, вычисленного для условий
совершенного контакта ребра с трубой, т. е. в этом случае при
расчетах ребристых поверхностей теплообмена
фигурирует приведенный коэффициент термической
эффективности ?Пр, находимый из соотношения
?пр = Ев. (8)
В работе [8] рассматривается задача нахождения
распределения температур по высоте круглого
(кольцевого) ребра коэффициента его термической эффективности
при условии неравномерного распределения
коэффициента теплоотдачи а по поверхности ребра, причем при
'расчетах принимали, что это распределение 'а такое же,
какое отметили в свое время (Гай и Якоб для прямых ребер
прямоугольного профиля на плоской плите при
вынужденном омывании их не стесненным со стороны кромок
ребра потоком воздуха.
Работа Т. Шмидта [9] посвящена улучшению
методов 'расчета теплообмена на оребренных поверхностях.
В ней, в частности, указано, что при нахождении
коэффициента термической эффективности ребер или пластин
с эллиптическими несущими трубами можно
пользоваться соответствующими формулами для ребер (пластин)
на круглой несущей трубе, заменяя величину диаметра
d круглой трубы на приведенный диаметр dnp
эллиптической трубы, вычисляемый по формуле
5 д , 3
^пР = y A + Y Б> (9>
где А и В — размеры осей эллипса.
Статья Кюнэ [10] посвящена критическому анализу
различных методов сравнения и оценки
теплообменников.
ЛИТЕРАТУРА
1. Vampola J. «Chemische Technik», 1965, 17
Jg., № it s. 26-20.
2. КимиоМацумура, Хидэо Удзухаси.
Определение коэффициента теплопередачи в
теплообменниках с оребренной поверхностью теплообмена. «Хи-
тати хёрон» («Hitachi Hyoron»). Т. 45, 1963, № 5,
стр. 886—890.
3. Н. L. von Cube. «Kaltetechnik-Klimatisie-
rung», 1965, Bd. 17, № 3, S. 90-93.
4. D r e h e r E. ^Heizuing-Lufjtung-Haustechnik»,
1965, Bd. 16, !№ 6, S. 228-232; № 7, S. 273-278.
5. Granryd E. «Kylteknisk tidskrift», 1965, XII,
Arg. 24, № 6, sid. 112-116.
6. Beer H., Pen ski K., Renz U. «Brennstoff-
Warme-Kraft» (BWK), 1966, Bd. 18, № 2, S. 83-87.
7. Stephan K. ^Kaltetechnik-Klimatisierung»,
1966, 18 Jg., № 2, S. 41-48.
8. Straub D., S с h a b e r A., G i e s e n H. «Kal-
tetechnik-Klimatisierung», 1966. 18 Jg., !№ 2, S. 48-51.
9. Schmidt Th. E. «Kaltetechnik-Klimatisle-
rung» 1966, Bd. 18, № 4, S. 135-138.
10. Kuhne H. «Klima-technik», 1965, 7 Jg., № 12,
S. 14-20; 1908, 8 Jg., № 1, S. 23-31, l№ 2, S. 14-19.
В. И. САСИН — НИИСантехники

УДК 621.565D30)
ХОЛОДИЛЬНИК В МЮНХЕНЕ
В январе 1966 г. в Мюнхене (ФРГ) был введен
в эксплуатацию распределительный холодильник, проект
которого разработан на основе обобщения опыта
эксплуатации современных холодильников Европы.
Холодильник имеет железнодорожную ветку и две
грузовые платформы по продольным сторонам здания.
Для перемещения грузов используются лифты,
погрузчики и штабелеукладчики.
Здание первой очереди холодильника имеет
строительный объем около 20000 м3, полезную площадь
2300 ж2. Емкость холодильника около 3000 г
охлажденных и замороженных продуктов.
Камеры хранения расположены в подвале и на
первом этаже.
Здание выполнено из монолитного железобетона;
несущая способность перекрытий составляет 3,5 г/ж2.
Стены и перекрытия общей площадью около 7000 м2
изолированы пробковыми плитами, защищенными
соответствующей пароизоляцией.
Для предотвращения промерзания грунта под полом
подвала предусмотрена система электрообогрева
протяженностью 2 км.
Холодильная двухступенчатая установка
обеспечивает температуру воздуха —25°С. В качестве
холодильного агента используется аммиак. Низкая ступень
состоит из ротационных бустеркомпрессоров, а высокая
ступень — из V-образных компрессоров. Максимальное
давление нагнетания /16 ати.
В камерах смонтировано 40 подвесных
воздухоохладителей непосредственного охлаждения.
Работа холодильной установки полностью
автоматизирована и лишь оттаивание производится вручную
(горячими парами аммиака). Поддоны
воздухоохладителей не подогреваются. Их снимают с помощью
погрузчиков и опорожняют от льда вне камер.
Холодопроизводительность установки около
300000 ккал/ч.
Для замораживания продуктов имеются две
тоннельные морозилки, на которые .работает отдельная
двухступенчатая установка холодопроизводительностью
также до 300000 ккал/ч. При температуре воздуха в
тоннелях —450,С можно ежесуточно замораживать 50 г
продуктов.
'Все холодильное оборудование машинного
отделения поставлено фирмой «Эшер Висе».
Предусмотрено расширение холодильника и
строительство рядом с ним городской бойни.
„Kdltetechnik und Klimatisierung", 1966, Februar.
Г. Ф. МАКАРОВА — Росмясорыбторг
[Справочный
^^1— ¦ОТДЕЛ—
Климатическая камера типа 3001
УДК 621.565.001.5
Климатическая камера (термобарокамера) типа
3001 (ГДР) предназначена для проведения научных
и производственных исследований и испытания
устойчивости приборов и материалов при эксплуатации в
условиях постоянного или переменного климата.
Климатическая камера (рис. 1) позволяет создавать,
воспроизводить и контролировать все климатические условия по
международным стандартам.
Техническая характеристика камеры
Полезный объем, л 250
Габаритные размеры, мм:
высота 700
ширина 630
глубина 550
Размеры дверей, мм:
высота 650
ширина Ы0
Допустимая нагрузка (вес
объекта испытания), кг . . 75
Скорость циркуляции
(принудительной) воздуха, м\сек 1
Мощность, расходуемая на
освещение камеры, em . . 60
Размер смотрового стекла, мм 500x600
Температурный режим (с
точностью ±2°), °С —25н-+90
Количество теплоносителя, л 40
Температура точки росы, °С:
диапазон —Юн—(-60
стабильность 0,5
Диапазон относительной
влажности (в зависимости от
температуры воздуха в
рабочем объеме камерыХ Р/о 10—100
51

Рис. 1. Общий вид камеры:
а — с закрытыми дверками и панелями; б — с открытыми дверками и панелями- / —
испытательная камера; 2 — воздухоохладитель; 3 —пластинчатый испаритель; 4 — осушитель- 5 6 —
клапаны нагрева и охлаждения; 7 - регулятор температуры; 8 - клапан увлажнения и осушения;
циркулирующего воздуха; 11 — вентилятор; 12 —
регистрирующий прибор.
увлажнитель; 10 — клапан свежего и
холодильная машина; 13
Гок Трехфазный
напряжение, в 380
частота, гц ...... 50
Защита по силе тока, а . . . 15
Максимальная потребляемая
мощность, ква 5
Расход воды, л/ч <240
Напор воды, ата 2—5
Температура охлаждающей
воды, °С <17
Каркас климатической камеры состоит из верхней
и нижней частей, соединенных болтами.
В нижней части размещены регулятор температуры,
клапаны нагрева, охлаждения и глубокого охлаждения,
воздухоохладитель, испаритель, вентилятор, клапан
увлажнения и осушения воздуха, регулятор увлажнения,
регулятор осушения, увлажнитель, осушитель, клапан
свежего и циркулирующего воздуха.
Холодильная машина расположена у задней стенки
камеры. Ее можно установить также с левой стороны
камеры или в отдельной комнате.
В верхней части размещена рабочая камера из
чистого алюминия с электролитически окисленной
поверхностью и каналами в стенках'кожуха, вентилятором для
перемешивания воздуха в полезном объеме, устройством
для облучения и синхрометром.
Термоизоляция выполнена из пенопласта «Пиатерм»
с гидроизоляционным покрытием из ПХВ.
Рабочая камера изолирована и герметизирована;
в ней могут быть искусственно созданы климатические
условия в широких пределах изменения параметров
воздуха. Путем косвенного отопления гарантируется
стабильность температуры ±2°С. Это позволяет
создавать и поддерживать повышенную относительную
влажность.
Теплоноситель (этиленгликоль) поступает снизу
в систему, каналов дна и обеих боковых стенок камеры,
поднимается до потолка, опускается по каналу задней
Рис. 2. Схема работы камеры:
обозначения 1—13 даны на рис. 1; 14 — клапан
глубокого охлаждения; 15 — регулятор
увлажнения; 16 — регулятор осушения.
стенки и выходит в общий коллектор, после чего цикл
повторяется. В задней стенке камеры имеются два
вертикальных канала, предназначенных для
предварительного подогрева воздуха. Через правый двойной канал
в камеру поступает увлажненный воздух, а через
левый — сухой^
52

I
I
110
100
90
80
70
60
50
40
30
20
W
I—
xx
/ \////
^\ \ X /
%
x a////
x\
'AY////)
//V///^^;
^
'Z////////.
—
G -ЯЫ0 0 ^ Л7 J/7 ^ 5/7 ?0 70 80 90 100
Температура "С
Рис. 3. Диаграмма сочетания температуры и
относительной влажности воздуха, которые
можно получить в камере:
а _ постоянный климат, ручное управление;
б — постоянный климат, автоматическое
управление; в — переменный климат, автоматическое
управление.
Поступающий в камеру увлажненный или сухой
воздух захватывается циркулирующем потоком воздуха
и распределяется по ее объему. -Скорость циркуляции
воздуха .в камере можно изменять путем плавного
регулирования числа оборотов вентилятора.
;В потолке камеры сделано окно -(для облучения) из
двух слоев специального стекла, хорошо пропускающего
инфракрасные и ультрафиолетовые лучи.
Чтобы при .высоких температурах точки росы в
камере избежать конденсации влаги, стекло обогревается
дополнительным нагревателем с автоматическим
регулированием. При низкой температуре внутри камеры
нагреватель предупреждает конденсацию влаги на
наружной поверхности стекла.
Двери рабочей камеры изолированы, непроницаемы
для водяного пара. Большое смотровое стекло с
четырехкратным остеклением позволяет наблюдать за
работой камеры.
Воздух между стеклами осушается силикагелем.
Запотевание внутренней поверхности окна устраняется
стеклообтирателем, управляемым снаружи.
Камера отапливается циркулирующим рассолом
(смесь равных частей дистиллированной воды и этилен-
гликоля), который автоматически нагревается в
регуляторе температуры или охлаждается в воздухоохладителе
(.рис. 2).
Плунжерным насосом в регуляторе температуры
рассол нагнетается в систему каналов в стенках камеры,
затем он поступает к клапанам нагрева и охлаждения.
При работе климатической камеры с -автоматическим
управлением клапаны нагрева и охлаждения
переключаются электронным регулятором. Регулятор сверяет
измеренную температуру в объеме испытания с заданным
значением и, если измеренная температура меньше
заданной, дает команду «нагрев», а если больше —
команду «охлаждение» рассола.
Холод создается холодильным компрессором типа
WF41I25 мощностью il!250 ккал/ч с водяным охлаждением.
В качестве холодильного агента применяется фреон-И2.
Рассол охлаждается в теплообменнике на
пластинчатом испарителе.
Сочетания температуры и относительной влажности
воздуха, которые можно получить в камере, показаны
на диаграмме |(рис. 3),
Камера установлена на запорожском заводе «Крем-
неполимер». Она показала хорошие результаты при
эксплуатации.
В. X. АМИНОВ — завод «Кремнеполимер»
УДК 621—52
ДАТЧИК-РЕЛЕ ОТНОСИТЕЛЬНОЙ ВЛАЖНОСТИ ТИПА ДРОВ 3
Датчик-реле типа ДРОВ-3 (|ЗУ!2.674.009 ТУ)
предназначен для регулирования относительной влажности
в стационарных и передвижных системах
кондиционирования воздуха.
В качестве датчика применяется пленочный
чувствительный элемент, омическое сопротивление которого
зависит от относительной влажности окружающего
воздуха.
Упрощенная схема прибора приведена на рис. -1, а.
•Измерительный мост, составленный из
сопротивлений R\, R2, Яз и /?4, включает в себя и переменное
сопротивление датчика Rg. Настройка моста производится
переменным сопротивлением Яз.
Напряжение разбаланса моста усиливается
ступенями предварительного усиления Яр и затем
расшифровывается фазочувствительной ступенью Ф.
В зависимости от знака разбаланса напряжение на
выходе ступени Ф имеет определенную полярность.
Это напряжение вызывает опрокидывание одного из
двух триггеров, входящих в выходную ступень В.
Срабатывает одно из реле (Р\ или Р2) и переключает
контакты, один из которых, управляет внешней цепью, а
другой — цепью обратной связи (сопротивления R6 или R7),
обеспечивающей создание необходимого дифференциала
(Питание прибора производится от сети переменного
тока 127 или 220 в через трансформатор и выпрямители
(условно обозначены П).
Статическая характеристика датчика-реле показана
на рис. 1,6. Если прибор настроен на заданное значение
относительной влажности ср3, то при увеличении
влажности реле Pi сработает при значении ср1ср; при умень-
R3

Pi h
p,
d~&'»
D4 "
1 1 1
'
f ,
I
6
v4D——
I nP I I ф fcj 5 L Г~Цуэ h^JT<^ %
-nil 1 . cfgf
—<«-8l
Рис. 1. Датчик-реле относительной влажности типа ДРОВ-3:
а — упрощенная схема; б — статическая характеристика.
шении влажности оно отпустит при срют. Аналогично
реле Рг сработает при сргср и отпустит при фгот-
Техническая характеристика
Диапазон настроек, % отн. вл.
ДРОВ-3-01 35—70
ДРОВ-3-02 60—90
Диапазон настроек полного
дифференциала*, «/о отн. вл 5—15
Пределы изменения температуры воздуха,
°С:
для датчика ^5~^
для вторичного прибора
Основная погрешность при температуре
25°С, о/0 отн. вл.
Непостоянство срабатывания, о/о отн. вл.
Потребляемая мощность от сети, вщ . . .
Допустимые колебания напряжения сети,
%
Разрывная мощность контактов в цепи
переменного тока 220 в, ва
Дистанционность (расстояние между
прибором и датчиком), м • • • •
Допустимая амплитуда вибраций при
частоте 25 гц, мм
Вес, кг
* Полный дифференциал — разность уг ср — ?2 ср
(рис. 1, б).
Габаритные размеры датчика-реле ДРОВ-3
приведены на рис. <2.
Прибор разработан ГСКБПрибор и намечен к серии-
ному производству на Орловском приборостроительном
заводе с 1966 г.
0,35
3,5
Рис. 2. Габаритные размеры датчика-реле типа ДРОЗ-3.
М. М. ЗОТКИН — ВНИИхолодмаш

Содержание журнала «Холодильная техника» за 1966 год
Абсорбционные холодильные машины в
народное хозяйство
Важное событие в жизни партии и народа
XXIII съезду КПСС — достойную встречу!
День работников пищевой промышленности
Жаворонков А. М. Холодильное хозяйство
потребительской кооперации СССР . .
Кобулашвили Ш. Н., Рютов Д. Г. Работа
Всесоюзного научно-исследовательского
института холодильной
промышленности в 1965 г
На пути к изобилию продуктов питания . .
Новый рубеж в создании материально-
технической базы коммунизма . . .
Обеспечить холодильное хозяйство
высококачественными теплоизоляционными
материалами
Очередные задачи журнала «Холодильная
техника»
Павлов Р. В., Гуревич Е. С. Холодильное
машиностроение в текущем пятилетии
Поздравляем с высокой наградой! ....
Претворить в жизнь решения XXIII съезда
КПСС
С высокой наградой!
Экономика и планирование
Аветиков Г. М., Сафарян С. Р. Состояние и
перспективы развития холодильного
хозяйства Армянской ССР
** Борцов К. В., Сморжинский В. Б., Бахмуто-
ва Р. Я. Об организации хранения
фруктов в колхозах и совхозах
Северного Кавказа
Геллер И. М. Холодильное хозяйство СССР
в 1959—1965 гг. (статистический обзор)
Калита Л. А. Стоимость перевозок
охлажденного и мороженого мяса
Кокорев В. Я. Новые задачи холодильной
промышленности
Позин М. М. Мероприятия по улучшению
организации производства и труда на
распределительных холодильниках . .
Позин М. М. О производственном
характере холодильных предприятий . . .
Позин М. М. Резервы использования
производственных мощностей фабрик и
цехов мороженого
Позин М. М., Фишкин 3. Е. О переводе
холодильных предприятий на новые
условия планирования и экономического
стимулирования ...
Рзаев К- Р. Холодильное хозяйство
Азербайджанской ССР
Суходрев С. Д. Состояние и перспективы
развития холодильного хозяйства
Грузинской ССР
Фишкин 3. Е. Об усовершенствовании
показателей планирования работы
производственных холодильников
Ъ Фишкин 3, Е. О методике определения
необходимой холодильной емкости . . .
VII—A
Ж11—II
III—4
XI—1
XII—4
11-41
All —
[V-]
VI-
I-
-1
X—I
IX—<
V-1
VIII-
1-6
1—28
IX—1
1—32
IX—7
XI—40
III—13
IV—8
XII—7
V—33
1-4
I V-14
VIII—4
Промышленное и торговое холодильное
оборудование
Андрачников Е. И., Канторович В. И., Не-
федкина А. И. Влияние некоторых
эксплуатационных факторов на
надежность малых холодильных машин .
Андрачников Е. И., Канторович В. И., Не-
федкина А. И. Основные показатели
надежности малых холодильных машин
Андрачников Е. И. Об организации
централизованного ремонта торгового
холодильного оборудования
Бежанишвили Э. М., Афонский В. П. О
надежности и долговечности
холодильных бескрейцкопфных компрессоров. .
Берегович И. Н. Аппарат для гипотермии
Вайнштейн В. Д. К расчету теплообмена во
фреоновых аппаратах с накатанными
трубами
Гоголина Т. В., Павлов Р. В., Каныше-
ва Т. Е. Проектирование и внедрение в
промышленность абсорбционных броми-
столитиевых холодильных машин . .
Жукоборский С. Л. Синтетические цеолиты
и их применение в холодильной технике
Зеликовский И. М., Якобсон В. Б. Новые
герметичные компрессоры и агрегаты
Иванов С. К-, Скрипников В. Б. Шахтный
передвижной кондиционер КПШ40П с
пневмоприводом
Кошкин Н. Н., Стукаленко А. К- О выборе
оптимальной внутренней степени
сжатия винтового холодильного
компрессора
Курилов Г. В. Применение теплоиспользую-
щих холодильных машин в
металлургической промышленности
Любимов Н. П., Селиванов В. А., Бурма-
кин А. Г. Технический прогресс в
производстве мороженого
Мартыновский В. С, Минкус Б. А., Барен-
бойм А. Б., Штейнберг И. Б.
Охлаждение воздуха в системе наддува
двигателей внутреннего сгорания
Медов Л. П., Перельберг М. И. Новый
домашний холодильник «Нистру» . . .
Мельниченко Л. Г., Трусков П. Ф., Криц-
кий Е. Д. Методика и результаты
исследования износа материалов для
подшипников герметичных холодильных
компрессоров
Оленев Ю. А., Фильчакова Н. Н.
Испытание фризера Ф2А-14 для мягкого
мороженого
Павлов Р. В., Кан К. Д. Испытания
фреонового испарителя с U-образными
трубками
Петров С. Д. Феррофторопласт для
сальниковых уплотнений аммиачных
холодильных компрессоров и насосов . . .
Редкозуб Б. Д. Влияние изменения нагрузки
на характеристики герметичного
двухцилиндрового компрессора
Розенфельд Л. М., Карнаух М. С.
Абсорбционная бромистолитиевая
холодильная машина в качестве
трансформатора тепла
Розенфельд Л. М., Карнаух М. С. Влияние
неконденсирующихся газов на работу
абсорбционной бромистолитиевой
машины
Розенфельд Л. М., Карнаух М. С, Тимофе-
X—19
VI—37
V—9
IX—30
III—27
VII—4
IV—3
VII—27
III—17
II—10
XII—28
VIII—32
VIII—36
VIII—21
VII—11
V—4
55

евский Л. С., Паниев Г. А.,
Пархоменко Ф. П., Шмуйлов Н. Г.,
Вольных Ю. А., Химченко А. С.
Характеристики крупного бромистолитиевого
холодильного агрегата III—19
Сильман М. А. Устойчивость работы
пароводяных эжекторных холодильных
машин при повышенных тепловых
нагрузках IX—14
Солуянова Н. И., Очеретянный М. А. Об
улучшении эксплуатации торгового
холодильного оборудования VIII—7
Степ Н. Я. Проектирование и внедрение в
промышленность абсорбционных водо-
аммиачных холодильных машин . . . VII—7
Стефанов Е. В. Исследование аппарата с
орошаемой сетчатой насадкой для
кондиционирования воздуха . . .... XII—17
Талянкер Ю. Е. Энергетические
характеристики установок для получения сухого
льда и сжиженного углекислого газа . V—12
Тихомиров В. А. Исследование шума
герметичных компрессоров XII—11
Тихомиров В. А. Новый стенд ВНИХИ для
исследования шума малых
холодильных машин VIII—10
Усюкин И. П., Аверьянов И. И.
Использование абсорбционных холодильных машин
в химической промышленности . . . VII—3
Шавра В. М. Выбор капиллярной трубки и
анализ работы герметичной
холодильной машины . XI—20
Шавра В. М. Сравнительные испытания
холодильного агрегата при работе на неа-
зеотропной смеси и на фреоне-12 . . . VIII—24
Шварц И. Н., Молдавская 3. Я.,
Верный В. И. Определение
газодинамических характеристик клапанов малых*
фреоновых компрессоров IV—24
Шпарбер П. А. О безрассольном способе
замораживания горных пород ... . XII—23
Элькин И. А. Влияние зазора поршень —
цилиндр на характеристики
герметичного компрессора . . II—8
Ядин Э. В., Ильин Ю. П., Аронов Л. О.,
Белоедов В. М. Исследование шума
малых герметичных холодильных
агрегатов .. . VIII—17
Ядин Э. В., Ильин Ю. П. Исследование
надежности и долговечности герметичных
холодильных машин X—15
Якобсон В. Б. Герметичные холодильные
агрегаты для тропических стран и южных
районов Советского Союза II—4
Якобсон В. Б. Основные показатели
качества малых холодильных компрессоров X—5
Автоматизация и измерительная техника
Агарев Е. М., Медовар Л. Е. Определение
масштаба осциллограмм давления при
индицировании компрессоров с
использованием переменных давлений в
рабочих полостях . XI—25
Багинский А. С, Зильберберг Я. М.
Совершенствование схем сигнализации и
защиты аммиачных компрессоров . . . IX—27 ¦
Геллер С. Л., Комейко А. И. Опыт
автоматизации холодильной установки
траулера БМРТ III—24
Иржевский В. П., Мацкин В. С,
Геллер С. Л., Огурцов В. И. Новое в
проектировании автоматизированных
холодильных установок распределительных
и производственных холодильников. . I—9
Курылев Е. С, Яновский С. И.
Применение приборов для измерения и
регулирования влажности воздуха в
холодильных камерах . . . . , *т~ IV—20
Павлова И. А., Александрова Т. А., Туль-
чинский Ю. В., Лосев Ю. Г. Эксплуата- .
ционная надежность приборов и средств
автоматизации холодильных установок X—23
Ротенберг А. Г., Тихомирова Л. Н.
Обратные клапаны с демпферным устрой- <
ством II—22
Кондиционирование воздуха
Гоголин А. А., Агарев Е. М.,
Богатырева С. Ф. Кондиционирование воздуха в
камерах Опытного холодильника
ВНИХИ , . V—20
Ионов А. Г. Эксплуатация системы
кондиционирования воздуха на тунцеловной
базе «Яркий луч» "Г XI—15
Рымкевич А. А., Барский М. А. Технико-
экономическое обоснование выбора
источника холодоснабжения для
кондиционирования воздуха IX—22
Шамшин В. М., Мундингер А. А. О
расчете двухпроводных высокоскоростных
систем кондиционирования воздуха для t
морских судов * V—6
Термоэлектрическое охлаждение
Вайнер А. Л. Термоэлектрический
охладитель жидкости в потоке I—15
Мартыновский В. С, Наер В. А., Хи-
рич И. Я. Рациональный выбор
полупроводниковых материалов для
термоэлектрических холодильных установок X—30
Цветков Ю. Н. Термоэлектрическая
батарея для кондиционирования воздуха XII—15
Щербина А. Г. Гофрированные теплопере-
ходы для термоэлектрических батарей IV—17
Проектирование, строительство и эксплуатация
холодильников
Гиндлин И. М., Сахаров В. Г.
Искусственные ледяные катки закрытого типа. . IX—45
Горделадзе Г. А. Строительство
холодильника в Тбилиси VII—47
Душин И. Ф., Бененсон Л. И. Органические
теплоизоляционные материалы в
ограждениях действующих холодильников. . VI—12
Коновалов Н. П., Костриков В. Ф., Ер-
кин А. П. Распределительный
холодильник в Волгограде IX—43
Кудряшов Н. Т., Трухина Г. В.
Изоляционная конструкция ограждений
экспериментального холодильника с
применением пенополистирола VI—8
Левчук А. М., Меркульев В. Я. Сборные
каркасы холодильников и охлаждаемых
складов XI—45
Лифанов Б. В., Хелемский А. М. О
применении пенобетона для изоляции
холодильников VI—17
% Максимов П. С, Васильев П. В. Итоги
строительства холодильников в 1965 г. и
задачи на 1966—1970 гг VI—18
Огурцов В. И. О промерзании грунта под
холодильниками V—17
56

Октябрьский Р. Д., Миронов Н. А. Расчет
теплопритока к полузаглубленным
овощехранилищам V—14
Пирог П. И. Наружные ограждающие
конструкции холодильников VI—5
Фиш А. И. Железобетон или кирпич при
строительстве холодильников? .... II—46
Фиш А. И. Расширение Пермского
холодильника XI—44
Фиш А. И. Рост холодильных емкостей
Росмясорыбторга и некоторые
предложения по проектированию
холодильников VIII—
Холодильный транспорт
Ионов А. Г. Холодильная установка на
транспортных рефрижераторных судах
«Прибой» и «Крымские горы» .... л VI—21
Ионов А. Г. Холодильная установка с
ротационными компрессорами типа «Ро-
таско» 4 VII—33
Мазаев Ю. Ф. Новые рефрижераторные
поезда на железных дорогах СССР . . XI—6
Мартынов М. С, Шаповаленко М. М. Же
лезнодорожный холодильный транспорт
в новой пятилетке XI—3
Поварчук М. М. Автомобиль-холодильник
ЛуМЗ-945 на шасси «Москвич-432»
с машинно-аккумуляционным
охлаждением VII—37
Холодильная технология
Головкин Н. А., Пузанкова Т. М. Биохими
ческие изменения, происходящие в
яблоках при отрицательных температурах
хранения II—43
Конопкайте С. И., Дачюлите Я. А., Пакар-
ските К. Ю. Исследования по хранению
североморской сельди в охлажденной
морской воде. II. Биохимические
исследования II—36
Коробко П. Ям Агибалов А. Т. Исследова-
ние естественной убыли свежих дынь
при железнодорожных перевозках X—43
Курылев Е. С, Яновский С. И.,
Комиссарова М. Г., Фишман М. А., Терентье-
ва Н. А. Хранение яиц в холодильной
камере с регулированием влажности
воздуха XII—30
Моисеева Е, Л. Исследования по хранению
североморской сельди в охлажденной
морской воде. III. Микробиологические
исследования II—41
Моисеева Н. А., Россовский Л. С. Хранение
молдавского винограда в камерах с
кондиционированием воздуха .... V—26
Моисеева Н. А., Савицкая А. К. Хранение
яблок в упаковках из полимерных
пленок IX—18
Мыскин М. М., Оленев Ю. А., Шелапу-
тин В. И., Фильчакова Н. Н. Новый
высококачественный плодово-ягодный
полуфабрикат для мороженого .... IV—12
Оленев Ю. А., Хмелева К. Е.,
Фильчакова Н. Н. Модифицированные желирую-
щие крахмалы — новые стабилизаторы
для мороженого VI—31
Павловский П. Е., Григорьева М. П.
Изменения миофибриллярных белков белых .
и красных мышц при холодильной I.
обработке мяса кур . I—29
Павловский П. Е., Григорьева М. П. Про-
теолитические превращения белых и
красных мышц при холодильном
хранении мяса кур
Пискарев А. И., Лукьяница Л. Г., Ушкало-
ва Л. В., Огуречникова Н. В., Дуда-
рев Г. В., Фоминова В. П., Сангайле-
не М. Ю. Исследования по хранению
североморской сельди в охлажденной
морской воде. I. Технологические
исследования
Романов М. Н., Пискарев А. И., Аржанни-
1 кова Л. М., Лукьяница Л. Г., Дербеде-
нева 3. А., Осипов Б. В. Об использог
вании воздушной турбохолодильной
машины TXM-I-300 для замораживания
пищевых продуктов
Смольский Н. Т., Пугачев П. Им
Беляев В. М. Упаковка и хранение
говядины в пленочных материалах . . .
Сукрутов Н. И. Замораживание и хранение
рыбы на судах
Фикиин А., Дичев Ст., Фикийна Ив.
Основные параметры, характеризующие
процесс флюидизации слоя плодов и овощей
Цинцадзе Т. Д. Гистологические изменения
мышечной ткани при заморажива^ТТрГ"
свиных натуральных полуфабрикатов
Цинцадзе Т. Д., Шеффер А. П. Изменение
качества быстрозамороженных свиных
полуфабрикатов в процессе хранения
Чижов Г. Б., Диденко Р. А., Биккуло-
ва И. М. Обработка поверхности
скорлупы куриных яиц для повышения их
стойкости при хранении
Чижов Г. Б., Кулманова Н. К. Связь
исходного состояния тканей мяса и
изменений, вызываемых замораживанием
Чижов Г. Б. Метод вычисления теплофизи-
ческих характеристик пищевых
продуктов при отрицательных температурах
на основе закона Рауля
Шаповаленко М. М., Чекмарева Н. П.
Опытные перевозки охлажденного мяса
в сортовых отрубах
Шеффер А. П. Быстрое охлаждение мяса
Шеффер А. П., Цинцадзе Т. Д.
Исследование обратимости процесса
замораживания свиных натуральных
полуфабрикатов
П-28
II—32
X—36
XI-
V-
XI-
III-
VI
IV
II-
-37
-30
-33
-38
-35
-39
-25
X—40
XI—10
III—32
IX—40
Научно-исследовательские работы
Бадылькес И. С. Новые рабочие вещества
абсорбционных холодильных машин VII—22
Бадылькес И. С. Термодинамические
свойства фреона-12В1 (CF2ClBr) .... II—18
Блонский С. Д., Карцынель М. Б.
Определение экономичного режима работы
установки для получения сжиженного
углекислого газа на базе сжигания
топлива VIII—38
Богданов С. Н. Определение коэффициентов
теплоотдачи при кипении фреонов
внутри горизонтальных труб X—33
Бучко Н. А., Данилова Г. Н.,
Куприянова А. В. Исследование методов
охлаждения бетонной кладки строящихся
плотин IX—10
Вихорев Г. А.| , Мельцер Л. 3., Чей-
лях В. Т., Шнайд И. М. Энергетическая

эффективность методов внутреннего
теплоотвода в изоляции холодильных
камер I—12
Журавлева Л. В. Исследование
коррозионной стойкости алюминиевых сплавов в
растворе хлористого кальция .... XI—11
Загоруйко В. А. Исследование теплоотдачи
и гидравлического сопротивления в
воздушном пластинчатом теплообменнике IV—30
Иванов О. П. Исследование теплообмена
при кипении смесей фреона-12 и фрео-
на-22 IV—27
Ильин А. Я. Исследование обращенной во-
доаммиачной абсорбционной машины VII—24
Колядина Н. Г., Езжев А. П., Бартенев Г. М.,
Голован Э. Н. Исследование фреоно-
проницаемости резин IX—33
Курылев Е. С, Печатников М. 3.
Исследование и расчет одноканальной
системы распределения воздуха в холодиль-
ных камерах J^VI—24
Лагутина Л. М. Экспериментальное
исследование P-v-T -зависимости фреона-22 XII—25
Латышев В. П. Давление насыщенного пара
смеси фреона-143 и фреона-142 . . . VII—29
Малкин Л. Ш., Жукоборский С. Л., Кази-
нец В. И. Исследование зависимости
электрической прочности масла ХФ-12
от влажности и температуры .... X—28
Малкин Л. Ш., Жукоборский С. Л., Кази-
нец В. И. Растворимость воды в
смазочном масле ХФ-12 III—30
Никульшин Р. К. Вязкость бромированных
фреонов XI—30
Павлова В. С, Гусев Ю. Н., Носков В. Н.,
Лебедев Ю. К., Басе Э. С. Способ
определения влагосодержания фреона-12
методом инфракрасной спектроскопии X—25
Перелыитейн И. И. К методике составления
уравнения состояния реального газа IX—34
Печатников М. 3. Исследование
закономерностей воздушной струи на модели
применительно к условиям холодильных
камер + VIII- 42
Селиверстов В. М. Диаграмма g, i раствора
фреона-22 и дибутилфталата .... IV—36
Стефановский В. М. Исследование
теплоотдачи при дефлегмации паров аммиака
и воды IV—32
Сутырина Т. М. Дросселирование
холодильного агента в трубке постоянного
сечения I—16
Тимофеевский Л. С. Действительные
рабочие процессы абсорбционного бромисто-
литиевого трансформатора тепла . . . VII—15
Шмуйлов Н. Г. Особенности действительных
процессов промышленной
абсорбционной бромистолитиевой холодильной
машины VII—14
Щербин В. А., Аверьянов И. Г.
Исследование теплоотдачи к воде и водному
раствору бромистого лития от орошаемой
горизонтальной трубы VII—18
Обмен опытом
Автоматический воздухоотделитель АВ-2
системы ВНИХИ X—50
Валяев А. В., Дементьев А. И. Сушильные
камеры для спецодежды на
холодильниках III—47
Воронин Н. Я-, Чистяков А. А. О
бесклеточной укладке штабелей мяся . . . IX—50
Гонгладзе И. О. Асбестоцементные трубы
вместо стальных VI—47
Дик М. Г. О фасонной изоляции для
холодильных трубопроводов VI—41
Жихарев М. В. Расширение Минского
холодильника № 2 VI—45
Зубова Н. Д. Механизация процессов
производства эскимо X—47
Иванов А. А. Снижение температуры в
климатической камере ФПК-6000 .... IV—47
Ивенский Я- Б. Приспособление к станку
для оребрения труб XI—48
Ильин В. В., Быков В. П.
Комбинированное реле температуры V—34
Ильюшенко Ф. В. Подвеска для сборки
холодильного агрегата домашнего
холодильника XII—36
Касич В. П., Карамазин А. В. Улучшение
конструкции сальника и обратного
масляного клапана оппозитных
компрессоров VII—41
Кожухов В. В., Разложко С. Д. Опыт
эксплуатации аппарата ГКА-2 на Примор-
ско-Ахтарском рыбозаводе VII—43
Ковалев А. С. Съемник для выпрессовки
втулок подшипников скольжения . . . IV—46
Колосов В. М., Меклер В. Я. Установка
искусственного климата для испытания
материалов VIII—46
Копылов А. М., Чешев А. И. Эксплуатация
автоматизированного холодильника в
Астрахани V—40
Лившиц Л. И. Доводка масляных насосов
фреоновых герметичных компрессоров V—37
Малярчиков А. Д. Об уравновешивании сил
инерции компрессора домашнего
холодильника I—39
Махмудов М. Д. Применение эпоксидной
смолы в производстве кондиционеров II—48
Меклер В. Я., Зык С. Л.
Кондиционирование воздуха в вычислительных машинах XII—34
Милованов В. И. Испытания ТРВ с паро-
заполненной термочувствительной
системой . I—37
Молчанов В, Ф., Голованкая Л. А.
Эксплуатация прибора ДВИП на Московском
холодильнике № 13 IV—45
Морозов П. И., Барулин Н. Я.
Модернизация автономных и местных
кондиционеров для использования в помещениях
точной сборки III—43
Муравлянский В. С. Самоходная установка
для непрерывного подъема и
подвешивания полутуш на подвесные пути . . VIII—45
Муравлянский В. С, Цирлин Б. Е.
Рационализаторская и изобретательская
работа на Ленинградском
холодильнике № 4—5 XII—32
Нефедов Л. М. Новое в технологии
изготовления бумажных стаканчиков IV—44
Оленев Ю. А., Петрунина В. Н.
Изготовление мороженого замораживанием
предварительно взбитой смеси . . . IV—42
Пеграшко В. А., Чистяков А. А. Учет часов
работы компрессоров на
автоматическом режиме XI—49
Радионов Г. Ф., Шкляр Р. Л., Клямер С. Д.,
Ерошкин П. Ф., Приходовская А. И.
Опыт эксплуатации безнасадочного
скруббера для охлаждения дымовых
газов VI —43
58

Сачко Д. Ф. Эксплуатация панельных
ограждающих конструкций на Москов- ,
ском холодильнике № 12 "*~ VI—40
Середин С. М. Виброизолированный
фундамент для агрегата АК2АВ-20/10 . . . IX—49
Середич С. М., Патрикеев А. М. Применение
цеолитовых фильтров-осушителей на
Краснодарском ремонтно-монтажном
комбинате 1—41
Сергеев В. Н. Установка для сбора и
регенерации отработавшего смазочного
масла IX—48
Симонов Н. Н. Улучшение работы зарядных
выпрямителей V—35
Симонов Н. Н. Устранение недостатков
машины АМУР VII—40
Тарум А. Ю., Гольберг Л. Д.
Автоматическая заслонка для вентиляторов . . . V—43
Чистяков А. А., Шляховецкий В. М.
Автоматизированная насосно-циркуляцион-
ная система Краснодарского
распределительного холодильника VIII—47
Шеффер А. П., Фролов А. П.,
Яблонская 3. И., Матвеев Г. А. Удаление
снеговой шубы с сухих воздухоохладите-
лей этиленгликолем I X—45
Шмелев Г. М. Рационализаторская работа
на Иркутском холодильнике .... III—46
Шнайдерман И. П. Полуавтоматический
вертикальный воздухоотделитель
интенсивного действия ......... II—50
Консультация
Бадылькес И. С, Гиндлин И. М. О технике
безопасности на аммиачных
холодильных установках ......... XII—37
Барулина И. Д. Расчет количества сухого
льда, необходимого для
транспортировки мороженого в изотермических
автокузовах VIII—52
Вайнштейн В. Д. Можно ли фреон,
выпускаемый из холодильных аппаратов
через предохранительные клапаны,
направлять в другие аппараты? .... III—49
Геллер С. Л., Иоанно М. Г. Рекомендации
по размещению реле уровня на сосудах
и аппаратах аммиачных холодильных
установок VIII—50
Головацкая Л. А. Отвечаем на письма
читателей VI—49
Данилов Р. Л. Как осуществить непрерыв-
* ное дренирование флегмы в водоам-
миачных абсорбционных холодильных
'машинах VII—45
Дик М. Г. Отвечаем на письма читателей V—45
Кудряшов Н. Т. Отвечаем на письма
читателей . . . IV—48
Лысенко Н. Е. Как восстановить и заменить
фильтр-осушитель холодильной машины
пятивагонной секции X—51
Лысенко Н. Е. Как оттаивать горячими
парами испарители изотермических
вагонов с машинным охлаждением . . . IX—52
Оленев Ю, А., Зубова Н. Д. Вопросы и
ответы , • • IV—49
Сенягин Ю. А. Вопросы и ответы .... II—53
Тезиков А. Д., Дмитриева К. Ф. О
скорости сублимации сухого льда .... V—44
Тихомиров В. А. Единицы измерения шума I—42
Письма в редакцию
Иванов О. П. Формула для расчета
коэффициента теплоотдачи при кипении
маслофреоновых растворов I—45
По следам неопубликованных писем . . . XII—39
Фенцл Зденек. Письмо в редакцию .... X—52
Критика и библиография
Бадылькес И. С, Гоголин А. А. Учебник по
судовым холодильным установкам I—46
Гоголин А. А. О книге по
кондиционированию воздуха VIII—54
Диссертации в области холодильной
техники и технологии за 1963—1965 гг. III—50
Книги по холодильной технике,
выходящие в свет во втором полугодии 1966 г. II—54
Книги по холодильной технике, выходящие
в свет в первом полугодии 1966 г. I—47
Максимов П. С. Новый учебник для
техникумов V—46
Фалькович Я. Полезная книга .... XII—40
В институтах и лабораториях
Хозе А. Н., Ноздренко Г. В., Филонен-
ко А. С, Шлей В. Ф. Фреоновая
паротурбинная установка для утилизации
низкопотенциального тепла X—54
Хроника
Алексеев Г. С. О работе
строительно-монтажного треста Росхладторгстрой . . XI—52
Внешняя торговля СССР холодильным
оборудованием и скоропортящимися
продуктами в 1964 г I—52
Внешняя торговля СССР холодильным
оборудованием и скоропортящимися
продуктами в 1965 г XII—43
VIII сибирский теплофизический семинар V—47
Голянд М. М. Всесоюзная межвузовская
конференция в Ленинграде IX—54
Дезент Г. М. Новые сорта мороженого IV—51
Казакова Р. М. Новые нормы расхода
вспомогательных материалов и
химикатов в производстве мороженого IV—53
Киреев А. П. Всесоюзное совещание
работников мясной и молочной
промышленности IX—54
Конференция в Риге II—57
Конференция-семинар в Минске .... XII—41
Конференция читателей журнала
«Холодильная техника» в Ленинграде . . . IX—56
Координационное совещание по домашним
холодильникам VI—52
К 60-летию профессора В. С.
Мартыновского VII—51
Марков А. А. Общественный смотр
изобретательской и рационализаторской работы XI—50
Межвузовская конференция по
товароведению пищевых продуктов VI—51
Научно-технический семинар по
эксплуатации и ремонту холодильного
оборудования VIII—56
Патрикеев А. М. Улучшить экономическую
подготовку молодых специалистов . . VI—50
Попов А. А. Выпуск
специалистов-холодильщиков Всесоюзным заочным
институтом пищевой промышленности в
1965/66 учебном году XII—41
59

Семинар в Ереване 1—51
Семинар во ВНИХИ VI—51
Семинар по тепло- и массообмену .... XII—42
Семинар по технике и технологии
производства мороженого VII—49
Сергеев А. И. Всесоюзный общественный
смотр VIII—55
Сибирская конференция читателей журнала
«Холодильная техника» . V—48
Смотр сухих, замороженных и
консервированных блюд III—53
Совещание в Гданьске . . VIII—57
Совещание в Ташкенте II—57
Совещание по вопросу внедрения
абсорбционных холодильных машин .... VII—48
Техническая конференция на Черкесском
заводе холодильного оборудования VI—53
Техническая конференция по повышению
качества, надежности и
долговечности изделий, выпускаемых Ярославским
заводом холодильных машин .... X—56
Филаткин В. Н. О подготовке инженеров
в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности X—55
IV съезд НТО пищевой промышленности I—50
На ВДНХ
Шутов Т. И., Кочетова Т. П. Тематическая
экспозиция «Новое в технике и
технологии производства мороженого» . . . IV—50
В Международном институте холода
Научные конференции Международного
института холода в 1965 и 1966 гг. III—54
Программа XII Международного конгресса
по холоду III—55
За рубежом
К 80-летию профессора Р. Планка . . . II—61
Подольский М. В,, Феликс Ярослав.
Передвижная установка для осушки и ва-
куумирования холодильных систем . . V—49
Полак В. Приборы и средства
автоматизации холодильных установок,
выпускаемые в ЧССР II—58
Скриван В. Универсальная установка для
биологических лабораторий VII—52
Новости иностранной техники
Бадылькес И. С. Современные аммиачные
турбокомпрессоры III—57
Бадылькес И. С. Термодинамические
свойства тетрафтордихлорэтана 1—53
Барулина И. Д. Определение коэффициента
теплопередачи изотермических кузовов
при нестационарном режиме .... X—57
Бер Б. А., Шуватова Э. Д. Новое торговое
холодильное оборудование V—51
Ванек Богумир. Холодильная
промышленность Чехословакии XI—53
Васильев В. К. Замораживание продуктов
в азоте IV—59
Гиндлин И. М. Аккумуляторы холода с
намораживанием льда I—56
Гиндлин И. М. Охлаждаемая палатка . . I—53
Гиндлин И. М. Применение фреона-502 на
холодильнике VI—55
Головкин Н. А., Вит В. Применение
жидкого азота при холодильной обработке
пищевых продуктов XI—55
Гоголин А. А. Вагонные холодильные
агрегаты и кондиционеры фирмы «Стоун» XI—56
Гоголин А. А. Методы опреснения соленой
воды IX—57
Гоголин А. А. Первый бромистолитиевый
абсорбционный кондиционер с
воздушным охлаждением конденсатора и
абсорбера VII—56
Дезент Г. М. Современная техника
производства мороженого за рубежом . . IV—54
Иоффе Д. М. Из практики применения
аппаратов с термоэлектрическим
охлаждением V—53
Макарова Г. Ф. Холодильник в Мюнхене XII—51
Поволоцкая Н. М. Теплоотдача и
гидравлическое сопротивление при кипении в
трубах растворов фреонов-12 и 22
с маслом VII—53 ^
Попов А. А. Новые приборы фирмы «Дан-
фосс» V—54
Попов А. А. Судовые холодильные
установки, работающие на фреоне-22 .... III—59
Сасин В. И. Новые работы по теплообмену
в ребристых воздухоохладителях . . XII—48
Степанова О. А. Теплоизоляционные
материалы — ленопласты VI—54
Трохин А. А. Изоляционный материал —
мофотерм VI—54
Ужанский В. С. Пилотные регуляторы XII—44
Ужанский В. С. Терморегулирующие
вентили VIII—58
Френкин М. М. Зарубежные патенты . . V—56,
VI—56,
VII—57,
XI—58
Справочный отдел
Аминов В. X. Климатическая камера
типа 3001 - XII—51
Вольская Л. С, Ужанский В. С. Новые
приборы и средства автоматизации . . . IX—59
Данилова Г. Н. Таблицы теплофизических
свойств фреона-13 III—61
Зоткин М. М. Датчик-реле относительной
влажности типа ДРОВ-3 XII—53
Ильина Н. И. Термобарокамера ТБК 015-70 I—58
Лаврова В. В. Номограмма для
определения мощности, потребляемой
электродвигателями аммиачных бескрейцкопф-
ных компрессоров V—59
Оленев Ю. А., Петрунина В. Н. Новые
нормы расхода сырья при производстве
мороженого IV—61
Теплоизоляционные материалы для
холодильников VI—59
Тимошенков К. Д. Реле давления РД-З-^З VI—60
Тобилевич Н. Ю., Грицак В. Т. Номограмма
для определения коэффициентов
теплоотдачи при кипении воды и водных
растворов бромистого лития в
горизонтальных оросительных генераторах VII—61
Ужанский В. С, Вольская Л. С. Новые
приборы и средства автоматизации . . . X—59

CONTENTS
On the Way to Abundance of Food-stuffs 1
A. M. Zhavoronkov. Refrigeration Plants of Consumers' Cooperative Societies of USSR 4
M. M. Pozinr Z. E. Fishkin. Transition of Refrigeration Enterprises to New Conditions of
Planning and Economic Stimulation . . 7
V. A. Tikhomirov. Investigation of Noise from Hermetic Compressors 11
U. N. Tsvetkov. Thermoelectric Battery for Air Conditioning 15
E. У. Stefanov. Testing of Apparatus with Sprayed Sieve Packing for Air Conditioning. . 17
P. A. Shparber. Brineless Freezing of Rock 23
L. M. Lagutina. Experimental Investigation of P-v-T Dependence of Freon-22 25
U. A. Oienev, N, N. Filchakova. Testing of Freezer, Type F2A-14, for Soft Ice Cream
Production 28
E. S. Kurilyev, S. I. Yanovsky, M. G. Komissarovar M. A. Fishman, N. A. Terentyeva.
Storage of Eggs in Cold Room with Controlled Air Humidity 30
Practice exchange
V. S. Muravlyansky, В. Е. Tsyrlin. Rationalization and Invention Work at Leningrad Cold
Storage Warehouse No. 4—5 32
V. Y. Mekler, Z. L. Zyk. Air Conditioning in Computers 34
F. V. Ilyushenko. Hanger for Assembling Refrigerating Unit of Home Refrigerator ... 36
Consultation
I. S. Badylkes, I. M. Gindlin. Safety Rules for Operation of Ammonia Refrigerating Plants. 37
On the Unpublished Letters 39
Book review
Y, D. Falkovich. Useful Book 40
Miscellany
A. A. Popov. Graduation of Refrigerationists from USSR Correspondence Institute of
Food Industry in 1965/66 л1
Conference-Seminar in Minsk 41
Seminar on Heat and Mass Exchange 42
USSR Foreign Trade of Refrigerating Equipment and Perishable Foods in 1965 ... 43
Foreign technical news
У. S. Uzhansky. Pilot Regulators 44
У. I. Sasin. New Works on Heat Exchange in Finned Air Coolers 48
G. F. Makarova. Cold Storage Warehouse in Munich 51
Reference data
У. K. Aminov. Environmental Chamber, Type 3001 51
M. M. Zotkin. Relative Humitity Picup-relay, Type DROV-3 53
Contents of Journal "Kholodilnaya Tekhnika" for 1966 ,55

СОДЕРЖАНИЕ
На пути к изобилию продуктов питания 1
A. М. Жаворонков. Холодильное хозяйство потребительской кооперации СССР 4
М. М. Позин, 3. Е. Фишкин. О переводе холодильных предприятий на новые
условия планирования и экономического стимулирования 7
B. А. Тихомиров. Исследование шума герметичных компрессоров 11
Ю. Н. Цветков. Термоэлектрическая батарея для кондиционирования воздуха 15
Е. В. Стефанов. Исследование аппарата с орошаемой сетчатой насадкой для
кондиционирования воздуха 17
П. А. Шпарбер. О безрассольном способе замораживания горных пород ... 23
Л. М. Лагутина. Экспериментальное исследование Р-У-Г-зависи/уости фреона-22 25
Ю. А. Оленев, Н. Н. Фильчакова. Испытание фризера Ф2А-14 для мягкого
мороженого 28
Е. С. Курылев, С. И. Яновский, М. Г. Комиссарова, М. А. Фишман, Н. А. Те-
рентьева. Хранение яиц в холодильной камере с регулированием
влажности воздуха 30
Обмен опытом
В. С. Муравлянский, Б. Е. Цирлин. Рационализаторская и изобретательская
работа на Ленинградском холодильнике № А—5 32
В. Я. Меклер, С. Л. Зык. Кондиционирование воздуха в вычислительных
машинах 34
Ф. В. Ильющенко. Подвеска для сборки холодильного агрегата домашнего
холодильника 36
Консультация
И. С. Бадылькес, И. М. Гиндлин. О технике безопасности на аммиачных
холодильных установках 37
По следам неопубликованных писем 39
Критика и библиография
Я. Д. Фалькович. Полезная книга 40
Хроника
A. А. Попов. Выпуск специалистов-холодильщиков Всесоюзным заочным
институтом пищевой промышленности в 1965/66 учебном году 41
Конференция-семинар в Минске 41
Семинар по тепло- и массообмену 42
Внешняя торговля СССР холодильным оборудованием и скоропортящимися
продуктами в 11965 г 43
Новости иностранной техники
B. С. Ужанский. Пилотные регуляторы 44
В. И. Сасин. Новые работы по теплообмену в ребристых воздухоохладителях 48
Г. Ф. Макарова. Холодильник в Мюнхене 51
Справочный отдел
В. X. Аминов. Климатическая камера типа 3001 51
М. М. Зоткин. Датчик-реле относительной влажности типа ДРОВ-3 53
Содержание журнала «Холодильная техника» за 1966 год 55
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: шИ. Кобулашвили (главный редактор), Д. Г. Рю-
тов (зам. главного редактора), Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), проф. И. С.
Бадылькес, Б. С. Вейнберг, А. А. Гоголин, М. Г. Дик, В. А. Дедух, А. В. Кан, В. Я.
Кокорев, М. С. Мартынов, проф, В. С. Мартыновский, М. Н. Мертешов, Р. В. Павлов,
Н. В. Померанцева, проф. Г. Б. Чижов, В. И. Шелапутин, А. П. Шеффер.
Адрес редакции: Москва, ул. Костякова, 12. Телефон Д 0-00-34 доб. 49.
Т—15310. Сдано в набор 3/Х 1966 г. Поди, в печ. 19/Х1 1966 г.
Формат 84Xl08Vi6. ^Qlh л. 4-6,72 усл. п. л. Уч.-изд. л. 7,43.
Тираж 4800 экз. Заказ 4076. Цена Г>0 коп.
Типография изд-ва «Московская правда». Потаповский пер., 3.