ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО НАРОДНОМУ ОБРАЗОВАНИЮ
МОСКОВСКИЙ ОЭДНА ЛЕНИНА И ОЩЕНА ОКТЯБРЬСКОЙ ЭВОЛЮЦИИ
АВИАЦИОННЫЙ ИНСТИТУТ имени СЕРГО 0ВДК0НИКИДЗЕ
РАСЧЕТ ЛУЧИСТЫХ ТЕПЛОВЫХ ПОТОКОВ
Учебное поообие для куроового и дипломного
проектирования
Под редакцией проф. В.Д. Курзатенкова
202-20/ЦСП Утверждено
на заседании редоовета
12 мая 1988 г.
Москва
Издательство МАИ
1989

Авторы: Б. Л. Березаяская, Л .В. Кудрявцева, В. Д. Курпатенков,
Л.А. Люлька
Расчет лучиотых тепловых потоков / Е.Л. Березаяокая, Л.В.
Кудрявцева, В.Д. Курпатенков, Л.А. Люлька; Под ред. В.Д. Курпатенко-
ва. - М.: Изд-во МАИ, 1989. - 6frc: ил.
В пособии приводится расчет лучистых тепловых потоков вдоль
камеры и в сопле с учетом температуры продуктов сгорания и доли
излучающих компонентов в их составе. В приложении даны справочные
материалы для наиболее распространенных в перспективных топляв при
разных значениях коэффициента избытка окислителя и давлений в
камере сгорания.
Предназначено для студентов, выполняющих курсовой и
дипломный проекты.
Рецензенты: Г.М. Кушнир, М.В. Краев
Московский авиационный институт, 1989

I. ОСНОВНЫЕ ОСОБЕННОСТИ ЛУЧИСТОГО ТЕПЛООБМЕНА В КАМЕРЕ Щ
В камерах ИД процесс горения и истечения протекает пра
значительных температурах и давлениях, В этих условиях продукты ого-
рания являются мощным источником лучистой тепловой энергии,
которая воспринимается сравнительно холодными (при наружном
охлаждении) стенками камеры огорания и сопла в виде лучистого теплового
потока.
Лучиотый теплообмен в камерах ЖГД имеет специфические
особенности.
1. Основным источником излучения в камерах, иопользущих
углеводородные горючие, являются продукты полного огорания, т.е.
водяной пар (ЕрО) и углекислый газ (С02). Излучение остальных
продуктов сгорания одно- и двухатомных газов по сравнению с излучением
продуктов полного сгорания ничтожно. Твердые частицы углерода, по
данным термодинамических расчетов, в камере сгорания практически
отсутствуют, поэтому их излучением можно поляоотью пренебрегать.
2. Наибольшие лучистые потоки имеют место в камерах огорания,
так как температура и давление газов в них достигают наибольших
значений, а, как известно, излучательная способность газов в
первую очередь зависит именно от этого. При движении продуктов
сгорания по соплу температура и давление газов уменьшаются, причем
особенно быстро после критического сечения; снижение
термодинамических параметров газа приводи? к резкому уменьшению его излучения.
Таким образом, лучистые тепловые потоки в оопле быстро снижаются
и имеют минимальные значения в выходном сечении.
Как показывают раочеты, в камере сгорания лучистый тепловой
поток соизмерим с конвективным тепловым потоком; в критическом
сечении он составляет примерно 8-12$ от конвективного потока в этом
печении, а в закритичеокой части сопла доля лучистого теплового
потока еще меньше.
Эта особенность в распределении лучистых тепловых потоков по
длине камеры позволяет в большинстве случаев основное внимание
обратить на вычисление лучистых тепловых потоков в камере огорания,
ограничившись их приближенным определением в сопле.
3

3. В камере огорашш имеет меото определенная неоднородность
о о отава и температуры продуктов огорандя как в лоперечном, так я
в продольном направлениях. Анализ рабочего процесса показывает,
что поток продуктов огораяия носит струйный характер, т.е. состоит
из ряда параллельных отруй, состав и температура которых
определяются меотными значениями коэффициента соотношения компонентов К*а.
Возле головки камеры сгорания имеется начальный участок, на
котором протекают процеосы горения и температура газов возрастает от
сравнительно низкой непосредственно у головки до максимальной в
конце учаотка.
В общем олучае излучение продуктов огорания на стенку камеры
будет складываться из излучения воех струй. Причем излучение
каждой отруи по пути к стенке будет частично поглощаться более
холодными отрулми. На начальном участке излучение будет поглощаться
каплями и парами. Все это усложняет точный расчет лучистых
тепловых потоков в камере сгорания и сопле ЖРД.
4. Лучистый тепловой поток, который получает отенка,
окружающая объем газа, определяется разностью между излучением газа $г%
которое многократно поглощается и отражается стенкой, и
излучением стенки 9сг% которое также многократно поглощается и
пропускается газом:
здеоь tf^j^- эффективная отепень черноты стенки:
= ?rr/[/- U-6aiii-*r& • тае есг~ степеиь черноты стенки; €г-
степень черноты излучающих газов при температуре Гг\*г - поглоща-
тельная способность газа при температуре 7^; принимают 4^G^)т
Ввиду сравнительно большой разницы между высокой
температурой газов в камере сгорания 7> и температурой стенки ТСТ излучение
стенки при решении этого уравнения получается во много раз меньше
излучения продуктов сгорания и им без большой погрешности можно
пренебречь.
2. HLC4ET ЛУЧИСТОГО ТЕПЛОВОГО ПОТОКА В КАМЕРЕ ИД
В соответствии с рассмотренными выше особенностями расчет
лучистых тепловых потоков в камере ШД, как правило, сводится к
определению с достаточной точностью лучистого потока ?>яа
участке камер! сгорания с максимальной температурой продуктов сгора-

ния, т.е. максимального лучиотого потока во второй половине
камеры сгорания и начале входной чаоти сопла. Поскольку лучиотые
потоки на начальном участке камеры (возле головки) и в сопле
незначительно влияют на общий тепловой баланс, то они обычно определяют-
оя приближенно, исходя из принимаемого за основу значения ?, в
конце камеры сгорания.
Примем, что веоь объем камеры сгорания заполнен продуктами
сгорания с однородным ооставом и температурой Тм , тогда лучистый
тепловой поток от газа к стенке можно раосчитать по формуле
(I)
где со - коэффициент лучеиспускания абоолютно черного тела: со =
= 5,67 ВтДм.К4).
Следовательно, максимальный лучистый^поток - излучение
абоолютно черного тела: а = 5,67 (
Отсюда
тг, к
ВгА?
1000
0,0567
1500
0.29
2000
0.9
2500
2,2
3000
4,6
3500
8,5
4000
14,5
Значение эффективной степени черноты отенки находится мевду
значением степени черноты материала е^» учитывающей поглощение
излучения при однократном падении луча, и единицей,
соответствующей полному поглощению излучения при многократных отражениях луча
в уоловиях замкнутого объема, заполненного прозрачной оредой.
Приближенно можно принять
B)
Для стенок камеры сгорания, несколько загрязненных оажей, можно
принимать ? * 0,8. Более точно сст зависит от материала стенки и
ооотаяния ее поверхности.
Степень черноты продуктов полного сгорания Н^О и С02
определяется по формуле
Из«»за селективного характера спектра излучения и поглощения
газов Ш2О и СОз) происходит частичное взаимное перекрытие некото-
5

рых участков спектра излучения и поглощения этих газов, т.е.
каждый газ не совсем прозрачен для излучения другого и излучение
одного чаотично поглощается другим. В результате на стенку попадает
меньший лучистый тепловой поток, чем сумма лучистых потоков от
каждого газа в отдельности. Это и учитывается произведением ?^ ^ .
Отметим, что значительная часть излучения С0? поглощается
водяным паром, а так как в продуктах сгорания оодеркаяие HgO яеоколь-
ко больше, чем С02, то, как показывают расчеты, излучение С02 в
общем лучистом тепловом потоке невелико и составляет примерно 10$.
Излучательная и поглощательная способности газов определяются
температурой, парциальным давлением или плотностью и линейным
размером излучаемого газового слоя, зависящим от геометрических
размеров камеры, в которую заключен излучащий газ.
*В теплотехнике разнообразные геометрические формы газовых
объемов обычно приводят к некоторой эквивалентной газовой
полусфере, в которой лучистый тепловой поток е центре плоского основания
равен действительному лучистому тепловому потоку в данной точке
рассматриваемого действительного объема. Радиус такой
эквивалентной полусферы определяет некоторую среднюю длину пути луча или
некоторую уоловную толщину газового слоя, являющуюся характерным
линейным размером, для расчета излучающей и поглощающей способности
рассматриваемого газового объема. Для сферического объема с
диаметром d в теплотехнике рекомендуется принимать эквивалентную
длину tj= 0,6^; для цилиндра бесконечной длины, т.е. /^о«, с
диаметром d- l$ = 0,9 ^..Промежуточные значения приведены ниже:
C3/d
1.0
0,6
1.5
0,75
2,5
0,85
4,0
0,9
Приближенно С3 = 3,6 У/Г , где У - объем газа;/* - площадь
ограничивающей стенки, которая воспринимает излучение.
Определение степени черноты ? со и <f „„ в условиях камеры
сгорания ШД рекомендуется производить по данным Л.ф. Фролова.

Значения степени черноты С02 в зави-^<г
симости от температуры излучащего газа Т
и произведения f>Cogl можно принимать по
графику (рис. I), где fiCo2~ парциальное
давление С02 в продуктах огорааия; ^«/?.
Поскольку коэффициент излучения
углекислого газа слабо завиоит от плотности,
этих данных вполне достаточно для раочета
Степень черноор Нг>0 зависит от его
плотности и, по Л.Ф, Фролову [3], вычио-
ляется по соотношению
D)
Рис. I
где €о я 0 - "нулевая" степень черноты водяного пара,
соответствующая его плотности или парциальному давлению, стремящемуся к нулю;
J*/Mg0 - коэффициент, учитывающий рост излучательной способности
водяного пара из-за расширения полос излучения при увеличении плот-
нооти или давления.
На рис. 2 приведена зависимость ?о от Г и произведения
I , где /„ 0 - плотность Н20. е
На рис. 3 дана зависимость коэффициента ^0,и_п от плотности
i
/if
-0,7
-40
-А2
~w
Л
OOQ
А
ч
ч
s
S
S
S
21
s
*
s
с
а
t
\
UK
S
S
1
%
7
^
S
л
^ Г"
S 1
у
V
\
\
и произведенияу>^ /. Заметим, что коэффициент//„^
растет с увеличением плотности парциального давления водяных паров
лишь до значения /ш* I кг/м . Дальнейшее увеличение плотности
практически не сказывается на увеличении излучательной способности
водяного пара из-за р&сширения полос спектра излучения.
На графиках (рис. 1-3) эффективная длина / приведена в метрах;
температура Г - в кельвидах; давление / - в мегапаскалях;
плотностьр - в килограммах на кубический метр (кгДг).
Плотность водяногд пара рассчитывается по уравнению
? Гм) E)
при
Л^= Тм и В,,- = 83Г7/18 = 462 Дж/(кг-К).
В ^приложениях I, П для 15 топливных композиций приведены
графики зависимости парциальных давлений газов и температуры продук-

toe сгорания от коэффициента избытка окислителя *с при различных
значениях давления в камере сгорания (/^= ОД...50 МПа). Для
выполнения более точного расчета можно воспользоваться таблицами
приложения Ш. На графиках и в таблицах Тк = Т^ , т.е. максимальной
температуре в камере сгорания при заданных значениях д, и «с .
Парциальные давления Н20, С02 и других газов указаны в безразмерном
виде, т.е. в долях от давления в камере сгорания fa = /уее •
А„ =hto?P* ' Рсог =?сог//>* - F)
В камере сгорания, как было указано выше, состав и
температура газа неоднородны, особенно в поперечном сечении. Обычно для
расчета лучиотого потока от газа к стенке олажяое струйное течение
продуктов огорания заменяют приближенной трехслойной схемой.
Непосредственно возле стенки находится приотеяочный олой о
относительно низкой температурой; в ядре потока, которое схватывает большую
чаоть расхода', температура газа максимальна. Между приотеночным
слоем и ядром потока в результате их перемешивания образуется
промежуточный слой о переменным составом и температурой.
При такой схеме лучистый тепловой поток будет складываться из
трех потоков: I) от ядра потока. Это наиболее мощное излучение,
которое, проходя через промежуточный и пристеночный слои, частично
ими поглощается; 2) от промежуточного слоя, имевшего переменные
параметры. Это излучение, проходя сквозь пристеночный слой, также
чаотично им поглощается; 3) от пристеночного слоя. Расчет
излучения такого газового объема выполнить нетрудно, ао на практике
вполне достаточная точнооть получается при раочете излучения
продуктов сгорания о осредненными по камере составу и температуре
продуктов сгорания.
Лучистый тепловой поток с учетом снижения его интенсивности
из-за частичного поглощения в относительно холодном приотеночном
слое расочитывается по формуле
Qл и - лучиотый тепловой поток от продуктов сгорания, запол-
нявдих камеру сгорания, расочитывается по ооотаву и температуре
при среднем соотношении компонентов в камере ктСр\ у> -
коэффициент, учитывающий уменьшение интенсивности излучения из-за
поглощения излучения в низкотемпературном пристеночном слое.

Коэффициент у> рекомеядуетоя принимать:
при раоходе в пристеночном олое 20...15$ - 0,6...0,7;
при раоходе в пристеночном слое 15...105? - 0,7...0,8;
при тонком пристеночном слое, например
оозданном пленочной завесой - 0,9...0,95.
Учитывая приближенность расчетов излучения рекомендуется
после вычисления максимального лучистого теплового потока в конце
камеры сгорания его распределение по длине камеры и оопла
определять на основе эмпирических данных [3]:
1) начиная о расстояния 50.. .100 мм от головки камеры огора-
ния и до сечения в докритичеокой чаоти оопла о диаметром 1,2 d^
очитать постоянным и равным улл ;
2) непосредственно возле головки принимать равным 0,25^,*;
3) в докритической чаоти сопла с относительным диаметром i =
и до критического сечения аппроксимировать соотношением
4) в критичеоком сечении сопла принимать равным 0,5 <?JM ;
5) в закритической части сопла от критического сечения аппрок-
оимировать соотношением
*
По результатам раочетов строится график распределения
лучистого теплового потока вдоль камеры сгорания и сопла.
Продукты сгорания рада топ лив, например некие лородосодерокащие
окиолители, не о одержат Н20 и С02, но включают другие излучающие
молекулы. Для приближенной оценки излучения в этом случае
предлагается следующий прием СЗ].
Так как при температуре сгорания 4000.. .4500 К наибольшей из-
лучательной способностью обладают водяные пары, то замена всех из-
лучащих молекул в продуктах огорания тем же чиолом молекул
водяного пара приведет лишь к увеличению дучистого потока.
Предлагается излучение продуктов сгорания вычиолять как
излучение водяного пара г м„, имеющего плотность
где Zpi - оумма парциальных давлений всех п излучающих в инфра^
красной области спектра газов, содеркащихся в продуктах огорания.
Полученный таким образом лучистый тепловой поток g, будет
несколько больше действительного.
10

3, ПРИМЕР РАСЧЕТА. ЛУЧИСТОГО ТЕПЛОВОГО ПОТОКА
Расчет дая для камеры, рассмотренной в работах [I, 2].
Компоненты топлива: азотный тетракоид (AT) + аэрозид -50;
*? = 2,249; рм = 50 МПа; среднее соотношение компонентов <* s 0,8,
за счет внутреннего охлалздения <?& = 0,375.
Для расчета лучистых потоков, согласно табл. I, следует
попользовать материал, приведенный в приложениях 1,8, П.8 и Ш.8.
Лучистый тепловой поток от продуктов сгорания в камере,
имеющей относительно холодный пристеночный слой, определяется по
формуле G):
Лучистый поток при <*= 0,8 определяется по формуле (I):
где ^i= 5,67 ВтДм^.К4); Гл= Тсо= 3294 К (ом. приложения П.8 и
Ш.8).
Эффективная степень черноты стенки при <5^.= 0,8 определяется
по формуле B):
Если компоненты топлива содержат химические элементы
(ом. табл. 2), то степень черноты излучающих газов продуктов
сгорания рассчитывается по формуле C):
Линейный размер излучаемого газового олоя определяется по
приближенной формуле t = l3 = 3*6 V/F* ]/
Геометрические размера взяты из работ [I и 2]: диаметр d^ 0,555 м,
длина цилиндрической час'ти L4- 0,3 м. Следовательно, объем
излучающего газа V = (Jfdjj/4) ?ц = 0,0726 м3; площадь поверхяоота
стенки, окружающей газ, F -*dK lu = 0,5231 ir; эффективная длина /,=
= 3,6-0,0726/0,5231 = 0,4995*0,5 м.
Парциальные давления излучающих газов (см. приложения 1.8,
Ш.8) в безразмерном виде оледущие: ^-= 0,3895, /?^» 0,0444.
1,948
Отовда рН9О= fiM Pt = 0,3895-5 = 1,948 МПа; fiCOg:» fa Ae
= 0,0444-5 = 0,222 МПа.
Заметим, что парциальное давление Н20 в 8,77 раз больше
парциального давления С02.
II

Степень черноты С02 при Тм = 3294 К и рео I = 0,222*0,5 =
= О,III МПА#м определяем по графику (см. рис. \)\ tgCco = -1,268.
Потенцируя, получаем 8сол = 0,054. /
Степень черноты Н20 рассчитываем по формуле D):
HqO
q g g
при плотяооти водяного пара, вычисленной по формуле E):
"Нулевая11 отепень черноты водяного пара принимается по
графику (см. рис. 2) при Тм = 3294 К и / I = 1,28-0,5 = 0,64 (кг/м3):
0,20.
Для определения коэффициента /Ь^и о по грвфикУ (°м- Р110- 3) при
= 1,28 кг/м3 вычислим логарифм
g= -о, /94.
При наших значениях Тм и /#$0 коэффициенту = 1,49.
Тогда «5^,= 0,2-1,49 = 0,298. *
Как и оледовало ожидать, е„еОсущественно больше есо .
Иокомая степень черноты излучающих газов продуктов сгорания
с учетом чаотичдого поглощения водяным паром излучения углекиоло-
го газа составляет ?г= 0,054 + 0,298 - 0,054-0,298 а 0,336.
Вычнолим лучистый поток:
ф * 0,9 0,336 $67- C29*/1ОО)+~ &,О/6 • Ю* йт/н*.
Принимая, оогласно рекомендации, коэффициенту =0,7,
окончательна имеем fAJf= 0,7.2,018.10е = 1,413-Ю6 Вт/м2.
Найдем распределение лучистого потока по длине камеры:
1) у головки ^= 0,25^= 0,353#Ю6 Вт/м2;
2) от сечения, находящегося на расстоянии 0,075 м от головки,
до сечения в докритической части сопла с диаметром //=1,2 я^по-
ток принимаем постоянным: ?,= 1,413-Кг Вт/м2;
3) в критическом сечении сопла ф^= 0,5 флж =
« 0,706-Ю6 Вт/м2;
4) в закритичеокой части сопла в зависимости от
относительного диаметра сечения:
12
d/dtp
#,, Вт/м2
2
0,170-106
3
0.07I-I06
4
0,042-ЮЬ

Профиль камеры сгорания и сопла строится в ооответотаии о
рекомендациями, приведенными в работах [I и 2]. Наносятся линии
сечений: через огневое днище; на расстоянии 0,075 м от_головки; на
относительном диаметре в дократической части оопла d= 1,2; через
критическое сечение; в закрвтичеокой чаоти оопла на диаметрах
<7= 2, 3= 3 (в примере da= 3,429).
В примере, рассмотренном в работе [2], приводятся оледущие
результаты распределения <?, по длине камеры сгорания и сопла
(ошибка не превышает 0,250:
Номер
оечения
П Ш
1У
Л Л ... П
Вг/м2
Г,453 1,453 If2 1,099 1,031 1,000 1,099 1,306 ... 3,429
D,35 If4I 1,411,26 0,91 0,70 0,59 0,47 ...0,07

ПШЮЖЕНИЯ
Приложение I
ft
OJ
0.6
o.s
0.3
w
Mr
Ш
w
и
Ш
f
i
f
1
//
//
1
I
/\
/
1
7
\
\
^
¦>
\
v
V
%r
Ш
Ш
p t
rco/
SSSr
1
\
\
\
>
л
w
\\
—
\
1
Ц2 0,3 0,4USQfiQJQf ifliliH 2ft W VftcL
Рис. I.I. Кислород + водород
14

А
0,5
0
[
Ч
V
5
1
ч
\
\
i
V
/г
1
1
/
/
1
1
/
/
}
/
ОС у
$\
ж-
i'V
in
f\
г
\\
\\
V
\
/
Ч
ч
/
\
г
23
40
2
5-
*°.
\
я.
}
\
\
Г"
1
0,2 0,3 0,4 0,5 0?QJM /,0 tftf 2.0 3,0 W aL
Рис. 1.2. Кислород + керосин
15

Pi.
o,v
0,5
0.2
1
0
j
i
—
I
//.
IE//
\i
w
w
vSi/ 1
%
/
/
/
/
/
/
f
У
J
J
\
к
\
\
N
i
1
J/ 1
f i
\
1
**•
rr
> ¦
i
\
J
N
ч
Nik
15
w
10'
5
2
4
л
t
J ^
i
s
^»
I
К
K-
US Qil OJOfiWHt t.OV<« if
Рио. 1.3. Кислород + HDMT
16

А
0,7
Ofi
OS
о,ч
0,3
j
—
t
1
V
f/
r
1
/
/
J
/
-
-¦¦
\
>N
s
N
-
X
^f
1
1
—
- -
к
Ц2
Рис. 1.4. Кислород + аммиак
17

Pi
0.4
0,3
0,2
о/
0
A
1
w
к l/\
IS
\\
1
f
-Jr
1
II
n
X
/
-:
— ц
» N
"¦ «.
So
о/ -
1
J
-
\V
-A
Is
-
\
—
i—'
, -
"C=
— -
r-./
m 1
%
\
\
i
\
\
N
a»
i
E
i
^/
i
i
^4
«?»
'1
\
i
Ц2 0,3 Ofi Q5QBQ14S (О B1« W 3.0 4,0 oL
Рис. 1.5. AT + HD:.T
18

0,4
о,з
0,2
0/
О
—
//
ft'
w
шУ
f
J
\
A
.50
-Q2
X
\
Jfi
/
(\
III
К
it.
V
\
p
co>
yS
yS
yS
yS
yS
Mb*
s
.0,2.
SO j
50 J
1
V
0,2 0,3 waseswQi toauf & 30 wot.
Рис. 1.6. AT + Ш
19

4
/7 4*
ЦО
о,«
0.3
0
i
1:
W
I/
W
' S
^<
1
к
<
аз 0.Ч afQfiVOfi ifiilii 2,0 3.0 4,0cL
20
Рис. 1.7. AT + гидразнн

01
*
0,2
0/
0
L
й
м
—
**~
,50
\
Jr
т
4s]
ч
—- 6
' 42
^«—»
^——
^?
!•
и-
0t2 OtJ 0,4 0.50,60,70,$ iOi.UH 2ft $0 40 oC
Рис. 1.8. AT + аэрозин 50
21

02 43 4V
W ОС
Рис. 1.9• 27/5-ный азотнокислотный окислитель + керосин

CfS
0,2
О 4
0
1
/
i f
V
ш/
W
f
I
1
/
\
\
\\
\i
X
И
/
/1
n\
I
1
V
4
—
1 1
— f
^— ол
P МПа ,
CO9
Ц
-— -
1
о,? о,з w as цыоото т« zo з,о ч
Рис. IДО. 27#-ный азотнокислотный окислитель + ШМГ
23

ч*
<&
0
90-
0,2'
и
m/
ffl/
xr
I
ш
f
1
\
\
\
Id
Ш
\w
Г
h
n
\
«
1
1
1
,
^s
***
PcJ
*——
-I,
~ t
*b
rA
-0
s
f\
г \
Г >
r f
2)
»}
«и
Я.
fli ^J 0,4 0,5 Q6OJQ8 <0 Ц2 Щ 2fi 9.0 V.
Рио. I.II. 27%-ный азотнокислотный окислитель + тонка 2Ъ%
24

Ц7
Qfi
ф
t
Ц2
Qff
•
11
1
f
Ж
//
/
I
/
\/
л
/
/
1/
у
1
>
/У
t^
\
щ
\\
\
%
| |
—
— —¦
ч
- ¦
\^
\\
\\
\\
\
п
*—•
у 111
Ч
2f
4S
4О
г '
as
о?
оА
р
f
3
к-
02 0,3 ЦЧ OJOfiWOi 4JB V14 10 10 4@CL
Рис. I.I2. Перекись водорода + керооин
25

qs
Ф
1 1/
V
///
I
#
i
/
1
I
/
/
1
—
/
/
-
I?4
>
\
s
Q2
ЧПа
*i
о
i
Рис. I.I3, Перекись водорода + гндразин
26

Pi
0,7
Qfi
0,5
о//
I
I
f
\fft
Ж
ш
ж
Ж
Ш
я
/ti
/
I
/
I
1
-
¦^
\
S
ч
Ч
Ч
ч\
\
\^
\
у
Л
fLma
>¦
W
2f
If
Ю
$
2
4
02
\\\
\l
\
\
\\
\
\
\
\
V
i
1
Off QfOSVqS W1214 2ft
Рис. I.I4. Фтор + водород
27

Pi
0,7
0.6
од
о.ч
0.3
J
1 H
?
f
Ш
Ш
1
/
I
/1
/
/
\
\
\
4\IU
L
1
\\
1
5
45
40
5
2
4
\l
\
\
\
\1
1
I
у
Рис. 1.15. Фтор + ашиак
28

Прилоденме 2
Рис, 2.1. Кислород + водород
29

О* 45 Of .4* w ZZ
Рис. 2.2. Кислород + керосин
30

Qfi Q6
Рис. 2.3. Кислород + НОМГ
31

Теш
3200*
MOO
24OO
2000
V-
i
/
—>>
—4
y.
/
Рев-Л
/ 44
V /
/A
7A//7,
r
{O *JO ** г Цо Ц2? 7,(/ %Z 7tO Ol ОЛ?
6fi. 6,9 iO /%г a if 17 &O 2,5 Kt
01
г as
0.7
OS
OS
'A
? Г2
32
Рис, 2.4. Кислород + аммиак

збоа
3200
Of 0,6 0Г Q8 iOH . 0. 20 . 3P QCojc
2800
2400
?000
0,6 0,8
Рис. 2.5. AT + HDMT
33

ЗЛОО
3200
MOO
2400
aooo
0,4 4$ QS 07 06 Op JO
14.
О? Ofi 0>9 *fl ft2
Рис. 2.6. AT + ММГ
W
4,5
34

3600
3200
2&ПП.
2009
/
V
о,* а
as o.\
V
1
9 4
к
/
в о,
V
*-—
4
L.
Pto-SO
Ik
1 N
v
—»^.
9 f.0 i<
/9
5
1
02
I
M/7a
0.5 0.6 O? Oj8 0.9 Ю f.f B
Кг
Рис. 2.7. AT + гидразин
35

fro
3600
3200
2*00
2*00
ff,7 ОД 09 t.O f.Z f,f
20 45 3ft Of 40 Kj
2000
0,0 0,? US 0.9 i,0
Рис. 2.8. AT + аэрозин -50
36

1800
Of 0,8 O,9 f/? /,2
«У JjS 4 4.9 & t
f.5 2 2Д J
Рис. 2.9. AK-27 + керосин
~S ^ to
oCae
4
37

3400
jooa
6600
?000
1800
Рис. 2.10. АК-27 + НОГЛГ
38

2SOO
fSOO
22OO-
2 2,& J J,$ 4
Рис. 2.II. AK-27 + тонка - 250
39

40
г г 4 s 6 ? з э ю *2 fs
Рис. 2.12. Перекись водорода + керосин

2050
4950
0.9 fjO J2 j5 . ЛО.
Q Ц91. f& 0" 30
Cttftg
«t
0? Qfi ifl 1J2 1fi 2fl ЦЗ O,4 Of Xg
Рис. 2.13. Перекись водорода + гидразин
41

3300
2300
/300
4_ S 6 ? в 310 12 1S 20 30 40 ffO 60
0,2 0,3 0,4
42
Рис. 2.14. Фтор + водород

5ооа
4200
J4OO
2600
f800
О? Of
00 О? Oft 0.S ф if J2 (ff ?fl
/,/ 12 1,3 2,0
4
Si 6 ?
0,5 Ofi 0,7 0,8 0,9 Ifl if B /,f 2,0
Pnc. 2.15. Фтор + аммиак
43

Приложение 3
Таблица 3.1
Киолород + водород
0,1
.0,2
0,6
1.0
2,0
, о,0
10,0
1
16,0
25,0
оО,0

Параметр
fiftt0
Рн,0
Г
PtffO
Г
Pw
т
Рна
Г
PH<fl
Т
Рноо
Т*
рн,о
т'
Рм2о
Т
Рй2о
Т
0,3
0,2996
2056
0,2997
2050
0,2996
2062
0,2999
2064
0,2999
2065
0,2999
2066
0,3000
2066
0,3000
2067
0,3000
2067
0,3000
2067
0,4
0,3939
2466
0,3952
2486
0,3966
2512
0,3974
2526
0,3961
2537
0,3987
2546
0,3991
2554
0,3992
2556
0,3994
2559
0,3996
2562
0,5
0,4742
2719
0,4779
2765
0,4826
2821
0,4859
2856
0,4887
2690
6,4919
2925
0,4936
2945
0,4946
2956
0,4958
2966
0,4969
2978
0,6
0,5354
2873
0,5422
2937
0,5514
3019
0,5582
3078
0,5648
3133
0,5728
3198
0,5781
3241
0,5610
3263
0,5642
3267
0,5879
3315
0,7
0,5770
2962
0,5867
3039
0,6003
3140
0,6109
3216
0,6217
3290
0,6356
3383
0,6461
3448
0,6518
3483
0,6586
3524
0,6669
3574
об
0,8
0,6021
3009
0,6139
3093
0,6308
3206
0,6444
3293
0,6587
3379
0,6784
3493
0,6936
3576
0,7024
3623
0,7134
3679
0,7278
3751
0,9
0,6152
3029
0,6282
3116
0,6469
3234
0,6623
3326
0,6787
3419
0,7018
3543
0,7202
3637
0,7313
3691
0,7454
3757
0,7647
3645
1,0
0,6202
3032
0,6336
3120
0,6530
3239
0,6669
3332
0,6860
34L6
0,7102
3552
0,7296
3648
0,7414
3704
0,7565
3773
0,7775
3665
I.I
0,6200
3026
0,6333
3112
0,6525
3229
0,6683
3320
0,6850
3413
0,7067
3536
0,7275
3629
0,7386
3663
0,7533
3749
0,7732
3837
1.5
0,5940
2954
0,6053
Э030
0,6210
3131
0,6334
3208
0,6462
3264
0,6634
3382
0,6765
3452
0,6840
3492
0,6933
3540
0,7054
3602
2,0
0,5460
2833
0,5513
2895
0,5655
2974
0,5741
3032
0,5625
3086
0,5934
3157
0,6013
3205
0,6057
3232
0,6110
3263
0,6178
3301
5,0.
0,3294
2042
0,3300
2047
0,3306
2052
0,3310
2056
0,3314
2058
0,3318
2061
0,3320
2063
0,3321
2064
0,3323
2065
0,3324
2066

Кислород + керосин
Таблица 3.2
0
0
0
I.
2,
5,
10
p
МП?*
.1
.2
,6
0
0
0
»o

Параметр
PtfgO
Рсо,
r
pHtfl
Рщ
T
рил
Рсо.
T
Pt/jO
Pcot
r
Plt/O
Pco,
T
Рф
Pee,
T
PtlfO
fie*
7
¦¦ 0,4
0,0783
0,0181
2124
0,0784
0,0181
2128
0,0785
0,0181
2132
0,0786
0,0180
2134
0,0786
0,0180
2135
0,0786
0,0180
2136
0,0787
0,0180
2137
0,5
0,1907
0,0456
2712
0,1929
0,0453
2751
0,1955
0,0449
2796
0,1971
0,0447
2825
0,1985
0,0445
2849
0,2000
0,0443
2874
0,2009
0,0442
2888
0,6
0,2534
0,0801
2973
0,2b94
0,0803
3044
0,2675
0,0808
3136
0,2735
0,0813
3203
0,2795
0,0818
3267
0,2868
0,0825
3343
0,2918
0,0830
3393
0,7
0,2744
0,1108
3065
0,2820
0,1128
3151
0,2927
0,1157
3267
0,3012
0,1183
3356
0,3101
0,1213
3446
0,3223
0,1256
3563
0,3315
0,1290
3650
0,8
0,2785
0,1345
3091
0,2861
0,1378
3182
0,2969
0,1430
3306
0,3056
0,1476
3403
0,3148
0,1529
3502
0,3276
0,1609
3636
0,3378
0,1677
3739
oC
0,9
0,2763
0,1526
3092
0,2835
0,1569
3183
0,2936
0,1636
3308
0,3018
0,1696
3407
0,3104
0,1765
3508
0,3224
0,1869
3647
0,3320
0,1958
3754
1.0
0,2715
0,1664
3082
0,2781
0,1714
3172
0,2874
0,1792
3296
0,2950
0,1861
3393
0,3028
0,1939
3494
0,3139
0,2056
3631
0,3226
0,2156
3738
I.I
0,2655
0,1771
3065
0,2716
0,1862
3154
0,2802
0,1910
3275
0,2871
0,1984
3371
0,2943
0,2067
3459
0,3044
0,2190
3604
0,3123
0,2295
3708
1.2
0,2591
0,1853
3046
0,2648
0,1911
3132
0,2727
0,1999
3251
0,2790
0,2075
3344
0,2856
0,2160
3439
0,2948
0,2256
3569
0,3021
0,2391
3570
1,5
0,2401
0,1995
2978
0,2446
0,2055
3058
0,2509
0,2145
3166
0,2560
0,2219
3250
0.2612
0,2301
3350
0,2684
0,2417
3450
0,2740
0,2512
3537
2.0
0,2127
0,2036
2855
0,2161
0,2089
2922
0,2208
0,2163
3010
0,2245
0,2222
3077
0,2282
0,2284
3144
0,2333
0,2366
3229
0,2372
0,2429
3292
5,0
0,1218
0,1258
I960
0,1220
0,1258
1962
0,1223
0,1259
1965
0,1224
0,1259
1966
0,1226
0,1260
1967
0,1227
0,1260
1969
0,1228
0,1260
1969

Окончание табл. 3.2
Ib,0
2o,0
oO,0
iiapa-
метр
/V
Рсош
т J
pHgO
PcOn
г
Рсог
Г
0,4
0,07а8
o.oiei
2I3d
0,0792
0,0161
2140
0,0d05
O.OIbo
2149
0,5
0,2013
0,0442
2895
0,2017
0,0441
2902
0,2022
0,0441
2909
O',6
0,2945
0,0832
3420
0,2975
0,0835
3449
0,3011
0,0839
3463
0,7
0,3369
0,1311
3698
0,3436
0,1337
3757
0,3524
0,1372
3832
0,8
0,3439
0,1720
3799
0,3517
,1777
3875
0,3625
0,1858
3976
0,9
0,3378
0,2015
3818
0,3453
0,2091
3898
0,3558
0,2202
4009
1,0
0,3279
0,2220
3802
0,3348
0,2350
3882
0,3443
0,2431
3993
I.I
0,3171
0,2362
3720
0,3233
0,2450
3848
0,3319
0,2579
3956
1,2
0,3064
0,2457
3729
0,3120
0,2545
3805
0,3198
0,2671
3908
1.5
0,2774
0,2569
3587
0,2817
0,2644
3651
0,2876
0,2747
3736
2,0
0,2394
0,2465
3327
0,2423
0,2509
3370
0,2461
0,2566
3424
5,0
0,1228
0,1260
1970
0,1229
0,1260
1970
0,1229
0,1260
1971

Киолород + несимметричный диметилгидразин
Таблица 3.3
р
0,1
0,2
0,6
1,0
2,0
5,0
10,0
iiapa-
метр
P/tjQ
Рео*
Т
рн$
Рсо2
Г *
pMgO
Рщ
7*
>НлО
рсо9
т
Рнзй
Pcos
Т
Pty
рСОр
Т
PttO
РсОр
Г *
0,3
0,0494
0,0066
Ib5I
0,0494
0,0066
1652
0,0494
0,0066
1652
0,0494
0,0066
Ib53
0,0495
0,0066
1653
0,0496
0,0066
1655
0,0506
0,0067
I860
0,4
0,1521
0,0166
2430
0,1526
0,0164
2446
0,1532
0,0163
2466
0,1535
0,0163
2476
0,1536
0,0162
2464
0,1541
0,0162
2491
0,1542
0,0162
2495
0,0
0,2379
0,0292
2771
0,2406
0,0290
2616
0,2444
0,0267
2675
0,2468
0,0265
2912
0,2469
0,0264
2945
0,2513
0,0263
2961
0,2528
0,0282
3002
0,6
0,2929
0,0446
2946
О,29Ь9
0,0446
3017
0,3070
0,0447
3107
0,3131
0,0448
3172
0,3190
0,0449
3234
0,3264
0,0452
3309
0,3315
0,0454
335Ь
0,7
0,3204
0,0599
3027
0,32Ь4
0,0606
310Ь
0,3396
0,0617
3218
0,3464
0,0627
3301
0,3575
0,0639
3383
0,3698
0,0656
3469
0,3790
0,0670
3566
оС
0,6
0,3321
0,0733
3056
0,3407
0,074Ь
3143
0,3529
0,0772
3260
0,3626
0,0794
3351
0,3732
0,0819
3443
0,3876
0,0857
3565
0,39Ь9
0,0690
3657
0,9
0,3357
0,0а46
3062
0,3443
0,0b6b
3149
0,3565
0,0904
3269
0,3663
0,0936
3362
1.0
0,3350
0,0940
3055
0,3432
0,0966
3142
0,3550
0,1012
3261
0,3644
0,1052
3353
0,3767 0,3743
0,0972
3457
0,3912
0,1029
35Ь4
0,4027
0,1078
3682
0,1098
3448
0,3681
0,1167
3575
0,3990
0,1277
3673
1,1
0,3319
0,1017
3042
0,3398
0,1050
3127
0,3506
0,1101
3244
0,3597
0,1146
3334
0,3690
0,1197
3427
0,3618
0,1275
3551
0,3919
0,1341
3647
1,0
0,3111
0,1206
2963
0,3173
0,1246
3039
0,3256
0,1306
3142
0,3325
0,1359
3222
0,3395
0,1414
3301
0,3489
0,1493
3406
0,3561
0,1557
3465
2,0
0,2626
0,1263
2647
0,2674
0,1320
2911
0,2937
0,1372
2995
0,2966
0,1414
3057
0,3036
0,1456
3119
0,3101
0,1513
3197
0,3150
0,1555
3252
5,0
0,1707
0,0671
2036
0,1711
0,0672
2042
0,1715
0,0873
2046
0,1716
0,0673
2049
0,1720
0,0673
2051
0,1722
0,0874
2053
0,1724
0,0874
2054 \

Окончание табл. 3.3
рсо.
МПа
15,0
25,0
50,0

Параметр
/V
Рсо.
Т*
Рн,о
Pcot
Т
Ри^О
Рсо,
0,3
0,0518
0,0068
1«67
0,0545
0,0071
1ЬЬЗ
0,0613
0,0078
1924
0,4
0,1543
0,0162
2497
0,1545
0,0162
2499
0,1548
0,0162
2501
0,5
0,2535
0,0282
3012
0,2543
0,0281
3023
0,2552
0,0281
3034
-
0,6
0,3342
0,0455
3384
0,3373
0,0456
3413
0,3410
0,0458
3447
0.7
0,3843
0,0679
3609
0,3908
0,0689
3660
0,3991
0,0703
3723
сС
0,8
0,4056
0,0910
3711
0,4140
0,0937
3777
0,4255
0,0975
3863
0,9
0,4096
0,1109
3739
0,4183
0,1151
3811
0,4304
0,1212
3907
1.0
0,4055
0,1265
3730
0,4138
0,1317
3802
0,4253
0,1392
3900
I.I
0,3979
0,1383
3702
0,4056
0,1439
3773
0,4162
0,1520
3868
1,5
0,3604
0,1596
3530
0,3657
0,1646
3586
0,3729
0,1714
3659
2.0
0,3178
0,1579
3283
0,3212
0.1608
3320
0,3257
0,1645
3367
5,0
0,1725
0,0874
2055
0,1726
0,0874
2056
0,1727
0,0874
2056

Киолород + аммиак
Таблица 3.4
0,2
i.o
5,0
15,0
50,0

Параметр
Pw
Т
Т
Pw
т
PsigO
Т
РмгО
Т
0,6
0,4492
2159
0,4496
2165
0,4499
2168
0,4500
2169
0,4502
2171
0,7
0,5164
2462
0,5216
2491
0,5234
2506
0,5241
2512
0,5246
2516
0,а
0,6731
2667
0,5640
2739
0,5914
2767
0,5947
2806
0,5970
2822
«С
0,9
0,6043
2770
0,6246
2664
0,6430
2979
0,6030
3030
0,6613
3070
1.0
0,6147
2601
0,6393
2929
0,6635
3095
0,6790
3116
0,6944
3183
I.I
0,6136
2796
0,6373
2919
0,6600
3028
0,6739
3091
0,6666
3148
1.5
0,5752
2663
0,5900
2767
0,6022
2632
0,6088
2667
0,6146
2896
2,0
0,5179
0
0
0
0
2509
,Ь257
2558
,5318
2594
,5349
2612
,5375
2626

ел
Таблица 3*5
Азотный тетраксид + несимметричный диметилгидразин
Ша'
O.I
0,2
0,5
1,0
2,0
u,0
10,0
iiapa-
ыетр
PcOg
Г
Р«г°
Рсо,
тг
PHfi
Рсо,
Т
Рно
Рсо,
Т2
Рно
Рсо
т *
Рно
рСО,
У
PltgO
Т '
0,
0.
0
0
0
0
. 0
0
0
0
0
0
0
0
0,3
0449
0066
1763
,0450
,0066
1754
,0450
,0066
1764
,0450
,0066
1754
,0451
,0066
1755
,0455
,0007
1768
,0463
,006о
1766
0,4
0,1364
O.OIoo
2291
0,1367
0,0157
2300
0,1370
0,0167
2309
0,1371
0,0156
2314
0,1372
0,0156
2317
0,1374
0.0I5&
2321
0,1376
0,0166
2322
0,5
0,2137
0,0270
2638
0,2166
0,0267
2670
0,2176
0,0265
2706
0,2190
¦0,0264
2728
0,2200
0,0263
2745
0,2212
0,0262
2765
0,2218
о,оаь1
2776
ас.
0,6
0,2654
0,0412
2833
0,2699
0,0411
2888
0,2757
0,0411
2955
0,2798
0,0411
3001
0,2836
0,0411
3042
0,2879
0,0412
3060
0,2906
0,0413
3116
0,7
0,2907
0,0662
2925
0,2974
0,0568
2993
0,3065
0,0578
3083
0,3134
0,0587
3148
0,3202
0,0596
3211
0,3208
0,0608
3288
0,334»
0,0617
3340
0,8
0,2994
0,0690
2957
0,3069
0,0711
3031
0,3172
0,0735
3131
0,3253
0,0756
3207
0,3335
0,0779
3281
0,3444
0,0813
3376
0,3528
0,0840
3448
0,9
0,2999
0,0d05
2959
0,3073
0,0829
3035
0,3176
0,0866
3137
0,3256
0,0898
3216
0,3339
0,0934
3294
0,3451
0,0988
3398
0,3537
0,1032
3475
1.0
0,2964
0,0893
2947
0,3034
0,0984
3022
0,3131
0,0970
3123
0,3207
0,1010
3201
0,3284
0,1054
3279
0,3359
0,1120
3382
0,3469
0,1175
3459
I.I
0,2910
0,0963
2927
0,2975
0,0998
3000
0,3064
0,1050
3048
0,3134
0,1094
3173
0,3204
0,1144
3248
0,3299
0,1215
3347
0,3371
0,1274
3421
1.5
0,2639
O.IIII
2817
0,2686
0,1148
2877
0,2748
0,1202
2956
0,2796
0,1245
3015
0,2843
0,1289
3072
0,2904
0,1348
3144
0,2949
0,1392
3195
2,0
0,2321
0,1121
2652
0,2352
0,1148
2694
0,2392
0,1182
2747
0,2420
0,1206
2783
0,2448
0,1229
2817
0,2481
0,1256
2855
0,2504
0,1273
2880
4,0
0,1463
0,0743
1935
0,1465
0,0744
1937
0,1467
0,0744
1939
0,1469
0,074
1941
0,1470
0,0744
194Г
0,1471
0,0744
1942
0,1472
0,0745
1943

Окончание табл. 3.5
рсо„
Hffltf
15,0
*5,0
о0,0

Параметр
PHi°
Рсо2
Т
рНпО
г 2
Ри2о
Рсо2
Т
0,3
0,04Ь5
0,0070
1776
0,0D20
0,0074
1798
0,0596
0,00d2
1644
0,4
0,I37b
0,0136
2323
0,1377
0,0156
2324
0,13Ь0
0,0156
2326
0,5
0,2221
0,02Ы
27<iO
0,2224
0,0261
27U5
0,2223
0,0261
2790
0,6
0,2919
0,0413
3130
0,2934
0,0413
3146
0,2951
0,0414
3162
0,7
0,33b0
0,0622
3367
0,341b
0,0C2d
3399
0,3464
0,0635
3436
aC
0,b
0,3575
0,0656
348b
0,3632
0,0Ъ76
3535
0,3706
0,0904
3595
0,9
0,3587
0,1059
3520
0,3649
0,1055
3575
0,3732
0,1146
3648
1,0
0,3515
0,1209
3504
0,3574
0,1254
3560
0,3652
0,1317
3634
I.I
0,3413
0,1310
3464
0,3465
0,1357
3517
0,3535
0,1423
3587
1,5
0,2974
0,1417
3223
0,3005
0,1447
3257
0,3044
0,1486
3299
2,0
0,2517
0,1282
2894
0,2531
0,1292
2908
0,2549
0,1303
2926
4,0
0,1472
0^0745
1943
0,1473
0,0745
1944
0,1473
0,0745
1944

ел
го
Азотный тетракоид + монометилгидразин
Таблица 3.6
Роо.
шЗГ
0,2
1,0
5,0
Ij,0
dO,O

Параметр
Рн&
Рсо2
т2
РндО
peon
т2
Р»2°
Рщ
г 2
Рсо?
т
/V
Рсо0
Т2
0,6
0,2919
0,0294
2852
0,3-12
0,0293
2957
0,3084
0,0292
3036
0,3120
0,0293
3074
0,3148
0,0293
3101
0,7
0,3223
0,0399
2959
0,3378
0,0409
3104
0,3523
0,0420
3231
0,3607
0,0427
3300
0,3680
0,0434
3359
0,8
0,3355
0,0502
3003
0,3545
0,0530
3170
0,3740
0,0566
3330
0,3868
0,0592
3430
0,3994
0,0620
3524
0,85
0,3380
0,0548
ЗОН
0,3576
0,0587
3183
0,3781
0,0636
3352
0,3920
0,0675
3460
0,4063
0,0718
3569
аС
0,9
0,3387
0,0591
3012
0,3583
0,0639
3186
0,3791
0,0701
3359
0,3934
0,0751
3473
0,4084
0,0810
3590
0,95
0,3382
0,0629
3009
0,3575
0,0685
3183
0,3799
0,0755
3357
0,3921
0,0817
3473
0,4071
0,0689
3593
1.0
0,3366
0,0665
3002
0,3555
0,0727
3175
0,3753
0,0608
3348
0,3890
0,0874
3463
0,4036
0,0954
3583
1,2
0,3255
0,0771
2956
0,3416
0,0848
3116
0,3580
0,0942
3272
0,3690
0,1013
3373
0,3803
0,1094
3476

Азотный тетракоид + гидразин
Таблица 3.7
рса.
0,2
1.0
5,0
15,0
50,0
liapa-
метр
PhjQ
V
Ры
Т*
Р«дО
Т
Р«оО
т
Рн*о
Т
0
0
0
0
0,6
,3469
2735
,3535
2813
,3582
2866
,3603
2889
0,361Ь
2905
0,7
0,ЗЫ6
2842
0,3936
2952
0,4034
3038
0,4083
3079
0,4122
ЗШ
0,8
0,4051
2903
0,4224
3040
0,4386
3157
0,4480
3222
0,4561
3276
0,85
0,4129
2920
0,4324
3065
0,4516
3196
0,4634
3272
0,4742
3339
0,9
0,4185
2930
0,4296
3080
0,4611
3220
0,4750
3305
0,4886
ЗЗЬ4
0,95
0,4223
2933
0,4443
3086
0,4673
3231
0,4826
3321
0,4982
3408
1.0
0,4245
2932
0,4470
3085
0,4705
3231
0,4864
3321
0,5028
3411
1.2
0,4231
2897
0,4439
3036
0,4644
3162
0,4773
3236
0,4896
3303
ел
со

ел
Азотный тетракоид + аэрозия
Таблица 3.8
0,2
1,0
6,0
15,0
ьо.о

Параметр
/V,
Рщ
Т
Рчгв
Рсо.
Т
Рн/>
peot
Т
Риав
Рсоз
Т
РнгО
Рсо.
т г
0,6
0,3038
0,0234
2824
0,3124
0,0233
2922
0,3190
0,0232
2993
0,3222
0,0232
3027
0,3246
0,0232
3051
0,7
0,3359
0,0315
2933
0,3506
0,0322
3071
0,3644
0,0329
3187
0,3720
0,0333
3250
0,37Ь5
0,0337
3301
0,8
0,3513
0,0397
2982
0,3703
0,0418
3143
0,3895
0,0444
3294
0,4018
0,0462
3386
0,4137
0,0481
3472
оС
0,85
0,3547
0,0435
2992
0,3746
0,0464
3158
0,3952
0,0501
3320
0,4090
0,0530
3422
0,4229
0,0717
3522
0,9
0,3562
0,0470
2994
0,3763
0,0507
3164
0.3975
0,0555
3330
0,4119
0,0594
3438
0,4270
0,0639
3548
0,95
0,3563
0,0502
2992
0,3763
0,0547
3162
0,3973
0,0605
3330
0,4118
0,0651
3441
0,4271
0,0708
3554
1,0
0,3552
0,0532
2967
0,3748
0,0582
3155
0,3954
0,0648
3322
0,4095
0,0701
3432
0,4224
0,0765
3547
1,2
0,3452
0,0622
2943
0,3621
0,0686
3098
0,3792
0,0763
3248
0,3905
0,0822
3344
0,4021
0,0887
3440

Азотяокиолотный окиолитель + керооин
Таблица 3.9
QQl*
0,2
1,0
5,0
15,0
50,0
ilapa-
метр
Pw
PcOi
T
Pw
Pco*
T
Puzo
Peop
T
PUjO
fico2
T
Pw
Pco2
Г
0,5
0,2293
0,0576
2202
0,229b
0,0576
2208
0,2300
0,0576
2212
0,2301
0,0576
2213
0,2303
0,0576
2214
0,6
0,3101
0,0873
2579
0,3142
0,0879
2619
0,3166
0,0869
2642
0,3176
0,0869
2651
0,3182
0,0869
2657
0,7
0,3532
0,1226
2781
0,3646
0,1252
2877
0,3733
0,1271
2947
0,3774
0,1280
2979
0,3804
0,1287
3002
a
0,8
0,36b5
0,1522
2851
0,3838
0,1603
2986
0,3982
0,1686
3108
0,4066
0,1737
3178
0,4142
0,1781
3239
с
0,9
0,3721
0,1729
2859
0,3876
0,1851
3006
0,4030
0,1988
3150
0,4132
0,2086
3243
0,4235
0,2192
3338
1,0
0,3714
0,1867
2839
0,385b
0,2006
2984
0,4002
0,2165
3123
0,4098
0,2282
3224
0,4199
0,2413
3324
1,2
0,3658
0,1999
2762
0,3774
0,2134
2887
0,3886
0,2276
3006
0,3957
0,2371
3080
0,4029
0,2467
3153
2
0,3322
0,1711
2268
0,3347
0,1726
2291
0,3365
0,1734
2305
0,3373
0,1737
2311
0,3381
0,1739
2316

Таблица 3.10
Азотнокиолотный окиолитель + несимметричный диметилгидразин
0,2
1,0
5,0
15,0
50,0
Uapa-
метр
Pw
Рев.
Т
Ри?
Рсо.
Г
Рф
Pcoi
Т
/V
Рсо,
тг
Ризе
Рсог
Т
0,5
0,2739
0,0344
2426
0,2755
0,0341
2449
0,2763
0,0340
2461
0,2767
0,0339
2465
0,2770
0,0340
2468
0,6
0,3424
0,0495
2671
0,3485
0,0493
2731
0,3525
0,0492
2764
0,3542
0,0492
2785
0,3553
0,4920
2795
0,7
0,3853
0,0678
2808
0,3982
0,0690
2912
0,4084
0,0701
2991
0,4134
0,0706
3029
0,4172
0,0710
3057
вС
0,8
0,4063
0,0853
2863
0,4236
0,0897
2997
0,4397
0,0943
3117
0,4491
0,0971
3165
0,4575
0,0997
3244
0,9
0,4147
0,0996
2869
0,4328
0,1069
3014
0,4508
0,1154
3154
0,4624
0,1216
3243
0,4741
0,1282
3331
1.0
0,4168
0,1103
2851
0,4340
0,1194
2994
0,4511
0,1300
3134
0,4Ь24
0,1380
3226
0,4740
0,1469
3319
1.2
0,4132
0,1230
2779
0,4272
0,1325
2903
0,4405
0,1427
3019
0,4489
0,1495
3091
0,4570
0,1563
3159
2
0,3752
0,1145
2331
0,3787
0,1159
2359
0,3811
0,1167
2378
0,3823
0,1170
2386
0.3833
0,1173
2393

Таблица ЗЛ1
Азотнокислотный окислитель + тонка -250
РСЪ,
МПеГ
0,2
1.0
5,0
I5f0
50,0

Параметр
Рсо2
Т
рсо2
Т
Pty
Рсо2
Т
Р«*о
Pcog
г
Рсо2
Т
0,5
0,2315
0,0549
2265
0,2222
0,0547
2295
0,2226
0,0547
2300
0,2227
0,0546
2302
0,2229
0,0547
2304
0,6
0,2976
0,084Ь
2630
0,3026
0,0846
2679
0,3056
0,0846
2708
0,3068
0,0845
2719
0,3076
0,0646
2726
0,7
0,3376
0,1190
2807
0,3496
0,1219
«911
0,3590
0,1243
2990
0,3636
0,1254
3027
0,3671
0,1263
3054
оС
0,8
0,3524
0,1474
2867
0,3677
0,1556
3006
0,3822
0,1642
3133
0,3900
0,1696
3207
0,3988
0,1745
3273
0,9
0,3567
0,1675
2871
0,3720
0,1795
3020
0,3873
0,1932
3167
0,3974
0,2031
3263
0,4077
0,2139
3360
1,0
0,3570
0,1811
2850
0,3711
0,1929
2997
0,3854
0,2108
3143
0,3949
0,2224
3241
0,4049
0,2356
3342
1,2
0,3531
0,1950
2774
0,3646
0,2065
2902
0,3758
0,2228
3024
0,3830
0,2325
3100
0,3902
0,2424
3175
2
0,3248
0,1701
2294
0,3275
0,1717
?320
0,3295
0,1727
2336
0,3304
0,1731
2343
0,3312
0,1734
2349

s
Перекиоь водорода + керосин
Т а б л ж ц а 3.12
0,1
0,2
0,5
1.0
2,0
5,0
10,0

Параметр
/Ч*
Рсо,
Г
Р*гп
Рсйг
Т
•РнгО
рсо.
Т
Pi/0
РСО о
тг
Рнго
Рсо.
г'
Рно
Рсо.
т*
рил
рсо,
т
0,4
0,3775
0,0665
1956
0,3776
0,0665
1957
0,3777
0,0664
1958
0,3778
0,0664
1959
0,3778
0,0664
1959
0,3778
0,0664
1959
0,3778
0,0664
I960
0.5
0,4932
0,0807
2306
0,4943
0,0805
2314
0,4954
0,0804
2323
0,4959
0,0803
'2327
0,4964
0,0802
2331
0,4968
0,0802
2334
0,4970
0,0801
2335
0,6
0,5738
0,0982
2515
0,5775
0,0982
2539
0,5815
0,0983
2564
0,5839
0,0983
2579
0,5858
0,0983
2590
0,5875
0,0983
2601
0,5885
0,0983
2607
0,7
0,6243
0,1140
2619
0,6311
0,1151
2659
0,6393
0,1164
2705
0,6446
0,1172
2735
0,6492
0,1179
2760
0,6540
0,1186
2786
0,6567
0,1190
2801
«С
о,в
0,6546
0,1248
2655
0,6631
0,1271
2704
0,6741
0,1303
2766
0,6820
0,1396
2810
0,6893
0,1349
2850
0,6979
0,1376
2896
0,7034
0,1392
2925
0,9
0,6739
0,1305
2656
0,6828
0,1337
2708
0,6945
0,1381
2775
0,7033
0,1416
2824
0,7119
0,1453
2872
0,7226
0,1500
2931
0,7302
0,1535
2973
1.0
0,6870
0,1326
2640
0,6957
0,1361
2691
0,7072
0,1410
2757
0,7158
0,1449
2806
0,7242
0,1490
2854
0,7349
0,1545
2914
0,7426
0,1587
2957
i.a
0,7035
0,1304
2585
0,7112
0,1337
2629
0,7210
0,1381
2687
0,7281
0,1415
2728
0,7349
0,1448
2767
0,7433
0,1490
2814
0,7491
0,1520
2845
1,5
0,7157
0,1199
2482
0,7214
0,1821
2516
0,7284
0,1248
2556
0,7332
0,1267
2583
0,7376
0,1284
2607
0,7426
0,1303
2635
0,7459
0,1315
2652
2
0,7208
0,0994
2311
0,7239
0,1002
2329
0,7275
0,1011
2348
0,7299
0,1017
2361
0,7318
0,1021
2371
0,7340
0,1025
2383
0,7353
0,1028
2389
4
0,7072
0,0531
1871
0,7076
0,0531
1373
0,7080
0,0531
1875
0,7082
0,0531
1877
0,7084
0,0531
1878
0,7086
0,0531
1879
0,7088
0,0531
1879

Окончание табл. 3.12
рсо,,
МП*
15.0
25,0
50,0
flapa-
мвтр
ft*
Г
/V
Рсог
Т
РнгО
Рсо,
Г*
0.4
0,3779
0,0664
I960
0,3780
0,0664
I960
0,3784
0,0664
1961
0,5
0,4971
0,0801
2336
0,4972
0,0801
2337
0,4973
0,0801
2337
0,6
0,5889
0,0983
2610
0,5894
0,0983
2612
0,5899
0,0983
2615
0,7
0,6580
0,1192
2808
0,6593
0,1194
2815
0,6603
0,1195
2823
аС
0,8
0,7062
0,1401
2939
0,7093
0,1410
2955
0,7126
0,1419
2972
0,9
0,7344
0,1555
2995
0,7393
0,1579
3022
0,7454
0,1607
3054
1.0
0,7470
0,1611
2981
0,7522
0,1641
ЗОЮ
0,7589
0,1680
3047
1,2
0,7522
0,1536
2863
0,7559
0,1555
2884
0,7603
0,1578
2908
1.5
0,7476
0,1321
2661
0,7495
0,1327
2671
0,7517
0,1335
2683
2
0,7360
0,1029
2393
0,7368
0,1030
2397
0,7376
0,1032
2401
4
0,7088
0,0531
1880
0,7089
0,0531
1880
0,7090
0,0531
1881
СП
CD

Т а б л ж ц а 3.13
Перекиоь водорода + гидразин
US*
0,2
1,0
5.0
15.0
50,0
Пара-
раметр
Г
Рнл
pMgO
Г
fiUgO
Т
Puto
Т
0,4
0,4244
2262
0,4252
2273
0,4256
2278
0,4256
2280
0,4260
0,6
0,5639
2547
0,5696
2590
0,5730
2615
0,5743
2625
0,8
0,6558
2670
0,6720
2755
0,6842
2818
0,6899
2847
0.05753 0.6941
2632
2867
аС
0,9
0,6841
2682
0,7046
2781
0,7226
2863
0,7324
2906
1.0
0,7032
2672
0,7250
2772
0,7450
2858
0,7571
2908
1,2
0,7239
2617
0,7425
2700
0,7579
2766
0,7662
2800
2
0,7363
2344
0,7426
2373
0,7468
2393
0,7486
2402
4
0,7180
1931
0,7188
1935
0,7194
1938
0,7197
1939
0,7405 0,7683 0,7730 0,7505 0,7199
2942
2953
2828
2410
1940

Таблица 3.14
Pea,
МП?
0,1
0,2
0,5
1,0
2,0
5,0
10,0
15,0
25,0
50,0
Пара-
ыетр
fuF
Г
pHF
Г
PHF
Риг
Г
pHF
Г
Г
fee
Т
Рмг
Т
рнг
Т
pUF
т
0,3
0,4358
3003
0,4384
3080
0,4418
3179
0,4443
3252
0,446Ь
3322
0,4499
3407
0,4520
3464
0,4531
3494
0,4545
3529
0,4560
3570
0,4
0,5162
3256
0,5199
3355
0,5251
3489
0,5293
3592
0,5335
3694
0,5392
3826
0,5435
3923
0,5465
3977
0,5490
4041
0,5529
4122
0,5
0,5765
3461
0,6810
3574
0,5875
3729
0,5928
3849
0,5985
3972
0,6065
4137
0,6128
4260
0,6166
4331
0,6213
4418
0,6278
4532
фтор +
0,6
0,6170
3644
0,6224
3764
0,6304
3931
0,6369
4062
0,6441
4199
0,6543
4383
0,6626
4525
0,6677
4608
0,6743
4712
0,6834
4850
водород
ос
0,7
0,6354
3789
0,6426
3914
0,6529
4089
0,6613
4229
0,6704
4374
0,6835
4574
0,6941
4729
0,7007
4821
0,7092
4938
0,7211
5095
0,8
0,6371
3881
0,6461
4012
0,6589
4195
0,6693
4342
0,6804
4494
0,6964
4706
0,7094
4872
0,7174
4971
0,7279
5097
0,7427
5269
0,9
0,6308
3933
0,6409
4068
0,6553
4257
0,6671
4408
0,6798
4566
0,6979
4786
0,7128
4959
0,7219
5063
0,7338
5195
0.7509
5378
1,0
0,6211
3959
0,6318
4096
0,6472
4287
0,6597
4440
0,6732
4601
0,6925
4824
0,7083
5000
0,7181
5106
0,7308
5241
0.7491
5428
1,2
0,5989
3763
0,6097
4098
0,6253
4287
0,6380
4437
0,6516
4594
0,6708
4810
0,6864
4979
0,6959
5080
0,7082
5207
0,7253
5380
1,5
0,5645
3889
0,5742
4010
0,5876
4175
0,5981
4303
0,6089
4430
0,6230
4593
0,6333
4709
0,6389
4771
0,6454
4842
0,6529
4923
2,0
0,4952
3426
0,4972
3453
0,4987
3475
0,4994
3483
0,4998
3489
0,5002
3494
0,5007
3500
0,5011
3504
0,5018
3513
0,5035
3533
4.0
0,2931
1352
0,2957
1407
0,2996
I486
0,3029
1551
0,3065
1620
0,3117
1718
0,3161
1798
0,3180
1847
0,3226
I9II
0,3280
2001

го
Фтор + аммиак
Таблица 3.15
р
U
0
о
о,
I,
2,
5.
10
15
25
50
со»
.1
,2
5
0
0
0
,0
,0
,0
.0

Параметр
/V
Т
pHF
т
Риг
т
г
Рмг
г
Риг
т
Рит
Г
Риг
Т
Pmf
Г
pur
Г
0,3
0,3656
2353
0,3662
?366
0,3666
2379
0,3668
2387
0,3569
2392
0,3671
2397
0,3672
2400
0,3673
2401
0,3674
2403
0,3675
2405
0,4
0,4498
2821
0,4515
2871
0,4537
2931
0,4552
2971
0,4565
3007
0,4580
3045
0,4588
3068
0,4593
3079
0,4597
3091
0,4603
3104
0,5
0,5158
3108
0,5168
3184
0,5229
3282
0,5259
3353
0,5289
3420
0,5325
3501
0,5349
3555
0,5363
3583
0,5378
3615
0,5396
3652
0,6
0,5675
3334
0,5716
3425
0,5773
3548
0,5817
3639
0,5862
3730
0,5922
3844
0,5965
3924
0,5990
3968
0,6019
4020
0,6055
4084
0,7
0,6034
3530
0,6088
3630
0,6164
3767
0,6224
3673
0,6287
3978
0,6373
4116
0,6438
4217
0,6476
4274
0,6522
4343
0,6583
4430
аС
0,8
0,6191
3676
0,6266
3785
0,6371
3934
0,6454
4050
0,6541
4168
0,6659
4325
0,6751
4442
0,6805
4510
0,6873
4593
0,6964
4701
0,9
0,6198
3761
0,6291
3877
0,6420
4036
0,6524
4161
0,6632
4289
0,6782
4461
0,6899
4592
0,6970
4668
0,7059
4763
0,7180
4889
1.0
0,6135
3803
0,6236
3922
0,6378
4087
0,6493
4216
0,6409
4349
0,6781
4529
0,6913
4667
0,6993
4748
0,7059
4849
0,7235
4984
1.2
0,5934
3813
0,6036
3930
0,6178
4091
0,6291
4216
0,6409
4343
0,6569
4512
0,6692
4637
0,6763
4709
0,6850
4795
0,6963
4904
1.5
0,5563
3698
0,5640
3790
0,5437
3905
0,5805
3984
0,5865
4053
0,5925
4122
0,5957
4157
0,5970
4172
0,5983
4186
0,5996
4200
2,0
0,4515
2896
0,4615
2897
0,4616
2898
0,4617
2900
0,4619
2902
0,4625
2909
0,4634
2921
0,4643
2931
0,4658
2950
0,4690
2969
2,5
0,3758
1939
0,3765
1950
0,3781
1977
0,3801
2010
0,3829
2055
0,3878
2132
0,3924
2204
0,3956
2252
0,3999
2316
0,4066
2411

СОСТАВ КОМПОНЕНТОВ ТОПЛИВА
Прыоженже 4
Компонент жидкого топлива
Ажиак
Аэрозин-50
Водород
Гидразин
Диметилгндразин несютетричный
(ЦДМГ)
Керосин
Монометилгидразин (ММГ)
Тонка-250
27*-ный азотнокислотный
окислитель (АК-27)
Азотный тетраксид (AT)
Кислород
Перекись водорода
Фтор
Состав
50,85* N2Uj ; 0,19* >*%
0,88* {C^JN2(CM2);
0,54* icHfoMH
«t
99,7* *2#4 ; 0,3* MU$
97,1* (Щ)/ ^s^i*
1,8* {Си$)зМ2СН2\ I,I%(ftfg)f#
CH 1,956 (C-85,9*; H-14,1*)
50*@/^J|j>^ ; 50* С6Н3(СМ^Ш1
27%#?Of ; 71,19*^W?; 1,6*^
98* ^^ ; 2* /^^
Примечания: I. В приложениях индексы fik и 7^ соответ-
ствуют параметрам продуктов сгорания перед соплом, т.е. р« = рсо\
7g — Тсо -
2. На графиках и в таблицах давление рсо приведено в мегапаска-
лях; температура Тса - в Кельвинах;
ЛИТЕРАТУРА
1. Березанская E.JL, Курпатенков В.Д.,
Надеждинина Ю.Д. Расчет конвективных тепловых потоков
в сопле Лаваля. - М.: МАИ, 1976.
2. Березанская E.Z., Курпатенков В.Д.,
Надеждина Ю.Д. Расчет наружного проточного охлаждения. -
М.: МАИ, 1977.
3. Основы теории и расчета жидкостных ракетных двигателей/
Под ред. В.М. Кудрявцева. - М.: Высшая школа, 1983.
4. Термодинамические и тешюфизические свойства продуктов
сгорания. Справочник/ Под ред. акад. В.П. Глушко. - М.: ВИНИТИ,
АН СССР, I97I-I979.
68

ОГЛАВЛЕНИЕ
1. Основные особенности лучистого теплообмена
в камере ЖРД 3
2. Расчет лучистого теплового потока в камере ИД 4
3. Пример расчета лучиотого теплового потока II
Приложения 14
Литература 63
шан 1989, поз. 6
Березалокая Елена Львовна
Кудрявцева Любовь Вадимовна
Куроатенков Вячеслав Данилович
Люлька Лариса Архиповна
РАСЧЕТ ЛУЧИСТЫХ ТЕПЛОВЫХ ПОТОКОВ
Редактор А .Д. Маркова
Техн. редактор Е.А. Смирнова
Корректор Е.Н.Ефремова
Подписано к печати 22.05*89
Бум. офсетная.. Формат 60x84 I/I6. Печать офсетная
Усл. печ. л. 3f72; уч.-изд. л. 3,85 . Тираж 100
Зак. *вд /'2461. Бесплатно
Типография издательства МАИ
I2587I, Москва, Волоколамское шоссе, 4