УДК 662.998:621.565
НАРУЖНЫЕ ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИЙ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
П. И. ПИРОГ — Гипрохолод
Основные несущие конструкции
холодильников выполняются современными
индустриальными методами.
Строители располагают сборными
элементами, из которых можно комплектовать и
монтировать здание основного корпуса. Правда,
не всегда удается подобрать конструкции,
удовлетворяющие всем требованиям,
предъявляемым к холодильным сооружениям, и
особенно одноэтажным.
Так, двухслойные или трехслойные стеновые
панели, применяемые в промышленном
строительстве, не могут быть использованы при
строительстве холодильников из-за малого
теплового сопротивления. Их необходимо
снабдить значительным дополнительным
слоем теплоизоляции для увеличения
первоначального сопротивления теплопередаче в
4—5 раз, что удорожает строительство и
увеличивает его сроки.
Гипрохолодом разработано несколько
вариантов сборных железобетонных стеновых
панелей с таким сопротивлением
теплопередаче, которое позволяет успешно применять их
для наружных стен холодильников.
Панели по варианту 1 (рис. 1) применены
•при строительстве многоэтажных
холодильников в Москве, Волгограде, Харькове и других
городах.
На холодильниках с наружными стенами из
сборных железобетонных вертикальных
панелей сопротивление теплопередаче несколько
снижается в вертикальных стыках. В весен-
не-осенний период при температуре
наружного воздуха 5°С и относительной влажности
95%, температура наружной поверхности
вертикальных стыков панелей ниже точки росы.
При этом на стыках с наружной стороны
образуется конденсат, иногда даже появляется
снежная полоса-
Такие участки наружных ограждений
должны тщательно проверяться расчетом,
учитывающим все внешние факторы, в том числе
теплопроводные включения (тепловые
мостики) в изоляционном слое.
Можно избежать образования конденсата,
если заполнить стыки более эффективным
теплоизоляционным материалом с
коэффициентом теплопроводности не выше 0,04—
0,05 ккал/(м-ч-град), например пенопластом.
Изоляционные конструкции с
теплопроводными включениями возможны самые
разнообразные, в том числе и такие, при которых
теплопроводные включения не играют
существенной роли в общем сопротивлении
теплопередаче ограждений.
В соответствии со СНиП II—А. 7—62
(«Строительная теплотехника. Нормы
проектирования») формула для определения
температуры поверхности шва с более теплой
стороны применительно к условиям
холодильника будет иметь вид:
где tn — расчетная температура воздуха с
более теплой наружной стороны
(принимаем 5°С);
tB — расчетная температура воздуха с
более холодной внутренней
стороны (принимаем —18°С);
R'0 — сопротивление теплопередаче
ограждения в месте теплопроводного
включения;
/?0 — сопротивление теплопередаче
ограждения в местах отсутствия
теплопроводных включений;
Ru — сопротивление тепловосприятию
(принимается по таблице СНиП
II—А. 7—62);
т] — коэффициент, зависящий от
отношения поперечного сечения
теплопроводного включения а,
измеренного параллельно поверхности
ограждения, к полной толщине
ограждения б.
Значения — приведены в таблице.
б
При а = 330 мм, 6 = 300 мм проверка
производится для летних и весенне-осенних
климатических условий. Для летнего периода
принимаем ?Н = 25°С, #'0 = 3 ккал/(м2 • ч • град),
/?0 = 4,5 ккал/(м2-ч*град) и г] =0,56.
Теплопроводное включение делается не на полное
сечение стены, поэтому ц принимается по
IV схеме.
о

fzr-—izrz,
330
;ш,
* f f'
Ц 1 i ^
^л^^_^^^^^^^___
^ 3295 Г
4195
Г-ППЕ-ИЮч
390
23,90
1990
и
a
1 2
йШ
m
mm&
^гсаасата
а?
1500
ш^^1^^ш
i^1
3
6
Подставив в формулу нужные величины,
получим
тн = 25 -33~0>56D>5~3) 0,2 [25 - (- 18)] =
3 • 4,5
= 22,55° С,
а точка росы 19,8°С, следовательно,
образования конденсата не будет.
Сборные трехслойные стеновые панели
размером 3X6 ж (вариант 2) были использованы
при строительстве небольшого E00 т)
экспериментального одноэтажного холодильника в
Москве.
Обследованием ограждений этого
холодильника установлено:
— коэффициент теплопередачи k панели
несколько лучше нормативного и равен
0,20 ккал/ (м2 • ч • град);
Рис. 1. Сборные стеновые панели холодильников.
Вариант 1 (вверху):
а — вертикальная стеновая панель для многоэтажны*
холодильников: 1 — железобетонная ребристая плита
панели; 2 — пароизоляция, 3 — шестислойная
теплоизоляция из минеральной пробки; 4 — отделочный слой;
б — поперечный разрез по двум спаренным
вертикальным панелям: 1 — стык панелей, заливаемый бетоном;
2 — пароизоляция; 3 — четырехслойная теплоизоляция
стыка из минеральной пробки;
в — вертикальный разрез по наружной стене
многоэтажного холодильника: 1 — панель верхнего этажа;
2 — панели средних этажей; 3 — противопожарные
пенобетонные пояса; 4 — колонна.
Вариант 2 (внизу):
а — поперечный разрез стеновой панели из прокатных
железобетонных ребристых плит: / — наружная
ребристая плита панели; 2 — внутренняя ребристая плита
панели; 3 — пароизоляция; 4 —
теплоизоляция из мипоры; 5 — металлические соединительные
пластины;
б — вертикальный разрез по наружной стене
одноэтажного холодильника: 1 — нижняя стеновая панель
размером 3X6 м; 2 — верхняя стеновая панель; 3 — панель
покрытия; 4 — металлическая форма покрытия; 5 —
колонна.
— в местах горизонтальных стыков панелей
k = 0,26 ккал/ (м2 • ч • град);
— изоляция панелей из мипоры через год
увлажнилась до 15%, а через два года —
до 26%;
— во внутренних воздушных кессонных
пространствах на железобетонных панелях
образовался слой инея толщиной около 2 мм;
— коэффициент теплопроводности
теплоизоляции панели через два года эксллуата-

ш^ш^Й^ш&^^шш&м^Ы^^Ш
1100
1100
ции холодильника был 0,04 ккал/(м-наград)
вместо первоначального 0,03 ккал/(м • ч • град).
Такие панельные конструкции наружных
ограждений холодильников, помимо указанных,
имеют еще тот недостаток, что в них можно
применять только легкие (общий вес панели
не должен превышать 5 т) теплоизоляционные
материалы с объемным весом 20—50 кг/м3.
Чтобы снизить общий вес панели примерно на
1,5 г, принятый в проекте теплоизоляционный
материал из минеральной пробки пришлось
заменить мипорой.
В процессе эксплуатации в указанных
панелях невозможно заменить теплоизоляцию при
чрезмерном увлажнении и повышении общего
коэффициента теплопередачи ограждения.
В настоящее время наружные ограждения
холодильников в основном выполняются из
кирпича с последующим устройством
теплоизоляции.
Рис. 2. Сборные изоляционные щитовые конструкции:
а—фасад наружной кирпичной стены холодильника со
стороны теплоизоляционного слоя: 1—деревянный
каркас щита; 2 — болты для крепления щитов; 3 —
металлическая планка-шайба; 4 — вертикальный стык
между щитами, заполненный теплоизоляцией;
б—вертикальный разрез наружной стены
холодильника: / — кирпичная стена; 2 — деревянные рейки
изоляционного щита; 3 — болты для крепления щитов; 4 —
металлическая планка-шайба; 5 — отделочный слой;
в — план наружной стены: / — кирпичная стена;
2 — болты для крепления щитов; 3 и 4 — две
раздельные составные части изоляционного щита; 5 —
теплоизоляция стены из собранных щитов с отделочным
слоем; 6 — пароизоляция.
Теплоизоляционные работы в этих
случаях — самый отсталый производственный
процесс. Это связано с тем, что строители пока
не получают высокоэффективных гидрофобных
теплоизоляционных материалов, позволяющих
изготовлять легкие, прочные элементы для
ограждений холодильников. В большом
количестве все еще поставляются
низкокачественные торфоизоляционные плиты, которые
недолговечны и нередко являются источником
пожара в период строительства холодильника.
Производство теплоизоляционных работ
индустриальными методами возможно при
использовании сборных изоляционных
конструкций, показанных на рис. 2.
Они изготовляются в виде щитов. Щит
представляет собой каркас из деревянных
брусьев сечением 50X100 мм, заполненный
7

! Схемы
теплопроводных включений*
1 I
1 и
III
IV
1 * См. СНиП
0,02
0,12
0,07
0,25
0,04
И—А. 7-
0,05
0,24
0,15
0,50
0,10
-62.
Коэффициент
0,1
0,38
0,26
0,96
0,17
1
0,2
0,55
0,42
1,26
0,32
а
ч\ при —
б
0,4
0,74
0,62
1,27
0,50
0,6
0,83
0,73
1,21
0,62
0,8
0,87
0,81
1,16
0,71
1,0
0,90
0,85
1,10
0,77
1,5
0,95
0,94
1,00
0,89
теплоизоляционными плитами. Благодаря
такому устройству щит сохраняет форму при
транспортировке и монтаже.
Теплоизоляционные материалы для таких
щитов должны иметь объемный вес 30—
150 /сг/ж3, что позволит сделать их весьма
легкими и выполнить в одном блоке на всю
толщину изоляционного слоя.
Можно применять плиты с большим
объемным весом (до 350 /сг/ж3), но в этом случае
монтаж щитов необходимо выполнять с
помощью механизмов.
Крепятся щиты болтами диаметром 12 мм,
заложенными в горизонтальные швы
кирпичной кладки. При высоте этажа 4,8 м должно
быть четыре ряда болтов.
Щиты с одной стороны имеют отделочный
слой, а с другой — металлическую сетку,
залитую битумом.
Кирпичные стены холодильника изнутри
должны быть гладкими, прогиб приложенной
к стене трехметровой рейки не должен
превышать 3—5 мм.
Поверхность стен предварительно
покрывают слоем битума. Перед монтажом
изоляционных щитов по битумному слою наносят
холодную битумяую мастику.
С помощью болтов, металлических пластин,
шайб и гаек щиты крепят к стене так, чтобы
холодная битумная мастика выдавилась из-
под щита. При таком креплении исключаются
пустоты между кирпичной стеной и
изоляцией. Пространство между щитами заполняют
изоляционным материалом и внутреннюю
поверхность ограждения отделывают. Зазор
между щитом, железобетонной плитой и
стеной сверху также заполняют
теплоизоляционным материалом.
Указанный метод устройства теплоизоляции
позволяет повысить производительность труда
при проведении работ и улучшить качество
изоляционного слоя ограждений.
УДК 662.998
ИЗОЛЯЦИОННАЯ КОНСТРУКЦИЯ ОГРАЖДЕНИЙ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ХОЛОДИЛЬНИКА
С ПРИМЕНЕНИЕМ ПЕНОПОЛИСТИРОЛА
Канд. техн. науки. Т. КУДРЯШОВ, Г. В. ТРУ ХИН А — Всесоюз ный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
ЦНИИпромзданий совместно с ВНИХИ
разработал проект экспериментального
одноэтажного холодильника емкостью 6 тыс. т.
Размеры холодильника в плане 120X48 м
(сетка колонн 12X6 м) при высоте камер6м.
Температуры в камерах хранения
охлажденных и мороженых грузов и морозилок
соответственно 0, —23 и —30°С. Автомобильная и
железнодорожная платформы закрытые,
охлаждаемые (температура воздуха 5—8°С).
Ограждающие конструкции холодильника
запроектированы из сборных керамзитобетон-
ных и железобетонных элементов.
Покрытие безбалочной конструкции с глад-

ким потолком выполнено из керамзитобетон-
ных плит трех типоразмеров толщиной 250 и
300 мм; наружные стены и перегородки — из
одинаковых керамзитобетонных панелей
толщиной 100 мм. Колонны круглого сечения.
В качестве теплоизоляции ограждений
холодильника по рекомендации ВНИХИ
применен пенополистирол (самозатухающий) марки
ПС-БС, производство которого освоено
промышленностью и широко развивается.
Применение высокоэффективного
гидрофобного теплоизоляционного материала
пенополистирола с объемным весом
20—25 кг/мг и коэффициентом
теплопроводности 0,03 ккал/(м* ч*град) позволяет создать
долговечные изоляционные конструкции
ограждений со стабильными теплозащитными
свойствами.
Стеновые ограждения холодильника,
изолированные слоем пенополистирола толщиной
100 и 150 мм, имеют коэффициент
теплопередачи соответственно 0,32 и 0,21 ккал/(м'Ч*
-град), тогда как для получения такого
коэффициента ограждений, изолированных
жесткой минераловатной плитой, потребуется
изоляционный слой толщиной соответственно 200
и 300 мм, а пенобетоном — 400 и 600 мм.
Малый объемный вес пенополистирола,
ровная поверхность, правильная форма плит и
высокая прочность позволяют применить
более прогрессивный способ создания
теплоизоляционного слоя путем наклеивания
крупноразмерных изоляционных блоков на
ограждения клеящими составами без громоздких
дорогостоящих креплений.
Изоляционные блоки наклеивают на
ограждения холодильника (включая покрытие)
изнутри так, чтобы образовался непрерывный
изоляционный слой в каждой камере (рис. 1).
Покрытие холодильника с гладкими
потолками упрощает крепление изоляционного слоя.
Применяемые в настоящее время
теплоизоляционные материалы с объемным весом
200—350 кг/мг укладываются на покрытие
сверху. В этом случае по теплоизоляционному
слою выполняется армобетонная стяжка и
настилается мягкая кровля. При проведении этих
работ не исключена возможность увлажнения
теплоизоляционного слоя атмосферными
осадками и нарушения его целостности.
Запроектированная изоляционная
конструкция покрытия позволяет сохранить в хорошем
состоянии теплоизоляционный материал в
период строительства и эксплуатации
холодильника. При этом упрощается производство
изоляционных работ и значительно снижается их
стоимость.
Рис. 1. Изоляционные конструкции ограждений
холодильника:
/ — стеновая панель; 2 — пароизоляция (битум);
3 — изоляционный блок из пенополистирола; 4 — ас-
бестоцементные облицовочные плиты; 5 —
изоляционный вкладыш из пенополистирола; 6 — плита
покрытия; 7 — облицовочная полоса из
пенополистирола; 8 — керамзит.
В качестве пароизоляции для ограждений
холодильников, изолированных пенополисти-
ролом, ВНИХИ рекомендует битумную
пленку толщиной 2,5—3,0 мм, полученную
двухразовым покрытием поверхности ограждения
расплавленным битумом марки БН-IV-
Рулонные пароизоляционные материалы в этом
случае применять нецелесообразно.
Исследования пенополистирола и
изоляционных конструкций из него, проведенные
ВНИХИ, показали, что пенополистирол
водостойкий и гидрофобный материал. При
испытании экспресс-методом изоляционной
конструкции ограждений холодильника без
пароизоляции при разности температур 60°С и
влажности наружного воздуха около 100%
пенополистирол за 45 суток увлажнился всего
на 0,25—0,35% к объему.
За длительный период эксплуатации
ограждений из пенополистирола без пароизоляции
2 Зак. 1319
9

Рис. 2. Изолированная панель (а) и изоляция стыка стеновой панели вкладышем из
пенополистирола (б):
1 — стеновая панель; 2 — битумная пленка; 3 — пенополистирол: 4 — асбестоцемент;
5 — деревянная антисептированная рейка; 6 — изоляционный вкладыш.
не исключена возможность некоторого, хотя и
небольшого, увлажнения изоляционного слоя.
В ограждениях холодильника с пароизоля-
цией как из рулонных материалов, так и из
битумной пленки толщиной 2,5—3,0 мм
пенополистирол находится в состоянии
естественной влажности @,01—0,02% к объему).
Длительные испытания элементов
ограждающих конструкций холодильника,
изолированных пенополистиролом, дали аналогичные
результаты.
Для защиты изоляционного слоя
ограждений холодильника изнутри ВНИХИ
рекомендует применить прочные облицовочные
материалы — асбестоцементные прессованные
окрашенные плиты, стеклопластик, слоистый
пластик, окрашенные жесткие
древесноволокнистые плиты и др. (в ряде случаев
перфорированные). Применение этих материалов в
качестве облицовки исключает возможность
увлажнения изоляционного слоя при покрытии
его цементной штукатуркой. Облицовка
потолка листовыми материалами не
предусматривается. Швы между изоляционными блоками
закрываются тонкими полосками
пенополистирола или пластика, после чего производится
побелка потолка.
В проекте предусматривается проведение
строительных и изоляционных работ
раздельным способом, который заключается в том,
что паро- и теплоизоляционные работы
последовательно выполняются после окончания
основного строительства. Вместе с тем стеновые
панели и плиты покрытия можно изолировать
заранее на заводе или на строительной пло-
10
щадке. На месте требуется лишь изолировать
стыки вкладышами из пенополистирола
(рис.2).
При раздельном способе проведения
строительных и изоляционных работ
пенополистирол в виде крупноразмерных блоков
наклеивают на ограждения, покрытые пароизоляцией.
Для изоляции всего холодильника потребуется
два типа стеновых блоков B550X1550 мм) и
два типа потолочных блоков C050x1550 мм),
которые различаются только толщиной.
Принятая в проекте градация толщины
изоляционного слоя с целью экономии материала
F5, 80, 130, 145 мм) неперспективна и
приводит к усложнению изоляционных работ и
ухудшению их качества. Исходя из
теплотехнического расчета для изоляции камер хранения
охлажденных грузов и перегородок
целесообразно принять толщину изоляционного слоя
100 мм, а камер хранения мороженых грузов
150 мм.
Крупноразмерные изоляционные блоки
изготовляются заранее путем склеивания плит с
перекрытием швов нижележащего слоя
вышележащим и образованием четвертей по
периметру (рис. 3).
Рис. 3. Изоляционный блок из пенополистирола.

Рис. 4. Изоляционные конструкции стенового ограждения с колоннами
круглого (а) и прямоугольного (б) сечений:
/ — стеновая панель; 2 — пароизоляция; 3 — изоляционный блок из пенополи-
стирола; 4 — асбестоцементная (облицовочная плита); 5 — деревянная
а-нтисвотированная рейка; 6 — фасонный изоляционный элемент.
Для склеивания блоков и наклеивания их
на ограждения применяется клей КБ-3, битум-
нополимерная эмульсия или мастика ДФК-П.
Клей КБ-3 изготовляется на основе немоди-
фицированной фенолформальдегидной
смолы. Битумнополимерная эмульсия,
разработанная НИИасбестоцемента, получается на
основе битумнолатексных материалов.
Мастика ДФК-П представляет собой клеящий
состав на основе дифенолкетоновых
модифицированных полиамидных смол.
Исследования ВНИХИ показали, что все эти
составы обеспечивают прочное приклеивание
пенополистирола к поверхности ограждения
(предел прочности при отрыве около
1500 кг/м2).
Межкамерные перегородки изолируются
только со стороны камер с более низкой
температурой воздуха. Для изоляции стыков
перегородок и покрытий используют огнестойкие
вермикулитоасбобитумные плиты, играющие
роль противопожарных поясов.
В случае возникновения в холодильной
камере местного очага пожара и повреждения
изоляции (оплавление пенополистирола)
поврежденный материал может быть легко
заменен новым без нарушения изоляционной
конструкции (смена поврежденного блока).
В проекте холодильника приняты круглые
колонны, применение которых, по нашему
мнению, усложняет производство
изоляционных работ. Для круглых колонн необходимы
фасонные изоляция и облицовочный
материал. Поэтому целесообразнее при
строительстве холодильников использовать колонны
квадратного сечения.
Конструкция ограждений холодильника с
квадратными колоннами, выполненными
заподлицо со стеновыми панелями, позволяет
получить более качественный изоляционный
слой ограждения и упростить производство
работ (рис. 4).
В данном случае для всех ограждений
используют изоляционные блоки одного
типоразмера. При этом холодильные камеры будут
иметь ровные стены и потолки (без выступов),
что улучшит их эксплуатацию.
Поэтому целесообразнее при строительстве
холодильников использовать колонны
квадратного сечения.
Сооружение холодильника из сборных
панелей и плит, применение мастичной пароизоля-
ции (битум, битумные эмульсии и др.) и
крупноразмерных изоляционных блоков из
пенополистирола позволяют широко механизировать
строительно-изоляционные работы,
значительно сократить сроки строительства
холодильников и улучшить теплозащитные свойства
ограждающих конструкций.
2*

УДК 662.998:621.565
ОРГАНИЧЕСКИЕ ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫЕ МАТЕРИАЛЫ В ОГРАЖДЕНИЯХ
ДЕЙСТВУЮЩИХ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
Канд. техн. наук И. Ф. ДУШИН, Л. И. БЕНЕНСОН — Всесоюзный научно-исследозагельский институт
холодильной промышленности
Периодические обследования
изоляционных конструкций действующих холодильников
с целью изучения их состояния и изменения
теплоизоляционных свойств материалов при
эксплуатации дают возможность выявить
наиболее эффективные и долговечные из этих
материалов и уточнить их расчетные
коэффициенты теплопроводности.
Такие обследования на ряде
холодильников, расположенных в различных районах
Советского Союза, были проведены ВНИХИ з
1951 — 1955 гг. и в 1963—1965 гг.
Наиболее часто кирпичная кладка
наружных стен делается в полтора кирпича, по ней
с внутренней стороны наносится слой цемент-
но-песчаной штукатурки. После покраски
битумом на штукатурку наклеивается горячим
битумом и укрепляется деревянными рейками
слой тепловой изоляции толщиной 15—25 см
(в зависимости от температурного режима
камер и климатического района расположения
холодильника), поверхность которого
красится битумом и штукатурится по металлической
сетке (толщина слоя штукатурки 2—3 см).
На новых холодильниках (например, № 14
в Москве) наружная ограждающая стена
состоит из железобетонных корытообразных
панелей, а пароизоляционный слой выполнен из
рулонных материалов на битумной основе.
Необычна конструкция наружных стен
пятиэтажного корпуса Московского
холодильника № 1: наружная ограждающая стена
толщиной 25 см сложена из блоков ракушечника и
покрыта с обеих сторон слоем цементной
штукатурки. На внутреннюю поверхность блоков
наклеены битумом три слоя плит экспанзита
общей толщиной 13—14 см. Со стороны
камеры экспанзит защищен оштукатуренной стеной
толщиной 12—13 см из того же ракушечника.
Перегородки между холодильными
камерами и неохлаждаемыми вестибюлями и
коридорами чаще всего той же конструкции, что
и наружные стены, и отличаются лишь
меньшей толщиной защитных стенок из кирпича
или железобетона. При изоляции камышитом
перегородки не Ихмеют защитной стенки, а
состоят из деревянного каркаса, заполненного
камышитовыми матами и оштукатурены с
обеих сторон (толщина слоя штукатурки 3—5 см).
Внутренние перегородки между камерами с
изоляцией из плитных органических
материалов имеют такую же конструкцию, как и
камышитовые, с тем отличием, что штукатурка
наносится по металлической сетке.
При обследовании торфоплитной изоляции
в стенах с кирпичной кладкой отмечены самые
различные степени увлажнения изоляции и
особенностей распределения в ней влаги,
зависящие главным образом от климатических
условий местности, температурно-влажност-
ного режима охлаждаемых помещений,
способа наклейки торфоплит, толщины и
качества пароизоляционного слоя, толщины и
расположения битумных прослоек внутри
теплоизоляционного слоя.
Типичный случай распределения влажности
в отдаленных слоях торфоплитной
изоляции низкотемпературных камер представлен
на рис. 1, а. На нем изображен разрез
наружной стены камеры с расчетной температурой
— 18°С Московского холодильника № 9. На
оштукатуренную стену наклеены блоки из
трех склеенных торфоплит, затем на их
покрашенную битумом поверхность — второй слой
блоков, склеенных из двух торфоплит;
поверхность покрашена битумом и оштукатурена.
В 1954 г. были взяты пробы из каждого слоя
плит, их влажность на рисунке указана
светлыми кружками; по кружкам проведены
пунктиром линии распределения влажности
отдельно в первом и втором слоях блоков.
Последний, расположенный ближе к холодной
стороне, отличается более высокой влажностью и
более крутой линией распределения в нем
влаги. Причина этого заключается в
следующем.
В летний период большая часть первого
слоя блоков находится в зоне плюсовых
температур, вследствие чего в нем легко
перемещается влага, проникающая снаружи в виде
водяного пара через кирпичную кладку,
штукатурку и пароизоляционный слой- На
границе со вторым слоем она встречает препятствие
12

г ко
I**
5
CQ
Ю±
0 -L
ш-
ш-h
/7-1-
JZ7
20f
//7
Рис. 1. Распределение влажности в торфоплитной изоляции наружных стен холодильников:
а — в отдельных слоях изоляции камеры Московского холодильника № 9;
б — в отдельных слоях торфоплит, разделенных битумными прослойками (Минский холодильник
№2);
в — в изоляционном слое при наличии пароизоляции из двух слоев пергамина на горячем битуме
(Ташкентский холодильник № 1);
/ — кирпичная кладка; 2 — штукатурка; 3 — пароизоляция;
4 — торфоплита; 5 — битумная покраска.
в виде битумной покраски, скапливается здесь
и заметно повышает влажность (за пределы
сорбционного увлажнения) слоя плит,
прилегающего к битумной прослойке. При
сплошной битумной прослойке дальнейшее
продвижение влаги возможно только в виде пара.
Поэтому непосредственно за битумной
прослойкой наблюдается резкое падение парцио-
нального давления водяного пара и
соответствующее ему падение влажности слоя
торфоплит, прилегающего к ней с холодной
стороны.
Во втором слое блоков процесс
перемещения и распределения влаги повторяется, но с
некоторой разницей, обусловленной тем, что
весь слой находится в зоне отрицательных
температур. Вследствие этого часть
поступившей в него и сконденсировавшейся влаги
превращается в лед, другая ее часть (незамерз-
шая) перемещается к холодной поверхности
и задерживается здесь слоем битумной
покраски, значительно увлажняя прилегающий
к ней слой торфоплит.
Если сплошные битумные прослойки
имеются после каждого слоя торфоплит, то подобное
распределение влажности создается в каждом
их слое. Это иллюстрирует рис. 1, б, на
котором показано распределение влажности в
отдельных слоях наружной стены камеры
хранения мороженых грузов Минского
холодильника № 2.
Из сказанного следует, что при наличии
сплошных битумных прослоек между слоями
торфоплит влажностный режим
существующей или заданной конструкции может
быть рассчитан аналитически при допущении,
что переход влаги через битумные прослойки
возможен только в паровой фазе. Точность
этого расчета будет зависеть от степени
совпадения заданных значений сопротивления
паропроницанию отдельных битумных
прослоек и пароизоляционного слоя с их
действительными значениями в конструкции.
Сплошными кружками и жирной линией на
рис. 1, а показана влажность и ее
распределение в той же изоляционной конструкции при
обследовании в 1963 г. При сравнении данных,
полученных с интервалом примерно в десять
лет, очевидна тенденция к повышению
влажности всего теплоизоляционного слоя. При
этом второй слой блоков из торфоплит,
прилегающий к штукатурке со стороны камеры и
покрашенный с поверхности битумом,
увлажняется значительно интенсивнее первого,
прилегающего к кирпичной кладке и
расположенного в летнее время в зоне плюсовых
температур.
Средняя влажность всего
теплоизоляционного слоя в 1954 г. была 23,7%, а в 1963 г.
13

она достигла 42,8%; прирост влажности за
девять лет составил 19,1%, годовой прирост —
2,1%. При таком темпе увлажнения
предельно допустимая влажность торфоплит A12%),
при которой коэффициент теплопроводности
увеличится вдвое по сравнению с начальным
расчетным его значением @,06 ккал/(м-ч*
-град), будет достигнута через 33 года.
Следовательно, в благоприятных условиях и при
удовлетворительном состоянии пароизоляции,
хотя и постепенно ухудшающемся, тепловая
изоляция из торфоплит может служить 40—
50 лет (первая очередь Московского
холодильника № 9 эксплуатируется с 1938 г.).
Средний расчетный коэффициент
теплопроводности изоляции из торфоплит составит
0,08—0,09 шал/(м-ч-град).
Необычную конструкцию имеют наружные
ограждения Ташкентского холодильника № 1
(рис. 1, в), введенного в эксплуатацию в
1962 г. и впервые обследованного в 1964 г.
Наружные стены третьего, четвертого и
пятого этажей холодильника имеют толщину в
полкирпича A2 см), с внешней стороны
неоштукатурены и не побелены. Пароизоляционный
слой состоит из двух слоев пергамина,
наклеенных горячим битумом на оштукатуренную
поверхность кирпичной кладки.
Теплоизоляция выполнена из торфоплит общей
толщиной 33 см.
Обследование показало, что
пароизоляционный слой и битумные прослойки между торфо-
плитами находятся в хорошем состоянии и
сохранили присущую им гибкость и вязкость.
Средняя влажность торфоплит 15—16%, а
максимальная влажность отдельных слоев в
зоне отрицательных температур не превышает
30%, т. е. находится в пределах сорбционного
увлажнения.
Приведенный на рис. 1, в график
распределения влажности в слое теплоизоляции
указывает на вполне определенную
закономерность. Влажность слоев торфоплит
увеличивается в направлении от наружной к
внутренней поверхности стены камеры с 5—10 до
25—30%. Представляет интерес дальнейшее
наблюдение за изменением Елажности
изоляции в этой конструкции.
При обследовании выявлены случаи (на
холодильниках № 7 в Москве, № 1 в Минске
и др.) увлажнения изоляции из торфоплит в
течение пяти-шести лет до 200% и более. Как
правило, такое увлажнение получилось в
результате неисправности крыш и водосборных
желобов: дождевая и талая вода затекала в
изоляцию стен верхних этажей и увлажняла
ее. В этих случаях проявляется один из
основных недостатков торфоплит — их большая вла-
гоемкость, достигающая 570% по весу (97%
по объему при объемном весе торфоплит
170 /сг/ж3).
Бумажнолитые плиты (бумлитиз) были
применены при изоляции ограждений второго
(одноэтажного) корпуса Московского
холодильника № 9, а также при ремонте
теплоизоляции ограждений московских
холодильников № 2, 10 и др.
На рис. 2 показано распределение и
изменение во времени влажности бумажнолитой
изоляции в чердачном перекрытии второго
корпуса Московского холодильника № 9 над
камерой хранения консервированных продуктов, в
которой температура воздуха поддерживается
на уровне от 0 до —2°С. Светлые кружки и
пунктирная линия показывают распределение
влажности в 1951 г., черные кружки и
сплошная линия — в 1964 г.
v 1 1 i—*•
5 10 15 20
Влажность изоляции, % dec
Рис. 2. Распределение влажности бумажнолитой
изоляции в чердачном перекрытии и изменение ее во времени
(Московский холодильник № 9, второй корпус): / —
песок; 2 — слой рубероида; 3 — шлакобетон; 4 — слой
пергамина; 5 — бумлитиз; 6 — железобетонная плита.
Характер распределения и изменения
влажности во времени в бумажнолитых плитах и
торфоплитах очень сходен. Значительно
меньшее увлажнение в первом случае объясняется
меньшим перепадом температур и
парциальных давлений снаружи и внутри камеры.
Сказались также условия и качество выполнения
изоляционной конструкции: во-первых,
бумажнолитые плиты поступали со склада завода,
располагавшегося в то время на территории
холодильника; во-вторых, изоляционные
работы выполнялись под защитой существовавшей
кровли реконструируемого под холодильник
здания. В результате прирост средней
влажности теплоизоляционного слоя составил за
13 лет 3,3% (с 11,4% в 1951 г. до 14,7% в
1964 г.).
14

В то же время в ограждениях Московского
холодильника № 10 влажность бумажнолитых
плит, уложенных в конструкцию при ремонте
теплоизоляции, в наружной стене камеры с
расчетной температурой —15°С была 103%, а в
прилегающей к железнодорожной платформе
наружной стене той же камеры бумажнолитая
изоляция оказалась совершенно разрушенной
вследствие чрезмерного увлажнения. Поэтому
бумажнолитую изоляцию по ее теплофизиче-
ским свойствам и долговечности можно
приравнять к торфоплитной изоляции, т. е.
принять долговечность равной 40—50 годам и
расчетный коэффициент теплопроводности
0,08—0,09 ккал/(м • ч • град).
Распределение влажности, характерное для
камышитовых перегородок между
низкотемпературными камерами и неохлаждаемыми
вестибюлями (коридорами), показано на рис. 3
(пробы взяты из перегородки между камерой
для хранения мороженых грузов и коридором
на Московском холодильнике № 9).
Рис. 3. Конструкция камышитовой перегородки
и график распределения влажности:
1 — штукатурка со стороны вестибюля; 2 —
камышит; 3 — штукатурка со стороны камеры.
Резкое повышение влажности
теплоизоляции от более теплой поверхности перегородки
к ее середине, а затем сравнительно
небольшое понижение к холодной стороне
объясняется высокой паро- и
воздухопроницаемостью камышита и довольно значительной
толщиной камышитовой изоляции в
перегородках. Проникая через штукатурку и первые
слои камышита со стороны вестибюля,
паровоздушная смесь достигает зоны конденсации
водяного пара, начинающейся примерно в
середине толщины перегородки, где и
происходит выпадение конденсата. Перемещение его
дальше, к холодной стороне, затруднено
крупнопористой структурой камышита. В то же
время слой камышита, прилегающий к
внутренней штукатурке перегородки, легко
проницаем для холодного воздуха камеры-
Циркулируя в этом слое, воздух в какой-то мере
осушает камышит, вследствие чего и
наблюдается понижение влажности камышитовой
изоляции от середины к ее холодной стороне.
Высокая влажность камышитовой
изоляции, достигающая 53—58% в перегородках
второго этажа, 170—200% третьего и 132%
четвертого, увеличивает коэффициент
теплопроводности соответственно до 0,14; 0,30;
0,24 ккал/(м- ч-град), т. е. фактически он
вдвое больше расчетного коэффициента
теплопроводности камышита, указанного в
строительных нормах. Эта влажность камышитовой
изоляции является предельной, и такая
изоляция подлежит замене. Отсюда срок
службы камышитовой изоляции в
перегородках описанной конструкции можно принять
равным 25—30 годам, а расчетный
коэффициент теплопроводности за этот период —
0,15 ккал/(м-ч- град).
Давно известными и высокоэффективными
изоляционными материалами органического
происхождения являются плиты из
натуральной пробки, особенно экспанзит. Изоляцию
из этого материала обследовали на
эксплуатируемом с 1924 г. Московском
холодильнике № 2. Его наружные стены представляют
собой кладку из хорошо обожженного
кирпича (толщиной 90 см в пределах первых двух
этажей, 75 см — на третьем и четвертом и
50 см — на пятом и шестом этажах),
изолированную плитами из натуральной пробки. На
рис. 4, а показано распределение влажности в
пробковой изоляции наружной стены камеры
хранения мороженых грузов. Плотная и
мощная кирпичная кладка, а также тщательная
покраска битумом ее поверхности хорошо
защищают изоляцию от увлажнения и
способствуют сохранению теплозащитных свойств.
На том же холодильнике в некоторых
местах влажность пробковой изоляции
достигала 100% и более. Причиной такого
увлажнения явилось затекание дождевой и талой воды
в изоляционный слой вследствие
неисправности кровли. В результате произошло ухудше-
15

150
I
8 30
s
to
§ zo
QQ
/0
Рис. 4. Распределение влажности в теплоизоляции из натуральной пробки (плиты) в наружных
стенах московских холодильников:
а — на холодильнике № 2; б — на холодильнике № 1;
1 — кирпичная кладка; 2 — ракушечник; 3 — штукатурка; 4 — экспанзит; 5 — пароизоляция;
6 — битумная покраска.
ние теплозащитных свойств и даже
разрушение пробковых плит. Поэтому на ряде
участков ограждений пробковую изоляцию
заменили или усилили бумажнолитыми плитами.
Данные обследования ограждений
Московского холодильника № 1 ясно показывают
влияние перепада температур на степень
увлажнения изоляции из натуральной пробки.
Так, в наружных стенах второго, третьего и
четвертого этажей, в камерах которых
поддерживалась проектная температура —13°С,
влажность экспанзита составляла 55—65% по весу
(рис. 4, б), в наружных же стенах пятого
этажа, в камерах которого поддерживалась
температура на уровне 0ч—4°С, влажность
экспанзита была 2,5—4,5%. Несмотря на
длительный срок эксплуатации здания C4 года),
трехслойные ограждающие конструкции
находятся в удовлетворительном состоянии и
сохранили свои теплотехнические качества.
Особенно выгодна такая конструкция при
строительстве холодильников, предназначенных для
хранения грузов при нулевых или близких к
нулю температурах.
Таким образом, при благоприятных
условиях срок службы пробковой изоляции можно
принять равным 50 годам, а расчетный
коэффициент теплопроводности за этот период —
0,07—0,09 ккал/(м • ч • град). Первая цифра
относится к экспанзиту с объемным весом до
170 /сг/ж3.
Проведенные исследования изоляции
действующих холодильников свидетельствуют о
том, что теплоизоляционные материалы
органического происхождения (торфоплиты, бум-
литиз, камышит и особенно изделия из
натуральной пробки), защищенные надежным
(соответствующим расчету) пароизоляшшнным
слоем, сохраняют свои теплоизоляционные
свойства в течение длительного периода.
Однако для строительства крупных
современных холодильников наиболее
эффективными и перспективными следует считать
следующие изоляционные материалы: минеральную
пробку, материалы на основе пластических
масс, материалы на основе перлита и
вермикулита, изоляционный пенобетон.

УДК 662.998:621.565
О ПРИМЕНЕНИИ ПЕНОБЕТОНА ДЛЯ ИЗОЛЯЦИИ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
Б. В. ЛИФАНОВ, А. М. ХЕЛЕМСКИЙ — Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной
промышленности
При строительстве холодильников наряду
с минеральной пробкой и торфоплитами
довольно широко применяется пенобетон.
Объясняется это прежде всего значительным
объемом его производства и относительно низкой
стоимостью.
К недостаткам пенобетона относится
высокий коэффициент теплопроводности, влагоем-
кость, усадка, приводящая к разрушению
конструкции, недостаточно высокая
морозоустойчивость.
В 1964—1965 гг. ВНИХИ было проведено
обследование ограждающих конструкций из
пенобетона на ряде холодильников (Московском
№ 11, Ленинградском № 4, фабрике
мороженого Ленинградского хладокомбината № 3,
Воронежском № 4, Львовском и др.).
Обследование показало, что объемная
влажность пенобетона довольно высока. В
ограждениях Московского холодильника № 11,
находящегося в эксплуатации с 1949 г.
(температура в камерах —5-1—10°С), она составляет
в среднем 12—15%, в ограждениях
Ленинградского холодильника № 4,
эксплуатируемого с 1932 г. (температура в камерах
Оч—18°С), — 15%, в ограждениях фабрики
мброженого Ленинградского хладокомбината
№ 3 (пущена в эксплуатацию в 1963 г.) — 25%.
Наибольший интерес представляют
результаты обследования Воронежского и
Львовского холодильников, эксплуатируемых
соответственно с 1952 и 1954 гг. (температура в
камерах — 18ч—23°С).
Холодильники пятиэтажные, размеры в
плане охлаждаемой части 30x36 м. Наружные
стены выполнены из кирпича и оштукатурены
с обеих сторон. Тепловая изоляция из пено-
бетонных блоков М-400, толщина изоляции
наружных стен 40 см (два ряда блоков).
На Воронежском холодильнике пенобетон-
ные блоки уложены на теплом растворе, па-
роизоляция отсутствует.
В ограждениях Львовского холодильника
пенобетонная кладка имеет пароизоляционную
защиту в виде битумного покрытия толщиной
4—5 мм. Первый слой пенобетонных блоков
приклеен на битуме к поверхности стены,
второй слой уложен на теплом растворе.
Обследования изоляции Воронежского
холодильника в 1954 г., т. е. после двух лет экс-
3 3а«. 1319
плуатации, и Львовского в 1956 г. показали,
что объемная влажность пенобетона в
наружных стенах составила в среднем
соответственно 15—20% и не более 5%. Более высокая
влажность пенобетона в начальный период экс*
плуатации в ограждениях Воронежского
холодильника объясняется способом
производства изоляционных работ, а именно кладкой
всего изоляционного слоя на цементном
растворе.
Средняя объемная влажность пенобетона
в ограждениях Воронежского холодильника по
результатам обследования в 1964—1965 гг.
составляет в первом ряду блоков 24%, во
втором 33%, в ограждениях Львовского
холодильника соответственно 8 и 13%, т. е.
увлажнение пенобетона, находящегося в зоне
отрицательной температуры, примерно в 1,5
раза больше.
Таким образом, влажность пенобетона в
ограждениях указанных холодильников
увеличилась в 1,5—2 раза по сравнению с
начальным периодом эксплуатации.
Влажность пенобетона в ограждениях
Воронежского холодильника, не имеющих паро-
изоляционного покрытия, примерно в 3 раза
выше, чем в ограждениях Львовского
холодильника, где пароизоляция выполнена в виде
обычной битумной покраски.
Вследствие увлажнения пенобетона
фактический коэффициент теплопроводности
увеличился по сравнению с расчетным примерно
в 3,5 раза в ограждениях Воронежского и в
2 раза в ограждениях Львовского
холодильника. Это привело к снижению теплозащитных
свойств ограждений Львовского холодильника
на 30% и Воронежского на 100%.
Результаты обследования изоляции
Воронежского, Львовского и других холодильников
показывают, что проектируемая пароизоляция
пенобетона, а также термическое
сопротивление изоляционного слоя ограждений
недостаточны, так как при .расчетах не учитывается
высокая началы^м влажность изоляции из
пенобетона, /щ^^
Как правил/^ачашьная объемная
влажность пеноб^ота^х^^леДываемого в
ограждения, состав™^ 7Af^L В процессе
производства изш^ционнщ^т^ отделочных работ

(кладка на цементном растворе, мокрое
оштукатуривание) она возрастает на 15—20%,
что приводит к увеличению коэффициента
теплопроводности пенобетона и сопротивления па-
ропроницанию, особенно при отрицательных
температурах. Вследствие массивности
ограждения, изолированного пенобетоном, сушка его
до момента пуска холодильника в
эксплуатацию практически невозможна.
В связи с высокой влажностью пенобетона
в ограждениях действующих холодильников
и ухудшением теплоизоляционных свойств
следует отказаться от использования его для
изоляции низкотемпературных камер.
Учитывая дефицит в эффективных
теплоизоляционных материалах (минеральной пробке,
пенопластах), целесообразно предусмотреть
применение пенобетона для изоляции камер
Народнохозяйственным планом на 1965 г.
предусматривалось строительство
холодильников для важнейших отраслей пищевой
промышленности (мясная, молочная, рыбная)
и торговли за счет централизованных
источников финансирования в объеме 260,47 тыс. т
единовременного хранения. В результате
принятых строительно-монтажными и
хозяйственными организациями мер по ускорению ввода
в эксплуатацию холодильников план 1965 г.
был перевыполнен. Ввод холодильной емкости
составил 270,2 тыс. т.
Дополнительно были досрочно введены
в эксплуатацию распределительные
холодильники в Перми емкостью 5 тыс. т, Ужгороде —
3 тыс. т, Красном Луче — 3 тыс. т и др.
Ввод холодильных емкостей в целом по
Союзу и по республикам в 1965 г. (в тыс. т)
составил:
По Вве-
плану дено
СССР 260,47 270,2
РСФСР 148,54 151,3
Украинская ССР . 32,15 39,3
Белорусская ССР 13,62 13,9
Узбекская ССР 4,5 6,25
Казахская ССР 20,0 18,62
Грузинская ССР . 4,55 4,23
Азербайджанская ССР 0,2
с нулевыми и плюсовыми температурами. При
этом объемный вес пенобетона должен быть
не более 400 /сг/ж3, объемная влажность не
более 5%; расчетный коэффициент
теплопроводности 0,17—0,18 ккал/(м • ч • град).
При использовании пенобетона необходимо
устраивать пароизоляцию из
высокоэффективных материалов (битумно-полимерных
композиций, металлоизола, бризола и др.).
Для уменьшения увлажнения пенобетона
в процессе производства работ пенобетонные
блоки следует укладывать на битумной
мастике.
Взамен мокрого оштукатуривания
внутренней поверхности пенобетона необходимо
рекомендовать облицовку перфорированными
листами из асбестоцемента или стеклопластика.
Литовская ССР 2,28 2,28
Молдавская ССР 8,93 8,73
Латвийская ССР 0,4 0,4
Киргизская ССР 6,2 6,2
Таджикская ССР 3,2 3,7
Армянская ССР 4,35 4,35
Туркменская ССР 4,55 3,8
Эстонская ССР 0,3 0,3
Всего за 1965 г. построен 151
производственный и распределительный холодильник, в
частности по РСФСР — в Волгограде, Подольске,
Сочи, Тюмени, Ленинграде, Усолье и др.
Расширены холодильники в Москве,
Владивостоке, Новокузнецке, Кирове и других городах.
В Украинской ССР сооружены холодильники
в Жданове, Житомире, Донецке, Ватутине,
Макеевке, Ивано-Франковске; в Белорусской
ССР — в Гомеле и расширен холодильник
в Минске. В Казахской ССР наиболее
крупные холодильники построены в Целинограде,
Актюбинске, Темир-Тау, Джамбуле.
Кроме того, за счет нецентрализованных
источников финансирования введено в
эксплуатацию более 60 тыс. т холодильной емкости
(холодильники Центросоюза, фруктовые
холодильники в РСФСР, УССР, Молдавии и др.).
На 1 января 1966 г. емкость холодильников
в стране составила почти 3 млн. т.
ИТОГИ СТРОИТЕЛЬСТВА ХОЛОДИЛЬНИКОВ В 1965 г. И ЗАДАЧИ НА 1966-1970 гг.
П. С. МАКСИМОВ, П. В. ВАСИЛЬЕВ — Госплан СССР
18

УДК 621.56:629.123.44
ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА НА ТРАНСПОРТНЫХ РЕФРИЖЕРАТОРНЫХ СУДАХ
«ПРИБОЙ» И «КРЫМСКИЕ ГОРЫ»
А Г. ИОНОВ _ Калининградская база океанического рыболовного фл
паVnrnL, Ф"°Т РЫбН0Й промышленности
Западного бассейна пополнился новыми
транспортными рефрижераторами «Прибой» и
«Крымские горы» (рис. 1), построенными на
судоверфи Гета Веркен (Швеция). Судапре"*
назначены для транспортировки мороженой
рыбопродукции и соленой рыбы в бочках с
промысла в порт, обеспечения промысловых
траулеров в море водой, топливом и
продовольствием. р А
Рис. 1. Рефрижератор «Крымские горы».
Охлаждаемые помещения — пять трюмов и
пять твиндеков — имеют общий объем 12 500 а
Суда оборудованы аммиачной холодильной
установкой с рассольной системой
охлаждения, которая обеспечивает в трюмах
температуру воздуха-30°С при перевозке мороженой
рыоы и —5 С — соленой, а также
обслуживает систему кондиционирования воздуха в
жилых и служебных помещениях. При этом
температуры рассола соответственно
составляют —35, —12 и —3°С.
Холодильная установка обслуживается
четырьмя аммиачными У-образными компрессо-
РЗМоИгп плп *8? холоД°производительностью
по 250 000 ккал/н при температурах кипения
—lb L и конденсации 34°С и тремя
винтовыми компрессорами S-64 холодопроизводитель-
ностью по 185 000 ккал/ч при температуре
кипения —44°С.
Три поршневых аммиачных компрессора
работают в качестве ступени высокого давления
двухступенчатой установки охлаждения
трюмов, а четвертый обслуживает установку
кондиционирования воздуха в жилых и
общественных помещениях, являясь одновременно
резервным для первых трех.
При температуре кипения —5°С и темпера-
ЯмМа,«°пРТН°Й В0ДЬ125°С и «иже компрессоры
ЪМС4-180 могут работать также по
одноступенчатой схеме. Производительность этих
компрессоров регулируется ручным отжимом
пластин всасывающих клапанов в цилиндрах и
изменением числа оборотов электродвигателя
Винтовые компрессоры S-64 служат в
качестве ступени низкого давления.
Винтовой компрессор смонтирован в виде
агрегата (рис. 2).
Маслоотделитель / служит для улавливания
масла из испарительной системы и является
ресивером для масла. Шестереночным
масляным насосом 15 масло подается через
маслоохладитель 16 и фильтр к подшипникам и
синхронному редуктору винтового компрессора а
также в полость всасывания аммиака. Масло
служит для охлаждения винтовых роторов
компрессора, уменьшения утечек аммиака и
понижения шума при работе, который не
превышает 85 дб. F
Агрегат оснащен автоматическими
приборами регулирования контроля и защиты от
опасных режимов работы. Контрольный
расходомер останавливает компрессор, если
количество подаваемого в него масла меньше
минимально допустимого. Температура масла
контролируется терморегулятором, который
также останавливает компрессор, если
температура масла превышает 90°С.
Масло охлаждается в охладителе с
трубопроводами для подвода жидкого аммиака из
конденсатора и отсоса паров после кипения.
Независимо от изменения нагрузки
компрессора температура масла после охлаждения
составляет 30°С с отклонением ±4°С.
Заданные давление и температура кипения
аммиака поддерживаются главным вентилем,
установленным на линии всасывания. Главный
вентиль управляется соленоидным вентилем
21

Рис. 2. Холодильный агрегат с винтовым компрессором
S-64:
/ — маслоотделитель; 2 — масляный фильтр; 3 —
механизм управления золотниковым вентилем; 4 —
винтовой компрессор; 5 — газовый фильтр; 6 — всасывающий
патрубок; 7 — электродвигатель; 8 — нагнетательный
патрубок; 9 — предохранительный клапан; 10 — рела
высокого и низкого давления; // — расходомер масла;
12 — перепускной вентиль; 13 — вентиль для спуска
масла; 14 — маслоподогреватель; 15 — масляный насос
с электродвигателем; 16 — маслоохладитель.
который в свою очередь получает импульсы от
терморегулятора, воспринимающего
колебания температуры масла. Давление подачи
масла в подшипники компрессора на 5 кг/см2
выше давления нагнетания паров аммиака.
От чрезмерно высокого и низкого давления
нагнетания и всасывания компрессор защищен
реле высокого и низкого давления.
Компрессор S-64 (рис. 3) состоит из двух
винтообразных роторов — ведущего 10 и
ведомого 2. Электродвигатель вращает
непосредственно ведущий ротор, а ведомый
приводится в действие ведущим через синхронный
редуктор 5. Профиль роторов подобран так, что
синхронный редуктор передает лишь 10% всей
мощности электродвигателя. Аксиальные
усилия, действующие на роторы, воспринимаются
упорными подшипниками, а радиальные —
подшипниками скольжения с принудительной
смазкой.
Электродвигатель винтового компрессора —
переменного тока мощностью 125 л. с. Число
оборотов компрессора 2950 в минуту.
Масляный насос приводится в действие электродви-.
гателем мощностью 3 л. с.
Аммиак поступает в компрессор через
отверстие 1 аксиально по отношению к роторам.
После сжатия в роторах холодильный агент
выходит из компрессора через отверстие 9.
Между гнездами
роторов, под их средней
линией, расположен
золотниковый вентиль 8, который
обеспечивает
бесступенчатое регулирование
производительности
компрессора. Вентиль является
частью внутренней
поверхности полостей, в
которых вращаются роторы.
Регулирование
происходит путем его
передвижения вдоль продольной оси
компрессора, благодаря
чему часть паров
всасываемого аммиака
отводится из полости сжатия в
полость всасывания.
Работой золотникового
вентиля управляет
специальное автоматическое
устройство 5, которое
состоит из трехфазного
электродвигателя,
приводящего в действию
червячный редуктор. Выходной
вал редуктора соединен с
регулирующим винтом
Реверсивный электродвигатель
автоматического
компрессора.
получает импульсы от блока
управления.
Процесс регулирования заключается в
следующем. При остановке компрессора
устройство управления золотниковым вентилем
получает пусковой импульс через вспомогательный
контакт пускателя электродвигателя
компрессора. Устройство управления включается и
вращает регулировочный винт вентиля до
полного открытия. В этом положении вентиля
цепь питания электродвигателя размыкается.
Поскольку при остановке компрессора
золотниковый вентиль полностью открывается,
компрессор пускается без нагрузки.
Одновременно с компрессором в работу
включается устройство управления, которое
устанавливает золотниковый вентиль в
положение, соответствующее требуемой холодопро-
изводительности. После полного закрытия
вентиля (максимальная производительность)
концевой выключатель размыкает цепь
питания устройства управления.
Настройка устройств управления
выполняется через автоматический мостик
сопротивления, который получает импульсы от
термометра сопротивления, измеряющего температуру
рассола на выходе из испарителя.
Следовательно, производительность винто-
22

вого компрессора определяется температурой
рассола, поступающего в воздухоохладители
для охлаждения грузовых помещений.
Производительность компрессора может
регулироваться и вручную при помощи
специального маховика.
Рис. 3. Винтовой компрессор S-64:
/ — входное отверстие; 2 — ведомый ротор; 3 —
подшипники; 4 — упорный подшипник; 5 — синхронный
редуктор; 6 — устройство управления золотниковым
вентилем; 7 — распорная втулка; 8 — золотниковый
вентиль; 9 — выходное отверстие; 10 — ведущий ротор;
// — окно для перепуска газа при регулировании
производительности; 12 — уплотнение шейки вала.
Устройство управления вентилем позволяет
изменять производительность от 100 до 10%
максимальной. Оно снабжено индикатором,
указывающим производительность
компрессора в процентах.
В машинном отделении установлены четыре
кожухотрубных конденсатора и два линейных
ресивера. Переохлаждение паров аммиака
после компрессоров ступени низкого давления
происходит в трех промежуточных сосудах.
На щите управления приборами автоматики,
который также находится в машинном
отделении, расположены приборы для
дистанционного измерения уровня аммиака во всех
емкостях, логометрическая станция на 70 точек
для измерения температуры рассола,
охлаждаемых трюмов и провизионных камер. Кроме
того, на щите смонтированы приборы контроля
за давлением нагнетания, всасывания и масла
во всех компрессорах.
Трюмы охлаждаются оребренными
воздухоохладителями, которые установлены вдоль
поперечных переборок. Воздух продувается
через батареи (сверху вниз) осевыми
вентиляторами с двухскоростными
электродвигателями. Батареи воздухоохладителей охлаждаются
рассолом хлористого кальция.
Температура воздуха на выходе из
воздухоохладителя определяется термометром
сопротивления. При отклонении температуры от
заданной- микровыключатель размыкает или
замыкает цепь питания соленоидного
вентиля, который регулирует давление воздуха,
подаваемого к пневматическому вентилю,
установленному на рассольном трубопроводе. При
открытии пневматического вентиля холодный и
отепленный рассол смешивается, что
обеспечивает его постоянную температуру.
Для поддержания необходимого уровня
аммиака в испарителе и промежуточном сосуде
служат регуляторы уровня типа 38Е, которые
через промежуточные электрические реле
управляют работой соленоидных вентилей,
установленных на трубопроводах подачи аммиака.
Испарители D шт.), распределительная
станция и центробежные насосы для
циркуляции рассола установлены в изолированном
помещении, смежном с рефрижераторным
машинным отделением.
На судне, кроме того, имеются четыре
камеры хранения продовольствия для экипажа,
которые охлаждаются автоматической
фреоновой (фреон-12) установкой.
За время первого рейса рефрижератора
«Прибой» в Северо-Западную и Среднюю
Атлантику холодильная установка работала
бесперебойно и обеспечивала необходимые
температуры в грузовых помещениях.

УДК 621.565:628.83
ИССЛЕДОВАНИЕ И РАСЧЕТ ОДНОКАНАЛЬНОЙ СИСТЕМЫ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ВОЗДУХА
В ХОЛОДИЛЬНЫХ КАМЕРАХ
Канд. техн. наук Е. С. КУРЫЛЕВ, М. 3. ПЕЧАТНИКОВ - Ленинградский
технологический институт холодильной промышленности
Одноканальная система распределения
воздуха с щелевыми соплами обеспечивает
требуемую циркуляцию и малый градиент
температуры по высоте и площади камеры
хранения продуктов.
Такая система воздушного охлаждения была
испытана на Ленинградском хладокомбинате
в камерах № 03, 04 и 05 хранения
охлажденных грузов пятиэтажного холодильника «В»
и на одноэтажном холодильнике длительного
хранения охлажденных грузов.
Скорость воздуха измеряли
термоанемометром типа ТАЛИОТ (погрешность измерений
±5%). Пределы измерений 0,05—5 м/сек.
Направление воздушных потоков определяли,
наблюдая за перемещением дымка четырех-
хлористого титана (TiCl4).
Наиболее полные наблюдения за
распределением потоков и температуры воздуха были
проведены при испытании системы однока-
нального распределения воздуха на
одноэтажном холодильнике с двускатным балочным
покрытием из монолитного железобетона.
В каждом пролете холодильника были
расположены три сопла (рис. 1) высотой 15 мм,
шириной 600, длиной 50 мм. Так как
расстояние между соплами составляет 50 мм, струп
воздуха очень быстро сливаются и
развиваются дальше как одна струя. Сопло направлено
параллельно потолку и расположено наЗбОлш
ниже балки, имеющей высоту 750 мм. Как
видно из рис. 2, а и б, о балку разбивается
незначительная часть струи. Основная масса ее
огибает балку снизу и развивается дальше без
нарушения эжектирующего действия-
К струе интенсивно подмешивается
окружающий воздух, быстро увеличивая ее объем.
На расстоянии 2—3 м от сопел
присоединенные массы воздуха отделяются от общего
потока и возвращаются назад (обратный поток).
Количество рециркулирующего воздуха в
несколько раз больше, чем подаваемого в
помещение.
Струя выходит из сопла со скоростью
15—16 м/сек, по мере удаления от сопла
скорость падает. Под балкой струя поджимается
при одновременном увеличении скорости,
затем последняя снова постепенно уменьшается
и в конце действия струи составляет 0,3—
0,5 м/сек. Скорость обратного потока воздуха
0,15—0,7 м/сек.
1
г
vtzzzzzzzzzzzzzzzzzzzzzzzzzzzzzzzzzzzzzzzzzzzzzzzl &zzzzzzzzzzzzzzzzzzzzzzzzmzzzzzzzz&zzzzzzzzzzzzzzz>.
Рис. 1. Направление потоков воздуха в камере для хранения яиц:
? — скорость потока на выходе из сопла.
24

ттмшшШшшшшШАхшш
W////////////////////////////S/.
Y/////////A
17300
3000
VZZZZZZ
то
то
то
то
ШШШ
Рис. 2. Направление потоков, скорость и температура
воздуха в камере для хранения яиц:
а — сечение I—I; б — сечение II—II (см. рис. 1); —
I I скорость воздуха в камере.
Когда струя распространяется над
штабелем (см. рис. 1, 2, а и б), обратный поток
оттесняется в боковое пространство. В верхней
зоне до и после балки (пока струя не займет
по высоте все пространство между штабелем
и покрытием) обратный поток образует два
циркуляционных кольца, границами которых
являются ребра покрытия. В нижней зоне
(между штабелем и струей), где нет ребер,
наблюдается только одно циркуляционное
кольцо (см. рис. 2, а и б).
В том случае, когда струя распространяется
в проходе (см. рис. 1 и 2, а), обратные потоки
в верхней зоне распределяются почти так же,
но оттесняются вместо бокового в нижнее
пространство.
Обратные потоки, развивающиеся в верхней
зоне (у покрытия), не дают образоваться
застойным зонам, даже в углах за балкой (при
высоте балки 750 мм) и в углах ребер у
покрытия.
Если на холодильниках с ребристыми
потолками расположить воздуховоды очень близко
к покрытию, а сопла — в верхней части
воздуховодов, то балки будут препятствовать
нормальной циркуляции воздуха в камере.
Струя будет ударяться о ребра балок, и
равномерный поток воздуха разобьется: часть его
отклонится на штабель, а часть растечется
вдоль балки. Распределение температуры и
влажности воздуха по высоте камеры может
оказаться очень неравномерным, что и
наблюдали И. М. Гиндлин и Н. А. Моисеева [1].
Этих явлений на холодильниках с
конструкциями покрытий, аналогичными выполненным
в испытуемой камере, можно избежать, если
ось сопла будет находиться на 300—400 мм
ниже балки. Чтобы воздуховод не располагать
очень низко, сопла нужно помещать в нижней
его части (см. рис. 2, а). Видимо,
нецелесообразно направлять их под углом к потолку.
4 Зак. 1319
25

Испытания показали, что система
воздушного охлаждения обеспечивает равномерное
распределение температуры по высоте камеры.
При высоте камеры 5,1 м и температуре
выходящего из сопла воздуха —2-.—3°С
температура в камере не превышала 0°С даже под
штабелем (исключение составляла часть
камеры у входных дверей, которая фактически не
обслуживается системой воздушного
охлаждения). Градиент температуры по высоте
составлял менее 0,25 град/м.
При воздушном охлаждении помещений
с ребристыми потолками приходится понижать
высоту штабеля, т. е. уменьшать емкость
камер. При этом струя развивается в
.пространстве между штабелем и покрытием, не
налипая на последнее, но дальнобойность ее
уменьшается. Для обеспечения необходимой
дальнобойности струи нужно увеличить скорость
выхода воздушного потока из сопла, что
приводит к дополнительному расходу
электроэнергии.
При испытаниях в камере № 04
холодильника «В» были определены величины осевой
скорости воздуха в струе и ее дальнобойность.
Это позволило сравнить действительные
значения исследуемых параметров с расчетными
и проверить правильность применяемого
метода расчета.
Из многочисленных параметров,
характеризующих развитие струи, осевая скорость была
выбрана потому, что в условиях
производственных испытаний ее легко измерить.
Определялась она как максимальная в исследуемом
сечении.
Воздух вытекает из щелевого сопла со
скоростью 10,5 м/сек. Угол наклона сопла к
потолку 15°. Ширина зоны помещения,
обдуваемой струей, 3 ж. Остальные размеры,
характеризующие камеру, указаны на рис. 3. Так как
струя выходит из сопла под углом к потолку и
быстро налипает на него, при расчете ее
можно рассматривать как движущуюся вдоль
плоскости.
На рис. 3 указаны скорости воздуха вдоль
оси струи. При сравнении этих данных,
полученных измерением, с данными, полученными
по общепринятому методу расчета свободной
плоской струи [2], оказалось, что последний
дает большие отклонения при определении
скорости воздуха в конце действия струи (см.
таблицу). Это особенно важно, так как при
расчете обычно исходят из минимально
допустимых значений скорости воздуха в /конце дейст-
вия струи.
Вопросы движения струи в ограниченном
пространстве получили наиболее полное
развитие в работе В. А. Бахарева и В. Н. Троя-
Рис. 3. Факел струи, выходящей из плоского сопла,
в камере хранения охлажденных грузов № 04.
новского [3]. Но все закономерности,
установленные в этой работе, даны только для
расчета струй, вытекающих из круглых сопел.
По данным ряда исследователей, струи,
вытекающие из прямоугольных отверстий,
приобретают почти круглую форму на расстоянии
более десяти диаметров (считая, что do = YFm,
где ^щ — площадь щели) и подчиняются
примерно тем же законам, что и струи,
выходящие из круглых или квадратных
отверстий того же сечения [4]. Учитывая это
обстоятельство, при расчете струй,
вытекающих из щелевых сопел, можно применять
закономерности, установленные В. А. Бахаревым
и В. Н. Трояновским, для круглых струй.
В этом случае следует считать, что на
участке х<10 d0 струя имеет коэффициент
турбулентности, характерный для щелевого сопла,
а на участке х>10 d0— коэффициент
турбулентности, характерный для конического сопла
(сопла с лоджатием). Тогда, например, в
формуле для расчета осевой скорости,
предложенной в работе [3]
У^и -, „ JV^y-%
1,4Ы
-0,01
do
¦ . л—14,45
*. A)
VK
где VFu — определяющий размер
поперечного сечения помещения, м;
26

B)
d0 — диаметр начального сечения
__ струи, м;
х — величина относительного расстояния (для
случая движения струи вдоль плоскости),
которая определяется по формуле
—_ alXl + aQ(x — xx)
л — ^__
Vfb
где а\ — коэффициент турбулентной
структуры для щелевого сопла;
#2 — коэффициент турбулентной
структуры для конического сопла;
х — расстояние от полюса струи до
рассматриваемого сечения, м;
х = 10д?п
при d0-
Если х< хг = 10d0, тогда х =
—- ахх
УК
При х <
1,41
УК
УК
А = а2 6,5 — 4,5 е
-4,97
C)
При х >
h~ Л=6,5а3.
КлГ
Формула B) для х не совсем точно отвечает
физической сущности явления, так как
коэффициент турбулентной структуры связан с
конструкцией сопла, влияющей на начальную
турбулентность и через нее на характер струи.
Однако эта формула дает хорошие результаты
при практических расчетах.
В нашем случае площадь поперечного
сечения J
/V=3 • 0,75 + 2,05 • 0,4 = 3,07 м2
(с учетом отступа от стены).
Приведенный диаметр сопла
rfo = ]/~0,6- 0,015- 0,97 =0,0935 м,
где 0,97 — коэффициент, учитывающий
площадь, занимаемую
направляющими перегородками.
Для щелевого сопла с соотношением сторон
1:40 принимаем коэффициент турбулентной
структуры #1 = 0,15, для сопла с поджатием
а2 = 0,066 [1].
Измерения и расчет осевых скоростей
произведены в трех сечениях по длине струи
(см. рис. 3).
В таблице приведены опытные данные;
результаты, полученные предлагаемым
методом и методом расчета свободной плоской
струи.
Из таблицы видно, что результаты расчета
по предлагаемому методу достаточно хорошо
совпадают с опытными данными. Более точное
совпадение получается при расчете скорости
в конце действия струи.
Другие основные величины,
характеризующие струю, могут быть определены по
графикам в зависимости от величины х либо вели-
- УК
ЧИН X И И
do
[3]. Величины х и d0
определяются по формулам, приведенным выше.
Системы струйного распределения воздуха
рассчитываются таким образом, чтобы на
максимальном расстоянии от сопла
обеспечивалась необходимая скорость, которая может
быть создана на расстоянии, равном или
меньшем предельной дальнобойности струи.
Последнюю можно определить по формуле,
предложенной В. А. Бахаревым и В. Н.
Трояновским:
А=тр = D,07 4-5,1) VFn
Для тех условий, при которых струя
развивается на холодильниках,
УК
d0
= 10-^15
^стр "
:4,б1/>п.
Показатели
Опытные данные ....
Расчет по предлагаемому
Расчет по методу свобод-
| ной плоской струи . .
I сечение
скорость
движения
воздуха, м\сек
3,85
4,22
4,12
л
f-
о
о
я
а
О)
о.
+9,65
+7,0
II сечение
скорость
движения
воздуха, м'сек
2,2
2,05
2,42
л
н
о
о
1
—6,85
+10,0
III сечение
скорость
движения
воздуха, м/сек
1,2
1,30
1,97
J3
О
1
о
°*
+7,9
+63,5
27

При проектировании воздушных систем
нужно предусматривать наибольшую высоту
штабеля, при которой возможна необходимая
дальнобойность струи. При движении струи
между штабелем и потолком предельная
дальнобойность определяется по формуле
ZCTP = 4,6 VK= 4,6 V BHMllH ,
где В — ширина сечения, обслуживаемого
одной струей;
Ямин— минимальное расстояние между
штабелем и потолком.
В конце действия струи может быть создана
L2
нужеая скорость при #мин = —^- .
215
В камерах № 03 и 05 холодильника «В»
Ленхладокомбината были определены осевые
скорости струи и дальнобойность ее.
В камере № 03 при расстоянии между
штабелем и потолком 400 мм площадь
поперечного сечения помещения, обдуваемого
одной струей (с учетом отступа груза от
колонн), Fn = 4,08 ж2. В камере № 05 при
расстоянии между штабелем и потолком 500 мм
Fn = 7fiM2.
Тогда при определении по предлагаемому
методу в первом случае
4тР = 4fiVK= 4fiV 4fi8 = 9,3 м\
во втором
?стр = 4,6 VK= 4,6 V~7fi = 12,6 м.
В камере № 03 расстояние от сопла до
противоположной стены 7 м, в камере № 05—11 м,
т. е. необходимая дальнобойность струй может
быть обеспечена.
Были определены также осевые скорости
в конце действия струи. В камере № 03 на
расстоянии 6,9 м от сопла осевая скорость
оказалась 0,55 м/сек при начальной 10,5 м/сек, а в
камере № 05 на расстоянии 10,4 м — 0,35 м/сек
при начальной 10 м/сек. При расчете по
формуле для определения осевых скоростей,
приведенной выше, в первом случае получено
0,5 м/сек, во втором — 0,37 м/сек.
Таким образом, еще раз была подтверждена
правильность предлагаемых методов расчета.
Если при эксплуатации максимальная
высота штабеля, будет больше расчетной, то
ослабеет дальнобойность струи. Это приведет к
отклонению распределения скоростей движения
воздуха .в камере от расчетного, образованию
застойных зон и нарушению температурного
режима-
ЛИТЕРАТУРА
1. Гиндлин И. М., Моисеева Н. А. В
холодильных камерах должны быть гладкие потолки.
«Холодильная техника», 1964, № 5.
2. Холодильная техника. Энциклопедический
справочник. Т. 3. Госторгиздат, 1962.
3. Б а х а р ев В. А., Трояновский В. Н.
Основы проектирования и расчета отопления и
вентиляции с сосредоточенным выпуском воздуха. Профиз-
дат, 1958.
4. Батурин В. В. Основы промышленной
вентиляции. Профиздат, 1956.
От редакции. В опубликованной выше
статье содержатся материалы по исследованию
распределения воздуха в одноканальных
системах воздушного охлаждения,
представляющие интерес для работников промышленности
и проектных организаций.
Однако утверждение авторов о возможности
создания нормальных условий хранения в
камерах с ребристыми потолками следует
отнести только к исследованному двускатному
балочному покрытию. Оно не может быть
распространено на горизонтальные сборные
балочные покрытия из унифицированных
конструкций, применяемых в строительстве
одноэтажных холодильников.
В связи с этим редакция считает
правильным мнение ряда авторов опубликованных
ранее статей о необходимости создания в
холодильных камерах гладких потолков.

Обсуждаем вопросы организации производства
УДК 621.565:658.6/9.004.67
ОБ ОРГАНИЗАЦИЙ ЦЕНТРАЛИЗОВАННОГО РЕМОНТА ТОРГОВОГО
ХОЛОДИЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
Е. И. ЛНДРАЧНИКОВ — Московский ремонтно-монтажный комбинат
На предприятиях торговли и общественного
питания РСФСР эксплуатируется около
800 тыс. единиц различного холодильного, тор-
гово-технологического и
подъемно-транспортного оборудования. За годы новой пятилетки
эта цифра значительно увеличится.
Министерство торговли РСФСР поручило
специализированному тресту Росторгмонтаж
и его комбинатам обеспечить нормальную
эксплуатацию этого оборудования и организовать
своевременный и качественный его ремонт
с наименьшими затратами.
Опыт показал, что такую работу могут
выполнить только специализированные
предприятия централизованного ремонта при
наличии высококвалифицированных .кадров.
На этих предприятиях должна быть высокая
культура производства, основанного на
прогрессивной технологии, которая требует
большого количества различного специального
технологического оборудования, оснастки,
контрольно-измерительных приборов и
инструмента.
В 1964 г. на Московском ремонтно-монтаж-
ном комбинате приступили к созданию
производственной базы для централизованного
ремонта торгового холодильного оборудования,
приборов автоматики и электродвигателей,
поступающих от торговых организаций 14
центральных областей РСФСР.
При этом возникли большие
организационные и технические трудности, тем более, что
такая работа проводилась впервые.
Для того чтобы увеличить почти в 3 раза
объем ремонтных работ при высоком качестве
ремонта, а также наладить изготовление
базовых компрессоров к холодильным машинам
типа ФАК, была пересмотрена технология
ремонта, сконструировано и изготовлено 24
наименования технологического оборудования
A87 единиц) и 124 наименования различной
технологической оснастки, в том числе
специальные станки, ванны, различные стенды,
внутрицеховой транспорт, подъемные механизмы
и др.
Была изменена система контроля.
Контрольно-измерительная лаборатория комбината
проверяет по графику всю оснастку на
соответствие техническим требованиям, а также
основные узлы и детали перед сборкой.
Вместо индивидуального метода ремонта
стал применяться поточно-операционный.
Были созданы комплексные бригады, отвечающие
за качество ремонтных работ, по-новому
организован учет и складское хозяйство,
предусмотрен специальный транспорт для доставки
оборудования на прикрепленные комбинаты.
Потребовалось за короткий период
подготовить квалифицированные кадры.
Применение на комбинате
поточно-операционного метода ремонта и оснащение
необходимым оборудованием и инструментом позволило
уменьшить потребность в
высококвалифицированных рабочих и повысить
производительность труда на 7,5%.
В прикрепленных комбинатах ремонты
выполнялись в примитивных условиях, что часто
приводило к нарушению технологии и низкому
качеству работы. Объясняется это отсутствием
необходимого технологического оборудования
и оснастки, изготовление которых не под силу
маломощным комбинатам. При сравнительно
небольшом объеме ремонта оборудования
в одной области такое изготовление
экономически нецелесообразно, к тому же содержание
штата ремонтных рабочих, управленческого
и контрольного персонала увеличивает
себестоимость ремонтов и себя не окупает.
Организация централизованного ремонта
была бы невозможна без создания
значительного обменного фонда холодильных машин и
электродвигателей и осуществления
комбинатами комплексного обслуживания
оборудования. В противном случае вместо одного ответ-
29

ственного за ремонт, каким сейчас является
комбинат, каждый заказчик должен сам
оформлять заявки и транспортировать
оборудование, что привело бы к простоям, большому
перерасходу средств и запутанности в
документации.
На Московском ремонтно-монтажном
комбинате обменный фонд создан благодаря
помощи треста Росторгмонтаж. На основе
предварительных заявок комбинат предоставляет
оборудование из этого фонда в обмен на
подлежащее ремонту. Это исключает холостые
пробеги автомобилей. Чтобы обеспечить
сохранность оборудования при перевозках,
сконструированы и изготовлены специальные
сборно-разборные контейнеры для всех типов
холодильных машин.
В результате проведения организационных
мероприятий комбинат уже в первом квартале
1965 г. обслужил все прикрепленные
предприятия, а к концу полугодия освоил выпуск
базовых компрессоров.
Благодаря централизованному ремонту на
комбинате более рационально используются
производственные площади. По ремонту
компрессоров они сократились в 2 раза, по
ремонту электродвигателей в 2,5 раза. По
сравнению с 1964 г. эффективность использования
основных производственных фондов повысилась
на 41,4%. Удельный вес производства достиг
54% к общему объему работ.
В 1965 г. отремонтировано более 4000
компрессоров, 1000 электродвигателей, около
10 000 приборов автоматики, т. е. почти вдвое
больше, чем в 1964 г.
Несмотря на значительные затраты,
связанные с транспортировкой оборудования и
организацией складского хозяйства, что, на
первый взгляд, должно было повысить
себестоимость ремонтов, ратраты на единицу ремонта
не превысили уровень 1964 г. Благодаря
централизации ремонтных работ и повышению их
качества резко уменьшился выход из строя
холодильного оборудования на прикрепленных
комбинатах (см. таблицу).
Ремонтно-монтажные комбинаты
Тамбовский
Орловский
Ремонт в % к общему
количеству оборудования
холодильное
оборудование
1964 г.
11,5
22,4
19,7
26,0
18,5
1965 г.
6,1
8,3
4,6
9,9
14,2
электродви- i
гатели J
1964 г.
17,5
29,8
25,9
49,0
45,2
1965 г.
8,1
26,7
20,0
10,9
22,7
В результате этого относительная экономия
государственных средств в 1965 г. по
сравнению с 1964 г. составила 107,6 тыс. руб., или
31,3% всех затрат на ремонт оборудования
прикрепленных комбинатов за 1965 г. Таким
образом, целесообразность организации
централизованного ремонта в широких
масштабах очевидна.
Хотя объем ремонтных работ по сравнению
с 1964 г. снизился, однако на некоторых
комбинатах процент ремонтируемого
оборудования остается высоким. Это объясняется
прежде всего низким качеством плановых
профилактических ремонтов, что в некоторых
случаях приводит к преждевременному износу
оборудования-
Как показал опыт работы, организация
централизованного ремонта своевременна и
целесообразна. Правилмю поступает трест
Росторгмонтаж, который настойчиво организует
централизованные ремонты на всех ведущих
комбинатах. Это дело большого
народнохозяйственного значения.

УДК 663.674:542.976
МОДИФИЦИРОВАННЫЕ ЖЕЛИРУЮЩИЕ КРАХМАЛЫ - НОВЫЕ СТАБИЛИЗАТОРЫ
ДЛЯ МОРОЖЕНОГО
Канд. техн. наук Ю. А. ОЛЕНЕВ, К. Е. ХМЕЛЕВА, Н. Н. ФИЛЬЧАКОВА — Всесоюзный
научно-исследовательский институт холодильной промышленности
При все возрастающем объеме производства
мороженого большое значение приобретает
обеспечение предприятий стабилизаторами.
В связи с этим возникла необходимость
изыскания новых стабилизаторов,
улучшающих его качество -и отвечающих современным
требованиям технологии производства
мороженого, более высокому уровню механизации
и автоматизации производства.
В 1964—1965 гг. ВНИХИ проведена работа
по применению модифицированных
картофельного и кукурузного крахмалов в качестве
стабилизаторов в производстве мороженого.
По технологическому заданию ВНИХИ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
крахмалопродуктов (ВНИИК) изготовил
21 образец кукурузного и картофельного
крахмалов текучестью от 15 до 100 условных
единиц, применяя различные способы
модификации (кислотный гидролиз, механическая дис-
пергация, окисление раствором гипохлорита
натрия, гидролиз и окисление —
комбинированный способ).
Лучшие результаты были получены при
применении модифицированных картофельного
и кукурузного крахмалов, приготовленных
комбинированным способом.
Упомянутый способ модификации
крахмалов имеет ряд преимуществ по сравнению
с другими способами — процесс модификации
более короткий, простой и дешевый. Кроме
того, этим способом можно получать крахмал
с заранее заданными свойствами.
Модифицированные крахмалы, получаемые
таким образом, отличаются высокой степенью
белизны, лишены специфического вкуса и
запаха, обладают высокой желирующей
способностью, в связи с чем они получили название
желирующих. Желирующие крахмалы хорошо
растворимы, их можно вносить в смесь
вместе с другими компонентами в сухом виде.
На первом этапе работы, когда выбирали
виды модифицированных крахмалов и их
оптимальную текучесть, все исследования
проводили на образцах молочного мороженого,
которое содержит наибольшее количество воды
и наименьшее количество сухих веществ. Это
позволяло легче обнаруживать дефекты вкуса
и консистенции.
Для сопоставления были изготовлены
образцы молочного мороженого с обычным
крахмалом и агароидом. Смеси фризеровали на
фризере периодического действия.
Текучесть крахмала в условных единицах
определяли объемом (в мл) крахмального
клейстера с температурой 24°С, вытекающего
из специальной воронки за то же время, за
которое из нее вытекает 100 мл
дистиллированной воды. Для приготовления 100 мл
клейстера брали навеску крахмала, содержащую 4,5 г
сухого вещества, 90 мл 1%-(ного раствора
едкого натра, 10 мл дистиллированной воды.
Верхний диаметр воронки 100 мм, длина
трубки 50 мм, диаметр отверстия трубки 1,5 мм.
Для характеристики физико-химических
свойств смесей определяли содержание сухих
веществ и жира, кислотность, плотность и
вязкость по Гепплеру при 20°С.
Качество мороженого оценивали по его
взбитости, скорости таяния и органолептиче-
ским данным.
О скорости таяния при комнатной
температуре судили по времени появления первой
капли и дополнительному времени,
требующемуся для накопления 10 мл «плава». Для
нахождения этих показателей мороженое, имеющее
форму цилиндра диаметром 35 и высотой
50 мм, помещали на воронку Бюхнера, под
которую ставили мерный цилиндр. При
исследовании мягкого мороженого образцы его
имели начальную температуру —5,4°,
закаленного мороженого —18°С.
Качество мороженого оценивали по
10-балльной системе (вкуси арО;мат—6 баллов,
консистенция — 3 балла, цвет — 1 балл).
Дегустацию проводила постоянная комиссия из
И человек. Качество мороженого оценивали
непосредственно после изготовления, после
закаливания и в процессе хранения через
каждые 10 дней.
Образцы хранили в течение 1—4 месяцев
при —18 и —28°С.
Для установления оптимальной текучести
крахмалов и оптимальной концентрации их
для молочного мороженого были испытаны
образцы этого мороженого, приготовленные
с использованием желирующих крахмалов раз-
31

личной текучести. Крахмалы вносили в смеси
мороженого в количестве от 1 до 2%.
Результаты исследований
физико-химических показателей этих смесей приведены
в табл. 1.
Таблица 1
1 Стабилизатор
текучесть
крахмала,
условные
единицы
количество,
%
Кукурузный
15-17
15—17
40—50
40—50
40—50
60—70
60—70
60—70
80—100
80—100
80—100
1,50
1,75
1,00
1,50
2,00
1,00
1,50
2,00
1,00
1,50
2,00
Картофельные
48—50
48—50
60—70
60—70
60—70
80—90
80—90
80-90
1,50
1,75
1,00
1,50
2,00
1,00
1,50
2,00
Кукурузны
- | 2,00
[ —
0,30

Содержание сухих
веществ,
.%
Плотность
смеси,
г}смъ
)СТЬ,
я
н
о
St-,
^0
желирующий крахмал
30,60
31,00
30,50
30,75
31,00
30,50
30,75
31,50
30,50
30,75
31,00
1,10
1,10
1,10
1,10
1,05
1,10
1,10
1,10
1,10
1,10
1,10
21,0
21,0
22,0
19,5
21,0
20,0
21,0
21,0
21,0
20,7
21,0
i желирующий крахмал
30,50
30,70
30,00
30,60
31,00
31,00
31,30
32,20
1,10
1,10
1,10
1,10
1,10
1,10
1,10
1,10
19,5
18,0
21,0
21,0
21,0
21,0
21,0
21,0
й крахмал (обычный)
31,00 J 1,10 1 21,0
Агароид
29,25
1,10 I 19,0
ь
о
SS
17,77
36,75
11,40
15,64
25,20
—
15,49
32,02
—
14,51
—
15,75
36,85
7,13
13,25
17,70
8,60
12,20
19,60
—
102,10
Как видно из табл. 1, все смеси с желирую-
щими крахмалами имеют по сравнению со
смесями, приготовленными с агароидом,
небольшую вязкость. С увеличением
концентрации крахмала вязкость смесей увеличивается.
Текучесть крахмала практически не влияет на
величину их вязкости.
В табл. 2 приводятся физико-химические и
органолептические показатели образцов
мороженого.
Из табл. 2 следует, что текучесть крахмала
практически не влияет ,на взбитость
мороженого, в то же время взбитость зависит от
концентрации желирующего крахмала, причем
максимальная взбитость наблюдается у
образцов, содержащих 1,5% стабилизатора.
Стойкость этих образцов к таянию выше, чем
образцов мороженого, содержащих 1 и 2%
желирующего крахмала.
Лучшими по вкусу и консистенции были
образцы, приготовленные с картофельным
(текучесть 50—70 условных единиц) и
кукурузным (текучесть 40—50 условных единиц) же-
лирующими крахмалами, взятыми в
количестве 1,5 и 2,0%.
У этого мороженого была нежная
однородная консистенция, отсутствовал
привкус крахмала. Оно получило органолепти-
ческую оценку выше, чем образцы мороженого
с обычным крахмалом и агароидом.
Учитывая, что мороженое с содержанием
1,5% стабилизатора имело более высокую
взбитость и медленнее таяло, оптимальная
концентрация желирующего крахмала для
молочного мороженого была выбрана 1,5%.
При установлении оптимальных
концентраций стабилизатора для других видов
мороженого исследования проводили только с
картофельным желирующим крахмалом. В
пломбирные и сливочные смеси вносили от 1,5 до
1,0% крахмала, во фруктовые — от 2,5 до
1,0%.
Физико-химические показатели смесей
приводятся в табл. 3.
Как видно из табл. 3, вязкость этих смесей,
так же как молочных, повышается с
увеличением концентрации желирующего крахмала.
По сравнению со смесями, изготовленными
с агароидом, вязкость сливочмых и
пломбирных смесей при всех исследованных
концентрациях стабилизатора была ниже, а
фруктовых значительно выше.
Однако величина вязкости фруктовых
смесей с желирующим крахмалом, за
исключением смесей с 2,5% крахмала, не превышала
вязкости молочных смесей с агароидом.
Следовательно, в процессе технологической
обработки не должны возникать затруднения,
связанные с перекачкой смесей по
трубопроводам.
Максимальная взбитость образцов
пломбира была получена при концентрации
крахмала 1,0%, а сливочного и фруктового —
1,5%. Одновременно эти образцы имели
наименьшую скорость таяния (табл. 4).
Органолептическая оценка сливочного
мороженого и пломбира, содержавших 1,0 и 1,5%
желирующего крахмала, была практически
одинаковой. Образцы сливочного мороженого
с.агароидом получили более низкую оценку.
32

Таблица 2
Стабилизатор
текучесть
крахмала,
условные
единицы
15—17
15—17
40—50
40—50
40—50
60—70
60—70
60—70
80—100
80—100
80—100
48—50
48—50
60—70
60—70
60—70
80—90
80—90
80—90
—
- !

количество, %
1,50
1,75
1,00
1,50
2,00
1,00
1,50
2,00
1,00
1,50
2,00
1,50
1,75
1,00
1,50
2,00
1,00
1,50
2,00
2,00
0,30
Взбитость

мороженого, %
60,7
48,8
40,9
61,4
56,0
58,0
63,1
55,0
58,0
65,2
59,8
65,7
54,7
54,1
73,3
51,1
56,4
58,8
47,5
53,0
62,69
Скорость таяния
1-я капля
мин
сек
10 мл „плава"
мин
сек
Органолептическая оценка, баллы 1
вкус
и аромат
Кукурузный желирующии крахмал
21
29
23
25
25
22
26
26
21
30
23
34
40
50
15
05
30
45
34
45
24
00
20
19
16 |
17 1
15
24
21
23
21
19
16
23
00
53
23
40 1
20
00
25
05
23
00
5,7
5,5
5,0
5,7
5,5
5,3
. 5,3
5,3
5,0
5,6
5,2
Картофельный желирующии крахмал
28
32
26
27
37
22
29
27
02
12
00
52
17
59
51
16
26
37
12
25
23
16
18
25
55
05
00
07
00
57
42
57
5,9
5,3
5,1
5,7
5,7
*,9
5,1
5,3
Кукурузный крахмал (обычный)
12 1 40
24 1 45 1 6,0
Агароид
28 1 32 1 19 1 59
5,3

консистенция
2,8 1
2,7 !
1,7
2,7
2,8
1,7
2,5
2,6
1,5
2,1
2,3
2,5
2,5
2,2
2,8
2,8
1,6
2,1
2,8
2,0
2,4
цвет
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1 1
общая
9,5
9,2
7,7
9,4
9,3
8,0
8,8
8,9
7,5
8,7
8,5
9,4
8,8
8,3
9,5
9,5
7,5 !
8,2
9,1
9,0
8,7
Таблица 3
Смесь
Пломбирная
Сливочная
| Фруктовая
1
Стабилизатор
наименование
Желирующии крахмал
То же
Желирующии крахмал
То же
Агароид
Желирующии крахмал
То же
Агароид

концентрация, %
1,50
! i,oo
1,50
1,30
1,00
0,30
0,15
2,50
2,00
1,50
1,00 1
0,70

Содержание сухих
веществ, %
41,50
41,50
37,50
35,50
36,25
35,50
36,25
32,50
32,50
32,50
31,25
30,25

Кислотность, °т
; Плотность,
! г\см*
22 ! 1,090
22 i 1,090
22
21
22
19
20
51
52
52
51
51
1,100
1,100
1,100
1,090
1,090
1,140
1,140
1,140
1,135
1,140
Вязкость,
спз
20,07*
13,73-
!
15,73 1
10,68
10,03
131,30
37,80
173,80 1
50,78
37,53
20,61

[ Мороженое
j Пломбир
Сливочное
Фруктовое
Стабилизатор
наименование
Желирующий крахмал
То же
Желирующий крахмал
То же
Агароид
»
Желирующий крахмал
То же
я
V
Агароид
О S
и в
1,50
1,00
1,50
1,30
1,00
0,30
0,15
2,50
2,00
1,50
1,00
0f70
ость, %
н
vC .
ее
02
64,0
70,0
62,0
60,0
74,4
75,7
65,5
! 32,0
1 37,0
47,0
41,0
26,5
Скорость таяния мягкого
мороженого
1-я капля
мин
9
15
3
3
8
—
2
10
9
12
3
9
сек
30
00
30
20
53
—
30
05
05
22
40
27
10 мл
мин
62
50
22
15
42
—
25
—
29
45
18
23
„плава*
сек
23
12
56
46
48
—
41
06
00
05
45
Та
блица 4
Органолептическая оценка,
баллы
вкус и
аромат
5,9
5,9
5,8
—
5,8
5,4
5,5
5,8
5,5
5,6
5,7
5,9

консистенция
3,0
2,9
.3,0
—
2,9
2,2
2,6
2,7
2,6
2,6
2,8
2,8
цвет
1,0
1,0
1,0
—
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
0,8
общая
9,9
9,8
9,8
—
9,7
8,6
9,1
9,5
9,1
9,2
9,5
9,5
Из образцов фруктового мороженого лучшим
по качеству оказалось мороженое,
содержащее 1,0 и 1,5% желирующего крахмала. Такую
же оценку получило фруктовое мороженое
с агароидом.
На основании результатов
физико-химических и органолептических исследований
рекомендуются следующие оптимальные
концентрации желирующего крахмала: для
пломбира и сливочного мороженого 1,0—1,5%, для
фруктового — 1,5%.
Исследования образцов мороженого после
различных сроков хранения подтвердили
правильность' выбора оптимальных дозировок
желирующего крахмала. Качество мороженого
с кукурузным и картофельным желирующимк
крахмалами было практически одинаковым.
Опытные образцы получили более высокую
органолептическую оценку, чем образцы
мороженого с агароидом. Они отличались более
выраженным вкусом и нежной консистенцией.
Промышленное производство картофельного
желирующего крахмала освоено на Климов-
ском крахмальном заводе (Брянская область).
В конце 1965 г. там была выработана первая
партия этого продукта в количестве 28 г.
Производственная проверка, проведенная на
предприятиях Москвы (хладокомбинаты № 3,
7, 8) и Краснодарского края (Краснодарский,
Сочинский, Армавирский и Адыгейский
молочные комбинаты), показала, что мороженое
с картофельным желирующим крахмалом
высокого качества. Всего было изготовлено
1500 т мороженого.
В сентябре 1965 г. мороженое с
желирующим крахмалом, изготовленное Московским
хладокомбинатом № 7, успешно
демонстрировалось в Москве на Международной выставке
«Химия в промышленности, строительстве
и сельском хозяйстве».
По сравнению с использованием обычного
крахмала и агароида применение желирую-
щих крахмалов дает экономический эффект
соответственно 2 руб. 90 коп. и 2 руб. 58 коп.
на 1 т мороженого.
Выводы
Модифицированные желирующие крахмалы
являются хорошими стабилизаторами для
мороженого. Применение их позволяет улучшить
его качество, снизить себестоимость, а по
сравнению с использованием агароида —
повысить питательную ценность.
Из выбранных для исследования
модификаций картофельного и кукурузного крахмалов
в качестве стабилизатора для мороженого
следует использовать крахмал, изготовляемый
комбинированным способом, с текучестью
40—70 условных единиц.
Оптимальная концентрация желирующего
крахмала 1—1,5% для пломбира и сливочного
мороженого, 1,5% для молочного и
фруктового.

УДК 637.52.037:5.004.4
ИЗМЕНЕНИЕ КАЧЕСТВА БЫСТРОЗАМОРОЖЕННЫХ СВИНЫХ ПОЛУФАБРИКАТОВ
В ПРОЦЕССЕ ХРАНЕНИЯ
Т. Д. ЦИНЦАДЗЕ, канд. техн. наук А. П. ШЕФФЕР — Всесоюзный научно-исследовательский институт мясной
промышленности
Во Всесоюзном научно-исследовательском
институте мясной промышленности нами было
проведено исследование изменения качества
быстрозамороженных свиных шницелей в
процессе их холодильного хранения.
Определялось влияние на органолептические
показатели способов расфасовки, средств и методов
упаковки, температурных режимов и
продолжительности хранения-
Шницели весом 125 г, толщиной 20 мм
готовили из охлажденной свинины (из спинной
мышцы М. Longissimus dorsi) через двое суток
после окончания процесса охлаждения. . Одну
часть их герметически упаковывали в
полиэтиленовую пленку толщиной 50 мк на
термоимпульсной упаковочной машине, другую—в
ламинированную целлофан-полиэтиленовую
пленку на вакуум-упаковочной машине.
Были приготовлены также крупнокусковые
полуфабрикаты. Их расфасовывали в блоки
весом 5 кг, толщиной 40 мм и упаковывали
в полиэтиленовые пакеты. Блоки или
уложенные в два ряда шницели замораживали в
плиточном скороморозильном аппарате при
температуре —32°С с +7 до —18°С за 50—54мин
(скорость замораживания около 3 см/ч).
На рис. 1 показано изменение температуры
при быстром замораживании свиных шницелей
в полиэтиленовой упаковке.
Замороженные полуфабрикаты по 20 кг
затаривали в контейнеры из гофрированного
картона, которые помещали в холодильные
камеры с температурой —18 и —28°С.
Органолептическую оценку продуктов
проводила дегустационная комиссия через
каждые два месяца хранения. Качество
полуфабрикатов в замороженном виде и после
кулинарной обработки оценивалось по
пятибалльной системе дифференцированно по
следующим показателям: цвет, вкус,
консистенция (нежность), сочность и запах, состояние
жира.
Контрольными служили натуральные'
шницели, приготовленные из мяса, также
хранившегося 2—3 дня в охлажденном состоянии.
Внешний вид быстрозамороженных
полуфабрикатов в течение всего периода хранения
оставался хорошим. Окраска полуфабрикатов,
упакованных в полиэтилен, изменялась в
процессе хранения от розовой до светло-красной.
Полуфабрикаты в вакуумной упаковке в
первые же месяцы хранения приобрели серовато-
красный оттенок. Однако после вскрытия
упаковки быстро восстанавливался
светло-красный цвет.
6
ч
г
о
-г
-ч
-6
-в
-ю
-12
-14
-16
-18
-го
-22
-24
-26
-28
-30
-32
^^
1
1
г ^г$-32%/4
1 г^ч
-г1 v*

1
2
*3
~4
I
10
20
30 40 50 60
Рис. 1. Изменение температуры при
быстром замораживании свиных шницелей
в полиэтиленовой упаковке на
глубине (в мм):
1 — 20; 2 — 14; 3 — 7; 4 — на
поверхности.
Усушка образцов в полиэтиленовой
упаковке была незначительной и выражалась в
образовании сублимированного льда на внутренней
поверхности упаковки и на самом продукте
в местах «пустых карманов».
Динамика усушки шницелей в
полиэтиленовой упаковке, хранившихся при —18°С,
представлена на рис. 2. Через два меся-
35

ца хранения она составила 0,06%
первоначального веса, через четыре — 0,11, через
шесть — 0,15, через восемь — 0,18 и через
десять месяцев — 0,21%.
А
Время, месяцы
Рис. 2. Динамика усушки (A G) шницелей в
полиэтиленовой упаковке, хранившихся при —18°С.
Изменение качества быстрозамороженных
шницелей в зависимости от
продолжительности и условий хранения представлены на
рис. 3.
Время, месяцы
Рис. 3. Изменение качества
быстрозамороженных шницелей в зависимости от
продолжительности и условий хранения:
/ — в полиэтиленовой упаковке при —18°С;
2 — в блоках при —18°С; 3 — в
вакуум-упаковке при —18°С; 4 — в полиэтиленовой
упаковке при —28°С; 5 — в вакуум-упаковке при
—28°С; 6 — контрольные (охлажденные).
Из рис. 3 видно, что через два месяца
хранения качественное различие опытных
образцов было незначительным. Более сочными
оказались крупнокусковые полуфабрикаты,
расфасованные в блоки B). В дальнейшем это
различие несколько увеличилось.
Следовательно, расфасовка полуфабрикатов влияет на
органолептические показатели продукта.
Через шесть месяцев качество
полуфабрикатов в блоках ухудшилось более резко, чем
полуфабрикатов в индивидуальной упаковке,
особенно хранившихся при температуре —28°С
D, 5). Наибольшие изменения претерпели
порционные полуфабрикаты в полиэтиленовой
упаковке (/), хранившиеся при —18°С.
Через восемь—десять месяцев качество
шницелей, хранившихся в вакуум-упаковке при
—28°С E), было выше, чем хранившихся в
полиэтишеновой упаковке при —18°С A).
Более низкие температуры и герметичность
упаковки обусловливают минимальные изменения
товарных и вкусовых показателей
замороженных свиных полуфабрикатов при длительном
хранении.
' В условиях проведенных экспериментов,
как это видно из рис. 3, на качество
замороженных свиных шницелей температурные
режимы оказали большее влияние A, 4), чем
упаковка A, 3).
Как показали результаты опытов, в
начальный период хранения быстрозамороженные
полуфабрикаты имели лучшие качественные
показатели, чем приготовленные из
охлажденного мяса. Через шесть—восемь месяцев
качество опытных образцов сравнялось с
контрольными, а через десять месяцев они получили
оценки ниже контрольных.
Быстрозамороженные свиные
полуфабрикаты в первые шесть месяцев хранения
отличались от контрольных охлажденных более
нежной консистенцией.
Это объясняется структурными изменениями
мышечной и особенно соединительной ткани,
происходящими при быстром замораживании.
Опыты показали, что консистенция
быстрозамороженных свиных полуфабрикатов по
мере их хранения изменяется. После шести
месяцев хранения наблюдалось некоторое
ухудшение консистенции продукта, причем оно было
ярче выражено у крупнокусковых
полуфабрикатов, замороженных в блоках. Степень этих
изменений непосредственно зависит от
условий хранения полуфабрикатов и
обусловливается денатурационными превращениями
полноценных белков мышечной ткани.
Жировая ткань в процессе хранения
полуфабрикатов не претерпевала заметных
изменений. Цвет ее менялся от розово-белого до
белого, причем ни в каких опытных образцах
не наблюдалось прогоркания жира.
В результате проведенных исследований
были вычислены коэффициенты понижения каче-
Способ расфасовки
полуфабрикатов
Порционные, вес
125 г
То же
„
»
Крупнокусковые в
блоках весом 5 кг
Вид упаковки
Полиэтиленовая
пленка
То же
Вакуум-упаковка
То же
Полиэтиленовая
пленка
>>
g оГ
5* я
-и
—28
—18
—28
—18
ка-
:утки
Я «с ев
3 я п
msT
*S?
0,0047
0,0033
0,0038
0,00261
0,0040
36

ства полуфабрикатов за одни сутки хранения
(см. таблицу). Найденные коэффициенты
дают возможность на любой стадии хранения
(до 300 дней) определить степень снижения
качества быстрозамороженных свиных
полуфабрикатов в зависимости от различных
способов их технологической обработки и условий
хранения.
Снижение на один балл качества
быстрозамороженных порционных полуфабрикатов,
упакованных в полиэтиленовую пленку, при
температуре хранения —18°С происходило
через семь месяцев хранения; тех же
полуфабрикатов при —28°С — через десять;
крупнокусковых полуфабрикатов в блоках,
упакованных в полиэтиленовую пленку, при — 18°С —
через восемь; порционных полуфабрикатов
в вакуум-упаковке при —18°С — через восемь;
тех же полуфабрикатов при —28°С — более
чем через десять месяцев.
Такая продолжительность хранения
шницелей из свинины не является предельной. По
истечении указанных сроков появляются лишь
первые ощутимые признаки изменения
качества.
Выводы
Быстрозамороженные свиные натуральные
шницели в индивидуальной упаковке и
крупнокусковые в блоках по органолептическим
показателям не уступают охлажденным, а
консистенция замороженных полуфабрикатов
даже лучше, чем охлажденных.
Качество быстрозамороженных
полуфабрикатов, упакованных во влагонепроницаемые
полимерные материалы, не снижается в
процессе нескольких месяцев хранения.
Нормальными сроками сохранения высокого качества
порционных полуфабрикатов в
индивидуальной полиэтиленовой упаковке при —18°С
можно считать шесть месяцев; крупнокусковых
полуфабрикатов в блоках и порционных в
вакуум-упаковке при —18°С — восемь;
порционных полуфабрикатов в полиэтиленовой
упаковке при —28°С — десять, а этого же
продукта в вакуум-упаковке при —28°С — один
год.
УДК 612.58.002.5
АППАРАТ ДЛЯ ГИПОТЕРМИИ
И. Н. БЕРЕГОВИЧ — Ярославский завод холодильных машин
В последние годы в отечественной и
зарубежной медицине находит широкое
применение гипотермия (искусственное понижение
температуры тела человека).
Гипотермия снижает потребность организма
в кислороде и, следовательно, повышает
устойчивость его тканей и органов к кислородному
голоданию, что очень важно при лечении
больных с тяжелыми травмами, сложных
операциях и в послеоперационный период.
Установлено, что при понижении
температуры тела на 1°С потребность в кислороде
уменьшается на 4—5%. Так, например, при
ректальной (прямокишечной) ' температуре
32°С потребность в кислороде снижается до
65—70%, 30°С — до 50—55%, 28°С — до 40%,
а при 10°С — до 10%.
При ректальной температуре 32°С можно
прекращать кровообращение на 1,1 —1,2 ч, что
позволит облегчить проведение и улучшить
исход операции. Поэтому в настоящее время
большое внимание уделяется созданию
различных аппаратов для искусственного
охлаждения тела человека.
Один из таких аппаратов — гипотерм —
создан работниками Ярославского завода
холодильных машин в содружестве с профессором
хирургической клиники им. Соловьева
А. К. Шиповым и ассистентом В. В. Катанским.
В основу конструкции положен принцип
непосредственного охлаждения, позволивший
создать компактную, полностью
автоматизированную, передвижную установку. В ней
максимально использованы узлы, детали и
материалы, выпускаемые отечественной
промышленностью.
Гипотерм (рис. 1) представляет собой стол
на трех катках, обеспечивающих его
маневренность. Камера охлаждения отделена от
окружающей среды раздвижным колпаком из
органического стекла. Изоляция выполнена из
алюминиевой фольги. Под столом на
трубчатой раме смонтирован на амортизационном
устройстве герметичный холодильный агрегат
37

Рис. 1. Общий вид гипотерма.
ВС-1.1,8 ~3 (холодильный агент фреон-12)
Ярославского завода холодильных машин.
Схема гипотерма представлена на рис. 2.
Воздухоохладитель расположен в замкнутом
контуре аппарата, в нижней его части.
Малошумный вентилятор К-95 (конструкции
ВНИХИ) с двигателем АВ-062-4 мощностью
180 вт позволяет поддерживать скорость
движения воздуха в охлаждаемой камере
1—1,5 м/сек в зависимости от размеров
объекта охлаждения.
Камерным реле температуры КТ-1 на
выходе из испарителя обеспечивается
температура воздуха —2-.—3°С. Требуемая
температура тела человека поддерживается
регулятором температуры, чувствительный элемент 3
которого помещают в прямую кишку (область
наиболее стабильных температур). Регулятор
температуры дает импульс на отключение
установки при достижении заданной
температуры и на включение ори понижении
температуры на 0,3—0,4°С. Терморегулирующий
вентиль ТРВ-2М отрегулирован на температуру
кипения фреона —16ч—18°С.
На рис. 3 приведен график изменения
температуры тела человека в зависимости
от продолжительности охлаждения при
температуре воздуха 0°С. Ректальная
температура получена опытным путем в клинике
им. Соловьева.
Кривая охлаждения верхних слоев коры
больших полушарий головного мозга рассчи-
t:c
37'
36
35
34
3d
32
3/
JO
29
28
27
26
V
,/ *
у»
V
\
\
\
1
1
[
!
|
V 1
Рис. 2. Схема гипотерма:
15 30 45 60 75 -90 105
*""¦ Время, мин
Рис. 3. Изменение температуры тела человека в
/ _ ребристый испаритель; 2 - малошумный вентилятор К-95; зависимости от продолжительности охлаждения
3 _ чувствительный элемент; 4 — раздвижной колпак из ор- при температуре воздуха 0 С:
ганического стекла; 5 - стол; 6 - реле температуры КТ-1; /— ректальная температура (опытная); 2 - тем-
7 - пульт управления; 8 — герметичный компрессор; 9 - кон- пература верхних слоев коры больших полушарии
денсатор- 10 — ресивер; И — ТРВ-2М. головного мозга (расчетная).
38

тана на основе следующей эмпирической
зависимости1:
/к = —22,1 + 1,59/р,
где tK— температура верхних слоев коры
больших 'полушарий, °С;
7Р — температура ректальная, °С.
Опыт применения гипотерма в течение года
1 См. В. В. Суворов. Кровоснабжение
головного мозга в условиях кранио-церебральной гипотермии.
«Бюллетень экспериментальной биологии и медицины»,
1964, № 2.
показал, что аппарат достаточно быстро
обеспечивает понижение температуры тела
больного, прост в управлении, в течение
длительного периода автоматически поддерживает
заданную температуру тела, не вызывая при
этом необратимых процессов.
Применение герметичного холодильного
агрегата и малошумных вентиляторов
позволило повысить надежность работы всей
установки в целом и снизить вибрацию и шум
в пределах, позволяющих осуществлять
нормальную его эксплуатацию.
Машинное отделение Краснодарского холодильника.

-О
5МЕН ОПЫТОМ
УДК 662.998
ЭКСПЛУАТАЦИЯ ПАНЕЛЬНЫХ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
НА МОСКОВСКОМ ХОЛОДИЛЬНИКЕ № 12
Наружные стены Московского
холодильника № 12 выполнены
из железобетонных панелей
конструкции Гипрохолода,
изолированных минеральной пробкой.
Ширина панелей 2 ж, высота
равна высоте этажа. Толщина
изоляционного слоя колеблется
от 20 до 30 см в зависимости от
температуры воздуха в камерах.
Конструкция стеновой панели
показана на рисунке.
Пароизоляцией служит
пластифицированный борулин,
наклеенный на внутреннюю поверхность
панелей битумной мастикой.
К пароизоляции приклеены два
слоя минеральной пробки,
прикреплен деревянный каркас и
наклеены еще два—четыре слоя
минеральной пробки (в зависимости
от требуемой толщины). Со
стороны камер изоляция защищена
цементной штукатуркой
толщиной 1,5—2 см, выполненной по
сетке, или асбестоцементными
листами толщиной 8 мм.
Конструкция стеновой панели:
/ — закладная деталь; 2 — анкер Т-3;
3 — анкер Т-1 или Т-1а; 4 — шурупы с
антикоррозийным покрытием; 5 — анти-
септированные бруски F0x120 мм); 6
— петля для подъема и соединения
панелей; 7 — фактурный слой из бетона
М-200; 8 — асбестоцементные
прессованные листы A500X300X8 мм); 9 — стык
(заливается бетоном М-200); 10 —
вкладыш из минеральной пробки; 11 —
холодная битумная грунтовка; 12 — слой
пластифицированного борули^а на
горячей битумной мастике; 13 — пять слоев
минеральной пробки на горячей
битумной мастике.
После монтажа панелей стыки заливают
бетоном и наклеивают на них слой
пароизоляции и минеральной пробки.
Фасад по А 6
по В В
40

Вертикальные ребра «панелей составляют
почти 16% всей поверхности наружных
ограждений холодильника. Коэффициент их
теплопередачи по сравнению со средней частью
панели на 50% больше. Если учесть, что в
стыках много закладных металлических деталей,
то становится понятной причина увеличения
коэффициента теплопередачи и возникновения
условий для конденсации влаги на наружной
поверхности панелей, особенно при
повышении относительной влажности воздуха в
осенний и весенний периоды.
На ограждениях холодильника № 12
конденсация влаги отмечена при понижении
температуры в камерах или при быстром
повышении температуры наружного воздуха. Это
объясняется тем, что температура в стыке
панели повышается медленно и оказывается
ниже точки росы.
Перегородки камер холодильника
выполнены из блоков пенобетона объемным весом
650—750 кг/мг, уложенных на холодном
цементном растворе. Толщина изоляционного
слоя перегородок камер 20 см, а перегородок
вестибюлей 40 см. Такой слой изоляции не
обеспечивает поддержания нормальной
температуры в охлаждаемых камерах в случае
проведения ремонтных работ в смежных камерах.
Опыт эксплуатации панельных
ограждающих конструкций холодильника,
изолированных минеральной пробкой, и перегородок из
пенобетона показывает, что у них есть
существенные недостатки, связанные с конструкцией
панелей, качеством пенобетона и выполнением
работ.
К этим недостаткам относится усадка паро-
изоляции, особенно на панелях,
расположенных с южной стороны здания. При частом
колебании температуры наружного воздуха,
главным образом в весенне-осенний период,
по периметру панелей образуются потеки.
В неблагоприятных условиях находятся пе-
нобетонные перегородки вестибюлей первой
очереди холодильника, граничащие с
морозильными камерами. Особенно это заметно ле-
(Том, когда влажный наружный воздух,
попадая в вестибюли, конденсируется на
поверхности стен.
Влажность пенобетона у перегородок
вестибюлей превышает 40%. Это почти вдвое
ухудшает теплотехнические свойства
пенобетона.
Для обеспечения высокого качества
изоляции следует разработать более совершенные
стыки стеновых панелей с теплоизоляцией,
предотвращающей их увлажнение.
Слой минеральной пробки для изоляции
перегородок в вестибюлях должен быть такой
толщины, чтобы исключить конденсацию
влаги. В вестибюлях, двери которых почти всегда
открыты, следует установить осушители
воздуха, что позволит предотвратить
конденсацию влаги на стенах и потолке.
Д. Ф. САЧКО — Московский холодильник № 12
УДК 662.998
О ФАСОННОЙ ИЗОЛЯЦИИ ДЛЯ ХОЛОДИЛЬНЫХ
ТРУБОПРОВОДОВ
В 1946 г. на Московском холодильнике № 9
на базе завода бумажного литья, построенного
в годы Великой Отечественной войны, было
организовано производство фасонной бумаж-
нолитой теплоизоляции (бумлитиза) для
трубопроводов.
Часть оборудования было заводского
изготовления: ролы (машины для размола
бумажной массы) и вакуум-насосы. Остальное
оборудование: ванны (для приема массы и
отливочные), вакуум-сборники, сушильные
камеры, матрицы и др.—было ранее изготовлено на
месте монтажа.
Вначале бумлитиз изготовляли из смеси
целлюлозы, бумажной макулатуры и
древесных опилок в соответствующей композиции.
Затем для придания этому материалу
водостойкости и гидрофобности в бумлитизную
массу стали вводить эмульсию и другие
химические добавки.
41

По данным испытаний, проведенных
лабораторией изоляционных материалов ВНИХИ,
объемный вес бумлитиза 160—200 /сг/ж3,
коэффициент теплопроводности 0,045—
0,055 ккал/(м-ч-град), влажность 12—13%.
Сортамент выпускаемой изоляции приведен
в табл. 1 и 2.
Таблица 1
Тип
1
! 2
3
4
1 5
Скорлупы |
внутренний радиус,
мм 1
15
27
42
60
72
наружный радиус,
мм
60
72
87
105 |
117 J
Толщина скорлуп 45, длина 350 мм.
Таблица 2
Тип
4
1 ^
Сегменты
ширина верхнего
основания, мм
40
50
ширина нижнего
основания, мм
60
70 1
Толщина сегментов 45, длина 350 мм.
Плиты выпускались длиной 800, шириной
400 и толщиной 40 мм.
Для изоляции холодильных трубопроводов
был подобран такой тип скорлуп и сегментов,
который позволял изолировать трубы
различных диаметров.
Подбор типа изоляции для холодильных
трубопроводов приведен в табл. 3.
Техника производства работ с фасонной
теплоизоляцией из бумлитиза была обычной, как
и с другими изоляционными материалами.
Бумлитиз укладывали на покрытые битумом
поверхности труб, причем изоляцию
непосредственно перед укладкой предварительно
покрывали горячим битумом.
Второй и последующий слои укладывали
также на горячем битуме с перевязкой швов.
Наружную поверхность окончательно
уложенной изоляции тщательно покрывали битумом
и скрепляли проволокой.
Дальнейшее покрытие поверхностей
(обертывание рубероидом, обтягивание
мешковиной., окраска, штукатурка и др.) выполнялось
обычным способом.
Фасонная изоляция нашла широкое
применение на холодильниках страны. С марта
1946 г. по май 1949 г. завод Московского хо-
Диаметр
труб, мм
2\!4
27/4,5
33/4
38/4
| 57/3,5
76/3
89/4,5
102/5
114/5
133/4
164/6
216/6,5
1-й
тип изоляции
2
е
^
^
Он
о
и
1
1
1
2
2
3
3
4
4
5
5
—
J3
Н
К
<и
S
?-,
CU
°
5
Примечание
слой
количество на
1 пог. м, шт.
>>
о.
о
u
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
—
_э
н
OJ
о
о
—
—
—
-—
—
—
—
—
—
—
36
Тае
лица 3
2-й слой 1
тип изоляции
с
сх
о
и
4
4
4
5
5
—
—
—
—
—
—
—
3
н
§
QJ
о
—
—
—
—
4
4
4
4
5
5
5
количество на
1 пег. м, шт.
с
о.
о
1с:
и
6
6
6
6
6
13
S
и
36
39
42
45
39
45 ;
54 1
. Для изоляции труб диаметром
свыше 216 мм используются сегменты пятого типа.
лодильника № 9 отгрузил свыше 140 вагонов
скорлуп и сегментов более чем 70
холодильникам.
Многолетний опыт эксплуатации на многих
холодильниках страны фасонной изоляции
(сегменты и скорлупы) для трубопроводов
показал, что применение ее позволило
значительно сократить трудовые затраты, снизить
расход битума, улучшить качество изоляции
и удлинить срок ее службы.
Однако в 1949 г. завод был закрыт, а его
помещение приспособлено под холодильные
камеры.
Предполагалось, что выпуск изоляции для
трубопроводов будет в ближайшем будущем
организован на заводах промышленности
строительных материалов.
Однако с тех пор прошло уже 17 лет, но
массовое производство скорлуп и сегментов из
бумлитиза, минеральной пробки, пенопластов
и других видов материалов для трубопроводов
нигде не организовано.
Для изоляции холодильных трубопроводов
сейчас приходится на стройках вырезать
сегменты из плит минеральной пробки или тор-
фоплит. При этом обычно теряется около 15%
плит, сегменты же получаются неровными, что
ухудшает качество изоляции трубопроводов.
Такая изоляция дорога, нестойка и служит
обычно не более 5—6 лет.
Фасонная изоляция на трубопроводах ряда
холодильников, в том числе и на холодильнике
№ 9, до сих пор не требует замены, хотя с
момента ее укладки прошло полтора десятка
лет.
42

Предусматриваемое новым пятилетним
планом развития народного хозяйства СССР
расширение емкости холодильников и
охлаждаемых складов в 1,7 раза потребует увеличения
производства изоляции для трубопроводов.
Поэтому необходимо, чтобы Министерство
промышленности строительных материалов
СССР организовало на заводах изготовление
теплоизоляции для холодильных
трубопроводов. Затраты на их сооружение окупятся в
течение нескольких лет.
Производство фасонной изоляции для
трубопроводов холодильников необходимо
возобновить как можно скорее.
М. Г. ДИК — Московский холодильник № 9
УДК 621.56.004
ОПЫТ ЭКСПЛУАТАЦИИ БЕЗНАСАДОЧНОГО СКРУББЕРА
ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ ДЫМОВЫХ ГАЗОВ
До 1965 г. на заводе сухого льда Мосхладо-
комбината № 10 дымовые газы, получающиеся
при сжигании газового топлива и поступающие
в газовую часть сухоледнои установки,
охлаждали в насадочном скруббере (рис. 1),
представляющем собой обечайку / из
листовой стали диаметром 1500 мм, высотой
15 000 мм, стенки которой защищены от
коррозии кислотоупорной футеровкой толщиной
60 мм.
В нижней и средней частях скруббера были
вмонтированы колосниковые решетки 2, на
них размещена насадка 3 из керамических
колец 50x50X5 мм.
Вода подавалась в верхнюю часть
скруббера и через разбрызгиватель 4 тарельчатого
типа распределялась по насадке. Дымовые
газы поступали под нижнюю колосниковую
решетку, проходя через насадку, обильно
орошаемую водой, охлаждались, очищались от
механических примесей и отсасывались
вентилятором (нестандартный вентилятор высокого
давления — эксгаустер, имеющий диаметр
рабочего колеса 1200 мм, мощность
электродвигателя 25 кет, число оборотов 1440 в
минуту, производительность 3000 нм^/ч, напор
650 мм вод.ст.).
Для уменьшения стенового эффекта
насадка разделена по высоте колонны на две
секции, между которыми вмонтирован
промежуточный разбрызгиватель 5 тарельчатого
типа.
Общая высота секций насадки 13 ж. С
верхней секции вода собиралась в промежуточный
разбрызгиватель и с его помощью орошала
нижнюю секцию.
Нагретая вода через гидравлический
затвор сбрасывалась в канализацию.
Для уменьшения уноса капельной влаги с
потоком дымовых газов в верхней части
скруббера, над разбрызгивателем, был установлен
каплеотбойник 6 из керамических колец
25X25X3 мм. высотой 300 мм.
, 500
-Дымобыв газы
ЕЩ
Рис. 1. Схема насадочного скруббера.
43

В скруббер поступала вода из артезианской
скважины, содержащая значительное
количество соединений железа, которые выпадали на
насадке в виде мелкодисперсной взвеси
гидроокиси железа, а также глинистых и других
примесей.
В результате пяти — шести месяцев
работы насадка скруббера загрязнялась,
сопротивление ее возрастало в 2—2,5 раза.
Производительность эксгаустера падала «иже
номинальной.
В таблице дана характеристика режима
работы насадочного скруббера при температуре
газа перед ним 150°С, воды около 20°С, газа
после скруббера около 28°С. Средний
коэффициент теплопередачи, отнесенный к объему
пустого скруббера, в этих условиях составил
350—400 ккал/(мг • ч • град).
Количество
поступающих
дымовых газов,
нмЧч
Количество
поступающей
воды, м*/ч
Плотность
орошения,
мг/{м2 • ч)
Гидравличе- 1
ское сопротив-|
ление,
мм вод. ст.*
Чистая насадка
3150
2880
2800
19,5 | 16,6
19,6
14,9
16,7
12,7
175
145
135
Загрязнен ная насадка
3420 I
2380
2430 |
* Гидравли
8,62
8,62
14,1
7,33
7,33
12,0
370
285 1
300 |
[ческое сопротивление замерялось по
перепаду давлений на входе в скруббер и перед 1
эксгаустером, т. е. приведенные данные включают и
сопротивление части газопроводов (примерно
15 мм вод. ст.).
Уменьшение плотности! орошения при работе
на грязной насадке объясняется стремлением
снизить гидравлическое сопротивление
аппарата для обеспечения номинальной
производительности установки по дымовому газу.
При замене насадки скруббер выходил из
строя почти на 100 ч. На перегрузку насадки
затрачивалось 1500 чел-ч. Бой при выгрузке,
промывке и сортировке новых колец составлял
около 70%.
Было решено отказаться от применения
насадки и оборудовать скруббер
распылительными форсунками ударного действия,
допускающими работу на загрязненной воде
(рис.2).
Корпус форсунки 1 из дюралюминия
навинчивается на подводящий патрубок диаметром
25x2,5 мм. К корпусу на шплинтах крепится
полоса 2, к которой припаян и зашплинтован
пологий конус 3 из нержавеющей стали. Кап-
44

ли жидкости, ударяясь о конус, движутся в
направлении вытекающей из отверстия
корпуса струи. Форсунка с подводящим «патрубком
установлена внутри скруббера аксиально, как
показано на рис. 3. Подводящий патрубок
приварен к стенке скруббера. Каждый
подводящий патрубок (диаметром 25x2,5 мм)
снабжен отключающим устройством —
вентилем или краном.
Производительность форсунки при напоре
1,5 ати и диаметре выходного отверстия 15 мм
около 2 м3/ч. Та же производительность
достигнута при напоре 2 ати и диаметре
выходного отверстия 10 мм.
Установлена форсунка с выходным
отверстием диаметром 10 мм, гарантирующим
нормальную работу форсунки на загрязненной
воде (отверстие не затягивается грязью) и
нужную производительность.
Схема скруббера после реконструкции дана
на рис. 3. По всей высоте скруббера
расположены 12 форсунок, причем 10 из них
формируют факел сверху вниз, против хода дымовых
газов, а две нижние — снизу вверх, по ходу
газов. Это сделано в целях лучшего
использования объема нижней части скруббера.
Горячие дымовые газы поступают в аппарат
снизу, охлаждаются распыленной в его объеме
водой, «проходят отбойник для сепарации
захваченных дымовыми газами капель воды и
охлажденными выходят из скруббера вверху.
Ниже приведены данные о режиме работы
форсуночного скруббера, полученные при
эксплуатации.
Давление воды на входе в распределительный
стояк, ати 2,2
Количество поступающих дымовых газов, нм3\ч 3200
Количество поступающей воды, м31ч 7,8
Плотность орошения, м3!(м2 ¦ ч) 6,65
Температура газа, °С:
на входе 155
на выходе 18,5
Температура воды, °С
на входе 13
на выходе 48
Гидравлическое сопротивление, мм вод. ст. . . 55
Средний коэффициент теплопередачи,
отнесенный к объему пустого скруббера,
ккалЦм3 • я • град) 500
Так как высота стояка, к которому
присоединены подводящие патрубки форсунок,
около 1;3 м, возникло опасение, что верхние
форсунки будут работать недостаточно
эффективно. Поэтому во время испытаний для
увеличения расхода воды через верхние форсунки
периодически отключали нижние. В случае
работы только трех верхних и 5-й снизу, т. е.
четырех форсунок из 12, при остальных
неизменных условиях опыта температура газа и
воды на выходе из скруббера не изменилась.
Очевидно, объем скруббера в дальнейшем
может быть несколько уменьшен.
Эксплуатация форсуночного скруббера
показала, что установка дополнительного капле-
отбойника (см. рис. 3) не обеспечивала
достаточного влагоотделения. По-видимому, после
скруббера требуется установить еще одно се-
парационное устройство. Отсутствие
последнего было особенно ощутимо в зимний период в
связи с конденсацией влаги из газа в
наружном газопроводе.
Опыт работы показал, что применение
форсуночного скруббера вместо насадочного дает
возможность работать без остановки на
ремонт для замены насадки, связанной, помимо
материальных затрат, с применением
тяжелого физического труда. Кроме того,
значительно уменьшается гидравлическое сопротивление
аппарата и несколько увеличивается
коэффициент теплопередачи, отнесенный к объему
пустого скруббера, что позволяет снизить
удельный расход электроэнергии и охлаждающей
воды.
Г. Ф. РАДИОНОВ, Р. Л. ШКЛЯР, С. Д. КЛЯМЕР,
П. Ф. ЕРОШКИН, А. И. ПРИХОДОВСКАЯ —
Мосхладокомбинат № 10.
УДК 621.565.004.68
РАСШИРЕНИЕ МИНСКОГО ХОЛОДИЛЬНИКА № 2
В 1965 г. сдан в эксплуатацию новый корпус
Минского холодильника № 2 емкостью 9420 т
(см. рисунок), пристроенный к
существующему. Общая условная емкость холодильника
достигла 15 0О0 т.
Проект разработан Гипрохолодом,
оборудование поставлено отечественными заводами.
Новый корпус — пятиэтажный, с подвалом.
С торца к нему пристроено здание цеха
замораживания плодов и овощей производитель-
45

ностью 10 т/сутки. В полуподвале этого
здания размещены бытовые помещения для
рабочих холодного склада и цеха замораживания,
над частью его надстроен второй этаж для
цеховых контор.
Размер нового корпуса (в осях) 57,8X40,3 ж.
С одной продольной стороны корпуса
расположен железнодорожный дебаркадер со
ступенчатой платформой шириной 6,69 м} с
другой — крытая автомобильная платформа
такой же ширины. Вылет навеса над ней
5,08 м.
Междуэтажные перекрытия нового корпуса
сборномонолитные, с гладкими потолками,
рассчитаны на нагрузку 2000 кг/м2. Колонны
и капители сборные; шаг колонн 6x6 ж; стены
из красного кирпича толщиной 38 см
облицованы силикатным кирпичом.
Изоляция наружных стен толщиной 280 мм
выполнена из минеральной пробки, изоляция
междуэтажных перекрытий над первым и
вторым этажами — из торфолеума, толщиной
240 мм, а над подвалом — 280 мм. Кровля
состоит из пяти слоев рубероида на битумной
мастике с защитными асбестоцементными
плитами. Утеплитель кровли — торфоплита и
пенобетон.
Высота каждого этажа с учетом
междуэтажного перекрытия с изоляцией 4,2 м}
подвала 3,6 м.
На втором—пятом этажах размещены 13
камер, общей емкостью 7550 т для хранения
мороженых грузов -при —18°С, а в подвале —
5 камер емкостью 1550 т для хранения
охлажденных грузов при 0°С.
На первом этаже находятся две мясоморо-
зилки пропускной способностью 30 т/сутки при
температуре замораживания —30°С с
накопительной камерой @°С) и разгрузочной
(—23°С) и камера хранения охлажденного
мяса емкостью 100 т.
В левой части первого этажа, примыкающей
к цеху замораживания плодов и овощей,
расположены камера хранения сырья с
температурой 0°С емкостью 240 т, камера
замораживания и хранения готовой продукции (—23°С)
емкостью 220 т и отделение, в котором
расположен скороморозильный аппарат ГКА-2.
Эти помещения в общую емкость
холодильника (9420 т) не входят.
Продукты, поступающие на холодильник,
взвешиваются на врезных 2-тонных весах, а
охлажденное мясо — на подвесных.
Вертикальное перемещение грузов
обеспечивается четырьмя (по два с каждой
платформы) лифтами грузоподъемностью 3 т каждый.
На подвесные пути мясо поднимают наклон-
46
Новый корпус Минского холодильника № 2 (со
стороны железнодорожной платформы).
ными мясоподъемниками СПМ-2. Груз в таре
перемещают и укладывают в штабеля с
помощью электропогрузчиков на стандартных
поддонах размером 1000x850 мм. Мясо
транспортируют грузовыми тележками.
Продукты, предназначенные для
реализации, после контрольного взвешивания на весах
автомобильной платформы грузят в
авторефрижераторы и развозят в торговую сеть. На
выезде с территории установлены
контрольные 10- и 25-тонные автомобильные весы.
Машинное отделение общей строительной
кубатурой 2408 ж3 пристроено к машинному
отделению старого здания. Построены
помещения для двух силовых трансформаторов по
560 ква и главного распределительного щита.
Старое помещение распределительного щита
использовано для размещения машины АМУР
и щитов автоматики.
В новом машинном отделении смонтировано
семь агрегатов АДС-200, состоящих из
компрессоров марки БАУ-200 (низкая ступень) с
электродвигателем мощностью 75 кет
(980 обIмин) и компрессоров АВ-100 (высокая
ступень) с двигателем мощностью 55 кет
(980 об/мин) и одного одноступенчатого
компрессора марки АУ = 200/1 с двигателем 75 кет
(980 об/'мин). Все компрессоры соединены с
асинхронным двигателем через эластичные
муфты.
Число установленных компрессоров
определено с учетом строительства новой фабрики
мороженого производительностью 15 т/смену.
Холодильная аппаратура (конденсаторы,
маслоотделители, отделители жидкости,
ресиверы, переохладители, аммиачные насосы)
размещена в старом машинном отделении.
Новый холодильник работает при трех ре-

жимах температур кипения аммиака: —40,
—28 и — 12°С.
Для камер хранения мороженых грузов
принята насосно-циркуляционная схема с верхней
подачей жидкого аммиака (температура
кипения —28°С).
Для подвальных камер, накопительной для
мяса и сырья, для цеха замораживания,
камеры хранения охлажденного мяса принята
безнасосная схема с регулированием подачи
жидкого аммиака с помощью ТРВА (температура
ки-пения —12°С).
Для мясоморозилок, скороморозильного
аппарата ГКА-2, разгрузочной, камеры
замораживания и хранения готовой продукции, цеха
замораживания плодов и овощей выбрана
насосная схема с нижней подачей жидкости при
температуре кипения —40°С.
В камерах хранения мороженых грузов
смонтированы аммиачные потолочные
двухрядные и пристенные однорядные батареи. В
подвале камеры хранения охлажденных
грузов оборудованы аммиачными
воздухоохладителями поверхностью охлаждения по 100 ж2,
распределение воздуха одноканальное эжек-
торное.
Такими же воздухоохладителями
оборудованы накопительная камера для мяса и
сырьевая камера цеха замораживания плодов и
овощей. В камере хранения охлажденного мяса
установлен воздухоохладитель поверхностью
охлаждения 200 ж2. В каждой мясоморозил-
ке — два аммиачных воздухоохладителя
поверхностью охлаждения по 480 ж2. Камера
замораживания и хранения готовой продукции
Магистральные рассольные трубопроводы
холодильных установок обычно монтируют из
стальных труб-
Вследствие коррозии срок службы этих
трубопроводов не превышает 10—15 лет. Замена
пришедших в негодность труб требует
значительных затрат средств и материалов. При
этом зачастую приходится вскрывать
подземные каналы, а после монтажа и испытания
давлением снова изолировать трубы.
Опыт двухлетнего использования асбестоце-
ментных труб на холодильных установках вин-
цеха замораживания плодов и овощей
оборудована потолочными двухрядными и
пристенными однорядными батареями, а разгрузочная
камера — пристенной однорядной батареей.
Охлаждающие батареи изготовлены из
стальных оцинкованных оребренных труб
диаметром 57x3,5 мм, а батареи
воздухоохладителей из таких же труб, но диаметром
38X3 мм.
Сейчас можно определенно сказать, что
принятая проектом для камер хранения
мороженых грузов схема аммиачных
трубопроводов с верхней подачей жидкого аммиака в
приборы охлаждения себя оправдает.
К недостаткам проекта относится
отсутствие вентиляции в поэтажных помещениях
аммиачных распределительных устройств.
Предусмотренные проектом 3-тонные лифты
площадью 2,5X3,5 м могут перемещать
одновременно только две грузовые тележки с
мороженым мясом общим весом 900—1000 кг.
В старом корпусе 4-тонные лифты площадью
2,4X4,6 м одновременно перемещают четыре
грузовые тележкц. Загрузка и разгрузка
камер в старом корпусе производится
значительно быстрее, чем в новом.
В процессе работ по расширению
холодильника возникали определенные трудности,
однако наличие подготовленного
эксплуатационного персонала позволило быстро справиться с
наладкой системы и освоением нового
корпуса.
М. В. ЖИХАРЕВ — Белмясорыбторг
УДК 621.9—462
завода в г. Самтредиа показал, что они
хорошо выдерживают воздействие рассолов и
замена ими дорогостоящих стальных труб на
магистральных участках целесообразна.
Асбестоцементные трубы диаметром 100—
300 мм на 40—60% дешевле стальных.
Поэтому использование их для магистралей
холодильников, имеющих рассольное охлаждение,
позволит снизить стоимость монтажных работ
и сэкономить металл на оборудование
холодильников.
И. О. ГОНГЛАДЗЕ
АСБЕСТОЦЕМЕНТНЫЕ ТРУБЫ ВМЕСТО СТАЛЬНЫХ

О/нвечхаелс на письма чшпа*неией
Тов. С. С. Олехнович (г. Минск) просит
ответить на вопросы, связанные с покрытием и
изоляцией холодильников.
Вопрос. Из скольких слоев и каких
рулонных кровельных материалов следует делать
экономичные кровли на холодильниках?
Ответ. Кровля холодильника — наиболее
ответственная часть ограждения. Поэтому она
должна быть выполнена качественно и из
надежных гидроизоляционных материалов.
Исследование состояния изоляции в
ограждающих конструкциях действующих
холодильников показало, что в случае нарушения
целостности кровли теплоизоляция увлажняется
и перестает отвечать своему назначению. При
увлажнении минеральной пробки и
пенобетона до 100% весовой влажности их
теплоизолирующие свойства ухудшаются в 4—5 раз.
Кровлю холодильников следует устраивать
по изоляционному слою, уложенному на
железобетонное покрытие. Она состоит из
армированной бетонной стяжки, паро-.
гидроизоляционного многослойного ковра и защитного
покрытия.
На железобетонное покрытие укладывают
теплоизоляционный слой соответствующей
толщины из двух-, трехслойных блоков,
изготовленных путем полосовой склейки плит.
Изоляционные блоки, имеющие более
правильную форму, чем отдельные плиты,
укладывают на покрытие «насухо» с перекрытием
швов. При этом все вертикальные швы
зашпаклевывают составом, состоящим из
битума и мелкой крошки изоляционного
материала, и заливают битумной мастикой.
По теплоизоляции укладывают слой
рубероида (пергамина) с перекрытием
полотнищ на 50 мм и промазкой их битумом.
После этого делают армированную бетонную
стяжку.
Когда стяжка затвердеет и высохнет, ее
дважды покрывают тонким слоем B,5—3 мм)
горячего обезвоженного битума и наклеивают
первый слой рулонного материала (рубероид,
изол, гидроизол) с перекрытием и промазкой
битумом краев полотнищ.
При наклеивании каждого слоя рулонного
материала их выравнивают ручными катками
весом 60—80 кг.
Согласно указаниям СНиПа 111—В. 12—62
для устройства многослойного ковра кровли
холодильника рекомендуется использовать
гидроизол или рубероид с антисептированной
основой.
Нижние слои кровли изготовляются из
рубероида марки РМ (ГОСТ 2165—51), а
верхний — из рубероида с крупнозернистой
посыпкой (ГОСТ 4867—54).
После укладки (наклейки) четырех-пяти
слоев рулонного гидроизоляционного
материала на горячем битуме (битумной мастике)
ковер промазывают битумом и покрывают
защитным слоем.
В качестве защитного слоя можно
использовать жесткие асбестоцементные листки
толщиной 10 мм, стеклопластик D—5 мм) и
другие стойкие к атмосферным воздействиям
материалы.
Назначение защитного покрытия —
предохранить гидроизоляционный ковер кровли от
механических повреждений и
неблагоприятного влияния атмосферы.
Если кровля неправильно покрыта асбесто-
цементными листами, под ними скапливается
вода, которая, замерзая зимой, разрушает
гидроизоляционный ковер.
Поэтому асбестоцементные листы
целесообразно укладывать не на всю поверхность
кровли, а в виде дорожек. При этом
места прилегания кромок плит к ковру следует
хорошо промазывать битумом. Это позволяет
в 4—5 раз уменьшить расход асбестоцемент-
ных листов. Кроме того, обеспечивается
возможность осмотра и ремонта кровли в
процессе эксплуатации.
Для уменьшения теплопритока от
солнечной радиации целесообразно окрашивать
кровлю устойчивой светлой блестящей краской
(белой, алюминиевой) для получения тепло-
отражающей поверхности.
Наиболее эффективное средство
уменьшения теплопритоков через кровлю —
периодическое (в течение 3—5 мин) орошение ее водой,
особенно в теплую солнечную погоду. Для
орошения могут быть использованы водоколь-
цевые оросители ВНИХИ, разбрызгивающие
воду при напоре 0,8 атм в виде крупного
дождя. Для орошения кровли холодильника
длиной 120 м требуется всего восемь оросителей.
Вопрос. Допускается ли теплоизоляция
стен перекрытий и покрытий в холодильниках
полужесткими минераловатными плитами на
фенольной связке?
Ответ. Применять полужесткие минерало-
ватные изоляционные плиты но фенольной
48

связке для изоляции стен и междуэтажных
перекрытий холодильников не рекомендуется.
Указанные плиты не имеют жесткой
связанной структуры и, будучи уложены в
вертикальные ограждающие конструкции, легко
уплотняются, образуя пустоты. Это нарушает
непрерывность изоляционного слоя ограждений
и со временем может вызвать его порчу.
Плиты на фенольной связке, особенно когда
они недостаточно просушены и выдержаны,
при увлажнении выделяют специфический
запах, который легко абсорбируется многими
пищевыми продуктами.
Указанные плиты высокого качества, без
резкого запаха фенола допустимо
использовать для покрытий холодильников, при этом
необходимо под армированную стяжку делать
опорные рейки.
Канд. техн. наук. Н. Т. КУДРЯШОВ — ВНИХИ
Вопрос. Как провести дистанционное
измерение температуры воздуха в камерах
холодильников при наличии термометров
сопротивления ТСМ-ХП (датчиков) и логометра
ЛПр-53?
Ответ. Датчик ТСМ-ХП представляет собой
медный термометр сопротивления (рис. 1),
заключенный в защитный футляр. Его обычно
устанавливают в центре камеры, но это часто
ведет к поломкам термометров при
проведении в камере технологических операций.
ном цехе, отсюда за температурой в камерах
следит машинист. Логометр применяют для
группы камер с близкими по величине
температурами (т. е. в пределах градуировки
шкалы). При этом используют многоточечный
переключатель типа ПМТ.
Рис. 2. Логометр ЛПр-53.
Рис. 1. Термометр сопротивления ТСМ-ХП.
Целесообразнее располагать датчик под
потолком камеры. В этом случае контрольный
ртутный термометр, по которому производят
подгонку термометра сопротивления,
помещают в центре камеры, что позволяет ввести
поправку на место установки термометра
сопротивления.
Измерительный прибор — логометр ЛПр-53
(рис. 2) — находится на щите в компрессор-
ш
О, A J /ь
°ОоооО°
::^=
Рис. 3. Схема установки для дистанционного
измерения температуры в камерах
холодильника:
/ — источник питания СВ-4; 2 — пакетный
выключатель ПКХ-10; 3 — логометр ЛПр-53;
4 — переключатель ПМТ; 5 — термометры
сопротивления
49

Схема установки для дистанционного
измерения температуры в камерах холодильника
приведена на рис- 3.
Работу установки периодически проверяет
начальник электроцеха или старший монтер
(один раз в шесть месяцев). Делается это
следующим образом. Контрольный ртутный
термометр с ртутным шариком, обернутым
алюминиевой фольгой, помещают в центре
камеры. Через час измеряют температуру
термометром сопротивления, а затем ртутным
термометром. Погрешность, найденная при
проверке, учитывается в дальнейшей
эксплуатации.
При необходимости регистрировать
температуру в камерах термометр сопротивления
присоединяют к электронному мосту.
При автоматизации регулирования
температурного режима в камерах термометры
ТСМ-ХП могут быть присоединены к машине
АМУР (в состав ее входит измерительный
блок) или другим регуляторам,
предназначенным для работы с термометрами
сопротивления.
При использовании других регуляторов
температуры (ЛР-1 и др.) измерительная
схема с логометром сохраняется.
Щит с логометром и переключателями
требует систематического ухода. Один раз в
месяц чистят все контакты переключателей.
Приборы (логометр, источник сетевого питания и
переключатели) протирают сухой тканью
не реже одного раза в неделю.
Л. А. ГОЛОВАЦКАЯ — ВНИХИ
т
роника
УДК 331.6:338
Улучшить экономическую подготовку молодых специалистов
Краснодарский политехнический институт в 1966 г.
впервые выпустит инженеров-механиков по
специальности «Холодильно-компрессорное оборудование и
установки».
После преддипломной практики 20 студентов
дневного отделения в декабре будут защищать дипломные
проекты. Завершают учебу студенты вечернего и заочного
отделений института.
Темы дипломных проектов интересны и разнообразны.
Среди них — разработка проектов больших
распределительных холодильников, реконструкция действующих,
проекты судовых холодильников, улучшение систем кон-
ди цио н ир ов ани я, термоб арокам ер ы.
Большое внимание уделяется в институте
экономической подготовке студентов. В текущем году в
лекционный курс «Организация и планирование предприятий
холодильной промышленности» дополнительно включены
такие темы, как основы научной организации труда,
основы сетевого планирования, основы научного
планирования и управления.
В период преддипломной практики студенты
выполнят две работы по экономике и 'организации производства:
курсовую в объеме курсового проекта и практическую.
Эти работы, а также сбор материалов по
разработанной кафедрой экономики и организации производства
программе позволят провести все экономические
расчеты по дипломным проектам на уровне задач,
выдвинутых решениями сентябрьского A965 г.) Пленума
ЦК КПСС.
В текущем году для экономического обоснования
отдельных дипломных проектов студенты впервые
применят сетевые графики строительно-монтажных работ как
самую прогрессивную форму организации и
управления процессом производства.
Главное преимущество системы сетевого
планирования — возможность оценки состояния и результатов
работы не по принципу 'сравнения плана с фактическим
положением, а по принципу влияния на конечный
результат. Кроме того, сетевое планирование и управление
открывают широкую дорогу применению информационно-
вычислительных электронных машин.
В 1966 г. будут осуществлены второй и третий выпуски
инженеров-механиков по оборудованию для
предприятий торговли и общественного питания. Студенты
первого выпуска, окончившие институт в декабре 1965 г., уже
работают на предприятиях торговли и общественного
питания, на ремонтно-монтажных комбинатах.
В этом году ряд студентов этой специальности в
период преддипломной практики будет выполнять научные
исследования по тематике, разработанной на кафедре
экономики и организации производства. Среди наиболее
актуальных—темы, касающиеся методов лучшего исполь-
50

зования основных фондов при ремонте холодильного
оборудования на ремонтно-монтажных комбинатах.
Улучшение экономической подготовки будущих
специалистов — большая и почетная работа, направленная
на претворение в жизнь решений партии и правитель-
В последнее время все большее внимание уделяется
автоматизации холодильных установок мясокомбинатов
и предприятий молочной промышленности.
Вопросы повышения квалификации кадров,
обслуживающих эти холодильные установки, являются
первостепенными.
Министерствоам 1мясной и молочной промышленности
СССР и ВНИХИ с 10 по 22 :марта «с. т. был проведен
семинар для начальников компрессорных цехов
холодильников предприятий мясной и молочной промышленности.
Семинар посещали 33 человека.
В программу семинара было включено ознакомление
с новыми холодильными машинами и аппаратами A2 ч),
С '1 по б марта 1966 г. в Московском институте
народного хозяйства им. Г. В. Плеханова проходила
межвузовская научная конференция по товароведению
пищевых продуктов. В работе конференции приняло участие
около 250 человек, представляющих более 20
организаций.
С докладом на тему «Развитие пищевой
промышленности и новые технологические процессы» выступил
заместитель министра пищевой промышленности СССР
П. В. Науменко. Докладчик сообщил, что в ближайшие
годы будет осуществлена техническая
перевооруженность предприятий пищевой промышленности,
автоматизированы процессы производства, расширен ассортимент
и улучшено качество пищевых продуктов.
Доклад на тему «Некоторые вопросы спроса и
потребления продовольственных товаров» сделал
заместитель министра торговли СССР П. Д. Кондратов.
Оба докладчика уделили большое внимание
перспективам развития в новом пятилетии пищевой
промышленности и торговли, а также перспективам применения
холода в производстве и торговле пищевыми продуктами.
На конференции работало пять секций: общих
проблем товароведения, плодоовощных и вкусовых товаров,
зерно-мучных и кондитерских изделий, мясных и
рыбных товаров, молочно-жировых товаров. На
заседаниях секций было заслушано более 80 докладов.
В данной статье приводится краткое описание лишь
некоторых из них.
В докладах рассмотрены вопросы, касающиеся
технологии производства новых пищевых продуктов,
хранения, химии и биохимии, а также методов исследования
пищевых продуктов
ства по дальнейшему совершенствованию
планирования промышленного производства и 'созданию
экономической базы коммунизма.
А. М. ПАТРИКЕЕВ — Краснодарский политехнический
институт
правилами техники безопасности на аммиачных
холодильных установках мясокомбинатов F ч),
технологическими и 'электрическими схемами автоматизации B4 ч),
а также приборами и средствами автоматизации B2 ч).
Слушатели семинара посетили автоматизированные
распределительные холодильники № 12 и № 5—6 г.
Москвы.
Заключительное собеседование показало, что
участники семинара проявили к нему большой интерес и
существенно расширили свои знания.
В 1966 г. намечено провести еще несколько семинаров
по программе, аналогичной описанной.
Большой интерес у слушателей вызвал доклад проф.
Н. И. Козина и асе. Г. К. Беляевой о структуре жировой
фракции маргарина в зависимости от режима
охлаждения. Применение дилатометрического метода
исследования показало влияние режима охлаждения на фазовое
равновесие между твердой и жидкой фракцией жира, а
также на изменение твердой фракции и зависимости от
режима последующего термостатирования.
Сообщение доц. К. А. Мудрецовой и асп. Д. В.
Завьяловой было посвящено изучению состава и динамики
микрофлоры творога, изменению белков, жира, общей
кислотности и влиянию различных температурных
режимов A0; 5—6; 2—0; —12 и —18°С) на сохраняемость
и качество творога. Учитывалось развитие
молочнокислых стрептококков и палочек, бактерий труппы
кишечной палочки, уксуснокислых, протеолитических и липоли-
тических бактерий, дрожжей и плесени. Введение в
продукт сорбиновой кислоты или обработка его
упаковочного материала предотвращает плесневение творога.
Доклад проф. А. А. Колесника был посвящен
хранению плодов и ягод в регулируемой тазовой среде.
Докладчик привел данные, характеризующие выделение
летучих органических веществ в различные периоды жизни
плодов и овощей и показал, как меняется состав этих
веществ при хранении плодов и ягод в различных газовых
средах.
Хранение плодов и ягод в регулируемой газовой
среде позволяет управлять скоростью течения физиолого-
биохимических, процессов, удлинять лежкость и
улучшать товарные свойства объектов хранения.
В докладе проанализированы экспериментальные
данные по хранению плодов и ягод в полимерных пленка <.
Семинар во ВНИХИ
Межвузовская конференция по товароведению
пищевых продуктов
51

w*
и
ВЗЕЕДДВД
ЕХНИКИ
УДК 662.998
ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫЕ МАТЕРИАЛЫ - ПЕНОПЛАСТЫ
В Чехословакии изысканию новых эффективных
теплоизоляционных материалов уделяется большое
внимание. Производство их, как .показывает приведенная
ниже таблица, развивается в направлении создания
легких и достаточно прочных материалов с малым
коэффициентом теплопроводности.
Материал
Пеностекло . . .
Пробка экспанзит
Веллит
Пенополистирол
Пенополиуретан .
эКео
3 *
3 §
о 2
О со
200
180
50
30
40

Теплопроводность,
ккал/(м • ч • град)
0,056
0,04
0,036
0,025
0,025
Прочность,
кг/см2
7,0
1,0
1,5
1,2
В настоящее время пенополистирол в виде плит
значительных размеров (до 3,0x1,2 м) с объемным весом
25—40 кг/м3 используется в основном для изоляции всех
транспортных охлаждаемых средств, выпускаемых
большими сериями.
При строительстве холодильников в Чехословакии
пенополистирол не применяют, хотя в других странах он
широко используется .в этих целях.
С 1955 г. внимание специалистов было обращено на
новый теплоизоляционный материал — пенополиуретан,
из которого можно изготовлять высококачественную
теплоизоляцию непосредственно на месте (заполняя
межстенные полости или насыпая на ограждения). Этот
материал образуется в результате реакции полиэфирных
смол, диизоцианата и некоторых других компонентов.
Пенополиуретановая теплоизоляция может быть
использована при температурах от —100 до + 100°С. По
сравнению с другими известными теплоизоляционными
материалами пенополиуретан обладает рядом
преимуществ.
Плита из пенополиуретана толщиной 5 см по своим
теплоизоляционным свойствам эквивалентна кирпичной
кладке толщиной 60 см. По объемному весу
(минимальному) он легче кирпичной кладки в 65 раз, пробки —
в 10, пеностекла — в 5—6, веллита — в 1,5 раза и
почти одинаков с пенополистиролом. Это очень важно .при
изоляции транспортных средств.
Сопротивляемость пенополиуретана давлению такая
же, как у пенополистирола, в 1,2 раза больше, чем у
пробки, и в 5 раз меньше, чем у пеностекла. С велли-
тами его нельзя сравнивать, поскольку они не обладают
сопротивлением давлению.
Пенополиуретан, так же как и пенополивинилхлорид,
прочен на растяжение, пригоден для изготовления
высокопрочных слоистых конструкций, обладает высокой
водостойкостью. Его влагоемкость меньше влагоемкости
пробки в 15 раз, веллита — в 10 и полистирола — в 1,5
раза.
Наиболее положительным свойством этого материала
является возможность нанесения его в жидком
(пенообразном) состоянии непосредственно на ограждения
изолируемых сооружений или изделий. Процесс получения
теплоизоляции ограждений таким способом
рекомендован к применению. Вспенивание пенополиуретановой
изоляции в ограждениях домашнего холодильника
продолжается всего 45 сек, в ограждениях авторефрижератора—
до 2 ч.
Стоимость 1 ж3 пенополистирола 475, пенополивинил-
хлорида — 2070, пенополиуретана — 483, минеральной
ваты — 211 чехословацких крон.
^Prumysl potravin», 1964, № 1.
О. А. СТЕПАНОВА
УДК 662.993
ИЗОЛЯЦИОННЫЙ МАТЕРИАЛ - МОФОТЕРМ
В Чехословакии в различных отраслях
промышленности, особенно в холодильной, в качестве тепловой
изоляции применяется пенопласт на основе мочевинофор-
мальдегидной смолы, получивший название мофотерм.
Установка для изготовления мофотерма состоит из
двух баллонов для исходных продуктов ((раствор
модифицированной мочевиноформальдегидной смолы и
раствор, содержащий вещества, необходимые для вспени-
54

ванйя и отвердевания) и камеры для смешивания
компонентов.
Сначала под давлением D,5—5 ат) в камеру
подается вспенивающий раствор, а затем раствор смолы.
Получающаяся пена под давлением 1—1,5 ат
выдавливается по шлангу в пространство, которое должно быть
заполнено теплоизоляцией, или же в форму для отливки
блоков, которые через 24 ч разрезаются на плиты.
Исходные продукты дозируют в установке автоматически
через -соответственно отрегулированные отверстия.
Установку обычно обслуживают два человека.
В течение 30 сек после выхода пены из шланга в ней
происходит реакция поликонденсации, ,в результате
материал переходит в твердое состояние. Далее
избыточная влага постепенно испаряется из материала, и
объемный вес его уменьшается с 30—40 до 6,5—9 кг/м3. При
температуре воздуха 20°С и относительной влажности
65% материал высыхает за восемь дней, несколько
уменьшаясь в объеме.
При отвердевании и сушке мофотерма выделяются
пары формальдегида. Высохший пенопласт не имеет
запаха .и каких-либо ядовитых свойств.
Коэффициент теплопроводности мофотерма
0,025 ккал/(м-ч-град). В факеле пламени мофотерм го-
На холодильнике для быстрозамороженных
продуктов в г. Котен (Голландия) смонтированы 16 фреоновых
компрессоров, из которых пять работают на фреоне-22,
девять — на фреоне-12 и два — на фреоне-502*.
Общая установленная мощность электродвигателей
компрессоров 460 кет. Отдельные электродвигатели
имеют мощность от 5,5 до 75 кет.
Один из компрессоров был переведен на фреон-502 с
фреона-22. Мощность его электродвигателя 33 кет.
Второй, более крупный компрессор, работающий на
фреоне-502, винтовой (фирмы «Хауден» — Англия). Он
присоединен к системе, заполненной 900 кг фреона-502,
поставленного фирмой «Дюпон». Мощность его
электродвигателя 100 кет при 980 об /мин. Компрессор работает
при температуре кипения до —50°С и конденсации Г9°С.
Температура .охлаждающей артезианской воды на
входе в конденсатор 10°С, на выходе 14°С.
После происшедшего на холодильнике пожара, в
результате которого пострадала часть здания, было
решено применить агент, который обеспечивал бы более
низкие температуры кипения, большую надежность работы
оборудования и оказывал минимальное влияние на
здоровье обслуживающего персонала.
* Азеотропная смесь, состоящая из 48.8% фреона-22
и 51,2% фреона-115 (Прим. ред.)
рит, при удалении пламени гаснет. Он интенсивно
увлажняется, поэтому не должен находиться в контакте с
водой; иногда во избежание увлажнения плиты его при
укладке в конструкции обертывают пленкой из
полиэтилена или винилхлорида.
Механическая прочность мофотерма небольшая, он
легко режется проволокой, но вибрация не вызывает
нарушения его структуры. Мофотерм не поражается
микроорганизмами.
Сухой пенопласт при естественной влажности
морозоустойчив, а влажный разрушается при минусовой
температуре. Сушить материал лучше в потоке теплого
D0°С") воздуха.
Мофотерм применяется при температурах —70-f- + 80°C.
Он не вызывает коррозии металлов, не ухудшает
качества конструктивных материалов ( дерево, стекло,
пластмассы). Его используют в виде готовых плит или в
качестве пены для заливки в межстенное пространство.
Мофотерм—один из самых дешевых изоляционных
материалов, применяемых в Чехословакии, он в 2 раза
дешевле стекловаты.
^StrojirenstvK 1964, № 3.
А. А. ТРОХИН
Вследствие отсутствия в Европе опыта эксплуатации
холодильньих установок на фреоне-502 большой интерес
представляло выяснение вопросов возврата масла из
испарительной системы в компрессор, отделения масла
от нагнетаемых паров, а также возможность получения
дополнительной холодопроизводительности.
Выигрыш в холодопроизводительности практически
был достигнут без каких-либо трудностей. Не
приходилось, в частности, освобождать от жидкости
аккумулятор, установленный на всасывающей стороне.
Охлаждающие приборы оттаиваются горячими
парами фреона менее чем за полчаса.
(В ближайшее время будет переведен с фреона-22 на
фреон-502 еще один компрессор, обслуживающий
скороморозильные аппараты.
Опыт эксплуатации холодильных установок показал,
что при компрессорах с электродвигателем мощностью
55 кет и более насосная циркуляция фреона-502
значительно увеличивает холодоотдачу испарительной системы
по сравнению с безнасосной подачей холодильного агента.
«The Journal of Refrigeration», 1906, January.
И. М. ГИНДЛИН
УДК 621.564.25:621.565
ПРИМЕНЕНИЕ ФРЕОНА-502 НА ХОЛОДИЛЬНИКЕ

ЗАРУБЕЖНЫЕ ПАТЕНТЫ
УДК 088.8
Легкие высокоэффективные
теплоизоляционные ограждения
Патент США № 3.116.613, класс 62-239, 1964
Система охлаждения и конструкция
теплоизоляционного ограждения, обеспечивающая «перехват тепла»,
поступающего от наружно го воздуха через ограждения
в помещение, рекомендуется для применения на
самолете, однако может быть использована в любом случае,
когда необходима высокоэффективная легкая
теплоизоляция.
На рисунке представлены: схема (рис. а)
кондиционируемого помещения (кабина реактивного
самолета), соответствующие сечения (рис. бив) и вариант
конструктивного выполнения ограждения (рис. г).
Система охлаждения и теплоизоляция выполнены
следующим образом. Воздух от компрессоров /
двигателей 2 самолета поступает к гурбохолодильникам 5, из
которых по распределительным каналам 4 направляется
в кондиционируемое помещение 5.
Каналы расположены ниже уровня окон 6 (см.
рис. б), что обеспечивает обдув стекол
кондиционируемым воздухом. Поглотивший избыточное тепло
помещения воздух направляется в канал 7 и через слой
изоляции 8 (см. рис. в и г) поступает в систему теплопе-
рехвата, выполненную в виде кольцевого канала 9 и
отверстий 10 в наружном слое // ограждения. Проходя
через эти отверстия, воздух отводит тепло от наружной
поверхности ограждения, как бы перехватывая его на
пути в кондиционируемое помещение.
Ограждение может быть пятислойным (см. рис. в):
внутренний слой изоляции из пористого тепло- и
звукоизоляционного материала, фильтрующий слой 12 из
материала типа фильтрующей бумаги, слой 13
перфорированной фольги, слой 14 наружной изоляции и
наружное ограждение //.
Патентуется система теплоперехвата и конструкция
теплоизоляционного ограждения.
Схема кондиционируемого помещения,
соответствующие сечения и вариант конструктивного
выполнения ограждения.
Турбокомпрессорная
холодильная машина для работы
в условиях резких колебаний
тепловой нагрузки
Патент США № 3.191.396, класс 62—115, 1965
Фирмой «Керриер» патентуется способ работы и
принципиальная схема турбокомпресеорной холодильной
машины для охлаждения воды, подаваемой в установку
кондиционирования воздуха в больших зданиях
промышленного и гражданского назначения, где резко
колеблются тепловые нагрузки на холодильную машину.
Схема установки приведена на рисунке.
Турбокомпрессор / соединен линиями 2 и 3 с
'испарителем 4 и конденсатором 5. Во всасывающем
трубопроводе 2 установлен шибер 6. Ресивер 7 соединен с
испарителем паровой 8 и жидкостной 9 линиями, снабженными
соленоидным 10 и обычным // клапанами. К
испарителю и ресиверу подключен дифференциальный датчик
перепада давления 12.
56

Байпасная линия 13 с запорным шибером 14
соединяет конденсатор с испарителем, а линия 15 — с
поплавковой дросселирующей камерой 16, снабженной байпас-
ной линией 17 с заторным вентилем 18. Камера 16
соединена жидкостной линией 19 с испарителем и ресивером.
В последнем установлены электроподогреватель 20 и два
поплавковых датчика уровня 21 и 22.
Схема установки кондиционирования воздуха
с турбокомпрессорной холодильной машиной.
При большой нагрузке холодильная машина
работает по обычной схеме
(компрессор—конденсатор—дросселирующая камера—испаритель—компрессор). Вентили
10, 11, 18 и шибер 14 закрыты, шибер 6 открыт. При
низкой нагрузке шибер 6 закрыт и компрессор отключен,
вентиль 18 и шибер 14 открыты, вентили 10 к 11
закрыты, электроподогреватель 20 включен.
После повышения давления в ресивере до заданного
предела датчик 12 открывает вентиль 10 и холодильный
агент перетекает из ресивера в испаритель. Нижний
датчик уровня 22 сигнализирует об окончании
перекачивания холодильного агента из ресивера в испаритель,
отключает электроподогреватель 20 и закрывает
соленоидный клапан 10, одновременно открывая вентиль 18. На
этом подготовка к работе машины на малой нагрузке
заканчивается.
При работе установки в этом режиме холодильный
агент из испарителя поступает через байпасную линию
13 в конденсатор. Оттуда сконденсировавшийся
холодильный агент по линии 15, минуя дросселирующие
клапаны камеры 16, по байпаоной линии 17 поступает
снова в испаритель 4.
Вся работа 'установки, в том числе и перевод ее на
любой из указанных режимов работы, полностью
автоматизирована.
Теплонасосная установка для
кондиционирования воздуха
Патент США № 3.167.930, класс 62—190, 1965
Патентуется холодильная установка, которая может
однов|рем'енно использоваться и иля отопления по схеме
теплового насоса. В установке (см. рисунок) все
количество заряженного холодильного агента используется
не только в режиме охлаждения, но и в режиме
отопления.
Установка устроена и работает следующим образом.
Принципиальная схема установки.
Компрессор 1 (рис. а) направляет сжатый пар
холодильного агента к четырехходовому золотниковому
клапану 2, управляемому соленоидным вентилем 3.
Клапан 2 снабжен выходными штуцерами 4 и 5. Штуцер 4
соединен с трубопроводом, ведущим к конденсатору 7,
а штуцер 5 — с трубопроводом 6.
Золотник 8 (рис. б) золотникового клапана 2 имеет
продольное сверление 9. Штуцер 10 клапана 2 при
положении золотника в крайней правой позиции (рис. в)
(режим отопления) соединяется через сверление 9 со
штуцером 4.
Из конденсатора 7 холодильный агент поступает в
ресивер 11, соединенный через регулирующий обратный
клапан 12 с испарителем 13. Указанный клапан
препятствует перетеканию холодильного агента обратно в
ресивер. Испаритель 13 в режиме отопления выполняет
57

функции конденсатора. Клапан 14 регулирует давление
на линии всасывания в компрессор для защиты
последнего от перегрузки. Перед всасыванием в компрессор
холодильный агент Поступает в аппарат 15, который в
режиме охлаждения служит влаго- и маслоотделителем,
а в режиме отопления — испарителем. Трубопровод 6
снабжен обратным клапаном 16. Участок 17 того же
трубопровода выполняет функции теплообменника.
В режиме охлаждения золотник находится в крайней
левой позиции (см. рис. б), а обратный клапан 16
предотвращает движение пара из штуцера 10 в штуцер 5.
Аппарат 15 в этом случае, как уже указывалось,
является влаго- и маслоотделителем.
При работе в режиме отопления золотник занимает
положение, показанное на рис. в. В этом случае пар
из компрессора поступает к клапану 2, далее в
трубопровод 6 и, пройдя теплообменный участок 17,
поступает в испаритель 13, где конденсируется, отдавая
теплоту сжатия, и в виде жидкости высокого давления
поступает через обратный регулирующий и
дросселирующий клапан 14 в аппарат 15.
Всасывающий трубопровод 18 компрессора
подсоединен к верхней части цилиндрического корпуса
аппарата 15, что предотвращает влажный ход компрессора.
Через трубопровод 19 и штуцера 4 и 10 клапана 2
конденсатор 7 соединяется с аппаратом 15, в котором в
режиме отопления устанавливается давление всасывания.
Весь холодильный агент, находившийся в конденсаторе
и ресивере, поступает в аппарат 15, что обеспечивает
использование на режиме отопления всего количества
холодильного агента, находящегося в установке.
При очень низких температурах окружающего
воздуха аппарат 15 может быть оборудован
электронагревателем 20. Аппарат 15 является саморегулирующимся.
При повышении в нем уровня жидкости
интенсифицируется процесс передачи тепла от горячего газа к
жидкости, приводящий к усиленному ее испарению и
понижению уровня. Система может быть выполнена также
с клапаном 2 трехходового типа (рис. г).
М. М. ФРЕНКИН
К СВЕДЕНИЮ АВТОРОВ
ПРАВИЛА ПОДГОТОВКИ СТАТЕЙ ДЛЯ ЖУРНАЛА
«ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
1. Статьи печатаются на пишущей машинке на одной стороне листа
через два интервала и направляются в редакцию в двух экземплярах.
2. Размер статей для основного раздела не должен превышать
10 стр., для разделов «Обмен опытом», «Консультация» — 7 стр.
машинописного текста, число рисунков не должно быть более пяти.
3. Формулы вписываются в статью разборчиво, с указанием пропас-
ных и строчных букв и с обводкой красным карандашом букв греческого
алфавита.
4. В списке литературы к статье приводятся: фамилия и инициалы
автора, название книги, статьи, реферата, диссертации, а также
издательство, год издания (или название журнала, номер его и год выпуска).
5. Рисунки к статье прилагаются в одном экземпляре, фотографии—
в двух. Чертежи и схемы выполняются четко карандашом или тушью
согласно правилам черчения. Представляемые светокопии должны быть
ясными. Допустимый наибольший размер чертежа 407x576 мм.
Под рису ночные подписи печатаются на отдельной странице и
прилагаются к статье.
6. Представляемые в редакцию статьи должны быть подписаны
авторами.
Статьи просьба направлять по адресу: Москва, И-434, ул.
Костикова, 12, редакция журнала «Холодильная техника».

[Справочный
УДК 662.998.004.12
Теплоизоляционные материалы для холодильников
В настоящее время для строительства холодильни- Часть материалов отвечает современным требовани-
ков применяется широкий ассортимент теплоизоляцией- ям холодильной техники и может быть рекомендована
ных материалов. В приводимой ниже таблице указаны для широкого применения при строительстве холодиль-
основные свойства материалов, (выпускаемых промышлен- ников. Это минеральная пробка, жесткие минераловат-
ностью и рекомендуемых к выпуску. ные плиты на битумной связке улучшенного качества,
Материал
Минеральная пробка^ ....
Жесткие минераловатные
плиты на битумной связке . . .
Плиты торфяные
изоляционные
Гидрофобные торфоблоки* . .
Ячеистый бетон (автоклавный)
Пеностекло
Бумлитиз
Натуральная пробка
Вермикулитоасбобитумные
| плиты*
1
Перлитоасбобитумные плиты*
Шлаки гранулированные . . .
Гравий керамзитовый ....
Пенополистирол ПС-4 . . . .
Пенополистирол ПС-Б . . . .
Пенополистирол ПС-БС . . .
Объемный вес, кг/м*
принят

промышленности
—
350—400
160—200
400—500
250—300
200—230
160—300
—
500
300
60—80
20-25
20—25

рекомендован
> ВНИХИ
200—250
300—350
160—200
300—350
200—220
180—200
160—180****
230—260
200—250
400—500
250
60—80
20—25
20—25
,
Коэффициент теплопровод--
ности, ккалЦм • ч • град)
принят

промышленностью
—
0,065—0,07
0,05—0,055
0,012—0,014
0,08—0,09
0,05—0,055
0/055—0,07
,
—
0,16
0,13 |
0,04—0,045
0,028—0,03
0,028—0,03

рекомендован
ВНИХИ
0,045—0,05
0,055—0,060
0,045—0,05
0,08—0,1
0,06—0,065
0,045
0,04—0,045
0,06—0,065
0,06—0,065
0,14-0,16 ,
0,1
0,04—0,045
0,028—0,03
0,028—0,03
1 Предел
прочности
при изгибе
кг [см2
1,5-2,0
1,2—1,4'
2,5—3,0
2,5—3,0
6—8**
5—6
2,5—3,0
1,5—2,0
2,0—2,5
1,6—2,0
—
—
—

Водостойкость

Водостойкий,
гидрофобный
То же

Неводостойкий,
негидрофобный

Водостойкий,
гидрофобный

Водостойкий,
негидрофобный
То же
Вопостой-
кий,
гидрофобный
То же
"
я
—
—

Водостойкий,
гидрофобный
То же
*
Возгораемость

Трудновозгораемый
То же

Легковозгораемый
То же
Не горит
Не горит ***

Легковозгораемый

Возгораемый
Огнегтой-
V/ 1 UVvl Uxl I
кий, не
горит
Не горит
—
—

Легковозгораемый
То же
Сам о
затухающий,

трудновозгораемый
59

Продолжение таб.
Материал
Пенополивинилхлорид ПХВ-1
Пенополивинилхлорид ПХВ-Э
Пенополиуретан (жесткий)*
Фенольно-резольный
пенопласт ФРП*. .
Мипора
* Рекомендованы для
** При сжатии.
*** При воздействии on
**** Экспанзит.
Объемный вес, кг/м*
принят

промышленностью
80—190
180—210
14—20
массового
1я разруш

рекомендован
внихи
80—100
180—210
45—60
50—60
18—20
произволе
ается.
Коэффициент
теплопроводности, ккал/(м • ч • град
принят

промышленностью
0,035—0,045
0,05
0,03—0,035
тва.

рекомендован
ВНИХИ |
0,035—0,04
0,05
0,028—0,03
0,04
0,03-0,035
Предел
прочности
при изгибе,
кг/см*
—

Водостойкость

Водостойкий,
гидрофобный

Водостойкий,
гидрофобный
То же

Водостойкий,
негидрофобный

Неводостойкий,
негидрофобный
Возгораемость

Трудновозгораемый
То же

Возгораемый

Самозатухающий
Трудновоз-
1 гбраемый
i
пенополистирол ПС-БС, пенополистирол ПС-Б (для
покрытий, дверей и трубопроводов), жесткий
пенополиуретан ППУ-3, изоляционный ячеистый бетон с объемным
весом 300—350 кг/мг, гидрофобные плиты на основе
перлита и вермикулита и натуральная пробка.
Некоторые из указанных материалов требуют
значительного улучшения качества. Торфяные изоляционные
плиты рекомендуются только в виде гидрофобных
блочных изделий, пеностекло — мелкопористой однородной
•структуры, морозостойкое.
Гранулированные шлаки и керамзитовый гравий
используются для изоляции полов холодильников.
Вследствие недостатка эффективных
высококачественных материалов для строительства небольших
холодильников применяются торфяные изоляционные плиты
(обыкновенные), древесноволокнистые плиты, фибролит,
бумлитиз и некоторые другие.
Все теплоизоляционные материалы, за исключением
пеностекла, морозостойкие.
Реле давления РД-3-02
Орловским СКБПрибор разработано новое шкальное
реле давления РД-3-02.
Реле давления предназначено для защиты
холодильной машины, работающей на фреоне-22, от
недопустимого понижения давления в линии всасывания и
повышения давления в линии нагнетания.
Прибор имеет общепромышленное исполнение. Он
состоит из двух датчиков — низкого и высокого давления,
воздействующих на одно общее электроконтактное-
устройство.
Датчик низкого давления размыкает контакты при
понижении давления в линии всасывания до заданной
настройкой величины, датчик высокого давления
размыкает контакты при повышении давления в линии
нагнетания.
Опытные образцы реле давления РД-3-02 прошли
типовые испытания в лаборатории надежности
СКБПрибор. Результаты испытаний положительные. Прибор
принят Государственной междуведомственной комиссией и
рекомендован для промышленного производства на
Тартуском приборостроительном заводе.
Контакты реле давления при напряжении 380 в
переменного тока частотой 50 гц могут быть
использованы для разрыва цепи мощностью до 150 в - а.
60

Реле давления РД-3-02:
а — кинематическая схема; б — габаритные и
присоединительные размеры.
Основные технические данные реле давления РД-3-02
Датчики
низкого
давления
высокого
давления
Диапазон настройки
размыкания контактов, кгс/см2
Дифференциал, кгс/см2 . .
Максимально допустимое
давление, кгс/см2 ....
Приведенная погрешность,
°/о
—0,2^-7,0 8,0-^-24,0
Регулируе- Нерегули-
мый руемый
0,5ч-2,5 Не более 2,5
16
±4
30
±3
Погрешность настройки регулируемого
дифференциала составляет ±15% от диапазона.
Прибор пригоден для условий вибрации с частотой
от 5 до 50 гц, ускорения до 10 м/сек2 и тряски с
ускорением до 50 м/сек2 при частоте от 80 до 120 ударов в
минуту. Он может работать при относительной
влажности воздуха до 95%, если температура окружающего
воздуха находится в пределах от 25 до 50°С.
Кинематическая юхема реле давления РД-3-02
показана на рисунке. Здесь же даны габаритные и
присоединительные размеры.
Чувствительная система 1 присоединяется к
всасывающей линии установки, чувствительная система 2 — к
нагнетательной.
В рабочем режиме действию давления всасывания
на сильфон 4 противодействуют пружины 6 и 10, при
этом контакты микропереключателя 3 замкнуты.
При понижении давления всасывания до заданного
настройкой усилием пружин 6 и 10 рычаг 17
поворачивается против часовой стрелки, опуская шток 16 и
подвижное дно сильфона 4.
Механизм датчика низкого давления защищен от
чрезмерного повышения давления постановкой на упор
22 рычага 9 и находящегося с ним в зацеплении
рычага 17. Переключатель 3 защищен от излишнего
перемещения приводного элемента упором 27 рычага 18.
Рычаг 9 под действием пружины 10 доходит до
упора 23, рычаг 17 освобождается, и контакты
микропереключателя 3 размыкаются.
При повышении давления всасывания элементы
датчика низкого давления движутся в обратном
направлении.
Давление, соответствующее размыканию контактов
прибора, и дифференциал настраиваются винтами 7 и 11
по шкалам 8 и 12. Пружина 19 обеспечивает
возможность работы прибора при давлениях всасывания ниже
атмосферного.
В датчике высокого давления действию давления
нагнетания на сильфон 5 противодействует пружина 13.
Если усилие пружины 13 больше, чем создаваемое
давлением нагнетания на дно сильфона 5, угловой рычаг 20
находится в крайнем нижнем (правом) положении.
При повышении давления нагнетания до значения,
установленного на шкале 15, наступает равновесие
действующих сил давления и пружины 13, после чего
сильфон 5 сжимается, шток 24 двигается вверх,
поворачивая угловой рычаг 20 вокруг оси шарнира 21 против
часовой стрелки.
Угловой рычаг 20 нажимает на рычаг 18 и,
преодолевая усилие пружины 25, отводит его от
микропереключателя, при этом контакты прибора размыкаются. В
случае понижения давления на величину
дифференциала элементы механизма возвращаются в исходное
положение.
Если в чувствительной системе 2 создается слишком
большое давление, при котором угловой рычаг 20
поворачивается на оси 21 больше, чем это требуется для
размыкания контактов, ход его ограничен упором 26 на
корпусе прибора.
При давлении нагнетания ниже установленного на
величину дифференциала сила упругих
деформаций пружины 13 возвращает угловой рычаг 20
в исходное положение, при этом пружина 25
поворачивает рычаг 18. Таким образом происходит обратное
переключение контактов прибора.
Датчик высокого давления настраивают с помощью
винта 14 по шкале 15.
Прибор должен быть установлен в месте, удобном
для монтажа, обслуживания и настройки. Его крепят в
вертикальном положении чувствительными системами
вниз.
Давление контролируемых сред подводится к
штуцерам чувствительных систем с помощью трубок
диаметром 6 мм. Герметичность соединений обеспечивается
штуцерами. Чтобы исключить влияние пульсирующего
давления на работу прибора, в штуцерах чувствительных
систем сделаны отверстия диаметром 0,5 мм. В
зависимости от конкретных условий применения прибора
диаметр отверстий может быть увеличен до 3 мм.
Прибор рекомендуется применять в
автоматизированных холодильных установках и установках
кондиционирования воздуха.
К. Д. ТИМОШЕНКОВ — Орловское СКБПрибор
61

СОДЕРЖАНИЕ
Обеспечить холодильное хозяйство высококачественными теплоизоляционными
материалами , 1
П. И. Пирог. Наружные ограждающие конструкции холодильников 5
Н. Т. Кудряшов, Г. В. Трухина. Изоляционная конструкция ограждений
экспериментального холодильника с применением пенополистирола 8
И. Ф. Душин, Л. И. Бененсон. Органические теплоизоляционные материалы в
ограждениях действующих холодильников 12
Б. В. Лифанов, А. М. Хелемский. О применении пенобетона для изоляции
холодильников :...:.. 17
П. С. Максимов, П. В. Васильев. Итоги строительства холодильников в 1965 г.
и задачи на 1966—1970 гг. 18
А. Г. Ионов. Холодильная установка на транспортных рефрижераторных судах
«Прибой» и «Крымские горы» 21
Е. С. Курылев, М. 3. Печатников. Исследование и расчет одноканальной системы
распределения воздуха в холодильных камерах 24
Е. И. Андрачников. Об организации централизованного ремонта торгового
холодильного оборудования 29
Ю. А. Оленев, К. Е. Хмелева, Н. Н. Фильчакова. Модифицированные желирующие
крахмалы — новые стабилизаторы для мороженого 31
Т. Д. Цинцадзе, А. П. Шеффер. Изменение качества быстрозамороженных
свиных полуфабрикатов в процессе хранения 35
И. Н. Берегович. Аппарат для гипотермии 37
Обмен опытом
Д. Ф. Сачко. Эксплуатация панельных ограждающих конструкций на
Московском холодильнике № 12 40
М. Г. Дик. О фасонной изоляции для холодильных трубопроводов 41
Г. Ф. Радионов, Р. Л. Шкляр, С. Д. Клямер, П. Ф. Ерошкин, А. И. Приходовская.
Опыт эксплуатации безнасадочного скруббера для охлаждения дымовых
газов 43
М. В. Жихарев. Расширение Минского холодильника № 2 45
И. О. Гонгладзе. Асбестоцементные трубы вместо стальных 47
Отвечаем на письма читателей 48
Хроника
А. М. Патрикеев. Улучшить экономическую подготовку молодых специалистов 50
Семинар во ВНИХИ 51
Межвузовская конференция по товароведению пищевых продуктов 51
Координационное совещание по домашним холодильникам 52
Техническая конференция на Черкесском заводе холодильного оборудования 53
Новости иностранной техники
О. А. Степанова. Теплоизоляционные материалы — пенопласты , , , , 54
А. А. Трохин. Изоляционный материал — мофотерм .....-,•,,,, 54
И. М. Гиндлин. Применение фреона-502 на холодильнике . , , ¦ „ г , 55
М. М. Френкин. Зарубежные патенты .,,,,,, 56
Справочный отдел
Теплоизоляционные материалы для холодильников ,.,,,,„ 59
К. Д. Тимошенков. Реле давления РД-3-02 ,,,,,.., 60
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: Ш. Н. Кобулашвили (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам.
главного редактора), Л. Д. Акимова (зав. редакцией), проф. И. С. Бадылькес, Б. С. Вейн-
берг, А. А. Гоголин, М. Г. Дик, В. А. Дедух, А. В. Кан, В. Я. Кокорев, М. С. Мартынов,
проф. В С. Мартыновский, М. Н. Мертешов, Р. В. Павлов, Н. В. Померанцева, проф.
Г. Б. Чижов, В. И. Шелапутин, А. П. Шеффер.
Адрес редакции: Москва, ул.. Костякова, 12. Телефон Д 0-00-34, доб. 49.
Технический редактор Н. И. Федорова
Т—07053 Сдано в набор 3/IV-1966 г. Подп. в печ. 21/V-1966 г. Формат 84Xl08Vi6
4 п. л. = 6,72 (усл. п. л.) Уч.-изд. л. 6,89. Тираж 14.000 экз. Заказ 1319. Цена 50 коп.
Типография изд-ва «Московская правда». Потаповский пер., 3.