Задачник по взрывным работам - Васильев Г.А., Эстеров Я.Х.

Автор: Васильев Г.А. Эстеров Я.Х.

Теги: горные работы при разработке месторождений полезных ископаемых взрывчатые вещества взрывное дело

Год: 1967

Похожие

Методы ведения взрывных работ. Специальные взрывные работы

Методические указания по практическим занятиям и задания для самостоятельной работы. Технология и безопасность взрывных работ

Буровзрывные работы

Открытые горные работы

Текст

Я.Х ЭСТЕРОВ ЕА. ВАСИЛЬЕВ
14
>4-
по ВЗРЫВНЫМ РАБОТАМ

Я. X. ЭСТЕРОВ, Г. А. ВАСИЛЬЕВ
ПО
Задачник взрывным работам на карьерах
Допущено Министерством высшего и среднего специального образования СССР в качестве учебного пособия для горных техникумов
ИЗДАТЕЛЬСТВО ,,НЕДРА“
Москва 1967
УДК 622.235(07)
Рецензенты: докт. техн, наук Г. П. ДЕМИДЮК и канд. техн, наук Б. Н. КУТУЗОВ
АННОТАЦИЯ
Задачник составлен в соответствии с программой курса «Взрывные работы» для специальности «Открытая разработка угольных и нерудных месторождений» как учебное пособие при изучении указанного курса учащимися горных техникумов.
В задачнике кратко изложены сущность и области применения различных методов взрывных работ, последовательность расчета расположения и величин зарядов, приведены необходимые расчетные формулы и схемы расположения зарядов, примеры решения типовых задач и задачи для самостоятельного решения.
Цель задачника — помочь учащимся техникумов и производственникам, самостоятельно изучающим взрывное дело, научиться правильно рассчитывать и размещать заряды, рассчитывать электровзрывные сети при наиболее распространеных методах производства взрывных работ на открытой поверхности.
292-66
ПРЕДИСЛОВИЕ
Задачник поможет учащимся методически правильно применить полученные теоретические знания в период обучения в техникуме и после его окончания при решении конкретных практических задач на производстве.
В основу задачника положены формулы, рекомендуемые «Техническими правилами ведения взрывных работ на дневной поверхности» издания 1958 г.; учтены поправки и изменения, принятые трестом Союзвзрывпром в подготовленных к переизданию указанных правил. Принятые при решении типовых задач параметры (расчетный удельный расход ВВ, относительные расстояния между зарядами в ряду и рядами зарядов, глубина заложения заряда, показатели действия взрыва и др.) приближенны, они могут изменяться в зависимости от результатов первых опытных взрывов.
В задачнике не помещены ответы к задачам, чтобы учащиеся имели возможность творчески и технически правильно подходить к решению каждой задачи.
Глава первая, § 9 главы второй, §§ 15, 16, 18 и 20 главы четвертой написаны Я. X. Эстеровым, §§ 5—8 и 10 главы второй, глава третья и §§ 17, 19 и 21 главы четвертой —- Г. А. Васильевым.
Глава I
ЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ СПОСОБ ВЗРЫВАНИЯ
Наиболее распространенными источниками тока для электровзрывания являются конденсаторные взрывные машинки; электроосветительные и электросиловые линии. При использовании в качестве источника тока взрывных машинок схема электровзрывной сети и предельное ее сопротивление должны соответствовать паспортным данным взрывных машинок (табл. 1).
Таблица 1
Сопротивление, ом
Взрывные машинки
При последовательном соединении электродетонаторов
При параллельном подключении к магистральным проводам двух групп электродетонаторов, если в каждой группе электродетонаторы включены последовательно
КПМ-1 ..................
КПМ-2 ..................
ВМК-1/100 ..............
ВМК-1/35................
КВП-1/ЮОм...............
БКВМ-1/30 ..............
300 950
300
160
380
90
202
425
122
61
150
39
При использовании в качестве источника тока взрывных машинок электровзрывные сети рассчитывают в следующей последовательности: составляют принципиальную схему электровзрывной сети; определяют длину проводов и общее сопротивление взрывной сети.
При использовании в качестве источника тока электроосветительных и электросиловых линий расчет электровзрывных сетей сводится к определению тока, поступающего в каждый электро детонатор, который не должен быть меньше гарантийного. При взрывании гарантийный ток, проходящий через каждый электродетонатор
с нихромовым мостиком накаливания, должен быть не менее 1,0 а для постоянного тока и не менее 3,5 a переменного тока.
Последовательность расчета такова: в соответствии с действительным расположением зарядов составляют принципиальную схему электровзрывной сети; определяют длину проводов; общее сопротивление взрывной сети, силу тока, поступающего к месту разветвления (при параллельном и смешанном соединении электродетонаторов), и силу тока, поступающего в каждый электродетонатор.
§ 1. Расчет электровзрывных сетей с последовательным соединением электродетонаторов
Составляем принципиальную схему электровзрывной сети (рис. 1) и определяем длину магистральных, соединительных, участковых и концевых проводов с учетом увеличения их длины на 10% за счет изгибов проводов и неровностей поверхности земли. Общее сопротивление взрывной сети определяем по формуле
•йобщ =-Rm +-Re +-йу + (Лк + ^эд), (1)
где 7?общ — общее сопротивление электровзрывной сети, ом;
Rm — сопротивление магистральных проводов, ом;
Rq — сопротивление соединительных проводов, ом;
R7 — сопротивление участковых проводов, ом;
т — количество последовательно соединенных электродетонаторов, шт.;
Rk ~ сопротивление одной пары концевых проводов, ом; Roji, — сопротивление одного электродетонатора, ом.
Сопротивление провода определяют по формуле
Я = (2)
где R — сопротивление провода, ом;
р — удельное сопротивление провода (для меди 0,0175, для алюминия 0,027);
I — длина провода, м;
S — поперечное сечение провода, мм2.
Силу тока /эд, поступающего в каждый электро детонатор, определяем по формуле, если в качестве источника тока применяются электроосветительные или электросиловые линии
' (3)
где U — напряжение источника тока, в;
Rod — общее сопротивление электровзрывной сети, ом.
Пример 1. Определить возможность безотказного взрывания 40 электродетонаторов, соединенных последовательно. Электродетонаторы помещены в шпуровых зарядах на глубине 4 м от поверхности грунта. Расстояние между шпурами в ряду 3,0 м. Взрывной
пункт располагается в 250 м от крайнего заряда. Источником тока служит конденсаторная взрывная машинка КПМ-1. Провода медные марки ПР для магистральных проводов сечением 1,5 мм\ для остальных проводов — 0,5 мм2. Сопротивление одного электродетонатора ЭД-8-Э с нихромовым мостиком накаливания 4,0 ом.
Решение. Составляем принципиальную схему электровзрывной сети (см. рис. 1).
Определяем длины проводов: магистральных проводов,
ZM = 250.2-1,1 = 550 м-
Рис. 1. Схема последовательного соединения электродетонаторов
соединительных проводов,
гс = 39.3,0-1,1 = 129 м-участковых проводов,
/у = 39-3,0-1,1 = 129 м\
длина одной пары концевых проводов
/к = 4‘2« 1,1 =9 м.
Для определения общего сопротивления взрывной сети определим сопротивление магистральных проводов по формуле (2)
ям = 0,0175 4^- = 6,4 ом;
сопротивление соединительных проводов:
2?С = 0,0175 = 4,5 ом;
сопротивление участковых проводов:
Яу = 0,0175-g- = 4,5 ом;
сопротивление одной пары концевых проводов:
RK = 0,0175 7^-= 0,3 ом.
Подставляя полученные значения в формулу (1), определяем общее сопротивление электровзрывной сети:
Лобщ = 6,4 + 4,5 + 4,5 + 40 (0,3 + 4,0) = 187,4 ом.
Общее сопротивление взрывной сети меньше максимально допустимого для взрывной машинки КПМ-1 (см. табл. 1). Поэтому взрывание возможно.
Задача 1. Определить максимальное сопротивление электродетонаторов и сопротивление одного электродетонатора (для условий примера 1), если в качестве источника тока применяется конденсаторная взрывная машинка ВМК-1/35.
Задача 2. Определить возможность безотказного взрывания зарядов ВВ при общем сопротивлении сети 187,4 ом (см. условие примера 1), если в качестве источника тока используется электросиловая линия переменного тока напряжением 380 в.
Задача 3. Определить силу тока, который поступит в каждый электродетонатор ЭД-8-Э при последовательном соединении электровзрывной сети, если источником тока служит электроосветительная линия переменного тока напряжением 220 в и общее сопротивление взрывной сети составляет 60 ом. Обеспечивается ли при таком токе безотказность взрывания?
Задача 4. Определить предельное сопротивление электровзрывной сети, состоящей из последовательно соединенных электродетонаторов с нихромовыми мостиками накаливания, если в качестве источника тока для взрывания принимается электроосветительная линия переменного тока напряжением 220 в.
Задача 5. Определить возможность безотказного взрывания 30 электродетонаторов, соединенных последовательно. Электродетонаторы размещаются на глубине 5 м от поверхности в скважинных зарядах, расположенных в один ряд на расстоянии 4 м друг от друга. Взрывная станция располагается на расстоянии 300 м от места расположения зарядов. Источником тока служит электроосветительная линия Переменного тока напряжением 220 в. Провода медные магистральные сечением 1,5 мм2, остальные сечением 0,5 мм2. Сопротивление одного электродетонатора с нихромовым мостиком накаливания 4,0 ом.
Задача 6. Определить возможность безотказного взрывания 180 электродетонаторов ЭД-8-Э, соединенных последовательно конденсаторной взрывной машинкой КПМ-2 при дроблении негабаритных камней. Сопротивление каждого электродетонатора 4 ом. Общее сопротивление соединительных и участковых проводов 9 ом. Взрывной пункт располагается на расстоянии 350 м от места расположения зарядов. Магистральные провода медные сечением 2,5 мм2.
Задача 7. Определить возможность безотказного взрывания 60 парно-последовательно соединенных электродетонаторов с нихромовыми мостиками накаливания взрывной машинкой КПМ-1. В скважинные заряды помещено по два последовательно соединенных электродетонатора сопротивлением 4,0 ом каждый. Скважины располагаются в два ряда по 15 скважин в каждом ряду. Расстояние между скважинами в ряду и между рядами 5 м. Боевик располагается на глубине 7 м от устья скважины. Общая длина магистральных проводов 600 м.
Провода медные концевые и участковые сечением 1,0 мм2, магистральные 5 мм2.
Задача 8. 15 скважин расположены в один ряд на расстоянии 6 м друг от друга. В каждом скважинном заряде на глубине 5 м помещены по два соединенных последовательно электродетонатора с нихромовыми мостиками накаливания сопротивлением 4,0 ом каждый. Взрывная станция располагается на расстоянии 350 м от места расположения зарядов. Все провода медные. Сечение концевых, участковых и соединительных проводов 0,75 мм2, магистральных 2,5 мм2. Определить возможность безотказного взрывания, если в качестве источника тока применяется электросиловая линия переменного тока напряжением 380 в.
Задача 9. Определить возможность безотказного взрывания 48 последовательно соединенных электродетонаторов с нихромовыми мостиками накаливания конденсаторной взрывной машинкой ВМК-1/100. Сопротивление одного электродетонатора 4,0 ом. Каждый электродетонатор вводится в шпуровой заряд на глубину 1,0 м. Шпуры располагаются в три ряда по 16 шпуров в ряду на расстоянии 1,5 м друг от друга в ряду и между рядами. В качестве концевых и участковых проводов используются выводные провода электродетонаторов.
Провода алюминиевые соединительные сечением 0,75 мм2, магистральные сечением 5 мм2. Взрывной пункт располагается в блиндаже на расстоянии 70 м от места расположения зарядов.
Задача 10. Для взрывания 245 скважинных зарядов, расположенных в пять рядов по 49 скважин в ряду, применяется схема последовательного соединения электродетонаторов (см. рис. 1). Электродетонаторы с нихромовыми мостиками накаливания имеют сопротивление 3,4 ом каждый. Расстояние между скважинами в ряду и между рядами скважин 4 м. Глубина скважин 12 м. Электродетонаторы располагаются на глубине 5 м от устья скважины. Провода медные концевые, участковые и соединительные сечением 1,0 мм2, магистральные сечением 2,5 мм2. Взрывной пункт располагается на расстоянии 400 м от места расположения зарядов. Определить возможность производства взрыва конденсаторной взрывной машинкой КПМ-2.
§ 2. Расчет электровзрывных сетей с последовательно-параллельным соединением электродетонаторов
Составляем принципиальную схему электровзрывной сети (рис. 2).
Определяем длину магистральных, участковых и концевых проводов с учетом увеличения их длины на 10% вследствие изгибов проводов и неровностей местности.
Определяем общее сопротивление взрывной сети (при условии равенства сопротивлений параллельно соединенных групп электро-ддетонаторов)
Добщ = Дм+ Дс + Яу+МДк+Лэд), (4>
где 7?общ — общее сопротивление электровзрывной сети, ом;
/?м — сопротивление магистральных проводов, ом;
Rc — сопротивление соединительных проводов одной параллельно включенной группы, ом;
/?у — сопротивление участковых проводов одной параллельно включенной группы, ом;
т — количество последовательно включенных электродетонаторов в одной группе;
7?к — сопротивление одной пары концевых проводов, ом;
п — количество параллельно включенных групп электродетонаторов.
Если в качестве источника тока применяются электроосветительные или электросиловые линии, дополнительно определяем:
силу тока, который поступит к месту разветвления (в точке А рис. 2)
I
А -йобщ
где 1А — сила тока, который поступит к месту разветвления, а;
U — напряжение источника тока, в;
7?Общ — общее сопротивление электровзрывной сети, ом.
Силу тока, который поступит в каждый электродетонатор
(6>
где /эд — ток, который поступит в каждый электродетонатор, а: ZA — ток, который поступит к месту разветвления, ал
п — количество параллельно включенных групп электродетонаторов.
Пример 2. Требуется рассчитать электровзрывную сеть и определить возможность безотказного взрывания тридцати скважинных зарядов, расположенных в два ряда по 15 скважинных зарядов в ряду, с учетом следующих условий. В каждый скважинный заряд
вводится боевик с одним электродетонатором. В каждом ряду электродетонаторы соединяются между собой последовательно, образуя две группы по 15 последовательно соединенных электродетонаторов.
Обе группы подключаются к магистральным проводам параллельно (см. рис. 2). Электродетонаторы располагаются на глубине 5 м от поверхности земли. Расстояние между скважинами в ряду 4 м. Расстояние между рядами скважин 3,5 м. Взрывная станция располагается на расстоянии 300 м от крайнего заряда. Источником тока служит электросиловая линия напряжением 380 в. Провода
медные для магистральных проводов сечением 2,5 жж2, для остальных проводов 0,5 жж2. Сопротивление одного электродетонатора € нихромовым мостиком накаливания 4,0 ом.
Решение. Составляем принципиальную схему электровзрывной «сети и определяем длину проводов (см. рис. 2):
общая длина магистральных проводов
ZM = 300.2 • 1,1 = 660 ж;
общая длина соединительных проводов одной параллельно включенной группы
Zc = 14-4-1,1 = 62 ж;
общая длина участковых проводов одной параллельно включенной группы
= 14-4-1,1 —62 ж;
длина одной пары концевых проводов
ZK = 5-2-1,1 = 11 ж.
ю
Для определения общего сопротивления 7?ОбЩ взрывной сети по формуле (4) определяем:
сопротивление магистральных проводов
RK = р .Ьк = 0,0175 = 4,6 ом-
*ЬМ 2,5
сопротивление соединительных проводов одной параллельно включенной группы:
7?c = pJ2- = 0,0175^- = 2,17 ом-
DC 0,5
сопротивление участковых проводов одной параллельно включенной группы
R =p.h_ = 0,0175= 2,17 ом-
* г 5у 0,5 ’
сопротивление одной пары концевых проводов:
RK = р к = 0,0175 44- = 0,38 ом.
Подставляя полученные значения в формулу (4), определяем общее сопротивление электровзрывной сети:
А.В, _ 416 + 2,17+2,17 + 15 (0,38+4,0) зад „
Определяем силу тока, который поступит к месту разветвления, по формуле (5)
Определяем силу тока, который поступит в каждый электродетонатор, по формуле (6)
/Эд- ——4,8 а, что превышает гарантийную силу переменного тока (3,5 а) и обеспечивает безотказность взрывания.
Задача 11. Определить общее сопротивление двух параллельно соединенных групп электродетонаторов, если внутри каждой группы электродетонаторы соединены последовательно. Сопротивление каждой группы электродетонаторов 20 ом.
Задача 12. Общее сопротивление электровзрывной сети с последовательно-параллельным соединением электродетонаторов (см. рис. 2) составляет 47,5 ом. Источником тока служит электросиловая линия напряжением 380 в. Определить ток, который поступит в каждый электродетонатор, если к магистральным проводам параллельно включены две группы электродетонаторов равного сопротивления.
Задача 13. Определить возможность безотказного взрывания скважинных зарядов посредством конденсаторной взрывной машинки ВМК-1/100 двух групп * электродетонаторов, параллельно подключенных к магистральным проводам. В каждой группе 23 электродетонаторов соединены между собой последовательно. Скважинные заряды располагаются в два ряда. Сопротивление одного электродетонатора с нихромовым мостиком накаливания 4 ом. Длина одной пары концевых проводов 16 м, Длина участковых проводов одной группы 220 м, соединительных проводов одной группы — 220 м, Общая длина магистральных проводов 700 м, Провода медные магистральные сечением 2,5 мм2, остальные сечением 0,5 мм2.
Задача 14. Тридцать скважин глубиной 16 ле расположены в два ряда по 15 скважин в ряду. Определить возможность безотказного взрывания скважинных зарядов посредством электровзрывной сети из двух групп последовательно соединенных электродетонаторов, подключенных к магистральным проводам параллельно (см. рис. 2); в каждой группе 15 электродетонаторов расположены по одному в заряде на глубине 7 м от поверхности земли.
Расстояние между скважинами в ряду и между рядами 5 м. Взрывная станция располагается на расстоянии 450 м от крайнего заряда. Источником тока служит электросиловая линия напряжением 380 в. Все провода медные сечением 1,0 >о2. Сопротивление одного электродетонатора с нихромовым мостиком накаливания 4,0 мм.
Задача 15. В качестве источника тока для электровзрывания применяется электросиловая линия переменного тока напряжением 380 в. Подлежащие взрыванию скважинные заряды расположены в три ряда по 10 в ряду. Расстояние между скважинами в ряду 6 м, между рядами скважин 5 м. Электродетонаторы с нихромовыми мостиками накаливания, каждый сопротивлением 3,6 ом, помещены в скважинах на глубине 7 м и в каждом ряду скважин соединены между собой последовательно, образуя таким образом три последовательно соединенных группы по 10 электродетонаторов в каждой. Каждая группа электродетонаторов подключается параллельно к магистральным проводам. Провода медные концевые, участковые и соединительные сечением 0,75 м2, магистральные сечением 2,5 jlm2. Взрывная станция располагается на расстоянии 350 м от места расположения зарядов. Определить возможность безотказного взрывания.
Задача 16. Для взрывания 23-х камерных зарядов в шурфах, расположенных в один ряд, смонтирована последовательно-параллельная схема электровзрывной сети с двумя группами электродетонаторов. Одна группа основная, вторая — дублирующая. В каждой группе электродетонаторы соединены между собой последовательно. Таким образом в каждый заряд помещают по одному боевику, в котором располагают по два электродетонатора. Сопротивление каждого электродетонатора с нихромовым мостиком накаливания 4,0 ом. Обе группы электродетонаторов подключены параллельно к магист-12
ральным проводам. Шурфы расположены на расстоянии 15 м друг ст друга. Глубина шурфов 12 м. Взрывной пункт располагается в 800 м от зарядов. Провода медные концевые, соединительные и участковые сечением 1,0 мм2, магистральные сечением 5 jlm2. Определить общее сопротивление электровзрывной сети и возможность безотказного взрывания, если в качестве источника тока применяется конденсаторная взрывная машинка КПМ-1.
Задача 17. Подлежащие взрыванию скважинные заряды размещаются в два ряда по 18 в ряду. Расстояния между скважинами в ряду 4 м, между рядами скважин 4 м. В каждом заряде на глубине 5 м размещается боевик с одним электродетонатором. Для взрывания применяется схема последовательно-параллельного соедине-
Рис. 3. Схема последовательно-параллельного соединения электродетонаторов с дублированием электровзрывной сети
ния (см. рис. 2), состоящая из двух групп последовательно соединенных электродетонаторов (по рядам скважин), которые параллельно подключаются к магистральным проводам электровзрывной сети. Сопротивление одного электродетонатора с нихромовым мостиком накаливания 4,0 ом. Взрывной пункт расположен на расстоянии 350 м от зарядов. Провода медные магистральные сечением 1,5 мм2. Остальные — сечением 0,5 мм2. В качестве источника тока применяется конденсаторная взрывная машинка КПМ-1. Определить общее сопротивление электровзрывной сети и возможность безотказного взрывания.
Задача 18. Для взрывания двух рядов камерных зарядов в шурфах применяется последовательно-параллельная схема соединения электродетонаторов с дублированием второй электровзрывной сетью (см. рис. 3). В каждом ряду располагается по 13 шурфов глубиной по 10 м. Расстояние между шурфами в ряду 12 м, между рядами 8 м. Сопротивление одного электродетонатора с нихромовым мостиком накаливания 4,0 ом. Провода медные магистральные
сечением 5 мм2, остальные сечением 0,5 .иле2. Взрывная станция расположена на расстоянии 650 м от зарядов. Определить возможность безотказного взрывания, если в качестве источника тока применяется электросиловая линия переменного тока напряжением 380 в.
Задача 19. 90 скважинных зарядов (пять рядов по 18 зарядов в каждой) должны быть взорваны электрическим способом. Глубина скважин 12 м. Расстояние между скважинами в ряду и между рядами 5 м. В заряды введено по одному электродетонатору сопротивлением 4,0 ом на глубину 6 м от устья скважины. В каждом ряду электродетонаторы соединены между собой последовательно. Пять групп подключены к магистральным проводам параллельно, образуя схему электровзрывной сети с последовательно-параллельным соединением электродетонаторов. Взрывная станция расположена на расстоянии 300 м от зарядов. Провода медные магистральные сечением 2,5 мм2, остальные сечением 1,0 мм2. Определить возможность безотказного взрывания, если в качестве источника тока применяется электросиловая линия напряжением 380 в.
Задача 20. Серия из 200 скважинных зарядов расположена в 4 ряда по 50 в каждом. Расстояние между скважинами в ряду и между рядами 4 м. Глубина скважин 10 м. В каждый заряд введено по одному электродетонатору короткозамедленного действия сопротивлением 4,0 ом на глубину 4 м от устья скважины. Электродетонаторы соединены последовательно по 100 шт. в две группы (по два ряда скважин в каждой группе). Обе группы электродетонаторов подключены к магистральным проводам параллельно. Взрывной пункт расположен на расстоянии 350 м от зарядов. Провода медные магистральные сечением 5 мм2, остальные 1,0 .о2. Определить сопротивление взрывной сети и возможность безотказного взрывания от конденсаторной взрывной машинки КПМ-2.
§ 3. Расчет электровзрывных сетей с параллельно-последовательным соединением электродетонаторов (случай парного включения.
электродетонаторов)
Составляем принципиальную схему электровзрывной сети {рис. 4) и определяем длину магистральных, участковых и концевых проводов с учетом увеличения их длины на 10%.
Определяем общее сопротивление взрывной сети (при условии равенства сопротивлений последовательно соединенных пар (групп) электродетонаторов):
•^общ — -Rm +-^с -Ry ---9^* *
где 7?общ — общее сопротивление электровзрывной сети, ом;
7?м — сопротивление магистральных проводов, ом; 7?с — сопротивление соединительных проводов, ом; Ry — сопротивление участковых проводов, ом;
т — количество последовательно соединенных пар (групп) электродетонаторов;
7?к — сопротивление одной пары концевых проводов, ом.
Если в качестве источника тока применяется электросиловая или электроосветительная линии дополнительно определяется:
ток, который поступит к месту разветвления в точке Л, на рис. 4:
I
-А ^общ
где IА — ток, который поступит к месту разветвления, а;
U — напряжение источника тока, в\
/?общ — общее сопротивление электровзрывной сети, ом, и токг который поступит в каждый электродетонатор (при условии равенства сопротивлений электродетонаторов, параллельно включенных в одну группу):
Лд = —2~ > (9)
где 7ЭД — ток, который поступит в каждый электродетонатор, а1; ZA — ток, который поступит к месту разветвления, а.
Пример 3. Определить возможность безотказного взрывания 25 пар электродетонаторов, включенных по схеме параллельно-последовательного соединения с парным включением электродетонаторов. Каждая пара электродетонаторов располагается в скважинном заряде на глубине 6 м от поверхности земли. Взрывание — однорядное. Расстояние между скважинами в ряду 5 м. Взрывная станция расположена на расстоянии 400 м от крайнего заряда. Источником тока служит электросиловая линия напряжением 380 в. Провода медные магистральные сечением 2,0 мм2, остальные сечением 0,38 мм2. Сопротивление одного электродетонатора с нихромовым мостиком накаливания 4,0 ом.
Решение. 1. Определяем длину проводов (см. рис. 4):
/м-400.2-1,1 = 880 м-, соединительных
Zc = 24-5 • 1,1 = 132 м-, участковых
Zy = 24 -5-1,1 = 132 м-
1 Если параллельно подключается не два электродетонатора, а большее количество (п) электродетонаторов равного сопротивления (например, при параллельно-пучковом соединении), то сила тока, поступающего в каждый электродетонатор, определяется по формуле
одной пары концевых проводов
ZK = 6 -2 -1,1 = 13 м.
2. Для определения общего сопротивления взрывной сети по •формуле (7)
^общ = Ям + Re 4“ Ry + mR* —.
Определяем сопротивления проводов:
магистральных Дм = р-—- = 0,0175= 7,8 ом\
ДО
Рис. 4. Схема параллельно-последовательного соединения с парным выключением электродетонаторов
участковых 7?у=р 4г-= 0,0175 -4Ц- = 6,1 ом\ J иу U,oo
•одной пары концевых проводов 2?к = р = 0,0175 = 0,6 м.
ок 0,оо
Подставляя полученные значения в формулу (7), определяем общее сопротивление взрывной сети:
Яобш = 7,8 + 6,1 + 6,1 +25 • 0,6 + = 85,0 ом.
3. Определяем ток, который поступит к месту разветвления:
Г и 380 , /Р
~ «Общ 85,0 4,46 а'
4. Определяем ток, который поступит в каждый электродетона-тгор:
78Д = ^- = ^- = 2,23 а.
Этот ток меньше гарантийного (3,5 а), поэтому необходимо применить другой источник тока (например, конденсаторную взрывную машинку КПМ-1).
Задача 21. Определить, какой ток поступит в каждый электродетонатор при парном их включении, если ток в месте разветвления — 6 а, сопротивления электродетонаторов равны.
Задача 22. Общее сопротивление электровзрывной сети с парным включением электродетонаторов с нихромовыми мостиками накаливания 40 ом. Определить минимально допустимое напряжение источника переменного тока для обеспечения безотказного взрыва.
Задача 23. Для проходки траншеи запроектировано производство
Рис. 5. Схема параллельно-последовательного соединения с парным включением электродетонаторов
массового взрыва на рыхление 20 камерных зарядов, располагаемых в один ряд в шурфах с камерами по оси траншеи на расстоянии 8 м друг от друга. Для взрывания камерных зарядов применяется схема параллельно-последовательного соединения с парным включением электродетонаторов (см. рис. 4). Каждая пара электродетонаторов располагается в шурфах на глубине 11 м от поверхности земли. Взрывная станция расположена в 400 м от крайнего заряда. Источником тока служит электросиловая линия напряжением 380 в. Провода медные сечением 1 мм2. Сопротивление одного электродетонатора с нихромовым мостиком накаливания 4,0 ом. Определить силу тока, который поступит в каждый электродетонатор. Обеспечит ли этот ток безотказность взрывания.
Задача 24. Подлежащие взрыванию 22 скважинных заряда расположены в один ряд. Глубина каждой скважины 18 м. Расстояние между скважинами 8 м. В каждый заряд на глубину 10 м помещается один боевик с двумя параллельно соединенными электродетонаторами. Все пары электродетонаторов соединены между собой последовательно (рис. 5). Сопротивление одного электро детонатора с нихромовым мостиком накаливания 4,0 ом. Взрывной пункт расположен на расстоянии 300 м от места взрыва. Магистральные провода
алюминиевые сечением 5 мм2, остальные медные сечением 0,5 мм2. Определить сопротивление электровзрывной сети и возможность безотказного взрывания, если в качестве источника тока применяется конденсаторная взрывная машинка КПМ-1.
Задача 25. Определить сопротивление электровзрывной сети и возможность безотказного взрывания посредством конденсаторной взрывной машинки ВМК-1/100 12 камерных зарядов в шурфах, если в каждый заряд вводится по одному боевику. Каждый боевик состоит из двух параллельно соединенных электродетонаторов с нихромовыми мостиками накаливания. Все боевики соединены между собой последовательно (см. рис. 4). Расстояние между шурфами 10 м. Глубина шурфов 8 м. Шурфы расположены в один ряд. Сопротивление одного электродетонатора 3,5 ом. Взрывной пункт расположен на расстоянии 500 м от места взрыва. Магистральные провода медные сечением 2,5 мм2, остальные сечением 0,5 мм2.
Задача 26. Подлежащие взрыванию 30 скважинных зарядов расположены в три ряда по 10 скважин в ряду. Расстояние между скважинами в ряду и между рядами 5 м. Для взрывания применяется схема последовательно-параллельного соединения с парным включением электродетонаторов (см. рис. 4). В каждый заряд на глубину 6 м введена одна пара электродетонаторов. Сопротивление одного электродетонатора с нихромовым мостиком накаливания 4,0 ом. Взрывной пункт расположен на расстоянии 300 м от места взрыва. Провода алюминиевые магистральные сечением 5 мм2, остальные сечением 0,75 мм2. Определить сопротивление электровзрывной сети и возможность безотказного взрывания, если в качестве источника тока применяется конденсаторная взрывная машинка КВП-1/100 м.
§ 4. Короткозамедленное взрывание зарядов ВВ
Короткозамедленное взрывание зарядов ВВ может производиться с помощью: электродетонаторов короткозамедленного действия (табл. 2), введенных непосредственно в патроны боевики, или подключенных на поверхности к сети детонирующего шнура и детонационных реле КЗДШ-58 (см. табл. 2) или КЗДШ-62-2, подключенных на поверхности к сети детонирующего шнура.
При отбойке уступов в карьерах наибольшее распространение получили схемы короткозамедленного взрывания по рядам (рис. 6, а) с одним (рис. 6, б), двумя или более трапецеидальными врубами: с врубами, расположенными вертикально (рис. 6, в) или параллельно линии уступа.
При проходке траншеи и выемок наиболее распространены схемы короткозамедленного взрывания с одним или двумя продольными врубовыми рядами (рис. 7, а), с~несколькими поперечными врубами (рис. 7, б) и с трапецеидальным врубом (рис. 7, в).
Взрывные сети с применением электродетонаторов короткозамедленного действия, вводимых непосредственно в заряды ВВ или
подключаемых на поверхности к сети ДШ, проектируют в следующей последовательности: составляют принципиальную схему коротко-замедленного взрывания с расстановкой всех электродетонаторов по степеням замедления (в зависимости от принятого интервала замедлений между зарядами в ряду и между рядами зарядов); рассчитывают электровзрывную сеть в соответствии с указаниями, приведенными в разделе первом задачника (с учетом принятой схемы электровзрывной сети).
Таблица 2
ЭД короткозамедленного действия и детонационные реле
Интервалы замедления, мсек
От ЭДКЗ-1 до ЭДКЗ-6.................
От ЭДКЗ-ПМ-1 до ЭДКЗ-ПМ-15 (предохранительные, мощные) ...........
От ЭДКЗ-Н до ЭДКЗ-ЗОН (непредохранительные) ........................
Детонационные реле:
КЗ Д Ш-58 (одностороннего действия) .........................
КЗ Д Ш-62-2 (двустороннего действия) .........................
25, 50, 75, 100, 150 и 200
15, 30, 45, 60, 75, 90, 105 и 120
15, 30, 45, 60, 75, 90, 105, 120, 135, 150, 175, 200, 225, 250, 275, 300, 350, 400, 450, 500, 550, 600, 650, 700, 750, 800, 850, 900, 950, 1000
10, 20, 35, 50
10 (красные), 20 (черные), 35 (зеленые)
При осуществлении короткозамедленного взрывания с помощью детонационных реле и детонирующего шнура взрывные сети проектируются так:
в зависимости от принятой схемы короткозамедленного взрывания составляют принципиальную монтажную схему взрывной сети из детонирующего шнура; детонационные реле соединяют в зависимости от требуемых интервалов замедления;
указывается способ или приводится схема инициирования взрывной сети.
Пример 4. Скважинные заряды диаметром 105 мм для отбойки уступа в карьере расположены в пять рядов по 16 в ряду. Расстояние между зарядами в ряду и между рядами 4 м. Глубина скважин с перебуром 10 м. По условиям залегания месторождения требуемой степени дробления и свойств породы (крепкие известняки IX группы по ЕНиР 1965 г.) принята схема короткозамедленного взрывания «по рядам» (рис. 6, а) с интервалом замедления между взрывами рядов 15 мсек.
Скважинные заряды инициируют с помощью введенных в них отрезков ДШ, каждый из которых последовательно подсоединяется к магистральным ниткам ДШ, проложенным вдоль каждого ряда зарядов. Каждая магистральная нитка ДШ инициирует с помощью двух ЭДКЗ-Н, соединенных между собой последовательно. Сопротивление каждого электродетонатора 4,2 ом.
о
; о—о—-о—о—о—о—о——о——о——о—о—о—-о——о——о—-о
Q О— —О— —О——О— ~О~ —О- —О— —О—-О- — О— —О" О——О— “О- —О— —ю 1ЧЧ1|||||||||||ЧЧ1|Ч1|||'|||||||||||||Ч1|'|1|>|1|1|1|1|'Р|1|1Р11ГФП
Ио р р р р р р р—<\ <\ \ <ч <4 \ <4 io°'' / р' р—<\ \ X X Х'Х
х // р' р< pf р—\ X X X X / / / / / / / \ \ X \ X \ \
8^ р' / р р—с\ \ \ л \ \ W
/'///// \ч \ \ \ \ \ \
/УХ/ХХХХ ЧХХ\ХХ ^7
iUtfUUHMimMWUUraMKUUUUMMtfUUMUaUKMUKMUIgUiHigW
.654-3 2 1 0 0 1 2 3 456
2<( /9 0<f /<? 2<f 2<f 7? 0<^ 7f 2<f 2^ Z7j /f ^<j>
M M I I *? ? M И t I I f
H ( H H H | I f I I t I
I т i ? M j M । И M I ।
ААЛоХАсЬЛ i 6 A A A A A 6
|I||qiV||Mql]T|T|i|i|l|l||h|i^
Рис. 6. Схемы короткозамедленного взрывания скважин при отбойке уступов:
I, 2, 3, ... , 11 — ступени замедлений
Рис. 7. Схемы короткозамедленного взрывания скважин при проходке траншей и выемок:
I, 2, 3, 4, ... » 11— ступени замедлений
Взрывной пункт расположен на расстоянии 300 м от зарядов. Магистральные провода медные сечением 2,5 мм2.
Определить: потребное количество ДШ и ЭДКЗ-Н по интервалам замедления для производства взрывания; возможность безотказного взрывания электродетонаторов, если’в качестве источника тока принята взрывная машинка КПМ-1:
Решение. 1. Составляем принципиальную схему короткозамедленного взрывания (рис. 8) с интервалами замедлений I, II, III, IV и V.
Длина отрезка ДШ, вводимого в каждую скважину, составляет 10 м (в т. ч. для образования узла в боевике 1,0 м и для подсоединения к магистральной нитке 0,5 м).
[UMMUUUUUUUMUUUUUUUMUMUUUUUUUUHMIIIIUIIUMIIUIIUUUMIIMUIIUMI
Рис. 8. Схема короткозамедленного взрывания по рядам:
1 — магистральные провода электровзрывной сети, 2 — ЭДКЗ-Н, з — скважины, 4 — детонирующий шнур
Определяем потребное количество ДШ для всех скважин: 5 X X 16 X 10 = 800 м.
для пяти магистральных ниток:
5 X 16 X 4 = 320 м.
Всего потребуется ДШ : 800 + 320 = 1120 м.
2. Для инициирования ДШ потребуется по два следующих электродетонатора по ступеням замедлений:
ЭДКЗ-Н; ЭДКЗ-2Н; ЭДКЗ-ЗН;
ЭДКЗ-4Н и ЭДКЗ-5Н.
3. Определяем сопротивление электровзрывной сети:
Добщ Ям + тЛэя = 0,0175 2^+10 • 4,2 = 46,2 ом.
Это сопротивление значительно меньше предельно допустимого (см. табл. 1), поэтому взрывание возможно.
Пример 5. Скважинные заряды диаметром 105 мм для отбойки уступа в карьере (граниты IX группы пород по ЕНиР 1965 г.) расположены в пять рядов по 14 в ряду. Высота уступа 8 м. Перебур скважин 1,5 м. Расстояние между скважинными зарядами в ряду и между рядами 3 м. Короткозамедленное взрывание осуществляется по схеме «трапецеидальный вруб» (рис. 6, б) с помощью детонирующего шнура и детонационных реле КЗДШ-62-2 с интервалом замедления 15 мсек. Патроны боевики с узлом из ДШ размещены
в основании каждой скважины. Требуется: составить принципиальную монтажную схему взрывной сети из детонирующего шнура и детонационных реле и определить потребное количество детонирующего шнура и детонационных реле по интервалам замедлений.
Решение. Составляем принципиальную монтажную схему короткозамедленного взрывания (рис. 9) с интервалами замедлений I, II, III ... X.
Определяем потребное количество ДШ:
Глубина скважины с перебуром: 8 + 1,5 = 9,5 м.
Отрезок ДШ для изготовления узла боевика 1,0 м и выходящий из скважины на поверхность для подсоединения к магистральной нитке ДШ — 0,5 м\ количество скважин 70.
Общая длина отрезков ДШ, вводимых в скважины, составляет: (8 + 1,5 + 1,0 + 0,5) X 70 - 770 м.
Расстояние между соседними скважинами по диагонали 4,25 м; расстояние между скважинами в ряду и между рядами 3 ж;
длина отрезка ДШ для создания узла А (см. рис. 9) 4 м\ уменьшение потребности ДШ за счет подключения детонационных реле 20 м.
Общая длина магистральных линий ДШ составит.
(4,25 X 48 + 21 х 3 + 4 X 14) - 20 = 303 м.
Всего потребуется ДШ: 770 + 303 = 1073 м.
С учетом требуемого интервала замедлений детонационные реле КЗДШ-62-2 следует комплектовать следующим образом:
Ступень мсек Количеств^, замедление
I 20 1 черное
II 35 1 зеленое
III 50 2 черных и 1 красное
IV 65 1 зеленое, 1 черное, 1 красное
V 80 2 зеленых, 1 красное
VI 95 3 черных и 1 зеленое
VII 110 2 зеленых и 2 черных
VIII 125 3 зеленых и 1 черное,
IX 140 4 зеленых
X 155 3 зеленых, 2 черных и 1 красное
Всего потребуется следующее количество КЗДШ-62-2: с интервалом замедления................10 мсек (красные)—8
То же................................20 мсек (черные)—24
» » .............................30 мсек (зеленые) —34
4. Инициирование детонирующего шнура осуществляется огневым способом двумя зажигательными трубками.
Задача 27. Скважинные заряды диаметром 150 мм для отбойки уступа в карьере (известняки VII группы пород по ЕНиР 1965 г.) расположены в 6 рядов по 14 в ряду. Расстояние между рядами 5 м. Глубина скважин 12 м, в том числе перебур — 1,0 м.
Взрывание осуществляется вертикальными врубами (см. рис. 6, в) с интервалом замедления между взрывами поперечных рядов сква-22
жинных зарядов 25 мсек. Для этой цели применяются электродетонаторы от ЭДКЗ-1 до ЭДКЗ-З. В заряды введены отрезки ДШ, на поверхности подсоединенные последовательно к магистральным ниткам ДШ, проложенным вдоль каждого поперечного ряда скважинных зарядов. К каждой магистральной нитке ДШ подсоединен один электродетонатор. Все 20 электродетонаторов соединяются между собой последовательно. Сопротивление одного электро детонатора 4,0 ом. Взрывной пункт расположен на расстоянии 360 м от зарядов.
Рис. 9. Короткозамедленное взрывание по схеме «трапецеидальный вруб»:
1, — скважины, 2 — детонирующий шнур, з — детонационные реле, 4 — капсюль-детонатор, 5 — огнепроводный шнур
Магистральные и соединительные провода электровзрывной сети медные, сечением 1,5 мм2.
Определить: потребное количество ДШ и ЭДКЗ по интервалам замедления для производства взрывания, возможность безотказного взрывания электродетонаторов, если в качестве источника тока применяется взрывная машинка КПМ-1.
Задача 28. Решить задачу 27 при условии, что для короткозамедленного взрывания применяются детонационные реле КЗДШ-58. Интервал замедления между взрывами поперечных рядов скважинных зарядов принимается равным 20 мсек.
Задача 29. Решить задачу 27 при условии применения схемы короткозамедленного взрывания с одним трапецеидальным врубом (см. рис. 6, б). Инициирование сети из ДШ производится электродетонаторами короткозамедленного действия ЭДКЗ-Н с интервалом
замедления 15 и 25 мсек. К каждой магистральной нитке ДШ подсоединяются по два последовательно соединенных ЭД КЗ. Все электродетонаторы соединены последовательно.
Задача 30. Для взрывания разрезной траншеи (песчаники VIII группы по классификации ЕНиР 1965 г.) скважинными зарядами диаметром 105 мм последние размещаются в шесть рядов на расстоянии 3 м между зарядами в ряду и между рядами по 9 скважин в каждом ряду. Глубина скважин с перебуром 8,0 м, перебур 1,0 м. Для лучшего дробления породы применяется схема короткозамедленного взрывания с двумя продольными врубовыми рядами скважинных зарядов, расположенными симметрично относительно оси траншеи. Интервал замедлений между взрывами рядов скважин принят 15 мсек.
Во все скважинные заряды помещаются отрезки детонирующего шнура с боевиками на уровне основания траншеи. Выходящие на поверхность из каждой скважины отрезки ДШ подсоединены последовательно к магистральным ниткам ДШ, расположенным вдоль каждого ряда зарядов. Каждая магистральная нитка ДШ инициируется двумя последовательно соединенными ЭДКЗ-Н. Все пары ЭДКЗ-Н между собой соединены также последовательно.
Взрывной пункт размещается на расстоянии 400 м от зарядов. Магистральные провода электровзрывпой сети медные сечением 1,0 мм2.
Определить потребное количество ДШ и ЭДКЗ-Н по интервалам замедления для производства взрывания и возможность безотказного взрывания электродетонаторов, если в качестве источника тока применяется взрывная машинка КПМ-1.
Задача 31. Решить задачу 30 при условии осуществления короткозамедленного взрывания с несколькими поперечными врубами (см. рис. 7, б).
Задача 32. Решить задачу 30 при короткозамедленном взрывании с трапецеидальным врубом (см. рис. 7, б) и применении в качестве средств взрывания детонационных реле КЗДШ-62-2.
Глава II
МЕТОДЫ ПРОИЗВОДСТВА ВЗРЫВНЫХ РАБОТ
§ 5. Метод шпуровых зарядов
При этом методе заряды размещены в шпурах глубиной до 5 м и диаметром до 75 мм. Метод шпуровых зарядов применяется на строительстве котлованов, траншей, канав, кюветов, при планировке площадок и подчистных работах; при проходке подготовительных выработок (шурфов, штолен, штреков, рассечек, камер и т. п.); на открытых горных разработках; при дроблении крупных кусков породы и валунов и при специальных видах работ.
Расчет расположения и величин шпуровых зарядов при уступной отбойке
Линия сопротивления wa по подошве уступа определяется по формуле
“’"“°'87/5- (‘°)
где Р — вместимость ВВ в 1 м шпура, кг;
т — относительное расстояние между шпурами, принимаемое в пределах 1,0—1,6.
к — расчетный удельный расход ВВ, кг!м* (см. приложение 2).
Примечание. Если вычисленное значение wa больше высоты уступа Н или мощности взрываемого слоя, то величину wn принимают равной (0,7—1,0) Н.
Величина заряда в шпурах определяется по формуле
Q = kaw^H,
где Q — вес заряда, кг;
к — расход ВВ, кг/мг;
а — расстояние между шпурами, м;
— линия сопротивления по подошве уступа, м;
Н — высота уступа, м.
Во всех случаях длина заряда до^Ьцна быть не более 2/3 глубины шпура. Для лучшей проработки подошвы уступа в монолитных и
крепких породах глубина шпуров должна быть больше высоты уступа (мощности взрываемого слоя) на 0,25 wn. Расстояние между шпурами «а» в ряду принимается в пределах (0,9—1,6) wH:
при мгновенном взрывании а = (0,9 — 1,1)
при короткозамедленном а = (1,0 —1,5) ipn;
при замедленном а = (1,2 —1,6) шп.
При расположении шпуров в несколько рядов, взрываемых одновременно с помощью ДШ и электродетонаторов, расстояние между шпурами «а» во всех рядах принимается, как в первом ряду. Расстояние между рядами шпуров «&» устанавливается равным 0,85 wn, где wn принята для первого ряда шпуров. При замедленном и короткозамедленном взрывании b = wn. При этом шпуры располагаются в шахматном порядке при мгновенном взрывании; в шахматном п в прямоугольном порядке — при порядном короткозамедленном и замедленном взрывании; в прямоугольном — при прочих схемах короткозамедленного взрывания.
Пример 6. Годовой план добычи на карьере в плотном теле 60 000 м3 известняка VII категории пород по ЕНиР 1965 г. Высота уступа Н = 2,5 м. Расположение зарядов двухрядное. Взрывание шпуровыми зарядами диаметром 46 мм производится 10 раз в месяц при помощи ЭД КЗ.
Определить: параметры буровзрывных работ, количество шпуров, взрываемых в серии, расход аммонита № 6 на серию шпуров, потребное количество бурения на серию шпуров.
Решение. 1. Для определения wn по формуле (10) принимаем т = 1,2 и находим значение Р по приложению 1, где при d=46 мм, Р — 1,49 кг!м\ находим значение «А» по приложению 2, приняв для VII группы пород среднее значение к = 0,55 кг!м3. Откуда
"»=°'87/тгтаг~1-3
2. Определяем расстояние между шпурами в ряду a — mwn = 1,2-1,3 1,5 м.
3. Определяем вес заряда в шпуре
Q = kaw^H = 0,55 • 1,5 • 1,3 • 2,5 = 2,7 кг.
Определяем глубину шпуров
2,50+ (1,3-0,25) =2,83 м.
5. Определяем длину заряда
Z3==W=1’80 м-
6. Расстояние между шпурами второго ряда в ряду принимаем такое же, как и в первом ряду. Расстояние между рядами шпуров «6» принимаем wn = 1,3 м.
7. Объем породы на один шпур
V = 1,5 • 1,3-2,5 ~ 4,85 м3.
8. Определяем объем породы, взрываемой шпурами одной серии
9. Определяем количество шпуров на один взрыв
500 : 4,85 = 103.
10. Определяем потребное количество аммонита на один взрыв ЮЗ X 2,7 = 280 кг.
И. Определяем количество бурения на один взрыв 2,75 X 103 = 284 м.
Задача 33. Годовой план добычи на карьере 50 тыс. м3 в плотном теле. Разрабатывается доломит VII группы пород по ЕНиР 1965 г. Высота уступа 2 м. Диаметр шпуров 43 мм. Расположение зарядов однорядное. Принимается 300 рабочих дней в году при односменной работе. Взрывание производится 10 раз в месяц.
Определить: параметры буровзрывных работ, количество шпуров, расход аммонита № 6 и потребное количество бурения на один взрыв.
Задача 34. Взрывные работы ведутся порошкообразным аммонитом № 6 в кварцитах X группы пород по ЕНиР 1965 г. Определить: максимальную если диаметр шпуров равен 46 мм\ вес заряда в шпуре; расстояние между зарядами при Н — ^м.
Задача 35. Взрывом серии шпуровых зарядов из порошкообразного аммонита № 6 требуется разрыхлить горную породу VIII группы. Определить: максимальную wn и расстояние между зарядами в ряду при диаметре шпуров 43 мм. Взрывание с помощью электродетонаторов короткозамедленного действия.
Задача 36. Высота уступа, сложенного из песчаников IX группы пород, по ЕНиР 1965 г. составляет 2,75 м. Годовой объем добычи на карьере 25 000 м3. В качестве ВВ принимается аммонит № 6 в патронах диаметром 36 мм. Диаметр коронок буров 46 мм. Относительное расстояние принято равным 1,3. Взрывание шпуровых зарядов производится пять раз в месяц. Шпуры располагаются в два ряда. Взрывание порядное — электродетонаторами короткозамедленного действия.
Определить: параметры буровзрывных работ, количество шпуров, расход аммонита № 6 и бурения на один взрыв, расход аммонита на 1 м3.
Задача 37. Уступ высотой 5 м сложен из известняков VI группы пород по ЕНиР 1965 г. Относительное расстояние между зарядами
1,4, диаметр шпуров 46 мм. В качестве ВВ принят порошкообразный аммонит № 6. Взрывание с помощью электродетонаторов короткозамедленного действия.
Определить: максимальную wu, вес заряда в шпуре, выход пород от взрывания одного шпура, расход бурения и расход электродетонаторов на 1 м3.
Задача 38. Уступ высотой 4,5 м сложен из известняков VIII категории по ЕНиР 1965 г. Взрывание зарядов производится в шпурах диаметром 75 мм. В качестве ВВ применяется порошкообразный аммонит № 6. Относительное расстояние принимается равным 1,3.
Определить: параметры буровзрывных работ, объем взрываемой породы группами по 50 зарядов, требуемое количество бурения и аммонита для одного взрыва.
Задача 39. Уступ высотой Н — 4,0 м сложен из известняков-ракушечников, отнесенных к VI группе пород по ЕНиР 1965 г. Взрывание производится зарядами в шпурах диаметром 75 мм при относительном расстоянии между шпурами 1,25. В качестве ВВ применяется порошкообразный аммонит № 9. Взрывание с помощью электродетонаторов короткозамедленного действия.
Определить: параметры буровзрывных работ; расход: аммонита, электродетонаторов и бурения на 1 ж3.
Задача 40. Уступ высотой 2 м сложен из гранита X категории по ЕНиР 1965 г. Взрывание производится зарядами, заложенными в шпуры d = 40 мм, при относительном расстоянии 1,25. ВВ — принят порошкообразный аммонит № 6.
Определить: максимальную wn, вес заряда в шпуре, выход породы от 1-го шпура.
Расчет расположения и величин шпуровых зарядов при сооружении траншей, котлованов и канав
Величина зарядов при взрывании горных пород на рыхление для образования траншей, канав и т. п. с одной обнаженной плоскостью рассчитывается следующим образом.
Определяется общий вес заряда на взрываемый объем породы по формуле
фобщ ~ kipSh) (11)
где &р — расчетный удельный расход ВВ для зарядов рыхления, кг!м3 (см. приложение 2);
S — площадь рыхления данной серии зарядов, ж2;
h — мощность взрываемого слоя, м (h = w).
Определяется вес одного заряда по вместимости
Сшп = (^шп — ^заб) Pt (12)
где фшп — вес заряда в шпуре, кг\
1тп — глубина шпура, м;
(13)
/заб — длина забойки, равная 0,3 /шп, м;
р — вес ВВ в 1 м шпура, кг (см. приложение 1).
Определяется число шпуров на взрываемый объем породы по формуле дг <2 общ Сшп
Пример 7. Взрывом серии шпуровых зарядов требуется разрыхлить горную массу в траншее, предназначенной для прокладки газовых труб. Размеры траншей: глубина 1,5 м, ширина понизу 1,25 м и поверху 2,75 м, длина 100 м. Горные породы представлены гранитами, отнесенными к X группе пород по ЕНиР 1965 г. Диаметр шпуров d = 43 мм. Сетка расположения шпуров квадратная. В качестве ВВ принят порошкообразный аммонит № 6.
Определить: параметры буровзрывных работ, расход аммонита, объем бурения и расход электродетонаторов на весь объем работ.
Решение*. 1. Определяем общий вес заряда на взрываемый объем породы по формуле (И), в которой /ср = 0,6 кг/м2 (см. приложение 2)
S = 1,25^-2,75 .1()0 = 200 м2.
h = 1,5 м (равна глубине траншеи), откуда
(?общ - 0,60 - 200 • 1,5 - 180 кг.
2. Вес одного заряда по вместимости по формуле (12).
Для этого принимаем:
глубина шпура с перебуром (10%): 1,5-1,1 = 1,65 м,
длина забойки /заб = 0,3 X 1,65 = 0,50 м;
длина заряда 1,65 — 0,50 = 1,15 м (округляем до 1,1 ж);
вместимость 1 м шпура при d = 43 мм составляет 1,31 кг (см. приложение 1).
Отсюда
(?шп = 1,1-1,31 = 1,45 кг.
3. Число шпуров на весь объем по формуле (13)
ЛГ = -^- = 124 шт.
1,45
4. Площадь поверхности траншеи
5 = 2,75-100=275 м*.
5. Расстояние между шпурами в ряду
/275: 124 = 1,48 м.
6. Объем бурения
124 шт. • 1,65 = 205 м.
7. Расход электродетонаторов с учетом 5% на различные испытания составит
124-1,05 - 130 шт.
Задача 41. Необходимо образовать траншею для прокладки водопровода. Породы, подлежащие взрыванию сложены песчаниками на глинистом цементе, отнесенными к VII группе пород по ЕНиР 1965 г. Размеры траншеи: длина 200 ж, глубина 2,0 ж, ширина понизу 1,25 м и поверху 3,25 м. Диаметр шпуров 46 мм.
Определить: глубину шпуров, общий объем бурения и расход порошкообразного аммонита № 6, количество зарядов, вес заряда в шпуре и расстояние между шпурами.
Задача 42. Породы, подлежащие взрыванию, сложены песчаниками, отнесенными к VII группе пород по ЕНиР 1965 г. Мощность взрываемого слоя 2,0 ж, расстояние между шпурами принято 2,6 м. Определить вес шпурового заряда из порошкообразного аммонита № 6.
Задача 43. Для создания траншеи глубиной 1,75 м. шириной понизу 1,25 и поверху 3,0 м в породах, сложенных кварцитами, отнесенными к X группе пород по ЕНиР 1965 г., принято т = 1,2.
Определить: глубину шпуров, вес заряда в шпуре и диаметр шпуров.
Задача 44. В траншее глубиной 1,5 м. шириной понизу 1,5 м и поверху 2,5 м и длиной 50 ж, предназначенной для укладки газопровода, необходимо разрыхлить породу, сложенную порфиритами X группы по ЕНиР 1965 г. Диаметр шпуров 46 мм. ВВ аммонит № 6 в патронах d = 36 мм.
Определить: глубину шпуров, вес одного заряда в шпуре, число шпуров, количество ВВ на весь взрываемый объем, общий расход бурения.
Задача 45. Для установки дробилки необходимо образовать котлован глубиной 12 м. шириной понизу 30 м. поверху 33 м и длиной понизу 40 м. Породы, подлежащие взрыванию, сложены гранитами X группы по ЕНиР 1965 г., диаметр шпуров 46 мм. глубина шпуров 2,5 м. ВВ — аммонит № 6 в порошке.
Определить: вес заряда в шпуре, количество взрываемых слоев, расход бурения и аммонита № 6 на весь объем работ.
Задача 46. Необходимо разрыхлить в котловане глубиной 10 м. длиной 20 м. шириной понизу 20 м и откосами 1 : 1,05, породы сложены порфиритами X группы по ЕНиР 1965 г. Шпуры диаметром 46 мм заряжают аммонитом № 6 (в патронах диаметром 36 мм).
Определить: мощность взрываемого слоя, глубину шпуров, расстояние между зарядами в ряду и между рядами, вес заряда в шпуре и общий расход ВВ и бурения.
Задача 47. Породы, подлежащие взрыванию в котлованах размером 4 х 4 м и глубиной 2 м. сложены андезитами, отнесенными
к X группе по ЕНиР 1960 г. ВВ — аммонит № 6 в патронах d = — 36 мм.
Определить: диаметр и глубину шпуров, вес заряда в шпуре, расстояние между шпурами и требуемое количество ВВ и бурения на котлован.
Задача 48. Взрывом серии шпуровых зарядов из порошкообразного аммонита № 9 требуется разрыхлить горную породу VI группы по ЕНиР 1965 г. в траншее шириной понизу 1,5 ж, поверху 2,0, глубиной 3,0 и длиной 20 м.
Определить: диаметр и глубину шпуров, вес заряда в шпуре и общий расход ВВ и бурения на котлован.
* Задача 49. В котловане 4 X 15 м и глубиной 6 м необходимо произвести взрывы на рыхление известняков VII группы пород
5
Рис. 10. Клиновый вруб:
а — центральный клиновой; б — вертикальный клиновой
Рис. И. Пирамидальный вруб
по ЕНиР 1965 г. ВВ аммонит № 6 порошкообразный, диаметр шпуров 46 мм, глубина шпуров 2,2 м.
Определить: вес заряда в 1 шпуре, общий расход аммонита и бурения на котлован.
Расчет расположения и величин шпуровых зарядов при проходке шурфов, штолен и камер
При проходке горных выработок целесообразно применять врубы следующих типов:
клиновой в горизонтальных выработках большого и среднего сечения шириной более 2 м по нарушенным и трещиноватым породам (рис. 10);
пирамидальный в вертикальных и наклонных выработках большого сечения и среднего (рис. 11);
бочкообразный и щелевой в горизонтальных выработках (рисч 12) среднего и малого сечений.
Количество шпуров диаметром 32 мм, необходимых для взрывания забоя динамитом, определяется по формуле
jV = 2,7 VfS,
(14)
где / — коэффициент крепости по шкале проф. М. М. Протодьяко-нова;
S — площадь поперечного сечения выработки, ж2.
5
а
При другом диаметре полученное по формуле число надо умно-1 /32" 7 Y
жить на выражение I/ -j- , где а — фактический диаметр шпуров, мм.
При применении ВВ других видов полученное количество шпуров нужно умножить на переводной коэффициент ВВ по отношению к динамиту. Для аммиачноселитрен-ных ВВ он равен 1,2.
Глубину отбойных шпуров определяют по формуле
гот=(0,5 —1,0) в, где В — ширина выработки, м.
Глубина врубовых шпуров должна быть на 15—20 см больше отбойных.
Вес заряда одного врубового шпура (?вр определяется по формуле
(?вр = 0,785 d2ZBp7?A, (15)
Рис. 12. Врубы: где d — диаметр шпуров, дм,
а — бочкообразный, б — щелевой R — коэффициент заполнения шпура 0,5—0,75 (для более мягких пород берется меньшее значение В);
2вр — глубина врубовых шпуров, дм;
А — плотность заряжания ВВ, кг!дм3, равная для аммиачно-селитренных ВВ 0,85—0,9.
Вес заряда (70Т одного отбойного шпура определяется по формуле
(?от = 0,785 d2Bl0^, (16)
где Z0T — глубина отбойных шпуров, дм.
Вес заряда во всех шпурах
~ Свр-^вр 4~-^от(?от> (17)
где 7УВр и Not — количество врубовых и отбойных шпуров.
Пример 8. Производятся взрывные работы при проходке шурфов, служащих подготовительными выработками для массовых взрывов на рыхление.
Сечение шурфа вчерне 1,2 X 1,5 м = 1,8 л€2. Породы, подлежащие взрыванию, представлены гранитами X группы по ЕНиР 1965 г. (/ = 15). ВВ — аммонит № 6 в патронах (А = 0,8 кг/дм3). Диаметр шпуров 43 мм. Коэффициент использования шпура (к. и. ш.) равен 0,85.
Определить тип вруба, число и глубину врубовых и отбойных шпуров, вес заряда во врубовых и отбойных шпурах, общий расход бурения и ВВ на 1 цикл и на 1 м3 взорванной породы.
Решение. 1. Определяем по формуле (14) количество шпуров на забой: __
ЛГ = 2,7,2//5 = 12.
2. Принимаем пирамидальный вруб, тогда количество врубовых шпуров — 4.
3. Глубина отбойных и врубовых шпуров
гот == 0,7 • 1,2 = 0,84 м\
7вр =0,84-1,2 = 1,04 м.
4. Вес заряда для врубовых и отбойных шпуров по формулам (15) и (16)
(?вр = 0,785 • 0,432 • 0,75 • 10,4 • 0,85 - 0,9 «г;
(?от = 0,785 • 0,432 • 0,75 • 8,4 - 0,85 = 0,75 кг.
5. Общий расход ВВ на цикл по формуле (17)
(? = 0,9-4 + 0,75-8 = 9,6 кг.
6. Общий расход бурения на цикл:
1,04-4 + 0,84-8 = 10,9 м.
7. Зная площадь сечения шурфа — 1,8 м2, глубину отбойных шпуров 0,84 м и к. и. ш. 0,85, объем взорванной породы за одну заходку:
1,8-0,84-0,85 = 1,30 м3.
8. Расход бурения на 1 м3\ 10,9 : 1,3 = 8,4 м.
9. Расход аммонита на 1 Ji3; 9,6 : 1,3 = 7,3 кг.
Задача 50. Определить объем буровых работ и потребность аммонита № 6 для проходки шурфа глубиной 10 м. Породы, подлежащие рыхлению, сложены известняками, отнесенными к VIII группе (/ = 8). К. и. ш. 0,90. Сечение шурфа 1,2 х 1,5 ж, с/шп = 42 мм.
Задача 51. Определить количество и глубину отбойных и врубовых шпуров (d = 42 мм) при проходке камер сечением 4 х 6 м в породах VIII группы* (/ = 8).
Задача 52. Определить требуемое количество бурения и аммонита № 6 в патронах для проходки камеры сечением 2,5 х 3 м и длиной 6 в породах VI группы (/ = 5). К. и. ш. 0,95, с/Шп 42 мм.
* Везде имеется в виду шкала ЕНиР 1965 г.
3 Заказ 1240.
Задача 53. Определить глубину врубовых и отбойных шпуров, величину зарядов в шпурах, выбрать тип вруба при проходке, штолен сечением 1,5 X 1,8 м в породах IX группы (/ = 10), приняв к. и. ш. = 0,85, йшд —42 мм.
Задача 54. Определить требуемое количество аммонита № 6 и бурения на проходку штрека сечением 1,2 х 1,5 ж в породах VIII группы (/ = 8). К. и. пт. = 0,87, с?Ши —42 мм.
Задача 55. Определить расход бурения и аммонита № 6 при проходке камер сечением 4 X 6 м и длиной 10 м в крепких гранитах X группы (/ = 15), к. и. ш. = 0,85, йпш 42 мм.
Задача 56. Для проходки штольни сечением 1,8 X 3,0 м в доломитах VIII группы (/ = 8) определить количество и число врубовых и отбойных шпуров и расход аммонита № 6 на 1 заходку, йШп = 42 мм.
Задача 57. Определить расход аммонита № 6 и объем буровых работ при проходке шурфов сечением 1,2 х 1,5 м и глубиной 18 м в крепких песчаниках IX группы (/ = 10), приняв к. и. ш. — 0,80, — 42 мм.
Задача 58. Определить число и глубину врубовых и отбойных шпуров при проходке шурфов сечением 1,2 X 1,5 ж в гранитах X группы (/ = 15), dmn=i=42 мм.
Задача 59. Определить требуемое количество аммонита № 6 и объем буровых работ на проходку 1 м шурфа сечением 1,5 X 1,8 м в порфиритах X группы (/ = 15), к. и. ш. = 0,80, с?шп = 42 мм.
§ 6. Метод скважинных зарядов
Заряды можно располагать в вертикальных, наклонных и горизонтальных скважинах. На открытых работах в настоящее время более распространены вертикальные и наклонные скважины. Метод скважинных зарядов является одним из наиболее прогрессивных методов взрывных работ на открытых горных работах, при строительстве железных и автодорог и при образовании котлованов и траншей. Достоинством метода скважинных зарядов является:
возможность одновременного рыхления больших объемов скальных пород, что обеспечивает большую производительность погрузочных механизмов и возможность внедрения комплексной механизации;
по сравнению с камерными зарядами более равномерное дробление скальных пород;
уменьшение трудоемкости работ и удельного расхода бурения.
По сравнению со шпуровым методом выход негабарита больший, особенно при взрывании пород, разделенных трещинами на крупные отдельности.
Взрывание зарядов в вертикальных скважинах
Во избежание оставления порогов на нижней рабочей площадке, в зависимости от свойств и характера залегания взрываемой породы, глубина скважин должна превышать высоту
Рис. 13. Схема расположения вертикальных скважинных сплошных зарядов
уступа (Я) на величину перебура (см. рис. 13). Величина перебура принимается равной 5—10 диаметрам заряда для пород средней крепости и 10—15 диаметрам для крепких пород. При подстилании скального полезного ископаемого нескальной породой скважину недобуривают (оставляют подушку) на 20—50 см. Перебур не требуется также и в тех случаях, когда на уровне подошвы уступа ясно выражена плоскость скольжения по контакту напластования скальных пород. Определение параметров буровзрывных работ начинается с расчета величины преодолеваемого с. п. п. wn при мгновенном взрывании пользуются формулой /.
’ ^8 (18)
где р — количество ВВ, размещающегося в 1 м скважины, кгЦм (приложение 3);
к — расчетный удельный расход ВВ, кг!м3 (см. приложение 2); т — относительное расстояние между скважинами, принимаемое от 0,7 до 1,2. Нижний предел значения т для трудновзрывае-мых горных пород и верхний предел — для легко-взрываемых. Расстояние между зарядами в ряду определяется по формуле а = гшп,
где а — расстояние между скважинами в ряду, ж;
wn — линия сопротивления по подошве уступа, м.
При многорядном рас
положении зарядов расстояние между рядами скважин определяется по формуле
Ъ = (0,85-1,0) wn. (19)
Вес заряда в скважине
Q = kwnaH, (20)
где Н — высота уступа, м.
3*‘ 35
Вышеприведенная формула для определения wn справедлива для мгновенного взрывания зарядов. В этой формуле с увеличением wn уменьшается относительное расстояние между зарядами и наоборот.
При короткозамедленном взрывании wn определяют по формуле (для одиночного заряда)
u>n = 24d/4> (2D
где d — диаметр заряда, дм\
А — плотность заряжания, кг!дм3.
Время замедления приближенно определяется по формуле
^опт — (22)
где Zoht — время замедления, м/сек*,
А — коэффициент, зависящий от крепости породы (см. приложение 11).
Примерные схемы расположения зарядов при короткозамедленном взрывании даны в § 4 (см. рис. 6—9).
Мгновенное взрывание зарядов
Пример 9. Годовой план добычи на карьере 600 000 м3 в плотном теле. Разрабатывается известняк VII группы пород по ЕНиР 1965 г. Высота уступа 12,0 м. Скважины бурятся станком канатно-ударного бурения с лезвием долота диаметром 200 мм, диаметр скважин 216 мм.
Определить параметры буровзрывных работ, количество одновременно взрываемых скважинных зарядов и расход аммонита № 6 на один взрыв, если взрывание производится раз в неделю, Решение. 1. Л. с. п. п. уступа определяем по формуле (18) при р = 32,4 кг!м, к = 0,4 кг/м3 к для породы средней крепости тп = 1,0:
округляем до 7,8 м.
2. Длину перебура принимаем равной 10 диаметрам скважин /пер =0,216.10 = 2,16.м.
3. Глубина скважин
/ск = ^г + ^пер = 12 + 2,16 14,16 (округляем до 14,2 л*).
4. Расстояние между скважинами в ряду по формуле
а = mwn = 1 • 7,8 = 7,8 м.
5. Вес заряда в скважине по формуле (20)
Q = Hawnk = 12,0 • 7,8 • 7,8 • 0,4 = 290 кГ.
6. Длина заряда в скважине z 290 о л ^зар — 22,4 — 9’0 М'
7. Длина забойки
^заб = 14,2 — 9 = 5,2 м.
8. Объем породы, взрываемой одной скважиной,
7 = Ябш?п = 12,0*7,8-7,8 = 730 лЛ
9. Количество зарядов, взрываемых за один взрыв, при 52 неделях в году
•|^~|^-=15,8 (принимаем 16).
10. Расход ВВ на один взрыв
<?Общ = 16 • 290 кг = 4640 кг.
Задача 60. Годовой план добычи на карьере 800 тыс. л^3 гранита (X группа) в плотном теле. Гранит используется в качестве бутового камня. Высота уступа 10 м, угол откоса 75°. Скважины диаметром 106 мм бурят станками СБМК-5. Расположение скважин однорядное.
Определить параметры буровзрывных работ; количество одновременно взрываемых зарядов, если принять, что взрывы производятся ежедневно при 300 рабочих днях в году; расход ВВ для одного взрыва.
Задача 61. Месторождение угля IV группы разрабатывается уступами высотой 15 м при угле откоса 70°. Скважины бурят станками вращательного бурения с буровой коронкой диаметром 160 мм. Расположение зарядов — трехрядное. Годовой объем добычи угля 1000 тыс. ж3.
Определить параметры буровзрывных работ; количество зарядов за один взрыв при условии взрывания зарядов один раз в неделю, расход аммонита № 9 для одного взрыва и за год.
• Задача 62. Годовой план карьера, разрабатывающего мергель IV группы, 1200 тыс. м3 в плотном т§ле. Мергель служит сырьем для цементной промышленности. В одном забое производится погрузка пород, во втором — взрывы и в третьем — буровые работы. Каждый забой имеет длину 500 м. На карьере работают станки КУБ с диаметром лезвия долота 300 мм. Высота уступа 12 м, угол откоса 70°. В качестве ВВ принят гранулит АС. Взрывы зарядов производятся через каждые 15 дней (24 раза в году).
Определить параметры буровзрывных работ; количество скважин и количество рядов скважин за один взрыв, расход ВВ на один взрыв.
Задача 63. Годовой план добычи карьера 1000 тыс. м3 в плотном теле. Разрабатывается мергель IV группы, который служит сырьем для цементной промышленности. Скважины бурят станками КУБ с диаметром лезвия долота 250 мм. Высота уступа 15 м. Угол откоса уступа 70°. Расположение скважин двухрядное. ВВ — аммонит № 9. Взрывы производятся два раза в месяц.
Определить параметры буровзрывных работ и необходимый фронт работ.
Короткозамедленное взрывание зарядов
Пример 10. Годовой план добычи карьера 400 тыс. м3 в плотном теле. Разрабатывается гранодиорит IX группы, используемый как бутовый камень и для изготовления щебня. Скважины диаметром 110 мм бурят станками СБМК-5. Расположение скважин однорядное. Высота уступа 10 м. Взрывы производятся два раза в месяц.
Определить параметры буровзрывных работ; интервал замедления, количество зарядов и расход аммонита № 6 на один взрыв.
Решение. 1. Определяем величину л. с. п. п. по формуле (21), приняв
А — 0,9 кг/дм3, к — 0,5 кг/м3,
1РП = 24-О,111/£| = 3,5 м.
г U,b
2. Принимая относительное расстояние между зарядами т = = 1,2, определяем расстояние между зарядами
а — 1,2 • 3,5 — 4,2 м.
3. Длина перебура для крепких пород равна 10с/
/пер = 10- 0,11 = 1,10 м.
4. Глубина скважины
L= Н + /пер = 10 + 1,10 — 11,10 м.
5. Вес заряда Q в скважине по формуле (20)
Q - 10.4,2 • 3,5 • 0,5 - 73,5 кг.
6. Длина заряда
/раз = 11,10-2,60- 8,50 м.
7. Длина забойки при /7 — 8,6 кг!м
1заб = L-= 11,10—= 2,60 м.
8. Интервал замедления по формуле (22).
Коэффициент А = 3 (согласно приложению № И) ^опт = 3 • 3,5 = 10,5 мсек.
В данном случае электродетонаторы принимаются с замедлением, близким к этому значению.
9. Выход породы от одной скважины
V = Haw= 10 • 4,2 • 3,5 - 147 м3. (23)
10. Количество зарядов на один взрыв
400000 _ 9
2-12-147 11<5‘
11. Расход ВВ на 1 взрыв
113-73,5 - 8300 кг.
Задача 64. Годовой план добычи карьера 500 тыс. л^3 в плотном теле. Разрабатывается гранит IX группы, погрузка которого производится экскаватором с емкостью ковша 4,0 ж3. Скважины диаметром 110 мм бурят станками БМК-4. Высота уступа 12 м. Расположение скважин однорядное. ВВ — аммонит № 6. Взрывы производятся один раз в пятидневку.
Определить основные параметры буровзрывных работ; интервал замедления, схему взрывания, количество зарядов и вес ВВ на один взрыв.
Задача 65. Годовой план добычи карьера 780 тыс. м3 в разрыхленном состоянии. Коэффициент разрыхления равен 1,3. Разрабатывается известняк, отнесенный к VIII группе. Расположение скважин двухрядное. Бурение скважин производится станками КУБ. Диаметр лезвия долота 200 мм. Высота уступа 15 м, угол откоса забоя 759. ВВ — аммонит № 6.
Определить основные параметры буровзрывных работ; интервал замедления и схему взрывной сети, максимальный вес зарядов за один взрыв при условии, чтобы сейсмически опасный радиус не превышал 150 м.
Задача 66. Необходимо одновременно взорвать 7000 jh3 известняка, отнесенного к IX группе. Высота уступа 10 ж, угол откоса уступа 80°. Диаметр скважин 110 мм. Расположение скважин — трехрядное.
Определить параметры буровзрывных работ и количество скважин.
Задача 67. Требуется одновременно взорвать 10 тыс. м3 известняка ракушечника, отнесенного к VII группе пород. Высота уступа 15 м. Угол откоса забоя 70°. Скважины бурят станком КУБ с диаметром лезвия долота 200 мм. Расположение скважин трехрядное.
Определить основные параметры буровзрывных работ; количество скважин, схему взрывной сети при условии соблюдения минимального сейсмически опасного радиуса.
Скважинные заряды с воздушными промежутками
Лабораторией открытых работ Института горного дела им. А. А. Скочинского при методе скважинных зарядов установлена целесообразность применения рассредоточенных зарядов с воздушными промежутками (рис. 14). Л. с. п. п., вес заряда и расстояния между скважинами при новом методе определяют по принятым формулам. Количество частей заряда принимается в зависимости от высоты уступа и горнотехнических условий. При применении заря
Рис. 14. Размещение в скважине В В с воздушной прослойкой
Группа пород по ЕНиР 1960 г. I Коэффициент расширения ... 1/
дов с воздушными промежутками в нижней части скважины поме щается 0,6—0,7 веса заряда ВВ. Высота воздушных промежутков принимается в пределах 0,17—0,35 высоты всего заряда. Меньшее значение принимается для крепких и большее — для слабых пород. Число промежутков принимается от одного до трех в зависимости от крепости пород.
При бурении скважин станками ударно-канатного бурения буровой снаряд боковыми толчками расширяет скважину, поэтому не-бходимо учитывать диаметр скважины с учетом коэффициента расширения скважин в зависимости от группы пород по ЕНиР 1965 г.
V VI VII VIII IX X XI
1,13 1,10 1,08 1,05 1,03 1,02 1,01
Кроме того, при канатно-ударном бурении диаметр скважины может увеличиться в результате вывалов кусков породы, следовательно, вместимость по длине скважины может изменяться, причем изменения носят случайный характер.
Пример 11. Породы, подлежащие взрыванию, сложены гранитами VII группы. Высота уступа 10 м, угол откоса уступа 80°, диаметр скважин 110 мм. Расположение скважин однорядное. Заряды взрывают при помощи электродетонаторов короткозамедленного действия.
Определить параметры буровзрывных работ, количество и величину воздушных промежутков.
Решение. 1. Определяем wn по формуле (21), приняв
А = 0,9 кг!дм3 и к = 0,4 кг!м3,
ipn = 24-0,ll ]/2J = 4,0 м.
2. Расстояние между зарядами а при т = 1,1 по формуле
a = — 1,1 -4,0 = 4,4 м.
3. Глубина скважины при
Znep= Юб?= 1,10^,
L = # + Znep= 10 +1,10 = 11,10 м.
. 4. Вес заряда в одной скважине по формуле (20)
<2 = 0,4-4,4-10 = 70 кг.
5. Длину забойки принимаем 20с?
/за0 = 20 -0,11 = 2,2 м.
6. Длина заряда 7 , Q _ 70 _ Q Л
^зар — “р“ — gTg — м*
7. Величина воздушных промежутков
/воз = L* — /заб — /зар — 11 , 10—2,2—8,2 = 0,70 Л£,
что составляет к длине заряда = 0,085.
о>2
Учитывая небольшую высоту уступа, колонку заряда разделяем на две части с одним воздушным промежутком.
8. Вес нижней части заряда принимаем 0,7 от веса всего заряда фнижн ~ 0,7 • 70 = 49 кг.
9. Вес верхней части заряда
Сверх н = 70—49 = 21 кг.
Задача 68. Нужно взорвать при помощи аммонита № 6 известняк VII группы при высоте уступа 12 м, угол откоса уступа 75°. Диаметр скважин 150 мм..
Определить параметры буровзрывных работ; величину и количество воздушных промежутков.
Задача 69. Необходимо взорвать при помощи аммонита № 6 одновременно 10 тыс. м3 габбро-диабаза, относящегося к X группе. Высота уступа 10 м, диаметр скважин 110 мм. Угол откоса уступа 80°.
Определить параметры буровзрывных работ; количество скважин, общий расход ВВ, величину и количество воздушных промежутков.
Задача 70. Необходимо взорвать при помощи аммонита № 9 одновременно 5 тыс. м3 песчаника IV группы. Высота уступа 15 м. Угол откоса уступа 70°. Скважины бурят станком КУБ с долотом, диаметр лезвия которого 200 мм.
Определить параметры буровзрывных работ; количество скважин, общий расход ВВ, величину и количество воздушных промежутков.
угол откоса уступа 70 , диаметр
Рис. 15. Расположение наклонных скважин
Взрывание зарядов в наклонных скважинах
Наклонные скважины (рис. 15), параллельные боковой поверхности уступа наиболее рациональны и экономичны, поскольку при этом создаются наиболее благоприятные условия работы взрыва. Кроме того, наклонные скважины применяют вместо вертикальных скважин, когда л. с. п. п. настолько велико, что заряды не способны преодолеть эти сопротивления.
Л. с. п. п., величина заряда, расстояния между скважинами в ряду и между рядами скважин рассчитываются так же, как при методе вертикальных скважин.
Пример 12. Карьер разрабатывает мергель VI группы. Годовой план карьера — 1000 тыс. ж3 в плотном теле. Высота уступа 15 ж, скважин 150 мм. Скважины располагаются в 1 ряд. Частота взрывов — пять раз в месяц. ВВ — аммонит № 6.
Определить основные параметры буровзрывных работ; количество зарядов и общий вес ВВ за один взрыв.
Решение. 1. Глубина перебура принимается равной 10й
/пер -Ю -0,15 = 1,50 м.
2. Глубина скважины с учетом, что она параллельна груди забоя
—+/Пер.
0,94 (приложение 13), тогда
L = -^-+1,50 = 17,50 м.
0,94 1
3. Л. с. п. п. при т = 1,2.
к = 0,35 кг/м3 и р — 15,8 кг!м (приложения 2, 3 и 6) по формуле (18)
4. Расстояние между зарядами
а = mwn = 1,2 • 5,4= 6,50 м.
5. Вес заряда в скважине по формуле (20)
Q - akwnH = 6,5 • 0,35 • 5,4 • 15 = 185 кг.

6. Длина заряда в скважине
/зар = ^§-=11,7^.
7. Длина забойки
/Заб = 17,50-11,7 = 5,80 м.
8. Объем породы, взрываемой зарядом одной скважины
V = Нашп = 15 • 6,5 • 5,4 = 530 лА
' 9. Количество скважин за один взрцв дг Vгод 1 000 000 пп Иск-5-12 “ 530-5-12 ~ *
10. Требуемое количество ВВ на один взрыв (?сер = 32 • 185 = 5920 кг.
Пример 13. Карьер разрабатывает доломит VII группы. Высота уступа 12 м. Угол откоса уступа а = 75°. Скважины располагаются в один ряд. Диаметр скважин 150 мм. ВВ — аммонит № 6.
Определить основные параметры буровзрывных работ.
Решение. 1. Глубина перебура Znep = 10d
Znep = Ю .0,15= 1,50 м.
2. Глубина скважины с учетом, что она параллельна груди забоя
LeK=^+laev
при а 75° sin а = 0,966
£»-тййг+‘-5=13’90-“-
3. С. п. п. при 7П=1,2, /с = 0,50 кг/м3 и р~ 15,8 кг/м (приложения № 2 и 6) по формуле (18)
»»=°'87/iS£=4-5-«-
4. Расстояние между зарядами
a = mwn = 1,2 • 4,5 = 5,4 м.
5. Вес заряда в скважине (формула 20)
(2 = 0,5-4,5-12-5,4 = 146 кг.
6. Объем породы, взрываемой зарядом одной скважины
Гск = wnHa =4,5 • 12 • 5,4 =292 м*.
Задача 71. За год необходимо взорвать при помощи аммонита № 6 1000 тыс. м3 гранита X группы. Высота уступа 8 ж. Угол откоса уступа 65°. Диаметр скважин буримых станком БМК-4 110 мм. Длина перебура 1,5 м. Частота взрывов 5 раз в месяц.
Определить параметры взрывных работ и требуемое коли-чество скважин на один взрыв.
Задача 72. Карьер разрабатывает габбро-диабазы XI группы. Годовой план карьера 600 тыс. ж3. Частота взрывов — четыре раза в месяц. Высота уступа 10 ж. Угол откоса уступа 75°. Величина перебура составляет 1,5 ж. ВВ — аммонит № 6.
Определить основные параметры буровзрывных работ и требуемое количество скважин в одной серии.
Задача 73. Необходимо одновременно взорвать 2000 ж3 доломита VI группы. Скважины диаметром 150 жж бурят станками СВБ-2. ВВ — гранулит АС. Высота уступа 15 ж. Угол откоса уступа 70°. Глубина перебура 1,75 ж.
Определить основные параметры буровзрывных работ.
Задача 74. Годовой план карьера, разрабатывающего песчаники VII группы 500 тыс. ж3. Высота уступа 12 ж. Заряды располагаются в наклонных скважинах. Угол откоса забоя 70°. Величина перебура установлена 1,5 ж. Частота взрывов — один раз в неделю. ВВ — аммонит № 6. Скважины диаметром 110 жж бурят станками СБМК-5.
Определить параметры буровзрывных работ и количество скважин для одного взрыва.
Задача 75. Необходимо одновременно взорвать при помощи аммонита № 6 3000 ж3 известняка VIII группы. Высота уступа 10 ж. Угол откоса забоя 75°. Глубина перебура 1,5 ж. Скважины диаметром 110 жж бурят станками БМК-4.
Определить параметры буровзрывных работ и требуемое количество скважин.
Задача 76. Карьер разрабатывает известняки VI группы. Высота уступа 15 ж. Угол от^^ед уступа 70°. Диаметр скважин ПО жж. Глубина перебура 1,0 ж. ВВ — аммонит № 9.
Определить параметры буровзрывных работ.
Задача 77. Необходимо одновременно взорвать 2000 ж3 гранита IX группы. Высота уступа 10 ж. Угол откоса уступа 75°. Диаметр скважин ПО жж. Глубина перебура 1,5 ж. ВВ — аммонит № 6.
Определить параметры буровзрывных работ и объем буровых работ.
Задача 78. Карьер разрабатывает мергелистые породы IV группы. Высота уступа 15 ж. Диаметр скважин 150 жж. Угол откоса забоя 75°. Глубина перебура 2,0 ж. ВВ — гранулит АС.
Определить параметры буровзрывных работ.
Задача 79. Необходимо в год взорвать 450 000 ж3 известняка ракушечника V группы. Высота уступа 8,0 ж. Угол откоса уступа 70°. Глубина перебура 1,5 ж. Диаметр скважин 165 жж. ВВ — аммонит № 9. Взрывы производятся четыре раза в месяц.
Определить параметры буровзрывных работ и требуемое количество скважин на один взрыв.
Задача 80. Годовой объем добычи карьера 300 000 лг3 известняков VII группы. Угол забоя откоса 65°. ВВ — аммонит № 6. Взрывы производятся два раза в месяц.
Определить параметры буровзрывных работ и требуемое количество ВВ для одного взрыва.
§ 7. Метод котловых зарядов
При взрывании котловых (рис. 16) зарядов в сырых, влажных или обводненных грунтах должны применяться только водоустойчивые ВВ. Число простреливаний и величина прострелочного заряда зависит от требуемого объема котла, крепости и структуры простреливаемой породы. Общий вес прострелочных зарядов ориентироводно определяется по формуле
(?пр = (24)
гДе (?пр — вес зарядов простреливания, кг*, &пР — коэффициент относительного расхода ВВ на простреливание (см. приложение 4).
Q — вес основного заряда, кг.
При простреливании применяется только электрическое взрывание и
в отдельных случаях ДШ. Как правило, при простреливании ВВ помещают в шпуры или скважины в патронах или россыпью, обязательно применяют патроны боевики. При первой прострелке следует применять забойку в размере 0,8—1,25 высоты заряда. Заряды для основных взрывов рассчитывают по формуле
Q = kw*, (25)
где Q — вес заряда, кг*
к — расчетный удельный расход ВВ кг/м (приложение 2);
w — л. н. с., м, принимаемая равной 0,6—0,9 высоты уступа.
При уступной отбойке и взрывании в траншеях w равна кратчайшему расстоянию от центра заряда до свободной поверхности.
Расстояние между центрами зарядов принимается в пределах от 0,8 до 1,4 w. В зависимости от требуемой степени дробления взрываемой породы при мгновенном взрывании а — (0,8 ч- 1,1) w.
При необходимости увеличить выход горной массы от одного заряда при короткозамедленном взрывании а = (1,1 ч- 1,4) w. Расстояние между рядами шпуров b = 0,85 w — при мгновенном
Рис. 16. Схема расположения котловых зарядов
взрывании и b = w при короткозамедленном взрывании, а также при взрывании с одной обнаженной поверхностью. При заряжании сначала засыпают в котел 80—85% расчетного веса заряда ВВ, затем вводят боевик, после чего засыпают остальную часть заряда.
Пример 14. Годовой объем добычи карьера, разрабатывающего мергель мягкий, трещиноватый, IV группы, 100 тыс. ж3 в плотном теле. Мергель служит сырьем для цементного завода. Высота уступа 4 ж. Расположение шпуров однорядное.
Определить параметры буровзрывных работ; количество взрываемых зарядов в серии при взрывании котловых шпуров пять раз в месяц; расход аммонита № 6 для одной серии шпуров и глубину шпуров.
Решение. 1. Принимаем w — 0,80 Нс учетом, что породы довольно слабые и что пороги не образуются
ш = 0,8 -4,0 -3,2 ж.
2. Расстояние между зарядами принимаем равным 1,4 w с учетом крепости пород. Взрывание производится при помощи электродетонаторов короткозамедленного действия
а = 3,2-1,4 = 4,50 ж.
3. Вес заряда в котле к = 0,40 кг!м* (см. приложение 2) по формуле (25)
(?-0,4-3,23-13яг.
4. Вес прострелочного заряда при /ьпр = 0,0071 по формуле (24)
<2пр^ 0,0071 -13 = 0,10 кг.
5. Выход породы от одной скважины
V = aHw -4 5-4-3,2-58 ж3.
6. Количество котловых зарядов в серии
100 000 .из
12-5-58 ‘
7. Требуемое количество ВВ на одну серию котловых шпуров 13-29 - 377 кг.
8. При весе заряда 13 кг высота заряда составит примерно 30 см. Следовательно, глубина шпура должна быть
Н + 0,3 - 4 + 0,3 - 4,3 ж.
Задача 81. Годовая добыча карьера известняка VIII группы 200 тыс. ж3 в плотном теле. Высота уступа 10 ж. Расположение скважин — однорядное, диаметр скважин 200 жж. В году принято 300 46
рабочих дней. Взрывание серии зарядов производится три раза в месяц при помощи электродетонаторов короткозамедленного действия. ВВ — гранулит АС. Необходим минимальный расход бурения.
Определить параметры буровзрывных работ; вес про-етрелочного заряда, расход ВВ для основного взрывания и на прострелку и расход бурения на весь годовой объем работы карьера.
Задача 82. На карьере добывается гранит X группы. Годовой объем добычи в разрыхленном состоянии 100 тыс. ж3. Коэффициент разрыхления 1,4. Высота уступа 5 м, диаметр шпуров 46 мм. Взрывание серии зарядов производится 10 раз в месяц. Ограничений по выходу негабарита нет, желательно иметь минимальный расход бурения.
Определить параметры буровзрывных работ; вес простреленного заряда, расход ВВ и бурения на годовой объем работы карьера (с учетом расхода ВВ на прострелку зарядов).
Задача 83. На карьере добывается мергель IV группы для цементной промышленности. Годовой объем добычи в разрыхленном состоянии составляет 480 тыс. м3. Коэффициент разрыхления 1,4. Высота уступа 12 м, диаметр скважин 200 мм. ВВ — гранулит АС.
Взрывы производят шесть раз в месяц.
Определить w, a, Q я расход бурения и ВВ на один взрыв.
Задача 84. Требуется разрыхлить породу, представленную известняком ракушечником V группы при проходке траншеи глубиной 2 м, шириной понизу 0,75 м, поверху 3 м, длиной 50 м.
Определить параметры буровзрывных работ (w, а, 0; вес заряда прострелки, глубину бурения, расход бурения и ВВ на весь объем работ.
Задача 85. Взрывом котловых зарядов требуется разрыхлить горную породу, представленную сланцем V группы в траншее глубиной 8 м, шириной понизу 7,5 м, длиной 300 м, с откосами 1 : 0,5.
Определить глубину бурения, расстояние между зарядами в ряду, расстояние между рядами, веса прострелочного и основного зарядов, расход бурения и аммонит № 9 на весь объем работ.
Задача 86. Рассчитать сетку котловых скважин и определить требуемое количество аммонита № 6 для основных зарядов и зарядов прострелки, а также количество бурения для разрыхления горной породы VII группы внутри проектного очертания разрезной траншеи длиной 100 м, шириной понизу 11 м, глубиной 10 м с откосами 1 : 0,25.
Задача 87. Рассчитать сетку расположения котловых шпуров и определить требуемое количество аммонита № 9 для основного взрывания и прострелки, а также объем буровых работ для рыхления известняков VI группы внутри проектного очертания траншеи длиной 120 м, шириной понизу 12, глубиной 4 ж, с крутизной откосов 1 .* 0,75.
Задача 88. Необходимо разрыхлить известняк VII группы в котловане под опору контактной сети шириной и длиной 2 X 2 м и глубиной 2,5 м. ВВ — аммонит № 6.
Определить сетку котловых шпуров, требуемое количество ВВ на основной взрыв и на прострелки и расход бурения.
Задача 89. Рассчитать сетку котловых скважин и определить требуемое количество аммонита № 9 для основного взрыва и для образования котлов, а также объем буровых работ для одновременного рыхления 10 000 м3 горной породы, представленной песчаниками VIII группы. Высота уступа 12 м, т — 1,25. Выход негабарита не ограничивается.
§ 8. Метод малокамерных зарядов (рукавов)
При методе малокамерных зарядов взрывают заряды, помещенные в горизонтальные или слабонаклонные выработки «рукава» течением от 0,2 х 0,2 до 0,5 X 0,5 м (рис. 17). Рукава проходят по прослойкам слабых пород. Длина рукава должна составлять от 0,5 до 0,8 Н (Н высота взрываемого уступа), но не более 5 м *. За высоту уступа принимается расстояние по вертикали от центра заряда до дневной поверхности.
Величина зарядов рассчитывается по формуле
Q = few3, (26)
где Q — величина заряда, кг;
к — расчетный удельный расход ВВ (приложение 2), кг/м3; w — линия сопротивления по подошве (длина рукава), ж.
Длина зарядов в рукаве не должна превышать 0,3 длины рукава-Рукава заполняют забоечным материалом на всю оставшуюся свободной от заряда длину рукава.
Пример 15. Годовая добыча карьера 50 тыс. л^3 мергеля VI группы. Высота уступа 6 ж. Заряды в рукавах взрывают пять раз в месяц. В В — аммонит № 6.
Определить параметры расположения зарядов; требуемое количество ВВ и объем работ по проходке рукавов для взрывания одной серии.
Рис. 17. Схема расположения малокамерного заряда:
1 — заряд, 2 — забойка
♦ При дорожных работах в горных условиях разрешается применять рукава длиной от 0,25 до 0,8 Н. Расстояние между центрами зарядов в зависимости от требуемой степени дробления взрываемой породы принимается в пределах 0,8— 1,4 длины рукава.
Решение. 1. Величина расчетной линии сопротивления (длину рукава), при максимальном значении отношения w/H = 0,8
w = 0,8 Я = 0,8-6,0 = 4,8 м.
2. Расстояние между зарядами при т = 1,40
а = 1,40*4,8 = 6,7 м.
3. Вес одного заряда при к = 0,5 кг!м3 по формуле (26)
Q - 0,5 *4,83 = 0,5*110 = 55 кг.
4. Выход породы от одного заряда
V = Hwa = 6*4,8*6,7 = 193 ле3.
5. Количество зарядов на один взрыв
50 000 , о z
12.5-193 =4,3 (0КРУгляем Д° 4)-
6. Расход аммонита на один взрыв 4*55 = 220 кг.
7. Общий расход проходок на один взрыв
4*4,8 = 19,2 м.
Задача 90. Для строительства автодороги известняки средней крепости (VII группы) разрабатывают на глубине 5 м с применением взрывных работ. Ежедневно добывается 500 м3 породы в разрыхленном состоянии. Коэффициент разрыхления равен 1,35.
Определить параметры расположения зарядов; требуемое количество зарядов, если взрывы производят один раз в пятидневку, требуемое количество аммонита № 6 и расход проходок на взрыв одной серии.
Задача 91. Производительность карьера по добыче гипса IV группы 75 тыс. м3 в год. Высота уступа 7,5 м. Заряды взрываются 5 раз в месяц.
Определить максимальную величину расчетной линии сопротивления, максимальное расстояние между зарядами, максимальный вес заряда, требуемое количество аммонита № 9 и количество зарядов, которые должны быть взорваны за один прием.
Задача 92. Годовая производительность карьера 50 тыс. м3 мела V группы. Высота уступа 5,5 м.
Определить параметры расположения зарядов; потребность ВВ и объем работ по проходке рукавов для обеспечения месячной добычи полезного ископаемого.
Задача 93. На территории завода разрабатываются невыветри-вающиеся котельные шлаки, отнесенные к IV группе. За год нужно разрыхлить 25 тыс. м3. Высота навала шлака 4,5 м. Заряды взрывают три раза в месяц.
Определить параметры расположения зарядов, требуемое количество аммонита № 6 и объем работ по проходке рукавов для взрывания одной серии зарядов.
Задача 94. При вертикальной планировке строительной площадки необходимо удалить 10 тыс. м3 плотного трепела, отнесенного к V группе. Высота навала 4 м. Разрыхленный при помощи взрывных работ трепел грузят экскаватором с ковшом емкостью 3 м3 в автосамосвалы грузоподъемностью 10 т.
Определить параметры расположения зарядов и расход аммонита № 9 на весь объем работ.
Задача 95. При уширении автодороги на 3 м на протяжении 1000 м необходимо разрыхлить 15 000 м3 крепких сланцев, отнесенных к VI группе. ВВ — аммонит № 6. Высота уступа (съема) 5 м.
Определить параметры расположения зарядов; количество зарядов, расход ВВ и проходок на весь объем работ.
Задача 96. При планировке строительной площадки необходимо разрыхлить 5 тыс. м3 слабосцементированного конгломерата, отнесенного к IV группе пород. Высота снимаемого слоя 3,3 м.
Определить параметры расположения зарядов, расход аммонита № 9 и проходок на весь объем работ.
Задача 97. Необходимо расширить полотно шоссейной дороги протяженностью 2,5 км на 3 м. Породы, подлежащие взрыванию, представлены известняками, отнесенными к VII группе пород. Высота снимаемого слоя 5 м.
Определить расход аммонита № 6 и проходок на весь объем работ.
Задача 98. Породы, подлежащие взрыванию, представлены пемзой, отнесенной к V группе. Высота уступа 6 м. ВВ — аммонит № 6.
Определить параметры буровзрывных работ.
Задача 99. На карьере добывается мрамор, отнесенный к VII группе. Годовой объем добычи 40 тыс. м3 в плотном теле. Высота уступа 4 м. Заряды взрывают сериями четыре раза в месяц.
Определить параметры расположения зарядов; потребность в проходческих работах и аммонита № 6 на весь объем работ и на одну серию зарядов.
§ 9. Метод камерных зарядов
При методе камерных зарядов разрыхление, выброс или сброс породы осуществляется взрывом сосредоточенных зарядов, заложенных в специальных горных выработках-камерах. Для размещения камерных зарядов во взрываемом массиве проходят вертикальные (рис. 18) или горизонтальные (рис. 19) подготовительные выработки (шурфы или штольни), из которых проходят камеры. Если камеры запроектированы на некотором расстоянии от основания
шурфов или штолен, то от последних к камерам проходят еще короткие' горизонтальные выработки-ходки.
Метод камерных зарядов применяется в карьерах для рыхления уступов высотой более 10 м и для рыхления или выброса породы
Рис. 18. Схема расположения камерных зарядов:
1 — шурф; 2 — камера
Рис. 19. Схема расположения камерных зарядов:
1 — камера; 2 — ходок
при проходке различных выемок, канав и Траншей глубиной более 3—4 л€, когда невозможно применить другой более экономичный метод взрывных работ.
Массовые взрывы на рыхление в карьерах (уступная отбойка)
Последовательность расчета расположения и величин зарядов такова: составляется принципиальная схема расположения зарядов (в профиле и плане); определяется величина л. н. с. веса зарядов, объем и линейные размеры зарядных камер и их расположение
по отношению к шурфам или штольням, расстояние от верхней бровки уступа до оси шурфов; расстояние между центрами зарядов, шурфами и штольнями; глубина шурфов или длина штолен; ширина и высота развала породы; составляется уточненная схема расположения подготовительных выработок и зарядов (в профиле и плане). Величина л. н. с. определяется так:
w = 0,6 ч- 0,9 Я. (27)
Меньшее значение л. н. с. в зависимости от высоты уступа Н принимается для трудновзрываемых пород, большее — для легко-взрываемых пород.
Вес камерного заряда с учетом взаимодействия с двумя смежными зарядами определяется по формуле
<2=w(0,5 + ^-), (28)
\ л,о /
где (7 — вес камерного заряда, кг\
к — расчетный удельный расход ВВ, кг/м3 (см. приложение 2). При применении разных ВВ пользуются переводными коэффициентами (см. приложение 8).
т — относительное расстояние между центрами зарядов в ряду.
При взрывании крепких пород мгновенно т = 1,0—1,2; короткозамедленно (и при мгновенном взрывании слабых пород) т — . = 1,2—1,4.
Объем зарядных камер определяется по формуле
= (29)
где Рк—объем зарядной камеры (вчерне), м3;
kv — коэффициент, учитывающий увеличение объема зарядной камеры и зависящий от способа крепления камеры и условия заряжания (см. табл. 3).
Q — вес заряда, т\
Д — плотность ВВ, т/м3 (см. приложение 12).
Форма зарядной камеры в зависимости от величины заряда и условий залегания горных пород может быть кубической, в виде параллелепипеда и фигурной. Заряды ВВ весом до 5 т обычно размещаются в камерах кубической формы. Размер стороны кубической камеры h определяется по формуле
A = м, (30)
где FK — объем зарядной камеры, м3.
Расстояние от верхней бровки уступа до оси шурфа определяется по формуле
Мтет+-г+4-)-я<:'8“'* (31)
где w — линия наименьшего сопротивления,
h — размер стороны кубической камеры, м\
d — ширина шурфа, м (более длинная сторона шурфа всегда размещается параллельно верхней бровке уступа);
Н — высота уступа,
а — угол наклона уступа к горизонту, град.
Расстояние между центрами зарядов определяется по формуле:
a~mw, (32)
где а — расстояние между центрами зарядов, м\
т — относительное расстояние между зарядами в ряду, принимаемое в пределах от 1,0 до 1,4 в зависимости от свойств породы и требуемой'степени дробления (см. пояснение к формуле 28);
w — л. н. с., м.
Таблица 3
Вид крепления камеры Заряжание kv
Без крепления Порошковым ВВ насыпным 1,1
То4же , Крепление вразбежку неполными ВВ в изолированных мешках 1,3
дверными окладами Порошковым В В насыпным 1,3
То же Крепление сплошное неполными ВВ в изолированных мешках 1,6
дверными окладами Порошковым В В насыпным 1,45
То же ВВ в изолированных мешках 1,8
Глубина шурфов I при условии расположения основания зарядной камеры на уровне подошвы уступа равна высоте уступа Н.
Штольни и ходки должны располагаться из условия наименьшего объема проходческих работ, определяемого следующими уравнениями (рис. 20)
sina1 + sina2 = 1;
(33)
Если а — Ь, то минимальный объем работ по проходке штолен и ходков будет при = а2 “ 30°.
Длина штольни может быть определен^ графически или приближенно вычислена по формуле
1 w ,,
/шт=Ип^~/’ (33 34)
где w — л. н. с., м\
/' _ расстояние по вертикали от центра заряда до забоя штольни, м (см. рис. 19).
Ширина развала L взорванной породы, считая от центра заряда, принимается в следующих пределах:
для крепких пород
L = ip(2/i: + 3), м\ (35)
для слабых пород
Л=-и?(4/с + 1), м. (36)
Для крепких пород высота развала Лн принимается в пределах w ( 0,2/с+0,8 )9 М'
Для слабых пород
= w о, 3 *4-0,6 ’ м’
Формулы (35, 36, 37 и 38) справедливы при w до 30 м и к = от 0,4 до 1,6 кг!м*.
Рис. 20.
а — расположение штольни и ходков, при котором требуется больший объем проходческих работ; б — то же, требующее меньшего объема проходческих работ
Пример 16. Для обеспечения плановой добычи строительного камня в объеме 10 000 м* в месяц (известняк IX группы) требуется произвести взрыв камерных зарядов.
Разработка камня в карьере ведется одним уступом высотой 10 м. Угол наклона откоса уступа к горизонту 75°. Расчетный удельный расход аммонита № 6 составляет 0,67 кг!м3. Взрывание однорядное. Крепят только шурфы. Камеры заряжают насыпью порошкообразным аммонитом, который взрывают с помощью электродетонаторов мгновенного действия.
Рассчитать параметры взрыва и определить объем работ по прог-ходке шурфов и камер, потребное количество ВВ на основной взрыв, высоту и ширину развала горной породы после взрыва.
Решение. 1. Составляем принципиальную схему расположения зарядов и подготовительных выработок (см. рис. 18) и определяем нижеследующие величины.
। 2. Л. н. с. по формуле (27)
w = 0,7 • 10 = 7 м.
3. Вес заряда по формуле (28) учитывая, что взрывание мгновенное и относительное расстояние между зарядами в ряду т принято равным 1,0
(? = 0,67-73(0,5 +4у) = 200,0 кг.
4. Объем зарядной камеры по формуле (29).
По табл. 3 коэффициент kv = 1,1. Плотность аммонита № 6 Д = 1,0 кг! дм3 (см. приложение 12).
VK = kv~- = 1,1 -2^- = 0,22 м3.
Зарядные камеры принимаются кубической формы.
5. Размер стороны кубической камеры по формуле (30)
0,22 =0,6 м.
6. Расстояние от верхней бровки уступа до оси шурфа по формуле (31). Поперечное сечение шурфов вчерне 1,3 X 1,5 м.
ъ'=1й^+-т-+¥ -10 ctg 750=5’5 м-
7. Расстояние между центрами зарядов (шурфами) по формуле (32) при принятом т = 1,0:
1,0-7 = 7,0 jw.
8. Глубину шурфов с учетом расположения основания зарядной камеры на уровне подошвы уступа I = Н = 10 м.
9. Объем скальной породы, который будет разрыхлен одним зарядом
Ю х 7 х 7 = 490 лЛ
10. Требуемое количество зарядов для одновременного рыхления 10 000 м3 породы
10 000 : 490 = 21 заряд.
11. Объем проходческих работ
шурфов 21 х Ю = 210 м и камер 21 X 0,22 = 4,62 м3.
12. Требуемое количество ВВ 21 -200 = 4200 кг,
13. Ширину развала взорванной породы по формуле (35)
£ = 7 (2-0,67 + 3) =30 м.
14. Максимальную высоту развала взорванной породы по формуле (37)
= 7 (0,2-0,67 + 0,8) = 7,5 М'
Пример 17. Для вычисленных при решении примера 14 параметров расположения камерных зарядов, их величин и объемов зарядных камер определить объем проходческих работ, если в качестве подводящих к зарядам выработок применить штольни и ходки.
Решение. Объем работ по проходке штолен и ходков минимальный при расположении, указанном на рис. 19.
1. Требуемое количество:
20
штолен — + 1 = 11,
ходков 10*2, камер —21.
2. Длина ходка определена графически из рисунка 19 и равна 3 м.
3. Длина штольни по формуле (34)
/шт = sin75° ~ 1,5= 5,75 м'
Длина одиннадцатой штольни
/шт = ^- + 4=7>25 + 0’3 = 7’55-И-
Dill УЛ Q
4. Объем проходческих работ
штолен 10x5,75 + 7,55 = 65,05 м, ходков 20x3 = 60 м, камер 21x0,22=4,62 ле3.
Задача 100. Рассчитать параметры взрыва пяти камерных зарядов из шурфов, расположенных в один ряд в карьере, где разрабатывают известняк VI группы. Высота уступа 12 м. Угол наклона откоса уступа к горизонту 80°. Заряды насыпного аммонита № 6 взрывают электродетонаторами короткозамедленного действия (для уменьшения сейсмического влияния взрыва). Камеры не крепятся.
Задача 101. Рассчитать параметры взрыва восьми камерных зарядов, расположенных в один ряд, и составить схему размещения шурфов и зарядных камер (в плане и профиле) для следующих условий разрабатываемого карьера, в котором ведется добыча строительного камня:
взрываемый массив представлен песчаниками на глинистом цементе V группы, высота уступа 15 м, угол наклона откоса уступа к горизонту 75°, камеры закреплены неполными дверными окладами с затяжкой кровли горбылем; ВВ — порошкообразный аммонит № 6, укладываемый в камеру насыпью, взрываемый с помощью электродетонаторов мгновенного действия.
Задача 102. Для вычисленных при решении задачи 101 параметров расположения камерных зарядов определить объем проходческих работ, если в качестве подводящих к зарядам выработок 56
56
применить штольни и ходки. Составить чертеж размещения подготовительных выработок в плане и профиле.
Задача 103. План добычи горной породы на карьере составляет 40 тыс. м* в месяц. Разрабатываемый уступ высотой 12,5 м сложен мелко- и среднеслоистыми песчаниками на известковом цементе VIII группы. Угол наклона откоса уступа к горизонту 75°.
Зарядные камеры размещены в шурфах сечением 1 х 1,2 м в свету. Основания зарядных камер и шурфов располагаются на уровне подошвы уступа. Шурфы с камерами размещают в один ряд. Камеры заряжают россыпным игданитом. Зарядные камеры пройдены без крепления.
Заряды взрывают электродетонаторами короткозамедленного действия.
Рассчитать параметры взрыва, определить количество зарядов, которые требуется одновременно взорвать для обеспечения декадной добычи полезного ископаемого, и определить потребное количество ВВ и объем работ по проходке шурфов и камер. Составить чертеж расположения подготовительных выработок в плане и профиле и схему расстановки замедлений.
Задача 104. Для вычисленных при решении задачи 103 параметров расположения камерных зарядов определить объем работ по проходке штольни и ходка. Составить чертеж размещения подготовительных выработок в плане и профиле.
Задача 105. Массовым взрывом серии камерных зарядов в карьере требуется одновременно разрыхлить 6500 м? породы, представленной известняком VII группы.
Карьер разрабатывается одним уступом высотой 11 м. Угол наклона откоса уступа к горизонту 80°. В качестве подводящих к камерам выработок принимаются расположенные в один ряд шурфы размером в свету 1,0 X 1,2 м (вчерне 1,3 X 1,5 м). Зарядные камеры не крепятся. В связи с наличием небольшого притока грунтовых вод шурфы проходят на 0,5 м ниже уровня подошвы уступа (для создания зумпфа), а основание зарядных камер — на уровне подошвы уступа. Заряжание камер производится насыпью порошкообразным аммонитом № 6 ЖВ. Взрывание с помощью электродетонаторов короткозамедленного действия.
Рассчитать параметры взрыва, определить объем работ по проходке шурфов и камер, подсчитать требуемое количество ВВ, определить ожидаемую высоту и ширину развала породы после взрыва. Составить схему расположения подготовительных выработок в плане и профиле и расстановки замедлений.
Задача 106. Для вычисленных при решении задачи 105 параметров расположения камерных зарядов определить объем проходческих работ, если в качестве подводящих к зарядам выработок применить штольни и ходки. Для стока грунтовых вод штольни проходят с уклоном в сторону откоса уступа, в результате чего основания зарядных камер подняты на 10 см над уровнем подошвы уступа.
Составить схему размещения подготовительных выработок в плане и профиле.
Задача 107. Взрывом серии камерных зарядов (из шурфов), расположенных в два ряда, требуется разрыхлить вскрышной уступ высотой 9,5 м на участке длиной 60 м. Вскрышные породы представлены тонкослоистыми песчаниками на глинистом цементе V группы пород по ЕНиР 1965 г. Угол откоса уступа к горизонту 75°. Шурфы проходят сечением 1,0 х 1,0 ж в свету (1,3 х 1,3 м вчерне) на глубину, равную высоте уступа. Зарядные камеры кубической формы без крепления. Основание их располагается на уровне подошвы уступа. Камеры заряжают игданитом, заряды которого взрывают с помощью электродетонаторов короткозамедленного действия по рядам.
Определить объем работ по проходке шурфов и камер и требуемое количество игданита на основной взрыв. Составить схему расположения подготовительных выработок в плане и профиле и расстановки замедлений.
Задача 108. Для вычисленных при решении задачи 107 параметров расположения камерных зарядов определить объем проходки штольни и ходка. Составить схему размещения подготовительных выработок в плане и профиле.
Разработка траншей, выемок, канав массовыми взрывами на рыхление в условиях одной открытой поверхности
Последовательность расчета расположения и величин зарядов такова: определяется нужное количество рядов зарядов и расстояние между рядами; на проектных поперечных профилях траншеи или выемки наносят центры зарядов каждого ряда; на каждом поперечном профиле наносят и определяют величины л. н. с.; составляются продольные профили по линиям наименьших сопротивлений, нанесенным на проектных поперечных профилях по каждому ряду зарядов в отдельности; на продольных профилях определяются расстояния между центрами зарядов и величины всех л. н. с. в местах истинного расположения зарядов для каждого ряда в отдельности; определяется расстояние от оси траншеи или выемки до центра каждого заряда каждого ряда; определяются вес зарядов, объем зарядных камер и их линейные размеры, глубины шурфов; в профиле и плане графически наносятся места расположения шурфов и зарядных камер; определяются пикеты расположения шурфов, расстояния между шурфами в ряду и от оси выемки до каждого шурфа, абсолютные или относительные отметки устьев и оснований каждого шурфа.
При определении исходных параметров для проектирования массового взрыва как-то: относительное расстояние между зарядами в ряду и между рядами зарядов, количество рядов зарядов и место расположения центров зарядов относительно основания (красных отметок) проектируемой траншеи должны быть учтены геологическое строение массива и требуемая степень дробления породы.
Центры камерных зарядов размещаются на уровне основания траншеи (редко ниже его), если разрешается нарушение основания траншеи ниже красных отметок. В противном случае центры камерных зарядов должны размещаться выше уровня основания траншеи на 10—15% ее глубины. Если проектная ширина траншеи понизу меньше 0,7 ее глубины, обычно применяют однорядное расположение зарядов по оси траншеи; 0,7—1,4 глубины двухрядное симметричное расположение зарядов относительно оси траншеи и 1,4—1,7 глубины двух- или трехрядное взрывание; 1,7—2,4 глубины — трехрядное расположение. В последнем случае второй ряд зарядов располагается вдоль оси траншеи, а первый и третий ряды симметрично слева и справа от второго.
Анализируя с учетом вышеизложенного геометрические размеры проектного поперечного профиля траншеи, определяют необходимое количество рядов зарядов. Затем на каждом проектном поперечном профиле наносят центры зарядов л. н. с. каждого заряда и расстояние между рядами зарядов.
Учитывая масштаб проектных поперечных профилей траншеи (обычно 1 : 200), с помощью мерной линейки определяют графически величину "л. н. с. и делают соответствующую запись каждого (для ряда зарядов). Расстояние между рядами камерных зарядов для траншей и выемок без поперечного уклона определяют по формуле
Ъ = 0,85 а -0,85 mw, (39)
где tfi— относительное расстояние между зарядами в ряду зависит от свойств взрываемой среды, способа взрывания и требуемой степени дробления породы и принимается в пределах от 0,8 до 1,2;
W — л. н. с., м.
Затем на бумаге (лучше на миллиметровке) в масштабе 1 : 200 или 1 : 500 вычерчивают один под другим продольные профили по линиям наименьших сопротивлений каждого ряда зарядов. Каждый продольный профиль является как бы контуром для последующего графического размещения центров зарядов, расстояний между зарядами в ряду и величин л. н. с., а также для проверки соответствия графически полученных величин с величинами, вычисленными арифметически по формулам. Под графиками продольных профилей наносятся ось проектируемой траншеи и места расположения зарядов в плане, соответственно нанесенные на проектных поперечных профилях траншеи. Центры каждого ряда зарядов соединены между собой в плане пунктирными линиями. Ниже на этом же чертеже наносятся графы для обозначения пикетных значений центров зарядов и расстояний между ними.
После нанесения на продольных профилях мест расположения центров первых зарядов и л. н. с. определяют места расположения последующих зарядов каждого ряда в отдельности.
Расстояние между центрами камерных зарядов в ряду для траншей и выемок без продольного и поперечного уклона определяются по формуле
a=mw, (40)
где а — расстояние между зарядами в ряду, м.
Расстояние между центрами камерных зарядов в ряду при постоянном продольном уклоне местности (рис. 21) определяется по формуле
где аг — расстояние между предыдущим и последующим зарядами в ряду, м\
и\ — л. н. с. предыдущего заряда, м;
i—\/l — уклон по оси траншеи (см. рис. 21).
Если известна величина предыдущего заряда, то w2 исследующего заряда (см. рис. 21) вычисляют по формуле
w2 = ± aYi. (42)
Все вычисленные по формулам расстояния а и величины w наносятся графически на продольные профили. При этом величины а и w, измеренные на графике, должны соответствовать величинам, полученным по формулам. Все заряды нумеруются. Для каждого центра заряда вычисляется его пикетное значение, которое записывается в соответствующих графах чертежа. Расстояние в плане от оси траншеи до центров зарядов каждого ряда определяются графически. Для этого на пунктирные линии, соединяющие центры каждого ряда зарядов, сносят центры зарядов с соответствующих продольных профилей по линиям наименьших сопротивлений.
Затем с помощью масштабной линейки измеряются расстояния от оси траншей до каждого центра заряда первого и последующих рядов. Веса зарядов, объемы зарядных камер и их линейные размеры определяются по формулам (28), (29), (30). Полученные данные следует свести в таблицу.
Зарядные камеры объемом 15—30 м для удобства проходки и крепления проектируются в виде параллелепипеда с поперечным сечением обычно не более 2,5 X 2,5 м. Длина камеры не должна превышать учетверенную величину ее ширины или длины. Для удобства ведения работ шурфы глубиной до 15 м должны иметь поперечное сечение не менее 1,0 X 1,2 м в свету или 1,3 X 1,5 м вчерне при глубине шурфов более 15 м до 1,0 X 2,0 м в свету или до 1,3 X 2,3 м вчерне. Глубина шурфов I определяется по формуле
/ = + (43)
где w — л. н. с., м;
h — высота камеры, м.
Размеры и взаимное расположение шурфов и зарядных камер в профиле и плане наносятся на специальный чертеж, выполненный в масштабе (обычно 1 : 200). Пользуясь указанным чертежом, можно составить таблицу расположения шурфов и зарядных камер с указанием их размеров и определить абсолютные или относительные отметки устьев и оснований каждого шурфа.
Пример 18. Массовым взрывом серии камерных зарядов требуется разрыхлить породу в пределах проектных поперечных профилей разрезной траншеи, размеры которых указаны на рис. 22. Мас- _______________________ ______________
совый взрыв произвести . L
между пикетами 3 + 00 и Рис. 21. Продольный профиль выемки 4 + 50. Горные породы представлены известняками VII группы пород по ЕНиР 1965 г. ВВ — зерногранулит 80/20, расчетный удельный расход которого к = 0,50 кг/м* (см. приложение 2). Центры зарядов располагаются на уровне красных отметок (основания траншеи). Плотность
Рис. 22. Проектные поперечные профили разрезной траншеи
ВВ Д = 0,90 кг!дм*. Камеры крепят неполными дверными окладами вразбежку с затяжкой кровли досками. Заряжание камер — насыпью. Коэффициент увеличения объема камер kv = 1,30 (см. табл. 3).
Рассчитать и начертить расположение подготовительных выработок и их размеры, определить объем работ по проходке шурфов и камер, потребное количество ВВ на основной взрыв и фактический удельный расход ВВ на 1 м проектного объема траншеи.
Решение. 1. Определяем потребное количество рядов зарядов и расстояние между рядами. Отношение проектной ширины разрезной траншеи к ее глубине 16 : 15, поэтому принимаем двухрядное
расположение зарядов. При расположении центров зарядов на уровне красных отметок измеренная графически величина л. н. с. составляет 15 м. Относительное расстояние между зарядами в ряду т принимаем равным 1,0. Расстояние между рядами зарядов определяем по формуле (39)
Ь = 0,85-1,0-15 = 12,8 м.
2. На проектных поперечных профилях наносим центры зарядов первого и второго ряда, располагая их симметрично относительно оси траншеи (см. рис. 22).
3. На каждом проектном поперечном профиле наносим линии л. н. с. как кратчайшее расстояние от центра заряда до обнаженной поверхности и с помощью масштабной линейки определяем ее величину. Так как разрезная траншея не имеет поперечного и продольного уклона и глубина ее на всем протяжении одинакова, величина л. н. с. для всех зарядов составляет 15 м (рис. 22).
4. Составляем в масштабе продольные профили по л. н. с. для первого и второго рядов зарядов; под ними наносим ось траншеи и центры зарядов между профилями с пикетами 2+95 и 4+60, расстояние между которыми 165 м (рис. 23).
5. Разместив заряд № 1 первого ряда на ПК 3 + 00, определяем расстояние до следующего центра заряда этого ряда по формуле (40)
а = 1,0-15 = 15 м.
Таким образом, ПК центра заряда № 2 составит 3 + 15. Соответственно вычисляются пикеты центров всех последующих зарядов.
Заряд № 12 второго ряда размещаем на отметке пикета 3 + 7,5, отметка пикета центра заряда № 13 составит 3 + 22,5 и т. д. Полученные данные наносим на схему и записываем в таблицу.
6. Центры всех зарядов первого и второго ряда с продольных профилей сносим на соответствующие пунктирные линии, соединяющие порядно центры зарядов в плане (рис. 23), так как центры первого и второго рядов зарядов разместились симметрично слева и справа от оси выемки, то расстояние от оси выемки до всех центров зарядов составит 12,8 : 2 = 6,4 м (первый ряд слева и второй ряд справа от оси траншеи по створу пикетов). Полученные данные заносим в табл. 7.
7. Определяем вес камерного заряда по формуле (28)
Q = 0,5 • 153 (0,5 + 4т) =1450 кг-
Вычисленные веса зарядов заносим в табл. 4.
8. Объем кубической зарядной камеры по формулам (29 и 30)
1- й ряд
Заряды
13 74
20
21
22
•о-
I ™ |
2+95 4+60
Пакеты цент- I I I I I I I I I I г ПерОый
ров зарядов 3+00 3+15 3+30 3+45 3+60 3+75 3+90 4+05 4+20 4+35 4+50 ряд
Пикеты цент- 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 ' Т Второй
род зарядов 3+07,5 3+22.5 3+37,5 3+52.5 3+67,5 3+82.5 3+97.5 4+12.5 4+27,5 4+425 4+575 ряд
Рис. 23. Продольные профили по линиям наименьших сопротивлений и план расположения центров зарядов
№ зарядов Расстояние между центрами зарядов, м Величина л. н. с, м Расчетный удельный расход ВВ, кг/м3 Вес заряда, кг л Расст от оси т до центра влево по ходу пикетов ояние раншеи заряда, м вправо по ходу пикетов
Пер в ый ряд зарядов
1-11 1 15 1 15 1 0,50 | 1450 | 6,4 6,4
12-22 I 15 Второй 1 15 1 ряд 0,50 зарядов I 1450 I 6,4 1 | 6,4
Сторона кубической камеры
h = рУк = = 1,30 м.
9. Определяем глубину шурфов по формуле (44)
I = 15 + _^. = 15,65 м.
10. Составляем чертеж размещения шурфов и зарядных камер в профиле и плане (рис. 24). Сечение шурфов вчерне принимается 1,3 X 1,5 м.
Таблица 5
№ шурфов (зарядов) 7 Расстояние между центрами шурфов, м Расстояние от оси траншеи до центров шурфов, лс Объем зарядных камер, м Линейные размеры зарядных камер h кубической формы, м Абсолютные отметки устьев шурфов Абсолютные отметки основания шурфов Глубина шурфов, м
влево по ходу ПК вправо по ходу ПК
Первый ряд шурфов
1-11 | 15 | 6,4 | 6,4 | 2,1251 1,3 | 425,56 [ 409,91 | 15,65
Второй ряд шурфов
12-22 | 15 | 6,4 | 6,4 | 2,1251 1,3 | 425,56 | 409,91 | 15,65
И. Пользуясь чертежом (рис. 24) определяем расположение шурфов, расстояния между шурфами в ряду и от оси траншеи до каждого шурфа, а также абсолютные отметки устьев и основания каждого шурфа. Результаты вычислений заносим в табл. 5.
12. Проектный объем разрезной траншеи
38’5 + 16.15 • 150 = 61 312 м3.
5 Заказ 1240.
Ось траншеи
ДО----до----до
ДО----до---ДО---ДО----да---ДО----ДО
12 13 И 15 № П 18 № 20 21 22
ДО-----Qi------ДО-----ДО------Qi------081-----&------ДО------ДО-----ДО------ДО-1
Направление хода пикетов
Рис. 24. Продольный разрез и план расположения шурфов и зарядных камер
о сл

Абсолютные отметки Ос новин ил траншеи 220,00 1 Sb 1 210.00
Проектный уклон I 0,06 I
Абсолютные отметки земли 220,00 1 ... . <NJ 220,00 1
Пикеты 0*00 0*70 1*00 1*67
Рис. 25. Проектные продольный и поперечные профили выездной траншеи
Пикет 1*67
13. Удельный расход ВВ на 1 м3 проектного объема траншеи 31900 п , 61312= °’52 Кг1М •
Пример 19. Массовым взрывом серии камерных зарядов требуется разрыхлить породу в пределах проектных поперечных профилей выездной траншеи от пикета 0 + 65 до пикета 1 + 67 (рис. 25).
Участок траншеи от пикета 0 + 00 до пикета 0+65 будет предварительно разработан методом шпуровых зарядов. Горные породы представлены песчаниками VIII группы пород по ЕНиР 1965 г. В качестве ВВ принимается гранулит АС, расчетный удельный расход которого 0,65 кг/м? (см. приложение 2). Центры зарядов располагаются на уровне красных отметок (основания траншеи). Плотность ВВ равна 0,90 кг/дм2. Коэффициент увеличения объема камер согласно табл. 4 принимается равным 1,30 (камеры крепятся, заряжание — насыпью). Рассчитать и начертить расположение подготовительных выработок и их размеры, определить объем работ по проходке шурфов и камер, требуемое количество ВВ на основной взрыв и удельный расход ВВ.
Решение. 1. Определяем требуемое количество рядов зарядов и расстояние между рядами. На участке выездной траншеи от пикета 0 + 70 до пикета 1 + 00, где отношение ширины траншеи к глубине колеблется в пределах от 10 : 4 до 10 : 6, принимаем трехрядное расположение камерных зарядов. На участке траншеи от пикета 1 + 00 до пикета 1 + 67, где отношение ширины траншеи к глубине колеблется в пределах от 10 : 6 до 10 : 10, принимаем двухрядное расположение зарядов. Согласно условию задачи центры всех зарядов располагаем на уровне красных отметок (основания траншеи). Относительное расстояние между центрами зарядов в ряду для всех рядов принимаем т = 1,0. Измеренные л. н. с. на каждом проектном поперечном профиле по пикетам следующие:
0 + 70 w — 4,0 ж; 1 + 00 w = 6,0 м\ 1 + 67 w = 10,0 м.
Определяем расстояние между рядами зарядов по формуле (39) для пикетов: 0 + 70 Ьг = 0,85 X 1,0 X 4 = 3,4 ж;
1 + 00 Ь2 - 0,85 х 1,0 X 6 - 5,1 ж;
1 + 67 Ь3 = 0,85 X 1,0 X 10 = 8,5 м.
Учитывая геометрические размеры траншеи, принимаем следующие расстояния между рядами зарядов: на участке трехрядного взрывания от пикета 0 + 70 до пикета 0 + 93 b — 4,2 м; на участке двухрядного взрывания от b = 6,0 м на пикете 1 + 00 до b = 8,5 м на пикете 1 + 67.
2. На проектных поперечных профилях наносим центры зарядов первого, второго и третьего рядов. На участке с трехрядным расположением зарядов центры зарядов 2-го ряда размещаем по оси
о
00
/- й и 3-й ряды
2- й ряд
*п *а W19 W20 W2t W22 V/-6.0
1- й ряд 1 2 3 >/ 5 6 у s 9 10 И 12 13 f5 №
-е—о—о—о---о--о- Q о -о-----о— —о-----е— —е----е— —0-----—°"
2- и ряд 17 1д 19 20 2^ 22____________________________________—-Ось траншеи
3- й ряд 23 24 25 26 27 28 £—%!_ Л____________У 33 ™ 37 ~8
г _е—©--—о—о —о--о- о—-е-----о-- о .—е----
Расстояние I 30,0 f 67.0 I
Пикеты проектных поперечных профилей 0*70 1*00 1*67
Расстояние между центрами зарядов jt.1 la lies 23^66 15,35 16.30 1б,70 I 7,10 1 7,50 | 8.00 | 8,50 | 3,05 | 3.60 | /- й
Пикеты центров зарядов 0-70*7Ц*78Р*33,15^8,1 Щ35 ^38,301*0^5 41,15 47,85 *2Ь,35 *32р5 *Щ5 *Ь8,95 *58,0 *67,00 ряд
Расстояние между центрами зарядов Ю |Ш |W5 15.25 \ 2- й
Пикеты центров зарядов 0*70*74,1*78,5*83,15*88,1 *33,35 ряд
Расстояние между центрами зарядов к.7 к.«|и?к.Я?|5.« \б.ЗО I 6.70 \l10 I 7.50 | 8.00 | 8,50 | 3.05 [ 3,60 | 3- й
Пикеты центров зарядов 0*70*7^,1*78,5*83,15*88,1 *33,35 *98,90 1*04,85 *11,15 *17,85 *24,95 *32,45 *40,45 *48,95 *58,0 *67,60 ряд
Рис. 26. Продольные профили по линиям наименьших сопротивлений и план расположения центров зарядов
траншеи, а 1-го и 3-го рядов — симметрично относительно оси. На участке двухрядного взрывания центры зарядо'в обоих рядов размещаем симметрично относительно оси траншеи.
3. На каждом проектном поперечном профиле наносим л. н. с. и графически определяем их величину.
4. Составляем продольные профили по л. н. с. для каждого ряда зарядов. Ниже наносим ось траншеи и центры зарядов в плане. Центры зарядов каждого ряда соединяем между собой пунктирной линией (рис. 26).
5. Первые заряды 2-го и 3-го рядов размещаем на пикете 0 + 70г для которого = 4,0 м. Место расположения следующих зарядов (расстояние между зарядами в ряду) определяем по формуле (41). Расстояние от первых зарядов 1-го и 3-го рядов до следующих зарядов этих же рядов составит
mw1 1,0-4,0 , л
а =—^~“1.0-о,»- = 4J м-
1~— 1----2--
Центры этих зарядов разместятся на пикетах 0 + 74,1. Величину л. н. с. следующих зарядов определяем по формуле (42)
и>2 = 4 +4,1-0,06 = 4,25 м;
В такой же последовательности находятся а и w всех последующих зарядов каждого ряда. По мере вычисления значения а и w наносим на соответствующие продольные профили по л. н. с. и проверяем тождественность величин, полученных путем арифметических вычислений, с величинами, полученными в результате измерения масштабной линейкой на чертеже. Полученные данные заносим в табл. 6.
6. Сносим центры зарядов с каждого продольного профиля по л. н. с. на соответствующие пунктирные линии, соединяющие порядно центры зарядов в плане (рис. 26). Масштабной линейкой измеряем расстояние от оси траншеи до центра каждого заряда и заносим его в табл. 6.
7. Определяем веса камерных зарядов по формуле (28). Вес заряда составит
Q = 0,65 • 43 (0,5 + -iy) = 35 кг.
Вычисленные величины весов всех зарядов заносим в табл. 6.
8. Объем зарядной камеры по формуле (29)
VK = l,30. .^. = 0,05 л3.
Размер стороны зарядной камеры кубической формы по формуле (30)
h — fr0,05 =0,37 м (округляем до 0,4 м).
Расстояние Расчетный Вес заряда, кг Расстояние от оси траншеи до центра заряда, м
№ заряда между центрами зарядов, м Величина л. н. с., м удельный расход ВВ, (кг/м3) влево по ходу пикета вправо по ходу пикета
П е р в ы й ряд зарядов
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 И . 12 13 14 15 16 4,10 4,40 4,65 4,95 5,25 5,55 5,95 6,30 6,70 7,10 7,50 8,00 8,50 9,05 9,60 4,0 4,25 4,50 4,80 5,10 5,40 5,75 6,10 6,50 6,90 7,30 7,75 8,25 8,75 9,30 10,00 Везде 0,65 35 40 50 60 75 85 105 125 150 180 215 260 310 370 440 550 4,2 4,2 4,2 4,2 4,2 4,2 3,0 3,10 3,20 3,30 3,45 3,60 3,75 3,90 4,05 4,25 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
В (торой р J яд
17 18 19 20 21 22 4,10 4,40 4,65 4,95 5,25 4,0 4,25 4,50 4,80 5,10 5,40 Везде 0,65 35 40 50 60 75 85 По оси траншеи То же » » » » » » » »
Т Р е т и й ряд
23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 4,10 4,40 4,65 4,95 5,25 5,55 5,95 6,30 6,70 7,10 7,50 8,00 8,50 9,05 9,60 4,0 4,25 4,50 4,80 5,10 5,40 5,75 6,10 6,50 6,90 7,30 7,75 8,25 8,75 9,30 10,00 Везде 0,65 35 40 50 60 75 85 105 125 150 180 215 260 310 370 440 550 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 4,2 4,2 4,2 4,2 4,2 4,2 3,0 3,10 3,20 3,30 3,45 3,60 3,75 3,90 4,05 4,25
Первый ряд шурфов

Расстояние между центрами шурфов, м
Объем зарядных камер (М3)
Линейные размеры кубических зарядных камер, м
Абсолютные отметки устьев шурфов
Абсолютные отметки основания шурфов
Глубина шурфов, м
Н р о\ & S я №
Вычисленные значения объемов и линейных размеров всех зарядных камер заносим в табл. 7.
9. Глубина шурфа 1 составит по формуле 43
/1 = 4,0 + -^ = 4,2 м.
di
Вычисленные значения глубин шурфов заносим в табл. 7.
10. Составляем схему размещения шурфов и зарядных камер в профиле и плане (рис. 27). Сечение шурфов вчерне принимаем 1,4 X 1,6 м.
11. Пользуясь схемой, определяем пикеты расположения шурфов, расстояния между шурфами в ряду от оси траншеи до каждого шурфа, а также абсолютные отметки устьев и основания каждого шурфа. Результаты вычислений заносим в табл. 7.
12. Определяем проектный объем траншеи (табл. 8).
Таблица 8
Пикеты Площадь поперечного сечения траншеи, м2 Расстояние, м Средняя площадь поперечного сечения, л2 Объем, ль»
0>65 0+70 1-4-00 1+67 13. Опред| траншеи 43 48 81 165 еляем удельнт 6' 10 5 30 67 яй расход ВВ ^- — 0,62 кг/. 404 45,5 64,5 123 на 1 м3 npoet м?. 228 1935 8241 ггного объема
Задача 109. Проектный поперечный профиль разрезной траншеи имеет следующие размеры: глубина 11 м, ширина понизу 10,5 м, ширина поверху 27 м. Породы внутри проектного очертания траншеи представлены меловыми отложениями V группы пород по ЕНиР 1965 г. ВВ — аммонит № 6, расчетный удельный расход которого к = 0,35 кг/м3.
Центры зарядов располагаются на уровне основания траншеи. Относительное расстояние между зарядами в ряду 1,0. Определить потребное количество рядов зарядов, расстояние между рядами и между зарядами в ряду и вес одного камерного заряда.
Задача ПО. Определить требуемое количество рядов зарядов, расстояние между рядами, расстояние между центрами зарядов в ряду и вес камерных зарядов для рыхления породы внутри проектного поперечного очертания разрезной траншеи, имеющей на всем протяжении глубину 8 м, ширину понизу 5 м, ширину поверху 27 м. Породы представлены мергелем VI группы пород по ЕНиР 1965 г. ВВ — аммонит № 9, расчетный удельный расход которого 0,48 кг/м3
(см. приложение 2). Центры зарядов расположены на уровне основания траншеи. Относительное расстояние между зарядами в ряду 1,0.
Задача 111. Определить вес камерного заряда, объем и линейные размеры зарядной камеры кубической формы и глубину шурфа, если величина л. н. с. 12 м. Расчетный удельный расход аммонита № 6—0,6 кг/м3. Коэффициент, учитывающий увеличение объема камеры, kv — 1,30.
Задача 112. Определить расстояние между центрами 10 камерных зарядов, пикеты центров зарядов и величины л. н. с., если взрывание однорядное, центры зарядов расположены по оси траншеи на уровне основания траншеи. Первый заряд расположен на пикете 3 + 00, где л. н. с. равно 5,0 м. Свободная поверхность траншеи — горизонтальная. Глубина ее постепенно увеличивается, так как дно траншеи имеет постоянный уклон равный i = 0,06. Относительное расстояние между центрами зарядов в ряду принимается равным 1,0.
Задача 113. Приняв условие задачи 112 и полученные при решении указанной задачи расчетные величины, определить вес зарядов, объемы и линейные размеры зарядных камер, глубину шурфовг расстояние между центрами шурфов, абсолютные отметки основания и устьев шурфов. В дополнение к условию задачи 112 учесть следующие данные: траншея должна быть пройдена по известнякам VII группы пород по ЕНиР 1965 г., в качестве ВВ применяется аммонит № 6, зарядные камеры не крепятся. Камеры заряжают насыпью, поперечное сечение шурфов вчерне 1,3 X 1,5 л*, центры шурфов, как и центры зарядов, располагаются по оси траншеи. Более длинную сторону шурфов расположить вдоль оси траншеи, абсолютные отметки устьев всех шурфов 175,00, места расположения центра первого заряда 170,00.
Задача 114. Массовым взрывом серии камерных зарядов требуется разрыхлить породу в пределах проектных поперечных профилей разрезной траншеи, размеры которых указаны на рис. 28. Массовый взрыв произвести в пределах между пикетами 1 + 15 и 2 + 55. Горные породы представлены доломитами VII группы пород по ЕНиР 1965 г. Расчетный удельный расход аммонита № & 0,50 кг/см3 (см. приложение 2). Центры всех зарядов располагаются на уровне основания траншеи. Относительное расстояние между центрами зарядов в ряду 1,0. Зарядные камеры не крепятся. Заряжание камер производится насыпью. Рассчитать и нанести на чертеж расположение подготовительных выработок и их размеры, определить объем работ по проходке шурфов и камер, потребное количество ВВ на основной взрыв. Полученные данные занести в таблицы аналогично табл. 4 и 5. Определить фактический удельный расход ВВ на 1 м3 проектного объема траншеи.
Задача 115. Решить задачу 114 при условии, что центры зарядов находятся выше уровня основания траншеи на расстоянии, равном 10% ее глубины.
Задача 116. Массовым взрывом серии камерных зарядов требуется разрыхлить породу в пределах проектных поперечных профилей выездной траншеи от пикета 0 + 80 до пикета 2 + 00 (рис. 29), который должен быть предварительно разрыхлен взрыванием шпуровых зарядов. Горные породы представлены гранитами VII группы пород по ЕНиР 1965 г. ВВ — аммонит № 6, расчетный удельный расход которого 0,5 кг/м9 (см. приложение 2). Заряжание камер производится насыпью. Центры всех зарядов расположены на уровне основания траншеи. Зарядные камеры не крепятся. Рассчитать и начертить схему расположения подготовительных выработок и их размеры, определить объем работ по проходке шурфов и камер и требуемое количество ВВ на основной взрыв. Полученные данные занести в таблицы аналогично табл. 4 и 5. Определить фактический расход ВВ на 1 м3 проектного объема выездной траншеи.
Рис. 28. Проектные поперечные профили разрезной траншеи
Задача 117. Решить задачу 116 при условии, если центры всех зарядов находятся выше уровня основания траншеи на расстоянии, равном 10% ее глубины.
Расчет расположения и величин камерных зарядов при разработке траншей, выемок, канав и т. п. массовыми взрывами на выброс 1
В зависимости от заданной величины выброшенной породы и геометрических размеров проектных поперечных профилей назначается показатель действия взрыва. Для предварительных расчетов при взрывании в скальных грунтах однопутных железнодорожных выемок или траншей подобного им профиля глубиной до 15 м и однорядном или двухрядном расположении зарядов значение показателя действия взрыва может быть ориентировочно определено по табл. 9.
При трехрядном взрывании значение показателя действия взрыва для зарядов среднего ряда принимается на 0,5 больше показателя действия взрыва, принятого для крайнего. ряда зарядов.
1 Для траншей, выемок канав и т. п. без поперечного уклона и при постоянной или постепенно изменяющейся глубине и постоянном продольном уклоне местности.
Расстояние между ляются по формуле
где w — л. н. с., м.
рядами зарядов b с одинаковыми п опреде-
Ъ = 0,5 w (п + 1),
(44)
Расстояние между рядами зарядов при трехрядном взрывании определяется по формуле
& = + (45)
где пг и п2 — показатель действия взрыва для крайних рядов зарядов.

Абсолютные отметки основания траншеи § £ 1 i
Проектный уклон | 0J5 1
Абсолютные отметки земли 1 1
Пикеты 0*80 1*20 2*00
0(0*80
Рис. 29. Проектные и продольный поперечные профили выездной траншеи
Далее на каждый проектный поперечный профиль наносят теоретические воронки выброса, которые по возможности должны соответствовать проектному профилю выемки. В зависимости от того, как
Таблица 9
Глубина траншеи или выемки, м Значения показателя действия взрыва п в зависимости от требуемого объема выброса (в процентах)
50 60 70 80
3-7 1,6-1,7 1,8-1,9 2,0-2,2 2,2-2,4
7-15 1,4-1,5 , 1,5-1,7 1,7-2,0 2,0-2,2
вписываются теоретические воронки выброса в проектном поперечном профиле, принимается решение о необходимом количестве рядов зарядов на данном участке траншеи или выемки и уточняется показатель действия взрыва. Расстояние между зарядами в ряду для траншей и выемок с постоянной глубиной определяется по формуле
а = 0,5 w(ft + l). (46)
Расстояние а между зарядами в ряду при постоянном продольном повышающемся или понижающемся уклоне местности определяется по формуле
_ 0,5 w (п+1)
а 1± 0,25 (п+1) i9
где w — л. н. с. предыдущего заряда, м;
i='~ — уклон по оси траншеи (см. рис. 21).
Величина камерных зарядов выброса определяется по формуле М. М. Борескова
Air3 (0,4+ 0,6 тг3). (48)
При величине л. н. с. свыше 25 м камерные заряды рассчитываются по формуле
= Ли?3 (0,4+ 0,6 и8)]/, (49)
Г Zu
где Q — величина заряда выброса, кг;
к — расчетный удельный расход ВВ для зарядов выброса, кг!м3.
Видимая ориентировочная глубина траншеи после массового взрыва в скальных и нескальных грунтах может быть предварительно определена по формуле
Р = 0,ЗЗш (2и—1). (50)
В глинистых и суглинистых грунтах
7> = 0,45ir(2n—1), (51)
где Р — видимая глубина воронки, м.
В скальных породах при п более 2,0 видимую глубину траншеи принимают равной л. н. с., но разрушающее действие взрыва проявляется на глубину, равную радиусу аоны раздавливания, определяемому по формуле
Яр = 0,062 3/^7, (52)
где 7?р — радиус зоны раздавливания породы, м;
Q — вес заряда, кг;
кр — коэффициент простреливаемости, представляющий собой отношение объема зоны раздавливания к объему зарядной полости (см. табл. 10).
Все остальные параметры при проектировании массовых взрывов на выброс определяются по формулам, приведенным ранее.
Пример 20. Массовым взрывом камерных зарядов на выброс требуется образовать выездную траншею, продольный и поперечные проектные профили которой приведены на рис. 30.
Участок траншеи от пикета 0 + 00 до пикета 0 + 45 будет предварительно разработан методом шпуровых зарядов. В результате
Горные породы
Группа пород по ЕНиР 1960 г.
Среднее значение
Глина жирная ...............................
Мергель мягкий трещиноватый ................
Суглинок тяжелый, глина песчанистая ....
Мел мягкий, известняк-ракушечник ...........
Мергель средней крепости, доломит мергелистый, известняк мягкий............................
Гипс плотный мелкозернистый, сланцы глинистые крепкие, гранит трещиноватый, фосфориты средней крепости, известняки средней трещиноватости ................................
Гранит, кварциты плотные железистые, кварциты плотные серые, апатитонефелиновая руда, известняк плотный, змеевики с включением асбеста, песчаник, доломит....................
Роговики, скарны, мрамор, кремень пластовый, известняки крепкие, гранит среднезернистый, фосфорит крепкий, доломит крепкий ....
IV IV
IV V
V-VI
V-VIII
VIII-IX
VIII-XI
250
200
140
45
20
8
5
3
массового взрыва должно быть выброшено за пределы проектного очертания траншеи 80% породы от проектного объема траншеи в пределах от пикета 04-50 до пикета 1 4" 25. Горные породы представлены трещиноватыми гранодиоритами VII группы пород по ЕНиР 1965 г. Зарядные камеры крепятся неполными дверными окладами вразбежку. ВВ — аммонит № 7 ЖВ, расчетный удельный расход которого 1,53 кэ!м3. Заряжание зарядных камер производится насыпью. Центры зарядов располагаются на уровне основания траншеи. Плотность ВВ 0,95 кг!дм3. Коэффициент увеличения объема камер 1,25. Рассчитать и начертить расположение подготовительных выработок и их размеры, определить объем работ по проходке шурфов и камер, требуемое количество ВВ на основной взрыв и фактический удельный расход ВВ на 1 м3 проектного объема выездной траншеи и на 1 м3 породы, подлежащей выбросу.
Решение. 1. Исходя из геометрических размеров поперечных сечений выездной траншеи, принимаем однорядное расположение зарядов по оси траншеи; показатель действия взрыва 2,2 для участка траншеи между пикетами 0 4“ 50 и 0 4” 87:5 и п = 2,0 для участка траншеи между пикетами 0 4” 87,5 и 1 + 25.
2. На проектных поперечных профилях наносим центры зарядов, л. н. с. и теоретические воронки выброса (см. рис. 30).
3. Составляем продольный профиль по линиям наименьших сопротивлений. Ниже продольного профиля наносим ось траншеи и центры зарядов в плане. В нашем случае линия, соединяющая центры зарядов, совпадает с осью траншеи (рис. 31).
4. Центр первого заряда размещаем на отметке пикета 0 4~ 50, для которого = 4,0 м.
Рис. 30. Проектные продольный и поперечные^профили выездной траншеи
Центр заряда 1 2 3 4 5 6 7
Расстояние 1 * 37.5 1 sis : 1
(К проектных поперечных профилей 0'50 0'87,5 1 1 " " 1'25 I '
ГК центр, зарядов 0'50 0'56,85 0'64,65 0'73,45 0'83,45 0'94,85 1'07,35 1'20,85
Рис. 31. Продольный профиль по линии наименьших сопротивлений и план расположения центров зарядов
Место расположения следующего центра заряда (расстояние между зарядами в ряду) определяем по формуле (47)
,5-4,0 (2,2+1) __ 6,4 _
1 —0,25 (2,2+1) 0,08 0,936
Таким образом, центр второго заряда разместится на отметке пикета 0 + 56,85 (50 + 6,85 = 56,85).
Величину л. н. с. второго заряда определяем по формуле (42)
и2 = 4,0 + 6,85 • 0,08 = 4,55 м.
В той же последовательности находим а и w всех последующих зарядов. По мере вычисления значения ап w наносим на продольный профиль по линиям Наименьшего сопротивления и проверяем тождественность вычисленных величин с величинами, полученными в результате измерения масштабной линейкой на чертеже. Полученные данные заносим в табл. 11.
5. Сносим центры зарядов с продольного профиля по л. н. с. на пунктирную линию, соединяющую центры зарядов в плане (рис. 31).
6. Определяем веса камерных зарядов по формуле (49) веса заряда № 1
Q = 1,53 • 43 (0,4 + 0,6 • 2,23) = 665 кг.
Вычисленные величины весов зарядов заносим в табл. И.
7. Определяем объем и линейные размеры зарядных камер по формулам (29 и 30). Объем зарядной камеры № 1
^ = ^^ = 1,30^ = 0,91^.
Размер стороны кубической зарядной камеры № 1
h = VvK
Таблица 11
№ зарядов Расстояние между центрами зарядов, м Величина л. н. с., м Расчетный удельный расход ВВ, кг /м3 Показатель действия взрыва «п» Вес заряда, кг Расстояние от оси траншеи до центра заряда (м)
влево по ходу пике- тов вправо по ходу пикетов
1 6,85 7,80 8,80 10,00 11,40 12,50 13,50 4,0 1,53 2,2 665 По оси траншеи
2 4,55 1,53 2,2 980 То же
3 5,15 1,53 2,2 1420 » »
4 5,85 1,53 2,2 2080 »
5 6,65 1,53 2,2 3045 » »
6 7,55 1,53 2,2 4445 » »
7 8,50 1,53 2,0 4885 » »
8 9,60 1,53 2,0 7040 » »
6 Заказ 1240.
Рис 32. Продольный разрез и план расположения шурфов и зарядных камер
00
Вычисленные значения объемов и линейных размеров зарядных камер заносим в табл. 11.
Составляем схему размещения шурфов и зарядных камер в профиле и плане (см. рис. 32). Сечение шурфов вчерне принимаем 1,4 X X 1,6 м.
10. Определяем пикеты расположения шурфов, расстояния между шурфами в ряду, от оси траншеи до центра каждого шурфа, абсолютные отметки устьев и основания шурфов и глубину каждого шурфа. Результаты вычислений заносим в табл. И.
11. Проектный объем траншеи (табл. 13).
Таблица 12
№ е между шурфов, Расстояние от оси траншеи до центров шурфов к к размеры камер й формы, £ ‘ ° X ф ф 3 Л . я Н Я о я Си ф д 3 о
шурфов ®3 ft ев Ф о 3 Й х X g м я Н О
К S ГС ® 3 ф о ^х 2 ° х а х"
g а влево вправо 3 Л « я Ж ф я Е ч хЯ 4 я Я ®я
8я по ходу по ходу ф ф tA 3 я S ю get о хЗ? е> й ft ю ,о< >*ft
05 ф пикетов пикетов Ю св ю Ф
ft СГ2; О х Ч « X ? <5 за з в ft 3
1 6 80 По оси траншеи 0,925 1,0 132,50 . 4,50
2 7 70 То же 1,36 1,1 131,90 5,10
3 /,lU Я 7е» » » 1,97 1,25 131,20 5,80
4 о, / и Q Q0 » » 2,89 1,4 Везде 130,45 6,55
, 5 11 40 » » 4,23 1,6 137,00 129,55 7,45
6 11 4 9 ас. » » 6,18 1,8 128,55 8,45
7 1 4 4е; » » 6,79 1,9 127,55 9,45
8 10,00 » » 9,78 2,15 126,30 10,70
Таблица 13
Пикеты ’ Площадь поперечного сечения траншеи, ж2 Средняя площадь поперечного сечения, м2 Расстояние, м Объем, м8
0 + 50 56
92,7 37,5 3476
0 + 87,5 129,5
179,75 37,5 6741
1 + 25 230
12. Предполагаемый объем выброса
10 217 X 0,8 = 8174 м3.
13. Удельный расход ВВ на 1 м3 проектного объема траншеи
24 560 : 10 217 = 2,4 кг/м3.
14. Удельный расход ВВ на 1 м3 выброса
24 560 : 8174 = 3 кг/м3.
Задача 118. Определить вес камерного заряда на выброс при w = 12,5 м. Расчетный удельный расход аммонита №6 1,3 кг/м3, показатель действия взрыва 2,0.
Задача 119. Определить расстояние между камерными зарядами в ряду и между рядами зарядов, если показатель действия взрыва п = 1,8, а л. н. с. составляет 10,5 м.
Задача 120. Уклон основания выездной траншеи составляет 0,06. Поверхность траншеи горизонтальная. Величина л. н. с. в месте расположения первого камерного заряда w± = 4,5 м. Показатель действия взрыва 2,0. Определить расстояние до места расположения центра следующего заряда и величину последующей л. н. с.
Задача 121. Определить видимую глубину траншеи после массового взрыва на участке в глинистых грунтах, где л. н. с. составляет И м, а показатель действия взрыва 1,7.
Пикет 0+00 Пикет 1+50
Рис. 33. Проектные поперечные профили траншеи
Задача 122. Массовым взрывом на выброс методом камерных зарядов требуется образовать траншею длиной 150 м между пикетами 0 + 00 и 1 + 50 (см. рис. 33). В результате массового взрыва должно быть выброшено за пределы проектного очертания траншеи 50% породы от профильного объема траншеи. Породы представлены глинистыми сланцами VII группы пород по ЕНиР 1965 г. ВВ — аммонит № 7. Заряжание камер производится насыпью. Зарядные камеры проходят без крепления. Центры зарядов располагаются на уровне основания траншеи. Рассчитать и нанести на чертеж расположение подготовительных выработок и их размеры, определить объем работ по проходке шурфов и камер, требуемое количество ВВ на основной взрыв и фактический удельный расход ВВ на 1 м3 проектного объема траншеи и на 1 м3 породы, подлежащей выбросу.
Задача 123. Решить задачу 122 при условии, если центры зарядов находятся выше уровня основания траншеи на расстоянии, равном 10% от ее глубины.
Задача 124. Массовым взрывом на выброс методом камерных зарядов требуется образовать траншею (см. рис. 34). Участок траншеи между пикетами 0 + 00 и 0 + 35 будет предварительно разработан методом шпуровых зарядов. В результате массового взрыва
должно быть выброшено за пределы проектного очертания траншеи 80% породы от проектного объема траншеи между пикетами 0 + + 40 и 1 + 00. Горные породы представлены известняком IX группы пород по ЕНиР 1965 г. Зарядные камеры проходятся без крепления. ВВ — аммонит № 6, заряжание камер которым производится насыпью. Центры зарядов располагаются на уровне основания траншеи. Плотность заряжания Д = 0,9 кг!дм\ Коэффициент увеличения объема камер 1,25. Рассчитать и нанести на чертеж расположение подготовительных выработок и их размеры, определить объем работ по проходке шурфов и камер, требуемое количество ВВ на
РиСс 34. Продольный и поперечные проектные профили траншеи
основной взрыв и фактический расход ВВ на 1 м3 проектного объема траншеи и на 1 м3 породы, подлежащей выбросу.
Задача 125. Решить задачу 124 при условии, если центры зарядов находятся выше уровня основания траншеи на расстоянии, равном 10% от ее глубины.
§ 10. Дробление негабаритных кусков породы и валунов
Негабаритные куски породы и валуны дробят взрыванием зарядов в шпурах или наружными зарядами, величина которых принимается с учетом данных, приведенных в приложениях 10 и И. Диаметр шпура принимают не более 28 4- 30 мм. Шпуры пробуривают в середине взрываемого негабаритного куска породы или валуна на величину г/4 длины ребра (рис. 35, а).
Если при взрыве заряда в одном шпуре камень не разрушается вследствие его значительного объема или особенностей формы (большая площадь при незначительной толщине, то такой камень разделывают в несколько приемов или одновременным взрыванием зарядов в нескольких шпурах. При дроблении негабаритов или валунов забойка шпуров обязательна.
Наружные заряды (рис. 35, б) могут иметь плоскую и сосредоточенную форму заряда. Толщина слоя ВВ при плоском заряде должна составлять 2 4- 2,5 см.
Сосредоточенные заряды по возможности располагаются в естественных углублениях на поверхности камня.
Наружные заряды должны быть плотно прикрыты со всех сторон землей или дерном (травой вниз), песком или глиной без примеси гальки или щебня.
Пример 21. Определить требуемое количество аммонита и глубину бурения при разделке негабаритного известняка VIII группы пород по ЕНиР 1965 г. Размеры негабарита: высота 0,8 м, ширина 1,0 м, длина 1,0 м.
Решение 1, Определяем глубину шпуров 0,25 м (см. приложение 7).
Рис. 35. Расположение зарядов при разделке негабарита: а — заряд в шпуре; б — наружный заряд
2. По этому же приложению 7 принимаем вес заряда 100 г (среднее значение).
Пример 22. Определить требуемое количество аммонита при дроблении негабарита наружным зарядом. Негабарит с длиной наибольшего ребра 0,7 м представлен гранитом IX группы по ЕНиР 1965 г.
Решение, Величину заряда определяем по приложению 8, где на три куска породы предусмотрено израсходовать 1,2 кг ВВ, следовательно, на 1 кусок следует израсходовать 0,4 кг.
Задача 126. Необходимо взорвать 500 м2 негабаритных кусков породы X группы по ЕНиР 1965 г. Размер негабарита 0,5—0,6 м. Заряды располагаются в шпурах.
Определить требуемое количество аммонита, глубину бурения и общий расход бурения на весь объем работ.
Задача 127. Определить требуемое количество аммонита № 6 для дробления шпуровыми зарядами 100 м2 негабарита. Средний объем негабаритных кусков 0,8 м\
Задача 128. Определить глубину бурения, общий расход бурения, аммонита № 6 и вес одного заряда для дробления негабарита шпуровыми зарядами. Всего нужно раздробить 250 Л43 негабаритов, в каждом кубическом метре содержится три куска.
Задача 129. Определить расход аммонита № 6 при дроблении негабарита наружными зарядами. Негабаритные породы представлены известняками VII группы по ЕНиР 1965 г. Размер наибольшего ребра 0,6—0,7 м. Всего нужно раздробить 325 м? негабаритов.
Задача 130. Требуется ежедневно взрывать шпуровым методом 300 негабаритных кусков с длиной наибольшего ребра 0,7—0,8 м. Определить требуемое количество аммонита № 6, капсюлей детонаторов, огнепроводного шнура и бурения при породах VII группы.
Задача 131. Определить требуемое количество аммонита № 6 на разделку 200 негабаритных кусков породы VII группы. Разделка негабарита производится наружными зарядами. Длина наибольшего ребра негабарита 0,7 м.
Задача 132. На карьере добывается грунт X группы пород. Годовая производительность карьера 300 тыс. ле3. Негабаритом считается камень размером свыше 0,7 ле.
Выход негабарита составляет 8%. Длина наибольшего ребра негабаритного куска в среднем 0,9 ле. Разделка негабарита производится зарядами, взрываемыми в шпурах. Определить требуемое количество аммонита и электродетонаторов для разделки негабарита на год.
Задача 133. Требуется очистить от валунов, предварительно раздробив их наружными зарядами, площадь размером 10 га. На каждом гектаре в среднем по 300 камней, порода VIII группы. Средний объем валунов 0,35 ле3, наибольшее ребро 0,7 ле. Определить требуемое количество аммонита № 6 и электродетонаторов на весь объем работ.
Задача 134. При строительстве автодороги следует раздробить 5000 ле3 валунов, сложенных породой VI группы. Объем трех валунов 1 ле3. Дробление негабарита производится наружными зарядами. Определить требуемое количество аммонита № 6 и электродетонаторов на весь объем работ.
Задача 135. Определить расход аммонита № 6 и бурения для разделки 2000 ле3 негабаритных кусков известняка VIII группы при условии, что на 1 ле3 приходится 2—3 куска.
Глава III
БЕЗОПАСНЫЕ РАССТОЯНИЯ ПРИ ПРОИЗВОДСТВЕ ВЗРЫВНЫХ РАБОТ
При хранении ВМ и производстве взрывных работ безопасные расстояния определяют: по дальности разлета кусков породы, по сейсмическому влиянию взрыва, по действию воздушной волны, по передаче детонации.
§ 11. Определение безопасных расстояний по дальности разлета кусков породы
Безопасные расстояния от разлета кусков породы при взрывах согласно «Единым правилам безопасности при взрывных работах» определяют в зависимости от вида и метода взрывных работ и величины расчетной линии сопротивления. Минимально допустимые безопасные расстояния при различных видах и методах ведения взрывных работ следующие:
Взрывание на открытых работах в грунтах и скальных породах:
наружными зарядами...................................... 300*
шпуровыми зарядами................................ 200
котловыми шпурами................................. 200**
рукавами.......................................... 200**
скважинными зарядами................................По проекту, но не
менее 200 котловыми скважинами.................................... То же
камерными зарядами ..................................... То же
Дробление валунов зарядами в подкопках . . .’..... 400
Корчевка пней .................................... 200
Взрывание при посадке насыпей на болотах.......... 100
Дноуглубительные работы:
* Абсолютная суммарная величина одновременно взрываемых (детонирующим шпуром или электродетонаторами мгновенного действия) наружных зарядов не должна превышать 10 кг ВВ.
** При взрывании на косогорах в направлении вниз по склону величина радиуса опасной зоны должна быть не менее 300 м.
к. Без ледяного покрова на поверхности водного бассейна
при взрывании нескальных грунтов....................... 100*
при взрывании скальных грунтов.................. 200 *
Б. С ледяным покровом независимо от свойств взрываемого грунта..................................... 200
Ледоходные работы: при взрывании ледяного покрова......................... 100
при взрывании заторов................................. 200
Простреливание шпуров ..................................... 50
Простреливание скважин для котловых зарядов......... 100
Валка зданий и сооружений .........................• Ю0
Дробление фундаментов..................................... 200
Радиусы опасных зон для зарядов выброса определяются по табл. 14.
Таблица 14
Расчетная линия сопротивления, м Радиусы опасных зон, м при показателях действия взрыва заряда
1,0 1,5 2,0 От 2,5 до 3 1,0 1,5 2,0 От 2,5 до 3
1,5 200 Д л я л 300 [ ю д е й 350 400 Д 100 ля мел 150 занизь 250 [ о в 300
2,0 200 400 500 600 100 200 350 400
4,0 300 500 700 800 150 250 500 550
6,0 300 600 800 1000 150 300 550 650
8,0 400 600 800 1000 200 300 600 700
10,0 500 700 900 1000 250 400 600 700
12,0 500 700 900 1200 250 400 700 800
15,0 600 800 1000 1200 300 400 700 800
20,0 700 800 1200 1500 350 400 800 1000
25,0 800 1000 1500 1800 400 500 900 1000
30,0 800 1000 1700 2000 400 500 1000 1200
Радиусы опасных зон от разлета кусков породы при взрывании камерных зарядов на рыхление, малокамерных и котловых зарядов определяются расчетом.
Для этого из всех зарядов, взрываемых в данной серии, выбирается заряд с наибольшей р. л. с. (w) и для такого, заряда определяется условная wn, при которой этот заряд являлся бы зарядом с показателем п = 1,0 по формуле
wn = |w. (53)
Исходя из найденного значения wn определяют величины радиусов опасных зон для людей и механизмов согласно табл. 14, принимая значение w в этой таблице за wa.
♦ Для предотвращения продвижения в опасную зону судов, плотов и т. п. при дноуглубительных работах должно быть выставлено оцепление и сигналы на расстоянии не менее 20 м от границы опасной зоны вверх и вниз по течению реки. Во время лесосплавов оцепление и сигналы вверх по течению реки должны быть выставлены на расстоянии не менее 500 м»
Для скважинных зарядов радиус опасной зоны определяется так же, как и для камерных зарядов, по формуле
wa = -^w. (54)
Во всех случаях радиус опасной зоны для людей при производстве взрывных работ не должен быть меньше величины, указанной на стр. 87 и 88.
Пример 23. Работы ведутся методом малых камерных зарядов. Минимальная w в серии составляет 3,0 м и максимальная 5,0 м. Взрывные работы ведутся на косогоре.
Определить безопасное расстояние от разлета кусков породы при взрыве для людей и механизмов.
Решение. Определяем условную wa для w = 5,0 м
грп = у.5 = 3,6 (принимаем шп = 4,0л<).
В табл. 14 находим радиус опасной зоны для w = км т п = 1. Радиус опасной зоны для людей составляет 300 м и для механизмов 150 м. (табл. 14). Минимально допустимый радиус опасной зоны для людей с учетом работы на косогорах не должен быть менее 300 м. Принимаем радиус опасной зоны для людей равным 300 м.
Задача 136. Работы по разделке негабарита ведутся наружными зарядами, взрывание производится детонирующим шнуром. Всего за время, отведенное для взрыва, следует взорвать 400 зарядов, средний вес одного заряда составляет 400 г.
Определить, сколько необходимо взорвать серий зарядов, чтобы разделать весь негабарит.
Задача 137. На карьере, расположенном на ровном месте, взрывные работы ведут методом скважинных зарядов. С. п. п. колеблется в пределах 6—8 м.
Определить радиус опасной зоны для людей и механизмов.
Задача 138. На косогоре необходимо взорвать несколько камерных зарядов на рыхление. Минимальная величина л. н. с. составляет 10 м и максимальная 25 м.
Определить радиус опасной зоны для людей и механизмов.
Задача 139. Одновременно на косогоре и на ровном месте взрывают 10 камерных зарядов. Величина л. н. с. зарядов на косогоре составляет 5 м, а на ровном месте 8 м.
Определить радиус опасной зоны для людей и механизмов.
Задача 140. Одновременно взрывают 5 скважинных зарядов, величина с. п. п. которых составляет 7 м.
Определить радиус опасной зоны по разлету кусков породы для людей и механизмов.
Задача 141. Одновременно взрывают четыре наружных заряда и два камерных заряда на рыхление, у которых величина л. н. с. 10 м.
Определить радиус опасной зоны по разлету осколков породы для людей и механизмов.
Задача 142. Одновременно взрывают 10 камерных зарядов на выброс, величина л. н. с. у которых составляет 15 м. При расчете зарядов показатель действия взрыва принят равным 2,0. Заряды взрываются на ровном месте.
Определить радиус опасной зоны по разлету кусков породы для людей и механизмов.
Задача 143. Одновременно взрывают камерные заряды, рассчитанные на рыхление с величиной л. н. с. 6 м и скважинные заряды с величиной л. с. п. п. 8,5 ж.
Определить безопасное расстояние по разлету осколков породы для людей и механизмов.
Задача 144. Одновременно взрывают 10 шпуровых зарядов и пять скважинных зарядов. Величина л. с. п. п. для скважинных зарядов составляет 3,0 м.
Определить безопасное расстояние по разлету кусков породы для людей и механизмов.
§12. Определение безопасных расстояний по сейсмическому влиянию взрыва
Определение расстояний, на которых колебания грунта при взрывах безопасны для зданий и сооружений, производится по формуле гс = *са , (55)
где q — вес заряда ВВ, кг\
г с — расстояние от места взрыва, л;
а — коэффициент, зависящий от показателя действия взрыва п (см. табл. 15);
кс — коэффициент, зависящий от свойств грунта в основании охраняемых сооружений (см. табл. 16).
Таблица 15
Условие взрыва и показатель действия взрыва п Значение а Примечание
Взрыв при камуфлете и при При взрыве на поверхности
п^0,5 1,2 земли сейсмическое действие
п = 1,0 1,0 не учитывается
п = 2,0 0,8
п — 3,0 и более 0,7
При короткозамедленном взрывании серии зарядов, снижающем сейсмический эффект, радиус сейсмической безопасности устанавливается сейсмологами.
Таблица 16
Грунт в основании охраняемого сооружения Значения kc Примечание
Скальные породы плотные 3,0 При размещении зарядов
Скальные породы нарушенные . . . 5,0 в воде или водонасыщенных
Галечниковые и щебенистые грунты 7,0 грунтах значение коэффици-
Песчаные 8,0 ента кс следует увеличивать
Глинистые 9,0 в 1,5—2 раза
Насыпные и почвенные 15,0
Водонасыщенные (плывуны и торфя-
ники) 20,0
Формула (55) не применима при расчете сейсмически безопасных расстояний для зданий и сооружений уникального характера (башни, высотные здания, дворцы) и для особо сложных технических конструкций,к ак, например, висячие мосты, гидротехнические сооружения, радиомачты, мощные ветросиловые установки и т. п. В этих случаях сейсмически безопасные расстояния устанавливаются на месте сейсмологами.
Пример 24. Производится взрыв на выброс для образования канала в плотных скальных породах. Общий вес зарядов q — 400 т. При расчете зарядов показатель действия взрыва принят равным 2,0. Вблизи взрыва на расстоянии 600 м располагается жилой поселок. Грунт в основаниях зданий представлен сухими плотными глинами.
Определить, находится ли поселок на сейсмически безопасном расстоянии от места взрыва.
Решение. Определяем сейсмически безопасное расстояние от места массового взрыва по формуле (55), принимая по табл. 16 для глинистых грунтов, на которых построен поселок кс = 9,0.
Значение по табл. 15 для п = 2 а = 0,8.
Подставляя эти значения в формулу (55), получим
гс = 9 • 0,8 j/400 000 = 530 м.
Поселок находится на сейсмически безопасном расстоянии от места взрыва.
Задача 145. В скальных нарушенных породах производится взрыв камерных зарядов на рыхление. Общий вес всех зарядов 100 т. Охраняемые объекты построены на плотных скальных породах.
Определить сейсмически безопасное расстояние.
Задача 146. В карьере на расстоянии 250 м от места взрывных работ расположена механическая мастерская. Грунт в основании механической мастерской представлен скальными нарушенными породами.
Определить возможный максимальный вес одновременно взрываемых зарядов, обеспечивающий безопасность для механической мастерской по сейсмическому воздействию.
Задача 147. Определить сейсмически безопасное расстояние для зданий и сооружений при производстве массового взрыва на выброс. Общий вес заряда 300 т. При расчете зарядов показатель действия взрыва принят равным 2. Заряды расположены в водонасыщенных грунтах. В основании зданий и сооружений залегают нарушенные скальные породы.
Задача 148. Расстояние жилого поселка от места взрыва составляет 350 м. Определить максимальный вес одновременно взрываемых зарядов, рассчитанных на рыхление (п = 0,5), чтобы предохранить поселок от опасного сейсмического воздействия при взрыве. В основании зданий и сооружений поселка залегают нарушенные скальные породы.
Задача 149. Здание построено на глинистых грунтах. Определить максимальный безопасный вес заряда, рассчитанный на выброс с п = 2,0, если здание расположено от места взрыва на расстоянии 500 м.
Задача 150. Определить сейсмически безопасное расстояние при взрыве 10 камерных зарядов, рассчитанных на выброс (п — 3). Вес каждого заряда 30 т. Здания и сооружения построены на глинистых грунтах.
§ 13. Определение безопасных расстояний по действию воздушной волны
Безопасные расстояния по действию воздушной волны определяются по формуле
Гв = квУ~д, (56)
где гв — безопасное расстояние, м;
q — общий вес заряда ВВ, кг;
кв — коэффициент пропорциональности, величина которого зависит от условий расположения заряда и характера повреждения (см. табл. 17).
Примечания: 1. В общих случаях при расчете безопасных расстояний от складов ВМ до населенных пунктов*, автодорог и ж.-д. магистралей, заводов, складов ВМ принимается третья степень безопасности.
Для отдельно стоящих зданий и сооружений второстепенного значения и непрочных или железобетонных сооружений принимается четвертая степень безопасности.
2. Заряд, углубленный в грунт на всю высоту, можно использовать для расчета расстояний при обвалованных хранилищах ВМ.
3. Если защищаемый объект расположен за густым лесом или холмом, расположенным на пути распространения воздушной волны, коэффициенты кв в табл. 17 могут быть уменьшены, но не более чем вдвое.
4. При производстве взрывов в узких долинах или проходах коэффициенты кв следует удваивать.
5. Если за местом взрыва в радиусе, меньшем 1,5 j/j, имеются прочные преграды в виде стен, валов и т. п., то радиус опасной зоны в направлении, противоположном этим преградам, следует удваивать.
Таблица 17
Степень безопасности Возможные повреждения Коэффициент feB
открытый заряд заряд углублен на свою высоту п=3 п = 2
1 Полное отсутствие повреждений 50-150 10-40 5-10 2-5
2 Случайные повреждения застекления 10-30 5-9 2-4 1-2
3 Полное разрушение застекления, частичное повреждение рам, дверей, нарушение штукатурки и внутренних легких перегородок .... сл 1 00 2-4 1-1,5 0,5-1
4 Разрушение внутренних перегородок, рам, дверей, бараков, сараев и т. п 2-4 1,1—1,9 0,5-1 Разруше-
5 Разрушение малостойких каменных и деревянных зданий, опрокидывание ж.-д. составов, повреждение линий электропередач . . . 1.5—2 0,5-1 ние в пределах воронки выброса То же
6 Пролом прочных кирпичных стен, полное разрушение коммунальных и промышленных сооружений, повреждение ж.-д. мостов и полотна 1,4 То же
Размеры зоны, безопасной по действию воздушной волны на человека при взрыве открытого (наружного) заряда, устанавливаются по формуле
Гв = 5]ЛГ. ’ (57)
При наличии блиндажей расстояния, рассчитываемые по этой формуле, могут быть сокращены в полтора раза.
Пример 25. Общий вес всех одновременно взрываемых камерных зарядов, рассчитанных на выброс с показателем действия взрыва 2,0, составляет 250 000 кг.
Определить безопасное расстояние по действию воздушной волны, если при расчете принимается 2-я степень безопасности.
Решение. Определяем безопасные расстояния по действию воздушной волны по формуле (56), найдя коэффициент кв = 1,5 в табл. 17
гв = 1,5 /250 000 -750^.
Пример 26. Определить предельную емкость открыто расположенного хранилища ВВ, если от места его расположения на расстоянии 1500 м находится рабочий поселок. При расчете безопасного расстояния по действию воздушной волны принимается третья степень безопасности (Лв = 8,0).
Решение. Пользуясь формулой (56), определяем предельную емкость хранилища
9=Д = 1^ = 35000 кг. 4 Л* 82
Задача 151. Определить предельную емкость обвалованного хранилища ВВ, расположенного на расстоянии 2000 м от жилых строений.
Задача 152. Определить, на каком расстоянии от действующей ж.-д. магистрали может быть построено открыто расположенное хранилище ВВ на 16 т.
Задача 153. Определить безопасное расстояние по действию воздушной волны при производстве массового взрыва на выброс камерными зарядами если: общий вес всех одновременно взрываемых зарядов составляет 95 т; заряды рассчитаны для п — 2,0; при взрыве не должно быть повреждений охраняемых объектов.
Задача 154. На каком минимальном расстоянии от жилых домов с соблюдением первой степени безопасности следует произвести уничтожение 10 кг ВВ в яме.
Задача 155. Определить размер безопасной зоны по действию воздушной волны на человека, если вес взрываемого наружного заряда ВВ составляет 100 кг. Люди, выполняющие взрыв, находятся в блиндаже.
§ 14. Определение безопасных расстояний по передаче детонации
Расстояние, обеспечивающее невозможность передачи детонации от заряда к заряду, определяется по формуле
гд = kq Уq , м, (58)
где kq — коэффициент, величина которого зависит от рода ВВ и условий взрыва. Величина kq принимается по табл. 18;
q — вес заряда ВВ, кг
Расстояния Гд, обеспечивающие невозможность передачи детонации от необвалованных отдельных хранилищ (штабелей) с детонато-94
Таблица 18
Активный заряд Пассивный заряд
Вид В В Расположение заряда kq для аммонита kq для тротила
Открытый Углубленный Открытый Углубленный
АММОНИТЫ Открытый .... 0,25 0,15 0,40 0,30
Углубленный . . . 0,15 0,10 0,30 0,20
Тротил Открытый 0,80 0,60 1,20 0,90
Углубленный .... 0,60 0,40 0,90 0,50
Примечания: 1. При хранении других ВВ принимаются переводные коэффициенты согласно приложению 5.
2. Случай заряда, углубленного в грунт, соответствует обвалованному хранилищу ВВ.
3. Случай открытого заряда, уложенного на поверхности, соответствует хранению ВВ в легких сооружениях и штабелях на открыто расположенных площадках.
4. Безопасные расстояния определяются для каждого заряда (хранилищ, штабелей) в отдельности, причем в качестве безопасного для смежных зарядов выбирается наибольшее из рассчитанных расстояний.
рами до зарядов (хранилищ, штабелей) с ВВ определяются по формуле
гд = 0,06 /пд , м, где пд — количество детонаторов, шт.
При хранении 1 м детонирующего шнура приравнивается к пяти детонаторам. Расстояния, обеспечивающие невозможность передачи детонации между необвалованными отдельными хранилищами детонаторов, определяются по формуле
гд^ 0,1 /пд , .м.
При обваловании одного из хранилищ безопасные расстояния, рассчитанные по этим формулам, уменьшаются в 1,5 раза, а при обваловании обоих хранилищ в два раза.
Пример 27. Определить безопасное расстояние по передаче детонации между открыто расположенным хранилищем аммонита емкостью 25 т и обвалованным хранилищем тротила емкостью 20 т.
Решение 1. Принимая за активный заряд аммонит, определяем безопасное расстояние по передаче детонации до хранилища по формуле (58)
гд = 0,3 /25 000 = 48 м.
2. Принимая за активный заряд тротил, определяем безопасное расстояние по передаче детонации до хранилища с аммонитом
гд = 0,6/20 000 =85 м.
Принимается наибольшее расстояние 85 м.
Задача 156. Определить безопасное расстояние по передаче детонации между хранилищем СВ емкостью 200 тыс. электродетонаторов
и 50 тыс. м детонирующего шнура и хранилищем аммонита. Оба хранилища обвалованы.
Задача 157. Определить безопасное расстояние по передаче детонации между двумя обвалованными хранилищами СВ емкостью 200 тыс. и 250 тыс. детонаторов.
Задача 158. Определить безопасное расстояние по передаче детонации между двумя открыто расположенными хранилищами аммонита емкостью по 25 т.
Задача 159. Определить безопасное расстояние по передаче детонации между открыто расположенным хранилищем аммонита емкостью 10 т и обвалованным — емкостью 16 т.
Задача 160. Определить безопасное расстояние по передаче детонации между открыто расположенным хранилищем аммонита и обвалованным хранилищем СВ емкостью 200 тыс. ЭД и 50 тыс. м ДШ.
Задача 161. Определить безопасное расстояние между двумя необвалованными хранилищами СВ емкостью 100 тыс. ЭД и 50 тыс. ДШ.
Задача 162. Расстояние между открыто расположенными хранилищами СВ составляет 20 м. Определить их максимальную емкость, если они предназначены для хранения только детонаторов.
Глава IV
ВЗРЫВНЫЕ РАБОТЫ НЕГОРНОГО ХАРАКТЕРА
§ 15. Посадка дорожных насыпей на минеральное дно болот
Взрывные работы при посадке дорожных и других насыпей на минеральное дно болот ведутся для удаления верхнего торфяного покрова болот при сооружении насыпи; посадки откосов насыпи, не достигших минерального дна болота; вытеснения торфа из-под насыпей для осаждения их в освобожденное пространство; образования канав-торфоприемников.
Расчет расположения и величин зарядов при удалении верхнего торфяного покрова болот взрыванием поперечных и продольных траншей
Последовательность расчета расположения и величин зарядов такова: составляют принципиальную схему расположения зарядов (рис. 36); определяют величину линии сопротивления; глубину скважины; наивыгоднейший показатель действия взрыва заряда, вес и длину заряда, диаметр заряда и расстояние между зарядами. Величину линии сопротивления wp определяют по формуле
1РР = О,9Я, л«, (59)
где Н — глубина выторфовывания, м.
Длину скважины определяют по формуле
где — линия сопротивления, л;
а — угол наклона скважин к горизонту, равный 45 ~ 60°.
Наивыгоднейший показатель действия взрыва п заряда определяется при взрывании поперечных траншей по формуле
п = 1,67 Дпоп. (60)
при взрывании продольных траншеи
п = -^-, 2шр
(61)
где ЛП0п — ширина поперечной траншеи, м; Doc — ширина осевой траншеи, м.
А-А
Рис. 36. Схема расположения скважинных зарядов при удалении верхнего покрова болот взрыванием поперечных траншей
Вес заряда определяется по формуле
Q = qwy (и), кг, (62)
где q — расчетный удельный расход ВВ, кг/м3;
/ (п) — функция показателя действия взрыва заряда.
Значения расчетного удельного расхода ВВ (аммонита № 6) в зависимости от зольности торфа:
% зольности торфа........................ 20 30 40 50 60 70
Значение д, кг/м3 ....................... 0,68 0,69 0,72 0,76 0,83 0,95
Значения функции показателя действия взрыва заряда ВВ / (м): п ................................... 1,0 1,25 1,50 1,75 2,0 2,25 2,5
/(и)................................. 1,0 1,10 1,20 1,55 2,10 2,82 3,60
Длина I заряда ВВ в скважине определяется по формуле
I = 0,75 L, м,
где L — длина скважины, м.
Диаметр d заряда ВВ определяется по формуле
где Q — вес заряда, кг\
I — длина заряда, дм\
\ — плотность ВВ, кг! дм*.
Расстояние между зарядами при взрывании поперечных и боковых продольных траншей
a = 0,94wPVT(^; (64)
при взрывании осевой продольной траншеи
a = u?p|^/(n), (65)
где а — расстояние между зарядамив’ряду и между рядами зарядов, ж;
грр — линия сопротивления,
/ (п) — функция показателя действия взрыва заряда ВВ.
Пример 28. Для отсыпки однопутной железнодорожной насыпи шириной поверху 5,8 м требуется удалить верхний торфяной покров толщиной 2,0 м взрыванием поперечных траншей шириной поверху 4,5 м. Высота насыпи над уровнем торфяного болота 1,5 м. Откосы насыпи 1 : 1,5. Угол наклона скважин 45°. ВВ — аммонит 6ЖВ. Торф 50 %-ной зольности.
Определить требуемое количество ВВ и объем буровых работ для образования поперечной траншеи одновременным взрывом.
Решение. 1. Составляем принципиальную схему расположения зарядов (см. рис. 36).
2. Величина линии сопротивления по формуле wp = 0,9 Я ==0,9-2,0-1,8 м.
3. Длина наклонной скважины по формуле
4. Наивыгоднейший показатель действия взрыва заряда ВВ по формуле (60)
5. Вес одного заряда по формуле (62), приняв для торфа 50%-ной зольности q = 0,76 яг/ж3, при показателе действия взрыва п = = 2,0 / (п) = 2,1
(? = 0,76 -1,83 - 2,10 = 9,3 кг.
6. Длина заряда и наклонной скважины
I = 0,75-25,5 =19,1 дм.
7. Диаметр заряда по формуле (63)
диаметр скважины 0,8 X 1,25 = 1,0 дм.
8. Расстояние между зарядами по формуле (64) а = 0,94-1,8т/2Т = 2,2 м.
9. Длина поперечной траншеи
25=1У-=14’6^
10. Требуемое количество скважинных зарядов (14,6 : 2,2) + 3 = 9.
11. Требуемое количество ВВ: 9-9,3 = 83,7 кг.
12. Объем буровых работ: 9*2,55 = 23 м.
Расчет расположения и величин зарядов при посадке откосов насыпи, не достигших минерального дна болот
Последовательность расчета расположения и величин зарядов составляют принципиальную схему расположения зарядов (рис. 37); определяют глубину скважин, вес заряда ВВ, длину и диаметр заряда; расстояние между скважинами в ряду (заряды размещаются в один ряд по нижнему краю каждого откоса насыпи). Глубина скважин (рис. 37 и 38) равна расстоянию от поверхности болота до минерального дна, м'. L± = Н.
Вес заряда определяется по формуле
L3q
Q = -£,ks. (66)
о
где — глубина скважин, м;
q — расчетный удельный расход ВВ, кг/м3.
Длина заряда ВВ
Z = -тг-» дм; О
Li — глубина скважины, дм.
Диаметр заряда ВВ
d=lA^
(67)
д-д
Рис. 37. Схема расположения скважин при посадке откосов насыпи, не достигающих минерального дна болот
Q — вес заряда, кг;
I — длина заряда, дм;
Д — плотность ВВ, кг!дм3.
Расстояние между скважинами в ряду равно глубине скважины
CL = м.
Пример 29. Определить объем буровых работ и требуемое количество динафталита для посадки участка откоса насыпи длиной 26 м на минеральное дно болот. Расстояние от поверхности болота до минерального дна Н = 2,6 м. Зольность торфа 40%. Плотность ВВ 0,9 кг!дм3.
Решение. 1. Составляем принципиальную схему расположения зарядов (см. рис. 37).
2. Глубина скважин равна высоте уступа
L1 = H = 2,6 м.
3. Вес заряда по формуле (66)
п 2,63 • 0,72 , 9
Q =---о---— 4,2 кг.
О
4. Длина заряда
'4
5. Диаметр заряда ВВ по формуле (67)
й=Ота=°'80л*-
6. Расстояние между скважинами в ряду а = Ьг = 2,6 м.
7. Требуемое количество скважин (26 : 2,6).2 + 2 = 22.
8. Объем буровых работ
22 X 2,6 = 57,2 м.
9. Требуемое количество ВВ
22 х 4,2 = 92,4 кс.
Расчет расположения и величин зарядов при вытеснении торфа из-под насыпей для осаждения их в освобожденное пространство и образование канав торфоприемников 1
Последовательность расчета расположения и величин зарядов при взрывании под насыпью (рис. 38): назначается диаметр скважин и зарядов; определяется длина скважин, пересекающих насыпь, длина и вес заряда ВВ в скважине, расстояние между скважинами в ряду и между рядами. Диаметр зарядов принимается равным
А-А Л
Рис. 38. Схема расположения скважин при посадке всего основания насыпи, не достигающей минерального дна болот, и для образования канав-торфоприемников
I, II — очередность взрывания
100—120 мм. Длину скважин, пересекающих насыпь, определяют по формуле
— h + Л2» м, (68)
где h — толщина насыпи, м\
h2 — толщина слоя торфа под насыпью, м.
1 Скважины у нижнего края насыпи предназначаются для посадки откосов насыпи. Расчет расположения их и величин зарядов дан в примере 29.
Длина заряда в скважине равна толщине слоя торфа под насыпью I = h2. Вес заряда ВВ Q в скважине определяется по формуле
= (69)
гдес? — диаметр заряда, дм;
I — длина заряда, дм;
\ — плотность ВВ, кг/дм3.
Расстояние между скважинами а в ряду и между рядами a = 30d, дм, где d — диаметр заряда, дм.
Последовательность расчета расположения и величин зарядов для образования канав торфоприемников. Определяется длина шпуров, вес и длина заряда ВВ в шпуре, диаметр заряда ВВ, расстояние между шпурами в ряду. Глубина шпуров (см. рис. 38) равна мощности верхнего покрова Z2 = hr, м.
Вес заряда Q определяется по формуле
Q = -f,n, (70)
где L2 — длина шпура, м;
q — расчетный удельный расход ЪЪ,~~кг1м3.
Длина заряда ВВ в шпуре приравнивается половине длины скважины
Диаметр заряда ВВ
''"l7 А-"' <71>
где Q — вес заряда, кг;
I — длина заряда, дм;
\ — плотность ВВ, кг!дм*.
Расстояние между шпурами в ряду равно длине шпура а = Л2, м.
Пример 30. Определить объем буровых работ и требуемое количество динафталита В для посадки участка насыпи длиной 75 м на минеральное дно болота глубиной 2,6 м. Толщина верхнего покрова болот 1,0 м. Зольность торфа 60%. Расстояние от основания насыпи до минерального дна 0,8 м. Высота насыпи-3,8 м, ширина поверху 5,8 м. Откосы насыпи 1 : 1,5. Установить последовательность взрывания зарядов.
Решение. 1. Составляем принципиальную схему расположения скважин (см. рис. 38).
2. Объем буровых работ и требуемое количество ВВ для взрывания под насыпью при диаметре заряда 1,0 дм, определив глубину скважин, пересекающих насыпь, по формуле (68)
L =3,8 + 0,8 = 4,6 м;
длину заряда ВВ в скважине
I = Л2 = 8 дм*, вес заряда ВВ в скважине по формуле (69) 3,14 • 1,0 • 8,0 • 0,9 = X 4 ’
расстояние между зарядами в ряду и между рядами d = 30d = 30 • 1,0 = 30 дм*, количество рядов скважин, взрываемых над насыпью, (5,8 : 3) + 1 = 3; количество скважин на участке 75 м (75 : 3) + 1 • 3 = 78; объем буровых работ
78 X 4,6 = 359 м*, требуемое количество ВВ 78-5,6 = 437 кг.
3. Объем буровых работ и требуемое количество ВВ для посадки откосов насыпи, определив глубину скважины
L1 — H— 2,6 м*, вес заряда ВВ^по формуле (66) п 2,63 • 0,83 к „ Q =------------------------^- = 5 кг*,
длину заряда ВВ
/ = ^ = ^- = 8,7 дм-
диаметр заряда ВВ по формуле (67)
а = V 3,14-8,7-0,9 = 0’9 дм'' расстояние между скважинами в ряду a=Lj=2,6 м\ требуемое количество скважин (75 : 2,6) • 2 + 2 = 60; объем буровых работ: 60 X 2,6 = 156 м*, требуемое количество ВВ: 60 • 5 =^= 300 кг.
4. Объем буровых работ и требуемое количество ВВ для взрывания двух боковых канав-торфоприемников, определив длину шпура
Zi = h± = 1,0 м\
вес заряда ВВ по формуле (70)
О
длину заряда ВВ в шпуре
Z 6л
диаметр заряда ВВ по формуле (71)
расстояние между шпурами а = Z2 = 1,0 м;
требуемое количество шпуров: (75 : 1,0) • 2 + 2 = 152 шпура; объем буровых работ: 152 X 1,0 = 152 м;
требуемое количество ВВ: 152*0,28 = 42,6 кг.
5. Требуемое количество ВВ на весь объем работ
437 + 300 + 42,6 = 779,6 кг.
6. Последовательность взрывания зарядов приведена на рис. 38.
Задача 163. Для отсыпки однопутной железнодорожной насыпи шириной поверху 5,8 м требуется удалить верхний торфяной покров толщиной 2,2 м взрыванием поперечных траншей шириной поверху 5,4 м. Высота насыпи над уровнем торфяного болота 2,0 м. Откосы насыпи 1 : 1,5. Угол наклона скважин к горизонту принимается 45°. В качестве ВВ принимается динафталит В. Торф 40 %-ной зольности. Определить потребное количество ВВ и объем буровых работ для образования взрывом поперечной траншеи.
Задача 164. Для отсыпки однопутной железнодорожной насыпи высотой 2,0 м (над уровнем торфяного болота) требуется взрывным способом образовать траншею глубиной 1,5 м. Торф 50 %-ой зольности. Способ отсыпки насыпи лобовой с двух сторон. В качестве ВВ принимается аммонит № 6 ЖВ. Взрывные работы производятся методом поперечных траншей шириной поверху 4,5 м. Угол наклона скважины принимается 45°. Определить объем буровых работ и расход ВВ для образования взрывом поперечной траншеи.
Задача 165. Определить вес заряда ВВ, его длину и диаметр для посадки откосов насыпи на минеральное дно болот, если расстояние от поверхности болота до минерального дна 2,4 м. Торф 50 %-ной зольности. В качестве ВВ применяется динафта лат В. Плотность В В 0,9 кг!дм3.
Задача 166. Определить объем буровых работ и потребное количество динафталита В для посадки участка откосов насыпи длиной 30 м на минеральное дно болот. Расстояние от поверхности болота
до минерального дна 3,0 м. Торф 60 %-ной зольности. Плотность ВВ 0,9 кг/дм2.
Задача 167. Определить объем буровых работ и потребное количество динафталита В для посадки участка насыпи длиной 90 м на минеральное дно болот (включая посадку откосов насыпи и образование боковых канав-торфоприемников). Глубина болота 3,0 м. Толщина верхнего покрова болот 1,0 м. Торф 50 %-ной зольности. Расстояние от основания насыпи до минерального дна 1,1 м. Высота насыпи 4 м. Ширина насыпи поверху 5,8 м. Откосы насыпи 1 : 1,5. Диаметр зарядов, взрываемых в скважинах под насыпью, 100 мм.
Задача 168. Определить объем буровых работ и потребное количество ВВ для посадки участка насыпи длиной 100 м и образования на этом протяжении боковых канав-торфоприемников. Глубина болота 2,8 м. Толщина верхнего покрова болот 1,0 м. Торф 60%-ной зольности. Расстояние от основания насыпи до минерального дна 1,0 м. Высота насыпи 4,0 м, ширина насыпи поверху 5,8 м. Взрывание производится аммонитом № 6ЖВ.
§ 16. Рыхление мерзлых грунтов
Расчет расположения и величин шпуровых зарядов (при наличии двух открытых поверхностей и мощности мерзлого слоя от 1 до 2 м)
Последовательность расчета: составляется принципиальная схема размещения зарядов (рис. 39); определяется величина линии сопротивления и глубина шпуров, вес заряда ВВ, диаметр шпуров, расстояние между зарядами в ряду, между рядами зарядов и от бровки забоя. Величина линии сопротивления определяется wp = = I = 0,75 Я, где wp — величина линии сопротивления, м;
Н — мощность мерзлого слоя, м;
I — глубина шпуров, м.
Вес заряда ВВ
Q=kw3p, (72)
где Q — величина заряда, кг;
к — удельный расход ВВ, кг!м3 (для глинистых грунтов и грунтов со строительным мусором к = 0,8—1,0 кг!м\ для грунтов с галькой 0,6—0,8 кг!м\ для растительных и песчаных грунтов 0,4 -т- 0,6 кг!м3;
wp — линия сопротивления, м.
Диаметр шпуров определяется по формуле
d = 0,43^pj/A, (73)
где d — диаметр шпуров, дм.
А-А
к — удельный расход ВВ, кг/м3; Д — плотность заряжания, кг!дм3.
Расстояние от бровки, забоя до первого ряда шпуров b' = wp.
Расстояние между зарядами а в ряду для первого и последующих рядов зарядов
а = тшрр, ж, (74)
где т — относительное расстояние между зарядами в ряду, при огневом способе взрывания т = 1,2—1,5, при электрическом способе взрывания
т = 1,0—1,5.
Расстояние между рядами Ъ зарядов (заряды располагаются в шахматном порядке)
Ь = 0,851РР, л«, где w — линия сопротивления, м. Пример 31. Определить требуемое количество аммонита № 9, объем буровых работ и разрыхленный объем мерзлых грунтов, содержащих гальку (к = 0,7 кг/м3), если мощность мерзлого слоя 1,6 м. Длина забоя 40 м. Плотность заряжания 0,9 кг/дм3. Взрывание двухрядное, электрическое. Относительное расстояние между
зарядами в ряду т принимается равным 1,1.
Решение. 1. Составляем приниципиальную схему расположения зарядов (см. рис. 39).
2. Величина линии сопротивления
1РР = 0,75 Н = 0,75 • 1,6 = 1,2 м.
3. Глубина шпуров I = = 1,2 м.
4. Вес заряда ВВ по формуле (72)
Q = 0,7 • 1,23 = 1,2 кг.
5. Диаметр шпуров по формуле (73)
d = 0,43 • 1,2 = 0,45 дм.
6. Расстояние от бровки забоя до первого ряда шпуров b = wp = i,2 м.
Рис. 39. Расположение шпуровых зарядов при разрыхлении мерзлых грунтов
7. Расстояние между зарядами в ряду для первого и второго рядов по формуле (74). Относительное расстояние между зарядами т — 1,1
а = 1,1 • 1,2 = 1,3 м.
8. Расстояние между рядами зарядов
Ъ = 0,851РР = 0,85 • 1,2 = 1,0 м.
9. Количество зарядов в Двух рядах
[(40 : 1,0) + 1] * 2 = 82.
10. Требуемое количество ВВ: 82*1,2 = 98,4 кг.
И. Объем буровых работ: 82 X 1,2 = 98,4 м.
12. Объем мерзлого грунта, который будет разрыхлен Двумя рядами зарядов
(1,2 + 1,0) X 1,6 X 40 = 141 м*.
Расчет расположения и величин малокамерных зарядов (при наличии двух открытых поверхностей и мощности мерзлого слоя более 2 м)
Последовательность расчета: составляется принципиальная схема расположения зарядов (рис. 40); определяется величина линии сопротивления, глубина рукавов, вес заряда ВВ, расстояние между рукавами.
Величина линии сопротивления принимается равной мощности мерзлого слоя = Я.
Глубина рукава, размещаемого в талом грунте, I = 1,0 ч- 1,2 wp, м, где wp — расчетная линия сопротивления, м.
Вес заряда ВВ определяется по формуле (72), в которой т = = 1—1,25.
Пример 32. Определить объем работ по проходке рукавов, потребное количество аммонита № 9 и объем мерзлых глинистых грунтов, который будет разрыхлен 10 малокамерными зарядами. Мощность мерзлого слоя 2,8 м. Удельный расход ВВ 1,0 кг/м3. Относительное расстояние между зарядами в ряду принимается 1,2.
Решение. 1. Составляем принципиальную схему расположения зарядов (см. рис. 40) и определяем нужные параметры.
2. Величину линии сопротивления = Н = 2,8 м.
3. Глубину рукавов по формуле
I = 1,1 = 1,1 * 2,8 = 3,1 м.
4. Вес заряда ВВ по формуле (72)
Q = 1,0 • 2,83 = 22 кг,
5. Расстояние между зарядами по формуле (74)
а = 1,2 • 2,8 = 3,35 м.
6. Объем мерзлого грунта, который будет разрыхлен десятью малокамерными зарядами: 2,8 X 3,1 X 3,35 X 10 = 290 м3.
7. Объем работ по проходке рукавов 3,1 X 10 = 31 м.
8. Требуемое количество аммонита № 9: 22 • 10 = 220 кг. .
Задача 169. Рассчитать сетку и вес шпуровых зарядов для ры-
хления глинистых мерзлых грунтов, если мощность мерзлого слоя 1,45 м\ взрывание многорядное электрическим способом; относительное расстояние между зарядами в ряду 1,2. ВВ — аммонит № 9, расчетный удельный расход ВВ 0,9 кг/м3.
Задача 170. Определить требуемое количество аммонита № 9, объем буровых работ и диаметр шпуров для рыхления 270 м3 мерз
лых грунтов со строительным мусором, если мощность мерзлого
слоя 2,0 м, взрывание электрическое однорядное. Расчетный удельный расход ВВ 1 кг/м3. Плотность заряжания 0,9 кг/дм3, относительное расстояние между зарядами в ряду 1,20.
Задача 171/ Определить объем мерзлых глинистых грунтов, который будет разрыхлен пятью мало
Рис. 40. Расположение малокамер-
ных зарядов при рыхлении мерзлых грунтов
камерными зарядами, если мощность мерзлого слоя 3,0 м, глубина рукава принимается на 10%
больше линии сопротивления, относительное расстояние между зарядами 1,2.
Задача 172. Определить объем работ по проходке рукавов, требуемое количество аммонита № 6 и объем мерзлых песчаных грунтов, который будет разрыхлен 14 малокамерными зарядами. Мощность мерзлого слоя 2,7 м, расчетный удельный расход аммонита № 9 0,6 кг/м3. Глубина рукавов принимается равной мощности мерзлого слоя. Относительное расстояние между зарядами в ряду 1,2.
Задача 173. Определить объем буровых работ и требуемое количество аммонита № 9 для рыхления 120 м3 мерзлых песчаных грунтов (к = 0,6 кг/м3) методом шпуровых зарядов, если мощность мерзлого слоя 1,35 м, взрывание трехрядное, электрическим способом, плотность заряжания 0,9 кг/дм3, относительное расстояние между зарядами в ряду 1,1 и длина забоя 33 м.
Задача 174. Определить объем буровых работ и требуемое количество аммонита № 9 для рыхления 120 м мерзлых глинистых грунтов (к == 0,8 кг/м3) методом шпуровых зарядов, если мощность мерзлого слоя 1,8 м, взрывание двухрядное, электрическим способом, плотность заряжания 0,9 кг/м3, относительное расстояние между зарядами в ряду 1,0 и длина забоя 27 м.
Задача 175. Определить объем работ по проходке рукавов и требуемое количество аммонита № 9 для разрыхления 240 м3 мерзлых
глинистых грунтов. Мощность мерзлого слоя 2,8 м. Расчетный удельный расход ВВ 0,8 кг/м3. Относительное расстояние между зарядами
в ряду 1,1. Глубина рукава принимается равной мощности мерзлого слоя.
Задача 176. Определить объем работ по проходке рукавов и требуемое количество аммонита № 9 для рыхления 195 м3 мерзлых глинистых грунтов. Мощность мерзлого слоя 2,6 м. Расчетный удельный расход ВВ 0,9 кг!м3. Относительное расстояние между зарядами в ряду 1,1. Глубина рукавов принимается равной мощности мерзлого слоя.
§ 17. Корчевка пней и валка деревьев
При корчевке пней заряды ВВ размещают либо под пнем в выбуриваемой скважине (подкопке), либо в шпуре, высверливаемом в самой древесине (рис. 41). В первом случае взрыв заряда перебивает часть корней, а сам пень, получая трещины, раскалывается на части и выбрасывается. Во вто-с ром слУчае взрыв заряда
необходим для корчевания пней, имеющих глубокие 1 /м корни. Глубина подкопки И \/Л л (расположение заряда) за-
I \\ / А/ \ висит от диаметра пня,
Ч / / z давности рубки, особен-
Рис. 41. Расположение зарядов при корчевке ностей грунта и целей пней: корчевания. Средняя глу-
а — в подкопе; б — в древесине пня бина ПОДКОПКИ ДОЛЖНа
быть до 1,5 диаметра пня, измеренного у корневой шейки его на высоте 10 см от начала разветвления корней. Вес заряда в подкопке определяется в зависимости от давности рубки и грунта согласно приложению 9.
При размещении зарядов в шпурах, пробуренных непосредственно в древесине пня, величина заряда определяется из расчета 7,5— 10 г аммонита на каждый сантиметр диаметра дня (верхний предел для более крепких сортов леса). Шпуры высверливают по оси пня вертикально или наклонно сбоку. В том и другом случае дно шпура должно совпадать с осью пня, а глубина шпура, считая от поверхности грунта, должна быть равна двум диаметрам пня. При валке деревьев взрывным способом применяют заряды, расположенные в подкопках, шпурах или накладные заряды, плотно прикладываемые к взрываемому дереву.
Существуют две разновидности валки деревьев: с оставлением пня на месте и вместе с корнем. С оставлением пня на месте деревья ддлят методом наружных зарядов или заложенных в шпурах, пробуренных на 2/3 толщины ствола. Величину наружного заряда для валки деревьев определяют по формуле
Q = Ы2,
(75)
где к — удельный расход ВВ г! см2, принимаемый для твердых и вязких пород 1,25—1,5 г/см2, для остальных пород 1,0 г/см2-, d — диаметр дерева, см.
При валке дерева вместе с корнем заряд ВВ помещают в подкопку как при корчевании пней. Величина заряда в подкопке для валки деревьев должна быть увеличена на 25% по сравнению с величиной заряда при корчевании пней. При валке деревьев зарядом, расположенным в подкопках, деревья падают в ту сторону, с которой они были подрыты и заложен заряд.
Пример 33. Требуется выкорчевать дубовые пни взрывным способом на песчаном грунте площадью 10 га. Густота пней 600 на 1 га. Давность рубки свыше трех лет, диаметр пней 20, 30 и 40 см соответственно 30, 40 и 30% от общего количества.
Определить глубину подкопки и веса зарядов для различных диаметров пня, общий расход буровых работ на весь объем работ и аммонита № 6.
Количество пней 6000X0,3 = 1800 6000X0,4 = 2400 6000X0,3= 1800
Вес заряда, кг
0,4
0,6
0,8
Решение. 1. Общее количество пней, подлежащее корчеванию 600 X 10 га = 6000.
2. Количество пней по диаметрам пней: Диаметр пней d, см
20 30 40
3. Глубина подкопки пней по приложению 9
Диаметр пней d, см Глубина подкопки, см
20 30
30 45
40 60
4. Вес заряда для одного пня по приложению 9 Диаметр пня с?, см
20 30 40
5. Общий расход буровых работ Диаметр пня d, см
20 30 40
6. Общий расход аммонита № 6, кг Диаметр пня dt см
20 30 40
Расход бурения, м 0,30X 1800 = 540 0,40X2400 = 960 0,60X1800=1080
Расход аммонита, кг 0,4X 1800 = 720 0,6 X2400= 1440 0,8 X 1800 = 1440
Пример 34. Требуется выкорчевать березу на площади 5 га по 500 деревьев на 1 га. Средний диаметр дерева 30 см. Грунт песчаный.
Определить общий расход аммонита № 6 и бурения.
Решение 1. Количество деревьев, подлежащих корчеванию, 500 • 5 = 2500.
2. Глубина подкопки 0,45 м и вес заряда на 1 дерево по приложению 9 с увеличением расхода ВВ на 25%: 0,90*1,25 = 1,10 кг.
3. Общее количество бурения (подкопок) 0,45 • 2500 = 1125 м и расход аммонита № 6 1,10 • 2500 = 2750 кг.
Задача 177. Требуется раскорчевать сосновые пни на площади 8 га при средней густоте 400 шт. на 1 га и диаметра 30 см. Давность рубки свыше трех лет, грунт песчаный.
Определить общий расход бурения и потребность аммонита № 6.
Задача 178. Требуется выкорчевать деревья (75% березы и 25% ели) на площади 6 га. Грунт — глинистый. Средний диаметр березовых деревьев 15 см, ели 20 см.
Определить расход бурения и аммонита № 6 на весь объем работ.
Задача 179. Требуется произвести взрывную валку деревьев перебиванием березового ствола диаметром 18 см на площади 3 га. Густота насаждения 350 шт. на 1 га.
Определить требуемое количество аммонита № 6 на весь объем работ.
Задача 180. Для получения смолы требуется раскорчевать сосновые пни диаметром 40 см. Давность рубки свыше трех лет, грунт песчаный. Всего нужно раскорчевать 50 000 пней.
Определить потребность аммонита № 6 и электродетонаторов на весь объем работ.
Задача 181. На площади 7,5 га на глинистом грунте нужно раскорчевать пни двухлетней давности рубки: 60% березы, 40% сосны. Средний диаметр березовых пней 15 см, сосновых 30 см.
Определить объем подкопок и расход аммонита № 6 на весь объем работ.
Задача 182. Требуется произвести взрывную валку сосновых деревьев перебиванием ствола на площади 6 га при среднем диаметре дерева 25 см и густоте насаждения 550 шт. на 1 га.
Определить общий расход аммонита на весь объем работ.
Задача 183. Для очистки пней для пашни следует раскорчевать на площади 12 га березовые пни. Давность рубки 6 месяцев, грунт растительный. Густота пней 600 шт. на 1 га, 25% пней диаметром 15 см, 50% диаметром 20 см и 25% диаметром 25 см.
Определить общий расход буровых работ и общую потребность аммонита № 6 на весь объем работ.
Задача 184. Необходимо заготовить 100 000 сосновых пней: 10% диаметром 15 см, 60% диаметром 25 см, 30% диаметром 40 см. Давность рубки 3 месяца, грунт песчаный.
Определить расход аммонита № 6 и объем подкопок на весь объем работ.
Задача 185. Для пашни требуется очистить от пней площадь 10 га. Давность рубки 1,5 года. Пни березовые 15% диаметром 15 см, 35% диаметром 25 см, еловые 20% диаметром 20 см и 30% диаметром 40 см. Густота пней 475 шт. на 1 га.
Определить потребность на весь объем работ аммонита № 6, электродетонаторов и общий объем подкопок.
Задача 186. Требуется выкорчевать пни: 300 березовых диаметром 15 см и 2000 еловых диаметром 30 см. Давность рубки 1 год 8 месяцев, грунт растительный.
Определить общий объем подкопок и расход аммонита № 6.
Задача 187. Требуется раскорчевать еловые пни на площади 3,5 га*. 10% диаметром 15 см и 90% диаметром 20 см. Грунт растительный. Густота пней 500 шт. на 1 га.
Определить общую потребность аммонита № 6, электродетонаторов и объем подкопок.
§ 18. Взрывание льда
Образование полыней
Последовательность расчета: определяют длину полыньи выше и ниже моста, величину л. н. с., заряд ВВ, расстояние между зарядами в ряду и рядами зарядов. Длина полыньи выше моста принимается равной двум ширинам русла. Ниже моста образуется полынья такой же длины. Величина л. н. с. определяется по формуле
w = 2,5/г, (76)
где w — л. н. с. (глубина погружения заряда в воду под лед от верхней поверхности льда), м\
h — толщина льда, м.
Величина заряда ВВ Q определяется по формуле (25)
Q = kw3, кг,
где к = 0,85 кг!м? — расчетный удельный расход для аммонита № 6 ЖВ и прессованного тротила.
Рассстояние между зарядами в ряду и рядами по формуле а = 4w. (77)
Пример 35. Определить требуемое количество прессованного тротила для образования полыньи выше и ниже железнодорожного моста. Ширина русла реки в месте нахождения моста 24 м. Толщина льда 0,8 м.
Решение. 1. Длина полыньи:
24 X 2 - 48 м.
Общая длина полыньи выше и ниже моста 48 X 2 — 96 ли
2. Величина л. н. с.
w = 2,5 h = 2,5 • 0,8 - 2,0 м.
3. Вес заряда ВВ по формуле (25)
Q = 0,85 • 23 - 6,80 кг.
4. Расстояние между зарядами в ряду и между рядами а = iw = 4x2 = 8 м.
5. Количество рядов зарядов (24 : 8) + 1 = 4 ряда.
6. Количество зарядов в ряду для образования полыньи выше моста (48 : 8) + 1 = 7, ниже моста 7 зарядов.
7. Требуемое количество зарядов ВВ: 14 • 4 = 56.
8. Требуемое количество тротила: 56 • 6,8 = 380,8 кг.
Рыхление льда на поворотах рек, в теснинах и искусственных препятствиях, расположенных в 1,5— 3 км вверх по течению от моста
1. Величину л. н. с. определяют по формуле w = 2,57г.
2. Величину заряда определяют по формуле (25).
3. Расстояние между зарядами в ряду и между рядами зарядов а по формуле а = lOiz; м.
Разбивка льда на зимних дорогах
1. Разбивка льда производится одним рядом зарядов, расположенных по оси дороги.
2. Величину л. н. с., величину заряда ВВ и расстояние между зарядами в ряду определяют по формулам (76, 25, 77).
Задача 188. Определить потребное количество аммонита 6ЖВ для образования полыньи выше и ниже железнодорожного моста. Ширина реки 30 м. Толщина льда 1,0 м.
Задача 189. Определить требуемое количество прессованного тротила для разрыхления льда на стесненном участке реки длиной 75 м, ширина реки 15 м, толщина льда 0,6 м.
Задача 190. Определить требуемое количество прессованного тротила для разрыхления ледовой дороги через реку. Длина дороги 60 м, толщина льда 1,2 м.
Задача 191. Определить требуемое количество прессованного тротила для образования полыньи выше и ниже охраняемого моста. Ширина реки 14 м. Толщина льда 0,7 м.
Задача 192. Определить требуемое количество тротила для образования полыньи длиной 50 м выше и ниже автодорожного моста. Ширина реки 27 м. Толщина льда 0,9.
Задача 193. Определить требуемое количество прессованного тротила для рыхления льда на стесненном участке реки длиной 60 м. Ширина реки 30 м. Толщина льда 0,6 м.
Задача 194. Определить требуемое количество аммонита 6 ЖВ для рыхления льда на стесненном участке реки длиной 100 м. Ширина реки 50 м. Толщина льда 1,0 м.
Задача 195. Определить требуемое количество аммонита 6 ЖВ для образования полыньи выше и ниже железнодорожного моста. Ширина реки 36 м. Толщина льда 1,2 м.
Задача 196. Определить требуемое количество аммонита 6 ЖВ для рыхления ледовой дороги через реку. Длина дороги 65 м. Толщина льда 1,3 м.
Задача 197. Определить требуемое количество прессованного тротила для ледовой дороги через реку. Длина дороги 75 м. Толщина льда 1,5 м.
Задача 198. Определить требуемое количество прессованного тротила для рыхления ледовой дороги через реку. Длина дороги 56 м, толщина льда 1,4 м.
§ 19. Дноуглубительные работы
Взрывные работы на реках и других водных бассейнах применяются для углубления дна фарватера, образования траншей для укладки различных коммуникаций и т. д.
ооооооооо
А А
— ооооооооо •—
ооооооооо
А-А

- Существующее дне водоема
Проектное дно водоем#
Рис. 42. Схема расположения шпуровых или скважинных зарядов при дноуглубительных работах:
а — план; б — разрез по А — А
Под водой заряды взрывают заложенными в шпуры (рис. 42) или скважины, или наружные (рис. 43), уложенные непосредственно на дне водяного бассейна. Метод наружных зарядов применяется при глубине рыхления до 0,6 м и в некрепких скальных породах. При шпуровом (скважинном) методе подводного взрывания вес заряда в шпуре (скважине) определяют по формуле
Q = kw3,
где к — расчетный удельный расход ВВ, кг/м3 (приложение 10); w — линия сопротивления, принимаемая равной глубине заданного рыхления (0,2 4- 0,4 м), м.
Глубина шпуров (скважин) должна быть больше на 1 м глубины заданного рыхления. Исключение составляют небольшие величины глубины рыхления до 0,6 ж, где перебур принимается 0,4 — 0,5 м.
При плотном грунте расстояние между шпурами (скважинами) в ряду и между рядами (1 ч- 1,25) ги, при трещиноватом грунте расстояние между шпурами (скважинами) в ряду (1,75 4- 2,0) w; между рядами — (1,5 + l,75)w.
Диаметр шпура (скважины) определяют по формуле
Рис. 43. Схема подводного наружного заряда ВВ:
1 — бумажный мешок с ВВ; 2 — шпагат; 3 — детонирующий шнур; 4 — валун весом 4 — 5 кг; 5 — боевик
d = 0,43 w У, дм, (78)
где w — мощность взрываемого слоя, М;
к — расчетный удельный расход ВВ, кг/м3;
А — плотность заряжания, кг/дм3.
Если невозможно образовать шпур (скважину) расчетного
диаметра, то производят послойное взрывание. Мощность взрываемого слоя в этом случае определяется по формуле
w = d У , м. (79)
При методе наружных зарядов вес заряда определяется по формуле Q = 1,5 kivS, кг, (80)
где к — расчетный удельный расход ВВ, кг/м3 (приложение 10); w — заданная глубина рыхления;
S — коэффициент, учитывающий толщину слоя воды над зарядом. Значение S принимаем 1 при толщине слоя воды 2 м и выше; 1,25 и 1,50 при толщине слоя воды 1,4 и 0,7 м соответственно.
Радиус рыхления наружными зарядами определяется по формуле
Я-/5- <81>
где R — радиус рыхления, м;
Q — вес заряда, кг;
q — коэффициент, зависящий от крепости пород, принимается в пределах 0,3—0,7; верхний предел для крепких пород;
I _ коэффициент, зависящий от свойств ВВ, для аммонита 6 ЖВ и В-3 равен 1,72.
Если на месте производства работ скорость течения ниже 2 м/сек, вес балласта — груза для потопления и удержания заряда на дне определяется по формуле
где Р2 — вес груза, кг;
Р3 — вес заряда ВВ, кг;
d2, — плотность материала груза, г/см3;
d3 — плотность ВВ, г/см3;
1, 5 — средняя плотность заряда (удельный вес), г/см3.
Пример 36. Взрывом шпуровых зарядов требуется углубить дно реки на 1,5 м, чтобы было возможно пропускать тяжелые катера. Породы, подлежащие рыхлению, сложены известняками VII группы по ЕНиР 1965 г. Участок, подлежащий углублению, имеет ширину 10 м и длину 150 м. ВВ — гранулированный тротил.
Определить вес заряда в шнуре; глубину и диаметр шпуров; расстояние между зарядами в ряду и между рядами; количество рядов зарядов; количество шпуров; расход ВВ и бурения на весь объем работ.
Решение. 1. Вес заряда в шпуре по формуле (72).
Согласно приложению 10 удельный расход ВВ к — 1,86 кг/м3. Величину расчетной линии сопротивления wp принимаем равной глубине заданного рыхления, т. е. 1,5 м, тогда Q ~ 1,86 • 1,53 — = 6,3 кг.
2. Глубина шпуров с учетом перебура, равного 1,0 л, составит
I = 1,5 +1 = 2,5 м.
3. Диаметр шпура определяем по формуле (78), согласно приложению № 6 плотность заряжания 0,9 кг/дм3
<7 = 0,43-1,51/Цпг = 0,93 дм.
Т и,У
Подсчет показывает, что необходимо бурить скважины.
4. Расстояние между зарядами в ряду
а = 1,0ipp= 1,0-1,5 = 1,5 м.
5. Расстояние между рядами зарядов
5= 1,0и?р = 1,0-1,5 = 1,5
6. Количество рядов зарядов: 10 : 1,5 = 7 рядов.
7. Количество скважин на весь объем работ.
(150:1,5)7 = 700.
8. Общее количество бурения: 700 • 2,5 = 1750 м.
9. Общий расход тротила: 6,3 • 700 = 4410 кг.
Пример 37. Взрывом серии наружных зарядов требуется углубить дно реки, сложенное сланцами средней крепости, на 0,4 м.
Участок, подлежащий углублению, имеет ширину 6 м и длину 250 л. ВВ — тротил. Толщина слоя воды на взрываемом участке составляет 1,4 м. Определить вес одного заряда, количество зарядов и требуемое количество тротила на весь объем работ.
Решение. 1. Вес наружного заряда по формуле (80), подставляя в нее значения к = 13,5 кг/м (см. приложение 10), величину w = = 0,4 м и коэффициент S = 1,25, получим
<2 = 1,5-13,5-0,4-1,25 = 10 кг.
2. Радиус рыхления одним зарядом по формуле (81)
Й = р/Г 0,4-1,72 =1,2 м'
3. Расстояние между зарядами в ряду
27? = 2 • 1,2 = 2,4.
4. Число рядов зарядов при а = b 6 : 2,4 = 2,5. Принимаем 3 ряда.
5. Количество зарядов на весь объем работ
(250:2,4)-3 = 310.
6. Требуемое количество тротила на весь объем работ 310-10 = 3100 кг.
Задача 199. Требуется при помощи скважинных зарядов разрыхлить мергелистые породы у морского причала с дальнейшей уборкой породы экскаваторами. Площадь, подлежащая рыхлению, составляет 10 X 200 = 2000 л2, глубина рыхления 2 л.
Определить глубину скважин; величину одного заряда из тротила; расстояния между зарядами в ряду и между рядами зарядов; расход бурения и тротила на весь объем работ.
Задача 200. Требуется углубить фарватер реки на глубину 0,4 л. Породы, подлежащие взрыванию, сложены слабыми известняками, ширина фарватера 15 л, длина 150 л. Глубина воды 3,5 л.
Определить вес наружного заряда; количество зарядов и расход тротила на весь объем работ.
Задача 201. Определить, какой ориентировочно объем породы можно разрыхлить при производстве буровзрывных работ методом скважинных зарядов по углублению дна реки в мягких скальных породах, если требуется разрыхлить породу на глубину 3 л и на эти работы имеется 50 т тротила.
Задача 202. Определить вес балласта для удержания зарядов при скорости течения реки 3 м/сек. Мощность взрываемого слоя 1,5 л. Породы — мягкие скальные. Глубина воды 2,5 л. Взрывные работы ведутся методом шпуровых зарядов.
Задача 203. Определить, на сколько потребуется меньше тротила при шпуровом методе взрывания по сравнению с методом наружных 118
зарядов при дноуглубительных работах. Мощность взрываемого слоя мягких скальных пород 0,5 м. Глубина воды 3,0 м. Площадь рыхления составляет 100 X 25 = 2500 м2.
Задача 204. Определить параметры буровзрывных работ при дноуглублении при шпуровом методе взрывания. Диаметр шпуров 46 мм. Мощность взрываемого слоя 3,5 м. Породы, подлежащие взрыванию, представлены слабыми мергелями.
Задача 205. Определить параметры буровзрывных работ при углублении дна реки, если в породах V группы по ЕНиР 1960 г. применяется методом наружных зарядов. Площадь рыхления составляет 18 X 200 = 3600 м2.
Задача 206. Определить глубину рыхления пройденной траншеи по дну реки шпуровыми зарядами, если ширина траншеи равна 50 м и длина ее 100 м. Взорвано всего 1800 кг тротила, породы VII группы.
Задача 207. Каким методом буровзрывных работ можно разрыхлить породы в траншее на дне реки глубиной 2 м. шириной 20 м и длиной 250 ж, если имеется в наличии всего 30 т ВВ.
Задача 208. Определить количество ВВ, необходимое для рыхления породы в выемке на дне реки при условии: глубина траншеи 6 М) ширина — 15 м и длина 250 м, породы VI группы.
§ 20. Обрушение кирпичных зданий и сооружений
Обрушение кирпичных зданий и сооружений взрывным методом заключается в создании взрывом серии шпуровых (редко наружных) зарядов подбоя по периметру обрушаемого объекта, в результате чего последний, падая на свое основание, разрушается. С учетом расположения капитальных стен, здания и сооружения могут обрушиться по частям.
Перекрытия, стропила, крыша, оконные и дверные коробки, внутренние перегородки и печи разбирают и удаляют до взрыва.
При проектировании взрывных работ следует учесть расположение дымоходов и прочих пустот в стенах. Если перекрытие обрушаемого здания опирается на колонны, следует предусмотреть их подсечку. При необходимости обрушения отдельных секций здания или при обрушении сооружений (башни, фабричные трубы), примыкающих к другим сооружениям, следует предварительно образовать рассечки в местах их примыкания. Высота развала обрушенного сооружения обычно составляет %, а ширина развала 1,2 его первоначальной высоты. Последовательность расчета расположения и величин зарядов: составление принципиальной схемы расположения зарядов; определение глубины шпуров; расстояния между шпурами и между рядами шпуров; веса зарядов; диаметра шпуров. При обрушении здания шпуры бурят в простенках и стенах на уровне подоконников, но не ниже 0,5 м над уровнем земли. В капитальных стенках, не имеющих оконных проемов, шпуры бурят на том же уровне.
Шпуры бурят в два ряда в шахматном порядке. В углах стен шпуры располагают один над другим, и они по направлению совпадают с биссектрисой угла здания.
От края дверных и оконных проемов шпуры должны отстоять на расстоянии 0,5—0,7 их глубины. В простенках, ширина которых позволяет расположить только один шпур, над ним на расстоянии 0,7—1,0 его глубины располагается второй шпур.
Если ширина простенка меньше его толщины, шпуры пробуриваются со стороны проема. Если сооружение (башню, трубу) требуется обрушить в заданном направлении, то в этом случае одновременно производят сквозной подбой стен со стороны направления валки на 2/3—3/4 периметра и подкол (см. рис. 44) по остальной части периметра стены выше уровня подбоя на 0,7—1,0 м.
Глубина шпуров подбоя определяется по формуле
I = 2/3Я, м, где Н — толщина стены, м.
Глубина шпуров подкола определяется по формуле
I - г/2Я, м.
Расстояние между шпурами в ряду определяется по формуле (74), в которой при цементной кладке т = 0,8 — 1,2 и при известковой 1,0 -ь 1,4 и принимается равной глубине шпура I.
Расстояние между рядами шпуров определяется по формуле
Ь = (0,751,0) irp, (83)
где b — расстояние между рядами шпуров, м\
Wp — линия сопротивления, равная глубине шпура (Z), м.
Вес заряда определяется по формуле (72), в которой к, зависящий от свойств ВВ, крепости взрываемой кладки и глубины шпуров, находим в табл. 19.
Таблица 19
Толщина кладки, ле Глубина шпура, м Расчетный удельный расход ВВ (й), кг/м*
кирпичная кладка на известковом растворе кирпичная кладка на сложном цементном растворе бетон железобетон 1
0,45 0,30 2,0 2,2 2,4 2,6
0,50 0,35 1,8 2,0 2,2 2,3
0,60 0,40 1,5 1,65 1,8 1,95
0,70 0,45 1,3 1,4 1,55 1,70
0,75 0,50 1,2 1,3 1,45 1,55
0,80 0,55 1,0 1,1 1,20 1,30
0,90 0,60 0,9 1,0 1,10 1,2
1,00-1,20 0,65-0,80 0,8 0,9 1,0 1,05
1,30-1,50 0,85-1,00 0,7 0,8 0,85 0,9
1,60—1,70 1,05—1,15 0,65 0,7 0,8 0,85
1,80-1,90 1,20—1,25 0,5 0,55 0,6 0,65
1 В результате взрыва арматура не всегда перебивается и ее приходится после взрыва перерезать автогенным или другим способом.
Диаметр шпура определяется по формуле:
Q 0,780 Д^зар
(84)
, дм,
где Q — вес заряда, Кг;
Д — плотность заряжания, кг/дм3;
/з;)р — длина заряда, равная половине длины шпура (Z), дм.
Рис. 44. Схема обрушения кирпичной трубы:
1 — шпуры для образования подбоя; 2 — шпуры для образования подкопа.
Стрелкой показано направление обрушения. Размеры даны в см.
Если при подсчете диаметр шпура получается меньше 32 мм, то независимо от этого он принимается равным 32 мм.
При взрывании колонн диаметром более 1,5 заряды увеличиваются на 25% по сравнению с зарядами, рассчитанными по формуле (72).
Пример 38. Взрывом шпуровых зарядов требуется обрушить кирпичную трубу, выложенную на цементном растворе (рис. 44). Относительное расстояние между зарядами в ряду 0,8. ВВ — аммонит № 6. Плотность заряжания 0,9 кг/дм3.
Определить требуемое количество ВВ и объем буровых работ.
Решение, 1. Составляем принципиальную схему расположения зарядов (см. рис. 44).
2. Глубина шпуров подбоя
/ = |я = 4-0,85 = 0,6з<.
О о
3, Глубина шпуров подкола
/ = 4-Я = 4--°>85 = 0,45.м.
и 2
4. Расстояние между шпурами подбоя по формуле (74), принимая I = грр
а —0,8-0,6 = 0,5 м.
5. Расстояние между шпурами подкола
а = 0,8 -0,45 = 0,4 ж.
6. Расстояние между рядами зарядов подбоя
Ь^и?р=0,6ж.
7. Расстояние от верхнего ряда заряда подбоя до ряда зарядов подкола принимается равным 0,8 м.
8. Вес заряда подбоя по формуле (72)
(? = 1,0-0,63 = 0,22 кг.
9. Вес заряда подкола
(?= 1,2 -0,453 = 0,12 кг.
10. Диаметр шпура подбоя по формуле (84)
"“Ко.тзХ.з =°-32а'1-
11. Диаметр шпура подкола
d = V 0,78 • 0,9 • 2,25 = дм’
принимая d — 32 мм.
12. Количество шпуров в одном ряду подбоя
2 о 2-2-3,14-1,5 ...
п = — 2пг: а =--- = 13.
о о • О,О
Общее количество шпуров в двух рядах подбоя 13 • 2 = 26.
13. Количество шпуров подкола
1О 2-3,14-1,5 о
ге = у2лг:я = 3.0|4- = 8.
14. Требуемое количество ВВ: 0,22 • 26 + 0,12 • 8 = 6,68 кг.
15. Объем буровых работ: 0,6 X 26 + 0,45 X 8 = 19,2 м.
Дробление фундаментов. По характеру сооружения и крепости фундаменты разделяются на пять категорий: I — бетонные без арматуры; II — кирпичные на известковом растворе; III — кирпичные на цементном или сложном растворе; IV — бутовые на сложном растворе; V — железобетонные.
Фундаменты дробят чаще методом шпуровых зарядов, реже — методом малокамерных зарядов (рукавов). Дробление фундаментов может производиться на всю их высоту или послойно. При послойном взрывании глубина вертикальных шпуров равна толщине разрушаемого слоя I = Н.
При взрывании последнего (нижнего) слоя фундамента и при взрывании фундаментов на всю их высоту глубина вертикальных шпуров определяется по формуле I = 0,9Я.
При горизонтальном расположении шпуров расстояние между шпурами и основанием фундамента должно быть не менее 0,2—0,4 м. Фундамент перед взрыванием должен быть окопан на глубину пробуренных шпуров. От края фундамента шпуры должны располагаться на расстоянии не менее 0,7 глубины шпура. Расстояние между шпурами а в ряду определяется по формуле а = 1,1/, где I — глубина шпуров, м.
Расстояние Ъ между рядами шпуров определяется по формуле b = 0,9/, где I — глубина шпуров, м.
Ориентировочный вес заряда принимается по табл. 20.
Таблица 20
Глубина шпура, м Вес заряда аммонита № 6, кг для категории фундаментов
I II Ш IV V
0,30 0,030 0,040 0,050 0,060 0,070
0,40 0,050 0,060 0,070 0,080 0,100
0,50 0,090 0,100 0,110 0,140 0,170
0,60 0,130 0,150 0,170 0,200 0,220
0,65 0,140 0,160 0,190 0,220 0,250
0,70 0,150 0,170 0,200 0,240 0,270
0,75 0,170 0,190 0,210 0,250 0,300
0,80 0,180 0,200 0,230 0,270 0,310
0,85 0,200 0,210 0,240 0,280 0,330
0,90 0,210 0,220 0,250 0,290 0,360
1,00 0,230 0,250 0,300 0,350 0,450
Примечание. Вес заряда может быть увеличен или уменьшен на 10% в зависимости от прочности взрываемой среды. Окончательные величины зарядов устанавливаются в процессе производства взрывных работ.
Диаметр шпуров определяется по формуле (84). В этой формуле длина заряда (/зар) принимается равной 0,67 глубины шпуров. Если при подсчете диаметр шпура получается меньше 32 мм, то независимо от этого он принимается равным 32 мм.
Пример 39. Подлежащий дроблению без арматуры бетонный фундамент имеет ширину 1,9 м, длину 5,7 м и высоту 2,4 м (см. рис. 45). ВВ — аммонит № 6.
Плотность заряжания 0,9 кг!дм\ Определить требуемое количество ВВ и объем буровых работ, если дробление фундамента должно быть произведено в три слоя мощностью 0,8 м каждый.
Решение. 1. Составляем принципиальную схему расположения зарядов (см. рис. 45).
2. Глубина шпуров при взрывании первого и второго слоя фундамента
I — Н = 0,8 м.
3. Размещаем шпуры от края фундамента на расстоянии 0,75 от глубины шпура, то есть на 0,6 м.
4. Расстояние между шпурами в ряду при взрывании первого и второго слоя фундамента
а = 1,12 = 1,1-0,8 = 0,9 ж.
5. Расстояние между рядами шпуров при взрывании перого и второго слоев фундамента
6=0,92=0,9-0,8 = 0,7 м.
6. Для взрывания первого и второго слоев фундамента потребуется 12 * 2 = 24 шпура.
7. По табл. 25 вес одного шпурового заряда при взрывании первого и второго слоев фундамента составит 0,18 кг.
8. Диаметр шпуров по формуле (84) с учетом длины заряда 2зар = 0,67 • 0,8 = 0,55 м
= У 0,78-0,9-5,5 = 0’22 дм'
принимаем диаметр шпуров равным 32 мм.
9. Глубина шпуров при взрывании третьего слоя фундамента
2 = 0,9Я = 0,9-0,8 = 0,7 м.
10. Расстояние между шпурами в ряду при взрывании третьего слоя фундамента
а=1,12 = 1,1-0,7 = 0,75^.
11. Расстояние между рядами шпуров при взрывании третьего слоя фундамента
Ъ = 0,9 2 = 0,9-0,7 =0,65 м.
12. План размещения шпуров при взрывании третьего слоя фундамента (см. рис. 45).
13. Для взрывания третьего слоя фундамента потреоуется 14 шпуров.
14. Согласно табл. 20 вес одного шпурового заряда при взрывании третьего слоя фундамента составит 0,15 кг для глубины шпура 0,7 м.
15. Диаметр шпуров принимаем равным 32 мм.
16. Требуемое количество ВВ для дробления всего фундамента 24 • 0,18 + 14 • 0,15 = 6,42 кг.
П. Объем буровых работ 24 • 0,8 + 14 • 0,7 = 29,0 м.
Задача 209. Взрывом серии шпуровых зарядов требуется обрушить кирпичную трубу, выложенную на цементном растворе. Направление обрушения трубы — запад. Внешний диаметр основания трубы 4 м. внутренний — 1,6 л. ВВ — аммонит № 6, А = 0,9 кг! дм3.
Рис. 45. Схема расположения шпуров при дроблении фундаментов:
Слева — при взрывании 1-гои 2-го слоя; справа —при взрывании 3-го слоя. Размера даны в метрах
т = 1,0. Определить требуемое количество ВВ и объем буровых работ.
Задача 210. Взрывом шпуровых зарядов требуется обрушить старую водонапорную башню, сложенную из кирпича на известковом растворе (рис. 46). ВВ — аммонит № 6, А = 0,9 кг!дм3, т =1,0. Определить требуемое количество ВВ и объем буровых работ.
Задача 211. Определить требуемое количество аммонита № 6 и объем буровых работ для обрушения кирпичной стены, сложенной на известковом растворе методом шпуровых зарядов, если длина стены 50 л, толщина стены 1,2 л, А = 0,9 кг!дм3. т = 1,0.
Задача 212. Взрывом шпуровых зарядов требуется обрушить колокольню, сложенную из кирпича на известковом растворе (рис.47). Колокольня от прилегающих к ней стен отделена. ВВ — аммонит № 6, А = 0,90 кг!дм3. тп= 1,1. Определить требуемое количество ВВ и объем буровых работ.
Задача 213. Расположение и размеры (в метрах) капитальных стен здания старых складских помещений, подлежащих обрушению
методом шпуровых зарядов, приведен на рис. 48. Стены сложены из кирпича на известковом растворе. ВВ — аммонит № 6, А == = 0,9 кг/дм\ т = 1,0. Определить требуемое количество ВВ и объем буровых работ для обрушения здания.
Рис. 46. Поперечное сечение осно-вания водонапорной башни. Размеры даны в метрах
Задача 214. Методом шпуровых зарядов требуется в два слоя раздробить бетонный фундамент без арматуры шириной 2,4 м, длиной 4,8 м и высотой 2,1 м. ВВ — аммонит № 6, Д = 0,9 кг! дм3.
Толщина первого слоя 1,0 м, второго — 1,1 м.
Определить требуемое количество ВВ и объем буровых работ.
Задача 215. Бутовый фундамент на сложном растворе длиной 46,0 м, шириной 1,1 м и высотой 1,7 м требуется раздробить в два слоя 0,8 и 0,9 м
Рис. 48. Поперечное сечение основания методом шпуровых заря-складского помещения дов. ВВ — аммонит № 6,
А = 0,9 кг/дм3.
Определить диаметр шпуров, требуемое количество ВВ и объем буровых работ.
Задача 216. Фундамент, сложенный из кирпичей на цементном растворе, длиной 5,3 м, шириной 3,7 м и высотой 1,9 м следует разрушить методом шпуровых зарядов в два слоя 0,9 и 1,0 м. ВВ — аммонит № 9, А = 0,9 кг!дм3. Определить требуемое количество ВВ и объем буровых работ.
Задача 217. Железобетонный фундамент длиной 7 м, шириной 3,3 м и высотой 2,1 м следует разрушить в два слоя (1,0 и 1,1 м}
методом шпуровых зарядов. ВВ — аммонит № 6, А = 0,9 кг!дм3.
Определить требуемое количество ВВ, диаметр шпуров и объем буровых работ.
Задача 218. Бетонный фундамент без арматуры шириной 1,9 ле, длиной 3,0 ж, высотой 1,7 м следует раздробить в два слоя (0,8 и 0,9 м) методом шпуровых зарядов. ВВ — аммонит № 9, А = 0,9 кг!дм3.
Определить требуемое количество ВВ и объем буровых работ.
§ 21. Образование глубоких колодцев и котлованов в нескальных грунтах
Образование при помощи взрывов колодцев и котлованов цилиндрической формы возможно лишь в нескольких грунтах (глинах, суглинках и тяжелых супесях). На месте предполагаемого колодца или котлована пробуривают скважину, диаметр которой определяют в зависимости от требуемого диаметра колодца или котлована.
Диаметр скважин определяют по формуле
4кв = (0,08-0,10)/),
где D — необходимый диаметр ствола, м.
Для получения ствола заданного объема вес заряда рассчитывают по формуле
Q = Lp,
где р — вместимость ВВ в 1 м скважины, кг\
L — глубина скважины, м.
Следует учитывать, что около 5—7% от всей глубины ствола (нижняя часть ствола) бывает засыпана. Следовательно, глубину скважины следует увеличивать на 5—7% против требуемой глубины ствола.
Пробуренную скважину заполняют взрывчатым веществом до устья и взрывают огневым или электрическим способом. Боевик помещают в заряд на 5—10 см от устья скважины и при взрывании боевика, расположенного около устья скважин с небольшим углублением, образуется воронка, диаметр которой равен 1,25—1,5 диаметра основной части ствола.
Пример 40. Требуется при помощи взрыва образовать в глинистых породах колодец глубиной 20 м, который крепится железобетонными кольцами наружным диаметром* 1,30 м.
Решение. 1. Определяем диаметр скважины
d - 0,09 D = 0,09 • 1,3 = 0,117 м.
Диаметр колодца в результате взрыва должен быть больше диаметра железобетонных колец. Поэтому диаметр скважины увеличиваем на 50 мм\ d = 117 + 50 = 170 мм.
2. Глубина скважины L = 20 м- 1,06=21,2 м.
3. Величина заряда Q = Lp.
Согласно приложению ЗР = 20,3 кг/м.
<? = 21,2 -20,3 =430 кг.
Задача 219. Необходимо образовать колодец для питьевой воды в глинистых грунтах. Глубина колодца 15 ж, диаметр 1,2 м.
Определить диаметр и глубину скважины, вес заряда в скважине при условии взрывания аммонитом при плотности заряжания 0,9 кг!дм3.
Задача 220. Необходимо образовать котлован для установки опор контактной сети. Диаметр котлована 800 мм. Глубина 3,5 м.
Определить диаметр и глубину скважин и вес ВВ {аммонита), приняв, что А = 0,9 кг1дм3, грунт глинистый.
Задача 221. Необходимо образовать колодец глубиной 25 м и диаметром 1,25 м в глинистых грунтах.
Определить диаметр и глубину скважины, требуемое количество аммонита № 9 для образования колодца.
Задача 222. Необходимо образовать в глинистых породах шахтный ствол диаметром 6 ж, глубиной 50 м.
Определить диаметр и глубину скважины, потребность аммонита при плотности заряжания 0,85 кг!дм3.
Задача 223. Необходимо образовать в глинистых породах вентиляционную выработку диаметром 2,0 м и глубиной 30 м, *
Определить диаметр и глубину скважины и вес аммонита при условии, что плотность заряжания 0,9 кг!дм3.
Вместимость 1 м шпура в зависимости от его диаметра (для аммонита при плотности заряжания Д = 0,9 кг/дм3)
Диаметр шпура, мм Величина заряда в 1 м шпура, кг Диаметр шпура, лм Величина заряда в 1 м шпура, кг Диаметр шпура, мм Величина заряда в 1 м шпура, кг Диаметр шпура, мм Величина заряда в 1 м шпура, кг
25 0,44 42 1,24 55 2,15 68 3,27
30 0,64 43 1,31 56 2,21 69 3,36
31 0,67 44 1,37 57 2,27 70 3,45
32 0,72 45 1,44 58 2,35 71 3,55
33 0,78 46 1,49 59 2,44 72 3,66
34 0,80 47 1,56 60 2,54 73 3,76
35 0,87 48 1,62 61 2,63 74 3,86
36 0,92 49 1,69 62 2,71 75 4,00
37 0,97 50 1,77 63 2,82
38 1,03 51 1,83 64 2,90
39 - 1,07 52 1,95 65 3,00
40 1,13 53 2,00 66 3,11
41 1,19 54 2,07 67 3,19
ПРИЛОЖЕНИЕ 2
Значения расчетного удельного расхода ВВ
(аммонит № 6)
Горные породы Группа пород по ЕНиР 1965 г. Классификация проф. М. М. Прото-дьяконова Значения k для зарядов рыхления, кг/м3 Значения k для зарядов нормального выброса, кг/м3
Категория крепости пород Коэффициент крепости
Песок Песок плотный или — — * — — 1,50-1,66
влажный — — — — 1,16—1,25
Суглинок тяжелый II IX 0,50 0,33—0,37 1,0-1,12
Крепкие глины . . . III VIII 0,6 0,33—0,41 1,0—1,25
Лёсс III—IV VIII—VII 0,6-0,8 0,3-0,37 0,9-1,25
Мел IV VII 0,8-1,0 0,25-0,3 0,75—0,9
Гипс Известняк-ракушеч- IV-V VII-VI 1,0-1,5 0,33—0,41 1,0—1,25
ник V—VI VI-V 1,5-2,0 0,5—0,58 1,5—1,75
Опока-мергель . . . IV—V VH-VI 1,0-1,5 0,33-0,42 1,0—1,25
9 Заказ 1240.
12
Горные породы Группа пород по ЕНиР 1965 г. Классификация проф. М. М. Про-тодьяконова Значения h для зарядов рыхления, кг/м2 Значения Л для зарядов нормального выброса, кг/м3
Категория крепости пород Коэффициент крепости
Туфы трещиноватые, плотные, тяжелая пенза V VI 1,5-2,0 0,42-0,5 1,25-1,5
Конгломерат и брекчии на известковом цементе V-VI VI-V 2,3-3,0 0,37-0,46 1,12-1,37
Песчаник на глинистом цементе, сланец глинистый, мергель VI-VII V-IV 3,0-6,0 0,37-0,46 1,12-1,37
Доломит, известняк, магнезит, песчаник на известковом цементе VII—VIII IV 5,0-6,0 0,42-0,54 1,25-1,6
Известняк, песчаник VII-IX IV—III 6,0—8,0 0,42-0,67 1,25—2,0
Гранит, гранодиорит VII-X IV—II 6,0-12,0 0,5-0,7 1,5—2,0
Базальт, андезит . . IX—XI IV-I 6,0-18,0 0,58—0,75 1,75-2,25
Кварцит X II 12,0-14,0 0,5-0,58 1,5-1,75
Порфирит X J 16,0-20,0 0,67-0,7 2,0-2,1
ПРИЛОЖЕНИЕ 3
Вместимость 1 м скважины в зависимости от ее диаметра (заряжание аммонитом насыпью, плотность заряжания 0,9 кг [дм3)
Диаметр скважины, мм Величина заряда в 1 м скважины, кг Диаметр скважины, Л1Л1 Величина заряда в 1 м скважины, кг Диаметр скважины, мм Величина заряда в 1 м скважины, кг
75 4,00 175 21,60 275 53,10
80 4,50 180 22,80 280 55,00
85 5,00 185 24,20 285 57,10
90 5,70 190 25,40 290 59,20
95 6,40 195 26,80 295 61,50
100 7,00 200 28,20 300 63,80
105 8,00 205 29,60 305 64,50
НО 8,60 210 31,00 310 67,50
115 9,35 215 32,40 315 70,00
120 10,10 220 - 33,80~ 320 73,00
125 11,00 225 35,30 325 75,00
130 11,90 230 36,30 330 77,00
135 12,90 235 38,60 335 79,00
140 13,80 240 40,50 340 81,00
145 14,80 245 42,00 345 83,60
150 15,80 250 " WT 350 86,00
155 17,00 255 45,50 355 88,50
160 18,10 260 48,00 360 91,00
165 19,20 265 49,50 365 93,50
170 20,30 270 51,20 370 96,50
Ориентировочные значения коэффициента относительного расхода ВВ на простреливание (&Пр) по данным строительной лаборатории ________по буровзрывным работам треста Союзвзрывпром_______
Горные породы Категория крепости пород по ЕНиР 1965 г. ftnp Пределы Среднее значение
Глина пластичная моренная . . . II 0,0011—0,0007 0,001
Глина черная III 0,0025—0,0017 0,002
Глина моренная III 0,0045-0,002 0,003
Глина желто-бурая жирная .... III 0,0045-0,0037 0,004
Глина темно-красная жирная . . . Мергель мягкий, сильно трещино- III 0,0059-0,004 0,0048
ватый IV 0,0055—0,0035 0,005
Мергель мягкий трещиноватый . . IV 0,01—0,0059 0,0071
Глина ломовая темно-синяя . . . Суглинок тяжелый, глина песчани- III 0,01-0,0067 0,0084
стая III 0,0143—0,0053 0,091
Мел мягкий, известняк-ракушечник Мергель средней крепости, доломит мергелистый, известняк мягкий V 0,0285-0,0154 0,022
сильно трещиноватый Гипс плотный мелкозернистый, сланцы глинистые, крепкие, гранит сильно трещиноватый, фосфориты средней крепости, сили-циты, известняки средней трещи- V-VI 0,03-0,07 0,05
новатости Гранит средней трещиноватости, кварциты плотные железистые, кварциты плотные серые, апатито-нефелиновая руда, известняк плотный, змеевики с включением V-VII 0,33-0,06 0,1-0,14
асбеста, песчаник . Роговики, скарны, мрамор, гранит, кремень пластовый, известняк кремнистый, гранит крупнозернистый и средний, фосфориты VII-IX 0,5-0,1 0,25-0,14
крепкие, доломит крепкий . . . VII-XI 0,5-0,2 0,25—0,50
5
Значение нере.од.ых ПРИЛОЖЕНИЕ коэффициентов для различных В В
Наименование В В Переводные коэффициенты
Аммонит № 6, №6 ЖВ, № В-3 1,0
Аммонит № 9, № 10 1,2
Гранулит С и игданит 1,2
Гранулит АС 1,0
Зерногранулит 80/20 1,0
Прессованный тротил 1,0
Динафталит 1,2
Зерногранулит 30/70 1,1
Аммонит №7 и № 7 ЖВ .... 1,0
Аммонал ВА-4 0,9
Алюматол 0,9
Детониты В-A и 10-А 0,8
Скальный аммонит № 1 ..... 0,8
ПРИЛОЖЕНИЕ 6
Плотности заряжания ВВ
Наименование ВВ ПЛОТНОСТЬ заряжания *, кг / дм3
Аммонит № 6 0,70—0,90 *♦
Аммонит № 6 ЖВ 0,80—0,90
Аммонит В-3 порошком 0,70-0,90
Аммонит В-3 прессованный . . . 1,20-1,30
Аммонит №9 0,70-0,90
Тротил чешуированный 0,7
Тротил гранулированный .... 0,9
Алюматол 0,95
Гранулит АС 0,85-0,90
Зерногранулит 80/20 0,85-0,90
Зерногранулит 50/50 0,80
Примечания: * Плотностью заряжания порошкообразных насыпных В В считается отношение веса заряда к объему камеры.
** Нижний предел следует применять для малых диаметров (шпуров) без дополнительного уплотнения забойником и верхний предел для больших диаметров (скважин).
ПРИЛОЖЕНИЕ 7
Расход ВВ (аммонита № 6) на разделку негабаритных кусков породы при помещении ВВ в шпурах
Группа пород Количество кусков в 1 № Наибольшая длина ребра негабарита Объем негабаритного камня, м3 Глубина бурения, см Вес заряда, г Длина заряда, см Расход бурения на 1 JU3, м Расход ВВ на 1 м3, кг
IV-XI 8-5 0,5-0,6 0,13-0,22 10-15 25-35 4-6 0,8-0,75 0,2-0,18
IV-XI 3-2 0,7-0,8 0,34-0,51 15-20 55-75 9-12 0,45-0,40 0,17-0,15
IV-XI 1 0,9-1,0 0,73-1,0 25 95-120 15-18 0,25 0,10-0,12
ПРИЛОЖЕНИЕ 8
Расход ВВ (аммонита № 6) при дроблении негабарита и валунов наружными зарядами
Группа пород по ЕНиР 1965 г. При длине ребра негабарита 0,5—0,6 jw При длине ребра негабарита 0,7 м
количество кусков в 1 № расход ВВ на 1 м3 породы, кг количество кусков в 1 м3 расход ВВ на 1 м3 породы, кг
IV-VI 8-5 1,3-1,1 3 0,8
VII—VIII 8-5 1,5-1,3 3 1,0
VIII-IX 8-5 1,8-1,6 3 1,2
X-XI 8-5 2,2-1,8 3 1,5
Расход ВВ аммонита № 6) при корчевке пней, кг ПРИЛОЖЕНИЕ 9 > на 1 пень
Глубина Давность рубки
Диа- Дуб, бук, береза Сосна, ель, пихта Ольха, осина
Грунт метр пня, см под-
копки, см ДО 1-го года до 3-х лет свыше 3-х лет до 1-го года до 3-х лет свыше 3-х лет ДО 1-го года ДО 3-х лет свыше 3-х лет
Песча- 15 25 0,45 0,38 0,30 0,38 0,30 0,28 0,30 0,23 0,15
ный 20 30 0,60 0,50 0,40 0,50 0,40 0,30 0,40 0,30 0,20
30 45 0,90 0,75 0,60 0,75 0,60 0,45 0,60 0,45 0,30
40 60 1,20 1,00 0,80 1,00 0,80 0,60 0,80 0,60 0,40
50 75 1,50 1,25 1,00 1,25 1,00 0,75 1,00 0,75 0,50
60 90 1,80 1,50 1,20 1,50 1,20 0,90 1,20 0,90 0,60
70 100 2,00 1,75 1,40 1,75 1,40 1,00 1,40 1,00 0,70
80 120 2,40 2,00 1,60 2,00 1,60 1,20 1,60 1,20 0,80
90 135 2,70 2,25 1,80 2,25 1,80 1,35 1,80 1,35 0,90
100 150 3,00 2,50 2,00 2,50 2,00 1,50 2,00 1,50 1,00
Глини- 15 25 0,53 0,45 0,38 0,45 0,38 0,30 0,38 0,30 0,28
стый 20 30 0,70 0,60 0,50 0,60 0,50 0,40 0,50 0,40 0,30
30 45 1,05 0,90 0,75 0,90 0,75 0,60 0,75 0,60 0,45
40 60 1,40 1,20 1,00 1,20 1,00 0,80 1,00 0,80 0,60
50 75 1,75 1,50 1,25 1,50 1,25 1,00 1,25 1,00 0,75
60 90 2,10 1,80 1,50 1,80 1,50 1,20 1,50 1,20 0,90
70 100 2,45 2,10 1,75 2,10 1,75 1,40 1,75 1,40 1,00
80 120 2,80 2,40 2,00 2,40 2,00 1,60 2,00 1,60 1,20
90 135 3,15 2,70 2,25 2,70 2,25 1,80 2,25 1,80 1,35
100 150 3,50 3,00 2,50 3,00 2,50 2,00 2,50 2,00 1,50
Расти- 15 25 0,60 0,53 0,45 0,53 0,45 0,38 0,45 0,38 0,30
тель- 20 30 0,80 0,70 0,60 0,70 0,60 0,50 0,60 0,50 0,40
ный 30 45 1,20 1,05 0,90 1,05 0,90 0,75 0,90 0,75 0,60
40 60 1,60 1,40 1,20 1,40 1,20 1,00 1,20 1,00 0,80
50 75 2,00 1,75 1,50 1,75 1,50 1,25 1,50 1,25 1,00
60 90 2,40 2,10 1,80 2,10 1,80 1,50 1,80 1,50 1,20
70 100 2,80 2,45 2,10 2,45 2,10 1,75 2,10 1,75 1,40
80 120 3,20 2,80 2,40 2,80 2,40 2,00 2,40 2,00 1,60
90 135 3,60 3,15 2,70 3,15 2,70 2,25 2,70 2,25 1,80
100 150 4,00 3,50 3,00 3,50 3,00 2,50 3,00 2,50 2,00
ПРИЛОЖЕНИЕ 10
Значение удельного расхода ВВ к при взрывании в различных грунтах при дноуглубительных работах
Грунты Для зарядов шпуровых, кг /м3 Для наружных зарядов, кг /м3
Рыхлый песок и плывун ш . 0,40 2,60
Гравелистые породы 0,70 3,50
Плотный песок с мелкой галькой Крепкий, очень плотный песок или плотный песок 0,90 5,50
с крупной галькой 1,10 7,00
Плотный суглинок 1,35 9,80
Крепкая синяя глина Скальные породы мягкие с естественным наруше- 1,40 8,70
нием Скала известняковая (без трещин) и другие скаль- 1,53 13,50*
ные породы средней крепости 1,86 27,00
Скала гранитная 2,20 40,00
Ориентировочное значение коэффициента А
Крепость пород Наименование пород А
Особо крепкие Крепкие ". Средней крепости .... Мягкие Грунт, перидодит, сульфидные крепкие руды Аркозовый песчаник, метаморфические крепкие сланцы, железистые кварциты Известняк, мрамор, магнезит, филитовые сланцы, серпентинит Мергель, мел, глинистые сланцы, каменный уголь ПРИЛОЖЕН 3 4 5 6 ИЕ 12
Значения плотности некоторых ВВ
Порошкообразные В В I Плотность, 1 яг/дл3 Наименование В В Плотность, кг /д м*
Аммонит № 6 ... 1,0—1,15 Тротил чешуированный 0,8—1,0
Аммонит № 6 Ж В . . 1,0—1,2 Тротил прессованный и шнековый 1,45—1,55
Аммонит № 7 ... 1,0—1,1 Тротил литой 1,52-1,58
Аммонит № 7 ЖВ . . 0,95-1,15 Бездымный порох 0,5-0,8
Аммонит № 9 ... 0,8-0,9 Гранулиты АС 0,9—0,95
Аммонит № 10 ... 0,85—0,95 Зерногранулиты 80/20 Гранулиты С 0,85—0,9 0,8—0,9
Аммонит № В-3 . . 0,95-1,1 Игданит 0,85—0,95
ПРИЛОЖЕНИЕ 13
Тригонометрические функции углов от 0 до 90°
sin cos tg ctg | sin cos 1 * ctg
0 0,0000 1,0000 0,0000 90 23 0,3907 0,9205 0,4245 2,356 67
1 0,0175 0,9998 0,0175 57,29 89 24 0,4067 0,9136 0,4452 2,246 66
2 0,0349 0,9994 0,0349 28,64 88 25 0,4226 0,9063 0,4663 2,145 65
3 0,0523 0,9986 0,0524 19,08 87 26 0,4384 0,8988 0,4877 2,050 64
4 0,0698 0,9976 0,0699 14,30 86 27 0,4540 0,8910 0,5095 1,963 63
5 0,0872 0,9962 0,0875 11,43 85 28 0,4695 0,8830 0,5317 1,881 62
€ 0,1045 0,9945 0,1051 9,514 84 29 0,4848 0,8746 0,5543 1,804 61
7 0,1219 0,9925 0,1228 8,144 83 30 0,5000 0,8660 0,5774 1,732 60
8 0,1392 0,9903 0,1405 7,115 82 31 0,5150 0,8572 0,6009 1,664 59
9 0,1564 0,9877 0,1584 6,314 81 32 0,5299 0,8481 0,6249 1,600 58
10 0,1737 0,9848 0,1763 5,671 80 33 0,5446 0,8387 0,6494 1,540 57
И 0,1908 0,9816 0,1944 5,145 79 34 0,5592 0,8290 0,6745 1,483 56
12 0,2079 0,9782 0,2126 4,705 78 35 0,5736 0,8192 0,7002 1,428 55
13 0,2250 0,9744 0,2309 4,331 77 36 0,5878 0,8090 0,7265 1,376 54
14 0,2419 0,9703 0,2493 4,011 76 37 0,6018 0,7986 0,7536 1,327 53
15 0,2588 0,9659 0,2679 3,732 75 38 0,6157 0,7880 0,7813 1,280 52
16 0,7256 0,9613 0,2867 3,487 74 39 0,6293 0,7772 0,8098 1,235 51
17 0,2924 0,9563 0,3057 3,271 73 40 0,6428 0,7660 0,8391 1,192 50
18 0,3090 0,9511 0,3249 3,078 72 41 0,6561 0,7547 0,8693 1,150 49
19 0,3256 0,9455 0,3443 2,904 71 42 0,6691 0,7431 0,9004 1,111 48
20 0,3420 0,9397 0,3640 2,747 70 43 0,6820 0,7314 0,9325 1,072 47
21 0,3584 0,9336 0,3839 2,605 69 44 0,6947 0,7193 0,9657 1,036 46
22 0,3746 0,9272 0,4040 2,475 68 45 0,7071 0,7071 1,0000 1,000 45
Квадратные корни
N 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
1,0 1,000 1,005 1,010 1,015 1,020 1,025 1,030 1,034 1,039 1,044
1,1 1,049 1,054 1,058 1,063 1,068 1,072 1,077 1,082 1,086 1,091
4,2 1,095 1,100 1,105 1,109 1,114 1,118 1,122 1,127 1,131 1,136
1,3 1,140 1,145 1,149 1,153 1,158 1,162 1,166 1,170 1,175 1,179
1,4 1,183 1,187 1,192 1,196 1,200 1,204 1,208 1,212 1,217 1,221
1,5 1,225 1,229 1,233 1,237 1,241 1,245 1,249 1,253 1,257 1,261
1,6 1,265 1,269 1,273 1,277 1,281 1,285 1,288 1,292 1,296 1,300
1,7 1,304 1,308 1,311 1,315 1,319 1,323 1,327 1,330 1,334 1,338
1,8 1,342 1,345 1,349 1,353 1,356 1,360 1,364 1,367 1,371 1,375
1,9 1,378 1,382 1,386 1,389 1,393 1,396 1,400 1,404 1,407 1,411
2,0 1,414 1,418 1,421 1,425 1,428 1,432 1,435 1,439 1,442 1,446
2,1 1,449 1,453 1,456 1,459 1,463 1,466 1,470 1,473 1,476 1,480
2,2 1,483 1,487 1,490 1,493 1,497 1,500 1,503 1,507 1,510 1,513
2,3 1,517 1,520 1,523 1,526 1,530 1,533 1,536 1,539 1,543 1,546
2,4 1,549 1,552 1,556 1,559 1,562 1,565 1,568 1,572 1,575 1,578 ’
2,5 1,581 1,584 1,587 1,591 1,594 1,597 1,600 1,603 1,606 1,609
2,6 1,612 1,61*6 1,619 1,622 1,625 1,628 1,631 1,634 1,637 1,640
2,7 1,643 1,646 1,649 1,652 1,655 1,658 1,661 1,664 1,667 1,670
2,8 1,673 1,676 1,679 1,682 1,685 1,688 1,691 1,694 1,697 1,700
2,9 1,703 1,706 1,709 1,712 1,715 1,718 1,720 1,723 1,726 1,729
3,0 1,732 1,735 1,738 1,741 1,744 1,746 1,749 1,752 1,755 1,758
3,1 1,761 1,764 1,766 1,769 1,772 1,775 1,778 1,780 1,783 1,786
3,2 1,789 1,792 1,794 1,797 1,800 1,803 1,806 1,808 1,811 1,814
3,3 1,817 1,819 1,822 1,825 1,828 1,830 1,833 1,836 1,838 1,841
3,4 1,844 1,847 1,849 1,852 1,855 1,857 1,860 1,863 1,865 1,868
3,5 1,871 1,873 1,876 1,879 1,881 1,884 1,887 1,889 1,892 1,895
3,6 1,897 1,900 1,903 1,905 1,908 1,910 1,913 1,916 1,918 1,921
3,7 1,924 1,926 1,929 1,931 1,934 1,936 1,939 1,942 1,944 1,947
3,8 1,949 1,952 1,954 1,957 1,960 1,962 1,965 1,967 1,970 1,972
3,9 1,975 1,977 1,980 1,982 1,985 1,987 1,990 1,992 1,995 1,997
4,0 2,000 2,002 2,005 2,007 2,010 2,012 2,015 2,017 2,020 2,022
4,1 2,025 2,027 2,030 2,032 2,035 2,037 2,040 2,042 2,045 2,047
4,2 2,049 2,052 2,054 2,057 2,059 2,062 2,064 2,066 2,069 2,071
4,3 2,074 2,076 2,078 2,081 2,083 2,086 2,088 2,090 2,093 2,095
4,4 2,098 2,100 2,102 2,105 2,107 2,110 2,112 2,114 2,117 2,119
4,5 2,121 2,124 2,126 2,128 2,131 2,133 2,135 2,138 2,140 2,142
4,6 2,145 2,147 2,149 2,152 2,154 2,156 2,159 2,161 2,163 2,166
4,7 2,168 2,170 2,173 2,175 2,177 2,179 2,182 2,184 2,186 2,189
4,8 2,191 2,193 2,195 2,198 2,200 2,202 2,205 2,207 2,209 2,211
4,9 2,214 2,216 2,218 2,220 2,223 2,225 2,227 2,229 2,232 2,234
N 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
При перенесении запятой в числе N на 2, 4, 6, . . . мест запятая в числе V N переносится в ту же сторону па 1, 2, 3. . . . места.
N 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
5,0 2,236 2,238 2,241 2,243 2,245 2,247 2,249 2,252 2,254 2,256
5,1 2,258 2,261 2,263 2,265 2,267 2,269 2,272 2,274 2,276 2,278
5,2 2,280 2,283 2,285 2,287 2,289 2,291 2,293 2,296 2,298 2,300
5,3 2,302 2,304 2,307 2,309 2,311 2,313 2,315 2,317 2,319 2,322
5,4 2,324 2,326 2,328 2,330 2,332 2,335 2,337 2,339 2,341 2,343
5,5 2,345 2,347 2,349 2,352 2,354 2,356 2,358 2,360 2,362 2,364
5,6 2,366 2,369 2,371 2,373 2,375 2,377 2,379 2,381 2,383 2,385
5,7 2,387 2,390 2,392 2,394 2,396 2,398 2,400 2,402 2,404 2,406
5,8 2,408 2,410 2,412 2,415 2,417 2,418 2,421 2,423 2,425 2,427
5,9 2,429 2,431 2,433 2,435 2,437 2,439 2,441 2,443 2,445 2,447
6,0 2,449 2,452 2,454 2,456 2,458 2,460 2,462 2,464 2,466 2,468
6,1 2,470 2,472 2,474 2,476 2,478 2,480 2,482 2,484 2,486 2,488
6,2 2,490 2,492 2,494 2,496 2,498 2,500 2,502 2,504 2,506 2,508
6,3 2,510 2,512 2,514 2,516 2,518 2,520 2,522 2,524 2,526 2,528
6,4 2,530 2,532 2,534 2,536 2,538 2,540 2,542 2,544 2,546 2,548
6,5 2,550 2,551 2,553 2,555 2,557 2,559 2,561 2,563 2,565 2,567
6,6 2,569 2,571 2,573 2,575 2,577 2,579 2,581 2,583 2,585 2,587
6,7 2,588 2,590 2,592 2,594 2,596 2,598 2,600 2,602 2,604 2,606
6,8 2,608 2,610 2,612 2,613 2,615 2,617 2,619 2,621 2,623 2,625
6,9 2,627 2,629 2,631 2,632 2,634 2,636 2,638 2,640 2,642 2,644
7,0 2,646 2,648 2,650 2,651 2,653 2,655 2,657 2,659 2,661 2,663
7,1 2,665 2,666 2,668 2,670 2,672 2,674 2,676 2,678 2,680 2,681
7,2 2,683 2,685 2,687 2,689 2,691 2,693 2,694 2,696 2,698 2,700
7,3 2,702 2,704 2,706 2,707 2,709 2,711 2,713 2,715 2,717 2,718
7,4 2,720 2,722 2,724 2,726 2,728 2,729 2,731 2,733 2,735 2,737
7,5 2,739 2,740 2,742 2,744 2,746 2,748 2,750 2,751 2,753 2,755
7,6 2,757 2,759 2,760 2,762 2,764 2,766 2,768 2,769 2,771 2,773
7,7 2,775 2,777 2,778 2,780 2,782 2,784 2,786 2,787 2,789 2,791
7,8 2,793 2,795 2,796 2,798 2,800 2,802 2,804 2,805 2,807 2,809
7,9 2,811 2,812 2,814 2,816 2,818 2,820 2,821 2,823 2,825 2,827
8,0 2,828 2,830 2,832 2,834 2,835 2,837 2,839 2,841 2,843 2,844
8,1 2,846 2,848 2,850 2,851 2,853 2,855 2,857 2,859 2,860 2,862
8,2 2,864 2,865 2,867 2,869 2,871 2,872 2,874 2,876 2,877 2,879
8,3 2,881 2,883 2,884 2,886 2,888 2,890 2,891 2,893 2,895 2,897
8,4 2,898 2,900 2,902 2,903 2,905 2,907 2,909 2,910 2,912 2,914
8,5 2,915 2,917 2,919 2,921 2,922 2,924 2,926 2,927 2,929 2,931
8,6 2,933 2,934 2,936 2,938 2,939 2,941 2,943 2,944 2,946 2,948
8,7 2,950 2,951 2,953 2,955 2,956 2,958 2,960 2,961 2,963 2,965
8,8 2,966 2,968 2,970 2,972 2,973 2,975 2,977 2,978 2,980 2,982
8,9 2,983 2,985 2,987 2,988 2,990 2,992 2,993 2,995 2,997 2,998
N 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
При перенесении запятой в числе N на 2, 4, 6, . . . мест запятая в числе V N переносится в ту же сторону на 1, 2, 3, . . места.
N 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
9,0 3,000 3,002 3,003 3,005 3,007 3,008 3,010 3,012 3,013 3,015
9,1 3,017 3,018 3,020 3,022 3,023 3,025 3,027 3,028 3,030 3,032
9,2 3,033 3,035 3,036 3,038 3,040 3,041 3,043 3,045 3,046 3,048
9,3 3,050 3,051 3,053 3,055 3,056 3,058 3,059 3,061 3,063 3,064
9,4 3,066 3,068 3,069 3,071 3,072 3,074 3,076 3,077 3,079 3,081
9,5 3,082 3,084 3,085 3,087 3,089 3,090 3,092 3,094 3,095 3,097
9,6 3,098 3,100 3,102 3,103 3,105 3,106 3,108 3,110 3,111 3,113
9,7 3,114 3,116 3,118 3,119 3,121 3,122 3,124 3,126 3,127 3,129
9,8 3,130 3,132 3,134 3,135 3,137 3,138 3,140 3,142 3,143 3,145
9,9 3,146 3,148 3,150 3,151 3,153 3,154 3,156 3,158 3,159 3,161
10, 3,162 3,178 3,194 3,209 3,225 3,240 3,256 3,271 3,286 3,302
И, 3,317 3,332 3,347 3,362 3,376 3,391 3,406 3,421 3,435 3,450
12, 3,464 3,479 3,493 3,507 3,521 3,536 3,550 3,564 3,578 3,592
13, 3,606 3,619 3,633 3,647 3,661 3,674 3,688 3,701 3,715 3,728
14, 3,742 3,755 3,768 3,782 3,795 3,808 3,821 3,834 3,847 3,860
15, 3,873 3,886 3,899 3,912 3,924 3,937 3,950 3,962 3,975 3,987
16, 4,000 4,012 4,025 4,037 4,050 4,062 4,074 4,087 4,099 4,111
17, 4,123 4,135 4,147 4,159 4,171 4,183 4,195 4,207 4,219 4,231
18, 4,243 4,254 4,266 4,278 4,290 4,301 4,313 4,324 4,336 4,347
19, 4,359 4,370 4,382 4,393 4,405 4,416 4,427 4,438 4,450 4,461
.20, 4,472 4,483 4,494 4,506 4,517 4,528 4,539 4,550 4,561 4,572
21, 4,583 4,593 4,604 4,615 4,626 4,637 4,648 4,658 4,669 4,680
22, 4,690 4,701 4,712 4,722 4,733 4,743 4,754 4,764 4,775 4,785
23, 4,796 4,806 4,817 4,827 4,837 4,848 4,858 4,868 4,879 4,889
24, 4,899 4,909 4,919 4,930 4,940 4,950 4,960 4,970 4,980 4,990
25, 5,000 5,010 5,020 5,030 5,040 5,050 5,060 5,070 5,079 5,089
26, 5,099 5,109 5,119 5,128 5,138 5,148 5,158 5,167 5,117 5,187
27, 5,196 5,206 5,215 5,225 5,235 5,244 5,254 5,263 5,273 5,282
28, 5,292 5,301 5,310 5,320 5,329 5,339 5,348 5,357 5,367 5,376
29, 5,385 5,394 5,404 5,413 5,422 5,431 5,441 5,450 5,459 5,468
30, 5,477 5,486 5,495 5,505 5,514 5,523 5,532 5,541 5,550 5,559
31, 5,568 5,577 5,586 5,595 5,604 5,612 5,621 5,630 5,639 5,648
32, 5,657 5,666 5,675 5,683 5,692 5,701 5,710 5,718 5,727 5,736
33, 5,745 5,753 5,762 5,771 5,779 5,788 5,797 5,805 5,814 5,822
34, 5,831 5,840 5,848 5,857 5,865 5,874 5,882 5,891 5,899 5,908
35, 5,916 5,925 5,933 5,941 5,950 5,958 ’ 5,967 5,975 5,983 5,992
36, 6,000 6,008 6,017 6,025 6,033 6,042 6,050 6,058 6,066 6,075
37, 6,083 6,091 6,099 6,107 6,116 6,124 6,132 6,140 6,148 6,156
38, 6,164 6,173 6,181 6,189 6,197 6,205 6,213 6,221 6,229 6,237
39, 6,245 6,253 6,261 6,269 6,277 6,285 6,293 6,301 6,309 6,317
N 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
При перенесении запятой в числе N на 2, 4, 6, . . . мест запятая в числе V N переносится в ту же сторону на 1,2,3,... места.
N 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
40, 6,325 6,332 6,340 6,348 6,356 6,364 6,372 6,380 6,387 6,395
41, 6,403 6,411 6,419 6,427 6,434 6,442 6,450 6,458 6,465 6,473
42, 6,481 6,488 6,496 6,504 6,512 6,519 6,527 6,535 6,542 6,55а
43, 6,557 6,565 6^73 6,580 6,588 6,595 6,603 6,611 6,618 6,626
44, 6,633 6,641 6,648 6,656 6,663 6,671 6,678 6,686 6,693 6,701
45, 6,708 6,716 6,723 6,731 6,738 6,745 6,753 6,760 6,768 6,775-
46^ 6,782 6,'790 6,797 6,804 6,812 6,819 6,826 6,834 6,841 6,848
47, 6,856 6,863 6,870 6,877 6,885 6,892 6,899 6,907 6,914 6,921
48^ 6,928 6,935 6,943 6,950 6,957 6,964 6,971 6,979 6,986 6,993
49, 7,000 7,007 7,014 7,021 7,029 7,036 7,043 7,050 7,057 7,064
50, 7,071 7,078 7,085 7,092 7,099 7,106 7,113 7,120 7,127 7,134
51, 7,141 7,148 7,155 7,162 7,169 7,176 7,183 7,190 7,197 7,204
52, 7,211 7,218 7,225 7,232 7,239 7,246 7,253 7,259 7,266 7,273
53, 7^280 7,287 7,294 7,301 7,308 7,314 7,321 7,328 7,335 7,342
54; 7,348 7,355 7,362 7,369 7,376 7,382 7,389 7,396 7,403 7,409
55, 7,416 7,423 7,430 7,436 7,443 7,450 7,457 7,463 7,470 7,477
56, 7^483 7,490 7,497 7,503 7,510 7,517 7,523 7,530 7,537 7,543
57^ 7,550 7,556 7,563 7,570 7,576 7,583 7,589 7,596 7,603 7,609
58, 7,616 7,622 7,629 7,635 7,642 7,649 7,655 7,662 7,668 7,675
59, 7,681 7,688 7,694 7,701 7,707 7,714 7,720 7,727 7,733 7,749
60, 7,746 7,752 7,759 7,765 7,772 7,778 7,785 7,791 7,797 7,804
61, 7,810 7,817 7,823 7,829 7,836 7,842 7,849 7,855 7,861 7,868
62, 7,874 7,880 7,887 7,893 7,899 7,906 7,912 7,918 7,925 7,931
63, 7,937 7,944 7,950 7,956 7,962 7,969 7,975 7,981 7,987 7,994
64, 8,000 8,006 8,012 8,019 8,025 8,031 8,037 8,044 8,050 8,056
65, 8,062 8,068 8,075 8,081 8,087 8,093 8,099 8,106 8,112 8,118
66, 8,124 8,130 8,136 8,142 8,149 8,155 8,161 8,167 8,173 8,179
67, 8,185 8,191 8,198 8,204 8,210 8,216 8,222 8,228 8,234 8,249
68, 8,246 8,252 8,258 8,264 8,270 8,276 8,283 8,289 8,295 8,301
69, 8,307 8,313 8,319 8,325 8,331 8,337 8,343 8,349 8,355 8,361
70, 8,367 8,373 8,379 8,385 8,390 8,396 8,402 8,408 8,414 8,429
71, 8,426 8,432 8,438 8,444 8,450 8,456 8,462 8,468 8,473 8,479
72, 8,485 8,491 8,497 8,503 8,509 8,515 8,521 8,526 8,532 8,538-
73, 8,544 8,550 8,556 8,562 8,567 8,573 8,579 8,585 8,591 8,597
74, 8,602 8,608 8,614 8,620 8,626 8,631 8,637 8,643 8,649 8,654
75, 8,660 8,666 8,672 8,678 8,683 8,689 8,695 8,701 8,706 8,712.
76, 8,718 8,724 8,729 8,735 8,741 8,746 8,752 8,758 8,764 8,769
77, 8,775 8,781 8,786 8,792 8,798 8,803 8,809 8,815 8,820 8,826
78, 8,832 8,837 8,843 8,849 8,854 8,860 8,866 8,871 8,877 8,883
79, 8,888 8,894 8,899 8,905 8,911 8,916 8,922 8,927 8,933 8,939
N 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
При перенесении запятой в числе N на 2, 4, 6, . . • мест запятая в числе У N переносится в ту же сторону на 1, 2, 3, . . . места.
N 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
80, 8,944 8,950 8,955 8,961 8,967 8,972 8,978 8,983 8,989 8,994
81’ 9,000 9,006 9,011 9,017 9,022 9,028 9,033 9,039 9,044 9,050
82, 9,055 9,061 9,066 9,072 9,077 9,083 9,088 9,094 9,099 9,105
83, 9,110 9,116 9,121 9,127 9,132 9,138 9,143 9,149 9,154 9,160
84, 9,165 9,171 9,176 9,182 9,187 9,192 9,198 9,203 9,209 9,214
85, 9,220 9,225 9,230 9,236 9,241 9,247 9,252 9,257 9,263 9,268
86, 9,274 9,279 9,284 9,290 9,295 9,301 9,306 9,311 9,317 9,322
87, 9^327 9,333 9,338 9,343 9,349 9,354 9,359 9,365 9,370 9,375
88, 9,381 9,386 9,391 9,397 9,402 9,407 9,413 9,418 9,423 9,429s
89, 9,434 9,439 9,445 9,450 9,455 9,460 9,466 9,471 9,476 9,482
90, 9,487 9,492 9,497 9,503 9,508 9,513 9,518 9,524 9,529 9,534
91, 9,539 9,545 9,550 9,555 9,560 9,566 9,571 9,576 9,581 9,586
92, 9,592 9,597 9,602 9,607 9,612 9,618 9,623 9,628 9,633 9,638
93, 9,644 9,649 9,654 9,659 9,664 9,670 9,675 9,680 9,685 9,690
94, 9,695 9,701 9,706 9,711 9,716 9,721 9,726 9,731 9,737 9,742
95, 9,747 9,752 9,757 9,762 9,767 9,772 9,778 9,783 9,788 9,793
96, 9,798 9,803 9,808 9,813 9,818 9,823 9,829 9,834 9,839 9,844
97, 9,849 9,854 9,859 9,864 9,869 9,874 9,879 9,884 9,889 9,894
98, 9,899 9,905 9,910 9,915 9,920 9,925 9,930 9,935 9,940 9,945
99, 9,950 9,955 9,960 9,965 9,970 9,975 9,980 9,985 9,990 9,995
N 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
При перенесении запятой в числе IV на 2, 4, 6, . . . мест запятая в числе VN переносится в ту же сторону на 1, 2, 3, . . . места.
ОГЛАВЛЕНИЕ
Стр.
Предисловие......................................................... 3
Г л а в а I. Электрический способ взрывания......................... 4
§ 1. Расчет электровзрывных сетей с последовательным соединением электродетонаторов ................................................ 5
§ 2. Расчет электровзрывных сетей с последовательно-параллельным соединением электродетонаторов ...................................... 9
§ 3. Расчет электровзрывных сетей с параллельно-последовательным соединением электродетонаторов...................................... 14
§ 4. Короткозамедленное взрывание зарядов ВВ ...................... 18
Г л а в а II. Методы производства взрывных работ.................. 25
§ 5. Метод шпуровых зарядов ....................................... 25
§ [6 . Метод скважинных зарядов ................................... 34
§ 7. Метод котловых зарядов ...................................... 45
§ 8. Метод малокамерных зарядов .................................. 48
§ 9. Метод камерных зарядов ...................................... 50
§ 10. Дробление негабаритных кусков породы п валунов............... 84
Г л а в а III. Безопасные расстояния при производстве взрывных работ 87
§ 11. Определение безопасных расстояний по дальности разлета кусков породы ........................................................... 87
§ 12. Определение безопасных расстояний по сейсмическому влиянию взрыва ........................................................... 90
§ 13. Определение безопасных расстояний по действию воздушной волны 92
§ 14. Определение безопасных расстояний по передаче детонации ... 94
Глава IV. Взрывные работы негорного характера...................... 97
§ 15. Посадка дорожных насыпей на минеральное дно болот....... 97
§ 16. Рыхление мерзлых грунтов ................................... 106
§ 17. Корчевка пней и валка деревьев.......................... НО
§ 18. Взрывание льда ............................................. 113
§ 19. Дноуглубительные работы .................................... 115
§ 20. Обрушение кирпичных зданий и сооружений..................... 119
§ 21. Образование глубоких колодцев и котлованов в нескальных грунтах 127
Приложения........................................................ 129
ЭСТЕРОВ ЯКОВ ХАИМОВИЧ, ВАСИЛЬЕВ ГЕОРГИЙ АЛЕКСАНДРОВИЧ
ЗАДАЧНИК ПО ВЗРЫВНЫМ РАБОТАМ НА КАРЬЕРАХ
Ведущий редактор И. Д. Мелихов
Технический редактор В. Л. Прозоровская
Художник Ю. Асафов Корректор Р. П. Нечаева
Сдано в набор 16/XI 1966 г. Подписано к печати 6/V 1967 г.
Т-04864. Формат бумаги 60x90l/i®. Бум. № 2. Печати, листов 9 с вклейкой. Уч.-изд. л. 8,93. Тираж 6600 экз. Цена 45 коп. Заказ № 1240/1483—10. Индекс 1—1—2.
Издательство «Недра». Москва, К-12, Третьяковский проезд, 1/19.
Ленинградская типография №14 «Красный Печатник» Главполиграфпрома Комитета по печати при Совете Министров СССР. Московский проспект, 91.
Пикеты поперечных профилей 0*70 1*00
Расстояние между центрами турфов | 4.10 I 4.40 I 4,65 I 4,90 I 5,25 |
Пикеты центров шурфов 0'09 0+73J0 0*77,50 0*82,15 0*87,05 0*32,30
Рис. 27. Продольный разрез и план расположения шурфов и зарядных камер
Заказ 1240.
Замеченные опечатки
Стр. Строка Напечатано Должно быть
16 И снизу выключением включением
22 4 снизу 14 в ряду 20 в ряду
43 8 снизу № 2 и 6 № 2 и 3
60 И снизу 15—30 м 15-30 м3
61 4 снизу на 1 м на 1 м3
82 2 и 9 сверху в табл. И в табл. 12
84 10 снизу в приложениях 10 и И в приложениях 7 и 8
Заказ 124 0.

Сканирование - Беспалов
DjVu-кодирование - Беспалов