Печи и сушила силикатной промышленности - Будников П.П., Гинзинбург Д.Б., Деликишин С.Н., Хододов Е.И., Чижинский А.Ф.

Автор: Будников П.П. Гинзинбург Д.Б. Деликишин С.Н. Хододов Е.И. Чижинский А.Ф.

Теги: промышленность химическая промышленность строительные материалы государственное издательство по строительным материалам силикатная промышленность

Год: 1959

Похожие

Расчеты печей и сушил силикатной промышленности

Трубчатые печи в химической промышленности

Ректификационные установки спиртовой промышленности

Сушка в химической промышленности

Текст

ДьТинлбигп ,СН.Алликишкин,
£.И.Хоуоров-, A.(J).*tu3KCKwi
ПЕЧИ И СУШИЛА
СИЛИ КАТНО Й
ПРОМЫШЛЕННОСТИ ,
министерство промышленности строительных mathphaiop
РГГП
•t
ii
i
1
1
Доктор то»и
кандидат тми пп у и С, И.
Е. II ходорои.
21559*
тук Д Г. П1НЗГД РГ,
ДЕЛПКШПКПН ««нми.,, ,vln.
иижгиар А. Ф Ч1ГФ< |,ПП
наук
ПЕЧИ И СУШИЛА
СИЛИКАТНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Допущено Министерством до-ш/?о обра-
зования СССР в катетвв учебника для
студентов втузов по специальности ^Техно-
логия силикатов*
Под редакцией
действительного члена АН УССР
П. П. БУДНИКОВА
ГОСУДАРСТВВННОВ ИЗДАТЕЛЬСТВ^ ЛИТЕРАТУРЫ
но I ГРИПП li I- • 1 \М
М.кюы — ITW
Кмыла яПемы и eywuwi сы.1ыкатмои л/лмшмм-
мосты- Л4ллг»|гя уш-Лмижол длл учащие* *т^м.
Р нем рассммт рыв алнпси теории печей,
ыетройетво печей, учение о дмжемии езое. вопросы
гмсыгамим w еа^ы^ыкацпы топлива, о.вементы печей
и осногы иг расчёта
Кроме тоео. о хнысс опысиоиются печи, приме-
няемое е ptuJUMMur отрос-яял силижвтмоб про.иыи»-
лсм^ости. еалоеенераторы и eyiuu«*u и w>wn»/»o.«b ыг
рибото, -J такме» прые^ятс.я r>(iJ4NMt, леобг©г)и*»ие
с».м •млалнемил курсооого проекта.
ЗАМЕЧЕННЫЕ ОПЕЧАТКИ
Стр. Строка Наилчатадо Саедует читать
сливу сверху
W 24 (*г (£Г
135 4 ГЯ>1ОГИНЯрПТОр<>В гааогелгра торса
226 »Э кад/кг град кал иг
234 17 W
1W 10 см/дек. г. си сек>г
310 Им? 9 V
953 16 кал/м* час град. кал1ы* час
зм иодиле ь к рис. 1,35 х 6,0 м х Ю ии 1,35 > 6.0 Мл Ю
12 К
354 и кал м1 час град. кал/к* яде
359 1 вропорционадкла , прооорсаиналымя
360 15 (11) (31 глава 111)
ж 16 (32) (35) (32 глам 11!) и
(35 глада ИГ»
9 т, т. Рожнова, Козак. т т. Н И. Рожком.
TpufaiNoua. Шарабан V П. ноаак, П. В Тро- фимова. A. R. Шарвма
( 9 V' (Q
зя1 1 (?)
М3 10 9 } ,
Эя4 213
390 1 *о<4»₽. фис4я>
392 В хат KBIT
393 17 дидобннм Пчхмвеии
434 5 <0.1 <0.1
44$ 21 45
464 4 •ПУЛ'. - нДГД
ISIS.
Таблиц а 1
Расход т»хво.ьпгячма»»п» плавав и п* удм.-и- .... - Н|1 мкцнв гнлвввгл*й иромыиюеннивтн
Влд продукции Метол производства (основная стадия) Удельным расход тепла* пл техно Яогичесмие нужды Стоим н ть техиолисп четкого топлива 1 стоимости продукции
в ивл.'кг о кг ус- ловного ТОПЛИВА кг
Листовое стоил.। бутылочное < текло Сортовое стекло Рдртш в bwbim'U печи 6300 4905 0.9 0.7 7 11
К» рил в горек ко ной ппв t TW» 2.% 19
Шамот' 2М) 0.29 0.13ft 12.2 16. *»
Маг ыесптиныА кЯр- ПЯч обжиг в lUAiinuii или я газокамер- Ной вечах VBM шо O.ttt 0.1Л 26.6 34 Л
Кауствчонлй магме ЯНГ Обжит вл вравыю пойся лечи
Металлу ргпчег НИЙ Обжиг В ШАХТНОЙ tew 0.W5 29.2
порошок Делон ит обожми ияыа печи То жо 2W0 О.Э» 21,в
Известь строитель- ван • ноо 0.171 1ft
Портлацдижмеет ! Обжиг но прайма» пейсII печи 2 WO п.аи 35
Обжит в вахтвой печл 1200 0,171 25
1 По всем операпинм пронтиодства.
• На абю.игтевну» тайлу
(киииы теории печной техники нпорпые Гнали разработаны
в России М. В. Ломоносовым. В своей диссертации *0 вольном
дюткенми воздуха и рудниках примеченном* (1742) он объяснил
причины е<:т<х твеииого дииясепин газов мы. in пли на пнем теплых га-
зов тяжелым холодным воздухом. Это положенно было в дальней-
шем положено и осмолу теории движения газов в печах и конструи-
ропампн печей. РаСмлта М. В. Лимовкхола били продолжены п
рам.птм многими русскими и гппстсклмв учеными, и частности
В. Е. Грум-Гржимайло, М. Л. Павловым и И. Н. Доброхотовым,
у совершено твопяжпимн теорию печей и газигснс jmiторов.
Созданная России и иго ре рыли о разиииасмая советскими
учеными теория печей является самой нерадивой в мире.
Гл па а перлах
•НИЦЦЕ ПОНЯТИЯ о ПЕЧАХ
1. ПГОЦЫГЫ. ПГОТШЛМИЦт II ПЕЧАХ
Печами пааымиитеп тпшяогвчтокв. аппараты, врадпаэна.
...... получения продукта г определенными тетннчпкимн
ciiouctiuimh из иедодиы* матораалиа нутом тепло», д обработав
Печь представляет еоГжш технологическую устапонку и которой
под деи. танин высоко* температуры газовой грады протек, ют
сложные физико-химические процессы,
В печах силикатной прамынаеииогти протекают слглющие
основные прицессы; нагрев, сушка. расплавление. разложение,
сплавление, парка. Нагрепапие материала до температуры ниже
точки плавления, нс сопровождающееся изменением его химичат-
кого состава, производится с целью сушки материала и изменении
его физической структуры (отжиг, закалка, ра я мягчение. пере-
к ристал л нзация).
Ипгреванне оещегтв ди температуры ниже точна плавлении
сопри и» «ж дающееся изменением их химического состава. имеет
целью удаление углекислоты (обжиг пзиестнньа), гидратной влаги
(обжиг гипса) и т. и. Часто этот сложный процесс есорлножлается
рядом других, например изменением структуры материалов
и частичным плавленном их. Так, при лбжиге сырца п огнеупорно-
керамическом проканоцетее последовательно происходят сушка
материала, удаление гидратной влаги, образование слоноап
силикатов и алв1Мииатон и спекание.
Указанные Процессы, сиязанные с разложением материала,
обычно обобщают термином •обжиге*.
Нагргмнпп материала выше температуры плавлении, не т-
нронождающегся изменением его химического сатана рвеплаи-
лспнг,—произвл.игггя и целях П"луче1шя изделии определенное
формы.
Силанление материалов с образованием опрсделгимог• хими-
ческого соедиконин проксходпт при многих техммогмчо них
Кроцесслх.
• В ВПВЧКИОВ « п>ОлИю«р.тм&.п*»тда» »“’
обвитом пгямимают пагргв. <«||®еоищыв1Д1|Л«я пропс*<.1ми «ж -
cTOiMmwa,, < ......... а тм«е
с икрОГВЫтимки» разложением топлива.
Рис. 1. Схема <»>чиой установки-
Весьма сложен процесс варки стекла, под которым следует
понимать совокупность процессов сушки, разложении, образова-
ния сложных веществ, расплавления и растворения. Свойства
образовавшегося продукта при этом совершенно отличны от
свинств исходных материалов.
В общем случае печная установка состоит из следующих частей:
собственно рабочей камеры, топочного или горелочного устрой-
стве, приспособлений для использомиия тепла отходящих газов
н дутьевого, насосного и тягового устройств. В рабочей камере
протекает основной технологический процесс, для Осуществления
которого создана печь. В тоцочном или горелочном устройстве
подготовляется источник тепла, которое нужно передать матери-
алу или изделию для проведения технологического процесса.
Это может быть топка или приспособление, распылинающее
жидкое топливо или смешивающее вводимые топливо и воздух.
В частях печи для использовании тепла отходящих газов подогре-
вавится воздух н горючий газ. Кроме того, отходящие газы могут
быть использованы для подсушки или подогрева материалов,
нагрева виды, получения водяного пара и т, д.
а
дуплн. устройств и Ш.ГОСЫ испплмуют дли ,
дуй и ТОПЛ.М под мымомм в веч,. Тягом.. yet~,«, r!v“„
□ля отвода дымовых газов. г «ужат
На рас. I показана схема цечн. Воздух подается
ром 1 в воадудоиагреитель 2 .< оттуда (и.гретым» в работа,,
камору 3. В последнюю форсункой 4 подается также жидкое
топливо, которое нагнетается насосом я распыли ваетс я с помощью
сжатого воздуха, подаваемого компрессором.Отходящие пмы от-
водятся дымовой трубой 6 пл рабочей каме|>ы через низдухо-
нагреиатель.
2. УСТРОЙСТВО I! РАБОТ 4 ПГ.ЧГИ
В зависим<стн от метола производства и характера протекающих
процессов применяют печь того или иного тиши Большие значение
имеет агрегатное состояние (твердое, жидкое, газообразное) ис-
ходных материалов и получаемого продукта и вид изделий «.фор-
мованные или не формованные). В зависимости от протекающих
и печи проц весов различают: сушильные, выпарные, отжигатель-
ные, закалочный и обжигательные печи, печи для пирогеиетиче-
ской переработки топлива, возгонки, гнлавлпния. плавильные
и для варки. Ввиду специфичности устройства и режима работы
сушильные печи обычно выделяют в самостоятельную группу,
называемую сушилками.
Печи, применяемые в отдельных отраслях промышленности,
обычно дополнительно подразделяют по частным признакам.
Такими признаками являются: режим — тепловой (распределение
температур, постоянство отопления! или технологический (периоди-
ческая и непрерывная работа), способ использовании теряющегося
тепла (регенеративные н рекуперативные печи, печи е рециркуля-
цией дымовых газов, с использованием тепла продукта и т. д.),
способ обслуживания (ручное, полностью или частично механи-
зированной), вид топлива (твердое, жидкое, газообразное), Jtb
признаки обычно используют избирательно в общих и частных
классификациях в соответствии сп значением их для отдельных
производств или отраслей промышленности, применительно
к которым составляется классификация.
Температурный и тепловой режимы исчгй
По тепловому режиму различают следу юрше группы 1 **
а) с постоянными вс» времени температурным и тепловы Р '
мами (непрерывно действующие туннельные иижи1ате.,ьн *
ные стекловаренные печи, а также непрерывно де i .
сушилки); типовым
б) с постоянным температурным и переменным ‘ а.
режимами (печи непрерывного действия с периодич ь
кой);
в) с переменным температурным и постоянным тепловым ре-
жимами (кольцевые прям);
г) с переменным температурным и тепловым режимами (печн
периодического денетвня).
Источники тепла
Обычно тепло, необходимое для нагревании материалов и по-
крытия затрат на иротеиаиие реакций, нагрев продуктов горения
и возмеигмае потерь « окружающую среду, выделяется в резуль-
тате сжигания топлива или использования электрической энер-
гии. В зависим<ктм »'т вида источника тепла различают слоду-
ющне типы печей: а) на твердом топливе; б) ни пылевидном топ-
ливе: в) на жидком топливе г) на газовом топливе; д) электриче-
ские.
Передача тепла
По способ) передачи тепла в печах, отапливаемых обычными
видами топлива, различают:
L Печи, в которых тепло передается обрабатываемому матери-
алу зд счет сжигания твердого топлива, смешиваемого с мате-
риалом (рис. 2. а).
Тепло передается материалу от раскаленного топлива (налу -
ченпем и теплопроводностью) и продуктов гл|ьеннн топлива (из-
лучением и конвекцией).
К числу подобных печен относятся многие шахтные печи
(изпестковообжигателыше, доменные, ваг|М1нки » др.). Иногда
эти печн (например, пзвестковообжнгательные) называют пере-
сыпными.
2. Печи, в которых тепло передается обрабатываемому матери-
ал) от газообразных продуктов горения топлива (рис. 2,6).
Эти печи называют пламенными. Газы проходят между куска-
ми материала или омывают его сверху. Передача тепла материалу
происходит, главным образом, излучением от пламени, стен и • иода
печи и отчасти конвекцией от газов.
К этой группе относится большинство печей. Примером могут
служить горшяовые и ванные стекли паренные печи, одно-и много-
камерные, а также кольцевые и туннельные печн огнеу порно-кора*
мической промышленности, сталеплавильные печи и т. .1.
3. Печн, в которых тепло передаете» обрабатываемому мате-
риалу через стенки камер или сосудов, в которых он находится
(рис. 2. в).
Передача тепла материалу происходит, глаиным образом, налу*
ченнем от стенок камер или сосудов, теплопроводностью при
соприкосновении со стенками и конвекцией от газов, находящихся
и камере и на грека ющихся ит стен. Часто эти печи подразделяют
на муфельные, служащие для нагрева млн обжига, и реторт
иые, в которых обрабатывается материал (обычно разложение)
8
с ул а вл и нашем гаао- и па-
рообразных продуктов иве
печи. Такое подразделе-
ние не всегда выдержи ма-
ня. Иногда муфельными
называют также печи с
у ла ил и на пи ем пол у чаемы х
газообразных продуктов.
Примером Муфельной печн
может служить печь для
обжига живописной кера-
мики, а ретортном — печь
с ретортами для сухой
перегонки угля.
4. Печн. в которых теп-
ло кыде.тяетси и обрабаты-
ваемом материале в ре-
зультате протекания экзи-
термичссних ремкций.
В этих печах реагиру-
ющие частицы материала,
температура которых по-
пы шм стен, передают свое
тепло соседним частицам
теплопроводностью и из-
лученном. В случае выде-
лении газов при реакции,
тепло передается матери-
алу также излучением и
конвекцией от газов.
К подобным печам от-
носятся некоторые печн
химической и металлурги-
ческой промышленности,
в частности, печи для
обжига сульфидных руд.
Ес л и выдел яямпе! t «я
тепла недостаточно для
протекания процесса, не-
которое дополнительное
количество его подводится
за счет сжигания топлива.
5. Электрические печн,
в которых тепло пере-
дается материалу излуче
Риг 2 Схемы обогрев» печей:
кием от вольтовой дуги или __..П11Ип.;1шен
сопротивлении. теплопроводностью отеопротмвл»i • ||UvM
и излучением от газов, нагреваемых сопретивлеи
ч
и теплопроводностью от стенок, нагреваемых сопротивлением
(как и в муфелях). или, наконец, вследствие прохождении тона
непосредственно через материал. Соответствен ни различают иечп
дуговые (рис. 2, г), сопротивления (рис. 2, л, е. ж), индукционные
(рис. 2, и) и смешанного обогрева (рис. 2, а). Примерами злектри
чоских печей могут служить дуговая печь и печь сопротивления
для варки стекла, ночь сопротивления для обжига фарфора пли
огнеупоров, индукционная сталеплавильная печь и печь смешан
ного обогрева (дуговая и сопротивления) для получения карбида
кальция.
Устройство рабочей камеры
Устройство рабочей камеры отражает сущность технологиче-
ского процесса и является характерным признаком печи.
По устройству рабочей камеры печи можно подразделить на
следующие группы.
Шахтные печи (рис. 3, а). Основная рабочая камера пред-
ставляет собой шахту, высота которой превышает поперечник не
мсиее чем я 1,5 раза и обычно значительно более. Материал
загружается вверху и опускается под влиянием собственного
веса.
Камерные печи (рис. 3, б. в). Рабочее пространство пред-
ставляет собой камеру, ограниченную постоянными или времен
иыми ограждениями. Материал насыпают в камеру или выклады-
вают в ной высоким слоем в виде правильных рядов. Камерные печи
применяют в ваде отдельных самостоятельных печей (рис. 3, б)
ила соединяют а блок, пахучая многокамерные и кольцевые печи
(рас. 3. в).
Подовые печи (рис. 3, г)'. Рабочая камера снабжена одним
или несколькими подами (одно-и мпогоподовые печи), на которых
материал располагается тонким слоем.
Барабанные аращающнеся печи (рис.3, д). Рабочей
камора вращающей,-к печи представляет собой горизонтальный
или слегка наклонный барабан. Перемещение и перемешивание
материала достигается вращением барабана. При большой длине
эти печи называют трубоиечами.
Туннельные печи (рас. 3, е). Рабочая камора предста-
вляет собой горизонтальный канал большой длины. Материал
передвигается в вагонетках или на транспортерах.
i Подовые печи являются разновидностью камерных. Ввиду рапного
конструктивного отличия, печи пааываеиие в технике «подовыми», иыДе-
лгаы в самостоятельную группу
О
i:j?
-f
Риг 3. Схемы рабочих кнмгр печей:
тшын иечь. б-олпока*««ха1ян аича, «-мппгохжкг/шаи вечь, i-ihjom* ®»гк
Л—ПярвФапвпя *|>иВ1м».|цж*сл кеча. «*»т)'*">*.1ьааи окч», дг-гирикаа^ Brwi-.
«—аымаал вечь.
Г—зона iinjcrpriui, f—вона «Sutara. /-«one oi-зажя'кям ар»л)м;в. «-каперы ua
“<Juki .t hпи, 4 пыгружкя. «-пиш и* як нагреве. р—нааира им иС**т'. л-uoj.
9-бы рыба II. /♦ —Kutru обжига. ft-Явка ux.iUmi зеп им П|кдушм, /.r-даиа Dui»-
Г рыв л uarcjiilH.ui, .'Д-П>|||||(1Н. /«-КИППЫ. I—п«Дмчм мыкрив-и. Л-волачы гнкявие.
111—чиаод тодла» raauu. l¥-oi>un п |«»духгы, V-вол вил кмлряы
Горшкопыс или тигельные печи (рис. 3, ж). Рабо-
чее пространство предстаю лет собой камеру, и которой располо-
жены сосуды — Портки. Продукт получается н горшнах м рас-
ПЛЛиЛ<*111|ОМ состомыпн.
Ванные печи (рис. 3. <). Рабочее прострамс тио предс га-
кинет собой камеру с иижвгй частно п виде ванны llxiccwniaj,
п которой вродукт находится и |»асплавленном состоянии.
Глава вторая
МЕХАП1ПМ ГАЗОВ
Во всех печах, за исключением электрических. тепло, необхо-
димое для нагрева обрабатываемых материалов н подогрева
воздуха для горения и горючего газа, отдается продуктами горе
ния. Для успешной работы печной установки необходимо надле-
жащее распределение в ней температур, что достигается «меной
теплоносителя, обычно печных газов. Поэтому одним из основных
элементов теория печей является механика печных газов.
В печи должны быть созданы условия, обеспечивающие под-
вод. пропуск и отвод необходимого количества газов, т. с. дости-
жение необходимой мощности.
Расчет величины напора, требуемого для преодоления сопро-
тивлений. необходим при проектировании печи. Вместе с тем для
выбора оптимальных условии работы нужно знать зависимость
теплоотдачи от скорости и направления движения газа. Это лип
женим должно быть осуществлено также в соответствии с техноло-
гичен Кими требованиями к протеканию процесса.
Впервые в истории техники вопросы, связанные г движением
газов в печах, начали изучать русские ученые. Еще в XVIЛ веке
М. В. Ломоносов вывел основные законы естественного движения
подогретых газов. Учение о механике газов, применительно к пе-
чам. впервые было развито В. Е. Грум-Гржимайло и в дальнейшем
Н. Н. Доброхотовым. В последние годы вопросы движения газов
углубленно изучают многие советские ученые.
1. СВОЙСТВО ГАЗООБРАЗНЫХ ТЕЛ
Основное рахшчне между газоном п капельно-жидкой средой
заключается в том. что капельная жид кость является практически
не ежимающепся, тогда как газообразное тело, в зависимости от
давления и температуры, значительно меняет свой объем.
Однако. в полостях промышленных печей газы находятся под
давлением, близким к атмосферному, что позволяет пренебречь
влиянием данлеиия и применить для них законы гидравлики
капел ьны х жидкостей.
Различают идеальные и реальные газы. Идеальные газы обла
дают абсолютной подвижностью и нс оказывают сопротивления
изменению формы и разрыву. В реальных газах могут возникать
12
«иииющив. растягивающие и, что «^еиво
усилия. ' к,г*’«1Ыпи
Касательные усилен иомакают вследствие тес»,,
аартнмти. н которым <>в движется (внешнее Д'' ° ’,к
между частицами гам (внутреннее треиие), т. е 1и1[.,г,Д
женин одних частиц по другим и замедаетш пли > "i"r
движения в результате увлечения «истиц друг другая Г
Коэфициеит вязкости р (или к.>афициеит’ дшымнческой
комм) имеет размерность кг сен/н*. В физике админы*
для коэфмциеита вязкости является пуаз, равный
Пересчет на техническую систему мер производится во флриуДе
1 пуаз=0.0102 |,г^ .
Иногда рассматривают также величину киофицаента кпгаап-
ческои вязкости »:
» = м’/сек.
где f плотность гааа в ———.
Вязкость газон сильно растет с температурам.
2. Некоторые законы, применяемые в механике газе»
Уравнение равновесия газов. Для поьсящегсся :аза с <'ьемныч
весом т,, находящегося в открытом снизу сосуд» (рас- * 1 ’ ’
сообщающегося снизу с воздухом при давлении р, на уро
кн I. давление р, па уровне точки 2 равняется.
лавлепие атмосферного воздуха с обмиимм
Снаружи сосуда
весом на уровне точки 2 состав-
ляет:
<2>
Р, — р, = Ар = //(Т, —Т<)- <3>
Уравнгвае иеразрывяогтя
tTfjrB. При усган«'нмвшсм<н ibm
женим через любое сечение тру’>»*и
иединицу времени проходит риж-
ное веепшм* количество газа.
Обычно и одном м том ж« сечении
трубопроводов темпсрятура. ено-
рость и даилгние переменны, и урапивике неразрывности приме*
няеи и для средних значений скорости, дашк’ння и удельного веса.
Если площади сечении трубопровода •», и а», и соответственно
средние скорости и удельные веса газов и*,, у, и ivt, у,, то должно
су шествовать равеш* ТЮ-
ш^и^уа = •ан**Тв ** const кг/сек. (4)
При ПОСТОПНСТМ удельных весов объемы протекающих газов
равны, г. с.
-» Г = const м’/сек, (4а)
и
(Ь>
Применительно к печным установкам, в которых газы дви-
жутся в полостях, имеющих недостаточно плотные ограждении
и кирпича и снабженные отверстиями, следует учитывать подсос
воздуха (или других гадов) сиархжи и выбивание гонов изнутри
наружу . Если обозначить через -А' м3 Тек. количество подсасывае-
мого или утекающего газа. у,,у, и ус„ ьт/м1 удельный вес соответ-
ственно текущего газа, присасываемого газа и газовой смеси, и
G,—вес протекающей в сечении 1 смеси, то вместо уравнения
неразрывности струп будем иметь следующие уравнения:
кг/сек., (46)
«,и, = G,+Y,A F кг/сек., (6)
где А Г берется со знаком плюс в случае присоса газов снаружи
и со знаком минус в случае утечки газов из газопровода.
А равнение движении жидкости. На движение газов в печ-
ных установках влияет подвод тепла и изменение удельного веса
газов.
Применительно к движению газов в каналах печем и паровых
котлов вопросы, связанные с динамикой жидкостей при уста-
новившемся движении, были исследованы И. Н. Доброхотовым.
Л. К. Рамзииым, В. Е. Грум-Гржимайло, Г. II. Иванцовым.
В. Н. Тимофеевым и Др.
Для бесконечно малого участка пути по принципу сохранения
энергии для 1 кг газа можно написать уравнение:
rf^ = d£’ + Ad у 4- Ad у- Ad (pc), (7)
согласно которому бесконечно малое количество тепла dg, сооб-
щаемого газу, расходуется па приращение внутренней энергии
газа dl —tfiT. преодоление работы силы тяжести Ady (где у —
вертикальные координаты центров тяжести соответствующих сече-
нии капала. Л—тепловой эквивалент работы), приращение киве
тической энергии газа — .Ad и внешнюю работу Ad (ре). При
налички Т|>еиин работа трения Н (кгм па 1 кг газа) превращается
Н
и тепло. Общее поипчеетво тепла. ги>
dQ=dq+AdH
и уравнение, движвивя газа приобретает следующий вид:
<iQ = dir + Ady 4. Ad £ + М (pL.) + AdR. (gJ
При скоростях, имеющих место в печинх уетавовках „ fa
лансе эверит расход тепла иа ускорение rasa и работу cia т»
кии очень мал срапввтеяьво е расходом тоща на нагрев'гам
Поэтому тепловая сторона вопроса и вопроси превращения
напоров рассматриааияси самостонтелыю. При расчете стпрогв-
кленни движению газон следует учитывать влияние нагрева газа
Для горизонтального канала уравнение движения имеет следуя,,
щин вид
£+? + *-<>. (9)
Величина скорости газа в уравнении (9) при задлввпм весошм
расходе газа зависит от сечения трубопровода и температуры гам.
Если канал расширяется, причем подвод тепла распределен
так, что скоростной напор остается неизменным, то давление затра-
чивается только на преодоление сошютинлепия от трения. Гораздо
большее значение имеет случай трубопровода постоянного сечения.
Если температура и скорость возрастают с и и, до Г, и то
димлеиие падает с />, до р3, причем
и», J»1; (W)
Yev — 7,<Vj — ppvf conat; (И)
т.-^- <«)
При отсутствии трения (Л • 0). получаем:
— dp^fw-^ ПФ
после вятегрирования
„ „ =tl!b.u.-и (На)
Pi — Pt “i’ t <
1 ЛИ
pt- Pi
Дли негорилошальиого каппла f
центра тяжести начального и коиачногс . •
(,5)
IS
Интегрирование лает:
(16)
Есдв npuuHTi. линейное изменение темпериту |»ы в канале по
закону
Т — в + бу (О)
Ти
(18)
и
Р . (* да л г J 7 ’ \ Т« Т ь • VI м (19)
Интегрирование дает:
VI »1 (20)
Если на рассматриваем им участке температура изменяется
от Г, до Т„ то
Г,-п + 6у, (21)
II
Г, М а + 6р,а (22)
откуда
(23)

Таким обрааим:
$т^тиХ”*»-»>11 In % (24)
Л- р. = 2("|*-’J*) + Т.f, l’t; (у. - <М Ь £ (25)
В общем случае падение абсолютного давления при движении
нагреваемого газа по трубопроводу постоянного сечения равно
удвоенному приращению скоростного напора плюс изменение
энергии пол«1<1-|1Ш1 газа, плюс потери на трение, т. е.
₽--Л“2(т.£*-п£)+Г,т?1лр + Я. (2в)
I. II. Иванцов показал, что если температура в канале рас-
тгт лвмемио, то величина сопротивления от трения может быть
И
подсчитан» но формуле (43) для 7 н 7
темпо||втуре гам:
“"’’“•«’«У-ЩИ* «рад.*
т Г. + Г,
" (27)
Урагаепе (26) должно прииенвтьси но к<1Х гл
аменонпе темнератури динжущвгося т, в™ „.Л
регенераторов, рекуператоров и т. д. * Р"-чатах
Дли решен»» еонроеов. смпншц' е щчяривдяи,,™
иг пользуется уравнение Бернулли в следу ищем ьедп (у
5».+ ? + 1> + Д-£ + * + «.. (29)
где: z- высота. соответствующая пюметричеек^у напору, > м*
высота, соответстпуилпая пьезиметрнчсекому напору, в и
•Ь“ ,,иг”тя’ соответствующая скоростному напору, в к.
Формулировка уравнения Бернулли: для Материальной ча-
стицы идеального газа в выделенной л живи тока цм утаво-
4^ пившемся движении сумма геометрического, ш-е-юметряческого
Ф\| скоростного напоров есть величина постоянная. В случае реа.ть-
S^bHOro несжимаемого газа, и результате потери напора на сапро-
тивдеияя движению, сумма напорол соответственно умеиытетгя
V} или, другими слонами, при уста нови ищемся движении реального
**ъгааа для каждом частицы сохраняется неизменной сумма павиров
£ ((H) геометрического, пьезометрического, скоростного и потерян-
ного пи сопротивления:
*+у+ (29)
Пьезометрический н а п о р, или статическое давле-
ние газа, есть разногь давлении газа, заключенного и сосуде,
и газа окружающей атм<х4,еРы* явление определяют пьезо-
метром, измерительная трубка котчфого усташпиюна псриемдм»
кулярпо к направлению движения raw.
С поыснцыс» пьезомптуюв измеряют ие ас«*лютноо давление
газа, а разность барометрического далтсняя и аГчолжпногч давле-
ппя и дан»пм сечении. £яроиетрнчим;оо ,иплеиж> ивляекл пер
меппои величиной и умоиьшлетгя с уие-ипеяием высоты.
Если барииетрические давление в исдодиаы вулеюти п-рв
Я,, то в гориасигге 1 оно рвано:
л,^в,-у.т. <JU
и в горизонте I: ^3,)
"ли . , . (S2)
। । • -1 чс1Стгг-‘ навал»
где у,—средний удельный вес Н0ВДУ“и
1 W ,.,6о*“* 1 ”
1 П«ч>.сГшм.» 1 Н„»О»«* UK I
(33.)
(336)

Если разреженно в газоходе для горизонта 1 равно 5„ а .тля
горизонта 2- S, мм вод. ст., то абсолютные давлении в газоход»
для горизонтов 1 и «будутсоответственно равны:
и следомтельпо
р,-р,з»5,+(У>-Я|)Т.-^|-
Из уравнения (34) следует, что разность абсолютных давлений
газа п двух евчшивх не ришт раан<м-тп соответствующих разре-
женим, а отличается ни величину у, (у,—У>)“±//у«- Го м;е отно-
сятся и к показаниям диференпиалыгых тягомеров.
Пьезометр показывает давление в измеряемом сечении по отно-
тению к давлению барометра в данном сечении. Если и соедини-
тельной трубке пьезометра находится газ с удельным весом, зна-
чительно отличающимся от удельного веса воздуха, то пьезометр
должен быть расположен только и плоскости пункта аамера.
Удельный вес гааа в трубке может отличаться от удельного веса .
воздуха вследствие нагрет пли в соответствии с составом.
При статическом давлении газа рт кг/м* и его удельном
весе у, кг/м", статический nauop в метрах высоты столба газа •
равен: *Х
//,
Геометрический напор есть напор положения газа
относительно некоторого уроним. Геометрическим напором га а
располагает и том случае, если удельный вес его отличается от
удельного веса окружающего газа,обычно атмосферного воздуха.
Если газ легче атмосферного воздуха, он стремится по.тпнты-я,
а «ли тяжелее воздуха, то опуститься.
Тело тяжелее воздуха обладает потенпиалы1ол энергией, ран-
ной (р,— р,)Н, где: р, —вес теста. р, — вос вытесненного им воз-
духа. Н - высота подъема. Легкий нагретый газ (t’) в плоскости
точки I (см. рис. 4)обладает геометрическим напором (потенциал .-
ной энергией), направленным вверх и равным разности веса стол-
ба внешнего холодного тяжелого воздуха и веса столба внутрен-
него легкого нагретого газа. т. е. равным — кг/м*, где:
W —глубина опускания газа от некоторого исходного уровня и м
у, И у, —удельный вес соответственно атмосферного воздуха и
гааа а кг/м*. Если газами являются продукты горения, то обычно
можно Припять, что при 0“ ум-у„—1,29 кг/м*. и следовательно;
/’«•« = ^(Т»л —Т«.О' И (у»л~
— Wy«.o j.• = 1,29 П j. кг/м", или мм вод. ст., (36)
гаа IF—абсолютная температура а 'К.
= “(вы столбя
Под динамическим
ром понимается вмачима
газа с обгемиии WCuM р7)
или скоростным вами-
// = м‘*
э ИМ столба дпижушегося гааа
или
р» Yr ит/и’, или мм под. ст.
где: Й',—деистпптольпая скорость газа в м/сек -
g—ускорение силы тяжести в м'сек’-
у,—действительный удельный вес газа а кг/м*.
Г.ели одно колено манометра соединить с __________________
в газопроводе трубкой, отверстие которой расноло^ев» ’ пе^“
дикулярно к nanpan.icHiia> лай,-Кения потока, л друге» кате₽”-
с трубкой, отверстие которой расположено параллельно напрапло-
Ш1Ю днижевпя потока, то манометр покажет ливамичтекий напор
гааа, так как порвал трубка измеряет сумму статического а типа-
. • Давление.
даклопю:
Иического напоров, а вторая— статический напор,
пиаываемое столбом Z/d - м нагретого гаи, равно
‘I “J Т
Л=й7»=1»т«т Ш| вод’
где: «, — условная скорость газа при О’ я м/сек.;
Т, удельный вес газа про 0’ и 760 мм рт. ст.
G8)
3. 11Р>:ПРА1Ц»Н11Я НИГОРОН
При движении газпв происходят превращения напоров. Свиль
между напорами выражается уравнением Бернулли.
Превращения напоров легко проследить на примере.
Если удельный вес внешнего ix тдуха у, кг м’ л гааа п сосуде
(см. рис. 4) —х. кг/м®, то напор газа в точке / равен геометриче-
скому напору « fr.-T.) кг/м’.
В точке 2 геометрический напор равен пулю, но в этом положе-
нии газ обладает (если пренебречь сопротивлениями при Подъема
газа)*пьезометрическим капором, равным // (у,— у,) кг*г ука-
зываемым манометром. В точке 3, если пренебречь с«'Прсггпп.|< ния-
ми дваженнкч газ обладает динамическим напором, равным м
столба движущегося газа, пли равным также:
W(T.-r.) = £ 7. <39)
!• 19
Статический напор гам и точке 3 ранен нулю. В точке I за тру б-
коа к статический. а динамич« кой, и геометрический напори
мины кулю, ио имеется шпор, затраченный на удар о нс..
атмосфериып » и>х при вытекании ни тп тошен трубка. Во
„„ положения х материальной точки сумма напоров . еометрвче-
ского пьезометрическою. 1И1.амич.ч коп... потерянного на сопро-
тапленм» равна постоянной величине. В дапном случае зга ..сли-
чи иа раина:
h H (7,-7.)
Если печное Пространство соетиняется с окружающим возду-
хом то газ движется в направлении, в котором общин напор (сум
ма четырех напоров) окажется равным напору окружающей
атмосферы.
€ X УРАКТКГ ДНИЖНШН ГАЛОВ
•
Движение газов может быть ламинарное н турбулентное.
Различие меж ту ламинарным и ту рбу лентным потоками заклю-
чается н том, что в ламинарном потоке движение лишь отдельных
молекул имеет хаотический пульсирующий характер, а в турбу-
лентном потоке ио.кбиий пульсации подвержены крупные части-
цы жидкости или газа, состоящие из большого количества моле-
кул. Характер движения жидкости в трубопроводе обусловлен
некоторым бе .размерным п зависящим от совокупности фа .поров
критерием Рейнольдса, который характеризует отношение сил
ииерншт к силам вязкости:
«•-=£. (4U)
где: и —скорость гам в м/сек;
d — диаметр трубопровода в и;
у —удельный вес газа в кг/м’;
g ускорение силы .яжости (‘J.81 м/сек’);
р — коэфициевт вязкости в кт сек/м .
При Не<232и движение ламинарное, при Re > 2320 —турбу-
лентное.
11 дей>..вигильности характер потока меняется не сразу: при
скоростях, близких к критической, характер потока неустойчив
а. может быть проме.ку точиым между ламинарным и турбулентным,
зсловае Re _ 2320 даст нижний предел критической скорости.
Ламинарным -.мр„, t, . „ , ,, , , ,.,»ранитм:я также, при
скоростях, выше определяемых условием Re - 2320, при спокойном
Поступлении газов и газопровод, отсутствии толчков, способству-
ющиз возмущению потока, и при соответствующем состоя н.п.
стенок. I яд обстоятельств (острые края входного отверстия трубо-
провода, прохождении газа через регенеративную насадку, иали-
чие аад.и.жек) может вызвать завих|ччше Ламинарного 11.пока
и <и/ле1чиг>. его переход в турбулентный.
20
Скоромь и отдельных точя.х С4.,гимн прямодод.п^ ~
провод вводимом „ MF1U1MI от , Вил«1.ивЛ“, г™?
к оои тодропод.. Пря ламявярном дя™
по шрвбилкчвекаку МКОНу. При этом скороод яо оси м.кеХГт?
““ (**'м>>. у СТОИОК-1Ы1ОД яулп, а ермяяя скорость В ОТОДН
I
4 Wanes*
С увеличением числа Р.яшльдся движение становится тур-
булентным. При турбулентном дшжапия петое. делится па дио we-
ко отличный облает: инутреииее ядро и нигшпам» обмочи. —
........слой. Для точек, лежащих в области внутреннего
ядра, различие в скоростях малое. 11 пограничном слое движение
ламинарное, градиент падеппя скорости ноэрастаат; у стен ско-
рость равна нулю, т. а. слом прилипает и мим.
Средняя скорость при турбулентном движииин больше */ж ита1.
Таким образом, при ло>2320 характер сотою во всем сечении
одинаков, но у стен находится тонкий пограничный слои.
Пограничный слон препятствует теплоотдаче. С увеличением
скорости движаияя газов можно ум< пылить толщину пограничного
слоя, а следовательно, улучшить теплоотдачу.
В печной практике ламинарный характер п< тока редко имеет
место.
5. HHIpOTIlK.il НИИ Д11ЦЖ111НЮ ГАЛОМ
При движении газов возникают потери напора, свяэанныо
с переходом кинетическом лнергнн в тепловую в рияультяте тра-
нпн частиц газа о стенки и ударен потоков о оопсречпыо пре-
пятствия к друг о друга.
Потери напора на участках пути газа, обусловленные изме-
нением скорости и направлении движения газов. называют
местными сопротивлениями в отличие от с он ро-
тив лення от трения, имеющего место по жену пути
газопровода, главным образом вследствие трения газа пего стенки.
Полном сопротивление системы Л4 слагается из сопротивле-
ний местных (AJ. от трения (Лт>) и связанных с преодолением
геометрического напора (Л,):
At ± \ кг/м». (Й1)
Под внешним сопротивлением понимают затрату таги на
систему или разность наблюдаемых разрежений в начале и компе
ее. Эта аатрата тяги на систему j-авня полному гидра пл ячеею*»)
сопротмнлсиню, т.е. сопротивлениям местными ог грешим, за
четом ео самотяги. «-.ииич
Если рплрсжсиия. измеренные в двух различных се * •
равны л, и 5, кг м1 и разность их иимаирных высот у. У» •
то гидравлическое сопротпвдяшо системы Ь::
Бг = 5. - 5. т (Г. - V, НТ. ~ Г. > (i2a>
2i
Еела «nccTi-а несколько подъемов н опусканий каналов, то:
Е,-=Л'„ —A't + S, W(y,-t,) кг/м'. (426)
где: v Н(Ч, алгебраическая гумма н|лиаведенпй // (у, -у,),
Н — гоопмпгвуюппн' кисеты отдельных каналов, у —еоответ-
стдуюшне каждому каналу средние удельные веса гада.
Подъемы берутся со знаком плюс и опускн--со знаком минус,
v щ , 1 । '• потея самотя гой системы.
СистгмаТсогтоищая на последовательных подъемных и опуск-
ных каналов, в которых протекает охлаждающийся к негре-
вающпй-я газовый поток, может обладать большой самотягой
и являться ТЯПИ1ЫМ аппаратом.
Сопротивление от трепня
Сопротивление от Громил в значительной степени зависит от
характера движения.
При ламинарном движении неровности стенок находятся
в области неподвижного слоя тагов или плавно обтекаются, по-
этому струи иг срываются с острых выступов станок и шерохова-
тость стен не влияет иа сопротивление псиона.
Сопротивление потпаничиого слоя при турбулентном характере
потока значительно. На величину сопротивления влияет также
шероховатость с геи, особенно, если размеры выступа превышают
толщину пограничного слоя.
При турбулентном движении струн, срывающиеся с выступов
стен, образу ют вихрение кольца. При попадании сорвавшегося
кольца из области малы* скоростей вблизи стен в область боль-
ших скоростей «ядра сечения* скорость ого увеличивается до ско-
рости ядра сечения, что вызывает большую затрату энергии па
преодоление сопротивлений при движении потока.
При движении по каналам газов, обладающих малыми маио-
метрпч» гкими напорами, можно пренебречь расширением газа.
В этим случае вычисляют потери hbiio|mi по формуле:
' («)
где: сопротивленце от трения, п мм вод. ст.;
В — коэфипнеят г on рот ив. к* инн пт трения;
♦v и и1, — скороеп. газа, действительная п приведенная к нор-
мальным условиям, и м/сек.;
1 п удельный вег газа, действительный я приведенным
к нормальным угловнях. и яг/м*;
I длина канала, в м;
d— диаметр капала при круглом сечении пли приведен-
ный диаметр j при некруглом, и м;
5 —периметр канала, в м;
• — поперечное сечеиио канала, в и*.
22
Для условий ламинарного движения:
’ - Rb •
Опыт дает, что я “64, откуда:
-32ui* кг/м*.
(44)
(45)
т. е. потеря напора от 1 рения при ламинарном движении пропор-
циональна первой степени скорости. вязкости газа в длила навала
II обратно npoiioptiuuna.Ti.iia квадрату диаметра канала. Сопро-
тивление движению в области ламинарного потока возрастает по
прямой; с переходом к турбулентному движению сопротивле-
ние возрастает скачком и далее растет быстрее скорости.
В области турбулентного движения величина ; зависит от
шероховатости труб и числа Рейнольдса.
Для гладких труб:
, О,>10»
1-r7*-
(46)
Дли шероховатых металлических труб в переходной области:
й: *1 ' /$)]
Значение функции берется п<> донным Всесоюаного теллотехни-
ческог" института (ВТИ) (рис. 5) и в «бласта больших чисел Не:
U.-7-------—Г?’ <«)
( М*
где Л’, - акнивалемтвый линейный размер неровности(для новых
стальных труб Лл ^O.Oti tO1 м, для старых 0,2(0’ м и для
сильно разъеденных—1-1Сг’ м).
По Доброхотову. для кирпичных каналов можно принять:
। |>-1” . (49)
•“» вЛ”
После подстановки значений с в формулу (43) получаем, что
потеря напора от трении при турбулентном движении пропор-
пиоиальиа скорости в степени 1,75—2.
Дли упрощения расчетов величину 4 можно грубо прпявмап.
рани it для кирпичных каналов <(<» металлических слаб
окисленных—0.035—0,04. чистых- 0.025, бывших долго в упо-
треблении П покрытых коркой-0.6)5. ___
Если температура жидкости при течении изменяет„„„„„..г,,
термическое движение), движение газов становится (
ним вслслстане изменении плотности и скорости 1st чк . Р*
деляет некоторую неточность формул и коафипвеи .
дуемых при расчетах нечей.
а
лаг.ть кяп.тратячяого аокоиа)
Местные сопротнвлсння
При изменении направления или скорости потока имеют место
необратимые потерн. При уменьшении скорости движения быстро
движущнесм частицы ударяются о медленно движущиеся. При
пнеяапном иамснеипи направления возникает лобовой удар о пре-
пятствие.
Мертпые прост|«игтпа. образующиеся при изменениях скоро-
сти н направлении, также являются источниками потерь ввиду
развития п них вихрен и сужения струи при повороте.
В гааоттрпводах,обслужипаимцях печн, наибольшими миляются
местные сопротивления. Поэтому соединительным и фасонным
частям следует придавать форму, обеспечивающую милую вели-
чину сопротивления. В ответвлениях желательно принимать тоже
скорби!, что и в глаияом газопроводе, во вабгжмние потерь от
уларов. Отиетжленню может быть придана («сширякипаясм форма
>ли перехода к меньшем скорости. Применяй диффузор, можно
снолъаонать 80*J^ ос*обсжда1О111вгогя нано|>л.
Табл вна J
Кодфииигитм «астат *пиратамнвЫ1
Вил еолротявлеяня Знвчвии» С Примечании
Внезапное расширение
Пост^пеяис* расширение
Ввемпнос сужение
Вход и итнерстиес хаяруг
лепными кромками
Релсвй новорот па 9лв
Рели пи поворот пя Vj*
Планмий поворот ид 9Э°
Газавтклаяир под утлом W
Слипппе пол углом 90’
Сллинпо под углом 1М’
Илаяние разветвление иод
углом tBO*
Плавно* слиянии пол уг
лом в 1В0й
С
0,1
Н.з 0,42
И,6-0,26
1.0 0.0
0.1—0.25
0,5
;<
I о.*
1.5 О.Ь
Я «‘.3
5 0.2
1
1
Я
1.5
2
- лву<тсминви угла ря.
ши реп Л
Опмсео Н *а
Гиблкшая величина — зли
ярямоугпЛМ1и1 капал..г
мсныван — для круглых
ли кмдритных
г — радиус вахруг^нап
Л — ди.метр канала.«ял*
гладкид нвик-хси вз
5/‘о иаяыис
Примечания 1 » и *а юлачвкт ссотиетственио площадь eev пая и
гасоростг. гааи. пидокс t отаюсптся кнходпоиу ге • ним я 2 квихалтмау.
2. Но>фицигит<4 еппротикэслан лтингииы к скороетимцу aaix-py у МИМ.
м иснл»>чрпигм оговоренных л приме* авиа случаен
3. !lpu uuiwpoTax. ралаетилепии л елпчвап принято «г^м,.
При апачительпих скоростях елмует яэбггати резких ятш-
енпА сечения и поворотов.
Необратимые потери, выднаипые памеиеяием иаправлеипя ели
скорости потока, учитывают соотватству юшим коефиппвнтм со-
°Р0тнвлеинл при величмио скоростного ваиора, т. е.
4.-с£т.
(М»
гле: —потеря напора и мм юд. ст.;
Z— нопфипвенг местного своротивлепня. в бслыпвнгтие
случаев оиредглясмыи опытом,
»
Пвогяа местные сопротивления учитывают приведенной дли-
ной трубопровода L,,,. пре 1ставляюией совой такую условную
стяну прямого его участка, зля которой потеря от трения раин»
местному еопротиплению.
Связь между Ьл, и ". устанавливается из ракистся:
<5,)
откуда •
!», = "• (52)
Значения коэфпциенг и местных сопротивлений приведены
в табл. 2.
«. COnroTIIH.ll.HIIF. 3AIIO.1HF.nnn
Сопротивление мпатнений из сыпучих и зернистых материалов
определяется по формуле Всесоюзного теплотехнического инсти-
туте (НТВ):
(53)
где: ; кппфвпнепт, аависящпй величин /, </п1Лр, характера
движения и зр. факторов:
I — кизфапиент пирозвисти слоя;
II — высота слоя в м;
•f — уле.н.вый вес газа в кг,'м’;
» — скорость газа, отнесенная к полному сечению оболочка
в м/сек.;
— гидравлический диаметр куска.
/ Ьдг? . zjjy
’ -#•* 1*мп
= f ^.«» {~у • (55)
где: ГЯ1в-йми пустот в слое в м’;
V,—» — объем всего слоя в м’;
’.'«pm — удельный вес материала в кг/м‘;
сФъемныи вес нагыпл а кг/м’;
d,„ — условный размер куска (срслпежпсшеиный) в м.
(56)
где: <п — весовая доли фракции рассева;
Ьп —раамер фракции, соответствующий среднему расчет-
ному размеру отверстий сит при просеве в м.
Для шаров в дамавариои области (Ке<7) арн / = 0.4:
а а промежуточно* и ту рбу.тентит.й ,йл,ггв (Re . •
= 1*>0, * ,nF"/’O.fc
К» ~ ММ* • (5&)
При данном Йе величина ; nr ывисит от ратмерв тем- ,,
час, если частшш материала сохраняют при паиейьчвм, пите'
линую форму и степень шероховатости. влияющие на величиях
порозпостн. Поатому для каждого материала Может быте своя
зависимость величины с от Нс. В случае яедостаточшсти теспе-
римеитальных давних дал естественных материалов пользуются
данными. имеющимися для шаров.
Для смесей с постепенным и равномерным переходом от одного
размера к другому свободный ЛОтем ранен среднему дли заполне-
ний из отдельных фракций. При резком изменений ритора сво-
бодный объем меньше, так как мелкие частицы располагаются
в промежутках между крупными, в козфипиент 5 следует умно-
жить на характерный для данного материала фактор, который
может быть получен из одного опыта при любой скорости, темпе-
ратуре л размере кусков. Значение поправочного фактора коде
блетгп в пределах 0.6—4,0, но чаще всего равняется 1.5.
(59)
7. ИСТЕЧЕНИЕ ГАЗА ЧЕРЕЗ ОТВЕРСТИЯ, ИАСАДКПП СОПЛА
Расход газа, вытекающего из сосудов, зависят от давления
в сосудах, формы в размера отверстий и насадков. Пря давле-
ниях ппжл 1000 мм под. ст. изменением объема газа в зависимости
от давления можно пренебречь.
Ниже рассмотрено истечение газа под низким давлением.
Если газ истекает через отверстие в стенке сосуда больших
размерен, можно пренебречь скоростным напором его в сосуде.
Скорость вычисляется из выражения:
J/Па ,
/ У м/сек.,
где р—К1>:>фиця<>нт енштия струи, равный 0.62.
Если газ истекает через цилиндрическую трубу, приставлен-
ную к тонкой стенке (насадок), то пря достаточной ее длине
1/>4й) газ вытекает на отверстия полным сечением, '’высок
установлено, что коэфиииент расхода о равен при этом 0,88.
т. е. он в = 1,32 раза больше, чем для отверстия в тонкой
* <J,61
"*Еыи закругли» края отвнретия. потерь напора при сжатия
струи не будет и скорость и расход газа будут еще дольше.
Расширение насадка уменьшает потеря я у кмнчпотет расход
.аза. Однако при увалачевин угла раскрытия болте ,-1<Г. в -
тени поа|йстают вследствие отрыва струя от стен. S яеличвшю
длины обусловливает возрастание соирогивле|шя от транши.
Гас 6. Схема ДВНЯРНПЯ гам и рпс-
пре>.‘лемпе лаклеиий (г учете.*! txi-
n-рь от треями)
Рассмотрим движение газон
по рис. в.
Потеря при выходе:
м столба газа. (60)
Потеря прк переходе из уз-
кого канала в широкий:
Л, m м столба газа. (61)
Если пренебречь потерями
от трения, то пьезометричес-
кий напор в широком канале равен внешнему (pj. Пьсзиметри-
ш-скнй манор в точке 1 может быть определен на равенства напо-
ров в сечениях 1 и 2. т. е.:
Pi 1 * (*1“*»)*
т If Т 2« -- *
откуда
/?,— ’ Т мм вод. ст. (62>
Тик как *,>*»,. пьезометрический напор и узком капала отри-
цательный. т. «•. мгньш** атмосферного. Изменение напоров видно
из диаграммы напоров (рис. 6). Скорость движении газа в сосуда
с давлением р принята равной нулю.
В. < НОБОДНОЕ И НКВОБОДНОЕ ДВКЖЕВНВ ГАЗОВ
Струя называется свободном и аатондеиной, если она не огра-
ничена твердыми стч'оками и распростри и потея в пространстве,
заполненном неподвижной, физически идентичной средой. При
мом предполагается. что сама струя физически однородна и при
пытекании представляет собой обычный турбулентный поток.
Струи, пытекаютая в пространство сравнительно небольших
размеров, несвободна. Часто струя образуется отдельными пото-
ками, не полностью смешанными до посту пленим и рабочее про*
страястии иля даже смешивающимися только и рабочем простран-
стве. В этом случае говорят о им нужд синих потоках.
При вытекании струи |рис.7)иа сопла в свободное пространство
скорость ее уменьшается. Струя турбулентна н ее течение сопро-
вождается иерем<мпвмни< м движущихся вихревых масс, па поверх*
ОСТИ струн со ГЛИЯМИ Н<’П''ЛННЖН<)Н Среды И МОВЛС!Ч< ниом в струю
частиц газа из окружающей среды. Подторможенные частицы
активного потока вместе с увлеченными чигтшшми окружающей
среды образуют турбулентный пограничный imxj.coou слой, тол-
щина которого возрастает в направлении течения. Примешанные
Гис i. Сх#лап свободней пр)и:
А»—аоловииа ммоти юмсипЯструи. R, -раджуг гру1л^,1руж
чистины внешней среды замедляют длпжеие активной среды,
увеличивая в то же время ее массу,
и. В с тру о овал мча юг начальный и основном участия. Погра-
ничный слой, отделяющий струю «т неподвижной среды, ограничен
расходящимися у кромки сопла поверх вестями.
В начальном участке струн имеет ядро аосюннмых скоростей,
равных начальной. За начальным находится основной участок,
в котором не только у величи лается размер потока, во н умень-
шается скорость ва оси потока.
Давление в струе нендменно и равно давлению в округа «идей
с роде. Полное количество движения сену идиом массы сиободисн
струн но всех «-ечсниях одинаково.
Форма круглой струи не изменяется. Струя прямоугольной
пли сложной формы превращается на известном расстояния от
сопла в круглую.
Законы движения свободной струи изучены Абрамовичем,
установившим соотношение р ламе рои ц скоростей струн. По его
данным для круглой струи основной участок начинается ив рас-
стоянии 4,5—зЬ (диаметров сопла) я скорость на осн струн к,
п области основного участка и другие Данные определяются
па павеисти, приведенных к табл. о.
Гаец ре деление скоростей и струе ва расстояния, большем 5Р
от сопли, может быть определено но правилу треугольника.
Тимофеев и Сычев показали. что выведенные выше соотноше-
ния характерны для холодной илп слабовагретой струя и что ишт
являются частным случаем болея общей, установленной ими,
закономерности. Исследование горящего фзьела, прсчгзведеяяое
ими, показало, что для него характерна кривая скоростям* но-
поров . Во всех севемпях поля екоростим» «апоро» «оявввы:
^»(0,Э0+0,14^—)'. (63>
«
90
Если размеры горщкж малы срвиТЯ1е.1Ы10 с wweiiaM_ _
минного просвистев. .«тешывия струи по Л иt та*’
приближается к своводвов. Так как газы ю мо“т пХпн,“
нзаие, давление по длине расширяющейся сто™ паст», „ ’
периферийные слои струи, имеющие малую «Ярость нт’д.-XTJ
и движутся и обратном направлении. "
Полученные данные позволяют рассчгыать скорость и ыгхо.т
тазов, а следовательно потиолиип определяй. лвльвобойносп.
струп, под которой понимается ее способность сохранять амчитмь-
ну »> скорость на расстоянии от сопла. Дальвобойнссть коарпстает
с увеличением начальной скорости газов и дяамет|» сопла.
Возникающие при горении силы не)е;есорезелают ноличестп»
движения без изменения их суммарного значения, и горение
в свободной струе не нарушает закона постоянства количества
движения.
При уларе свободно* струи о стейку, перпендикулярную ее »<я,
частипн газа огибают стенку по кривой, близкий к дуге круга'.
При движении частицы возникает пгмтробсжная сила, окаты-
вающая давление на «шстииы, (нвсположенные между расгыатрп-
на ем ой частицей в стенкой. Слагающие центробежных сил эле-
ментов струй, направленные по оси струй, передаются кв стенку
и создают давление р. испытываемое стенкой. Это давление с во-
бедной струм на стенку. ем перпевдмкупарную, равно количеству
движения свободной струи. Удельное давлен не равно количеству
движении струи, деленному на площадь стенки.
Реакции горения, протекающие- в струе, ме вызывают изме-
нения количества движении, а следовательно, и изменения давле-
ния на стоику.
Если струя газа После огибания стенки встречает пег.щ»нли-
кулярно расположенаvю стенку и поворачивается на 18«, коли*
чисто движении отбрасываемой струн равно начальному, ио
с обратным знаком, в ргнкпмя стенки равна удвоенному коли-
честву дни агония струи. Сближении продольных стен печи выхи
пнет взаимное торможение встречающихся потоков, уменьшаю*
щее реакцию торцовом стенки.
При нензотермнчегким истечении струм, вследствие разности
плотностей струи и окружающей среды, ее ись искривляется
в вертикальном плоскости.
». ДШ1ЖЕПИЕ ГАЗОВ В НИШ ПОЛОСТЯХ
Естеетвгиип. и иринудиттльиое дввюсвпс изо»
Движение газов может быть мтсствеипым и принудительным.
Движение газоп под влинвием СИЛ, везниклющих вследгтяие ржь
мости удельных весов газов в различных точках рабочего про-
странства печи, яааывают естественным (свободным» егтестнгнк'
ноивекцией). Оно происходит без какого-либо иобужДОЯЯ ’
Газы нагреваются, соприкасаясь с более нагретой стенка
81
ж»*«кя еагопямаагь с боскч> хлкии"« стены и. II ....иип 1< м
«кмпры ^м.и.лмм.т MMKBOieuiie .........................по.
п в п»*х.гьт*тп ecrecrwnnoe nniruu'nnc генов. Ло лииженмо
ыпггея прпчппои rctwrueunon или свободной циркуляпии
Првнулитепыгоо (вывундаивос) движение возникает пол лой-
ствкем сил. прилоииимк я:пч>е. Этими силами могут оып..
иапепмер. кинетическая ввертя струй. ВЫХОДЯЩИХ из горелок
или форсунок рвзиоегь давлении в начале и конце печного объема
вли газохода. Принудительное движение может также осуио-
ств-игться аа счет потери напора в самой рабочей камере. В атом
случае путь газон определяется сопротивлениями проходу и алии-
мигм начальной скорости.
Часто естественное или чисто принудительное движение газов
в печах редко имеет место. В большинстве случаен движение
газов иышимися действием совокупное!и сил, возникающих
в самой газовой среде, и имшинх.
Обычно газы подают в рабочую камеру печи иа топочных
устройств или форсунок и горелок. Рабочая камера печн имеет
размеры, значительно превосходящие размеры выходных отвер-
стий форсунок н городок. Горючая пли нагревающая струя газов,
выходящая мз горелок, обрадует мощным циркуляционный поток
в рабочей камере. На эти затрачивается кинетическая анергия
газа. т. с. эта струя в силу внутреннего трения увлекает и при-
водит и движение газы, находящиеся в рабочей каморе.
Количество увлекаемых газов может в 5—10 и больше раз
превышать количество входящей смеси. Поток, ударяясь о стенку
ut'ur расходятся во все стороны. Частично он отводится и дымо-
вые к я налы и частично прнмешянагтси к струе поступающих
газив. Вокруг струн образуется рециркуляционный поток, дви-
жущийся в сторону, противоположную движению газов.
Температура руциркуляционного потока — промежуточная ме-
жду температурой струн н окружающих газов. При прохождении
у твердой ниверхности илам •• и иже газы движутся вдоль пав,
и рециркуляционный слой отсутствует.
Теории естествеииэго движения газов в печах и правила кон-
струирования печей, в которых оно преобладает. составляет
огл Rin* содержание гидравлический теории В. Е. Грум-Гржп*
маяли. Зта теории дает объяснение работы и правила построения
кеч. и с невысокой производительностью.
В. Е. Грум-1 ржнмайло сопоставил движение печных легких
газов и атмосфере тяжелых и длижение тяжелой жидкости и лег-
кой. Он первый научал движение газов в моделях печей и при-
менил механику газов к расчетам печ»-й.
Одним из видов естественного диыженин газов является дниже-
мме газослвним (обращенным водосливом). Спишется горячий
газ за счет выдавай на мин его холодным газом, окружи кипим
гаэмедмь.
Э>
u. L. Груи-Гряипийло предположил, что
"..... г и стенами ветк или ка.т.тГ ,
ТНК.,и, изолироиаииы» от «•> к тила.аии» г.
сами» пыж.д, что высота потока. миМЮИ|«,„,
должиа определять „нсоту ото.» в и-шпе Д,ейГ «XJZ'
дли тоги, чтобы ИЛ поду Ш- было хо,1«диыт газов, a TainS
каналов .тля того, чтобы <.ви к. имели ,рми«рио
eZ’IJ>^X>I"Ct<'"y‘"n'H « '-«редт-пнии ..ыеоты ,Х
едина -или выведены If. Г. Егьмавом. В пас. ящ |1рвм„ ,Т1
формулами пользуются редко к вид, того, что .*«!•<. в т^ч»!
отсутствуют условия, соотнетстнующме указанным донущевиям
I ндранлнческая теории также устанавливает правила деления
в вертикальном на при плени и потоков на грена нхцмхел и охла-
ждающихся газов. Эти прнпнлд используют в печах. работаю-
щих с естестненной тягом (см. ниже).
В гнию с переходом и современных ие-цх к принудительным
подаче и отводу газов, работе с большими скоростями и интен-
сивностями, гидравлическую теорию, сыгравшую положитель-
ную роль. и настоящее время игиоаьауют в отдельных частях.
Современная теория движении газов базируется на ноасокеивях
теплопередачи и механики газов. Вследствие сложности приме-
няемых печем большое распространение получило изучение их
методом моделей.
Движущая сил
Температуры и печных полостях высокие, и удельный вес
печных га анк значительно нижи удельного м.*га воздуха. Если
температура внешнего воздуха 20^. газов в рабочей камере 1ЫМГ
и и воздухоподогревателе в среднем ЫХГ, то удельный в«*г внеш-
нею низдухл — 1,21, газов в подогрева теле —0,33 (а 3.7 разд мень-
ше) и и рабочей камере —0,20 кг/м1 (в G рев меньше). Соответ-
ственно этому в печных полостях разиишк-тсл лиачяте.тьиын
геометрическим (естественный) па пор (рис. 87).
В новейших ночах стремятся внтеи* ифицнривать технологи-
ческие процессы и применять присп”с«’б.*емия дли вс пользования
тепла отходящих газов небольших размеров. Это требует увели-
чения скорости газов. В результате возрастают гопротивления
на пути гаэпв и новин кает меобходвмкть п специальных приспо-
соблениях для транспорта газа, которые искусственно создают
напор.
В случае недостатка напора, в печь поступает меньшее иода
честно воздуха н газа, вследствие чего мощность ее падает, т. е.
умпнывается зкмонмстли остамлмемого о вей тепла, и воамовино
падение температуры и печн. л же при пониженной нагрузке.
При искусстЕи»1Шпм дутье воздуха и иодаче гн ш иод давлент м
Можно принимать значительно меньшие евчеивм кляплп'-а и icana-
л(|ц, чем при подаче воздуха и газа за счет естественного капора.
3 Ивча гушаап 11
UaiipaBXCinir и скорость газов
В каналах а*пор экономят для того, чтобы «пользовать его
на тех участках, где повышение скорости газов вызывает улучше-
ние теплоотдачи. Скорость газов в регенераторах и реку Мраторнх
должна обеспечить турбулентность потока и достаточно хороший
теплообмен. Скорость газов в горелках должна Пип. такова,
чтобы газы смешивались надлежащим обрезом н выходили н печь
со скоростью, достаточной для снятия с поверхности материалов
остывшего вязкого слои газов, который препятствует передаче
тепла излученном и конвекцией. Слой остывших газов умень-
шает колпчечво тепловых лучей, падающих непосредственно
от факела на поверхность материала, и, кроме того, поглощает
часть проходящей через него лучистой энергии.
Увеличение с возрастанием скорости газов количества тепла,
передаваемого конвекцией, имеет большое значение лишь в обла-
сти низких температур.
В области высоких температур (в рабочей камере печи) влия-
ние остывшего. вязкого и малоподвижного слоя газов заклю-
чается, главным образом, в уменьшении количества тепла, переда-
ваемого материалу излучением.
Для улучшения теплоотдачи, если но препятствует техноло-
гия процесса, газы, подаваемые в печь из горелок, следует на
нраялять на поверхность материала со значвгельвой скоростью.
При опасности перегрева материала и необходимости равномер-
ного его нагревания поступающая в рабочее пространство струп
газов не подается непосредствени" па поверхность материала,
а предварительно перемешивается с более холодными газами
в результате циркуляции.
Чтобы создать циркуляцию при естестве ином движении, газы
иногда подогревают. Нагретые газы поднимаются, отдавая свое
тепли, после чего часть их отводится наружу, а остальные опу-
скаются и в смеси со свежими газами вновь подогреваются (много-
кратная циркуляция).
Распределение температур в рабочей камере печи более равно-
мерно прн отводе газл я у основания камеры, чем при отводе в верх-
них частях, например, у свода. При отведении газов через отвер-
стие в своде ва печи удаляются неиспользованными наиболее
горячие газы. Вследствие этого нижняя часть рабочей каморы
может оказаты н ие заполненной пламенем. Уменьшение выход-
ного отверстия вызывает увеличение заполнения пламенем рабо-
чей камеры, ко по может препятствовать удалению из печи наибо-
лее горячих газов. По этим причинам в печах с отводом газон
вверху (с восходящим пламенем) нельзя достичь равномерного
распределения температур в рабочей камере и отвода наиболее
остывших газов.
Отбор отходящих гааов у пода (и печах с так называемым
обретенным движением гааов) в ббльшей мере обеспочишют
М
равпомернпс (мспрелмвнпе трмппмтч,
липших< и ГН ши. Эти печи имеют бил’,.,,,,. м" '7*01 •'** 01л*‘
г.пчиях, ко. да тех ио.в ГИИ «рицё^’Х 1^ТО“е * тел
у пода мешка холодных газов. ужид создавать
В печах г обращенным движением газов вое-.,
иодподаик в ри-.очу,, н,мвру „„ “^‘да“ «°*«п
В случаи подпола иягреипищи! гадов umt рабочей
печи и движении гааов сверху впи. темпепвтх™ X *’р“
гааов иоважаетсн . г,и.,. отдаЧи гео.тп, й р.и.омёрёый'^п"'
шк |мам>в ш> вертикали Мтрудмотелви. Подвод гви'в на woll.
пода (рис. 92) позволяет в тиачителквой мере niunntii Мии.
|«туры по высоте «следствие и «учения питушикц ,, „
и neKHTnpi.ro ирисасымнвя пни отходящих гшюв (естмтврииаи
ЦНрку.ТМЦИЯ), ' ««’Иван
при конструировании печей следует избегать вонмпжмети
лмижеинп газон по короткому пути. При движении газов с неболь-
шой скоростью ато достигается соотиптгтвенмым «т.нмсиигм под-
водящих И отводящих газы отверстий или же установлением
оиредол енпоги режима давлений.
На горелок в печь поступает р.т ширяющаяся струя, состоя-
щая па топлива. воздуха и продуктом горения.
При турбулентном движении чисть кинетической эпергми
струй теряется непосредственно ня внутренне» трение как н при
ламинарном, а часть и редки ригель ио преобразуется в энергию
вихрей, теряемую по мере мт затухания. Явление осложняется
процессом горения, которое сопровождается изменением темпе-
ратуры. объема н удельного веса газов.
При надлежащих направлении и скорости газы движутся
вдоль поверхности матерагила вплоть до отводящего хода. В ре-
зультата удара о поверхность стенки, в которой находится отн тя-
щее отверстие, повышается давление. Если томперэтура стеиок
выше температуры нагреваемого материала, происходит некото-
рая циркуляция гааов у стен.
Струя,’ распространяющаяся вдоль поверхности жидкого или
твердого тела, называется настильной. Она имеет бблыпую дально-
бойность вследствие уменьшения потерь на вовлечение в поток
частпц окружающей среды.
Применительно к пламенному пространству печен формулы,
основанные на законах движения свободной струи, требуют
экспериментальной проверки. Они характерязуют изменение кии-
цемтраиин и температур под влиянием диффузии, теплопровод-
ности и скорости потока. Эгл процессы менее интенсивны, чем
И1дд(*.т<ч1нп тепла и продуктов горения, т.е. формулы ’*1'**’*'
рнзуют явления до начала горения или поел» его <|.чвчмн .
Иаминюпия возникают и вследствие наличия ограждающих п Р
Н<<Во многих случаях л пламенах» И|>остраяство га? • шоя
горючее и япалух для горения подаия отдельными с р.
3» 35
В »«х случаях Р— п--“‘й-
"»хт:•г»-—, -г»....................
"Гв'ГХХш^отч^ " .......
И гуав . тч.чшеки их температура. а слсдова-
ЖГ7“'л'ть^й «те " ге.м<1рП’.<-. ».-й напор. В результате
пепин перепали давления пи высоте туввсля.
У оттепет.к движение газов в основном определяется
перепад « имений, соединяемым нагнетательными и отсасываю-
ШЛМЛ УСТООЙСТЯаМН ПсЧН .
Гсомопигчсский отпор, сомаваемий по высоте туннеля. вызы-
вает под сводом поток газов от аалы обжига к зоне охлаждении.
ппотиш'Псскжпнй няншему потоку у пода вагонеток.
U рмультате неравномерного рап^н-лелевия скоростей пото-
пов рвано изменяется температура по высоте туннеля, по избе-
жание чего предусматривают специальные мероприятия: умовь-
штпис с «ободного сечения вверху туннеля, примевевпо циркули
руиишх устройств, установку тцитов, преграждающих путь га-
зам и т. д.
Диал отняло расслаиваются газы и в кольцевых печах, н ко-
торых нижележащие елся нагреваются медленнее п слабее
в быстрее охлаждаются. Джжеваю горячих газов у свода
и зияв подогрева способствует усадка обжигаемого материала.
В аоме охлаждения этот зазор способствует выравниванию темпе-
рэту|Ы. Для выравнивания прогрева в кольцевых печах иногда
шспольз) ют поперечные стенки с отверстиями внизу. Однако они
увеличивают сопротивление проходу газов, уменьшают полезный
объем, затру дин ют садку изделии в печь и т. д. Иногда приме
вяют щиты, закрыаааяцвв верхнюю часть сечения. Это дает хо-
рошие результаты.
В ванных печах (рис. 87) разность температур по высоте рабо-
•wm камеры вызывает дпнжение газовых потоков из отапливаемой
ча<гм г неотапливаемую. Выше и айве ауле» и (нейтральной)
линнн потока газов движутся в различных направлениях и необ-
ходимо учитывать перепое имя тепла.
HaupiBjf нш разделенного вертикального потока гааа
Нажеслед)»4ии<- соображения дают возможность установить
правила вапрпь.1епия разделенных вертикальных потоков нагре-
ьзющихся я охлаждающихся газов. Эти пропила были устано-
елеш С. Ь. Лукашевичем н В. Е. Грум Гржамайло.
Предположим, что по вертикальным каналам (рис. 8| снизу
вверх движутся пагремющнггя газы, имеющие более пи вкую
темпеi-итуру. чем стенки канала, т. е. стенки нагревают газ.
Долетим, что одна из струй стала двигаться быстрее т. <?. что
ио каналу 2 проходит больше газов, чем пи каналу 2. В этим еду-
М
час- стенки капала 1 начнут охлаждаться янтея-
енппеп. а газ будет изгреватыя до более низ-
ком температуры. В результате тмгнывепя
геометрического на и оря подивмявмпиегя гиты
станут л ми гн ты я медленнее, т. е. изменепио тем
пера туры. иызванное иеравппмерпогтью. будет
ст]*емнтыя сделать движение во псех каналах
равномерным. Если струя в канале 2 будет
двигаться медленнее, чем струя в других на*
налах, стенки канала Сбудут охлаждаться сла-
бее, чем других, подогрев струи и сппсобстиу»
щий движению ггм метрическим напор в канале 2 будут уси-
ливаться. пика и должной мерс ио увеличится скорост», газов
и не ныравняется распределение их по отдельным кана-
лам.
Предположим, что нагревающиеся газы движутся сверху
вниз. Допустим, что струм и канале 1 стиля двигаться быстрее.
Чем струи в других наиилах. Стенки этого капала будут охла-
жднться интенсивнее, газ начнет нагреваться слабее, станет
тяжелее, чем в других каналах, и противодействующий днпжпеяю
геометрический напор уменьшится. В результате ю пшкшяи
неравномерность будет усиливаться и в ш ипе концов гвх начнет
двигаться преимущественно по отдельным каналам. Температура
Стен я различных каналах станет неодииаковой.
Таким образом, при движении снизу
газы распределяются равномерно. Отсюда
мы и вертикальным поток нагревающихся
влить снизу вверх.
Рассмотрев движение охлаждающихся
чить, что разделенный вертикальный поток их следует напра-
влять сверху вниз.
При больших сопротивлениях каналов направление потока
не имеет значения, так как система ио всех случаях янляетгя
само выравнивающейся. Таким образам, направление движения
газов ।
аппаратов,
ростими. В этсы
обменных аппаратов обычно
дутьем.
В аппаратах, работающих за счет ест ест вей ко! тяги, где
сопротивления составляв^ значительную часть геометриче-
ского ни пора (в регенераторах и керамических |х?купсраго-
рэж), следует соблюдать приведенные выше правила деления по-
токов.
Необходимо отмстить, что лаже правильное деление питгжо».
движущихся иод действием естественной тяги, шт < та точно over-
лечнаает рапиомармое распределение тазов в различных кана. л
вследствие иллиния инерционных сил движущегося leas.
вверх нагревающиеся
следует, что разделен•
газов следует
пяПра-
га зов. можно
зяклю-
не влияет на работу шахтных печей и теплообменных
в которых гаям движутся со значительными ско-
случае значительное сопротмилеше тепло»
преодолевают искусе сменным
37
10. ПГШ'ПОСОВ 1КН11Я ДЛЯ ТГАНПЮГТА ГАЗА
Гвхы подводит я отводят м счет со.тдвмемого в печных поло-
стях геометрического напора (естественной тяги) или с помощью
upiu о я обленяй. искусственно отсасывающих и нагнетающих их.
Поступление ГМОВ в печь благодаря естественной тягесвнааио
с наличием в печи нагретых полостей. Если высота нагретой
noaoern Н м. уаелвныи вес газов в полости у, кг/м’ и виешнето
воздуха у, кт'м’, то у основания полости имеется естественный
геометрический напор, равный:
Жъ—Те) «гм*. (64)
Независимо от подачи газов п рабочую камеру за счет есте-
ственной тяги, печи часто снабжают дымовыми трубами, создаю-
щими геометрический напор, необходимый для удалении отходя-
щих газов, т. о. для преодоления сопротивлений на пути дымовых
газов и отвода их на значительном высоте.
Старые немн снабжали исключительно дымовыми трубами.
Дымовые трубы представляют собой надежные приспособления,
для работы которых требуются только достаточно нагретые газы
(обычно выше 15(1*). 11нтенснфикапля работы печем, связанная
<• у иглнчстгнсы сип pi ли млений на пути газон (более 20—25 мм
вод. ст.), а также улучшение использования тепла отходящих
газов, вызнавшее понижение температуры отходящих газов,
а следоаательно и тяги, обусловили переход к искусственной
тяге, вернее к принудительным отведению газов в подаче дутья.
Приспособления для создания искусственной тяги не дают воз-
можн^ти отказаться от установки дымовых труб в качестве
резерва или для отведения тазов па достаточной высоте, где они
безвредны для па селения и растительности. Возможна также
комбинации венуговенной и естественной тяги.
Дычоньк* трубы
Отведение ироду ктов горения при помощи дымовой трубы ос по-
ил ио на мспользоватгии геометрического напора газон. Столб
воздуха и нагретых печных газов выдавливает более легкий столб
газов в дымовой трубе (рис. 87). Вида клн пан лила сида должна
быть достаточна для преодоления сопротивления в печи; кроме
того, она должна обеспечивать некоторый запас напора.
Теоретическая величина разрежении, создаваемого дымовой
грубой (рис. 87):
*=я )кг/м'’ (65)
где: 7.^ — J.1МШЫЙ вес воздуха при порча.ты1ых условиях
в кг/м’;
It
I’HC. II, Cviu В1'опльз*'Штпя вгкугстмвиоа тяги:
u| иркЫОГо ПГЛсТППН HipII U*l<|Ul*M IllwCriw). Щ H»r-
uuMiiuixt asBcibm (iium •хина устмнопка рв*рммго e»,n-
Hom umarr»pa|.
7».» —5 дельный вес отходящих газов при нормальных
условиях в кг/м*;
7, — темпе par ура воздуха в град.;
<$*• - температура отходящих газов, средняя по высоте
трубы в Град.;
а — ноэфвцвент пб-ьпмпого расширения газов, ркими
0,00366 '/град.;
77 —высота грубы, считая от середины дымового борова
яо устья трубы, в м.
Пре расчете дымовой трубы следует учитывать падение тем-
пературы газов по иысотс, составляющее при температуре дымо-
вых газон 200—300 :
д<-^= •>, 1р»д. <“>
где; D — виешмай ляаметр трубы в а;
Л — Ж1ЛПЧ11ВЯ, рВВЯЯЯ ДЛЯ >.В)Л1ЯЧ11ЫХ Труб прв ТЛТЩВЯ»
ставка бадыая 1 м-О,2 п прв гадайте иаиым
0,5 ы — 0,4 п для жолеаиых труб 2.
ДеЛепиттелыюе раариксяяс. азмерявков У
трубы, »са1.ш« тооретячеенот па вадичмиу счармтаалвка Ру
П
от трения по x-n.NO . пт удара при выходе гавов и» трубы. Лей-
ствительн(Ч' ривреммкки ряиняется.
*«-. + + (67)
гае: 5 - юк.фпциент гоиротв1ьтеиия от Т|*'НПЯ (для кярппчной
tiivI'-h првблвжеаи» ранен 0.05);
и<,л-сртдвяя скорости гааов II трубе при нормальных
условиях в м/сек.;
аГ10 —CKOpiKT». ГИЗОВ в устье трубы при нормальных условиях
11 м/сек.;
d(f> — средний диаметр трубы в м;
1J - темперит) ра гааов я устье в град.
Максималъп) *г рвзрежеиме. которое может создать дымоиии
труб» прп отсутствии потерь, может измерить при опушокмом
дымовом шибере я. следовательно, при отсутствии движения
Прп расчете дымовых труб определяют их высоту п и диаметр
устья d4. Высот Н определяется из уравнения (65) по подечнты*
гагмчму полному сопротивлению системы (см. стр. 21). При
подсчете учитывают сопротивления местные (Аж). от трения (А1И|1)
и гпяздяныг с преодолением геометрического напора (А.) нагретых
полостей, по которым дпижутся газы. Последние берут со знаком
минус если спадамемый геометрический напор способствует
движению гааов. Таким образом:
* = «(*. + *., ±М- (68)
Коафвшеят А учитывает некоторый «пас (обычно 20 40%)
па улучав форсвровкя работы или засорений. Площадь устья
трубы определяется с такай расчетом, чтобы скорость выхода
газов предупреждала поаможность задувания их пг-и ветре.
Действительная скорость газов в устье принимается равной
о и сек. Кирпичные трубы, кладки которых ведется изнстри.
iXTT” "е “°"W ООО “’*• Для У»»«—«" ^ор«гп
ХТсумтоль • >«« трубы устанавливав
тp,(^e^^7Xtr,B,W,O * 4W“ro W“«P«» кярпвчиой
.^п бе,врелп,..,;:мх^ня хх:со,в’о6мпе'
XX. и"** П'даадЯВИИ
ах “= ха-,Д“"ХГГ
*ают вамостоятельиыми шиг/[и1мя.Р> Д““овые борова снаб-
(О
M < t r тынная тяга
1Гск}СГ»мни«н таг, (нагнетами.. <>«в<ыииве) нажат бить
сваляна пароним эмн-кторпи или вентилятором.
Эжвканя паром аримгавепя как для поддам м.элута под
диплением, так и дли оанодц отходили» гама; при мим соаметги
необходимое разрежение.
Нагнетания в. нтилятором примеижтгя чаше. Большое сопро-
тивление системы выаывает ««ебтоммость. поддержипать апачи
тельное давление, и в результате всзаикает уплка дутья или
печных газов.
ыватьгазым >кноввнтилято|юм путем проса» ыьания чгр.-л
нею печных газов (тяга прямого действия), или ажгктируя газы
ж»:муХИМ, ИЛИ паром. ИЛИ 4aCYi.il Ценных газов (тяга кисвеяялгп
действии).
При низком температуре газов и малом потребном разрежении
Till у прямого действия Mi QMiiK* осуществить Пропеллерным вентиля
тором, у стамо|Ыгмным и дымовом борове.
При значительных потребных давлениях или высоких темпе-
ратурах газов применяют центробежные вевтялятпры, входное
отверстие которых присоединяют К борову . а ПЫТ<..твое К ДЫМ-ЛИ Н
трубе. Прп температуре газов 200 -25O* m i шинник и вентиля-
торов, а иногда и вал, охлаждают водой. При более высокий
температуре газы охлаждают, приметливая к ним холодный воз-
дух млн впрыскивая воду.
Прае кос и сн in н тип? струи воздуха или отходящих газов зжек-
тирует последние. Смесь гааов отводит через расширяющуюся
трубу - дяффуюр-
При отс асы пани и газе п и б« >л ьшом гопроти ал t-н ни системы отдель-
ные части печи находится под большим разрежением. Это вызывает
присасываниенаружного воздуха через вгплотяогти и отверстия.
Часто в печах одновременно используют естественную и искус-
ственную тяги. Так, можио одновременно нагнетать и печь газ и
воздух и отводить дымовой грубой отходящие газы. Можно пода-
вать в ночь газ и воздух за счет естественной тяги отсасывать
отходящие газы с помощью искусственной тяги. .Мкжыи натне*
тать вентиляторами в печь газ и воздух и шасусственио отсасы-
вать отходящие газы. Естественную тягу М'чкнч усилить, искус-
ственно нагнетая или описывая газы.
Совместное применение отсасывания н нагнетания пн <ы паю г
у раи1Ю|и*шсннои тягой- Оно позволяет подлаживать в печи
требуемое положительное или отрицательное давление определен-
ной величины и избежать мхзншнего выбивания газов или при-
сасывании воздуха.
Эжекторы
Когда струя газа вытекает из узкий трубы я широкую, внутри
вытекающей струи образуется разрежение, вызывающее, прп
41
а,-
I’nc. W. Эжгкгор.

на.!»чип отверстий и широкой тру
бе, присасывание гпяов из пнет
ной среды через поверхность рв< -
ширяющейся струи. Подобное ус т-
|н>йст1м> насыпается вжектором»
* При широкий П1ЫИНЛрИЧ1ТШ.Й
трубе эжепнруюшое действие не-
велико вследствие больших потерь
при вытекании газов. Трубе в виде
диффузора уменьшает потери н
) величиваст количество присасы-
ваемого гааа.
Дтя уменьшения потерь, свя-
тимых со сжатием газа, посту-
пающего извне в широкую трубу,
кромки последней закругляют.
Дли увеличения скорости вы-
хода газов из узкой трубы при-
меняют суживающиеся сопла. При
повышении критической скорости
выхода наконечнику придают вид
вначале суживающегося, а затем
расширяющегося сопла*
Когда струя одного газа за-
сасывается другой, газы хорошо
перемешиваются. Следовательно,
ажектор (рис. 10) служит для
транс портирования и для переме-
шнвання газов.
Принцип эжекцни используют
в газовых горелках для подсасы-
вания газа и воздуха и пх смеше-
ния, в приспособлениях для отво-
да отходящих газов и в пароструй-
ных приборах для подачи воздуха для горения и газификации.
Чтобы уменыннть потери пароструйные приборы делают много-
ступенчатыми в воздух засасывают как паром, так и паровоздушной
смесью. Подобные приборы называют инжекторами.
Методика расчета эжекторов в инжекторов ни экого давлении
(см. рис. 10) разработана II. II. Доброхотовым. Этот расчет сле-
дует производить на основании закона сохраиення количества
Движения при смешении тазовых потоков:
Л/,*, т » (Jf, + Л/,) ivai (69)
где: Л/, -масса первого газа, поступающая в секунду, р кгмк
Масса второго газа, поступающая в секунду, a lir eg|t

Я’| скорость Первого Гил;», R М 'cfK.l
л’,-скорость второго галл, в мД-ек/
Bi-.lll'IUIlil V определяется Из пырея;. НИЯ
<7-<м,
где: G—iwt тела в кг.;
Г~Ш м/сек.’—ускорение от земного притяжения*
<'1 = Т1» »-нггоное колич.чпю первого (аза, п.-тупашецего
в секунду, в кг/сек.;
°з*7«V«~весовое количество второго гам, иоступатщего
в секунду, в кг/сек.
Нпилучшнй (наипьппдмгйгпий) размер поперечного сечения
горла диффузора получается тогда, когда количество движения
тазового потока в горле равно сумме китичиетв движения
смешиваемых потоков, т. с. когда
В таком правильно построенном смесителе потоки газов сме-
шиваются с минимальной потерей энергии, т. е. с минимумам
завихрений.
Разность статических давлений между устьем и горлам диф-
фузора, т. е. ирйращемне статическою даи.и-иия и диффузоре,
пилу чается по закону Бернулли *а счет уменьшения скоростною
напора газов равнин:
p.-p, = 4e'iit—r.- по
где: *|в—коэфнппент полезного действия диффузора;
у,—удельный вес смеси л кг/м1:
v e »115 * T»!j , (72)
*’ *ТП7 г, 4-Г. * ' *
Значением величины «ф, по сравнена»' со .шачемием величины
u’J, можно пренебречь; тогда прмращемав статического давления
в диффузоре равно приблизительно:
л—пз»
Получающуюся °’ ””Г11 «иибку ьсмпеисировать пенс-
торим уменьшением величины т(/. X1* хорошо выпил вен я то
диффузора с гладкими стенками ^—0.8.
Давление р, при набольший скорости и1, приблизительно
равно давлению р,; давление ра превышает давлеиие р, иа ско-
ростной напор ккекткруемого га»а в сечении и—0, т. е.
р.-р>=^
Скорость истечения ажектнруимцвго газа из «.иолв при •*
больших его давлениях равна: _
./»1ятД (75)
*• г т»
43
г,-давление эжекгиРую.цего гача перед ныходом из соп.тл
Гидаюр, т. <•• после клепав», ротирующего Д»«еыпе ’того
"’подл ‘ Р Р :/>. подразумевают манометрическое (избыто.о
.тнЧсрж'пО даппнве, выраженное в кг;м« ил,.
в мм НОД. ст. Давление ниже атмосферкого, т.е. величина разре
жеиия. берется с отржпателышм знаком.
Пои расчете эжектора задаются следующие величины. 1 ,. d,;
и- т г р ' Р Р (d, диаметр эжектора в плоскости сопли).
* Требуется' определить количество зжектарующвГО юза
V м\сек.. если известно его давление р„ или ж» давление
.жилите» , газа р„ «ли известно его количество I Кроме
того. требуется определить размеры эжектора, т. е. d,; d, и d„.
При расчете пижекпионныт газовых горелок известны вели-
чины: V,: V,; у,; у.; Р,- Р>; Р,-
Требуется определить давление эжектируюшего газа, т. о. р,,
а также размеры инжектора, т. е. d,; d,; d, и d,.
Из уравнений (73), (74) и (75) получаем основное уравнение
с одним неизвестным дли расчет а эжекторов и инжекторов:
„ _ (»'лре, + >'»Т!Ц’|)! /7Ву
г.-л.-’ь X7(h^KeYlHr>+Kd (76>
Если неизвестна скорость истечения эж окти руанце го газа из
сопла, т. е. utJ то определив гс значение, можно определить дав-
.теаме газа р„ ио уравнению:
^7.- (7">
Смесь газов должна штн.шь из конца диффузора и заданное
пространство, обладающее некоторым давлением Для того,
чтобы в газовой инжекционной го|накс пламя не затягивалось
внутрь w, конец диффузора суживают и в ном додают неболь-
шое отверстие, через которое смесь газ» с воздухом вытекает
из диффузора в туннель горелки со скоростью равной около
10 м/сек. Даютенир смеси газов в конце диффузора, т. е. р.,
раню:
с.-г.+ Зт..
а«>
Вентиля юры
В пропеллерных вентилятор»! газы движутся вдоль оси.
Их используют для п>-р1-мещенн>| больших количеств газа пои
ма.1 м сопротивлении —обычно по бвдео 25 мм вод. ст. Спет.» и.-
BU. конструкции вентиляторов (ЦАГН) соддают и ббльшие .а-
ОДИШИ (100 мм вид. СТ. и выше). К. п. д. распростраиеииых нро-
пТгГ/ ^ь “ен’“-’“’»₽‘>ь Си мокко низок (0,1-0,4), в вентиляторов
ЦА111 значительно .шшс (0,6—0,75).
U
В центробежном венпынтоп»
к нвряфярин лопатками, расноложепищ,,£ '" *
скороета, равную скорости дяажевия п ’ Т"6^"
газом кинетическая энергия ><. выгода „„ и . WIS““M
«брШыВ Ивжух .иг--.., о.р преобразуется в ст.ХЦЖГ
Центробежные вентиляторы бывают вы ;Н (ГО свит нию р‘
нод ст.», .ре <о.то (80 200 м„) „„„J(||1 7 -
Вентиляторы высокого давления характера}) юкя hI’ T™.
нмодателыюегью при высоком давлении, вев«.1Яторы „„
давления—высокой производи геле посты» при малом даяавиаи
Суммарное давление, создаваемое веитилитором. слагается
из .|11Нпмического напора, необходимого для сообщения газу ско-
рости, и статического давления, необходимого дли преонменаа
сопротивлений движению газов:
Ат-р м — Агшт 4- Л^,,:
Суммарное давление, с о j д а в а е и о<? венти-
ли т о р и м, пропорционально к и а д р а т у диа-
метра колеса и квадрату числа оборот»».
Проезде П(ггЛ1.ност1. вентилятора пропорциональна числу обо
рогов. Потребляемая мощность пропорциональна кубу числа
оборотов.
С увеличением сопротивлении требуемая мощность надает
вследствие уменьшения количества проходящего газа. Для сохра-
нении количества перемещаемого газа должно быть изменено
число оборотов вентиляторе.
Требуемая для создания напори в А мм иод. ст. мощность
мри расходе газа в Г м’сек. составляет при к. я. д. иенпывтора %:
Л« л с-
(79)
К. п. да вентилятора vjf — 0»4-г-0,6, если А отнесено к статиче-
скому давлению, и ОД-ьО,75,если А отнесено и суммарному
давлению.
При подборе вентиляторов, определим»! по заданной пр»’«ав
дительиосги и статическому (или полному > напору число
диаметр колеса и расход анергии. Обычно в таблицах и х8,,л’‘ **.
ристинах приводят данные для • стандартного» воаДУ*8 *
пературой 20° и отиоемгельной влажностью *
мотора должна быть на 10-15% больше моадоегя «нлыятаря-
11. MOJE.IlirOBAIllIF ДИИЖЖНИЯ ГАЗОВ
На......
значений кпэфициептоа сопротивления ’ 4 жндхостай,
пых. наиболее раацикграненных случаев движояая ж»дк
45
«зр случаев привозит к ошибкам
Инникаоваиие ЛТ^'тыЛяие отличил уелоВД» движения
:.^",Х«ПР- •“*»—" *Й'“}Л“’ °7 ПМ,”Ш,,Х
а действительности. , и „драил ического сопротивпе-
Маученич ииоиов™ ,.иж зависимостей, необ-
ивя, В также устав .киви ’ Л, —в П|ди,водят на акст ри-
ходимых , которых геометрические, тдромех .
иадобкы действительным условпям.
^«Тм^-мХ^ Этот метод позволяет изучит., «р.ктор
«весть инод, мм „дмвличисиов сопротивления газо-
• «" « J-—...........
:Х пврпчиз паев движутся холодим» воздух, *>Д« нлн ж»
какая-либо друга., жиджить с Иванов температурой.
Впервые приманил теории, подобия для изучеиин тепловых
алнасас.» па моделях академик М. В- Кирпиче», который раз
работал то,рию моделировании и практически ее внедрил. Метод
модглировпиия получил широкое распространение и признание- и
ивляс ття одним из основных средств изучения тепловых ат регатой.
НеоРхс .иными и достаточными условиями подобия являются:
1) те, метрическое подобие, 2) подобие умений движения жидко-
сти при входе, 3) подобие физических параметров в сходствен-
ных точках модели я образца (постоянство отношении плотностей,
козфлдаеитоа низкости и др.), 4) подобав температурных пилей
из трашшах. 5) одинаковость значении определяющих критериев.
Последнее условие подобии достаточно установить и каким-либо
одном сходственном сечении.
Все условии подобия могут быть осу шее талоны лишь в редких
случаях, Возможно приближенное моделирование. Это результат
слелушпшх свойств движения вязкой жидкости: стабильности и
автомодельности.
пв’“"»™я ‘ВОЙСТВО IHI3KOH жидкости приш.-
расО|тед.ление скоростей, определяемой
: «’««ительиок длиной П|юйдёиного\частка
*”* Ф“П0,Ю’ Р““ИД«««е скоро-
очей.' с*",р°с‘ге" вначале изменяется
ратера движения от По иаю.^ поег"яниым. Независимость ха-
•втом..делмого ЛГ.НЯ.. ш,дХяВ обла. ти
SSU- Sx;."-’"-- >;;х(
— 'Г. ... ♦«“-‘'СКИС параметре,в требу„ пте,„Я11
параметров во вт “остияистмд от ноте
1 "° BCW ежодствоинмх точках, что
н
трудно пыполпямо. Это условие собяп-лаетгя „
температуры псДраще. В.-.учан ....„к „ЯИ|.„,- Я1М1 то °,"”™*
аературм в образа и ммгая до.,;к.,о nfmeMп nc,„ z
аом, что пемхпюжно осуществит!, в подпои оЯ-м,Ие Это
при пыпуждгвнпм двияз иии гсблюшаи ирябляжппнп\,т,.
ствляя И модели изотермический пропето дпвяп-иип, <чютаетет»»г,
шип какой-то сродней и мпературе рабочей жядю <гп а овразю
Подобие температурных полей па границах осутцо.твигь
трудно. Поэтому Применяется метод .шкального пчпоаогп м< ип.-щ-
ропания. При этом подобие Температурных полей «уще. ТЮЯСТ. я
II том месте, где исследуется теплопередача п соблюдены услппвя
механического подобия.
Од пнп новость и образце и модели г предел я юани критериев
точно выполнима лишь в случае изотермического движения. Для
тепловых аппаратов она вылоляняется прибшпютно, так же как
и подобие физических параметров. При иынуждашюм движении
необходимо только соблюдать условия Rc — idem. В случае авто-
модельности это условия отпадает.
При изучении теплообмена соблюдается также условие раы*н
стад критериев Прайд тли (Рг). При изучении свободного движения
необходимо соблюдать условия равенства комплексов Gr. Рг
(Gr—критерий Грас гифа):
Рг=^ (80)
с»-М^, («>
*«
где: ми— коэфипмеит кинематической вязкости в м’/евк.;
а — ноэфпципнт температуропроводности в м*/сек.;
Р —жмфнпвевт объемного расширения в 1/град.;
и — угк<>1>ецие сплм тяжести в м/сек’.;
/ — длина в м;
Д/— разность температур в град.
Ви:шожио применение огнгиых моделей—печей малых раз-
меров, подобных действительным печам. Факел пламени, иолт-
чающнйся в печах, является результатом сложного взаимодей-
ствия гидродинамических явлении, диффузии, теплоотдачи exiy-
чением п конвекцией и химических превращений. Огневые
могут быть оеущестплеиы в порядке приближенного ®>до«ж-
При атом в модели можно выделить осложнив, подлежащие • се.
динанмю процесс, м отношении которого должно быть
можности соблюдено точное подобие.
ТЕПЛООБМЕН II РАБОЧЕЙ КАМЕРЕ
E4V.mu.bct».> петтй оиик.тшЛ пр..мишлмн..ети отвплимотся
иооюкХ' «!*•«« »»«>"»* " .......""..... НХ Р* “
"ГХ..Л««» • ов-тветв газовой среды и свойств протрем на.
гиепаеыыт материалов вл" взлизин-
Ниже мссмвтрвиаютси вопросы теплообмена излучением,
пчиообнма В племенном пространстве печей и теплопередачи
в нестационарном тепловом потоке. Првменвтелык» к особен-
мостим угловая работы печен.
1. ТКПЛОММХП В II. IА МЕННОМ ПРОСТРАНСТВЕ
Источником тныа в раоочей камере является факел пламени.
Теплоотдача ш «его происходит преимущественно излучением*
Роль кпижчсии при высоких температурах невелика. При темпера-
туре пг-чи выше 12011е и степени черноты пламени 0,2 и выше на
долю конвекции падает не более 5—10% общего количества
передаваем отч» тепла.
Факел пламени, кладка и нагреваемые материалы <М1менннак>гся
nxiyченн-.м. Лучистый поток, падающий па кладку' и иягрфнае-
мый материал, частично поглощается и частично отражается.
Отраженный поток суммируется с собе тиемкым излучением. Вслед-
ствие частичной прозрачи<1сти, характеризуемой степенью черноты
(доли ихтучвтчльнии сиисибностн абсолютно черною тела, имою-
щего температуру газа), факел поглощает часть падающего на
пего потока, а часть пропускает. Такны образом, нагреваемый
материал приобретает тевдо за счет суммарной теплоотдачи от
газов н кладки.
Иногда нагреваемый материал частично прозрачен для излу-
чения I амхм материалом, например, является стекломасса. В зтом
c.iy час в дуифстам теплообмене принимают участие н глубинные
сдоя материала и кладдса сосуда, я котором материал находится.
„ ”1и*“?ямени »»писи1 от содержания в нем ммиюагомнык
m “ ч*ет1|’,ок <**•• - продукта разложения угле-
< 11,к-“'та“е ““ 'мваюг г-печени, пдаинш - ...
».(», оашко.«лоемтично тичи.1, мраите-
риз\ющее степень черноты пламени
1 ^дкигJ,^"">, n"’1<lcitu* спектр. Иа.тучапмьиая способность
U . . . п“1'1,|,»1ь“о7.Д*«-"-»ил газа р „ ,, эффективной
tv.iuu.bu сдои А м (рис. ц „ U) НВД> .1с.„мв СО. н 11,0 про-
IiripUII'HIB.H.HU C007BPT-
стаепно ?’.• Л г». Для
упрощения расчетов
принимаются пропорци-
ональность 7 • и пере-
менная степень чер-
ноты.
Суммарный поток ид-
л учения смеси газов
меньше суммы их от-
дельных ПСТ1К1Ж излу-
чений вследствие частич-
ного совпадения полос
излучения и взаимного
поглощения мал у ЧАЛМОЙ
энергии (плпраика 2—
4%, риг. 14).
Рас четная формула
ВГИ (В. И. Тимофеев)
для лучистого теплооб-
мена k между газом и
оболочкой, заполненной этим газом:
= С. I. (Д)' А. вм/и' W. (О
где: Лт —поправки па ибрагвов nxiynnini- стенки (клпдкп)
Т, и 7\—температура соответствен по газов а оболочки, в °К,
количество теп
ла. передаваемого из-
лучением от галоп
оболочке. п кал/м*
час;
—степень черноты
газа при температуре
гам Tt:
в. — «со»х Р*1ЬО “
(3)
А*,— 1 «равичяыЙ
член ид совмест-
ное л)чспспу
< ьанао СО, я
П.О (рк. В);
_ п<41рЯШ>ЧВЫ0 во-
лфнпвепт и»
парциальное да-
вление н,о
(рис. 13);
Рас. 12 Стало» чнраотм Н*О.

С, — коэфнцпент из_
лучения абсолютно
черного гели, рав,
пый 4,96 кал/'м* час
Расчетное уравие-
ииг (1) BTII для под-
счета излучении га-
зов применимо толь-
ко для поверхностей,
коэфицнепт излуче-
ния которых близок
к коэфпцпенгу палу-
Рае 13 Лоирапочшй кпьфипяент р. чеппЯ абсолютно чер-
ного тела. Учитывая
СВ. истца материала кладки и многократность отражений, которые
имеют место в рабочей камере, каналах и теплообменных устрой-
ствах. можно счптагь.что излучение их поверхностей достаточно
близко к налч’ченпп черного тела.
На рас. 11 и 12 степень черноты газов приведена н зависимости
от величины р5—поглощательной способности газов.
Эффективная толщина слоя определяется из выражения:
5=пт^И, ('•)
где: Г — объем, в котором заключен газ в м*;
F - поверхность стеной, ограничивающих объем в м3;
т—коэфипиент; при S>1 м т = 3,6 и при 5<1 ы т - 3,4.
В общем случае формула теплообмена излучением между
двумя произвольно расположенными поверхностями с температу-
рами Т, u Т, ‘К имеет следующий вид:
(5)
%.' Р^Р
F» 14 Поправка иа яэлучгшн* <Х)в « Н»0; Г— гуМм*р’
ЦОЙ ,1йП.1Си#« и H/J.
где: О-речгльт.гэтиий рлсход ,РПЛа , ,
F-илопндь одной И3 иоверхвос«й я «•
?—угловом нолфяпиент;
* приведенная степень черноты.
г.гопеиь черноты дламеив хорактериауется шршншм,..
гло: е—оспоиапио натуральных логарпфмоа раВВ,« 2 71R
x-ctvia поглощения, зависящая <п толщины слоя’я йоги.-
щ л тел пион способности газом.
Степень черноты сьетящегося пламени таапсит от содержания
и состава углеводородов в горючем пне, коэфпцимпа «быта
воалухв и качества Перемешивания горючего п воздуха.
Для практических случаев можно принимать сладуоту^
оригиги/ювочные и требующие «>палннте.и.и го подтверждения
величины степени черноты факела при его толщине, г лазкой
к 0,6 м:
очлпргпшй гоп-'рпторвмП газ . ... 0.13—л.Г)
неочищенное ген» ра торнил газ. . . 0.3—o.S
природный rai и мечут..........О.з—п.й
нкдг’тншайсн факс.? праро.июго газа п !
Расчеты теплообмена в пламенном пространстве печи позво-
.тлют уста in । впп. зависимость количества тепла, передаваемого
нагреваемым материалам от рнхнгчяых факт ров, а также вли-
яние разме|н>и отдельных частей пламенного пространства п раз-
меров, положения и свойств факела-
Расчет теолообмепа в пламенном пространстве чрезпычайво
сложен. Степень черноты и температура факела ил вмени и темпе-
ратура кладки неравномерны. Факел не имеет правильной гео-
метрической формы. В теплообмене принимают участие промежу-
точные слом газов между факелом, кладкой и материалом. Трудно
учитывается п геометрический фактор (угловые ксэфиютмты)
теплообмена между материалом, факелом и кладкой.
Дополнительное усложнение создает изменение в" времени
температурного поля в племенном пр гтранстве регенеративных
печей, а также отсутствие надежных данных о козфицнемтах излу-
чении обмеимвающихен излучением поверхностей. Поэтому рас-
четы теплообмена в пламенном пр стравсгве печи м лыи произ-
вести лишь, приняв рил у 1!)м4цаыщих прсди'чолженай и пользуясь
аффективными значениями основных физических параметров,
подстановка которых и формулы, выражающие законы тепло*
<>бм<*на, дает результат, соопюгсгвуюнигй эксперименту.
При практических расчетах по тому или ином) закон) нр«^
изводит угредш пне темпериту р и степени черноты газов. >**•“
принимают, что пламенное пространство ш гш. м зин .ли’Ж’ ’-1-1
с равномерной гтсисиыо черноты или ж<» учитывают
характер горении. В последнем случи • допускают, 47'
имеющий опраделенпук! геометрическую форму и 4
степень черноты, находится в среде газов, имеющих др>О »
к* ы
равномерную степень 4<ip-
iiutw- Принимают также, что
кладка н нагреваемый мате-
риал обладают диффузным
отраженном. Т емперату ру
кладки в различных чистих
ночи п соответствии с опыт-
ными данными часто прини-
маем’ различной.
Во вращающихся печах
учитывают изменение темпе-
ратуры кладки н зависимо-
сти от положения ее по

I’uc. IS. Cwm* иииообж’вя » рабочей
KHUl'P*
отношении» к нагреваемому
материалу, т. е. се рвгевгративлое действие,
Если степень черноты кладки больше 0,8, то погрешность,
дознанная пренебрежением отраженными потоками, сравнительно
невелика и меньше 10%. Вместе <• тем, отказ от учета отраженных
потеков значительно упрощает расчеты.
Расчет теплообмена и пламенном пространстве при рапно-
мерной степени черноты газов, заполняющих пламенное простран-
стве. п|м*-дл<|Жеп В. Н. Тимофеевым. Он составляет общий
баланс энергии каждой поверхности, участвующей в теплообмене
илтучением в рабочей камере, и лучистые потоки выражает и виде
полных количеств излучаемой энергии.
Количество тепла, посылаемого на поверхность nai реваемого
материале лучеиспусканием, с.тагаетсн и.» следующих статей
(ри<. 15):
п) тепла, посылаемого иа материал факелом:
e?=C,FMr; км/час, (7)
тле: С. — одфицаепт излучения факела а кал/м* час (К)*;
F,- п иертиость материала и и1;
Л—температура факела л "К;
*•} тепла, посилоемип) клвдьчйр
)<рж нал/час,
где: ft полнот 1еп.1о nWyMM|oe клаД|<„й в 11ал
?. доли тецла. посылаемого кладкой на матеоиал
«•чего жалучетш; материал
«. — степень черноты факела.
Все тепли, посылаеми, иа матери»,;
а остальное спужжае™" материал поглощает часть
S2
(Я)
мл ее
(9)
(«.).
Т„е™°; •.м> члсмм *“«Т»<«о», состоит па тевла Яр.»(„г„
н тепла собственного иалучевил: 1 ""1п
(*« <?'* (I ~>«) + ^«Т1 FM нал/чае, (10)
где: С„ — коафициент излучения материала п пал и1 «ас К
Гм—температура материала и К.
Тепло, получаемое материалом от факела посредством » и-
осктивдей теплоотдачи:
Ял=F„’(T« — Л,)вж = FM кал/час. (1 ц
где а.—коэфвциопт теплоотдачи от гаяоп материалу в кал,гм’чае.
град.
Количество тепла, приобретаемое материалом:
4-F. T1F, кал/час. (12)
Количество тепла, получаемого кладкой, слагается па следу-
ющих статей:
а) тепла, посылаемого факелом:
qr,=C,F,T. кал/час, (13)
где F,—поверхность кладки в м’;
6) тепла, посылаемого материалом:
кая/час, (14)
и) тепла посылаемого кладкой «па себя» (например, от i кода
на стоики):
?! = (’«(!—».)?. кал/час; (1Ь)
где — доли общего излучении кладки, шмылаемаи на себя.
Так как кроме кла дки к материала других обменивающихся
теплом поверхностей нет, то:
г) тепла, получаемого от факела посредством канве!Т11впой
теплоотдачи:
<Й„=УЖ(Г,-r,)a,-F,j. кал/час. 00
гд0 «—нпафипиент теплоотдачи от гааов кладке и мал в' час град.
Тепло, расходуемое кладкой ха счет теплопровадпогта на
потери в окружающу» среду:
0„.~F,j,, кал/час. 0s!
где »„« —потери кладкой в окружакчву» среду в кал,м’час.
Эиерготичпс кий баланс кладке:
q\-q..-q.-q' +<?:+<?: +^.-Q.=
= C,F.Ti + Q^ >.)?.т- <?-(>-F,(».-J..)- О»>
1-ешпи совместно урпвпепин (»). (12) - (*») » Ч«”“"
состветств)ющие прообразоваими» получаем уравяая . • р
53
лммда» количество тепля, полученное поверх пог п.ю материала
в рабочем пространстве печи:
- *.1+‘ - - — т.С,(П-ТЯ
<?- Q.----------t.(t-s)|x,+Н+«.
xFM(TJ-r.) кил/час. (20)
Засек привате:
(2‘>
Принимая выражение перед множителем Г. (Г) — 71) равным
Сж» подучаем:
^-С^ГЖ(П-Л). (22)
Коэфициент См называют условным или видимым кдоф и киси-
том излучения.
Если температура материала и газов меняется во времени
или пространстве.' то расчеты ведут дли отдельных отрезков
времени или пространства.
Температура газов определяется из выражения:
Г*=П.жГ#» (23)
где: Тв —температура продуктов горения на выходе пз рабочей
камеры:
Г|гЛ — определяется (см. гл. V) из выражения:
т - 9*±gi + 273. (24)
Чем менъшг' величина = *• ®- чем больше поверхность
кладки при постоянней величине поверхности нагреваемого мате-
риала. тем Польше тепла передастся излученном кладки.
Ви (ними кизфнпнепт излучения в рабочем пространство печн
всегда Сплыло коэф пилены излучения факела. Особенно велико
влияние кладки при малой излучательном способности факел а.
При С, 1 -10“’ кил/м* час ГК)* видимый коэфмцмент налу*
чгния для ?Ж = Л,3 составляет около 3.
Из формулы (20) следует. что с увеличением потерь в окру-
^якнпую среду умгпьшас'тся количество тепла, полviaiмоги махе-
рвалом:
(25)
1«-«.И». +«,(»-«.11+ Ь
f »
где iQ — jM<-in.minae теплоотл.чп материалу, п анвпепмости
от потери окружающую е|>еау, и кал/час.
При шмраипо непрозрачном факеле («, - 1) — О и потери
в якружаашую грслу не влияют на теплоотдачу материалу.
ы
«операми» npo.ipanaoN „в „„„„„ И1КГ1Ш11Л1Я„
^«•ьтеи» теплоотдаче равно потерям . окружающую
Таким образом, влиянии потерь особенно велико в почат
работающих на малосветящемгя гааи, '
Температуру кладки ЛЛ« случая полного даподяеппя факелом
пламенного пространства, равномерной температуры кладка
II стационарного теплового режнма можно определить, аольатись
уравнением:
~ F. Ч« = Ся П Р. 4 (ft(1 (26)
Ес.«к потерь тепла в окружающую среду нет, то:
= C,F.n.
(27)
где См —коэфпппент нхтученвя абсолютно черпоп/телз. ранний
4.96'1(7** квл/ы* час ( К|*.
Таким образом, кладка излучает как абсолютно черное тело,
и температура кладки не зависит от коэфпциента ее излучении.
При нылIIчни потерь в окружимицую среду температуря клад-
fill ниже:
г«-
Влияние тепловых потерь на снижении температуры кладка
мало и в обычных условиях составляет 2—3%.
Желательно, чтобы кладка отдавала материалу псе восприни-
маемое ею от газов тепло. Это могло бы иметь место, вглм бы
кладка отражала все тевлО, пе|«данаемое ей излучением. Темпе-
ратура кладки была бы при этом низким. Сколько-нибудь значи-
тельное снижение температуры кладки может иметь место лишь
при очень Малий, практически недостижимой величине Ся. Для
этого поглощающие свойства кладки должны быть близки к по-
гл।чцающнм свойствам металлических полированных поверхностей.
Температура кладки возрастет е увеличением температуры
Галов и материала к зависит от степени черноты газов к обмуро-
ванное ти рабочей камеры.
При а^э- 1
П: <г”
температура кладки близка к температуре факела, так как вег
теплообмена кладки с материалом.
Прм 0
(30)
температура кладки приближается к температуре мат*Р***’*‘
Д. Г». Гинзбург рассмотрел теплообыем « илям*'J‘
стм» нечн с учетом факельного xapaiucpa гореяим и
скольких ♦анолов. Отраженные потоки не учтены. Принят», что
слои гааов между факелами и кладкой совершенно прозрачны.
Факелу приданы свойства серого излучателя с при»ел<-мн<>м его-
пемыо черноты *, пропускающего <!—). падающего излучении
н псТЛ0И1аюй|0!Ч) «. Температуры газов, кладки и стекломассы
приняты средине эффективные.
В отлично от прадедовых выше уравнении в рассматриваемом
г,1\ час иыражсиин, характеризующие теплообмен, написаны н виде
резтльпцпюших потоков тепла.
В соответствии с наложенным, можно пре вести следующие
равенства•
Количество тепла, отдаваемого нажученном от газон кладке:
(31)
где: с, — степень черноты факела;
С, — коэфицпент излучения кладки в кал/м' час J
F,— поверхность кладки в м';
угловой коафицисвт поверх поста кладки ва поверх-
ность факелов;
7,—температура гааов в ГК;
7,- температуре кладки в “К.
Колвчестпо тепла, отдаваемого газами кладке конвекцией:
(?«.• »i.«(7, -T,)F, кал/час, (32)
где а)., — коафвииевт теплоотдачи конвекцией от газов кладке
в кал'м'час грид.
Количество тепла, отдаваемого газами материалу излучением:
кал/час, (33)
где: ( . —козфаивент излучении материала в кал/м' ча< I
поверхность материала в м';
поверхности материала на поверх-
носи» факелов; 1
7.-температура материала в ‘К.
Коавяество тепла, отдаваемое газами материалу конвекцией;
(К.«=ТМ)РМ кал.'час, (34)
Л. а),.-ио^ииев.теплоотдачи кониакдаей от газов мате-
пилнчество тепла, отдаваемого
риалу и кал Гм* час град,
излучением материалу кладкой;
й) ]lF.4...-4-7,«r.(l_if)) =
[(тот) “(too) ] кал/чае, (85)

где: yr.ioi.on моэфициент поверхности клетки ни поверх-
ность материала;
Ф«,и—,о же, минуя факел;
%.« — то же. черед факел;
в = ^* — нелнчппа. учитынающая наличие участков материала,
ие экранированных факелом;
С«,« приведенный иоэфиппевт излучения внил/м*час^Д^}*.
Количество тепла, теряемого кладкой в окружающую среду:
<??“ =А', (Г, —273)Р, кал/час, (Зв)
где X, —общий козфнциент теплопс|ч-дпчи от гааов в окру-
жающую среду черва кладку и кал/м* час град.
Количество тепла, приобретаемого материалами:
<2-«« Г<Л'.« (37)
Баланс тепла кладки:
Qt.„+Qlj> ’#,« + «*. (ЗЯ)
Если пренебречь разностью QJ., — (£*. то
О’... - (39)
и __
г,= П) «о)
Уравнение (40) показывает, что в случае лимитируемой
температуры кладки Г, (опасность износа) увеличение отношений
а* А
. « такие» уменьшение величины в (уменьшение раз-
меров факела), точно так же как и уменьшение степени черноты
факела и темперитуры материала, увеличивает допустимую
температуру факела.
Влияние коэфипвевта излучения кладки Сл нглплико, так
как с уменьшением величины С, растет роль не учтенных огра-
же и них потоков.
Ход расчета теплообмена (см. стр. 271) следующий. Опреде-
ляют величины ’Г— “ °Р« о®релеленшЛ тем-
пературе материала Тл KS у равней! (39) и (40; находят Г,
(при определенной температуре кладки) пли 7* (при опреде-
ленной температуре газов). Далее определяют: Q, л. <?• * « (?•
В случае полного дополнения факелом пламенного нрштраи-
ства, а — 1; Ф. л - • •
Методика расчета теплообмена п пламенном простра < тве
с учетом факельного характера гореиия н отраженных шпикои
тепла, я также различно температур отдельных лодерхиоием
кладки раавита М. А. Глиикоиым.
$7
Гичтипис трудное™ в расчете теплообмена представляет учет
прозрачности материала. Некоторые положения такого расчета
разработаны Д. Б. Гн пабу ртом применительно к стекловаренным
печам.
«. НАГЕК ПАННЕ II ОХЛАЖДЕНИЕ ТЕЛ
При расчете печей и сушилок требуется определять длитель-
ность прогрева или охлаждения тел, подвергающихся тепловой
обработке. Эти расчеты позволяют также установить правиль-
ность условии, заданных для пламенного пространства, т. е. воз-
можность восприятия нагреваемыми телами количества тепла,
которое может быть отдано в пламенном пространстве.
Нагрев и охлаждение тол характеризуются нестационарным
тепловым потоком. Расчет его возможен в ограниченном количе-
стве случаев, и обычно стремятся свести расчет к этим случаям
с помощью ряда упрощении.
Для расчета прогрева тел используют диференцпальное
уравнение теплопроводности, решаемое в случае одномерного
теплового потока. Точные решении имеются для тел правильной
формы, обладающих постоянными физическими свойствами.
Уравнение теплопроводности при проникновении тепла в од-
ном направлении:
где: — — скорость изменения температуры элементарного объема:
в — коэфвцпеит температуропроводности нагреваемого
тела:
д >>
°= -р, м'/час;
). — нсэфпцисит теплопроводности в кал/м час град.;
е — удельная теплоемкое 11, и кал/кг град.;
у —объемный вес и кг/м‘.
Для стационарного одномерного потока:
£, = 0. (42)
Различают три периода нагрева тела: 1) неупорядоченного
процесса. уноряд.гчоивого процесса (регулярный режим) и
-rauu .....го процесса. И первый период скорость изменения
температуры в отдельных точках различна и сильно зависят оТ
начального состоянии. Во второй период влияние начальных
вервии мгрию ?ей сглаживается и скорость изменения темпера-
туры становится постоя it поп. В тритий период распределений
температур во иромемн ткхтоянно и.ти наступает тепловое равно-
весие . г
М
Решение задач нсстациомриов топ.юироводиоети
ном тепловом потоке производится, » освовиом J" ..'" ’
папин трех критериев подобии; ’ “ "«иимо
j; =Bi (критерий Duo), (43)
р =-Fo (критерий Фурье), 04)
-j =L (критерий геометрического подобия), (45)
где: я — коэфиппспт теплоотдачи от газов к материалу а кел/м*
час град.:
— коафпцпент теплопроводности материала в кал-и чае
град.:
S— размер тела (толщина, диаметр) в м;
а — коэфицпеит температуропроводности в и’, час;
т — расстояние рассматриваемого сечения от начального а м;
; — иремп нагрева в час.
Искомая фупкппи может бить представлена в виде безразмер-
ных температур или количества тепла:
р - 0(Bi, Fo. L). (46)
.Эти жо функции могут быть пспплмопамы для решения задач,
связанных с диффузионными процессами.
Если поверхность плиты бесконечно большой толщины, имею-
щей п начальный момеит равномерную температурувнезапно
принимает температуру гяо<. то прогрев ее можно определить
по уравнениям:
« = taa, + ('«, - <«.)/, Q^=)fc. <*”
ЖЯ
<? - Ь <»».. - «»..) »“/“* W: (18)
Q- - 2Х (/„„ - /...) км/м*.
где: I- температура поверхности на рисстояими х ио прошест-
вии г часов в град.; па
О —количество тепла, проходящее черта поверх кость во
расстоянии г по прошествии : часов в «М;
Q - количество тепла, проходящие черта поверхность х
за z часом, в кал/м'; М11И,- 2 718-
с — основание нитуральных логарифмов, j
«амамЩ II ОХЛаЖДвНИв
ypnimoiiMii, характррнзувнЦИв иачтиам - CTQ1|Ulf конеч-
с юнкм бесконечно большой толщины, вари
54
Гис. ifi. Заменяв футлитй /> п
Фгишян г» ; J-влита; f—(ПчлрдтаьИ б₽у« бгг-
woo*U4ua X3HI1U 4-ЦПЛИИД}> Л* »;ои«-114ОИ Л.1И-
»ы; «-губ. »-nM»upt ллвмоИ. риияоО лап-
метру; «-nap. Г-фуигцая/>.
ЮЙ ТОЛЩИНЫ ДО ТОГО МО-
мвша от начала ннгрева-
иия, пока
Ирк меньших значени-
ях характерпстнчеекого
фактора устанавливается
стационарное состояние.
Изменение температу-
ры в середине пластины,
шара, цилиндра и квад-
ратного бруса при внезап-
ном изменении температу-
ры их поверхности опре-
деляют по уравнению
* = *а«е т(^ач”*
• (50)
Уравнение дает возможность определить t или г.
Значение функций /, и /, приведено на рис. 16.
По графикам также определяют изменение температуры поверх-
Ч'СТИ и середины (пли центра) и количество полученного тепла
для плиты, пилпвдра и шара.имевших первоначально одну равно-
1Хег«т^Р?ГРУ в,,ет™иых и «РВДУ с другой неизменной
"«"WPO"- На графиках даются значения функций критериев
г«» и bi по следующим ураваеввям:
(51)
(52)
‘с, = Г.-(^_Т.)/. (£, £)’;
(53)
9 ijjr. д) кал/м’час.
Д. В₽Б^Х““‘ и Б₽'* АеИКраХ“ о"'" ' №МО1,1,'Ю номограмм
иотОх^~——.......................................... *>“’
тела, во и для точки на u ₽ " в среднем для массы данного
Ддн «cnXJo^„“,‘rS^“0^"u"“ °’ «о^востн.
фипиента теплоотдачи ихтучеиием 3-"*ть яи“чеипо коя’
к поверхности тела. Незпчиил г l0B®“,(ull'H от внешней среды
перату'ры и степени чо„н™Г >m "“^"ии-нта зависит от том-
слагающвй теплоотдачи раси/ложеи.о. ’Т'...... КО||1И>КТ1!В11С*Й
кладки И т. д. Принамасмы. " Р’™«ров факела
теплоотдачи должны выть обоеиоааии лГ* янач<,"|"‘ «оафицпеита
И ваны данными опыта и отнесены
к расчетным температуpax поверхности „
тютей среды (газов или кладки). «"ого тела и патре-
Дли уточнения возможной разности татавжп а.
° нагреваемой поверхности (Г.) может быт.. вси.^мио* *’
жоние для их эффективной разности,имеющие вВнХГ’’
следующий вид: ' 1 ““'фееву
П,- П - / (rRf?)(zy-rrj,).; (54)
-,гда: S" калоримстрнчсскаятемпература горения тоил.м .Ж
- “ачальиая и конечная температуры поеерхпостй
материала в "К; F
Г, —температура газов на выходе из печи в “К.
Рассмотревши методы расчета прогрета тел ие хчитмвают
изменении физических свойств тел в стадии нагрева, что в извест-
ных случаях может быть компенсировано принятием в расчете
средних значений физических констант. Однако в ряде случаев
это невозможно и приходится прибегать к расчету прогрета тел
по методу коночных разностей.
По этому методу в диференанальном уравнении теплопередачи
трплопроподностью [формула (И)] бесконечно малые при решения
dt, dx н dz заменяют конечными прирапитиями А/, Ат нА:.
Стена делится на п слоев пи-нцлион Ах. причем расчетный
промежуток времени принимают из ссютвошсния:
Ах - часов. (55)
При этом температу;» поверхности каждого слоя (кроме кп руж-
ных поверхностей) равна полусумме температур двух смежных
поверхностей за предыдущий промежуток времени. Если н поряд-
ковый номер отрезков времени, ат — слоев в I температура. то:
i(n+l)lst и,Ах = у Rale, <»+,, Ar- /.As. (п>—1)А*]. (об)
Температура внутренней поверхности задается пли опре-
деляется и зависимости от температуры газов (*.). коэфаппента
теплоотдачи от газов к стенке (а), коэфипиента теплопроводности
Л) и толщины (Ал) слоя стенки по формуле:
»Д|», |„ •
А + .Ас •
(5')

При расчете прогрева многослойной стенки един слой прини-
мается за основной, а расчетная толщина, например Ах,, №
другого слон принимается из соотношения:
Ах, — Ах,

(5S)
• Если определяется темпгрятура ишюрх»с*л. п> берет*ч
чпмлерлту^в аредасн-ледиеН полорхиостя
б!
где а.-коэфицвенг температурипроводностп материал» другою
"'ппотреп стенка определяется как >. ранее по уравнению (56).
()Л1 XX. правильно л.* момента повышении температур....месте
Х ’п • Н..Т—.ПЯ слоев ил различного материала. Навивая с этого
ГрХ«« температура »» границе опреднлнетси по ур........ению:
(59)
гао fi „ ^-термические сопротивлении слоев Ат, и Az, из
различных материалов в час град. м‘/кал.
Возможно определить температуры граничного слоя и по дру.
гим формулам.
Методика графического расчета прогрева стоп с ингалмова-
ввсм конечных разностей разработана В. Д. .Моро о Л. Г. Вейн-
рубом для однородной и многослойной стенки. Температуру
в определенном сечении стены определяют с помощью простого
графического проема. Прямая, соединяющая дно смежные
к атому сечению температурные точки за предыдущий проме-
жуток времени, дает в пересечении с вертикалью,соответствующей
рассматриваем.АМу соченпю, температуру его в данный момент
времени. Температура стенки в месте сопрпкосиооопня слоев из
различного материала также определяется графически взамен
использования уравнения (59).
При графическом расчете многослойной стенки, состоящей
из отдельных однородных слоевчтонок. одна стенка толщиной
принимается за основную. Другая стенка толщиной, например.
I, аамеипс-тся дквпвалентноп— толщиной »,»»•. Эквнш|Ленгиап
в тепловом отношении стенка должна быть подобна заменяемой,
н теплопроводность ее равна теплопроводности основного слоя
При этом:
J*. (во)
Если основная стенка делится на слои толщиной Ах, то
эквивалентная делится на части толщиной:
(01)
В пом случае температурное поле в эквивалентной стенке
рассчитывают так же, как н для однородной стенки. Полечив
кривую температур в .жвивалеитпой стенке, переносят точки
?™'Р“1И’ИЛ“ к₽"“,‘и “ сходственные точки действительной
Последовательность ращения задачи по прогреву тел методом
I.'вечных развитей позволяет в стадии решения учитывать
фМЫитыя свойств я размеров нагревающихся тел *
Имеются экспериментальные методы решения шт». -
плонармой ТВПЛовроводвости. которые МГККВО применять дл^',
лювой формы Я „ря любых краевых услониях. Мето г в с '
нова основан „а аналогии „„жду , ,,р„ ты,,.\">"’
тепля и ламиаариого дащкенпа жидкости (мет^ гядрХ“,,7.1
аналоищ;. Метод .1. И. 1 утепмагера основал на ана.шни uoo-
цеееов, протекающая при тепловых и метрических явлениях
(метод алектротепловпй аналогия).
Л ТЕПЛООБМЕН И СЛОЕ
Расчет теплообмена в слое имеет сушествеввов звачеиш, яра
использовании шахтных печей (сушилок, обжигательных печей,
газогенераторов). На теплообмен в слое влияют геял.хгглача от
газов к кускам и термическое сократи плени е кусков.
По В. Н. Тимофееву, значение коэфиди«>вта теплоотдачи
в слое от газов к папорхяостн кус поп определяется пи рве. 17
в зависимости от значения критериев:
Не=^ (82)
Nu = I,
(63)
где: w - скорость газов, отаесепная к полному сечению слоя
в м/сек.;
d - размер кусков в м;
р— вязкость газов в кг сак/м';
у— удельный вес газа в кг/м*;
и —козфициент теплоотдачи от газа к новерхаоети кусма
в кал/м* час. град.;
__коэфпциевт теплопроводности газа а кал/м час град.;
g —уп.т,|нчше силы тяжести (9,81 м.'гек.*).
U
При Be < 2U0 Nu = 0.106 Re (64)
И , -o.ioe1-^-’; (65)
при В* > 20с Nu - 0.81 He’1” (66)
в a^0,6i-(y^-rtrf,.., (67)
По 3. Ф. Чухаиову, тепловым сопр .пилением куска можно
пренебречь прп следующем условии:
1 =**> 1,0-15,
8 •
где '•»—теплопрсводиость материала кусни • кал'м час град.,
г— радиус куска в м.
В этом случае лла расчета ирогрем куска upai постоянной
теюваратуре газс’в могут выть использованы номограммы Кудрина
и Красовского. При переменной температуре газов расчет
ведется по формулам теплообменников (стр. 1лО) и рве. 46.
I,. .и-н п[«гг» й-.1 "и геплорым сиаротивлмIM1 и KJ
тепжюбмеаивк разделяют мп участки» в пределах которых темпе*
ратура газ>>в принимается постоянной и учитывают тепловой
баланс каждого участка. Для расчета используют графики
Будрттвя и Красовского.
Глача я» телр тая
ДИФФУЗИОННЫЕ 11РОЦГЛСЫ
Нроцегсы, П||иг»’каи«1цн(' в печах .. , ... ___
вне гам. ииде.к.иие влаги hi Маторами. па< т...-псни/*Го7> ₽
неадча и рисвлапе при получении стекл. ма( ( иР п шачтолиюй
мсрп зависят от диффузионных процессов
Хпмичехкие процессы ми поверхности гопрпжгвсw, „ .„
(ПОЛ1К1Д к поверипктп реигяругчшт ocmwiu к отпои от жч
продуктов реакции) сопровождают. я пня» диффузией. Набэть
дагиая скорость процесса зависит от скорости совстисиж. химию-
«КОЙ реакции и от скорости диффузии.
I. СКОРОСТЬ Ф11.1Н1>0-\|1ММЧГ< кого Iиггогтпного
ItrilllKl»
Скорость химической реакции очень быстро растет с темпера-
турой. Поэтому область температур, в которой скорость хамит,
скоп реакции и диффузии одного порядка, очень мата. Для ар>-
цессои, сппаакимх с горением и газификацией нише 7«Г- КОО —пр.:
не очень малых давлениях или очень больших скорости ско-
рость суммарного процесса <№|М!деляетси лишь лиффуаиикиыма
и теплотехническими факторами Г>го так наливаемая л и ф фу
л и о и и а и область параметра . характерна) и »щи\ проле»»
/рнг- 1*1.
При низких температурах (или очень малых ’инленинх. или же
очень пыгоких гмороетм! га^люго потока) суммарный ироие««
ограпнчнмется с корост ьк» собетегит» химичести реакции, а сюи-
ристь диффузии значите л ын-больше. Скорость суммарного про-
цесса определяет»'и кинет и кой реанши! и »та область яалымепя
кинетической.
В днффуаии1И1ойобла<тясн1»р«л тьцроцяегаме заьисггот ме*а-
HII <мд| химической реакции и определяется скоростью глюного
потока; влиянии температуры иеш-.тяко. Все реакция идут tv
пирному порядку по конш-играиии pwnipyioearofn» приплтопи-
иом общем даплемнм и по нуляаиму порядку т» ламем" р
постоянных иомняитрапяи реи г пру юте»' »*» и 1М,‘‘ш т-.г
В кинетическом o&iacTU еморосп. реакции ” ' rMhll|K
с температурой. Вта ааиисимссть -бычио удикло Р*
Аррениуса:
& и-?чи н cyuiai*
рж- 18. Завясемость сп.
ПрОТИЬЛиВВЙ 1НМ11ЯСГК. <н р₽-
акане в хаффуаия от тем
вгротуры.
-л
к :еп' . <’)
где: к— кбэфицтчгг скорое -ти реакции.
Т — абсолют пап температу pit н К,
А —гамвая постоянная;
Е и х — постоянные величины, харак-
терные для данной химичес-
кой реакции. Величин) Е па-
зы па ют энергией активации,
величину z — нрел»кс1юнен>
цпалкиым множителем. Энер-
гия активации представляет
собой ту энергию, которой
должна обладать молекула,
чтобы п рореа гпро ват в:
с—основание натуральных лога-
рифмов.
В кинетической области скорость
газового потока не влияет на процесс.
Зависимость от концентрации реагирую-
щего вещества может быть различная.
В кинетической области скорость
реакции пропорциональна свободной
поаерхн«ти реагирующего твердого тела, тогда как и днффу-
<пинлй области скорость процесса сложным образом линнеит иг
геометрической конфигурации системы.
Для упрощения принимаем, что скорость химической реакции
пропорцнинальна концентрациям реагирующих веществ в данный
момент времени. Если в системе одновременно протекает несколько
реакции, то каждая из них протекает независимо друг от друга.
Подвив взмевекне системы является суммой этих независимы к
изменении. Поэтому скорость обратимой химической реакции есть
разность между скоростью образования вещества по прямой
реакции и скоростью исчезновения его do обратном реакции.
Если активность вещества II пропорциональна его концентра-
ции, то еиорскть обратимой химической реакции Ад-В^С D.
т. е. количество вещества А. лрормгяровашнего в единицу »]*“
мени. вырнжшт- я уравнением:

(2)
тде: ад —активность вещества А,
С* — концентрации вещества И,
Си”—»яшич,,р»иии ве<це. п>а Н в потоке жидкости влп г««*
раивимч май < иомерхяо тью тела,
— ИОЗфиЦИГМТ СИОрОСТМ |И‘ЛКЦИИ.
к« -ill Концентраиня псщгг-гнл л Г1Ли,
явной, скорость тимической рсииции: ' " ""«то-
Я “ Й»»« (С»—СГ).
где й»». - ислфивпенг скорости химической раакции и,..-,».,
от келичины анергии активации (£) Данией химической'
ции, от температуры и от ........некого иоафящтпа (АЧ гкп-
рОСТЯ реакции: 1 ' с*(ь
слели<1И1слы1п:
= АI/ 7 е i7»r „л (С, _ СТ).

<5)
При устанопимшгмгя стационарлом aponri < е равенство коли-
честв вещем тыл, ши гуоившеп) ни поверхность путем диффузии
и прорелпцн шившего ня поверхности. дает:
G = (С* - О| F: (С* - €•) Г;. (6>
где: — коэфлит нт скорем ти химическом ртакцли, в гм^сек.;
С* ксшцтрацня рфапгрующего вещества в слое жид-
кости плп газа около поверхности тела » г/см*;
Л’ —поверхность реакции тела в см*;
Z —время действия в сек.;
~ скорость перехода вещества путем дифф} зли в см/сек .
6 — кош|ентрм:|пм ди(|4ундир> н»щсго вещества в Основ-
ной ммссе потока в г/см*;
(’ив* концентрация реагирующего вещества в потоке жид-
кости или гааа, равновесная с поверхностью тела,
н г/см*.
Отсюда:
С* = l»*^*** - (7)
<>п. >«»
1 ____скороТЬ 4иаики-Х1Шичвеиого врхиитс»-
F... ftt
между иот.жом гхм или жидкохти и ВоИЦК-
иистыи тола, в €м/<ак.
(10
iijdaxou
ojinxoii
€•
•mbaRH Импи СхиаиНифтом и ихмшхИаяои jpkncwOf
I10.H1 01ШЮ »wumi няилжялг «иэИоя.» ляоюв
niMuiKH ipljU » МММ я«а>|1Л- -uaodo»» -HOt.dy. ипя«х
*•) «Го
омоют <MOttote.i iMOHiuairXgdfa. Hir^f
-j и с Сгжлн певи> чигяоввхл < хашлмгеои липдед вн nifnnwii
и .........ном .Оммн •1Х;юмнхИявЕ
кояокм * i»m <фф<«** iiaodowj him rated uo nirwj хажок
.... Kwuom» hi и ‘ниххевеи omndox нявдв ДОпмшэпп и поя
-:»ХнВ XmihWWed Ш’Г II »НПМ,И1|»ОМ MhHI ’adouoiriiax нхнаииифсо^|
‘(90 яи.(ж1оф ги ха (taro охе м ‘aadiony xHi’niauodu вгах oxox.i
иооп кп ясной yffitoCBJ я яшхлапин нкслффи! “niHiMiBHntai’^)
•»rai ихх*иxdafloti понтона э imutr xatoxauocfu fpiin
i.iiii.tM ,T4* ni.rir.>loiioL'uai ‘in MMirdauoii hi-hh.ii>hl*.w4 э ‘пню yod
и<1М.»и xnireiradu я •» *х ‘егвиЛехаи aiiNg.ClAl н и он ‘iu.hhixiI.wiou
нмпваия ен ояяпчц он нэхэЫваэн онхооШаи tax vfij.iikIoii ej|
(91) ’ -**Й
k ROJH1I KrilHrJfX tf СМЯХМЯМдОХ*НОХ 3 flOtllJ BtV
-BBNadx ojoimadiAitn 11 (*«) нанпяаннпм HhBlodaoOL-u-M ,ии( \ффн
1ГИН91ГПВ BH^OtOU Хномвс OU ЧИИ.'ЛлИпо 11НЖОИ MIII<ahBHE
•gHj/л II luoonxifoll
-'Hl uL*DMO VHXj.iUi.iii OJ.1IUIM \(1и1ялффнг кнмпИхнапноя —
я вмохли <к>.1ВИ
1Г1Н1ЙПИЭО я RHl.hHH.W охапкиAlfМГиЛфф«1Г MM1III-I1 H.irilK>N
••нва/ю и шм.лффи!: пахли вих.юпмм vtoiuddu чхмйоиэ- ;etj
(SI) ‘id (.J-.J) *•"6-у
roHiind ‘(yotumvXg
-d.U H 11 hi.Ihi•ОЫП'й) ниг(ффиг нахл'п Hl.n.l НГИ МХООНГИЖ ВЯОЮ11
ся ei'ax iixjiMixifопои м lAjoiiuatoiii'rHi ‘паханное опх мьи|гпх|
•*У В(ГЭИЯ HHMIiMUM Xu XIDIMBt ОМЧ1ГОММН 11Н1.<ффнГ ИММННф
-l!<lM (NKMOU (NlMUHaV^ydXx-OUdBIIMHBir) ПОНИКЛОЮ HHII.riJ" II
’(uhoxou u.ioiixii'iiMndxx
Hxiiauou niuxiih auoyudn омндШмвХ) лМхоияиг ЛмолхокихшвИгил
их.» Н (ВОДШ 4.HI.IUM1! IHiX.lUh ИаПиХхМАгф MX.KmIii.M.. .•Hli.H.llL-a1|(|
шммои Mxjoduxxnjmiiioimdouodu ии^ффн! хпаипифсоя («онахэ них
•>П ХИТШИипшнЫхи ХО ИХ-Ш И) ОЧ..Х1.П KOHX.MV.tyiAX охэня и
. *|l NUBirj
чл) «Г<НЛ4 » й.ы„11 «и rtoBim И<1мои иыипифмом -} on
<$|> >» х/1 ю'о-“а
IIUIIXXUJ ХО XMJHIIHt .III
•ХХИ1ПЧ1МК \ *® *1 ’ВЯиХлП
. иннам* ц|.’9и<1ц
•гах.ion!.hi oj.idii иА”<!iii hXффмt
м ndXxndotiHax нэинашпиоц .» н»
шжшкап youdtiirtaoiroK иошыш
.Ч11ЛП< J 1лви»<1к« ниелффиг и<нна.мг1С«Ш enexnatm-u arxlli
..„„voy «л Иа1 пм, <Няг яив4В1 <
Ita/J В .Я.ШХ, «юхю. а4
‘Cmoxud idxaRUd
"'• Н юи.кт oiOBMdaiioa vaiDotfn ртшНммЦ шмнэш
.„пл» ппимк! 'HJ II ВЯ11ЛОП >ll«nnnr <mil»KUi.-BBlir*l~ в
:-.чаэ,и1 II хнпхои икмпеш ижД»», nanfe-x ai
1:1) .ди бг-0=“в
.НОЛОХИ Bl BJ lUUyML- ИНГ ИПгСффии IKmilWir.igdXi ЛНВХПиф|.г.;|
IZI) •и«э/,яэ .»•, - а
нхэомеви вп’п
..IhlMIIN.IIIHM И< MdHL’AMdL-UM ЭПГГГОу И.»<1 И Ж«<1 ИЯЕ хффии’впИ
-|1НГЛМ..П\»Н А1«.»111|Мф. В.1ПШ|11.-ЧМ ИИЧГ>С>< ИНМффвг
ни imJ в 1/(но if on iad|| •'инаыте oo«or.iiih «татилпу юакв "(твшХф
-фии1 лмипифгон П * *10111*1 iriNJilH HWBVdAHOUHOM ВИВЛиКАИ хна нт
ndj minion enif» ntiiUfiaifXydAi и нисАффиг inxiiM.jir.vodAx ж|ц
,н> .in вмолои носкиюп «идомкга ишИхнопном iikintudj -
fMo.vtn.i и ииеЛффкЕ’ HoiunaL’Cgd.u иыипифсач— '‘q ;лл
(п)
BHBtd
UM01(111 OJOIIlllOlfA'yilAl HJlionulI rai.WllhMI Hlllnnjflfdl vaodonj)
:p HKixiii »i: eni.idiiWH олэшвм<к1иГи.<фф«1Го(1и ниильнион- /fp эг i
toil л-’/'* sj ’ wf
. <
<>*ii но ifn mln и и on miiJOtiwK шэонхоип таивши —
наиоюйя оэ
I'lixaolikiii (iii.Hiiiiolfli) iiiiliihfinoliHo.’i ИШВвввПКИ •ujuduNJ’- — o', л
w
:muui> wohomih: кмхв1яГ*11о ниг<<М"1
1 •1П11ЭМПЮ llhBrixUll KBXMlK'dU »
I'HlMl'BIIB 1.МКИ .III IVinil.lb <ltn BL'UJl Вк«Г.«Ь|| '«»
иилипаноч „.Hurl.пшчч iiriwi JMivaii'Mi »"i'ФФИ1 »«»'•" .
л-»<|11 ii.iiuiHi.1 i«4i.«>h14»iimIu<h.‘u*u 5<>Н|1в1’<чап1«1 tin*» 'л II
•<4.(d). u.lr HxgoMiu стлавши и ЯПИЛ iii.bi.k1ju ДОШМЦ
Hoi Hiio.in хпниоие<**"^ мч0-41 г
Е 61
Для стабилизированию о ламп парного потопа • = Ле и полу чаем
для газового потока:
Таким образом, скорость диффузии вещества в ту рбуленпп м
потоке пропорпиональиа скорости потока но почти но зависит
от диаметра сто. В ламинарном потоке скорость диффузии умень-
шается с увеличением диаметра (или диаметра частички твердого
тела при обтекании ее), во нс зависит от скорости потока.
При температурах выше 900е горение углерода является чисто
диффузионным процессом; продолжительность горения угольном
частички в турбулентном потоке примерно обратно пропорцио-
нальна скорости потока и степени 0,8 и прямо пропорциональна
диаметру частичек и первой степени, а в ламинарном потоке про-
порциональна диаметру частички и степени 1,8 и не зависит
от скорости потока.
При решении вопросив, связанных с фнзико химическими при
цессамн, возникает необходимость рассчитывать нестационарные
диффузионные процессы, т. е. такие, в которых концентрация
(плотность) вещества изменяется со временем.
Для решении задач по динамике упфф) знойны х процессов
могут быть использованы графики Кудрина и Красовского
(см. главу 111), разработанные применительно к задачам п<> песта
цпонэрним) тепловому потоку и применимые в данном случае
вслеягтаме подобия явлении теплопередачи и диффузии.
Если в процессе внутренняя диффузии идет со значительно
большей скоростью, чем внешний, го концентрация вещества
внутри и па поверхности тела получается практически одинако-
вой. При прочих равных условиях днффу тя с поверхности идет
с одинаковой скоростью для крупных и мелких тел. В этом случае
мролш1жятеяьнпсть процесса для получении о.шинковой степени
обработки будет пропорциональна первой степени условной тол*
воин 5 предмета (отношения его объема к омынагмои потоком
поверхности). Интенсивность диффузии с поверхности пропор
цвовальиа скорости потока. Для ускорения протекания таких
Процессов (удаления влаги с открытой поверхности, сушки изде-
лии в Период постоянной скорости сушки) следует у величинам.
Поверхипсть СицрИКОСНО1К*НИЯ тел с потоком и скорость движения
потока около поверхности.
Если ЛИСП! !| я я диффузия ОТ поиерхиости идет во много раз
зыстрее внутренней, то концентрации вещества на поверхности
сразу становится практически равновесной с потоком газа или
жидкости При постоянных параметрах потока концентрация
вещества на поверхности, мгновенно изменившись, остается иеиз
меиион в течнше всею процесса. Подобие процесса определяется
19
Н< КЛИОШТОЛЬВО критерием !£, т. мя П]И1П(С a
бустгя, чтобы ^-Н«>.ПрОдашТО1ЫМ)СП,,1ии1ров1н1 BJ
обрат» П|»ш<>рПиов».1ьи» кпэфнпиеиту аттревн-а л,М> п
>< право пропорциопальва квадрату толщины '
предметов. Скорость даихо пня потока и uom-pxHoi ги
вамшв предметов .»• влияет. Так.™ провес ,м ааааетт tvX
изделии и третьем периода.
Если скорость внешней диффузии «««мерима со скорость»,
внутренней диффузии. продолжительность процесса ири едина
ноиых прочих условиях Пропорциональна условной толщине
предмет*11 н степяш н, лежащей в пределах 1—2. и скорости
потока в степени 2 -п.
< НЕШЕНШ Г1.ЮНЫХ СТРУЙ И TOPEHUL I4.JI
Диффузия вещества и передача тепла в гааопой струи происхо-
дит пеледсшие разности температур или коицентраний, обусло-
вливающих перемещение частиц газа. Отсюда возникает ире.хта-
нленпе о температур»»'» скоростной и материальной аналогии ври
турбулентном диффузии в струе.
Степень незавершенности теплопередачи и диффузии во оси
< трум выражается уравнением:
(19)
где: I, и соответственно темперитурп и коицентрапия диффуя
.тирующего вещества и струе сопла;
t и г,—то же по оси струи пи расстоянии а от сопля (рнс. 7);
/оь» И . о«р—то же в окружающей среда.
Таким образом, не только размеры сечении и скорость частиц
в струе, по Я температуры и кпнцеитрашш нещества на оси струи
давигят от величины^. Послсдиие дм параметра ве чаивсш
от начальной скорое™ газа. Ойьясвяетея «о елад>
Турбулввтвость потоке п к»ж.дай «ми» «предалиетси т|жкя
фактами: сродна скоростью врихмим, чпсдап
и Д.ЧПНОП пробега мосп-пул. :»™ фактор- ямиюи. Ф.™-»""
«г длины струи н безразмерны» ксюрдиватат '*’* ллиа».
аарактариауюиия перемешивание потоке, не
кого 3111|.|>Ч1И>1 скорости истечевип и» сопл» “• _ ,о<жть и сеч.
Хотя кри повышении *, B'nl^CT*"rJ.‘’“1((,'ll™],ro йей'мешямияи.
НИИ фикела) и автенаввпость турбуле и„и пути t-
но во столько же раз уменынаетсл врем | . речении
При возрастании </ возрастают (срадш ‘ й но одн. •
л.!тика) и интенсивность iyf<v.ie«Ti»or>» ТИП потоке
временно уменьшается длипмьжчгь нребыванни
на пхти х (уменьшение тормозящего штниия среды и увели-
чение
ЛГм1ми*!ная длина струн, в которой переметиваттея неоднп.
родные потоки, не зависит от ict и у величп кается npoinipiuio-
н адыги d (калибру) сопла.
Таким образом, распредояенис температур и концентраций
перемешиваемого вещества является функцией величины .
При температурах выше 700е химические реакции горения
гв а вмени большую скорость, и горение гааа лимитируется
условиями смешения газа с кислородом воздуха. Горение газа
и летучих веществ в топках я газовом пространстве печей является
чисто диффу тминным процессом. В топочном или печном п|м>
стражтне уже нм небольшом расстоянии от стенок поток газон
является чисто турбулентным. В этом потоке происходит сменю*
яме газа и воздуха и горение. Козфициент турбулентной .хиф<)|у 1ии:
~ 0.2Т 1и-« .
-----------»v*r см’/сек.. (20)
где: и— средняя скорость газового иотока, в см/сек,;
с/ —диаметр потока н см:
и - вязкость газов в ах азах {---- ).
J \ см сек, J
Критерий подобия диффузии в турбулентном потоке .
В|*емн смешения 2 —J сек., где / — длина от места начала смеше-
ния в см. Одна и та же степень выгорания получается при
—<?- — idem, т. е.
w, »• о.и • to-« — 2
4*0,19'10'41 ..
—------------idem,
(2t>
где. d гил|>аилвчсч,.-нп диаметр всего потока газов. т. о. гид*
ранличегкцй диаметр топочного пространства в см;
толщина или диаметр одной струп газа и воздуха я см.
Критерий ---------- — — критерий перемешивания газов
а турбулентном потоке, Произведение Л—площадь, рапная проич-
намшп nupaiLMiecKOI'O шаметра всего la o.aoro потоки на ;ции>
jчасти, смешпшя (от места начал, смешевпя). И , этого критерия
И.МШО получить отношение I*. Т. е. Во сколько раз площадь dl
больше сменян от (ильной газовой струи.
Если щншрмаы, рааж ры топки и количеста. газа и воздух»
н<' Диаыетр струй, получаем
и
V
ж?» ~ сопя» *5* = const I I
где: w число струй газа,
ГЛ II к — 1>ОС ТОЯНПЫе.
Длин» уча. г... горения обратно чр.в.,р,,„nHVfT.L
.труи гам. Длина чбла. in горения уамыамчм пи» ип„/и1
НИИ струи. К jpwjl-
Если uceyi Ливия неиамеины, иоирслаорционалк»ч яшеоя. ка
вся пшп-р.-чные |м<мсры и гормон и топки, то обычно лвжипр
итого потока ироиоршюналси калибру струй а, т. c-.d^fa. Опшда
I- ят«, т. о. длина гмешаиия Пропорциональна калибру горелка.
Если при прочих нгиамгнныж уеэоааиж изменяется к-лич., го-
газон, поступающих в топку пли гореаку (обязательно сожрана-
пне соотношения между количествами газа и воздуха), длина
пути «мешения является постоянной. При увеличения коатес гм
газа уменьшается длительность «мешения, но во столько же раз
возрастает скорость диффузии н турбулентном потоке. Экспсрм-
менталыю это правило впервые ш>дтве|»ждм10 академиком До-
брохотовым Н. П. и Соколовым М. С.
Исследования позволяют заключить, чти для пропеепш днф-
фу «мм и 1х>ренмя длина пути газов камере смепкиия тяжки
отнюдь ие взаимозаменяема с п<дерсч1гыми размерами камеры.
Поперечные размеры топки определяются и» условий •иоыамр-
нення газа или мазута, механического укоса пыла, тешюяередвчи
лучеиспусканием и пр.» в длина топни ко ходу газа оп|>едыи<тсм
на условий завершенности процесса «мешения в зависимо ги <л
калибра газовых струй. Иногда топка совмещает.я с
киш-рой печи, т. е. < каш-poll. где происходит «пл. «ерелачи
от продуптов пчи'ния к гсплчпиглощазипи» иои'ржшктяш
тБ|Л<жвпряжеиие ряб«чей каш-ри, .пиесе..».»' к I «
«ппгяемого в Ч.с ..и 1 м= поверт-о. п.
рпии..яа.1ьным критерием р*«>ты От »”* ’ и Г1Кел._ One-
«ость тепловой установки. п’*п,»'а’>} <Лм.м> иажрм вваяят»
сение же теилокапряжения к единиц»
шгаравнлы1ым. _,п<Мгтш- miwok' сж^ь “Р*
В ОДНОМ И ТОМ же ПШОНМиМ llp‘> I TOIL о»--
турбулентном га-женв- лв/юе ь.мич.ч-пи..« Пр.. г
если риадробить струп । аз» » ’* |11и п,ннв, <иотисве»««
рамствоэтоксынчествогазамi полдух > длвменсмае тор'
между «аоз.гу хом м газом, обесв«»чяв • ' .^чиым л»м><
чей смеси. Турбулентной и>и;ксннс woatMianpa*1*^
ннем. Следовательно» можн° н*<0 ‘,,,г н, uh,uilmi*' понятие
объем и топочного пространен»®. “ “ ' ,чи.,г,, п рог три* ™и **
о нн|«мях тмиломапряжсиим «/«мчма ’ ' я1вж> u времена ор«-
имеет обосмиианнн. То ж® относит»н **
бынання газов в пламенном пространс
Г л а»а пятая
ТОПЛИВО II ЕГО СЖИГАНИЕ
I, ВИДЫ ТОПЛИВА
В силикатной промышленности применяет. я большинство
видов твердого, жидкого и гизообрашюго топлива. Если топливо
неппяьауют иеиосредственио для технологических процессов его
назымют технологическим. Выбор вида топлива обусловливается
техно-экономическими соображениями. Особое внимание необхо-
димо придавать использованию местных видов топлива.
Чтобы лучше использовать топливо, его подготовляют—измель-
чаю. гаи4и«"РУ»’т, брикетируют, очищают, обогащают и т. д.
Применяющиеся в промышленности жидкие тонлива, а также
угли и коксовый остаток топлив, содержат углерод и другие
элементы, образующие сложные органические соединения. >тли
и кокс представляют собой кристаллические образования, подоб-
ные графиту, ио тонкодвенеренме, состоящие из остовой решеток,
легко проницаемых для газовых молекул. Ячеистая структура,
крупные поры и тонкая дисперсность увеличивают их активность.
Газообразные топлива, а также силы и пары, пол у чающиеся
ври разложении жидких и твердых топлив, содержат СО, Нг
углеводороды и кислородные производные углеводородов.
S. ПРОЦЕССЫ. ПРОТЕКАЮЩИЕ ПРИ IWI НИН ТОПЛИНА
При нагревании теплоустойчивые топлива (углерод, водо]к>Д,
окись углерода) сохраняют неизменной структуру молекулы-
Геплонеустончккые топлива распадаются при нагревании. Топ-
лива, содержащие u оргаиичжн и массе С, II и О, обычно
теиловеу гт< > й ч ы вы.
При нйгреканни до сравнительно невысоких температур твер
дое топливо подвергается сухой перегонке.
Горение жидкого н гааообра&ного топлива сопровождает с и
пирогсяетичсскнм рнзложением и окислением как исходного
топлива, так и п|М1дуктнв его риал оживи я. Распад и окисление
притекают ступенями. Окислению подвещы-ны прежде иееп>
соединении, содержащие кислород. В (жзультито получаюсь
....... ^миустоичивые продукты: С. СО и Нп которые они
ыа.т я а СО, и Н.О. :>Г> ю>1><пяу» стам» можно рвс.м»трн»»ть
ьнк нрпцесс собс1№цн<> горения.
П
II ринни. ИХ таыиермури, Г1м>|юет|,
мала. Haipominav iwh топлива и >> .
реакции, и при топперпур, «пиаиен™,.,
.растает, хедлеппое ..кнсл,„е „ „ J,'
цегс го|м*||ня. * “т " °*4tpMt при-
Быстрое шцелоапю тепла приводит „ ..
ТЯГЛОВОГО потока, пагреаиющаго горюч» Пни
гоэообряапоп. топлив, .ялиный ляфф,» «отоя ’,4^
та проектами горения и. сйщгпямйяо. npo.cioj^
рааоаклгияоа горючий смеси. Ряиреаммпи. UB.p„,p
... нтрлиии и пламени ааиисит от диффузии г.злв „ вДевиР " ”
пронидоости. - >п*
Горючим емссь, нагрета.! до теишерятуры посплаиепемм
в ia.iLiu-иш.м разогревается сама; при зт.ш гшпоеп. реакпии
растет, и горение может перейти по взрыв. Смеси горючих гаа.в
воспламеняются, если их составляющие наводятся r определен
ном соотношении с воздухом. Соотпетстпоиио мансямал1.впм\
и мкикмальпому пределам содержании горючих газов в смоги,
переход через которые делает смесь неногиламгиявипейся. раалн
чают высший и низший пределы восплимеммемистм. Повмпвевн
температуры смеси расширяет пределы воспламеняемости. Выпь
700“ горючие смеем воспламеняются при любом соотношении гаи
и пиздуха.
Сжигать ТИПЛИ1Ю можно либо в самостоятельных топках,
либо и рабочем нрйчгринстне печи. Н последнем случае устрани
ются потери тепла топкий и окружающую среду и пиаытпается
достижимая температура тореная. Сжиганию твердил.» и пыле-
видного топлива в рабочем пространстве пршят-тиует загряюи*
нне нагренаемыт материалов ммюп я пылью. Поэтому твердое
ТО0ДМЯО часто сжигают и топках. В низкотемпературных печах
газ и жидкоа ТОПЛИИП также часто сжигают в сяеояальных наме-
рах-тоикмх, снижая температуру продуктов гораиим путем разба-
пленим ях воздухом.
а. ТЕМПКРАТУРА ГОРЕНИЯ
Различают мелующие температуры: калориметрическую, теоре-
тическую и практическую. Под калорюютрвчегков './,1 пони
мают температуру, достигаемую при затрате всего тепла на нагрев
продуктов гореинм н полном сго|инни.Тгюретичостсоа I/назы-
вают температуру, достигаемую и тех же )словких. я» с гчет'
дигсоциппии про 0 ктоп горения. Под практическое I nI '
температуру, достигаемую " практических условиях, »
наличии теплоотдачи от факела. ,Р11яепи-
Для грубого опр<мад«яп11 пряктяжчгкп г<«тягя1«и» Г
туры 1ГСП0ЯЬ»>ТОТ ЯППЧ.ПЯЯ пярояетричижвго “•Д' тр;;гр„
которых аоппизвл отяошгия. практчесвя л«
(*>
п
г, л. Л-
гтвкапмиеишм' пот» т-прврыппого .п-игтяи К,< w,7.i;
врвии1>ш..... паян для обжига порглаилш-мг-нгиоги
кера Л>,й* -0.75; -
шачтмыи ш-ря-ыппы,- потн 1>Л>
Дли поте* пари«лич«.киго действия значение т|, i<wieA.ic,i „
и .rauacuMixin пт reuue|MiT) ры материала.
При приближения гемиерап ри материала к температура
факела и ни'лчьшо» потере тепл» н икружанмцуч С|*ед> зиаче
пае может достигать 0,9.
Дли прмплеша температуры фенила необходимо учесть
теплоотлачу от факела а действительных услопиях. Решение
тон ащ»ч» представляет значительные трудности. так как печь
«о даште пеобхоллмо разделить иа участка и .тля каждого ил нал
составить приближенный тепливай баланс, основанным на ряде
lOByuienna. Дей.-тмигельпая температура 1а:и>и Г,.« *К онре-
делается а» выражения:
где 9f„ Q„ Q„ Q, « Q., «ответственно: теплотворная способ-
несть топлпм, теплота Hal репа ж к,дут а, теплота нагрева гита,
матеря тепла от тпюпесиоп неполноты горения, потеря тепла
аоиружающую среду и Г,— выход продуктов горения а м’ на еди-
няпу топлана. а г,—удельная теплоемкость продуктов горении
в кал/и* с|яд.
«2»
(3»
<4)
(Ь)
». ГОГ1П11Е ТВЕРДОГО TOII.IHIIA
При нагревания твердого топлива око paanaiaen-H. Следов»
ге.тьио, в атом случае нужно рассматривать горение как гаме
./•разного топлива. так и твердого углеродвегого остатка.
При горении углерода П|штена»>т |и'акции плаимо.тенстпии
' ' 4 “"''ЗУ»» и парами поды, содержащимися а вот
» имо.к и, тане С П О, и 11,0 происходит но решениям:
3!С- о, -2CO+555U ,
С.М,+о, = со, + 96 407
С««. + Н,о=со 4-Н,—30044
С’— Д 2Н,О = СО,ф2Н, 20195
При ст..м также протекают реакции:
СО -р Н,О — СО, + ||
СО, + С.«. - 2С0
2Н, + 0,
2С0 + 0.
9949 кая.
39893 ,
2Н.0 115 602 ,
-2С0, f 135 ЭД ,
<6>
|7>
(41
!«•
При сжигании уг-
л<*|н.»дистого см:татка
топлппа, п ролуд>,та-
rv Ц1К ’TBKBII НЯ |«Ч11ч-
цин':<ф* ♦ •напил СО и
II (реакции 2. 4,
6, 7), П Л СЛОЯ ТЧМЫИИИ
и гоночное ирострам-
«•тип поступает гор*»*
чнн газ, который сго-
рает над слоем топ-
лива ням м печи.
Процесс го реи ни
углерода очень сло-
жен и заласят от хи
мическнх и физичес-
ких флктп|М1|1. При
горении углерода
П]юисходят три про-
цес.га: подвод кисло-
рода путем дифф\ лян
к пииермюгти угле-
рода, г<юдкигмис ки-
слорода с углеродом
IIU 1’ГЧ> DUlIbpXUOCTH
(порничная реакция}
it ii iMciiciiHi* продук-
тов странам и газо-
вой граде, а также* па
поверхности углерода
аость.
rc»v*j>o^,po wdepiHOcme yt.<r^0fc « •<
Ра*’ 19 Скиристх трети углгроз» и свеса ак>м
и кислорода н nnu( смости пт темпграпрн yi.w-
родл и скорости ,т11илп*иия галоп:
U'4a^-rw|MTND.ir«a»> 1«ффг»ик. W’*na-toap^*.v -
при иторцчяом попадании на сто пооерх-
У пипердиоети гпгрдык тел находится илловодпнжная пленка
газа (ног (амлпчнын сл*»й>. он азы ла юта я ochuhh<mi сг>о роти алеть-
диффх дни С унынчиинем скорости газов толщина олвнка умень-
шается и скорость |и'пнпии увеличявастся.
Согласно соирамсииым взглядам на механмам горения угле
рода, при ноздейгтпви кислорода на углерод одвоврамслво ирии*
ходит обрааомнш* окиси углерода (возможно и углекислоты) и
угатеридно-кислородного коынлвкса, рн ал al пжнцсг’ня паСОиСО.
Ирм ми|Ша;||.1ИШ .raivK'iiaii и |цш темяграгу|>»> ныше <'»• -ИИ1
уинЛ1Пииает1'Я роль реакций. hp.'BITimx к получг1гяю ни поверх-
mi.* in углерода окиси углерода.
Ckojhxti. iikiit.ivhhii углерода растет тгмш-р прои. 11| .1
п*мПоратура иыше LMMV скорость онислеиин .1ивм»мр)<*Т'л толь*
ско|юст1.ю диффузии газон (рис. 19), и ниже 7W пмьао ол
|«огтыо cxZieTiiceiiio 1 иимчочкиго пртесга.
Ск<»|ММ ть ОКИкЛМИЯ уг.терода ро«тгт С \ ВС.1И*ЫО1«И о».М»р«К-*
нин кисмТирона и обтекающих тчплним газах и скоростью газон.
77
В жмнепапрвом Питерман, » Pw‘"““«w 3«“че.1и<- имеет
(массе «« » е,,",1,и> •»**» 11 «™-««
° ‘’ввфичнымп процессами являются окисление СО в избытке
кислорода в -леЛнок........ С". •• ПГ"' '•к ро-ж.
Горение углерода на катиоимгах и летучих » топочном объема
не лимитирхегсн временам пребывания нт в топке.
Кусковое топливо сжигают в тоннаж m.iu net«осродственно
в рабочей камере печи. В последнем случае тоатиио можно пода-
пат*, в печь также па слой материала или *мешивать с ним.
Горение топлива в топках зависит от способа elo подачи.
При верхней подаче топлива па слой мал колосниками находится
...иа золы и шлака. Выше в окислительной лоно интенсивно
расходуется кислород п в качестве продукта горения преобладает
СО,. В дальнейшем, вследствие в-.* становления СО,, растет
выход СО. Высота окислительной зовы очень мала—40—GO мм.
К получающимся горючим газам примешиваются продукты сухой
перегонка и быстро выделяющаяся влага топлива, так как топли
по интенсивно нагревается от стенок топки, топочных газов
и ранее загруженного топлива. При благоприятном состоянии
слоя первичный воздух не доходит до свежезагру женного топлива.
При подаче топлива параллельно решетке последнее загру*
.кается веиосредсгвепно на решетку и проходит все стадии горе-
ния. двигаясь с ней или по йен. Летучие выделяются в окисли-
тельной атмосфере.
® случае нижней подачи топливо проталкивается под слой.
‘£11<1п,км в1*'л',,х1‘»и',»и °т нагревания. Летучие сгорают в атмо
• фе|«. возле»,, 1<кн,. тонки неприменимы дли топ. i и и с высоким
содер|аыи№| влаги вследствие уиоса влагой большого количества
отец и сального понижения температуры.
... с. *по”'" твердого топлива сжигание газов частично
I нлпвис ил печи. Эти позволяет сжигать твердое
иге повышать " "иоеау ха, близким к е.шниие. и в резуль-
,Ха« температуры и уменьшить расход
ж» момента в".. * 'пТ II<4"'“4H|iro воздуха в топки возможно лишь
оримежу ". ‘ \ » • «ем Образу ютсн
•то имеет большое течение "в?Х°'х“т "’'"«'‘«‘зованиый войду х.
В тополе . .. '"Л41""* дли мелкого угля.
посла мо ру аки йа&Гвыается'’»^^ |Ч'Шетной непмередс tbciiiio
орожжутом HiM-Mi Hii нх-иг». 4wlan,>t воадуи*. Чсреа некоторый
образу тишрея прогары 1,,1О»амныи воздух проходит чер®#
кусками Набтюдаеггя бодмпой^Г*’*" меизд1 спекшимися
мерность г..реНия .«.? Тикая не равно-
.шчваием вы..„ы U1UH JUCJ 'В™"“ ,UU1«‘‘ сортам углей. С ут«
исасиьзоваиис ки. .топота и ." Kl'>nnoic> топлива улучшается
Р “ СЛ<* <иттоян.е слои, и горшие во
1<|.< м< ни является 6ил<ч уечжчнкы» „
.В..ИИШ1 лпплива по стони» решетки 1 Pat>4*
умииьшаотся. Равн..иерн..е .. »Р'
уменьшением живого сечения шш.-тки , ,1L’T'"*< о»
илоняя решетки ....„1<чи,.,.и»^и ХГГ и,П1“'”
в и™» ..............—«.«SXiTS
моста fiucrp., .и|ц>.|пи»т.и гниааииящм сверху тчи.'иЛ ь
наблюдается при достаточно большом утло (J0—л: । пи, .Lui
ТОПЛИUtt, близком К углу естественного оТКОСВ.
при ННЖ1К-11 подаче условии нагрева топлива неблагоприятны
поэтому имеет ба нши и’ значение скорость воспламенения топлива
При увеличении подачи первичного воздуха плоскость воспламе-
нения отодвигается к поверхности слоя я интенсивность горения
ограничена сравнительно узкими пределами.
В случае подогрева перин чти ти воздуха уменмимпся расход
топлива. При работе на топливе с высоким содержанием ыагм
и при нижней подаче его подогрев воздуха также улучшает усло-
вии горении, повволяя повысить температуру и топке. В осталь-
ных случаях степень подогрева воздуха ui ракичивается нлавлс
ноем золы и наг|>е110м колосиикон.
Количество вторичного жиду ха составляет 10—15% жагови»*
ду XU. При повышением СЛОВ к, слсдопатсльмо, меш.шем пр<ры-
ве воздуха к<анчеств«» вторичного воздуха жкцтстаст до 30—
60%. В последнем случае топки наливают иолуга ь вымя.
Для быстрого И полного дожигания топочных газом вторичным
110.1 Д1Х подводится под углом к струе генов несколькими труб-
ками Скорость движения воздуха 10—15 мин. При этом можно
достичь высокого напряжения топочного объема.
ft. КОШИ’ЖЦИП топок для тккгдого ТОП.шил
Рнсшчаюг топки с ручной и механически* загрузкой топлива.
Первые особенно широки распространены, так как «ни и роси-
устроены и дешевы. Шкэфяииамт полезного действии их недо
статощо ии.хж жл.ле.ьм. рйиты. Пряютяие
мгаашлккях гшет,ж пмаииляет шжысят* кадфмямга ионного
.мАетшя и облегал» обслуживание тояжя. Ц«ле<и<ж>р*з»<> сваб
жать топки искусственным дутьем.
Ручные топки с п.^эонтальний решетной (рис. и дмк
гдияЬетиОрятельиые реаулмиы яри пиат.лвнии и’“***"«“
и injpoJe. Жвлителыю приятит,. "а«ч1П" "J . ,л»
цмевши отеерепииея (ширив. ““I “ е 1“
жл-нин. Часть млоснииои делив-* оираши-ве.лц-о-я - Ю
ирипилом для удобства удалении золи и ш„ прсды
решетки ооогаиляот Ь 15% ас»и « илош л о гсчи ни-а
для мелочи, больший— ДЛЯ кускового hWM . .т- нием
тяге часто ирименмют балочные ко.‘ - ник антрадита
для дров, торфа н каменного угля «
•ГЧЧГ.О • WV»f| <J
HKlKWbU i w-r *° "WHivriin» on uwnr.n w>u.»m.x!
i >vb wwnato шгя»1*мгэ«М1 ияиммжО;>90 ннн.лпьлгХ
urr Iff -0Й Хгжяя л»пН'Ч->«<1 •' ииивИроиошиЛи
«>««'" <*»<•>" ИЯЫП1.М1 иогад ••И1В «.j-vl lffil К
нянин ИИГ ««(Ю»—(Ю »о»изпя 1.тал«1а к.и.мии iihi,11u,k|
. чип иппяа.ч книжин и mwuam.nl иоич1-шноси<1о 1 Хижин
»чгг11 ишч'г» ке>' д »Я1ЛП».*1 иичнииХп Хппэ
«Hi.nii.wl ».ЯН11|ГН»И л у нп<1л1Г непч1.жип.>п > 1иж.<т> MMaodXni и
мп-иш ниимвиг»114п Hi-V 7 ж«яи»9 хгашоштеи «и хпиныг
.ц.«1ч< (ИЯ ода- (К>1 ЦояжЬип) f хияэоги тпииХнХъ ни
еапкм oJo*Hldy.нжш л ojut j-eu. err vxiioi unikAj 35 3114
(Я (даиодэоз M.Hiamad <w иеьнлп <1 j ем пляг * ‘g Xinrw «.(выгод
lll\n’HunV<iu.i,« «п 1л«и Ujchi I mluMKAg ем oewfnuj -jr ‘.ill
„и пнл1.‘Яв*’>г**п вину<ло|| MuMiMiad hoari.h-kj чдл . j
itMinU ннаИ1<1х1»см1и.1МЛ опиадпэф идц-м м гпчл еяооыагпм jr i
.ЯВШЯЯОШ XWTUBMtd.WU.l нф(1и1 и ПИ ГЦ мА \R|I*<L4UA ХПНА'Ькнл'ПКМ
Й;П1«Л1Н'1 и«1и 1лши.ти«!|| HML-ini.vl анвомвиэоцим лпин<н-?<«^
•.И.ЖВМ И.МИИрт! Я .WJIlfg «южимеим iniFIBIfnUjH И.Яи»Ц
VHH‘I С1М«1лИКЛЮЖП»1 ИМПО1 KBIILijAi ret еи мяиод • «В.11A\
‘HIHJoeV «SeuMHHUniE И <ЙXilhnDox
jtolraoM Я ‘ИХ 1ИИЦ—0££ mmwlmn ei«rn мспи&и«Иф мидши
( IlJRil MMUol HH mIoU МЛИГоИои Э "9*0 r‘0««*"1
HI|4L*OE «ЛСМПЯ WBVIBOl вО1Г> HLOORH 1O Hl Н>ЯИ H MJX,«BKMH
u,|[i иомхлшэп r«»i Riwlanr Homi<<iibvt «и<м1оа МАожд «
eiiiidHin И V*Q «юнв — xwda«r HiUwtKi ,жи’11ипик«|\ (ndutii
DlXHMrtMJte <яГо ww и к‘1 " * 0‘t «»ия"*1п «штч>
MHiani.vl ипнонивзоипм ениит/ «ит.-ша wuHtCilm воньХИ э ж.шм
„„„OTiiHtifMjo тпгаогэХ <>|| "« 7.1 <j - •n.iwhu. и я» и-ьг
uinlr пк <•(—01 uw* и •Ф,: 11 И1Г н<»1ое -In •,£> ж
распределения дутья
чисто предусматривают
самостоятельный под.
мхи дутья (8) к отдель-
ным частим решетка.
При работе на топлии»
с высоким содержанием
влаги такое устройство
позволяет подвесгн в
зону подсушки и сух< И
перегонки топлива силь-
но подогретый воадух.
При механических
топках обеспечивается
непрерывная подача топ-
лива, облегчается уда-
ление остатков и умень
шаются отдача тепла
Рее 22. Топка со ступенчатой репютнюи. наружу и присос 1«и.
духа. Эти топки до-
Пускают боями) ю ин теп ги внос п» горения и применение более
зольных топлив. Они более экономичны п имеют меньшие раз-
меры. В механических топках с верхней подачей используют ба-
рабанные питатели, наклонно переталкивающие и цепные ре-
шетки и шурующие планик.
Площадь килоеяиковой решетки Гм1 определяют из выражении:
F
B-Qt.
— •
(10)
где: В- максимальный расход топлива п кг/час;
Qi — теплотворная сошобиость топлива в в ал/кг;
W—допустимое тепловое напряжение* в кал/м1 час.
Значении Я принсдсим а гибл. 4.
Ти.т|цпиа слоя топлива составляет: для каменного и бург,,>
100— 300, антрацита 60—1’20. дров и торфа 300 300 мм.
Высота свободного пространства в топке зависит от условий
дожигания газов и с<1гтаа.1мет 0,3_1 м.
Высота гоппчвого пространства (длина пути газов) для завер'
шения процессов емгшвивя и сгорания должна быть, ирями1'0
раст и тришатяк|катипй толщине отдельны* струй.
К’ з^ипмент и «битка воадуха х в топка* полного сгорани'»
составляет для ручных топок вр« сжигании торфа, .троп, пь>’>*
*И,1,"1,ИТ" >3. при 1ЖИ1ПКИИ буры* И
ЯЫ1 углей 1,4 II при сжигании мелочи (АРШ, уголивы* Ot*^
яы мгаомш ш-лочй-Ь». Слюгиетствеины. иол,1Ч«ни
м«.жич«км топои 1Д5; 1Д t,4. д_1Я „„..e^j^roт..п.чи-
•>
Теплоi ur вари ж?ня
ТвСл я*|в
сднепякоие* мт«тш
Тип топки Вид топ лям
Т«1ыншм
калряжгам
V* над,'я*
1BL
С гориатггальпой пли па ‘
кдоипой р«>1и»т»ю«. бал *
AJTbH I
То же. no С дутьем (бл—
100 мм НОД ст )
Шахтная
Иакдоявал переталкиваю •
там
Ценная
ДР'« я тори,
1>Я»ЫИ уголь
Длинилн.жменями нам-нами
JfU.lt
Лнтранят
Не^сфтирсиаими* антряивт
CupTHponairiiMM антрацит
Каменями угода
Ьурый уголь iH'’<2V;i
Г.» рчй уголь ЦГГ>25\ ।
Торф пром
Челябинск яй }Г0ДЬ
Пилмлсконн-й уголь
Антрацит АС
Каменный уголь
Курий уголь
Торф
1Ц«1Ш
W -Ю
1Ы— Э5П
зо—им
W0-4Q0
•ЯП
90»
9Па
•»и
Иво
УМ>
750
trwi
twi
1000
2’00
1100
в. ГОРКИНЕ газообрмного и жидкого ТОН. ШЛА
В обычных условиях горения могут прея--ходить процессы
окисления и термического разложения горючего с щдоепигм
сажи. Хорошее смешение угяеводорадри с воздухом н подогрев
их препятствуют гермжчмжому разложению п выделению сежи.
При плохом । мешения нагрев горючей CtBN-M вызывает pa ».TU
жп..Ие углеводородов. Девиив ° гор»,-»! гам. вртдеш
" ’lip. гор'''»’» « »W« '’•'"•••« >тл»1»>дои'’-”-
Н II СО прея.до Ь<*'Ю в соедиш-пие имиаю' углеводог'ли.
hJckLLo »Lkw..o п>,.ог н... ..—
Knc.iopo.rMu» аропдолш углеводородов оодобио горяив угле
"^Креике гаюоЛразиьи гоняй протекам во реыоЯМИ*
2СО + О, = 2С0, + 31,18 "’“’J1**
2Н, + О,-2Н,О + ’
СН. + 2О, = С0,4-2Н.О + 85^> ’
С,Н, 4-3,50, =-СО, । ЗН.О т >5—6 >
С,Н, f.50, -ЗСО,+• 4U,0 +21795 »
Т«1ыс«тмориая способность дана и я а шал.
С Н + 6.50, - 4С0, + 5Н,0 + 28338 кал/м‘
CH*+ 80, =5СО, + 6Н.0 + 34890 »
СН„ + 9.5О, 6СО. + 7Н,0 + 38718 »
с’н. + ЗО, 2С0, + 2Н,О +14017 >
С,Н. + 4.5О, ЗСО1 + ЗН,О +20541 »
С.Н. + 60, 4С0,т 411,0 +27111 »
С,Н, + 2,5О,= 2С0, + Н,О + 13388 »
H,S +1.50,-11,0 + 80, + 5530 »
Для устойчивого горения жадного и газообразного топлива
необходим очаг, поджигаампий горючую смесь. Таким очагом яв-
ляются сильно разогретые кладка и материал.
Часто при работе с низкими температурами (отжигательные
и другие вспомогательные печи стекольной промышленности)
печи оборудуют камерами предварительного сгорания с «зажига-
тельными» йасадочкамп. В эти камеры подводит часть воздуха
для горения. Небольшая часть топлива сгорает, разогревая на-
садку, являющуюся источником тепла, обеспечивающим воспла-
менение горючей смеси, а иногда к получение гиги (геометриче-
ского напора) для подвода горючего газа и воздуха в печь.
Организация процесса сжигании в печах жидкого и газообраз-
ного тон. in на проще, чем твердого топлива, в силу отсутствия
периодических загрузок и шуровок и необходимости удаления
золы и шлака, удобств и Легкости регулирования соотношения
количеств топлива и воздуха, состава газов и распределения
температур. В зависимое nt от характера подготовки топлива
(подачи избыточного воздуха, качества смешения горючей смеси
илн раскмлеяяя жидкого топлива и т. д.) можно регулировать
длину и светимость факела. Светимость факела обусловлена при-
сутствием в газах частичек сажистого углерода —продукта рас-
пада углеводородов.
' IITIti ПОГИБ ICHUII Д III СЖИГАНИЯ ЖИДКОГО ТОПЛИНА
Жидкое топливо сжигают, Предварительно испарин его или
распылпкаи дли улучшения смешения с воздухом.
1. Непаритеаьные а вавеаьпваовые при< пособлгпяя. В при-
способлениях для испарения жидкого топлива персмешива-
ются воздух И горючие пиры, получающиеся в результате
испарваия и разложения топлива. Жцдкоо топливо наливают
в плоские корытпа-колосники „ли подают каплями с помощью
тех7 К,?то ,иЫ,,,КОВ “ >," Р₽ТИВ •“мери - В среду нагретого воэ-
ню\ ч » ,,шх г а непосрсдспк „ной близости о»
М4.КЧ.1МЛЦИХ тел или пламени.
|Дп?'Х,“,В*И"" "«Фтетоплииа выделяются частнпм
в Го^к“ " К0“е*’ <М*»*'ВД“ •«« поиерхностнх капало»
Испарительные и капельнидови.. vctnnim..
« применяются небольших, ..р.,имущей “'н‘?
иечах для легких сорго» топлив. если нет л'
оборудования, а также в устен..„,.х B|«,««Boro
- Раепылвв.ащие приепо,..вЛ1 (ф.,,су, ‘Т*’’ 1 л
ня» поверхности и,ширянии жидкого то,с,ив1 и в “ ±,т«ТГ"
косно,и-пия топлина Я нмдух,,. а также возможней
трудно ИГПЛРНВЯЦИХСЯ ТОПЛИВ применяют форсуик,. »..лкп"'’"ы
лякици» топливо. С ,юм..щью форсунок таьт«₽ MinKB.. L
ват,, подал у мазута, а в некоторых ............ я вшпха
Д'|>| радробления струи, жадного топлива приводят „«жш
косновеняе с быстро движущейся струей воздуха или пара ,,.1И
наоборот, топку»,, быстро движущуюся струю жиднего «мп,...*
направляют в неподвижную газовую среду.
При достаточно большой относмтсичьиой скорости газа или
жидкости начинается отрыв на г тип жидкости от осноииой массы,
расгепнне и измельчение их до величины частиц тумана. Турбу-
лентность струи усиливает это явление. Поверхностное натяжение
противодействует распаду струй.
Если прилить жидкому топливу вращательное движение,
то каждая частичка по выходе будет стремиться сохранить раз-
лично направленную тангенциальную составляющую скорости.
В результате происходит интенсивный разрыв капель. Этот фак-
тор также используется длн распыления жидкого топлива.
Жидкое топливо п распылнвающая среда должны встречаться
в том место, где последняя имеет максимальную скорость, т. е.
в форсунке. В дальнейшем следует предотвращать у крупнейп>-
капель.
Форсунки разделяют на три группы:
1) с распылением за счет вспомогательной среды (низкого
и высокого давления);
2) механические, с распылением за счет сжатия рэспылимае-
МОГо топлива:
3) смешанного тип», н которых распыления происходит одни-
ирмгешю ,а счет вспомогательной среды и сжатии распиливая-
кого топлива. t .... _
В форсунках высокого ллплсвии (ряс. 116) рлспыливалиж «
средой ..тужит пар или воздух. Для полутени.. крипудодои
рости у сопла иеоою (имо давление воздух । окол" - п » й
{«.сколько МСН.ЗДЯ. Обычно риботают . т.-.до м 1^
среды в 4 12 ати. Это связано с необходимо • |
сопротивление тру'бппрожмом, вгнти.ни и <им и „(-и1Т1ТЬ
Форсунки высокой, давления по монструкп«« |Ha(iн.
как при паровом, так и при воздушном р«»<
П|ЮИ11111дите.1Ы1исть их и обоих случаях раюля‘ । и„и.
Давление рл< пыливаюЩеН среды .1)ЧШ«* И1£1"/ ' ‘ и, вытекаю-
............ '™','''‘тс1'''Л'Хг1”.Р.-м.1с.'"'11 •'•кГ
щей струи, часто комбинируемого а? Д^Фт?' I
мпжпоеть полечить наибольшую скорость истечения при больших
жТ.е..иих и. слеитивтелыто, обеспечивает лучшее распылен..
тевГ "по также улучшает напраилонно^акола по осн форсунки.
1иффх тор дает немощность использовать значительную часть
динамического напора и, следовательно, понизить давление у
Р*’Кр^х"7''юздух'.апри давлении 3-4 ати составляет 7-10%
количества, расходуемого на горвщте. С уменьшением давления
расход воздуха увеличивается:
ДМВМв(вптп) М» 0.&S «.« М
Коля застав мтиуха для
пае пил «* к в к н ". тре
цгешшч) для горяпжя с«0 47 ЗЯ 30 72
Расход воздуха может быть больше уквзанвого
особо благоприятных услоннях
».o s.o
is »
Расход воздуха может быть больше указанного и лишь при
особо благоприятных условиях меньше. Расход пара на распы-
ление составляет 0,2—0,6 кгкг мазута. Расход распылителя
уменьшается с увеличением производительности форсунки.
Воздушные м паровые форсунки могут присасывать воздух
в камеру сгорания и при довольно значительном положительном
давлмии в печи.
В форсунках низкого давления распыливаапцей средой служит
воздух. Давление воздуха составляет до КИЮ мм иод. ст., так
как используемые для подачи воздуха центробежные вентиляторы
обычно не дают большего давления.
В форсунках низкого давления большой объем и малая ско-
рость воздуха вынуждают применять большие выходные отвер-
стия, что затрудняет использование всей массы распылителя
для распыления. Для повышении к.п.д. форсунок низкого давле-
нии применяют двух- н Т|и'хступеичатое внутреннее распыление
(рис. 23) и создают сильное запн\реяио (вихревые форсунки)»
что увеличивает силы трения и турбулентность потока и позволяет
игподь.ювать кинетическую энергию всей массы распылителя-
Насомлеттие производится холодным или незначительно нодо-
гретым юадухом. Скорость его на выход» в форсунках низкого
давления составляет 50—75 м сек. v 1 3
нкк имеют для воздуха щель неизменных рааме-
тпх.изв...’!?^1!.* Де.твви сменным на случаи изменении
п.ЛУ”* 1,111 ,,P"r“l’“- Эти форсунки не обеспечи!Я1ЮТ
тельных oLk>«’."""M И с’**шв,,',я воздуха с горючим при значи-
I ЗЯ |>егх 1И1 ",И1,Х “Р0и’в<‘'ит‘я*->,о. т>. от нормальной.
во мп а или {'.’..'““в" и'Х'?Г" Ф"1"Л'‘КИ Св» дросюлнрованн*
в некоторых <bot,. VHU.J .. ух> .....""" KU4‘'C’H“ распыления
ров «“Х"теых\^к.й H«*|?,'|l1^^PH'UUDT 1,,гУ-,«роваине juiaxe-
В случае III *1 1 1***,,’Ц,'1,ия наконечников,
значение имеет г,, и "’«“«» давления болЫШ*
нин воздуха в трубопровод,". У"У Я*"4*
Риг 23. Форсунки иллкого даилтвп
В форе)пну можно подвести весь требуемый для горении шч-
Д) Ж и конструкции ее должна обеспгашть |иит.жи сть ааилуч-
того рас инден и »i мазута, например, с помощью вращательного дви-
жения воздушном струи. Применяющиеся для этой целя крыль-
чатки (форсунки »ЭрИТ») быстро ВЫХОЛЯТ ИД строя. УсГрОВСТВЮ
направляющих в теле форсунок (форсунки Сгальпроекта,
ЦП НИМAIII н др.) вполне себя оправдали.
Обычная производительность форсунок низкого давлении
1л—50 кг. час.
Механическими форсу и к им к называют приспособления,
и которых распыление происходит яа счет сжатия самого топлива
до 10—12 аги. Топливо с большой скоростью вытекает из малого
отверстия в виде спиралей и распиливается благодаря трению
и центробежной силе. Скорость истечения топлива составляет
примерно 45—50 м сек.
При механическом рагаыленпи воздух не может быть пр«г«
сан форсункой.
Можно рас пыл и вить топливо частично ла счет энергии гжа
топ* ияра или воздуха н частично за счет кинетической энергии
струм топлива. В этих случаях топливо вы (екает под давлением
до 4 атм и, кроме того, подается пар под дамлевием в нескольк
атмосфер или воздух с да влей мем до 600 мм вод. с1, .
Распыление за счет давления налу га и пределах 1,
не 1НачителыЮ. В большинстве случаев механические '‘"'j*-
ошибочно относят к форсункам смешанного типа, и* ходя1из
мазута под таким давлением. Установка масисон д'* р п.и,.
MBJJT. я ЛМ11И» форгрюн П<>.| дшькчппп I.U-. “J" ,'
следует поли бесперебойного питания мнзуьм i
сопротивлений.
17
„ „ иптанячееких форсунок определяют выходное
Пре 1*7''’ ’г „„омгелыюгти ч требуемой ско.
Гр7т«"яА-чХ-. Послелняя В .ною очередь определяется разме-
ром капель. форсункой/'»ти радиус капли г мм
опДёлХ'о формуле 1£еХноп> теплотехнического иксти •
туга
’-1?мм.
(И)
Скорость истечения мазута » еостаыяет:
w»-p |/^2*^9 м/сек.
Кюфиихент истечения |> равен 0,4 —0.6.
Производительность форсунки Л равна:
e^:<600»'F|f кг/час. (13)
где: Г —площадь отверстия форсуньи в м ,
у—объемный вес мазута в кг/м’.
В форсунке низкого давления скорость истечении воздуха
определяется по формуле:
w = P ^2g—м/сек., (14)
где: )» — коэфи днеит расхода, зависящий от копструкпяи фор-
сунки и равный 0,8—0,65;
А — избыточное давление воздуха в мм вод. ст.;
у —ускорение силы тяжести, равное 9,81 м/сек*;
, у-удельный вес воздуха в кг/м*.
Знай скорость, определяют живое течение воздушной щели:
(15)
где! количество воздуха, проходящего через форсунку, в м''сек.
“'Т-** .вта>шног,> отверстия определяется также по зм-
нирическпи формуле:
(16)
п _ * »'<?«
^тми-
где: Q — расход мазута а кг/час;
Хмо 7,“ лпче/тва 'т’гинЧе’”‘0Г0 1“сп“ле,",‘’ " ДО",П
Р.-дактеиие в,™,. .' 1Р<’б>м'°г0 »« горения.
* коэфициезп и; И„.1",*Я ' ,>ПЛ,’“ ^"JIK» «м вод. ст.:
••ым 35 и еихревих"“щ " и₽я*,ы* Ивконечниках рая-
Л*., * Г4-
мается я ос!ед<* iax 0^**1 ' •”< «кого даил&нин iipMini
1 х -4-1 */“" и высокого ишкннл до м/сек.
Однако mi избежание ааеорения ,,иаие7„ _
не должен быть меньше 2—3 мм. ’ г,и"°п> отдарстин
В мощных форсунках скорость. мазута м
5 м<«и< и расти по ф.,рИуяаи-
В форсунках пытою-г,. дпв.книи р.и1>, ’ ' «-
Является но формуле Всесошпого теплотехническое,, - 1
. 1157
Г . , НН.

1,99 л для
07)
где: и1 — относительная скорость капли и среды к к'сек
у - удельный вес. распылпвашшсй среды в кг/м*. '
При паровом распылении, давлении пара выше 2 ат» и отсут-
ствии расширяющегося наконечника площадь паровой щели f
определяется на выражения:
г °> а

где: G„ — расход пара и кг/сек;
р, — абсолютней) давление пара в кг/м*;
в — удельный объем пара к м‘/кг,
р — козфициент. ранный для насыщенного пара
перегретого 2,09.
Прн’воадуо.ном распылении площадь воздушной щели F, фор
супки высокого давления (р, > 2 ата) определяется из выражения:
где: G, — расход воздуха а кг/час;
р, абсолютное давление воздуха, и кг/м .
3. Применение форс у ИМ. При высокой подогреве воздуха
преимущественно применяют форсунки высокого давления или
механические, что вызывается желанием подвести в печь, минуя
форсунку, максимально» количество подогретого воздуха.
Выбор способа распыления определяется экономическими <«Л-
ражоипямм. л<111в .ылч«.
Стоимость Mciuoaraaau форсуном высокого давленая знача,
тельно иыше, чем механических и воздушных фо|к. ' • г
даалаиия. Сравнительно е механическими лги Ф‘'1 '
дополнительный недочет, зиилвчающийса в то н,
шума при работе. Паровые форсунки, кроме то . " ” .
шое количество балласта и визе пара Преиму ' ч„1Р.|Ь„..,о
вок высокого давления является ш«моя.н<н *’ ц е
подогрева воздуха для горения, простота обслуя
пределы регулирования. пип асаоаь-
Паровые форсунки плохо геоя зареком. . ,нлчи-
аопанпи для расой Ленин вагищекялго и’р‘ ’ 1И к аб.'Ы '«
тельной ковденеаиян ого в паропроводе, что пр
паиию топлив» в печь в вил« крупных капель. При использовании
перегретого пара паровые форсунки работают удоплетнорятельпо.
Е«ми требуется короткое идами и температура очага напц.
сока, паровые форсунки нс применяют, так как пламя может быть
погашена варим.
Причина распространения паровых форсунок заключается
в простоте оборудования и наличия пара и любом про из мп детве.
Стоимость распылом ни сжатым воздухом высокого давления
выше, чем при остальных способах распыления.
Воздушные форсунки высокого давлении применяют преиап
щкпншно на заводах с мощным компрессорным хозяйством.
Воздушные форсунки низкого давления требуют минимальных
капиталовложении и наиболее дешевы в аксплоатации.
При использовании для сжигания холодного или подогретого
д.> невысокой температуры воздуха применяют форсунки низкого
дивлепия, если только нс требуются широкие пределы регулиро-
вании.
Механические форсунки, бесшумные и более дешевые в акеплоа
танин. используют в больших установках. Затраты на н.х уста-
новку значительные. Наблюдается закокелныванне и засорение
отверстий ианоиечинков. Регулировать производительность отдель-
ных форсунок невозможно.
8. ГАЗОВЫЕ ГОРЕ. ||*'Ц
1. Виды горелок. Горелки различают по способу подачи газа
и воад)ха, характер) смешения газа и воздуха и характеру пла-
Мени. Гая п воздух могут быть поданы в печь отдельно пли час-
тично 1! полностью смешанными.
• В зиам< импсти от степени смешения газа и воздуха п характера
пал)чмшиго пл имени различают пламенные и бвепламеиные
горелки. В осгпламенных горелках газ и воздух смоПтнвают
настолько пгыво. что при нагреве сыяск до температуры вот-
ил.меяения гореияо иронеходиг и„чга мгвовеино. Гал о'.гносп.п
‘Шиеаетгя с воздухом еще до выхода на горянки. Плака
T™ кои*с- п«РУ»епвыГ «Хтоптом.
X'ioeSГ 1^™Л₽е"Я0“' “ КО1°1ЮМ и“ ,тень 'ороткок пип
пламена нетТ’ Реакции горения. Видимого длинного
1'а* |ич,.ь.'г .. кпк п1,ил\кты полного отирании прозрачны.
н идо\ п..,ш.ст..,ТИПа ГО1И?Л<,ЧНЫ1 Устройств, П которых гаг
газ н ыхгтх .-м т ‘' Муш,,Е,а|о,‘я Д° поступления в печь. В ОДНИХ
II .амок гс.релке “rop’ i’i",)г1>“ле“и" 11 горелку, н других-
«ргднарит.мьвого емгай|яя. Гом’^я'* ‘’"3“,,s,or го,’вЛК“.
инжекцииииые. ‘оролкамя второго тина являют»"
за гчм —о-рп- “°-
имеет мпляон-ш и. к. 4 и смешвипи ос ионное аначвив®
имеет молярная даффу „1Н, сопроЖ1жмпвИ1ЯСЯ eep0BI<(JM ма<<
пп одного слоя п другой. Молекулярное пммм»,,»,...
исходит медленно < имеет практически а„„^,И(.
влзывяемых диффузпппиых горелках при персм.шишк». .
струи. Вытекающие на пиит горелок груи г»„ „ „ ,,,
жутея параллельными потоками с небольшой ч едчкакгж >й <Х
ростью. «Решение и г прение протекает недлинно. Скорость 1Я*
фузии прямо пропорциональна температур» в пгпенж 1.7—1
Однако плияпие температуры уменьшается вследствие уводите**
ння объема газа при повышении 71млсрату|<и. С.ыеетоиил улуч
шаегся с умопыпенпем удельного ясса газов.
При подводе в печь газа и воздуха, подогретых до выгской
•п миоратуры. обычно применяют горелки в которых газ к жадух
смешиваются пл выхода из горелки. Если же газ и воздух,
нагретые выше температуры воспламенения, смешиваются п го-
рел ко До посту план ли в пламенное пространство, то в горелм
газ интенсивно горит. Вследствие отсутствия холодных поверхно-
стей п малой прямой отдачи тепла температура смеси быстро
повышается. Попятив «смолкшино и данном случае условно под-
меняет понятие сгорания и подготовим смеси для дальнейшего
горения. Тани О горелки называют горелки мн с предварительным
сжиганием части газа.
Можно смешивать газ н горелке г частью трогаемого для кре-
пим воздуха, я остальной воздух подавать в печь. Такие горемсв
Применяют при холодном илв слабо подогретом воздухе.
Смешение газа и поздуза в беспламенных горелиах дости-
гается проще «его инжектированием г.там В,^У“ Я”
Если газ инжектирует воздух, можно из.- *ат<- ——j
МХМрои.тдов. MeinnnWKHC .Мигели (с пом.чиью швтиляторе)
применяют резко, так как очи очень сложны в Дорт"-
При засасмичиип позлуза газом ил. на<-К 'X™
соотношение газа и воздуха поддержав» цшксюиов-
Хорошее смешении. ггорачия при Звере-
вых горилок, позвплиет достигать питн f
тичегком или блнвиОЫ к ul‘MV 113 частей: сиесатмя,
Беспламенные гор.ыки состоят 1 1 „ Наэва’е««» тун-
гааопротюд» и совспк'чио г0₽®2'‘"_ (Ч-Ч. пачимюшую ia;ini-
ГН'ЛЯ—«издать «оиу высоких темпер -Р- ППОЯукто» гор»»»
гавно емки, уменьшить скорость „ _ п также уиыи-
в печь и опадать им чи" гтайкимя- И’ "’Г*
ШИТЬ Шум. Туииели должны <**тк ,а |»лунда. к»Р<*’-
топляюг из пысокпогнсуичрчого 1 пя;„ 25—30 мм.
руида .. др.), т.ьгшпча ИХ "Р'’-1....
Нч рис. 24 ч ирелотшш®"» Весп^кани„ счеатч стр,. «
овппго тиил со смесителем >. * Р я 0,1,инатадк."' •“
Сопла 1 к горловине гмесителя •' „ .ц'л«»я,е,с"м,7'
ИКС „ивдюX™ „рисос -М>х,' етруч. тем
прострппстиа. Нем больнн'*'-• Р- т |м. (..^дрл {гмяаЬ Пр
рвврамгекие л яаиввввтво првсас Э1
mnivn также <” »мевия в рабочей кямяре печи, в иото-
Г„о‘,’.вп-И см.хь. Чем оно в-ше. том меньше ряарпжстш.
” минпле и количество приев.иввем.то »>«}*•- Дли .........«-
пни сопротивлении сие. ителя и ямиожвости более полного нсполь-
ЭГ.ВВПИЯ скоростного напора тавовоадуши.и смеси смесителю
придают 4- ржу л»44>мр. Шайба 2 служит для регулирования
количества присасыиаемого воздуха. <ервэ отверстие и конце
горел км смесь подводится к туннелю и и печь.
Описанная горелке имеет одвоступенчатый смеситель. В двух-
ступенчатом смесителе часть воздуха инжектируется ином,
и часть—гаэовоздуюной смесью. Горелка с двухступенчатым
смешенном сложнее, во допускает реп пирование в более широких
пределах, дает лучшее смешение и требует меньшего давления.
При расходе воадуха, превыше ищем 2,5 м1 на 1 мэ газа, приме-
няют двухступенчатые смесители. В первой ступени подается
40—60% всего воздуха.
П|н1взнидительйосгь инженпиоппой горелки—до 250 м’/час
ионс<1па.1ы«огп таза.
Если на несколько горелок устанавливают один смеситель,
устройство уде клеил нетей, по можно регулировать только группы
городок. Недостатком является также возможность вюсплнмено-
Н1ли смеси в соедините.жмых газопроводах, неровного горения
и шума при совпадении периода колебания q.ibmi ин п печи с перио-
дом колебания смеси н газопроводе.
В горелках полного предварительного смешения допустим
подогрев всодуха до 300*. а н горелках с частичным смешением
и горелке и частичным ни выходе—до 400 -
Мнвимал1.иоо давление воздуха, подогретого до низких тем-
ператур при исступлении в инжоктюниую горелку, 50 мм иод. ст.
адличапт несколько типом горелок со Смопонигм 1иза и в< а-
духа до и после выхода их ил горелки.
г- 4 г'1” ’ п“маа®в® Г'»|К!лка с одноступенчатым смешением
а ” » ',з.1)ха. .Mvijh нме начинает*я в горелке и аакаичивается
н 1КЧМ. Производительность таком горелки достигает 24Ю ма чнс-
ВН ммnDO3J-VXj*ri w^«" G'-ib иг ниже 100и газа пониже S0-
вод. ст. Подогретый до низких температур воздух ДоД-
V1
Риг 25. Пли мойная горел-
ка • <>плопп'П11я«т»й ио
ДВЧви пожду хи и частя*
ним емкпм-мп* м
жен подаваться под давлением не ниже 20. мм вод. ст. Псрвмеша-
напшню останки и тангенциальный поднод воздуха, мсвильзуомы .
и горелках, низикмемтзх вихревыми. улучшают емпшеняе и укж
р а ч ива вот факел. Устройство подиижного ьвут|^ннего сеида п i-
иоляет регулировать длину факела.
В так называемых атмосферных горелках (рас. 26) смешении
воздуха с газом двухступенчатое. Смешинке парвичнпги воздуха
<^50?о) закапчивается полностью в горелке. Остальная часть виз
духа засасывается оочьаь 1!э горелки вытекает смесь, нс способ-
нон иэорниты.-я, по.»тому скорость истечения может быть малая
<2 -б мсек.); требуемое давление газа 80—201 мм иод. ст.
Атмосферная горелка состоит из смеситаш! и собственно
горелки (рожка). Диаметр сопла d -3—6 мм, длина 3—j d.
Смесители рассчитывают и конструируют аналогично смеси-
телям инжекционного типи.
В диффузионных горелках струи газа и воздуха движут и
параллельными слоями <• одинаковыми скорктимн. Подогра»
воздуха допускается до 600’. Если скорость движения газон ан>
ч к гельва и смешение происходит не только ла счет днфчрзик.
т» зги горелки лишь условно могут быть названы дифф) -«иоиными.
На рис. 24-6 оридстивлоыа такая горелка. даюш-я ввстяныес"
пламя. Вслодствнг посте псиного сгорании можно получать л-
-MU факел. Значительная часть г«иа перед сгорапиг-
ваетсп. В результате разложения утлвао.юрплие » ,яМ4.ин
большие количества сажистого углероду, пр» х мЭО1|
гтимпсп, и новышнм'Шсго излучение. Добавкой Д
-ч> 'HpyiuT горение,
Оо 11 Г,м Р»тулир(1вмИ1ГИ гнаопых горелок требуется поддиржиьа^ь
ко'1 "”,,,,ое с<-тнопн.'янс количостп гдлан ноаду ха. А('жво ирн
‘’' 'Мить ручные и автоматические устронстин, с помиажю к.-т««рых
. 1 'змавливаюг эп> соотношение. Ври згом давление гем я воздуха

шюбходиж. иолдирживать постоянным для чего пс пользуй,т. „ СПв,
пиатьные автоматические регуляторы иа гаво- н поеду х*>п|».В|.дях.
Горел.™ предварительного .мешении п и.1Ж«кпшшНыо, равп.
тающие на ю-сдххо. засасываемом и. атмосферы, обладают сво*.
спюм саморегулирувмости. ’• »• I’43 установленная пропороли
О иаыевя.тсяпрв увеличении или уменьшении производители.
востн тпряки. - г
При расчете газовых горелок, работающих бет предмрятедь.
вого смвшепия газа и воздуха. определив» площадь сечения
выходных отверстии и сопротивления ня пути газов в горелке.
Для горелок. подающих в печь полностью смешанные газ
и воздух, определяют размер еовла. исходя из скорости истечения
смеси ври минимальной нагрузке. Эта скорость должна превышать
скорость распространения пламени во избежание проскакивании
пламени в горелку. Минимальная скорость выхода смеси газов
ганнеит ОТ температуры смеси п не должна быть ниже при О’—3,
при 200“—7 11 при 4и0’~ 15 м сек. Минимально допустимое давле-
ние в горелке геставляет: для паровоздушного генераторного
га»—5, природного — 8. коксовального —13 и водяного —25 мм
вод. ст. Для вотможиосги регулирования расхода давление
п горелке должно быть в несколько раз больше.
Чем выше теплотворная способность газа, тем большп должно
быть давление газа для присоса воздуха. С учетом необходимости
регулирования работы горелок и во иабежянпе обратного удара
пламени а горелку давление газа с (>,,=900—1250, 1250—1500.
1500—2000, 40Ш—6000 кал/м* составляот ооотвогстаеипо 500
1000. 750-1500. 1000—200) и 3000 -5000 мм вод. ст.
Размеры сопла определяют по формуле истечении и часе*
вону расходу гам:
I (20)
где. I количество газа, проходящее через сопло в м'.час;
/<п площадь сопла в м*.
?-коэфиапект истечения;
*-давление газоаоадутиой смесп в горелке в мм вод. ст.
ЛИ ЖГ/М, г
Т ю-удельнмн вег газовой смеси в кг/м';
жкшжество жоадуха, расходуемое на горение 1 м* г®-’л
в new" “” ’нм1ч.тС''м«го0Х'1 ? "ЯВа ра3а n₽»IMInnvT ^1ВЛ,'|1"‘‘
иажитвчиин выполняют п ’ ' "tn<Wfc»““"n природного газа,
случае в самом тч.-..« ’ ™’1' '“‘ пиального сопла. В »!"*
скорость. сеченви сопла устапавлинаотся критическая
Практически прпизао;итеи...п.. «.
вмвшеввя ограничивается? риз», 1? ГОрв,,М‘ п(жд1(ариголы.ого
Раам,Р«мм сопла, максимальный Д«ж
И
иетр которого составляет дан д, ч,
„ого галоп <5 мм и дли i<.,Kc<.i,a,,i.B.„ , „ ®4 ["^ г" "
6МЫ110И расходе газ,. уст.,,,»>' lip.
горояга и случае штпого«ртД»и^ЮГОаХV»«’ Л •‘“"‘"Р
««дате дяаыетра сопла. Пленждь труйтроаоддаХ Л,”;3
B..U смеси должна быть в „ 1 £ Мпн
NMrat, обслуживаемы» данным учмпм , г. ,
^«ктеяа. обыано ннже.щноапын, p,rc4.~i.„Fк„,
(см. главу II), т. я. определяют лапленн. лсасыиаая|ый г„,’ "Р
обходимое для присоса требуемого «„лнч.тти. другой .„ди „
преодоления и.ох . „противлений. Скьр,ч,ЬсмСсИ мтаваш,.,..,..-,
по paiwHCTuy анергии движущихся сред до и п. ,„ гМ1.,
Груба инжектора ,„стоит на ллектора горла а лифЬтоьа
Одиоееороиний угол раскрытиилиффуа.|-а яе долил и яреаилаать'.-
во избежание отрыва струн.
Производительность смесителя инжекторного иве мглкет быть
очень большой, ио обычно во пропышаег 160 м* час геив|ип>р»< го
газа и 80 м3/час коксовального или природного.
По данным Восточного нисгипта ТЛВЛИВОИСПО.’Ц.й Mown
(А. В. Арсеев) площадь сочепия туннеля подсчитываете и по дгц
ствнтельной скорости газа 45—55 м сен.; верхней предел играни
чиваитсн увеличением сопротивления. нижннн—увеличение и ри»
мирон туннелем и трудностью их размещения в топочной камере:
длина тунпелой принимаете»! раин и 500 мм.
При расчете горелок е частичным смешением гпм с воадухгм
п горелки и частичным—по выходе ид нее, скорость irt-п’ченвя
смеси из сопла принимается рапной 4 10 м сек.
В диффузионных горел нах скорость истечении выбирает»-о
с таким расчетом, чтобы для отвергтии пстечения Ве было больше
3000 в случае геиераториогогаза и больше 51МХ) и случае твстилЬ'
иого газа.
Данные о горелках с предиаритольиым частичным сгоранием
приведены па стр. 279, 29*.
i. IlynncutiiMe raiorux гог-’««- Горелкв с пмтикитие -
теням, допхенвм пглучевве стпятег гл. евямо
пламени, «„торил дает иояможяоеть поддерж»®*»* равяомер у
температуру по длине факела п тегио контрчнркт._
Дяффу пе.пиые .< редки прп'. нн.ат, если яе.J.
ЧИТ1. длинный факел с равв.шЧ’Н'" J" ogu..» препят-
Примешмаю чисто дшН'У-п, „пых г „.иичмх г«а. »
етяухп коиструктяяиые иеудебстая чед^ла Р. J . (|н,д.
и воздуха, короткий пути газ... а
пятого охлажденного слоя гноя ua п п р
мото материала. ипппиМев. стшки мато-
Для низкотемпературных ир„пе<е • . '.„и1, г,[4..„.я. Они
рвало.,, могут быть ШНОЛЬЗОМНИ. Г..га1М ,.5|,а ИИ. что
метут быть рат.^ожоик, к раб..* J
обеснсчииаюг равнимери*'* распридслвп
««ыг и многих других печах силикатной про.
В CT^X"Tto примочи"” горплки С пртлварите.|>.ным чагп„.
мышлоивоюи ч»с \ р и.;,и|1(.мпид«ют11одогрегывдовисо-
"нм ‘ АфХй г’ Г и .оаду» (Р- "«!)• Вслод.
ком томоориту! I roiK-.iKK выклядываюг плот.
"Z-”?;- - “х”Х’ло".
упприых .. .„.виптельво UcfoWIMUIlM ДИП-ЮНПиМ.
Г,,Х’'п7^'пнм<- горолк» поаполяют работать с мпнималышм
и<>Мтком «идт «а (1 %>. раа.воать высокие теипвратуры, доетпгап
L... . о сгопапая " малиа помнит объемах и легко по иоржиить
пХпнвоо ооотиошотю колкпеств газа и воздух». Применена,
их все возрастает.
Fciu га/м аагряваыш емалон и вылью, но рекимендуокн
прпмепип. горелня предварительвого смешении, имжекнпонкые.
атм.хферныо. внхрааые " « узкими гааоаыми проходами, так
как ах трудно «читать от осадков, и оообоиво от смолы.
0. ГОРЕНИЕ ПЫЛЕВИДНОГО ТОПЛИВА
В ni4.i«KiL0>oM состоянии ежи гл ют бурые и каменные угли,
и также антрацит. Пыл> пндиое топливо применяют как сам< « тща-
тельно, так и н виде добавки к жидкому н газообразному. Уголь*
нуш пыль добаалиют и жидкое топливо дли экономии послал*
нею. Смесь называют коллоидальным нш.ннкм. Введение пыли
В UOTC'k газового ТОНЛИШ» (к:«|Ю1П|Ц|ЦН>1 Г .101) и мое Г Целью ПОВЫСИТЬ
теплотворную способность гада и чернотность факела.
В силикатной иромытиленн<и ти пылевидное топливо мсполь-
жуют во вращающихся печах. Пыль подается на бункеров Ш»"-
камн. .«ихьатывается струен первичного воздуха и со скоро*-лью
25-5< м/сек. ндунмтся в печь < помощью горелки.
Горение пылевидною топлива протекает в две фазы: нарвал -
выделение и горение летучих и вторая. более медленная—горение
кпн«а. Ва.кным является надлежащим подвод кислорода и уделе-
ние пленки продуктом горенмя с поверхности кокса. Перрон*'
яальвопотребители трабовалм определенным минимум содержа’1"1’
летучих. В шльнеишем выисняляеь необходимость лишь более
тнвн г< оим<ыа 1.Щ.1ИВ с малым содержанием летучих. Повышен-
>1.111 ВЛД.ЬН'Н Т». ТОВЛИЛП затрудняет рИЛМОЛ. УИОЛВЧИШН’Т ОИЯС1»П| тЬ
саштотюраиии пыли, у худшее» работу питвкии-м и понижает
теплотворную способность топлива. Цоэтому перед размол^
топливо п. д<*ушивав>т. Для углей, содержащих влап (И’»’) в ко*тн-
Илт.т. ч..1^Л1< ' *И>Р»иаи1ИХ IV* и мвиылом к™’
.. ,духом. 1..г[«им до“>"Ль1Гб9'К' ',СЛМ||'«“-«!Уп»»ст,‘ЛЯ‘'“‘и1
men» У-;-"
витетвующ.» «ыгииш», ИрХш.“П’?'
। . ирииемивл инх|>сные юролки*
Скорости рмспростраиеияя D_,.MeH|,
пои пылиi растет с увеличением содержания зсДн^ ’ >г"як'
лист 3 — 8 м 'сек. и не превышает 13-14в/се? от“ света»,
аяроемвеи па горелки должна быть соответствевжгоъ’1, ™л'га
Согласно исследований, 11ри ctovhikT^Z болыае
катвуп печь, 80% пыли сгорает на* ресстмяпи
сгорание остальной пыли сильно натягам™. В.. 1™,мЮщ,я7я
печи горение протекает мадленям и на расстоаиив 2.5н “г„
в гадах содержится 50% пыли. рели»
Допускается подогрев первичного воздуха не выпи IMP
Количество первичного воздуха составляет: для антрацита 15-
30%. тощих углей 25—40%, жпрпых-35-50% и зазови,-
45—60%.
tn. горыки для индивидного топлива
Горелки представляют собой трубу, вокруг которой, полностью
яли частично, подается вторичный воздух. Пылеугольиые горелка
ДОЛЖНЫ соедаиать турбулентный ПОТОК ДЛЯ получения однород-
ной смеси пыли и воздуха. Избегают резках поворотов во избежа-
ние сепарации пыли.
Давление первичною воздуха составляет 250—350 мн вод. ст.
Скорость в устье гормон, которая во должна зависать от нагрузки
горелки, составляет 15—20 м/сен. Для горелок с длинный
соплом малого размера ива может быть повышен», до 75 м/сек.
Скорость вторичного воздуха составляет 10—20 м/сек.
В горелках высокого давления часть воздуха. необхадвмзи
для транспортирования пыли, подается под даилевпвм 2,5 т атм.
Данные и горелках, используемых во вращающихся печах
производства вяжущих материалов, приведены н главе А1 •
ГАЗИФИКАЦИЯ Т1И1.Н1ВЛ
I. ТЕОПТИЧВСКИЕ ОСНОВЫ ПРОЦЕССА ГАЗИФИКАЦИИ
Сущность прежесса газафнвааии
Горючую несть твердого топлива можно целиком превратить
п гаэообрааиов топливо. аоадейстауя на нее кислородом при
высокий температуре. Этот процесс называет* я г а э и ф и к а
к м <* в, а полученный газ генераторным талом.
Кислород можно вводить в свободном виде (воздух. чистым
кислород, обогашсяным кислородом воздух) или же в виде газа
иди вара, содержащего кислород в • вязанном состоянии (водяной
пар, углекислота).
Устройство, в котором получается генераторным газ —га»
п ш ратир, - обычно пред» ви-
ляет собой шахту (рис. 27), в
которую rnopiy загружают
топливо, а снизу подают
Дутье.
Слой топлива в низки» и
части газогенератора раска-
лен и углерод его изаими-
дайствует с подаваемым в га-
зогенератор дутым. Полу*
чиптпингн газ нмыиант сы.
незагруженное топливо и ни
грепает его. в результате чего
теплимо подсуши мается и под-
вергнется сухой перегонке,
выделяя газы. гм<л.тяные па-
ры, уксусную кяслоту и вла-
гу разложения. Кокс, огта*
ичцвйся после перегонки топ-
лива. опускается и углер°Д
«го взиим< действует с кис.и>
родом поднимикилегося воз-
духа н водяным паром. В р1”
зультатс газификации от г* н_
.ИИ» «таится бетатки (пропал юла. ил,н
paamero тоилим. моторы. лежат .,ол«.,и,;„ „ 22" .JX"’*
иипреры.и.. удаляются. Суямчтауют семальим? 4 *?Г
ним ra<"triui|4iT<>p<>*. в кптпрыт дута» птиотся raa,„ , I”
чагмыи гм отиодмея спилу. В атом случая подсушка а „21
перотояма топлииа пр.иг.одят ш <члт №11, нм уеляаицн," «
яря его горения. Получаемый гач имеет Яилее высокую темпем-
»УРУ-
В гетогенераторе различают агаты: Подсушка топлива, суасц
перегонки, реакционную пли газификация и вону л лы и шлага
(ряс. 27).
В воне гншфньации in изучает ем спбственпо генераторный гм,
сыплв веющийся при дальней ним ливжеинв е иродуктами -укя
перегонки и плаг< н топлива.
В лдвнсимости от харектора дутья, различают:
1) во аду in и и и гн з, п< изучаемы» при подаче в газо-
генератор ноздухо;
2) водяной га a. tn изучаемы и при вдушнппг в газогевв-
ретпр водяного пира:
3) п а р о н о :t j у ш н ы ii газ, получаемый ори подаче
в гааогенп|натир паровоздушной смеси*.
4) и а р о к и с л о р о .1 и и й га з. получаемый при кп па-
пин в газогенератор irapiiMicaop<wii<»M смеси, и
Таблвяа 5
У дел. ли! лес и геилптпогпаи «’юособв^етв га*>»
— — I Тнпдпзаорам
1 > .W.Ur ггксобпосп.
цы и Bvf iiuiinaii;
Нлимсминашк г>»и« чгская 1 газа
в нг/м« и нал/ кг моли . ««../и*
1^——
Водород И| ЛД189В 57 вч> JS74
Кислород о, l«4S9 1.15»
'гленис.зым rat <11 <». 1.Г5Л Т.»77 67450 3019
Ннтлух Водяной пар . • - Н,о 1.293 О.Ш 0.717 HI 759 Я 566
Мотая 1,К» f >Ylft за J62 15 21Л
Этин "ж С.Ни Ш5Г7 Я 715
Бутии Петин . . J. МО 3.2te 7Н2О»3 • ’в К» si ге> W7I0
1 океан . . . %*£ | .МО »|« 1’5 tar
Эталон .... f.OJO j. гй)»> «Ш Ъ'2 ЭТ5И
П]НЧ1ЯЛ1Н ЭД 80, МГ679 V 111
i 1’я »|»В95 1) мм
Апотвлся . . <>роао.и>род '-орнветмй авгодрад 1 I 55»
2,911 I —
получаемый при подача
5) р « г е И е р а г “ н “ 1
я гааегеиератор у'цЫВ имктериэ)аяцие талы, входявш,
В тайл. 5 п₽" „ п его гортиия. и и табл.
состав генераторного гам UJ 7
данные о различных гсиараторт» гиаах. ...
1.|..ат»|.»сааа тииич«ы« п.ра.чи. га».
Навмепомиа** газ» Состав гида 1» %) С.Н» N, Теплотвор- ная «пособ вост» (я мал/аР)
со, со н, СИ,
Еггаспвпжмн Саретом нив Д|ша»>ннн Н.» ' 1.0 91,2 97,3 2,4 0,9 4,4 1.3 60.0 95)
Ъожожин 1.5 9.0 5А.0 »,0 4,0 4.5 45Л
(*чВ»ацй»нм 10,9 1Н,8 13.9 1.7 393 >
Сагталъпын Смяшаяжий (70% дом«чпюго З.и 10,0 .4,5 М,0 5,0 2,5 4703
Ю% шжсоаа.и.юоп''| Лароаоадушнмм генераторный 74 SM 16,4 9.0 1.2 43.5 2)0)
га» и» ДР>.’Н ........ . а 6.0 16.0 10,0 2.5 0,6 54.9 1399
Tuple . R.0 Ж • 15,5 2.3 О.4 «.а t5 И»
бурого угля м 1.4,0 16.0 3.5 0.3 50,2 55,3 1400
каишвого угля . . i.s 25,0 12,0 2.0 О.2 i960
аоггренгм 7.0 25,0 12.0 о.в 0.1 55,1 IIVI
отса . . . . Вадяеой л.5 23,0 14,(1 1.0 55,5 1140
5.0 «,о 49,0 О.5 _. 3.S 1500
Диойвой ПОЛЯНОЙ ... Иолугт «а полмосковяого 7, в :<э, н Ы,1 S.0 41.3 2,5 3*10
угля Цмеяетвие состав) 9.19 12,25 10,20 — вв.ЭС 676'
Воздушный гм
При подаче в газогенератор чисто воздушного дутья в рааь-
Н.О.ВО. воне протекают следующие ртакпни:
+°. + й N, - СО, + 5 N, 4. 95 407 км; (•>
1 ^’’*’11^' ®O + j|N,+ 55514 км; (2)
С+со, + ” N,» 2С0 + ’’ N. _ 39 R93 клл. (3)
_________2CO+O«+HN.*2CQ. + |?N,+135300 кал. <«
‘ Теваот. язгрва, т пмугиа_мз
10*-»
Ролкпии (1) И (2) практически Mlv, „
II (4) ибрнтнмм. "Д** №ПЦ», рмкив (3,
Систав воздушного газа, получили.,™ .
«лучвемпго по рв»киия |j);
сл,““'
и температуры. Увеличен и Г ла>п»в«п ..... 11 °’ мги|“я»
...-
гшратуры в равновесной см..1П С+СО’2СО w тя , ,
тонне- “ли В‘Ю1М“’ с"мв““* с ««£
Константа равновесия обратимой резкими (3)
г Fco
’ - /’со, ,Ь>
В табл, 7 приведена замен месть еоогаошеняя СО. и СО в раа-
повесной смети газов от температуры.
Томмера- тура оград Смесь СО, н СО в , Гы. полученным при ожиежеп
) 1.1-рсим квсАородом а Щ^ М. R »
СО, I со СО, со 1 ".
ММ> 94,6 5.4 17.1 6,4 76.5
6Т» 76,8 ил ЮД 18,1 । 71.8
Ли, 41,3 .ЗД.7 «Л 29,4 67,5
ног» 12,4 Я7.6 33.7 65.7
900 2,9 »м 3. 7 66,1
1000 9.1 «9.1 — М,7 65.1
Чем выше* температура, тем быстрее идет пр» штс иоитаисв-
•iimiH углекислоты а окись углерода.
Дли ускорении процесса газификации большое значение имеет
характер топлива и остатка после сухое перегоняя. *Молоднеа
топлива дали значительно более ангинный остаток. чем «упрыв».
Повыше нит активности топлива способствует иерогиака его орм
более низких тсмпс1>атурпх. -
С иииышением температуры скорость химических С4Д-|М
растет быстрее. чем скорость диффузии через оограиичим L“L'
и при высоких температурах скорость поиерхихтных р< •
определиется скоростью диффузии газов. Полому Н“ ‘
пыссжвх rt-мпиритурах различно и рватецеоппо*
10t
й г » получаемый прп подма
5) п е г е а » Р * ’ " " " j
„ r;i.«»«P"«p «Р.к«р«»►'«»<’,а1и- «т*™»»
в табл «Р" " и продукте» его горения. и а табл. Ь~
ВСОГЛ1» „.ратормото та»»Р я г,м,.
двняме о рвмлчиых гсяера у Таблип» 6
жарвшт"'• Наи**ивв,ивв ия* СО, ( , ГЛ- 1 1 вяа (в СН4 %1 «кН* Г I I в| члж>Я | ^оэпяэ век l ilfMiLoiraз! ।
со Н|

Еетктвеаннй - 01,2 97,8 i.l 1 4.4 8 «00
Сараттснаи 0.9 1.3 «УЮ
Дашим-нвй гв.о 4,0 — 95>
Дрянны* 9.Г| 50,0 ИМ 4,0 4.5 45д>
Ъ«кс овмй мл 10,9 jm.8 23,9 «5,3 1.? 2.5 1 4ТХ)
(иавай а.» 10,1) 33,0 5,о
(лилиши
Смс«йи^Я <?•% домепиег ' :ИР •» шл<сдеальаог«| Парокмдуша'^ гевгтяторныя М 21.0 W.* 9,0 ИЮ
rt> ю 1М |0,11 2,5 0,6 54,9 13*о
ДР* т«р<в 8,0 7.0 28,11 Т5.0 ts.s! 16.> 2.8 3,5 0.4 1 0,3 45 Л SO.1 ISA 1400
шак'пжги угля ...... аптраивта • • кокса ВоДЯК'Й а а ДваАаоВ ап.тянпи ... 4.5 7.0 1 6.5 р:? 25,0 25.0 23.| 42.0 I за.» 1 13.1 и.о | 14,0 49, (I I 541 2,0 0.8 1.0 0.5 5.0 й е.» 55,3 55.1 | 5А.5 | 3.5 2,5 1350 115Э 1140 •300 ЗФЮ
Полу।а» ал ипланк'кэкааго 1 94 НО,К । 08. М 678'
уг.тя |рясг<»тами состав| . . Т,Л‘
Впаду ппшй гяо
При подаче в га8С1геш*рятпр чисто воздушного дутья и р«лк-
ПНОНИ1НН зомп протекают следующие реакции:
Uw»* 4-01 + *.* N, — СО, 4- ^Nt 4- №407 кал;
2C + °i+^NJ 2С0 + дМ,+ 55514 кал; (2'
C+C0,+J{n, = 2C0+|?N,- 39893 кал; (3>
________2C0+O,*”n,=2C0,4.??N,+ 135300 кал. <4>
• Тмвэоте нагрева t к* во.зугааа_333 нал.
101
!«>», (накцци (3)
Реакции (1) и (2) практмчки» вд>7 ло
я (4) обратимы.
Состав мовдушното пав. получаемой, по реакции (2);
Л
СО = -Ц 100 - 34,7% } Л, _ Г‘ . 100 - И 3"
,+п , + й
'Го пл от вор нал способность атигп гам рапид 1<д**0 мм/м*
РВВНОМСИЧ» реакции C+COjZlJCO завигит от лввлмшя
и температуры. Увеличение давления преиятстиурт сбрамаапю
окиси углерода, а понижение —способствует. С импипкнием тем-
пературы в равновесной смеси С-НХ),Г2СХ1 углекислоте пере-
ходит в окись углерода, так как идет процесс, связанный с ппгло-
щением тепла.
Константа рашюнеенн обратимой реакции (3):
*»= —.
р /*со»
В табл. 7 приведена зависимость соотношения СО, и СО в рав-
новесном смеси газов от температуры.
IM
Р« ii попеты* reran г**4
Тампера* тура d град Сыееь СО. п СО а Га*, полученный пре у г.р рила мжглс^лмш сна-' левее аоияуи. в
СО, СО со. со 1 К.
'Л) »».<. 5.1 ОД 4.4 зы
бп 7WI НПО 91'0 icon %,* 41.1 11.ъ 2,9 0.7 2.1.2 5Я.7 R7.6 97.1 99,3 ЮЛ 3.1 п.о W.4 И.7 1С7 11,7 67.5 М.7 М.В 65.3
во» ставов-
ПрОППСС
быстрее
идет
температура, тем
Чем иыше , ।
лемии углекислоты в окись углерода- 1И.ш«мио имеет
Дли ускорения пропрев газификации ’ * ‘ ,\|олийм<е
характер топлива и оттай» иосла су **“ /Ч1»м ырыее.
топлива лают значите.|ЬШ> биле» актаппмп „„„.пли,. »п “I"
IkinuuiiiiiHBj ainnnnoctn тепел и па способе. ) Т
белес низких температурах. ..миче.ках рееиа»»
С ппвышепием температуры скоро : иопшяпчамй спои
растет быстрее, чем скорость дН4>зки J П1Ы1 реамтаб
и при нысоиих темперит) рах коатому при
определяетеII скоростью /Ш^фу »•••’ ИНИН <irOCUOll<»Clll
высоких таиттаритури» ри«п<ч«« »
Ml
•jirauotln н iidaxon 4лнчгмп«и|
Ч1ЭШ <МПВИЛИЛИЖ1 •IxArtWe МП1ИМНЯ млнчМжо ou
;'*u‘w,„dB iamimn« « "«•<»
«илхч *»•<» ,,'I""M ‘«AHpo
Xm «U««TI «мяо* "w J”1 ”"л
п4«ч »m« • »d4»»<lOTM«i ю HJ aioanttaoa ммьХтш и<1ц
ebj цмпш»1‘г1>п<м1ил
‘xAirw«i хсяпгии ч н и и и
du*«d»H^i*4W * •* /«anedwrtdu ON игиилмпи.ш kixuik-hbxj Hbu
aioavrw лив«.<г» .илюииГ «ri»M и >кнки-1наи< bij looj.iru
.<mXroD и «‘don ttMJtMnrtWRfsml тпэолигон ‘хопггп orikwou.hi
iramuiu nov> isl.fmbimox hi:«j ojohhi'i'U UMM-taon an arnex nx
-«dm *tw нэмаъХша к it ndj| -dun Nomitoa
4XtfS.(lTH Л*«гмиь»»«1 «bxadiMMKBJ н « Х«ШПЯ»1>1Л<1и UxAL'tUU AbllfoU
uaxaad joeed пнътшхлг eteimox air» Bi'joi] •HdA'iad.WKdi яфмнаш
-iwtxu и arnax wiMnwi-.инв ie.-»xa«fiFMii»dn» • .их» ‘trodoi’j.t чэиод и
4Xi.|r,.«4dL J » и nwdiKtj РЯИХ-IIGX K'MforiX I МНИНПЧГЯ N<111
*(0414Г
1ЛГЕ1Ч — ииши» • ‘(айподе«j) dmi илаенлея
(luXBifeH0JORtj и tonilda nnvo и oxa 'tu'iendgo нпмы xcavxoynd in n.i
uxoaMTM ичионвхад mhiii n rirodi wroei.Hii aioniiMoKKiu .iiitiXra я
0МЧП.1Х оПВЯ(1м1п»Н qXBMMxidn ХЭШОК HO OXh Olll UllJh'l 01 ‘В,1Х-)1!П1
-aL-j'jii oiruox ««ил । «.uni«Ci «я ьннаьлкоп а.мэп^м/п я м«т мя^
-VHV10K и
вюев *iuov<ndibl*jA гахэдлгоя пяпгчпи^ли яжмах u rudoVcii и
BtrodMUA чэпж» K'iEVdpO KHMHVCJ XM*I«1(1L*II> i:«.l MOHNVOfj
wiaimi x hiuo«9ooou» yonnoBHMNad uixiuHnei: men.i ojnM«l iqi шимь
•Avon Hdu «dull OXOtluriMl 0UCHBX В riX'll.-JlIMJr.lA ЗНН.Ш<о1Г¥Я4
‘odiBegg
•uwjkhIb 1>ж |>»я^м-.чтв.| BNUoda пунь 'K<LU«lMUm -ивкин
f <u овжЛи > l .ibl.iH.jjoerj XAiBWBxuVtMikHoda вмпмаявоо
air>»i r<i.4jui UKRIIJ винвяаьуо Huoad.iHuiraiKl u rwfXxnd
-*пиы ЯФнчвр MHOWBIX 1<»лк» ««J 04ВИИ»-™] ии«.ц (гм adj,
“iJ'xil'M.i ВОСВЯ •inuafMr.Hi oir-uwiibBiuaH
«•ЫИ11ЛИ nu ,,,, .„чьими uaiM» Hd£ivd«>№ii шпыжии, n м.|ц
Я пхнеияон << и Ильине in<ikiir«A8j3X«Miijipj я n-ui» vjkii ih iiidn
vntwniiiiNXi
«•ru-.iWM4Jllet,c
K«'t
BKUBurae 4)0Q| Од emHa »»<l.(i»ilaiiK0i win
"олтшьаыпгшщ ikhuoi-jX химмыи-чНи n
Wl vri Щ‘1 д.| ,|б.о ;г11в ‘л
-V"' иг| '«< МВ» m .1
•Ж wmiaXrarj ыакв мимиЬппм in i<i:>.inu.iiiuw a
Г«1
(оО
,(Ч. Чпл
. "(|0 ЧОПнж! ииаажтяаа
н,|°" <монкоа «.тшоиал иям.г •
•->- <>х ——w.л > нг« (i) . (н) .JXTZXT"
„,<««.„111 XdBHdlodu ХЖ|.<«к0яй1 А«ж,,™'"ХВ71.,’“"'1в“
jomujou э ига notwn ипинг.и , 11 "»«
«ними Нйпгаоа»^, ц»1,,„.„1 ,1мо '"*'.,""ИН
*« охоивГо» яинмХии adn aum^l анин.>г>м^|,в7Д1|„ ’"
>'•” ввд ее - озг=*оэ+э "
;'в!‘адв + !н + ,оэ -о'н+од
*'*" ш ое - *HZ ’оэ < ’О’н; + .~J
:х-»я«лопе-'н +оэ=Лио’ц **~э
wuumu<m1 ohIikmXiocj iiMBs.nixtn аяое
a vden ojoninftNi ikMBdttajoeej м ^вп.г» и,#ц
(<>»
•«)

ini 9tOBHl'O||
* ОС) a CO ««nwvjexu dB»rw*j» e OK
«eiiiruiu ojoinairBNdM нмоЛм ях«мах9*> тптэяахяи и owfenoMRi
Rli.’KLOl ntej И UMEVd ОвЮШХ)!' HJO WCIBK&Mton ИМО.'ПИ
Я1ГК/ «ЯЖЬ*ОГ ВОГЭ ГМОШЫГ1Г.Ч Jttf ш!ы»4аимЛ1 «Н|-цЫ«Н0ск1КЙ4
И1,Ч111-|1х11ИГоМГН4н1и И<».Ч1>.»ПП НИИ<)Ж1МЭОГ ей ел ли OldCDi>dux
min инн.inCmn wi*r uih ‘кнеянееноп iruio n tuuunhiraroaij
ИПЧН0Н и нхогэнмдпл JiniiMy дягнИоиоэ e«j пнян.н.Х^.и и сияю
-НдХНИ O.Hi in B.l&»tHNI.*UVH119(MMl BWrJMMdtrji MUI>I BnnoimHVMl
м1Хлж1«)пкол no'icMii 11>1ц *ujx«ivm^u.»KA amiodi «>* нг-х n rixieo
«II HXUL*3IIMOL*J \ JIIHBlKdetOJ (noxoll flXKldt HJ 1) KXJMMVaX
•iitufli HtMhi iiini.iiiiiudH < iidn .1ЖИ! *nd.uvdanw4X nanmnuiB 3
"чихмаан нхлШЭИмахмХ «ина и яиавж<1Лоэ »d<>xi»daiwit<ej «ш>)нн
in 'ни 1чм/)н ен щкХ охь ‘xawruiBicia хвииогхС niehflRad я я
•di«xedflihi.i<4-«j хиннпИл iNHtwl »н икиа •ввхао-» «мтогмгави
•weed £—J н внашгвнш вгяу мшлюл хин» хам вя «odnx
•daiiijjocej *|.хэ<<ыч1г<мн1 atrsNiMia «um’ifiudd и нипягаЛ хг®
Ai'jiHUoHBij.HiH <няалч1оя.1 цлх«1Л(!и1ипис‘ ан m.»i моиаохммм
♦ин«ноеadyt» охъ ‘оилвниУ <n*rtg *dtf *• •ник*нн1«»| ’|| ’Я w, ’e
Х<|, -ф -о aioMMortwIj \ч ft-»лгвх»«огвг5»« xi«'x.w« ""«*
“2’ь! аж.чвх u ,ij0!»iinmiitBJ-njinii‘ii«x»A-' 1гт«‘*ь‘аиь<мч)нн имхгшо
UHHMI 1111 чнмо игно п<мки»<1'’И^Х««|и Х.ХИКХ'МйЬ’»--"’’' «
"K'Ioh <и.и, .ОТ1 I ..г.|>| 11ипич1|фи<»х Xk.mxln wn«vl»xm«u.
.........‘О., I...„хапни"*» hoaaon..» о 2'XZa.X
'х.аг<ипгп<1 omuiixm HoHdoxadaHaxotax “ uim 1
*4 IV..1-0,ini-.« . И1..1 .Iisiiji Miiux.va.,ronuiw« »“l a«H-'*»Hx
«Uoohi-09 „'..x,. иона .ш uin-iiox »iwx»it»iI »чхи» ojoaoxsoa
Вадима температура воадушноги там обусловливает вавчи-
1,41 ЪпЛм'Хшеш,"'шлакования и повышения тшлопюриой спо.
собипепт' гааа за счет умеиьпипия его теплоты нагрева к
—ши,их дутью прибавляйте водяной wip- U атом случае наряду
с" ппакпиямн образования воздушного газа происходят реакции
получения водяного газа, что приводит к понижению темпер».
TvnH в зове гашфикапли.
Теплеть рмая способность ивровоадушиоп» гам выше. ч«и
чисто воздушного газа, так как в ном содержится больше поло-
тюда и окиси углерода за счет уменьшения содержании азота.
Таким образом, при получении паровоздушного газа можно
понизить темпс|втуру »оиы газификации по ера имению с разаи-
ааюшеа1'Я при получении воздушного гааа и повысить тешютвор.
ву ю способность газа.
Чем выспи температуре в зоне газификация, интецепипее и ран-
вомервее обтекание газами кусков топлива и больше поверх-
ность соприкосновения газов и топлива, тем полнее разложение
водяного пара и углекислоты, меньше балласта в получаемом
газе и выше теплотворная способность газа и иптенсивпоеть
газификации. При низкой температуре качество гааа ухудшается.
Темпе|штура газов при выходе из реакционной зоны для
активных теплив (древесного угля, торфяного в буроугалытого
кокса) 800-906’ и для мевее активных - I0O0—11О(Г. Для соот-
и*тстпуЮ1№Г( ношгженпя температуры требуется ввести водян а
пар в количестве 250—300 г на 1 кг газифицируемого углерода.
Чтобы избежать шлакования вследствие легкоплавкости золы,
вводят большие количества водяного пара — 400—600 г на 1 кг
газифицируемого углерода. Введение еще Гнотьшего ноличостна
пара аызиьавт сильное падение температуры и зоне газификации
в ухудшение разложения водяного парт и углекислоты. Обычно
оно является вынужденным
На рае. 28 показано изменение состава газа по высоте газо-
генератора ж, данным В. И. Кармазина
Регешратианын газ
'l*”,8 *а*’стве дПЬЯ подавать в газогенератор углвквсл ту,
в«ч “ ОКЛСЬ >М«Р°Д«- Действие углекислоты
калопнйшй^теЛ'п» ,1" ИЮчежении образует выс< ко-
ГЬи рояесс протекает с Поглощением тепла.
окиеьрт„^ Л"пОД"”* >'Глв“СЛп7“ получается почти чистая
чаиая во шиите . ₽00еЛс “°*ии вести аналогично процессу по-ту-
дибаш >• киг.та, аМ глск»слоту можно также вводить в ВИДО
ХХ.Кт г» 80ад>Х> - »<W«— окись углерод*
и«ч™х'"7ет»овок'>КП &и,Ь В га1*'8
нит установок. Преимущество ааедонин отходящих газе»
«К
£M Я)
Ъес'овни* 9 ** orrt „мт М9*
ДьОХЫи УУ*Ы
рис. 2Я И вмеиенп* состава газа по
иыготп 1я» irriarpavope
*ммен «идяаоги
wnftT| « в Чкд».
^«СЯВвЗДМ.-Жл^ нс»^^
вания их тедда нагрет»
ложенвя м гчй, h ’ “ р
пин я СЧЙТ Шого иек<гг>
Гг‘> /’ лкчжтва утекяглли.
Крпме того, при ЭЛ4М ве
буекя зятрачиивть 7эплЖ|и „а
волучеине пара. Н₽ас<ТВТ|РЖ
прпмевенжя отходжпих гшэов
янляется слишком малое уду*.
П1ПТЯР качества га» велгхт*
вие содержания а мях азота.
Чем больше содержание «г»,
та в от ходящих газах »rva,
тем меньше увеличение тепло-
творной способности газа и тем тяга к. п. д. газогенератора
вследствие затраты тепла на нагрев азота.
Целесообразно псиплыпнать тепло отходящих ra*m. содер-
жащих повышенное количеств» СО, и пониженное N. (мапритор,
отходящих газов нзвестковсюбжвгательных печен).
Атом углерода, взаимодействуя с углекислот й, дает 2 м•-ле-
ку л ы окиси углерода. При газификации за счет кислорода - ат на
углерода дают 2 молекулы окиси углерода. 1аким обрекли,
вводи углекислоту. мы увеличиваем количество вс-луч- н и - к»<м
углерода в, следовательно, можем уменьшить количество пмтрйб-
кого углерода.
Использование углекислоты возможно только и том сл)чле.
если дли «о разложения ииееггя тепло самом гааогеперетор*
или тепло нагрева иводаиПП отто.нипях г»з»»- ___
Водяной пар. содиржешяйгя в отходящих гам т
эен. так как в газогенераторе он образует гораити» га
Иярокж'Дородный газ
Нвдоетатком обычного еп.хоб. патученпи
является прерывиоств нропегея. 11еД|кмтоь f,
гам заключается п его киак-й теплогш-р - ' 1 волт-итк
подаче н гааогенератпр квелоро^го -У
апреравпим процессом генераторный г, , в „ем-О.
ноа (иособностаю вследствие значительн-’п-, г131е
Ври газификации с помтчцвю киелоро2e"i<- (яижеия* пр“‘
Генераторе попытается очень сильно г, , па шз*>-
ходится добавлять много шинного мра. В агон «у
еег< я парокислородным. в-акпий образ
Увеличение давлении . м. зпает ’м£!кя. «<«»•“*
Пня гавараторвмх гааов в сторону ибы13>эвави«-' кот-пмх
из большого числа атомов, т- °- т'“' \.и,. к уамми*яМ ra*J’
-дет с уменыламмем обьама. Примсжпалн-о у
.«емтооного пропет.» имеет '• М
.«•ератор* I „„CO, и CH, при мяимпдеи< таим xr.„.
JSTXX ’T „«пролом .ли римичиых r.ao. между Г1Л14
маврямер:
2C0+2Н,=СН,ХСО,+&9000 кал. (|))
Пои пом раеширистг» область температур, и которой «ыхщ
СИ, иаэиотгя «коням что благоприиктиуст протекай.» гим
mivpaторного пропоен* •
СО являетея бмлвстаи. одвакп. еп> можно легки удмвп,
.1»,«ы’мя »• . й тал. на». дяншчея под ныгоомм давлением.
Пр. гаапйакашш пол «ы. оким давлением м счет пар-«hi пород,
кого лттая можно шмучить газ с теплит норной способность,
до «а -л -.<М> кал'а*, смятая на очищенный от СО,.
Давление в гаяогеаератч|и> зоподпт до 211—30 юн. Дальне..»,
ноиытоенпе .щвления мало умличпвает выход (.Н,.
Расход кислорода понижается с увеличением давления, ввиду
развития экзотермических реакций.
Ироцеггы, вротгкамнии в М'рхмеИ частя шахт и
газон-мера гора
Топливо. загружаемое в газогенератор, вначале подсушивается,
а затем происходит его сухая перегонка. При сухой перегонке
из топлива выделяются газообразны»» и парообразные вещества,
углекислота. окись углерода, влага. водород, мгтан, тяжелы»
углеводороды (гл а иным образом зтнлен). сероводород, аммиак
веры см1дл, уксусная кис.пха и ее гомологи, метильный сперт,
ексусвая кислота и метиловым спирт иыделяются при сухо®
перегонке древесины и торфа.
Выд ел я в млн » н продукты сухом перегонки ириме1ПП1»ла>тся
к coGctbhiiim) генераторному газ$. Благодаря мыгоьой теплотмр*
он евоеобиостя инн повышают его теплотворную с пособи» и-ть.
Паличве в продуктах Сухов перегонки тех или иных ветеств
miim't в значительной мере влили, ид свинства и ценность генсра
тирпого Газа и его обработку.
ь >сгн.яст|и> гляогигглтогив
|» |1<»^в<,г1"и"1,'чнв ”т с**и""и “•»ани11вции обслуживании |Х'-
.1н-и»п (ри.. 2в) 1яз>>г«ирр1Т1>|1ы
i'.'.hi й’мг,В,','1га“1 —с “'’•••риж.и.жм удыгаа.» а,х,и
и ручное мгрузкой Машам;
ii"nuu”,Z ~С удалением или и «'
груз».’. Милан», а также н шуромой;
3) с ручным Об«ужиММ1зд.
107

г* i«r»H<parepu е ееттетвеявя» тягой
яскуг.твепяыч дутычс
PMHWOT гаяотшюраторы e мтоствекиой
ше и с иску'стт’ннмм дутьем.
R газогенераторе с .чтитмт"" тярж ,a’ ДЯ""«'«« благод»p,
шли.»»» окружаю»» <">«У’"М легкого г то лба пагретого
raw ! газогсяератс '(>* Вида милиция 'ила невелика. Это огра-
ничиаает вилы применяемых топлив и ирсизж'двтельиость газо-
генератора. ______. _
В йвстоншее Врома гаэогс»е|>аторы с естественной тягой при-
меняются редко. Преимуществ, iiiro расп^ч ранены га.тогешср».
торы с iKKvn ri eiiHMM дут»*». Нажили часть их уплотнена, и к пей
подведен яовдухопроеод от вентиляторе. через который подает,,
дутье. За счет .давления. создаваемого вентилятором, преодоле-
вается .( «тротавлспие слоя топляка. аппарату ры и трубопроводов,
шх.дяпшхся за газогенераторами.
Иногда применяют искусственную тягу, что более- гигиенично,
ввиду отсутствия выделения газа. Отсасывающие установка при-
менятся препмутпествепно ия газовые двигателей. в которые
газ* в." тупает за счет разрежения. со .даваемого ира движении
поршня в цилиндре, двигателя.
Устройство шахт
I льгенераторы. выкладываемые снаружи из красного кир-
пича. пааутра футеруют огнеупорным кирпичом. Газо!операторы
со стальным кожухом имеют только огнеупорную кладку. В полях
ТН1.1ОВ1Г 11Т.1ЯПИИ между кладкой I! кожухом Засыпают слой
взияюшовното материала (пемзу, шлак, трепел). Толщина тела дня
*”1’™’““’ газогенераторах значительно больше, чем в гаю-
гхадваыми кожухами. Кирпичные гааогемераторЫ
сяабакают металлическим каркасом. 1
"“еюв*“‘ место в газогенераторе,
шлакм, *vr еое азж Г'41*"’™’ “'лаки- В результате воздействия
умеиытЛя^ B^eraoe<'^Xe"3B"“",M"‘" "Р™’ Т°Г"'
яымн или кдешатача "f411* "с* газогенераторы снабжают свар-
ними 'рие.29.Л)ножух^“иг“,,",“ »°’""«мп или паровоза-
“раварниани.. шлака к фстг1?.,ТКГт“"' чр*ДУпреждав.т
мет,я вода, а в паровишиы. - * кожухах ппдогре
водяяых ипжухоа являвин ь, 1м^5'1,*ЮТ Преимущястш м
ной ньдша, а мгж<лаисим —•. tuuMuBaiuiH за1ряэн<н'
• 11|<жв<мы1еж<ть кпи\гнс1п»'Л>М,СТк ВсоаЛкаоваим*> тепла падН»
'“" га вожуса К его корпс.,Вв "j’P0* а-'"'" на UHyTpeniicia поверх-
«ать.Одна.л, при в >и >,... иожухив лггко яспольэс-
ходями очищать. ' ’ ““г’а "'Лмтеточно мягкуиэ поду пев-
Ito
н ипжухах » к-тадне газогенераторов оставляют пив
мне дворцами я кршпками отверстия для ирс.някапяя
с налью осмотра. растопка и шуровки гааа»еиервто<н1 ,т“
фундамент под гавогенареторы делают обычно из to
В иногда из бутовой кладки.
Кирпичные газогенераторы имеют кирпичный (ь,им
перекрываемые метялличогкими плитами. Круглые гажжтяош
торы со стальными кожухами обычно имеют квримчные своды
перекрываемые металлической плитой. Иж>ия в целях уд. Атва
монтажа автоматических лагру точных и шур.тчиых присвыоГл*.
пни, а также получения кодового пара кирпичные своды в»ж>-
ншот металлическими полыми охлаждаемыми вод. и крышками
пли перекрывают ими. Подогретой в крышках вода может быть
пспольтомана.
Нижняя часть газогенератора с дутьем должка иметь увлотве*
вне для того, чтобы вдуваемый воздух на м* i выйти наружу.
Уплотнение бывает сулое и гидра пли ческой. Cyxtx* уплотяаия»
достигается устройствам фронтовых плит пли ;»:« < 1)ек1мдышх
кожухов (гм. рис. 30). гидравлическое уплотвсиио дитппит-
си погружением деталей кожуха (кольца фартука) и воду
(см. рис. 29Г).
В нижней части шахты газогенератора обычно находятся
зола. В зависимости от характера затвора различают иокрое
н сухое золоудаление.
Газогенераторы с разложением счед
Если топливо при вагровплии выделяет смолистые аеиюстаа»
не представ л Нюшин особой ценности. •• жалатааьио ' луча»
<мчт мольный газ. можно установить газогенератор cut •тылы* «я
конструкции, п|м‘ду«матрицаж>ш« и рам'лкеииг<моз. В п°л* ,н“*
конструкции! газ. содержащий <м«лн.тые итп«-ri .i. r u; ‘ ‘
через зону иысиких температур, где они разлагают 'г*•
распространена конструкции гамямиератори с 1’Р*’411 Mli0.
мвенвем гам сверху вниз. Тоодово я «овдух движу rc
токе сверху поил и получашщийса газ отводятся леНц*ыы
гтые ||рпв>стна разлагаются при прохождения ’ ивн
<жЛ и оол,м«кя б«см<..^1ы. гая. ""’"X".
заключаются в плохом выжиге остатков м высек 1
получамицсгсся газа. ыяиигмой » блтыпа»
Более го|юршскнон ковструипиеи, ври 1 воздух
установках, мнлнется дмумюшмый гаж’геиерау р ourf»
подается сверху и сяиву. а гад отводится г «। " про-
вещества, выдглипшиоси в неравен w!” ’ <сгйтю«в
ДОДЯ» pat'кал сними слой и разлагаются. .
гается на счет всадуха. вдуиаемсго снизу. п®У'
В не6о.тьших установках променяют Р*
•ую киистру КПШО. fit
Газогенераторы г плдучгннем гмол поиып1епно1о *
—,м вл,,«»»« »«» 1*'»“'п*""ого мвчосгвв "•* «своим
» которой П|««с«одт сухо» порогов... у.шлвв. ...
SSZS; «веко* ггвппротя*. " « рог
гоэоп-нерогогм « «и"»" («• Р"с- 21)|’> « ХХув.
г.з». ДЛЯ водсуяя" « е>'жо4 "Ч*Н«КМ .>Ч«ПЬ
X Хно. тр»6>епя »•"*’ "•[Г"" “•Г° кол"'"’с’1'» сов
Хч.£кг.«1 о roonroBoporopo. в .том случ.. ВОГЬ ГО. Прс-
nvrw.»r через шве-иш-хту в отвадят через верхов* (та<.
ит*емаг.зо применяют в том случав. к..га. черва num.,,,
шакту вттвво пропустить лвшь часть газа в., атбежанве евль.
вот пойзшяяия температуры сухого топлив, и рязложепа.
смол. Колваест», гм». пропускаемого через шяо.тьшахгу. регу.
пируют с таким расчетом, чтУы
газ, отводимый через нижиий on.
ем, на содержал смолистых и?.
тести. При этим температура гам
верхнего отъема обычно не преш
шает 100—120*.
Газогенераторы с двумн one-
мамн применяют при газификации
брикетов бурого и каменного угла.
Г..1оге|нряторы для пол гчгвяз
водяаого галл

Процесс получения водяного
газа надут прерывисто. Обычно ра-
ботают не с двумя фазами — ви*-
J душного н парового дутья, в е
6ол1.п1нм количеством фая. При
яу панки педяного па ра с ни зу <вам
ннп охлаждается ннжмня часть
слоя, «а верхняя остается гори*
чей. При низкой температуре яви*
«у слоя плохо выгорают остатю1-
Поэтому для вы раин им ни я темп*’
рмтуры СЛОЯ II использомппя т<11’
ла нагрева его верхней части Я>Р
думают также сверху, а нолуч*"'
ииоагя водявон газ отводят снял
(рис. Есть е«ие Н1’сколы«,?
промежуточных фаз. Нельзя ота°‘
Дн?ь Пилучавмый газ в сеть во*”’
кого газа одновременно с пусн’0-
ивра снизу. потому что не ыннтая топливом часть газогене»,,,,,,
II газопроводы заполнены продуктами воздушного ау,м д'"
удаления их газ. получающийся при пуске паря, ,, течей»,, ni™.
песиолькн! секунд отводят в атмосферу. В первые сен,„1И ,,,.
вапкя воздуха ив следует удалить пату чающийся гае в атмосфе»
так как свободная часть газогенератора и гампроаоды к началу
этой фа ты заполнены водяным газом. Поэтому, лить череа вето-
гор™. время после пуска воздуха получаемый газ можно отво-
ди п. я атмосферу.
Очень трудно разделить процессы воздушного п парового
дутья так. чтобы получаемые газы совершенно не смеанааллса.
Поэтому водяной газ обычно содержит некоторое количество
азота из продуктов воздушного дутья, а продукты м.адушвосо
дутья — некоторое количество водяного гам.
Продукты воздушного дутья уносят из газогенератора много
тепла, которое используется для повышения к. и. д. установки,
иренмушостпекно и котлах-утилвзаторах и дан перегреве паре
и карбюрации газа.
Управление клапанами в газогенератора! а.тлявоео гам
чр<. П1ЫЧПЙВО сложно. В течение исстимтыги! минут их праз .-штся
многократно переключать. Во избежание ошибок и аварий кла-
паны обычно блокируют между собой с таким расчетам чтобы
они открывались и закрывались в опре.мьтепаой воследоватяль.
ности. Небольшие установки ведяиого газа саабжают спеилаль-
выми лебедками или рычагами для перестановки клапанов-
Болытц|ст1«> современных установок водяного га» средни!
и больших размеров снабжают приепссобтениима дла автс.мвта-
ясского у прявлея ия задвижками газегеялраторов. Эти врисоо-
ссХзлоиня состоят из аппарата. н с прядилен»0* поеждоавтвла-
вости подающего масло или поду под даалепием п аалпад|*».
непсх-релствевво переставляющие зялиажка- ««•«*•
Водяной газ получают правкущаствевво из топлив, со>р-
шах мало летучих, т. е. аз антрацита и кокса- Иражнпиае « •
с высоким седи ржанием летучих ивцо.хесообрахио\J1’’ ав7
частвчво теряются в парши воздушного дутья- • ' ’
к. п. д. установок. ВОЛЯП.ЗЙ газ из тс.аляа с
наем лоту чих получаап и гцецпа.зьвы! газогевир». >
рых эти летучие рамагаютса. Невозможность , и,0„.
генераторах улавливания смолистых ввито.те . VTW паа
вал летучих для повышения топлотеорвой
обусловили применение та Зотов ерит оров лвови
Газогенераторы ДЛЯ получения двейного водя»
Л ГО fUTUIlWlXI ГВЗЗ СЯ-0'
Газогенераторы для получения лв° “с 1 дуты! асыучвемые
.кают швелыпахтеми. В период поалуш . и,|||>паП1лы»>. .мю ,w
газы отводят у ocikihbhbii швелыизх’14 щи>я р ае|.и..1
Уносят большого количества продув**'11 >
Риг 31 Гяэлгеигрвтлр е выпуском жяжго
шлаия
парового дупл водимой газ проходит шнолыпахту и, смешая
шись с продуктами сухой перегонки, отводится у верха швсль-
шахты.
Название «двойной» этот газ получил потому, что он предста-
вляет собой смесь двух газов: водяного газа и газа гухой пере-
тяни. Теплотворная способность этого газа выше, чем водимого,
так как к мему примешаны продукты сухой перегонки. Из пего
новою улавливать смолистые нечестна.
Газогенераторы г выпуском жидкого шлака
В НИЖНсй ЧАСТИ ГИЗЮГСВерИТОрОВ С ВЫПУСКОМ ЖИДКОГО ПК1ПКЭ
поддерживают столь высокие температуры, что зола находится
в росилвиденном состоянии и может быть выпущен» в жидком
ви н (рис. 31 h
Для понижения температуры плавления аплы н топливу добаг-
лтэт флюсы. В качестве флкха обычно применяют домеинн»
шлак, бедные железом руды и известняк.
азпгеимрато|ы с выпуском жидкого шлака обладают рпД1'*
ДОСТОИНСТВ. В НИХ можно газифицировать топлива С ДОГНиИЛ®1**0*
аодии, непригодные иди мало пригодные для газификации вебы’
иых газогенераторах. Они имеют очень высокую гцюиэ1к>дмт<’.1»-
кисть, что ибуглоыишютсн вдеможвостью поддерживать мысоку»
температуру ь нмжмей части газогенератора и. слгдовательЖ’*
иольшом скоростью реакций.
ш
Гввогеиараторы г
w8 ЧИГТО П'МЛуШНОМ
промышленности, где
р1>1|М»Дв.
выпуском жалкого шл,ка итоп 1аА
яуты-. Это ««от i1e'
“^W^aaeie
Одкокргмоип» с гтиератормым пропеесм ,
f жалким ит.так'.уталеня'м можно „.мкпищ,
к результате которого получаются к.ч.<тагояме мпв ои»’
кто- металлы. Чугун выплавляется яч «иа и „ дЫжя^к Цют„и„
металлы МШ-ТЯКЛЯЮТСЯ Или кпагоиякптл Я у.ТвжлИМЮТГЧ п гм.
При жидким шлакоудалешит можно агпшыовап и» паыю
металл, я<> и шлак, получающий, а в жидком нате. Шлак макао
И< ПОЛЬЗ''ВИТЬ и ПГМ«-11ТМ1>Й ПрьМЫНЫ-ИИУК’ТИ, для СТроИПЛЬ-
НЫХ II Други» целей. В» Ле.!• ТВИг- . ПЯЗЫММИП • грая* тщ < <1Н*
вин и серы добаиками к топливу распнам* иными м-та.ыами,
получаемый газ содержит мало сернистых соединенна я тре-
бует очистки от серы.
IIе аге топлива "диванв*' пригодны xia газифлкапкм в гак
ггигриторах с жидким аолоуда.н’нирм. Томлив* легко распадаю-
щиеся При нагревания или под нагрузкой, ааоирмит г аптеке рат>'р
и препятствуют иыппсаниа* шлака. Чтобы можно бы.'- n ir-вв-
яовать Л1ЯЖО распадающиеся сори топлива, их следует брнкетп
ропать.
Цодземная газификация угля
Огромным интерес и|>е;1став.1Яют воирс><ы поли'мп- н газнфл
нации. Идея пкмргмвои шзнфикапив, иразложениая аелюсим
русским ученым Д. И. Мендёлеешм, гткрывват аамеч»п«1.
миг !if|Mпектины- лает шмявожиостш иабежа» затраты груза
и средств па разработку аемиых недр, нылаиу угля °”*ТХ
поста, его обогащение и подготовку. Кроме того, гяхпфпкаии
угля и пластах ooxiuximct мспсаьж>вать малимощмае v
щаиой меисч» 0,5 м, разработна которых <*>ычпым || Т,М J
«адкиа. Поджнанаи г.-мфикяимя ая'МЖ» 6"\
• СССР. Д. II. Мтодытов пяеял (1К»« г.), чтп «“"««• 1
со премещ’ч даже такая мюаа. чп. учла ал ли».
будут, к там, к земле, его сумеют то XT«««“
а ах по тртбам будут рагцр’.клятк я» д . I
в.и. i,’....» >«•-«SS
пни: «Одна из великих задач ооирамеии
таким образом, к равретенив*» __________ .«Лиг а паи о Р*1'
ПержЛаяалвио были «шробоиаиы ыего.Ш г-шфинаиии R
рыхлеккем пласта. Опп окалаапск Macfoani"* ВР‘'М“
При ао.п.'м.юй ^'“♦"‘Х’аа ' Х-ч«т1«- п^юз п.»ж
аюльауют МСГОДЫ. осииваяиые ин J даи<|, ппасрхиости
с углеродом урн протекании их »j<--.i • ии.1И ,.
кералдроблоипого угля иля при 11|ЛМИТг.1ьны< п»р"ы*
Пс^щ. жетоды, «ла . «' “» Ч*»‘"
работ и проходки шахт, называют б
HS
По кето» Довешат» ут.чс*»>«ич1тк„го irurrnrjT. npoum,
гя,ХЛ«и.п.-л«к. »м₽"* би "Р»*!"1™1'"!’’ “^’овкв
Ду“« помете. а к...и,л «пи» П-....-1И, проклейкой ,. пел.,,,.
. Х.Л.В. простор.»»» • I’ ««*• *««"• ™ ««"«оде».
CT11V1T I топливом и получается гввераторвии I •-».
Ibfcem.xtiiony ♦вп.трицишкому “"W P»f,ut«* водаосков.
нвв мишвя водоток»» гиввфихацви. В дут..,»)» скиижику „а-
вовдух протодиии* черва толщ) пласта угли Получаемы*
тааотви.икя через гваомя сямжкиу, рвеволожевиую ин кокото.
’ р.«то,....... от дутое»»». При «игреце пласт раетртеквваепя.
По ЭТОЙ причине. а также выадсгаке иолеушк» « сухой пе^говщ
угла гвк>п|юввпаемост1. пласта черта никоторый промежуток
времена после роджягв становится значительной.
РаАотяшпая с 1938 г. плдмосковпан станция поддомной газифи-
кация дает гя» составе: СО,—14—16%: СО—8—10%; СН.—1%;
11,-17-20 ; H.S-2%; N,—50-58% 0И—900 кал/м3. Газом
отапливаются паровые котлы.
Колосниковые решетки га югеисраторов
Колоснхновыо решетки газогенераторов поддерживают слой
топлива. распределяют дутье по сечеяню гизопгмератора, спо-
собствуют удалению долы или сами удаляют золу и шлак. В эаив-
саымстя от конструкции решетки различают:
1) газогенераторы с неаидиижиымн решетками н
2) газогенераторы с врошяющ1гмцся (мсхаиическимп) решет-
ками.
Гаюгнирлгоры е неподвижными решетками
Mi неподвижны! решеток распространены: горизонтальные,
ступенчатые, крышеобралкыо и др.
Газогенераторы со ст>пенчитымц решетками (pnc.29.Vl могут
быть применены для топлива 00 шлакующейся .ихтой. л также
мелкого, так как оно не просыпается через ироаоры колосников»
Гякиыыняпнс шлаки осуществляется шуровкой ломом через
ироэоры решетки.
Газогенераторы с горизонтальной и ступенчаг1М решетка*1
ЧИСТО делают Нрямоугодыцдо М Ш ЛИНОМ кирпичные.
i аэогтяераторы с пгаодмжпой решеткой дешевы, просты
в о&служивннни л применяются при необходимости и неПальик*
Навл>’’®«*» ЯВЛЯЮГСЖ круглые ГИЗОГСН»”
р ры решеткой в виде чепца и с гпдравлнч*.ч:кнм загиор0*’
Гахиггиграшры е «уищиющимиги р,meiuunu
топГРМ!!2^?ад,:“0“ ’,лмип“ » ппжией чисти га.|>ге«»Гг
С.ЮЙ ir n .. ' поддии. на которой
*•' " к,И-1«“* и.ж.-щ^тгя iwaocn.Koa.H рожотки. К поддР»
не
прикреплен и<1Л1.1||>п>1Й борт гаммой jo 7-л
чашу. В чяше находится гребок (шм lfw "'Р’аухляий
к веподпижиому кожуху. При вращсннн чащи ,,
тают я» грибок иибрагываютгя яаружу,. „ ... „" " °?** *»-
новые порции. ' ” ""’“^яоетуыт
Гавшчнератпрм е ирашающийтп решеткой лгнтгк»^.
ршию« удаление золи » шлака, обетЯи,ими, 61va„j
процесс гиапфииацпк и при иадлежагаей копстррш», *
хороакт распре te.winre лупя ио сечению. Оы,
ионааатели п олюшеиии и. п. д., качества гма. np.iB.ic
пости и выжига остатков.
Существует очень иного иовсгрукшй колпспжоаых решеток
В OCIIOBIK'M решетки состоят и> осиовапия, полосиияоа и гёлсша
стягиваемых болтами. Решетки можно ракплпть ив лм> трупы:
е иеитрал1.ной подачей дутья (цеитраяыше) и г ряьясжряыи
распределением дутья по сеченнк).
В решетках более старых конструкций предусмотрев рвмю-
меряая подача дутья по сечению. Ом ямгюг бодыппе ра-щерм.
и дуть® подается на большом площади. Дли лучшего п^нташива*
ним и разрушения шлака такие роиттш делают эмпиятри^ г.имя.
или ж* снабжают ребрами п выступа* ши ми частями. Л( >мка #>•«• в
шлака осуитествл яетси, главным образом, ocaonanmi рсчпртки
о фарту к.
Особенностью чешуеобразной решетки (см. рис. 29£| является
форма колосников, вызывающая шевеление слоя при вращенжм
решетки, и расположение направляющих дутье щглга к сторсШ},
лроплюположиую вращению решетки во вэбежалае мсормшл
их золой.
Центральные решетки устроены так, чтсбы д>тм* 1щовгалось
только в части, предстанлиющсн наибольшее сопротивления дай
жению газов, т. е. в середине гпэогеператоря. В сенпжчппй
решетке (рис. 2!\7> дуты» подается отдельно к средней и к перефе*
рнймин частям (•«•тетки. Давление дутья и содержание а вен пара
мшнно регулировать самостоятельно.
11рименяпп[И1ч-я и настоящее время решетки е цгятральн •
нодачей дутья нме*ют. в основном» небольшие раамеры. у
шланп разрушаются с помощью вмитообракных hmctjoob. ы
рымн снабжают решетку или поддон. ,Ижы..тпя
В го м>гемериторах с центральной рянетк' и б<ч мио ,
в случае прим-нгпмя модного П'плиы», нредстаодя • » •
большое сопротивление, наблюдается аеэ’<^“Ткчкы * v
Из «ИЛ» ЦЯКТР«ЛЫ1ЫХ ргшотот " ' ‘ L‘’
гтринрпн,. фрсагрныо решетки (р«. - / ' ' , кгдьж-кыт
симметричную форму и состоит из головни " В. в гяМ1ге«о
кодоенлкои малого диаметра, располагав ««in J
Ритора. Поддон чаши снабжен вимткнч’;”^“ ‘ ^номерми
ь^ми, подрезающими и улаяяющиии
по сеивв- Зт« же рж'.рв рамам»»»*1* эил>' " шл“к 0 «ар-
’’’‘ппаявюшпе'» решетка с.абптвют птдр.апмесквып п еу«м,
„„Гаки. Вакота .«драма-..........- ..г.».,.. ^«р..-.. я в «юг
иГтма < •аы«««|'» А»’*» ра"*’*"* ,г,° 4''" мм |*>'- ’ )
рассто«Ю<’ иажду '♦•ргуком » во .доном чаши определи»,
ыш ;ЯМХ11.1ШЙ раш®р К)снов пиана, проходящего wpes отрезу».
мп»н я деяь В составляет 2.7' ЛОО мм
Чаша враиЮТ* от чсрппявош првнода, соедмнеинип* с ин.ш
мх\-а.аьпым мотором влв траисмнггвом. М<мпмо< п. алек Г|»'.ти1л
толя для вришча решетим гяэогеморяторов дяаметкюм l/i; 2,0;
2 5;.3,0а 3.6 м <ос(«вляет соотвстствемно: 2, X!; 2Г25; 2..”» и 2,85 кит.
Прс.1)'мат|»вьаепя э0МЮЯ»'»огт«. ькмснеиня скорости враще-
ним чаши » пределах 0,17 -1.0 лб/час.
Гиравзамеским «атвор ocyw<-тал мот с я заполнением водой
чаши. ciGpawaBHBoM поддоном и бортами, и котируй погружаета!
фартук. Гюрти чаши обычно состоят на отдсатьвых сегментов,
нотормп соедмвмвжа болтами с применением асбестовых про-
кладок.
Если меибюдвмо работать с дутьем высок иго дпиленля.
дв.1ают срой аатнор с помощью кожуха, на исноканни которого
монтнр\»л ролика. На ролики вращается поддон. Зила и шлак
гбрасыплются с кратна ющгпч я поддона в зольный Кйрмав
(рис. 30), Прнш'некде сухого мтпорп может быть шдзиани также
стюкгтпаыи золы.
Нрата»«цанги чаша опирается на шарм или ролики. ПрпОД
чавш осрце<’т».1яется с инм'лцью черьяка и червячного венца,
laiipcrtnvHBoiv на поддиие чинш.
Г^7“’“’Ор“ СТ*Г"“ «-»гтру«п»й гиабжмх мгруючшл»
-'•паном. При ' ТШ1ЛНВ.
п|ими • « «тшкферо», вс.тедства» чет»
в main. Тики-'"" Г"'* васвсимиио «падуч
в «Ин лш«. ,. „ „«* " рпяюяЛичии» примгняют только
• 1ии ш-1*,,""пго г“’»- Загружены» отвар
выключепив пТ1.„ ч, м л"*0“, отиривввмим лишь ир«
Ивеев сильно м. иавн.41’4'“ "И°"’»г'4итгя рещш. а ртжим вро-
Тоата»? '•T|0"<a>i' п'жЛ.г,”5/" клм““» покатана на рис. 32.
П«жв»м кипам ' ₽ “’"Iwm вврангм п .«.рытом
Пиле аагыпки „ * •’•’’’’’"«parop or anaorfap^-
мааап а опускают нижинй*в “ |1"1’о6"У закрывают «нртмип
игтгя С гаа1>гии.рат.>1,ом u w .„Л!','** “1«,л“«"аа коробка «хЛ
АКИ» Ц. рифтраи шатти я». .... подаваемого к се|Ю-
1М * *** ’Гвианы изготмилявит м ВИДР

%
Pw« 32. Рапира .muwbihi милам а маягиылоя .n
НоВу-fA.
полусон
СИМОСТ11 Н „ ___ ______ _
I Я инам или к <4 |И- хин»* |fc<Z«<*iRv.>. tb такого ригаределепия
г шли на пы1Ы1ын-гги тем, чго более крупные куски сбывав откати
патотся к стенкам, а мелкие остаются у серпами Таь как такал
конструкция клапана иг лает достаточно хорсятего расиредялспяп
топлива пл сечению, предложено раа.хелять конус, распре в?лаю-
щий топливо, на две части: внешнюю катьаевую и мутряппвю.
При опускании внутренней чнг ш конуса тоил1пи> пола.тзет в сре-
дину шихты, а при опускании обеих частей конуса —к периферия.
Н силу большой сложности обслуживании подобные устройства
особого распространения не получили.
Загрузочные приспособления дон дровяного топлива в соот*
ветствии г фирмой цтчтспм'Ш делают прямоугольными, а нижние
клапаны (языки)—плоскими. Верткий клапан в таких коранах
обычно имеет гидравлический затвор.
При наличии ручных загрузочных приспособлений топладо
аасмпастсн в газогенератор периодически, иричеи рнжпи еп>
работы мснястсн. После затру «ки тиялава увеличивается с<»лер-
жание и гадо влаги я затем летучих веществ. Терез м’ к
Время становится заметным уиеличеявс содераипная <»«<
рода, после чего газоттмераг'р начинает ирчорать,
ппнм.1мется значите.II.MOC юмиче* тм> утл»*.и<л ты. '
ромежуткаж ашк» «грудями
степени опускания amryea тоилино muter блио*
Плтиинв) газогенератора. ичястеа
Н*ар<*1>ымик,ь мгруакв п«м»
<><и:лужа||«,|Щг|'1> доргинала »х«г*»’1Я "1“ .. ла
<««х У<Т|».».,. дли ....ааии гажуаер.п.р.. Н tnul.w
Питатели г<н г>ит ил ирищающсс<кя «арасам . . в гам>-
которого н.т бункера поступает топливо, вш _ M(ipwo
aaaopHTvp U|* |Н>1юротг барабана. (jii.
проке ддя антрацита, к*
Верхний б.рабмгв (дозирующий) имеет четыре пагоети. ци;ж
„,.п бм.абан (порпионер) -уплотниюптип. Оба барабана при
Хввупцт барабана и «меняете я от 0 19 до 1..М г. мин, п.
Проязгюдйтельноеть оорпиомера составляет 0,6 .,!> м «ас.
, Питателн с барабаним > « " *"Р*«,
„оси которых не раздавливаются ври попадании между крон
к.ми ребра барабана и кожух». Для »тих топлив следует при-
менять специальные автоматические питатели, например, с кла
I павами я МД» конусов, авт.-матичес кп открывающих и закры-
мющих ошрстея
В установкам водяного г»аа, работавмцих под большим давле-
I мем, ври механическом питании применяют । ш'ниа.п.ныс u.m
могательные бункеры, вмещающие 1,5—2-часотюй запас топлива
и соединяющиеся с автоматическими питателями, которые подают
топливо в газогенераторы. Вспомогательные бункеры герметически
I отключены, и газ не просачивается. При необходимости загрузки
бункера специальный клапан герметически отключает механиче-
ское питательное приспособление, и в то же время открывается
бункер для приема соответствующей порции топлива. Для воз-
можно меныпепс дробления топлива применяют питатели с ка-
чающейся платой, вращающимся стадом и Т- д.
Механические шуровочные нраспогобдепни
Дтя процесса газификации батьшое значение имеет равно-
мерное распределение топлива по сечению шахты, однородность
размера пусков и легкая пронпзываемос-ть слоя газами. Намлуч
шим образом зто достигается при механической шуровке.
Дтя агой цели служат механические шуровочные прнспособла-
вии, иоти|1ые обычно комбинируют с механическими питателями.
_,ы-^'НИИВВ 1 одинаковая высота слоя топлива чсн-звычаппо спо-
^jcn .ei раваиж-рвости режима. В газогенераторах, снабжен-
мть п^щ“" ₽"<:»о«^«ниим.. можно сально И И Генс ифицссро-
~ пзд>,,я высокого качества.
нмхзпесХТ, д'щХРО’О,,,'“₽ пР-<°<«‘^'Ния применяют П|Ю-
тов иаменис,.., угля гтяЩГ.ав1ш"'1"В' *’ *' Д'”' "1Л'-ЛЬНЫХ сор-
Яо сечей», и pacnaJu^.L* р“ог’ Р»тВ|и-дел ен и и топлива
Диаметра иногда поим. и.> ГЛО11 * 1 •’огенорапсрах большого
.............. “«н»~юпшхсТ^У1^,енШ>,,0Ж>,,,Ш' П,’ИГ1"”
сатьво шуруюш» присооо^тепии з “'ВД>вТ
ТОПЛИН, например, бурых «тлей Х" леги« разрушающихся
Иа механических ш!тюжй11м' „
распуюстранеиме имеют мешалк вРвепособлеиий наибольшее
Менк, е вращаюоц.й, н ща1п,й '* " ***• “Римевяемый одповрь-
Р»саолшк«нмыа по оси п!ахты*^?п2[ C°^U‘ “рашающисчн грабли,
1И рабли состоят из вертикального
я горизонтального егерям, снабженного пттюстка». г
тальиыи стержень находится у самой noieptwo"™
и разравнивает слои. Отростки, направленыр
в сторону вращении, погружены я слой топаем .‘"'Т1-
250-350 ми и при крашении мешалки бороздят его, ВГ.\
ждан спекание, i -О“рт-
Глубииу погружения мешалки в слой можно менять уае.пв
вая или уменьшая груз, помещенный па мешалке. Во мбвжмае
перегрузки и поломки мешалки вертикальный «теряакь
в верхней части винтовую резьбу и может перемещаться а верти-
кальном направлении во втулке шестерни, право цши-й его в.. .
щенве. При значительном увеличении сопротивления, например,
вследствие повышения слоя топлива, мешалка автшшпгчеша
поднимается, а при снижении слоя — опускается. Величина верти-
кального перемещения составляет 500—600 мм. Во избежание
пригара мешалку охлаждают водой. Расход виды состав-
ляет 2 -3 м’ час. Мешалка делает примерно 7—12 об та. Она
может быть приспособлена и к существующий газогенерато-
рам.
Автоматический шурующий лом расположен эксцентрично
и описывает колебательные движения. Одновременно вращается
шахта. Комбинированное движение шахты и лома обусловливает
ворошение слон на значительной высоте (рис. 29Б).
Помимо автоматических шуровочных присоооблеияй приме-
няют простые штанги, используемые при работе на всех гондн
вах. Штанги направляют в любой участок слоя а вталкивают
в него с помощью механического, пневматического или электри-
ческого приспособления. При отсутствии последних шуроиьа
•едется вручную.
Приспособления, предупреждающие выбивание газа
При обслужи на unit raaoi оператора открывают *
крышке, откуда выбивает струя газа, отравляют»п д.
в рабочем помещении и препятствующего работе. ,пГ1.,пы
U целях борьбы с выделением газа устаивали ,в
перебивающие струю газа струей пара или aowj x- -
» шуровочное отверстие через узкую щель ш"| ц|.
тельио 0,5 мм под давлением 4—б атм. Для , чвою
сматрнпают подачу пара более низкого давлении . "и „ь
конуса и в зад резочную коробку. Открыв вер ‘ ^даии»
’•ют паровую заж-су у конуса, которая прев » . u1)11RI ,агр>-
са.Щ через неплотности у конуса. После о „аров»»
Жено и верхний клапан закрыт, иыключ к 111ая зава"
> ковуги к включают подачу пара • иороок] • а,жаитеги>,'г
ияется naitoM. и и это время опускайте кону- • w.M.,^pxuero
"°«тупле||ИЮ газа в коробку. и 'Чм| uoCJI,W * ц
клапана гнз ио выделяется в помещение.
3. ОЧИСТКА глал
К генерадерж»*' ГМУ предъявляют определенные т|ич'н>ва.
. отношении содержании загрязнении и отдельных ионно-
",п,, Может потребоваться удалении из газа и улавливая®
купонных частиц (пыли, сажи, конденсированных смолистых
нчиеста и влаги) и паре- и газообразных составляющих (сер,,.
Hoiono.ia, аммиака, уксусной кислоты и др.).
" Не/>х‘чимисть очистки газа от извещенных частиц и napooft.
1маиых примесей вызывается затруднениями, обусловленными
засорением и разъеданием газопроводов или желанием у ловить
ценные побочные продукты: смолы, уксусную кислоту, ам-
миак и др. Иногда очистки газл требует потребитель.
Удаление из газа водяного нар» путем его охлаждении вызы-
вается необходимостью повысить пирометрический аффект горе-
ния газа и уменьшить потери с отходящими газами.
Сероводород улавливают из гам преимущественно вследствие
«то вредности для обрабатываемого материала (например, стекла)
и здоровья обслуживающего персонала.
Сухая очистка газа
Под сухой очисткой понимают удаление из газа взвешенных
частил посредством сухих пылеуловителей. Сухой также назы-
вают очистку газа от сероводорода при изиимодейегиии его с твер-
дыми веществами.
Сухой очисткой газа ограничиваются в тех случаях, когда
температура газа высока (гиз из каменных углей, антрацита
и кикса) в желательно использовать в печной установке его
тепл > нагрева и потенциальное тепло смол, а также при отсут-
ствии одеш требований потребители к чистоте газа. В случае
к >гтв“«вл«вают возможно блюю
в так М жеЗЛЯ1°Ще11 ГИф ' ®3 поступает и установку почта
«и талью, н-ск ,'1,,,ии' “ каком уи выходит из газогенератора:
часть - “? удаляется «кодер-
периодически читал raaJ С>‘"“ ,’4Hcr,U! ‘«за
и смолы. газоходы от осевших в них ныли. саяИ
для"улашшаш1я гм<^1ме^Л**Т "зйежа’п‘ установки аппаратуры
загрязненных и п , Ы’ "1’ществ и осушки газа н получении
„ Сислы начви.^ны ' ',„Ч“Щ'иИШ 11,,ЧНи1 »»«•
Если п-мвератуьз тая» „ ™ "Р" 'жлажданнн газа ниже чОО •
большей частью иах1и,„ ^Г*7‘"’“'> "““Ж», смолы целиком ИД»
Прп сухой очистке газа у “ ”а*кхЛ1'“зиом состоннии.
пылеуловители. Схема ош >- "1ГС,,ераторон устаиаилиниют сух«
газогенератор- пылехчо»^' 1ИЯ га‘,ов в »том случае следуанп*1*'
Ьк*,;аиЬ,^; В^;-в<«а-Кз„р газопровод к пот)Я-
ш жители недостаточно хорошо очиш»*"
газ, вследствие чего взвешен-
ные частнны продолжают вы*
падать по пути его движе-
ния, то коллектор и газо-
проводы снабжают пилеными
метками в тех местах, где
можно ожидать значитель-
ного выиаденин ныли.
Сухой пылеуловитель
представляет собой камеру,
состоящую из стального ко-
жухи ТОЛЩИНОЙ 6—10 мм,
футерованного в */«—*/• ог"
неупорнлго кирпича. В каме-
ре устраивают лазы для про-
никновения внутрь и иногда
2—3 шурзвочныч отверстия
с па|юпой завесой для Шу-
ровки настылей. Для выпу-
ска пыли в нижней части пы-
леуловителя находится кла-
пан в виде конуса, прижи-
маемого к седлу рычагом с
и роти во несом. Рекомен дуется
устраивать оросительный
кольцевой водопровод для
смачивания пыли в момент
Рис. 33. Схемд уставом! с суда!
пчигпп-а 1й«
ее выгрузки через нижннн затвор-
На рис. 33 приведена схема установки с Сухой очистит)
Мокрая очистка гам
Мокрая очистка газа более .эффективна, *** Оиа сопри
•юж даете я промывкой, а следовательно, и охлаждением 1*з •
При промывке из rasa выделяются тверди* взисип-ннм' чи'*И‘*
•• Копд<'Нсирующие< я составные часам. В н« кот»‘Р* е
в Промывной жидкости растворяют! и И парообразны*? • ••• •
ЧЛ(ти. Путем орошения специальными реагентами а
У-юв1ггь отдельные газообразные соста^яющи^
Мокрую очистку обычно применяют для <ю- ц илы*-
газа от взвешенных частиц, а также в целях о<) сммл, уксус-
’*еиии парообразных и газообразных гостамиmiщ ч||1.Г1О' газа
,,о“ кислоты, аммиака и сероводорода- •м'>М*. аш1ШрЛп1« к»»
часто комбинируют с установкой спенио.»
З'лацлмиинмн СМ1К1Ы н пыли.
I а.», освобожденный при помошп
^ажи, смолы и !ыагн. можно TJM.II
давлением по разiu*tпленным газовая
g |.f ЛЫЛИ«
м 6.1ЛЫВИИ
J23
пв-й я удобной регулировкой С установкой счетчиков. Хорошая
очистка иозвсаиет использовать для обогрева печем лучшие
конструкции горелок, централизовать топливное хозяйство к
отказаться от тстипонки индивидуальных станция у отдельных
потребно лей. Хорошо очищенный газ пригоден для питания
галвых двигателей.
Необходимость улавливания парообразных и газообразных
соетактнющих иногда вынуждает применять мокрую очистку
газа, значительно осложняющую газогенераторную установку.
Так, в некоторых производствах силикатной примышлении т«
нельзя применить генераторный газ, содержащим сероводород*
Очистке от сероводорода подвергается газ, предварительно охла-
ждгкиыц и освобожденный от смолистых веществ. Поэтому ллв
удаления сероводорода газ подвергают мокриц очистке, даже
если она невытх>два и пепелесообразна с точки зрении экономии
тоиднм. 1
Мокрая «честна пт ныла бессмодкиопг га;ш сравнитель»1*
I?,, **Vi , "f• Сгонке-охладителе и и скруббер*
является в«|н.'1п.1ным гнж>вр<>1"’’
м“ охлаждения гаи до 150-2ОГ. Его
mhwkbx',.,'•паджяют насадкой и i кер*
шта, i"a«.ia,.-,.^T "’™ ЛГЛ*,,*П»“« хорд, соадав>тих бы»'
мелко ; а. иы1явяи^1ЖД,*иЯ Иногда кааман применения и»мД<*
и сушат. Сушка ' cl<P>'W*l,e г** очнщпж.т охлажД*’’’
йог’ аоднаого М,л пп Ш ДЯМ.П8Я мяемшеи-
У«я»п.тия..1МИк а. гя».ы«"2.1М" ’е“П1,ИП1« До 30-35
полненный насадной, ч ликш^, "T°P‘*M **илеулпвит«ль.
укрупнившими В вентиляторах.
Обычно схем» движения гл г» следу»,ищи-
«ТОНН^‘Р KM-IC’KTOIC-riJOW* »еЯТя.1вт.,11_ -
те.и гампроюл к жт*6игелю. Со^риим.
„эе cocfBH.'iHCT 0,5—1,0 г/и*. ’шиим.
При необходимости ТОНКОЙ очистки га,a ппикц,,
тгтанявлинают специальны.. очистим,. аппараты ,б«ч,1г,
эуемыс* при улавливании смол (см. иижг р
При очистке смолистого газа с улавливанием <мол м .•„ я
|ами-охладителями у с тяни и л ива ют дезинтеграторы или WltT
фильтры. В стояка< температура m.ia снижается jo W-rlr
уменьшается еп> объем и увеличивается количество <к.,И4еИ.-про*
вившихся смолистых веществ. Однако температура не должна
снижаться ниже у кам иных пределов. так как температура га»
должна быть выше точки росы пп влаге для того, чтобы влага
не выделялась одно времени*» со смолой. После гм ••лоулаь.шмнвя
схема очистки совпадает с рассмотренной для бессмчлыюго гаи.
Если смолы улавливаются дезинтеграторами. П'-нытаа.шнмн
давление rata и заменяющими газовые вентиляторы, газ пхп-
пает в кпплоуловмтсли. затем в скруббер для осушки я к потре-
бителю» Если установлен электрофильтр, газ направляет** в
скруббер и далее в газовый вентилятор и каплеулсвитедь»
Можно у ста па ал и пять газовый вентилятор и до смол-'уловителя.
Смолу из смолоу ловителей с обирают в специальный резервуар.
В больших установках с мокрой очисткой гада и целях вкпно»
мин воды и уменьшения сброса загрязненных вод п»глетмме
замыкают н цикл. Вода, стекаюпия от стояков-охладителей
и скрубберов, после очистки подается насосами первого подъема
на Градирню пли в брызгальный бассейн для охлаяивмя, откуда
насосами второго подъема подастся вновь в стояки и скруббер**.
Сточные воды в установках с улавливанием силу загрязнеям
фенолами и не могут быт», спущены в водоемы. Это также является
причиной организации непрерывного цикла пр« ммиямх вод. р»
мывные воды из стояков, скрубберов, вентиляторов и на •
уловителей собирают в смол<х»тет’'йвыи рож рву ар 1ЯМ‘'
улак.1нялк1Гсн осевшая тяжелая смола в всплывшие легки- * _
Ввиду вредности под стремится уменьшить < р" (iU^
«тиувицмй количеству выделившей* я > гам юштен. п воххух.
том Испарившейся на градирне воды. Ддя *r, vm.t.i**-
иодаваемын я газогенераторы, орошают пр’-мывн<• ’,'атЯ|ю.
ияя его. Кроме топ», подсушивают газифвавру <« _
Присыпаемые »• '“ п..л>ерг„.1 ; <««й.
<лпжма и недостаточно «ч-моема. При f уискяую к***
Иботиющях на древесине и торфе, фа»,
лоту к аммиак. 1к*лмомсно их улавливание i сорта Суры»
Для влажных тодлни (лревесива, т«'рф. т'е, к аи^сгао
углей) баланс охлажлавицнх ж’Л положит»ль wrfBi» влаги.
Оделяющегося из газа кокденгатв пря** 4^tfrca а<мтиянн;»
Жпарпомое на градирне. Сладезатально,
, mwi. ««’Topi* количество сточных под. При сухих топлив,,
ааоСорот. необходимо постоянно дчбпилять полу а систему охла-
"'’’кТио.^ипмосгп топко* очистки гая «ОС* промышш мро.
холит допплнитс.тьво гпениальные очистители-электрофильтр,,,
амвитегоаторы, фильтры с различными наполнителями.
При мокрой очистда можно игиользонать тепло нагрела гаха
для получения пара. При газификации беесмольного тонлим
ДЛЯ ВТО" цел» МОЖНО усТЯЯ«*Н1ГТЬ котлы -утиляЗЛторы. При
смолистом -устройстве, В которых впздух, поливаемый в гвао-
гевервтор. увлажняется путем орошения охлаждающей водой из
«мртбберов.
В установках водяного гам этот вопрос имеет болышч» зна-
чение, чем в установках паровоздушного или воздушного газа,
так как иешмпэование теряющейся тепла может повысить их
к. п. д. иногда почти ив 20%. Для нсполклонлнин тепла газов
воадушвого дутья и тепла нагрева водяного газа устанаили-
мют котлы-утилизаторы, пароперегреватели и испарители.
На рис. 35 показана установка с очисткой смолистого гам.
Действие дезинтеграторов (рис. 36) основано на выпадении
частях! под жляянпем удара или центробежном силы, а элекгро-
фальтров (рхг. 37) —на выпадении частиц под действием элек-
трического тока.
Вал 1 деэантегрвтора приводит и быстрое вращение диск 2
г лопатками 3. По газопроводу и аппарат подастся газ, а по тру"
паи 5 — промывная жидкость (обычно смола), равбрызгиваемая
дырчатым прата»1шим<'я конусом 6'. Помимо лопаток, вращаю-
юса с диском S, имеются неподвижные лопатки 4. прикреплен-
ные к кожуху. Лопатки расположены по концентрическим окруж-
ностям. Конус б и вращающиеся лопатки 3 разбивают частииы
У,«?Ы1,П'11 ил,п,гпс™ но мельчайшие капли, сталкивающиеся
дани мы* чип ' * U ГПЗ° ” ‘пняющиеся. При ударе оиепо-
< mix н им1?™** час‘™,1М смолы также укрупняются, стекают
Н м,м' *'л"*Рглюгтся действию вращающихся лопаток.
п ’“стично У йог иге ис гаэом
тплмго " п<к>т"му аппапат являфтгя не
жгаы в,,.паям» охл.яда,,^, ц ' ЛЯГ,>РОИ • Полшитшки сяаб-
аппараха -от Мотор, ц ' л® П0Л*ется ап трубе 'М. Привод
< 1Р'Ч<1ГТ»,Г]Н1ТОри 11ГЮСТЫ Пи П-пшеал -
пелароп. II MHmuJr надежпи и работе,
дгттигает 95%. Н.л.ттатю м иоовиль. Степень очистки
анергии — поря.тк» 3.5 Г.бплыоп₽ потребление
«опмшоняе иraM ’ ’WJ" г»“. включая расход
ЮТках. Для иебоаьашх т,тю, п.,о п больших уста-
лучшими. |Юи гги аппараты являются нам-

В К1ект|»*«я«1“ж 0,4 “Р”'’апт " "“г',,'"г° ,,ЯПР"*<-И«.
^НИЮ^ГоиС! •). ив«т"ные » ’••тицы upwoepe,.^
'««то.всскнв з.рм. в далмейтом они ОТЗи.гт «рил
1 L,„„« bi котором ОГвЖЛЯ.'ТГЯ ИЛИ г которого ГТРИИЮТ.
°4т^рофммг“ «“"“т TP.'6'“IU'' Послед,
аве вря» • «гетоплмви. «о рйепреладите *»<’"
“ ujm-*. равномерное. Трубы или ц.ц.
(-тины представляют собой п»>-
.ЮЖИТелЬНЫЙ ПОЛЮС И ЗП.И ЧДЯ'
юте я. Отрицательным пилюсим
с Л) жат излучающие проводя,
которми располагаются н тру^
----1 бах или между пластинами.
Ин рис. 37 покажи трубча-
тый влс»ггроф«д1.тр конструк.
пип треста «Газоочистка». Газ
Входит через пну пер /. прохсь
дит насадку 4 и поднимается
и»» трубам 2. Электрический ток
высоком। напряжении проходит
через раму 7 н короннрующис
электроды 6 из тонкой прово-
локи, раг.!|оло>К1‘иные по оси
труб. Короинрующне электроды
6 и рамы 7 и £ подвешены на
изоляторах, заключенных в ко-
робки во избежание за грязно-
Боя Гея отводятся яэ аппарата газопроводом 3, рас.-
»вя « “Р1' я Юрхпей части. Клапаны 14—предохранительные,
„июни*" д *ы работают очень хорошо, степень очистки
',ЛР?7.',.т выше, чем и дезинтеграторах; <>ни расходуют
" ,,BO меньше анергии — примерно 0,4 ; О.в китч на 1000м’
‘рв'сх од энергии на привод вентилятора составляет
катч на 1000 м* газа.
* Ылдостаткамп влектр<фильтров являются взрывоопасность,
хипчительвал потребная площадь и высокая начальная стои-
И Тмоза. выделившаяся в смолоотдолительиых приспособлениях,
обычно отводится через смоляные затворы в специальные ямы.
Чт Би смола не застывала, лотки н ямы снабжают паровыми
подогревателями и виде труб или змеевиков.
При очистке газа, содержащего уксусную кислоту (газ из дре-
посиии и торфа), вращающиеся частя н неподвижные лопатки
дюлвтеграторов во избежание быстрого разъедания делают из
спмщальвых сортов стали. Для этой же пели применяют цельно-
тянутые (с толщиной стен приблизительно 8 мм) осадительные
трубы электрофильтров, стальные коронирующие проволоки
«меняют внхромоиыми, а металлический кожух футеруют изнутри
орчмоленным войлоком и обшивают деревянными досками.
Сопротикмипа скрубберов с насадкой составляет 10—
20 мм вод. ст. По мере засорения насадки сопротивление ее растет,
что приводит к необходимости смены пли чистки насадки. Соп-
ротивление безнасадочных скрубберов составляет 2—5 мм
юл. ст.
Широко распространены трехступенчатые скрубберы (рис. 35).
Нгапшя ступень—воздушная—используется для у влажнения воз-
духа, подаваемого в газогенераторы, путем орошения его охлаж-
дающей водой из средней газовой ступени. Увлажнение воздуха
оснруббере позволяет уменьшить расход пара на дутье и сйрос
фенольных промывных вод на сторону. Кроме того, достигается
стабцтыгое насыщение воздуха паром.
-“Рубберы изготовляют из G—10 мм листовой стали. Насадку
,|О"Л11ЛЫ|'*ЮТ в.,И!сколь,<е’ ярусов ла деревянных хорд пли керами-
тхздХ м'ЛРП’ Дл<| Доступа внутрь скрубберов предусматривают
Ktl ' "Яогда (в каскадных скрубберах) применяют взамен
в у к"|\Ь,вЧ*ею,в пвярая-знюшпе вставка, расположенные по осн
i' I^VBl»₽>f'<i0₽a’i 6<?:1 ““плнения с
л~-эаги' р1в®ко Рйввыливают воду, подаваемую пол
яЩерь теп"С,ПЛ ’’«“"'«“““ЮЙ поды в скруббере G,,
Ш’ <">рму.тю “
помощью пульверизаторов-
икают воду, подаваемую пол давлением
г,'о>Tib \„по,ла!кдающен поды в скруббере G,, . без учтя
пг> х- ла в окружающую среду определяется приближенно
rat О и 0 — соответственно теплоте маг|н*в» входящего „ ,м
V‘ юдниего газа. с учетом теплоты нин;|е1к»Щ|
вл»™, в нал,Чах.
। g ц— температуры входящей и выходящей lo.iy ,
гр»л ,,
Прощхт охмжленни г»»» скрубберах можно првдгташп
себе проходящим в д» фазы. Газ. не ннсыщепныи водяным пар..
МММ В ИНЖШою част» скруббер» и навстречу ему дмж?, „
мтретаа вода. При атом »'Д» испаряется и г«а охлаждает
до те» пор, пока не испарится такое палачество воды, что iai
охладившись, станет шн мшенным. С момента насыщения мчи*
иаекя процесс коидоисавни водяного пара ив гида. При зга
происходит дмфф^аня водяного пара на газа к воде через олеин
газа и охлаждение гааа.
Пользушь формулами теилоавраддчм и диффузии и знля пран-
гнчвекна возфкцмиты теплопередачи и диффузии, можно омре-
делить требуемую поверхность охлаждения (насадки или капель
воды) для кажлий ив указанных фаз.
Объем скруббера, шв^хиднмый для охлаждения и очштм
6eu.Mo.tbHого гам, принимается равным примерно 0,7—1 % чье-
вого объема газа при нормальных условиях, что соотвеп тну *
25—35 сек. времени пребывания гада’п скруббере, считая на пол-
ный объем скруббера и нормальный объем газа. Если скруббер
вредна хна чаете я для ох.нжзеиия и очистки смолистого газа ”,J
цмдвармчльного смолоудавливаиил или газа, содержащего и*’-1*
кую пыль, время пребывания газа в нем доводится до 40—5U cw-
Lr-ta скруббер предназначается лишь для частичного ОХЛвЖД ч,,£
тех», как. наприме], в случае предварнтольного охлаждения ег
веред смолоу.тавлмназлцимн аппарата мн, ьромл пребывания 1,1"
в «ФГКврВ MWMH.J ПрПВЛМИТЬ INIBHUM 2—5 с®н.
<L7:.4'» >i,1L 11 1КМ'С,*Р“ вставляет примерно 0.5-
' ц....<• •>• - ...
«ал.ж. ••нрчдадяил и< ivu.i
г“Л '1 ... " ’“»•
и,.! ........ ... ............ .....
Ъ МИ 1Ч1И €ЛвдУа>“п,« величины
।
л 1,1 влитии;
папи" ' “»"4’>г.|я ..и,-
«д» 1 *®м« • бурого угон 8—10 л/м’г.»
В П'ХЬкв X с Шпмг ~
чир^ляцш.ииы» И1 ' 1,1 •• льииго газа в ‘“'•у
1 плмваитф.я пыль. м<Жв*г
'1; ‘IBUX ЯМЫ Гд<1 ои?*ТО*У **>•*>' приходится и ЧИПЫ Г К II ПЫЛ
- *** ^аяаяичан бо^ Мдиамво дмж*тси, асделстш1>
фильтры (обычно коксовые), в НЮТ0"
pux задерживается мелкая пыль» вымытан из п»зд. В дальнейшем
Jn.ia поступает на охлаждение. Пыль из пылеотстоиных дм <п-
(.ачлиаетсн шламовыми насосами мп площадки. подсушивается
я может быть использовано для сжигания в пыдеуп1лыых тел-
ка!.
В установках дли получении смолистого газа охлаждающую
поду яа скрубберов отводит в смолоотстойные ямы. Болте тяжелые
смолы оседают ии дно, а легкие смолы игцлывают. Тшмелые смолы
могут быть отведены а смоляные ямы снизу, а летние смолы—
сверху. Вола. ос м«б<1Ж денная от чисти взвешенных смол, посту-
дзет в яму горячей воды, где уста в л планы ловушки для от деления
легких смол, зятем подвегся на градирню для охлаждения и из ямы
холодной пиды вновь н<<г)ияет в скруббер. Ямы дли смолы слаб,
кают подогревателями. Подогрев смолы способствует отделению
от нее вбды.
Характеристика смолы в от нс пи нии отделяемое™ "I поды
в значительном море Зависит от Ve свойств и частоты. Некоторые
молы «•Призуют е водой трудно разделимые эмульсии, который
могут содержать до 40—50% ял аги, удерживаемой при отсутствии
подо грена. Образованию смоловодяных эмульсий весьма сиособ-
твуст выспренность смолы пылью. Чем чище смола, тем легче
отделить от воды.
Обычно па газогенераторных станциях, помимо смоляных ям
емкостью, соответствующей производительности за несколько
суток, предусматривают аварийные см< линые ямы большой
емкости (на !—2 месячную производительность), расвапожяамыг
в зиичитольном отдалении от станции. Практика работы газогене-
раторных станций подтвердила необходимость этого мероприятия,
так как иоаможяы затруднения с вывозом смол.
Сточные воды газ>'станций с мокрой « чисткой смютмстпго газа
ядовиты. Они содержа? фонолы и их гомологи, пианисты* и рл да-
йне гые сиеднт иии. Сбрсс ммх вод в реки, ози|а и другие* вод'имы
обычно не разрешается. Необходимо опускать их в специальные
резервуары, болота, молаеммаи выработки или же очищать.
При газификации древесины и торфа помимо смолы удамамюг
также уксусную кислоту.
Для атоги гаи обрабатывают мввеотковым мол. ком ила расти'
рими иэвестнопых солей, ш-т.н-шлющими уксусную нислоту. (Мио-
ирпменно аги растворы действу ют на фенолы и образуют фено-
ляты, которые при сиответствуюодей щмочиости среды могу
выделяться и виде мылиоГрахпых веществ, лас ряющих тру<Ю'
прыюды. Поэтому при обработке вод раствором кальциевых
охлаждающую поду пропускают через фильтр для отделе
феноляте а. При достаточно высокой ютицептрапля учсус ‘
лою кальция раствор упаривают и ист,чают цеиныи
сжитый кальции, Этот способ требует ибяивтвиьваго пре.ы
тельимго улавливании смол из гааа во избежание затри
получающегося продукта.
9« 131
3. ПОДАЧА тон ШНА
Толлвтю помет к транспортерам, обслуживающим газогене-
риторы тем яте транснортиым устройством. с помощью 1М111.
поте топливо подаете» па склад, или же специальны!!.
В первом случав топливо можно подавать в газогенераторы,
мкеп'н склад.
Для подъема тостам па уровень газогенераторов или их буи
коров применяют аевточиые транспортеры, шахтные подъемники,
п.теватмри п пакжипше бремсберги. Элеваторы применяют для
дистатечио прочных топлив. В надбункерном помещении газо-
генераторов топливо транспортируют вагонетками или ленточ-
ника и скребковыми транспортерами. Примо некие фуникулеров
п подъем вагонеток по астакадо позволяет использовать для
подачи топлива в бункеры газогенераторов тот же транспорт,
что а яла подачи па склад. При этом можно избежать перевалки
топлива и дробления его. Фуникулеры применяют при больш >м
грузообороте в непрочном топливе.
Подача топлива оо склада в кюбеллх тельфером позволяет
избежать сооружения других транспортных устройств.
Грохочение в измельчение топлива производится на пути
подачи его к газогенераторам. Сортировочные устройства (гро-
хоты) обычно располагают между транспортерами, поднимаю-
тшами топлив", к передающими «го и валбункериую галлерею.
и явтда перед П'диииаюсцимп транспортерами. Там же Рас‘
полагают лробп.тнв (для угля). Предусматривается отвод мелочи
приспособлення для загрузки топлива п газогенератор"
описаны выше.
в. поцчс воздуха, глад и пара
темп г Тп.'?.УП',М тя1ч>й пытеснепм гаяогвяорато-
“в“аго^«ТХ>,«а“г?-’*" ЯП“ Д>Г“
меняется епраий coo^?^i‘"" "Лж Обычно при
Гжааяи. газа Н«’«~™м нагачгаиин яялвекя вы
боле» гага.иичи» по ио.0™ СГ"' Работа с искусственной тягов
впадут. Иске . тиениая “пл‘пяогтм в газопровод аамсымется
я.т компрессорами. ’ ’ С1яДается газовыми вввтжляторами
Для подачи вояяияа »
ЯЫ» веитяяятори Егм гавосеипратор применяют цоитробеж
•оз- ет.. ирямввпют р”«ХХТ7п Д“М<!“,"? В“га° ,U01’ ““
В рога-шотих веитялито.-. пен гнлл юры.
ЯМЯЖИЦВ1 пргетравст»! k кои™.» J1* лопастей, ра >
чески образуете" ммничти» п. в ”т:мльиме полости, псриоди-
сжша.л воздух пли таз н пыт’^’Х*""*0' “ и<яо1,л“ лопасти
трубопровод. Ввиду наличия "Го " аагнетательиый
в яожуш нодвмяиии пйм,м плотностей между лопастями
— КОЛЬЦО меньше Т1Х1реткческого-
При увеличении сопротивления певгробежные вентялятпрм
подают меньше воздухе, тогда как количество воздуха, поляке*
мото ротационным вентилятором, неизменно. Поэтому последний
приходится снабжать клапанами для возврата воздуха (и л в газа»
из на гнетя тельной трубы в отсасывающую или же для выпуска
воздуха а атмосферу в случае повышения давления.
Давление дутья под колосниковом решеткой при получении
паровоздушного газа в газогенераторе без швелыпахты соста-
вляет 100—300 мм и я газогенераторе со швельша хтой 100 -
450 мм вод. ст. При получении водяного газа давление воздуха
под решеткой доходит до f (ХЮ мм под. ст.
В зависимы г и нт потребного давления для подачи газа при-
меняют центробежные к ротационные газодувки с уплотняющими
устройствами.
В установках с сухой очисткой газа в качество резервных
аппаратов дополнительно к воздушным вентиляторам ) ста на вли-
пают паровые инжекторы. Они па требуют электроэнергии,
просты ц дешевы, но вводят в газогенератор слишком ми' гп
пара и создают очень сильным шум.
В газогенераторных устав* вках пар применяют для добавим
к дутью, создания завес в затворах, протрава смоляных ям я лог-
ков, продувки газопроводов, приводя насосов и для отопления.
Пар, предназначенный для дутья, обычно вводят в воздухо-
провод у газогенераторов, где он смешивается с воздухом.
lb мимо пара нз котельной на га тоста нциях используют пар,
получаемый и охлаждающих рубашках га эогевера торов. По-
следние соединены с паросборником н лают пар < давлением >-
0,5 ати.
Обычно пар из паросборников направляется в магистраль
низкого давления, куда подводят пар м от паровой магистрали
высокого давления, соединенной с зэполскои котельной или с кот-
лами* утилизатора ми.
При fact мильном топливо пар можно также получать в котлах-
утилизаторах и крышках-испарителях. Ктлы-утнлиаоторы осо-
бенно распространены и установках водяного газа.
Расход пара ни паровые завесы шуровочных и загрузочных
•твергтий зависит от степени спекании п шла кош ним топлив*.
(Ориентировочно можно его принять рапным 10—15% веса топлива,
“«’реечмтавиого вл условное. Расход пара мн прогрев смолы,
ремарку газопровода. отопление и т. п. ориентировочно может
быть принят составляющим 5—7% веса топлива, верес читанного
”а условное.
Расход пара па дутье в установка! водяного газа госта ил*1 ‘
примерки 1 —1,5 кг'кг углерода в топливе или 0.5—1»’ кгЛг га .
Омм пара в рубашках при глзмфикэпим дринеинЫ. тпр
и влажною бурою угля составляет на I м’ поверх юсти ру
10—20 кг,'час в при газификации угля, амтрапита и иокга
30 кг/час.
Ш
Иитт»*ип»<^т* гмнфявлцва am 7 в Mt тов.тв- в гвл->гевп^вг-рв1
Обычно I >чных it яягруаочных тмр
„„„ « дапленмы больше 2 ахи. Для остальных потребителей может
вить использован пар с давлением до 0,5 ати.
С РАСЧЕТ ЧИСЛА И РАЗМЕРОВ ГА30ГЕП11ГАТ0Р0В И СОСТАВА ГАЗА.
Определение числа гадогеперяторгш
Для того, чтобы рассчитать число необходимых гааогеварато-
ров, надо знать расход топлива и единицу в]и'Метш.
Расход топлива определяется по формуле:
В=1^' <13>
где: В— расход топлива в кг/час;
^—расход тепла потребителем в к ал/час;
*) — коэфипиент использования потребителем тепла, вноси-
мого топливом в газогенератор:
Q^ — теплотворная способность топлива в кил/пг.
Число газогенераторов определяется по формуле:
*’£+"• (К)
где: 2 — число газогенераторов;
Л —интенсивность газификация в кг/м’ час;
Г —площадь сечения газогенератора в м’;
п—число резервных газогенераторов (при общем количе-
ство газогенераторов до 7 примерно 1, до 15 — 2
и до 25 — 3).
Данные об интенсивности газификация топлив в газогенерато-
рах различных систем приведены в табл. 8, а данные о высоте
слоя топлива — в табл. 9.
Таблица 9
Buerra елма топлива я отдельны» -зло дли уевлимиви тс-ялнв
Топливо Высота СЛОЯ над ратетмой в мм
всего СЛОЯ II раскален- ного слоя тайного ело* топлива *
Дреиееапа 1«Р| ?.v)n- 71Ъ>д • ’ - 1 - 1 __
3*v»o— 7000 WO-JW 1
Вурмй уголь 1000—уьъ 1 >,Ю LW | —
Камолпып уголь . . . 600— !«О0 от 100 »Х)-1'.Л> I loo—Joo
Антрацит 60Л— 1600 I .зоб- 1000 1 5-Ю
Коне ПЮО -2000 — 106-МО 1 700—1200
* Зяннгит от рпвм<ра ОТ ItO) «IV. • Пос** 4-АСЫЛКВ. I» нляжпоеп . при щепо мowner быть п меньше—
115
Иямбоам распространены следу >W размеры идущадай с.,,,
«ай прямпугольиых тахогенераторов: для дрон и вили u „
длиной в 0,7—1 м сечение шахты 1,6-М,8x2,5-*-3 м (одна аагвс
аочаак кОроСка) вля 2x4,5 м (две загрузочные коробка); д.,,,
бурого а напевного угля и антрацита н случае гааогеператор, „
с крашеобрааво* решетной — 1,5-« 8x2 м а более п дли тс|.|,,,
Прп агат же газогенераторах — 2,2X2,5 м; для каменного угла
яри прямоугольных газогенераторах площадь решетки составляв,
1-ь2х 1,7 ч-2 м. Круглые газогенераторы боа вращаипшхся реше-
ток для всех топлив обычно имеют диаметр до 2,6 м и с праща»,
щимвси решетками —до 3,6 м. Высота газогенератора беретги
в соответствии с высотой слоя топлива.
Расчет состава гааа и размеров газогенератора
В газогенераторе различают зоны золы я шлака, газнфпкаиии, |
сухой перегонки и подсушки. Последние дне обьедпвиют и< .
названием «эона подготовки».
Слой золы в шлака высотой 50—300 мм предохраняет колоски |
новую раовпеу ох прогара распределяет дутье u«J сечениш
гавогевератора
В зоне ги^нфнкацпп интенсивно протекают реакими ваапм"
действия углерода е кислородом и водяным паром, а также меж л
продуктами реакций и продуктами рахюжения топлива. Пр»1
достаточно нысомой температуре слоя м равиомерномобтекании
кусков топлива газами пронзмодмтг.н.носп. газогенератора и*
ограипчмпжтен скоростью реакций восстановления, и вЫ',,|;‘| .
агам газификации нс превышает 400—500 мм при любой инк»
«явности дутья. Температурной границей эоны газификации ь»и
активных топлив (древесины, торфа, бурого угля) можно « читать
п?хи-раг)ру газов 8» О—907 и для менеч> активных (камски »о
угля, антрацита) —1000—1100°.
В ловя подходов*; и и роме ходят подсушки, сухии перегонка
и и аг । тоалива. Размеры юны подготовки зависит от влажности
я величины кусков топлива. При полной подготовь»' т"П.»и»,л
а агжу ваанфвкапии поступает кокс с температурой, близи и к п «
иературе гааа. выхпдящагп на зпнм газификации и «одержащвй
М " ° иодготов J в ЗОВ>
Неполная т*“ают адсмемты i >рючсй массы и млат а топлии »
куск^^1Л^7ГВ1‘а •Ьаж.^хса при влажных и |;Р>т.’
еллегмгаиви влаги ^**wceet» П'РФ)- • также При таком высоком
"»«•<• ..........
**** *.ямйпрягурой uc
» падюбтых >.ло.«ях иоступпи . аому 1и>4»к.ц«
<аа
Тапии об ролом, для учета п целом процессов, происходящих
, гааогеиераюР”- «ЛВДУ«Т рассматривать процессы в зове под-
готоики (подсушки и сухой перетопки) и в зоне газификация.
Если показатели газификации топлива хорошо известии,
состав газа принимают по практическим давним. Выход гааа,
рихоД воздуха и другие параметры определяют по формулам,
приведенным’ в главе XVI.
Спетая в количество газов, выходящих из зоны газификации.
В генераторном газе содержатся углекислота, окись углерода,
иетав, водород, азот и водяные пары. Сероводорода, этилена
я аммиака обычно содержится мало.
На практике и большинстве случаев не подсчитывают рави
песного состава газа, так как ладное равновесие ие успевает
устапоииться ни в одной части газогенератора.
Состав и выход (аза в зоне газификации можно определить
ио Доброхотову, исходи из уравнений материальных балансов
углерода, водорода и азота и теплового баланса всего газогенера-
тора и.ш зоны газификации, а также приняв по опытным данным
значение соотношения компонентов газовой смеси ва выходе из
эоны газификации:
<*♦>
Обрадованней метана в зоне газификации пренебрегают вслед-
ствие низкого содержания его и смеси гадов при высоких темпера-
турах и нормальном давления.
Пид учеными газ, попадая в зону с более низкой температурой,
игммачитед|.но меняет свой состав вследствие того, что и области
нлзкия температур скорость ]к<акцмя замедлена.
Ьиодим обозначении для зоны »азифиьоцми:
Игж — количество жидкой влаги, поступающей
с 1 о пл ывом, в мол/моль С;
Н, — количество водорода. поступающего
с топливом, в мол/моль С;
О' — количество кислорода. поступающего
с топливом, в мол^моль С
Н'„ — количество пара, вводимого с дутьем»
в мол /моль С;
СО, Н„ СО,. 11,0, N, —количества соответствующих газов, полу-
чаемых в зоне газификации. в мол/моль С;
6—количество тепла, теряемого в окружа-
ющую среду, в к ал/моль С;
V,— выход гадов, в мол/моль С;
температура кокса, поступающего в эону
гааификацци. в град.;
Г,— температура газа на выходе кт Довы галн-
фякацим и град.;
1п — Температура паровизду пшого Д> гья я град. I
137
«г е» 'СО' *cov
ен«; ex,'. г«,о-теплоемкость соответственно конга (^.6.
вого количества, получаемого на 1 моль С)
воздуха н готов, указанных ввдекгоч
кал.моль град.
Для определения состава гадя в зове газификации служат
следующие пять уравнений:
U баланс углерода
СО, + СО -1; (J5)
(Ц
*)
(17)
(«)
2) баланс водорода:
Н, + Н,0 = 1Гж+1Г. + Щ;
3) баланс кислорода:
гео, + со —+н, - н; + го;:
со н.о
Ж7*»! ‘
5) тепловой баланс зоны газификации:
27 Л7 (СО- Н. J- НД - 300U (И, - HJ) -г 95 W7 СО, +
Ч-еЛ-WSOOir^-r
+ С0, • 600^4" Н/нЛ, и HtOcH,oG4- Ь. И9)
Если размеры слоя топлива достаточны для полной подготовки
топлива. to Н,—0; Оа*0 и 1Уж=0. U этом случае состии газ#»
«ыюдящ€т<> мл зоны газификации, можно (ИПМДСЛПГЬ в с<»т«^т-
стпии с методом Н. Н. Доброхотом по ура пиониям (15)—(1®)«
а также по уравнению т^олоього баланса исиго газогенератора,
мурласно которому. потенциальное тепли топлива плюс теплота
нагрвиа тонлвм и паровоцутпмой смеем минус потенциально*
" ,ввдапа вагрева гиов сухой перегонки, смол, уноса и
Р" * “«ружаамиую среду и затрата тепла я ox.ie*
ьа галла J * P**",IOTtM ““TeBUBaakHuMy теплу в теплктс нагр*
Пг » анх» },аи,иж 00 основному генераторному процессу.
пра Lxo>-------»«гр«ва газов оги^о.ка к температура газ»
а «мала ело, „ „ * темнературой газа вадаютса.
Ес.тм tiaueuu <•М “''“’“••’ТСН во практическим данным,
готовка ив влХк„^'?. ’'J,u,l,a ‘•едастатичнм для полной под-
водготома его Boot™!ь т"“л,“ ввстоакко велика, что полная
в Вову гаавфвкап,, щ,., '-’“ЛУе» учесть поступление
такого [.» „ла р.1.,»б1,1.Ли’1''ь,‘-'и“:' Т*®" «овлава. Методика
иодготовва теваниа и ’ • ннзвургом.
вареговв. топлив.. Им происходит сухая
савдуввинс выходи шюДоврожотова, можно принять
"илуктоп сухой П«ро1Ч>НКП.
1 В О Л Я И И е пари, в продукты сухой перегонки, кроме
.хЯИЯ,|гскн и коллоидально-свяааиион влаги топлива, переходят
Mjkihc • в"Ле водявоп» пара приблизительно 50% всего свяши
1,1Го кислорода и мгиивалеитиое ему количастно водорода т пливл.
При быстром ходе газогенератора во плату переходит 40% всего
fвязанного кислорода, при очень медленном — 60%. Некоторое
количество влаги упорно удерживается топливом и выделяется
* юве газификации, даже при благоприятных условиях .тля
подготовки топлива.
2. Углекислый гая. В углекислый газ переходит при
сухой перетопив торфа 40%, древеелга — 30%, бурого угля — 20%,
1.*маиногэ угля, антрацита п кокса —10% всего кислорода.
3. Меган. Количество водорода, переходящего в метан,
составляет для древесины и торфа 15—20%, бурого угля—25%
и каменного угли — 35% веет содеришпия водорода и топ
.шве.
4. Э т и л е н. В этилен переходит 5% всего водорода топлива.
5. Смол а. Выход и состав смол принимают по справочным
данным. Для газогенераторов без птвелыпяхт и при достаточно
быстром хода газогенератора можно пользоваться мнемоническим
правилом Доброхотов»: «в смолу уходит по несу столько угле-
рода, сколько находится и топливе водорода». Зная состав смолы,
можно рассчитать ее выход.
6. П ы л ь. Выход пыли принимают по справочным данным.
"Уксусная кислота и древесный сипрт.
В уксусную кислоту и древесный спирт (в дальнейшем натпаво
уксусом) переходит следующее количество алемеятои топлива
(• % по весу):
с н о
лревесжла хвойной породи , . . 3.52 5.6? Ь.В)
торф............. .......1.76 1.67 3.7t
8. А а о т. При обычных расчетах можно пренебречь выходом
аммиака п принять, что азот поляком переходит и газ в ваде
гааообразвогп азота.
0. Сера. Приблизительно 20% серы остается и золе, осталь-
ные 80% переходят и генераторный газ в миле сероводорода.
10. Водород. Водород, оставшийся ал вычетом перешедшего
* продукты сухой перегонки, переходит в газ в виде свободного
Дорода.
11. О r п с ь углерода. Кислород, оставшийся за выче-
том иерсиапдшего п продукты сухой перегонки, переходит в гая
в виде окиси углерода.
12. У г л е р о д л а о л г. Содержание углерод» принимают
по сира почины данным. Обычно содержание‘угас jxua в остатках
но пренышмет tQ—>12%.
Id. Г а в и ф и и и р у е м м й углерод, Оставшимся угле-
|ЮД подвергается маадайгтшпи водимого пара виалуха.
189
Степень подготовки теплина аавмгмт от теплообмена в 3,.Вь
подготовки, и именно:
<?«.(! — /•) BF=trVU. (20)
o^VAf* (21)
(22)
где: В —пнтевспмость газификации и кг/м* час,
G— количество газифицируемого то if hi па в кг/чаг;
F —площадь сечения шахты и м*,
V —объем золы подготовки в м*;
At — средняя разность температур газов п топлива в град..
количество тепла, необходимое для полной подго-
товка топлива, в кал/кг;
/, — неполнота подготовки топлива в долях единицы,
Я — высота зовы подготовки топлива в .м.
•г — агоэфициент теплоотдачи в слои и кил/м* час град.
Требуемая высота зоны подготовки для практически воэможв
• »:н топлива пи данным Д. Б. Гпнвоур! I жара
рас. ЗЬ—41. Для дроп учтена зависимость от влажности, размера
кусков и интенсивности газификации; для щепы и торфа — от
влажности и интенсивности газификации к для углей, антрацит*
«кокса —on митеневвжкти газификации.
I Высота топливного слоя вад решеткой газогенератора сла-
гался М3 шаепт слоя Юлы я шлака (сч. 1О0мм), зоны газификации
(>э5<10мМ| к ЗОНЫ ПОДГОТОВКИ-
Высота зоны подготовки опр*
дсляется условиями тепл*-*-" -
мена.
11 птенси вноегь газифин аил и
дров в газогенераторах с ей те*
ствеииой тмгой принимается в
пределах 100—200 кг м’ча* и
в газогенераторах с нгкус^пнт
иым дутьем 150—300 кг/м’ча*
Нижний предел относится к
крупным дровам с вмеоням
Рмс. 38 Bwcoia Жп...
ТЛГ0,“* 1-
ГМ)
Рас. ДО. Вмг.пд аоцы ihi.iiuhiwki»
«р« 1ванфигы41яи пиши.
.держанием маги и мфхяяй — к мелким
сиалмм содержанием влаги.
Пип выборе соотношения размеров се-
, ячяi шахты и площади решетки газоге-
нератора нужно учитывать следующее.
унЛРИ заплечиков должен быть не мень-
ше 50”, а отношение площадей сечений
решетки и шахты должно составлять
1:2,5ч- 3,0. У величеннс площади срчсния
газогенератора одновременно' за счет дли-
ны и ширины сечении нежелательно, так
как дрова но могут плотно заполни гь газо-
ivaoparop по ширине. Значительное уме-
ла чеяже ширины сечения необходимо ком
«рнгироаагь соответственным увеличением
—— Av-ИТ» fW^tX
Рас 40. Высота япяы
ГМ1ДГПТОВК1Г вря гааяфм-
клипы торф).
пысогы газогенератора.
Дровяные газогенераторы надо увеличивать цдлину. Ширина
шахты не должна преиыпмтъ 1600—1800 мм. Пря большой длине
шахты необходимо устанавливать две загрузочные коробки.
Интенсивность газификации щепы обычно не превышает
'•W кт.'м1 час. При большем интенсивности наблюдается иыиос
кусков древесины.
Иитевсивяость газификации торфа в газогенераторах с ручным
эолоудалынкам и искусственным дутьем составляет 100—
•w кг м’ час. Оченно газогенераторов—круглое или прямоупмь-
“ос, с соотношением длины п ширины 1,3 4-1,0: 1. В газогенера-
торах с вращающейся решеткой интенсивность газификации соста-
вляет З’ЭО—G00 кг/м1 час.
Г«е. 41, Высот воны тодготопкн при гпэифяняжни угляе *«<
трнцитп и кпнео.
141
Для тахогенераторов СО швельшахтой, вследствие U(,u»mi,<lla,
скорости сходе в ней топлива, требуется доволиительшю хим*
ясное высоты слоя подготовки ио сравнении с показанной на рис.;.,.
Если вычисленная во формуле (22) высота зоны пидгого,’,
составляет Н м, площадь шнельшахты F„ м’ и диаметр «. "
площадь основной шахты FMM* и диаметр ее и, a ириш1маеша
(нагота слоя топлива в швельшахте К, м, то требуемую ими.,
основной шахты можно определить иа выражения:
(23)
Опыт подтверждает данные теоретических расчетов, COT.iacai
которым пои газификации бурого угли не требуется высокий слои
топлива, Палигпияя высота слоя ухудшает условия обслужкваввн
в ход газогенератора. Интенсивность газификации в совремеши.
газогенераторах с вращающейся решеткой принимается в пределы
200—МО кг,м’ час.
В соответствии с малой влажностью камеипоги угля, антраци.з
и кокса количество тепла, затрачиваемых, на его нагрев, невелик
Даже ара невыожом слои топлива достигает* я полная или почта
□алкая его подготовка. Иптеиспввость газификации принимает з
в иреде.»х 100—350 кг/м* час.
Ьо всех практических случаях газификации каменных углей,
аптрашпа и коксина высота слоя достаточна для подготовки
топлива. Ухудшение состава газа объясшштси прогарами и шлак
вавмсм.
Г л a 9 а сеошая
ПИК ПОСОЬЛБШГЯ ДЛЯ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ТЕПЛА
ОТХОДЯЩИХ ГАЗОВ
1. сшиобы нслольэовлапя тепл к отхоцивдх газов
Е« ли газы выходят из рабочем камеры печи с высокой темпера-
турой, тепло их используют дли подогрева воздуха нязы-
калорийного газа, поступающих в печь, а также для получения
пара, подогрева воды и материалов, сушки и т. д.
Из указанных способов использования тепла отходящих газик
только подог рев газа и воздуха повышает к. п.д. самой печи и умень-
шает расход ти ил ива на печь. В остальных случаях повышается
к. и. д. установки в аилом.
Приспособлении для подогрева воздуха и газа разделяются
на регенеративные и рокуператнвиые. Схема действия регене-
ратора и ре д ставлен а на рас. Ад. Газы, выходящие аз печи э, про-
ходят ре гене риторы-камеры •/', 6’ с насадкой, которой отдают
часть своего тепл». Из рсч сперто ров отходящие газы отводят™
навалами J*, 7*, 9 и 10 в дымовой боров 11 и далее в дымовую
трубу. Горючий га» и воздух, поступающие к печь по каналам
7, 3 и7, проходят регенераторы 4,8 с разогретой насадкой и оодо-
Г|<!влютсм в них. Через некоторый промежуток времени насадки
1 , &' оказываются сильно разогретыми* а насадки4, # — охлажден-
ными. Вследствие этого темперитура отходящих газов сильно
повышается, а температура подогрева газа и воздуха значительно
падает. Тогда по (включают клаваиы <» а 2 и направление дыинемая
газов меняется. Газ и воздух послу мают для пидогртва п регене-
раторы ^',(а’отходящий
газы отводятся через охла-
дившиеся регенераторы
Регенераторы характе-
рна) ютсм пормиднчсским
аккумулированием и отда-
чей тепла насадкой и от-
сутствием одиовраменноги
сопри кисни вения границах
и наГ|*еиающих газов с ш>-
ридамций гешю НЛадмоА.
1U
IV-------
1
I'm. 4X Схема ЛРйствяя рекупера-
тора.
Недостатки регенераторов u.
ключа юте я в ТОМ, что они о(Ц.
словлнвают непостоянный ре-
жим печи в требуют установка
и игрек.'!Н'чении клапанов. Од-
нако регенераторы плотны. ж-
гут иметь большие размеры а
выкладываются из сраенитгльж
дешевых материалов. Регенера-
торы применяют для подогрева
газа и воздуха.
Схема действия рекуперато-
ра представлена на рис. 43.0т-
ходящиегазы из пени 1 отвс»-
д||т< я по каналам 2, омываемым нагревающимся воздухом. Нагре-
тын воздух поступает впечь или в топку для горения. Охлаж-
денные отходящие газы отводятся дымовым боровом -3 в дым*-
ич»! Трубу. _ _ — — — —
Рекуператоры характеризуются непрерывной передачей
тепла через стейку от гренпцнх газов к нагреваемым- Они позр»-
.«нют поддерживав постоянный режим и не требуют установки
и переключения Степанов, но менее плотны, чем рчоне|мторы
В больших керамических рекуператорах легко нарушается к--'*
н тъ. Рекуператоры, предназначенные для подогрева воадуха
до высокой температуры, изготовляют из специальных огнеупор-
н й керамики н металла. Рекуператоры применяют только для
подогрева воздуха.
характеризуются непрерывном передачей
1. mmvAToru
Теплообмен |; ревунераторах
Возможем те«ьти(я>мев а прямотоке, противотоке « перекрыт
ньч ток». При прямотоке воздух не может быть нагрет иы”1’
температуры отходящих гааов иа выходе. При противотоке
можем более шеокам подогрев воздуха. Температура степи
рекуперитора, лежащая между температурами отходящих га’°“
и воздуха, выше я случае противотока.
Устройства рекуператоров
Рекуператоры представляют собой теплообменники, пыпол*
шяеммс на металла, керамических и других огнеупорных мате-
риалов.
Керамические рекуператоры более громоздки и менео плотны-
чем металяичрешю, но более стойки при высоких температура'
Керамические илемевты изг<>топлмют прайму шест иении из
(мамита (доиускаот подогрев до 1000е) и иногда из корунда и кар-
UX
борунда. Для ПОЛОГ|*«я воздуха ю ГИ1 цримевиют реьулера-
р,рЫ ИЛ пбыЧНЫХ гпртои стали. Ч угу иные рекуператоры jlJj
смают подогрев возду ха до 500°. Для подогрева wo духа дп f<UMW
высоких температур рекуператоры изготовляют из жароупорных
сталей, содержащих кремний. никель и алюминии. Макгнмяиь-яп
допустимые температуры станок их различных материалов:
шамот Г«01*
карборунд . I5fta*
чугуи..................... «*>•
хромптмй чугун . It**»*
сбыкоовеииая сталь »»•
жароупорная сталь . . воо—tn Л*
Керамически? рекуператоры
Керамические рекуператоры выполняют из фасонных элемен-
тов. нормального кирпича, специальных плат с пахамн к высту-
пами и труб. Преимущественно распространены трубчатые реку-
ператоры. При нагртанни элементы рекуператора расширяются
и раздвигают или поднимают соседние. При охлаждгимн элементы
сжимаются, причем поднятые опускаж/тся в первоначальное
положение, а раздмипутые остаются в том же положении, обра-
зуя открытые швы. При повторном нагревании открытые шям
ие закрываются. а вследствие т родин кирпича о кирпич могут
расшириться. Поэтому избегают вертикальных швов, в осиошюм
применяя вертикально расположенные трубы. При скоростях
газов (при 1г) больше 0,75—1 м сек. обычно требу«»тся искус
стпенные подпол дутья л отвод продуктов горения.
Присос воздуха к продуктам i прения составляет л плотных
рекуператорах 20—35% начального количества продуктов го-
рения.
Для уплотнении стыков элементов керамических рекупера-
торов обычно применяют ребра и вкладыши, образующие лаби-
ринтовое уплотнение, и замазывают швы специальным раствором.
Плотное примыкание рекуперативных элементов «хтигается
П1л»фпкамнем торцовых гранен элементов и вкладышей посла
обжига.
В рекуператоре, показанном в а рис. 44, трубы имеют одна
или два канала м располагаются вертикально. Фиксирование
ВЧ1ИМППГО расположения труб и их соединение достигает™ с ио-
Мощью фасонных плиток, снабженных отверстиями для верти-
кально |*аспплп11м*мых труб, а если требуется, то также и отвер-
стиями для соединения между собой горяэонтальваш кана-
лов.
У.ю.1Ы1ля нооорхность шамотных рекуператоров составляет
б- 12 м’.'м*; нозфицмент теплопередачи 2—9 кал ы* час. В случае
подогрева воздуха выше tfOQe (температура дымовых галев ниша
145
>о п-чя N пша
t.w I верхние ряды bu
кл вдуваются ц« карборум.
допы\ алиментов Прям,.,
некие карборунда н .
л ателии о и условиях инь
действия шлаков.
Металл в Чгевве рек) пера,
юры
Стальные рекуперато-
ры могут быть трубчатые
и пластинчатые. ILuictiiii-
чатые рекуператоры более
компактны н имеют мень-
ший вес. Hat реватслыш^
поыерхностн pacuaiai^Mir
вертикально но избежание
засорения. Толщина ме-
талла составляет 2—Змм.
Воздух подается искус-
ственно. Число поворотив
каналов для уменьшения
сопротивления должно
быть минимальным ДлЯ
уменьшения потерь тепла
рекуператоры изолируют.
h металлических реку-
ператорах из обыкновен-
ной стали часто стремятся
понизить температуру
стенки. Это достигается
у Обличением теплоотдачи
ОТ СТОИКИ К воздуху, У МС1И.
гаеиикн тоолоотдачм от дыме пых газов к с тенке (малое а’’). ио1”’
MIVHMI U ТГМПёратурЫ ОТХОДЯЩИХ газон перед поступлением В I*
куяератор *а счет присоса виадуха или более холодных газе»
уш*иыпгнис*м количества газов.поступающих в рекуператор,»’ ПР”
иенгяиим прямотока. Все ;»ти способы, за исключением перво» >
умеиьшают :«фф|*»;тииность использования тепла отходящих n»:M>B-j
При высоких температурах применяют рекуператоры 1,1
.кармунорных сплавов.
И< асар iv портах сталей и ал боль шее применевме имеют xpj'
MuHBKe.ieuuv аустснитоаой структуры. Хром пемтвжает споено
Ш1хть окислиться, яннеяь хлу-чшарт механические свойства-
ВQXJ*применяв»|ся марки ЭНЗС(Ст 16%, Ni- 23%, Si- 23%'
и ЭЯ2 (<.т 16%, Ni—6%), Ввиду дефицитности никеля
•тж стали 14М141ЯМН хромистыми с шдаржапмем Сг до 30% • Хр"
Per. 4j Игольчатый рекуператор.
чистая сталь * 12- 14% Сг выдерживает температур} до ЯХУ’.
л с 18—.J0% Сг ю 900 1100 . Выше 700 сталь с содержанием
18—30% Сг мГиадагт низком мсханичеок й прочностью. Сильтро-
моные стали содержат хром и кремний (иногда и марганец),
а енльхрималюмнниеные -хром, алюминии и кремнии Если
в гааах присутствуют сернистые спи тления, жрамоиияаэмые
стали применять вельзя.
В последнее время получают рас и ростра ш-няе чугунные иголь-
чатые рекуператоры (рис. 45), в которых тоилоотдача я поверх-
ность нагрева увеличены (см. Tafia. 10) in гем прмаишиия иголь-
чатых труб.
Таблица to
Характеристика метамвчееквi реиуиарвор**
Тип рекуператора > дельвап пвверхтяють » К-п<|ац не мт теплопередачи к кал/ч» час трал-
Трубимые П.-гастначатые . . Игольнатн? 12—25 V*—V» 2О-» to—50 10—15 15-55
Иногда в рекуператорах комбинируют металл и чес мм* * иеме
таял и чес к ис части.
Расчет рекупера горн
nuhlL-t бывав)» эалаиы темиорат> |>ы и ьчмичччтва оогту-
рекуивратор газов и воадуха. Определяют тсмиера-
IU* 147
ivp' выходящих газон и поверхность нагрева рекуператора
При заданных размерах рекуператора и параметрах поступаю-
щпх газов определяют температуры подогретого воздуха и ПТХ1|
дящнх газов. При проектировании рекуператоров также выби
ртот экономичную температуру подогрева воздуха.
Скорости движения воздуха и дымовых газов в рекупернi..pa%
выбирают на основе тенге».-<> экономических расчетов. При малых
скоростях воздуха и дымовых газов увеличивается поверх
кость нагрева рекуператоров. При больших скоростях увеличм
важней потери давления, потребная мощность вентилятора и
вксплоатацяонные расходы. Для керамических реку перитор>в-
ведостаточио плотных—имеет значение и разность давлений в ды-
мовых и воздушных каналах, которая не должна превышать
а зависимости от плотности элементов 3—5 мм вод. ст.
Размеры рекуператора (как и регенератора) должны базиро-
ваться не только иа теплотехнической, но и на техник»экон..
мической основе.
Вводим обозначения.
Iс{, t*, nV*.с;, г; —соответственно объем, теплоемкость п тем-
пература входящего и выходящего воздуха
» »cf,t* и I d, cf,lj— то ян? для входящих и выходящих дымп
вых газов;
коэфипиент, учитывающим потери тепла
в окружающую среду и равный 0.85 — 0.95-
Температура отходящих газов определяется на уравнения теп-
лового баланса:
апа»?> р*'чете керамических рекуператоро» учвтывают присос
*"«>« ня воадушвыж Каналов и дымовые. 3 '
жвиви141'1" " "Ь Iм'"* рекуператора определяется из вира
(2J
р Q .
«7,* ’
’ чегтво тепла”1"1*’ “сРедвва*мого воздуху, или КОЛИ
^Хо ;?пм'и"0,и,од"'”"" «>•«». »»“
*-среляяв К^.ЯПИ"Х"Т^.Р>Ж,,ОЩ>1П срсл> в BBJ’ час.
А«.,-средиее тна^ыне p*явX^10,I*,'eД,"’" * ’вс г1“л :
пзлажзаютпвяо’егаерятур паг^ипющпхея
Изюме «астямения тепп г
прявгденмммм няжй ф<.пМ, ®*ленсж можно im и пользоваться
»*л*агы дыж)ИМ1 r^JZj " которые входят водяные экви
Потери тепла в пкпгж 4ухв‘
форматами учитывают 10 среду ПРЯ пользования этими
Л«т ли> ВИ1 „“7- >«пипая в. 5-15% Ж.ДЯЯО» зкв.ь»
1U
Вводим обозначения:
F— поверхность нагрева рекуператора а м’;
ц-з -I'M — водяной аквипалеит нагревающвто газа в кал час град.;
И У«(» водяной эквипалеит iiarjienaeMoro газа а км/час град.;
Vs количество дымовых газов в м’/час;
уе - количество воздуха а м’/час;
га_ удельная теплоемкость дымовых сазов в кал м* град.;
е*—удельная теплоемкость воздуха в кал м‘грзл .
д/ ( — разность температур дымовых гаэо» п воздуха в иа-
’ чале —в месте поступлении дымовых сазов, в град.;
д/ _ разность температур дымовых газов и ападуха
в конце -в месте выхода дымовых газов, в град.;
« — основание натуральных логарифмов, равное 2.718.
При заданных поверхности нагрева, температурах поступаю-
щих дымовых газов и воздуха, водяных як вика лептах наг|«-каа-
шего и нагреваемого гааов температура выходящих дым. вых
газов при прямотоке определяется из выражения:
t> («•-«pfl-*'5*1 J (3)
’ > W*+№
л температура нагретого воздуха:
'• 1 г н •' и* ‘ ‘
При противотоке:

10)

-1? f<? - 'V !•
1 -
Значение / характеризует неполноту ^’.^дкн. йи
неэавврпммтой разности температур к мане
НВ
-
Звачеии!' / дано на рис. 4G в зависимости от н ,у. •
При еденной температуре подотрем воздуха или газа из
уравнения (6) моям-т быть определено значение / в но рве. 4G
значение *f, . а отсюда и площадь рекуператора F. Последнюю
можно определить также из выражения (2). В атом случае нужно
определить &t,p.
При прямотоке
g Де»-*. |8)
при иротииотшог
' S Й **а-Ч (9)
г.зм|гЛ^4- s.3O3U-H
ч - ч Л«в
Пре перекрести »м токе д/г^ прмпшитея равной сроднен)
аряфиетаче. кому на рамки-тя температур при входе и выходе
дым ных тахп, Цри авгшрообразипм направлении одного и1
«зов р.ея« «. ди г я „„ формулам HpOTBBOTOim.
Величина Л "□|к>зс-ляетсн н» виражепия*
s “{ 1-----р кал/м* час град., (Ю)
‘.•+Т+ .«
1Ь»
где: »• —коэфпцпонт теплот
дмчн от дымовых га
зов к стенке в кдл/м*
час грид.;
и* — ковфнциент теплеют
дачи пт стенки к вое-
духу в кал/м’ час
град..
В—толщина стенки л м;
X- козфипнепт теплопро-
водности материала
стенки в кал. и час
град.
Величина «• за шиит от сил
рости воздуха м сек. (приве-
денной к О') и диаметра канала
d м. Если гсчсиме канала не
круглое, то«/ — гидравлическим
диаметр:
Рис 47. К>*фп1»*ит тмхлгитлвчи
иивашао* ала труб и каиаж’В.
ПО
где: F — жппое сечение канала в м’;
5 - часть периметра, по которой происходит теплоотдача в м
Обычно скорость воздуха и продуктов горении (при (Р) кер*
мическпх рекуператорах составляет примерно 0,5 м сок. и не пре
вытает 2 м <ек.: и металлических — воздуха 5—15 м сек. и ДММп
вых газов 1—5 м сек. В холодном кпппе рекуператора можно
принимать большие скорости, чем в горячем.
Нм рис. 47 показана запмсимо«ть от аф.
Горизонтальные участки дают величины а», не за висящие
от скорости (ламинарвое движение).
Ввиду ничтожного содержа ним в воздухе водяных паров и угле
кислоты:
(12)
Для дымовых газов
a*-=ai + »^
(13)
где: а. - киафицпепт теплоотдачи конвекцией от дымовых газов
4 к стенке пкал/м* час град.;
* 4— коафмцвонт теплоотдачи излучением от дымовых газов
# к стенке, и кал/м* час град.;
- опрсЛгляетсм по рис. 47.
151
я* определяется в соответстми с расчетными формулам! (1)
(4) лучпстого тевлопбмеия глины 111.
им-Сл(-По) х*”; <к(
А.-«-(т?Г: (1з>
•• = *«>| + ₽,Н|О~4,й <'6(
5-т-р . (17)
Степень черноты газоп эаиясжт от №личпиы pS. т. е. от парии
азыюго давлении в долях атмосферы р ата, содержащихся в гааат
СО, а Н,0 п «реме* длины пути луче» до ограждающей поперт-
•ости 5 м.
На рас. 11—14 пржы-дяяы значения еСи,. *н,о и поправочных
коэфипиентов ? и Ат,. Зная их, можно подсчитать количество
тепла д,м. передаваемого в результате теплообмена взлучеив. и
и отсюда
гд» I, If», — температуры соответственно газового слон и
поверхности в град.
Расчет ибтегм коэфнпвеята теплоперодачл производится для
средних условен в рекуператоре или. что точнее, для горячего
я холодного конца, е последующим подсчетом среднего анлчекиа.
Приближении величина К составляет для керамических рекупе-
раторов 2ч-5 и для металлических — 10-J-25 нвл/м* чаг град (см.
пыше|.
Температуру стенки определяют особенно част» в металла
четких рекуператорах ввиду опасности пе|>егрева стенки. В реку-
ператоре с противоточным движением газов наиболее вероятен
перегрев «теики у места поступления отходящих газом. При при-
мопже проверяется температура стенки у мест входа н еы
хода отходящих гааов.
Температура сиверхиости плоских стопок определяется из
выражения
со стороны дммипмх газов:
(«о
в со стороиы воздуха:
(20)
" ’г‘:’'*|,,аи,-,,7Ы теплопередачи и топлоогпачн
отавееиы к проверяемой точке.
В металлических рекупираторах:
IS1
Разность температур я степи»! алнмептов hmium«t
СКЯР напряжения, могущие обусловить Появление
Термическую ------------
по формуле:
прочиост» Ш.МОТНМ, мем^?*^.^
* («5-4)» <8200.
где: К
(21>
-общий жафипяеит теплопередачи длЯ проверяемой
точка в кал/м* час град.;
— температуры отходящн» газов в всолуха в проверя-
емой точке в град.; F
4 толщина стенки в ем.
Численное выражение П|«вой часта неравенства даао дли
шамота. Увеличение толщины стенок, устройство ребер, прили-
вов и т. П. уменьшает термическую прочность. Проверку проч-
ности делают обычно для участков у входа и выхода гааов
». гегЕнгрлтогы
Теплообмен в регенератора!
В регенераторе ни па одно мгновенно не наступает уставоаа-
шееся тепло ное состояние. Непосредственно м переводом клапана
в нагретую насади) поступает воздух. Насадка постепенно
охлаждается, вначале быстрее, потом мемеммае. и нагрев воздух»
снижается. После вторичного перевода клапана отходящие газы
подогревают насадку вначале быстро, потом медленнее и отво-
дятся все с более и более повышающейся температурой. На рис. 48
показано изменение во времени температуры в различные част»!
насадочного кирпича толщиной 63 мм после начала подачи воз-
Рис. аз. Иаменение ио вре-
мени Tvioiiipjtty ры гео тол-
щам насадочного кирпича
Рис. 4Р Изменение мшя-
ватчтя воверхисстн ниран
L (в одной точке) »• аинл
11Э
дуга. К тачалу периоде шиачж воздуха температур» помрхи„..т,
,'прппча выше. WM се|1влвиы. Проходящий воздух быстро . ira;H>„
температуру поиархиоствнх слоев кирпича. Вскоре теши.риту,,,
ка некоторой глубине оказывается более высокой, чем в се|к?д»„,.
и с поверхности кирпича, т. е. отдача тепла идет и двух на прав.к
ниях. Через короткое время температура в середине кирпича ста
мпмтсн наиболее высокой и теплоотдача происходит <п сВредипи
кирпича наружу.
<циано это имеет место при достаточно тонком кирпиче. В тол
стом кирпиче середина плохо нс пользуется.
Таким обрааом, в регенераторе пр'нгс ходит дна процесса общ-
ие тепл»: между стенкой и газом и в стойко.
II яме не в не температур газа п поверхности кирпичи насадки
н течение периодов наг|ч*ва и охлаждения представлено на рис. 49.
За едиинпу времени для регенераторов принимают суммарную
продолжительность периодов нагрева или охлаждения.
Устройство petYHcparopoB
В лавнеим'хтв от направления газов различают верти кал ьмы*
и горизонтальные регенераторы.
На риг. 50 представлен вертикальный регенератор. Под ним
находится подниендочвыц канал, распределяющим газы по на
сахке. Канал перекрыт (водами-хомутами. между которыми
имеются промежутки для прохода газов.
В вертикальных регенераторах отходящие газы подводятся
вверху и отводятся снизу,а воздух наоборот. При работе с есте-
ственной тягой, т. е. прп малом гопрптивлеиин. движение го и в
в регенератора« является самоураиноношиваюглимси (см. главу ПI.
К материалу насадки регенераторов пра^ялиютги
юти? требовании: «жду-
1) 1МЖЯМАЛ*.ПЯ строительная. Химическая „ Тм»мич«- ня я
прочность: г
2) высокая теплоемкость (с целью уменьшения веса кярпмм»
3) высокая теплопроводность для возможности умвчевва
толщины кирпича и умгньшеяня объема регенераторе.
Обычно материалом для насадки рейтера торов служит шамот,
стойкий я условиях высоких температур и езздейгтния печных
гаюв. В отдельных случаях примени ют магнезит я динас.
Насадку* рсгсиервти^хю в большинстве случаев выкладывают
п< прямоугольного кприлча. Иногда яагиднчиому материалу
придают более сложную форму с полью улучшения теилоотда-
чп, увеличения иктявной поверхности пли уменьшения засоре-
ния. Толщину кирпичи иыбпрают • таким расчетом. чтобы он
был прочен под нагрузкой и в то же время в достаточной мере
принимал участие н теплообмене При слишком малой толщине
кирпича увеличиваются колебания температуры греющих и на*
Г|>еваюшихгл газов и уменьшается копфппмент тенл»м1ере.тачн.
С уменьшением толщины кирпичи растет П'»верхм1сть нагрева
и уменьшается продолжительность периода. При большой тл-
шпяг кирпича его герднепинл не принимает участия л тепло-
обмене, что бесполезно увеличивает объем насадки.
Продолжительность периода подачи воздуха или газа и не
пиода отходящих газов обычно составляет суммарно 20—40 мин-
Для этих условий достаточна толщина кирпича в 25—4U мм.
Большая толщина (65-160 мм) берегся нз условии прочности.
Обычно насадку регенераторов (накладывают из кирпича,
уложенного на ребро. Можно располагать насадку сплошными
вертикальными пли горизонтальными каналами (рис. 51 -а),
л в вертикальных регенераторах также чередующимися рядами
< перебивкой каналов — смещенная в шахматном ворядке и не-
смещенная насадки (рис. 51б.в).
В насадке с чередующимися рядами газы, пройдя одни ря (кир-
пича, меняют скорость и направление, которые в иаса же со силош
ними каналами остаются неизменными.
Удельная поверхность насадки со ешп-шиымн каналами
несколько меньше, чем насадки с чередующимися рядами,
введу наличия и послвдмгй открытых горизонт».н-мых поверх-
ностей. Разрывы каналом способствуют ту|й5ули.чаипн потока
гаалв.
Наседав со cilknuhwmh каналами прочва н мало зжорнепя-
Однако п случае засорения части такого канала, пыключтт и
весь канал, что не имеч*г места в насадке С неребявкой каналов-
Чистка насадки со сплошными каналами находу затрудни-
тельна. Насадку с пес плотными каналами можно чистить находу
путем промыпкв водой и обдувания < жатым воа.(У"’м м•,,l
парим.
'Jw* Пщ,„
РжС. it. Типы р<-|ямерагл«ных ил галок.
Расстояние между кирпичами в насадке всрП1ка.1ЬИЫХ |ичгж-
ратиров равняется О0 -100 мм и в горизонтальных—100—2011 мм.
Занятая насадной часть сечения—заполнение наседки— аичанляст
30—и в среднем 40—45%.
Уменьшение ширины промежутков увеличивает опасность
засорения, улучшает теплоотдачу конвекцией и уменьшает теп-
лоотдачу излучением.
В последнее время получила рас и рост ранение насадка,
являющаяся разно вид житью насадки < чередующимися рин
мн. В этой насадке (риг. 5! и) кирпичи и каждом продолыь м
ряду расположены в шахматном порядке. Поэтому торцовые
поперхностн кирпича открыты и поверхность нагрев» иисадк»
возрастает за счет вертикальной поверхности, менее подвержен
вей засорению, в улучшается у стопчи шить кладки.
Расчет регенераторов
Расчет регенераторов состоит в у становлении распредс.г-нн»
продуктов горения в регенераторах, мире делении коэфмпие»н*
теплообмена насадки, понерхности кагрсьа, изменения темпер*'
тур натрсвАсмою волду ха и охлаждающий и дымовых газон м тече-
ние периода и сопротнил<*ним па пути газов.
Кроме того, можно определять оитнммльныо размеры кан“
лив (или cibijxn ii.i г. нагадкг и T”..hihh\ кирпичи, ovecHPMMBB*0
щи? хороший теплпоимен, не слишком большую затрату манор»
и милую стоимость.
При данных размерах регенератора иирададяют температуры
Пиди| рева пвй и воздуха и температуру иы ходящих мл рвГ*ме
ротора отходящих газов.
Желателен нолможни болео высокий подогрев воздуха и гола.
Предел станеми пидо||И‘аи определяется уменьшением разни* т«
«3*
температур попу ха иля газа и отхолящи* газов я toomn
яым уделиченш-м размеров регшюраторов. овумпм внаймы^
явченис потерь п окружающую среду и присоса воата ’
Можно принять. ЧТО максимальная темвепатгоа пЛ
.... к воздух. ....250-000" И.ж. п-Мп..,,.т)'"’^тП^'Х“
отходящих гязо.1. Гемпоратура отходящих газов па выходе а, П1-
1гиараторои зависит от их ратпределгаая по |кт.и»р»го|юи
и использовании в каждом |»теиераторе. Обычно став ил 200
400г* превышает температуру поступающих газов.
Эти соображения позволяют П|«-дварит<'Ль№> задаться распре
де.теииеы температур в регенераторах. Вояаяяппость таяло >«,
пре деления Проверяется по тепловому балансу регенератор).
Приход.»’* статм'В атого баланса является к.лячество тепла,
вносимого отходящими .азами’, а расходными—количество тепла
затрачиваем'»' на нагрев воздуха и газа, и количество тепла, уж.
. иного пл регенераторов отходящими газами (с учетом присос.,
воздуха и регенераторы). При правильном принятии распрядкн-
иия температур п тори тепла и окружающую среду соответствует
нормальной —5—10*. .Если распределение температур а мм-
душных и газовых регенераторах одинаковое пли имеются только
воздушные регенераторы, то, задавшись температурой подогрева
воздуха и газа и величиной потери тепла регенераторами в окру-
жающую среду, по разности теплового баланса можно ОИраде-
лигь величину теплоты нагрева выходящих из регенераторов
газов, а отсюда и их температуру. Если распределение темпера-
тур в газовых и воздушных регенераторах неодинаковое, то вели-
чину теплоты наг|к-м отходящих газов на выходе уточняют
по их распределению и регенераторах (см. нижа).
Для определения поверхности нагрева 1 м* насадив (удельной
поверхности) требуется разделить ее общую поверхность на пол-
ный занимаемый объем. Для насадки с чередующимися рядами
удельная поверхтн’сть иаг||е|та при сплошной кладке продольных
рядов (учтено 75% гориаоиталы.ой .юнерхиости как быстро
засоряющейся)—по рис. Ыб.
. * ; 1 *“* м’м* (И)
/“ГП (ГЛ? 1 '
и при шахматном расположении кирпичей по рис. 51в.
I _*,<«+?*> м’/м*. (23)
' Ы е «I* » (а + «! '
где: а — рост толп in» между кприачпмм а
8 — тилщпнз кнрплчн в м,
h- высот» кирпича в м.
Поверхность растет с уменьшением
величины
промежутков
и тиицмны кирпича,
no.nl 2.^^“ГЬ *,П,В*««С " («пчп.рзг.рт.з продуктов прсаВЯ II ТО
ГОЯ.» . яаз «.которого молажстм п.рючаз гаюа.
II
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
при расчете регенераторов следует принимать in- деи11ьи.
тельную, а эквивалентную толщину кирпича.
Для насадим «* чередующимися рядами, разделив ,|&цч
занимаемый насадочным кирпичом, на поверхность нагрев/
получаем для сплошной кладки продольных рядом:
*’-«-------ЬмГ~ м <24>
,+ 7ГПГГ
и При шахматном расположении кирпичей и продольных рядах:
6 “ П (а 4- Н)4 0,?М(2< -1) *
В противоположность насадке со сплошными каналами
в насадках с чередующимися рядами эквивалентная толщина
меньшедействительной за счет открытых горизонтальных поверх-
ностей кирпичей васадкп.
Распределение отходящих газон
Количество тепла, оставляемое гадами в j* генераторе, с доста
точшш точностью может быть принято пропорциональным каш
чнству текла, воспринимаемому нагревающейся средой.
Введем обозначения: суммарный объем отходящих газик
I м’/свс.; объем отходящих газов, поступающих в газовый реп
верапф—4* и в воздушный — м’.сек.; объем воздуха
»<мэ;сек. и газа — Vt м*/ссш.; температуря отходящих газов, посту
ивющих и оба регенератора bf, выходящих ил газовик» регенератор-*
е. и из воздушной»— 6*; температура горючего газа, поступаю
mere в рвтевератор— ft', и выходящего--О', и соответственно ек»з
— 11 ft«* удельные теплоемкости нтхидшиих газов, посту
ьаюших и регенераторы—i* и выходящих мл воздушного реге»*'
ритора t® м и* газового — г® кал/хг1 град, удельная тен-ю» '*
кость поступающего и регенератор воздуха—cj и иыходн
щегп^-с, и «ютдетстве»во гаш — cj я cj кал/м3 град.
t> «/ ,а Ки:,нч<чтво тепла. остав.тя«*мое отходящими газом”
в шчяуншом регенераторе:
(2б>
euij"'iu(LU" ,ети*’'К1авЛ|,п’*ов ополялшми газами в газииси
— cjllt) кал/с.к. (20
Kawwtra,,
’ км/cw.
lit
Количество тепли, тхприммепкм ibuom:
—У/Х' fXl ««;«« (2Й>
Имеет* лии ураиюаш е .шуми иетвостнтлп
4+Я=т (Э0>
и
>•! (**•?-~ Г,(г*»,-е*»*)’ ,31>
Решая ураияенпя. находим Л‘ и В*.
Если нет достаточно хорошей изоляции регенераторов, а тя
(ТВОСТИ, стального кожу та идя гпепиальвых бмаюк, вевз£пии|
присос И регенераторы вжшиего еоадута. Разрежение а реп
иераторе значительно больше в период отходящих газов, в при-
сос происходит главным образом в этот период. Его легко
учесть, если в преди.ошем выражении для ввести н<. -фи
авгит при В, и Л, для выхода; uaii|uu>ep. при присосе в &)*•
количества проходящих газов:
(/• - Б; г J5* - 1,2В>Х (32>
Праиильность принятого расщюзелени я температур пром*
ряется, как уже укатано тепловым баланс» м Потеря и окру
ахающую среду должна составлять 5—10%. Ее можно определить
специальным расчетом.
Козфицпевт геид ©обмена
Современные методы расчета регенераторов базируются на
•иконах теплопередачи и используют для расчета Пиверхиемти
нагрева формулы теплообменников со <гациоиа] ным тепловым
потоком, причем вводится понта коэфипиеита теплообмена,
отнесенного к циклу — периоду, состоящему из фаз магревп я охлаж-
дения. В коэфициептс теплообмена учтены факторы, связанные
с теплопередачей от газов к стенке, аккумуляпнея тепла в кар
Пиме насадки и теплоотдачей «it стенки к газам.
1ик>фиппс11т теплообмена определяется из выражпнп:
<==— ----1----t кал/периид м’ град., (33)
где: хи— коэфмцнепт теплоотдачи от дымовых гаэоа к стенке
в нал/м* ч»с град.;
«• — коэфицпеит теплоотдачи от стейки к воздух)
и нал/м* час град.;
гА — продолжите.1 ьяостъ нагрева насадки я час..
:*«-продолжительность охлаждении насадки в чп»..,
с — iKiuiiMuii удельная теплоемкость кирпича при а
с]юдием температуре в дяимим сечении регенера-
тора в 1:ал/иг град.;
15»
8 — толщиип кирпича и м.
у — объемный вес кирпича в кг/м’.
( - — отношение максимальной разности температур а
верткости кирпича к средней.
ц — коафицпент использовании насадки.
Как и и другие случаях (см. стр. 151), можно принят!,:
Для определения величии я* и «{ можно ис.и<х!|..1овап. сае-
дующяе вырвжеянн:
для насадки со смещенным расположением каналов:
».=----^5— кал, м час град., (36»)
и е несмещенным расположением каналов:
’" =---jjji--- кал'м'час град., (Эбй)
где. и, скорогть. отнесенная к нормальным условиям и минп
П^к’ходном- учению (плоскости стыка рядов).
</ — прпведгннма диаметр ячейки (в плоскости стыка
рядов) в м;
Г — абсолютная температура в *К.
1Щи;1ь прохода газов в плоскости стыка двух рядов состав-
ляет на 1 м> площади насадки:

Т«*т? <37)
Формулами (36-а) п (36-6)
МПЖВ1.1 пользоваться при насад-
наж с чередующимся располо-
жен игм рядов:
—определяете»!, как ука-
зано яызпе;
« и ц—могут быть опреде-
лены по рис. 52.
«Значение а вычисляют от-
дельно для пер ха и низа «"
«аепдки.
Среднее значение а опреде-
ляетси иа пырвжеиил:
(ЗВ)
S ir?

Для воздушной насилии
можно П|н|иять линеймоа изме-
(„iiiie величины « н n-t. Для газовой насадка 1,25—1,75,
прячем с умепыие........на • я ииверхиоств насадка я уиеямии-ir»’.
Поверхвоет I. нагрела
Величин" поверхности нагрева может быть определена при
рассчитанном значения • для заданной штзавершенвоста подо-
грева (риг. 46):
'-£5 '*>
или
'-Н= <<о»
hi пырижсния
J* " (41)
wf
Для учет» потерь тепла регенераторами в гкружаищую
среду следует уменьшать значение водяного ;>квпва.теитп дммо-
ьые газон на 5—10%. __ __
Определить поверхность нагрев" насади» можно также и
формуле:
r.fe м*. <*2>
г йг " '
где: (>„ —количество тепла, отдаваемого п.лдуху (НЛВ «И»У) "
нре.мл £ часов (период) и кал.
М — средняя разность ’ Гр*Д.; (9).
< вычисляется яз выражений (33) и (Jo) ~£ 1 мтлиругм.е
(»,. продотавпяет собой количеств.^ т в ’ ,(Д ^л,Жд^.е.
на. адкой в период нагрева и ид.тиждеввв равны.
Если ДЛНТГЛ1.НОСТИ периодов нагрев
можно Припять:

(43)
<«)
<?2 — Q.
<?:«-<?.+-•-Н
где: QJ, и (4. - кышчестм тепла, акку ““щрй.'Т,'ым.аыт
воздушной газовой насадками » i
гааов. в иал/период; ..ж,1в.-тстш>и№
Q. и <), — иоличегтва тепла, восяринам поал»**
воздухом и гааом в период ""П»»»
газа, в кал,иериол-
U.I
11 №w о»»
( oiipoiwn.ieiinr
З^шшшоеп. потерь выелетвяе трпма от ди.ттетр. ««надо»
пря маиштпно* темпе е черед» итишсп расположена
составляет:
и^-олсгт,-Д э{, I » под. ст., |45/
где: d-гидравлический (ирмнеленный) диаметр* шалое в к,
В-барометриямное давление и мм рт. ст.;
Ь-днплоиио о Камере в мм рт. ст.;
/- длина жути для газов в м;
«в — скорость газа. приведенная к нормальным условиям
отнесенная к плоскости стыка двух рядов (минималь-
ное проходное сечение!. и м/сек.;
Г температуря газон в К
—объемный вес газов при нормальных условиях в кг м*.
Для насадки со смещенным расположением каналов:
А^ — 0.224*, ~}ГГь1 ““ вод. ст* <**•>
Местные сонратпьлеиил рягевератялмой насадки с череду»
ицмся расположением рядов раины:
** П°Д* <*•» (*•)
где: в -число рядом кирпича;
ь* — действительная скорость тхл в м/сек.
Дал насадок си сплошными каналами сопротивление можно
подсчитать по <Зычным формулам дли каналов.
€ НОТ. 1Ы-Яll.lil.l КЮРЫ
}’тш,1в:м,т*,Ры устанавливают у Печей непрерывного
галош не сиЛЬЩ1,Х *,ВЖМРРОН • случае, если тепло отходящих
*»*«•₽«.. жкиух» к ...та .............................-.и
высока. * Выход® из поздухи и газонагревателей излишне
чае Kf>T*>T,tl,IJaw,pOB рентабельна лишь и том <лу
№. В иптлТТи? Г?Ж,Ь' и них, превышает
Ьм.Х u2L°““J“,wt« *> >*’ -20П -
•*^я1 IMalirV UIJlMUt ttnww^ ъ
тил..«.н, к^-|с •««дп» »».ч >««"
» ЮЖ1. мсп,т т™и.р»’>|« г.юв, шитуашошп»
------«- «Роп.водатадыюсп, (т»й.т. И).
‘ ж,, ж„ , , |0ряуа<ж (М) (з1)
т *ба в па If
К*аяч«ггао пара. п>мучв»могп в влта»х-пи.1в18»«рад
. v j I 1 I 1 —МГЦ,, |мр» В I4f N1 • Ц. „I .. .. 1н<
отход* 11 нх
ГВ1ОВ II Град камгнимР уголь чзтут прирохвыя гм
35»
4П0
450
5ПО
Рентабельность установки китлов-у тплняаторов выявляется
расчетом. При благоприятных усломшх и нит можно всиольт-
вать .30—50% тепла отходящих танов, что составляет Я— |.М;
потенциал ыюго тепла в веденного топлива. Часть пплу«нчгиля эко-
номии за!рачнма<*т< и на ансплоатаияю и энерпип тля гоняния
искусствемноя тяга . Стоимость энергии в установках мл Hciauib-
зования тепла отходящих газов составляет 10— 1.7% и не пре
пытает 30% стоимости пара.
В котлах утилизаторах обычно получаихт пар венмгокого
давления в ш*лях у вел и чем и и полепноги перепада температур.
Ви избежание конденсации пара желателен перегрев его.
Наличие нотла утилизатора не исключает устав» аки допил-
нательных котлов для покрытия недостатка в паре или п качестве
|кмгрвны х
Котельная установка состоит обычно из котла, по .игре ви-
тали и пароперегревателя (последние два не обязательны). опта
тельных ннеосив и иногда диннлшпельво* топьи.
Пароперегреватели у стаиавливают в случае высокой тем-
пернтуры поступающих в котлы газон. Оми расгпьаагйютсл в кана-
лах для отходящих газов или в специальной коробке.
В целях достаточного снижении температуры отходящих
газов ла котлами устанавливают зкоиомвйзеры. Эвояомийьеры
газотрубных kuimob выполняют ио обра <пу самих ютлпв п ибычио
располагают над ними. При водотрубных котлах ti|-и меняю пн
чугунным акономмАдеры е гладкими тру бами и автоматически»
скребками или экономайзеры в виде секции котла.
Во избежание конденсации водяного пари из П"в«?рхности
труб экишомайаера, окисления их и образовании серией или сер-
нистой кислот, разьедакчних трубы, температура ю)ДМ. посту-
пающей к эиооомайэер» должна быть выше гочъи росы v«a дымо
иых газов. Дм этой тли воду иодогревавп, смешавав ее с неко-
торым количеством 1И>ДЫ, ОТВПДШ10Л их ЭКиНмМАЙЗера, ИЛЯ ВП1|<
ван при помощи отработанного пара.
Установку снабжают питательными насосами с яарокмм или
двойным пароаым и илекгричсским Яривидом.
!!•
pnc SA Схема установки котла-утилизатора-
Для наиболее часто применяемых газотрубных котлов обычно
у стами вливают дымосос. предпочтительно прямой» действия.
Если можно использовать мятын пар следует предпочесть пршюд
дымогосп от паровой турбины.
Для иск рыгая нагрузки в часы пик и получении пара при
имютючснпл печи устанавливают дополнительную топку, рабе*
тающую и» газоном пли ином Топлине. Дополнительную топку
оре1п:>чнтан»т отапливать газом. В этом случае со легки регули-
ровать, не требуется специального обслуживания по । загрузке
Топлива и чистке и обеспечивается стабильный режим.
Постчянн1х* испольэоппнне и яотлф'утилизатири добавочного
отопления невыгодно ввиду низкой темпериту ры газон, входи*
тих в котел. Кроме того, прп высоких температурах газов рм-
страиваются мести развальцовки труб и газотрубных котлах
и коробятся скробкп в водотрубных.
К* 1тлы-утмлизаторы устанавливают возможно ближе к печи
для уменьшения потерь тепла. Расположение котлов над пронзиюл-
ствишоши помещениями или под ними не допускается.
Отходящие газы должны проходить сначала па рои ерш F*
вате ль. питом хотгл в подог |*ватгл ь. Движение газов черев упя
паку осущвсгалпеп я за счет естестпенном или искусствен»! он
титя, йзы движутся и противотоке с пз|юм и водой. Темперитура
гаэив должна значительно иргвышат*. температуру поды и пара
_*11 м Предусматривается обводной намял для
' rai ** помимо К1>телых1Й устпяевки, который даеа возмож-
члгт. МОТК1ЬИХ10 УСТапопку или пропускать через пес
каиаты п« г,а£вН0>1еИЛ5вТС" >стР*ипать отдельные (►Сводные
апи и. k\^-tu “ ?<|д‘>гР‘’*ат’,лм, а также дли дымососа
пГл.«.в, м р" .’"’' С,"“ «отаа-утшимтор.
»пм'1."л™1Г1Л™ят: .’.IS? 1'Л',Д',’Т TI1MIM оврв-
„urn. Iivpuno,!. клапан, в слуп.е ибра-
r,,l,KV *'«*• Р«>
ным клапанами. Поступлении гааа в очах* выси-
«пЙ ТСМПРрИТ) ры <»Гм?г-
fie'iituavr его сгорание
В МОМ'*НТ Г.М€Ш«ННН с
|ЮЗЛУХ"М.
На обводных кана-
лах и каналах между
дошмиштелын >й толкни
и котельной устапои
ной устанавливают плот-
но лакрынаинциеся ши-
беры.
В аппаратуре и ка-
налах предусматривают
отверстия ДЛЯ ЧИСТКИ
II ПрСДОХрИ11ИТСЛ1.НЫГ'
клапаны, открывающие'я при небольшом повышении давления.
В некоторых случаях дли большей беэгна^жити от взрыва,
могущего возникнуть при переключении клапанов, котелутидя
затор устанавливают лишь на пути от воадушвого клапана и не
используют н нем газов, вышедших и» газовых ре-г операторов.
Системы котлов. Отходящие на печи газы пм.-кп ни -.кую т-м-
пвратуру, поэтому при утилиэапии их тепла и целях получения
пира могут быть использованы лишь котлы с хорошо разлитой
поверхностью — газптрубнык и водотрубные. Пр*имуще-твсймо
применяют газотрубные котлы, как более плотные.
Газотрубные котлы (риг. 54) обычно гори л итилысые и без
обмуровки. Диаметр котла 2—2,5 м, длина — до 6 м. Газы яз вход-
ной камеры проходит по большому количеству (100—400) столь
пых цельнотянутых труб небольшого диаметра (54—70 мм вну-
тренний, толщина стенки 3 мм) и собираются в выходной камере.
Гизы дкижутси в один нлп два оборота. При вроходе в два обо
рота теплопередача особенно интоисиилл, но потеря давления
большая. Концы труб развальцовывают и днищах котлов. Пу чкн
труб иногда додают выдвижными, чтобы можно было их чистить
(внутри- от спиле, снаружи — пт грязи и накипи). Иногда устраи-
вают лючки дли драгуна к отдельным трубам изнутри. Это даст
возможность чистить их во время рибиты. При слишком малом
расстоянии между трубами чистка затруднит Газотрубные котлы
имеют большое сопротивление—от 30 до ЙО мм вод. ст., и прп
вх уста ли пне приду сматрипаетсл вгкусствемвая тяга (расход
энергии 6—12 квтч ив 1 т пара). Вследствие больших ско-
ростей газлв (6- 15 м/сек) при нормальных условиях котлы
допускают 8иачмтсшы1оо наиряжоино поверхности нагрей- *^т°
ciC'K.TtJMTejibcTncj, а также отсутсткне футеровки, делает их компакт-
ными. Монтаж газотрубных котлов проще, чем iki.v^P) ^,мх-
Они но требуют такой тщательной «чистки виды, как вх'дптруоиые»
Водотрубные котлы с.осгнят и» вертикальных или иакдо«шых
Труб с внутренним диаметром 50—4л мм и барабаиоа. Iр)
165
и гааохтаы мключают в обмуровку. Верхний барабан распила.
1,Ю11 >“пмтп. труб отишлют от ПИЛИ II сежи скребками. м,-,
оигсиеВ’Щимися И ПОДИИМЛЮШИМИСЯ яри помоиш „е|,(.и
Г ом от мотор» и червя.........й передачи. Применение скреб
' бодав эффектнин- "ом обдувеиие. Недостатком явлн.ц-я
1К,„. поит» черев отверстии дли подъемных цепей. 11рц тем
„ , • швов выше 500' скребков не применяют вслелстпие
нпрпАлеиня. Газы движутся и поперечном по отношению и тру
Гшм направлении и одни или два хила.
Соврогвютеиве водотрубных котлов нвболыпоо — 2—« мм
кд. ст. Они допускают исполый*ванне естественной тяги.
Несмотря на это. ирименеиие водотрубных котлов при получении
Сйpi давлением к> 15 яти аяичител1.в<> меньше распространен чем
гввотрубных. При давлениях вара вышл 15 лтп водотрубные
к«-тлы Гю.тее пригодны ввиду легкого расстройства мест иваль-
повкм труб в газотрубных котлах.
Расчет коанчестпа тепла, отдаваемого продуктами городом,
пр^ипмьдмто! с учетом их соегапа и температуры. Колвчест»»
получаемого пара определяют пи его теплоте нагрева с учетом
патера тепла установи и в окружающую среду.
Скорость продуктов горения и каналах принимается рапной
6—Я мсек. Поверхности нагрева и сопротивления определяют
по формулам, прнмиднмым в курсах теплопередачи и котельных
установок.
&. ДРУГИЕ СПОСОБЫ Ш ПОЛЬ;Ю1ПНИИ ТЕПЛА
Тепло газов, вышедших ил регенераторе и и рекуператоров,
мо-жот ныть пс пользовав*» в подоподогревагелях и приспособле-
ниях для подсушки материалов.
Вод|*и>1.ги|>е1ште.тм применяют в случаях пилкой температуры
•иидишнх газов и нерентабельности установки котла у т млн ап-
тора, а также при необходимости \прощения утилизационной
установки. J *
гтив ^"ж^^.^*'поло,Ге,,‘,7е-^й применяют гладкие или ребри-
нм1ют*2 . *'«холод *>г|>сватель по Диггс я питательная пота.
Т?" ТРМП(Ч'»пры 1. Ч.Ж росы junobux газон.
л»ги °чип> ыишо игполмошт. тепло отхоляпш»
Печа топлена (древесины, торфа).
с i.rau-Hu.ii'?1' Ufl1 Г "",га,о,.м температ)рвом рижане,
........................................ '‘•’"'г х,,,"м
.то.д,п,и„ Г8!,в топливом. Оплоты
• •14» до содераспа, “0ЯСуШ1<".
тают успешно. 35 », I’IJ" которой печи рзбо-
тонлиоа i n', c)'u,Kt'Топлина но избежание загорания
лива, дли » Ban, n.,„wlHM ,„ы с Т(ЯШе1и,1уро, |50Д1«п'.
Глам восьмая
ГАЗОПРОВОДЫ И МАНАНЫ
Горючие газы, воздух и лымовые ты транспортируют по
гезш! ро шиям.
Газопроводы снабжав* клапанами, с помощью которых про-
изшинтея включение. регулирование и предупреждается ратру-
iueiню газопроводов при взрыве.
I. ГАЗОПРОВОДЫ
Газопроводы для очищенного газа
Очищенный почтя полностью от навешенных частил п плаж-
д сними газ транспортируют но моталлич^ким игфуте[»оианным
газопроводам. Они большей частью кыиолимжжн сварными в»
листовой стали толщиной 6 мм я больше. Обычно яти газопро-
воды - надземные, подвесные и располагаются на стальных или
бетонных стойках.
Газон |*> воды очищенного высококалорийного газа к иеху-
потребителю часто делен* подземными. При даллепиях до Л»<| мм
вод. ст. их изготовляют как из стали, гак я ил чугуна. Для более
высоких давлений применяют почтя исключительно етвльные
трубы.
Подземные газоп|юводы дли очищенного газа прокладывают
ниже глубины промерзания грунта во избежание замерзания
конденсат.
Газопроводы очищенного газа рассчитывают на скорость
6—12 м/сек., а при малых производительностях — на меньшую.
Газопроводы для исочвшспного газа
Для транспорта неочищенного газа о темиературой выше 300
применяю! металлическш? футерованные «л» кирпичные газе-
проводы. Внутренним кладка делаете» ил oriiryHopnoro кирпича.
Эти газопроводы снабжают пылеуловителями и мешками дли
сбора конденсата м спуска его на ходу.
для грлшпорта гада с низкой температурой (из влажных
топлив) мощи.» п|41ман1пь металлические ясфутер«>ваваы* газо-
проводы. В случае выде.чення конденсата гвлопроподы сяаоанают
1«
спускиыма трубами, погруженными • гидравлически, затворы
(гомжв), > «"mix" «"Лии могут выть удалены и. ходу.
Чтобы можнс. было частить газопроводы, их • набжают лажами.
Кирпичные гавоо|юв»ды (обычно подземные) прим, онко .IBUIl
ия транспорта смоявегого гам ивжгаго давлении во и.тбежанв.-
выбивания газа (потери, опасность отравлении и взрыва) иди
присоса воздуха (оивсапеть взрыва нлн сгорания газа). Кирпич-
ные газопроводы делают примоуголькыми. Свод обычно очерчи-
вают во дуге, радиус котор •' i.....гирине канала.
При температур» ниже 1100 огнеупорную футеровку выи.и-
ВЯИ'Г аз шамота. при более высоких температурах применяют тан
же динас, причем нередко используют фасонный крупный кирпич.
Потеря тепла кирпичными газопроводами невелика- при темпе
рату,» газа 300—600' падение температуры составляет 2- &5
аа 1 м.
Кирпичные газопроводы рагечитыиают на скорость
0,5—1,0 м/еек. (при О*). В металлических газоп|»гводах неочи-
щенного газа принимают скорости 1—2 м/сек. при 0”.
4. НОЗДУХОЦГОНОДЫ
Воздухопроводы служат для подачи воздуха для горения
и охлаждения печей в про.тукта.
Воздух может подаваться в печь за счет геометрического напо-
ра (типа) печи ала правудительно, преимущественно нагнета-
нием. К нагнетанию прибегают при использовании в печи подо-
гретого воздуха пли отсасываемся» из помс-гиення в целях вен-
тиляции. а также ври большом сопротивлении топок, регенера
торопи рекуператоров. Применение металлических рекуператоров
почти веема обусловливает необходимость нагнетания воз.туха.
Металлические воздухопроводы обычно делают сварными из
3-мм ила белее тонкого железа. Скорости в вит принимают
4—12 м.’сек. (при О’). При невысоком подогреве требуется
наружная изоляция воздухопроводов. В случае полот рева возду-
ха выше 400 воздухопроводы футеруют и изолируют извутри-
Дяа подача воздуха, подогретого до очейь высоких температур —
выше 500—600*, ауягмеияют также воздухопроводы из огнеупор-
ных материалов (шамота и динаса).
Во1лухоир>во.ты от переводных клапанов к регенераторам
сбычил делают подземные кирпичные и футе ответ изиутыз огне-
упорами кирпичом (в тюпкврмча).
„ • лыповьп: навалы
,1им..аые каналы ала борова’ обычно пиелстаяляют соб.й
' -гор.:
* ’*'*** бчрОЬУЫ II.«'IUH»|-TC ж
рои МИ Dlb-U>Wxa 1М«ид*Ча WQia »» “***•₽’'*'* ЛЫШОИЫХ 1«4ПВ, •
РПИННЧЖлт ДИМ ним МЫ царун ' И * ПГ|1»-Д |М-|Г »]1НТ<>рА и II TVIL1O,
» * «Мфот нмшмтъ Гхфт.шима ’ **С**’,И*' »’оплывуcteя вилемви, Вимому
iGS
Устройство этих каналов вс отличаете, от уетрлйстм квг
пичних подземных газо и воздухопроводов. При ни,,,,, п.мп„
мтурв ДЫМОВЫХ газов дымовой боров у трубы пели,.„ ВЬщ.. ,
ияюг из краевого кирпича.
< K.IAIltlll.l
Виды клапаном
Различают клапаны для полючрння (выключения! талом, для
регулировании количества гидов, предо храни тельные и перевод-
ные-
Изменение количества протекающего гада производится кла-
панами, служищими .для включении и выключения гяха, если
только ими МОЖИН достаточно легко и быстро упредить а регу-
л пронять подачу газа.
Предохранительные клапаны разделяются па две подгруппы:
клапаны, предупреждающие разрушение газонре »' а при чрез-
мерном повышения давления, и клапаны, предупреждающие про-
никновение газов из одного участка в другой. Последние клапаны
часто называют обратными
По форме различают клапаны плоские (шиберы !, п виде клинь-
ев (задвижки), тарельчатые и т. д.
Уплотнение клапанов применяется сухое и гм.||>аплич»гксе.
Сухое уплотнение создается взаимным прижимом поверх посте!.
Стримь плотности зависит от обработки и состояния поверхно-
стен, чистоты и разъедающего действия газа, прижима плоско-
стей. давления и температуры газа и т. Д-
В клапанах с гидравлическим уплотнением (затвором) плот-
ность достигается срааннтельво легко. Применение их затру Д’
вено при высоком дакзении газа и гвзе с высокой темпграту
pot вследствие испарения воды п охлаждения газа.
В гидравлических затворах с погружением имеются постоян-
но погруженные в воду • поверхности, создающие затвор. . (
мличсских разделительных затворах заливают водой р<»х».
ДЛЯ газа только при выключении газопровода.
Глубина погружения затворов в лу >ми«на "ыть в . * г
больше высоты етодба воды. «ютвгтетвующего ззвленню iга>j в»
ввиду суммирования при изменениях давления вол ’
и сильных колебаний уровня воды даже при отсутст» 7 ’
За исключением тарельчатых гидравлические клапаны <х»ы
не применяются и качестве регулирующих подачу газа. каче-
Гидравлические клапаны часто одновременно сл>ж
стве upv дох рани тельных.
Клапаны для включения, выключении я регулировании
Простейшим клапаном для аклаиеапа, “ык1,оч'’“““ " !*7Н
лировамня янляоп я шибер. При иертмкалыюм ноЛ *
169
3
Риг Тйр^л*
чптыа к.тлпан •'
СУММ 1ПЛСГП1Г
ями|:
/ — тарелка. У—
«еали. J— Ьэом.
• -«Ж. 4-пр«
но обеспечивает плотности иследстнне палачи»
щелен у краем. При значительном двиленнн гиаз
шиберы не применяются,
Если rat имеет низкую температуру, щнперц
и.пч-фныяют пл 2 < мм стали. При температура]
выше 200—ЛИ) применяют 4—6-мм сталыш<> иди
□—20 мм чугунные шиберы. При температурх
выше ООО4 шиберы изготовляют из огнеупорного
материала, обычно шамота.
Ногле каждого пер*двмження шибера требует-
ся промалывать или «аклеивать щели между ши-
берим м кладкой канала. Для устранения прием,
с а шиберы заключают в металлические и кир-
пичные фу гл я |им. При применении футляров при-
сос воздуха возможен только через небольшую
щель между трогом подвески и футляром. В слу-
чае больших размером шиберы дымовых ходов урно-
повешивают противовесами и перемещают г по-
мощью блоков.
Жляраигтельыыа V.
кжпш. оояае удовлетворительное уплотнение может
быть достигнут тарельчатыми клапанами (риг..55),
применяемыми дли включения, выключения и регулирования.
Клапан состоит из чу пиний тарелки г конической боковой
повернюстью, прижимаемой к чугунном) седлу-кольцу. Тарелка
подвешена на штоке и связана с ним шарниром или же болтом,
или чекой. Тарелку поднимают рукой или лебедкой с пом"
шью троса, перекинутого «варез блок, или • помощью колов
ьи • винтом и маховичком. IIjmi высоких температурах газа
«ptni,*1 и седла изготовляют ил жароупорного чугуна.
/• , *'И температуре газа тарельчатые клапаны могут
<-ыть гяабжены гид^влнчеасими затворами.
wrr.wuml!к-‘устанавливают у печей, питаемых
» г.|«3и‘‘п““ьИы1''.,М ’ “•Р®*0”’ ............. «««'•
«<ви вы"оксТ^!!!^ ' ВЫк-,,,’*,'“и» гам, |1|И'пмущ.!сгж-и111| «'*
лааяшаем(зо <00—%^ " и,1"ляи1,,,и|"я под не.„ыч1П'-.и.нм«
чм "ох СГ Г “роме таи'.ича гых клапаво»
' н я‘" гаярмаамчииме aul.,,w
н металлических г».-.1
в.1имзк также тюм*-н«оаР’>1Юла< очищенного газа устаиа-
типа водиных. а1ме вентили и клиновидные задвижки
HfWipawreabiuae вжапаны
мим 1мрыьч!и.,и 'г”^пп*1аМ‘Гися в газопроводе при воеллямсие-
юлим чагтами газиприжЛл'‘Ч^нямм'-т. и преимушветмимо торие-
вые КЛ1ШАИЫ с<мпштста\м> » ° 11 Увливают предохранитель
служат я дли ..и ,, и г' ПХ1вх Ремеров, которые одновременно
ч«с,кн г.мтрожиО11 „ >в лоо11. и' .
илрЫ1“* предохранительный клапан
должен открыться, выпустить иос-
ндв ягнившуюся смесь и при п*>ни
деНИИ ДавЛСНИМ закрыть отверстие,
соединяющее газопровод с атмпсфс
piii, в<> избежание присоса воздуха
н повторен и и взрыва.
Часто применяют металлические
Предохранительные клвпаны-хлопуш-
кя (рис. ЭД. которыми пользуются
также при чистке газопроводов дли
удалении смолы и пыли.
В качестве предохранительных
Применяют и гидравлические клала*
мы. В гидравлическом клапане вода
выплескивается при взрыве и,
быстро принимая горизонтальную
поверхность, заменяет откидную
крышку. Для того, чтобы подобный
клапан был вполне безопасен, в нем
после взрыва должно оста на ты я дос -
таП14 ПОР КОЛИЧ1Ч-ТВО воды, II должен
Ряс 56 Прадохраявпямнб
кляпзм- халву шьа
быть обеспечен пряток воды к нему.
Предохранительные клапаны, служащие в те же время и ля
чистки газопроводов, всегда ставят у затворных клапанми
и п местах поворотов газопроводов.
Предохранительными валяются также обратные клапаны, само-
стоятельно выключающие потребителя. когда давление газа
мающем газопроводе превысит
воды и затворе понижается.
амцин газопровод.
1’и< 57 Прсдохраввтчьиь-
пыи обратный клавав
падает. Гидравлический обратный клапан представлен нл рис..»/.
41 ’ подается под значительным давлением и, преодолевая спиро-
Пиление гидравлического затвора и пробуглькнвая через воду,
отводится к потребителю. В случае падения давления газа вида
выключает газопровод к потребителю. Если дакление в ириви-
—=1 давление п додающем. уровень
. так как она вы (ааливается а пида-
Благодарн большой иеличиие г< ни нишевая
нлощадсн коробки затвори и подающего
газопровода, даже при явзввчитвлыюы
понижении уровня воды в латпире, в ли
дающем газопроводе быстро образуется
столб большом ВЫСОТЫ» ПреЛЯППП RX1WH
обратному прохождению газа.
Переводные кдаианы
Дли периодического изменения аалраа-
TOHIIH движения гааов в рсгвверагивных
печах применяют переводные клапаны.
171
Рис. 5в. Псревозпей ба-
рабанных четырстхози-
а**а клапан

Переводтае клапаны можно подрла.
делить иа две группы: простые клапаны
включающие или выключающие подачу
одвого вида газа (воздуха, горючего ,1П|1
отходящих газов) и сложные клапаны,<)д.’
повременно переключающие подачу двух
видов газов (воздуха—или горючего |in,
и отходящих гидов).
Простые клапаны представляют собой
отдельные шиберы или тарельчатые кла-
паны, одновременно перекрывающие и от-
крывающие соответствуияцие каналы
Барабанный сложный клапан, применя-
ющийся для переключения направлении
горючего газа и дымовых газов, представ-
леи па рис. 58. On состоит из чугунного
кольца 1, имеющего желобчатую форму
в снабженного желобчатым же крестом 2.
и стального барабана 3 с перегородкой 4
по диаметру. Кольцо с крестом—кресто-
вина—образует четыре отделения и уста-
наиливается над каналами в кирпичной
кладке, сосдннянчцими газовые регенера-
торы е газопроводом горючего газа и ды-
мовой трубой.
В крестовину наливается вода, и барабан устанавливается
а кольцевом желобе такам образом, что его перегородка входит
в один из двух желобов, образующих крест. Погруженные в воду
оараоав в перегородка образуют гв;|раи.тичегкии затвор, герме-
V"11'?'1" Р^МвДнющий барабан на две части. В одной половине
> ра ава газопровод от газогенераторов оказывается сое.тинеи-
газ в печь, в другой половин"
тюб..я 1 тХ’ “"Ю4М1и“*1 дымовые газы, соединяется с дымовой
п ’"“Р^мючеиви направления движения газов барабан
основания Л,"тоС“ перегородка, не доходящая до его
в опускают П„. жвя<’®*< затем поворачивают его на ЯО
в воду. 1 операции барабан остается погруженным
вяетсЯи7 дым<”юй”7р,5^й,Я г,жовр°,ол непосредственно соедя-
р.ви"1 еш,оти*“ " «»Г“* ПРОГО~
стивины к к.11 лкс * или неплотного прилегания кр*-
И.ющадь хода и самом ,а г
шали Иб.дного отпепг». ’а^аГ'аис лштжма бить не меньше п.Ю-
в крестовине.
Глава дглятая
КЛАДКА II ОБВЯЗКА ПЕЧЕЙ
1. КЛАДКА ПЕЧЕЙ
h.ta.iKii служит для ограждения рабочего прог т ране тиа печи
II ГВЗОВМХ ПОТОКОВ.
Выбор материала для кладка печи зависит от температурного
режима печи. взаимодействия его г нагреваемыми материалами
и требуемо* экономичности.
Применяют огнеупорные, неогнеупорные и термоизоляцион-
ные материалы.
Кладка низкотемпературных печей ведется из к распоп'.изред-
ка из силикатного кирпича, а иногда из бетона и дерева. При
температурах выше i<H)—500г внутреннюю кладку ведут из огне-
упорного кирпича. При совпадении швов, ее через несколько
рядов перевязывают с наружной. Кладка рабочей камеры высо-
котемпературных печей, например, стекловаренных, подвер-
гающался сильному износу, ведется только из огнеупорного
кирпича. Для уменьшении количества швов взамен кирпич си
применяют крупные брусья.
Кладка печи должна быть плотной, чтобы печные газы не выде-
лялись наружу, а воздух не присасывался внутрь печи. Выде-
ление газов вызывает потерю тепла и обгорание связей; кроме
того, оно ухудшает условия обслуживания- Присос воздуха
понижает температуру газов, вызывает сгорание горючих газов
н увеличивает соп|юти1ыения на пути газов.
Щели, образующиеся между’ кирпичами, заполняютраство]юм.
Раствор дли огнеупорной кладки должен быть, достаточж»
игпеупорпым, химически стойким и пластичным. Коэфнпиеиты
расширения раствора и кирпича должны быть блиаки друг к ДрУ*
ГУ» Раствор должен давать малую усадку и хорошо связывать
кладку. Для огнеупорно* кладки «обычно используется раствор
нз огнеупорной глины и отощаюшего вещества, соответствующего
материалу кладки. Для красной кладки, работающей при тем-
пературах выше 3U0 -4003, времен а ют раствор из глины и песка.
Если требуется повышенная плотность, кладку заключают
в стальной кожух или покрывают снаружи специальными сюмаз
ками.
Кладка ведется из кирпиче* впрммльныс размеров а крупных,
я также из фасонного ирипаса. При оку тегами огнеупорного
Рже '•< Подвгелпй свод туннельной мочи:
1-корчкдот.»* П1>жн*скЖ. /-япаасикы» плати.
1-яяяа«-им* *• г новее. rt|»tir,u«ui кв|>-
я«'. *— Лад» я х>я мдакка скида; в—ствльиис
ооаяеемж, ?-1>сипаа
1*тс. 60 Падете ной своя
стекловаренном печи
еилд, |-пнН Д-оИ<*|’*
пят. 4 ^йДжэкштеЖи ДД'< п*Х>*
ВНМ с 1ОЗ<1. 3 — «МШЬ. <-
МиЛпмия П«чм 7—9U «а шлл-
ы»яно1о npoctfuacThM t-
oiioiniMH стены (»У<»
Р-ме1м*ия\е<Иия uHupi*"
платя; /»—х|юии»т»ан
появссижс;«•*. J/—<4>?«*н
г>п<«самн. К- JIV.U'H «*
kiUKit ПассеВмм М—уп*р-
иы! болт / 4 —время
ИМЯ ПЛАМНЯ.
кирпича иногда делают набивную кладку.
Такая кладка требует длительной сушки
в осторожШ’П» нагрева.
Свс-ды печем и каналов обычно выкла-
дываж>т по дуге окружности. В ответе т-
венных местах кладка печных сводив ве-
дется в одвн огнеупорный кирпич и в ме-
нте ответствен пых участках С пониженной
температурим в два переката по пол о пн не
кн|Н1 нча (одна огнеупорный, второй крас
иыйЬ При Гиьльшнх пролетах применяют
кирпич большой высоты.
Подъем свода обычно составляет 18
пролета (радиус очерчивающей дуги сво-
да ракой ширине канала), а иногда м боли-
те. При сильном росте свода принимает-
ся меньшим подъем.
Напряжения, иозмикиющне в своде, возрастают с ут’.тичг
имен размеров кирпича. Наибольшей поличины они достига*11
при мснюлмтвиы « воде.
С целью получения плотвой кладки кирпичи подтесывают»
что ослиблнп кладку. Кладку сводов ведут мл клипового кир-
пича иногда вперемежку с прямым.
Ответстмешше своды ныкла.хымают предвари тел Ы»о насух“
на кружалах, тщательно водбирам кирпичи. Затем ужо нелут
кладку на растворе, начиная ve от пит. Кладку цилввдрпческих
св* д е щм.и1ы лмт продольными рядима, а сферических колкие
вымн. Своды замыкают хороши гцни намнымн замковыми клино
выми кирпичами. Дли умекн.шенин напряжении при больших
пролетах и удобства ремонта нижележащем кладки, а также уменъ-
шемпя подъема свода, подвешивают отдельным элементы и целые
своды.

На рис. 59 показам свод шгпк»птпе|н>гу|«. и пнн,.,..
|!СЧИ с подвешенными -.лом-ндами ионструкшш ги„„в;гв,.чп, "
На рис. «О покатаны подвесной е». п кл».
нечя.
«. ТЕПЛОВАЯ РАЯОТА К.1АДКИ
Работа кладки зависит от распределнно, в кеа пчтсрапо
характеризующсн) теплообмен кладки н рабочем пространстве^
возникавними напряжения, пластические деформации, п ? рц
тепла и окружающую «|*ду и стойкость кладки.
При отрицательном даилении в рабочем п|м>« тран<тлс >кр*1
кладку присасывается воздух, понижающий ее температуру. IIрв
положи тельник давлении в рабочем пространстве через кладку
просачиваются печные газы, нагревающие се. Тепло, передаче
мое кладке, в почах непрерывного действии теряется наружу.
Количество «того тепли я температура внешней поверхности стены
могут быть определены по рис. 64. В печах периодического дей-
ствия часть тепла аккумулируется кладкой и отдается ею в период
охлаждения, распределение температур в кладке и i. личество
отданного наружу и аккумулированного тепла могут быть опре
делены методом конечных разностей (см. главу III).
На рис. 61 показано распределение температур в своде неирс
рывно действующей стекловаренной печи при наличии и отсут-
ствии тепловой изоляции. Из рисунка видно влияние тепловой
изоляции на распределение температур, а следовательно, и на
потерю тепла в окружающую с |»еду. Материал каждого сл«'Н свода
должен но своим свойствам соответствовать температурному
интервалу, в котором этот слой работает.
Количество тепла, аккумулируемого кладкой печей перио-
дического действия, возрастает «. увеличением веса кладки, что
определяет дополнительную мы гиду тсч1ловой изоляции.
Большов казачество тепл» теряется " окружающую fp,
. тех мк Т.1, где кладка тонкая. Люки н лазы < ледует надлежаща^
Обрмом утеплять путем футеровки заслонок, закладыва..........
верстки кирпичом и т. Д«
В случае возможности репках изменении температур, кладка
должна бить достаточно термостойка.
При иаг1*в«нп" кладка расширяется до тех пор, пока мате-
риал не становятся иластпчиым. Величина расширит.... зависит
от многих причин, в частности, от распределения температур в
кладке, кссфициента расширения материала кладки, размеров
швов в свойств материала, ах заполняющее", размерив я состояния
кладки и способа обвязки печи.
Шпы в известной мере компенсируют расширение кладки, г. е.
уменьшают суммарную величину расширении.
Во избежание значительного изменения размеров кладки, вией
предусматривают специальные температурные швы. Иногда в ста-
дии производства кладки швы закладывают материалом, выгора-
ющим при пуске печи, например, деревянными досками. На слу
чай расширения кладки часто предусматривают возможность
ослабления и втяжения связей, стягивающих колонны обвязки.
3. ГМГЫДЛП1П КЛАДКИ
Во многих случаях кладка подвергается разъедающему двй-
ствию нагреваемого в nt-чи материала, который взаимодействует
с материалом кладки. Большое значение имеет проникновение
в швы, трещины и поры кладки жидких веществ (стекломассы
шлака'. Последние реагируют е материалом клвдкн и затем выте-
из» л наружу, а на их место поступает свежий расплав. Пористость
материала способствует его риаьеданию также вследствие заели-
чеппя поверхности раздела фаз.
в которых кладка подвержена ра тьетающему деист
значение имеет уменьшение пористости материал»
" *п-'1н’еетва швов. Кроме того, весьма пажей
г‘«-таы " п"д "Р состава материала кладки и зависимости от
д“ * “гремемых материалов.
пва.жиы,. Рааы-даипн кладки применяют также с по
ох тяж жал ?в,®в*в*** футеровки нестойких материалов
я££ХГ*ш*'","т
<• ПРОЧНЫ ТЬ К.1АДКИ
1к*1ЯДКВ ЛОЛИГНЛ ОКВЯипотх >тгк,
<жлпаю и нэп»Гл а . ть таточмое соироганленио г.иии> .
’ .1ЬМГ\ |^1Ц. I-т от ТвКЖр ЭДрВ1ЫЦИМ усилиям. Сопротивление
силы сжимХЛ |.а, Т1,..,,а . кярнячами и ВЩЩЧЯМЫ
огмепторного тштвом J “ мопню неспеншогося обычного
дметигаегг.я малое сисплоинг. Спекание
1%
раствор значительно униличимет его протает. И||1егтМ1Ри
и •метанные растворы увел....ннют . П<.1МИ1И<. 1 ; »-
Однако при ПОПЫПНЧ1ИИ температуры д.» Ж ми» пи .Jr Д
также как и бетонная кладка, разрушаются. В ш чж.й кла’в^
должны возникать разрывающие усилия. При наличии их я™,
может опрокинуться. ’
Высота самостоятельно стоящих стон печной клики ии датвпт
преныпмп. их пятикратной толщины. Увеличение соотипщеиия
допускается при перевязке таких стон с другими.
Напряжения сжатия от собственного нега кладки вообще
невелики. <>дна ко неравномерность нагрузки и ]мп|рсделеамя тем-
ператур. а также наличие пластических де^рмаиим в отдель-
ны х частях кладки могут значительно увеличить ни напряжении.
Образованно трещин в кладке я iui лете я обычно следствием
появления напряжении, волпикльиннх при резком изменении
температуры отдельных участков кладки, структурных изменении
в материале кладки и излишне ннтен< изной сушки. Иногда тро-
шины вызываются сжатием, связанным с расширением ча< гп
кладки.
5. ОГНЕУ ПОРНЫ!; MkTfTIlX.IM
Качество изделий, срок службы н производительность печей
в значительной мере зависят от применяемых огнеупорных мате*
риалов.
Под огнеупорными понимают материалы, способные выдержи-
вать температуры не ниже 1580* м<? расплавляясь. Огнеупорные
материалы делится ня две группы:
1) обычные, огнеупорность которых не превышает 1770*,*
2) высокоогяеупорпые, огнеупорность которых выше 1770*.
Главнейшими представителями первой группы являются
шамот и динас.
Главнейшие высокое гнеу по рвы® материалы изготовляются
из веществ, состоящих в основном из SiOt, А1вО, и MgO, а также
содержащих некоторые количества специально вводимого £Н Не-
большую группу составляют изделия из графита, карбидов и нитри-
дов некоторых металлов и металлоидов и окислов редких элементов.
Характеристика основных огнеупорных и высокоогиеу пирных
материалов приведена п габл. 12.
Помимо способности выдерживать высокие температуры не
расплавляясь, к огнеупорным материалам для кладки печей обычно
предъявляются требования в отношении: 1) постоянства <• •ьеж»
при высоких температурах; 2) сохранения • •тр*нгтельн«»и
постя под нагрузкой при высоких rcMnejNiTypax; •!) хиначе»
стойкости: 4) термической стойкостн.
Прочность под нагрузкой
Огнеупорные изделия обладают слоЙстеом разни гнаться
и ue>4u-’i*M1,P0,,aT,’c 11 при иагремашти до томлервтуры ниже точки
Unrpui иСпеи пи я вес В кг; я1
Шпагатные подлея Динасовые наделяя Кжрборупдожив оси с ПЖф Магвсаат Кыг0№ir .1ЙВОЭГЧЛГ тип подлая Муя лат плввжпыП . . Хромоног в епт .... Грпфжтожир водляя . Цнркгаппые и цвржо явееыс адс.тяя . , Краски! ккращ . . . 1«от (I: t:S). . . Кааеакгурми* кпрпт П°р«тк> aetact . , Ш.илткир авппмич . . Невосп-као . t а Даааиам. аегааис иэо-згоэ 1730-JilOO 21O1-25OO 2360 263» 2000—25Ю 21б^-2*я 3990-31» 180) 210 >-22)) 175 > клвбо обожжеи нив|, 3V>) leaaaan обо». Жгвиип) ММ <oo-s>-> ЗМ «0-М» 000—1000
Своветвя
огпоуп .Т1М1
Теплое «кости ото до Г или прп 1’ в квл/кг град. Koa<liiuueuT ’'B-KMipoomuw.,, n кал/м час град
0,204-83 1ГМ 0,G+53 10-* г
o(i»+so-to-«-t 0,7+6> tO » l
0,18 |прв 20е) e.o+tso.io*-i
0,225 + 60 10 -М 5.S—23>.IO^»I
0,20 |прп 20е) —
—
0.18+3610-» 1 1.4 (при 50е); 1,34 (прп 4OI’|
0.16 8.94
— —
o.ll (при 0X1’1 ОД +14.10-М
0.1S6 (иря Я)*), 0.219(при •jд’) 0.79
0,10 (яра ио’) 0.10+10-10-’ г
0,0733 Itrpn 0,122 (при 300’)
— 0,13—0.28
— 0.09—0.12
— 0,22—0,41 1
Т»6л««» н
и г* и да * м «я ним м»т*рк*11*и
Огнеупор ость и град. Предел прочности | ipn сжатии II Itr/CM* Химич**-кап <тонниноеп
Тер*ич«нал устойчивость Основные шлаки л онислы ежи оз лаки в икпслы
1580-1750 р.. ч.. иг удовлетворит до хороц^П плохая удов .те пор а* тельная
itto -»»> 150 350 плохая то на» отдачвал
1850-100») 400-6М отличная • >дпвл г твори- тельная
>2000 333-530 очень плохая отличная плохая
I7BQ-190O 400—&J0 от удовлетворит до хорииаеА удовлетвори- телъвая отличим
1*20— 1%) > кию плохая отличная то же
l»W-2)30 250—803 от нлохоЛ до удовлетворит. то удоялегворя- тельлаи
>2000 I0O—100 хорошая — —
2000—2500 150 300 от удовлетворит, до хорошей удовлетвори- тельная отлична»
— 100-125 — —
— — — — -
— — — - —
1180—1430 22-47 — —
— 20-40 — —
16»—1700 20—40 —
и* 1Г>
плав-тевна. Так как обычно огнеупорные кирпичи работают иа
сжатие, и давление и кладке ие превышает 2 кт 'гм , то темпер,,
тару деформации определяют при нагрузке и - кг см .
’ Деформация шамотные кирпичей начинается обычно при f.'JflO
1ММГ и "ИИ теряют строительную прочность около 154Л > .Динасо-
вые кирпичи начинают деформироваться только при 1600-1650-
и быстро теряют прочность. Поэтому динас может быть применен
для кладки своза высокотемпературных печей, я шамот непригоден
для этой пели.
Химическая стойкость
Хама четка я стойкость огнеупорного материала определяется
его составом и структурой (пористостью), размерами кирпичей
и качеством кладки. В ряде случаев мероприятия, способствующие
увеличению продолжительности срока службы кладки, снизятся
к применении возможно более крупных брусьев в целях получе-
нии минимального количества швов, плотной кладки и искус-
ствеаного охлаждения.
подра-
тсмис-
Тернвчегкая СТОЙКОСТЬ
Под термической стойяостыо огнеупорного материала
зумеметгя снособпость его выдерживать резкие колебания
рату|1Ы не разрушаясь и ие растрескиваясь.
гтм MiTm" la"5Iot,,n,:Tk пгяеупорного материала зависит от его
вопи ' *Фи(|иснта линейного расширения и теплопровод-
твеб^т'би^’^ хг,,’"шеА термической устойчивостью. Динас
Хшш ш.МеДЛ''вв"гп «греияния и ойажлення. ввиду про-
сорта тыгоюгли^мм^сгого'С1П<‘,',КГЫ" о®»ялают некоторые
тиноаемнетого огнеупорного материала.
। Па, таинство объема при высоких температурах
риалы При Hart№,J1'„/.r'E!7eM"ro •'•сширенпя. огнеупорные мате-
ивн: вчаста.,стГш.м", - «1-УНТуриЬе измене-
яо ширяется. У шамот-
мячккам расширением. "о1ирои степени компенсируется тер-
У питисовыт кирпичей пГ
мт" <»бу<лтв.тиьает его 1И '** 31‘Ф,рма>тии суммируются.
Нелачана жфопмаивя . Лм*“" Р“сширсяве при ’ нагреаании.
ЛИИ шввент от нвчестш " 1‘’'",И|Н'НИЯ огнеупорных иаде-
температур. „г,лвг, а «х -'..кнга. Достаточно UhlCUIUHl
изыененнр объема маточил <*М1и,ег Мк|»кмальное длполи117е.1ьн<м>
’“’•риале и печи
«•и
Динас
Динасовыми называются огнеупорны» вазелин. содержащие
не менее !Ю”» SiO, и обожалчшые настолько. что кремнезем »,
находится полностью или большей часть» и mine тридимита
и кристобалита. Удельный вес хорошего динаса не пропишет
2,38- 2.40.
Наиболее интенсивно динас расширяется при темпертрах
ниже 6001.
Динас применяется для кладки степ пламевш го про-тревстп,
сводов и частично горелок печей, так как он сохраняет прочность
при высокой температур» и деформируется и>и иагрум а лишь
вблизи точки плавления.
Шамот
Шамотными на шматки огнеут рные лхтелия ид смеси пласти-
ческой огнеупорной глины и отощающего огнеупорного мтцества —
шамота (обычно обожженной огнеупорной главы!, содержащие ие
мойве 30' „ А1,О,. С повышением температуры .о определенных пре-
делов шамотный кирпич расширяется. При 700’ расширение
достигает У мм на 1 м.
Полукислый материал
В некоторых случаях применяют полукислые изделия, изгото-
вляемые из глин или каолинов с высоким содержанием SiO, или из
смеси песка и глины (30—50% глины я 70—50 ',, песка). Их быстро
высушивают и используют в виде сырца.
При изменении температуры полукислые изделия ие дают ни
расширения, ни усадки. Несмстри ня достаточную огнеупорность,
этот материал редко применяется вследствие его песолыпоа
химической и механической прочности.
Песчаник
Естественный песчаник применялся до поятиения шамота
II динаса. Он представляет собой зерна кварца, сиементвром •
пые кремвсаемом и другими веществами. Прп нагревание ап -
ник расширяется. При красном калении линеичое расширеше
незначительно, при bfe° оно составляет, примерно, и.э .. I
1200-1400' —4 -5%.
Магнезит
(г,_од МнО. Они обла-
Мапюзитопые изделия содержат до »э—w .
Дают высокой огнеупорностью, плотностью я прочиост с
химическом устойчивостью по отношению к матери............
характера, н частности, портландцементу. в ',и1^ иишл,.нчс.
ЗМГОНЫН кирпич р<мНК» м% ПОЛЬЗУЙСЯ в ГИ',М .^...niaiHCllI
ста вслеж^вме eiu не дота гочмой те рм н ••<?<? >ст<
181
Пп. добавке к магнезитовому порошку хромистого Железинна
>Г"» 'магнезитовый материал имеют* при опредол,,,.
^?’*лониях высокуютермическую устойчивость. Хромомигнст,.
говн, кирпич примсинстся м> футеровки вращающихся печей
для обжига порт.твидпемевта.
Талка
Тальк— минерал, состоящий а основном па кремнезема к маг-
нат. Он имеет вы. окую температуру размягчения (около IW)
и довольне высокую огнеупорности (1500—1600’). Естественный
тальк мягок а аа’ него выпиливают кирпичи. Поело обжига они
приобретайте значительную твердость.
Тальк обладает высокой термической прочностью и очень
стоек в отпотеивв воздействия шлаков и многих реагентов. Uh
иногда прнмгчгяепя в качестве футеровки вращающихся печей
лля обжига порт.шщгцементиого клинкера и других печей.
Клинкерный бетон
Клинкерный бетон, применяемый для футеровки вращающихся
печев Для обжита портлаидпемеатпого клинкера, изготовляет-
ся из Мелкого портландцементного клинкера (65—75%) в моло-
того цемента (35—25%) без обжига. Клинкерный бетон легко
истирается к быстро разрушается при изменениях температуры.
Высяког знно.тенигтые материалы
Из выгокг глиноземистых материалов в промышленности
получили распространение му.тлнтоше и корундовые. С увеличе-
нием с одержания А1,0я огнеупорность алюмосиликатного мате-
риала повышает, я. Каршч, содержащий 50",. А1.О.. начинает раз-
31 о “Р* ’*‘}и*'РатУРв 1"85'. а изготовляемый из чистого
АЦи, —около 1800.
|оаааъ^12^'е "гпеувервые изделия полхчавпея методом элект-
kob'ctB по» яе11'1Г'1,1,Гт??Т1:Т',Г0 <ЫРЬЯ СОСТОЯТ В ОСНОВНОМ ИЗ
more к' личестм"'?»*.3* '°’ '»>• частично корунда и пеболь-
нагптвкой 17ЧВ Т'|'л,”,,-и*'и фазы. Начало деформации под
"ДО. -З.ЗГ/СМ*. пористость —менее
ниоат т.-пмическ. ’’“"'“Р0*'' пости —2.5 нал.’м час грид, коэфи-
с Добипьой к'.мпо.еитС™^“**Ь0 ^"'' Муллитовый опк увор
содмнкааяем Fe п /’ СьлвР*»“О»1 икрконим и с плннжгнмым
четной стойкостью'.' ° 1“лас7 "“вмшевиои термической н химн-
Силлпиа1и1тпвые
Млев |>Н LI <U." >™‘Р»Ы О изделия изготовляются и т мияе-
трамб.^ння с п.сЛеду’ж*»1?2,'5 S’0,> cnoc”&’" пневмвтнчеч коп.
l«w. Опи обладают “благом при температуре не ниже
"’твдыюй ирочяоетыо и огпеупормооы».
1ВХ
Ко|>) вдовый огнеупор 11|и..1ГтЯ„Ягт св&1й
гляпоаем с добавкой окиси хрома. Ои более устойчив чем - ,
тоимй огнеупор. ' •уали-
Муллитовые и спллвмавитоме материалы иримеияглса а част
иости для кладки рабочих камер панпмх стеклошреиныт вечей
а. Т>:11.1<1И.И<.1Н1Ц|1>И11ЫГ. МАТЕМАДЫ
Иао.тяцпонный материал должен обладать малым к<о4ипиеа-
том теплопропо.шости, постоянством состава и объема при высоких
температурах, малым объемным весом и достаточной прочностью.
Теплоизоляционный4 материал ас пользуется в виде обычной
кладки, а также обмазки или обмотки.
Для изоляции печей применяют. главным образом, киэель-
гуровый кирпич, полученным обжигом при 700—ШХР смеси инфу-
зорной земли и глины, часто с выгори пенями добавками. Недо-
статком кизельгура является разрушении структуры при темпе-
ратуре выше 1000й. что ухудшает его изоляционные свойства.
Теплоизоляционный трепельно-опилочный кирпич имеет объем-
ный вес 350 450 кг/ма, временное сопротивление сжатию 5—
10 кг/см*. коэфиолеит теплопроводности 0.07—0.1 кал м час град.
Под названием «огнеупорный легковеса выпускают шамотный
к динасовый кирпичи, наготовленные обжигом соопететвеияых
материалов с порообраэующимн добавкамл. Обладая ценными
термическими свойствами, близкими к свойствам шамота и диилса.
этот материал имеет низкую теплопроводность и малый объемный
вес.
Объемный вес теплой зол я ином пых огнеупорных материалов
колеблется в пределах 300—1000 кг/м1, огнеупорность 1400-
17(ХГ, кажущаяся пористость 67—84%. Для кладки легковесных
огнеупоров применяют специальные цеммггы, а для защиты от
воздействия шлакои обмазки мли глазури, наносимые елеем
толщиной 1—1,5 мм. Наименьшим объемным весом <50— 800 кг и’)
отличаются материалы, получаемые вепени вашим шликера
с помощью пеиообразуюшнх добавок; при этом временное сопро-
тивление сжатию доходит до 40 кг/см’, коефнпиеит теплопровод-
ности 0.08—0,18 кал ы час град.
В СССР разработана технология производства пеностекла
и пенпшамотных легковесных огнеупоров.
Для изоляции обмазкой применяют асбестит. Он состоит из
смеси мелких волокон асбеста, огнеупорной глины и трепела
и наносится на иэ1измруемхю поверхность слоем толщиной
15(1 мм.
7. ОБПЯ ШЪ
Для восприятия распора сводов и длалсиия материала, пре-
дунреждеммя деформации кладки при изменениях температур .
придания большей строительной прочноегя кладке на случаи
ИД
*к*0П9° В8ИИЖВОП и #ЭХЛИ1П.<«1»11 МГпПЭ Я1.ВШНЬ||"ХЗ<
дни ЛЧ1ГВ>» '««МПА w ‘HdbinidBM IfNIiOlinil.loMUdllOJ ВАЗОН Xchimin
и << им ii«xndM9Bd ivniii/H । r*iititriiiiednait и>1|(
* каянэлшлен in ре ивнакопгрен моаэо мн
H airt'ufftBndn «<nh<rfw ЯЗР1П1Э M.i.Cuio и umwkhtj- bmmh.i иншнаш
Ц.НЛ11 nlb»*HI.*jp 4AR9 ЯННОМ» ВНОЯл И1МН WfiM > II 1Г||.Я.'Ж81.*\о Hli 11
•IIIKHJ Wfll'MW» ’гикп 1CH Ml ИИ ГР in! *80810 OBXRdHJOd ОПНЧ1ЛМ10,
-flfir B.-UBflt'tNI.’^eW и НИГОИ KOMinwr.l NOlttHI BV3J •\В1ГОГ.м1|| X nd*»l
-OJI.ia II rn.nl'in •IlJOMfKHNroil K3AABLH Bl <M>tdd II ЛГО83 OllhniJO
*ni.MtidHH A'eodc^»
(n.>Hii.i<h<Hu * нMatmaiwdan вГоеэ вякгг венгре нвяоглвГ виниг
нг >яэ акатГоп и ояайлвв вйц *вг.м|э ниипг n.iitrad.i иимгди хиг
-ntndn итмиявг ВШПГ Й1ГО8.1 КОШЛНЮХ Я BMUldllM Nllll.Mtll|]|.iClf
Пиа1П11|фГ" I И ихзонь нивка ИПН01.1НК> l!tl BH01I.U3 •rnKlWd,IIIH,lll
io iu> пилнвне и взалинля «Говэ а нинэгенг пиния апнемгогг»|]
•чх.ч>нх*1.*п н «Л&момон вн HJH.JBV«rtfadniB<l B>if?Cd.iBH и *ньнп4ия
01ии«!> и «IBHBB.WKI-Hd AiirnSQBiidn ddXlvdauNtt ио.чоэня nd||
*0-*INOdN ВйНШк11(нЯ OU О.ЧЧКОА И31OfB3BBIlduo>
Hi.iiudwH и яятп H3unB8HdM3Bd •» -J ‘doom iiuoAEedpn RHodoi.»
H.iwmoiie з bhrwk иг икре oi 'inзон x dee он пазя on иииавонзом
-iidii-» • я и.мгввхэо iihwndnM хнп BBBffgo в HaiMiHhvm. шгонз каггоп
•e iX'UHjiriii> rd .ih num и нэаосипижэ ан HhitudBM nir.vq hjmiiin
-BHfOll J.HIhVH JTO83 и -IINRAHHI.l 1ГЭЛ.<ЖКМ1> HhlHldHH Н1<МИ1ГГл
4ir»9 jJCjor ан шкп Ht*.)j *hi «э качл пц hi.'ii naiiHudHM эвавжз
•ihu jHBi > оАэак Я1.ШН a vion аАехяг’Л'еоН ц 'Hdanend ониигвьон
HibiiD xaBBtdxnj BHHiuaua к 'мэханнпкГi* UHodou BHiiuadi Спад
•в 'l.lMdirni ’fld Pt uilJ 8МГВ1ГМ RllfABdailWiH иинаппчяоа ild||
яняпгом ин BHeXdjva и < нгилпи и iron w и иаь.С 3 itroin
d 1-11 aed bh imi?nriiHi>33ir<i Kotfoio x niHhiMcKdien ‘hrovom nrho^
’минажкпгн KoHdomadii udii in иеяэХихо 'нгиял AaXd
>8E»£iad н юхе аииажвреи og’йми-аэ‘UMijoi’B jXjun niio ож ней
HiMiiAdot rarad 11 HiaoEsadu aowon .>инэни1,-га хи ox ‘иоеняз
нннака i «тяг-J iflxl ojohr oe им г я гм еквавоэ eoiihadauoii ахав»,
мвя нм£-т кт к.»ь -.мнягиз пня сан! ьшп HHoudumaBd ммгвгу|
‘пнаявоисЕ inn* nodiuiiM я •иоц’кг.ч uHii«iinnojuii*4*ii и ноеняз
оии.н-iimih ж| 1аян|Ч!пц fladj ни 11пичгнз оакод 'HMtfuifN HiiruadJia.Mi
н jiaeoitjiujud ‘4Х)£ 009 оГ Keiadjui ud чешг) 'HXJojA’du.i вгаг*1и
И1ин.ш1янак( BA.iiiNboda иавнажнноп |гзюя)гж<ч|о<||1оа н энная
-mi’i a a*iHMiiimdox хи laitMUbiiLMi]< магияз цаЛзпн тянягиэ
,-к 1лигя»1х>л (ипмпя! Гоп орвем!) hhh.hi.ij NoiixahiBde iifri
-<ed »|< Hii.i-rKdllBM .» К.ЗВ?13<ииГ П.М’КЦЗ Mt*|; ’ R3/JM 00£1~00<Л
1<«МП!вХ>)> маоАЭ ВГГ IJHJ1.H BH HMHBMtKduen 0riK3»M3.<UoV
и *хлижиц.1 он нагнхз чаэоным111 хи
-ubi.iun.ia хи1е nd|| ’«О0Г—0OZ а.1В1И1эоГ ннгвг-ч ad и join nd«
” I i 'finpfibi<in ,111 оннпро MiiRMspo odiiBdaaNdj,
. *9HXt и BH АИШ1Н*
«и J' * I* И тика >iNhi(j.iii 'нгозном ‘дмлви иивчхмйо^11
И< Modi! и .1ИА№И » и 0И1ЕИ ВЦ ИМГД1Г11П1. J JBd ИНМОГП.Ч

-.....«<*>»- 1.»™^
-h.Iuhii « oHinu j«»KHHHdu (.«чма ln„ a ".
........ „хиакт .К*) »l.dG.,1..UKal';X1’,L :
anodiimj'd a Bd.U«la.m,u .шИ„Н1,П1;я «.«^^“""araXan""
Ц1П-Я)< .>FIH4L-aJ.H1ir.t»nulf I'WRunxMhK nil. KiU „ „ " «
.,„1O «.ишлиаиом апктемати, и ан,n.,“n
и HIM ‘0Ж >« aouaoujo Mwu,kl>l aafcUduJ^ aned"^
,h i.H.tdai-iiad -u.uan ».nn.w „ .WJin иНП'",'ннг.!«дХХ
‘Гпаэ Хмжат Hiaaodsir Cud ишаип,, lmre
• «• *K)G—f)C| Xir»»»\L'.i rpi хпан
.м-илф шт Снвтгя <1 xzHMm-arn оот, я»,!, ППИ<,И
81ГОЦ-1 И нш ИНМНКо,, BlrIt ншиншнмЬ
11 «гЮПИ в our ажпо|И1н> надо я вг.жэ .lonn.d ангагнвннвнЛихм
ИЧ<ЯЭ nllal-HOHBl.lA' 1n.lr.10H ВН •(нянин) ПИНОНОМ a«M*H.HWtMe
<.НЬН9<> иодо.1 1ан1-яв1>га,1п н.илп п>1анвя Bavjgad яятннпп
•HMHodHt.’ijad помди! чиоижокеоа Ч1внэ<оок втшгос
HHii.mdu oiHHidae mu:mgo лноиоц -иьап 'UXHioi-n и чипа
hodll lOKHCniilHI <Uh ‘lL4tBL*.4 ЙОНХЛППЩ ПЯГЮ.С И ИйКМЭ 1ПЯиЭ
•imift HiHJin auindHjed unroi^n>da «edXuddnitox xhmojrs и<1ц
•ndaKBH iphuymi т'ояэ u иах.» имэмгоц wur имэ.<тх>и» «азиъ
rn'rwia daaavd xnincnnudnaon тЬмим лэы>9*4 мэпгвин здг.шкх)
’мойву ш.'и kohvojX хгтнч1(*яип<хэл
огчиюноо э хпвипсиидо ipbou шиажлга эпнчкэсхо
‘Rdanftmui и»и нхпмХ птлдо оончг»ф<к1п иявиягмгм
•odn мт ЧГОГИ »иин«м ОННЬТ И,ия <>и ВТОИЭ edODJed MniMMda.KM
H’ V ’и £- 6 энгмсвя tadaii sirosaduoERi Hirote Унл.ивдих-нвнехэХ
’яапх.) eh 11Ю1ЭОЭ иогодodutitti xnuiiuudax xruk^el'vh вмгвяуо
цп||п.»г.*ои ей autod и Qovj.Cdx гм н.п: низ смчтомпа □ ooimdin.’.tidd
'□iiiiaimftdM HM«indiuK3.<Vodii Xxdaeu e *oy<vjbm нингплНям
Mooij 111.1m. гшижкн *.<еаяв и лхЛма нпневаз хтСями
и.н.-ифоЛп XHRiVModii tn мЗохэ s> хвтэоэ имеввуп оиыед)
'iiMiDiiyii гии RMiivavaon оииов1мшЛии»м!|1 хшишсийц и.мгиф
'hill XRIilBHOdn ЕИ ЦНЬН^О *R-UNItOM- ,lRH4Ui»VlO ИС1Г ИМЕИКИ
I! lllHirtlMnieillil ‘ХЛЖОН Н<И)ОЭ 4XliraB13L\»*llI ИЖИК е.ЧЕНИОО
’НМГ1?|.*Н ШИКШШЛпВН <1ИН1Ьк1хЛНН (1 йпо1виимиЛпэ<и1 Амсмиуо
п(пии«пиж<1вгл и itodouo кхиXmuvfSK nt-н duu>»d «лпмпят
-ndo.HHI ' хнгиадо <«<tnX.ua ла ш> nixed пил, л ивииланиюа Ц
||И|’И>< УИН111.1НН Л>11в1'И.>1: Гоп МЯ1И1М оаПЯМЯ» « и»а»11"
мшн.нкХнв aUHUi-.u-.ie .ишаамтвоа jnii«.i«i.uirw inatea
8ЖИНГ ..........II l.lHHUIIHdU.HHI «11(> HHHjdlUUJIld КИП«ГН IW
in..™ паи «HHHtUKMC ueuMiiuuiadu ними or ан awn *,ИЯ^1МИ
•ntlingo маьоп минь andnioMaii ингягя H?"maa»ai
инчввои нгг и -HHiniHdce оэ iiwibiki ннги
И „елях упрощения риечет усилий, воз..
Ля хозидного сяода. НаП»» учиты.жют прииим.,,
^ХтиуЛ.щг иоэфнниев™ запаса прочности. Дли
ме>". итоженного свод», ио ..Л'жаипе раскрытия шиои. н,.,.г,.
“.Чт\бы линии данл.ини во всех участках ипшожиот р,
кпыткя ш. » нтюходваа на пасстояиии от центра тяжести, но при.
выгпа.чпем ‘ . длины шка. В этом случае в краиинх точках ш»,
не будет растипчи1»1ишх усилий.
Плес кие г воды применяют для перекрытия отверстии с малин
пометой, если польем свода усложняет конструкцию. Кладку,
вахаджиуаосл а земле, обычно не обвязывают.
я. ФМ1Д1МЕНТЫ
Печь непосредственно опирается ни фундамент или вагрузка
от вее передается фундаменту через промежуточные и ; и
Фундаменты юводит до устойчивого грунта. При неустойчивых
грунтах предусматривают специальные мероприятия для пере
дачи магру«ни на достаточно надежный грунт. Основание печи
должно паходитьсн выип* уровня грунтовых вод.
Фундаменты выполняют ш бутового камня и бетона. Иногда—
для передачи нагрузки ва большую поверхность—применяют
железобетон.
Размеры основания фундамента определяются нагрузкой
и допустимым давлением на грунт. Допустимое давление на
грунт составляет для мелкого песка с примесью ила 1,0 кг/см’,
мелкого, плотно слежавшегося песка 2,0, песка крупного,
плотно слежавшегося 4,5, гравелистых грунтов Зр5, гальки
Крупой, плотно слежавшейся 6,0 кг. см1-
Толщина фундамента должна быть такова, чтобы давление
от сооружения передавалось па все основание и в фундаменте
*•* кознинаяо слишком больших нягибвамцих к скалыпающкх уСИ’
лнм. Обычно толщина бетонного фундамента иод стенами печей
при хороших грунтах составляет ни менее лОО мм и под стенами
канадов^ве мгпео 120 мм. При выборе глубины заложении фун
вм‘шс'ЖВи’’Тк промерзании грунта при оста-
'1‘"* >“"ЯЬ1П1!"“” удельж.й нагрузка u и грунт фундаменты
д 1,1 к"7”рым углом. Величина этого угла состав-
ной чл“ 2’ ка“а,: в "• смешанном растноре 27’, на цемент-
ном з* и дЛЯ бетона 45. 1
.. н'я"^^4 ,и",1шв сооружения должны иметь елмостоятель-
I ? «»«»»*«. си амилам фундаменты.
ван и"и1|1ЛтпЧЯ ,Л“ЯЖ1,“ быть такова, чтобы фундамент но нагре-
уетоо* т« |,с-,и предусматривают
п«. “'М>>О«Ы1 канадии между фундаментом н клнлжИ
Глава Омятая
ЭЛЕКТРОНА ГРЕВАТЕЛЫ1ЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ ПЕЧЕЙ
Как указывалось в главе первой, электрические пг-чи подраз-
деляют на дуговые, сопротивлении в индукционные. Печи сопро-
тивления в свою очередь разделяют на печи косвенного при*
мото нагрева.
I. дуговые пга
В дуговых nt-чах вольтова дуга образуется между специаль-
ными электродами или между* ваентродамн и нягр'пармым мате-
। полом. Стедоваталыю, ток проходит только через злектроды
пли через электроды и материал. Электроды делают пз тугоплав-
кого проводника. Изменяя напряжение и расстояние между элек-
тродами, меняют длину вольтовой дуга.
В дуговых печах используют токи большой силы и низких
напряжении (не больше 200 в). Наиболее рационально принте-
йие трехфазного тона.
Материалом для электродов обычно служит графит или уголь.
Допустимая нагрузка на графитовые электроды составляет
25—30 а,'см’ и на угольные 10—15 а/см’.
Во избежание раскалппаиия электроды искусственно охлаж-
дают. Расстояние между электродами обычно регулируют авто-
матически. На рис. 1 г представлена схема дуговой печи.
«. ПЕЧИ COIIPOTUIUIFHIIII
Пгчи ко<* ie ни or о нагрева
В печах косвенного нагрела необходимое тепло выделяется
Ори прохождения электрического тока ио соиротшвяениЭ’-магре-
нателю. Количество тепла Q, кыделившегося и едшшпу времени»
<*пределя стен из выражения:
<?-0,8«0/*Я -860И’ вм/W, <*>
где: / — гили тона я амперах;
/I —сонрптнвлвмме в омах;
IV — мощность в кит.
Количество текла. выделяющегося в цепи. равняется сумме
количеств тепла, выявляемых в каждом одпородном участке веки.
187
Тепло от иагреиатсля может передю-атьси материалу 1
гпмптниым гоирикосвовевием. излучением или путем иаг,. |
вавия вспомотвтельпой среда, например вмду ха, порей,,, „ц,,
При оирелелеиии размеров нагревателя пользуются даищм,
о премиьяой плотности тока, допустимой для данного Ha1(Vft.
тел и
Мощность нагревателя определяется из выражения:
И’-Mi квт- (2»
При выбранном или заданном напряжении в сети V сила
тика определяется из выражения:
/-1000^ а. (3)
Знай нредельную плотность тока < а/сма, сечение проводника
определяют по формуле:
(4)
(5)
ПП|И“
(6)
____________________i исчах
угильну» мелочь (криптой
получат,. „ы, ^вструкиии и дают возможность
„те вх огоанич, ^ Г > ₽“ по₽"дк» >«Ю—2000’, ио приме"' •
рэЛоты ныдгляетси целое татками: в проиее"1
паю «меиеии», "РВПТ'М выгорает. Это приводит и ре’-
Прим. тени.. илатвяыР7ТРН"Я “ М1' ,иым “»РеЧ«,в«“-
« Дорсгоавэиой. ИлатвжГ-Т^'"" Hal Iй’»’*'1" ограничивает, и
мощи.чти. 'и делают rv.ii.K0 очей,, малой
Сопротивление всего маг [н? алгол я равняется:
ом.
Длину проводника при его удельном сооротиввтенин .
доляют мл ныражемим:
Я - ом.
пи-^иГ*И мтели випо*',иаются из достаточно жароупорного
Н Hew,l,'"K'JC удеатыюе соп ритм плен не.
примеияюг B’„^f“^X^*r,W“Tenei ’ MfoP‘TO₽““‘
и маишдеи. • *
Криптилепме печи прости по
П(1Ль<йт1. ~ге—~ •.«— - -
« IW-ЖИГ. ио прим,".--
Прнмимнае платины
“.i?" Плат,,,,.
Нагреватели из М лмГ
в KOT ipux twi«Tbr\ '^’’овои арошикжн применяют и печах»
м-ии.и.на, маж iajviL *МГ’ГВРТ 21)00 • Осмовмой ие.юстап'К
ЛЯамскть при Hai iienJ ** '|'“l ’ae*Tpo«ai реватрлей,—«го
модмблемоные наги нате iJ*™- ^‘е,м’ **®ДУ*а- Вследствие атого
ДМааоЙ ШЦНТНЛМ атм . к • Р^^НЮТ ТОЛЬКО Н ИСКУС* TIM’MWU сиз
<‘₽,’I'V «apuU спирта или водорода. Это
обстоятельство ограничивает «эблйсть примвивняя мплвбдежом
яечей.
Большее распространение получили печи с/жргтпымпгя е и..
хромовыми нагренателнмн. Гаки. пвчи оримеииюп я в силикат'
ной яртмышленшити для целой отжига и закалки стекла. Шимми»
распространение нашли снлитовые нагреватели. состоишв в основ-
ном на карбида кремния. В печах, работающих с такими нагрева-
телями. достигают температур порядка 1.350— 142О=, а при глоба
рлных ипгриивтадях (см. ниже) кратковременно даже 1600*.
Сиявтокые нагреватели выполняют в виде стержней, средняя
рабочая часть которы е имеет сечение в несколько ряд меньшее, чем
нерабочим наружная часть. Делают это для того. чтобы умень
шить ныделение тепла и наружных контактных частях. Глоба*
ропые стержнп, имеющие примерно такой же сое тип, выполнаются
несколько иначе. Каждый такой стержень состоит из трех • отдель-
ных частей одного сечения: одном рабочей (средней) и двух
контактных наружных частей. Чтобы уменьшить теплопмделение
ц контентных частях, последние обрабатывают специальным
образом, вследствие чего увеличивается их проводимость по
сравнению • рабочей частью. Рабочую часть нажимают мейлу
контактными частями стержня и п рабочем виде такой стержень
составляет одно целое-
Отрицательным качеством енлитовых и глобаровых стержней
является «старение» их в процессе работы, т. е. у велмнение их
сопротивления. Вследствие этого при проектировании печев
с то»;ими нагревателями приходится предусматривать -Шл.-ный
запас напряжения для компенсации возросшего сопротивления
стержнем.
Минимальное сопротивление стержня составляет 9 «ы на 1 см
Длины и 1 мм1 сечения, а максимальное: в интервале 1370—
44йОг‘ —12 ом и в интервале 1000- 1370е— 20 ом-
Силнтовые и глобаровые печи применяют в керамической
промышленности для обжига изделий до 140»)°.
Нм рис. 1-е представлена схема печи косвенного нагрева.
Ток проходит через графитовый стержень диаметром 2о мм.
зажитый п графитовых электродах. Стержень нагревает массу
ид молотого кварца, образующего при плаваапви кварцевое
«текло.
Печи прямого нагрева
В ночах прямого нагрева сопротжваениеы служит
нагмым предмет или маге рва.», в котором в выделите пи.
Этот материал включается в интающу-ю электрическую т»нь.
Печи ирнмою иа1|*ена имеют ряд прх’вмчщггтн в ера пиемии
< печпми косвенного нагрема; тепло выделявтсм навн°мери<’
всем объеме нздолия; и»г]ч»в можно вести очень быстро; штр
весьма нецел их и.
li»
" Киеву ТИП В«чЛ " ...товарами» ммпря..... 1
ПСЧВ ^х uStoro иагреа» » батьтлпсгве случаев испольт^
ов^яромавнлениый трехфашыи переменный ток. Если тол^
м.нипоеть сети, предаючтчме следует отдать од* ф,
’й «и. так как ок. работает более равномерно.
Jia расчета печев прямого нагрева используют те же ф.р.
мулы, что л для расчет» печей косвенного нагрева; менвек,
лишь порядок расчета.
По расходу тепла, зависящему от количества <>б|жбапгвм- |
мою материала и конструкции печи, определяется потребная |
мощность. Форма и размеры сопротивления (материала), его удаль,
паи проводимость и предельная плотность тока определяют u.-..и 1
чину общего оопротавлгаин печи и необходимую силу тока. Ила- I
денные величины лают возможность определить необходимые |
напряженки а рабочей цепи и рассчитать и выбрать мижтричесю»
оборудование и аппаратуру п.-чи.
На рис. 2-ж представлена схема печи прямого нагрев».
В. ИНДУКЦИОННЫЕ ПЕЧИ
Значительное распространение в последние годы получила
пвдукцяовиые вы,-окочагтотяыг печи. Наг|юв в этих печах про-
исходит за счет индуктирования в токопронодшиих материалах
вихревых токов значительней величины к высокий частоты.
Источниками тиков попыпк-иной и высокой частоты служат искро-
вые, машинные и ламповые генераторы.
Искровые генераторы просты по конструкции, но имеют
очень низкий к. и. д.—J0— 40%, и в настоящее время применяют-
гя очень редки. .Машинные генераторы, подставляющие собой
агрегат и» асинхронного двигателя и собсты-нво генератора, по-
меняют дли любых видов электротермии, исключая случаи,
когда требуется подучить падаане с очень тонким нагретым слоем
п. п. д. машинных теиераторов достигает 75—в0%. Нниболс*
универсальными и распространенными, но одновременно и нал-
более сложными являют а ламповые генераторы высокой частоты,
строящиеся мощностью до 1000 Такие генераторы состоят
iL,?'1.™" “"““'““«“ИГО (ДО 10 кв) трансформатора, иыпрями-
‘ “ n,f,to гми’Р»тора, колебательного монту |>а и индуктора.
JbMn. JL U*"*U*’L Колебания высокой частоты, создаваемые
и поонзвопме!!,?«10₽в' п"4“к,1ся В индуктор, внутри которого
сплаво'в г'райип иГ. п"‘о,,1“»“>лящих предметов: металлов,
ян.тея a Чидунгор, ВО избежание расплавления, выП'Л
водой Наги.» «"Л*1**1" ““ м<’ли°й нолей трубки, охлаждаемой
Матепва'.ы пм*‘ ир.иаводитси Ч|и-эиычайно быстро,
тая их ₽» Го 1 илижи “роиодящиа тепло можно нагревать, поме-
1Л Лг йматерная». '
план, и имепх.е.,. (*',1’аЮ1ена схема высокочастотиой печи для
рл о и стекла. Печь состоит из графитового тигли.
1*0
„.ружейного тештотюй иагмяиией и распатоже»»,,п„.,1жя
ея.пктора из медной трубки, по которому пиите
ви.„кой частоты (2ПО(Х|_1(М>000 пер.ЭД.
„еЯП.| является тюдяным холодильником. 1
Обычно .тля расчета печей высокой частоты исходными
пыми служат емкость печи, время распл.влеипя, частота тока
И напряжение. Расчетом он редел яв,т объем тигля, размеры индта-
тора, тепловые потери тигли, мощность печи и ее нагуктиввостт
емкость конденсаторной багажи и мощность генератора высокой
частоте.
Так как в пропгссе натрем млтсриала ицдутавость п*чж
неняется, необходимо пред) смотреть возможность |ег)лир>ьа
мни «постя конд<*ксато|юв.
Г лам оАпнчадцатая
ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ РАБОЧЕЙ КАМЕРЫ
11 РАСХОДА Ю11.111Н А
I. ныбог чип ч печи и «ода топлива
Тин печи выбирают на основе техники экономических сообра-
жений, учитывая способ и объем производства, вид топлива, м- т-
ные условия я г. д.
Вил применяемого топлива н способ его переработки опр*
делаются и первую очередь интересами народного хозяйства.
В большинстве случаев они устанавливав лен плановым зада-
нием Как правило, необходимо использовать местное тоолит .
Привозное топливо можно применять лини, в случае иеприпм-
и<кти местного шплнм ио технологическим причинам-
При необходимости в переработке или подготовке топлива
в больших установках, следует предусматривать его максималь-
ное комплексное ислольэомине (чагто с уланливанигм побочных
продуктов), лаже если это значительно усложняет основное про-
идвэдгтво.
*. РАСЧЕТ ПЕЧИ
Определение ризчервь рабочей камеры
яянеры следует определить ии основе физн-
м* притекающих п печи, исходя из усло-
nrx.Ti-и «и'*1’И °* МЛМ скорости H.»i iM*iia, влагоотдачи,
“m- A Р““Ч>" » 1. .1. в ряде с.1)Ч.ен «мп мш
Он.., , прелст.м.л мачапльиыа трудно* тч
««и- так как вР""»1Юлнт1. расчет ине.. и<> тако*
лаагтауанцах ♦аиГ.'.ив"!^ ““я,,,,ть
«т» paUu в1|<г.го1,'нХ«т?п0,,Н,,"НЫ В“’К,’“ ‘"М*""”"0'
111,11 пагшД ... ,’,С’И’К п>« W! ПоВЫПО-IIUII.
30» ..up..;, .„от а "" 1,В'Ш'Р“ «ММЫШ»
«ни Матера.,А. „ “Т f »“* 1“
отдач, к Х1Г".Си*"Г'“ИНМ" КА1.«фиц01*нта тепло-
«утки», .нажвмм. iL'X'i ’**Г*,! ,вой',““м"
^лмдых чисел газом « допустимыми ско-
.мутями газов. определяемыми СМфэтикленкями двпиимю или
^ин'*'’м материала.
Ратнеры отдельных и>и тунжмынй печи .ця обжита <нш
^норных материалов ип|«*делмют в тлпи<импгТи пт л«.ву-щчцх
1кор"гт«-и нагрева и охлаждении. Следует принимать максималь-
ные скорости, допустимы** с точки зрения образования в мате
риала напряжений, вызывающих ииммленис трепли. Так но
рагечитывамт и су шил ни.
Расчет ванной стекловаренной печи сводится к определению
поверхностей ванны, требуемых дли передача необходимого тепла
шихте м стекломассе, и охлаждения < гекдемв । ы, а текла? рд;
мерив пламенного прост ране тва, необходимых дли размещения
горелочных устройств и передачи тепла. При этом след) от учиты-
11»ть конвекционные потоки стекломассы, что сильно усложняет
расчет.
Аналогично определяются размеры и других печей.
Если методика расчета агрегата не разработана или недоста-
точно известны значения козфиикгмтов в теоретически <>б чно-
свиных формулах, прибегают к пгннльаовапию практических
показателен, характеризующих в данных условиях скорость
протекания процесса. Такими показателями яв-тяюття удельная
нагрузка (напряженность) площади сеявши и объема рабочей
камеры, линейная скорость протекания п|юцесса н т. д.
Не следует перечтен и вить значении этих практических пока-
зателем. Они но отражают влиянии основных теплотехнических
н технологических факторов, имеют временное .шач<*иие и подле-
жат постоянной проверке и уточнению.
Некоторые размеры рабочей камеры определяются чисто
конструктивными соображениями. а именно: расдоложенвем и раз-
мером окон для обслуживания и газовых каналов, подъемом свода,
необходимостью избежать разрушении кладки, формой и длиной
факела, условиями равномерности нагрева, охлаждения и распре-
делении материалов.
Данные для расчета размеров печей приведены в ссютаст-
сшуюншх разделах. Ниже рассмотрена методика определения
расхода топлива.
Определение расхода топлива
Для определения размеров типичных устромст», горелок, при
способаенци для псАольэования тоила отходящих газов, 1азонр •
иодом, дымовых труб и энергетического обору дования, в**
днмо ЗНИГ1. расход топлив» и количество ироходящвх lajut.-
При ироектмропаппн испытанных конструкций опр
расходи тиилима имиjде ведут пи статистическим данимм. и- •
мне расходы топлива или тепла относят к единице пру i •, .
или к единице размера рабочей камеры; к 1 м алишаДя
или пида или к t м* объема.
U П. W еражла
19>
Отигчемиг расход* тепла к единице продукта в мечах с цМи
к. и. д. может повести к большим ошибкам. II в других
такай методика расчета дает лишь грубо ориентировочные ж./,,'
чипы.
Целесообразно определять расход т pili а с помощью пч1Л1.1(||
баланса всей печи или рабочей камеры, что поз пол нет щ
^я|мктернюват1. распределение тепла и определить к. и. |.
Определив расчетом расход топлива, у стана киша» >т ноля-
честно провидящих газов с помощь*' расчета горении
(Чита кд г ии с теплового баланса
При гметакинии теплпвоМ'баланса ОТ. ч и.1 и МН II р
недуг от 0°. Если отходящие газы удаляются из печи или сушилки
U1M теш1м*рат)рс выше точки росы, и влага не коидоисируетгя,
обычно не учитывают тепла конденсации влага, так как в дан-
ном случае это ие имеет физического смысла.
Н печах непрерывного действии каждому участку соответ-
ствумтт постои иные параметры, и легко задаться температурами
сырых материалов, продукта, топлива, воздуха, отходящих газон
и кладки и составом отходящих газов.
При составлении теплового баланса лечен периодического
действам следует рукпнодстповаться иэменганями температуры
и состава отходящих газон но времени. Весь процесс делит иа
часта, дли которых отдельные параметры принимаются постоян-
ными и составляют тепловые балансы отдельных перво.сом. При
□том устанавливают изменения темпериту ры и материалах и кладке
и потери и окружающую среду. От тельные балансы суммируют.
Нч.дможвв бодав точный расчет при помощи трофических иди ана-
литических решений.
При составлении теплового баланса все расчеты относят
к '»Я ре делен Ний единит- вымени, количества продукта, топлива
Пив*™ ’**лш®янетве- случаев балансы относят к единице временя.
‘’гтавЛввви иат₽риа.1ьпого и теплового балансом следут
r y*’UleMMTJ выбранные границы и относить к ним все
kAYK - "‘Р^тры вмцестп должны точно аютмет< Т1и
• татки алйисп И ЗАВИСИМОСТИ от принятых ГрИНИП.
Пии “’>,ут зи^-пмьмо меня гы Я.
танин м,^.1|Ь'КиИИ ТепЛо®°го баланса шахтной печи в нечестие
»^ТрХ“"Х«.,,'да"е“0*
|»ЛС>««™оС.Х^Л^Д’>^лвт ,и,-,от*
гиева noaivY» ... гРетого отходящими пмими, и теплота н«
-...л»ииж'гЦ^О;оп"‘к'л>
итуру. Т.Ш1.Р.ТУШ, ЛЛ,.И“.Л>*"’ менку»'
««мм 1.ч1л.жЛииД ' м«.р»»л» овреамвются уел”
"м грш>ии Trtxwi* г.'..”.’?1"1"" " <'«а«ждеВ.и. Ь<-.« > и»И
малапг.а примять ансшиио границы в печи,
т„ и прихоле будят теплоте utrpom ..««емгружмнк.го ueTI>_
И ПОСТ)пееицото» печь воаду х»,- п11л..,. МГ1. .
ля продуй»» и отхолмшпх rm, nwrooiHx с|яииителыю iikikv»
пмпературу.
Таким обратом, при отнесении балам<а к внешним границам
ec*ii* нельзя учитывать, например, Подогрев » муха ь зоне охла-
ждении. В обоих случаях учитываются теплины- ффеьты Про-
текающих процессов, причем и первом случае только Де
. бмеига и но втором — но нее и печи.
В регенеративной ванной стекловаренной пичв в качества
границ теплового баланса для топлива, воздуха и отходящих
газов можно принят!, переводные клапаны. горелки или 11.if ГЫ
и печь. Балине шихты и стекломассы м .кип отвесить па|н>чяой
части ванны или внешним границам пеня.
В общем случае приходными статьи ми теплового балата
являют* я:
h потенциальное тепло (теплотворная гп •• собяы :ть) г» юл и ва;
21 теплота нагрена топлива.
3) теплота нагрена воздуха (н водяного пара или каких-либо
газов, если пни вводятся):
4) теплота нагрева обрабвтыиаемоги материала.
Расходными статьями теплового баланса являются:
а) пит|м«та тепла на процессы, протекающие в обрабатывае-
мом материале;
б) теплота нагрева продукта при температуре, соответстиую-
•иен гранппг бала ига;
в) потери с отходящими гадами;
г) теплота нагрева продуктов разложения обрабатываемого
материала;
л) передача тепла ид рягсматрипасмой части печи в другие;
е) потери в окружаищу ю среду (иногда и потеря с охлаждаю-
щей водой);
ж) потери вследствие провала и уноса.
Рассмотрим отдел ыгые приходные статья.
1. llu'ICHlinil.U.HOr ТеМЛС» TOIIJHM. Т(НЫ'*ТПОрНуЮ «и ’би Т1.
топлива можно определить расчетом по <и тану топлива, с помощью
кали]м1Ы4»тра или прилить по литературным данным-
Если ла прнпптуж» единицу времени, например час, . п-рает
J единиц топ.тива it теплотипрмая способность гдинипы топлива
Q Кал, то величина этой статьи состааит:
НЯЛ/****
t. Теплота n a i реил теплина. Если топливо по дот р.ч« v I m
м тепдпемкогть его с№, то величина атом статьи составит•’
। •“ 2cMfra кал/час. W
Жидкое топливо (мазут) обычно подогревают до не aw
Температуры, и удельная теияоеыкость его составляет примерно
!>• >*5
ОД квл'кг град. Твердое топливо обычно не ппл,>г^1ц
тчадоемкосгь древесины составляет 0,0, торфа — 03, угл*-.Л
ямса -ОД кал'кг гряд.
Газообралиос низкокалорийное топливо, как правило, п»3.
гревамт до высокой температуры1» Высокой адорвашю rni„(i.'
ралти» томливо обычно IN» nowpenaaiT, так как iic-ie.icTniK- ш<|0Лж
шага <мЧема оио внесет мало тепла. н. кроме того, может рахц.
житься при подогреве,
3. Trn-wia нагрева пиадух». Если во расчету горения пн еда
вицу тонлива расходуется в м* воздуха, температура воздух* ••
п теолоемк1<ть воздуха ее кал и’ град, то количество впосныоп>
тепла составит1:
кал/час. (3)
I. Теплата нагрева обрабатываемого материала. При тит
емкости материала* еи кал.кг град. температу |и» его/. и мгр-
жаем»м в час количестве G* кг, теплота нагрева составит:
кал/час. Ц|
Рассмотрим отдельные расходные статьи.
а) Затрата тепла на процессы, протекающие
в обрабатываемом материале. Эти процессы могут быть
пгсасггррмнче- кие л эядотермиче-гкие: обычно преобладают послед-1
вис. Е<лн в конечном итоге, п результате превращений и мате-
раале, тепло выделяется, то его можно перенести с полижитель
ным знаком и приходную часть баланса.
Для определения тенлот реакции можно пользоваться прз
нилим академики Госса: твидовой эффект реакции равняется тепло-
те обр831<|)Э1гпя КОМГЧ1ГЫХ продуктов ил элементен минус тепло ной
аффект »браэо|мыйя начальных продуктов из элементов.
Если каличегтво тепли, затрачиваемого ив фиаико-хямическне
пре вране'ни я в материале, составляет д^мау»* кал кг продув®’
иоличоств»< П|юдукта, получаемое в час, Gnb кг, то расход тепла
но ра*• мвтршмеж1м статье составит:
кал|чм.
б)Тснлоти нагрева продукта. Теплота наг рева пр1'
дунта дпажва быть взята ири температуре 1'пр границы, к кото-
рой отвесен баланс. Если теплоемкость продукта сяр кал/кг г|’«*Д.
то молвчестви тепла по этой статье составит:
9>*сж.t^Gn^.apia^ нал/час.
В пгчах аери< шчмаого действия теплота маг репа материала
или продукта в отдельные Периоды оприделяетси п соотш»т« твии
с’кряп-^й распределения температур во времени.
м ! ?авв* • «иааеммоетях см г.п»-ь .lirwparypu (5) „гЛ
и^ра Авл"г*,в” ’’’I***"»'» wbiutv ынгр*.м МЮДММЫ1 1иаоя ала видямо»®
”чыпт> wrpana трамсаортжы»
«думиш.» .1Я мямравмя ял* пирпыитгиая nawp«au« иля вмелма.
гл
в) Потер»» г (пходящнии газами. Эп ttlTM
гдеся из Д»У»: теплоты нагрева отходящих газо*. и их в.»х-и ‘
альлаго Ttm.il! (химической неполноты п>ренин)
Если выход ОТХОДЯЩИХ 1аз<»н иа единицу топлива I м*, темпе*
ратура дымовых гаэов // и теплоемкость с4 кал м’ Га'|
теплота нагрев» дымОНЫХ газов составит:
?р»г*. t« taf/a кал/час. pj
Если в дымовых газах соде^мкатгя окись углерода и мдорпд
п количестве СО% и II,%, то потеря от химический тешавптм
тореивя составит:
Ч?а<9., * (30,1 8СО%-р 25.79Н,%) lor кил,час. (8)
г) Теплота на г ре и в продуктов разложения об-
раби т ы ва о м о го матсрияла Если теплоте тнревл про-
дуктов разложения обрабатываемо! о материала или испарения
влаги не учтена и пн. «а» и <», то она учитывается отдельно.
При количестве сухих продуктов разложении Гр м’.час, сред-
ней теплоемкости их сд кал и* град и количестве яспярмемлй
влаги II мг/чае, теплосодержание продуктов разложения
госта пи::
t « 1yPG + (506 т 0,481^) Wp кал/чне. (9)
Al Передача тепла из одной части печи в дру-
гую. Количество 'тепла, которое должно быть передано из
одной чистя иечи в друтую, устанавливается по тепловому
балансу ее частей.
Если известны размеры печи, можно установить количество
передаваемого тепла. Считывается тепло, передаваемое пхлучг
наем, переносимое потоками газов черев свободн-м* пространство
и передаваемое теплойроиодноетью через стенку •
е) Потери в окружающую среду. ^>та статья сла-
1аетсн из следующих:
1) потери с выбивающими*-и газами,
2) потери излучением через отверстия,
3) потери через ограждения.
1) II и г с P и с выбивающими-
си газами. Количество газов, выби-
вающихся через щели злелииок. и коли-
частно присасываемого воздуха можно оп-
ределить следувчцим расчетом-
Если давление в печи пир1 лелястся
Только гоометрнчоским напором и извест-
ны следующие размеры <рис. 62):
ft = /, -f- — плита Д1. щелей с бонов
заслаики. ограниченная верхним краем
<>|що и шштральиой лцпией в м(.
1TJ
/,-олищ*» ОМ” иежду заслонкой и мржнВ|| кр||<
окмд в м*;
Н высота от вейт|шльн1'й линии до верхнего края окна и v
то количеово газов Г^м* сек. < удельным несом у,л кг м>, виги
иамчцнмя через верхнюю горизонтальную щель, составляв
V 1/ *</МТ< "ДиР. вР/свк.,
*• » T..f
где: ye — объемный вес воздуха в кг/м*;
?— коэфипяент расхода (примерно 0,75).
Количество гаяов. пмдсллимцихгя через вертикальные щели
заслонки, в 1Л раза мсиыие.чем выделяющихся из горизпнтл.и
ной «гели той же площади внерхх заслонки, т. <». на уровне верх
нет крал вертикальном гце л и. кг л и количество выбивающих' н
газов час. теплоемкость их с9 кал ы3 град и тсмперап।н
V« го потеря тепла с выбинающимися газами составит:
•»3600ri.lTFj*?yee/t кал/час. (И)
Если щели располсокомы ниже нулевой линии, будет засасы
ватыя воздух, шккнщмй mao. Для определения количества
присасываемого воздуха испольауют тс же формулы.
2> Потеря и « л у , е , ” Р •> oti» D г . .
Коляче<т1и' ггала, тораемие ямучм1пш черта „т».,кт«я
дмястгя по формуле: г • •*
Ч^г,.Л. - -«.»»[ (Ь) „и MCi (Ц)
где* V — К« зф|1ПЯ1ит диафрагмирования. ямищп ar pai
морок ОТЙВрстпя и толщины кладки (мс. 63);
Гд — температура в печи и К;
Гн -наружная температуря п К,
Г<ж - - площадь отверстия в м*.
На рис. 63 даны значения ф в зависимости от формм отвер-
стия н отношения , где D ширина отверстия п м, а- тол-
щина стенки в м.
3| II " т е р я через ограждения. В печах непре-
рывным действия подсчет потерь тепла в окружающую среду
через ограждения 7д,вгж. а. •* кал час сравнительно прост. Дли
расчета может быть использована формула:
1
«.-'•Им
на л/час.
(!3)
где: S 1 **F *" ’ ’ • "г терм"чес|Мв сэдротквлешпклад
ни» состоящей или из одной» слоя толщине! о м с ш»-
фнцментом теплопроводно» тя • кал (м час град иля пд не
СКОЛЬКИХ слоен ТОЛЩИНОЙ В,, $п с каэфн
ииентами теплопроводности соответственно аи К>»... лп
кал/м час град;
/« — температура внутренней поверхности ограждения в гряд;
хн — температура наружном поверхности ограждении в град:
F„—•поверхность ограждений в и’.
Температуры поверхностей ограждения можно подсчитать
ио температурам печи и окружающего пространства. Проше,
опредсдин температуру iiMyrpemwi поверхяоств ограждевнЛ.
наити п'мпоратуру внешнем понерхиостн и потерь» в окружяяицув»
среду по графикам (рис. 64). Величина берется в аютктствяи
с формой и граждан яй.
В печах периодического действии для составления мдаиса
каждой» периода, помимо расхода тепла по другим стэтьнм. пол-
ечи тыкают количество тепла, анкумулярованнов» н потермниою
м окружающую среду, пользуясь точными или приближенными
меги (ямк. Часто принимают* и у прощающие п|ч’.1п<«ожгмни.
дппускаюп|ив использование вамопиморностей стационарного теп-
•Нового цотпка.
Рж 64. Текшхщача в акружаютпую среду в Эаинснмогти от п*мверппры
стенки.
t-тизкива стевии в и, л-гшфнпемт теплепрсипдпмстж • ма.т/м час г|»вл.
м.,1 Потеря вследствие пропала н упоен («мехи
ничггкая неполнота горения»). Если в твердых остатках от горе-
ния тоилипа содержатся горючие составные* части — |ин*нм\ще-
етмою углерод, и содержание его в остатках равняется *С%
мисо топлива, то потери составит;
?₽«ги, t =• 80Сх жал/час.
Опгдмеввс сопротивлений ья пути газов
1> ЛУта^Т8*"11 рчмераз печи определяют сопротивления:
«иныУТи.: “М "°Я- СТ” 2> 01 *-»>•“ вод. ст. и 3) ...»
il“‘J: “*'’“'JV" 1«'»<'Тр«чески„> Напора h, ми вод. ст.
Л», (в .и .а )"*>«*" для работы паяв тяги или давления нот
Л«« .или газа» без учета запас, раиияется:
*"*-+*».» ± *.'*ао«е. ± (15)
вальяна £Хр"т'Тго з“.“ш МС*’ЛС“<т“>п «-«•
ТО ео знаком плюс. зи,,,”м мвиус, а если nponuu.wicTa.veT.
дтм UiuTM«Maennc.iioJ^ZB 1|",'|»ния и пеня горючего гааа и воз-
иск» iM .iii и У ' " геометрическим напором печи или
> и должен оставаться известным запас (Э0- -4(»"ь) на
З'ю
i форсировки. ласорений и уаулптеиия качаетаа тайпа.
ГЛ> и.. |.н.татечногти гнометрип. коти напирая отсутттми и.
fl|>U и14»б«ОДИМ” ИЛМеШеТЬ P»’"FP“ «»««•»» ДЛЯ УМЛ1ЫММИ
Я,С* .пленяя ИЛИ применить искусственное дутье.
"’TL пет явления |<а пути ДЫМОВЫ! тааов должны вР ...»
ГЬСН тятей ДЫМОВОЙ труоы ИЛИ иткучгтжпн. И ......жен Т.
Г11 итнгетный тапас, аавясншин от уел ми работы аероят-
»^тя ааспреиий. форсировки и т. д.
Методы рас«г» иотеры давления наложены в главе II.
Глава двенадцатая
ПРОЦЕСС СУШКИ II СУШИЛКИ
I. ЗНАЧЕНИЕ СУШКИ 11ЛДГ..111П II М АТАГИ У ЮН
П ГН.П1КА11ЮЛ ПР0МЫП1. II.HIKM TH
Сашкой называется процесс освобождения твердых матери*-
зов от содержащейся и них влаги за счет ев испарения, т.е. пер.
хмд» uiarn тела ил жидкого состоянии в гааообразнпе и удалении
образовавшихся паров г поверхности тела и окружаямцуа» среду
Осуществление этого Процесса возможно только при поды
тепла к влажл му телу и при условии, что давление (или ki и
централин) водяных паров у поверхности тела больше давлении
(пли концентрация) водяных паров в окружающей среде.
Тепло подмодится и телу кон век иней от теплого воздух*
и 1ММ0НЫХ газов, лучеиспусканием от нагретых поверхностен.
за счет создания в теле электрического поля высокой частоты
и другими способами.
В силикатной иромытлеяности сушат исходные материалы,
как. например, песок, неновую глину, топливо и керамические
пмилия. Сушат материалы для того, чтобы подготовить их к
дальнейшим технологическим процессам: размельчению, просей
ваяию, смешении» и т. д. Керамические изделия сушат ДЛЯ
того, чтобы прилить нм механическую прочность, иеобходимуя»
для укладки на вагонетки и и ни а бел г при после дующем обжиге.
Сушить песок можно при любых температурах и скоростях
удаления влаги, бея нарушения его качества.
Сушить комовую глину и топливо можно при любых
|юстях удаления влаги, по температура поверхности лтих мат*
риалов ограпичинаетси. Так, глина при температуре выше 4<и1
теряет пластичность, а в топливе ныше 150 -300*' начинает ••
возгонка горючих продуктов. Растрескивание* глины при сушке,
п- .и*д<тиие усадки и возникающих усадочных напряжении, не
ухудшает ее качества, в, наоборот, способствует ускорению
папесса удаления ВЛВ1И.
Сушка керамических изделий т|к»бует определенного режима
как в отпшпенни допускаемых бэдонасних скоростей суш-
ки. тан и температуры поверхности изделий. Это обусловли-
вается свойством глины давать усадку при сушке, в резуль
тате чего п шиьвют усадочные напряжения/ которые могут
выявить деформацию изделии и даже появление трещин. Вели-
24»
чана усадки, а следователь».., и ка.|ряЛеиия ,,
<т« коюк'Нтравии плаги и теле и-ыглня, к.лома ,,.м б.Яы11*“*>'
больше скорость суши, и чув. твиталыюеть д»„„го м
к сушке. г
Н изделия, различной толщины, изготовленимх из одного е.и>т«
ГЛИНЫ при одипакоики скорости .................. рамнч»/
Во величин.' иаирнж-ния. Чем елошим итифягурмия в11,
Тем больше величина этих напряжений.
Следовательно, допускаемая максимальная безопасная ско-
рость сушки должна «.прп.и-литыя в зависимости Т толщины
иккммя, стеками чувстиитаишостн данною сорта глины к crake
и конфигурации наделяя.
На необходимость разработки теории сушки с учетом теадоч-
ных напряжений пнорные указал академик К. II Доброхот,
который и 1945 г. разработал метод расчета режима сушка
учетом усадочных напряжении.
Сущнисп. протччпв, происходящих при сушке. и законы,
управляющие этим» п|юпе< сами. характеризуются рассмотрен
ними ниже:
а) гтмгиной сушильных процессов, определяющей матери
ильный и тепловой балансы сушки;
б) динамикой процесса сушки, определяющей зааисямость
скорости сушки от свойств материала, размерен выгуштмгм**!
тела, а также условии теплопередачи и движения материал*
и высушивжаицего агента;
п| измененном свойств материала и изделия по ме|<’ удалении
ил него влаги и образованием усадочных напряжений. возникав
ших и п|х>цессе сушки кграмич«*скнх изделий, имеющих яепосред
с тигли у ю связь с у кжданными выше процессами.
Сушка материалов милеет происходить естественным и иску»-
< таенным путями.
Естественная сушка обычно производится иа открытом w •
духа под навесом пли в гпецшыьных сараях и прц.1стамяет
собой npCMIBCC, При котором сушильный агент (»MiyX|. Н '1.1 '
Тингами пары воды, отводится без применения вентиляторов
Искусственная сушка материалов ироизводится в сиедиаль
ных угт|И1Йствах—сушилках, в которых сушильный агент, ишл"
Тишпий пиры ВОЛЫ, ОТВОДИТСЯ При ПОМОЩИ вентилятора ИЛИ ВНИИ*
вытяжного устройства. Тепло перелается материалу этим .uv
агентом сушки, нагретым в калорифери или полученным при < ж и
гании топлива в тошее, или илтучением от новорхжк ген из
грена.
В настоят.... ярямя до 70-Я0% во» н.о'.теи "
ннгушнвают внскуссгненных сушилках. Применение н‘ч,т“1'”'
повышает производительность и улучшает |>аботу сушил
У сг|м)Астн: поэтому надо применять, кик правило, принудив- . .
вентиляцию сушилок. Естественная сушке допустима л
устройствах очень малой ироявводнтаяьмостм.
». параметры влажного воздуха
Сушка всех материалов в силикатной промышленно,
в»юдпт<п горячим воздухом или дымовыми газами. Наввад»
пасивостранеиа сушка горячим воздухом.
’ Ввиду отсутствии заметной разницы между газами и чютим
впдухсм С ТОЧКИ зрсНИЯ ИХ сушильных свойств, ра<, метра,
зтн свойства Применительно к атмосферному воздуху, который
можно рассмитрпиать как смесь сухого воздуха и водяных пар,..
Под сушильным агентом понимают газообразную среду
дух или дымовые газы), которые в условиях вокосредствепаои,
соприкосновения и теплообмена с высушиваемым материалом
юспринимают удаляемую из него влагу.
Согласно закону Дальтона, каждый из газов, входяшпх в см< <
заьимнет объем, равный объему, занимаемому всей смесью. При
этом, давление смеси равно гумме парциальных давлений отдель-
ных газов:
(•>
и’ вдаж
Весовое количество водяных паров, заключенное u I
вою воздуха, называют абсолютной в л а ж и
воздуха. Следовательно, абсолютная влажность
рама весу 1 к3 водяного пара у, при данной темпе
нов варпаальном давлении.
Обозначая парциальное давление водяного пара через
имеем:
воздух,
ературе и лен-
Р-
кт
(3>
вес
'ь-ттг •
где: 1и — абсолютная влажность воздуха ала удельный
видимых паром п кг/м*;
р„ — парциальное давление водяных парен в кг/м’;
Я —газовая постоянная, рапная 848 нгм/моль СК;
молекулярным мм водяного пара, ранный 18;
/— абсолютная температура влажного воздуха н К
При опрадгленаоа температуре абсолютная влажмоси. им^т
прапвяьаие макеммальвое значение при макгнмалыюм уирупмти
водяных и в ров, т. е. при насыщении воздуха водяными парами,
когда
А» —яарпвальное
ь ю/'м*;
Удельным вес
а нг/м*.
И уя—ун,
дав.1еии<! насыщенных водяных паров
водяных парив, насыщаюпцах воздух»
.<»»« п
(1)
Значение абсолютной влажности воздуха (т ) а уиотгогг
иасаипеиного водииого пара (/>„) при д,и11 „
,ны в тайл. 13 и Г).
СтеИИИЬ на' мщении воздуха водяными парами теракта)
„етси его относительной влажностью у. г” р
Относительной влажностью воздуха Принято называть от»,
щеиие упругости водяного пара (pj во влажном воздухе к .
тоста водиного пара при полном »го насыщении при той же тем
лсратуре (р»>, следовательно:
или
При малых давлениях можно считать водяной пар идеальным
азом и выразить р. и р„ через удельный вес и абсолютную темпе
ратуру:
₽л = Т« Яп Т н Ра-Т. Я« Т.
Рп целив первое из уравнении на второе, получим:
• (»)
у изменяется от 0 до 1 пли от 0% до tW%,
г* Уравнения (4) и (5) сп|>авсл.1ивы в Пределах температур, при
Которых р„<Л, где И — Ли|»ометрвЧ1-ское давленпг
Относительная влажность воздуха является важной характе-
ристикой влажного воздуха в процессе сушки.
Влагосодержапнем воздуха называется пес водяного пара,
содержащегося во влажном воздухе, приходящийся на I кг сухого
воздуха. Влагосодержаиие принято измерять в г па 1 кг сухого
воздуха и обозначать через d г кг с. в.
Численное значение гьтагосодержания можно вычислить, поль-
зуись уравнением Клапейрона для воздуха и водяных нарой:
- « т - . .»*£ .
где: Я—таловая постоянная, равная 848 кгм моль К;
— молекулярным вс*е пара, равный !8;
V, — молекулярный ве< виадуха. равный 29.
Во пл мятом воздухе водяной пар п воздух имеют одинаков}»'
температуру* н 1«имма»>т <«дям п тот же оощмв «.бьем, тлтому
отношение веса пара к весу чистого воадухм ни влажном
АУ*е равно:
_&!** «0,622?? кг/кг сухого ваыуха
I />«-29 Р»
d = 622- г/кг сужого воздуха.
'аменяя парциала.ц<<€ дав-тение воздуха р, величин
» рп р" и Z? —auuiesiiL* влажного воздуха (»• *
205
(6>
или
назвать барометрическим давлением), получаем дли плажи,|( ,
мяу». находящегося при барометрическом давлении:
<* = 622 -g^- -622г/кг сухого воздух.. (7)
Следовательно, при данном барометрическом давлении или;,
«одержание воидуха зависит только от парциального даилеииа
водяного иара, а так как давление насыщенного пара растет
, ттаиературой, то максимальное количество влаги, которое
может содержаться в воздухе, зависит от его температуры, и тем
больше, чем выше температура.
Удельный вес (вес 1 м’) влажного 1«>адуха слагается иj не .<
сухого воздуха и водяного пара, содержащихся в 1м’ сате,а:
Т = Т. + Тл
Подставляя значения у, и *п из уравнения Клапейрона,
получаем:
На формулы (9) следует, что удельный вес влажного воздуха
всегда меньше удельного веса сухого воздуха.
Теплосодержание влажного воздуха слагается из теплосодер-
жаний, содержащихся в смесн сухого воздуха п водяного пара.
Условимся относить теплоту нагрева (/) влажного воздуха
в количес тву его, содержащему в 1 кт сухого воздуха, иначе говоря
К (* + |55,у иг влажною воздух*.
Тетиоапдеркине 1 кг сухого воздуха составляет:
г, = с,-I кал/к г,
гзе- —средняя теплоемкость сухого воздуха при постоянне й
давлении кал,кг град.
( — температура воздуха в град.
1ешп«емкость сухого воздуха в пределах температур сушиль
вых установок может быть принята равной
с, * 0,24 кал/кг град
и теплосодержание 1 к. сухою воздуха составляет
1, “0.24 / кал/кг. (10)
Теплосодержание 1 кг я.р. по П1,иб_1ижгн11ий формул»
.1. К. Намаикв ехптавдж'т: 1
<^*595-4-0,47 t кал/кг,
ГЯ’(. <ч 1,м/кт' теп-’,,,’« испарения ори 0°;
/ г град, средняя теплоемкость водяного паря
(п яр«лелах сушильных температур).
< —температура м град.
(И)
Таблица в
Удедьпый вес водянлгл пара па Влаашов мопи
прп «тносптельноВ влажности вмдужа 1«ю
Г* Т. Г/»’ Р | Т. г/«*
—15 1.39 45 55,42
—10 2,14 50 82,94
— 3 3,24 55 104,28
0 4.04 60 139.09
5 4,80 45 161.05
10 9,49 70 197,95
15 12.82 75 241.65
20 17,29 ®0 292.99
25 23.03 аз 153.23
30 30.36 « 428,07
35 ».» 1 95 504.11
51.13 99,4 588,23
Таблица 14
Парциальное давлен ж а водяного п»г» во влажном вс-азухе
при •таегжтельпой влажности ввцду хаНОО*
Г р. „/«• !• р» 1 - * P. *rl»‘
-40 0,09 Ю » F 125.20 60 2'»3t
—50 0.39 15 4 173,Н6 65 25Л»
—40 1,27 20 Л ] 2R8.4O 70 3177
-30 3.81 25 J Г 322,9« 75 ЗМ1
-20 10.50 30 ’ 1 432.6? 80 4М*Ч
— 15 Ю. а-. 35 1 573.40 85 5895
—10 24,80 и 5 752.1* 90 714*
— 5 40.91 45 977,30 Я6Ю
|» 42.26 50 • 1267,7J 99.4 10128
5 ИЯ. 96 »• 1 1604.80 100 ЮШ
Следовательно, теплосодержание влажного воздуха, опи*-
‘евноо к 1 кг сухого воздуха, содержащегося и нем, будет состав-
/-7, + ^ Ч.-0,24 < + 0.001 rf(M»+
4-0,47 /) нал/кг сухого воздуха.
(12>
•07
з. гтгпжл <МИИ.1ЬН1.И
ПРОЦКпон
Статика сушильни у
процессов опредаляетса
материальным и теиловми
балансами сушилки.
Каждая сушилка сот-
пни из следующих о«Нчн
них рабочих частей: я| су-
шильной (пли рабочейI ка-
меры, и которой протекает
Гис. Пряншгаплльнаа схема сушплкп: процесс сушки материала
>-сумаап. .'-nMojwfr-p. «-мштмаагор. б) калорифера, и китчу» ч
происходит нигрен возду-
ха (агента сушки) с помощью какого-либо теплоносители, н) вен-
тилятора или дымососа для подачи сушильного агента. В ьич
< тис теплоносителя может служить пар, дымовые газы или элект-
роэнергия. При сушке непосредственно дымовыми газами, п
ледмие одновременно являются агентом сушки и тенлпн.. и
tl леи.
Вспомогательным оборудованием являются транспорты»
устройства для подачи материала, устройства для улавливания
пыли. контрольно-измерительная и регулирующая аппаратура
При сушке изменяются вес материала G, его влажность
и температура в (рис. 65).
Материал 1.иыи бидоне
Рассмотрим материальный баланс продукта, подвергающего* .и
сушке.
Выедем следующие обозначении и индексы:
Gt — количество влажного материала, поступающего в с)’
плитку, в кг/чаг;
£»“количество высушенного материала, выходящего из
сушилки, в кт}час;
— «бсолютио сухого материала. подвергающей* я
сушке, в кг/час;
**4 11 wi— соответственно начальная и конечная относительная
влажног?!. материала, т, е. количество b.iiiiii и прицеп
тех, отнесенное к весу влажного п высушенного мате-
риала;
*** и u’i ~соотв*?тстп₽иио начальная и конечная абсолютная
влажность материала, т. е. количество влаги в пропен*
таи, отнесенное к Весу абсолютно сухого материала G,.
который во время сушки остаетсн неизменным;
количество испаряемом влаги в кг/час.
Оию««тельв»я влажность в % равна отисшснию вега плата
„ в«) влажного материала:
«•' = 100%,
а вбеоатнан влажность в % — отвошспвп веса влага и вес»
абевлютио сухою материала: ’
W
н-^100%.
Формула перехода от относительной влажности я>* и абсолют-
ней влажности и1:
03)
В сушильной технике чаше всего оперируют с абсолютной
влажностью iv.
Количество маги, посту павмце* в сушилку с влажным мате-
риалом и выходящей ил сушилки с высушенным материал* и,
соответственно ранни:
‘r'“?W,<r/,,c; ”• Л»Г

'*'• - таг ; '*'•=л? *г/,к’
Количество вспаренной в сушилке влага:
IF-G.-G.-IV,-»’,- « J1)кг/чае. (14)
Рассмотрим баланс влаги и расход воздуха.
Принимаем, что вес абсолютно-сухого материала, а также
нес сухого по а дух а остаются постои иными при входе и выходе
•а сушилки.
Дли удобства все расчеты, связанные е расходом воздуха
11 тепла, относим к 1 кг сухого воздуха, содержащегося во алаж-
иом, так как его количество остается неизменным.
Принимаем следующие индексы:
Для параметров воздуха перед входом в калорифер — •1»ч
лли параметрон впаду \а и материала перед входом всушилку - - •!»
и для параметров воздуха и материала при выходе и« *'У’
шмлки
В дом случае L кг/час сухого воздуха
При у становившемся процессе сушки, количество влаги, листу-
пающец в сушилку с материалом и воздухом, должно быта равво
количеству влаги, остающейся в материале после сушни а влага,
ушедшей с воздухом из сушилки.
Н [|«1Я суши»
тоа
г" Тогд. материальна Йяам «пет».
4, О',"., I •
I £, 'i,,,.4- 1.ЙГ-*••’ИМ Т ЮО Its,
I Таи ПК t-ta-Aa=t. <*. < * «кгоеопржаии. „ M>.u
| мриздимвго мер» кморкфер. «« «влегся, то
I » 4 . K-fi-r . А.+д 3l_
I L • й + W® 1П1' * 100
I После иреобрй 1 м:
I •
। Из уравнения (14) имеем W l|W * кг; чес;
| тогда
I = ^,аС- ’П>
I Обозначая черва / = «,, получаем ।
ua 1 кг испаряемой влаги:
WOO it CJI )ГО ВОЗ !' XII ,
* dt — J, юО влаги
Расход воздуха уменьшается при увеличении < И yi 111
чивае;. ВрВ К» ЯП । и г . -
1 втилятора, следует вести
расчет на работу при максимальном значении d9. не торов бывает
I в летнее время.
। Ьадннс тепла
I Рассмотрим баланс тепла теоретической сушилки. Тгорсти-
| ческой сушил кия называют условно такую, в которой отсут
|
| ных устройств и вис] материала, считая температуру
| •* входе и выходе из сушилки одинаковой.
| 11 вржашкй иг 0* тепловой 6a.iuU'-
। теоретический i.vuhliku ямишо мдрааить сдедующип уравв®*
j I, /, /,/„ О»)
| r.nt. /,, /, — тепдосодера . ч ;n ]Н .. |лш п> вое
। Д>ха, ЯОСВДОитцмо в калприфс-р, пооло надо*
рифера П|4< ВХОДе о СуПШЛК? и На ВЫХ< ' 11
¥ш количество тепла, с« •, ку в ьи-ч.-
Р«фв|*«. В кал/чш •
I м,‘|,‘-г 1 } । 1 ПСр1
I п / 1 *1 иг с>х"п‘ в^.'Ухж. находящеюся в мем.
| 11: * ' ’ 1 - - const (гм. пыша) вы ' । •- 1 1 *'"
I A»/t>*eon»t,
I SIO
I
I
а,н,а.ип»«и1к-«', «о • teo|»tB.ietKo* сушыкв п<юИ«с с1т„
иде, при постоиином теплое.,держании utuon>
Далее, иа уравнения (19) получаем:
^(А —/.)“£(/,— /,) кал, чае. (20)
Рааделин Qk « L »' — количество жпариемой алага я час
а обозначая £-< '„• = ,. получим расход тепла а тлора-
фсре на I кг игнарисмий влаги:
—/.)= /(/* — /®) кал/кг влага. (21)
После раскрытия я иреобрааовакия уравж*шп| (21) иатучавм:
f = + квл/кг испаренной влага (22)
гда: г,— тепле юмкость сухого воду ха в кал/кг град.;
т, t-o,OU1 d9- - влагосодгржанке все ху ха, иостуяашцмо
в калорифер, в кг/кг сухого вод ух а.
Иа уравнения (22) видно, что в теоретнчео« и сушилка рс-
ход под веден и < •«> в калорифере тепла слагается и« трех членов:
I) ха —расхода тепла на нсаарсппе влаги из материал я. рав-
ного теоретический теплоте парообразования, так как
температур» влаги в материале принята в расчете
|»ав11< ч1 0 ;
2) / * f«(tB— /ф) — потери тепла с сухим сушильным аге»not,
входящим в сушилку с температурой а вы-
хотящим пз нее с температурой Г,;
3) —— потери тепла вглсмстнне увеличении теплосо-
держания трапэнтаий влаги. содержащейся в
сушильном агенте при входе в сушилку.
Следовательно, не все тепло, подведенное в калорифер,
расходуется на испарение влаги из материала. Чем меньше
олагосодержаипе (zj воздуха, поступающего в калорифер, тем
аконимнчиео работает сушилка.
В действительной сушилке материал, а следовательно, и влага*
содержащимся в нем, поступает в сушилку при температуре,
могущей итличагыя от 0°. В действительной сушилке имеются
потери тепла в окружающую среду, н“ ,,а* Р*8 трипспорткых
устройств, на подогрев выел шейного материала и момент вметьсн
льнилннгельыдо поступление тепла и рабочей камере.
Состашш тепловой баланс для сушилки непрерывного деват-
айн (без учета прогрев» сушильной камеры):
а) Р а с х о д тепл» и а 1 кг взваренной влаги
i) Расход тепл» ва нагрей выгушевмиго материала
= (»,-»,) кчл/кг «<оар>'Иной <23>
где: — т lwf+. «*п/кг град. — теммижж»* м»ту[ ««л«
при абсилппin-м плажности <е %;
с, — теплоемкость абсолютно сухого материала вкал/*<г гр
Ill
2) Расход тепла ил нагрев трвнспирткрупщих устрой.,,.
ч.. stft.rcj.jl кал/кг жиароиаой
гдс; *>с транспортиру »тих устройств, ВЫХОДЯЩИХ Rd су.
ины ни в кг/час;
с ~ теплоемкость материалов. из которых вышииеац
транспортирующие устройства п кал/кг град.;
ф’ <4р — соответственно, температура тра‘»'1Юртвруклад|
устройств >ю п посла сушки п град.
3) Потери тепла сушильной камерон и окружающую сряду
$„= —i—- кал/кг вмарфянов влаги |^|
где: F —внешняя поверхность ограждении в м’;
дт, р _ разность между средней темпорату рок каждой» участка су.
шмлки и температурой окружающего простри пгты в гран.,
А —общие коафаниенты теплопередачи в кал/м* час гряд.]
At —р------т- кал/и* час град.;
где: — кпэфицпент теплоотдачи к внутренней пим-рхности
стрнкн и кал/м* час град.;
яоэфишюмт теплоотдачи от наружной поверх» ста
стенки и вотдуху в кал/м* час град.;
8 —тодпугнв различных слоев многослойной стеши» в и;
к — коафнпиент теплопроводности каждого глия в кал м
час град:
а,, а, а X — <чгределяютсл обычным способом*.
Приближеяно можно считать:
ZTX *--- кал/м* час грел.
2Т+М»
Расход и-цди. на иод огре а и испарение плати и перегрев полу*
чениых водяных иасюн я иа neper рои грииакгкых пирон в »1>зд.'х0
(см. формулы 21И 22). ‘ 1
*Ц^1 G) кал/кг яспареиипи влпгм.
6) II р а х о д те и л я на 1 кг испаренной влаги:
11 тецло, сообщаемое аоадуху в калорифер
/е) кал/кг вена репной влаги.
2) тепло, доподиительми с<юбщаеыое в самой сушилке.
К«л/кг всахрепшй кюгп;
* •,Ц₽Х** И Ю•. Су*вльм»к двдо, аад, >эдя
>12

3) фиапческов тепло нагрева влаги, вводим,* е CJInBnb(1MM
иаггрн»-"”*’
V» — е„ I», 8, кал/кг непаренпсЛ влага.
гле tw=1.0 кал/кг град. — теплоемкости воды.
Л Пр<>ра«ип,1ЛЯ приход геол а расход), ползаем умваевве
тсяло»ого баланса и» 1 кг нспарениой влага:
Ц1, —+ + - 1 (Л —-f-f,'кал нг вгаа-
рапиой влаги. /26)
После преобразовании получаем: ,
/ (Л - Л) = (». + ?«, + J.)-(«»+ »,).
ОбомвяаяЛ = (.. + »„„ +».)-(», + »,) кал/кг агиареипой
влаги пил у чаем оковчатапьяо 127)
А-Ц/.-/Д (28)
где A - uirreptiiiiK <• или дооолвитсльво соибшеяше тепло на
1 кг нгнаряемон влаги.
В большинстве работаьипих сушилок А является потерянным
телом, т. ₽. Л<0.
При этом получается, что теплосодержание воздуха, посту-
паююегл иэ калорифера, больше теплосодерананля у ходящего
воздуха, а именно:
/.=/, +Г» <2®>
следовательно.
/. > Л.
Id диаграмма
Аиа.|итнчс<кнм расчет сушилок соаркжеи с большой счета- и
Й ботом. Значительное уп[нчце|»мг В расчеты вносит применение
-диаграммы.
Автор Id-диаграммы, сингккнм ученым Проф* Л. К. Рам-
«н. вперпые ину бликовал ее и 191© «оду. Появлемив /d-диа-
• раммм следует считать началам научного исследования провесе0*
сушка к рптиигмн рпцион&льмых нюнструкпми сушалвамх уста-
«ОВОН. ►
Id диаграмма построена для млажпосч» воддухп, причем вса
ье личины отнесены к 1 иг cujcjwauirKxn в нем су тити вмдуха-
На рис. 66 приведена /d-динтрймма Всосошввого !евлотехнм-
Чосмого пноитутп (ВТИ). построч-ниая для барометрического
ДВмленмя и 743 мм рт. ст., которой является греднегодопым лля
Чепт|>альпых районов СССР.
на
-т-«и. г |наг)«ммы отложены aaarv—.
” “ 4 ^тт:- • "* “• орляяят - «влосадсржаннт. в. ь*
_^Т а°*,*1> Урагм.у.т.жепия линяй » .
* ' •••<*»• w* I ;ин«т шят 1ШВИЫМ t Г- XU . /°ПМ \г
"• W-дааграптм» нанесены изотермы т е >
. -«ПИ..Щ.Г точка а.кт.м.ннпа т.мпе|«тя.ы щ, ‘'«-Ж
,Ъ« аевтрое... на^рм , cnnsl, я.тк1..лХ,^и,Г'' <<
К|шн.. «РЯНЯ..ШЫТ даалеии* подяиого „р,
с ypBUnvilNt'M
ВЛТ)чается на трапт-ния (7), исли |„1|ИП1
А. и. W.
. К
«Кд.
Мо отаоса-
с одним и тем «а
ь
тяльао p,.
Краны, y—const соединяет точка
чеявем у, нс при размыт lad.
П.нтриамн.. нриныт у-const пропмдмю ия )к1. мя„
снмоета меатдт температурой . пар,шальным дапл.пя".
«мтнытводяныт п«|юи, которая „пходатся ил варош^ “•**
**" 4 Ij5' "*nl,«“,T. Л-тя температуры z,-40* J.
’ Н Т""" ». я прямой rf-const, np>T..|1|U).a „L
nw кpaWл парппалышт давлеив* P-P.-55 2 в„, ~
ГУ’ которая должна лежать на крап.,» р-к’х*.. Дм
ТО* же температуры ^-40*. ао ?-в0%, иарна.львоо м»д£
дплжми равняться Р,—р.р,
верегвчеиип 1,-40* л Pt-~
Тояма я,, лежащая на 9,-50% а т' д. Ляяпяу-ЮО^ртие
IT1 /«-дааграмм» на .тис области иижнк>в> — п.‘|е.ыше»в.т"
(влаги МОасгт находиться и напоят) и нертявл' .Лисп
ая«.имч> пагыпв-япого воздуха.
Крата-? » г..nsl ямеагт релина перелом о, mi темнерапрс 9K.V’
«штвггствупте* 0—мм рт.ст. Это оОьясиятчся тем. чти И
лаа.|«кмл ВТИ иоетрлсна для атмпсфо[п|ыт с)шнлок, в шт-
рыт па(яшал>л.* .мплимяе аодяяыт пар.» (когда он сам ааиям»^
У »И*ТрвВстао) не может быть 6. лыве Р-Й, а так к» ?•*
РГ “ •• п *” лапай р—еоац вдут вертакальио аверт. Р*'
’• которм дазжш ЛОЖЛП. ни кмМ Ди
UDoriiti rxi 4 i .«I .. . -_*Zw>
/е, паранмльмоо inw
i5,2“33,2 мм рт. ст. Hi
33,2 мм рт. ст. должна патедятм.

чет ч ао Сойм- очным формулам даит аебольшо* ион.н'Ч
•₽™“ «ИНИВ1Ч.ЯЮ к d - cooat —
"брамат, ли^ая точка Id диаграммы аараьтеря>.‘
<wT.4aas ыажмото аолдуха ав.1ичипами I; /; d и а.
Зш .ж aaaw-лвбо величины ил чвгм|«т, мы мо»« ""Г,
лааать остааватые оо М-яваграмме. По виличимс d опреап-”*"
я** ♦унижая ! (Э).
Риг. 6" nJ Пропет* nr«orj»nn ту.ш.в о М-лалтрлмж.
6) Продам еиеиавии IrfanaipaaMe
Кроме тог», ИИ /rf-диаг|ЯММС нанесены линии т, погори.'
врелставлпи>т собой темперитуру поверхности материала в период
асаарииии свободной влаги или температуру мокрого термометра.
Ломленным параметрам вов.тута, мояти.. определит!. »
( шт- — Так. например.ври» W вр — ЛП,,
*40’, где <; -температура материала; I.- температура мокрого
"Г"етрим построение и W диаграмме о«Ж>ии 22атгг
происгодпи ит в сушильных установим, и погорим
тцогрев волду» в калорифер,
аеси.Гусгопи.п и. парии.. и пр. и-г =-
вит ааг.аметр.в. Кроме того, в» <«-”• I ц
•точку роема и температуру предела пал ’ .г
с оп|ж<дплсииыми параметрами. „„.«„-ымете» линией
Процесс подог Га. гоалу» в «лори. • Р»
rf-ссвм, идущей С«и»у впер! от т ’ flC1 llu(rlleMa»
магосодвркшпи иовду*® иРи этоИ
(рис. 67), .•.,,»«и» ucaopcHH* H,I,J
Прошке сутки при адиабатичес ш |1МЬ ори
когти со Сводной поиераиости играет
tymw ммемало». Зтот ороцг» < осушеет®' ш,-. ла,!тгя' ! вмцуи
ТИОЛОр Нбюйжодампв ДЛЯ ЯСПвр«М1Я В“Л ' |inL УГЧ1М ИШ’ИП шесто
* растодуется только на «cnapeim® Р
следующие три фиэжяоекяж п,ИИИ^.С*ипЯ1.Гсн увил»®"®®" ,м₽’
1) аекотороо кодиявство *»^и Ис мжиияцея воеду®*!
явалъяое да доение ж»дяя<»го пира •• П*Р> игпярв®®» 6ep*w»
2) го,ду. охмшдаетс». "*
ОТ ноадуп как е.тннстагоипго иегочиина
IIS
3) температур* воды по истечении некоторого перл<ил
в it мл ст определенное аивчекпе, известное иод налканцрц ll.,tl0J“
охлаждении пли температуры мокрого термометре. дД **•
ой|к>в у поверхности воды раыто давлению насыщенных в.щяаИе
парок ори атом температуре. При атом теплосодержание |и'.
остается ней змеиным. так как уменьшение первого члена фор*? *
(12) м счет снижения температуры (I) точно комкан. ML;r,,
увеличением влагосодержания irf) во вто|юм члена этой ,1П?
формулы (12). Следовртельяо. на Id диаграмме этот прояви
иырааится липнем /-=comt. идущем «it точки В до точив С
(рис. 67). Точка С\, отвечающем температуре предела « хлвж.
дет иди температуре адиабатического насыщения воздуха
лежит мп пересечении линий /«coiut. и ?~100%.
В сушилках температуру воздуха никогда не доводят до тем-
пературы предела охлаждения. тан как при этом его сушильная
способность была бы равна нулю.
Разность между температурой всаду ха н температурой м i.p.
терме метра характеризует сушильную способность воздуха, т. е.
способность воздуха к насыщению водяными парами. <hn раз
вость температур определяется игихрпметром.
Процесс смешения воздуха или газа различных параметр -
выражается на /(/.диаграмме, как показано на риг. 6?-б.
’.Нот процесс важен потому, что болыппнгтвп сушилок рас-
тает с репирьулицмеи воздуха или дымовых газов.
Предположим, что требуется смешать 6\, кг гормчего газа,
имеющего параметры /,. d, (точка В на рис. 67 б) и Gt кг репир-
ну пирующего газа с параметрами /, d. (точка С на рис. 67-6).
Обозначая через количеств» кг родврнулмруюашх
гваг-B на 1 кг примешиваемого к пему спежого воздуха можно
написать:
/» — Лл
Разде.тиь первое >|«выенмг
Л « (1 ^Д) /сж!
</а +</, • и — (1 + л) dtM.
Преобразуя равенства (30) и (31). волучаем:
*(/«-/.);
я (dfJ. -rfj.
иа вто|юе, псьтучаам:
(JO)
(31)

)ак как это урапиенме прямом ливни, точка, опрадвлпаэшая
еостошиге ^Меси- Должна лежать на прямой с координатами Ц-dy
« /.. dt. Задаиаяск желательном температурой смеси, находим
параметры смоги а точке пересечения линии иаптермы желатель-
мои температуры г. линией ВС (точка М иа рне.67-б). Иа раиен-
116
(31) можво мэйтя НПЛ1ГКТТЭО реаэрнулкрующето (>41а.
'...«4.10) глм
" ~ <^71 .«тг • (в)
Следователыго, т"чьв -V. соответствуюлил гмми. делит
между точками II и С в» части, отясшевие которых а»
пмвилу рычага |аиво величвме п Чем ниже температура
емкв (<». ’•* Болише я-
Чтобы нпйти во М-.тиатрамме точку росы, соответст-
—впцую какому -либо состоя» воздуха, предстаздгавому в джя-
гпамме (точка в, рис.В7-и) достаточно провести пт эки точки
тана»' rf-conat ЛО пересечения « Ливией р — 100% (точка 4,,
рис. 67-е). ____
1>п температуру не следует смешивать с температур»! пре-
дела охлаждении 'воздуха при сушке. Температура предел*
охлаждении при p-COMt всегда выше (точтя С. рис. 67-и J,
чем температура точки ркы (точна 4,. рис. 67-а).
Расчет еушплив пп /d-дкаграияе
При расчете сушилки осиопиыми величинами, подлежащими
пвредслеи»1в;. являются:
1) расход воздуха на I кг испаряемой влага - / кг кг влаги,
2) расход тепла и калорифере ва I кг испаряемой маги
« кал кг влага. ____
Расчет указанных величин п» /й-Диаграмме по-тучаеия
прост». быстро и весьма точно.
Построение провес са теоретическом сушилки представлен,
аа рис. 1.8-а. Как известно, в теоретаческ. и сушилке отсутствуй
потери тепла »>=#.—•• и l^lf к-,
Начальные параметры воздуха, пеступаижи-то в •
характеризуются точкой 4. имеюхпей параметры Г т . и^
^«ГГТГ^ГаоД^'^ "« “^a“kW й
""Лзд-точки В опрздздиет
рифс-ра, при входе и тушилку: /,. d, d * /?( Кт вечваа
влет но линии / - comt и нтображавтся «П.стоим влл01в,г.
точка (’ стчтоавитт воздуха при пых. л* и (1 пмпе-
на пересечении линии /« с лиииси задай » .п1И пт цт ха
parypt г, пли ,, и тшрн.делиет .мт.льтше характеристики агзду
^Аейи" ^*ж'ното=тозду « И кг сухото. мзоат»е«« в
определяется ПО формуле (ХЗ):
1.М ГС ............... ,
«Г игивриа мо»! В.-1ИГП
»1Т
где (dt—dj соответствует отрезку DC
в мм.
Таким образом:
^1йГТИ КГ|ЖГ СП1Ряемо" влага,
где ,Wd — масштаб вл а гоголе ржаний в г
лягн'мм.
Расход тепла в калорифере на 1 кг
испаряемой влага согласно формуле (26)
равен:
? —1(/а—7а) кал/кг испаряемой влаги
Hu Id-диаграмме разность (/а—/с)
выражается длиной отрезка АВ и мм.
умноженной на соответствующий мн г штаб
пла men держаний г. е. (/, f9) — AB Mt-
величина / может быть выражена тик:
, tt»a>
'"rtjm”1"
?-
<Я Af. I *01
DC Ш
и, заменяй через m = JJ^IOOU. получим и
Рме. *»В а) Приппгпиа.ш
пан схема суши’ни в
ироцгес тео^тичс 1пч1
сушильная Id lewpiv
Иг г
»—г.»лорп|<».
j-мгтвдлюр.
б) Проивсс дваствитг-’1-
мой сушилки иа /<•*»••
грамме.
окончательном виде:
_ __ -чп
7 - m С/-кал;кт ьсиаряшом влага.
Величина m для различных типов диаграмм имеет ОПР*
деление’? значение, в аавигнм'хти ел принятых масштаб»'и
в Nd (m-ЬОО и т-400].
Как изиостяо. деист кительки я сушняка отличаете и от тяор4"
тической наличием потерь и добавочного поступлении тепла.
Рассмотрим случай наиболее часто встречаюшейсн сушилки
когда Д<0, т. е. имеют место потери тепла. Процесс такой
сушилки предггявасп на рис. 68-б.
Считаем. что процесс лепстмтилмоа <)т11лкя врп№_
же продела» рабочего пропета, как и nmpen.wJ’* , 7
’ и >*•••*•"«« А. аычис.|еиц(>й пл» artcrunent
,ой сушилки:
д=(6,4-фа) -(Чл + Чтп4-М «ал/пг испаряемой мага.
Пуста точка Л определяет параметры воздуха, aicrynaaiunn
и^лорцфер, а точка /^параметры воздуха по uux< ДО макал 1ифег>а
й перед толям п сушилку. Процесс подотрем вмлу ха, мк в в
теоретической сушилке, пойдет вверх пи липни d cnMt
('начала процесс сушки строим так же, гаи л для ipopeni-
ЧСГКОЙ сушилки. Т. е.ОТ ТОЧКИ П проводим ВИНТ Прямую / =rnait,
до пересечения с заданной конечной температурой процесса t,=
-= соп<(. (точка С\). Но так как имеют место потери тепла А. тепл**..
ci’jepjKniuie 7, воздуха и конце процесса будет менипе теплоел-
держании /, воздух» в начало процесса т. е.
Очевидно, уменьшение теплосодержания должно произойти
ври постоянном влагосодержании, поскольку потери тепла сии
жают температуру воидухл.
Следопатольно, п нашем случае процесс пойдет ж» более кру-
той линии, н конечная точка переместится по ыертикала вяия
от точки С9 до точки С|, на величину. рапную потере тепла.стае-
ceimnii к 1 кг сухого воздуха, проходящего через сушилку. т. а.
7 тл/кг сухого воздуха, ранную и масштабе отрезку Св С,.
1 Величину отрезка C9Ct в мм можно выразить тан:
с.с*=лпЧ
д. c;d, мл * с;р мм
’ Mi • i»w в "»
Таким об]»елом. направление линии процесса сушки опре-
делится полояи'инем точки С.
Это же наприиленис линии, г. е. наклон ее. мозкяо определить
ил освованпн подобия треупмькиков и ит согтнгчиеиия
мм.
При заданной конечной температура процесса tt, п<чь ирмь в
демстилтелыюй сушилке выразится ломаной линией • tfL-
Расход воздуха и тепла в кале рифе |>е определится П" аиа.
ruu с теоретической сушилкой.
Расход воздуха на 1 кг испаряемой влаги равен.
'“/";с-пгтй- мл/мг
1‘ясход 1епла в Калорифере иа 1 кг исоаряомои мага раит
4-l(l,-l.j~m^ ««•<*« м,п1
(М)
119
На п«»1»«иип процесса дняствятсльио* сушилки (пиг .
можно сдмйть нивоз, w для дейсиштельиой сушилки '*
«пл» п расаод воаду»» больше, мем для теоретической к..,?
вон в тох же предел»х рябочего п|и>цосса.
Рассмотрении!- процессы построении теоретический „ 1(.
ст нательной сушилки валяются прттыми. г. о. процессами су шив
без реки р куля пни гавов и бел промежуточного водогрее.
Рециркуляции гадов и ес винчение н сушилах п нвак»|(>[„.
• ратурных исчах
При сушке пли нагреве в печах некоторые материалы ведьм
нагревать пыша определенной температуры без вреда для их
качества; так, например, при чрезмерной температуре нагрет
। дерева, торфа я угля в сушилах происходит в \ разложение я жм
I мгорапиг.
। В......J!/'-'- '
• дить сплавление и иногда частичное |«асшта пленим ,.
। изделий.
I При иалипше высокой темпер
I В Ч уП1Н-!.\, су ШКД и • • ЛИИ M ЕГТ DJ.. «СХОДИТЬ ЛИШ1 М (J! i
। и сопровождаться появлением трещин или короблением изделии
I камг-ды.
I Дли \1траиення у л чайных и л.ела пльных явлжи теш ।
j гура ra n в, гл туиатшпч И сушилку млн и inn . теми» |-ату| । \’
I Между гм. ч-.л.н- р юет пр т» । mrni up 1Vi । г рении г
аппретура в топках, а следовательно, пмгн;>. г.
। дукг-! : р-нил BUV пщкх И1 141f.il .iM.i.KHa ЬМТК I "-1" -'*
I т. е. аначительви выше
I аитк irxtii.'j hi тури нам ।
I К ИЯМ МОЖНО при Г.’ I . . 1 I, ' .
I воздуха Я ВИН лип.
I
I
I ' -им , |.,и , •. I.H.I I
лай, д-.шускнишшх более или м**неч.* интг|киин\к гупл
I .! гтйТчЧЦп I-IJ KHI И
I мкиых la u ji 1и злу том и материальна
। и тепловой балангм । \ j । и
I ,1И;и | -«Мии. ' iii^f । л I,.,, M.t ;|| । |.| ||ц>| | Г
M*J ' ' ' " '*• • >'1 ’ II ! Г. |. Mi ll
। кал,
।
I пня я м*
I
I IM
I
. гсвдоеших i I н мд/м* град.;
/—температур уходящих га юн в град.;
te— температура окружающего воздуха в* гряд
В не ли х экопошпп тепла, .тля понижения темперитурм щ«13г-
г,в п р""" следует применять ме апвкфермый амадуТ а чисть
^ходящих ля гутилни гвэов. Для ии. воптялятор.
^«••дяшпвгазы к з сушилки, выбрасывает их ч»< точно ватш.гфег.у
й частичяо подмешивает их н продуктам горавмя. поступающпм
а сушилку.
При установившейся рибите с утл ял кв количество газов. выбяа.
сываемых п атмосферу, равно количегшу продуктов треная
поступающих в» топка в сушилку, плюс количество я- жпых
паров, поступающих аз выгуливаемого материала. Оцяркули*
руамцнй газ нс изменяет материального и теплового балансов
сушильного у'СТрОЙСТПВ.
Количество тепла, уходящее м3 сушилки я высасываемое
в атмосферу, соответствует тому небольшому количеству про-
дуктов горения, которое поступает с пысокой температурой из
тонки. Количество рециркулирующего газа получается боль*
им. Этот газ циркулирует по жмкнутиму циклу, пе потребляя
тепля, к, следом тел ыю. но влияет ня тепловой баланс пронесся.
Расходуется лишь небольшое количество электроэнергии па
при ведение этого газа в движение.
Соотношение между количеством рециркулирующих газов
в гвэов. поступающих из топки в сушил к> и выбрасываемых в атмо-
сферу, можно определить по правилу смешения, пользуясь ld-
дяаграммой. Для этого нужно знать параметры продуктов пре-
нии, выходящих из топки, и газок, выходящих из сушилки, я за-
даться максимально допустимой темпера турой смеси гаэов. посту-
пающих в сушилку. Расчет материального в теплового балансов
сушилки можно производить также с помощью Id диаграммы,
считан, что п ш»с поступают прямо из тепки. продукты тортийя
не разбавленные* рспнрку лиру ютим гаЗ"М. Следовательно,
расчет сушилок получается очень пр'чтым. Это обки-’нпетси тем,
•нс» рециркулирующий газ влияет пе на материальный п тепло*
»'й балансы сушилки, а лишь на кинетику сушки и на темпера*
туру высуши па смоги материала.
Несмотря па мвиогорое уваявчеиш’ расхоти элеътроэисргми
яля прнподм вептиляторл. догтоиистна сутилчк. работающих
г реиирку ляпней газлп, заключаются в c.ie.iyHMUew. М 1пю и<т'ль-
Э'-аать топ<>*«ыы<> газы с вмеоклй температурой пли горячий «мздхт
ггт обжи гм тельных мечей, путем разбавления их до температуры,
требуемой для безопасной сушки. Скорость сушильного л гейта у
поверхности материала увеличена, чтх» гцпс-»бгтя}ет воэрягтавв*’
К' «.»фм ц цента тепло передач и а. слеэ'випх.|ьи«\ ускорения» яр*ш<**
сушки; ято приводит м уменьшению расхода тепла в реальных •
Л01ШЯХ. Температурные пе|ч*иэ <ы по mki'Tc и соьему сушильной
камеры мимммальиы, что способствует равномерной сушке из юл«
П1
б», а) Праяципндлквл:
гх»ма сушилки с рецнрмгля-
***** fawn. Л) Цое t|.*wtjrc yn-
1Ш1.1ЫР |ъ вроймча сушин
1*«»Гжу.-.ил»>ш гаани мн И
ямаграиыс.
На рис. 69 а. Г» продета мега с хе*
ма работы и графив построены про*
цесс-а такой сушилки, работающе* иа
горячих газах.
Параметры воздуха, поступанще-
го в топку, характерна) н»7П1 точной
Л (G* <*»)• То4i.а fl* характеризует
параметры продуктов горения, посту-
пающих пл топни в смеси тельную к*
меру (считая прнблмщввно
°
От точки П’ проводим луч / =
const п по задание й величине потерь
тепла в сушклын it imuopv на I ' г
испаряемой влип Д<0 с пределнем
действительное наира пленке луча /.
т. о. процесса сушки:
£е-<-?ым. (36)
*П
где ,/ — произвольно заданный огра-
вок it мы, Задаяшись конечной тем-
пехтурой процесса Г,= сым1. "Upc-
ав-.яем юшечпуп точку процесса С 0 п а,). Часть i гработаич г
|>.ад}и с параметрами точив Судалястсп наружу, п часть W'HJ-I
дает па рочирк; .,яиив>. Чаше пежго аала ют с и 'температурой <М1''11
)<„) и этим самым »предалл>1Т положение т ли... Н, *»|»ьтор"а>
юшеи параметры смеси (г.л в rfra), ь<лорая состоит на продут’ »
горения < температурой и рециркулир»алиях газов с темпера-
iyp<>H tt в пи(>едилемноя пропорции.
Если обоаначить череа а иопичесттю кг |а>Ш1рку-тирУ*,пи'’
гааов (с параметрами t, и d,) иа 1 иг сиаишх продуктов горйияя
)с параметрами и </,),« я па /^ диаграмме определится следу-
юашм образам:
JLL = !VD И2-Р' ’••JI.JMn.x г.,о,
СЛ си « СУ»« процукто. гор^йй—. (37)
гп л будет том больше, чем наше температура tueca t.
Количество газов, удаляемы! из сушилка а атм,ж>р.
..оичветво свеж»! продуктов гореиия), яа I кт асвареаао» магм
(плот равно:
1 _______У_____ ИГ гужах ароцгкт горааах
‘ 1^Ц“Сиг Ш вааЛ ~ • <»)
Расход тепла, поступающего е горячими продуктами гореиия
иа t кг испаренной влаги, будет ранги I
ЛВ' , _
«Wi/KTjeeeipeMeoi влаги, (ЗЭ,
где m^lOOO^ Аля Л"*гРа*мис определенным масштабом. Про-
цесс в рассма три веемой сушилке выражается такой же ломаной
линией АИ'ЬС, как и в сушилке беа рециркуляпия. а следо-
вательно, расходы тепли и <а|»аботаииых га ю в получаются оди-
наковыми.
расчет с) шильного процесса для дымовых газон произведен так
же, ник н для ноздуха. считая воздух и дымовые газы < |инар>*ымн.
Зхонпмпчность процесса сушки, т. е. расход тепла я воздуха
на I кг пс ПА репной влаги, определяется начальиммн параметрами
холодного (воздуха и параметрами впаду ха до и после сушильная
камеры.
Расход тепла на I кг нспарешг и вл и гм уменьшается в случае;
погашения температуры (/,) поступающего в сушилку вы< ушиваю-
щего агента при том ;ке впачештн lt и повышения /, при том ЖО
с/ф~сопя1 и понижении tt при том же Za.
L НИ (Ы fkl.trd и >:В спяль с чатыиа.нм
Влага, содержащаяся в Глининых материалах, подразделяется
на свободную, вдсорбцноииую плп п< глощенпую поверхностью
глинистых частиц я химически связанную.
С в о б о д н а я о л > га удерживается в клаиллярах ради*
усом больше !0“* см. Зв пил мент- капилляров алагой м- .кет про-
исходить только аа счет действия капиллярных сил и только при
непосредствеммом соприкосновении материала с дой.
Свободна л влага слабо связана с материалом. Увеличение
содержания ее сопротюждается увеличением внешних ра.1мс|оз
керамического изделия. . ,т.*тгв
При сушке внешний объем керамических ихюМ» J***11
до тех пор, пока не у.тмлитси смолкам влага. > меньшвиие в
го объема —усадка иалглми—прнб.1И4МТ1МЬН' ооье • •:
лен мим своболяой влаги. Поетому свободную влагу можм< *
усадочной в.тал»й. Можно и|м».и1’‘лоясить. что при ) далеиии ‘
ной uuiam частички глины при ходят в непосредственное ср
223
и оценив друге другом и по»
иейшое сокращенно объем.» став?41*
ся практически иезиачя?елм1м7П
Адсорбпиомиан идн
достаточно прочно у держи и*»,Ря г'
поверхности мо л но ди с персны >
дондных частиц глинистых мат<-я,'
лов.
Количество адспр^пиппн! сцнлав.
пой плат определяется ус.н••пвяма
равновесия с окружающей лтмгеф».
рой. т. е. температурой и птя-о-
тельной мвжяостью (/ и j). Чем
больше относительная влажность (f)
атмосферы, тем больше содержа пи?
адсорбционной влаги и глине.
Зависимость содержания аделрб»
цмоиной штаги от лтногнтельнпа адат*
р.. те. Иягперма лкерб.., и<*т» (?) «Ифужаюдай с|>адм, лр,
глины. постоянной темпе |*а ту |»с, пока мни пи
рис. 70.
Для разных материалов и температур эта зависимость m\iy
чается различной и такие кривые пазы на ют с я наотермой еорбпви
(поглощения влажности).
Влага, содержащаяся в теле в состоянии равновесия с лаян oi
атмосферой, называется равновесной влажность»
(%%)•
Влага, содержащаяся в теле и находящаяся в равновесии
е атмосферой. полностью насыщенной водяным» парами (? -100пв|
ври тайной температуре называется гигроскопической влажи<*тып
Исследования показывают, что содержание адсорбпи<’ми"м
влаги и wt) аавиенг от температуры и уменьшается с попы-
шеняем температуры при одинаковой относительной влажности
окружающей атм'*сфоры. Это объясняется ослаблением адсорбци-
онных сил с повышением температуры.
Влажность тел намеряю? путем высуши вами и образп”11
в сушильном шкафу при I = 106—1118’ до постоянного вега.
Если волнчгетяо удаляемой влаги относить к несу плнжиоп’
1ИС годного) материала, то содержание влаги на зыкают о т и о с *
тольпон в л а ж п о е г ь ю, а если относить колячес п*1
уделенной илиги к весу материала, высушенного при 105', то w
называется абсолютной влажностью мяте
риала. Прядиочтитсльмее ппдь^натьгя по всех расчет’
абсолютной влажностью материала.
При попыпюнии температуры материала выше ЮЬ* происходи!
1алья*йшое удаление адсорбционной влаги, хоти ей содержание
ваболыиое.
«» <• В я 1 а и н О И и.шга1^,,
{0С1В» жникул глинистых мапсралиа.
* Нааволыю* количество хиыпчегни связан,„ й ...щ
„ глин»1 IUI МИИГ1-.4.'В при t = 4.М/ ЫДГ. ,то ’ ’
,г>5|»«“““ "«•«••пнем состава иолекул. У»липи, аж-,,,
(-м«Н коды «в сопровождается ушнътетпми миииит. <,&««.
„,|u,«ii4<-< кого наделяя, а только ргевьшэтппш его веса. ' Хожииый
материалов при атом становится чининальныи, а поржгогть—
„агимальвой. Вследствие «того удшпе хамвчесви г.ажй
в лы ее вызывает напряжений в может протекать быстро, ае при-
вали 11 разрушении, изделий.
Остаток химически связанной воды удаляется пре выгонят
томвервтурвх порядка 850—900е.
•. .ЦППМИМ ГУШКН
Процесс ней* рения алый ее свободной поверхности
Исш1|м*1ше слободкой влаги с п< дорхности материала аналогии*
№1 ИСПарсМНЮ ИЛЛГИ С ОТКРЫТО* ПОМфХПССТИ воды. .Этот ПрОПРСС
определяется внешнем диффу***^ влаги г поверхности испарении
и окружлющу ю среду и передачей тепла от внешней грел»
н поверхности по па рения.
Особенность периода испарения свободной влаги заключается
в том. что температура поверхности материала (иля »'ды) при-
обретает определенное значение (t*) и остается псстоянвпй на
ирляжспни итого периода, гелн не изменяются внесшие условна-
Если материал размешен и потоке горячего воздух* (г м/сек.)
с постоянной температурой (Г) и отнссительн'»й влажностью
If <100%) и тепло интервалу перелается только от воздуха
через поверхность испарения, в» после прогрева поверхаость
влажного мятгрни.та принимает посотяину а» температуру (#<)♦
равную пределу охлаждения воздуха нм id диаграмме или тем-
нгратуро мокрого термометра психромгтра. При атом по законам
теплопередачи поток тепла от воздуха к поверхности материв ла
будет постоянным и это тепло будет расходоваться только на
иснарейне влаги.
Давление водяных паров) поверхности испарении в этот период
|>апно давлению насыщенных водяных паров при темперапре
поверхности (/’). В этом случае создается п«чтояиная. »пре-
.м'лярман условиями инешней среды, рааеость паршмльпых даме
иий водимиго пара у п>>нсряи>»стя матгрна.таи и -»круяа1юя1ем_»о
Духе (рк—А) ричиость концентраций воджвах паров
которая и определяет постоянную скорость внешней лиф*-
т. е. п-ч тпяниую скорость испарения влаги г понерхвости •* '
риала в период удаления свпбиАВО! влаги- Таким ооре»ом. j:
).тлении свободной плат с поаерхвосгн материала
плаги. испаряемое с одипмцы поверхности в едшшцу “Р*
215
мппся 0Л1ПЯНИЫМ и МОЖРЛ быть Mipawt-во сомитты» ,
и«» тиоперм»'» внешней пффузни следующим овр»«зд,
М, -?7Т =* M«W“ «J - 3» (Р-—Л) - ~ С.-«„)
гда: .V,-скорости испарения (сутки) в период постоянно*
роста в кг/м* иве;
1Г — количество влаги, испаряемое в итог период, в кг
ZB —продолжительно! ти периода пос шинной скорости суШи1
в часах;
F —общая поверхности испарения п м*;
— коафициегт скорости диффузия и м/час;
с„, се —соответственно. концентрации водяных паров у поверх,
пости тела и а ОСЯОМО* массе окружающей (pPJM
в кг/м*;
в, — кпзфвпвепт испарения и ;
ря, р( — соответственно, парциальные двв.теяпн насыпнчгаш
водяных паров при температуре поверхности н в rearm-
ной масса окружающей среды в кг/м*;
Те. — соответственно, температура с|н»ды и температура по-
верхности испарения (матеряала) в гра .
а, — киэфнпжрнт теплоотдачи от воздуха к поверхности
искарения в кал/м* чаг град;
| яости испарения в кал/вг град
Для лтменфермпго давлении по .тинным егшпльв и л '
тории ВТИ
?p-=O,OMG8 + 0,O0t2Sr ±, (41)
где г —истинная скорость движения воздуха параллсльмо по-
верхности исдарч-впя п м/сек
величиной ковфицванта теплоотдачи от
воздуха к nnBepxiTKTi! nri/upcMitn । ,) •-ц । ।
£• <4-'
r. । Ж4
ra*' • »*i »^иё ЖяМьии хи при соответствующих
его параметрах;
м-НЬ*»а—объем влажного воздуха иа I нг СОДВрЖ
щегося в ПеМ еухого воадухн;
^““сииея твплоемкосп. влажного воздух п otej У
жающей среды, при постоянном давлении
кал/кг град.
АН •,( ? '*• и,/ ’ т । ДВффуаиошМП продаосла.
i:1
Првблпжпяж» *»«»« принять е =0,25 кал кг
К.сф.пи-.т теплоотдача «, опрадпапса ш>
хшнуяам-
г осмльяыо аелачиям п формул» (ОД аатода, пп
„,жяог<< воздуха,причои (<•„) п (е.) могут быт. ,1Ы.,„,^1И'М*
„чао* для технических расчотои точностью чер»,
эядяиопэ пара *» влажном воздухе, т. е.
е* "• й о ет/*1 " е< - 1Б06 иг/м1.
В табл. 13 7н~ «юеоки» содержание водяного пара в пагыщен-
до воздухе JW> в * паровоздушной смеси.
Процесс гушка керамических нздедиа
Глина является капмлляриоппристым к< ллоилным челом, что
определяет особенности процесса ее сушки. Вследствие угад-
ки, возникающей прп нспа|>еивн свободн-'й влаги из глины, при-
ходится учитывать факторы, КШяюпше на величину усадочных
напряжений. Такими факторами является режим и скорости
г ушки, я также природа глины, При неправа льни принятом для
данного сорта глины и размеров наделяя режиме в изделии могут
появиться трещины вс л едет иве чрезмерно высоких усалтлых
напряжений.
Рассмотрим процесс сушки пластины из глины при условии, что
в процессе сушки темпериту ра и влажность сушильного агента
остаются постоянными и давление пара над поверхностью мате-
риала больше давлении пара в освовяшй массе сушильного агента.
Вследствие этой развести в давлении водяных паров влага
и вале пара будет переходить с поверхности изделий в онру жягчцую
среду. Как известно. этот процесс испарении влаги с поверхности
изделия и переход ео в виде паров в окружающую среду опреде-
ляется внешней диффузией, которая связана только с параметра-
ми внешней среды.
Так как испарение влаги происходит с поверхности материала,
пл Поворхвостп его устанавливается меньшая кинпеитрпиня влаги,
'•ем внутри, что вызывает непрерывное движение влаги к поверх-
Hocrii. Процесс церемещенпм влаги внутри тела под :ействвп*м
разности ее ком цел г раций обусловливается внутренней лв||фузи-
•й, связанной с коэфицамтом внутренней диффузии и аяра
метрами окружающей среды. Эти процессы взаимно связаны ва
всем прютяжении сушки.
Процосс сушки сопровождается изменением веса материал н
в рем рмн, волидствяе удаления из него влаги.
Знал начальнув) влажность и ое* материала, мпжяо выризить
> рафически изменен иг платности п«> временя И -/<Z'.T.«s и • »}*•
кривую сушки. Изображенную на рис. 71 (кривля /). Покрик"
сутпкн можно построить кривую изменения >иажностя матери -
1S« т
I
I
Ирм достижении вомрХМ)е
материала равновесной и.аихниТ^
скорость с ушки становятся ре1|Л
нулю, т. о. удалена» влага Мз
ггриала прекращается.
Величина раиновеевз* Ман<>
HOC TH ли висит от свойств мнъ"
риала и параметров окружа>Хцеи
среды, т. о. от се температуры и
в. I и.к воет II.
На рис. 72 приведена такая м-
висимость для литии некий главы.
Диффузии влаги внутри тела
При сушке керамических изде-
ру лий влага испаряется и основном
нистм ала датият-вой глины.'" С Поверхности. а П сотому и<«-
центрация влаги ни поверх hiktu
наделяя всегда меньше, чем во внутренних слоях его.
Это объиснястск сопротивлением, возникающим при доиженвн
влаги по капиллярным путям, и определенной степенью связаши -
ста влаги с материалом. Перемещении же влаги на внутренних
слоев наделяя к поверхностным пызыыюки внутренней дифф)
зней. гвяланяпйс раипостью концентраций влаги и унизанных точ-
ках. Влага может перемешаться как в виде жидкости, так и в ви-
да пара.
Свободная влага (влага набухания) диффундирует в виде
жидкости вод действием диффу-нюнио-осмотических и напил
лирных сил, подчинял:ь основному анкону диффузии, аналогич-
ному <: законами теплопроводности. При сушке пл истины в период
nucruRHui<ii CKOpixm иляжность по толщине пластины распре-
деляете и по параболической кривом По мере удаления влаги
парабол и перемещается нпраллелыю самой себе. Такое распред*
ленке влаги для пластины толщиний 5, при сушке ег с обеих
сторон, изображено на рис. 73. Колкчистио влаги, исааряемпи
с поверхности изделия в еднннпг Времени, сохраняется ПОСТО-
ЯННЫМ-
При этих условиях градиент влага ь теле
пластины равен удвоенному градиенту u.iaia
потиье, т. е.
К_НСМ#.Г^
около поверх жктв
ири стационаркам
Коамчсство h.inrir .
« e.«UBUV
Ур»“»енн<м 1
•ДИ НИ ЦЫ
скорость Сушки
(43)
n<HM»pXi|.,< IM ll.'IU
выражается
г/см* сей.
(44)
Р - нпафициеят внутреннем диффу.
г* зин влага в см*/сек:
,. «"ннеитрапня влаги* соответ.
г трен по в центре и на поверх,
вост* изделий, н г/см*;
5—толщина пластины при сушив
с двух сторон в см.
у ранение (44) спя зыкает разность кон-
вентраилй шлаги в центре и на поверхно-
сти пластины, со скоростью сушки и с
плшиной изделия, в период постоянной
спорости сушки **. Следует отметить, что
подобно» (рис. 73) распределение влага
мелкет установиться пи истечении времени
2> Q-w**
шкг'ипт"* «трлгтв
су шва
Коэфициеит внутренней двффузаи влага
Коэфицнеит внутренне* лнффузии влага D представляет
собой количество влаги, помещающееся в етнпицу времени от
одной плоскости к другой, пах идя щен г н пи расстоянии рдяоипы.
и имеет размерность см* сек.; см’,час. м’>час.
Очень важно акать численную величину кигфишишта D для
периода постоянной скорости сушки, так как в этот период
происходит усадка, и иоаниноющш* усадочные напряжения опре-
деляются разностью концентраций цдагм в тел» изделия. Зная D,
можно верил решать задачи по определению ептихальиюн ско-
рости сушки керамики.
Для большинства материалов величина шофипиеита D гавя-
сит от температуры и п.таткности материала, что подтверждается
Целым рядом нсследошший ***.
Дли глилы н ке^шмпческих масс, ири влажности ниже гигро-
скопическом, ксэфнпнеит диффузии D зависит также от температу-
рм и влажности. При влажписти выше 1«гроск<ишчдекой (*>®%)
ковфицввмт D зависит только от тсмпе|»атуры.
Можно подпол ожить, что ноафицисит диффузии Р ЗЛИИСЯТ
только от нязкпетн жидкости, т. е. от температуры *-«“им в ее
Црироды.
inr.ia дли периода постощшой скорости сушмв пи
кыражен уравненном
♦ Зависимость межпт С гЛм* и авси.ЮТ»>й мвжвостыо
»а«т<о урааиеввсм С— . где р—плотность абсолютно сухо* главы s т.Ч'к-
. •• Акад 11 II. Доброхотов. Доклад ва техвачкке* новфармв"»
МПСМ УОСР. 1*17. Н
••• Исстелив» пая ЦКТИ. НТ И преф. А. В- Лымошь ар<4 Я- MUMD'
оита и др,
Т31
может быть
!>«' 74. Кмфшинит лнфф>»ап нл*ги л спондил..-
t.41 кагата* • гляиы (О и ваттвп к ^ чераопчана
при рааш.А тгмшрягург пооернижти изде-
лия «в°.
2)_Л,.1= £.[0,03(1. + 10)] си'/сек.. (45)
где; А\ — постоянная для данного сорта гл ним
v впкгматическая пязность воды;
ta — температура поверхности глины в град.
Формулой (45) следует пользоваться* при % от 30 до J*0*.
Значения к, икспершмсяталыю были определены для двух
сортов глины (рис. 74):
для спомлнлокЯ кирпичной глины — А, — 0,695 10 ‘ см’/сек;
для полтавский черепичной глины—А, =*0,515 10 ‘ см: сек
Для периода вйдавяцей скорости сушки киэфипиент диффузии
влаги D' ьоредвлев экспериментально проф. Я. М. Миниовичем
применительно к керамическим массам, состоящим из смеси
40 4-45% чясовярекой глины и 55-4-60% шамота:
Ь
гдя Г£:/„ + 273 —температура материала в “К;
и* -аОолютпая влажность материала и пропантах;
Р — ПЛОТНОСТЬ сухой массы U Г/см*.
В формуле (46) козфццисят D'представлен и зависимости от
температуры материала в еги плажж>сти. когда :»та влажность
нюне гнгр-1ск<ч1ическ1>й и температура материала лежит и иреде
лах от 211 ж> 85%
А. В. Лыков предложил несколько оригинальных методов ооре-
авлвяяя но^фицв1«ят<>а двффузми влати для периода постоянной
и падапхцей скоростей сушки**.
* А; ф 4 " » с и в 1. Журнал »С.тек.ло и н^раммка» Л» 5,
Л. в. .Тмпоа Л. й. Луврмпв Теории су шт кяяиалярио-
пирт twx ммлояжимк маирпалс» пип^вон пр^мпывшиости, 1940.
и, см»»яивого следует. w •» <4иаи.ит лиф*У»яя м.г» л,~
,«м«тгя С видайГЯНИ.-М температуры г.вяы я ’Т'
„ср» ! ввявюше* скор»™ сушив с шшажриисм влажности гл»
я «власти гигроскопического «>СТ<ИИИ» «...
Однако аисперимевта.1ышд данши о киэф»В1и.втак р с.,а„оя
twiMi» мало. что ввтру.шяст проиааодгтао рвгчст. > цо оярвдтлп»
1,итвмал1.пыз режимом сушки керамические изделий.
Т<рмпмлин»прпм«»дн<1«*ть II ГЛИЯ»
Тгрмовлап ПроппДНОСТЬЮ (или ГерМОДИ^ф*} зпои) IU3MM<*T< «
сумма явлении. обусловливающих перлмещелив (миграцию) «лаги
вследствие наличия температурного грядиеита влаги в гдяиян м
теле.
А. В. Лыкпв экспериментально обнаружил, что под
влиянием температурного градиента вляга перемещается в мяте
риале по ня при влепи» • потока тепля, т. а. от изотермической поверх*
мости с более высокой температурой к изотермической поверх ио-
ста е более ниткой температурой.
Суммарная скорость двнжепя плащ, пвремещаамдейся под
действием температурного градиенте,
*—».-»O)aras.- t “«»>
где: 2)г — ко?фппиент тгрмовлагоп|юцодпоств в <ЯЙГ" лд
р —плотность абсолютно сухой глнпы п г/см\
f"') — градиент температуры п градам.
Знак минус показывает, что поток влаги перемещается в ст»;-
Р‘>«у, протипиполоанную направлению температурного гряднвита
(поток В.ТЯГП совпадает г няпрашлепнем питом тепла).
Ниже привлдитгн ла писям , ть между градиент*-м влажно-
сти, создаваемым тррмовлагопроиодмостыо, я температурным гра-
диентом.
Известно, что при наличия градиента влажпостм скорость пере-
издания влаги в глине определяется следующим уравнемпем:
*—® КЮгз? ’ гш. <«*>
где: D- коафяпиеит внутренней диффузии влаги в —;
/л»\ I
(j) —градиент влажности —.
Вели ину три тела имеется не только градиент я. ia ж ногти, по
>• градиент температуры, уравиеиие влмгоировпдв<.\тм для ол*^
размерной .тадачи (поток влаги будет проходить в одном вапри
Пленяй) напишется так
Sj 5i \ ' т &*/
ИЛ
ЯМ1Ч rn eui^rii
«МШ.О HdB ями»в<* iHa.wdM a -*d
w
'ияш£з хлх-хоЛо.чэ хищ
-чилм nd и 10X(j(FfcAL*OU ХМН1ЗД'
• км хвхс a piitMinod х и хиппов
-Э< XHHHOflldtfoU£H<xlu Я П1ЧП
-ьипих ИЛЛЬЦ’ПЬ ИВЬ.СГЭ Юлр
'liiirdtru luxmxd.-nion э и/
-oire пииагпгХ KoudiiBonwodon
iid и ини^роэп и *<ин1п1П1
ш (пниvend xiiYtkwjmm ‘ИННЫ
-ЛХИфМоЯ ВОВЖПЕО XBBlMCFit
Il X.lDX.lwdtOU M.ini.'tt НМймЦ
-ДОННОМ Ч1?11НдяП1>ИЯВг1в}] •
(er -owd) roiMlnadx и ним
•jxtwdatR аивьоггэл' 1.»игжгг}
-on nib ‘МдХЭВЬ хпнжаяэ к
кигаГЕп mdn VMtfraX Ktuhni'
-end вэютьХгоп <мохе днях»
-Еегэд •пш.-Jti M х ин join ви
•oiixdafloii мхэ*ь иончпн!хн.1а
доь ‘mUohq оичг.ит.»нг хгамдейн fawtdx хнмеХ вмтл^
•rax хянэоип ашвХэ nJn мэхлвгнвсИп онигвэ онвэдшо iumt
nnurdiujuR >м яхэамЛеяонпвЛан вх£ иопп.чонмгоои влаикли- (ц
IlIXtBXdanoU ХВМХЭВЬХ iRdoXOMdU ВН MJVIHI КВПвЛхНОШОМ nodoKEUil
хнвьэмом ti.-ai хвяьох хогв ов мншлх вхэоНомэ мовомвпиго мЛц
*мн сап я
ОЯПМПХХ nu BJBL41 иипийхп.яшом «U3<lHtlld OH4L-O1 1д.\я1>отл? I!
ВЯО.ЧНВПГи BX>oflXlf<IHOD IBHhiiX Х.10Я on UJBI.*U HUIlodIII.HlH'DI «г
-jom '<MBi.iifj я «МЖЗОВХО uif -iimn.*!! oinntmoii unarm •m
- Cion *VHin»X л1Ш11«ия11.1В1эв<1 KHv.'iUHvoa hulmllh мхэонхИалол vn
rdaxc мгах-эг.1гз>д 'линвихэоэ мпхпэкэ я вмнГохпи и наоиэ хнлхэгш
-xdaeoii днТсз^ xoaXaXMvuadn 'ИаяггЛ HniiairnbiiBiiiiddii «mnnxvHvdK"
‘этлпаГЕН Botra олин^Шня с ’xbd.MUfd а лэчипияпямХ ллнялЬ»
а*1<»ю noirs лгапжлЛвл оя копя ним ляп охъ ‘Снох я xuroniidn вххш
-xdjeou хи ихпХэ foedaRonatd вмогэ.С н«1и (dvm ‘Игнпемп '«х1
-jtm) ямЛиф Biujodu fax вввйних оп иншХз чхэон<1®момяв<1лн
ЯГВЗЛ .WMhltL-Oll HH4LW
-nndourdn ‘иисагси .imulo udn .эиПхмпмнпхом ‘ьимажн<1пвц
•UlfhAir.l Луо ВЭКНШЛлМГ ’
ОХАЭИ яепп^ -KtlildwoHJ киишлнн <мэ ОП И (fV эм<1) шпгоГвв
лчи пи начюми х^жпк H4ni.G 4x.inttJ<?K(i»iaBdaii •инеглхввога^ г .
’ннгагеи див! оп вjbl-я HwiwL-oredioad и чхоин<1»комп1г4а>1 •хг
• пвпзмоЛпг’
аняьогюС 544 » апннвгвнл и вмГгэХ ливыими ouCmjnrcid х**,в
*нсгм ниг^гги Хеах on iixbi.-m MHHdi.MEadn^ud в чххоя<1.>м>1>вят<1*Н
•*» MVB •»
вхн*япшфе^*« виввмл1г.-1м.( э ржних в ’uiivoveM j
игл) famteovMwn lUXHued лювмвь»^
зв £1«я имггэ.С aoaqiraxujoifio вниып’пн •иич1.-»хвй»)в‘^,,Э
. - J 1 ” ,л’№в 9»пе<!1В1Н11ю»
BAoomvd м jrbvmbbmj яэЛГгэА фовивяац 1пдипмф€х)М ЙГ4
(пи)
«•n»rfi»o«HoM wamd Mdaa tinndm <mtna t ХвВ«,-“д*В*
(it) uhitowI.C rn I аамын (ГЛ) ranMtdX «wim^h'0'1
(6») %00f^-t «
:еяЕ*эл венваяие nvii*tii>nr>oiu0
18») *» ’l-l-H
ЛЗЫВПЯх! liniML-
-atrtnuB nomwiMl-aduo a aai:.>rtii ntl’nX ваав.тиг вашгавпэду
(gOO'O «’Bdonndn neead) влага %| <м»л n annaiurX sdn
ti-vndiMeB ndoKvnd (UOHBOBBI- .>>1Мпг1н.>ж( ооичишвэ
uBiu unmwa BndoioM 'iiHCtxi $оауаввв ллаппвфеоя—"a
’•« % ** лн
BU ист !вххн1жжиа fOBWUOOja халнл1ки1в в -алгалХ
UW«4.IH»«F andoxna ndn ‘»v« •иэоижига ireeaaa> я —
‘В1ЭОВЖ1П
пошастоо" xoiuatiodu и bv» *u»jfi»roi*a имичъет — *
‘ma *.ц И1>оиж«1.-а udn »trai danced агшяаике —
a ' ll Bljnswui.-a Bda bliu d.tmad nnanoiiai- янпчгиыш - j :ШЛ
('») +
}{ ^HIL^IllU.TKIldll ‘OitXdOKJBVrV OJ)> a ei?M nod
KHiif.wur il'JKdN Ч1эиниэия«г uemctAfee-J «нднювпэд
HIRL-Я
твя ем itniMffvrt addic on ипгаГен хгииквиа вяГ»э\ MtfoxaaodLB
immhuvI <KioNdnir.<jad ratavennvioX roadan мийнилагьмт .и!п и и
•aiMrai xBMOMBRvdaM ашиХэ ммнЬмэ ^сншмолэов rondon q
*3Hiu Hdii nnnuMdo^L' и if ни. ж и 4 uni момквад
ажим* oeww-»
* te 5Q *j| (ьюен»!?» etfunvs dm aoHindcu хпмм.Ивиоем
ЖППАэ OMMI-HWiill Я иМ0ГПГ0О9« ИМвХффИВМкЬ* ВИЯВИ1В
•и1иэаыггон
Rr,,rcl« ОМЖЛ1ЫП1 11 ДПЕ(»Х:>И()4и XB^MUinill XNBVVinXa XHIIbWQU •
owdau хаьэ ве MJVIHI awHanwnodan oik ‘оягва era-ug
t №Ii;wj . q‘| ’(/ oHhoeodeiBoedo омЫ
Birtf Mj^ciBVoavdiKUBL'unnxfax П1паипи*|еоя аивЭМвЕ
pwr. 7fi Пкпрглмепж влаитости я тслу-ЧНЫ! и»пря-
wrnun npn суши» пластин толтипоЬ 5 п п» рюид* иосто-
явпов скорпгш сушив.
Рямгсп. на которой лежит высушиваемое изделие, препятствует
его усадке. Поэтому в изделиях большой протяженности мнут
возникать так называемые* рамочные трещины, рвсполсокеивы»
перпендикулярно к рамке.
Пэ сопротивления материалов известно. что численная пгличи
на напряжений, иозиикяюпшх к тело, определяется произведетеи
относительного удлинения или усадки S на модуль упругости.
Тогда величину ноэнзпеакицнх напряжений в пластине, в пери-
од сушки е аостонши>н скоростью, можно определить, с иекоь
рым допущением, пн основному уравнению теории упругости,
выведтиюму для термических напряжений.
Ввиду того что глина во время сушки является еще* достаточ-
но пластическим материалом, невозможно точно онределить чис-
ленную величину напрджевий, возникающих и теле изделия при
сушке но аакогп, Гука, который применим для упругих леформаиий-
Олвако ориюднмий мияге расчет м-зинкающнх напряжении
дает качественную характеристику и поназыпает, какие величины
являются исходными и оп редел я* кии ми при впзимкн* -м-нии уса-
дочных напряжений и олаеппме в периодо постоянной скорости
сушки.
Величина нормальных напряжений по осям с и у (рис, 76) м-'
жет ’»ыть выражена следу аицгя зависимостью:
_ < -С« 1 г Sit ..
f w П-S - Гт. - \ х • Сх • </, иг/см*.
для оарабошк
(ЭД
Помтавля» маченя. С, я формулу (51) я я»,егГ®р>я ь аре-
Х4«А эпл)ча<.ц .Жиммацие ияирижения вя>1ри тиля яра
2
РЯСТЙГИВИПИПИО Иапрп.КеНИЯ ИЗ тщррхиосги тела при г-5'2-
(54)
И
| «, иояфиниепт линейной усадка глины,
> — молу.11* упругостя;
ли —число Пу яссами;
(Г,_-С.ы) - Р”нпг’ь климпр.пи* влаги в центре а яа antepi-
ногтя тела
В соответствии с этим Н. II. Доброхотовым еще n 1£45 г.
было указано, что величина напряжении. пприждавчимх Т|«-пщнм
ХрЯ сушке, ЗАВИСИТ ТОЛЬКО ОТ рЫНОСТИ кпиц* нтраций B>TRIM (ll.TH
шагосо.тержаяпй) и центре и пи поверхности тела (С <р C^i и
ьо^пцнента относительной линейной усадив а.-, ио н • зависит от
г..шины маделия S и градиента влажности при толщине
изделия.
II дейст пят ель по, п середине тела (рис, 76) градиент влаги ра-
нее пулю, а усадочные напряжении имеют значительную всличн-
ис В нейтральной поверхности напряжения равны нулю, а гра-
дисиг влажности имеет большое численмие значение (tg^).
Напряжения, пропорциональный градиенту влажности (а не раз-
ности плагосидордвсаиий) дозыикают лишь и поверхностном слив
наделяя и направлены параллельно ввотшки поверхиюстн изделия.
Эти папряжепли стремятсм елпипуть частипы п поверхностном
слое ио отношению к чистинам, лежащим в более глубоких слоях
изделия, н могут вызвать шелушевти? (скалывание тонких пленок)
«"иерхности. Однако нм практике такого явления при сушке
пластичных керамических материалов никогда не происходит
пилимо потому, что такие ска.дыаающпе напряжения никогда нс
достигают больших значений, а также питому, чти глина не
похожа на слоистые материалы.
Напряжении, пропорциональные разности влагосодержаииЙ
“ тсл<!(С<л—СдО.), воавиняют по тилвисие к его изделии, мпыная
рлстягипанидиениаряженни снаружи и сжимающие, и центре теле.
Вследствие этой» п теле изделии визпиннег пара сил, иотореи при
<>днос.тори|гц|*11 сушке пылывлет коробление пкте.тнл. а нри
Двухсторонней ивтенсипной сушке мотет вызвать разрыв по сред-
м,’й пл некое гн изделии. Это положение подтверждается исслвлови-
нкими, П|н1из1»еде11иыми Л. Ф. Чижским (рис. 77). В спатветст-
ьии с этим следует считать ошибочипй теории» возник ио веки я гре-
вши при сушив КОриМНЧ’Ч КЯХ изделий, по которой за исходную
величину принимают зградионг влажности» и в пежик’ -мчнмт пред-
И'ммжеиие. ЧТО Т]ММЦШ!Ы прн сушке образуются Ш-Д ишяиием
скалывающих напряжений ио поверхности, параллельной пару ik-
мой nURUl X НИ. тц ц.|
р» П. Г>1рмв власти жы п8 глоты тс.тгхтвпг
воль» « раипостп н> ивеятрлижи влаги при
чрезмерной емороста С) Шкл.
верхней?! в плитки в « днищу времени.
Трещины R влип..,
различной толщины в<
лучаютс п при вполне on
релелеииой. Одинам^
для данного горя гот.
цы разно» ™ влагтчоп^
жамнй ни ПОаерхвоств
к в центре плитки, ш».
записным от толщнцц
плпткп я независимо (1Г
величины градигитп
влажно» ти. Отсюда во.
лучается. что макси-
мальная белошк пая сг.
рдеть сушки, т. с, на»
сималыю допустимо»*
количество влаги, удь
ленном с единицы во-
получается обратно про-
ворпашальным катине мал» лия. а минимально допустимая пр
должмтельн» ть сушки прямо пропорциональной квадрату тол*
шины отделяя.
Устамоппв ошытпым путем для данного сорта глины доп\
етимую разность вл аг осо держаний во времи периода постояпм» и
скорости сушки можно определить оптимальным режим для
любые изделий из данного сорта глины.
Скорость сушки
Скорость сушки .V обычно выражается количеством влаги,
удаляемой с единицы поверхности тела в единицу времени и
имеет раамарнкть кг/м* час или г/см’ сек.
И аввмсимостн пт сорта глины нее прочности существует доп.'-
гтшмая беастасная величина относительной усадки глины в соот-
яетствемво, в зависимости от сорте глины, получяетсм кашн!-то
п^мгдельво допустимая, белопагнам ллм прочности высушмпаеыог«>
взтлип разность концентраций влаги (млн 1ыагосодержанпй1 в
«квтре я ив поверхности тела:
( ,<й —Снц — ДСдых-
Максямалкяо допустимая скорость г\шкя, определяемая яэ
урввнеивя (44>. для пластин толщмпоп 5 составляет:
------j---------- jf, г/см- ««, (ЬЬ)
гдг М|ят-омаксвмалыю допу<тнмпн скорость сушки в периода
постаяввой скорости в г/см1 сек;
D— нсофицирпт диффушн пл AI ,
вон екороств в <м%сек
«ЛЯ яерипд»
^„-ияксмяльно лппу.т.м.я рвмоеп, нотата
влаги и пентр» и п ипвераяогги a.w,,uu ' , ,
Лит..-•"мял»-"" Т'"УГ1НМ»Я раавнггк втед-,,’
а пеитро я на повераи.гти магната а „
абсолютной влажности;
р-влотиоттк еп<« глины в г/еи’. при-личла.-,,.,,
рапная 1,8 г/см’;
S —толщина пластины при сушке с обивх стеров св.
Ih уравнения (55) следует, тго при >иреэ-.ъ>нв< й ACwel
равного сорта глины, скорость сушки тем Гюлыш, ч«м боль-
ше КОЭфИИН' НТ D и тоньше изделие.
При ДСш-1-^А>п*-1 в скорость сушки Mjaaa обратно
дроворцвональна толщине вадалня 5.
Для различных сортов 1лииы п одвманопых по толщине гма-
дай .Vim»» зависит от допустимой ЛСаал. величина которой ибу-
сдавливается козфиинемтом дииейвой усадки ац, (вди aj данный
сорта глины или так натыкаемым «к< ‘лфицввнтом чутк пастель-
ПОСТИ» глины к сушке.
Прочность глин различных месторождений при Сравнительно
высоком влажвостм колеблется и незначительных пределах.
В табл. 15 приведены исследования А. Ф. Чжзкского, прове-
денные в сушилыюй лаборатории КПП, по определению макса
мальных безопасных икороепм сушки пластав из сииндиловон
имиы.
Таблица I*
М акт ни* дыши б«аг*в»с|1Ы1 е**»|М1ггь гужам идастпа на гхявы
l-npr ГЛИЯМ Толтипа пластв ям S. «-ч Скорость супп:и и wp«ii UOpnoA Л/, IH. г сч* сок Праны лгииля пюрость г)|пка .W, - И»" сатГ Гатяостм влагесо- i^pmanaa можзу . fap • и ' И 1 • ЖГТЫО X. <% вбе влага) Плличмо тритии*
С|М)НЯЖЛ<.МИ тлима «.« 1.6 J." 1.0 6.6 ».71 1>.*3 мэ 1.П i,w И. Л II,Я1 9,» 113 1М 113 103 Нет есть Нот Есть ЕбТ»
Ил ТПЛ.1. 15 видно, вс,"и,‘нп ' P*7'u.l'«
конц.нтраций ВЛЛ1И гли СПОНЛИ.ЛЧ»' й кяриичнч* глин Р
* Пря г>тн. пластин irtin.iiH->> трлнппм были угтрвнгач
п*Гоим’Яи,1Им и 4ик^мр<м«алмгь тилЫЮ тритием, ?**•
Art % 10,2% абсолютной платности иыввисимп от то.,^
яделия.
Пои рассногрсиии даипых по cjniw изделии разди'н,,,. ,
щпяы nuin видено по пятне о шринвдч>||<Ой. < КО|».СТИ с>11|111 у-
г. е. скорости сушки изделия толщиной в 1 си:
Ив т*б,1. 15 саму»», что •вриведевива. безопасна» гк4>|Юел
сушки для споиделовой глины находится в пределах от 0лкн
до 1,1 10 * ТЯ Г»' сек. С Иовишивием температуры поверх»,,,,
глины эта спорость возрастает.
Зная приведенную скорость сушки .»/л ДЛЯ далпого o.ipri
глины, можно определить скорость сушки для изделий различной
толщины. Для наиякдеиия при и» леммой скорости сушки А/„
достпточмн высушить партию «адалин одной толщины.
IIj табл. 15 видно ташке и то, что трещины (предельные
напряжения) возникают при разных градиентах влаги, но при
одинаковой ДИ*. Так, например, и пластине 5 =-1,6 гм при «гра-
диенте влаги*, равном 12,3%, см трещин не оказалось, я то время
как п пластине с толщиной 5 *=6,5 см при градиенте 3,3% «см
появились трещины.
Ил сказанного следует, что период постоянной скорости
сушки (период у сад кп) является самым ответственным при сушки
керамических изделий. На протяжении его наделяв должно су*
шгться при строго определенной максимальной безопасной ею»*
роста сушки, определяемой уравнением (55). в зависимости ixr
толщины изделия S и сорта глины.
Для расчета ладанной скорости сушки изделия н сушильной
установке следует составить совместное уравнение, для периода
постоянной скорости сушки, и определи! к параметры сушильного
агента нз ;гтого ураниеипл:
*, тм - —4^ -1.14 р. (С.-С.) • J^JT, (5Л
ИЛИ
.» М> • ^т»,, ,
• jAj. (57«)
где. 1.14 — K*jриннеит, учитывающим увеличение скорости игпа-
р**ния с поверхности изделия нз глины, но сравнении»
со скоростью исиаревмя плап1 го свободной поверх-
ности ,
i_________
Эьюо кслТИШ1ант для перевода скорости сушки е размер*
костя КГ1М* час в размерность г/см’ сек.
• К'офвдцси! знсперв^т^и^, оярвдади! д, р Дымовым.
В урапнеили Р") п (57в) шшгтиы такие вмяч.иы M|i w
„ 5; ДС™.. " Л. По воличяве О фор1,ули ц5)
Г,\,„«,р»ту|"» ""«"Р »“>« '"» «нчит «С.-Змиишв.
„.и двяжвввя сушнлыого агента <• м.сек., опродомам а .
1, После !'. иаилмстиое Гс («я С,) определи.™ после пю.
нт уравнений (°*) ,,ли Ь1'*)» 1лким oojia n.M находя! в>’а niua
^,ры сушильного пента (G; fn и Г м.сек.).
Подобный метод расчет не вызывает особых затрудненна,
<сли с)шке подвергаются изделия простой фирмы, н в прт.цегт
описи распределение влаги по поверхности их остается равно,
мерным. Несколько сложно правильно установит!. Л/im„, осЫжмо
при сушке изделий сложной конфигурации.
В последнем случае нужно определить зарин денную толщину
ж пел пл* 5п:
5,—
см.
(5S)
та»: F.Mi —<ЯНем изделия в сма;
поверхность наделил в см’, которая печпеляекя
□о действительной поверхности иена рения.
Найденную величину 5П подставляют взамен 5’ в уравнение
Г6| или (56):
5 = 2 (59)
При отсутствии в*ззмпял!сстн определения Дйтвх и гз флопев-
7п D, допускаемая безопасная скорость сушки шре.теляется опыт
ным путем. Дли этого несколько образцов высушивают при раз-
личных режимах до появления трещав и фиксируют скорость
удалении влаги в единицу п ремем и. Скорость сушки, предшествую-
щая том. при которой получились трещины п изделии, будет иско-
мая Vjmax»
При определении и осу шептал енми максимальных бе.тоиа.-вых
скоростей сушин VllnaX( нужно создавать тайпе условия пря сушко,
которые сводили бы к минимуму появление ирмцых тргщяи
(рис. 75). вызванных пара изомерным удалением влаги и pi up-
вых точках поверхности тела. Эти треяплш появляются при зиа-
читмлыю меньших скоростях сушки, чем трещины, иыамаииые
разностью концепт|М1ццп влаге ио толщине итделпя-
Ог кратких трещни можно избавиться или г. ч венком
«исстк нх к минимуму различными методами, в ш время как тре'
Швин, вызванные разностью концентраций мдаш по пишмие ыл-Д
лил, при чрезмерно больших скоростях сушки неизбежны- '
•тому предельными безопасными максималышмя скоро*
сушки (.V,,,,.,) будут являпся то, KOWpu*. nj-ruumniyw
ляеь вблизи ц|№,«ела) появлению трещим, вызванных р
Ноццепграцпй влаги ио толщине изделия- Гыть. ша-
Choimwti. сушки в периоде падающей скоро**" нижет '•
чмтельяо больше, чем скорость «ушки п период мостом В»'-'
аы
16 П«*ш
роста. тан как и карколе палааицсй скорости с улит усаД|(в ,
гтвует. • глеловательио, огсу’тстиушг и напряжения, вг»р(< п
шке трешины В атом периоде можно сушить изделии
максимальной скорость*). КОТОруЮ ХЮЖеТ обое печать ЛЛМц. ► , * I
ГОИЛ1.ЖН- устройств и параметры сушильного агента р.
периоде для керамических иядлтий, в отличие от иивювых щ,
дуктов. температура ионерхяости иг ограничипяется.
О taw ил методов повышении скорости сушки изделии за«.. ,
чается в равномерном удалении плаги но всех точках поперхм»
наделяя (венгр и края», что приводит к устранению краевых
щмп и понышеявв допускаемых скоростей сушин.
Для достижении мой пели Н. Н. Доброхотов и Л. Ф.Ч ,
сияй предложили улике грани изделия (черепицы, общип.-хниг
плит, места обрезов блоков и др.) покривить влагонасыяиаип
(мазутом, машинным маслим и ip.)t что предохраняет крня т.н
лпя от преждевременного высыхания и создает равномерт »<
усадку по всей поверхности его. При этом брак по трещин»
снижается до минимума Этот способ промерен и прлизыи-
гтясшгих усл пнях. Длительность сушки черепицы была • • : а-
щена в 8 вад.
Второв способ равномерной сушки состоит в том, что надели*
яростей формы (кирпич! укладывают стенкой по 3 4 ряда, ж ле i-
гтвне чеп* края оказываются защищенными от преждеврсмснн и<>
высыхания я появления краевых т|М‘щнн.
Друтве методы пимышеняя скорости сушки сводятся к сле.ию
щим мероприятиям'
t) созданию больших скоростей сушки и периоде падав «йен
Скорости за счет повышения температуры и скорости нгепта
сушки;
2) одновременному иоздейстиию конвекции и излучения;
3) увеличению козфициента днффхзян плаги путем noiiMinvirua
температуры глиям;
М пралмрительному прогреву изделий перед наступлением
периода постоянной скорости сушки (методом проилрпвима1*
Крмтмчгскин и хонг чип а влвашогть изделий
Критяческня влажность имеет билыпои значение ори гушн1
ке|мшическвх изиелим.так канона пи редел нет окончание пеун*1 »
постоянной скорости сушки и окончание усадки изделия. Очень
важн<> знать и уметь определять значение критической влажи*
изделия. Известие, что критическая влажность аапнеит от р*>Л*
факто рии: режима сушки, толщины изделия 5 и скорости <уш
лаьмсимисть от указанных фвкторои. сзм-ласно урвипеиию
'•»' и параболическому (икоределению влажности ш» толшияе
и «делим, мож^т быть прюдс таьлеиа следующими формулами
для пластины

W M. .с
ЦЯЛЛНДРА:
ДЛЯ тара:
1 »• Я, н
V» V, /?
(М
(W)
где л*, —гигроскопическая влажность в процентах;
.V, — скорость сушка в период пос тоннно* скорое га в г/см’сея.,
[) - коафацаент диффузии влаги в период пистоянноЯ
скорости сутки if см’/ссчс.;
5—толщина пластины п см;
Я—радиус шара или цилиндра в см;
р —плотность абсолютно сухо* глины в г/см*.
И* приведенных урянмеянй следует, что всегда больше
на. С попыпп’мием скорости сушки и увеличением толщины
шйтррмалл лИ1 поз растает. С увеличением Ь и f критическая
«ллжность уменьшается.
Дли изделия толщиной S и плотностью р; величала гем
Af.
больше, чем больпм* отношение yJ .
С повышением относительной пдажаостм % и при яеваммион
температуре воздуха величина tv4| будет реек» уменьшаться
Млядетвип уменьшении Л/, к увеличения Z>, тик как температуря
мокрого термометра будет возрастать, а значит будет повышаться
*п поверхности изделия. При
jtom отношение ~ —и 0-
На рис. 78 показано В.1ИЯ-
не отмоснтсльиой влажности
воздуха (ф) па валанину
при tt « Зо* и скорости движе*
••ил воэдуха еж2Д4 м/сек. При
«еилменпых темпериту рях сухо-
,л (Q и мокрого (tj। термомет-
ров» увеличение скороста иозду-
*а повитает И*С1. так нэк ври
’’Том скорость сушка возраста-
ет. а коэфициент /> остается но-
изменным, т. е. отношепно
возрастает.
При температуре сушки тли- рП|. 7Н ;uwa»^--Ti. *«, т*влаж-
ны 40“, птиосительной пляя.ио- И1ЧТИ воаяу** Г <“РН ‘""
ста воздуха 30% я скорости воз- и сек.К
16» 243
Pn, 79. .кмоль Ч*ЖЯа прочно тм ГЛИНЫ от
iLijAHXTa
««• ОД; 2,15 5,15 м мк. и'., составляет соотаотстаеш '.S; I
12,3.14,7% 1
Влияния температуры агадуха на изменение крптическо*
влажности еще по научено.
Величиной. имеакпей большие значение является мояечми
влажность и мелим 1*’«см)» «<• достижении которой следует и-
канчлвлть сушку. Ома определяет длительность пос-ледиехи .«та-
на сушки. В сноп) очередь trm определяет мехвмпческую нроч
«есть керамических «оделяй. требуемая при их укладке в штабе-
ля для обжига.
При ыажиоети фарфоровой массы 26 и 18% предел прочности
при сжатии составляет по данным Л. И. Лвтустимпмка сьот'
мгтстдеинс» U.1 и 4^> кт см*.
На рис. 79 врсдстаклема хаинсимость между влажностью
и пределом прочности на сжатие ддя глины. При штабелях hmw
м в 3 м удельное лаилеяне на нижние слом равно -'-О,• 6.Н
кг см’.Стедовательни, и мелим нужно сушить до такой влажности
при которой закончилась бы полностью усадка ни тел»
наделяя, а надел не обладало бы достаточной прочностью, i • »'
имело быяй,., > 4 кг см’.
Сродики по наделяю н1<м должна быть рпвна •>
ясяжмм случае не иыше ее. Для глины и,-7,5ч- 12,0% .
Гу шва зернистого материи дм в слое
На ври лес с сушки мринстого материала в слое, «роду
Mua.iyxi^M к.1И 1 азами, оказыммет решающее лнвчемио
тяплоиСавеяа а в»-дачи на козфмцмента теплоотдачи в слое. •
рямеиталькые исиве.т валин пи иопрису теплоотдачи » c;,ot* Buie-
I аычамнй меммогочмюленны. HanfailBt фу мдамимтальиьо»» в
1*<мыми в 1' и области являются рЫХлы И. М. ФеЛ°Р°
' Ь. И Кита | |лам* Ну п t л ,е
' Мм кратки осадим мояр>« нМ1 * ° материал
' . . ики.

n tavwno. мл» гоил» « nponeer. r*m not«..IBn„«
от mHy« " ...... тк
моего пр* СР1"»1 « ™«). го «..ж..,.,
JTmimnv ep'-M' H" г пчиерттк ти F пропорци .н*..кяп .....(
^рглма»* теплоты И момет Пытк пыр|ш«по U№jVnaun >(Л11
И’ - - (Г — «„) • F иг.'мс, [в];
гХ а— кппфннигят теплоотдачи от воздуха К НОЖрХиО тя
испарения и кал м* час грид.;
г—теплота испарсиил влаги при температуре пооерхпогти
жпареяия /,;
t— средняя температура воздуха в град.;
F—поверхность нагрева 1 м* зернистого материале п и'
Кглфипиент теплоотдачи в слое «ернигтоп» материала, приду
мемогп талом, можно подсчитать из кр«гтериа.ш|пго уравнении,
иояучгаиого II М. Федоровым ИЗ ОПЫТОВ ПО СХПП.е подмоскивните
угля п слое, которое приводится ниже:
Л’и^О.ЗЗЯ/’®, (6!а)
где: Nu — критерий Иуссельта и /Ге — критерий Рейнольдса.
После подстановки значении в формулу (61л). получаем:
• - -хмг-’ - л мл ГР,Л • <е,0
где: Л
— £'jL-----физические константы воздуха влв та*
при среднем его температуре т;
о— скорость воздуха (или гяза). отнесенная
к полному сечению слоя, в м/сеи.;
d —диаметр шара, раияовелмкиИ iro of-ьему
средисй частные вещества, ааиожииамшто
слой, в м.
Ураиномия (G!e) и (61$) могут быть использованы в для слои,
запплнениого иными материалами.
М Ю Лурье предлагает для о предо.! он ня а упрощенное
ура в »• пне, приводимое ниже:
а - 1620 + 0,027~з) нал м* час гряз. (ЫО
Г1|>мл*рхмоггь нагрева 1 м’ тернистете материала А я форО
ле (6!) можегтбат определена и» следу кипит уравнений- tfTV
Дли иесл еж икающих см материалов, таких, «сак уголь ”
if («Ы
г М,м
215
Для еамшяашця.гя кауеряало» тли. где пек,.,,,
поверпостя hj гка иитериаля иислипаотся иа геил,.,,',^.'*'1 ля.
F„ Л».-.
где d —диаметр частппы (или диаметр шире,
по объему средней чистине пещостпа.
слов) в м;
I — порочность СЛОЯ (в долях сдниццы).
Пороаяость слоя / может быть определена i
соотвошепня
№141
>ht
. т • 1«Й1
где: 7.4 —оГсьемпый вес вещества в слое л кг/м* (на сыпни® вес).
7—удельный пес данного пещестпа в кг/м*.
Темиертгура оопсрхпоств материала (tn) определяется по /d
двпгрдмш1 R соответствии с параметрами агента сушки
Чувгтивтелытогть глаан к сушке
Пол чувствительиостыз глия к сушке следует понимать склпа-
кость их к образованию трещин при одинаковой скорости сушки
в период усадив.
Чувствительность глин к сушке зависит от усадки при сушке,
пластичности, минералогического состава» степени ди< перешив
частиц в, наконец. количества адсорбированных на поверхмогти
части глины катионов щелочных ал ежен топ. С увеличением ккш-
чветва яапкиюв Ха». вследствие мквяшмю! способности я>"
ратании и отразим ним» винных оболочек, пластичность глинн-
«ого тоста увсьтнчнпастси.
ТоввЦАЯсоерсшм глины, имеющие развитую поверхность,
пластичны Тон ни дисперсные жирные (пластичные, глины
А',я ваяУ’№ИВЯ нармальмоп) тоста большого количества
СпопЛн.,ГТ|. И воглощпяп катжоао. у puiawi ияппрял*
г“ 'У»«в ""олин.аоая; т»«, например, вяятошгтовы*-
• " кидают большей емиистью поглгдцрмия. а гледоввтельн1.
ластично! тью, чем каоливвтовые а гвмуаавтовыи гаммы
Г «г “л‘,ггич’‘м' т*'’0 глииы тесно связана их усадка при сушке
ь' ан П<П<*ОЖДВ11ИЫР от частиц размером менее
«ИЖвЮТСЯ и МВЯ0чувсТВИТалЫ1ЫМ глинам, т- *’•
О&лвдапщим мгиыпгм усадкой
1.0 .7й которой «жровождаетоя усадкой, иааывастся
_ ' '/ * 4 “ " ДИЯьлейшей еушме в периоде вадаамцеВ
И,. » ' , * «тип уддлпотг» щ п„р обвв»ОЫНИЫ1 С&1П1ПП-
1Ш.«Я «егпп.и. гимны пироэпо».
« .далгвии гадка итсутств,^ и иримжодвт
„С впрастосто имела*.
• > .МНЯ ие равна <«*ему усажл»>* ы.ги у Г4ДК, .
..цсанай угадочиои пл.га пт. болыве, ,РМ пмш(, ,)вгтм,тмь
' сличи к сушке и, шпдоатаыа), чем 6о.и» .шиире».
, Ц.1.. ГИЧИ» глава.
А Ц. Н|чч1ии1гкпй пчел понятие ,|в уделяю* усЯД» $
*._____________________усади. » си*
* >*, усадочяой мёнГа г* (®)
Для слив с иродилжичелкиосты» сушки l = еуток,
*=0,5 : О,в и для глин с 2-*6ьв суток, ф-0,940.1*.
3. А. Носова внела понятие п .коафпммгге чувствптг.«.и, га
тип*, вслияяиа КОТО|Н>ГО оврс.клпется л. огн"1пепвя обмиа
усМИВ к оГлсму пор тела:
А -Ь f /^м Усадив
* оп L WWM пор CM* J ' '
Чем больше А’ч, тем чупствти1льиее глина к сушке. Ддя мало-
тветвитвльиыж глии А, <1, для срсдвечувствипяьмыт глин
А,-1ч-2 и для нысоиочу 1ктиип*.1ьиых глия А\ >2.
Величину А\ рекомендуется определять из cac.iyeaucio
соотношения:
<вз)
где: ♦*»„ ^лпо, — Дщ! — разит ть между начальным и критиче-
ским влогосодержявием* которая дает
воду усадки;
♦V», —критнчегкая влажность, удаление «ото
рой нычмвиет увеличение пористости
вмеутпе нм* >й гл ины.
Величина А, ио формуле (<53) дли саояднлоной глины рзява
t.2 и для полтавской черепичной глины — t.fi.
Показателем степени чупствнтельн"* ги глин к .-уюн* ' ”т
также коэфицмеит относительной линейной угодии (табл. 1 •
Таблица I®
ь "•ЛЬ. гзи-“
Мгсторо^ааии"
Мвжвепотазьс*0* I
|;учивсмое .. .
Споилилонов (1‘м*»"
Полтавыше • •
о.оо7
о. л»«*
G.i»)6T
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
Fitупечж •леянш- методы определения чум*тшт'лы'М.ув
_ пи» м> vw*i»a»»t rimw Р«-|« .................
т|«я|ая и конфияают вву,р«И1'в ляффуааи "•|"ги Л. Пг„1Лд1
JZn. «шгммя!». «и-Т1ИП-.1М»<чь главы a etmw „..1Г(£
пмгалыМ бязоппоюй еичроттп еушкн. а период в.нт,^, '
ск<1«.<гв (*!«..). »'♦•№* (SS).
Котфипиент чуягтвите.тыюстп глии и сушке » Minier r,u
шрвжся величиной, (•братвой приведевтой баэопаспой сьО|Юг^
сушки .V„:
Чем меньше Я*. тем выше чувствительность глин к сушь»
Нл ОСВОИВИВИ ЭКГПерНМСИТЯЛЬНЫХ ДВ1ШЫХ ДЛИ IKUITIR! I . и
ЧГр<Ч!ИЧ1Ю0 ГЛИНЫ = 2,5 и ДЛЯ СООВДВЛОВОЙ КИрПИЧНпп
глины • 1,0.
Продолжи те л ьвнеть сушки
Пран иль» и* установление продолжительности сушки изделии
и Материалов имеет очень Гм1ЛЬШое значение. тик как ома ыцмт
на и рои.июли тел ьжн:ть предприятия.
Сложность определения длительности сушки заключает! <
а том, что некоторые факторы, нл ня ниц не на нее, пика еще тру и-
Поддаются учету. Поэтому продоьчжительн^чть сутки кера-
мичсекях изделий спред ел не тс я опытным путем н лабораториимн
испытаниями
В настоящее время, благодаря работам отечественных уч.
иыт, можно подходить к определению минимальной бе н «плен л
продолжитгльжити сушки таких сложных тел. как керамические
изделия, на основе праиилыпдх положений теории сушки, обос-
в<|ванных тиэрегичг<ки и подтвержденных эксоерпмгктальпп.
На продолжит ел ыкхц, гхшки влияют следу ммцио оснивиш-
факторы:
11 прирзда материала, иго структхра, гтспень уелдки и чхп-
стмтельв»сть к сушке;
21 размеры изделии и его фирма;
3) начальная, моиечмая и критическая влажность материала
4) услоинн теплопередачи и теплообмена;
'1 параметры окру зияющей среды, температура, илажмосп
и широсп. движения сушильного икпта;
о) рашюмерность удадавия влаги г поверхности жаделин
которая зависит от организации движения сушильного агенте
и конструмпии сушил 1ги;
допу скаемал безопвемав скорость гушкн А/|ШИж-
родолжятильиость г у нт к и плоских кера
я ч V С: к н х издадим слагается мт л в у * “°
р я о д о и

п периода постояипой скорости сушки «гт пачя1м|г«
. > ¥» критический (<.,) ияаж1п.гти,
2) nep"f'J“ падающей гкиростя гупп и пт критичен..,»
. » до нпт^лпй <«гвт> платности.
Обгаон продплжитолмюсть гуаши Z»Z, - Z,.
Продолжительность периода постоянной (корпсти про
ГТор<»имгй сушке пластики толщиной 5 ем:
(«>
гЖ: IF - Ge —’’ioT*' количество влагя. поддяжашю j дался я ю
и течение первого периода. я г;
С, —абсолютно сухой ►- изделия п г.
F - опмфжаость нсяарешш при двухсторон-
ней сушке пряГинтсн1и. рдпавй олпщадп
двух больших плоскостей валвлим, F =
ы , = 2/гм’:
М»*М«мм s— —— (• , и маыкыальвйя бежогная
• а см* сгк.
скорость сушки.
Подставляя укагмшые вглячвяы в формулу (65), п< лучл. м:
Zt*» аГ-А»*** сек
При односторонней сушке такого ж» изделия ;.hit imi гь
сушки будет в четыре паса больше, так как и формулу (65| еле
дуст нодстявлнть Г - / и
тогда
Z,- (87>
zl> • Ам>
Вырвано знаменатель и формулах (66) n_(G7) через принт темную
скорость (ЧШМИ Vn из ураимгнли (.*ы) И (2*) я ПрЯНИН П.1- ТН'ИТЬ
вбеолютнп сухой глины равной 1,8 г • «’. питучим батю П|н.чтие
вмрлжемш* длительности периода постияишй скорости сутакя:
при односторонней сушке:
z . J,<*—'7*-* («в.»
till .W,
npn дв)1сторо||»ги суепгт:
Mi Аорщл (66) n (6J) слезет, что и» «»₽• 'J'*
глины пр0Л1«*«’’ЧМ"и'’* иернплв сушка е посгояавса ая>рт<
Иропорпаовилкм ноадрпту питаны издалия, ^ - 1
До иагтмтцмм пргменп считали, что Продолжи
периода чушки с исктлянн<>* скоростью нрпп1>|1ни-.н,|, /1к*^ь
KIKIH’ адк-.iuii. т. е. 2-/(Л|. Это следует признать Ни'
м ирикцпинальио we первым для гушки керамически т и< П|и“
С.тгдп|»ят«льип, если продо.1жнте.1ыюстк сук»,-и ' 1Н1*
толщин й 54 равна Zi. то для И1лия т'Мщмнмй 5|t „|''d Т,,,‘М
глины, Продатжятсльлогтъ сушни Zh Ормближениа мм.неГТ “*
определеяа ил саотиаакнни: *М1ь
Za «Я» z.
»* зр г;"^' огк>'-’" • (ц(
* 1’ Л"6,1, 17 вРМ«та«яш реп л ын ш ппыти», ni«)In.
А.Ф.Чгжсюш и ГТТПМЫ1ОТ1 лабор1|П1|1лп КПИ. подтаюж ..„'.Т
указанное выше аодожеиме. ц*-'
Матсрвалы плегки
Нррчн'
1 | Фак 1 ТПР
Z. |
Мали
Слппдвлп
к»я кир«*»
t.e 2.0 1 29.И I Т»,2 И.! П.5 о,9 I.U 2.М 4.9
з.> 1 >1,6 1 IM 1 3,19 | 9,0
Iler Плитки
।
^=r;?c;s:.=^s~.
™ьи
«vji'paiaiuip n.n r«iiHHi •« a.j,,o„e Т к как С₽*Л“« “-'аг'
|‘« е>1Шлик.п> яп;И,а ско^“” “• ”' '" «'М'-пныл парапет
нпра^шпеск шч т, . п, ','пп'" «а™*»», падает и--
»тп> тад „ п • ““ «» "«паи»» сказав
остаются таостюаишши на п> , па|мш**тры суппшышго агента
♦иишпадыюсп периода г »»-<> ВСРГО «‘‘рлода сушка, про
JKitta пи формуле: "* алШеМ скоростью может быть оире-
скоростью
10(1
2
ю- I?
(69»
(70)
“* <В1ЖЯ1 "tmwnao прий^лн-и г‘ол‘«"а сжяр<нт<
j, -гморосп- C>UI«H • пвригд ИОИП4 c,
в г/см сек.;
5- ТОЛЩИИЯ ПЛАСТИНЫ В CM,
p —ПЛОТНОСТЬ вбсОЛЮТНО сухим ГЛИНЫ В г/гм’ (1,8 Г'( и1
й-м — критичеч-нвн штажиоть X процянтях,
^ — средняя кгдтсчная «ложность, до которой высуши-
“ влетел изделие, « нроплптлх;
— влажн'хть тела, равшлменвя с <жружакпцей средой
(LVJini.i»riUM агентом), в процентах.
Так кал скорость сушки керамик л л периоде падающей гном
св может быть максимально воампжппи м ве лимитируется
температурой пинерхпоети it w шикающими нлпряженннми* для
еимрлирлм Иродш1жятглмю€ти этот периода ринимиплуетса
1»,п держи мать в сушилке максимальную температуру.
Сушилки следует П|м1ектя|и>пать так. чтобы оми полностью
«/«црчяпмлн прэдсАДжитсльмисхь сушки» определяемую указав
ным выше методом. Для определении оптимального режима <ушкп
г.кшлкн индо конструировать там, чтобы можно было отбирать
образцы в процесса сушки л киитр<ылрияэтт. Митеры влаги и обра
. инние дефектов.
а. К-1А<СНФИКАЦ11Я ГУШН.ЮК
По основному принципу действия существующие сушилки
и >жмо разделить на два класса: атмосферные сушилки и вакуум
г иг сушилки
В атмосферных сушилках материал сушат в атмосфер воз-
духа или дымовых газов при барометрическом давлении.
В вакууме у ши л ках материал высушивается в среде, содержа-
щей ничтожные количества воздуха н имеющей давление паро-
воздушной смеси значительно ниже барометрического давлеяин-
В сушилках обоих классов тепло передается материалу раз-
личными способами. Материал находится в покое или переме-
щается через сушилку ра-ыичиыми способами.
Унвчлнные сушвлки могут быть подразделены на груииы па
ряду признаков. Наиболее характерными ни.1яются: ни . пере
ы?щенп и материала к цикличность работы, способ передачи тепла
ь яыгушиваемому материалу, оргавиаммя движении сушильного
агента, вид тоши«носителя, технолш н’ичкос наэпачонне « мояет-
р)|ггикные отличия. .
По способу перемещения материала и цикличности работы
различают сушилки непрерыпзшго п периодпческого действии-
По способу передачи тепля к материалу различают: конвек-
тивные, коятактиые. радиаципипые и высокичастотнмс -ушвлни.
В зависимости от организации дцмжоння сушильиоп’ агеяти
различают сушилки с рецмрк)ляписн и бея рециркуляция 1)шиль-
иого агента.
По виду тснлошклте-лн различается сушка горячим поаду*1 »
пеписродствеипо дымовыми гидами, паром и жзвкгри'якь'ая.
хм
По ППЫИ1«»«У п.зпачмпю рвадичаю» e)WUMm
комож'й глины, угла, огнеупорных awni, тон,« й «•
микн 1фврф"|'"'вы'' н фаянсовые паделня) и строптвлЬВг,н K,.j ,
мим, (кирпич. черепица. блоки).
Пен клаесификапих по конструктивном) признаку и „ГВ(
клалетгя форма рабочего пре страштва н характер переие1Че11,’
материале в нем. __
Соотяетггвени*' различают: туннельные сушилки (прНЫ1Г„,.
шаг в противоточные), конвейерные, барабанные, шамны,-, п1п,,.
натячеекяе сушилки (взвешенное состояние материала), камерШл,|
одикие И др.
?. ТГГ.БОВАННЯ. ПРЕДЪЯВЛЯЕМЫ! К СУШИЛКАМ
К сушилкам предъявляется ряд требований, обугли или паевых
их аазиачеввем и характером производства.
Основными требованимми являются нижеследующие:
!. Сушилки должны легко сбес печи на ть измененп е режима в .
ответе? пин с допускаемом безопасной скоростью сушки для <>п|иле-
леет, го сорта изделий, т. а. должны давать возможность легко регу-
лировать температуру, скорость и влажность сушильного агента.
2. Сушилка должна обеспечивать равномерную сушку изделий
по всему объему супшлыюго пространства и равномерное удале-
ние влаги с поверхности пысушиваемого изделия. что очень важно
для в.т>скнх изделии (черепица и плитки).
3. Сушилки дслжны обеспечивать максимальную с кори ть
сутт.н без нарушения качества изделий.
4. Расход тепла п алантровнерп1М на 1 кг испаренном влага
должен быть сведен к минимуму.
5. Количество испаренном влаги в кг час. м3 рабочего про-
странства сушил КП ДОЛЖНО быть Ш13МОЖПО больше. С целью СНИ5КГ-
нил стоимости сооружения сушилки.
6. Сушилки должны быть снабжены механизированными »•
груэочнымп п разгрузочными приспособлениями с целью сокра-
щения длительности вспомогательных операций, облегчения обслу-
живания сушилки н увеличения ее производительности.
7. Сушилки должны быть снабжены контролыю-нзмеритезь
ними приборами, а в больших дорогих установках — автомат и-
вескими регуляторами темпе|>атуры, влажности, давления от. «
дли достижения наивысшей интенсификации процесса и получе-
нии однородной и качественной продукции.
При соблюдении указанных требонаний сушилки должии
охгадить сравнительно простой комгтрукцией и простотой
в обслуживании и регулировании
9. Стоимость сооружении и обслуживания сушилок на 1 кг
спа рапой влаги должна быть миквмамьвой.
if *‘лжма удонлетоорять санитарпым нормам.
_ ***/*людеиие перечисленных условии motovi принести к полу-
чению бракованных изделий или к чрезмерно длительной сушке.
«. АГМОМЕРНЫВ ГУШИ.1КИ НЕПГЕГЫиного (ГЯ1ТИИЯ
|{ ЭТОЙ группе ОТНОСЯТСЯ сушилки, и Кот.,.*,,
„„ж. мвгеривла приясход.п иеирермин.. „ ривяемери, и
рЬм и агент сушки «..гут дангаться в прямо, ,w, „X ",
„ иоиеречиом токе. и'-тивотово
Прямоточные сушилки применяют в тех сЛуМЯХ
<<кмы большие скорости сушки и шиле провесе. ч.м7» ZL
его и температур. высушенного продукт. не ,и..,жи быть ст.»
ком высокой. 11роти1юточные сушилки применяют тот л, кот,,
высокие скорости сушки допустимы только в конце процесса
К сушилкам укатанной группы относятся барабаним» тти
вельиы-, конвейерные, шахтные, трубчатые, вальцовые пневмо-
сушилки п др.
Барабанные сушилки
Барабанные сушилки применяются для сушки гыпучпх мате*
риалов. Благодаря надежности и работе, простоте к< иструкпии
и высокой производительности они нашли широкое применение
в силикатной промышлеин<хп1 л-тя сушки песка, глины, ювест-
ляк», М(*ла, угля и других материалов.
Па рш*. 80 □I'haiaim прямоточная барабанная сушилка
без рециркуляции газов.
Гяс. 80. Барабанная сушилка.
Сворноп цилпндричоскип барабан / установлен с небольшим
уклоном (3 : 5*) п сторону выгруаояпого конца* На бнрябвн паса-
жены бандажи А' и каждый вз которых опирается па нар> опор-
sw
(инплоэокпе’) im&doiirtraiR«M
annanon u»«9«u ошиХи eux.HodxaX «нижшяа •яошпгяип и
Лшпн irw.irnu •< aaxaaodxaX .mu'inuiuam... чхаеш-пиивха.А хо.Аг
.«гл Bnuadoaet uiuiottindniotadu кг-)/ и сипи кии
HL-Oldlinixl XJ»> «t ««“О’ иВ'Г ,К OHWJ«dBy к кпки ВПК
1пжпя1 иявыоЛош un«nnr.»j II «Mnd-Cindannw. (luawiiuXDOtr)
ВПЛМ..ЛНП WL' -J 1 UHrnjeJ Wtt.IL-> «JKL-e .IM | KU кгког arnxand
.uulHi'Mt И11Н.1ЖК1».' И Bij.mtL-.UKLietHi.dii вапишнаоп ui-p
•Kirrii .1.4 I.»u ООП (|<;н * xat-.Cadu a иахах-давим uimi
да । пи airuax riaxand 4K-»u.j xHnaraiivlxim jjk.I j( Baxaeni'iuanX
KI.-IW1 tut and UHB4L-OI'A ковка хппклаиХхаоп nd1.<хкЬц|<ах нашими
riii'ii -) -АягпшХэ a xinmnau Сыоп 'поена н<!Хх«.1.шн1м n nr-aud
Min ntud xu ui.-nanr nxam uuHuadaaaa JM | nn« tox.utj
(И—0' wamwwdu an ulj.A ad.txedotHWJ, ииЕкавя шШнл<Цэиом
a*. luaSnuanan» a am. jX/ob ОС) .’О» пня nd л1"14 011 «н»9«<*«9
<иэош>ажи<1ла11 (лог—0SI—I « ЛЯ»—004=*' ии 0|—О аомаХя
damad; %С|—р) - •"* <« "„lit—Ч? - м‘"« ". вп>< «ЯшЛ nd।1
(,ц xaiiuinnndxx ап нниги nilAand.iiinaj, • аяк гк а я gg — дг "Л
miiied лики ио nnagndei) 4x>>iih.i;kk.Iiiiiii '(jxU 09—’'
•лоя-оо'-'/) %«-£-""•» '«в •.«-ог- *'> <>»" ое ог)
тшг-ивм и пипка п.шоком амг-ишг» аж них и пяшЛ'а llJ||
-,0в xaainHnudu an un ion ad.<andaun>£
-'»ь (|Ц |i/| <ю|— 'A riiuvil ajnru on uHmjiideij <ix.)<iuu.uKuduiiu
(jic(— <joi —'l хМвпГохна и Ong . 008 —*' ‘вауаЛау и xinnutox»
•a.ana ml.CiKii.iuiwx) %0'C^E’O-""**' l>Ir %?)"* L~ "“”л lo «пя
.virmnii ii.innnjedey n.iUbvx .iiKdu n unstri пинниннГ' <шш<> nd|(
m tn an *4— an a niniyadny muaaeiLwoda | a «oiwndanan u.i
uia кппхмышоп «-1 ‘ajrx-u vu nnoyedvo ixaxai.HHaMiKdiinH aximoc
ndaiMe.Inx onni. K .чщ-ашла xnaaagadey MLauniirauiL'iniinodii
•щи 93+0 xJBi'UKiaoa
nnn^wlinj nruamln nirr adoxnit чхаоишик neng»dxo|| '-у-;
nnnat't* n nndaiMtnar ttnc.ia .lUHanioHl.xr) 'KKi |-i~H »£ пяпахх
•““inx'ix a n< 9= 7 «вахт :<t (f£-^0'(— (/ nuagadag dumnt :aoi*
ound xmu'X.it«x-> rtiiwieding алишпшла хавкаиходеи ,);ко Я
nniMinaa х a.tdavoea in иг-и '^imqoi.*Jodu n-iHiuiLma э ими.иэ an*
-и.лаг хиппи UML-innCaoHniiugedBy cxniix Mdoxou BHiiJUHHon.t ut.‘V
-наихамхаЕниах-нп иипхнМ)
1 "““«tango а"Х-вп.|.)Х11п хиагак ВИГ uaxoun.inn.lu • вяГкч'Н
. -<ачхаиъ Anna gncra иг" *''**
пнчг-oi Л nuinwon oaaiBMW. «хдо ’ tn uudoaun oauiioMaXiioMn idii i'*q
aaxoMmiadii edoxuaa xhbw.ii ui oIhxji. .Hiauudag u к«пк« if011'’'
J «Ш11ЛГЦ -в1.х-ии||.и1ги хяао«.<жангап 'хиаАона вх-r
* ii < uuux ши « ЖЦ ‘suk.jb.Ihj lulxina uuuauiix-uu н хин**'1
a..awn xriii<EiM.‘r.nii.<du nt-х' xiMuuanudu и вши iiMt'«-'eH
-ai и и. л -aireadaxaH oilin< >
.'Попам! хтХихадоэипа имх>а*хЦал пал- -noaedgo "

•ля
rrnnXj KHnMiovdeg иосгивм явшжз 18 з<М
ппвевл iimihudiM » ttreifdaien мин.»яон^ха<1поа 4xx>«idJKOB
^ншккниьиЕ.ад.К ажмвх я wBvnedey кэо ягоГа vrvndaien оживая
**1м1 и .•HUi!HHinan.»(jua wmudux oanmwiibjnoj^u -цсмвльв вив
Ri.iruoi.*) ВМкПэнв .irtiibHt-Eed кмвииеЛх.эл (jg *?ad) en Bawdry ийхлня
*ri*vud^itfi4 олокош1ишлэп11 ахавши и «tud u> мхэокнзгавв j]
'Sorofloilnijy idx XHH'itrdUiKBL JOJ
<4 fL*ntl NIIUOdoOBt дВНХЭГИПВ ИIfH.lllBdiJudo^Bd ОДММС09 HLKh
- (сии on hmo <>н ‘нпытоюяс eerog и uucwj и.ипшс СмЛшмЛ э имсвш
-лэ ш1<>\ -XdjRim аХнягашмкэ к аипвсАм4вй<м1 кя вхдв «жил
члэвъ н XwCdBit н uomcveX buebj xriMMVi'xjedio «изв^ мгнп де
чииьо HLt С »HIIL*HBD Я BL’Bodn OM4L'dlK'iMl ddu '$ BdOUrCBUbM
’чтмкоп j гиЬквм noHbocXdjcvd ви вмамсвкХ твл агатвходяйдо
*нв9в.|еу ппнчь'ишАз к кмгпйэоп *idjuvdauRdi (M.Ow.tyeiU авт
«амм р« bi ndaniTH вончсахидднэ кц •иожХгепв мгм икввва
>им|Ц|<«Л(1м|л<н4ИП1>(] hkhiihbao^mLxo з изхсмввжшамэ пно affj
р idoaiBM а(нч1лмнэ1»кэ к g и.чи.и ей хсввпааэоп me«j arwotrnf
*xvt*l
х«»”>кпи вн xoivioged пни ojaoo *ах.(к£<ж rtauBidixt »я и
•ПР ‘хвгвд хпяпкпг ни нвм «uoxoyed lsjum neeymiEv акняивяХэ
>'*.<dvu KJievtfBtfX кихзмш и / оЛаивя in irhoeAdjeed я изпвш
“toLVH *ihMH<9 я M.aovtiHJRa r»id.M»n иппнашлзня нку^иц а
'’Uilhiu IfvilddlBR имьах Ulf • WWMMBXiMI lUBttKlAdBSUC aiWOMNI 3
«'IuhhGj i u мэ1мг<м1«1Кчш явувЛ*9 ы uriedaiB» •xtidjif
I 'KiidjKB’H ||0lfh«AdjCBd И BiUlceBJ Э ITMJXKBrdOi
, *Mmx<ih M<«furdd»n 'rauBuduX анвяь*«нвв4"ии i iJUiaMB
inmnoM xnogo •» •ная'оо 9-v ит>Я1
« gB ОЯ1ЭОЖ « inJuluM t« M«nww
U,| “*•"" «••••-шн.кншип <J«n fMJodons J.O.4AV*d
. ‘ п,Ь»хо|«см1и«д|ге 10 наивхгвхэдВьСэо ннвгигЛву воввац
’«u.“J?"1 ’""«lonX «.lou .юг 1<.т<И1г«»и»1.1.С и» иоииогам
- ишыпыи.. Kuu.mivdaKAMlu »»V 'll * <H •аям'иЛ
Туннельные ПШИ1КН
Туммельиыо сушилки широко прнмеияют п »шрЯМиМе
п,...м'ип|л?ни"сги ДЛЯ сушки изделий строительной кер:1м ”
п ..гиеуппр»» яри меновом поточном промэводстве.
1.1И СУШКИ Imc-TMU плэстичесмого формовиння (кирпич^
блоков, чсрепяцН) применяют пройму щвствеиво протшю,...^
туннельные сушилки, гак как указанные изделия лоцу<М11Т
С, и.шас скорости сушки в конце н несколько меньшие. . у|^.г.,
, прицеленные, скорости сушки в первом периоде*
Туннельные сушилки работают на горячем воздухе или дымо-
вых гваах. Вопрос о выборе сушильного агента решается примв-
нитолыю к местным условиям. Если иа заводе имеются туннель*
мы> печи, црлосообраапо использовать горячий воздух эоны охлаж*
деки*. Там. где вовозапмиио использовать горячий воздух из пб-
жкгвтлльиых печен, рам*пыльнее строить сушилки, раГнгтаюише
непосредственно ня дымоиых газах. При работе ня тверд м
т нллве следует применять топки I1TII. которые снабжены щ-
иимлышмп устройствами для очистки дымовых газов от лы.
У. тановка егнгвых калорифер)*а для воздуха приводит к болыв -му
перерасходу топлива и значительным дкеплоатипионпым затратам.
Загазованность цеха при отоплении сушилок дмм><выии i азами
момпю устранить надлежащим уплотнением дверей и работой
сушилок под низначптельным положительным давлением.
На риг. 82 по вампа противоточная туннельная сушильа
cinnAiu Укрпромврлектл. работающая на дымовых газах.
Сушилка представляет собой блок на шести туннелей 1кана
ли»). Длина каждого туннеля 36,3 м, ширина туннеля равна
1.6 м ц высота от головки рельса 1,65 м. 11 каждом туннеле
размещается 30 тележек.
Сушилка г проектирована для работы с рециркуляцией дымо-
вых газов. Горячие газы поступают в сушилку и трех эонах по
длине туниехи. У разгрузочного конца туннеля из распредели-
тельного канала через отверстия в иолу туннеля подаются паи
более горячие топпчпып газы. В остальные две зоны из двух <мо-
сателъаых боровов через подовые отверстия подают смесь горя-
чих дымовых газов с рециркулпруалцими.
< Нраб пмнгыр дымолые газы удаляются из сушилки каналами /
и иопаданп и маги- тральный frcipop 3, откуда удаляются вевти-
лязорамп Сп)юкко яизиоГО давлю|пя .V? 5. Часть отработанных
газов отв дитгя пытижнымп грубами, а остальные поступают на
рспиркулмцям» НО каналам 7.
В боровах 2 л 3 рециркулирующие газы смешиваются с горя-
чими дымовыми гл.мми. которые поступают по каналам ¥, Колв
чегтво рециркулмрующпх гааов и температура смеси регули-
руется соответствующими шиберамл-
В начале сушильного коридора установлены иа]и>1>ыо ребрн-
<гые калорнфпры 9 для подогрева сырна и<*]м*д сушкой.
КА
Pt»'-- hi TviiimjMuinn сушимся гв-wj Ук^о^ектм.
Таким образом, в сушилке созданы четыре зоны г рал.п,.,,^
температурными и влажялстнымп режимами. вторы.* o6ncUl).,
яки осуществление заданного режима сушки чад алий
КалорМферИ та олива юте и паром, поступающим ш парп*^
котла. Горячие дымовые гаш поступают из топки, к которой
МОЖНО сжигать ЛЮбОр ТОПЛИО'.
Горячие дымовые га ты по дымоходу поступают и par пре..-,
.тигельный канал 10 сушилки с помощью вентилятора (л роки,
низкого дактеиян № 6'Д. Эта газы частично разбавляются рец^р
купирующими (или воздухом) дли получения смеси с надлежащей
температурой*
Вагонетки с сырцом перемещаются по рельсам с помощь»
толкателя.
Кладке сушилка выполнена взстроительного кирпича. Нар;*,
иые слепы имеют толщину в t1/. кирпича и внутренние пернхь
редки между коридорами в один кирпич. Потолок сушилка
выполнен из сборных железобетонных плит толщиной 70 им
и покрыт слоем шлака 150 мм толщиной.
Режим сушки регулируется изменением температуры газоь
входящих и сушилкх . а также количеством рецнрку.шрх ющих
газов и тгм пирату рой их смеси.
При сушке строительного кирпича температуря газов. посту
дающих и конце сушилки составляет ft»150—200*. продолжи-
тельиость сушка сырца от wHe4=22—25% до *5-8',.
составляет 2=24—48 часов.
Длительность сушки шамотного стандартного кирпича от
*MW»=“15—21% ДО 4—12% составляет Z =• 18—36 час г.
Расход тепла ня 1 кг испаряемой влаги, в зависимости от сора
глины и изделий, колеблется в пределах 1100—1500 кал/кт.
Для достижения равномерной сушки высота туннеля должна
составлять 1,6-r-l.ft м и ширина 1,2-4-1,3 м. Длина туннеля может
быть равной 30-4-50 м.
Для равномерной сушки прп указанных размерах сушилки
скорость дымовых газов пли воздуха по оси канала должна быть
не менее 1,5 м/сек.
Конвейерные сушилки
Конвейерные сушилки широко распространены на заводах
фарфоро-фаянс оной промышленности с масс и ним поточных! крон <
водством.
Они используются также в промышленности строительных
материалов для сушки плоских тонкостенных изделий при неболь-
ших масштабах производства. >>ти сушилки дают возможность пол
"Р— внутри за водский транспорт от формовки
Для ускорения процесса сушки тонкостенных изделий в по-
следнее яремя большое распространение получил шдиационный
способ сушки.
ОсоСстчк’'-™ этчго сппг.Л» опраделлетг, т.«, „„ m
• ио»Г»"*ть мсушмт» ,о mwpmm
червяги к nosraqr аучи.т»» »«.рг»« п. r.t. .u,w,
rpMi'W’110плч^Р’Н'ичью ВЯДОЛ11Н. в» прпмелптшиот ипдкгии
►„дум. Млтврмл бистро шгргшится. яг.. пр»ь,.шг к ..„.„Лц,-
B,.uv пориик нию коэфацнмгта лифф)зи« я темиератупи
вомфтнчсти материяла (по граинеия» с температурой «ойрот
^.pwwerpa при лапкых параметрах окружаюшеи атикфери)
Вслодвгмю им» увеличивается разность парциальных давле-
ний пара У ил верхноети материала и в окружающей среде повы-
шавшая вл много раз скорость сушка изделий. Белыми ско-
рость сушки нс пилена для изделий потому, что повышении
коэфи пиетет диффузия влаги приводит к весьма малой рвэпсс-и
ь к< нпеитрмции влаги пл поверхности и а пеитрв изделия
Имтевсмвмпсть облучения и сушки не зависит пт жтииы полны
идяучатели (аго температуры}, а мпягит от м щм ав ofayw
нвя, т. е. количества лучистой энергии, воспринимаемой ofay
чоюшим телом. Поэтому .заслужикает большого ппмманил приме-
нгипе низкотемпературных источников облучения как приборов
недефипитных, в отличие пт специальных хтентр*-ламп инфра-
красного облучения. Таким прибором может служить пр«*гтой
стальной лист, нагреваемым дымовыми газами с одной стороны
и обращенный другой стороной к облучаемому изделию.
Расход тепла в радиационной сушилке соответствует ее теп
.тонему балансу (расходу на холостим ход сушилки и пот тому
расходу в» испарение пл аги).
Для обеспечения равномерного облучения в*ей поверхности
изделия нужно укладывать в один ряд. Таким образом, для радиа-
ционного способа сушки наиболее подходят коп&?йарныесушмшя1.
Ни рве. КЗ и 84 покатана ь-ониейеркая радкзця иио-кпявен
тивиая сушилка для сушки тонкостенных изделия строительной
керамики с «/топлением природным газом*.
Внутренние размеры сушилки: длина 10 м. ширина 1.V и
и пыспгл 3,5 м. Внутри сушилки прохОДКУ горизонта л ьиыи пепи'-и
люлгчным конвейер, ра шеов ними » четыре^ яр)са п« ®“гОТГ-
В тушилке размещается (И) люлек размером • м* х -Х> X J*’»' им.
Люльки иодвешены с шагом 650мм. Загружают н выгружают
Материал с одной стороны сушилки.
Сушильный канал раадмен но высоте иа три з<-мы uix|«.i- ’_
четырех горизонтальных железных листов. Верхняя лента k
ера 3 проходит в пор пой зоне, ограниченней сверху а м
ними листами, из которых яижпмй не доходит до пра» Ли-.чшн-
стонки. Высота этом зоны 600мм. Во второй зове. Lhtm
Чеимой сверху п снизу железными листами, прохОД" 1
конвейера -i и 12. Высота второй эоны 1^00 мм. Ни».
• Коаструиквя раярибютлмл rpyuuna iow*»rp0D °од рунтк-дпаон
демпка II. ||. Доброхотова
25В
I
Рве M К' 'восйгрнля родвпняояш>**г>н11гктяош«н г у шапка.
Г’иг М. Коидейгрвяя раюмаиоаяо i пвгктавдея сушвл-
км (общий вад}
конвейера 5 проходит в тргтм-н зоне, ограничении свержу желез-
ним ЛИСТОМ, НС ДОХОДЯЩИМ ДО праной ТОрШ'ВОб стенки сушилки.
Высота этой зоны (ЮО мм. Загрузка влажных изделий произжо
диггя на верхнюю ленту конвейера, а выгрузка сухих изделии —
нижнем лепты кощюнера -5. Привод конвейера осушггтвляется
с помощью электромотора через редуктор и коробку скоростей.
Перемещается конвейер с помощью пятп пар звездочек диамет-
ром МЫ) мм каждая. Две нары звездочек имеют специальные
натяжные механизмы.
Газ сжигается горелкой беспламенного горения 2. Из каме-
ры 1. которая является одв временно гопичлои и смесительной,
дымовые газы поступают а верхний дымовой канал, располежеи-
мый над перной воной. и на грека ют железный лист, который пере-
лает налу чепием тепло изделиям в парной лоне Л. Из верхнего дым«>
иого капала газы поступают дымоходами Жм)х 250 мм (ио четыре
с каждой стороны в кладке суптилкн) в нижний дымовой канал,
расположенный между первой и второй зонами. Тепло от газов
передается железным листам, а от них излучением надели ям.
расположенным ни лентах 3 п 4. Из второго дымового канала
галы hi*ступают дымоходами 6 (по чшмрее каждой стороны,' в лво
боковых пазухк 7, отделенные от сушильного канала железными
ластами. Нагретые листы перелают излучением тепло издалиям.
лежащим па третьей ленте транспортера. Охлажденные газы из
пазухи * по восьми дымоходам выходят в яижиюю зону 5. В этой
дымовые газы омывают изделия и поступают во вторую эону.
э которой удаляются через отверстие диаметром GjO мм. C4ie.nr
венное с отсасывающим патрубком 9 ьеигялитора * hmikoio да-
влевин АВ 5. Часть ограГмттанмых га;юн удалиетса дымовой гру-
бой 11, а ббльптяя часть по патрубку 10 поступает на реомрку
Пию в смесительную камеру 1. т-к-ш-
НОгулирпашмив темпер а гуры смеси, количества рониг •.
рующнх н выбрасываемыч наружу галоп, пронааодится шм'П
У< та нои. и* нн имя ка трубопроводах У, Ю и 11.
Для рогтлПроваяия температуры по длине второй и тре_
.они служат шавари >< » « Рег>"Р •нэп.,Л11,’"
лишь при переходе »•« надалня другого сорта.
Для пв&пмягая за качеством сушки и отбора проб c.ip,!ttT
дверпы 17 в окна J3.
Прогрев изделий излучением осуществляется и верхней .ir^
при незначительной скорости сушки. В самой нижней зоне,
изделия можно сушить е большой скоростью, имеет место <1Д111>
«ременное воздействие копвекпии п излучения. И родил жителе
ость сушка изделии н такой сушилке должна бить к нескольк)
раз меньше, во сравнении с существующими конвек!явными
сушилками. Однако такие сушилки наиболее рациональны д.-1и
пжкостелных изделий (плоских), которые допускают высока*
скорости сушки в первый период.
». 1ТМ<нФ»ГНЫЕ ОШ.1К1 IIIPilO |I1 ЧК КОЮ ДКПСТНЦЯ
К этой группе относятся камерные сушилки, в которых и гцн-
ис<<е сушки материи.! остается неподвижным. Загрузка и выгрузка
маге риала происходят периодически. Такими сушилками явля-
ются н п'ВЫе, стиляжны •. камерные, сушильные шкафы и пр.
Вес 1'ни могут работать как на горячем воздухе, так и на дыми-
пых газах и по любому варианту сушильного процесса.
Сущееткенвыми недостатками камерных сушилок являются:
а) неравномерность сутпки по объему камеры;
б) потери тепла при загрузке и выгрузке;
и) сравнительно ипакая Производительность i м* сушилки.
bc.wлетние большой потери времени
им остывание изделии перед выгруз-
кой и зат]1атоы времени на аягруаку
и выгрузку;
г) повышенный расход тепля на
испарение 1 кг влаги, вследствие
неплотности сушилки и недостатков,
указанных выше.
Такие сушилки применяйте я в
тех случаях, когда изделия требу-
ют длительной сушки и инднвндуяль
ноги режима, я также для сушки
стлпдартпих изделий при мелкосе-
рийном Производстве.
Камерные сушилки
Для сушки падали А строятвльмий
•храмики наиболее распространены
сушилки системы Йжстромпроекта
(рис.ЬЬ). Поданным К. А. Нохратя-

„„ «ло»и« сушки « них благоприятные: исрзвиомериосп. J0lll.
",\о 1,3- Пол иеравноыери.мтью сушки гдалу,т
, |..||снир во влажности образцов. расположенных в |1аз1ичиых
сушильной камеры.
Обычае блок строится иа песколмтх тагах <угаильиых
„мер. Размеры сушильной камеры ллииа 6-й м ширищ.
4 8—1,45 M 11 высота—2,1-2.3 м.
'У вода камеры расположены каналы, подающие и опюдящве
шш на сушилки. Горячий воздух поступает в,ina регп|*дели-
тсльных приточных канала 1 и оттуда фонтанирует и су-
шильную камеру через отверстия я платах, перекрывающих :т|
капали.
Отработанные (насыщенные влагой) газы удаляются из сушилка
отводящим каналом 3 через отверстия /. расположенные а сво-
яке этого канала. Так как сушилка работает с арину дятел кича
подачей воздуха от вентилятора, струйки горячего воздуха выхо-
дят из отверстий с большой скоростью и увлекают окружающий
воздух (часть охлажденного и насыщенв- гл влагой воздуха. выхо-
дящего из сушилки).
Вследствие этого создается зональная циркуляция воздуха
по вертикали и температура между верхом и низом выравни
веется, что приводит к равномерной сушке изделий ио высоте
сушильной камеры. Эти сушилки работают с рециркуляцией
(гааов) воздуха. Зональная инркуляпил п рециркуляция воздуха
(газов) способствуют ускорению процесса и равнимериоств сушки
изделий.
Загружают сырец на брусья, укладываемые иа специальны--
выступы к стенах сушилки. В сушилку партиях сырца загружают
с помощью (-пениальных вагонеток. Двери и сушилках следует
непременно делать плотно закрывающимися- Мощность сушилок
я первую очередь зависят от мощности обслуживающих их
вентиляторов.
Для сушки мелких керамических изделий, а также для экспе
римоктальшах работ я заводских условиях применяя^ специаль-
ные малогабаритные камерные сушилки илн сушильные шкафы.
На рис. 86 показана камерная сушилка заводского типа кои-
'трукции А. Ф. Чижского, которая мл.кет работать на горячем
воздухе и дымовых тазах. Сушилка работает с |ч-циркуляпа--и
газов. Габариты сушилки 2,15 X 1.85 х 1.65 м; в иен размещаете»
тележка с восмыо полками. Размеры тележки /“1810
•“1000 мм, h = 1600 мы. Расстояние между пазками 180мм.
Горячие газы поступают и о шилкч дв> мм каналамв I. распар
*енпыми еапу. Дли раввомервиго распределения газ** •' ви ‘ ’
чтпилкп иа >|юинг камею* палка >стапоал«Ы регуавро*-
швбс]>м 5. угол поворота которых можно изменять в прел*’
О ДО 90*. От ходящие газы удал я ютгм с правом стороны Д») о
нава.чами 2, ,3 и собираются в обща* отводящий гаэоход .
рым сое ди иен г иен тили тором Сирокко паяного давле®**
>3
4tm тяж* удаляется наружу, а остальные поступают на р*,^.
кч.тяцню
Гажчпаолящие каналы 2 и 3 имеют шиберы б дли рс-гулир, Пй
ни отсасывающих газов-
В вгой сушилке можно осупц»ствлять любой рейсам сушки
a тхаучать требуемые скорости движении газа и материале’ h ,я
равномерной сушка изделий на Всех восьми полках.
!•. ДРУГИЕ МЕТОДЫ О ШКИ
В последние годы 1Ш1Чмтгльяос распространение получал»
другие методы сушки, в частности, электрическая сушка влажщ»
ылтервалоь. а области котором ряд усовершенствований тн-деа
В. Н. Зиминым и работниками ленинградских институтов кера-
мики и ОГВРуПОр1'11.
В рассмотренных сушилках сутпка производится путем п<*|* -
личи тепла изделию или материалу от окружааицего их сушат» к
агента или окружающих поверхностей. Сушка мдержкнзется
вследствие недопустимости позннкиодония в материале бальный
разности влагоеодержяпй. могущей вызвать рэз]*ывы изделия.
Прозатжителыюсть сушки сокращается при наличии условии,
обусловливающих совпадение направлений теплового потоки и
движения клаги в материале.
В. И. Зимин использовал присушке стекловаренных шам т
ных ropoiKon явление терм^дяффч лии. Buy три ropnfi.ii вводит-*
электронагреватель, отдельны1 сопротивления которого ifw-
раны с учетом необходимости более интенсивной отдачи тепла
в массивных частях горшка. Для уединении доступа воздуха
внутрь Горшок ПОКрЫВПСТ' Я крышкой с прокладкой из Промж
лети и псами с асбестом. Прогрев горшка пропс ходит от инутрек-
кей поверх ногти г; па ружной при илагоотдачг г наружной поверх-
ности. Таким об разим, градиент температур совпадает е нап|.а-
вленнем градиента влажности. Происходящая при этом термодиф-
фуэвя влаги., щ более нагретых внутренних пиверх1ь*гей к менее
нагретым наружным, нышляет возрастание суммарного ко «фи
ниеита диффузии клаги и ниггому позыыяет увеличить скорость
сушки при той же разности Влагосодержанзш внутренней и ня
ружж>я поверхностен. Этот способ поз ват ял сократить срок сушки
стек.н.'наjH'innjx горшков во много раз.
При припускании через сырец переменного тока удаит я
нагреть изделия иди материал рлпне-мерно по исеыу объамч.
При этом методе сушки электродами являются макладыи&емм*' на
сырен ПОЛОСКИ олияяпиойф.1л|,ги ИЛИ МОТЯЛЛИЧ1ККИО сотки, к ко-
торым подполитаг ааектркчеокпй ток.
По даииым леями!(адского завода оптичпе.кого стекла и Ин та*
тупа огнеупоров, расход тепла на сушку сырца этим способом
с«тяпляет 8.4) 900 кал на 1 кг испаренной влаги.
Воамлжпо для цатей сушки мгп<>льз<ии1ть пилении плектр» •-
осмоса - пыделенмя влажным материалом В.1ВГЯ в жидком состоя-
, КС Квмяфяая сушил***

НИИ под ВЛИЯИИСМ ПОСТОЯННОГО влекТриWКОГО Т.1ИЦ I]
пни постоянного тока но пляжном материале промсхо.|ИГ
диффузии влаги в направлении от положительного « ,,т
тельному электроду. Ден- пше постоянного токи ;<*«соните-н
К обыЧНЫМ ыотодам сушки может быть ПСПО.ТЬЗОПП№> для '
ния сушка крупногабаритных, тру дносохнущих изделий’ **
Особенно благоприятны перспективы применении иыс«жо,1
стогной сушки. При этом способе сушки нет необходимости ы и. п“.
средстиенном соприкосновении влажного нзд-хлня с ЭД^ктродпма
Нагрев мшимо сосредоточить в отдельных частях »kip.ibh
имеющих определенные электрические свойства (удельную пр,
в*- шмостъ, диэлектрический коэфипмент), например, и нааб-мь.
влажных частях изделия.
Подобная установка ленинградского керамического нистн
тута состоит иа повысител мю-выпрямитель ном подстанций,
.лампового генератора высокой частоты н сушильной камеры.
Выпрямит-*л>>или подстанция предназначена для преобрааомния
переменного тока низкого напряжения п постоянный ток высокого
напряжения (до 8 kW), необходимый для пн танин гонераторш-а
лампы.
Исследование работы сушилки показало, что сушка 10U кг
болванкис начальной влажностью 29—30% до влажности 23 24м<,
с |казностьы влагосодержанин по сечению менее 14, может быт»,
осуществлена за 45 минут. Б.яванки весом 50 кг могут быть ш ;
сушены и течение 25 мпн. Расход энергии в тепловом эквиваленте
«оставлял 3250 кал на 1 кг испаренной влаги.
Сушка изоляторов (весом но влажном состоянии 10—11 нг1
пря полном отсутствии брака производилась за 5,5 часа, при
ходе 4100 кал на 1 кг испаренной влаги. Расход тепла на сушку
мелких изоляторов мри массовых загрузках сушильного к<иг
тура снижался до 2700 кал на 1 кг испаренной влаги. При сушке
аорашвных наделай—кругов диаметром 600 мм, высотой 165 мм
весом во влажном с ос тон инн 84 кг и потере влажности пт 2,1
до0,1%. продолжительность судпки составляла 1 час 10 мин., р*1’
ход тепла—5000—6000 кал на 1 кг испаренной влаги.
Глава тринадцатая
ПЕЧИ СТЕКОЛЬНОГО ПРОИЗВОДСТВА
В стекольном производстве печи променяют дли марки и тер-
мической обработки стекла (отжига, наводки, матирования),
сушки сы|»ых материалов и сушки и обжига огнеупорно-керами-
ческих изделий (горшков, брусьев и пр.).
Пени для сушки и обжига керамических изделий и сирых
материалов подобии аналогичным печам других отраслей сили-
катной промышленности и описаны о главах XII и XV.
В настоящей главе рассматриваются печи для марки п отжиги
стекла.
Г Т Г. К .1 О В А Г Е н И Ы Е ПЕЧИ
1. ПРОЦЕССЫ. ПРОТЕКАЮЩИЕ В ПЕЧАХ
В загружаемой в горшок или бассейн шихте под действием
тепла и частично под влиянием воздействия газов происходят
превышения, в результате которых получается стекломасса.
Основным компонентам болыпипства практических стека!
является кремнмем. Различные добавки к нем? служат для облег-
чения практического стекловарения и придания стеклу требуемых
ей инет в. Пониженно температуры плавления н вязкости стекла,
придание химической устойчивости п некоторых других свойств
достигается введением материалов, содержащих Na/). Kt0, CaO,
A 1,0., Met), BaO, PbO n ZnO. Практические ст^.ла .:о;.-ржат
помимо кремнеэемп значительные количества Na,О и СаО.
Основными компонентами шихт являются песок, сода, сульфат
и извести ин.
Спецнильиыв требования к свойствам стекая обусловливают
введение в шихту специальных веществ для окрашивания, глу-
шения, обесцвечивания и осветления стекол.
Различают следующие стадии стекловарения: ствнлооораап
панне, или собственно нврку, дегазацию и студку.
При стеклообрваовинии происходит сложные физичас t
и химические процессы, состоящие в повышении темнерэт?!
шихты, испарении содержащейся в ней влаги, плагыемим и >•
тучнванпи О!ДСЛЬКЫХ KoMnuHvHt^’U, ра.иоженим гидрвт"и’ *** ”
матом, сульфатов и и кт рати в, в» аям лейст пи и кимиоиеятии. р
лопании силикатом н растворении вяцсств в обы^оввшле
расплав» •
U7
Помттк'СТНЫЯ елей аагружмшои пик ит.тм оч«ц f.u
iirfvBH. кя ДО виеокой температуры. Остальная чисть ГЛР1|
етшве низкой теплопроводности шихты «цо долго остается Х| ',л
Я 'Н Пги температура поаержностя слоя шихты. бдивк, и н | ;м
ва гдубию 1W мм значительный подъем температуры ’
лини. через 6 и более минут.
При сильном нагреве исходные материалы и продукты р<«в1.||ИЙ
И1гтенсн»ни взаимодействуют между собой и хороню nep^4n,
каются выделяющимися газами, что приводит к быстрому ц,П).
Чечню стекломассы.
Образующимся иа поверхности сдоя шихты расплав стекает,
подвергаясь в дальнейшем дегазации. Если остатки шихты уц.^
каются потоками стекла в глубь стекломассы, то провар их затри,
вяется.
Обычно в шихте содержится стеклянным бой г. количестве
15—30% веса шихты. Наличие Гшя ускоряет и обличает варм.
Основным фактором, опредаляжадим скорость стоил ообрю >-
нанпя, является температура.
Целью дети «айн и является удаление из полученного расплава
газ п. выделившихся в процессе разложения и взаимодействия г< м-
повеитов шихты и механически включенных, устранена»
ячеистом структуры расплава н вы р и в ни в» пн о состава стекломнп и.
Скорость подпития пузырьков газов обратно пропори- -
Кельна вязкости стекломассы. Глубокое погружение в стики •
массу, попадание в более холодные слои и малый размер пузыра
ков затруднят их выделение.
При дегазации стекломасса должна находиться достоин.
лре.МЯ В СОСТОЯНИИ ППНИЖеМНОЙ ВЯЗКОСТИ, Т. С. НрИ ВЫСОКОЙ Т'М
перату |<*. Выделение пузыргп способствует гомогенизации ма< *
Дли улучпмння гомогенизации в горшковых печах применяют
бурление и перемешивание.
Дегазированную стекломассу охлаждают и целях повышении
аязыити, до необходимой для выработки.
Протекание процессов стеклообразовавия и дегазации и кач»
ство получаемой стекломассы зависят пт ее состава, измельчеиин
и смешения сырых материалов, температуры п печи и сестина
гадовой среды. Увеличение поверхности соприкосновения чан>’й
шихты и количества передаваемого ей тепла, так же как в ш нн*
жепне плавкости шихты, увеличивают скорость стсклосбра
ваипн. От состава газопой среды зависит диссппяация соедин»'
ним, образующих стекломассу, и вааимодействие с последнем
газов.
г. тппм пепг.п
В зависимости от режима роботы различат етенловаравмы*
п.-чн яепрнрыппого и периодического действия, В печах hui.-.-
рывнюо Латвия отдельный сталии процесса стекловарения пр”
текают в различных частях печи и выработка ведется вепре-
В D"»’ пер«олм<*когп ..ейстппя B„w,_.
„ЛИО* объеме и выработке полется периодипг, яп Т
По устройству рабочей камеры егеклопартнв,^ ,1р,„
ЛЯ1ОТСЯ на юршкопые и I.а иные. Горшком» n;-s „л,,,!..
К печам авриоляческого действия. Ванные печи могут быта
церапдического, тан и непрерыпипгп действия.
'Наиболашео распрогтрапеиие имеют панныс г— -—-
юти действии. Они батге вкономичиы, обладают бблыпей пкювГ
яоднтельиостью, удобны и обслуживания и легко дпвупсат
Mt'Xu ИИ Данию мырэботкк.
П*'ЧИ ОТНОСЯ ГСП
, -—л мэм
П<*ЧЯ ИСЧ1|4-рМ|
Горткопые печи примгпяагт лишь в специальных случаях
ГАНИНЫМ пбрааом. ДЛЯ парки высококачественных чип*! •. l ux’
техннчегкнх и художественных стекол и пебодмпих иодвчествах.
Стекломасса, п< лучэеман в горшкоьых печах, более пввы.-ипл'
чем получаемая в влнных печах, и влияние осточмА стеклсе
массы в горшковых исчах но сталь маяно. Экономия в ра. хпде
г «плана, достигаемая применением ванных печен неп^рыин* п«
действия, при варке перечисленных гтекол не имеет сужостмя
и<г. значения. В то же время иизмжн- ть в- i .еагтвиалг» из
небольшое количество стекломассы г горшке путем бурления,
изменения состава шихты. режима варки и т. Д. иля же аохмиж-
вость очистки горшки обличает получение стекломассы высо-
кого Качества.
Иногда применение горшковых печей определяется мт дом
еыработкп. Так, в прокат-i тпе зеркального стекли ме-р’-дом
литья стекломассу варяг п горшках и выливают но литейный
стол с пммещью крана. Горшяокые печи и рп мен я мп тик.ке при
одновременной ва]исе стекол различных составов-
Ври высоких температурах варки н выработки в ст.утсттшн
достаточно стойких огнеупорных материал*>а применение пая-
ных печей непрерывного действия нецелесообрааио вгледстаие
трудности раздатенин ва|ЮЧ1и'П и вырабогочной частей бассейна.
В этих условиях вводимые в стекломассу пе)юго|юдки иитевсипно
разъедаются, и прп значительном погружении проходящая П".1
ними стекломасса сильно охлаждается. Применение горенкоиых
Печей для парки стекол, трабуюцнх высоких температур парки,
иежолателыю вследствие сильного взноса горпшо».
В подобных СчЧучяях при парке малых к<ктнчеств стекла
иногда устанавливают вапмыо п«”1Н периодического ден тиия.
В этих печах отсутствуют цогруи1енвыо ь гг».чслпмассу j.uj'Mn-
Тольпые приспособления. Материал бассейна, имоппии б‘лео
низкую температуру, чем горшок, разрушается змачнтелм1о
слабее. Однако в этих печах проявляется плиннне остеточ®1
стекломассы.
я. СХВМА ГА БОТЫ СТ1КЛОПАГ«ННОИ ШЛШ
Подвод тепла. >(ля nponaj»a шихты. элгр)Ж1е.м> й п
требуется длительное воздействие высокий температуры
26»
1®00‘ | иппгелспие достаточного каличт-тпл
•толи асмильауют топливо или але«гтро*)|н>рГя|п п *’
меняется если жч . :rv 1 1 с-1гд^я *4
при неиы< пъ<>й ее стхжмости. Рясп]чн трагнцц . "м,,,п !ь<н
пламгпяыс печи. '*’*’*'?
Для отоилеипя стекло» ранных печей твердо»
<*РКЖ nirini.i иг применяется, тик кек в рабочЩ Кп°Ш|*1*
;»ми 1ч>тлапать очень высокие тгмиеряту ры и Д| м,,‘*
возможность хорошего регулирования Горсянч. **** •“‘Пг1
К[<шв ТОГО, П}И1 Иввес релеWNBUM Применении н
.шва стекло может загрязниться. 1ц.
Основным топливом для стеклоиа}>епных почай
пар»>влэлу1пным говора торам ft пи. В соответствии с ‘”"”*1
условиями находят применение другие газы и »«• йТ>М* 17'Мч>
Стеклом ровные печи снабжают регеяераторДми „ J '11**1
торами. •"
Движение годов. В пламенных печах непрерывно
газы, являющиеся теплоносителем я С“---------
см. вклейку).
отлавиик сю
Движение гмои к рабочей камер намывается пч>чптьич1т1
напором, возникающим псамой печи, а иногда донга шт tUbinii
способл синями. вагяетажчцими газ в воздух. Отвод газов в> и,*
чей камеры достигаете»! тягой дымовой трубы или дымосоош
В рабочую камеру газы подаются таким «бравом, чпби
печать требуемые режим и теплоотдачу. В ванных печих п.ию
обычно направляют ня стекломассу, чтобы снять с се м»^ц.
гтм остывший н препятствующий теплоотдаче слой газов.
Обычип воздух ввп]>авлявп над газом, так как меж** »>
«грозрячиын газ быстрее прогреиается в печи и п« лнпн'пл
кверху. При желании создать окислительную атмосферу ь вт
в получить длвшшя факел, подводят воздух гаже гааа ала нг»
вают подсос его снаружи на зеркало.
Темдоптрсдачм. В пламенных стекловарсвиых печах тлп»
носителем я вл я юте я продукты горения. В илам«*нн<м прхтрп-
гтяр пгчп продукты горения отдают тепло кладке печи n warp
вачмым материалам,
Тажлоотдача происходит пренмуиичтнемио излучением Чип
тепла, оередввавыого кладке, теряет, я наружу, н талью”
тепло валу чается и отражается кладкой внутрь пгча I
иыучешая кладки поглощается газами, а остальное upon»<>:•«•»
и нагревает материалы. С увеличением степени чермпты Y***
умпчавается количество тепла, передаваемого гззамн. я"'
пусмагтсм меньшая часть излучения кладки, и наоборот 1 *
г. увеличением степени черноты и размеров факела
«иачгнм< неучения кладам для нагрева махвривло*
дюе к. Iячество тепла передается комвезтитЙ от гв>0*‘ 1>л>я.
мас<я в изиеспюй мерс призрачна для излучения факела i ^ur
Поэтому а теплообмгяе могут принимать участие

СЖМС»» ПЕ«Ч>Ч» фй«ХАЗ
Гк<я ^Л-wicu'
I*»' fct i« -i . »'Т1ич« ст»кл>>магт« о п.1*мгин1'И
Нро.'||мн* I» К имг»*1 тп ОТ ГРЧКНИ 4fpat4U
при П<*-Т1<ПНВМ« 'VVnrfOTypBX ПОНЯТНО-
'ТП К.ТЛПНП
I «а и»««лс'Р**м Лм‘
W|. а »**«•««»»
м«х и млплМ Лас
<а*л»
Обыч»> теплеют
дна * «*** •»г1»°
„maarrvx тпапери
турп* клапма, мот*»-
^«1 лоддержшвая'Г
ихт'мниой
РааудьТатЫ рМЧЛ-
лю успаияМЬияа а
tunwi iiui м прострой
с г»»’- п рияааглсипмо
о формулам. кото
(«к о рлндммш и гл и
ао III, роясташи’ны
на ркс. 88. При ра.
чете |»<хмот репы ма-
риа итм полкомл ф.а-
Koai'h рим очных рая.
Mt»|4*ii а Лечи г ил»•
шалью aapoain и ча-
ст Ьх 12 м и плз-
и-шимм Пр к транс т
on аысотюй 1.Н м
И.1 формулы <2<Ц
глани 111 сладуат,
W Пипержнгх TI. СЛОЯ
ыхты дилжла Лить
1ЮП»1>ЖМ»> 6u7MUt-.
Далге 11:1 Трнфню’П
рнг. НЯ МДИП, что
при ucktiihmimi Towih parypav ттскломжсы а кяа.та* с уыскьип*
ппем рпкм<!| *ш и i Triii iiii черноты фапелон стммаркал tvili1 «т,«ача
*fvK.T<n«DccM ноярясып аглилстаат* упвлячепвя допустим--<й пмпо-
рату рм гааап, если гаомстаа топданп допу сия кл он лостпжинпе. Пра
малЯ г теп ст । и черноты фак* ла нплячкто тепла переда пасме ох»
КЛа,П;к11 чММЧИТОЛМП.» С 11р1»Г|ЛВ.Н-МИ0М фйКСЛП К U'lH'pSl" ’и
клал.и TOMBPfmi} ря гаала дп.-жпа быть сашксоа. Слтгпдшйгл
фико-i малых размерен, дшинШ11йги по оонорхаости сwk.t•№•’<-«,
оЛ»»1 ьечанаат лучтун! 1» ил<Н'1.|*чу, «мы т-г ю-тлапгйет фанил вояь-
тих размерен Если сihiAiтин • гнетпорпых материал» и авлимнтм-
руал подъема температуры, жаоатМЫЮ сал'ипн» iicnijsiTue
зеркала факелом е бплыион стгпсмъ» чермотм-
Расчеты по тоолообшт} и плаиапмиы мрострапстм» првао-
Д1ГТ к следу КИПИМ ли иодом.
ч rani,u
Й<МИЗц ил
ШИХТЫ Г I " *•
*П,,Х’ •
•»Ы(Ч |К. ->•’ 1
»Ч* <|ч1 ,|f
—ч«иуц
стекломассы (шмхпл| ,
кладки и ату часть инчн а,
Ж1ю подавать вхзмйаат
бдлыпие количества г мьац.
Illi И Ц113Д) КА. В JOlIt- ) Г4
зации стекломассе пере-
дается С|лакпнто.ц.вэ ««.
большой количество тпвд*
и трвбуемый ио.тьем тем»
рхтуры легки дистижии,
Зтот подъем лнмитпруетш
температурой кладммлат
в случае высиним темпера
туры дегадииии. Сдалуст
умывчппатъ обогроваему»»
яа.цГ11в M
Ус^ешцрпл*. __ Г|,ТИ’М" большой
и.‘Х‘" ,|,",,и. р-"
иеч„. Н.Д^
- « достаточно большой ....____________х.„ исчиП<пц.•> \
’ I I- • ll.ru |. -.11 -рат I
’ 11- II. .1.1. I SH-..B4IITL .ij-.ar LUli-.IbU та И. -.1 ...I
’ Д.тя (шредеяавия количества толпа, пер* цваомо •
’ ж стекломассе, недостаточно произвести расчет теплообмена а ила-
। I
। иввава в шихте и стск.юнлг - г Расчет прогрева, • и ₽* 1тглыю,
’ и CKOjMxm пролара шихты производят, принимая, что стекля
] образ- ьани-1 цр Tri.uij b 1Ы . гадим
1
воствиго илше шахты, сохраняющего неизменные свойства >
йредваи температуры 900®, ври которой б шихте пшеНСНЫ*» пр-»
такают реакции стеклсм^разоьаиии, и ииа П(е*прашаепи рвежла*
* ЧТП|1И» г,<*е неизменными свойствами;
21 по второй стадии образу ммцнпем расштал прогренаетси
jfj теш ер ату ры 1350—1400 , ври которой слой стекломассы
стекает с хк-иерхмостл слои шихты.
’ то расчеты (put. b'J) покалывают, что основным факт ч|и»м.
'Х1ред«чляжж1лм скорость провара шихты, является < икание* во-
ержаостиор.) слоя. > асдичсмме толщины стемаккдего слон при
B’ iut к возрастанию Требуемой длительности природа, так кю
ря атом затягивается пригрел шихты. необходимый для обраэн-
липил ц-мтерхвостцого своя епкдообразмпй массы, которая быстро
на। p-iuA.Tca и стекает. Малая теал>>ир>и>1Д1К>сть шихты нтымепя
Положительным фактором. Нсанлчмтельный отвой тепла внутрь
слон шихты способствует прогреву и стек а нм ю поверхностного
«2
Рпг. ВО Э|1ЛфЫ СИЛ И гкпргчп'й и rt-vrtlliu Ги> «пи*
Н, плгчча слои стеилтмитм воблагтп чиммчн.и.
ИЫХ температур я Я, в гймасто чыш hmiuii.iin я ДЯ
ратость мыгот ллья а областях мак>-нмук1 л мини-
мума температур ptano-Ti. дянлгнма гт»шло
шс<ы ш> гирн»*111ть.|я и областях мл^ямушы л ян
пвмума т-’чм*р<тур
1->мпрм глиркггО. .-вы|н»Г<1!Г1чама м>ю« '-.пег*
лажр-пмО п *мрави>п«м«а 'аяегм. t— tu * марпчи«Л
пасти,
слоя. Количество тепля, итдАлвемотп киилскпи141ными оото-
NAUM иишней поверхности Г.1ОЯ, СЬЛШЖТСЛЬЧи нвшшпш.
Дниженш* ПОТОКОВГТСКЛОИАГГЫ. Данженн- П ».Л- м i Ы '6v.pi-
iLH-ип се пеидиммконым удельным неепм в гирпз-ттадьпых к а»*р-
тпкильимх слоях, а также выработкой. Рахтичие удельного тя
стекломассы я кл нот с я результатом ихмеиенип «• температуры.
* также слойстм в стадия ajiounpa. Нацдекакопый удельным пс<
в i оризовтвлыгых слоях iimixt следеткк1ч« шишки- вгнас вы
.1и^.ТМВАИЖЦМ X СИЛ и КП11ВС1ШНОНПЫХ Потоков СТСК.1ЛМа( ГЫ.
!• гортковых печах неравномерное распределение темне
I мту |- к ттеяломагсе обусловливает опускании стекломассы у боапо
холодных стен и подъем у боям горячих.
Зиюры сид. действу к iniiix в сечении вампы, орньс-дены ми
рис. 90. ()ии харнктсрип »гт давления, ммнинаюипае г. ряхтвчных
частях бассейна.
При птсутстяии ра1.1елип‘.1ьмых приспособлений » бассейне
пыгщи слои лст-н<1м стекломассы должна быть больше высоты
1.11ЧЯ тяжелой, и следппатт’лыю, появляется тонкий поаериюст-
ный слов, растекающийся по эвркллу стекломассы
Соииссценнаи эпюра дввлеиий пиказывагт. что силы, действую-
щие в верхней части лло-я, вынуждают стекломассу течь в на!ца-
нленив иг билет нлгр>тых частей к моим нагретым (т. е. к сте-
нам и и выработочиую часть), а низко нулевой (нейтральной)
плогкixти — к обратном. Такны об)»азом1, часть стекломассы цир-
кулирует между варочной и иыриботпчвий частями. Отжнвеяие
количеств иоступаюсцей и пырпботпчную часть сгек.и-ма-сы
« нырибптынлемий начинают к<офипиеипм« потока.
На рис, 90 также показана эпюра скоростей, составляинан
с учетом нлменопмн нявкистн стекломассы по оысота. ILtwkim-tm
нулевых спорости и разности давлений во оадедают.
В зависимое та от направления и местоположения
потоки ш терочные. 1Г|и»млм<ыо и гпиралеобря 1НМр
постные и глубинные, прямые и обратимо. On»e|»-i.
Особенное .паяченио имеют продольные ootojoi. \|
МЯЯ скорость ЗТНХ ПОТОКОВ, ПО .U1IIIWM различных иге™
лги составляет в варочной части 12 м /час и в етудочвой Ц
• ropomoMiB. и f >|п
Пржим работы
В горшков*ui печи вся стадии варки (прогар, дегазации
протекают последикатилын» в одном обкоме. На рис. 91 предгиз
леи ражим парни зеркального и сортового стекол и горщкош^
иеча х.
I* началу периода собственно варки ночь прогревают, посла
чего в пос коль ко прнсмив ручным ковшом или апиа.и-чвпн маши-
ной загружают шихту. Обычно оерпая ласыикв состоят ш
плавящегося при более ннтнпй температуре. Температура » цеха
(тстеаеняо ипдшкмаятся, н дальнейшие *агиа»;и состоят пт сшкп
|'Ы|Ых ыптериялоп и иногда из боя. Часто шхле проиарй ин ми
горшня догружают боем. При провара шихты рнспллл, образую-
щийся на поверхности слон, стекает, обнажая новые порют
шихты. Масса ппремешиваек н благодари кпавекпноивым пото-
кам. Последние вызываются погружением более тяжелой про-
варившейся стекломассы и нерявнимгриым прогревом горвгм,
чти обусловливает вытеспевне болео тижллой стекломасс i n ст»-
клпмассы более легкой.
к компу периода прогара температуря пл.тямаотся до мянси-
-а (HDD- 10&П. "Г" «отормм протекают дегазация и гои»
^вмийп массы.
Ц1П*в «а сы « горшке пропсгодит, главным образом. за счет
«1Н-ЯЯПП1 «* поверхностью тепля ихтученил газов кладки.
Чтро» гтеиня горшка оерпдагтгл ер<а пните дыш иебн.тыное ноля.
v<riMi твила. Толин» в закрытых горшках все тепло шрелмтся
„.;^з «тапк» горшка.
Цо «молчании лшазании пнчикается период студии, и темпе-
|нтура гннжаотся до требуемой для выработки. Для «той пяли
Уменьшают подачу топлива и от кривя ют рабочие окна. В период
наработки поддерживают более или менее постоянную темпе-
|мтуру.
li'Miippory |>л вырпботкп гтекломаггы зависит от размеров
имелий |чем крупнее. тем ниже температура) и вязкости стамло-
«00**1. Для запального 1гекла, изготоплиемнго методом литън.
ина составляет примерно 1!'Ю\ мелких изделий — !25<Г и туго*
ела вине стекол — 1350—1450’.
Для дпетмжоппя требуемых температур и уменьшения гкттгрь
горение ведут г мииимальным (О— 2U°e) избытком ►•алута. ста-
ржь избежать неполноты го рани я.
В случае необходимости В отдельные пери-цы нарки поддер-
«в нв ют окис лительний или ш *• стам л вя тельный режим. В атрии д
выработки необходимо плдводпть небольшое количество гоола
при достаточном лапшнении печи газами. Поэтому работают
избытком воздуха до 60%. Вследствие билымого избытка воз-
духа. вводимого для гораапш, а также присоса воздуха плане
чер*’1 окна и охлаждатн кляпа, температура П" длина факела
Пыгтрп падает. ,’Ц>* ПЯДДержяпин более равномерной тешера-
туры переппд клапанов в регенеративных оечжя в период выра-
ботки upouxiui.inT чаше—через 14—20 мин. вместо 30—.Ю.
Обычная нрпдплмптшьиость полного никла раб^гты inap.a,
ютааацвя, студни, выработка) ыя eopr»iw>ro стекла при олн«-
тмеимон вЫ|каботкг. я также для зеркального стекла, вырабаты-
ваемого методом литья, составляет 24 часа. В пргазводстявж
нгтмжч кого и тугоплавкого стекол нродилнивтельн!'ть пшшого
Пикла батыпе, вследствие более длителызий варки.
> • Тр«'Н- 11 <»
Горшковые печи (рнс. 92, СМ. вклейку ) состоят из рабожч! «л-
**'ры /, в которой распь.1аглютси горшки -. горелок J. воадухо-а
гаэнпидогрсватольпых нригпигоблспнм (регене^тивных или рану*
яератинных) 4, гаввл<1Я 4, шкапинов и тягоюто устромкгиа.
Рабочий камера. Рабочая ни меря (im. । «и . ГО кгонт из
поди 7, ни котором устама вливают горигни. nu*9olKirv ограждения
(окружил) 0, upocrviiieoti («бычком) IV, рас1Ю.н>женпЫХ ил окружко
» огра1тчивню<цих |>абичис ониа Ю, и свода 11. Дли вставки
!!«• Д»
> чыишш горшков • «кружке вмиотсн большое
ааслоикои. В Горшковых Вечах ч.г„;„ ,t,
став „роти. г„ршкя л..,1м"и,1И1" 1 "1-чт^
ныемьи и кктлякя ГОрвхпв.
Под печи обычно выкладывают ил крупны, ,„
аишсовых плит талияшоЛ 300 -Зои „„ “““"’"ых
нот кирпичи в снаружи .Ижладыввют илол.?. "‘"••т-
пвчон. Толтади. окружки «0-500 ни. II,.,,,,™, , • '!
перек|а1и|ннци<. рабочие оквв. выполняю,
ним вл. „ д...,.,^, И|ж.и,ичтпго.ть»ей. (' " 2'£’•?"
“*" ил линнсв толщиной и один М1рпич J ....
I оршки .Лично делают >.ру глои Алимы и
кругл*'® |>,рме хуже .сшьтьтуетси n.bxtiy* ....в Пр,
овальных. Погж.шии, применяют. г.,а„,<„м .л,ч, и « ....
ж». ш.жл»дст», ив, г,мм )ливиш, «*р.м.и
1х&1Ч»я натра аачи Bran пм,.гь прямоугольнх.
веч. придав,, прямоугольную ►рм"""',,Г.^тоГ'
—гаием горшков и ropeuniK. ' 1 • ' '«условлено )
1н<1ЫХ1ИГ IH-’lll С ronejlioiifii .. Ппть. ,
выми. Круглые-щ-чи У 1о6иы вены К1’УГЛМи" ' 'ИЛЬ
прелс-теваегааи. в „в, ‘ Г"1М<,|“1‘"”н мастеров. в ра,
круглые. Такав фо, МН им, 1 ‘'Оп"ра,ивные печи оГмчв
—..а.ок.ое -“г............*.....-
т,.школы, „очей. „„рен..
Движение ".ваш 0 l-6™^ »*»₽»«
вмаампше, комйиии|«>шГ„„о1.",1Х вяммаи ни. ходише
ЛВиинеимя газов |рц 93^ М ”Фи*»НТвлы1б«» направления
.«"таль.,к- Ч"*’«»И|».»н..и п ;.н
вкаолищее . иоыбини.в.га»_" р₽к>,к'Р“’И«ных „не годяи..
Регенеративны? и ,*-
направленном галоп ,"1"|и с нмхсбииироапвкЫм
ирт"Ч вина, обраауя полют**? 'начала вверх
К""Т печами г нижним пп.и.. ' МДИкаякной нлосши-тн. ном,
отвод Холодных галон С пола '„"Т*' **••<•"»«»luerTiuiMH их являют,"
“" ““тоте. Надоетааон „и, д,„" " Р***оме|"п»4 прогрев горшка
“Ь'Д. в гпршиои к *Нен лаклехчается ., ,ильном наносг
1"рш„,,»ые печи г т'",к,Р«тУрв» парки.
.ралом, ира „е слишком выю.?.?Л*,*”®<'“ применяв.,, главным
"“'"НИХ температур Наоки .. ”®X ’ем нерв ту рах парки. И случи,
хомжнт. >7**»ТОЛЬКО при нооб*
парши. ривномериув, тампврагуру
• •ечя с ннйнмим плгамтив
ЧЫКХ.П,. вакииоквчечul'"’’l'"n«'T в проиэволствах опта
И т. д. ’-много сортового, мектрщнмбочпого сто.
ЭТг,
^“пТм" .^Н ”:“p...;.K.MT- ВЫ. око,ш,«тж.»вот mpmnx.ro
"Т^еиератипиые горшкопые -
.нем мнжеиия га». полхгр'К.ить очень
Пранмушеством их инля'ття и , г„рШ,.ов в пом
,пл. о,<ие темпоратхры жледствие предохранен»' У
.„ итнех. тлоднымя гааами. с„ль.ом охлажтевни
Недветатон этих печей ивлв1чаетс д.цпыыюй
КНЖП..Й частя гор-ком в период nupa-nm. что пр«
гыработно выливает порчу стекла. ,ч.о&нно пгл«х’“0*,1,“,"“
Пх-втоку мечи е верхи- «Т^.родаажвтть" '.
„римеиять при кы ою,н темперите [ наорим.'р п ир*>«»-
шрабсини. llomoHUo уело»,, -ею.вер*“« м*’
юдстве аиркальвого стекла метод'' • ,nCv,„Kll, высоких
мелем Примгиннхг для варки ч • • - , д.
пврптхр, как-то пирекса, ептичечиого гп,ют. Плана
II. рве. М п^тет.в..епа Ш«Г о"
|хаэвивает<и в пынеееи|вои авлодиых и тшни-
KttMM, Горшим н л^Д ““Ч'3"?.." Гт'^ш.' НО предохр-"-*’
лых хвэов. ухудшаюних передачу ’«“»• 1
их от раарупемия. _„„г.юпаемой гааами камеры
Н печах . верхним пламенем но •г^“‘ ш} <«иуа ете-
предпармте-.ьлхяо сгорании я а исча1 с „ижн.м
1.ЛХ, вытекшего па горшков, км тории ^тнерсгаи »
пламенем. Стекл,. вииуевпк.т наружу -I
""горел'ш располагав» друг “I"™'^££ои"и'(’«лы»Ую
паи случае путь пип манн имеет борму Их Л

тп&идов дли подвид* отпаде гавж над Решками и на у ровне вод*. '
1 -Н прнмгииагг при высоком темпера гур* парки i-irstfoi
’ ’ .........*| ' । " ' 11,1. Л II ] . . I I. || Т' -I I Н 1 1 II 1'' llll’B. I
I
। д,‘ ?амел uu<o.. । . । ,.i , Согревает яиж-
1 u> ‘ penna, яахидлщуан.-п a . i.--. । ..i
i
В р«|гуператнм1ых печах виам<>жио мне uimiw дмжм*''
теж л. ткктушамцвх п терхиен части Печи и отводимых в иижн«*и.
пг.> «шч течах п<> существу имеет мотто совмещение чисти
ми'миящвго лнижения < гора зонта л ьпмм. Горизонтальная ветвь
хамсин подтянет поддерживать очень высокие температуры
7И<** Г0Р«п»« пода, а нисходящая истин дает
ча-тн J,1|7*U,r’ С"*”‘|ПОГи оттяни инн в натрете нижней
Ш * плр^име Ut-4“ применяют. в частности. в опт и
ч»Чк<.м принаводгтя» |рИг. !|._
. ЛТ^*’ " г*,Рш««||»мх ле«х рмиши ьадьеные. ими*
•’ шахтные гп[*елки.
гыJj ,И*,КИ С ,а,Мс’Р“*и предаврат«льмиго сгорании, подводящие
и у вода, называют к а дм в и м м <рш., Й2). Ирм «тсут-
пв
,ин» црядамри^^'Г » сго|ЖИва я подтеле гад* я воздуц
' ,а и поду горелкя называют щелвамми. В ne-dx t и«ж-
члм пмымт» преимуптесттмщно применяют ь-адммте горелки
|; црчах с верхним пламенем гад и воздух гх.дводя» on
кирпичным каналам, переходящим в горвтевтальюм
;пп горелки налыпли.т шахтными ipnt 94). обычно тори
„мтэльнтш канал является камерой предкаригельного сгорания.
Ира отсутствии делительного яшы происходит яльаый
мар струй “ иитмк инног сгорание. Умгаыпеипе пр .ааритсль-
вхо сгорания длгтягаетгя установкой дедятваьоого азы ня к п ря-
юатоланом канале.
Ввиду ратаитвя высоких температур, камеры прсдиаритсл,-
апго сгорания выкладывают на динаса, нвраосорттюлэ шэмот-
теп» вля окчано-глмиистого мате рва л л.
Во избежание расслоения пламени при разгаре кадей скоро-
ста в них принимают порядна 12—15 м сек., считан на сумм)
еммов !*зя и поздуха при !3t<>= и на период варки В егтвоше-
нии терелон печей г терхним пламенем следует рук'Ф'иствоьаться
сообрансемяямн. пэложеииыми ниже применительно к вяииим
ПСЧЙМ.
Характеристика работы
Характеристика режима температур печей для сортового
стек.и приведена из рис. 91.
Некоторые данные о размерах н работе Горшковых печей
приведены в табл. 18.
В табл. 20 прнпгдеиы тепловые балансы горшкпиых печек.
а. кхнныг 1ПЧН
Нежим работы
В ПА И них IH-ЧЛХ периоднчсекото домстпян все стадии Про-
пей! стекловарения протекают так же. как к н горшках, т. е.
•последовательно в одним обмме. (‘равнмтельио Лльшие размеры
•иггейна для стекловарении кесмольж’ усложнмют движение
СТинлимассы.
В манных печах мепрерывииго действия отдельные стадии
ироцсчгя стеклпняренни протекают к раалвчных частях ib-mh,
я н них поддержи кается 1нч>дмявк<>Ш1Я темпе par ура ,рм<
1'их.дичают тоны мркн. дгглыцип, студни н яырабетж. которые
могут быть отделены друг от друга. Сырые материалы <*'
(рис. 99) загружают в карман и подвергав* шктепеиному при-
вару м дегазации и части печн Я. Рйснлаи, обрааум'ятвй* иа °'
Мрхиости шихты, стекает и боове провариипаяся, а также
Дишааяся у стон, мт га опуемвется. Н результате »• лнинможния
кинтекцнонных иотокми масса <шнсыпаот сложный пуп., при-
им рн юна яс м я дегазм|И1Ммнлн стеямсывсса листу ояет и отделе-
има 9. где их линч дается и иыряГ-итыаах»!' я.
I
жег
„ -.-„ние ^««'ПЧ^УР
Х«|»«К1Г|>Яе*ИКВ I
, №H>I MI,K"
SUSS
.«.nil II 1i •П''** <»•*< **’' ” П Л '*’**
гтрукпага "*•• ltar„,.qirTv" l'B< l «а.<ы. № "*•
ПРИ»Ю«|*П**'r*“
е««жт»«М !««•* |1Я1-
U.MU TOTinopetyP. „а. гви"
tOMnrpanV’
li миишк nr*»'
aumhh ctwa”**4***
H y.WlbWU* nv««*
’ .Г» .. TPU.1
яплию^* »’
v'4' l“"" '
-• i.uinn ’a<1M
1 lLmi ивП*’011
O1“C'I^W П"’1*’
<WT. b.
хчьиие «']' 1U ,T ll4,I..|.ul '
mow* cl‘ • u|,n"'
t«r
nii«i п 'fHiwiw) niHiiiilJi '(nMVodaradoti X xMinorwiuri n orb
,ia-r<dj.«) нмн.г :и<т«1»>Ьи?и x «яЛопХаЯло >и QfJ • лм<1> пинегдо
HllMldli eiil4ir*llll’O®eed *KV<WI« ММЛЛЛОр II KURRMWl KFlHhUifflhl a
luMx.^fdtva “ •’’•dan яиинлнело MHnaveitfrai inn-
вямм< Iijueendediiw» хшап Н чопкКм и.-пн год „n нем o<hZm
11НВИ1Ц н йИп я n.i.iewmf'Mx.» ni»«nju « иип^мнц mdu xfih il*^
L**w«'i и**ми « (Я6 ’a"d) w«w*3»a<r (МОМХШИ1 <I«|1.MI Mh.iq .iptM
4ivo imijeedtMwIn i.m.irri u wwtawmeta оэ nuiiim инн*.ъиу
Iи ялло чнмпич иЛ.ши‘1 ««tog^i *vd<MW rwMtyaj
o«i>iodi.i x
•£8 jbJ rii aantf иыа Ипй
-Jflworw WttHJLTiW II lUxwfoniMX яиям.*шг»<1пмк1 «U*3
HUJU XMl?Wb ХКНдВЯПЩ
-BXiMMi tt uniiwed олэн«1.С1в<!лпюм wt-и о.пинм tr.i aiataot£ox.iiixiXQO)
ИВЯГООЭ WLT ихпшчмалл ПП1 KHBUMhMl’tWA 0ИММПШГ П'ЛоНЦ
'МНОМОС* «ЮНПГЗХПЖОГОП КЧПОМЖЛаПА.«
ПЧЛ1Л orwidac .imofii он 'нзлятч'махэ iXMixdoomi пн
4MUV ЯОЯЯГ^1МЯ.1Н«1.1.ММ» ММНШ1.ОЛ err 'aumi! И>1111«фч|'и «Н
diogoii ndti МокиЛиг» TbObABj rruloxoMan «j *<w£h n rhmi ul^
iiNimfl»(brraa овыяуо nuxo aiMod.C rm odenoH я ояногяог
Rjiwn iL’MiJj.l MXXlflvdiiaon ГИ П<1дфэон*и MuHICOlMrJMHu MMHUI I....
xhimh п и rx Crete vxi.wdn и апкш нинооипни .эмнажадкн иц
UKVJ ХИШНГОТЮ RxlAlRfbimdl IlllUta
-ппис u H'it.-*ii>1.iiBh iHXovMCtiliBE n^dji^i mumhCi.* 'rulCivddOx.u
xontuudair.ijad wu^oTA xucon и kkvl'U wjaotnuioa.1 •uuiiwndi
imriRhiXIL^IlJ RJfcUD XlUOMOdal HW И MUI *\riHII«SI BLT .40«|
*tt*i)dotr.iMM too n emioNtdoriia NJioiniuuMi'aii.C <м«ыо 'xO
-too K.'>inm<n?UJMdll «OMVUBI'M И MMLRLM JIlJIlHbiniAH Lffcldli ЛКМ
МПН-'МИГ KniteVL'Or.C 'Л'л1э шеогвл ИчНЧГЛХИНОНвиэни яг»
укпчдаииглняо и яиикмсихроея itdu mjkkiiiion имяосгэд
IVOX^MbUIMM XHIl'IL.UnxeHf. >11 Ч BJXMluIdrOA 11 I'M 1<хХяХ>хХ.Ф1
1.ИП» ^R1IIIUX4O > ilMbOKhu ИтЫ<и XBl'l ALodll }| UXjCrooa fKClHXnyXta
NHL'BK J Х<ГйН ИЫ*и Ml'Ollim OUX.IMBdxXMlli M.lHfl.lKUlfn U wlMII*ll>^
'ban Mutiwitnd'U dAivd^im.u niMRodii on ohiuoimheii toWJ-’
1ЛИО> пьаи IIOMHINI UOIIL'L on dCl«ll.MIKUl 911В«НМГ«1ВОД
• м »и«(мгмд1.1 snjH.itu <t>»
dOMOenel.iii м ROMOAnn 4FillIKMIUM.IHНим НИНд1ГИ>С .JMHrSiayf»1 '*
"нчгйхпга.^ав ndXAvdaoiiai онпонакеи .юн’пмхиьиш hhho<***,*d*
IMltthuddUOn (] -MIjMMMUmJ «nillitri!l! .1 MMUlM.HUnO3 II XrtW»2**”
-Cull KitfllJMaT ulOHUNilddnan llhdll MI.HIIIIU нг«м! > ^frtOeBX OOil "
dXxadtnuidi HiiiML*OL'ddu{ *ti.ii4ixdauuu ouxHxd.iu «awl**»
-odn Й1ХХН1 11 Jjj«KOir?iQX> MMIULM и tiocni xn ИПЮ1
(Bnnxdta «aad *яэ) M«Mtfor>imnMr0daNtk> '
HninwnaMxdu нимЛхт nuMivjxnbem runav ягии n
! I ' ' I .. .1 I ! ИГ I ' ' • 11 ' ' .
MNRn.iMUMML'odW □ nor J BJdlilUV«mimi1Jnddjfl<lX4l|rO 4J
m
.„i-rp »»« m » ом»1'«1п • wmokxIu la,1яп литотам» нш
.„er *1мягп1«» ar,чмо»» Лги» „ „„ мяоя ,ьав
annul oi-'iui» аюипми n ojnooi щ m-jr uriw.U пимисьС »«n,
липом » rnnw«.,m»».' nnunjylnn Mdn ъ.пп.,и„,1„ .nhn,.,. nut,
«iC winMM» n imndnn«Jii nrrami „.'j
и,.|*ян«!« яЯНеА моншо<ш > ybiumi n Haemfaii dim, «омы .1чвэ«<
,ыпн>И1»|| >пюнеш1.т iHi..indonnB «и xienonmmi |<ин^Пл|
lililli.HHri.xln II И»ИЯ>«ЯМЭ МОНЯи|ГЖтгхГк yoiWFMl ^1чн. u,n
пх(ям>1одж1ги1 я .»ии.1Г11<1>«'П ымяьацгнмр» .ih«9(i j вя d.Hji/i
.M.KomiMXwvimlHH Matnavurivada (шимхиымг лишь
HL-liM я 1llt|.’!KWI0 И 4X911*11 ГН iJNMf ngtMlH XftdoiiL'l «
It .».jn Xn«IWW0lltO3 tfuMXBXXlMH ГМ HMtu 1(МИГ41а4|| , имы.щ ЯМ
mil .iModi) П>ЗВ»< ИоННй.|Ш11.ц|и (IXUIHI ИНПвММХ ЙЮТНЫ91Я in
(ntim»ire*»n 1ЮЯ1» voa»owpvdnt и dixnd.niM.u гмлмя.щим
и«||йМ!"Г1>ПО1 ЮМ 10 ХГ*М1КИ.*111Г*1мЯЯ «ЛЯгЩШ >>ПII.Mb.Ml-'xW *0dlJ
xnrttixlcieriwl оиаяэЛоямж! Хкоыняягя antniuXtuMMuHu н»«и
.П1ГММ.» И1Э4»МГНЯ Bomuroj) нмпптгэ dlMUtfOtTOO ПЯ'ПЛМШГШаН
ИХ-.Н410 аПМ11М.*И»< HMl’il.l ИХЛвГ^о f] UKQn.l М .IRHHOiniWljIFII
гчохлп OHiK®oifodii яннво1гяэ£ и ялоьоа nnithn«i.iunu ппчг.нп*
и-.»» тюээву пиыэ гя ниш wolf t a.imuroiArjiiv-f ,ших ц .пг.щ
•кя» Х1ПП*-1«М11МП>1 ЙННМЯШ
HMniriKMiMfu inidu.uo yaariiKNjffBH « kRnmKMsvnQ и HriHTcenda
,iiit«x aarog 'H'Uixijtn л ан 1 г 11 j *п:мянпг?1ах> амгэ маяхЛая ц
jiiHiaifej ч и>нах» io
-JHitntVJ Vil II KtnilUlX) М riilJl/llvdllRII 1 IlhRl/J HlXlindwHuU VR
uiiiiKia \K>>ie<Mi '.вмядэаип онпкэЛвз м a.CbMdai R9L*og inveBirarrrni
нои < ь чтпвгихим * плэтошвям нвиажнх оягод овчгахшог
jitj *и iiKHt'uL'ox ияидало9 ян.»тиНоек пиньойлаои я
*циэ«яа1!ямэ в пат
ЛЖЯ1Г онхэеьякон юнтчиляХ aiiuddiun irhimxoIu еняямсХэ
d.ix ml
itiH?x вм <км.14им iix.-ivtnjo я н.>ии1н>«гян1гГии ‘нияъ упяьокм/
• Inn ! кок»» 9пнхн|]яе<н| и ’иминл А тшашлжмпг *ям<иоя imiam
n«X«ihi:iMl R9MR ЧХЭ»|| ti>XU(HnMl\to.>Mdu \НИг>«Ву faoMMUOged
ги ч <1 iinljiiivix 1гк<ми.1мвн ядэигдо ся язСматХжяиг •1*ч«»Х410 я
'diivd.MiM.u тХяялняк нхэяиро а «изояхвмоп га язмвяяяков
ии-щу ипян1м1и1 и к.»хлпи*ч||пчм1 НоК>П «RHHBi/ivj мтах-'вд
। Гц *Xh№j<l*.i т.Сшянак пен aABiwgg «я ‘ияяаядоэ
‘И|н<!|| \пнчгохигиг' inltUMiiiiex хо вхэоивэвяяв « ‘к-•и1йии1«м-'>
Hl JVRt»lfMdl3 MOliill nUMOndMQU ЯЭММПИПГ ЛЖЯ81 ля»*’
*) (К'>«Ь41&1М)ж1|ЧН >1 d.ixwd.>UMJl ВЯЛЯЯЭИНМ rtlJiki XQ
•d йвЛэимм
•«11ЯМПК ЬимыС я aiiiiaim«lnvii <т мпд-Сгм в,4,иппм| «и
’•'••«w „„.а.,,, <>4)Ш. ,,»„,alne,.u !цэооИ1ЯМ»м яоип
и и иадиящ|11вя ИКОН ИЗО <М1 dBdXJ Я-И13Н1!-'1 м ‘ •U*’
•“ ятС<!л1 «жу М1Г*, ““У®!.”’!
“‘* '1т»^А> Ио1мжмх и и<'11»1-ч1тпм!11 .wxt»9 млянйН' (dxoe
5HI Я-овм.нмаи дияотшвцг ихмиш язЙЛЬвв ихэводо я

Рис 101. Вапяая пень ннпрсрлшчгх! мЛстм* с ло_иом« и.
холодяльмякама

I*»? ini. ar<L urup<pukNoro мЬтпия С лодгями ....
холидцльнакми
• удаление стекломассы <х у аж пинается г шшшь тамот-
ы* оапжаигеоя-лодпк или охлаждаемых водей труб.
Ha рвг 1Q2 представлена пет. для застояло стекла, в которой
«учают достаточно гомогенную стекломассу вслодгтвяе девке*
последней iniipoKiiM потопам. Вярочння часть / отделяю tn
(твмм С ,,"',",пьг' охлаждаемой водой трубя J и «кряка б.
4л?'ЯМап Част|’ печи переходит о машиппим какал 3 хи аыра
J™ fTniGia мпшннамп из пхдмашинных камер /.
'Мчи । такие печи нмсит бстышаг (кимеры в сиабжгяи мн* л
городками.
'»йь-7г Н **1П10® “*•'••* “ ч*<ти w« марки аирочшав бе«'-
'hixrij'СМ ,в1> ММсет п плане прямоугольную - Ллм Л,|ГР>1и"
t й '••сто устраимв>т иысппяюнше кармами. В местях не^и-
П1*'* Мсти печи в другую «*т<’тч*«о
11 Пне . __ .^ч
или равно. Дли устранения «мертвы х 4 углив и ги,,н.и1
сти переходных участков сужение делают по. топ, нмм г*’M«i I
Конфигурация ныработлчпой части опреде.дИ1.т *
выработки. При ручной ВЫрабиТНб прямот Hl.TMl.Hr ’ *’’’ I
нежлвлъпая (г расширением л сторону рабочих t,,a? I
ТОЧНАЯ ЧАСТЬ IM конце НМГГТ полукругл .. очертаплг 1"W|'V',. I
шн* удобную рас ста воину рабочих окон. I)p« I
выработке вырабмточпан части к могла имеет прим/мп " * I
очертание. 7 I
Ban ним печам периодичоскопт лейст инн. кроме примоут
вой, часто придают овальную форму. учитывая ф< рм> ря
те гос я факела, размещение рабочих окоп и др.
Бассейн часто выкладывают из шамотных брусьев. (ц
умеиыпенмн наноса бассейна применяют выс<м№глнн<»лемаггн.
огмвув» рные материалы, из которых наибольшее распрсг^»
некие получил муллит. Разъедание брусьев в япнГ»1лмпец м f
пречттнетгя в швах и поэтому следует применять ноамиле
Лллее крупные брусья. Чтобы уменьшить разъедание п плит
и избежать загрязнения стекла, кладку брусьев ваи1ый веч*
недр насухо, впритпр.
Бассейны, как премию, снабжают искусственным охлвжде
наем и для увеличения его эффективности применяют т«кя»
брусья (300 мм). На заводях СССР еще сохранилась практика
примрисяия брусьев малой высоты и смены их при «горячил
ремонтах. Целесообразное применять брусья больший выемтм.
хорошо их охлаждать и сменять только мри холодных и. «
иоолх холодных* ремонтах. В вырабсточнон части бассейна, г.1н
рагьедпмие незначительно, брусья не охлаждают и бассейн
снабжают тепловой изоляцией
Дни бассейна укладывают на балки с прокладками из ножи
ш>го железа (рм-.. 61»),
Бассейн располагают на отдельном фундаменте н рож-
на нижнем строении печи. Степы бассейна, н<аыгывао*ии1>- гн
Р<х тати чес. кое давление стекломассы, обвлшмют спепнальмымг
металличи кпмн креплениями (рис. 60).
Газовое пржлрпцетни по очертанию в плане спптветстн)’’!
бмеайву. В стенах газового пространства предусматривает «тжч
«тия для обслужи пинии, выработки стекла, подвида и отн-лз
гааоъ.
В спвремеиаых &i.Tbfnnx печах стены н свод подвешивав”
самистоятельпо, что лает возможность нвааннсямо римотя!»»'
пать «гтделытыс части, в огненном бассейн. nonnopniMiuiн<и »•'"
билывему илм1ку. Вследствие иовашчитвльного разъедания, стены
аырабитпчпой части иногда не подве«пмвают.
Степы выкладывают из крупных фасонных брусьев на тоик^ч
шве и обычно подмешивают на металлижкних опорах.
Свод печи, подааргающийся двйетшпо очень высоких темпе
J-етур. выкладионют из крупных диипсъпых кирпичсн. Ом СОСТОИТ
и нескольких секций. Кпзкдая секция длинен 3—6 м отделена
от соседней температурным шапм и сшабжгая сампстоятельдой
обмакой, допускают- и регулирование при пуске и остановка
аглп. (люд лежит па металлической опора |ри 60).
Иногда применяют своды пз самостоятельно подвешгяимх
элементов. что дозволяет аамснлть ня ходу зисаенные частя,
полям разделить отдельные части паевого пространства, сип-
ит. спод над стекломассой. т. е. умеяьпгнть поверхность охда-
Ж1П1ГПЛ и потерн п окружающую среду и строить пеня любой
гавряпы.
Такие элементы преимущественно применяют для раздели*
нки отдельных частей иечи (ряс. 162).
Для игкпрнятин распора свода иечь снабжают обвяхкой.
Стойки печи. П1итяк1шиесп алмаоатом обмзкя, new д му кт и для
подвескп стен дочн и пг<прнятнп распора бассейна (рю W).
Дниаииие голов. В вашшх печах различают п|ндольное,
Мшцхгчноо, 00Д|К1П(Х)бразл1>е и комбинированное направления
движения гявов (ри . 10Й). Эти иаправлсияя «прсдк1а»’тгя
®о отпишвним» к направлению двнжеиия стекломассы Пипереч-
ор направленно газон понпмпстея как пгрнеидануляря»^ пр и"'
тюдст венном у потоку стекломассы, а продольное — как парил
лольное или елнпадаюшег с ним.
T9» .‘91
В регенеративных пси* применяют к <мццци<1И
к l^»ДlcolkX)бpaлwм, направление газов, и рекупераТ| п"п,’И^. I
тот. продольн<* и комбмпирпваинпп. “•*•**, ,I
В регенеративны* печи* непрерывного Дийстиц
и болыпя* размеров обычно применл»>г П'»п<«(»c^r<ч на I
газов, располагая горелки по продольным сторонам печи I
par положение позволяет хорошо обогревать печное пг»ч- *n ’ I
м регулировать par пределен не темперагур и там,п.Иии £**’’• I
вув.» атмосферу по длине печи.
В Небольших регенеративны* печах непрерывного 1О1„Т |
горелки часто располагают г торцов печи, и газы имвют и.,.п.,?* I
образное движение. Такое рас положение го|м*лок часто TiteG, I
установки ботов вследствие пыбнняннн гвэоп через раГи/чю Ч11 I
при ручной выработке. .*ти печн очень чувствительны к а*мо I
вним режима, сражающемся на состоннни иырвботочвой xvn I
что особенно неблагоприятно прояпляптгп при мехпинlepm*»
ной выработке. Разделение газовом среды н стеклима ч
смягчает и даже устраняет этот недочет и ппвводяет irpan
печн значительны* размером с подкопооб|ммным движ-нпч
газов.
Преимуществами печем с подковообразным движением га»
явлиютси: удлинение пути газом, позволяющее более полни пр I
вести процесс горения а небольших печах, хороший обогр»
стекломассы, труднее огущестпимый п милы* вечах с поперечны*
направлением газов, и большая доступность печи для овслуж»
камня с боковых сторон.
Рекуперативные шитые печн шюбщо имеют небольшие р»
меры. Подковообразное напрапленпе газов и ни* вслользув*
наряду с Продольным направлением. Иногда примеияют чем
с комбипирокаиным движением газон, поперечным и upo.i" •
ими. Поперечное направленно газов и пи* редко применяете»
в гилу негныметричн<хти газотго потока.
При «пос облени и ддя загрузки шихты. В пивных печах nit"
ДНЯМ кого действия ВаСЫПКВ ШИХТЫ ВрОКЭВОДИТСЯ, ИЯМ И " О'рП
новых печа*. при помощи ковша или лотка через отперт»4
вбли зи горелок.
В панны* печах непрерывного действия шихту обычно .laipv
жают в началг варочной части у торцовой стены для того, чг4*-
путь in зоны дегазации был максимальным. В печа* с под»-
образным пламенем, при отгутгтпми места для расколола4ни4
отверстия и плохцалки между горелками, загрузка производит»"
с продольны* сторон печи.
Иногда мгруаиу П|мжчвлд1гт иовшпм иеиосредстиеино и ио,,ь
(рис. 104*в). Обычно к»чип по.тнетпкаЮ! на ролика*, .тнигн»
тихгя пи монорельсу, и поворачивают л горизонтальной •• ,Н?Г
тнкалкипн плоскостях. Звсыпиу ведут прсим*щес-твенио у пол®»г
цвй горелки. Распределение шихты прёкзводвтсн гребком море1
засыц<»чмог птткфстке и отперешп над бассейном.
Риг. НИ ЗлгрхКлим»’ npncijri Ли л»я ывиых ш*чги
В больших печпх для засыпки шихты часто делав >т гып«>чиые
|.а|>Мйаы (рас. 104-6), пре дета нлиющие собой аыстув бассейна баз
перекрытия. В нижней части ш раза на не ходит; я расплавленная
трал»'ма< <а. на котирую вручнув» или механически мсыпав>т
шихту и бой. «Зе гы па н ня я масса гребками проталкивается и печь.
В случае падеммн тих ты с высоты у мсаыпемис пылгния дости-
гается устройством камер спекания — кармямов <pui. 104-rj, а ж>-
”>рЫХ имеется газовое п|*остран<тни. перекрытое гио.юм и сооб-
щающееся с газовым прктрянств м ниричв п чисти. Камеры
^грепавлея хя счет отдачи тепля из варочного бассейна. а шигта
* них спекается. Пыление* можно уменьшать, если подсасывать
гчаы вв печи и камер) и )налить ni мег пыль при оом>>гци иытяж-
зоп» устройства.
Нерагпмдавчцнсч я ори ноты можно подам ТЬ игп. с ре дет прямо
и Ш’чь, так как не происКОДЯТ уноса шихты, рягыланая клад-
*•" и хасореимл регенераторов или рх.*вупг|1ВТ1'|мП1<
Подачу шихты и карман или камеру сиеяапя лргк«> мгхаан
•шроипть, раецлложни нал ними бункеры для шихты а боя#
Шихту и бой подают в бункеры транс портными при- п«-о*бле-
'•иями, а выгружают при помощи затворив или питателем. М< жи«»
подавать шихту в карман мепосредгтввяно их вагооетохг, имдв^-
нмых по подвогнпму пути.
Мека низа ина загрузки печи н ея реплирование цктигаютса
при помощи Янитов шпеков, голкатглой, аибрапв"ниых тмят,
пластин, MMvMiuuix пестушкельихт-мозпратп** движение и ару
•их ориспособтемий. Шнеки <ан.тюча1иг в оъшажлвамый видон
кожух и устанавливают ня вередим новой те ложно. т»
нерок ПОПЛЛЯСТ к ПрИОМИ)»» WpCNNiy ШПРКЯ. К«.»Т«»|<|Н *’* *• 'п I
траигиорирует «* печь. Количество подаваемой ив|1кЛГ*,Ж*** |
регулировать шибером на питательном патрубке бут«» * *” I
Недостаток расгматривасмых способен МГрузки I
к пояаче «пихты кучей и ныл г ни и. Для загрузки г пл ' 11
ой применяется тонкослойный загрузчик (рис. . i itl Ь ‘ I
шихту тонким слоям и-» всей ширине варочной часта » I
спекания, перекрыт)»» плоским подвесным сводом ц^* I
представляет собой стальную плиту. глпгршающую n«w•туп.подц?’ I
возвратное движение под бункером с пихтой, которая ци п 1
паетгя на плиту. Шихта увлажняется модой и смоппптокл * I
блеяым боем.
Горелки. В паяных печах применяют шахтные горелки о ж I
отдельных каналов. пиодмщкх газы и печь (риг. 99 и 102).
Шахтные горелки похожи на горелки горшнияых печн I
с верхним пламенем. Чтобы направить газы ни стеклоиас» у г I
репкам при да от г л уклон. Обычно свод горелки вводите* |
самостоятельной аркой (рис. 102). В отдельных кпвгтрунмит |
(ряс. 99) свод горелки еппрягнетен со сводом печи, что воавпляк I
(ТОНН ЛИТЬ СВОД.
Работу горелок регулируют с помощью шамотных тши-р • |
Лучшие результаты дает устройство у горелок самостоятельны•. I
ре итераторов.
Материалом для кладки горелок ванных печей служит пр»
имущественно высококачественный динас.
Достаточно надежных данных для полного расчета горел
е предварительным частичным сгоранием нет. Некоторые вракт»
чеекяе данные приводится ниже.
Угол встречи струй газа и воздуха принимается равны»
15--25', скорость газов, поступающих и камеру сгоранв".
4—7 м/сек (увеличение скорости улучшает смешение); р»1
стояние от моста начала смешения газа и воздуха до влета Ы*-1
1500 мм.
Угол на клина к зеркалу стекломассы поступающей и nP<v
струи газов должен состаплнть 20—25".
Если учесть, чтп с увеличением .глины факела в печи ков
струкцией горелки предусматривается уменьшение предвар11
тельного сгорания и что скорост«. гпзоп во плоте д»»лжиа р*'т1’
с длиной их пути I м. то ДЛЯ определения выходной скорост»
ж м/сек можно впенольэопатьел пырпженисм
»я4 + / л/сек.
Вообще же для характеристики дальнобойности струи могут
быть исполыовакы формулы главы II (табл. 3),
гк
3»KifRnri.ait оГин^к п'чг*
Н ,геколк»"« п|».ммтлмт.и:г» гпплмупт аяипгачргкх..
„rptar • "«"'xireaerw кваршиогп стекла, г» треГ>ута ,~.
йкокво тем|и'|'»”Ры. » Д»х. рягцилюиеины! „
, дата»»»* кте.ггр->.чтерптей " "«йодан. .т.|>..1тпмь.
„те нстотани» сопла и план, иных печах. Приигиягп печи к,с.
№ч|Ж>ГО и прямого нигрена (ряч. 2).
Преимущества электрических печей заключмажя в лвткистя
регулировании и автоматизации режима, воаможм^ти мипеи-
тряаия тепла пли римомераог» распределения его ц.. veMy
нЛьаму, простоте устройте. отсутствии некоторых потерь
(• от<чдяшмми гамми, от неполноты сгоршя) и сведении г<таль-
пых к минимуму. В алентрямес|щх печах нагрей можно ярннэви-
дпть в атм1кф*Те пжи'юп» г»эд.
В иа<Т"яп1<?е время дуговые печи утратила гмое аиняеявг.
Электрические печи различных типов. .ш исключением печен
прямого гопритиилсмия, примемяггтги и пронзиттие кварцевого
«текла. В производствах листового и тарного стекла нришмявн
прян пряного сопротивления.
Электрические печи прямого сопротивлении для варки стекла
П|.ч*жтлвля1пт собой пл иные печи, в которых момгщони электроды
на чистого железа, гт*пиальных сплавов или графита. Электроды
охлаждают водой. Ьасссниы разделены перегородивши на вдроч-
иую и вырибото'шую части.
Имеется многолетним опыт эксилоатАцпи печем прим-то
сопротивления п Ереване, усовершенствованных сынтскимн
инженерами М. Л. Бабаджанян. В. С. М ина с я но м и Ф. С. Зяте
лнеом.
На рис. Юэ представлена лдектрическая печк прмм«<гг спиро,
типлгппн для выработки листового стекла. Печь имеет форму
трохлучевой звезды. Отделмпае лучи сопряжены один с другим
пол углом Дм * пи рпчны г* луча снабжены п торговых
• трннах форсунками и работают параллельно. Форсунки испиль*
зуются для |хаэотрем печи. В участке, а котором сопрягаются
лучи («трехфазяым пситрч), завершаются реп кони с вл мкатообрп
юпаиия. Дегеллция. студия м выработка проа« ходят в третьем
луче, оборудованном холодильными карманами и шимашнии-'й
каморой.
Стальные полые электроды, охлаждаемые воздух*«м. рася*^
•жены я степях мины. Нагретый воздух с температурой * И
яс пользуется для целей отопления.
Глубина бассейна кеодянакопа. Наименьшую глубину -550 мм
"мест область дегазапии. где требуется разаять максимальные
температуры.
Наима, «а исключением дна маши иного какала, выложена
из муллитового огцрупора. Свод печи снабжав тендов» *и и к* л я пн си
Машинный канал оборудоиая вляктричеекям подогрева гелем uj

Pw- 106 Электр и’•стиля трехфалная re-wi. для листового «текла:
ушльных электродов и крнптоловон массы, засыпанной в во-тоста
стан машянищо канала.
Мощность влимтрпчосиого трансформатора 1000 кап. Наври*
женке трансформируется е 0600 и ни 127 в.
Расчетный тепловой баланс печи. затрата тепла пп парк)
<®Д%, потири а окружающую среду — 28,5% я с нагретым MH-
духом—25,3%. Честь тепла нагрева поа.туха исиолмуапя.
Получается стекло, лишеявоо волосности.
В aor.Temuit* годы успешно используют алектрячаский во®'-
греи машинных капал.,а в проазаоаетпе листового стекла. Так' ч
легки и быстро регулируемый водогреи позволяет устранить
мрягталлм vh(hk> стокла, ни блюдягццу их я в условии* понижав*
on, темперагуриого режима.
Н иантзх мечах с успехом используют влектрнческий подо
грев в яоиолиение к гязомому . При сульфатной шихте аы»|и»ш-
Лб
•исгк "1‘ч" ’"fTO оеныигешия мзкс.-ть етекло-
"1,1 нЫiMMuoua" жиеллгиши» движение шиггы, Элентрич.
стек.|омве<ы "" глубвя» аошлмт вабшгетк этого
—ЖКТВТКВ-
III'» иепысоком качестве пилим» и лонг дегалвияи гр) апо
оалмяго джтатпчип "Ысокве температуры. В то иге «|»-мя растод
е».и » *"ие л«гям,,ии nfw-’ик. В эти г случаях предлагает! я
Ш1»»>,«я4' .т»о>инятг,лыи' к raaoieiMy меятрячкмШ овотран
„ »,»«• ДеПИВПИИ. ч”' ПО.ВГЧЯеТ В ДогтагоЧИОЙ 1ТОН> волвитв
температуру стекломасем.
XnpiiKTrpiicTBiu работы
IV,ним температур в m-чат для листового стекла харяктера-
туисл кривыми рис. Йо. Некоторый данные о рипгерят ваявмт
жягй приwu'fiu в табл. 19.
В табл. 20 иритмены тепловые балансы ванные вече*.
Хврвктгрш-тввл лаввых вечей дав лвгтвВйТ» «ываго гтеклв
в_ > Внд продукции Тип отчей Раачеры печв <16иаи
Варочная часть Стухрчвая и ямработоч - НАЛ меть
ИЛО юадь IB М*1 UIH рвв» |В 41
Si глу- бока (. И) плп- п.адь < »*» Т«у г. яп а IB <0
1 JImtcbi*» стекло С леона «Л 1.» M.I t.2 I6S.B 6
ЯП и:.* .л W,0 1.7 «я.» а
i Т" С1Л'| трпв.твкгл)
3 Лжтешк стекло (угол т.п 1В.|> НИ., а б7.< 1.5 м.о 1.2 6
J пряное) Листами* стекло - • • t.s W.0 02.0 1.5 l.s 168.0 16М.0 А 6
5 То ж« С вр*по- 0Л 1*.о а.« <5.» 6
• 3* леван бутылка
То То ж» м.з 1.2 1.3 16.5 ?од а оьл Й7.7 :
Полубслад бутилха • 67.0 47.0 «.7 1.2 27.1 14.0 1.2 1.1 Э4.1 *1.0 о «
ю 11 То жн : 1 2 |7*Л 1.2 1Л мл 6?.О * S.2
II п Сх«ртииов стекло То *<• тал М 13Л 1Л 51.0 ё
U. ОСНОВЫ НАСЧЕТ печвя
Расчет «теплом реии рабочей кам»)**, yacxo ,О ггечн состонт а оярележчиш раамеро. "Хи»! р—Р"» а-»"-'—-1
247
•Ь.1вВя4 ,
•’<4.
чагтва печи (каналов. клапаном, горелок, ирш П1<
использования тепла Отходящих газов. дымовой |}
боре aaepreniwcKoro обору лова им я. Для ими пленяй ц.14М, -*
подача в вечь требуемых количеств воздуха п п.,, I
я отводе отходящих газов, а также установления MjmmwL?* I
энергетического обору допамин, определяют сипр.аиии.2ГГТ1 I
nvru газом и геометрический напор печи. ’ * в
Ниже рассмотрены определение размеров рабочий Мж
я расхода топлива, как нмеммцпг < пепифяче» мое отче маг. «ли'* I
яыс расчеты приведены и спотпетствугжнцих главах. Даням? .
определения размеров горелок стеклом рен им х печен врав-^
в imтаящей главе.
Обычно при проектировании стекловарением печи 6ыш*п I
заданы производительность печн. вид применяемою гжати I
н условия рпботы. В зависмм<ктп от свойств стек.юмаои и у,I
вий выработки выбирается тип нечм. Производится расчет (up
пня топлива с избытком воздуха, соответствующим утливглч |
работы печн. Обычно в ванных печах непрерывного действа»
избыток воздуха принимается равным !0—20%. В печах ве;п
лпчвекого лейст пи и в периоды варки в дегазации избыток зе
духа составляет 0—15% и и периоды студки и выработки в с .г
чае знпчителиного понижении температуры — 40—<Ю%. Ирм амт-
них температурах выработки принимается меньший избыт»
воздуха.
Определена** ризмерен рабочем камеры Горшковых печей
I.мкость горшка и его размеры зависят от условий выра«»"тм1
Горшки должны иметь высоту, удобную для набора гтеьл»
Емкость горшка должна дать возможность выработать всю поле
вую массу аз рабочую смену или же соответствовать пориа»
г текла, требуемой для отливки или для обработки. Толшн»1
<те« и два горшка должна быть такова, чтобы Гератом ярв вал»
кпх температурах выдержииал гидростатическое давление со
к.|омасгы.
Ражмгры юршка должны также благоприятствовать пр^'Н'4’®'
шихты и стсломассы. Чем больше его горимштальине сечеми
тгм больше ТГПЛ01»0гирИНПМа1П41ЪЯИ поверхность шихты и стекЛ"
массы. Чем ниже горяюк. тем равномернее расп;м»де.|ение тс*
шратур по высто горшка легче прогрев стекломдех.ы, «<“'
тгйси у два. Родь бокоЖ)Н поверхности гормша. как iroiep**’
«ТВ Hsijieiia, < равтттемыю невелика. Однако с уведичеив*’*
высоты горшка Вырастает количество стекломассы, вроиар""*^
и1гм?я па одной и той же площади вода. Для выбора размер"
горшка, удомлетвориющвх у каленным выше условиям, им<ч*п >
д••статомим практических данных При определенен pa«*Pu'
(«аб>««ей камеры Горшковых отчей сладиаал» бы определить Р*'
меры горшка, иеобжи.шмые для возможм<мл« восприятия трВбУ*
дач- и етекля-ссм. Пр.жтмш K пФ«№«п, см, »,.
и.п.»ка |»cW» nc р.>р.вти »ej) ’
иГ-« • -»,и~-°го «.>].» .. ...я ипи Л .,™“
првввяьиой геометрической. »ши
Кроме тоги, ввиду шишего, сравнительно с ванными печами
заачемвягорипювых печей разработке мет- лики их рв<-ч^а .., -1|Ч‘
да-.р не было уделено достаточного плимакия
В завнсим.н?тн от выбранной емкости горшка оармгтт
ЧЙС.Ж' ГОрШНОВ.
Размеры пода печи принимаю минимально мш^хидтше ми
расстановки горшков, встав», я и выемки ах. а также «ли м.<вн
тяя факела пламени.
В круглом печи с кадьепымн горелками площадь пода пире-
(ваяется условнямп рас гэновкл горшков. Кадя располагают
на свободной площади в середине ночи, которую также испилъ
аукгт при вставке и пыемьч? горшков.
Минимальный диаметр таки печи D м и плоскости верхвег>
уровне окружил определяют из выражения
*D •- d (л b ж) 4 0,05 (л + 2г),
где: rf—диаметр горшки в м;
в — пиело горшнол,
0,05 м — расстояние между горшклми и между горшками и
окружной.
Аналогично определяют разы ары пода в печах иной формы,
принимая расстояние между горшками и горелками нс мепсо
250—ЭОО мм, во избежание быстрого износа горшков и для воз-
можности выем кп и пстапки горшмов.
В печах с верхним пламенем необходимо предусмотреть неко-
торое расстояние между горелкой и горшками во избежание
♦зтстаианияФ нагрева крайних горшков, обус.ю пленного г-бп-
гревом недостаточно ра л питым факелом, а также относительно
билптимн потерями тепла ввиду раеположеяжн горшков одво-
времепнп вблизи тпрцовиП н боновой огра и и чи плющах нечь
< геи. При ручной выработка диаметр пода может быть оаре.жаеи
с учетом уклона окружки 85’. При мсхпнпзир"вапи<'й выработке
уклона окружкв не првяусыатривают.
Высота окружки еоотаетгтпуот подмой высоте горшка, если
пренебречь уклоном пода от центра к периферии, составляю-
щим 25—30 мм м. Эта высота обычно равняется MV-- »<<» мм-
Во избежание ожога прп наборе стекла, простенки между окнами
(бычки) выполняют с наклоном внутрь печи под
мерно, в 70". Высота рабочих окон еосгаиляст обычно *• «_
Подьечт свода определяется пл условий достаточной арочшх’т
»’ епгтапляет */• “’'/»• пролета. пп..|1
В горшкопых печах е верхним пламенем аалсота аеч»
тяется положениям горелок, располагакимихск выше горшк" .
а>
TfWJHMu

Тоилапо Тми D14H Сюм стек | ;inaioccu (а жг,м« сутми1 по вароч «пн части Над про луншм, |Й? Потс 1 го» «1», ’J». •-^1 го».»,
1 *H<J41 тории* 1 га» ) очень гы рой дроае- самы То же Мал» т Прародмин raj Кояговалглын гая TearpiTopirue се «г драно ГвПЫ Гсаоракфныц ,а> в» (ы», а торфа в др,, ьхави Нан пен и»чь боль шах ралмсрон с жщаама in.pe.i рОМШГПМа) То ИИ> Нлмкап веч и сред- них рапнроа С ПрОТПНОВ Плиндч почв бол». ШИХ рДЛВ'-рЗФ с протокой Ваниал печь бол», шиж ралмврии е лодтшми И-горшвонап пачь г. надпми * <Я*вкомя ПРЧТ с ui'piHMM план» । и nnooio.ur ода 4.2 ы* I н to «10 496 Ш 1а 1.4 часов upl.H гмре »«• и дета яирппаио ко кг стек- Яиыаг.-ы ' Лптпое । «текли То же • bieKTfMiKoa Поеное «тек .ТО |ручппн ириботка! 1»л«ктр-1К1>.| бочноеет»к- ло |ейработ на чаши май hi стекло Сортоапп стекло । Сиаат.)!.- Пое темни чаевое сто- ило *1.4 S3,7 «,3 L «л 97,1 «... 1.1 «4 । о.я I
’ 11.^,
iJKJSTAi ”г;г”e
•• 2ХК,*мТ*л'' -
• KmSZi "’Г!*’ ’’%** **'**• " "• «*,•> “‘
’ «o"p« . X“".
<«я> ««auaaa* !•«, «олич «тал eara»"»0
Рагмд я •,
Тепло нагре»» Я СТР- • '>МРУ маю тут* 'Р*ЛУ с отсо. Ирами маян .
НН «ЮН iMif- ШИТ пара

газами
4.Л п.г ** Л. 5* Баланг отекла а н.-мла лам Уа^ланмй регия тепла • лрммкио-мю кал кг; ял и<«м тише гадя лопал 3!?.«шалиг
1М 19,(1 — ».» я.» *?Л Бмапг агилон и але- мялпому прмгропгтиу
О.» !.4 о л о.7 12,3 W.1 17,9 Kaaairc «ММ клеш паи З'млкп. р**я тепла a runoMM'-UOhcij вг
м tM 82,«Л 11.3е 1Л.МПГ <и»*г*е к клат- пам УлалышА ритма т-в.» кал иг
- ЯЛ 0Л — 1Д и,« Бнлает отяееяи я пли мепдеиу ароетралетиу
9,1 0,8 0.1 ♦Л 40,1 S0. V Баланс отяотек к план* нам и цаплу ро^ты Здеж-кии расюатапав • тигра* тоолие 82.W кал кг, шит» rawn- иератори в raaonpflHOiax
** 4.1 И.З |;<«ту отпесея к клала паи « икк-’У р.!*™ 11'Маи> рас.па .'"о. а тжрап. гоми» 1ГОО. иа Г"»
мети М% •ыраблточнпй 2.*'. гпрелн"»*» * ’,"Лу»п
< ОХ4|«1ИШМХ1Н>Й прото» подо! 1Л“.. Ш,Г<
приI ада тепла
to толпа.
Определение размерив >•••*• *«™ры ванщ
Осионкые размеры племенною пространства ипределИш
ил условий топжюбмевл. Поверхность слои шахты я . T<.n;itlw^
должна быть достаточна для восприятия тепли, чатричиiib'to J
на ее натрем н протекание реакций < теклообра топания. К-
того, некоторое время необходимо поддерживать высокую тД^*
ратуру дли завершения процессов сток.Т1ч>Г|разопания и ^»г’
яяпии. Размеры пламенного пространства должны бить гвн*щи
с рнямераын факела.
Таким образом, необходимым моментом расчета стев-н.!».
ргвппп 1»гчп должен быть расчет теплообмена я пламенном Пр.-
страигтве печи.
Расчет количества тепла, передаваемого в пламенном пр),
страмгтве. необходимо подтвердить расчетом прогрева щжхтп
и стекломассы. При этом следует учитывать, что шихте в стекле»
массе перелается не только тепло, необходим* для гтек.то>1бр111>.
вания и повышения температуры ди нужной для успешной дгг>-
лапин, во и термгмеч* в окружающую среду кладкой всего Г«е
семна. Тепло это переносится коннгкиипннымн потоками стекло*
массы. Методика расчета конвекционных потоков стеклима* гм
разработана советскими учеными. Ввиду сложности расчет »
можно принять, что величина коэфнинент» потока составляет
для печей с протоком 2—4 и для печей • лодками—6—10.
Расчеты теплообмена в стекломассе и конвекционных п«»т*'-
ках составляют часть расчета стекловаренном печи.
Размеры студочиой части должны быть достаточны для охла-
ждения поступающей в нее стакломвссы до температуры, требуе-
мой для формования. Поэтому необходимо рассчитывать ту-
личную часть.
Методики и результаты расчетом теплообмена я печи приве-
дены на стр. и 2/1 Онм дают возможность определить плмшалЬ
теркала. требуемую для варки и дегазаипи, в ааввсижхтн ""
температур в пламенном пространстве и стекломассе, величины
поверхности глоя шихты, пол* жонмя, [шэмерив и свойств факела.
Вайду трудностей подобных расчетов, часто прибегают
к ясиольжлшн1пи практических данных.
Практические данные о размерах площади зеркала стекла
характеризуются допустимым удельным съемом стекломассы-
Если допустимый съем стекломассы я единппу времени, напри-
мер сутки составляет А иг м! и трабустся сварить в сутки б иТ
стекломассы, то требуемая площадь F м* нарочном частя одним
или нескольких печен определяется из выражения:
и*. (3>
।
Г кеч стем«»мв»чы в жг утка Иц1 *ерв«л«
ввр*'1п«>Ж части и*чи
Гпх стекла Соособ пы рабатки Твя печ» Счм стек лоиаесы

,'Ь»стс«пс • • • Мехалллярламный <: .золтяшм 6W— иив
Бутылочное и тарное М» хвиитиргал яы и С протоном МЮ-РИЮ
Тортовое ... То же » ЖН-НЛ»
;»>ктр«мол6оч ноя .... • • • ио-аш
С повыпишем температур к печи, увеличением количеств»
1вп»ужаемч1х> Гк»я и с улучшением качества огивупормиго инте-
рвала. ирв прочих рнсиых условиях, у всллчянаегс п допустимый
iwu стекломассы.
Н печих иериидичсгкиго дей< глав схем стекломассы
в 1*/,—3 раде ниже вследствие исиольвоваиии на варку лишь
част времени.
Размеры студичиого бассейна определяют из уело нм и исиб-
ходимости отдачи определенкиго количества сеиде в окружаю-
1>еду.
В печах с протоком, вследствие малой величины ымфиииеята
шаг-кв. стуличная часть совмещена с вмрабетичж'й. В произвол-
ТНе листового стекла применнамтся печи с лодками, коэфипнеят
потока в которых велик. Поэтому в них выделяют сту личную
яасть достаточно болипвх рллмеров.
Размеры студочиой части определяют из уравнения теплового
баланса. устанавливающего эанисимость между |м-им*|>жми понирх-
»<>сти кладки студочиой части, прииаподиимьвоепю печи. каэфи-
пиеатом потока, температурным режимом стеклоывосы и теплоот-
дачей из варочной части игааолом нр»остр«апгтв4.*. Пленил* зеркала
«‘Тудочной части определяется п слотюттвни с требуемжши рад*
«‘‘рами поверхности кладки.
Для расчета принимается определенный температурным режим
‘'тикломагсы я пламенного просгрАмстпа.
Трудности расчета ра «мерой с ту дочини части обуслеатены
>‘<*р11пипмёрпостыо темпграт)р с тек л ома । сы по сечепию печи,
наобхолимоствэт установления величии ^ффекшишх температур
различных частей печи н величины mi.M|'Hiu«»'iiTa ттмттка.
Ниже Прияедены практичен*кие денные о размерах студочиой
3«
R печах для мекаинлированя'»нпыраьоткм листинг»! .
€ .юлками и е пережим! >м при небольшом разлелщВн и™'4
п титра иг тпя площадь зернила студпчмой чн>Ти Г<Г'*’'
50- -Ы»% площади зеркала марочной часта. В исчах < *Хц^М*’
ним ракссленпим газового прост ране тип. па пример, г
П.ЮГКЯМ сводим, в СООТИПТСТНИИ С J МГНМПРПИГМ k-Mic'J**
тепла, передаваемого из парочак»* части п студочвр»,
зеркала гту дочи»»й части может быть уменьшена до
щади варочной части
В печах с протоком и решетчатым экраном достаточна! д.ц
студии и выработки площадь зор»ала выработочиого r«r-N^
составляет 10—35% площади торкала варочтнч». .'ha
п малой степени определяется необходимостью студни стенл.
массы, так как стекломасса. поступпгнцая ил протоки п рабиед
бассейн. имеет темвиратуру. близкую к необходимой. Ралч.-.ы
ныраГюточииго бассейна преимущественно Определяются расе и
повкой фидеров или рабочих оков.
В печах без протока для выработки бутылочного и сортовом
стекла площадь студочкой и выработанной частей составляет
40—50% паричяой.
Зная площадь бассейна печн. следует решить вопрос о сои
ношении длины и ширины печи. 11ря атом и известной мере pvt,
нодгтвуютсн соображениями о желательной длине факела. Пол
ине сгорание можно получить при малой длине факелл, но для
этого необхиднмо лучшее смещение струй, требующее ытраты
значительного напора, который иг всегда может быть обесвечев
конструкцией печи или нагнетательными средствами. При бл*
Ш"й длине факела неиебежна значительная нернвпомарносп
температур по длине ого, нежелательная вследствие молучеива
иедистатчио однородной стекломассы. Длина факела в 4—Л в
обое печи нает полноту сгорания и достаточную равномерность
распределения температур по его длине при обычных монстру»*
пиях ничей и горелок.
В печах с поперечным пламенем за длину факела следует up»
ннмать ширину печи, соответствующую расстояния) между
противоположными горелклми. Шпрмпн этих печей составляв’
4—8 м. В печах с подкови<>б|мзным пламенем длина факела больше
хтивы печи, «читая до ограждения. Н печах с прололы>ым |Г1Л
мгном длиной факела я м лете л расстояние между горелкой и дм»'
rum пролетом, что соответствует длине варочной части.
В печах малых размеров принимается подковообразное нвпрм*
ление пламени, что допускает уменьшение ширины печи ДО ПР‘‘
дел»«в нежелательных в печах с поперечным маараваеммем пл*
Меня. При надлежащей иинструкцим iорелок можно сделать печь
очей», небелый* -и. Ширина пгчи с п»>дк<»п«м»бра шым пламеис*
составляет 2 - 7 м, обычно -3 -5 м.
Длила печей с ПОЯМОВООбраЗНЫМ на прислонном пламени до*о
дат до 15 м, мо обычно значительно агеяьяге. Соотношение длины
. " к Мав-тм, 2 :1. Пм f,m.
’ алиие и«чгй расиреледевиь- нмовратур в ирсдо.и.иом
I Гипа »РУЛ“° рт‘У-1"1""“*ть- р
II печах с поперечным пламенем, вследст1М1е иоаможиости
-^вилоивть большое количество горелок. длина значительно
^.яышяет ширину. Для варочной части сйотаоиввше лювм
’ ширяем доходит до 3 : I.
В печах с пре-дольным пламенем длина обогреваем» части
<(Кта№Шит 3—7 м и ширина 2—5 м.
Цсмим» соображений о длине и температуре факела, при выбо-
ре размер!-в ш«чи руководствуются и другими соображениями.
Ширина печн обычно нс превышает К м. При бодып. и ширине
требуются мощные подносные приспособления. Кирпич для
нпдобмого смола должен быть достаточно прочен, а свод должен
иметь достаточную т^пцииу. что увеличивает его вес и нагрузку
а опоры. При очень большой ширине в гтудочвое или рабочее
т-кление печей без протока по оси печн поступает значительно
сильнее нагретое стекло, чем е боков.
Соотносимого длины и ширимы мрочиой части, включая зову
дето мним, колеблет* н в пределах от 1 : ! до 3 : I. При увеличе-
нии этого отношения для печи требуется длинное пимегавиие,
обслуживание усложняется, потери в окружаакцую среду воз-
ражают и увеличивается поверхность сиприкосшиювмя стекло-
ваегы си степами бассейна. Результатом является усиление
разъедания брусьев и ухудшение качества стекла.
Выбор размеров вы работ оч ной части печи в значительной
мере определяется условиями рисстанопки рабочих мест. С уве-
личением ширины ее число раиичих мест возрастаот, чти имеет
особенное значение при выработке мелких изделий.
Руководствуясь приме денными соображениями, епределяют
размеры печи в плане. Глубина бассейна зависит от свойств
стекломассы и огнеупорных матгрмалов. применяемых для кладки
бвесейви, в также от конструкция печи. При небольшом глубине
бвггейиа дно сильно прогревается и нанашивается. П|ят хорошем
качестве материала дна допустима меньшая глубина печн, чрм
при плохом.
Качество стекломассы у дня ввричвоА части хуже, чем в «ту-
лочиой. Нонлсчение ее в актипныи поток обусловливает шжилгннс
Ворикин и ухудшение качества стекла. Поэтому глубина бассейна
•яНИ<ИТ ОТ возможности и допустимости вовлечении ПрадивНСГП
сдоя в активный поток. Если требуется весьма °**ФШ***
стекли, то это недопустимо, и глубина бассейнов с вгпу'иоко
Погруженными разделительными приспособлениями должна еыть
большим в целях столь значительного спижвкмя теыигрврры
Придонного СЛОЯ, чтобы ОП ИО МОГ быть »|Я.ПЧеН и «»брвтныв U0-
Тиклри нормальном режима. В печах с протоном иримеюдит билес
мктпкный обмен стекломассы у дна и бассейну предают мен«.шуа»
глубину, ограничиваемую возможностью износа дна бассепнл.
306
п*ча и
Глубина бассейна должна выбираться с учетом про>ь
и низкости стекломассы. Чем меньше проярачиисть н
моста стекломассы, тем меньше должна быть глубина ГэдгУ.**^
Глубина бассейна печен периодического деи.тьия Х|„П*М-
врачийго стекла невелика —0,6— 0.9м и меньше. При виачит»- 1”
глубине на лиг периодически дсйстнующей печи смаили щ,* *
породная инертная стекломасса. оказывающая влияние на , 'Т
и свойства вырабатываемого стекла.
При малом глубине бассейна ннтенемпные жтвекадкпяш
потоки вовлекают в движение почти всю толщу стекльмаи^
благодаря чему выравнивается состав стекла и уменьшается ю*<
ние его остатки, но измен* дна увеличивается.
Варочные бассейны печей непрерывного действия для ли>т
вого стекла имеют глубину 1.2 -1,5 м. печей с прожжем д.ц
бесцветного стенда 0,8—1.2 м. При нарке вязких и мад<>п|><ирю
mix сортов стекла глубину бассейна уменьшают до 0,5—и, ь ч
и более.
В печах с лодками для листового стекла глубину стулочм-.а
части бас сеяна часто уменьшают сравнительно с варочной (12
против 1,5 м), т. е. делают ее как бы переходной к более испои
яыработочвоы части.
Глубину выработичмой части бассейна значительно уменьшит
по сравнению с варочиоП частью.
Размеры пламенного пространства и плат* определяются ран
мерами бассейна, а по высоте — расиоложением факела нлаигпи.
Свод и степы должны быть достаточно удалены от факела но набе-
жжине взноса. В то же время бес.поле.ших объемов в печи сделчеч
избегать. Увеличение количества тепла, передаваемого излуче-
нием, благодаря увеличению поверхности кладки незначительно.
Предельно сниженное положение свода при обычных шажтнм'
горелках достаточно безопасно. Для печей с водмивообрааими
и продольным пламенем расстояние между верхним краем вл«-
кого отверстия в сводом должно быть нс менее 3UO мм. |*асстон-
ине между плетом и ограничиныошей иго стеной следует принимать
с учетом раск|ытим факела и расширения его при ударе о зер-
кало (двоимой угол раскрытия 20—15’).
В нечах с поперечным пламенем высота пламенного прострв*
стна складывает< я hi высоты ujkiмезкутка между багсейШ'М и нни
ним Г.ррли.нмм брусом-зубом (80—«20 мм), горелоямого »yfe
(20(> мм| и влета («Ю—9QQ мм К толщины плотной арки (250 м*'
и подъема свода С/<4-‘/, пролета -UJ.4— 1 м), т. е. составляем
1Д—2 м.
Применение плит, лежащих на стеновых брусьях, вэамен 1К*л*
вешиваемых зубьев и сопряжение влетов и свода пизтюлявя енн
зять общую высоту пн 4'JU-5OU мм.
Дополнительного снижения свода достигают, применяя пол-
ностью подмяшенпые плоские с ио дм Ихтишного снижения свод0*1
следует набегать во избежание их быстрого разгаре.
рипода Tonin»
rlpir a.inw’«“x p»«epa« рабочей камеры pat ion топлива лпре-
миися мет*М"“ теплового Палаша яла по етатигтачегким мн-
,пв. При определяйн par хода топлива по етатигтияггнм,
пангяо учлтммтв размеры печи, так как н.п. |. гтенломрев-
|(И1 печей мал и расход топлива в бйльшей мера иве» от разве-
в печи, чем от ироилволптельигн-тп.
1 Определение расхода топлива по гтатистичегкам лепным можно
оммпводнть только для испытанных МОНСТруИЦНЙ ОГЧСЙ. Ни ?аьп-
tiit <rt емма «текла.
Наловиш расход текла п ванпых печах обычно относят к е.ш-
MWt* влощадв нарочном часта, а в Горшковых печах — к е.хвиипе
идощили пода н выражают в виде киличестна п<тевнвалыюп>
тепла, вводимого в печь с топливом.
По статистическим данным расход тепла в потенция.tbiiow тепле
товлипи (rasa и смол или жидкого т«>плим) гостаалмег “О’КХХ—
(05000 кал час па 1 м* варочной части мнксйпсчинлиИОООО-
130000 нал <‘чаг на ! м1 площади пода го ранговой печи, считая ил
период мрки н дегнзацни. Для малых речей и при худшем топ-
ливе следует брать бйльшже величины, я для больших печгй {отно-
сительно меньшая поверхность охлаждения), при хорошем топ-
ливо и хорошей и зо л я пип (особенно смэдоа и тирелик) - мень-
шие. В период студни и выработки для Горшковых нечей расход
тепла в единицу времени примерно вдвое меньше, чем в период
варки.
При определении расхода топлива методом теплового баладеа
приходными статьями япляются: потенциальная теплота я теплота
нагрева топлива, теплота Baqieae воздуха и теплота натрем
шихты.
Н число расходных статей теплового баланса входят: затрата
тепла на процессы стсклообрвэования. теплота нагрева стекло-
массы до температуры. соптвстсти)ющен границе баланса, затрата
тепла на испарение влаги шихты, потеря с отходящими тазами
в окружающую среду (включая нагрев охлаяимювцпх воздуха
и воды)* В печах периодического действия тепло доподнжтально
истрачивается па прогрев кладки, горшков и остаточной стекло-
массы.
Процессы стеклоообраяоваиия протекают в (хиовнпм • погло-
щением тепла. Тепло поглощается при разложения солей н при
некоторых других реокцннх. При образом инн «плакатов тепли
выделялтся. _ ,,..ы 1-
При водим д я иные о теплоте разложении и оораэовавв
торых соединений.
При раааажении СаСО, затрачивается
» в СаСО. »
а » N««CO. •
> » W1.CO, »
иа 1 кг СаО
» 1 » СаСО,
» i » Na,O
• ! »Na.CO.
758.0 кал
425.2 »
1240.0 »
725,5 »
?>• m
«ь к .-и. (ХЮ 01 <ХХЮ~ МА'»1ГЭ Hour nd 11 (6Я -gti
udtu'idwi деяввкюоэ лмов и аэлмяшг»о1а(в<мгимоф miorrrwd и гиде
I аъ чэнтл 1 ihi<xud<anv*x}TB»waL‘x< хпиппмкм! \rtnnrl »<1и <и"но«и
-•годли мям! Хмкныимм 4*W0«4.uae*m»a вяжмст uj «шиьнгод
\tl он in. шлю н опаи>л
•u^diw сил ем эмюммсиве ‘опте мем мп <вшмя41лкээм|
«а jwWMOire.) ник» «wtoai(dBr.tMdai| мьаи тгмИмжи iidHxju
Ига яхоеж B. Hhi'dmi M пялэевкэ илу хМож д( </ 'д кмноьвв^
(oi)
41
СI."и ЭХ VuUvd Unn-lCOtX
(j) э«ь -^rj = <"“d£‘O + "*“д) Л - д
ЯГЯ
(9) эяь ,ж/nt, + Л1 т v</'d
:гвп пшшм^Гэк'э иоии ыгпэд utDXdvd
ямялгэГй<11Ю MLT яглмЛоф R<Md Хиенмд *g ‘f мгннлжои1э<1ц
*401 г“ U / «wnwRdM ммйUedaxMedwx n m.oa aixLmxud
ui xiraiMtft jeixjR гея ji -<!'*}□ aABOim.CdMo а ггил ndnKi|j
*€E‘0~VuO XH"'iMmduj кти £*0" Z*0*“’< ,«4«mdu оижом и.ж^®
«ЛИНЯМ BL-r O& *(‘T •хплмпмфсом OMMtfMB) BE8J BHddjUH RlOCtUX
демемиечгипэи л ^<.эопз инпплгли(1п 4хвягинь< inrag =r,d
•® *x l(f hmmmilw onroc хамеявхлоэ <",w r-MO) иниьпгод
jh/гжм я шшфвДяа od.Ci
-udenKsi edn нзаекотюхл okbbi>Xc.*du nit evudi taxosd w
*n»mi ««tuom
•*»« tf« i • 'MdMoa-ij «kjeb в шМн cR t « *v4>x«a-r
11.41 «<н1ж
-<trf id Xr^dj сж.йиш<!ЖЛ|Ь«и a акьип fe>« rm-a «<1моа чх шиллинге 101 'u‘l
*3Bli Я
Лээвмогг**хэ мето — </
•j И V M«u..kCTlR IJOl ;<M
• M'f*» я •*•*
гц.ч|.1ЛП ВХП1ГПЛ* —
!еМ/’СТИ
я HU <xx»«9«w
4HJJ MWM'IOHWL’nJX “*° ‘O
Эвь .w/tK Я вгоп urw
ntiU'1-’’0!) в(лм<1ас «* I
га вен J roiitd —4 :*J
(a) •Jlh.w/W (—dC’O*
T-rdM-d
!Roewd<>o mmmbj
-ioew iittmrttowo wedjvs
ИЭХЯВЯИЬИГЛЯЛ %()Г XnU1L*8XX> MM B£ -e«nj raedjB*
juuL-twx «мхмввиои %0£ nirii.-dXMBifL-ijndu нмяХпиокзя овеягои
и • |кхц иги 006 ,,r «<Woe « er вл «adjorna Noiawl hkbj
Mi (Наимах вомeни и<1п хшвкмнпНи ола кичим ‘вони оннаии н ниц
амявав lodoxedaMfciad хХмГ кач/)о 1пчн<!гкклэ нг »д вввл ввИлви
пх cu-ix чювь омчь'йх и эхвХгяхгаоЗД овяахгоп всех сиовйохв^авал
..MUM.rtnukoaH м».аи нонамхИаналИ нвпвгм « ниногааа hJq
(q) -(ftrfj •*<*•> X <R»»« •*«•> £ ф J_ <•«<*"•> 1^ = Л
«•»£ .Croda otXtirmvMe Cdwn и в <""'w **•> ‘ •()
MQtrr HMNTinfflO&XO 9 sdoxou 0 (Lind Ml lit RJ3VROVMMJ
aaHMkiran VH Wt'ltax i» I Bill BE on BliaHLMteduo VL4I.M fOXOtJ
<Я1 «1-01- l‘l + 9091'0
<•») 01 • JCT'O + 56£ I ‘0 “
MHRiiaBuiidС пки)ш«Хгах*;| ииа\ЕН|!.»хчи«1»х вгечНзиш охпичгвк
ив amrm и «мквв 1 vd iiuiionK.u iidn ‘aorvtxait хшмжм аоеимхо
1>П*«Ж-.1йГПгЭ OH 'ifONOXJ 4XXiMHOoL*1MX в(ш1ж1э Хнвмшмход ОЦ
‘||и«!лхиг1аиках э Biniaxj wl»hro>)L*uoi авионакЕИ чхиапхмжХ
‘МЖСя *ni9VRoIfNM3 11<м111ГН tflt BL'U.ll «ГОМ.»Н ВЫЬЭН llVhWO ||
‘•0021 °f нмвмогиэхэ nodjinf ни мгпах гохж! вдхвл эжнях
* * 1 ч ‘ЭЦ *3Bd Hil rilhH'.nlMijll ОХ1ИШ И|ЦПВфч1ГХэ ИГИ ПОвОГиа
•' »ui4R.l|t|lll4Vd(f| Ml|u гиЯ0ХЭ Xudra в« vtmox atoxoxf о ояиввГ
’ ®’,w> O»3 < I « « ‘O'sn • *
, i®} о'м < I « « *O'S‘M « я
« л*1*> О “M « V « BJXOKU.nna UMiieencudi/» НЦ
• ft-£? 03ilw • I • • *ОЭ*И * *
< , ofn < i« « ’iow * •
< 7-y?’ « i « « ’Оз’Ы •
«IZ O:»?J jh i вв H.ixoBUUhBdxBe tOS*tM вввл«о«гвН в 1ц
пл этого коли чес тпя тепля теряется п окружающую
Следует также учитывать, no и основном тепло цосця,„1
шмюрхмостъю шихты и что шахта хани мает от 50% (при
кучевой ял грузно) до 90% (пр“ тонкослойной гтгру-г»^ । п,;1и'и
и«х*ти зеркал* собстпенпо прочной части. Таким
ССЛИ Поверхность ШИХТЫ СОСТеМЛЯСТ ДОЛЮ ПЛОЩадн
части « в кчмпчество тепла. иосппаппмпадюго 1 м» тнгрян’
шихты от факел* и кладки. Q кал м* час, то
Рлх«000-^й. (п,
Количество тепла, переда ни смпго в зоне дегааапии, яалящгя
небольшим в в основной при пыборп pit ливров зоны дегвнци|и
рхковоъ твуют» •« практическими данными.
Формулы (9) и (Ю) верны при среднем температуре кл».1иш
пламенного пространства 1400 1440*.
Умягчение расхода тепла, связанное г по пи шеи нем темпера-
туры к ночи, можно учесть с помощью 1М> лфи имен та А\. значки»t
которого приведены на рис. 106,
111411 ыя TIPMII4H КОП ОБРАБОТКИ СТЕКЛЯННЫХ IKU lim
Стеклянные изделия подиершют термической обраГ»»тке в велит
отжига, закалки, изменения окраски (»наиодкин) и формы (м-л
лпровяннн).
НапГ»1Лыпее распростри пенне имени печи для отжига изделии,
рассматриваемые ниже.
1. ПРОЦЕНТ ОТЖИГ \
Отжиг заключается в выдерживании определенного режима
охлаждения изделия с полью удаления н выра вминания остаюгап»
си напряжений, которые возникли при его формовании. Удалением
ныравпнваняе остающихся напряжении возможно в температурном
BRTrpiML.iv огжиг-А, который лежит н пределах 400—550’ и мвиси-
мости от состава стекла. При температурах ниже тгтпрпвл»
отжига остающиеся напряжении не могут позиикяуть.
Процесс отжига нхделвй слагается из с.лодуияцих стадий
t)narj>ena до темпериту|(Ы отжига. 2) выдерживания при темпера-
туре отжига. 3) с1Х.1аждепни.
Режим отжига определяется толщиной и формой изделий, <-<хта-
|м м стекля и колнч<чтвом допускаемых остающихся папряже
нвн (для большвигтиа стекол не болом 20'*,, нарушающих).
Как правило, кринам отжига состоит из участков, соответ*та)ю-
пик стадиям нроцегса. Охлаждение изделий нрснзводнтси с раэ-
ЛЯЧВ1 »й еаюрйетып: де нижней температуры <>гжшн мед.ь ч’И'1
а затем со скоростью, определяющейся термической стойкостью
яадглий.
На выдерживание* изделий при температуре отжига алтрачи-
fcdt-WM _• мин. в больше к имен мост и от толщины стенок
ХЛ1»И- Ом"ж^’1"е *> «Пинай ТОМИературЫ отжиг» Для бп,.
„и, гм полых изделий проиаиодптгя со скоростью 1 л ’
I, „финальных шахтах МИШИН ДЛИ ЛИМЮН гт^ди г», *
*«•**•" • иижмем чисти шихты гос га тит я ат ,ц, 200 геол
II в верхней да» !И» град./мни.
Принятый режим отжиг» должен примети к мамимальП..му
удалению «стиммиихвя и И адалин напршмнвй, жк.м.'жчшю ил3-
жяниостм поапнипоииния их, сохранению формы изделяями
и минимальной продолжительности отжига.
X. Я ТРОЙСТ1Ю пвчка
Отжигательные печи делятся на две группы перяоднчасиого
и непрерывного действия.
Печи периодического действия (обычно камерные» всподь-
хутпг для отжиги малых ншкичеств наделяй иля трудно отжи-
гаемых няделнЙ, требующих соблюдения особого режима. Печи
непрерывного НйАстмн (обычно туннельные) применяются в
остальных случаях и они наиболее широко распространены.
Конструктивное оформление камерных и туннельных пгчея
займе нт от вида отжигаемых изделий.
Так кик и процессе отжига осуществляется отдача тепла от
изделий по установленному режиму, тп на юбстиемио процесс
отжита не требуется затраты тепла, если издвляя поступают и печь
г температурой выше температуры отжига. В отжигательных
печа х тепло )«сходуется па возмещение потерь тепла огра ж.те-
ниями печи. Чем больше проплвлд|гтельн'»сть отжигательной
печи. т. о. чем больше тепла вносит наделяя, тем мемыпе рас-
ход топлива ин отжигательную печь. Предельным случаен является
работа отжигательной печи без дополнительного отопления. Это
достигается в лучших отжигательных печах непрерывного дей-
ствия, имеющих высокую пр1жаводитолын1сть и « вложенных хоро-
шей тепло пой цоляцией.
Печи периодического действия
Отжигательная печь периодического действия («щечек») пред-
ставляет собой камерную печь (рис. 106). В случае отоплении
твердым топливом печь снабжаете, я одной или двумя топкими.
Для более риши ►мерного обогрева печной камеры и уменьшения
темпера ту риогп градиента между сводом я Подом камеры под подом
)<траинаюг ряд каналов и отводят по ним дымовые гады. Более
гппгршеннымн являются печи с газоны и » электрическим отоп-
ленном.
Перед началом работы печь разогревают до требуемой темпе-
ратуры, после чегх! Пр1жзводят загрузну изделий 11о оксичамии
загрузки обогрев печи прекранмотся и печь охлаждается в тече-
ние 1—3 еуток. и аминсимостн от размера изделий и требуемого
режима отжига.
Риг. 10S. Кангряпя "тжмтатсльнап п»*ч»..
;~гмппро»«>1 . -•слое»*. .1~ао.1вод км-
дуая «-опдпокАад* мымпа.а ммм: <—
lUfHOr tMMrpei*» Г-«1 ясрстмг для р»г>-
ЯРМ4ИЯ" р-апргдгл»ао11| г л ООО; 7-(ммо-
алл а»у«4. • -•iMpera* • смм* для стулки
м*чм; »-маы хм oroui* галоп, яммуя
tjBunrut каяады.
НоЛОСПТКЦ дед
пдпчсскиго дейставд. и,/'1"
шан П|ктэв1д>п.ль„1Ч1ь',Л’'
J»», up.
температур. Cuiuainn
тепли и аатруда1ггг.1ы1 ’
механизации обслу*пЬии
Д.к1.»ип.'Тно печи*
отческого дометши «к:,.,
чается и возмпжикти <пжмг.
КрупныX ИЗДГ.1НН а пк;и
легкости регулирования р»-
жимп, чти очень, пажва пр>
изменяющем) и асслртеимт
изделий.
В вастояшге время шли
периодического дейстшт пре
меняют для отжига KpyinNt.
толстостенных наделив я м«
тонкого отжига оптически
стекол, при котором требуй-
ся чрезвычайно медленное пониженно температуры 00 -
15 град сутки).
Расход тепла на 1 кг опкигпемых изделии составляет 2jW.
4000 кал. ____
Печи непрерывного действия
Наиболее ши potto распространены, особенно при мехянизярс-
ваннгм производстве, туннельные отжигательныг печи вепре- j
рывииго действии (ват неточны о тягуны, конвейерные печн1-
В зависимости от способа обогрева эти печи подразделяет I
на пламенные и муфельные. Отжигаемые изделия движутся и»
спипиальном транспортирующем приспособления (вагоиеппп.
конвейерной ленте, элеваторных ноншах). По длине туннеля п-ы-
лержииают надлежащим температурный режим. Зона мансимлль-
пых температур должна быть расположена иоамижии ближе к мс< ту
загрузки изделий, а распре деление температур и любом сечения
Л1КТаточз1о равномерно, и должна иметься возможность ПОДДср'
жмпать и регулировать требуемым режим.
(^временные отжигательные печи непрерывного действия «"л'
костью удг1И.и»тмфмют атмм требованиям.
Наиболее простой конструкцией отжигательной печи иепр1’
рыввого действия является тигун — пламенна и туВВВЛЬвВЯ печь
с мпжетками (ряс. 1(№). Пмь’представляет собой длинный ту»’;
мель со снижающимся сш>д<.м, в котором проложен рельсовый
путь и движутся пап > нет км с изделиями. В боковых < • тоннах толов-
мой части туннеля расположены вертнна.1ыш«^ каналы, по кото-
рым из топки поступают продукты горения гемератириото тоэа.

Они поступают также через отверстия к поду тутпиля г
газы отводят через отверстия и стенках и в поду. *’’»!
Периодическое передвижение вагонеток по мерс зап »лцИ1¥
осуществляется при помощи лебедки ”11
Недостатки титула: неравномерное рас пре деление темп»®-п
в поперечном сечении, неодинаковая продолжитслыпчп, цМ.п 19 I
ки в различных воках изделий, находящихся на дне '
и сверху, и большой расход тепла вследствие значительных и ,'.1ч
(наличие больших окон, периодическое открывание дворец агпдпь
мой частя). Расход тепла на t кг изделий составляет
2000 кал. Примерные размеры вагонеток для сортового и бу™
.точного стекла*, высота 0.3 -0,4 м, ширина 0,8 1,4 м к жиы
0,9 1,5 м.
В механизированном производстве тарных н других вздели
применяют муфельные туннельные печи с конвейерным иередш-
жением изделий.
Отличительные особенности этих печен, высокая прочив ик
тельность. равномерное распределение температур, легкость регу
лироппния режима п небольшой расход тепла на отжиг.
Для улучшении условий теалонередачп стейки муфеля дслагт
из высокотеплопро|юдноги огнеупорного материала (например,
карбофракса) или металла. (^временные конвейерные почв снаб-
жены хорошей и полицией, что позволяет снимать потери и окру-
жающую среду и уменьшить расход тепла на отжиг.
На рис. 110 представлено конвейерная печь. Туннель ве«
состоит из 39 чугунных секций. Каждая секция состоит из ту*1
тлонспронипяемых камер, образующих сквозные каналы.
Средние камеры образу kit туннель, в котором проходит 1юи-
яейер с отжигаемыми изделиями. Нижние камеры образуют навал >
для обогрева, одним концом сообщающийся с тонной /. а Другим -
< вксгаустером. угтавовленным вместе с мотором 2 у выходного
ноева печи. Канал по ши ринг разделен перегородками на вс
сколько частей.
Над туввелем расположен верхний канал 1 с гофрированные
подом для упглнчеиия теплоотлающей поверхности. < *м служит
для пропускания воздуха, охлаждающего туннель. Верхнийивиэл
вв доходит до головной части печи примерно на */, его длины. Ра’
грузочного копия канал I сообщается г атмосферой- Нал к*на
лом располодти отводная трубя б. соединенная с эксгаустер"*
и сообщи nuw яс я с каналом рядим соединительных труб 5,
жеияых регулирующими клапанами. Холодный воздух пегасы
веется у разгрузочного конца печи я движется п" иапрамлеяя*'
к головной части. Нижний налил 3 также сообщается с отвод
иим трубой 6 । помощью ряда бшпи-.ых каналов, гиабжевиы*
клапанами. Кроме того возможен подсос воздуха в канал 3 через
трубки 7, также гаабжепиме клапанами. <
В головной части печи имеется побольше и топка /. *• кппзро
сжита ear л газовое или жидкое топливо. Горячие газы нротяги

мютгя эксгаустером через обогревательный канал 3 и от».
в дымовую трубу. Изменяя количество открытых кдащ1'1 1
обогревательном канале и степень их открытия, регул? 11 I
обогрев отдельных частей туннеля. ч* I
Кои пейерна я лента на которой располагаются вх>
взппонлепа из металлической сетки с цель*) уменыпааан '
вых потерь и затраты тепла на ае обогрев при поступлении г, Гед(Л
ну а» часть печи.
Наиболее совершенными являются электрические отжигат^
кые печи непрерывного действия. Неимущее пн их заключат^
в возможности легкого установления надлежащее режима и еп
регулирования, легкости мехлнизапми обслуживания и а аланап- I
за пни теплового мотеля, чистоте атмосферы и печной каиеу»
и простоте устройства (отсутствие топок, каналов и т. д.). Электра
четкие мечи обогреваап за счет тепла, выделяемого при прохождк
ипп тока через элементы сопротивления, расположенные на пту
и у свода туннеля.
3. (И'ПОПЫ РАСЧЕТА
Прн заданных производительности и ассортименте и яд ел пл
расчет отжигательных печей сводится к составлению правей
отжига и определению размеров печи, расхода топлива, размеров
топок и горелок и сопротивлений на пути газов. Размеры и емкость
камё)>ы, вагонеток в ленты определяются в зависимости от размер»
и формы изделий, высота укладки и условий обслуживания.
Скорость продвижении вагонеток определяется продолжитель-
ностью загрузки, а скорость транспортного непрерывно действую-
щего устройства — производительностью его. Длину печн и отдель-
ных зон устанавливают на основании принятой кривой отжит*-
Ширима и высота туннеля определяются конструктивными сооб-
ражениями.
В случае искусственного охлаждения изделий в печах пров1'
водятся дополнительные расчеты.
Температурная область отжига находятся между верхней
и нижи) й температурами отжига. Этот интервал составляет Н--
100е. Практическая температура опиши на $0—30* ниже высш»"
температуры отжига.
Расчетная температура отжиги определяется по составу стекле.
Замещение в стекле известного состава имавнцего определен!!'*'
температуру «лжига, 1% SiO, таким же количеством другой
стеклообраауввцего окисла изменяет температуру отжига. Зию»
температуру отжига стекла определенного состава, можно рю
считать температуру < тжяга стекла другого состава.
Длительность отжига я мин. большинства промышленных ст»’
иол определяется по формуле:
п-100 а* мин., С*2'
где а —палпалжа толщины изделия в см.
Скорость медленного охлаждения на 1(ХГ определяется во фор.
л 4
град./мии. (при 5’,, остающихся натяи.-еиий) (13)
’ 1
0 ь, град./мии. (при 2СГ*,0 остающихся натяжений). (14)
Скорость быстрого охлаждения (обычно а интервале 450—
уу)с1хтавляет 10—15грйД.'мии. Быстрое охлаждение можно ши-
кать со скоростью:
*'-£(1+4^Ь)град/мжи., (15)
гда: Л, — скорость медленного охлаждения а град'мня;
I,—практическая температура отжига стекла в град ;
I,—низшая критическая температура отжига в град.
Скорость охлаждения постепенно увеличивается и может
доходить до максимальной град/ман.
Расход топлива определяют методом теплоного баланса. При
расчете печей периодического действия тепловые балансы состав-
ляют для каждого периода. При расчете печей непрерывного дей-
стаая тепловые балансы составляют позовно.
Глава четырнадцатая
ПЕЧИ ПРОИЗВОДСТВА ВЯЖУЩИХ МАТЕРИ юн
. -Ж(Ввнил ск.тнкаюв, алюминатов и ферригов кальция (около
.«а1<’кг клинкера), способствует бы< гриму повышению темпера-
иитернала * ПРМ «™Р‘* Происходит частич'
г? еР. плавление. Количество жидким фазы достигает 20-30%,
" а-цм на образование затрачивается «шло 50 мпя'кг клан*
* К *г»му момеиту Л1,О, и Fe/E связаны в виде ЭСаО Л1.ОВ
r^io AltO. FajO,, a SIO, в шле atnO-SiO,. Далее прош ходят
* та-прение <лО в жидкой фазе я н.мнмидействие ее с 2Са() SiO,
- сбрзэоваияги ЗСвО- SiOa. Вследствие больший макости енлмкат-
енх расплавов, обрааовянме ЗСаО SiOs протекает довольно мед-
jphbo в завершается при температуре 1-ИЮ—1450 .
Тепловым эффектом клиякерообраюпа-
нЯн пааывается количество тепла, теоретически необходимого
дли получения, без матгрнлльлых и тепловых пгт ерь, из сухого
I rufiha с темпериту рой (Г. 1 кг клинкера с той же температурой.
I Лрл получвиии клинкера из изех*гтня1са млн мела и доменного
I ишака, вследствие наличия и последнем готовых силикатов нвль-
пмн, Temionou эффект к.зинкерооГ41азования меньше, чем при
обычном сырье (известняке пли меле и глине).
Непосредственно ла обжигом вяжущих материалов обычно
следьет нх охлаждение воздухом, используемым для го|и*ним.
Тепловые эффекты процессов, пропс ходящих при обжиге вяжу*
(цих матери*лил, приведены в табл. 22.
1. ПРОНЕС! ОБРАЗОВ X ПИН ВНЖУГЦПХ МАТЕРИАЛОВ
Процесс обжига вяжущих веществ заключается и тепл» I
обработке исходных материалов, обаспечишиищей прочною I
ряха физико-химн’мгкмх процессов: дегидратации, ia.ii.unмпр.. I
мания, нлинкерообра зевания.
Процессу собственно обжига предшествует сушка матершалпв.
Продолжительность периода сушки и расход тепла на уда.тэде
механически < нязанн*. н влаги запмеит от платности материале!.
Так, например, при обжиге известняка, нлажнечть которое»
не превышает 10%, период сушки Оставляет пешачителнц»
часть полном длительности обжига, и расход тепла на обезво-
живание мало влияет i«a общин расход тепла. При обжиге же
Ммюглюго клинкера по мокрому способу во вращающий л
печах, когда влажность шлама составляет, примерно, 40%.
зова сушки занимает около поло пн кы печи, и расход тепла
ма ш парение влаги достигает 35% от общей затраты тепла и»
обжиг.
Производство гипсовых вяжущих веществ, теория которое
развита в трудах I!. II. Будникова, оспонаио на дегидратации
двуводиого шпеа до полунодного или безводного аигидритл-
Температура обжига строительного полуволною гипса соста-
вляет 120—18(Г. II производство ангидритового цемент обжиг
гипса осуществляется при температуре 600—7(КГ. При температур
обжига 800—1000* по л у чаете и так клзиваемын эгтрих-гип--
Основой производства извести является процесс дмссициви»’»
СаООа. Парциальное данленис СО, достигает атмогферн"’
При температуре сжало ООО3. С целью ускорения процесса обра-
зовании иэве-сти температура в почв доводится До 1200—1300.
Теорию обжига цементного клинкера наиболее полно раэр*
ботал В. Н. Юнг. При температуре 450* начинается дегид-
ратация сидержащегогя в глине каолина, а затем происходит
диссоциация карбонатов. Реакции между СаО и кислотными <>ки-
ела мм начинаются в тиар । за вершени я
нации СаОО„ однако скорость их становится значите.•!«.*»•“•
ТОЛЬКО при температуре около 1000*. Тепло, выделяющееся пр»
I-

П MM 1

ия Щуеоцшоге
ВОЛуводного . . I
2 I Дегидратация двувоаяого гоп
га до *п гидрата . I
1 Детидр*та<(М ч «доли на
I Двгсилвацнп у глежислосо маг
i иия ...
| Диссицпа*!вн углмнмезюго
! налили л...............
иернлинли по цимгигоого клин
кере
-• н*»ес гонки ала wg*
5
13*
173
19*
34»
WO
зг»
Процессы «сварения. дегндратвпин и диссоциация Пр(| .
важутмч материалов протекают при температурах более жмг.'!М"г*
мем теоретически необходимые по условинм |*авновес«1! "Ки<
Так как повышение температуры Чрезвычайно ускорив
за иные эндотермические процессы, то они но лпмитируап <2*
роста обжита, которая определяете и в основном сю»р||<:|/
теплопередача.
После спекания цементного клинкера дальнейшего matjivmimmr
материала почти ио требуется, а нужно вы держать его при о«м.
деленной температуре и течение времени. необходимое ihl
завершения физико-химического процесса, скорость которого
определяет в данном случае скорость обжига,
В зависимости от химического состава сырьевой смеси и мит
ралпгической структуры исходных материалов необходимая ни
держка цементного клинкера при температуре обжига 14UU 14^Г
составляет 10—20 мин.
Если и сырьевой смеси содержится много извести и мало полу
торных окислен пли сырьевые материалы отличаются иианон pear
пи* 1нний способностью (например, в случае запесоченв<>й глины ...
то для получении более высокой температуры и большей длитель-
ности обжига за счет сокращения прямом отдачи тепла и зоне* гор!-
мпя топлива приходится уменьшать подачу материала и печь.
В этих случаях для понижения температуры и длителыиктм
обжига в сырьевую смегь вводит плавин (главным образом содер-
жаздве Fe3Ot) или минерализаторы (около 1% плавикового кви-
та), что позволяет повысить пронз1к>днтелы1ост1. печи, примера",
на 10% и сократить удельный расход тепла на обжиг, примср-
П". ил 5%, вследствие снижения температуры отходящих га->’В
н уменьшения удельной потери тепла в окружаянпую среду.
S. крицею пиши пг.чи
Физике химические процессы происходит во враиццмце**1 я
леча под влиянием тепловой энергии, которая развивается при
горении топлива п передается обжигаемому материалу в условиях
движения последнего навстречу продуктах! горения.
Вращающаяся печь (рис. 118) представляет собой полый сталь
ппм барпбан, футероценный огнеупорным кирпичом.
Сырьевые материалы подаются в IM чь ци> на клон ион течке-
Благодаря уклону и крещению печи они иеремещаипси к ниж-
Ваыу концу. Топливо и воздух ВВОДЯТ через НИЖНИЙ КОЖ’Я
ночи, пблизи которого происходит горение.От 15 до 35% воздуха,
потребного для горения топлива, подается через форсунку. Осталь-
нам часть воздуха поступает из соединенного с печью холодиль-
ника за счет разрешения. создаваемого дымовой трубой или
акетау стером. В хододвльпке воздух подогревается охлажда*’*
отмен материалом. Отходящие из печи газы проходят через
пылеисадктгльиое устройство и далее с помощью дымовой трубы
зм
..n. .^r-yrwjNi оги.ият.я я атмосферу. Улавливаемая IW4||
1ЖП>у<м| шнеком и •Леватором подается в . триальный еГм.гш.к
g поступает ОПЯТЬ в печь. Рн"к
Цгржыс вращлюшмкя печи имели диаметр |.йми JJ1Hay 18 м
Довил» «о «нори он размеры возросли и п течение длительи.^’,
аериодн в*' превосходили значении соответственно 3 м и 70 м
Наряду <• пенями цилиндрического профиля начали выпусвэты-я
осчи с расширенной деков горенки. чти преследовало следующем--
1.1 ’ VII- ш-пни ' •! И I ' ны Гир. НИИ и
H.HI мощности печи—количества тепла. выделяемого ь единицу
нременм и 2i увеличение мммчества передаваемого материалу
тепла, «следствие возрастания п< м*рхаости теплопередачи и тол-
щины изучающего газового слоя. При ра<широким ь ны горения
а отдельных случаях фазировались повышение производитель
пости печи до .Ю% по сравнению с печью постоянного диаметр
а такой же длины. Кроме того, наблюдалась экономии 5—12®.;
топлива и улучшение качества подушин.
Вращающиеся печи без каких либо внутренних или допол
нитсльнмх устройств не приспособлены для :(ффектиаиой перс
дачи тепла к области температур ниже ПИХУ и поэтому посте
пенно вытесняются более совершенными конструкциями. В нас г и
щрр время они при мен я а «тс я, главным образом, при сухом способе
ороизвпдглва цемента, а также для обжига извести, а и гидр яти,
М'трнх гита, шамот п шнмезита.
При обжиге металлургического магнезита (температур
чбжнгл 1650*) топливом служит мазут, который сжигаете н
< небольшим избытком воздуха. Топлином для «иЪкнгп цемент-
ного клинкера при температуре 1400— 1451Г являются мазут,
угольная пыль, естественный млн коксовым газ. Применено
генераторного газа непромлемо с экономической точим яре-
ния, вследствие необходимости высокого подогрева газа и воз-
духа дли достижения требуемых температур. Для обжига иимгоа
при температуре 1300 1350* и извести при температуре 1200
' ЙИН можно применить генераторный газ с той иля иной степенью
подогрева. При использовании для обжига извести уголыюй
пыли, вследствие присадки золы, иа кусках извести оо|>аауется
пленка, затру ли имина я впоследствии гашение. Поэтому жела-
тельно применение малозольного или бездельного топлива. Пря
обжиге каустического магнезита (1000°), а также иязкожжви-
кого ши мот а (700—800*) топливо сжигают в печя с пояытениым
избытком воздуха или печь снабжают выносной тонкой со смоси-
тельной камерой.
Процесс ралпитня собственно вращаышеЮ и ш-чн яюЛ по •»
кии возрастания отнятии я длины к диаметру, с целью улучше
КИЯ Т1*ПЛ<Ж€ПОЛЬдевиИИН( При ОДПОВрГМеПНОМ увеличении И<И"Л»“Т
них разморив мечи для попышгция нромзводитедьиогтн. ди«»врс
Мсяио иращл»1пиич ...... для обжига цгм.'мтвого клинкеря пр»»
мокром способе производства снабжались различными пнутреыим-
21 IK'ia с}«М(
ми устройствами. у м«личвввюи|лми поверхность ion i.<
между газами и материалом. И< всех .»тах устройств 1н1'14'л‘'м
ибраэом оправдали себя цепи.
Длина вращающейся печи с цепями по <*pBfuieiurki г
печью. имеющей ту же темиервтзфу отходящих гнала. ’
ил 30% меньше. Стремление на весить я печи большое ж. ’ '
гию цепей, не увеличив при этом значительно екмренть ?В*
ине «тру дим л продвижение материала, привело к ра< ап,’* ”'
юны подсушки вращающейся печи. Значительное гидравлвчгеи?
< опротпвлсиие, создаваемое цепями я эффективными пыл»«. „
тельными устройствами, а также низкая температура гм>«в,сТ1>
lamin им длинных печен, обусловили переход на иску<. пмИщ.
тип.
Вращающат и печь с пенями, у которой отношение дЛ1>.,
к внутреннему диаметру составляет 40-ь 50. является <м-винный
современным агрегатом для обжига цементного клинкера apt
мокром способе производства. Она надежна н экгплпптхия
и отличается значительной мощностью. а также высоким км.
етнпм продукции при экономичном удельном расходе т»п.ь.
и энергии В такой печи могут перерабатываться практически
любые сорта сырья и использоваться многие виды твердо
жидкого и газообразного топлива.
Другое направление развития вращающихся печей заклг
чал ось в согдименпн ними различных устройств для исподы
пания теплоты отходящих газов.
Движение материала
Механизм движения материала во вращающихся печах в вг
вам приближении может быть сведен к схеме, вреду сматуи
веющей ндеальвое пересыпание и не учитывающей явлена»
скольжения у стеной и мнутри слоя, фракционирования маю
рвала в т. д.
Вследствие малого числа оборотов вращающейся печи чя> типы
ыа терма ла перемещаются вместе с пгчьви до тех пир, пена не Л'*11'
гают плоскости, образующей с горизонталью угол, приблм-н»
тсльпо равный углу естественного откоса материала, после чеп
ска ты на юте я по этой плоскости под влиянием силы тяжести
Частица материала, начав движение в точке 1) (рис. Н'
описывает дугу ЬЕ, затем скатывается и ту или иную точвк
расположенную м нижней части плоскости ЛИ, после мег
ПИКЛ ДПИЖГНИЯ повторяйте*.
Совершим циклическое’ движение в слог материала по пар.»
.1 льным лугам, частица через опредвлеишм? число циклом поя»
лает на футеровку. Период времени, нужным дли того, чтоб
выйдя из точки рас положен вой на футеровке, члетипв ык 11
вернулась в это положение, придвинувшись на известное pud т*'>
“ие П1> 1ТЯНС печи, нпэопем и п л ii ы м циклом л в »’ '
ншя. Тыпгм образом. Течение полнот цикла движения частя ।
хи
1МН jaa попадает ни Ф>
бровку* 3* период «иного
цвкли двнжения наждмм
„сгнив выходит ни по
архаисть слоя материала,
|1в длительность ее пра-
Лммния ничтожна, меже
атальное мрем и они нахи
ДКН в толще сдоя.
Если условно Припять,
что частицы материала
вмеют форму шаря, то
нилиюство ЧИСТЯЦ. При
зодпшсеся мп 1 м длины
печи, выразится следую-
щим обрааом:
Количество частно иа ! м длины печн. на годящихся я а ф^
теронке:
1^,
тлл 'J7* • (2)
Количество частнп на t м длины печи, находящихся ня по-
верхности слип материал»:
•ЙЙ — ~^г • 1 •
Длительность цикла движения в инн., равная периоду но-
||ч»ва частицы па футеровке:
Период мпгреви частицы на нонвржиосгн слоя а мни.:
Длительность полного пикля движения в мин.:
В формулах (Ъ—(б| принты с.и*Д)МНие обоздачевня:
Z> — ВИ> ТреНИМ П AMUMolp НОЧИ Я М
g -ниьфицигнг диполненин сечгиил печи материалом;
d— диаметр чагтнп материала в м;
длина дуги футеровки, аакрытой материалом, в м,
.1лнпа хорды, совпадающем с повсрхносп.а' слом
МПТГрННЛН. в м.
п—число оборотов печн в об/мии.
из
КоЛвинян ааполшппя печи материалом составляй
х- и еретика ратиу. дуг описываемых ч»<т„„амв м ^м,
бЛзсж ь вя^реявемт радиусу печи. Г”™ »Р»с «тор«я ;,ВЖж л*
частями ««триала и .чая никл «"»«’ ПитЬ я».Лр.Ж1,4 . •
ПАС Если просуямир'1»»’»’ траекторию чагтняы ч один Л*'
ягп («а рич >И утлоаао пока.танм три цикла!, то аута. «рюцЕ
HUM чаетиц.и ммчтт г печью. ямЛрааится лияитм КМ.
Которой равна еР, я путь своводмого падения по поверив,,,,
лоаматерявла—линией VA . Зияя наклон печи к горюют, .,
найдем продатмаиге материала за один оборот печи KN-.
глг-таг- Jo
Скорость движения наггрнала в печпИ'а м мня., в гоотвегстм»
« реесмотреиной илеааьиой схемой ого движения, выразится са
дующим образом:
Число периодов нагрева частицы материала на фхтгроаы,
мвшнвх шесто иа протяжении одного дп а метра печи. |>лпн>
----‘21J.
Число периодов нагрева частицы на поверхности слоя мал-
риала, имев иди х место на протяжении 1 диаметра печи, составляет
^*-2—(10)
При илменсяия наклона печи обратми пропорционально
рости <*е врлщгння и неизменном расходе материала скорость дна
женин материала и ки^>ипиепт заполнении печи остаются погтоиа-
^Ле®®“*®лья"’ в соответстнии с формулами (4). (5|. 1‘‘
1 и’ ,1^'И |имененин скорости вращении печи длвтельн "ть
',Доа ваП*иа и их числом «меняются обрати** пропОрпиомл''
но друг другу, к
, **я»ешия1 нвк.ь1В1. иеЧ11 я р1схода материала гкср"'
нм»,. Г." 1м,|!1’“аЛА П1,ИИО eponupiuiumi.iMia, и коафицпент м“'
" ° Р*т»<> пропорциинилон cKopiHta вращеяия. Дл*
I чв*1о г₽шолов нагрева изменяется в большей степени '•г*
мвД'м.,1?подпорного кольца скорость двиисея’1
И. раоетояии. „ И11ИОМ
! А 1ПП
(И>
кмовааив опытны t iai.uui выражается формулой
Це <11,5 И| в <
* ‘ au-V/м
к ОСГКЛЬИ"" ww печи
И- » t""
“ (р -г М| ' (13)
,41. // ямготя слоя материла плаля от подпорвот кадки» »
h- шчу>» полиорпого кольца и м;
р —угол «МСТИМИого откоса материала в грал
Неличинп II определяется по телачяие <f. которая мо.щт
. формулу, инражишцуп проиэяодительяость печи, как траиг-
портерв <1 кг чие
С-<»^.0Г-т, (14)
т» * —насыпной вс» катернам в кг/н*.
формула (13) отличается от тооретичесней формулы |Н) значе-
нием коэфиппемта и тем, что в лее введен утл е<т1ттэенп« о»
। тяоеа материала, у чятымющим его индивидуальные кобеннсстл.
Теплопередача
В полом части вращающейся печи происходит теплообмен
между газами футеровкой и материалом.
Тепло от газового потока передается открытым поверхностям
Футеровки и материала лучеиспусканием и коивс киш а, а также
путем смспк'нмн газам, выделяющим) я из материала. В сво*)
очередь, тепло, получаемое футеровкой, передается открытой
поверхности материала лучеиспусканием закрытой повср1в«*ти
материала—теплопроводностью, а также через наружную поверх-
ность печи и окружающую среду—нучевсвускаиием и пошекпвей.
балансовые уравнения тепловых потоков имев*! таким образ* м
следующий вид:
Q. = № + •+#-+<*•*- +«• <15>
04 *-(At-Qi.- + W- ч С«; <
Q. Q1.4 Q:. + Qi.- + Q^.- <|7>
гд«: Qt— пбщое количество тепла, отдаваем**- газовым пого-
ном, и кал м час;
количество тепла, отдаваемое газовым потоком футе-
ровно лучеигиу с калием, в кал/м час:
-количество теп.ш, отдаваемое газовым лотовом фут«
ровне конвекцией, в кал м час;
Q*m- количество тепла, отдаваемое гар ным пс-токсм мат»
риалу лучеиспусканием в кал м час;
количество тепла, отдаваемое гааоиым поток» м мат»
риалу кинвенцием. в кил/м час;
(> ноличгспю ivпли, отдаваемое гав»>пым потоком пут* '•
V мешен им газам, вылг.тяюшимги и а материала, ы
нал/м час;
<)),.— количество тепла, отдаваемо» футери1цп4
лучеиспусканием, в кали час. "’’Там,
(У}^—количество тепла, отдаваемое футеровкой мл
теплопроиодиостьис, в кал/м час; '
(>„ -количество тепла, теряемое в окружающую ...
кал/м час; f’Vr
общее количество тепла, получаемо» матерное ,
кал/м час.
Количества тепла, отдаваемые излучением и коивекаиеа г>
вым потоком открытым поверхностям футеровки и материл
на единице .тлимы печи, а также количество тепла, отдави,, .
открытой поверхностью футеровки открытой поперся... ni
риала излучением и теряемое а окружающую среду. выражав,
соответственно уравнениями (31), (32), (33), (34), (35) (глава III
и уракиением (13) (глава XI).
Количество тепла, отдаваемое закрытой поверхностью футе-
ровкв материалу ва единице длины печп. в первом приб.твя:етг,
определяется по уравнению
- 4.96 Е» • Е. [(g)‘/-•
где: Tf. -абсолютная температура футеровки в К
Тм—абсолютная температура материала а К;
£'»—степень черноты футеровки (Ер "0.96):
Е„—степень черноты материала (£.'„—0.9‘;
I*,—длина дуги материала в м
Это позволяет рас.читать средний коэфипнент тепл ’.'«сне
между футеровкой и граничащей с ней средой, отвосвтяп''
к тепловому потоку
Коэф’иняент теплообмена между газовым потоком и футгрогно!
(«•
•'•“'в1 '«И
Козфвдиснт теплообмена межд) Ф^лсронноп н м«терм*лиМ
(Л
н»
Средний козфициент теплообмена
Далее предс тавляете и возможность в качестве второго пре
б.твииуни уточнить то ко личест по тепла, которое в течение каж
дого оборота печн вся-принимается футеровкой от газового потока
а затем отдается ею при ,оприкосиовопяи с- материалом. <*'
з»
pcinacTWi методом
гТрмоииче. -коГ° и"вляап
.цпэилииипим представить
flt р води ческу ю кривую
даражаштУ” ’««"« паж-
jegtK температуры среды.
гр«ИИ’’вч»<,‘| с футеровки»,
пак сумму ивсколькмх си
ПТТОИЛ П ног им угонд. П<
дпбпос разложение кривой
» ряд может быть осуще-
ствлено с любо! степень».,
новости. В результате п< •
лучяем вы ражен не:
Рп< f 12 .1М'Ж'И'ЮСТЪ птгрма / от крм
тгр®йя л м н
• — Ьм).
(22)
п котором аг личи на J являет» функцией двух критериев:
(23)
(24)
»тл швысимост»» показана нл графике Е. И. Ходорюва (рис. I!2i
В уравнениях (19|—(24*):
I,— температура газовою истока а град.;
температура футеровки в град
tM — температура материала в град.;
Длина дуги футеровки и м;
1,м~длина дуги материала в м;
*.(<—топлипрояодность футеровки в квл/м град час;
С* п.кч'шюстъ футеровки н кал,'иг град;
Т*—удельный вес футеровки в кт м’;
т.—длительяопь оборота печи « час..
—КОафпОЮТТ теплообмена между футеровкой в гра-
ничащей г пен средой а кол/м* град час.
В цепной зоне вращлппк'йги печи, п дополнение к указанием
лидам теплопередачи. имеет место передача тепла от газового
истока к ценим, выражаема»! уравнением:
V. '»ч (/.-/-)>.. <-5'
»| ^котором на МСМ0Ы1НИН опытных данных Е. И. Ходорона и
П. М. Димент суммарный кемфнциепт теплоотдачи к иепмм
яЛлиллх и ишыжиЗпим оюпо|/п.>1 ла кагамшашои яги мямилш
Нвои 3 оивеми» МИИ.м1л1 ЛНОС 01И1ЛЯИХТ\ Н1.И ОМНм|,<и1<М<Х ИХЭиИ
гппм mwoinwx *e«tHVYVR Н ИкйП й<1хйККИ1Г КПИтягвГлЦпп И<1|]
•н я пьли НхаявиГ guaaedx <ня — (j
о.-) <7 О *7
:.*яиэя!«1< ran аанвлапнгрнаи виНЯСКМ riHot mmrv mvii
H.ittXroa *3»b'<v«*OOOOOC *"»•*» »”f и hhiihnoimb niaftddnj ni<..(
лштажнЛпея доаоввах игшиажовеи > иияхахэвлооэ я »кпи<|ц
<8Z) .<7 »‘l=d
OlKLSUMt ItLQUdn jaULn
ыэоэ ювг.иЬ и two ляпниац *|| 'V ,,a O1 ?l!h rn>* H,‘K п памп
н пчппнитпиЛя цжншоя «t.Ceovnax чхисиИпя (Шэд *Hi(iia»'uciyoo
.iMM.MhHMdoox .'hbhw.ii-i:m xoienKdaaxton анинвг зпнлпио
-КПН11иО1»П иэчдеаяио овяпгоу
(нянМоа гик>? BK.VL90 апшшка я iruaicadn лпннпНа a ojokohi-
\<rnu 'max овхйАкигсич) tniMadoj гоют опвожвапяв aoaornai, а
Ньон rdi.mfBL’ Лр.Ся ini'iLBUOnndoundn хоГЛу (uiMKddu ,Спии
-ига я тпланх’игпц ‘«х-uax сиплаьшгом) льап чхэониюн нвяошюх
«rjoj. *|(£j) »г<к'1‘4) вмнлЛйх аног а аоеях шэойомэ вэчим
-мен сижспг кпевЛуо амс мммох низп лЛюкииг ottarvaoBtodou
-Oda OKtfdn ЧЗВХ’КПЛКЕП HBBddOJ RH'li ВЯИХТ Hyoib ‘OJOl
•krhhwcujod овчпгахлеясдвЛв ч1В1иь> овжоп BemrBOl Bwaadoj
wwads doHL'un iBh-Jii нлнпиввшсЛа пв вэзаПоЛн ojojiхэьливниi
-odtfaj нвуогои .Сгияа ‘мцнэЛол nd.Cxeifanw.u it яапгиох ojokbcj
ИЖ? И1>ЭП.»(1<Я1ЛНГ МНЗПОХЭ XUilH-lBdRBB INIftr.llIlkBHBJH Ji if IJ
каэ a eaniraox вин-kIoj Biwdfl опнеип—4
,‘мээ/м a EtnH>?<fi7j aiine а япевл нэоЛомэ**:ari

1ни*<К|1оф И.НШМЛГЭЬМ Bll.>!Hndnil «ину хэжои
uuHadox нпос biihl^
JtbJU Ulfliin
СНГ Х9ЛМ HdL’VBOlIlldoe
-udn XJL'Ay II
«лижуо hue *»« WM90
*иьэд XdxaNBMlf явите»
niidoncMln DHairaxiiEiHA/
-Ihiu ахну riiDKL-"! i“<"
.mIoJ ЯНОВ UHHirtf *0»
-4L'uxanntai/x *h bibh*'/'
HHOE HHHt'K ‘(g) «•<••<»
d<h|> Л НИЯХЗХЛвЛКЮЭ * ‘w
xviraradu хнмеА овчгаа
H JOIUO U изКИНН-’И* ”
iMh<>u uowdogo tu’J»'*
11 BOtfHtfH •игв*!*11*
выведи
HrtwntoxyuaB ni’^3
• плмзиул Milri 019 И НИWHHI»
•ontvaiBuV шчкмгихуойн чхнавьдпэвдо КНМИГОС жьвп а
-”lu ?l₽w кииа*"®₽ нэоЛом» и ‘«Bnadixi пипе amurtf мфм'пгжв
*’** iHMMfe ‘•ли*9° ",,f,e ’«"^V На» нв<»е я
пипво®"" . «гвяЛаляк <1ЖЖ9«» <моячио1«ъя<1Ип «я« взъвИи
*' 2аОЛГ*,>*-^ПП,Ш,1П<,Я 'М1 и,|Н‘*Й1:ПГп^Ж>“,ЭВ 0В1ППЮ£
•ПЯЯГН01
ЧСП ’owd) «яии<1.1| •!« -j и
BU .»<folft>X’ 'll "J •-•MHi|i»lU UH UlWL'qiU.ir.xln Ua&dOBH впгон<1ии
er.>«h И 1<иа.1ЯдК£и oiomrtBoBBdoiindB ositdoo
KUMArJ !« Ч1ЭОКИЗМВ1! Ulf» Щ И .Ijfj «Mrfaudu XO «ГЯвЗмВЯ
П.1иН<Ь0П>>1 ИХ >:>H.fjK >Hued tt 1Я-1ППЯф»!иМ RHHl.HtJa ЧДЭСЯКВЭВВВЧ
uinoH81?a иювжонгои itoidicL^uxarodo нып innomoivnitdB <ia
gf^ndiUBM IIHL-Wh миижмг «ОЯЭХЭ НОХМНМ<1п Э ИЛВХ)хлЯ1О0?а
•eg.jifjvH goiroadBQ *
о£Ч1Ъ .VinUH\HLJlX)ai007 Itll ‘1ТЯ-и1хяИ UtOlldiMl OJOHtfo OMB.INdX П
nJnlt9«bXt>*Oll ‘111.4101 «Я1.1.ШИ1Г0И EH ЭШОДЯВЕНоНп MBH OBaffOBli
-L\idn оивожигдибп инр хедкок ‘иной edioRuinf (Motto мнвамшх
-,.Jn UH UL’BU'lUUR UhlttiLDBb UOROBHXL’OU *«1*0.»I 05« <>Hl>Ol»H[fuy
Illi HMBlrj {ftI я (g|) iiuhomwb<Ja|
‘ { и <H п.шнмнлф вм.»н1*ян •euuM.ioiim hoc..
Hl -ЭНК'I •!(”□ Uli HL*M ОЯЦпдОАЛф UH EHtXi.lBH «Eond^l OJOHJfO OlfH.ihOl a
rcefliloiVK епиивв lOBRKUdiiooa aodoujH hl-iiox онхэоьиеи^
•Аионжопеов ончевпиэник к сипах
HlhihBL*OH AUWIldailtW Olli КЗ VauI'Ad.in НМХ>ЬЯ1М«ф иКНОШоНХО ROgnj
iiiiiouivravxorodu ‘nirviidoiuK гк1.(дв||зпках iixAOBdaKoitand ехвоип
пфеоя X'lfcond Я 11|Ш31ГдЯЯ Rd I {□ В^Х.ЭЯЯМХНЬЛ OUIdir ’LHOXi^O 0Д>
: 1ЯЧГНКН JMUK .IHl'IUdR OVIIOl KOL'UHdoiUK ОХОКО«кЛ1ЧШ i*3X>lh
ИГОМ n eniL'Ol LUO M RON ‘«UHHS * U'»MHOdoXJu|) H IIKBEMJ О Н ИНШОДЭВМ
IlifllbJ • WL'BHd.HBN XH13OHXJiWOD «И Hd^lVdoUR*»! OX Hllll-’hllltt tUOB
hiL'Ol'ddllO «ЭЖИЯ IlbdO НПП.ЯпеИм Hluodllll ) И1*->3 *VL*U«U 'Jit I xdhHEUM
I 4'1НХ*«К||ЭНвН XOIIKIlBlldllOOH L'RlldolBR OUhXfJ КОЫ у 'BHUTTO
9>Jf MIXldOHJ nodoioHOll lldu ОЯЧГОХ О13«»к чхоям LO.*U« ОХЪ ‘BNOU
(uiidhtM on ui'BUiloiuK nd-CxudoriKл «вюявохэоа •’иъиивн xo«.i
*4rofltfadn uii.iidjooiribu viahood Voxor щ oaet.*i я нпвво1>мш1ц
HOJ, W ll ‘RMBdOtfOX rrbivor
•И я UHHIIOu.NU-O HLOBh ItOIfOO Я ЯОвЫ 4100d'lM0—
• xaiBOUiidri н
нити iKuntaii in аГохпя ndn vutrinUivR чхэовжют—*o
1'Ollx li UUllIldoiUR II «k'Kt d.C-UldonRdl EM ФЭвГл!J—rf’/
Uk iiinli fn гая и Инной >i niiwi.'iootrnoi in )НШ1ф»:о1*—
|B «I ЯЬдИ nifllirU К КОНГО Uli попои SldOBxdaeOB— *j
totth К ir«M U ‘RMU
л"ЧОХОи КПП I HIM OllROUavVlO ‘UL’UOX oaiOOhML'OH—.ttl
C'j>9«wo+ lhC.II<-‘H
rvpu rwwu». IlMieiK'iim- ТОПЛО*>" мощиости ш>чм пр. t.
не,,,.. и'хгоннио. темперятуры горит." также требу», „Ч
cTevnmero регулмров»"» " длины горении путем и..,,,
г тип я ап скофоеть движения и время горения топлива |р ।
мула <27)1 .
При определением пиле топлива факторами, г пом,.1,1Ы0
рыт мож.о твелияип. длину зовы горения, шляются a) .нм,
шмае степени дисперсности топлива. С) понижение температур
it уменьшение количества первичного воздуха, замедлим**
мешение топлива с воздухом, в) хвг.тпченпе скорости bihcimi
первичного войду ха, вызывающе*- возрастание скорости лимнита
часта пялим в печн в г) уменьшение количества пторвчвт
форсуиочв го воздух» в его начальном скорости по отв-итак»
n начальной скорости первичного воздуха. Минимальная проп
жеиность воны горения имеет место при противоположны
условиях.
Основной предпосылкой регулирования длины и подожеаая
юны горения с помощью перечисленных фактореи является
обеспечение полноты сгорания топлива путем поддержания ивоГ-
ходнмлго избытка воздуха и достлточвпй температуры в аопо
(прения. Последняя достигается, в первую очередь, за счет и»
грузки печи материалом в строгом соптнетстпнн с количеств н
тепла. которое может быть ему передано.
При сжигании во вращающейся печн угольной пыли длите-чь
«петь периода ее подсушки и подогрева зависит от условии теп.:
обмена в подготовительной зоне факела. Длительность мог
периода составляет пниблизитсльно от 0,03 до 0,05 сек. Она умевь
имение понижениям влажности угольной пыли, сокращением к
• «ячества первичного воздуха и его подогревом. Длительность nt
риода выделения и горелая летучих имеет порядок 0.0!—0,03 се»
* Следовательно, основная часть пыле угольною факела состоит »'
горящих частив кокса различной величины, длительность гор»*
мм которых в среднем находится в пределах 0,2—О.4 сск-
В кинетическом области скорость горении коксовых частям
не лимит русте и условиями подводя кислорода к их понгрхнчгтп
|х*мя горетшя при прочих равных условиях изменяется при'Ыг
1ИТГЛЫ1О обратно пропорпнонально квадрату температуры н п1'л
МО пропоривпвальш) рапсеру чиста. Вил топлива сушастми»'
*°Р°<ть горения. В данном случае имеет
на только “mocine.ibiKx-содержание летучих и кокса п тепли»
и. л реакпвоНИ„ сшсобность кокса. <Молодыщ. с точки >₽<•"•
£Г'*,ГО моа’>," та- угли С большим содержанием летучи
“глн ВПХТУ.Рв 1240 '«!>•” мадленм<е. чем '
ластгя Clгoti^iuГГ'И,,QI, ГД* скорость горения "rf*e“ u
* ZThh ^ х поверхности чистка.
par, wiueb. . " В||,йл"*",гльио прямо □poulц>llи"^.зь"^,
i^UK.’ « 7^’т;ири*: Ов’“™ "Роппрп-оп.л-0 имч-™»-’
Выырагнн
Р» Злим-а мост», стеш-пи выго-
ряния угольной ныли от объема по
нм горения.
Пои мление химического «<»
дожогз, нехарактерного для го-
рения угольной пыли, следует
приписывать неполному сгори
мню конги или восстаниж.|еии>)
СО, и II,0 при недостатке воз
духе.
Для незакончен него пропет
<а горения угольной пылп весь
мм характерен механиче. кий не
дожог. как прямое следствие ие-
дистаточвой длины < иы гора-
няя. Рве. 114 наглядно пока-
зывает, как сокращение длины
и, следовательно. объема зоны
гореняя н результате, напри
мер, перегрузки печи материа-
ла вызывает механический
недожог топлива, сопровождающийся черном окраской выходя
iiiern из трубы дыма.
При сжигании но вращающихся печах угольной пыли наиболь-
шее распространение получила одиоканальные форсу яки. Их недо-
статком является ог|ханпчснная щкзможность |*егулировки поло-
жения и длины факела, так как. например, увеличение расхода
воздуха через форсунку вызывает, с одной стороны, отдаление,
• с другой -концентрацию зоны горения. С этой точки .трении
’«ухканальная форсунка, в которой по центральному каналу
подается пзросмесь, а по периферийному кольцевому каналу-
«торичный воздух, имеет несомненные превмупкч-гпа. Изменяя
°бщий расход воздч ха через форсунку и перераспределяя его
между двумя каналами, м<«жпо воздействовать на длину л поло-
жение факела. Например, упленение и удаление факела требуют
умгпьтгния общего расхоти воздуха через форсунку, увеличения
скорости первичного воздуха и умекывевии отношения скорости
HTopmiRuro воздуха к скорости первичного. Двухканальная Ф»р-
Чина изображена па рис. MS. Накзучшмми. с точки зримая
й,зможиостп регулирования длины и положении зоны горения,
являются выяви ж ны г однокамальаые форсунки. В .«том случае
легко согласовать необходимое и шеи окне положевмя и длины
»кы горения.
Томность помола угля определяется содержанием в нем ле .
**их вещеетн, а также зольностью, с воз|М|гтанием которой у в
Рис. its. Двухкдцмымя вмафгеавам форсун»»
для ярвамкнивава нс* я.
-
XS богатых титуявмв. остаток на «те .V «и
'«.Ттять о^к» 16%. При сжигания многглодь.шх .
', «.лечение топкости их оотикла припер»,
'"й" Статна ИЛ < » V Ю. В последнем <••!)или ввтен ифнм«,
'°8 ГТ.1ИИ горения может быть Достигнута также
'•’Х. nZn. первичного воздух. .
"'"(ижнив прем »«..«ягет» первичного воздуха. ввода»......

п печь испос родственно с пылью, определяется траиспориы^*
пюбрш жени ими и р»ж»н примерно 15% общего риеходв w
худе. С пелыо уекореипп воспламенения, эта hv.ihwhim w«r
быть реиомшдомна для тощего угля. В .этом случае скорой»,
г.мхода ня форсунки первичного воздуха ие должна быта бплыи
«О м'сек. для увеличения времени выбывания угольной пням
в воне горения. При сжигании углей, богатых летучими, де я ит.ш
. 1ения и епкрлшгнмя зоны горении нужно работать с по вы пт
иым количеством первичного воздуха (^30%) и эничвтсиьнон
। коростыо выхода его из форсунки (*ч-60 м/сек.).
Во в|М1Шнтщихся печах можно сжигать и пылевидном с
। гоянип мнигне виды местных топлив (бурых углей, славней.
Наряду с пылекпдным топлниом используется жидкие тек
I и де.
Горева»» мааута в газовой фазе П|ч-лшествует его испарение
регуяиру-юшееся процессом теплоотдачи к каплям. Сжма «иначе
• кая реакция протекает практичечкн мгновенно.
Для незавершенного процесса горения мазута характера"
•*чеиел'ТГ1 * "ттодявитх газах СО, Н, и углеводородов, и нерву».
,,,С' ,,Ц •0®Р*ж»в* метаннчс'каи мазутная форсуа.»
и ращавицвхг.я печей конструкции Л. С. Заирытного. В атен
с помощь», тангенциального а пода мазута достигается
шльно?"*"1"' СТ1"^' Ститаиь аакручипаняя. а елед<'иат>'-1ьи
пё-пы i" ""'нTfc “ тонкость рагпы.1а определяются оттюисвием
стики . ’•'’‘“•-зьних прорезей и выходного отверстия ф'11
I пытай .. nw,b м кручи качая струн реплиртетси пттем ие|«
'•рытая прорезей поршнем. '
.ktdhLu? ”"л,,Ч*тыи до 6О-7Ь’, нагнетается н форсуино 1М>«
ВМОЯВЫВ под давлением 20- 26 атп. Такое высож'.
аР.,/;,п,_мЯв^ЯД»г е птв«вте.тьно гртбым распылом <^ья<ниет.а
*”ь саётищии... факе., с вы........
нёмальныи к’Xt..",'*Ofi“"r?,, "‘'"' “У же I*®”'»" *, ""
Пеошчиыа "“’’MBeHT.iB избытка ы.аду та (ие Гааге 1Л'->
4".«4.vtlM. 0Kl2f1r'!?’2El" ““РЯ ыззутиои фо^унки''"
15-20 м/сек “ '’““Н'1” расой, воздуха, со скорость’’
вич'А' ^шТЛ"Я1*"п'* r*’ou6l»»B<»ru топлива во вращаюшихся
• a) i'll я Гахивным иб|>азим е^тостнепиыи iaa.
*12
Скорость горения I азов практически определи.т я гкорястью
, , мешении < воздухом. Вследствие большего удельного рвекод,
„„.духа. при одинаковых условиях пореши, фак л «тмттмшото
„„ получается более длинным, чем цылеутпльиыи. благодаря
•KHV его температура гоотиетстпевво ниже.
При сжигании во нрашатнпейс и печи естя ты нного газа атлас,
ия ускорения горения и получения необходимой температуры
работать с минимальным коафипиеитпм избыта воздуха (х-1>
п паилучишм смешением газа с воздухом. Путем карбюр'ар. паяна,
добавки небольших количеств смолы или угольном пыли можно
поиые.ттгь светимость газового факела.
Форсунки для сжигания естественного газа обычно имеют два
канала центральный, по которому от гаь.В'И магистрали подает и
газ, в окружающий его кольцевой, который служит для подачи
пераичиого воздуха. В газовом канале имеется подвижной 1ааят
р1пель. С помощью поворотного шибера в подводшпем патрубке
воздуху может сообщаться различная степень закручивании
Такая форсунка конструкции В. А. Арефьева яыбражева на
рас. 1П. Скорость выхода газа и воздуха принимает™ 15
25 м сек. Количество первичного горячего в здуха по отвошаиию
к общему расходу воздуха составляег 70—80*о.
дат
Рис Н7. Газовая форсунка для’ врощаюшихсн отчем.
Врашаюшигся печи без дополнительных устройств
В дореволюционной России отсутствовало специальное машян»
строеянв для цемент if ой промышленности. Организация в (1'1 Г
i 1грпнзл1 детве вращающихся печей относится к годам первой
I Сталинской пятилетки. Создателями первых отечестве* и пыж вра-
। тающих, я г.л являются А. • . Доку дивсквй. II. С. Илью
В. Н. Юнг и др. Сконструированные в тот период врат л юти»- я
I we беа внутренних устройств 3,0X51,3 м и 3,5/3,ОхН» м
। характеристика которых приведена в табл. 23, пып\< »«.*»" '
и теперь.
; Размеры вращающихся печей принято характеризовать прок
I !н-|. 1ГИ. .1 J.taw- ipii ни IHHV. | ли Печь имеет расширенные зов»1
ее диаметр выражают в виде дроби, в числителе которой стоят
J диаметр расширенных v н. а в знаменателе—диаметр оствльл
) части печи.
Вращающвягн печь 3,0/51,3 м изображена на рис. Нц
| Чвчь 1 ' м имеет аналогичную тиктрукпню. 11
I 4Уьа ворвуса печв длиной 7Д м склепаны. На корпусе пеня
J закреплены четыре стальных бандажа шириной 350 мм. опира*
। Шиеся соответственно на четыре пары стальных роликов. Pi<
стояние между бандажами п ход ui- м « ч т<*янии печи соста-
вляет 1
Кане 1ым оп-.рыый баи да ж < поболим .к-жит на . “ шят” чгтыр»
литых чугунных башмаках, присоединенных к корпусу печи
болтами. Для восприятия теплового расширения печи в pa.i"*nL
Х.рвжТ*|ИГТ»В» нрмнан.жях.я вечН U| «угреянпт уггрлОгт.
5» Рааияр- Печь Ппь
п в L ЖИТЬ 3.0/ МД м 35,<».О. «еа
1 2 3 Производи толыгасть при су- хом 1'П1Х0бг ЯрОВЗВПЛСТК» г Удельный расход тлила П| л сухом способе вронаводгтеа цемента Диаметр расширенной части 1'час кал/кг 1<МЮ 11Л 3.3
ь Диаметр основной каста . . э.о .1.0
5 Длина (•аспш|»енп<я1 части •
Г| Длина о< ионной части 51.3 50.4
7 8 Отношен нс длины к пну треи нему диаметру Внутренняя поверхность м4 и и 504
1 Тол пила корну л . . мм /0.0 п.п
10 а
И Наклон X 3
12 Число оборотов об млн. 0,5—1.0 o.s-t.е
13 Мощность мотора . - кат ба^пГажн^а
Ь Тип холодвльииня . . барабанный
15 Вг<- металлвчссних частей ВКЛЮЧая ХО.ТО’ГИЛЬНПК . . т 3*1 3X5
и<Ж направлении между башмаками и бавдажим оставлен эаэор
•> 2 мм. который вымеряется с помощью прокладок между баш-
маками и корпусом печи.
Нодшипинки опорных роликов снабжены ьюдмным охлажде-
нием и свяхаим общей фундаментной влитой для обеспечении
"'ппаделин их осей. Расстояние между каждой парой роликои
регулируется натяжными болтами (рис. 119).
Печь приводится во вращение от мотора е помощью редуктора
и венцопой пары шестерен. Стальная веяцоми шестерня состоит
из двух частей. К корпусу печи ома прикреплена с помощью
илаггинчятых пружин, воепряшмаашшх радиальное термическое
3J5
расширение печи. Привод печн. смонтированный на фундэме!
пойплите, помещается ни второй опоре,считая от холодвого>п’нп-<
печи (см рис. 118). На этой же опоре, во избежание перемете
печи вдоль своей оси. с обеих сторон бандажа установлен у 1
ны»- ролики. вращающиеся на вертикальных осях (см Рис‘ - *
В холоди м конце печи имеется кольцо диаметра
свету 1,7 м. препятствующее овресыавнго подаввемого в
материала через ее торцовое сечение. Холодным конец
и Хоанг в пылеосадигельную камеру. В месте сопряжения '
с аылеосадктелькой камерой установлено уплотнение, име
сушостввпое значение для хорошей тяги и особенно при ис •
ываиви тепла отходящих из печи газов. УиЮТменив "сч
ствляртся путем трения друг о Друга двух точеных кодвп. *
в-« которых укреплено на печи, и другое—и* пыл^ч^в.тите-
камере.
К горячему концу печи присоединен чугунный >сс**‘ ““ (1
конус. благодаря которому диаметр выходного смения
вынем до 2,6 м, что обвепга шет < ' тин© необх
щииы сл я материала. Ik-чь имеет отдельный пращам>щип. « »
тый «0ЛОДИЛМП1К. Сонряжпвие печи и холодильника у
ствдяется с помощью откатной головки и хан "й «»•**• м*' lfU,,u
ч<-в камеры. Масто соединения вращающейся печи и иеп
Рис 120. Откатили головка ерлпытогдайся дочи ЗДх51,3 м;
-—Гслпим*. J—уи->пгмеап<> «>в«ЧЬ iwen^uat, /-л*и, Г-Аа»ч*аа;
I— налево J—ре JWM.
откатной голопкп снабжен'» уплотшгтвльным устройством, во избе-
жание Присоса наружного воздуха, ухудшающего ох^иждеши?
материала н подогрев воздуха м холодильнике. На фронте головки
имеются отверстия для топливной форсунки и смотровые, а также
люк для удалении из печи крупных комьев обжигаемого мате»
рмала (рис. 120).
Горячая камера представляет собой кирпичную шахту, г ниж-
ней части которой установлен в горизонтальном положении
полуцнлиндрическлн чугунный футерованный лоток, входя-
щий непосредственно и холодильник. Материал ссыпается
в холодильник по поверхности слоя, расположенного ап лотке
под углом естественного откоса.
В табл. 24 приведены опытные данные о работе вращающихся
печей без внутренних устройств для обжига цемента, нанести,
исокожжамного шамота я металлургического магнезита.
Вращающиеся печи с цепями, в с издании которых приимпали
участие A. II. Бомов. В Ф Гладков, И. Л. Зимин. II Ф. Лову-
»<*». К. R. Никулин Е. II. Ходом* и др., выпускаются чети
рех размеров: 2.5/2,2 X 73 м: 13,0/2.7 х 125 м; 3.6/З.ЗХ •*> “
м 3,5x150 м. Характеристика этих печей приведена в табл. *-5.
Печь 3,5x150 м. изображенная на рис. 121. является одним
их наиболоо си1к«рщ«лных современных вращающихся нечем, ор-
пус печн склеван встык на отдельных секций с миксина льном
Длиной ц ь м Секция печи, к которой кренятся рлкуаераторы
и бандаж первой опоры, иыотовлнеген из стального лн<™ t®n'
ЩМИой 50 мм. Толщина корпуса иод «.стальными бандажами
•- ll' -.и U ошми...
Т а 6 л
Опытные шикыг о рлГмте npainumiiiuira aei»l| л», 4 11
.лр.Пгто ала Иван nexeinn. аааастп. вып|«вжж„_,
a m.ijypraaaraun, taaraawra *........................•v»n
i Помам it ла •кр- асит в | Цемент 1 CyxUJ Мокры С1ГГСО6 смсоб 1 П1«мо» iL”*- 1
t 2 л 4 S в 7 a t 11 15 14 ! - 12 1 a । i« i 2- an Xi a • M. Нмиермтура лфаата Tn or натура фа»л« . Давав «»« Диаметр оеча Саивкит» иращешн , , НакЛОИ . , холилилаанка. . . Дампа юлозалвапин . Дм метр «ил<>эв.|»ианм ВвЛ тоамва . . , , . , Знжиов’п. |1>1ыина. . . Жт *”••** Вл» нас та тчолика , . Тоажхта »>милл тои- •wua юсу. ИЛ <ar« wi П“^Жа1 ^«^таогакм «лксчВамль toaaimi «•> «at|>M . а а . , . . . Талгн'хть помила сырки v*i. на еит> !Ю|, . ИачаМваи и.шН|И11ГТ|, **»еркалк. . F5r\,,.1.nep"”**<‘r“ **•’ Сжиркта аыхоза аиы- ДУ«- В( topeiBM. . ’адГй??4 ам««>л hj «•михалможи ••••••! ’““О"» •»»» пКГлиил"»*и 1 »*”— KMVM Ts?r* Тан 1 rpaj. 1 П*ал. * оЛмпа - м - о, кал/а г X % грел. »»*ая граа. ом. ет.1 мг/оаг ar/Hi Хк« «•-1,'К.Г мал/ чш | <М а € е. _ • ы 5 • Ы Ъ8 • S1 * 1 ' ы 2 3 ’ 1 Z В?г к «• - ufe а. - F •©« S ИЗО «АЛ 3.0 «.71 4.0 <1а;«6. |Т НМЛ I. иуааоцн 23.3 1 М 16 о €910 «лава.* т.» мл 97 310 SOU 1 07 14 3 102 SB 18.li 2310 •"•’I , 2 У “ г, а .1 е м * « • * 11 £ '|* ''I,' '§ । >i ||п .““i£ ”21 »Чж» Н »11: утолх- уголв. M4MV кия НИЛ ПЫлЬ ОЫЛК - 1 0.7 « - I аэ.о ' . 7ооо - паи» Я - 2.9 - 1ИМ - 13 0 07 М ГКО 373 3*0 500 2 11.» ,1 43 — 1.2 - Э2«Ш «ЮН 4075 19.0 NoS «3 8«0 । ЖМ2 27** 2 7 5.4 11.0 ЮЛ - I 15.4 1
Таблице 25
Хправтермстикп «ращиницихвя вечсЦ цец«иа
1 3 4 • € 7 н ♦ и 12 1» 15 16 17 1Я 14 2(1 21 22 23 HiiwwiKmaiiHe Размер- пси ть Печь 2.5/2.2 X х75 м Печь 3.0/2.7х X 125 м Печь з.л.злх Х1Ю и Печь ЗЛх е 150 М
Проплпидитсл Ь»ос ть при влажное тн чп- чеитниго шлоыа 40% Удельный рас ми тепла при ПЛП1ПИОСТП 11?- ментмоги шлама Диаметр расширенной части • - . • Диаметр и< тальмой чисти . . Длила рас ширенной части а Длина остальной части итионн'нип длины к пнут ре и н»му дна «етру Пиутрмшнн яоаерхиостъ Толщина корпуса . Число О1Юр ...» Наклон Число О fin рот О® Мсппность мотора Тип ХОЛОДИЛЬЛИНД Вес металлических ча стой, включая дело дольник . Система навески испей Длина зоны иавнкм ценой . Днлм> тр пени Длина одного клана пени . . . - lloHt pxnocTi. целей Вес целой ... Отипшепиг поперхиостп цепей к поперя кости 1 футеропкп и ценной ионе ... Количество iHiinpiMWiO I поди при BUtyilUinn 1 huh шлама от 40 ДО 10'Г, . . . . . . т.час мал; кг м 0 м> мм об/мин нвт - т и им W т кг -• I целей 1750 14 2.2 25 S0 И «а 22 6 4 0.5-1.0 72 колос ни коими 1ИрДНИ ЛН 20,1 16 6 535 16.4 4,28 12.5 1500 3,0 2.7 83 « 50 8.2 20 и 18 7 3,5 ю.75-1.1 125 |мкрие- рлтор- и« 7» СИр.ТЛЯ ОМИсао бедные концы 28.8 7» 25.5 Р»15 15Л 21.0 1600 3.8 3,3 э> 6» 48 1471 22 : о. 5—1,0 |ЯО рикуве- рнтпр- ныа 1100 пые КОНЦЫ 40,0 26 ы 1330 3.67 16.1 21.0 1400 3.5 1S0 68 1471 30 н 22 з’з р. ну пе- ри тор- IIUB 1200 ГЛр.ТПЙ- ДМ 35 Л 16 в 23 4.8 1120 4U.B 3.1 16.7
рання 40 мм. В пролетах между 0
ь корпусу печи при НЯ репы нпд|||.'1\',‘>м»
костя. Вблизи третьей п шестой *,’VT
считая от горячего копна печи, устт!!2
люки, предназннчемпме для по.и^и и"^11
лоияя футеровочного кирпича. В х2?**
ом копие печи имеете и яегкальк.,
ков для отбора Проб материала. 41,,‘
Корпус печи посредством приклеам
них к мему пластин упирается и ныСПпи
бандажей. Зазор между бандажом и кот»,
сом допускает термическое рясшяреши
корпуса печи н радиальном направо
вин. *
Стальная венцоная шестерня состав-
ил двух частей в устанопяепа на гор»,
зонта льных пружинах. которые иримь
паны к кольцам на корпусе почв.
Подшнпвпкв опорных роликов амектг
жидкую смазку, автоматически иодаам-
мую на трущиеся поверхности опроки-
дывающимися черпаками. Сферические са-
моустаиавливающпеся вкладыши подошв
никои снабжены водяным охлаждение»
Привод печи связан е резервным ди-
гвтелем внутреннего сгорания, мощность
которого рассчитана па вращение печи г
скоростью 1 об/час. Для остановки печт
в любом положении между мотором а
редуктором имеется электромагнитами
тормоз.
Горячий конец печи закрыт отката
крышкой, подвешенной на специально»
тележке в прижатой к концу ночи на
тнжным устройством.
Уплотнение холодного конца печи осу-
ществляется с помощью двух прижимаю-
щихся друг к другу пружинами колеи,
одно из которых укреплено на почт».
другое на пылеосадительиои камере,
В холодком копие печи установлен'
подпорное кольцо, с диаметром в свету
2.1 м. футеровка печн перед выходом
клинкера в рекуператоры образует nopoi
высотой 600 км.
Применяются две системы навески пе-
ней: 1) гирляндами за два конца и -) с»1'
бедными концами.
МО
Н.1И"К» попой гврляидами. будучи болы «Мижт»™.,. .
own ковеп Гирлянды. го £
„ГКЯ С еоеедниыи вонями. При крпыипш к к, „ ьы.
.1(Л’Г«ИР\”ТСЯ под температуры, вопи застревают между
футеровкой и уголками. Индивидуальное креплениецепейза «тин
’тяги с этой точки зрения лучше. Оптимальная длим жени при
ицяяегке за один конец составляет 0.6 диаметра печи в еветт.
Для достижения эффсктиппой теплопередачи не следует при-
менять коридорную систему навески пегой: и смежных сечениях
лрпя надо располагать в шахматном порядке.
При выходе на цепной хоны сырье»--и материал , ььен
содержать еще 5—10% воды, чтобы цепи не подвергались дей-
ствию слишком пысокой температуры (не бодыпе 7<Хг) и во избе-
жание чрезмерного уноса. Этим соображением определяется длина
оепной зоны. Плотность на пески цепей пи сечению должна быть
такой, чтобы не препятствовать движению материала. По мере
умснмпенпя текучести шлама нужно менее густо располагать
цепи. Наиболее густо пени могут быть расположены у входа
в ночь, где шлам обладает текучестью, и со стороны зоны обжиг»,
где он уже достаточно высох. Цепи разбивают кгмъя материала,
что способствует его сушке, а также препятствуют образованию
па футеровке колец из подсушиваемого материала.
Опытные данные о работе вращающихся печей е цепями
в цементной промыт лен him-г и при мокром способе нроилаодгтва
приведены н табл. 26. Гидравлическое сопротивление, оказывае-
мое пенями, составляет около 80% всего сопротивления вращаю-
щейся печи. Сопротивление пеней ни 1 м длины печи харак-
теризуется следующими цифрами:
1) коридорная навеска свободно висящими концами t .Ь
‘-•Л мм вод. ст.;
2) навеска свободно висящими концами но пинтовой линяв
0,8—2,0 мм вод. ст.;
3) нянеч ка гирляндами по винтовой линии -.0 мм ”L 1
Защита корпуса вращающейся печи от действия ”ыс<>ы_
температуры осуществляется с помощью футеровки. т',и’’
цепной эоны работающих по мокрому способу
печей, где господствует более низкая температуре <Д° ‘
“ в значительных ‘количествах присутствует *' jJL.
стойкостью (около двух лет) обладает клинкерным .юти. -
ровка из шамота в агой части печи сравнительно быстро
ШИ1МНПСЯ. пг 1Г1-
В части цепной зовы с более высокой темвграту рои. ” •
••типе дегидратация Са(ОН),. бетой по<чепешк» теР"£*
ность и сравнительно легки истирается пенями, ол .
до зоны спекания, н йенах, работающих как ио f Х1>гсшо
и по сухому способу, шамотная футеровка ГОржИ!»" |
в течение нескольких лет.
id

Ук.шдк» кирпичей должна производиться с устройством ад,,
ВЫ1 ига таким обриаои, чтобы тепловое расширите №,ТЯ’''
лось в пределах самой кладки. С втой целью между кирпич/
ПрОКЛЛ ДО га ЮТ ПЛаСТИНКИ ИЗ ЛИСТОВОГО ПЛИ вол II ИСТОГО »;₽«□».> **
которые со стороны. обращен!»-• и внутрь печи. частично nwrtlZ *•
или применяется специальный вяжущий раствор из мпгщ-цщ
и растворимого стекла.
Для подачи шлама во вращающиеся печи при мокром citwofa
производства используется ковшевой питатель с постояннин
уровнем шлама и регулируемым числом обороток. При сухоного
себе производства обычно применяется шнековым сдвоенный пи
татедь с регулируемым числом оборотов. В этом случае шлг
питателя устанавливается смесительный шпек или барабан, а но.
торых вследствие увлажнения и перемешивания происходи? гряп)
ляпил сырьевой смеси.
Для подачи у тльной пыли ио вращающиеся печи также исполь-
зуют сдвоенные тнековые пита толп с регулируемым числим обо-
ротов. Угодная пыль подается в трубопровод, идущий от венти-
лятора, и вместе с первичным воздухом транс порти руетси в
печь.
В качестве пылгоса дител ьных устройств для очистки от пя-
ля отходящих ид вращающихся печей га ап в применяются
камеры, пиклпны и злентрсмрнльтры. К» и. д. камер не превышает
30%; для циклонов п мульти пн клонов он составляет соответ-
ственно 60—70% и 80—Ж)?о, для электрофильтров же значение
к.п-д. повышается до 95%.
Вращаю inner я печн с устройствами для пгполь.чопанил тепла
отходящих газон
Попытки использовать с^т ходящие из вращающихся печей
гаям для сушки сырья не дали положительных результатов,
вследствие^ значительного усложнения производств»! и увеличь
иия। пылеси>ра:и)ванни в сушильных барабанах.
Тепло газов, отходящих из коротких вращающихся печен
при сухом способе производства, т. е. при достаточно высо-
кой температуре отходящих газов, используется ДЛЯ получения
вара в котла х-ути ли заторах, позволяющего обеспечить произ-
водство собственной электроэнергией.
В табл. 27 при педоны результаты испытания пряглвилпенся
печи 3.0x51,3 м для обжига Цементного клинкера пи сухому
способу с котлом—утилизатором (755 м’).
При работе описанной установки на несмочеппой подои
сырьевой смеси проихяодителыюстъ печи увеличилась до 12 т/ча<-.
а втмжзплднтрльи.хть могла до 10 т/час.
Установка котлов-утилизаторон за короткими вратаюсцими» *•
печами при мокром способе производства, как пока .«ла практика,
оправдывает себя только в случае предварительной фильтра пн"
Ml
гм.лт»ты
""" ФММ»В|Н|М МлШ , .
м. и». и.»„т,.г„
Пенсам телп
1»
1S
li
15
16
17
1в
14
»
2!
22
25
2*
27
2*
24
WI
Нп.1 топлпм!
I Зольность топлим.................
Содертнаияо летучих н топливе . .
Влажность тип л инн................
Томность помола топлим (ост. на cuts
20'1,90)...........................
Низкая теплотворная способность run
линя.............................I
Тонкость помола сырья (ост. на сите
Ю0<91) ........................
Влажность сырья....................
Температура выхолянгго гляимера . .
Тлмпература гплов ла петь» . .
Коефицвант пзбитаа впаду ха за печью
Рез|«ж0иие ла печь*»...............
Теияоратура талой перед котлом
^Сагфиипент иьбмтнп воздуха перед
котлом............................|
Температура газов за нотлиы . .
Коафицпеит избитаа воадуха за котлом
Рал^'жснж' за гкгтлои ........... i
Даалопие пара......................
Температура перегретого пара . . . .
Температура иятатеяьпой воды .
Температура воды после жюииывйтгра
Г1рм1звопит*'льность печи ....... I
УВольная 1гроп1водптплыь>сть ПС‘1Я
Произвохатсльпость котла...........
5 Л ел т.н ая црои]вс*дитрльписть могла
Выход шца на 1 кг кявяжра . . .
Общий удельный расход тепла I
Удельный расход тепла ва обжиг клин
мера................................
Удельный расход тепло иа прон-т •
водстмо паря . . ...
Тепловая мощность печи ... ’
( Ричермост» В?.тпчвни
Уголь
бучавежжй Г» Артемовен
2i.«7
* I * >’.9
I.N
• •,9^5 Л i
MLTjKT 5»1
2.0/9.Ь
16.57
град 11<
1 7i)0
1.IJK
им ВОД. ст. 7>* «О
гряд
- 1.U
град. 174
2,«
мм вод. ст ы, t нл
ати
трал ЗД6
105
1вЧ
кг час 1(И5Л
нг.'И* чае ».?
кгчас mi
пт,'м‘ час *.5
a. bis
кал, кт клин !7Ьв
нал кт кхин 1102
кал кг клин I 6И
или нал,'час I 17,5»
««лама, при близка тощей режим работы печи к условиям сухого
способа ПрОЖИЮДСГМ.
Назначение фильтров ааклтонаотся в механическом удаленно
Мсти воды па шлама перед его подамся во вращающуюся печь.
Таким обраэом. умевыпаеген удельный рпсход тепла па
обжиг па 10—20% и повышается производительность печи на
15—30%. Эффективность фильтрации в освовиом мяислт от
г-иойств сырьевых материалов. Ирм фильтрапви шдамл мд крн-
сталлвчегких сырьевых материалов содержание воды в вен легми
-вим!п irodMuAvj-ofr nniwfaednuH tv.>пми»1*оп<>аulmin u а ‘lini.'KH
jh?i'.-w«»r MiAUiKini м емаоамх-пиаг ни lacnAixiii kwi ui xwxairn
\яя. .ЧИМ.МЧЛ1М n вахИимл» пик»!, -эпигг uja nn kmmxiuIuu <и Гии
мяин1к«!мг«0Э1м1 mmvi-uoj ягах лат э ixipidoN родаэ икинмвгн
i\»dn •«'oxarerathned я w-'Wtmu ягаидптпч
j ВОГММПаХЧгХл c.ld^h вмевипгеои nrjxiulwu.w ХЛЯ«Н| 'Kuui>
mxlx>< KHWwmniioiruA uHosHyraj n«id.?Kiri n<Mtroxa<Jon j ш|ЛП
iMsofdDuj и1.мц MM^NndMH KiONluaXMjo нп«о-.1ох.<ф
к«ш*1 tadtMl II wrtuwdvMJfl «жляшм iftuwui-ua нни.ч'мц *чма и nroi
-wdtnijn ги вгвж1.ияп <M<*Hii.imC.W nhVl'oQ ш.*г m>Nioir лмж.й*>
ndlUPM OWt «ОКВОФИЖИ *«od9KBM UOUL'OXinlan RUM.h>hlH*l*»X,)K
J priHU.lfinl .tu.l 4<fatON HHM.4'|.ULL I!ia« NFIRM'INII O0<»ll fl H.lhCHL’Mlfl
R|> 'K0lia.lL «ШЛО KHURtOll XRUHMHpmiJ ‘X ВЧМНПИПИ Hi n IRifHinu
fh -мая jo f—। onxjodoMa <ю ir.uamneda мгахидаплм HcyvdiNj
•ГКГ1ГШ OtetDYUJBi: mjл>н\<!.»ыии хи J ВИН.»'
-8ГЛ till' OJ iHBl'uXyixaR *£M 1 ПИМ.ЖО1 H'ITl.H HHIIJWIIMI UjuMUMj
-наши ал«ьишчном< <M •y'GdWMLXMi мио аж iiiraj ‘iiofr.i минюЫ'Я иэ
,,1-п»! млимлмговэп чиопмл шамшитл 01 V0 птчиад Ь,.л
nl(vu >H ишмяшшп» 1ИаЮ>и<ре<»1 ni-x, tn > 1W о*ояо liMtmur.*
llbXIIMira»»rr«i«iiodn П1.Я1.О1Л.Л т1лчниш> ля ( ing v3l xHMMNuout*
.,1.и«.юИ1’1.Ш>Ц1 Bd.l IHlIC'f 1 10Ц ч иж! п 14 г.|« >в,| 4 ,BL.
пМ.ТОЛ ll.lfWl ом (Hinrjo ПЛ £( lloKltllltriU И ля 05, и J1..JH4* ЛИп-г
A!1JioK«nf ИКЯИЧ1ЛШ икнн-н еи наяечпв:: iunwmupu uraiadcniu
,чл 04 И"™'1»’ х«»чи хтояавюшп мииЛмь. «midarn
„кг.нги НЛГЧ им»и« нкпччявлл anmoeadyo auegwl^ ,i
м1м.ш вта'Н'Ц ZT. inlier л r‘j di.mnir шх» „ grxr'r
ПЬЯ! ягатЛапэц •ииофиви umnrnn а 01 лат ккптгк. ‘ииетчнг
нянин’»!! ИКМХЛ1Г1 amidol a indnii. пнЛодея 'к c*j цчшпт
и я i.'7. «<'dioKB«i' HBymlwi niniMbudtfnarmi itHHii’ainieu l .r
.xogoa «.iiirHBiaradii (jjj jihI) и cjxo'Z «»« 4i’aui.|«u лц
WKWLin HMHtfltMJKRlbktad i!l*T
пк*маонвьэ.< 3NhOU К-1Ъ ‘OKXJ₽d II ПНЖдГ ВИ dAtftuj OHfV UUheilE ,jr И
II.Ml.llfoy *|f ’3 ‘BBJlMg V II noHUerj ф я лиинжЧ ut vnuuudn
xnduiLiM мниаГВоэ и * вшитый! an >в э ич,т KjowTi]i<nued$|
-ИНИПНВ1ЭЛ ыэоиядоян UH 1ГЦ.»«ЛН»ВН1
ОВЧГМВПвНхО Olh ‘OlJHb ПНЯ1.ТШОГ luroXJHOlItl ЯояСэ4лф .lUH.Hu»
ее 'wHUL'in Cnumko rh inIiqrmh u н>тг vbm
enmn HIIHRiin.li ndQERd »<ll! ННМНИГйН uMBHtO enneniu a у
оатопояс и “'^4 eiaoiwifaiBroatBodn mtraairiuon лаиглЛ.» я
wer xtrhjn HJVMUiiKiniieda xhxknIom uh ииепп .эдигяи.пнИуки^
RHtwd hi: find ипчг.э1.виогэ1.'.ми ком в гш moou jamtnr
90 aumBL'cii пмн<л1оф пь.ш MHdDivde uii|| в хипкест
td’I имт(>гоп ЛИПЕ H уояээвгя 3 SKBL-ИТ BHHCHKJmildMred
тш«н>м1инму|«ан iido шэьоотжжшгаяХ ohh.niijom \э «но и.чтплылн
||1чг.нмэон14> .лич кохэмь я нкисш HMHmiM.t£n<lyE«d 'и.мн'нияиМи:
ГЯНА tVHIHBl.iedtXni №ЯЦЭГ1 Ul.HIMHOl HHH.MiHHedjil И МИНВОД».»
MNMMDM1H Illi HL'.HIUM HHHlttlFTyOiln HH.>»V*lll O.IOL*VN UMRl.il ле)Ц
*жмггн4ах«я и
iMWvj srjKJK uiiii.wiuHJvHudiiua RixiHxdaHoc 'ипьмгзя t hqoxm
>rhuiM3oj нптштцмМоявод а ияв.Сэ4оф чьав а их»» мт
MUmidijirtfXI1-311 в31ЙWon lliwy — 9 М НПМХ-МШ ffou IfHHt'Jt'JOn mxlaioB
•*Jn BMULin JllilUIIIIJt rdPjrttd HJl.IHLHH RO^OJOU.t 1BNR1 ГН ItUlltj )
Hb.Hi ож ид*: a ai^iDiRva.Qjou ‘wadni някм
•Blyn HnM>OhMHi|.11 if L*r tn IE Bl ydhJII KN lUHUltOXlO ВВНЯСЖЧНОВЗВ
,090Л1ПЭ UIHlMHEDil M HKJiln dontcoll 'hMfug 11 BKWUidO MMUiil’fl-йф
^Hll'iHUrm II nnihlniRCIirMlA MKBL'iON 3 HJb.Ml BJXNlIliRRtBBdti НИН
|JB,,1*'| n*iiui3ord|f • miuroMtiiodD .imbobmuhTOiC lamiRnw um^ith
,'",|*,И1-иф ML.V ai MfoiluA и aiKl<AiBEML*MiA-woimom зимлнакмиц
. • IlnUML'OyeUMdOH BMBBOBBW
U* Ur^ •r',”n‘l»lx< XHUhA'l•.* Xilic у ‘ЗИЬ «MSB Н.ЧИЧ-'М
.„j1,.1* *‘”'МФ •IlJOHHrailiroilLlIi'dn НCHILLI A II иипвИхнгмф Hihl
• »<|’П,,< ’’‘'^•Лхмвлзо нL’nя ом1>01»м1.ч*м х^тлмк'оа *о|'<щ н н1л*км‘1 mi
Мл'М7’'мн“‘и,'’« ^ ‘>,д II4II IL WI BOI.’VOM м аоинтЬит мчн и^м.»
n ”MI.34!ML\»Mdll ’) • »»!• jk IN Qflfc OL*ONQ XJMniWhi»
I* *u<HiH4vaxBYoatBodB иинчгН’д *в-иОС*Ш иГ> ',1,14;ИМ>
HU* матерная в ИЯ1Л комочки» и крупки просыпается a
стая «оаосаикпвых плит в ияжяей ча. тп и пиритам И ПО пакЛ’
пому any переходной каморы скатывает, я в почк. У.тоМед„Л
в мувнгициклои. унес вонирашаетгн в ночи при помощи шич .
Применение овтареи циклонов малого диаметра имеет проч.'
inert но перед нспольэовапиеммулктнпиклоия, так как в вослезы»
узкие проходы для гадов в спиралях элементов склоквы к я. г,,
мвии пылю. Гидравлическое сопротивление испарителей п»п.
пл нет XV-W) мм вод. ст. Для преодоления гидравлического С(,п(.,.
тивлеиия всей установки эксгаустер развивает напор поряди
150 мм вод. ст.
В табл. 28 приведены результаты пспыгаяпя вращапщ.
печи 2.0Х 25,0 и с испарителем 2.7 X 1,5 м для .визига пев. nt-
кого клинкера.
TtGanai V
Геаулататы пгпагтанва а^щаи’ПЗтНся печи Т.п 2Л.0 ч е атяарпп.тч
2.7 1.3 и лая „Вжата иечеити Г. виваверв
.\kV U/B Показателя Pwnep- кость ВгЛИЧИШ

1 1 3 4 5 К Вал тошлопа Тимхть помола топлива (ост. на гите 1М.Т0) Ншшал теплотворная способность то пл н па Влажность сырья ТгЫМератур* НЫХ01НПСГО ЮВВИера Температура i«юн ха печью Кофгамрит мбытка млужа *а <и*<ып I^IH'Hicwue жа печью ... кал кг град MV НОД. ст Суяпнян- СНИЙ }ПИЬ O.iMi.l 5SK М,5" И $
1« Температура г&лое за кепарлткчем . . Ксофнцайнт набытгп воздуха па лека* ритмам ... гряд. да
и {•„.(.жемпе М лсперптелем ММ МОД, СТ- »,н
12 п 14 15 К 0 18 Иавргжемис м м> аывдклпиом Влажщхп. матст^ал* па псоарптиля Тсшпретура материала ви швагмталя . ЦрПЙЗПОДИ7 нпЪЯСКТЪ ПН‘1П . . ь делымн п|»упдаод1пол|.иостъ iw ui дДельный раехоа теши .... Т<жлон»л моаинги'п. • .• • град кг/час кг/м* час иал/пг клип МЛН и.“ 11.7 Q4,1* J540 Ю.з 1W0
1* 20 | } нос вотпратжий .... >вос <*звожиратичн . ншт/час • 4.3? 33
На испарителя в печь поступает материал в виде комочке, ямасушеииых ар машиста 10-12% при .императу ре оно*" ре ультате этого удильная производительность праШЛ*101” веп‘!" с < паринмями на 25—30% мыши. чем обмчвыж »'1в* за
плчея Ночь c urnai^..,,.м 1>кж„ ,м,
„р.гпособлен. к форсиро.к», т.к „к n<„p.CT,„, темпер?™
/сипроет. г.зоп а испарителе кызыгает „птеж«♦.и.штТЛГ
„..ремчи в ием Гян еущогтичииоп.уиелич. пип удТГьвоте п£Х
„ал. .в Обжиг. Недоститион агй уегапп^ ,„w
„льии* У»™: (по 1а% от пгч. сырка). Од„и, пт,П „ ™
арсздчлевастсл путем пр.мененпя зффектапиыд тмп.гамнжп.
(Щ,, аппаратов а возврата уиоса в печь.
Выивеегае подгототггель'кых стадии процкга обжига пажа
ВТ матсриалоп, иротекаатит при температура< аиим !С«Хг
»’ полой враииюиюйся ипчи в отдельный агрегат, который овес’
аечивал бы достаточно разпитуа» поверхность г.щрикоенов.’няи
слтодятих газов с подготовляемым к окончательному обжигу
а печи материалом, зиачптельио интенсифицирует геплоаере-
дачу коииекцией. В качестве такого агрегата ири мокром способе
ироизводстпа используется описанный выше испаритель. Устрой-
ств’ аналогичного назначения при сухом способе ирлизжиспи
иосит називине кальцинатора а представляет собой бег конечную
кпл'мгммкоиум) решетку, трине портя румяную и печь грану лиро-
венное сырье, через слой которого сверху вниз прссасыважпгя
эксгаустером отходящие из печн газы г темияратурой около hJU0*.
Средн действу ищи х вращающихся печев с конвейерными каль
авиаторами наиболее типичной является установка. состоящая
из печи 3,2x32 и, решетка 3,0x11.0 м, гранулятора 2,6 x5.0 м
" холодильника 2,7 х 18.3 м.
Сырьевая мука из бункера питательным шнеком подается
п злттор, проходит просеивающий шнек и через секторным
питатель плету паст в гранулятор. Последний представляет собой
барабан, вращающийся на двух бандажах со скоростью Н—
18 об/мин. На протяжении. примерял, первых двух третей длины
гранулятора в него подается пола. Диаметр отверстий в орг»
пгтсльных трубках составляет 1,2—1,5 мм. Каждая водяная
капля образует ядро гранулы, погорая при вращении бврн бака
увеличивается в размерах за счет налвиании новых порции
Материала. Для тдаления образующихся па внутренней поверх-
ности гранулятора наслоений сырьевой смеси через него
«” всей длине пропущен скребок. Способность сырьевой муки
к гранулнцни ллвисит от томности ее помола. При достаточно
тонком помоле (менее 10и„ «хтатка на сип? 90) хорошо rj»awy-
жируется сырьевая мука даже ил мгалаегмчмых материалов
взшч-.тпяка н ишиввилиого песка, шла кв или э|>л“; .
Гранула размером 5 -20 мм с влажностью 1-—15 м с' - п_.
"л гранулятора и воронку. которая ^спределяет нх п0Г '
"<• кплосииковой решетки. Чем однороднее но Ра1М1’£““^’
т«м менмвае пиратммческов сопротивление ‘”и*1увв''и 1ПН
рвала на решетке, гем успегояее раЛ’таиг ‘Уи* . ^ановлен-
гранул регулируется в пределах 14G—180 ммшы&фо . )
ими ин выходе пз воронки.
Px 123. Конагйерпый нялмгимптор 3,0 x11,0 м праипамиейся пс,ж
ЗЛ Х32.0 ас. иг,
1-м**ОТ х*« рш^лмсшая гавот. Е-м*а*»ч идауми»; >-»₽'< .’V ял
«-*лм>>« мадьцммармаимип. -' -ku»<Mix . t nnao. паховая р«ш»»ми Т-г>Т~
|ароа«л4 »-яг|>»лодмиВ логам.
Кол* >< ни ковам рсшггка (рае. 123) заключена п плотный
лагческвй кожух. 1Ц**трям' тпи нал |м»шгты»й раадвлено попер' ’
нов ставкой на ль» камеры. Первая камера служат лли пред*
ригельной с)1пкм гранул при температуре гаэов 200—31МГ, »»»
как при быстром нагреве вследстмие бурного испарения мим гр
аулы могут разрешиться Для п<>л)тении столь низкой темпе]।
туры горямие гады из второй ьймгры че;н»з ирвг<*линенм
к нем дыааоную трубу, служат}» для розжига ***•*’
скааегтся в Другую трупу. <м*диж нн>»> с перт«м кнжфой; *• |И
труб) засагмаагтсм яизлух для ра эбп вогни я га*»в h“;l .(.тСя
перивуемаамоги газа и здса< ыпнемию воадуаа рагулир/
с аимооцым задвижек.
Носу"* ««ТРУ*™»» «иосммомф |WB>e„«
лкплм«> бвеиопвчмыт цепей, звенья К1ЛлрЫ1 ИДП( *
5н«ДУ •••»««« Ш«Р™Р«- “"«»«- чугунные налоев.,,^
ПЛ1ПЫ •' пр-резями Ь,5хЮ0 мм. Цепи натянуты па >wip,4K|l
Вм прпячлим» апмдачмк в горячем кппда, решетки спвЛжо2
„дяяым отлажденпем. Уплотнение между хиккупвжя реватпж
, неподвижным кожухом жуществлж-тг.я с п..»яцыо плягтан
II.I Хроми рои» НИЧИ стили, которые СИДЯТ иа ОСЯХ KO.Tul ил кош I
плат и пружинами прижимавши к выступим, устроенным г обеих
fH»pOH нал решеткой пи всей в* длине и снабженным напр«влнв>-
П1ЛМН также из хромированной стали. Спороть дмж**нвя
решетки ахтавляет 25-50 ы/час.
Части чип кальцинированный материал перелается с реветки
• печь при помощи переходного лотка. Необходим» предотврптжть
рамамшание лепешки материал», пока сна находится лп лотке
>п» достигается тем, что поверхности колосников и лотка придает
<я небольшая кривизна, прячем лоток примыкает к реиктне
и том месте, где ина на чикает изменять направление движения.
Отходящие газы с температурой 100-110* от*-асымытги
из пидколоемпкоиого пространства эксгаустером, пригоединсп-
ным к герметично охватывающему колосникову х> решетку нтпуху
Гидравлическое сопротивление конвейерных кальцина т рои
колеблется н пределах 60—100 мм вод. ст. В нижней своей части
кожух снабжен воронками, направлямигенми прсваляваэ-шнш’я
через решетку материал ня доимой транспортер, который подает
его в плевитор гырьеоий смеси. Количество провали через решетку
.хостигнет 5% от расхода сухого сырья.
Ври та ища вся печь с шжиейерным нпльолпатром потребляет,
примерно, нм 50*о мепыпг тоываме, чем обычна» иратди’ныяся
печь. Соот1и’тстврпно меньше количестио воздуха, которое жнкет
быть и с пользе пл по дли охлаждения материала, м выше темпера-
п ро тдотрега иоолуи. Пппгоыу .рат»»<««<• я п.-яп с копы-жр.
НИМ |салыипиторлм иракторязумся ппвышеяячя пмперат, р'Я
отреяия, упулпиаяигй уелппяя рабоги футеровки. х" ‘'
тит п.-ягм лмжеа быть билыас. яеы у •ынв-» •
оеяей. причем следует УДматт. or.iftw ппяиаане tA.py^iei.u».
его впут'р..... устройствам», спссоб.тву-'шжввж
С иелт.в> иеждльзомная маисймвлвмого нолияества J
'Члаждения МЯТР1Н1..10 ьплиястт. пермчяиг.)
пего для подачя в оечв. уголоипй пыли. ".!1а
ними талшинэтонми гот)ра1чвеп« а»
езду та. ityo вы и вест жнЛяодаж’с» » и
Дута. Кроот»того.постасоттряжеиияиеяи в ' ' '
той Померой ДОТ1ЖИЫ бы,в .«..'жены ‘‘Ч’*1™""J"/' , »”nv
Вр.п.ип.есн пот» е
на,., ^.ре.ровку >»,>»>
>оиип удыьпого |м.с)..ла тайла. .»-«£ «мвхяяр..
для эффекта пиой до|м»лннте.>ы|ми перед* ш
аюп решетке. При обжиге цементного клинкера >ги
сравнению с другими вращающимися иенами обладав Т?’’ ”*
мяльной удельной промзиодитплыюстыо и минимальным Т*”'*’
ним расходом тепла. Удельная производительность кмвае*/1®*4*
кальцина го ра составляет Ж) кг/м* нас. Веледешш-
пили при прохождении газов порез колосниковую решетку,
ия уноса материала из установки находится в пределах !(5-_’
расхода сырья. Гранулированным материал при Движении чм?
печь сохраняет свои» форму. что благоприятствует теплеверкдю»?
Недостатком этих печей является сложность конструкпии, в«ш‘
ваямцая повышенную стоимость ремонта и требующая'
квалифицированного обслужи пн ни я.
В табл. 29 приведены результаты испытания вращдющш в
печи 3.2 X 32,0 м с конвейерным кальцинатором 3,0x11.0 м ддх
обжига цементного клинкера
Таблица 2»
Рмультатм н>аит*яии иращаамнгИгя печи 1.1 . 8Н.В и е к<>амй«рвых
клльпяявгирпч 1.0 ••• 11.я ч для <»fiaiwra цеиептног» влммвера
Показателя ₽в»сгь Пвл*’им
1 i Вал ron.inni । уголь
» Золыпх rv топляка 1 «-1»
Содардаияг летутах » гльтп». 24-27
• В-Т>44*1ГП. тг.и.тппл ..... в | 1—1.3
Тоюпсть помола тол лап» (ост. ид .птг
200/90) -.'М>
<6 Иемма тешимвориля евдеобяость топлива , Г0Ю-45Ю
ТОШЮСТЪ 1ЮШХТЯ сырья (ост. 11.1 Г МТС 200 ' lf»)| над. кг । | . '
8 Ншпквостъ сырья .... 11
9 I Дннчгтр грант л .... мч 4-15
10 I Васота слоя грянул пл реагтие , • 160-IH
11 1 !? Теми* , атг|<й газке вад рмвгтнзи а I каш пн • ♦ » » »П » 1 град. » 300—J .0 •Н>г— <ч0
13 Тем1п*р*т>'р* газон пср«д мссгаУгтер.м . 110
н 15 Рмряжеии. над ;*«сп*1й 1 камере . • • • а И » . . мм мд. ст а—20 1 Ю
И 1'1 • Пол рац»«поэм ........ Ьолачесп»! по । «ап norv атхдуха . Тешж£«атурд гахаюацйги илкннера 1ЦовайОЛ1Гтслы11Х т». netir ^1. иг чае 1 60-ю 25 1 ко-ДО 12 МО
20 • гнлъпая пд>>лп>эз1т*.тыь>ст1. п.-«и . кг м* час 41,5 НПО
21 ^ДАЛЬиыа рагхид тепла . нал кг кляп
22 Тевдондн мощность ш>ча ...... чли. нал /час 13.5
Холодильники вращающихся печей
Максимально полное использование теплосодержания мате'
риллм. находящего из вращающихся печей, имеет влсьма суии-
СТВевное киячелне как с точки зрения экономии топлива, так и ДЛЯ
Достижении необходимого пирлметрмчес кого аффекта горении.
Барабанный холодильник
Бараба ЯНЫ и холодильник 2,5 у 24.5 v вращающихся печей
3,0x5f,3 м и 3,5/3,0х 60,0 м изображен пл ряс. 124. Талащие
корпуса холодильника равна 16 мм. Он установлен на двух
опорах с уклоном 5°п и приводится вл вращение со схоростш
5 об мин, от мот при мощностью 29,5 кит. На протяжении 10 м
<1Т горячего БОН ЦП холодильник футерован хяослустойчивмм
термостойким шамотным кирпичом толщин м 120 150 мм, срок
службы которого составляет 1—2 года. Далее па пр -nwo лиге
13,5 м к внутренней поверхности холодильника прясоелпкны
пересыпающие полки из швеллерного железа № 16 хтжнгй 1,4 м
каждая. По окружности берабаяа имеет я 12 wu< к. причем
в смежных рядах падки расположены в пит мат нм п. рядке.
Тепловое напряженно 1 м: топ трем и™ поверх* ста Параши-
ных холодильников приближаемо выряжается формулой:
Q = 12 000 И*? • кал/м* час град..
где И’ф—скорость воздуха в толслильмике в им’ м- сек.
<30>
рекуперяториый холодильник
Рокуперлторвий зпло»ял1.ннк ям» 3.5 150 и (я»«. 1^1
Состоят и । десяти с мирны ж рекуператоров диаметр*' * * *
нов 6.0 м. н и, тепленных из гтильвых листов ти-’ ' ,гы ’
€ tvipflvrn конца печи п|-ис<ч хиняетгм иа .-мтвемто-
Л11<т е 10 уьпамичими. .«Г.ЦИ»» , 6^
l-u. Р»кУ1И.|м>т. pH К|.. и>пея ,. М) г»ми « V* ’ J
тми н cra.iuiHw п<рл..иии». "Р" " “ „..„.Л..' жиг»
Внутри п.рлоган т<там1чиь»»'кн тмтиа I ы
5 Норного яугэнн. Во ’
крупны, кусиоп илнякерн шпруокн »• • uetp,fJ,B и|ии
<: «УЧ-...Н nojH.HU ....... -пн.
пина (MIUIUUMH f.,«>uoKUMii плнтаы» па И,“Р1^ •
На донна 2.5 и. '«.ан от горанмо к. нш. р»к>»»1»"*₽ ««
аз и.»
*4
^1е‘ fr’Kynrpr

v.“ ’“•°* I» «>,
’ лм 1 n,d»Wg,
g
гл» II
. .--ироягмън олиш с D<Исыпаима
________Г—"юлами pamcftia.
| деша влвты гавне лопает* на жароухюрц i
I I новые плиты крепятся к корпусу рекуператоров болтами.
Далее, на давке 2.76 м навешены за один конец цепи. Выходное
отверстие на боковой поверхности рекуператоров закрыто репэм-
кон, пропускающей только мелкие куски мн те риал л. Крупны*
кусни выходят нз рекуператоров через центральное «лтперстве
в торцовой диафрагме.’
Вращающиеся печн 3.0/2," х 125 м в 3.6/3.3x150 м также
мент рекуператпрные холодильники.
Тепловое напряжение 1 м1 внутренней поверхности рекупера-
торных холодильников приближенно выражается формулой:
J » IQOUOIFJ1’* кал/м’ час град.. (31)
•рость войду х» в рекуператорах в им’/м’ сек.
Скребковый КОДОС виковый холо,1идьмик
Вращающиеся печи: 2,5/2,2x75; 2.0x25.0 и 2.2x35.0 *
имеют скребковый колосниковые холодильники, состаиляюп»и<'
один целое с печью.
На ряс. 126 изображен холодильник печи 2,0x25.0 м. Как
шлво из рисунка, к корпусу Печи в ее горячем кляпе болтаю»
присоединено кольцо из жароупорного чугуна диаметром * *
и данной 0,8 м, в котором диаметрально противоположно ДРУ
лругу распложены четыре отверстия 0,5 х0.4 м для выход*
клинкера. В /ти отверстия вставлены на Гх»дтах решетки, сделан
имя ташке из жароупорного чугуна. Назначение решеток заклю
Ж
чается и том, чтобы в холодильник ие попадали крупный куски
материала, которые через обрез чугунного кольца сааляпаются
в епабисепый за» пирг.м соелипльныи приемник, откуда периода*
ческц удаляйте».
Просыпающийся и щели материал поступает ня hivhvhhk 'BJio
рсни*тку, смиитирокапиую коидангрически in» оти1чвеин>.' к пачм
и параллельно ос оси. Длина колосниковой решетки «оставляет
2.» и, м ширннн 1,8 м. PacmuiHue между колсениками putiwo
10 мм, причем ипыюе сечение составляет примерно -а „ нл«*
М* П5
НИИ реил'тки- Рммеры решеток жпяпди.тышкм печей2.512,2»-
и 2.2x35 м слгтевлпт'т свотпететпсвпо 2,5x4.2 и и Z.bxJj^" I
На горячей конец печи коипгагрпчв» ииажеи и»лця I
екай кожу» лливоп 2.6 м иа лпгтмого жмем тоапшми bi,
На плвертиоети кожухи и пролильном иапрпплгнии дшмет^н,
протавпиоаожко лруг Другу < моИтк|н>мим лм ряд, '
па жароупорной стал» и два ряда копшеи изжпроупприогочуг,,,.
В каждом ряду лопаток имеется 10 поимок. ycTanoB.w0'BU1
иод углом 8" к ОСЯ кечи и служащих для передвижения тттеряад,
ю колос ни ютоя |*тетке к находящейся п ©»• конца внхоапси
течке. Предусмотрена вопямпостъ изменения угла попорот*
лопаток на 12е путем установки клиньев мезкду ними п крщ
штейнами. В холодильниках большой произ1юдптольиоста уго.-
иом'рота лоциток можно регулировать на ходу печи помпой.*,
гнешильН'ТГО привод!. Расстояние между осями лопаток гост*
ваяет ОЛЬ м. Uui'/та лопатки равна 0.45 м, а длина —0,5 м. Hr-
стонмиф между нижним краем лопатки и понорхппстыо решеткп-
50 мм. В каждом ряду кошпеп находятся три ковша размер*чм
0,К 0,55x0,18 м каждый: расстояние между нижним крага
*мяпи и поверхностью решетки—0.26 м. Назначение ковшей • »-
дмтся к вмраппвмяиа* слом материала на репштке после прото
ж дели я лопаток и поддержанию. таким образом, постояннее
его высоты.
Колосниковая рипетяа, лопатки п копшп заключены п мт-
движнын железный кожух, к которому г фронта печи Примыкает
откатная головка с вмонтированной топливной форсункой н гля-
делками. На противоположной стенке кожуха хило ля льни ».я
через которую проходит печь г надетым на ное цилиндром. ллм
крепления лопаток и комшей. имеется уплотнительное устроисп»1
С Внутренней стороны фрпитовая стенка кожуха и вертика;н>на«
часть боновых стеион футерованы, задняя же торповэя стевия
и верхняя полупмлиндрячегкан часть кожуха ио футероввкы
Воздух П|м>ходит через слой материала на решетке, охлаждая ср
и натрепана, в кожух холодильника, где он перемети паек*
в аатоы поступает в вечь для т|м*ния.
11<рстазхиваюп1пй колосниковый холодильник
Переталкиьашций колосниковый холодильник 1,2 х 3.8 *
нпмпна.тьлом приизводитсльпостью 4,5т. час, изображав на рис*
Холодалыигв представляет собой гту шшчатую ре шетку . » когор”а
чередуются неподвижные ступени, заделанные в стены icaMepM
с позвимпп/ми ступенями, связанными общей рамой- Рам» L,1‘
верша»-т возврати'>-постунательное Двнмппше от вкcneитpик’,^,”
пршюда. Решетка установлена под углом 15" п заключена к мста-
' угилыюго сечения, собранный ин <*ити
и • отдельных секций, моторы* спаргаы из листо|юй стали. т['
К'мпу* футеровая огнеупорным кирпичом толщиной м
Ш
127. 1крРТ4-1КМ*ДК»1ДЖЙ 1ХЛ.11ХНВЮ.1ШЙ холоди, паши t.JwJ.b W
Типажна с подвижными колосниковыми плитами делает пт 8 до
16 днижепий ft минуту. Величина ее хода составляет 60 мм и
поддается регулировке. Привод тележки осуществляется г>т
•‘ленгрпмотора 1ь>гтояин<'Го тока мощностью 1.6 квт. В завнсиыогтп
от числа оборотов мотора изменяется толщина слоя материала
пл репигтке в пределе до 200 мм.
Камеры Холодильнике ПОД п пал решетной ряхзелеим ни дне
’•сгк. Подача воздуха п обе секции под р'и>ет-« н осуществляет я
одним вентилятором .V 5 среднего давления с приял»- -н-
Н'лмкнтьк» 15 000 м’час и напором 200 мм кд. сг. Привод
••оитнлятора —от мотора мощностью 17 кит. 1450 об ман. Надя*
***<• двух камер позволяет подипять через верхнюю часть решетки
|«мичество воздуха, необходимое для горения топлива в печи.
'• через нижнюю чисть решетки, с целью Ш’ЛИОП' охлаждения
материала, избыточное* килвчеетж) воздуха (оимо 50%). который
с темпорлтуроя 140 -150° отводится в впюсфгру.
• а
Гидрлнличостм) соапютивлеиио колосниковых холодильников
лежит ** пределах 00 -1(М) мм под. ст. Удмыии и|мщзаолпте.1Ь-
овть их гостя ал нот около МЮкг м* час.
Тепловой Ноифмцяг|гг иодевж’И» действии ».•< лк пиковых ч- и
двльминов ранги 90- 95%, против 65 70% У барабанных я рску-
BS7
штач» «и» o«*«* ««Ли» имя mm ртам»
п ил ii нж»Ь'*1ваои»* niflbiud си нл-шirerodno иияотлтгхо
ник и аляжоо "в»г1Г м-ипглаптэи or мьоп иияг);
Щ|АП И»П1 JhOJ МПНЬ.-к1йПО1Г я
ЖОГОВЙМИК ‘UlUMWirr •вхялм.гвэ £м!Гм!м |«| 002—001 •" Н1»ШИЯ
..<du 8№ЖГ"С И*ДО1ОМ 'Bh-Hl ОППОМ МОИГОГОХ а nni.lHudxj.C «мои
-dnantin Хлогги ' оичголИОМИГj ii ROtfUifdaiWl яьоп vnifdiairau
от дидеввфс .».*• и<о»|И1*яи1гзХди (V0 fwniMiMiidX а милгилими
а нь.ш чис«пч1.ч*4яг<тивпо<!п vmdexwit кииояпмп uoodon^)
|п.зп ватном Roeodgu кямод дин
-<ЧИЙ II имоИадл оетиь оот«МШО inodwgiw ‘(fj) >nd) Xbutfed
~*W.Ill'll OR OI..4J НИЯМПИ<1я Я1Э(Х1ОМЭ ЯШП1И1Л1 O UNMIUldMIOTigoo^
isnXuotiwoMXj *Kkon aoeodugu огонь on ямоснгн ги эмяаГдосиоЛц
lanttsrtredao (rj) мг.Шоф oti ui.jc вещам яэьяскм а «галлмоскэХ
ojoadontou лмовен «иииижвйдсхи яямиинХЛхэван on кипим
•wrifl BL-BHikatm кянаяншГ BiJodoMd ишиъвмс НИИввОНЭО иц
-<Ж1Ж июл я Fi.-end.*xe« кин л* ли г чдюйамэ wi«irolfedno елиж^о
мде и ol’omiIairr вивя«нд»(1п imode яояягохдова и ‘[(62) >tf.fado$)
MHMAdoj fOBi* ввигК RniiroHoundoaoda ивпомапэ nnivc еншг|**
(l‘W11)'5OT »‘KI 1 Si6
•‘a o‘s»i «*K hi
SH
Rfl
<X1
|9*И — Ivu —
0*001 c««1 1 U*(XJl «01
4‘lt W — I -
IO‘H ftc O’$| | MS
4‘й К lo‘t * 09
'Z'X W S*f 6«
0‘s « ,0‘e 6»
У M rot IM
4‘S 64 101
е й ил ой
Ги Ь‘шк‘11 i
•'n OH Jl‘U
»'U ' <«'»'>, I
1ГМ an
I /nw
•wuo;| мни<1и»м
| oaa j въоц
wodoiOT
-вввдХ-жиг
4<1Я 9
UXJOOdlJA
ХПИЧ1ГЛ1
-oniroaor и
хиням! Нм
«*9 ^11
ш
о«лив I
-tandy .
•uxrcMfinoda 7O)<mi3 foxX-k
res I -
0‘001 OU I
0*01 I ttl
6‘S I CIS
0'001 0961
£‘« 0*S
041
9*2 W
£ ‘S I £S 164 1 SCI
«4 tti o‘t I XS
U’SI IOS S’41 toe
'4‘n oa 9‘s« m
I’Ui ои j re U<«1

wwd«MR oadwatjdk «в-аии-^*!
онэ «и» чая ЯШ. ‘иняп a eoivj ai^,doMJ ЯЛ1„. "
„линк жявчеа*» di.maar uaaaaedao л||маэ»»],..,м ипяин
нм11эеоя ou endow» ишы-J' i n»<du«ni »ar..i« („-, »r<„ ' л,
оц -.wn шо«« «<«.inwi хаааашлси Л.эЫ ?!
«-*гХ и Икли uwaii-uxmrretKHfo накагла ' .еел„
В**» "JiBfcuftt».!, и аш
пшаоало Я.1ЯПГ»9 аиаоипах a„<i»kj»| nautjuada (lt н
1ИИГ01Л JBjXdl' « ш«ш 1 «П1ИГ.,! и, „^Хэ^лпяээ
1 njvaadn аинчяоа» «н оккилшш ,, BMaatraaadi. ..»Z
ан •»•*» roused «ЮТМГд -*<>aaatH вмааваа ,1л»1г.,иЛ
.С»м1и виаэвв «Ю ивва в >п<шхмвш»4н waitvwodic<(UnBox вИц
Нами NaaniMBUiiidM вл4ь>Н hioi^j
’•coreH ojb nixmitnt.. Rdinanniad w
|1П>Ж9Ь IMTIXJbBN КЛП1ЭШК (и*Л Э ОПв1:К8» ОЛЬ ‘ dtinL*rj<) unqirar ИЪИЩ
жши Нъчнигм иянигжило члэоНомэ ••<».’<M^rmroL-ox imdnxMaB
•'<*1 SWI • 0401 0191 1/61 0’001 02 OS
1 Ml bttl 0‘Sl li‘01 rot
es ** w 94 « 1
НЧ :» u’C to
* 0*t 10 04
141 Ш 04i 161 9‘X« К»
I’tt tl« «•so 010 x‘a ¥19 1
“ «41 VW
L’BX
вивших I
XNBSVO&
КИЬ'ОиоБ’
XHMliodAAHH
v*9 или
IBM 9<мм>раа1
tt-aiA Г0МЛ4 *BU>9O
ul
«aVKOCVdiJO « КГЦАХ SDlj«J
...................Лй4э
-«X1UUIB *. Cds«. « u tMA Hdaxvii
мис-та<клам о гсш b«Uio|j
KOJOB.C J <TBM wd«XO(|
tKMl'UOX
BJO*ura« AO ITL-fl+A ud«wu
• ' *............. »W»U
мввигохю i шгадА шЬаоц
nrn^im >ш nv.<
•u<*den,‘M вн шя|м udaxou
vutuA lox мН 9вя?*ьвам1м1
вчхваэ
,r-**xf« двмвэ BndMOK
-odogn vr-im, to iwineni ah meoMiHuradn ‘iroewkp никах 'andoxoH
•tlTJ.H Mil nj<iM»R«₽rjd<M1 «ЯХЭЭЬВКЛПМ аЯНОЯПНиоэ 41P4FHU Гф-ЦЪ
‘свТШМОМ ПЛЧХЯЭНЯчП XMVMldX ей ПИХЭНк жГСхнИоанех IFl.’Olld^lUN
вм> Dniii.j.w п ем eeadjwi их»наон«1в имхНм еиихэгех-лд
'ОП ,;>и^ вя о««еюипг
unrrwdaxm икал ииплнх*лаее вхялмгафеон rcauHAi.uvonA э ягплх
AL'TiHd.Hvn олмммагИао PHij^hMfO!! ojnB4Bfi»VX oraaxoadeog
•к/Cur m 111*9
ипвсмэ в CdxAjroHt ntfuriiH.iwadonodn oiih.ikh d Мхэнишг n4
‘tritdoaxa 1глшчг*(Х| я ^JWMJihiWM.C ш.ап имиде гвпохь ‘аичгохт
•огэеэ 'икиЕохрояа янвяиохэла hl.ki *tf -и ’м iruDoevdxoo ni-p
•Hb-Kj r h « н.'-хеяжяялп н noevj хнтпягоххо в<1лх»<!о(1ках хлми
-wiling мохе ши омешго 'ньэд вашво(1|(Э(1оф uiieuox.i чдвипмоо
1Х)'Я1Ж(Ж(оз нмакмвхлГайп оллыгешоа нин.жи1ГдкХ и Xdxnn
-«иг м nh.iu наяде пннэпнкяю копк.шьнон п<1в Ккомоц ’ахтэы
Cfend.in'n H’i<Kdwon>»dda иихээьигго.ч олоичгог'Х лц|нэыилвв£ 11
(tdl.iaair Xxedl'MM '«Э -х) HX30RXdiN100 хи tiHUirBHUHlldonodfl
- иле хннчгахвяоммГоп чхлжчгзхнГоценлЛп « ‘нкэп вЛхяиглГ
49<м <>»«.*«'>mid<iiiijdи 0|иж<^> ниое •вххюталмпго*
-til''1и i'flHKtiMF И Ith.Ml HHirrt HilHMDONXO ЖИШОИВЯЭК ИЙЦ
’xmbhol'jA хннам! ximodn я<<п
и*-и впьжвт h»hh<m,iii*j«X о агалх .Сх*ям<1зл!Н •иона«явгэ4зв
•«хюьнгы <м.лигвгХ aiiHsxwfc'Mi м&ЫхэноноГ 6JI ’W
*1шяеаА1>ооэв1гд11аи и!,аЯ*
вини! mi. кмлшецу B*H9bVflt <1шнп — пиняшоихо вяиая*п-,<в^
" "’•"►•’пчЛа |ш1.„ги дд.и „.winHjodaoe он шк .’Ш»
w itmSJrf •""••,v"11*u«' (ив ор) к<«к Вимиии1-|"»
mojoad «тм.ашм^пи,,, e,„., IBluBroiio »d <1о-1«и,м
инлвввв (яр) adtenBinr ROR
инихлаи nd it «ьвВ ННШгГ киями
..шеи к» ню» ‘омвееяол K<LiHinJri
oj.mxadNMON M»nf ’and вц
-xuiMunditn квячиоялап a xmroa
-eiliMllI ItHbOtd UiMfOL'IldX >la Jrh
«mi a w-innwelncdn пмихэиН.ммвй
-rv biMhvbmiuiio odoytw в|ф*
'ммнХпдоф ей intarinu в^ах
-НП CMBOOdoxn i :»M«aeff₽»: имин
-MlJOllUC3D МОПХэЛоф XHUdHlTUOA
х.ноа(] 'иной it tfL'oiroihiox.Ctf
-еоя • «яилнэлавлсю э ииивгамх
-oifno.' GjnM.iauHL'uriitHj otohoud
em toiottwalMduo 'u.nri hohh.isu
•ляля аввХагэ я Bd.it3\B.i;>Me don
-I’M dotJBH ОЛД VdoXML*HlHd« oj
Ч>4<1ЧХЛК Ч1ЛОН‘1га1Н1Г<>НЕН'м[п ХМГ
.охав пхмгвоа ojoiibitudau aoeu
.аышои кгатмиазопде я ли truer
-ер иы.т ихэивпюя цоаоипах ивнэпвнг нияииояло на a Jiuttrnntadno
<ианиго а яоенл хитмГоххо Г ох нм a oxlreoe Глхэв^
•pH *JKd ОП BJpM. ( . u. ;. .
иц- *.»шоИ''1Хф VH HMHvu.Hfjea exMkiodn nl*e ынтшфеом ниплжхнлэ
-14IIIW3 он—и,,иь ” ewoexdeaon eu ааыан^Ллми млэдЦ
чИп иеГ vvnadoiwH HdAitfilouH.u MiaondeKomnd шэмвпфеом ем
HHWOHIlX Ч1Ну ННЯОЧИГ "**() II ‘"ф HM.>L*h СМ6 ‘ПМП BixaiJtrh.C
хянчилт Xmiut 4LKt%H.^duo (rj) нинонявЛХ i:a м.?ь jrawdy
•<*2 нмяо|1л1Л’ф HilXiedjun.it .iMHOhont в u^KLMtadno
vuhudoia (g0 nniianMBdX on и мльэниьогХ ornax оахмьнъ'ом от
1 j«d и £-) оилнИоф on icateg ‘Xtrnndaien нноодмХф < i‘U.»on
-uldQou aoiHdMBe aoKdiiiicrto ‘VLniat оохэаъпгом(g|)ocBnaeaedX on
»uit о и>1шм1аллф XdAtndauKoi qxnujlfadno онасол leg) »i ij£)
HE) ‘(Bl)‘(0l) iiMa.iHBBd.C eh nodoyVou ‘"'f) .Cv.xb rwCknacMtCdno a
’vu.u iid«uoii noiiifhitK.»! члвишвге». нии-лжиЕумИи noodaii j|
•»aau iumi huh ixjoiietMron гн.шпифеоя пин мыкЦоеим!мп он
I' Hiiitixlia adXiod.Miitoi иоя.мыио4с«а1 Nonaed вмаоплга
”i!u BJinioit ojuuoeuj vdXtedaniNix bjbmcqo опов м oj.ibnieaHRMdo
витС • xeiiiiEitftlj xu ан bnoxou ojMoraj ttl.iiHdannai
• biBrotadnu аошэпкХ хншмгвм ejj xeraradu ода я
^’Tox;iiioiIij pinttetfoV aeufoxoM Biuialnodiiadn иинмытмхоипЕвф
•* « natj.iHEii *oH4vatwi<nr«iiP3 » •внлэеввв wuanX олосжвм
^'"•«ithlj vii агвиИаюн *dXiBdaUH«>x hi.wi »d.nioL'nai etabJBd ea
^•^oxnw oiodoioH uHiitt' 'itiioii мохэвь.С иннм.»1гага»1по хаХихлхам
ol<J Hoi'Fin। 'Huruta onudaiMBdex »и Baiafat В.1НЖ90
^’’'’Пк.ц im 11*1 minh.imbm oL" BirviftdatBK внничаЛавм »aauod|j
"B,L,U^ xiniaeikiiMthioEMe ri/uat яомми et ujemgo rwKx
и®* няаевтимвп or iua пашГМоУ ниг вонаГох^овв *втм
Риг 130 Завмсамость удельного* количества тпнлл.
перелавмыт « вытгрва.ту. от вовфицмантв ааиолвении
ПРЯМ
При длительном нагреве частно на футеровке значитс.пв
повышается их температура и сокращается количество воспр»
нммаемого тепла. Увеличение числа оборотов печи пианист
сокращенно длительности одного периода нагрева, ио увеличен»?
числа периодом. Материал, соприкасающийся с футеровкой, чн®
обновляется. Температура материала по толщине слоя иырваня-
веется, причем увеличиваете»! количество переда наемого тепла,
вследствие повышения разности температур между фугеропневп
материалом. На рие. 131 показана зависимость КОЭфициМгга равно-
мерности температуры материала для процесса нагрева футе-
ровке от числа оборотов печи при тиснении ее наклона «бритт
пропорционально числу оборотов.
Рис. Ш Знпягвиость иовфншм-нтн рввмо««-рн'>-
стн темигрмтуры iowpu.li от числа оборотов
ечи.
Следтет иметь »' виду, что количество тепла. передаваемого
.игрвялу закрытой поверхностью футеровки, как показывают
МП( .|лтм. составляет в среднем около 25% обпито количества,
МОТО * »»•.
Основы экгидсатипии Врипдотихгя нетей
Скорость обжига вяжущи г материалов во вращающикя
цпчах я основном определяется интенсивностью процесса тепло-
передачи. Для увеличения поверхности теплопередачи в устарев-
ших коротких вращающихся печах, раблтаюгаих пп мокрому то-
собу производства, применяется навеска испей. Экгномпя топлива
достигает при этом 5—!0%.
Количество навешиваемых пеней лимитируется их термоетов-
мпстыо и зависит от отношения длины лечи к диаметру, апреле
лиющеыу характер изменения температуры по длине печи. Длина
пгпясш зоны пп отношению к общей длине печи ориентировочно
должна составлять:
для печей с отношением ^'>33—20%.
для печен е. отношенном 25<^<33—10%.
В пгчах с отношением ^<23 иевпзмажиа устойчивая работа
левей.
За пенями по направленна» к горячему концу печи, там, где
атгриал уже иг обладает пластичностью. применяется установка
ирестовин из жароупорного чугуна (рис- 132).
И л песка цепей и Установка крестовин при неизнеплой тепловом
М"мпц,(.ти печи требует увеличения тяги.
Увеличение скорости вращения печей тнюкг вышваег шагов-
фи кадию теплопередачи. Однако при неизмененном на клина
ц<чя вследствие сокращении коэфкцшвта заполнения, онтшодь*
вое значение числа оборотов будет меньше, чем тогда, когда с новы-
'почием скорости вращения «мпиетстиеняо уменьшается наклон
печи. (рис. 1.31). Сохранение постоянным времена пребывании мате-
риала п воне обжига при повышении скорости вращении и вена
•генном наклоне личи может быть достигнуто аа счет у величавая
“Ы' оты подпорного кольца на выходе из печи (формула 12).
Следует стремиться к максимальному уж-личепию разности
т**мператур между газами и материалом п высокотемпературных
^'unx, где подавляющее количество тепла передается нмучеяием.
^то достигается путем понижеппн температуры обжига зп счет
Добавки к материалу плавней и минералпавторов и невышеиия
(п пределах, допускаемых пормальвон стой»лктьа> футеровки)
температуры горения Последнее имеет ногте при обеспечении
«*'лноп> сгорания калорийного, хорошо жигу шейного (влажность
••е выше гигроскопической) топлива, с минимальним оабыте»*м
Р’с‘ш 'rn“uZXr,,-1"”c*i"’"«
»«№•• я йен*.
«го nojr.ip,.»,
'вктирамв акт»,,,,
• тяйепщ Ш|
температуру пц.,
ник я кляв а< а таил.
Л) тьг и степень дн-
ПОрСНОСТН ТОПЛЯК
Форсировка а»,
чем, увеличена» щ
ТИОЛОВОЙ подмоет»,
ори прочих рваных
услопмих. UMdUMBM
во.1 рас танне темпера
туры от х и диад х га-
зон и повышение ор«<
нзводятелъноетж ш*
чи. Одна ко. йоги
ышает '
"иголио* конце пещ,
( скорость газов в холодном i .-—шлет & -6 м
| Форсировка почв чеивси
’ внутреннем устройство гребут увеличения тяги приперло и
I . । ! ' • ’
| «ом । । г рвом должна . л -iiiL и 11, > . . . ч.
’ той пр и и дительи тн. которая допустима по с.оображгпп <
] уноса и экономичного использоаения тепла.
j Применительно । имея печам употребляют поите i
I о длинной вли н не обжига.
i Если границу между :»»ной обжига и зоной чхлажденик _•
’ лить от 1.Л В:.и печи дальше и вес тио го предела, это прав, т
!
’ Положение границы между новой обжига и зоной охлаждав а”
, ।. 'll-.। । •
торого перемещения згой границы, если необходимо, к головне
печи без ущербе. для км честна обжига, а также надлежащую про*
тмженность зоны охлаждения.
При нензаивиой теплиной мощности печи |ранмпа MOW
зоной обжига и подготовительными зонами будет удаляться •*
головки п«?чи и зона обжиги будет ухшияться с умеиыпеяи* ’
подачи материала. При неизменен>й подаче материала г увеличе-
нием подвида тепла эона обжига также будет удлиняться.
При допустимом под поде тепла (степень форсировки) Ш'Д*’’**
материала должна быть подобрана гаи. чтобы производителю»'’ ’*•
зоны обжиги и приизнидлтольность подготовительных зов б« »И
рмииы. и чтобы удельным расход тепли ИА обжиг шиоДВ-’,я
а пределах нормы. При этих условиях длина зоны обжига в «“
положение границы между ней и подп/тонительныма воиэ*’
будут оптимальными.
Чем мемьгпн азажвг-—
иРЯ Мокром способе
произвол-
Тсм меньше тепла нужно передать материалу для ао.км
1 КГ «л«икер«. Пр. пр.ч., р1иш,
,.ижиог'« ШЛ.1М мп аишитохие np^.i.,к„,,т,
яна ap.m-pu" м 1,5 . акпшж.п оипао I". „„маш
„япамомгь дибтни (пприжр. су.|ьф«т1к..|.|Ю.,.,эвй’ в. ’
г.|Н>.тоя>и1ие )М1'НЫПИТЬ шашоеть шлама ира сохрмшша м£
...nt. обеспечивающей его тмучкть.
Методы pa&iTM ста хиюмиенкпкшалмакюа wvtrun а,
д, а ТТ. 1’иЖКОМ. Ноэак. Тр>фам<>ам, Шара<'<ан. а др . ,/«атака
(мг 'Ипх яокаэателе. па нращаашшдся печах, жиимиы маивп и.
№ цыгоевш teMliepatJpM обжига. пси |ьа>>тш>к л>акш а «мы.
,№.пчеики числа о6>р<гтоп иечса а т. л. I'arapeTpamaae этих
«•толов работы на всю цементную пр<>мы1а.тенн'м:ть должи тать
(ущистиенпын народнохозяйспишнмц эффект.
Регулирош1мис ппдзчн сырьевой еиегн во зряпиюадь я печи
j.weiao осутцестпляться в зависимости от итмсяеяпя ст влаж-
ности и химического состава. Подача сырья Д1\зжви быть прямо
ор шорпиоиэльна скорости вращения печн. Гегеля ропать подачу
полива надо п зависимости пт тампературиого режимл печи
характеризуемого температурой и положепэм >»ны обжига,
а также температурой отходящих газов. Регулвр >паиие полаял
лгьепоп) воздуха следует использовать пеключлтельяо юн.
<родство влияющее нл температуру в зоне горения. Палача
остального воздуха опрвде-тястся вмдержминием иелбходпыого
кпэфппиентэ пзоытка воздуха.
Перевод печи на тихий хпд должгм рассматриваться кан край-
ней средство, лр|гменяющвесм тогда, когда регулирование додачи
топлива и воздуха не даст необходимого эффекта. Псвижеиие
рээрежгмия в холодном койне мечи евпдетелмтвугт об уамлнчг
мии гидравлического сопротивления за местом измерения i мбивка
пылью камеры и т. д. । или о веудолтепюритедьилм уидотэеияи
установки, Повышеипе разрежения указывает на увалвченпе
гидравлического сопротивления перед мстим измерения (обря-
uiBaMiK' колеи, замазывание шайбы и т. д.1.
X UllMllblT. II» чч
I ч-НоВЯЫс
Шахтные печн могут быть разделены на л
группы. К пердой итИ'чатси печи, в которых ТОЭ
НАотся с материл.юм путем послойной мгрухнм
при брнкеп1р<>иаиин сырьевой (.меся. »ып, нан«
е«.кмсстяоги размола и брикетировании. Весь тх'ядт
МЫЙ ДЛЯ Г0|н<ним TOlLlMtM, ооластен л печь снизу луп
антором. Отходящие ГлАМ ОТДОДЯХСН снерху ПСЧМ U' 'МОЩЬЮ
дммолей трубы. Гоцлмно дам этом группы нети» не вхтжДО содер-
жать №Ачитглы|Оги |..>.1ячр< гы дгтучих ящяеств (а мт pan мт
ктхмк), которые выделяются в бсскислоролдой эоне и при тем-
(ПТГМ
псратуре более низков, чем температура в^п.тмгнепля г
даря чему их потенциальное тепло теряется. ' идаг<ь
Вторую группу составляю» печи, снабженные пыи.нцМмж
। хамя и ли го сгорания или полугазовыми топками, или, и,,
। газогенераторами. В этих устройствах могут сжигатыя
1
| гь Воздуха, необходимого для горения топлина. поднтщ
в топку или газогенератор, остальная же часть вводится и Г1,?ч
I работают на искусственной тяга.
| Недостатком шахтных печей является то, что в я их труд»
। обеспечить равномерном) тгруму, ныгруаку и р—TWmi
гааов по сечению, т. е. равномерность обжига, а также то, что i
| них невозможно наблюдать аа состоянием материала в веча,
Поэтому тахт на я печь уступает вращающейся в качестве вр>
дукппв. Кроме того, она отличает» м намывай । ци стью еде
I яичного играет. Последнее обстоятельство связано с повивтю
। ным удельным расходом рабочей гиды. Но шахтная печь нмо.г
। несомненные преимущества перед вращающейся в кашпадышт
1 затратах на строительство, в частности, в расходе металла, в про»
I стоге изготовления я о суммарном удельном расходе тепле и
I энергии на обжиг.
Эти особенности шахтных печей обусловила их превнуш?-
I ствеяноо (iacnpocTpaи / । iu п ыл. вяжущих и мера*
мичсских материалов: взвести, гипса. шамота п т. д. Шихтнлв
печь наиболее подходит и для цементных заводов местного эавчс-
I мня, в особенности, если есть подходящее сырье и о ‘: i|"
I Весьма выгоден обжиг цементного клинкера в шахтной п**чя,
। если сырьем является натуральный мергель нлн сланцевый вк
I близкий по составу к цементу и содержащий достаточное длз
| обжиги количество горючего. Шахтные печи целесообразно
। мевять и в том случае, если необходимо использовать в качеоэ*
топлива антрацитовый штыб в кокса к.
| В щи и» , е развития техники обжига н шахтяых печах мабл»
дается тенденции к уменьшению размори куском обжигаемого на
РИМ iения обилии. При неизменных размерахпгч»
| это требует помыли пни давления дутьи. Однако более правил!-нм»
I путь заключается п уменьшении иы<пты печи, которое при 1
неини постоянными ее ди им. фй и BpOBBBQHBK •” ' я и
| уменьшать гидравлическое . инепечи. I ! ними-
I гидра плачет сопротивление и ир. ии. и.пльность неизм»’»^
1 ними, то можно соответствевиоуменьшить диаметр печи, пр»4'
( возрастет скорость воздуха в печи. Уменьшение дпамецм» ие
I облегчает осущгстп.к нн.« равномерной по сечению печи э*гРУв
1 н выгрузки материала, а также равномерного расщ*Д»*лгиия » ‘
| зов. Сокращение высоты в диаметра печи, облегчающее
I шевляюшее ее постройку, положено в основу кокстр>н
малогабаритных иитемсиьми работающих шахтных печей.
I ж
Снорость горения газообразного топлиы т.,,,, *
.puMDwteH new, О0ргде.„,.кж еюроети. "Z’
IIIIЯ с воздухом.
Dpi опдачп воздуха под ммюсввнивую решетку «ваттной О|.чи
, I3M ЯП ее периферии уг.юиии гишпееия г.и .
хлхя иебл»го1тринтт1ии. .Зона горем, р., ".
г<яму» высоту, прячем у стелой, где претит Гхаып,. ь
горение происходят интенсивное, чем в осетре печи *
Для достаточно хорошего обжига материала во’ оси веча
расстояние между противоположными газовыми влетами должно
быть по возможности иебольавш.
При горении твердого топлива в шахтной печи высокая темпе-
ратуре и значительный размер кусков топлива вам содержащих
топливо брикетов, которые можно рис< матрииать как много,
зольное топливо, определяют протекание горения в дифф' ш 'и-
яой области.
Увеличение скорости воздуха вызывает продорцяоиаш«<•
возрастание потреблении кислорода единицей поверхшхтп То-
плина. Уменьш«*ни<! размера кусков топлива связано с увеличе-
нием поверхности в единиве o6wmu. Таким <браа«м увеличена»
гжфости воедуха и уменьшение размера пускав топлива или
брикетов, а также степени дисперсности содержащегося в них
топлива, приводят к увеличению теплового напряжения злим
горелая и. следовательно. к повышению температуры трения,
которое вызывает увеличение содержания СО л отходящих газах.
Управление продессом обжига в шахтной печи своштея к реп
лиролэнпю скорости выгрузки материала, .тааленяя Дутья а вели-
чины тяги, обеспечивающему постоянное пиложиияе зовы п рения -
Шахтные печи ДЛЯ обжига цементноп» клинкера
Процесс обжига цементного клюпвера в современных шахт-
ных печах полностью меха Назарова и. потому она в доле-
чили название автоматических. ihn печи иреимушктвгияо ра°”-
Х««п по. маамшемому. . погибу .чтрмого вр.стга., яря «и»
ром коригкоплпменние топливо размалывается П
сомместно с сырьевыми материалами. Этот способ раи’т
почивает наиболее равномерно»* распре деление топлим я г
3O.TM среди материала.
AbtvM8TH4ixiuim шахтная печь. ыв<тр> кии я г
работаиа И. Л. Зиминым и др., диаметром - эл
изображена на рис. 1.<3. Ке произм'ДОталыкхгь ПР 1>e<uu
лухх! 700 мм аод. ег. г.«а»л«г 4,1 г чаг. •
тепла на обжиг 1300-1.Ю0 нал кг клинкера. Шахта ш’чя
жепа из шаыгпиоп» кирпича и заключена н металлич«\ ' ' • '
На протяжении 3,5 м от верхнего обреза lunJ5J4 :ч. й
имеется воздушный квиил пшрнпий Ь*-’ Водду
ьснтнляторим под разгрузочное устройство и и нижнюю част»
воздушного капал» в печной футеровке. Из верхней части этот*'
канала с помощью Ь Труб диамет|к>м 150 мм, с ни оженим х на №”*
пах фурмами, он вводит। я в печь ив рпгсгонини 4,0 м от верхи*1,1
ее обрела. При подобном разделении подачи воздуха ив две зон
\мем1>шается шарм одические < «чцьливлепве печн я охлаждчет"
футеровке и зовах горения в н< догрсва. Рйспредолгппп пояДУ
между двумя эоиамл регулируете л с помощью дроссели.
В качестве затруючиого устройства служит аппарат для ф'Р
нивки смрьений смеси, таг. наливаемые иресс-бегуиы, \
у гт и по вл»> в и на литом печном колпаке высотой 2,85 м. К От'15* X
ko.tuuhs присоединяют трубу диаметром 1.0 м. высотой 1 . - -
На боковой поверхности колпака имеются люки диаметром <МД
»ед
„ заключенная в ммкиу-гмй юирх, врашекя«а
1*«*.ЯДЯ1ВГ« "• ° этом бепни мтят-я w> «У «Г
й"*’-' «од»«»ся > _...--пилотся vv” •'тверпяя я аж
•* "*'« cup*-’*
*> « « виде пя.и1ИЛ|'"'"’ м->ж> игр} ясаетсп ш> евчми®
*'’^P.cnpe.T- >"’r1b,,’l“ t. _ "б лижняя «К^я.» ярсгожж»
«*‘ий «»•' Ся-П-""1-“ Небольшим «"Ч
..................
ггтл
и «крияя»’”" “1“ И ЩВ-СТЯЯ’- . opM^Bfe
иама.п1'«“",,”*’г," ,”1 дм ЯРУ™1 ipo«P*«' тва при
«ыгруяне кл»ик«Р»- 1И’Ш‘ висото» ’
^7,^"1Г>Ьде”в»н« Р»'
U5 « « Swoto*к 40 '“
диаметром IWJ м v. к»>л<чН1’н « гхгетзю1 ” 11 в н<н
илгветаяижго "‘“'О ,ля фс|'М"»в“' " ЙЯ11я«У ““ „,.«жя«-
R ваякте ВЬ1. кето»-1, rtTfe*^"’. „ в^Г-
смеся служвт "Р*** ., апвяюг"’" пр»’1' ”,’ Гягяр»
свой шапяоя ягяи в „д.утся 1<>‘в lIk,. 3> “
НОШЯО.ЛВЮ 6.Н М" » Х‘,ея <о ^*”W< гь£пй «р,г»>₽
ямтмыш* я2?вй’l .neMl**'1"” ?•••< я •• *Р”»
М..ШВ1.СТЫ0 0,85 К»». „ щ‘ЧЯ ИР яр»«|’вШ}^.г,.1»1''
Ряагрух.яиио )гг1 1,,исТГ'1М ” „,..с','« ‘
1тл<хяяк...у|» м 2»' '“‘.„Сn.
:.хт;«°'пожр—
„„IO1UX да» 1в«кш..11ся incut налиин.. и
»1Ьг» ут-1ичпмл.пся ot и. рад«..о „ „ „л"' 1
V»,пылением окружили сиоикти ропетщ .
ПпОнМЮиОПЛАсЯ через отменю к.,Лг. иакпсой ,.,т'
W .««Я» «л пе,и «.реЗ lpri,u.;,11()RUU
дозору «лтомнтвчеекоЛ шиггио» вели 2,И> |1.(| „ о,-,,,,
мехаяичсскогр оГюруд.>smuaiл гкчи радей 37 Т1
Орм» дакмцК’ ие«|,-ший рм«ипаиодпй.’М и деч» faKWv
1 твкиге склонно* « «юражмшця» ирашрпв. ммлп врагам’ «
швеи непригодно дли обжига в шжхтмоА иечж. Прижры шшмал
ашАТприпиою осадку материала, щтнвл материала в продет п
» в черен образующиеся каналы, а ; елультатг чгго, ларял ее6?ж
.сеяным клинкером. п* >лучпется бояьш кодвч*<ть.> не н ии.ц.Внэ
ниживсть обравопаяая приваров умеиьихлегся при ук.хачшмш
скорпсти диимюииы материала в печи м при аоадуяпр м охлаж-
дении футеровки.
Сютпошеаие Между «краем л топлмо м при г^жгв п-чтиг
ного клинкера в шахтной нечш устававливается в вроде <•
арил то плени и гырьеш>и смеси. Поатпму чрешычэйи суше
«лвенио обеспечить точность да>5н[ювкм сырьн в т плвма, ж<.т--ран
достигается путем wcnLuaicnaiuui лвт1матичогк]|т яргПри
необходимости подог, ева печи ллиг-лшгтельвое плево ви -
дится в иерееuuuy с брикетом.
Пористость слоя материала из па.тюсткп tuanqapii • 1-
рядности «? размером больше, чем при работе на нрупвам бри-
нете млн грапулах. Это обеспечивает иолве равиомерн » р*‘
вределепне* воздуха и< сечению печн при меньшем гилравлмче
гном ег.прггтнадрнил, а вдсдоаатОЛЬВО, I’ более высокую ировв-
ВОДИТОЛЬНОСТЬ 1Н*ЧП.
OflMrirtro .длииыо о работе аатчматвчесних шахтных печев
дли обжига пемоитнпго клинкера прмпелоиШ в табл. 31.
Шихтмыг иечя для обжига нанести
Для обжига извести в ochouiijm прнмониютсн шнхтшые мечи
^1>*тпющис< пересыпным сиоепбом « коротконламенном товлвве
Врои:|1м1дитсл1.|цхть шторых достигает 6,0—б,э т чис- Шахту
ВДВ лыкладмматг из крагиого кирпича и фдт«ТУ в» "“‘"У-
ии.тимдрмчсскмо печи стпгнмются обручами Владка шахт др>
nix профилей емжмегся киркасом.
Вне. ia uiuxrH тих ш'чги Цжс. 135) кмлеблр™* -
Диаметр круглых шан дрходяг Д«> 3,5 м. i2A’*ra »*vt ф< р
двух усеченных сомкнутых широкими исвояа«т«ш - ‘ .
Цилиндрическую, причем п оиследием случае холодм^ан н ' •
Л0С1К1.ТЫ4С) бблыпото лмдмет]1Н, чем жн!) обжига-
дят и шахту или поелпшго. или и ш ро ыпку г ,л^> ицяи.
Иями. Пересыпные печи осойеимо Хироиво В0Ддак1»гя ‘
Г2Р
•м«х wwidJim umpo *мпоЯ.н|я «иви<ми,
мммз aiwiMi ИЮ1 i и-н .ч <я hh»o<Ioj «UiuiwiNHUMaFotfodi*.
RUC«Rddil?R J JomHIOMnod.VU UMb «If Mid л<мл\|IUuJ- и f|0ljoWlw!|
nvntrtnpMM otf j<a«ML-«f>cN iH4L-<an<fRnt'orfo (Чяето1 ногаИ(|
-а*вц э .vix»R.M«no maunoi «ottXdjire иг1ц нххтя tdutoti л urn
ЯВМП4ЛЛ N MHp K<nw ЧГСМ< «МВНХЛМГИ *»><Моя
runwfcedfll) inC ЯОГОМЛГММ r.a «эХВОН UBNAMfnruu 40 ИХЛ,|,
imwmih h NRWGvHaw R>>*«vra«idMi в жмх»яп.шл<1н11 ьмк.|Н м
RRMii<X<dj«¥ ГОП МЭАеМШММВ ЛП<ГццО| ‘(<м-Г ’зиЯ)
мол(»>т пттягнхгч.гиН клячгтмл к ujidwrGnd о«ы-п,
IR.1U xmvAitu№tf>^tR0NX3Me« и nodeRsed хнньигт»! в„И|<ч‘
HRA.brj. ьога огм в meiraox чхэть crintmipMi uwm.o tui№
UMha^nrvdxMq 'яв о05-(Юг «оииЛти апчг.н < п Н1аим
<«Д1« »в|ГШ-/ «пев-* :«n>«iali>X
iMJJMHtf ul*; i жгг
впихни HCHUR *4*41 ввыапииймгннгия tri •’li
( к /yw— 00*) ииммл 15-эН wodnimtaii mi v>or«w4<I.f9i
^,1-э **> J'.fRMilw’t* •fHXi’19* awog иэгии -in hi «rm wi»'!^fnd.Ki м
<Л1»1’П'»1 •|П|1 киям iiuiXde.<fU3i«ow имзю хв-м eni^wodiaX
1*9®** <?!»• •яяя«в<>^нгяяохоилипа hvm <mi<HmiodiHiai«wi>>K
пп*”,огЛ’ *iyo!t£.{iijrni honomui
- e 4W«Wv * Ret Mr” ”la 'trtl ** OW-007, э
*'-mi КНП.1ЧЛЛ1Г Hirn •Rojnxiwrnr жги inintmrawto «BQ
И|н!<'11»ии*ини
(fl) >49 9
•MCI
k«; m, ImCIM,
1 *;4
1<*»I
<w
I’.JC
• (M
rsn
9U
SUS
5*MI
0X9 IK 9
illt
016
(jrti
«.«I

116*U
u‘4
|UH*O
ИГ<ЧЖМ1ч1в uwu-wrt <
MM
'<xiHit*diaro«ita(Mh|
*'1*Я1ГНЕГИ <U4M
VUXR4 edC-iaiJauae^i
• ®9<di « ми.) i-.mlnj
* ’ Itlrcmi
wu»y« ummatwH n

«I
w
tl
itt

м
I 4 ;
*0C
5CS
IS* Wl
IfJtt
4VMdM 4i.*«jdaH
CM*
1
rvi
toe Hn
H69
9ГП
• B41£r ЙИИЛГЧЦГ 1 <)>
•xMtedg Ч1Х1ИЖТТГЦ b
*...............*»<I*Q V
t«tr
OOi OJdfA^litf %±,(lB
-yo»uj Htinifatiottfttj г
*01
nlwtrw
nuanhid 1
• •trjXd'H
KUBmIjDO')
•*Й'<
JVAMrij ||
“I
‘I
iri
wr/rr. ♦•»/»• ? I
U *90 Mt№ll<fo|i 90ХИГ)
II
UL’JirtKMOI]
2

Рис IЛ7 . Гаагруаочиыи шпиню»
Aanomva для ваиа«гтмоап-с&пг
гетелыаых леянй
(рис. 137) состоит из четырех
например. ii|m обжиге ихнестмяна с размерами кугклп 70—150 мм
размеры кусков антрацит coc.trмнит 10—40 мм.
Разгрузочные механизмы извсгткомо-оЛжип»тельных шахтных
печсп имеют более легкую конструкции, чем у печей для обжа
га пементнот клинкера. Разгрузпчмыи механизм Airroiure
(рис. 137) состоит из четырех кареток. которые, глпгршии
иратно-!М)С7упат<!лы1пе лпн
жемис, сталкивают ю*мы!
обожженном из нести о ряа-
ГрузлЧМЫЙ ЛЮК. ClPifHJCTb
жшжгния кареток имеет чг
паре ступени регулирошв
Разгрузочным механизм Ilf
серлиса (рис. 138) зля >*н
мопой взвести представляет
собой стальные четырехл"-
hr ст мыс звездочки (турнике-
. ты), насаженные на •«•’•
прашающийся го спорость*-
г 0.2 2.0 об час. Турниwiu
сбрасыпав/т комья и мелом*
- в разгрузочный бункер печи
Рж 13* Р*лгру*гМги1| щеми,». Нсекр. Нижнюю часть auaxtU Пр-
а-^я илвжс-пиммкХхжиптп-лкяих прпеж,. мешаиру ют, устанавливая
л,-«при. в «'' г №р,оЛ.,м„„«
" МП.. .НЯГП1ММ г,, /' " ;;*
"’периыт.м* >н> вол.,.
4М1Л1-» yaMk""n <4"-»»»'»w.n»>rtw . И...ШП, ’ .„J. '
ИИ1Л11М. •"'м др»0”' UI“,"1U*' »« тля ойжяг« >)w,n
BrilortiW»’' ’ являете» мгрпшеяи» аюття v,.T . , ,п.1жм
w, IU' ««•’ штш при П<>Л) Г.ЭОВЛМ н Шаоегч ,».</.!
. т»ю<» огрвжичеоиогч. » мтборе топлим. Данны. г. ярпаиющ^
«лняскти перл-чпиих Пе'юн и рястоде топлим в ш прпмдов
тнбл Й.
Т*(ЛНН1 U
. ир»«»«».1иттл»<т • »»»«•«•< Г‘*’'Л «•« ч» •*»
। 1ги.а«> । ) (1 ] ,и,и1|% .... в inaiTuut о»шах
род обжягммоео материала
способ обж ига
| Улельваи
1 срови»*'
тааьнхть
i («ЛЬЯМ*
рагхол
т«пла
в «ал|»т
Штукатурный гипс
дппприт •
*'„«кГ мГ npoAJHTi* “"О. «и-.
ItiaecTb на иолу га»
• на пне............ • ' ‘
• во порвсыпаоиу спосооу
Шамот мечи i росса ...»••••
Доломит награнив ,
» механялирпр па*«о
• иечв па мазут* ...........
>ю- >10
45Л- WMi
ХМ- МО
nSO ЧЮ
'.ОМ0
tmW
МУ- ТП»
:о>_ w
HOVIM»
|»t»- »Ю*
1Ю*~-tf”
ivh—1^'
1,<п— и»
ГЛ^—110»
Шлхтнмс печи с полу газовыми топками, рабонымцимн ня
>*СТИЫх индлх гоплинм, кииструкцив Б- В. Ананьява. С. Н Голуб-
,:' п* А, С Крема. М А. Свниним и М 0. Юли.свича (рис. 139|.
яредстаи.1ив1т собой шихту круглит, омлыюг» или оримлу-nvnc
*®е |с Мкруглеаиммм крикниj сечении. Иванов (стрстатолатя)
высота шаттм ноле&гетси пт 12 ло 22 мм. Топки в количества пт
- до б располагаются симметрично пп отношению к шахте, п/ш
^тизнтсльнп щ ’/f иыс<!ты плахты. Наиболее распростри иены шла i
,Л,е ЯОЛуГИЭоиЫс ТОПКИ С наЬ-Л''ИНЫМИ (под угмом 45— ж) I или
^уислчятыми кпл>и-иинамя. имеющие и пижме* чисти п»ре»>я
тадьцую килоеннковую решетку.
Ь 'афиниент избытка аюзд) ха при горения и •‘а*1***
у>шшх составляет U,<>-4),8. Телчотворная сиосоЛюсть ш.тугал
l'-ьиа 5°0 7U0 кал аг», а еп> теил^пдеркаияе пр. ^мперит)Р»
8 ’О-950е состапляет 2.50-3.V» кал м1. Н-иугаз аа wm* Ют)
1»
иннгма о Я”"' «*“ «««<»“• ‘«Леи, г Ип:,
,.я эвэйлям крем* ‘ахох мг|/ *jj ’Гии мк pgj otf h
-.««Ltoa w.-wimr дмяжрянэ клешах нкляоввдЛгия э нъап
•«£ -соях u nRvevHA псп.11 OToxjbiI 'Moirsrai1.-
мх,вмшкг<.яг*н1а ковчсогл ншвгм 1вщ.<м их^неи "
-мгпуо х (зд ut нжоп odnmcM id адежиэмавк и xuML'neix^ и. ’’
ллылг.и имжпчигшжи^ чгиомглэ имвшздэен иаь*
в<М4Г1 ILURJba? ГХХПЩ (СИИВЯ АК,>НЧ1.-НЯН1И,1Н ак<1 Ч '
Хяммшотп ш aimjMruxodtt чХгеия vaiawos Хлхвш п мя М 1
MBadaMo nxiaf, лига яшипквсто ни« odiHaix м ”
-«•L• аэв4 jiMiJ Imai- ига иоуоэ MKL'aexoradu nd,iu ?e'^
MwJ.M п.^1 мпмдшэ иг» » - oanirog ан lairor гихип dм?'"’’1
»« iu.Jum n-t.Jum ayi-uxa UJH иони-иЩып ,,0 "1.l*r
•nur«^,(. 0. . „ххгш ,»»„□*„ ,« юшк„„ <u..HdaB„He.d ZW
•«uot «f HuHau hxukIm whithu нищ. »ux.i.h,Mix>m < jX"
act
"C|-OI ,,,пч !’ei Rononaadan adn «а 'lnn
,nairni'i roxaad mmniu ингтоеадСслш э 1»и п алои^и я^ц
‘eimadaxan >irnai
...ы « ЛОЧ—00> ul’ «"«odjan 4HMja.i i княи-ситюаэ ejjt.T,, игт,
аяпосХолш еодэд ы«ц^£>к] xAVeoti нпчыИпщ
ляпа и .ЛОЕ1 edUsdnunai пм.и<1п iibsii шип u
jaMkuoir ino.i.iKon пхнжлсс aKbuidoj ияек-оиз и яоеи* пльХиш
udoui’f1"’** HUiwurndjm: «алшкяв ияшхмпгпхвои^п
•пиияиИм uia аиж» nix not иияал on r.Hiiaa
oanan mtn 0.11:09 BiueL-airadnawl tRiiron adouurtvH an
u-.ni u.l|[ НИВ1ОСТ annsotiu iioiicm 3 инпапипвиа Моталин «
aru ‘n»no* .(iraaovdru eaduu чмн я nuuMtaradaouaH Kim май
мим ureannjAri.u-f niXI Г’чтоп-f Hi.r»
otWJ —» !!'! — t f»«4 |o!uX e<«n.orA4i«a— г «ЯГ-f
помаши HMMorwj.Cirnij 9 иэмеа
rjw!K9<> ul-Г чь^и мнкххгт Mvania<HlauiHX>«h МЛ ’<!
иомкух. Если устава вливается дутьевое вентилятор. то Нм v
газовых влетов следует поддерживать разрежение о пре 7***
от 2 до 4 мм ВОД. ст. * *1ах
Шахтные печи с галппым отоплением (рис. 140) Г<СТ).
нз шахты круглого или овального течения с устаиоадеиммн1
вокруг псе газогенераторами пли симметрично раст*л.М;.-.|1НМми
газ кымп окнами (влетами). Диаметр круглом шихты не пне.
мышаст 2 м, при рабочей высоте тахты 12—19 м. Генервторица
газ с центральной схапана, а также другие вилы горючих гизпв
подаются п шахту через газовые влеты. Вторичный воздух пн п
пает через выгрузочные отверстия, корн или через отпергтнн
двускатного гребня. рассекающего спускающийся п пижнюю
часть шахты материал. Произы»днтельность печем с га.квым
отоплением составляет до 50 т обомпкеццой извести в сутки
расход тепла приведен и табл. 32.
Недостатком шлхтных печей, отапливаемых газами, является
трудность равномерного распределения газов по сечению и смете-
ния его с воздухом. Материал в центральной части шахты <н";*.и-
гается слабее, чем на периферии. Высота этих печен должна
быт*, больше, ч*»м пересыпных, чтсбы обеспечить достаточным пут*,
для смешения воздуха и газов, так как при температуре ниже
70И горение становится невозможным. В последнею время
для Сюлее равномерного обжиги it повытпншя производительности
мечен начинают применять «комбинированный" способ обжига
извести, т. е, в полутазовые печи добавляют 10—15°. топлива
впересыпку.
Шан мыт печи дли обжига гипса, шамота, доломигя
и магшзвта
Для обезвоживания гипса применяют шахтные печи с топкам»
полного горения, работающими па твердом кусковом топливе,
которое сжигается на горизонтальных, наклонных или ступен-
чатых гамюсипкпвых решетках. Горизонтальное сечение шихты
делается прямоугольным пли же круглый диаметром но более
1,И м, ею избежание пера аномерного обжига. Шахта обычно
выполняется цилиндрической или в виде двух кону сев, сомкну
тых оси)>ваниямн на расстоянии около одной троги высоты шахты.
Примерно па той же высоте с обеих сторон печи располагпм т<”
«ыюсмые топки. Газы, поступающие в печь с температурой 800
A.HJ , рал банд я юте я воздухом, засасываемым через выгрузочные
отверстия. Ввиду недостаточного количества охлаждающего н"л‘
Духа, гипс выгружается из печи с температурой 200-30(Г. Дл*
лпшп1ет1я прпкз*юдителыюсп< печи снабжаются дымососом,
создающим разрежение 30 40 мм водяного столба. Сырье. Л|<’
бд«ше до размера кусков 5 -15 см загружают через загрузочное
отш.рстис шахты, аыложемиое у освотшиия дымовой трубы: эй
ТПП-1..1Ш . уборку ЭОЛЫ и ,олакя „ронадодя, II» »Л"
«ина-, раешмаишмио. ш-ргд типками.
ш
Шахтные печи уиаванпмп типа „ГвТО)
„ебуи.т лли '""-л>»ИЕ.вия «изд*
~бочих. «..........
йоге гипса » сутки Уделыи. прс.кл», л„».ц.„<п Т\"’’₽
прим'Девы • ,,6л- -С- I"”01
Эстрих-гиве обезвоживают Ieww|)1 JOQ-JOOir .
Biaxruux печах, работающих по пнресыпжмгу способа „Л1 р
жсппых полу газовыми топками, а также гопкамв впакгс
тнрепия.
Ц1ам<т обхкигавт в шахт та к печах пак при тмт„И,Й ладу
|35(У). так и при низкой (700-КО*) температура х. В т-» п 4р?1ги
случае в качестве топлива обычно применяется газ, так как кр«
«ересыппом способе обжиги жми топлива, присажвмась > г. к
женпому шамоту, снижает его качество. При пглученан кы.
коиежоииого шамота воздух должен Гат. нагрет в » ве охлаж-
дения до температуры 400—600". Получат» ваяя жженный bibmot
ввиду низкой температуры обжига, можно ваибпям успешен
при сжигании генераторного газа в вывссвых топка г или каме-
рах, расположенных и кладке шахты. В последнее время ша-
иотпые брикеты о успет< м начиняютобжагатг. пересышгмм н.
собой.
Обжиг шамота я шахтных печах затрудняется тем .бепятелх
етвом, что глины, особенно жирные и пластичные, содержат
хяачителыгое количество влага. та торен юзвдеисзруст. я на
ппперхпостп кусков холодной глины, мгружагы» « пихту new,
особенно в зимнее время, когда глава смерзается.
водяных паров вызывает «раскисание» шины и сю '<;
ратуру отходящих из печи газон и. следе ваге л кп о-
дымовой трубой разрежение, в силу чего резко ов .
водительность ночей. . ,л^ гтт.ц.гчсмо-
В печи Г. О. Гросса (рис. 141). • -£«*•
трепа дополнителквяя зона предаиря। . » >)Uv ,4 мг-
шмаухонания) глины при I „ ,.ав;1Л»« ара»
пито нз эоны охлаждения по вертят Гревает в ча<т»чв‘
жянным в кладке п<-чи. Горячив Т’11Ю гиду ’‘о
подсушивает нпиовути или орикетвр.'' „ Юдиных варок
наружные СЛОИ глины подсыхает и ц> н ,,тга<ым«’тс«
уменьшается. Продукты горения и " _ ИПа,в ) «и шмат’1'-
дымососом через отверстия, pacnw' всчах Гросса
“амия, и уделяется в зымоях!"’К выгрузке 11
прям, пять мехами шроввину»' “ Г. т „/•...кжеовеп
гелвиостк печн Гросса се. тапляет -• ^..1М|1Я11 глины ей»
“ супси; в аимное время исподе” е ' ~Лма-
жаегоядо Ю 15 т. .бжио.»" “"'Г’’А-З.О “
Доломит ДО иастияшего врх- диаме’Г,’,,бж1Ч»а>г
‘ИХ шаатвых печах типа * „сии " спо-
" высотой 6.0-10.0 м. I» ''XiaTum'. - «•I*-*’*”
Ь ШМщшх шихтиых и©<*х« •
Pec. I и Маяапавровавмя шаттлов next. Гроееа лля
оПжНГй HMMUT4
•—>J и«»чл1ж-!Ж» Шив i—ра*ГруВВЧЯОС угтдов*. iuu.
собу. >1 ПОЛНОГТЫП мехпнвзирпшишых. Топлином В (м»ЛЬШИ1»'*ТИ
случаев является кокс.
Млгнеяит обжигают намертво при температуре около
в ЙНЮД1ПЛ1 гпахтных печи, работавкпих на мазут*. ’,от°
1*ын подавт в шахту печи механическими форсункам и я»3'
wore лавлении. расположенными на •/, пмо/ты шахты.
Тж: как *> «0% вмцум подается у форсунок, обожжем""
магнезит выходят вв печи с температурой от 400 до 1200', W
врваожт к Пплышм штерт, теп-та и значителкмову расход)
т-тства. В ппслвдиее время махут заменяют кусковым топлнасм.
Опытные данные о работ* шахтных печей при обжиге розли'Ш"
Матер«*;№в иришиеиы в табл. 33.
‘mLL**"* „ ’“««I.,
]]она«ятели
Штук*
приий
Извить
' нааввя | и ив i -1 а«Т
Сдоооб обжиге • полуг» юным • 11*Т*-ыг 1 НОЙ 1 гаквщ t ” w «у»
Срелпян темнервгура об- ♦ага а град .... Высота шахты печи в ы М 1104) I н.“ J.3 1 J100 1 и» UflD
Диаметр шахты пе чи (Ср*д май) им Обвей печи а м* Род теплима I l%S | .ip.ini 1 «.S 1 вЙ,7 .м ! ЙВЛ 1 ил 1,0; 19. $
Тенлотп<ч»иан ггикобмость топлива н нал/кг . . . ,, Начальная влажнооть мд г-рнада и % 1 7виш-ратура материала. nuiogiNflwro вл печи, я Грал Темвература отходящих ci ниви газов в Г|,дд (Ьбытом яоа ту ха в пг<и . Средняя 'ас она я ивоиэ I нодитяльногт!. пеня “ "h* ' 1 редпмн объемная иро вводвталъноегь печи I » кг и» в г) тки .... лал>.лып расход течыл ” нал/иу 1 иоэ *.* 1 эм Э.Л-5.0 19Л | sssu 1 UO | скавж4в I уголь •?2« I 10,0 II» 1 Я i »1 ЭИ 1 1»Ю 1 1 ЛС ' Ч*) 1 *»° ш 1 100 | Ь2 3)в> 7W 1 P*i0 1 гея»;». 1 тирп^ж 1 гав JM м> 110 1 990 54”» 1 1«н 1 Н • ‘Н £ f 8
ОгНОНЫ ра ЧИП 1Ш1И0Ш печей
При тепловым расчета шахтной печи задавпымв валяются. пр-я*
,и>ДИТ(’.тьност1. иечи, (Ml амер кусков обжигаемого матчрма.ы темен*
РвЪра входящих газон и техшеряту|*а выходашетх» штармла.
Нан и и других случаях, пврповачальпо из тевэоаого вшило*
’’рсделяют удельный расход тепла на обжиг, ужльамй расход
‘"•IVха н выход отходящих газов.
В табл. .Д Приваловы тепловые балансы шахтных втчов.
• идравличяскоо сопротявлсине шахтных печен р
чЦ» ст. можно приближенно выразить формулой:
ьр~1
• Н кал/ч’.
Jll
Тепллкмо балаты шахтных вечей
Таблица w
•/» Статья Цемент кыц клинкер, способ ‘••icpnoro» брикет я Hiawn. п.р. CWDBn^ способ
кал.'кг квл;кг _
1 (Теоретически в раехпд тепла »'Ю I м.» «5.3
2 1 1 Потеря тепла в* испарение 1 влаги ял материала 1G2 I U 4.2
3 < ь где: Потерн тепла с птхолншкми । гамма • • Потеря тепла от лимите* 1 с.юхи вело ьогя топлива Потери тепля от мехпвнче* । с ко го пс.Н1»-ога то пл им . . । Потеря тепла с уносоч . . Потери тва.та с материалом . Потеря твила в окружающую । сролу ifVinjaii расход тепла Тепловой и. п а Н — высота печи в м. ы зчн 1 39 «.» S,* 1 «Л •" 2.» 1П..0 211 31 *• 1 ММ | 2>».а 1Л >.: 2Л S3 1 10».е 1 es.i
(> — тепловая мощность печн в кал,час;
/• —площадь поперечного сечения печн я и*.
? — КОлфпШП'НТ.
На осиоваими опытных данных значение ко .яри пион та ? при
обжин цементного клинкера в зависимости от степени пластая
blhth сырья изменяете и в следующих пределах:
для гранулированного материала (1>,7ч-1.0) 10 **.
для крупного брикета (U.45-М.1.6) 10‘*;
для валюшки (U.35 : О,45) 10
На формулы (32) тепловая мощность печи равна;
Q
откуда
' .ГЯ-. 1>‘ /±j
/г ‘ 1 "
(XI)
<;_°£*Р2 ,/4> (34)
< V ё v и
где: G — производительность печи в кг('чвс;
У Удельный расход тепла на обжиг в кал/н!;
и — диаметр печи в м.
Как видно из формулы (Я4). производительность шахтной печи
при прочих равных условиях зависит от давления цугьн, которое»
цементного клинкера достшвет величины
1-ЛЮ—2500 мм вод. ст.
42
Для пояучеимя я»,(виной температуры onrJlo„
—,го материала. писле.шии до.,Ы81„Л1П "“»вШ1„
7“Ч1НИ<. известного времена. Определя.,»^, "
тенлонередачн и ...... тиы.м • wyw
формулой (34) ДЛЯ Пр<'В.1В<.ДИТел>ПО>ТИ „,,, ' ’"Ч «вреду
ипмввлливо выражение “J таяв»
ГЛа: уа — насыпной вес материала в кг и*
т— вре“я пребывания материала в веча а
Время правываиия в зове горения с, , сек.мож»,. вмЪв
жевич определять по формуле Л. А. Ву.твса
м я.,'
(35)
(Зв)
где: г — начальный («амер кусков в м;
В — отношение весов реатиругацих кпвств (при горения зэ
СО (1-1.33, При (Прении до СО, ?»2,Ui|.
t —удельный вес беззольной горючей массы в и м'
* — ковпентранпя кислорода;
д’ — коэфипиент диффузии кислорода к кускам в и'сев
Я. , —число Рейнольдса для кусков начального размера.
Время подогрева и охлаждения материала в шахтной печи
определяете и пропсесом теплопередачи и может быть выражено
формулой:
,37>
где: т,—время и часам;
g—вес куска материала, приходящийся ва
поворхпоути а кг;
с —удельная- теплоемкость материала в
г,—температура газов в град.;
G —начальная температура матеряхта в град
Г«—коночная температура материала в гуал .
», —суммарный козфипвеит теплоотдачи а кал м ,
X —коафнциент зависящий от фермы куска р Г"
«I (табл. 35);
I — диаметр куска в м;
*•« —ковфипнент таялоировсдвости на р
в кал/м грим- час. —асами асплгтители».1
В эоне охлаждения говлопсреяача ИГ' ^ивляетгИ «злу-
комвекцисп. В зоне же подогрева к ' аы»
Чонио ОТ трехатомпых тазов к материалу, и у 1ГЗ,ЧП копеек-
теплоотдачи складывается вз нгожкаж* • '‘•j’1"’
«ей И „(лучением. Козфииясит теижотд я * |К7| (глава"1
плиучего материала пыражве«*я форм)
I и* наружной
калиг град.;
i.r илчииы арнтерия Hi « *£.
л* .Г 1 FK X
Плита Цилиндр Шар Плита , Цплнидр Шар
0 I.CO 1 1.<и 1.СЮ i.« 0.М5 0,66 i 0.7ц
•>.2 0.П5 Л, «V. 0, )05 0.М5 I ' т.п 0.59 0.М5 0 бч
0.» о.н? 0,«4в 2.2 1 0,5*5 I 0.М5 0,07
II.Г. 1 0,42*. O.U6 0.К9 2Л •>.5Ь 0,60 I <*Л5
ОЛ И, Г« 0,Н2 0.К55 2,в 1 0.515 о,м
1Л 0,745 0,705 j •М3» 2.0 О.5О U, 565 , if
1.2 1 0,71 0,75 0.7 Л 3.0 О. Ь <5 0.55 ".4*
1.4 0.475 1»,7Г. 0.765 , 3.5 0,44 «.51 и,'.'.
"в 1 0..-.Г, 0,605 i.O 1 «Л1 0.40 0.53
Коэфмимент 1 геп.п отдачи излучением » кмк’ град. <ис
Q_
определяется по формуле:
l>)
Величина Q подсчитывается по формул* (33) (глапа 111 >, в кото-
рой поверхность теплопередачи принимается равной t м*. При
определении степени черноты галл толщина излучающего газового
слоя, равная диаметру межкусковых каналов, выражается форму
лой (55) (глава Illi.
При ресчете времени подогрева н охлаждения материала
шахпгпп печь должна быть разделена по высоте на отдельные
участки. С помощью теплового баланса и значения пмрометрм
четкого коофипиента полезного действия строится диаграмма
TviLxixодержание—температура для нагревающей и нагреваемой
среды, по которой определяете я ра зность температур этих сред
па каждом участке. Средняя условная удельная теплоемкос'гь
материала (формула (37|) на протяжении каждого участка опредс-
лиется йен ра । ость теплосодержания в конце и в вячвле '
деленная на разность температур материала в этих точках. Таким
образом и удельную теплоемкость включается также скрытзн
теплота испарения воды и тепловые эффекты реакций диссоциа-
ции карбоматон и др.
К табл 36 прнвелены результаты расчета длительней тв
обжига цементного клинкера в зависимости от изменении раз
мера брикетов я скорости газов в щчн.
Ирирниняь выражения (341 к (35) и решив полученное уравн**
мне относительно // и D, соответственно получаем:
" Ис’ ’J,-
(Ю)
Патр1.Г.иыи расход аоаду «а » t-дяетцу »pni,.u„ с
,<э вл»»о*» yi»po*CT»o » иеобходшюг,, м,„, ’
„влетав ДУПЛ- "преде.1«».т выбор дуты,»™
Выводам»' чтловоп, р«, ,<-« в неталы™ в,р.,„,„ ",р’
«tT •>и|*да,лть оптимальную В Т1‘ХНЯК0-»КмП0МПНрси0М --Тн.тп
НИИ характеристику шахтной печи.
до'И И IIII КОВЫ I: РЕШ FT 13! д.111 ПвЖВГА ЦЕЖИМЯГО
К.1ИНКЕР1
При обжиI* цементного к»|микера на иасьпиечвоа wwkm-
решетке (рис. 142). смесь цементной 'ырм*апи щКв
абожжениого клинкера (в количеств» НО «о частей аа Пичагтга
сырьевой муки) и дробленого (дп размера кусков 3 мм) теплим
< незначительным содержанием летучих веществ (wort, икивк
антрацит) предварительно гранулируется во вращающемся бара*
Гане 1,6 <4.1 м < добавкой 9—14°п воды. Обомжешлсй клинкер
добавляется для облегчения просасымтгя воадуха через слой
материала толщиной около 45 см, так гак хорошая ravHrpnini
шемость обжигаемой шихты является пгвппкий предпггылю я
лш осущвстнлиияя процесса. Клиннир не только ппвшпает гаю-
врепиивммость шихты, ио и снижает содержание в вга СаСП,.
облегчая, таким образом, клинкерообраэсвлнпе. 1»рои* торг»,
хожженнын клинкер употребляется для образования иодствльт!
«шишаюшен решетку.
При поверхности решетки 13 м2 ее пилили* п “?>из.
агщвтельмпсть достигает 150 т/сутки. При тшсрхмссти -0 м-
гппрмии решетки и производительность составдяют %* ’’tihti.гг< кя*
ТвСл
fUutaa'm «Джига маФтвгн жлииж,.рш
„ •t-reol аечи -т раамев* гаоромта а.»ад,1И
Зоям Врачи нянм УслМВМ спорость яокяуха О.н м.еок «деипп п_чаг Диам^р Гваию»'
Диаметр брикета I' ММ } С.1 oil Иан СЖЖу-ть вмдуп • м о.ц
1S зо | 1» 0.4 ""•.р
0.1В? 0.33S !,7П 0,1М2 о.ют ♦,гна
0 11Ь 0.33J 2, ГЛ 0,113 М,<«1 «.И7
СП ля* зевая 0,€Г> t.JSO 5.ЯЧ о.ыь О.ЗЬо a 2 V,
Итого 0,911 I.MO ».TS <1.»ю 0.113 о.ж
2.0 м и 300 т/сутки. Длина отдельной секции рошеткм, состоят-, й
из ко л огни мои е щелями в 2—4 мм. равна 1 и.
На ренм-пл* материал зажигается особым Горном, работаю-
щим на нефти, угольной пыли или газе, и процесс горения распро-
страняете я по всему слою со скоростью до 3 см мин.. вследствие
дпяжемил решетки и просасываннн через нее воздуха. На дливм
решетки юсе топливо выгорает, последовательно протекающие
процессы сушки, диссоциации карбо пято и и спекания заканчи-
ваются. и на остальной длины просаг ынасмый воздух охла-
ждает материал. С решетки обожженный материал поступает
в валты. под которыми расположены вибрационные сити, сорти-
рующие клинкер на 4 франции первая фракции до 5 мм. подаетси
для смешения с сырьевой мукой: вторая фрикция от 8 до 20 нм
используется для подсталк»; третьи и четвертая фракам от
5 до 8 мм и свыше 20мм представляют собой готовый продукт
Под колосниковом решеткой расположено несколько камер,
сое динеины х трубопроводами с эксга у стером, присасывающим
воздух через решетку и отводящим гваы в дымовую трубу.
Характерным для описанного процесса является болыпэи
скорость, с которой протекигт испарение поды и дисгоцван"'*
иарсюнатов. Причиной этого является большая активная поверх-
ность шихты, разделение газового потока на мельчайшие стр)"
отсутствие потерь тепла и зиергичмын отвод газообразных
Лунтов реакпнц.
Достпив<тш1 способа обжига иа колосниковой решетке ввкл»
чаются в следующем: 1) возможности периодической работы
-I незначительной потребности и огнеуиорных футеровочи^1
материалах, 3) лсступпости для наблюдения за процессом обжи»*'
w.
й,р.Д) ' пии“ пР™"У“«’>ем. ггиитЛ „
Пеле»»"*"- * нед<<т.т..нн.« мдевинчть
Lorn. яеш*»»»"..™» гояяям г н.&ЧЫВВ1, 7/*
rtvwMi. 3) жиимми. уаммм* Исгол
*«" пе«»« примерно <.шн(и.,ш. ,,дмк„ »nr317,“".
, «.««"• сир*-" ' Лгош-m.ro мок. « яр}П1,
.«ринит материло» нплоснпкоаш раита, к,к ,
вей. имеют преимми.-. ГП . перги .р.амгии,»,.я ог„„
обратно также применять ах для обжиг» гпепимыш»
с высоким содержанием глти зема n.in железе. ияпримгр Г1ЖИ1^.
мшястот пгмонта. так как a этим случае тетрапола «труд-
нения, которые свята вы с обраэошнма! пра**Тюв ял футером»
ииимцах место wo л райи* мним хс и в шахтных иечат. Ныбор к. л
икпалв решетки ДЛЯ обжит сбычяого цементного клжпке-,1
«кпнот оказаться удачным решением вопроса при стргцтелмтпя
цементных заводов небольшой мощности и отдаленных раХовах.
для которых существенное значение имеют простота и доступ-
ность оборудования. В этих случаях манию применять ноэосии
крйыг решетки периодического Действия. ofaajainane укавп-
нымм качгстллмя.
L ВРАЩКЮЩПК Я БАРАБАНЫ Д.1Н ОБЕЗВОЖИВАНИЯ ГИ1ИА
Обезвоживание (дегидратация) гипса с получением штукатур-
ного iTtncn (алебастра) во сражающихся барабанах имеет мввго
общего с сушкой дробленых материалов. Перед подачей в бара-
бан тис дробится до величины кустмв 0,1—15 мм. Н провесе#
обезвоживания имеет место значительная текучесть мелких
фрчкций гипса.
Праиишщмеся барабаны оборудует Быыгиимн, шахтными
•ли механическими топмвмй. снабженными м^ит.-ипыми каме-
рами хтя иини;«;* пия температуры га* и «»т 1IW до • — •
Выходящий и * топки гвапвый пот» к иемосре ктаежне о г ’ •
предварительно раздробленный сырой гивс. ир«**’1я чире* •
тми конец во ииттрениа»*» полость барабана, или ж₽ ' *
ио»гр»воеть б.р.Гв«», “7"жи«|.«м»Гм!*те
Ж»|Ю»ОЯ rpjG.- (ряг. t43) и пе спряис»** ' ' а.. л,(.
риалом. В первом случае гипс ДО извести -- р
>«)*•* голой Н б«|«л*в« -'и?1 ;»«««»-
«•роля» е отм-р- ляямя .пифр-.гмм. вроямс.
ГМПС* по бя]ч6аву. «то спмоЛствует гго I Иетр f«p-
'("'тиожвк.нии. Кроме ТОГО, можно кии1а (»»
•не » средмей его «»ст», 11.'!. л..’"**
Фрнгмы) ни выноде пт йирибини " >‘’’71.’яви »?««» “I’1’6"
ч<'1инпав>1цио прасоовобм»»» -1Л" w ' ,
«аияя Магерпи.ш в «ор.ва»е я его "Ч*** r.pu(i»i
Гнвс ofiejuoiHBHuuiT и н«.,йко"“'^г? - „.ин. Ж
в барабанаснабженных пм№”
in
Pec. КЗ. Вращяюшинся! барябая для оСмпл-
жипаммк пенса
1-О)акгр, Baraieui.; J— теч»«. 4 —ашм, 1-4>|МЛам,
<- «ЯриПжя труЛЦ 7-щи «Г fryИ»ЧВ>(Я намера.
выми •ерешчпивоюшими пряс пег облепи нм п. Длина барабан
обычно колеблется от 8 до 14 м. а его диаметр от 1,5 до 2,8 к.
Угол наклона составляет 2—5’, число оборптоп 0,25—6 об мин.
IIрежаяо литглыапсть колеблется от 1,5 до 12 т'час штукатурной
гонга и выше; расход условного то пл поя от 4,5 до 6"» от мча
Таблица «
Инытмые дамане • ранете вра1щм«|щш1гя ОараГтипн дла •беавиаиааим
гласа
Основные харвктврнетшки КйраГмн Поилав «кого
Длина барабами им. 1 11.0
Даам. ij. в м 1.75
Чжло оборитов барабана s 1 мин 1,0
Тота
Н>д топливе ... мазут

run.ним а вал.кг 10050
Содсри.авт> raiiorMjire«ro>jH вл пан
• ГМИСО1»Л| liHWtb- й 2,2
Силаржаиов гицрвтной шлаги а”. . К миму «тура а град 2П..12
гипса, выгружаемый мз барн- блма 15S
газов уммашх и» Грабин, l.ua^anitcwT шбмтна »1«яуха за ба 171
рабами* .... . • । ,
П|»и«и^дв№льнп. тьбарнбака и т/Чв< 2.^
То Я» > 3 и* < утки 1,45
r-.f.VU.l,, ЦО 18,9!»
► in и’ час
расход тепла а мал/iu . 1 333
Барабаш Маижур пета | Ячейковый су шнявам в барабан
*.> 11.0
1.0 2.2
1,0 ' 2.0
выипгавя
йнтрацптпяым ШТЫб
- 0.5 1Л от.о
м йч

1 1.0.5 7.6 -«.«
1.03 1,0—*.11
1 К.В2 11/._1Л,о
300 зд
Н4П1ЮЙ ;,7)- Т7П1 Р”ур« <* ™«ИВ1™Я „„
-являет П0--50 • Так •>«*•» «ami ,ы •
фГ»к»ии. не».-» ..ЯРИМ. ИМ-..Т “
.к». nponwmm- шклош». С-т.-фали,...
;,„>фя.1МР»«- Скп(**ть г“«» » «врабаве „<, >ажв
1-1,5 м еен.
К првимутпс<двам «|'»езн кивании !ИПГ> в врттпмютштгц
Ьрабанак следует отвести «на читальную проезд лп».тъвп<ть
t иотачность производстве, к недостаткам • 'тихаталып»
><ть достижения жорошпх условий «йрнж. пыпимем\ш фнш
«>гкаии свойствами материале.
С В ПРОЧНЫЕ КОТЛЫ для ОБЕЗНОЖИВ I HU II ГПП11
Нарочный котел (рис. 144) состоит из сварного ила нлепав-ги
стального цилиндра дмаметр'-м 1,6—2.0 м и иыеоюй 0,7-1,5 м.
Дао котла собираете и на чугунных сегментов толщиной 60—90 им.
которые стягиваются стальными пружинами. Днжгтк имеет пл-н
гную или сферическую форму; в последнем случи г поверхность
его увеличиипстся. Предварительно перем лотыв гипсовый ка-
мень загружается через течку в
ши кается непрерывно действующей
(гнета) и затем выпускается черт»
Течка герметически ?а крышек:я
идвииском. Котел устанавливается
на неподвижном цоколе, выложен
ном шамотным кирпичом и < нвб-
жаетсп топкой, конструкция ко-
торой определяется родом приме
ПЯПИПГП ГОЦЛИ1Ч1. Продукты горе-
ния обогревают сначала днище,
мтам < тонки китли и с температу-
рой ЫЮ-вОО’ у.шляются через
сборный Гж1]Х)В в дымовую Трубу.
При установке нескольких мотлов
• блоке они соедиииюгся общим
'’•poiMiM. ведущим к дымовой
П»убе.
Продолжительность варки гип
Сй состяпляет 1,5—2,0 часа. Пр'
и ‘Ы'дитальиогть ка|м>чных котлов
составляет от 500 кг Ча«’. <Лнн-
И-ОИНОП» гнпга иа 1 м1 емкости
«'•тли и выше. Емкость котлом
I .<• ’16 т. Расход условного таили
“* госта ваяет околп 6% веса обож-
женцпго продукта. РйсИОД моИ-
•нмти 1 15 кит. Основным пре
BepxHinn часть котла, верен*
мешалкой нагревается («жни
течку в важней часта «ютла.

вмушестпвм Пирк» гипел I» котлах яштяетгя птгутгтпадс Гг,п
еиовтк матерылв « горячими газами, что дает юшо*?””’
получать чистый muc. h подостаткам относится Лвряоднчм П
работ к Гюдьшо* расход анергии при помоле сыроп гвт,,'>п
кв «га я. оеобмпо гели ГПГ]М)смопкчас»гая плажмогть er«i п ф **'
тает 2 — •>%.
Т а б л u а Х4
Ей клеть яотла .
Рох тпплмва . .
Тип топка . . .
Начаямая тсчггграттра газом а град
Тампираттр* or«n>nnwx газом в град.
Темпера»?ра обжигаемого материала
• туч ...
Промлжительиость сАжага * час . .
¥ iP.itHua расхоз твила в мл/кг . .
2.54
Древа
Колот нмкоаак г
гора aoirra ль-
ны м теркалом
горевня
’>25
160—!?Э
J.2S
653
7. УСТАНОВКИ ДЛЯ ОБ>;31М»ЖНКА1ШМ ГИПСА it ПРОЦЕССЕ
P13HO.IA II ЦП K.IRIIU1.IIHOM CiM TOHIIIIU
В производстве вяжущих ьещргтв установки для обезножив»-
имя в процессе размола и во нзт'шемнпм состоянии, выпялив-
• vie- do схемам Б. А- Козлина и М. О. Юшкевича, получают р»
прпстравгнве при производстве штукатурного пгпеа. Прямимо
р«&*ты установки для обозвожипанвм гипей в процесса размола
аналогичен сушке тчплина в процессе размола и может при
меняться в установках малом и гредвем мошпостм. (1ырой гипео-
май камень мосле предварительного дробления подается в мель
пипу или с пи ча ли подогревается и специальных бункерах- ПоМ’^1
громам।дитса в <мабмсепных гепараторами быстроходных или
тихоходных шаришт мельницах, через которые просмсыввето
горячий воздух, продукты 1х>реммя иа специальных топок «л*
отработанные газы. В том случае, когда обезвоживание rnu|J
не заканчивается в мельнице, за лею устами или лается гр>^*
сушилка, в которую мередкп подается дополните л ьмос колич** то1
горячих газов. Унавоженный продукт удавам лается рахтнчлог'
ыда обегпылппавяцтш устройствами и поступает в бункер^
Материалы, состоящие из падких фракций (например. ф<хф‘Т-
И91
гипс. ямяжимийси отходом хя-
МИ^ГЖ'Г” прои ИЮ К ТПП), flfa.
„Г^мляютгя беж И роде ритоль-
^фго помола п трубах-сушил
Пих во пэиетеиялм состоят га-
М1ыи с навальной темпериту-
.МХ)-ХИГ.
Схема работа установки ш>
обенюживаиию i ипса в процессе
размола (рис. 145) та кива: сирой
птсоямй камень, предварипмь-
Ип раадробленмый п дробилке
j до размера 15 мм, при помощи
аламтора 2 и питателя подается
в быстроходную мельницу 3,
я которую из смесительной ка-
меры специальной тонки / по-
ступает гааовоцушипя смесь
г температу рой 400 -450е. В про
цеосе размола гипс обеавожи-
вается и выносится ид мельницы сильной струей ж-иу и и сета
ритор 5. где отдаляются крупные фра клан гипса, ю вря ахаю-
щие.-и по трубе б обратно в мельницу. Их -.таратора 5 гипс
поступает п трубу 7 для окомчагсльнпго обаз» *яп>иаиия (до
остоточиой влажности 6,5%) н в циклон ?, и мотором оажжются
крупные франции гипса, транспортируемые шпекгм 9 всадом Ю.
Мелкие франции осаждаются в специальном фильтре 11. из
Опытам* данные о раб«гга увтяяоапв ддя ибепамамаий гмаеа
в врлцесе* ванила
Осаовпыо характеристика 1 II
Пров1воцвтал1.ность угтаяпвка пт.'час >4 а.п
г» 101 элеитрспаергин на 1 т еыртго ran са п ннч 13.« л.и
Расхож условного тхзпднм в % веса го тового типа* Температура гам» п*ргдмспьнипел в граь I.W ми 3.0 45> 1М
емпсрауура гашн поел» циклона в гра.1 • “Мпервтуро готового материал» по вы- аодо ан циклопа я град ДИажтр (в свету) ебжмгсаоЯ трубн " * не на а.о ».*
Д.»ваа обжитовиа трубы в и • По готовой продукция
которого очаяютш* гвзлш>здуи|ныи поток отсаеываогон г>
лят»р»м 12 и подается частично п емся игольную камеру „
частично иго иыбрасымасгоя каморы 13 « autaat"'"
трубу //. Таким образом и си томе ей ущштилен н.,
ну тын никл с рециркуляцией чисти газов. *“
1‘йс1од услошюго гоплапа в гюлибим» уепновках сост.и
I 5“„(2S<' -ЗООиал кг); раетол ммрлта на'размол гн|ни менм"
чем при других способах обеаножиплайи, и составляет 17—25""
яа I т готового продукта при ашчкголыю &м<ч> auio№ и т.>пю,''"'
ППМО.ТВ.
I .wea пятнадцато*
печи квраммчегкнх птаводгтв
Печи ксрамичс* ких производств служат для сушка ж
АлриомямУХ керамических идем* я сырых материалов а m й
для варка подсобных продуктов. Керантмеют виктвямя
являются изделия из раалииимх сортов глин, глиняных в зрит
(«лям-тиых и иесилнкатиых масс к мвтвриальв. К ням огшшпея
изделия строителвяой керамика (красный кирпич, кроаельши
черепица, дренажные трубы и др.), наделал из огнеупорен г
ain’pna.ioB (динасовые, шамотные. доломитовые. мэпмчят- ш.- .
roMioi керамические изделия (»»б.1ппоп«чные материалы.фарфор >>
1Ые и фаянсовые изделия, алентропволяшгонвал керамика),.
I также каменный товар (клинкерные кирпичи и намни, кеглях
тьме плитки) и кислотоупорные изделия.
К <ырым материалам, требующим предварительного обжата,
относятся: глина, доломит, магнезит н другие материалы
К подобным материалам можно отмести глазури, жали я фжшсы.
В аавмсимости от процессия, протека юсинх в п^чах, печи мера-
млческпх производств подразделяются на еледугспв» группы
я) печи д.шобжв га формованных изделий нускмвХмагершЛ'' «и:
б) печи для пл а в кд подсобных ироду кто» л приом'Жтза
1птых материалов:
в) печи для сушки формованных изделий и кускошх мяхериа.т «в.
Ночи для сутки рассмагриниютсн л главе XII
Подсобные продукты обычно плавят в иеАаышп и
“ли барабанных фритгонарочных печах с иериозичег».' и ,аГ*’'
подибиых аналогичным печам етсколькой промыт-•' ин
*(ля производства литых мыс<»ко<«гиеуоорйы« матер»»-.
•Штн. плавленного мп (петита, карбид* кремния и др) F
1 т центрические печи (гм. гл. А). Я|в.»иы« я »1Я
Кусковые материалы, как прапило,обжигают »•
титяцптси почах (см. гл. XIV)* обжиг* и*р»мя-
*1 мпстошцей главе рассматриваются ***чм °
с»пгх форыпплцпых изделий.
I. Птицын- ОБЖИГА ККГАЯПЧАЧ KIIX ПЦ1**,Я
П »• “ тс|
обжига керашпшскаА aui-.i»a raw"1"
>»* обрввщьс их при "“ 'нан «to1
•их. Под luiHHunew теилоиого aiaxe*
мссах ПриИС*ОДМГ •Ч”*цессоп и
тате которых меняются структура и свойстве обжигаемых*?*4
Сущность происходящих изменений материала n nntj ’
обжига заключается в большей или м^импен степени
материала. Жидкая стекловидная фаза, образующаяся и; „
них температурят вокруг мельчайших частиц материал*.',,
охлаждении цоммтируег частипы. резко повышал мехаиах*
скую прочность. Одиипременип происходит и ряд Других р.ь
аий, изменяющих свойства материала (дегидратация, обрц
мимо новых химических соединений и сшивов, полим-.р^иы»
преобразования компонентов массы, рекристаллизация и др.
Образующаяся при обжиге жидко я фазп за иод идет полисе^
пли частично поры материала, п результате чего происходя!
угадка изделий. Чтобы получить лучшие показатели nr сви
стили, каждый вид изделии надо доводить до определенной сп-
иски спекания. Так и производстве фарфоровых изделии сшт..
вне ДОВОДЯТ ПОЧТИ до полного уничтожения пористости. В Вршп.
П .1ГТВР огнеупорного кирпича продукция в большинстве случае!
обладает еще значительной пористостью.
Конечная температура обжига какого-либо материала и.
является определенной величине 4, а пл ходится в зависимости от
того ]»ежима. при котором была достигнута эта температур».
Точно также и время выдержки на конечной и промежуточных
температурах зависит от величины этих температур.
Flpit обжиге многих материалов для успешного прстекаиаа
требуемых реакций илн. наоборот, предупреждения иозможвости
их возникновения требуется определенная газовая среда. Так
при обжиге фарфоровых изделии сначала нужна окнелмтельвн
атмосфера для окислении всех органических примесей в »«•» '»
а аегем восстановительная для перевода окис лов железа, ери
сутствумкцнх в массе, из окисного состояния в закисное. В дру-
гих случаях, например, в массах содержащих окисли титана,
наоборот, требуется окислительная атмосфера, вл избежание
»"становления окислов пиана. При обжиге глазурований'
и .стелик или в период обжига до полного закрытия наружных
пор изделия, газовая среда должна способствовать ргакцаям
в обмен г а омой массе, протекающим с выделением гааообр»^1
продуктов. Эти реакции должны быть закончены к моменту
ынрытия пор на поверхности изделия вл избежание получении
бракованных изделий.
В Процесс» обжига изменяется объем материал» вследствг-
структурных изменений в твердом состоянии, усадки при зав"-1
ж-нип пор жидкой фазой, а также и в результате изменении р«
шеров при нагреве охлаждении изделии. Нератк’мерно* мв‘”и
ине объема материала по сячеиню изделии приводит к обра»”*'
нию внутренних напряжений, которые ж» достижении определен
них пгличип могут вызнать образование трещин nj« твердом с<хп»»
«ни материала или деформацию наделим кри величия жидн”

♦*»< потому тгип-рчтцч. „ ироюггр гЛкмг, Л
, пкгЛ €»>!<«».. при п-ппрпи кам™» М1,Т|Ч.„^Г:*2'"
JJCIJI* СТПММ * •
Проап.1Ж1ПМ1.И«Т1. «Лжпги MB.ro так и, ____________________
ВС., В печи» < 6..|ытпп< «»»„„ р.Лимг, Bpnf,™«,TM
ЯР|>ИИ|ОМ₽р1ШМ рлтроладпиисм niXTVTBWW.0 ,»пя. т,
вожпгли «плолмго ал.хуха в других
М.ищч температурим» пгрпаазы пл сеч.'иВ>, печи, обж.г Апме
длите л «и, чем в печах милого еечепич Устриц»™» печчиа
.мшшюпшх пераапом.рпостп утлом* овжиги no tM(tre яг,,
моввпяяи сократить продолжительность обжига.
В табл. 4П прпордена п|и*1.1ллжитрльпость обжига тотяйствеп-
нг, го фарфора в гориаг парна дичее кого дейгтнви в м*ас|пгхти
<п объема горна.
Объем
горна
Подъем
Ч|хжу-
P.T.VPU
Н»1
Дл 4)
40- go
*>-10.1
1П0—|?и
120- IV)
и
п
2
5

До последнего времени режимы
До последнего времени режимы обжига определяли i-оытяым
Путем или по лнал! пги с пришлыми режимами на одвотппмих
установках, бед учета всех осюбгияоетей прпнэжи. тва. В peiy.n.
тате режимы обжига но всегда соответстжжали оптималывм
условиям.
Применение стахановг|лх методов работы дало мэ.тм.'жжч-ть
«жрапгтъ П|м1д<'.1жят*‘льн'»ст4 овшвга ид J" уО » *лужи»’ия
конструкция иечея поаяолиг тобяться лальиейшег'• с< KpauwKiia
придоиднштельнпсти обжига и првбдвзвть <ч* к теоретимгскм
мощной для данного матервада.
1. ТИПЫ 11КЧ1Л для ОБЖИГА ФОГМОЯ1ННЫХ и.цыия
Керамяяоскме мгдглия до иедамего времени
ним «Градом, d «очах период ячее кого действен, j _
тио керамического uikihjwojctm и годы Сталинских bi
привело к необходимости замены устаревших печей Ги
совершенными печами непрерывного действия, которые п"41*
члМ'Г вес большее распространение. <’>>в|»ом<шво(* епгто '*
техники обусловливает нее возрастающие требования к нач"т"*
ироду коми.' а также необходимость изготовления материв??'
< «обымм требованиями в • тношенми огнеупорности, термо-;.д*
шч ти, механической прочности. элек*тропрош»дностн и г. ц.сщдь п.
Это привело к разработке совершенно новых керамических *„/
риалов, требующих особых режимов обжига, и вызывакчшх
необходимость нс только постоянного усонсршенгнюиаиип cyUlv
• тсующих конструкций, но и создания новых типов печей, м п
щих удовлетворить особым требованиям предъявляемым к обжи А
Печи для обжига формованных изделий, применяемы? в неряхи
ческих прои Пайетт»х различают по способу выделения тепла,
цикличности работы л конструктивным признакам (см. гл. 1|.
Я. ПЛАМЕННЫЕ ПЕЧН
Печи периодического действия
В печах периодического действия в одном в том же объем*
последовательно осуществляется весь никл обжига, включая
загрузку сырых и выгрузку обожженных изделий. Вследствие
периодичности работы, кладка печн попеременно нагревается
и охлаждается, что приводит к значительной затрате тепла н»
аккумуляцию кладкой в период подъем» температур. Тепловая
лкономпчи ' ть работы печей периодического действия в апачи
тельной мерс определяется величиной поверхности стен печи
приходящей.,я на единицу обжигаемых изделий. Чем больше объем
рабочего пространства печи, тем меньше) дельная поверхность < т,‘”
и. следовательно, тем меньше относительная аккумуляция тепла-
С этой точки зрения более экономичны печн с большим объе-
мам одновременно обжигаемых изделий. Однако с увеличением
объема печи увеличивается неравномерность распределения тем-
пературы по высоте и поперечному сечению рабочей камеры, чт"
нмхывает необходимость удлинения процесса обжига для выр’“*ии
пиния температур н различных точках рабочего простран гм-
Неравномерная температура обжига приводит к увеличению
выхода бракованных изделий.
Удлинение процесса обжига пылыпэет увеличение расход"
топлива и продолжительности охлаждения вследствие еяльнев»
при!рева кладки, уменьшение производительности печи ил сличи
и\ объема и увеличение штраты рабочем силы на единицу Пролуи-
пш», в результате чего плшшаетги себестоимость последней.
• *тм причины ограничивают возможность увеличен»»»! оГг1*‘ч’‘‘
-'I ПрСМ Tp;i,i I I ,1 , |. , '
обжиге различной продукции, ц зависммости от допустим»^
режима и степени мера юн .мерности обжи» а определи*'1 ”»
тельные. зшлюмичж км выгодны.- размеры „лчи Чгм
<Лк«ги чем значительное допустимая не равно не рмПС Г ь' „иХГ
•прМ. тем больше могут быть размеры печи. «wpe-
• Вследствие последовательного П(югеквт1я всех стадий nfam
темивратура отходящих газов в aewax паряодичесю1гх> действия
негде нише темпг|«туры рабочего прострет тм печи. .>п нызы
,ает большую потерю тепла с отходящими гадами а .г.беяяопм
в период высоких температур обжиге.
Указанные причины <»бу< л кликают большой расход тотина».
а необходимое ть ручной загрузки и выгрузки обжигаемого товара -
большой расход рабочей силы на Обслуживание лечи.
Однако наряду с указанными недостатками печи пери» личе
ткого дейстнмн отличаются крайнем пр»х~готой коиструкпни
я дают возможность регулировать процесс обжига и охлаждения
и весьма широких пределах как в отношении температурного,
так и газового режимов.
Благодаря таким npenwymecTiuiM зги печи применяются
во всех отраслях керамического арлнзводстм н их продюжают
(т|ижть несмотря на наличие печек более экономичных „о ра
ходу топлива.
II а п о л I. и и <? печи Простейшим видом периодически
действующих п»‘чеп для обжига керамических изделий инлиюки
напольные мечи, применяемые вследствие своей чрееиычайиой
прост»ггы я кустарных производствах доя обжиге краевого
кирпича, кровельной черепном и извести.
Напольные печи ttjioktck емкость*» от 15 ДО -Ю тыс. шт
кирпича.
Стены напольной печи выкладывают
«-4>жига красного
обойменного кир-
пича или кирпича *сы рпв. В нижней части печи остекляют пчелки-
каналы, и которых сжигается топлив»: Дрова. уголь, торф. га»,
мазут. Очелии прикрывают сводиками ил обожженного кирпича.
На ПОДУ печн ««ШТ м|рш!Ч upon «ли кирпич «вшмтно е черт
пиппй: кирпич садят на ребро. я черепипл оолмижн'
вертякальними ряда». Вер» с» ии «клады»»"
начинают глаяо*. Влола стен я в перекрытия пре.. • 1
отверст» для отвода «*•» риспо.к.жгиные в П
Обжиг в 1М«П11ЛЬИЫС печах иалоаяояомижт. ристод
»>•> „л zn* ннгл п1м»жжеян»'й пролх кипя
т»»п л им составлмет от 33 ДО чи веся •••« г
или 1MH-28OU кал кг <Л.жж1-н»»Й ир>л>кпии. м1гф„
Качество обожжен» ии.-лии "г®тЛ^Х,^т1. *ю
капни о4лужянв*.(пс<.. аврпимла- тяжели и е тр>
печен при загрузке и выгрузке нлде.ши < че
дом поддаются моявмнаяпия. и |И,.камерные печн
Одяок.иер.ып печн <т»Р"“'я 'XX
строят е раалячамм на прян, ните и движения га_ горвнвя
в пеня т с во.-т.икшим иппрянлеиием н,3 ,.тт.^7,я
поступают о рабочую камеру еиаау и пытедлт |
8»?
Для уменьшения неравномерна и 1и температуры п„ г
талъиомт н иертикялыюм, i-enmiuM рабочей кяморы, д1!г} ''''
щей ааачптчльмой вмвчииы, я г»>ж печи устраивают ряд
гтмй. выход газов из которых регулируется заслонками ’*'
Ночи, в которых газы полаются снизу и отводител чероа^
с тмя н »•» рабочей камеры, шамают печами с обрацн.^
дкижепигм гитов.
Газы собираются в подподовых кивала* и через дынях,!
боров отводятся в ДЫМОВ) »• трубу. Распределение темпер,,,!
в этих печах боям ранвомерпое.
Дли испольаоввния тепла отходящих газов одвонамервм,
печи как с восходящим, так и с нисходящим нанранленщм ia, ,,
делают двух- и трехъэтая.ными. пспольауя тепло газов, иыхщ,-
щах из нижней камеры, в каме]>ах второго п тротьеп, этаж,-,
Подобные вечи распространены, главным образом, и ироим,
стве тонко керамических изделий, требующих двойного обшвл
при различных температурах.
В настоящее время однокамерные печи делают, как Иравади,
г обращенным направлением газон.
Емкость однокамерных печей колеблется в значительных
пределах: от 0,01 до 400—500 м*.
Емкость печи обусловим веете я ве только требуемой оронь
•однтельмостью. но и необходимостью равномерного распределе-
ния температуры пи объему рабочей камеры.
Для обжиги технического фарфор и и былинны с нзделмД
наиболее распространены печи с объемом рабочей камеры от
50 до 100 м1. а для обжиги хозяйственного фарфора и фаянсовых
изделий — от 100 до 200 м*.
Печи объемом до 400— 500 ма применяют для обжига огне-
упорных изделий.
С увеличением емкости печи потери тепла на а юсу му.тяпав»
кладкой и в окружающее пространство относительно уменыш-
ияся, что приводит к снижению удельного расхода топлива из
”бмснг. ао усложняет конструкцию печи.
Камерные печи могут быть как круглыми, так и прямоуголь-
ными. При равных обгьемах круглые печи по сравнению г прям
угольными имеют меньшую боковую поверхность и меньший объем
кладки. Поэтому в круглых печах потеря тепла на аккумуляшые
и в «Ифужввмцее печь пространство на 2 5"„ ниже, чем в пр**
угольных. В круглых печах топки располагают»я более раю»1'
мерно по периметру печи. Площадь пода шчи. приходящаяся в*
отдельную топку, представляет собой сектор, площадь к*»тор< г
находящаяся н вевосредствениой близости от тонки, мак*и
мальва л постепенно уменьшается до нуля в центре печи. •'
улучшает условии теплообмена и уменьшает перепады темп»’
!'*туры Им сечению печи по сриннению с прямоугольными 1,1
яами. Кроме того, круглые печи имена большую строительную
прочность. J
Скахаивое относится к даом объемом 30-200 и» п
мвж'Г» объема <• олмой-двумя топками не Вг«.пм
, ,слояиях тияпоиередачи пр. круг.»* форм,. 7“
правии, ПО сравнению е прямо,тольной
н печах большого объема увс.шчанав.тся пере» ш
туры ПО сечению млелстиие Лолиного диаметра печи .
«я сферы действия отдельной тоня, тогда шк в прима,,,
печах сферу действия топки мои.», ..армии.
„мщении ...отношения между ширин и . длиной печи Коо»
того, преимуществом прямоугольных печей явмеття удгЛтво
их ралмешення в note и блокирован. Понтом, печи е вебптмпвм
объемом рабочего пространства я большие печи объе».и 300
500 м* почти всегда имеют прямоугольную форму.
Нм. Ota камер печей определяется свинствами .бжигаемого
материала. Так, например, при обжиге пгиаутмрвмх аиелий
высота садим определяется допустимой нагрузкой в процесс»
обжига на нижние ряды сырпа. В сгилветстюп. . этвмыт..та
камеры колеблется а пределах 2.5—4 и. При обжиге а капселя»,
вмевицит большую мехакнческую прочность по травная», е сыр-
цом, высота камер составляет в среднем от 3,0 до 5,5 м, достигая
в устаревших конструкциях до 7 и. Такой большой высоты садки
в вновь строящихся горках ие применяют. так кек при этой
эиачитгльно затрудняется ставка в выгрузка продукция я увели
чиплется поравномерлесть обжига по высоте.
Диаметр круглых печей для обжато технннвекого фарфора
колеблется и пределах 3,8—5.9 м. Диаметр горнов для обжига
хозяйственного фарфора достегает t>,8—7.9 м.
Горин огнеупорной промышленности имеют двлметр 5.5—
11.6 м.
Соотношение между длиной в шириной прямот гатьимх печей
находится r пределах 1.0:2.5. .Макепмалъвая ширина дости-
гает 4.1 ^5,6 м.
Стены однокамерных печей из еоображепнй строительно* проч-
ности делав>т толщиной 0.9-г-1,2 м.
При болыппй птюд<ижительяисти обжига стены прогревают, и
иа всю толщину. Потери тепла на амкумулннив стенами и г»-
Дамм печей в весколько раз превосходят потери п окружающее
пространство и доствгши 20-23% общего расхода тепла иа
Тепловые потери через стены печи толщин* » мм
суются рис. 140. и первые часы от пвчвлв .Лкягв нм>
Типио погори тепл» иа аккуму.дицяв.,
Сбвплиютси также потер. « .** •1>'™<В’Х"в„и
тарый промежуток времени .я таете я гоаыа . „ил..
По мере осыпания исделай П1.ч|, . ,,.м самым
начинает перею.дить обратно в R"6!’’” к,м1 ^\,м. „ этот период
замедлиетш охлаждение изделии. 1аки I монерхвост^й,
кладка С1ТДВЯТ пкнумулпрокмим»* геп-и'
39»
Г. V. КЗЬ ниу11ч
тик II нарушу. ц|гт
нм инку муляпи»! ущ»^
шатен с умеиытмым
ТОМЦВПЫ стаж Нгкиб^
но при примемемвя ц.
ИНН ЛЫ1ОГО II Э<1ЛПЦМГЯ.
ноги кирпича, ‘Плячаж-
щогося малым объемод
весом и малой тепло,
прошииостыо. ПрОД.1
умгньшмгаи ТСЛ1ДЛ1Ш
стен определяется у«ж-
mi ими строитель» 4
П|М>ЧН(»ГТН. ИрИМеМЮНН
ИЗОЛЯЦИОННОГО киршп»
уменьшает par ход гш
лики на 10+15".! ОТ об-
щего расхода топлив
на обжиг.
Риг К&. Потери тепла сгтпйми одвокамгрной
печи:
/«иотгри ма аъмумумцвв*. J-irorapa а пмружа*»
Шу»> среду в—с умма рами питари.
Кснктрунаин сводов однокамерных печен зависит от формы
вгчи и ныпо.1няетгя различно. Прямоугольные печи обычно гиаб-
.кают высокими циркульными сводами. имеющими иаимммпга
статические и темпе|штурные напряжения. Однако, так кай
• циркульных сводах могут возникать напряжения, эксцентри-
ческие но отношению к средней оси арки. и. кроме того,
обжиге некоторых и мели и, нипример, канализационных труб,
•нтаетгя незаполненное пространство под сводом, своды рекомен-
дуется выполнять пп пенной кривой (катеноиде), свободной
от укапанных недостатков. Своды круглых печей обычно сферите-
сине it опирают* я па стены, стянутые ггальиыми поясами.
Особое значение прнпб|>етаот конструкция стыв и много*
этажчых горних (рис. 147), тем более, что при подовой канала «а-
цим нерхней камеры возрастают статическая нагрузка и темпер*
туршы<* нм приличная енола нижиен камеры.
В своде одноэтажных печен оставляют одно или н<ч-нольк<'
отверстий для отвода пхлажинюаш-го воздуха, которые закрм*
кают швы iiiumh шиберами. В стенах печн устраивают одно или
два '-твергтия задний», через которые загружайся и раягру
жаюпя мздыми. После загрузим печи гадимо <мд.•лымают мнеух"
двумя кирпичными I-TCO1KUMJI ТОЛЩИНОЙ В ОДИН кирпич Ы1ЖВЯ-*
Наружную поверхность стенок промазывают глиной. Галим"
должно быть вполне герметичным во избежание подсоса возду*4
в нижмем части печи и нед. лопа ни м гадки. Размеры ca.TBiw
должны быть д<*гтаточпы для свободного прохода рабочий г иэ.т»
ЛИЯМИ и обычно имеют высоту 1.8 М и ширину 0,8 И. При
садвва огтивляют «глазки* (гляделки) для наблюдения за иагр*
ьаннсм изделии и режимом обними.
Топочные устройства одно-
(;|Мгркмх печей ДОЛЖНЫ обет
п, чи1Ь возможность регул я
piBKii работы топок н ши|ю-
ких пределах сжигании рал
шчпит количеств топлива п
вис и мости от крямж об
жиге, л также получения по
л у газа в целях переноса про
цгч.са горенки в рабочую ма-
неру печи.
ДЛЯ ОТОПЛСИИМ и.ШОКВМСр
вых печей применяют твердое
жадное и газообразное топ-
ливо. Наибольшее нрименс
ине имеют твердое и жидкое
топлива. Ннахонвлоряймый
гпл вследствие более ниткой
тсмиервгуры гиремня не
всегда дает возможность по-
лучить необходимую темпе
ригуру обжига и для новы
nipUHU температуры горении
ютнбходим подогрев воздуха
или газа, что значительно
усложняет конструкцию пе-
чи. Поэтому он редко при-
меняется дни отопления об-
жигательных печей период»-
чепкого действия.
В зависимости от рода ежи
гаемпготоплтза примспнются тот или ивой mi тонок.
Для сжигания твердого топлива псмшмн'М при меняются
Ду гычизе топки с горизонтальными какими нкнычп рвпмтю1мя
' ПГЧМШ I '. лшманпем .
Топки я круглых печах рас ватагам)г снммстричв п«» 'круж
мости печн. Количество ях завмеит от емкогти печи и колеблет* л
ПТ 4 до 14. Ра сечи ты па ют топки по С5мммрн><и площади полос-
“ и копыт решеток, прихглищмю я на I м' • ---г~—“ —«*"**
пли I м* плпщадп пода печн. и так же исх
каше ни ковы к решеток (см. табл. 4 и гл. V
При обжиге к-ери мн четких лл.клий п иеча
ю 2(H) м3 суммарная плоивмь решеток гост
ът 4,0 до 7,0 м* на 1(К» м4 амдости печи, или от
Пида, ппнмшаясь а печах емкостью менее Ю
среднем
что соопетстеует 25-35% пловы ли п‘1И пе
|||1Л ойжиго фарфпропы, п ф|»н> 1МКЛ»
плошпль рвиеток « м’ НЮ м’ «хя>»л«<” “
су мчараан
t ушила
tm .к
жпчьнппМ im»BO «и Mxmiru гмииц
Шни" ▼ •«Хммгн л» vnUdj wnh втмк
.«ПИМ I» «»•« :»IW“J ,,,rtr ,,,"кl', ” "h'
«««di» a»W -J"-®’ «''ll *’*'>' 4»WJ,
“•«*’ '* "«•••! '."'«Ian :i
“«.««нт itm.dow«uXdr« »«.-dn« оимвимгал оьххЛш.
rud xodnifl n.«w sr.u-.ida виг .чох.<ямк-In 101.11».M.-ou xn'i,
«ndii-’i ки'чг tximiwini-f «•<?'» *nt*j£ еиявам Я 'кк щ нлич
.л<жк<м1п > •rol-ja r«*u0>rt'| ‘«"hodjal m‘ 1‘««1П1:»ГМЛ nodni
„Сиге н. anr.i м1н -,k « QOOl »«* oaoint-i,,
dull Kl’l wwiu.ior II ЯйШЧГО^ПВП Жjb?lrt><L4in KiAlfi Ihin
'HMfllJ А'1Г11Н Л1*«Ш CH <11 HbH.flJ < WK'ldn <ВЖ IU H II 4Х-ЭиМ<ТЮП Ifflol ц
«utondox м«и.ж»р|> '*ih и.шмвЛия rsd ainndaa kmuhhiTbl-m-;
.•d9«d ni rii i.iidurviiiinMfKUiu и udyod «и naw auni mi ihjA BbimdliM
MWKMR («Htl • >*d) tOu^iri MM nd|| oviira a» it «Xnmvh ti.
П.ЧГВЭ «ГВП net P|II.MIfldx> idUJDd HWI.XlJ] ‘inrirj Mt.ltyo Ck.I.III oil
ii?4imfr¥rguj lujoatb'u ii na»!i’iil.r ияенидЛлп домпэ нпхнимИц
•<Mireadoa а цлигакя «fi.vii ntlir» tmiindiui мажро m<I|j
•iirmud uxaifoeeiMidn снгпл a^o^ata N>xiXdi;
wdfl ппг>п« xrwrJBjawgi arw яммлпам a<xhiRE№(i xn tuaonaj
If HP! я W с I)—£*<) WKLTHHXM 8ЙЧГ0М ОЮГЖЯМ 1тИ1ПГ<М iilWFlrqiT.’i
MmriMbittkn^iii ih икпнпшиэ MMurouEH-odii oiihrigo 'хин sag и
мм '«жгаэосн e a>m№jo udn мем xendru xnrjAdM 11 •’Ui’tj
ILML'CJ HOMVihl XRXXMt 1
и хш.мя XRitiiusioiraX пмченэ a jowotfaa i^mhl-rh :iu»nn
Mtorm <IU rvl <XHddnn.il Hl.iHHildn -lUieddll IdlWIlbllL dtl < 4klf» ‘.idiMieil
г.Иок ewtrj ainwmoYodti нл1а»нгл\кее оэпгеэ мпшни
хл пС niMi-a) «Иц *нахм1Ж1й атпГип ШапИмве «инимг ан а
ndwvaM и iifnud сптама мталн о« а «ел mlt n*ii4.3«iiiiHoi!a
яхип енжспг емгвэ "nodoia х.»ля uj никаНен аюнчгмгхо оцогж»”’
aaitiraHR i гнсчих р ‘япг я’рм хнкашижуо н май мала ими нтнч
-Ri:aoodn aroaiianuased п noeu иимпмэХпо aiuRdanoRBaii ни1)/
•RHHainAiii.wd и aoifwae осикохэнодп яи ujjoaeg1
aivrtif.Jn ч nijiiu, иши»,ими< и gmiboda чхпу енжеик* nraj
•ИИ1ЛМГЕИ ИМН<Н1Г1..)ЛНЛ иниясин
ЯП811 хаьэ •? пп|.111\л|< tiHifu.'i.hm инн хажок и h.h.ui хам
ИЧП01» Л И'ЭДчи*ЗГ'ас1п К.и .К1*НИ
«I -Of .....................
t«l .....................
«к»
ОСС -OCf, ..... r
•01 —<04
0». - IKK • - . .
О(Ю|-Т#?И
Ml I-01.4 .........
lei.TiHr.M иаеагкн xmibHUt
>i wNk'ii.i чхэийлн'П намнага<1иЛ||
U -1Ниа«х*ож»Х
.Illlir|>
UHIflU *ril)t.U«l>IIMI.TX)
riyxdx ONuauanvaatrMvM
• HML*»tn« ннямьлрд »ria4M>r3
..липиде} «Г1ХЛМ111
• 9HMit4»a<Ti онмяжгж,*°Н
tacdiiM ппаилгнar V',i«*‘vr-A<Ml
• x wtrjtfad 11 \ инк* СИм*1
‘I ((Л J4 U) ЦНГПЭ 4J.l'iRln,rll
ииити XFlK.wnrwyo иииынли „
—апф ло и**»»"» а «ньигта.1 „ „<|„я<,ч w»k„Jwj и1,
„г, мкПа»»!« о№о»ыю« ни... „ „л а „ „ “ПИ1ОГЯ
.,, л- хлоп жниИииетонго „ „.reran in.|nj мг.
,п,ао .Лайам « иш агеа >»№ д0, л,ак„
„.„HriM гкам" шин-до нпиж.и! .иовя.1П. н„Я9П|гаап„ Blrtf
июф'» ..11Н..И a XJ им ин -[ -0| „ ахижуг, nro.de
.iPVflddn X *15 ‘КОИ f &МГО1 > <WAdtl ОН OKblVQo ИИЧлщHl/xlouJ
rn-иО мнтдо riub мен яы>п .Cimgo пи dtadoiiUi вянаЗатв
PIU1W.IHM» П-ll *9WOD Х|ЧН<Шш1.>ПМЫ4 ИИНвГйГд.10Э«1
HflWlliBM *О НАЛ «КИЛИН WE II 1(1!11.11.дЭ ИдИМ*Э11<>К( И КНП1 ММ ML’H
itMiaoed ijcwntfnii ии1лК»нл«» нннэьал ядииапмпэкХ митлдо iovbmbn
чда«>ГОПГоП и Hliudc9 ОЛМЮКПГ ВИНдЫП МйННдЫИГдНЛ НХЮТлизоГ
4Р -«jfixUaX xBtnwrooxoocnj аоАвеяагс хгакгшэо Mmiruai
-жГлоэ ввнгор ««нхглиьвне пснд нмамшИ ионг.сои .>ин<#|гямюаиол
нр.пъ •омигохдоэн пИаквм изводtri книяэд.1' мим^гвхлоеидсм он
tf.uiuhiihax HMOHdimoHaoddH икнднппэнл* xklmu q HMi.inidd
СвОГОН R»MH0L*HMA(Mlno9 3 <NMIOHHtt(b Oil SOL*eM8M ХИИОГ< ЦЦГОв
хннчглгю и Nodog олмоняГ нинах*яихо1ц.м иипнтглнъвн»
iwwi.irifj омьндо Хдммпд овваги ионнвсмиС •••мчсошьннеэн
иьап «iiiul.iRRMoHto и имкГвэ .>ии<1Е*иилодпп.1 ,чвя mbi ndawL i
(м.ядо««и вомодлп хпиоси нииэ1лл-.»<1длк1 <и>нТ«1к<.наш1.1а
апяхлНнгзв *нь*>п и«1акв}| inihogBiJ квшыьаэ hrtiriL'sui'niidcu ни
нНйв^шка! 01Гма1ПэгэЛиэ*<1 дов<1вяовниЯвв 1'иовнеме HHodug «хил
-кпг II нпгвввм (iHlHlAUHHlied 9 жпи«1Еоиг<ж •ll.U.JOiad Вин nV п
•.1 1 • НИМ НЕ И Г ей H.I lloeolfoa ИЯАПХ.юЕЭВ .»ПН81имХ<1хэНи}{ ишьтп
«п*г>1 хи njuH'iriigedii и hijiiihIi^X хнЗпигмлмч »u hiium.CiIdiioh
«'•нягицпИп ю хнлняяв adoh иоП'Кмхкьвне и «лпясдо пшка^
*%[ О1ГО.ЧО kbithbajos 00 дМН
*- 1.И «и аг.Мэ itoB4L*eikwan ц ; - демиаиэоэ adwtBH шт
* г<1 п qj aHMKwdaVoo оИзфхмив лоячтлввинивэоа adn *ышм1
япэмвм iiahogrd хивв.1 н iitWRBStdattu? on кз1дА4м1го&мом и
пагеп|| iihotuii RatiiivBodBir&ed н.иавинххг mi .hJj н.тоевз dai
h’”t ИНИ*ПМ1ПНО11В43Л1Ш кт НННЯКВ|11Нам ‘BHBtKBUUroBMQ
nxi fiei п пяишки iihittfoii ннн>мг1*111.1п< (шнпчподдв хаьз л
* **ИГГЛМЧЕ nil\L9if.HIM.U К.М1Г<||| * И|м>|| fd.lRBN Ol (hogsd II «lUIUldiU
HUMjed KiiMf.xl nmocn.iXiroB bh iBir<«<xian инти ож дх)6
-b)^' •••** UHwe>«Mi3oif оц iibuu nd«mwN y.ifcugvd нмнаи
и.^и и,,н«Ь’К'»1гави.ш онввжэдвв ««н вхХШгив иамхядвв мнпгч1*«'9 э
Ы^’ ‘° В.1ИЖ911 HL'liHd.MI .iHUdan □ ИЧПОХ IxBBSBVOBl.lBd н
Н! IlWWi It.!!,.),! W||IILH3 HnVOtTI! MMC.CdjBB ПИНВЬНОМО ОЦ
, *<*4nMiffiw: чАиГов'1км1ал«н оным мхлшжоккон мп
,и?чп<Ь| комэвйнмвф iMMihitfMBtrxn м павждо моинНм нов
",* н^одсздоет.Сэо хикоц хнн<1аявмои0ов вхиэкдо киж»\|
‘0*01 о» иЧ 10—XBHodir и .ч|чКи Bdu
*0*8 1» 10- aeiiLUxxi нивч1киХоввяявя ndn
И.1.1НЯИВ илш-впо*
ПТ рммерпя печи нлщткнти <а4,.и ИЛ|Г
•гоатуры обжига, и» «тори топла . отходящими гаымм т4П1ЯЙ ,
, .13 дп 50".,. Л потеря на аккумуляции, от 5 »< в
дает Ю 75“.. „биц-п расхода топлива. >|с.М(1Т“Я £
ч дачсстя» тепла, теряемой» с отходишимн га.мил> вспгМ|,жмц|т»
,п . тень тру и»" вг.1едгтии* периодичности работы ш-ш. П»иытки
рокировки печей мипнчилигь неу.ичш н»-лед(тт< трущ.«ти
пиалки графика |мб>»гм ш’чеи. Наиболее у>»б|и и -мни- ИГВ.|>Т(’
лился тепло о. тыкаимш и продукции м кладки печи о »»г,.и \
.л.иииенпн. Оливии я н >и м случае тепло шм-тупн. : . цл гре-
тым пленум*» и » охлаждагицисгм icaxaep неряпимиерно по времени
и . перерывами, чг<» затрудняет ст нс1к>лк.тпяаяир.
Битмппе достижения, вмегцпиеся в нагг-ящег л|«-мя по ин-
т плинии рекуператоров из жароупорной стиля, побуждает к я-
ппльэлпаипю тепла оттодятпях гааоя для подогрева впецтп.
Расход тепля на обжиг п л*я*«ипл>ноя мере пыкит «т раз-
меров печи и температуры обжига.
Средние расходы условного топлива ин обжиг рмдтачммх
Шелин и однокамерных почах ПривнЖеиМ в табл. И.
Таблама Л
Рааянд углови»|« тмяляви па otanr ^лвчжих в1ам«а
в 1>ди» камерных аечнх
Обжягасиие аз л глин Удельный расход . топлива в % вега >лмвм-Я рас**! обаагженяих тм«ыа н кал*иг изделия 1
Шяшугнмп кирпич *I*»'iM(iiMi, шамотные наделам . - Да пат овые издал ня . . окоогнеупорп.-в материв »ы л |» 10ЛППНОНМЫП кирпич M-ir пеан тоны» и1двяпл '•натаримп фаолг По.щуоа .|анмг ... ivio-xne |в— И» 2100-ИЛ) 35-W .’V»— 2ЯН) TS--7* ;ио-51ет $> -60 тмю- 43Н> 35—4 П 14inB--Hija 1<мо- IBM
Печн непрерывного действии
В печах иопрерыпиоги действия обжигаемые “f'*u
ттся п рнхтмчны.1 стадиях обжига, мачввая "т ,и,1*.' ’
Продушил! И кончай выгрухмой iM-.;*;i ИМ '|О товара i I
‘I тть действия печи осу ше«тилиется путем псречс
и п.чмика тепла или изделий. z игнит1мн
В печах с ооднижиым огнем, »••’ всех чя« тих ро •' ’ Г ^|(пДЯ
стам, наделяя постепенно проходят аса стадии 1 •**
от ыгру-нш и номчан вытрулкий. „..„ пиния во-
При !«<«,« ш> ....,А.ВЯЮ»1'«,'’
ходит нее части печи в каждой и» которые »
Гл. IW. Схема мноючтмврвов пеня
нем ш-иные по времени условия. Такие печи ила4М>;, I
п е ч э м и с подвижным с о е т • в «• м.
Недостаток печен с подвижным огнем заключается п бошоюй I
т у хвоста механизации загрузки и выгрузки. Этого иежхтап 1
.яшемы печи с подвижным составом, но они гораздо елпжюе
Печи с подвижным огнем. Печи е подвижным •
подразделяют ни две основные группы, многокаморные т*н
в кильпепыг печн В многокамерных почах все рабочее up-
страмстяо разделено на ряд камер, каждая из которых аре.
ставлнет собственно периодически действующую камерную пт
Камеры разделены стенками для прохода воздуха и горячг
ПЭ.-Л. Печь обычно ота ил и на pic я генераторным га » м.
В кольцевых печах рабочей камера представляет одиисплмь
ноя канал. Для отопления этих печей применяется твердое тоаяж
во, которое загружается через отверстия в своде печн вря*
в садку, где и сжигается. Эти печн применяют для обжин
стр--игольного кирпича. Обжиг в них неравномерен, трудна реп
лвровка процесса обжига и горение протекает с большим н'^
твои воздуха. Несмотря на am удельный расход топлива вен
лак. С этой точки зрения кольцевые печи очень мсо«1онпч>ы
Многокамерные печн. В многокамерной печ«
(рис. 119) обжигают изделия в одной из камер 7. Продукты г‘
рения проходят из этой камеры в камеры, рас.положенные "tu
режи. пол,гренвя загруженные в них плдолия и, охладивши ’
удаляются через центрально расположенный дымовой бпры» -
в дымовую трубу Д или дымосос. Камеры, расположепм
поза .хм камеры обжига, огтымют. .Холодный воздух. доступ* *
чер*-» загрузочные отверстии в крайние камеры, нагрей*1’1
п- вастячмп, так как для ох.шждения требуется больше воал^ я
л',я горения. поетхпает н комару обжига (ваходяш)*1*
«на газе*), а частично отбирается на сушку. По окончания обип^
в камер** / газ начинают подавать в соседними камеру
т. е. виц обжита иередвиглетг и на одну камеру. Вслед ‘m
переляитаются на одну камеру вагрузка. пыгру»»«. аод’
яздплмй я их охлажлвммв. При большом количестве камор
работает па ива огня, т. е. обжит прешзволгкя » л"Сг «ис.г
«пеюмтх друг от друга камерах, каждая из иоторы»
передигебя насколько камер подогрева, а слали несмел
а-а
оАюдя иге камеры печи.
Пп способу отвы» «•«'» ’ раЛ ч. п камеры М1гоп,К11
печи |юлрвадмн»'т ва пячп е ВОДОПОЙ капали шпиеп а ',
, капалвацвей п стенах (рис. 1м1п|.
В прчях с подовой каналиаапвея газы проходит из (,Ж1
камеры взруп» через отверетяя. расположенные и воду „а„ “"
Охлажлеяпые Мам отводят че|км те же подовые «пиергтия »<£.,
ный поров, |>ВС положенный ниже подовых отверстий (рве. (ЭД,
В печах г навалила иней и степах (рас. 1506) гияз пр.,,,,
w из одной каперы в другу», через . петому каналов, ви',
,1.енмых в раалелаюпаих камеры «темах. Отходящие газы огащлт
я дымов» п боров через каналы. |н»«п- -лижгкные в средней стею.
камеры, или через гметг-мх <пениальных каналов. рас ж»»»*.,
ных и поду камеры и сое да манных • дымовым боровом.
В печах с водопой канала за пнем распределение п?мперан|а
по объем) лостатпмяо равномерно. Однако »тм печи сложны,
сально углублены и землю, шинные отверстия и ip ’ юные каналы
сравнительно быстро разругав вися и требуют частою реитта
так как температура газон, отходящих пл камеры в период обжиги,
почти достигает температуры обжига.
Печи г подовой канала «а иней особенно пригодны для обжига •
Юлий со граанитглы1>> низкий темпе pan рой обжига |1 ИИ1—
При высоких температурах обжига (обжиг изделий из двв- а
ила магнезита I и относительно небольшой ширине камеры прем»п-
шествелно применяются печи с капали за имен ь степах.
В период охлаждения изделий холодный воздух опускветса
па под камеры, в то нремп как горячий воздух собирается « верх-
ней гс части, что приводят к иераннкморному остыванию изделий
по высоте камеры. Это обгтоятелъс ты» лвлиетсн одним ил ослопиих
достатков камерных печей.
Число камер и мпогокамерных печах колеблется от В» .п* *-
Емкость одной камеры в печах |»аяличных типов различна
п к леб.|ртгя •*! !4,0 до 4B.U мэ. Длина каме|»ы «•• • -танляет '* '
Одностороннем подводе газа ширина составляет
• •г - >»2,5 м. к при по диоде гача с двух противоположны* сюрсн
ю 4 । м. Высота камераа от 2.0 до 3,0 м. При обжиге магнезит -
вого кирпича, пыгота садни которого пн условиям iip«'4U“in«
иепелакл, объем камер составляет !6—20 м3 нра вы- оте л*’ - 1
В врчйх г цлэ<>внй капали эд илей со сто|юны входя гд.юа чв1 >
Ш1кладм1шют шамотную или динасовую пе1М'«ильнх * стечь)
иыеотом до М>| мм Ita.1 уродом подв камеры. Внутренне*'
• ген и смода ныклпдываюг из ншмотя или динаса: т"л,и1"4 1
«и ш до 1—1,3 а. С мружвой сто|кж
шве-ры ..«являлся гядяви, которое ппдоЛи.• .яди“У .'Л
им» пячен .шк.|ядинаетг.и я uwannui и«ле “гР>,|01;.„
кпаеры оЛмчио <й>пяшш»от каужагом и , шве.1лер»'М»
и стальных тяг.
Ин
Од печп "Лычю. .клиру», , м
И1ХЛЫУ1». В г,.w «.„XXXL
„и .И" п.|.и» п. юи,и . и|Д1ж ’*у-
,« т-|*«уеш -аду» и* -ш
Ь.ш-ри — ,.Л» гт..Р.чш rfr.pW4„ ииг’Мч,в’"“-
.„.(еляииигго m-чь вл ЛИГ гвмиет^ичич» ИБЛЫШНЫ
Газ ДЛЯ отопления печи подиодитгя ш. двум гиаоцимкиш
прмпяптт* е наружной стороны uwp и'сосдииншщииа, и
, паиировпдям» « каждой паделышй «мере. Подачу там
регулируют при ИОМП1ЦП спеппалыюгь шифера ала пипса
•дна которого до.джч-и Плавно регулироваться. Конус или
швА-р должен плотно аакрмвать 1адипр.ои>д аи аайежавп яр.
гачикпнии газа. В камеру газ одп-пгт-я черва соециаль
I .г '
UMV «МСШ е ПОД) или „ стеывч . О4Я.,М (MB< л
11
ты стейку И • МсЩПМетСЯ с *ICT} ПЗанДПМ И.1 соседней Ь4«Г|>Ы
Н..Г1М-ТЫМ впаду Хом. в дочах . ».аиалмЛ1иии а с Темах гаювчк
|>тм>|м-гмя чередуются е воздушными, что <>&« печивает хородом
перемешивание газа с воздухом. Продукты гирения и горячий
воеду X и печах с подовой канализацией прохмдет воре* отверстая,
сйиираются ПОД Половыми кам» гимн я через рад отверстий. раенм-
луженных в фундаментах промежуточных кеипь, переходят
и соседнюю камеру у основания перемльмов стенки. В оечахс нам*
лпзапией ь стеная воздух и щюдупты горении удаляются па камеры
••ejica отверстия н нижней части стены, поступают и рвсподожев*
ный н стене на на л и нмиракшитя я соседнюю камеру через pin
отверстий и верхней и в нижней части с те в ни.
Скорость вылета гам в камеру даажвп п>>.1бярагьсн с такин
|>асчет'»м. чтобы камере была по всей пшрипе лли<<лиеня догоним
пламени. Каки в однокамерных папах, вырим<вка*—'-—Mania
по объему камеры д<*тигяется реп.тпровниием
Дальних элементов гаэои]юю'.1яим,н системы,
пидоймй |кчнетки п в jiauuLM случае должно ямач_.
пит к г<и1р«1ТП1х.тение ппдпо.ъ'иых каналом. Гаювозмодмлшн винилы
г<Ч!дииии»тгл с центральным дымовым каналом н откдючажш я
**т него дымовыми монуеама идя аадмжкамв
лолжио илапло регулироваться. В печах с кая
'ггхидмцше гавы через отверстия в нижней <
Прожодат в дымовые каналы. распйл<‘мн»ямые
или к ф\ H.HMCim* стены it соединенные < центральным дымовым
боровом. Строгиu.ieiuie отверстий в стенах меньше • прсгин-u мин
иодопоп |*ггаеткм, и силу чего обедай сумма сояр* гмыемий •
с кв ни ли оцией и стенах меньше, чем в печах е ПОДОео® w,,hl
лпинцией.
II пгчах с опдоной канала шцией «миротмилеяие
истямляст 1,5- 2,3 мм под. сг., и и печах с какалнаапкте и * тени*
< Оитвстстшшм*) от О, j jo 1.0 мм in- 1. er. ' h <uev разргж^еп»' н на ut
----------------------- if, 20 ИМ ие.1. ст. в печах г m j »'м
идпей а стена
мнллкзаппен « 5-Ю »“ ft- “ п<"”х ' «Овей .с1,|ц,
^зрежевис выше 20 мм ИД. ст. практически трузд,, , "
ти.> пршида к большим засосан воздуха черва меилощ.,,
В печах с подовой канализацией на подогреве н»,,,Ж1
о» 3 до S камер, в печах е капали «иной п «генах — о» л до 7
В печах с киаалнзяпиеи в стенах изделии подогрет,,
дольше. чем в печах с подовой кашыизаиией. благодаря -вечу '
долж-ительность вахожншип каморы на обжиге меньше а миач
пап оборачиваемость печи выше. Если при обжиге шамотзы,
их|о.1вй продолжительность нахождения камеры на обвал
в почах с подовой кавалпаапией составляет 20- 25 часов а П(.
должительнпсть одного оборота №-намерпой печн--
16 суток, то и печи тех же размеров с каиали.шциоп а спаи
щквмяпиальность нахождения камеры на обжиге сокращаема
до 15—17 часов и один оборот печи осуществляете я прибита-
тммю аа 10—11 суток. Таким образом, в первом случае пенс
оборачивается около двух раз в месяц, а во втором — около три
раз. Благодаря этому многокамерные печи с каналнзаппеи в сте-
нах могут тать большую производительность, чем печи г полой >
кавал|1зато1ей. Однако в печах с (шпалами. рпеппложеиамш
в стенах, температура по объему камеры распределяется мемет
рапа, мерно. В * ьбенно неблагоприятных услоноях раб in
находится угловые камеры печей, газоходы которых имеют р
кие повороты и бблыпую длину, Чем остальных камер.
Чтобы улучшить условия обжига, газоходы угловых камер
лпляшы иметь минимальные сопротивления движении гавно.
Гежии обжиге в многокамерных печах регулируют при по-
мощи кланапов или конусов, поднимаемых на различную вы-
соту для выпуска продуктов горения в дымовой боров в пелих
с «твиия радложапсего разрежения в камере, находящейся n»x
газом. Режим остывания изделий регулируют подводом воздух»
избыток которого используется для целей сушки.
Плотность садка изделий и многокамерных печах ззига'
Р°Д* обжигаемых вздел пи п достигает МЗО—900 кг м пр
обжиге ш.-. мт пых изделий.
Вс ле дет кие значительных колебаний в режиме обжига Рвг'* £
топлива из обжиг сильно колеб-ппся. И печах с канализаяве
в г тепах расход топлива обычно ниже чем и печах е ВЧ«*
накали за пи ей.
расход условного топлива (в »«» овож!"
Ф»*опмчо шаиотяме в малая
Димагояир вздулся........
Кааалидвцвгуиии* груби
Расход твердого условного топлива, часть
« гвэогвмервтор» ныли. указавших величии -----
'ольпепме печи. В Кольцовых исчах (р*с‘
»оиые азделвя ззполымют весь кольцевой канал печн
4 tn
...........Гусловного ГОПЛНГЧ1 5" О — UTT. IIIH
шх вхде.зин) на обжиг в многокамерных исчах различных и •
А..........------------ » ‘ РОО-вйв
Ю I* л 1 ай1М1 нй ।
<Ь—30’4 41050-t*"° и"
10% (1Ю° *ал'*’*
часть которого “’Ж','
"р"22" '“же" Гм" <“б**
. ...... х инн . „гилю-
•«нием «сктороп, ир.,,(,.Ястм. н..оДВВМте« Brpyjk „
л штрумо*. В ефишм камеры чеГ< „ ,ЫИЖИР
)спаовл«ааые на «вода печного Kau.ia, aarpywaan гоплвал'
HOTOJMM. ГорИТ CJM..W КирПИМ. Проекты Пргиии иродаяда
и камеры, рвсооложемшю ппере.ти иахо «ишиас* ив обжиге -огагт
свое тепло загруженному » ина кирпич,. оьиждаик» и с тем...-
раприм loU—ллг удаляются дымососом.
Воздух поступает и камеры с обожженным кирпичам. рлсп<>-
л ожени ые да иах<>дмгцнмв< я на обжиге. охлаждает карата и ил-
треплясь, приходит я камеры, на холящиеся на «большом огш*».
Гак как количество воздуха. гребуемле для охлаждения кирпич.»
превосходит количество, необходимое лля сжигания топлива,
часть нпадухн отбирается в шмаух-каиал, огибает камеры огня
и подотрем и подается в самые передние камеры (мдпгривв
(псамеры шмаухомния») для сушки загруженного в них кнр-
пича сирия. Воздух, нагреты», в «она охданглеипл печп до 200
•‘Ю , . паст .ire -n ПВО i.ii| nn'<\ -< upiiv. гктмпает и при темпе-
ратуре 100—120* отводится в дымовой канал. где гмешвапетгн
с охладипшкмися дымовыми га мни и через дымовой &>ров уда-
ляется дымовую трубу. 11«» мере окончания обжига кирпича
В лоно «болиного огня**, топливо забрасывается в следуюави
ио ходу газов рядки топливных трупочем. на шмау*-процесс
п>и1ючиется следующая камера, а на остыпшем ивмвиы н зове
охлаждения иыгружмют оА<ж:кгцмый в охлажденпыи нжрвкч.
Находящиегн на загрузке камеры расположены аорролм камер
шмаухования, вг.теЛСТШ1е чего поступаюптнй через гадижт иозд* *
всегда ст|»емит<м проникнуть в камеры шмаух< найми. В<' яаоежа
нло этого nejie.iiuin камера шмаудоваини отделяется от каыарм
иаходтцемги яа «агруаке. щип«м г япклетмиай па исп> азоттж
бумагой или просто плотно прожатыми к салме лпстамн у магм,
которые при ifepcwefib'iiiiu огня прорИЛМО* крв’чьям . р* .
1Ц0МННМИ через гоп.1нвиы<- трубочки, к *»tvw саиагвв'Г-
Продукты горения отжэдят через гпеянальиыс
нижней частя обжигательного капала, отключаемые от « '
канала при помощи подьемных шжугов- ILiytnaa н
пне воздух подается и специальный пгмаух-клаал и» •
Ш
мери эмвм охшждеиия « шчп»»ет в .••"бую камеру ионы tn>¥,
грею Шмлу* кянвл отключают пт рабочих камер при п ,M.W
шах-мммх конусов. х п.
в MonuitHiUX ночах с миичвств»»м K-.nirp О.мег 2'»-Л» ,ц^(||.
тлекя на два огня. В «том случае топливо засыппотся в ;Ц1>Ч
местах, отстоящих друг от Друга на расстоянии 12 t5 иамгр.
Печь имеет по лио эоны взвара, подогрвйи и охлаждения. и оА»
огня постепенно обходят весь канал.
•Хчпее количество камер, находящихся н различные стадиях
обжига, замшит от режима обжига изделий. Так, например, при
обжиге краевого кирпича отдельные зоны обжигаемого квнадп
распределяются следующим образом.
Нв шияуч-процессе (МКуинм на иярлч ........................... з ил чары
На опдотргос (ярснг)рка иа дыму .............................2—3 «
На обжиге № «ашфИ ..........................................Х--4 •
На анлержкг (яа аанллкс । . 2 »
На охлаждении .... ............................ . . X—Ь •
Но загрузит, амгрушо а «> уемойта.........................з—’> •
В кольцевых печах можно обжигать кусковые материалы,
например: гипс, я заесть, глину . которые садятся в печь крупными
кусками размерами от 200X20U до 400x 400 мм, изделия массы-
i»»rv производства, не требующие особо тщательного соблюдения
режима в высоких температур при обжиге, как. например, строи-
тельный я шамотным кирпич, черепицу, а также неответственные
огнеупорные изделия среднего веса к несложной фирмы. Обжиг
11 них пром ходит неравномерно и наряду с пережогом материала
имеет место недожог.
Кольцевые печи отличаются большим разнообразием к°н-
гтрукним отдельных деталей, однако прпипни их работы сохрз
ъяется. Обжигательный канал кольцевой печи (рш . 132) выкда-
лмштт из красного кирпича и при амиши ч температурах обжит
фугируют изнутри шамотным кирпичом. Высота канала не пр’*
ныша» т 2.1—3,0 м» так как при более имепких каналах осло-
жияетгн хагруиса м выгрузка изделий, возникает опасность
раздав, тем ни л няжмих рядов < ti дни и увеличивается неранн"-
*рр»'<ть распряделеяия температуры по вышггг канала. Ширин*
•.знала Ko.ietwftrrcя от 3,5 до 5,0 м. Длина обжигатсльнов» канала
к-л«мвтея от «Одо200м. При лшие кииа.,л Гк5Л1>шс 150 м печь
ра«А»тагт на два огня. Толщина стен обжигательного канала
'«нтавляет 1^-- 0 м. ибъде обЖИгательного капала состапляет
л 4э ди w огима печи по наружному обмеру.
’4Л|’?,Л 2ДИО" »И1»ри обычно обуеломли пастей системой садкн
« зелии. Гам при обжиге крагяти кирпича длина камеры
^• палЯР7 Д,- м всходя и< нратн^ти длины стандартного крас
►п, кнр.шч.^ыр,,,. и твкуп ьам „жают 20 рмтш
*ЧИВ1'Ц при «дне ч миу. — 5 салон. Под обяпи»“я*
маа вмрампатя и пи. щебаем и пе к'*»-
УгТ|я«пв,п к бомош> г гена, нашла, по одвчиу
h
3'-
I
мясп» *«4>у. • г’лк" ”лмий •«««
I пя».т и iq . Mil ли 1И»Т гл» lUUI.
ьшталп иетамии.т Ч.'ТЧр.,
! ЩМПСТПЩ Н в-
1 тоХтрубк» « крышной -тр> «..« 1.
,т,й т плппяых трубочта «олпвячтги <>t IjO i" мм. II
I WT« tir ширины обжигательного к» «л. u.nrjun rm р4,»,.1а
; ,,, ; ' wi прпчсм рметмяио между из u.-.n, яиж
1 eocnuan 0,8-0.9 м. Рзегтечшге между urnpm труГ»^.
I iniTMUom хавали Гищ
! mwi-o Ila « । vracaaui частях канала >. ..... вроходнцп
1 b ,1. вяутренвсм’ стмии. ряеамишот ч , ша рад.
1 Над ШЧЬЮ обычно устраивают деревавиый Шип Р. n i.. । .„.
’ wni , ; лапклса фоири с игкрыиишипми! л окнами.
] Пр т.п ,дам веяв оставляют дпгри Для садкв н пи
J грузки I
| В стене и. in T'BUe tun иыс кашли и и-птра.п..1ии 1UM тй '
1 ров. Oi.ua а стене в зависимости от размеров иамиры имеют размер
| огО,5x0.5 до 0.8 -0,8 м. При двух окнах одяп из ввх ра
’ И йеной стене печи, другое — ип внутренней стене, так
; Т.н. при -I . м , . . Кении ум иыпаетси длина пути on
] .ипаях на намерз, газон. а следоватвлыих. и сопротввянине и 11
ходу. На вакрутлеиних ча хях ш-чи
расположены п наружной стене печи. Окна и дымовые каналы
до цвитра.тъялго борова рас читывают с учетом высоко* темпера-
туры газов. Оми должны иметь достаточное сечение во избежа-
ния больших сонрютинленнй. быть вполне доступными для очпет
ки а ремонта и не должны за.иишгьси грунтовыми потами.
Центральнын дымовой канал служит для отвода на камер
продуктов горения и шмаух-воалу ха. Он обычно располагаете!!
Н1Ч!траЛ1.но вдоль большой оси печи. Сечение дымового капал»
аапвент от размеров печи. Стены канала, толщиной в I
2,0 кирпича, не связаны с общей кладкой печи. Между вини и
кладкой обжигательного канала оста илистей щель шириной 0.4
0,5м. сквозь которую проходят столбы, поддержи поющие стропи-з»
печного з,данип. lira иметь эашыииетсп сыпучим материалом.
Для осмотра н чистки в своде дымового канала оетпвляют лааы.
жторыг должны быть тщательно уплотнены.
Центральный дымовой напал обычно рагположгн выше уровня
пола ннчв и сопхипен г дымососом пли дымовой трубой при помошя
.тминного борова с установленным в нем стальным шиберы*
Неледетвве и изной температуры (80—1&01) дымовых газов, max'
дптних на печи, дымовые трубы ко.тыв'вых печей достигают пы- -т*з
80 м и поэтому печи обычно снабжают дымососами. Мыцж*’*
ж»»1-* опре.телитот. исходя на общего сопротивления не»»
а 20—40 мм под.ст. и количества отсасываемых швов. Прв >‘1"
нивке дымососа иртязводителькссть печи значительно возр*с1*‘'
44
I- .................... v....... „
. „ла.тке должны быть тщательно yirpaneuu' ' |1Мию’в«»е
Шмаухпропесе в современных печах приме-,«»,.
II,дели» должны загружаться в печь пы,,и'„.пХ7
чтобы обжиг можно бы.,., ж-. ,и еитещавм’п у.™ ..Л" Т""’
провесе сохранился, подача нагретого жж.тхха к,
.„-ива для ипмух-прояета пр- нззюдвтгя ' luirem,» M’w‘
,-нмв. Наиболее .......... 'яммется „ГХХ
ывиая система., которая ык.ш.ч.ется а т. и. что а „а >«' , !
„&к,«тельнот канала пяряллелыо попер,„шм рядив
труб. чек рясполагав^а жароеи, _1МВ,
ия. Каждым канал соещгаяетгн с двумя радами : □таюшт ю„.
бочек я с жаровым конусом. Пост.- открытая ковтса вацжгий
илфХ дмже?гя через томмяяые тр)б.лки.
МШ>ЛМ, сборный -^^иси кзнвл я пи. U. чеИ> жарз.мые wL 1Ы
d камеры, нахидящиеся в стал» шмауаоавпа. Лрептцвст»
ритмикой системы состоит в рашимергюм распрсделгмягг
нагретого воздуха, недосгаток -в яеривпомлрмпп сушке шимаия
по шести садки, тик как tuq^viuu воздчт иссплает сверху ввил
и иыстро осты ваш.
кроме рассыпной системы, а старых печах применяется «иче-
лочная система». В этим случае отбор ж>зд)та проилплнтся при
Di Moiuit жаровых очвякои. т. в. двух или четырех отверстий,
расположенных в нижней и вархмаА части камеры н сосдииеппых
через жаровые конуса с йнаровыми каналами. Недостаток очг.ич-
вой системы состоит в том, что сырые илделмя досушмаавт глав-
ным обравом, против жлропыт очелнов.
Наноиеп. л старых m-члх »ктл}х передастся на камер охла-
ждении в шмя) х«камеры при помоет имлеевых иоробик. которы-
ми псрекрыпдют аоперечиыо ряды трубочек как п камерах ит.таж
кипя, гак и п шнауж-камярах. Этот способ мало удобен в аневзо-
ataqn и страдает теми же недостатками, что и рассыпная сяетевм
Жировые конуса пролети или ют собгй чугунные крышки с ни. и,
нами, лм ногорыг нрышнк ш-днямаются свартжи при помнил
СТИЛЬНЫХ штниг.
Садив изделий в кильдеяых печах, как п л печах нивсянных
выше ковструкиин юлжна быть ялотмей. прочной, диствточв!»
проимцгмой для гиаов к простой в ныполкспнп. При 1ч6ншгн кир-
пича плотт <тьн» садки пяаыпается количеств' кирпича-сыр ла
в ютуклх. укладываемого и I м’ объема обжвгатслыюго канала,
это колячествп колеблется от 230 до 310 шт кнрличя ни и
что еоетавлжгг от 50 до 67*.. по стиипенмю к шономт авммпмям
• Ггм’мп облшгатпльяого канала.
При садке красного спм^втельв-irv ироича всегда
дымют топку пли решетк) для сжагавия топлива к
придельные пидевыв каналы тля проходя иродуктмв -рея
Продольные подпаыг каналы для нрохАДЯ гвВОН * ' •
«браауются ла счет выкладки «моэвдноаН или сновке 11п
. m«.iaviu»v ru&* столбики. ныл-лж-ииыо и.| yuyi „
urn к nivwwniiCTO u* Р«в|Ю кирпичи < Ы|>||П и lll |4.|<F,u,'u ’1ч
имстимлирио поспияеомыи» киршстими. Up «К
„ .жкими сосгивяиии иплки|тичп и обрмуип пр,,,,
„а„а .«. Прктав Окои М« стиода гигов io капер мец^у
ЯШП1СТ ойрв-пытк-- поперочам.- виналы .|.,'я
папа ОКИ». Высота ножек оорымястги ролом пц>ГМж*
пилит. При употреблении пыглкокалорпниого малоааЛИвг
тогаипя и ври достаточном («иртжеиии п и...........
е иреоос ходит размерив одного кирпича, повышаясь при ми-г
ГОЛ-.Н.М топливе до в кирпичей. К последнем случае lli.j.u,,
каналы ойраиви емччо рола аазытк. вм<чцаакции un m.K
топлннл не препатстиуамцнк лгажмнп» гаэов и поадута. Ножи
перекрытии кпр|гмч>*м сыпцом xo[ninw»ro нашх-тмл. u6f >в «узитш
чч момниг для всей садки. При обжвгв красного кирпичи бодылп
ри<вр«етриспие получала садня «п елкуа.
Салка кирпича, расооложооноги под топливными трубочнама
(садка t.-’-т’Диен). выкладывается иначе- и запигит от родя ара»
лютого топлива. Садка молодцев должна образовывать uiwfo
тонок по своей конструкции отвечающих < пецифичех ким rcufcu
н-ч тям сжигания данного вита топлинм. При мелмокусновых мко-
котольиых топливах садка должна образины пять ряд стуш*кчатмк
мнлечввкоп. а высокие ионием — .ни готично развитый *ол1лииа>в*н
пбьси При Г ЖИГА НИВ Кртпнокутнииого ТОПЛИВА CB.Ui) TOH.IBlniU \
«нчтодтртв прпяпюднт с обраэоы1няем достаточно |чмш1тых 1а»л»
пиковых ртотеннч.
Засыпать топлии) через топливные трубочка мало пои»-а
ио чапте и равномерна, порциями от t до Л кг. Так как горячи
газы выбипаюття ид трубочек, открытых в момент загрузки т-'П
лама, то часть тепла теряется. Вгледгтвие выбипянпя горячив га
аон условия раГ«тгы взпа|мци№* предиы дли здоровья.
С. нелью механизации аагрузки топлива на топднниых труб***-
кат устава вливают загрузочные аппараты, пода аниме в печь
Мелко Дро(к.ТеН'»С ТО U.1 И DO ОДИНАКОВЫМИ П- |-UHAMH. БлВГП.МрМ То*’-
рапид воздуха для горения ие подвергается редким колебаниям
• учение лбжитато.тьногп мвнад* болто равш мерно прлиитыиает *
гачами и яыбмванвг их через топливные трубочки нг имеет м<^ хм.
Для гь>вы1иелнн ирои;1Н1>дител1.нпсти почи следует м егм
стремиться рагтямуть эпяу пбжига (зову пвмра). забрасывая
ТОП.1ИИ0 я мамб*>льп14ч> число ридк -и по длине печи (2l>—рмднпв^
При ЭТОМ легко П*Х‘МЛ8МГНН»ОМ1»О Н ПНДЫ ТОПЛИНА (т«»|»ф.
оивлнм) хабрАгмаам1Г небольшими порциями в рядки с миим»и»-
«гя температур) и издглнм, а трудно мн цламсинияппс' Я и пыеХ'М-
ьж.к>ряйпы> топлива — жррдние (по ходу огня) ридкя. где темпе
регура мтдглий догтигает 4Ю0—1ООСГ. Накоиеп. и самые пе|»едммг
рядки аа6расыви«’тся таило» птяоетельмп меньше*' колиЧ4*тп^
т»>илит| таи ня к в них температуру обжига (извара)
Т*1льк>. доддержиаать.

Скямиие гешрмторного МП <ч „„ „м
,„л« в «ш«»«иыи Homwn «п »|„или
я,мпгж« «р>«е. И4би»ви.в» во »..ч< вмияг paaL
-I- г“’................. 111-, -Г.,м „7."'
uplj ОМИ. И.Ч1 лк- Ч1‘ре, кашли parmuaiш аги,- апя , ,м
де<Ц.
Добров в Готлиб пролжэжидм выделить в садюг мадьцеаых
отчей сптиилльму ю шахту, в которой газифинирхст’ н Пми . ..пт-
ТКНЛИПС 1П1*ПЯ< IJn.U'Uru*
К недктятким KCUMWUMX Неч.-и отжттгя расслоение тазов
ПО ИЫС1ПР обжигателмтаго канала. Колебания темш-рапри »••
ииготе камеры н зиме охлаждения нгргдмо составляют 30U-WM/,
лштпгнн в лоне подогрет еще больших шачетти. В целях ймрин-
на иг ним температу рм по высоте камеры R ».ие обжига стремятся
работать г Ы).зыпжно большим числом камер нпдлгрем а устава
влимв 1 особые щитом, до ияяггтпнй степени сиоеобетаумщн
нмравкииамию температуры по сечепиаэ канала. Тем не менее
изделия особо чу тхтвмтелкннс к лвменениям температуры, пред*
пмчтмтмлывое обжигать в одво-мли многокамерных печах.
Сопротивление садив и катьпвпых п»-чах обычно веавачительн*'
м состанлягт 2,5—3 мм вод. ст. при общим рахреишши у дыж>
coca или у основимия дымовой трубы около 15—20 мм ш>д. ст.
Наибольшее c<»U|»*tTiiH.it‘HHc имеют ж>,июл<> виг каналы НО-
#0% общей гуммы сопротивлении. В кольцевых печах расход клон-
м в исчах других <i
при обмени* шам''т»ых иадаигам 10ч-12 „ (700 Н40 кал кг|,
» л красного кирпичи — 3,7-г-4,0%(2СО- 2Й0 кал, кг).
Пр1Н1мдителынкт1. |м*чи при обжиге ирисного кирпича оотаалиет
1150 : 1260 шт. иа 1 м’ обвитап лмаого напала
Полезны! расход тепла в ггильлоаых печах систяиамот иг I •
до 30*i ибтпего расхода тепла, поиышан< ь при и а«мм**ааи1«и жшо
гритипт тюадуха я отл »дмщи» галоа для иелай ушка Нажкмь
шее хиачгпие имеют моттрМ е «тхоляшммп галама. кмъ-рыг анта-
влнжгт от 25 до 40:4- Потери с отходншими газами
Кчличсч'тва отходоцмх газов, которое всегда зничнтель»’. тл». •
к продуктам горения примешиваете я шилу* охлмж.1еннын .•
шмаухонлиин и значительно*-' кь.шчестви нрм» ••саннот»* •
Подогретым о зоне остывал ни гюздух. нередко а* ноль }
TiKiKKu для шмаухования. но и для сушки-
Л..» .... BUM m.i.uwjw» ’> " ".
хлммирное кадичнгпы ira<- " • - „.„„„«ни* -
И1ХШВГ »хт«точ». ,ы« С>ш«« <“Р"* • !«««
XilJ ТО Л. I ИНД Ий еушму COKpamaPUM- О ИМ I
'Л fl»4ii
Ik'lll < Ц.Ц.11ЛВЫИ .WTIIimM lr..ii«i.iiu, В1Л||(
11„. . оплвнжвыи nimm. .'бичи.' аымвмши ,, . , ,
II ы о II шпЛь** К41|"-менмими печам* ын „(•,*.
^««чегках «*•!» ||п с ««линии,, '•
ммчккой iMre***"* опи Лм«- экоиоммчвы „ ............ Н
nact.ua ron.ur»» и пптр<в«йс«* равоча* силе, в „и,
стаачеъ » мпвояее пиММ автоматиааичя процесса гЛж«„ , „11и
гается ичяпга" гочпач его perj.iapoai;» Ипиглыпм ,
MWJ-T работать «трсрываи а течеиае ради лет wa oetaneawi щ
рабочего качала т)'япааышо печи иодржкпаактса
на иечя с ирниим каналом, колыи-выч каналом и 1|Ы1р,|ИИ
•иажзом.
В настоящее вреИЯ наиболее распространены ту NHr.ii.wui> и»ч
с DMianni каналом-
Тумамяьмые печи с кольцевым каналом имеют ряд п рвану шит»
п недостатков 00 сравнению С Т) нмсльвымя печами С Примни Нам»
.том. К преихп пихт вам ксымквых гупмаышк печей относим
t > большая плотность пола печн. выполняемого сплошным имо г»
ряди вагонеток в печах с прямым каналом;
2) отсутствие парня вагонеток;
3) отсутствие ОбЪеЗДИЫХ И ПерОДЯТОЧЯЫХ путей для ВЯГОНГТ*»;
4) возможность сосредоточении загрузни и ш груз к и в о ,м
или смежных участках.
Недостатками таких п* чем являются:
1) малый фронт работы по авгрузке, выгрузке и ремонту пра
щвющсггеа пода;
21 несколько более сложная схема грузовых поганой и и
торых случаях неудобство размещения круглой печи по грани*
ним* с прямыми печами;
*1) отсутствие места для охлаждения ияделий вне тун*- я
и, слединатплыю, необходимость лучшего их охлаждения в п-чи.
4) различные условия нагрела и охлаждения изделий, р»1 >"
ложеииых у внутренней и наружной стенок мечи.
Туннельные печи с 11-обра.шым каналом применяются ш**’4
исключительно для декоративного обжита фарфоровых изд»- »’11
•хутнествлиемот при температурах но выше ЮОО* и обычно
ле лают* я муфельными.
F>< лъшнп перспекгины имеют мяк роту м ие л ьные мечи, в ни»»' и
шее время еще ш> лмстаточво шир'жо распространенные в ианки
up'MuziLirHibirTii. Простота устройства, дешевижми, бллмиая Пр’
и*>дятельшхть и постоянство условий обжига делают их весьма
удобными и экиномичнымн аг[н>татями для обжига мелки* »"и‘
лай, допускающих обжиг только в узком интервале конечны'
тчыш-рзте р.
Несмотря ва тиа ни тельное вигшмсс различие, примпня pa6<iw
•с** видов туннельных печей одинаков, а конструктивное иы11'
Ми
3
3
pnr 158. Просг*мн1*я схема TyraMIflul 1нч» вря маю
жвстнвп
i-ima>Hiu гигммма. »-жлгружкя. l-evui» г»*«мкя. i-eviiyi ми
tx.mtr. лгнва • га рая ж».
не и не различных узлов ночи можгт быть весьма разнообразное
цмаписимо пт формы рабочего канала туннельной нечн. Поетлыу
ниже приведите н описание принцип"» работы л конструкций
алементон одноврЯМИШЮ для всея лидов туннельных пгчев.
Црииции работы и (м иомы конструирования. Принцип работы
ппмельпых печей состоит в следу минем. II” длппмнму узкому
туивалю печи, навстречу газовому потоку я воздуху, яторгрыиде
движутся плопю сомкнутые друг е другом вагонетки с обжигае-
мыми мзделиимн (риг. 153). В записимпстмот характера техвологи-
чвского Процесса туннель условно раздел нет« я по длине на три
ослопиых .тпиы: подогрела, обэкша я охлаждения. (.начала ваго-
нетки < ИЗДвЛИЯМИ и”Д”Г)Ю1МЮТСЯ (/тхидящими ITI ЫНЫ обжиГВ
продуктами трепня, жатом проходит через дону обжита, подвер-
ГПЖЬ ВОЛДРЙСТВИВ) горячих галон. Л, нанкж-ц. 1)стывак>т. ОТДЗМИ
саг* тепло оминающему их воздуху и охлаждаемым стенкам naw-
ля. Туннельные печи работают по приняли у противотока, т. г гады
и воздух движутся навстречу вагонеткам г обжнгаенымв изде-
лиями. Передача тепла может осуществанпсм путем венчртд-
свсимиго соприкосмопеиия тсплонг«сктдля с обжягаемымм иадв-
пвутрь [(вбочего канала печи и находнипгагн в н».м всч.ту-х лтш-
kl‘tvji только псле.ктвнс естествеивой пирку липни, аыаммемон
резвостью температур по сечеиню канал», Прлкудитмльпое дви-
жение гааоныт шутоков осуществляется с мару ;кю>н стороны муфеля
(рис. 154). В этом случае яиадух, ндущпй на охлаждение мхфеля,
не поступает нвиог|(ед<твенм(* в мшу обжига.
Для охлаждения вссгдя трябуетсп больше поадуха, чем для
горения, поэтому часть его отводится ,ця псп<К1ьзоваш1Я иа его
роие (в сушил нах, ма обогрев помещении нт, п.1, а другая часть.
Потребная дли горении, пидноднтсл к топкам.
Большим недостатком туннельных печек, рабетпгщнх по схеме
рис. 153, являптсм pacc.tccuneiаь'ныт потоков Вверху печи ыегда
имеют место болт Гормчие Di-токи. внизу — более холодные, Раз-
ница температур между верхом и низом каиалл особенно резко
сказываете я п начальный норнод обжига — н золе и< дегре на.
Некоторому нырывилианню температуры саьсгЛствугг расвредг
ivHHUit отбор продуктов горения нл рабочего канала п»[чм 1 г»5|.
Но тамоА схеме работают многочисленные иечн, применяемы-,’»
?;• ы»
f*»- |М Cwui тфеяьяай туиммнюй пячп.
I.милым образом. ДЛЯ О&клга СТрОКТгЛЬЯОГО И огшмпюрмого IM1I
айва. Печи, работающмг по этой схсщв. имеют наиболее простую
конструкцию^ просты в обслужи памп», Одвако прчь работ,...
И1* nniMW раинчморио по С4Ч0НИЮ М Т1‘МП€|41Ту|>НПН l.pUlMR Ц||
длиие печи трудно поддается регулирмике. Применение раелрг
деленного опюра продуктов горения недпетявочно обесиечныц
paiuinMi'pwi сть температур пи сочиняю печи.
Чт«*'ы уменьшить разность температур по сечению печн, ог-
иыснть скорость прогрева ииаа салки в начали зоны подогрела,
и некоторых случаях нагнетают горячий ноздух. отбираемы!
ит зоны охлаждения, в ни.» одаи между загрузочном няшрей
и отбором продуктов горения, или жг осуществляется рецяр
куляпин продуктов горения в той жг зоне лечи (риг. 153—13б|
Существенным недостатком печей раГмпаюшкх по схеме, прав
.тонной па рис 1545, является значительное требуемое раэр?
женир. Это япляется результатом необходимости присасывания г»-
зов через всю печь. При этом через неплотности стыков вагонеток
и затворив между подвижным составом и неподвижной нладкл!
лечи подсагывяетсм холодный воздух. Он охлаждает низ садим,
следствие чего еще больше увеличивается разность температур
между верхом и пиаом одни, обусловленная ряеелоешмы газоны
в покои. В печах болыпмх размеров подсос холодного воздух*
таи гяльнм изменпет режим печи, что приходится принимать’*0
бы? ме|>ы для борьбы г ним. Гостдарсгиенпым исследовательским
*р*рамичгскнм ижтатутим (ГИКИ) предложено и осуществят
«"хзаниг н<лл иодом вагонеток режима давлений, исключают.г
1мк1мг>жпость газового обмена между рабочим каналом и пода'11'
вым пространствам. Это мероприятие требует установки спсои"-"1,
них пгпти.1ит >|тих устройств и уп.ютпеиял канала под пагонег-

«20
ками, wto несколько усложняет установку и затрудняет обслужи-
амиие ее.
Другой метод борьбы е подсосом жолдНОГ'- жиду ха череп
неплотности печн заключается в понижения разр«*;кгавя а рабочем
н-шале печи, Одним из методов пхнижеммн рваренодим в рабочем
ганале печп являете и нагнетание холодного воздуха ь зону охла-
ждения (рве. 157). В результате этого зона о хлаждишн печи нахе
пися под да юлением, а зона подогрева — под ралрсжеяисм, абеплвп-
»*a пеличниа которого невелика. Зона обжига, присос и кстируа*
холодного воздуха особенно опасен, находится при иуаевсм даме
т. н наиболее благонриятнь Мвиммалышв рва-
решение я месте отсоса отработавших продуктов горения примерно
н дьа рази меньше .чем при работе без нагнетания хшидм* 'Го ылдужа,
(Дедователами меньше и подсос хиэолм г«* ныодгха.
Пул иное давление и зоне обжига может нить догтвтяуте оо
•шметаммм доиидмого воздуха в рабочий канал. В .«тш случае
адвщдеинс оГмонженных нлделмн осуществляется (рис. ’
гааьмо 1м*ь*унеpantшшм путем через охлаждаемы» т,|1“ '
идаамо, как доказала аксплоетмия и цн'иых и» tea, '
нри атом получается недостаточным н процесс р

продукты г»<|*пин
дится искусственно задерживать, чтобы дать возможность лстм»
обожжонпш изделиям. Производительность печи понижлетсп
и зона охлаждения чрезмерно увеличивается. Поэтому печи, раб«>
таитие цо методу только рекуперативною охлаждения, ремов-
стружруют, иагмещя воздух в рабочий канал для непосредствен-
ного охлаждения обожженных вздел пи.
Нагнетание ь рабочий канал печи ХОЛОДНОГО воздуха для охла*
делая продукции во устраняет неравномерней о распределения
температур on сечении Печи, вызыяаемпю расслоением гаэо»)
потоков П|М1 их горизонтальном п род пижон iui и рабочем каиал*
веч и и лишь частично уменьшает подсос холодного воздуха черт
НРПЛОТЖКТИ. Хи|И1ГП1ГМ способом борьбы с НГрНВВОМерПОСТЬК'
температуры но течению печи является предложенное Гип| озгв»
упором устройство принудительной поперечной циркуляции вр
ктав FOjKirHH в аот> подог рева или воздуха п зоне охлаждении.
и< ущестязнсмые самостоятельными циркуляционными мятншпо
рамп или при помощи централизованного Вентилятора (или :»жект"-
ра), засасывающего газы ил различных точек печи и иагиетающег •
их обратно и печь. В случае применения п|ж)межуточной попереч-
н.тй циркуляции газов уменьшается общий перепад давления я»
длине печи, всебхидямыи для прохождении газов от топок
местам отбор® на печи проду ктов горения. В результате этого у мевь
шветсн тводепг. холодного воздуха и рабочее пространство почт
Применение потверечвпй циркуляции газов делает язлишии*
уставпвлуввг вскусственног • режима д апл ей им п подло до»»м при»
ранстцс. Jtu частично компеменрует усложнение печи, вызываем* е
установкой циркулнимипшдх немтиляторон. Уменьшению нсрмвН"-
мерпости температур по сечению печн способствует увеличение
коаичветяа пиркулмрувищк „ иечи гвэоь>
вИ1,‘‘ Ра*-гл1*м«" скорость движении газон в туты-'
*т1 “,сек Пснышемне скорости дыонЛ"и
ш« ж .^Г1 ЫТ1> Л1"С ,-,’w> Tu < жращекием свободных сечвимй Д-1'*
‘ ™Up" 6u1PV Tt?c,,oi c“we, а также x неличепж-м ноли
p улирующих газов npM применении рециркулйпп*
♦и
„.„дуктов горения » «И» Пг" »»»>и.тягаетея я. ««ж**"-
„боты ори иысонож ПОДО! рев- войду » " □.«ажен.юи «.«фо"™
Хпга воздета Вследствие »iw- "“«»»''» ю фиииеат
№го действия печи ори „двовремеивон
•шжттиимошиг продуктов горевав. На рас. !.>9 враи-лгна стж*
Х’в кот™"й В^всиа попереч.ак парков-. .обви-
вая с ИОМИЦМО вентилятора .,пв. маевки*
пчограттрный режим. При обжиге мяоны Г?
рижтов доджей быть вЫ |ержвв»то.тв«тпии’уШ п>.
ши режим. Следовательно, на °*, Тгм|нрат>ра>)е
печи должны быте
режимы. Достигается ’*LL’отим в .в * гаюв, ««-
.маме печн тоапчшх устройств м «*1глы«ых jw™11
яенмем схемы девятом» гал ьых °’*’* ...«мштя меропрм
|ьчи, т. е. как кoиcтpy’iт^^п"^м,,• „...Аляпва жм*4 *ЧА> ‘
типми. Прит дителкиая поперечная • Р-- • Постом} ар"
ч«т угтаиож-вл- «бог" 1"»“' "“„.“.сдн ~ Н*
обжиге наделай, требуячпл» • O,J s. ыктера та»'»1*
ЛИЧНЫХ СКОроСТ-И ВГМеИеВВЯ J ,^и,'|ДТ> Н». ирниеяяя’Т
<1»ды и выдержек И|И «пределеяиыя
Печи с прячу штелыюи аопереч»^ длине iu-ча ип
Габариты. Создание раяличв „..се -нч* " '".“Р ’
»!»«. бел некоторого рагаичия («-• 6ufc|B(, aareMe «еж
различие мо будет тем болките. tBiii должна уш1' • t
лому между длиной печн я * „, „т ’ ,т п
лределевняч зависим.чь. ' S г, в отделы"*1 У’** „„
и нарушению трг'бземото режим ‘ ..п нота! неч.а
ч«. И.оско.яниж.алиа.р^-^»^"-”'" м№1>
Мость хприктсрияуетгп |
кием (F в м‘) и Д.1ВМ0* ие*«и
0.5—1.0 >60
<0»1 >80
Приведенные соотношения харшстеридуют лишь порядок
W* |4'F ПИЧИ. Ойл IIC ЯВЛЯЮТСЯ СТ|Х>ГО UDрСДСЛ911НЫМИ И Ml Г) 1
мыться в ту и Другу*1 сторону. в зависимости от копетр, ктввпых
oci^iiiuoi п я печи и требуемого режима работы.Чем битыпе ыИИ4
1ГГЧИ, тем легче сделать ни различных участках требуемый ъ-мьн.
ратурмым и гааоми! режимы, тик как переход от одних темперы,,,
к друган или от одного состава газов к другому происходит !гИа1^’
плавно. с небольшим ихмеяепием ио длине. Однако с увеличеякгч
1Л1ПГЫ печи уэеличиинются сопротивления на пути гамц.ых
потоков. Г>О' вызывает необходимость работать при помпнгвиых
давлениях или сооружать г йен пильные устройства, облегчающе,,
продвижение газовых потоков. Вредное влияние попышениых
сопротивлений в печи П|м1ми.тяетс я R у винчении потерь горячих
гаэов и подсоса холодного воздуха череп неплотности, что синод т
температур? обжига, сдедвгт повышенную нерапиомерность режи-
ма по сечении• и т. п. Кроме того, стоимость печи возрастает почти
пропорционально увеличению длины. Пропорционально увели
нениюдлины печи увеличивается н площадь здания, зашшаемюи
ирчвой установкой. Поэтому следует выбирать длину печи мини-
мально допустимую при дампом сечении, бм ущерба для требуе-
мого режима. Умлпчс1Л10 сечения печи мало отражается на «а
стоимости и почти совсем не сказывается на занимаемой площади.
Однако, чем битым сечение печи, тем значительнее неравиомер*
жм'ть режима по сечении» ее н. следовательно, тем болыпе должна
’•ыть общая продолжительность обжига.
Зависимость между сечением туннельной печи и продолжите, и
bucti.k» ибмгнга различных материалов видна из рис. 160.
С точки 1[и>|шя режима обзкига наиболее* пыгодна печь, святив*
капала которой рвано площади, достаточней для ирон? ска гплмш
"здвогл иадклмя. При этом можно достичь о а ил х чти х \ слепив
теплен мена п сократить продолжи тел ьипс гь обжига до мимам? «•’
npirM11,‘u ^ЛПРСтвлен в мвкропнмсльиых печах, п н«г»|-м*
HIT изделия С1Д>Ю|Н>ЛНЫ<! п одинакОвлГО размера, нвпри»< р-
аяткнечи. Сечение рабочего кннмла доходит до 0,01 : 0,02 м’.
а глина печи 5 6 м дажр Рщп меимпр
rnw-» г^ИЧ,,Ые ме^,г'иРяягая, уменьшающие иеравмомернисть |**'
чемви г?г. ^ппеи“ю как-то; поиеречнян циркуляция, увел"
11М" i ’,"ГТ" °"1,к>-,‘Ч'.'юии11 Г.зи«, с.«т.л'тм>.1П.ч<
««« и! -’'Up"",U ' “•«Улинми уиюмяыи
« 1.Ш. 4I .Z Г" ||*"Л,ии'•«•ГХ«Г услпции ин |||ю,иЖ.№НП» I » "'•
KfM»aJiBBT^ поаволяют уаммшпизь аавмемж ”•
оств обжиги от размеров поперечного с<*ч<*нмя печи
и иошыпь максимальны» акияомяческя иелмосбраии* р»-«рм
печи Максимальная ширина т>ипл1ЬВ.Я печи ллн отжата bx.imub
грубой керамики достигает 3,0 и, а ма обжига гоимжеришон-
.кмх изделий -23 м. Вы.ига <*) рабочее. «акала печ». -гл..«а»
не оярадвлмтси габаритами овилпаамыхвиоака.обыч» »а
uecKuibKO меньше ширины как
Длина рабочего канала аосш.аат 140-lbO м .J~
шиышись и процессе акси-юатапии рала '*'• f 1 g В11ЖеГ
предельных сечениях мечи такая длин» пали •
быть с успехом ограничени 100-: 1-(| м- п»чиУ тхлыаввых
QMitiieicTliriiMo диаметр (мп сртЯ** “( И 1(1 ;ц и. Навои। е
туннельных печен лежит в иР*,*,р?а') **’ рмрмв ws-жду мгр>-
(mcapucTpaiH'MU ночи диамет|>«*м 1*- * у ц.'Татечам
•очным и разгруаочмым кон нам л ночи пиинжного ih'-I*
ДЛП ВЫПОЛПвИПЯ зат ру ЭНН. раЗГруЗК!» « 4
печи и обычно соетивляет 1/г:’ » •
Общая длина рабочеп» нпииля
’•бычн.. 20-Т-23 м.
Устройстив. Туи11ел1.ныг печи
жидким П гизообрезным ТОПЛИВОМ.
Сжигание твердою топли*!*‘ м^*’’
стщ’нио в садке, как, иап|Ж.мер, в к*1
садкой и в еинциалвных топках-
При cHiiuatiiiii в садке
-таллия в сж.де печи I.
Н IKTK.MLM. рядов И. дл"и*т“'‘итдаи..,.м1
•' более отверстии в аавм<им*и ти *
*К’И(х.рв.1гт|ич1мм в садку вмоиеток
piUlM'
ШХ 1ИЧГЙ ..«гаали"
ОТМИИ"» ’***“’
„Л|«И> Ч*Р«
любой lUopooH, ,,r
ЧНМНМ0Н лип». ПГЛМГ111-
itixri.xi <'пп||уже||Мя Г( ’
ИОТСТНуЮЩИХ ППГ)|Ц.ТГ5. и
травсппргнрпжп Нх р*
стояние между рндлмн w
лается кратным длин.. ||а
П>Ж»ТСШ, порядка П|,.М1,
! м.
В садке лрдают |*рти
кальныо колодцы, в кото-
рые ссыпает г и топливо.
Решетки, состанлянцпр
стены нолодпеи, вынла
jMiiavir так. что iipioiTo-
]»ые кирпичи выступами
внутрь колодца дли рас-
пределении топлива nap*j-
лнчных уровнях.
Топливо черва топоч-
ные от ворс пш обычно ЗД
гружлют Автоматически
при помощи шпателей
(рис. Ручная загруз-
ка применяете я редко. Пе-
чи НИ Т1Юр.1<‘М T'HLIHO
pil(*iilTUMIT с болыпим 113-
бытком воздуха, и них
раа пинается с ранний?л ьпг
liaiiian темиерату|» (порядка 1000°>, режим работы иичш не под-
дается регулировке, качество обжига неравномерное и т. д. Пентон)
п инх нельзя обжигать ответственные изделия, требукшь'
онределсииого режима, Однако простота конструкции печи
и небольшой удельный расход таила па обжиг оправдывпжн
применение таких печей для обжига строительного кирпич*
И' черепицы, пе требувлцих строго устаиоил(мшого режима а
обжигмных при сравнительно невысок их те.мпе]мтурах •
При отоплемян туннельных печей твердое топлимо можно сит-
гать в выносных топках любой конструкции из числа примеииемш
для этого тошшм. На рис. 162 шчгв.-ыш раз}>ез зоны обжиги т?”‘
He-ibucH печи, оборудлвамжб выносными топками дли тиерло^11
КМ1ЛИТМ1 с ручной загрузкой. Продукты горения ял тошЯН'»'
пространства поступают а боковые кзныы. параллельные |>аб<-чем\
каналу печи и соедимпые с мим ря юм отверстий. Таким нбраэом.
риа|6ммв»1 жмпостт» тоиок ocymwnuuwrc» pu«u|waM‘-«"“"
m I№..i продуктов ro|x.|iuH u prtkjuiu капал почн. При co*!*,!.^1
ччкпои подводе П|юдуктив п.ртпии иогут иметь место
Ш.ШП.СВИН температуры в местах „вида продуктов lo^'i.uu в W‘
Рис. 162 Patpn »>ны обжит» тунвепиай пгч» м игр-
дим топлмна:
I —всажу to гож. .oiwyt 4-гмошта1уви11Ж нам;
«-•падухоои'О^а п>р»-1*гл гл*лу»л.
п^пережог надоями. Температура обжига в таких печах достигает
Вычищать жму из типик для твердого топлива следует не од-
ТЮВремвшго ПЛ избежание з паяйте л ышх нарушений режима ра-
боты печи.
В туннельных печах можно применять тошен с мехаапмроиан
подачей топлива.
При отоплении тйсрдым топливом иеихбнкен унос мын в рабо-
чее Пространство печи и засорение товара, пипадаиие » рабочий
каввд частиц несгореншсго топлива. в особенности ври эмгрузь*'
топлива в печь и шу|»жье мемоеввво*- Режим раб- ты т-«-ж не р*
вомереи н изменяется не только в nepiF-’Д между чистками, н- ••
в период между аагру жкамм топлив* " ш) ровная к- иосимков. р *
*’*тлении твердым гопливчм туимельмые вмв утрачиваанЧ>
»р«*ям>тциств перед другими пгчами, " мменн-*. г*^ 1^’.(\
пни работы, возможность макс «мал ья1-« астоматяззп Р _
обжига, получение одинакового качеств* продуиим
ВИЮ печи, так и по времени и т. л- «мгаиииИ лл«
И— ato дм.гт шерам т-шлн»»’ ао-'Лт- " ‘ в[.
ot'-onenim ipute.n.iwx 11.-1М <«*" "• В,Т T'I2££.n7ao'- »
’ролукцнв, гребующгв сцимеп» “> i) »»<••»►
г<*>Ж»го режима обжига- Гяр|СМ* топливо «? Ч(... пииы. -Ч” K,ia
,емх ш-члх ДЛИ обжига сгр^итпльноп'»;нрин,'“- . wt немал при
се ,ьним обжиге хо.М1Йетш нж»П’ фявяс* в я . Т®-
««•Жмх температурах обжига-

При топках MetKMMoK,
репин, называемы* обыкм
ненио щелевыми, в раг*,.,,**
прост раж тио печи u.ktsiuhh
продукты МОИОЛИОП» |Ор7
НИН. Такие топки примгнЛ,-
При необходимости ИЫ|м,п
ПЯТЬ ТСМ1И*|>атурЫ ЦП сече
нию печи, испильэоьптъ ЙН|.
дух, прорывающимся из апны
охлаждении в иону обжига н
подсмсынаемып и рибочкн на*
нал через стыки вагоиетмя
и другие нгил<>тн< < ти печн.
Эти топки располагают та-
ким образом, чтобы против
пламенного иылета приходи-
лось свободное от садки из-
делий пространство, например, [промежуток между садкой двух
вагонеток. В этом случае определяется и способ продвижения
изделия через печь. Для того, чтобы пламя ил топок всегда по-
сту пало в пространство между садкой двух вагонеток. иослед
ине должны находиться в неподвижном состоянии, т. е. продви-
жение изделий и пеня должно быть П|н*рыиигтнм, большую часть
времени весь подвижной состав в печи должен быть неподвижным,
Перемещат ь только но время ввода в Печь очередной нагоне тки.
Такж* топки могут устраиваться с вплетом газон не только в меж-
садочное просгравегпп. но также и и «развитой» под вагонеток.
Дли этой цели под вагонеток, на уромме которого устраивается
вылет из топок, выкладывают л виде ряда сообщающихся ка-
надии, в которые попади»it газы из топочных отверстий и. рас-
пределяясь равномерно по всей площади вагонетки, догорают,
равномерно обогревая весь объем садки.
Прерывное д ил ясе ине поезда вагонеток н печи имеет ряд недо-
статноь. Во В)ккя продвижения состава нарушается установив-
шийся режим работы печи. При быстром передни женин вагонетки
резки изменяется температура, соответственно перепаду «к* на
длине одной вагонетки. За время стояния поезда происходив
заедание подшипников вагонеток, спекание кладки па» Г оно то к
или изделий с неподвижной кладкой печи в случае обрааоваиин
шлака и другие явления, вызывающие необходимость в боль-
шом усилии для трогания с места подвижного состава. Последнее
аыаыпяет необходимость установим мощных толкателем, устрой-
ства прочных вагонеток, может вызвать преждевременную порчу
пулей ит. д. Устройство вылета газов мэ топок и «развитой» под
напмдеток при с.оотнетствуюгаен планировке каналом 1К1Следнего
позволяет применить и в атом случае непрерывное продвижение
изделия через печь.
W0
10Ш.Н <• Я«л)..ютцмыи п.,вер,нитями (ауфелыпи. Л1.чя|
,Р„як>т п гм случая!, аогдя в призуьтах .„рещ,, С„ДР '
отревите »мфЯЫв метаны, зол. ,. „ cKIMnlIIIIa, *’ ’ "
"• обжагяа-ы. аадмая, иог.и пр,1Д *д я
«ог>» ремаромть с оАжагаешпта Я^е.-пя„ 'w„reT,„""
обжяг 4*|4»Р«). I «в я
Церия-к ««и» еГ.жягвемым жгяеляям т.цгвк.. пуда, думает
г вами Я от расмлоявых стен ш-чя «irpamixanacr размеры аоопм
лого сечения печи. При сечеиинг свыше 1 х 1 м‘ пади,,,,
ШЯ яеравв мерность расп^делештя температуры'в.. сечетмю
которую пельая выровнять теплообменом при еггостпеикин цлрку*
ЛЯПНИ воздушных Потоков мну три камеры печи. Угцлемв пярку
ляпни воздуха внутри камеры поалилнет увеличить w предельные
г аба ритм*
Материал->м для муфеля должны служить пЫсокотеплопровод.
nut* и термостойки# огнеупорные материалы (карборунд, корунд
н др.), но очень часто его изготовляют из шамота. При ни зной
температуре обжига. например, при декоративном обжиге фарф.ри
ых изделии можно применять муфели из чугуля я жароунорм и
стали.
Принцип рл тианиомпого теплообмена в рабочей камере веча
может быть осущестплеи не только иутем передачи тепла ял топоч-
ной каморы в рабочую камеру через разделяющую ят стенку,
но и путем сжигания газа в горелках ппигрхн»хтного горским,
в которых сжигание газа осуществляется в очень малых объемах
у поверхности ппгеупириой футеровки печи. При этом <?еика печи
раскаляется и служит основным источником передачи тепла изде-
лиям. Продукты горения, поступая в рабочее пространство печн.
также участвуют в передаче тепля изделиям, однако в малой сте-
пемн. Вследствие этого в таких печах распределение температуры
по сечению более равномерное, чем в муфельных печах.
Радиационная горелка цоказаял на рве. 166. Смесь газа п нп-
духа поступает н приемную коробку 1 горелки и по керамический
трубно 2 направляется в печь. Ня выходном отверстии тру кв
установлен наседок 3. имеющий большое количество мелких про-
резей /. через которые газовая смесь мелкими струнками on
паег л печь и сгорает. Для улучшения смешения гаэовоктушнмй
смеси ва футеровочном камне 5 устроены кэ пав км в направлении,
порпендикглярнам к направлению движения га»яс jj^uuion етру я
Холодный‘конец трубки ^еоелншж « приемной к.-рзокпи / посред-
ством пружин, могущих юмпеас и ропать теп.к'эое расширение
трубки У.' не нарушая пдотвосгн п установке ,и
Такне горелки тставпилвнаюг п печн. на Ряс'гТ''*нжЯ
друг от друга, благодаря чему еовдветси сплошная раскален
стопка. Установка тпких горелок в печн показала па у с. •
При применении ра дна пио иных горелок рис ход гааа энач
сокращается, поэтому on получили довольно значл » I
прострипение.
411
Pur. 166. Г.пинплчннлн гаэопля горелка
На рис. 16Я показана микроту и не льна я печь па жидкой
тонлиие для обжига фарфоровых изоляторов при температуре
1400'. Печь имеет длину около 16 м и разделяется па шесть
эон. Производительность печи около 1000 шт. изоляторов в
сутки. Продолжительность обжига около 2 час. 10 мни.
На рис. 169. 170 показаны туннельные .муфельные печи для
ди. ратавмого обжига фарфора.
На рас. 171 (см. вклейку) пока за и л туннельная печь .тля
обжига огнеупоров.
Транспорт обжигаемых изделий. Обжигаемые изделия трап
с портируют через печь на специальных naroueinux. Вагонетки
состоят из металлической рамы (клепаной, сварной или ли-
той), опирающейся при помощи букс ни осп с насаженными
на них колесами. Для защиты от воздействия высокой температуры
металлическая часть ваги ветки защищена огнеупорной футеровкой
т".плиний 300—400 мм. В зависимости от температуры обжига
верхний слои футеровки делается из хромомагнезита, динаса мл»
шамота. Для >мсныпенни толщины футеровки и веса вагонетки
хтя футеровки применяется теплой :юляцвонпын трепальный иля
легковесный кирпич п иногда футеровку делают полой.
При обжиге до темпе|>агуры 110(1° (обжиг строительного кир*
пича. фаянса) значительно** увеличение срока службы футеровки
вагонеток достигается при применении монолитных подо» из оше-
уаорнаго цемента.
Для cn.tiaimn герметичности между вагонетками п печь»
трамглют п> очные затворы по всей длине печи. К боковым сто
ронам рамы нпгопеток прикрепляются железные листы фартук
прочного затвора. Пти фартуки должны равномерно погружать' ।
в весочмын затвор при прохождении вагонетки но всс" Лл,,м
432
Ряс. 16Й (М||Ц*Й ВПЛ мжкрпт>иигл«.ной OMWCO гторожы Ш’ТУ’Н"»
шоп. Поток из мтворсв «ГТВЧИО «“V"’"*’
шястся по ннпрльлеп1гю дяидаеиия пагскетка- П*».т»
vii.'UImo лос’твпе&пи воежкпмть чероя сдацкадыдае < J
кладке рас пола гмемые иршеряо «оргз каи.;||ые *
Тпк как фвргукк iwcowro «мора мог5т м\пии™"2ХХя
иПгП1.врИИЯ с продукт- п.репия. а слело-М^-о короля
п п««а в^лл
.1111
и портиться, их делахл съемными и часть, лежащую нише ш «ч-
иого затвора, футеруют огввупорммм кирпичом. Для предохрав -
пия их от непосредственного действия лу чистой теплоты и зоне <
жита, а также для создания сопротаплоння проходу газов. между
кладкой стен печи и фу героикой вагонеток делается лабирниго*' ••
уплотнение». Дли более удобного ремонта, выступающие чана
лабиринтовых уплотнений лучше делать па вагонетках. а мыс-м».у —
и плидне печи.
Во избежание быстрого износа печн, футеровку гыступаюпр х
частей лабиринтовых уплотнении на вагонетке надо делать
боле* легко истираемых огнеупоров, чем поставленные ь кладка
ПЕЧН.
Зазор между неподвижной кладкой печи и футеровкой ваг -
истин вверху госта илист от 20 до 50 мм л и среднем 35 мм. h ни
этот зазор делается шире дли того, чтобы попавши»1 в него обдчмьн
или иные твердые куски свободно при вали вались п жалоб пссоч
ного затвора, не создавая треяин и не истирал футеровки.
Для создания герметичности между вагонетками футер» •*•»••»
торцов вагонеток также имеет лабиринтовое уплотненно. -lJrt
большей плотности и пиэ отпой пагоиетки закладывается ноут
на сырой шамотной массы или асбестовым шнур, которым сдавли-
вается мри прога л кн вэ кин вагонеток и заполняет все неплотности
Вагонетки должны плавно к легко передни!агься и печн
поэтому колеса их обычно устанавливаются па шариковых ням
роликовых подшипниках. Тик »cai; вагоне!ни работают в усло-
ваях выс -них температур ломы обжига, приял*» температур*
nn.iniHiiuMK'iB достигает 150“, смазка их должна быть досгат» чп
устойчива при этих температурах, не возгоняться и но восилэ*
wa
MtTTMH. feryuu вагонеток лучше диаатг . „„ -
роб..рдиымн. , лругой-глидкими. Ц ar™ п
воды». ТОЧНОСТЬ установки. релмовыо пути пУ*в
«пену «Вносу « „е TiI< „нлвно развираит^’*!*"'™
жепка вагонеток. 1 •«лея цря переМя
В кольцевых печах вместо вагонеток ,
под «а кольповой рамы, футерованной гак и о
в печах с прямим каналом. Рама подвижного пом п„ч"
пается ви кхпьцевом рельсе, катящемся по бегунам
Для при ж >да я движение рама пода имеет коЛМ10я,,.
сцепляющувм-я с Шестерней, связанной с приводным ь
Вращающий^ иод при вращении проходит все аоны печв„ ‘
ремсиио нагреваясь я охлаждаясь. Повтому он претера’ы
"«равномерное по окружности температурное расширен»?
иытываютсе изымете размеров пода, ведущее и его ем«цгв«>,
от нейтральной оси. Это неизбежное смещение должно '.Un
учтено при постройке печи путем оставления соответствугашп
зазоров между неподвижной кладкой печи и футеровкой подтаю
ого пода.
Во избежание смещения кольцевого пода с оси прапквия
приводной механизм должен быть сцеплен с кольнгпов рей
кой в двух диаметрально противоположных точках. Кроме топ-,
должны быть устроены ограничители, предупреждающие вот-
ножные смещения пода.
Толкателя. Поезд, состоящий в зависимости от длины веча
яз 30—70 груженных изделиями вагонеток, передвигается алчи
туннеля печи специальным толкателем, который располагается
сбоку пли впереди туннеля у входной каморы зовы подогрев».
Проталкивать поезд надо плавно, медленно и равномерно,
во избежание завала садки. Скорость продвижения вагоне’"'
в туннельных печах составляет от 1 до 2.Ь м час. Вагонетки метут
пгредпигаться периодически иля непрерывно. В первом случая
ватт ветки надо продвигать с максимальной допустимой скорость^-
Период движения вагонеток в этом случав составляет «т '
8 мни., остальное время вагонетки находятся в покое. При не-
прерывном движении вагонетки находятся п покое ’> 10 яип
необходимые для их смены, а остальной время непрерывно пр"'1"'
гаются в печи.
Толкатели могут быть иеханичоскио и гидравлические "°v
ничес.кио толкатели, состоящие из привода, редуктора и тол«*’
щего приспособления, недостаточно плавно трогают поезд с мес’ ’
игле летние чего могут происходить завалы садки. Кроме топ .
при установке механических толкателей нельзя осуществи •
принцип непрерывного Продвижения вагонеток. так как скорост
прямого и обратного ходов механического толкателя связав
аижлу собой. От аги» недостатков свободны гидравлические тол
влтолп, успешно применяемые в последнее время ял всех внос
етрокщнхги установках тушильных печей.
Рис 17/. (лдкп юцншча и гунн* льным лгмл
С работой толкателя обычно блокируется ш.дым и опускание
шиберов входной кимеры.
Садкл паделий- Салка изделий должна быть прочиоя, плот-
ной и проницаемой для гвэоп. Эти три условия при <<>жиге а тун-
нельных печах должны иб-тлагься более строго, ч> м в мчах
с пеподвяжяой садкой. Прочность п устойчивость садки приобре-
тают особое значение потому, что прн завалке наделяй не только
пиру ищется режим процесса обжига, ио фактически расстраи-
IUIется вся работа печи, так как эааалнатаяся садка ыкупсрв-
ваот туннель м нарушиег транспорт вагонеток. В эт<м случаи
расцепляют поезд нигонетон it через смотровом какал или через
проемы н кладке боковых стен раэгру мыи/т туннель т латлп.
Садка должна быть равномерно проницаемой для газон как
по длине, так и по ширине, чтобы скорости газового потоки ио
сечению рабочей камеры были по возможности одинаковы. Ток
на к ос но пили масса горячих газов всегда стремится заполнить
верхнюю часть канала, садка и верхней части вишаияетеи более
плотной, чем а пнжиий части вагонетки. Такая гадка кирпича
показана на рис. 172.
Возможность тонкой регулировки процесса горения в туннель-
ных печах и сравнительно небольшие сечения их делают иозмож*
ним применение бес капсельного обжиги таких и.мели а обжиг
которых бон капселя и других печах невозможен. При бескпи-
(Олышп салке облицовочных плиток для бисыштнот обжига
загрузив на вагонетку на 40% больше, чем при ..апселыюй.
ПлОВпМть садки п туинельпых печах несколько б.-.тыле, чем
в камерных. Одвбкл вследствие неблагоприятного cim»th'чпен .
между uoiu pxiiocTMo стен и объемом садки п туинельиы * •
«..ШЧ..И ммро. -«шоу «««'•» •
вес садни на едииипу объема и тувкольяой «зчи п0 J •
чем и камерной печи. глпми
Перад пиетуплетпиш « вм. иввиюв «.го»»«" «&!>’“ «»“'
ЖИПрол«ру».т габарнтков рвм.й,
камерон „.ны подогрев.. Высга ,5 ,K''ej П
раамерамя туннеля. Между си.дко* „ '
маор а ГО-10») мм. Еелн гоРен11. о. "и"
между салкой дну» сосед.lay „М’'"’"* ’ Р«Ча.2
составляет 300— 500 чм. При «»ч.
расает.ш., чтш.ы да лор ярвжодадся up<^.B J'T’? ‘”' ’*»»
образуя как би камеру сгорания гада. Само rnC«i* ’**"
ято располоял-пи. топок в атом ел>мае доджа,, Гш1Ь ’
мерями вагонеток. tJ».
Хомтериета работы. В гуннельни» печах ра<х. •. ,
на обжиг меньше, чем я печах других типов, за пеклюмиш*
кольцевых с подвижным огнем. Пинге прпаелепм дашпи н »"
ходу тепли па обжиг. вы|>ажеяны<- расходом yt.Toni.iro к tun.
в % веса обожженных изделий:
ДЖПЛГ
красннП кирпич............
♦у+ор.....................
фянпс ............
Примерным тепловой баланс
технического фарфора приведен в
31 ’*.% ин-im Kt „t
!•»—16% ( 70T-lt?n .
16—93% (ИЗО—€В*> • ।
30-37% (И00-2УЮ •
туннельной пени для i/«*h
। табл. 42.
г
. Нэпккпомппе статей приходе Кол (НС- СГП г> тепла « С.о 1 А* П/п. 1 Ивткноввшю статей ро:хооа
СТ»
тепл*
Потеицжальмм «шло
топлива {мааута)
Теилтпп нагрева т>
дпли.иого' остам при
поступления о прчь
11.09
Тепли. аатра «лввем •*
пл фиигьч -химиче-
ские процессе/
Теплота иагреса ао
влажного состапа
Теплота япп«”‘п *ол
дум в. отборного
аптялятиром *й
еуовку
*14У1Л0Т0 нм Р* оа риалу
хл п гавоя,
It.»
.ял '
I 3

Г
АНСМНХ из меча »ГО
зуктов гпрсяня
lloicpw тепл» кл«з*гп’
100.0(1
31.35
I (1(1.™
4. Э.1В1ГГРИЧЕСКПВ IIF 411
.Ъ последнее десятилетие с пламенными печами иачипают
уснипип кои курировать электрические пгчя. ||п ерилмеиип
с пламенен*» хкчлрич» -кие печи обладают рядом праимтцесгв
гланяейтпие я3 которых:
f) ВОЗМОЖНОСТЬ ТОЧНОГО контроля ТРМНСрвТ) рвор) рМЩЦ
П аитоматичоского регулирования обжига цп и ранее намеченной
кривой температур:
2| абсолютная чистота обжига;
3) оанжмше количества брака;
*) сокращение продолжительности обжиг»:
5) экономия в расходах вспомогательных приспособлений
(капселей, коробов и пр.);
6) легкость обслуживания:
7) улучшение сайтарио-гигиеиичгских условий грум и т. д.
В настоящее время применяют как первотичегьи действую-
щие (камерные), так н непрерывно действуглине (туннельные)
Метрические печи.
Камерные печн (рис. 173) пмеют объем рабочего пространства
до 2 ма. В качестве нагревательных элементов применяют глоба-
pcifiue или силптовыс стержни. Температура обжига—до 1400е.
Электрические печи оборудуют трансформаторами, ори
тымппш которых можно изменять на пр ял. сире а сети н ловит
пределах н тем самым регулировать температуру п печи, а таюви
ком пенса ро мт ь изменения .метрлпровгаж егн на г у нагелей
с изменением температуры п уиаличиивам срока их службы.
В ллекгричес|гих печах можно обжигать л>»бые керамические
материалы, инертные к воздействию га*»ной среды или требую*
шип окислительной атмосферы.
Если и процессе обжига необходима восстая“вмтельвая «тм..-
сфера, как. например, при обжига фарфоровых изделий, в рабо-
чее простраистно печи необходимо вводить восетамлииталыа1а -
гихы. В непрерывно девстиуютит угтаповкат осупиетОДяека
Fee 1Ж МалюГ4<ар|ня4н алектричагкап ту
егчтеы 1"’Г,‘
2"**т-
11 Печь Гв:«<.в "°
Ih-npep»,,,,,,.
7"'" •«>, ,-.Ып *
'"'•"‘ни. рв.«ц.|.<,1|,,^
|Ч,Г.„ИХ „
лпц^о.01 _1мвв,
«' ЩН. гть 20- 30 ’
и *> -1Ы1Ш1 (д.-шаа J
110 м. сечение ра6>
чих каналов 0.75-sl
-- Н.Н М:, МО|ЦЦ«ТЬ
500ч-»ЮО Ы1Т1. и...
большая элвктрвче.
с кая ту ши-льна я от
покамна ня риг. 174.
Тепло в -мектрн-
ческих печах пере-
дается. гли иным обра-
80М. а* счет л\ч»ф:п\
снамия раскаленных
элементе* и conротипления и лишь в пеана читальной степени ву
тем конвекции от циркулирующих в печп газок, т. е. условна
теплопередачи в них такие же. как и в муфельных помех.
Поэтому с увеличением поперечного сечения печн аил читал ыю
возрастает неравномерность температур ПО сечению, что и огра-
ничивает возможность увеличения размеров печей.
Для лучшего асволмоваиия тепла электрические туппельнне
печн обычно делают двух канальным и со встречным движением
вагонеток.
Поступающие в печь вагонетки подогреваются за счет тепла
охлаждающихся встречных вагонеток, поступающих из з< |,и
обжига. Расход .мектроэмергим в двухкана.зыгпй печи почти
такой же как и и одяонамальниц печи, а П|м>пзполителы1'.'*
вдвое больше.
Дпухканалькые печи особенно выгодны, если необходим »
одмоиремеппо осуществлять два обжига до различных температур,
например, бисквитный обжиг хознйственпого фарфора до темпе-
ратуры 1400* в глазурный -до OfXjr. В этч>м случав второй обжиг
производится почта без дополнительной затраты тепла и расход*
Электроэнергии.
Применение электрического обогрева особенно выгодно uj'»<
бескппселыгоы обжиге изделий, для обжига которых и пламен-
ных печах требуются капселя (обжиг саифамнеа). При приме-
..
Таблица .а
Р..Т..Д •асвтр-аиергип при -жите 1 иуамаа Нявиеиоаапие материала >•» li'inui »м ваяв Темпгра тура обжига в град яте.пи днухв«не.<ьв«В Продаж в- J. т*лмтг*-тк Расход член-
обжига п охлаждения в час тр<пвсргии впз/ж имели!
фарфоровые иаоляторм | !МП 9 >—100 злл>—июо
ХоаяАгтвмиыл фарфор С»»!»"»' 1ЯЛО—940 К-И брутто 1.0*0 нетто 4 'Ю
Ли- кяитими обжиг 1 им 34—М 1,0)0— 1 ,адо
глазурной обшг 0блв1х1вочвая платка 1100 33-М
бжкаитима обжиг ЯЛ— го 0,5»-a.7tn
глатурямй обжиг ' Шачотпый издания Денорат манив обжиг tw 1ЯМП яз к %о 30- ьа а,и>-л,ио O.e?Ll о, iso-4, та»

пении капсолом экономичность алект}Аюйжига снижается. Вопрос
устойчивости н стоимости нагревательных жтемеитоп имеет
большое значение. В среднем продолжите. <ьв< ст ь службы соста-
вляет до 2 000 часов, т. <•. смокв производится четыре рви в ГСД.
Замена алемекгов является почти единственным расход->м ни
ремонт, так ван регуляторы температуры предупреждает пере-
гревы.
Расход алектроэнорпш при обжиге различных изделий и элек-
трических туннельных печах приведен в табл. 43. Примерные
тепловые бнлавгы одиокамалыь я и дву хканальмпй электриче-
ских печен при бисквитном обжиги до &МГ приведены в табл. Н.
Табаева 4.
Теиаейой баавие а.»еатрнчеев«>н тунеедьноа вече ми бп?впвтаог'1 «4мга фхрф-м
Печь аанока- Наамсшомыгис <-«отей di- хода Печь .тиухви- нальяая
тепла 1 — 1 Б )*' =
Потери и лкружажнпую среду в еоне oCmwia в зова под-н реев в зоил охдаолеяил Потеря на «илаждеяяе гвабвровых иагремтел»й Питери черма под еагояст<-н Наг-pee капселей и взде.шн 0. С'- 1Ы а,Ш 1, *6 0.Н6. ! js.oe 1 <$.»’ | ЗЗ..Ю 37.*' , о,и» 0.371 0.1» о.з?: а.:м > 48.UP 1 S.OO |Я,«Ч» 9.W
Всего .... 3.228 im.oo 1.3Ы ' ио.ю
*. ОСВОИМ РАСЧЕТА 11ЕЧЕП
””й аяя овжига £аолтся “^).ювд,
1) определению режиме обжига
2> стреле.,енаю рпшерон печв при МЛ1НН(>Й Ю||
ЧИВН^ВЫй *^я*04|Х-
3) определению расхода топлива и спстовлсиию „,,,
матч»рнальт>П1 баланс**.
4) расчет, размеров моментов почв (топок, горелой гаю,
лов, еоадухопронодов, дымовой трубы) п ' w“‘
5) подбору энергетического оборудования.
Режим обжига и охлаждения изделий определят исхода
вс анеиаиетвциоопых и теоретических данных, в завесами»
от рода обжигаемых изделий, типа печи, се размеров и друпы
условий работы. 7
исходя из принятого режима обжига, определяется объем рз-
<юч»го прогтраигтва печи, необходимый для обеспечения заданной
пр жзоодительпостп, и устаиапливаютея основные размеры печи.
Объем рабочей камеры печи периодического действия пире-
даляют, исходя из производптелъяости и плотности садки.
Если:
G,„ — годовая производительность печи в т/год,
Z — и,>одолжвтел1.ность работы печи в течение года в часах,
Z, — продолжительность процессов подогрева, обжига, ох.та-
жленив, загрузки и выгрузки в часах,
г - плотность салки в т/м*.
то требуемая емкость мчи:
(11
• Л г
Правую обжига делят на несколько участков, соответствую-
щих пределе нн им стадинм обжига, и определяют распредели-
яе темигратур в кладке. количество тепла, аккумулированного
клади й. п потерю тепла в окружающую среду.
Затрата тепла па испарение платя, содержащейся и материя-1*
ля изделии, на их нагрев и яа реакции, протекающие «««’•
считывается е учетом дивных. приведенных ил стр. 307—
Потеря тепла е отходящими газами подсчптьнывтся п прел-
п.р.жетн, что температура отходящих газов на 50—100’ пренм
тает температуру материала или наделяй. Зная отдельные статьи
ра< хода тепла, определяют расход топливе я далее — размеры топом-
горелок, каяалов и энергетических устройств. Тепловой баЛ*11'
ла весь период обжига определяется гуммированием отдельны'
балансов.
Максимальным расход топлива приходится un последи®*
пс,«и >д обжига при аъкмких температурах, и задач} onpafle.ieni'*
м, I.» ммалыюго расхода топлива часто упрощают, составляй грея-
пай за весь период обжига тепловэй баланс печи. По данным
сред»*» тепложм.- rt..i»ur« п предала ют средний расход топяна.
„ весв период обжиг». Максаиалып!* расход топлива олп.
ииагг на 50% ните среднего. 1
Ира расчете многокамерных печен кряаая обжига делится
на иертыы. причем общее .тличество камер определяется май
ej-мма камер, находящихся в различных стадия! оГ.-.кнта.
Если х Z’. Z,, Z,. Z, и Z, И|1одолжите.т1,н<чп.г.«^ветгтвенио
ра'ютм печи к течение года, поавип, ш,к.м обжига, подогрева
обжига, охлажмшя, пыгруакя и загрузки и п, п,. п я я я —
число камер соответственно «Ияц.-е, на подогреве, на г’бжн'п-
па охлаждении, выгрузке я загрузке, то общую полезную емкое»
печи определяют, исходя из годовой пропзаодите.тьиогтв G
п плотности садки изделия д по формуле:
у
* I-Z ’
При емкости камеры F, число камер п составляет:
<2)
(3)
bi них nu подогрене находится л, на южнее я. и» охлажте-
у
няи ^|Л ипл выгрузке и загрузке ^‘д нвмер. Тепловой баланс
для определения расходи топлива составляется или для камеры,
находящемся ял обжиге, идя для осей печи в целом.
При отоосенпп теплового баланса ко леей печи в целом не учи-
тывается тепло, аккумулируемое кладкой, равно как и тепло,
затрачиваемой па подограм материалов или изделий.
Для угечнонпя расчетов по отдельным меютам печи спета*
вдаются балансы зон подогрева обжига п охлаждения.
Для всех печей непрерывного действия по данным теплового
баланса зоны охлаждении устанавливают количество тепла,
возвращаемого и1 юны охлаждения в >< ну обжига с воздухом
хтя горения, и количество тепла, используемого на сторорг По
тепловому балансу эоны подогрева я обжига определяют расход
топлива п коэфнцнент полеаяого действия печи.
Кривую обжига проверяют, ныяспяя лоэмежноегь ‘’J?1’
от газов материалу нлп изделиям я восприятия воздухом с »
ставимых количеств тепла. . ,,гнЯ
При расчете кольцевых печей учитывают к* Г
И' и/сутки,
Если
Сам« выпуск кирпича в шт, месяц. шшыа в мет
^ — производительность печи на 1
шт/мссяцм*.
g — плотность садки п шт.’м ,
е 301Г<

W ж »'<) г. L
= Ж> ( *|СУТКИ,
гд₽' 7- — длина обжитательнот капали в и
/ — длина отдельной камеры и м '
" -число камер на загруаке, выгрузке и WMrai,
чевае одного цикла работы. |чмон„. >
А продолжительность полного цикла
пли сутках ,аг* * 41
V L * Ге я >
*.,«.=•-JP “77 ~ т суток,
1 К’ ’" — оборачиваемость печи в месяц.
Из приведенных зависимость,. следует, что оборачиваем,
в. чп повышается с увеличением скорости оп.и и плотности сах»
или с уменьшением продолжительности обжига.
Тепловой баланс кольцевой печи спета шляется аналогично ба
лаису многокамерных печен для одной камеры или для печи
в целом.
Длина туннельной печи L определяется по формуле:
(5,
(в)
(7)
где: А — количество материалов или изделий, которое должно
поместиться в туннеле и кг,
к— количество изделий па 1 м туннеля в кг.
К *»GZ кг (в)
где:6 - производительности печи в кг/час,
Z —полная длительность обжига в час.
k = Fg кг/м
где: F сечение туннеля в м*.
g — плотность садка в кг/м*.
Средняя скорость вагонетки Пг онределлется из выражения
— м/час.
Если
/»» />т I. — длина зон подогрева, обжкга и оллажденпя и м.
£ — общая длина тукиеля п м,
Z, Z, Ze, Z время пребывании аздвляй или материала и отдель-
ных эонах и во н<гй печн в часах,
то
ЛТ^М. <“<
/,ж45»м, С2>
£
• л
К»Н > другим случаях. Z принимав,
обоеяо пытается теоретически. ""“«м лгите или
Рисжол топлипя определяется ял теплового &
га и подогрев». Тепловой Палане эпиы лтп,/,«
определить температуру и колиздегао иодог^то,,,
a, ruiii<inA.ii.nun ркжнн овжигд»и:гццч cnx u.Utлип-
Большое аиачеииг имеет оп|>едедеиие мансямалыго допит»
мы г скоростей обжига и охлаждения иерамижекях в.тилай
Нахождение еоотвектаующит Мжоиомеряостей, хотя бм .тля
отдельных стадий обжига, должно позволить резко повысить
производительность печей в качество обжига и дать возможность
теоретически о&киовать оптимальную кривую обжига и охааж-
дения изделим.
Допустимая спорость подъема и снижения температура кера-
мнчоскнх изделий зависят от тепловых и физико-химических
процессов, протека 1ищмх и материале, связанных с пгреяриствлли-
айпней, образованном жидкой фа ш и затвердеванием ее. В извест-
ных интервалах температур решающее зиачопие для влямчасногти
максимального ускорения теплового процесса имеют термические
напряжения.
Недостаточносп. опытных данных позволяет пока рекомендо-
вать мс пользой нее теоретических формул лишь в качеств» пер-
вого приближения п и целях обработки опытных данных. ч*то
позволит в конечном итоге перейти к теоретически обсснозаиггым
прогрессивным методам расчета. Метод определения рациональ-
ного режима обжига керамических изделий разработав в соответ-
ствующие вкспяряменты проведены С. Н. Деля>яппкияым и одно-
njwMeHHo И. М. Семенюком под руководством Н. Н. Доброхотова.
Механизм позянкномиия термических напряжений п тале об-
жигаемых керамических изделии лбьягияатся следующим обра-
зом. При пагрлие изделия наружные слои его имеют бояии высо-
кую. а внутренние слои более низкую температуру. г* т0 " "J*
изделия можпо представить себе такую ивотермичаекую j |
иоегь, все точил которой имеют температуру, рзвпую ср
т₽мп<*|*ятуре п<' яг.'й массе нэлеляя '*•
Наружный пбы-м тела при темоцтуря ». Р»«•
F,=V.(i + 3iXj.
где: Г,—объем тела пря температур» /=НГ.____ш-
«-линейный колфяпяеят температурного pirnwpe
температур» кето я»гр.того яалмм-
• г™..__________ .л.».» Амленл» IUT" УОСР •• И > ’
брохатпвым.
445
Допустим, чти t Поверхности больше t центр. 1.>.... ,
ТТЛ'- было равномерно нагрето до температуры’,
изделм остались бы на прежнем место и напряжен
не было бы. Матерна.;, находящийся между наст ,,, „Г
воетыо с температурой t„ н нейтральной поверхность ",Пп,,,Рх
ратурои »„ обладает большой температурой, чем средний
ратура, поэтому он стремится расшириться соответственно зГ"1’
повышенной температуре и находится и сжатом состоянии ™
как объем тела соответствует лишь средней температур, М.,"
риал, находящимся между нейтральной мопврхипстыт и центрам
наделяй, обладает меньшей температурой, чем средняя темпер,
тура тола, и находится в растянутом состоянии, так как объем
тела больше того объема, который имело бы тело. нагретое да
температуры пеитра.
Итак, при нагреве керамических наделяя дп наступления
усадки наружные слон изделия находятся и сжатом состоянии,
а внутренние слон находятся в растянутом состоянии. При
усадке изделий напряжения меняют свой знак.
При одностороннем сжатии изделия в нем развиваются, ирове
сжимающих напряжений, скалывающие (срезывающие) напря-
жения; максимальная их величина получается в сечении, распо-
ложенном пол углом 45’ к направлению сжатии и равная воле-
вине величины напряжения сжатия. Поэтому, если сопротивле-
ние материала сдвигу меньше половины сопротивления па сжатие,
то при некоторой предельной нагрузке и теле изделия возникает
сдвиг, который может повести к разрушению изделия.
Возникшие при нагреве напряжении приводит к разрушению
вазелин. если они превосходит предел прочности материала изде-
лая. или к остаточным деформаппям. если они превосходят пре-
дел упругости материала.
В табл. 45 приводятся формулы для расчета максимальных
термических напряжений в телах различной формы. известные
вт курсов сопротивления материалов. таблиц» *'
формулы дав разчета мааев мальцы» термических ааираагп»»*
| Напряжение па П'Ше,>хпостп |_ lluiipn i сиге 11
Форни I I ,м I J* '
теле формулы б'’,.. Дернули *'Р
ч «и , _ I лЕ .KI
Плагтенз — — НМ I г , д'тзс
Саяошьй I । 0₽ 11в)
щивадр ,,_т^.^д,мж (и) я —1
Свэлвигой 2 1F -т- а w !!♦»
• • '-т S I
МА
в ra&uiuo верхние майи .«носятся к случаю иа г папа .
иае-н случаю охлаждении или у садки, Пря,еа зла,, Л,г , ,н “Л*'
|,0<тягяпа..тпс напряжения, а жак -"иуе-сяяшжицм
алии я. 1
ДГМ. -максапапьшзй хеммратуряий перепад между
аисты.» И центром изделия при мжгороиием ращмпюошж *2.
а-иоафашиит температурного расширении, "'piae.
Е—модуле упругости.
р -коэфпппепт Пуассона.
Допустимой скоростью насрем керамически, пэдмий будет
такай скорость, при котор. й возникшие тые иапряилаия близки
к пределу прочности материа.м изделия, ио не пи»,с ходят аги
Дм о пределен я и доп)стнмой скорости паграна С. Н. Дели-
кишкин предложил следук»щ]ю формулу:
—н) -о
• rFa*’ac-
(20)
»де: 0 — скорость пзменсипя темлерагууы в град/час;
— допустимое напряжение материала им ра.1рыв в кг см’;
1) — ноэфнциепг формы;
в — температуропроводность материала и м’.час;
л — коафмциепг липе иного рас ти реип я материала;
Е — модуль упругости материала в кг. см’;
* —определяющим размер наделяя в м. Для рввмамарно
нагреваемой с двух сторон властный я равно половине толщины.
для цилиндра и шара — радиусу, для полого пм.тиидра или долиго
шара — разности между наружными внутренним радиуса ми-
При этом свойства керамических материалов могут быть
оценены грубо ориаютровочао следужлпммл величинами. Кмфк-
илсит Пуассона дли различных играми чес кях материален со-
ставляет примерки от 0,3 до 0,25. Величина временного ем про-
тивлении ра.трыпг составляет для сухого нгс<м.<адеенвог» мате-
риала 5—12 кг/см’. Надежных данных о аремеммом гпцю-
тпилении разину большинства керамических излили# н» имеется.
Дли фарфоровых изделий оно лежит а пределах 21*.'— «1М.» кг см .
Неличннл модули упругости для иеобожжеиног'' материала
(оставляем примерно 40(ХЮ--70000 кг/см и дли и.экг*
ного — 1(Д) (ХЮ-I (ЛЮ (ЛА) КГ.СМ1. Для таких материал и». м>.
шамот и ли ил с. величина Е шиблвжается к ип‘^®1'9 вГ*-,,'-*пЗ •
а для фарфора и верхнем). Специальные сорта фарфора ни»а
модуль v пру гости до 1 7<MJ (X'•? яг см . а ‘ П1.
тчриирхп.ж лосп.г.« . юшг'н.п» Ь>«
нейяот паешл1м'П»я согтпвлячг (•—ш
идпях и IPX ЯП. матеряплип в процасеа ” ((,стаа.пкг
бптм. Коэфнцпгит ааяайяого растярг“« u nBIVi
0.5 НГ',. ма«ея»лышй«.»фП1М«»<» »п»..ч«
алз тгмп«|югур 300- <<ХГ ск-тааляг! U» Н „
водность материала может быть определена. е(ЛИ
U7
кН
_ _ _ мамин «"«*'• (К") лсЛлЛоф я
.... . — . Т„„.1.пЛ.-..ч пяямяяе •оячгяяяая.ц
ю»3 -90 o"e*d » ЛГО-СО - яЛгяяк-яи
"* ’S 0 •*»**• •<И№“
»iT ‘4»Г0~“л -.do* ю яитвэиш -мммяфеоя-у
чи»9 «rf •"«* ““ " * яииняво
„ . I »udi«« iwauodoiwero и.1п > -riHBu
ЯШП1 , «Ь» ЯоИЬЯфкМИЯМЯ
•” ТГ”^ ifc »d«i «• •dr««’-«n -ЛЯЯХЛ
Ялпи0||01зАЯС П!П •“ .ниИляи нонья<11л|«ла.1
"««"•"* """Хя” im-лля ««bodu «яяшсш-г
“л я Э-КГО »«"«> suBT eodBodAieJouHW -• м.
tai
««Лоф <41 «"i-or.HjBO ояжоя хяхлльяяЮм «я0.1 J»M
,А,7Л «ХяахзХаоа «««ио Н И «>ЯОЯ101-Г«1И оц
middjvB 'ЦэсмЬ.чэ <м£м
-.иэйюг (у мжл’Нли аяеЛ<Ь« -«а ««Ж «ли
>buuwo *жмп £d.a«d«mM «лжяхэХног (• нмьаген химмышМем
XTWhlWewi BUT 4XULMl:<dni» ОШКОН 01 <>10R<I.ClVddIIKi)l
Ч(ЙИ)Ы внвъмгл vHiJMtu rvtKlaim ojohbiv mrtf
aqj 9cih«v<1 HMJBbXvou rniuaend poHdiivd<?iiRiJi ЦОНШэЛп
-ar BRMbMi•» imp» roadaa «япгаьп я CuOf) »’^L* и (%Qd
HUBrJ м«>1*агя»оэ *..нжэия »В имгэгьн HirV В1'вя<1<ивн ОЛОЯЯВГ
bet MoraiikidD кн1пН1В(кикй1 mhimujauuL' utXy auudtiuue cap
нясаге n-jdiiwn u ачиинхйавип Хгжан dCivdenjiM. чхзиН£В(1
жгачггкяаявя rawvraireduo eniiedgo tdui.iu и iu»Hx<tiuon nd u
•datmax в^ииис Ххифн(й оц uMUiddx хав пан ян пхь ‘юхоаяГж
Я naiHgo ИЖВзмМляв П)ПИЛ>?ГГ1Я £ОИХ<Нип*0£ BITOOU 'ПНЯШ
’»Ji я;<х<веь.{1*<>п xeHtedgo iniuivaMiuH ен hocIoxom iidu rtdCivd
НПЯЙ1 M<a ежим aig—o$ bh «(xf.fxedauRdx э чьаи n ia&.’K.(dj«
BRBdramiddi oimh в мкпнн<н"ввЛиме □ oaeirdQo ojoxc JL'aoH
• oirbh<Kuея ndAied
•ntnwx ямнапмвм «моньох ootrog xbitoU и пих»нх<1онпа яияэл
Л4 9l"I* <>0 M>tXrr'*,td BT jModu il BHD’J 'MlXlHXlJaSOI! ен a.i*
i г >JiHan я iwfu 'ndBiKiKd^x AMMiraednve Hiicairtir naeedgo •
ннмгг..]1 ih'BiwMrtauetdgo квсимьин xuhimKbu xrwiaewXdj
Я..ЯЯ1-»Я«ИИЯ кояви adn i<MBrar<xfiio »
,пяе*<* '< u<udi«i 'яяоп l<ii»k«j(*,c ovoao <ru>
») uantgo aw яяимлы>и«исяг1о ‘aairena пги*«нэ
яы{я я......._____। 'aaaltaiaa в«ш«.Сг»1гл о»
<яяЬя1г^П^"!'аЛ'М€ оломИХпкЬик..! олоявмЛвЛ
»1»я wiJB,,J.'’u“,^2^',l'Tadn "‘«•«О И If •ИИ1МГГЯ ЯС"«2
•ИЛИ яяяхл^f *“'.ф '(гг) И (|7) Н»1Г.<«М “
1иоли1Ла1,1^ХИ111.и. °"*оп wanudou oioudiimJ»»"*
«ЯЫ1.Л »iSBdM»a ВЯЯИО1ЭОЭ ojojA’diii
•Xeadxmi я airsadaiBW чюовчнаиниздХь 4inoKBdaxa*du
"nsRt’W tiHi.Wirw oval a arroadan oioBd.XiadouRex oaunuuAuot ы
ньиг..а HoradQo kb»»! ,,w1 oodaKtsd 10 xBaaaoi: он в (шюмвХц
миаипмфсои ихэохХапХ их-Хгон ‘iiBi<a<liimaed ахиаиннфиюм
Biooubodn) auoudaiBB иш<Я9 жияэеьш:»ф 1о хваинва otvtwdou
ojond Xx»daimax охоивхэХиок muu.iii.aa о*ь ‘чхаюнхи i.iiibbjj
(гг)
(^7^-=“^
:ааХпЛоф i>u BMaairoVadno dXiBdatiKax -iiaoHiiBd ионах
-oXnoB (Ввиогжвхчо Koiidaii u a) «XBBdaiBK aaSvaX vondau g
____J * *___
rrX.’iw
fei)
.0ГЛК(1иф OD XOCBV
•ovodDo vririiddiuK ни Had ii ni aed L'oBdou u aeodjen udo «vox см мн
-mj ou dixedonjiax iloasstd (хлияхэХпси иних^вии mlt *м«д
*tiapde«d нпножндпвн в ли» та
пхньл indoioH к ТлмЛсф хех ем UHL'OLoduo оквхохуовн ним
-aix'.ui'xo ml*» oaodjrn udu ммкогеи и охвтои'ммшч я 'blnuodon
(XKiud.uvdiMiKiH ojukiujAoll ииноьсмв ox 'XiaaL'i н ouubmlj пен
«жлх ончглиьнне Aimdeed iiaiCMWVHMXvdaox мнилГги ам.мзоьмм
••de» МП1 ЯВД -HUL'DlEII ВДОХ U l*L fflltXfou OJMlid.ClBlk'llHel OIlHdhVHE
воммдэ.Спог ончигимхчвм и jaAHix»m.<J ox ‘MMirattM ихгч iiinxiii
troradu HfuuudXnor хеХвлэеШла шгэо охь vhlmb lijbj tn
• имнапнех'хо нги «loadxBM
Oja ndu BHL'OtrU OL'DX S dXlBddUKdX HtillHEBd Hi KHUXUliC <ШГВМ
-b»ibi( гн MVaxaie 'MMiretfsa хнм.-аьилгИая itjuM^yo гминам! охов
^L'BMBino UHH.ILHUllBlxC Г«»ХаИ XlirjBLTjdn NU<lieK*V) -JV If
пна^ааги uitbk хм мммоьввс n 'MaxuoiU Adx миг.nd url*
«о •• OMBCMix x udXxndouMdx xhmojfw хпвжпгвк! ndu aovudaxtM
KttQuiiiHHddN iwjoaa хммэемввмф aMHamcedaQ iBd-ixadeuKax
»H»bHLTBd Hdn riHbBi'Eiid хлг.<9 (ri \7 •» ‘e) rrwndtUBW тахгиивл
*"hx!umE||,|) •iiniiohurdtiodu хнм^тиимх-оммсиф uvd инхаи хмб
* 3Bodn НИ Lot ГМ UJliNMbBMVdaH dL'BtldaXVM U CXlh ‘MiM Э HVM83 IB
•JbI* **°d.4 ’•’•Al A’*O*IW иJMiBHMbtou хавхдекш KiMdoiVK и
uj ih */*Н1 ”М: ,ох<>и,*и»ип .СОД-^ОСЭ led.UBdanisax ndu umi jlcii
‘ LMHudoM oLTIldoXBK Я nUHL'.l УН Cl JOO 111 MIJORB JIIBUIC H
KcdtU(, , eHAl BUHBB ПИНОМndu ALWlldaiun м
U в,г,,Но1эиэ oJiiMBi mW *a *x *uirv»daiHK миниоххм
'•tow bi Г,'И'4 H WBvei’fii xMNQOhMKBdaH uw.idiv» inwdoxj momiiij
“fc3Bd mw vKMHiiHHdu гнммшиммх*а|; *ц *3 Bir.fadc^
^^0‘0 . ’••*>»* "(Ю‘0
'di$ и U1 ‘i«i«lu ы XBDMBV 4i^oMVouoduodAiBdouiMKi м<1оф
'’•Hi •qjj Jtnl мнныпуи и 'tAJoHVoHodnoL'iiai ’ix.’u.Mna
TMMvtpax, to допустимую скорость нагрева пластики
иарплплять по формуле:
ха • дг_„
•л--—,, грпл/чпе. (2<
В процессе нагреви в материале керамических изделий пропек»,
лат целый рад сложных физических и физико-химических иро.
uercoa, вызывающих изменение свойств материала. Cytmiui 1Ь
•тих процессов зависит от минералогического u химмчес1.>1го
состава применяемого сырья. До температуры I 1 (Г происходи,
удаление остатков гигроскопическом влаги. Начмнан с темпе
ратуры 350'. происходит удаленно конституционной поды, ь\,
дящей в состав глинистого вещества и других минералов. Отдача
главной массы конституционной воды идет н интервале 430—
Нагрев изделий в период удаления конституционной воды за-
медлять нет необходимости, так как в этот период материал изде-
лия обладает наибольшей пористостью, способствующей беспре-
питстпенному удалению воды. При температуре 573* происходит
перерождение d—кварца в а —кварц, спя за в ное с увеличением
объема на 2,4%. Этот процесс идет мгновенно и исследс вателям
не у ля на лось получить р-кмрц в перегретом соетомнии. Согласии
опытам. в период перерождения кварца не следует замедлить
скорость нагрева керамических мзделпЙ.
В процессе нагрева в материале керамических изделии про-
исходят реакции и твердых фазах. Но данным II. II. Будником
и А. С. Бережного, температура начала этих реакций хами нт
от природы материала. Скорость этих резкпнй в т пердим состояв ни
у пели чн виетс я с п< пышеннем температуры. При температуре
♦•50—80U в зависимости от состава глины начинается распла-
вление различных легкоплавких примесей и образование жвднпй
эвтектики. Жидкая фаза заполняет поры и стягивает частицы
основного материала. вызывай огневую усадку. Для исследован-
ных И. М. Семенюком материалов ие.тнчнма допустимого темпе-
ратурного перепада и период огиепой усадки п интервале тем-
ператур от 700 до 1(МКГ равна «О’.
Конечная температура обжига керамических изделий выби-
рается в зависимости от рода сырья и назначения изделий с целью
обеспечения надлежащих свойств готовой продукции. При интен-
сивном нагреве конечная температура обжига изделий несколько
попытается. Для вырэвнипания температуры по всей толщине
обжигаемого ияделня, ли к вида им и остаточных напряжений и ДД*
оГх*гпечепия прохождения необходимых реакций изделия выдер-
живают при конечной температуре обжига. Время выдержки
изделий при постоянной температуре поверхности следует опре-
ДГЛЯТЬ ио формуле:
гЛе и клэфипиеит, аавпгящш, „ жгмттактой
«вваиия температур и теле аллеля*. Имлези**,.. п
„.римижткие в.<ле.шн следуй амлержиаап. В|„ .
рагуре обжата ао иир.вииыви* темперяпрм м 4j-91. 7Г
лом время шравмамшш тсмпе^тури (в ж *
юлить ПО формуле:
ч « 7(Х) «* часов. |2б}
Если этого примени недостаточно для проховдш наобхо*
ДИМОК реакций, то следует исгнмлыю поносить смнерапру
• 11 • чтобы при Пи выше нм и температуры
обжига ие происходило вспучивание материала не оброюпм-
далась ноздреватость, выдаваемые ьы делен мем образующий»
газов и паров. Начало охлаждения керн мн чес них изделий является
ответе гвтпным периодом обжига. Скорость пихаж^еная ялде-
лий и начальный период определяется т|*мя факторами: а) ско-
ростью аа рождения кристаллов, б) скоростью рсста кристалл» и,
и) прочностью материала. Ли опытным данным, охлаждать изде-
лия ид .тегннилавкнх глии ня первые fOO—150" следует так.
чтобы вели чини температурного пергидда в издало равня-
лась 30—35".
После тою, как изделие о сладите и на нервы.- !1КК-12о .
дальнейшим процесс охлаждения можно змачитедьяо нитенш-
фипи ропать. Для исследо да много И- М. «^менюком гырыа даму-
стпм-iH iu*.iH4iiiia температу-puoni перепада между »'i*-pтисстью
и центром изделия получалась ряям. и 12U 12.». При охлажде-
нии ииелий. содержащих аивчитальмоа кпличегтн.' К“Р“*1
например, дивага. «тебвовИО «.**».. ’у*** * п’”*' f' к
растрескивание во время *смеиеивя м,двфак.ини ямр .
при температуре 250
с превращенном р-кригтаналита в 1 ьр«- • »
уиеличенпс объема на э.б\.
Глава шестнадцатая
КОНТРОЛЬ II РЕГУЛИРОВАНИЕ РАБОТЫ ПЕЧЕП И
СУШИЛОК
Теплотехническим контроль работы печн производится в цс-
лях установления определенного технологического режима,
обеспечивающего получение продукции требуемого начестм
н нужном количестве и оптимальную экономичность процесса,
а также и целях расчетного контроля протекающих процессов.
Теплотехническому контролю подвергают как рабочую камеру,
так it вспомогательные части печен и сушилок.
Контроль работы печен ведется при помощи понос родственного
наблюдения (глазом и с помощью инструмента), наблюдения
показании контрольно-измерительной аппаратуры, установления
расчетном :*ависимости между составами в количествами топлива
и продуктов горения (расчетный контроль) и при помощи нвг*-
матичсских регулирующих приборов.
Обычно вес виды контроля дополняют друг друга.
I. НЕПОСРЕДСТВЕННОЕ НАБЛЮДЕНИЕ
Непосредственное наблюдение накала кладки и вида пламени
пли продуктов горения поз наллет судить и температурах, харак-
тере пламени и степени завершения реакций горения и печи.
Пламя топлив, содержащих углеводороды при наличии негго-
ревших составных частиц непрозрачно и ярко светится вследствие
присутствия частичек углерода. Прозрачное пламя до извести* и
• тспенн является признаком полного сгорания. Горение в дыме
ходах указымаит на присос воздуха через неплотности кладки
и высокую температуру продуктов горения, содержащих горючие
составные части. Внешний вид продуктов горения в участках
г низкими температурами и при выходе в атмосферу может дать
представление о примеси сажистого углерода и горючих газон,
частично разлагающихся с выделением сажи. При значительной
Непал ноте горения и присутствии сажистого углерода или смол
из дымовой трубы выделяются окрашенные в черный или буры’1
цвет газы.
Количпстввиная характеристика неполноты горения путем
меп<д-рсдствгнного наблюдения затруднительна. При отсутствии
или низком содержании в гирючем газе углеводородов аатрул*
иитс-льяа и качественная характеристика.
Неаосредстнинным наблюдением можно определить и хярак-
„чину или бумагу, имм, пп направят „"Л’* «*-«-«го
происходит ЛИ НЫбиш»1№. („«м,.*" "»Р».1»ЛВТ1.
всасывание нидуха (рварежапе) В ,,, °* "«»»•» или
температурой это возможно опралелагь и в, •* <*м* яю"°*
Даилание в пламенной пространен, мпжТГвытв „
аиоореолу ыиш у отверстий. обмЪИВ1|,„. “
жительиого давления вследствие виЛвзднва , ’ *""1а"'
Ниже ореол» Пламени давлю» сгрвмталввое ,
СЫН» СТС и ПОЛД)Х. П pit г fl
Дли опенки температуры и состояния отдмвим, ,ои . г.ао-
генераторе в слой топлив, к. короткое время „..гртж.»
лияескни лом и „тем намеря... ддв»
часггя его н оценивают их накал.
О качестве генераторного газа и состояния ииоютратом
судят по цвету газа и характеру пламени гааа. а также ваблю
дин состояние поверхности слоя топлива.
II] п сухих топливах поверхность слоя имеет краевую окра сну,
и па ней равномерно распределены куски емгжейлгружгиялп»
топлива. При общем прогаре поцерхмосгь оригбргтает равзих-
мерную евптл ок рискую окраску. При местном прогара образую-
щееся непрозрачное пламя нрепятстнует наблюдению за ««стоя-
нием слоя.
При большом содержании летучих газ имеет буровато-w.i гый
цист; при очень малом—он прозрачен и имеет п«лубоватыв отте-
нок. При прогаре темперах) ре газа повивается, и сажа, выде-
ляющаяся к результате разложения смол, придает газу тайную
окраску; газ часто загорается при выхода из отверстии. При б»ли-
шим содержании влаги газ имеет беловатый цвет
Хороший газ горят желтым пламенем. Пламя |лз* при мал>*м
содержании углеводородов болие прозрачно и имеет алаотястмИ
отлип. Газ, содержащий мало горючих, горит краеж’иагым пл
Павам, и содержащий много сажи—темным пламенем с искри .
t. ЛИП 1РЛТ>ТНЫП KO1I1FO-1U
Апоярмуриому коягролю п-ывергми
состав .. И.Я.ЧИГВО г.эов, «кгав, к.ивчитю. '
ешн-обжх'п. топлива, п-мисрапру. >ровен, и i" 1 jf(>.
материалов и продуктов в печах и гушн-п..' . ,,т^,..ц.иы1
навливаогся покааатвав, харантерпгу нац < • , с11ач«'
аппаратов или оборуловавя». ;|авл1>т
расход и темпврагуру «иду»» " ирИ1М< ««газаторов
в воздухопроводах, расход вввргп i
и »• Д. ___ .. ж> .сграияег «тойхо
Примепгнпо аппаратурного **“'*’• „ jjrr иавлуяшпв
дпмоеги пвиосредсгвопиою ,вм.«г» вжиясавл
зффекг в зометанпп с нвм. п~‘< ,ijwl.
I.ежима, устнмавллиать его и иаоегат
Управление работой установки, оценка и рагул*
работы пачек и вгиоазога тельного оборудования.
i n мини отклонении <*т заданного режима, создание Д,Ъ1* ” 1И'1
цмопнон базы дли финансовых расчетов с цехами потреб^*"14
и тк-тавппками—в основном базырувмгся пи показаниях ihhit ,**г
но-измеритель но и аппаратуры. 1ммь
Различают неп|«‘рынныи. периодический и специальный
Ч '
При нецрерывиом контроле непрерыипо, с помощью авкщ.
тической стационарной аппаратуры, регистрируют теиичтеив
наиболее важные показатели работы печи или показатели, 1(И,
буммцносн для расчета с (ругими цехами.
В случае отсутствия регистрирующих приборов нгп|м*рывнми
контроль заменяется частым и систоматическим периодический
кон?|юлем с помощью стиппопарной аппаратуры, снабмвеинпа
указателем. Запись показании производится обслужнвпкнцим
персоналом через определенные промежутки времени.
Специальный контроль устанавливается при производстве
испытании в целях подробного выянлепня работы печи в целом
или отдельных ег частей или воспомогательного оборудования
С аппаратурным контролем связан расчетным контроль, мате-
риал дли которого дает аппаратурный контроль.
Контроль температур
Кит троль температур имеет огромное значение для газогене-
раторов, печен и сушилок. Температуры в печвий системе являются
показателем, характеризующим работу ее частей, и диаволяалш’ч
установить происходящие мшеыения режима и их причины-
Измерение температур паровоздушной смеси, подаваемой
в гаи-генератор, и температуры генераторного вала на пыходе
и >зио.1нет конт рол и (и жать режим и ход гааогенериг»ра.
Поддержание определенной температуры у смолоотделиголь-
ных приспособлений дает возможность избежать конденсат”’
шаги газа в яях. а за скрубберами-обеспечивает контроль выде-
ления влаги из газа, то есть его осушки.
Измерение температур в рабочей камере всех печем и сушил*1’-
позволяет поддерживать определенный температурный режня,
а следовательно, и технологическим режим, что обеенгчмнагт
требуемы** производительность, качество п|*одукцми, а для печев
и топкость кладки. Оми позволяет также определить Ttainop**
туру поступающих в печь материалов, топлива, воздуха иотволи-
мых ит печи продукта и отходящих газов.
При малмчям устройств для возбуждении циркуляции гаэоя
и bin отбора нагретого воздуха на сторону, кик, например, в ту »
м> льинх печах, намерение температур дает возможность такж«
регулировать работу щмх устройств*. У Ковалевых ш’^й иамо-
ремне температур позволяет регули|>овать подогрев возлУ
и охлаждение отходящих газов.
Иаиоренпе томотритур . ,.,Лш.,1и14
"»'Г,П* иоадум, гааа н мат«р«ад<1П ШМШ1Л
№И1. псполмоваяип THUIU ОТ10ЛЯ1ШЦ ,,,..
р<кгику работы »звя нитей wwo
Иамореояе тош-рату р во дуга га„>а а
• ими
лягт yetMoaati. качятагон».. ..|Якт,.вг„„
а окружапцу» среду а м«т> вржоеа вашу-
женке, гтмдаааевое ,|Ым<<«0 трубой.
Результаты измерения тамааротур газов
риыов н вродун» < шиазутот ыи . « тз^.ениа 'т7аоао£,':,JTa'rj
печи в мелом или отдельных ее частей.
Приборы. глужамцк ми 1зм> |-и температур. по.цоЗМЯ1псв
на три группы: термометры* ра< ширина, пироскопы р«шнг
чающиеся к плавящиеся при яагреие. к пирометры. действие
которых осмопинается на изменении г температурой мектричг
ских и тепловых свойств тела-измерителя.
Ртутные термометры пр»гты п < «'рошгмив. позволяют лггю.
пр'>1141*0дип. отсчеты И .И'ШГВЫ. 11глосгатн<ш НС ЯН.1ЯРТГЛ Н4Ф..1
можвоеть или затруднительно'п. регистрация имквыиии
Ma mi 1МРтрн чески? термометры можно применять оря тяже-
лых условиях работы, отсутствии нгмдифипиромня' го персоеала
и к случае пгобходииктя. некоторого отдаления пзмеритвльипг»
прибора от места памтревяя.
Преимуществами термометром сопроткменяя являются вол-
можиот автоматической регистрации температур влили от мггта
нпк!]»енпи в значительная точность измерений при низких тем
перлтурях. Недостаток этих термометров ввобходимдеть в <точ-
нике тока.
Дли измерения температур до 1400’ часто применяют термо-
электрические пирометры, nm.-aiaima которых mi»kho регистри-
ровать нл расстоянии. При вамереиго бмее высоинх температур
терчозлентрнчесние пирометры хамияяип горометрями других
ТИПОВ R ОСНОКНОМ оптическими.
Различают оптические пирометры, измеряющие часть выу-
чепия и продолах определенных длин волн, -пирометры члетяч-
Horn излучения, или моннхргоатячосипе,-И измеряющие
излучение—пирометры по.тиого мхпчгмкя. или рмлнапмониы» •
|]И|М>М1>ТР частичного излучения служит 1.1Я 11еря".ц|Ч1чнм1
замеров. Показания его иельз* регистрировать, и они яыивдея
ехбьмсгииными. Дли пользоиагоя этим пирометром МсоЫОДИМ
источник тока. Пирометр требует мииим1ыьи»й поверхности
нлкаля. допускает точные ихмеремия. _ м-..ЬАи
При pujus.iunmiuv ввроштри «ожи*»»
|«ПКТ|МКНЯ иоквзиний. чп> яиляетгн »* .п-б»>г
IIHTV.3I.HV с «О,1Олр<ИваГ11Ч<Х КИМИ (|11р*МСГр**И- “ I
’ •“ni.p. . .. .-. «и п. I. .«!».*’Г» •‘•’ГГ
м источника тока. -Ним объясняется их широкое р41сцгЮГ1
вгнме.
Радиационный пирометр быстро реагирует ни изменение Км.
перятуры ПеЧИ В противоположность тормовлектричвсквм UHt.i,
метрам, имеющим защитную аоматуру (фарфоровые или кв>| лг
вые газонепроницаемые трубки! с большой теплоемкостью. Км ме
того, ма арматуру термопар н самые термопары веблагиорвлтио
влияют высокая температура, печные газы и пыль.
При установке радиационных пиромстрт следует предали
тривлть охлаждено корпуса и подачу воздуха под давлением
избежание попадания печных газов внутрь пирометра (рис. 173|.
В керамический промышлемиости имеют большое распростри
некие пироскопы. Хотя они не дают нредстэилсиия и скорости
подъема и о понижении температуры, но в силу простоты, дени*
казны, надежности, а главное достаточной характеристики дести-
гаемых температур, являются ватным контрольным элементом при
обжиге керамических изделий.
Дли измерения температур до 300” применяют ртутные термо-
метры, те|*мометры сопротивления и термоэлектрические пиро-
метры. В области 400—1000° преимущественно мспольз», ют тер-
моэлентричсскмо пп|к>мстры, а для измерения более высоких тем-
ператур-—также оптические. В интервале температур 100 —ЮО'
применяют железо-копелевые термопары и в интервале 700—1000“
хромаль-алюмелевые. При температурах 700—1400° и выше
используют платинп-платннородпеные термопары.
Дли намерения температур поверхностей пользуются термо-
парами с обнаженным плоским спаем. Температуру в туннель
пых печах измеряют стационарно расположенными пиромет-
рами н термопарами, закрепленными в вагонетках или мате-
риале. По мерс продвижения горячего спая термопара сметы
кается с барабана. Измерение температур стекломассы произю*
дят погруженными в иее термопарами, которые часто снабжены
водяным охлаждением. Температуру стекломассы в стадии фор-
мования определяют путем впаивания в мое термопары.
Измеряемая пирометрами темпе-
ратура не является истинном темпера-
турой газов, кладки иди материала.
Термопара или термометр участвуют
в теплообмене. Оки воспринимают
тепло <>т б(мее и аг рс-тых -тел, напри
мер. от газов, м отдают его кладке,
обменивали. с ней лучеиспусканием
Отклонение темпе рату ры,измеряемой
термопарой, от температуры газов,
кладки и материалов может быть
очень зкзчн тельным. Особенно оно
велико в полостях регенеративных
Рм1 I7V ( Лема установим ар*
\#rqi.i у гтаннм печи
Чтбы устранять мания» швдо MleMIBU, .Anowu ,.D
ш,иа|> И отдачи теп..» ямуяаяяш пт m«< тешкяаш,
пбратж». иряягияют термопары, нерп «.порш n..,rJh,..,^.
с большой скоростью гаш с помощью иод.хтруйяпго насоса ми
эжекторе, что |а1аможво при лоетаточвой у’стойчашхп! мате
риала термопар пн отношению к газам.
При измерениях температур оитическнм пирометром следует
учитывать, что их градуируют по показаниям абсолютно чернеть
тела, и следовательно, они указывают заниженную температуру
тел. чернотпость которых меньим единицы. При ьазир<>мний
оптическим пирометром кладки или материала на иоказялве
ви}и1мет[»ов планет излучение газов, заполняющих печь. Следует
также учитывать, что оптические пирометры измеряют ме только
собственное, но и от раженное излучение. Особенно большее
ошибки возникают при измерении температуры иечериых тал,
находящихся вне печи.
Из сказанного следует, что температуры, измеряемые в печи,
являются приближенными параметрами и при измерениях белее
точны нх разности.
Температура печи не являлся определенным понятием.
а представляет собой температуру, указываемую парсметрим
данного типа в определенных условиях.
Все указанные обстоятельства следует учитывать ери уста
вовне пирометров л ммервяяях. обривая ьмвя.яяе » усямвя
и шероиия.
Контроль д«».ка«Я
Контроль давлений пиэминет установить требуемый рс^мм
данлгннй, влияющий на распределение температур и характер
газовой атмосферы, определить сопро такт гни* отдельных уча
егкин, величину остаточного, суммарного и отдельных наш рок
и количество протекающих газов.
Измерение давлении часто нс даст пмкхредствешвого указа
ния ни ха[>актрр технологического процесса, однако позвсылет
обнаружит отклонение режима от нормального.
Данлопт* дутья в газогенераторе характеризует сопри г низ е-
пне слоя топлива п производительность газотеисратира.
Давление м рабочей каме!* печи и супшлке характерна ет
ирмсос воздуха тын выбивание газов я влияет на температур"*'
и тазоный )м.*жимы. Увеличивриврежеиме янечн, можновследст »
Присоса воздуха создать окислительную атмосферу или же яесикм
холодных газов.
Увеличив давление, можно аызиать —
гизияи рабочей камеры л аовмеигь температуру •-
ш,шюя»г опаяешь»»
С1м4>ря»ен и
у Г ЮЗ*. г<
Контроль давлений в горелках, у основания i»eiг.|««.Ри
в рекумараторов. в газоходах в дымоходах дает И|м.1( т;/01м’>
п илиора и сопротивлениях в ;»тих участках и о возможно» П|
I «ровни. Ишеигяис давлекия указывает ил нзмемаиве conponi
нпн и nw6x.лимость Принятии мер дли ликвидации его (запад*
лагвяэвгмии).
Измерение давления у основания iuuoruh грубы ппзпплй
судить о напоре, ебаспрчкмем м дымовой трубой, л м сищ-тпл г
< давлением до трубимого шибера о запаса* напора, не и< Г11 и"
.иеыого печып. Прикрыв на короткий промежуток пременн inv
бяной шибер, можно определить полное разр*жеии1* (нмнор|
гоадааиемос дымовой трубой, а следовательно, п сопротивлевм
самой дымовой трубы.
Иямс[»сиие давлении дает молможность определить количеств
протекающих газов. Большинство приборов, применяемых ,wi
и1чнреним количества газа, пстювано на атом измерении.
простейшими приборами для измерения давлении до .*4Ю им
вод. ет являются и-обрадиые манометрические трубки. При при
мемеиин наклонных трубок точность отсчета хвсямчинлется
Мембранные, поплавковые и колокольные манометры (тягомеры},
а также кольпевые весы Позволяют регистрировать показа ни и.
Конгродь согтави газон
Обычно контролируют состав газообразного топлива и про-
дуктов горения.
Контроль состава горючего газа позволяет установит», качс
стио «го и пригодность для технических нужд It нужд отопления
(содержание вредных примесей. теплотворную способность, плз
мпмшую излучательную способность и г. дД. Он также дает
возможность оценить работу газогенераторов и присос воздуха
в каналах и камерах.
Контроль состава отходящих газов позволяет ус таил нить
степень Полноты горения то1ыввл, аыхо.т продуктов горения,
присос воздуха, величину избытка воздуха, характер газовой
атмосферы и потери тенла с отходящим и газами.
отделение состава газа за рабочей камерой дает предел
«ыевве о о.хтнитг ci орания газов. Даже определение только СО,,
характеризует процесс. Определение СО. и О, часто дает иен
м -жя.н п. расчетным путем определить содержание СО.
сследоаатгс состава газов в капалах за рабочей камерон
у осиоиания рсгеиераторов к рекуперато^юв, до и после шиберов
|-л□панов и и различных частях газопроводов воаволнат обна-
ружить ирис ос воздуха и отдельных участках, степень догори
НИИ юрючмх газов, присос пзршчего г'ааа.
пи Ь Рах,ия,Шх участках забирают периодически- В местах
•• жом температурой необходимо для забора проб примсвни-
°хл аж данные мздой трубки или трубки на материала.
аимодеагтяующгго с газами и нс влияющего каталитически.
В огуелышх участив, .(ии1.»ол<,|,, ИЛЪглии ,
ист глмлн болмпоп. пржоса юхлуха, ,мт., . т»и.мш’,„,т
ввгоматич.ткии ™:и>»пп.|«а»т>,|| на СО. ила СО, л СО-pH Га»,
диализатор уваливает и регистрирует ял то.пмл реа^ьта гор»
ини пилам о рабочей камер» мча, во и >чораии» газов в м
со» иоалуха остальной спетом». Попову агж»лат»льна уставов,
ма пнтимзтлческих гаэпвналнзвторОЕ' за неплотными кляван«мн
д IlHUHJjHIMll.
Дли работы сушнДОк имеет бмыппе значение контроль в.и-к*
tux г к теплоносителя, харютеряаутцдо резням сушки. Влдж
япсть отработанных газов характеризует степень их использо-
вании в процессе сушки. Влажность газов контролируют с во
мощью психрометров- Желательно применены? мекгрнческих
Ясихрометров, допускающих передачу показаний на расстояние,
регистрацию их, а такясеавтомвт1гчгг1.'ие регулирование влажности.
Полный или частичный ВВПЛИ8 горючего ГД Ш с помощью япт-
магических га зол пали заторов обычно делают у места прчиэюи-
сг»« га ли и. кроме того, у места ввода га» в цех иля завод.
В состав продуктов гореимя часто входит газообразные и наро-
образные продукты разложвшгя и подсушки материалов (СО..
S-. и ||f0).
Обычно ири анализе продуктов горения ограничивают я и ре-
и-нием содержании СО,, О,. СО в \,. Если « продуктах г.,pawn,
«.держат», Н, И углеводороды. в.п.аыуют.м аяварзтмдлл >и
man пт-лого газе. Влажность пр» num. горения обычно оврт-
дмяетсп рагчетом по составу гухат газов вл. спсвмалышм.
А,«до «мпрптор--™ газа овмчво
на. сожржамв. <30, H.S. ,»*»•«» Jгл-ы»!-<;»- <<- U ' • •
СО, сн„ Н, а мага. Так мк са^т"в.
н К S определение содерт**®®”1 Н.--4 проиэт*-43®1
оаХ Жп-u-c Н, « CH. -pc
с” ХжмадувмЬ.» ..ирглмует.
и аиалмвом получающих»11 п| •. с. .1ч.-.ваинс влвгв
может бмть оиреэвягао
оирокмистси етлгяьж'- ,ч„Нч, . .втошт-гетп» ™’"
Gwtbu гаав к<*грол"|'У"1 ,, „чм1ИЭД1„ри. допу
анализатор..... ’К,^^4 рчссотт.» в р»гжгр.пвю ет
склеят», иеррлачу пом-заим “ I , г,.Гивя W'
Дли №Р«°1..*гкХя£Г«м“ри •”Есв' "
с^-Гнли^пвя^х: ог«.;..п— ..............- -°"
шенме.
Контроль Квлвчжги* газов
, г.в>а воз полает пар»*»."-
Нзморетч.» «олвчеттпв горючих . .зиергиет иоли
расход их и выход при гааифи^шог р и|1ОИ.,,а1ь росчотмо
* ___ ___«жяет- т>зып^{111.1СТ1> УТ'ЧИИП. • I

данные № выход? продуктов горении. Намерение кодичвегц,
М>»дух» вомюлиет определить расход его для нужд горения, 1а1|(
фньиппи и охлаждении.
<Юычни замеря а «т количество вол дух а. расходуемого па г
it иг и количество горючего газа и воздуха, расходуемого на г*хЯв-
ждгни1. Легко замерить количества очищенного газа.
Количество дымины х газов обычно не замеряется. ввиду Я1
кокой температуры и дпижепия по кирпичным каналам, в кото-
рых затруднительна установка измерительном аппаратуры.
Количество газов определяют, измеряя скорость и сечение
потоки. Для этой цели служат приборы, измеряющие скорость
в отдельных точках сечения (анемометры, пневмпметрнчесюм
трубки) и приборы, измеряющие все количестве* протемнопизо
газа (дроссельные приборы).
Из дроссельных приборов преимуществен по применяют дна-
Прагмы как более простые и дешевые и наиболее изученные,
рубы Центу ре дороги и громоздки. Засорение смолой меньше
от)>ажается на диафрагмах, чем на других дроссельных прибо-
рят. Разъедание сильно отражается на диафрагмах вследствие
разрушения кромок. При установке диафрагмы вследствие непол-
ного »*<становления давления из-за образования вихрен имеет
место значительная потеря давления. В трубе Вентури благодари
наличию специального диффузора образованно вихрей и потеря
давления наименьшие. В диафрагмах я соплах потеря давления
составляет от GU до 90% измеряемого перепада давления, в в тру*
бах Вентури—15—20%. Перепад Давления для газон составляет
примерно 10-200 мм иод. ст.
Для получения пренильных покиданий приборов, измеряющих
скорость и расход газа, требуется прямой участок газопровода
достаточной длины и с неизменным сечением
Коптроль топлива
Топливо контролируют для определения величины его расхода,
величин потерь и к. п. д, тепловых установок (составление
теплового баланса), а также для установления свойств в сте-
пени пригодности топлива для технологических в зисргстмчсских
нужд. Исследование ггце|латорноги газа даст, кроме* того, пред-
ставление о работе газогенератора.
Контролируют количество, состав и теплотворную способность
топлива. Некоторое значение может иметь температура топлива-
Наряду с твердым топливом контролеруют очажные остатки,
характеристика которых позволяет сх шть о полноте и качестве
горения я газификации.
1. РАСЧИНЫП КОНТРОЛЬ
Между составом топлива и продуктов его горения иди газе»,
фа нация, а также между составом сырых материалов и ироду**
ы*о
г,в я» обряГлткя имеется «шчастмим ,
С.нТПВ Tf'u.iuna п 'ЫрЫТ Материала, Вйтай
и ||ламл1'>сть отходят*» гам», расход юадуха
вить материальный и тепловой балан',
не частей и определять к. о. л.
Определение указанны» показателей называете»
ИОИТроЯПМ. Расчетный контроль дает возмоашоеть
анализировать работу печи и ее отделкам» частей.
Содержание в таза» отдельных аагааато*
Для расчетного контрол* необюлямотяап. содержав** отапль-
нык алемеитов и различны» галат.
Еп> можно подсчитать, зван, что кг моль любого газа ааии
мает объем * 22.4 м1. Следонательно, и t к’ СО, еодеряигтгя
^.0,536 кг С и до - J.429 кг О.
Есла уточнит», значение молекулярных весови учесть опытные
данные, получим следующие весовые содержании огдмывж ал»*
ментов в 1 1Г различных гонов:
кчличргтвсннам ланнс и кисть. Янаи
. можно определить выход
“утд на горение, гиста-
ы печи пли «гледьмык
। натываотся расчетным
—------------------- углубленно
в 1 м’ СО.. СО. СН. лиеркит- я ".536 кг С.
в 1 м' С.Н. » . 2 • 0.538 кг С
п 1 м* О,. СО.. SO, »
в 1 м« СО. Н.О
в 1 м’ Н.. H.S. Н,0 >
и 1 м* CH.. С.Н.
n 1 м* НД SO, »
в 1 м' N. »
> 1.429 иг О.
» 0.5 1.429 иг О.
в 0.0898 кг Н.
• 2 0.0898 яг Н.
• 1,429кг S
» 1.251кг X
Определение выхода сухих газок, их влажности и расхода
воздуха
Приводимые мните формулы ио сути пдинаы ны в случаях
газификации и горликл твердого и жидкого топлива, ио <»бычм'
значительно упрощаются для случая трении вследствие белее
простого состава дымовых газов в отсутспмвя или, вернее ничто*
ного содержания в пах смолистых веществ и пыли, потерне в
нсачигельпом количестве содержатся в генератирмом газе.
Введем следующие ободичеикя:
С", Н"*, О**, N*", Sw, A”, W* содериъаням соотзетстмино угле-
рода. водорода, кислорода, азггта. серы*. ж»лы м влаги в кг кг
тпилмва.
С", 8е. W* — количества соответствеммо углерода, серы и влаги,
переходящие ил обра ба тыкаемых материалов в продукты тренам
и кг/кг топлииа.
• Полравуымается гирл, |крг1однж’« в гаа. » е- сера »ооллв> м шметем
герм тяннл. смелпсгыж микст» и пыла.
C Si Wi nomn*e»M импипмига угле|юдя. rcpu H
г» пёрехозяшпе из обр»6ати«а< мыл митерпалои в продуши го^
«нН и кГ Ы5 CVХОГХЧ ГаЗЯ.
со;, so;, о;, со», н;. н,э*. сн;, с,н;. N;—
сотжтггтенпо угопкпмош. сернистого гам. кислороде.
гглером. водород*, сероводорода, метана, эгилопа и азота
индексе <£♦ м гепграторном гам* и при индексе асй» в продуитнх
горении) в м’/и* сухого гв».
Сгм.С^.Ся — содержание углерода соотиетстпсино в смолистых
мцгстмх. шлаке и пыли (механическом недожог»*) и кг Кг
топлива.
IL-со держа виг водорода и смолистых веществах и пыла
в кг кг топлива.
С?л, Си—содержание углерода соответственно в смолистых
вещентпах и пыли в кг/м’» сухого газа.
Hi—количество водорода в смолистых вещества к и пыли
в иг'м’ сухого гида
V.*,—выход соответственно сухого п млажноги генератор*
пого гам в м’/кг топлива.
V?,. Vje—то же для дымовых газон в м’/кг твердого мл и жид-
кого или в м’/м* газообразного топлива.
V*, Vj—расход воздуха соответственно для газификации илв
горении в м* кг твердого или жидкого топлива.
Wr—расход пара ва дутье или распыление в кг/кг топлива.
Н,О*. Н,0*—содержание влаги соответственно в генераторном
газе или в продуктах горения в кг/м* сухого газа.
Горение и газификация твердого и горение
жидкого топлива.
Опрсде.пнне выхода сухих газон. Выход сухих газов обыч-
но определяется по балансу углерода.
Нл С” углерода, содержащихся в 1 кг топлива, в гх*нернтор-
нмй газ переходит:
С*—(Cw -Г Сгм 4- Сл) кг
кли
— Cw — (С*л т С')1’м кг.
1 (У»? ,^11?У^1£е,11Т>ато^,,ог'’ гма содержится U.W6 (CQJ4-
+ън. + Х|Н;) кг углерода.
<тшгСЛВ тХил СУХОГО газа Vt’, то доляши существовать рапхч»-
и.&зб(со;4-со’тсн;-ь 2с»н;)г;4*-ст-(См ♦ с^+сл
Ы2
откуда выход сухого газа:
у- , С«-(С, Р С,. гС.'___
’ o,s3r,juuj+aj'-t chJ-2CJIJ) ' (2>
Указанное выражение может быть представлено а ином ваде.
v,‘ ~ о,|М(си;+а/+сн*+а(^нр+с;в*с1" (1>
При ежпгпнии топлива в продуктах горения обычно ве содер-
жится CH., С.Н,, а также смолы. Однако появляются продутом
7,Сработки материалов, содержание углерод.
Следовательно, можно паписать:
(4>
г’ ---------------- 4*/кг.
“ o.seicuf+cir)
I- SO т» опоедалеы самттстоителыю.оауаавапиается ««во-
Если «»,»• оп₽ > с0, обозна«е«я как RO.. i’"™-
временно с CUt.
„я шесто CO.-RO,. следует вводить в растет уже ее С и С. иг
углерода, а -
<Ь>
(ч.+ -5-.С-Ч ЙГ.
Тогда выражение (4) пРв СО-0 примет М*
С-+С*. 4г „
* ™ -------е.ри Ri •Г
Овредедевве .««— — ’**
зеляется пи балансу водород вносят: сухая тает»
В случае re»ep.wp-o«>
топлии-Н" кг, влага топлива ,
аз 1 кг топлив. содер
*-кг. В v:, м’ сухого: гааа. полутон» ™,
жнтся водорода И.<®96 1Н’, н’^.г"» м влага гатаiH.O'VJjjr
дней» ветестаат н бел»*»-*
Приравнивая привод расаоху, вс .
откуда влажность га»:
^71,^^,-.,.-^
кг/м*
(•>
-----г «..•<« к анмегичяоиУ WW " •МГ,Ж'"Ж 1
Воаиожво upau-стя " и»
Прпвеавипм> выражение может быта. представлено в
азе:
Н.о’-
о| ({• : 111*4^1,8* i-iGH* 2С,Н*Н’J, Hl**»••• j
* ----——“J5
Если навестив влажность ra w 11,0» и неизвестно киличест».
вводимого г газогенератор пара W». то последнее может быть опре
делено ИВ предыдущего выражения.
В продуктах горении твердого или жидкого топлива обычно
не содержатся смола. сероводород и углеводороды. С учетом
влаги материалов получаем
Если величинами \V„, W*. HJ можно пренебречь, то
Определение выгода влажных газон. Очевидно, что:
• « = Vi + ”*7, м»/иг, (10)
где '\8СХ« - вес 1 м1 водяного пара в кг.
Оаред'.к>иие расхода воздуха. Расход первичного молдуха
яа процесс газификация можно определить из Паланга азота
пю данным ana ли ia тоолива н газа.
Азот ВВОДЯТСЯ С ТОПЛИВОМм»’; и с волдуХОМ (0,79 VI м*|
I газе содержится S'j Vc, м’ ааола. Прира пин пая приход расходу,
о.79у;-л;г.».
V"
т.н л
я'г' - Л2.
р»_ “ 1.И1 ,.
• -----Лл»------
Пренебрегая малой величиной 1Q-, получаем:
V *.*’ 7.
-=Т. м’/кг.
(13)
(13)
(1*)
||п .... '•> рйстоду о адуU и сои»,
можно определит выход сухого IJJa ^”‘пт •*'’« • Га
V'„
_____L I.st
или
(«Я
и;
Акялогкяво при сжигания таврдого или жааиого
(И)
ТОПЛИ!
а. я
м7иг
или. пренебрегая малой пг.днчннсй Я",
= (М)
Зиня VJ, можно определят Vj,.
Опргделекя» йоафийяеята яабыта велду и По данный ая>
ли т продуто» горении коэфипиевт избытка поадуха « яря «о.
ранни твердого и житного топлива определяется по следующей
формуле:
, __________» _____
II-Я------Ji—- (18)
При полком сгорании формула упрощается и имеет следую-
щий вид:

формулы (19) и (20) приближенные. тяи как н них не учтены
аэот, введенный топливом, н мехпнический недожог.
Горение гл»ообриэкого топлива
Состав гввиобраявого топлива дается в еОыммыт ароовитат
отдельных компонентов смеси, что упрощает вычислении.
Определение ВЫХОДИ еум» прод»В‘Гоа горелки Из балласа
углерода имеем.
О.МЪ (СО! 4-СО*4-CHJ + г (X. т Ci + С*
_О.И6(СО;-СО,,)ГЛ («)
. и. smkco; . цу 4 си; > sg,h;i - с; ♦ <£ ,.. (И)
17,“ ».'.K>/oof+<»’)
ЯО [|*ча tyuia.il
465
Если вместо СО? имеется НО*, то, пренебрегая серен, солео.
машемся а смолистых асапеетиах и пылп при СО — Э, подучаем
V*“
ад»|со;+«о’+ао,+си;+»с,н;+нл,|*с;-+с’. <; ,!>
0.SBXRO*-
Если воличавамн Ci.. Са. Ci, Si. SO, к H,S мо.кп<> протес
речь имеем.
, СО* + СО* f СИ’ е 1Г,Н*
Ъ»=-----!----« - . “ «•
СО*-еСО*
<24
Определение влажности продуктов горения. Иа баланса
ВОЛирода имеем:
о (Ж98(н; + h,s* + ген;+2с.н>;*+н;„+'Ь-'1 + ..
« 1 H.O’v’, + 0.0S98 №v?„ (Л)
от«уд*:
Н,04-
»[ >. *и(н;+из,+тсн;+»с,н;)+н^1+5^+*!1 о.пнмнл^]
vj-”
Если величинами Hr^, Н? и VV^ можно пренебречь, то:
Э Г п.лвэа (Н* + ИЗ* + »СН« + tc,H* I . 1Ц-°’ 1
H,O»«-L- * ' J 1(rM.. |jc,
Определение выходя вложим* продуктов горения. Выход
влажных гадов
(27'
Опредмевие расхода воадуда. Баланс ааоте приводит к !•
листву:
NJ +0,79V?~Nj V*,',. <2Я>
Отиула:
аавме "vTr^Tx^/’* ®ш11“ сжлиаыа угаааоаороаов приводят и «овеваем»»'
Опредеа'иие КОзфнЦИСПТа la6uiM
1ИРТГЛ л,1 нм ряжения: огличиия х паре-
> *5_ . °?-мсо*-м и*,
4 °j-i. N*
— 0.» <<'*-0.111^
(30)
гл. Оа.и-кмичмтво кислород,, тгоретичегн. BOTfil(,„M,,. , „
полного сжигания сухого газа в м'/м', лли
При подпои сгорания формула упрощается „ им.ет елей,-
ши и вид:
(31)
Величина а может быть также определена по с.ютпимоеииа»
ноличгстп ааота. фактически .веденного при горении а «дели-
мого прп а=1:
IllN’V* -N’)
-----------------------*- .*-------------------.(32)
?»|и.5г.о, + 1лнх . о,5н;-:а|;^эсл1'т|ч+«ил>с„н„’'
Определение мшнегтм присосанного мазута. При люц-да.
лепных расчетом или иепосродственио ммершишх количествах
проходящих газов присос воздухе устанавливают по радости
объемов проходящих газов или во анализу гааои.
Предпооооким, что состав < %) сухих ОТХОДЯЩИХ гл МВ ли При
ша СЛ1ЛУИЖТКЙ: СО,. СО'. О„ HJ. N; На 100 *.»« ’v
дящнх газон присасывается «в» оСммоа воа.1>«» и сгорает •«>
объемои СО и *а* объемов Н,
Тогда иа НЮ начальных объемовотао.тяшпд гам® иолучител:
со,.. .со;+«
со.. со'-«
о.. .oj+oju-'-J
и,. н;-а
Бсоп> 1« + «- j-"“ у
Состав (в%) отходящих газон поелоnp«rOfe- ’
причем
»• И7
A-j- too",.
«*+—T--
co--- co'-;- sion
”*”/ h t«>X
h:
(33.)
(336)
(33«)
но составу отходящих гнаов до после присоса «бе и
могут быт», определены из ьы ряжений:
б — COg* W-COJ со;
t _ со;, и;-со; н;-бн;
(34;
(35)
Если бае равны нулю, что справадлпно ирн отсутствие
догораая" гааоа, получаем:
кюсо^-т-асо;—1оосо;,
откуда
а-^^^^-100%. (36)
Присос в процентах конечного н«ы и честна cjxhx газов:
------‘-f—if 100%-
1в0+._А__
Припое и процентах иоличестла газов посыо присоса
рагных нулю:
оо;-со: .пл
w«+a,0Ow — си; 1
‘+ "ТО;
(оставление материального и тепловою баланса и
при Сив
(37)
определе-
Лти установления распределения тепла, а сладива телами,
яма отдельных потерь, опенки ешкобоя и путей умемыпеиия
ИС»ом теши а у велячеааа к, д сисТ1в;1ЯЮ1’ T«n.WBO« балаю
JJf * и сушила и шлим и отдельных частей, Составление таилмито
омаига базируется а. давних мвтеривльаог.. «.Ланса.
I рииаиы ба.висов. Баланс ножах бить отшхен как ко »<•
установке л аалом, так н и отдельным алементаы.
Для пеяий наиболее важным является составление баланса
4 •
V
Рав’’*‘* КЯМкрЫ к Пр.гиогобз^г* „„ед,
отходят». г.»., для еупшжж-едед, г »«М4
Ьпляис рабочей камеры соетамметгя „
работы «ого ...боа" х„го -
Выамс прасиоеоГиенам дла >taMUjuu, т«и» оти -И|„
газов поавоаяет определять аг »|«>апмач»г<ть
Балане Яруга, мемевтоа печа а Гушалоа дает воыыигвить
уставокать ряд arm мигательных даявыг: тлеги теш
элементами, присос воздуха ила утечку гаке и т. д.
Матераальиый казане. В матераальясм балык. сопгет.мяьп
количества вводимы, в отводимых миим-та. Можно относить
материальный баланс к .элементам виц» тв а к г< единениям
При сопоставлении материалист баланса гороявя тмят
в при ХОД» учитывают вводимые топливо, пар и воадух в в рас толе—
п^юдуиты горения, подсосанный во ад у х а остатки от прпшн.
Креме того, учитываются продукты разложения и сушки обраба-
тываемых материалов п продукты взаимодействия материалов
с топливом и продуктами горения. Обычно баланс составляется
по элементам. При известных выходе гам. расхода воздуха в т.л.
для нахождения содержания элементов в газах польз)юг си уже
известными формулами, а именно:
содержание углерода в горючем газе:
0,536(СО; + СО* + CHJ т ЗСД) «X гам.
содержание углерода в продуктах горения:
0,536 (COj +ССХ’) vf, кг/ггг топлива.
содержание в продуктах горения;
ктк.юрода «.429 (СО? + 0,5 СО* * SOjl Vi«,W пллвм
азота 1,2М Nf • Vj# кг кг топлива
водорода 0.0Н9® Нр > товлвва
ТшмМ вм»«г. В теплоккм 6.Л.ИГ. учитыввют п™»»*
подпшго к р.г.одуеыоп, тем. к рторелмгиие 11 ® «Ж»»-
ным статьям. _ __ы<* шыгпе
(л>погтав.1сиие теплового баланса основ %«ппмв»т
сохранении энергии. Вводимое к Р*е1п^ ,,,,тв,.ТГтнми
прямеимтолыго к примятым Г1 л““ *”'* пвмдааиется ввчалмым
с. законом академики lecca расход тепла ।
и ходечвым состолинам. х!, а су-
Метлика еостав.пжня баланса **’дяивым легм
ШИЛОМ п главе XII. Ирм согтавлеяаи одределВИВИМ
т.ш» оользуютгя ы.*?“«"“ «ПЫТ.Н.»
расисты ио формулам. В ’ысттул, i 1 явямикт» «т
в тепловом баланса учитывают и * цитазные ж»
.одащиг газок х воздуха ял» п.р*«» “-™ f*
—
,™.т”»>*'П> «•«“ .ушн-тсн “•чь’уются ВДИ.
посту»»™» < » В1МОД.ПИХ И.» 1НМ> г»*»».
•’ннЛлипт «. Д- 1»О«Ф»В1М»Т поляпоги Д<-ЙСГ|М1Ц И.,,
пЛмко вирижа<>Т1Я нтпошекием ПОЛМВО и. иользоианцощ ‘i
ймад.внчиг. Вишу того, что отделим» случаях кадячгеп,
ПЧ1Л» К»Т»риг потно считать 1ИММПО ПСП0Л|.Х>М1ЯиЫМП п ,ц.
,р,’,енвычи рамичмы. к. п .л. является условной «влнявно*.
В «ответе»ву«>ои» маши опрмммпе уточняется для отладь,
иыт частных случае».
В ОГООШМ1Я» сушилок обычно нс пользуются ппнятигм к. п. д.
а огрянячимптся оценкой величины удельных расходов «пл,
и во,дула.
4. ИП1ЫТЛП11Г печен и пшл.юк
Текущий контроль работы газогене|мпоров, печен и сушилки
при условии достаточно тщательмого его осуществлеиия, особенмо
с помощью автоматических регистрирующих приборов, дпст мнтг-
рнал, достаточный ,гтн учета и контроля работы установки и общей
характеристики протекаищнх процессов.
В ••которых случаих прпизипднт специальные тенлотсхннче-
скве испытания печей п сушилок. Испытай иг ла от материал для
оценки качества работы установки и способов улучшения ее ра-
боты. Целью испытания может быть, например, определение
к. и. д.. уточнение отдельных статен расхода тепла по веял
в сушилке и целом и пи tn дельным их частим и просто фиксиро-
вание пока вателей.
В (гтдельпмх случаях испытания производятся для выявлю*
ния причин неполадок. Причины неполадок, связанные с обогре-
влм печи и движением газон, обычно выявляются с номишью
анализа газов, замеров температур и давлений. В этих случаях
часто не требуется полных испытании и составления балннст.
а нужно тодьк») пбмируисить я проанализирован, пока за тельные
0ТК.И1ГГНИЯ-
Спецнальные яеслезонаиня производят, если необходимо
яыянять ялилине на работу печев или сушилок особенностей
режима или их кепстру кипя и ясс л с допить новые авенья.
Иногда производят тан называемые парадные испытания, при
•и.чорых создашь блатприятные экгплоитацииниые условия,
чт >ы достигнуть особо высококачественных показателе* работы,
одп ты* испытания производят для установления предельно
пзмпжиов враиаводительвостм млн показателем при переходе
на Другие виды топлвн*.
Печн и сушилки испытывают при установившейся работе
и bnL?',,ee в^нрерывппго действии -при постоянном режиме,
важно сохранить неизменное состояние печи и сушилки
чале и в конца иг питания. Поитому и установках пормодичо-
4»
ского действия контролируемый пер»,,. ,
пли иескольиям полным циклам ра&',ты ““п I**» Одному
В случае пегоипалемм., отдельпы,
ночи н Началу и ,,.,нпу .с пита an п .4n,*„ Ьат7Х1м2 Т""н"
спуюиие поправки (изменении теплосодержания
рЯ1ЬЮГ» И Т. Да). К ия КлаДМ! и Мито-
Продолжительность испытании д.,
отдельные неточности или отклонения от среди.» и,,?' .
не могли ........... т.плннть ня результат. Л?» уетав. ток „пре
рыниого действия длителен -ть испытаний еюстшивет и»
СуТОК, U И’.'И ответаТВенНМX !v”‘a'iniiiiH»- — '
При испытании! необходимо учиты)
жогмых ------------- -
ПО весу
прнответсгвеииы» испытания»—» больше.
, >мть кпличктво arpv-
мятериалов и продукции. Как шивало, учи»
. и лишь в крайнем сл»«е—ИО объему. Eke
и огтатк» должны быть учтены. Сшюставлеше иолпч^тв игру,
жеппых материалов и продукции должно дать удоаиптвора-
-тельную сходимость.
При испытаниях всчЛхидими учитывать количество. состав,
температуру и тештотвирную способность топлива, состав и тем-
пературу отходящих газов, кодичветв) а температуру пктушв!-
ШИХ воздуха и пара и помимо количества также- состав и темпе-
ратуру загружаемых в печыыи сушилку сырых материалов и про-
дукции.
Для составления материального и тепдоэтго балансов печи
достаточно измерить количество, состав и температуру веществ
у имшнп, к которым отвесев баланс.
Детальная характеристика рхбн.ты отдельных частей печи
(например, рпгелераторов), адм иэотсрмичесиаго пили в обра-
батываемом материале, илк протекании горения требует специаль-
ных исследований.
5. ЛПТПЧАТЯЧН KOF РГГУ.ШРННЛППЕ
Покаватели, характеризующие тепловые протжем, протекаю-
щие и печи и сушилке, кии температура, соотпошемие топлива
и воздуха, теплотворная способность топлива, давление, влаж-
ность газов и т. д.. подвержены молабеммям, и для их В(»ддержа-
НИИ »» гребуемпу ур>>»н« н«'С»иднм.> сиотяьчегнучиь'е ГО’»
^"“WyAMIKHHI.b можно «ручную Н •НТИМЯП'ЧИ'КИ. »«*«•"*
|>ч-чмого регулнровапия ааилючаотся в тем, что « в |
IHI.H лишь тогда, НОГЛ» 1ЧНГНГНШ' ,ог’'“ t" un
ПОГО предела или диж» иыэиило нижмагглы!» ’
При ашоыатнчосном |«гулиfn’iuiним • м>’“'
„зменьняй рнгулируимы,
шлет их к исходным значениям, а пслу ^-) .
ш-лнчниы одного и. регулируемы» т ,Т4с»льи Ль
„е. Автоматичные регулировки»
и.рмапм ИЛИ необходимую IKH-WnCHWOCTb
— ..... r,.is Л..Г-».. VI".......... "' .. ..... ...
М печь»' п нитяное и влиянии HOIK тр) 1ПИИЧЫЧ Двфешки. Лею.
вхпавруют рвботу хорошо рв вот впив х почив п сушилом с
№ 1»лмюЛшего уаувшвввя.
|1е1<ч-.и>й[Ч1М1« пилава ивтомихиаяппн рпгытм уетв новее д.,„
WTO, «ПОЛИ порогу лир) иные потаим» ио уменьшила п.таЯВВ11
риплвромнвя.
Автоматизация обусловливает уменьшение расхода тпплпоа
огиву п«»р<»в. уменьшение стоимости ремонтов м увеличена.,
пронзвомтелмнчти печи, уменьшение расхода тепли и высо|юя
качество продуктов.
Чем чувствительнее автоматический регулятор, том быстр*
он реагирует на отклонение системы от нормальною состояния.
Ч? ж т1игтсльвостъ регулятора характеризуется отклонением кин-
третируемого показателя, необходимым для начала регулирова-
ния (в мм вод. ст. или град.}.
Требования к регуляторам в отношении чу вствительносш
уста яа вливают с и в каждом отдельном случаи в зависимости от тре-
бований установки. Обычно избегают применения регуляторов
большой чуштвятельности,так как они имеют слишком сложную
КМНСТр) КЦЯЮ.
В состоянии равновесия регулятора положение установочного
прибора. непосредственно производящею изменение и контро-
лируемая системе, должно в точности соответствовать оптималь-
ном;. значению контролируемого покаамтеля.
Скорость перестановки установочного прибора (пентиль,
дроссельный клапан, шибер и т. Д.) регулятором тем больше, чем
спорт» происходит корректирующее влияние регуллтира.
При слишком быстром возденет пни регулятора на установоч-
ный при fop вследствие инерции движущи хен масс может про-
вюяти переход состояния в направлении, противоположной вы-
звавшему действии регулятора. Это. в свою очередь, вызовет
ртеггу регулятора н протмшположвом направлении и новый
огрета линии среднего состояния н т. д., т. о. может проис-
ходить п*»тониное колебали* воздействия регулятора —перерт
Гу дарование.
При хорошем регулятор*» по достижения пормальоого состоя-
иия **’гУЯиРУ*,ак* воздействие должно прекратиться.
Дл* Регуляторов заиления, тягя и соотношения, если только
длижутцвггя массы пе велики, не требуется особых мер. приду
П|*ждаю*цмт перерегулирование. При контроле процессов, сии-
зентшт с ттплпаой имгрпигй печей, кладка и содержимое которых
аккумулируют большие количества тепла, большая скорость воз-
и- ТЫ-Т' lh. 1(|,1 Г?ИМ .и111,.| ,, t >1U I 1. х I. I Ы 1: И "
*м ** " глглрдящвм ре|улировапмем.
млячанм. Рй-улятори «, глмяпиш ________________
||.»<Т «WTl ОТКПОЯМЯЯ iminpn.wnvM.nrn
р,ИГ 1ЮСТМ10... ПоеТОПеПЯОСТЬ Дп 1IWO«.»E?"'’£ " рег’л"
йр."- «*>" Р«гуз--И. т.
Кметмгим' регулятора да,™. дмугкт .-„обод™ „„
трсбуипм ма«»* регуларумыт повят»* . „г™.
jMitoTU. 1МГ) ЛЯТОР должая легко ««„о,,. Curk g^,' '
„отреботжтелквмм п откипк-нв оЛслужкмпия я легко д.<т.,пкыя
Различают регулято|уы прямот ц косвенного действия
В регул«горе прямого действия и кмсне-
имо регулиругмпт ппкажтеля вызывает усилие. «еобжодтше ля
совершения регулирующего действия. >ти регуляторы состоят
из воспринимающего органа и устаиовояяого механизма (врибо-
ре), приводимого в движение воспринимающим . ргаиом.
Если импульс, возникающий вследствие лмсвенвя паморие-
мой и регулируемой величины, недостаточен для яеооередсгвеи*
мой ппрсгтимовкм регулирующего приспособления, го пн уснля-
шются с помощью вспомогательных сил, иог'рмми он управляет.
Подобные регуляторы называют регуляторами с усилением или
регуляторами косвенного действия. Оия
состоят из воспряли мающего органа, реагирующего на изменен!"*
регулируемого показателя, управляющего механизма, с помощью
которого осуществляется упрлвлеште вспомогательной силой,
при видящей и действие силовой механизм, и уставовпчиого меха-
низма (непосредственно вызывающего изменение состояния).
Для создания пгамгогателыкЛ силы используют воздух, масло,
воду, ня холящиеся под да шепнем, метстрячоскую энергию и т. д-
рег’уляторы с MHiTVKpanruM у -ялеммем снабжают несксльимми
у правляющимп меха ни ими мм. ,
Воспринимающие органы регуляторов шыеяия, гмешеяия
и соотнооиня пыгн лияютгя в виде разлвчмого типа аппаратов
для п шеррвии ЛЯЮММ: иолшаиквоп,. оо1И«»ио»ого « wxu^i,
же,.Ш.Juu «гут
< римжвым вп^стиеи. « в«л>- стр>«о* тр>
„л№> ПЛ.СТИ.КЖ »лектром.г«.п,ы?п ’
AMoerawcMi* репляшр (Р«- bb> ¥, гм. ноге
паютго н пмь. уст.»»1и»»"« «•
иентяли. Этот регулятор 2^"'““ “"“Tiwlee»» ^wna-wia»
д.макие П гадппровол» '• }<».««» rii. rraf-
гата В пгчь. <> устраняет “яи” ”"'7“ .'„. Jn. Утвоам
«торги,. Инвулмо» г-лргат • "™ч’
таких реилятороа “'“Р' '"' влл л.плггаи, «рм
В атом per,»n<W ""I ”го'« < Ь-« »«'-*
.•тр»Л»,|,' трубку I on добр» * птромгаи»,
и гаиюром'ло отилокм»* от „г'ри“. * ।
Р*' 177. Схема устапопки регулятора с «мп.
ноцгяия КЧ.1ВЧКГЫ гаэоа
>,?-Г*амыр.1п..ды, J .«-мРяЛрааы. висUbe*MwnVl
В|» puiMn амАЛгиав до в и.клг им-Цмг»
(УчВ'ЫОи. * вригг >.В0ШГ« МОЛЯ*«гстВи I >
*-ет|'У*'»яа труПил. цолмпмля »млх«(«к Uu.
аввл mi— оплошпам* ч Вид дгВгтгвгв м< м-
Г|>м 1 в 4. «-«яаивиа М*»МВ1!>В, П'гжгтхВлЯв
жжИ под в«*<гвв*в няо^рмоВ Н1в*хл1и >mauaii т
гшиироведв.
струйную трубку. жидкость н большем количестве поступает по
одну сторон) поршня, который передвигается и переставляет
мляижку в гмовроводе, носе та на пл края требуемое давление.
Дип^твятельвмя регулировка производятся от руки вентилем.
Аитмап1ческор регулирование тяги обеспечивает поетояистп"
давления в рабочей камере в устраняет влияние изменении
нагрузки (подачи гам и воздуха) и атмосферных влияний. И мну.п<
для работы регулятора желательно брать ил рабочей камеры
(например, у свода, где заиление максимально).
Автоматические регуляторы соотношения (рис. 177) устава
мимют определенное соотношение горючего и воздуха и обеспе-
чивают экономичное горение (отсутствие потерь вследствие зиа-
чити-льного недожога или избытка воздуха) и устраняют опасность
получения разрушающего кладку остроги пламени.
Обычно такие регуляторы получают импульс в реэ) лиате
прихиждгая горючего и воздуха через дроссельные отверстия
(измерение илдеяик давления! и применяются в случае подачи
а прчь жяд|сого топаниа и газа, преимущественно очищение!
и мзду ха под дэвлрнпрм.
Л|гтоматвчес1П1е регуляторы температуры обеспечиилют ста-
би.н.и -. ть режима в печи и сушилке, позволяют поддерживать
|>ежмм и состонпим. пбеспочинающем необходимую пср‘,;*лЧ>
тепла, и ню же мрем я яе допускают излишнего износа или пере-
ж-га кладки. Установка этих регуляторов, чрезвычайно мажнаи
Х1Я улчипения раб<гты печи, осложияотся большой П’ПЛОНИ
ияррнн' и печи, влиянием на температуру п нечи многих факторов
(no.'ii।rpeва ni.iu и воздуха. потерь и окружающую среду, ирис си
воздуха, изменения характера пламени) и трудностью точво
измерить температур). Обычно изменение температуры >лет
нмп\.тьс, влияющий па подачу топлива.
В сушилках периодического действия применяют а во на ты
так нпшиаемшо программного регулирования, ш.ч производящие
заданную кривую влагоотдачи наделай путем изменения ю вре-
мени температуры и влажности газов.
Аналогичные регуляторы. обеспечивающие определенным тем-
пературный и другие режимы, применяют и п печдх периоди-
ческого действия.
Для автоматического регулировании температуры ирамекнх'Г
электрические регуляторы с прорывающимся регулированием
или с измерением скорости и-шемоння рогулирувицотм импульса.
В OtJCP создан терморету'лятор Фм.тьцера. Ом может о.цп-
премеино рогулироиать темперит) ру м многих точках с размой
*7*
пипемпр*'» Т»к<>и г w«i > i
точек. в которых нужно поддерживать постоянную температуру
Прибор снаб/кается следящей регулировкой - приспособлени«и,
измеряющем степень отклонения покеминя.
Воаможио автомат ячее w регулирование переключения кда.
панов в регенеративных исчах, набавляющее от примеиоииц
ручного труда н производимое из центрального пункта. Самый
перевод производится не в зависимости от времени, а в зависи-
м«'стя от режима, что поеволяет обеспечить болев ранномерпый
режим печи Целесообразно использовать в качестве импульса
температуры нагреваемых или охлаждаемых газов, чтобы при
значительном охлаждении регенераторов происходил перевод
ьл аланов.
Автоматические регуляторы температуры также используют
дли контроля добавки пара к дутью в газогенераторах при по
лучении перевоздушного генераторного газа.
На рис. 178 показана схема автоматического регулирования
pa'iru стекловаренной ванной печи.
В схеме автоматического регулирования работы валкой стекло-
варенной печн непрерывного действия предусматривается иклю
члгае и выключение загрузки шихты в зависимости от уровня
жркаяа стекломассы, измеряемого уровнемером, и автоматич1чкое
поддержание определенного соотношении топлива п воздуха,
температуры и давления в печи. Температуру регулируют путем
тменеикя подачи топлава. При этом предусматривается, что
давление в печи и теалотпорнэн спос!»бвост1. газа будут аитома
тически поддеришиаетьсд на определенном уровне. Давление
поддерживается отстоянным путем перестановки лы нового
шибера в зависимости от давления в газовом пространстве сту-
дочмпй ча.ти. Автоматическое регулирование также предусмат-
ривает перевод клапанов регенеративных печей в зависимости
«Г их температурного режима пли времени.
Система комплексного автоматического регулировании работы
вращающейся печи сгодится к следующему. Скорость вращения
п»*чи В'Хтоннва п синхронизирована с подачей материала путем
’-коприческон связи приводов печи и питатели. Подача топлива
регулируется в зависимости от изменении температуры материала
в #»те стекания.
Температура материала измеряется радиационным пнромет-
Р"М. импульс от ноторпго воздействует па число оборотов угле-
имгательимт шнеков. .’ho? же импульс передается исполнитель-
пому механизму дросселя п трубопроводе первичного воздуха.
актгм образом. Подача первичного воздуха связывается с по-
дзчеитоплива. Регулирование подачи вторичного воздуха осупк»
С BWWB|MD ш«бера дымососа, от импульса радианном-
* рометра, т. е. пропорционально подаче топлива.
ЛИТЕРАТУРА
I M А. Г .i w и к о н
НКТП СССР. 193*
I. К ллавг червой
Mnvw и>. vr, ир<миЖЖ,ша 6НТИ
И. /Г £<мг am»/**.?
’ "иаддт. Н1»41 * Р ” * °Св0"“ wpira пр-.ишидаижих печей, Металлург-
Метяллтргяадвт. 1926, 4. «лрт-яожкях «ям.
ЗВ 1. I ру и - Г р и; ни 5 й.1 П.имоплыа очи Имаяте Тт.плм-
нл^гкогч м«’титутй. 1923-
4 Г. И АЛрямовяя ТурОрЭМтшв свободные струн кжтгостгж *
генов Гослнргояэпят, ЮН.
М. Л. Главков Тру ли Уральского яяаумряллыгого ивстмтгта rtwne
С. М Киром ВП.м XX
' В, Н- Тимофеев я П И Си яг в. Сбормн* научи л* негде эсш-
rwiWHBX работ Уральского птдалекан ВТП—П^ыштиие лпт.лшчн- «та
и ор1М1Яйп.рггельш>сги имгрря-хнлышх н шрт*>н>>гкпх nrvn Митнл-гург-
на.ыт, 1940.
". Г. П II К я HQ о в Работы Сталь проекта. В«р->:ы хмсжгппя «яма
в печэх. 1936.
8. И. М. Федоров (Лорпжк—CoRpriaenmre проблемы гуовльвм т-
ИИ1П1, п. 2. I&L , ,
9. Г. А М v р н Гкдрвядижлюе rc-протямсвио стл.пвых груб. Пымтав
ВТК. 19i§. 10.
ГМ. В. К р В я w е в, м д. Мяжаав я Л С Лгввгов.
Теплопередача, ГЭИ. 1910
М А Михеев. Осяови теплопередаче, ГЭП. t*H7.
3 Л В. Вулр.в в Г. A KP-’Vvil"?« Т'-™
пппиим>го мп-глпт., IMI. X» I- «•__________________________. Vl_
К В II t в ио» в-в cfc.pau. ыуаво-irv ,.д. иголиви
гкого огибал НТК-II вив» «в
м“гр-ггтл«иа . ВЧ«*».
Металлу ргпддят, 19И.
♦. А И KifMu 7—
ь н
В
II
4 'ТШВоСМ'В • вмижмм Ми«вург<и«». '»«•
СПОК IlB-m. ВТК. IMP. 2.
К «Я-”"-
AK*JW»«n B..JK JCLP- ?й5-*М ш. и №»»•»»»
- К • м «II» 11 “ " " 1"ГР "/Т.П 1Й7.
шт»™ Аи»аг»«" “"У* t0CP- ,W'‘
II д
Пи|М7ЛК'----------— - .
J. Д А, Ф р • В в - К «“ " "
.жветвие, гй№“
II
tn
V. Л* ала**
п п I '• »< К • • Топлжж.-»»гогжжг»нжу MrT».t.ispIBW,T
' w «• Кг выти». В И. Сомов»». Л 11 Лог кн о», в »'
к <».• г до» сеорввк-пгя» шт nai-poo» wni.1,1., п.л |,.М1 ;1т,й
н’я Дпброкт-м ГНТИ B»in»H«rpo»»r.TM»'» лжттрвттры. tsti
VI. А* мыт аиемюЛ
1 Д. Б. Гвяабург. Гяявфпндивя топлив» н гааогенвраторкио уста-
новив. ч I. Гихлетпром.
• д Б Гвивбург. Газогенераторные угтавойкв. я. II. I валегврнм
1Ю7.
1 Д Б Гвпвбуюг. Гаэогеяервторы п газовое хозяйство в етскольнии
n керомиикк-и примы штевиостн. Промстройнадат, 1949
4 Д. Б Гннабург Журнал «Стекольная и кв]мш1гаес>гая прпмииы»ц
вост». 1Н7, э.
VII А" лпТмм>й
I А П Кузнецов в Н. Г. Неселкоя Сборник—Гкчп ня
вагрем МВПЛЛ», uoj редакявей И. II- Доброхотов». ГН 11! мяшвиостр' в
тельной литературы, 1941.
2 С. С. Берма й. Рекуперативные печи стекольной вромышлевкости,
Гналегпром, 1936
3 М Л Й мм в—см III, 2.
4 Б. II Тебеньков. Чугувмы» рекуператоры для нагревательных п<*и.
Стройиадат ГИЙ •
VIII К мате амытеО
1 Д- Б. Г в в а б у р г—св. VI, I; XIII, 1.2.
IX. Л* *-«те Амятай
1 ^1946 Буявж|с0*- Техволопяи ш>р«М11чес1.т11с пакли fl. Строииздот.
? е П,*Рл,,алоп Технологии огпеуппров, Метнллургпазпт. 1М9.
ЗА. h. С в л ь и и и к и й. Д стад л обиуровкв, Гослнергг.нлдят, 1У48
X. Л* мые <Аг(ятой
1
X
Ь., Р " м Сбг-|1И1ГК—Печи для нагрева металла, под редакпиев
• ТНТИ машвшмтрмвтелыюм литературы, 1IMI
(•дампни О л ь ш а в с м о г о. Принт осекла влешхрогармлв»
XI /f Мвг cduNrwtyamofl
’’’ А Гаввко®—cw I, 1.
п/*ып»м^?^~*М:‘Жработ Уралмиого от>.1»>иия 1ГГИ—
мовгкш« .п.Чг'1?Г,!<ПЧ“”СТ* " иР",’:1,,0Л”телм1»гтн nai ремте-отных « >*нр-
з.г “г.ыгг^х!1 *.* ,мЬ-
4 В А К v "а* Г*"' "44» ।
телгт* rvLAl "rJj. А Супа Теплотежничг< кис расчеты в пр« ла-
. И к тТ**; Г**-«епц»ем. ПНО
В К Тя.оф.г, Hmrcnm Bl И, 14*40, в.
XII Л* в.1ме д9гнаг>чвтоа
!• Л Ho.S л*',,п' Госнкргопам!, 1Н»
—». -ет.Р I ж П* сушка а иервымчвгкой ироюнжиеи'
4J1
3
4
3
f,
A
Трудм Векпм.зи.»*ш>и*г|м.вши а. усоягрпввгтиомини) сумвжышж __
йм*«и в моютшюа аромывжшкк,.. RHH-ТЬ ~
.кияигрлЛ. IMS г (в и» чат и).
И Н Д “6 ро жодов-см IV. 1
\ И .Пыков и .1 Я Л у арча я Т*..рм еулии мои.-ирил-
п.фигтыж жмикяиаш матерела.* вяшекш ороиытж’яж.пя Пии
лроаМЯЛВТ, IW6.
I Г» Гилябург, В К. Дяимяка. К. А Нохратяя.
' цРчп ц । милля и снлакатлой аромыяваеииоети. Гяалтгпрси.
И М. Фа лкжокк и и Курс сушил, Госморгопит.
И Д Лтйдаа и А Л Щукин Фабрачво-мводсмя гпм-
л-хкинл. Гоомергмпдат.
у. К. Шерпу ,1- Сушка твердым тел. Гл-лмве»»»»» ,Ui
XIII Л’ алеет п^ммо’1цш*ши
1. Д I» I и и л б у р г. Сйвловврсчшы» прчя. Гладя гирям, ЬЛ
|*uw’,,r” t>rum“-i " " K««*-poZu~. Гт-пцх...
3 ТермiKiriirM.iTfi’i^Kan xannrrepvTuaca стаедомассм в милых печах. сбор-
нн>; и * I |н 1.1КПГ- и V. I Омшш . I и кпггпроы. !И8.
4. С- С. 1> е р м я и Атляг «Конструктивам чертежи ваипых жчей». Гн»-
лептром. 1037.
XIV It /лов* чгаш/кмв^калмй
1 II II К) м t Вв^дгияе в техл-..v.roto прмежта. Гтроаижхиг 1мМ
- Е >1 X о Л О р О В Теал»1н*ргхача во вряцажявтйея вс-чп. Трухи Гшрси
iii-wera. мт. X. IIM9 r
3. Г. И X 0 .1 о р о и и II М Дячмг ТЬвлптпреддчв я вем-й и, не
нрищпишнхея огтей, Ц смеет. IM7. 3.
'* Е II Xnanpui Мял .гмбяржтная автомятичк кая житная птчь.
Це» ОТ. 1М7. 2.
3 Труды Г и прижмет а. иып VIII. IWV
« В. К Дей вам а—гм. XII. «
7 Е. II Холоров. Цемевт. IM7. 9 в I.
> R. И Ходоров Теалотчтми^есго* пгиыпшие леве* печ<мтпим
проымпгтппюстя. Гиороцекеяд !9<?
9. Л- A. By л ас. Журнял тгхнитонов физики, т XVI. мл I. 1919.
XV. Я мол* ЯЯ1ИМШЙМ»"®*
I
5’
4.
3.
1
3.
4.
V.
7.
II
II
11 ----------
НКМЛ РСФСР, I9M
Л. г. “
П. IX, t.
И Переел |Х. 2.
-in пХ2Л.М " .*- Тевлотещжкд Я топжлШ кераиляе. пиягглы-тю
- in Н.ФСР. 1»3>
Г. B,,n|.vc II .1 м..рп, И и П.л..,, а м Р.,
и» »т |^!.1“1,'1Л;1"Л,,1ЖП newA «рижвакэФОЙ ираимлаеваюлк, Г сстр а-
Сирлвочммн «Опгупоры» т. II. под ред. Г. О Грогса, Госпрслятдат. 11*3»
XVI. мам tnfcniiad^tm^u
Г Ф К и и р р л. Тепл иные рлгчим во глжмпму 4в*1И) Г’оигрп»
В II Преображенский. Теплоте» игэескме паиерепид я приГк-ры.
ГЭИ. 1Мв
М Г Сто пи ие и iiii Т"а.Т1>п.'хниче'1лй аммпроь» a CtHnuauoi cjk-
мыпыгняогтп. Гкжшшром. 1904.
Д I» Г и в з б » р г—ем VI, ?.
Д. Б. Гилабург—ем XIII, I.
Н А. К а р м к и и | р»фввн кии рягяет пр «тгвплго вевлтяип» ••.•^емлч
любого WU.1WM, ГО1ГГ11 НКТП СССР. 1Ю8.
В Г. Гутой Лагтииятич^ойи- рлгулвройиыа» а клятумхи пропсчхов а
np^«i|B<pijMe cTj'Kna, Прим,irpuAuaear. 19i9

-------------------------------------I
ОГЛАВЛЕНИЕ
„ Змчгам ww'W«4w"",r<” ’ »|»ммт-
аечжпп. (Д. В- Г«м«УГО................. ..........
Глава нор вая. Общие снятия о шчлх (Д. Б. Гинзбург)
1 Пр-п»*сы epnwomnmc twins...........................
* УетроВетм > ',w«.ioioi prmwu мчи . . '
Источники т*сла • * •....................
Передний ТИИЛЛ ..........................
ycTpoltw pfo** ..........................
Глава вторая. Мохалика гял-'М |Д. Б. I яизбург)
I. Свойггм гвиюбраных тел...............’ * ‘ ..............
3 Некоторой валилы, применяемые в мехяпнмв газов..........
3. Превращении швоор^’В ...................................
4. Характер даяжепнн газов.................................
5. Сооротлплгивп движению швов.............................
Сопротивление от тронии .....................
Местные гопротивлсяви........................
б Сои^тлжэглир моил^лив.....................................
7 Пгммпе гам через отверстия. наседав н Сопла.............
В Свободнее п вегасбодвое двнжгнпо газон....................
9. Даниван* гав » в печных полостях........................
Естественное я прниулнтельяос движение тизг.л .
Движущая ЯМ ...............................
Напуинлеянг я скорость тяяоя.................
11 и про клене* раз.»» ленного вертикального по-
теша газа . ♦................................
10. 11 рее вое облек вя хтя транспорта гак»..................
Дымовые трупы ...............................
Искусственная тяга...........................
Эжекторы ....................................
Вентиляторы..................................
II. Моделирование движения гавов.............................
Глава третья Тюмибмеи в рабочеА камере (Д. Б. Гнизбурt)
1 Теплообмен в пламенном пространстве .......................
• Нагревами* и охлаждение тел ..............................
3. Теплообмен в слое.............
ава четвертая. Диффузионные процессы (Д. Б. Гинзбург)
Скорость физако хммнчвекого гетерогенного процесс я.......
Скорость диффузионных ароиеггпя..........................
CatetMM газовых струА и горняя» газа....................
Глава пятая. Топливо и его сжигание (Д. Б. Ппибтрг)
Вязы топлвя .................
Процессы, пр-ттгнаюсциг при горении топлива
Темперитурь горения ....
< оР*11** твердого тоалнвя ... * *
1 Е?*'Трукию' 7’nnk тжрвоп, топлив» .* ' ‘ ’ .
< Горкине гмос.брын 1ГО в жидами тонликз ...
и" с«~“ "««*• .............................
Гьряняе пылетджао топлив*.................................
Горелки для пылемлкиго гиалина . * ’ ’ ’ ’
Глава шестая Гаяяфвпадая тиазина »Д. Б. Гинзбург)
Тооретавеские основы процесса га4в0|ыцмн..................
2.
а,
2.
3.
7.
8.
9.
10
S
у
У
а
н
in
И
11
W
1П
21
23
24
ЗЯ
27
2R
*31
II
п
31
34
31
м
и
41
U
Vi
U
«я
58
63
65
65
AR
71
74
75
7Ь
7Ь
П
84
9ii
%
97
2 Устройство
3.
Очистке
5.
СтИжсг* npr.iwe. lai^nai.
Впаду amirii m3
ВсдяиоЦ п»з . .
□аровоядушный raj
Рем нератиииып г»»
Парокисдор димй 1мх .
Процессы, пргф-иаглииг
газогетирмторл
* вермня пас гн iiuiru
ГВ»0П*НсраТ1фиВ
I а*чгияр»11,ры с М-П*СТМП(И"М тяг»»й и irinrr r»»
имм лупам
Устройство mt it
Га»>г«жрс>т'фы г раалпж^ишм *емол ‘
Гааотираторы с получением смол MciwnMnsoro
качеств*
Г»»оге»григ<|рм для получения иодявогч гам
Гяяотиряторы зля волучежм хвоимого впжяжао
run»
Кемюешпювы» репмтнв гмогчмгрипр.» . . .
Гавогтвераторы С иеж.дняжиимя р«ж<тнлмп
Гявопагрнторн с врлшптгцяммск репветмми
Загруючн1м> прпсигх€б.теиая ....
Сухая очжгм
Мокрая очвеп
Подача топлива . .
ПиЛйчл ноялуха. газа п пара
ИМ)
I
1ПЗ
V-.
1 .
|ПЬ
ИН.
по
IIU
111
113
111
111
И.
I1S
114
ИЬ
1К
1IR
I»
1М
пв
за
123
132
•12
13S
1W
! И.
Глава седьмая Приел. .соблтяля тля яшплыпхляня тввла
отхиляаяпх гахпя (Д. Б. ГяжаГург)
1. Саособы всоодьэомгаи тепла отхотаиннх гди»в ...
2. Ракуоерморы........................
Тявлоибмем • рекуператорах
Устройство рекуператоров .........
Карамячнскм. рекуваратпры
Металл пчрсня* рокувораторы
Рас ве г рркугкраторв.................... •
3. Регенераторы.......................
Теплообмен в регенераторе*.........— * • •
Устройство респираторов..............
Рвечет регенаротпроп .......................
Ржорала.’х’нхм* отхпляшлх газок.............
Коафап(яя>т тсплообтиаа
Повярхвость нагрета ...
(хшротштеипе ваМДМ .... ...
4. 1Сотлы*упгляааторм.......................
5. Другие способы нгп1ллаэовяжпя тепли . . • • '
Глава Иосям* н. Газопроводы п клнвани <Д- Г- ГяяэбурП
I Гааовроводы ..........................._ ’ ‘ ’ •
Гд во проводы для очпигмаого сил.........
Глаэпроводы для кйнчмпхяяпог” ..............
2. Воздухопроводы ..................................
1И
ш
m
нъ
145
1Ы.
МВ
153
151
IV,
гл
15»
’..-.I
161
Mi
1
167
м
167
1*1
6*1
31 печи в сушена
. - - / « - - - z - - ' .
Ш Bg£S€ sSsssg 5§й
ХоЛ<М11ДЫ<Ю<В вр*1ЯМ*'1Ц|1ХгЛ |П'Ч«В
Кариба ипый холодильник . . . .
<|ГНЫ|1 ХИЛЛДЛЛ1.МП»1
СКр*ГиЫНЫ11 КОЛОГПИКЧПЫЙ ХОЛОДИЛЬНИК .
Нерота аниппкчпип кояитнииовый ХШШЛМЛЬМШ
□енолы (нгсчета iipaiii»K»niBXi л р-ж-и .
'Ichodw 9нг||л«мг.11|яя пр*1яаамцмхг* Пгчем
I Шмтвые пнчн . . .
ni.miiuf пизд для обжил» фыеипгостт клпттгро
Шажтиш п»чп для обгкига пчоегтя ...
1ПЛКТН1Я* ПРЯМ ДЯП лбжНГ* rUIICa. IHUNTt.l, jumio
мята и ыв тевета . ....... . , .
<»c«<inu poH’icr.* шахтных 1**й -• . Жт
i h*'»" iiiiio-iiiMP реиветхн для 'Zuniifii urwi HYHom плпнкгра ;4|Г|
* BpnvRiivHiiv'rn CnpntaiiM для обеиишмиания гипса
6. R.lp04l«M( КПТЛЫ ДЛЯ <|бсЯПОЖПМ11ЯП глжл 1Я9
7 Уг1йж>я*сп тля жипанпи rwnrn в прппг* м*е ряааво.та и но iiaim*-
«•яппм еоггояяяя....................................................... нс
Г л I в к и я т н л л я л я а и Прям нгрнмичисняж ироя>1»>дстп
(С. Н Делннпшнвн)
1 11роцгс> обжиги керампжкнх изделий....................... . 191
• Типи пячен дли обжига формопанных тдслпН....................... w,
3 Пхамгнпм? леча В
1Ьчи армояичктвого ;»«*»»*тппя ... эд
Пичи жпрсрмжж'к дейгтмя. . ин
Г1гчп с ПС ДРПЖИЖ1М состлном <tjinii'.tt.irui' пгчи| 41В
4 Илггстрячгски’е пгчи ... 41
5 О'моны рдеягти п<"п-и . . . . 4%]
li Нляпяалышп iicmoim обжяга иоримнчнгних И1ЯРЛИЙ .
Глава игг т на дц urn я. Контрол», и регулирование работы
nrvii я сушило®; (Д. В- Гнизбург)
I НмПМф*МТВанпи<* |»лб.тю.ц’ии*....................................... Ш
J Аппаратурный контроль.............................................. 4Я
Контроль температур................................ <М
КОПТрОЛЬ .UIILIHHIIII ............................ 457
Контроль соетам глаов ............................ V13
Контр! ль кплнчестм гнапв......................... К>9
Контроль топлива 4W
я Puwnudl монтроль................................................. *60
Содержание п гадах отдельммх аламтгтоя .... W
Ощилолемпп uuxrxaa сухих газов, иж влажмкта
и par хода bto.iv ха *М
Ости влипло ш»т»р1»ал1.||1:'1>т и те ibi юного Аалэмхн и
илргд1>.«сн111' КПД Ш.-ЧИ U • VюиДИН .
4 НГПЫТЛИИГ Ш'ЧНЙ Н СУШПЛОМ .......
5 Атпсидтпчргкоо pcrv.THTioiitiiiii* ...................
Л и т с р К т у р а................................................ 477
Рндактор U Смирнов Тахи, редактор .7 Пш»9*
..........in- 1 III t11. 1
З'.бл Л+4ВНЛ Уч.-ИЗД л 11,4. BynartftO.м Л УП!’^г-
________ 8>п ГАн 'TnpBiitSWi Цяня 1 У руб._____________
16-я типография ГлйЯ1юлигрА|я<ЙатЛори Сонете Министров СССР
•Мот кьлг^Т-. iniij ini. и 9.