ЦЕНТРАЛЬНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
И ПРОЕКТНО-КОНСТРУКТОРСКИЙ
КОТЛОТУРБИННЫй ИНСТИТУТ
имени И. И.'ПОЛЗУНОВЛ
ВСЕСОЮЗНЫЙ
ОРДЕНА ТРУДОВОГО
КРАСНОГО ЗНАМЕНИ
ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ
имени Ф. Э. ДЗЕРЖИНСКОГО
руководящие
указания
ВЫПУСК
32
Для служебного пользования
ЭКЗ. -АД А ° ' °
РАСЧЕТ И ПРОЕКТИРОВАНИЕ
ПЫЛЕПРИГОТОВИТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК
КОТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ
(Нормативные материалы)
ЛЕНИНГРАД
1971

Составители:
От цкта
докт. техн. наук
//. В, Соколов
От ВТИ
канд. техн. наук
М. Л. Кисельгоф

ПРЕДИСЛОВИЕ
Нормативные материалы по расчету и проектированию пылепрнго-
товительных установок котельных агрегатов составлены Центральным
котлотурбишшм институтом им- И. И. Ползунова (ЦКТИ) и
Всесоюзным теплотехническим институтом имени Ф. Э. Дзержинского (ВТИ)
и утверждены научно-техническими советами Министерства тяжелого,
энергетического и транспортного машиностроения и Министерства
энергетики и электрификации и январе 1969 г. для обязательного
применения организациями и предприятиями при проектировании нылепритото-
вителышх установок взамен норм расчета и проектирования систем
пылеприготовления, утвержденных в 1956 г. и выпущенных Гоеэнерго-
издатом в 1958 г,
При составлении и разработке нормативных материалов были
использованы нормы расчета и проектирования нылеприготовительных
установок 1956 г., а также результаты новых исследований и проектных
проработок ЦКТИ, ВТИ, ОРГРЭС, ТЭП, ПЭП, МО ЦКТИ, ТКЗ, ЗиО,
БКЗ, СЗТМ, ЧМЗ, электростанций и энергосистем. Имевшиеся
материалы были заново рассмотрены и обобщены. При составлении
окончательного текста было учтено решение экспертной комиссии технических
советов- Министерства тяжелого, энергетического и транспортного
машиностроения и Министерства энергетики и электрификации СССР,
рассмотревшей проект нормативных материалов и замечания различных
организаций и предприятий, давших свои отзывы.
В настоящих нормативных материалах приводятся данные для
расчета и проектирования пылепритотовительных установок к котельным
агрегатам мощностью до 1200 Мет.
Нормативные материалы согласованы с «Нормами
технологического проектирования электростанций», «Правилами взрывобезопасно-
сти установок для приготовления и сжигания топлива в пылевидном
состоянии», «Правилами технической эксплуатации электростанций» и
«Нормативными методами расчета котельного агрегата».
Рекомендации по контролю, управлению, блокировке и
автоматизации пылесистем в настоящих нормативных материалах не нрив».;дятсн. -
так как по ним имеются специальные указания.
Не даются также характеристики части оборудования центральных
пылезаводов (сушилок, элеваторов, пыленасоеов и др.), по которым
к моменту составления нормативных материалов не имелось
достаточных данных.
При проектировании пылеприготовителышх установок наряду с
настоящими нормативными материалами следует руководстрон.пъся
также «Правилами взрьшобезопасности», которые для /добгтиа иользопа-
ния даны в приложении.
1* 3

Нормативные материалы составлены М. Л, Киссльгофом и
Н.В.Соколовым.
Методы расчета мельниц (гл. 4) разработаны: шаровых
барабанных --Н. В. Соколовым {ЦКТИ), М. Л. Кисельгофом, Б. П.
Ромадиным и К. Я. Полферовым при участии Л. Н. Кондратьевой (ВТИ);
среднеходных валковых — Н. В. Соколовым, И. И, Климовым (ЦКТИ);
среднеходных шаровых —Ю. П. Джигурдой (МО ЦКТИ);
молотковых— И. Е. Дубовским (ЦКТИ), а рекомендации но их выбору —
М. Л. Кисельгофом и Н. В. Соколовым; мельниц-вентиляторов —
М. Л. Киссльгофом и Н. В. Соколовым при участии Л. Н. Кондратьевой.
В разработке отдельных глав приняли участие Т. А. Зыкеев (гл. 1),
Л. Н. Кондратьева (гл. 1, 2, 4 и 6), И. И. Климов (гл. 3 и 7), П. А.
Масловский (гл. 4, 5 и 7).
Примеры расчетов выполнены В. Е. Кирпичевым A, 2, 3, 4) и
Л. Ф. Евсеевой E).
Окончательное рассмотрение нормативных материалов проведено
экспертной комиссией в составе: К. Ф. Роддатис (председатель),
Н. В. Кузнецов (председатель), Н. В. Соколов, П. А. Масловский
(ЦКТИ), М. Л. Кисельгоф, Л. Н. Кондратьева, А. Н. Лебедев, В.
П.Ромадин (ВТИ), М. А. Брусин, Ю. П. Джигурда, Г. В. Кришов,
Л. А. Яковлева (МО ЦКТИ), В. П. Осокин (ВОФВТИ), Н. Л. Ойвин,
Н. Я. Аттарова (ТЭП), Л. М. Ферепец, А. А. Дмитриев (СКБ ВТИ),
А. Н. Куранов (ПЭП), В. И. Доброхотов, Г. Т. Левит (ОРГРЭС),
A. Г. Бордюков, И. С. Цемахович (ЦЭМ), С. И. Зарайский (ТКЗ),
М. В. Лихачев, М. В. Михайлов (ЗиО), М. А. Баскин, И. Е. Григорьев
(БКЗ), Л. А. Летин, Ф. К- Щербаков (СЗТМ), В. А. Волковинский
(ЧМЗ), И. И. Bvpa-BHoea, А. Р. Дудко (БелКЗ), А. А. Дорожков
(БиКЗ), В. А. Готовцев, М. А. Плосконитов (МТЭ и ТМ).
При составлении нормативных материалов были использованы
экспериментальные данные следующих авторов (кроме
вышеуказанных); И. К. Барштейна, И. Е. Белинского, С. Г. Бескина, М. А. Брусина,
Г. А. Бургвица, И. И. Волкова, Л. И. Гладкова, Ю. П. Джигурды,
B. И. Доброхотова, Р. Г. Заха, Н. И. Зверева, И. Е. Идельчика,
Е. М. Казарновского, М. М. Капельсона, П. Г. Кешишьяна, П. Н. Кен-
дыся, ГГ. И. Киселева, Е. Ф. Кирпичева, Н. А. Крестьянцева, В. Д. Кри-
гмонта, Ю. П. Курочкина, Б. Л. Кутмана, А. Н. Лебедева, Г. Т.
Левита, Б. И. Либерова, Э. В. Лифшица, П. М. Лузина, М. Д. Макушенко,
И. И. Матвеевой, Н. М. Михайлова, Б, Н. Муравкина, Е. В. Нечаева,
В. Н. Никанорова, В. П. Осокина, Н; Л. бйвина, 3. В. Пакуляка,
Я. Л. Пеккера, В. М. Петрова, Н. Н.,Подгорбунского, М. И. Полляка,
Ю. В. Пономаренко, М. М. Рубина, П. Б. Салькова, А. А. Соболева,
B. И. Сучкова, В. Р. Теренкаля, И. М. Точилкина, В. М. Третьякова,
C. П. Цыганкова, Н. В, Челищева, Г. А. Шейнина, М. Л. Шильдкрета,
П. А. Ширинкина, А. М. Штейнберга, Ф. К- Щербакова.

Глава ПЕРВАЯ
ХАРАКТЕРИСТИКИ ТОПЛИВ И ПЫЛИ
1.1. Физико-химическая и теплотехническая характеристики топлив
В табл. 1.1 и 1.2 приводятся физико-химическая и теплотехническая
характеристики топлив СССР (таблицы 1.1 и 1.2 помещены в конце
книги).
При проектировании установки необходимо пользоваться
характеристиками топлив, приведенными в табл. 1.1. При отсутствии в этой
таблице характеристики какого-либо топлива она должна выбираться
по данным анализов компетентной организации.
Прежде чем -пользоваться таблицей, следует ознакомиться с ее
примечаниями и текстом гл. 1.
Данные по составу топлив — cpc-днединамические, определенные
в зависимости от размера добычи топлива отдельными шахтами и
разрезами данного бассейна или месторождения. При резком отличии
качества топлива отдельных разрезов или месторождений от среднего по
бассейну данные по этим топливам приводятся особо.
Взаимная увязка отдельных показателен сделана применительно
к средней зольности.
Для ископаемых углей и антрацитов в табл. 1.1 приводятся
установленные стандартами марки и классы углей по крупности. Каменные
угли и антрациты подразделяются на марки в основном по выходу
летучих веществ, а бурые угли подразделяются в зависимости от рабочей
влажности на три группы: Б1 (ТР»>40%), Б2 (W!> =30^-40%) и БЗ
(Wp<30%). '■
В табл. 1.1 дается "условное обозначение марок, расшифровка
которых приведена ниже:
Условное
Наименование марки обозначение марки
Антрацит А
Полуаптрацит ПА
Тощий Т
Отощенный спекающийся . . ОС
Коксовый К
Слабоспекаюшийся СС
Коксовый жирный К Ж
Жирный Ж
Газовый Г
Длкннопламенный Д
Бурый Б
Для кузнецких углей марка СС в зависимости от выхода летучих
веществ подразделяется на ICC (Vr = 23-s-37%) и 2СС (V = 17^-25%).
5

Н табл. I.) дается следующее сокращенное обозначение классов
угле» и их разделение по крупности:
1 !анмеш>иаиие класса
Крупный
Орех
Семечко
Штыб
Орех с мелким . . .
Орех с мелким и к-
MC'iKOM
Орех с мелким,
семечком и штыбом . . . .
Семечко со штыбом
Уело иное
обозначение класса
К
О
м
с
ш
р
ом
ОМС
омеш
сш
Размеры
KJ4KOB, ММ
50--100
25- 50
13-25
6-13
Менее 6
Не
ограничивается
13 -50
6-50
Менее 50
Менее 13
Отсевом для грохоченных углей считаются куски размером менее
нижнего предела, установленного для данного класса.
Ранее топливо характеризовалось аналитической влажностью W'x;
в дальнейшем эта характеристика была заменена гигроскопической
влажностью Wni, Последняя характеристика является более устойчивой
и показательной, так как ее определяют в пробах, доведенных до
равновесного состояния при постоянных; относительной влажности воздуха
G0±2% и температуре 20±5°С (ГОСТ 8719—58).
В табл. 1.1 н графе «предельные влажность и зольность»
приводятся характеристики пониженного качества топлива, которое
встречается в отдельных шахтах или разрезах данного месторождения или
бассейна.
При проектировании установки принимаются средние значения
влажности и зольности топлив Wv и АР(ЛС), а не предельные.
Последние используются лишь в том случае, если будет длительное
поступление топлива такого качества в установку.
Ниже приводятся данные по безопасной влажности We, выше
которой происходит смерзание топлива, и влажности WQ№t, при которой
топливо полностью теряет сыпучие свойства. Эти данные требуются,
когда в расчетах необходимо учесть размораживание топлива или
обеспечить его сыпучесть на тракте топливоподачи.
Топлино W(„ % WCKn, %
Угли:
АШ 7—8 12
Донецкий ПЖ 4—5
Донецкий Г 5—6 —
Кузнецкий 7--8 —
Куу-чекшк'кий 7-8 9
Кизелооекий ПЖ .... 4- Я
Челябинский 12-14
Азейский 23 26
Карагандинский бурый . 24—25
Ьогослоиский 28
Подмосковный 22—26 34- 38
Лбапский . , . . . . 31 36
Березовский ...... 33 '61
Нязаровский .... . 57 41
Харанорский 38 42
Чихеяский 2S 37
Итатский 36 45
Башкирский 44 Г>8
Кйшпнрскнй сланец . . . 14--16

Промпродукт:
донецкий Г 5—7 —
кузнецкий о—7 —
Шлам:
карагандинской ЦОФ ... 7,5 12
томусинской ЦОФ .... 4,5 8
череповецкой ЦОФ .... 4,0 •—
донецкий Г 4,0 —
1.2. Приведенные характеристики
В табл. 1.1 даются приведенные характеристики для топлив
нормального (среднего) качества. Они подсчитаны по следующим
формулам:
приведенная влажность
w-^S»-w.£i: A.1)
изведенная зольность
д„ _ Лр-1000 1А:. кг-% п 9,
Приведенные характеристики требуются при обосновании выбора
схемы и оборудования систем нылеприготовления, а также при
проведении теплового расчета (гл. 5).
1.3. Коэффициент размолоспособности
Для расчетов мельничных устройств используются коэффициенты
размолоспособности по шкале ВТИ. Значения этих коэффициентов при-
ьодятся в табл. 1.1.
В СССР, США, Германии и других странах применяются шкалы
коэффициентов размолоспособности ЦКТИ, Хардгров, Горного бюро
п др.
Пересчет значений коэффициентов размолоспособности,
определенных по этим шкалам, на шкалу ВТИ следует производить по графику
(рис. 1.1) или по формулам:
/С -0,34/СЛО> цкти + 0,61 (при Км< цкти > ОМ . A.3)
К,0 - 0,0149^ Хар +0,32; A.4)
/C« = 0,0136^ ге+ 0,61, A.5)
где К30; Кло.цкти; Д'ло.хирИ Кя0,\:ь— соответственно коэффициенты
размолоспособности по шкалам ВТИ, ЦКТИ, Хардгрова и Горного бюро.
При сжигании на станции нескольких топлив и в случае
возможности их раздельного размола коэффициент размолоспособности при
расчете мельниц принимается по наиболее трудно размалываемому
топливу, а тонкость пыли — по наименьшему из рекомендуемых значений
для этих углей.
Если зольность топлива отличается на ±10% (относительных) от
величины, указанной в табл. 1.1, пользоваться коэффициентами
размолоспособности, приведенными в той же таблице, не рекомендуется;
в этом случае коэффициент размолоспособности должен быть
определен экспериментально.

При проектировании мельничных устройств для донецкого тощего
угля, учитывая возможное поступление совместно с тощими углями
полуантрацитов, следует принимать коэффициент размолоспособности
/(ли = 1,5, а тонкость пыли Rgo — W%.
Рис. 1.1 Связь между коэффициентами размолоспособности по
шкалам ВТИ {К.ю). ЦКТИ(АГлоЦКТИ),Хардгрова(А:ло1Ха5>} и Горного
бюро {KMi п-)
При проектировании установок для ГСШ (газовый, семечко со
штыбом), учитывая возможность поступления газовых углей Западного
Донбасса, следует принимать коэффициент размолоспособности Кл0~ 1,1,
а тонкость пыли — по данным табл. 1,1.
1.4. Крупность дробления
Крупность дробления топлива оказывает существенное влияние на
процесс размола, сушку его в еушильно-мелъничной системе, а также на
надежную работу установки. С повышением крупности топлива
снижается производительность мельницы (рис. 4—6), увеличивается расход
электроэнергии на пылепрнготовление и износ мелющих органов.
Рекомендуются следующие характеристики дробления топлива для
ьсех мельниц:
При остатке на сите 5x5 мм , RSt =20%
При остатке на сите 10x10 мм /?10 = 5%
Максимальный размер куска, не больше 15 мм
&

Для топлив, нс замазывающих дробильное оборудование,
целесообразно и более глубокое дробление; к случае замазывания дробильного
оборудования допускается: #5, = 30-5-35 %; /?ю.= П-И4%;
максимальный размер куска не
больше 25 мм.
Если крупность
топлива задается остатком
на одном сите EX5 или
10X10 мм), то при
дроблении его в молотковых
дробилках остаток на
другом сите, а также
максимальный размер куска
могут быть найдены по
рис. 1.2.
Пвяныи ктв№ на сите if 6 мм fij, %
Рис. 1.2. Зависимость остатка на сите 10X10 мм и
максимального размера куска от остатка на сите
5x5 мм (после дробления в молотковых
дробилках)
1.5. Тонкость пыли
Тонкость пыли
характеризуется остатками на
■ ситах с ячейками 90, 200
*г- 1000 мк по ГОСТ
3584—53. При расчетах
мельничных устройств
тонкость пыли
определяется остатком на сите
90 мк, #оо%. Структура
ныли по соотношениям
остатков на различных
ситах зависит от типа
мельниц и сепарирующих
устройств.
При проектировании установки с обычной камерной топкой, если
специально не задается тонкость пыли или не проводится технико-
экономический выбор ее, рекомендуется пользоваться значениями
тонкости пыли, приведенными в табл. 1.1.
Основными факторами для выбора тонкости пыли являются:
а) реакционная способность топлива, характеризующаяся в
основном выходом летучих: чем больше выход летучих в топливе и меньше
его зольность, тем грубее может быть пыль;
б) качество пыли, характеризующееся соотношением остатков на
тонких и грубых ситах;
в) экономичность процесса горения пыли, зависящая, главным
образом, от способа сжигания и теплонапряжения топочного
пространства.
Потеря с механическим недожогом зависит в основном от наличия
в пыли грубых фракций, количество которых определяется для АШ,
полуантрацитов и каменных углей остатками на сите 200 мк (#200), Для
бурых углей и сланцев — на сите 1000 мк (/?юоо).
Для получения минимальных потерь с механическим недожогом
при рекомендуемых в табл. 1,1 значениях Roo остатки на других ситах
(в %) должны соответствовать следующим величинам:
0,5—1,5
Топливо
"»0 Лия)
Бурый уголь и сланцы 40—60 15—35
Каменный 15-40 1,3—13
АШ, ПА и тощий . . . 7—15 0,3-1,2
9

Топкость ныли при размоле тонлив и шаровой барабанной
мельнице с механической выгрузкой мельничного продукта, а также топлив,
не приведенных в табл. 1.1, принимается по графику (рис. 1.3). Для
специальных топок (например, циклонных, вихревых и др.) тонкость
ныли выбирается на основании экспериментальных данных.
В табл. 1.1 указывается тонкость пыли за сепаратором мельницы.
В установках с пылевым бункером пыль под циклоном или п пылевом
бункере грубее, чем за сепаратором, ввиду уноса из циклона топких
фракций пыли. Если известен остаток на сите 90 мк под циклоном или
г. бункере Ядо.буп, то остаток на этом же сите для ныли за сепаратором
может быть найден из выражения ':
где г]цкл — к. п. д. циклона (см. гл. 6).
A.6)
Piic. 1.3. Выбор тонкости пыли (i?9n) в зависимости от
выхода летучих (V):
/ — ЛШ, 1;.]луатрациты, тшцие и каменные угли ШЕМ и ШБММ;
2 ч-ощие и каменные уг.'ш СМ; 3 — каменные угли ММ; 4 —
бурые угли TII1JM; 5 — бурие угли СМ и ШБММ; Я — бурые угпи ММ
и М-В
Приведенные в табл. 1.1 данные по R90 рекомендуются при проек-
.'иро.нашш. В эксплуатации в каждом конкретном случае необходимо
уточнить возможность изменения тонкости ныли применительно к
местным условиям.
U табл. 1.1 даны следующие сокращенные обозначения мельниц:
ШБМ — вентилируемая шаровая бг.рнбаиная мельница;
ММ — молотковая мельница;
СМ— среднеходная мелыщца;
М-В — м.-льц'!их вентилятор;
ШБММ — Шаровая барабанная мельнинч . механической выгрузкой
мельничного продукта.
1 <! opniy.iii учиплиэет, что обычно в пыли уноса остаток на сите 90 мк равен нулю.
10

1.6. Влажность пыли
Недостаточная подсушка угля в процессе размола затрудняет
хранение, транспортирование и подачу пыли к горелкам. Чрезмерно
глубокая подсушка пыли не допускается по условиям самовозгорания и взрн-
шбезопасностм.
Повышенная влажность пыли затрудняет ее воспламенение в топке.
Влажность пыли принимается по данным табл. 1.1:
— для АШ и полуантрацитов — ближе к нижнему пределу;
— для каменных углей и сланцев при сушке горячим воздухом
в системах с прямым вдуванием — ближе к нижнему пределу;
--■■ для бурых углей я фрезерного торфа — ближе к верхнему
пределу;
■■- для каменных углей при сушке горячим воздухом в системах
с пылевым бункером — ближе к верхнему пределу;
— для бурых углей и фрезерного торфа при сушке смесью
топочных газов с воздухом в системах с прямым вдуванием — ближе к
нижнему пределу;
— для бурых углей в системах с пылевым бункером — ближе
к верхнему пределу.
Для бурых углей при подсушке их в разомкнутой системе гтылепри-
готоилении всеми отходящими дымовыми газами (рис. 2.7, б)
влажность пыли принимается близкой к значению гигроскопической
влажности топлива W". Для новых толлив пределы влажности
устанавливаются аналогично топлнвам (см. табл. 1.1), которые имеют близкие
характеристики.
Выбранная влажность пыли окончательно уточняется при
составлении теплового баланса пылеприготовительной установки (см. гл. 5).
По условиям взрывобезопасности влажность пыли сланцев, а
также бурых углей, у которых 1#"'я<0,4 Wp, не должна быть ниже
гигроскопической; для каменных углей, а также для бурых, у которых
W™ ">• 0,4Ц7Р, влажность не должна быть менее 50% от
гигроскопической. Для ALI1, полуантрацитов и тощих углей влажность пыли
допускается ниже 50% от гигроскопической. Влажность пыли фрезерного
торфа не должна быть ниже 25%. ' ■''
1.7. Удельные веса топлив и пыли
Данные по кажущимся, а также насыпным удельным весам топлиг,
необходимы при расчетах пневмотранспорта, сепараторов, бункеров,
питателей сырого угля и др,
Кажущийся удельный вес т о п л и в а уМ| „,ж представляет
собой вес пдиницы объема куска с внутренними порами, заполненными
влагой и воздухом,
В табл. 1.1 приведены кажущиеся удельные веса уг..,_ ка;к у iлей,
сланцев и фрезторфа для рабочей (табличной) влажности. При
влажности, отличающейся от табличной, кажущиеся удельные веса y™. каж,
антрацитов, полуантрацитов и каменных углей с достаточной для
.практики точностью (в расчетах можно принимать:
Для остальных топлив, если влажность обличается от табличной
более чем на ±10% (относительных), у™, каж. может бьт, ориентира-
ючно определен по формуле:
_„ 100 - W'P ■ з п -.,
t тл, кяж, |'тл, кал 100 —Wjv ' М ' ' ■*
11

Для новых тоилив, нс помещенных в таблице, у™. к;!ж следует
определять экспериментально. При отсутствии таких данных у™, каж может
быть определен приближенно по следующим формулам:
Гтл,нж- IOO+(THCr-i)U7MaKC*"lOO-«7P т>м ■ У1-°)
Здесь WMaKc — максимальная влагоемкость топлива, при которой все
поры его заполнены влагой, находится из опытных
данных или по формуле:
WW =,1 + 1,07»",
где Wp — рабочая влажность топлива, берется по данным
анализа;
'Отторг „ „
-- — истинный удельный вес плотного вещества (топ-
'ист_ ' .I2£l\
100 -Т w
лива), г/лг3;
100 . „
'i°рг~0Э34СМ 25НГи3 ~ УДельныи вес органической массы всех твердых
топлив, кроме тощих и донецких антрацитов,
т/м3 (при расчетах можно принимать уорг =
— 1,44 г/л3); для тощих углей и антрацитов
100 . Зр
Торг—0 5бСг _j_ 5Hr m м '
С и Нг — содержание углерода и водорода на горючую
массу топлива, %.
Насыпной удельный вес углей уТЛр,,ас приведен в табл. 1.1
для рабочей (табличной) влажности и крупности, характеризующейся
остатком на сите 5x5 мм в пределах R5. = 20-;-45%. Если влажность
топлива отличается на ±10% (относительных) от величины,
приведенной в табл. 1.1, то насыпной удельный вес топлива при другой
влажности должен быть определен экспериментально.
Насыпной удельный вес пыли используется при
определении емкости бункеров, производительности питателей пыли и другого
оборудования.
Насыпной удельный вес пыли для уплотненного состояния
(например, при расчете бункеров) может быть определен по формуле:
7ял.„ас = О.35?»" + 0,004/?,,,, тп:м\ A.9)
где уист — истинный удельный вес топлива (формула 1.8), т/м3;
/?эо — остаток на сите 90 мк, %.
Насыпной удельный вес пыли для неуплотненного состояния
(например, при расчете пылепитателей)
Т„л.Нас =-= 0,3Ти„A - 0.01 Й7ПЛ) + 0,004/?*. /я/*», A.10)
где №пл— влажность падл и, %•
Формулы A.9) и A.10) действительны при влажности пыли не
более WU1 +2, где W'" —верхний предел влажности пыли (см. табл. 1.1).
12

1.8. Теплоемкости топлив и пыли
Значения теплоемкости топлив и пыли используются при тепловых
расчетах пылеприготовительных установок. Средние теплоемкости могут
быть определены по формулам:
W . 100 —Wi* „ • , ,,1,1
с™ = тог ^ т— с™ ккал'<кг ■ гРад'> (i •!х)
с"л="ТосН Too с« ккал-кг-град, A.12)
где ссл—теплоемкость сухой массы топлива, принимается по
следующим данным:
Топливо 0°С 100= С 200° С 300" С 400° С
Антрациту и тощие угли . 0,22,23 0,25 0,27 0,28
Кямеиный уголь 0,s23 0,26 0,30 0,34
Бурый уголь 0,2§ 0,3Q 0,35 —
. Сланцы 0,25 0,'77' 0,31 —
Фрезторф 0,31 0,36 0,43 — ' —
В табл. 1.2 приводятся дополнительные тепломеханические
характеристики, которые могут потребоваться при проектировании.

Глава ВТОРАЯ
ВЫБОР ТИПА МЕЛЬНИЦЫ И СХЕМЫ
ПЫЛЕПРИГОТОВЛЕНИЯ
2.1. Выбор типа мельницы
Выбор типа мельницы производится в зависимости от вида топлива,
его коэффициента размолоспособности, выхода летучих и паропроизво-
дительности котла (табл. 2.1).
Таблица 2.1
Выбор типа мельницы .
Дл» углей н продуктов обогзшеяип с Sv „ 6% принеииюгея
ъынИм? /„?.?Я с А* '" M* см чри«е»">ть не рекоиеядуется во
ряммышж акцентов; приценяются для толлио с КЛ0>1."У
*' Для крглов D:- Я т/ч.
*' Для кптлпп ps \2 т/ч.
*' Дяя толлнв с Гг>28%
М
7№»ш> ШБМ.
избежание биариго tanoc»
I пр» получении положи-
Топливо
Антрациты (АШ, АСШ)
Каменные угли н полуан-
Продукты обогащения
Продукты обогащения
(многозольныеI'
Каменные угли и полу-
антрацнты1' ,
Каменные угли1' ....
Бурые угли:
при сушке воздухом в
замкнутых схемах пыле-
приготовления
при сушке смесь»
топочных газов с воздухом
в зшкиутых схемах пы- .
аеяркготоюкння. . . А
1

Коэффициент


способности,
Лло
Выход
летучих.
V, %
Нет ограничений
<1,0
<1.2
•> 1,2
>1,1
>»,о
Нет
ограничений
То же
щ
>28
Нет ограничений
»
Нет ограничений <
- / Нет от- /
/Р
зничений!


дительность
Д тп\ч
>20
з»20
»20
>20
>12
>12
>12
>12
>» /
>« I
/

Рекомендуемый
тип
мельницы
ШБМ
ШБМ
ШБМ
ШБМ
СМ2>
см*, мм6
.Ш1
М-В
ММ
. мм /
/
Заменяющий
тип
мельницы
„
—
—
мм", см*>4
ММ5', ШБМ!
ШБМ3>
М-В
ММ
М-В
м-н

При пользовании таблицей необходимо иметь в виду, что выбор
тина топочного устройства должен производиться но рекомендациям
«Норм теплового расчета котельного агрегата» или другим данным
независимо от табл. 2.1.
2.2. Классификация систем пылеприготовления
Системы пылеприготовления называются и н д и в и д у а л ь н ы м и,
если между котлом и. пылесистемой имеются связи по воздуху или газу.
Различают два вида этих систем: с прямым вдуванием и пылевым
бункером. В системах с прямым вдуванием пыль из мельниц направляется
непосредственно в топку, а в системах с пылевым бункером —
предварительно собирается в пылевом бункере.
:...„ .Индивидуальные системы с пылевым бункером называются з а м-
k нуты ми, если отработанные в системе пылеприготовления газы
сбрасываются в топку, и разомкнутыми, если сброс производится
помимо котла в атмосферу или в газоход перед дымососом.
Сброс сушильного агента может производиться либо после
предварительной- сушки, либо после размола. В первом случае система
называется индивидуальной, разомкнутой но еле сушки;
по втором случае — индивидуальной системой,
разомкнутой после сушки и размола.
Системы, в которых сушка и приготовление пыли ведутся
независимо от котла, а готовая пыль может быть направлена к любому котло-
агрегату электростанции, называются центральным и систем а м и
п ы л е п р и г о т о в л е н и я, а системм, в которых сушка
осуществляется вне котла, — системами с центральной с ушко и.
2.3. Выбор схемы пылеприготовления
Выбор схемы определяется видом топлива, его приведенной
влажностью, количеством влаги, которое необходимо испарить в процессе
сушки:
\\Y7 — Ц^1 ~ Ifr'a кг влаги
S00— \Х'.,кг сырого топлива*
типом мельницы, типом топочного устройства, производите-: ьцопы-:;
котла и характером его нагрузки. Правильный выбор схемы определяет
надежность работы установки и ее экономические показатели. Выбор
схемы пылеприготовления производится в соответствии с данными,
приведенными в табл. 2.2.
В замкнутых лылесистемах с прямым вдуванием применяются
молотковые, среднеходные, а также мельницы-вентилятор'л. Схемы с
прямым вдуванием с шаровыми барабанными мельницами гфимегят"",!
для котлов, работающих с базовой нагрузкой. В системах с пылешмп
бункерами используются шаровые барабанные и молотковые мельниц.-.;.
Допускается также: применение и других типов мельниц.
Разомкнутые индииидуильные системы пылеприготовления
целесообразны для влажных бурых углей. В этих системах рекомендуется
применение молотковых мельниц, допускается также применение мельпиц-
иентиляторов. Разомкнутые индивидуальные ечетемы могут б),пь тякже
;:|-ч\!енены для каменных углей с молотковыми, среднеходпьиин и
игровыми мглыпшами, я для ЛШ —с ша[х..вы\ч> бар;к>'!П|>ыми -гльтш.ши.
Выбор индивидуальных или цситральи*.:; схем >;i>!.;;c.-*; тгптонл'-ння
производите/! на основе технико-экономических рнечемов.

Показатели для выбора
Наименование
Влажность Ц7Р, %
Wi — W»
Съем влаги Ш ■-- ~—^,кг\кг
100-Wo '
Производительность котла D, т-ч
Особенности применения схемы
ШБМ
Рис. 2.1,а
<16
,0,15
>20
Для взрывобезопасных углей
Рис. 2.1,б
<35. .
-. 0,22'
>20
Для взрывоопасных углей
индивидуальная с
ММ
Рис. 2.2,а,гГ, в, г
<40
С 0,27
>12
При обеспечении подсушки горячим воздухом
Рис. 2.2,<>
<60
<.0,43
От 20
до 270
При недостатке тепла горячего рюздуха на
подсушку топлива
Замкнутая
прямым вду
СМ
Рис. 2.3,«, 6
<16
-:0,!3
>12
Для каменных углей '
') Схемы рис. 2.3, а и б могут также применены для размола бурых углей без предиаритель
предварительная подсушка топлива.
Для размола на центральном пылезаводе АШ, полуантрацитов и
твердых каменных углей (К.10 <^ 1,0) рекомендуются шаровые мельницы
с механической выгрузкой мельничного продукта (ШБММ), а для
размола бурых углей — молотковые мельницы. При размоле
полуантрацитов и каменных углей с /Сло>1,0 аыбор типа мельницы производится по
данным табл. 2.!.
2.4. Схемы пылеприготовления
Ниже рассматриваются как индивидуальные, так и центральные
схемы пылеприготовления. Расчет и указание по проектированию
оборудования для индивидуальных систем пылеприготовления даются
в гл. 4, 5 и 6. Оборудование центральных пылезаводов в настоящих
нормах не рассматривается.
В индивидуальных схемах с ШБМ, ММ и М-Б предусматривается
предварительная нисходящая сушка топлива. Она целесообразна также
при применении других типов мельниц.
По «Нормам технологического проектирования электростанций»
автоматические весы для взвешивания топлива, поступающего в мель-
16

с*«ш пыл«приготовлення
Таблица 2.2
ът-„»
!%■' ''
PjRW3,*S«rf
<60
<0,43
>\2
Для бурых углей при сушке смесью топочных
газов с горячим воздухом
*Я»Швядуальная с пылевым
, , и
Рис.2.Б,а
<16
<0,15
>20
Для сухих углей
бункером
ШБМ
Pacts,*
<40
«0,25
>20
Для влажных углей
Ряс. 2.6,0, б, в
<16
<0,£2
Э-.20
Целесообразна для АШ и тощих углей при
высоком воздухоподогреве, ?B>300°C
| ММ
Рис, 2.6,г
<60
<0,43
>20
Целесообразна при недостатке тепла, горячего
воздуха па подсушку топлива или при
необходимости получения высоких температур в нижней
части топки
Разомкнутая схема
индивидуальная
с пылевым бункером
ММ
1
Рис. 2,7,и]Рис. 2.7,б Рис. 2.7,8
Нет ограничений
i,
>35 1 >3o I <50
Целесообразна для влажных бурых углей. Выбор
схемы производится по результатам
технико-экономических расчетов
ММ
Рис. ч.Ъ.а
<60
<0D3
—
ШБММ
Рис. ЧА,б
<35
<0,22
—
По «Нормам технологического проектирования
электростанций» применяется, как правило, для
блоков мощностью 500—800 Мет, за исключением
блоков, работающих на сухих каменных углях
типа экибастузсхих. Для блоков 300 Мет,
работающих на влажных бурых углях, выбор схемы
должен быть обоснован технико-экономическим
расчетом
иой подсушки при уР< 22% (например, типа челябинского). При большей влажности требуетск
ницы, не устанавливаются. Однако на некоторых схемах такие весы
показаны.
При применении плотных питателей топлива в пылесистемах,
работающих под резрежением, установка мигалок на течках сырого угля не
обязательна.
При больших выходных сечениях бункеров сырого топлива
отсекающие шиберы можно не устанавливать, однако при этом необходимо
предусмотреть приспособление для перекрытия выходных оть-ерстиЛ
бункера на случай ремонта питателя топлива.
В системах пылепоиготовления с пылевым бункером трубопроводы
влагоотсоса могут.включаться в пылепроводы, работающее ггод
разрежением в любом месте, удобном по компоновочным соображениям.
По нормам технологического проектирования на электростанциях
мощностью 25 Мет и выше при установке на котле одной мельницы
должна быть осуществлена связь по пыли между соседними пылесисте-
мами.
При установке на котле двух мельниц должна быть
предусмотрена связь по пыли с одним соседним котлом.
J7

В схемах на рис. 2.5, 2.6, 2,7 и 2.8 щепоуловители на течках пыли
под циклонами не показаны. Рекомендации по их установке даны
в гл. 6 (рис. 6.18).
На схемах с молотковыми мельницами тип мельницы показан
условно. При проектировании может быть принята мельница любого
типа: ММА, ММТ.
В случаях когда подогрев воздуха после воздухоподогревателя
выше, чем это требуется для мельницы, целесообразно в качестве
присадки к горячему воздуху использовать слабоподогретый из
промежуточной ступени воздухоподогревателя.
а) Индивидуальные схемы с прямым вдуванием
Схемы с шаровыми барабанными мельницами. На
рис. 2.1 показаны схемы пылеприготовления с ШБМ. Схема,
приведенная на рис. 2.1, а, предназначена для АШ. Особенности этой схемы —
отсутствие взрывных предохранительных клапанов и возможность
применения межсистемных связей, т. е. соединение систем
пылеприготовления между собой по пылевоздушной смеси. Схема, показанная на
рис. 2.1,6, предназначена для взрывоопасных углей. В этой схеме
оборудование снабжается взрывными предохранительными клапанами и не
имеет межсистемных связей.
Необходимость использования в качестве сушильного агента
горячего воздуха или смеси его с газами, отбираемыми из котлоагрегата,
определяется по результатам теплового расчета системы
пылеприготовления. При недостаточной температуре горячего воздуха
осуществляется отбор газов из топки.
В системах по схемам рис. 2.1, а и б должны применяться
вентиляторы с износоустойчивыми роторами.
В этих системах для равномерного распределения пыли
рекомендуется применять симметричное разветвление пылепроводов со
специальными распределителями (рис. 6.50). При четырех горелках
осуществляется двойное разветвление пылепроводов.
Схемы с молотковыми мельницами. Схемы по рис. 2.2, а,
бив являются наиболее простыми и экономичными. В этих схемах
предусмотрена работа мельниц на горячем воздухе под давлением. При
температуре горячего воздуха 350—400°С обеспечивается подсушка
углей влажностью менее 30—40%, а фрезторфа — менее 50% без
присадки горячих газов. Вентиляция установки осуществляется за счет
напора, создаваемого дутьевым вентилятором и отчасти мельницей.
В схеме, показанной на рис. 2.2, в, предусматривается установка
мельниц с малогабаритными сепараторами инерционного или центро—„
бежного типа. Данные для выбора типа сепаратора даются в § 6.15.
В схемах рис, 2.2, бив для повышения давления горячего воздуха
на лиаии перед мельницей может быть установлен дополнительный
вентилятор либо подача горячего воздуха к мельнице может быть
выполнена, как это показано на схеме рис. 2.6, о, от части
воздухоподогревателя высокого давления. Выбор указанных схем для конкретных
условий должен производиться на основании результатов
технико-экономических расчетов.
В схеме рис. 2.2, г предусматривается установка концентратора, где
большая часть пыли выделяется из потока и вместе с некоторыми
количеством сушильного агента направляется через основные горелки
в топку; часть же отработанного сушильного агента вместе с
небольшим количеством тонкой пыли подается в топку через сбросные горел-
1$

Рис 2 1. Индивидуальные схемы пыдеприготовления с прямым вдуванием для шаровых барабанных мельниц при работе под
разрежением;
л «пывобезопасные угли' б-взрывоопасные угли; /- бункер угля; 2 — отсекающий шибер; S - автовесы; 4~весовой бункер; 5— питатель
vr^ ^-течка cwpordi yW7-устройство для нисходящей сушки; S- мельница; 9 -клапан присадки холодного воздуха; /О-ммери-
тУмГное ус™ойствоР для расхода сушильного агента: II-мигалка; П - сепаратор; 13 - межсистемная связь; 14 - мельничный венгиля-
™п /5-г«поеГелитель 5ылк; «-горелка; /7 - короб вторичного воздуха; IS - котел; 19-дутьевой вентилятор; Я?-воздухоподогреватель;
тор, И распределитель пыли, горячего воздуха; It- газопровод; 2S - смеситель иая камера: 24-взрывной клапан

Рис. 2.2. Индивидуалг.ные схемы пылеприготов;1ения с прямым вздуванием
для молотковых мельниц:
и.—с шахтным сепаратором и амбразурой на горячем аогздухе под давлением;
б — с шахтным сепаратором и горелкой на горячем воздухе под давлением; а — с ма-
, юга lis ритным сепаратором на горячем воздухе под давлением; е — с сепаратором и
концентратором на горячем воздухе под давлением; д — акскальяо-та-нгекцггальнзя ne.iv
мица с сепаратором и ажекторкыми горелками на смеси топочных гаг>он с горячим
воздухом; / — бункер угля; 2 — мигалка; ,? — отсекающий шибер; 4 — питатель угля;
а —течка сырого угля,' 5 —трубопровод присадки слабпподогрегого ооздуха; 7 —
мельница; S — сепаратор; — устройство для нисходящей сушки; 10 — дутьевой вентилятор;
II — клапан присадки колонного воздуха,- 12 — горелк;\; 1:1 - иороб вторичного воздуха;
14 - котел; !S — газопровод; 16 — воздухопровод; П - воздухоподогреватель; IS •-
смесительная камера; 19-- нарывной клапан; 20 — концентратор; 2/— шибер с бмегрозакры-
вающимси устройством; 22 — атмосферный клапан; 2,7 — амбрачуцв; 24 — сбросная
горелка; 25—-заглушка; 2S — трубопровод холодного воздуха для уплотнения вала
мельницы; 27 — эжекторная горелка; 28 — водяная форсунка; 29 — трубопровод аварийной
присадки холодного воздуха; 30 - распределитель пыл if г 31 — измерительное устройство
для расхода сушильного агента

ки. Эта схема рекомендуется для топок с жидким шлакоудалением и
при необходимости повышения устойчивости воспламенения пылевоз-
душной смеси в топочной камере.
При недостаточной температуре горячего воздуха либо при
отсутствии воздухоподогревателя, а также в случае невозможности
применения М-В может быть рекомендована схема, представленная на
рис. 2.2, д.
В этой схеме просос газовоздушной смеси через систему
осуществляется за счет самовентиляции мельницы и работы эжекторной горелки.
Сопротивление газового тракта должно быть минимальным, что может
быть достигнуто забором газов с фронта котла. Шиберы на
газопроводе из тонки к смесительной камере не ставятся. Для регулирования
температуры газов перед мельницей предусматривается шибер на
воздухопроводе, подводящем воздух к смесительной камере мельницы
(§ 6.10). Увеличивая или уменьшая открытие этого шибера, можно
создавать соответствующий подсос газов из топки. В этой схеме количество
сушильного агента может регулироваться изменением давления
горячего воздуха перед соплами эжекторной горелки. Во избежание
аварийного повышения температуры за мельницей в схеме предусмотрена
подача воды в устройство для нисходящей сушки. Эту схему не следует
применять для котлоагрегатов паропроизводительностью более 220 т/ч.
В системах пылеприготовления с ММ, кроме установок,
выполненных по схеме рис. 2.2, а, должны быть предусмотрены взрывные
предохранительные клапаны в соответствии с «Правилами взрывобезопасно-
сти».
В схемах на рис. 2.2, б, в и г, предназначенных для работы под
давлением, обязательна установка автоматического устройства с быстрым
закрытием шибера на воздухопроводе перед мельницей для
преграждения доступа воздуха в нее при взрыве (§ 6.19).
Схемы со среднеходными мельницами. На рис. 2.3,а
и б показаны схемы пылеприготовления для среднеходных мельниц:
для работы мельницы под давлением (рис. 2.3а), для работы под
разрежением (рис. 2.3, б).
ВзрывобёзШасность системы пылеприготовления (рис. 2.3, а) может
быть обеспечена расчетом ее нь давление согласно п. 53 «Правил взры-
вобезопасности», в этом случае предохранительные клапаны не
устанавливаются. В случае установки предохранительных клапанов система
должна быть рассчитана на давление i,5 ore; кроме того, должна быть
предусмотрена установка автоматического устройства для быстрого
закрытия заслонки на воздухопроводе перед мельницей согласно п. 43
«Правил дарывобезопасности». х
В схемах, где вентиляторы устанавливаются до мельницы,
температура сушильного агента по условиям надежной их работы не должна
превышать 400° С.
Схемы, показанные на рис. 2.3, а и б, рекомендуются для каменных
углей и полуантрацитов; но в отдельных случаях эти схемы могут быть
применены для углей с Wp до 22% (например, бурого угля типа
челябинского). При большой влажности требуется предварительная
подсушка топлива.
Схемы с мельницами-вентиляторами. На рис. 2.4,а, б
представлены схемы пылеприготовления, рекомендуемые для влажных
бурых углей при сушке их топочными газами в смеси с горячим
воздухом. В этих схемах предварительная подсушка топлива предусмотрена
ь опускной шахте газами, отбираемыми из топки при температуре дс
900° С. Схема рис. 2.4,6 с концентратором применяется для топок с жид-
21

Рис. 2.3, Индивидуальные схемы пылеприготовления с прямым вдуванием для среднехадных мельниц:
а — нрн работе иод давлением; б— при работе пол разрежением; J — бункер сырого угля; 2 —автовесы;. 3 —весовой
бункер; •# —питатель угля; 5 — отсекающий шибер; 6 — пы лепровод к горелкам; 7 — мельница; 8 — сепаратор: Я —
мельничный вентилятор; 10 — распределитель пыле; // —клапак присадки холодного воздуха; 32— горелкз; /5 —короб
вторичного воздуха; И — котел; 15 — т«чка сирого угля; 1С — воздухопровод горячего воздуха; 11 — воздухоподогреватель;
IS — дутьевой вентилятор; ;Э~мкгалка; V — трубопровод присадки слзйоперегретого воздуха; 21 — измерительное уст-
роисгво для расхода сушильного агента

ким шлакоудалением и при необходимости повышения устойчивости
воспламенения пылевоздушной смеси в топке.
Для регулирования температуры сушильного агента к мельнице-
вентилятору подводится горячий воздух. Во избежание аварийного
повышения температур за мельницей в схемах предусмотрена подача
годы в устройство для нисходящей сушки.
ш б)
Рнс. 2.4. Индивидуальные схемы лыленриготов.чения с прямым вдуванием для
мел ь н и ц- ве н т и ля тор ов:
а —с газовой, сушкой; б с газовой сушкой и концентратором: / — бункер угля: г —отсекающий
шибер; 3 — питатель угля; 4 — устройство для нисходящей сушки; 5 —мельница; 6 сепаратор;
7 — горелка; 8 — газозаборное окно; 9 -- отключающий шибер; 10 — котел; // — дутьевой
вентилятор; 12 — воздухоподогреватель; 13 — иоздухонронод; 14 — короб вторичного воздуха; 15 -- взрыппой
клапан; IS — воздухопровод для присадки горячего воздуха; /7 —сбросная горелка; /4 — клапан
присадки холодного воздуха; IS — мигалка; 20 — концентратор; 21 — водяная форсунка; 22
распределитель пыли: 23 ■■- смесительная камера
Для уменьшения сопротивления газовоздушного тракта мельница-
вентилятор устанавливается в непосредственной близости от топки. Для
отключения мельницы от топки до и после мельницы предусмотрены
шиберы.
При проектировании установок по схемам на рис. 2.4 должны быть
выполнены требования «Правил взрывобезонэсности».
б) Индивидуальные схемы пылеприготовления с пылевым
бункером
Схемы с шаровыми барабанными мельницами.
Схема, представленная на рис. 2.5, а, применяется для топлив, подсушка
которых может быть обеспечена горячим воздухом. На рис. 2.5 6, дана
схема для влажных топлив. В этой схеме для повышения температуры
сушильного агента предусматривается отбор горячих газов из топки.
Рециркуляция первичного воздуха применяется преимущественно
на сухих углях при необходимости повышения скорости воздуха в
барабане мельницы или снижения перед мельницей температуры
сушильного агента.
На влажных топливах трубопроводы рециркуляции становятся
ненужными. Трубопровод рециркуляции присоединяется за
мельничным вентилятором до отключающего шибера. На рис. 2.5, а
присоединение трубопровода рециркуляции показано для пылесистемы с отдель-
23

Рис. 2.5. Индивидуальные схемы пылеприготовленип с пылевым
бункером для шаровых барабанных мельниц:
а ~ на горячем воздухе; б — на смеси топочных газов с горячим воздухом;
/ — бункер угля; 2 - автовесы; 3 — весовой бункер; *—питатель угля;
5—устройство для нисходящей сушки; в — мигалка; 7 — мельница; 8 — сепаратор,
9 — мельничумй веитмлитор; Ш — короб первичноfo воздуха; 11 — клапан
присадки холодного воздуха; 12 — горелка; 13 — короб вторичного воздуха;
14 — котел; 15— газопровод; 16—воздухопровод; 17 - воздухоподогреватель;
./4 - дутьевой вентилятор; ;S - взрывной клапан; 20 — смесительная камера;
TI—■ гечка сырого угля; Яг—циклон; 23 атмосферный клзлан; 24 — иеренид-
ной шибер; 25 —. щиек; 21? —бункер пыли; 27 — смеситель; 28 — измерительное
устройство для расхода сушильного агента; 29 -- трубопровод влагпотсоса:
30- трубопровод рециркуляции; HI —отсекающий шибер; 32 — питатель пыли;
33 — заглушка

ным коробом первичного воздуха (при объединении двух пылесистем
общим коробом присоединение трубопровода рециркуляции смотри на
рис. 6.48).
При остановленной мельнице подача ныли в топку предусмотрена
горячим воздухом. Если мельничный вентилятор не позволяет работать
на горячем воздухе с температурой до 400е С, то необходимо
предусмотреть подачу слабоподогретого воздуха.
Рис. 2.6. Индивидуальные схемы пылеприготовления с пылевым бункером для
шаровых барабанных и молотковых мельниц (для АШ и полуантрацитов взрывные
предохранительные клапаны не устанавливаются):
а — при подаче пыли горячим Воздухом от воздухоподогревателя: б— то же специальным
вентилятором; в—то же из дополнительного воздухоподогревателя: с —для работы на смеси
топочных разов с горячим воздухом; 1 — бункер угля; 2— автовесы; 3- Лесиной бункер: 4 — пи-
тате.и, угля; 5 — устройство для нисходящей сушки; 6— мигалка; 7 —мельница; в— сепаратор;
9 -мельничный вентилятор; 10 — короб ^первичного воздуха; W — клапан присадки холодного
воздуха; 12 — горелка; 13 — короб вторичного воздуха; 14 — котел; 75 — воздухопровод
повышенного давления; 16 — воздухопровод горячего воздуха; П — воздухоподогреватель; /Я - дутьевой
вентилятор; 19 — взрывной клапан; 20 — питатель угля; 21 — течка сырого угля; 22— цикл чг;
23 — вентилятор горячего воздуха; 24 — Перекидной шибер; 25 — шнек; 26 — бункер Пыл:|;
27 — смесит ^пь: 2S — отсекающий шибер; 29 —- трубопровод нлагоотсоса; 30--вентилятор
первичного воздуха: 31 — воздухоподогреватель повышенного давления: 32 — сбросная горелка:
•3.S — короб сбросного воздуха: 34 — смесительная камера; ,3а — газопровод; 35 — водяная
форсунка; 37 — трубопровод рециркуляции; 33 — измерительное устройство для расхода сушильного
агента; 39 — трубопровод отсчея; 40— заглушка
В схеме, показанной на рис. 2.6, а, предусматриваются подача
пыли горячим воздухом от дутьевого вентилятора и сброс сушильного
агента в топочную камеру через сбросные горелки. В этой системе
дутьевой вентилятор должен работать независимо от нагручки котла
с напором, необходимым для тракта первичного воздуха, а избыточный
25

напор по тракту вторичного воздуха должен дросселироваться
шиберами.
В схеме, показанной на рис. 2.6,6, предусматривается установка
специального вентилятора для подачи горячего воздуха.
В схеме, приведенной на рис. 2.6, в, предусмотрена работа части
воздухоподогревателя от специального вентилятора повышенного
давления. Горячий воздух из этого воздухоподогревателя расходуется на
подачу пыли в топку. Второй вентилятор (дутьевой) служит, как
обычно, для подачи воздуха в воздухоподогреватель низкого давления
и затем в топку (вторичный воздух). Эта схема является более
экономичной, чем схемы на рис. 2.6, а и б.
Схемы, показанные на рис. 2.6, а, б и в, рекомендуются для АШ и
полуантрацитов при высокой температуре горячего воздуха
(/г. В>300°С). В отдельных случаях эти схемы могут быть применены
также для каменных углей.
Выбор указанных схем для конкретных условий должен
производиться на основании результатов технико-экономических расчетов.
Схемы с молотковыми мельницами. В схеме,
представленной на рис. 2.6, г, предусматриваются подсушка топлива топочными
газами в смеси с воздухом и сброс сушильного агента в верхнюю часть
топочной камеры через сбросные горелки. Для повышения температуры
газов в нижней части топки предусматривается подача пыли горячим
воздухом. Схема рекомендуется для бурых углей.
Взрывные предохранительные клапаны в схемах, показанных на
рис. 2.6, при размоле АШ и полуантрацитов не устанавливаются. На
коробах первичного незапыленного воздуха взрывные клапаны не
ставятся лри условии исключения попадании в них пыли (см. о. 57ж
«Правил взрывобезопасности»),
в) Индивидуальные разомкнутые схемы и схемы с разомкнутой
сушкой
В схеме, показанной на рис. 2.7, а, для подсушки топлива
используется часть газов, уходящих из котлоагрегата. Для повышения
экономичности установки предусматривается предварительный высокий
подогрев воздуха паром, отбираемым из турбины. Отработавший сушильный
агент после мельничного устройства сбрасывается в газопровод перед
дымососом. Предварительно газы очищаются последовательно в
пылеуловителе циклонного типа и электрофильтре или рукавном фильтре.
Конструкция и число этих устройств выбираются в каждом конкретном
случае отдельно. Уловленная во второй ступени очистки пыль
сбрасывается в топочную камеру.
Регулирование температуры газов перед мельницей при изменении
влажности угля или нагрузки котла производится регулятором
температуры.
Особенностью схемы, показанной на рис. 2.7 6, является
использование всех уходящих газов для сушки топлива, что существенно
повышает экономичность котельной установки. Регулирование температуры
сушильного агента перед мельницей осуществляется изменением
количества газов, отбираемых из топки, а также пропуском части или всего
воздуха через обводные линии мимо первой ступени
воздухоподогревателя, непосредственно во вторую ступень или мимо всего
воздухоподогревателя. Схема (рис. 2.7, б) целесообразна при резких колебаниях
влажности топлива.
26

3S " u 4Rj;S.-c:e4SK. щ = га
fiLia £^r-ияS,«53',11 v о о о1 ;■
°ч S ^ ?"> S й " a «jSo'dS
,. nj * ^ eS% с.» u g .- * S h о.*ч a;
J» R £ - - д 3 g -ЬЙЗТй'л™ о ■» с '■
я sgoEi"ggi3sBe°gS I ^
4 *uiS й a £ &Ч а 8 0 4 я К >•

К'Е Л i r: С
l«..Sg.b
=-■3 *£$£
^ > У •- Л
a i , з S g
s~, I = со й
'"«Si*«
S ™* «5 K X
a; ^ * e( . Я ?
1 a|agS52
О cr g.o g.-= M
к а. о* 5 ° ^ -*
£, i- а * о.и ж
51 ев се э О . Et 4
- - ' ■- c£g
w д о2 j:Ce-
>> 2 2" ш С^
x 5 S- й u * - s>
* jj gs _ itS*4
о 1=!|Гд8
я „ *<м К s *
О. * С - л S
a. Ss« 5 "^ '
Д ..[aSlgs
ее- ts*s=a?-l
• ^ё1^ S:* i«
о. §.а«. S
- О x £ П
*1 а. я ^ "=t £
Л ь О v ^ **
nJ5nJ О
Z i i'*r "
с у 2.5: а к
:= Е U'« g
5 "-а 8 S «
rf ^.. а т*
я 5 6 о )J |
ей о 5 н 1
г- 5 (- ь. i к.
• Ее':,
, С е- C

Для котлов производительностью меньше 50 т/ч в отдельных
случаях может применяться менее экономичная схема (рис. 2.7,в). В этой
схеме предусматривается частичный съем влаги в трубе-сушилке или
в другом типе подсушивающего устройства со сбросом отработавших
газов в атмосферу (или газоход котлоагрегата) после предварительной
их тщательной очистки в пылеулавливающих устройствах. Топливо
подсушивается в мельничном устройстве, где снимается дополнительно
часть влаги.
г) Центральные разомкнутые схемы пылеприготовления
На рис. 2.8, а показана схема центрального пылезавода для бурых
углей. В этой схеме предусмотрена подсушка топлива в паровой
трубчатой сушилке, обогреваемой отборным или отработавшим паром
турбин, а размол — в молотковой мельнице, имеющей замкнутую
циркуляцию воздуха. Отработавший воздух сушилок, а также часть
циркулирующего в мельнице воздуха после очистки от пыли выбрасываются
и атмосферу.
В схеме на рис. 2.8, а вместо электрофильтра может быть
применена двухступенчатая очистка воздуха от пыли в циклоне и мокрой
шахте. Пыль транспортируется в котельную винтовыми
пневматическими насосами.
На рис. 2.8,6 показана схема центрального пылезавода для АШ,
полуантрацитов и каменных углей. Особенностью схемы является
применение шаровых барабанных мельниц с механической выгрузкой
мельничного продукта, механического транспорта топлива в пылеенстеме,
а также сепаратора пыли с замкнутой циркуляцией воздуха. При
использовании схемы, показанной на рис. 2.8,6, для АШ и полуантраии-
тов взрывные предохранительные клапаны не устанавливаются.
По «Нормам технологического проектирования электростанций»
центральный пылезавод, как правило, применяется для блоков 500—
800 Мет, за исключением блоков, работающих на сухих каменных углях
типа экибастузского. В последнем случае, как правило, применяется
индивидуальная схема пылеприготовления с прямым вдуванием и
молотковыми мельницами.
Для блоков 300 Мет применяется, как правило, индивидуальная
схема пылеприготовления. Для этих же блоков, работающих на
влажных бурых углях, выбор схемы пылеприготовления должен быть
обоснован технико-экономическим расчетом.

Глава ТРЕТЬЯ
ОСНОВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МЕЛЬНИЧНОГО
ОБОРУДОВАНИЯ
3.1. Шаровые барабанные мельницы
Типоразмер шаровой мельницы с цилиндрическим (ШБМ) и
коническим (ШКМ) барабаном обозначается в виде дроби, в числителе
которой дается диаметр цилиндрической части, а в знаменателе — длина
Шаровые барабанные мельницы Сызран
Наименование
Барабан:
днаметр
длина
Номинальная
производительностьJ) ....
Скорость вращения
Вес мельницы без
электрооборудования и
Предельный вес
загружаемых шаров2) . ,
Диаметр патрубков

Размерность
мм
п
об\мин
т
т
мм
Ш-4
ШБМ
207
265
2070
2650
4
23
25
10
500
600
Ш-6
ШБМ
220
330
2200.
3300
6
21,8
29
14
600
750
Ш-10
ШБМ
250
390
2500
3900
10
20
40
25
700
800
900
Ш-12
ШБМ
287
410
2670
4100
12
18,7
56
30
800
900
3000
■
Тип привода
Зубчатый, с одноступенчатым
Электродвигатель:
тип
мощность
скорость вращения
напряжение . . .
кет
об\мин
А-0103-8
125
735
220/380
А-312-35-6
АО-Ш-дм
200 ®
200
135 3>
740
бООО3'
380
ДА3013-55-Й
400
740
6000
или
3000
ДА3013-70-8
500
740
6000
или
3000 .
') Номинальная производительность мельницы указана для АШ с Кла,93 при Л^,"0% и
"^ Невходимая по расчету шаровая загрузка выбирается по данным гл. 4
3)
В числителе указаны данные для Л312-35-8, в знаменателе — для АО-113-Ям.
30

барабана, выраженная в сантиметрах. Диаметр измеряется по
средней линии выступов брони, а длина для ШБМ— по внутреннему
размеру барабана между торцевыми крышками, а для ШКМ — между
горловинами, Основные характеристики мельниц приведены в табл. 3.1
для ШБМ, а табл. 3.2 для ШКМ и в табл. 3.3 для ШБММ (шаровая
барабанная мельница с механической выгрузкой продукта).
В табл. 3.1 номинальные производительности ШБМ соответствуют
ГОСТ 6795—63.
Шаровые барабанные мельницы при наличии подсушивающих
устройств с восходящим или нисходящим потоком позволяют использовать
сушильный агент с температурой до 900° С. При этом температура
сушильного агента у входной горловины (перед подшипником) не должна
превышать 450° С.
Шаровые барабанные мельницы снабжаются сепараторами пыли
центробежного типа (см. гл. 6). Мельницы приспособлены для работы
под резрежением. Мельницы с механической выгрузкой продукта
снабжаются механическими сепараторами с замкнутой циркуляцией
воздуха.
Таблица 3.1
ского завода тяжелого машиностроения
Ш-16
ШБМ
287
470
2870
4700
16
18,7
sa
35
800
900
1000
редуктором
ДА8318-7,)-Я
500
740
6000
или
3000
Ш-25А
ШБМ
320
57E
3200
5700
25
17,8
ЗВт**'
• 51
1100
1200
1350
ДА30-15-49-8
800
740
GO00
Ш-25
ШБМ
340
600
3400
6000
25
17,2
145
56
1000
1300
Ш-32А
ШБМ
340
650
3400
6500
32
17,2
154
66
1100
1200
1350
Фрикционный,
с редуктором
АДН314-59-8
800
740
6000
или
3000
СДСЗМ-59-8
1000
750
6000
1И-50Л
ШБМ
370
850
3700
8500
50
17,6
168
108
1450
1550
1700

Зубчатый, без

редуктора
СД'М32;)-49-60
2000
100
6000
Ш-70
ШБМ
400
1000
4000
10 000
70
17,1
247'
138
1700
1900

Фрикционный,
без
редуктора
ДСЗ-2209 60А
2460
100
6000
Ш-50
ШБМ
400
800
4000'
8000
50
16,7
183
127
1100
1350
1550

Зубчатый, без

редуктора
ДСЗ-22:гё-60А
2460
100
€000
fi™-7%.
«

Таблица 3.2
Шаровые мельницы с коническим барабаном Новокраматорского
тяжелого машиностроения
Наименопание
Диаметр цилиндрической части барабана . .
Эквивалентный диаметр барабана1?
Объем барабана
Номинальная скорость вращения барабана . .
Наибольшая мощность электродвигателя . .
Вес мельницы без электродвигателя и шаров
Предельный вес загруженные шаров2' . . .

Размерность
мм
м*
об I мак
кат
т
ШКМ
380
550
3800
3180
5500
43,7
14,7
2X520
90
70
1000
1150
25
завода
ШКМ
380
550
3800
3180
5500
43,7
38,5
2x630
90
70
J 000
1150
30
1) Подсчитан пи формуле D.14).
*" Необходимая по расчету шарован заг]>узка иыбирается но данным гл. 4.
3) Номинальная производительность мельницы указана для АШ с Кд -=1>,9з при Я8.=20« ийв=79л.
Таблица 3.3
Шаровая барабанная мельница с механической выгрузкой мельничного продукта
_____ (ШБММ) :___
Наименование

Размерность
Величина
Диаметр по средней линии выступов брони
Длина '
Номинальная скорость вращения
Вес шаровой загрузки (предельный) ....
Вес мельницы без электрооборудования и
шаров
Диаметр патрубков
Номинальная производительность ^
Тип привода
Электродвигатель:
тип
мощность
напряжение
скоросп, вращения
об]мин
т
т
мм
кет.
в
об\мин
3400
13600
17,2
155
253
800
70
Фрикционный, без
редуктора
СДСЗ-2000-100
2000
6000
100
Ч Номинальная производнтеяыюе.ть мельницы укззача для АШ с Кл0 *=0,95 при fli.,^20% и
А\р=7.Д%. влажность поступающего АЩ не более 3,0%.
3.2. Молотковые мельницы
Молотковые мельницы (ММ) па способу подвода газовоздушной
смеси выполняются аксиальными и тангенциальными, соответственно
они обозначаются ММ.А и ММТ. Типоразмер молотковей мельницы
обозначается тремя цифрами: первая цифра—диаметр ротора, мм;,
вторая —его длина, мм; третья — скорость вращении, об/мин.
Основные характеристики выпускаемых мельниц ММА и ММТ
приведены в табл. 3.4 и 3.5.
Мельницы больших типоразмеров с диаметром D>1500 мм
снабжаются полыми охлаждаемыми водой валами; допускается подача
сушильного агента в Зти мельницы с температурой: при диаметре ротора
32

Таблица 3.4
Аксиальные молотковые мельницы Черновицкого машиностроительного завода
Размер- " ШЛА ММА ММА ММА ММА ММ А ММА
ность 1000/350/980 1000/470/980 1000/710/980 1300/950/735 1500/1190/735 150о/шп/7;« 1бб0/20за/735
Диаметр ротора, мм :}000 1000 iQ00 1300 1500 1500 1660
Длина ротора гЬ наружным гра- ■'
вям крайних бил . 350 470 710 950 1190 1670 2030
Активное сечение ротора л*2 0,35 0,47 0,71 1,23 1,79 2,5 3,37
Номинальная скорость сращения
вала 06JMUH ■ 980 980 980 735 735 735 735
Окружная скорость бил ..... м\сек 51,3 51,3 51,3 50,0 57,8 57,8 64,0
Зазор между ротором и броней мм 30 30 30 30 30 30 30
Число рядов по длине ротора . . шт. 3 4 6 8 10 14 17
Кошчество бил в рядах'' .... шт.Хряд Fх2)+4 Fх2)+Dх2) Fх2)тDх4) Fх2)-1-Dхб) 6ХЮ 6X14 6x17
Максимальное количество бил . . шт. 16 20 28 36 60 84 102
Ширина била мм ПО ПО ПО ПО ПО ПО ПО
Высота била, включая проушины , 200 200 200 200 200 200 200
Мощность электродвигателя . . . кет, 40 40 70 125 200 320 400
Максимальная температура
сушильного агента °С 350 350 350 400 400 450 450
Допускаемое давление воздуха
перед мельницей мм вод. ст. До 300 До 300 До 300 До 300 До 400 До 400 Дс 400
Минимальное расстояние от
корпуса мельницы (при
перпендикулярном ее расположении к фронту
котла) до стенки котельной, обеспечв-
вйющее торцевой выем ротора ... мм 2700 2800 3000 4000 4500 5500 6000
Минимальное расстояние между
осями соседних мельниц (при
перпендикулярном их расположении к ....
фронта котла), обеспечивающее
открытие, дьерей мельницы мм 2800 2700 2900 . 3500 3400 3300 3150
Номинальная производительность
мельницы по бурому углю (^Р=33%;
/Сл0 = 1,7; /?5.=20%;flOT=55%; шер-
ционный сепаратор) т<ч 2,7 3,5 5,2 8,1 14,5 20,4 24,0
j) Первое слргаемое относится к крайним рядам,

Таблица 3.5
Тамгеицяалькые молотковые мельницы Черновицкого машиностроительного завода
. , . . .
Наименование v Л £ 2 S £ | S *• s S S3 S S g/
Диаметр ротора мм 1000 1000 1000 1300 1300 , 1500 . 1500 1500 2000 2000 2600
■Длина ротора по наружным
граням крайних бил мм 470 710 950 1310 2030 1910 2510 3230 2200 2600 3360
Активное сечение ротора м2 0,47 0,71 1 0,95 1,70 2,64 2,86 3,76 4,84 4,4 5,2 8,7
Номинальная скорость вращения
вала об/мин 980 980 980 735 735 - 735 735 735 735 590 590
Окружная скорость бил м\сек 51,4 51,4 51,4 50,0 50,0 57,7 57,7 57,7 77,0 61,8 80,3
Зазор между ротором и броней мм 30 30 30 30 30 30 '30 3d 30 30 30
-.. Число рядов по длине ротора . . шт. 4 6 8 11 17 » 16' ' 21 27 17 17 21
Количество бил в рядах шт.Хряд 4x4 4x6 4X8 4ХП 4x17 6x16 6X21 6Х7 6X17 6X17 8X21
Максимальное количество бил . . шт. 16 24 32 44 68 96 126 162 102 102 168
Ширина била . . . . С . . Г . . мм 110 110 НО ПО 110 ПО ПО ПО 120 150 150
Высота била, включая проушины мм 200 200 200 200 200 200 200 200 2Q5 265 265
Мощность электродвигателя . . . кет 40 70 100 160 200 320 400 500 630 600 8001)
Максимальная температура
сушильного агента °С 350 350 350 400 400 450 450 450 450 450 450
Допускаемое давление воздуха
перед "мельницей ммвод.ст. До300 До300 До300 До400 • До 400 До400 До400 До 400 До400 До400 До400
Минимальное расстояние от
корпуса мельницы (при
перпендикулярном ее расположении к фронту
котла) до стенки котельной,
обеспечивающее торцевой выем ротора ... мм 2800 3000 3000 4000 5000 5500 5700 7000 5200 5500 6300
Минимальное расстояние между
осями соседних мельниц (при
перпендикулярном их расположении к
фронту котла), обеспечивающее от-
крытие дверей мельницы мм 2600 2900 3000 3500 3500 3700 3760 3700 4000 4000 5000
Номинальная производительность
мельницы по буро^^углюХИ/Р-ЗЗ'А;
/Сло=1|7; ^FWbT^^S^r
инерционный сепаратор) . . - т/ч 3,3 5,0 6,6 10,8 16,7 23,4 30,6 39,7 55,3 34,6 101,0
1) По £асч£ту требуется большак мощность электродвигателя.

Таблица 3.6
Мельницы-вентиляторы Черновицкого машиностроительного завода
„ Размер- AfB М-В М-В М-В М-В М-В М-В
Наименование \
иость 900/230/1470 1050/270/1470 1050/400/1470 1600/400/980 1600/600/980 2100/800/735 2700/850<590
Диаметр ротора мм 900 1050 1050 1600 1600 2100 2700
Номинальная скорость вращения offJMUH Г470 1470 1470 980 980 735 590
Окружная скорость ротора . . . м/сек 69,5 81,0 S1.0 32,5 82,5 81,0 83,5
Рабочая ширина лопаток .... мм l 250 270 400 400 600 800 850
Отношение ширины лопаток к дна- '
метру ротора ■ (b/D) . . i — 0,28 0,26 0,38 0,25 -0,38 ,0,38 0,32
Высота лопаток ..,' j ..'.... мм 180 180 18СК* 250 250 250 300
Количество лопаток . .; шт. 8 8 8* 10 10 12 12
Мкчимальное расстояние между
осямч соседних мельниц при
перпендикулярном их расположении
к фронту мж- 2400 2800 2800 , 3900 3900 — —
Вес мельницы без
электрооборудования m 5,4 6,1 6,8 18,3 21,0 — 68,3
Маховой момент ротора кгм1 265 455 510 3250 3560 16790 44 700
Мощность электродвигателя . . . кет 40 75 125 200 250 — 800
Производительность по сушильному
агенту за мельницей .' тыс. л'/ч 12,5 18,0 25,0 41,0 60,0 100,0 153,0
Коэффициент расхода <р . . . . ' — 0,078 0,072 0,100 0,069 0,100 0,100 0,089
Напор для преодоления
сопротивления внешней сети на незапыленном
потоке (при f~ie5°C)l> ммвод.ст. 204 286 231 301 241 231 261
Производительность2) т\ч 3,6 5,2 7,2 11,8 17,2 28,8 44,0
'' При определении сопротивления сети сепаратор в расчет не принимается, так как era сопротивление учтено при построении характеристик M-R.
2) Указана сушильная производительность для бурого угля с 1РР^56,5%; Wn'T-16,5%: Кл0=',7 при Я5.=М%; «jo-60%, так как для этого тобпива сушильная
производительность ниже размольной. Сушильная производительность определена исходя из VBJ1, см -3,48 м?1кг, полученного из теплового расчета при *(=850* С а

О > 1500 мм— АО 450°С; при £ = 1300 мм — до 400° С. Мельницы
меньших типоразмеров снабжаются сплошными валами и оборудуются
холодильниками. В эти мельницы допускается подача сушильного агента
с температурой до 350° С.
Молотковые мельницы снабжаются инерционными и
центробежными сепараторами, а мельницы производительностью до 20 т/ч по бу-(
рому углю также и шахтными сепараторами (см. § 6—15). у
Все молотковые мельницы изготавливаются плотными и допускают
давление сушилмюго агента 300—400 мм вод. ст. (см. табл. 3.4
и 3.5).
3.3. Мельницы-вентиляторы
Типоразмер мельницы-вентилятора (М-В) обозначается тремя
цифрами: первая цифра — диаметр ротора, мм; вторая —рабочая ширина
лопатки, мм; третья — скорость вращения, об/мин.
Основные характеристики М-В приведены в табл. 3.6.
Мельницы-вентиляторы при наличии подсушки топлива в опускной
шахте позволяют использовать сушильный агент с температурой до
900° С. При этом температура сушильного агента на входе в мельницу
не должна превышать 450?С.
Мельницы-вентиляторы снабжаются инерционными сепараторами
пыли.
3.4. Среднеходные мельницы
Типоразмер валковой среднеходной мельницы обозначается
буквами МВС и диаметром размольного стола в сантиметрах. "
Основные характеристики этих мельниц приведены в табл. 3.7.
Таблица 3.7
Мельницы валковые среднеходные Сызранского завода тяжелого машиностроения
Наименование
Диаметр валка наибольший . . .
Диаметр сепаратора пыли ....
Номинальная скорость вращения
Мощность электродвигателя . . .
Номинальная скорость вращения
Минимальное расстояние"" между
осями мельниц при
перпендикулярном их расположении к фронту
котла, обеспечивающее выем валков . .
Вес мельницы без
электродвигателя и станции смазки
Максимальная температура су-
Номинальная производительность1'
Расход воздуха за мельницей при
/^80°С
'•' Номинальная ;.рои»водителишсть у
птегимий максимальный Darvae» к>ска 30
(
Я Н
со о
л с
О. х
ММ
п
об\мин
кет
обЫин
мм
т
°С
т!ч
тыс. л3
к
—
казана для
мя. *
3
и
Щ
-£
900
690
1650
78,2
75
1470
4000
10,86
350
3,8
6 9
ВВСЧ-1У
каменного
1£>
о
и
сэ
й
1050
800
2000
59,4
125
985
SMOG
16,3
350
6,0
9-14
ВВСМ-2У
угля с Кло
ю
сч
О
ш
S
1250
950
2400
59,5
200
1-
985
&000
21,1
350
10,0
17^-26
FSBCM-»'
"l,S при J?
О
•ч-
1
О-
со
2;
1400
1070
2800
50.0
320
955
&юо
32,5
350
14,0
23—36
ВВСМ-2У
ВЦО.М-ЗУ
а-Ш. До-
S6

Мельница МВС выполняется с горизонтальным столом и
снабжается центробежным сепаратором пыли и вентилятором, имеющим
общий привод с мельницей. Мельница предназначена для работы под
разрежением.
Температура сушильного агента перед мельницей не должна
превышать 350° С.
3.5. Зарубежные типы мельниц
Для справок приводятся данные по различным типам зарубежных
мельниц, встречающимся в эксплуатации па отечественных
предприятиях.
а) Мельницы-вентиляторы К.СГ
Типоразмер мельницы-вентилятора КСГ обозначается в виде дроби,
в числителе которой дается производительность мельницы по
газовоздушной смеси в тыс,-мъ!ч при £=140°С, а в знаменателе — скорость
вращения 1/10 об [мин.
Мельницы-вентиляторы выполняются консольными с инерционными
сепараторами.
Температура сушильного агента перед мельницей допускается до
450° С.
Основные характеристики мельниц-вентиляторов КСГ приводятся
в табл. 3.8 и 3.9.
Таблица З.Н
Характеристики мельннц-вентиляторов КСГ для бурых углей
Типоразмеры
№ 10.150
№ J5; ISO
"""№19.150
№ 26. 150
№ 28.100
№ 35.100
N» 40,100
M> SO. 100
№ 60.100
№70.75
№ 80. 75
№ 90. 6u
№ 110,60
№ 120.60
t& 130.50
№ 150. 50
>£> 170. 50
№ 200. 45
■
Расход
воздуха, мг,,ч
10000
15 000
19000
26 000
28 000
35 000
40 000
50 000
60 000
70 000
80 000
&0 000
110 000
120 000
130 000
150 000
170 000
200 000
Скорость
вращения, об>мин
1500
1500
1500
1500
1000
1000
1000
1000
1000
750
750
600
.0
600
500
500
500
450
Мощность

электродвигателя,
кет
45
55
75
120
140
180
200
250
280
320
350
420
500
550
600
700
800
900
Вес
мельницы,
т
7,5
9,0
9,7
11,6
21,6
26,2
28,8
33,3
37,8
44,0
50,0
63,5
77,5
84,5
—
100,0
113,0
125,0

Номинальная

водительность1*, т/ч
3,5
5,5
7,5
11,0
13,5
17,5
20,0
25,0
30,0
35,0
40,0.
45,0
55.0
an.о
65,0
75,0
85,0
100,0
" Номинальная проюподитольниегь указана для бурого угач с W?— £и% и Кяои1.75.
3/

Таблица 3.9
Характеристики мельниц-вентиляторов КСГ для каменных
углей

Типоразмеры
502.300
504. 300
S08.150
S2. ISO
S3.150
S5.100
56. 100
59. 100
510.75
S12.75
516.75
S20. 60
S25.60
532.60
Скорость
вращения,
об\мин
3000
3000
1500
1500
1500
1000
1000
1000
750
750
750
600
600
600
Мощность

электродвигателя, кет
9
16
30
60
100
140
150
225
250
300
380
450
560
680
Номинальная

производительность1' ,
т\ч
0,2
0,4
0,8
2,0
3,0
5,0
6,0
9,0
10,0
12,0
16,0
20,0
25,0
32,0
*' Номинальная производительность указана для каменного угля
б) Валковые среднеходные мельницы Леше
Типоразмер мельницы обозначается буквами LM и диаметром
стола в дециметрах. Основные характеристики мельниц приводятся в
табл. ЗЛО.
Таблица 3.W
Характеристики валковых среднеходных мельниц Леше

Типоразмеры
Z.M5
Z.M6
Z.M7
LMB
Ш9
Z.M10
Z.M11
ZM12
AM 14
Z.M16
Диаметр
стола, мм
641
741
841
940
1040
1140
1240
1430
1630
| Скорость
вращения
стола,
об\мш
90
—
75
—
63
—
53
—
45
Вес
установки, т
5,5
8,4-
9,6
14,5 -
16,7
22,1
24,5
35,1
50,2
Мощность,

потребляемая
мельницей и

вентилятором, кет
20
28
42
60
99
НО
140
180
270
390

Номинальная
производите.! ь-
кость'\ mji
1,0
1,5
2,4
3,3
4,6
6,4
8,2
10,5
16,0
25,0
^ Номинальная производительность указана для каменного угля с Я"ло = 1,5
при /?ш-13%.
38

Мельница выполняется с горизонтальным столом и снабжается
вращающимся сепаратором, приводимым в движение от отдельного
электродвигателя. Температура воздуха перед мельницей не должна
превышать 350° С.
Мельницы Леше в основном работают под разрежением, имеются
также конструкции для работы под давлением,
в) Валковые среднеходные мельницы Раймонда
Типоразмер мельницы обозначается буквами ВМ и числом, в
котором первые две или три цифры означают диаметр размольной чаши или
стола в дюймах, а последняя цифра - -число валков. Основные
характеристики мельниц приведены в табл. 3.11. Мельницы снабжаются
центробежными сепаратора'ми пыли.
Питатель сырого угля и вентилятор поставляются в одном блоке
с мельницей. Температура воздуха перед мельницей не должна
превышать 350° С. .
Таблица 3.11
Характеристики валковых среднеходных мельниц Раймонда

Типоразмеры
ВМ-352
ВМ-372
ВМ-453
ВМ-493
ВМ-533
М-573
ВМ-613
ВМ-633
ВМ-673
ВМ-713
ВМ-733
ВМ-753
Диаметр
столл, мм
890
940
1143
1245
1346
1448
1550
1600
1702
1803
1854
1905
Скорость
вращения

электродвигателя,
offj мин
1500
1500
1500
1000
1000
1000
1000
1000
1000
1000
1000
1000
Мощность

электродвигателя мельницы
и вентилятора,
кет
43
60
93
135
185
210
250
270
325
380
400
430
Вес
мельницы
8,2
10,4
16,2
22,9
29,0
33,2
38,3
41,5
46,5
56,8
56,8
56,8
Номинальная

производительность1', т/ч
2,5
2,9
5,2
6,7
8,5
10,6
13,0
14,3
17,2
20,5
22,3
24,2
Номинальная производительность указана для каменного угля с /(.то = 1.5 при Яш-13%.
Мельницы работают под разрежением. Имеются конструкции
мельниц типа Раймонда для работы под давлением,
г) Шаровые среднеходные мельницы Бабкок-Е
Типоразмер мельницы обозначается буквой Е~й диаметром
размольного кольца в дюймах (между центрами шаров). Основные
характеристики этих мельниц приведены в табл. 3.12. Мельница снабжается
вращающимся сепаратором, питателем и вентилятором в одном блоке.
39

Таблица 3.12
Характеристики шаровых среднеходных мельниц Бабкок-Е

Типоразмеры
Е17
EI9
Е21
Е23
Е26
Е29
Е32
Е35
Е38
Е41
Е44
Е47
ES0
Е53
Е56
Е64
Е70
Средний
диаметр
размольного кольца,
мм
432
483
534
585
660
737
812
889
965
1040
1118
1194
1270
134С
1425
1625
1775
Количество
наружных
пружин, шт.
3
3
3
3
3
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
Шары
число
6
7
8
7
8
9
10
И
10
11
12
13
14
15
16
—
—
| диаметр,
1 мм
i
192
192
192
237
237
237
237
237
267
267
267
267
267
267
267
—
—
' Окружная
| скорость,
—
—
_
—
5,8
6,13
..._
6,75
6,3
6,35
6,26
6,75
6,65
—
7,25
7,90
8,35
j Мощность
1 электродвига-
j теля мельницы
| й вентилятора,
1 кет
—
—
—
49,0
58', 5
67,5
76,5
85,0
92,0
108
110
130
139
147
-
—
I Номинальная

производительность1' , т\ч
.
—
—
„
2,6
3,1
3,6
4,2
4,6
5,0
5,4
6,3
6,7
7,5
8,3
10,0
11,5
1
—
—
—
3,7
4,6
5,6
6,7
7,9
9,2
11,8
12,1
13,7
15,4
17,3
22,5
26,8
Номинальная производительность указана для каменного угля с. Кло~1.5 прн /?S»=13%,
Питатель топлива дисковый, герметизированный, позволяющий
работать мельнице под давлением при наличии столба топлива над
питателем 3—4 м. Мельница может работать также.под разрежением.
Температура воздуха перед мельницей не должна превышать
350° С.

Глава ЧЕТВЕРТАЯ
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ МЕЛЬНИЦ
4.1. Размольная и сушильная производительности
Различаются две производительности вентилируемых мельниц:
размольная и сушильная.
Под размольной производительностью, мельницы понимается
количество топлива, которое возможно размолоть в установке до заданной
тонкости пыли.
Под сушильной производительностью мельницы понимается
количество топлива, которое может быть высушено в процессе размола при
снижении влажности с W\ до влажности пыли W'u.
Размольная производительность мельницы определяется
энергетическими параметрами процесса, сушильная производительность —
тепловыми условиями сушки.
Рабочая производительность мельницы может ограничиваться либо
условиями размола, либо условиями сушки. Для высоковлажных и
мягких углей размольная производительность мельницы обычно превышает
ее сушильную производительность. Для углей сухих и твердых, наобо-
"рот.'^ушйльная производительность мельницы превышает размольную.
Ниже дается методика определения размольной
производительности мельничных устройств. Методика определения сушильной
производительности приводится в гл. 5.
4.2. Шаровые барабанные мельницы
Размольная производительность по сырому углю вентилируемой
шаровой мельницы с цилиндрическим барабаном при установке
центробежного сепаратора определяется по формуле
где D6— внутренний диаметр, барабана мельницы, м,
Le — внутренняя длина байбака мельницы, м\
«б — скорость вращения барабана, обочин;
ipe — степень заполнения барабана шарами:
^=v^%; D.2)
>1

Gni — шаровая загрузка мельницы, г;
Ym, нас — насыпной удельный вес шаров (принимается равным
4,9 т/м3);
Ve — внутренний объем барабана, м? (для типовых мельниц
может быть взят из табл. 4.1);
К,ЛA — коэффициент размолоспособности топлива по шкале
ВТИ;
Явл i — поправочный коэффициент, учитывающий влияние
влажности на размолоспособность топлива;
Явл2—коэффициент пересчета веса угля со средней
влажностью на вес сырого угля;
Квен — коэффициент, учитывающий влияние вентиляции
барабана на производительность ШБМ;
/Сбр — коэффициент, учитывающий форму брони; для неизно-
шенной волнистой брони /Сбр=1;
Кпк — коэффициент, учитывающий снижение
производительности в эксплуатационных условиях вследствие увеличения
присосов, ухудшения качества топлива и других причин;
Ядр — поправочный коэффициент, учитывающий изменение
производительности в зависимости от степени дробления
угля, характеризуемой остатком на сите с ячейками
5x5 мм (#5.);
/?90 — тонкость пыли за сепаратором, определяемая по остатку
на сите с отверстием 90 мк, %;
7~Гоо
In о величина, учитывающая изменение производительности
в зависимости от тонкости пыли за сепаратором.
Величина D|>4Z,6/i°-8 для выпускаемых и ранее выпускавшихся
мельниц приводится в табл. 4.1.
Величины D£* и пй/ могут быть также найдены по графикам
(рис. 4.1 и 4.2).
Величина ^,6 может быть найдена по графику (рис. 4.3).
При расчете производительности ШБМ для выбора шаровой"
загрузки следует ориентироваться на график (рис. 4.4), в котором степень
заполнения барабана шарами дастся в зависимости от относительной
скорости его вращения Пб/якр, гДе n*v — критическая скорость вращения
барабана, определяемая по формуле
V
42,3
пкр = -^==г об/мин. D.3)
При этом обеспечивается минимальный суммарный (на размол и
пневмотранспорт) удельный расход электроэнергии.
Этот же график может быть использоаан .при «рсектировании.
новых ШБМ. В этом случае выбор параметра по/пкр должен быть увязан
с другими параметрами на основании вариантных расчетов с учетом
получения минимального суммарного расхода энергии на нылеприго-
товление.
Расчетная степень заполнения барабана шарами не должна
превышать максимально-допустимую (фб, макс), которая обусловлена
возможностью размещения шаровой загрузки на 50 мм ниже кромки
горловины. Диаметр горловины барабана выбирается на основании
рекомендаций гл. 7. Величина ip определяется по рис. 4.5.
42

Таблица 4.1
Данные для расчета ШБМ
Тип 1 РаЗМСРЫ б{Раба"а - ■ Скорость М™~-
Типоразмеры мель- диаметр длина Ц, еечение объем Va, ^пябана1 загружав- n°'8 D|'4 ti^Ltffy*
ницы Db, мм мм J6,m* ж* "ос/мин МЫ^Р°В
ШБМ 207/265 Ш-4 2070 2650 3,36 8,9 23,0 10 12,32 5,7 187
ШБМ 220/330 Ш-6 2200 3300 3,80 12,5 21,8 14 11,80 6,6 258
ШБМ 250/360 Ш-8 2500 3600 4,91 17,7 20,0 20 11,0 9,0 357
ШБМ 250/390 Ш-10 2500 3900 4,91 19,2 2О,0 " 25 11.0 9,0 386
ШБМ 287/410 Ш-12 2870 4100 .6,46 26,5 18,7 30 10,42 12,6 538
ШБМ 287/470 Ш-16 2870 4700 6,46 30,4 18,7 39 10,42 12,6 616
ШБМ 287/525* Ш-1* 2870 5250 6,46 33,9 19,0 36 10,6 12,6 702
ШБМ 320/570 "Ш-25Д 3200 5700 \ .8,04 45,8. 17,8 51 10,0 16,3 930
ГЩБМ 340/550"■'"•ЦР32Д 3400 6500 . 9,08 59.,2* 17,2 66 9,72 18,9 1J95
ШВМ 370/850 ■" Ш-50Д 3700 8500 10,78 91,5 17,6 108 9,85 23,2 1940
*ШБМ 400/1000 Ш-70 4000 10000 12,56 125,6 17,1 138 9,70 27,8 2665
ШБММ340/1Э60 НШ-70 3400 13600 9,08 123,1 17,2 155 9,72 18,9 2500
Ранее выпускавшиеся типоразмеры
ШБМ 1Й0/235 — 1600 2350 2,01 4,7 25,0 5 13,11 3,1 95
ШБМ 232/380 — 2320 3800 4,22 ■ 16,0 21,0 22 11,45 7,6 331
ШБМ 2Б0/390 — 2530 3900 4,91 19,2 23,0 23 12,32 9,0 433
ШБМ 2В7/430 — 2870 4300 6,46 27,8 19,8 33 10,90 12,6 591
ШБМ 387/470 — 2870 4700 6,46 30,4 20,6 33 11,24 12,6 666
ШБМ 287/470 — 2870 4700 6,46 30,4 21,5 33 11,71 12,6 694
ШБМ 287/510 — 2870 5100 6,46 33,0 19,4 34 10,71 12,6 688
ШБМ 340/600 Ш-25 3400 6000 9,08 54,5 17,2 56 9,72 18,9 1102
LITEM 340/737 Ш-32 3400 7370 9,08 67,0 17,3 80 9,77 18,9 1361
ШБМ 400/800 Ш-50 4000 8000 12,56 100,5 16,7 127 9,50 27,8 2110
* Выпускается по специальному заказу.

Рис.ь. 4.1. График для определения величины Dg'4
в зависимости от Df,
Рис. 4.2. График для определения
величины Лд в зависимости отЬ>б
Рис. 4.3. Гуафнк для определения пе- Рис, 4.4, 3an;i хмость '..чттиммыюб «членя гапллйеигн
Личины ty?'u в аависнмоети от ijrg oapaf''U-чп шарами от относительной скорости его втчшп.
' кия

Коэффициент К па выбирается по данным § 1.3.
D.4)
где К —величина, характеризующая максимальную влажность
топлива, подсчитываете по формуле
К =1 + 1,07 tt^;
D.5)
Рис. 4.5. Определение максимально ооадюжной степени
заполнения барабана шарами:
г ~ ■
'гор
+ од
я™
De..
2 '
cos «j = —— (<*j - находитси по тригонометрическим
Яср таблицам);
Я2 ' та
^АСВ^а = сМи /? = —!!£-( — slnai-
1 2 \180- «Г
№р-~-средняя влажность топлива, %; берется но данным табл. 1.1,
для новых топлив — по данным анализов;
WT" — гигроскопическая влажность топлива, %; берется из
табл. 1.1;
W^ — средняя влажность топлива, размалываемого в барабане:
we?=wlL+2mL%t D>6)
Здесь Wn" — влажность пыли, %; задается или принимается согласно
• —; §1.6;
W —влажность топлива перед мельницей, %;
W*' =
Wx A00 — Wws) — 100 (Wt — W1™) (й ; b — ab)
A00 —М7ПЛ) — (Wl - W1™) (a+b -ab)
D.7)
где W\ — влажность топлива, поступающего в установку, %;
а — количество влаги, снятой и- устройстве для нисходящей сушки
либо в трубе-сушилке (в долях от общего влагосъема в
системе); при наличии устройства для нисходящей сушки # — 0,4,
6 = 0; при установке трубы-сушилки а=0,6, 6 = 0 (гл. 6);
Ь - *р.аичество влаги, снятой во второй ступени, при наличии
двух С!>ленеа.подс.ущки и сбросе отработанного сушильного
агента из первой ступени, минуя мельницу; например, и схеме
пылеприготойленря с предварительной подсушкой в трубе-
cyiijKuK^.R качеств" тег-пой ступени, а затем в устройств с
нисходящей сушкой в ка';ес-пе второй ступени а — 0,6, ft=i).4,
при отсутствии предваритель!'<1й подсушки топлива а-=0,
6-0 и 1ГМ = 1Г,;

При проектировании принимается /Свсн=1Д что соответствует
оптимальному режиму вентиляции барабана (пылесистемы), при котором
обеспечивается минимальный суммарный удельный расход
электроэнергии на размол и пневмотранспорт.
Коэффициент /Сэк принимается
равным 0,9.
Ядр определяется по рис. 4.6; при
расчетах крупность дробления
принимается по данным § 1.4; для АШ
Ядр-1.
Величина R90 задается либо
выбирается по данным табл. 1.1.
Величина 1/ In -5- может быть
определена по данным табл. 4.2 или
по рис. 4.7.
Оптимальный расход воздуха че-
Рис. 4.6. Зависимость коэффициента рез пылесистему по условиям размола
Ядр от остатка на сите 5x5 мм определяется по следующей формуле:
VMB.oo, = ^^A000^o + 36/?goy~X70yJb) M*j*. D.9)
Производительность мельничного вентилятора, как правило, не
должна быть ниже VMB .
Рис. 4.7. График для определения величины у- In—=—— я зависимости от Rw
В. том случае, если оптимальный расход воздуха через барабан не
может быть обеспечен (например, из-за отсутствия вентилятора
соответствующего типоразмера), величина /Смн определяется по графику
(рис. 4.8) в зависимости от отношения фактического расхода воздуха
к оптимальному, VMB/VMB| опт.
Формудга"D.1) справедлива в следующих пределах значений
отдельных параметров, полученных в промышленных испытаниях, с неко-
46

Таблица 4.2
100 i/ 100
нчины In —— И У In —-
R<M>
3
4
5
6
7
8
9
_Ш
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
'2i
25
26
27
28
29
30
31
32
, 100
3,506
3,219
2,996
2,813
2,659
2,526
2,408
2,302
2,207
2,120
2,040
1,966
1,897
1,832
1,772
1,715
1,661
1,609
1,561
1,514
1,470
17137'
1,386
1,347
1,309
1,273
1,238
1,204
1,171
1,139
Rsu
1,873
1,795
1,733
1,678
1,632
1,593
1,552
,JJ?20 ....
1,488
1,457
1,430
1,405
1,380
1,353
1,332
1,310
1,290
1,270
1,250
1,233
1,213
1,197
1,178
1,161
1,145
1,130
1,113
1,100
1,082
1,068
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
53
54
55
56
57
58
59 '
60
61
62
100
ln/T
nan
1,109
1,079
1,050
1,022
0,994
0,967
0,941
0,916
0,891
0,867
0,844
0,821
0,798
0,776
0,755
0,734
0,713
0,693
0,673
0,654
0,635
0,616
0,598
0,580
0,562
0,545
0,527
0,511
0,494
0,478
J/in—
1,055
1,040
1,025
1,011
0,997
0,984
0,970
.0,956
0,943
0,930
0,918
0,905
0,892
0,880
' 0,868
0,857
0,845
0,832
0,820
0,809
0,797
0,784
0,773
0,762
0,750
0,738
0,726
0,715
0,704
0,692
R'A)
63
64
65
66
67
68
69
70
71
72
73
74
75
76
77
78
79
80
81
82
83
84
85
86
87
88
89
90
100
In-—
R»i
0,462
0,446
0,431
0,415
0,400
0,386
0,371
0,357
0,342
0,328
0,315
0,301
0,288
0,274
0,261
0,248
0,236
0,223
0,211
0,198
0,186
0,174
0,162
0,151
0,139
0,128
0,116
0,106
•
0,680
0,667
0,656
0,644
0,632
0,621
0,608
0,597
0,585
0,573
0,561
0,518
0,537
0,524
0,511
0,498
0,485
0.473
0,459
0,445
0,432
0,417
0,402
0,388
0,373
0,358
0,341
0,326
торой экстраполяцией их по стендовым опытным данным: диаметр
барабана Ьб = 1,7-5-4,0 м\ отношение длины к диаметру барабана
W^6= l,5-i-3,0 (для АШ); Le/De = 1,5-*-2,5 {для тощих и каменных
углей с /СЛо<1,4); /-.б/£>б = 1,2н-1,6 (для каменных углей с /СЛС) ^ 1,4 и
бурых углей); степень заполнения барабана шарамиjfe=0,05^-0,3;
коэффициент размолоспособности топлива /Сло=0,8-7-2,0;^ относительная
скорость вращения барабана «б/пКр=0,6-г-0,81; тонкость пыли за
сепаратором Я()о=4-к50%.
*7

Рис. 4,10. График определения Ктл в
зависимости от ■$(, (к расчету мощности
привода ШБМ)
Рис. 4.9. График для определения
величины t|>g's в зависимости от ^б
Рис. 4.8. Коэффициент, учитывающий влияние
вентиляции барабана на производительность ШБМ

Мощность, потребляемая на вращение барабана (на валу
двигателя), подсчитывается по формуле
N«-*° =" i (°.12206^йбТш>11ас^.9/С6р/Стл + 1,86DfiLe«65u) кет, D.10)
где D6, L6, пй, Чш.нас ^бр, 'h — имеют те же значения, что в формуле
4.1); величина t|)£>9 может быть найдена
по графику рис. 4.9;
КТЛ — коэффициент, учитывающий свойства
размалываемого топлива; при вращении
барабана без топлива Лтл = 1; при
размоле топлива величина /Стл
определяется в зависимости от степени заполнения
барабана шарами фб по графику
рис. 4,10;
•*2,фв — коэффициент полезного действия
привода, определяется для мельниц
различных типоразмеров из табл. 4.3;
56—толщина стенки барабана, включая
броню (по средней линии волн), м (оп-
ределяется из табл. 4.4 в зависимости
от типоразмера ШБМ).
Таблица 4.3
К. п. д. приводов шаровых барабанных мельниц
(без учета к. п. д. электродвигателя}

Типоразмеры
ШБМ 207/265
ШБМ 220/330
TJJKVT 250^60
ШБМ 250/390
ШБМ 287/410
ШБМ 287/470
ШБМ 287/525
ШБМ 320/570
ШБМ 340/650
ШБМ 370/850
Тип привода
Зубчатый, с одноступенчатым редуктором
Фрикционный, с редуктором
Зубчатый, без редуктора, от тихоходного
электродвигателя
К. п. д.
привода,
^прв
0,865
■
0,885
0,920
ШБМ 400/1000
ШБММ 340/1360
Фрикцио-чный, без редуктора, от тихоходного
электродвигателя
ШБМ 340/600
ШБМ 340,737
Фрикционный, с двухступенчатым редуктором
ШБМ 400/800
Зубчатый, без редуктора, от тихоходного
электродвигателя
0,950
0,885
0,920
4 РУ зг, 1971 г.
4$

Таблица 4.4
Толщина стенок барабанов ШБМ, включая толщину брони
(для расчета мощности)
Типоразмеры
мельниц
ШБМ 207/265
ШБМ 220/330
ШБМ 250/360
ШБМ 250/390
ШБМ 287/410
ШБМ 287/470
Толщина
стенки
St, м
0,062
0,062
0,061
0,061
0,071
0,071
Типоразмеры
мельниц
ШБМ 287/525
ШБМ 320/570
ШБМ 340/650
ШБМ 370/850
ШБМ 400; 1000
ШБМ 232/380
Толщина
стенки
0,071
0,078
0,078
0,090
0,100
0,063
Типоразмеры
мельниц
ШБМ 340/600
ШБМ 340/737
ШБМ 400/800
ШБММ 340/1360
ШКМ 337/459
ШКМ 380/550
Толщина
стенки
5б, м
0,078
0,078
0,090
0,100
0,091
0,091
Мощность, потребляемая из сети,
ЛЬ
лг„
кет,
D.11)
где г)ял — коэффициент полезного действия электродвигателя, при
расчетах можно принимать в зависимости от типа
электродвигателя гь.!- 0,92 -=-0,94.
Мощность электродвигателя с учетом необходимого запаса 10%
выбирается по формуле
N.» = 1.1ЛГ.л, кет. D.12)
Для ШБМ 370/850 и 400/1000, имеющих в качестве привода
тихоходный синхронный электродвигатель, к мощности, потребляемой из
сети Л^о, добавляется мощность ЛГД01], дополнительно затрачиваемая на
охлаждение двигателя и на возбуждение; по опытным данным
#доп ~ 50 кет. Для случая установки быстроходного синхронного
электродвигателя Мдоп принимается равной 15 кет.
Удельный расход электроэнергии на размол
Л'б - Яд
■^рзм :
в
квт-Ч;т,
D.13)
где В — производительность мельницы, определяется по формуле
D.1), т/ч.
Удельный расход электроэнергии на пневмотранспорт подсчиты-
вается по формуле
9 =
367О00^элЯ
кет-Kim,
D.13а)
где
VMB— производительность мельничного вентилятора, м3/ч;
ДЯовщ — общее сопротивление тракта, ммвод.ст. (см. § 7.3);
(л — концентрация пыли в сушильном агенте перед
вентилятором, кг1кг (см. табл. 7.3);
г| — к. п. д. мельничного вентилятора (см. § 6.20); при
ориентировочных расчетах для вентиляторов типа ВМ к. п. д.
принимается равным 0,65, для вентиляторов типа ВВСМ
Л=0,55;
т|эЛ — к. п. д. электродвигателя, принимается равным 0,92.
50

Общий удельный расход электроэнергии на размол и
пневмотранспорт
Эо6щ = Эрзм -f Эт, квт-ч!т. D.136)
Определение производительности, мощности привода и расхода
вентилирующего агента шаровых мельниц с коническими барабанами
можно производить по формулам для цилиндрических мельниц с
заменой в них диаметра барабана эквивалентным диаметром,
рассчитываемым по формуле
где Уб — объем барабана конической мельницы, м3;
£й — длина барабана, м.
Расчетные значения этих величин для выпускаемых конических
мельниц даны в табл. 4.5. В табл. 4.6 приводится рекомендуемый
сортамент шаров; в табл. 4.7 — расчетные данные для ШБМ при размоле
АШ для номинальной производительности, указанной в ГОСТ 6795—63.
. г Таблица 4.5
Данные для расчета ШКМ

Типоразмеры
ШКМ 337/459
ШКМ 380,1550
ШКМ 380/550
Размеры барабана
эквивалентные
диаметр
D3, м
2,87
3,18
3,18
длина
Ц, м
4,59
5,50
5,50
объем
V6l м*
29,5
43,7
43,7
Скорость
вращения
барабана
«б, об1мин
15,2
14,7
18,5

Максимальный вес
загружаемых
шаров
Ош, т
52
70
70
«Г
8,77
8,59
10,33
/**
12,6
16,1
16,1
riWi -0,8
507
758
911
Таблица 4.6
Рекомендуемый сортамент шаров
Наименование
топлива
АШ, ПА, каменные и
бурые угли с
содержанием 5КГ < 3%
Каменные угли
с-содержанием SKr > 3%
(Кизеловский)
Бурые угли с
содержанием SKr>3&
(подмосковный)
Схема пылеприготов-
ления
С прямым вдуванием,
а „также с пылевым
бункером
Схема с нисходящей
сушкой.. '
Схема с нисходящей
сушкой без отделения
колчедана
Диаметр барабана мельницы, м
D6<3
диаметр
шаров
dm> мм
30
30
40
60
40
60

количество,
%
100
33
33
34
35
65
£>6> 3
диаметр
шаров
dm, мм
30
25
30
40
40
коли-
че-
стпо,
%
100
100
35
.65
100
4* Я

Таблица 4.7
Расчетные показатели ШБМ при размоле АШ (Кло~ 0,95; R<M-- 7,0%) и оптимальной
вентиляции (КвтГ 1.0) при производительности мельниц, указанной в ГОСТ—6795—63

Типоразмеры
207/265
220/330
250/360
250/390
287/410
287/470
287/525
320/570
340/650
370/850
40011000
340/600!>
340/7371)
400/8001»
«а,
об! мин
23,0
21,8
20,0
20,0
18,7
18,7
19,0
17,7
17,2
17,6
17,1
17,2
17,3
16,7
Ош,
т
7,20
11,6
15,6 ,
21,3
23,0
34,0
37,2
53,9
68,2
101,5
из
48,9
64,0
123
■ь
0,165
0,190
0,180
0,227
0,177
0,228
0,224
0,240
0,239
0,226
0,232
0,183
0,195
0,249
т/
1 мв>
тыс-л'/ч
11,4
16,4
23,9
26,1
35,7
41,2
45,3
62,2
80,3
116,3
158,0
73,3
89,4
130,2
В,
т\ч
4
6
8
ю
ЧЛ2,
16
18
25
32
50
70
25
32
58
N6 -f Л',0„,
кет
92
143
193
257
300
'• 435
487
720
935
1500
2105
677
885
1822
^рзм.
кът-ч\т.
23,0
23,8
24,1
25,7
25,0
27,2
27,0
28,8
29,2
30,0
30,1
27,1
27,7
31,4 .
1) Мельницы выпускались ранее.
Определение производительности шаровой барабанной мельницы
с механической выгрузкой мельничного продукта производится по
формуле
aD* 1.(,Пь у б' КлЛ'кмПнлъК&саКьиКэк
В — ,,— гщч, D.15)
l/ 100 ' ^ '
пч> У {njr ■
Лео
где а — коэффициент, зависящий от вида размалываемого топлива;, для
АШ а=0,1, для бурых и каменных углей а = 0,105;
Xucn — коэффициент, учитывающий интенсивность аспирации
(вентиляции) .
В зависимости от скорости воздуха (в м!сек), отнесенной к
полному сечению барабана, принимается:
w6 0 0,3 0,4 0,5 0,6" 0,7
Ккп 1,0 1,02 1,1 1,16 1,18 1,2
Остальные величины подечитываютеп или принимаются согласно
указаниям для расчета вентилируемых ШБМ.
Мощность, потребляемая на вращение барабана ШБММ;
подсчитываете но формуле D.10).
№

4.3. Среднеходные мельницы
а) Мельницы валковые среднеходные с горизонтальным столом
Максимальная производительность валкЬвоисреднеходиой
мельницы с горизонтальным столом МВС может~"!5ыть определена по
формуле
Вткс - *№К^рЪ?:«>±. ,„/*, D.16)
Ядр|/ in—
где £> — диаметр стола, м\
Кэк — коэффициент, учитывающий снижение производительности
в эксплуатационных условиях вследствие износа и других
причин; принимается К™ = 0,9.
Значения'величин ЯВГ1] и Яг,л2 нодсчитываются по формулам D.4),
D.8), D.29).
Расход воздуха устанавливается при проектировании мельницы и
приводится в табл. 3.7. Этот расход воздуха вместе с присосом (без
испаренной влаги топлива) рассчитан по формуле
О. = A,5-^2,0) МООВн кг/*г, D.17)
где Вп— номинальная производительность мельницы на каменном угле
сЯло=1,5при £„0=10%.
При расчете мельницы вентиляция, указанная в табл. 3,7, должна
быть увязана с расходом сушильного агента, подсчитываемым по
данным-, приведенным в гл. 5.
Мощность, потребляемая мельницей, при производительности,
подсчитываемой по формуле D.16),
iVp3M=0,6aD:! кет, D.18)
где а — коэффициент, зависящий от диаметра стола:
а = 115— \5D. D.19)
Мощность, потребляемая мельничным вентилятором при заданном
расходе воздуха и подсчитанном сопротивлении тракта пылесистемы,
определяется по формуле F.34).
При подборе типоразмера мельницы может оказаться, что
требуемая производительность В меньше ВМАКс- В этом случае фактически
затрачиваемая мощность должна быть определена по формуле
1,53jVD3m
-^+0 53
где N' — мощность, соответствующая принятой производительности В.
Удельный расход электроэнергии на размол подсчитывается по
формуле
Зрзм--=^р кет Ч'т. D.21)
Удельный расход электроэнергии на пневмотранспорт и общий
удельный расход электроэнергии подсчитываются по формулам {4.13а)
и D.136). Приближенно при установке мельничного вентилятора на од-
53

ном валу с мельницей мощность, потребляемая на размол и
пневмотранспорт (//общ), и общий удельный расход электроэнергии аа пыле-
приготовление C0бщ) подсчитываются по формулам:
ЛГовщ-1,67ЛГрз» кет; D.22)
Эрм ■=■ 1,67Э0бт квт-ч;т. D,23)
При работе среднеходной мельницы под давлением определение
удельного расхода электроэнергии на пневмотранспорт производится
так, как указано для молотковых мельниц, — см. формулу D.39).
Номинальные производительности мельниц, а также удельные
расходы энергии на размол для типовых топлив приводятся в табл. 4.8.
Таблица 4.8
Номинальная производительность МВС и удельные расходы энергии Г; на размол
для характерных топлив
Наименование топлива
Донецкий тощий „Т" . .
Донецкий уголь „Г* , .
Кузнецкий уголь,2СС" .
Черемховский уголь „Д"
Кло
1,5
1,25
1,5
1,3
96
10,0
28,0
18,0
32,0
%
4,5
8,0
0,0
12,0
%
1,°
2,0
1,0
3,0
%
1,5
3,0
1,5
4,'5
МВС-90
ю
о
и
2
и
о
и
СО
ЛГрзн, кат
44
3.8
11,6
4,3
10,2
4,7
9,8
4,8
9,2
69
6,0
11,5
6,8
10,1
7,1
9,7
7,7
9,0
113
10,0
11,3
П.5
9,8
12,0
9,4
13,0
8,7
155
14,0
11,0
16,0
9,7
16,7
9,3
18,0
8,6
п „ . . -1 квтч
" В числителе дана производительность Д, г/и; в знаменателе — Зрзм,———
Производительность среднеходной мельницы с наклонным столом
под углом 15—20° к горизонту подсчитывается по формуле D.16) с
заменой в ней коэффициента 5.9 на 4,2.
б) Зарубежные типы мельниц
Мельницы валковые с конической чашей (типа Раймонд).
Максимальная производительность мельниц может быть определена по
формуле
в_ = 3,70^/7^,% ml4t
/100
D.24)
где D —диаметр стола наружный, м.
Значения /(ло, Дал!, Я„л2, Ядр, Rw, Кж принимаются согласно
указаниям для расчета МВС,
Данные по номинальной производительности мельниц и
установленной мощности даны в табл. 3.11.
54

Мельницы шаровые типа Бабкок-Е. Максимальная
производительность мельницы может быть определена по формуле:
Вмк=\,\5 "'"""'""^Ч-гий^Кж т!% D.25)
где dm — диаметр шара, м;
и — окружная скорость размольного кольца, м/сек;
г — количество шаров, шт.
Значения остальных величин принимаются согласно указаниям для
расчета МВ€. Данные по номинальной производительности мельниц и
установленной мощности представлены в табл. 3.12.
4.4. Молотковые мельницы
Размольная производительность мельниц ММА, ММТ по сырому
топливу определяется по следующим формулам:
Для мельниц с инерционными сепараторами при
размоле бурых углей и сланцев
1,5из/.Л;лв/7вл1Явл:.™;з25^кA.43Л';- IH'7 ,
В = —^^ ГТоо^Т ПЗЩ тч" ' D-26)
Для мельниц с центробежными сепараторами при
размоле каменных углей
В = —— / ioovu»/ 5"йГ\ щя- (*'27>
\ с.а /
Здесь и — окружная скорость бил:
и = ^ м:,сек\ D.28)
D —диаметр ротора, м\
L —длина ротора, м;
п — скорость вращения ротора, об!мин;
Кло — коэффициент размолоспособности топлива;
Явл1 — коэффициент, учитывающий влияние влажности
топлива, определяется по формуле D.4);
К — характеристика топлива, определяется по
формуле D.5);
Wcv —средняя влажность топлива в мельнице; для бурых
углей и сланцев определяется по формуле D.6);
для каменных углей
^cP=*vj_6i^; D;29)
WK и Wa* —влажность сырого топлива и пыли, %; при
наличии нисходящей сушки Wu' определяется
до-формуле t4.-7);
/7вл2 — коэффициент пересчета от Wcp к W\, определяется
по формуле D.8).

Ядр — коэффициент, учитывающий влияние степени
дробления топлива на производительность мельницы,
определяется по рис. 4.6; при расчетах крупность
дробления принимается поданным § 1.4;
tnD — число бил по окружности ротора, равное
отношению общего числа установленных бил т к числу
рядов бил по длине ротора tnL:
«„=£; D.30)
/Сэк — коэффициент, учитывающий снижение
производительности в эксплуатации вследствие износа бил и
других причин; принимается /(ан = 0,85;
Rm —тонкость пыли (остаток на сите с отверстиями
90 лис), %; выбирается по данным табл. 1.1;
wc.& —скорость сушильного агента в сечении ротора:
V^ — расход сушильного агента вместе с водяными
парами при температуре за сепаратором, мъ(ч.\
определяется по данным гл. 5.
При центробежных сепараторах и размоле каменных углей шс.а по
условию экономичности размола должна быть не менее 2 м/сек, при
инерционных сепараторах и размоле бурых углей и сланцев
Wc. а ^-3 м/евк. Величина шс. а должна быть увязана с расчетом
производительности по формулам D.26) и D.27).
Относительная мощность мельницы
■ >
^;^ЛГ~,' D-32)
где Лг — мощность, потребляемая мельницей, кет;
Nxoji.x — мощность мельницы при холостом ходе и среднем расходе
воздуха, характерном для работы мельницы с топливом;
iVxoA.1 =7-10-5ОДия ['й~сй квт. D.33)
Здесь р — коэффициент, учитывающий относительную высоту била;
? = 1 -0,7A ~--^-)\ D.34)
/г —полная высота била, включая проушины, м;
Сб — коэффициент, характеризующий лобовое сопротивление бил
в мельнице и зависящий от степени перекрытия ротора ко-
. жухом.
Для мельниц с ротором открытого типа Сб=1; для мельниц с рото-_
ром закрытого тина, применяемых при размола кетменных углей (угол
закрытия ротора не менее 260°), мощность холостого хоДа ниже и
коэффициент сп=0,6. Коэффициент, учитывающий влияние закрытия ротора
/Сзак, при открыто*» роторе равен 1, при-закрытом роторе Кэак=0,7.
Мельницы с закрытым po-r-jptya-рекомендуются для размола
каменных углей с тонкостью пыли £&0 <^25%.
56

Оптимальная величина Nit при которой удельный расход
электроэнергии является 'минимальным, составляет 2,3. Рекомендуемая
величина Ni выбирается по выражению:
Nt---. Nl0Kx6KKmt D.32a)
где Nio — относительная мощность при Либ~1 и Кжт-U выбирается
в зависимости от окружной скорости ротора но графику
(рис. 4.11*); допускается отклонение величины Nto в преде-
' лах ±15%;
is
40 44 4& "■ &> 3d' ' 'SO $4 ~" 66 72 7S ' SO $4 и,нШ
Рис. 4.11.* График для выбора относительной мощности Л',0
/Сая - поправочный коэффициент, учитывающий абразивность
топлива; принимается: /Саб—1 для малоабразивных топлив
типа челябинского, зкибастузского, назаровского, Као = 0,8
для абразивных топлив типа подмосковного и сланца; при
размоле сланца окружная скорость ротора при всех типах
сепараторов рекомендуется не более 64 м/сек, а удельная
нагрузка ротора по топливу не должна превышать 8 г/л2 • ч;
Ккои-^ поправочный коэффициент, учитывающий конструктивные
особенности мельницы и сепаратора; принимается в
зависимости от диаметра ротора мельницы D:
....... _ Тип сепаратора * D <Л 1<Z><1,8 D>l,H
Шахтный ■.....-. 0,8 0,95 -
Инерционный • 0,8 1,0 1,15
• Цеитробежный:
открытый ротор 0,8 1,0. 1,33
"" закрытый ротор 1,15 1,4# 1,95 .
Вспомогательные величины для расчета производительности и
мощности, молотковых .мельниц, приводятся в табл.. 4.9.
Величины A,43 Nt— 1H'7 и fln--^—V могут быть определены из
графиков (рис. 4.12* и 4.13).
Производительность мельницы, подсчитанная по формулам D.26)
и D.27), может быть получена" при обеспечении принятого расходч
сушильного агента и преодолении сопротивления сети, включающей
в себя мельницу, сепаратор, пылепроводы и горелки. Подсчет
сопротивления сети производится по данным гл. 7.
Формулы D.2о)"й D.27) проверены по опытным данным для
пределов значений отдельных параметров: и = 50-:-85 п'\сек; /г*
= 590^-980 об/мин; Z. = 944-:-3230 мм; mD ='3-ь6;^%1-^--- 1,2 v. 2,4
jHu is конце
* Рисунки, обозначенный зесидичкой, i? уиелачени-.->1 мчешмо,.
книги.
si'i

Таблица 4.9
Данные для рвсчега молотковых мельниц
Величины для расчёта Мощность
холостого
Течение ОкрУ*- Полное Полная хода при Относи-
v,„„ „,u,.„w Ч.™,!1, ная количе- высота полном ком- тельнан
Типоразмеры ро.ора скорость ство бил била л25 ц] ц^Мо^ плекте бил мощность
у' «, ж/сек /и, шт. й, -МсчУ и открытом Л',0
роторе
Кол.» квт
ММТ 1000/470/980 0,47 51,4 16 200 1,41 1,3510* 0,76105 0,909 8,1 2,60
М>ЧТ 1000/710/980 0,71 51,4 24 200 1,41 1,35-105 1,15-№ 0,909 12,2 2,60
ММТ 1000/950/980 0,95 51,4 32 200 1,41 1,35-105 1.54-10 > 0,909 16,3 2,60
ММТ 1300/1310/735 1,70 50,0 44 200 1,41 1,25.10s 1-96-Н>' 0,840 25,1 2,68
4МТ .1300/2030/735 2,64 50,0 Щ 200 1,41 1,25-10* 3,04.10"' 0^840 38,9 2,68
ММТ 1500/1910.G35 2/86 57,7 96 200 1,56 1,92.10» 4,87;№ 0,798 2£Д .2,28
"ЖМТ 1500'2510J735 3,76 57,7 126 200 1,56 1,92-10* 6,39-105 0,798 98,9 2,28
МЩ 1500,3230/735 4,84 57,7 162 200 1,56 1,92-10- 8,24-105 0,798 127,0 2,28
ЛШТ 2000/|600/590 5.20 61,в 102 265 1,56 2,37-10^ 8,16-10- 0,796 168,2 1,90
ММТ 3000/2200/735 4,40 77,0 .102 205 1,56 4,57.10* 13,3-10^ 0,720 .248,0 1,73
ММТ 5600/3^360/590 8,70 80,3 168 265 1,68 5,20-10'> 25,1-10' 0,718 650,0 1,72
ММА 1000/350/980 0,35 51,4 16 200 1,52 1,35-10* 0.6Ы05 0,909 6.9 2.60
ММА 1000/470/980 0,47 51,4 20 200 1,49 1,35-103 0,80-10' 0,909 9,1 2,60
ММА 1000/710/980 0,71 51,4 28 200 1,47 1,35-105 1,20-105 0,909 13,2 2,60
ММА 1300/950/735 1,23 50,0 36 200 1.46 1,25.105 1,47 10' 0,840 19,3 2,68
ММА 1500/1190/735) 1,79 57,7 60 200 1,56 1,92.10* 3,02-105 0,798 46,9 2,28
ММА 1500/1670/7351 2,50 57,7 84 200 1,56 1,92-105 4,25-№ 0,798 65,8 2,28
ММА 1660/2030/735 ' 3,37 63,9 102 200 1,56 2,61.105 7,03-10' 0,768 115,8 1,80

при /?9о= Ю-н40% и wc. a= 1,6-5-3,5 м1сек для центробежных
сепараторов; ^эо^Зб-г-бб^о и wc.а = 3-н5 м/сек для инерционных сепараторов.
Для мельниц с призматическим шахтным
(гравитационным) сепаратором при размоле бурых углей
и сланцев
В*= jgg т<ч, D.35)
Ш>Плр Ш —
где а = 1,0— для бурых углей и а —1,2 — для сланцев.
Величина относительной мощности Ni определяется по формуле
D.32а). •
Для мельницчс призматическим шахтным
сепаратором при размоле фрезерного торфа
В = 1,45 • 10 -2uDLm0625w^ A,43Л^ - If5 т!ч, D.36)
где wm— скорость сушильного агента вместе с водяными парами
в конце шахты, м(сек; величина w^2 может быть найдена из
графика (рис. 4.14).
Для фрезерного торфа рекомендуется принимать скорость в конце
шахты 3,5—4,5 м/сек, а величину N,- — как для мельниц с шахтным
(гравитационным)
сепаратором.
При установке
инерционного сепаратора
производительность мельницы
также подсчитывается по
формуле D.36), в которой
условно тш принимается
равной 4,5 — 5,0 м/сек.
Удельный расход
энергии на размол подсчиты-
ваетсяпо формуле
N
•9p3M = -g- кет-Kim, D.37)
где N — мощность,
потребляемая мельницей: Рис 4-12*- гРа*ик определения величины
N = луУмл.х кет. D.38) (Шлг,_1)'
Удельный расход электроэнергии на пневмотранспорт при работе
мельницы под давлением подсчитывается по формуле
ЭПИ = Щ± квт-ч;т, D.39)
где iVim—-мощность, расходуемая на пневмотранспорт:
V — расход воздуха на мельницу, м*1ч\ подсчитывается в
зависимости от принятой схемы пылеприготовления или по
состоянию у дутьевого вентилятора, либо у вентилятора горячего
дутья, установленного перед мельницей;
р'и — давление воздуха перед мельницей, определенное из
аэродинамического расчета (гл. 7), мм вод. ст.;

т) — к. п. д. вентилятора (см. § 6.20); при ориентироврчных
расчетах принимается равным 0,65;
%>n —к. п.д. электродвигателя, принимается равным 0,92.
Если давление перед мельницей получается отрицательным или
близким к нулю, то мельница работает в режиме самовентиляции.
В этом случае расход электроэнергии на пневмотранспорт не подсчиты-
вается.
Рис. 4.13. График определения величины (In ———) ' в зависимости от #,м
Выбор электродвигателя к мельнице при размоле углей, сланца и
фрезерного торфа производится по условиям пуска и самозапуска, т. е.
с учетом допустимого нагрева при двукратном запуске из холодного
соступим (после длительного периода з нерабочем состоянии, когда
начальная температура электродвигателя соответствует температуре
окружающего воздуха) и при одном запуске из нагретого состояния
(непосредственно после остановки), а также с тем количеством угля,
которое обычно остается в мельницах при аварийной остановке.
В табл. 3.4 и 3.5 мощности электродвигателей мельниц указаны с
учетом этих условий.
00

При проектировании установок с ММ производительностью
В К 20 т/ч по бурому углю рекомендуется применять аксиальные, а
свыше 20 т/ч— тангенциальные мельницы. К мельницам
производительностью В ■< 20 т/ч при размоле топлив, требующих грубого помола
(i?90>45°/a), устанавливаются как инерционные, так и шахтные
сепараторы (см. § 6.15).
Номинальные производительности мельниц, а также удельные
расходы на размол для типовых топлив приводятся в табл. 4.10 и 4.11.
4.5. Мельницы-вентиляторы
Производительность мельницы-вентилятора по газовоздушной
смеси находится по формуле E.50) теплового расчета гл. 5:
^«.„=^ = 10005,^,,*»/*,
где VBU. см — количество сушильного агента в конце установки,
приходящееся на кг топлива, м3/кг; определяется из теплового
расчета;
Вр — расчетная производительность мельницы, т/ч.
Сушильная производительность" мельницы-вентилятора
определяется по формуле
В ^ Vn-b mi D-41)
Максимальная размольная производительность
мельницы-вентилятора без предвключенной бильной части для бурых углей и лигнитов
определяется но формуле
nip у ш—
где и —окружная скорость ротора, м/сек;
D —диаметр ротора, м\
b — рабочая ширина лопатки, м\
Кзк — коэффициент, учитывающий снижение производительности
М-В по топливу в эксплуатационных условиях вследствие
износа размольных элементов и других причин,
'Принимается /(эк = 0,9;
Дни Ди-> — лодсчитываются по формулам D.4), D.5), D.6), D.7) и
D.8);
Кяа — коэффициент размолоспособности, берется из табл. 1.1;
Ядр — принимается в зависимости от R5 по данным § 1.4 и из
.. рис. 4.6;
J/ Ins-- — берется но дачным табл. 4.2 или из рис. 4.7.
Величины и, D a b принимаются но данным табл. 3.6, по ода из
предварительно выбранного типоразмера мельницы.
Максимальная размольная производительность М-В с
предвключенной бильной частью
ВЬ---=\ЛВ m/ч, . D.43)
где В — подсчитываете» по формуле D.412).
«1

1 Таблица 4.10
Номинальная производительность ММТ и удельные расходу энергии на размол для характерных толлнв
2 ч 1,-р пуп, п п Р V = 1 ч • 1000 1000 1000 1300 1300 1500' 1500 1500 2000 2000 i 2600
I g w», w-. д^ло //вл1 у/в.,2 «so, ^влсм. j>£|g |л -470" тш" "Ш" ТзТо" бзо~ Тэш" "Sslo" Шо~ ёоЬ~ 2200" "ззёо
|£%% ~ ~ ~~ % мУкг с | g u г n g 980 980 980 735 735 735 ЗзТ 735 590 735'' S90
л В т\ч 3,3 < 5,0'| 6,6 10,8 16,7 I 23,4 30,6 39,7 34,6 55,3 101,0
В ss 5 w 7,0 7,0 6,9 6,3 6,3 8,2 8,1 8,2 6,7 12,6 11,5
^ 3 . 4-М*
| . „ % N кет 13,4 20,2 27.1 53,7 83,2 137,0 180,0 231,0 294,5 394,6 1028,0
g 33,0 14,0 1,70 0,875 1,21 55 2,34 | ; .
0 5. Э «£«± 4,1 4,0 4,1 5,0 5,0 5,8 5,9 5,8 8,5 7,1 10",Т"
1 S »ca -и/сеж- 4,5 4,5 4,5 4,1 4,1 5,3 5,3 5,3 4,3 8,2 7,5
С Ni — 1,66 1,66 1,66 2,14 2,14 1,82 1,82 1,82 1,75 1,59 1,58
■ ■ 1 —— " —~ -—™
,' В т\к 2,8 4,3 5,7 8,6 13,4 19,7 25,8 33,2 26,8 49,6 89,6
£ че Sv. m 5,96 6,05 6,0 5,06 5 07 6,86 6,8 6,85 5,15 11,25 10.2
£, а ' 4-м*
% § N кет 16,8 25,4 33,9 67,3 104,3 171,3 225,7 289,5 367,0 494,0 1288,0
§ 16,5 10,0 1,32 0,894 1,06 55 2,10 3
|в | Э Квт'4 6,0 5,9 6.0 7,8 7,8 8,7 8.8 8,7 13,7 10,0 14,4
1 S wca м'сек 3,5 3,5 3,5 3,0 3,0 4,0 4,0 4.0 3,0 6,6 6.0
Т Ni — 2,08 2,08 2,08 2,68 2,6,8 2,28 2,28 2,28 2,18 1,99 1,98
J
* д i I В т\ч 3,4 5,1 6,8 10,8 16,7 23,6 31,0 40,1 36,0 57,3 106,0
||39,0 16,0 1 АО 0,903 1,28 60 2,90 Р , ву* ^Т 7'2 7'2 7'2 6>4 6'3 8'2 8'2 8'3 М 13'° 12''
Г ' ; S '" ЛГ /сет 16,8 25,4 33,9 67,3 104,2 171,4 225,5 289,5 367,0 494,0 1288,0

Э квт'н 4,9 5,0 5,0 6,2 6,2 7,3 7,3 7,2 10,2 8,6 12,2
т
ж'са м\сек 5,8 5,8 5,8 5,1 5,1 6,6 6,6 6,7 5,6 10,5 9,7
JV,- — 2,08 2,08 2,08 2,68 2,68 2,28 2,28 2,28 2,18 1,99 1,98
В .т\ч 3,4 5,1 6,9 10,8 16,7 23,0 30,2 38,8 33,0
* «у- -^р- 7.2 7,2 7,3 6,4 6,3 8,0 8,0 8,0 6,3 "^ницТ
Я • S , окружной
1-13.0 2.0 2,5 0.9Е0 1,09 40 1,65 1 N "" IS'4 »•* W'' 53? 83,2 Ш,3 177,0 227,5 294,5 "
и ' g- 3 ??" ',* 3,9 4,0 3,9 5,0 5,0 5,8 5,9 5.9 8,9 б4°л/№К
х m .не рекомен-
wfa л»/г«с 3,3 3,3 3,3 3,0 3,0 3,7 3,7 3,7 3,0 дуется
N, — 1,66 1,66 1,66 2,14 2,14 1,76 1,79 1,79 1,75
ад В гщ'ч 1,9 2,9 3,9 6,0 9,4 i 13,4 17,6 22,6 24,0 39,0 71,8
S « Ха — 4.0 4,1 4,1 3,5 3,6 4,7 4,7 4,7 4,6 /8.9 8,2
с :2 л ^2 JV ив 16,8 25,4 33,9 67,3 104,2 171,4 225,5 289,5 426,0 571,0 1488,0
= g 10,0 2,0 1^0 1,01 1,08 32 2,20 <g Я .
g >, . " - £•£ Э ~~ 8,8 8,8 8 7 11,2 11,1 12 8, 12,8 12,8 17,7 14,6 20,7
■ . ' =f tec-a -«/«?«■ 2,5 2,5 2,5 2,2 2,2 2,9 2,9 2,8 2,8 5,4 5,0
1=5 - N-t — 2,08 2,08 2,08 2,68 2,68 2,28 2,28[ 2,28 2,53 2,30 2,29
* ^ v В т!ч 1.8 2,7 3,7 5_„5 8„5 12,6 16,5" 21,3 22,2 37,4 68,6
|§ 8,0 2,0 1.35 0,988 1,05 20 2,20 la Яуд -5Ц- 3,8 3,8 3,9 3,2^3,2 4> 4,4 4,4 4,3 8.5 7,8
f **' • SS JV кет 15,9 24,1 32,2 64,2 99,5 163,8 215,5 276,5 410,0 553.0 1440,0
Ж' ~ - 3..-

Продолжение табл. 4.10
| ^ шр к.ил хПП в v S | I • ДООО 1000 1000 1300 1300 1500 1500 J 500 2000 2000 2600
^в и, , м- , «.ш //вл1 //„,., к*,, увл-си, «j* „о. g.^ 470 710 950 1310" 2030 1910" IBTO" 230" *2600" 2200 ЗЗЙГ
= ш%% ~ — ~ % м^кг п| sgg |g 980 980 980 735 735 735 735 735 590 "ТзТГ 90
*л , |:а 3 —— 8,8 8,9 8,7 11,7 11,7 13,0 13,1 13^0 18.5 14,8 21,0
|| 8,0 2,0 1,35 0,988 1,05 20 2,20 | | w ■ 2,3 2.3 2,4 2,^0 2,0 2,7 2,7 2,7 2,6 5,2 4,7
« я « W/ — 3,29 3,29 3,29 4,27 4,27 3,63 3,63 3,63 4,07 3,72 3,70
sb Шахтный Инерционный
•§• : о В mj4 4,0 6,1 8,2 16,4 25,5 31,5 41,4 63,7 ; 70,8 70,0 156,0
* ' £" Bv, —^- 8.5 8,6 8,6 9,6 9,7 11,0 11,0 13,1 13,6 15,9 17,8
й 50 0 37,0 — — — - •■ — *
% х N к$ш 16,8 25,4 33,9 '64,1 99,2 163,0 214,5. 289,5 369,0 493,5 1287
| 3 „9 Kflwll 4,2 4,2 4,1 3,9 3,9 5,2 5,2 4,5 5,2 7,1 8,2
■9- " £ m
S. даса м'сек 4,0 4,0 4,0 4,0 4,0 4,0 4,0 1,5 4,5 4,5 4,5
Ni — 2,08 2,08 2,08' 2,55 2,55 2,17 2,17 2,28 2,19 1,99 1,98
1) Относительная мощность Ntu ионышена на 10% против рекомендуемой на рис. 4.11 (см. пояснение к формуле 4.32а), что ближе к опытным данным.

Таблица 4.11
Номинальная производительность А|МЛ и удельные расходы энергии на размол для характерных топлив
Наименопа- Wv V™ к л П , П , -R „ V § SS Размер- 1Ш 100° 100° Ш- Ш. 150° {Ш
лива % % ■ — — — % мъ\К1 с2 s я к «ость д^ 9g0 ggg 73б 735 735 735
■s- га __ га Я
* В т/ч 2,7 3,5 5,2 8,1 14,5 20,4 24,0
В..д ж/ч-и*г 7,7 7,4 7,3 6,6 8,1 8,1 7,1
Подмос-
Инерцн- N кет 11,5 15,0 21,9 41,2 85,3 119,8 166,7
ковный 33,0-14.0 1,70 0,875 1,21 55 2,34 онный э мж.,/я 43 ^ ^ 5J м ^ ^
УГ0ЛЬ wc#a л/селг 4,9 4,8 4,8 4,3 5,3 5,3 4,6
N{ — 1,66 1,66 1.66 2,14 1,82 1,82 1,44
В т\ч 2,3 3,0 4,5 6,6 12,2 17,1 20,8
Дуд mJH-м^ 6,6 6,4 6,3 5,4 6,8 6,8 6,2
Челябин- Инсрци- N кат 14,5 18,8 27,5 51,7 107,0 150,0 208,3
ский уголь 16'5 Ю.0.1,32 0,894 1,06 55 2,10 ошшй э Kem,4jm ^ 63 6>1 78 м 8>8 10>0
a'ta м\сек 3,9 3,8 3,7 3,2 4,0 4,0 3,6
ЛУ — 2,08 2,08 2,08 2,68 2,28 2,28 1,8
В т]ч 2,7 3,6 5,3 8,2 14,6 20,6 25,8
Вуд т\ч-м1 7,7 7,7 7,5 6,6 8,2 8,2 7,7
Назаров- Инерци- N кет 14,5 18,8 27,5 51.7 107,0 150 0 208,3
ский уголь 39^ ,б'° 1,10 0,903 .,28 60 2,90 онный э mm,Hjm 54 54 &? м 73 73 8,1
№са м[сек 6,2 6,1 6,1 5,3 6,6 6,6 6,2
Ni -- 2,08 2,08 2,08 2,68 2,28 2,28 1,80

Продолжение табл. 4.11
Наименова- wv w** к П П , /?,, V § S ■ Размеп- i°°°- 100° Ш- J522. 1500 150° Д5Ё5.
ние топ- ^' W ' *л0 "вл! "ма **' К"-«- SS. £^ = Р 150" 70* "TUT 1>5(Г ТТ90 ТбТО" W
Лияа « * — — — * JfS/йгг в о * s s ность 9g0 g8Q щ, 735 735 -ygg- 735
В /я/ч 2,8 3,6 5,4 8,1 14,3 20,0 23,6
Вуд т\ч-м'1 8,0 7,7 7,6 6,6 8,0 8,0 7,0
Инерцн- N кет 11,5 15,0 21,9 41,2 81,2 114,0 166,7
Сланцы 13.0 2,0 2,50 0,952 1,09 40 1,65 0(тый э тт^т 4 , 42 4Д 5 { 5J 5>7 7>,
wca л/«ж 3,6 3,5 3,5 3,0 3,7 3,7 3,2
N{ — . 1,66 1,66 1,66 2,14 1,73 1,73 1,44
5 т[ч 1,6 2,0 3,0 4,6 8,3 U r7 14,4 ~
Bvi т1ч-м'2 4,6 4,3 4,2 3,7 4,7 4,7 4,3
Львовско- Центро- '
йежный ЛГ wm H,5 18,8 27,5 51,6 107,0 150,0 208,3
ВОЛЫНСКИЙ |Л о ■> о I 20 I 01 1 08 У) 9 9!) «c^nDi">
ш.и z,u i,zu цш 1,им 6i i,jm откры- э квт-ч1т 9,1 9,4 9,2 11,2 12,9 12,8 14,5
уголь тый
»са м/сек 2,7 2,7 2,6 2,3 2,9 2,9 2,6
A'j — 2,08 2,08 2,08 2,68 2,28 2,28 1,80
_ __ _ ч _
В /л/ч 1,5 1,9 2,9 4,1 7,8 11,0 14,7
Центро- ВУ* т1ч-м2 4'3 4>1 4'1 3'3 4>4 4'4 '4'4
Экибастуз- , йРЖН„й N кет 13,7 17,9 26,0 49,3 102,0 143,2 199,0
екни1* ».° 2,0 1,35 0,988 1,05 20 2,20 л
кми ' ' '- закры- 5 квт-ч!т 9,1 9,4 9,0 12,0 ,13,1 13,0 13,5
УГ°ЛЬ тый дас.а л/сек 2,6 2,5 2,5 2,0 2,7 2,7 2,7
Ni — 3,29 3,29.3,29 4,27 3,63 3,63 1,87
I

В т\ч 2,1 2,8 4,2 6,1 11,0 15,4 20,7
Подмес- вуд т\ч-л& 6,0 6,0 5,9 4,9 6,2 6,2 6,2
Шахт-
КОВный 33,0 14,0 1,70 0,875 1,21 55 2,34 „ N кат 11,5 15,0 21,9 39,3 81,2 113,8 158,7
уголь Э квт-ч\т 5,5 5,4 5,2 6,4 7,4 7,4 7,7
Nt — 1,66 1,66 1,66 2,04 1,73 1,73 1,37
В т\ч 2,4 3,2 4,8 6,9 12,4 17,5 23,4
Вуд т\чмР- 6,9 6,8 6,8 5,6 6,9 7,0 6,9
Г If ДУТ™
Сланцы 13,0 2,0 2,50 0,952 1,09 40 1,65 „ JV кет 11,5 15,0 21,9 39,3 81,2 113,8 158,7
Э иат-ч1т 4,8 4,7 4,6 5,7 6,5 6,5 6,8
Ni — 1,66 1,66 1,66 2,04 1,73 1,73 1,37
| В ж/ч 3,2 4,3 6,4 12,3 19,6 27,6 34,0
ВУд mjH-jfi 9.1 9,1 9,0 10,0 11,0 11,0 10,1
. „ ,„-._ N кет 14,5 18,8 27,5 49,1 101,8 142,7 198,0
Фрезерный 500 37,0 - - - ШаХ1~
торф ный Э /свт-ч'т 4.5 4,4 4,3 4,0 5,2 5,2 5,8
Шщ м\се.к 4,0 4,0 4,0 4,0 4.0 4,0 4,0
. Nt — 2,08 2,08 2,08 2,55 2,17 2,17 1,71
') Относнтельнах мощность Ni повышена на 10% против рекомендуемой на рис. 4М (с*г. пояснение к формуле 4.32а), что ближе к опытным данныаг.

Максимальная размольная производительность М.-В на фрезерном
торфе
Й = 0,ЗиШ т;ч. D.44)
Производительность, подсчитанная по формулам D.42), D.43) и
D.44), должна быть равна или больше заданной Вр (см. § 4.6).
Для определения напора и мощности, потребляемой М-В, находят
значение коэффициента расхода ф: из формулы:
где п — скорость вращения ротора, об/мин.
Величина ср обычно находится в пределах ср = 6,07-5-0,1. При
Bp>Bt. ее рекомендуется принимать ближе к верхнему пределу, а при
ВР<ВС — ближе к нижнему пределу; в отдельных случаях допускается
отклонение <р за указанные пределы.
По найденному значению <р и безразмерным характеристикам (рис.
4.15 и 4.16) находят соответствующие значения величины -ф.
Коэффициент напора безразмерной характеристики
ф „ 9>81//в.поЛМ D.46)
где Hbi и„л,1 — полный напор, развиваемый вентилятором на незапылен-
ном воздухе, мм вод. ст.;
и —окружная скорость ротора, лг/сек;
у —удельный вес сушильного агента в конце установки (за
сепаратором), кг\мъ.
Напор для преодоления сопротивления, внешней сети на
запыленном потоке
i_f
#„ = !i£££iV- мм вод. ст., D.47)
где WB,no.TTn определяется из формулы D.46):
Hi.^^fS мм вод. cm; D.46а)
ц'се — концентрация топлива перед сепаратором с учетом кратности
циркуляции, кг/кг; определяется по формуле
Нм"' A00-И™ИI'М_„У hZ;KZ) ^АЬ)
Кц — кратность циркуляции, принимается условно для бурых углей
/Cw=»4 (см. табл. 7,3а).
Напор Ягл, подсчитанный по формуле D.47), следует сопоставить
с расчетным напором Яр, см. формулу G.27). При. этом могут быть
три случая:
а) #т,г рапио или больше на 5% расчетного напора Яр; в этом
случае расчет-считается законченным;
б) ЯТЛ<ЯР; следует уменьшать сопротивление сети путем
различных мероприятий,' например увеличением сечений газопроводов,
уменьшением местных сопротивлений и т. п., или выбрать, больший тилораз-
мер мельницы-вентилятора;
в) //т.т fK,;,«je, ч.с\! па 5% почетною напора; в этом cvtpae тре-
буек*«-' увеличить сшфО'ншденир. сети и произвести корректировку
расчета.

Ркс. 4.15. Безразмерная характеристика М-В при отношении
6/£>=0,22 -h 0,28 (построена для М-В с сепаратором; при расчете
внешней сети сопротивление сепаратора не учитывается):
е — рабочая ширина лоиачкп; '^— коэффициент напора; О - диамкф
ротора; г,— к. п. д. М-В; >- коэффициент расхода
Рис. 4.16. Безразмерная характеристика М-В при отношении ЫО----
—0,29 -г-0,38 (построена для М-В с сепаратором; при расчете внешней
сети сопротивление сепаратора не учитывается):
в -.рабочая ширина лопатки; ^ — коэффициент напора; D — диаметр ротора;
Ч ■-к. п. д. М-В; J — коэффициент расхода
Рис. 4.17. Зависимость коэффициент;» раехопд if ot лгносн-
тельной ширины .чппятки ЫО.

Мощность, потребляемая М-В на размол и пневмотранспорт,
где Nb — мощность, потребляемая М-В на незапыленном потоке:
V И
II К М-В"В, ПОЛК ,,„„, It г-Г\\
г] — к. п. д. мельницы-вентилятора, принимается по рис. 4.15 и 4,16
соответственно выбра-нному значению ф;
Лал — к. п. д. электродвигателя, при расчетах его можно принимать
равным 0,92.
Мощность электродвигателя М-В выбирается из табл. 3.6. В этой
таблице мощности даны с учетом пуска и самозапуска М-В.
Удельный расход электроэнергии на размол и пневмотранспорт
Эобщ^=^к$т-кт, D.51)
где N-гл — определена по формуле D.49);
Вр — расчетная производительность мельницы.
Формула D.42) справедлива в пределах величин: bjD = 0,22^-0,38,
u=69-r84 м}сек и #90=40-^60%.
При проектировании новых М-В относительная ширина лопаток bfD
выбирается в зависимости от принятого значения коэффициента
расхода <р по графику (рис. 4.17).
В табл. 4.12 приводятся основные расчетные данные М-В для двух
характерных топлив: башкирского и реттиховского углей.
Таблица 4.12
Номинальная производительность М-В и удельные расходы
энергии на размол для характерных топлив
Наименование
топлива
Башкирский
уголь
Реттияовский
уголь
3?
ill
56,5
16,5
44,5
10,0
О
1,7
1,0
3R
*
о:
60
60
Обозначение
1'm-r
б1'
N»
•^обш.
^М-В
В
"тл
ЛГ-гл
Эобщ
■
Размерность
1
тыс мг
ч
мм вод. ст.
кет
квтч
т
тыс мл
ч
т\ч
мм sod. ст.
мат
кат-к
т
900/250/1470
12,5
3,6
97,4
23,0
6,4
10,0
3,3
97,0
23,2
7,0
Типо
1050/270/1470
18,0
5,2
136,0
48,0
9,2
15,0
4,8
135,а
49,0
10,2
25,0
7,2
110,0
61,0
8,5
22,0
7,2
4Щ0
62,0
8,7
размерь
1
1600/400/980
41,0
IE,8
143,5
116,0
9,8
34,0
10,0
J4R.Q
121,0
11,0
1600/600/980
60,0
17,2
115,0
154,0
9,0
50,0
16,6
JJ7,0
151,0
9,1
2100/800/735
100,0
28,8
110,0
245,0
8,5
87,0
28,6
251,0
8,8
2700/850/590
153,0
44,0
124,5"
424,0
9,6
121,0
40,3
m.o
415,0
10,3
') Производительность принята по Яс, так как из расчета оказалось, что ВС<В. Сушильная промэводи-
телымсть одеделенв исходя из VB1 f^ — 3,48 м'щг, полученного нз теплового расчета npH/i-85JcC
Я*,-1Э6°С.
70

4.6. Выбор числа мельниц к котлам и определение расчетной
производительности
а. В системах с прямым вдуванием все мельницы,
установленные к -котлу, должны находиться в работе. Мельницы
выключаются лишь для ремонта и при снижении нагрузки котла.
При проектировании выбор мельниц производится с запасом. При
установке двух мельниц на коты каждая из них выбирается из расчета
обеспечения 60% номинальной производительности котла при работе
последнего на топливе нормального качества.
При остановке одной из мельниц вторая должна обеспечить 75%
нагрузки котла за счет увеличения производительности от повышения
загрузки до 8% и от угрубления пыли до 7%.
При установке трех или четырех мельниц на котел или корпус
производительность каждой из них выбирается исходя из необходимости
обеспечения 80% производительности котла (корпуса) при одной
остановленной мельнице:
В,=°-Щ т!ч, D.52)
где Вк — расход топлива нормального качества котлом или корпусом
при номинальной нагрузке, г/ч;
2М — число мельниц на котел или корпус (см. табл. 4.13).
При остановке одной мельницы остальные должны обеспечить 90%
номинальной нагрузки котла путем их форсировки.
При установке пяти и более мельниц на котел или корпус
производительность каждой из них выбирается исходя из необходимости
обеспечения 90% производительности котла при одной остановленной
мельнице, т. е.
£p = p4rf от/*. D.53)
Тепловой и аэродинамический расчеты пылесистемы производятся
ь необходимом количестве вариантов, в том числе на 100% н-атрузки
котла при работе всех мельниц и на 90% нагрузки котла при работе
всех мельниц без одной.
При установке двух мельниц на котел расчет сепаратора каждой
мельницы производится исходя из производительности 0,6 Вк. При
установке трех и более мельниц на котел (корпус) размеры сепаратора
выбираются исходя из производительности мельницы, получаемой по
формулам D.52) и D.53). Тонкость пыли #9о при этом принимается по
табл. 1.1.
б) В установках с пылевым бункером
производительность мельниц выбирается по следующей формуле:
ЯР = -^ т!ч, D.54)
где Кз — коэффициент запаса, принимается в установках с ШБМ Кз—
■ —1,|; в установках с ММ и СМ при двух установленных
мельницах он равен 1,35, при fp'cx—1,20,___при четырех и более—1.1;
2гк — число установленных котлов;
Вк — расход топлива нормального качества котлом при
номинальной нагрузке, г/ч;
22м — число всех мельниц;
zM — число мельниц на один котел, см. табл. 4.13.
П

Таблица 4.13
Рекомендуемое число мельниц на один котел
Тип

мельницы
шшн
мм
м-в
см
ШБМ
ММ
12-35
2гК
2
2
2
!
—
50-75
2
2
2
2
1
—
Производительность котла, т\ч
120—270
320-420
500-640
950
Схемы с прямым вдуванием
2
B-4 .
2-4
2-4
—
■ 3-4
3—4
3-4
4-6
4-6
4
—
4-6
4-6
4-6
Схемы с пылевым бункером
1-22>
2
1-22>
2-3
2
2-4
2
4
1600
—
6-8
6-8
6-8
4
6
2500
—
8—10
8-10
8-10
6
8
Ч Для котлов с D >х50 т/ч, если технология производства позволяет кратковременное прекращение
подачи пара, допускается применение одной мельницы на котел,
*' Одна мельница допускается для нсблочиых котлов при осуществлении связи по пыли между
соседними котлами.
Время т для ремонта одной остановленной мельницы
подсчитывает^ по формуле:
£■£ — <*..-]) А,
V,
D.55)
где твун — число часов работы котла на пыли полностью заполненного
бункера, ч.

Глава ПЯТАЯ
ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ПЫЛЕПРИГОТОВЛЕНИЯ
5.1. Методика расчета
Тепловой баланс пылеприготовительной установки составляется на
1 кг сырого топлива.
Граничными сечениями для составления теплового баланса и
расчета количества сушильного агента являются в начале установки: по
топливу — течка сырого угля; по сушильному агенту — сечение
трубопровода, подводящего агент к мельнице; в конце установки для систем,
имеющих мельничные вентиляторы, — сечение на входе в мельничный
вентилятор; при работе установки под наддувом при отсутствии
мельничного вентилятора — сечение за сепаратором.
Начальные значения величин обозначаются индексом 1, а
конечные— индексом 2.
Выбор расчетных параметров, входящих в тепловой баланс,
производится из условия получения необходимой подсушки топлива.
Факторами, определяющими выбор расчетных параметров, являются:
1) надежность установки по условиям взрывобезопасности н
работы подшипников мельницы и вентилятора;
2) допустимая относительная влажность отработавшего сушильного
агента, при которой отсутствует конденсация водяных паров в пылепро-
водах, а также обеспечивается нормальная транспортировка пыли в
схимах с пылевым бункером;
3) соответствие между равновесной влажностью топлива,
относительной влажностью сушильного агента и его температурой;
4) рекомендуемые скорости сушильного агента в отдельных
элементах мельничной установки;
5) рекомендуемые количества первичного воздуха.
5.2. Статьи теплового баланса
Приходные статьи:
1. Физическое тепло сушильного агента
?с = ^с.А ккалпа. (Г>.1)
2. Тепло, выделяющееся в результате работы мелющпч органов,
</«t.: — 0,86/СмсхЭрзм ккал:кг. A2)
7*

3. Физическое тепло присосанного холодного воздуха
Vc =* Kn9£S*. Л. ь ккалкгх E.3)
при устройстве с нисходящей сушкой
<?пРс, нс = *#прс£ А. А. в ккал!кг. E.3а)
Расходные статьи:
1. Тепло, затрачиваемое на испарение влаги,
qncn = &W E95 ~1- 0,47^2 — *м) икал! кг, E.4)
i.ie AW— количество влаги, испаренной из 1 кг сырого топлива:
^-■щЕ^т^кг. E.5)
Для пылесистем с устройством для нисходящей сушки или с трубой-
сушилкой (ТС) тепло, затрачиваемое на испарение влаги,
?1кнс = аД^E95 + 0.47^нс-^л)^ка4/кг, " E.6)
а тепло, затрачиваемое на испарение влаги в мельнице,
Чм*.и = U ~fiW<595 + <М«»" *\яЖ) ккал'кг. E.7)
2. Тепло, уносимое с уходящим из установки сушильным агентом
(без водяных паров испаренной влаги),
q, — A + Km)g<iC-2t2 ккал;кг; E.8)
при устройстве с нисходящей сушкой
?2,HC = A+^ttpc)^HC^HC- (Mi).
3. Тепло, затрачиваемое на подогрев топлива,
При составлении формулы принято, что с$я при /3 равна с£, при Ua-
В формуле E.9) с*д следует относить к £—~-2—~-.
Для пылесистем с устройством для нисходящей суши*., или с Tp^fc.
бой-сушилкой тепло, затрачиваемое на нагрев топлива в устроистэе или
1ру6е-сушилке,
:/епло, затрачиваемое на нагрев топлива в мельнице,
100 ~-V/\l WnJI \ »
?„,н = -fdo (^ + к».ум ) ('»- *w. не) ккол/м.- E.11)
j'_• ' П|>н расчете трубы-сушилки индеке НС заменяется на TG.

Для систем с устройством для нисходящей сушки или с
трубой-сушилкой <7тл,н может получить отрицательный знак, т. е. оказаться
приходной статьей.
4. Потеря тепла в окружающую среду
<?г, = -щ- кнйлкг. {5.12)
Уравнение теплового баланса
21 = ?с. - <?«* + <?прс - ?нсП - Ь - Чтл ~ Я6 ~ 0. E.13)
Обозначения величин:
^—количество влажного сушильного агента на 1 кг сырого
топлива, подаваемого к входному сечению пылесистемы,
кг/кг;
Сел — теплоемкость сушильного агента перед системой,
ккал/кг • град;
t} — начальная температура сушильного агента (в случае
сушки смеевю нескольких компонентов она равна темпера»
туре после смешения), °С; "
Эрзм — удельный расход энергии на размол топлива, квт-ч/т;
Кнех — коэффициент, учитывающий долю энергии, превращаемую
в тепло в процессе размола (см. § 5.5);
В9 — расчетная производительность пылесистемы по сырому
топливу, т/ч;
ЯПрс.— коэффициент, учитывающий присос холодного воздуха, в
долях от весового количества сушильного агента (табл. 5.1
и 5.2);
х—доля присоса, приходящаяся на данный участок
(таб^я. 5.2);
Сх.в,— теплЪемкость присасываемого холодного воздуха,
ккал/кг ■ град;
t*.B — температура'Арисасываемого холодного воздуха, °С;
Wt —начальная влажность топлива, %;
Wa* —влажность пыли, %;
WHC = W^ — влажность топлива в конце устройства для нисходящей
сушки или трубы-сушилки (см. § 4.2), %;
а—коэффициент, учитывающий долю влагосъема,
приходящегося на устройство предварительной подсушки
(§4.2);
_ jC-hc — температура топлива в конце-устройства для нисходящей
сушки или трубы-сушилки (см. § 5.17 и 5.19), °С;
tT3—температура сырого топлива (см. §5.7), °С;
с2 — теплоемкость сушильного агента, покидающего установку,
ккал!кг' град;
ts —температура сушильного агента в конце установки, °С;
t'HC — температура сушильного агента в конце устройства для
нисходящей суиШыади трубы-сушилки, °С;
с\я — теплоемкость сухой ияееы топлива (см. § 1.8), ккал/кг-ершЬ,
Qi —потеря тепла в oi^y^a^Mwyjp^^wy (см. табл. 5.ЭК
i KKQAJ4. '*~ ' * X
В уравнении E.13) искомыми величинами ~ "яАявются-
расход сушильного агента gu либо начальная . температур*,;.!

та tx, которые определяются по формулам, пшшлиммм из ураине*
/ния E,13):
^ W(S95+0,474- -/„) + 0+У» *tfA-*,,»*.<,,. Л. nj '/„_+ ^-J7»". or
1 - - - - f^-^
E.15)..
5.3, Сушильный агент
aj Определение состава сушильного агента н начале установки
При сушке смесью горячего ишдуха с репнркутшруюшимн газами
в тепловом балягссе.№в<13д|№$|н^«Г({"'-'1Цн>яют1:я температур,! еуши.плюго
агента Л и колггчество пляжногосушильного агента ,<>,.
Для определения? ^-йЫ^цэю^ЭДсододщя опразом. По заданному
или известному количеству сушнлыфге агента и конце установки
'";.:V*"*.V'mb Находится количество
Смеси, приходящееся на \ кг топ-
я*ва.
Затем цахо.штси пелнчшга
где Yo —улсл*нь»й й«с смеси,
состоящей из горячего явздуха, ре-
и1фкул|фу»оии^о'|!М''?м*а и
присоса; зтой п1'Л1Йиий)№ ё^дует пред-
нлрнтельж задаэт«ои, приняв ее
близкой к удельному 1иа£увоздухз
в предел а х уо=1,27 *■ IM кг/ям3.
Далее составляется тепловой ба-
ланс Ч|ельннчиой установки и из
уравнения баланса находится
величина
<1пс : 41 -Г/ТЛ -'.'• Ч WI'-V«|>C
£ / -- — ■ ■ ,
Рнс. S.I. Сргдннс necowwc ' теплоемкости с- я ' ,<Ti
Значения теплоемкости с,..а и температуры /, определяются по кривой
для влажного воздуха {рис. 5.1) подбором из услоння. что их
произведение должно бы™ равно полученному значению с,..п ().
Доли горячего воздуха п рециркулпруютего газа п состане
сушильного агента находятся из формулы
г ==^£^-е1™_, E.19)
Г. Й Г. Н ]•" Iv,t
76

Объем рециркулнрующего газ;)
^ тюг^в д^, ц:; ч E21)
глеуорц — удельный вес рециркулнрующего газа;
1 I', И |1Ц - "ирнУ ■ lv
А'' 7... "^ ».*»
/ii4 = /j —температура рециркулнрующего raja, °C.
Рис. 5.2. Средняя весовая и ойъеына» теплоемкости продуктом сгорании антрацитов,
полуантрацлтол, каменных, бурых углей и торфа
« — (иОыгик m«.i;\»: сг— теплоемкость мридуктон «.тарлннм
После этого производится проверка принятого предварительно
удельного веса уц по уравнению:
То - -у^^""*>— «. «*'. E.23)
V"(i« "««a. Yi>b
При совпадении предварительно принятого значения у« с расчетным
j* пределах ±2% пересчет не производится.
В случае сушки смесью топочных газов с воздучом значении
величин, относящихся к рециркуляции, заменяются значениями величин для
топочных газов. Определение удельного веса топочных газов
производится по формуле E.42), теплоемкости газов — по риг. 5.2.
U том случае, когда з.чдано количество нервнчиого tt<v*.iysn и
сушильный агент составляется из нескольких компонентой, например iu
горячего воздуха, рециркулнрующего газа н присадки холодного ноз-
77

духа, доля каждого компонента определяется из решения следующей
системы уравнений:
сг.,^л.. + й...^.-гх..+сЛгРц='?с.Л;: <5-24)
Гг.. + гх..4'-',р|Д=*1; E.25)
rnep'fav* "к ^, /с огч
Гг.в + Гх.в = IQOg^Bf ~K^> &-2Ь>
'где ^пер — доля первичного воздуха от теоретически необходимого для
полного сгорания топлива (см. § 5.11);
ГрЦ — доля рециркулирующих газов, приходящаяся на 1 кг
сушильного агента gu
V° — количество воздуха, теоретически необходимое для полного
сгорания 1 кг топлива, нм?1..кг;
Вк — расход топлива котлом при номинальной нагрузке, т/ч.;
гм — число мельниц на один котел.
Совместное решение уравнений E.25) и E.26) дает величину
. . J* '"перчив' "к tc- п-ч\
rfa. — 1 + А11рс Ю0^,гмбр ' \Ъ.&1)
аналогично определяются величины гг. Е и гх. в.
Расход каждого из компонентов на 1 кг сырого топлива
для'рассмотренных случаев получается умножением ггв, гг и грП на величинуg\.
6) Определение состава влажного сушильного агента в конце установки
Весовое и объемное количество влажного сушильного агента в
конце установки:
а) при сушке горячим воздухом
• J?Ml»= 0 +■ *»р.)* 1 + А w_ кг!кг; E.28)
М +К7к &W \ 273+*,
- v
где Yos — удельный вес влажного воздуха, при влагоердержании ажя, в =
= 10 г/кг у0 в = 1,285 кг/нм?;
б) при сушке смесью топочных газов с воздухом:
ё„, с« ** ('"г + г,. + *»*) «г + W к*!"**^ E-30)
^м.см— \Т0Р + 7ов /g,+ 0,804 j 273 MKZ> ^6{'
где уог=УДельный вес топочных газов, кг/нж3; может быть подсчитан по
Формуле E.42) либо приближенно принят для топлив с влажностью
И?г^40% равным 1,3 кг/нм* и для топлива с влажностью И?р>40%
равным 1,25 кг(нм3;
в) при сушке горячим воздухом Вх-стаееи с рециркулирующим
агентом
*«^ «'р, +;л-* 4-0^l + ш кг*ъ E.32)
. «•> Lll^r+—w—/gr + тшу-ъг-**** E-33)

г) при сушке смесью горячего воздуха, рециркулирующего агента
и присадки холодного воздуха:
*„.. = ('•,.■ + ',.. +',. + Кт) г. + 4U7 "*!** С-34»
' У..=Г-+\-Г-','+^-+таг]^- -/«• <"«>
где уорц—'удельный вес рециркулирующего агента:
_ gi(rr.. + r,,a + ^pc> + AJT
Тогц —~^7Tr—^7—^>йр-кг:нм • К0-60)
Tub 0,804
Количество влажного воздуха, поступающего в топку, для системы
с рециркуляцией:
£м. .., = К. + 'ж.. + ^лре) S 1 + W *Ч*г\ E.37)
^«. », t - [ ^1 + Ш J 273 'К 'KZ- ^"^
в) Определение влагосодержания и относительной влажности '
отработавшего сушильного агента
Влагосодержание сушильного агента в конце установки, отнесенное
к I кг сухого газа, определяется для общего случая подсушки смесью
101ючных газов с воздухом по уравнению
«1 [1 + «прс 1000
для случая подсушки одним горячим воздухом
с достаточной степенью точности
где, кроме приведенных ранее, даны следующие обозначения:
Йвл. в -^влагосодержание влажного воздуха, принимаемое равным
10 г/кг;
dT — влагосодержание газов, отбираемых из котлоа*грегата,
отнесенное к влажному газу;
10(9tfP + WP)~-f0B«l'4,l.B , „,. ,-4п
»г~ 1р 2; кг; (Ml)
а — коэффициент избытка воздуха в газах4 отбираемых на
сушку топлива.
Влагосодержание топочных газов некоторых влажных топлив, ф&
считанное по формуле E\41) при различных избытках воздухе ~k cf»&
ней влажности топлива, приведено на рис, 5.3. Этим графиком можно

пользоваться при прикидочных расчетах пылесистем для топлив,
близких по составу к приведенному.
При сушке горячим воздухом с рсциркулирующпм агентом в
формуле E.39) гт и dr заменяются соответственно грЦ и dpn, при этом
Ырц — ис. а,-
Рис. 5.3. Влагосодержание продуктов сгорания некоторых
влажных топлив при различных избытках воздуха
(отнесенное к влажному газу);
I, 2, ,1, 4. 5, 7 — соотиетстненно челябинский, иазаровский,
подмосковный, ретгиховский, башкирский, украинский угли; 6 —
фрезерный торф
!?*:. 3.4*. Зависимость относительной влажности воздуха,от влагоеддкр-
•'' жа>шя и температуры (при барометрическом давлении 745 .«ш рт. ст.)
Относительная влажность отработавшего сушильного агента ф
определяется но влагосодс^:-'гип>1о dc. ач и температуре агента i2 (рис. 5.4*).
Эзот. график, ^с'итштшй для чистого воздуха, с достаточной для
1фэкт-"й.и^ия1£1<ью точности может быть применен *акже для случая
сй%сси топочных газов с ьоз,;ухом.

г) Определение теплоемкости сушильного агента
Для случая подсушки топлива горячим воздухом теплоемкость
воздуха определяется соответственно заданной температуре по рис. 5.1.
Для случая сушки смесью топочных газов с воздухом теплоемкость
агента определяется как средневзвешенное значение из геплоемкостей
составляющих газов и воздуха, рассчитываемое по заданному составу и
температуре агента на основании данных того же рис. 5.1. С
достаточной для практики точностью (±1,5%) средние теплоемкости топочных
газов в зависимости от избытка воздуха могут быть определены по
номограмме рис. 5.2. При пользовании номограммой удельный вес
продуктов сгорания может быть определен в зависимости от приведенной
влажности топлива W и избытка воздуха а по формуле
b — KWn+ 1,285 (а— 1) , ,
7о г = V кг!нм\ E.42)
где Ь и К — коэффициенты, зависящие от рода топлива:
Топливо Ь К
Донецкий АШ 1,376 0,0070
Пщгуантрацит, тощий уголь . . , . 1,360 0,0070
Каменный уголь 1,350 0,0070
Бурый уголь 1,354 0,0051
Торф 1,365 0,0060
При сушке горячим воздухом с рециркуляцией теплоемкость
сушильного агента принимается по воздуху, поскольку получающаяся
при этом ошибка несущественна.
д) Начальная температура
При подсушке топлива горячим воздухом верхний предел начальной
температуры сушильного агента определяется температурой воздуха зя
воздухоподогревателем и составляет
'i~f.,«-10cC, E-43)
где /в", вп — температура воздуха за воздухоподогревателем, °С.
Если сушильным агентом являются топочные газы или их смесь с
воздухом, верхний предел начальной температуры ограничивается
надежностью работы подсушивающих устройств и газоходов, но он не
должен превышать 900°. При этом значение температур сушильного
агента перед мельницей не "должно превышать величин, указанны* в
гл. 3.
Когда расчетная начальная температура сушильного агента ниже
температуры*горячего воздуха t1<.t"Tli шп—10, в качестве сушильного
агента может быть применен воздух из промежуточной ступени
воздухоподогревателя либо присадка его к горячему воздуху. В счетсм-.и с
пылевым бункером может быть применена рециркуляция воздуха.
5.4. Температура сушильного агента в конце установки
и влажность пыли
Влажность пыли в конце пыле1ф;п^т«»ы1гел*..1о£--устаио*?ки связана
с рядом параметров, а именно: относительной илпжноси.ю.».-» -«.'"Темие-'
ратурой сушильного агента, гигроскопической влажностью и v илоем-
6 ГУ 32, 197) г.
«*

костью топлива, концентрацией топлива в газах, размером частиц,
временем пребывания топлива в установке и др.
В настоящее время не представляется возможным дать для
практических целей аналитическую связь между этими параметрами. В то же
время обработка экспериментального материала показала, что для
теплового расчета пылеприготовительных установок можно ограничиться
взаимосвязью между влажностью пыли, температурой сушильного
агента в конце установки и начальной 'влажностью топлива (рис. 5.5*).
Такая связь выявляется отдельно для условий сушки топлива смесью
топочных газов с воздухом и для сушки топлива горячим воздухом.
г *
Рис. 5.5*. Зависимость влажности пыли №п;|от температуры сушильного агента в.кин-
це установки f2 для топлив с различной начальной влажностью WP:
и — сушка смесью топочных газов с воздухом в установках с прямые вдуванием-и .пылевым
бункером (бурый уголь и Фрезерный торф); jKi—сушка горячи» воздухом в установка* с прямым
вдуванием и пылевым бункером (бурый уголь, с*шец я фрезерный торф);"а — сушка горячим вш-
дуюм п установках с прямым вдуванием н, пылевым бункером (АШ, по^гуантрациты, каменные
угли); г —сушка отходящими гааами iio разомкнутой схеме, указанной на рис. 2.7, б (бурый уголь)
При проведении теплового расчета пылесистемы влажность пыли
принимается согласно § 1.6, а температура в ко»це установки
выбирается по графикам (рис. 5.5*).
После проведения теплового расчета принятое значение t2 должно
быть увязано с относительной влажностью сушильного агента,
покидающего установку. Во всех случаях температура агента t% должна быть
выше температуры точки росы водяных паров. — -—
Во избежание конденсации паров на стенках пылепроводов
температуру сушильного агента в конце установки следует принимать: для
замкнутых систем с пылевым бункером
E.44)
*3 = *tlP + 5°C;
для установок с прямым вдуванием
^,Р + З^С;
для разомкнутых систем с газовой сушкой
где t7,p — температура точки роси водяных паров,
E.45)
E.46)

Если принятая температура h не удовлетворяет указанным
условиям, то следует повторить тепловой расчет, увеличив в нем количество
сушильного агента или уменьшив его начальную температуру, либо
задавшись новым, меньшим значением 1Гп;| и соответственно более
высоким значением ^
Температура сушильного агента за мельницей для установок с
пылевым бункером
£ = *2+10°С, E.47)
а для установок с прямым вдуванием (при работе под разрежением)
С-С = ^ + 5СС E.48)
Для пылесистем, работающих под давлением, температура за
мельницей (за сепаратором) принимается равной температуре t2.
Верхний предел конечной температуры t2 определяется условиями
взры во безопасности системы. ,
В соответствии с правилами взрывобезопасности температура
сушильного агента на выходе из мельницы t"u не должна превышать
следующих величин:
а) дли установок с пылевым бункером:
При сушке
При сушке смесью дымо-
Топливо воздухом, вь,х газов
"С с воздухом,
°с
Тощий уголь 130 —'
Экибастуэский уголь НО —]*
Каменные и- бурые угли . . .
Антрациты и полуантациты .... Не ограничивается
v Температура в правилах изрывойезопасностн не указывается.
б) для установок с прямым вдуванием при размоле в молотковых
н других мельницах:
Температура сушильного агента на выходе из сушильных
установок, за исключением предвключенных к мельнице устройств для
нисходящей сушки и труб-сушилок при работе на емеси дымовых газов с
воздухом, не должна превышать 250° С. • ...
Для антрацитов и полуантрацитов температуру t"M во* избежание
слеживания пыли в бункере рекомендуется выбирать не ниже НО0С.
E*
Ч-
Топливо
Бурые угли н сланцы ....
Фрезерный торф
При сушке
воздухом,
°С
. . . :Тзо;
flOOj)
... ~80
При сушке
смесью
дымовых газов
с воздухом,
X
170
140
120

,r; 'S, о IS> тою
Q a§§ ' w <м —
| 3 '- о о о
>d
a PIQ о jo
f^, к is os
м loo 4-156 л о ii-
s s °i. °t -
g з
1 |o,o g .8 8
x 3 л '^ о о о
3 : еч E , iD
s ад £ ska £ я
= S _ IK_ ото в* ё S '« «? f JS
3 q eolrs. ooo ч » Csig.
- <з т __^^____
«O op о I© ^ S __
м ■» о oo ю 2 СЭ _, _ , ,
LD i£ OOO 3 x
§ -^ Э TZ^ = P<ti о о
Э »; 3«l* 00,0 ri, 2 .
° 5 * g g. U
* Й- S = e ffi S S I
g £ !°№ "-- ": "■ ■& «
.« t- q <n !■♦ ooo _ s -c
у _ , . ■ — ■ x x r -\ m —-, О i О
=*> x g ^ g Э =-> : «> '
* Ssr~. loom S» s
5 ia So ~ « « =4 g x -
3 gwl* ooo *g s
« л о »:oj«
S ^ £-a a." 1*5 2 i g ^
S to 8 § 4 « « - £ u с £,n „
2 q <Nlm ooo я 5 ою
X >— (J Л
a. 3 c ——:—• : s —
4 _4 o. 2 >, * u ■ S s '
= cc 3 8 ^ ". « о ™ S y t и
g«l« ooo | e-S-S 5 я ■ J 5 '
I I S S g. * I ■' & | '
1 э-1^ в «о i IgU ss VI I ••
g ю - о = .S5 - s *a я З.з
l a SIS «. ^ S « -^ (- м | <a и о
*ди1« ooo е- сй-
*'-i -—
I ris: i: g
о >, E <e У о , . >.
J;s E 2 *" "s
Й £,* ж § jr a. • г
Се и l> 4r c 3
S n O. V Я я S
г .. • в а ^ * g £.
и x ч S 2, 5 и
з Р x в

5.5. Тепло работы мелющих органов
В формуле E.2) для определения тепла работы мелющих органов
коэффициент /Смех, учитывающий долю энергии, переходящую в тепло
за счет работы мелющих органов, принимается:
Для ШБМ и ШБММ и ШКМ . . .0,7
Для ММ и М-В 0,8
Для СМ 0,6
В этих расчетах удельный расход электроэнергии принимается
только на размол Эрзм.
5.6. Присос холодного воздуха
Коэффициенты, учитывающие присос, К1ПК в зависимости от типа
мельниц принимаются для ШБМ —по данным табл. 5.1, для других
типов мельниц — согласно нижеследующим данным;
Молотковые мельницы при работе под разрежением . J 0,1 у
Среднсходные валковые мельницы при работе под
разрежением 0,2
Мельницы-вентиляторы с устройством для нисходящей сушки 0,3
Подсушивающее устройство, состоящее из трубы-сушилки,
отходоуловителя, циклона и сушильного вентилятора . .0,15
То же для трубы-сушилки, из которой сушильный агент
поступает в мельницы 0,1
Распределение этого присоса по отдельным элементам пылеприго-
товительной установки дается в табл. 5.2.
При расчетах температура присосанного воздуха принимается
/x.B=ire.
5.7. Температура топлива
Температура сырого топлива, поступающего в пылесистему, обычно
принимается в расчетах равной нулю.
Температура топлива в конце устройства для нисходящей сушки
или трубы-сушилки принимается согласно § 5.17 и 5.19.
Температура пыли в конце установки принимается равной конечном
температуре сушильного агента t2.
5.8. Потеря тепла в окружающую среду
Величину часовой потери тепла в окружающую среду Q$ для
выпускаемых мельниц рекомендуется принимать но данным табл. 5.3,
5.3а, 5.3 6. Для вновь проектируемых мельниц Q5 оп^едсчйе-кя путем
экстраполяции, При установке мельниц на центральном пилезашае
потеря тепла принимается равной 0,4 Q&.
«5

Таблица 5.3
Потеря тепла в окружающую среду С?.-, (тыс ккал/н) ггылепркготовм тельными
Типоразмер
мельницы
ШБМ 207/265
ШБМ 220/330
ШБМ 250/360
ШБМ 250/390
ШБМ 287/410
ШБМ. 287/170. -
ШБМ 320/570
IJJBM 340/650-
ШКМ 380/550
ШБМ 340/787
ШБМ 370/850
ШБМ 400)800
ШБМ 400/1000
ШБММ 340/]360
устаи
овнами с
Установки с поямьш
п
без

варительной
подсушки
дуваннем
с преде
аритель-
ной подсушкой
на нисходящем
участке
АШ
и тощие угли
16
20
24
24
29
-30
36
} 38
42
\ 50
65
—
19
23
28
. 28
34
35
42 ,
43
50'
60
78
—
бурые
и камен-
угли
17
22
26
27
32
.-33
40
42
48
57
74
ШБМ
Устанопкн с пылевым оункером
с предварительной
подсушкой
на «исходящем
участке
бурые
и камен-
угли
24
31
36
36
45
.'■«J6
Б'5'
57'"
73
95
120
' "
АШ
н тощие
угли
27
36
41
42
50
51
61
62
80
100
130
40
без
предварительной подсушки

каменные
угли
17
22
25
28
31
. 32
^&'
42
53
63
82
АШ и
тощие
угли
25
33
37
39
45
46
55
60
75
95
B0
Таблица 5.3а
Потеря тепла
в окружающую среду Q;> (тыс ккал\ч)
пылеприготовительными установками с ММ, М-В и СМ
ТипоразА!ер мельниц
Молотковые: *
ММА 1000/350/980
ММ А 1000/470/980
ММА 1000/710/980
ММА 1300/950/735
ММА 1500/1190/735
ММА 1500/1670/735
ММА 1660/2030/735
ММАТ 1500/1550/735
ММАТ 1600/2390/740
ММАТ 2000/3230/740
ММТ 1000/470/980
ММТ 1000/710/980
ММТ 1000/950/980
ММТ 1300/1310/735
ММТ_1300^030ЙЗ>
ШАТ 1500/Ц10/735 J
ММТ 1573072510/735
0*
тыс ккал
ч
4
5
7
10
13
17
20
17
23
35
5
7
j
9
-fS""
17 *
.18. j
■ 22 ■ . I
Типоразмер мельниц
ММТ 1500/3230/735
ММТ 200012200/735
ММТ 2000/2600/590
ММТ 2600/3360/590
Мельницы-вентиляторы;
М-В 900/250/1470
М-В 1050/270/1470
М-В 1050/400/1470
М-В 1600/400/980
М-В 1600/600/980
М-В 2100/800/735
М-В 2700/§50;590
Среднеходные:
МВС-90
МВС-Ш5
МВС-125
МВС-140 •■
<?*
тыс ккал
ч
~^6
26
31
40
4
6
8
9
II
-I4-
18
13
15
19
23

Таблица 5.36
Потеря тепла Qr, (тыс ккал/ч^ подсушивающим устройством
Наименование
Устройство для
нисходящей сушки перед
мельницей
Труба-сушилка, отходо-
уловитель, циклон и вен-
При съеме влаги, т\ч
«,5
2,5
8,0
1
3,5
11,5
2
5,0
16
4
7
23
8
10
32
12
12
40
5.9. Определение сушильной производительности мельницы
Сушильная производительность мельницы Вс определяется по
формуле:
Вс
1000К
т:ч,
E.49)
где Увл.см — количество влажной газовоздушной смеси или влажного
воздуха (Увл.в), определяемое по формулам E.29), E.31),
E.33) и E.35) в зависимости от данного состава
сушильного агента, м31кг;
Уг — количество влажного сушильного агента в конце
установки, мя1ч; в установках с ШБМ и ШКМ V2= ^мв,
определяется по формуле D.9); для остальных мельниц
V2 = 10001/м.сВр м'!ч. E.50)
Сушильная производительность должна быть выше или равна
расчетной, т. е. Вс > Вр. Если окажется, что располагаемое V2 (например,
производительность мельничного вентилятора или мельницы-вентиля--
тора) меньше полученного по формуле E.50), то следует изыскать пути
либо к его увеличению, либо к повышению температуры сушильного
агента t\. При отсутствии этой возможности производительность
установки будет ограничена условиями сушки.
5.10. Расчетная производительность мельничного вентилятора
Производительность мельничного вентилятора в установках с
пылевым бункером для ШБМ, ШКМ, ММ и СМ, работающих под
разрежением, находится из расчетов этих мельниц, приведенных в гл. 4.
Производительность вентилятора, установленного перед мельницей,
работающей под давлением, определяется по формуле
1000£,ВР 273 + t
Р "*■'" E.51)
V
MB '
273
М,;к,
где t — температура воздуха (газа) перед вентилятором;
уоя — удельный вес воздуха (газа), кг/нж3.
Расчетная производительность для выбора мельничного вентилятора
принимается с запасом в 5%:
VP.мв =1,05 Ими *а/«. E.52)
8*

5.11. Количество пероичного воздуха
В схемах с пылевым бункером первичный воздух, поступающий о
топку из сист!мы пылеириготовлеиия, включает и себя в общем случае
воздух, содержащимся в отбираемых топочных газах, подаваемый
горячий воздух из воздухоподогревателя, присадку холодного воздуха и
присос по пылесистеме. Количество его, отнесенное к 1 кг сырого топлива,
вычисляется по формуле
*«, = *, (г,* + г,. + r^+^i^L.^g^- кг/кг F.53)
или при сушке горячим воздухом и отсутствии сброса
£«p = £i(l -УК^^щ- кг!кг.
В схемах с прямым вдуванием при сушке горячим воздухом
ftwp = eTi 0+ *■!*) кг,и-
В формулах E.53), E.54) и E.5S), кроме приведенных ранее, даны
следующие обозначения:
Gce — весовое количество сбросного воздуха от одной пылеси-
стемы, кг/ч;
г*,т — содержание воздуха в одном килограмме отбираемых
топочных газов при заданном избытке воздуха а месте
отбора:
(«~1)т.„.У"
E.54)
E.55)
f*a_ Р —
1+10&V
кг: кг;
E.56)
£|л. сн — количество влажной газовоздушиой смесн или влажного
воздуха (см. § 5.3 6);
Zm — число работающих мельниц.
Количество первичного воздуха в процентах от теоретически
необходимого
уг- %, E.57)
'пер —
70 в I
где Vго — теоретическое количество воздуха, необходимое для полного
сгорания сырого топлива, нм3/кг.
Рекомендуемое количество первичного воздуха при номинальной
паропроизводитольности котла приводится в табл. 5.4.
Таблица 5.4
Рекомендуемое количество первичного воздуха (в %)
от теоретически необходимого для пылсуголъных топок
при номинальной паропроизводительности котла
Топливо
При подаче пыли
о топку
сушильным агентом1'
АШ, полу антрациты
и тощие угли . . . . .
Каменные угли . . .
Бурые угли
Сланцы
Фрезерный торф . . .
20-25
25:- 35
45-55
55-65
60-85
При подаче пыли
л топку горячий
поздухом^
15-20
20-30
20-35
Ч Еели но условиям раСптм пилесистяцы трсГ.уется уменьши™
количество нентмлкруншего arotiva, допуска* i>'« снижение нижнего
предела на 25%. При сушке топлива газами ii.ui смесью газон с пот-
духом в сушильном агенте ja нелыишеА должно быть не менее ]ЪЛ
воздуха.
') U схемах с пылепыи бункером,
вв

5.12. Определение объема газов в конце пылепровода при подаче пыли
горячим воздухом
Объем газов {влажного воздуха) в конце пылепровода (перед
горелкой)
/ <т \1г'пл \ 273-1 t
где ВПл — расход пыли через пылепровод:
B™~~^t" Ю0-№™ Ym™ «/*, E.59)
гПлп — количество пылспроводов;
уов — удельный вес воздуха, принимается 1,285 кг/нм2;
t'rop — температура пылевоздушной смеси перед горелкой, °С:
0.47W 4- *г. , «г. Лор г- /<4, + Л ' ■ ^ '
Здесь
~~ 100-(И"™), * 10°
к =
/тор
100—№'пд
100
gr.B — количество горячего (транспортирующего) воздуха,
приходящееся на 1 кг топлива:
Ко в 1/0 кг!кг', E.57а)
100
гпко — количество горячего первичного воздуха (табл. 5.4), %;
V" — теоретическое количество воздуха, необходимое для полного
сгорания сырого топлива, нм3/кг;
tan —температура пыли, принимается равной г%, °С;
<?JT—теплоемкость сухой массы пыли, поступающей в пылепровод
из бункера (см. § 1.8), ккал/кг-град;
<Y.n — теплоемкость влажного' горячего воздуха (рис. 5.1),
ккал/кг • град;
tc.B—температура горячего (транспортирующегося) воздуха, °С;
(Сг.в)г0р—теплоемкость влажного воздуха перед горелкой (рис. 5.1),
ккал/кг • град;
Д\^пл — количество испаренной влаги в пылепроводе:
ЫР**=>1. ^L2l2Z KZ/Kty E.61)
100 — (Й?"Л)
гор
У7ПЛ —влажность пыли, поступающей в пылепровод из бункера, %;
{W%ov —влажность пыли ^еред горелкой, %.
При подаче пыли АШ, полуантрацитов и каменных углей горячим
воздухом влажность ее перед горелкой принимается (WI,J> )'Гор = 0.
При пневмотранспорте пыли бурых углей влажность ее. перед
горелкой при /'Гор<1°°сС может быть {W"'1 )/,с,1>>0. Поэтому перед
определением t'TOi> вначале следует принять (W™ )'Гор—0 и по формуле E.60)
найти /'ГОр. Если окажется, что t'TOp > 100° С, то расчет считается
законченным; при г"гор<Ю0еС температура перед горелкой условно принн-
8»

мается /'1Ч)р = 80°С. В этом случае искомой величиной является (Wa:i) 'Гор,
которая может быть определена по формуле:
^ )Г0Р" .„сп - *2 - *. а -0,01 A - О A00 - У") (/;йр- f„) /П ' E2)
г^е ?исп=^плE95 + 0,474Р- **.). чкал;кг\
^-=^г.в(сг.вХорСР и*лл/*г}
Tea &r. гг. ■ г. в
По правилам взрывобезопасности при подаче пыли в топку горячим
воздухом температура его для всех видов топлива не ограничивается, за
исключением каменных углей с Уг>15%. Для этих углей температура
горячего воздуха должна выбираться таким образом, чтобы температура
пылевоздушной смеси перед горелками t'mp не превышала 160° С, см.
п. 37 «Правил взрывобезопасности».
5.13. Расчет пылеприготовительной установки с шаровыми
барабанными мельницами
При расчете установки выбирают сушильный агент (воздух или
газовоздушную смесь) и его параметры, начальную и конечную
температуры топлива, величину присоса и др.
Температура сушильного агента за мельницей имеет фиксированное
значение (см. рис. 5.5), поэтому искомой величиной является t\, которая
должна выбираться в соответствии с указаниями § 5.3 д.
Количество сушильного агента, как правило, должно быть не ниже
расхода воздуха через пылесистему Vmb, полученного из формулы D.9).
Расчетная скорость в барабане определяется условно для полного
сечения цилиндрической части барабана, не занятого шарами. При этом
объем вентилирующей среды принимается с учетом всего присоса и
водяных паров, выделяемых в процессе сушки и размола, и относится к
температуре агента, покидающего мельницу:
lOOOSp / gl Klllicgl АГ\ 273 +£ ,
где, кроме приведенных ранее обозначений,
t"M— температура сушильного агента на выходе из мельницы
(см.§5.4).°С;"
/б — сечение барабана (см. табл. 4.1), м2.
Для установки с прямым вдуванием в формуле E.63) Вр заме-
няется величиной -Ц где гм — число мельниц.
*м
5.14. Расчет пылеприготовительной установки с молотковыми
мельницами
Выбрав расчетные значения начального и конечного состояний
топлива (Wi и W") и сушильного агента (tx и t2), составляют уравнение
теплового баланса, в котором искомой величиной оказывается
количество сушильного агента g>- ~
В др^нх случаях искомой величиной может оказаться t\, а
величина g[ предварительно рассчитывается по рекомендуемому количеству
первичного воздуха, см. табл. 5.4.
W

Далее вычисляется количество влажного сушильного агента на 1 кг
сырого топлива 1/вл. см (Увл.в) и определяется общий расход его на
мельницу по формуле E.50).
5.15. Расчет пылеприготовительной установки со среднеходными
мельницами
Тепловой расчет пылеприготовительной установки со среднеходной
мельницей составляется исходя из того, что количество сушильного
агента является заданным, см. табл. 3.7. Тепловой расчет среднеходной
мельницы сводится к установлению начальной температуры сушильного
агента /[.
По заданному расходу воздуха через установку определяется
количество сушильного агента g\.
*д (i4 £;<) вР **&' <5б4>
Конечные параметры сушильного агента и влажность пыли
увязываются с требованиями § 5.4, количество вентилирующего агента — с
рекомендуемым количеством первичного воздуха.
5.16. Расчет пылеприготовительной установки
с мельницей-вентилятором
Тепловой расчет пылеприготовительной установки с
мельницей-вентилятором производится аналогично тому, как указано для молотковых
мельниц, см. § 5.14. Особенность расчета состоит в том, что сушильным
агентом в М-В, как правило, является смесь топочных газов с воздухом.
Расчетом определяются доли газа и воздуха и смеси. Для
высоковлажных топлив температуру сушильного агента в конце установки следует
принимать не ниже 120°С.
5.17. Расчет устройства с нисходящей сушкой
Тепловой расчет устройства с нисходящей сушкой составляется
после теплового расчета всей установки в целом.
. Определив объем влаги в устройстве AWH(- и имея из теплового
баланса температуру сушильного агента t\, составляют тепловой баланс
устройства, искомой величиной в котором является температура агента
перед мельницей.
При расчете тепла на подогрев топлива температура последнего
принимается условно равной 90° С, если температура сушильного агента
в конце устройства для нисходящей сушки выше 90° С.
При значениях конечной температуры сушильного агента меньше
90° С температура топлива в конце нисходящего участка принимается
равной температуре сушильного агента.
5.18. Расчет пылеприготовительной установки с двумя
сушильными потоками
Тепловой расчет пылесиетемы с двумя сушильными потоками (см.
схему на рис. 2.7, в) производится отдельно для подсушивающего
устройства и для мельничной установки.
Из теплового баланса подсушивающего устройства находятся
влажность и температура топлива в конце подсушивающего устройства,
81

которые принимаются в качестве начальных для расчета мельничной
установки.
По полученной из теплового баланса начальной температуре агента
устанавливают возможность использования горячего воздуха в чистом
виде или в какой-либо смеси.
5.19. Расчет трубы-сушилки
а) Общие указания
Для расчета трубы-сушилки производятся:
а) тепловой расчет, в результате которого определяется
температура газов в конце трубы (при заданной конечной влажности топлива)
или степень подсушки топлива (при заданной конечной температуре
агента);
б) определение расчетной скорости газов, обеспечивающей
нормальный пневмотранспорт топлива в трубе;
в) выбор основных конструктивных размеров трубы,
б) Тепловой расчет
Отличительной особенностью тепловой работы трубы-сушилки
является то, что съем влаги в ней обусловливается не только количеством
подводимого тепла, но и динамикой процесса сушки. Поэтому при
заданной температуре сушильного агента и выбранной концентрации для
каждого подсушивающего устройства возможен определенный съем
влаги.
Указания по определению величины влагосъема в трубе-сушилке
приведены в § 4.2.
Влажность топлива в конце трубы-сушилки вычисляется по
формуле D.7) с заменой в ней W'M на Ш'гтс •
Расчетную концентрацию рекомендуется принимать в пределах
ц = 0,8-И,2 кг/кг, причем концентрация в данном случае определяется
по отношению к сушильному агенту вместе с.полным присосом по трубе:
I1 = „ п ^у г «г/кг. E.65)
#i A 4- лпрс, тс)
Коэффициент /Cnpcjc —см. табл. 5.1.
Задаваясь концентрацией |л, определяют количество сушильного
агента gnC'-
giTc== „ nlK * кг/кг. E.66)
Определив съем влаги в трубе AW-rc и выбрав начальную
температуру сушильного агента, составляют тепловой баланс, искомой
величиной в котором является температура агента в конце подсушивающего
устройства /гте-
При конечной температуре сушильного агента меньше 90" С
температура топлива в конце трубы-сушилки принимается равной
температуре сушильного агента. Если температура агента в конце
трубы-сушилки выше 90° С, то конечная расчетная температура топлива
принимается условно равной 90° С.
При расчете установки с сушильным вентилятором в случае
значений конечной температуры сушильного агента меньше 90° С следует
проверить, не оказывается ли эта температура ниже точки росы.
92

Дальнейший расчет заключается в определении количества влажного
сушильного агента и расчетной производительности сушильного
вентилятора.
Для трубы-сушилки, соединенной непосредственно с мельницей, а
также работающей с самостоятельным сушильным вентилятором, но
со сбросом агента в топку, расчетная производительность по топливу
принимается равной производительности мельничного агрегата.
Для трубы-сушилки, работающей по разомкнутой схеме,
производительность ее определяется по производительности мельницы по сырому
углю с учетом к. п. д. обеспыливающей установки:
Вр-ЮО
Втс - —~— т/*, E.67)
где т] — к. п. д. обеспыливающей установки, %.
в) Выбор основных конструктивных размеров
Труба-сушилка выполняется цилиндрической формы, т, е. с
постоянным по всей высоте сечением. При этом уменьшается скорость по
высоте трубы, что обеспечивает снижение ее сопротивления и увеличение
времени подсушки.
Диаметр трубы-сушилки выбирается равным начальному участку
после отходоуловителя, см. § 6.6.
Длина подъемного участка трубы-сушилки при последовательном
ее соединении с мельницей может быть принята 4—5 м, считая от места
ввода сырого угля. Для трубы-сушилки с самостоятельным сушильным
вентилятором длина трубы увеличивается до 8—10 м.
г) Размер кусков топлива
Для труб-сушилок рекомендуются следующие предельные
характеристики дробления:
Остаток на сите 5x5 мм Я5.= 14%
Остаток на сите 1(>хЮ мм . , Кц\--- 396
А!акс1шальный размер кусков ^макс— 12 мм
Расчет пневмотранспорта в трубе-сушилке следует производить
исходя из максимального размера кусков 12 мм.

Глава ШЕСТАЯ
РАСЧЕТ И ВЫБОР ВСПОМОГАТЕЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ'
6.1. Предварительная подготовка топлива
Надежная и экономичная работа пылеприготовительной установки
возможна лишь при поступлении в нее достаточно сыпучего,
предварительно раздробленного топлива, максимально освобожденного от щепы,
металла и колчедана.
Угли, сланцы и фрезторф при влажности, превышающей среднюю
на 3—6%, теряют свойства сыпучести. Поступление такого топлива в
котельную приводит к налипанию его на поверхности оборудования, а
также к застреванию в бункерах. В табл. 1.3 приводятся данные по
влажности топлива, при которой происходит полная потеря сыпучих
свойств.
При проектировании установок на влажных замазывающих топли-
пах следует для тракта топливоподачи предусматривать мероприятия,
обеспечивающие устранение явлений потери сыпучести топлива
(отепление тракта и др.). »
Предварительное дробление угля повышает надежность,
производительность и экономичность пылеприготовительной установки. Поэтому
на топливах с содержанием кусков угля более 15 мм следует
предусматривать дробильные устройства. Схема этих устройств и тип
применяемого оборудования должны гарантировать получение качества
дробления, указанного в § 1.4.
Для повышения надежности установки необходимо
предусматривать максимальное освобождение угля от щепы и металла. На тракте
топливоподачи должны быть установлены щепоулоштели, а при
молотковых и среднеходных мельницах, а также мельницах-вентиляторах —
металлоуловители (магнитные сепараторы и др.).
При размоле топлив, содержащих повышенное количество
"колчедана, целесообразно предусматривать отделение его для защиты
среднеходных, молотковых мельниц и мельниц-вентиляторов от износа, а
шаровых барабанных мельниц--от заколчеданивания. Отделение
колчедана уменьшает также шлакование топки и понижает загрязнение
атмосферы сернистым газом.
1 В настоящей главе справочный материал приводится по состоянию на июль
1968 г. При выборе оборудования следует пользоваться каталожными данными заводов.
94

6.2. Бункера сырого топлива и пыли
а) Бункера сырого топлива
В индивидуальных схемах пылеприготовления на каждую
мельничную установку предусматривается бункер сырого топлива. Полезная
емкость бункеров сырого топлива котельной выбирается в зависимости
от принятого режима работы топливоподачи, но не менее чем: при
работе на антраците и каменных углях — на 8 ч работы котла; на сланце
и бурых углях — на 5 ч и на фрезерном торфе -на 3 ч работы котла.
Рис. 6Л. Бункера влажного топлива:
а ■ -с крутмми стенками и екошеннмми углями; 6 — с одной
вертикальной стенкой; в — со стенкой, имеющей уклон
больше 90°
Для топлив с плохими сыпучими свойствами (у которых угол
естественного откоса более 60°) бункера выполняются с крутыми стенками
(более 65° к горизонтали). Размер выходных горловин бункеров
должен быть в любом направлении не менее 1 м, для котлов паропроизво-
дительностькгниже 120 т/ч допускаются меньшие размеры выходных
отверстий. Углы, образуемые стенками, должны перекрываться
плоскостью или закругляться (рис. 6.1,а). В эксплуатации хорошо себя
зарекомендовали бункера, у которых одна или две стенки вертикальные
или имеется обратный уклон (рис. 6.1,6,0).
Для топлив с хорошими сыпучими свойствами {у которых угол
естественного откоса меньше 60°) угол наклона стенок бункеров должен
быть не менее 60°. При загрузке бункеров топливом при помощи
передвижных устройств (автострела, передвижной плужок) над бункерами
устанавливаются решетки с ячейками 80x300 мм. При загрузке
бункеров стационарными устройствами (стационарными плужковы'ми
сбрасывателями) решетки не предусматриваются.
Бункера выполняются бетоинымирили металлическими с гладкой
внутренней поверхностью; в бетонных бункерах поверхности стен желез-
нятся. Стенки бункеров, расположенных в неотапливаемых помещениях,
должны быть обогреваемыми.
Под буцкером устанавливается отсекающий шибер, выполняемый
по типу штыкового или шиберного затвора (табл. 6.1), или иной
конструкции.
95

Таблица 6.1
Штыковые и шиберные затворы
Обозначение
Штыковые затворы:
01МВН 1044-66
02МВН 1044-66
Шиберные затворы:
01МВН 562-66
02МВН 562-66
ОЗМВН 562—66
Размер отверстия, Мм
ширина
1000
1500
750
1000
1500
длина
1000
1000
750
1000
1000
В бункерах предусматривается установка пневмообрушителей,
лючков для шуровки и проталкивания топлива, а на течках под
бункерами—вибраторов.
Объем бункера сырого топлива определяется из выражения
\/< ■— г^к и*
v бун — т? v 7 '
ч3лп 1тл, нас бун
F.1)
где z — число часов работы котла на принятом запасе угля в бункере;
Вк— расход топлива котлом при номинальной его нагрузке, т/ч;
/Сэаи — коэффициент заполнения бункера; при проектировании
находится в зависимости от размера верхней части бункера,
расположения загрузочных отверстий и угла естественного откоса
топлива; при приближенных расчетах можно принимать
#зап=0.8;
Утл,нас — насыпной удельный вес кускового угля (табл. 1.1), tjm3;
2о>н — число бункеров на коте,!.
6) Бункера пыли
Емкость бункеров пыли в котельной должна рассчитываться не
менее чем на 2 н работы котла, сверх емкости части бункера, необходимой
для надежной работы пылепитателей. Последняя представляет собой
емкость, ограниченную высотой в 3 м от нижней кромки выходного
отверстия бункера.
Емкость бункеров пыли в центральных пылезаводах
рассчитывается не менее чем на 2—3 ч_работы котла (котельной).
Конструкция бункера пыли должна выполняться в соответствии с
«Правилами взрывобезопасности установок для приготовления и
сжигания топлив в пылевидном состоянии». Бункера пыли должны быть
такой формы, чтобы обеспечивалась возможность полного спуска из них
топлива самотеком.
Стенки бункера следует предусматривать вертикальными (рис. 6.2)
или расходящимися книзу, а наклон стенок у выпускных патрубков —
не менее 65° к горизонту. Углы, образуемые стенками, должны
закругляться радиусом 0,3—0,5 м, Сечение выходных патрубков должно быть
равным сечению приемного патрубка пылепитателя; эти патрубки
должны pauiax&raTboi' непосредственно у стен бункера. Бункера пыли, а
также присоединенные к ним трубопроводы, патрубки и течки должны
96

быть плотными. Металлические пылевые бункера необходимо покрывать
снаружи тепловой изоляцией из несгораемых материалов.
Объём бункеров пыли находится из выражения
*0iu ..а
V„. ,, -■
^зал'пл, нас^бун
F.2)
где
z — время работы котла на
принятом запасе пыли, ч;
^пл — часовой расход пыли на
котел;
F.3)
Вк — расход тоилива котлом при
номинальной его нагрузке,
т/ч;
QHP — теплота сгорания сырого
топл ива (та бл. 1.1), ккал\кг;
Qwi — теплота сгорания пыли:
ШШ-
А
Q2*-<K
г 100 - Л1" - W™
100
— 6U7"" ккал1яг\
F.4)
Рис. 6.2. Бункер пыли
Q„r — теплота сгорания горючей
массы топлива (табл. 1,1),
ккал/кг;
ЛПЛ,У7ПЛ —зольность и влажность пыли, %;
Каю.— коэффициент заполнения бункера; определяется размерами
верхней части бункера, расположением загрузочного
отверстия и углом естественного откоса пыли, при приближенных
расчетах можно принимать Хзап^О.8;
Т«л, нас — насыпной удельный вес пыли (см. § 1.7), t/jk3;
2—число бункеров пыли на котел.
6.3. Весы
Ковшовые весы применяются для сухих, незамазывающих,
топлив. Производительность весов выбирается с коэффициентом
запаса 1,2 к расчетной производительности мельницы, определяемой по
данным § 4.6.
Под весами устанавливается бункер емкостью не менее емкости
четырех-пяти ковшей, служащий для выравнивания подачи топлива к
питателю.
В табл. 6.2 приводятся характеристики ковшовых весов,
выпускаемых заводом им. Дзержинского (г. Киев).
Ленточные весы состоят из ленточного питателя сырого
топлива и автоматических весов. Они рекомендуются для влажных,
замазывающих, топлив, но могут применяться также для сухих топлив.
Производительность весов выбирается с коэффициентом запаса 1,1
к расчетной производительности мельницы.
В табл. 6.3 приводятся типоразмеры автоматических весов ЛТМ,
выпускаемых Орехово-Зуевским заводом «Прибородеталъ», к ленточным
транспортерам с роликовыми опорами, изготовляемыми по нормалям
треста «Союзпроммеханизация».
7 РУ 32, 1971 г.
97

Таблица 6.2
Характеристика автоматических весов для угля завода им. Дзержинского (г. Киев)
Величина порции
Взвешиваемый материал:
величина кусков
содержание пыли
насыпной вес
Максимальная производительность
Точность взвешивания
Общий вес (без гирь)
Габариты:
длина ,
ширина
высота (при закрытом днище)
Объем ковша
Питатель
Скорость вращения вала привода
питателя
Привод питателя —
электродвигатель взрывобезопасный:
тип
мощность
скорость вращения
напряжение
Передача от электродвигателя на
ведомый шкип .
мм
%
кг\м3
т\ч,
%
кг
мм
мъ
об\мин
кет
обЫин
в
до 50
до 15
0,74—0,99
20
0,5
900
1550
905
1655
0.27
до 50
до 15
0,5—0,8
12
1
850
1550
905
1555
0,24
Качающийся лоток
250 I 300
МА-142
2,7
720
380
АО-41
1,0
J 000
220/380
Клиноременная
15-20
до 25
до 15
0,6-1,0
2
0,5
330
855
990
1100
0,044
Лопастной
18
АОЛ-31
0,6
1500
220*380.
Клинореметт=
ная, через
червячный
редуктор
Таблица 6.3
Типоразмеры автоматических ленточных весов завода
«Прнбородеталь> (г. Орехово-Зуево)
Типораамер
ЛТМ-400
ЛТМ-450
ДТМ-500
ЛТМ-600
ЛТМ-650
ЛТМ-750
ЛТМ-800
Ширина ленты,
400
450
500
600
650
750
800
Типоразмер
ЛТМ-1000
ЛТМ-1200
ЛТМ-1400
ЛТМ-1600
ЛТМ-1700
ЛТМ-1800
ЛТМ-2000
Ширина ленты,
мм
1000
1200
1400
1000
1700
1800
2000
98

Весы подбираются в зависимости от технической характеристики
транспортера, для которого они предназначаются:
Л1акснмальная погонная нагрузка, кг/пог.м . 6-500
Ширина ленты стационарного транспортера, мм 400—2000
Скорость ленты, м/сек До 2,5
Угол наклона транспортера, град 0-20
Снятие показаний Местное и

дистанционное
Габариты весов, мм:
длина 2400
высота 2000
ширина : 1200-2700
Вес, кг ' . . . До 500
6.4. Питатели сырого топлива
Производительность питателя сырого топлива выбирается с
коэффициентом запаса 1,1 к расчетной производительности мельницы,
см. § 4.6. Величина коэффициента запаса должна быть увязана с
требуемой степенью регулирования питателя и типом регулирующего
устройства. ,
ТфттеНятоге» днюаавыу ленТОТты^Г^к^еб^выё и* иластйнчат^'пи-
татали^дихтрые--во избежание пыления должны {эыть закрытого типа.
""""""ТТитатели топлива, устанавливаемые" к мельницам, работающим
под наддувом, должны быть плотными и выдерживать давление не
менее 500 мм вод, ст., а предназначенные для котельных агрегатов,
работающих при давлении в топке до 450 мм вод. ст.; должны выдерживать
давление не менее 1000 мм вод. ст.
Дисковые питатели используются для сыпучих, незамазываюших,
топлив. Для влажных, замазывающих,..топлив целесообразно
применение ленточных скребковых и пластинчатых питателей.уДля фрезторфа
используются пластинчатые и скребковые питатели. ^-
Регулирование дискового пит-ателя производится ножом либо
изменением скорости вращения диска (при электродвигателе с переменной
скоростью вращения или при установке вариатора), грубое
регулирование возможно телескопической трубой. Регулирование ленточных
скребковых и пластинчатых питателей производится изменением скорости
вращения электродвигателя (вариатора), а грубое регулирование —
изменением высоты слоя топлива.
Характеристики дисковых питателей, предназначенных для
установок небольшой мощности, в соответствии с отраслевой нормалью котло-
строения ОН—113—64 приводятся в табл. 6.4.
Для мощных установок используют дисковые питатели больших
типоразмеров (с диаметром диска от 1000 до 2500 мм), по ГОСТ
7202—66 (табл. 6.5). Однако эти питатели выполняются не по
техническим требованиям для систем пылеприготовления.
Данные по пластинчатым питателям приводятся в табл. 6.6, 6.6 а,
6.7 и 6.8. Питатели типа 1 (табл. 6.7) применяются для тяжелых, а
типа 2 (табл. 6.8) — для средних условий работы.
Скребковые питатели (табл. 6.9) выпускаются в соответствии с
ГОСТ 8332—61 трех типов:
СПУ-1 — для угля с одним входным патрубком;
СПУ-2 — для угля с двумя входными патрубками;
СПТ — для торфа с одним входным патрубком,
\ Выбор типоразмера дискового, пластинчатого и скребкового
питателей производится по табл. 6.4, 6.5, 6.6, 6.7, 6.8 и 6.9 таким образом,
7*.
99

Таблица 6.4
Характеристики дисковых питателей угля
Наименование

Размерность
Тип питателя
Д80/5
Д60|10
Д85/30
Производительность
Диапазон изменения
производительности
Максимальный размер куска угля .
Диаметр диска
Скорость вращения диска
Тип редуктора
Передаточное число редуктора , .
Электродвигатель;
тип
мощность
скорость вращения
Габариты:
длина, не более
ширина, не более
высота, не более
Вес питателя с электродвигателем,
не более
Диаметр входного патрубка . . . .
Диаметр выходного патрубка . . .
т;ч
%
мм
мм
об\мин
кет
об1, мин
мм
кг
мм
мм
30
600
9,1
.10
100-50
30
600
14,8
30
40
850
14,8
Червячно-циликдрический
156
1170
855
1100
450
266
200
95,9
ЛО-42-4,02
2,8
1420
95,9
1225
1060
1150
600
390
250
Таблица 6,5
Характеристика дисковых питателей угля большой производительности
по ГОСТ 7202—86
Наименование

Размерность
Тип питателя
ДЛ-10
ДЛ-12
ДЛ-16
ДЛ-20
ДЛ-25
Диаметр диска
Скорость вращения . . . .
Производительность . . . .
Мощность электродвигателя
Габариты, не более:
длина
ширина
высота
мм
об} мин
M3J4
кет
мм
1000
7-11
18-28
2,2
1850
1250
1250
1250
7-11
30-48
4,0
2000
1550
1450
1600
^7-11
70-112
5,5
2550
1900
1650
2000
7-11
140-220
10,0
2900
2200
2300
2500
7-11
300-470
17,0
3500
2700
2650
100

Таблица 6,6
Характеристика пластинчатых питателей завода «Серп и молот» (г. Казань)
этна, мм
пол
X
а.
Б
500
800
1200
ость полотна, м\сек
о.
и
0,1
0,16
0,1
0,16
0.1
0,16
Высота выпускного
отверстия бункера,
мм
125
160
200
250
320
400
Производительность,
мъ\ч
16
25
26
42
—
—
20
32
34
54
50
80
25
40
42
67
63
100
32
50
53
85
80
125
—
—
68
109
100
160
—
—
■—
—
125
200
Тип
привода


полнение
1
400-1
400-111
400-1
400-Ш
400-1
400-М!


полнение
И
500-1
500-Ш
500-1
500-И!
500-]
500-111
ее допус-
вление на
итагеля от
<в Я
= >,
Наибольш
каемое да
полотно п
материала
щегося в
кг


полнение
1
1500


полнение
11
3000
ая допус-
грузка на
галотна, кг
Наибольш
каемая на
1 пог. м г


полнение
I
1500


полнение
И
1500
усилие
о о *
х в .
^ я о


полнение
1
1400


полнение
И
2800
Таблица 6.6а
Привод к пластинчатым питателям
Тип привода
400-1, правый
400-1, левый
400-Ш, правый
400-Ш, леный
500-[, правый
500-1, левый
500-Ш, правый
500-Ш, левый
Исполнение
1
1!
Скорость
полотна,
0,1
0,16
0,1
0,16
Тип редуктора
РМ-400-1-2Ц
РМ-400-1-Щ
РМ-400-Ш-2Ц
РМ-400-Ш-Щ
РМ-500-1-2Ц
РМ-500-1-Щ
РМ-500-Ш-2Ц
РМ-500-1Ц-Щ
Электродвигатель
тип
А042-6
А051-6
А052-6
А062-6

мощность,
кет
1,7
2,8
4,5
7,0
скорость

вращения,
об\мин
930
930
950
980
Общий
вес, кг
292
326
558
623
101

Характеристика пластинчатых питателей типа 1 Электростальского завода тяже
Электре
*' Габаритная длина питателя указана для различных схем сборки привода.
' Пронзнидшельность соответствует средний высоте слоя транспортируемого материала ^О.бВ,
102

Типоразмер
1-15-45
1-15-60
1-15-90
1-15-120
1-15-150
1-18-60
1-18-90
[-18-120
1-18-150
(-18-180
1-24-90
1-24-120
1-24-150
1-24-180
о
С5
р
О
Ширина пол
мм
1500
1500
1500
1500
1500
1800
1800
1800
1800
1800
2400
2400
2400
2400
о
с
Ж О!
С «
2 2 5.
Расстояние
вала звездо
барабана, м
4 500
6 000
9 000
12 000
15 000
6 000
9 000
12 000
15 000
18 000
9 000
12 000
15 000
18 000 |
Габаг
длина1-1
6 965
8 330
8 405
9 760
И 395
12 760
И 395
15 760
17 455
18 810
8511
11 511
14511
17 561
20 5S1
11511
14511
17 561
20 581

ширина
5700
5700
5700
5700
5700
6585
6585
6585
6585
6585
7185
7185
7185
7185

высота
2010
2010
2010
2010
2010
2021
2021
2021
2021
2021
2021
2021
2021
2021
Передаточное
число
зубчатой передачи
i
а
к
редуктора ц
дрическото
551,24
225
-
225
о.
открытой п<
дачей
—
—
—
—
—
32,4
32,4
Характеристик^
Электре
тип
А093-12/8/6/4
A094-12/8/6/4
А094-12/8/6/4П
А094-12/8/6/4
А0Э4 -121'81'6 /4П
А093-4

Таблица 6.7
лого машиностроения (ГОСТ 7424—61)
привода
двигатель
мощность, кет
12/17/20/25
17/24/28/36
16,7/25/33,3/50
17/24/28/36
16,7/25/33,3/50
75
скорость
вращения, обj мин
480/730/970/1470
490/740/985/1475
480/730/970/1470
490/740/985/1475
1470
напряжение, В
380
380
380
380
Скорость
полотна, Mjcetc
0,026/0,04/0,052/0,08
0,02/0.03/0,04/0,06
0,02/0,03/0,04/0,06
0,06

Производительность^, M3j4
91/137/182/275
117/115/234/350
200/300/400/600
600
и
Вес без электрооборудо
ния, кг
38 334
42 443
53 318
64 280
75 878
52 490
65 425
78 410
92 070
104 000
75 250
90 785
106 876
122 782
где В — ширина ленты.
103

Характеристика пластинчатых питателей типа 2 Электростальского завода тяжелого машиностроения (ГОСТ 7424—61) Таблица 6.8
р Габариты, мм Характеристика привода " _ ,
Ширина яние Передаточное чи\ Электродвигатель i». 5 >>
межпч ело зубчатой пе- . ■ й- £ - !=f £ & й
Типоразмер полотна, ™!rrj п be мчи - *" . . В Я ё" «° *
' осями длина*) ширина высота р д 2, ,s I. i= of gg £*g ж-
ММ ЗВездо- рсяуктира ТИ1Г' = Й е ?13 Э"£ о £ 5 о л> ». иЯ =
чек им 5илипд[>н. открыто,. 5о1 = У §Я *§-S- £■ gs- S&S
* 46,:,(ого перемчи S;? ;^ 1^ О с Ч С н Ч Cfl S и
2-18-45 1800 4 500 ftffjj? 5885 2085 АО-93-6 55 985 380 0,16 800 38160
2-18-60 1800 6 000 в^?5 5gg5 20g5 АО-93-6 55 985 380 0,16 800 41575
9 660
2-18-90 1800 9 000 *] 38° 5885 2085 АО-93-6 55 985 380 0,16 800 51 170
12 660 367,63
2-18-120 1800 12000 14--^- 5885 2085 АО-93-6 55 985 380 0,16 800 61380
15 660
2-18-150 lc'00 15000 1746*1 5925 2105 АО-94-6 75 985 380 0,16 800 70 310
18910
2-18-180 1800 18000 Щ^Г 5925 2105 АО-94-6 75 985 380 0,16 800 83000
2-24-45 2400 4 500 6885 6545 2105 АО-93-6 55 985 380 0,16 1500 43 606
8160
2-24-60 2400 6000 838а 6545 2105 367,63 — АО-93-6 55 985 380 0,16 1500 47906
9659
2-24-90 2400 9000 Щ&О 6585 2Ш5 АО-94-6 75 985 380 0,16 1500 63 068
_ ._ 1
2-24-120 240О 12 000 ,14 ^° 7165 2126 АО-94-6 75 985 380 0,16 1500 77 406
14 500
2-24-150 2400 15 000 17600. 7355 2126 Ю6 3,42 АО-101-6 100 980 380 0,16 1500 89 036
17 600
2-24-180 2400 18 000 2060° 7355 2126 АО-101-6 100 980 380 0,16 1500 100136
20 600
' Габаритная длина питателя указана для различных схем сборки привода,
2) Возможна замена двигателей АО-93-6 на А02-91-6; А094-6 на А02-92-6.
3' Производительность соответствует средней высоте слоя транспортируемого материала =»1/2В, где В — ширина ленты.

Таблица 6.9
Характеристика скребковых питателей Черновицкого машиностроительного завода
Типоразмер
СП У 500/1680
СП У 500/2520
СП У 500/4060
СП У 700/1680
СП У 700/2520'
СП У 700/4060
СПУ 700/5040
СПУ 700/7000
СПУ 700/9800
СПУ 700/7000!)
СПУ 1100/8600
СПУ-2 900/6600
СП*У-2 900/8600
СПУ-2 900/10800
СПУ-2 900/11600
СПУ-2 900/12000 '
СПУ-2 900/126,00
СПУ-2 900/13200
СПУ-2 900/23200
СПУ-2 1100/8600
СПТ 700/2520
СПТ 1000/8120
Ширина
корпуса,
мм
500
500
500
700
700
700
700
700
700
700
1100
900
900
900
900
900
900
900
900
1100
700
1000
Расстояние
между
осями
звездочек,
мм
1680
2 520
4 060
1 680
2 520
4 060
5 040
7 000
9800-
7 000

Производительность,
2,8-15\2
' 1
5--32.6
8600 9,8—44,8
6 600
8 600
10 800
11600
12 000
12 600
13 200
23 200
8 600
2 520*
8 120
15-45
3,7—32
6,2—51,7
Мощность

электродвигателя,
кет
42> ■
ю3> ■
103>
42>
Вес
питателя с
приводом, кг
2 150
2 295
2 598
2 402
2 644
2 990
3 240
3 690
4 250
3 190
8713
7 690
9155
9 653
9 900
10 200
10 368
10 500
14 500
9,194.
2 672
4 796
'' Питатель выпускается с дистанционным управлением.
') Электродвигатель постоянного тока ПБ-62, Л'—4 кот, н —1500 обшин. регулирование скороггн
вращения 300—1500 п61мин,
3' Электродвигатель постоянного тока ПЗ-82, JV = 10 кет, л=1500 об/'мин.
чтобы его расчетная производительность с учетом коэффициента запаса
была близка к максимальной производительности, указанной в
таблице.
Производительность ленточного питателя закрытого типа, у кото
рого расстояние между стенками ограждения равно ширине выходного
отверстия, определяется по формуле
В = 3600/wT„iIliC т;ч, F.5)
105

Рис. 6.3. Отходоуловитель:
/ — течка сырого угля; 2 — компенсатор; 3 — ипора; 4 — отходо-
уловитель; ,5 — мигалка; в - трубопровод горячего воздуха

где f — сечение слоя топлива; } — ah, ,иа;
а—ширина выходного отверстия течки, м;
h — высота открытия шибера, .к; во избежание застревания
топлива при выходе из течки величина h принимается при
максимальной нагрузке и регулировке слоя шибером не меньше
300 мм, а при регулировке производительности скоростью
ленты — не меньше 200 мм;
Утл,нас — насыпной удельный вес угля, r/м3; принимается по данным
табл. 1.1;
w — скорость ленты, м/сек; принимается в пределах 0,05—0,5л/сек.
Рис. 6.4. Отходоуловитель и
присоединение течки
сырого УГЛЯ;
J—короб горячего газа (вол-
духа); 2—клапан присадки
холодного воздуха; 3 — труба
рециркуляции; 4— начальные
участок; 5 — течка сырого углч;
6 — отходоуловитель; 7 —
футеровка; 4—хомпенсатор; 9 —
опора; 10 — мигалка; // —
трубопровод горячего воздуха
Производительность ленточного питателя открытого типа, в котором
сечение слоя топлива имеет форму трапеции, подсчитывается по
формуле F.5), где
, _ (я+ *.,«,,—0.2) h г>
/ g-~ ~ М > F'6)
Ьлен — ширина ленты:
*ли =-U5A-I-а + 0,2 м. F.7)
6.5. Отходоуловитель
Отходоуловитель может быть выполнен в одном из двух вариантов
(рис. 6.3 и 6.4). Конструкция отходоуловителя, представленная на
рис. 6.3, является более рациональной, так как обеспечивает достаточно
107

равномерное поле скоростей газа в начальном участке. В Отдельных
случаях по компоновочным соображениям целесообразно применение
отходоуловителя по типу, показанному на рис. 6.4. При температуре
горячего газа свыше 450°С отходоуловители футеруются огнеупорным
кирпичом или огнеупорным бетоном. В отходоуловителе,
представленном на рис. 6.3, внутренняя труба выполняется, из жароупорной стали.
Рис. 6.5. Затвор клапанный (мигалка — лепестковая) для возврата и отхода топлива:
/ — корпус;" 2 — труба; з — клапан; 4 — крышка; 5 — рычаг; 6 — груз
Для удаления отхода под уловителем устанавливается мигалка
диаметром 300 мм — для прохода кирпичей в случае их выпадения из
футеровки (рис. 6.5 и табл. к рис. 6.5).
Таблица к рис. 6.5
Затвор клапанный (мигалка лепестковая) для возврата и отхода топлива

Наименование
D„, мм
D мм
L, мм
Затвор
Однолелестковзя
Ду-200
219
217
600
0ШВН-55Г-Г»
Ду-250
273
273
660
U2MBH-557-65
Ду-зоо
325
321 "'
700
ОЗМВН-357-63
Двухлепестковая
Ду-400
426
416
800
01МВН-
-557-fiS
Ду-500
530
527
850
05МВН-
-557-65
Ду-600
630
629
900
06МВН-
-537-65
Ду-7001)
—
') Не выпускается. Требуется для ШБМ-400,'1000.
В отходоуловителе, показанном на рис. 6.4, во избежание залетания
топлива и отходов в газоход горячих газов и образования там пожара,
108

присоединение короба к отходоуловителю выполняется под углом не
менее 45°.
Размеры отходоуловителя выбираются в зависимости от диаметра
начального участка, подсчитываемого по формуле F.9).
6.6. Начальный участок и подвод топлива
Над отходоуловителем уста«авливастся начальный участок трубы,
служащий для сепарации из топлива колчедана и других тяжелых тел.
Скорость газов в начальном участке подсчитывается по формуле
"^н-уч = 3,8ЛГ3 V/ ^— MiceK, F.8)
где ^макс — диаметр наибольшего куска транспортируемого топлива, м\
Yr — удельный вес газа в начальном участке, кг\мъ\
Утл.каж — кажущийся удельный вес топлива (см. табл. 1.1), кг/л3;
К3 — коэффициент запаса; для конструкции уловителя (рис. 6.3)
Ка=\,3; для конструкции уловителя (рис. 6.4) /С3=1Д
Диаметр начального участка
d=V^7,^ F-9)
где wn. уч — скорость газов в начальном участке, м/сек;
Уц.уч — расход газа через начальный участок, мг\ч.
Во избежание выпадания мелких частиц в отходоуловитель, подвод
топлива к начальному участку должен выполняться на высоте не меньше
1200 мм (см. рис. 6.3) и на высоте не меньше 1500 мм (см. рис. 6.4).
Кроме того, подача сырого топлива в начальный участок должна
производиться тонким слоем, для чего ввод топлива следует осуществлять
одной или несколькими течками, имеющими значительную ширину в
месте ее присоединения к начальному участку. Для гашения скорости
частиц, поступающих в начальный участок, течка должна заканчиваться
плоскостью, имеющей угол наклона 30° к горизонту.
6.7. Течки и мигалки для сырого топлива
Сечение течки сырого топлива от бункера к питателю должно быть
не менее сечения выходной горловины бункера. Течки должны по
возможности выполняться вертикальными, допускается наклон течек не
менее 75° к горизонту.
Диаметр течки сырого топлива от питателя к мельнице выбирается
по данным табл. 6,10. Наименьший диаметр течки во избежание
застревания топлива должен быть не менее 250 мм. Течки для влажных углей
должны выполняться по возможности вертикальными; допускается
наклон течек для этих углей, но не менее 60° к горизонту при условии их
обогрева. Для сухих топлив допускается снижение угла наклона течек
до-50°.
Таблица 6.10
К выбору размера течки сырого топлива от питателя к мельнице
Расход топлива через
течку, т\ч
Диаметр течки, мм
5
250
К)
300
20
400
40
500
75
600
120
700
180
800
109

Течка сырого угля от бункера к питателю во избежание
застревания топлива должна иметь свободный выход снизу. Шибер,
регулирующий слой топлива, при установке ленточных, скребковых или
пластинчатых питателей выполняется сбоку течки.
При работе установки под разрежением во избежание подсоса
воздуха через течку сырого угля весь тракт топливоподачи должен быть
максимально уплотнен. При применении открытых ленточных питателей
для ШБМ, ММ и труб-сушилок на течке сырого угля должна устанав-
Рис. 6.6. Конусная мигалка для сырого угля:
/ - корпус мигалки; 2 — приемный лоток; 3- конус мигалки;
4 — тяга;" Я-..-рычаг; 6— груз; 7 — ось с призмами; g - гнездо
для призмы; 9 — трубопровод горячего воздуха; 10 — устройство
для нисходящей сушки топлива
ливаться конусная мигалка (рис. 6.6). Во избежание замазывания ее
топливом под конус подается горячий воздух по трубопроводу
диаметром не менее 60 мм либо мигалка устанавливается непосредственно над
коробом горячего воздуха. При применении плотных дисковых,
скребковых либо пластинчатых питателей мигалки не ставятся.
Для мельниц, работающих под давлением, тракт подачи топлива
должен быть особенно плотным. Во избежание выбивания пыли в
помещение топливоподачи над питателем предусматривается постоянный
столб топлива. При давлении в мельнице 300—400 мм вод. ст.
постоянная высота столба топлива в бункере и течке должна быть 4—5 м, при
меньшем давлении достаточна высота столба 2—3 м.
При работе пылесистемы под давлением на течке сырого топлива
от питателя к мельнице необходимо устанавливать лепестковую мигалку
110

(рис. 6.5), во избежание проникновения большого количества горячего
воздуха в питатель и бункер. Кроме того, мигалка может быть
использована как отключающий шибер.
6.6. Течки и мигалки для возврата
.г Диаметр течки возврата выбирается по данным табл. 6.11.
Таблица 6.11
К выбору размера течки возврата
Расход возврата с учетом
кратности циркуляции (см.
табл. 7.3а), от/ч
Диаметр трубопровода, мм
10
250
20 40
250 300
60
400
80
400
120
500
180
600
250
700
На течке возврата в установках с ШБМ рекомендуется
устанавливать мигалку, показанную на
должна выполняться так,
чтобы при открытии клапана дав-
ЛётЩ^^Я'тс/юн
возрастало.
Диаметр й^галки
выбирается равным диаметру
трубопровода.
6.9. Устройство для
нисходящей сушки топлива
Устройство для
нисходящей сушки выполняется в виде
участка воздухопровода или
газопровода, размещаемого
перед мельницей и имеющего
патрубки для поступления
сушильного агента и сырого
топлива, а в установках с ШБМ—
патрубки возврата и
рециркуляции сушильного агента.
Высота подсушивающего
устройства для всех типов
мельниц должна быть не менее
2 м: чем она больше, тем
лучше условия подсушки угля.
Топливо на входе в
подсушивающее устройство
рекомендуется подавать
рассредоточение и без значительных
начальных скоростей. Сечение
устройства для нисходящей
сушки выбирается исходя из
скорости сушильного агента 12—20 м/сек. Величина скорости
выбирается в зависимости от располагаемого напора и по компоновочным
соображениям.
Устройство для нисходящей сушки применительно к ШБМ показано
на рис. 6.7.
рис. 6.5. Установка груза на мигалке
Рис. 6.7. Устройство для нисходящей сушки
топлнна к шаровой барабанной мелышце:
/ — мельница; 2—подшипник; 3 — корытообразный
патрубок; 4 — устройство для сушки; 5 —течка
сырого угля; 6 —• течка возврата; 7 — конусная
мигалка; 8 — ленточный пнтптель; 9 — патрубок для
подвода сушильного агента; 10 — трубопровод горячею
козяуха; // — патрубок рециркуляции
ш

6.10. Подвод газов для сушки топлива
Забор газов для сушки топлива производится из топки или из
газохода котла, обычно за пароперегревателем. При заборе газов из топки
получаются более высокие температуры перед подсушивающим устрой-'
ством, короткие газопроводы и меньший присос холодного воздуха.
Газозаборное окно располагается в верхней или нижней части
топочной камеры. При размещении окна в верхней части топки его
следует устраивать в зоне, где исключена возможность шлакования окна.
При размещении окна в нижней части топки верхняя кромка его
должна отстоять на ~ 1 м от нижней кромки амбразуры горелок. Газопровод
вблизи газозаборного окна должен снабжаться лазом, лючком и
площадкой для возможности контроля за его состоянием и чистки.
Размеры газозаборного окна выбираются исходя из скорости газов
12—20 м/сек. Экранные трубы, расположенные против окна, должны
быть отведены в стороны; допускается отвод экранных труб через одну
в глубь топки.
Смешивать дымовые газы с горячем воздухом следует в
непосредственной близости от газозаборного окна. Сечение воздухопровода,
подводящего горячий воздух к газам, выбирается по данным теплового
расчета, исходя из минимальной влажности топлива, которое может
поступать в установку.
Для обеспечения нормальной работы газопроводов от топки до
мельницы необходимо:
а) газопровод выполнять плотным с минимальным количеством
поворотов, перегибов, без сужения его на каких-либо участках;
б) внутреннюю футеровку выполнять устойчивой для работы с
температурой газов до 900° С;
в) газопровод применять такого сечения, чтобы скорость
газовоздушной смеси в нем не превышала а; = 25 м/сек;
г) при устройстве подземного газопровода снабжать его наружным
плотным металлическим кожухом во избежание значительных присосов
и попадания влаги.
Отключающие шиберы в газоходе от топки до смесительной камеры
не устанавливаются. Для отключения неработающей мельницы на
газопроводе перед ней устанавливается шибер.
6.11. Клапан присадки холодного воздуха
Клапан присадки холодного воздуха следует выполнять в
соответствии с МВН-770-60 поворотным, по типу плотного клапана. Диаметр
клапана присадки холодного воздуха
D = ОМрп *, F.10)
где с/Трп — внутренний диаметр трубопровода или эквивалентный
диаметр короба, на котором должен быть установлен клапан:
й?,рп--=4-{р м; F.11)
fm — внутреннее сечение трубопровода (короба), м2;
U — периметр трубопровода (короба), м.
6.12. Подвод горячего воздуха к мельничному вентилятору
В схеме с пылевым бункером (рис. 2.5) на случай остановки
мельницы предусматривается подвод горячего воздуха к вентилятору для
подачи пыли в топку.
112

Согласно «Правилам взрывобезопасности» при подаче пыли в топку
горячим воздухом температура последнего для всех видов топлив, за
исключением каменных углей с V i> 15%, не ограничивается, поэтому
вентилятор мельницы должен быть приспособлен для работы на воздухе
требуемой температуры.
Шиберы, отключающие воздухопровод горячего воздуха от
вентилятора, должны быть плотными во избежание подсоса воздуха
вентилятором.
Диаметр трубопровода горячего воздуха к мельничному
вентилятору вследствие обычно имеющегося избытка напора рассчитывается на
скорость 20—25 м/сек по количеству первичного воздуха, подсчитанному
по данным § 5.11.
6.13. Трубопровод рециркуляции сушильных газов
Рециркуляция сушильных газов выполняется при размоле
относительно сухих углей (Wp=5+7%) с большим выходом летучих (угли
типа кизеловских) и при размоле тощего угля и АЩ, когда имеется
избыток тепла горячего воздуха.
Трубопровод рециркуляции с одной стороны присоединяется к
коробу первичного воздуха до плотного шибера, а с другой — на участке
от места подачи топлива до мельницы.
Сечение трубопровода рециркуляции выбирается исходя из
скорости 25—45 м/сек. При проектировании значение скорости следует
принимать ближе" к верхнему пределу. Во избежание давления во входном
патрубке мельницы участок трубопровода, подключаемый к мельнице,
длиной не менее 2 drpa, где d4m — диаметр трубопровода рециркуляции,
должен рассчитываться исходя из скорости 25—30 м[свк.
Определение количества рециркулирующих газов приводится в гл. 5.
6.14. Сепараторы пыли для шаровых барабанных мельниц
Центробежный сепаратор пыли ТКЗ—ВТИ в соответствии с
отраслевой нормалью котлостроенияеОН24—3—191—67 показан на рис. 6.8.
Он предназначается для вентилируемых шаровых барабанных мельниц,
применяется для АЩ и каменного угля при тонкости пыли /?эо=5-г-30%.
Этот сепаратор может быть использован и для более грубого помола
(при размоле бурых углей с ^эо>30%) при соответствующем
увеличении напряжения объема -~-м3/м*- ч.
V се
Сепараторы выполняются двух типов: СПЦ — для взрывобезопас-
ных и СПЦВ — для взрывоопасных топлив. Последние снабжаются
взрывными предохранительными клапанами.
Конструктивным размером, определяющим типоразмер сепаратора,
является-его диаметр Dct.
Выбор сепаратора производится в зависимости от напряжения
объема по воздуху (газу) -~— мг1м*-ч.
В зависимости от тонкости пыли напряжение объема сепаратора
рекомендуется:
' «*. * ^Н, мЧм*-ч
4—6 -2000
6-15 -'2500-..
15-28 -3500
28--40 -4500
8 ру 32, 197) г. ИЗ

Pile. 6.8. Сепаратор пыли ТКЗ — ВТИ (ОН 24—3—191—67)
Таблица 1 к рас, 6.8
Типоразмеры сепараторов пыли ТКЗ — ВТИ
Диаметр
сепаратора £>С(;, мм
2200
2500
.2850
-3300
3600
4250
4500
/4750
5500
Диаметр входного
патрубка d, мм
500
600
800
1000
1200
1400
1600
1600
2000
Диаметр
выходного патрубка
d, мм
600
800
1000
1200
1400
1600
1800
2000
2400
Объем
сепаратора Vce, -И3
4,7
6,8
10,1
15,7
20,4
33,4
40,0
47,0
73,0
Таблица /а и рис. 6.8
Данные к выбору диаметра сепаратора пыли ТКЗ — ВТИ
Типоразмер
ШБМ
Ш-4
Ш-6
Ш-Й
Ш-10
Ш-12
Ш-16
/>сс, мм
2200
2500
2850 ....
2850
эзоо*
3300
тыс м31ч
11-21
16-31
24—44 ,
26-47
35-65
40-75
Типоразмер
ШБМ
Ш-18
Ш-25
Ш-32
Ш-50
Ш-70
DCCl мм
3600
4250
4500
4750
5500
тыс м?>ч
54-93
74—135
90-165
104-213
158-300
114

Объем сепаратора находится по формуле
^мв
^ = ТлГ7Т^^, F.12)
"мв/^с.
где ^„—производительность мельничного вентилятора, мъ\ч.
Диаметр сепаратора определяется из формулы
3/
D =i/-^s_ м F-13)
По найденному диаметру (либо объему) сепаратора и рис. 6.8
подбирают ближайший типоразмер сепаратора. Каждый типоразмер
сепаратора может иметь один из двух патрубков разных диаметров. Выбор
диаметра патрубка производится исходя из скорости 14—18 м/сек. Для
обеспечения наименьшего сопротивления сепаратора диаметр патрубка
подбирается таким образом, чтобы скорость ш нем была ближе к
нижнему пределу.
По приведенным рекомендациям сделай подбор типоразмеров
сепараторов к ШБМ (рис. 6.8).
6.15, Сепараторы пыли для молотковых мельниц
В установках с молотковыми мельницами используются
гравитационные (шахтные), инерционные и центробежные сепараторы.
Шахтные сепараторы применяются для грубой пыли /?эо>45% и
фрезторфа при производительности мельницы ^ 20" т/ч по бурому углю
(Као-1,75;Д»=55%).
Инерционные сепараторы применяются для пыли бурых углей и
сланцев с #9о>4'5% и фрезерного торфа при производительности
мельниц более 20 г/ч. В случае необходимости эти сепараторы могут быть
использованы также при меньшей производительности мельниц.
Центробежные сепараторы предназначаются для пыли более
тонкого помола — #90=^ 407о, в частности для каменных углей.
Гравитационный шахтный сепаратор. В шахтном
сепараторе для разобщения мельницы и топки должен быть установлен
плотный шибер.
Потолок шахты должен выполняться из покрываемых
изоляционной массой стальных плит толщиной не менее 12 мм. Верхняя часть
шахты изнутри должна также защищаться от лучистого тепла топки
торкретом.
Нижняя часть стенки шахты, на которой размещена топливная
1ечка, на протяжении 1—1,5 диаметра ротора от фланца мельницы
должна защищаться броневыми плитами,
Течку сырого угля следует устанавливать на расстоянии 1 м выше
фланца мельницы под углом 30° к вертикальной стенке шахты. При
подходе к шахте течка должна иметь ширину не менее 0,4 длины ротора
мельницы.
В ^фронтовой стенке шахты по оси амбразуры следует
устанавливать лючЪк^сечением не менее 150x70 мм для отбора проб пыли и рас-
шлаковки амбразуры.
Шахта должна выполняться герметичной во избежание попадания
пыли в котельную, а стенки шахты с внутренней стороны не должны
иметь выступав, на которых возможно отложение пыли. Расчет шахт на
давление должен проводиться в соответствии с ни. 50 и 51 «Правил
взрывобезопасности», а установка взрывных предохранительных
tanas' 115

нон в соответствии с указаниями п. 58. При размоле в молотковых
мельницах бурых углей и "фрезерного торфа для тушения загоревшейся пыли
в шахты и в патрубки перед мельницей должна быть подведена вода
или пар.
Переход от верхнего фланца мельницы к шахте может быть
выполнен прямым или в виде расширения с углом наклона боковых стенок
~60°. Если расчетное сечение шахты получается меньше выходного
отверстия корпуса мельницы, то
применяется одностороннее сужение.
Расширение шахты, как правило, выполняется
вдоль вала. В отдельных случаях
допускается расширение шахты
перпендикулярно к валу.
Скорость воздуха в верхней части
шахты в зависимости от тонкости пыли
может быть определена по графику
(рис. 6.9).
Допускается отклонение от скорости
в шахте шш, определенной по рис. 6.9, в
пределах ±10%.
Скорость в шахте при размоле фрез-
торфа принимается в пределах 3,5 —
4,5 м/сек. По скорости в шахте
выбирается ее сечение
где Квл. см — расход влажной смеси
(воздуха) через шахту, мъ/ч.
Высота шахты Л!Ц, считая от фланца
мельницы до оси амбразуры, должна
быть не менее четырех эквивалентных
диаметров шахты, но не менее 4 м:
А1П =-5&L- м< F.15)
Рис. 6.9. Скорость в шахте
(tt'uj, м:сск) п зависим оста от
тонкости пыли для бурых, углей
(кривая /) в сланцеп (кривая 2)
где аш и Ьш — глубина и ширина шахты, м.
При расположении мельниц параллельно фронту котла глубина
шахты
Ou — D + 21 м, F,16)
где D- диаметр ротора, ,и;
I— радиальный зазор, м.
Ширина шахты
1е
а„
м.
F.17)
При перпендикулярном расположении мельниц размер ащ является
шириной, а размер Ьш — глубиной шахты.
Инерционные сепараторы. На рис. 6.10 и 6.11 показаны
инерционные сепараторы ВТИ для молотковых мельниц, рекомендуемые
при тонкости пыли #90>40%. Эти сепараторы позволяют регулировать
тонкость пыли в пределах ЛЯяо — 10-И 5%. Определяющим размером
при выборе сепаратора яиляется ширина канала восходящего участка а.
Скорость п эт »и канале, допускается в пределах 3,75—9,5 м/сек, а
скорость воздуха (газа) в подводящем коробе 12—18 м/сек.
H-.i

Рис. 6.10. Инерционный сепаратор пыли для
тангенциальной молотковой мелышцы:
1 — взрывной предохранительный клапан: 2 короб
сушильного агеята; S—точка топлива
Рис, 6.11. Инерционный сепаратор пыли
для аксиальной молотковой мельницы
Таблица к рис. в. 10
Типоразмеры
Типоразмер мельницы
ммт юоо^го/эео
. ММТ 1000/710/980
ММТ 1000/950/980
. ММТ 1300/1310/735
ММТ I3GW2030/735
ММТ 1500 .'1910/735
ЯШ 1S00/S510J735..
ОТМТ 2000/2600/590
ММТ 2600/3360/590
ММТ 2600/3360/590
Расход
воздуха,
тыс м],;ч
6,4—9,6
9,6-14,5
12,4—18,7
18 4—28
27 4—4JJL
36.2 -Ж5
48-74
Т32--105
58 96
138*^200
95,0—1472>
Основные
размеры
а
750
750
750
975
Q7R
ИЗО
ИЗО..
ИЗО
1500
22(}0
; 1600.
И
2300
2300
2300
3000
_ЗЩ0
3500
3500
3500
4600
6600
4800
536
770
1004
1379
2078
~Т96'(Г
3280
2845
3410
3410
Объем
сепаратора Ксс,
1,8
2,6
3,3
7,8
И 7 .
15,6
25 0
38,0
85,0
62 0
i :-i
<u * S
u к °
О о. а
2,6
3,7
4,8
11,3
...1.6,8^
23*0
- 22Л.
36 9'
54 5
115,0
78,5
Ц1
0,11
0,15
0,19
0,45
0,67
0,92
1,18 ,
1,48
2,18
4,6
3,13
'' Длина корпуса сепаратора.
*' При размоле предварительно подсушешюго угля.
117

Таблица к рис. 6.11
Типоразмер
мельницы
ММ А 1000/470/980
ММА 1000/710/980
ММА 1300/1950/735
ММА 1500/1190/735
ММА 1500/1670/735
ММА 1660/2030/735
Расход
воздуха,
тыс м'31ч
6,25-9,1
9,2-13,5
12,7-18,7
21,7-31,7
30,7-45
45-66
Основные размеры сепаратора,
мм
а
750
750
975
ИЗО
ИЗО
1250
Н
2300
2300
3000
3500
3500
3750
LK
518
758
954
12,86
17.22
2058
а.
250
250
270
300
300
300
b
300
300
400
400
400
400
к
С
«о
1,7
2,5
5,4
9,8
13,6
19,9.
1 i
ft, E т
2* 9
* ж «
^ «-■
S с" Я
2,8
3,9
8,2
14,4
21,1
28,9
я)
Ч %
3 х "
0,11
0,16
0,33
0,58
0,84
1,16
Примечания:
J. £R—длина корпуса сепаратора;
2. Взрышше предохранительные клапаны располагаются на патрубках аксиального подвода
пмздуха.
Длина сепаратора соответствует длине корпуса мельницы. Объем
сепаратора определяется по формуле
V№ = \,45DLXH м\ F.18)
На рис. 6.10, 6.11 показаны инерционные сепараторы для
тангенциальной и аксиальной мельниц. Для аксиально-тангенциальной
мельницы сепаратор выполняется с теми же соотношениями размеров.
В этом типе мельницы входной патрубок для газовоздушной смеси
рассчитывается исходя из 50%-ного расхода смеси через установку.
Инерционные сепараторы рассчитываются ма внутреннее давление
0,4 am. Взрывные предохранительные клапаны устанавливаются на них
в соответствии с п, 58 и 59 «Правил взрывобезонасности».
Центробежные сепараторы. На рис. 6.12 показан
центробежный сепаратор ЦК.ТИ типа СП-ММ, рекомендуемый для тонкости
пыли /?9о = 25-=-40%.
Конструктивным размером, определяющим типоразмер сепаратора,
является его диаметр Dce.
Диаметр сепаратора СП-ММ находится в зависимости от расхода
сушильного агента за установкой и требуемой тонкости пыли по
рис. 6.13.
Для молотковых мельниц с закрытым ротором, рекомендуемых для
размола каменных углей с Яао< 25% {см. § 4.4), применяется
сепаратор, тип которого показан на рис. 6.14. Сепаратор такого типа
разработан МО ЦКТИ для отдельных мельниц.
Скорость воздуха в выходном патрубке сепаратора должна
находиться в пределах 8—18 м/сек.
Центробежные сепараторы к молотковым мельницам по условиям
взрывобезопасности рассчитываются на внутреннее давление 0,4 ати.
Установка предохранительных клапанов на сепараторах должна
выполняться в соответствии с пп. 58 и 59 «Правил
взрывобезопасности».
6.16. Сепараторы пыли для мельниц-вентиляторов
На рис. 6.15 показан инерционный сепаратор для
мельниц-вентиляторов, рекомендуемый для тонкости пыли /?90>45%. В таблице к этому
рисунку приводятся основные конструктивные характеристики
сепаратора.
Н8

Рис. 6.12. Центробежный сепаратор пыли ЦКТИ типа СП-ММ для
молотковых мелышц
Таблица 1 к рис. 6.12
Типоразмеры центробежных сепараторов пыли ЦКТИ типа СП-ММ
к молотковым мельницам
Диаметр
сепаратора, мм
1250
1250
1500
1500
1500
1800
2000
2000
■2500
* 2500
2500
2800
2800
,3100
3100
3500
4000
Типоразмер мельниц
Л1А1А 1000/470/980
ММТ 1000/470,-9вО
ММ А 1000/710/980
ММТ 1000/710/980
ММТ 1000/950/980
ММА 1300/950/735
ММ А 1500/1190,735
ММТ 1300/1310/735__
М.МА «500/1670/735
ММТ 1300/2030/735
ММТ 1500/1910,735»
ММА 1660/2030/735
ММТ 1500/2510/735
ММТ 1500/3230/735
ММТ 2000/2200/735
ММТ 2000/2600/590
Л1МТ 2600/3350/590
Расход
сушильного
агента за
сепэрлторол)
" с.а'
тыс M>j4
3.0 4.5
3,0-4,5
5,0-8,0
5.0-8,0
5,0-8,0
8,0-12,0
12,0-18,0
J2,0-18.0
17,0-25,0
17,0-25,0
17,0-25,0
26,0 36,0
26,0-36,0
35,0-48,0
35,0-48.0
48,0-65,0
70.0 95,0
Диаметр
выходного
патрубка d, мм
300
300
450
450
450
500
600
600
750
750
750
900
900
1100
1100
1400
J 700
f. С
1,9
1,9
3,1
3,1
3,3
5,6
8,2
7,7
14,7
14,3
14,4
20,0
19,3
31,0
31,0
38,0
sf,o
' t -
Э 1> з
с: ае ^
3 а
щ S.S
JL О ^
,~ н Д
О ад Ч
2,5
2,5
3,8
4,1
4,7
7,1
10,6
10.0
18,1
17,9
18.9
25,0
25,3
38,4
38,4
48,0
75,0
« ^2,
ft; ж
•о £,*
cr a:
=f ш a:
1—, и В
0,10
0,10
0,15
0,16
0,19
0,28
0,42
0,40
0,72
0,72
0,76
1,0
1,0
1,5
!,5
1,6
3,0

Основные размеры '
1250 1100 900 580 300 2100 800 980 200 230 250 2S0 380 350 500 400 650 125 100 720 900 12 200 320
1500 1350 1100 700 450 2450 900 1200 230 250 300 300 450 400 520 400 800 125 120 &_ 720 900 12, 200 320
1800 1600 1300 800 500 2900 1100 .1350 270 300 300 360 560 500 650 550 900 125 120 || 900 900 12 • -
2000 1800 1460 900 600 3200 1250 1500 300 350 250 400 600 550 700 550 1000 125 200 ^| 960 1160 16 250 400
2500 2250 1800 1100 750 3800 1400 1850 400 400 300 500 760 700 850 750 1200 120 200 >,£ 960 1200 18 250 500
2800 2500 2050 1250 900 4100 1500 1950 425 450 300 560 850 750 900 800 1400 150 200 £ § 1050 1300 24 250 500
3100 2800 2200 1500 1100 4325 1600 2100 475 500 400 620 930 900 1000 900 1800 150 200 п| 1050 1300 24 250 500
3500 3150 2550 1570 1400 5000 1800 2300 525 550 400 700 1050 900 1000 900 1900 150 200 о^ 1500 — 24 250 500
4000 3600 2920 1800 1700 5800 2000 2900 600 600 450 800 1200110001200 1050 2000 1,50 200 1800 — 24 250 500
1> Указаны приснгнроиочгю но техническому проекту.
120

Рис. 6.14. Центробежный сепаратор
пыли для молотковых мельниц с
закрытым ротором
Рис. 6.1.3. К выбору центробежных сепараторов СП-ММ для
молотковых MLVIbHIII!

Таблица к рис. 6.15
Характеристики сепараторов
Типоразмеры мельниц-вентиляторов
Наименование * а <и Л —— 1 ■
■*= £ Sg 900/250A470 1050/270/1470 1050/400/1470 1600/400/980 1600/600/980 2100/800/735 2700/850/590
Ширина сепаратора , . А я 1,8 2,15 2,15 3,2 3,2 3,25 4,0
Глубина сепаратора . . Б „ 0,7 0,8 1,2 1,3 2,0 1,8 1,8
Высота сепаратора . . . Н „ 2,0 2,67 2,67 3,1 3,4 4,3 4,7
Объем сепаратора . . . V м* 1,4 2,5 4,0 6,0 10,0 20,0 30,0
Расстояние между
осями шахты и
сепаратора а мя 975 1100 1400 1500 1950 1920 2375
Площадь сечения на
выходе из М-В ... F1 мР- 0,31x0.36=0,34x0,48= 0,47X0,48= 0,49x0,86= 0,61x0,86=-0,96x1,8=1,73 1,4х 1,8=2,52
-0,11 —0,16 -0,22 =0,42 =0,52
Площадь сечеиия на
выходе из сепаратора /•' . 0,35X0,45- 0,5X0,5-=-- 0,5x0,7-- 0,8x0.9- 0,8x1,4-= 1,07x1,8— 1,8x1,8=3,24
-0,16 =0,25 =0,35 -0,72 -1,12 =--1,925
Площадь сечения течки
возврата /■„„.,„„ , 0,15X0,3= 0,15x0,3= 0,2x0.4- 0,25X0,4- 0,25x0,5- 0,4x0,6=0,24 0,5x0,8-0,4
=0,015 -0,045 -0,08 =0,1 =0,125
Площадь сечении взрыв- /3,14х0,72\ /3,14x0,72\
ных клапанов .... fKJ „ 1@,2X0,3)= 1@,25x0,4)- 2@,25х 3@,25х 4@.25х Щ z Н4 2 )
-0,06 -0,1 х0,4)=0,2 Х0,4)=0,3 х0,4)=0,4 \ =\ 15 / \ ^'^ '

6.17. Циклоны
На рис. 6.16 приводится циклон типа НИИОГАЗ. К. п. д. циклона
в зависимости от диаметра составляет 88—93% при улавливании
угольной пыли с /?эо = 7-=-9%. При расчетах к.п, д. циклона принимается
равным 90%. Коэффициент сопротивления циклона, отнесенный к скорости
газа в полном сечении наружного цилиндра, составляет £=150.
Недостатком циклона является сравнительно большая его высота.
Таблица 1 к рис. 6.16
Типоразмеры циклонов
D. мм
750
900
1050
1250
1450 -•
* 1600
1850
2150
Н, мм
4 100
4 902
5 704
6 820
7 920
8 740
10 100
11 750
А, мм
300
300
300
300
350
3S5
445
515
С, мм
273
273
273
273
273
273
325
377
D, мм
2350
2650
3000
3250
3500
3750
4000
4250
Н, мм
12 800
14 500
16 400
17750
19 НЮ
20 500
21800
23 200
А, мм
564
636
720
780
840
900
960
1020
С, мм
377
377
377
478
529
529
529
529
Таблица la к рис. 6.16
Данные к выбору диаметра цкклона
а*
г*.:
. =?
5 <->
- =гг
^ Б
•>5
7,5
10
115
20
25
s
55
„
Q
750
900
1050
1250
1450
1600
У
. Ч
5 <j
- й 3
^ £
■30
35
40
45
50
60
"П
-s
ш
Q
1850
1850
2150
2150
2350
2650
а?
5е
к ^
- -г
> £
70
80
— 90
100
110
120
з;
ч
Q
2650
3000
гооо
3250
3250
3500
У
- 5з
^ S
130
140
150
160
170
180
*
„
^
37S0
3750
4000
4000
4250
4250
Примечания:
1-Для циклонов О ■<; 750 «л—см. нормали НИИОГАЗ.
2. Количество и размеры взрывных предохранительных клапанов
выбираются по правилам взрыиобеюпаекости,
На рис. 6.17 показан циклон ЦП1 по нормали ЦККБ. К. п. д.
циклона в зависимости от диаметра составляет 80—88% при улавливании
угольной пыли с /?9о — 7-т-9%. При расчетах к. п. д. циклона принимается
равным 85%. Коэффициент сопротивления циклона, отнесенный к
скорости газа в полном сечении наружного цилиндра, равен 5=390.
Недостатком циклона ЦШ является его большой диаметр.
123

Рис. 6.16. Циклон НИИОГАЗ
Рис 6.15. Инерционный сепаратор пыли для мельниц-вентиляторои

При проектировании рекомендуется применять циклоны НИИОГАЗ.
В отдельных случаях по компоновочным условиям допускается
применение циклона ЦП! и при расходах воздуха менее 80 тыс м3/ч.
Рис. 6.17. Циклон ЦП! ЦККБ
Таблица к рис. 6.17
Типоразмеры циклонов ЦП1
D, мм
1150
1450
• 1750
2100
2400
2750
3150
3600
4000
И, мм
3 290
4 150
5 000
6 000
6 860
7 860
9 000
10 300
11 400
А, мм
300
300
300
300
300
300
330
378
420
v'
ЦКЛ>
тыс м'Чц
5 -7,5
10
15
20
25
30
40
50-60
70-80
Примечание. Количество и размеры взрывных
предохранительных клапанов выбираются но правилам взрывобе.ю-
пасности.
Диаметры циклонов НИИОГАЗ и ЦП! определяются по формуле
где Vmb — производительность мельничного вентилятора, л*3/ч;
Шцкл—скорость газа, отнесенная к сечению наружного цилиндра,
м/сек.
125

Для циклона НИИОГАЗ скорость выбирается в пределах 3—
3,5 м/сек; скорость ниже 3 м/сек принимать не рекомендуется. Для
циклона ЦП! скорость принимается в пределах 1,4—1,7 м/сек.
6.18. Течки и мигалки для пыли
Пыль из циклона или из пылеуловителя спускается в пылевой
бункер по круглой вертикальной или слегка наклонной течке, на которой
устанавливаются одна или две мигалки. Диаметр течки под циклоном
выбирается по размеру выходного отверстия циклона. В других случаях
выбор размера течки пыли производится по данным табл. 6.12.
Таблица 6.12
К выбору размера течки пыли
Расход пыли через
течку, т\ч
Диаметр течки, мм
5
250
10
250
20
300
30
350
40
4Ш
50
400
60
450
80
450
120
500
Диаметр мигалки принимается равным диаметру течки пыли.
В индивидуальных системах пылеприготовления с пылевым
бункером под циклоном предпочтительно устанавливать две мигалки (для
возможности ремонта одной из них при работе системы).
Расстояние между верхней мигалкой и нижней частью бункера
циклона (рис. 6.18, а, б) или нижней частью мультициклона (рис. 6.18 в)
выбирается по формуле:
h = i^ r~. 2S' мм, F.20)
1пл,нас
где S' — разрежение перед циклоном или мультициклоном, мм вод. ст.
(кГ/м*);
Упл.нае — насыпной удельный вес пыли, кг/м3; принимается упл, нас =
=500 кГ/м3.
При установке мигалки на течке под циклоном без бункера внизу
(рис. 6.18, г) расстояние между верхней мигалкой и нижней частью
циклона
Ai = !^ + 4d = 2S/ + 4d*Jir, F.21)
'лл.нас
где d-- диаметр течки пыли, мм.
В качестве мигалок для спуска пыли из циклона рекомендуются
мигалки с конусным клапаном (рис. 6.19) по ОН 24—3—132—67. Для
нормальной работы мигалок требуется их установка в вертикальном
положении. Если имеется наклонная течка, то она должна
заканчиваться вертикальным участком, на котором устанавливаются мигалки
(рис. 6.18,6).
При установке на течке пыли последовательно двух мигалок
расстояние между ними должно быть не менее 600 мм. Течки под
мигалками должны снабжаться лючками для отбора проб пыли. Под
мигалками размещается сетка для улавливания щепы (рис. 6.18).
126

Рис. 6.18. Установка течки с мигалками под пылеуловителем:
я - вертикальная течка под циклоном с бункером » нижней части; 6 — то же,
наклонная течка; я — течка под мультициклоном; г —течка под циклоном fie:! бункера и
нижней части; / — циклон; 2 — течка пыли; "J — мигалка; 4 —шнек пыли; J - гечкд для
спуска пыли в мы левой бункер; б - перекидной, шибер; 7 — бункер дли улаилввания
пыли; 8— лючок для отбора проб ныли; 9~ взрывной клапан; II) — мультициклон;
И — сетка для улавливания щепы
D*S
Рис. 6.19. Мигалка (затвор) с конусным
клапаном (ОН 24—3—132—67) для
угольной пыла
Таблица к рис. 6Л9
Типоразмер
Проход DxS
£>2
J0a
L
Н
Вес, кг
£>у-100
108X4
134
270
353
296
17,6
мм
Dy-150
159x5
186
324
458
346
27,1
Dy- 200
219X6
250
404
568
416
43,2
Продолжение
Типоразмер
Проход DXS
D,
о3
L
Н
Зес, кг
Оу-300
325X8
350
536
726
518
79,9
мм
Dr450
480X6
512
780
1015
666
86,5
Dy-600
630X6
675
988
12-90
935
264,4

6.19. Взрывные предохранительные клапаны и отключающий шибер
Выполнение и установка взрывных предохранительных клапанов
должны соответствовать «Правилам взрывобезопасности установок для
приготовления и сжигания топлив в пылевидном состоянии».
Решетки под мембраны взрывных клапанов должны рассчитываться
исходя из возможного давления на клапан в рабочем состоянии
системы, т. е. на давление
P = FS'm кг, F.22)
где F — сечение мембраны клапана, м;
S' — разрежение перед мельничным вентилятором, мм вод. ст.
(кГ/ж2).
Рис. 6.20. Схема автоматической защиты
молотковой мельницы, работающей под давлением, на
случай взрыва угольной пыли:
/--бункер угля: 2 — питатель угля ПСУ; 3 — молотковая
мельница (ММ); 4 — сепаратор: 5 — пылепровод;
«—короб горячего воздуха; 7 отсекающий шибер; в — элск
гродвигатель ММ; 9 — электродвигатель ПСУ: 10 -элск
тромагнмт: II — взрывной клапан; ДМ —
дифференциальный манометр с индукционным датчиком; ЭОС-П — члек-
гронный ограничитель и сигнализатор; Р — реле
Решетки, поддерживающие мембраны взрывных клапанов, должны
выдерживать вес не менее 100 кг.
В установках, работающих под давлением и защищаемых от
разрушений при помощи взрывных предохранительных клапанов,
необходимо обеспечить прекращение подачи воздуха в мельницу в момент
взрыва. В противном случае из открытых клапанов в помещение будет
выдуваться горящий факел. Защита осуществляется при помощи быстро-
закрывающегося шибера 7 (рис. 6.20), устанавливаемого на
воздухопроводе, подводящем горячий воздух к мельнице. Этот шибер выполнен
лепестковым и имеет быстродействующий привод, разработанный ЗиО
(рис. 6.21).'
При повышении давления в мельнице выше определенного предела
быстро прекращается подвод воздуха в установку, мельница и ПСУ
останавливаются. При работе установки шибер открыт и груз поднят.
При срабатывании защиты соленоид выдергивает защелку и груз под
128

собственной тяжестью падает, закрывая лепестковый шибер. Для
смягчения удара при падении груза предусмотрена демпфирующая
пружина.
Рис. 6.21. Привод быстрого закрытия шибера
и прекращения поступления сушнлыю-вентили-
рующего агента в мельницу:
I — электромагнит; 2 — трос; 3 — защелка; 4
двуплечий рычаг: 5 — пружина тарельчатая; 6 —
храповик- 7 —собачка; S— маховик для открытия шибера
вручную: 9 — рычаг; 10 — груз; // — короб горячего
воздуха; /Я — лепестковый шибер
6.20. Мельничные вентиляторы и вентиляторы горячего дутья
В табл. 6.13 и на рис. 6. 22—6.34 приводятся характеристики
выпускаемых мельничных вентиляторов по отраслевым техническим
условиям ОТУ 24—3—017—67, ОТУ 24—3—018—67 и ОТУ 24—3—020—67.
Допустимая температура среды для мельничных вентиляторов
типа ПУ до 400° С. В системах пылеприготовления с пылевым бункером
при подаче пыли незапыленным воздухом (при останове мельницы) вен-
9 РУ 32. 1971 I.
129

Таблица 6.13
Характеристика мельничных вентиляторов
*
Типоразмер1'
ВМ-40;750-1Б'2>
В.\\-50/1000-1Б2>
В.М-40/750-ПУ2*
ВМ-50;1000-ЦУ2)
ВМ-75;1200-ПУ2L)
ВМ-75; 1200-У2'
ВМ-100/1000-У2'
ВМ-100;1200-У2)
В.М-160;850-У2)
ВМ-180'1Ю02)б)
ВВСМ-1У;,,5)
ВВСМ-2У3M)
ВВСМ-ЗУ3'51
ВВСМ-43M)
Скорость вращения,
обj мин
1480
1480
1480
1480
980
1480
1480
1480
980
1480
1480
980
980
980
Основные показатели при
максимальном к. п. д.
о
ее
С
е-
5*
I
70
70
400
400
400
80
80
80
80
120
80
80
80
80
л
г;
К
(- У
К --Г-
о ^
в -
S *
О и
о. о
В X
40 000
54 800
40 000
53 600
43 600
75 000
90000
90000
160 000
180000
14 000
33000
60000
80 000
&
о
1 Е
•с ^
Я S
ас *
° 3
748
1065
382
545
287
1250
1004
1175
900
1100
530
512
510
500
£ ь
о о
Q О
С 2
115
223
58
112
48
350
353
412
540
780
33,5
73
125
175
Максимальный к. п. д.
0,712
0,712
0,712
0,712
0,712
0,720
0,690
0,700
0,720
0,720
0,620
0,620
0,620
0,630
Максимально
допустимая температура среды,
"С
200
200
400
400
400
200
200
200
200
200
200
200
а
а
X
я
is
я *
х га"
s о
ига-
о
в.
(-
о
К;
Л
3 S
320 2,2
620 2,7
320 2,2
620 2,8
900 4,2
900 3,1
770 4,1
870 4,2
2500 6,9
1536 5,7
125 1,9
270 4,2
300 4,8

Проектируется
' Рабочая среда — смесь воздуха с угольной пылью.
"' Концентрация пыли до 80 г на i кг воздуха.
"' Концентрация пыли до 500 г на 1 кг воздуха.
4' Вентилятор ВМ-75/1ИЮ-11У применяется только для рециркуляции дымовых газов.
•>' Вентиляторы типа ВВСМ предназначены для систем пыл епри готовлен и я с валково-средне-
ходнымн мельницами.
"' Данные нршшднтт-н по техническому проекту БКЗ.
тиляторы должны быть выбраны для работы с температурой среды до
400° С.
В табл. 6.14 и на рис. 6.35—6.37 приводятся характеристики
вентиляторов горячего дутья, предназначенных для подачи первичного
воздуха с температурой до 400°С, по ОТУ 24—3—019—67.
Таблица 6.14
Характеристика вентиляторов горячего дутья
Типоразмер
машины
ВГД-20У
ВГД-15.5У
ВГД-13.5У
Скорость
вращении, об\мин
730
970
970
Основные показатели при
максимальном к. и. д.
О.-
з о.
р. 1-
200
200
200

производительность,
M3j4
146000
85 000
60 000
полный
напор при
/--•---400° С,
мм вод. ст.
275
287
219

потребляемая
мощность, кат
156
95
51
2
X
.а
w
2
5*
га к
5- *
0,7
0,7
0,7
Максимально
допустимая
температура среды,
ill
Маховой момент
ротора, кг-м1
1735
475
225
Вес без
электродвигателя, т
4,8
2,8
2,4
130

Рис. 6.22. Характеристика мельничного
вентилятора ВМ-40/750-1Б при л=1480 об1мин,
С=70° С и р=760 мм рт. ст.
Рис. 6.23. Характеристика
мельничного вентилятора БМ-50/1000-1Б при
п=1480 об'мин, t=70°C и ,0 =
=760 мм рт. ст.
Рис &24. Характеристика мельничного всн-
твяятора ВМ-40/750-ИУпри « = 1480 об/'мин,
-'■ г'; f=400*C, р=760 мм рт. ст.
Рис. 6.25. Характеристика мпльничкого
вентилятора ВМ-50/1000-ПУ при «=1480 об/мин,
t>=70 и 400° С и р = 760 мм рт. ст.

Рис. 6.26. Характеристика мельничного
вентилятора ВМ-75/1200-ПУ при п=Шоб!мич,
t=7Q и 400° С, р=760 мм рт. ст.
Рис. 6.27. Характеристика мельничного
вентилятора ВМ-75/1200-У при я=1480 об/мин,
Г"=70° С и р=760 мм рт. ст.
Рис. 6.28. Характеристика мельничного венти-
тилятора ВМ-100/1000-У при п=1480 об/мин,
/=80° С, р = 760 мм рт. ст.
Рис. 6.29. Характеристика мельничного
вентилятора ВМ-100/1200-У при л =
^ 1480 06JMUH, /=80° С, /j=760 ммрт.ст.

Рис. 6.30. Характеристика мельничного вентилятор
ВМ-160/850-У при /г=980 об/'мин, г = 60°С и р*
— 760 мм рт. ст.
Рис. 6.31. Характеристика мельничного
нентилятора BM-I80/1100 при п —
= 1480 об/мин, <20° С, р=760 мм рт. ст.
(по техническому проекту)
Рис. 6.32. Характеристика вентилятора
ВВСМ-1У для среднеходных мельниц
при я=1460 об/мин, 7=80° С, р =
=760 мм рт. ст.
Рис. 6.33. Характеристика вентилятора
ВВСМ-2У для среднеходных мельниц при
л-980 об!мин, / = 80° С, р==760 мм рт. ст.

о я
в-О
к О
о.<м
£ »
гь *S "
° ч °
41 СО Л
I! о
а « JC
к ^ е-
Р * «
Н.С а
*5
со
«= к
,! -°
со а
Si
%*
Ш о
со О
§•» 53
55U.
£ Р *
я§
S £ »
* » «S.
а Е
5 я
?Э?
X X Q
S-o и
5
я «г
« £.
«о у
= ч

о =
сГ II
u -**-
£ a- <j
Se .
ко.
as en ^
II с
СИ г* tD
Ра II
а о. о.
Г*
^£
0.53 s
&«
id
с:
• л
О. К
% II
Ч S
си
о -
о
<0 о
° II .
« ■" <о
щ
£ * fe
ь> Ц ч»
* <э
sop
=°? il
p. ll
£c
Si
§■&
X
«5 is
(C —
d4
su.
UCO

Рис. 6.40. Характеристика мельничного
вентилятора МВ-17 при р=760 мм рт. ст.,
t=70°C, «=1480 об/мин, р=0,Ю5 кГХ
Хсек21м*
Рис. 6.39. Характеристика мельничного
вентилятора МВ-16 прир=760 ммрт. ст.,
t = 7WC, « = 1480 об/мин, р=0,Ю5 кГХ
X секг/м*
Рис. 6.38. Характеристика мельничного
вентилятора МВ-15 прир=760лл рт. ст.;
<=70°С, «=1480 об/мин; р=0,Ю5 кГХ

Рис. 6.43. Характеристика мельничного
вентилятора ВМ-19А при р=760 мм рт. ст.,
/=70° С, « = 1480 об/мин, р=0,Ю5 КГ • сек!1м9
Рис. 6.42. Характеристика мельничного
вентилятора BM-J8A при р=760 мм. рт. ст.,
г=70°С, п= 1480 об!мин, р=0>105кГ-секг/-«*
Рис. 6.41. Характеристика мельничного
вентилятора ВМ-18 при р=760 мм рт. ст., t=7Q°C, n —
= 1480 обIмин, р=0,105 кГ-сек*!м*

Таблица 6.15
Типоразмер
В.М-15
В М-16
В.М-17
ВМ-18
ВМ-18А
ВМ-19А
ВМ-20А
OJ
<5
0 О
ft. .
а«
1480
1480
1480
D80
1480
1480
1480
Основные показатели
максимальном к, п.

температура, "С
70
70
70
70
70
70
70

производительность,
M3j4
38 000
47000
56 000
69000
105 000
135 000
155 000
полный
напор,
мм вод, ст.
730
820
930
1025
1060
1135
1270
при
д.

потребляемая
мощность, кат
92
128
173
236
372
510
650
Максимальный
К. 11. Д.
0,82
0,82
0,82
0,82
0,82
0,82
0,82
Si^
Максимально i
пустнмая темп
ратура среды.
200
200
200
200
200
200
200
н
■So
335
590
760
950
1035
1270
1530
6
Вес без электр
двигателя, т
3,0
3,1
4,0
4,1
4,3
4,4
4,7
Примечания:
1. Рабочая среда смесь воздуха с угольной пылью.
2. Концентрация пыли до 8Й г на 1 кг воздуха.
3. Данные приводятся по техническому проекту Каменского машиностроительного занпда.
Выбор типоразмера вентилятора производится в зависимости от
требующихся производительности и напора.
г Производительность мель-
i^'- ^Lmn личного вентилятора
определяется условиями размола (гл,
4) и тепловым расчетом (гл. 5),
а напор — аэродинамическим
расчетом (гл. 7). В табл. 6.15
даны типоразмеры мельничных
вентиляторов новой серии
Каменского
машиностроительного завода, а их характеристики
даны на рис. 6.38—6.44.
а) Случай установки одного
вентилятора
Характеристики
вентиляторов V и Н даются для
определенного удельного веса у и
абсолютного давления р =
= 760 ммрт.ст., отличающихся
от действительных условий,
при которых работает
установка. Поэтому вентилятор
выбирается по приведенным
характеристикам Нщжв и Уприв,
которые вычисляются по полно-
Ш ISO ПО № Ц.яш^ч
Рис. 6.44. Характеристика мельничного
вентилятора В.М-20А при р=760 мм.рт.ст.,Ы70"С,
л=1480 об/мин, р=0,105 кГ-секг1ы<
му напору Нр и значению
138

производительности Vp,mb, полученным в аэродинамическом и тепловом
расчетах:
Нпт,пв—Нр^- мм вод. ст.; F.23)
V„P„. = Vf.мв -^- м*;*, F.24)
^абс, ср
где Нр — расчетный полный напор (см. § 7.3), мм вод. ст.;
Vp.mb — расчетная производительность мельничного
вентилятора, формула E.52), м3(ч;
-(• —удельный вес газа, к которому отнесена характеристика,
кг/м3;
7Д — действительный удельный вес газа:
0,289 A000 -d'Mn)palit. rn
Tt= ' ■ ' Р кг!м\ F.25)
(fi22MMB)B73 !-^мв) ' '
где d'KB — влагосодержание газов перед MB (см. § 5.3,в), г/кг;
tKB-— средняя температура газа в мельничном вентиляторе,
°С:
*мв = t„" — 5; F.26)
t"M—температура сушильного агента за мельницей, °С;
Раосср —среднее абсолютное давление газа в колесе вентилятора:
/WP = £+U ('//наГн~°б5Л/'06ш) мм pm. ст. (G.27)
Здесь Д//нагн — перепад полных напоров нагнетательной части тракта,
мм вод. ст.;
ДЯ0«щ —полный напор тракта (см. § 7.3), мм вод. ст.;
Б — барометрическое давление, мм рт. ст.
Барометрическое давление
принимается в зависимости от высоты
местности над уровнем моря (рис. 6.45).
Если эта высота не превышает 200 .«,
в расчетах принимается £ = 760 мм
рт. ст.
Для вентиляторов, создающих
напор до 600 мм вод. ст., можно
пренебречь сжатием газа в рабочем колесе
и в, формулы F,24) и F.25)
подставить Б ВМеСТО рабе, ср-
По найденным значениям Ялркв и
Упри» вентилятор подбирается таким
образом, чтобы расчетная точка нахо- ,( ш
дилась возможно ближе к кривой ха- Рис 645 Среднее ба[ЮМетричес'К0С
раКТерИСТИКИ И, НО не выше ее, И В давление на различных высотах над
пределах, близких к максимальному уровнем моря
fc. п. д.
Мощность на валу вентилятора для расчетного режима

где Vp,mb—расчетная производительность вентилятора, мг1ч;
ЯХар — полный напор по характеристике выбранного вентилятора
при Уприв мм вод. ст.;
Лхар — к. п. д. вентилятора по полному напору, взятый из
характеристики при К[грИв, в долях от единицы;
ц — концентрация пыли, кг/кг.
Для схем пылеприготовления с пылевым бункером концентрация
ЮООВр A00 - WP) A - t;№T)
где Вр —производительность мельницы по сырому углю, т/ч;
\X?Pf W":l —влажности топлива и ныли;
Vm.i —'К. п, д. циклона, принимается по данным § 6.17;
Тя» ^р. мв — обозначения см. выше.
Для схем с прямым вдуванием концентрация
*=iv*-w™)v^: кг/к*- F'30)
Электродвигатель к мельничному вентилятору выбирается исходя
из мощности на валу машины (формула 6.28) с запасом по условиям
самозапуска.
б) Случай установки двух вентиляторов
При установке последовательно двух вентиляторов, из которых пер-
ььш является мельничным, а второй -- первичного воздуха (ВПВ),
расчетный напор
Я р = 1,1 (ДЯвсас 4- ДЯМВ-впв + ЛЯ„агн) = Яр.мв 4- Яр.впв мм вод. ст.,
F.31)
где ДЯвсас — перепад полных напоров всасывающей части тракта до
первого вентилятора (см. § 7.3), мм вод. ст.;
Д^чв-впв — сопротивление соединительного трубопровода между
вентиляторами, мм вод. ст.; при установке вентиляторов на
нулевой отметке и на площадке обслуживания сопротивление
соединительного трубопровода принимается равным 40—
. 60 мм вод. ст.;
ДЯН!1ГН— перепад полных напоров нагнетательной части тракта,
мм вод. ст.;
Яр,мв— полный натюр мельничного вентилятора, соответствующий
расчетным условиям, мм вод. ст.;
Яр.впв— то же вентилятора первичного воздуха, мм вод. ст.
Выбор характеристик вентиляторов по напору следует производить
таким образом, чтобы
Яр,мв^1,1ДЯЕСас; F.32)
Яр.впв — 1,1 (Д//наГ1| + ДЯмв впв)- F.33)
При отсутствии вентиляторов с такими характеристиками выбор
вентиляторов по напору следует производить, соблюдая по возможности
указанные выше условия.
140

Приведенные значения напоров и производительностей находятся
по формулам:
//прив,ДВ = /^р,МВ^ 1 F.34)
'д.МП
^прив.мв ■■= V-p z > F.35)
''абс.си.МВ
Мншп.ВПВ "= /^р.ВПВ Г I F.36)
Тд.ВЛВ
1/црнв,ВПВ= Vv- , F.37)
^абс,ср,МВ
где 7 — удельный вес газа, к которому отнесена характеристика,
Тд мв и тл — действительный удельный вес газов соответственно в MB
и ВПВ:
0.289 A000+ rfMB)/WP,MB , - ,r4RX
Тд.мв = .„„ , , . .„, —-*— кг,- .«3; F.38)
F22 -4- rfMB) B73 - fMB)
0.289(ЮОО Ммв)рз6с,ср,впв кг ■■
(д'впв F22 1 «мн)B73 ! fB[1B)
Здесь ^мв~^м—^—средняя температура газов в мельничном
вентиляторе (формула 6.26), °С;
tBUB — средняя температура газов в ВПВ:
'впв=С + 5Х; F.40)
/>абс,ср,мв и /?эбс,ср,впв — среднее абсолютное давление газа в колесе
мельничного вентилятора и вентилятора первичного
воздуха.
JWmb = *+ U (АЯ-МВ~60,5//1"МВ) мм вод. ст.; F.41)
Р^*п = Б+" ^^В-П^^ мм вод. спи, F.42)
где Д//Нагн,мв и Д//Нагн,впв— перепады полных напоров на
нагнетательной стороне мельничного вентилятора и
вентилятора первичного воздуха, мм вод. ст.
(в случае получения у MB на
нагнетательной стороне разрежения в формулу F.41)
подставляется Дл„агн,А\в со знаком минус);
^р.мв и //р, впв — полные расчетные напоры MB и ВПВ,
мм вод. ст.
По найденным из формул F.34), F.35), F.36) и F.37) значениям
#прив и УяРив выбираются MB и ВПВ, как указано выше.
Расчет требующейся мощности на валу для каждого из
вентиляторов производится по формуле, аналогичной F.28).
6.21. Пылевой шнек
Для связи пылесистем по ныли служат пылевые шпеки.
Шнеки выпускаются диаметром 300, 400, 500 (табл. 6.16 и 6,!6а)
и 600 мм (табл. 6.17). Заводами изготавливаются шнеки длиной от 4,5
141

!£ I ' -
2 s±i*i o_ — л 1Л n_ ю «э т л и ^. д
a _
О S as :s
f- » а я s с
о «*^оЯ g
;v- J£
з p
V ^
J. - ,
' - re
E <ч f- а о
s a = 3 о
С — -
s »■
* Eg» о
о ж x 2 о
£ 2 s ^ « ■
x rt
л ч
4 ■ ■
e S5£,h-* « ю ~ — о ~ с= оо в m * *
a о. о i> с i —• м t» to ю * я s ст> t- ao —
g c, * H = — <n сч от -« « ■* m & !o <£> m
5 "* —
1 1 llfels я
a s-, -T- *"" ~
X Л' _± I
LU .
л - к
S Ss I ч о g
£ 3**г 8 I
g » x
g M
4 s n x о о »
Z Я в s 4 ^ I,
с ^ о о
я
A _ __
* , , "Й
5 x & S
■ -вч; 3 s — сч эт Tj< — (Mrtrr — « ет t о
a ^ s у - „ - - . - „ ,. . ..*. m
v о я „ oooo oooo гэооо g
* Ь£ я
g, S
2 = 5 g,g- - <i ^. я
&o?2° о я ю s
H
£
§"&! = £ s 5
с и S 2 > и
, a
a J

ш
Характеристика привода
Электродвигатель
Диаметр Тип Вес рсдук- Тип муфты ' Скорость
винта, Тин редуктора мощность, крашения,
WM привода тора, кг уравнительной тип об1мин
кем '
АО-52-4 7 1440
ПР-4 РМ-400 250 АО-62-4 10 1460
АО-63-4 14 1460
4(Ю КДП 200-55В/80Р АО-52-4 7 1440
ПР-5 РЛ1-500 345 АО-62-4 10
A0-G3-4 14
АО-72-4 20
_ ,460
АО-63-4 14
ПР-5 РМ-500 345 КДП 300-70В,'80Р ,Л„„.
АО-/2-4 20
АО-73-4 28
ПР-6 РМ-650 878 КДП 300-70В/П0Р '
АО-82-4 40 1740
I

до 50 м (длина шнека должна быть кратной 0,5 м). При необходимости
установки шнека большей длины он выполняется с разрывом вала.
Каждая часть шнека приводится в движение самостоятельно, от своего
электродвигателя.
Таблица 6.17
Характеристика пылевого шнека 0 600 мм, выпускаемого Каширским заводом
металлоконструкций
Скорость
врашения
винта,
об'мин
105

Коэффициент .

заполнения
0,125
0,25
0,3
0,4


дительность,
т<ч
87,5
175
210
280
Характеристика привода
Редуктор
тип
ЦД-2-65В

передаточное
число
14
Электродвигатель
тип
АО-93-4

мощность,
кет
75
скорость
вращения,
об\мия
1470
Во избежание конденсации водяных паров на стенках шнека корпус
его изолируется. Кроме того, выполняется отсос влажного воздуха из
шнека.
При установке одной мельницы к котлу и осуществлении связи по
пыли между соседними пылесистемами производительность пылевого
шнека подсчитывается по формуле
вшн = 0,75Ям /я/Ч, F.43)
а при установке двух и более мельниц к котлу и наличии связи по пыля
с одним соседним котлом
ВШИ = 1,5ЯМ т;ч, F.44)
где Вк— производительность мельницы по пыли, см. формулу F.3), в
которой Вил заменяется Вм.
При соединении пылесистем сквозным шнеком производительность
его подсчитывается по формуле
Дшн=1,55Ид, . F.45)
где ВПл — расход пыли котлом при номинальной производительности,
см. формулу F.3).
Размеры пылевого шнека -определяются из следующего уравнения:
Д™ - 47/(fMIlrfiJ1H5n7ll.TilMC mj*, F.46)
где /Сзап — коэффициент заполнения, принимается 0,12-s-0,4;
dnm — диаметр шнека, м;
S — шаг ниита, м;
п — скорость вращения шнека, об/мин;
\'пл,нас — насыпной удельный вес пыли, кг/ле3.
141

Мощность электродвигателя пылевого шнека
З67.,ши ' V * '
где К соя — коэффициент сопротивления при перемещении угольной пыли
в шнеке, принимается Яс<ш—4;
/цш — длина шнека, м;
Лшн—к. п. д. привода шнека; при наличии редуктора, состоящего
из двух пар цилиндрических зубчатых колес, г)Шн—0,85; при
редукторе, состоящем из одной червячной пары, т)]Ш1~0,72;
при редукторе, состоящем из одной червячной пары и пары
конических колес, ^шн=0,б5.
6.22. Пылепроводы и короба первичного воздуха
; а) Пылепроводы
Конструкция и конфигурация пылепроводов должны удовлетворять
«Правилам взрывобезопасности установок для приготовления и
сжигания топлива в пылевидном состоянии».
Пылепроводы выполняются круглого сечения. Сечение
пылепроводов выбирается по расходам (см. гл. 5) и скоростям газов (см.
табл. 7.1). Повороты и колена пылепроводов должны выполняться с
Tj- > 3. В отдельных случаях допускается уменьшение радиуса гибов
Я 1 с "
колен до -р- = 1,5.
При проектировании пылепроводов к горелкам следует стремиться,
чтобы их длины мало различались между собой. При отсутствии такой
возможности необходимо путем введения искусственного сопротивления
уравнять сопротивление пылепроводов.
В пылепроведах к горелкам на поворотах, коленах, а также на
прямых участках через каждые 8—5 м должны быть вварены (с наклоном
по ходу газа) патрубки 020 мм с крышками на резьбе. Патрубки
служат для продувки пылепроводов на случай забивания их пылью.
б) Короба первичного воздуха
В схемах с пылевыми бункерами при работе на взрывобезопасных
топливах (АШ и полу антрацитах) мельничные вентиляторы, кпк
правило, объединяются общим коробом запыленного воздуха.
На взрывоопасных топливах короба первичного запыленного
воздуха выполняются отдельно на каждую мельничную систему (рис. 6.46,
6.47). Соединение двух мельничных или сушильных систем общим
коробом первичного запыленного воздуха допускается на взрывоопасных
топливах при условии выполнения требований, указанных в «Правилах
взрывобезопасности».
Во избежание отложений пыли короб первичного воздуха должен
выполняться по типу, указанному на рис. 6.48. Каждый вентилятор
должен отключаться двумя плотными заслонками с установкой между ними
в нижней части штуцера с плотной задвижкой, к которой
присоединяется трубопровод отсоса диаметром 50 мм, подключенный к пьтлепро-
воду до мельничного вентилятора второй системы.
Конструкция плотной заслонки приводится на рис. 6.49.
10 ру 32, 1971 г.
145

Рис. 6.47. Компоновка тракта с раздельными коробами
первичного воздуха и установкой вентиляторов на
отметке v 8,0:
/ — короб первичного шидуха; 2 — вентилятор; 3- пг.глеироипд:
4 ■ пылепнтатель; 5 -- .чжектор-смеситель; в - - озрмшюй
клапан; 7 — заглушка; в — патрубок рециркулируюшего воздуха
Рис. 6.46. Компоновка тракта с раздельными коробами первичного воздуха
и установкой вентиляторов на отметке V 0,0:
1 — бункер пмли: .'— лылепнтатель; 3 — яылепровод; 4 — короб первичного воздуха;
5 --■- мельничный вентилятор; С - электрод питатель; 7— взрывной клапан; S — заглушка:
9 — патрубок рециркуляции воздуха

Рис. 6.48. Компоновка тракта с общим коробом первичного воздуха:
/ — бункер пыля; 2 — пылепнтатель; 3 —короб первичного воздуха; 4 — пылепровод; S — плотный шнбер; 5
—трубопровод отсоса; 7 — смотровой лючок; S — мельничный, вентилятор; 9 — электродвигатель; 10— взрывной клапан (для АШ
не устанавливается); // — заглушка; 12— патрубок рециркуляции

Рнс. 6.49. Плотный шибер конструкции ТЭЦ № II Мосэнерго:
/ — рама; 2 — шибер; Л--сальник; 4 — электродвигатель

При подаче пыли в топку горячим воздухом во избежание
попадания се в короб перйичного незапылевного воздуха рекомендуется
располагать короб выше пылепроводов.
В схемах с прямым вдуванием для
разделения пылевоздушной смеси на горелки
применяются слоистые распределители
пыли (рис. 6,50) или распределители пыли
других типов.
6.23. Смесители пыли
На рис. 6.51 показаны смесители пыли
ВТИ. Эти смесители применяются для пы-
лепроводов диаметром более 150 мм. Для
пылепроводов диаметром 150—300 мм
рекомендуется смеситель пыли по схеме
рис. 6.51, а; для пылепроводов диаметром
более 300 мм в зависимости от числа
вводов— по схемам рис. 6.51, бив.
Для пылепроводов диаметром, равным
или менее 150 мм, выбор смесителя пыли
производится в зависимости от
сопротивления тракта между смесителем и топкой.
При сопротивлении этого тракта более 200 мм вод. ст. ставится
эжектор-смеситель; при меньшем сопротивлении можно обойтись
обыкновенным смесителем (рис. 6.52).
Подсчет сопротивления тракта между смесителем и топкой
производится по формуле
Рис. fi.50. Схема слоистого
распределителя пыли
о | - l-\VOi
2g с.
д//г.
1ИJ
мм вод. ст., F.48)
где 5Т — разрежение в топке .на уровне горелок, см. формулу G.25);
l -iw2
*™in-rf,J2f ~~ сопротивление трения на участке от места поступления
пыли до горелок, (эта величина определяется по данным
гл. 7), мм вод. ст.;
'-м.с -тг; местные сопротивления на этом же участке на запыленном
потоке (находятся по данным гл. 7), мм вод. ст.;
Af/смс—сопротивление обыкновенного смесителя (см. гл. 7),
мм вод. ст.;
д^гор —сопротивление горелки (см. гл. 7), мм вод. ст.;
— потеря напора на разгон материала, мм вод, ст.;
г — удельный вес газа в пылепроводе, кг/м3;
w — скорость газа в пылепроводе, м/сек;
у — концентрация пыли в пылепроводе, кг/кг.
Выбор размеров эжектора-смесителя производится следующим
образом.
Определяется диаметр наиболее узкой части эжектора-смесителя
d=Dy
9,81С
М.
F.49)
149

Рис. 6.52. Смесители пыли:
а — смеситель пыли; б — эжектор-смеситель
Рис. 6.51. Смесители пыли для пылепроводов различных диаметров;
а— 150—300 мм; б я в —более 300 ли

Здесь Л ~ 0,48 —0,05 ц;
D—диаметр пыленровода, .и.
Длина узкой части эжектора
I - D. F.50)
Длина конической части при угле раскрытия 2а=15°;
Общая длина эжектора-смесителя
L = 2/, + Л л*. F.521
6.24. Питатели пыли
Для дозирования и равномерной ■подачи пыли из пылевого бункера
к горелкам применяются лопастные или шнековые питатели пыли. Для
каменных углей, полуантрацитов и АЩ рекомендуются лопастные
пылепитателя, для бурых углей лопастные или шнековые.
На каждую горелку, как правило, устанавливается отдельный пыле-
питатель.
При установке трех или более пылепитателей на котел
производительность пылепитателя подсчитьшаетсн по формуле
вк QI
В™ ~ ТПЗГ Л* т»ш '" ^ <6-53)
где z— количество пылепитателей, шт.;
Вк, Qrtp и Q™ —см. формулу F.3);
Лцкл — к. п. д. циклона, см. § 6.17.
Выбор типоразмера пылепитателя производится таким образом,
чтобы его максимальная производительность совпадала или по
возможности была близкой к величине Вттл-
При установке двух пылепитателей производительность каждого
■должна обеспечить 75% нагрузки котла.
Регулирование производительности пылепитателя производится
изменением скорости вращения электродвигателя. Применяется
ступенчатое или бесступенчатое регулирование пылепитателей. При ступенчатом
регулировании диапазон ивменения скорости вращения электродвига-
.теля составляет 500—1500 об/мин, при бесступенчатом — 300 —
1500 об/мин. При этом производительность пылепитателя изменяется
прямо пропорционально скорости вращения.
а) Лопастные питатели пыли
Характеристики лопастных питателей, выпускаемых отечественными
заводами, приводятся в табл. 6,18.
В настоящее время разрабатывается конструкция лопастного
пылепитателя производительностью 15 т/ч по пыли ALU.
151

Таблица b.l
Характеристика лопастных питателей пыли Черновицкого машиностроительного завода
ЛПП-1-4 ЛПП-1-5 ЛПП-2-8 ЛПП-2-10
Наименование (малое дозирующее (большое дозирующее (малое дозирующее (среднее дозирующее
колесо; колесо) колесо) колесо)
Тип регулирования Ступенча- Бесступен- Ступенча- Бесступсн- Ступенча- Бесступе»- Ступенча- Бесступен-
тое чатое тое чатос тое чатое тое чатое
Производительность на АЩ, т\ч . 1—3,5 0,6—3,5 1,3—5,0 1,0-5,0 2,7—8,0 1,6-8,0 3,3-10 2—10
Электродвигатель постоянного
>ка 220 в:
тип ПБ-610 ПБ-41 ПБ-610 ПБ-41 П-в22> ПБ-423) П-822) ПБ-423)
мощность, кят 0,9 1,2 0,9 1,2 3,4 1,5 3,4 1,5
скорость вращения, обjмин . . 450-1350 300—1500 450—1350 300—1500 500—1500 300—1500. 500—1500 300-1500
*' Прн наличии может быть применен также электродвигатель типа ГТНЗ-85 мощностью 0,9 кет и скоростью вращения 45A -1350 оп/мин.
2) При наличия может быть применен также электродвигатель типа ПНЗ-100 мощность*» 3,2 клт » скоростью вращения 31X1-1500 об1мин.
*>) Электроднигатель 11Б-42, рекомендуется здл|енить электродвигателем мощностью 2-3 кет.
152

б) Шнековые питатели
Характеристики выпускаемых тисковых питателей даются ниже:
Пылепнтатели шнековые типа МЭИ-Мосэнерго
Гусинского машиностроительного завода
Производительность, т/ч .... 2; 4; 6; 8; iO
Размер входного отверстия, мм . 1534x664
Диаметр выходного отверстия, мм 175
]Межце!1тровое расстояние
входного и выходного отверстий, мм . . 1300
Скорость нращения пшена, об.1мин 90—200
Диаметр шнека, мм 147
Основной шаг витка шнека, мм . 42; 75: 100; 126; 140
Число заходов шнека I; 1; 2; 2; 2
Передаточное число привода . 5
Электродвигатель:
тип . . ПБ-61
мощность, кет 0,9
Скорость вращения, об!мин ■ ■ ■ 450/1350
Габариты, мм:
длина 2850
ширина 680
высота 1160
Вес без электродвигателя, кг . . 750
Пылепнтатели производительностью более 2 т/ч предназначаются
для подачи пыли к основным горелкам, пылепнтатели
производительностью 2 т/ч — для растопочных устройств.
Пылепнтатели выполняются трех типов: ШПН — шнековый
питатель нормальный (ось которого совпадает с осью бункера); ШПП—-
шнековый питатель правый (имеет отклонение оои вправо под углом
25°); ШПЛ — шнековый питатель левый (имеет отклонение оси влево
под углом 25°).
6.25. Контроль, управление, блокировка и автоматизация
Пыл еприготов и тельные установки должны оборудоваться
контрольно-измерительными приборами в соответствии с требованиями
«Правил технической эксплуатации электрических станций и сетей».
Блокировку механизмов пылепр'иготовительной установки следует
выполнять согласно «Правилам взрывобезопасноети».
Пылеприготовительные установки должны снабжаться
автоматическими регуляторами и защитой в соответствии с действующими
положениями по проектированию электростанций.

Глава СЕДЬМАЯ
ЛЭРОДИНЛМИЧРХКИЙ РАСЧЕТ
7.1. Основные положения
Аэродинамический расчет системы пылеприготовления служит для
определения суммарного сопротивления пылевоздушного тракта и
выбора вентилятора, обеспечивающего пневмотранспорт топлива с
необходимыми скоростями.
При проектировании системы пылеприготовления необходимо
стремиться к получению минимального сопротивления тракта. До
проведения аэродинамического расчета следует наметить наиболее короткую
трассу газовоздухопылепроводов с минимальным количеством местных
сопротивлений.
Расход транспортирующего агента принимается по данным тепло-
лого расчета гл. 5. Сечения газовоздухопылепроводов выбираются
соответственно рекомендуемым скоростям сушильно-вентилирующего агента
(табл. 7.1, 7.2, 7.2 а и 7.2 6). Для отдельных участков тракта подсчиты-
чаются концентрация пыли ц. (табл. 7.3) и удельные веса газов у (см-
§ 5.3), после чего составляется сводная таблица вспомогательных
величин к аэродинамическому расчету.
7.2. Методика определения сопротивления пылеприготовительного
тракта
Общее сопротивление пылеприготовительного тракта складывается
из следующих слагаемых:
1. Разрежение в месте входа-газов для систем, работающих под
разрежением.
Для схем с подсушкой горячим воздухом разрежение перед
подсушивающим устройством, а при отсутствии его перед мельницей
принимается равным S'y = 20 мм вод. ст.
Для схем с подсушкой топлива смесью горячего воздуха с
топочными газами разрежение в месте забора газов принимается; при
расположении газозаборного окна в верху топки ST = 2-=-5 мм вод. ст., а
при заборе в разных местах по высоте топки в направлении сверху
вниз разрежение подсчитывается по формуле G.25).
. Разрежение за пароперегревателем 5'пе берется по данным
аэродинамического расчета котла, а при отсутствии расчета принимается
равным 12 мм вод. ст.
154

Таблица J.! ■
Рекомендуемые скорости транспортирующего агента в элементах пылеприготовительной
установки
Рекомендуемые
Наименование элемента Обозначение скорости,
м',сск
Газовоздушный тракт для лодаода сушильного
агента:
в газозаборном окне «V.« '1° ^'
в газовоздухопроводе к отходоуловителю вдсы_ тс 15—25 '
в газовоздухопроводах к мельнице wCM ы 15—25
в воздухопроводе к мельнице «?„. м 15- -25 ;
Устройство для нисходящей сутки ДОСЛ, 12 20
Труба-сушилка а-'ТС См. § 6.6
Подводящий патрубок и входная горловина ! ®naTD M — Wr0v, 20—26
ШБМ
Выходная горловина и пылевыдающий патру- юГоп.1 '~",аалти. » '^ "^
Сок ШБМ
Пылепровод от мельницы к сепаратору wn-ce '^ ^"
Входной к выходной патрубки центробежного ^натр.сс "~ ^'латр. се И-18'1'
сепаратора к ШБМ
Пылепровод от сепаратора к циклону шсе-нкл И-16
Пылеподводящий патрубок циклона щ'патр. нкт 18—22
Пылепровод от сепаратора к мельничному вей- ^се-мв 16 18
тилятору
Пылепровод от циклона к мельничному вентн- а'цкд-мв 12--15
лятору при нисходящем потоке
То же при восходящем потоке "^'икл-мв ^ '^
Пылепроводы от мельничного вентилятора или шмв-гор, ""се гор >^'
Сепаратора к горелкам при наличии горизонталь- *
ных участков
То же при пылепроводах с углом наклона дамв-гор, и'се-п)р '0
> 45° к горизонту при наличии восходящих
участков
Пылепровод рециркуляции "Vi 25-45'
') Скорее™ выбираются ближе к нижнему пределу. При необходимости срабатывания
напора дутьевого вентилятора скорости избираются ближе к верхнему пределу.
') «Нижний предел скорости рекомендуется для Яю < 15%, а верхний при R.M :•■■:№%— для си-
. етем с пылевым бункером. Для систем с прямым вдуванием скорость пылениздушной смеси при
.'-снижении нагрузки котла не должна быть ниже 14 м/сек.
') Скорость 25 м/сек указана дли температуры пылевоздушнои смеси до 180° С. При подаче
?'ныли горячим воздухом скорости в пылепроводах принимаются 30^35 м!сек — иерхинй предел с ко
VfiOCTK для более длинных пылеиронодон. Для систем с прямым кдуванием при снижении нагрузки
котла допускается уменьшение скорости пылевоздушнои смеси, но не ниже 18 м/сек.
1 '
*) Для систем с прямым вдуванием при снижении вшгрузкк котла допускается уменьшение
скорости пылевоздушнои смеси, но не ниже 14 л/сек.
5) При проектировании пылепропода скорости выбираются ближе к верхнему пределу.
J 155

Таблица 7,2
Рекомендуемые скорости (йМ',сек) первичного, вторичного и сбросного воздуха
в выходном сечении горелочных устройств
Тип горелок
Вихревые доухулиточные
Прямоточно-улиточные с рассекателем
(типа ОРГРЭС —ЦКТИ)
У.шточно-лопаточные (с улиточным под-
иодом пыл евоз душной смеси к лопаточным
закручивающим аппаратом вторичного
воздуха)
Мощность
горелок,
Мет
25
35-50
75
100
25
35-50
35 -50
75
100
125
150
Пылевоз-
душная
"смесь
14—16
16—18
18-20
20- 22
14 -16
14-16
18 -20
20-22
20—22
22-23
23-25
Вторичный
воздух
18-21
22—25
26-30
28 -33
17 19
17—19
25 28
28—30
30-32
32 34
33-36
Таблица 7.2а
Рекомендуемые скорости (вм>сек) первичного, вторичного и сбросного воздуха
в горе л очных устройствах
Тип горелок
В инто-лоца точные г)
Прямоточные щелевые с рассекателем
Щелевые с внутренним вводом
вторичного воздуха 5>
Сбросные сопла

Мощность
горелки,
Мет
70
105
140
28
40
55
28
40
55
АЩ, ПА и тощий
уголь
Пыле-
воздуш-
вая
смесь
201>
20"
20"
18-20
18-20
20 22
26-28
27 -29
28-30
35-45

Вторичный
воздух
—
28-30
29-32
34 -37
30-34
32-36
36-38
Каменные и
бурые угли
ГШлевоз-
дуншая
смесь
30'>
зо'>
зо1»
20—22
22—24
24-26
—
35—45

Вторичный
воздух
60"
60»
601»
32-35
37-40
40 - 44
—
') Скорость и живом сечении между лопатками.
2) Для вертикальных цик-чопных предтилков,
') При подаче пыли горячим ноздухоы и угловой компоновке.
156

Таблица 7.26
Рекомендуемые скорости (в м1сек) первичного и вторичного воздуха в низконапорных
горедочных устройствах
Тип горелочного
устройства
Амбразура с
горизонтальными рассекателями
Эжекционная
амбразура1
Щелевая амбразура
(с плоскопараллельными
струями),
низконапорные горелки, типа МЭИ2
Турбулентные
низконапорные горелки в
сочетании с молоткооьши
мельницами типа:
ЦКТИ — Ленэнерго
Лисичанской ТЭЦ
Топливо
Фрезторф
Сланец
Бурый уголь
Фрезторф
Фрезторф
Бурый уголь
Каменные
и бурые
угли
Пыле-

воздушная
смесь
4-6
3,5-5
4-6
4-6
7-12
7-12
6-9
12-15

Вторичный
воздух3'
23--30
—
40-60
40 -50
—
Сопла эжекцион-
ных амбразур
верхнн.1
прядь
—
15-25
15-25
20—30
—
нижняя
прядь
—
25-35
25-35
30- 40
—
Дутье из
холодной
воронки
E-7%

воздухаL1
12
12
—■
—
') Соотношение площадей живого сечения сопел и незагроможденной узкой части амбразуры
должно составлять ~ 0,1 для бурых углей и фрезерного торфа.
!) Скорости иыхода пылевоэдушной смеси и вторичного воздуха из амбразуры горелки 20
* Шеек
3) Во всех случаях меньшие значении скоростей принимаются для котлни малий паропроиз-
водвтельносги и наоборот.
*) По наиболее узкому сечению холодной норонки.
2. Сопротивление входа газа в газозаборное окно или в обшем
случае в газозаборный патрубок
Шах = 1,25-; !р- мм вод. ст., G.1)
где £ —коэффициент местного сопротивления на чистом воздухе;
берется по графикам (рис. 7.1, 7.2 и 7.3);
w — скорость газа, м!сек; сечения, к которым относятся скорости
газа, показаны на графиках;
у — удельный вес газа в том же сечении, кг}мъ; для расчетов можно
принимать v=1.3 кг/мл3.
3. Сопротивление газовоздухопроводов, подводящих сушильный
ягент к подсушивающему устройству или к мельнице. Эта величина под-
!читывается как сумма сопротивлений трения Л//Т1Ж и местных
сопротивлений ДЯ.м.с
д^гзп = 2 д^трн + 2 д^м. с мм вод. ст. G.2)
157

Сопротивление трения
4//.гри = Х_—.£iL мм вод. ст., G.3)
где / — длина тракта газо- или воздухопровода, считая по оси, м;
d-л — эквивалентный диаметр трубопровода, м;
I — коэффициент трения при движении чистого воздуха или газа.
Р»с\ 7.1. Примой пход и трубу с постоянным поперечным сечением:
и -вход 1! трубу, заделанную в стенку; J определяется по кривой -"Л75—) Аля
заданных b!Da; б — вход I! трубу, удаленную от стенки; С определяется по крипой ' •"/lis—)
длп -^— A.5; D; — — (я к h — размеры сторон прямоугольного сечения)
Коэффициент X зависит от d» и для сварных газовоздухопроводоз
имеет следующие значения:
йъ \
<-200 0,025
200—400 0 021
>4О0-8О0 0,018
>800 .0,015
158

Для кирпичного или футерованного газопровода
rf> 900 Х- 0.03
rf<900 Л - 0,04
Для трубопровода круглого сечения d-j^d, а для некруглого
сечения af3 определяется по формуле:
d^r-V-M, G.4)
где f — площадь живого сечения трубопровода, м2;
0 — полный периметр сечения, омываемый движущимся газом.
Рис. 7.2. Коническим коллектор бел торцевой стенки; коэффициент сопро-
2а Л
типлення у определяется по кривой ь=/(ф) Для заданных 1,'Dy, [.),—
(а н b — размеры сгорон прямоугольника)
Рис. 7.3. Конический коллектор с торцевой стенкой; коэффициент
сопротивления £ определяется по кривой ь=/(ф) Для заданных
,. г. _. lab
1,иъ\ иъ--—г—г (а и ft - размеры сторон для прямоугольного
сечения)
Для трубопроводов прямоугольного сечения с размерами сторон
о.и Ъ
f$£ w — скорость газов (воздуха), м/сек;
у — удельный вес газа при данной температуре, кг/м*.
Если газо- или воздухопровод состоит из нескольких участков с
различными сечениями, то сопротивление трения подсчитываете^ для каж-
159

дого участка в отдельности. Сумма сопротивлений отдельных участков
дает величину £АЯтр11. Местные сопротивления (повороты, расширения
и сужения сечений, а также шиберы) подсчитываются для каждого вида
сопротивлений отдельно:
ЬН»,с = :^ммеод.ст., G.6)
где £—коэффициент местного сопротивления; находится по данным
рис. 7.4—7.19.
Рис. 7.4. Внезапное изменение сечения:
а виеаапнпе расширение, ; - ■ б — внезапное
АЯ
сужение, suv = 5-7-
вх 7«t',!,'2|r
Сумма местных сопротивлений дает величину 2А#М. с-
4. Сопротивление пылепроводов и топливопроводов подсчитывается
как сумма сопротивлений трения и местных сопротивлений:
Д#п.™ = 2 Д^/тр ли + 2 АЛГм. с плп ■*-« <?0<?. С/И. G.7)
Подсчет сопротивлений производится для отдельных участков
между элементами оборудования, где концентрация пыли или топлива
160

П Ю 20 SO a <fO
Рис. 7.5. Диффузоры в прямом канале:
а — конические и плоские (кривая /); 6 пирамидальные (кринам 2)\ Z. — '?,£„blv С1И,1Х
определяется по рис. 7.4 в зависимости от отношении начального сечения к конечному.
Для пирамидальных диффузоров угол раскрытия определяется и плоскости грани. При
неравных углах раскрытия в обеих плоскостях £и определяется по большему углу. При
выполнении диффу-jopa с переходом с круга на прямоугольник (квадрач) и наоборот
в формулу для определения tg-jj-вместо стороны прямоугольника подставляется
величина 2 I/ —, где f — площадь его сечения. Значение ¥ определяется но кривой 2
Рис. 7.6. Диффузоры прямолинейные, установленные за вентилятором:
Коэффициент сопротивлении С— %л определяется по кривым Z —/{—/-) для
заданных 1,'Ьи При переходе сечения с прямоугольного на квадратное или круглое
коэффициент сопротивления диффузоров также определяется но данному графику, но III), при
намается равным ЛТ'/Г. Рекомендуется конструировать диффуюры так, чтобы ; --,
-S 0,2, т. е. с. суммарными углами раскрытия: Дли пирамидальных диффузоров * .; Щ-
и для плоских 1 < 20"
11 РУ 32, 1971 г.
161

Рис. 7.7. Прямолинейный диффузор круглого сечения с
скобочным выходом потока:
Рис. 7.8. Прямолинейный конфу-
зор (вход с плавным сужением):
Коэффициент сопротивления С*-—=-т— ~
= *' \1~~~7~' '*' оп Редел и «тс я по
рис. 7.3)
Рис. 7.9. Конфуэор в прямом канале:
Коэффициент* сопротивления С = —j^r— ; С =■ О
при ~<20"; ч-0,[ при t>=20-f60°; при 9>60°
определять " как для внезапного сужения се-
е D, — D
чения по рис. 7.4, tg-j— —jj—. При
прямоугольном сечении и двухсторонней сжатии
кпнфуяора размеры D принимаются по
стороне с большим углом сужения

Рис. 7.10. Повороты (отводы, колена)
без изменения сечения:
- г-^ Л\*0 ВС; для колеи без закруг-
ления кромок А"дСп = 1,4; а—зависимость /Сд^о
от ЩЬ: 1, 3 — соответственно для отводов
а сварных колен (составных поворотов)
круглого сечения, b=D; б — зависимость
Аа^о от ПЬ для колен с закругленными
кромками (резких поворотов): г—при
rna~rn-r' 2-при Гва-П r^-,0; e -
зависимость В от угла поворота я: /— для
отводов и колен с закруглением* кромки;
2 — для колен г. острыми кромхам(н; г — за-"
висим ость С от alb: / — для отводоп с
Rib ■■■ а и колен с закругленными
кромками; 2—для отводов с Я/Ъ>2; 3 — для
колен без закругления кромок (при круглом
или квадратном поперечном сечении С=
-~1.0: для колен с острыми кромками
можно принимать С=1,0 при всех
значениях alb)

Рис. 7.11. Повороты с изменением сечения и
закругленными кромками:
Коэффициент сопротивления поворотов е изменением
сечения Скак диффузоров, так и конфузорои) и закруглеЕшыми
кромками r^ —r ~ г, отнесенный к скорости в меньшем <:с-
ЛЯ
чении " = . „ - А'_^„ ВС. Величина &А"о опредс-
ляетея и зависимости от соотношения выходного fs и
входного /| сечений н относительной кривизны закругления
кромок rib \h-■- размер в плоскости попорота для
меньшего сечения). Поправочные коэффициент!.! В к С
определяются ну рис. 7,10, в (криияя /) и ^ {кривые 1 и 2).
Параметр а/1> (где а — перпендикулярный к плоскости
поворота размер) принимается по входному сечению. При
отсутствии стабилизирующего участка за
поворотом-диффузором или малой его длины (меньше трех эквивалентных
диаметров выходного сечения) величина коэффициента
сопротивления ", определенная указанным способом,
увеличивается в 1,8 раза
Рис. 7.12. Несимметричные раздающие тройники типа /„ — fc-
и — боковое ответвление; зависимость коэффициента сопротивления Cg —
"~ уд. г1к ' OTHCCeHlioro K скорости в этом ответвлении, от TOg'W'c для
различных углов i; при ч =Я!O и <у!]1осите.'1ьио малой высоте о*' ветвления
^б.'Ос< D.7 или /?gi'/?c <D,7 (/> ■ липмегр круглых газопроводом; h — высота
прямоугольных га.зопровочов) к величине '-§ прибавляется 0,5; б— проход:
зависимость »П, отнесенного к скорости в проходе, от-ш t^c для углов ft—
-15 — 90°
164

:'/... 9/+u/ BUIIX ИНИН

2
4J
d-
О
г
о
о
о
С
а;
■I О о
.= S S
4 °. "I-
g * К ii
в _ e
5 »■*" ^у
»Я ^
О s -.
(У *Е Го "*
|" *-?
I i ^
S. .г %
2 з:
.Г к и
О я 4»
% I о
в- & 5
£ I 1
i s s
I ё !?
о =
1> zf «
*f a* *
<J п
ft 3
а.
К
!
v
X
m
а>
а
о
4)
О
я
с
■5
I

<*■ a*
a о
о
F им
а В Я
I! g re
So"- I я
S п.
8- 8

Рис. 7.16. Симметричные собирающие тройники:
Зависимость коэффициентов сопротивления ,t,i = -——~ н -т ^ от /t-!/c
и a'(ywc при а —15; 30; 45; 60° и от aytt'f и /07с при « —*1"
Рис. 7.17. Зависимость £= тгт— от
filf для диафрагмы с острыми
краями (//£>i•-■ 0,015) и прямой
трубе— канале (рекомендуется
принимать f\if > 0,8 при ш>15 ж/сек
и filf — 0,8 Ч- 0,6 при ш : 15 м>сёк)

Рис. 7.19, Зависимость ". --- f {k.D) для
вытяжной шахты круглого сечения с
зонтом
Рис. 7.18. Зависимость l~f(J-±-\ для расходо-
мерной трубы (Вентури)

остается неизменной, например: участок мельница-сепаратор,
устройство для нисходящей сушки, труба-сушилка и др. Сопротивление трения
д^тР11, „лп='>~^"&мм вод-ст- - G-8)
где I — длина участка, м;
Y — удельный вес незапыленного газа в том же сечении, кг\мг\
Я.ПЛП — коэффициент трения для трубопроводов при наличии пыли или
топлива в транспортируемом агенте:
>,1ЛП=Х A+2,5*); G.9)
\i — концентрация пыли или топлива на данном участке (подсчиты-
вается по данным табл. 7.3), кг/кг;
л — коэффициент трения при движении чистого воздуха или газа.
Коэффициент I для пылепроводов, сварных и цельнотянутых,
принимается по следующим данным:
di, мм
<200
200-400
>400—800
>800
л
0,028
0,023
0,020
0,017
Для расчета участка смеситель — горелки берется пылепровод,
имеющий наибольшее сопротивление.
Местные сопротивления (повороты, расширения и сужения сечения,
а также шиберы)
WW9=\JQmm *од. ст., G.10)
где и,плп
коэффициент местного сопротивления при движении
запыленного газа или воздуха:
;,лП-Ц1 + 2,5|*). G.11)
Здесь £ — коэффициент местного сопротивления на чистом газе или
воздухе; берется по данным рис. 7.4—7.19.
Определение остальных величин (I, w, у, йя), входящих в формулы
G.8) и G.10), производится аналогично изложенному выше.
Отдельные сопротивления тревия и местные сопротивления
суммируются, в результате чего получаются значения ЕАЯтр1,>плп или
2#м.с>п.-ш в формуле G.7).
5. Сопротивление отдельных элементов оборудования (мельницы,
устройства для нисходящей сушки, сепараторы, горелки и др.), за
исключением ШБМ, циклонов, сушилок и фильтров '
Д//Обор = ^обор -^- мм вод. ст., G.12)
1 В табл. 7.2, 7.2 а, 7.2 6 и 7.4 приводятся данные для расчета горелочных
устройств. В настоящее время выпускаются специальные руководящие указания по
проектированию гпрелок. В случае расхождения между данными таблиц и руководящими
указаниями при расчета следует руководствоваться последними.
170

Таблица 7.3
Концентрация топлива н угольной пыли в транспортирующем агенте по тракту системы пылеприготовления
Элемент тракта Формула Примечание
В начало трубы-сушилки при схеме с. сушиль- r j
ним вентилятором j*T(, = —-j т; — х — доля от общего присоса на
g, (I -г хК.ирс тс) данном участке тракта (см. табл. 5.2)
В трубе-сушилке (средняя) и на выходе в
сушильный циклон при схеме с сушильным веши- I — ^М^тс
ЛЯТ°Р°М •*<=]>. то =£, <1 ., л-К11рСг тс) + Д»7ТС 4V7TC, см. формулу E.5)
На ныходе из сушильного циклона и в пыле-
проводе сброса или к вентилятору при схеме „ A — WTC) A — % цкл)
с сушильным вентилятором IV m» = gl(l+Kn , тс) + *ЩГ \.кк.1~0"9
В устройстве для нисходящей сушки и вход- ' a*w) Кц а — количество влаги, снятой а
ном патрубке мельницы ^с. у-- gt(l + мКпрс) + aAW подсушивающем устройстве—см. фор-
„ мул\' D.7)
В пылепроводе от мельницы к сепаратору и , (\ -AW) Кн
'на входе в сепаратор ^, = ?1A-. Длрс)Т^"
В верхней части шахты молотковой мель- 1 _ д«7
1 AW
В барабане газовой сушилки (средняя) !Ч\-ш = —г-п—г~п—г^—ПуГ"
На выходе из сепаратора, б пылепроводе ог „ 1 _ДУ7
него к циклону и на входе в последний . . Ptt, = pUK1 --- ,j . у—> , дц^
На выходе из пылевого циклона и от него
к вентилятору и в пылепроводах к горелкам на „ (I— Д№)A тшкл)
участке до смесителя (*•„,.„ = п 7?—; ntT- "Чикл (см- § 6.17)
Цкл gi A -I- Апрг) -t- AW
В пылепроводе от смесителя к горелкам . р. с = гту ту р- .— Ген ■ -гг2 кг м-.

Таблица 7.3'd.
Рекомендуемое значение кратности циркуляции К1ц
Топливо
АШ
ПолуаЕнрацит, тощий, камеи-
nu й уголь
Бурый уголь
Сланец, фрезерный торф
ШБМ
3
2,2
1,4
MM, CM, M-li
7
4
4
ройства; принимаются условно усредненные значения.
где £<>бпр — коэффициент сопротивления оборудования при движении
запыленного потока:
Совор = СA+0,8{»).
G.13)
Здесь £- коэффициент местного сопротивления на незапылениом газе
ил« воздухе; принимается по данным табл. 7.4.
Для ШБМ без патрубков
Д//¥ = B;горл + : расш + Ссуж +Сб~^)A +0,8,4O-^^ ммвод. ш.,G.14)
где Srop.,, и £б — коэффициенты сопротивления горловины и барабана на
нсзапыленном газе или воздухе принимаются по
данным табл. 7.4;
Ераещ и £суж — коэффициенты внезапного расширения и сужения неза-
пыленного потока при проходе его через барабан
определяются по графикам (рис. 7.4) в зависимости от
отношения —yV— (см. табл. 7.5);
6
w" — скорость в выходной горловине, м/сек.
С достаточной для практических расчетов точностью сопротивления
ШБМ без патрубков может быть подсчитано также по формуле
Д//х = 3A+0.8р)
(шгорл)
2g
мм вод. ст.
G.15)
Для циклонов, горелок, имеющих завихренный поток по первичному
воздуху, а также газовых барабанных и паровых трубчатых сушилок
Д^нкл (^п>р,и Д^суш)
-мм вод. ст.,
G.16)
где t,— коэффициент сопротивления; принимается по данным табл. 7.4,
в которой он приводится с учетом запыленности потока.
Для рукавных фильтров типа РФГ-УМ общее сопротивление
принимается равным 60—80 мм вод. ст. в зависимости от типа ткани и для
электрофильтров типа УВП —равным 5 ммвод. ст.
6. Сопротивление измерительной диафрагмы и расходомерноп
трубы (певосстанавливаемые потери)
G.17)
ДЯИЗМ = ;юм -^- мм вод. ст.,
где ьиэм — коэффициент сопротивления диафрагмы или расходомерной
трубы на запыленном газе или воздухе:
™„ = 2:A + 0». G.18)
172

Таблица 7.4
Коэффициенты местных сопротивлений элементов тракта пылеприготовительной
установки при движении незапыденного воздуха или газа
Местные сопротивления элементов тракта
Отходоуловитель с учетом потери на
удар при встрече с топливом для
конструкции, показанной на рис. 6.4
Место ввода угля в трубу-сушилку
Устройство для нисходящей сушки
воздухом перед мельницей {без сопротивления
нвода сушильного агента)
Шаровая барабанная мельшша (без
патрубков):
горловина
барабан
Патрубки ШБМ1:
эллиптический
корытообразный
Средие.ходные мельницы, включая
собственно мельницу, подводящие патрубки и
сепаратор:
валковые и роликовые с воздушно-
проходным сепаратором
шаровые типа Е
Молотковые тангенциальные мельницы,
включая собственно мельницу и инерцион-
37-№
ный сепаратор. X --- 9,5 -f
ifi
То же с открытым ротором и центро-
7-Юз
и'-
То же с закрытым ротором и центро-
11-103
бежиым сепаратором. ■--■- 2,8 ! — •
и-
То же с шахтным сепаратором (без ам-
vpcijy\tbi}, ■-. - о j ^
Молотковые аксиальные и аксиально-
тангенциальные мельницы, включая
собственно мельницу и инерционный сепаратор,
30". 105
и"
То же с открытым р.|И)[д;М и центро-
4,4-1№
«2
■У же с закрытым ротором и центро-
иежмым v-tJirfpa юром,u --- i ,o |
11-
3
;
0
0,2
0,4
0
0
1
0
7
7
4
5
23
7
5
,5
Сечение, к которому относится С
Начальный участок трубы-
сушилки
Труба-сушилка
Сечение устройства
Горловина
.
Круглое сечение ' патрубка,
примыкающее к горловине
То же
Скорость принимается в
выходном патрубке сепаратора, а
концентрация — до сепаратора
Скорость принимается в
канале восходящего участка а
сепаратора (рис, 6.10), а
концентрация — с учетом
кратности циркуляции
Скорость принимается п
выходном патрубке сепаратора, а
концентрация — до сепаратора
Скорость принимается в
выходном патрубке сапаратора,а
концентрация—до сепаратора
Скорость принимается и
верхней части шахты до поворота,
а концентрация — с учетом
кратности циркуляции
Скорость принимается в
канале восходящего участка а
сепаратора (рис. 6.11), а
концентрация — с учетом кратности
циркуляции
Скорость принимается в
выходном патрубке сепаратора.
а концентрация — до
сепаратора.
Скорость принимается в
выходном патрубке сепаратора, а
концентрация — до сепаратора
173

Продолжение табл. 7.4
Местные сопротивления элементов тракта
То же с шахтным сепаратором (без
„ , 2.4 • 10;'
Центробежные сепараторы с
поворотными лопатками для шаровых барабанных
мельниц:
при размоле ЛШ и тощих углей
при размоле других углей
Барабанная газопая сушилка ':
с секторной насадкой
с секторной насадкой п внутренним
кольцом
с панельной насадкой
Паровая трубчатая сушилка2' ):
с перекатывающимися
крестообразными вставками
с винтовыми вставками
Циклон типа ЦККБ3)
Циклон НИИОГА33)
Батарейный циклон для угольной пыли
с розеткой а=25° 3)
Короб первичного воздуха:
прямоугольного сечения (рис. 6.48)
то же (рис. 6.36, 6.47)
Слоистый распределитель пыли (рис.
6.50)
Смесители пыли:
обычного типа (рис. 6.52, а)
по типу, указанному на рне. 6.51
эжектор-смеситель с диффузором
а ч: 15° (рис. 6.52,tf)
Задвижки, шиберы, клапаны поворотные
в открытом положении
Горелки, включая ■ыходные потери
Вихревые двухулиточные на первичном
воздухе 3>:
с цилиндрическим устьем
с коническим устьем3'
Вихревые прямоточно-улиточные (с
рассекателем):
при угле рассекающего конуса
а= 120°
то же а=90°
3.0
2,4
0,53
0,91
4,0
10,0
11,2
390
150
90
0,8
0,6
0,4
0,15
0,35
0,35
0,2
5,0
7,0
3,0
2,0
Сечение, к которому относится С
Скорость принимается в
верхней части шахты до
поворота, а концентрация — с
учетом кратности циркуляции
Скорость принимается в
выходном патрубке, а
концентрация — до сепаратора
Полное сечение барабана без
учета заполнения сушилки
топливом и насадкой
То же
•
Полное сечение всех труб
без учета вставок и топлива
То же
Полное сечение внешнего
цилиндра
То же ,
Полное селение всех
элементов батарей
То же
Пылепровод к горелкам
То же
Сечение пылепровода
Пылепровод к горелкам
Сечение пылепровода
Устье горелки
Устье горелки
Сечение цилиндрической
части капала
То же
174

III i s4*ahU s E№! Ш iilHB P 1 114 i
I2 §, § S|e В h§R J - ?ra*£ 3,3 S5
ел S S to r» £B ° - a «.-a 2: о »

Таблица 7.5
Данные для расчета сопротивлений ШБМ
Горловина I
„ Отношение '•рас =с>ж . . С
Диаметр, мм f :f L(, , L(, ^
Типоразмер /горд.-/6 • -p- 0,5 -p- 2,,.орл ^___
i (i lit i if | Hi г и i:( i ii I in i и I in
UlbM'207,'265 500 600 0,058 0,084 -- 1,0 0,95 -■- 0,46 0,45 — 1,28 0,64 0,8 2,90 2,84
ШБМ 220,330 600 750 — 0,074 0,116 — 0,98 0,91 - 0,45 0.44 — 1,50 0,75 0,8 2,98 2,90 —
ШБМ 250:360 700 800 900 0,078 0,102 0,130 0,96 0,92 0,85 0,45 0,44 0,42 1,44 0,72 0,8 2,93 2.88 2,79
ШБМ 250/390 700 800 900 0,078 0,102 0,130 0,96 0,92 0,85 0,45 0,4-1 0,42I,56 0,78 0,8 2,99 2,94 2,85
ШБМ 287/410 800 900 1000 0,078 0,098 0,121 0.96 0,93 0,88 0,45 0.45 0,43 1,43 0,72 0,8 2,93 2,89 2,83
ШБМ 287/470 800 900 1000 0,078 0,098 0,12) 0,96 0,93 0,88 0,45 0,45 0,43 1,64 0,82 0,8 3,03 3,00 2,93
ШБМ 320/570 1000 1100 1200 0,098 0,118 0,141 0,93 0,91 0,84 0,45 0,44 0,42 1,78 0,89 0,8 3,07 3,04 2,96
ШБМ 340/600 1100 1200 1350 0,104 0,124 0,158 0,91 0,88 0,79 0,44 0,43 0,42 1,79 0,88 0,8 3,03 2,99 2,89
ШБМ 340/737 1100 1200 1350 0,104 0,124 0,158 0,91 0,88 0,79 0,44 0,43 0,42 2,17 1,09 0,8 3,24 3,19 3,09
ШБМ 370/850 1450 1550 1700 0,154 0,175 0,211 0,81 0,76 0,70 0,i2 0,41 0,39 2,3 1,15 0,8 3,18 3,12 3,04
ШБМ 400/1000 1700 — 1900 0,180 — 0,225 0,75 — 0,67 0,41 — 0,38 2,5 1,25 0,8 3,21 -~- 3,20

При небольших высотах системы пылеприготовления Л.<10 м и
одновременно малой концентрации ц<0,1 кг/кг ДЯПОд не учитывается,
8. Потеря напора на разгон топлива
Д^разг — ■-*'- мм вод. ст. G.21)
Подсчет потерь ДЯрааг производится для смесителя пыли и трубы-
сушилки.
Потери на .разгон топлива на участке мельница — сепаратор не
учитываются ввиду включения их в коэффициент сопротивления мельницы.
Значения ц, у и до в формуле G.21) относятся к месту ввода
топлива в смеситель или трубу-сушилку.
9. Самотяга участка пылеприготовительной установки
B73 \
1,2 - То 273+/с ) ММ 8°д' Ст'У G'22*
где 1, 2 — удельный вес наружного воздуха при ^ = 20° С и р =
=760 мм вод. ст., кг/м3;
у0 — удельный вес газов (воздуха) на участке, кг/нм3;
tCp — средняя температура газов (воздуха) на участке:
^p = £lt^°C . G.23)
Самотяга учитывается только в установках с прямым вдуванием
при работе их на топочных газах.
10. Общее сопротивление пылеприготовительной установки
составляется из сопротивлений отдельных участков:
4-ДЯпод4-Д//разг-5т, G.24)
где 5т — разрежение в топке на уровне горелок:
5Т = 5Т + 0,95// мм вод. ст. G.25)
Здесь S^— разрежение на выходе из топки, мм вод. ст.; принимается для
пылеугольных топок равным 2—5 мм вод. ст.;
Н — расстояние по вертикали между центрами сечений выхода
газов из топки и горелок, м.
При установке нескольких мельниц общее сопротивление подсчеты-
вается для системы, где оно имеет наибольшее значение.
Для установки с самостоятельной трубой-сушилкой сопротивление
сушильного тракта иодсчятыщаетея отдельно. Оно составляется из
разрежения в месте отбора газов, сопротивления входа в газозаборное
окно, сопротивлений газопровода от места забора газов до отходоулови-
теля, сопротивлений отходоуловителя, входа топлива, собственно трубы-
сушилки, циклона и сопротивлений нагнетательного тракта от
вентилятора до сбросных горелок, включая последние.
7.3. Определение расчетного напора
При установке вентилятора внутри тракта пылесистемы часть
тракта до вентилятора является всасывающей, а после него —
нагнетательной. Общее сопротивление тракта при установке одного
вентилятора
Д/^об.ц —ДЯВС.1С|-ДЯнагн мм вод. ст., G,26)
12 ру 32, 1971 г. 177

где ДЯВСас — сумма сопротивлений до мельничного вентилятора,
мм вод. ст.;
ДЯцагн — сумма сопротивлений после мельничного вентилятора,
мм вод. ст.
Общее сопротивление тракта при последовательной установке двух
вентиляторов
ЛЯобщ = ДЯВ(:ас + ДЯт,>п + ЛЯ11а,,< мм вод. ст., G,27)
где 4#всас — сумма сопротивлений до первого вентилятора, мм вод. ст.;
Д#трп — сопротивление соединительного трубопровода между
вентиляторами, мм вод. ст.;
ДЯцагн —сумма сопротивлений после второго вентилятора,
мм вод. ст.
В установках с прямым вдуванием, работающих под давлением,
общее сопротивление тракта пылесистемы составляется из
сопротивления мельницы и всего тракта за ней, включая горелки.
Определенная по формуле G.26) или G.27) величина ДЯ0(,Щ
является одновременно перепадом полных напоров тракта. Расчетный
полный напор для выбора вентилятора берется с запасом 10%:
Яр = 1,1 Ш06щ мм вод. ст. G.28)
Указания для выбора вентилятора даны в гл. 6.
При выборе мельницы-вентилятора расчетный полный напор,
учитывая износ мелющих органов в эксплуатации, принимается с запасом
в 15%, т. е.
Яр = 1,15 ДЯ0бш мм вод. ст. G.29)

Приложение 1
ОСНОВНЫЕ УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
Принципы построения системы условных обозначений
В нормах приняты следующие принципы построения системы
условных обозначений.
1. Для обозначения основных величин используются буквы
латинского, греческого и русского алфавитов.
2. Применение одного и того же обозначения (буквы) для
различных величин, как правило, не допускается. Исключение составляют
случаи, когда обозначения укоренились в определенной области техники.
3. Теплосодержание, теплоемкость, объем, количество тепла и т. п.,
отнесенные к 1 кг (нм3) рабочего тела, обозначаются строчными
буквами; прописными буквами обозначаются те же величины, отнесенные
к 1 кг (*ш3) топлива. Например, теплосодержание 1 кг пара—i, ккал/кг;
теплосодержание продуктов сгорания 1 кг топлива — /г, ккал/кг.
4. Для обозначения разности величин, как абсолютных, так и
относительных, применяется греческая буква Д, поставленная слева от
основной буквы, обозначающей данную величину. Например, съем
влаги на 1 кг топлива — ДЦ7,
5. Когда буквенное обозначение какой-либо величины
употребляется для частного случая, используются индексы, которые ставятся
справа от основной буквы.
6. Для индексов, обозначающих элементы оборудования, рабочие
тела и процессы, применяются сокращенные русские названия.
Например, котельный агрегат —к. а; воздух—в; сушка — с.
Индексы для компонентов дымовых газов применяются в виде
химических формул. Например, парциальное давление водяных паров —
В качестве индексов допускается также использование цифр.
Например, тепло уходящего сушильного агента — Цъ.
7. Индекс, обозначающий одно сокращенное слово, употребляется
без точки в конце. Например, котел — к, воздух — в.
8. Индекс, состоящий из двух сокращенных слов, употребляется
с точкой после первого слова. Например, котельный агрегат к. а,
сухие газы — с. г.
12*
179

9. Сложные индексы (состоящие из нескольких отдельных
индексов) располагаются в следующей последовательности: первый индекс
характеризует процесс, второй — рабочее тело, третий — элемент
оборудования. Индексы разделяются запятыми. Например, объемное
количество сушильного агента за мельницей — V"'c. а, м-
10. Индексы, как правило, ставятся снизу от основного
обозначения.
Верхние индексы применяются в следующих случаях:
а) при обозначении массы или условной характеристики топлива;
например, влажность рабочего топлива — W}\ приведенная зольность
рабочего топлива—Ас, влажность пыли — f "";
б) при указании на то, что данная величина относится к месту
входа или выхода из элемента оборудования; в этом случае
соответственно ставятся один или два штриха; например, температура воздуха
перед и после мельницы — t'M, /"„;
в) при указании на теоретически необходимые количества; в этих
случаях в качестве индекса применяется нуль; например, теоретически
необходимый объем воздуха — V0.
11. В пределах расчета данного элемента оборудования (агрегата)
индексы у буквенных обозначений, указывающие на элемент
оборудования (агрегата), не ставятся.
12. Состояние газа, отнесенное к 0°С и 760 ммрт.ст., обозначается
индексом нуль, поставленным снизу от основной буквы. Например,
удельный вес газа при 0°С и 760 ммрт.ст. — уо-
13. Если данная величина относится к участку тракта между двумя
элементами оборудования, то в индексе сокращенные названия
элементов пишутся через тире. Например, скорость в пылепроводе между
мельницей и сепаратором — wM-Cc.
14. При обозначении остатков или проходов на ситах размер ячейки
сита ставится в индексе в микронах. Например, остаток на сите с
ячейками 90 мк— i?go. При размерах сит с ячейками свыше 1000 мк число
в индексе сокращается на 1000 и за цифрой, выраженной в
миллиметрах, ставится точка. Например, остаток на сите с ячейками 35 0О0 мк —
= 35 мм — Rss..
15. Для обозначения средних значений расчетных величин, как
правило, дополнительные индексы не вводятся. Например, средняя
температура воздуха в мельнице — tM. В тех случаях, когда расчетная
величина получена путем специального усреднения, ставится индекс
«ср». Например, усредненный размер кусков топлива—dcp.
16. В выражении, представляющем собой произведение ряда
величин, имеющих одинаковые индексы, индекс ставится лишь у последнего
множителя произведения. Например, теплосодержание газов за
установкой IT=Vcrr.
Перечень основных условных обозначений, примененных в тексте
норм, приводится ниже.
180

Напмснимшин:
I. Топливо
Влажность рабочего топлива
Максимальная влажность
Расчетная начальная влажность ....
Гигроскопическая влажность топлива
Приведенная влажность
Влажность топлива при входе в мельницу
Средняя влажность топлива и процессе
размола
Влажность пыли
Влажность пыли перед горелкой ....
Количество испаренной влаги на 1 кг сырого
топлива
Безопасная влажность, при которой не
происходит смерзание
Влажность, при которой толлмни теряет
сыпучие свойства
Зольность рабочей массы
Зольность сухой массы
Величина, характеризующая максимальную
влажность топлива
Приоеденная зольность рабочего топлипя
Расход летучих на горючую массу
Теплота сгорания рабочего топлива
Теплота сгорания пыли
Коэффициент размолоспособности
лабораторный (относительный) по шкале ВТИ
Коэффициент размолоспособности по шкале
ЦКТИ
Коэффициент размолоспособности по шкале
Хардгрова !
Коэффициент размолоспособности по шкале
Горного бюро
Кажущийся удельный вес топлива при
заданной влажности
Кажущийся удельный вес пыли при заданной
влажности
Насыпной удельный вес топлива ....
Насыпной удельный вес пыли
Максимальный размер кусков топлива
Остаток на сите с отверстием 10X10 мм
Остаток на сите с отверстием 5X5 мм
Остаток на сите с ячейками 1000 ля-
Остаток на сите с ячейками 200 мк
Остаток на сите с ячейками 90 мк

II. Мельничные характеристики
Размольная производительность мельницы по
рабочему топливу
Сушильная производительность мельницы гте
рабочему топливу
Расчетная производительность мельницы
Удельная нагрузка на ротор по топляпу
Мощность, потребляемая электродвигателем
мельницы
Мощность, потребляемая на размол и
пневмотранспорт
Мощность электродвигателя (выбираемого)
Мощность, расходуемая на холостой ход МеЛЬ-
ШЩЫ
Удельный расход электроэнергии и л размол
Удельный расход электроэнергии на
пневмотранспорт пыли
Общий удельный расход электроэнергии на
размол и пневмотранспорт
Оптимальный расход воздуха через ШБМ по
условиям размола
Внутренний диаметр барабана мельницы
Внутренняя длина барабана мельницы
Площадь сечения барабана
Объем барабана мельницы
Скорость вращения барабана .
Шароная загрузка мельницы
Удельный насыпной вес шаров . . . .
Степень заполнении барабана шарами
Коэффициент, учитывающий форму и степень
изношенности брони ШБМ
Коэффициент, учитывающий снижение
производительности в эксплуатационных условиях
Коэффициент, учитывающий влияние
вентиляции на производительность ШБМ . . . .
Коэффициент, учитывающий влияние
физических свойств размалываемого топлива в ШБМ
Коэффициент, учитывающий интенсивность
аспирации (вентиляции) ШБММ .
Поправочный коэффициент, учитывающий
влияние влажности на размолоспособность
теплина
Перезодной коэффициент веса угля с 1РсРв
вес сырого топлива
Коэффициент, учитывающий изменение
производительности мельницы п зависимости от
крупности дробленого топлива
Кратность циркуляции топлива .

Продолжение
Нанмснопание
Диаметр ротора ММ, М-В н стола СМ
Активное сечение ротора ММ ....
Высота била ММ
Число бил по окружности ротора ММ
Окружная скорость ротора
Коэффициент, учитывающий влияние закрытия
ротора на производительность ММ ....
Коэффициент, учитывающий абразивность
топлива
Коэффициент, учитывающий конструктивные
особенности мельницы и сепаратора ....
Коэффициент расхода М-В-
Коэффициент напора М-В
Полный напор М-В па незапыленном потоке
Полный напор М-В на запыленном потоке
Давление воздуха (газа) перед мельницей
Отношение потребляемой мощности к мощно-
Мощность холостого хода ММ ....
Скорость сушильного агента в сечении рото-
111. Сушильно-аеитилнрующий агент
Весовое количество сушильного агента на 1 кг
Доля топочных газов, приходящихся на 1 кг
То же горячего воздуха
То же рециркулирующих газов ....
Присос холодного воздуха в долях от весового
количества сушильного агента
Присос холодного воздуха в устройстве для
Коэффициент, учитывающий долю энергии,
превращенную в тепло п процессе размола
Удельный вес сушильного агента при 0°С и
То же. рецнркулирующего агента ....
Удельный вес газа перед и за мельницей
Удельный вес сушильного агента ....
Размерность
м; мм
*
jfi
об 1 мин
м
м
шт.
м'сек
—
—
—
—
—
мм вод. ст.
-
-
—
квт
м'сек
кг\кг
_._
—
—
—
—
—
—
K2IHMS
•
»
"
»
»
„
Обозначение
D
L
f
п
h
b
mD
а
Аэак
/Саб
Лкои
¥
1-
В, ПОЛИ
#тд
р'ы
Ni
N
"нал. х
"с. а
8\
гг
гг. в
грц
ГХ.В
Лпрс
^прс, НС
А мех
То с. а
Тог
То в
Тори
То> То
!с. а
Тв
183

Объемное количество влажной смеси на 1 кг
сырого угля
Весовое количество влажного воздуха на 1 кг
сырого топлива
Весовое количество влажного воздуха,
поступающего в топку, на 1 кг сырого топлива
Количество первичного воздуха па I кг
сырого топлива
Отношение количества первичного воздуха к
теоретически необходимому для горения
Теоретическое количество воздуха,
необходимое для полного сгорания топлива ....
Влагосодержание топочных газов, отнесенное
к 1 кг влажного газа
Влагосодержание воздуха, отнесенное к 1 кг
сухого воздуха
Относительная влажность отработавшего
сушильного агента
Производительность мельничного вентилятора
Расчетная производительность Вентилятора,
приведенная к условиям, для которых даны
характеристики вентилятора
Расчетная производительность мельничного
вентилятора
Расчетная производительность вентилятора
первичного воздуха
Объемное количество рециркулирующнх газов
до патрубка мельницы
Объемное количество влажной смеси в пыле-
пронодах к основным горелкам
Объемное количество влажной смеси,
подаваемой в топку через сбросные горелки
Скорость газов в начальном участке
Скорость газов в газопроводе До мельницы
Скорость воздуха в воздухопроводе до
мельницы
Скорость газов (воздуха) в устройстве для
нисходящей сушки
Скорость газа (воздуха) в мельничном
барабане
Скорость газа (воздуха) в патрубке перед
барабаном ШБМ
Скорость газа (воздуха) в пылевыдающем
патрубке ШБМ
Скорость газа (воздуха) в пылепроводе от
мельницы .к сепаратору
Скорость пылевоздушной смеси на входе в
сепаратор

Скорость газа (воздуха) в пылепроводе от
сепаратора к циклону
Скорость газа (поздуха) на входе в циклон
Скорость газа (воздуха) в пылепроводс от
циклона к вентилятору
Скорость газа (воздуха) в трубопроводе
рециркуляции
Скорость газа (воздуха) в лылепроводах к го-
релкам
Скорость газа (воздуха) в конце сел а
рационной шахты ШМ
Концентрация пыли или топлива .
IV. Теплоемкость
Средняя теплоемкость топлива .
Средняя теплоемкость пыли
Средний теплоемкость сухой массы топлива
Средняя теплоемкость сушильного агента
Средняя теплоемкость сушильного агента,
покидающего установку
Средняя теплоемкость топочных газок,
отбираемых для сушки
Теплоемкость газов, отбираемых для сушки,
при температуре ii
Теплоемкость горячего воздуха при
температуре /,
Средняя теплоемкость горячего воздуха
Средняя теплоемкость холодного воздуха
V. Температура
Начальная температура сушильного агента
Температура рабочего топлива .
Температура пыли
Температура сушильного агента в конце
установки
Температура сушильного агента за мельницей
Температура топочных газов, отбираемых для
сушки •.
Температура горячего воздуха, поступающего
п пылесистему
Температура горячего воздуха за
воздухоподогревателем
Температура холодного воздуха .
Температура топлива в конце устройства для
нисходящей сушки
VI. Тепловой баланс и количество тепла
Физическое тепло сушильного агента
Тепло, выделяющееся в результате работы
мелющих органов
Физическое тепло присасываемого воздуха
Тепло, затраченное на испарение влаги
Тепло уходящего сушильного агента
Тепло, затраченное на подогрев топлива
Тепло, потерянное от охлаждения установки
То же .
Тепло, затрачиваемое на испарение влаги в
устройстве для нисходящей сушки .

Тепло, затрачиваемое на испарение влаги в
мельнице
Тепло, затрачиваемое ка подогрев топлива
в трубе-сушилке
Тепло, затрачиваемое на подогрев топлива и
мельнице
VII, Характеристики вспомогательного оборудования
и прочие величины
Часовой расход топлива на котел при
номинальной нагрузке и среднем составе топлива
Часовой расход пыли на котел .
Производительность шнека
Номинальная производительность котла
Диаметр сепаратора
Диаметр входного патрубка сепаратора
Длина шнека
Диаметр винта шнека
Шаг винта
Коэффициент запаса
Коэффициент заполнения
Коэффициент сопротивления при перемещении
угольной пыли в шнеке .......
Коэффициент полезного действия циклона
Коэффициент полезного действия шнека .
Расчетный объем бункера
Число бункеров угля или пыли на один котел
Число пылепроводов к основным горелкам от
одной пылесистемы
Число пылепроводов к сбросным горелкам от
одной пылесистемы
• Потеря напора от сопротивления трения
Потери напора от местного сопротивлеЕШЯ
Полная потеря напора от движения
сушильного агента
Перепад полных напоров на всасывающей
части тракта
Перепад полных напоров на нагнетательной
части тракта
Полный расчетный напор, приведенный к
условиям, для которых даны характеристики
вентилятора .
Коэффициент полезного действия вентилятора
Полный напор вентилятора по заводской
характеристике при расчетном режиме
Коэффициент сопротивления трения при
движении запыленного газа
Коэффициент сопротивления трения при
движении чистого воздуха или газа . , . .
Коэффициент местного сопротивления при
движении чистого воздуха или газа ....
Коэффициент местного сопротивления при
движении запыленного газа ■ . • ■ , . . .
Эквивалентный диаметр трубопровода
Полный периметр сечения

Приложение 2
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТОВ*
Пример 1. Расчеты системы пылепрмготовлення к котлу ТП-100 на АШ (блок 200 .Mem)
Наименование Размерность Формула Расчет Величина Основание
1. Характеристика I
котельного агрегата I
Паропроизво д и т е л ь- ■.
ность от/ч £>к — — 640
Давление пара . . . ата Я„с — — 140
Температура перегрева СС tne — — 570/570 Тепловой
Расход топлива . . . т\ч Вк — — 87,5 i расчет
_ I котел[>-
Температура воздуха
sa воэдухоподогревате- агрегата
лем 'С ts> Bt) 398
Количество котлов, ус- j
тановленных в блоке . | шт. zK — - - 1
2. Характеристика топлива
Антрацитовый штыб
Рабочая влажность . % WP — — 7,5 Табл. 1.1
Влажность пыли . . % W"-1 Принято при *2--150гС — 0,5 55 в
Гигро скопическая
влажность % WIU " — — 2,5
Выход летучих . . . % <> V* — — 3,5
Тонкость пыли . . . % Яао — — 7,0 I ja6jl ij
Коэффициент размоло-
способности — Км — ■ — 0.95
Теплота сгорания . . ккал{кг Q? — 5790
* В примерах не исчерпывается весь объем расчетов, необходимых при проектиронанин.

Продолжение примера 1
Наименование Размерность! "ш™46" Формула Расчет Величина Основание
Теоретический расход
воздуха нмг,кг V — _ 6,43 Табл. 1.1
Крупность дробления
угля" % Ru. — _ 20 § 1—4
3. Выбор мельниц и схемы
пылеприготовления
Шаровая барабанная
мельница — — Выбрано — — Табл. 2.1
Индивидуальная схема
пылеприготовления с
пылевым бункером ... — — Схема принята по рис. 2.6, д, но с подачей рециркулирующето — Табл. 2.2
агента к началу нисходящего участка; возврат топлива —
к концу участка
Количество мельниц на
котел ""•• гг» -- 2 Табл. 4.13
Производительность ^V^B, 1,1-1.87,5
мельницы, расчетнаи . тп\ч Яр ^-t, ; !— 48,2 D 54)
Мельница ШБМ
370/850 — — Выбрано - _
Диаметр барабана м £>я — 3 7
Длина барабана . . м Ц — _ 85 Табл. 3.1
Скорость вращения •
барабана об! мин п6 — '17 6
Сечение барабана . . м* /б — ! __ ' 10 78 ]
Объем барабана . . m'j Vu"d — — 91 5 J
Предельная шаровая
загрузка m °ш. «акс — - 108 Табл. 3.1
Диаметр патрубков , мм rfnaTp — _ 1450 Табл. 3.1

Продолжение примера 1
Наименование Размерность <H„"dHe" Формула [ Расчет Величина Основание
4, Определение шаровой
загрузки мельницы
Величина,
характеризующая максимальную
влажность топлива . . — К i-fl,07tf7P 1 •; 1,07-7,5 9,03 D.5)
Доля влаги, снятой в
устройстве для
нисходящей сушки — я — — 0,4 D.7)
Влажность топлива пе- W, A00-1F"'1) -100 ( №,—\РПЛ) а 7,5 A00-0,5) -100 G,5-0,5) 0,4
ред мельницей ..... % Гм {Ш^,ПЯ)_{К,^7^ GооГо,5)-G,5-0,5) 0,4 4'82 D'7)
Средняя влажность w'^SW3 4,82+ 3-0,5
топлива в мельнице , . % №ср ^ — 1,58 D.6)
Поправочный
коэффициент, учитывающий
влияние влажности на
размолоспособность топ- //(, _ (цусРJ- -,/9^3*- -1.58*
Коэффициент
пересчета веса угля со средней
влажностью в вес сы- 100-—IF0'' 100—1,58
Рог° У-™ - п,*ч. 100 — Wi шО — 7,5 ''°65 <48)
Вспомогательная вели- „, ...
чина — D^L6n^ — .._ 1940 Табл. 4.1
Коэффициент,
учитывающий форму брони — /(бр — — 1,0 D.1)
Коэффициент,
учитывающий снижение
производительности в
эксплуатации — Как — — 0,9 D.1)
1

Коэффициент
вентиляции
Коэффициент,
учитывающий степень
дробления угля
Величина,
учитывающая влияние тонкости
пыли
Степень заполнения
барабана шарами . . .
То же
Вес загруженных
шаров
5, Расчет потребляемой
мощности и оптимального
расхода воздуха
Коэффициент
полезного действия привода . .
Вспомогательная
величина ........
Коэффициент,
учитывающий свойства
размалываемого топлива . .
Толщина стенки
барабана ........
Мощность на валу
двигателя

Коэффициент
полезного действия
электродвигателя
Мощность,
потребляемая из сети
Мощность
электродвигателя
Удельный расход
электроэнергии на размол
топлива
Оптимальный расход
воздуха, через мельницу
по условиям размола .
6. Тепловой расчет
Температура горячего
воздуха перед
нисходящей сушкой
Температура
холодного воздуха
Температура
отработавшего сушильного
агента в конце
установки (перед мельничным
вентилятором) . . . .
Температура
отработавшего сушильного
агента аа мельницей .

Продолжение примера 1
Температура топлива
перед устройством для
нисходящей сушки
Средняя температура
топлива в установке
Теплоемкость горячего
воздуха перед
нисходящей сушкой
Теплоемкость
холодного воздуха
Теплоемкость
отработавшего сушильного
агента в конце
установки
Теплоемкость сухого
топлива при / = 75° С
Количество испаренной
влаги
Коэффициент присоса
Коэффициент,
учитывающий долю энергии,
превращаемую в тепло
в процессе размола . .
Часовая потеря тепла
в окружающую среду .
Удельный вес смеси из
горячего воздуха, рецир-
кулирующего агента и
присоса

Объемное количество
влажной смеси в конце
установки
Количество
сушильного агента на I кг
сырого топлива . . . .
Приход тепла
Физическое тепло
сушильного агента . . .
Тепло, выделяющееся
в результате работы
мелющих органов . . . .
Физическое тепло
присосанного холодного воэ-
луха
Расход тепла
Тепло, затрачиваемое
на испарение влаги . .
Тепло, уносимое с
отработавшим сушильным
агентом
Тепло, затрачиваемое
на подогрев топлива .
Потеря тепла в
окружающую среду . . -

Вспомогательная
величина
Теплоемкость
сушильного агента
Температура
сушильного агента
Количество горячего
воздуха в долях от
количества сушильного
агента
Количество рециркули-
рующего агента в долях
от количества
сушильного агента
Удельный, вес рецирку-
лирующего агента . . .
Проверка
предварительно принятого
значения удельного веса
смеси из горячего воздуха,
рециркулирующего
агента и присоса . , . ,

- Продолжение примера 1
Наименование Размерность Формула Расчет Величина Основание
7. Определение относительной влажности отработавшего сушильного агента и количества сбросного воздуха
Влагосодержание от- gr[rpvdpa \ (гг_в +Кпрс) X 1,57 [0,21^ |- @,79 4- 0,2) 10] | I
работавшего сушильного X #„„ „I + 1000&W + 1000-0,0703
агента г)кг rfc, в> в±11 Г \ 60 E.39)
ftfllKnpc- 1,57 Г И-0,2-
У^ц+(^.в+^прс)</Вл.в] 0,2Ырц +@,79+ 0,2) 101
1000 J ~ 1000 J
В этом уравнении rfpu = dc a 2. После подстановки известных
величин получается квадратное уравнение:
dl. а 2 " 4660rfc а 2 •; ■ 260 000 = О,
решение которого дает искомое значение tft. a2
Относительная
влажность отработавшего
сушильного агента . . . % <у — — —9 Рис. 5.4
Температура точки
росы . : °С tT_p - — 43 Рис. 5.4
Минимально
допустимая температура
отработавшего сушильного
агента во избежание
конденсации водяных
паров "С B Ар+3 43 + 5 48 E.44)
Запас по температуре ,
в конце установки . . °С Дг f2— *2 150-48 102 —
Весовое количество
peunpKVflHpvioiu.ero
агента . Г кг\н Gpu г,ГрЦбр.1000 1.57.0.21-48,2-КЮО 15900 -
I

Продолжение примера I
Наименование Размерность ,.„' * Формула Расчет Величина Основание
Количество
сушильного агента, сбрасывае- q 273 -j- t., 15 900 273 -150
мого в топку .... м*\ч Vc6 V -w-E^ '—- 116500 ~ 97000 —
J . мв 7„Рц 273 1,26 273
8. Расчет устройства для нисходящей сушки
Температура топлива
в конце нисходящей ,
сушки °С £тл [[с ■ — — 90 § 5.17
Средняя температура * — t 90 -I- 0
топлива . .:.... ЯС t —-"' "^ ТЛ- —~ 45 E.9)
'Теплоемкость сухого ккал
тонлина при /-45°С . £„ — — 0,225 § 1.8
кг • град тл
Теплоемкость
сушильного агента на выходе
из устройства для ни- ккал
сходящей сушки . . снг Предварительно задаемся — ,244
кг град т.
Доля присоса н
устройстве для нисходящей ■ .
сутки — xL — — 0,15 Табл. 5.2
Количество
испаренной влаги т\ч ОисП,нс a\WBp 0,4-0,0703-48,2 1,36 —
Часовая потеря тепла
в окружающую среду , тыс ккал\ч, Q5 [1С — —. 4,0 Табл.5.3
Приход тепла
...физическое тепло
сушильного агента . . . ккал1кг <7с.а ?i('c. a^i 1,57-0,247-337 130,5 E.1)
Физическое тепло при-:
-сосанного холодного . .
воздуха ккал\кг упрс XiK„[Kg>^. Л. в 0,15-0,20-1,57-0,242-30 0,34 E.3а)

Продолжение примера 1
Наименование Размерность ние Формула Расчет Величина Основание
Расходтепла
Тепло, затрачиваемое ■ • ,
на испарение маги . . ккал)кг <7ИСП, цс aiW E95 + 0,47fHC —/Т1) 0,4-0,0703 E95-+-0,47гнс— 0) 16,75+ E.6)
Тепло, уносимое с
уходящим из устройства су- „ : „ »
шильным агентом . . ккал\кг ?2, не 0 i д'1#прс) £vcnc'nc A + 0,15-0,2) 1,57-0,244fHC 0,J9o*HC E.8a)
Тепло, затрачиваемое 1ПП „. / 1Г/" \ ,т 7 г , . й9 \
на подогрей топлива . ккал\кг „тл ,[с ^ 14^ № не ^ '0 2'>5 ' W 22-9 <510>
НЮ V ™ ' 100-w:r/ " 100 \' ' 100-4,82/'
у(/ _, > Х(90-0)
х 1'тл, ПС гтл^
Потеря тепла н окру- ^ мч\т\
жающую среду . . . ккал\кг дя нс vs. НС ****' 0,083 E.12)
„ ' " '" 1000«п 1000-48 2
Температура сушиль- ' '
ного агента на выходе
.п устройства для ни- 130,5 + 0.34—16,75 — 22,9—0,083 9М ,.1Чч
сходящей сушки ... С С[[с <•/ а + q -+■ ? нс-«2. не — , „„ ■ '■ 2М (°-13)
_в , __„. -о °-0132 ' °>395
Пронерка принятой ра- ^тл' нс Чл
нее теплоемкости
сушильного агента ... - — При кривой для влажного воздуха (рис. 5.1) температуре 224 :С — —
соответствует сИС —0,244 —. Так как полученное значение
кг-град
Весовое количество снс совпадает с принятым, расчет считается законченным.
сушильного агента в
устройстве для нисходящей
сушки кг;кг £в,смнс (гг. а ; грц '" Jf|/W) ^ +ftAU7 @,79 !■ 0,21 | 0,15-0,2) 1,57 ; 1,644 Аналогично
Средняя температура ' +0,4-0,0703 E-32)
влажной смеси в
устройстве для нисходящей / ■. t 337+224 _ ^
сушки °С ^.р :—_ —— 280,5 1 ; —
2. 2 i

Продолжение примера 1
Наименование Размерность Формула Расчет Величина Основание
Объемное количество / ~ ^ ^, / I 57 1,57
сушильного агента . . м^'кг V9Л си гг в !-rpu— г-^Кпрс-—h 0,79 ' — 0,21 -1— -г 2,71 Аналогично
\ То в Тори 7й в \ »1-Ж J,/o E.33)
e4W\273+/lP 1.57
—— > 0,15-0,2 !
■ 0,804,/ 273 ' ' 1,285
Количество сушильно- . 0,4-0,0703 \ 273-f 280,5
го агента, проходящего " q qq4 I 7^
через устройства для '
нисходящей сушки . . м*\ч VHC ЯрУвя_ см-1000 48,2-2,7Ы000 130800 E.50)
9. Определение объема газов в конце пылепровода при подаче пыли горячим воздухом
Количества
первичного воздуха в процентах
от теоретически
необходимого % г„ер Принято — 17,7 Табл. 5.4
Количество
первичного воздуха на 1 кг пыли - 100 - Wnjl 17,7
с влажностью Г"-' -. кг\кг g*ep 70llv»_J?._____ i ,286-6,43 — 1.57 E.57)
Расход пыли через #к 100 —V/, 87 5 100 — 7,5
Влажность пыли перед ,
горелкой % A^"л)гор Принято — 0 § 5.12
Количество влаги,
испаренной в пылепро- пупл .-/ирп-п' 0 5 — 0
воде . кг\кг AW» {JZ-J™2. "^ " 0,005 E.61)
100-("/"'')гор 100 — 0
Температура пыли . . °С /пл — —- 160 § 5.12
Теплоемкость сухой
массы пыли при *Лл — ккал ''
= 160°С г £. - — 0,24 § 1.8
кг-град ПЛ

Продолжение примера 1
Наименование Размерность Формула Расчет [Величина Оснопаиие
Вспомогательная вс- 100—№'пл (№Ш|Ь„„ 100 — 0,5 0
личина % А ;-.: iSSS. .-- 0 E.60)
100 AГпл)гор 100 100-0 100
Вспомогательная ве- 100 — Waa 100 0 5
личина % /С — ^р- 0,995 E.60)
Теплоемкость
влажного воздуха перед горел- ккал
кой — (с. лг.„ Предварительно задаемся •- 0,245 —
кг ■ град • ф
Температура пыле-
воздушной смеси перед , 4сгЛлт(^ ■ Кс^ г А) /п , — 595Ди/пл
__ 1,57-0,248-388+@,005+ 0,995-0.24) 160 —595.0,005
~~ 0,47-0,005-j-1,57.0,245+0,995-0,24
Проверка принятой
ранее теплоемкости воз-
Духа — — По кривой для влажного воздуха (рис. 5.1) температуре 299 °С
ккал
соответствует значение теплоемкости 0,246 —. Ввиду рас-
иг-г/зяо
хождения между принятым и полученным значениями теплоем-
костей менее 2% расчет считается законченным
Объем газов в конце
лылепронода .... м*\ч V'rnp Bnr ,000 (l^+S) Х 4-№-Лт{ГШ+^ш)Х ПШ E'58)
vg"'+^' ' 273 + 299'
Х 273 ' 273
I

Продолжение примера I
Наименование Размерность ние Формула Расчет Величина Основание
10. Выбор основных элементов оборудования системы пылеприготовления
Устройство для
нисходящей
сушки
Секундный расход су- у 130 800
шильного агента . . . м*;сек ^нс -^тт" .,СЛА 36,3 См. разд. 8
■iwv ,5ЫЮ настоящего
Удельный вес сушиль- £Пл см, не 1,644 примера
ного агента кг/л3 7нг V ,,„ "пТГ 0,61 —
"^ ' вл. см, НС А'1
Диаметр устройства . мм d Принято — 1620x5 —
Скорость сушильного у 36 3
агента м\сек wHr —п^сек^ . J7 о
HC 0,785rf= 0,785-1,612
Рекомендуемые
пределы скоростей .... м\сек и>рек — — 12—20 Табл. 7.1
I —a&W (l о 4-0 0703)
Концентрация пыли . кг\кг апг — —— 1 : ' 0,59 Табл. 7.3
ис gi(l -fJfi/CiiHc)^^^ 1,57A -Ю,15-0,20) j 0,4-0,0703
По л вод я in ии ' ' * ' ' ' '
патрубок
мельницы
Секундный расход су- , 273 + /нс 273 — 224
шильного агента . . . м\сск V vпс, сек ~7угГ~Г~Г~~ 36-^7Г^ „ОА - 32,6
"■l z/j-г гСр 273 — 280,о
Удельный вес сушиль- г 273 | гср 273 | 280,5
ного агента кем3 1К Тис .,. .— 0 61 ! — 0,68
273 + /нс 273 | 224
Диаметр патрубка . мм <*патр — — '450 См. разд. 3
настоящего
Скорость сушильного г у' п9 f, примера
агента м\сек w "• с™ ' 19,8
0,7854^ 0,785.1,45»

Продолжение примера 1
Наименование Размерность ^не'^' Формула Расчет Величина Основание
Рекомендуемые
пределы скоростей . . . м<сек а/рСК — — 20—26 Табл. 7.1
A —aW)K„ {1—0,4-0,0703K , „, „ „ , „
Концентрация пыли кг!кг \К, г.—т ■—г— 1 >'' Табл. 7.3
£,() -■xlKt№d-aW 1,57A+0,15-0,2) + 0,4-0,0703
Пыл ев ы дающий
патрубок
мельницы
Доля присоси через
течку топлива и мель- ,
пину ■ — х-. х\^х2 0,15 |: 0,7 0,85 Табл. 5.2
Весовое количество су- „
шильного агента . . . кг\кг ёВЛ гы „' <V +/" г. в г*зКпрс) £i -г Д№г @,79 + 0,21 ~ 0,85-0,2) 1,57 + 1,906 Аналогично
t 0,0703 E-32)
Объемное количество 17/-pu /у в -J-дгз/С \ Г/0,21 , 0,79 -{ 0,85-0,2\
сушильного агента .. мЦкг V„. см, „ [(—+ — )gi^ |j— + ^ -) X 2,42 Аналогично
AVP 1 273 ; Л" , ' 0.07031 273 f 160
0,804] 273 ' ' О;804 J 273
Удельный вес сушиль- , #м.-см, * 1,906
ного агента кг;м? 7М тр у~^ 0."9
В.1. СМ, М > *
Секундный расход су- „ „ H00 1000
шильного агента . . . мЦсек VM> „к /у^ ^ м_ 48,2-2,42.— 32,4
Диаметр пылсвыдаю-
щего патрубка мельницы мм 'Лштр ■ ■ — '450 ^-м- раздел 3
_ настоящего
Скорость сушильного _ примера
агента в пылсвыдающем у" in л
патрубке м\сек ты !L™? ^±1 19,6 -
_. 0,785rf* 0,785-1,452
Рекомендуемые пре- па'Р '
делы скоростей . . . mjchk we<^ — — 18—22 Табл. 7.1

Продолжение примера 1
Наименование Размерность °^еаче' Форму ла I Расчет (Величина Основание
Концентрация пыли в
пылевыдающем патруб- . il ~ \W)KU A—0 0703K
ке к-г',кг и , - — 1 : - 1,46 Табл. 7.3
'" *i(H-*sKi.pc> + W 1,57A - 0.85-0,2)+0,0703
Пылепровод
мельница-
сепаратор
Диаметр пылспровода мм d Принято — 1620x5 —
Скорость сушильного у" 32 4
агента в пылепроводе . м\с*к шм_,с --^ 0,785.1,61=- 15'9
Рекомендуемые
пределы скоростей . . . м\сек Мрек ™ — 15—18 Табл. 7.1
Сепаратор
Напряжение объема мз VMB
сепаратора при Ям = 7% —-— -г?— ~~ "— 2500 § 6.14
M-ir4 v се
VMn 116 500
Объем сепаратора . м* Vce -77^ --^- 46,6 F.12)
Диаметр сепаратора . м D„ V^Wltt У^гА 4*75 <6ЛЗ)
Выбираем сепаратор
СПЦ-4750/16ОО, ОН
24—3—191—67 ....— — — — — Рис. 6.8
Диаметр сепаратора м Dce — — 4,75 Рис. 6.8
Диаметр патрубка м d — — 1,6 Рис. 6.8
202

Продолжение примера 1
Нанменованке Размерность ние Формула Расчет Величина Основание
Скорость сушильного
агента в выходном пат- п у" 32 4
рубке сепаратора . . м',сек w" "'се* ' 16 1 —
" 0,785rf2 0,785.1,62
Рекомендуемые
пределы скоростей . . . м\сек wveK — — 14 18 Табл. 7.1
Пылепровод
сепаратор —
циклон
Диаметр пылепровода мм d Принято ~ 1620x5 —
Скорость сушильного у" 32 4
агента в пылепроводе м1сек ш„ „„, —м'сск '—! 15,9
«-цкл 0,785</2 0,785-],6Р
Рекомендуемые
пределы скоростей .... м1сек Иреь- — — 14—16 Табл. 7.1
Концентрация пыли 1 _ др/ 1 _ Q 0703
в пылепроводе .... кг/кг р... „„„ . '■ — 0,487 Табл. 7.3
„ С1-икл g,0-rX,K4,c) \ W 1,57A j 0,85-0,2) | 0,0703
Циклон ° '
По VUK.,_jMB =116 500 (I
м31ч выбираем циклон
НИИОГАЗ — - — - Табл. 1а
Диаметр циклона . . м D -- — 3,5 к рис. 6.16
К. п. д. циклона ... — г; — — 0,90 §6.17
Скорость сушильного
агента, отнесенная к
сечению наружного цилин- v 116 500
дра циклона м',сек ow, мв— —— 3,35 F.19)
2830L/2 2830-3,52
Рекомендуемые
пределы скоростей .... м1сек и-рек — — 3,0—3,5 § 6.17

Продолжение примера 1
Наименование Размерность °и^Че" Формула Расчет Величина Основание
Пылепровод
ц и к л он-
вентилятор
Весовое количество
сушильного агента . . кг>кг gs„.CK (Грц -г rr B f Кярс) gi ~AW @,21-|-0,79 ; 0,20) 1,57 + 0,0703 1,953 E.32)
Объемное количество г/ r r —js \ Г/0,21 0,79-' 0,2 \
сушильного агента . . лР\кг V„.7. см — -1 — ^-)gx ' П~2б^ Г2Я5 11'57- 2,44 E.33)
Ш 1 273 - U , 0.07031 273 -\- 150
"f oTsoiJ" 273 " f 0,804J 273
Удельный вес сушиль- g 1,953
пого агента кг!м3 тк, ... 'Dl1, с" -^ 0,8 —
* V 2,44
v b;i. cm
Секундный расход
сушильного агента перед
мельничным вентнлято- i/ ,,.cm
ром , ч*{сек VMBiCBK ■' Zj™_ | 116jQ0 32,4
3600 , 3600
Диаметр пьглепро- !
вода мм d Принято — 1820x5 —
Скорость сушильного у : 32 4
агента в пылепроводе . м\еек да мр> мв,се« Л 12,6 —
Ц 0,785<Р 0,785-1,812
Рекомендуемые
пределы скоростей .... м:сек ^рек — 12—15 Табл. 7.1
Концентрация пыли в A _ Ш) A - г1ШЛ) A-0,0703) A 0,90)
иылепроноде .... «/« ^ g, (I ; АГП]>С) i ДЦ7 1,57 A-г 0,2)-)■ 0,0703 °'048 Тми- 7Л

Продолжение примера 1
Наименование Размерность ^i346" Формула Расчет Величина Основание
. ___ _ .
Пылепровод
мельничный
вентилятор —
сбросные горелки
Количество пылепро-
водов, отходящих от
мельничного вентилятора шт. _-, Принято — I —
Секундный расход
сушильного агента в пыле- у 97 000
?Р0ВОДС *1<*К Vce- ^600- 600 26'9
Диаметр пылепровода мм dy Принято - 1020x5 —
Скорость сушильного Кс6 сск 26 9
агента в пылепроводе' - м&к »Мч,р_ ~^Ц- 0,785'l.oF 33'6
Рекомендуемые
пределы скоростей . . . м\сек шрск — — ;s25 Табл. 7.1
Количество пылепро-
нодов в серед мне
участка шт. г-» Принято 2 —
Секундный расход
сушильного агента в пыле- , у 26 9
проводе мЦсек Кс0;С,!; __^£__ -__. 13,45
Диаметр пылепровода мм d.. Принято — 720x5 —
Скорость сушильного у, 13,45
агента в пылепроводе . м\сек w„n ____ ТтвоТ* ' 0,785.0,71* 34,°
Количество пылепрово- ' 2
дов, подходящих к г /
сбросным горелкам . . шт. гг Принято — I 4 —

Продолжение примера I
Наименование Размерность ^1ЭЧе Формула Расчет Величина Основание
Секундный расход
сушильного агента в пыле- „ I/. 26 9
проводе мЦсек VcC),csx у ~j- 6,73
Диаметр пылепровода мм d3 Принято — 530x5 —
Скорость сушильного у'с6 сс. 6,73
агента в нылспроводе . м}сек и>МВ-гор3 Q ^ 0.785-0,52^ 31'8
Сбросные
горелки
Количество сбросных
горелок шт. 2 Принято — 4 —
Выходное сечение
сбросной горелки ... ** /rop 2ab 2-0,586-0,151 0,177 -
Скорость выхода су- „ Угов сек 26,9
шильного агента» топку м\сек w ^ d°
£/гор 4-и,1//
Рекомендуемые
скорости м\сек да^ек — — 35—45 Табл. 7.1
Пылепровод
рециркуляции
Секундный расход су- у _ у 116 500-97 000
шильного агента . . . м3/сек ^ц.сек ЗбОд 36OO ~~
Диаметр пылепровода мм D Принято — 426x11 —
Скорость сушильного V CVK 5,4
агента в пылепроводе м,сек *-рц "ofe" 0,785-0,4042 42'°
Рекомендуемые
пределы м\сек дарек — j — 25—45 ' Табл. 7.1

Продолжение примера I
Наименование Размерность °^аче" Формула Расчет Величина Основание
Пылепровод
к основным
горелкам
Секундный расход у' 11700
воздуха *•/«* V\oP.cck -sgg&- ТшГ 3'24 См" Раэд' 9
v *OU dbuu настоящего
примера
Диаметр нылепровода мм. d Принято — 377x10
Скорость воздуха в , Vrop с(;к 3,24
пылелроводе .... мкек wt0fl 0,785<*2 0J85.0^357^ 32'4 —
Рекомендуемые
пределы скоростей .... л*/а?« и-'реи — — 30—35 Табл. 7.1
Концентрация пыли в 1—др/пл 1 .. q Q05
пылепроводе .... «г/кг ncllc_„,p ^ + ДГ,1Л 1,57 + 0,005 °'7° ~~
Удельный вес воздуха лгг/лЗ Ьо? _£ll££_ впл.Ю00 --^- • 4,58• 1 000 0,614 -
Основная горелка
(вихревая
днухулиточная)
Диаметр горелки . . мм d — ■■- 665/426 —
» "гор. сек fj ._ _
Скорость воздуха . . м.сек тгор 0,785rf<> 0,785@,6652-0,4262) |5'В ~
Мощность горелки . кет — '■— ~7jj" '2,5 —
г*1Чф
Рекомендуемые
пределы скоростей .... м\сек wpeK —- — 14—16 Табл. 7.2

Сводная таблица вспомогательных величин к аэродинамическому расчету
Количество Расчетный Расчетное Длина /, воздуха Удельный Концентра-
Наиыенованис участка на один диаметр сечение у вес воздуха ция пыли
котел, шт. d, мм /, м- м лсс'ек '*' кг:м'' 1А< кг (кг
Устройство для нисходящей сушки ... 2 1610 2,04 ■— 17,8 0,61 0,59
Подводящий патрубок мельницы ... 2 1450 1,65 — 19,8 0,68 1,77
Пылевыдающий патрубок 2 1450 1,65 — 19,6 0,79 1,46
Пылепровод мельница — сепаратор ... 2 1610 2,04 34 15,9 0,79 1,46
Сепаратор 2 1600 2.01 -- 16,1 0,79 1,46
Пылепрокод сепаратор - циклоп ... 2 1610 2,04 13 15,9 0,79 0,487
Циклон 2 3500 9,62 — 3,35 0,79 0,487
Пылепровод циклон ■— вентилятор ... 2 1810 2,58 60 12,6 0,8 0,048
Пылепровод вентилятор — сбросные горелки 2 1010 0,800 27 33,6 0,8 0,018
4 710 0,396 24 34,0 0.8 0,048
8 520 0,212 2 31,8 0,8 0,048
Сбросная горелка 8 2-0,586.0,151 0,177 — 38,0 :0,8 0,048
Пылепровод рециркуляции 2 404 0,128 15 42,0 '0,8 • 0,048
Пылепровод к основной горелке . , . 16 357 0,10 22 32,4 0,614 0,63
Основная горелка 16 665/426 0,205 — 15,8 0,614 0,63

Продолжение примера 1
Наименование Размерность ни'еТ46" Формула Расчет Величина Основание
11. Аэродинамический расчет
Разрежение перед
нисходящей сушкой (с
учетом сопротивления ввода
сушильного агента) . . мм вод. ст. S — — 20 § 7.2
Нисходящая
сушка
Коэффициент
сопротивления — Снс "~ 0,4 Табл. 7.4
Сопротивление уст- 2
ройстна для нисходящей 7нск'нс п . ,, , л 0 гЛ rf44 0,61-17,82
сушки ммвод.ст. ДЯНС СНсA+°'8Н-нс)—^ 0,4A+0,8-0,59)—^-^ 580 G.12) G.13)
Мельница
Коэффициент
сопротивления мельницы без , . , 1б ,, „ , Л .„ , . ...
патрубков — £м 2сгор-г ьрасш 1 -с>ж + Сб-^- 0,8 + 0,81 + 0,42+1,1о 3,18 Табл. 7.5
Сопротивление мель- - » (ш»мJ . 19,6*
пицы без патрубков . . мм вод. ст. Д#м 'ММ+",»!АМ^ТМ-^— .з.юч -0ie-i,io>uf/»^-^ 1070 G.12), G.13)
Коэффициент
сопротивления патрубка . . — ^патр — — ОД Табл. 7.4
Сопротивление патруб- , tw' yz 19 8^
ков ммвод.ст. ДЯп1тр .:патр A + 0,8;лм)-jM^i. + 0,7 A + 0,8-1,77)-0,68^-^j 46,5 G.12), G.13)
+ CnaTp(I+0,8^)-L|L 7и + 0.7A+0,8-1,46) 0,79^-^
Полное сопротивление
мельницы jofeod. era. Д//м ДЯМ + Д//патр 107 + 46,5 153,5 —

> Продолжение примера }
> __ __ .
Наименование Размерность означе- Формула Расчет Величина Основание
Пылепровод
мельница —
сепаратор
Длина пылепровода м I — —■ 34 —
Коэффициент трения — \ — — 0,017 § 7.2
Сопротивление пыле- [ ш>2 34
провода ммвод.ст. ДЯм_се X A | 2,5ц,,) — —|^-L 7М «.017 A -| 2,5-1,46) — х 17,0 G.8), G.9)
Сепаратор У 1J-a" q 79
2-9,81 '
Коэффициент
сопротивления сепаратора — Ссе — — 3,0 Табл. 7.4
Сопротивление сепа- „ (w\J , 16,12
ратора ммвод.ст. Д//сс £се A -|- 0,8;О L^L. 7ce 3,0A+0,8-1,46)^-^X0,79 68,5 G.12), G,13)
П ы л е п р о в о д
сепаратор —
циклон
Длина пылепровода м I — —• 13,0
Коэффициент трения — X ч — - 0,017 § 7.2
; w* ..„„ . 13,0
Сопротивление трения мм вод. ст. ДЯТ(Ш се_цкл >. (I + 2,5ц сс) — ^ "° Тм 0,017 A-| ■ 2,5-0,487)—X 3,11 G.8), G.9)
•5,92 '
X —■ 0,79
2.9,81
Коэффициент
сопротивления составного
поворота на 30е, -у= 1,5 — С„0В1 /СдСоВС 0,43.0,12.1 0,052 Рис. 7.10

Продолжение примера 1
Наименование Размерность "„ Формула Расчет Величина Основание
Коэффициент сопро-|
тивления плавного ново-
рота на 60 , —-= 1,5;
— =1,9 — Спои, A^JoSC 0,22-0,75.0,87 0,143 Рис. 7.10
b
то^Тж™" П0В0Р°: .** «я?, ст. ЛНП0В (Спо„ + W A J- 2,5;.;.) X @,052 Н- 0,143) A + 2,5-0,487) Х 4,41 G.10), G.11)
v <-цк.. - х J!»* 0,79
Х —2^ 7* 2-9,81
Полное сопротивление
пылмгровода . • . .мм вод. ст. ДЯШ_ЦКЛ д^три, се-шл ''" й//по« 3,11 -f 4,41 7,52
Циклон
Коэффициент
сопротивления — Сцо ~ — '50 Табл. 7.4
Сопротивление цнк- да? . 3,352
лона мм вод. ст. ДЯикл ?Ц|СЯ _gL Ти 15° 2~^~87°'7Э J GЛ6)
Пылепровод
цикло н —
мельничный
вентилятор
Длина пылепровода м I — — 60 —
Коэффициент трения — I — — 0.017 § 7.2
Сопротивление трения ад вод. ст. ДЯтрн>цкл_мв ?,A ! 2,5:/UKJI)-j.^g^- W см 0,017 A+2,5-0,048) ^ X 4,1 G.8), G.9)
X :—-0.8
2-9,81

Продолжение примера I
Наименование Размерность «означе- Формула Расчет Величина Основание
Коэффициент
сопротивления составного ПО-
ворота на 65",— = 2,0 — Cnonj K^qBC 0,33.0,5-1 0,165 Рис. 7.10
Коэффициент
сопротивления составного
поворота на 25°, -?-= J ,5 — £пш,2 KL'«BC 0,43-0, Ы 0,043 Рис. 7.10
Коэффициент
сопротивления составного
поворота на 20°, -у- = 1 ,S — C„OBs K&BC 0,43-0,08-1 0,034 Рис. 7.10
Коэффициент
сопротивления составного
поворота на Бв.-у =1,5 - Спон К&ВС 0,43.0,02.1 0,009 Рис. 7,10
Коэффициент
сопротивлении составного
поворота на 37е,-£- = 1,5 — £П0Вд К^0ВС 0,43-0,2-1 0,086 Рис. 7.10
Коэффициент
сопротивления составного
поворота на 17е. -£-= 1.5 - Спо», К&ВС 0,43-0,07.1 0.030 Рис. 7.10
Коэффициент
сопротивления шибера ... — (т — — 0,2 Табл. 7.4

Продолжение примера 1
Наименование Размерность ио°значе- Формула Расчет Величина Основание
Суммарное
сопротивление поворотов и
шибера мм вод. ст. ЛАГП0В|,„ AааЛ+г,аошГ\->:шм+1„т,<-\-2'нта+ @,165 - 0,043 - 0,034 + 0,009+ 5,0 G.10), G.11)
+2С„о., I ^A+2,5^) X 1-2.0,086! 2-0,03 +0.2) A
«4л-мв -2,5.0,048)i^-.0,8
л KZ 1вл. см Z-9,ol
Коэффициент
сопротивления поворота-кои-
фузора на 90°,
-- = 2,0 - iK01l K^BC 0 02-1-1 0,02 Рис. 7.10,
* Рис. 7.11
Скорость сушильного
агента после поворота- „ J2 6
конфузора мкек вд„п„ цул-мв ;— 44,8 —
к0" Fj_ 0,281
Сопротивление поворо- , («>" 12 44 82
та-конфузора . . . . мм вод. ст. ДЯК(Л1 :ко„ A - 2,5-лцкл) }.^L Vl CM 0,02A + 2,5-0,048) ^-^ X 0,8 1,83 G.10), G.11)
Диаметр диафрагмы . м </дф — — 1,63 Из норм
расчета
диафрагмы
Коэффициент
сопротивления диафрагмы
F, 1,632

Продолжение примера I
Наименование Размерность ' Формула Расчет Величина Основание
Сопротивление диаф- „ иР
рагмы мм вод. ст. АН хф 2;дф A -f- 0,8|*цк.,) а™"мв ув, гм 2-0,39 A ■; 0,08-0,048) X 5,24 G.17), G.18)
<# 12,6-
X — 0,8
Полное сопротивление 2-9,81
пылепровода . . . . мм вод. ст. А//„1(/1_мв АЯ7рм< ЦК1 мв + А//пон-мн - 4,1 j 5,0 + 1,83-i-5,24 16,17
Пылепровод ~" ДЯ"°" ~ ЛЯд*
мельничн ы й
вентилятор —
сбросные
горелки
Длина пылепровода м /, — — 27,0 —
м t-2 — — 24,0 —
м 1А - — 2,0
Коэффициент трения . — \t — — 0,017 )
- А, - - 0,02 } § 7.2
>-з - - 0,02 j
I 27
Сопротивление трения Мм вод. ст. АНтрщ мв_гор М! i 2,5|-V-,> у- X 0,017 A -f 2,5-0,048) — X 62,6 G.8), G.9)
v тмв-гор1 _l X : 0,8-|-0,02 X
л * 2lr Тв-1-с" ' 2-9,81
24
-:Х,A.|2,6и^)Ах Х (,+2,5-0,048)—X ■
"* 342
„Чв-гора, X—--0,8-1-0,02 A+2,5 X
л ^ 1в.|. см ■ ^-э,си
^ 2 31,82
к X 0,048) 0,8
-r-MI-r^.SuwJ-i-X ' 0,52 2-9,81
«з
л Ост 1вл. см

Продолжение примера 1
Обознэчв- I
Наименование размерность Формула Расчет Величина Основание
Коэффициент
сопротивления диффузора
/ 2.5
Т'~ 0,915 —2|74;
F, 0.785-1,01й . йй , г, i d,, 7г
5 = 0,915-0,47 ^■'■88 '**• - - °'1 РИС-7
Скорость сушильного
агента на выходе из „ V^B CCK 32,4
мельничного вентилятора м\сек юмв —'—i 0 915.O 47 7^'^ —
Сопротивление диффу- (wl.nJ 75 З2
зора ммюд.ст. Д//яфр Слфр A j 2,5^цк,) ±^_7>Д1 см 0,1A .. 2,5-0,048) ^-^ X 0,8 25,9 G.10), G.11)
Коэффициент
сопротивления плавного пово-
рота на 20°,—-=1,5 — чповt K&BC 0,22-0,3-1 0,066 Рис. 7.10
Коэффициент
сопротивления плавного пово-
рота на 30°,— -1,5 — :пов, К^ВС 0,22-0,43-1 0,095 Рис. 7.10
Коэффициент
сопротивления плавного
поворота на 15°,— ^1,5 - :повз К&ВС 0,22-0,25-1 0,055 Рис. 7.10
Сопротивление
поворотов мм вод. ст. Д//, B:мов1 ;- :Ш|Ё -f 2СПовз) X B.0,066 -f 0,095 4- 2-0,055) х 17,4 G.10), G.11)
X (Н-2,о,;кл)!!!^ V,C11 X A-2,5.0,048K^-0,8

Продолжение примера 1
Наименование Размерность „„_ " Формула Расчет Величина Основание
Коэффициент
сопротивления симметричного
wb 33,4
тройника. ~ = зз_-з =
-.1,003, *- 60° ... . - Гтр1 - - 1,1 Рис. 7.13.Д
Коэффициент
сопротивления составного по-
ворота на 23°, -—- 1,5 — 1Поал КАСоВС 0,43.0,09-1 0,039 Рис. 7.10
Коэффициент
сопротивления плавного
поворота на 90°,— -2.0 - :П0В;, К&ВС 0,2.Ы 0,2 Рис. 7.10
Коэффициент
сопротивления плавного
поворота на 10"; -^- - 1,5 - ^пов 6 К^ВС 0,43.0,18-1 0,077 Рис. 7.10
Коэффициент
сопротивления шибера ... — £ш i — — 0,2 Табл. 7.4
Сопротивление
поворотов, тройника и шибера мм вод. ст. ЛЯа (iipi + нюш —'пон-.+^пшю—*ип)Х A.1 -4- 0,039 -J- 0,2 : 4-0,077-^- 97,5 G.10), G.11)
X A | 2 5." ) "'-мв-горг + о,2) A+2,5-0,048)——-х0.8
Л^ 1 л1игцкл' KZ 1 ал. см ' ' Л ' ' ' 2-9 81
Коэффициент
сопротивления симметричного
тройника, —— =
31 2
= 334=0,93, а = 60е — Стр!! — _ 0,5 Рис. 7.13.Л

Продолжение примера 1
Наименование Размерность и ^ке^ Формула Расчет Величина Основание
Коэффициент
сопротивления составного
поворота на 45е, -— - 1,5 — Сповт К^ВС 0,43-0,28.1 0,12 Рис. 7.10
Коэффициент
сопротивления шибера , . . — 'шз — — 0,2 Табл. 7.4
Коэффициент
сопротивлении плавного по-
норота на 45°, -£- = 1,5 - ?пов8 К^ВС 0,22.0,6-1 0,132 Рис. 7.10
Сопротивление
поворотов, шибера к тройника мм вод. ст. Д/-/3 (СТр2 + ^повт ■ ?шз - 'пов«) X @,5 — 0,12 — 0,2--0,132) (I - 44,0 G.10), G.11)
™2 31,82
X A-!■ 2 о» ч ^мв-горэ ., + 2,5 X 0,048) -—f—• 0,8
АН I £,ОракЛ) .В.:,. СМ I . Л , '2-9,81
Полное сопротивление
участка мм вод. ст. Д//МВ_Г0]) ^^„.мн-гор + Д//дфр |- ДЯ, ™ 62,6-г 25,9 + 17,4-f 97,5-44,0 247,4 -
+ АН, + ДЯ3
Сбросная горелка
Коэффициент
сопротивления — ^сб. гор ~ — '-2 Табл- 7'4
Сопротивление сброс- , tw". J 382
ной горелки мм вод. ст. ^Н^ *С6. ГОр
О < °'8Н-цкл) Сд ''"'-- X 1,2 A-0,8-0,048)^-^x0,8 73,3 G.12), G.13)
X 7вл. см
Потеря напора
на подъем
топлива
Потеря напора ни
подъем топлива . . . мм вод. ст. ДЯП0Л CWceKi + *■#„«.,) 7И C4-1,46.1,1 + 13-0,487H,79 48,2 G.19)

Продолжение примера 1
Наименование Размерность Формула Расчет Величина Основание
Пылепровод
рециркуляции
Длина участка ■ . . м I — — 15 —
Коэффициент трения . — К ■— — 0,02 § 7.2
„ да2 42s
Сопротивление трепня мм вод. ст. Д« X A + 2,5j*nKJI> -J! 7М см . 0,02 A-4 2,5.0,048)-—— X 1,61 G.8), G.9)
Коэффициент сопро- ZS ^-У,й1
тивления составного по- X 0,8
*n„ Л 1 к - Сповг KJ-i,BC 0,43-0,4.1 0,172 Рис. 7.10
корота на 60", — — 1,5 =пов i \д-<> ►
Коэффициент
сопротивления составного
поворота на 90°, -~-= 2,0 — £пов2 К/^ВС 0,33-0,93-1 0,307 Рис. 7.10
Сопротивление
поворотов на 60 и 90° . . . мм вод. ст. ЬНП0В (СПов. т W>) С -г 2,5;дцкл) X @,172 + 0,307) A-•-2,5-0,048) X 38,6 G.10), G.11)
,»,2 422
у V« , X 0,8
ТПГ вл-см i 2-9,81
Полное сопротивление , s I
пылепривода .... мм вод. ст. ДЯ,Щ Д"трн, рц "т" д^лои ) 1,61+38,6 40,21
Общее ;
сопротивление
тракта. '
Разрежение на выходе ,
из топки мм вод. ст. ST — . — 2 G.25)
Разрежение в топке на , ;
уровне сбросных горелок мм вод.ст. ST 5T — 0,95# 2 + 0,95-15,5 16,7 G.25)
Сопротивление
всасывающего тракта . . .ммвод.ст. Д//всас Sy | Д//Нс+ДЯМ i Д//М_СЕ!+: 20 + 5,80—153,5 + 17,0 — 68,5 - 404,39 --
+ ДЯ + &Н +ДЯ -I-' -",52-г 67,7+16,17 + 48,2
> ^"си ~ се — ик.1 г цкл г

Продолжение примера 1
Наименование Размерность ™^Че~ Формула Расчет Величина Основание
Сопротивление
нагнетательного тракта . . мм вод. ст. &Н„агк 4^мв -Гор+ AWcfl. гор ~5т 247,4 + 73,3—16,7 304,0 —
Общее сопротивление
тракта мм вод. ст. Д//обш Sy + АИНС | ЬНЯ + Д//М_се + 20 -J- 5,80 + 153,5 + 17,0 +68,5 + 708,39 G.24)
+ Ш -\ MI I Art - | 7,52+67.7+16,17 1-247,4 +
\д,/ "Л« U" ' ]-73,3 ! 48,2-16,7
12. Выбор мельничного вентилятора
Среднее абсолютное
давление газа в колесе /ДЯ„а],,— 0,5Д#,,ЙШ\ / 304 0,5-708,39 \
вентилятора мм вод. ст. р^ср Д+1.П 1Э 6 ) ' 760+!'1( ц 6 ) 7^.Э F-31)
Действительный удель- ,# , 0,289 A000 + d'Mn) рабс ср 1 0,289A000 |- 60) 755,9 „ Ш4 F 29)
Н1ЛЙ ВССГа3а * • ■ ' " " F22-<в)B73+гмв) F22 |60) B73+ 150)
Плотность газа, к
которой отнесена характе- 273 '< 273
РИСТИКЯ Кг>^ "' 7о,,2^+-г^ \ 1,285273Т80 ! °'
Расчетный напор
мельничного вентилятора . мм вод. ст. Ир 1,1Д/Уо6ш 1,1-70S,39 779,0 G.28)
т ! 0,995
Приведенный напор . мм вод.ст. #Прив На— 779,0 965,0 F.27)
7я 0,804
Расчетная
производительность мельничного
вентилятора м*\ч V мв 1»05VMB 1,05-116500 122300 E.52)
760 760
Приведенный расход . м-Чч VnpKB VD MB- 122 300-—— 123 000 F.28)

; Продолжение примера 1
Наименование (раямериость ше'^ Формула Расчет Величина Основание
Вентилятор ВМ-100/
1200-У — •- Выбрано —
Скорость вращения
вентилятора об\мин п — — 1480
Напор вентилятора . ММ рт. ст. И — — 1000
Температура, к кото- I Рис. 6.29
рой отнесена
характеристика °С t-aup — — 80
Давление, к которому
отнесена характеристика мм вод. ст. Л^р ■--• — 760
Коэффициент
полезного действии вентилятора — к| — — 0,62
13. Удельный расход электроэнергии на размол и пневмотранспорт
Коэффициент
полезного дейстния
электродвигателя — г1ЭЛ - -- 0,92 D.13а)
Удельный расход
электроэнергии па пяевно- квт.ч ^мв^обш A + Nk,> 116500.708,39 A -j-0,048)
ТраНСПОрт ~^Г Эпк ЗбТОбб^й ~ 367 000.0,62.0,92-48,2 8>6 DЛЗа)
Общий удельный
расход электроэнергии на
размол и пневмотранс- квт-ч
порт Эо6ш Зрзм + ЭП11 28,7 + 8,6 37,3 D.136)
т

Продолжение примера I
Наименование Размерность ^"f46" Формула Расчет Величина Основание
14. Пылепровод подачи пыли (от смесителя до горелки)
Разрежение в топке
на уровне горелок . . мм вод. ст. ST ST+0,95//, 2 — 0,95.17 —18,2 G.25)
Длина пылепровода м I — '■— 22 —
Коэффициент
сопротивления трения . . . — /. — — 0,023 § 7.2
Сопротивление трения л* вод. «и. ДЯтр„ к ([ + 2,5|*смс ) X 0,023A +2,5-0,63) — X 119,8 G.8), G.9)
(<„>2 .. Х3!о,614
2^ 1тр 2-9,81
Коэффициент
сопротивления плавного пово-
рота на 60°,—-^ 1,5 — tn0B КуыЖ 0,22-0,75-1 0,165 1>ис. 7.10
Сопротивление двух
плавных поворотов . .ммеод.ст. Д//110„ 2' „(I + 2,5u,,.u,. „„,,) X 2-0,165 A-I-2,5-0,63) X 27,9 G.10), G.11)
"ЛОВ4 ''t-ML-rUJI' лл ti,
О,'™K X —'-— 0,614
X ;,"" Тгор 2-9,81
Коэффициент
сопротивления смесителя . . — Ссмс ■■ - 0,35 Табл. 7.4
Сопротивление
смесителя ммеод.ст. 4ЯСЧС .- fl+0 8-л )Х 0,35 A + 0,8-0,63) X 17,9 G.12), G.13)
х n^ irop 2-9,81
Коэффициент сопро- *s
тивления основной
горелки — Crop — — 7,0 Табл. 7.4
Сопротивление горел- iw" \-2 , „ 15,82 „ ,,
ки ммеод.ст. АНгар Wop Г2°" Тгор 7'°2^81 ' 54'8 GЛ6)

Продолжение примера I
Наименование Размерность °.?,!?f4e" Формула Расчет Величина Основание
Потеря напора на раз- ^,c-ropfrop Knp)'' 0,63-0,614-32,42
гон топлива -tfJf воо. ст. а/ура31. t:—и : —— 41,4 ('-^1)
Сопротивление тракта
от смесителя до топки . мм. вод. ст. Д//С1{С т st + Д//тр11 + Д/Л,ов - &Нс*с + — 18,2 + 119,8 + 27,9 + 17,3 Ц- 2»8,3 F.52)
+ Д//гор г4//ра3г -t-54,8-| 41,4
Пример 2. Расчет системы пылеприготовления к котлу Пп-950/255 на донецком ГСШ (блок 300 Мет)
Наименование Размерность ^ие6" Формула Расчет Величина Основание
1. Характеристика котельного агрегата
Паропроизво д и т е .1 ь- ,
ность mJ4 /JK — — 9^0
Давление перегретого
паРа агга рпе - - 255 Тешювой
Температура перегрева 3С tnv —■ — 570E70 расчет
Расход топлива . . Щч Вк -- — 135
котельного
Температура воздуха! агрегата
за всядухоподогреоате-
лем . ." °С *и>вп — — 350
Количество котлов,
установленных в блоке шт. 2К — — . I
2. Характеристика топлива
Донецкий газовый [
(ГСШ) ■- ._ — -
Рабочая влажность . % WP — — 11,0 Табл. 1.1
Влажность ныли . . 96 W™ Принято при t, — ПО °С — 2,0 Табл. 1,1,
рис. 5.5, в

Продолжение примера 2
Наименование Размерность \!!!^Че' Формула Расчет Величина Основание
Гигроск опическая
влажность % W™ — — i 3,0 Табл. 1.1
Выход летучих ... % Vr — — 40,0
Тонкость пыли ... % Ц,м — — : 28,0
Коэффициент размоло- Табл 1 1
способности — /Сяо — — 1,1 | ' '
Теплота сгорания . . ккая'кг Qjj — — 5000
Теоретический расход
воздуха нм*]кг V0 — — 5,55 /
Крупность дробления
угля' % Rb. — — 20 § 1.4
3. Выбор мельниц и схемы пылепрнготовлення
Среднеходнан
мельница - - — — — — Табл. 2.1
Индивидуальная
схема пылеприготовления с
прямым вдуванием . . — — Схема принята по рис. 2.3, а, но с подачей горячего воздуха
в мельницу от дутьевого вентилятора, установленного до возду- — Табл. 2.1
хоподогревателя первичного воздуха
Количестно мельниц
на котел шт. ги — — 4 Табл. 4.13
Производительность 0,8ЯК 0,8-135
для выбора мельницы . т}ч В0 •—- ■—:— 36,0 D.52)
*м ■ 1 4-1
Производитель и о с т ь
при работе четырех
мельниц и 100%-ной на- #к 135
rpvsKe котла .... т\ч Л„ — — 33,8 § 4.6

Продолжение примера 2
Наименование Размерность ,,„_ Формула Расчет Величина Основание
Производител ь н о с т ь
при работе трех мельниц
и 90%-ной нагрузке 0,9ВК 0,9-135
котла ! т1ч В« — —-—;— 40,5 § 4G
v гм — I 4-1
Мельница МВС-240 ■■- — Выбрано — —
п г-» с, Л Мельница
Диаметр стола м D - ~ 2,4 I „роекти.
Весовой расход воз- , руется
духа через мельницу . кг'ч GB — — 60 700
4. Определение максимальной производительности мельницы и потребляемой мощности
Величина,
характеризующая максимальную
влажность топлива ." . — К 1 + 1 .07U7P 1 + 1,07-11,0 12,8 D.5)
Средняя влажность ц/, .■ 6U7I,JI 11,0 + 6-2,0
топлива в мельнице . . % WQV = ~ 3,28 D.29)
Поправочный
коэффициент, учитывающий
влияние влажности на
размолоспособность топ- l/ЩЕШ^Е l/ШЕЕШ 0 994 D 4)
лива - Ям1 V fO-(W^y V 12,82-3,0» ' ( '
Коэффициент
пересчета веса угля со средней
влажностью на вес сыро- 100 — Wci* 100 — 3,28
го >тля - Пвл2 юо-у, юо-11,0 1'0В7 D'8)
Коэффициент,
учитывающий снижение
производительности в
эксплуатации - /Сэк - - 0,9 D.16)

Продолжение примера 2
Обознэче-
Наименование Размерность Формула Расчет Величина Основание
Коэффициент,
учитывающий степень
дробления угля — Пдр — — 1,0 Рис. 4.6
Величина,
учитывающая влияние тонкости Г~Ш т /, 100" , „ _
пыли — I/ In— — у In jg l ,13 Рис. 4.7
Максимальная произ- 4,2РзКЛ0ПиМПвх1/<;зк 4,2-2,4М ,1.0,994-1,087-09
водителыюсть мельницы т\н Вмакс г trvj ГТ~П ^'^ D-^)
Коэффициент, завися-
щий от диаметра стола а 115—15/Э 115—55-2,4 79,0 D.19)
Мощность,
потребляема» мельницей при
максимальной
производительности кет Л?рзм 0,6я£>3 0,6-79-2,4» 654 D.18)
Мощность,
потребляемая мельницей при
работе четырех мельниц и . , к
100%-ной нагрузке кот- , 1,м«рзм i,o.i-w«
ла ........ . ™т ЛГрзм Диакс , . - 55,0ап„ 464 Н-20)
Мощность, потребляв- ° J 'а
мая мельницей при ра- ! 53ЛГ 1,53-654
боте трех мельниц и , v
90%-ной нагрузке котла **» Мрзм BitaKC Q ^ !££ : 0 53 529 D20)
Удельный расход элек- С ' 40,5
троэнергии на размол
при работе трех мель- I
ниц на 100%-ной нагруз- к&т-ч м' 464
«""» "V- | ^» -F зм ,3,7 D-21)

Продолжение примера 2
Наименование Размерность ™'f4e" Формула Расчет Величина Основание
Удельный расход
электроэнергии на размол
при работе трех
мельниц н 90%-ной нагрузке квт-ч n' 529
котла ЭрЗМ рз" tjtt 13,1 D.21)
т ' jg 40,5
5. Тепловой расчет
Температура горячего
воздуха перед мельницей "С /г_ в *В| вп —10 350—10 340 E.43)
Температура
холодного воздуха "С /х в — — 30 § 5.6
Температура
отработавшего сушильного
агента D конце
установки (за сепаратором) . °С t.j Принято — ПО § 5.4
Температура топлива
перед мельницей . . . °С /тл - ■ — 0 § 5.7
Средняя температура /,, -f /тл 110 1-0
топлива d мельнице . . СС t 55 E.9)
Теплоемкость горячего ккал
воздуха — с — — 0,247 Рис. 5.1
кг-град гв
Теплоемкость холодно- ккал
то воздуха ———-г- сх _ — — 0,242 Рис. 5.1
кг • град *■ в
Теплоемкость
отработавшего сушильного ккал i
агента в конце установки — са — — 0,243 Рис. 5.1
кг-град

Продолжение примера 2
Наименование Размерность нне Формула Расчет Величина Основание
Теплоемкость сухого ккал г
топлива при *=5S»C . ~^^ 4. - ~ 0,247 § 1.8
Количество испарен- цр\ — Wna 11,0 — 2,0
ной влаги **1«г Ш 100_<ум, Т00~^ °'092 : <SJ5>
Коэффициент,
учитывающий присос холод-
ного воздуха .... - Кт " - ° Мельница
работает
Коэффициент, учиты- под давле.
наюшнй долю энергии, нием
превращаемую в тепло
в процессе размола . ■ — А;мех — — и,о § о.а
Часовая потеря тепла тыс ккал
в окружающую среду . Q5 — - 50 fc 5.8
Количество
сушильного агента на I кг сырого GB 60 700
топлива «г\™ f. ПоООвГ 1000-40,5 l'S E'64)
Приход тепла
Физическое тепло су- , с , ,,..
шильного агента . . ■ шал\кг qc a £i*c.a'i '-^c.a'i b5cc /j E.1)
Тепло, выделяющееся
лющиГЬоргановб°ТЫ МЁ". ккал\кг ?вех 0,86А\,ехЭрзн 0,86-0,6.13,1 6,8 E.2)
Расходтепла j
„7пспа'рени7влагиаеМ°е ккал!кг Чтп Д1Г E95 +0.47А. /„) 0,092E95 + 0,47-110-0) 59,5 E.4)
Тепло, уносимое с
отработавшим сушильным _
агентом . ..... к«М,'>« ?3 gi^Ji 1,о-0,243-110 40,0 E.8)

Продолжение примера 2
Наименование Размерность ^"|Че" Формула Расчет Величина Основание
Тепло, затрачиваемое J00 — Wx I Wnn \ 100—11 0/ 2,0 \
на подогрев топлива . ккал'кг *л —щ~ (с™ + ТОО^Й^J X ~T00~l°'247 + 100- 2,oj X i 26,2 E'9)
x(t.~t„) X (П0-0)
Потеря тепла н окру- Q. 50 000
хающую среду . / . ккал\кг Чь юООВр 1000-40,5 ; ,,2Э EЛ2)
Вспомогательная вели- q + ?„ : ?тл + ^ _ ?мис 59,5 + 40,0 -| 26,2 + 1,23-6,8
чина ккал,кг С. J\ — 7—; °o,,J (£>-1з)
Теплоемкость сушиль- ккал '■
ного агента сс а Величины сс а и /а находят подбором по кривой для влажного , 0,246 —
кг град воадуха рис. 5.1 из условии, что сс а^ =80, задаваясь ;
Температура сушиль- • предварительно одной из этих величин ч<>с
ного агента СС h бг° ~
6. Определение количества отработавшего сушильного агента за сепаратором
Весовое количество
отработавшего сушильного i
агента кг\кг г,.,., gi + W 1,5 ; 0,092 1,59 E.28)
Объемное количество
отработавшего сушиль- / gt , АЦ7 \ 273 | /а /1,5 0,092 \ 273+ ПО
ного агента ..'... **/« ^вл. „ t+oloT,' 273 \ 1,285 + 0,804) 273 I ll8° : E,29)
Расход отработавшего
сушильного агента при
работе ipex мельниц и
90%-ной нагрузке котла л*/ч Ксе 1000Г1(Л> „ Др 1000-1,8-40,5 72 900 E50)

Продолжение промера 2
Наименование Размерность ' е " Формула Расчет Величина Основание
7. Определение относительной влажности отработавшего сушильного агента и количества первичного воздуха
Влагосодсржание
отработавшего сушильного gd +Ю00ДЦ7 1,5.10 4 1000-0,092 _, . .....
агента г1кг «с.а2 ; -; г- ; йТ\ 72'' E-40)
Относительная влаж- Si у 1000 J > ^ ]000у
ность отработавшего
сушильного агента ...%<? — 10.0 Рис. 5.4
Температура точки
росы °С 'т.р ■ - - 46,0 ' Рис. 5.4
Минимально
допустимая температура
отработавшего сушильного
агента do избежание
конденсации водяных ,
паров "С /2 /т р ] 3 46-3 49 E.45)
Запас но температуре
в конце установки . . =С \t t2 —12 110 — 49 61 —
Весовое количество (■?„ — 1)В D —1L05
первичного воздуха . . Щкг . gnep gt ' — 1,5— ' 1,5 E.54)
Количество первичного
воздуха в процентах от
теоретически необходи- *Гпео-Ю0 1,5-100
мого ....... % W *^ 1,285-5,55 21"° ^?)
Рекомендуемое коли- ,
чество первичного
воздуха % rncpi рек — — 20—25 Табл. 5.4
с учетом

примечания 1

Продолжение примера 2
Наименование Размерность "^If6" Формула Расчет Величина Основание
8. Сопротивление мельницы с сепаратором
Диаметр выходного
патрубка сепаратора . м d — 13
Скорость сушильного
агента в выходном пат- „ у" 72 900
рубке сепаратора . . MJceK w' — 15 3
сс 3600-0,785^ 3600-0,785-1,32! 1J'°
Удельный вес сушиль- , gB4 в 1 59
нога агента kzjmu 7ce V 7^7; 0,885 —
' в.1. и 1,80
Концентрация пыли до (] ._ ±w) /(,, A—0 092) 7
СеПараТ°Ра KZiKZ *• ft + AW 1,5:0,092 . 4'° Табл?-3
Коэффициент
сопротивления — ;м ! се — _ 7,-; 5 Табл. 7.4
Сопротивление мель- rw" n 15 З2 1
ницы с сепаратором . мм вод. ст. ДЯМ_СС Си+се A + 0,8^е) _^£L_ {CQ 7,5A | 0,8 ■ 4,0)^-^-^-X 0,885 333 ^{д''
9. Удельный расход электроэнергии на размол й пневмотранспорт
Сопротивление тракта
от сепаратора до топки мм вод. ст. ДЯсе_т — — 247 И я
аэродинамического
расчета
системы
пылеприге-
товления
Давление воздуха пе- t '•
ред мельницей .... мм вод. ст. рм А//М_сс + Д//сс_т 333 + 247 580

Продолжение примера 2
Наименование Размерность б°н3"е'1е" Формула Расчет -Величина Основание
Температура воздуха
у дутьевого
вентилятора °С *дв - _ 70 —
Расход воздула у
дутьевого вентилятора
при работе трех мельниц
и 90%-ной нагрузке , 273 |-fnn 273 г 70
Коэффициент
полезного действия вентиля -
тора — ij -■ — 0,65 D.40)
Коэффициент
полезного действия
электродвигателя — т|эл — — 0,92 D.40)
Мощность, расходуе- \'р'ы 65 300-580
маг. на пневмотранспорт кет Nlnl 367 0«W 367 000.0,65-0,92 |72 D'40>
Удельный расход
электроэнергии на
пневмотранспорт при работе
трех мельниц и 90%-ной квт-ч JV 172
нагрузке котла . . . Э„„ -jf1 щ-g 4,3 D.39)
Удельный расход
электроэнергии на размол и
пневмотранспорт при
работе трех мельниц и квт-ч
90%-ной нагрузке котла Эобт Эрзм + Э,[н 13,1 ! 4,3 17,4 D.136)
I

Пример 3. Расчет системы пылеприготовления к котлу Еп-640/140 на подмосковном угле (блок 200 Мет)
Наименование Размерность и0означе_ Формула Расчет Величина Основание
I. Характеристика котельного агрегата
Паропроизводи гель-
ность mj4 DK — — 640
Давление пара . . . апш рпс — — 140
Температура перегрева 'С tne —- — 570/570 Тепловой
Расход топлива . - Щч Вк — — 195 расчет
\ котель-
Температура воздуха но го
за воздухоподогревате- агрегата
лем X tBiBn - - 400
Количество котлов,
установленных в блоке шт. гк — — 1
2. Характеристика топлива
Подмосковный уголь
Б2
Рабочая влажность . % WP — — 33,0 Табл. 1.1
Влажность пыли . . % Wna Принято при /2—70"С - 14,0 I Табл. 1.1
т- I Рис. 5.5. б
Гигрос копичеекая
влажность % U71" — 7,5
Выход летучих ... % V — — 47,0
Тонкость пыли ... % /?вС --•■ — 55,0
Коэффициент размоло- Табл. 1.1
способности — /Gig — — 1,7
Теплота сгорания . . ккал\кг Qjj — — 2670
Теоретический расход
воздуха нмй1кг V0 — — 3,14
Крупность дробления
угля % Rrr — — 20 § 1.4

Продолжение примера Я
Наименование Размерность " Формула Расчет Величина Основание
3. Выбор мельниц и схемы пылепрнготовления
Молотковая мельница^ — - ■— J — — Табл. 2.1
Индивидуальная схема'
пылепрнготовления с
—Прямым вдуванием . . — — Схема принята по рис. 2.2, в, но с подачей горячего воздуха — Табл. 2.2
в мельницу от отдельного воздухоподогревателя высокого
давления, схема которого показана на рис. 2.6, в
Количество мелышц
на котел шт. га — — 4 Табл. 4.13
Производительности 0,8ВК 0,8-195
для выбора мельницы т\ч Вр ' _;-; i —\ .— 52,1 D-52)
Произволител ь н о с т ь '
при работе четырех
'мельниц и 100%-пой на- g 195
грузке котла .... т!ч Я0 —- -j- 48,8 <> 4.6
г гк 4
ПрОИЗВОДИТСЛЬ НО СТЬ : ■ :
при работе трех
мельниц и 90%-ной нагрузке 0,9ВК 0,9-195
котла /и/ч Вр г —-. j— 58,6 § 4.6
Мельница ЛШТ 2000/
2600/735 с инерционным
сепаратором — — Выбрано ■ - — Мельница

проектируется
Диаметр ротора ...«.£> — — 2,0 )
Длина ротора . . м L — — 2,6 Мельница
; проекти-
Скорость вращения I русТся
ротора об/мин п — — 735 }

Продолжение примера 3
Наименование Размерность °°1и'е * Формула Расчет Величина Основание
Окружная скорость *
ротора MJctiK и - — 77
Высота била .... мм Л — — 265 Мельница
Число бил .... шт. т - - 102 i ag™™~
Число рядов .... шт. т, — — 17,0
Число бил по окруж- т j02
ности ротора .... шт. mD —— -r=r 6,0 D.30)
4 Тепловой расчет
Температура горячего j
воздуха перед мельницей °С (г_ а /в< вп — 10 400 — 10 390 E.43)
Температура еушиль- I
ного агента перед мель-
лицей "С /j Принято — 390
Температура
холодного воздуха . . . . °С /х в — -.-- 30 § 5.6
Температура отрабо-
таошего сушильного
агента в конце
установки (за сепаратором) . "С t-. Принято — 70 § 5.4
Температура топлива
перед мельницей ... °С /тд — — 0 § 5.7
Средняя температура ^ ^ ^ 4- /Til 70 + 0
топлива в мельнице . . РС / —^— 35 E.9)
Теплоемкость
сушильного агента перед мель- икал
ницей — е.. . -- -■■■ 0,248 Рис. 5.1
кг ■ град

Продолжение примера 3
Наименование Размерность „и'|Че" Формула Расчет Величина Основание
Теплоемкость холодно- . ккал
го воздуха сч „ — — 0,242 Рис. 5.1
кг-град
Теплоемкость
отработавшего сушильного ккал
агента в конце установки с> — — 0 242 Рис 5.1
Теплоемкость сухого клал '
топлива при 1=35° С . с%, — — 0 261 S 1.8
кг-град .
Количество испаренной до- уупл 33 14
влаги кг\кг Ш — — 0,221 E.5)
100 — W°* 100 14 ' ч '
Коэффициент,
учитывающий присос
холодного воздуха — ! /С,|рс — О Мельница
работает под
давлением
Коэффициент,
учитывающий долю энергии,
превращаемую в тепло
в процессе размола . . ■- "Кип* — — 0,8 § 5.5
Удельный расход
электроэнергии на размол квт-ч
топлива -Эрзя Предварительно задаемся — 9,0
Часовая потерн тепла ,
в окружающую среду . тыс ккал'ч Q., — — 31,0 Табл. 5.3а
Приход тепла
Физическое тепло
сушильного агента . . . кка.^кг qc a (:с а^, 0,248-390^ 96,^1 EJ)
Тепло, выделяющееся
в результате работы
мелющих органов . . ккоЛ\К2 </м<:> ' 0,86КмехЗрм | 0,86-0,8.9,0 I 6,2 | E.2)

Продолжение примера 3
Наименование Размерность ние " Формула Расчет Величина Основание
Расход тепла
Тешю, затрачиваемое
на испарение влаги . . тсал\кг ?„сп № E95 - 0,47Ь - t1A) 0,221E95 + 0,47-70-0) 138,8 E.4)
Тепло, уносимое с
отработавшим сушильным
агентом ккал'кг q-i c-Agi 0,242-70-g! J6,9^, j E.8)
Тепло, затрачиваемое 100 — W J №пл \ 100—33/ 14 \
на подогрев топлива . ккал/кг ?тл щ |^ + ___^.j(/3_fM) _—(^б-г^ J. u ]G0~°) 19'8 <59)
Потеря тепла в окру- Qr 31000
жакяцую среду . . . Ккал,Кг , Ф, ~ЩЩ- Ш^Ь °'53 EЛ2)
Количество
сушильного агента на 1 кг сы- ?исч + 9т., + Я* - Уме» 138,8+19,8 | 0,53-6,2
рого топлива .... кг\кг gt —t __ ^ g6 j _ [g g 1,S2 E.13;
5. Определение количества отработавшего сушильного агента за сепаратором
Весовое количество
отработавшего
сушильного агента кг/кг £влв gi+W 1,92 + 0,221 2,14 E.28)
Объемное количество
отработавшего сушиль- / g ±\у \ 273->~ Ъ {1,92 0,221 \ 273 — 70
Расдод отработавшего
сушильного агента при
работе четырех мельниц
котла0070"8. "аГРУЗКС Mri4 Vze ГООО^. ВВ, 1000-2,22.48,8 108300 ' E,50)

Продолжение примера 3
Наименование Размериостъ ние6 Формула Расчет Величина Основание
Расход отработавшего
сушильного агента при
работе трех мельниц и
90%-ной нагрузке котла м^ч Vce Ю001'вл. вВр 1000-2,22.58,6 130000 E.50)
Скорость
отработавшего сушильного агента
в сечении ротора при
работе четырех мельнии и у" 108 300
100-ной нагрузке котла ж(еек »с< а "ЗбОШ" 3600.2,0.2,6 5Я {4М)
Скорость отработапше- „.„..■
го сушильного агента в
сечении, ротора при
работе трех мельнии и V" 130 000
90%-ной нагрузке котла м\сек wc- а бЖ5Г 3600-2^0.2,6 70 D3!)
6. Определение мощности, потребляемой мельницей
Величина, характери- '*«■•
зующая максимальную
влажность топлива . . ~ К l-fl,07U7P 1 + 1,07-33 36,3 D.5)
Средняя влажность • If, + ЗК71 33 + 3-14
топлива в мельнице . . % U/CP — '— 18,8 D.6)
4 4
Поправочный
коэффициент, учитывающий
влияние влажности на
раэмолоспособнпсть топ- - 1 /^ _ {W^ т/36,3-'- lg.es 0 875 (.„
тва вл1 | ^_(U7'")'^ У 36,3- -7,53 '
Коэффициент
пересчета веса угля со средней
нлажкостыо на вес сы- ]00 — ЦУ^ 100— 18,8
рого угля — П„да "Ю0— W\ 100—33 \ 1' ( '

Продолжение примера 3
Наименование Размерность ^ие^ Формула Расчет Величина Основание
Вспомогательная
неличина — mjj'js — 6,0"'25 '.56 Табл. 4.9
Коэффициент, учиты- :
вагощ.ш снижение
производительности а
эксплуатации — АГЭК — — 0,85 D.26)
Коэффициент,
учитывающий степень
дробления угля — Ядр — ■ _._ 110 Рис. 4.6
Величина,
учитывающая влияние тонкости / 100-0,4 / 100\ии
пыли — (In-—) — jln— 0,73 Ркс. 4.13
Относительная
мощность мельницы при
работе четырех мельниц ,Л „ / 100W>/ 1,50 \ / 1.5-2,0 \
и 100%-ной нагрузке Вр- 10У7Ч> ,п7Г И + ~~*~~ 48>8-т'l-°-73 l "! к «
котла A,43ЛГ,-1)и'' с-а : 0,914 D.26)
\ ,5и-Ч-КЛ0Г1пПЛП1..т% К™ 1,5-77я.3,6-1,7.0,875-1.21-1,56.0,85
— Ml — — 1,39 Рис. 4.12
Относительная
мощность мельницы при
работе трех мельниц и ./ 100\о.«/ 1,5Р\ ,Л<ЛЛ/, 15-2,0 \
90%-НойР нагрузке котла _ „ ^ _„,,, ^10 M'"^)^ ^) 58,6.10M.Q,73(l-| -^)
1,5иЗ£/СлоЯвл1ЯВЛ2т^25/Сзк 1,5-773.2,6-1,7-0,875-1,21-1,56.0,85
— ЛГг — — 1,48 Рис. 4.12
Относительная
мощность при Каб = 1 и
Ккок = \ — JVj0 — . — 1,73 Рис. 4.11

Продолжение примера 3
Наименование Размерность ^flf46" Формула Расчет Величииа Основание
Поправочный
коэффициент, учитывающий аб-
разивно'сть топлива . , — Каб — — °>8 D.32а)
Поправочный
коэффициент, учитывающий
конструктивные
особенности мельницы и
сепаратора - Ккт - — 1,15 D.32а)
Рекомендуема»
относительная мощность . . — Л'грс.к Л^пКабКиои 1,73-0,8-1,15 1,59 D.32а)
Коэффициент,
учитывающей относительную / 2!i\* i 2-0 265 \<
высоту била - р i_()Gh_l_j I — 0,7 A — -) 0,796 D.34)
Коэффициент,
характеризующий лобовое
сопротивление в мельнице — Сб — — ^ »^ D.33)
Мощность мельницы т ■ _
при холостом ходе . . кет Nxox х 7- W'^Lfiu-' У mDc6 7.10-5.2,0-2,6-0,~96-77»7/6.1 324 D.33)
Мощность,
потребляемая мельницей при
работе четырех мельниц if
100%-ной нагрузке котла кет /V NiNxo.i.x 1,39-324 450 D.38)
Мощность,
потребляемая мельницей при
работе трех мельниц и
90%-ной нагрузке котла кет N ^^хия.х 1,48-324 480 D-3S)
Удельный расход
электроэнергии на размол
при работе четырех
мельниц и 100%-ной нагруз- квт-ч N 450
ке котла Эры -ft- jg-g 9,2 D.37)

Продолжение примера 3
НгМненованнс Размерность °Л',1~Че~ Формула Расчет [Величина Основание
| ние - |
Уде'чяый расход элек-
трочш-ргнн на размол
при работе трех мельниц
и 9П%-ной нагрузке кот- К6т-ч N 480 '
ла Эрзм ~jf 58~б 8'2 D^7)
! Так как полученное значение Эрм отличается от ранее принятого '
менее чем на 15%, расчет считается законченным
Удельная топливная
нагрузка ротора при ра-'
боге четырех мельниц и т В^ 48,8
!00%-ной нагрузке котла —^— #уд — ~ Q „ 6 9-4 —
Удельная топливная
нагрузка ротора при
работе трех мельниц и в„ 58,6
90%-ной нагрузке котла *»уд -=-7- ~7Гп ч г ' —
(Q) Определение относительной влажности отработавшего сушильного агента и количества первичного воздуха
Влагосодержанис от- ,
работавшего сушильного ^ » I 1°оод^' ] -920 + 1000-0.221
Относительная
влажность отработавшего су-
шильного агента ... % f> •— ~~ 54>0 "ис' &-4
Температура точки
росы . ■ .... °С /т.р - - 56 Рис. 5.4
Минимально допусти- ->.
мая температура
отработавшего сушильного
агента во избежание
конденсации водяных па- , m ,,.,,
ров °С ?2 'т.Р + 3 ^ 3 59 E'45)

Продолжение примера 3
Наименование Размерность °ц^~ Формула .. Расчет Величина Основание
Запас по температуре , i
в конце установки . . °С Да* t2 — t2 • 70- -59 11 E.45)
Весовое количество )
первичного воздуха при I
работе четырех
мельниц и 100%-ной нагрузке Zug 4.48 8
котла кг'\хг guep fflTfT 1'92~ШГ 1'92 E54>
Весовое количество
перпнчного воздуха при
работе трех мельниц и (.?„—■ 1M D — 1M2 1
90%-ной нагрузке котла кг\т gnep gt—~~ 1,92-——- -'- 1,92 E.54)
Количество первичного u,J#k и,»-life
воздуха в процентах от
теоретически необходи- gtiep-l№ 199-100
Рекомендуемое количе- (ов»' i ,£ВЭ-л, 14
стио первичного воз-
Духа % гпср, рск — - ■ 45- -55 Табл. 5.4
8. Выбор основных элементов оборудования системы лылеприготовлення
Сепаратор
Сепаратор иперциоЕс-
ный — — —- — -- Тип сепаратор
см. рис. 6.И
Ширина восходящего
канала м а — — 1,9 Сепаратор
проектируем
Секундный расход су- , у" 130 000
шильного агента . . m-Iwk Vсе сек _~? —;ш=г— '&<l См. разде
3600 3600 5 расчет
Удельный вес сущиль- . g"M „ 2 14
ноге агента кг/л3 1№ 17 ^Г55 0,963
v вл. а £УА£

Продолжение примера 3
Наименование Размерность Формула Расчет Величина' Основание
Скорость рушильного
агента в восходящем ка- . КС(. сек 36, I
нале сепаратора . . . м<сек w у- 7.3
La 2,6-1,9
Рекомендуемые
пределы скоростей .... м\сек tt'peK — — 3,75—9,5 §6.15
Концентрация пыли на . {\ — Ш)К^ A—0,221L „
входе в сепаратор . . кгЫг \\v —— д^ 1 92 — 0 221 6 Табл. ''3
Пылепровод
сепаратор —
горелки
Количество пылепро-
водов от одной мель-
пины шт- глла 4
Диаметр пылепровода мм d Принято — 630x7
Скорость сушильного у" 36,1
агента в пылепроводе . м,сек w «■ «■« ТтВ-О.61GM 3°'3
Рекомендуемые пре- ' 0,785rf-z,ui, ■ _
делы скоростей . . . м/сек w — ~ >ъ 1абл- ,л
Концентрация пыли в j д^ ■ j g 221
пылепроводе .... кг\кг ». . _—— 0,364 Табл. 7.3
Горелка СС_ГОр £. -I-«Г 1.92,0,221
(прямоточно-
улиточная
с рассекателем)
Выходное сечение
горелки мг /Г0р 0,785^ 0,785.0,85' 0,567
Выходная скорость > У^, t.eK 36,1
-первичного воздуха , . mjcck w,.nn . , V , п гг-' 15,9 —
Мощность горелки . /Ив/я А/,,,-, ——— — 12,5
Рекомендуемые пре- ^м^гор 4-4
делы скоростей .... м\сек | №'рск — -• 14 -16 Табл. 7.2

Сводная таблица вспомогательных величин к аэродинамическому расчету
Количество Расчетннй расчетное „, , . Скорость УДе-ьнык Концентра-
Наименоваиие участка на °дин лиаиетр й, сечение /, Длина 1> воздуха w, вес в03- ция пыл" **
Мельница с сепаратором 4 — 4,94 — 7,3 0,963 1,46
Пылепровод сепаратор-горелка . . 16 630X7 0,298 23,5 30,3 0,963 0,364
Горелка 16 0,85 0,567 — 15,9 0,963 0,364
Продолжение примера 3
Наименование Размерность ние340" Формула Расчет Величина Основание
9. Аэродинамический расчет
Сопротивление нсасы- ] ^
вающегб тракта . . . мм вод. ст. 4//ВСас — — 42,0 ДННами'
Сопротивление тракта > ческого
от дутьевого вептилято- I расчета
ра до мельницы . . . мм вод. ст. А//трк — — 222,0 1 котла
.Мельница
с сепаратором
Коэффициент сопро- 37-№ 37 ■ 10а
тнвления £м+се 9,5 + —^— 9,5 \- -^~ 15,7 Табл. 7.4
Сопротивление мель- , (да* \г-у 7-32-0,963
вицы с сепаратором . мм вод.ст. Шы+К Z (I + 0,8^се) £!_!. 15,7A + 0,8.1,46)——— 89 G,12),G,13)

Продолжение примери .?
Иапменоианке Размерность unlf6" Формула Расчет Величина Основание
П ы л е п р о в о д
сепаратор —
горелка
Длина ныленровода м I — 23,5
Коэффициент трения — I. — - 0,02 § 7.2
Сопротивление трения мм вод. г/и. ji//rpH awop >. (| - 2,5;^.) -L-. K'"-roi> „,^ 0,02 A-2,5-0.304)-~° X 65,7 G.8),
Коэффициент
сопротивления распределителя
ныли Ц\ iu — ">4 Табл. 7/1
Сопротивлении распре- „ а12 , 30 3-
делнтеля пыли . . . . мм вод. ст. ^,.„..1 Ср пл A А 0.8асс) CQ-r"f -ice 0,4 A-т 0,8-0,364) —— X 0,963 23,3 G.12),
Коэффициент
сопротивления плавного
поворота на 90", У?/й = 3,3 . - "i.ui.i K&uBC 0,15-1-1 0,15 Рис. 7.10
Коэффициент сопро-.
тивлепия плавного позо- i
рота на 20°, /?/ft = 3,3 . — -мои? К^ВС 0,15.0,Ы 0,015 1'ис. 7.10
Коэффициент
сопротивления плотного
клапана 'к.-1 — — 0,2 Табл. 7.4
Сопротивление двух I
поворотов на 90°, одно
го — на 20° и плотного
клапана мм вод. ст. itfn0E_K1 B:,!П„ -Спои, ■-■ ?*.■,)■ (И- 2,5;j.c1.) X B-0.15 i 0,015 -v 0.2) >< 44.4 G.10),
"fl 30 3- G.11)
у Л-, го„ ,- " < A-2,5-0,364) ___ X 0,963

Продолжение, примера 3
Наименование Размерноеь! (-означе" Формула Растет Величина Осноиан.'е
_____ __ ^
Полное сопротивление [
пылепровода . . . .мм вод. ст. ДА/СС_Г0? -Wp. ,1Л , Д//Т1)|, сс..ГОр- -*//га)„.И;, 23,3 ■-65,7 г 44.4 133,4 -
Горелка
(п р я м о т о ч н о -
у л и т о ч п а я - ;
с р а <: с « к а т е л е м) ■
Коэффициент
сопротивления — ',щ> — — ; 2.0 Табл. 7.4
Сопротивление горелки мм во).ст. \Нт ■:,.<,,, A -f 0 ?.•/) -_J'-._-_ -/ 2,0 A - 0,8-0,364) —-- X 0,963 32.0 G.12),
2? 2-9,81 G.13)
Потеря напора
Hi ПОДЪСМ
т о п л и в а
Потеря напора иа
подъем топлива . . . мм еод.гт. А//1|од APcufcc 6,5-0.364-0,963 2.3 G.19)
О б ш е е
сопротивление
тракта
Разрежение на выходе
из топки им eot).c.ti. Г/\ — — 5,0 G.25)
Разреженн? п топке на „ :
уровне горелок . . мм вод. ст. 5Т 5Т ; 0,9В/-/ 5 ■ 0,95-20 I 24 G.25)

. Продолжение примера 3
Наименование Размерность 0б°*"аче" Формула Расчет Величина Основание
Сопротивление
нагнетательного тракта . .мм вод. ст. ДЯ,[аг 4//трк + AWM_M + ДЯсе_гор + 222 + 89+133,4 + 32 + 2,3 — 24 454,7 —
■J ""гор !-■"'под" '-'т
Общее сопротивление
тракта мм вод. ст. Д//о6щ АНП„ \-\ИаСЗС 454,7 + 42 496,7 G.24)
10. Выбор дутьевого вентилятора
Среднее абсолютное I
давление воздуха d коле- , Д//„1Г- 0,5ДЯоб1Д \ / 454,7-0 5-496,7 \
ее вентилятора . , .мм pm.cn. /^ ср £+1,1^ [3 6 ™) 760 И, 1 ( ! ^~ - 776,7 F.27)
Действительный удель- 0,289 A000 — й?ми)/>п(к ср 0 289 A000 — 10) 776,7
«А вес воздуха .. . *,* т, F22 (/мв) B73 W "F22 - 10) B73 + 30) »• "> .(«9)
Удельный вес газов,
к которому отнесена ха- 273 273
рактеристнка .... кг/л3 г Чов .->-.., , ,— 1,285—-" 1 198 —
■^'J —'х.ф ^ 273 + 20
Расчетный напор
дутьевого вентилятора мм вод. ст. Нр 1 , ИЯобш 1,1.490,7 546,0 G.28)
1 198
Приведенный напор . мм бод.ст, //прив /Vp~- 546 0-' 550 F 23)
|.< 1,19
Расчетная
производительность дутьевого
вентилятора м3',ч Vp,BnB 1.05Vc« 1,05.130 000 136 500 E.52)
i/ 760 0
Приведенный расход _ил,Ч Уприв %, впв — 136 500 133 800 F.24)
^абс, Ср //6,7
1

Продолжение примера !3
Наименование Размерность "?"аЧС" Формула Расчет Величина Основание
НИс I I
Вентилятор BD-20 — Выбрано —
Скорость вращения
вентилятора . ... об', мин п ■■-- — , 730 „А^ролина-
Напор вентилятора . мм воа.ст. п -~ ■■- о_и пасче-т ко-
Температура, к кото- тельных
рой отнесена характеры- установок",
стнка X Схар - " 20 1961 г.,
_ график S6
Давление, к которому J
отнесена характеристика мм рт. ст. Ис,Яр — — 760
Коэффициент
полезного действия вентилятора — ij — 0,7
11. Удельный расход электроэнергии на размол и пневмотранспорт
Давление воздуха пе-1 [
ред мельницей мм вод. ст. р»' ДИи.( се ~ -Я-._гор + *"„,„ 4- 89 - 133,4 32,0,2,3 24 | 232,7
Температура воздуха
у дутьевого вентилятора X /дв — - 70
Расход воздуха у
дутьевого вентилятора
при работе трех мельниц
„90%-ной нагрузке кот- , 273 +-_, '30«ю|£±£ 130000
Коэффициент полезно- (
го действия электрод»»-
гателя ....... %л - - 0,92 (.1.40)

• Продолжение примера 3
Наименование Размерность iir,ft Формула Расчет Величина Основание
лис г
Мощность, расходуе- Vp4 130 000-232,7
мая на пневмотранспорт к*т Nan WoOOy^ 367 000-0,7-0,92 128'° {4М)
Удельный расход
электроэнергии на
пневмотранспорт при работе
трех мельниц и 90%-ной квт-ч Nmi 128
нагрузке котла , . . Эан —— ; 2,2 D.39)
т В 58,Ь \
Удельный расход
электроэнергии на размол и
нненмотранспорт при
работе трех мельниц и квт-ч
90%-пой нагрузке . . Эаьп\ 5,г,м +-Эми 8,2-2,2 10,4 D.136)
т
Пример 4. Расчет системы пылеприготовления к котлу Пп-950/255 на экибастузском угле (блок 300 Мет)
Наименование Размерность °'1!а' " Формула Расчет Величина Основание
г пне г J
I. Характеристика котельного агрегата
Паропронзво д и т е л ь- }
кость т\н Лк — - 950 I
Давление пара . . . ата япе — — 255 I
_ „., . zinc"n I СИЛ ОБО И
Температура перегрева С tnr, — - 570;5/0 расчет
Расход топлива . . т',ч Вк — — 172 I котель-
,- Температура воздуха J нога аг-
за воадухоподогревате- регата
л™ ГС t'BiBn - - 310
Количество котлов,
установленных в блоке . шт. гк — — I '

__^_ _ ___ _ Продолжение примера i
Наименование Размерность '*"' " Формула Расчет Величина Основание
2. Характеристика топлива
Экибастузский уголь!
СС .
Рабочая влажность . % W'P — — 8,0 Табл. J.J
Влажность пыли . . % №пл Принято при /: -110" С — 1,3 1 Табл. 1.1,
J Гис. 5.5, в
Гигро скопнческая
влажность % W" — ■— 2,5
Выход летучих ... % Vr - — 31,0
Тонкость пыли ... % R,,,, — — 20,0
Коэффициент размоло- I Таб'1 1.1
способности -• Яло — — 1.35
Теплота сгорания . , ккал.кг QHi> — 4120
Теоретический расход
воздуха н.и">;ч Vе — — 4,55
Крупность дробления
угля % Rh. — j 20.0 § 1.4
3. Выбор мельниц и схемы пылепрнготовления
Молотковая мсльшша — | I — Табл. 2.1
Индивидуальная с.хе- i Схема принята по рис. 2.2, а, во с подачей горячего воздуха
ма пылепрнготовления в мельницы от отдельного воздухоподогревателя высокого дав-
с прямым вдуванием . -- ; Ленин, схема которого показана на рис. 2.6. в Табл. 2.2
Количество мельниц !
на котел шт. zu { — 6 Табл. 4.13
I

.^________ ____ Продолжение примера 4
Наименование Размерность ни& Формула Расчет Величина Основание
Производите.! ь в о с т ь
мельницы при работе
пяти мелышц и 90%-ной 0 дд q 9.0 \Т>
нагрузке котла .... т',ч Вр — — ■—- 31,0 0.53)
гк — 1 6 — 1
Производител ь и о с т ь
мельницы при работе
шести мельниц и 100%-ной g. 172
нагрузке котла .... т;ч Вр —— —- 28,7 4} 4.6
*
Молотковая мельница
ММТ 2000/2200/735
закрытого типа с
центробежным сепаратором — — — — — Табл. 4.10
Диаметр ротора . . м D — •- 2,0 1
Длина ротора . . . м L — — 2,2
Скорость вращенггв
ротора об', мин п — -- 735
Окружная скорость ро- Табл. 3.5
тора м\сек и. . — 77
Высота била .... мм h — — 205
Число бил .... шт. т — -— 102
Число рядов .... шт. mL -- — 17
Число бил по окруж- т Ю2
ности ротора .... шт. тй —^- — 6 D.30)

Продолжение примера 4
_ . ___ ______ _____
Наименование Размерность °ии^ " Формула Расчет Величина! Основание
4. Тепловой расчет
Температура горячего
воздуха перед мельни-
цей °С t,K ',,»„-Ю 310'-10 3°° E-43)
Температура
сушильного агента перед
мельницей "С tx Принято — 280 —
Температура
холодного воздуха" °С ts в — — 30 § 5.6
Температура
отработавшего сушильного
агента в конце устанон-
ки (за сепаратором) . *С ■ <2 Примято — 110 § 5.4
Температура топлива
перед мельницей . . . 'С /тл — ■ — 0 § 5.7
Средняя температура t.-,-\-tTf ПО—0
топлива в мельнице . . °С t —"-^- 55 E.9)
Теплоемкость сушиль-
ного агента перед мель- кка,л
ницей — с. , — — 0,245 Рис. 5.1
кг ■ град
Теплоемкость холод- кка ц
ного воздуха .... '-— <■ „ - - 0,242 Рис. 5.1
кг-град
Теплоемкость
сушильного агента в конце ус- ккал
тановки . ..... с2 — \ ~ °'243 Р,1С- 5-'
кг ■ град

_^____ _^__ Продолжение примера 4
Наименооанке Размерность ™'1аЧе" Формула Расчет Величина Основание
Теплоемкость сухого ккал
топлива при г=55"С . 4Л — 0.2-47 § 1.8
кг-град тл ' *
Количество испарен- ц/, IF"-1 fi 0 -■ I 3
ной влаги к: кг &W — г— —~ — 0 068 E 5)
100 И/'1-1 100 -1,3 к
Коэффициент, учиты- ч Медьпицл
Бающий присос холодно работает под
го воздуха — Кире — — 0 давлением
Коэффициент,
учитывающий долю энергии,
превращаемую в тепло
б процессе размола . . — К мех — — 0,8 § 5.5
Удельный расход
электроэнергии на размол квт-ч
гоплина Эрзхг Пгедварительно задаемся -- 15 Табл. 4.10
Часовая потеря тепла ты,- ккал
в окружающую среду С?.-, —- 26 Табл. 5.3а
Приход тепла • •
Физическое тепло
сушильного агента . . . ккил\к/. </с а сс _tKg\ 0,245-2f0.j! ой,0^, E.1)
Тепло, выделяющееся
и результате работы
мелющих органов . . . ккал\кг qKt_ 0,86/<\1;х.9,,-,.,, - 0, йб ■ 0,8 -15 10,3 E.2)
Расход т I* ила
Тепло, затрачиваемое
на испарение влаги . ккал',кг qmn ± f' EУ5 0.47/,-~ /тл) 0,038E95 j 0,47-110 — 0) 44,0 E.1)

Продолжение примера 4
Наименование Разыернесть ОЬо™^' Формула Расчет Величипл Основание
_____
Тепло, уносимое -с от- ;
работавшим сушильным „„ _
агентом ...... ккал\кг Ч« с,*..?. 0,243-11С-, 2в./*-, E.8)
Тепло, затрачиваемое 100 -W, ( с 1Г«Л \„ , , 100 8,0 ,'„ „,., , 1___V' <,- ч /гс-ч
на подогрев топлина . кка,->;кг <?т,, 100 ' ( '" + 100 - №''"' 10° \ ТОО 1,3 }л Za 6 ^>
X A10-0)
Потеря тепла в окр\'- £),, 26 000
жающую среду .... ™ал*г qb к00Вр . .. lOOO^lTo ' ( '
Количество
сушильного агента на 1 кг сырого г/нгп - </п -- <Л, <?м~х 44.0 I 26,3—0,84 10,3 ,г
топлнна кг/лгг _-, - - , _ , — ' '686-267 ' 145 [оА>
■с. а I - - • |
5. Определение количества отработавшего сушильного агента за сепаратором
Весовое количество
отработавшего сушильного .
агента ...".... кг'кг 81Л в g\ + W 1,45- 0,038 1,52 (о.28)
Объемное количество
отработавшего сушили- / у. ■ Ш \ 273 - ts / I ,4o 0 068 '■ 273 ■: 110
ного агента мЧкг Vил„ ' Л.-j,, ц" 0,Г04 / 273 U ,2Р5 ^ 0Д04 J 273 lJl {bJ9}
Расход отработавшего
сушильного агента при
работе шести мельниц
и 100%-ной нагрузке „
котла . лЛЧ Vcc '««'О 7а|1, _!р 1000-1 ,71-28.7 49000 <о.50)
Расход отработавшего
сушильного агента при
работе пяти мельниц и , , ^ ,-„
90%-ной нагрузке котла м*!ч Vce 1000 Vb:l„ Д„ 1000-> ,71.31,0 52 650 E.50)

Продолжение примера 4
Наименование Размерность „ие Формула Расчет Величина Основание
Скорость
отработавшего сушильного агента в
сеченич ротора при
работе шести мельниц и у" , 49 000
100%-ной нагрузке котла м\сек w "— _ 3,1 D.31)
3600DL 3600-2.0-2,2
Скорость
отработавшего сушильного агента
в сечtpнии ротора при ра- ,
боге пяти мельниц и Vze 52850
90%-иой нагрузке котла м\сек W, а -^^г 3600-2 0-2,2 *'* j {iM)
6. Определение мощности, потребляемой мельницей
Величина,
характеризующая максимальную
влажность топлива . . - К 1---1,07W'P li 1,07-8,0 9,56 D.5)
Средняя влажность \ГЛ 4 би7"'1 8-4-0-1.3
топлива в мельнице . . % IFCP —-— —4} 2,26 D.29)
Поправочный
коэффициент, учитывающий
влияние влажности на
размолоспособность топ- /" ^ _ (ц/срJ /"9,562 — 2,262
л,1йа ~ П** ]/ ^-(р/я)* ]/ 9,562-2,52 ''01 D)
Коэффициент
пересчета веса угля со средней ;
влажностью на вес сы- 100 - №СР 100 — 2,26
Р°г°Угля - я-2 too-w, юо-8,0 ,,(}6 D-8)

'__ Продолжение примера 4
Наименование Размерность 6°„"g4e" Формула Расчет Неличина Основание '
Вспомогательная
величина — т£'-'5 -- 6,0'1'23 1,56 Табл. 4.9
Коэффициент,
учитывающий снижение
производительности в
эксплуатации — Кэк — - 0,85 D.27)
Коэффициент,
учитывающий степень
дробления угля — Дф . . — [ 1.0 Рис. 4.6
Величина,
учитывающая нлмяиие тонкости / j^q и,,б / Ю0 ,''.*> I
пыли -- in—— - [ In-7^-} i 1,33 Рис. 4.13
Коэффициент,
учитывающей влияние
закрытия ротора — Кх„. — — 0,7 D.27)
Относительная мощ- ,, 1ПП,06/ п«п\
ность мельницы при ра- вю,п | ]п1^ \ " Л .-. JL±i\ 1013*(l ■ 1±1^\
боте шести мелышц и \ R I \ -w2 I ' ' ' ' I "* ч~72—/
100% -ной нагрузке котла — A43 А/,-— ; "li ±— ±1.' '. - '-' 2,24 D.27)
Ni — -- 2,89 Рис. 4.12
Относительная мощ- . 1П0\ С 6 ' п "Г)\
ность мельницы пр.. ра- ВЛ0»Пт> ( In— \ ' {' I 4 --^- ) „. п 1п, . п , ЧЧ/, 0.5-2,0 \
боте пяти мельниц и р м I #.„, I \ w'i ) 31 ,Q-10>-1,0-I ,33 I 1 ; ——-—j
90%-ной нагрузке котла — A.43Л/,— i 1_ — ^±1. ^ ' : 2,39 D.27)
iv'7 1 4«'ZA' /7 ,/7 лот'А-5КаЖ,п ],4-77:'.2,2-i,35-1,01-1,06Х ;
— Nt - - — 3,12 Рис. 4.12
Относительная
мощность при Каб=1,0 и
Кксп = 1,0 /V,-,-, — -- 1,73 Рис. 4.11

. Продолжение примера 4
Наименование {Размерность 0<"Ц|Че" Формула Расчет Величина Основание
Поправочный
коэффициент, учитывающий аб-
раэивпость топлива . . — /<а6 ._ \ д> A.32а)
Поправочный
коэффициент, учитывающий
конструктивные
особенности мелышцы и
сепаратора : — Ккоп — ■ — 1,95 D.32а)
Рекомендуемая
относительная мощность - ;V/]ieK ^ц,КабКкои 1,73-1,0-1,95 3.37 D.32а)
Коэффициент,
учитывающий относительную , 2ft \i / 2-0 TJS \*
высоту била .... h I 0,7 1- —-) I 0,7 1 '-^-—I 0,72 D.34)
Коэффициент,
характеризующий лобовое
сопротивление бил к
мельнице ; — ,6 - — 0,6 D.33)
Мощность мельницы _ _ . _
при холостом ходе . . кет Л'Х0Л|31 7-10£_.&№> \ mD c6 7-10" 5-2,0-2.2-0,72.77з ]/'6-0,6 149 D.33)
Мощность,
потребляемая мельницей при
работе шести мельниц и "
100%-пой нагрузке котла кет Л1 МЛ'хол. х 2,89-149 430 D.38)
Мощность,,
потребляемая мельницей при
работе пяти мельниц и
90%-ной нагрузке котла кет /V NiNxo.i.x 3.12.S49 465 D.38)
Удельный расход
электроэнергии на размол
при работе шести
мельниц и 100%-ной нагрузке кет-ч N 430

____^__ ______ _____ _____ ' Продолжение примера 4
Наименование Размерность ^Г' Формула Расчет Величина Основание
_ ■■ i _________^__________________________________________________________
Удельный расход
электроанергии на размол
при работе пяти
мельниц и 90%-ной нагрузке к N 465
ко™ — э- я" Ж 15-° <437>
Так как полученное значение Зрзм совпадает с ранее принятым,
расчет считается законченным
Удельная топливная
нагрузка ротора при
работе шести мельниц и т _1 2 ю
100% -ной нагрузке котла —-— о _! ее
•*-*•* УА _i 2.2,2 '
Удельная тогглквняя
нагрузка ротора при
работе пяти мельниц и т Вр 31,0
90%-ной нагрузке котла —-— Вуд о о о 7,0 —
7. Определение относительной" влажности отработавшего сушильного агента и количества первичного воздуха
Влагосодержапие от-
работавшего сушильного ^ ^ ____________! 1.45.10+1000-0,068 fi- - (. 4Q)
Относительная
влажность отработавшего
сушильного агента . . . % <р — — 8 Рис. 5.4
Температура точки
росы "С /-. р ; - — 42 Рис, 5.4

Продолжение примера 4
Наименование Размерность ?||l'a4e" Формула Расчет Величина Оснокание
Минимально
допустимая температура
отработавшего сушильного
агента во избежание
конденсации водяных
паров °С Ь/ /т. р-3 42 + 3 45 E.45)
Запас по температуре
в конце установки . . СС It /г ■— t/ 110 15 65
Весовое количество
первичного воздуха при
работе всех мельниц и
100%-ной нагрузке кот- гмВ9 6-28 7
ла кг 1кг gnep g{ —— 1,45 ^— 1 „45 E.54)
Весовое количество
первичного воздуха при
работе пяти мельниц и (гм—1)ВР 1 45F—1J8,7
90%-ной нагрузке котла кг/кг £пср gx—^-^ ^—Q g^2 1,45 E54)
Количество первичного
воздуха в процентах от
теоретически необходи- ^nt,p 100 j 45-100
М0Г° % '"'" ^V^ 1,285-4,55- 25 Er5?)
Рекомендуемое
количество первичного вот-
ДУ-« % гиеррек - - 25-35 Табл. 5.4
8. Сепаратор
Сепаратор
центробежный — — -- — — Рис 6.14
Напряжение объема , у"
сепаратора при йм=20% м с±, — ~ 3500 § 6.Н

Продолжение примера 4
Наименование Размерность ' Формула Расчет Величина Основание
Объем сепаратора . м* Vce ce 5285° 15,1 F.J2)
К, 350°
Диаметр сепаратора . .к Dcc J/ -0,435 1/ о~435" 3'26 ^6'13^
Выбираем диаметр
сепаратора м £>Сс Выбрано — 3,30 ) По табл.
Диаметр патрубка м d — — 1,20 ) к рис. 6.8
Скорость сушильного
агента а выходном
патрубке сепаратора при
работе пяти мельниц и „ VCI, 52850
90%-ной нагрузке котла м!сек »« 3600-0,785^ 3600-0,785.1.22 13,°
Скорость сушильного
агента в выходном
патрубке сепаратора при
работе шести мельниц и
100%-пой нагрузке кот- , V" 49 000
ла м'!сек «'се 3600-0,785^ 3600-0,785- 1,22 12>° —
Рекомендуемые преде-
лы скоростей .... Jfi'«« и>рвк — — 8-18,0 § о. 15
Концентрация пыли на , A -\-bW)Ku. A —0,068O
входе в сепаратор . . кг\кг t*cc ~ gl -f ДУ/ 1,45 + 0,068 4'4 Табл. 7.3
Удельный вес сушиль- , ^-» ■
ного агента ..... кг\м? ксе Т, , 7] 0,8У —
v ал. в '

Продолжение примера 4
Наименование Размерность .олиаче- Формула Расчет Величина Основание
9. Сопротивление мельницы и сепаратора
Коэффициент сопро- ц.юз Ц.10:|
тивления ~ £„,„„ 2,8 Н 2,8 4 4,66 Табл. 7.4
м+се «2 77
Сопротивление
мельницы с сепаратором при ,
работе пяти мельниц и (дагг| . 132
90 % -ной нагрузке котла мм вод. ст. Д//„,„ C„_re ( 1 + 0,8(ас I ~^—— г.„ 4,66 A -0,3-4,4) ——— -0,89 161 G.12),
Mt-Ls- м . lc \ lc i 2^- ^ 2-9,81 G.13)
Сопротивление
мельницы с сепаратором при . „
работе всех мельниц и , , f "cw I" „ 122
100% -ной нагрузке котла мм вод. ст. Д//М^Г1. *„ ( 1 ■■ 0,8^1 —1— т 4,66 A ■: 0,8-4,4) —— -0,89 137 G.12),
■ м-t-n. v Lt./ 2g ^ 2-9,81 G.13)
Пример 5. Расчет системы пылеприготовлення к котлу ПК-14-2 на башкирском угле (блок 100 Мет)
Наименование [Размерность ^f^" Формула Расчет Величина Основание
1. Характеристика котельного агрегата
Паропроизвод и т с л ь-
пость т\я DK — — 220 \ _
к Тепловой
Давление пара . . . ama pav --- — 100 расчет
Температура перегре- ! котел ь-
ва ...... . °С tnt - 540 ного аг-
I регата
Расход топлива . . mjt Вк — — 69,3 !

^_____ . Продолжение примера о
■■■: Наименование Размерность ние Формула Расчет Величина Основание
Температура воздуха
за воздухоподогревнте- „ _
леи ....... . СС / _ .. 410 Тепловой
в, вп ^'" расчет
Количество котлов, ус- "■ котель-
тановленных в блоке шт. zK — — 2 ког0 аг~
регата
Избыток воздуха в „ '
конце топки — ат — ; — 1,25
2. Характеристика топлива
Башкирски» бурый
уголь Б-1
Рабочая нлажностъ . % Wp — — 56,5 Табл. 1.1
Приведенная влаж- \Ф-кг- %
ность Wa Принято при Л = 135= С — 27.0 Табл. 1.1
ккал
Влажггость пыли . . % Н7ПЛ : —: 16,5 Табл. 1.1
Гигроскопическая и Р"с- 5' а
влажность 96 Wrn — — 10
Выход летучих ... % V — ■■- 65
Тонкость пыли ... % #H0 -_ — GO
Коэффициент размоло-
епособности — К.1П — — 1,7 | Табл. 1.1
Теплота сгорания . . ккал!кг QnP — — 2090
Теоретический расход
воздуха нм'Чкг У" ^— — 2,66
Крупность дробления
угля % /?г>. — — 20 § 1.4

Продолжение примера 5
Наименование Размерность °б°3"еаче" Формула Расчет Величина Основание
3. Выбор мельниц н схемы пылеприготовлення
Мельница-вентилятор — - — ___ Табл 2 1
Индивидуальная
схема пылеприготовлення с Табл. 2 2
прямым вдуванием . . — — — — _ рИС" 2.4, а
Количество мельниц
иа K0T«i шт. гм — ___ 3 Табл. 4.13
Производительность 0 8В 0 8-69 3
для выбора мельницы ш\ч Вр _: 1 ! : 27 8 D 52)
... . ^м ' 3 1
Производител ь н о с т ь
при работе трех мельниц
и 100% -ной нагрузке д gg 3
котла т\ч. Вр — ____ 23,1 §4.6
^м 3
Производител ь н о с т ь
при работе двух
мельниц и 90%-ной нагрузке 0 9В 0 9-69 3
котла т\ч Ц _J *i '—:—. 31 2 & 4.6
zu—\ 2 "
Мельница М-В 2100/
/800/735 — — Предварительно выбрана — — Табл. 4.12
Диаметр ротора . . м [) — __ 2,1
Номинальная скорость
вращения о6\ман п — ..._ 735
Окружная скорость Табл. 3.6
ротора м',сек и - - — gj
Рабочая ширина
лопатки мм Ь — — 800

Продолжение примера 5
Наименование Размерность д"|Че Формула Расчет Величина Основание
Относительная ширина ,
лопатки — b\D — — 0,38 j
Производитель н о с т ь I
мельницы - вентилятора | Табл. 3,6
по сушильному агенту {
по состоянию его за ее- тыс мЛ !
паратором ^'ч-В — ~~ '^ '
4. Тепловой расчет
_ Из теплового
Температура гаяо» в расчета котель-
месте отбора из топки . '<", }> — — 900 ного агрегата
Температура горячего
воздуха перед
устройством для нисходящей
CVIIIKH С Гг . tB ._ —10 410 —10 400 E.43)
Температура
сушильного агента перед
устройством для
нисходящей сушки °С t\ Принято — 830 —
Температура
холодного воздуха "С /х в — — 30 § 5.6
Температура
сушильного агента в конце
установки 'С U Принято — 135 § 5.4
Температура топлива С *тл. — — - О § 5.7
Средняя температура
топлива в мельничной /„ _i_ t,„ I35-I-0
установке ь t * : 67,5 E.9)

— —— ■ Продолжение примера 5
Наименование Размерность °б°3иНеаче" Формула Pact,eT Величина Основание
Удельный вес га.ов . ™.*_э . -_„ Ь - KWn :-1,286(^-1) . 1,354-0,0051.27~1,285A,25-1> ~
а/ Г725 ' E,42)
Теплоемкость газов ккал
при 0=900°С .... ^^^ _г _ 0298 рис -2
Теплоемкость горячего к^дл
воздуха при .г..= 400?С ^ ^ ст,в - _ 0,248 Рис. 5.1
Теплоемкость
сушильного агента перед
устройством для нисходя- ккал
щей сушки — _^ а Предварительно задаемся — 0 290
Доля воздуха н
сушильном агенте из урав- с\\ — с . 0 - одп
нения теплового баланса кг/кг - — ——- u,-'ifei-WU — 0,-90.830
Г"в crH-cr^rB 0,298.900-0,248-400 ' EЛ9)
Доля гидов в сушиль-
"ш агенте _ г. >->-,,_ 1 0,167 0,833 E.20)
Теплоемкость газов ккал
при /=830° С .... ■ _•„ — п ')ой т-. г <»
Теплоемкость горячего ккал
воздуха при ^830° С . ^ ^ с__ _ - _ 0,259 рис. 5.1
Теплоемкость сушиль- юсд_г
иого агента кг.град ^а гг.всг. в ■ ^г 0,167-0,259+0,833.0,296 0,290 _
Так как теплоемкость сушильного агента совпадает с предварительно
принятой, расчет считается законченным

____^__ Продолжение примера 5
Наименование Размерность ° °н"е'1С Формула Расчет Величина Основание
Теплоемкость холодно- ккал
го воздуха т- t'x, в — — 0,242 Рис. 5.1
Теплоемкость газов в
конце установки при ккал
г2 = 135°С см — — 0,269 Рис. 5.2
кг ■ град
Теплоемкость воздуха
н конце установки при ккал
г2-135°С с.„ — - 0,243 Рис. 5.1
кг • град
Теплоемкость
сушильного агента в конце ус- ккал (г + Кпрс) с3в I 'г^г @,167 -±- 0 3) 0,243 4- 0,833-0,269
тановкв при <2-135°С са —-— ч— : —I—: : 0,260 §5.3
кг-град I + д Прс ' +0,3
Теплоемкость сухого ккал
топлива при *=67,5° С с* --■ — 0,287 § 1.8
кг ■ град тл
Количество влаги,
испаренной в мельнич- ну н/пл 56,5 — 16 5
ной установке .... кг;«г № |00 ^пл ШО-16,5 °'4?9 <б"б)
Коэффициент присоса Каре — — 0,3 Табл. 5.1
Коэффициент,
учитывающий долю энергии,
превращаемую в тепло
к процессе размола . . — /Смех — — . 0,8 § 5.5
Удельный расход
электроэнергии на размол и квт-ч
пневмотранспорт . . . Э-обт Предварительно задаемся — 8,6 Табл. 4.12
т
Доля влаги, испарсн-
i ной в устройстве для
! нисходящей сушки . . —- а — — 0,4 D.7)

Продолжение примера 5
Наименование Размерность v ние Формула Расчет Величина Основание
Количество испаренной
влаги в устройстве для
нисходящей сушки . . /л/ч ^исл.нс лД1ГВр 0,4-0,479-23,1 4,42 —
Часовая потеря тепла
в окружающую среду
для нисходящей сушки тыс kkoajh Q5 нс — — 7,3 Табл. 5.36
Часовая потеря тепла
в окружающую среду
мельницей - пентялято-
ром тыс ккал\к Qh — — 14,0 Табл.5.3аиб
Суммарная часовая
потеря тепла в
окружающую среду . . . тыс KicaAJH SQ Q5 „с -f Q6 7,3+14,0 21,3 —
Пр иход тепла
Физическое тепло
сушильного агента . . . ккал\к1 ,■/.__ #,<?_ af, £t■ 0,290• 830 241^ E.1)
Тепло, выделяющееся
в результате работы
мелющих органов . kkq>A\kz <7мсх
0,86Л.ме!..Эоб1Ц 0,86-0,8.8,6 5,9 E.2)
Физическое тепло
присосанного холодного воз-
Духа ккал\кг g.ipc Knpd§Vx. Л в 0,3/гу0,242-30 2,18^, E.3)
Расход тепла
Тепло, затрачиваемое
на испарение влаги . . ккал\кг qma Д E95 + 0,4712 — /тл) 0,479E95 + 0,47-135-0) 315 E.4)
Тепло, уносимое из
устройства с
отработавшим сушильным агентом ккал\кг ^._ A -| /<Прс) g\c-J2 A f 0,3) ^.0,26-135 45,6^ E,8)

Продолжение примера 5
Наименование Размерность ни'е*4*" Формула I Расчет Величина Основание
Тепло, затрачиваемое I00-- «% / „ n/mi \ 100—56,5 / 16 5 \
„а „одогре* топлива . кнал\кг ,„ ___^+—^]х __ ^Ж-tj^-^jX 28.4 E.9)
X {t3— trJI) X A35 — 0)
Суммарная потеря
тепла в окружающую среду,
приходящаяся на 1 кг vq 21 3-Ю'-'
топлнва ккал1кг ** -Шв^ ишЖТ °'92 <512)
Расход сушильного
агента т уравнения теп- ta И,, + f; -te 315 ;-2в,4ч 0,82-5,9
лового баланса . . . яг/кг £, —~ ., , ,,—т~ ;т,, . А ,о 7Г~Н *'72 <5ЛЗ)
сс. Ji Н ^прссх. в'х. « -~U L # лрс)Х 241 -г 2.18 — 45,6
Весовое количество
влажной см ее» в конце
установки яг/кг #в,_сн (гг + гг. „ ^ К„рс) £j -i W @,833 -- 0,167 Ч 0,3) 1,72 + 0,479 2,72 E.30)
Объемное количество
влажной смеси в ковче Г/ /> гг, „ -}- Кщк\ Ш 1 Г/0.833 , 0.167+ 0,3 \ ,„ . . ._ _0I
273 + /, ^ 0,4791 273 -f 135
Х 273~ + О ",804 J 273
Объемное часовое
количество влажной смеси
в конце установки . . м*;ч V., KBlcv5p-1000 3,57.23,1-1000 82 400 E.50)
Удельный вес
сушильного агента в конце vc- #в, гм 2 72
та ловки при г = 135° С . кг;м* 7г —гг' ~Г"?7 °-76 "~
^вл.см 3.57

Продолжение примера 5
Наименование Размерность 0бо™*че- I Формула Ра счет (Величина! Основание
5. Расчет устройства для нисходящей сушки
Температура
сушильного агента па выходе
иа устройства для
нисходящей сушки .... °С /нс Предварительно задаемся 390 —
Температура топлива
в конце нисходящей
сушки 3С 'тл, не "- ~~ 90 §5.17
Средняя температура. 4. НС = *гл 90 + 0 ..
топлива С t •'■ "^ ! 45 E.9)
2 2
Теплоемкость газов ккал
при г=390°С .... с, — — 0,279 Рис. 5.2
кг ■ град
Теплоемкость воздуха ккал
при <=390°С .... г- с. „ — —' 0,248 Рис. 5.1
кг-град
Теплоемкость сушиль- ккал , (г. . - ^,/(„„с) с. в + r,fr @,167 + 0,8-0,3H,248 + 0,833.0,279
ного агента при/=390°С снс : ■—: ■■ ■ 0,268 —
кг-град нь A -|- ^/Спрс) A-0,8-0,3)
Теплоемкость сухого ккал
топлива при <=45°С . с* - — 0,278 § 1.8
кг-град
Влажность топлива
перед мельницей-вентиля- №,A00 — Ш"л)~-ЮОПГ,— W)а 56,5A00—16,5) —100E6,5 16,5H,4
тором % U7M ■■ — 46,2 D.7)
1 (.100 — W"» ) — (№',— W™) а A00-16,5) — E6,5 — 16,5H,4
Доля присоса в
устройстве для нисходящей
сушки ' . х, — — 0,8 Табл. 5.2
Часоаая потеря тепла Си, ралдел
в окружающую среду . тыс ккал\ч Qs не — — 7,34 настояще-
го примера

Приход тепла
Физическое тепло
сушильного агента . . .
Физическое тепло
присосанного холодного
воздуха
Расход тепла
Тепло, затрачиваемое
на испарение влаги . .
Тепло, уносимое с
уходящим из установки
сушильным агентом . . .
Тепло, затрачиваемое
на подогрей топлива
Потери, тепла в
окружающую среду . . .
Теплоемкость
сушильного агента из
уравнения баланса

Продолжении примера 5
Наименование Размерность " Формула Расчет Величина Основание
Весовое количество
сушильного агента в
устройстве для нисходящей
сушки кг;кг gB.,.c»,nc {rr \ rr_B +xxKa[fc.) g\-V atW @,167 4 0.833 - 0,8-0,3) 1.72 | 2,33 Аналогично
г- '0 4.0 479 E.30)
Средняя температура ■ ",»«»"!'
сушильного агента в
устройстве дли нисходящей 1\ + 'не 830 — 390
сушки °С гср 610
Объемное количество Г(гг в i Х\КВде) gl rrg{ Г @,167-0,8-0.3I,72 0,833-1,72
сушильного агента . . м*\кг VM. см. нс | ! — + [- ^ 4 -j-^~ + 6.3 Аналогично
aW\ 273+^ 0.4-0,479- 273 + 610
Количество
сушильного агента, проходящее
через устройство для
нисходящей сушки . . . мЫч VHC #PV'„..,.cm, НС'1000 23,1-6,3-1000 145 500 E.50)
Ь. Определение относительной влажности отработавшего сушильного агента и количества первичного воздуха
Влагосодержание
газов, отбираемых из кот-
лоагрегата, отнесенное
к влажному газу . . . г\кг rf, — — 155 Рис. 5.3
Влагосодержанне су- йМг + ^.^ + М^.пН 1,72 [0,833-155 + @,167 ! 0,3I0] +
шильного агента в конце | 1000 Д1Г + 1000-0 479
Установки г\кг dC!t2 — — ■- — 349 E.39)
Л, ^ Мг+СУ. ^Кпрс)ааяЛ 1 72 1 4 О 3 —
0,833-155 I @.167 4-0,3) 101

_ Продолжение примера 5
Наименование Размерность °^^ Формула Расчет Величина Основание
Относительная
влажность сушильного агента % tp — — 36 Рис. 5.4
Температура точки
росы °С /т> р - — 73 Рис. 5.4
Минимально
допустимая температура
отработавшего сушильного
агента во избежание
конденсации водяных
паров "С // /т_р : 3 73 + 3 76 E.45)
Запас по температуре
в конце установки . . СС Д. *_ — '_' 135 — 76 59 —
Содержание воздуха в
1 кг отбираемых топоч- (а_—1) ^„V" ([ 25—1I,285-2,66
1,ЫХ Га3°В **"" '•■- Т+ -, _>., J+ 1.285-1,25-2,66 °'162 <5-56>
Количество первичного
воздуха кг\кг gwp gi('"B.r''r+rr.,.+ M 1,72@,162-0,833-0,167 + 0,3) 1,035 E.53)
Количество
первичного воздуха в процентах
or теоретически необхо- gnm-№0 I 035-100
димого % rRep 1^ l.ttfo-lUU 30,3 E.57)
To-V" 1,285-2,66
Рекомендуемое
количество первичного воздуха % гцвр, рек ~~ >'5 Табл. 5.4
Содержание кислорода
в процентах в пылевоз-
душной смеси в конце 21/.„-.^ B73 Ч Ю 21-1,035-0,76B73 + 135)
установки ...... % гк не л —, ■ — —- _-— —— ■ ■ /, 1 -—'
««.сЛ»73 2,72-1,285-273

Продолжение примера -5
Наименование Размерность означе- Формула Расчет Величина Основание
Количество кислорода,
рекомендуемое
Правилами взрывобезопасности % гре,£ — — <18 См. § 1
„Прапил
взрыпо-
безопасно-
сти"
7. Выбор основных элементов оборудования системы пылеприготовления
Газопровод
топочных газов
Удельный вес топоч- 273 273
Секундный расход га- rrgiBp-\{P 0 833-1 72-23 Ы0-
зон на одну мелышцу . м>)сек Vt 36(X)-(f 3600-0,286'" 32'2
Диаметр газопровода мм d Принято — 1600 —
Скорость газов в га- Vr 32 2
ЗОПР°воде MlceK ^ Tj^F -o.tW. 1,6* 16'°
Рекомендуемые
пределы скоростей .... Mjсек ку,к — — 12—20 § 6.10
Воздухоподво-
д я щ и й патрубок
Секундный расход rT „giBv- 10з B73 + tr в) 0,167 • 1 72-23,1 • 10:' B73 + 400)
воздуха на сушку . . м^сек V,, „ 3600 т...273 3600.1,285-273 3'54

^ Продолжение примера 5
Наименование Размерность Формула Расчет Величина Основание
Коэффициент запаса
на случай поступления
топлива с минимальной
влажностью — /G Принято — 2
Количество патрубков -- г Принято — 4 —
Диаметр патрубка . . мм d Принято -- 325x8 —
Скорость в патрубке K3VT. п 2-3,54
Прт К*=2 MlCeK W<-* "Ода^ 0,785.0,3092-4 23'7
Скорость в патрубке v „ ч «л
при Г „=56,5% . . . м\сек w, в LiL_ t^l 11,8 -
0,785d^ 0,785-0,3092-4
Рекомендуемые
пределы скоростей .... Mi сек то'рек — — 15—25 Табл. 7.1
Газопровод
газовоздушкой
смеси
Секундный расход га- / гт гг Л giBp B73-J--4) /q,833 0,1б7\ 1.72-23,1 B73-^830)
зовоздушшЛ смеси . . м«сек Vc., ^+~ J 3600-273 [Т& "~ Т&Е) ШШ З6'°
Диаметр газопровода мм d Принято — 1600 --
Скорость газовоздуш- Vc a 36
ной смеси м'СеК мс-» "Ода" 0,785-1.62 17'9
Рекомендуемые
пределы скоростей ц\сек Дорек — — 15 — 25 Табл. 7.1
Удельный вес газовоз- ''r+''гв 273 0,833 -| 0,167 273
душной смесн .... кг\м* Va — ~"атзТТ 0,833, 0 ,1бГ' 273 + 830 °'3°7
-^T + V 1,23 + 1,285

Продолжение примера 5
Наименование Размерность обозначе- формула Расчет Величина Основание
Устройство
для нисходящей
сушки
Секундный расход су VHC 145 500
шнлыюго агента . . . м^сек VHc,ceK 3600 ' 3 600 4°'4
Диаметр устройства мм d Принято — 1600
Скорости сушильного VHC сек 40 4
ЭГеНТа М'СеК Ю"С ^j^T ' 0,785-1,6* 20,1
Рекомендуемые
пределы скоростей .... м\сек и-'рек — — 12—20 Табл. 7.1
Удельный вес сушиль- *■„.,. см, ни 2,33
кого агента кг\лР Тнс -гг. -Гг7 °.3' -
Увл. см, НС D'JU
\-aW 1—0,4-0.479
Концентрация пыли . «г/кг цц„ — . ,„ ,. ^ ^ :; 0,347 Табл. 7.3
' ,нс 5ЛУ \ XiK^z) - a\W 1,72A-0,8-0,3)^0,4.0,479
Пылепровод
нисходящая
сушка — мельница
Объемное количество „ [('Yi^ -^Клрс) rt [,167 4- 0,8-0,3 0,833
сушильного агента . . мЩг V,.,. см, нс — — ft + — ft + [ 77^5 l,?2 + "Щ U2 + *' Аналогично
аД№'] 273~'нс , 0,4-0,479] 273-390
1 07804j X 273 ' 0,804 J 273
Секундный расход су- „ . 1000 1000
шильного агента . . . м\сек У не, сек 'НС 600~ ~Ш0~ ~~

Продолжение примера 5
Наименование Размерность Формула Расчет Величина Основание
__; . __
Диаметр пылепровода мм d Принято — 1600 —
Скорость сушильного , Vnc сек 30 4
агенТа '1се* *нс Х75ЙГ 0,786-1,61 15,1
Рекомендуемые
пределы скоростей .... Mjcetc wpeK — — 12—20 Табл. 7.1
Удельный вес сушилъ- „ ga„ cu< Нс 2,33
ного агента mjjfi Yhc " .-■ -т-=* °' ~
Пылепровод
сепаратор-
горелка
Секундный расход су- у2 82 400
шильного агента . . . м^ек V% сек збОО" Тё00~ 22,Э
Диаметр
эквивалентный пылепровода . . . мм d3KB Принято — 950 —
Скорость сушильного V2 сек 22,9
агейга м1сек •«-«* Т^4Г ^*^ . 32,4
Рекомендуемые
пределы скоростей .... м\еек дарск — — >25 Табл. 7.1
Концентрация пыли в 1 — bW 1 — 0 479
пылепроводе кг\кг -х„_гор gl{l + KnfK)~W 1,72 A + 0,3)+0,479 °*192 ТабЯ* ™

Продолжение примера 5
Наименокание Размерность иоозначе- Формула Расчет Величина Основание
Горелка
(прямоточная
щелевая
с рассекат ел ем)
Выходное сечение
горелки лР /Г(.р Выбрано — 0,96 —
Скорость первичной , V,2 ceK- 22 9
Л^бл 100
Мощность горелки Mem Ntop '■ —т—:— 33,3 —
Рекомендуемые
пределы скоростей , . . м\сек дарск — — 22 24 Табл. 7,2а
Сводная таблица вспомогательных величин к аэродинамическому расчету
Наименование Количество Расчетный Расчетное Длинт I Скорость Удельный вес Концентрация
на один котел, диаметр d, сечение /, ■/ ' воздуха да, воздуха -(. пыли у,,
Участка шт_ мм Mi M MjceK жг/иг3 кгЫг
Газопровод топочных газов 3 1600 2,01 3,5 16,0 0,286 —
Газопровод газовоздушной
смеси 3 1600 2,01 8,0 17,9 0,307 —
Устройство для нисходящей
сушки 3 1600 2,01 — 20,1 0,370 0,347
Пылепровод нисходящая
сушка — мелвиица 3 0,95 0,71 7,5 32,4 0,760 0,192
Пылепровод сепаратор —
горелка 3 — 0,96 — 23,8 0,760 0,1)92
Г°Релка 3 1600 2,01 - 15,1 0,493 0,347

_____^__ Продолжение примера I
Наименование Размерность ,^f4e" Формула Расчет Величина Основание
8. Аэродинамический расчет
Разрежение па входе
в газозаборное окно . мм вод. ст. Sm — — 2 § 7.2
Газопровод
топочных
газон
Коэффициент трения — ^ - — 0,03 § 7.2
/ даг2 3,5 16 02
Сопротивление трения мм вод. ст. Д//Т,,„]ГЭГ * —т- ■-г— Tr в'°3"Гб'2-Э 81 °'Ж °'2 ^''^
Коэффициент
сопротивления входа газов в
газопровод, ^=0,025,
ф-60° — v»x — * -- 0,4 Рис. 7.3
Сопротивление входа у w^-ir . 16,02-0,286
газов в газопровод . . мм вод. ст. Д//вх ' *8Х_^р i,^t>-o,i 2-9 81 1,Э G1^
Сопротивление газо- ,
провода мм вод. ст. Д#гзл д"трн. гзл ~г irt'« u,^~i,s 2,1 —
Газопровод
газовоздушной
смеси
Коэффициент трения _ а —- 0,03 § 7.2
Сопротивление трения jhi вод. ш. AWTpH< rail„ ^ ~7" ~~2g~ ^^ 3 °'°3Гб'2-"9' gj0'307 °'8 G-3)

I Продолжение примера 5
Наименование Размерность ^и^ Формула Расчет Величина Основание
Коэффициент
сопротивления смесителя а=
' V( a 36,0
f» 0,785.0,3162
jJL^J •_ ,_о,04 — Ссмс — — 0,8 Рис. 7.14
/с а 0,785-1,62
Сопротивление смеси- w;s 17 92
теля мм вод. ст. ДЯСМС Ссмс-j^ ?с а °'82Т<Г81 °,3°7 4,° G6)
Коэффициент
сопротивления составного
поворота на 45", Rjb =
= 1,5 ■- :„ов К^ВС 0,43-0,28.1 0,12 Рис. 7.10
Сопротивление двух wc. а 17,92
поворотов на 45° . . мм вод. ст. Ш„0Й 2;п0|) —- тс а 2'°',22Т9ТГ°'307 '' G'6)
Сопротивление газо- \ «„,,>,.« ,. „
провода мм вод. ст. ДЯгзв„ Д#тр„_ гзвП + ДЯ£МС + ДЯПов 0,8-4,0-t 1,2 6,0 —
Устройство
для нисходящей
сушки
Коэффициент
сопротивления устройства для
нисходящей сушки . . — £нс — — 0,4 Табл. 7.4
Сопротивление устрой- 2
стьа для нисходящей , 7нсданс 0 37-20 12
сушки мм вод. ст. Л//нс Снс A + 0,8^НС) $~ 0,4A+0,8-0,347) ^ g ^— 3,9 G.12),

Продолжение примера 5
Наименование Размерность °^^4 Формула Расчет Величина Основание
Коэффициент
сопротивления перехода с
круглого сечения ( Z
1600 мм) на квадратное / / \ / 1 \
сечение A000X1000 мм) - Спер Г f 1 —1 °,2\1'~201' 0>1 р"с. 7.8
Сопротивление перехо- ТГнс (whcJ 0 493-15 I3 G.10),
да мм вод. ст. Д//яср Vt О т 2,5;%) "Л 0,1A-2,5-0,347) ' ' 1,1 G.11)
Полное сопротивление
устройства для
нисходящей сушки мм вод. ст. J//HC iWHC -J AWnCp 3,9 ] 1,1 5,0 —
Пылепровод
сепаратор—
горелка
Коэффициент трения — А — — 0,017 § 7.2
Сопротивление трения л.и вод. ст. ^tfTpH,fe_rop ХA Ь 2,5;дсе _гор) ^-~^~~ 7« 0,017 <1 +2,5-0,192)-^ X 8,1 G.8), G.9)
32,42
X 0,76
2-9,81 '
Коэффициент
сопротивления слоистого
распределителя пыли ••—'„.„ — - 0,4 Табл. 7.4
Сопротивление
слоистого распределителя в' _ 32 4'2
пыли мм вод. ст. A//pi„ ^.„(ЧО^.^-^к; о,4A-г-0,8-0,192) _^j-0,76 18,8 G.12), G.13)
Коэффициент
сопротивления составного
поворота на 45е, £/6=1,5 — Споа ЛГл ц,5С 0,43-0,28-1 0,12 Рис. 7.10

„ Продолжение примера 5
Наименование Размерность 06°H3"*4e' Формула Расчет Величина Основание
Сопротивление двух го2
поворотов на 45° . .'.мм вод.ст. ДЯ„01, 2С,,0В A -г 2,5;v_,.op) ":—' fee 2-0,12 A-j-2,5 X 14,5 G.10), G.11)
g „ 32,42
Х0.192)- - 0,76
2-9,81
Полное сопротивление
лылепровода . . . . мм вод. ст. &Ни_гор Д#тр|1> „. гор + ЛНрп + ЬНпю S.1 - 1В,а + 14,5 41,4 -
Горелка
{прямоточная
щелевая
с рассекателем)
Коэффициент
сопротивления ...... — СГОр — — 2,2 Табл. 7.4
Сопротивление горелки мм вод. ст. ЬН„,? Crop A + 0,%се_гор) ~—^—-гсс 2,2 A -} 0,8-0,192)—: 0,76 55,9 G.12), G.13)
Потеря напора
на подъем
топлива
Потеря напора на
подъем топлива . . . мм вод. ст. ШЛ01 A^c-mpYce 7-0,192-0,76 1,0 G.19)
Самотяга
установки
Средняя температура
на участке от газозабор- » + ^с т + ш
ного окна до М-В . . °С /ср - ! 645 G.23)
& 2

Продолжение примера 5
Наименование Размерность „"е *"" Формула Расчет Величина Основание
/ 273 \ / 273 \
Самотяга участка . . мм вод. ст. Д#Сзм1 //j 1,2 — Тог — ) 13A,2—1,23— —) 10,8 G.22)
Самотяга участка от / 273 \ / 273 \
М-В до горелок . . . мм вод.ст. 4Ясам2 //.A,2 -,'ог 273+/[ ) —7.0A,2 L-23273 + |35) _2-7 G'22)
Суммарная самотяга
установки .... мм вод. ст. -Ясам Л^сащ I-Д^сам. 10,8 — 2,7 8,1
Общее
сопротивление
тракта
Разрмкеиие в топке
на уровне горелок . . мм вод. ст. ST S~r -f(),95// 2 0,95.11 12,4 G.25)
Общее сопротивление
тракта мм вод. ст. АНо(>т ST f ДЯГЗП + Д//Гзвп + ±НИС + 2 — 2,1 -f 6,0 + 5,0 + 41.4 j 92,9 G.24)
! Д//С1! ,.ор - ДЯ гор + _//110Д- - 55,9 + 1:0 8,1 • 12,4
'— Д"сам " ^т
Расчетное
сопротивление тракта им еод.ст. Ир 1,15ДЯобш ),}5-92,9 107 G.29)
9. Расчет мельницы-вентилятора
Производится ь н о с т ь
мельницы - вентилятора
по газовоздушно ft смеси м3,ч ^'м-Е ^2 82 400 82 400 E.50)
Коэффициент расхода - «р ^^ 148.2,1'-735 ' ( ]

Продолжение примера 5
Наименование Размерность 0зн''|е" Формула Расчет Величина Основание
Коэффициент напора ■ - *\> — — 0,46 Рис. 4.16
Коэффициент
полезного действия мельннцы-
вентилятора ■ - -ц — — 0,31 Рис. 4.16
Полный напор,
развиваемый мелышцей-вентм-
лятором на незапылеи- 'flee 0 46-0.76-812
ном потоке воздуха . , мм вод. ст. Нп пвлн —^— —'■—jp^ 234 D.46а)
Концентрация пыли , 1000 Вр A00-1рР) Уц 1000-23,1A00-56,5L
перед сепаратором . . мм вод. ст. ^ A00-IF1") И Bf"e A00-16,5)82 400-0,76 °6 *48)
Полный напор,
развиваемый
мельницей-вентилятором на запылен- //„ П0.1Н 234
ном потоке мм вод. ст. Ятл '- ;— - . • _ - „ 109 D.47)
Коэффициент
полезного действия
электродвигателя - r,iK - - 0,92 D.50)
Мощность,
потребляемая мелышвдй-вентиля-
тором на незапыленном ^м-В^н, по.ш 82 400-234
потоке кет N„ ■ ■- 185 D.50)
367 000 г,7]эл 367 000-0,31 -0,92
Мощность,
потребляемая мельницей -
вентилятором на размол н v , ]§5
пневмотранспорт ... кет N„ ^-1 + 1,9^ A -f 1,9-0,76) 211 D.49)
1 -• 1,5^/ • 1--1,5-0,76

Продолжение примера 5
Наименование Размерность " Формула Расчет Величина Основание
Удельный расход
электроэнергии на размол и Квт-ч NT„ 211
пневмотранспорт . . . —-— 30бш —— ■ _ , 9,1 D.51)
т Вр 23,1
Так как полученное значение Эобщ отличается от ранее принятого
менее чем на 15%, расчет считается законченным.
Величина,
характеризующая максимальную
влажность топлива . . — К 1 + 1,071^1' 1 -- 1,07-56,5 61,4 D.5)
Средняя влажность W* + 3 Ц7П'' 46,2 -| 3-16,5
топлива в мельнице . % W^? ; 24,0 D,6)
4 4
Поправочный коэффи- •
циент, учитывающий
влияние влажности на
размолоспособность топ- Гis-> _ ivr/^\ч А 61 4^—242
Коэффициент
пересчета икса угля со средней
влажностью на вес сы- 100 — №Ср 100 — 24
РОГОУГЛЯ - П™ ЮО^Г, 100-56,5 ll75 D8)
Коэффициент,
учитывающий снижение
производительности в
эксплуатации — Кчк — 0,9 D-42)
Коэффициент,
учитывающий степень
дробления угля — Дф — — 1,0 Рис. 4.6
Величина, учитываю-
щая влияние тонкости -, / inn I f 100
помола -- /in — - II»—~~ 0,715 Табл. 4.2

__^______ Продолжение примера 5
Наименование Размерность Формула Расчет Величина Основание
Максимальная
размольная производитель- 0,115иОгЛ10/7вл1/7вл3/<эк 0,115- 81 -2,1-0,8-1,7- 0,934 -1,75-0,9
иость мельницы . . . т\ч В гп п ,.„ 54,8 D.45)
Так как максимальная размольная производительность М-В
превышает расчетную и создаваемый им напор выше сопротивления сети
меньше чем на 5%, расчет считается законченным.
Пример 6. Расчет эжектора-смесителя
Наименование Размерность нм|Че" Формула Расчет Величина Основание
Диаметр пылепровода м D — 0,14 '
Скорость воздуха в
пылепроводе .... м!сек w — — 25,0
Удельный вес воздуха кг>мл f — — 1,0
Концентрация пыли . «г!кг (а — — 0,5 j43 aapo-
Сопротивление трения линами-
на участке смеситель— £ а>2 чес кого
™PMKa мм,од.ст.ЬН^ж ,.ор Х—.— , -. 150 .расчета
Потери от местных со- w2 пылепри-
противлений мм вод. ст. Ша с CMC_ro|) ^-—-j - 30 °„,e"
Сопротивление горелки мм вод. ст. A/f ГОр — — 60
Потери напора на раз- -jaj2
гон топлива мм вод. ст. Д//пазг Р — 31,8

Продолжение примера 6
Наименование Размерность ние с Формула Расчет Величина Основание
Разрежение в топке , мм вод. ст. ST — — —10 F.48)
Коэффициент сопро- Рис. 6.52
тивления смесителя '. . — £смс — — 0,15 Табл. 7.4
даЭ 25,02 г G Yl\
Сопротивление смесители мм вод, ст. Д#смс *смсО г°Ал)—5—"( 0,15A+0,8-0,5)——-1,0 6,7 G13)'
Сопротивление тракта £ ws a/i'
от смесителя до топки мм вод. ст. р ^т + X—•—-( +См с—-( + — 10 + 150 + 30 + 6,7 | 60 268,5 F.48)
~Т'""три, емс-гор "•" м. с, сис~ гор
Эжектор - смеситель ~г Д"смс + Л" гор + Д"разг
(рис. 6.52,6) .... -— — Выбрано Так как р > 200 .«.« вод. cm. — § 6.23
Вспомогательная
величина — Л 0,48 —0,05;j. 0,48 — 0,05.0,5 0,45 F.49)
Вспомогательная вели- f те>2 @,5 I р.) £ чда2 1,0-25'J @,5 ! 0,5)
чина - с —щ—^'"FlF1' - —w <г 93'8 F,49)
+ Чч.с~ ~ Д"гор - 210 - -I 150 ■! 30 - 60 _ 210
__ Та.'2@,5 4- ;t) ,
9 81 ' трн, емс—гор ~*
+ ^,'о,сМс-,о,. + ДЯгор-210
Диаметр наиболее уз- 4
кой части эжектора-сме- rf Д Тда2Л Q14 l/ 1-252'0'45. 0,104 F.49)
сите.™ "" " ^ ^ 9.81С ' V 9,81-93,8 *
Длина узкой части n ,cm
эжектора * I D °.14 °-14 <6-50>
Длина конической
части при угле раскрытия £» — d 0,14 — 0,104 п .-- ,С(П
Обшая длина
эжектора-смесителя . , . . м L Щ-гП 2-0,137 + 0,14 0,457 F.52)

Приложение 3
ПРАВИЛА ВЗРЫВОБЕЗОПАСНОСТИ УСТАНОВОК ДЛЯ ПРИГОТОВЛЕНИЯ
И СЖИГАНИЯ ТОПЛИВА В ПЫЛЕВИДНОМ СОСТОЯНИИ
Предисловие
Со времени выпуска последней редакции «Правил взрывобезопас-
ноети установок для приготовления и сжигания топлив в пылевидном
состоянии» (Госэнергоиздат, 1957) накопился новый экспериментальный
материал, опыт проектирования и эксплуатации электростанций, что
ьызиало необходимость внесения ряда изменений в действующие
правила.
При составлении новых правил взрывобезопасностм в основу
положены действующие правила 1957 года, а также учтены «Правила
технической эксплуатации электрических станций и сетей»
(Госэнергоиздат, 1961), специальные исследования ЦКТИ и ВТИ, материалы
ОРГРЭС, энергосистем, электростанций, котлостроительных заводов,
проектных и других организаций.
С изданием настоящих «Правил взрывобезопасности установок для
приготовления и сжигания топлив в пылевидном состоянии» правила
'957 года аннулируются.
Правила разработаны ЦКТИ (С. Л. Шагалова, Б. Д. Кацнельсон,
В. А. Резник, И. И. Климов) и ВТИ (М. Л. Кисельгоф), рассмотрены
и отредактированы специальной экспертной комиссией Технического
совета ГПК ЭиЭ в составе: председатель Б. О. Лошак (Технический
совет ГПК ЭиЭ), члены: Б. П. Алексеев (Техническое управление по
эксплуатации энергосистем ГПК ЭиЭ), Н. Л. Ойвин, Р. Н. Виндман
(ТЭП), Б. А. Вихман (ЦЭМ), К. Я. Дурнягин (ТКЗ), М. Л. Кисель-
гоф (ВТИ), Б. Д. Кацнельсон, С. Л. Шагалова (ЦКТИ), А. М. Комаров
(ОРГРЭС), В. Ф. Подшибяшш (ЗиО),С. Л.Пионтковский (Техническое
управление по строительству электростанций и сетей ГПК ЭиЭ),
К. Ф. Роддатис (Государственный комитет тяжелого, энергетического
и транспортного машиностроения при Госплане СССР), Л. М. Ференец
(Оргэнергострой), С. Е. Шицман (Мосэнерго), Н. А. Шмелев (Пром-
энергопроект), Л. А. Яковлева (МО ЦКТИ).

УТВЕРЖДАЮ
УТВЕРЖДАЮ
Председатель Государственного Председатель Государственного
производственного комитета комитета тяжелого, энергетического
по энергетике и электрификации СССР и транспортного машиностроения
при Госплане СССР
П. НЕПОРОЖНИЙ
3 января 1964 г.
I. ОБЩАЯ ЧАСТЬ
1. Настоящие правила являются обязательными -при
проектировании сооружений, монтаже и эксплуатации топливолодающих, пылепри-
готовительных и котельных установок электростанций и промышленных
котельных, работающих на твердодг топливе.
Выбор электрооборудования для этих установок должен
производиться в соответствии с «Правилами устройства электроустановок*
(Госэнергострой, 1964).
2. Уголь, сланцы, торф, полукокс и лигяиты склонны при хранении
и транспортировке к самовозгоранию. Опасность самовозгорания
возрастает с увеличением температуры воздуха, с уменьшением размера
частиц и при соприкосновении с горячими поверхностями.
3. Взвешенная в воздухе пыль углей, сланцев, торфа, полукокса и
лигнитов, за исключением антрацитов и полуантрацитов, образует
взрывоопасную смесь, которая, воспламенившись, может вызвать взрыв.
Наиболее взрывоопасными являются частицы размером менее:
0,2 мм для торфа и сланца
0,15 мм для бурых углей
0,12 мм для каменных углей
Понижение влажности топливной пыли увеличивает взрывоопас-
ность пылевоздушной смеси.
4. Основными источниками воспламенения пылевоздушной смеси
в пылепригоговительных установках являются тлеющие отложения
пыли. Особую опасность представляет взрыхление и взвихривание этих
отложений.
5. Наличие в системе пылеприготовления инертных газов, а также
водяных паров снижает взрывоопасность смеси за счет понижения в ней
процентного (по объему) содержания кислорода. Возникновение взрыва
невозможно при объемном содержании кислорода в лылесистеме менее:
Для торфяной и сланцевой пыли 16%
Для пыли бурых углей и полукокса этих углей . . .18%
Для пыли каменных углей к полукокса этих углей . . . 19%
6. Наиболее опасными в отношении взрывов являются пуск и
останов пылесистем, перебои в подаче топлива в мельницу, а также обрыв
факела в толке.
7. Запыленность помещений топл и вол ода чи, пылеприготовления и
котельных цехов может привести к взрыву при появлении источника
воспламенения.
А. ТОПЧИЕВ
29 декабря 1963 г.
287

8. Установки и устройства для транспорта и приготовления пыли,
кроме антрацитовой и полуантрацитовой, проектируются такими же, как
для взрывоопасного топлива.
Топочные устройства, газоходы и золоуловители котельных
агрегатов при камерном сжигании любого твердого топлива, включая
антрацит и полуантрацит, проектируются такими же, «ак для взрывоопасного
топлива.
9. Пьтлеприготовительные установки котлов, имеющие подвод
высококалорийного газа, должны быть оборудованы свечами для продувки
системы перед пуском, а установки, работающие на АШ и
полуантраците, должны быть снабжены также предохранительными клапанами.
II. ПРОЕКТИРОВАНИЕ И МОНТАЖ
Конструкция зданий
10. Здания должны строиться из несгораемых материалов.
11. Для погашения взрывного давления и для отвода из помещения
пылеприготовления и котельной газов, образовавшихся во время
взрыва, должны быть сделаны окна, хотя бы на одной продольной
наружной стене помещения, а закрытые помещения бункерной галереи
должны иметь окна на наружной стоне либо на стене, обращенной в
сторону котельной. Остекление должно составлять не менее 20—30%
поверхности стены. Применение армированного стекла на продольных
наружных стенах котельной или помещения пылеприготовления не
допускается.
12. Оконные переплеты должны выполняться металлическими или
железобетонными; для установок с котлами паропроизводительностью
до 20 т/ч включительно допускается применение деревянных
переплетов. Подоконники должны выполняться с углом наклона к горизонту
не менее 50°.
13. Стены внутри помещения должны окрашиваться в светлые тона,
облицовываться кафельными плитками, быть гладкими и иметь
минимальное количество выступов, на которые может-оседать пыль. Места,
на которых возможно оседание пыли, должны быть легко доступны для
очистки.
14. Помещения топливоподачи, пылеприготовления и котельной
должны иметь естественную или принудительную вентиляцию, хорошее
освещение и пылеотсосные устройства, обеспечивающие надежное
удаление пыли со всех возможных мест ее скопления.
Толливоподающие устройства
15. Узлы пересылок топлива должны иметь плотные ограждения
и устройства, препятствующие распространению пыли по помещению.
16. При необходимости сброса топлива с высоты или пересыпки
его с ленты должны применяться закрытые течки.
Бункера
17. Бункера должны выполняться металлическими или
железобетонными с гладкой внутренней поверхностью и такой формы, которая
обеспечила бы возможность полного спуска из них топлива самотеком.
Углы между стенками бункера должны быть плавно закруглены. Угол
наклона стенок бункеров к горизонтали должен быть не менее 60°.
288

Внутри бункеров запрещается иметь какие-либо выступы, на которых
может оседать и задерживаться топливо.
18. Конструкции бункеров пыли, а также присоединенных к ним
трубопроводов, патрубков и течек должны обеспечивать их плотность.
Количество отверстий в бункерах должно быть минимальным.
Отверстия и лазы должны иметь плотные и надежно закрывающиеся крышки.
19. Металлические пылевые бункера во избежание конденсации
водяных паров на их стенках должны быть покрыты снаружи тепловой
изоляцией из несгораемых материалов.
20. Бункера сырого топлива и течки должны быть оборудованы
устройствами, предотвращающими застревание и сводообразовацие
топлива и действующими автоматически или управляемыми дистанционно.
Бункера сырого топлива и пыли должны быть также снабжены
устройствами, позволяющими дистанционно определять уровень
находящегося в них топлива или пыли.
21. Для контроля за температурой пыли в бункерах для топлив
всех видов {кроме антрацита и полуантрацита) в верхней части
бункеров пыли должны быть установлены термометры сопротивления или
термопары.
22. Для удаления водяных паров и воздуха из бункеров пыли
необходимо устанавливать трубы отсоса, которые должны иметь плотные
запорные органы, тепловую изоляцию и штуцера для прочистки;
внутренний диаметр труб должен быть не менее 100 мм,
23. Для гашения тлеющей пыли в бункерах должен быть
предусмотрен подвод насыщенного водяного пара. Подвод пара должен
осуществляться в верхнюю часть бункера параллельно его потолку во
избежание взвихривания пыли (для топлив всех видов, кроме антрацитов и
полуантрацитов),
Пылепроводы
24. Пылепроводы должны быть запроектированы так, чтобы
исключалась возможность отложения в них пыли; не допускается устройство
горизонтальных участков тшлепроводов, мешков и тупиков. Угол
наклона пылепровода к горизонту должен быть не менее 45°. Устройство
отдельных горизонтальных участков допускается при обеспечении в них
скорости при номинальной нагрузке не менее. 25 м(сек лишь на пути от
короба первичного воздуха к топке, от мельничного вентилятора к
сбросным горелкам, а также на пылепроводах от мельницы к толке
в установках с прямым вдуванием. Для установок с прямым вдуванием
при снижении нагрузки котла допускается уменьшение скорости
пылевоздушной смеси, но не ниже 18 м\сек. Ограничение в отношении
применения горизонтальных участков не распространяется на установки,
предназначенные для работы на антраците или полуантраците, а также
для подачи пыли камерным-и или киньон-насосами.
Скорости 25 и 18 м[сек указаны для температуры пылевоздушной
смеси до 160"С. При температуре выше 160°С должен быть произведен
пересчет скорости из условий сохранения постоянства весового расхода
воздуха.
25. Соединение мельничных систем по пылевоздушной смеси
допускается при размоле антрацита и полуантрацита, а при размоле других
видов топлив лишь в случаях, предусмотренных в п. 26 и 27 настоящих
правил.
26. Соединение мельничных или сушильных систем общим коробом
первичного воздуха в системах с пылевым бункером допускается для
взрывоопасных видов топлив при соблюдении следующих условий:
19 ру 32, 1971 г.
289

а) каждый вентилятор должен отключаться от короба двумя
плотными заслонками с установкой между ними в нижней части штуцера с
плотной заслонкой, к которой присоединяется трубопровод отсоса
диаметром 50 мм, подключенный к пылепроводу до мельничного
вентилятора второй системы;
б) короб должен иметь конфигурацию, исключающую возможность
отложения в нем пыли;
в) участок короба между двумя заслонками должен быть снабжен
плотным смотровым лючком.
Отключение вентиляторов от короба первичного воздуха должно
производиться тщательно изготовленными заслонками, материалы
уплотняющих поверхностей которых должны выдерживать температуру
рабочей среды. Качество выполнения заслонок должно обеспечивать
легкое передвижение шибера и отсутствие пропуска пыли через
закрытую заслонку. На заслонках с проходным сечением 'более 0,16 мг для
передвижения шибера должен применяться электромеханический
привод.
27. В установках с прямым вдуванием и расходом топлива не более
5 г/ч при одной работающей, а другой резервной мельницах
допускается соединение пылесистем перед горелками при условиях:
а) присоединении пылепроводов в непосредственной близости от
горелки для получения минимальной разности давления по обе стороны
заслонки;
б) установки на пылепроводе присоединяемой системы одной
плотной заслонки в непосредственной близости от присоединения
пылепроводов;
в) применения плотной заслонки аналогично указанной в п. 26
настоящих правил.
28. Не допускается проектирование схем пылеприготовления,
предусматривающих необходимость отключения заслонками или
клапанами отдельных участков пылепроводов (для топлив всех видов, кроме
антрацита и полуантрацита). Установка отключающих клапанов
допускается на пылепроводах к основным и сбросным горелкам,
растопочным устройствам и рециркуляции. Отключающие клапаны должны
располагаться таким образом, чтобы исключалась возможность отложения
Б НИХ ПЫЛИ.
29. Для отключения мельничного устройства от горячего воздуха
необходимо на подводящих Воздухопроводах устанавливать две
плотные заслонки {клапаны) с атмосферным клапаном между ними (для
топлив всех видов).
30. На воздухопроводе горячего воздуха к мельничному
вентилятору или к вентилятору первичного воздуха (ВПВ) необходимо
устанавливать две плотные заслонки с атмосферным клапаном между ними.
При подаче пыли только горячим воздухом установка плотных
заслонок перед ВПВ по условиям взрывобезопасности не требуется.
31. Конструкции горловин мельниц и переходов от одного сечения
пылепроводов к другому, а также пылепроводов при входе и выходе
из циклонов, вентиляторов и другого оборудования не должны
допускать возможности отложения в них пыли.
32. Во всех элементах системы пылеприготовления не допускаются
выступы, неровности и шероховатости, способствующие задержанию
пыли.
33. Пылепроводы должны выполняться сварными с минимальным
количеством фланцев. Участки от смесителей пыли до топки должны
выполняться из труб заводского изготовления; не допускается примене-
290

иие отводов, сваренных из сегментов, при диаметре труб до 300 мм
включительно.
34. Вся нылеприготовительная установка должна быть
изолирована. Тепловая изоляция должна выполняться из несгораемого
материала. Изоляция всех элементов пылеприготовительной установки,
расположенных снаружи здания, должна быть защищена от воздействия
атмосферных осадков.
35. Все пылегазовоздухопроводы, люки для осмотра и чистки, а
также другие элементы пылеприготовительной установки должны
выполняться плотными.
Сушильно-размольные и топочные устройства
36. Температура сушильного агента на выходе из мельницы не
должна превышать следующих величин:
а) для установок с бункером пыли при размоле и сушке
воздухом, X:
тощего угля 130
экибастузского угля ПО
каменного и бурого угля 70
для антрацитов и полуантрацитов температура не ограничивается;
б) для установок с бункером пыли при сушке смесью воздуха с
дымовыми газами; бурых и каменных углей {кроме экибастузского) 80°С;
в) для установок с прямым вдуванием при сушке воздухом и
размоле в молотковых и других мельницах, °С:
каменных углей 130
бурых углей и сланцев 100
фрезерного торфа 80
при сушке смесью дымовых газов с воздухом соответственно 170, 140
и 120° С.
Температура сушильного агента на выходе из сушильных
установок, за исключением предвключенных к мельницам труб-сушилок, при
работе на смеси дымовых газов с воздухом не должна превышать
250° С.
37*. При подаче пыли в топку горячим воздухом температура его
для всех видов топлива не ограничивается, за исключением каменных
углей с V > 15%. Для этих углей температура горячего воздуха
должна выбираться так, чтобы температура пылевоздушной смеси у входных
патрубков горелок не превышала 160° С.
38*. Пылеприготовительныс установки (кроме центральных)
должны быть оборудованы показывающими приборами, выведенными на щит
управления котла или блока, для измерения:
а) температуры сушильного агента перед подсушивающим
устройством или мельницей, за мельницей, а также температуры пылевоз-
душной смеси перед горелками при подаче пыли каменных углей с
Vr > 15% горячим воздухом;
б) давления в начале подсушивающего устройства или при входе
в мельницу, а также перед мельничным вентилятором и за ним;
в) сопротивления шаровых барабанных и среднеходных мельниц,
а также перепадов давления на расходомере (.измерительной шайбе
* Приводится в измененной редакции {утверждено техеоветамп Министерства
тяжелого, энергетического и транспортного машиностроения и Министерства энергетики
и электрификации о июне 1968 г.).
19*
291

п др.), установленном в воздухопроводе к молотковым мельницам и
на газопроводе к мельницам-вентиляторам;
г) степени заполнения бункера пылью;
д) тока электродвигателей мельниц,, вентилятора мельничного и
первичного воздуха и питателя топлива при молотковых мельницах и
.мельницах-вентиляторах.
39. Пылеприготовительные установки (кроме центральных) должны
быть оборудованы регуляторами температуры сушильного агента и
защитой от чрезмерного повышения температуры за установкой. Кроме
того, они должны снабжаться сигнализацией:
а) высшего и низшего уровней пыли в пылевом бункере;
б) обрыва потока топлива у питателя;
в) повышения температуры сушильного агента за мельницей (кроме
АШ и полуантрацитов).
40. Центральные пылеприготовительные и сушильные установки
должны быть оборудованы:
а) показывающими контрольно-измерительными приборами,
выведенными на щит управления установки, для измерения температуры и
давления сушильного агента на входе и выходе из подсушивающего
устройства и перед отсасывающими вентиляторами, тока
электродвигателей сушилок, мельниц, вентиляторов сушильных установок, а также
давления и температуры пара перед паровыми сушилками;
б) защитными устройствами, закрывающими пар при повышении
температуры сушильного агента за сушилкой более 130°С и
останавливающими газовые сушилки при повышении температуры сушильного
агента за ними более 150° С (кроме установок, работающих на АШ и
полуантраците, для которых температура сушильного агента не
ограничивается).
41. Котельный агрегат должен иметь блокировку механизмов.
В с х е м а х с прямым вдуванием:
а) при аварийном отключении обоих дымососов или одного из них,
когда другой не работает, должны отключаться работающие дутьевые
вентиляторы, мельничные вентиляторы, мельницы и питатели сырого
топлива;
б) при аварийном отключению обоих дутьевых вентиляторов или
одного из них, когда другой не работает, должны отключаться
работающие мельничные вентиляторы, мельницы и питатели сырого топлива;
в) при отключении мельничного вентилятора должны отключаться
мельница и питатель сырого топлива, а при останове мельницы —
питатель сырого топлива.
В индивидуальных схемах с пылевым бункером:
а) при аварийном отключении обоих дымососов или одного из них,
когда другой не работает (находится в ремонте или в резерве), должны
отключаться работающие дутьевые вентиляторы, ВПВ, мельничные
вентиляторы, питатели пыли и сырого угля, а также мельницы;
б) при аварийном отключении обоих дутьевых вентиляторов или
одного из них, когда другой не работает (находится в ремонте или
в резерве), должны отключаться работающие ВПВ, мельничные
вентиляторы, питатели пыли и сырого угля, а также мельницы;
в) при отключении мельницы должен отключиться питатель сырого
топлива;
г) в схеме с общим коробом первичного воздуха, кроме схемы с
подачей пыли воздухом от дутьевых вентиляторов, при аварийном
отключении обоих мельничных вентиляторов или ВПВ, или одного из них,
когда другой не работает (находится в ремонте или резерве), должны
292

отключаться все работающие питатели пыли и сырого угля, а также
мелышцы; в схеме с раздельными коробам.ц первичного воздуха или
коробами, имеющими разделительную перегородку или заслонку, при
аварийном отключении одного мельничного вентилятора или ВПВ
должна отключаться соответствующая группа питателей пыли, сырого
угля и мельницы;
д) в схемах с подачей пыли воздухом от дутьевого вентилятора
при аварийном отключении мельничного вентилятора должны
отключаться питатели сырого угля и мельницы.
42. Перед сушильной или размольной установкой, работающей под
разрежением, должен быть установлен клапан присадки холодного
воздуха для всех топлив, кроме АШ и полуантрацитов, При работе
установки под давлением перед мельницей должна быть осуществлена
аварийная присадка холодного воздуха от дутьевого вентилятора. В
молотковые мельницы при работе их на самовсасывающем режиме
аварийная присадка холодного воздуха не производится.
43. В пылеприготовительных установках, работающих под
давлением и снабженных предохранительными клапанами, должно быть
установлено автоматическое устройство для быстрого закрытия заслонки на
воздухопроводе перед мельницей н преграждения доступа воздуха » нее
при взрыве.
44. Для топлив всех видов (кроме антрацита и полуантрацита)
должен быть предусмотрен подвод пара в мельницы. В установках с
молотковыми мельницами, кроме того, должна быть подведена вода к
месту подвода сушильного агента;, при размоле в этих установках бурых
углей и фрезерного торфа вода или пар должны быть подведены также
в шахты или сепараторы.
45. Установки с прямым вдуванием должны иметь устройства для
отключения мельниц от работающей топки.
46. Из всех элементов механического транспорта пыли (шнеки,
элеваторы и др.) должны быть сделаны отсосы воздуха в пылепровод
после циклона.
47. Люки, дверцы и гляделки в горелках, амбразурах мазутных
форсунок, топке и газоходах должны иметь запоры, препятствующие их
открыванию при вспышках и взрывах.
48. В газоходах необходимо избегать мертвых углов и мешков, где
могут скапливаться несгоревшая пыль и горючие газы (кроме
нормальных золоспусков).
Предохранительные клапаны и расчетные давления
49. Предохранительные клапаны должны устанавливаться на
оборудовании пылеприготовительных установок, работающих под
разрежением или при давлеН'ИИ не более 1500 кГ/м2 A500 мм вод. ст.), для
топлив всех видов, кроме антрацита и полуантрацита.
На установках, работающих под давлением, - предохранительные
клапаны можно не устанавливать, если оборудование пылеприготовле-
ния рассчитано на давление в соответствии с п. 53 настоящих правил.
50. Предохранительные клапаны не устанавливаются на
пылеприготовительных установках с молотковыми мельницами, размещенными
в непосредственной близости от котла и снабженными амбразурами,
при отношении сечения амбразур к объему шахты и мельницы не" менее
0,04 м2/мд объема, Вновь устанавливаемые шахты и короба,
соединяющие их с топками, должны-рассчитываться на внутреннее давление
0,4 ати.
293

На действующих пылеприготовительных установках с молотковыми
мельницами замену шахт и коробов, соединяющих их с топками,
новыми, рассчитанными на внутреннее давление 0,4 ати, следует
производить по мере их износа.
51. Элементы оборудования пылеприготовительных установок,
снабженных предохранительными клапанами, должны рассчитываться на
прочность: в установках с шаровыми барабанными, среднеходными и
быстроходно-Сильными мельницами — на внутреннее давление .1,5 ати;
р установках с молотковыми мельницами, а также
мельницами-вентиляторами— на давление 0,4 ати. При этом длина отводов от
предохранительных клапанов не должна превышать 10 калибров -:—<С 10, где
"экв
/ — длина; d-жъ— эквивалентный диаметр трубопровода.
52. Расчету подлежат элементы пылеприготовительных систем:
в установках с шаровыми барабанными мельницами — от
выходного патрубка мельницы до горелок, за исключением бункеров пыли,
питателей пыли, пылевых шнеков, лопастных затворов и компенсаторов;
в установках со среднеходными, быетроходно-бильнькми и
молотковыми мельницами, а также с мельницами-вентиляторами — от
выходного патрубка мельницы до горелок, за исключением компенсаторов.
53. В пылеприготовительных установках, работающих под
давлением и не снабжаемых предохранительными клапанами, элементы
оборудовании должны рассчитываться на внутреннее давление:
для топлив с выходом летучих на горючую массу менее 35% (за
исключением антрацитов и полуантрацитов) по формуле
/»р = 2,5 + 3,5>вач ати;
для топлив с выходом летучих на горючую массу более 35% по
формуле
/»р = 3,5Ч-4,5ри1ч ати,
где рр — избыточное расчетное давление, ати;
Рнач — избыточное начальное давление в системе, ати.
Расчету подлежат все элементы — от выходного патрубка
мельничного вентилятора до горелок, за исключением компенсаторов.
54. Расчет элементов пылесистемы производится на статическую
нагрузку, исходя из допустимого напряжения, равного пределу
текучести.
Испытание элементов йылеприготовительных установок на
прочность внутренним давлением не производится. Качество сварочных
работ должно быть гарантировано контролем при производстве работ,
допуском к производству сварочных работ квалифицированных
сварщиков и тщательностью приемки.
55. Каркасы топки и газоходов котла вновь проектируемых
агрегатов должны быть рассчитаны на внутреннее давление, превышающее
атмосферное на 200 кГ/м2 для установок, работающих под
разрежением, и на внутреннее давление, превышающее рабочее на 200 кГ/м2,
для установок, работающих под наддувом.
56. Суммарное сечение всех предохранительных клапанов в
установках, рассчитанных на внутреннее давление 1,5 ати, должно
составлять не менее 0,025 л*2, а в установках, элементы оборудования которых
рассчитаны на давление 0,4 ати, — не менее 0,04 м2 на 1 мг объема.
Сечение всех предохранительных клапанов (кроме клапанов на бункере
ныли) должно выбираться исходя из объема всей нылеприготовитель-
ной установки, но без объемов бункера пыли и пылепроводов от места
подачи пыли к горелкам.
294

57. Предохранительные клапаны в установках, рассчитанных на
внутреннее давление 1,5 ати, должны устанавливаться:
а) при установке шаровых барабанных мельниц — на
трубопроводах непосредственно у входной и выходной горловины с сечением
клапанов на каждой стороне не менее 70% сечения пылепровода;
б) при установке среднеходных, быстроходно-бильных и других
типов мельниц с центробежными сепараторами, встроенными в
корпус,— не менее двух клапанов для отвода взрывных газов из
внутреннего конуса и не менее двух клапанов на наружном конусе сепаратора;
общее сечение клапанов должно составлять не .менее 0,025 м2 на 1 м3
объема мельницы и сепаратора;
в) на сепараторах, установленных отдельно от мельниц, — не менее
двух клапанов для отвода взрывных газов из внутреннего конуса и не
менее двух для отвода взрывных газов из наружного конуса; общее
сечение клапанов должно быть выбрано из расчета не менее 0,025 м2
на 1 м3 объема сепаратора, который принимается с коэффициентом 1,5;
г) на циклонах — один или несколько на центральном патрубке
циклона и не менее двух на крышке циклона диаметром, равным 75%
ширины кольца крышки; общее сечение клапанов циклона должно быть
выбрано из расчета не менее 0,025 м2 на 1 м'А объема циклона;
д) на пылепроводах — при входе в циклон и на выходе из него;
сечение каждого клапана должно быть не менее 70% сечения
пылепровода;
е) на пылепроводах — перед мельничным вентилятором или
вентилятором запыленного первичного воздуха, каждый клапан сечением не
.менее 70% сечения подводящего пылепровода;
ж) на коробах первичного и сбросного воздуха; сечение клапана
должно быть выбрано из расчета не менее 0,025 м2 на 1 м3 объема
короба; на коробах первичного яезапьтленного воздуха
предохранительные клапаны не ставятся при исключении попадания в них пыли;
з) при подаче сбросного воздуха от мельничного вентилятора к
горелке одним длинным пылепроводом— за мельничным вентилятором,
а также на коробе или при разветвлении на горелки; сечение клапанов
у вентилятора и .короба (разветвления) должно составлять 70% от
сечения основного пылепровода;
и) на бункерах пыли; сечение клапана 0,0025 м2 на 1 мг объема
бункера, но не менее 0,5 м2.
58. Предохранительные клапаны в установках с молотковыми мель-
пицаМ'И и мельницами-вентиляторами, рассчитанными на внутреннее
давление 0,4 ати, должны устанавливаться:
а) на воздухопроводе (газопроводе)—один или два клапана
непосредственно у входного патрубка мельницы;
б) при установке центробежного сепаратора — не менее двух
клапанов для отвода взрывных газов из внутреннего конуса и не менее
двух для отвода взрывных газов из наружного конуса;
в) при установке инерционного сепаратора — не менее одного на
выходном патрубке сепаратора;
г) при установке гравитационных шахт — один или два клапана
на шахте; длина патрубков от шахты до предохранительных клапанов
должна быть не менее 1,5 диаметра патрубка.
Общее сечение клапанов, устанавливаемых на воздухопроводе до
мельницы, на сепараторе (шахте) или за ним, должно составлять
0,04 м2 на 1 мг объема мельницы и сепаратора (шахты).
59. При установке молотковой мельницы или мелышцы-вентиля-
тора в пылеприготовительной установке с пылевым бункером, предохра-
295

нителыше клапаны на элементах оборудования, кроме указанных в
п. 58 настоящих правил, должны устанавливаться в соответствии с
требованиями, указанными в iti. 57в, г, д, е, ж, з, и настоящих правил.
При этом все оборудование, кроме молотковой мельницы, мельницы-
вентилятора и встроенного сепаратора, должно рассчитываться на
1,5 ати.
60. На котлоагрегатах (для топлив всех видов, включая антрацит
i\ полуантрацит) предохранительные клапаны должны устанавливаться
вверху топки или за фестоном котла, за котлом или перед водяным
экономайзером, на газопроводе от котла до золоуловителя, на
золоуловителе, на газопроводе от золоуловителя до дымососа, на горизонтальном
лли слабона'клонном (менее 30°) газоходе после дымососа до дымовой
трубы.
На мокром золоуловителе и на тракте от него до дымовой трубы,
а также на электрофильтрах предохранительные клапаны не ставятся.
При установке предохранительных клапанов вверху топки или за
фестоном котла следует учитывать паропроизводительность котла,
которой соответствует определенное сечение клапана:
Паропроизводительность Сечение клапана
котла, ш\ч не менее, м'~
Менее 60 0 2.
75-270 0,4
320-420 0,6
475—640 0,8
800-1250 1,0
Для котлов парапроизводительностью до 270 т/ч на каждом из
перечисленных газоходов (кроме топки) и газопроводов, а также на
золоуловителе устанавливаются два клапана или больше с общим
сечением на котлоагрегат (корпус) в целом не менее 0,4 м2, для котлов
пароироизводительностью:
320— 640 т/ч не менее 0,0 м1
800 — 1250 т/ч не менее 0,8 м2
61. Предохранительные клапаны должны располагаться в верхней
части газоходов и газопроводов, а на пылеп-роводах, как правило,—
на поворотах так, чтобы не подвергать опасности рабочие места н
проходы.
При невозможности установки клапанов в местах, безопасных для
обслуживающего персонала, нужно применять отводы.
62. Предохранительные клапаны должны выполняться легко
разрывными диаметром не более 1 м либо из мягкой жести толщиной не
более 0,5 мм с одинарным швом посредине, либо из алюминиевого
листа толщиной от 0,6 до 1 мм с надрезом по средней линии на 50%
его толщины, либо из асбестового картона толщиной 3—5 мм. Клапаны
должны иметь с внутренней стороны поддерживающую решетку или
сетку, выдерживающую вес не менее 100 кг; размер ячейки сетки
должен быть 25—50 мм. На элементах оборудования, пылеироводах и
коробах, работающих под давлением, предохранительные клапаны должны
устанавливаться с металлической диафрагмой диаметром не более
400 мм (сечением не более 0,125 м2); эти клапаны могут быть
сгруппированы в блоки, состоящие из нескольких диафрагм. Клапаны из
асбестового картона можно применять до диаметра 400 мм. и устанавливать
лишь внутри здания. На топке и газоходах котла допускается установка
откидных предохранительных клапанов.
63. Трубопроводы, отводящие взрывные газы, должны быть
вертикальными или иметь угол наклона к горизонту не менее 45е. Взрывные
296

газы от циклонов и бункеров пыли должны отводиться наружу.
Клапаны, располагаемые снаружи здания, должны иметь наклон к
горизонту не менее 45" и должны быть защищены покрытиями от
воздействия атмосферных осадков.
64. Клапаны должны присоединяться к трубопроводам и
оборудованию так, чтобы в местах их примыкания исключалась возможность
оаложений и уноса ныли.
65. Во .всех случаях допускается замена одного клапана
несколькими, сконцентрированными около защищаемого участка, суммарным
течением не менее сечения заменяемого клапана.
66. Предохранительные клапаны могут располагаться в начале или
в конце отводящего трубопровода.
Шлакозолоудаление
67. Шлаковые бункера и шлакосмывные шахты должны иметь
плотно закрывающиеся лючки и- гляделки для контроля за уровнем
шлака и золы и для безопасной обивки шлака.
68. При вагонеточном шлакозолоудалении в зольном помещении
должны быть выполнены следующие устройства:
а) подвод воды ко всем шлакорвым и золовым бункерам и течкам
для гашения шлака и смачивания золы перед спуском их из бункеров;
кроме того, должна быть предусмотрена заливка шлаков водой в
вагонетках;
б) закрытые камеры под шлаковыми бункерами.
Водопроводная линия должна быть снабжена манометром для
контроля наличия в ней воды. Вентили водопровода должны быть
расположены в месте, безопасном для обслуживания.
69. Шлаковые и золовые бункера при сухом и вагонеточном
золоудалении должны быть оборудованы плотными затворами с
дистанционным управлением, вынесенным в места, безопасные для
обслуживающего персонала. Люки и затворы шлаковых и зольных бункеров и
их приводы должны иметь хорошо обработанные поверхности трения,
обеспечивающие достаточную плотность, легкий ход и надежность
открывания.
70. На спускных рукавах перед смывными аппаратами должны
быть установлены плотно закрывающиеся лючки для пробивания золы
i> случае образования пробок.
Общие указания
71. Оборудование бункерной и пылеприготовления должно быть
расположено таким образом, чтобы были обеспечены свободные и
удобные проходы и доступы ко всем элементам оборудования, а также к
лестничным клеткам.
72. Для обслуживания устройств пожаротушения и
предохранительных клапанов, а также удаления пыли должны быть предусмотрены
площадки и лестницы, допускающие возможность легкого и быстрого
доступа к элементам оборудования. Лестницы и площадки внутри
помещения для предотвращения скопления на них пыли должны
выполняться решетчатыми: В местах обслуживания оборудования над
предохранительными клапанами площадки должны быть сплошными.
73. Проложенные в помещении .паропроводы и пылегазоврздухопро-
воды должны быть покрыты несгораемой изоляцией.
297

74. Все оборудование и пылегазовоздухоироводы должны быть
окрашены, согласно действующим указаниям Госгортехнадзора,
теплоустойчивой краской светлых тонов.
75. В помещениях бункерной и пылеприготовлеиня должны бить
предусмотрены специальные места для курения.
III. ЭКСПЛУАТАЦИЯ УСТАНОВОК
Первоначальный пуск
76. Пуск вновь смонтированной пылеугольной установки
разрешается производить только после того, как будет установлено, что она
полностью удовлетворяет всем требованиям настоящих правил, и после
снятия лесов и обеспечения свободных проходов между оборудованием
и к выходам из помещений. О готовности установки к пуску должен
быть составлен приемо-сдаточный акт.
' 77. Для каждой вновь пускаемой установки должны быть
составлены пусковая и эксплуатационная инструкции со схемой установки,
вывешенной на видном месте.
78. Пуск вновь смонтированного оборудования должен
производиться под руководством лица, имеющего опыт пуска или эксплуатации
пылеугольных установок и назначаемого руководством предприятия.
79. К пуску и эксплуатации пылеугольной установки допускаются
лишь лица, прошедшие инструктаж и проверку знания местной
инструкции.
Пуск установки
80. В непосредственной близости от растапливаемого котла должны
быть прекращены все ремонтные работы, а персонал, не имеющий
отношения к растопке, удален.
81. Перед пуском пылеприготовитедьной установки в работу
необходимо тщательно проверить все оборудование и убедиться в
отсутствии в нем тлеющих отложений пыли. При обнаружении тлеющих очагов
следует действовать в соответствии с пп. 124—125 настоящих правил.
82. Перед пуском вентиляторов, соединенных общим коробом
первичного запыленного воздуха или пыдепроводами перед горелками,
необходимо убедиться в отсутствии отложений пыли. Обнаруженные
отложения должны быть удалены. При пуске системы сначала
производится включение вентиляторов, а затем—мельницы.
83. Растопочное устройство разрешается включать только после
вентиляции котлоагрегата.
Перед растопкой котлоагрегата, снабженного мокрыми
золоуловителями, необходимо пустить воду на орошение.
84. Не допускается включение основных горелок при растопке
котла до достижения устойчивого горения факела растопочного
устройства; во время неустойчивой работы растопочных устройств
запрещается открывать дверцы ил*и люки.
85. Подбрасывание топлива вручную на колосниковую решетку
растопочного муфеля и расшуровку слоя на ней во время работы
основных горелок следует производить с особой осторожностью, полностью
прекращая на это время подачу воздуха под решетку.
86. Запрещается сброс запыленного воздуха мельничных систем
в холодную топку растапливаемого или неработающего котла.
87. В случае полного обрыва факела должны быть немедленно
прекращены подача пыли и сброс запыленного воздуха в топку и выклю-
298

чено растопочное устройство. После пцательной вентиляции топки и
газоходов можно вновь включить растопочное устройство и при
достижении его устойчивой работы возобновить подачу пыли к основным
горелкам.
88. Запрещается производить зажигание пыли в топках при
открытых лазах <и гляделках. Смотровые лючки для постоянного наблюдения
за факелом должны быть закрыты стеклом.
Нормальная работа
89. В бункерах, непосредственно соединенных топливными
рукавами с топками, при работе на торфе не допускается снижение уровня
топлива в бункере ниже 1/3 его высоты.
90. Необходимо для предупреждения слеживания периодически
срабатывать пыль в бункерах до наинизшего уровня, допускаемого по
условиям работы пылелитателей, Периодичность срабатывания
устанавливается местной инструкцией.
91. Не допускается отклонение тонкости пыли от заданной в
местной инструкции.
92*. Влажность пыли допускается: для антрацитов,
полуантрацитов и тощих углей — ниже гигроскопической; для каменных углей, а
также бурых углей, у которых W™ >0,4№р,— не ниже 50% от
гигроскопической; для бурых углей, у которых WT" <0,4 Wv, а также для
сланцев — не ниже гигроскопической. Для фрезерного торфа влажность
пыли не должна быть ниже 25%.
Выбор значений влажности пыли производится для конкретных
установок с учетом условий обеспечения надежной ее текучести.
93. Температура сушильного агента на выходе из сушильных или
размольных установок не должна превышать значений, указанных в
и. 36, и должна обеспечивать выполнение требований п. 92 настоящих
правил.
94. По условиям взрывобезопасности необходимо не реже одного
раза в сутки производить отбор и анализ проб угольной пыли на
влажность и тонкость помола, занося результаты анализа в ведомость смены.
95. В установках с прямым вдуванием допускается контроль
качества готовой пыли по косвенным показателям, по количеству
сушильного агента, проходящего через мельницу, и температуре за мельницей.
96. Необходимо следить:
а) за бесперебойным поступлением в-мельницу топлива;
б) за уровнем пыли в бункерах, не допуская его снижения меньше
1/3 их высоты;
в) за темлературой пыли в бункере, не допуская ее повышения
сверх величин, указанных в п. 36 настоящих правил;
г) чтобы не было тлеющих отложений пыли;
д) чтобы не скапливалась пыль между отключающими заслонками,
а также в неработающем мельничном вентиляторе {при наличии общего
короба запыленного первичного воздуха или соединения пылепроводов
перед горелками); чтобы заслонка, отключающая короб работающего
вентилятора от неработающего, не пропускала, пыль;
е) за исправностью взрывных клапанов, проверяя их ежесменно;
ж) за плотностью трубопроводов и элементов установки, включая
люки для осмотра и чистки; присосы воздуха и выбивание пыли должны
немедленно устраняться;
* Приводится в измененной редакции (утверждено техсоветами Министерства
энергетнки и электрификации и Министерства тяжелого, энергетического и
транспортного машиностроения в июне 1967 г.).
299

з) за режимом топки, не допуская выпадения в шлаковую ванну
большого количества раскаленного шлака, а также расплавленного
металла, во избежание взрыва в шлакоудаляющем устройстве.
97. В установках с паровыми сушилками должен производиться
постоянный контроль за поддержанием установленных параметров пара,
отсутствием застревания топлива в трубах и соблюдением
оптимального режима сун1ки.
98. Не допускается открывание элементов системы с движущейся
пылевоздушной смесью.
99. При двухвентиляторной системе не допускается работа с
давлением на участке между вентиляторами мельничным и первичного
воздуха в тех случаях, когда к последнему подведен трубопровод горячего
воздуха.
100. При работающей мельнице должен быть открыт клапан в
атмосферу между двумя отключающими заслонками горячего воздуха
перед мельничным вентилятором или перед ВПВ. При остановленной
мельнице должен быть открыт клапан в атмосферу между двумя
отключающими заслонками горячего воздуха перед мельницей.
101. При наличии барабанных газовых или паровых сушилок
должна быть обеспечена регулярная очистка внутренних устройств или
труб от слежавшейся в них ныли.
102. Ежесменно необходима осматривать матерчатые фильтры и
удалять из них осевшую пыль. Доступ рабочих внутрь фильтра
разрешается при соблюдении мер предосторожности, предусмотренных в
п. 117 настоящих правил.
103. Топочный процесс следует вести с минимально возможным
механическим недожогом и без видимой сепарации пыли из факела.
104. Обдувка поверхностей нагрева котла, а также раешлаковка
топки допускаются только при:
а) предупреждении машиниста котла о предстоящей обдувке или
расшлаковке;
б) увеличении тяги в топке;
в) устойчивой работе топки.
105. При каждом открывании наружных люков и затворов
шлаковых и зольных бункеров при периодическом удалении шлака и золы
необходимо предварительно:
а) убедиться в нормальной работе топки;
б) предупредить машиниста котла о предстоящем спуске шлака
и золы и о необходимости увеличения разрежения в топке;
в) постепенно производить подачу воды для заливки шлака и золы
и проверить наличие напора воды по манометру.
106. При работе котла допускается открывание затворов у
шлаковых и зольных бункеров только из безопасного места; вблизи затворов
не должны находиться люди. Открывание затворов необходимо
производить плавно. Спуск золы и шлаков должен производиться
одновременно лишь из одного бункера котла.
107. Воспрещается открывать затворы для спуска шлака и золы
при неустановившемся топочном процессе, обрыве факела, наличии
избыточного давления в топке и сильной сепарации пыли на выходе из
горелки. При необходимости спуска шлака следует в первую очередь
восстановить нормальный режим топки, тщательно произвести заливку
шлака и золы водой; лишь после этого допускается осторожное
открывание затворов.
108. Воспрещается удаление золы и шлаков в периоды пуска и
остановки мельничной системы.
300

109. Необходимо следить за исправностью измерительных
приборов, блокировки, отключающих и регулирующих клапанов, паровой
зашиты и противопожарных средств.
Останов оборудования
110. При останове мельничной системы сначала производится
выключение питателей угля, а после, вентиляции системы — мельницы и
вентилятора. •
111. Продолжительность хранения пыли в бункерах
устанавливается главным инженером электростанции в зависимости от марки
топлива и способности пыли к слеживанию. Перед остановкой котлов
и пылеприготовительных установок на длительный срок необходимо
сработать всю пыль из бункеров.
112. После останова элеваторов пыли на ревизию и ремонт нижняя
часть элеватора перед чисткой предварительно должна быть залита
водой.
Осмотр и ремонт установки
113. Внутренний осмотр, чистка и ремонт пылоприготовнтельного
оборудования допускаются только с письменного разрешения
руководства цеха и при соблюдении соответствующих правил техники
безопасности.
114. Крупные ремонтные работы должны производиться'на
неработающей установке; небольшие ремонтные работы допускаются на
работающей установке с письменного разрешения руководства цеха и под
непосредственным наблюдением мастера.
115. При осмотре остановленной системы открывание люков и
заслонок, а также разборку системы необходимо производить постепенно
и осторожно. Предварительно необходимо убедиться в отсутствии
тлеющих отложений пыли. Обнаруженные очаги должны быть немедленно
ликвидированы.
116. При каждом длительном останове оборудования, но не реже
одного раза в год, должны производиться полная очистка бункеров
от пыли и фрезторфа и их внутренний осмотр. Необходимо соблюдать
особую осторожность при осмотре бункеров пыли. В бункер,
содержащий пыль или фрезторф, опускаться воспрещается.
117. В бункер, освобожденный от пыли или фрезторфа,
разрешается опускаться только при соблюдении следующих мер
предосторожности:
а) на спуск в бункер должно быть оформлено письменное
разрешение руководства цеха;
б) перед опус ком в бункер рабочий должен быть
проинструктирован административно-техническим персоналом цеха о мерах
безопасности, способах очистки бункеров от остаточной пыли и необходимости
удаления отложений пыли и наростов со стен бункера с особой
осторожностью;
в) для погашения имеющихся в бункере тлеющих очагов
необходимо заполнить его паром или произвести орошение водой;
г) бункер должен быть провентилирован воздухом;
д) для спуска должна применяться переносная лестница, надежно
закрепленная и удобная для пользования;
о) за спускающемся рабочим должно быть установлено
наблюдение двух дежурных;
301

ж) спускающийся должен быть привязан поясом к канату, надежно
закрепленному вне бункера;
з) рабочий должен спускаться в бункер в брезентовой одежде,
сапогах, рукавицах, маске; наготове должен находиться кислородный при-
оор; аналогичными приборами должны быть снабжены и дежурные,
наблюдающие за спуском;
и) для очистки бункеров от пыли и наростов должны применяться
инструменты, не дающие искрения.
118. Для осмотра любых элементов пылеприготовительной системы,
в том числе и бункеров, разрешается пользоваться только хорошо
защищенной от проникновения пыли низковольтной A2 в) переносной
электроаппаратурой. Шнур переносных ламп должен быть в исправной
резиновой оболочке.
119. При каждой остановке оборудования на капитальный ремонт,
но не реже одного раза в год, следует проверять износ всех элементов
системы. Изношенные элементы должны быть заменены или
восстановлены таким образом, чтобы была обеспечена дальнейшая их надежная
работа.
120. После монтажа, а также капитальных ремонтов пылесистема
должна проверяться на плотность под давлением или разрежением,
соответствующим полному давлению вентилятора.
121. При обнаружении в пылесистемах мест отложений пыли
необходимо устранить причины, вызывающие эти отложения.
122. Запрещается нахождение людей в топке при заливке
шлаковых глыб водой.
Аварийное состояние
123. Повышенная взрывоонасность установки создает ее аварийное
состояние, которое наступает при:
а) повышении температуры элементов пылесистемы сверх
допустимой из-за*аличия тлеющих очагов;
б) возникновении хлопков с раскрытием взрывных
предохранительных клапанов;
в) обрыве растопочного или основного пылеугольного факела;
г) аварийном отключении дымососов, дутьевых или мельничных
вентиляторов;
д) прекращении поступления сырого топлива в мельницу.
124. При появлении признаков горения пыли в какой-нибудь части
пылесистемы, за исключением бункеров, необходимо немедленно
принять меры режимного порядка к ликвидации очагов горения, а в случае
невозможности их ликвидации на ходу остановить систему и подать в
нее пар. Пуск в работу остановленного оборудования допускается
только после полной ликвидации очага горения.
125. Сметать или тушить тлеющий очаг внутри оборудования или
вне его струей воды, пеногонным аппаратом либо другим способом,
могущим вызвать взвихривание пыли, воспрещается. Открытый тлеющий
очаг следует гасить песком или мелкой золой. Тушение водой
допускается только при мелком се разбрызгивании нли распылении.
126. При обнаружении тления или горения пыли в бункере
необходимо:
а) немедленно увеличить подачу в бункер пыли, подняв уровень
пыли в нем до наивысшего, и продолжать расходовать пыль в топку;
б) исключить всякую возможность попадания в него воздуха;
в) если указанные мероприятия не ликвидировали горения ил*т
тления ныли, следует подать в бункер пар.
302

127. В случае взрыва (хлопка) в системе с открытием взрывных
клапанов пуск системы можно произвести вновь только после полной
ликвидации причин взрыва и очагов горения, очистки системы и
восстановления клапанов.
128. При полном обрыве факела должны быть немедленно
прекращены подача пыли и сброс запыленного воздуха в топку и отключено
растопочное устройство, после чего необходимо действовать в
соответствии с п. 87 настоящих правил.
Общие правила обслуживания
129. В помещении необходимо соблюдать чистоту, производить
регулярно тщательную уборку, удалять пыль со стен, подоконников,
перекрытий, лестниц и с внешних поверхностей оборудования. Особое
внимание следует обращать иа предотвращение накапливания пыли на
горячих поверхностях оборудования. Пыль следует удалять отсосными
устройствами либо влажной уборкой. График и объем работ по уборке
устанавливаются местными инструкциями.
130. Необходимо производить регулярно очистку трубопроводов,
установленных для обеспыливания отдельных агрегатов и помещении
от осевшей ю них пыли.
131. Регулярно должна производиться чистка электродвигателей
пылеотсасывающими устройствами или обдувкой сжатым воздухом.
132. Должно быть установлено наблюдение за исправностью
электрооборудования и электрической проводки, а также за заземлением
всего пылеприготовительного оборудования; обнаруженные дефекты
должны немедленно устраняться.
133. В местах расположения оборудования не должны находиться
посторонние предметы, а также лица, не связанные с вахтой,
обслуживающей оборудование либо производящей его ремонт, за исключением
лиц, имеющих специальный допуск.
134. В помещениях, где возможно пыление, воспрещается
применять открытый огонь или электронагревательные приборы, кроме мест,
особо для этого выделенных {за исключением установок, работающих
на антраците и полуантраците).
135. В помещениях пьтлеприготовительных установок и топливопо-
дачи сварочные -работы допускаются только на тяжелых и громоздких
деталях, которые не могут быть вынесены из помещения, и при
условии:
а) производства сварочных работ на элементах неработающей
системы;
б) полной и тщательной очистки свариваемых деталей снаружи и
изнутри от пыли;
в) полного предотвращения попадания окалины или искр при
электросварке на скопления пыли;
г) получения письменного разрешения на производство сварочных
работ от руководства цеха и наблюдения за работами со стороны
ремонтного мастера и пожарной охраны; настоящее ограничение не
распространяется на установки, работающие на антраците и полуантра-
циге.
136. Необходимо содержать в порядке и постоянной готовности
все противопожарные средства: огнетушители, ящики с песком и
лопатами и др. Для противопожарных средств должны быть установлены
постоянные места их нахождения.

ОГЛАВЛЕНИЕ
Предисловие 3
Глава первая. Характеристики тоилив и пыли
1.1. Физико-химическая и теплотехническая характеристики топлив . . 5
Y.2. Приведенные характеристики . 7
1.3. Коэффициент размолоспособности 7
1.4. Крупность дробления 8
1.5. Тонкость пыли . . 9
1.6. Влажность пыли ~. И
1.7. Удельные веса топлив и пыли 11
1.8. Теплоемкости топлив и пыли 13
Глава вторая. Выбор типа мельницы и схемы пылеприготовления
2.1. Выбор типа мельницы 14
2.2. Классификация систем пылеприготовления 15
2.3. Выбор схемы пылеприготовления 15
2.4. Схемы пылеприготовления 16
Глава третья. Основные характеристики мельничного оборудования
3.1. Шаровые барабанные мельницы 30
3.2. Молотковые мельницы . . 32
3.3. Мельницы-вентиляторы 36
3.4. Среднеходные мельницы - 36
3.5. Зарубежное типы мельниц 37
Глава четвертая. Определение производительности мельниц
„-jD- Размольная и сушильная производительности . 41
' 4.2. Шаровые барабанные мельницы 41
4.3. СреянехоД1ые мельницы 53
4.4. Молотковые мельницы 55
4.5. Мельницы-вентиляторы ...... ..-.■, 61
4.6. Выбор числа мельниц к котлам и определение .расчетной
производительности . . .....' 71
Глава пятая. Тепловой расчет системы пылеприготовления
5.1. Методика расчета . ,.. 73
5.2. Статьи теплового баланса . 73
5.3. Срвильный агент 76
5.4. -Температура сушильного агента в конце установки и влажность пыли 81
5.5. Тепло работы мелющих органов 85
5.6. Присос холодного воздуха 85
5.7. Температура топлива 85
5.8. Потеря тепла в окружающую среду 85
5.9. Определение сушильной производительности мельницы 87
\5.10. Расчетная производительность мельничного вентилятора . . . • 87

5.1!. Количество первичного ноздуха 88
5.12.(,0-иред<>лсние объема газов в конце нылеировода при подачу оьци
горячим воздухом 89
5.13. Расчет пыленрнготовигельной установки с шаровыми барабанными
мельницами ....'." 90
5.14. Расчет пылеприготовительной установки с молотковыми мельницами 90
5.15. Расчет пылеприготовительной установки со среднеходнымн мельницами 91
5.16. Расчет пилеприготовитсльной установки с мслышцей-вентилятором 91
5.17. Расчет устройства с нисходящей сушкой 91
5.18. Расчет пылепритотовителыюй установки с двумя сушильными потоками 91
5.19. Расчет трубы-<сушилки 92
Глава шестая. Расчет и выбор вспомогательного оборудования
6.1. Предварительная подготовка топлива 94
* 6.2. Бункера сырого топлива и пыли 95
6.3. Весы 97
^6.4. Питатели сырого топлива 99-
6.5. Отходоуловитель 107
6.6. Начальный участок и подвод топлива 109
6.7. Течки и мигалки для сырого топлива 109
6.8. Течки и мигалки для возврата Ill
6.9. Устройство для нисходящей сушки топлива 111
6.10. Подвод газов для сушки топлива 112
6.11. Клапан присадки холодного воздуха 112
6.12. Подвод горячего воздуха к мельничному вентилятору 112
6.13. Трубопровод рециркуляции сушильных газов 113
6.14. Сепараторы пыли для шаровых барабанных мельниц 113
•V6.15. Сепараторы пыли для молотковых мельниц 115
6.16. Сепаратор'ы пыли для мельниц-вентиляторов 118
6.17. Циклоны 123
6.18. Течки и мигалки для пыли 126
6.19. Взрывные предохранительные клапаны и отключающий шибер . 128
6.20. Мельничные вентиляторы и вентиляторы горячего дутья .... 129
6.21. Пылевой шнек 141
6.22. Пылепроводы и короба первичного воздуха 145
6.23. Смесители пыли . . 149
6.24. Питатели пыли 151
6.25. Контроль, управление, блокировка и автоматизация 153
Глава седьмая. Аэродинамический расчет
7.1. Основные положения 154
7.2. Методика определения сопротивления пылеприготовигелыюго тракта 154
7.3. Определение расчетного напора 177
Приложения
!. Основные условные обозначения 179
2. Примеры расчетов 187
Пример 1. Расчет системы пылеприготовлення к котлу ТП-100 на АШ
{блок 200 Мет) 187
Пример 2. Расчет системы пылеприготовлення к котлу Пп-950/255 на
донецком ГСШ (блок 300 Мет) . . ' . . . . . . 222
Пример 3. Расчет системы пылеприготовлення к котлу Еп-640/140 на
подмосковном угле (блок 200 Мет) 232
Пример 4. Расчет системы пылеприготовлення к котлу Пп-950/255 на эки-
бастузском угле (блок 300 Мат) 245^
Пример 5. Расчет системы пылеприготовлення к котлу ПК-14-2 на
башкирском угле (блок 100 Мет) 260
Пример 6. Расчет .эжектора-смесителя 284
3. Правила взрывобезопасности установок для приготовления и сжигания
топлива в пылевидном состоянии 286

Редактор Г. Д. Семенова
Техн. ред. //, /7. Белянина. Корректоры: Г. X. Макарова к И. М. Андреева
Сдано в набор 30/ХИ )969 г. Подписано к печ. 20/1 1971 г. Формат бум. 70хЮ87н>.
Объем печ. л. 19э/в+4 вклейки. B9,4 усл. печ. л.). Тираж 2000. Зак. 35. Цена 3 р. 04 к.
Группа полиграфических работ ОНТИ ЦКТИ им. И. И. Ползукова
Ленинград, К-21