/
Текст
Минййе^твр; энергетики и электрификации СССР’
" ' ‘ ’ v ГЛАВЕШРОЖГ ? ' ; '
Ордена Октябрьской Революции
Всесоюзный государственный проектно-изыскательский
и научно-иссле^лватидаскпй институт энергетических
систем и электрических сетей -. . •
’’эдаосЕгьпюж”
РАЗРАБОТКА РЕКО11ЩВДИЙ
по расчету и выбору параметров срабатывания
защит на -микроэлектронно2 элементной базе .
БД 110-750 кВ ,
Рекомендации по расчету защит
ВЛ 110-220(330) кВ
• i Л v i . . ? • . • V ' f ' i: ' • . ’ Зам.главного инженера Начальник отдела РЗА Главный инженер проекта • '’' > . I * . » 11735ты-т1 •. . 'Ж 'У' ' ' ;А' ' ' . . . -а- г „ л; С.Я.Петров .* Д.Д.Левкович /✓й / В.А.Рубинчик ' - 3OCKF'' ‘
Главы подготовлены:
Глава первая - главным инженером проекта‘В. Л. Рубинчиком,
инженером В.А.Фещенко.
” •*
Глава вторая - ведущим инженером М.В.;МайловоЙ* - .
ст .техником Логинов он И .л. .
Глава третья - руководителем.группы К.И.Ваумштейн,
инженером Г.Д.Подольской.
\ <*** \ „у
Ч. '
3
иидтаАШЕ ПЕРВОГО
♦ .*
Стр.
Введенлек первом./ тому ...........................
Глава первая. Рекомендации по расчету направленной вы-
сокочастотной зашиты линий 110-220 (330) кВ,
выполненной с использованием панели типа , -
ТЩЭ.2802 . ..........
Глава вторая. Рекомендации по расчету дистанционной
зашиты линии ПФ-220 £330) кВ (установлена в
- жафах типа ЩЦЭ 2801, ЩЦЭ 2802)..................... №
Глава третья. Рекомендации по расчету токовой надрав-
. ленной зашиты нулевой последовательности от i ;
. • замыканий на землю линий П0-220 (330) кВ,
, устанавливаемой в шкафах типа 1ДИЭ 2801 и
• 1ЩЭ 2^§2. ...................е; 81
„ т х
Приложение I. Определение сопротивления срабатывания
реле сопротивления с эллиптической хдрак-
. . теристикой ‘срабатывания ..........
Приложение 2. Вывод выражений для о тс тройки реле сода-
, ’ тивления с многоугольными характеристиками
от сопротивлений нагрузочных режимов . . 93
BBM&iiix
Настоящая работа выполнена, до договору с ЦДУ ЕЭС .СССР
h 1Ь9—S4 от I5.0G.84 (дополнительное соглашение 1£*Э--4^5 от
11.2.85).
Необходимость выполнения данной работы обусловлена потреб-*'
ностыо внедрения новых зашит на микроэлектронной элементной базе»
отличающихся от электромеханических зашит новизной принципал ж
характеристик. . • .
Работа состоит из двух томов. •
Том I. Рекомендации по расчету зашит ВЛ 110-220(330)кВ.
Том ’2. Рекомендации по расчету запит EUJ. 5OCU75O кВ. Y
В первом томе работы разработаны рекомендации по расчёту
и выбору параметров срабатывания заж? ‘на микроэлектронной
элементной базе для линий напряжением IICU220(330) кВ. ; . .
В первой главе данного тома разработана методика расчета ’:
высокочастотной направленной зашиты» выполненной о использованием
панели да 2802.
Данная залита является универсальной и может использоваться
взамен зашит типа ДФЗ-201» ДФЗ-504 и направленной дистанционной
и токовой нулевой последовательности зашит с высокочастотной '
блокировкой (панель ЭПЗ-1643-69), которые в ближайшие годы будут’ ‘
сняты с производства.
Во второй и третьей главах Данн рекомендации по расчету
дистанцЕонной в токовой направленной нулевой последовательности
•зашит» установлешгых в шкафах ЩЦЭ 2801 и ШЭ 2802* цр-алнад:ка-
ченных для 3!эмеш1 панели ЭПЗ -81636-67.
Рекомендации по расчету дистанционной зашиты шкафов ЩДЭ 2801
к ЩЦЭ 2802 разработаны с учетом материалов» содержащихся в рабств
Энергосекьцроента "Разработка схем и методики расчетов характе-
ристик дистанционной зашиты линий 110-750 кВ объединенных энерго-
систем" й 10804тм-т1*и замечаний» полученных по этой работе.
Работа преднадначена для использования цри проектировании
и может такае использоваться эксплуатирующими организациями.
РЕКОМЕНДАЦИИ 110 I. -ЛЕННОЙ ВЫСОКО-
ЧАСТОТНОЙ ЗАПИТЫ ЛИНИк -10-220 (330) кВ,
ВЫПОЛНЕННОЙ С ИСПОЛЬЗОВАНИИ ПАНЕЛИ ТИПА ШЭ *2802
I.I. Данная защита предназначена для использования в каче-
стве основной защиты двухконцевых и многоконцевых линий элект-
ропередачи напряжением И0-330 кВ, не оборудованных устройством
однофазного автоматического повторного включения (ОАПВ), причем
i.i:iiui
переходных процессов мало отличается от такового на линиях
220 кВ (основная гармоника емкостного тока обратной последова-
тельности при внешних коротких замыканиях (КЗ) при напряжении 330
КВ не должна превышать 40# от тока срабатывания защиты).
Защита может использоваться на линии как при наличии пита-
ния со всех ее донцов, так и при отсутствии питания на одном
или нескольких концах. Устройство, принцип действия и схема
защиты и ее отдельных элементов рассмотрены в работе. С I ] „
1.2. Расчет защиты, установленной на двухконцевой или мно-
гоконцевой линии при установке полукомплектов на всех ее концах.
I.2.I. Выбор параметров срабатывания измерительных органов . .
защиты.
Ниже рассматривается расчет параметров срабатывания защита
для одного из концов линии; для других концов линий расчет
производится аналогично.
В таблице I.I. приведены основные характеристики измери-
тельных органов, установленных в панели типа ПДЭ 2802 (диапазон
уставок, способ регулирования, время срабатывания и т.д.). Зна-
чения уставок выбираются в соответствии с указанной таблицей.
I.2.I.I. Уставка блокирующего реле тока обратной последовав
тельности ,,-£гЪл (КА1)Х определяется по условию отстройки
от тока небаланса , в максимальном нагрузочном режиме и от токе
обратной последовательности несимметричного режима по выра-
жению • . . ' v . ' •
’ > ^ornc (Т *7
а. уст, fa *
й Здесь и пике во всей главе приняты обозначения измеритель-
ных о планов в соответствии с информацией заводаГ 2. ] _____
В скобках указаны обозначения в соответствии с ГОСТом, при—
нятые в работе £12
V - X • Г
< 4 *
• ТЕХНИЧЮКИК ДЛИНЫ R ЗАГНИ ТИПА ПДЭ 2802
Наименование измеритель- ного органа Папмгпов'н<г 'Трл,. 6ЛИШПП4 н :.« ’ г —.„„J , . 4 ^Значение па- ! Регулировка Погрешности
Ступень
;диапазон уставок ‘ вид : • L •
2 3 4 : 5 6
Основные параметры вашиты Номинальный ток} А . 5 или I
Номинальное напряже- ние порайонного тока,В * • 100
Частота, Гц 50 или 60
- • • ч >г» • • • • Яогппта.’тТ'Ппе напряжение оперативного постоял- <
* , - А » • кого тока, л 220 или НО
•У, Реле сопротивления бло- кирующее Z/д ' Сопротивление срабаты- вания, Ом: « - • • Оснсйньи: по иегов* t
минимальное 15 (3) ступен-
♦ • . 4 1 максимальное Ток тонной работы Угол максимальной чув- ствительности 4 , Гр<Л Сопротивление сме- щения, Эксцентриситет,£ • о г. k ’ £ • г % А 8 Л ~ t в ®». О О 5 • * Н Cj> - 8 1 3 о*. • со о сы о чато- плавная дискрет- ная плавная » ’ * • . А • • • ±0,03 ДоПо/1ниПАЬ^1€.. по fay HUJt го*а (erlh Ъо ranCL f CGoJSt.? Ufc 1 i/ОЛ crTHomrt/itH изнере) при Z цен yt no fay HUf rfMnrt •
f
I
Реле сопротивления от-
ключающее Zor'l Zgw)
: 2
Коэффициент возврата
Время срабатывания,с
Сопротивление срабаты-
вания, Ом:
минимальное
максимальное
Ток точной работы’.
Угол максимальной чув-
ствительности, //у, у
Эксцентриситет, б
Коэффициент возврата-
Время срабатываниям
Сопротивление смеше-
ния, %дог>)
[||.П)'ДМЯ
3-Реле тока обратной пос-
ледовательности блокир?-
°®ее , Z1<S„
5
6
з : , 4 :
Ir05 0,025 • 7,5(1,5) ступенче 1- рабочее див- по величине con/wtifneHu- Cpccfarbi&aHua
175 С35)- 0,2 -Z\0Af 60° или 70° 0_7 1,05 0,025 то-плав- ная • дискрет- ная • , • • • 1 4 &г изменена? ге/чперигуръ б'счем диал HZ t 7'/с
•
*0,025+0,2 Ступен- чатая 0,0251«: 1
/ v • * 1- u —•— • я • ч • . * -
1 .• < •
?
A
*•/ Реле тока обратной пос-
ледовательности отключа-
°яее .Л «Л
З’Реле напряжения обратной
последовательности блоки-
рующее
6.Реле напряжения обратной
последовательности
отключающее 7г*
и * °т
7 Реле тока обратной пос-
ледовательности отжима-
ющее с торможением £7 от
К
РелёЛобратной последо-
вательности пусковое
*с торможением Т3„ с*
^.Пусковой орган по
приращению тока
( /16 пви pAlfOCSl/
сра\нь1^ tqkoSJ
2
з : 4 : 5
_1----------1------
6
Уставка у or
3,05+OtU
ступен- 0,05-Гжх
.чатая
i Оон о6hq-*-
Уставка
Уставка
Уставка
1ци ст
Коэффициент торможе-
от 1 до 2,5В
от 1,5 до
0,1+1,6
0; 7,5*:
5В
ступен-
чатая
ступен-
чатая
0,5 В
0,5 В
Ступен- 0,1 нам
чатая
дискрет-
ная
нЫС. ’ t/
z м / 7и Di
t/Г
шратирн с-
c-oj
ЬуУО- о paiv
^cju^na Зоне, г
от измепен^^л
прощения по^ и-
ного о/i ера го 6
г ска. на tlO/w
2С^> ОТ НОН! и но ь-
Н0ГО •“
Ь-
Уставка.
Коэффициент торможения,
При ращение, тока.,
f< сро^а7а/^
.0,025+0,4
отупей- 0,025
чатая
дискрет-
ная
Осно^нар с f<
пр* и'4<-Ли1
• наго JT0£l*. I
OchoChq^
± Ьопелк
по /м.ч f
1
ЛЪНЫС
изме- ,
•% : з • : 4 5 6
• /ЛРеле направления мопнос- ти обратной последователь ности отключающее Угол маясз..льнсВ чув- с тг.гтельнсо. тк, А. у Время epi. ыывания.с т 250° 0,025 • Н г н L {• Т‘. - t 1 пенсаf f и Au h>(j>ipc 1 /из» ззв j /4,4 O/Tf.
Я.ТЧде тока нулевой пос- ледовательности • (0,05+0,2) (0,2+0,8) ступен- чатая •0,1 от мини- мальной уставки нЫ(. Наго ка^е чаге. ни Г(ЛЬНЫ^ - 7
• (0,8-3,2) пазона 1ТЭ { п п
12. Ofauue. /ОраКП^риС-
ТМКИ 3QUi,U гы
Время срабатывания,с
Время срабатывания
реле, с
по п.п. 3+9
0,03^
не более
0,02
Коэффициент возврата
указанных в п.п.3-9,
11 (при отсутствии
торможения), Kg
• 0,9
Время срабатывания
защиты на отключение,
с:
-без дополнительных
измерительных
органов
0,04
. - .^чмМ uOipcUlHUG
реле, ошибки расч эходимыйзапас; прини-
мается равным 1,3;
kt - коэффициент возврата реле, принимается равным 0,9;
J2rtj - относительное значение тока небаланса,обусловлен-
ного погрешностями трансформаторов тока, фильтра
тока обратной последовательности, отклонением
частоты сети от номинальной,несимметрией в токе;
1гнр- относительное значение тока обратной последова-
тельности, обусловленного несимметрией в системе
(например, при работе смежной линии с односторон-
ним питанием в неполнофазном режиме, при наличии
составляющих токов обратной последовательности
в нагрузочном режиме, обусловленных несимметрией
нагрузки и т.д.); протсутствии несимметрии в
системе принимается
J. 2.уст, 5л принимается равной ближайшему боль-
Уставка 1±уст,Ъл
шему оцифрованному значению
’ Следует отметить, что значение коз
лента отстройки
принято с учетом погрешностей уставки, обусловленных: возмож-
ным изменением напряжения постоянного тока и температуры, что
составляет вместе менее 10%, а также основной погрешности
уставки реле, максимальное значение которой составляет 10%.
Относительное значение тока небаланса определяет-
ся по выражению:
Г г ж L/ г Яро5,тои,п
ft
(1.2)
т, >
J ном, п
z - коэффициент небаланса по току;
где
IpuumiHiT первичный максимальный рабочий ток загрузки;
Ансм.п- первичный номинальный ток трансформаторов тока.
Коэффициент небаланса к может быть определен по
следующему выражение.
ка - ал»
где £ - полная погрешность трансформа торов тока;
принимается равной 3%;
I
П735т№л j
к( • части*. диент; для коипенсщ^х.^ х
фильтра ь. ается равным 0,1;
л/- отклонение частоты сети ат воин»
йалъной; принимается для нагрузочного, режима
л/ - 1,5 Гц (3%);
/нам" номинальная частота сети;
л Ф, - погрешность настройки фильтра тока обратной .
последовательности; принимается равной 1%;
Кс,т~ коэффициент, учитывающий несголметрию в токе (при
отсутствии источников несимметрии в сети), прини-
мается равным 0,5%. Г. ... I
Исходя из принятых значений величин, коэффициент небаланса
может быть принят равным0,02В. — •
При 1 рой та* * + *он • = 0,028 1 ^2 0 "О
с запасом может быть принята уставка Izycmpr 0,05, которая . '
явлйется в этой случае минимальной во*зможной. Т .
Следует отметить, что минимальная уставка срабатывания
блокирующего реле тока обратной последовательности
^г.уст,Ьл~ 0,025 * может быть принята при
’ ’ . 5** • i '
. -1ги.р «О • • . ;
0.625
-При одинаковых коэффициентах трансформации трансформаторов
то^дащит ва^юех концах защищаемой линии уставка у ст, ил
8 це^лХбринйматься одинаковой для всех блокирующие реле тока
обратной последовательности.
[«HtV.itr
При разных коэффициентах трансформации трансформаторов
тока
7"_ х •> 7 г - /т
-2ЦСт.йЛ(.ц Ъ Izycmjftft) 5 * J U.4);
где индексы "I* и "2" относятся в первому и второму концам
защищаемой линии.
1.2.1.2. Уставка отключающего реле тока обратной 'последо-,
вательности ”(КА2) выбирается по следующим условиям:
II735tm-tI
&) сс 7 с блг
тока обратной послед^ и " (КА1)Ккомнлс^-
установленных на других kuj ,ьх защищаемой линии по выражению
• г ист, от Котс Кток 1zycm.it IfcKA (1*5)
где Котс - коэффициент отстройки, принимаемый:
- при установке защиты на двухконцевнх линиях, на много-
концевых линиях (линиях с ответвлениями)при отсутствии обход-
ных связей между ее концами - Котс = 1.7 - 2 - определяемый
с учетом упомянутых выше погрешностей реле (п.1.2е1.1),
принимаемых на согласуемых концах разного знака; значение
Котс- принимается на линиях с многосторонним питанием;
. I-_____________ . '.. . .
- при установке защиты на трехконцевых линиях при наличии
обходных связей между концами, противоположными рассматривае-
мому (рис.1.1)
Котс fl— 3,5—4; х • ' Х -
- при установке защиты на многоконцевых линиях с обход-
„ » ними связями, при наличии которых возможны режимы, когда при
внешнем повреждена на обходной связи токи обратной последова-
тельности распределяются по концам линии в соответствии с
рис.1.2 • •
Ко/пс,н- 5-6.
В конкретных расчетах значение Котс.н может быть опре-
делено, исходя из результатов расчетов при КЗ в сети за про-
воположных подстанций (
остальных
ки Коп7С,М
тивоположной подстанцией в режиме, при котором наибольший
из токов обратной последовательности, подтекающих к шинам проти»
), меньше наибольших токов в
рассмотренных режимах. При этом коэффициент ототрой-
может быть подсчитан по выражению
Кйтс.н * Котс —
. _ А. ад, max
- ток обратной последовательности в рассматриваемом
-. максимальный из
(1.6)
где
("ближнем”) полукомплекте защиты, Аад.тя*
токов на противоположных подстанциях, напряженных к их шинам
(рис.1.3);
К ток - коэффициент токораспределения для токов обратной
последовательности, определяемый как отношение тока обратной
4 2 СХё'Ю JtfWts
^ortyi '• //fi> /d/A
«
1
..^едовательности, в ыс. досматриваемого поду-
;.с..ииекта(1 на рис/.3)к току в >ллекте П на рлс.З, с ко-
торым производится согласование п2л внешнем коротком замыканиии;
используется только на многоконцевых линиях без обходных связей
при наличии питания с трех или более сторон; определяется в
расчетном режиме, соответствующем его максимальному значению;
в качестве расчетного принимается максимальное значение из _
полученных при согласовании с полукомплектами, установленными
на противоположных концах линии; для остальных типов упомянутых
выше линий дыней быть принят Кгох = I;*
Тномйтйн&йл - леёбйЪньЛ номинальное ~ски трансформаторов то-
ка защиты, соответственно, рассматриваемого полукомплекта и с
которым производится согласование.
б) отстройки от составляющей обратной последовательности
емкостного тока линии, обусловленной кратковременной несимиет-
рией при включении линии под напряжение (для линий 220 и 330 кВ)
где Х;,77с- ксзг^хцЕент-отстройки, учитывающий необходимый
-ы.уд
зап. и на увеличение емкостного тока в переходном
режь ле; присылается равным Котс- 1,7-2,0;
- емкостной ток обратной последовательности на I кц
линии; определяется по таблице 1.2;
- ? ;г-з гзя дпина линии, вк’-очаемой под напряжение.
♦ дспг. пе _ _:тнис токи Лс.ул и-^с./^прп включении
линии 220-330 кВ под напряжение
Таблица 1.2
Число фаз, включаемых под напряжение Удельные емкостные токи, А/км для линий 220 кВ доя линий 330 кВ 1гс,уд • J*6,yd • Тгс.уд • J+fi.yd
Одна ОД 0,3 0,22 • 0,65
Две 0,13 .. 0,27 * 0,26 0,6
ы аз намученных расъ ...
^сновании п. 1.2.1.2 устьр tc должна
быть Mcj .< уставки Ji.ycfn,6* на данном конце.
1.2. Г.3. Уставка блокирующего реле напряжения .рбрьтной
последовательности „ /4Ьп "(KV!) определяется по условию отстрой
ки от напряжения небаланса и напряжения обратной последователь-
ности несимметричного режима по выражению
Uzycm.fo (Vt.n6.& * 1Ъ.нр,б)) (1«8)
где - то ле, что в выр. (I.I);
^Тгно b ’ приведенное ко вторичной стороне трансформато-
ров напряжения напряжение небаланса, обусловлен-
ное погрешностями трансформатора напряжения,
фильтра напряжения обратной последовательности,
несшлметрией напряжении;
tyirtp & - приведенное ко вторичной стороне трансформаторов
_ напряжения напряжение обратной последовательнос-
ти, обусловленное наличием источников несиммет-
рм в сети;
г и от-
сутст:
Втори гяое я-.. г
жет бы . 8
есилетрии в системе проживет-'
Г = 0.
пенса /. : [ ?г 7’:рс зс • - '
, aL’- . iHr
где - доэф кебалавса do вапряже ,
I'cpjoH.r первг. riot ;и?шпальное фазное напряжение сети;
- коэффициент трансформации трансформаторов напряже-
ния.
Коэффлцпент небаланса может быть определен по
следующему выражению
tbQ-f-fx 'Относительная лоград-’оо-ь троя ко fwcropoo ль* '.ни. ,
1 гея jo..: i <;
£ •'/ I :• ».,uTi0ihu: фильтра наир* .. обратной
in еди l i'c u нос/к, принимается равной 1%;
Лу - «и- ; п’ный кегХациситф для компенспрованого фильтра
принимается ровным 0,1;
- отклонение частоты сети от номинальной; принимается
дяч нагрузочного режима максимальное значение 1,5 Гц
(3%);
у • - номинальная частота сети; мтрютим
Ис н ~ коэффициент, учьтнва?зщий несимметрию в' ” (при отсут-
ствии источников несимметриж в сети),принимается 0,5%;
При принятых значениях величин получим Кгн^г = 0,0213.
С учетом опыта эксплуатации защит на электромеханических реле
уставка. Угуст.ол прП отсутствии несиметрии монет быть при-
нята Г 5+2,0 В.
1.2.1.4. Уставка отключающего реле напряжения обратной
последовательности Uzycm.or (KV2) определяется по условию сог-
ласования по чувствительности с блокирующими реле напряжения
обратной последовательности полукомплектов, установленных на
других концах защищаемой линии по выражению
уст. в' > Мдюс '^г,уст,6л ' ’ • (1«П)
где Котс - коэффициент отстройки, принимается равным
Котс ~ I.7-2,0;
уставка срабатывания блокирующего реле напряжения
обратной последовательности полукомплекта, установ-
ленного на противоположном конце защищаемой линии.
Уставка U^ycmto, при отсутствии несимметрии может
быть принята 3-1 В.
Для П0ВШ61ЫЯ чувствительности (в случае необходимости)
отклю7анмего реле напряжения обратной последователнности ус-
тавку срабатывания этого реле с,кч w?r определять по указанному
выше условию с учетом падения напряжения в линии по выражению:
J- ; ...фГ&Ж-' ОМГ.’С'Х/а Д £0. ••} -
та, с которым яр^ зголится согласование, пси
расчетном внешнем коротком замыкании.
Для двухконцевой линии и для 3-х концевой (с запасом) в случае
отсутствия обходных связей выражение (I.I2) может быть записано в
виде _
у ✓ • х л/ :
. <(1.13),
где ^<9Гс,^уст^~ то же» что в выражении (1.11); ;
Z„ ? Zc - сопротивления защищаемой линии и системы,
примыкающей к месту установки рассматриваемого :
. " полукомплекта, соответственно.
Принятая на основании (I.I2) и (I.I3) уста^-вка не должна быть меньше..
Z-^^^на данном конце: - • '
^2О) • ...
Приведенные выше условия отстройки блокирующих реле тска и напря-
жения ( выр. (I.I) и (1.8) ) и их согласования по чувствительности
( выр. (1.5), (I.II) и (I.I2) ) do обоим параметрам - току и напряжен
нию обратней последовательности - целесообразны для повышения отсГро-
енности защиты. В общем случае достаточно выполнение этих условий
только для одного из параметров. Поэтому, при необходимости повыае-'
ния чувствительности по напряжению ( что, в первую очередь, может •
иметь место ),следует принимать минимальную уставку ^уст,бл=1В,
а ^4устрг выбирать по условию (1.8). Последнее необходит/.о для .<•
исключения ложного срабатывания защиты, которое могло бы иметь место
под влиянием тока небаланса в защите,при качаниях в.системе. При
этом селективность защиты должна обеспечиваться, благодаря согласова-
нию по чувствительности реле^/^г •
Г.2.1.5. Первичное сопротивление срабатывания блокирующего реле
.сопротивления выбирается по условию отстройки от вектора
гянкмадького сопротивления нагрузки в месте установки полукомплекта
2 нагр,расч в иакс;аально»л нагрузочном режиме по выражению
(I.X4)
I
НИЮ
где И наГр>расч, - минимальное расчетное сопротивление
нагрузки, определяется по вираж
'С.
. 4*^
VJJ/W^A
в котором - рабочее напряжение в мес?е установки
- защиты, может быть принято равным номи-
(1.15)
~ максимальное значение первичного рабочего
• тока в защищаемой линии в расчетном нагрузоч-
ном режиме, тол ipoSsna* /
„ышн * рассмотри со емаи
- угол вектора расчетного сопротивления нагрузки;
- угол максимальной чувствительности реле;
X • •
- соотношение осей (эксцентриситет); принимается рав-
ным 0,7;
Z^- смещение характеристики срабатывания (в относитель-
• * них единицах по отношению к уставке срабатывания);
должно, приниматься отрицательное значение, как прави-
ло, равное - 0,15; ’ .
/<£ - коэффициент возврата, принимается равным 1;05; .
Котс- ^коэффициент отстройки, может быть приняг равным 1,25.
Принятый коэффициент может рассматриваться как про-
изведение Логе - Кого ‘ Аэгс , где - коэффици-
ент отстройки, учитывающий погрешности трансформатора напряжения
и его цепей, погрешности расчета л исходных пэраыфров сети и
пр,; принимается равным 1,10; K^.rQ - коэффициент отстройки,
учитывающий температурные погрешности по углу !'дг.сйиачтлгч-’нт-
с*т * • -
ВДВ ] .11. ,> ... ЭТЖ - ' . В
ТЫ Сг" ЛОХиТ • ' i" пор!... -К& (дц. . ЛОВ КЫГрУ :•!
менее с ... - .г- запасом). Следует отмстить, что при оцен-
* Ес]'коэффициенте отстройки не учитывались основные погрешности
реле, по углу максимальной чувствительности и по эксцентриситету.
При этом рекомендуется при проектных расчетах принимать значения
уставок, приведенные в технической информации, а в условиях
эксплуатации уточнять эти значения в соответствии с действитель-
ными характеристиками реле.
Вывод выражения (1.14) приведен в приложении I.
1.2.1.6. Первичное сопротивление срабатывания отключающего
реле сопротивления tt‘Zor{KZ2.) выбирается по условиям:
а) отстройки от вектора минимального сопротивления нагрузки
в месте установки полукоиплекта Z HarD в максимальном •
нагрузочном режиме по выражению . 9
5
(I.16)
принимаются те же,
в котором обозначения величин '
что в вир* 4.14).
Вывод вир. (I.I6) приведен в Приложении I.
б) согласования по чувствительности с блокирующим реле
сопротивления " ZfAn полукомплекта, установленного на противо-
положном конце линии по выражениям:
- для трехконцевой линии (рис.5,а)
где Ко,-С< = 0,85, = °.80 - коэффишхчты отстройки) КОтСг
принимается несколько меньшим, чем обычно при согласовании
между собой ступеней листинг [ионных защит, что целесообразно,
учитывая возможные отличия параметров реле
и -?<•,/>, о;;// (например, вследствие наличия основной погреш-
ности по уг / ••акецлальной чувствительности, влияния темперо-
турпых п^грсг1..остей по уг -знсглалыюй фчунстэите.'[ьност1< и
"тм-т! • ’ ’
. > -вке и т.дД ;
сопротивление участка линии от шин лодетанции, где
установлен полукомплект защиты сопротивление срабатывания кото-
рого определяется, до точки разветвления;
2А$- сопротивление участка от токи разветвления др места .
установки полукомплекта защиты, с которым производится
согласование; _ - а
^слр^л)П- первичное сопротивление}срабатнвания реле "Zjx"
полукокллекта, установленного на другое конце линии, с которым . .
производится согласование по чувствительности;
Кто*- коэффициент токораспределендя, равный отношению тока в
месте установки рассматриваемого полукомплекта защиты к току
л месте установки подукомплехта, с блокирующим реле " 2j^" и>-
торого производится согласование; определяется для режима?соот-
ветствующего максимальному значению
—для двухконцевой лапши
(^л •> (I.I8)
где V. - сопхютиьление защищаемой Лгпши; остальные обозначе-
ния те ке, что и в выр. (I.I7). •
Из полученных расчетных значений принимается наименьшее
значение -
1.2.I.?. Выбор параметров срабатывания пускового органа
cxej.ni блокировки пьп г.а'ч..-:яях отключающего реле сопротивления
при шодетричиих К.З. - пуслонсх'о реле тока обратной последова-
тельности с торлопеннем ,, £2 пуск (КВ2).
Пусковое реле тока обратной последовательности с тормоке-
нисм имеет характеристику срабатывания
~ Т _ - Г /бг<9/>/у / - _ \
"УСс ;.><уег,/гусл && у (I.I9)
7Т '
где . - уставка рс-.»е, соответствующая току срабатывания
при отсутствии тормоксния;
~ юэффодлент ТО|ГЛОЕбНИяД •
Q ~ коэффициент, равный относительному значению тока
начала тормо&сния; uo?.iei находиться в пределах
1-1,5; • j г ' . •
4гс?9“ относительное епачепне гор.тозпого тока в режиме
кач‘Л|к|1 (за который п мнш^лстся 1лаксщрльная
1173t>Tlb-tu i
разность токов двух фаз или максимальный
фазный ток)., - л
1.2.1.7.1, Уставка рале тока^ -Л^^^ (/<&2)определяется
по выражению
(1.20)
относительные значения тока небаланса и тока '
обратной последовательности, обусловленного не-
симметрией в токе; ж опреде-
ляются при токе начала торможения, равного
= 0 минимальное значение уставки может быть
принято
/' = 0,075 •
1.2.1.7.2. Коэффициентгргыожения Л/ТОрМ определяется по
условию отстройки пускового реле тока обратной последователь-
ности о торможением от тока небаланса при качаниях, т.е. при
На основании выражения £1.1$) - • -г
ТОрМ
Ги и.нг.
где Когс " коэффициент отстройки, принимается равным 1,2;'
на- коэффициент небаланса при качаниях;
в относительных единицах значения несим-
* метрии в токе при наличии источников несимметрии
_т в режиме качаний и тока качаний, соответственно;
ъгцсълус* *- уставка срабатывания реле „усг •}
Q - то не, что в выражении (1,19), принимается Q в 1,5.
Коэффициент небаланса при качаниях определяется
по выражению аналогичному (1.3), в котором принимается полная
погрешность трансформаторов тока - 10%, отклонение частоты сети
от номинальной - 3 Гц, погрешность настройки фильтра тока об- •
ратной послЪдователъности о1ото 1%. несилметрия по току в с?и-
С учетом указанных значений величин ьриблмженно полу-
чить значение ° »°54.
“р* -^«=104« . « '1’5. 4^,= О можно-
получить
z — I »2*0 »O54*_ip — 0,075 п)()% 7%
то^ ~ (10-1,5)
т.е. может быть принята уставка
^торм ® 7,5%.
Следует отметить, что в связи о возможной суммарной абсолют-
ной погрешностью +4% (см.таблицу I.I), в условиях эксплуа--
тации необходимо учитывать действительное значение К^р,-
1.2.1.8. Выбор параметров срабатывания отключающего реле
тока обратной последовательности с торможением(КАЗ).
Характеристика срабатывания отключающего реле тока обрат-
ной последовательности с торможением аналогична характеристике
пускового реле тока обратной последовательности с торможением
Т* • - 7Т 4
+ ±сг/ъ ат ~ £2ycrtот
где ^-густот “ Уста^а реле, соответствующая току срабатывания
z '. при отсутствии торможения;
(1.23)
- то же» что в ВЫР- (I-I9) *
* г —угн
1.2.1.8.1. Уставка реле -2ОТ выбирается по следую-
щим условиям:
а) согласования по чувствительности с блокирующими реле
тока обратной последовательности (KAI) полукомплектов,
установленных на рассматриваемом и противоположных концах линии:
- для двухконцевой линии по выражению
^2уст,аг ^ус-от ' ' (1.24).
где густ от “ Уставка отключающего реле тока^22<рг (ыг)
рассматриваемого полукомплекта •
- для многоконцевой линии по выражению
А 2 ЧС7, ОТ ,
где /_ уставка блокирующего реле тока
ваемого полукомплекта.
(1.25)
рассмотри-*
IT73&fN fl
б) Согласования с первичным напряжением срабатывания бло-
кирупцего реле яапртхения, установленного на рассматриваемом
и п роти ьоп сложном концах защищаемой линии до выражениям:
- дли одиночной линии с двусторонним питанием при наличии
или отсутствии обходных связей для расснатрибаекрго конца
7 Г >_ х ____________---------------------L * (1.36).
*ОГС Z.1C, + ? Г *
где /(ОГс - коэффициент'отстройки; принимается равным 1,7-2,0,
Ч^е/сг,^ - уставка блокирующего реле напряжения обрат-
ной последовательности " полуксжшлек-
та, установленного на противоположном конце ,
ЛЗЫПИ у
Zfc - сопротивление прямой (обратной) последовательности
спстеш, примыкающей к месту установки рассматрива-
f емого полукомплекта;
~^Tct<- коэффициент токо распределения, равный отношению тока
обратной последовательности в месте установке рас-
. сматриваемого полукомплекта к тоду обратной последо-
вательности в сопротивлении jZtc при коротком
замыкании в расчетной точке - на противоположном
конце липид, принимается для режима, соответствующе-
го его максимальному значению;
~ сопротивление защищаемой линии;
г о же,_ что в выражении (Г. 2).
Зн^-ые полукомплекта, установленного па'
противоположном конце линии, выбирается аналогично, В качестве
расчетного по данному „словию значения первичного тока срабаты-
вания i*2^c7ta,'' г.е.м,л должно приниматься для обоих концов боль-
шее из зь1Чс1Шй, получи нн,по вир. (I.2G); этим обеспечивает-
ся рассмагрива слое согласование как на данном, так и на противо-
положа/!конце линии. - , . ...
ОСС.-.Щ/ 'МПИ СОЯЗЯМЦ(napo^QJbHOD)
- для . линии с двусторки. д'.ГИИтаниемИ
где
' 'огс 7л 7
- коэф1;г>1П<:!ц‘ hс<::злметричного режима, учитывающий
возможность возникновения разрыва (например,
вследствие кэ’тлутации выключателей с
привод j.’.’l' ь, одной или двух <азах на
сья 4 ьнпй лтгип), нечгл^
пофа зшп.1и
обходной
к< »?jf: значения >»•:» • » <
- i ь •< •?? но конца: л .пвны ££ = //(л\,* остальные
0й03Е:м- i jl логичны принятым гчр. (1.26);
- ,Wi линии с многосторонним питанием: • , ‘
~ *тл 0'2&)
где- A^.v> Ки- ТО же ,что в (1.26); ' /{го* - то не,
что в вир. (i.t>) яри согласовании с реле ^2<Ул ыолукомнлектов проти-
воп сложных концов; = 1 п]1и согласовании с реле^С^^
рассматриваемого иодукомплекта; - коэффициент токорас-
пределенля, определяемый (при согласовании с блокирующим реле напря-
ксншг^д/ установленным в рассматриваемом полукомплекте и полу- ’
комплектах на противоположных концах) в каждом случав как отношение
тока в месте .установил полукомплекта,с которого производится
согласование, к току в сопротивлении системы, примыкающей к месту
.установки этого полукомплекта; принимается для режимов, соответству-
ющих его г!акзп:.:ально1ду значению; ~Zfc - сопротивление прямой
— (обратной) поел1 датательнооти спстелш, примыкающей к месту установ-
ки полукогшлекта, с которым производится согласование.
а) по условию отстрочки от тона небаланса в режиме протекания по
- защищгецоп линия тока’, равного току начала торможения о /.Н0„ ;
определяется по выражению,. аналог чыялу (1.20).
j ставка от пр:ьи:изетоя олихалшеи большей максимально-
хь nmeiiiiH и? подученных келичнн для всех расчетных условий.
1.2.1.Ь.2.коэ:</цкент торлм.л<2чпя КТОр(1 определяется по усло-
ю отстройки отключающего г<-лв тока обратной последовательности с
то1т:о.;:еннем от тока небаланса щи > чаннях, т.е» при Г . - /^г,. на
основании внр.(1 ~
’29СГ> ОТ
/АО/, (1.29)
где
вир.(1.22).
Z -лг • О. - то я0, что в
2 //,/л . ^2yi'.,ar )
1. i, Осстпностп гцбора к,ту.-- и :.в епапатывания пз1.:ерятельных
органов т.хч пты, ycTGhORKChP.u.. ий и тл'гет* конце линии с. ответвления-
ми, П?Г. атсу т ТТ-.ЧИ ИГ. пени: (У: л п:12 • - !ЗЯ. пслу комплектов внеокочас-
, тотпон защиты. ?
1.3.1. ПрЖ наличии на защищаемой линии ответвлейЛ на под -
станциях с трансформаторами (автотрансформаторами) в случае
отсутствия на линиях со стороны этих подстанций высокочастотной,
защиты в полукомплектах, установленных на питающих концах,
должны использоваться в защите дополнительные релё' сопротивле-
ния ( KZ3 , КZ.Q ) и реле тока нулевой последовательнос-
ти^^/ (ATJa/Q. Параметры срабатывания измерительных органов
защиты при этом выбираются следующим образом.
I.3.I.I. Первичное сопротивление срабатывания отключающего'
реле сопротивления, Z^rf^/^ыбирается дополнительно к условиям
по выр. (I.I6) и (I.I7) также и по условию отстройки от КЗ за
• трансформатором конца линии, на котором полукомплект защиты не *
устанавливается, по выражению '
/
7 с /С*» (7 t (1.30) Ё
’ I
в котором /^О7С'- коэффициент отстройки, принимаемый равным 0,£rJ
2„,- и 7Л-- полные сопротивления участков защищаемой линии
от места установки рассматриваемого полукомплекта до места
разветвления линии и от места разветвления до шин подстанции,
на которой устанойвлен рассматриваемый трансформатор, соответ-
ственно; Zf/O - минимальное сопротивление трансформатора (с уче-
том регулирования напряжения под нагрузкой); КГ£)* - коэффициент
токо респреде ления Б равный отношению тока в месте установки дан-
ного полукомплекта к току в трансформаторе, за которым рассматри-
вается КЗ; в целях упрощения может быть принят равным I (в пред-
положении одностороннего питания подстанции с рассшатривиемым
трансформатором); /^гс - приближенный коэффициент, учитывающийi
различие углов полных сопротивлений линии и трансформатора и •
наличие эллиптической характеристики реле сопротивления; пряни-
' мается Л^.= 0,8.
1.3.1.2. Первичное сопротивление срабатыванья дополнитель-
ных реле сопротивления^Z^} (kZ3j KZ1-/) побирается по выр. |
(1.30). При этом сопротивления смещения в Ш квадрант должно еып>г
Ьотож^ости малси^амь^ы/'] для обеспечения надежного отключении
повреждений вблизи места установки защиты.
. 1.3.1.3. Выбранные первичные сопротивления срабатывания I
реле,, по»выр. (116), (1^17) и (1.30) и реле „ Z^ J
- Гт 30) долдпш проверь ................” л о- тройки от
(I.3D
. ш, при включении линии под пэнря' ле, по выражению
л~ (*ст *гр,~‘*ст у
где Cg - расчетный коэффициент, значения которого принимаются
в соответствии с табл. П-6 в [^3j ; Xcz - сопро-
тивление прямой последовательности системы; “
эквивалентное сопротивление трансформаторов и л
’ соответственно, для однофазного включения.
В качестве расчетного должно приниматься минимальное значе-
ние сопротивления срабатывания. I *
1.3.1.4. Уставка реле тока нулевой последовательности^
) выбирается по условию отстройки от токов, прох
в нулевом проводе трансформаторов тока при включении линии £од
напряжение; от апериодических трансформированных бросков
ничивающего тока при включении одной фазы, а также от пери
ческих бросков намагничивающего тока при включении двух фаз и
'задержки включения третьей фазы. Значение • Z_____ mosqt
бытьУопределено по выражению . .
>;tnr.»
быиЛ/определено по
(1.32)
где сумма номинальных токов трансформаторов и авто- .
трансформаторов, подключенных к защищаемой линии в режигле,
когда эта сумла максимальная; -2нс^,^ " то ае» что в вид. (1.2).
1.4. Особенности выбора параметров срабатывания измеритель-
ных органов защиты полукомплекта., установленного па Коцце
линии, со стороны которого питание отсутствует. •
I.4.I. При установке полуксмплекта на конце линии, со сторо-
ны которого питание отсутствует, измерительные органы, в действу-
ющие на отключение, не используются; расчет производится только
для измерительных органов, действующих на пуск в.ч. передатчика
К? по внрУ, соответственно/!.!), (1.8) и (I.I4).
*. trj) z/ tv; »
1.5. Проверка чувствительности
I.5.I. Проверка чувстителыюстл измерительных органов |(
защити, действующих на отключение, производится при коротки
мыканиях на всех противоположных по отношению к месту уста|о
рассматриваемого полукомплокта концах линии.
t 1.5.2. Чувствительность отключающего реле тока^обрати®
последовательности (Ь7.2) нпоаерчется по выраненф
реле)
: за-
тки
П735тм-т1
(1.33)
ho*,n
где I %
Расче
являются:
замыкали
на землю двух фаз при
минимальный первичный ток обратной последова-
тельности в месте установки полукомплекта, опре
деленный для расчетного вида повреждения;
принятая на основании п.1,2.1.2 устаька
чающего реле тока от (задаваемая в
от номинального тока); - то же,
выр. (1.2).
видами повреждений для рассматриваемого
отклю-
долях
что в
случая
зяпыкание
на землю одной фаз при
где и
- результирующие сопротивления обратной и
нулевой последовательности в месте повреж
дения.
ГЛинимальное значение коэффициента чувствительности должно
быть около 2-х; при необходимости обеспечения действие защиты
с временем не более 0,04 с значение коэффициента чувствитель-
ности должно быть не менее 3-х.
1.5.3. Чувствительность отключающего реле наполнения обрат
ной последовательности проверяется по выражению
И - A
*7,0Г
минимальное первичное напряжен.1*,:- обгатной после-
довательности месте установки полукомплекта, определяемое для
расчетного в
.п.1.2.1.4 уставка отключающего реле напряжения (J
К и -то
Расчетный! видами повреждений для оассглатриьаемого случая
ЯВЛЯЮТСЯ :
(1.34)
где -
что в выр. (1Л)).
повреждения; Ui^ or - принятая на основании
„ -1 ст »
1Г735тм-т1
замыкание на землю фаз при
V Z Of. т. •
замыкание на землю одноД фазы при
^г- > ° '
Минимальные значения коэффициентов *
Uiffr“должны быть такали же, как в п.1.5.2
1.5,4. Чувствительность отключающего
Zor (^^проверяется но выражению
Ait
ельности реле
сопротивления
(1.35)
гда •
в месте уста-
; для многоконцевой
- максимальное первичное сопрот
новки Защиты при КЗ на противоположном конце защи-
щаемой линии; для двухконцевойплинии равно сопро-
тивлению линии ~ 2j]
линии определяется для режима, в котором 2^п
имеет максимальное значение^ общем случае, с уче-ч
том влияния нагрузок и ЭДС питающих источников со
сторон подстанций, подключенных между местом уста-
новки защиты и местом КЗ; 2у>ог,п — первич-
ное, сопротивление срабатывания’реле. Минимальное
значение коэффициента чувствительности должно
быть * 1,5» для обеспечения
действия защиты с временем не более 0,04 с значе-
ние коэффициента чувствительности должно бить не
менее 1f7,
1.5.5. Чувствительность реле сопротивления по току точной
работа определяется по выражению <
• к -. , | ц.зб)
первпчнпй ток шесте установки полукомплекта при
КЗ между тремя фазами в конце защищаемой лини^
в расчетном минимальном режиме;
1т,р - ток точной работы реле; Aj I- коэффициент
трансформации трансформаторов тока.
Минимальнее значение т 4монет прицфатыш порядка 1,3.
гСз) ...
где
няется
это означает
соотзе
Пэ этоя в сое:
оченггне
lop/ozs
но JOSTCT3E3I ПО
него
ioze? кзюльговзться
точлн 0 1 О'(т.е. по
I
117353.rtJ
0,2 . О.И.
Пряше ОЕ и ZZ' также не имеют точки пересечения, т.к.
ttfa&f) -°.* > ta.(tCoj) =o.i9.
<f Таким образом, при указанных параметрах характеристики
отказ срабатывания реле^ Е^сг(л^к) п₽и 10 практически не
• может иметь место»
На рис.4,6 показаны: характеристика срабатывания реле
• соответствующая выражениям (I.I9) и (1.23) для
случая ~ = 1,5 ж = 7,5%; 10%|
15л (К-горд = 15^ соответствует прямая L Е'' ); прямые 0Е hZZ"z
аналогичны - приведенным на рис.4а.
Из рисунка видно, что тормозная характеристика существенно
влияет на чувствительность реле ^2/or (***),
Прямые 0Е и /,£"имеют точку пересечения (при 1Торн,к ~
= 7,37), т.к. ty(OE'btl) = 0,133 < ta^E^rf =0,15.
Прямые 0Е л LE пересекаются (при =3,25),
т.к. 4(0Е,'4/ ) = 0,133 < ' = 0,19.
Таким образом, при указанных параметрах характеристики
отказ срабатывания реле \м принципиально может
иметь место.
В связи с указанным необходимо, помимо проверки чувстви-
тельности по выр. (1.37), (1.38), выполнять также проверку
обеспечения дополнительного коэффициента чувствительности
при КторЛ = Значение дополнительного коэф-
фициента чувствительности определяется по выражению:
V* -__________________________________________________
(Егорин "Q )J Ikohji ’
где Г . - то же, что в вцр.(1.28);
zyminn
Т7С/Ч с - относительное значение тормозного тока при ко-
* ротком зашкании (за который принимается макси-
мальная разность токов двух фаз или максималь-
. . ный фазный ток),
Е^/7 - то же, что в выр. (1.2).
Остальные величины те хе, чтб*'выр. (I.I9) и (1.23).
Значение должно бить не менее 1,15.
Так..... v н-ьзом, проверка чувствительное гь органов тока
IjiaVc* 2 Л tor выполняется в следующей последовательности.
Определяются значения It^fm^rj и • По вар. (1.37) или
(1.38) определяется значение коэффициента чувствительности Лу
с учетом рекомендаций, данных в п. 1.5.6 и 1.5.7. При
?и проверяется по (1.40) значение Ку . Указанные •
органы удовлетворяют требованиям чувствительности, если Ку и Ку
.не меньше приведенных выше их минимальных значений.
1.5.9. В-случаях, когда на одном или нескольких концах
линии не обеспечиваются требования чувствительности, необходима
проверять ее с учетом каскадного отключения повреждения. При м •
этом после отключения линии с противоположного конца релео.1^г
* nUiаг (или при нечувствительности последнего - реле
допускается минимальное значение коэффициента чувствительности
принимать порядка 1,5. ;
1.5.10. Особенности проверки чувствительности полукомплек-
тов защиты, устанавливаемых на питающих концах линии с ответвление
ями при отсутствии полукомплектов защиты на концах без питания.
В данном разделе даются рекомендации по проверке чувстви-
тельности дополнительных реле сопротивления и реле тока
нулевой последовательности^ 10'', используемых в рассматриваемых •
случаях в полукомплектах питающих концов.
1.5.10.1. Чувствительность реле проверяется по вы-
ражению, аналогичному (1.35), * - ж
к 3 (1.40) ♦
с учетом указаний п.1.5,4 для случая многоконцевой линии. Зна-
чения для реле и ,,7от должны быть одинаковыми.
1.5.10.2. Чувствительность реле проверяется по выра- _•
хению
(I.4I)
- минимальное значение первичного тока 31о в
месте установки полукомплекта, определяемый дтя расчетного вида
повреждения; 1е>,усг - принятая на основании п. 1.3.1.4 уставка
реле тока До в долях от номинального тока; Тномп - то хе
П735тм I Ы
Расчс- видами повреждений для рассмь. ьго случая •
являются: . /
зашкаякь на землю двух фаз; при
замыкание на землю одной фазы при .
• Я . . 1,
где ж то же, что и в 1.5,2,
Минимальное значение коэффициента чувствительности должно
быть порядка 2-9. Для увеличения быстродействия защиты при
замыканиях на землю желательно иметь Кч > 3.
. л ,1, *.. » Л Л
> ' 1,6, Цршдев Расчета
- .,’,1.6.1. Ниже приводится пример расчета направленной высоко-
частотной защиты типа ПДГ2802, установленной на трехконцевой
линии НО кВ при наличии питания со всех концов (рис1.50.
Расчет производится применительно к полукомплекту для
полукомплектов 2 и 3 расчет выполняется аналогично.
’ • 1,6.2. Исходные данные: • •
— Мощности короткого замыкания системы I, П и Ш, MBA.:
Режим работы ’ Максимальный Минимальный
Система I ; ’ 2500 1250
Система П . 3500 1750
Систс?ла ill 2000 1000 •
соотношения между реактивными сопротивлениями прямой, обратной
и нулевой последовательностей для каждой из систем
x =у =х •
гс лос р
— длина участков линий от подстанций до точки разветвления
- 37,5 км, Zy = 45 км, = 25 км;
— удельные сопротивления прямой (обратной) и нулевой после-
довательностей линии 1
= 0.40м/км, 1,4 Ом/км;
— максимальные рабочие токи защищаемой линии: со стороны
ПС1 - 500А, со стороны ШП - 500 А, со стороны ПС Ш - 350 А.
Минимальное значений f нагрузки *£q = 0,85,
Коэффициент трансформации трансформаторов тока на всех
1173Ьтм-т1
EOHlJilX линии
38
= 120
~ схемы замещения прямой (обратной) и нулевой последователь-
ностей приведены на рис15,б,в.
Результаты расчета токов и напряжений КЗ /приводятся толь-
в месте установки полукомплекта I):
- ток обраткой последовательности при замыкании одной фазы
ла землю у шин ПС П в минимальном режиме работы систем 1 Ж .
♦ в максимальном - систем П и Ш:
~rUi ' .
-4^0/= 27? А; . •_
- напряжение обратной последовательности при замыкании оо-
пои фазы на землю у шин ПС П в максимальном режиме работы сис-
темы I-J7/*
~ А/
нининй'/ьныи
-Vfolc трехгоаэны^/к.з. у шин ПС П: . , .
.^=857*.
Максимальный ток качаний, протекающий в месте установки
полукомплекта II . =4200 А. '
1,6.'3. Определяется уставка блокирующего реле тока обрат-
ной последовательности/^- (KAI) по условию отстройки от тока
небаланса в максимальном нагрузочном режиме и тока обратной
последовательности несимметричного режима по выражению (I.I)
с учетом выражений (1.2) и (1.3) при = 0.
уела’/»
/бгс
ногч.п
= Ы- • 0,028 * = 0,0337,
0,9 ,600
где ^огс - 1,3 - коэффициент отстройки;
А/ = 0,9 - коэффициент возврата;
0«028 - коэффициент небаланса;
500А - максимальный первичный рабочий ток,
протекающий в месте установки полукомплек-
та I;
7
п = ~ номинальный первичный ток трансформаторов
тока. *
I
uci
' Эн
Ц01£
' Сисйзто!
J
J/n
(ЮК6
I
»
»
i
i
Uoti-
t
I
I
t
OJI
J «
ncm
» • ••
; i
I
I
t
I
\r
i *«
SfiOn
K.^350^
i
I
*
оУсхегто /fccJtedoltQTe^/focrc/.
- ‘ ’ . - -- ?- . - 3
f ’ * / * ‘ • - - 4
PuC. 1<5,Cxe/ra ^L/WU U CX£/f6/ З^ехдеггс/JF
cbSr 0/>tjfiepQ
> I ‘ 1 : t--v
f -St ’ • .
t V"
!
I
анид таблицы I.I выбираете.
.........1. определяется ^ста-ка отключающее г«слз тока обрат-,
иии последовательности по условию согласования с
блокирующим реле тока обратной последовательности полукомплек-
тов, установленных на противоположных концах защищаемой линии
в предположении, что на других концах приняты уставки л
£2 fa = 0,05.и согласование производится для реле^/^
полукомплектЭ/по выражению (1.5)
где
ж 17 . MJ?--------- # 0 05 = 0,0456 л
20,3*23,2 &>О '* '
Ц07с = 1,7 - коэффициент отстройки;
КТок- 0,538 - коэффициент токораспределения (здесь
далее отключение одного из концов не рассматри-
вается);
О»05 - уставка P^^fa п/* - 9
с которым производится согласование;
о ог~^' А - нсниммьнуе теки трансформаторов
тока защиты, соответственно, рассматри-
ваемого полукомплекта и с которым произ-
водится согласование. • •
На основании таблицы I.I выбирается
71 = 0,05 .
1.6.5. Определяется уставка блокирующего реле напряжения
обратней последовательности по условию отстройки
от напряжения небаланса в нагрузочном резные и напряже-
ния обратной последовательности несимметричного режима по выра-
жению (1.8) с учетом выражении (1.9) и (I.IQ) при ^Нур/Г®
• 0,0213 • * Т»75 В
где
= 1,3 - коэффипл
ойки;
фазное
хи
ЦО кВ - номинальное первичное
^ЗГ • напряжение;
ПОО - коэффициент трансформации трансформаторов
напряжения. ,
' На основании таблицы I.I выбирается
В
1.6.6. Определяется уставка отключающего реле напряжения
обратной поопедовательносм,^-^ *’/по условию соглаавания с
защищаемой j пнии,в предположении, что на этих концах уставка
. 4^^с-^=р»0 В,пр выражению (1.П)
где Аотс = 1»7 - коэффициент отстройки;
^2уст^л- 2»° в -уставка реле„ полукомплекта jj,
j с которым производится согласование.
На основании таблицы I.I. выбирается п ^2уст\ог = 3,5 В.,
Проверяется чувствительность реле<^- по выражению (1.34)
Д/ . !8?О----. д < р
LL $.5 "00 ,
- I 870 В - минимальное напряжение обратной
Пег 57
последовательностиУпри К у шин •
ПС П, когда системы I-Ш в максима*
льном режиме работы;
= 3,5 В - уставка отключающего реле напряжения
обратной последовательности
4^ = ИОО - коэффициент трансформации трансформаторов
напряжения.
Поскольку чувствительность отключающего реле напряжения
обратной последовательности недостаточна, то уставку реле выби-
раем с учетом падения напряжения в линия по выражению (1.1?) •
1
.анид таблицы I.I выбирает^.
У - 0,05 .
1. ..1. Определяетад^ста^ка отключающее {-«ла токь обрат-,
u-ja последовательности„-2ог(М2) по условию согласования с
блокирующим реле тока обратной последовательности полукомплек-
тов, установленных на противоположных концах защищаемой лониа
в предположении, что на других концах приняты уставки л
flyer, fa = о,05.и согласование производится для реле^Д^д,
(/Wj лолукомплектшпо выражению (1.5)
где
= 1,7 . . о,О5 — = 0,0458 2
20,3+23,2 &>О ' '
Цогс = 1,7 - коэффициент отстройки;
^Го/<= 0,538 - коэффициент токораспределения (здесь и
далее отключение одного из концов не рассматри-
вается);
/?$,с,;£в °’05 - Уставка релеУ,^ /7/л 1! 9
с которым производится согласование;
А - Нб/чегнаннш таки трансформаторов
тока защиты, соответственно, рассматри-
ваемого полукомплекта и с которым произ-
водится согласование. • •
На основании таблицы I.I выбирается
= 0.05 .
1.6.5. Определяется уставка блокирующего реле напряжения
обратней последовательности v^Sa (к^) п0 условию отстройки
от напряжения небаланса в нагрузочном резиле и напряже-
ния обратной последовательности несимметричного режима по выра-
жению (1.8) с учетом выражении (1.9) и (I.IQ) при
L2 . . пооэо . = z
0,9 * 1 IIOO-vT
•т
ГДв ~ i'3 “ БОЭффВДХ . ОЙКИ;
х 0,9 - коэффициент возврата;
0,0213- коэффициент небаланса;
_ ЦО кВ - номинальное первичное фазное
• напряжение; . , * , .
Ки - П00 - коэффициент трансформации трансформаторов
напряжения.
На основании таблицы I.I выбирается
2»° В
1.6.6. Определяется уставка отключающего реле напряжение
обратной пойпедсвательноси,^.^! ^/по условию соглашения с
реле,/^^ (X ^полукомплектов, установленных на других концах
защищаемой j пнии,в предположении, что на этих концах уставка
, 2,0 В^пр выражению (1.П)
U»Lr = Коп_. 1.7 .2.0 =3,4 в,
где А^гсв 1,7 - коэффициент отстройки;
2,0 В - уставка реле^ полукоыдлекта£1, .
с который производится согласование.
На основании таблицы I.I. выбирается z/ or = 3,5 В..
Проверяется чувствительность реле»^,- по выражению (1.34)
л/ . _ 1820 _ ~ ?
Кч'О *”'15НО0 9 ,
/у /
где = I ЭТО В " минимальное напруше^ие обратной
последовательности/при К f у шин •
ПС П, когда системы I-Ш в максимал
льном режиме работы;
3,5 В - уставка отключающего реле напряжения
обратной последовательности
; 1
= IICX) - коэффициент трансформации трансформаторов
I напряжения.
• w I Z -
Поскольку чувствительность отключающего реле напряжения ’
обратной последовательности недостаточна, то уставку реле выби-
раем с учетом падения напряжения в линии по выражению (I.I?).
40
.анид таблицы I.I выбираете
7 - 0,05 .
<' ‘^ь <,-vi
..........i. Определяется^ таиса отключающею ток.-, обрат-,
uuii последовательности (№2) по условию согласования с
блокирующим реле тока обратной последовательности полукомнлек-
тов, установленных на противоположных концах защищаемой линии
в предположении, что на других концах приняты уставки л
~ 0»05.и согласование производится для реле^/дд,
(кШ) полукомплекта/по выражению (1.5)
/ X/__/г Т
0.05
где
= 17 . . о.О5 — = 0,0458 .
20,3+23,2 &>О ' '
ЦОГС = 1,7 - коэффициент отстройки;
fro/<= 0,-38 - коэффициент токораспределения (здесь и
далее отключение одного из концов не рассматри-
вается);
°’05 " уставка реле^У,^ л/лг Л 9
с которым производится согласование;
А - негшымкяки трансфо рлаторов
тока защиты, соответственно, рассматри-
ваемого полукомплекта и с которым произ-
водится согласование. • •
На основании таблзщы I.I выбирается
71 = 0,05 .
'jCrn
1.6.5. Определяется уставка блоклрущего реле напряжения
обратней последовательностп v^Sa (^0 п0 условию отстройки
от напряжения небаланса в нагрузочном режиме и напряже-
ния обратной последовательности несимметричного режима по выра-
жению (1.8) с учетом выражении (1.9) и (I.IQ) при
огс
1,3
0,9
. 0 0о13 . поооо
и.и.ла j-ioo-i/3
I
I
orc
= 1.7-
2,0 - О, S Б.
Z£4-
где д' =1,7 - коэффициент отстройки; —— =
. cj-S = 2,0 В - уставка срабатывания блокирующего реле,
напряжения обратной последовательности
,,^£>л f^f), с догорим производится
согласование.
На основании таблицы I.I. выбирается
LA = 2,0 В
lyc^or *
Проверяется чувствительность реле f/^ior
у/ =-Х870---------- - 0 857 <2. . ’
4 2,0-1100
Расчет показал, что чувствительность реле " ^,7 " не
обвспенивается.
1.6,7. Определение параметров срабатывания отключающего
реле тока обратной последовательности с ториожениегл IJor 1КЛ5}.
1.6.7.1. Определяется уставка реле (КАЗ) при отсут-
ствии торг.юженля по следующим условиям: .
•а) согласования по чувствительности с блокирующими реле
тока обратной последовательности (КАТ) полукомплектов,
уст. новленных на рассматриваемом и противог.элонных концах
линии по выражению (1.25)
r(?yc7Xi " уставка блокирующего реле тока («ЛЦ
полукомплекта I.
б) согласования с пе^вияззыгл напряжением срабатывания бло-
ка рассматриваемом
кярующего реле пап; тае*лия, установленного
и противоположных концах защищаемой линии по выражению’(1.28)
--- 7 > L' 11
. ,/^ycr^F-ZV‘
-НО^.Л
I,7-036^Q '
’ 5,3
—= 0,20-9
600
г'Де
коэффициент ^тстройки;
»
I
fa
_ е 2,0 В - уставка блокирующего реле и(.;.рлжения
полукомплекта I, с которым производится cqvm-
зоъанле (pacveTwitl cw/zwsj;
= 5,3 Ом - минимальное сопротивление системы J J
ж 0,2/6 • коэффициент токораспределения, равный
в полуком-*
•/CZ _
шинах ПС I;
плекте 1Кпри КЗ ва шинах ш I,
Кток -г - лорфрсщиенг тс/^о/Ьосп/л&е^е^аи»,
' в) отстройки от тока небаланса в режиме протекания по
защищаемой линии тока, равного току начала торможения5
по выражению (1.00) /
1.6.7.2.
по условию отс
в режиме кач
А'
- _L2
На осно]
0,075
‘JCT^T -
деляется коэффициенте рможеяия К горн
Йки реле (КАЗ) от тока небаланса
по выражению (1.29) при = О
. / J- - 1 _ 7*' — >
0,054 *; 7,0 - 0,3
100% =2,<В%
—tune TC'KQ
ъгнссите^оеШачЗла торможения
э
где ^отс~ 1»2 - коэффициент отстройки;
= °’°54 - коэффициент небаланса при качаниях; к
= 7,0 - относительное значение тока качаний,
протекающего в месте установки полукомплекта I
е j 5 | г г-к а
На оснований таблицы I.I. принимается
' Г А$^г=7>5%.
1.6.7. Определяется первичное сопротивление срабатывания
. блокирующего реле сопротивления,ZfA (KZ<) по условию отстройки
от вектора минимального сопротивления Z
установки полукокшлекта в максимальном нагрузочном режиме по
выражению (1.14^
j £ЮСЧ Г / -2 -t- i\ . I —
нагр^расц в иесте
*
г
1173Ь«М-т1
-—~~--------
. 2-/,26/z^^?/5l' 7 1 '
• - . •
- ^£>is)[c^^^F) * j ‘
где
)Н|Н||Г
Hr
ПЭ (Ом) -расчетное сопротивление нагрузки
в месте установки полукомплекта I в макси--
махьном нагрузочном режиме мреЗоетсм
g c<jcrc^ti jl)\
’ -- --—ент отстройки;
= 1,05 - коэффициент возврата;
= -0,15 - смещение характеристики;
, = 250° - угол максимальной чувствительности реле
сопротивления;
‘Лл»г/> ж (180°+35°) - угол нагрузки.
Расчетное сопротивление нагрузки ^сч определяется
по выражению (I.I5)
7 = 03
£»9- HQ, = n9 (Ou),
3 • 500
где ^0^= ПЭ кВ - рабочее напряжение в месте установки
’ пойсоидлекта I; •» -
-4лЛ/»л*= 500 “ максималышй рабочий ток, протекающий в
месте установки полукомплек^а I.
, 4
1.6,9. Первичное сопротивление срабатывания отключающего
реле сопротивления определяется по следующим условиям:
а) отстройки от вектора сопротивления нагрузки в месте
установки полукомшЕкта в максимальном нагрузочном реаиме до «
BUpuach. (1.16)
где
= 133 (0м),.
• 4
More
к
____Ц9_______
1,25-1,05-0,85
I19 “ Р^четное сопротивление
в месте установки
в максимальном нагрузочном
переднего, щ система ± о сс/сгет* и ч
= 1,25 - коэффициент отстройка;
= 1,05 - коэффициент возврата;
отключающего реле
- угол нагрузки;
%*-, « 35°
б) по условию согласования по чувствительности с
щим реле сопротивления полукомплекта П, установленного
полоэяом конце защищаемой линии по выражению (I.I7)
Z7 Z ( 7 / *"Ко7С2 ) —
7
= 0,85 (15 + 18 * °*8Q ‘ l3^- ) = 200 (Ou),
0,53
где = 0,85 - коэффициент отстройки; 1.
A^-e. = 0,80 - коэффициенты отстройки;
= 15 (0ы) - сопротивление участка защищаемой
линии от места установки полукоглплекта I защиты
до точки разветвления;
- 18 (Огл) сопротивление участка защищаемой линии
от точка разветвления до места установки подукомл-
лекта П, с которым производится согласование;
Zc^5,= 13*/ (0м) ~ первичное сопротивление срабатывает-
реле полукомплекта П, с которым производит-
ся согласование; /у^имимаегся /ЬэАмым ZC/,A,,
= 0,53 - коэффициент токораспределения, равный отноше-
нию тона в цосте установки рассматриваемого
ЗЬЛ ~ -Л\. SEfBlK 1 эку В L -а-
зек г.. ~:::1-лектз Д, с блоки: ",i'u
релг ,/-'2^л которого произвол и. соглеео- .
взг’ *; в винцо стоя макстпльнык,
Дерьичное сопротивление срабатывания избирается кетлпул
из полученных значений. -
rczA<?^z7 ~ fJlw *
1.6.10 . Определение параметров срабатывания пускового реле
тока обратной последовательности с торможением пускового органа
схемы блокировки при качаниях отключазцего реле сопротивления
при симметричных КЗ. п
I.3.IQ .I. Определяется уставка срабатывания реле л^/зус/с
(КВ2) при-отсутствии торможения по выражснил (1.20)
с учетом ныр. (I.2I) и пр^= 0.
= —0,028 • 1,5 «0,0605,
0,9
где ^е>7с ~ - ксэффицнен’ ототро.йки;
• л> = 0,9 -.Коэффициент возврата, относительное зиа-
- относительное значение тока небалансе На основа-
низ вира гены.-. (!.?'.
На основании теблип 1.1 выбирается
7/ .075.
1.6.1е.2. Определяется коэффициент тозхиения Кг^.п. ус-
ловив отстройки реле г/ от тока небаланса при качаниях
по выракенив (1.22) для релт-т тачаний и г
/ z ) *т/гусг,
‘ /U
= I^-PJS^O-C'OTS I0W = fidS^MES'iotf.e.aat,
7,0-1,5 "5,5
где ^)Тс = 1,2 - коэффициент отстроййи;
ент небаланса при
}' = 7,0 - отЖЙителъное знач ертока
= 0,075 - ус танка срзбатг
го-** , _ " __
при отсутствии
<5* = 5,5 - коэффициент, ра
—:н начале топ*.
i<wwi
качаний;
8*“® г/74уое'
отно с пильному янатгртгиг^
Ьь । жх '.
rj c <
W 1 • r *
I ’ r L- T’-r -r: - ’ ’
. др B;jm \ -2?: ” - ьнг._;к отгдпсчаш его осле
тока обратной а^ихомтехьаосп ,,Лс ’(~А2) nipi^SSSS^^
CAifiic* *pi .: -:з зек.л> одвоЗ т<=;_: ~ гин ПС П в иингмальнок
peasufc иы • -.v сгсхека I и в дак; ..д .д.лл рехимв{работы систем
П х! ко виражей® (1.33) ' А
а г 4<-1/г<л,л> _ 27? _ о ~~ > |с
М г »а< r« ...... _^ . — — - _ ------- - ' \а .
jtycm.Mi -*o*.n О,С5 • 600
1.6.II. 2. Проверка чувствительности -отклЕлфшего реле
ток2 обратной последовательности с тораоненлем (КАЗ)
производятся в тех ве условиях, что и оеле J^L (КХ2) по выр.
(1.38)
г. , 2г^.тт.п ZF1 _ z L
Aw -**----------г—« <-„ .------- 1,54 < К.
* ‘ I
При tlDCkCjd^OM OfnKAKiiihfUU К >2^ I , .
рк1 уастчгтй.-ъности отклофаюисуо реле
CCLP -7 -ОД .СТ HZ2 Т г J" азном КЗ уриз ПС П в
•"дз?.д.« . - реб. л?е.д иа1со2Л2л|пом редиие
рессти •- по
I ( JL .ti/nm
1де£- л-> от/, - 133
“ -с 15 'иЫ ->
— rti
о
= 18 Ои —
0L1 - пеувгаое сопротивление Ьрабатнвания
□тллэтаэшего реле сопротивления;
сспротиалеяие лижи от иеста
раоскзтриваетлого долу.изцпдек
оазветвления;
сопротивление линия от точки
тановки
ДО ТОЧКЕ
К 7&К - 0,396 - коэффициент ток ;ения, равный отношению
тока КЗ, Ч»те£^ .* иестетаиовкд волу-
комплекта I к току, линии рассматриваемом
режима.
IX.II.A. Проверка чувствительности отключащего реле
сопротивления Т^от ( KZ2) по току точной работы производится
при трёхфазном КЗ у шин ПС П в минимальном режиме работы сис-
тем I и в максимальном режиме работы системы
Т М) • у S3)
min J. ^,/nin.f)
в 0,21 но/ч, Л
Ш.
/
0,2.600
— (з) ____
гяе • /т/у^ 857 А - минимальное значение тока трехфазного
* КЗ, протекающего в месте установки
защиты при замыкании у шин ПС П;
_ • пероииныи
~ногч,п ~ “ ноиинальны^ток трансфо рыа торов тока.
1.6.II.5. Проверка чувствительности пускового реле тока
обратной последовательности с торложенпем произво-
дится в тех не условиях, что и реле (КА2) по выр.(1.37)
и - _ ______2?7_-----г <5>2 а
*4 7т . i ~ &О75-6Ы> ’
Hort/1
Чувствительность реле^-^?/^*^^} ° учетом влияния тормо-
жения не проверяется, т.к. и выполняется (1.396).
Расчет защиты показал,„что полукомллект I удовлетворяет требо-
ваниям чувствительности при КЗ у шин ПС П.
1173Ьгм-т1 /У
Л1ШУАТУРА К ШВЕ ПЕРВОЙ
I. Схемы основных а резервных залит линии 110-330 кВ ва микро-
электронной элементной базе К П504ти-т1,2« 1983 г.» ЭСП,
*4
2, Панели направленной высоко частотной запиты типов ПДЭ 2802:.
Техническое' оппсение и инструкция по эксплуатации пянели
тша ШЭ 2802 И ЛД928ОЗ } ИГФР.656 2* 002.
3, Руководящие указания по релейной зашито. Выпуск 9."Энергия*,
1972г,
зза вто
j
пни по-22: кз к?: з d'ahi
ТИПА O2SCI. Z3-2S32;
для I ступе ее - округлость, прохсдлдр-э через езчпло кооцееезт;
для П ступекз - четырехугальлдя со а^есензем 3 Z тнадрант?
2.2,1. £zze даные основное уяззакде зэ расчету перво?
ж второй ступеней рэссзЕорззаЕ^сЗ зздегы лгях2 110-330 еЗ
Етдденнтельээ ж едглочдм х пзрилледьхлх дхдли (рзз.2-2 з
узо.2-3), лзязял с OTBeTExesvxz (рзп.2-4) ж дг.'ХЗ*, рэботэ-
пзи лэ схезе блона транорерхзтор (эзтетранг^орьэтор) - хзнзя
(рте. 2-5). При зтз« сод герзэ2 стухены: содресухеЕзет^я сту-
пень Зез зндерзхг зрененз, г ссд зторс2 - студень с гддерл-
2хИ jpexeazl’pasipk сузтхе зрекенз де2стзя У?03 (устро2гтьз
рсьерззрсвзпгя црк отказе знгдтчзтедег) 2 czyzesz сегзгзжэ-
нэстг, т.е. k t j/рев С ).
Под napaszaxbEszH лзнг^з подразумевается дглж, райо- -
тзхге парелжельнэ ка обедх лрг. >.<а.дд к hzi лс^зотзесзлХ. 2
2.2,2, [ерзлчЕые сохрдпатензя сребвтыззнгн перво?
ж это; к2 Zdx ступезе2 захгы зыйдрзьЕОЯ э зазЕонюс-
Рис 2-t XapaMvpw.ma сраЗатыВамил реле сопро-
тивления дистанционной защиты линий tfO-H
(амаф пила ЯЛЭ-2МП)
4 4 Г 4
ТаблицЬ 2-1
• ' ••
Тохиичоокис данные дистоиционлой ооциты шкафа тина (ПДЭ-280Т (ШДЭ-2801)
Ступень • • Виц харак- теристики, рио. IkipUi.lQTp Знлчо1п:о плрамст- п1,и J ном1 боа скобок - ТА D скобках - БА Рогулирог.кв * Дополнит ОЛЫШО пог РОЩИ •
1 , 2 з • 4 5 6
I Окружность рио.2-1,е i Сопротивлению орпдптыппния Zy . Oja V* Ч’нл - 75° 1,25 (0.2S) 2.S (0.5) 5 («) Ступончото- плапнлл, 20-кратноо увеличение I) Отнооитольнлл дополни- толыпш погрошнооть но сопротивлению срабатыва- ния I, П и П отупоноЛ при изменении темпорнту- рн в рабочем диапазона ио болас 2) При изменении токе в динпеооно от 2 Гг,/> ди максимального пнрл- мптры (соотношении оо координаты !И)|»111!п) Й^'МСННМТСН ин болте, чем нн t * *
* Соотношопио пооП при 'Гм.ч ufafW Т ,0(И5£,-10£)
» « • W • г ' 1 к» Ток Ю/<-ноЛ ТОЧНОСТИ рпбл- ты, Л; При ноглваль- НОЙ yuTUDKO “(О.’^)ОМ "(6:S) ом Zy - 5(1) Ом • Мини.шль- Покой- ной aim- МПЛЫ100 ’piuio ипачинии (не (но Но>(ао) __ мснроХ — 1,2(6) 40 (200) 0.6(3) 20 (ТОО) 0,3(1,5) 10 (50) л ад 1 • • «
-. .
3
Ток 10%-sol
усгазее
Угол наклона
веркйеЙ и пинией-
сторон к пои
активных сопро-
тивлений
тивленио сра-
5 а> ел
стаЬажнваЕва
i—i ♦ > м 1 в . , ч • 9 • ’ • т ‘ » ♦
-5° (-*5°; -10°) f 1 Без регули- ровки
:«ES3Ma3b- аэе ^na- чекке (яе бмее^ .чЗКСИ— мальное значение (не менее 1 • • • * *
1.2(6) 0.6 (3) • 0,3 (1.51 40(2t)0) 20(100) 10 (50)
2.5 (©.5) . 5 (I) ‘~ 50 (2) Ступенчато- плавная, 45-кратное увеличение «• *'
i * ; 2 О .. ° % 4
П •. • < • » Четырех- угольник рио.2-2Л ‘ г ♦ •• Сопротивление срабатывания 2Г . Оы при =75° 1,25 (0,25) 2.5 (0.5) 5 . (I)
Коорди- I квад- раты рант верили Z j 0,85 гД 415%
рсх- П квад- уголь- рант ника 7 ПЭ оси 2 0,5 20% •
^:пз.~ П квад- сопро- Р0111 тивле— у кий ^-3 О.з z/ ± 20%
Смещение в LL квадрант при + +180° = 255° не более 0,06
Отношение рас- стояния от на- чала координат до точки пере- сечения правой стороны с осью активных сопро- тивлекий к соп- ф • • t 0JS ± 0055- 0,3 ± 0.05
I п 3 4 ’ 3 6 •
» ' Наклон пропой CTOJX)./U к оси активных сопро- тивлений 47° ♦ 5° 35 х 5° Ступончптал 9 1 • . . - а .
» Наклон левой отороки к оси а :ти1Ш1Ос ооиро- гиплоний 115° 4. ТО0 9 Боп регулиров- ки >4 * *
♦ t ▼ Илллон верхней utojxhih к ОСИ ПКТИШШХ OOIIJX)- типЛсний -ь" (>Ь°; -10° ? • • W шв В* . • • 4
,» • 1 ь - ч, » • •• • й • Ток 10%-НОЙ точности рпбО- TU. Л При номнилльной уотлпки Z, =10(2), Ом Zy - 5(1), Ом Z? - 2;5(0,5)0м « 0 Л(о,б)*6(25) 1 0,2(1,0)И0(10) 0,4(2)4-20(100) *• ♦ ' • ♦ • 1
Уотройогпо блоки- ровки при кича-. нилх (Ш) Ток орлбитииа- пия. л 0,04(0.2); 0,08(0,4); 0,10(0,В).л
Г* *>’
Расчетные услиозь
сраЬатаЗания персэй i
ЪО-350x6 и 500-750 ко
i^rufпении сспротиблет -
,ли.-ой защиты 2(, линии
нг ^асспатри-
. Saenae .
у/> схема
I
223
246
6
Расчетные Заражения
Расчетные условия
(Ipu npuHtmari значении кззуфициг*
3 общем виде
2-2а.б,А,з
<- Q.81Z^
24а,6,в.г.д
О пт рейха ат я j на ич нал
юдстанции, приникающей
к орстиЗллалоисному концу
линии
ленцу линии
=а
м
art 1
Cmcmpalra ст я / яа ши not
яезшезо (среднего) Hoops:яения
лодстонции на опбетбленияч.
Примечания:
При использовании
(ШДЭ-2802) d =
Роге
SW * t
ак
4<gJ ,А(з)
(5)
(9)
•1 (И)
Сг4‘7&л*2
Оистамционкой защипы ШАЭ-28СН
Cos(4„4-Vt) '
при использовании дистанционной защиты
ПДЭ-2001 d р
i sen
где - угол сопротивления
защиты.
>i.
6 месте установки
UnptLr . u. .j. j i
* f Pstcna/np^- £ае/ная смета Место Г13а*:ааапатогз6 тола и спрзкяэрнатсрсЗ лсг.рзнссния сипяха^м кщиту t’at'tm.iine is. ра-чти а
1 рис.2^23^ TpaHcpcp.'Hzmzptt тала устсно2ле*ы на линии , иуалсфсртагюры нолро)Ие*ия ycivsttoSreHH со стебли Знсюе- го насряясенс a mpaKCiCupfKvrKipo лзРспммци <аналраЯ£(*иц линии) Z4P Ku ?ei
2 Тра.чарсртат'ри тио о мрснсрари&яф^ нолрязаенио ^гтзчианени гс сторечм миаиего напряясениа трочарертутерп *лляг см} 7 - х: . ?, 0)
3 рм. 2-5 Тра/чг/рернатар" мзлрямения услюнздоени а сторс-.н ниниtto шгpattenut,трансферта тори /хяа успянсЗлены со сясрйиу ipctueto мтрвжениа прансфлргяят1Сра:азтаг'ромгфрр- таторо) блойз z - ?
• Трсжфорнатсп* лсярс.Мения устснсг гечн со стерану среб^го *зяряжгл:а,.-^яг<фсряо- тару тела устонсЗ.'Мгны со споре*» бнеа/еео иапршерииа trpete^pmawfa ЮЗгкярсмСфсрмя- тера) £еа «г' лиЛ"]
трансфер.на rparctpoa-mmcacb мета,
вслгхэ^гх для леищлш a усгяалЬенлн* квтрег.ст^гняо
мз туз<е nar.ptxex^j но с.пдд»л« Зссагегс a *е.мк
Har.peytemjo срронсфорнстора^а&патрансфзрна.-лора) £,x2-v)
, ..'^ M
*u, * и >*u ~ cttpp^mrx трсчсфортацои трзнсфсртст.схзо .чапр. xz>
м/*, ЫА2»*^Лч4*л для яаигити и устз*р£,~С*^Я CDorrp&n-
стэ***О но тереме могро/яемия римии, не согрромп iatcu.eco
и миисего напряжение -тоаноре ростера 13£.ти:фрагЯфарт:^-аз-
pa) fastto
^T.fy —гок^нотич) ври ptc^jKjpabaH-u мзлряасениа /юррициент rr.рангам
нсции тронсрсртзггра srcas тежду страной егс блсисесо нс.-ряяе~
лиа (сто ре но цзтл^векй линт; и апзранси Leovtia!^ /враласе-з
тора мз тряусения.
Квк — воир^иццеля отстройки ‘ ускл^аетса ра!ням fj5.
XfVK •“ тсгсрщрссыехя [сп л 2.2.4).
йкстс-ццрннсй к.ци-у
не п/п расчетные условия '’оссма
мае схема ! сдсцом (иде
1 • Соглпсобание с пербей ступенью защиты предыдущей пинии 1 9 г-2 а.г-За 7l -d— 1’ 2
2 2-2 г ‘3 бек
3 2-^а.д Ze^^c 1 Зтскр 3?ся
4 2-5а 2 ,т
5 Отстройка ат я] ла икмп низшего (среднею' напряжемся подстанции, прилыгающей я . ^рпчАталаясначу (ло отмхшению л ежаяу -ачо&ли расе естридаегюи кщиты) уулихши 2-2в,б,б.г W1I.6 <v 1 Z -^п— Х* к Т9Я.Т1 |-
6 г^а.бДе,8 ^|2 7* /L s Кпя! * 2 Гя
7 • 2-6в. f г/ *— 1 ~к, г г»
S ЗтсптсЖп Я ч о аюнох подсюатеза, яриыыкеюарй к дип-жму ( по епняшения к месту 2гtд г-зз 7Ч' 7 о dUdl K-fg t
9 устснобяи росс мат аибеемай заиитУ) ленцу лредыфа/ей линии 2-9 f.i '^е\ 7 . lL -Ъ. *~г ^yeg К-я!
Ю г-бз - •?— 1 7 * 7 ♦ *-Т.1л ^-Л1
И Созлас обские с лер Зой ступенью ртяиты.уста мед- ленной hj кротдеослеянан (ко стношежпо я месту 23a.lt 21 - — Кзгс 2f,t 2
12 рстоюЗги рксматр^ьсплсй хеыити) co»t.e лорал- лелыяй пыля, яри .иска блин яяклячеяии лод- реждеяия ия ней 29с. д I1 - d— *4’ Кап |г'Ч1, *. г.
в Отстройка яея ял нг шинах низшего (средыго) мпяряжемпх яядстенции на омбсяЛлеииях л2^а.Це,3 zd 1 ~ Кяс 1* * В1 »
2/ *^м/* » •
СяикзсоЛзжл слербм отрикыо яшиты тлене,щьа ю-л яа Зыпаяяяя ее с яеыцьа mzvea:янетко^пяа/ я «- яряжеяяо вяо кяч&яироЬапяй отсечщ Я кнкр < на etcжеяя 2-2 и, г Z * * ЛХУ Х/ droa
Приежнаная. I Расчетные lсражения то&лицы, относящиеся я сектам
по put- 2-3, даны дне случая реЛенстбо между собой
сопраагиблелий параллельных лакай одною участка
2 «£ - коэффициент, учитыдающид погрешности I сторону
уггенъизениа зсщииррееюи ЗОНЫ.
См также обсуягчения к таб/ягцам 2'2 и 2'9.
З-d — ~\dL J— > 8де ~ угол сопротивления 6
strj ^014 * меерж установки зашиты,
3CD-7SQ ль
♦ ♦— - -i-e/e ft' рсгхения
яри • ктоечии ryj0^uuue*^j Кet = (/5
ю|’^ (*) л *-* II .<=» Op 7 . ,^S I 41 /Г^7 Z^l • d (2)
„N mL S II Л ^2 Z^s 'd. (3)
^»\d (-)
• < i (6) ?ц, = t.n z’-»^ < z411 (v
(t) ?Q, = (9)
?n KtstTi d (m) Z'ji “W|z •‘ *v^’d A»»wf "да.п
?q. *«»4 ^*zzr * jew \ d (n)
'-'Д5 d (n)
2 1./У а 1 C !‘J' ZCJf i ’-, * rfT *f-5 -r1-- 'd <nl ”r»'l . ’ Ято<1
'_ tv ?4, -w| г,.,. -a.5 •d (f9)
d (29) z'v - С.П ^7STZ7'd 12,1
p-z zb l-rf fit) -O.g7 1 2t , I ЛПМ/ Z2 0Л. 2l life 1 z
Cjr T
ft«j (tV ! Zr - GB7 lz * Zri l-l d (25)
UO' fee, n 1
In ;v •d (26) (26) 2l »0B7 _^Z. j. Zgit, * Z'2 •d (27)
e.p 4 1 ^tter ^*ae.r;
fit) (28) 7| 7 * Z«C*_ n d (29)
стве еон:нно2, tv. z з качестве резервно!. _ _
3 таслнпах 2-2 z 2-3 расчетные гырахентл дна 2>J u
для об дето случал, когда угол содротгэдевгя Z^
в иеоте установил з слитые сличается от угла гланаггалзно! чуьст-
вителлвоотж реле /л.т "вследствие расхождения углов э.д.с.
питахсих czsceu z различил углов сопротивления рассиатризаасх
участков сети.
При выводе нырахени! таблица 2-3 угол -5° наклона вергне!
сторона четарехугдлвнс! характеристика не учитывался, zoczo-rszy
он дает векэторц* загас по стстро2не. 3 ряде случае^ когда
4указанные рзсхогдения углов э.д.с. ж участков сетж Еезеликх
(в Еерэуэ'очередь, в сетях 110-220 жЗ), расчетные значения
могут одреде-сятъоя, коходя жз арзпкегкчесжо2 qr!cs значеай
ccnporzBzeszl, прзведепнкк в правей частж вырахенж^ тас.ттд
2-2 ж 2-3. ПА втсй 1Л0Л-Ю принять в таблице 2-2 значеяже
, 1-----т-г - 1, а в гэбл^е*'5-3 знзчснке —- = <.
. W’L (fM. i-Yjj r^.x
e * • .*
За ссзротдвленке сргбатывсндя грднтется сспротадеага,
удозявтворягсс-е всач ргзсчетагт для рэос^зтржзаеюго случая ус-
ловаяа, т.е. гее из содроткзленд2, псдучезыд по сост-
ветстзупдз! нырагггя?» табл.2-2 клз 2-3.
2.2.3. 3 расчетных выранслля! табд.2-2 z 2-3 soBprzzzsr
^отстрс2вг учитывает догрздяоотг реле, траворо^пгторсэ нгаргке-
’ндл з сторону увалг.анлн згцлгг.е1зэ2 зоны, неточность расчета
алентрзчесних вглнчнз к вео5ходп»гы2 захгс. Евлт ругу стретч
1 _ ____ ___ “
пстрепностг реле, приведенные в табя.2-1: основные пря стсут-
с;ьаи регулировки (координат верш, а. тцрехугольника, углов
наклона верхней и нижней сторон характеристики), дополнитель-
ные - при изменении тока от Т т.р до максимального (коорди-
нат вершин четырехугопника)', при изменении температуры окружаю-
щего воздуха (уставки по сопротивлсино срабатывания). На осно-
вании специально проведенных расчетов по оценке.влияния этих
погрешностей о учетом материалов, содержащихся в протоколах
заводских испытаний реле и сведений, полученных от разработ-
чиков было установлено, что возможные погрешности существенно
’ меньше указанных в ТУ. Поэтому по согласованию с разработчиком •
значение коэффициента отстройки было принято равным
Kqtc = т«е. таким ае, каким принималось для защит на
электромеханических реле. ' « а
Коэффициент о( -учитывает погрешность трансформаторов
тока, трансформаторов напряжения и релейной аппаратуры в сторо- •
ну уменьшения защищаемой зоны; принимается равным о(. = 0,1.
2.2.4. Коэффициенты токо распределения к ток г, Ктол Е >
, Kivtit Кпкъf Кwк,т< f Кто^,И, Ктол^тз
в расчетных выражениях табл.2-2 и 2-3, равные отношению первич-
ного тока в месте установки защиты к г.эку в рассматриваемом
•участке, дрляпш учитываться в таком реально возможном режиме
работы, которому соответствует наименьшее значение сопротивле-
ния в месте установки рассматриваемой защиты (т.е. по возмож-
ности максимальные значения коэффициентов токораспределения).
Токи к.э. для определен out расчетного значения К^ ьюгут рас-
считываться дня / =0.
2.2.5. Сопротивления трансформаторов Zrf,"2т£,2.гз
входящие в выражения (7)-(14) табл.2-2, а та-ае (3)-(13) и •
(24- (27) табл.2-3, представляют собой минимально возможные при
регулировании напряжения эквивалентные сопротивления параллель-
но работающих трансформаторов. v
Сопротивление трансформатора Zг,6л , входящее в вираже-
нпя (5),-(6) табл. 2-2 и (6). (7), (12), (13), (13), (19)
табл. 2-3, представляет собой минимально во дюнное (при рсгулиро- .
ваши напряжения) сопротивление трансфокатора (автотрансформа-
тора) блока между стороной его высшего ягдряяенпя (сторона за-
щищаемой линии') и стороной, где установлены трансформаторы
напряжения, используешь для защиты, приведенное к сторону
1Г735тм-т1
высшего напряжена . и.также п. 2.2.13).
• 2.2.6. СопротЕиление срабатывания первой ступени защиты
одиночных тупиковых линий в целях повышения чувствительности ,
выбирается из условия отстройки от к.з. на шинах низшего (сред-
него) напряжения тупиковой подстанции-выражения (7) и (8) •
табл. 2-2.* При к.з. в одном из трансформа торов и отключении пита-
вшей линии включение последней в работу и восстановление пита-
ния подстанции производится с помощью ЛИВ.
Следует ответить, что при применении для защиты указанных
трансформаторов токовой отсечки (вместо дифференциальной запи-
ты) первую ступень рассматриваемой дистанционной защиты вместо _ ,
указанной выше отстройки по выражениям (7) и (8) табл.2-2
цатёсообразно согласовывать с токовой отсечкой трансформаторов
аналогично тому, как согласовывается вторая ступень дистанцион-
ной защиты с токовой отсечкой, явлдацейся первой ступенью за-
щиты предыдущей линии (п.2.2.9). Указанное не относится к транс-
форматорам, которые не имеют выключателя или отделителя в цепи
высшего наполнения, т.е. не относится к случаям, когда не ищет-
ся возможности автоматического отделения поврежденного транс- ••
форда тора от линии. * ' . •
2.2.7. Согласование второй ступени защиты с первой ступенью
дистанционной защиты предыдущей тупиковой линии производится
по выражениям (I) и (3) табл.2-3, поскольку сопротивление сра-
батывания первой ступени тупикезой линии, выбранное по выра-
жениям (7М8) (а на линиях с ответвлениями и по (9)*-(14)) *
таблч2-3 зависит нс только пт сопротивления защищаемой линии.
2.2.8. Отстройка сопротивления срабатывания второй ступени
защиты от к.з. на шинах подстанции, примыкающей к предыдущему
участку, состоящему из двух параллельных линий (табл.2-3
п.п. 8,9 и 10), необходима ввиду того, что следует считаться
с возможностью вывода из действия или отказа специально преду-
сматриваемой защиты шин. .
2,2.9. Согласование второй ступени защиты о первой сту-
пенью защиты предыд/цей линии при выполнении последней с помощью
токовой отсечки, отсечки по напряжению или комбинированной
отсечки по току и напряжению производится по выражениям (28) ж
(29) табл.2-3. При этом под Zpatz. подразумевается сопротивлс^
чие зоны, надежно (о коэффициентом надежности, равным 1,1) ох-
азт-дваеизя заззто!, с г. пзслхгся соглзоовэнхе, в
расчетных. для согласования . аях npz нете-гячеслоы к.з., s
ксзрфпцяент Kng представляет tz.z2 гззЗстцаеЕТ тэкорбссредэ-
ленгя з расчетных для соглзссзлндя услззпчх. Он равен отзсзеннв
тока, просекащего в месте устаяззЕХ ссглэоуеыо! злгнтп, £
теку в месте установка ззгзты. с хотэрэ2 прегззоджтеа согласо-
ванже.
При выполнения первой ступени згпдгя предыдтеЗ лхиих
комбхнароьанва! отсечкой по теку х напрязендв ДйотанцвонБая
занята должна быть согласована отдельно с органом тела ж ojra-
нои напряжения ксыбхнжрсваннзЗ отсечхх. Удсвлесворяпснк условно
согласования явятся неявнее хз тлуче.яых сслрс. явлений. поскодь-
. ку ирг отказе ко чувегвхтелъноетж одного из органов ксибхнхро-
ванная отсечка отказывает в целки *
Соцроогзленхе Z га=ч. • зходз:ее в зираженхя (2S) х (29).
табл. 2-3, в облей случае хгжет быть определено графзческх со
крезш нзыснепхя токов в загхте про к.з. для ссглэсозанжн ,с
тсковой отсечь! хтх токовый ортався Енх5пЕгрованно2 огсечкх
до теку ж нгдраенвю - ргс.2-€,г} хлл со нрсьыи выденення
налряхегз2 в иесте установил за иГГа cpz я.з. Сдвя согласззангя
с стсечхоЗ по Еалркхевхо т.тд ергззои *!аарясеЕдя лЭ1Х5пкгрова£я“2
отсечкх по току и Езпрлзенпв - ргг.2-6,6), построенный хтя
ыетадлхчезкого к.з. в сзсчетнут услозпях.
Под ресчетпыул пэдрезухкзззезя уг“оазя, прж кагора ззгче-
• Есе огназенхя 2^х /Езагезьпзе.
Для С0ГЛВ00В2НПЯ Д’ОТгнтЕЕНЗ* зкдгтм с тсяозов отсечкой.
еля ТСЗХ.ЕЫИ органзы ко'Сгнзрозазой отзечкя по току z Еапряжэ-
HED ргечегныж влдои позрзхпевзя, как враздко, явятся зше-знде
иакду дзуця б=зас,псс-с.тгку при этом здде пэзредденая ток
мен^пе, чем прп других ь^огэфк'нв^ к.з., а следовательно,
кеньге н сснротЕВ-'сние зовы, еэдззео гхвлтываеюй реле гона.
Расчетным рехялэь: работы сетз явится pesir.: с яапбхтъгпы .ксзф-
б гцхЕЯтсн токораспределенщ.
Илл согласования дпзганциэнвс2 задЕтя с отс-.чно2 по на-
пряненко клд органон напряненля кс;к5иззровачно? зтеет-з по
току z надретеяЕВ за расчетный вгд новрезкенкя ионе? быть ups.
наго любое жогофазное к.з., поснсльку сипрютдвледле зоны, .
Еэцегяо охвзтызаеуо5 реле надряззнхя, ст этого не лзденнтся.
(ап. РуЕозодянхе указанна по релэняо* зацйте,-вып.7. Тпстаа-
анбимроЛамнои аясечлц ав току а лапрлмыим
6) CltAOCtiCMUt С Ж.7ГГЛЛ’ MJ t£npey<ftHJtO C/1U CffMHOM HanpVJKfHUt
кзпбит/роЛаанои о-ткыи пв /телу и напрщкеtruo
дЗу. чя /розами
ТОЛания ft нс сине
Щ — Д «ЛИМ4x0*nJ. iOUfUMt ,
[77| — Отсечка по на/ip* нению или орган но-p* нения
комбин/. робанн/XJ з.ъсечки по телу и яапрнжеяШО;
Гт] — Такзбая отсечло или токобяй орган номбинирсбанноо
шпсечли по теку и напряжению.
7,г и U12 — соотВетс/пбенно ток и напряжение / месте
* устамбки защити 2 при ~>етал’инлспа.м лр
iраечетнжп Лея сдгпоссбания /роюбия*',
^с\1 в ^СЛ2 ~ соотВетстЗенно тал ч изпряжение срабзтнкниЯ
"* * яащипа» 2;
лонр/риццент, уж ашВатшии лгрешносв» реле тщияж 2
а поереимос/по t расчет/
Рис. 2-6 Графическое определение 2расч д'*» cteeacoSa-
ния дистан’уисянай защиты с защитами така
а напряжения
Ш’.оы _иптй 35-330 кВ. Пределен. . ..оьлше
дистаю . защиты с токовой отсечкой, отеской по напряже-
нию и ко!.-.с>ияирова"ной отсечнрй по току и напряжению в сетях •
I10-220 кВ).
2.2.10. При выборе сопротивления срабатывания второй
ступени защиты параллельных линий (схемы по рис.2-3,а и 2-3,6)
необходимо учитывать следующее:
2.2.10.1. Согласование с первой ступенью защиты предыду-
щей линии (защиты 5 в схеме по рис.2-3,а) в соответствии с п.1
. табл.2-3 должно производиться при отключенной второй параллель-
ной линии на участке п/от А - п/ст Б;
2.2.10.2. Отстройка от к.з. на шинах подстанции, примыкаю-
щей к дальнему (по отношению к месту установки рассматриваемой
защиты) концу предыдущей линии (в.схеме по рис.2-3,6), учитыва-
* ющая случаи выведения из действия^ предусмотренной для шин
специальной защиты, ее отказ или отсутствие последней, в соответ*.
* отВии с п.8 табл.2-3 должна производиться в режиме, когда на
рассматриваемом участке п/с А - п/ст Б работает одна линия,
а на предыдущем участке п/ст Б - п/ст В - два линии;
2.2.10.3. Отстройка от к.з. на шинах низшего (среднего)
напряжения подстанции, примыкающей к противоположному (по от-
ношению к месту установки рассматриваемой защиты) концу линии
(в схемах по рис.2-3,а,б,в) в соответствии с п.5 табл.2-3 должна
производиться ь режиме, когда на рассматриваемом участке п/стА -
п/ст Б работает одна линия. В схемах по рис.2-3,6 кроме указан-
ного, должен рассматриваться также режим работы одной линии на
участке п/ст Б - п/ст В, расчетным явится тот реиы, которому
будет соответствовать больший коэффициент токораспределскхя
2.2.II. При отстройке первой.и второй ступеней защиты от
к.з. на минах низшего (среднего) напряжения подстанций на ответв-
лении (выражения (II)-i-(I4) табл.2-2 и (24)+(27) табл. 2-3)
долины рассматриваться повреждения за трансформаторами с наименье
шигли эквивалентными сопротивлениями (п.2,2.5) и расположенными *
ближе к месту установки рассматриваемой защиты. При этом необхо-
димо рассматривать следующие режимы: •
2.2.II.I. часть '’•подстанций на ответвлениях отключена, на
других включена реально возможная минимальная генерирующая
мощность;
Л 4 4 4 4
1173= m—i I
дололно! мест} усха« гриьаемоЙ защиты.
Последний режим д . . чятываться, например, если нн .
станция, примыкающей и щ • иншшюиюцу (по отношению к месту
установки рассматриваемо it адиты) концу липли, отсутствует об
ходней выключатель.
В случае параллельной работы трансформаторов подстанций
на ответвлениях на стороне низшего (среднего) напряжешш
(рис. 2-4, г,д) дополнительно должен рассматриваться резни, ког-
да параллельная линия отключена, а приключенные к ней в нормаль-
ном режиме трансформаторы подстанций на ответвлениях переведены
на питание от защищаемой линии.
,2.2.12. Для питания защиты линий, работающих по схеме
блока трансфорлатор (ав’ютрансфорг.атор) - лпии.7 (рис.2-5),
обычно используются трансформаторы напряжения, установленные со
стороны обмотки низшего или среднего напряжения трансформатора
(автотрансформатора) блока. В связи с этим последний оказывает- ,
ся включенным в зону действия защиты, что приводит к сокращению •
доли .шнии, охватываемой первой ступенью защиты, и снинению
чувствительности второй ступени.
. Указанное объясняется тем, что:
2,2.12.1. незащищенная первой ступенью часть блока
трансформатор (автотрансформатор) - линия, расположенная в кон-
це ллыш и равная (1-0,8?) ( Zr больше,чеА незащи-
щенная часть линии (Т-0,87) ? при прпгененпг для последней
отдельной защиты;
2.2.12.2. сопротивление па 3 . ямах р<.ле защиты блока транс-
форжг.ор (автотрансформатор) - линия при повреждении в конце
линии ( -# 2. л < ) увелпчпзается по сравнению с сопротив-
лением на зажимах реле отдельной защиты линии в большей
степени, чем сопротивление срабатывания второй ступени защиты
блока по cpnEieioib о сопротиндснпел срабзгавания второй ступе-
ни отдельной ?ащ2ты линии;
2.3.12.3. длила эоны, защищаемой первой ступенью, и чувст-
вительность второй ступени защиты долаш рассматриваться при
положении РИН трансформатора противоположной тому, которое
принималось при выборе сопрогс.и.чеаш срабатывания 2^ я •
117о^.
Л?
2.2.13. Расчетные ьиражения для опред, л , сопротивлений
срабатывании первой п второй ступеней защити блока трансформа-
тор' (автотрансформатор) - линия (рис.2-5), приьйдашшс в
табл.2-2 п.З и в табл.2-3 п.4,7, 10 могут использоваться доя
следующих случаев включения рассматриваемой запиты:
• 2.2.J3.I па трансформаторы напряжения, установленные на •
сторонхе низшего напряжения трансформатора блока двухобиоточный
• трансформатор - линия или трехобмоточный трансформатор (авто- ..
трансформатор) - линия, в последнем случае - при отсутствии
питания со стороны среднего напряжения или равенстве нулю оопро-ч
тпвления его обмотки низшего напряжения; .
2.2.13.2 на трансформаторы напряжения, установленные на
стороне среднего напряжения трансформатора блока трехобмоточ-
ный трансформатор - линия, при отсутствии питания со стороны
низшего напряжения или равенстве нулю сопротивления его обмот-
ки среднего напряжения;
2.2.13.3. на трансформаторы напряжения, устаихвленные ка
стороне среднего напряжения автотрансформатора блока автотрачо*
форматор-линия, при отсутствии питания со стороны низшего надрЧч»
меняя.
Во всех этих случаях под сопротивлением Z r,fa пони-
мается сопротивление трансформатора (автотрансформатора) блока
между стороной его высшего напряжения (сторона защищаемой линии)
и стороной, где установлены трансформаторы напряжения, исполь-
зуемые для защиты (п.2.2.5).
Выражения (5) и (6) табл.2-2 и (6), (7), (12). (13), (18>
и (19) табл.2-3 могут быть использованы также и для расчета
защиты линии блока трехобмоточный тронсфорыатор (аэтотранофоршн
тор) - линия при трехстороннем питании и неравенстве нулю оопро«»
тивления обмотки трансформатора (автотрансформатора), на сторо-
не которой установлены используелме доя защиты трансформаторы
напряжения, при условии, что в этом случае защита выполняется
с компенсацией падения напрязения в сопротивлении указанной
обмотки. При этом под сопротивлением Zr,<fa следует понимать
сопротивление обмотки вашего напряжения трансформатора (авто- <
трансформатора) блог^а.
• » • »
2.«д», i»up* ление сопротивлений сраОид. < нторо1 сту-
пени эецкти ь слояшх сетях, когда использование для этой
цели выражений iu6x.2-3 окажется затруднительный, может произ-
водиться непосредственно через токи н напряжения в месте уста-
где Zj - перни и ip
металл ич
при кот
нне.
На линиях о о
подпитка места к.з
новки защиты в расчетных по селективности условиях.
2.2.15. Чувствительность второй ступени защиты определяет-
ся по выражения ’ я
е сопротивление в месте установят защиты при
еском к.з. в конце защищаемой линии в режиме,
ром это сопротивление имеет чаибольаее значе»
ветвлениями (рис. 2-4), от кото да возможна
, чувствительность должна определяться в
режиме, когда к эт|м подстанциям подключена
рирующая мощность.
тивления Z
ВЫ!
При этом в случае, когда
шляется условие
.Ж Ai/tWcc.
максимальная гене-
для угла зопро-
чувствительность определяется по выражению
I/I _ l
Следует отметить, иго угол наклона верхней стороны четырехуголь-.
ной характеристикиt(-5°) можно не учитывать.
Минимальное здачепнь коэффициента чувствительности Кч в
соответствии с ПУЗ[допускается порядка 1,25.
2.2.16, В тех[случаях, когда вторая ступень защиты, вы-
бранная. в .соответствии с указаниями, пряведенными в табл.2-3,
не удовлетворяет требованию чувствительности, ее сопротивление
срабатывания и выдержку времени необходимо выбирать с учетом
следующего.
, 2.2.16.1. It ли определяющим значением сопротивления сраба-
тывания было условие согласования с первой ступенью защиты
|бл.2-3, п.п. 1+1), то соглссоваппе долбаю
»рой ступенью этой же защиты,
определяющим было условие отстройки от
ыатораыя на нинах среднего (высоего) напря-
< I I
предыдущей линии (
производиться со В'
2.2.16.2. Зел]
к.з. за автотрансф
»
,х735ты-т1 .
ьския подстанции, примыкаодей к i ротивополо:шому (по отношению
к месту установки рессматриваемо. защиты) концу защищаемой
линии (табл. 2-3 п.п. 5,6,7), то на этих авт о трансфокаторах
следует предусмотреть дистанционную защиту, согласованную с
первыми ступенями дистанционных защит линий, питающихся от
шин среднего (высшего) напряжения указанной подстанции, а ’
рассматриваемое условие должно быть заменено согласованием с
диставдионной защитой на автотрансформаторе. Однако, если
указанное потребует установки двух панелей дистанционной защи-
ты на автотрансформаторе с высшим напряжением 220 кВ, то сле-
дует попытаться ограничиться установкой одной панели, отстроив
вторую ступень дистанционной защиты линии от к.з. на шинах
среднего (высшего) напряжения только в нормальном нагрузочном
режиме, когда включены все линии, примыкающие к данной подстан-
ции. Вс ли при этом обеспечивается чувствительность второй сту-
пени защиты линии, то на автотрансформаторе предусматривается
только одна панель дистанционной защиты, но при этом дифзащита
шин среднего (высшего) напряжения может выводиться из работы
только ь нормальном нагрузочном режиме, который рассматривался .
в качестве.расчетного; при выводе из работы дмфэащиты шин в
других режимах вводится оперативное ускорение резервных защит
автотрансформатора, предотвращающее несалектинное действие
рассматриваемой второй ступени защиты линии при к.з. на шинах;
<2.2.16.3. Если определяющим было условие отстройки от к.з.
нс шинах низшего напряжения пли от к.з. за трансформатором на*
шинах среднего напряжения подстанции, примыкающей к противопо-
лонному (по отношение к месту установки рассматриваемой защиты)
конну защищаемой линии (табл.2-3, п.п. 5,6,7), то это условие
должно быть заменено согласованием с быстродействующими ступе-
нями зашит элементов стороны низшего (среднего) напряжения
рассматриваемой подстанции, а при отсутствии таковых - со сту-
пенями, имеютлми наименьшие выдержки времени.
2.2.16.4. Если определяющим было условие отстройки от к.з.
на шинах подстанции, примыкающая к дальнему (по отношению и
месту установки рассматриваемой защиты) концу предыдущего
участка, состоящего тлз двух параллельных линий (табл.2-3,
п.п. 8,9,10), то в схемах по рис.2-2,б и в выбор должен произ-
. водиться со условию согласования со второй ступенью защиты
линий предыдущего участкаг Если и в этом случае условие чувст-
вительности не обеспечпваг" ступе’^
ли- предыдущего участка имеет оси. j выдержку времени я, еле-’
дрвательно, согласование о пей пряведст к чрезмерному увеличению
пр мини действия второй ступени защищаемой линии, то при наличии
специальной защити ганн условие отстройки от к.з. на ппшах
подстанции, примыкающей к дальнему концу предыдущего участка,
допустимо не учитывать. ,
В схеме по рис.2-3,6 отстройка от к.з. на шинах в этой
случае может производиться в режиме, когда на участках п/ст А -
п/ст Б и п/от Б - п/ст В работают обе линии, а сопротивление
. срабатывания рассматриваемой ступени защиты должно приниматься
исходя из условия обеспечения минимального значения коэффициеп-
та чувствительности в соответствии с п.2.2.15. При этом
вторая ступень рассматриваемой защиты дополнительно долина быть
согласована с первой ступенью защиты предыдущей линии при
каскадном отключении повреждения на участке п/ст Б - п/ст В.
При согласовании должен быть учтен коэффициент возврата дистан-
ционного органа второй ступени защиты I, поскольку он может
сработать до начала каскадного отключения. Согласование произ-
водится пс (I) и (2) табл.2-3, но знаменатель правой части вы-
ражений должен быть умножен на коэффициент возврата Kg.
2.2.17. Наклон правой боковой сторсчы характеристики сра-
батывания реле сопротивления второй ступени, определяемый отно-
сительным (по отношению к значению сопротивления уставки )
значением коорцннагы40 точки пересечения этой стороны с осью
активных сопротивлений (рис.2-1,б), выбирается по условию
отстройки от минимально возможного вектора сопротивления нагруз-
ки в месте установки защиты в послсаварийнои максимальном нагру-
зочном режиме с учетом самозапуска двигателей % наГр,расч.
Модуль этого сопротивления определяется по выражению:
- • (2-3)
где минимальное значение первичного напряжения в месте
установки защиты в расчетном нагрузочном режиме;
максимальное значение первичного рабочего тока в
защищаемой линии в расчетном нагрузочном режиме. »
(Ни^е упрощений Ct^ecre "tiMppat'i Motor?jt tffytjf*)
Н730ТЫ-Т1
Отстройка от Bei.iui .агр.расч. производится по •
женит j : : •
0 < far Я &} № У>‘№ рк*) . ч
»*
вывод которого приведен в Приложении 2.
Если полученное значшгие "
. го 0,15, следует провести расчет
женит:
* меньше минимального, равно-,
при / =0,15 по вира-
7 ! < Zv . 1л . && "W*" &
Ле/ . Иж-fl . 1 ~^96S.. </<г .
л • . • V •_ .А
Следует отметить, что коэффициент ототройкд KQ от сопро-
тивлении нагрузочного режима принят равным 1,3 (вместо ранее
применявшегося KQTC = 1,2). Этот коэффициент учитывает погреш-
ности реле (см.‘табл.2-1 и п.2.1) л измерительных трансформатэ- '
ров, а также погрешности в параметрах нагрузочного режима, при-
нятого в качестве расчетного, и необходимый запас. Указанный
коэффициент можно считать достаточным для отстройки при налзгчии
погрешностей. как по модулю, так и по углу.
При учете коэффициента возврата = 1,05 значение величины
Ксгс’ Kg =Д,365.
2.2.18. Сопротивление срабатывания реле Zc.f определяется,
исхода из. первичных сопротивлений срабатывания эасотты Z^.y >
(рассчитанных в соответствии с табл.2-2 и 2-3) в зависимости
от места установки трансформаторов тока и трансфера торов напря-
жения, питающих защиту, по расчетным выражениям (1)*(4) "?збл.
2-4.
Выракения (2)*(4)етабл.2-4 для защит линий, работеэдих бло-
KOF.i трансформатор-линия, составлены, исходя из того, что защита
включается: ’ . . •
2.2*18.1, На разность фазных токов при использовании для
защиты трансформатора тока, установленных на стороне высшего
напряжения трансформатора (автотрансформатора) блока;
2.2.18.2. На раг.чость токов при использовании для защиты
трансформаторов тока, установленных на стороне ниэпего напряже
ния трансформатора (автотрансформатора) блока и соединенных й
треугольник; । । «
Н73Ьтм-т1
2.2.18.3. На междуфазя^ >лиш при использовании для
защиты трансформаторов напряжения, установленных на стороне
высшего или среднего напряжения трансформатора (автотрансфор-
матора) блока;.
2.2,18.4. На фазные напряжения относительно нулевой точки
системы при использовании дчл защиты трансформаторов напряже-
ния, установленных на стороне низшего напряжения трансформато-
ра (автотрансформатора) блока.
Для блоков о трансформаторами (автотрансформаторами), име- .
ющими встроенное регулирование напряжения под нагрузкой, .
сопротивление срабатывания защиты, приведенное к стороне выс-
шего напряжения блока, рассчитывается с учетом минимального
сопротивления трансформатора (автотрансформатора), вторичное
сопротивление срабатывания реле (определяемое по выражениям
(2)$(4) тчбл.2-4) в целях упрощения расчета - с учетом максималь-
ного коэффициента трансформации трансформатора (автотрансфор-
матора) блока. . • . •
Однако в случаях, когда указанный метод расчета приводит
к недопустимому загрубления защиты, требуется производить бо-
лее точные расчеты с учетом действительных, возможных при
регулировании сочетаний значении сопротивления и коэффициента
тоансфорлации трансформатора (автотрансформатора) блока, обеспе-
чивающих наименьшее значение вторичного сопротивления на реле
в условиях, расчетных по селективности.
2.2.19. для правильной работы защпгы, обеспечения ею селек-
тивности и чувствительности необходимо, чтобы ток в ней был
не менее ишпслалького тока точной работы, т.е. должна быть прове-
рена чувствительность каждой ступени защиты по току точной ра-
боты, определяемая коэффициентом чувствительности Кчлт при
к.З. ювду тремя фазами в расчетной точке (см.ниже)
— <3->)
Ьг
где - первичный ток в месте установки защиты при к.з.
меаду тремя фазами в расчетной точке в расчетном
минимальном режиме;
1^,т ~ минимальный ток точной работы рассматриваемой
ступени устройства (первичный).
Ток допустимо определять при к.з. в конце защя-
щМс’юй линии, как Для второй, так ж для первой ступени защиты, а
ШЗЬхк
учитывая, ч... этой точке ток к.з. мало отличается от тока
к.з. в конце читаемой зоны первой ступени и что она является
расчетной по чувстви”,ельности для второй ступени защиты.
Минимальное значение коэффициента чувствительности допус-
• кается порядка 1,3. , ,t
Для обеспечения согласования защит смежных линий проверка
но току точной работы должна производиться для той ступени за-..
щиты предыдущей линии(прн к.з. в конце защищаемой ею эоны),
с которой согласована защита последующей линии, Такая проверка .
.необходима для предотвращения неправильного срабатывания защи-
ты последующей линии при к.з. в конце зоны, охватываемой защи-
той предыдущей линии,и отказе последней в действии в связи с
тем, что ток к.з.’ в месте установки защиты оказался меньше ее
тока точной работы; при согласовании второй ступени защиты
последующей линии с первой ступенью защиты предыдущей линии
сгецлатьной проверки го току точной работы не требуется. Указан-
ное обусловлено тем, что первая ступень защиты должна быть чув-
ствительна по току тинной работы к повреждениям в конце защища-
емой линта, т.е. необходимая по условию селективности согласу-
емых защит чувствительность по току точной работа первой ступе-
ни зашиты к поврожденно в конце охватываемой ею зоны обеспечи-
вается с запасом. Проверка по току точной работы требуется
лишь при согласован™ .ленду собой втортх ступеней защит смежных '
линий.
В рассматриваемом случае коэффициент чувствительности
должен быть не менее 1,1.
2.3. Рекомендации по расчету третьей ступени
2.3.1. Угол наклона правой боковой стороны характеристики
/ выбирается по условию отстройки от максимально возможного
Г'ла 11ПГр рЭСЧ, сопротивления нагрузки в место установки
защиты в послеаварийыом нагрузрчном резиме с учетом самозадуска
двигателей, по выражению < ’
$ Риалам ; (3- & У
где - дополнительный угол, который должен превышать оумцг .
погрешностей характеристики в сторону уменьшения
угла наклона ее ьравой боковой стороны (принимается
। 5°), погретоетей параметров нагрузочного режима,
т’эяпфордаторов тока и напряжения в сторону^увелпче*
ния угла вектора <. этииления, с запасом прини-
мается Чуп- 12°. ледует отметить, что при.конк-
ретных расчетах в у овиях эксплуатации необходимо
принимать в качестве исходного угол правой стороны
с учетом его действительной основной погрешности.
От нагрузочных рёклмов, при которых угол сопротивления на-
грузки У наг; хЗСЧ. не удовлетворяет выражения (2_6), рассмат-
риваемая третья ступень защиты до.тла быть огстроеяа по сопротив-
лению срабатывания (см.п.2.3.3).
2.3.2. Первичное сопротивление срабатывания третьей ступе-
ни защиты выбирается по условию обеспечения требуемой
чувствительности при каскадном отключении метахьпгческого к.з.
в конце зоны резервирования по выражению
К
где Аи Гл ~ соответственно модуль я угол сопротивления в месте
у установки заиШты,расчетного но условию обеспечения
чувствительности.
• » 9 t
2.3.3. При наличии нагрузочное рекямоп. от которое рассмат-
риваемая третья ступень защиты не отстроена по углу,
при которых угол сопротивления на грузи;; р г?,.^
л отворяет вираз.еняю (2-^), пераггпюс сопротпн'с; ле ci
2*. с,должно бить отстроено сг значения сопро
грузки ‘ £ нагр.расч. 3 ЭТО1Л Рс-^« по В;'Р--
т.е. реклмов,
пе удов—
абатывалия
ЪгС'Х*
еаи
< 3/‘Г
Лсп г
.<'>, Л±?г
• !
где Ксгс‘^ - произведение коэ^ициента отстройки па коэфЪп-
циент возврата, 1^5"(см. п.
2,3.4. Сопротивление срабатывания реле сопротивления
третьей ступени определяется. исходя из первичного соп-
• ротивления срабе тазанля защиты (рассчитанного по п.2.3.2
1Г/35тм-т1
или 2.3.3) по расчетным ирахсшшм. (!)<•(4) табл.2-4, в сосуьет-
ствии с п.2.2.18.
2.3.5. Чувствительность третьей ступени зашиты по току
точной работы определяется по выражению (2-5). Ток .I},***
определяется при каскадном отключении металлического к.з. в
конце предыдущей линии в минимальном режиме работы питающей
сети при максимальной подпитке. В соответствии с ПУЗ в рассмат-
ркваемом случае требуется обеспечить наименьший коэффициент
> чувствительности порядка 1,1.
2.4. Рекомендуемый порядок расчета / .
В соответствии с приведенными в п.п. 2.2 и 2.3 рекоменда-
циями расчет дистанционной защити линий 110-330 кВ, выполненной
на интегральных микросхемах, производится в следующем порядке.
2.4.1, Определяется сопротивле’ние срабатывания первой сту-
пени защиты Zc.i по расчетным условиям и выранениям, прсведеяным
в табл. 2-2. *
2.4.2. Определяется предварительное значение сопротивления
срабатывания второй ступени
Расчет производится, исходя из конфигурации сети по
пырааепиям, приведенным в табл.2-3.
2.4.3. Производится предварительная проверка чувствитель-
ности Я ступени защити ь соответствии с п.2.2.15.
В случае, когда полученное значение коэффициента чувстви-
тельности окаяется иные допустимого, в целях обеспечения
требуемой чувствительности сопротивление срабатывания Ze.у. *
необходимо пересчитать с учетом рекомендаций, приведенных в
п.2.2.16.
2.4.4. Определяется наклон правой боковой стороны харак-
теристики срабатывания реле сопротивления второй ступени в
соответствии с рекомендациями п.2.2.17.
'Если при этом не удовлетворяется условие отстройки от
нагрузочного режима по выражению (2- 3 ), то следует соответст-
венно снизить сопротивление срабатывания второй ступени защиты
и повторить расчеты по п.п. 2.4,3. и 2.4.4.
2.4.5. Определяется сопротивление срабатывания рале 2^
’ первой и второй ступеней защиты в соответствии с рекомендациями
’ п.2.2.18 по выражениям табл.2-4. . . ; 1
2.4,6. Производится проверка чувствительности I и П ступе-
ней защиты по току точите работы в соответствии с рекомендациями
2.4.7. Опре^л гааоЙ боковой crupuuu
теристики срабатывали^ и411 и давления третьей ступени ±
соответствии с рекоюендащь-пли п.2.3.1.
. Рассматривается характеристика с углом наклона правой бо-
ковой стороны характерно тики / = 350.
Если условие отстройки от нагрузочного режима по выражению
(2- £ ) не обеспечивается, то необходимо принять характеристи-
ку с углом jf = 47°.
2.4.8. Определяется сопротивление срабатывания третьей
ступени защиты в соответствии с рекомендациями п.п.
. 2.3.2. ii 2.3.3.
Если расчетной явилась отстройка от вектора сопротивления
нагрузки 7. нагр.расч. п0 W3*611100 (2-J), то дополнительно
должна бить проверена, чувствительность при каскадном отключении
металлического к.з. между тремя фазами в конце резервируемой •
(смежной) линии в расчетном режиме. •
2.4.9, Определяется сопротивление срабатывания реле
третьей ступени защиты в соответствия с рекомендациями п.2.3.4
по выражениям табл. 2-4.
2.4.10. Производится проверка чувствительности Е ступень
защиты по току точной работы в соответствии с рекомендациями
п.2.3.5, ’ * । •
2J5. Расчет устройства блркиррвшт при качаниях (ТЕК)
Пусковой орган устроТотва'блокировки при качаниях ПОЗ
Ш’Э-ЗВО]’ (КВТ) реагирует на изменение во времени вектора тока
обратной последовательности обеспечивая работу защиты
при несплмстричных КЗ. Для повышения чувствительности к симмет-
ричным коротким заьшкапиям он тлеет дополнительный капал, реа-
г др; ующий на приращение вектора тока прямой последовательности
( , обеспечивающий также повышение чувствительности к неко
•Ли т
торш видам несимметричных КЗ, сопровождающихся незначительный
изменением тока обратной последовательности.
ПОБ имеет два органа - чувствительный и грубый. Токи сра-
батывания чувствительного органа регулируются дискретно и не
превышают значения уставок (Л): 0,2 (0,04) А; 0,4 (0,03) А;
0,8 (0,16) А. Ток срабатывания грубого органа не более, чем
в 3 раза превышает соответствующую уставку чувствительного
органа. Чувствительный ПОБ по принципу действия отстроен от
небаланса по току обратной последовательности при номинальном
токе и значительно загрубляется при наличии высших гарлоник.
I • Чувствительный орган блокировки при качаниях^отстроен от кач§-
ндД с . & менее 0,2с при Toiiax 41 . 81 ми
- IOJT иск. j уставках 0,2 (0Л) А; 0,4 (0/V) А; О,Л (0,1$ А,
соответственно.
Исходя из указанного, расчет ПОБ практически сводится к
проверке его чувствительности при уставке, выбираемой из
указанных висе значений. Учитывая высокую чувствительность ПОБ,
. в целях снижения числа ложных пусков УБК рекомеяудуется выби-
рать уставку Q,t/ (0,0?) А с последующей проверкой чувс твит ель - • ,
пости по выражению
4 Кг • ‘
где минимальный ток обратной последовательности ifioc-
те установки защита при КЗ в расчетной точке,
определяемый для расчетного режима;
/С - принятая уставка ПО УБК, К/ — Квэфсрици&Л'
трг^г^^сЗ^ятрансформаторов тока. ?«!ипимальпый
коэффициент чувствительности принимается равным<
1,512 ЛЗ на. з г и и щ&ен о й и предыЪь^ви
_ ever
При определении 'чувствительности дополнительно следует .
иметь в виду следующее.
Специальные испытания ПО УБК ШДЭ 2801, проведению • ‘
ВПМИР"ом и предприятием "Еслэпергремналадая, показали, что
при наложении ряда условий, отличных от номинальных, возможно
существе!nice загруб легате ПО /БК. Так, на минимальной уставке
ПО загрублястся: прп наличии предшествующей неспшетрил IOCJE
примерно, при натлчип * 3 гармоники и предшествующей »
неса.1метр$П1Гу=^й>К1ерно в 2-3 раза (уровень гармоник в токе
принимался при всех испытаниях на основании данных 11сесоюзлого
ПИП железнодорожного трннспорта); при наличии предшествующей
несимметрии порядка 30% и отклонении частоты сети от частоты
настройки фильтра 7БК на +2 Гц - до 1,3 А (0,26) А, при откло-
нении частоты сети на + I Гц до порядка 0,£ А (0,^) *"•
На средней уставке ПО и отклонении частоты от номинальной на
+ 2 Гц и предшествующей несикметрпи до 30% загрубление дости-
гает IA (0,2 А).
При максимальном токе нагрузки Т
* tidL
загр бление уменьшается примерно • в
НСМ
7---------- раз, (
х наг-р, таи
поэтому с целью повышения чувствительности 7БК целесообразно
в Агучэях, когда ^.^мные условия могут иметь Лсто^т?^у6
И735ти~т1
айв л >
•испольэовам/я тразс^натод/ тока с номинальным тодоыц с-ущвст.ьенио
превышающим максима, i .пай ток нагрузки.
• Рассмотренные условия возможны на линиях с большими эначе-
княми несимметрии и несших гармоник 'в нагрузочном режиме» напри-
» р. на линиях» питающих тягу на переменном тока. В этом случае
целесообразно в условиях эксплуатации дополнительно проверять
чувствительность по вырааению
1 7“ а •
’ is __ JZfQcil. . r ’ t ••
- ч~ъ<7ь <?'a)
£ Л ' - .
В котором J-23*Urt и Kj - то же» ЧТО в ( 2.9 . ),
J~2c,f - ток срабатывания ПОБ с учетом его загрубления дри на-'
дички несимметрии и отклонение частоты сети от номинальной» может
быть определен по результатам специальных испытаний в условиях
эксплуатации для достаточно вероятной несимметричной нагрузки
,а рассматриваемой линии. ч *
e
кХ735тм-т! , 1<-'
Глава третья. PEKOtJDWHJC! ПО РАС 41 у ТОКОВОЙ НАПРЛлДИЮЯ.
ЗАКПГГЫ НУЛЕВОЙ ПОСЛЩОВЛТЕДЬНОСТИ ОТ ЖНКАЯЙ
НА ЗК.1ПЮ ЛИНИЙ ИО-220 (330) кВ, УСТЛНАМИВАВЮЙ ’
В ШКАФАХ ТИПА ШДЭ 2801 и ШДЭ 2802 I
3.1. Токовая направленная защита нулевой последовательнооти
(ТНЗНП) выполнена четырехступенчатой и содержит следующие основ-
ные измерительные органы
" - рале тоха 'tKAf^2.и л
соответственно, I, П, Ши 1У ступеней;
- орган направления мощности, содержащий два реле: К /У
- разрешающее и KW2 - блокирующее.
Реле тока включены на ток нулевой последовательности
ют широкий диапазон регулирования уотавок срабатывания.
Реле направления мощности включены на ток и напряжен]
нулевой последовательности. Вольтамперная характеристика j
направления мощности приведена на рис. 3.1,0.
Основные параметры измерительных органов даны в табллце 3.1.
Контроль направленности I и II ступеней защиты выполнен с
использованием разрешающего реле направления мощности РНУр.. ‘
Контроль направленности 1D и 1У ступеней - с использованием бло-
кирующего (PHL56) или разрешающего реле направления мощности.
3.2. Мор тока срабатнва1шя органов тока защиты от замыка-
ний на землю и проверка чувствигальности не имеет специфических
особенностей по сравнению Соответствующей защиты , выполненной
на электромеханических реле (например» использованной в панели
типа 3H3-I63G-67). В связи с этим указанные расчеты могут произ-
водиться в соответствии с "Руководящими указаниями по релейной в
защите. Выпуск 12. Токовая защита нулевой последовательности от
замыканий на землю линий 110-500 кВ. Расчеты!. i
Однако при выборе коэффициентов отстройки для ступеней за-
щиты с реле тока, выполненными на микроэлектронной элементной
базе, необходимо иметь-в виду, что они имеют меньшие знач
основной и дополнительной (при изменении температуры) по]решнос-г
тей, чем у электромеханических реле тока. Па первом этапе при-
менения панели ионно считать целесообразным использовать {значе-
ния коэффициентов отстройки, рекомендуемые Руководящими’
»
ешы
33-
ниями. Вопрос oij изменении указанных коэффициентов может {быть
решен после накопления опнта экАлуатации шкафов* типа ад 2801 •
Qftr.QX»
Таблица технических данных измерительных-органов ТНЗНГТ . Таблица 3 4
измери- тельные органы. Уставка i * ; Коэдоср^ циенг ЗоЪвра' та. Погр ешность
Диапазон Способ ре? ичирооаиия осно/нф дополнит доПсЛШ/7. KonpfbOJ. гпоеа.
KAN4 0,35/7,75JР г24,5№5) Л дискретно, степенью . через 0,/TtKT. min 0,9 Z57o ±57о •
K/WZ 0,757475) А -6730) А.
КА№ aifasiti -бгзо)д
КАШ 0,0560,25) А?- 2/70)/7
.в к\Щ Цс-Р O,Sf-f)e> - 2.25(М5)& дискретно, cry- пенью через 0,5 от мй/нмна/й чои устабхи. • • о,е Т20°/о 120/о
7. со 0,04(02)Д - 0,7860,9)0 1
250°* 70° ' — • ±8° ±20°
!• * Л Uср (5*) ~17еп 63) дус крепко, сту- пенью через гт^р тв> *
D,05f0,5)A 0,5&.5)Я
цов (-0,25)л
W2 1 «е. « 1Лр 0.577)3 - 225745)3 дискретности- ‘пенью тере пи ни на ль нои ус та беи" +-2О7О Ы>0?о
Тч> 0,0ЧСО,2)Д -О,18ГО,9)Л
Щпч 70° *10° — ±s° ^20°
Нзлигчас , j .uro регулирования уставок ср бе хшн
реле ЛХ7И/ / лЛ-7 (в отличие от электромехзппчес.эя реле)
определяет догголлглелъное условие выбора уставки срабатывания:
после определения расчетного значения тока срабатывания ступени
защиты уставка на реле выполняется как ближайшей большее знача
• ние из ряда ступеней регулирования,
3.3. Выбор параметров срабатаваюш реле напрэ
те разрешающего ПГЛр (XVW). Отличительны^ особош
выполненного на микроэлектронной элементной базе, п
о индукционным реле направления мощности, является
- наличие вольтамперной характеристики, у кото
ние срабатывания (Uep ) и ток срабатывания (±ср ) п
не влияют друг на другаJ характернотгасайуйа на рис
- возможность смещения "в зону* срабатывания п
добавления к напряжению на реле дополнительной сост
пропорциональной току реле; характеристика^Д&а на
Вопрос о выполне.лп направленности I и П ступеней с исполь
эованиеы РКДр без смещения иля со смещением следует решать с
учетом обеспечения требуемой чувствительности.
3,3.1. Параметры срабатывания ЯГ4р без смещег:ия| выбираются
по следующим условиям: •
пия мощное
сравнению
едующее:
2 напряже-
ктически
-1а;
редством
ей.
а) Первичный ток срабатывания реле выбирается по условию
отстройки от суммарного тока небаланса в нулевом проводе транс-
фор.итороз тока,протекающего в максимальном нагрузочном режима.
= ' (3-1)
где 3-lo^p - утроенный ток нулевой последовательности,-
обусловленный несишетрией в системе;
Хаге - коэффициент отстройки, учитывающий погрешности
реле, ошибки расчета и необходимый запас,
принимается равным 1,25. . :
Хе - коэффициент возврата реле, равен 0,8;
^онб~Нно - к^,пах - первичный ток небаланса в нулевом про-
воде в рассматриваемой режиме;
- максимальный нагрузочный ток;
- коэффициент небаланса, принимается разным 0,05.'
<И5
С к-дует отметить, что отстройка от ч /з небаланса при
кач .пирс не производится, в предположении, что I и П ступени
отстроены от этого режима по току срабатывания, а более чувст- *
вителыше Ш и 1У ступени не будут срабатывать в связи с тем,
что время действия этих ступеней больше периода’качаний.
После определения расчетного значения тока срабатывания
реле как 5=*М- уставка на реле выполняется как ближайшее
большее зна четче из ряда ступеней регулирования ~ хакгнриаиецт
TpHtiWi. '(VtU£UU ГОрОЬ ГГ/fC/ ). *
б) Первичное напряжение срабатывания реле выбирается по •
условию стройки от напряжения небаланса ж напряжения, обуслов-
ленного несимметрией в нормальном нагрузочном режиме и опредо- . •
ляется по выражению:
Uoc.^^^S^UoH.p} , . (3-2)
где Uo*S - первичное напряжение небаланса на реле в рассматри-
ваемом режиме . *-
3Uo4,p- утроенное напряжение нулевой последовательности,
обусловленное несимметрлей в системе;
К ore - то хе, что в выражении (3-1);
И & - коэффициент возврате реле, равен 0,8.
Напряжение UqhJ монет приниматься порядка 1,5-2 В. После
накопления опита эксп.'гуатации шкафа ПМСЭ 2801 это значение может
быть уненыигно* у>,игыВаа на лини С иаелмны/ <х>и/н>г/>&£.
С ч'н ,ir М »с(3 >• • ‘fjf ‘•С.ЩгМГлШ'Ж (4-2)
После определения расчетного значения напряжения срабат?1вани/
р^ле как уставка на реле выполняется как большее значе-
ние из ряда ступеней регулирования.
в) После выбора параметров срабатывания должна быть прове-
рена чувствительность реле РШр по току и напряжению в соответ-
ствии с Руководящими указаниями^ выпуск 12. '
1Ьли чувствительность реле по напряжению не обеспечивает-
ся, то-в РИТЛр должно быть введено смещение.
3.3.2. Выбор параметров срабатывания PEJp при использова--
нли смещения. Уставки по току и напряжению срабатывания выбира-
ются аналогично указанному в п.3.3.1.
Кроме оговоренных параметров необходимо выбрать параметр
реле, определяющий смещение "в зону" срабатывания-сопротивле-
ние смещения, Z см. - '. • л
• • • •
П735тм-т1
При выборе параметра z с* необходимо исходить из следуй
щих двух условий:
а) Чувствительность данного реле должна быть обеспечена
. при КЗ. в зоне дальнего резервирования, при токе срабатыва-
ния 1У ступени ьо 8t>ipa*enuto
+ (3-3)
• * • •
где jUoj - утроенное напряжение нулевой последовательности
'В месте установки защиты при КЗ в конце зоны
1У ступени защиты;
Voc,ph- первичное напряжение срабатывания PHLIp;
-ос.,3 - первичный ток срабатывания 1У ступени;
2сл/ - сопротивление смещения реле;
Кц - коэффициент чувствительности, принимается
равным 1,2;
- коэффициент трансформации трансферта тор^напря-
испил;
Кг - коэффициент трансформации трансформаторов тока.
Откуда
(1Гос.^*ч. ' _ (3.4)
б)Должна быть обеспечена селективность защиты При К 3 • па
шинах подстанции, где установлена защита; при этом К 3 напря-
жением на реле с учетом дополнительной составляющей от смеще -
ния должно быть меньше напряжения грабатывания реле
‘ («)
где SSifmajt- максимальный утроенный ток нулевой последова-
тельности, протекающий через защиту пр? К З
... на шинах подстанции;
31/с>з ~ утроенное напря?хениё нулевой последовательнос-
ти в месте установки защиты при /Г 3 на
шинах подстанции;
Z^zr - коэффициент отстройки, учитывающий погрешнос-
ти реле, расчета, дискретность регулировки,
принимается равным 1,15. •;>
♦: ' . 4 А
и. «jjcf.ic.uie (3-5) jti
Лг_ 7 Ши
"J 3-ic>n^Qjl
40C.J
Расчетным 31ШЧС1Шоц2слжелястся меныиее ui двух величин,
получены/в соответствии с выраженном (3-4) и (3-6).
Для выполнения вибрыг'огр значения zth/e реле принят пара-
метр - ток crew иля Зосм , который определяется, исходя хз вы-
рааения , 7 - Z^°r£c .
Зосъ ус/ч
где Z/оуст - уставка реле ио напряжения срабатывания.
После определения расчетного значения Jbc/v уставка па реле
выполняется как ближайшее из ряда ступеней регу.тпропаЕЯЯ. Если
. в качестве уставкп по сужению принято значение 2с^ч гленьое
определенного по выреженпа (3-5), то должна быть проверена чув-
„ствлтельность реле по напряжения при условии к.з. в конце защя-
DiaeMoii линии, если при недоль зова кии ВМр без смещения чуэстгг-
тельностъ П ступени зсщиты не обеспечивается.
3.4. Выбор параметров срабетнврния реле направления иоцнобта
блокируйте го И7.16 (Хи#).
Ток срабатывания реле выбирается так ае, как и для рэзрешаипего
реле HEJp в соответствии с выражением (3-1)* при этом должно быть
обеспечвяо услав.че, что так срабатывания Р.Е46 мскыие, чем ток
срабатывания реле тока контролируемой 17 свупони защиты
• > л- 7" ' (3-7)
« ifr ““ 1’’,С — схуэ/W '
где —«’Аз - ток ерьбяти ’знкя реле тока 1У ступени *
- (Тесрлг - то:: срабатнва.’шя роле HLS6J
л?лг - коз\*:'Ц1:ент отстро. кп, ппишь-аеги/и i,2 \ . *
лу - коэ.'<г;ц»ант трансфодоецки трапсфох:атог^тока.
Уставка до напряжения срабатив&штя принимается ранной 0,5 В, что
необходимо для обеспечения селективности за^итн пл:» удаленных
к.з. за шпнг-гя подстанция, где установлена защита.
После выборе! .пяр-Г’.етгсв срабатывания релэ тска L и £У ступв-
кеи garviTU должно проверяться условие обеспечения правильного
действия реле направлен:-)!" мощности при '.-«а л!:*.анилх на зе..ыэ г нап-
равлении, ' противоположном зацкщае; :o?.iy,
2кни<еусловие селективности -загнтти соблюдается, если напряжение в
месте установки защиты ЗНоз в режиме протекания по линия тока,
равного первичногду току срабатывания 2У ступени загаты^больге,
"чем повинное напряжение срабатывания ELi6.
Указанное условие должно быть пжорепэно в состветствип с
ЕНраЖеНИеМ
л-— (з^)
PX.e 3t/oj - утроенное j напри.emit нулевой последовательности
в месте установки эадты в указанном режнв-е
Котс - КОЭ]’ПЦНвВТ ОТСТрСЛНМ» принятый \
- коэм'ициент трансфор К!цпи трансфор ’.второйнапряжения.
Если условие (3-М) не выполняется, то НС.’б дол'глю бить исклотано
JU цегш контроля направленности Ш и 1У ступенеп ТНЗ;!П .
89
Приложение I
iiwT
UE2IHE СОПРОТ1ШДЕНИЛ СРАБАТЫВАНИЯ ГЕТЕ
СОПРОТИЕЛЕНИЯ С ЭЛМГГИЧЮКОП ХАРАКГЕРИСТИКОЙ
СРАБАТЫВАНИЯ
Первичное сопротивление срабатывания реле сопротивления •
с эллиптической характеристикой срабатывания Выбирается по
, условию отстройки от минимального сопротивления нагрузки ••
Z нагр,расч в месте установки защиты (например, в послеава-
рийном максимальном нагрузочном режиме с учетом самозапуска
двигателей) в монет оыть выражено через большую полуось эллип-
са* С'и смещение £сл1 характеристики срабатывания (рис,//7"^)
;! сп-1)
Значение 2м/’при смещении в третий квадрант принимается
положительным.
Из выражения (Ш-I) следует
с мщение, следовательно, равно
С ~г^~- СП1-3>
* * 1 ~ пси
Соотношение между большой,/) и ма/ЮЙ "о” полуосью эллипсе
при котором обеспечивается отстройка характеристики срабатывая
защиты нагрузки Z. UflT,n мажет быть определено при сов-
местном решении уравнения эллипса
-А1- + ---- • 1 ап-*)
С* 6 1
и уравнений, характеризующих положение в комплексной плоскости
с осями координат / и У (совмещенными с осями эллипса) точ-
ки 2) пересечения вектора нагрузки с эллипсом характеристики
срабатывания ♦ •
ОП-5)
ОП-6)
П73Ьти-г
УО
Учитывая, что АО = ., С
01 -i!a^ .
fa,
Из выражений (UI-5) и (HI-6) получаются следующие выраже-
ния • 5 | -
х . z^j^, ^.е
у= W^t-ад
F\ '
где £мггрЩ. U Чнагр - значение и угол векторе
нагрузки,
К - коэффициент, равный произведению
(Ш-7)
1k
А
• Cin-S)
, у
сопротивления
ЙН1Е»|»/
отстройки Ксгс и возврата Xх/
- угол максимальной чувствительности реле.
Совместное решение уравнений (П1-4),(П1-7), (И1-8)позво~
ляет определить зависимость 3^ f(^)
\
. __ ______/йу
75 (Ш-9)
(отрицательное значение смысла не имеет), а пз выражений
(П1-2) и (HI-9) получается выражение для определения отношений
2 '2м/££1Ь1 (у^С ~
У
t#!O)
«
♦
II735tu-tI
При смещении, равном нулю 0 , выражение (Ь
приобретает вад
х______________2 Zнагрpavt AW(ЧЬ*
(П1-П)
Путем преобразовылй (Ш-10) и (HI-II) получаются выраже-
ния для определения Z.c.^ при известном отношении <» •
' (П-12)
4-'
$ K'CMflfa-farp)
(П1-13)
E._ _ . iPJuxKMfl мн ОТСТРОЙКИ РШ СОПГС ............,'ШИЯ с
иного. голын;ш харак1’ериотика;.1и аг сопротивлений
Н\ГРГОЧШХ РЕЙТОВ
I. Рассмотрим в общем виде выбор параметров'бокошх
сторон четырехугольной характеристики П и Ш ступеней дистан-
ционной защити при отстройке от сопротивлений нагрузочных
. .режимов, . •
При этом возможны случаи, когда в качестве исходных
имеется либо область замеров сопротивлений в режиме передачи
максимальной мощности (минимум два), либо один замер,
•Рассмотрим каждый из этих случаев.
I.I. Предполагается, что для выбора параметров какой-либо
из боковых сторон четырехугольной характеристики известны два
минимальных замера сопротивления нагрузочных режимов
и Zm ***< При этом абсолютные значения координат
одного из замеров сопротивлеггия по обеим осям не меньше абсолют-
ных значений соответствующих координат другого (в противнем
случае слехует учитывать только один замер с меньшим абсолютным
значением координаты по оси ,Q ). Замеры сопротивлений, яахо-
дн дла и в 1 (в 'ift квадрантах, определяют положение правой
боковой стороны характеристики, а находящиеся во П (и Ш) квад-
рантах - левой боковой стороны.
Обоэъочвм как 2' и Z*
сопротивления, определяемые
JO brJp AHLtt. .1А<.
' К,,сП
, •012-1)
(П2-2)
Аг» • коэффициент отстройки, равный 1,3 (см.п,2.2.17
" _ ц* ч) текста),
. - коэффициент возврата, равный 1,05.
огЛа координаты указанных расчетных сопротивлений по
оежл X и К составят:
XJ - ^/// (П2-3)
• 5 Z ’йН J (П2-4)
* “ ii
'" ~~ ? -bi-fi (П2-5)
//- 2* tVj %? (П&-6)
loquiizu isyi указанных расче . <ux сопротивлений опреде-
, ъ П и¥С»1ИО РОКОВОЙ CTOpOHU XapaRi рИСТИКИ.
Лад киклоп» прям >Л, нроходнь *Д ч» рез точки с координатами
• выражениям 1112-3*112-6), к оси " ft " или ’•-А’"» в зависимости
от того, где расположены вектора Z^, и Zhz » определяется по '
• вы радению:
1 : .. л\. . 1я гыборл пиутлитротч боковой стороны чстырех-
. Л п т »ря» • рМДЩ Hl ,глоыш ।.». ТрЭЙКИ лЗВОСТсН один
• р сищиггм twit, аил нагрузки ( Z#/ ), то в качестве
расчетного пришит ется сопротивление по выражению (П2-1).
Coni •*“] ;епис- г.рчбат-гьанлч защ.гы предполагается из-
r-MlalL 1 ' ?ИН i-.Oi-L-.OuHiiLF. Jlj i Ht.fi (ДЛЯ П СТуПСНй) ИЛИ ИЗ
, /л . .....Ж Я : ш, . ч >‘>1 ЧУ1>?;Б.ЛеЛЬНОСТЙ (ДЛЯ II СТуПСНИ).
к :| и ., я i.ejbiHn в 3<aii!iG(A „лу.зе. ведется ml гадом подбо-
t . • ju гл .... коорд.н1аш o;ui‘>fi iij в piiiiH, находящихся на рас-
И.и^ЬьЛ.4 fi » КОмОЛ стирки , Я UIP’ д.ляются координаты другой.
Ъ [»ез одну из вернин UiaupiL.tep1 соответствующую мшпилалькым
параметрам изирдилат в EI или 1У квадранте) и координаты рс.счет-
Н ТО СОЦрОГ1ШЛиНЙИ (си. шра^шшя П2-3, 112-4) ионно про-
нести црьлу^. при подстановке в уравнение такой прямой в качест-
ве искомого параметра координаты по осп R второй всрсшны
(координата по оси X при этом задается, исходя из )
можно peiftt это уравнение относительно указанного параметра.
. Идеи к рассмотрению построен Х£ц»йктсриотики.
2.1. 11а рио.П2-1 приведена четырехугольная характеристика
с вернинами в точках 2 / ,Zj,Zi (угол наклона верхней и нижней
сторон ее к оси R принят равным 0). •*
На этом рисунке Z-сн -Ctcn 'Zt.j , где
Cicj^ - относительное значение смешения характеристики
в ИГ квадрант ( 0) или в I квадрант
(°)*
Координаты вершин Z/, Z^, Z з, Z. 4, по оси активных сопро-
тивлений R соответственно:
R^hZt.j (пг-3), Rf-ltZe.j (т-9)
(пг-to) . (пг-п) Л
где ~ относительные значения координат соот-
ветственно в I, П и Б! ДУ (или ПД в *
зависимости от смещения) квадрантах.
Следует учесть, что для П ступени реле сопротивления защи-
ти ШДЭ-2001 в качестве " " надо рассматривать параметр " J
-отношение расстояния от начала координат до точки пересечения’
• правой с торопи характеристики с осью " R " к сопротивлению
срабатывания (параметр " £ * дан в таблице 2-1 основного текста).
Координаты вершин Z*, по оси реактивных соп-
ротивлении Л соответственно:
*
Л/ ^2 -Ze,f Ain Гм. t (лг /г), /3 =Ху QchZc.} АйУ*. ь «12-13)
</
Для Д ступени реле сопротивления защити типа ШДЭ-2801 сле-
дует принимать = 0 (поскольку, как сказано выше,в качестве
" К/, * рассматривается параметр "
2.2. Определим минимальный угол наклона правой стороны
характеристики к оси 7? , который определяется максимальным
значением и минимальным значением ёу » используя шра-
яения для координат верлит характеристики:
//ЛЬ;.
X' / МйнС.
с
14)
Для реле сопротивления П ступени защиты шкафа ШДЭ-2801
учетом особенностей задания координат и :
0,966
6s — бмм
0, 9G6 _ т ос
0,85 - 0,15
0,?*
к
ж 54°.
2.3. Мннималышй угол наклона левой стороны характеристик
оси " -ft" определяется по аналогичному выражению с ут
и мини-
ки
том координат вершин при максимальном значении
мольном значении
{, р , __________________z - тол.'
J и* tM4h |^глв/<е c«. - <
2.4, В тех Случаях, когда дтя выбора параметров какой-, ь
из боковых сторон четырехугольной характеристики (г. е. кооря.яш.
вершин характеристики) по условию отстройки имеются дгз замера
оопротивления нагрузки, ыолзю, зная нл101маль’’ые углы наклона
правей и левой боковых сторон характеристики (по выражениям
П2-14 я П2-Х5), определить, явлшл’ся ли расчетными оба рассмат-
риваемых замера сопротивления. -Для этого следует сравнить угол
(см.выражение П2-7) прямой, проведенной через расчетные точки
с координатами, определяемыми сопротивлениями нагрузки по
выражениям (П2~3+П2-6) с 1линимальаым углом наклона соответст-
вующей стороны характеристики.
Вели при этом выполняется условие
^мчи нлне , (П2-16)
где /ль*/ Ч - соответственно минимальный и максималь-
• ны2 уго! наклона правой!или хвой бокс-
11735тм-т1
92
' вой стороны к оси соответствен-
но • R " и
О -см. выражение (П2-7),
то оба замера сопротивления нагрузки следует учитывать в ка-
честве расчетных.
Отметим, что необходимость учета двух расчетных сопротив-
лений нагрузочных ренинов может возникнуть для случаев выбора
параметров:
- правой боковой стороны П ступени реле сопротивления
защиты шкафа П1ДЭ-2801,
- правых боковых сторон П и Ш ступеней реле сопротивления
защиты панели ПДЭ-2001, . , * ’
- левой боковой стороны Ш ступени реле сопротивления
защиты панели ЦПЭ-2001
в связи с наличием регулировки этих сторон в определенных
пределах.
При этом мя характеристик реле сопротивления
П и П ступеней защиты панели ПЛЗ -2001 принимается не более ЭСР
(что соответствует приемлемой конфигурации характеристики), а
/1П|ИЧ для П ступени реле сопротивления защиты шкафа UUC3-2BOI
определяется, исходя из максимального отношения параметра
f =0,3 (см.таблицу 2-1 основного текста параметров реле
сопротивления шкафа 1ГДО-2801).
Во всех остальных случаях, а такие, если не выполняется
условие (П2-.16) в качестве расчетного принимается сопротивление
расчетного нагрузочного режима с меныпей координатой по оси
2.5. В тех случаях, когда оба рассматриваемые замера
сопротивления нагрузки оказываются расчетными для выбора
боковой стороны, т.е. выполняется условие (Д2-16), угол наклон*
боковой стороны может быть виброн в соответствии с выражением
(П2-7). Исходя из этого, можно написать уравнение прямой с
таким углом наклона
_х-х
2“
(П2-Г,
Я- R"
II735tm-tI
Подставляя в выражение (112-17) вместо X и R координаты
верлини характеристики и эн ;.ч од»у из координат (по оси X),
можно найти другую (по оси £ ).
2.5.1. Папршлер, для вернины Z/ :
Х\ ~ X" ' X - Х*
' - X?" " >?/ - К"
Преобразуем внражение (112-18);
>/= /?' * f
(П2-18)
Учитывая (П2-1+П2-6) п переходя к неравенству, получим:
ton ‘L'C- лик w * Л и Z//Z ОЗД/ ~£нг
Zhj Ч7н< ~?нг Л М/г
• (П2-19)
Подставляя в внрааение (112-19) значения Rj и //
выраяешгли (П2-8) и (П2-12), получим:
Zh2
Для П ступени реле сопротивления защиты шкафа LTD-2801
75° = °»5бб1 тогда
/ < >^(^ (о^нгМ
6'х ; . (П2-2П
Для П п Ш ступеней реле сопротивления защити панели
ПДЭ-2001 оХС = 9СР = L, тогда
g 4 J (Zt/f '&'&/ ~Я/г )
(П2-22)
II735tm~tI ‘
2.5.2. Для верпшн Zy.*
^-х" . _ х*- Ь
R' - R* Ru -
Решая это равенство, относительно R^ , учитывая соотноше-
ния по выражениям (П2-1+П2-6) и перехода к неравенству, получим:
р < + XyfaitoWf ~?Н2,по
Подставляя в выражение (П2-23) значения Яц. и по
выражениям (П2-П) и (П2-13), получим: • /
/ < Ууа™fM)
' (П2-24)
Для И ступени реле сопротивления защиты шкафа ШДЭ-2801 с
учетом того, что = 0, выражеяие (П2-24) преобразуется к
виду;
g _ g < ЛШ (Ут ~ Унг)
Для П и И ступеней реле сопротивления залиты панели ПЛЗ-
2001 с учетом . ^8° I в выражении (П2-24)
3 /у.
2.5.3. Для вернины Z.:
X' - К" _ /л -Xй
Т‘ - л>" Rt-fT •
Решая это равенство относительно , учитывая соотноше-
ния по выражениям (П2-М2-6) и.переходя к неравенству, полу- •
WA:; Z/'Za? ’ ? :
2" -Zm ДМ/и . r .' .. <П2-25) .
t • •.« ’W* ' '% • ; •*?•>’. •’•
Подставляя в выражение (П2-25) значения R^ и по
выражениям (Л2-9) и (П2-12), получш! . --
.Для 1П ступени реле сопри leiow зашиты панели 1UP-200I
с учетом 4//; -J/Z? 86° 1, получим:
? < ^'сгс Х'£'Л. > (&/ t А ///№У></ (П2-27)
7Ki AM Ki/ - X.Mz Aurfitt.
2.514. Для вершины Z$ *. >
х* - х" _ х" - Л
>?'-/?" R" - хг3 •
Решая это. равенство относительно ^з * учитывая соотношения по
выражениям (2П-1-г2П-6) и переходя к неравенству, получим:
О -е %) + fe (?И/ &/ '^2 ' МЧнл) (Ц2.23)
^нгАМн/~£ил.}иЧ,нл ‘
Подотавляя в выражение (П2-28) значения R$ и /j по
выражениям (П2-Ю) и (П2-13), получим:
? < (^Г^л\4 '№) * (2н)&$М )
• 27// ’<jzZ7 - z7// /лп
Дц.ч П ступени реле-, сопротивления защиты панели ПДЭ-2001
с учетом, что ео° - 1 ~.
2.6. В случае, когда имеется один замер сопротивления
нагрузки ( Z // ), выбор параметров вершин производится мето-
дом подбора при решении уравнения прямой, проведенной через рас-
четную точку с косрдаатами по выражениям (П2-3+П2-4) и одну ьз
вершин, которая принимается известной. *
2.6.1. Например, требуется определить координаты вершины ’
2/ при известном значении 2^ по условию отстройки правой
стороны характеристики, дг •
Уравнение прямой
~~ Ху X1 ~~ • .. .i\ : (Д°-30)
Уравнение (П2-30) решаем относительно /^/ ;
1- • . к лГ'Л. "Л • Ч
II735tm-tI
AW
(П2-О1)
•Подстдвим j выражение (112-31) значения R^ U Xj
в соответствии с выражениями (n2-8),flI2-I2), (П2-11) и (И2-13),
и х' *.R' по выражениям (П2-3), (П2-4), тогда после преоб-
разования получим:
7 ; JT-В/ -аслАМш. .v ,,, (пг-32)
. Kort Kf, •
2.6,2. При известных значениях координат вершины 2/ может
быть найдена координата вершины по оси R •
• В этом случае уравнение прямой
. ______Y/ -X' _ /г
4. . Ri-R1 ”. fi/-R¥
Решим уравнение (П2-33) относительно /?у ‘
f»=——, Т»
Подставляя в (П2-34) значения /у//X? ? /
в соответствии с выражениями (П2-8),(П2-12), (П2-П), (П2-13),
(П2-3) и (П2-4), после преобразования получим
1 ’
/ < &тс‘Ч'Я.1 (у 'Wimt
1 У 2Г. , . » /л (П2-35)
Для П ступени релфопротивленпя защиты шка^а П’ДО^ЗВО! в
связи с особенностями задания координат - $ у -О
выражение (П2-34) и?леет вид:
п • ^/7'-///?
(02-36)
J
П735тм-т1
Юз
После преобразовавши (Н2-3&), получим: •
ев .i,
(П2--37)
2.6.3. При отстройке левой стороны характеристики от
и известных координатах вершины уравнение прямой записыва-
, ется следующим образом:
./• -и .< . Ь’
(П2-38)
Решил уравнение (П2-38) относительно /?з
г
(П2-39)
Подставляя в (П2-39), значения ''5,лз I/ Л г / •
в соответствии с виразтипями (П2-9), (112-12), (II2-I0), (П2-ТЗ),
Ш2-3), (П2-|); получим;
:л.?-4о)к
2.6.4, При известных координатах веритш Zj
прямой записывается следующим образом:
/'г- х* = X* - ъ
к‘ — R.i Rz —Rj
I
Решим уравнение (112—41) относительно :
D А’гГ.,-/з^^Л7л’-Л>з) * •
~ х'^х, • I
уравнение
«
• •
(П2-41)
(П2-42)
Ш351И-Й (#?)
9 *
Подставта в (П2-42) значения ,/д, /?з, G , /
в coctsstctbzz с знраяешигз (П2-9), (П2-12), C32-I0}, Ш2-13)^
(Л2-3), G2-4), получи: . - ’ .
t •
* « г1
I.*. Z • -------------------------:-------------------- ®-*3i
••
- ’ ’ ' < ;v '
;1п ‘ • ' - , о
: ?. , z - z;
’" л ‘ . *
FOT.zp—T ЭСП. |1Ъ **•£') Ь6 Г*