№ 1
Холодильное оборудование для химической промышленности
внедрении химических материалов во все
отрасли народного хозяйства.
В соответствии с поставленными Пленумом
ЦК задачами необходимо расширить
исследования в области производства и применения
химических материалов.
Важное значение в этой связи приобретает
разработка для химической промышленности
новейших типов холодильных машин. Большое
внимание должно быть уделено также
исследованию новых холодильных агентов.
Особое внимание следует уделить
разработке наиболее эффективных видов
изоляционных материалов с применением
полимерных пластических масс и др.
Дальнейшее развитие сухоледной
промышленности требует расширения научных
исследований в области комплексного
использования отходов производства и побочных
продуктов сырья как в химической, так и в других
отраслях промышленности.
Развитие химической промышленности
открывает новые возможности в использовании
синтетических материалов для упаковки и
хранения скоропортящихся продуктов на
холодильниках. Применение полиэтилена и других
новейших видов химических материалов даст
возможность резко сократить потери и лучше
сохранить качество продуктов.
Широкое использование достижений
химической науки является важной предпосылкой
успешного развития научных исследований в
области холодильной техники и технологии.
Создание мощной химической индустрии—
ударный фронт коммунистического
строительства, дело всей партии, всего народа.
Горячо одобряя решения декабрьского
Пленума ЦК КПСС, советские люди не
пожалеют труда, чтобы под руководством
ленинской партии успешно решить задачи
ускоренного развития химической промышленности и
химизации народного хозяйства.
УДК 621.565:660
Холодильное оборудование для химической промышленности
Н. А. БУШЕ — начальник Управления по развитию компрессорного, холодильного и кислородного
машиностроения Госкомитета химического и нефтяного машиностроения при Госплане СССР
Осуществление грандиозной программы
химизации страны, принятой на декабрьском
Пленуме ЦК КПСС, потребует значительного
увеличения выпуска холодильного
оборудования.
Среди потребителей искусственного холода
химическая промышленность за последние
годы начинает по праву занимать первое место.
По данным переписи ЦСУ, на 1 апреля 1962 г.
значительная часть всего наличного парка
холодильного оборудования, исчисленного в
миллионах килокалорий, была установлена на
предприятиях химической и нефтяной
промышленности.
Холод необходим при производстве
аммиака, синтетического каучука, крепкой азотной
кислоты, смазочных масел, искусственного
волокна, резинотехнических изделий. Для этих и
многих других химических производств
требуются крупные холодильные станции.
Так, запроектированная ЦКБХМ холодильная
станция Навоинского химического комбината,
производящего исходные продукты для
волокна «Нитрон», имеет общую холодопроизводи-
тельность 47 млн. ккал/час с установленной
мощностью электродвигателей 21 тыс. квт.
До сих пор такие холодильные станции
укомплектовывались десятками аммиачных
горизонтальных машин типа ЗАГ и 4АГ и их
модификаций конструкции 30-х годов. Это —
громоздкие, тихоходные машины, требующие
больших фундаментов. На предприятия
химической промышленности они поставляются
отдельными узлами, что приводит к
дополнительным работам и удлиняет сроки монтажа.
Большим достижением холодильного маши*
ностроения является замена этих
компрессоров и их двухступенчатых модификаций
(АГК-47, АГК-56, АГК-65 и АГК-73), снимаемых
с производства в 1964 г., новым рядом крейц-
копфных оппозитных компрессоров (со
встречным движением поршней) на одной
унифицированной базе М-8. Эти компрессоры^

Холодильное оборудование для химической промышленности
№ 1
разработаны московским заводом
«Компрессор» совместно с ЦКБХМ и выпускаются
серийно.
Противоположное движение поршней,
уравновешивающее силы инерции, позволяет
увеличить число оборотов этих компрессоров в
3 раза E00 вместо 167), уменьшить их вес и
размеры фундаментов. Крейцкопфные
компрессоры имеют более высокие (на 10%)
энергетические показатели. Они доставляются
потребителям в собранном виде после обкатки
на заводском стенде.
Для новых компрессоров Лысьвенским
электромашиностроительным заводом по
технической документации СКВ ГРЭО выпускаются
специальные электродвигатели.
При создании оппозитных компрессоров
большое внимание уделялось их надежности и
долговечности, так как на химических
предприятиях аварийные остановки приводят к
нарушению непрерывности процесса и потерям
дорогостоящего продукта. Поэтому были
применены тонкостенные вкладыши, ленточные
клапаны, поверхностная закалка шеек
коленчатого вала, специальная оснастка и
оборудование для обслуживания основных
технологических операций, определяющих качество
обработки деталей.
Преимущества новых компрессоров
очевидны, поэтому не следует экономить
средства на переделку уже выполненных проектов с
заменой старых машин новыми.
Расчеты показывают, что связанные с этим
дополнительные затраты полностью окупятся
экономией эксплуатационных расходов,
превышающей 5 тыс. руб. в год (на каждую
машину).
Для холодильных станций холодопроизводи-
тельностью свыше 10 млн. ккал/час
экономически более целесообразно применять турбо-
компрессорные холодильные машины. Они
характеризуются малым удельным весом и
габаритными размерами, уравновешенностью,
плавным регулированием холодопроизводи-
тельности от 100 до 30°/о и повышенной
надежностью в работе.
На Казанском компрессорном заводе
организовано серийное производство фреоновых
турбокомпрессорных машин по документации
ЦКБХМ и изготовлены головные образцы
аммиачных турбокомпрессорных машин холодо-
производительностью 2 млн. ккал/час при
температуре кипения —20°.
В настоящее время ЦКБХМ работает над
созданием пропановых турбокомпрессорных
машин для более низких (—38°) температур
кипения холодопроизводительностью до
10 млн. ккал/час в одном агрегате.
Можно надеяться, что опыт отечественного
холодильного турбокомпрессоростроения
поможет ЦКБХМ и Казанскому компрессорному
заводу успешно провести эту очень важную
для химической промышленности работу.
Еще недавно в технологии химических
производств применялись температуры не
ниже —60°.
Незначительная потребность в более низких
температурах (—80° и ниже) удовлетворялась
использованием унифицированных блоккар-
терных машин, работающих на фреоне-22 по
схеме двухступенчатого сжатия (ФДС5) или
на фреонах-22 и -13—по каскадной схеме
(ФКМ), а также каскадных установок с
применением газомотокомпрессоров на аммиаке и
этане.
Создание экономичной турбовоздушной
холодильной машины ТХМ-300 конструкции
тт. Туманского, Дубинского, Захарченко и др.
для получения низких температур (—80° и
ниже) ставит перед технологами-химиками
задачу разработки новых технологических
процессов и схем с применением этой машины.
В настоящее время намечено увеличить
выпуск блоккартерных машин на заводах
«Компрессор», Черкесском и Мелитопольском
заводе им. 30 лет ВЛКСМ, а также организовать
производство ротационных пластинчатых
бустер-компрессоров на Павлодарском
машиностроительном заводе.
На крупных холодильных станциях вес
аппаратов составляет около 80°/о общего веса
холодильного оборудования. Поэтому работы,
направленные на снижение расхода металла и
особенно труб в аппаратах, очень важны.
В этой связи заслуживает внимания
конструкция панельных испарителей, разработанная
по предложению конструкторов завода
«Компрессор» А. Б. Харченко и А. И. Шувалова.
Применение панельных испарителей вместо
вертикальнотрубных открытого типа позволило
снизить расход металла примерно на 40°/о, а
труб— в пять раз.
Для серийного производства панельных
испарителей создана механизированная поточная
линия, которая начала действовать с 1963 г. В
этом же году на заводе «Компрессор»
изготовлена опытная партия разборных панельных
конденсаторов.
Ночая градация кожухотрубных аппаратов
с высокой степенью унификации диаметров и
длин обечаек и труб, а также с одинаковым
шагом решеток позволила внедрить на заводе
«Компрессор» многошпиндельные станки с

№ I
Холодильное оборудование для химической промышленности
5
программным управлением для сверления
решеток, механизированные линии для
производства обечаек, днищ, фланцев и крышек
аппаратов, что снизило расход металла, трудоемкость
изготовления и повысило качество аппаратов.
Одним из серьезных дефектов кожухотруб-
ных аппаратов является недостаточная
плотность развальцовки труб в решетках.
Несмотря на то, что на заводе все аппараты
проверяются на прочность и плотность, после
транспортировки и непродолжительной
эксплуатации в местах развальцовки труб
возникают течи. Соединение труб с решетками с
помощью эпоксидного клея, по предложению
инженера завода «Компрессор» А. И. Гурко,
полностью устранило этот недостаток.
По ряду причин завод «Компрессор»
изготовляет кожухотрубные аппараты теплообмен-
ной поверхностью только до 300 м2. Более
крупные аппараты, предназначенные для
комплектации турбокомпрессоров, изготовляются
заводом «Уралхиммаш».
Из-за отсутствия специализированного
производства крупных аппаратов часто
приходится применять 10—12 аппаратов там, где
следовало бы использовать 3—4 более крупных.
Поэтому очень важным и своевременным
является решение ВСНХ СССР об организации
на Павлодарском машиностроительном заводе
централизованного производства теплообмен-
ной" аппаратуры для комплектации
холодильных и компрессорных установок.
Концентрация производства технологически
однородных унифицированных аппаратов на
одном заводе позволит применить наиболее
прогрессивные технологические процессы и
методы организации производства, специальное
оборудование и оснастку. Предварительные
расчеты показывают, что при этом условная
годовая экономия составит около 4 млн. руб.
В помощь Павлодарскому заводу для
решения этой важной задачи привлекается ряд
научно-исследовательских технологических
институтов и заводов.
На многих химических предприятиях
имеются бросовые источники тепла в виде пара
низкого давления (до 2 ати), горячей воды (80° и
выше) или отходящих горячих газов. На таких
предприятиях целесообразно применять
абсорбционные или пароэжекторные машины.
Металлоемкость бромистолитиевых
абсорбционных машин и потребность их в
электроэнергии ниже, чем у турбокомпрессорных
агрегатов.
На Павлодарском заводе со временем
должно быть организовано производство
бромистолитиевых и водоаммиачных абсорбционных
машин и льдогенераторов, сходных по
конструкции с теплообменной аппаратурой.
Наиболее эффективно использование
бромистолитиевых абсорбционных машин для
кондиционирования воздуха или получения
холодной воды, например на предприятиях,
изготовляющих искусственное волокно. При этом
для производства синтетического волокна,
например на Черниговском комбинате, требуется
60—90 млн. ккал/час холода (температура
охлажденной воды до 4°). В случае
использования турбокомпрессорных агрегатов для
производства такого количества холода
потребовалось бы 15—22 тыс. квт электроэнергии.
В ряде случаев выгодно применять бромисто-
литиевые машины в качестве тепловых насосов
для круглогодичной работы: летом — для
охлаждения, зимой — для теплоснабжения.
Следует тщательно изучить имеющийся опыт
применения тепловых насосов, разработать
типовые проекты и приступить к их осуществлению,
в первую очередь, в южны»х районах страны.
Первая бромистолитиевая машина холодо-
производительностью 3 млн. ккал/час
изготовлена заводом «Узбекхиммаш» с участием Гип-
роива по техническому проекту кафедры
холодильных машин Ленинградского
технологического института холодильной промышленности
и смонтирована на Черниговском комбинате
синтетического волокна. В 1964 г. она должна
пройти испытания.
Одной из важных проблем, решение
которой необходимо для серийного производства
таких машин, намеченного на 1965 г., является
создание устойчивых ингибиторов против
коррозии металлов.
Увеличение выпуска компрессоров и
повышение их качества неразрывно связаны с
совершенствованием технологии и организации
производства.
На заводе «Компрессор» закончена
комплексная механизация механической
обработки деталей блоккартерных
компрессоров холодопроизводительностью 100-i-
400 тыс. ккал/час. В настоящее время
действуют девять поточно-механизированных линий
с применением групповой обработки деталей
(блоккартеров, гильз, поршней, шатунов,
коленчатых валов, валиков, втулок, маховиков,
пальцев). Коэффициент оснащенности
повысился с 0,6 до 3,5.
Кроме того, на заводе «Компрессор»
внедрены суперфиниш для обработки шеек
коленчатых валов и поршневых пальцев, алмазно-
расточные станки для расточки поршней и
шатунов, специальные станки для расточки блок-

Холодильное оборудование для химической промышленности
№ I
картеров и хонингования гильз, контрольные
приспособления, а также мощная моечная
камера для горячей промывки деталей перед
сборкой.
Применение специального оборудования и
оснастки позволило примерно в два раза
снизить трудоемкость изготовления и
значительно повысить качество и надежность машин.
Однако поточно-механизированные линии
завода «Компрессор» загружены неполностью.
Намеченное в кратчайшие сроки освоение
производства двухступенчатых компрессоров
ДАУУ-100 унифицированного ряда, которые
заменят ныне выпускаемые Краснодарским
компрессорным заводом машины ДАУ-80,
позволит увеличить загрузку линий завода
«Компрессор».
На 1964—1965 гг. намечена реконструкция
Мелитопольского и Черкесского заводов.
Большое значение имеет организация
специализированного централизованного
производства клапанов, поршневых колец,
сальников, вкладышей, фильтров и других деталей
общего применения на заводе «Венибе»
Литовского совнархоза.
Анализ причин аварийных остановок
поршневых компрессоров показывает, что в 80
случаях из 100 это происходит из-за поломки
пластин клапанов. Поэтому стабильность
технологических процессов при изготовлении
клапанов играет решающую роль.
До сих пор каждый завод для выпускаемых
им компрессоров сам изготовляет клапаны
на универсальном оборудовании. Это
отрицательно сказывается на качестве и не позволяет
решить задачу стабильности технологии. В то
же время зарубежный опыт показывает, что
при централизованном специализированном
производстве можно обеспечить высокое
качество клапанов при низкой их стоимости.
При организации централизованного
производства клапанов должны найти применение
прогрессивные технологические процессы:
литье под давлением, точное литье по
выплавляемым моделям, порошковая металлургия,
штамповка, электрохимические методы взамен
механической обработки, двухсторонняя
шлифовка и др.
Для создания надежных машин необходимо
организовать на головных заводах и при
конструкторских бюро специальные станции, где
можно было бы испытывать машины в
условиях, более жестких, чем эксплуатационные,
например, имитирующих тропический климат.
Требующиеся для этого капиталовложения
полностью окупятся за счет сокращения сро
ков освоения машин и ликвидации потерь,
возникающих при доводке машин во время
опытной эксплуатации.
Мероприятия по увеличению выпуска и
повышению качества холодильных машин
предусматривают также улучшение работы
конструкторских, научно-исследовательских и
технологических служб заводов и их дальнейшую
специализацию.
Нет сомнения, что работники холодильного
машиностроения, воодушевленные
решениями декабрьского Пленума ЦК КПСС, сделают
все для того, чтобы в кратчайшие сроки
предоставить в распоряжение химиков холодильные
машины высокого качества и в требуемом
количестве.

УДК 621.57.04/621.513
Холодильные газомотокомпрессоры для нефтеперерабатывающей
и химической промышленности
Инженеры Т. В. ГОГОЛИ И А, В, Н. КРОТКО В — Центральное конструкторское бюро
холодильного машиностроения,
инж. О. А. СОКОЛОВ — Гипрокаучук
Богатейшие ресурсы топливного газа в
нашей стране и его низкая стоимость создают
реальные возможности для широкого
применения газомотокомпрессоров в
нефтеперерабатывающей и химической промышленности.
Выпускаемые в СССР газомотокомпрессоры
представляют собой агрегаты, состоящие из
V-образного газового двигателя и
непосредственно соединенных с ним горизонтальных
компрессорных цилиндров, поршни которых
приводятся в действие от кривошипов коленчатого
вала силовых цилиндров.
Газомотокомпрессоры комплектуются цилиндрами стандартных
размеров, выбор которых определяет объемы
ступеней сжатия. Схема газомотокомпрессора
приведена на рис. 1.
До последнего времени на
нефтеперерабатывающих заводах применялись
газомотокомпрессоры типа 8ГК (рис. 2,а) мощностью
300 л. с, которые сжимали этан в ниж-нем
каскаде аммиачно-этановой холодильной
установки.
В настоящее время промышленностью
освоены новые газомотокомпрессоры типа ЮГК
(рис. 2,6) мощностью 1000 л. с. (форсируются
до 1500 л. с). В связи с этим ЦКБХМ
составило технические задания на применение
этой машины для сжатия различных
холодильных агентов. При разработке заданий
исходили из необходимости осуществления в едином
агрегате одно- или двухступенчатого сжатия
либо сжатия различных холодильных агентов
в каскадном цикле.
Техническая характеристика
газомотокомпрессоров 8ГК и ЮГК приведена в таблице.
Топливом для двигателей служит
естественный или нефтяной газ с содержанием
сероводорода не более 0,1%. Расход топлива
(теплотворная способность 8000 ккал/нм3) составляет
0,3—0,35 нм*/эфф. л. с.-ч.
Существующий набор цилиндров не всегда
позволяет подобрать объемы ступеней таким
образом, чтобы полностью использовать
установленную мощность. Однако ЦКБХМ в своих
расчетах ориентировалось на цилиндры
стандартных размеров. Это облегчило создание на
базе существующего серийного оборудования
холодильных агрегатов, охватывающих
широкое 1поле холодопроизвадительностей и
температур кипения.
Было предложено несколько вариантов
компоновок агрегатов 8ГК и ЮГК для конкретных
проектов холодильных установок (рис. 3).
Возможны и другие решения, как например, для
Воздух а отработанные газы
i
7 —
Воздух
Рис. 1. Схема газомотокомпрессора:
компрессорные цилиндры, 2 — продувочные цилиндры, 3 — силовые цилиндры.

8 Холодильные газомотокомпрессоры для нефтеперерабатывающей и химической промышленности № 1
Рис. 2. Газомотокомпрессоры типа 8ГК (я) и
10ГК (б).
совместного сжатия пропана и этана либо
одного пропана. Поле холодопроизводительно-
стей и мощностей газомотокомпрессоров
10ГК при различных температурах кипения
приведено на рис. 4.
В каждом отдельном случае при создании
новой модификации газомотокомпрессора
необходимо согласовать с заводом-изготовителем
основные технические положения: величину
усилий на шток, распределение
компрессорных цилиндров по ступенйм сжатия, значение
температур на стороне всасывания и
нагнетания этих цилиндров и пр.
Газомотокомпрессоры применяются в
качестве холодильных компрессоров в крупных
промышленных установках. Особенно
рентабельно использовать их в низкотемпературных
установках (—60-:—100°), когда потребность
в холоде достигает нескольких миллйойов
килокалорий в час.
При проектировании крупных холодильных
установок необходимо в каждом отдельном
случае выбирать наиболее рациональные
холодильный агент, схему и основное
оборудование.
Выбор холодильного агента для
низкотемпературных промышленных установок имеет пер-
' Показатели
Тип двигателя ....
Номинальная мощность,
Номинальное число
оборотов в минуту , , . . .
Число силовых цилиндров
1 двигателя
Расход воды на
охлаждение силовых цилиндров
двигателя, м^/час ,. , . .
Расход масла на смазку
силовой части, г /час . . .
Число горизонтальных
компрессорных цилиндров
двойного действия . .
Стандартные диаметры
компрессорных цилиндров,
Ход поршня, мм • . . .
Расход воды на
охлаждение компрессорных
цилиндров, м*/час « « , „ . . |
Расход масла на смазку]
компрессорной части, г]час\
Габаритные размеры
агрегата, мм:
высота
Вес рамы (наиболее тяже-
Общий вес газомотоком-
Газомотокомпрессоры
8ГК
Газовый,
V-образный,

четырехтактный
300
350
8
35
240
4
420, 365,
290, 230,
180, 152,
128
305
13
200
4430
4400
2815
4400
от 20200
до 25280
югк
Газовый,
V-образный,
двухтакт- |
ный
1000
300
10
105 1
4000 |
5
710, 470,
380, 320,
250, 197,
140
356
17
250
7560
5378
2975
12850
от 66500
до 72000
Примечание. У обеих машин система охлаждения
силовых цилиндров закрытая, компрессорных
цилиндров — открытая. Система смазки
принудительная от масляного насоса и лубрикатора.
востепенное значение. Как правило, в этих
установках используются системы
непосредственного охлаждения (в реакторах,
кристаллизаторах, колоннах и других технологических
аппаратах), что исключает применение фрео-
нов ввиду их повышенной текучести. В то же
время введение промежуточных холодоносите-

№ 1 Холодильные газомотокомпрессоры для нефтеперерабатывающей и химической промышленности 9
Ф230
Ф365 Ф220
Ф180 Ф180
Ф--Ф-
Ф365 Ф2?0
СТ В. Д.
ФЮО ФЮО
стал
Ф320
>470 Ф410
Ф?20 Ф,320 Ф320
\ Y *—f—J. *
Этан
Рис. 3. Компоновки компрессорных цилиндров
в газомотокомпрессорах 8ГК и 10ГК:
а—этановый, одноступенчатый 8ГК 1/2,2—9,5;
б — аммиачный, двухступенчатый 8ГК
2/1,3—14,3; в — этиленовый двухступенчатый
8ГК 2/1,3—28,5; г — для природного газа,
двухступенчатый 8ГК 2/1,1—14—Д/20—51; д-
аммиачный, одноступенчатый ЮГК1; e —
аммиачный, двухступенчатый ЮГКг; ж —
этановый, одноступенчатый и аммиачный
двухступенчатый ЮГКз.
лей для фреоновых холодильных установок
приводит к дополнительному расходу энергии
на циркуляцию холодоносителя и понижение
температуры кипения на 5—6°.
Длинные разветвленные трубопроводы
промышленных низкотемпературных установок
очень трудно уплотнить вследствие неизбеж-
ккал/тс
300000L
2500000
2000Ж
ivwrnn
mnnnnti
lUuUUUU
fNt
' \
Этилен
i i
tfa
=i
ь-ж
,
=
,
ilk-
*'0 f
—<y
—ё
Ы
i
Ш
В
Ы
ы
Ё
.-
:--
Аммиак
ft
Ш
^d
Ы
I
?-
u.
?>
/
i11-
<
$
u
V
4
T |
/ I
/>
U
A
JS-V
He L.
(U/ъ
~~i
ч
Vi
>№
- 2pH" \
Ш
3
t=J
Л 1000
500
WO
-WO -90 -№ -70 -60 -50 -40 -JO -20 -10 Ot0X
Рис. 4. Поле холодопроизводительностей Q0 и
мощностей Ne газомотокомпрессоров 10ГК при
температурах кипения от 0 до —100°.
ных температурных деформаций. В тех
случаях, когда давление на стороне всасывания
ниже атмосферного, воздух и влага будут
попадать в систему, что в данных установках
недопустимо.
Исходя из этого, следует выбирать такой
холодильный агент, который в рабочих условиях
имел бы на стороне всасывания избыточное
давление.
Этому требованию удовлетворяют этан и
этилен, которые имеют соответственно
следующие нормальные температуры кипения:
—88,6 и — 103,7°.
Взрывоопасность этих холодильных
агентов не является 'препятствием для их
применения на большинстве ^предприятий
химической и нефтеперерабатывающей
промышленности.
Применение в системах газгольдеров дает
возможность ограничить давление при
остановке компрессоров до 15 кг/см2 .Это позволяет
использовать аппаратуру с пробным
давлением до 23 кг/см*:
Не менее важным фактором является то, что
этан и этилен, которые в ряде производств
являются местным продуктом, значительно
дешевле фреона.
Применение в качестве основного
оборудования газомотокомпрессоров, работающих по
каскадным и двухступенчатым циклам,
позволило решить вопрос холодоснабжения ряда
промышленных установок.
Примером могут служить следующие:
— Установки для нефтеперерабатывающих
заводов (установленной холодопроизводитель-
ностью 1 млн. ккал/час при /=—73°).
Применены газомотокомпрессоры типа 8ГК 1/2,2—
9,5. Сжатие этана происходит в нижнем
каскаде аммиачно-этановой установки (рис. 3,а).

10 Холодильные газомотокомпрессоры для нефтеперерабатывающей и химической промышленности № 1
®0Ф©©©0©®^)©@
Рис. 5. Холодильная станция установленной холодопроизводительностью
10 млн. ккал/час при температуре кипения — 23° с газомотокомпрессорами 10ГК,
работающими по схеме двухступенчатого сжатия аммиака:
I — газомотокомпрессор 10ГК, II — промежуточный сосуд, III, IV —
маслоотделители, V, — маслособиратель, VI — глушитель 10ГК, VII — отделитель жидкости,
VIII — конденсатор кожухотрубный, IX — холодильник, X — расширительный
сосуд, XI — баллон пускового воздуха, XII — компрессор воздушный, XIII — насос с
электродвигателем.
— Станции сжижения природного газа с
газомотокомпрессорами 8ГК, работающими по
каскадному циклу с применением трех
холодильных агентов: аммиака (рис. 3,6), этилена
(рис. 3,в), природного газа (рис. 3,г). С
помощью таких установок можно получить
температуры порядка —140-ь—160°.
— Крупные холодильные аммиачные
установки для средних и высоких температур
кипения с сжатием аммиака в одну ступень
(рис. 3,(9).
— Установки газопроводов для
низкотемпературной сепарации природного газа перед
его транспортировкой. В установке
использованы газомотокомпрессоры 10FK, работающие
по схеме двухступенчатого сжатия аммиака
(рис. 3,е). Подобная установка при
температуре кипения —23° обеспечивает
производительность до 10 млн. ккал/час (рис. 5) при шести
газомотокомпрессор ах.
— Установки для нефтеперерабатывающих
заводов. Применены газомотокомпрессоры
10ГК (рис. 3,^), с помощью которых
обеспечивается получение по каскадной схеме
(аммиак—этан) температуры —76°.
При работе трех газомотокомпрессоров 10ГК
производительность установки составляет
700000 ккал/час 'при *=—76°.
Если в качестве холодильного агента вместо
этана использовать этилен, то
производительность возрастет до 800000 ккал/час при
^=—98°.
Применение схем с газгольдерами и
регенеративными теплообменниками допускает
использование аппаратуры, рассчитанной на
пробные давления, принятые для аммиака, а
также обеспечивает на линии всасывания
компрессоров температуру не ниже —25°.
Имеются также и другие производства, где
использование газомотокомпрессоров,
работающих на холодильных агентах—аммиаке,
пропане, этане и этилене — будет рентабельным.
При проектировании этих установок
следует применять во всех ступенях
газомотокомпрессоров гасители пульсации, газгольдеры
для низкотемпературных и каскадных схем,
теплообменники, устройства для выделения
неконденсатов, испарители-конденсаторы
рациональной конструкции и пр.
Проведенные ЦКБХМ расчеты показали, что

№ 1
Повышение производительности поршневого компрессора
11
по энергетическим затратам стоимость холода,
получаемого с помощью газомотокомпрессо-
ров, в 7 раз ниже, чем при использовании
компрессоров с электроприводом. Объясняется это
низкой стоимостью топливного газа.
По общим эксплуатационным затратам,
включающим затраты на амортизацию,
энергию, материалы, обслуживающий персонал
Мертвый объем цилиндров поршневого
компрессора оказывает значительное влияние на
величину коэффициента подачи, особенно при
больших степенях сжатия, например, при
получении низких температур с помощью
одноступенчатого компрессора. В этом случае
коэффициент подачи компрессора с мертвым
объемом (относительным), равным 4—5%>, мал
в основном вследствие незначительной
величины объемного коэффициента.
Низкие температуры при одноступенчатом
сжатии можно получить путем уменьшения
мертвого объема.
Применение компрессоров с малым
мертвым объемом вызывает некоторые
технологические и эксплуатационные трудности. Кроме
того, при неплотном закрытии нагнетательных
клапанов уменьшение мертвого объема может
не дать желаемых результатов, так как
будут объемные потери от обратного
расширения агента, вызванного неплотным закрытием
нагнетательных клапанов.
Уменьшить влияние мертвого объема и
улучшить работу нагнетательных клапанов
можно при помощи уравнивания давлений в
компрессоре с четным числом цилиндров в
момент, когда в одном цилиндре закончился про-
и т. д., стоимость единицы холода (при
температуре кипения —45°), получаемого с
помощью газомотокомпрессоров, составляет
примерно 50% стоимости холода, получаемого
при использовании компрессоров с
электроприводом. При этом с понижением рабочих
температур возрастает экономическая
эффективность установки с газомотокомпрессорами.
УДК 621.574.004.17
цесс всасывания, а в другом — процесс
нагнетания (поршни компрессора находятся в
противоположных мертвых точках).
На рис. 1 показано устройство для
уравнивания давлений в двухцилиндровом
прямоточном компрессоре, которое состоит из
уравнительного канала 10, соединяющего
расположенные рядом два цилиндра, и клапана 4,
прижимаемого к седлу пружиной 6. Сила
затяжки пружины должна быть больше силы,
определяемой произведением максимальной
разности давлений в цилиндрах на площадь
клапана. Клапан открывается принудительно
поршнем. Уравнивание давлений в цилиндрах
происходит до полного закрытия этого
клапана при движении поршня вниз. Максимальная
высота подъема клапана совпадает с
приходом поршня в в. м. т.
На рис. 2, а показана теоретическая G, Р-
диаграмма A—2—3—4—5—6—/) компрессора
с полным уравниванием давлений и для
сравнения приведена теоретическая G, Р-диаграм-
ма G—8—9—10—7) обычного компрессора
(депрессия на всасывании и нагнетании не
учитывалась).
1 Работа выполнена автором на Одесском заводе
холодильного машиностроения.
Повышение производительности поршневого компрессора
i при помощи уравнивания давлений в цилиндрах1
Инж. К. И. САВКОВ — Одесский технологический институт пищевой и холодильной промышленности

12
Повышение производительности поршневого компрессора
№ 1
Рис. 1. Устройство для уравнивания давлений в
двухцилиндровом прямоточном компрессоре типа 2ФВ-10:
1 — блоккартер, 2 — гильза цилиндра, 3 — поршень,
4 — клапан с толкателем, 5 — клапанная доска, 6 —
пружина, 7 — стакан, 8 — корпус клапана, 9 —
заполнитель с регулирующими шайбами, 10 —
уравнительный канал.
На рис. 2,6 изображены теоретическая
индикаторная диаграмма компрессора с полным
уравниванием давлений A—2—3—4—5—6—
1), теоретическая индикаторная диаграмма
обычного компрессора G—5—9—10—7) и
действительная индикаторная диаграмма
компрессора с неполным уравниванием давлений
(Г-2'—3—4'—5'—6—Г).
На рис. 2,а и б приняты следующие
обозначения:
Р„ — давление нагнетания, кг/см2;
Рвс — давление всасывания, кг/см2;
Ру — давление агента в цилиндрах после
полного уравнивания давлений,
кг/см2;
Ру1— давление агента после неполного
уравнивания давлений в цилиндре, в
котором закончился процесс
всасывания, кг/см2;
~ то же, в цилиндре, в котором
закончился процесс выталкивания, кг/см2;
А— высота подъема клапана
уравнивания давлений, мм;
ch — мертвый объем, соответствующий
высоте подъема клапана;
У2
•ч
А1
8-
7-
6-
5-
4-
з-
2-
;
01
\
^
ft
— ?> m ,f^
°Сгц
i
.
/"
/
/
/
1
J
7
' 1
1
1
1
1
Ь
1
.-„
6 10 5 Р»
4 Py
^_ — -^ A
3 9
_____^
A001 0.002 0.003 0,004 0,005 G.x?
a
Рис. 2. Теоретическая G, P и индикаторная S, P
диаграммы при Рн = 7,59, Pnc = 1,03, Py =
= 1,49 кг/см2, h = 1,35 мм, с=б,79%, ?>=100 мм,
S = 80 мм.
-пр
условный мертвый объем
компрессора с полным уравниванием давлений;
?'пР— условный мертвый объем
компрессора с неполным уравниванием
давлений.
Примем, что мертвый объем компрессора с
полным уравниванием давлений определяется
как сумма сн и сг (мертвый объем,
соответствующий, как в обычном компрессоре,
нахождению поршня в в.м.т.).
Условимся для сравнения, что мертвые
объемы обычного компрессора с и компрессора с
полным уравниванием давлений равны1, т. е.
** + *! = *-
1 Это предположение сделано для упрощения
дальнейших выводов.
В действительности следовало сравнивать обычный
A)

№ 1
Повышение производительности поршневого компрессора
13
Gc,GcVGc ,GC hGc, ~ вес агента, заполняю-
пр лр щего мертвый объем,
который обозначен
соответствующим
индексом.
Обычный компрессор
7—8 — процесс расширения агента Gc из
мертвого объема с от Рн Д° ^вс^
8—9 — процесс всасывания агента в
цилиндр при Рвс =" const;
9—10 — процесс сжатия агента в цилиндре
от Рвс до Рн;
10—7 — процесс выталкивания агента из
цилиндра при Рн = const (см. рис. 2,а и б).
Компрессор с полным уравниванием
давлений
Точка 6 (см. рис. 2,а и б) соответствует
концу выталкивания . агента и началу открытия
клапана 4 поршнем 3 (см. рис. 1), причем
поршень еще не дошел до в.м.т. на высоту
подъема клапана и вес агента в мертвом объеме
С\Л~С\ равен Ос. | \
6—1 — процесс перетекания агента из
мертвого объема ch-\-cx рассматриваемого
цилиндра в соседний цилиндр, при этом в мертвом
объеме давление понижается от Рн до Ру.
Поршень, пройдя влд.т., закрывает клапан
(точка i), давление в обоих цилиндрах
уравнивается до Ру и вес агента <в мертвом объеме
ch+ci становится равнымGCn .
/—2 — процесс расширения агента Gc^ из
мертвого объема ch-\-cx отРу до Рвс, который
заканчивается в точке 2. В обычном
компрессоре расширение агента можно осуществить в
процессе а—2 до точки 2, причем в точке а
мертвый объем равен сщ.
2—3 — процесс всасывания агента в
цилиндр компрессора при Рвс — const, который
заканчивается в точке 3 вследствие
перетекания агента из мертвого объема соседнего
цилиндра в рассматриваемый цилиндр. В точке 3
компрессор, имеющий мертвый объем с, с компрессором
с полным уравниванием, но имеющим мертвый объем
(c/z+ci)>c» причем с\ > с из-за объема
уравнительного канала. При переделке компрессора 2ФВ-10 его
мертвый объем увеличился почти в 1,5 раза — от 4,6 до
б,79°/о (в том числе ch = 1,69%).
поршень не дошел до н. м. т. на высоту
подъема клапана h.
3—4 — процесс наполнения цилиндра
агентом, перетекающим из мертвого объема
соседнего цилиндра, при этом давление повышается
от Рвс до Ру.
4—5 — процесс сжатия агента от Ру до Рн.
5—6 — ^процесс выталкивания агента при
Рн = const.
На рис. 2,а и б наглядно показано влияние
уравнивания давлений на количество агента,
всасываемого в цилиндр компрессора.
Компрессор с неполным уравниванием
давлений
В цилиндрах компрессоров в
действительности ие достигается полного уравнивания
давлений и температур агента вследствие
недостаточного сечения клапана и канала и
малого времени его открытия.
После частичного уравнивания давлений в
цилиндре, в котором закончился процесс
всасывания, устанавливается давление Ру1 < Ру,
а в цилиндре, в котором закончился процесс
выталкивания, — Ру^>Ру.
Из рис. 2,6 видно, что при неполном
уравнивании давлений в цилиндрах уменьшается их
заполнение по сравнению с полным
уравниванием.
Оптимальная величина сечения клапана и
канала при обычных перепадах давлений в
цилиндрах компрессоров невелика и
обеспечивает хорошее 'приближение давлений к
полному уравниванию (см. ниже опытное значение
коэффициента А^с).
Расчет компрессора
При определении коэффициента подачи
компрессора с уравниванием давлений объем,
описанный поршнем, следует рассчитывать по
полному ходу поршня между мертвыми
точками.
Коэффициент подачи может быть условно
представлен в виде произведения двух частных
коэффициентов
\ = ИК- B)
Коэффициент >.„ может быть определен с

14
Повышение производительности поршневого компрессора
№ 1
удовлетворительной точностью путем расчета,
а коэффициент ^с получен из выражения
Хус=1-^
пр
C)
где m — показатель политропы обратного
расширения.
Величина ?пр определяется из условия
равенства весов агента в объеме ?пр при
давлении Ян ив объеме ch-\-cx при давлении Яу
*пр=«К
D)
Здесь коэффициент уменьшения мертвого
объема компрессора
Я/У./77.
км. т.
Рис. 3. Расположение поршней
компрессора с уравниванием
давлений в момент открытия клапана
во II цилиндре.
Ф =
Ян
а формула C) может быть преобразована
' ' следующим образом
Используем в дальнейшем приближенное
выражение
PnV« + P»cVBC
=Р V
Гу Уу,
F)
где: 1/н
объем II цилиндра до
уравнивания давлений (закончен процесс
выталкивания), ж3;
объем I цилиндра до уравнивания
давлений (закончен процесс
всасывания), ж3;
¦у суммарный объем A4+ ^всХ л*3-
Согласно рис. 3, объемы Vm VBC и
^отнесенные к описанному объему цилиндра,
соответственно будут равны с, \АГс-—с1сн и 1-|-2(?—ch)
Подставив в уравнение F) значения
мертвых объемов и решив его относительно Ру,
получим
V»
Vv
P„c + PBC(l + c-2ch)
1 + 2 (c-ch)
кг/см2. G)
Формула E) с учетом выражения G)
примет вид
с 4
р
A+с-2сй)
1 Н- 2 (с — сЛ)
(8)
11=1-^с
Рн \-
(9)
Коэффициент ^1 компрессора с
уравниванием давлений принимает значения,
равные нулю, при больших величинах с, чем Хс
обычного компрессора. Это связано с тем,
что я|? значительно меньше 1.
Эффективность уравнивания давлений в
цилиндрах компрессора может быть определена
из выражения
ДХС=-
х;-хс
где
АХ.
И
(Ю)
увеличение *1 по сравнению с Хс
Результаты испытаний
Испытания компрессора типа 2ФВ-10 (на
фреоне-12) с уравниванием давлений
проводились на стенде с электрическим калориметром.
Температуры кипения t0 и конденсации tK
определялись по давлениям Рвс и Рн в
трубопроводах у компрессора.
Испытания этого же компрессора без
уравнивания давлений при тех же условиях, но с
различными с, проводились на том же стенде,
но со специальными клапанами [1].

№ 1
Повышение производительности поршневого компрессора
15
Основные конструктивные данные компрессора
2ФВ-10 с устройством для уравнивания
давлений в цилиндрах
Сечение седла клапана уравнивания давлений, мм2 14,9
Сечение канала уравнивания давлений, мм2 .... 15
Высота подъема клапана /г, им 1,35
Отношение площади сечения канала к площади
сечения цилиндра, % 0,191
Отношение высоты подъема клапана к ходу
поршня ch, % 1,69
Мертвый объем компрессора с,% 6,79
в том числе:
основной 4,42
соответствующий высоте подъема клапана 1,69
канала 0,68
Отношение радиуса кривошипа к длине шатуна 7 0,222
Число оборотов компрессора п в минуту 960
17000
Ю С,%
Рис. 4. Зависимость холодопроизводя-
тельностм компрессора 2ФВ-Ю от
относительного мертвого объема при U—
=_15°, *к=30° и п=960 об/мин:
+'—обычный компрессор; х—компрессор
с уравниванием давлений в цилиндрах.
Из рис. 4 видно, что холодопроизводитель-
ность обычного компрессора только при
с=3,67% становится такой же, как у
компрессора с уравниванием давлений, имеющего
мертвый объем ch + сг = 6,79%.
Коэффициент подачи компрессора с
уравниванием давлений на 12°/а больше, чем у
Обычного компрессора (см. таблицу), при этом
•ф = 0,39, а ДХС=0,129 (теоретическое
значение 0,145).
Степень приближения коэффициента АХС
к его теоретическому значению составляет
Показатели
Температура кипения toi
! °с
1 Температура
конденсации tK) °С
1 Холодопроизводитель-
ность компрессора Q0y
ккал\час
Мощность,
потребляемая
электродвигателем, N3, кет ....
Удельная электрическая
холодопроизводитель-
ность компрессора /Сэ,
Коэффициент подачи X
Относительный мертвый
Число оборотов
компрессора п в минуту .
Обычный

компрессор
-14,8
30
14100
6,94
2030
0,615
6,72
960

Компрессор с

уравниванием
давлений
—15,1
31
15800
7,35
2150
0,687
6,79
960

Увеличение, %
—
12,1
5,9
5,9 1
11,7
— 1
89°/oL Таким образом, величина давления Ру2
(см. рис. 2,6) незначительно отличается от
теоретического значения Ру. Конструкция
компрессора 2ФВ-10 позволяет значительно
увеличить сечение клапана и канала и повысить
холодопроизводительность.
Рис. 5. Зависимость коэффициента
подачи компрессора ФУ-8с от
температуры кипения при tK — 30°,
с=2°/о и я =1000 об fмин:
1 — компрессор с уравниванием
давлений, ch + сг= @+2) %>; 2 — то
же, ch -4- с, = B+2)%; 3 —
обычный компрессор.

16
Определение работы сжатия реальных газов и паров
№ 1
Как видно из таблицы, увеличение холодо-
производительности Q0 компрессора с
уравниванием давлений на 12,l|°/oi привело к росту
расхода электроэнергии N3 на 5,9%), при этом
значение К9 повысилось также на 5,9%, т. е.
уравнивание давлений в цилиндрах
компрессора не приводит к энергетическим потерям
при одинаковых условиях.
С понижением t0 при tK = const и с=const
значительно возрастает эффективность
уравнивания давлений в цилиндрах компрессора
АХС. Даже при с=1Ш и t0 =—70° величина
ДХС =46%.
На рис. 5 показана зависимость
коэффициента подачи % компрессора ФУ-8с [2] от
температуры кипения. Охлаждение цилиндров
компрессора воздушное конвективное.
Из рис. 5 видно, что коэффициент подачи
компрессора с уравниванием давлений
значительно выше, чем у обычного компрессора.
Влияние высоты подъема клапана уравнивания
давлений иа коэффициент подачи
незначительно.
ЛИТЕРАТУРА
1. В. Ф. Чайковский, А. А. -Шмыг л я, К. И.
С а в к о в, Сравнительные испытания клапанов
различных конструкций, «Холодильная техника», 1959, № 5.
2. Отчет об испытании низкотемпературного
компрессора ФУ-8с со специальной клапанной доской (I этап —
испытания на фреоне-12, ОЛ-034), ОДБХМ, I960.
УДК 621.51
Определение работы сжатия реальных газов и паров
Канд. техн. наук Ф. М. ЧИСТЯКОВ — Московское высшее техническое училище им. Баумана
При расчете процессов сжатия реальных
газов и паров холодильных агентов возникают
трудности в определении политропической и
полной (с учетом потерь) работы сжатия даже
при наличии тепловых диаграмм для агента.
Ниже приведены рекомендации, позволяющие
с удовлетворительной точностью определять
величину затрачиваемой работы при заданной
степени повышения давления тг = — •
Р\
Изотермический процесс сжатия. Для
идеального газа в уравнении Pvn' = const
показатель изотермы п! всегда равен единице.
Для реальных газов и паров величина п' не
остается постоянной.
Мгновенное (текущее) значение п' для
любого состояния газа рассчитывается по
уравнению
Р \ dv )т \д In vji
(i)
Используя уравнение состояния в форме
Pv = %RT, B)
получим, что
6 \ да Jt \d\nv )т к j
Если имеются тепловые диаграммы для
агентов либо таблицы или диаграммы для
коэффициента сжимаемости g, то можно,
путем построения соответствующих графиков при
Т=const, определить производные, входящие
в уравнения A) и (Г), и величину п\ Для
паров холодильных агентов в рабочей области
п'<1.
В дальнейшем будем пользоваться
показателями изотермы и адиабаты конечных
параметров. Для двух состояний газа или пара при
Т—const показатель изотермы конечных
параметров п определится из уравнения
lg тс
п — 2
C)
ig
Величина п всегда является средней между
мгновенными значениями п' для точек 1 и 2
начала и конца процесса сжатия. Используя
уравнение состояния B), нетрудно установить,
что
lg-
6i
— 1 +
п
\g7Z
П
lgrc
lg
(iH
D)
C')

№ 1
Определение работы сжатия реальных газов и паров
17
Для идеального газа gi=?2=l и л=1; в
рабочей области для паров холодильных агентов
Ъ>Ъ и п<1. Чтобы определить
изотермическую работу сжатия реальных газов и паров
холодильных агентов, можно воспользоваться
формулами, аналогичными тем, которые
применяются для расчета процесса
политропического сжатия
^из
—J-CP.TFj-P,*»,)
E)
П— 1
F)
Расчеты с помощью тепловых диаграмм
показывают, что при использовании показателя
изотермы конечных параметров п получаемая
по уравнениям E) и F) величина работы /из
очень мало отличается от истинного значения.
Если при повышении давления коэффициент
сжимаемости | снижается, то снижается и
показатель п. В этом случае величина работы /из
будет преуменьшенной в пределах 1 % *.
Адиабатический процесс сжатия. При
сжатии реальных газов и паров по обратимой
адиабате (s=const) приходится вводить два
показателя адиабаты: объемный k'v и
температурный к'т [1], в соответствии с
уравнениями
Pvkv = const
Т кт- l
= consi
1
Р(д_Т_
" T \дР
Ср-АР
\дТ)р
Показатели адиабаты конечных параметров
для точек / и 2 на линии 5=const находят
следующим образом:
К у
„ Igjc
lg
V\
v%
kr =
lgn
18=
G)
(8)
где 0 = 4f
4
kv и kr всегда являются средни-
Величины
ми между соответствующими мгновенными
значениями в точках / и 2.
Используя уравнение B), нетрудно
установить, что
+
lg
6l
\g%
Для идеального газа gi = gs = 1 и kv—kr.
При изоэнтропическом сжатии паров холо-
дильныхагентов|1>?2 и, следовательно,kv<kr-
Как известно из литературы [1] и
подтверждается расчетами, величины k'v и kv для
реальных газов и паров значительно
изменяются, а величины k'T и кт оказываются
более устойчивыми.
Для определения температуры Гг в конце
процесса адиабатического сжатия (при
s=const) справедливы следующие
соотношения:
Мгновенные значения к'
ляются по уравнениям
P\dv)s
k'i
id In P
\d\nv
опреде-
* Только при резких изменениях g и пг вблизи от
критической точки погрешность расчета по этому методу
недопустимо возрастает.
R"v *
= TZ "Т
(9)
Поверочные расчеты по диаграммам s, T и
i, p для холодильных агентов показывают, что
величину работы при адиабатическом сжатии
с вполне удовлетворительной точностью можно
определить по уравнениям:

18
Определение работы сжатия реальных газов и паров
№ 1
Ь- (P2Vi-P1V1)
,-1
A0)
ИЛИ
*¦?» п ' "
^_^—\,RT^ kv -l). A1)
Rv — 1
При этом способе расчета переменная
величина объемного показателя адиабаты k'v
заменяется средней, постоянной в заданном
интервале давлений, величиной kv9 которая
определяется по уравнению G).
h'^var
fr^consfr
iry м3/нг
Процессы адиабатического сжатия в дил-
трамме v, р.
Если по мере увеличения давления (при
5=const) мгновенное значение k'v постепенно
уменьшается, то кривые сжатия в
диаграмме v, p располагаются так, как это показано на
рисунке. Ошибка в расчете /ад соответствует
заштрихованной площади и оказывается
небольшой (обычно работа преуменьшена в
пределах 1°/о). Если k'v увеличивается, то
кривая kv =const будет располагаться выше,
чем Vv =var. Расчет но этому способу проще
и дает большую точность, чем методы
присоединения или вычитания дополнительных
объемов [1, 2].
Так, в рассмотренном в работе [2] примере
адиабатического сжатия фреона-12 при jt=5
величина kv =1,04 и по уравнению A1)
/ад =4140 кем/кг. По данным автора,
истинное значение /ад =4191,3 кгм/кг, а по
расчетам с помощью метода дополнительных
объемов /ад =4097 кгм/кг.
Предлагаемый способ определения /ад по
уравнениям A0) или A1) при заданном
значении я требует, чтобы кроме параметров в
начальной точке был известен еще только
удельный объем vt в конце сжатия. При
использовании способов, указанных в работах
[1, 2], нужно знать, кроме того, и
температуру Тг или коэффициент сжимаемости ?г.
Если имеются тепловые диаграммы, то все
эти способы представляют только
теоретический интерес, так как /ад определяется по
разности энтальпий, что позволяет легко
проверить каждый из указанных способов.
Однако часто диаграммы для агентов
отсутствуют и известны лишь начальные параметры
агента. В этом случае для приближенного
определения /ад может быть рекомендовано
уравнение A1) с заменой в нем величины kv
на более устойчивую величину kr Вследствие
противоположного влияния величины k в
сомножителе и в показателе степени при л даже
значительные ошибки в выборе k дают
небольшую погрешность в величине работы /ад. Так
как обычно kv<kT то в этом случае работа
/ад получается преувеличенной, но менее,
чем в -Л раз.
Для определения конечной температуры
сжатия остается справедливой левая часть
уравнения (9).
Применение уравнения A0) с заменой в нем
kv на kT и подстановкой действительного
объема V2 ведет к грубым погрешностям в
определении /ад вследствие значительного измене-
k
ния величины даже при малых измене-
k — 1
ниях k.
В качестве примера укажем, что в
зависимости от п величина kv для фреона-12 может
меняться, например в пределах 1,14—1,08.
Замена /^=1,08 на kT =1,14 в формуле A1)
приводит при л:=2 к преувеличению работы /ад
на Wi при я=5 — на 2«/о( и я=10 — на 3,3<Vo.
Величина -^—у При замене k с 1,08 на 1,14
уменьшается с 13,5 до 8,14, т. е. почти на 40°/о.
На такую же величину окажется
преуменьшенной при высоких значениях я работа
сжатия, если пользоваться для ее определения
формулой A0) с подстановкой kT вместо kv.
Величины kT могут приниматься близкими
к приводимым в таблицах [3]. Так, во всей
рабочей области значения kT примерно равны:
Для аммиака 1,30
. фреона-12 1,14
, фреона-11 1,13
„ этана 1,25
„ пропана . . . . , 1,15
. фреона-113 1,075

№ l
Определение работы сжатия реальных гозов и паров
19
При расчете центробежных холодильных
компрессоров необходимо определять
политропическую работу /пол> численно равную
напору Я. Для идеального газа справедливы
уравнения
^пол —
п-\
» plvAn n -1),
п
/1-1 k~\
k — \
т\шл = '
k Цпол
A2)
A3)
A4)
1
где п — показатель политропы.
Полная затрата работы определяется по
уравнению
A5)
— по известным начальным параметрам
холодильного агента и степени повышения
давления я определяют с помощью
диаграммы изоэнтропическую работу [/ад= —^—-
и по формуле G) находят показатель
адиабаты конечных параметров kv. Полученное
значение величины kv будет весьма близко к тому,
которое должно быть в формуле A5), где оно
при политропическом сжатии рассматривается
только как расчетное;
— по выбранной величине ^Пол определяют
из формулы A4) при замене k на kv значение
т]ад, а затем рассчитывают полную / = ——
"Лад
политропическую /пол = /ад 7]пол работу
и
"Пад .
сжатия;
— по известным теперь начальным и
конечным параметрам холодильного агента
проверяют по диаграмме величину полной работы
I
h ~ h
Для реальных газов и парве точное
определение /пол по заданным значениям л и т)Пол
затруднительно даже при наличии тепловых
диаграмм. Вполне удовлетворительная
точность может быть все же получена, если в
уравнениях A2) и A3) вместо переменной для
реальных газов величины п подставлять
показатель политропы конечных параметров nv,
определяемый из уравнения
]g%
ig-
щ
A6)
Щ
Соотношение температур с достаточным
приближением определяется по формуле
тг ?2
В этом случае в уравнениях A3), A4) и
A5) вместо k нужно подставить kv. Однако,
если известны только начальные параметры
агента, задано значение зт и выбрана величина
т)пол, определение nv и kv еще невозможно.
В связи с этим рекомендуются следующие
способы для определения полной и
политропической работы.
При наличии диаграмм $, Т
или %, р:
В случае расхождения уточняют значение
расчетного коэффициента kv, пользуясь
формулой A5), в которую подставляют значение /,
полученное с помощью диаграммы.
Возможен и другой порядок расчета: после
определения 1ад и kv так, как указано выше,
определяют по уравнению A3), подставляя в
него kv вместо k> величину
п~\
-, а затем
n=nv. После этого находят работу /пол по
уравнению A2) и полную работу /=-^-.
"^пол
По известным начальным и конечным
параметрам холодильного агента проверяют с
помощью уравнения A6) величину nv и при
необходимости выполняют пересчет. Кроме
того, полная работа может быть определена и по
уравнению A5) с заменой в нем k на kv.
При расчетах по любому из этих способов
полезно проверить величину полной работы /
как сумму политропической работы /пол и
потерь /ПОт, которые определяются по формуле
^пот
4^2 — ^),
где
1 m
т,
т, + т2
In-

20 Производственные холодильники в новых типовых проектах мясокомбинатов № 1
определяют полную и политропическую
работу. Вследствие того, что при определении /ад
использована величина kT вместо требуемой
К
величины
ченными на 1-
работ
-3%.
получаются преувели-
При отсутствии диаграмм s, Т — по известным значениям /ад, т]ад и У
и л и i, p:
— по известным начальным параметрам
холодильного агента (Pi, 7i, vi) и заданной
величине я определяют с помощью уравнения
A1) работу 1аю заменяя неизвестную
величину kv на kT;
— по выбранному значению г\П0Л
рассчитывают с помощью формулы A4) величину
адиабатического коэффициента т]ад, подставляя
вместо kv величину kT. Замена в этой формуле
kv на kT приводит лишь к небольшой ошибке
в определении т/ад;
ЛИТЕРАТУРА
Френкель, Поршневые компрессоры,
1. М. И.
Машгиз, I960.
2. Б. С. В е й н б е р г, Поршневые компрессоры
холодильных машин, Госторгиздат, 1960.
3. ««Холодильная техника», Энциклопедический
справочник, т. 1, Госторгиздат., 1960.
УДК 621.565:692.03
Производственные холодильники в новых типовых
проектах мясокомбинатов
Н. И. РОДИН — директор Гипромяса
В соответствии с планом типового
проектирования Гипромясо совместно с Центральным
научно-исследовательским и проектно-экспе-
риментальным институтом промышленных
зданий и сооружений (ЦНИИ Промзданий) в
1963 г. разработал типовые проекты
мясокомбинатов мощностью 10, 30, 50 и 100 т мяса в
смену. Емкость холодильников для этих
мясокомбинатов соответственно равна 400, 1200,
2000 и 4000 т.
При разработке проектов приняты
унифицированные габаритные секции одноэтажных
промышленных зданий, утвержденные
Госстроем СССР для пищевой промышленности.
В общем производственном комплексе
мясокомбинатов холодильники занимают важное
место по технологической значимости и доле
капиталовложений.
Важнейшей функцией холодильников
является термическая обработка мяса, а также
хранение охлажденного или замороженного
мяса до момента отгрузки или местной
реализации.
В связи с этим в типовых проектах
мясокомбинатов камеры охлаждения и замораживания
мяса занимают до 40% площади
холодильника.
Стоимость холодильника составляет 32—
47°/oi стоимости главного производственного
корпуса и 21,4—23,3% стоимости всех
сооружений мясокомбината, а расход холода и
электроэнергии на термическую обработку мяса —
80—90% общего расхода по холодильнику.
Мощности камер охлаждения и
замораживания мяса соответствуют каждая 50%
суточной выработки мяса.
Емкость камер хранения охлажденного
мяса равна 2—3-суточному убою, камер хранения
мороженого мяса — 40-сменному выпуску его.
Это соотношение принято как среднее и
является результатом экономического анализа
грузооборотов холодильников мясокомбинатов
вывозных и потребляющих районов.
Объемно-планировочные решения
холодильников подчинены общим принципам,
важнейшими из которых являются следующие.
Блокирование в одном здании всех
основных производственных помещений и служб
мясокомбината. Холодильник занимает 23,5—
25% общей строительной площади главного
производственного корпуса.

№ 1
Производственные холодильники в новых типовых проектах мясокомбинатов
21
Четкое технологическое и конструктивное
деление на секции, позволяющее учитывать
различие их технологических и температурно-
влажностных режимов и осуществлять
строительство очередями. Секций всего четыре —¦
предубойного содержания скота,
мясо-жировая, холодильник и колбасная (рис. 1).
1
Ц 60
2
60
1
48
4
36 J
\
L
1
72
36 ,
2
48
ш
72
'//
4
60
Рис. 1. Схемы секционного размещения цехов в
общем блоке мясокомбинатов:
а — мощностью 30 т1смену (общая площадь
здания без платформ 14688 ж2, площадь
холодильника 3456 м2=23,5%); б — мощностью
50 т^смену (общая площадь здания без
платформ 20736 ж2, площадь холодильника 5196 ж2 =
25%);
7 — цех предубойного содержания скота, 2 —
мясо-жировой цех, 3 — холодильник A200 и
2000 г), 4 — мясоперерабатывающий (колбасный)
цех.
Взаимозаменяемость секций различной
мощности, что дает возможность блокировать
их в сочетании, максимально отвечающем
экономическим особенностям района
строительства (потребительский, сырьевой).
Например, холодильники емкостью 1200 и
2000 т (рис. 2 и 3) типовых мясокомбинатов
мощностью по выработке мяса 30 и 50 т/смену
могут быть вписаны в любой из этих
мясокомбинатов без технологических и
конструктивных изменений.
Размещение холодильника между мясо-
жировым и колбасным цехами, позволяющее
максимально сократить коммуникации. При
этом машинное отделение холодильника и
трансформаторная подстанция находятся в
контуре холодильника, а платформы для
железнодорожного и автомобильного
транспорта — с обеих его сторон.
Прямоугольное решение (в плане) всего
здания, в том числе и холодильника.
В типовых проектах мясокомбинатов
применены утвержденные Госстроем СССР
унифицированные габаритные секции шириной 72 м
и длиной для холодильника 2000 т—72 м и для
холодильника 1200 т—48 м.
Главный производственный корпус решен в
унифицированных сборных железобетонных
конструкциях с сеткой колонн 6X12 м. Высота
этажа принята равной 4,8 м (до низа
выступающих конструкций).
Здание каркасное. Стены из сборных
железобетонных панелей или кирпича. Ограждения
имеют непрерывный термоизоляционный
контур.
Несмотря на преимущества сборных
безбалочных конструкций с гладкими потолками
для холодильников, Гипромясо был лишен
возможности применить их в проектах,
поскольку они отсутствуют в номенклатуре,
утвержденной Госстроем СССР. Поэтому были
приняты балочные конструкции.
Плоская кровля холодильников облегчает
возможность применения сборных перегородок.
Предусмотрен электрообогрев грунта.
Планировочные решения холодильников
емкостью 1200 и 2000 т предусматривают
фиксированное размещение входов и выходов со
стороны примыкания их к мясо-жировому и
колбасному цехам, которые связаны центральным
коридором.
Для обеспечения большей маневренности
при отгрузке по железной дороге, а также
подготовки ассортимента мяса и мясопродуктов
для местной реализации запроектированы
экспедиционные и накопительные камеры.
Компрессорная, аппаратная, бытовые
помещения, а также электрощитовая (занимают
14— 16°/о площади всего холодильника)
вписаны в общий контур холодильника. Это
обеспечивает сокращение длины аммиачных
трубопроводов и электросетей. Компрессорная
хорошо освещена, в ней нет колонн, что
улучшает использование площади для
размещения оборудования.
Темпер атурно-влажностный режим
холодильных камер приведен в табл. 1.
Планировка предусматривает четыре
камеры охлаждения, которые являются
универсальными и могут быть использованы для
хранения охлажденного мяса, что исключает
затраты на излишние грузовые операции.
Емкость этих камер (при однофазном
замораживании 50°/о суточной выработки мяса)

22
Производственные холодильники в новых типовых проектах мясокомбинатов
№ i
позволяет остальные 50% мяса хранить в
охлажденном виде в течение 3 суток.
Применение конвейеров для
транспортировки мяса в камеры охлаждения и
замораживания улучшает использование площадей
холодильника на 10—12°/о за счет исключения
коридоров и упрощает грузовые операции.
На холодильниках имеются камеры
однофазного замораживания мяса
производительностью по 30 т/сутки: одна — для
мясокомбината мощностью 30 т/смену и две — для
мясокомбината мощностью 50 т/смену.
Применение однофазного замораживания
сокращает площадь камер термической
обработки на 25% и усушку мяса на 40% (с 2,3 до
1,3%).
На холодильниках применены раздвижные
изолированные двери, которые в местах боль-
Рис. 2. Холодильник емкостью 1200 т при
мясокомбинате мощностью 30 т/смену:
I — камеры охлаждения и хранения
охлажденного мяса, II — камера замораживания мяса, III—
помещение для обогрева, IV, VI — тамбуры, V—
весовая, VII — контора, VIII — камера приема
некондиционных грузов, IX, XIX—экспедиции, X—
камера подмораживания некондиционных грузов,
XI — холодильная камера колбасного цеха, XII—
тамбур разгрузки с наклонным участком пути,
XIII — камера хранения соленых кишок, XIV —
коридор с элеватором для подъема полутуш на
подвесной путь, XV — камера экспедиции, XVI —
камера охлаждения субпродуктов, XVII —
камера хранения охлажденной птицы, XVIII — камеры
хранения мороженого мяса, XX — бытовые
помещения, XXI — весовая, XXII — компрессорная,
XXIII — электрощитовая, XXIV —
трансформаторная подстанция, XXV — железнодорожная
платформа, XXVI — автомобильная платформа,
XXVII — аппаратная (подвал).
Оборудование компрессорной: / —
промежуточные сосуды 40ПС, 2 — аммиачная регулирующая
станция, 3 — линейный ресивер 2,5 РВ, 4 —
двухступенчатые компрессоры ДАУ-50/1, 5 — кожухо-
трубные конденсаторы 180 КТГ, 6 —
одноступенчатые компрессоры АВ-100/2, 7—одноступенчатые
компрессоры АВ-100/1, 8 — воздушный
компрессор;
оборудование аппаратной: 9 — циркуляционные
ресиверы 1,5РД, ТО — аммиачные насосы ЗЦ-4а,
II — рассольные насосы 4К-18, 12 —
переохладители 16ПП, 13 — бак дополнительной емкости,
14 — панельный испаритель 60ИП, 15 — водяные
насосы 6К-12, 16 — рассольный бак, 17 —
водяные насосы 4К-18.
ших теплопритоков снабжены воздушными
завесами.
Запроектирована почти полная (95%)
конвейеризация грузовых потоков на подвесных
путях камер охлаждения и хранения
охлажденного мяса, а также камер замораживания.
Предусмотрены конвейеры:
— загрузочные — подающие мясо из мясо-
жирового цеха к камерам термической
обработки. Эти конвейеры загружают каждый
подвесной путь с помощью турникета
(вращающегося колеса);
— разгрузочные — выдающие мясо из
камер в центральный коридор или разгрузочный
тамбур. Прием грузов на разгрузочный
конвейер осуществляется также с помощью
турникета. Расположение звездочек у этих
конвейеров горизонтальное; расстояние между
пальцами 900 мм;
— накопительные — устанавливаемые на
каждом подвесном пути камер охлаждения и

№ 1 Производственные холодильники в новых типовых проектах мясокомбинатов 23
рр^щ!к
Рис. 3. Холодильник емкостью 2000 т при
мясокомбинате мощностью 50 т/смену:
I — камеры охлаждения и хранения
охлажденного мяса, II — камеры однофазного
замораживания, III — весовая, IV — тамбур, V — камера
приема некондиционных грузов, VI — помещение
для обогрева, VII, XV, XIX—экспедиции, VIII—
камера подмораживания некондиционных грузов,
IX — холодильная камера колбасного цеха. X—
гамбур разгрузки с наклонным участком пути,
XI — коридор с элеватором для подъема полу-
туш на подвесной путь, XII — камера
охлаждения субпродуктов, XIII — камера хранения
охлажденной птицы, XIV камеры хранения
мороженого мяса и птицы, XVI — трансформаторная
подстанция, XVII — компрессорная,
XVIII—бытовые помещения, XX — контора, XXI —
железнодорожная платформа, XXII — автомобильная
платформа, XXIII — аппаратная (подвал).
Оборудование компрессорной: 1 —
промежуточные сосуды, 2 — линейный ресивер 2,5 РВ, 3 —
двухступенчатые компрессоры ДАУ-50/1, 4
—воздушный компрессор, 5 — одноступенчатые
компрессоры АВ-100/3, 6 — одноступенчатые
компрессоры АВ-100/4, 7 — кожухотрубные
конденсаторы 250-КТГ;
оборудование аппаратной: 8 — циркуляционные
ресиверы 1,5 РД, 9 — аммиачные насосы АЦ-4,
10 — кожухотрубный испаритель 40ИКТ, 11 —
рассольные насосы 4К-18, 12 — переохладитель
16ПП, 13 — панельный испаритель 120ИП, 14 —
водяные насосы 6К-12 и 8К-18.
Таблица 1
замораживания. Расположение звездочек
вертикальное, цепь имеет специальный палец.
Расстояние между пальцами 300 мм.
Движение конвейера импульсное, расстояние
перемещения на один импульс равно 300 мм.
Конвейеры имеют шаг цепи 150 мм, а
скорость ее перемещения 8,1 м/мин.
Подвесные пути оборудованы
электромагнитными стрелками.
Работа конвейеров сблокирована,
управление ими осуществляется с одного командного
пункта. Операции по загрузке и разгрузке
путей в камерах отмечаются на пульте
управления и контролируются оператором.
Для спуска грузов с подвесных путей и
подъема предусматриваются опускные стрелы
и элеваторы.
Напольный транспорт представлен электро-
Помещения
Камеры:
охлаждения и хранения
охлажденного мяса
охлаждения
субпродуктов ........
хранения охлажденной
хранения мороженого
мяса
однофазного
замораживания .......

Температура

воздуха, °С
-2
—2
-2
1 ~2
-18
-30
—2


сительная

влажность,
°/о
90-95
95
90
90
Время
термической обработки с
учетом погрузоч-
но-раггру очных
работ, сутки
1
3
1
1

24 Производственные холодильники в новых типовых проектах мясокомбинатов № 1
Та блица 2
Мясокомбинат

производительностью, т/смену
50
1 зо
се <->
^3
о з*
о!
5*
2 •
w ^
О.Н
316
216
—40
ее
о
о
ь»
о»
се си
х а
2 °
2 ж
ДАУ-50
ДАУ-50
0
рессоров
ч с
К о
а* «
7
5
се ^
о а»
5*
« Н
о,н
230
192
Температура кипения аммиака, СС
—28
се
а
рессор
X с
2 о
S X
ДАУ-50
ДАУ-50
са
о
0
рессор
ч с
2s
Я о
Э* Itf
3
3
со <Л
о а»
Sg
сии
[ 360
i 280
—12
ее
а
рессор
х а
<а 0
S X
АВ-100
АВ-100
са
о
0
рессор
ч гз
К о
V X
4
3
О У
5*
Й •
S3
а.н
232
150
—3
се
о
о
о
а»
се о.
* S
CuS
ее О
2 *
АВ-100
АВ-100
со I
о |
о
рессор
ч с 1
Я О Е
ar х 1
2
1
I
карами типа ЭКП-750, выполняющими роль
тягачей тележек.
Для подъема тележек с мороженым мясом
на специальные передвижные
подъемно-опускные столы для штабелирования служат
электропогрузчики типа 4004А, которые
используются и для штабелирования затаренных
грузов.
В целом по холодильнику ручные грузовые
операции сокращены на 50%.
Каждый холодильник обслуживается
аммиачной установкой, работающей при
следующих температурах кипения: —40° — для
камер замораживания и скороморозильных
аппаратов, —28° — для камер хранения
мороженого мяса, —12° — для камер охлаждения
и хранения охлажденного мяса и других
продуктов, —3° — для охлаждения воды,
используемой при кондиционировании воздуха в
производственных помещениях.
Расход холода, типы и количество
аммиачных компрессоров приведены в табл. 2.
Разнообразие температурных режимов
охлаждаемых помещений в диапазоне 12-;—30°
с удельными нагрузками от 10 до 800 ккал/м2
час вызывает необходимость применения
малоемких, безопасных в работе аммиачных
систем.
В затопленных аммиачных системах
наиболее опасную тепловую нагрузку компрессоры
испытывают при работе на камеры
однофазного замораживания. При загрузке в них
парного мяса с температурой 38° происходит
бурное вскипание жидкого аммиака в батареях и
выброс его из них, что может привести к
авариям компрессоров. Аналогичными по
характеру тепловых нагрузок являются камеры
охлаждения парного мяса и камеры охлаждения
вареной продукции колбасного цеха.
Указанные нагрузки составляют 50—58'% общего
расхода холода.
В связи с этим применена насосно-циркуля-
ционная система типа «Каскад» с верхней
подачей жидкости и установкой малоемких
приборов охлаждения.
Указанная система оправдала себя на
практике на ряде холодильников мясокомбинатов.
В качестве приборов охлаждения применены:
подвесные воздухоохладители для камер
охлаждения и замораживания, батареи — для
камер хранения мороженого мяса.
Новые проекты предусматривают
автоматическое регулирование (пуск и остановку)
работы аммиачных компрессоров и защиты их
от опасных режимов, поддержание
требуемого уровня жидкого аммиака в аппаратах и
температур в охлаждаемых камерах.
Коллектив Гипромяса будет благодарен за
все замечания, направленные в адрес
института по приведенным в настоящей статье
проектам холодильников.

УДК 621.565:637.52.004
Из опыта пуска и эксплуатации холодильников мясокомбинатов
Инж. И. М. СЕРЕБРЯНЫЙ — Холодпромтехмонтаж Министерства специального
строительства УССР
В 1962 г. при тресте Промтехмонтаж-2
создано пуско-наладочное управление
Холодпромтехмонтаж, которое занимается
вопросами пуска и наладки холодильного
оборудования и автоматики.
Специалисты управления провели пуско-на-
ладочные работы на холодильниках при
мясокомбинатах в гг. Чернигове, Черкассах,
Черновцах, Вознесенске и др. Емкость каждого
холодильника 4000 г, производительность
морозильных камер 100 т/сутки.
Холодильники построены по типовому
проекту Гипромяса. Привязка выполнена Укргип-
ромясомолпромом.
Запроектированная для холодильников
аммиачная насосно-циркуляционная система
«Каскад» (разработана инж. Е. С.
Щербаковым) рассчитана на работу при трех
температурах кипения: —45° (морозильные
камеры), —28° (камеры хранения) и —10° (осты-
вочные и другие камеры).
Холодильники представляют собой
четырехэтажные здания с пристройкой для
компрессорной, аппаратной и других служб. На
первом этаже размещены экспедиция, камеры
хранения и охлаждения грузов, на втором и
третьем — камеры хранения мороженых
грузов, на четвертом — семь морозильных камер,
семь остывочных и камера хранения
охлажденных грузов.
Поскольку некоторые холодильники
эксплуатируются более двух лет, представляется
возможным отметить ряд существенных
недостатков проекта. Прежде всего следует
указать на неудовлетворительное решение схемы
оттаивания батарей и воздухоохладителей
морозильных камер (см. рисунок).
По схеме жидкий аммиак сливается перед
оттаиванием в циркуляционный ресивер. Опыт
эксплуатации показал, что оттаивание одной—
двух морозильных камер при действующих
остальных нарушает установившийся режим,
в результате чего в работающих камерах
нередко наблюдается повышение температуры,
В связи с этим эксплуатационники
вынуждены длительное время не оттаивать оребренные
батареи и воздухоохладители, что резко
снижает эффективность их работы.
При оттаивании пристенных батарей
горячие пары аммиака, поступающие во
всасывающий коллектор, обогревают в первую
очередь нижние ряды труб, где происходит
процесс конденсации. В результате оттаивание
верхних рядов труб значительно запаздывает.
Практика показала, что запроектированные
порожки для перелива жидкого аммиака по
трубам в пристенных батареях очень
усложняют их изготовление.
Почти на всех указанных холодильниках
аммиачные насосы запроектированы на завы-
г~1—г—г—г—i:
г
Л
л
А
J
Л
J
Лл Jy\ Ay\
X
X
X.
А
Till
X
2
V
Принципиальная аммиачная схема морозильных
камер:
1 — приборы охлаждения морозильных камер,,
2 — диафрагмы, 3 — отделитель жидкости, 4—на-
породержатель, 5 — всасывающая линия к
компрессору, 6 — трубопровод горячего аммиака,
7 — аммиачный насос, 8 — циркуляционный
ресивер, 9 — трубопровод от регулирующей станции.

26
Из опыта пуска и эксплуатации холодильников мясокомбинатов
№ 1
шенных отметках по отношению к
циркуляционным ресиверам. Поэтому они работали
неустойчиво и подавали в систему
недостаточное количество жидкого аммиака. На
нагнетательной их стороне не были предусмотрены
байпасы для сброса жидкости в ресиверы.
В процессе эксплуатации насосно-циркуля-
ционной системы происходило скопление
масла в ресиверах, где оно превращалось в густую
массу. Поэтому удаление масла из этих
аппаратов весьма затруднительно. Так, на
Черниговском мясокомбинате после отепления
ресивера, работающего при температуре
кипения —45°, пришлось вскрыть люк и удалить
до 400 кг густого масла.
Для улучшения работы систем охлаждения
ранее пущенных и строящихся холодильников
в шахтах трубопроводов смонтирована
отдельная дренажная линия, к которой
присоединены сливные трубы от батарей и
воздухоохладителей каждой камеры. Дренажную линию
подключили к дополнительно установленному
дренажному ресиверу, в который сливают
аммиак при оттаивании батарей. Благодаря
этому при освобождении системы от масла
не требуется выключать из работы
циркуляционные ресиверы.
Воздухоохладители каскадного типа
поверхностью 335 ж2, смонтированные в осты-
вочных и морозильных камерах, в начальный
период после пуска холодильника работали
вполне удовлетворительно, а затем
эффективность их резко снизилась, в связи с чем
эксплуатационники были вынуждены использовать
только камерные батареи.
Плохая работа воздухоохладителей
объясняется недостатками в их конструкции. На
воздухоохладителях предусмотрены осевые
вентиляторы с удлиненными валами. В
процессе работы выходят из строя крыльчатка,
подшипники и отмечаются случаи
скручивания валов. При непосредственной посадке
вентилятора на вал электродвигателя
открытого типа обмотка быстро отсыревает.
Проектом неудачно решен отвод воды из
поддонов воздухоохладителей. На третьем
этаже холодильника, где под перекрытием
проходят сливные трубы от поддонов
воздухоохладителей, размещены камеры хранения с
температурой —18°. Сливные трубы
обогреваются находящимися с ними в общей
изоляции двумя паровыми трубами диаметром
32 мм. Вода в сливном трубопроводе и
конденсат в паровых трубах замерзают, в
результате чего вода, орошающая секции,
переполняет поддон и разливается по полу.
Наблюдаются также случаи замерзания
трубопровода, по которому подается вода для
орошения секций воздухоохладителя при
оттаивании.
Работу воздухоохладителей можно
улучшить, изменив их конструкцию и пересмотрев
схему размещения водяных трубопроводов и
их обогрев. Обогрев сливных труб следует
выполнить по принципу «труба в трубе», где по
изолированной наружной трубе подается пар,
а по внутренней — сливается талая вода. Еще
лучшим решением, по нашему мнению,
является обогрев наружной трубы горячими парами
аммиака. Воду для орошения
воздухоохладителей следует подавать по стояку,
смонтированному не в холодных помещениях, а в
теплой лестничной клетке, и затем направлять
ее по трубам в каждый воздухоохладитель.
Упростить конструкцию воздухоохладителей
и удешевить дорогостоящую работу,
связанную с их 'оттаиванием, можно с помощью
орошения батарей антифризом.
Отмеченные недостатки 'проекта явились
причиной трудоемких переделок выполненных
на холодильнике монтажных работ.
В связи с этим проектные организации
должны внести необходимые изменения в
систему «Каскад», которой оборудуются
строящиеся холодильники мясокомбинатов. В
частности, целесообразно сократить количество
диафрагм, питающих батареи жидким
аммиаком.
Следует привлекать работников
промышленности к экспертированию проектов, а
также улучшить подготовку кадров
квалифицированных работников для эксплуатации
автоматизированных насосно-циркуляционных
систем охлаждения.
В связи со значительным ростом
холодильного хозяйства целесообразно создать в
республиках холодильные службы, которые
осуществляли бы техническое руководство
эксплуатацией холодильного оборудования и
способствовали техническому прогрессу в этой
области.

УДК 621.565.4
Насосно- циркуляционная система охлаждения
с верхней подачей аммиака в батареи
Мнж. И. М. ГИНДЛИН — Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
В связи с расширением строительства в
нашей стране распределительных и
производственных холодильников большое значение
приобретает вопрос о выборе рациональных
систем охлаждения, не требующих больших
затрат средств и материалов и экономичных в
эксплуатации.
Практика работы построенных в СССР за
последнее десятилетие холодильников,
оборудованных усовершенствованными насосно-
циркуляционными аммиачными системами,
подтверждает возможность полного перехода
на непосредственное охлаждение и отказа от
более дорогого и менее экономичного
рассольного охлаждения.
Имеющиеся в настоящее время данные
исследований и опыт эксплуатации различных
систем позволяют сделать некоторые выводы
и наметить пути дальнейшего
совершенствования оборудования отечественных
холодильников.
, При современном состоянии производства
средств автоматизации насоено-циркуляцион-
ные аммиачные системы имеют значительные
преимущества перед безнасосными и их
целесообразно применять на холодильниках
емкостью 500 г и более.
Основными достоинствами насосных систем
являются:
— обеспечение устойчивого температурного
режима в холодильных камерах благодаря
полному использованию охлаждающей
поверхности батарей;
— сухой ход компрессоров, работающих
при более выгодных режимах, что полностью
окупает расход электроэнергии на привод
аммиачных насосов.
При строительстве холодильников следует
применять такие насосные системы, которые
позволяют до минимума сократить расход
соединительных трубопроводов, арматуры и
приборов автоматики.
В этих системах должно обеспечиваться
равномерное распределение жидкого аммиака
по трубам батарей при минимальной степени
их заполнения. Последнее обстоятельство
устраняет возможность подъема давления в
трубах батарей и выброса жидкости при
повышении тепловой нагрузки.
Отсутствие влияния столба жидкости на
температуру кипения, быстрое оттаивание
снеговой шубы и малая тепловая инерционность
батарей, обусловливающие эффективное
автоматическое регулирование температуры в
камере, также должны быть неотъемлемыми
свойствами этих систем.
В трубах батарей не должны скапливаться
масло и другие загрязнения, ухудшающие
теплопередачу. Необходимо, чтобы монтаж и
эксплуатация были просты. Эти условия
нашли отражение в разработанных ВНИХИ
«Рекомендациях по проектированию
холодильных установок» (изд. 1962 г.).
Наиболее полно указанным условиям
отвечает насосная система с верхней подачей
аммиака в охлаждающие приборы, в которой
отсасывание паров и возврат избыточного
количества циркулирующей жидкости
осуществляются в общем трубопроводе.
Содержание жидкого аммиака в трубах
батарей не превышает 25%, т. е. почти в 3
раза меньше, чем в системе с нижней подачей
аммиака. Это позволяет во столько же раз
снизить общую емкость циркуляционных и
линейных ресиверов, поскольку при
минимальных тепловых нагрузках количество аммиака в
батареях с верхней подачей не возрастает.
Как показали лабораторные исследования,
при таком заполнении труб теплопередача
охлаждающей поверхности снижается всего на
10°/о по сравнению с теплопередачей
затопленных батарей.
В условиях эксплуатации при большей
загрязненности батарей маслом, а также
влиянии столба жидкости на температуру кипения
коэффициенты теплопередачи батарей с
нижней подачей аммиака оказываются такими же.
как и для систем € верхней подачей. Между
тем очевидно, что при малом количестве
аммиака в испарительной системе значительно
повышается безопасность работы
холодильника, облегчается его эксплуатация, а также уп-

28 Насосно-циркуляционная система охлаждения с верхней подачей аммиака в батареи jyjb \
рощается проведение ремонтных работ
благодаря быстрому освобождению участков
системы от аммиака.
В этой схеме жидкий аммиак
распределяется по трубам батарей через горизонтально
установленные дозирующие коллекторы,
имеющие калиброванные отверстия или патрубки
с угловыми вырезами, (расположенными на
одном уровне.
Принцип верхней подачи аммиака в.
охлаждающие батареи широко используется при
строительстве холодильников в США, Англии,
ФРГ и привлекает все большее внимание
специалистов Чехословакии, Польши и других
стран.
В 1955 г. в СССР были начаты работы по
проектированию типовых распределительных
холодильников (одноэтажных емкостью 3200 г
и пятиэтажных емкостью 5800 г), в которых,
по предложению автора данной статьи, были
предусмотрены насосно-циркуляционные
системы с верхней подачей аммиака в батареи и
свободным сливом из них циркулирующей
жидкости по всасывающему трубопроводу в
циркуляционный ресивер. В тот период еще
не были проведены исследовательские работы,
результаты которых можно было бы
использовать в качестве исходных данных для
проектирования таких систем, однако технические ре-
Горячие пары
( ^нИо^првссору
W/////A
7//>Zv>/,
^^^.^^^уЩ^^З^^*^
От линейного
»• кип/ Jiuncunuci
vJ;;//Ay/ pecudzva
T7777?77777777777777777777Z7?77777777ZP77Z
Насосно-циркуляционная схема с верхней подачей
аммиака:
/ — циркуляционный ресивер, 2 — дренажный
ресивер, 3 — регулятор (сигнализатор) уровня.
шения, заложенные в указанных проектах, в
основном себя оправдали.
В 1959 г. был пущен в эксплуатацию первый
одноэтажный холодильник емкостью 3200 т в
г. Белгороде. Примененная система оказалась
вполне работоспособной и при наружной
температуре 32—33° во всех камерах в течение
недели были достигнуты проектные
температуры воздуха —18°. В морозильных камерах
температуру —30° получали за сутки. Следует
отметить, что смонтированная согласно проекту
новая система на этом холодильнике не
потребовала каких-либо изменений в схеме
трубопроводов и в конструкции батарей.
Удачной оказалась также насосная система
с верхней подачей аммиака на многоэтажном
холодильнике емкостью 5800 т в Вильнюсе,,
строительство которого закончилось в 1961 г.
Принципиальная схема системы показана на
рисунке.
С тех пор в нашей стране было построено 12
распределительных холодильников общей
емкостью более 100 тыс. г,-на которых
применена эта система. Наиболее крупные из
них — пятиэтажные холодильники емкостью
по 10 и 16 тыс. г.
При мясокомбинатах строились
холодильники, для которых проектным институтом Гипро*
мясо запроектирована насосная система
«Каскад», предложенная инженером Е. С.
Щербаковым. В ней использован принцип верхней
подачи аммиака в батареи с распределением
его с помощью диафрагм и напородержателей.
По нашему мнению, система «Каскад»
гораздо сложнее описываемой вследствие более
трудоемкой конструкции батарей, имеющих
многочисленные промежуточные отводы для
пара, большей протяженности аммиачных
коммуникаций в камерах и шахтах
трубопроводов, повышенного расхода запорной
арматуры, монтируемой на неудобной для
обслуживания высоте (под потолком коридоров), и пр.
Все это усложняет монтаж и эксплуатацию
системы.
Жидкий аммиак в батареях, особенно в
пристенных, распределяется неравномерно из-за
недостаточности напора перед диафрагмами,
что безусловно отражается на температурном
режиме камер.
Исследования системы «Каскад» в течение
ряда лет проводились Одесским
технологическим институтом пищевой и холодильной
промышленности (ОТИПХП) в
переоборудованных морозильных камерах некоторых
холодильников мясокомбинатов или в
лабораторных условиях. Конструкции испытывав-

№ 1 Насосно-циркуляционная система охлаждения с верхней подачей аммиака в батареи 29
эдихся батарей значительно отличались от
применяемых на распределительных
холодильниках. В связи с этим полученные величины
коэффициентов теплопередачи батарей и
расходов аммиака по шлангам не могли быть
использованы Гипрохолодом в его проектах.
Лишь в 1963 г. ОТИПХП закончил
исследование холодильника одного из мясокомбинатов,
выявившее ряд недостатков системы «Каскад»,
котор'ые подлежат устранению.
В разработанных Гипрохолодом в 1961 —
1962 гг. типовых проектах многоэтажных
холодильников емкостью 10 и 16 тыс. г насосные
системы с верхней подачей были улучшены:
сокращено количество параллельных шлангов
батарей, питание пристенных и потолочных
батарей выполнено раздельно, увеличены
сечения некоторых напорных жидкостных
трубопроводов и пр.
По рекомендации ОТИПХП нижний ряд
труб потолочных батарей принят
горизонтальным, ограничена длина шлангов батарей и
увеличена подача в них жидкости. Это
обеспечивает большее заполнение батарей и улучшает
их теплопередачу.
В 1964 г. ВНИХИ проведет исследования
насосной системы с верхней подачей
аммиака, разработанной Гипрохолодом, которые
позволят выявить возможности ее
дальнейшего совершенствования.
При эксплуатации аммиачных насосно-цир-
•куляционных систем происходит
замасливание циркуляционных ресиверов. Установка
дренажного ресивера не устраняет этого
явления. Поэтому необходимо разработать
рациональную конструкцию маслоотделителя и
обеспечить нормальный расход масла
компрессорами. Желательно, чтобы наша
промышленность выпускала аммиачные насосы,
не имеющие смазываемых сальников.
Усовершенствовать систему с верхней
подачей аммиака можно с помощью расходомер-
ных аммиачных регулирующих вентилей. Пока
же их могут заменить обычные ручные
регулирующие вентили различных проходных
сечений. На основе испытаний для них должны
быть составлены характеристики,
показывающие производительность при различных
углах поворота маховиков и давлениях в
трубопроводе. Давления определяются с помощью
манометров, которые установлены на
жидкостных распределительных устройствах.
При проектировании подбирают
охлаждающую поверхность батарей на основе
рассчитанной тепловой нагрузки холодильных камер
и принятых коэффициентов теплопередачи.
Далее, пользуясь данными исследований
ОТИПХП определяют степень заполнения
батарей и соответствующее ей количество
циркулирующего жидкого аммиака. Длина
отдельного шланга батареи принимается из
условия, что скорость пара, при которой не
происходит уноса жидкости, не более 2 м/сек.
При проектировании увязывают
производительность выбранного аммиачного насоса с
общим количеством шлангов всех батарей, в
которые подается холодильный агент.
Во избежание кавитации насоса следует
обеспечить кратчайшую длину всасывающего
трубопровода, достаточный его диаметр
и необходимую высоту подпора столба
жидкости над осью насоса A,2—1,5 ж).
В зависимости от давления, развиваемого
насосом (за вычетом потерь напора на трение
в трубах и местные сопротивления системы),
выбирают сечения камерных регулирующих
вентилей.
Зная количество параллельных шлангов,
присоединенных к коллектору камерной
батареи, а также количество жидкого аммиака,
которое следует подать в один шланг при 25%-
ном заполнении труб, нетрудно определить
степень открытия вентиля (угол поворота
маховичка) по его характеристике, в зависимости
от давления перед ним в жидкостном
трубопроводе.
Практика и проведенные исследования
показывают, что экономичный расход оребрен-
ных труб на охлаждающие батареи
холодильников достигается при 25%-ном заполнении
труб диаметром 50 мм. При этом необходимо
подавать в один шланг около 300—350 л/час
жидкого холодильного агента.
Максимальная длина шлангов батарей из
указанных труб не должна быть более
100 пог. м. Для воздухоохладителей она
уменьшается пропорционально увеличению
коэффициента теплопередачи.
Таким образом, если для холодильника
емкостью 10 тыс. т выбран аммиачный насос
производительностью 30 мъ\час с напором 40 м}
батареи всех камер хранения мороженых
грузов, обслуживаемые этим насосом, должны
состоять не более чем из 100 параллельных
шлангов.
Для более крупных холодильников можно
использовать два насоса, работающих при
одном режиме в период максимальной тепловой
нагрузки.
Достоинством насосной системы с верхней
подачей аммиака является возможность
поддержания в процессе эксплуатации
одинакового давления в батареях испарительной си-

30 У совершенствование технологии и техники холодильной обработки мяса на мясокомбинатах Kq I
стемы благодаря свободному выходу из них
образующихся паров. Поэтому при изменении
тепловых нагрузок в камерах или
подключении дополнительного компрессора не
нарушается отрегулированное распределение
жидкости в системе и не происходит опасных
выбросов ее в отделители жидкости.
В насосных системах с нижней подачей
аммиака в затопленные батареи выход паров из
труб сопровождается выталкиванием
жидкости, повышением вследствие этого давления
внутри труб и нарушением поступления
аммиака. В связи с этим регулирование
распределения жидкости в таких системах значительно
усложняется.
Испытания рекомендуемой насосной
системы пока не проведены, но опыт эксплуатации
холодильников в Вильнюсе, Туле,
Белгороде, Жуковском и других городах показал, что
компрессоры работают устойчиво и позволяют
быстро достигнуть заданной температуры.
Кроме того, система проста в освоении.
В г. Жуковском такая система применена на
холодильнике емкостью 7500 т (вторая
очередь строительства). Здесь температуры в
камерах хранения поддерживаются на 1—2°
ниже, чем в камерах холодильника первой
очереди, оборудованных батареями такой же
поверхности, но с нижней подачей аммиака.
Насосные системы с верхней подачей
аммиака нормально работают на многоэтажных
холодильниках, пущенных в эксплуатацию в-
1963 г. в Саратове и Краснодаре (емкость
10 тыс. г) и в Очаково A6 тыс. т).
На этих холодильниках достигнуто
равномерное распределение жидкого аммиака по
охлаждающим приборам и при устойчивой
работе аммиачных насосов и компрессоров
получены проектные температуры в камерах.
Дальнейшее совершенствование насосной
системы с верхней подачей аммиака
работниками производства, научно-исследовательских
и проектных организаций позволит шире
внедрить в промышленность эту прогрессивную
автоматизированную систему охлаждения.
Большой интерес представляют испытания
батарей со шлангами длиной более 100 м, в
которых движущаяся с большой скоростью
парожидкостная эмульсия смачивает всю
внутреннюю поверхность труб.
В этом случае при меньшей подаче
холодильного агента в батареи можно ожидать
более высоких значений коэффициентов тепло
передачи.
Перспективно также применение на холо
дильниках автоматизированных насосных
систем непосредственного охлаждения,
работающих на безопасном холодильном агенте —
фреоне-22.
Верхняя подача жидкого фреона в
охлаждающие приборы будет способствовать
беспрепятственному возврату масла в
холодильные машины.
УДК бЗГ.Зг.ОЗТ
Усовершенствование технологии и техники холодильной
обработки мяса на мясокомбинатах
Канд» техн. наук Л. П. ШЕФФЬР— Всесоюзный научно-исследовательский институт мясной промышленности
Всесоюзным научно-исследовательским
институтом мясной промышленности
(ВНИИМП) разработаны новые способы и
технические средства, снижающие
себестоимость мяса и мясных продуктов, повышающие
их товарное качество и интенсифицирующие
процессы охлаждения, замораживания и деф-
ростации.
В настоящей статье приводятся результаты
наиболее важных научно-исследовательских и
опытно-конструкторских работ, выполненных
институтом за последние 7 лет по указанным
вопросам.
Интенсификация теплообмена при
холодильной обработке мяса
Для интенсификации теплообмена между
мясом и воздухом в камерах охлаждения, за*
мораживания и дефростации разработан и
экспериментально проверен на стенде
института и в производственных условиях новый
способ распределения воздуха, названный воз*
душным душированием.
По этому способу все полутуши мяса,
размещенные на подвесных путях, равномерно

№ 1
Усовершенствование технологии и техники холодильной обработки мяса на мясокомбинатах
31
обдуваются воздушными струями,
выбрасываемыми (сверху вниз) из сопел-эжекторов,
расположенных в шахматном порядке по обе
стороны каждого подвесного пути. При
начальной скорости воздуха 10—15 м/сек его
подвижность у бедер полутуш составляет 2—3,
у лопаток 1—1,5 м/сек.
При таком распределении воздуха процесс
холодильной обработки полутуш
крупного рогатого скота ускоряется более чем
в 1,5 раза и составляет: при охлаждении
парного мяса с 40 до 4—6° в воздухе с
температурой + 1° — около 12 часов вместо 20—
24 часов; при замораживании охлажденного
мяса с 4—6 до —8° в воздухе со средней
температурой —20° — не более 24 часов вместо
36 часов. При дефростации мяса от —8 до 1°
процесс длится около 12 часов, а не сутки, как
в дефростерах с температурой воздуха 20°.
Ускорение процессов охлаждения,
замораживания и дефростации снижает
естественные потери и улучшает товарное качество
мяса, а также позволяет конвейеризировать
эти процессы.
Промышленные холодильные камеры и
дефростеры с новой системой распределения
воздуха в данное время осуществляются по
проектам ВНИИМП на мясокомбинатах
Донецка, Курска, Новой Каховки и других городов.
Быстрое замораживание парного мяса без
предварительного охлаждения
Для отработки технологии замораживания
мяса без предварительного охлаждения и
создания необходимых для этого технических
средств ВНИИМП совместно с Московским
технологическим институтом мясной и
молочной промышленности и рядом мясокомбинатов
провел широкие исследования по
замораживанию говяжьего мяса без предварительного
охлаждения (однофазный способ). По этой
технологии, мясо, поступающее из убойного
цеха с температурой 37—41° в толще бедра,
быстро направляют в морозилки интенсивного
действия со средней температурой воздуха не
выше —23°.
Исследования показали, что вкусовые
качества вареного и жареного мяса,
замороженного этим способом, идентичны мясу,
замороженному обычным двухфазным способом
(после предварительного охлаждения в течение
суток), а качество бульона даже выше.
Наряду с этим при однофазном способе процесс
холодильной обработки мяса ускоряется при-
18 24 30 36 42 48 54 60 66 П Ч
Продолжительность за мора кидания г,чась>
Рис. 1. Изменение температуры мяса и воздуха в
процессе замораживания:
1 — в толще бедра полутуши при однофазном способе,
2 — в морозилке при однофазном способе, 3, 4 — в
толще бедра полутуши при двухфазном способе, 5, 6 — в
камере при двухфазном способе.
мерно в 2 раза (рис. 1), на 50|%> сокращается
потребность в производственных площадях, в
1,5—2 раза снижаются естественные потери,
а производительность труда возрастает на
100W.
Холодильные машины и аммиачные батареи
морозильных камер при однофазном способе
замораживания так же, как и при
двухфазном, работают нормально.
Эффективность однофазного способа будет
еще значительнее, если парное мясо
замораживать в специальных интенсифицированных
морозилках большой емкости, загружаемых
непрерывным потоком с помощью конвейеров.
Однофазный способ замораживания мяса
широко внедряется на предприятиях мясной
промышленности.
Новая технология и техника замораживания
мяса в блоках
С целью максимального сохранения
питательных и вкусовых свойств мяса и
уменьшения потерь при длительном хранении его на
холодильниках ВНИИМП разработал и при
участии ЦКБПродмаша, ряда заводов и
мясокомбинатов внедряет в производство новую

32 Усовершенствование технологии и техники холодильной обработки мяса на мясокомбинатах JNfo I
технологию и технику замораживания мяса в
блоках.
По этой технологии мясо в блоках
формуют и замораживают без использования
тазиков. Блоки составляются из кусков жилован-
ного мяса стандартной разделки или мякотных
субпродуктов всех категорий.
Замораживание осуществляется во влагонепроницаемых
лакетах. При этом почти нет потерь веса.
Замороженные блоки выгружаются без
отепления. Блоки имеют правильную форму и
хороший товарный вид. Этот технологический
процесс осуществляется в блоко-фасовочно-мо-
розильных агрегатах 1.
Агрегаты-линии по замораживанию мяса в
блоках устанавливаются непосредственно в
сырьевых цехах мясокомбинатов и
комплектуются из пяти или более скороморозильных
аппаратов и погрузочно-разгрузочного
устройства, чем достигается поточность
производственного процесса. Агрегаты разработаны двух
типоразмеров: марки ФМБ и ФБМ (рис. 2).
Суточная производительность линий с
пятью агрегатами ФМБ Ют, ас ФБМ — 25 т.
В 1962—1963 гг. было изготовлено 110 линий
с агрегатами ФМБ.
Три линии уже длительное время
эксплуатируются на мясокомбинатах в Горьком с
1960 г., в Ленинграде с 1961 г. и в Донецке с
1962 г. На 12 мясокомбинатах в гг. Ровно,
Черкассах, Кременчуге, Джезказгане, Куста-
нае, Шепетовке, Луганске, Бендерах,
Краснодаре, Феодосии, Свердловске и Сафонове
такие линии смонтированы в 1963 г. Остальные
линии будут пущены в эксплуатацию в 1964 г,
В табл. 1 приведена характеристика и
результаты производственных испытаний
действующих линий.
Температура рассола, охлаждающего
аппараты, составляет—27°, продолжительность
одного цикла работы 4 часа, включая
процессы формовки, упаковки, замораживания и
выгрузки блоков. Толщина блоков 100 мм.
Внедрение этих линий позволит в
ближайшие годы резко увеличить выработку
мороженого мяса в блоках. В дальнейшем способ
замораживания мяса в блоках станет
основным способом консервирования мяса.
1 См. работы автора: журнал «Молочная
промышленность», 1956, № 5, 1959, № 8, журнал «Мясная
индустрия СССР», 1957, № 3, монография «Разработка и
испытание агрегата для замораживания и дефростации
продуктов в блоках», ВНИИМП, 1959.
Рис, 2. Линия ФБМ для замораживания мяса в
блоках на Ленинградском мясокомбинате:
1 — скороморозильный аппарат, 2 — питателе,
3 — тельфер.
Комбинированные воздухоохладители
Поточно-конвейерный способ холодильной
обработки мяса — охлаждение полутуш в
течение 10—12 часов и замораживание в
течение 20—24 часов — требует создания
новых, более совершенных технических средств
для охлаждения воздуха в камерах.
Применяемые для этой цели сухие
воздухоохладители настолько громоздки, что зачастую не
вписываются в отведенную для них площадь, а
частые остановки их для оттаивания снеговой
шубы не позволяют синхронизировать
процесс холодильной обработки мяса с работой
боенского конвейера.
В связи с этим ВНИИМП разработал и
передал для освоения совнархозу Казахской
ССР воздухоохладители комбинированного
типа, оребренные аммиачные змеевики
которых непрерывно орошаются антифризом и не
обрастают снеговой шубой (рис. 3). В
результате теплопередача увеличивается более чем в
1,5 раза по сравнению с теплоцередачей сухих
воздухоохладителей.
Комбинированные воздухоохладители
компактны, быстро создают в камерах
необходимый температурный режим и
соответствующую кратность циркуляции воздуха и могут
длительное время работать непрерывно. Это
имеет большое значение при холодильной
обработке мяса в сезон массового убоя скота.

№ 1
Усовершенствование технологии и техники холодильной обработки мяса на мясокомбинатах
33
Таблица 1
Показатели
Производительность
линии при
замораживании охлажденной
печени , т/сутки . •
Количество
скороморозильных
аппаратов в линии, шт. .
Производительность
одного
скороморозильного аппарата,
т/сутки
Марка
скороморозильного аппарата .
Вес блока, кг . . .
Вес металлических
деталей
технологического и холодильного
оборудования линии
на 1 т суточной про- ¦
изводительности
цеха, кг
Площадь,
занимаемая технологическим
и холодильным
оборудованием линии на
1 т суточной
производительности цеха, м2
Затраты труда на
-фасовку, формовку,
упаковку,
замораживание и выгрузку 1 т
блочного мяса или
субпродуктов, чел.-дн.
Затраты
электроэнергии на перекачку
холодоносителя и
работу
электродвигателей линии на 1 т
блочного мяса, квт-ч
Естественные
потери мяса или
субпродуктов в процессе
замораживания
блоков, °/о
Экономическая
эффективность линий
при замораживании
1000 т блоков, тыс.
руб
Мясокомбинаты в
Горьком
Донецке
20
10
ФМБ
6,5-7
1350(ФМБ)
940(фМБ-М)
8,4
0,38
11,6
0,1
23,5
16
ФМБ-1
6,5-7
1120
10,0
0,545'
13,2
0,17
26,7

Ленинграде
50
10
ФБМ
25—27
990
8,0
0,35
11,1
0,12
18,82
Проектная поверхность охлаждения
воздухоохладителей 120, 180, 270 и 405 ж2
достаточна для обеспечения холодом камер
интенсивного охлаждения и замораживания мяса на
типовых мясокомбинатах (табл. 2).
Комбинированные воздухоохладители
запроектированы вертикальными. Охлаждающие
змеевики работают по схеме «каскад» или с
затоплением. В последнем случае они
снабжаются отделителями жидкости.
Змеевики изготовляются из труб диаметром
38X3 мм и оребряются лентой 30X1 мм с
шагом 15 мм. Поверхность сребренной трубы
длиной 1 м равна 0,985 ж2.
Змеевики орошаются антифризом с
помощью форсунок (диаметр 5,5 мм) НИИСТ,
расположенных «ад ними и действующих от
центробежного насоса, который соединен с
установкой реконцентрации антифриза.
Для циркуляции воздуха в коробке
воздухоохладителя имеется два отсека. Воздух
всасывается у потолка камеры, проходит через
первый отсек сверху вниз, затем изменяет
направление на 180° и 'проходит через второй
отсек снизу вверх. Далее вентилятором
(с двусторонним всасыванием),
установленным :на коробке воздухоохладителя, он снова
подается в камеру. Скорость движения
воздуха в живом сечении около 2 м/сек.
Воздух охлаждается и осушается не только
аммиачными змеевиками, но и в результате
тепло- и массообмена с каплями антифриза.
Вверху второго отсека между вентилятором
и форсуночной системой имеется устройство
для отделения от воздуха уносимых им
капель антифриза. Исследования показали, что
Показатели
Холодопроизводительность
воздухоохладителя при
перепаде температур 10°,
Габаритные размеры
воздухоохладителя, мм:
Количество
циркулирующего воздуха, м2/час . . .
Количество
циркулирующего антифриза, м2/час . .
Высота дождя, м/час . .
Максимальная влагопо-
глощаемость антифриза
(после чего он заменяется
реконцентрированным), кг
Таб
лица
2
Воздухоохладители поьерх-
ностью охлажления, м1
120
1 24000
1530
1440
3725
5000
6,77
3,58
142
180
36000
1750
1440
4200
6500
8,80
3,77
186
270 405
1
54000
2300
1530
4200
7200
1 9,75
3,57
232
81000
3150
1530
4200
11000
14,9
3,5
312

34 Усовершенствование технологии и техники холодильной обработки мяса на мясокомбинатах № 1
вибпо стрелке Д
JZW
Рис. 3. Комбинированный воздухоохладитель с оребренными аммиачными
змеевиками, орошаемыми антифризом.
лучшим устройством, гарантирующим
непопадание капель антифриза в воздух
холодильных камер, является слой из колец Рашига
размером 25X25X3 мм, высотой 200 мм.
Каплеотделители из гофрированных листов
F гофр) также хорошо работают, но они
недостаточно плотно прилегают к стенкам
коробки воздухоохладителя. В
запроектированном ряде воздухоохладителей отбойный слой
колец Рашига принят равным 250 мм.
Схема питания воздухоохладителей
позволяет поддерживать необходимую плотность
антифриза путем непрерывной подачи рекон-
центрированной жидкости или периодической
смены ее. В последнем случае деконцентриро-
ванный антифриз заменяется реконцентриро-
ванным один раз в сутки при работе
воздухоохладителей на камеры однофазного
замораживания мяса и два раза в сутки, если
воздухоохладители обслуживают камеры
интенсивного охлаждения мяса. На смену антифриза в
воздухоохладителе затрачивается не более
10 минут.
По ГОСТу 159—52 антифриз (жидкость
охлаждающая низкозамерзающая)
представляет собой раствор этиленгликоля с примесью
пропиленгликоля, полигликолей и
антикоррозийной присадки. Антифриз марки «40»
замерзает при —40°, а марки «65» при —65°.
Проведенные ВНИИМП исследования
показали, что антифриз не корродирует металлы,
интенсивно поглощает воду и водяные пары,
малолетуч и может подвергаться
многократной выпарке, поэтому он более приемлем в
качестве холодоносителя, чем рассол. Антифриз
целесообразно использовать, кроме того, для
периодического орошения змеевиков сухих
воздухоохладителей с целью снятия с них
снеговой шубы, а также в закрытых системах
охлаждения.
Подвесные сухие воздухоохладители
Для охлаждения воздуха в камерах
холодильной обработки мяса, имеющих
ограниченную площадь пола, ВНИИМП создал и
внедряет в производство подвесные сухие воздухо-

JSfo ] У совершенствование технологии и техники
охладители, размещаемые в пространстве
между потолком и полутушами мяса.
Новые воздухоохладители отличаются тем,
что их охлаждающие батареи для
интенсификации теплоотдачи постоянно обдуваются
воздушными струями, выходящими из сопел
напорных воздуховодов. Последние проходят над
батареями и составляют с ними одно целое
(рис. 4).
Батареи выполняются двухрядными из
гладких или оребренных труб и имеют в сечении
форму буквы V. Ряды труб соединены в
батареи двумя паровыми коллекторами
(вверху) и одним жидкостным (внизу). Батареи,
каналы с соплами и их вентиляторы работают
в совокупности как интенсивные сухие
воздухоохладители. Они открыты со всех сторон,
что создает удобства при эксплуатации.
Воздушные струи, выходящие из сопел
каналов с начальной скоростью 10 м/сек,
обдувают 65% труб батарей со скоростью от 5,2 до
2,3 м/сек. Остальные 351% труб (в верхней
части батарей) омываются подсасываемым
воздухом со скоростью 0,5—0,7 м/сек. Средняя
скорость движения воздуха у труб примерно
2 м/сек, что обеспечивает их интенсивную
теплоотдачу.
Подвесные воздухоохладители имеют
следующие важные преимущества. Они не
занимают полезной площади пола и создают
наибольшую подвижность воздуха вверху
грузового объема камеры. Охлаждающие батареи
воздухоохладителей легко доступны для
очистки снега.
Снятие снега с батарей одного
воздухоохладителя не мешает работе других. При
остановке вентиляторов воздухоохладители
продолжают работать как обычные камерные
батареи.
Такие воздухоохладители смонтированы и с
успехом эксплуатируются в камерах
однофазного замораживания мяса на мясокомбинатах
в Невой Каховке, Николаеве и внедряются на
мясокомбинатах в Куйбышеве, Белгороде, Азо-
ве, Таганроге и других городах.
Конвейерные аппараты для непрерывного
замораживания пельменей
ВНИИМП в содружестве с Харьковским
ОКБ торгового машиностроения создал
аппарат для непрерывного замораживания в
потоке холодного воздуха пельменей,
отштампованных на лотках. Этот аппарат, которому
присвоена марка СМА-1, и подключенная к
нему варенично-пельменная машина ВПМ-1
образуют линию.
холодильной обработки мяса на мясокомбинатах 35
{/^//////////////////7/////////////'///.
Рис. 4. Подвесной сухой
воздухоохладитель из оребренных труб-
1 — воздуховод, 2 — паровые коллекторы
батареи, 3 — эжектор, 4 — батарея
воздухоохладителя, 5 — конвейерная подвеска,
6 — подвесной путь, 7 — струя воздуха,
8 — жидкостный коллектор.
Скороморозильный аппарат СМА-1 (рис.5)
представляет собой разборную камеру,
состоящую из металлического каркаса и
изолированных паралоном панелей. В камеру
вмонтированы бесконечный лопастный конвейер*
испарители из оребренных медных труб,
воздуховоды с вентилятором, создающие скорость
воздуха вокруг пельменей около 2 м/сек и
бесступенчатый* клинорсмедаый вариатор
привода конвейера.
Вертикальные лопасти-переборки конвейера
образуют секции для перемещения "лотков с
пельменями в вертикальном положении.
Габаритные размеры аппарата 3100Х2000Х
XI900 мм, вес 0,8 т.
Аппарат охлаждается работающим на фрео-
не-22 двухступенчатым агрегатом ФДС-1М
холод опроизводительностью 12 000 ккал/часирц
температуре кипения —45°.

36
Опытное хранение яблок в пленочных упаковках и контейнерах
№ I
для непрерывного замора
Рис. 5. Конвейерный скороморозильный аппарат ОМА-1
¦живания шелшеней:
/ — корпус, 2 — окно загрузки лотков с пельменями, 3 — лопасти конвейера, 4 —
окно выгрузки лотков с пельменями, 5 — испарители из оребренных труб, 6 —
воздуховоды.
По данным межведомственных испытаний
опытного образца аппарата СМА-1, его
производительность при температуре воздуха —30°
составляет 80 кг замороженных пельменей в
час. Замораживание пельменей от 14 до —14°
продолжается 23 минуты. Естественные
потери продукта 0,78%, расход электроэнергии на
1 т продукции 20,6 квт-ч. Для обслуживания
аппарата требуется один человек.
Аппарат рекомендован к серийному
изготовлению. Он может найти применение на малых
мясокомбинатах, фабриках-кухнях, в домах
отдыха, крупных столовых и т. д.
ВНИИМП совместно с Воронежским СКВ
Продмаш разработал такие же
скороморозильные аппараты для работы в линии с
пельменным автоматом СУБ-2
производительностью 250 кг/час. Освоение этих линий
возложено на Белопольский завод Харьковского I
совнархоза. |
Широкое внедрение в промышленность
указанного оборудования позволит увеличить
производственную мощность и емкость
холодильников мясокомбинатов, а также
повысить товарное качество мяса, мясных
продуктов и снизить их себестоимость.
УДК 634.11:631.563
Опытное хранение яблок в пленочных упаковках и контейнерах
Проф. Л. /7. МАКАШЕВ, ст. научи, сотрудник Н. Н. ПОЛЕТАЕВА, мл. научн. сотрудник
Э. А. ИСАГУЛЯН — Краснодарский научно-исследовательский институт пищевой промышленности
При хранении некоторых сортов яблок в
атмосфере с повышенным содержанием
углекислого газа (не более 12°/d CO2) замедляется
интенсивность дыхания плодов, снижается
скорость процессов созревания <и перезревания и
угнетается рост микроорганизмов, что
обусловливает удлинение сроков хранения [1—7].
При содержании в воздухе более 12—14%!
(объемных) углекислого газа интенсивность^
дыхания яблок резко падает, нарушается га-!
зообмен, происходит накопление продуктов?
анаэробного дыхания (спирт, ацетальдегид) и|
самоотравление плодов. \
Наилучшие условия для яблок создаются!

№ 1
Опытное хранение яблок в пленочных упаковках и контейнерах
37
при хранении их в среде с температурой 4—8°
и содержанием около 10°/о! кислорода, 10—ИР/о
углекислого газа и 79°/d азота. При более
низкой температуре эффективность углекис-
лотного хранения снижается.
Регулирование содержания углекислого
газа, кислорода и влаги можно обеспечить при
хранении яблок в герметичных камерах, где
поддерживается определенная температура и
побудительная вентиляция, позволяющая
удалять или поглощать растворами щелочей
избыток углекислого газа.
В последние годы разрабатываются методы
хранения плодов, основанные на применении
упаковок из пластических масс, обладающих
различной проницаемостью для газов, что
позволяет создавать необходимую при хранении
газовую среду [8—10].
В данной статье описаны результаты
опытов1 по хранению яблок в пленочных
упаковках и контейнерах с естественной
регулируемой вентиляцией в среде с повышенным
содержанием углекислого газа.
Для исследования брали яблоки в стадии
съемной зрелости, разного размера, осенне-
зимних и зимних сортов — «Вагнера
призовое», «пепин лондонский», «бойкен», «ренет Си-
миренко», «ренет шампанский», выращенные
в совхозах «Агроном» и «Сад-Гигант» в 1959—•
1961 гг. Яблоки урожая 1961 г. были более
крупные, чем 1960 г.
Яблоки закладывали на хранение во второй
половине сентября и в октябре.
Плоды упаковывали в стандартные ящики
(по 22—25 кг нетто) обычным способом.
Некоторые ящики выстилали полиэтиленовой или
поливинилхлоридной пленкой или вставляли в
них пленочный мешок. После заполнения
ящиков яблоки накрывали концами мешка или
пленки, затем листом бумаги и ящик
укупоривали. Качество полиэтиленовой пленки
(толщина 50—'80 ж/с) соответствовало требованиям
ВТУ 4430—50, поливинилхлоридной (толщина
0,19—0,27 мм) — ТУМХП № М786—57.
Часть опытных ящиков с яблоками,
упакованными обычным способом, помещали (по
шесть штук) в контейнеры с естественной
регулируемой вентиляцией.
Контейнер представлял собой
металлический бак емкостью со 0,8 м3 с вентиляционными
отверстиями в крышке и у основания.
Герметизацию контейнера осуществляли заливкой же-
1 В проведении опытов принимали участие мл.
научный сотрудник Т. А. Степанова и старший лаборант
С. К. Степанова.
лоба с погруженными в него концами крышки
парафиново-вазелиновой смесью. Наружный
воздух поступал через верхнее отверстие в
крышке. Выход углекислого газа через
нижнее отверстие регулировали вентилем.
Контролем служили яблоки в обычной
упаковке, хранившиеся там же, где и опытные
ящики.
В процессе хранения наблюдали за газовым
и температурно-влажностным режимами в
камерах и внутри упаковок, регулировали
газовую среду в контейнерах, проводили органо-
лептическую оценку качества плодов,
химические анализы, определяли величину
естественной убыли.
Химические анализы проводили по
общепринятым методикам: крахмал определяли
оптическим методом, сахар — методом Лана,
клетчатку — методом Кюршнера и Ганака в
модификации Когана, пектиновые вещества —
осаждением в виде кальциипектата, дубильные
— окислением марганцовокислой солью,
азотистые — фотоколориметрическим методом,
витамин С — окислением 2-6-дихлорфенолин-
дофенолом, спирт — бихроматным методом,
ацетальдегид — методом Кульневича.
Предварительный опыт, поставленный в
1959 г. при хранении яблок сортов «ренет Си-
миренко», «пепин лондонский», «бойкен»,
«Вагнера призовое», несмотря на значительные
колебания температурных режимов (от 4 до 12°
и от —1 до 4°), подтвердил положительное
действие повышенных доз углекислого газа
(до 10—12°/о) на сохраняемость первых трех
сортов яблок и отсутствие такого действия на
яблоки сорта «Вагнера призовое».
Положительное влияние углекислого газа
было уже отмечено 'при 2—3%-ном его
содержании. При содержании газа, превышающем
12%, резко проявлялось анаэробное дыхание,
обнаруживался спиртовой запах и побурение
мякоти. Испытанные дозы углекислого газа
оказывали слабое угнетающее действие на
заболевания (плесень, гниль).
В 1960—1962 гг. были проведены
более углубленные исследования яблок
сортов «ренет Симиренко» и «ренет
шампанский» (совхоз «Сад-Гигант»). В 1960 г. на
хранение было заложено 1,5 т яблок, в 1961 г.
—3 т. В апыте 1960 г. температурный режим
поддерживали на уровне 10—12° и 0—3°, в
опыте 1961 г. — 5—6° и 0—2°, влажность
воздуха была, соответственно, равна 70—80, 77—
80% и 80—90, 85—90%'.
В табл. 1 приведены данные, о газовом и
температурно-влажностном режимах хранения
яблок в опытных упаковках.

38
Опытное хранение яблок в пленочных упаковках и контейнерах
№ 1
Таблица 1
Газовый и температурно-влажностный режимы хранения яблок в различных упаковках и контейнерах
Виды упаковки
Обычная (контроль) .
Полиэтиленовая
пленка
Поливинилхлоридная
Плоды урожая 1960 г.
температура
10—12°
•к
2
ч
и
Я о
а: о"
чс-
?2
0-0,8
3,8-5,0
3,3-6,5
8,0-10,0
ч
о
Си
О
Ч
О
я
20,3-19,0
17-14
12-9,5
относительная
влажность, %
80-90
96
96
94-96
0—3°
•я
2
Ч
о
Я-®
«о
а> „
Ч со
?2
0-0,6
1,2-2,5
1,7—2,4
5,0-6,8
Ч
О
Си
о
ч
о
я
X
20,0-18,5
14,2-13,5
относительная
влажность, %
80-87
96
96
93-96
Плоды урожая 1961 г.
температура
5-6°
«я
2
о
Я^о
«о
0> „
Ч со
f- ее
>-> и,
2,5-3,8
3,8-5,8
9,0-10
о~
Ч
О
Си
о
ч
и
я
-
относительная
влажность, °/о
80-90
96
96
95
0—2° 1
2
Ч
и
Я о
О) „
Ч со
u се
1,2—2,5
1,7-2,8
5-6
ч
о
о,
о
ч
о
я
1й
—
относительная
влажность, %
87-89
96
96
92-94
Как видно из табл. 1, в обычной упаковке
иногда наблюдалось повышенное содержание
углекислого газа.
В пленочных упаковках отмечалась высокая
концентрация углекислого газа, особенно при
повышенных температурах. Концентрация
кислорода была примерно равна разности между
обычным содержанием его в воздухе и
содержанием углекислого газа. Относительная
влажность газовой среды была значительно
выше, чем среды, создающейся в обычной
упаковке.
При относительно равномерном
температурном режиме хранения (опыт 1961 г.) состав
газовой среды в пленочных упаковках был
более постоянен.
В контейнерах содержание углекислого газа
поддерживалось при температуре хранения
5—6° и 10—12° в пределах 8— 10э/о и при
0—3° в пределах 5,0—6,8i0/o.
Оказалось, что сохраняемость различных
помологических сортов яблок неодинакова.
Яблоки сорта «ренет Симиренко»
стойки при хранении и медленно дозревают. В
опыте 1960 г. при температуре 5—6° и
10—12° плоды в контроле дозревали через
3—4 месяца хранения и перезревали через
Таблица 2
Естественная убыль при хранении яблок в различных упаковках в */о от первоначального веса
il
So.
Ч X 3
О м-
Ч ? ?
Ся2
3-4
6-7
1 4—5
8-9
обычнчя
улаковка
3,7
8,0
2,1
3,4
С0р1
опыт 1960 г.

полиэтиленовая
пленка


нилхлоридная
пленка
10-12°
1,0
1,8
4,5
7,0
0-3D
.0,8
0,8
0,7
1,3
„ренет
контейнер
0,4
0,8
* О
0,5
Симиренко"
обычная
.упаковка
1,6
4,8
1,1
4,1
опыт 1961 г.

полиэтиленовая
пленка

поливинил хлс-
ридная
пленка
5-6°
0,8
1,0
1,4
2,0
0-2°
0,5
1,3
0,8
1,8
контейнер
1,3
1,9-
0,6
1.5
обычная
упаковка
5,5
16,4
3,9
6,6
Сорт
опыт 1960 г.

полиэтиленовая
пленка
S О « ев
¦в Ч й а
Я X Я Я
ч ч "ч. <и
о я к ч-
Я'Я ЛЯ
10-12°
2,4
.
— '
0-3°
0,4
0,8
0,8
1,9
„ренет
контейнер
0,8
1,5
0,4
2,2
шампанский1*
обычная
упаковка
1,6
2,5
1,2
4,4
опыт 1961 г-
полиэти-
леновая
пленка


нилхлоридная
пленка
5-6°
0,7
1,8
0,8
1,4
0-2°
| 0,7
1,5
0,8
1,1
контейнер
i,i
1.7
0,8
1,6

№ l
Опытное хранение яблок в пленочных упаковках и контейнерах
39
Изменение качества яблок при хранении в различных упаковках
(отход, гниль, плесневение и побурение мякоти в °/е от первоначального веса)
Таблица 3
!
Продолжительность
хранения, месяцы 1
3-4
6-7
4-5
1 8"9
обычная
упаковка
4,1
8,1
—
Сорт „ренет
1960 г.

полиэтиленовая
пленка
поливи-
нилхло-
| Р Дная
пленка
10-12°
0
4,7
3,1
7,0
0-3°
—
—
контейнер
2,8
3,5
—
Симиренко"
1961 г.
обычная
упаковка

полиэтиленовая
пленка
поливи-
нилхло-
ридная
пленка
5-6°
4,4
51,6
1,9
28,0
2,3
30,8
0-2°
1,1
10,6
0
12,0
0,5
9,6
контейнер
0
1,8
0
3,8
обычная
упаковка
13,3
27,4
—
—
Сорт
1960 г.

полиэтиленовая
упаковка
К о w се
а ч c\s а:
IS X Я я
Ч Ч "Ч V
о я я ч
с я ас
10-12°
—
—
—
—
0—3°
—
—
—
~~
„ренет
контейнер
9,1
28,8
—
—
шампанский"
обычная
упаковка
19,6
37,6
5,0 1
10,2
1961 г.

полиэтиленовая
пленка
полиьи-
нилхло-
ридная
пленка
5-6*
5,0
11,7
6,6
21,4
0-2°
0
4,3
3,9 1
4,4
контейнер
1,4 1
6,2 1
1,2
4,2
6—7 месяцев, при этом качество их
ухудшалось.
В ящиках с пленочными вкладышами и в
ящиках, уложенных в контейнеры, они
дозревали через 4—6 месяцев и лишь крупные
'плоды (опыт 1961 г.) к этому времени
перезревали.
Естественная убыль и отход плодов,
хранившихся в пленочных упаковках, были в среднем
в 2 раза ниже, чем в контроле (табл. 2 и 3). В
опыте 1961 г. отход плодов, хранившихся в
контейнере, через 6—7 и 8—9 месяцев
оказался в несколько раз ниже, чем плодов,
хранившихся в пленочных упаковках и в контроле.
Повышенный отход плодов в опыте 1961 г.
объясняется, по-видимому, их крупным
размером.
При температуре 0—3° через 5—6 месяцев
хранения во всех упаковках плоды были
примерно одного качества — зеленые, твердые,
кисло-сладкие. Через 8—9 месяцев в контроле
яблоки были желтые, несколько перезрелые, с
рыхлой мякотью. В опытных упаковках,
особенно в контейнерах (опыт 1961 г.), плоды
сохранились значительно лучше, чем в
контроле, созрели, но не перезрели.
К концу хранения естественная убыль в
опытных упаковках была в 3—6 раз меньше,
чем в контроле, отход (опыт 1961 г.) в
контейнере в 2,8 раза ниже, чем в контроле.
Результаты химических анализов яблок
сорта «ренет Симиренко» приведены на рисунке.
Крахмал, содержавшийся в начале
хранения во всех пдодах в заметном количестве (у
яблок сорта «ренет Симиренко» — 1,17, «ренет
шампанский» — 0,78), через 3—4 месяца не
обнаруживался ни в одной упаковке.
При хранении плодов во всех упаковках
уменьшается содержание сухих веществ, в том
числе углеводов, дубильных, азотистых
веществ и витамина С, однако наблюдается и
накопление отдельных веществ (моносахаров).
На интенсивность изменений химического
состава большее влияние оказывают
температурные режимы при хранении, чем условия
газовой среды в упаковках.
У яблок сорта «ренет Симиренко» при
температуре 5—12° гидролиз сахарозы и
образование моносахаров происходят более интенсивно
в первой половине срока хранения (до января—¦
февраля). Затем темпы изменения содержания
Сахаров замедляются, что особенно резко
проявилось в опыте 1961 г. При температуре 0—3°
содержание Сахаров изменяется менее
интенсивно и примерно с постоянной скоростью. Эти
данные хорошо согласуются с результатами
органолептической оценки.
Увеличение содержания моносахаров
превышает возможный их прирост при
наблюдаемом гидролизе сахарозы. По-видимому, это
связано с гидролизом других полисахаридов
[12].
Содержание кислот снижается менее
интенсивно, чем содержание сахарозы. Сахаро-кис-
лотный коэффициент к концу хранения
увеличивается от начального значения 10—15 до
18—27, что указывает на высокую
потребительскую ценность плодов [13].
Количество пектиновых веществ (опыт
1961 г.) несколько увеличивается в середине

40
Опытное хранение яблок в пленочных упаковках и контейнерах
№ 1
73
IS
1
й
ili
m
90
8,0
10
6,0
70
1,0
о-
0,6
0,4
02-
W
0,8
0,6
QA
0,2-
ОЮ
0,08-
0,06
он
о.з
о?
-0,1
8,0
6.0
40
20
О
-Г-- = --*
месяцы
ШШП \е \m\m\
Тфз*1
^~^=ЛЕ-^$
X \Ш\ХП\ 1 \П \Ш 1ZFI FfW
Обычная упаковка
Полиэтиленовая пленка
Q
¦ ПолиЗинилхлоридная • пленка
Контейнер
Общий сахар
инЗер/лниш сахар
¦ -Сахароза
Изменение химического состава яблок сорта «ренет Симиренко» в процессе хранения
в различных упаковках:
а — опыт 1960 г., б — опыт 1961 г.
срока хранения, затем уменьшается примерно
до первоначального значения.
Снижение содержания клетчатки видимо
связано с наличием сопутствующих гидр о ли-
зуемых веществ (гемицеллюлоз) и является
вполне закономерным.
Степень снижения содержания дубильных
и азотистых веществ очень высокая и
соответствует общему направлению «процессов
гидролитического распада и окисления составных
частей плодов при хранении.
В плодах, хранившихся в опытных
упаковках, все указанные изменения, как правило,
происходили с меньшей интенсивностью, чем
в контроле, при этом наиболее замедленно в
плодах, находившихся в контейнерах.
При 5—12° влияние газовой среды
проявлялось сильнее, чем при 0—3°. В частности, в
опытных упаковках через 6—7 месяцев
хранения при 5—12° витамина С содержалось в
1,5—2 раза больше, чем в контроле, а через
8—9 месяцев хранения при 0—3° — только в
1,1—1,3 раза. Лучшее сохранение витамина С
в яблоках, находившихся в среде с
повышенным содержанием углекислого газа,
наблюдали и другие авторы [14].
Яблоки сорта «ренет
шампанский» в обычной упаковке созревали при
температуре 5—12° через 3—4 месяца и
перезревали через 5—6 месяцев. В опытных упаковках
они дозревали через 5—6 месяцев.
Естественная убыль и отход плодов при
хранении (табл. 2, 3) в опытных упаковках
оказались в 1,5—6 раз меньше, чем в обычной,
причем в опыте 1961 г. потери в результате
порчи оказались наиболее «низкими в
контейнере, где яблоки были относительно меньшего
размера.

№ 1
Опытное хранение яблок: в пленочных упаковках и контейнерах
41
Через 5—6 месяцев хранения при
температуре 0—3° больших различий в качестве
плодов, находящихся в различной упаковке,
обнаружено не было. Во всех упаковках яблоки
были зеленоватые, упругие, несколько
недозрелые. Через 8—9 месяцев хранения плоды в
обычной упаковке пожелтели, упругость
сохранили, но несколько (перезрели.
В опытных упаковках перезрели лишь
крупные плоды. Естественная убыль плодов и по:
тери к концу хранения оказались
'соответственно в 3—4 и в 2—2,5 раза (опыт 1961 г.) ниже,
чем в контроле.
Направление и интенсивность изменения
химического состава плодов как в пленочных
упаковках, так и в контроле были примерно
такими же, как и -плодов сорта «ренет Сими-
ренко», причем при температуре 5—12°
положительный эффект углекислотной среды был
несколько выше, чем при 0—3°.
Выводы
При хранении яблок в пленочных упаковках
в результате метаболизма дыхания плодов
и замедленного газообмена создается
атмосфера с повышенным содержанием углекислого
газа и влаги и пониженным содержанием
кислорода, что способствует лучшему сохранению
плодов. В упаковках наблюдаются колебания
в составе газов, зависящие от степени зрелости
яблок и способа упаковки.
При хранении яблок в контейнерах с
естественной регулируемой вентиляцией легко
устанавливается и поддерживается устойчивый
газовый режим с умеренно повышенным
содержанием влаги, т. е. обеспечиваются более
благоприятные условия хранения, чем в
пленочных упаковках.
Главным фактором, определяющим
сохранение качества яблок испытанных сортов в
течение длительного периода, является
температура.
При температуре 0—3° яблоки в обычной
упаковке дозревают медленнее и качество их
сохраняется лучше, чем при 5—6° и 10—12° в
опытных упаковках. Однако увеличение
содержания углекислого газа и влаги способствует
повышению лежкости и сохранению
питательных свойств плодов.
При температуре 5—6° и 10—12° действие
углекислого газа выражается сильнее, чем
при 0—3°, однако при 5—6° хранение плодов'
даже в контейнерах допустимо не свыше
4—4,5 месяца, так как в дальнейшем
происходит значительное снижение качества. При
0—3° плоды в тех же упаковках сохраняются,
по крайней мере, в 2 раза дольше.
При хранении яблок (кроме сорта «Вагнера
призовое») в газовой среде, образуемой в
пленочных упаковках, замедляется их дозревание
и увядание, увеличивается лежкость, лучше
сохраняются сахара, витамин С и другие
вещества. Кроме того, значительно
уменьшаются естественная убыль и порча.
ЛИТЕРАТУРА
1. В. С. 3 агор я некий, Влияние углекислого газа
на хранение плодов, Труды ЦНИБИ ПВП, т. 3,
вып. 5, 1933.
2. А. А. Колесник, Факторы длительного
хранения плодов и овощей, Госторгиздат, 1959.
3. А. А. Колесник, А. В. К р ы л о в, А. И. К о-
чурова, Г. А. Тараканова, Новые данные
о роли углекислоты в период холодильного
хранения плодов и овощей. Сборник научных работ
Московского института народного хозяйства им. Г. В.
Плеханова, Госторгиздат, 1959.
4. Дж. Фидлер, Обработка воздуха в
холодильниках, IX Международный конгресс по холоду,
Сборник докладов, Госторгиздат, 1958.
5. Ф. В. Ц е р е в и т и н о в, Химия и товароведение
свежих плодов и овощей, Госторгиздат, 1949.
6. W. Hugh Smith, «Bulletin de L'Institut
International du Froid», т. XXXIX, 1959, № 3.
7. С. Leb 1 on d, там же.
8. P. M a r с el 1 i n, там же.
9. R. M. Smodk, там же.
10. R. G. T о m k i n s, там же.
11. В. Г. Сперанский, Биологические основы
сохраняемости плодов и овощей, Госторгиздат, 1961.
12. В. В. Ара сим о вич, Превращение f углеводов
в яблоках при длительном хранении, Биохимия
плодов и овощей, Сборник 4, Изд. АН СССР, 1958.
13. Е. Ф. Демьянец, Е. Д. Супрун, Влияние
изменений в содержании Сахаров и органических
кислот на качество и лежкость яблок. Переработка и
хранение плодов и ягод, Изд. УАСХН, 1962.
14. Е. В. Калугина, Витамин С в яблоках
северо-западной зоны в процессе роста и хранения,
Труды I Всесоюзной конференции по биологически
активным веществам плодов и овощей, Свердловск,
1961.

УДК 678.5.06:664.951.1
Применение полимерных пленок при замораживании
и хранении рыбы
Канд. техн. наук Г. С. КОНОКОТИН, ст. наунн. сотрудник Л. Я. ЗУЙКОВА — Научно-исследовательский
и конструкторский институт механизации рыбной промышленности (Ленинград)
Изыскание рациональных условий
холодильной обработки и способов продления сроков
Хранения рыбы — важная задача рыбной
промышленности.
Известно, что основными изменениями,
приводящими к ухудшению качества мороженой
рыбы при длительном хранении, являются
потери влаги, окисление жира и денатурация
белков.
До недавнего времени считали, что для
сохранения первоначальных свойств рыбы
достаточно ее быстро заморозить. Хранению
рыбы уделялось мало внимания и оно
проводилось обычно при относительно высоких
(—9-.—10°) температурах и в условиях
доступа кислорода воздуха.
В настоящее время многие исследователи
изучают способы защиты мороженой рыбы от
окисления жира и потерь влаги при хранении.
Чтобы предотвратить окисление жира,
применяют способ глазировки в пресной воде,
однако он недостаточно совершенен, потому что
глазурь хрупка и быстро испаряется.
Добавление в нее антиокислителей не дает хороших
результатов [1].
НИКИМРП разработал способ хранения
рыбы, замороженной в альгинатном желе.
С целью лучшего сохранения качества рыбы
при хранении в НИКИМРП были проведены
также опыты с мороженой рыбой,
упакованной в полимерные пленки [2].
Материалы для упаковки пищевых
продуктов должны быть прочны, влаго-, паро- и
газонепроницаемы, хладо- и теплоустойчивы, не
-иметь посторонних запахов и не содержать
вредных для здоровья веществ [3].
В опытах НИКИМРП были изучены
следующие упаковочные материалы: водостойкая
бумага, покрытая с одной стороны
полиэтиленом или полихлорвинилом, полиэтилен
высокого и низкого давления, целлофан,
покрытый с одной стороны полиэтиленом, сарановая
пленка, лакированный целлофан, покрытые
полиэтиленом бязь, марля и фольга,
пергамент простой и парафинированный и др.
В результате исследований этих материалов
с целью определения их
воздухопроницаемости, стойкости к воздействию бактерий,
прочности и эластичности при резких колебаниях
температуры (до —50°) было установлено,
что наиболее подходящими для хранения
мороженой рыбы являются: водостойкая
бумага, целлофан, покрытый полиэтиленом,
сарановая пленка и полиэтилен высокого и
низкого давления (табл. 1).
Из отобранных упаковочных материалов
были изготовлены пакеты емкостью от 1 до
5 кг, в которые укладывали рыбу послойно,
рядами. Пакеты запечатывали при помощи
термосварки без вакуумирования и с вакуумиро-
ванием. Для сравнения рыбу укладывали так-
Таблица 1
Показатели
Водостоккая бумага
покрытая
полиэтиленом
покрытая

полихлорвинилом
Целлофан,
покрытый
полиэтиленом
Саранов
пленка
Полиэтилен
высокого
давления
низкого
давления
Толщина, мк
Паропроницаемость (за 72 часа),
г\дм*
Газопроницаемость по кислороду,
см?-/см2
Морозостойкость, °С ......
Прочность на разрыв, кг/см2 . . .
Термостойкость, °С
120-150
0,19
0,071-10-8
—60
130
90
120-160
0,30
0,08-10-8
-60
168
85
60-90
0,17
0,60-10-8
—70
280
80
30
0,09
0,022-10-
—33
54
75
65-85
0,15
1,22-10-
-50
125
120
70-80
0,13
0,2Ы0-з
-50
115
110

№ 1
Применение полимерных пленок при замораживании и хранении рыбы
43
же в картонные коробки и пергаментные
пакеты.
Для исследований брали салаку, морского
окуня и палтуса. Упакованную рыбу
замораживали и хранили в ла'бораторных и
производственных условиях.
В лаборатории рыбу замораживали в
морозильном аппарате при температуре воздуха
—30ч—35°, а затем хранили в холодильном
прилавке при —15ч—18°.
Таблица 2
Вид
' рыбы
1 1
\ Салака j
1 1
9
1
Салака

(глазированные
брикеты)
Мор-
ской <
] окунь |
1
7
Пал- 1
'туе : 1
Упаковочный
материал
Целлофан,
покрытый
полиэтиленом
Водостойкая
бумага,
покрытая
полихлорвинилом
Полиэтилен
высокого
давления
Целлофан,
покрытый
полиэтиленом
Водостойкая
бумага,
покрытая
полиэтиленом
Полиэтилен
низкого давления
Сарановая
пленка
Пергаментные
пакеты и
картонные коробки
Полиэтилен
высокого
давления
Целлофан,
покрытый
полиэтиленом
Полиэтилен
низкого
давления
Пергамент
Целлофан,
покрытый
полиэтиленом
Пергамент
Способ
упаковки
1 Без ва-
]> кууми-
| рования
)
1 С ваку-
j> умирс-
| ванием
Без ваку-
умирова-
ния
Без ва-
кууми-
рования
С ваку-
\ умиро-
ванием
зез ваку-
умирова-
ния
С ваку-
умиро-
ванием
5ез ваку-
уми
рования 1
Температура
хранения, ос
— 18
-18
-18
— 18
—18
—18
—18
— 18 "
— 15ч—18
—154—18
—15ч—18
—15-5—18 .
—15ч—18
—15ч—18
S я Я
* Я к
2 «в <->
Л о, 0>
о х а
4,5
4,0
3,0
6,0
6,0
6,0
6,0
1-1,5
5,0
6,0
6,0
2,0
6,0
2,0
В производственных условиях рыбу
замораживали на Пярнуском рыбоконсервном
комбинате в морозильных аппаратах типа СА-2
при температуре воздуха —30ч 35°, после
чего ее упаковывали в деревянные ящики и
хранили в камерах холодильника при
— 18ч—20°.
В результате проведения
физико-химических, микробиологических и органолептиче-
ских исследований были определены сроки
хранения мороженой рыбы в различной
упаковке (табл. 2).
Опыты показали, что при хранении рыбы в
пленочных упаковках перекисное число жира
увеличивается незначительно. После 6
месяцев хранения в поверхностных слоях рыбы оно
было равно 0,08 жг/р/о /г, в то время как у
рыбы, сохраняемой в пергаментных пакетах,
перекисное число жира к концу второго месяца
хранения составило 0,63—0,70 жг/Р/о/г.
Установлено также, что при хранении рыбы
в пленочных упаковках тирозин нарастает
незначительно: к концу шестого месяца
хранения его количество увеличивается с 0,54 до
5,4 мг на 100 г. В рыбе, упакованной в
пергаментные пакеты, содержание тирозина
повышалось за 2 месяца до 10 мг на 100 г.
При проведении исследований определяли
также влияние пленочных упаковок на
продолжительность замораживания рыбы в
блоках.
Известно, что общее сопротивление
теплоотдачи тел правильной геометрической формы
слагается из ряда отдельных сопротивлений.
Для определения продолжительности
замораживания таких тел обычно пользуются
формулой Р. Планка:
^«+4
час,
а)
где: qu — расход холода на
замораживание 1 кг рыбы от начальной
температуры до средней конечной
температуры, ккал/кг;
у — удельный вес продукта, кг/м3\
$ — перепад температур между
начальной температурой
замерзания и охлаждающей средой;
/?, Р — коэффициенты, зависящие от
формы и размеров блоков рыбы;
h — толщина блоков рыбы, м;
Хм — коэффициент теплопроводности
мороженой рыбы, ккал(м час
град;
-а — коэффициент теплоотдачи,
ккал/м2 час град.

44
Применение полимерных пленок при замораживании и хранении рыбы
№ 1
Если рыбу замораживают в пленочных
упаковках, то слои пленки образуют
дополнительное термическое сопротивление.
Для этого случая выражение A) должно
быть преобразовано следующим образом:
?м7Л
О
Г л
ГЯТ7
1
¦ +
аде,
B)
,vy /J
где - у~ — общее термическое сопротив-
Лу
ление пленки, включая
воздушные прослойки между
слоями рыбы, упакованной в
пакеты.
Термическое сопротивление рыбы без
упаковки, согласно данным Рютова [4], равно
1
— = 0,002 м2час град/ккал.
Дополнительное термическое сопротивление
упаковочной пленки получено из формулы
EJ2_ = .
1
1
0,002 м* час град/ккал.
C)
Значения термических сопротивлений у
различных упаковочных материалов неодинаковы.
Так, у пергамента и целлофана, покрытого
полиэтиленом толщиной 0,090 мм, оно равно
0,0016, у полиэтилена толщиной 0,060—
0,090 мм—0,0028 м2час град/ккал. Термическое
сопротивление воздушной прослойки между
рыбой и -пленкой составляет 0,038 м2час
град/ккал.
Результаты экспериментальных
исследований по определению продолжительности
замораживания рыбы в пленочных упаковках при
температуре воздуха —40° приведены в
табл. 3.
Таблица 3
Вид упаковки
Без упаковки • .
Пергамент ....
Целлофан,
покрытый полиэтиле-
Водостойкая
бумага, покрытая
полиэтиленом . .
Полиэтилен . . .

Продолжительность

замораживания
рыбы, мин.
230
241
253
251
242
Общее

термическое

сопротивление,
м* час
град/ккал
0,0020
0,0036
0,0058
0,0062
0,0048
ТерхМиче-
ское
сопротивление
упаковки,
лс2 час
град/ккал
0,0016
0,0038
0,0042
0,0028
В плиточных аппаратах или в воздушных
морозилках, где создается соответствующее
давление при подпрессовке,
продолжительность замораживания рыбы уменьшается.
Влияние давления или подпрессовки рыбы на
продолжительность замораживания показано
ниже:
Давление, кг /см* « 0 0,01 0,03 0,07 ОД

Продолжительность
замораживания, мин . 205 185 180 180 179
При давлении выше 0,03 кг/см2
продолжительность замораживания не уменьшается.
Кроме того, это может вызвать деформацию*
рыбы и выделение тканевого сока.
На продолжительность замораживания в
потоке холодного воздуха рыбы в пленочных
упаковках без вакуумирования оказывает
влияние воздушная прослойка, которая
образуется между слоями рыбы и пленкой. В этом
случае тепловое сопротивление увеличивается
в среднем на 0,038 м2час град/ккал. При вакуу-
мировании тепловое сопротивление не
увеличивается. Кроме того, применение
вакуумирования позволяет удлинить сроки хранения
мороженой рыбы.
Для изготовления пленочных пакетов и
упаковки в них рыбы под вакуумом в НИКИМРП
создана специальная машина.
Выводы
Наиболее пригодны для длительного
хранения мороженой рыбы целлофан и водостойкая
бумага, покрытые с одной стороны полиэтиле- f
ном или полихлорвинилом. Упакованную в эти
пленки под вакуумом мороженую рыбу можно
хранить на холодильниках ири температуре
воздуха —18° в течение 6 месяцев.
Продолжительность замораживания рыбы
в 'пленках увеличивается незначительно
(~10 минут) по сравнению с рыбой,
замораживаемой без упаковки.
При использовании пленок улучшаются
санитарные условия хранения мороженой рыбы,
предотвращается ее усушка и окисление жира.
Кроме того, продукт имеет хороший товарный
вид. Блоки рыбы, упакованные в пленки, не
примерзают к металлическим противням.
ЛИТЕРАТУРА
1. Г. С. Ко но ко тин, Применение аскорбиновой
кислоты при хранении мороженой салаки, «Рыбное
хозяйство», 1948, No 11.
2. Л. П. Зуйков а, Г. С. К о н око ти н, Удлинение
сроков хранения мороженой рыбы, Бюллетень научно-
технической информации ЦНИИТУ, 1962, № 6 (8).
3. Новые способы упаковки рыбной продукции, научная
информация ВНИРО, 1961, N> 8.
4. Д. А. Хр исто дул о, Д. Г. Р ю т о в, Быстрое
замораживание мяса, Пищепромиздат, 1963.

УДК 621.57:657.47
О методике калькулирования себестоимости холода1
Инж. А. С. ЖЕРДЕВ — Гипромясо
Машинные отделения холодильников
предприятий мясной промышленности относятся к
вспомогательным производственным цехам. В
них вырабатывается холод для
мясо-жирового, колбасного производств и холодильников.
Мясные продукты охлаждаются,
замораживаются и хранятся при различных
температурных режимах — от 12 до —35°. В
соответствии с этим холодильные машины работают
при нескольких температурах кипения
аммиака: от —3 до —45°.
Известно, что компрессор, работающий при
различных температурных режимах, за
равные промежутки времени производит
неодинаковое количество холода и тем меньше, чем
ниже температура кипения.
Следовательно, между калориями холода,
вырабатываемыми при низких и высоких
температурах кипения, существует стоимостное
различие, так как затраты на производство
единицы холода при (низких температурах
значительно выше, чем 'при высоких.
В настоящее время на предприятиях мясной
и птицеперерабатывающей промышленности,
согласно инструкции по планированию, учету
и калькулированию себестоимости готовой
продукции, калькулируемой единицей
считается 1000 рабочих ккал холода. Все рабочие
калории, полученные при различных
температурах кипения аммиака, складывают, не
принимая во взимание уровень температур.
За калькулируемую единицу холода
необходимо принимать 1000 нормальных ккал,
полученных при температуре кипения
аммиака —10°. Рабочие калории холода,
вырабатываемые при различных режимах кипения
аммиака, следует переводить с помощью
коэффициентов, рассчитанных по их стоимости, в
нормальные калории. Коэффициенты должны
отражать сопоставимый стоимостной размер
рабочих калорий.
Гипрохолод в работе «Нормы
технологического проектирования и
технико-экономические показатели по холодильникам и
фабрикам мороженого» A958 г.) рекомендует
следующие коэффициенты перевода рабочих
калорий в нормальные в зависимости от
температуры кипения аммиака:
Температура кипения
аммиака, °С . . —40 —33 —28 —12
Коэффициенты
перевода 4,5 3,3 2,8 1,4
Гипромясо разработаны (инж. М. А.
Филинов) коэффициенты приведения рабочих
калорий холода к нормальным, в основу которых
положена себестоимость. Для всех температур
кипения аммиака были определены расходы
холода по отдельным статьям затрат. При
этом получены следующие стоимостные
коэффициенты:

Температура
кипения
аммиака, °С —40 —28 —12 —10* —3

Стоимостные
коэффициенты 2,85 1,47 1,1 1,00 0,62
Проектные данные о годовом расходе
холода (в тыс. ккал) для мясокомбината
мощностью 50 TJсмену приведены в табл. 1.
Производственные затраты 1на выработку
этого количества холода составляют 135,49
тыс. руб. Себестоимость 1000 ккал холода
равна: по методике, принятой для предприятий
мясной промышленности, 2,69, методике Гип-
рохолода 1,12, методике Гипромяса 1,69 коп.
В связи с тем, что рабочие калории холода,
вырабатываемые при различных
температурных режимах, складывать нельзя, так как
стоимость их неодинакова, методика
калькулирования себестоимости холода, принятая на
предприятиях мясной промышленности,
является неправильной и должна быть
усовершенствована.
1 Статья печатается в порядке обсуждения.

40
О методике калькулирования себестоимости холода
№ 1
Таблица 1
Температура
к ,пения, °С
-40
-28
-12
-3
Рабочие калории
1619000
719000
142000
1272000
Коэффициенты
перевода
по методике
Гипрохолоха
4,5
2,8
1,4
0,6
по методике
Гипромяса
2,85
1,47
1,10
0,62
Приьеденные калории
по методике
Гилрохолода
7285500
2013200
1988000
763200
по методике
Гипромяса
4614150
1056930
1562000
788640
Методика калькулирования себестоимости
холода, разработанная Гипрохолодом для
распределительных холодильников и фабрик
мороженого, также неприемлема из-за ее
условности.
При пользовании неправильными
методиками калькулирования холода искажается
себестоимость мясных продуктов, что видно из
расчетов, выполненных по данным проекта
мясокомбината мощностью 50 т/смену (табл. 2).
Как следует из табл. 2, если не учитывать
стоимостного различия рабочих калорий
холода, производимого при различных
температурах кипения/то в себестоимость колбасных
изделий и полуфабрикатов войдут 25!%! всех
затрат на выработку холода. При учете
разницы в стоимости холода на себестоимость
колбасных изделий будет отнесено лишь 10%>,
а по методике Гилрохолода — 6% от затрат
на производство холода.
По методике Гипромяса, учитывающей
стоимостные различия рабочих калорий,
затраты по холоду на колбасные изделия и
полуфабрикаты будут на 20,32 тыс. руб. C3,87 —
13,55), или на 60% меньше, по сравнению с
затратами, рассчитанными по методике,
принятой в мясной промышленности.
Поскольку возможен учет производства
холода при различных температурах кипения ам-
Таблица 2
миака, необходимо изменить методику
калькулирования себестоимости холода для
предприятий мясной и птицеперерабатывающей
промышленности, приняв за единицу
калькулирования вместо 1000 рабочих ккал — 1000
нормальных ккал с применением переводных
козффициентов Гипромяса.
Рекомендуемая методика позволит
устранить недостатки в калькулировании
себестоимости колбасных изделий, полуфабрикатов и
тонно-дня хранения мясных продуктов на
холодильниках.
Продукты
Мясо и субпродукты .
Колбасные изделия и
полуфабрикаты . . .
Итого ...
по методике мгснс
мышленнсстр
в ть с.
ккал
3758000
1272000
5030000
вс/о
75
25
100
Расход
й про-
в руб.
101,62
33,87
135,49
холода на термическую обр
по методике Гилрохолода
в тыс-
ккал
11286700
763200
12049900
В°/о
94
6
100
в руб.
127,36
8,13
135,49
аботку
по методике Гипромяса
в тыс.
ккал
7233080
788640
8021720
в%
90
10
100
в руб.
121,94
13,55
135,49

УДК 621.5654
Аммиачная насосно- циркуляционная система реконструированного
рыбного холодильника в г. Поти
В 1958 г. были закончены работы по
реконструкции четырехэтажного холодильника
емкостью 2000 т в г. Поти. Устаревшая
рассольная система охлаждения заменена новой
аммиачной насосно-циркуляционной системой,
понижены температуры в камерах хранения
мороженой рыбы до —18°, причем в одной из
камер оборудование рассчитано на
поддержание температуры —25°. В морозильных
камерах установлено новое оборудование.
*В камерах хранения мороженой рыбы на
втором и третьем этажах, а также в
универсальных камерах на четвертом этаже в
дополнение к потолочным четырехрядным батареям
смонтированы однорядные пристенные
батареи из 10 труб. Эти батареи так же, как и
потолочные, изготовлены из гладких труб.
Проектом реконструкции холодильника,
разработанным Гипрорыбпромом, предусмотрены
три температуры кипения аммиака (—35, —26,
-14°).
Осуществлено смешанное питание батарей
жидким аммиаком: нижнее — для
потолочных батарей и верхнее — для пристенных.
Верхняя подача холодильного агента в
пристенные батареи позволила сократить степень
заполнения их аммиаком и устранить вредное
влияние столба жидкости на температуру
кипения. В батареях не происходит скопления
масла и упрощается их оттаивание.
По принятой схеме (см. рисунок) жидкий
аммиак от регулирующей станции
направляется в три отделителя жидкости и
сливается из них в соответствующие циркуляционные
ресиверы. Из ресиверов аммиак подается
насосами по отдельным трубопроводам на
каждый этаж холодильника и далее через
распределительные жидкостные коллекторы и
регулирующие вентили — в камерные шланговые
батареи.
В пристенные батареи аммиак поступает
сверху через прорезные патрубки питающих;
коллекторов, смонтированных строго
горизонтально.
Патрубки, обеспечивающие равномерную
подачу аммиака в трубы батарей,
установлены так, что их верхние обрезы касаются
верхней образующей трубы коллектора.
Всасывающие трубы от пристенных батарей
смонтированы с уклоном BР/о) в сторону парового
коллектора.
В потолочные четырехрядные батареи
аммиак поступает через нижний коллектор.
Уровень в них поддерживается благодаря
переливной линии, смонтированной на высоте
третьего ряда труб. Из батарей пары
аммиака вместе с избыточной жидкостью поступают
в вертикальные газовые распределительные
коллекторы камер. Пары отсасываются
компрессорами, а жидкий аммиак сливается по
дренажным трубопроводам в
циркуляционные ресиверы.
Снеговая шуба оттаивается с батарей
горячим аммиаком. Предварительно жидкий
аммиак сливается из батарей в циркуляционные
ресиверы. Горячий аммиак подается в
пристенные батареи по жидкостным
трубопроводам, а в потолочные — по отсасывающим.
В августе 1962 г. работники Гипрорыбпро-

48
Обмен опытом
№ 1
Принципиальная аммиачная схем? Потийского холодильника.
ма обследовали Потийский холодильник с це- Гипрорыбпромом система работает удовлетво-
лью изучения работы системы охлаждения, а рительно и обеспечивает в камерах устойчи-
также определения ее достоинств и недостат- вый температурный режим,
ков, выявившихся в процессе трехлетней экс- При правильном монтаже камерных коллек-
ллуатации. торов достигается равномерное распределение
Было установлено, что запроектированная аммиака по приборам охлаждения. Потолоч-

№ 1
Механизированная линия для сортировки и взвешивания птицы
49
ные и, особенно, пристенные батареи с
верхней подачей аммиака работают хорошо.
В системе циркулирует сравнительно
небольшое количество аммиака, в связи с чем
не требуются ресиверы большой емкости.
Оттаивание приборов охлаждения горячими
парами аммиака, включая слив жидкого
аммиака и пуск батарей, 'Продолжается 25—30
минут.
Система, подобная описанной, была
применена ранее в нескольких
реконструированных камерах Ленинградского холодильника
№ 1 и также показала хорошие результаты.
При проектировании и осуществлении
подобных систем необходимо:
— тщательно изготовлять и монтировать
распределительные коллекторы, питающие
жидкостью пристенные батареи;
— применять вертикальные циркуляционные
ресиверы, выполняющие одновременно и
функцию отделителей жидкости;
•— устанавливать дренажный ресивер;
— соблюдать 1—2!°/о-ные уклоны
всасывающих труб от батарей в сторону паровых
коллекторов;
— изготовлять батареи из оребренных труб;
— автоматизировать установку с помощью
машины автоматического управления и
регулирования типа АМУР или других устройств.
Инж. В. И. МАТВЕЕВ
УДК 637.54.002.5
Механизированная линия для сортировки и взвешивания птицы
На распределительных холодильниках Рос-
мясорыбторга, во избежание рекламаций от
магазинов, временно введена дополнительная
сортировка птицы перед отпуском ее в
торговую сеть. При сортировке определяют
количество тушек в ящике и вес нетто.
На большинстве холодильников эти
трудоемкие работы выполняют вручную. Ящики с
птицей (вес каждого ящика превышает 30 кг)
подают для сортировки на обычный стол, затем
взвешивают на товарных весах и вновь ставят
на стол для упаковки, после чего укладывают
на тележки.
: На Московском холодильнике № 9, по
предложению главного механика И. П. Шнайдер-
мана, оборудована механизированная линия
для сортировки и взвешивания птицы (см.
рисунок). Она состоит из трех столо1в шириной
1000 и длиной 2000 мм. Высота первого и
второго столов 1000 мм, третьего 900 мм.
Поверхность столов обита оцинкованной листовой
сталью.
Столы соединены крючками. Это позволяет
подавать каждый стол на лифте на любой
этаж, где нужно организовать сортировку
птицы.
На правой стороне первого и второго столов
установлен рольганг (использованы части
стандартной роликовой дорожки), конец
которого выходит на третий стол. На левой стороне
второго стола врезаны весы типа ПШВ-150
грузоподъемностью 150 кг. На площадке этих
весов укреплена часть рольганга. Нулевое
показание их сбалансировано в соответствии с
весом рольганга без груза.
Комплекс работ, выполняемых бригадой из
семи человек, включает следующие
операции. Рабочий подает с тележки ящик с птицей
на первый стол. Две работницы, стоящие по
обе стороны стола, снимают крышку с ящика
и кладут на него подкладку — фанерный или
алюминиевый лист размером 1000X600 мм.
Затем, прижимая подкладку к ящику,
последний переворачивают на рольганг и снимают с
него. При необходимости птицу сортируют,
заменяя отдельные тушки, после чего
подкладку с птицей подают по рольгангу на весы.
После взвешивания работницы передвигают
подкладку на рольганг правой стороны
второго стола, где снова накладывают на нее ящик.
Затем подкладку с ящиком вкатывают по
закругленной части рольганга на третий стол,
при этом ящик переворачивают. Взвешенная
и отсортированная птица вновь попадает в
ящик. Снятую подкладку передают на первый
стол.
На третьем столе ящики заколачивают,
после чего укладывают в штабеля или направля*
ют на выдачу.

50
Обмен опыюм
№ 1
Механизированная поточная линия для сортировки и взвешивания птицы:
1 — первый стол, 2 — второй стол, 3 — третий стол, 4 — врезные весы, 5 — рольганг,
6 — напольные решетки.
Птицу взвешивает кладовщик или товаровед.
Они наклеивают на ящик специальный
контрольный ярлык, на котором указывают вид
птицы, категорию, количество тушек, вес нетто,
а также фамилию лица, проводившего
сортировку и взвешивание.
Для удобства работы у весов смонтированы
специальная приставка с осветительной
герметической арматурой для электролампы
напряжением 36 в и откидной столик для
записей. В нижней части второго стола сделана
полочка для хранения клея и других
материалов, к третьему столу прикреплен ящик для
гвоздей и инструмента.
Механизированная линия создает большие
удобства в работе, требует меньших затрат
труда и повышает его производительность.
При необходимости ее можно использовать
для сортировки и взвешивания других тарных
грузов.
Инж. М. Г ДИК
УДК 621.57
Простейший способ регулирования холодопроизводительности
компрессора
Один из способов плавного регулирования
холодопроизводительности компрессора
основан на перепуске части сжатого газа из
нагнетательного трубопровода во всасывающий.
Этот способ энергетически невыгоден, так как
теряется работа, затраченная на сжатие
перепускаемого холодильного агента. Однако он
прост в осуществлении и применяется в тех
случаях, когда энергетические затраты не
имеют такого значения, как необходимость
поддержания постоянного температурного режима
работы установки.
Поддержание постоянной температуры
кипения при различных удельных тепловых
нагрузках возможно, если холодоироизводительность
компрессора изменяется в соответствии с теп-
лопритоком к испарителю. Изменение
холодопроизводительности компрессора путем
перепуска холодильного агента в данном
случае целесообразно. Однако при этом
чрезмерно возрастает температура 'нагнетания.
Если, например, аммиачный компрессор
работает при температуре кипения —15° и
конденсации 30°, то температура нагнетания при
адиабатическом сжатии сухого насыщенного
пара будет около 98° (рис. 1).
Процесс в перепускном вентиле протекает
при постоянном теплосодержании.
Температура в конце этого процесса для цикла,
изображенного на рис. 1, будет около 85°.
Подмешивание горячего пара к холодильному агенту,
поступающему из испарителя, приводит к
перегреву машины. В связи с этим существенное
уменьшение холодопроизводительности
компрессора за счет перепуска становится
практически невозможным.
Чтобы температура нагнетания не выходила
за допустимые пределы, фирма «Данфосс» при
осуществлении перепуска рекомендует автома-

Простейший способ регулирования холодопроизводительности компрессора 51
Рис. 1. Цикл в i, lg р-диаграмме:
1—2 — сжатие в компрессоре, 2—3 —
перепуск пара из нагнетательного
трубопровода во всасывающий, 4—5 —
перепуск пара из конденсатора.
тический впрыск жидкого холодильного агента
во всасывающий трубопровод компрессора.
Между тем, имеется более простое решение
этого вопроса. Оно состоит (в том, что
перепускаемый холодильный агент отбирается не из
нагнетательного трубопровода, а из
конденсатора, как показано на рис. 2. В этом случае к
перепускному вентилю поступает
охлажденный до температуры конденсации пар, который
не вызывает значительного повышения
температуры нагнетания.
Для режима, показанного на рис. 1,
температура в конце процесса перепуска
охлажденного пара составляет 2°. При такой
температуре пар в большом количестве можно
подмешивать к холодильному агенту, идущему из
испарителя.
Если даже перепускной вентиль открыть так,
чтобы холодопроизводительность компрессора
стала равна нулю, то и тогда для
рассматриваемого режима температура в конце сжатия
не будет выше 120°.
Описываемый способ регулирования
холодопроизводительности компрессора путем
перепуска пара из конденсатора во всасывающий
трубопровод успешно попользуется во ВНИХИ
при испытаниях холодильных машин и
аппаратов. Он позволяет регулировать холодопро-
^
А
У^
Рис. 2. Схема установки
ручного перепускного вентиля:
/ — компрессор, 2 —
маслоотделитель, 3 — конденсатор, 4 —
перепускной вентиль.
иэводительность установки в самых широких
пределах без каких-либо дополнительных
устройств для снижения температуры нагйетания.
Если установка имеет испаритель со
свободным уровнем жидкого холодильного агента, то
перепуск пара можно производить под уровень
жидкости в испарителе. В этом случае
исключается всякое влияние перепуска на
температуру в конце сжатия.
Показанный на рис. 2 ручной перепускной
вентиль может быть заменен автоматическим
регулятором давления «после себя».
Следует иметь в виду, что при
регулировании холодопроизводительности установки
путем перепуска мощность, потребляемая
компрессором, остается примерно постоянной. В
связи с этим при уменьшении
холодопроизводительности возрастает удельный расход
электроэнергии на единицу
холодопроизводительности. Нагрузка на конденсатор и расход
охлаждающей воды изменяются при этом
лишь в связи с изменением
холодопроизводительности, поскольку тепловой эквивалент
работы компрессора остается постоянным.
Инж. Н. В. ЯКОВЛЕВ

УДК 621.565.004
Монтаж и эксплуатация скороморозильного аппарата ГКА-2
Гравитационный конвейерный
скороморозильный аппарат ГКА-2 выпускается серийно
с 1963 г. заводом «Продмаш» в Одессе и Судо-
ремонтно-механическим заводом в Петропав-
ловоке-Камчатском. Головные образцы
аппарата, изготовленные на обоих заводах, уже
прошли испытания и пущены в эксплуатацию.
Завод «Продмаш» может полностью
удовлетворить потребность в аппаратах ГКА-2
предприятий консервной, молочной, мясной и
рыбной промышленности. Судоремонтно-меха-
нический завод выпускает эти аппараты для
предприятий рыбной промышленности
Камчатки и, частично, Дальневосточного бассейна.
Аппарат ГКА-2 можно применять не только
для замораживания продуктов, но и для
охлаждения винегретов, котлет, пассерованных
овощей и т. д.
Из разработанной [1] градации аппаратор
ГКА-2 пока выпускается только одна модель
(по производительности наибольшая).
В связи с тем, что установка аппарата ГКА-2
предусматривается на многих проектируемых
и действующих производственных
холодильниках, консервных заводах, фабриках по
выпуску готовых кулинарных изделий и
рыбокомбинатах, необходимы сведения о его размещении
(компоновке)/ монтажу и эксплуатации. В
данной статье описывается .наш опыт
компоновки; монтажа и эксплуатации опытного
образца аппарата ГКА-2 «а консервном
комбинате в Крымске и двух головных образцов
на консервном комбинате им. С. М. Кирова в
Симферополе и на рыбозаводе в Петропав-
ловске-Камчатоком.
Аппарат ГКА-2 (рис. 1) представляет собой
скороморозильную камеру с многоярусным
конвейером толкающего типа. Устройство
аппарата и принцип действия подробно
описаны в работах [2, 3]. Продукт
замораживается в нем в алюминиевых противнях
(рис. 2) с легко снимаемыми крышками из
дюралюминия. Расстояния между полками по
вертикали, равные 100 мм, позволяют замо*
раживать продукт толщиной не более 75 мм.
Цикл конвейера (время замораживания гц)
регулируется в широких пределах: от 1 до
4,4 часа. При смене одного шкива цикл
конвейера может быть увеличен до 6,5 часа.
Таким образом, в аппарате можно замораживать
широкий ассортимент продуктов в мелкой и
крупной фасовке, включая блоки рыбы, мяса и
творога размерами до 800X500X75 мм.
В настоящее время ВНИХИ закончил
разработку аппарата ГКА-3, представляющего
собой модификацию аппарата ГКА-2, для
замораживания продукта высотой до 120 мм. В
аппарате ГКА-3 десять полок и его
производительность составит 3Д производительности
ГКА-2.
В аппарате ГКА-2 ввод свежего и вывод
замороженного продукта осуществлены через
окно в тамбуре на одной из торцовых сторон.
Так как в аппарате 108 кареток (по 2
противня), которые проходят через него за время
замораживания гц данного продукта, то через
промежутки времени—— в аппарат загружа-
108
ются два противня со свежим и выходят
два противня с замороженным
продуктом. Например, при замораживании перца,
для которого zn =1 час 45 мин, два
противня ©водятся приблизительно через каждую
минуту. При замораживании зеленого горошка
в коробочках или блоков готовых кулинарных
изделий zn =4 час 20 мин. В этом случае
противни вводятся через каждые 2,2 мин.
Противень с крышкой весит 5 кг, а вместе с
продуктом до 25 кг. Подвод противней со
свежим продуктом к аппарату и отвод их с
замороженным продуктом должны быть организо-

до, 1 Монтаж и эксплуатация скороморозильного аппарата ГКА-2 53^
13 У 7
^_J A
По АА
Вид по стрелке Б
2008-
Рис. 1. Скороморозильный аппарат ГКА-2:
а — продольный разрез: 1 — противни, 2 — каретки, 3 — нижняя заслонка, 4 — пюпитр, 5 —
приспособление для загрузки и разгрузки, 6 — рычаги ввода каретки, 7 — стол, 8 — гребенки,
9 — нулевая полка, 10 —правая панель каркаса, 11, 12 — передняя и задняя торцовые рамы, 13—
верхняя заслонка; б — поперечный разрез и вид со стороны загрузки и разгрузки: 14 —
горизонтальная рама, 15 — верхние брусья, 16 — продольные винты привода, 17 — агрегат привода
;# — привод, 19 — продольные доски над батареями, 20 — короба коллекторов батарей.
ваш так, чтобы не приходилось их поднимать
или переносить. Поэтому ленточные
транспортеры загрузки и разгрузки должны
подводиться к самому аппарату или даже проходить за
него (рис. 3).
Вводить 'противни в аппарат и принимать
их можно с помощью приспособления для
загрузки и разгрузки, как это показано на
рис. 3,а и рис. 1.
Ввод и приемка продукта могут быть выпол-

54
Консультация
№ 1
t^
31
^
=*:
ао?
Рис. 2. Противень / с крышкой 2.
нены и без приспособления для загрузки и
разгрузки, непосредственно с транспортера и на
него (рис. 3,6).
Для отвода замороженного продукта в
направлении, противоположном поступлению
свежего продукта, можно использовать
нижнюю ленту подводящего транспортера.
В связи с тем, что на сдвиг противней в
поднимающуюся каретку затрачивается всего
несколько секунд, у аппаратчицы остается много
свободного времени. Поэтому наиболее
рациональной является схема, показанная на
рис. 3,'в, так как она позволяет подавать
противни в аппарат непосредственно с ленты
транспортера. Кроме того, создается
возможность выгружать замороженные продукты из
противня около аппарата, укладывать их в
тару или глазировать.
Противень имеет (в плане) срезанные углы,
что позволяет быстро, без подогрева,
извлекать из него блок замороженного продукта.
Поэтому целесообразно, чтобы аппаратчик
сам выгружал блоки продукта из противней.
Аппарат ГКА-2 (в плане) не симметричен
(см. рис. 1). В связи с этим предусмотрена
возможность сборки на месте монтажа правой
или левой модели аппарата. Так, например,
при установке аппарата около стены,
расположенной от него слева (рис. 4), нужно собирать
левую модель аппарата. При этом батареи
устанавливают так, чтобы их можно было
вынимать с правой стороны.
Привод конвейера может быть присоединен
к агрегату привода справа или слева, на той
стороне, где нет переднего лаза (расположение
этих двух узлов взаимосвязано, но может быть
выполнено с любой продольной стороны
аппарата). Выбранное размещение лазов на той
или иной стороне аппарата должно быть
учтено при изготовлении передних и задних щитов
камеры на месте.
В связи с тем, что при оттаивании
вентилятор гонит талую воду вперед, патрубок для*
вывода ее из поддона сделан в его передней
части, выступающей в короб жидкостного
коллектора. От аппарата воду нужно отводить по
открытому желобу в полу, так как закрытый
желоб быстро забивается льдом и грязью.
Комплектность поставки аппарата
определена техническими условиями на его
изготовление. После получения аппарата должен быть
составлен акт на его приемку, копия которого
отправляется заводу-поставщику.
В связи с отсутствием 'местных
лесоматериалов в районе завода «Продмаш» и
нерентабельностью транспортировки легких,
крупногабаритных грузов камера аппарата
изготовляется на месте монтажа по получаемым
чертежам.
Изоляция (мипора), оцинкованное железо,
лазы и люки для камеры поставляются
заводом. Камера щитовой конструкции. Для
упрощения изготовления щитов на месте они
сделаны однотипными: плоская рама из досок
обшивается с двух сторон листами фанеры,
между которыми закладывается мипора.
Сторона щита, обращенная внутрь аппарата,
обшивается оцинкованным железом. Особое вни-
W
~7\
ш п
2500
S//V/P//////// ///////}//>
2500 \
ш-
у//};;/;}//////////;///
2500 Ц
?77?77777777а
Ь
Рис. 3. Схема транспортеров. Показан подвод" продукта справа и отвод его
влево. Направления могут быть изменены, причем независимо одно от другого.

№ 1
Монтаж и эксплуатация скороморозильного аппарата ГКА-2
55
Рис. 4. Размещение аппарата (в
плане):
А — зона извлечения батарей, Б —
зона пользования люками левой
стороны аппарата (на правой стороне
такая же зона), В — люк в потолке,
Г — привод конвейера.
мание при изготовлении щита должно быть
уделено смазке внутренних углов рам битумом
и обертке мипоры полиамидной пленкой для
обеспечения воздухо- и влагонепроницаемое™
щита.
Уплотнительная 'Профилированная резина
съемных щитов и металлические детали их
крепления поставляются заводом.
Аппарат имеет термоизоляцию и может быть
установлен как в охлаждаемом, так и в неох-
лаждаемом помещении. При установке в
охлаждаемом помещении уменьшаются 'потери
холода и проникновение в аппарат влажных
паров, оседающих на батареях в виде снеговой
шубы. Однако работать и оттаивать аппарат
в холодном помещении сложнее.
Конвейерные аппараты резко отличаются от
тележечных аппаратов, в частности, тем, что
выгрузка из них производится непрерывно,
малыми порциями и продукт успевают уложить
в гофротару или ящики раньше, чем его
температура повысится. Это также подтверждает
целесообразность установки аппарата ГКА-2
в неохлаждаемом помещении. Наилучшей
температурой воздуха около аппарата мы считаем
2—7°. Такая температура поддерживается
вследствие неизбежных потерь холода из
аппарата.
Недопустима установка аппарата
непосредственно в технологическом цехе, так как
большие тепло- и влаговыделения вызывают
быстрое образование на батареях снеговой шубы.
Высота аппарата от нижней плоскости
опорных брусьев до верха тамбура 3300 мм. При
необходимости опорные брусья могут быть
заглублены в пол на 100 мм. Для оттаивания
батарей верхним люком можно пользоваться
только изнутри аппарата (доступ к задним
гребенкам обеспечен также через лаз и
внутренний люк у вентилятора). Аппарат может
устанавливаться в здании высотой 3,4 м.
Аппарат ГКА-2 поставляется без
собственной холодильной установки. Его аммиачная
система подсоединяется к общей аммиачной
схеме холодильника. В зависимости от
продукта суммарный расчетный расход холода
составляет от 45000 до 74000 ккал/час [2].
Рекомендуется подсоединять аппарат к отдельному
компрессору ДАУ-50, ДАУ-80 или ДАУ-100 (в
зависимости от часового расхода холода) с
автономным отделителем жидкости ОЖ-Ю0
(минимальный размер).
Продукт замораживается до —18° в центре
блока. Температура воздуха на входе в
грузовой отсек выше температуры кипения аммиака
на 5—7°. По длине грузового отсека воздух
нагревается еще на 5—9°. Таким образом,
температура воздуха над продуктом в конце
отсека 'выше температуры кипения на 10—16°.
Отсюда ясно, насколько важно, чтобы
температура кипения аммиака была как можно ниже.
Аппарат ГКА-2 предназначен для
подсоединения к двухступенчатым аммиачным установкам
с температурой кипения меньшей, чем —40°.
Если аппарат применяется для охлаждения
продукта, температура кипения должна быть
более высокой.
Батареи заполняются аммиаком до второй
сверху оребренной трубы, т. е. почти
полностью. Уровень аммиака в них
поддерживается автоматически с помощью реле уровня РУ-4
или ПРУ-2 и соленоидного вентиля СВМ-25.
Запорная арматура, реле уровня,
соленоидный вентиль и чертеж аммиачной схемы
поставляются 'вместе с аппаратом.
К аппарату подводится силовая линия
трехфазного тока напряжением 380 е.
Установленная мощность электродвигателя вентилятора
10 кет, электродвигателя конвейера 1 кет.
Пускатель электродвигателя вентилятора
монтируется на задней стене аппарата, пускатель
конвейера — на передней стенке тамбура, у
загрузочного окна.
Монтаж аппарата проводится в следующем
порядке.
—- Изолируют пол (под аппаратом. На
выравненное асфальтовое покрытие (лежащее
поверх изоляции) кладут опорные брусья,
на которые помещают (поддон. Затем
устанавливают батареи и стойки каркаса. Три
батареи с шагом навивки ребер 30 мм
размещают со стороны вентилятора, за ними ставят

56
Консультация
№ 1
пять батарей с шагом 20 мм, а затем — 14
батарей с шагам 13,5 мм. Такая
последовательность расположения батарей обязательна, так
как вентилятор гонит более теплый и
влажный воздух вниз на батареи и они быстрее
покрываются снеговой шубой.
— Устанавливают предварительно отрихто-
ранные горизонтальную раму, панели
каркаса, их верхние стяжки и торцовые поперечные
рамы. По уровню, отвесу и натянутому
шпагату регулируют установку каркаса так, чтобы
панели стояли вертикально и не имели
изломов в плане, в местах стыков. Для достижения
правильного расстояния между панелями по
всем полкам прокатывается труба-шаблон
длиной 1790 мм.
— Монтируют верхние брусья, угловые
стойки задней стены камеры, поперечные
брусья в потолке.
— Навешивают вентилятор. Если нет места
сзади аппарата, то его вводят через грузовой
отсек, откинув переднюю раму. Устанавливают
ферму и электродвигатель вентилятора.
Соосность электродвигателя и вентилятора
регулируется по штихмасам, ввернутым в
специальные гнезда муфты.
— Монтируют гребенки, расцепляющее
устройство и ползушки. Собирают продольные
винты привода. При сборке необходимо строго
выдержать поперечные размеры (особенно
размер 2008 мм между винтами привода),
обеспечить соосность отверстий в ползушках
под винты привода. При всех положениях пол-
зушек на направляющих и при различных
положениях гребенок ползушки должны ходить
(до постановки пальцев) свободно по
направляющим.
— Устанавливают и бетонируют агрегат
привода и к нему пристыковывают привод.
При этом необходимо выверить
вертикальность винтов подъема стола и расстояние до
них от каркаса по длине и ширине аппарата.
Затем собирают смазочное устройство
горизонтальных винтов.
— Монтируют стол, нижнюю и верхнюю
заслонки, передние стойки камеры, электрошкаф
и приборы автоматического регулирования
уровня аммиака в батареях.
— Зашивают и изолируют потолок и
заднюю стенку камеры. Устанавливают нижние
отбойные щиты для изменения направления
движения потока воздуха.
— При малых скоростях движения
конвейера и наименьшем натяжении пружин муфты
проверяют синхронность и периодичность
движения гребенок, а также зазоры и запасы
ходов механизма расцепляющего устройства и
захвата гребенок ползушками. Правильное
движение гребенок является основным
условием обеспечения надежной работы конвейера,
поэтому мы рекомендуем строго соблюдать
запасы ходов, определяемые размерами,
указанными на рис. 5.
— Устанавливают передние и задние щиты.
Над батареями (с обеих сторон аппарата)
навешивают продольную доску и на ней до
потолка ставят две вертикальные. Эти доски
выполняют важную для 'скороморозильных
аппаратов функцию: они исключают перетекание
воздуха со стороны высокого давления на
сторону низкого давления вентилятора, что, в
свою очередь, позволяет избежать снижения
скорости воздуха над продуктом, а
следовательно, и уменьшения производительности
аппарата.
Заделав листами железа просветы в
передней стенке так, чтобы при закрытых заслонках
внутренний объем камеры был полиостью
герметизирован, приступают к изготовлению
тамбура. Устанавливают боковые балки, щиты и
короба коллекторов батарей, навешивают
лазы и люки. Монтируют внутреннее освещение
аппарата.
Проверяют и налаживают работу
конвейеров с каретками без противней при
положительной температуре. Для гравитационного
конвейера аппарата ГКА-2 работа с пустыми
каретками является более тяжелой, чем с
загруженными.
Как при данной проверке, так и при
эксплуатации аппарата рекомендуется
применять следующий простой способ
выявления причин неполадок в работе конвейера:
определив направление движения стола,
проверяют, продвигаются ли от руки каретки,
которые должны были перемещаться
соответствующими гребенками. Если стол
опускается (каретки на нем нет), то это значит, что
работают задние гребенки, которые продвигают
четные (считая сверху) ряды, если
поднимается, значит работают передние гребенки, и
тогда нужно проверить нечетные ряды.
— Убедившись в четкой работе конвейера
при положительной температуре, переходят к
проверке работы конвейера при отрицательной
температуре. Практика эксплуатации
механизмов при низкой температуре и большой
влажности воздуха показывает, что основными
факторами, обеспечивающими нормальную
работу, являются: достаточные зазоры между
сопрягающимися деталями механизма, низко-
температурная смазка, нечувствительность
механизма ко льду и снегу.

№ 1
Монтаж и эксплуатация скороморозильного аппарата ГКА-2
57
6-9мм
Рис. 5. Схема стопорения и захвата
гребенки:
а — ползушка в крайнем, ближайшем к
грузовому отсеку, положении. Нож расцел-
ляющего устройства отвел защелку на пол-,
зушке от паза гребенки и стопорная
собачка зашла за швеллер каркаса: / —
упорный болт и швеллер каркаса, 2 — угольник
гребенки, 3 — корпус ползушки, 4 —
защелка на ползушке, 5 — нож расцепляющего
устройства, 6 — стопорная собачка, 7 —
пружина стопорной собачки; б — ползушкз
в крайнем (таком же, как и выше)
положении, но в следующем полуцикле движения
стола. Нож отведен и защелка на ползушке
вывела стопорную собачку из зацепления
со швеллером каркаса. При отходе
ползунки ее защелка поведет гребенку.
При наладке аппарата ГКА-2 возникла
необходимость в непрерывной подаче смазки на
винты, так как при первом же проходе
ползушка снимает основной слой, а оставшийся,
тонкий слой быстро высыхает. Для такого
непрерывного переноса смазки из ванн на винты
гребенок были применены ролики. В ванну
заливается фригус или веретенное масло.
Из веретенного масла периодически
удаляют воду, так как иначе в нем образуется лед, а
это может привести к поломке кронштейна
ванны.
Чтобы понизить температуру в аппарате,
включают автоматику и постепенно
открывают запорные вентили. Рекомендуется при
температуре ниже 5° по логометру включить
конвейер для работы вхолостую. Температура в
аппарате понижается очень быстро и
становится в течение 3Д часа близкой к температуре
кипения аммиака. Продукт начинают
замораживать уже в предельно охлажденном
аппарате.
При эксплуатации аппарата батареи
оттаивают каждые 2—5 дней в зависимости от
температуры и влажности поступающего
продукта, его упаковки, температуры и влажности
воздуха, окружающего аппарат, и т. д.
Если время замораживания гц > 2,5 час
(продукт в блоках или в упаковке), то батареи
целесообразно оттаивать без разгрузки
аппарата, с применением съемного матерчатого
кожуха вентилятора. При этом способе воздух
забирается из помещения через верхний люк,
продувается через оребренные поверхности
батарей, трубы которых заполнены горячими
парами аммиака, и выходит через передний лаз.
Если время замораживания zn <; 2,5 час
(россыпь), то «горячее» оттаивание
проводится после разгрузки аппарата при
закрытых лазах. Вентилятор гонит воздух по
замкнутому кольцу, как при замораживании. Такое
оттаивание обеспечивает удаление с конвейера
снега и льда.
Оттаивание указанными способами должно
продолжаться до полного удаления льда с
батарей и поддона.
Эксплуатацию аппарата ГКА-2 можно
поручать только обученному, персоналу, хорошо
понимающему устройство и работу конвейера, а
также всего аппарата в целом.
Обслуживающий персонал должен следить за
исправностью и смазкой механизмов, систематически
проводить оттаивание аппарата, очистку его и
наблюдать за уплотнениями щитов, лазов и
люков. При работе на аппарате нужно
соблюдать правила техники безопасности.
ЛИТЕРАТУРА
1. «Холодильная техника», Энциклопедический
справочник, т. 2, Госторгиздат, 1961.
2. Ш. Н. Кобулашвили, А. Г. Ротенберг,
М. Н. Романов, А. Г. К р и в о в, Новые
скороморозильные аппараты, Госторгиздат, 1963.
3. Ш. Н. Кобулашвили, А. Г. Ротенберг,
Л. Н. Тихомирова, А. К. Каминарская,
А. Г. К о т о в и ч, Гравитационный конвейерный
скороморозильный аппарат ГКА-2, «Холодильная
техника», 1962, № 4.
Канд. техн. наук А. Г. РОТЕНБЕРГ

58
Консультация
Nt 1
ВОПРОСЫ И ОТВЕТЫ
С этого номера в журнале в разделе «Консультация»
будут систематически публиковаться вопросы и ответы, которые
могут представить интерес для многих читателей нашего
журнала. Ниже помещаются ответы на вопросы по Правилам
техники безопасности на холодильных установках, работающих
на фреоне-12.
Вопрос. Какие автоматические устройства
применяют для предотвращения
отсасывания пара из фреоновых кожухотрубных или
кожухозмеевиковых испарителей при
прекращении движения теплоносителя (§ 25 и
§ 18В)?
Ответ. Если в испарителе прекратится
движение теплоносителя (например, рассола или
воды), то может произойти его замерзание,
что вызовет повреждение аппарата. Во
избежание этого можно использовать реле
протока, останавливающее компрессор при
уменьшении расхода жидкости до заданного
предела. Однако во многих испарителях
теплоноситель движется по ряду параллельных
труб. Прекращение его движения в одной из
них мало отразится на общем расходе
жидкости, хотя и может привести к ее
замерзанию. Поэтому более надежен контроль
давления кипения в испарителе или давления
всасывания компрессора с помощью реле
низкого давления (прессостата). При понижении
давления до значения, при котором возможно
замерзание теплоносителя, реле низкого
давления останавливает компрессор.
Вопрос. Почему предохранительные
клапаны устанавливают выше, а 'плавкие пробки —
ниже уровня фреона в компрессоре (§ 9—13,
§ 7В—11В)?
Ответ. Предохранительные клапаны
устанавливают над уровнем жидкости для того,
чтобы при опасном повышении давления пар
в момент открытия клапана сразу же вышел
из аппарата и давление немедленно упало.
Плавкую пробку нельзя ставить выше
уровня жидкости, так как температура
перегретого пара, нагнетаемого из компрессора в
конденсатор, может быть выше температуры
плавления пробки F5°). Плавкая пробка
должна расплавиться только при повышении
температуры жидкого фреона-12 до 65°, т. е.,
когда давление конденсации достигнет
допустимого верхнего предела. В связи с
изложенным, плавкие пробки разрешается
устанавливать только на небольших аппаратах,
емкостью не более 100 л.
Вопрос. Можно ли располагать фреоновые
установки группы А непосредственно в
производственных цехах?
Ответ. В соответствии с требованиями
Правил техники безопасности, установки группы
А (с объемом, описанным поршнями
компрессора, больше 150 м*/час) должны находиться
в специальном машинном отделении (§ 91).
Непосредственно в цехе установка может
быть расположена при выполнении
следующих требований, относящихся к машинным
отделениям.
Цех должен иметь несгораемые стены и
перекрытия. Высота его должна быть не менее
3,25 м. Он не должен находиться
непосредственно рядом или под зрительными залами,
фойе и другими помещениями, где собирается
много людей.
В ограждающих конструкциях цеха не
должно быть отверстий, через которые фреон
мог бы попадать в другие помещения.
Двери должны выходить в отделенный от
других помещений коридор (вестибюль) или
непосредственно наружу и плотно
закрываться с помощью пружин. Окна должны
открываться наружу.
Все, кто работают в цехе, должны пройти
инструктаж по технике безопасности на
фреоновых установках.
В цехе, кроме основного освещения,
должно быть еще аварийное, от 'независимого
источника тока, автоматически включающееся
при выключении основного освещения.
Необходима также искусственная приточная
вентиляция с подогревом приточного воздуха в
холодное время года, обеспечивающая
двукратный обмен воздуха в час, и вытяжная,
рассчитанная не менее чем на пятикратный
обмен воздуха в час. Всасывающее отверстие
вытяжного вентилятора или воздуховода,
ведущего к вентилятору, должно быть
расположено внизу (у пола), близ холодильного
оборудования.
Вопрос. Можно ли прокладывать фреоновые
трубопроводы крупной холодильной
установки через другое помещение?

№ 1
Книги, выходящие в свет в первом полугодии 1964 г.
59
Ответ. Это допускается при условии, что
трубопроводы будут заключены в жесткий
газонепроницаемый несгораемый канал
(например, в стальную трубу), который выводится
наружу или в помещение, обслуживаемое
данной установкой (§ 104 и 78В).
Канд. техн. наук В. Б. ЯКОБСОН
С. Г. Чуклин, Д. Г. Никульшина, И. Г. Чумак.
Примеры расчетов холодильных установок.
Госторгиздат, 20 л., 20 000 экз. Цена 80 коп.
Приведены примеры расчетов охлаждающих систем
и теплоограждающих конструкций холодильников, а
также теплопередающей аппаратуры и оборудования
холодильных установок, используемых в пищевой
промышленности, торговле, на хладотранспорте и в других
отраслях народного хозяйства. В книге даны
многочисленные справочные таблицы, расчетные графики и
номограммы.
Книга представляет собой учебное пособие для
студентов вузов по специальности «Холодильные машины
и аппараты», но может быть также использована при
проектировании и эксплуатации холодильных установок.
Ф. И. Рудометкин, Н. М. Чупахин. Монтаж и
ремонт холодильных установок. Изд. 2-е,
переработанное и дополненное, Госторгиздат, 20 л..
20000 экз. Цена 80 коп.
В первом разделе книги подробно описан монтаж
аммиачных и фреоновых холодильных машин, в том
числе компрессоров новых марок, герметичных
компрессоров и приборов автоматики. Второй раздел содержит
обобщение передовых методов производства ремонтных
работ на холодильных и ремонтно-монтажных
комбинатах.
Книга является учебником для учащихся
холодильных отделений техникумов; она может быть
использована также как практическое пособие по монтажу и
ремонту холодильных установок.
Л. А. Сегаль. Монтаж малых фреоновых
холодильных машин. Госторгиздат, 3 л.,
15000 экз. Цена 15 коп.
Подробно описаны практические способы монтажа,
пуска и регулирования малых холодильных машин.
Показаны особенности монтажа герметичных
холодильных машин, в том числе встроенных. Даны все
необходимые для монтажа технические данные по малым
фреоновым машинам и торговому холодильному
оборудованию.
Брошюра представляет собой практическое пособие
для механиков, мастеров, техников, занимающихся
монтажом малых фреоновых холодильных машин.
В 1964 г. будут пересмотрены действующие
Правила техники безопасности на холодильных
установках, работающих на аммиаке и
фреоне! 2. Просим направлять предложения по
изменению и расширению текста правил и
замечания по адресу: Москва И-434, ул. Костя-
кова, 12, ВНИХИ.
Я. Н. Аршанский, С. И. Яновский. Монтаж и
обслуживание приборов автоматики
холодильных установок. Госторгиздат, Зл., 15000экз.
Цена 15 коп.
В брошюре обобщен практический опыт по монтажу
и обслуживанию приборов автоматики холодильных
установок. Даны указания о том, как самостоятельно
определять неполадки в работе приборов и устранять их.
Брошюра рассчитана на механиков и машинистов
автоматизированных холодильных установок.
Л. Д. Рубинович. Подготовка холодильной
установки к сдаче в эксплуатацию.
Госторгиздат, 3 л., 15000 экз. Цена 15 коп.
Описаны возможные неполадки в период пуска
установок и способы их быстрого устранения. Рассказано о
том, как лучше провести ревизию и обкатку
компрессоров и насосов, испытание рассольных и аммиачных
систем, а также пробную эксплуатацию установок.
Приведены основные правила по технике безопасности.
Брошюра предназначена для механиков и
машинистов холодильных установок.
Н. А. Герасимов. Повышение
экономичности работы холодильных установок.
Госторгиздат, 3 л. 15000 экз. Цена 15 коп.
Даны сведения о том, как анализировать режим
работы установки и улучшить ее технико-экономические
показатели. Указаны методы выявления и устранения
ненорм альностей в работе компрессора, снижающих его
производительность, а также методы повышения
производительности теплообменных аппаратов.
Брошюра рассчитана на широкий круг специалистов
холодильной промышленности.
Л. П. Сысоев. Обслуживание компрессоров
и аппаратов холодильных установок.
Госторгиздат, 5 л., 15000 экз. Цена 25 коп.
Приведены сведения о том, как правильно
обслуживать компрессоры и аппараты холодильных установок,
учитывая их конструктивные особенности и назначение.
Подробно изложены практические мероприятия,
позволяющие обеспечить безаварийную и экономичную
работу холодильной установки. Даны рекомендации по
профилактическому осмотру и ремонту основного холодиль-
Книги, выходящие в свет в первом полугодии 1964 г.

60
Книги, выходящие в свет в первом полугодии 1964 а.
№ I
ного оборудования в условиях непрерывной
эксплуатации.
Брошюра предназначена для механиков, машинистов
и слесарей, обслуживающих холодильные установки.
Ю. М. Петрухин, Л. Г. Каплан. Ремонт малых
фреоновых холодильных машин. Госторг-
издат, 6 л., 15000 экз. Цена 30 коп.
В брошюре рассказано о подготовке машин к
ремонту, о неисправностях и способах их устранения.
Описана технология ремонта деталей и узлов компрессора,
его сборка и обкатка. Приведены сведения о ремонте
аппаратов, проверке их герметичности, устранении
неплотностей, промывке и сушке.
Брошюра рассчитана на слесарей-ремонтников
холодильного оборудования и специалистов ремонтно-мон-
тажных комбинатов.
Л. Г. Каплан. Ремонт приборов
автоматики холодильных установок. Госторгиздат,
3 л., 15000 экз. Цена 15 коп.
Подробно рассказано о встречающихся в практике
неисправностях приборов автоматики и способах их
определения. Указано, как разбирать приборы, проверять
чувствительность их элементов, производить ремонт и
регулировку.
Даны сведения о ТРВ, реле давления, жидкостных
и камерных термостатах, соленоидных и
водорегулирующих вентилях. -
Брошюра предназначена для слесарей по ремонту
приборов автоматики и инженерно-технических
работников.
А. Г. Бурмакин, Ф. Н. Резникова, А. С. Лазунова.
Изготовление и использование
замороженных продуктов. Госторгиздат, 13 л., 10000
экз. Цена 75 коп.
Освещены вопросы производства замороженных
плодов, овощей, кукурузы, ягод, полуфабрикатов и
кулинарных изделий. Описаны методы хранения, перевозки,
реализации и использования замороженных продуктов.
Книга-рассчитана на широкий круг работников
холодильных и консервных предприятий, вырабатывающих
замороженные продукты, работников торговли и
общественного питания.
Г. Л. Носкова. Микробиология
охлажденного мяса (обзор зарубежной техники).
Госторгиздат, 5 л., 2000 экз. Цена 35 коп.
Приведены характеристики микробов-возбудителей
порчи охлажденного мяса и описано влияние на их рост
различных факторов внешней и внутренней среды.
Указаны средства, которые дополнительно к холоду
применяются или рекомендуются для задержки роста
микроорганизмов на охлажденном мясе.
Брошюра предназначена для инженерно-технических
и научных работников холодильной и мясной
промышленности, транспорта и санитарной микробиологии.
И. Ф. Душин. Системы обогрева грунта
под холодильниками (научное сообщение
ВНИХИ). Госторгиздат, 5 л., 2000 экз. Цена 35 коп.
Изложены причины пучения грунта и способы
предотвращения его разрушающего действия на
конструкции холодильников. Рассмотрены вопросы расчета,
проектирования, строительства и эксплуатации новых
систем обогрева грунта, основанных на
исследовательских работах и практическом опыте последних лет.
Брошюра рассчитана на широкий круг инженерно-
технических работников холодильников, строительных
и проектных организаций.
В. А. Бобков. Автоматизированный
льдогенератор для производства трубчато-
блочного льда (научное сообщение ВНИХИ).
Госторгиздат, 2 л., 2000 экз. Цена 14 коп.
Изложены принцип действия и конструкция
созданного во ВНИХИ автоматизированного льдогенератора
с непосредственным охлаждением для производства
трубчато-блочного льда. Приводятся результаты
испытаний, а также предложения по промышленному
внедрению льдогенераторов данного типа.
Брошюра предназначена для инженеров и техников,
занимающихся конструированием, производством и
эксплуатацией льдогенераторов.
П. В. Кугенев. Первичная обработка
молока на фермах. Изд-во МСХ РСФСР, 5 л.,
40 000 экз. Цена 14 коп.
Описаны современные доильные площадки типа
«елочка», «карусель», «веер», подробно рассказано об
очистке, охлаждении, хранении и транспортировке
молока.
Брошюра рассчитана на широкий круг работников
молочного животноводства.
В. А. Федорчук. Механизация льдосоле-
снабжения изотермических вагонов.
Трансжелдориздат, 6 л., 3000 экз. Цена 30 коп.
Даны типы основных сооружений на льдопунктах,
краткие сведения о конструкции, принципах работы,
основных технических показателях и производительности
льдоснабжающих устройств. Показана организация
работы льдопунктов.
Брошюра предназначена для инженерно-технических
работников льдопунктов, ревизоров хладотранспорта,
механизаторов, может быть также использована
студентами вузов и техникумов.
Вагоны с машинным охлаждением (серия плакатов).
Трансжелдориздат, 12 л., 3000 экз. Цена 3 руб. 60 коп.
На плакатах показаны общие виды вагонов —
грузового, с дизель-электростанцией, с холодильной
установкой, дизель-электрическое и холодильное
оборудование, а также служебные устройства.
Плакаты рассчитаны на работников вагонных и
грузовых служб, а также на преподавателей и учащихся
специальных учебных заведений.
Установки для кондиционирования воздуха,
холодного и горячего водоснабжения цельнометаллических
вагонов (серия плакатов). Трансжелдориздат, 5 л., 2000
экз. Цена 1 руб. 50 коп.
На плакатах изображен общий вид агрегатов для
кондиционирования воздуха, холодного и горячего
водоснабжения и отдельные их узлы.
Плакаты предназначены для работников вагонных и
пассажирских служб, бригадиров поездов и
проводников вагонов, а также преподавателей и учащихся
учебных заведений.
А. Г. Командин. Эксплуатация фреоновой
холодильной установки марки АК-ФВ-4.
Изд-во «Морской транспорт», 3 л., 3000 экз. Цена
15 коп.
Описаны монтаж, испытания, эксплуатация и
регулирование установки АК-ФВ-4 для охлаждения
провизионных камер транспортных судов. Дан анализ
неисправностей, влияющих на изменение давления в
конденсаторе и испарителе, рекомендованы методы их
устранения.
Брошюра предназначена для судовых механиков и
инженерно-технических работников, занимающихся
монтажом и эксплуатацией судовых холодильных
установок.

№ 1
Книги, выходящие в свет в первом полугодии 1964 г.
61
И. В. Тарабрин. Судовые установки
кондиционирования воздуха. Изд-во
«Морской транспорт», 10 л., 4000 экз. Цена 50 коп.
Обобщен и систематизирован материал по
установкам кондиционирования воздуха, применяемым на
морских судах транспортного флота. Описаны
различные системы кондиционирования воздуха в жилых,
служебных и грузовых помещениях на судне, дана
краткая характеристика холодильных машин, применяемых
в системах кондиционирования.
Книга рассчитана на судовых механиков, инженерно-
технических работников пароходств, судостроительных
и судоремонтных заводов.
Ю. И. Лесов, И. И. Иткинд. Автомобильные
перевозки продовольственных и
промышленных товаров. Автотрансиздат, 15 л.,
3000 экз. Цена 85 коп.
Освещены вопросы организации централизованных
перевозок грузов в системе торговли и общественного
питания. Детально рассмотрены вопросы
практического применения и использования специализированного
подвижного состава автомобильного транспорта.
Книга предназначена для инженерно-технических
работников автомобильного транспорта.
A. А. Раков, Ю. А. Виноградов.
Компрессорные установи и. Справочник, изд. 2-е,
переработанное и дополненное. Машгиз, 23 л., 15000 экз. Цена
96 коп.
Приведены сведения о стационарных и
передвижных воздушных, а также о кислородных, аммиачных,
фреоновых и углекислотных компрессорах,
турбокомпрессорах и нагнетателях. Даны классификация и
технические характеристики компрессоров, рекомендации
по выбору, монтажу, эксплуатации и ремонту
компрессорных установок.
Справочник предназначен для машинистов, техников
и механиков компрессорных станций.
Ф. М. Тарасов. Тонкослойные теплообмен-
ные аппараты. Л., Машгиз, 20 л., 5000 экз. Цена
Ьруб. 15 коп.
Изложены теория и расчет современных
тонкослойных теплообменных аппаратов. Описаны аппараты и
автоматизированные установки для нагрева и
охлаждения жидкостей, а также вакуум-выпарные установки
для сгущения растворов.
Книга предназначена для конструкторов и
инженеров-теплотехников; она может быть полезна студентам
втузов пищевой и химической промышленности.
B. А. Осипова. Экспериментальное
исследование процессов теплообмена. Госэнер-
гоиздат, 16 л., 12000 экз. Цена 90 коп.
Приведены экспериментальные методы исследования
различных процессов теплообмена, теплопроводности,
конвекции, а также теплопередачи в теплообменных
аппаратах.
Книга представляет собой лабораторный практикум
для студентов вузов, может также служить пособием
для научных работников.
• Л. М. Розенфельд. Динамическое отопление.
Госэнергоиздат, 10 л., 10000 экз. Цена 65 коп.
Описана система отопления с помощью холодильной
машины, используемой в летнее время для охлаждения
воздуха. Рассмотрены рабочие вещества холодильных
машин и теплонасосных установок. Освещены вопросы
применения теплонасосных установок в системах
кондиционирования воздуха и дана методика оценки их
технико-экономической эффективности. Приведены
материалы по использованию сбросного тепла для
теплофикации с помощью абсорбционных машин.
Книга предназначена для инженеров и техников,
разрабатывающих и эксплуатирующих современные системы
отопления и кондиционирования воздуха; она может
представить также интерес для специалистов по
холодильной технике.
Физические основы искусственных воздействий на
переохлажденные облака с помощью твердой углекислоты.
Труды ЦАО, вып. 58, Гидрометеоиздат, 7 л., 2000 экз.
Цена 49 коп.
Изложены результаты теоретического и
экспериментального исследования процесса рассеяния
переохлажденных облаков с помощью твердой углекислоты.
Сборник рассчитан на научных работников,
аспирантов и студентов старших курсов университетов и
гидрометеорологических институтов.
В. А. Козак. Анабиоз (научно-популярная серия),
изд. АН УССР, 5 л., 15000 экз. Цена 15 коп.
Изложены последние достижения отечественных и
зарубежных ученых в области сохранения живых клеток,
тканей и организмов путем замораживания и сушки.
Указаны перспективы практического применения
анабиоза.
Брошюра рассчитана не только на специалистов, но и
на широкий круг читателей.
Н. С. Иванов. Тепло- и массообмен в
мерзлых почвах игорных породах. Сибирское
отделение АН СССР, изд. АН СССР, 26 л., 2000 экз.
Цена 2 руб.
Книга является первой попыткой обобщения данных
по тепло- и массообмену в мерзлых и морозных почвах
и горных породах, льде и снежном покрове.
Значительное место уделено теоретическим, методическим и
экспериментальным вопросам изучения теплофизических
коэффициентов мерзлых почв и горных пород.
Книга рассчитана на специалистов-мерзлотоведов, а
также на конструкторов и инженеров-строителей зданий
в условиях мерзлоты.
Теплофизика промерзлых и протаивающих грунтов.
Изд. АН СССР, 12,5 л., 2000 экз. Цена 1 руб. 05 коп.
Рассмотрены процессы переноса тепла и массы в
капиллярно-пористых средах, тепловые свойства этих
сред в мерзлом и талом состояниях, формирование
температурных полей многолетнемерзлых пород в
естественных условиях, их изменение под влиянием хозяйственной
деятельности.
В книге даны также методы решения задач
промерзания и протаивания влажных сред.
Книга рассчитана на специалистов в области
мерзлотоведения и строителей.
Заказы на книги необходимо направлять в местные
книжные магазины и областные отделения «Книга-
почтой».
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности и редакция журнала
«Холодильная техника» не выполняют заказов на
научно-техническую литературу.
ВНИХИ высылает лишь научные сообщения
института, сведения о которых публикуются в журнале
«Холодильная техника».

Семинар по применению холодильных установок
в химической и нефтяной промышленности
29 ноября 1963 г. в Москве на Всесоюзной выставке
достижений народного хозяйства состоялся
семинар-совещание по применению холодильных установок в
химической и нефтяной промышленности.
В семинаре приняли участие работники ряда заводов
холодильного машиностроения, конструкторских бюро,
научно-исследовательских институтов и проектных
организаций по холодильному, химическому и нефтяному
машиностроению, а также работники химической и
нефтяной промышленности.
Совещание открыла начальник Управления по
развитию компрессорного, холодильного и кислородного
машиностроения Государственного комитета химического и
нефтяного машиностроения при Госплане СССР
Н. А. Буше.
С докладом о применении искусственного холода в
химической и нефтяной промышленности для сжижения
и разделения газов, при переработке нефти для
получения смазочных масел, для выделения солей из
растворов, регулирования скорости протекания химических
реакций, охлаждения аппаратов и кондиционирования
воздуха выступил Р. В. Павлов (исполняющий
обязанности начальника ЦКБХМ).
На заводах азотной промышленности
эксплуатируются двухступенчатые аммиачные холодильные установки
с температурой кипения до —53°. В производстве
азотной кислоты они используются для охлаждения
раствора кальциевой селитры, сжижения аммиака и пр.
Потребность в холоде для получения 1 г аммиака
составляет около 25000 ккал при температуре кипения —50°
и около 150000 ккал при —15°.
На заводах синтетического каучука с помощью
холодильных установок регулируют режим в реакторах
конденсации паров дивинила и охлаждения воды. Общая
мощность такой установки 25 млн. ккал/час.
Холодильные машины применяются при извлечении
глауберовой соли из морской воды, производстве
искусственных волокон. Так, для фабрики капронового
волокна требуется около 30 млн. ккал/час холода.
Холод необходим для шинных заводов, заводов
резинотехнических изделий. Производительность
холодильной станции шинного завода 7 млн. ккал/час.
ЦКБХМ разработало ряд холодильных установок для
химической и нефтяной промышленности. Некоторые из-
них уже находятся в эксплуатации.
В 1963 г. в ЦКБХМ был разработан проект типовой
холодильной установки для депарафинизации масел об*
щей холодопроизводительностью 7,5 млн. ккал/час при;
температуре кипения —38°. Установка оборудована
пропановыми турбокомпрессорами, кожухотрубные
конденсаторы размещены на открытой площадке.
Е. 3. Бухтер (ЦКБХМ) рассказала о применении
отечественных холодильных турбокомпрессоров в
химической и нефтяной промышленности.
На Казанском компрессорном заводе по технической
документации ЦКБХМ изготовляются фреоновые
турбокомпрессоры ХТМ-3-4000 и ХТМ-2-4000. Созданы
первые образцы аммиачных турбокомпрессоров для
температур от 0 до —20°, ведется подготовка к производству
пропановых турбокомпрессоров для температур до —38°.
В качестве испарителей и конденсаторов применяется
теплообменная аппаратура поверхностью охлаждения
500, 600 и 800 мК
Турбокомпрессоры используются, например, на
заводах синтетического каучука. На каждом заводе
устанавливается несколько машин ХТМ-3-4000 общей
холодопроизводительностью более 30 млн. ккал/час.
Применение турбокомпрессоров вместо
горизонтальных поршневых компрессоров позволяет значительно
сократить число устанавливаемых агрегатов.
Главный конструктор московского завода
«Компрессор» М. Г. Шумелишский в своем выступлении отметил,
что завод «Компрессор» поставляет новостройкам
химической промышленности крупные холодильные
установки, мощность которых составляет около половины
мощности всех изготовляемых заводом поршневых
машин. Несмотря на начавшиеся поставки предприятиям
химии холодильных турбокомпрессоров, объем поставок
установок с поршневыми компрессорами увеличился.
Производительность холодильных машин с
поршневыми компрессорами находится в диапазоне от
5000 ккал/час при температуре кипения —80° до
2,5 млн. ккал/час при 2°.
Номенклатура поставляемого заводом «Компрессор»
холодильного оборудования, предназначенного для хи-

№ 1
Научно-техническая конференция по кондиционированию воздуха на судах
63
мической промышленности, включает 40 типоразмеров
поршневых компрессоров, 150 типоразмеров теплооб-
менных аппаратов и емкостей. В качестве рабочих
веществ используются аммиак, фреоны-12, -22, -13 и
углекислота.
Завод «Компрессор» совместно с ЦКБХМ
разработал новый ряд аммиачных одно- и
двухступенчатых компрессоров производительностью 175000—
1800000 ккал/час для температур кипения от—50 до 5°
с приводом от консольных синхронных
электродвигателей мощностью 320—800 кет. Оппозитная схема
расположения цилиндров позволяет получить хорошую
уравновешенность инерционных усилий, благодаря чему
можно втрое увеличить число оборотов по сравнению
со старыми компрессорами, вдвое уменьшить вес и
размеры машин.
Все компрессоры этого ряда имеют одинаковые базы,
что позволило довести унификацию машин до 85°/о. Для
их изготовления требуется гораздо меньше металла.
Машины отгружаются с завода обкатанные и в
собранном виде.
С 1964 г. начнется серийный выпуск компрессоров
типов ДАО-175, ДАО-550 и ДАО-275, а с 1967 г. —
компрессора АО-1800.
Н. И. Керцман (Гипрокаучук) сообщил, что заводы
синтетического каучука непрерывно увеличивают свое
производство. Если принять производительность заводов
в 1959 г. за 100°/», то в 1963 г. она была равна 170%,
в 1967 г. увеличится до 320%, а к 1972 г. составит 640%.
Новые сорта синтетических каучуков (бутиловые, изо-
преновые) успешно заменяют натуральные.
Для заводов синтетического каучука в 1968—1970 гг.
потребуются холодильные машины, работающие на
этилене, пропане и аммиаке общей производительностью
68 млн. ккал/час для температур от —ПО до 7°. Эти
машины будут созданы отечественной
промышленностью и частично предполагается их импортировать из
Чехословакии и других стран.
Н. И. Керцман указал на необходимость
преобразования ЦКБХМ в научно-исследовательский и проектно-
конструкторский институт с опытным заводом при нем.
А. И. Коган (Гипронефтезавод) рассказал о
применении холодильных машин в нефтяной промышленности
и перспективах их дальнейшего внедрения в эту
отрасль.
Научно-техническая конференция по
С 19 по 21 ноября в г. Ленинграде проходила
конференция на тему «Обитаемость судов», посвященная
главным образом вопросам судового
кондиционирования воздуха.
Конференция была организована Ленинградским и
Николаевским областными правлениями НТО
судостроительной промышленности.
В работе конференции приняли участие представители
научно-исследовательских институтов, конструкторских
бюро и заводов судостроительной промышленности,
ЦКБХМ, ВНИХИ, НИИСантехники, Главсантехпрома и
других организаций.
В настоящее время главными потребителями холода
являются установки для глубокой депарафинизации
масел при температурах порядка —45°. Здесь
применяются каскадные этан-аммиачные установки с газомотоком-
прессорами. В ближайшее время холод потребуется для
низкотемпературной сепарации газов. Предстоит решить
ряд проблем, связанных с внедрением пропановых
турбокомпрессоров, ротационных компрессоров и с
использованием тепловых отходов.
Тов. Богданов сделал сообщение о конструкциях и
применении винтовых компрессоров.
В прениях приняли участие И. Г. Аверьянов
(Московский институт химического машиностроения — МИХМ),
С. С. Каусев (Государственный институт по
проектированию предприятий искусственного волокна — Гипроив),
В. Н. Кроткое и Б. Л. Цырлин (ЦКБХМ).
С заключительным словом выступил главный
специалист Управления по развитию компрессорного,
холодильного и кислородного машиностроения Е. С. Гуре-
вич.
Принятое на совещании решение предусматривает
прекращение с 1965 г. производства устарелых типов
аммиачных горизонтальных компрессоров и переход на
выпуск новых оппозитных компрессоров. В нем указано
на необходимость организации на Павлодарском заводе
производства абсорбционных машин и крупной тепло-
обменной аппаратуры и координации работы ЦКБХМ,
ВНИХИ, ЛТИХП, МИХМ по разработке абсорбционных
машин.
В решении отмечена важность разработки системы
автоматического регулирования оппозитных
компрессоров и рекомендаций по применению аммиачных
компрессоров для сжатия пропана и пропан-пропилена.
ЦКБХМ предложено изучить возможность создания
турбокомпрессорной машины при температуре
кипения —110°, провести наблюдение за эксплуатацией
винтовых компрессоров и проработать рекомендации по
созданию отечественных конструкций холодильных
винтовых компрессоров.
Предложено было также продолжить работу по
созданию конструкции турбовоздушной холодильной
машины, выявить области ее применения, после чего решить
вопрос о серийном производстве машин этого типа.
Инж. В. Н. ХРЕННИКОВ
кондиционированию воздуха на судах
На конференции работали две секции: первая
рассматривала вопросы кондиционирования воздуха и рефри-
жерации, вторая — оборудование и изоляцию судовых
помещений, вопросы борьбы с шумом и вибрацией на
судах.
Инж. Е. А. Раевская в докладе «Опыт эксплуатации
систем кондиционирования воздуха на судах морского
флота» указала на ряд недостатков проектирования и
монтажа судовых систем кондиционирования воздуха,
выявленных в процессе эксплуатации.
Инж. В. М. Шамшин доложил о результатах проверки
работы двухпроводной высоконапорной системы конди-

64
Хроника
№ 1
ционирования воздуха на танкере «София», проведенных
в период швартовых испытаний судна.
Большой интерес вызвал доклад инж. В. И. Слюса-
ренко на тему «Опыт проектирования и эксплуатации
судовых автономных кондиционеров». В докладе
изложен опыт двухгодичной эксплуатации автономных
кондиционеров АК-б.
В процессе эксплуатации были выявлены следующие
недостатки: размывание фреоном эпоксидной смолы,
примененной для соединения деталей компрессора
F0% вызовов), перегорание обмотки статора из-за
наличия влаги во фреоне C5% вызовов), неплотность в
клеммных выводах E% вызовов). Для повышения
надежности необходима полная герметизация
кондиционера с устранением свертных соединений. По этому
принципу разработан новый кондиционер «Климат-4».
Инж. И. Д. Кравченко сделал доклад о состоянии
изготовления и перспективах развития оборудования для
высоконапорных систем кондиционирования воздуха. В
докладе рассмотрены эжекторные местные каютные
кондиционеры ВРАК 120-420 и центральный
кондиционер КЦВ 8/28, составляющие комплект судовой
установки кондиционирования воздуха высокого давления.
Сообщение о технике очистки воздуха от пыли в
судовых установках кондиционирования воздуха сделал
канд. техн. наук С. А. Богатых.
Инж. А. Н. Майборода рассказал о новых типах
вентиляторов, применяемых в установках
кондиционирования воздуха, в частности о смерчевых и диаметральных
вентиляторах.
Сообщение о новом разделе Правил Регистра СССР
«Холодильные установки» сделал канд. техн. наук,
доцент А. П. Добровольский.
Инж. И. А. Смойловская доложила о результатах
стендовых испытаний судовых холодильных машин для
кондиционирования воздуха холодопроизводительностью
60000, 90000 и 180000 ккал/час.
В результате доработки основные параметры
холодильных машин были доведены до проектных. В
частности были получены высокие значения удельной холодо-
производительности. Представляет интерес также резко
выраженная зависимость коэффициента теплопередачи
кожухотрубного испарителя от перегрева фреона.
Инж. И. К. Савицкий. познакомил собравшихся с
новым рядом холодильных судовых фреоновых агрегатов
и машин на фреоне-12, разработанным ЦКБХМ
в 1962 г. Диапазон их холодопроизводительно-
стей 2800—80000 ккал/час.
Все машины нового ряда имеют значительно меньшие
(в 1,5—2 раза) габаритные размеры и вес, однако при
этом их удельная холодопроизводительность снизилась
на 3—15%.
Применение тесных пучков теплообменных ребристых
труб и повышение удельных тепловых нагрузок в коку-
хотрубных испарителях позволило уменьшить
потребность во фреоне в 2—2,5 раза.
С 1965 г. намечается полная замена выпускаемого
заводами оборудования машинами и агрегатами нового
ряда.
Доклад на тему «Выбор холодильных агентов для
судовых холодильных установок систем
кондиционирования воздуха» сделал канд . техн. наук К. Д. Кан
(ЦКБХМ).
Докладчик указал, что применение фреона-22 вместо
фреона-12 позволяет значительно уменьшить размеры и
вес холодильного оборудования. Еще большие
преимущества имеет фреон-143, объемная
холодопроизводительность которого в 1,9 раза больше, чем фреона-12.
Представляет интерес использование смесей
холодильных агентов. При выборе холодильного агента надо
учитывать требования не только холодильного, но и тепло-
насосного цикла.
Потери фреона через неплотности являются серьезным
недостатком. Расход фреона на зарядку средних и
крупных машин можно снизить в 4—8 раз, если заменить
кожухотрубные испарители кожухозмеевиковыми. В
настоящее время ЦКБХМ работает над выполнением этой
задачи.
Сообщение об обработке воздуха в судовых
герметизированных помещениях сделал инж. В. А. Голубев.
Оно было в основном посвящено опыту очистки
воздуха на атомных подводных лодках США.
За последнее время на зарубежных подводных лодках
наряду с фреоновыми поршневыми компрессорами
применяются бромистолитиевые . абсорбционные, а также
пароэжекторные холодильные машины.
Врач В. А. Шугаев доложил о токсикологии фрео-
нов-12 и -22, определенной на основании проведенных
им опытов с белыми мышами. Результаты опытов
оказались несколько неожиданными. Были проведены два
параллельных опыта. В первом — мыши помещались на
2 часа в среду, содержащую 70% (объемных) фреона-12
и 30% воздуха (кислорода 7%); во втором — среда
состояла из 70% азота и 30% воздуха (кислорода 6,5%).
В опыте с фреоном-12 все мыши погибли, а в опыте
с азотом они остались живы, что доказывает
токсическое действие фреона-12. Фреон-22 оказался значительно
токсичнее фреона-12. В результате опытов установлено,
что средняя смертельная концентрация в трехчасовой
экспозиции для фреона-12 равна 62,4% (объемных), а
для фреона-22 — 8,2%.
Была также определена пороговая концентрация
фреона, при которой начинается нарушение
оборонительных условных рефлексов у белых мышей. Для фреона-12
она составляла 6% (объемных), а для фреона-22—0,3%.
Большую опасность представляют продукты распада
фреонов при соприкосновении их с предметами,
нагретыми до температуры выше 400°.
В литературе описано несколько смертельных случаев
отравления продуктами распада фреона-12. Особенное
значение токсичность фреонов имеет при расположении
фреоновых холодильных машин в герметизированных
помещениях небольшого объема.
На конференции были заслушаны также доклады
инж. А. А. Третьюхина — о некоторых вопросах
комплектации рефрижераторных установок провизионных
камер, инж. Я. С. Борисова — о тепловом насосе и его
использовании на судах и инж. В. Ф. Волкова — о
перспективах и особенностях применения центробежных
холодильных машин в судовых системах
кондиционирования воздуха.
Инж. В. И. Тарасов сообщил -об опыте борьбы с
шумом в оборудовании для кондиционирования воздуха.
Он указал на значение конфигурации воздуховодов,
покрытия их демпфирующим слоем и на большое влияние
плавного входа воздуха. Отсутствие виброизоляторов
для малых механизмов (до 200 кг) значительно
затрудняет борьбу с шумом.
С сообщением о применении пластмасс в судовых
системах кондиционирования воздуха выступил канд. техн.
наук А. Я. Плющенко.
Инж. В. М. Шамшин сделал доклад о перспективах
развития систем технического кондиционирования
воздуха на судах транспортного флота. В настоящее время
на отечественных сухогрузных судах и танкерах
применяются силикагелевые установки Для осушения воздуха
типа ВОУ-2000 и ВОУ-3000.

№ 1
Пленочная градирня для малых холодильных установок '
65
Наиболее перспективными для судовых трюмов
являются абсорбционные воздухоосушительные установки с
циклонно-пенными аппаратами.
В принятом конференцией решении была отмечена
необходимость дальнейшего развития техники
кондиционирования воздуха на судах и указаны требования,
предъявляемые судостроителями к предприятиям,
изготавливающим оборудование для кондиционирования
воздуха.
Решение вопроса об оптимальном типе воздухоосушн-
тельной установки конференция отложила до
проведения сравнительных испытаний осушителей различных
конструкций.
Канд. техн. наук А. А. ГОГОЛИН
УДК 621.175.3:621.565
Пленочная градирня для малых холодильных установок
Всесоюзным научно-исследовательским институтом
холодильной промышленности разработана новая
конструкция пленочной градирни с принудительной
циркуляцией воздуха.
Градирня предназначена для холодильных установок
производительностью от 10000 до 20000 ккал/час.
Основными элементами ее являются корпус с резервуаром
для воды, водораспределительное устройство, насадка
и вентилятор с электродвигателем.
Корпус градирни металлический; диаметр градирни
840 мм, высота 1640 мм (см. рисунок).
Резервуар для воды снабжен поплавковым
устройством, поддерживающим постоянный уровень.
Водораспределительное устройство выполнено в виде
Сегнерова колеса из перфорированной трубы. Вода к
водораспределителю подается снизу. Для доступа к
нему в корпусе градирни предусмотрены люки.
Насадка набрана из полихлорвиниловых пластин с
зазором 2 мм. Поверхность насадки 50 ж2.
Вентилятор МЦ N° 5 на одной оси с
электродвигателем размещен в верхней части градирни. Направление
движения воздуха через градирню противоположно
направлению движения воды. Он поступает через
кольцевую щель в корпусе под насадкой и отводится через
верхний патрубок.
Циркуляция воды осуществляется насосом марки
ЭЦН-4-37. Производительность насоса 4 м*/час, напор
37 м. Насос расположен под градирней и составляет с
ней единый агрегат.
На месте производится только монтаж труб от
градирни к конденсатору холодильной установки и к
канализации.
При расположении градирни в помещении воздух из
нее выводится по каналу наружу.
В отличие от обычных вентиляторных градирен эта
градирня не имеет каплеуловителя.
Хорошая смачиваемость и пористость
полихлорвиниловой насадки, а также развитая поверхность ее в
сравнительно небольшом объеме препятствуют образованию
взвешенных частиц воды и их уносу.
Испытания градирни (макета и опытного образца)
показали, что по эффективности охлаждения она не
уступает пленочным градирням с насадками из круглых
керамических колец, но имеет значительно меньшее
сопротивление насадки, а следовательно, и малый
расход электроэнергии на вентилятор. При плотности
орошения воды 12 м*/м-час и скорости воздуха 2 м/сек
сопротивление насадки из полихлорвиниловой смолы рав-
но 8,5 кг/м2, а круглых керамических колец 90 кг\мг.
Мощность, потребляемая электродвигателем
вентилятора, составляет 0,33 кет, насоса — 1,2 кет. Расход све-
Пленочная градирня.
жей воды на градирню при тепловой нагрузке
20000 ккал/час равен ~ 80 л/час. Высота зоны
охлаждения находится в пределах 4—6°.
Техническая характеристика 'градирни приведена к
температуре окружающего воздуха 28° и влажности
60—70%.
Инж. А. А. КУЗНЕЦОВА

На XI Международном конгрессе по холоду
Доклады на 2-й комиссии XI Международного конгресса по холоду
На четырех заседаниях 2-й комиссии были обсуждены
24 доклада представителей девяти различных стран по
актуальным вопросам холодильной техники —
теплопередаче, изоляционным материалам, термодинамике.
Обзор советских докладов был помещен в журнале
«Холодильная техника» № 6 за 1963 г.
В данной статье приводится краткое содержание
некоторых наиболее интересных докладов от других
стран.
Отделение масла от паров холодильного агента
X. Б. Земудсон — ФРГ
Как известно, унос смазочного масла в холодильную
систему приводит к снижению эффективности работы
холодильных установок. Масло может быть отделено
различными методами — внезапным изменением
направления потока и с помощью центробежной силы
(циклоны).
Из различных типов испытанных маслоотделителей
наиболее эффективным оказался циклонный
маслоотделитель, изображенный на рис. 1.
Холодильный агент (в данном случае фреон-11)
поступает в-пространство между кожухом
маслоотделителя и выпускной трубой. При помощи кольца
направляющих лопаток парам холодильного агента сообщается
вращательное движение. Под действием центробежной
силы масло отделяется в виде пленки и стекает в
маслосборник.
г—Л
-ЕЕп
|
1 Л
— 1
Рис. 1.
Маслоотделитель циклонного типа
F3—135 кг/час).
В результате быстрого вращения создается низкое
давление в центре циклона. При некотором снижении
давления на участке между входным и выходным
отверстиями масляная пленка может начать стекать вниз по
внешней стенке выпускной трубы и выйти через
отверстие. Во избежание этого на конце выпускной трубы
помещено капельное кольцо. Оседающие на нем капельки
масла захватываются под действием центробежной
силы и возвращаются в маслоотделитель.
Испытания этого циклонного маслоотделителя
показали, что при любых концентрациях масла во фреоне-11
и при любом измеренном потоке холодильного агента
коэффициент отделения масла (отношение веса масла,
задержанного в маслоотделителе, к весу всего
поданного масла) был постоянным и составлял 99°/».
Влияние наполненных газом ячеек на теплопроводность
жесткого пенополиуретана
Ф. Каленберг — ФРГ
Согласно кинетической теории теплопроводность газа
уменьшается с увеличением молекулярного веса.
Следовательно, при наполнении ячеек жесткого
пенополиуретана высокомолекулярным газом его изоляционные
свойства должны улучшиться.
Прежде в качестве наполнителя использовалась
двуокись углерода, которая при быстром
диффундировании из ячеек медленно замещалась воздухом.
Теплопроводность этого наполненного воздухом пеноматериала
составляет 0,032 ккал/м час град при средней
температуре 25°.
В последние годы при производстве пеноматериалов
стали применять в качестве наполнителя фреон-11.
Теплопроводность пенополиуретана с таким
наполнителем составляет 0,015—0,016 ккал/м час град при
средней температуре 25°. Такая низкая теплопроводность
обусловлена тем, что молекулярный вес фреона-11
приблизительно в 4 раза больше молекулярного веса
воздуха.
Однако следует иметь в виду, что обычные
изоляционные материалы, например стекловолокно, пробка и
некоторые пенопласты, наполненные воздухом
полистирол или пенополиуретан показывают линейное
уменьшение теплопроводности с понижением температуры до
. —80_i_—100°. Между тем, для пенополиуретана,
заполненного фреоном-И, эта закономерность не
действительна. Теплопроводность увеличивается с понижением
температуры в области 10-^-—30°, при дальнейшем
понижении температуры теплопроводность уменьшается.
Это происходит в результате конденсации фреона-11 в
ячейках при низких температурах. Ниже —30° пенома-
териал ведет себя подобно наполненному воздухом
изоляционному материалу.

Хо 1
Доклады на 2-й комиссии XI Международного конгресса по холоду
67
0,034
-30 -20 -10 О Ю 20 3Q
Средняя температура, °С
Рис. 2. Зависимость коэффициента
теплопроводности от средней
температуры:
/ — пенополиуретан с ячейками,
заполненными фреоном-11 (плотность
32,5 кг/ж3); 2 — теоретическая
кривая для наполненного воздухом
ячеистого материала (плотность 40 кг/м*);
3 — теоретическая кривая
пенополиуретана с ячейками, заполненными
фторуглеродом (точка кипения для
фторуглерода ниже —30°, плотность
40 кг/м*)\ 4 — пенополиуретан с
ячейками, заполненными фреоном-11,
СОг и воздухом (плотность
51,7 кг/м*).
В свете указанного большой интерес вызывает
применение пены, ячейки которой заполнены смесью фрео-
HL-11, СОг и воздуха.
Вследствие высокой проницаемости стенок ячеек
пенополиуретана для двуокиси углерода более выгодно
использовать газ с очень низкой скоростью диффузии,
например фреон-12. В качестве наполнителя можно
также использовать смесь фреонов-11 и -12 и фторуглеро-
ды с низкой нормальной температурой кипения (при
1 физ. атм).
Влияние средней температуры на коэффициент
теплопроводности различных материалов показано на рис. 2.
Анализ экономических факторов, влияющих
на выбор толщины изоляции трубопроводов
К. Стрнадель — Чехословакия
Проблема определения наиболее выгодной толщины
изоляции была предметом многих исследований.
Известно несколько методов решения этой проблемы,
которые заключаются в нахождении минимальных
эксплуатационных расходов на теплоизоляцию.
Как известно, общие годовые эксплуатационные
расходы состоят из двух основных элементов: стоимости
изоляции и стоимости годовых потерь тепла.
В случае, когда слой изоляции плоский, возможно
простое аналитическое решение задачи. При применении
подобного метода к цилиндрическому слою возникают
значительные математические трудности. Метод
получения экономически выгодной толщины изоляции труб,
предложенный Государственным
научно-исследовательским институтом теплотехники (Чехословакия),
упрощает решение этой задачи.
С помощью этого метода можно определить изменение
годовых эксплуатационных расходов при принятой
толщине изоляции 5, отличающейся от оптимальной
величины 5е. Если в заданных условиях произойдет,
например, изменение стоимости капиталовложений на
изоляцию с С на Се, то тогда и толщина изоляции изменится
с S на Se. Задача, следовательно, состоит в нахождении
безразмерного критерия
s ~т[с Г
а также и других критериев, характеризующих
отношение между первоначально выбранной и вновь
полученной величиной эксплуатационной стоимости
тепла и т. п.
Для облегчения расчетов предложены графики.
Теплоотдача кипящего фреона-12 в горизонтальных
трубах с внутренними направляющими потока
X. Учида и С. Тезука — Япония
При кипении холодильного агента в трубах весовая
доля паровой фазы (паросодержание х кг пара/кг смеси)
изменяется от 0 до 1,0. Поэтому для анализа работы
испарителя важно исследовать теплоотдачу и падение
давления двухфазного потока.
Исследованный испаритель представляет собой
двухтрубный теплообменник (рис. 3). Фреон-12 проходит, по
восьми внутренним медным трубам (внешний диаметр
19, внутренний 17 мм), а вода течет по кольцевому сече-
ьию, образуемому внешней и внутренней трубами.
Рис. 3. Двухтрубный испаритель:
/ — холодильный агент, 2 — вода, 3 — места
установки термопар для измерения температуры воды, 4 —
места установки термопар на стенках фреоновой трубы,
5 — места установки термопар для измерения
температуры холодильного агента, 6 — вывс ш для измерения
давления холодильного агента.

68
На XI Международном конгрессе по холоду
№ I
В качестве направляющих потоков применены: плас-
гина крестообразного сечения (рис. 4, а), которая
сделана из меди толщиной 2 мм, и спирально свернутая
пластина (рис, 4, б) — из меди толщиной 0,3 мм.
Рис. 4. Конструкция труб с внутренним оребрением:
м — пластина крестообразного сечения; б —
спирально свернутая пластина.
Температура холодильного агента, воды и стенок труб
измерялась медь-константановыми термопарами, а
скорость потока — с помощью градуированных диафрагм.
Для измерения температуры стенки внутренней трубы
термопары были припаяны в трех ее точках по
окружности (верх, середина и нижняя часть трубы) по трем
сечениям (входы, середина и выход) каждой трубы (см.
рис. 3).
На рис. 5 даны значения коэффициента теплоотдачи а
от фреона-12 к внутренней трубе. Для спирально
свернутой пластины эти значения распределяются почти
симметрично относительно линии, изображенной на
диаграмме по оси *=0,5. Для пластины крестообразного
селения значения а оказались несколько большими.
4*10'
гг
¦—¦—
т у -
¦ '
Р} кг/см2 а 6с; G, кг/час
О 4,7-3,7 352
О 3,9 -3.0 285
О 31 ^9 Q 93S
в
3,0
-2,3
2
02
Vi
1 1
1 *
_J
10'
0 CJ 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 W
X
Рис. 5. Зависимость коэффициента теплоотдачи а
от паросодержания х (спирально свернутая
пластина).
На рис. 6 даны значения тепловой нагрузки для
спирально свернутой пластины
-J—/W.
где: q — тепловой поток, ккал/час;
А — площадь внутренней поверхности внутренней
трубы, которая равна
(тт)мг-
Из диаграммы видно, что ~~Г" достигает максимально-
го значения при *=0,7. Характер течения кривой
Ч
¦— =f(x) у пластины крестообразного сечения
оказался идентичным.
МО*
10'
Рукг/см^абс^кг/час
о 4,7-3,7 352
О 3,9*3,0 285
О 3,7 *2,9 236
ш
3,1
1*2,3
202
W _____
0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,в 0,9 1,0-
X
Рис. 6. Зависимость тепловой нагрузки q/A от
паросодержания х (спирально свернутая
пластина).
Авторы объясняют увеличение теплоотдачи а с
возрастанием х влиянием скорости потока. Когда же х
приближается к 1, теплоотдача уменьшается в связи
со снижением количества испаряющейся жидкости.
В заключение, авторы на основе опыта приводят
эмпирические уравнения, характеризующие падение
давления в трубах.
Термодинамический цикл воздушной холодильной
машины с дросселированием
Г. Д. Вер — ФРГ
Воздушный цикл холодильной машины с
дросселированием рассматривается исходя из того, что
изотермическое сжатие протекает при температуре окружающей
среды.
На рис. 7 дана схема работы такой установки. По
всасывающему трубопроводу / воздух попадает в компрессор
Л и по линии 2 нагнетается в регенеративный
теплообменник _. По трубопроводу 3 охлажденный в
регенераторе воздух направляется к регулирующему вентилю
В и затем по линии 4 в холодильную камеру Г.
Нагретый в ней воздух проходит по трубопроводу 5 в
регенеративный теплообменник Б.

№ 1
Доклады на 2-й комшсеви XI Международного конгресса по холоду
69
Рис. 7. Цикл воздушной
холодильной машины с
дросселированием.
На рис. 8 дана s, /-диаграмма, характеризующая
тепловой процесс. При этом
и
>К;
- температуры окружающей среды,
р — давление нагнетания, бар;
ро— давление всасывания, бар;
q0 — холодопроизводительность, кдж/кг;
Wt — затраченная работа, кдж/кг.
В своем докладе автор привел диаграмму потоков
эксергии е, которая характеризует термодинамические
потери, связанные с обесцениванием энергии (потерей
работоспособности). На основании очень точных новых
данных о термодинамических свойствах воздуха
приводится таблица и тепловые показатели, определяющие
эффективность воздушного цикла с дросселированием.
Сжатие:
работа Wf = 115,4 кдж/кг;
тепло, переданное окружающей среде, ^=144,3 кдж/кг.
Регенеративный теплообменник:
тепло, отданное теплообменнику, qe = 158,5 кдж/кг;
потери эксергии в теплообменнике eVQ =11,2 кдж/кг.
Дросселирование:
потери эксергии в процессе дросселирования ?^=82,4
кдж/кг.
Рис 8. Диаграмма s, i цикла воздушной
холодильной машины с дросселированием.
Состояние
1
2
з
4
1 5
р, бар
70
280
280
70
70
г, °к
288,15
288,15
185,7
158,3
170,0
/, кдж/кг
272,3
243,4
84,9
84,9
113,8
et кдж\кг
349,8 1
465,2 1
504,5 j
422,1
400,3 J
Холодопроизводительность:
холодопроизводительность <7<>=28,9 кдж/кг;
эхсергия охлажденных продуктов eQo =20,1 %дж/кг;
потери эксергии в охладителе evK — \J кдж/кг;
холодильный коэффициент
е = ^=0,25;
эксергетический коэффициент 6 =
<7о
wt
: 0, 174.
Приведенные данные приобретают большие значение,
гак как раскрывают механизм сложных процессов,
протекающих в цикле воздушной холодильной машины с
дросселированием.

иностранной техники
УДК 621.565:629.113
Полуприцепы-холодильники для перевозки замороженных продуктов
В последнее время в США все большее
распространение получают полуприцепы-холодильники
(рефрижераторы) нового типа, в которых кузов охлаждается
холодным воздухом, омывающим со всех сторон его
внутреннюю поверхность (панельное охлаждение).
Для выяснения некоторых конструктивных
особенностей и сравнения новых типов
полуприцепов-холодильников с существующими в США были проведены две
серии опытов.
В первой серии полуприцеп был загружен
замороженным полужареным картофелем при температуре —17,7°.
Эта температура поддерживалась в течение всего
периода пробега (трое суток) 1.
Во второй серии температура загруженного картофеля
была равна —13,8°. К моменту выгрузки она
понизилась до —17,7°, а в ящиках, наиболее удаленных от
холодильной установки, с —10 до —13,8°. Во второй серии
опытов параллельно испытывали обычный полупри-
Ло A-fii
Полуприцеп-холодильник нового типа (тип А). Кузов
полуприцепа (рис. 1) имеет двойные стенки. В
пространстве между ними проходит холодный воздух. Двери,
потолок и пол аналогичной конструкции.
Кузов изолирован пористым полиуретаном. Толщина
слоя наружной изоляции и расстояние между стенками
следующие.:
Толщина слоя Расстояние
наружной между
изоляции, мм стенками, мм
Пол 152,4 101,6
Потолок 152,4 101,6
Боковые стенки ...... 101,6 38,1
Двери , 152,4 38,1
Торцовая стенка ..... 101,6 152,4
Холодопроизводительность установки 5300 ккал/час
при температуре в кузове —17,7° и температуре
окружающего воздуха 37,8°.
С^\^\~^\\\^^^\<!,У^
| lJLJLj
1 1 1 1 1 1 i М
ml
ш
1
ЯМ
ш
\№b\\\\\\\\\\\\\W
?^Б
1
V
3 \
л \ К
АЛ
\
"T^ZZ
КЗ
Е
ill
»||
-Iя
¦ж—
¦rsr-.
- * * - ' ' **"
тгг-
-7—
-у
~а*"
?/Л?^//У////////////////У////Х^
®)
Рис. 1. Полуприцеп-холодильник типа А:
вентилятор, 2 — испаритель, 3 — термометр, 4 — термостат, 5 — бак для
горючего, 6 — двигатель, 7 — компрессор-конденсаторный агрегат.
цеп-холодильник, имеющий такую же холодильную
установку, как и новый, однако в нем не удалось
предотвратить повышения температуры продукта, которая в
среднем составила около 5°.
1 В первой серии опытов также параллельно испыты-
вался обычный полуприцеп-холодильник, но результаты
этих опытов не были приняты во внимание ввиду
некоторых механических неполадок.
Компрессор-конденсаторный агрегат расположен под
кузовом полуприцепа.
Компрессор четырехцилиндровый, V-образный. Привод
осуществляется от четырехцилиндрового дизельного
агрегата вертикального типа с водяным охлаждением
мощностью 19 кет. Скорость вращения в начале работы
2400, а при достижении определенной температуры,
устанавливаемой термостатом, 1400 об/мин. Термостат
может поддерживать температуру в диапазоне от—28,9 до
21,1°. Дизельный агрегат снабжен электрогенератором

№ 1
Полуприцепы-холодильники для перевозки замороженных продуктов
71
ПО ДА
тргттттттттлггпгггтттт
as
1
й|
й1
и
и
HLg.
2
™
г—1й
S?
1 |И
и
й
II
№
5Й
7
\
V
-Ш
11
г
|М
6
1
1ч
ft
1 1
тр-
у
<^
Р=^-_^=^р
1
J
J
1
d
d
JA
Рис. 2. Полуприцеп-холодильник типа В:
1 — испаритель змеевиковый, 2 — компрессор-конденсаторный агрегат, 3 — двигатель,
4 — термостат, 5 — термометр, 6 — аккумуляторы, 7 — бак с топливом.
t;c
30
20
10
О
-10
-20
Наружш
ш воздух
тип А ¦"""
! I' !
типа
! ¦ ¦-
Холодопроизводительность установки 4830 ккал/чае
при температуре воздуха в кузове —17,7° и температуре
окружающего воздуха 37,8°.
Все оборудование расположено в передней части
кузова полуприцепа.
Двигатель четырехцилиндровый, с жидкостным
охлаждением, мощностью 12,5 кет. В качестве топлива
используется пропан. Компрессор (такой же, как и в
полуприцепе типа А) соединен непосредственно с
двигателем.
Холодильная установка включается автоматически
термостатом. Охлажденный воздух из испарителя по
четырем каналам, находящимся под потолком,
направляется непосредственно в кузов.
Основные размеры и внутренний объем
полуприцепов-холодильников:
5 часы
Рис. 3. Зависимость температуры
воздуха в кузове полуприцепа от времени
предварительного охлаждения.
переменного тока для привода обоих вентиляторов
испарителя.
Испаритель из оребренных труб с двумя
вентиляторами установлен в передней торцовой части кузова.
Вентиляторы пропеллерного типа, производительностью
17 м*/мин, потребляемая мощность 0,25 кет.
Испаритель оттаивается автоматически через каждые
3,5 часа с помощью реле времени по реверсивному
циклу. Оттаивание продолжается, пока не включится
биметаллический термостат, смонтированный на испарителе.
Вес компрессор-конденсаторного агрегата составляет
около 570 /сг, испарителя с вентиляторами — 145 /сг,
дизельного агрегата — 185 кг. Холодильная установка
снабжена баком для горючего A90 л).
Полуприцеп-холодильник обычного типа (тип В).
Стенки кузова полуприцепа (рис. 2) изолированы слоем
стекловолокна толщиной 101,6 мм. Полуприцеп снабжен
двумя подвесными путями с крючками для мясных туш.
Над испарителем имеются два открывающихся люка для
вентиляции кузова при перевозке фруктов.
Тип А Тип В
Наружные размеры, ммгш
длина „ 12192 12192
ширина 2438 2438
высота 3962 3962
Внутренние размеры, мм:
длина 11608 11608
ширина 2134 2178
высота . ....... 2184 2454
Внутренний объем, м* .... 54,1 62
В гараже было проведено предварительное
охлаждение обоих полуприцепов в течение 4,5 часа перед
загрузкой их продуктами. Температура воздуха в кузове
полуприцепа типа А была снижена с 26,1 до —18,3°. За это
же время температура воздуха в кузове полуприцепа
типа В снизилась с 30,6 до —14° (рис. 3).
При испытаниях регистрировали температуру в
разных точках кузова, в результате чего были получены
графики, приведенные на рис. 4.
Графики показывают, что температура продукта в
полуприцепе типа А постоянно поддерживалась на
одном уровне, чего не наблюдается в полуприцепе типа В.

72
Новости иностранной техники
№
КС
30
20
W
О
-10
-20
-30
Г
Температура доздиха
7
fc\
¦1 i
^^J_
•— и »^.
¦ 1
t:t
зо t
?/?
/j
/7
-2/7
-30
О
\ 7
7
Темпешгшоа ьоздцха
л
>
г>-
3^
/
У
р*
tf
^J
-х
^ГС^
-"•"ЧТ \
j
О 17 0 12
Время суток, часы
Рис. 4. Зависимость температуры продукта от времени его транспортировки и температуры
окружающего воздуха:
а — полуприцеп типа А, б — полуприцеп типа В; температуры: / — наружного воздуха, 2 —
воздуха у пола, 3 — воздуха у потолка, 4—продукта у потолка (максимальная), 5 — продукта у пола
(максимальная), 6 — продукта у пола (средняя), 7 — продукта у потолка (средняя), 8 — продукта
у пола (минимальная), 9 — продукта у потолка (минимальная).
Во время -испытаний сравнивали расходы топлива.
Средний расход топлива приблизительно одинаков:
2,65 л/час для полуприцепа типа А и 3,03 л/час для
полуприцепа обычного типа. "
Испытания показали, что полуприцепы-холодильники
с охлаждением по периметру, по сравнению с
полуприцепами обычного типа, имеют более эффективную
изоляцию.
D. W. Kuenzli, «Marketing Research Report»,
M 540, Washington, June, 1962.
Инж. Ц. P. ЗАЙЧИК

Л П П А П П II II I I II А Т Я Г I
¦ . ¦¦ г f* n ¦¦ TI отш ¦!¦ вга ¦¦ ¦ ¦¦ ¦* ii
U III Н U U I II Ul f I U I JI L 11
Новый ГОСТ на технические требования к поршневым
герметичным компрессорам
Государственным комитетам стандартов, мер и
измерительных приборов GOCP утвержден ГОСТ 10612—63
сКомпрессоры поршневые герметичные фреоновые малой
холодопроизводительноети. Технические требования».
Проект стандарта разработан лабораторией малых
холодильных машин ВНИХИ. При составлении
окончательной редакции были учтены отзывы более 40
организаций — главных потребителей,
научно-исследовательских институтов, лабораторий, заводов и
конструкторских бюро, занимающихся конструированием
герметичных компрессоров и встроенных электродвигателей.
Содержание стандарта сводится к следующему.
Исполнения и основные параметры компрессоров
должны соответствовать ГОСТу 9666—61.
Одно из главных технических требований к
герметичным компрессорам, предусмотренных новым стандартом,
— это высокая степень их унификации. Основные
модели компрессоров и модификации, например компрессоры
ФГ 0,35, ФГ 0,45 и ФГ 0,55 холодопроизводительностью
350, 450 и 550 ккал/час, должны иметь одинаковые
поршни, поршневые пальцы, шатуны, клапаны,
амортизаторы, электродвигатели, проходные контакты и
защитные температурные реле, т, е. почти все основные
детали (допускается различие электродвигателей по
длине). Это значительно упрощает и удешевляет
изготовление ,и ремонт компреесор'вв.
Предусмотрена также обязательная унификация
компрессоров ФГН (холодильный агент фреон-22,
температуры кипения —40_л_—20°) и ФГП (фреон-22,
—10-^-10°) с компрессорами ФГ (фреон-12, — 25-ь-
10°)."Компрессоры ФГН и ФГП должны изготовляться
на базе компрессоров ФГ, т. е. иметь диаметры
цилиндров, число цилиндров, ход поршня и корпус одинаковые
с соответствующими компрессорами ФГ. Это требование
не распространяется на компрессоры ФГН
холодопроизводительностью 1800 и 2200 ккал/час, у которых часовой
объем, описанный поршнями, больше часовог© объема
компрессоров ФГ по ГОСТу 9666—61.
Стандарт предписывает изготовление поршней
герметичных компрессоров без поршневых колец. Это
повышает долговечность машин и снижает стоимость их
изготовления.
Для того чтобы обеспечить надежное уплотнение
камеры сжатия в течение всего, срока службы
компрессоров, диаметральный зазор между поршнями и
цилиндрами, изготовленными из черных металлов, не должен
превышать указанных ниже:
Диаметр, мм
Диаметральный зазор, мк .
. 26 32 36 42 50
. 16 13 18 20 20
Класс чистоты обработанных поверхностей — зеркала
цилиндра, наружных цилиндрических поверхностей
поршня, поршневого пальца и шеек вала, а также
внутренних поверхностей втулки шатуна, бобышек поршня и
подшипников вала, изготовленных из черных металлов,—
предусмотрен не ниже v 10. В открытых компрессорах
для аналогичных деталей раньше был установлен класс
точности v7-f-v9.
Кожух герметичного компрессора должен сохранять
прочность при избыточном давлении 19 ати и плотность
при давлении фреона 17 ати. Это выше пробных давле-
ний,установленных для открытых компрессоров A6 ати
водой и 10 ати воздухом).
Попадание влаги в герметичный компрессор может
вызвать сгорание электродвигателя. Поэтому
предусмотрена обязательная сушка компрессора в печи с
продувкой сухим воздухом. Точка росы сухого воздуха на
выходе из компрессора должна быть не выше —50°. Это
показывает, что в компрессоре влага практически
отсутствует.
Компрессоры заполняются сухим фреоном-12 по ГОСТу
8501—57 или фреоном-22 по ГОСТу 8502—57. Масло
должно быть осушено так, чтф6ы пробивное напряжение
при зазоре между контактами 2,5 мм и температуре
масла 25° было не менее 45 кв (при повышении
влажности это напряжение будет падать).
В настоящее время компрессоры направляются
потребителям, как правило, вместе с холодильными
агрегатами, но при дальнейшей специализации заводов они
будут поставляться также как самостоятельное изделие. В
этом случае компрессор должен быть заполнен маслом,
фреоном, сухим азотом или воздухом (с точкой росы
—50°) до давления в пределах 0,5—1 ати.
Технические требования к электродвигателям общего
назначения предусмотрены ГОСТом 183—55, но на
встроенные электродвигатели этот стандарт не
распространяется. Электродвигатель герметичных компрессоров
должен обеспечить пуск и нормальную работу
компрессора при отклонении напряжения в сети от
номинального значения (включая момент пуска) на —15-^Л0°/о
и частоты тока на —5_i-5°/o.
Срок службы изоляции электродвигателя
определяется ее температурой в рабочих условиях. В герметичных
холодильных компрессорах в настоящее время
применяют обмотки из медных проводов ПЭВ-2 с эмалевой
изоляцией. Наряду с этим применяется менее
теплостойкая изоляция класса А: картон, фибра,
хлопчатобумажный чулок (выводные провода). В дальнейшем
следует ожидать использования более теплостойкой
изоляции класса В.

74
Справочный отдел
№ 1
Основной стандарт на электрические машины — ГОСТ
183—55 устанавливает значения допустимой
температуры изоляции в зависимости от способа измерения. Для
большинства машин переменного тока малой мощности
предельно допустимая температура обмотки,
измеренная методом сопротивления, для изоляции класса А
равна 100°, для изоляции класса В 120°.
В закрытых машинах, т. е. в таких, у которых
внутренняя полость защищена от внешней среды оболочкой,
ГОСТом 183—55 допускается повышение температуры
обмотки, измеряемой методом сопротивления, еще на 5°.
В соответствии с этим установлено, что в герметичных
компрессорах при продолжительной работе температура
обмотки электродвигателя с изоляцией класса А не
должна быть выше 105°, а с изоляцией класса В 125°.
Обычно коэффициент рабочего времени агрегатов не
превышает 0,75 и режимы максимального нагрева
наблюдаются лишь в редких случаях, поэтому обмотки,
как правило, не нагреваются до предельных температур.
Следует отметить, что у большинства зарубежных
герметичных компрессоров обмотки электродвигателей
имеют изоляцию класса В.
Каждый компрессор должен быть оборудован
защитным реле, останавливающим его в случае превышения
указанных температур обмоток.
Сопротивление изоляции электродвигателя
относительно корпуса и сопротивление изоляции между обмотками
должны быть не менее 50 мгом.
В компрессорах применяются асинхронные
электродвигатели переменного тока—трехфазные номинальным
напряжением 220/380 в и однофазные номинальным
напряжением 220 или 127 в. Однако допускается
изготовление компрессоров, предназначенных для включения в
сеть трехфазного тока одного напряжения — 220 или
380 в. Это позволяет уменьшить число проходных
контактов и выводных концов.
Электрическая изоляция обмоток и проходных
контактов герметичного компрессора должна выдерживать
испытательное напряжение (табл. 1).
Таблица 1
Номинальная
мощность, кет
1
(Менее 1 г
1 J
\
1 и более 1
1 )
Номинальное
напряжение, в
127
220
380
127
220
380
Испытательное
напг^женке не
менее, в
760
940 |
1260
1260
1440
1760
Компрессоры с трехфазным электродвигателем
должны работать при любом направлении вращения зала.
В объем .поставки компрессора (поставляемого
отдельно от холодильного агрегата) входят реле защиты от
повышения температуры обмотки электродвигателя.
Компрессоры с однофазными электродвигателями
поставляются, кроме того, с пусковой аппаратурой и
электрическими конденсаторами (в случае, если они
предусмотрены схемой).
Методы испытания герметичных компрессоров должны
соответствовать ГОСТу 10613—63, утвержденному
одновременно со стандартом на технические требования.
На каждом компрессоре должны быть указаны
следующие данные: завод-изготовитель, его
местонахождение, организация, которой он подчинен, обозначение
компрессора, его заводской номер, номинальное
напряжение, сила и частота тока, число оборотов
электродвигателя в минуту, год и месяц выпуска.
Обозначения выводов обмоток статоров компрессоров
с трехфазными электродвигателями установлены в
соответствии с ГОСТом 183—55 (табл. 2).
Таблица 2
Фаза
Первая
Вторая
Третья
Начало
С1
С2
сз
Конец
C4 1
C5
С6^
В компрессорах с однофазными электродвигателями
приняты следующие обозначения: Р—рабочая обмотка;
П — пусковая. Общий вывод не имеет маркировки.
Обозначения должны быть указаны на специальных
наконечниках, плотно закрепленных на проводах,
идущих от статора к проходным контактам, или
непосредственно на проводах и, кроме того, снаружи кожуха у
проходных контактов (это не относится к компрессорам
для домашних холодильников).
В однофазных электродвигателях допускается вместо
буквенных обозначений применять цветные выводы
обмоток: красный — рабочая обмотка, белый — пусковая,
черный — общий вывод.
Компрессоры должны перевозиться в таре,
устраняющей возможность механического повреждения (включая
поворот на 180° вокруг горизонтальной ®еи) и
попадания влаги.
К каждому компрессору должен быть приложен
документ, удостоверяющий его качество и соответствие
требованиям ГОСТа 10612—63. Кроме перечисленных
выше данных, которые нанесены на кожухе
компрессора, в документе должны быть указаны результаты
проверки качества и вес компрессора, заполненного
маслом.
С каждой партией компрессоров потребителю должна
быть направлена инструкция по монтажу и
эксплуатации.
Установлен гарантийный срок для герметичных
компрессоров, равный 2,5 года со дня отгрузки
потребителю.
В течение этого срока завод-изготовитель обязан
безвозмездно заменять или ремонтировать вышедшие из
строя компрессоры при условии их надлежащего
хранения, монтажа и эксплуатации. Гарантийный срок
значительно увеличен по сравнению со сроком,
предусмотренным для открытых компрессоров той же
производительности A,5 года).
Канд. техн. наук В. Б. ЯКОБСОН

№ 1
Типовые проекты холодильников малой емкости
75
Типовые проекты холодильников малой емкости
Гипрохолодом в 1961 г. разработаны типовые
проекты холодильников емкостью 12, 25, 50 и 100 г (рис. 1, 2,
табл. 1,2), предназначенных для небольших предприятий
торговли и общественного питания, колхозов и
совхозов. На холодильниках можно хранить мясо, птицу,
рыбу, масло, молочные и другие скоропортящиеся
продукты. Суточное поступление грузов на эти
холодильники составляет, соответственно, 2,5, 5, 10 и 15 г. Грузы
доставляются автотранспортом.
Здания холодильников имеют несущие бескаркасные
стены. Наружные стены кирпичные, фундамент бутобе-
тонный ленточный, изоляция из торфоплит, покрытие
сборное железобетонное, кровля рулонная, полы
асфальтовые с теплоизоляцией.
Холодильники обслуживаются аммиачными
одноступенчатыми компрессор-конденсаторными агрегатами.
Система охлаждения — рассольная.
Батареи выполнены из гладких труб диаметром
50 мм, калачи—из бесшовных труб диаметром 57X3 мм.
В проектах всех холодильников температура кипения
аммиака принята —25°, температура рассола — 22°. В
типовом проекте холодильника емкостью 100 т
предусмотрена также температура кипения аммиака —13° и
температура рассола —10°.
Холодильные установки полностью автоматизированы.
Имеется возможность перевода их на ручное
управление. Начальный пуск холодильных установок и пуск
после устранения неисправностей производится
вручную.
Фасад
Vac ад
3 250
Ш
IF
"^
П
4750
3100
ф ®
ф^'
4,
4750
Ф
Ф
-®
Рис. 1. Холодильники емкостью 12 т (а) и 25 г (б):
I — машинное отделение, II — камера хранения мороженых грузов, III —
универсальная камера, IV — тамбур, 1 — компрессор-конденсаторный агрегат, 2 — аммиачный
юризонтальный кожухотрубный испаритель, 3 — вентиляторная градирня, 4 —
рассольные батареи.

76
Справочный отдел
№ 1
Фасад
Фасад
Рис. 2. Холодильники емкостью 50 т (а) и 100 т (б):
I — машинное отделение, II — камера хранения мороженых грузов, III — камера до-
морозки, IV — универсальная камера, V — тамбур, VI — платформа, / — компрессор-
конденсаторный агрегат, 2 — аммиачный горизонтальный кожухотрубный испаритель,
3 — вентиляторная градирня, 4 — рассольные батареи.
В проектах предусмотрена автоматическая защита
компрессоров: от недопустимого повышения давления и
температуры нагнетания, падения давления в системе
смазки, прекращения или недостаточного протока
охлаждающей воды (через конденсатор и рубашку
компрессора) и рассола (через испаритель).
При аварийной остановке компрессора включается
звуковой сигнал в помещении дежурного персонала,
расположенном вне здания холодильника.
На всех холодильниках температура в камерах
хранения мороженых грузов принята —12°, в универсальных
камерах 0°/—12°. На холодильниках емкостью 50 и 100 т
имеются камеры подмораживания с температурой
—15°/—12°.
Температура в камерах регулируется автоматически
соленоидными вентилями СВМ, управляемыми
датчиками, которые находятся в камерах.
Регулирование поступления жидкого холодильного
агента в испарители производится в зависимости от
степени перегрева всасываемых паров аммиака. Для
этой цели на автоматических регулирующих станциях
ААРС-10 (для холодильников емкостью 10, 25 и 50 т) и
ААРС-15 (для холодильников емкостью 100 т)
установлены терморегулирующие вентили.
Заданная температура рассола поддерживается с
помощью регулятора ТДДА, управляющего работой
электродвигателя компрессора. Температура в камерах,
трубопроводах и аппаратах контролируется логометром
ЛПР-53 и термометрами сопротивления ЭТМ.
В зимнее время универсальные камеры при
использовании их для поддержания температуры воздуха 0° обо-

J* 1
Типовые проекты холодильников малой емкости
77
Таблица 1
| Показатели
Строительный объем, ж3 .
в том числе:
холодильного контура .
машинного отделения .
Площадь застройки, м2 .
Потребность в тепле при
расчетной температуре —30°,
Расход воды, mz]сутки .
1 Установленная мощность
] силового и осветительного
1 оборудования, кет . . .
| Установленная холодопро-
J изводительность компрессо-
Холодильники емкостью, m
12
250
161
89
68
5910
1
17
16000
25
394
310
84
107
6430
2
20
22000
50
779
594
185
206
8200
5
39
44000
100
1172
975
197
330
11200
7
55
60000
Показатели
Количество
обслуживаюсь бщая сметная стоимость
строительства, тыс. руб. .
в том числе:
общестроительных работ
оборудования и монта-
Стоимость 1 м*
производственного здания с
оборудованием, руб.
Стоимость 1 т условной
Холодильники емкостью, m 1
12
2
12
6
6
48
1000
25
3
16
9
7
41
645
50
4
28
16
12
36
555
100
5
33
19
14
28
335
1
Таблица 2
Оборудование
Компрессор-конденсаторный агрегат
количество
число оборотов компрессора . . .
Горизонтальный кожухотрубный конден-
количество
поверхность охлаждения, ж2 . . .
Горизонтальный кожухотрубный испа-
количество
поверхность охлаждения, м2 . . .
Вентиляторная градирня:
тепловая нагрузка, ккал/час . . .
1 поверхность орошения, м2 . . . .
Рассольные батареи:
1 поверхность охлаждения, м2 . . .
12
АК-АВ-15
1
720
КТГ-5
1
5
ИТГ-12
1
12
19000
1,35
34
Холодильники емкостью, m
25
АК-АВ-15
1
960
КТГ-5
1
5
ИТГ-12
1
12
24000
1,44
61
50
АК-АВ-15
2
960
КТГ-5
2
5X2
ИТГ-12
2
12X2
48000
3,0
173
100
АК-АУ-40/30
2
720
ктг-ю
2
ЮХ2
ИТГ-22
2
22X2
72000
4,5
! 267
треваются отопительно-вентиляционными агрегатами,
состоящими из центробежных вентиляторов ЭВР и
пластинчатых калориферов КФС. В машинных отделениях
запроектирована аварийно-вытяжная вентиляция.
Повторное охлаждение циркулирующей через
конденсатор воды происходит в вентиляторных градирнях
брызгально-пленочного типа конструкции ВНИХИ.
Электроснабжение холодильников запроектировано от
сетей местной энергосистемы напряжением 380/220 в.
Холодильники малой емкости, как правило, должны
блокироваться с другими предприятиями и складскими
помещениями. Это позволяет осуществлять более
экономичное обслуживание их общими системами
транспорта, электро- и водоснабжения и канализации.
Инж. М. М. МЕРТЕШОВ

СОДЕРЖАНИ Е
Ударный фронт коммунистического строительства 1
Н. А. Буше. Холодильное оборудование для химической промышленности 3
Т. В. Гоголина, В, Н. Кротков, О. А. Соколов. Холодильные газомотокомпрессоры для
нефтеперерабатывающей и химической промышленности 7
К. И. Савков. Повышение производительности поршневого компрессора при помощи
уравнивания давлений в цилиндрах И
Ф. М. Чистяков. Определение работы сжатия реальных газов и паров ....... 16
Н. И. Родин. Производственные холодильники в новых типовых проектах
мясокомбинатов .20
И. М. Серебряный. Из опыта пуска и эксплуатации холодильников мясокомбинатов . 25
И. М. Гиндлин. Насосно-циркуляционная система охлаждения с верхней подачей
аммиака в батареи • : 27
А. П. Шеффер. Усовершенствование технологии и техники холодильной обработки
мяса на мясокомбинатах 30 }
А. П. Макашев, Н. Н. Полетаева, Э. А. Исагулян. Опытное хранение яблок в пленочных
упаковках и контейнерах „ 36
Г. С. Конокотин, Л. П. Зуйкова. Применение полимерных пленок при замораживании
и хранении рыбы 42
A. С. Жердев. О методике калькулирования себестоимости холода 45
Обмен опытом
B. И. Матвеев. Аммиачная насосно-циркуляционная система реконструированного
рыбного холодильника в г. Поти „ ....... 47
М. Г. Дик. Механизированная линия для сортировки и взвешивания птицы .... 49
Н. В. Яковлев. Простейший способ регулирования холодопроизводительности
компрессора . 50
Консультация
A. Г. Ротенберг. Монтаж и эксплуатация скороморозильного аппарата ГКА-2 ... 52
B. Б. Якобсон. Вопросы и ответы : : 58
Книги, выходящие в свет в первом полугодии 1964 г . . 59
Хроника
В. Н. Хренников. Семинар по применению холодильных установок в химической
и нефтяной промышленности . . . . . . 62
А. А. Гоголин. Научно-техническая конференция по кондиционированию воздуха на судах 63
A. А. Кузнецова. Пленочная градирня для малых холодильных установок 65
На XI Международном конгрессе по холоду
Доклады на 2-й комиссии XI Международного конгресса по холоду 66
Новости иностранной техники
Ц. Р. Зайчик. Полуприцепы-холодильники для перевозки замороженных продуктов . 70
Справочный отдел
B. Б. Якобсон. Новый ГОСТ на технические требования к поршневым герметичным
компрессорам „ 73
М. Н. Мертешов. Типовые проекты холодильников малой емкости 75
Тематический план журнала «Холодильная техника» на 1964 год 78
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: Ш.Н. Кобулашвили (главный редактор), проф. И. С. Бадыль-
кес, Б. С. Вейнберг, Л. А. Гоголин, В. М. Горбатов, М. А. Горбунов, М. Г. Дик, В. Я.
Зайцев, С. Г. Ильченко, Д. И. Кобзев, В. #. Кокорев, Н. Я. Любимов, Я. С. Максимов,
М. С. Мартынов, В. И. Матвеев, М. Я. Мертешов, Я. А. Минеев, Н. И. Родин,
Д. Г. Рютов (зам. главного редактора), В. Я. Филаткин, А. Я. Фомин, В. Я. Шелапутин
Адрес редакции: Москва, ул. Костикова, 12. Телефон Д 0-00-34 доб. 49
Т-01567. Подписано в печать 29/1 1964 г. 84 XI081 Л е. Печ. л. 5 (привед. 8,2). Уч.-изд. л. 8,6.
Тираж 9380. Заказ 2692. Цена 60 коп.
Типография «Гудок». Москва, ул. Станкевича, 7.