Руководство по проектированию конструкций и технологии возведения монолитных бескаркасных зданий

Теги: сооружения и части сооружений по виду строительных материалов и методам возведения строительство строительное проектирование жилищное строительство
Год: 1982
Похожие
Составление смет в строительстве на основе сметно-нормативной базы 2001 года
Справочник по гидравлическим сопротивлениям
Справочник по аэродинамическим сопротивлениям
Общесоюзный каталог. Том I. Железобетонные конструкции и изделия одноэтажных зданий промышленных предприятий
Текст
                    ЦНИИЭП жилища
Госгражданстроя

Hijiii’A.'ibiibin ордена трудового
КРАСНО! О ЗНАМЕНИ
11 лу Ч i 10-1ICC Л ЕДОВАТЕЛ ЬСК1 111
И ПРОЕКТНЫЙ институт
ТИПОВОГО И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО
ПРОЕКТИРОВАНИЯ ЖИЛИЩА (ЦНИИЭП жилища)
ГОС ГРАЖД АНСТРОЯ	-
РУКОВОДСТВО
ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ
КОНСТРУКЦИЙ
И ТЕХНОЛОГИИ
ВОЗВЕДЕНИЯ
МОНОЛИТНЫХ
БЕСКАРКАСНЫХ ЗДАНИЙ
МОСКВА СТРОИИЗДАТ 1982
УЛ К М1.04 I Г>ЧЗ.Г1
Рекомендовано
1 LI II II 131 I ЖИЛИЩИ
к издании» решением секции
Г остра ж дай строя.
конструкции НТС
Руководство н<> нроекгнровапню конструкций и технологии воз-
ведения монолитных бескаркасных зданий /1III1111Э1 h жилища Гос-
гра ждапстроя.— М. Ci юйпздат, 1982.— 216 с.
Содержит положения по проектированию несущих конструкций
мопо.нггнь х и сборно-монолитны к бескаркасных здании, возводимых
в ооычных грунтовых условиях и нссспсмических районах; положе-
ния по проемпронаишо технологии и организации работ при возве-
icinin щапий в сколь ин цен и переставной опалубках'; положения по
мсгоппке гехиико--жопомичсской оценки монолитах конструкций и
ICXIIO.1OI пн их возведения.
U и ы примеры распела сборно-монолитного бескаркасного зда-
ния н сю элем ей юн—монолитных с он и перекрытий, в том числе
с учетом физической нелинейное! и железобетона.
Для инжсперов-проектнровшпкон, а также студентов строитель-
ных вузов.
Гибл
72, ил. 36.
3902000000—389
017(01)— 82
Инструкт.-иормат., И вып. — 119—81
О Стройиздат, 1982
П Р ЕДПСЛ О В И Е
Настоящее Руководство составлено к действующим нормативным
и инструктивным материалам ио проектированию бетонных и желе-
зобетонных конструкций и технологии их возведения.
В Руководстве приведены общие конструктивные и техполопи-
чеокие требования к многоэтажным бескаркасным монолш ым и
сборно-монолитным зданиям и их элементам, а также положения п(^
расисту и конструированию несущих конструкций степ, перекрытий,
их соединений; «положения по проектированию технологии и ор-
ганизации работ при возведении зданий в скользящей п перестав-
ных опалубках; положения но методике сравнительной технико-
эконом1цческой оценки конструкций здания и технологии ею во-
зведен1ня.
В Руководстве приведен комплексный пример расиста па си-
ловые воздействия 24-эта ж кого сборно-монолитного здания, при-
мер расиста на ЭВМ монолитной плиты перекрытия с учетом фи-
зической нелинейности железобетона.
В Руководство не включены положения, касающиеся ограждаю-
щих конструкций, а также не рассмотрены особенности расчета и
конструирования несущих конструкций монолитных и сборно-моно-
литных зданий, возводимых в особых грунтовых условиях -и в сей-
смических районах.
Руководство разработано ЦНИИЭП жилища Госгражданстроя
кандидаты техн, наук М. Е. Соколов — руководитель работы, разд.
1 —6; Е. Г. Валь — пп. 3.1—3.15; В. С. Зырянов — разд. 4; В. И. Ли-
шак — разд. 2, 3, 5; Л. Д. Мартынова — разд. 2, о; инж. Л. А. Аб-
рамсон— разд. 1, 2, 6; Е. М. Альтшуллер— разд. 1, 7, прил. 4—7;
В. Д. Аграновский — пп. 5.18 — 5.21; Е. И. Апарина — разд. 7; Ю. В.
Глина — разд. 1—3, прил. 1; А. Ш. Лурье — разд. 1, 2, пп. 5.22—5.27;
В. М. Рудой — разд. 6; А. Г. Селиванова — разд. 2, 4, прил. 1, 2;
И. М. Столярова — разд. 6; Я. И. Цирик— разд. 1, 2, 5; В. Д. Чуп-
рин— и. 5.9) с участием НИИЖБ Госстроя СССР (д-р техн, наук
С. М. Крылов — разд. 4; канд. техн, паук Л. И. Зайцев — разд. 4).
МНИИТЭП ГлавАПУ Мосгорисполкома (канд. техн, наук Л. 3. Аи-
шин— разд. 5; инж. С. А. Мыльников — разд. 3 5, прил. 1. 2. арх
И. С. Гендина — разд, 1), МИ СИ им. Куйбышева МВ и ССО СССР
(кандидаты техн, наук В. М. Мельников — разд. 4; Л. И. Орепт-
лихер пн. 6.19, 6.24), ЦНИИОМТП Госстроя СССР (канд техн
наук В. Я. Гендин — пп. 6.21, 6.22, инженеры В. И. Остромоголь-
ский— п. 6.20; И. И Подгорпов— п. 6.24), ТашЗНИИЭП Госграж-
дапстроя (кандидаты техн, наук Я. Л. Арадовский — пп. 4.20, 6.24,
7.18; И. Ф. Цппешок — пп. 4.20, 7.18; инженеры И. 10. Синельников
и. 4.20, Л. И. Ходак— п. 7.18).
J *
3
Приложение р«т ршбогано д-ром техн, илек II. И. Карпенко,
кандидатами и хи. паук В П У1еиыиииы\t, М. II. .Чеви щш участии
инженеров С. Л Мыльникова, Л. Г Селивановой.
В Руководстве также попользованы материалы 11.11НИЭП жи-
лища (инженеры 10. В. Парков, В. В. Геркен, Г. II Иванов, Б. II. Су-
слин), MUCH им. Куйбышева (д-р техн, наук И ф. Дроздов, пнж.
В. М. Косарев, О. II. Мелисв.). ЦНПИСК (капд техн, паук Б. Е. Де-
нисов); КуИСИ (кандидаты техн, паук Л. И. Пижив. Б. Л. Глухов);
IipriJI (ииж. В. Л. Атанесян); ЦНИИОЛИП (клн 1платы техн. наук
Б. В. Жадановекнн, II. И. Евдокимов, инженеры Л. Б. Клюшнп.
В. II Свсдлов); ТашЗНИИЭП (ипж. Г. В. Самсонова); ЦНИИпром-
здапий (капд. техн, наук Л. Л. Ле.мыш); КИИ им. С. Лазо (капд.
техн, наук IO. К Л.’опепко.); ГИСИ им. В. Чкалова (пнж. А. А. Явор-
ский); ИПГС Госстроя Лит. ССР (ниж. II П. Рустейка); ЦОБПБО,
Варшава (канд. техн, паук Я. Павловски, нпж. 3. Токарскп ); иссле-
довательского центра по строительным работам ЦГБТЛ. Париж
( |роф. М. Кавыршин); БВТВ, Будапешт (пнж. Я. Тот).
Отзывы и замечания просим присылать по адресу: 127431 Мо-
сква, Дмитровское шоссе, д 9. ЦНИПЭП жилища, отдел индустри-
ального домостроения «из монолитного бетона.
I.	ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
(.1. Настоящее Руководство распространяется на проектирова-
ние несущих бетонных и железобетонных (конструкций «и техноло-
гии кознедення бескаркасных монолитных н сборно-монолитных
жилых зданий высотой не более 25 этажей для строительства в
обычных грунтовых условиях в нсссйсмиче.ских зонах li, HI, IV
климатических р а йоно в.
В Руководстве изложены положения, связанные с выполне-
нием конструкциями несущих функций, а также требования к тех-
нологии и организации работ при возведении зданий различны-
ми строительными методами (в скользящей, мелкощитовой, крупно-
щитовой, блочной, объемно-переставной опалубках) и по технико-
экономической оценке конструктивных и технологических решений
зданий.
При проектировании монолитных и сбор.но-монолитных зданий
следует соблюдать также требования разработанных в развитие
СНиП •нормативных и рекомендательных документов, утвержденных
или согласованных Госстроем СССР и Госпражданстроем. Следует
также руководствоваться требованиями Инструкции по проектиро-
ванию (конструкций панельных жилых зданий (ВСН 32-77) Гос-
гражданстроя по тем вопросам, которые относятся к бескаркасным
зданиям независимо от метода их возведения .и конструкций узлов
сопряжений.
Положения настоящего Руководства следует также учитывать
при проектировании конструкций и технологии возведения общест-
венных зданий, (имеющих конструктивные и технологические ре-
шения, аналогичные монолитным и сборно-монолитным бескаркас-
ным жилым зданиям.
П .р и меча .и и с. Возведение монолитных w сборно-монолитных
зданий в 1 климатическом районе допускается при специальном
технико-экономическом обосновании.
1.2.	К монолитным относятся здания, »в которых (наружные,
внутренние стены и перекрытия выполнены из монолитного бетона
пли железобетона. В монолитных зданиях могут быть применены
сборные конструкции лестниц, балконов, лоджий, перегородок и
других элементов, а также сборные элементы отделки наружных
стен.
К сборно-монолитным относятся здания, в которых наружные,
стены и (или) перекрытия выполнены частично из сборных элемен-
тов (например, внутренние стены монолитные, перекрытия сборные
либо сборно-монолитные, наружные стены сборные).
П р и м е ч а н и е. Классификация конструктивно-технологических
типов монолитных и сборно-монолитных зданий приведена в «Реко-
мендациях по разработке проектов монолитных и сборно-мополпт-
иых зданий», М., ЦНИИЭП жилища, 1981.
1.3.	Проектные решения монолитных и сборно-монолитных
жилых зданий должны учитывать местные демографические, кли-
матические, инженерцо-геолопическме и м атермально-технические
условия строительства. Конструктивные и технологические решения
зданий с применением монолитного бетона должны, как правило,
обеспечивать разнообразие объемно-пл а шровочных решений при
минимуме приведенных затрат.
С 91 oil прелью следует.
наиболее полно учи1ыв.*иь особенноеiи каждого метода воз
ведения зданий, влияющие на архитекгурно-нланирикочцые реше-
ния;
принпман, планировочный модуль не менее 300X300 мм;
отдавать предпочтение лсм конструкциям нерест авиых опалубок,
секции которых собираются из отдельных модульных щитов, что
полно гает их применять для разнообразных объем но-пл а и про ноч-
ных ячеек при ограниченной номенклатуре щитов;
проектирование технологии ц организации работ производить
параллельно с проектированием здания для взаимной у в я.ши ар-
хитскт•урно-плаикровочн-ых, конструктивных и техполы ическпх ре-
шений;
использовать индустриальные опалубки и методы возведения
позволяющие свести к минимуму объемы отделочных работ;
планировать объемы -строительства, обеспечивающие норматив-
на ю амортизацию и непрерывное использование существующего
нарка ‘опалубок,!
максимально ^индустриализировать производство (работ За счет
комплексной механизации процессов транспортирования, укладки
и уплотнения бетонжш смеси, применения арматурных изделий
заводского изготовления, а также механизации отделочных работ;
сокращать сроку строительства путем обеспечения макси-
мальной оборачиваемости опалубки за счет интенсификации- тверде-
ния бе гопа при положчительпых и отрицательных температурах на-
ружного воздуха и т. д.;
использовать сборные изделия, изготовляемые строительной ин-
дустрией, а в случае необходимости на полигонах;
обеспечивать условия прочности и устойчивости конструкций в
периоды возведения in эксплуатации здания при расходе стали, не
превышающем контрольных показателен, кг/м1 2, общей приведенной
площади (табл. 1).
Таблица 1				
Э -ажнесть	Климатический район			
	II и Ш		IV	
	Расход нату- ральном ста- ли	Расход стали, привсденной к классу Л-1	Расход нату- ральной стали	Расход стали, приведенной к классу Л-1
5	[ 23	27	24	28
9	23	27	24	28
12	28	33	31	37
1G	34	40	38	44
20	53	62	59	61
1 I. Выбор оптимального метода возведет»я здания и типа
опалубки для конкретных условий строительства должен решать-
ся на основе технико-экономического сопоставления вариантов.
При предварительном выборе метода возведения зданий н
типа опалубки рскомендсегся учитывать следующие основные
факторы
назначенце объекта строительства (табл, 2);
6
Т а б /1 и ц а 2
1 1Д31ЫЧСННС ЗД.ЗПКЯ	Метод НОЗВСДСПНЯ			
	в сколь- зяще ft опалубке	II Круп- НОЩИТОНОЙ опалубке	в блочной опа лубке	II объемж - персетаи  пой опалубке
Для город- для создания ского стро- градострои- тельства тельных акцен- тов	-I-1	1	-	
для застройки жилых ком- плексов		1			i	
для возведе- ния зданий гос- тиничного тина, общежитий	—	- р	~1"	
Для сельского строительст- ва				—
Для пионерного строи- тельства	—	Т	+	+
1 «+» — рекомендуется, «—» — не рекомендуется.
объемно-планировочное и конструктивное решение, в том числе
конфигурацию и протяженность здания, этажность, конструкции
с ген, перекрытий и перегородок (табл. 3);
вид и назначение бетонируемых конструкций (табл. 4).
1.5	Разбивочные оси здании, возводимых в скользящей, круп-
нощитовой и блочной опалубках, рекомендуется назначать:
для внутренних монолитных стен —по геометрической осп
сечет ия;
для наружных монолитных стен с \четом игловой привязки
При назначении разбивочных осей зданий, в которых внутрен-
ние стены и перекрытия выполняются из монолитного бетона в
объемно-переставной и крупнощитовой опалубках, необходимо ис-
ходить из условия максимальной оборачиваемости и сокращения
шпора: мерой опалубочных секций в комплекте. При этом разби-
вочные оси назначаются исходя из расстояния между стенами в
свету.
Разбивочные оси зданий, в которых применяются сборные
элементы перекрытий, наружных стел, лестничных маршей, долж-
ны назначаться с учетом номинальных размеров и условий сое-
цшений сборных элементов.
1
T ti Г» л и ц :i 3
Характсрнстика здания		Мсгод возведения					
		в сколь- зящей опалубке	в крупно- ЩИТОВОЙ опалубке стен		в блочной опалубке		в объемно нерс- рсстайной опалубке
Объем 110- ПЛЗПНрОВОЧ- ная струк- тура зланнп	односекцион- п ые	. 1_ 	1	-	-1		+
	мноюсскцнон- н ые, коридор- ные, коридор- но-секционные, галерейные, галерейно-сек- ционные						+
Эта ясность	до 16 этажей	  —		1-	-	-	
	выше 16 эта- жей	+		ь		г	
Конструк-	монолитные				
ции пере- крытий	сборные	-—			—
	сборно-моно- литные	*-ч			—
Ко ветру к-	сборные		+	—	
цип наруж- ных степ	монолитные	1 1			
	сборно-моно- литные			—j—	1
	из штучных ма- териалов		1 1		
Конструк- ции перего- родок	сборные из крупных эле- ментов	—	1 1	т*	—
	монолитные	—1—	+	! ’ 1	—
	другие, в том числе из игтуч ныл материа- лов	' 1"	1	। I	!	_L •
8
Г а б лип а 4
ВпД н ii;i конструкции	Тип опалубки							
	мелко- щитовая степ	мелко- щитовая перекры- тий	крупно- шитовая стен	крупно- щитовая перекры- тий	блочная		1 объе.мно- перестив- ная	скользя- щая
Фундаменты	1 1 1	——	—	-	—			—  -
Стены	подваль- ных, технических и других нетипо- вых этажей	ч-	 —	4-				t		—	
Степы типовых этажей	—	—-	1				+.	
Перекрытия типо- вых этажей	—		—	ч-	—		—	—
Перекрытия нети- повых этажей	—		—	4’	—			.	—
Колонны			—	 —	—		—	—
Ядра жесткости		•	"Г	—			—	4-
1.6.	Состав проекта монолитного и сборно-монолитного жилого
здания должен соответствовать действующим нормативным доку-
ментам с учетом особенностей технологии индустриального домо-
строения^ из монолитного бетона.
В задание на проектирование дополнительно следует включать:
указания о количестве зданий, строительство которых пред-
полагается по данному проекту, о способе возведения здания с
учетом имеющейся оснастки, о конструкции «и количество комллек-
Ю'В опалубки ci оборудования;
соображения о степени амортизации опалубки, а также предпо-
лагаемом использовании се после окончания строительства зданий;
указания о несущих .конструкциях, выполняемых из монолит-
ного бегопа, конструктивно-технологических параметрах сборных
изделий, применяемых по действующим каталогам, сериям или цп-
дивидуальных с указанием способа изготовления;
предложения о привлечении предприятий строительной инду-
стрии и домо троительных комбинатов для изготовления опалубки,
оборудования, товарных бетонов необходимых кондиций, арматур-
ных изделии, закладных деталей, сборных элементов и др.;
предложения об организации и методах транспортирования
бетонной смеси и технологии производства бетонных работ в
9
конкретных условиях строительства, в том числе в зимних усло-
виях и в условиях <\*\ок» и жаркого климата;
укащнпя, в случае необходимое! и. о составлении! единичных
расценок на возведение монолитных конструкций в опалубки. а
1.-1кжс определение стоимости изготовления оснастки, оборудования
и амортизационных расходов;
указания о необходимости выполнения научно-исследователь-
ских и опытно-экспериментальных работ (для экспериментальных
объектов) в процессе и/росктпроваиня и .строительства, а также
перечень организаций, которые следует привлечь для составления
программы эксперимента *н «выполнения указанных работ.
2.	КОНСТРУКТИВНЫЕ СИСТЕМЫ И ОБЩИЕ
К КОНСТРУКЦИЯМ
ТРЕБОВАНИЯ
Конструктивные системы
2.1.	1\онструк1нвной системой здания называется совокушюси»
взяшмосвязачшых несущих конструкции, воспринимающих и пере-
дающих основанию вертикальные нагрузки м обеспечивающих про-
странственную жесткость и устойчивость здания. Конструктивная
система здания Характеризуется типом вертикальных и горизонталь-
ных несущих конструкций, их взаимным расположением и спосо-
бом передачи нагрузки.
Конструктивные системы многоэтажных зданий классифицирую-
тся но типу вертика 1ьиых несущих конструкций. Различаются
тыре основ пых типа вертикальных ‘несущих конструкций:
1—	стержневые элементы сплошного сечения (каркас);
И—плоскостные элементы (степы);
II1	— неплоскоствые элементы © виде тонкостенных стержней
открытого пли замкнутого профиля (’вертикальные стволы лифто-
вых шахт н т. >1.);
IV	— неплоскостные элементы в виде тонкостенной «призмати-
ческой оболочки замкнутого /профиля (внешняя оболочка здания).
Конструктивные системы, содержащие несущие элементы толь-
ко одного типа, называются первичными, или системами первого
уровня. Конструктивные системы, содержащие несущие элементы
•нескольких типо»в, называются производными. По числу типов 'при-
меняемых в конструктивной системе несущих элементов различают
производные системы второго, третьего и четвертого уровней.
• Однотипность вертикальных несущих конструкций в первич-
ных конструктивных системах предопределяет четкий характер
статической работы тссушпх конструкций, что позволяет пополь-
зовать для определения усилий наиболее простые расчетные схемы
и методы расчета. Однако пространственная жесткость зданий та-
ких Конструктивных систем, как правило, меньше зданий производ-
ных конструктивных систем. Поэтому при действии .на здание боль-
ших горизонтальных нагрузок рекомендуется применять производ-
ные конструктивные системы.
Классификационная схема конструктивных систем первого, вто-
рого и 'третьего уровней приведена на рис. 1.
К )пструкт1ивные системы, изображенные на внешнем контуре
классификационной схемы, образуют семейство бескаркасных кон-
структивных систем. Остальные системы, расположенные в центре
классификационной схемы, образуют семейство каркасных конст-
руктивных систем.
10
Возможно применение комбинированных конструктивных снс-
гем. в которых тип вертикальных несущих конструкции изменяется
пп высоте здания (например, в нижних этажах каркасная система,
а в верхних стеновая).
2.2.	К семейству бескаркасных конструктивных систем отно-
ся1ся следующие системы: стеновая оболочково-стеновая, оболочко-
вая, ствольно-оболочковая, ствольная и ствольно-стеновая.
Рис. 1. Классификационная схема конструктивных систем много-
этажных здании
/ - каркасная; - 77 — стеновая; HI — ствольная, 71’ — оболочковая. 7 — 7/ —
каркасно-оболочковая; 7 —/7/ — каркасно-ствотьная: 7—/I'— каркасно оболоч-
ковая; /7—77/— ствольно-стеновая; III—IV — ствольно-оболочковая; //-- IV —
оболочкшю-сгсновая;	7—II—III — каркасно ствольно-стеновая;	t — H —IV —
оболичково каркасно-стеновая. 1—1 И—IV — каркасно-ствитывл-оболочковая.
Стеновые системы подразделяются на плоскостеновые и перс-
крестностеповыс. В стеновых системах основными вертикальными
несущими конструкциями являются стены Степы в зависимости от
чх статических функций в конструктивной системе здания подразде-
ляются на несущие, самонесущие и ненссущие
1 i
Несущими называются стоны, которые помимо вертикальной
нагрузки о г собстсино! о веси ndBiipiiiiHMaiOT и передают фунда-
ментам нагрузки от смежных конструкций (перекрытий, покрытий,
нснссущнх наружных стон, перегородок и пр.).
Самонесущими называются стены, которые воспринимают вер-
тикальную нагрузку только от собственного веса (включая нагруз-
ку от балконов, эркеров, парапетов п других элементов стены) и
передают се фундаментам непосредственно или через рандбалкп н
другие заменяющие конструкции.
Heiiccynin.Mii называются стпкл, которые поэтажно или через не-
сколько этажей передают вертикальную нагрузку от собственного
веса па смежные конструкции (перекрытия, несущие стопы, кар-
кас). !
В монолитных и сборно монолитных зданиях следует приме-
нять нссушпс аглп нвиссущис наружные стены.
Тип .наружной стены следует выбирать с учетом конструктив-
ной системы здания, определяющей долю участия наружных стен
в пространственной работе конструкций здания, а также возмож-
ностей материально-производственной базы района строительства
Допускается сочетать в одном здании несущие и неиссущие на-
ружные стоны, например» ненесущне по продольным фасадам и
несущие по ториевым.
2.3	В зданиях 1плоскостеновой системы вертикальные нагруз-
ки от перекрытий и аепесущнх стен воспрснимаются и перелаются
основанию поперечными или продольными (Несущими стенами, на
которые опираются перекрытия. Горизонтальные ветровые нагруз-
ки!, действующие параллельно 'несущим стенам, воспринимаются
вертикальной пор окрестной системой, образованной несущими сте-
пами и перекрытиями. Для восприятия горизонтальных нагрузок,
действующих перпендикулярно несущим стенам, предусматриваются
вертикальные диафрагмы жесткости. Такими диафрагмами жест-
кости «в зданиях с поперечными несущими стенами могут служить
продольные стены лестничных клеток, отдельные участки продоль-
ных наружных и внутреягних стен, а -в зданиях с продольными не-
сущими -стена мог— поперечные степы лестничных клеток, торцовые,
межсекцнонпые стены и др.
В зданиях плоскостеновой конструктивной системы может при-
меняться смешанная схема расположения несущих стен, при кото-
рой в одной части здания плиты перекрытий опираются на попереч-
ные стены, а в другой — на продольные стены. Смешанную схему
расположения несущих стон рекомендуется применять для односек-
ннонных зданий.
При проектировании зданий плоскостеновой конструктивной’
системы необходимо учитывать, что параллельно расположенные
несущие стены объединяются в основном только дисками перекры-
тий <и поэтому весьма ограничена возможность перераспределения
вертикальных нагрузок между стенами в случае локального раз-
рушения какого-либо участка одной из стен (например, при взры-
ве бытового газа, из-за грубых нарушений технологи?! возведения
ит п ).
При нспесуших наружных степах из бетонных панелей реко-
мендуется предусматривать участие этих стон в обеспечении устой-
чивости и жесткости здания в продольном направлении. При не-
иесушнх наружных степах из не бетонных панелей (например, из
слоистых панелей с листовыми обшивками на деревянном карка-
12
сс) ре комендуется верыпкальныс диафрагмы жесткости распо знать
так. ч|оГ)Ы oil'll хотя бы попарно соединяли поперечные несущие
стены. I
2.4.	В зданиях перекрестно i юновои конструктивной системы
вер । икальпые нагрузки oi •перекрытий воспрыннмаются и перела-
ются основанию поперсч11ы.мн m продольными стенами одновремен-
но. Плиты перекрытий работают на нагиб из плоскости в двух
направлениях. Горцзопсальные (ветровые нагрузки та здап.нс вос-
принимаются пространственной многоячейковой системой, образо-
ванной перекрытиями, поперечными и продольными степами. Вы-
сокая пространственная жесткость такой системы способствует
нерераспредслсннпо в тем усилий и уменьшению •напряжений в от-
дельных Элементах.
Здания перекрестно-стеновой конструктивной системы могут
проектироваться с конструктивными ячейками размером та комнату,
две Komi аты и более.
2 5. В зданиях ствольно-стеновой системы вертикальные на-
грузки воспринимаются н передаются основанию преимущественно
несущими стенами. Ствольные элементы (шахты лифтов, лестнич-
ных клеток и т. и.) проектируются как самонесущие ил.н несущие
с опиранием па них перекрытий. Горизонтальные ветровые нагруз-
ки воспринимаются совместно несущими степами и ствольными
элементами.
Ствольно-стеновую систему рекомендуется применять для зда-
IHI । е нспесущими наружными стенами высотой более 1G этажей с
целью повышения простратствст пой устойчивости и жесткости та-
ких мании в продольном и аира влей и и.
2 6 В первых этажах монолитных жилых зданий следует рас-
полагать те помещения общественного назначения, размеры ячеек
которых не превышают расстояния межд\ несущими стенами. Если
размеры ячеек помещений общественного назначения больше, их
следует проектировать, как правило, пристроенными или «в виде
о1 тельно стоящих зданий. При •необходимости, по градостроитель-
ным требованиям, устраивать встроенные помещения, размеры яче-
ек которых превышают расстояние между несущими стенами, бес-
каркасную конструктивную систему в первых этажах следует заме-
нять па каркасную. > стоими-вюсть каркаса в продольном и то-псреч-
ном направлениях должна обеспечиваться жесткостью степ лест-
ничных клеток и других конструкций
Общие конструктивные и технологические требования
2.7.	В монолитных н сборно монолитных зданиях должны
к ре осматриваться швы слетмюшпх видов.
температурно-усадочные швы — для уменьшения усилий и oipa
пичеппя раскрытия трещин в монолитных степах и перекрытиях
вследст.вие усадочных деформаций бетона, стеснения ннжслежа
шими конструкциями или основанием температурных и усадочных
Н’фюрмаппп вышележащих конструкций здания;
осадочные швы — для предотвращения образования неоргани-
зованных трещин на границах участков здания, имеющих разные
•гадки (например, в местах изменения этажности):
технологические (рабочие) швы для обеспечения возможно-
ги бе тонирования монолитных егоз и перекрытий больших раз-
меров отдельными захватками, а также для соединения .монолит-
ных и сборных конструкций.
13
Z.B. Температурно-усадочные n осадочные твы в монолитных
конструкциях должны осуществляться СКВОЗНЫМ II.
Швы, как правило, должны совмещаться с границами плаки-
ровочных секций.
Гсхполо ii’iccKiHc (рабочие) швы назначаются с учетом дацных-
проекта производства работ, они должны предусматриваться в
пределах ^тажа пли отдельных'"' конструкции. Технологические швы
по мерс возможности следует совмещать со швами других видов.
2.9.	Расстояние между темпера гурно-усадочнымн швами опре-
деляется расчетом (пп. 3.37—3.46) с учетом климатических усло-
вии строительства, конструктивной системы здания, материала
стен и перекрытий.
Допускается наз-пачнть расстояние между тсмпературио-усадоч.
ними швами без расчета по табл. 5, если соблюдены требования в
части конструктивной арматуры, регламентируемые настоящим Руко-
воден вом
Таблица 5
Характеристика продольных стен здания f	Расстояние между темпе- ратурно-усадочными швами, м. при перекрытиях	
	монолитных	сборных
Наружные продольные стены несущие монолитные и сборно-монолитные. Внут- ренние продольные стены несущие мо- нолитные	40	60
Наружные продольные стены сборные или из штучных материалов самонесу- щие и ненссущис. Вп\ гренние продоль- ные стены несущие монолитные	50	80
Наружные продольные стены сборные или из штучных материалов самонесу- щие и ненссущис. Внутренние продоль- ные перегородки сборные ненесущис 1	70	—
Приме ч а и и я- 1. Для I климатического района и подрайонов
If fA, III В, [\'А. 1\Т расстояние между температурно-усадочными
швами следует уменьшать на 20%.
2.	В случае применения свайных фундаментов с высоко располо-
женными ростверком и безростверковых, а также при каркасном
решении первого этажа расстояния между температурно-усадочны-
ми швами, приведенные в табл, 5, допускается чвеличивать на 20%.
Гемигратурно-усадочные швы следует встраивать в виде спа-
ренных поперечных стен в местах сопряжения плакировочных сек-
ции. Ширину швов следует принимать не менее 20 мм.
14
Допускается yciрапиать Температурна-yc.iличный шов в одной
Н< СКВОЗНЫХ СТОН ЛССТПИЧ1ЮП K.IC7 кн.
В этом случае следует:
нредуемо।pciь шкос опирание моиили1 пых или сборных плит
перекрытии на cienv лестничной клетки, при копиром они мигуг
имен» свободные продольные деформации;
располагать шив со стороны лееiночной клетки и пеями л ых по*
мешений ывартир (кухня и др.).
2 10. Осадочные швы в монолитных зданиях. возводимых в
обычных ннжснерно-гсол(л пчесюмх условиях, следует предусматри-
вать в случаях, когда неравномерность дсформ шли основания *но
длине здания -ирсвышист предельные величины. указанные в «Ру*
ковохстпе но проектированию оснований зданий и сооружений», а
также при разнотипных фундаментах в плане здания.
Осадочные швы должны разделять здание на всю его высоту,
включая фундаменты. Ширину швов следует назначать по расчету,
но нс менее 20 )м.м в свету.
2.11.	Принятая конструктивная система здания <в решение свя-
зен между монолитными ui сборными конструкциями должны обес-
печивать надежность конструкций здании п.ри эксплуатационных
и аварийных воздействиях (взрыв, пожар н (г. п.).
Площадь поперечного сечения связей следует назначать по рас-
чет но принимать tic мерее:
связей между 'Наружными стсначпи и внутренними конструкция-
ми— 0,5 см2 па 1м высоты стены;
горизонтальных связей между сборными стенами, расположен-
ными в одной плоскости — 0,5 см2 на I м высоты стены;
связей сборных перекрытий по сопряжениям, швам (стыкам),
расположенным поперек здания, — 0,5 см2 па 1 м сопряжения, шва
(стыка);
связей сборных* перекрытий по сопряжениям, швам (стыкам),
расположенным вдоль здания, — 0,3 см2 на 1 м сопряжения, шва
(стыка).
2.12.	Стсшы из монолитного бетона должны обеспечивать:
необходимую прочность, трещиностойкость и дефО|рматнвность
при силовых воздействиях в период возведения п эксплуатации;
огнестойкость; ;
звукоизоляцию;
теплоизоляцию, водонепроницаемость наружных стен при дожде;
эстетические качества поверхности «наружных стен «и макси-
мальную готовность под отделку поверхности внутренних стен.
2.13.	Проектная марка бетона для ‘монолитных степ по проч-
ности на сжатие должна быть не (менее:
для бетонных стен из тяжелого бстоиа — Ml 00, из облегченного
и легкого бетона на пористых заполнителях — М75;
для железобетонных стен нз всех видов бетона — AI150.
Количество видов бетона <и марок бетона «каждого вида, одно-
временно применяемых на объекте, должно быть минимальным, как
правило, «нс более двух. В случае применения объсмпо-нсрсставной
опалубки внутренние стены, несущий слон торцовой сгеиы п перс
крытия должны .выполняться из одного вида бетона. При исполь-
зовании бетонов разного вида для внутренних и наружных стен
необходимы мероприятия по предотвраше1нню попадания бетонной
смеси из полости внутренней стены в наружную и наоборот.
15
Допускается изменение марки бе гона по высоте .здания, по не
чаще чем через 5—6 этажей.
2 14. Наружные стены, возводимые в скользящей и пересып-
ных опалубках, могу г быть однослойными, двухслойными и трсх-
слийпымп (рис. 2). При возведении стоп в скользящей опалубке ре-
комендуется применять монолитные однослойные и трехслойные
степы.
При возведении степ в переставных опалубках ргкомспдуекя
примени и» мополнпп-ые однослойные, монолитные либо сборно-моно-
литные двухслойные и трс.хслойпые стены.
Рис. 2. Конструктивные
решения наружных стен
и — однослойная стена без
фасадного Защитно-отделоч-
ного слоя; б — го же, с фа-
садным защитно отделочным
слоем; в — двухслойная сте-
на с фасадным защитно от-
делочным слоем к конструк-
тивно - ГСПЛО1ЫО.ТЯЦИ|_|Ц||ЫМ
слоем; г — то же. с тепло-
изоляционным слоем. ]КН'ПО
ложенным с наружной сто-
роны стены, О—то же. с
теплоизоляционным и о г ло-
дочным слоями с внутрен-
ней стороны стены. Z? — трех-
слойная стена; 1 — несущий
слон из бетона на пористых
заполнителях; 2 — защнтно-
отделочный слон; 3 — кон-
структивно-теплоизоляцион-
ный слой; 4 — несущий слой
из тяж глого пли легкого бе-
тона; 5—гибкие связи. 6 —
теплоизоляционный слой;
7 — паронзоляционный слой.
8 — внутренний отделочный
слой; 9— наружный слой.
10 — защитно-отделочный
слой.
Толщину наружных стен следует назначать по максимальной
из величин, полученных в результате расчета па прочность п тепло-
технического расчета.
2.15.	Однослойные монолитные стены выполняются из легких
или облегченных бетонов па пористых заполнителях в двух вари-
ант ах:
без фасадного защнтно-отделочиого слоя с. применением легких
бетонов слитной структуры па пористых заполнителях (рис 2/0-
Прп этом морозостойкость легкого бетона должна быть нс
менее требуемой для фасадного запигтпо-отделочного слоя;
с фасадным защптио-отделочпым -слоем.
В этом случае допускается применение легких бетонов на по-
ристых заполнителях с .межзерновой пористостью (рис. 2/5)
2 16. Конструкция двухслойной стены имеет несущий слой из
мс ‘Иол нт ио: о бетона Изоляционный слон может быть выполнен в
двух Варна нпах:
копструктпраш-теплоизоляипоанын слон из бетонов на пористых
аполните.тях или из ячеистого бетона;
тс:г! ••изоляционный слой из материалов (и. 2.17).
В нервом варианте (рис. 2,/<) конструкция двухслойной стены
должна содержать: несущий слой толщиной нс менее 120 мм ври
бетонировании в иерее га влых опалубках н 160 мм при бегониро-
в.пнпи в скользящей опа (убке, конструктивно-теплой h)'ihiuk)iihi»iii
слон и < бетона на .пористых заполнителях или пз ячеистого бетита
марки не •ниже М50, расположинный с наружной стороны стены, и
фасадный защит по отделочный слой толщиной не менее 20 мм для
надземных этажей и 30 мм для цокольных этажей
В случае применения жонструкзивио-тсилонзоляцшшшио слоя
и; бетона слитной структуры на пористых заполнителях фасадный
ЗИЩ1ПЫЮ отделочный слон допускается не предусматривать.
Конструктивно-icnaon юлянно11>ный слон из бетона на пористых
ЩНОЛН-ИТСЛЯХ М0ЖС1 ПЫНОЛ1ЦЯI ься монолитным либо сборным в
виде панелей или блоков с фасадным защнтно-отделочиым слоем.
При проект провинти двухслойных наружных стен (необходимо
предусматривать падежное соединение слоев бетона, гарантирую-
щее их совместную работу
Во втором варианте конструкция двухслойной стены должна
('одержать: несущий слои пз монолитного тяжелого нлт легкого
бетона сл'итн^й структуры, теплонзолян1И01шый слой расположен-
ный, как правило, с наружной стороны стоны, и фасадный зашигио-
огделоч'ный слой в виде штукатурки (рис. 2,г).
Допускается mpii тсхппко-экономнческом обосновании для юж-
ii.ix районов устраивать теплоизоляционный слой с внутренней сто-
ишь । несущего слоя (рис. 2/7). В этом случае стена должна со-
гержать: несущий слон «п монолитного бетона с фасадным защит-
но-отделочным слоем либо без него, паропзолянпонный слои (в
случае необходимость), теплоизоляционный слой, внутренний от-
ТСЛОЧТНЫЙ слой.
2 17, Конструкция трехслойной стены долж-на содержать: внут-
ренний несущий слой пз тяжелого «или легкого монолитного бетона
толщиной не менее 120 м.м при бетонировании в переставных опа-
лубках и 160 мм при бетонировании в скользящей опалубке, тепло-
изоляционный слон и наружный слой »из бетона.
При наружном слое, (выполняемом из .монолитного бетона, од-
новременно с внутренним слоем его толщина должна быть нс ме-
нее 80 мм.
В случае сб тр-но-монолнтното варианта наружной трехслойной
стены рекомендуется применение конструктнвпо-тсплопзоляппонных
панелей либо блоков, содержащих .наружный слой из тяжелою
бетона толщиной не мопсе 80 мм п теплоизоляционный слой
Теплоизоляционный слой выполняется из материалов с плот-
ностью не более 400 кг/м3 из пористых пластмасс (пенопласт ПС1>-
Сл, жестких плит -из стеклянной или минеральной ваты, плит и
блоков пз пеностекла, пл пт и блоков шз ячеистого бетона.
При устройстве теплоизоляционного слоя из пористых пласт-
масс необходимо предусматривать, исходя из противопожарных
требований, 'Поэтажные (в уровне -перекрытий) перемычки высотой
не менее 160 мм из жестких минераловатпых плит, плит нт ячеистого
бетона или пеностекла.
Укладку плитною утеплителя следует производить насухо (при
зозможностл осуществления систематического контроля качества*)
или на теплый раствор Во всех случаях необходимо обеспечить
невозможное।ь образования сквозных теплопроводных включений
(мостиков холода).
17
<юсдшцмше слоев Iрсхс.чаниык стен следует осущссгвлить с
И1ОК11МИ || /hcriKJr.MII связями.
Гибкие СВЯЗИ ДОЛЖНЫ быть 11|ниц*ргиы ИЛ корро 1ИО1Н V1O С|()Й-
Kocii. к условиях л\сл.'1\.11 апии в .штанном районе строительства.
15 местах пересечения с арматурными стержнями свя ш должны
иметь крюки пли привязываться проволокой. Гибкие связи реко-
мендуется устанавливать по высоте в каждом горизонтальном шве
между плита маг утеплителя. При утеплении пл пористых пластмасс
возможно прохождение связей /через толщу утеплителя
Рекомендуется назначать количество связей из расчета четыре
связи па 1 м2 стены.
ПримепеН'Не жестких связей -из слоя цементного раствора до-
пускается в «местах обрамления иконных и балконных проемов.
Окоп шя н дверная коробки должны жестко соединяться с
внутренним слоем трсхслойной стены, л с наружным слоем через
упругие прокладки »ц герметики.
2.18.	В зданиях с наружными монол'Н'рпыми «и сборно-монолит-
ными стенами рекомендуется преимущественное применение высту-
пающих и встроенных лоджий; примопенпе балконов может быть
дешущеио лишь при специальном обосновании».
Конструкции лоджий состоят из несущих элементов (стенок
лоджии, плит перекрытий), элементов ограждений (экранов), пола
и гидроизоляции.
Конструкции балконов состоят из несущих элементов (плиты
перекрытия), элементов ограждений (экранов), иола и гидроизоля-
ции.
Во всех случаях должна быть обеспечена 'надежная оклеен-
ная рулонная гидроизоляция плиты лоджии (балкона) с отводом
дождевой воды от -наружной стены. Отвод от стены с поверхно-
сти пола балкона (лоджии) должен обеспечиваться его уклоном
не менее чем 3%. а также установкой металлических сливов и ус-
тройством слезников по нижнему -краю «пл if ты.
Степки лоджий, как правило, должны проектироваться «и-з мо-
нолитного бетона как 'Продолжение примыкающих внутренних стен.
При соответствующем обосновании стенки лоджий могут проекти-
роваться сборными приставными либо •навесными В этом случае
должно быть предусмотрено надежное крепление стенок лоджий к
несущему слою морголитиых или сборно монолитных наружных стен
посредством стальных закладных и монтажных детален, рассчи-
танных на действие вертикальных нагрузок от массы конструкций
лоджий 'И временных нагрузок. Закладные летали должны быть
над жно заанкерены в .несущем слое.
Крепление элементов лодж-нй и балконов к наруж'ному слою
слоистых стен не допускается.
В выступающих лоджиях необходимо соблюдать поэтажный
разрыв стенок лоджий для .предотвращения наращивания темпера-
турных перемещений по высоте здания.
При возведении степ з.ча»ппя ?нз тяжелого бетона в случае не-
обходимости должна быть обеспечена теплоизоляция мест сопря-
жения монолитных или сборных стенок лодж-ий с наружными шли
внутренними стенами, что может быть достигнете следующими
способами:
остановкой вкладышей из теплоизоляционного материала;
применением утепляющих панелей стенок лоджий;
18
исключением жестких связен межтг бетоном стенки лолж-вй
и hriniKJM внутреннего несущего слоя наружной степы;
утеплением стенок лодж<нй эффект шшы мм теьлонзоляцщишыми
мл।ерпаламн с последующим устройством наружного защитного
стоя нз пастора по сетке.
2.19.	Внутренние монолитные несущие стены, как правило,
следует нроекгиров.Т!ь однослойными из тяжелого бетона, а также
и < легких бетонов па местных пористых заполнителях.
Толщина степ должна определяться требованиями статической
надежности, огнестойкоетн и звукоизоляции и приниматься по
максимальному результату, продиктованному этими требованиями.
Легкие бетоны на пористых заполнителях следует применять,
когда это технически и экономически целесообразно но материал!.но-
lexmriecKiiM условиям базы строительства в данном реглоне.
Следует максимально использовать несущую способность стен,
внепснтрсннос сжатие в стенах должно, как правило, обеспечиваться
бетонным сечением.
2.20.	В зданиях, возводимых в скользящей опалубке, проемность
стен должна быть минимальной, насколько это допускается архи-
тектур! in мн соображениями.
Ширина проемов должна быть не более 2500 мм, ширина
простенков не менее 400 мм
Допускается увеличение ширины проемов свыше указанного
предела при условии принятия специальных технологических мер
(блокирование домкратов, применение домкратов увеличенной
1 р\ зополъемпости и т. д.).
2.21.	Для образования оконных п дверных проемов могут при-
меняться извлекаемые пли псизвлекземыс проемообразоватсли.
При использовании ноизвлекасмых нроемообразоватслей окоп-
ные и дверные блоки могут устанавливаться в процессе производства
бетонных работ.
2.22.	Для электропроводки следует предусматривать закладку
полимерных труб, гильз, * распаечпых и разводных коробок в
процессе бетонных работ с последующим протаскиванием проводов
и установкой электроарматуры. Допускается устройство вертикаль-
ных штраб (каналов) в стенах и перегородках с помощью
штрабообразоватслей (каиа.тообра.зоватслей). устанавливаемых в
опалубку перса бетонированием Гнезда для установки электроар-
матуры следует предусматривать в местах где удобно устанавливать
гпездообразователп перед бетонированием.
Штрабы ц каналы должны быть глубиной не более толщины
перекрытия или степы
2.23.	Для зданий высотой более 40 м с однослойными наружными
и внутренними степами, возводимыми из бетонов на пористых запол-
нителях, необходимо предусматривать следующие мероприятия ил
предотвращению образования наклонных трещин в верхних этажах
из-за разных величии деформаций в надежных и внутренних стенах
от усадки и температхрно-вдажноетных воздействий:
на отметке 10 м устраивать горизонтальные температурно-уса-
дочные швы в наружных стенах
по внутренних стенах применят!, б члее плотные бетоны, усад-
ка которых меньше, чем бетона в наружных стенах:
плиты перекрытия опирать по контуру и.? наружные и внут-
ренние стены.
19
Z.24. Монолитные стены, ортогоии Jti.no расположенные в нла
не, возводятся одновременно в пределах одной захватки или раз-
дельным способом в два этапа: сначала возводятся стены одного
направления, например продольные, а затем другого — поперечные.
В последнем случае необходимо предусматривать конструктив-
ные мероприятия в местах соединения монолитных стен, ортого-
нально расположенных в плане, например, в стенах, возводимых в
первый этап, предусматривать вертикальные технологические швы
(бесшпоночпыс или шпоночные) с устройством арматурных связей.
2.25.	В монолитных стенах, возводимых в скользящей опалуб-
ке с последующим устройством перекрытий, устраиваются гнезда
на уровне перекрытий для возможности соединении степ и перекры-
I ни.
2.26.	Междуэтажное перекрытие монолитных и сборно-моно-
литных зданий может быть монолитным, сборным н сборно-моно-
литным.
Монолитные перекрытия выполняются в переставных опалуб-
ках.
Сборные перекрытия выполняются из панелей, изготавливае-
мых в заводских условиях ио каталогу, действующему в данном
регионе, без изменения либо с частичным изменением конструкции,
либо в заводских или построечных условиях по индивидуальному
проекту.
Сборно-монолитные перекрытия имеют два варианта конструк-
тивного решения.
Сборно-монолитные перекрытия в плане состоят
го элемента, выполненного в объемно-переставной
сборного элемента заводского пли построечного
перекрывающего технологическим проем. Размеры
из мопотнтпо-
опалубке, и
изготовления,
сборного эле-
мента назначаются с учетом возможности демонтажа секций объ-
емпо-переставпой опалубки через технологический проем.
Сборно-монолитные перекрытия по сечению выполняются из
сборных железобетонных плит (скорлуп) толщиной не менее 4 6
см, изготавливаемых в заводских либо построенных условиях, и мо-
нолитного слоя толщиной не менее 10—12 см. Сборные скорлупы
монтируются па монолитные стеньг В пролете под скорлупами
устанавливаются телескопические инвентарные стойки, после чего
производится бетонирование монолитного слон.
В сборно-монолитном по сечению перекрытии роль пролетной
арматуры выполняет арматура сборной скорлупы, а опорной — ар-
матура, устанавливаемая в монолитном слое над опорами стен.
При проектировании сборно-монолитных по сечению перекры-
тий особое внимание необходимо уделять обеспечению падежного
сцепления между сборной плитой и монолитным бетоном для обес-
печения их совместной работы.
2.27.	Плиты перекрытий балконов и лоджий могут выполнять-
ся монолитными или сборными и опираться на наружные стены или
стенки лоджий.
При пролете плиты перекрытия балкона или лоджий более о м
рекомендуется опирание монолитных плит на несущий слой моно
литной или сборно-монолитной стены, а нс па стенки лоджий. В
этом случае перекрытия балкона или лоджии работают как кон-
соль.
20
Ilpn ним растягивающие усилия в верхнеи зоне опорною се-
чения плпгы воспринимаются:
при монолитных нл|пах —- верхней арматурой плит перекрытиям
при сборных илигах — стальными закладными деталями плиты
лоджии (балкона) и плиты перекрытия, соединяемыми сваркой на
мои гаже.
Для предотвращения промерзания участков перекрытий жилых
помещений, примыкающих к наружным стенам у балконов или
лоджии, следует применять:
плиты лоджий или балконов па легких бетонов па пористых
заполнителях слитной структуры;
при выполнении плит лоджий пли балконов и междуэтажных
перекрытии из тяжелого бетона — теплоизоляционные прокладки
из эффективного утеплителя.
2/28. Основания и фундаменты монолитных зданий проекти-
руются в соответствии с главами СНиП по основаниям зданий и
сооружений и свайным фундаментам, Руководством по проектиро-
ванию свайных фундаментов на основе результатов инжеиерно-гео-
ло-пческих и гидрологических изысканий с учетом условий строи-
тельства и опыта возведения таких зданий в аналогичных грунто-
вых условиях.
2.29. Фундаменты могут проектироваться в виде плоских или
ребристых железобетонных плит, перекрестных лент, коробчатого
типа пли свайными.
Тип фундамента выбирается на основе технико-экономического
сопоставления вариантов, разработанных с учетом конкретных ин-
женерно-геологических условий площадки строительства, состоя-
ния материально-производственной базы и необходимости предот-
вращения таких деформаций оснований, фундаментов и надфун-
даментных конструкций, при которых нарушается нормальная эк-
сплуатация здания в целом или отдельных его конструкций и обо-
рудования (инженерных коммуникаций, лифтов и т. д.). При этом
имеется в виду, что прочность и трещиностой кость фундаментов
и надфундаментных конструкций подтверждены расчетом.
Свайные фундаменты с однорядным расположением свай сле-
дует, как правило, выполнять бсзроствсрковыми. При их примене-
нии следует проверять расчетом необходимость усиления стен пер-
вого. этажа (подвала или технического подполья) в соответствии с
рекомендациями, изложенными в Руководстве по проектированию и
строительству крупнопанельных жилых домов на безростверковых
свайных фундаментах.
Свайные фундаменты с миогорядиым расположением свай сле-
дует проектировать с низким ростверком из монолитного бетона.
2.30. Предварительные размеры фундаментов следует опреде-
лять расчетом основания по деформациям на основное сочетание
нагрузок. При этом глубина заложения фундаментов назначается
минимально возможной в соответствии с главой СНиП по проекти-
рованию оснований и сооружений.
< Окончательные размеры фундаментов устанавливаются расче-
тами основания по несущей способности и здания по устойчивости
на опрокидывание.
2.3И Стены подземных этажей (подвалов, технического под-
полья и других помещений) рекомендуется выполнять из монолитно-
го бе гона.
21
скастгя исполь юваннс крупных блоков. При этом до t-
жпа быть обеспечена их перевязка в каждом ряду, а также во всех
пересечениях и углах. Глубина перевяжи блоков должна состав-
лять нс менее ’/з высоты.
2.32.	Стены подземной части здания, непосредственно сопри-
касающиеся с грунтом, должны выполняться из бетона марки не
ниже Ml50, а фундаменты из бетона марки М150—М200.
Арматурную сталь рекомендуется принимать преимущественно
классов Л-111 и А-ll. Допускается также применение арматурной
стали класса A-I, если использование арматуры классов A-IH и
А-П нецелесообразно.
Стены подземных этажей со стороны грунта должны быть
защищены вертикальной гидроизоляцией. У торцовых и фасадных
стен вертикальная гидроизоляция устраивается с наружной стороны
от низа стен, а с внутренней — от верха фундамента до
отметки пола подземного этажа (подвала, техническою подполья и
др.). Внутренние степы подземных этажей должны быть защище-
ны вертикальной гидроизоляцией с обеих сторон от верха фунда-
мента до отметки иола подземного этажа.
2.33.	При проектировании фундаментов в виде ребристых же-
лезобетонных плит, перекрестных лент или свайных фундаментов
необходимо предусматривать устройство на уровне верха фунда-
мента сплошного основания с твердым покрытием, на котором дол-
жна производиться сборка опалубки.
2.34.	Полы эксплуатируемых этажей (подвала, технического
подполья и др.) следует располагать, как правило, выше уровня
грунтовых вод. Если такое решение не выполнено, проект должен
предусматривать меры по водопонижению за счет дренажей и
других мер.
Применение для полов противонапорных конструкций допуска-
ется лишь при невозможности водопонижения.
При этом наружные стены подземной части и железобетонная
плита пола подвала (любого первого эксплуатируемого подземного
этажа) должны иметь сплошную гидроизоляцию со стороны грун-
та и рассчитываться на дополнительные условия от гидростатичес-
кого давления.
2.35.	Если в нижнем сечении степы возникают растягивающие
напряжения или сжимающие напряжения менее 10 кг/см2 (при наи-
больших сжимающих напряжениях более 0,8 /?пр), в фундаментах
по осям стен следует предусматривать арматурные выпуски.
Диаметр и количество выпусков определяется расчетом, но дол-
жно быть не менее двух выпусков 0 8 на I м стены.
Длина выпусков назначается в соответствии с требованиями
главы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных кон-
струкции.
2.36.	Сечения элементов конструкций монолитных зданий могут
быть бетонными пли железобетонными. Бетонными называются такие
сечения, прочность которых в стадии эксплуатации обеспечивается
одним бетоном.
Железобетонными называются сечения, прочность которых в
стадии эксплуатации обеспечивается совместной работой бетона и
арматуры.
В железобетонных сечениях площадь сечения продольной арма-
туры (в процентах от площади сечения бетона) должна принимать-
ся нс менее указанной в табл. 6.
22
4
Таблиц л 6
Характеристика положения прматуры к ха- рактер работы элемента	Минимальный процент арми- рования нрн бетоне мирен	
	М200 и менее	М2.Ю- М300
Арматура плит перекрытий, обеспечива- ющая их прочность при изгибе из плос- кости, я также продольная арматура нс-	0,05	0,05
сущих перемычек над проемами		
Вертикальная арматура степ, располо- женная вдоль одной пли обеих граней по		
т&лщине стены и предназначенная для обеспечения прочности стены при вне-		
центрсином сжатии из плоскости (в за- висимости ОТ гибкости Л=/о/Гг»), а для		
однослойных стен сплошного сечения в зависимости от отношения		
loiii: Zs£35	0,05	0,1
35<Xs=83 (1.0 Cijh ^24)	0,1	0,15
Z>83 (Wft>24)	0^2	0,251
П р к м с ч а и и е. Расчетная длина стены 70,
инерции Ли=1/ где I — момент инерции
толщина Л, радиус
горизонтального ссче-
пня относительно оси, проходящей через центр сечения и парал-
лельной плоскости стены, F—плошадь горизонтального сечения.
Основные расчетные требования
2.37.	Конструкции монолитных зданий должны удовлетворять
в течение всего расчетного срока службы, а также при их возведе-
нии условиям расчета по двум группам предельных состояний:
первой группы — по потере несущей способности и непригодно-
сти к эксплуатации;
второй группы — по пригодности к нормальной эксплуатации.
2.38.	Расчетом но первой группе предельных состоянии следует
проверять:
все конструкции здания и их стыковые соединения — для пред-
отвращения разрушений при действии силовых воздействий в про-
цессе строительства и расчетного срока эксплуатации здания, а
сборные конструкции, кроме того, при их изготовлении п перевозке:
здание в целом — для предотвращения его опрокидывания при
действии горизонтальных нагрузок;
основание здания—для предотвращения потери несущей спо-
собности основания при совместном действии вертикальных и гори-
зонтальных нагрузок.
23
2.Л!	). Расчетом по к горой группе предельных состояпни сле-
дует проверять:
здание в целом — для ограничения: ускорений колебании, воз-
никающих при пульсации ветровою напора; деформаций основания;
прогибов верха здания;
перекрытия, ноирьиия, лестничные площадки, марши и другие
изгибаемые элементы — для ограничения их прогибов и раскрытия
трещин от вертикальных нагрузок;
стопы зданий — для ограничения раскрытия трещин н взаимных
смещении при действии вертикальных и ветровых нагрузок, нерав-
номерных осадок основа пни и температурно-влажностных воздей-
ствий.
2.40.	Ускорения колебаиии конструкции здании, возникающие
в результате пульсации скоростного напора ветра, пс должны пре-
вышать 0J м/с2. При определении величины ускорений учитывает-
ся расчетное значение ветровой нагрузки с коэффициентом пере-
грузки, равным единице. Для зданий высотой менее 40 м проверка
величины ускорений пс требуется.
2.41.	Для зданий, рассчитываемых на совместное действие вер-
тикальных и горизонтальных нагрузок по недсформированпон схе-
ме, величина прогиба верха здания в обычных грунтовых условиях
не должна превышать 0,001 его высоты. Прогиб здания подсчиты-
вается с учетом податливости основания.
Перекос пснесуищх стен и перегородок при действии ветровой
нагрузки нс должен превышать 0,0001. Предельная величина пере-
коса несущих стон не ограничивается, если обеспечена их прочность
н трещипостойкость с учетом сдвигающих усилий, действующих в
плоскости степы.
2.42.	Предельная величина средней осадки здания нз условия
обеспечения сохранности инженерных комму пикании, отмосток и
входов в здание не должна превышать 10 см. При больших вели-
чинах ожидаемых средних осадок необходимо применение специ-
альных мероприятий, гарантирующих нормальную эксплуатацию
вводов и обеспечивающих сохранность отмосток я входов в здание.
Для зданий, оборудованных лифтами, отклонение от вертикали
лифтовых шахт вследствие крена фундаментов не должно превы-
шать 2 см. Если выполнение указанного условия приводит к неэко-
номичным решениям по основаниям и фундаментам, то по согла-
сованию с организацией, эксплуатирующей лифтовое оборудование,
и органами надзора допускается увеличивать предельную величину
отклонения лифтовой шахты от вертикали. В этом случае следует
принимать увеличенные внутренние габариты лифтовых шахт, поз-
воляющие н процессе эксплуатации здания выполнять рихтовку на-
правляющих, которые фиксируют положение лифтовой кабины при
ее движении в шахте.
3. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ УСИЛИИ
Расчетные схемы
ЗЛ. Усилия в конструкциях монолитных в сбор но-моноли тных
бескаркасных зданий следует определять, используя расчетные схе-
мы и предпосылки, наиболее полно отвечающие условиям действи-
тельной работы конструкций, В зависимости от уровня и характера
24
HiH iiiinix нагрузок н воздействий. этажности здания, особенностей
llu конструктивного решения н других факторов расчет может вы-
пи шиться с разной с гоненью идеализации рассчитываемых конст-
рукций Наибольшая степень идеализации допускается при расчете
iтапни этажностью 9 этажей и менее. Принимаемые упрощения не
должны приводить к уменьшению усилий (напряжений) в конструк-
циях, а также завышать жесткость здания при определении дина-
мической составляющей ветровой нагрузки и проверке ускорений
вынужденных колебаний, вызванных динамическими воздействиями
порывов ветра.
3.2.	При выборе расчетной схемы следует учитывать, что каж-
дая из них имеет ограниченную область применения, определяемую
положенными в ее основу допущениями. Чем меньше допущений
принято в Том пли ином методе, тем шире область его применения,
но вместе с тем более трудоемок расчет. Поэтому при выборе рас-
четной схемы рекомендуется не только учитывать наиболее суще-
ственные особенности конструкции, но и использовать их для мак-
симального упрощения расчета путем введения дополнительных
предпосылок и допущений в расчетную модель.
3.3.	Усилия, действующие в плоскостях стен и перекрытий, в
зависимости от характера приложения впешинх нагрузок, особен-
ностей рассчитываемой системы и требуемой точности расчета сле-
дует определять па основе плоских или пространственных расчет-
ных схем.
3.4.	При использовании плоских расчетных схем внешние па-
гру *ки считают действующими в одной определенной плоскости,
совпадафщей с плоскостью идеализированной схемы здания.
Плоские расчетные схемы рекомендуется применять для расче-
та зданий с ненесущими наружными степами, когда поперечные
несущие стены связаны между собой только перекрытиями и (или)
перемычками того же направления, а также если проемы в несущих
стенах, совпадающих с направлением нагрузки, не превышают но
длине 1,5 м при высоте надпроемных перемычек не менее 0.6 м при
условии, что внешние нагрузки не вызывают кручения коробки
здания.
Если в здании имеются несущие наружные степы н такие зда-
ния рассчитываются но плоской расчетной схеме, расчетные значения
усилий в перемычках стен, расположенных в плоскости действия го-
ризонтальной нагрузки, рекомендуется снижать на 10%.
В плоских расчетных схемах в расчет могут быть также вклю-
чены простенки, расположенные в плоскости, перпендикулярной
действию горизонтальной нагрузки.
3.5.	Плоские расчетные схемы могут применяться в виде (рис.
3,« —г):
и — системы пластинок с податливыми связями между ними;
б — плоского составного стержня:
в — многоэтажной многоиролетпой рамы;
г —системы консольных стержней, соединенных между собий
шарнирными связями, абсолютно жесткими па сжатие-растяжение.
Расчет на основе перечисленных расчетных схем, как правило,
требует применения электронно-вычислительных машин (ЭВМ). При
выборе расчетной схемы (если имеется программное обеспечение по
нескольким схемам) необходим!) учитывать следующее.
В расчетной схеме здания в виде системы пластинок основны-
ми несущими элементами являются пластинки (без проемов или с
25
приемами), с огдпнгнныс между собой расщн деле иными иди сосщ.
доточенными (дискретными) сия шмп. податливость которых jkiiii
валентна иодатлнвосги связей между участками степ. Расчсиия
схема позволяет в наибольшей степени выявить особенности про
сгранствспного взаимодействия конструкций, учесть наличие прое-
мов и стенах, податлнносн» сопряжений простенков по линиям к р-
иологических швов и другие особенности конструкций. Вместо с
тем применение, этой расчетной схемы обусловливает наибольшие
затраты машинного времени из-за минимальной степени идеализа-
ции конструкций, ввиду чего ес следует предпочтительно приме-
нять для определения усилий в выделенных из здания фрагментах,
нагрузки на которые определяются с использованием упрошенных
расчетных схем.
В составных системах основными несущими элементами явля-
ются стержни пли призматические оболочки, геометрические и жест-
кости ле характеристики которых постоянны ио длине несущего
элемента (ио высоте здания) пли ступенчато изменяются в конеч-
ном числе сечений. Несущие элементы считаются непрерывно сое-
диненными между собой продольными и поперечными связями (ко-
нечной жесткости пли абсолютно жесткими). Продольные связи пре-
пятствуют взаимным смещениям несущих элементов по их длине
(в продольном направлении; т. с. по вертикали), поперечные свя-
зи— взаимным смещениям в плоскости поперечных сечений несу-
щих элементов (в поперечном направлении).
Условием применения расчетных схем в виде составных систем
является регулярность рассчитываемой системы в направлении се
континуалкзацин. Система считается регулярной, если по ее длине
не меняются размеры и расположение проемов, а толщины степ и
другие геометрические п жесткостные параметры изменяются сту-
пенчато в небольшом числе сечений.
Замена сосредоточенных связей (перемычек п перекрытий) не-
прерывными по высоте здания и приведение системы к расчетной
схеме в виде составного стержня позволяют сократить на порядок
количество неизвестных в системе по сравнению с расчетной схемой
а в виде системы пластинок. Расчетная схема б дает наиболее ком-
пактное решение; программы расчета на ЭВМ, реализующие эту рас-
четную схему, требуют минимума исходной информации и наиболее
быстро де й ст в у ю ш не.
Для регулярных по высоте здания систем применение расчет-
ной схемы б даст достаточно точное для практики распределение
нагрузки между отдельными диафрагмами и распределение усилий
по сечению диафрагм в нижних этажах здания. Если есть необходи
.мость уточнить усилия вверху здания, отдельные диафрагмы реко-
мендуется рассчитывать по схеме а на нагрузки, полученные при
расчете по схеме б.
Расчетную схему <?, соответствующую наибольшей степени иде-
ализации конструкций, допускается применять для приближенного
определения усилий в конструкциях. При использовании ее выде-
ляются вертикальные несущие элементы, рассматриваемые как «кон-
сольные стержни. Для каждого такого стержня определяются при-
веденные жссткостные характеристики, учитывающие снижение
жесткости несущего элемента за счет наличия проемов и техноло-
гических швов и определяемые с использованием теории составных
стержней Принимается, что стержни шарнирно соединены между,
собой связями, которые обеспечивают совместность поперечных
е ре м с । щ  । (и й с тс р ж не и
Расчетная схема в вило системы консольных стержней нозво-
лмст определять усилия в конструкциях зданий без применения
ЭГ.М-
При расчете на i мри «лимльпыс (вг|рпвые) нагрузки по
схеме каждый расчетный элемент можег имен, только одну сте-
не |степьу расчетного элемента), расположспнун» вдоль направления
Рис. 3. Пространственные расчетные схемы многоэтажных здании
а и виде системы пластинок: б—в виде вертикальной составной системы
тонкостенных стержней или оболочек; в — в виде горизонтальной составной
CHcieMiii тонкостенных стержней пли оболочек; г — в виде перекрестной си-
стемы
действия горизонтальной нагрузки. Длина стенки ограничивается
торцовой гранью стены либо гранью проема, перемычка (продоль-
ная связь) над проемом имеет коночную жесткость либо принима-
ется шарнирной (не имеющей жесткости на перекос).
К стенке могут примыкать один или несколько участков степ
перпендикулярного направления (полок расчетного элемента).
За расчетную длину свеса по ikii принимается:
при сплошных стенах половина расстояния до соседней стен-
ки;
27
при степях с проемами — расстояние до грани ближайшего
проема;
во всех случаях — ие более 0,2 высоты здания и не более 4 м.
Каждый из расчетных элементов рассчитывается на непосред-
ственно приложенную к нему вертикальную и горизонтальную па-
нагрузки и часть нагрузки, перераспределяющейся между элемента-
ми посредством перекрытий.
3.6.	Расчет несущего элемент«1 с регулярно расположенными но
высоте проемами рекомендуется выполнять на основе теории состав-
ных стержней, согласно которой расчетный элемент рассматривает-
ся как система вертикальных полос, соединенных между собой по
высоте непрерывными связями.
Полосой называется участок стены прямоугольной формы в
плайе, ограниченный по вертикали гранями проемов.
Связи между полосами подразделяются на поперечные и про-
дольные. Поперечные связи, которыми служат перекрытия, препят-
ствуют взаимному смещению полос в плане (в направлении дей-
ствия поперечной, т. е. горизонтальной нагрузки); продольные, ко-
торыми служат перемычки над проемами и примыкающие к ним
участки перекрытий, — по вертикали (в продольном направлении).
Для расчетного вертикального элемента поперечные связи считают-
ся абсолютно жесткими, продольные связи могут иметь конечную
жесткость или быть бесконечно жесткими.
Несколько полос, соединенных между собой абсолютно жест-
кими (монолитными) продольными связями, образуют несущий эле-
мент непрямоугольной формы в •плане.
3.7.	При выборе расчетной схемы рекомендуется использовать
приближенную количественную оценку жесткости продольных свя-
зей. Связь можно считать жесткой, если выполняется условие:
|Л> 12/п,
где п — количество этажей;
|1 = Яэт)у₽;
_	1	1	___L2___
У~ [Е] Ft *' [Е] F, + S [Е] / '
(1)
(2)
(3)
При расчете на вертикальную нагрузку в формуле (3) следует
принимать
/?/^([Е] /) — 0;
где IL,T—высота типового этажа;
р— коэффициент погонной жесткости продольной связи между
полосами,
где /.гд — коэффициент податливости при сдвиге связей между
смежными полосами, расположенными в пределах высоты
этажа,
Хсд -
1,2 /?
[G]F//5T
(5)
|G'|7'— сдвиговая жесткость продольных связей в пределах эта-
жа;
1Л1 ^‘2 “* продольные жесткости полос, соединенных продоль-
ной связью;
L — расстояние между геометрическими центрами полос;
£[£]/— сумма нзгибных жесткостей полос при изгибе в пло-
скости расчетного направления горизонтальной на-
грузки.
.3.8. Проведенный модуль деформаций при сжатии и растяже-
нии бетона полосы с учетом податливости горизонтальных техноло-
гических или растворных швов определяется;
в случае, если здание предполагается возводить в переставной
или скользящей опалубке, когда стены н перекрытия намечено вы-
полнять из бетонов с различными модулями деформаций, по формуле
^эт ^пер
^лер ^ст j ^т.ш ziT.rn ^ст
^эт ^ucji	^эт
в случае, если здание предполагается возводить в переставной
опалубке со стенами и перекрытиями из бетонов с одинаковыми
модулями деформации
(7)
где /:<-т — модуль деформаций (кратковременных или длительных)
бетона полосы (стены), кгс/см2, см. и. 3.19;
—то же, перекрытия;
йпгр—толщина плиты перекрытия, см;
/.г f.i.Zp in—коэффициент податливости горизонтального соответ-
ственно технологического или растворного шва при
сжатии, см^/кгс, определяемый по табл. 12;
щ ш,И|. щ—расчетное количество горизонтальных технологических
или растворных швов в пределах этажа, принимаемое: при возве-
дении с помощью переставных опалубок с монолитными перекры-
гиямп, бетонируемыми в одном цикле со степами нтли==|, нр.ш =
-= 0, то же, при бетонировании монолитных стон и перекрытий в
различных циклах с технологическими перерывами между ними
пт ш = 2,	то же, со сборными перекрытиями е платфор-
менным опиранием иг» стены Пт.ш=1, ир.ш = 1; то же, со сборны-
ми перекрытиями, опирающимися на стены посредством опорных
выступов («пальцев») //т.ш = 1. '*р.т=0; при возведении с по-
мощью скользящей опалубки поэтажно-циклическим способом
Нт.1и=2, //piU=(); то же, с отставанием устройства перекрытий
<и возведения степ Ht.ih=1. nP.in=0; 10 же. способом «колодца.?
/>1.111=0, /ip.in = 0.
Приведенный модуль сдвига бетона полосы с учетом податли-
востп горизонтальных технологических или растворных швов до-
пускается принимать равным [GJ-= 0.4[Е].
29
ям соотношением 'размеров гв плане
3.9. Ilp<icipaneiвенные p.ic*iriпыс схемы позволяют определять
усилия в kohci рукцпя.х и их перемещения от внешних нагрузок про-
и ЯЮЛьШНо ВнПр.’1ВЛеННЯ,
I Ipocrpanci венные расчгнгые схемы необходимо применять но
всех случаях, когда внешние нагрузки вызывают кручение коробки
здания, а также для расчет здании с псортогопально расположен-
ными степами.
llpocipain rneiwibie расчетные схемы •рекомендуется также нс-
пользован» для ’расчета симметричных в плайе зданий с несущими
наружными степями, в которых □ертикяльные диафрагмы сущее тлен-
но различаются но жесткости.
IIростраиегвенпые 'расчетные схемы могут применяться в виде;
системы пластинок;
перекрестной системы;
составной системы тонкостенных стержней или оболочек.
Расчетные схемы и и б подобны плоским расчетным схемам, опи-
санным выше, л имеют аналогичные с ними области применения.
Рас четная схема К виде перекрестной системы •применяется для
определения усилии в конструкциях здания от горизонтальных на-
грузок с учетом податливости перекрытий в собственной плоскости.
Монолитные и сборные перекрытия на конструктивную ячейку с
допускается считать беско-
нечно жесткими в своей плос-
кости
3 10. Для упрощения
расчета пространственную
систему допускается рас-
членять на части, каждая из
которых рассчитывается не-
зависимо на нагрузки, непо-
средственно приложенные к
ней. При этом предполагает-
ся, что внешние нагрузки не
вызывают кручения каждой
выделенной части. Для рас-
чета выделенных частей
можно применять простран-
ственные и плоские расчет-
ные схемы.
Если здание состоит из
отдельных блоков, располо-
женных неортогоналыю
друг другу п осн, соответст-
вующей расчетному наврав-
ленню горизонтальной на-
грузки, а каждый блок со-
стоит из взанмноортогональ-
ных стен, нагрузка на от-
дельные блоки-отсеки может
быть определена пропорционально приведенным жесткостям блоков,
подсчитанным относительно осн. перпендикулярной направлению
действия нагрузки '(ось ОХ, рис. 4).
Приведенные жесткости блоков определяются следующим обра-
ти \г Г) гок рассчитывается на единичные горизонтальные нагрузки по
пространственной пли плоской расчетной схеме в направлении осей,
ptjfnnhieiicmSywtaaя горизин-
тильнвй погрузки
Рис. 4. Упрощенная расчетная схема
при расчете пространственной систе-
мы путем расчленения па отдельные
части
перпендикулярных его степам (осн / и 2, рис. -I). Приведенные жест-
кое in отнесиге.чык) этих осей определяются но формуле
С1 (2) “ V, ~ •	(8]
где 1'1. Га— горизоигалиное перемещение (прогиб) верха здания or
единичной распределенной нагрузки (в направлении
осей / или 2, рис. 4).
Приведенная жесткость относительно оси, перпендикулярной на-
правлению нагрузки (ось ОХ, рис. 4), определяется по формуле
Cv = С] cos2 ex С* sin2 а.
где « — угол поворота собственных осей блока относительно осп.
иерпепдик ул яр-пой направлению действия нагрузки.
Поперечные силы, действующие по направлениям собственных
осей блока (осн / и 2, рис. 4), получаются путем разложения по этим
осям поперечной силы Qv, действующей в направлении нагрузки и
полученной с учетом приведенной жесткости CV
Qi = Qx cos а;
(J., == Qx sin а.
(10)
(И)
3.1	|. Для здании с несущими наружными степами, имеющими
только оконные проемы, перемычки над которыми работают факти-
чески как бесконечно жесткие продольные связи, пространственный
расчет может быть пьшолпен упрощенным способом без •использова-
ния ЭВМ.
Здание рекоменд)ется раечтеиять на блоки в местах расположе-
ния лестнично-лифтовых узлов, где жесткость горизонтальных диа-
фрагм ослаблена.
При этом каждый из блоков, на которые -разбивается простран-
ственная система, рассматривается как консольный монолитным стер-
жень, для которого принимается справедливой гипотеза плоских се-
чен ни.
Нагрузка распределяется между блоками пропорционально их
жесткостям, подсчитанным для каждого блока как для единого «мо-
нолитного стержня.
3.12	. Усилия -в конструкциях можно определять, используя сле-
дующие допущения:
а)	принцип независимости действия сил;
б)	линейную зависимость между напряжениями и вызываемыми
деформациями;
в)	линейный характер изменения деформаций по длине глухих
участков стен (гипотеза плоских сечений).
Принцип независимости действия сил предполагает, что усилия,
действующие в плоскости стен п перекрытий, и усилия, вызывающие
их изгиб -из своей плоскости, допускается определять независимо.
При этом усилия, действующие в плоскости конструкций, разреша-
ется определять из рассмотрения плоского напряженного состояния,
считая, что изгиб из плоскости отсутстзует. а усилия, вызывающие
изгиб конструкций из плоскости. — считая, наоборот, степы и пере-
крытия, недеформируемые в собственном плоскости.
Для определения усилий, действующих в плоскости стен (напри-
мер, от ветровых нагрузок), и усилий, вызывающих изгиб стен из
31
плоскоеi и. могут применяться «различные расчетные схемы Для <»h
рсделоппя усилий «в плоскости сгон применяются ‘расчетные схемы,
описанные выше.
При расчете в плоскости сгон принцип независимое! и действия
сил предполагает расчет но псдсформированной схеме, т. е. без уче-
та изменения расчетной схемы в процессе 'нагружения. Это возмож-
но для зданий с поперечными несущими степами до высоты 25 эта-
жей. Для менее жестких здаиши (напри мор, ствольной системы) не-
обходимо проверять величину момента от продольного изгиба но
формуле
Л1 -
(12)
где Р -нагрудка oi веса здания па 1 м высоты;
f — прогиб верха здания;
// — высота здания.-
При допускаемом прогибе от расчетной ветровой нагрузки,
равном / = ///500, в соответствии с формулой (12) получаем
Если Л/=^0,05 Airop (Airop—момент расчетной горизонтальной
ветровой нагрузки), здание может рассчитываться по не деформиро-
ван ной схеме.
Гипотез)^ об упругой работе, при которой жесткость элементов
не зависит от уровня усилий в них, допускается применять для обыч-
ных условии строктельства. Изменение усилий щ конструкции за счет
псупругой работы наиболее напряженных элементов (например, пе-
ремычек) можно учитывать приближенными методами путем пере-
распределения усилий, полученных из упругого расчета.
3.1,3. Для учета возможности депланации горизонтальных сечений
ра ^решается вводить приведенные в плане размеры сечений.
Учет неравномерности 'включения щ работу по высоте стен, пер-
пендикулярных действию горизонтальной нагрузки, рекомендуется
осуществлять путем принятия длины свесов полок, постоянной по
высоте 11 равной не более (\2Н.
3.14. Период основного тона колебаний допускается определять
по упрошенной’ формуле
7\ = 0,021//.
(11)
3.1,5. Усилия, вызывающие местный изгиб простенков и перекры-
тий из «их плоскости, допускается определять ;на основе расчетных
схем в виде:
а)	пространственной системы •пластинок, закреп ленных в уровне
перекрытий от вертикальных и горизонтальных смешений и соедине-
нных в этих уровнях непрерывными связями конечной жесткости,
которые препятствуют взаимным поворотам пластинок из плоскости-
б)	рамной системы (стопками и ригелями рамы служат полосы
единичной ширины, выделенные соответственно пз степ и перекры-
тий);
в)	шарнирно-стержневой системы с шарнирами в местах сопря-
жений стен с перекрытиями.
<32
Ха рак гсрист ики ма сериалов
3.16.	Для muiiq.iiuhijx и сборпо-мополп i пых кпигтрукцпй следу-
ет применять бетоны следующих проектных марок но прочности па
ежа । нс’
тяжелые бетоны па цементном •вяжущем объемной массой
2300 - 2500 кг/м ’ — МНЮ, М150. ЛА200. М250. МЗОО;
облегченные бетоны па цементом вяжущем объемной массой
1900 2200 кг/ма — М75, ЛАКИ), ЛА 150. ЛА200. М250. МЗОО,
легкие бетоны па пористых заполни гелях объемной массой
1200-1800 кг/мя —М50, М75, ЛА 100. ЛА 150. Л1200. Л1250, МЗОО;
крупнопористые п ячеистые бетоны (для тенлопзол qXyiomnx слоев
наружных степ и покрытий) объемной массой менее L20O кг/м3
425. ЛА35. М50;
мелкозернистые цементные бетоны (растворы) для замоноличп-
вапня сопряжений сборных п моно щтных конструкций, устройства
стяжек для полов и др. — ЛА 100. Ml50, ЛА200.
При па паченнп марок бегонов но прочности па осевое сжатии
следует учитывать указания разд. 2 настоящего Руководства.
Срок естественного твердения (возраст) бе гопа монолитных кон-
струкций, отвечающий его проектной марке но прочности на сжатие,
в соответствии с нормами проектнрова шя бетонных и железобетон-
ных конструкций принимается равным 28 дням
В тех случаях, когда известны сроки фактического нагружения
монолитных конструкций и условия твердения бетона, допускается
устанавливать проектную марку бетона в ином возрасте, при этом
должен учитываться минимально возможный срок загружепня несу-
щих •монолитных конструкции проектными нагрузками, определяе-
мый проектом производства работ.
3.17.	Начальные модули упругости при сжатии и растяжении
бетонов естественного твердения и подвергнутых тепловой обработке
при атмосферном давлении принимаются по действующим нормам
проектирования бетонных «и железобетонных конструкций или на ос-
нове имеющихся экспериментальных данных.
При определении деформаций и перемещений монолитных п
сбор iu-мополнтных конструкций и вычислении их жесткости ых ха-
рактеристик следует вместо начальных модулей упругости исполь-
зовать модули деформаций: при определении кратковременных де-
формаций— при определении длительных деформаций—|дЛ.
£кр--- ^б’Р>
(15)
где Ей— начальный модуль упругости монолитного бетона при сжа-
тии и растяжении по табл. 7;
р — коэффициент, учитывающий увеличение деформаций вслед-
ствие кратковременной ползучести бетона.
Коэффициент р принимается равным 0.85 — для тяжелых цементных
бетонов, бетонов на пористых заполнителях при плотном мелком за-
полнителе; 0,7 — для бетонов на пористых заполнителях при порис-
том мелком заполнителе.
Модуль деформации Ея:х учитывает развитие длительных дефор-
мации ползучсстп и вычисляется по формуле
дл
1 - Ес Сб эдл Евл ъЛ
(16)
Ъ.к
33
Т а б л и и а 7
!»г тип	- IQ—3. кгсДм7. при марке				flU ЩН>ЧП<К'П1 U.l С<4 Я|1Н'		
	М50	М75	Ml ОН	MI50	М200	М250	мзоо
Тяжел bill	—		170	210	240	265	290
На пористых за- полнителях, при объемной массе (плотности) бето- на, т/м3: Д8	40	50					
1	50	60	65	*	— "	—	
1,4	75	85	95	105	115	125	135
1,8	— —	НО	120	135	150	165	175
2,2	- —		—	170	165	200	315
П р и м о ч а и и я: 1. Для бетонов на пористых заполнителях плот-
ность (объемная масса) указана для образцов в сухом состоянии.
2. При промежуточных значениях объемной массы определяется
по интерполяции.
3. Для бетонов на пористых заполнителях с мелким заполнителем из
вспученного перлитового или гран шлакового песка с плотностью
менее 300 кг/м3 табличные значения Еб следует снижать па 15%.
4. Для незащищенных от солнечной радиации конструкций. возво-
димых в климатическом подрайоне IVA, табличные значения Е§
следует снижать на 15%.
Т а б л и ц а 8
Бетон	С^-10в. с№/кгс, при			марке по прочности на			сжатие
	М50	М75	Ml 00	М150	М200	М250	МЗОО
Тяжелый цемент- ный		•	18	16	12	10	8
Облегченный		25	19	17	13	11	9
Легкий на порис- тых заполнителях	35	27	22	18	14	и	9
П р и м с । а п и с. Для районов со средней относительной влажно-
стью воздуха 40% и ниже, относимых согласно требованиям главы
СНиП ио строительной теплотехнике к «сухим», табличные значе-
ния предельной меры ползучести следует увеличивать на 30%.
34
где /in— начальный модуль упругости бетона;
Со — предельная мера ползучести, принимаемая ио табл. 8.
£лл—коэффициент, учитывающий длительность действия naipya-
кн и принимаемый равным I при определении деформаций
от постоянных и длительных вертикальных нагрузок, а при
определении деформаций, вызванных температурно-влаж-
ностными воздействиями, — 0,7;
— коэффициент, зависящий ог влажности среды и принимае-
мый равным для «сухих» районов—1,3, «нормальных»—
1, «влажных» — 0,7 (деление районов по влажности нри-
Н|цмается по соответствующей главе СНиП),
£/t — коэффициент, зависящий от толщины конструкции и прини-
маемый равным для конструкций толщиной 20 ом и ме-
нее — I, при толщине более 20 см 0,9.
Модуль упругости бетонов при сдвиге G при огсутств-ии опыт-
ных данных долакается принимать равным 0,4
Начальный коэффициент поперечной деформации бетона (коэф-
фициент Пуассона) ре принимается -равным 0,2 для всех видов бе-
тона.
3.18.	Модуль упругости арматуры ЕА принимается равным:
для арматуры классов А-»1 и
»	»	классов A-HI
»	»	класса Вр-1
А-П — 2100 000 кгс/см2,
и В-1 — 2000 000	»
— 1700 000	»
3.19.	Коэффициент линейной температу-рнон деформации арма-
турной стали eta t принимается равным 1,1-10“5 град-*.
3.20.	Деформации усадки монолитного бетона определяют в за-
висимости от вида и проектируемого состава бетона, условий /вер-
ней нм и эксплуатации.
3.21.	Свободные относительные деформации усадюи в любой мо-
мент времени / для монолитного бетона (еуСл) определяются по
формуле
Cyc.f еус пред kw ’
(17)
г io Пг пред — предельные деформации усадки бетона.
€ус.пред —	।	(1&)
— эмпирический коэффициент,
А* =1,1 -10“ \ (м’/кг)3 4:
Е расход воды па 1 мл бетонной смеси, л:
И расход цемента ла 1 м3, кг:
т коэффициент, учитывающий условия твердения бетона, при ес-
гественпо.м твердении m—1, яри тепловой обработке ш=0,9:
А’у коэффициент, учитывающий вид бетона, принимается равным:
для тяжелого бетона — 1; облегченного бетона—1,1; легких
бетонов «на кварцевом песке— 1,2; легких бетонов на норисюм
песике — 1,3;
А'г коэффициент, учитывающий продолжительность усадки бетона,
«086
35
ин- ( время. прошедшее после укладки бетона в опалубку, <л вы-
четом 7 диен,
а — коэффпцисн1. зависящий от толщины конструкции, определя-
ется по гибл. 9.
Т а б л и н а 9
Толщинл конст- рукции h. см	II -20	21 -30	31-40	41—ГЛ
а	100	125	150	200
К’,с — коэффициент, учитывающий относительную влажность воз-
духа окружающей среды (П7).
-2 — 0,021Г при 10% < IF ^30%, ’j
/л„	1,4— 0.011F » 30%<lF^80%,	I	(20)
/^ = 3 —0.031F » 80% < IF ^100%	J
Для внутренних стен учитывается относите, ьная влажность воз-
духа в помещении, которая в период отопления принимается по эк-
спериментальным данным для приближенных расчетов равной IF=
= 40%.
Для наружных степ (а также .внутренних в неотапливаемый пе-
риод в случае естественной -вентиляции) относительная влажность
наружного воздуха принимается но указаниям главы СНиП 11-Л
6-72 для соответствующего региона.
kfl — коэффициент, учитывающий толщину однослойной конст-
рукции, определяется по таил. 10.
Т а б л л ц а 10
Толщина кон- струкции h, см	10	20	30	40	50
	1	Q.8	0.7	0.6	0.5
П р и м с ч а п и е. Значение kit для промежуточных толщин опреде-
ляется ио интерполяции.
3.22.	Для сухого и жаркого климата величину nr t определя-
ют по формуле (17) при условии, что kt определяется ш> формуле
'"'-Утт?'	<2|>
где 2? — коэффициент, определяемый по таблице 11.
Т а и л и и а I 1
Толшина копе! рукции /i. см	1 1 -20	21-30	31-10	11 50
Ь	10	12,5	15	20
36
Деформации сопряжений и перемычек
3.23.	Коэффициенты податливости горизонтальных технологиче-
ских и растворных швов пря кратковременном -сжатии определяются
по таблице 1*2.
Т а б л и ц а 12
Гнп горизонтального шла	кс-10\ см3/кг	
	тяжелый бетон марок MI00 М200	легки Г» бетон марок Ml00 М200
Технологический шов	0.1	0,2
Растворный шов под сбор- ной плитой перекрытия	0s2	0,4
П р и м с ч а н и е. При длительном сжатии значения коэффициентов
kef приведенные п таблице, следует удваивать.
3.24.	Податливость при перекосе железобетонных перемычек,
соединяющих глухие участки стен (простенки), должна определять-
ся с учетом изгиба и сдв-нга перемычки, местных деформаций в ее
опорных зонах и деформаций три мыкающих простенков от изгиба,
сдвига в пределах этажа.
3.25.	Коэффициент податливости перемычки при перекосе в уп-
ругой стадии (до появления трещин в ее опорных зонах) опре-
деляется по формулам:
^лп ^п.изг
к
П.сд
V1	1 у 7
। ЛСТ.ИЗГ * '*СТ.СД’
(22)
где ли и ,г — податливость перемычки от изгиба в упругой стадии
с учетом местных деформаций в ее опорных зонах,
см/кгс;
Ли ед — то же, от сдвига^ см/кгс;
^Лст.илг — суммарное влияние деформаций примыкающих про-
стенков от изгиба в пределах этажа, см/кгс;
2-Лет с.а — то же, от сдвига., ом/кге;
/„ — приведенный пролет перемычки, см, введение кото-
рого в формулы (23), (24) взамен пролета в свету /
позволяет приближенно учесть местные деформации в
опорных Зинах перемычки;
Л< = /	0.4/1,,.

37
/zH •высотл сечения перемычки, см;
/:1Ч1	модуль деформации при сжатии и растяжении бетона
перемычки при кратковременных (ветровых) нагрузках,
KIC/’OM4,
(У..,	, модуль сдвига беюна перемычки при и х же нагрузках,
кгс/см4;
J„	момент инерции поперечного сечения перемычки, см*;
/’к	площадь поперечного сечения перемычки, включая при-
мыкающие участки монолитного либо сборного перекры-
тия, работающие совместно с перемычкой па порокос,
см4,
v„	коэффициент формы поперечного сечения перемычки;
г< т кг» то же, левого (правого) простенка;
Й	,г высота этажа, см;
приведенный модуль деформации бетона простенков при
сжатии с учетом податливости горизонтальных техноло-
гических швов, кгс/см2, определяемый по формулам (6)
или (7);
[бг(,р] —то же, нрн сдвиге, кгс/см2, определяемый по п. 3.8;
«5*1(2»— расстояние от середины пролета перемычки до «нейтраль-
//эт
<ной оси левого (правого) простенка, см. При
Лшв
податливость простенков от .изгиба яг пределах этажа
учитывать не следует;
/ст Н2) — м-ом-ент .инерции поперечного сечения левого (п-равого)
простенка., ом4;
/>т К2»—площадь поперечного сечения левого (правого) про-
стенка, сма.
3.26.	Податливость тавровых перемычек или простенков до-
пускается определять соответственно по формулам
Хп.ед=-^77-.	(28)
икр 2
л	/	/	1	I \
-^т.сд- 2[G.d1 (/	+ р-	)’	(29)
I kp i	у * ст ।	4 СТ.2 /
где F\ ^£7 1(2)—площадь сечения соответственно станки тавровой
перемычки или стенки левого (правого) таврово-
го простенка, см2.
Если .роль перемычки выпол'няет только монолитное перекрытие
(например, л общих коридорах зданий коридорного типа при отсут-
ствии перемычек над коридорами), то ширина участков перекрытия,
вовлекаемых в работу да перекос, может быть определена *по гра-
фику на рис. 5, 'Ио принимается .не более бб11ер, где дпср — толщина
плиты перекрытия в .каждую сторону от оси стены, включающей
la иную перем ычжу зперекрытие.
В этом случае податливость перемычки от сдвига, а также по-
татлпвость простенков от изгиба, сдвига ввиду их незначительности,
могут нс учитываться.
Если примыкающие к перемычке участки перекрытия, работаю-
щие па перекос, имеют с пей монолитную связь, то сечение перемыч-
ки принимается ышровым. Ширина свесов полок тавровой перемычки
ч каждую сторону принимается равной 0,5/, но не более Обмер
Поперечное сечение простенки mo/kci быть прямоугольным .iiiGi»
имеющим полки Полка включается в расчетное поперечное сечение
пристенка, если она имеет с ним жесткие продольные святи Связь
между полками и стенкой считается жесткой, если бетонировать их
предполагается одновременно либо (при раздельном бетонировании)
их сопряжение ныне ткнется со шпонками и выпусками арматуры.
Рис. 5 График для опре-
деления ширины участка
монолитного перекрыт ня,
выполняющего роль пе-
ремычки
a iii.if простенков и осях,
с — длина простенка; d —
ширина участка перекрытия,
выполняющего роль пере-
мычки; I — пролет псремыч-
кн-перекрыгия в свету, м: и
половина длины диафрагмы
0.6
0.J
«5
0J
0.2
0,7
Ширина полки простенка в каждую сторону принимается до
грани ближайшего дверного или оконного проема, но не более 4 м
3.27.	Коэффициент податливости перемычки при перекосе после
появления вертикальных трещин в ее опорных зонах определяется
но формуле:
Ч “ \|.изг 4" \].сд Ь “ \н!	" К-т.нзг ~ - ^СТ.СД-	’)
где л I изг— податливость перемычки от изгиба после появления вер-
тикальных трещин в опорных зонах, см/кг с;
'•п-сд—то жс» от сдвига, с.м/кгс;
^/-оп суммарная податливость опорных зон перемычки после
появления в них вертикальных трещин, ом/кге;
т	/3
4i.изг “ ' । JT? ~Г •	(3И
* *сКр 1 п
)т =	—1 	(V;\
Лп.сд С Г '	(32)
’Ар гп
0,1/ т
*и \)П од ( qzb (н) •	(33)
z = i
где ш — условное количество вертикальных трещин н растянутых
опорных зонах перемычки, образующихся от действия по-
перечной силы (Q, полученной из расчета системы в упру-
гой стадии
щ щп 4- щн;
1
1Пи (н)
2/т
^В (И)
(3) )
ш3(||) -условное колпчес i во вер I икальпых i решив н icpxiieii
(нижней) растяну гой опорной зоне (рис. G) I 1олученпыс
по формуле (31) величины окру глию i ся каждая до
ближайше! о целого числа.
условное рассюянпе меж.и соседними вертикальными
। ретинами в верхней (нижней) растяпу гой опорной зо-
не, см.
(и) 1н (и) 11 ltn (и) * ’Ik (и)
И"1
/г	wr
,и 1,0 н U'\	в (,,)
F	F
.1	а. н (и)
11 7” : ""cm "7“
К ( II )
^ в(н) приведенный момент сопротивления
верхнего (нижнего) растянутого волоь
гой и сжатой арматуры, см3;
(35)
л,
%, о.) ’
((«>)
сечения для крайнего
ша с учетом растяну-
Рис 6. Идеализированная схема расположения вертикальных трещин
в растянутых опорных зонах перемычки в одном из полуциклов
перекоса.
/и приведенный момент инерции сечения перемычки с учетом
растянутой н сжатой арматуры, см1;
//н<1о- расстояние од нейтральной оси сечения до крайнего рас-
тяпугого волокна в верхней (нижней) опорной зоне, см;
Н । упругонластическпн момент сопротивления сечения пере-
мычки по растянутой зоне, см3. Для прямоугольных пе-
ремычек с симметричной арматурой IVа равен произведе-
нию плошали сечиния верхней (нижней) продольной
арматуры на расстояние между центрами тяжести
рас । япу loii и сжатой арматуры:
/ .< модуль деформации нродольпоц арматуры, кгс/см2;
n loiiuni» |Ц»нсрсчи<>Г(» сечспня верхней (нижней) иродо ib-
ib n арма i) ры. cmj.
'чти uepiiMcrp шшсречшло сечения растянутой верхней (нпж-
пен) пролильной арматуры, ом:
(ч) поперечная сила в перемычке при перекосе о) дейгьния
п.| диафрагм) (ори «оптальнип нагрузки, кге:
п н (и) пптрппа раскрытия ей вертикальной трещины в верхней
(нпжпей| растянутой опорной зоне от действия единич-
ной поперечной сп и»! в середине перемычки, мм.
at в 00
1 ,,1*С) К-2/во.) ('-Щ
z;i
(3.5- >Ь0ин(н)) i
в (II)
()
где Цини коэффициенг, учитывающий вид и профиль верхней
(нижней) продольной арматуры и принимаемый пав
ным 1 для стержневой арматуры вер подичее ко го
п роф ।кт я дл я гл а дком — I s3;
p«(ui — коэффициент армирования сечения соответственно
для верхней (нижней) армат) ры, принимаемый рав-
ным отношению площади сечения верхней (нижней!
продольной арматуры к площади сечения бетона (при
рабочей высоте Ло и без учета сжатых свесов полок),
но .не более 0,02;
'dn псп,—диаметр стержней продольной 'верхней (нижней)
армат) ры.
Величины Q, |Лв(н), с/а.в:п| принимаются по результатам расчета
(илфрагмы (здания) гв ушругой стадии.
Условия, определяющие необходимость расчета здания
па ветровую нагрузку и на кручение в плане
3.28. Расчет здания на действие ветровой нагрузки допускает-
ся не производить в том случае, если выполняется условие
М ^0,42
^макс
п
(38)
где /?11р — призменная прочность бетона с коэффициентом усло-
вий работы, равном единице, кгс/см2;
b,, hi — ширина и толщина несущих стен здания, расположен-
ных в плоскости действия ветровой нагрузки, м;
/Ощкс — максимальная ширина несущей стены, м;
п — количество несущих стен в плоскости действия ветро-
вой нагрузки;
kt — коэффициент, учитывающий влияние проемов на жест-
кость несущих стен, определяемый по формуле
(39)
41
Значение р для диафрагмы с o.toiiem проемом нычпсляется по форму-
IW‘ I\-l\ I. li I 1-, \
'	I 1 ~~~~ '	I I
3/„ H2 Z’| -I- / » \	/	/
(10)
где /•’(, /’v, /ь /2 — ПДО1ЦПДП и моменты инерции сечения простенков
без учета примыкающих полок;
/ — момент инерции стопы без учета влияния проемов;
где	// — шинная высота здания, м;
Н »т — высота этажа;
I — ширина проема;
/„ — момент инерции перемычки, определяемый при от-
сутствии трещин.
При наличии в стене нескольких рядов проемов значение р
вычисляется но формуле
р Zpjt
(41)
где pj — коэффициент, вычисленный по формуле (40), для / го
ряда проемов, как для стены с одним рядом проемов в
предположении, что перемычки над другими приемами на
жесткость стены не влияют.
В зданиях с монолитным*!! (перекрытиями значение /п определя-
ется с учетом тлить! -перекрытия. При этом ширина свесов плиты
перекрытия, вводимая -в расчет, (принимается равной меньшей из
величин 1,5/ и 126П|.Р, где 6nf.p — толщина плиты перекрытия. При
сборных плитах перекрытия их работа три определении /п нс учи-
тывается. В последнем случае формула (40) (принимает вид
3/d Н-1
[I л
(42)
где Ь\ и (>2 — длина простенков, м;
b — полная длина стены, м;
hl( — высота перемычки, м.
Остальные значения принимаются по формуле (40).
Л/ — суммарный изгибающий момент, приходящийся на
несущие стены здания от действия ветровой нагрузки,
определяемый то формуле
Л1 =0,0017 В Н2 qQ
0,17а, -f
(43)
t/o — нормативное значение скоростного напора ветра,
кгслм2;
аь Кз — .коэффициенты, зависящие от высоты здания и типа
местности, определяемые по табл. 13;
В — ширина подветренного фасада здания, м.
Если на фасаде, параллельном направлению ветра, имеются
лоджии, балконы с глухим ограждением и т. п., значение В возрас-
тает па величину определяемую по формуле
Д В = 0,!/дЧл
(44)
42
Таблица 13
Ко лрфи- ЦНСНТ	Высота здания, м					
	10	20	40	GO	80	100
Местность типа А
U1	I	0,94	0,91	0,94	0,98	1,01
«2	1	1,(9	1,55	1,81	2,0	2,18
	’—**	-	1,06	1,15	1,21	1,26
		Местность типа Б				
Ц|	0,65	0,59	0,56	0,58	0,61	0,67
	0,65	0,84	1,2	1,48	1,7	1,87
	——	*—	1,И	1.24	1,32	1,39
где Л л» С<— высота и длина одной лоджии (балкона и г. и.);
«л — число лоджий на фасадах, параллельных действию
ветра.
3 29. Расчет здания на крутящий момент по данному направ-
лению можно не (Произщодить в случаях:
а)	когда отношение длины (£) к ширине (В) здания в плайе
L
Zwl^ п .
(45)
где п = 30 для зданий выше 12 этажей, п=20 для зданий 12 и
ниже этажей,
L
Zwb 20
(46)
для зданий любой этажности;
L
б)	когда отношение —
(47)
где Zwi — расстояние центра закручивания от равнодействующей
горизонтальных нагрузок, действующих в направлении,
перпендикулярном длине здания Л;
— расстояние центра закручивания от равнодействующей
горизонтальных нагрузок, действующих в направлении^
перпендикулярном к ширине здания В.
Определение усилий в протяженных зданиях
от температурных к усадочных но.здсйствий
3.30.	На основе рекомендаций настоящего раздела могут быть
опрсдсл< иы усилия в несущих коне пру»кднях многоэтажных протя-
женных зданий, возникающие из-за стеснения темиерлтурио-влаж-
ностных деформаций конструкции основанием.
При расчете учитываются 'изменения но времени средних по
сечениям конструкций температур М (по отношению к начальной
температуре /о) и отпоен тельных деформаций усадки бетона гу<- г.
возникающих из-за уменьшения его начальной влажности.
3.31.	Изменение во времени средних по сечениям конструкции
температур Д/ и начальных температур /о определяется согласно
положениям главы СНиП 11-6-74 «Нагрузки и воздействия».
Изменение во времени средних по сечениям конструкций отно-
сительных деформаций усадки бетона еус.л определяется по реко-
мендациям в. 3.21.
<3.32. Расчет на температурно-влажностные воздействия выпол-
няется для стадий возведения и эксплуатации здания.
3 33. Для стадии возведения следует различать даа расчетных
случая:
•первый — здание возведено в теплое время года и до пуска
отопления конструкции здания охлаждаются вследствие пониже-
ния температуры наружною воздуха в холодное время года;
второй — здание возведено »в холодное время года и конструк-
ции здания нагреваются вследствие повышения температуры наруж-
ного воздуха в теплое время года.
В первом расчетном случае из-за противодействия основания
температурным изменениям линейных размеров продольных конст-
рукций в них возникают растягивающие напряжения, -во втором
расчетном случае — сжимающие напряжения.
Во втором расчетном случае наряду с температурными дефор-
мациями необходимо одновременно учитывать деформации усадки
бетона. В связи с тем. что температурные и усадочные деформации
в данном расчетном случае противоположны по злаку. а сжимаю-
щие ’напряжения в продольных конструкциях. как правило, не
опасны, допускается второй расчетный случай не рассматривать.
Усадочные деформации в первом расчетном случае можно нс
учитывать, так как в холодное время года деформации усадки бе-
тона нс увеличиваются.
3.34	. Для стадии эксплуатация необходимо проверить конст-
рукции на совместное влияние температурного сокращения про-
дольных наружных стен и деформации усадки продольных конст-
рукций
Для зданий с иенесущими наружными стенами, а также гпех-
слойными ’несущими стенами с гибкими связями между слоями при
определении усилия во внутренних конструкциях можно учитывать
только изменение деформаций усадки Наружный слой продольных
трехслойных стен, в случае опирания его на фундамент. следует
рассчитывать на совместное влияние уменьшения его средней тем-
пературы (при переходе от теплого к холодному времени года) и
лефооманий усадки.
3.35	Для определения усилий рекомендуется использовать рас-
четную схему в виде горизонтальной составной системы с продоль-
ными поясами в уровне 1перекрытин, которые соединены податли-
выми связями сдвига.
44
Приводимые ниже расчетные формулы применимы для регу-
лярных но высоте составных стержней. Нижний ярус составной
системы может иметь геометрические и жестюктлыс характерис-
тики. отличающиеся oi остальных ярусов.
Расчетные формулы получены для системы с бесконечно боль-
шим числом ярусов и применимы для определения .усилий в пшжней
половине высоты здания три (количестве этажей девять и более (в
верхних этажах усилия существенно уменьшаются).
3.36	Продольное усилие в сечении продольного пояса над
ярусом k определяется по формуле
„	— ( — l)|lcos(w О
Л\ (£) = (аД/ + еyct)EFk	>	----. (48)
Jv 1	.	г» г	к
где а — коэффициент линейных температурных деформаций
бетона;
Л/ — расчетный перепад средних температур продольного
пояса;
Еусл — расчетное изменение деформаций усадки бетона, об-
разующего продольный пояс;
EFh — продольная жесткость £-го пояса (при Л>1 EFh = EF)\
Юц=у(2ц-1);	(49)
— безразмерная координата, отсчитываемая вдоль дли-
ны составной системы с началом отсчета по ее сере-
дине
и (3 — погонные жесткости при сдвиге продольных связей
соответственно в первом и всех остальных ярусах
соста иной системы;
при |5| = Р и EFi = EF <7И“=1;
I — полудлина составной системы (половина расстояния
между температур 1ю-усадочными швами);
ц (7ц
(51)
1 ।
1 "I’ —
(52)
В формуле (48) числи учитываемых членов ряда рекомендуется
принимать с учетом того, что первый отбрасываемый член ряда
характеризует ошибку вычислений. Для получения решения с точ-
ностью 0,05 достаточно учесть пять членов ряда. В общем случае
рекомендуется у щржи-вать нечетное число членов ряда.
3.37.	Погонное сдвигающее усилие в продольных связях /г-го
яруса определяется гю формуле
• — (— I)" 'ц 1 si" (<’>;, £)
РА (£) = («ди Еус.,Ж. У--------------------—---------Г—- • (53)
ц=1,2...	9р.
3.38.	Продольная жесткость А-го пояса EFh определяется как
сумма продольных жесткостей перекрытий	и продольных
степ ГГста- При изменении жесткости ых характеристик перекрытий
и продольных степ по длине здания определяется «приведенная про-
дольная жесткость пояса, определяемая по формуле
п
п
I
ki
где Л, — длина t-то участка то длине здания, в пределах кото-
рого -продольная жесткость -пояса «постоянна;
F-Г'щ—продольная жесткость А-го пояса па t-ом Участке;
п общее число участков.
Про вольная жесткость пояса до образования трещин в бетоне
определяется «по формуле
EF = E^F(, + EaFa,	(55)
где Fa — соответственно модуль упругости и площадь попереч-
ного сечения арматуры, расположенной вдоль длины
здания -на расчетном участке;
Fq — /площадь поперечного сечения бетона пояса.
Продольная жесткость пояса -после образования -в нем трещин
определяется по формуле
(56)
%
где фа — коэффициент, учитывающий работу растянутого бетона
между трещинами и определяемый согласно нормам проектирова-
ния железобетонных конструкций.
3.39.	Погонная жесткость рЛ связей сдвига пояса определяется
по формуле
л
/=1
(57)
где GFki — жесткость при сдвиге горизонтального сечения продоль-
ных стен А-го яруса на f-ом участке;
Hh —высота А-го яруса;
Li —длина /-го участка.
Жесткость при сдвиге t-.ro участка сквозной продольной степы
с проемами рекомендуется определять для горизонтального сечения
в уровне проем on по формуле
р prop
ЬДЛ I_______
2,5 +	’
4G
(58)
r U' / /< Р 11	—соответственно площадь и длина горизонтального
сечения стены на ьн>м участке,
//пл —высота проема в степе в А’-м ярусе'
Жесткость при сдвиге /го участка продольной слепы, состоящей
из отдельных, не связанных между собой участков, рекомендуется
определять по формуле
(59)
где Сф—коэффициент жесткости основания при повороте фунда-
мента в плоскости стены;
/<|и — момент инерции фундамента /-го участка стены относи-
тельно осн, (перпендикулярной плоскости поворота фун-
дамента.
При опираи'ин стоп па свайные фундаменты с высоко располо-
женными ростверками жесткости при сдвиге связей необходимо оп-
ределять .по специальным рекомендациям.
I.	РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ МОНОЛИТНЫХ
ПЕРЕКРЫТИЙ
Основные расчетные положения
4.1.	Монолитные .перекрытия жилых зданий представляют собой
мпогопролетную неразрезную пластину. П-ри проектировании пере-
крытия .производится расчет отдельных плит.
Технологические методы возведения монолитных зданий опреде-
ляют сопряжение плит перекрытий со стенами -в зависимости от ти-
па применяемой опалубки, способов бетонирования степ и перекры-
тий, узлов сопряжения перекрытия со стенами.
Граничные условия сопряжения монолитных перекрытий со сте-
нами определяют расчетные схемы плит, которые представляют со-
бой пластинки с различными условиями закрепления по всему коп-
иру или его части, табл. 14.
При одностороннем примыкании монолитных -перекрытий к
стене, в случае их рамного сопряжения, степень защемления опреде-
ляется несущей способностью анкера.
4.2.	При расчете следует различать монолитные перекрытия, ра-
питающие на изгиб из плоскости в одном и двух направлениях.
Плиты, закрепленные по двум противоположным сторонам, а
А	„
также закрепленные по контуру при соотношении сторон л=--- >3
/]
(/| — длина вдоль короткой стороны), рассчитываются как работаю-
щие в одном •направлении (по балочной схеме).
При соотношении сторон /.^'3 плиты, закрепленные по контуру,
рассчитываются как работающие в двух направлениях.
Плиты, закрепленные по трем сторонам и имеющие соотношение
сторон Х = ——^1,5 (/:—длина вдоль свободного края), рас-
*1
47

№ схемы
			Р ю				
	Л'/У/Л6	/	-э				
/		«*	вяЛ «0 мм				
JT		х	Р схсмь НЫЛ пл				
s'		/ /	—* <—				
							
			W с.				
			бсТОНН- роиапис игрек ры* тшЧ после позпеде- ння стен	ortruiy б	н скользи		
1			поэтажно- цикличный	4»	с	о о X»	
1			в объемно-перестав- ной опалубке			S3 с U Л > •4Ы	
	1		в блочной опалубке			-D Sa ый	' а б л
						МЫ S?	ми мы
1			в крупнотнтовой опал с'б* ”				1 а 14

		н Ё	
1		бетоин- рОВВННС перекры- тий после Hoi веде- ния стен	в скользящей опалубке
1	-L 1	поэтажно- цикличный	
	1	в объемно-перестав- ной опалубке	
+	1 1	в блочной опалубке	
“4*	-L >	а крупкощнтовой опалубке	
Методы возведения зданий
счигыклгоься к;м< работающие в двух направлениях. При соотноше-
нии ciopoii л>1,.) следует 'Выделять для расчета два участка. При-
мыкающий к свободному «краю участок шириной, равнин /»—1,5/|,
рассч hi и вист си но балочной схеме. Остальная чаги» iijihu р.’н’счи-
гывается как pa6oiающая в двух направлениях с I раиичнымн услови-
ями закрепления плиты ли гром сторонам.
4.3.	Расчет монолитных перекрытий ио первой и второй группам
предельных состояний следует производить с учетом •перераспределе-
ния усилий, вызываемых проявлением неунругих деформаций бетона
и арматуры и образованном трещин.
Для расчета по первой группе предельных состояний использу-
ется кинематический способ метода предельного равновесия, основан-
ный на анализе различных
Рис. 7. Схема излома плит пере-
крытии, работающих в двух па-
правлениях, н расчетные сечения
при определении нагрузки образо-
вания трещин в пролете
а —плита, свободно опертая по конту-
ру; б — плита, защемленная по конту-
ру; я — плита, свободно опертая по
трем сторонам; г— плита, защемленная
по трем сторонам.
схем излома, которые превра-
щают плиту в пространствен-
ный кинематический механизм
из дисков, соединенных линей-
ными пластическими шарнира-
ми. Для загруженных равно-
мерно распределенной нагруз-
кой монолитных п шт перекры-
тий, закрепленных но контуру
и трем сторонам, могут прини-
маться схемы излома, показан-
ные на рис 7.
Расчет перекрытий по вто-
рой группе предельных состоя-
ний (по деформациям и рас-
крытию трещин) производится
приближенно посредством ли-
нейной интерполяции по харак-
терным стадиям работы конст-
рукций — моментом трещинооб-
разования на опоре и в пролете
и предельном состоянии — при
исчерпании несущей способно-
сти.
4.4.	Плиты перекрытий
должны быть рассчитаны на
нагрузки, вызывающие изгиб из
плоскости, по прочности при
коэффициенте перегрузки н>1
(первая группа предельных со-
стояний), по раскрытию трещин
и по деформациям нрн л = ]
(вторая группа предельных состояний). В случае необходимости до-
полнительно -проверяют несущую способность плиты на действие на-
грузки, учитывающей особенности технологии возведения зданий
(см. п. 4.21).
4 5. Расчетный пролет монолитных плит перекрытия принимается
при защемлении, равном пролету в свету, при свободном опирании,
— пролету в свету, увеличенному на глубину опирания плиты
Последовательность расчета плит показана на рис. 8.
50
Рис. 8. Последовательность расчета монолитной плиты пе-
рекрытия
51
Расчет монолитных плит перекрытий
по предельным состояниям первой группы
4.0. При расчете плит по 'прочности возможны дне задачи: пря-
мая и обратная.
При решении прямой задачи по заданной равномерно распреде-
ленной нагрузке (q) определяется расчетное армирование плиты.
В этом 'случае необходимо задаться коэффициентами распреде-
ления изгибающих моментов на единицу длины (К,), соответ стих ющие
коэффициентам распределения арматуры, которые определяются из
соотношений:
т.	т\ .	™'\
Kt- — ; Ki ; Л\ = - — ;
ПЦ	nil	nil
_ шп_______21L
т2 К\ ni\
(60)
где пц, т?—изгибающие моменты на 1 м плиты в пролете
///!,///1 /ни т и— го же, на опоре.
Значения .коэффициентов , определяются для плит, закреплен-
ных по контуру (табл. 15). закрепленных по трем сторонам — по
табл. 16—в за виси могли от соотношения сторон плиты К
Рис. 9. Схемы действия моментов, распределения пролетной
и опорной арматуры в плите перекрытия, защемленной по
контуру (а, б> о) и в плите с тремя защемленными и одной
свободной сторонами (г, д, е)
1' а б л н ц a 15
?.=А/6	Ki	V Л-;	«И- \i
1 1.2 1.4 1,6 1.8 2—3	1.0— 0,9 01,8—0,6		
	0,7—0^5 0,5—0,3 0,4—0,2 0,2—0.15	1—2 Т	1—2 аблнца 16
=IJl,	к.	лг л-;	Лп
0,7—1,5	0,3—0,1	1-2	1-2
Схему действия моментов н распределения рабочей арматуры
см. рис. 9.
Момент nii в .направлении lt определяется по формулам:
для плит, закрепленных по контуру:
для плит, закрепленных по трем сторонам:
(62)
При отсутствии защемления на опоре соответствующие значения
коэффициентов /С< продин .маются .равными нулю.
Определение сечения рабочей арматуры на 1 м длины «литы
производится в •соответствии с «Руководством ffio проектированию бе-
тонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона (без
предварительного напряжения)». М„ Стройиздаг, 1978.
4.7. При решении обратной задачи несущая способность плиты
определяется по формулам:
для плит, закрепленных по контере:
12 (2Л7, 4- 2/VL -	Л4* 4- А1М ф- /Иц)
(63)
для плиты, закрепленных но трем сторонам и свободной четвер-
той:
24 +.Ио ф- Af] 4- Af[ + 7ИН)
(64)
53
’’лс	Afb Af2— моменты, воспринимаемые сечениями пли-
ты в «пролетах на всю длину плиты;
^h, Alp Ahi. Л1 ц — моменты, воспринимаемые. сечениями пли-
ты на опорах на всю длину (плиты. При от-
сутствии защемления на опоре значение
опорного момента принимается 'равным
нулю.
Момент, воспринимаемый сечением плиты в пролете и на опо-
рах, определяется то формулам*
Ч-	= P.i (- -ЦКя1Гя‘ ) ;	(65)
Z^Z 'и* I	n inn *
\	/\пр IUU /
где /?Л1 — расчетное сопротивление арматуры растяжению в
р асом атр и в а емом cenei ши;
/Лч,— призменная прочность бетона;
/*а<, fai — общая площадь арматуры на длину плиты и площадь
арматуры па 1 м длины (плиты в рассматриваемом се-
чении;
lioi — рабочая «высота сечения плиты нормального к пролету
I) (h или 12).
4.8.	Расчет прочности многопролетных псразрезных плит, рабо-
тающих по балочной схеме, производится для полосы 6=100 см, вы-
резанной параллельно короткой стороне, по методике, изложенной в
«Руководстве ио расчету статически неопределимых железобетонных
конструкций» М., Стройиздат, 1975.
4.9.	При одностороннем рамном сопряжении плиты с несущими
стенами максимальный момент в опорном сечении определяется не-
сущей способностью анкера пю формуле
(67)
Рис. 10. Конструктивные решения сопряжения между монолитными
конструкциями плиты перекрытия и торцовой несущей стены
а — анкерный блок в виде плоского каркаса; б — анкеровка верхней сетки с
помощью анкерного стержня; / — анкерный блок; 2— анкерующий попереч-
ный стержень; 3— сетка нижнего армирования; 4— сетка верхнего армиро-
вания
54
где А'..»» — растягивающее усилие в анкере, определяемое расчетом
на выкалывание бстонЩ
момент, воспринимаемый сечением плиты па данной опо-
ре.
Л/аи = 0,5// /?р,	(08)
где М -площадь «проекции поверхности выка 1ывания на плоскость,
нормальную к анкеру;
/?Р — расчетное сопротивление бетона растяжению.
Поверхность выкалывания определяется устройством анкера: при
решении ущемления верхней сетки через анкерный блок (рис. 10,п)
/7 = 2/а Ц, +<, । О.
при анкеровке «верхней сетки поперечным стержнем (рис. 10,6)
П^21*Ь,
।де /.., /й» !> — величины, определяющие анкеровку верхней сетки
в бетоне стены.
Расчет монолитных плит перекрытий
по предельным состояниям второй группы
4.10.	В настоящем разделе приводятся приближенные методы
расчета монолитных плит «перекрытий по «предельным состояниям
второй группы. При необходимости может быть выполнен точный
расчет с использованием ЭВМ по программе «Микрон-ЕС», основные
положения которото «приведены «в при л. 3.
4.11.	Расчет плиты по образованию трещин производится при
действии (постоянных, длительных и кратковременных нагрузок с ко-
эффициентом перегрузки, равным единице.
Определение прогибов и ширины раскрытия трещин плиты про-
изводится при действии (постоянных и длительных временных на-
грузок с 'коэффициентом «перегрузки, равным единице.
4.12.	Нагрузки образования трещин «в опорных сечениях плиты
(q™ ) и в пролете (q ) для плит, защемленных по контуру или
его части, определяются по формулам:
на опорах (рис. 1'1):
(69)
в пролете:
в пролете плиты при свободном опирании:
(70)
(71)
(72)
55
г и- г.;, i<. ic
у , у" коэффшшевты, определяемые ио та-б л 17,
18 в зависим нети <п граничных условий
плиты и соотношения сторон;
Л1, — момент образования третий на I м шири-
ны сечения, определяемый но формуле:
ЛЬ
3,5
(73)
| с /?рц — расчетное сопротивление бетона растяжению для предель-
ного состояния второй группы;
h — толщина плиты;
b ширина расчетного сечения плиты, равная 100 см.
Рис. 11. Расчетные сечения при определении нагрузки образования
трещин на опорах в плитах перекрытий, защемленных по контуру
(а) и по трем сторонам (б)
4.13.	11СЛП трещины .в рассматриваемом сечении плиты не обра-
зуются, то п ри их армировании необходимо соблюдать у :ловия п.1.20
СНиП 11-21-75.
При наличии трещин >в рассматриваемом сечепнм плиты должно
вы по. । н яться условие
/Мт,
где nt,—момент, воспринимаемый сечением плиты на опоре или
в пролете шириной 100 см. определяемый по формуле (66).
4.14.	Ширина раскрытия трещин в п штах определяется -по
формуле
«т = |,5, — 20 (3,5— НХв)| 7^0,3 мм, (74)
Е-л
где »)—’коэффициент, принимаемый равным при стержневой арма-
туре периодического профиля и гладкой — соответственно
1 н 1,3; при провопомпой арматуре периодического профиля
и гладкой соответственно 1,2 и 1,4;
п;<- напряжение в арматуре, определяемое по формулам:
"Р” <7дЛ > <7т/
°И =<та.т + («011 -<Vt)
Фдл ^т/
(75)
56
при //“
it */дл
(76)
и
(}и несущая онссобпость плиты, определяем а я -по п.4.7 при за-
мене значении /?л на /?.и! и /?„р па А’прп.
В г м случае, если значение <7„сс определялось при расчете пли-
ты но 11'рвон ip\ пне пре им иных состояний (см. hi.4.7), значение qlt
io’.ixсьасгся определять по формуле
‘Л.	‘/„ее	- •	07)
(/г. — нагрузка образования i решив в рассматриваемом сечении
плиты;
о., , налряжепче в арматуре в momciii образования трещин,
п-' т : (78)
сг огносшсльная «высота сжатой зоны,
^’.н I
0,1 4 0,5,1 —-----;	(79)
^пр! I
d— диаметр растянутой арматуры, мм; в опорном сечении при
решении защемления анкерным блоком принимается диаметр
продольных стержней анкера:
р—коэффициент армирования сечения /—1 (см. рис. 7), опре-
деляется по формуле
=^0,62.	(8 )
л й0.
П р и меча н не. Для .плит, закрепленных по четырем сторонам
при /.>1,5, необходимо производить проверку ширины раскрытия
трещин в сеченти 2—2 (см. рис. 7,а, б). При этом значения опреде-
ляются по формуле
где Л1>=О,5(По1Ч-Ио2)*.
f}1= pO/it;
£Л ? L + ^-2 Р -*
4.15.	Для слабоармированных участков <плиты «при р.^0,008 ве-
личину «т, а также величиях напряжения в арматуре в момент обра-
зования трещин при ст.1.т ^/?яи допускается уменьшать путем умно-
жения на коэффициент А’о, учитывающий работе растянутого бетона
над । ретинами,
(82)
57
где /.’н	1<О-н|н|»!1ЦПГ11 |, учитывающий IL'irpX ЖЯ101ЦПЙ уровень.
л	м> AW-l W.,
Л1° — Мт ’ Млл ’ Л#(1 I- юдеГ4 ’
11'4 мочен 1 сопротивления сечения «при изгибе;
Л1°—момент, при котором растянутый бетон над трещинами
практически выключается из работы, определяемый
•г^З.ЗЛ/т.
(84)
В»
1|—см. н.‘1.11; п—-----;
/:п модуль упругости арматуры;
£г> — начальный модуль упругости бетона;
Л/,1 —момент, действующий в сечении плиты от нагрузки </“
zMn = AfT Н- (Л/ — Л7Т)
- <hi
Чп 4ri
Л[ч.1 -- момент, .действующий в сечении плиты от длительно дей-
ствующей нагрузки
—	^дл ^т/
Ma,,=.Wt+(A1-A'It)	.	(86)
__	Яи - <?т/
Л1 — предельный .момент, воспринимаемый сечением плиты, оп-
ределяется (пр»и .нормативных характеристиках материалов
по формулам (65, 66);
— коэффициент, учитывающий длительность действия нагруз-
ки,
<87>
При Af°<zWH коэффициент Ад не вычисляется
4.16.	Для 'плит, закрепленных «по ‘контуру, максимальный прогиб
определяется в центре плиты; для плит, закрепленных по трем сто-
ронам с четвертой свободной,—в середине пролета свободной сто-
роны; для балочных плит — ib середине расчетного пролета.
При отсутствии трещин в пролете прогиб плиты не определяется.
4.17.	Прогиб плиты (f), работающей в двух направлениях, опре-
деляется по линейной интерполяции между .прогибом при образова-
нии трещин в -пролете (/J и (прогибом при исчерпании несущей спо-
собности плиты (fn) ino формулам:
пр» <л < <7"Р
о" — опр
Чдл "т
<7П - <1тР
(88)
/ — /т 4“ (/п	/т)
(89)
58
Прогиб n.iiiii.1 в момент образования трещин в .пролете опреде-
ляется
Л1Т 1\с	П, - V'
г =----------------а- |	—!--------
0,Й.г>/-й/Р	\	у"
и и. пн е со свобо|ДИЫ'М илпциигиом
(90)
а" q^ /{ с
0,85Еб/Р
(91)
где а'.	у', у" —’коеффшциснты, он род ел я омы с то табл. 17, 18;
с—коэффициент, учитывающий влияние дли-
тельной ползучести бетона, принимаемый при
действии .постоянных и длительных нагру-
зок и «влажности воздуха выше 40% рав-
ным 2, три -влажности воздуха —40% и
ниже —3.
Прогн-б плиты, закрепленной (по контуру при исчерпании несу-
щей способности, определяется но формуле
f =0,14! О/f — /,	(92)
Р
I
где — — кривизна плиты в «предельном состоянии, определяется
по формуле
। #ац / , 0.9)» П \
р Ея \ 5т V /
(93)
где
v — коэффициент, характеризующий упругопластическое
состояние бетона сжатой зоны, .принимаемый три
длительном действии нагрузки и влажности воздуха
окружающей среды выше 40% рапным 0.15, то же,
40% и ниже —0,1;
0 — коэффициент, учитывающий защемление .плиты, опер-
той по контуру, определяется по табл. 19 >в зависи-
мости от значения Л'п
Кп =
2 ki
п
п
1~-4 — количество защемленных сторон плиты. При опре-
делении 0 .принимается Кн^Л’г,
/ — коэффициент, учитывающий увеличение предельного
прогиба к центру плиты.
Прогиб плиты, закреплен ион по трем сторонам яри исчерпании
несущей способности, определяется но формуле (92), как тля закрсп-
.iciiiion но контуру плиты с размерами /|Х2/_
59
Значения коэффициентов а, (3, у для плит, закрепленных по контуру
Таблица 17
Расчетная схема					X	аг		V'	а"	V"	»;	з" О
		zzzzzzzzzzzz/			I		л		0,0467	0,0441			.
	/ /				1,11 1,25 1,43 1 66	1111	1111	1111	0,0573 0,0694 0,0836 0,0996 0,1166	0,0527 0,0626 0,0742 0,0868 0,0999	1111	1111
		<zzzzzzzzzzzz Z			2	” 	*	——			  —	—
												
												
					1 1.11 1,25 1,43 1,66	0,0146 0,0179 0,0211 (\024 0,027	0,0511 0,058 (Х0661 0,0781 0,0784	0,0211 0,0255 0,0299 0,0344 0,0382	0,0467 0,0573 0,0694 0,0836 0,0996	0,0441 0,0527 0,0626 0,0742 0,0868 0,0999	0,0511 0,0540 0,0558 0,0568 0,0562 0,0560	0.С689 0,0744 0,0784 0,0816 0,0887 0.0845
1			г в									
		У'/'л'к .Л>  >>	X		•*	0,0289	0,0826	0,0408	0,1166			
1 1,11	L\.O221 0,0244	0.0698 0,0744	0,0316 0,0345	0,0467 0,0573	0,0441 0,0527	—	-
1,25	0,0261	0,0784	0,037	0,0694	0,0626	—	—
1,43	0,0276	0,0810	0,0394	0.0836	0,0742		—
1,6(5	0,029	0,0837	0,0408	0,0996	0,0868	—	—
2	0,0301	0,0845	0,0417	0,1166	0,0999		
ХХЧ X X И к' V 'х У.УХл
1,0	0,0180	0,0596	0,0261	0,0467	0,0441	0,0551	0.С698
1,11	0.0210	0,0660	0,0300'	0,0573	0,0527	0,0560	0,0744
1 ,25	0,0236	0,0720	0,0337	0,0694	0,0626	0,0568	0.0784
1 .43	0.0258	0,0774	0,0370	0,0836	0,0742	0,0572	0,0816
1 ,66	0,0278	0,0813	0,0396	0.0996	0,0868	0,0566	0.0837
2,00	0,0292	0,08.36	0,0414	0,1166	0,0999	0,0563	0.0845
frVXXKrtfrXuWXXXK
1.0	0,0241	0,0677	0i0280	0,0467	0,0441	0,0677	0,0839
1.11	(\0297	0,0773	0,0295’	0,0573	0,0527	0,0714	0,0922
1.25	0,0354	0.0882	(\0395	0,0694	0,0626	0,0746	0,1008
1 .43	0,0414	(\0996	0,0460	0,0836	0,0742	0,0768	0,1089
1 ,66	0,0481	0,1093	0,0522	0,0996	0,0868	0,0776	0,1159
2. UO	0,0539	0,1174	0,0575	0,1166	0,0999	0,0782	0.1214
—
Значения коэффициентов а, [4, у плит, закрепленных по трем стеронам
Таблица 18
Расчетная схема			X		а'		V'	а"	Y* *		м
			0,7 0.8		1 1 1 1 1 1	1 1 1 1 1 1 1	1 1 1 1 1 1	0,(944 0,1162 0,1155 0,1238 0,1345 0,143	0,0744 0,0875 0,0955 0,1026 0,1119 0,1191	1 1 1 1 1 1	Ill'll
\			0.9 1 1.2 1.5								
ч	< XX ч\\ЧЧХХ\Ч										
	уухххххааХХ		0.7		0,0262 0>0283 0,0294 0.0343 0.0298 0,0298	0,0858 0,0872 0,0872 (\0866 0,0849 0,0836	0,0356 0,0385 0,0401 (\0413 0,0416 0,0417	0,(944 0,1(62 0,1155 0,1238 0,1345	0.0744 0,0875 0,0955 0,1026 0,1119 0.1191	0,0556 U,0562 0.0562 0,056 0.0558 0.0556	0.С992 0,1и77 0,1138 0.1177 0.1219 и.1242
			( (	Х8 ),9 1 1,2 1,5							
	ХЛКХУх“*"х'							0,143			
а	г XYXXY УХХХ		0.7 0,8 0,9 1 1.2 1.5		0,0274 0,028 0.0283 0,0286 0,0290 0,0294	(\0897 0,0884 0,086 0,0843 0,0838 0,0834	0^0406 0,0415 0,0417 0,0419 0,0418 0,0417	0,0944 0.1С62	0,0744 0,0875	1 1 1 i 1 1	1 1 1 1 1 1
Ч								0.1152 0,1238 0,1345 0,143	0,0955 0.1020 0,1119 0,1191		
\											
Т а б липа 19
Значения коэффициента 0 для плит, закрепленных по контуру
Расчетная схема				0	
<	хчхччччт^	f \	(),5s£^2		1
	\ xkxxvxvx’xxx \т	. 4	0,67^Х^1,5	1 +0,75Кп 1 +А’п	
V	XXWSXX\Уч\ЧХ\ x\\vxw\\\\\\xt	4	0,G7	. 5	1+Ц5Лп 1 +^1!	
X у	 WXXWWvXXAYX	\ к к X к К X	0,5	1+0.5К,, 1 + Кн	
1	УХ XXXA /; AV/Z, ' V \ ч а\7ххУл xxxwA		0.5	1 +<Х25К„ 1 + К и	
ZUOfXXXXXXj9<X> s* rewVVXTvV'AA? П р и м с ч а в и е. Г лов таблицы, upon балочной схеме.		g X [рн 311 1бы п;	0,5 ^7.^2 аченнях X, выходящих тит определяются из ус	1 14~^п за границы интервз- ловия их работы п .-	
63
1 IS Определение прей пбов балочных iliui upon вводиini по
к Руководств у по нроекш.рованию бетонных «н желе юбетопных
конструкций из тяжелого бетона» А\. Стройнздат, 1978
4 19. Для плит перекрытия сплошного сечения толиишюй мопсе
25 см, армированных плоскими сетками, с трещинами в растянутой
/ Ло 1
зоне значения прогибов умножаются на коэффициент | —------ J ,
\ /i0—0.7 /
принимаемый не более 1,5, где Ар дано в см
Особенности расчета монолитных перекрытий
с прерывистым закреплением но контуру в зданиях,
возводимых в скользящей опалубке
4.20.	Расчетная схема рассматриваемых нлит .может бьп > при-
нята со свободным или жестким закреплением контура. При односто-
роннем примыкании плит к степам закрепление принимается свобод-
ным. при двустороннем примыкании — жестким.-
Целесообразность жесткого закрепления плиты на части кон-
тура должна определяться посредством технпко экономическою
«глади щ.
Размеры и шаг опорных юн назначаются из условия обеспе-
чения их нест шей способности при действии поперечной силы бс-
гонны.м сечением. При этом должно выполняться условие
6 Л()
—“ /?Р>0.25</,	(94)
i де b — ш-нрина опорной зоны, принимаемая при жестком закреп-
лении Ь^ЗО СМ;
а— расстояние между опорными зонами в осях;
р — расчетная нагрузка на плиту.
Количество опорных зон должчю приниматься не .менее трех
на каждую сторону плиты, кроме того, необходимо предусматривать
опорные зоны в углах плит.
Расчет плит с прерывистым опиранием производится аналогич-
но плитам с непрерывным опиранием для принятой расчетной схе-
мы. При этом изгибающий момент в опорных сечениях распреде-
ляется пропорцноналино количеству опорных зон, «исключая угло.
вне.
Нагрузка образования трещин в сечениях плиты определяется
г<> формулам:
на опоре
i ле
ас
b Л2
Т“7 /?рп — момент
0,0
образования
трещит на опоре;
Л1Т а
Л1™
Ширина раскрытия трещин в опорных сечениях определяется для
опорных зон шириной Ь.
Пропнб «плиты при образовавши трещин в пролете определяется
по формуле
М?' I] С /	*1' р, — у \ 1
0,85-Еб/Iяа к	У" I р;
Расчет монолитных плит перекрытий
на технологические нагрузки
(98)
4.21.	Кроме основного расчета на внешнюю «нагрузку (д),
в случае необходимости, дополнительно проверяют несущую спо-
собность монолитного перекрытия па действие нагрузки, учитыва-
ющей особенности технологии возведения здания и условно назы-
ваемой «технологической».
Рис. 12. Расчетные
схемы монолитных
плит перекрытий на
технологические на-
грузки в зависимости
от метода их возведе-
ния
а — схема бетонирова-
ния перекрытий в объ-
смно-ncpi ставных опа-
лубках: б, в, г—схемы
бетонирования перекры-
тия в щитовых опалуб-
ках. д — расчетная схема
при бетонировании пере-
крытия по а и б; с —
расчетная схема при бе-
тонировании перекрытия
по в и г.
Для упрощения расчета расчетная схема на технологические
нагрузки принимается в виде однопролетной балки шириной I м
в направлении короткой стороны плиты с гран-шин ы.ми условиями,
соответствующими работе плиты в целом (рис. 12).
3 Зак. 4ъь
65
Ilpil раСЧСТГ IIHIIII.! Il.l ir\ll'().’ioi ПЧССКИС llinpyjhl! ПСОбхОДНМО
учи i ывать:
a)	собственный вес p.icc’iiiii.iлаемой плиты (/« n с коэффициен-
том iirperpv <кн 1.2;
6)	сосредоточенную нагрузку Q, передаваемую *нп плпу стой-
ками оиалубкм в момент бетонирования вышележащих конструк-
ции. в том числе:
собственный вес опалубюн—с коэффициентом перегрузки 1.1;
вес свсжсуложспной бетонной смеси с коэффициентом пере-
грузки 1,2;
'вес арматуры, нр-иинмасмый 100 кг па 1 ».м3 свсжсуложспной
бетонной смеси с коэффициентом перегрузки 1,2;
вес людей и транспортных средств, равный 100 кг uia 1 м2
настила с коэффициентом перегрузки 1,3
Бетонируемая плита перекрытия рассчитывается на нагрузку
при .расиалубочной прочности бетона. Па нагрузку Q проверяется
плита при 'набранной прочности бетона к моменту бетонирования
вышележащих конструкций. Расстояние приложения патрузки Q
па плиту а (см. рис. 12,(9) уточняется ио чертежам привязки опа-
лубки.
Распалубоч’пая прочность перекрытия принимается в соответ-
ствии с рекомендациями СНиП 111-15-76 на бетонные и железобе-
тонные конструкции.
Конструирование монолитных плит перекрытий
4.22.	При проектировании монолитных плит перекрытий сле-
дует выполнять конструктивные требования СНиП па бетонные
и железобетонные конструкции и «Руководства по проектированию
бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона (без
предварительного напряжения)» М., Стройиздат, 1978.
4.23.	Для обеспечения требуемой звукоизоляции толщина пли-
ты акустнческ-и однородного «перекрытия должна быть нс менее
16 см; акустически неоднородного «перекрытия — не менее 10 см.
4.24,	Для монолитных перекрытий рекомендуется применять
тяжелый бетон и бетон на пористых заполнителях проектной
марки по прочности па сжатие (кубиковая прочность) не ниже
М 150.
4.25.	В качестве рабочей арматуры следует преимущественно
применять горячекатаную сталь классов А-П и А-Ш, если арми-
рование твит определяется второй -группой ‘предельных состояний
и холоднотянутую проволоку классов В-I и Вр-I, если армирование
плит определяется первой группой предельных состояний.
4 26. Расстояние между осями рабочих стержней в пролете
плиты «и «над опорой должно быть не более 200 мм, между стерж-
нями распределительной арматуры — не более 500 мм.
Рабочую арматуру над опорой следует обрывать не ближе чем
на расстоянии ’А расчетного пролета плиты от грани опоры (рис.
13, а.). 11 а крайних оиора^ юor да_ jj	в а стся за ще mjici ше jne р е -
крыгия	конструктивную верх-
нюю арматуру в количестве нс менее */з сечения рабочей арматуры
в пролете, которая должна быть заИсдсиа за грань .опоры не ме-
нее 10J (d— днамег.р арматуры в пролете) и па 0,1 It в пролет
плиты (рис. 13,6).
I In внутренних опорах нсрязрезных плит перекрытия и на
крайних онерах 'при рамном сопряжении плит со стенами пролетная
арм.иурл заводится за грань опоры нс менее 20 мм (рис. 13,и);
на свободной опоре— нс менее ьти-ны анкеровки, определенной по
СНиП 11-21-75-
4 27. Армирование монолитных перекрытии производится ру-
лоилыми или плоскими сварным*)! сежами.
Для зданий, протяженных ,в плане, армирование рекомендуется
производить рулоитымн сетками: нижними риска тыкаемыми в до 1ь
здания и верхними над внутренними стенами.
по I 1
попиты с шогоп
не более 500
непЖ'О.аОи
* НеменееФЮАб
Рис. 13. Узлы армирования моно-
литных плит перекрытия
а —узел сопряжения монолитной пли-
ты с внутренними стенами; б — конст-
руктивное решение узла сопряжения
монолитной плиты при одностороннем
примыкании к стене без учета защем-
лении на опоре: и — армирование сво-
бодного края плиты, закрепленной но
Плоские сетки применяют-
ся, когда они обусловлены рас-
тром сторонам: г — армирование мо-
нолитных плит в местах отверстий; / —
сетка нижнего армирования; 2 — сетка
четом (арматура диаметром бо-
лее 5 мм) и при армировании
замкнутых стенами ячеек. До-
пускается армирование плит
верхнего армирования, 3 — конструк-
тивная опорная арматура: 4 — анкеру-
ющий стержень; 5— объемный каркас:
б — стержни специальной окаймляю-
щей отверстие арматуры
производить узкими унифи-
цированными сетками. Стык рабочей арматуры производится
внахлестку с соблюдением требований конструирования стыков и
нс должен выполняться п зоне максимальных изгибающих момен-
тов.	1-
Сетки в пролстс должны укладываться так, чтобы арматура
в направлении короткой стороны для плит, закрепленных по кон-
туру, и свободного края для плит, закрепленных по трем сторонам,
находилась в нижнем ряду.
На участке плиты, )де предусмотрено сгущение арматуры, ар-
мирование допускается производить двумя сетками.
4.28. В плитах, работающих в двух направлениях, пролетную
3* Зак. 48G
G7
и опорную рабочую арматуру допускается сгущать, не сокращая
определенную расчетом общую площадь арматуры на длину плиты
с соблюдением условия м-нип1малы1ого армирования в каждом се-
чении плиты (рис. 14, 15).
Рис. 14. Схема армирования плиты,
л защемленной по контуру
а — нижнее армирование; б — верхнее ар-
мирование; 1 — эпюра материалом нижне-
го армирования; 2—эпюра материалов
верхнего армирования; СИ — сетка ниж-
няя; СП — сотка верхняя
Рис. 15. Схема армирования плиты,
защемленной по трем сторонам
а — нижнее армирование; б — верхнее ар-
мирование; 1 — эпюра материалов нижне-
го армирования; 2 эпюра материалов
верхнего армирования; СИ — сетка ниж-
няя; СИ — сетка верхняя; КО — каркас
объема ый
4 29. При одностороннем рамном сопряжении плиты с несущими
стенами стержни анкерного блока и верхней сетки рекомендуется
выполнять пз арматуры периодического профиля класса А-Ш,
которые должны быть заведены за грань опоры не менее 10d (d —
диаметр продольного стержня). Анкерные блоки заводятся в толщу
перекрытия на длину не менее /,И1, определенную по СНиП П-21*
68
75. Диаметр поперечного стержня анкера ‘назначается ио табл. 20
в зависимости от усилия на один продольный стержень.
Т а б л и ц а 20
Mui (тс)	0,45	0,8	1.35	1.95	2,6	3,1	4,35
d (мм)	6	8	10	12	14	16	18
4.30.	В плитах с прерывистым закреплением контура опорные
зоны армируются -объемными каркасами. 'Продольные стержни ко-
торых принимаются нс менее 0 10 А-111. Поперечные стержни (хо-
муты) уста-па вл шваются конструктивно с шагом и 0,5h. Глубина
заделки объемных каркасов в толще перекрытия определяется дли-
ной анкеровки растянутой арматуры «в растянутом бетоне по СНиП
11-21-75 (рис. 46).
Рис. 16. Схема армирования плиты с прерывистым опиранием
а — со свободным опиранием по контуру*, б—с учетом защемления в опор-
ных зонах; СИ — сетка нижняя; СВ — сетка верхняя; ОКР — опорный каркас
расчетный; ОК — опорный каркас конструктивный
В плитах с прерывистым защемлением контура в приопорной
зоне в ноле укладывается верхняя сетка, воспринимающая опорный
момен-т (см. рис. 16,6).
4.31.	Рекомендуется дополнительно армировать свободный край
плиты для восприятия усадочных и температурных воздействий объ-
емным каркасом (рис. 13,в).
4.32.	При наличии в плитах отверстий, не изменяющих работу
плиты, необходимо предусмотреть окаймляющую дополнительную
арматуру сечонием не менее сечения рабочей арматуры (того ж.е
направления), которая требуется по расчету плиты как сплошной
(см. рис. 13,г).
69
5. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ МОНОЛИТНЫХ
И СГэОРПО-МОНОЛИТНЫХ СТЕН
Расчетные сечения и расчетные схемы
5. L Расчеюм следует проверят!, горизонтальные и вертикальные
С.ГЧСИИЯ С1СИ.
Для монолитных степ раосмагрнваюгся сечения но середине
высоты этажа (средине сечения) и в уровне перекрытии (опорные
сечения).
Горизонтальные сечения проверяются (расчетом но прочности и
в отдельных случаях с учетом возможного появления трещин.
Расчетными вертикальными сечениями считаются сечения вдоль
вертикальных соединений монолитных и сборно-монолитных стен
и в мостах расположения проемов в стенах.
Вертикальные соединения проверяются расчетом по прочности
и раскрытию трепшн. Перемычки, соединяющие участки стен
вдоль проемов, рассчитываются по прочности с учетом возможно-
сти появления трещин.
Горизонтальные «расчетные ссчсчьии степ могут иметь прямо-
угольную или .иную форму. Прямоугольная форма горизонтальных
сечений принимается для стен сплошного сечения.
Непрямоугольная форма горизонтальных сечений принимается
для слоистых монолитных /и сборно-монолитных степ.
При определении .расчетных размеров сечения местные откло-
нения от прямоугольной формы из-за четвертей, борозд могут не
учитываться, если их площадь не превышает 0,05 площади всего
сечения.
5.2,	Усилия, вызывающие изгиб монолитной степы из плоскости
в случае «применения иеразреэных монолитных перекрытий, можно
определять с использованием 'расчетной схемы в виде многоэтаж-
ной рамы с жесткими узлами сопряжения ригелей со сгойкамм.
Примечание. В случае применения сборных перекрытий
указанные усилия следует определять с (использованием расчетной
схемы в виде многоэтажной рамы с податливыми узлами сопря-
жения .ригелей со стоиками в соответствии с рекомендациями «Ин-
струкции по проектированию конструкций панельных жилых зда-
ний. > ВСН32-77. М. Стройнздат, 1978.
При такой расчетной схеме моменты из плоскости Л1ст в рас-
четных сечениях стеньг определяются на основе следующего:
а)	изгибающие моменты в степе от поперечной равномерно
распределенной ветровой нагрузки qCi (рис. 17,а).
ЛА	^СТ "о
^ОП.СТ	|9	»
^ст ^0
ср. ст =	»
(99)
где //о — высота этажа в свету (за минусом толщины перекрытия);
б)	изгибающие моменты в стене вследствие перепала темпера-
туры по толшине однослойной или двуслойной стены с жестко
соединенными слоями (см. рис. 17,6)
^ОП.СТ ^ср.ст 0.5а/УГсТ.
(13)
70
где ci/ — коэффициент линейных температурных деформаций мате-
риала стева»ц
/•ст— погонная жесткость стены,
lci —	(161 )
/irr — ндпнбная жесткость поперечного сечения стопы при изги-
бе на ^плоскости; //>т— высота этажа.
Перепад v принимается положительным, если температура сте-
пы увеличивается в направлении грани, куда смешается центр же-
сткости опорной части стены;
в)	изгибающий /.момент в средних и опорных сечениях стены
от равномерно распределенной нагрузки па перекрытия принима-
ется равным:
^ср.ст ^OII.CT
^пср.1
24 +
пер
(ст
(102)
|Де (пер — средняя погонная
в стенах,
1
znep o'
жесткость перекрытий, защемленных
_Рпср. I
/цер.I
^пер.2
^пср.2
(103)
^tiep.iJiicp.i—соответственно изгибная жесткость поперечного се-
чения при изгибе из плоскости и расчетный пролег
перекрытия, опертого
Ь’ш |>.2.Лн р.2 — соответствующие
величины для пе-
рекрытия, оперто-
го на стену с
другой стороны.
Для опертых по контуру
перекрытий с соотношением
сторон /2/11^2 расчетный про-
лет Z,le|l принимается равным
0,5/2, где /1 и /2 — соответст-
венно короткий и длинный
пролеты перекрытий.
Для торцовых стен
Мои.гт принимается большей из
двух величин, вычисленных по
формулам (102) и (67).
на стенку с одной из сторон;
Рис. 17. Расчсчные схемы и это*
ры изгибающих моментов в стене
а — от горизонтальных нагрузок; и —
от перепада температур
Расчет средних сечений
5.3. Расчет средних гори-
зонтальных сечений монолит-
ных стен выполняется путем
подбора сечении, марок бетона
и армирования при действии продольной силы N и момента из пло-
скости сечения А1СТ.
Затем подобранные сечения при необходимости проверяются на
совместное действие указанных усилий V, Л1С|1СТ, момента А1п,
денс । кующего в плоскости сечения.
71
При выполнении! расчетов 'необходимо учитывать, что большое
количество сечений монолитных стен, а в ряде случаев и абсолют-
ное их большинство могут рассматриваться как бетонные.
Кроме того, армирование железобетонных сечений монолитных
степ но высоте лома в соответствии с hbmoiiciiihcm в них усилии
может назначат!Х!я дифференцированно с учетом рационального
уровня унификации изделий
Расчеты выполняются в следующей последовательности:
определяются усилия /V м AfH it расчетным сечениях в каждом
этапе зла пн я статическим расчетом с использовав нем расчетных
схем, приведенных в и. 5.2.
При этом следует учитывать, что усилия А1п определяются в
тех случаях, когда нс соблюдаются условия (38); при соблюдены
условия (38) расчет сечений па действие горизонтальных сил, вы-
зываемых ветровыми нагрузками >в плоскости стоны, не произ-
водится;
для бетонных сечений назначается толщина стены и марка бе-
тона, для железобетонных сечений — дополнительно площадь се-
чения и класс арматуры;
определяются изгибающие моменты МСт в рядовых и торцовых
стенах от действия нагрузок па перекрытия (п. 5.2);
определяется расчетная длина (высота) стены /о (и. 5 4.);
определяется предельная -несущая способность А7СТ бетонной
(пп. 5.6; 5.7) или железобетонной (пп. 5.6; 5.10) стопы при дей-
ствии УСИЛИЙ А7 И Л7ср:ст;
для бетонных стен (преимущественно торцовых в верхних
этажах здания) определяются минимальные продольные силы, ко-
торые должны действовать в сечении гмз условия предельного до-
пустимого эксцентриситета (-и. 5.8) и образования трещины
(•1. 5.9);
для железобетонных стен (преимущественно торцовых в верх-
них этажах здания) определяются ми-ин-мальные продольные силы,
которые должны действовать в сечении в случае больших значений
.Mrii.cr и малых значениях Аг (и. 5.11), а также из условия ограни-
чения ширины раскрытия трещин »(п. 5.12);
производится проверка предельной несущей способности сече-
ния стены при совместном действии усилий У. Мгр ГТ| Мв
(пп. 5.13; 5.14).
5 4. Расчетная длина (высота) стены вычисляется по формуле
4 = ^пер^ст^о,	(104)
где /?ц|.р — коэффициент, учитывающий	уменьшение расчетной
длины за счет частичного	защемления ее в уровне
перекрытий;
/гст—то же, за счет влияния стен, примыкающих к рассмат-
риваемой 'Стене;
//<> — высота этажа в свету (за вычетом толщины пере-
жрытпя)1
Для монолитных неразрезны.х плит перекрытий ш железобетон-
ных стен, в которых вертикальная арматура пересекает опорное
сечение степы, &лер = 0,7; для неразрезны.х монолитных перекрытий
и бетонных пли железобетонных стен, в которых вертикальная ар-
матура не пересекает опорное сечение стены, &nrp = 0.8: в осталь-
ных случаях &п.>р = 0,9.
Закрепление монолитных степ по боковым сторонам принима-
ется во внимание только для сплошных (без проемов) участков
72
стен, для которых ширина стены 6 нс превышает следующей ве-
личины при опирании ио четырем сторонам 3//«, при опирании по
трем сторонам 1,5//«. При мом смежные стоны должны быть со-
единены между собой арлиа гурным-и связями.
В этом случае коэффициент А’ст определяется по формулам
при стирании ло четырем сторонам
b ( b \
/гст =------ 2 —-------- ;	(105)
з//«, У	зя0 /	v ’
при опирании
по трем сторонам
(1иб)
в остальных случаях /гСт—11.
5.5. Величину эксцентриситета из плоскости (еои) в расчетных
сечениях стек следует принимать не менее вличины случайного
эксцентриситета (вел), который равен большему значению из трех
величин: I см, Vso толщины стены, Vgoo высоты этажа.
,5.6. Если моменты в среднем сечении стены (Мер ст), определя-
емые по формулам (99), (100), (102), вызывают эксцентриситеты
из плоскости ^о/^Ссл и при этом расчетная длина стены /о^20, по
указаниям главы СНиП по проектированию бетонных и железобе-
тонных конструкции допускается определять предельную несущую
способность из плоскости прямоугольных сечений бетонных и же-
лезобетонных стен (Vct) П’О формуле
^т = "1ф[/?пР/Г+/?зс(^ + б)1.
где ш—коэффициент, принимаемый равным: при
при h ^20 см —0,9;
Г — площадь сечения стены;
(f — коэффициент, определяемый по формуле
(Ю7)
//>20 см — 1;
ф = фб+2(фЛ —ф6)«,
(108)
но .принимаемый не более (ря<;
здесь ч>б и (рж — коэффициенты, принимаемые по табл. 21;
а.с
(^а	^а)
Япр/7
(109)
5.7. Предельную несущую способность из плоскости средних
прямоугольных сечений бетонных степ (Л’ст) при действии эксцен-
триситетов t\ih>ec.n рекомендуется определять методом последова-
тельных приближений по формуле
^стН = ^1р.б6й
^/^ср.ст'^кр
(НО)
где — несущая способность бетонной стены /‘-ого приближе-
ния; начальное значение несущей способности бетон-
ной стены рекомендуется принимать равным А^т =
0,8/?пр.б^/ц
/?пр.б — расчетная призменная прочность бетонной стены;
73
Таблица 21
ДД
	2^ (1	«	10	12	11	Hi	IK	20
0	0,93	0,92	Коэфф in 0,91	тент <р, 0,9	*1 0,89	0,88	0,86	0,84
0.5	0.92	0.91 |	0.9	0,89	0.86	0,82	0,78	0,72
1.0 0	0,92 0.93	0,91 • • 0,92	0,89 Коэффш 0,91	0,86 щен? <Р> 0.9	0,82 к 0,89	0,76 0,88	0,69 0,86	0.61 0,84
0,5	0,92	0,92	1 0,91	0.89	0,88	0,86	0,83	0,79
1.0	0,92	0,91	0.9	0,89	0,87	0,84	0,79	0,74
Примечания: 1. jVAa— продольная сила от действия постоян-
ных и длительных нагрузок;
N— продольная сила от действия постоянных, длительных и крат-
ковременных нагрузок.
2. При промежуточных значениях lQ;fi и аУдл/Л коэффициенты <рг» и
<р>н определяются по интерполяции.
ЛГ,.Р — условная критическая сила, определяемая по формуле
NKp = 0.533
Е6 b /Р
^дл
(HI)
где Еб—-начальный модуль упругости бетона степы;
Ь, Л — ширина и толщина стены;
/о — расчетная длила стены, определяемая по условиям п. 5.4
настоящего Руководства;
—коэффициент, считывающий влияние длительного дей-
ствия нагрузки «на уменьшение критической силы
мдл
^дл I “Ь Рдл ДI	’	(	)
д[.ы—момент продольных сил относительно растянутой пли менее
сжатой грани сечения от действия постоянных длительных
нагрузок (Л/дл);
Л1 — то и:е, от действия постоянных длительных и кратковре-
менных нагрузок (А1): для прямоугольного сечения стены
ДР*1 ДРЛ
М
Д'
Вид бетона
L Тяжелый бетон
2.	На пористых заполнителях:
а)	при искусственных крупных заполнителях (ке-
рамзит, аглопорит, шлаковая пемза) и мелком за-
полнителе:
плотном
пористом
б)	при естественных крупных пористых заполни-
телях (туф, пемза, вулканический шлак, извест-
няк ракушечник) независимо от вида мелкого за-
полнителя
Т а б л и п а 22
дл
1,5
2,5
Рдл—коэффициент, определяемый по табл. 22 в зависимости от
вида бетона.
^ср.ст /	\
i —коэффициент, принимаемый равным ——1нли —-—j ,
н-о не менее -величины
/мии = °-5~0,01-^--0.001/?пр б .	(ИЗ)
I L
5.8. Минимальное значение продольной силы, которая должна
действовать в среднем бетаином сечении стены (преимущественно
торцовой) из условия ограничения предельной величины эксцентри-
ситета в сечении стены из плоскости (А^т) 110 указаниям главы
СНиП по проектированию бетонных in железобетонных конструк-
ций, определяется по формуле
е _	1/	_ Мер.еЛкр
ст 2 I 2 е
(Н4)
где е — .меньшая из величин: 0,45 h и (0,5 h —1) см —при ра-
счете та основное сочетание нагрузок; 0,47 h и (0,5 h — 2)) см —
при расчете на особое сочетание нагрузок.
Величину Д'сТ следует сравнивать с расчетной нагрузкой, дей-
ствующей в j-том сечении и определяемую с коэффициентом пере-
грузки д'ц<1.
5.9. Минимальное значение продольной силы, которая должна
действовать в бетонном сечении из условия отсутствия трещин
(У JT) , опре юляется по формуле
NT -
ст
Гу ^Кр ^1Т
4гу/Укр(,Йсрст-ЛМ
(гу Л'кр - ,МТГ
(П5)
ГДС
Mi - Y b h~ /?р , |.
(116)
75
Для гижслых бетонов Ml 00. 200, .300 .значение коэффициента
принимается соответственно равным 0,32; 0,3; 0,28. Для бетонов
на пористых заполнителях' у = 0,25;
с у — расстояние от центра тяжести сечения до ядровой точки,
наиболее удаленной от растянутой зоны, rv = 0/i.
При
^0,6
& =	(% — 0,13)
/V
0,Ш/?пр
При 0,6
N
b h /?пр
^0,8
{1 = 0,37 — 0,4
N
b h Rup
»0=
>
где N— усилие, действующее в рассматриваемом сечении.
Допускается значение гу принимать равным 0,133 /1.
В формуле (115) значение /Исг.ст вычисляется с коэффициен-
том перегрузки, равным 1.
Величину Л^р следует сравнивать с расчетной нагрузкой, дей-
ствующей в /том сечении стены (Л^) и определяемой с коэффи-
циентом перегрузки, |рав!ным 0.
Сечения стен (верхние этажи), в которых > ЛДТ, следует
проектировать как железобетонные.
5 10. Предельную несущую способность из плоскости средних
прямоугольных сечений железобетонных стен (NC1) при действии
эксцентриситетов (?ол>Ссл рекомендуется '©переделять посредством
решения системы уравнений методом последовательных приближе-
ний в форме:
а)	при	в соответствии с указаниями главы СНиП по
проектированию бетонных и железобетошшх конструкций
пр.ж
ст.ср *0/
сг
0,5 h — а
Н£
I
пр
б)	при £ > ijR
,	*,,р ж b xi — °-5 А<) I- Яа Та (Л.,—«) -Л1СТ	7],-
г	0,5 h — а
Не ( 1	) г 2	/?й Fit
Xi ~ ”^пр'ж	’
где /V'T — несущая способность железобетонной стоны итого при-
ближения для пудового приближения несущую способ-
ность железобетонной степы рекомендуется пршпимать
равной
<т=«-8/?11р.ж*л;
— расчетная призменная «прочность железобетонной степы;
/?, h — ширина и толщина степы;
а	—«величина защитного слоя бетона до оси арматуры
янпе от равнодействующей усилий в арматуре до
шей грани сечения),
Ао— рабочая высота сечения,
— высота сжатой зоны бетона /-того приближения;
левого приближения хо следует принимать для
д/0 .
п ст’
— площадь сечения арматуры,/*а — /;а;
— расчетное сопротивление арматуры растяжению, Ra = ^a.c,’
— •относительная высота сжатой
(рассто-
ближай-
а—а'\
h0=hQ=h — а;
для IIV-
зиачсния
< а
о
зоны бетона,
М,р — >словная критическая
—	2
z0
^дл
Mz
сила,
0,11
(И9)
определяемая по формуле
(120)
П/ =
а
где nla — приведенный ^момент инерции площади сечения арматуры
относительно центра тяжести сечения степы;
остальные значения, входящие в формулу (120), определяются из
условия п. 5.7;
— граничное значение относительной высоты сжатой зоны
бетона
ls “ , « л м~- 	"21)
+ 4000	1.1 J
где — характеристика сжатой! зоны бетона:
5о = а-0.0008 /?цр ж,	(122)
а —коэффициент, принимаемы и для тяжелого бетона равным
0,75; бетона на пористых заполнителях—0,8.
- I о
о.Н. В случае, если высота сжатой зоны бетона а/ — ~--- <
<12а (при	что может «иметь место в верхних этажах тор-
цовых’ стен при больших значениях Перст л малых величинах
при груза, необходимо определить минимальную продольную силу,
которая должна действовать в сечсими при заданном а| мированни.
77
Минимальная продольная сила (Л‘ст) вычисляется методом
последовательных прпблпжеппй в форме
И _ 2 «ер.„ П/ - И. I'.. ("•	(|23)
о
где ф — определяется по формуле (119).
В качестве нулевого приближения
По=--------,--- >
Ncr
1 ~——
М<р
где А’ т—определяется по формуле (114).
5 12. Минимальное значение продольной силы, действующей в
железобетонном сечении стоны (преимущественно торцовой), из
условия отсутствия трещины определяется из того же условия, что
и для бетонного сечения (см. н. 5.9). При расчетных усилиях
4V<Af т требуется мрот&в'одить расчет из условия ограничения
ширины раскрытия трещит
Проверку условия
«т< 1«т],	(125)
где аг
Ы
следует
— ширина раскрытия трещин при действии продольной
силы jV;
допустимая ширина раскрытия трещин по указаниям
главы СНиП по проектированию бетонных и железобе-
тонных конструкций,
производить по формуле
^ср. ст ‘	________2 [ат] ____________
—;----------— 3
/го —«	б:д-/7-20 (3,5 — 100ft) | d ’
где — минимальная продольная сила, действующая в железо-
бетонном сечении при допустимой ширине раскрытия
трещины;
А/ср.ст—момент в среднем сечении стены, определяемый с ко-
эффициентом перегрузки, равным I;
ji —коэффициент армирования сечения, |х —	;
bh0
(I —диаметр стержней арматуры, мм;
Сд —коэффициент, принимаемый равным при учете:
кратковременных нагрузок и кратковременного
действия постоянных и длительных нагрузок —I
длительного действия постоянных и длительных
нагрузок для конструкций из бетонов:
тяжелого	—1,5
па пористых заполнителях, нс менее	—1,5;
п —коэффициент, принимаемый равным:
при стержневой арматхре периодического
профиля	—1
при гладкой apMdiype	—1,3.
78
Величину /VjT счсдуст сравнивать е расчетной нагрузкой, дсп.
ствулощей в /-том сечении с юны (№') и определяемой с коэффици-
ентом перспрузюи, равным ’1.
В том случае, если (в /-том сечении Nz /Vjr • условие (123)
выполняется,
5.13,	При эксцентриситетах приложения продольной силы в
плоскости стены Соъ^0,45///, (где t/ь — расстояние по ширине стены
от ‘центра сечения до более, сжатой грани) предельную несущую
способность среднего сечоция бетонной или железобетонной стены
па совместное действие, изгиба из плоскости и в плоскости стены
определяются из условия обсапечс-ния прочности только сжатой
зоны сечения
А'ст
(127)
где Л' —продольная сжимающая сила в расчетном сечении
стены;
Л'ст —предельная -иссушая способность среднего сечения бе-
тонной шли железобетонной степы из плоскости (см. пи.
5.6; 15.7; 5.10);|
Лгь — предельная несущая способность среднего сечения бе-
тонной шли железобетонной степы при действии момента
в плоскости (Л1&);
= А’пр ,	(128)
/?ир —(призменная прочность бетонного или железобетонного
сечения стены;
Fr —площадь сжатой в плоскости стены зоны бетона:
для прямоугольных сечений
Гс = Л (Ь — 2 r0 d) ,
(129)
h, l> — mnimiuu ii ширина степы;
i'm, — экспйнтрисигет продольной силы в плоскости стены,
П*
~ 
При этом ширины полок в сжатой зоне сечения должна при-
ниматься по более 3//о -при закреплении полки по четырем сто-
ронам и 1,5 По при закреплении полки по трем сторонам.
Л’ц —предельная несущая способность бетонной шли железо-
бетонной стены -при условном центральном сжатии
без учета продольного изгиба, определяемая по формуле
А/ц — ^пр F >
(130)
где F — площадь среднего сечения стены.
5.14.	При эксцентриситетах приложения продольной силы в
плоскости стены сол>О,45//ъ предельную несущую способность
среднего сечения стены при совместном действии изгиба пз плос-
кости и в плоокосгп стены рекомендуется определять в соответствии
с указаниями «Инструкции по проектированию конструкций панель-
ных жилых зданий».
79
Расчет опорных сечений
5.15.	При монолитных перекрытиях опорные сечения монолит-
ных стен проверяются но формулам для средних сечений (пп. 5.5—
5.11) без учета нродолмимго лзгнба.
5.16.	При сборных перекрытиях сплошного сечения расчет
опорных сечений мополппных степ следует производить в соответ-
ствии с «Инструкцией по ’Проектированию конструкций напольных
жилых изданий».
5.17.	При использовании многопустотного пастила с гарантиро-
ванным заполнением его пустот в опорной зоне плиты монолитным
бетоном (см. и. 5.35) предельную несущую способность стены в
зоне стыка рекомендуется определять но формуле
2
h
л/ОП
Л^ст ~ ,пш
Хпр.б ’
(131)
где /Щи— коэффициент, учитывающий влияние горизонтального
шва между стеной .нижнего этажа и плитами перекры-
тия, равный 0,9 при марке раствора в шве, равной или
больше М100; /7611 = 0,8 при марке раствора ниже Ml00;
остальные обозначения с.м. в лш. 5.5—5.7.
Расчет перемычек
5.18.	В стенах с проемами перемычка должна быть рассчитана
на изгиб от вертикальных нагрузок (от опирающихся на перемычку
перекрытий, балконов и т. и.) и на усилия перекоса, возникающие
при изгибе стены в собственной плоскости.
При расчете «на изгиб от -вертикальных нагрузок перемычка
рассматривается как балка с защемленными опорами.
В перемычках должна быть проверена прочность вертикаль-
ных и наклонных сечений.
5.19.	Расчетные вертикальные сечения принимаются раои-оло-
женными в местах защемления перемычки в простенки (опорные
сечения) и по середине пролета перемычки в свету'. Вертикальные
сечения проверяются на действие суммарного изгибающего момента
от длительных и кратковременных нагрузок.
Расчет выполняется по нормам проектирования железобетон-
ных -конструкций.
Для .вертикальных сечений должна быть проверена (величина
раскрытия третий. Расчетную величину' раскрытия трещины следу-
ет определять по формуле
2 ^ОП т
°тр — z .
* п
(132)
где /ИОц — изгибающий момент в опорном сечении перемычки;
In — пролет перемычки в свету;
аг£ —определяется по формуле (37).
5.20.	Расчетные наклонные сечения (рис. 18) принимаются про-
ходящими через верх или 'низ вертикального опорного сечеыия
(при соотношении длины продета к высоте перемычки менее 1,5
через низ и верх противоположных опорных сечений), а также
через середину вертикального пролетного сечения перемычки.
80
Рис. 18. Расчетная схема перемычки на действие попе-
речной силы
Длина 'Горизонтальной (проекции наклонпюг-о сечения с при-
нимается равной пролету перемычки в свету, но нс более 1,5 Ап
(рабочей высоты перемычки).
5.21.	Наклонное сечение перемычек, армированных хомутами,
проверяется на действие поперечной силы но формуле
Rpbh0 tga + qKct ’	(133)
где б — толщина стопки перемычки;
Ао — рабочая высота «перемычки:
с —длина горизонтальной проекции диагональной трещины,
ранная пролету перемычки, но нс более 1,5 Ао;
— отношение плеча внутренней пары между крайними про-
дольными стержнями в перемычке (z) к длине горизон-
тальной проекции диагональной трещины (с);
tga = — >0,6;
с
(134)
<7х — усилие в хомутах на единицу длины элемента в пределах
наклонного сечения, определяемое по нормам проектирова-
ния железобетонных конструкций.
Армирование монолитных стен
5.22.	Армирование стен должно осуществляться в соответствии с
действующими нормами на проектирование бетонных и железобетон-
ных конструкций.
В проекте здания следует предусмотреть изменение армирования
степ ио его высоте.
Уменьшение армирования стен по высоте здания следует про-
изводить следующими способами:
при армировании .каркасами за счет разряжения их рядов по
высоте и (или) уменьшения вертикальных стержней.
Наращиваемый каркас должен устанавливаться по той же вер-
тикальной оси, что и каркас 'нижележащего этажа;
при армировании сетками — за счет уменьшения диаметра
вертикальных стержней. Но -возможности следует применять сетки
с одинаковым шагом вертикальных стержней.
81
Рис. 19. Схема армирования
монолитных бетонных внутрен-
них стен
« — бел проема; б —с проемом; / —
пространственный каркас в пересе-
чениях. стен. 2 — плоские каркасы у
I раной проемов; 3— пространствен-
ный каркас Яхслслобстонной надпро-
емной перемычки
5.23,	В бетонных стенках необходимо предусматривать конст-
руктивное вер икальнос армирование по полю степы в количестве
0,025% его поперечного сечения, если от расчетных нагрузок в се-
чении возникают растягивающие напряжения или в полностью
сжатом сечении минимальные сжимающие напряжения в бетоне
10 кгс/см-, при наибольших сжимающих напряжениях
сг^0,8 /?ир. Если перечисленные условия не имеют места, то кон-
структивная вертикальная арматура в стенах (ряс. 19) устанав-
ливается; не менее 1 см в пересечениях несущих степ; в местах рез-
ко! о изменения толщин стен; у граней оконных и дверных проемов;
у граней отверстий значительных размеров.
5 21 Для армирования стен рекомендуется применять следу-
ющие арматурные изделия:
вертикальные каркасы и стержни, располагаемые в несущем
слое, из горячекатаной арматурной стати классов /VI A-IJ. /VIII;
горизоштальныс стержни, располагаемые в несущем слое,-—из
гладкой стали класса A-I;
юг срочные стержни сварных каркасов — из гладкой стали
класса Л-1;
горизонтальные стержни перемычек — из стали классов
А-Н, A-III;
сетки —из стали классов В-I, ВР-1.
5.25.	Стыкование сварных каркасов, отдельных стержней и се-
ток .но высоте здания производится в уровне перекрытий внах-
лестку без сварки. Величина перепуска определяется расчетом по
нормам ‘просктироватьвя бетонных и железобетонных конструкции.
При конструктивном армировании стен величина перепуска при-
нимается равной нс менее 100 мм независимо от диаметра верти-
кальной арматуры.
82
При сборных перекрытиях в случае отсутствия растягивающих
напряжений в с генах конструктивное армирование допускается вы
поднять только в пределах этажа. В случае наличия растягивающих
напряжений в стенах стыкование арматурных каркасов, стержней и
сеток в уровне перекрытий производится в зависимости от конструк-
тивного решения стыка:
Рис. 20. Горизонтальный стык монолитных стоп и многопустотных
плит настила со вскрытыми пустотами в опорной зоне стыка
/ — многопустотная плита настила: 2 — горизонтальные арматурные стерж-
ни 3 — вертикальный арматурный каркас; 4 — гнутрснияя монолитная сте-
на; 5 — соединительная скоба; 6 — заглушка; 7 — монтажные петли
•mil И
Рис. 21. Конструкция стыка с прерывистым опиранием на монолит-
ные стены многопустотных плит
/ — многопустотная плита настила: 2— горизонтальные связи между плитами
перекрытий; 3 — внутренняя монолитная стена. 4— вертикальный каркас сте-
ны; 5 — заглушки
при сплошном опирании плит перекрытий на стены в зоне
стыка устанавливаются дополнительные арматурные. каркасы «или
отдельные стержни (рис. 20);
83
при прерывистом опирании плит перекрытий на стены следует
концентрирован» вертикальную рабочую арматуру на участках
между опорными выступами перекрытий (рис. 21).
5.26.	При использовании < борных плит перекрытий балочного
типа в бетонных стенах в уровне перекрытия следует дополни-
тельно предусматривать установку горизонтальной арматуры (см.
пне. 20, поз. 2).
В степах длиной до 20 м «необходимо предусмотреть не менее
двух продольных стержней 012 Л-1; «в стонах длиной более 20 .м—
установку не менее четырех продольных стержней 012 А-1.
5.27.	При необходимости установки вертикальной конструктивной
арматуры по подло стены в соответствии с п. 5.23 площадь горизон-
тальной арматуры следует принимать нс менее 0,025% площади вер-
тикального сечения стены этажа.
Особенности армирования монолитных стен,
возводимых в переставных опалубках
5.28,	Расчетное армирование простенков следует осуществлять
плоскими сетками с обеих сторон либо плоскими или пространствен-
ными каркасами, при сборных перекрытиях, имеющих прерывистое
опирание.
Плоские сетки одного простенка следует объединять в прост-
ранственные каркасы посредством сое.д;пнегпия стержней.
Пересечение стен следует армировать одним из следующих
способов:
пространственными каркасами (каркасы могут быть либо из-
готовлены на заводе, либо образованы из двух ллоских);
рабочим перехлестом сего.к одного направления.
Стыкование сеток по вертикали следует осуществлять пере-
хлестом сеток выше уровня перекрытия.
Особенности армирования монолитных стен,
возводимых в скользящей опалубке
5.29.	Расчетное и конструктивное армирование простенков и
пересечений стен следует осуществлять плоскими или пространст-
в с 1111/Ы мп каркасам* и.
Каркасы необходимо расстанавливать в увязке с проектом
расстановки домкратных рам. Минимальное расстояние между дом-
кратной рамой и ближайшим арматурным каркасом должно быть
не менее 120 мм в свету.
В случаях, если по проекту необходима постановка трех- или
четырехстоечной домкратной рамы в пересечении стен, следует об-
разовывать пространственный каркас из отдельных стержней,
связывая их «по мере возведения стен хомутами ниже уровня дом-
кратной рамы.
Конструирование стыков и соединений монолитных
и сборных элементов
5.30.	Стыки несущих панелей наружных и внутренних степ
следует проектировать с учетом последовательности возведения
сборных и монолитных конструкций. В случае .монтажа сборных
элементов наружных стен после возведения внутренних монолитных
стен стыки между ними следует конструировать в соответствии с
84
«Инструкцией по ЛрОСКТИр<)Ш1Ш1Ю панельных жилых здании» и
действующими каталогами па сборные конструкции.
В случае бетонирования внутренних монолитных стоп после
монтажа сборных элементов наружных стен связи между панелями
наружных стен их герметизацию и теплоизоляцию следует про-
изводить в соответствии с «Инструкцией по проектированию па-
нельных жилых зданий»; связи между наружными и внутренними
стенами необходимо осуществлять с учетом последовательности
установки арматуры в опалубку. При этом особое внимание следует
уделять возможности надежного контроля установки связей между
сборными и монолитными конструкциями.
Во всех случаях необходимо внутренние монолитные стены
заводить в полость стыка не менее чем на 30 мм, плиты монолит-
ных и сборных перекрытий заводить за внутреннюю грань наружной
стены нс менее чем на 30 мм, соединять стены между собой прет
имущественно с помощью петлевых выпусков и пропускаемых через
них арматурных скоб.
5.31.	Крепление неиесущих наружных степ к несущим внутрен-
ним монолитным степам следует осуществлять одним из способов:
на стальных связях (скобах, болтах);
безметальным замоноличиваинем стыка (типа «ласточкина
хвоста»).
Стальные связи следует устанавливать не менее чем в двух
уровнях по высоте этажа па расстоянии не менее чем 300 мм от
нижней и верхней плоскости плиты перекрытия.
5.32.	Связи в стыках панелей наружных стен между собой и с
внутренними стенами должны выполняться из стали марки
10ХНДП или 10ХНДПШ, нс требующих защиты от коррозии.
5.33.	В проектах должны предусматриваться временные связи
для обеспечения устойчивости конструкции на период монтажа, а
также, в особенности при навесных панелях, устройство для выверки
и рихтовки панелей в проектное положение.
5.34.	При проектировании монолитных наружных стен из лег-
кого, а внутренних из тяжелого бетона необходимо предусматривать
отсекатели между ними по всей вертикальной плоскости из сетки
рабица. Соединение степ следует производить горизонтальными
арматурными стержнями, пересекающими сетку рабица и соединя-
емыми с арматурой наружных и внутренних стен. Количество
горизонтальных стержней должно быть нс менее двух в каждом
уровне. По высоте этажа следует предусматривать соединение стен
не. менее чсм_в. ipex ypniiiLiix.
В процессе производства работ следует предусматривать
опережающее бетонирование наружных стен с целью исключения
попадания тяжелого бетона в полость наружной стены.
5.35.	Узел сопряжения между монолитной стеной и сборными
многопустотными плитами перекрытий должен проектироваться
таким образом, чтобы несущая способность монолитной стены в
опорной зоне приближалась к несущей способности стены в средней
ее части по высоте.
В опорной части многопустотного настила следует предусмат-
ривать устройство вырезов, через которые во время бетонирования
стен верхнего этажа происходит заполнение пустот настила бетоном
(см. рис. 20, 21).
Для предупреждения растекания бетона в пустоты вставляются
картонные, пластмассовые, бетонные и другие заглушки. Арматур-
85
ныс выпуски плит в зоне стыка соединяются друг с другом гори-
зонтальными скобами или стержнями.
В усиленных торцах многопустотного настила должны
предусматриваться небольшие вырезы только для организации ар-
матурных выпусков.
6. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ТЕХНОЛОГИИ
ВОЗВЕДЕНИЯ МОНОЛИТНЫХ И СБОРНО-МОНОЛИТНЫХ
ЗДАНИЙ
Общие положения
6.L	Настоящий раздел разработан в развитие «Инструкции по
разработке проектов организации строительства и проектов произ-
водства работ» СИ 47-74 и СНиП па бетонные и железобетонные
конструкции. Он содержит рекомендации по проектированию бе-
тонных и отделочных работ.
6.2.	При выборе опалубок и методов возведения монолитных в
сборно-монолитных зданий, помимо рекомендаций, приведенных в
разд. 1, следует учитывать их технологические преимущества и
недостатки согласно табл. 23. Существующие системы опалубок
приведены в табл. 24. Применение этих опалубок рекомендуется до
Табл и-ц а 23
Тил опалубки	Преимущества	Недостатки
Скользя- щая опалуб- ка	Высокая скорость возведе- ния стен. Максимальная технологическая гибкость Минимальная потребность в металле на изготовление опалубки стен. Возможность использования легких кра- нов	Сложность устройства перекрытий. Необходи- мость дополнительных мер по обеспечению ка- чества поверхности стен. Наиболее сложная тех- нология, предъявляющая повышенные требования к организации работ: необходимо вести рабо- ты в 3 смены; необходимо обеспечить непрерывную подачу бе- тонной смеси и запас ос- новных материалов; необходимо	привлечь большее количество ра- бочей силы
Кру пнощк- товая опа- лубка	Относительно высокая тех- нологическая гибкость. Относительно высокая ско- рость возведения зданий при использовании сборных перекрытии. Удобство монта/ка перего- родок, саптехкабин и т. д.	Сложность обеспечения качества бетона в углах ячеек. Максимальное (при ис- пользовании сборных пе- рекрытий и прочих рав- ных условиях) количе- ство крановых операций
П родолжение. табл. 23
1 Illi OII/IJI) бки	11 реи.му nice rn;i	1 Ь*дпс1 >*| । кн
Блочная опалубка	Простота технологии, воз- м о ж 11 ос।ь	ионользова и и я рабочей силы низкой ква- лификации. Наиболее простая в изго- товлении конструкция опа- лубки. Болес высокая, чем для крупнощнтовой и объем ио- переставиой опалубки, ско- рость возведения зданий. Низкие затраты труда на стройплощадке (в сопоста- вимых	условиях — мини- мальные). Меньшее по сравнению с крупнощнтовой н объемно- переставной опалубкой ко- личество крановых опера- ций. Удобство монтажа перего- родок, сантехкабин и т. д Простота технологии, воз- можность использования ра- бочей силы низкой квали- фикации	Мсиыпая, чем у сколь- зящей и крупнощнтовой опалубки, технологиче- ская гибкость, относи- тельно высокий монтаж- ный вес элементов (осо- бенно при широком ша- ге стен)
Объемпо- нcpccтaв- иая опалуб- ка	Бетонирование стен и пере- крытий в едином технологи- ческом цикле. Повышенное качество здания, особенно в части звукоизоляции и точности взаимного распо- ложения конструкций	Меньшая, по сравнению со щитовыми и скользя- щен опалубкой, техноло- гическая гибкость. Не- обходимость применения высококвалифицирован- ной рабочей силы
Челкощи- товая	Максимальная технологи- ческая гибкость. Возможность использова- ния легких кранов	Относительно высокая । трудоемкость и продол- жительность строительст- ва. Необходимость до- полнительных мер по обеспечению	качества поверхности стен
перехода на систему унифицированных опалубок «Гражданстрой»
(см. «Рекомендации по технологии возведения монолитных граж-
данских зданий», М„ ЦПИИЭП. жилища, 1981). Выбор способа уст-
ройства монолитных перекрытий в зданиях, возводимых в скользя-
щей опалубке, следует производить с учетом рекомендаций табл. 25.
87
co
00
Таблица 24
Перечень рекомендуемых типов опалубок для возведения жилых и общественных зданий из монолитного бетона
| К? п. п.	Тип опалубки	Шифр проекта	Адрес организации калькодержателя	Характеристика основных конструкций здания	Примечание
1	Скользящая унифици- рованная опалубка кон- струкции ЦНИИОМТП	324.00.000	• 127434, Москва, Дмит- ровское шоссе, 9, ЦНИИОМТП	Наружные и внутренние стены монолитные, пе- рекрытия монолитные	-г-
2	Унифицированная объ- емно-переставная опа- лубка ЦНИИОМТП или объемно-переставная опалубка «Тонрост» Орг- г я ж с т р о я М и и т я же троя СССР	2198.ОС ООО	127434, Москва, Дмит- ровское шоссе, 9, ЦНИИОМТП г. Ростов-па-Допу, ул. Пушкинская, 104/32, Орг- тяжстроя Минтяжстроя СССР	Наружные стены (про- дольные) — сборные или мелкоштучные, торцо- вые — сборно-монолит- ные; внутренние стены и перекрытия — монолит- ные	Оба проекта опалуб- ки близки между со- бой, отличаются де- талями конструкций
3	Блочная опалубка Орг- строя Минстроя Литов- ской ССР	566810000000	г. Вильнюс, ул. Пшеваль- ского, 7, Оргстрой Мин- строя Литовской ССР	Наружные и внутренние стены монолитные, пе- рекрытия сборные. Вы- сота этажа — 2,8 м. Шаг поперечных стен: 4,2, 6,9 8,4; 8,6 м	В настоящее время разрабатывается усо- вершенствованный мо- дульный вариант кон- струкции
Блочная опалубка Орг- ОМ360.
строя .Минстроя Мол-00.ОСЮ
давской ССР
Крулнощитовая опалуб-
ка КТИ Минпромстроя
СССР
IV-074
Мслкощнтовая
к а «Монолит-77»
цнииомтп
эпалуб- 2493.00.000
г. Кишинев, ул. Воссо-
единения, 6/1,* Оргстрой
Минстроя Молдавской
ССР
г. Тула, проспект Лени-
на, 108
КТИ Минпромстроя
СССР
127434, Москва,
ровское шоссе, 9
ЦНИИОМТП
Наружные стены сбор-
ные, монолитные, сбор-
но-монолитные, внутрен-
ние стены монолитные,
перекрытия сборные. Вы-
сота этажа —2,8 м. Шаг
поперечных стен: Зч-
4,5 м
Наружные стены сбор-
ные, монолитные, сбор-
но-монолитные, внутрен-
ние стены монолитные,
перекрытия сборные. Вы-
сота этажа — 2,8 и 3 м.
Шаг поперечных стен —
любой с модулем 0()3 м
Сборные
нолитным
ЖОМ НЛП
вставками
здания с мо-
первым эта-
монолитными
В настоящее время
разрабатывается усо-
вершенствованный
модульный вариант
конструкции
Усовершенствован-
ная конструкция опа-
л\бки проходит про-
изводственные испы-
тания
о
о
Таблица
25
Метол устройства перекры- тий	Направление техно- логического потока	Способ опирания щитов опалубки.	Условия применения метода
Поэтажно-цикличный	Снизу вверх	На перекрытие нпжерас- положеппого этажа че- рез стойки; через стойки па степы — через фермы или кронштейны	При однослойных наружных стенах. При необходимости обеспечения опирания пере- крытий по контуру. При наличии гидро- подъемного оборудования» обеспечивающе- го возможность использования домкратных стержней диаметром 35—50» мм. При на- личии скользящей опалубки специальной конструкции с наружными щитами, увели- ченными по высоте до 1,7 м
Метод бетонирования пе- рекрытия с отставанием на два этажа от стен	Снизу вверх	То же	При наличии реверсивных домкратов, обе- спечивающих возможность «шага на мес- те»
Раздельный метод «свер- ху вниз»	Сверху вниз	На стены — через мон- тажные столики; на пере- крытие	вышерасполо- женного этажа — через подвески	При наличии бетононасосов или других устройств для подачи бетона через проемы
Методика разработки проекта организации
строительства (ПОС)
6.3.	ПОС разрабатывается на основании задания на проекти-
рование в соответствии с дснс'1 кующими норма тинами и рекомен-
дациями настоящею раздела.
В состав ПОС, помимо предусмотренного девствующими
нормативами, рекомендуется включить:
номенклатуру опалубки;
схему расстановки опалубки на захватках;
задание на проектирование опалубки добора;
номенклатуру сборных изделий (добора);
указания но производству работ в зимних условиях или
условиях сухого и жаркого климата (при необходимости).
6.4.	В составе строигенплапа, помимо обычных его элементов,
должны быть, как правило, предусмотрены:
склад арматуры (крытый);
склад столярных изделий (крытый);
склад изделий добора;
склад опалубки;
пост чистки, смазки и ремонта опалубки (забетонированная или
заасфальтированная площадка со строго горизонтальной поверх-
ностью, оборудованная в случае необходимости стапелями или
кондукторами для выверки опалубки, а также средствами механи-
зированной чистки и смазки опалубки и канализацией промышлен-
ного стока). В случае, если применяется скользящая опалубка и
размеры ячеек унифицированы, площадка должна быть оборудована
кондукторами для укрупннтельной сборки блоков (коробов) опа-
лубки;
трансформаторная подстанция (в случае э.тектротермообработки
бетона);
площадка для выгрузки бетонной смеси (оборудованная в
случаях необходимости эстакадой, перегрузочным бункером или
другими приемными устройствами);
пост укрупннтельной сборки арматурных каркасов, снабженный
сварочным оборудованием;
места стоянок бетононасосов, распределительных стрел и других
средств внутрипостроечного транспорта бетонной смеси;
прнпостроечный полигон для изготовления изделий добора.
6.5.	Настоящий пункт разработан в развитие (в случае необхо-
димости) норм продолжительности строительства предприятий,
зданий и сооружений, поскольку в них отсутствуют нормы про-
должительности возведения монолитных и сборно-монолитных
зданий.
Эту величину следует принимать с учетом следующих реко-
мендаций.
Продолжительность строительства монолитного здания должна
удовлетворять условию
1 ,1 /71 </7
< П.2,
(135)
где /7( — нормативная продолжи 1ельность возведения крупнопа-
нельного здания соответствующего объема и этажности;
/Л— то же. для кирпичного здания:
/7 — продолжительность возведения монолитного здания.
91
Сроки выполнения бетонных работ должны соответствовать,
как правило, благоприятному времени года с наружными темпера-
турами от —5' до -ф25°С.
Сменность должна назначаться с учетом следующих рекомен-
даций.
при использовании скользящей опалубки бетонные работы
производят непрерывно в три смены;
при использовании переставной опалубки монтаж опалубки,
армирование и бетонирование должны производиться в 1- и
2-ю, а термообработка в З-ю смену;
производство бетонных работ в одну смену допускается в
исключительных случаях — при небольшом объеме возводимого
здания и при условии, что строительство предполагается завершить
в благоприятное время года;
график бетонных работ должен быть построен таким образом,
чтобы на выходные дни приходился цикл твердения бетона.
Величина П определяется в зависимости от типа опалубки.
Для скользящей опалубки следует при ни мать скорость сколь-
жения минимальной для данных условий.
Для переставных опалубок допустимо использовать показатели
оборачиваемости опалубки, приведенные в табл. 2G, для следующих
условий:
размеры захваток соответствуют указанным в п. 6.6;
пролет перекрытий до 6 м;
степы и перекрытия выполняются из тяжелого бетона марок
от Л1200 до М300 с подвижностью 8 см осадки стандартного конуса
в момент укладки;
толщина перекрытии до 16 см;
при выполнении работ в зимних условиях расчетная температура
воздуха не ниже — 15°С;
монтаж сборных перекрытий на захватке занимает не больше
времени, чем возведение монолитных стен.
6.6.	Размеры захваток рекомендуется назначать с учетом
следующих условий:
этаж должен разделяться на целое число захваток;
рабочие швы между захватками должны располагаться согласно
указаниям СНиП 111-15-76;
площадь захваток при использовании переставной опалубки
должна быть, как правило, не менее 200 м2, а бетоноемкость — не
менее 50 м3;
размер захваток при использовании скользящей опалубки
должен определяться из условия, что длина периметра всех стен на
захватке находится в пределах 250—300 м;
при использовании электротермообработки бетона необходимо
учитывать возможность обеспечения установленной мощности из
расчета:
1 кВт/м2 поверхности бетона—в случае контактного прогрева,
1,1 кВт/м2 поверхности бетона — в случае электродного про-
грева.
Необходимо учитывать условия строительства в части обеспе-
чения бетонной смесью, в частности, должно выполняться условие
Q ।	Q 2	Qj — Б •
(136)
92
Таблица 26
Тип опалубки	Тип конструкций	Продолжительность 1 оборота опалубки в сменах		Продолжительность твердения бекона в опалубке в сменах	
		Двухсторонний обо- грев в термоактквной опалубке или элек- тродный прогрев	Твердение в безобо- гревной опалубке при положительных тем- пературах или камер- ный прогрев в зим- них условиях	Твердение в безобо- гревной опалубке при положительных тем- пературах или ка- мерный прогрев бето- на с комплексной ус- коряющей добавкой	Твердение в безобо- гревной опалубке бе- тона с противомороз- ной добавкой при минус 10°С
Объем но-нереста в- ная	Степы и перекры- тия	6,5/2,5*	13/9	10/6	58/54
Блочная	Стены	3,5/1,5	6/4	3,5/1,5	44/42
Круппощнтовая	Стены	4,5/1,5	7/4	4,5/1,5	45/42
Круппощнтовая	Перекрытия	6/2,5	12/5,9	9,5/6	57,5/54
Мелкощитовая	Перекрытия	8,5/2,5	15/9	12/6	60/54
* В числителе — значения продолжительности при естественном твердении бетона, в знаменателе — при термо-
обработке.
При м сч а и и я: 1. Данные таблицы рекомендуется использовать только на стадии разработки ПОС.
2. Применение противо.морозных добавок для бетонирования перекрытий рекомендуется при условии, что они не
S замедляют тпердсния бетона.
где Qt — производительность ВСУ, м’/‘К
Q2 производи гс;п.носы, грапспортпых средств доставки бе-
юиной смеси пэ объект, мл/ч;
Q.\ — производительность средств вертикального транспорта
бетонной смеси, м’/ч;
В — часовая потребность в бетонной смеси, м3/ч.
6.7.	Выбор механизмов для подъема и транспортирования ма-
териалов, монтажа опалубки п сборных элементов рекомендуется
производить с учетом конфигурации здания и принятого темпа
возведения н с учетом данных табл. 27.
Табл и ц а 27
Тип здании	Темп бетонирования. м3/смсну	Рекомендуемый вариант вертикального транспор- та
Малоэтажное	30—50	Гусеничный кран или крап-подъем ник
Многоэтажное одно- секционнос	30—50 (переставная опалуб- ка )	Приставные краны (не менее двух)
	80 и более (скользя- щая опалубка)	Приставной кран и стационарный бето- нонасос (с распреде- лительной стрелой при необходимости)
Многоэтажное протя- женное	30—50 80 и более	Рельсовые краны (не менее двух) Рельсовые краны и передвижной бетоно- насос
С монолитными пе- рекрытиями, которые бетонируются мето- дом «сверху — вниз»	Любой	Рельсовый или при- ставной кран и бето- нонасос
ГЮС должен предусматривать оснащение кранов комплектами
рациональных стропующих устройств и приспособлений, позволяю-
щих сократить время на строповку и расстроповку поднимаемых
грузов и количество крановых операций, а также трудозатраты на
монтаже и демонтаже опалубки.
При применении объемно-переставной и круппощптовой опалубки
перекрытий рекомендуется предусматривать входящие траверсы и
другие монтажные приспособления, исключающие применение под-
мостей.
6.8.	При определении номенклатуры опалубки рекомендуемое
число типоразмеров переставной опалубки составляет:
для круппощптовой опалубки стен и перекрытий — нс более 6
типоразмс ров щи гов;
94
Для блочной опалубки — нс более 5—6 типоразмеров блоков;
для объсмно-псрсставпой опалубки — пс более 1 типоразмеров
секций.
При этом металлоемкость добора должна составлять не более
10 % веса комплента.
Превышение приведенных выше пока штолен указывает либо на
истсхпологичпость здания, либо на неправильный выбор метода
возведения.
При разработке схем расстановки переставной опалубки реко-
мендуется предусматривать:
последовательность монтажа опалубки начиная от периметра
здания к центру с тем. чтобы компенсировать нарастающие ошибки
па внутренних стенах (а не на наружных)
неизменность взаимного расположения элементов опалубки па
всех захватках в пределах этажа для облегчения их сопряжения;
обратио-симмстричнос расположение элементов опалубки на
соответствующих захватках каждого последующего этажа ио от-
ношению к предыдущему с целью исключить нарастание ошибок по
высоте.
6.9.	ТЭО разрабатывается на основе рекомендаций разд. 7.
Методика разработки
работ
проекта производства
(ПНР)
6.10.	Методики разработки ППР основана иа детализации и
расширении соответствующих документов ПОС.
В состав ППР, помимо предусмотренного действующими нор-
мативами, рекомендуется включать:
проект производства геодезических работ (в случае возведения
зданий в скользящей опалубке, зданий HI категории сложности или
строительства жилых массивов);
проект привязки опалубки, включая уточненную номенклатуру
опалубки;
план-график бетонных работ либо (в случае возведения
экспериментальных зданий, зданий III категории сложности и
других сложных объектов) технологические карты на бетонные
работы, включающие пооперационные графики;
график потребности в бетонной смеси;
комплексный сетевой или сводный график (в случае возведения
зданий в скользящей опалубке, зданий III категории сложности или
строительства жилых массивов):
проект комплексном механизации (при строительстве массивов
в масштабе микрорайона и более);
рабочие чертежи опалубки добора;
указания по составу бетонной смеси, режиму твердения бетона,
определению распалубочной прочности бетона, по производству
работ в зимних условиях, в условиях сухого и жаркого климата.
I I р и м с ч а и и е. В зонах, где возможны отриц отельные тем-
пературы, указания по производству зимних работ рекомендуется
разрабатывать во всех случаях, даже при условии, что строитель-
ство предусмотрено завершить в благоприятное время года.
6.11.	Привязку скользящей опалубки рекомендуется выполнять
в следующей последовательности и с соблюдением следующих тре-
бований-.
95
a)	па плане типового этажа по периметрам стен произнести
разметку положения домкратных рам с учетом расстояния между
ними (обычно в пределах до 3000 мм); вертикальные оси гидрав-
лических домкратов нс должны пересекать дверные, окопные и
другие проемы; при однослойных степах вертикальные оси дом-
кратов следует располагать по осям стен; при слоистых стенах
вертикальные оси гидродомкратов располагаются по оси монолитной
иссушен части степы;
б)	на плайе типового этажа разместить положение угловых,
внутренних и наружных щитов;
в)	подобрать внутренние и наружные рядовые щиты, исходя
из требования, что их количество должно быть минимальным, а
размеры — максимальными (в случае образования зазора необхо-
мо предусмотреть прокладки);
г)	разметить па плане типового этажа положение консолей с
учетом их закрепления на стойках домкратных рам и (или) кружалах
наружных угловых щитов (число консолей должно соответствовать
количеству домкратных рам, установленных по наружному контуру
здания);
д)	расположить на чертеже кронштейны но внутреннему кон-
туру ячеек здания с учетом мест их крепления на кружальных поя-
сах, ио не менее 2 шт. на каждую сторону ячейки с шагом, опре-
деляемым длиной балок (обычно 1500—2000 мм);
с) расположить на чертеже прогоны для пастила рабочего пола
с опиранием па балки (размеры прогонов определяются из расчета
нагрузок, согласно СНиП II1-15-76);
ж)	разметить положение внутренних и наружных подвесок,
соединив их траверсами;
з)	запроектировать подмости с опиранием на балки, подвешен-
ные к кронштейнам на подвесках, подобрать (запроектировать)
щиты рабочего пола и разместить их на чертеже с опиранием на
прогоны;
и)	определить место установки насосной станции, исходя из
условия равной удаленности от всех стен захватки. Наметить
трассы маслопроиодои по параллельной схеме;
к)	в зависимости от архитектурно-строительных решений и
условии строительства выбрать конструкцию проемообразователей
и способ их фиксации, указать расположение проемообразователей
на чертеже;
л)	составить спецификацию на элементы опалубки, на монтаж-
ные блоки (короба) опалубки размером на ячейку.
П р и м е ч а н п с. При последовательном возведении двух и
более зданий с одинаковыми планами рекомендуется по окончании
первого здания вести перестановку опалубки коробами размером на
ячейку. Для обеспечения монтажной жесткости коробов следует
предусматривать установку временных связей жесткости.
6.12.	Привязку крупнощнтовой опалубки степ рекомендуется
выполнясь в следующей последовательности:
а)	проверить соответствие высоты щитов типовой опалубки
принятой высоте этажа (в случае необходимости допускается ис-
пользование дополнительных элементов для наращивания щитов;
не рекомендуется бетонировать стену на высоту, меньшую высоты
ши тон);
б)	присвоить всем ячейкам на плане и каждой стене в пределах
ячеек последовательные номера, выявить повторяющиеся в пределах
96
захвлгкп iiiiioboio угажз длины стен ячеек н niieciii их в ведомое и.
ио форме табл. 28. группируя по длине (графы I, 2, 3, 4, 5), под-
считать их повторяемость в пределах этажа (графа б) н захватки
(графа 7);
Г а б л и ц а 28
Расположение степы и u.i.i не				1 Длина стен, мм (.марка)	1 Ion 1 оряемш 1 ь		( Л1ГЦ1П|»11Ь.(ЦНЯ опалубки	
.V? ячейки 		1	.У« стены	Ось степы	Расположение между осями		КлЛИ’Нч т- ко стен одинако- вой длины па’ этаж	Количест- во одина- ковой длины на 1.1 х ватку	Марки щитов	Количество на за хватку
					на дом			
J	9	3	I	5	G	*		«>
								
Примечание. Допускается разбивка длинных стен на отрезки,
равные длинам наиболее .массовых типоразмеров щитов (на всех
этажах).
в)	для стен, повторяемость которых на этаже менее 7 раз,
рекомендуется применение неинвентарной доборпои деревянной
(де р е во мета л л 11 ч ес ко и) опалубки.
При несоответствии длин некоторых стен типоразмерам щитов
в комплекте следует-предусматривать дополнительную опалубку в
соответствии с данными табл. 29;
Т а б л и ц а 29
1<о и с тр у К П.И И	ДО И ОЛ н 11 т с л ь н о й круппощптовой опалубки	Повторяемость длин стен на этаже		
	до 7	от 7 до 15	более 15
Неинвентарная доборная де рев я 11 и а я (де рс в ом ета лл и - ческая опалубка)		 ’ —	—
11ниентарная деревянная (деревометаллическая) опа- лубка по специальному про- ект}-			—
Инвентарная металличе-
ская опалмбка
*
г)	для каждой марки стен подобрать щит соответствующей
длины, внести его в графу 8 ведомости по форме табл. 30;
Г(<‘,25) Зак. -18и
97
Г л б л и ц а 30
Ячейки					КоЛПЧССГНО ОДИН 1 НОВЫХ ячеек дпшо- i<) р.г<мгрл (ионюряе- ЛНМТЬ)	
\-	р iciio.WH«*iltic В ИЛЛ IK*	(в ОСЯХ) стены		p.i «меры в иля в. мм			
	продоль- ной	попереч- ной । 		длина 		ширина т.		
					| пл этаж	на Зи- х в».тку 1
1	*>	3	1	5	_ 6	*» i
	>локп	
	к<»л «честно, шт.	
м 1рка	на этаж	на захват- ку
8	9	10
д)	разместить па плане этажа в пределах захваток выбранные
пниы с указанием марок;
е)	подобрать торцовые шиты, замыкающие формовочную
полосы, по границе захватки и разместить пх па чертеже с ука-
занием марок;
ж)	подобрать угловые элементы (если они предусмотрены
проектом опалубки) и разместить их на чертеже;
з)	подобран. подмости для опирания щитов наружных стен с
учетом способа пх крепления;
и)	составить спецификацию па все элементы опалубки;
к)	составить схему перестановки опалубки с захватки па
за хватку.
6.13.	Привязка блочной опалубки выполняется в следующей
ш>с. ледова тсльности:
а)	проверить соответствие высоты блоков высоте стен (в
случае несоответствия рекомендуется принять те же меры, что и
для круннощитовои опалубки);
б)	присвоить всем ячейкам на плане последовательные номера
и внести их в ведомость но приведенной форме, группируя пх но
рз шерам;
bi для каждого типоразмера ячейки подобрать соответствующий
блок. внести его в графу 8 ведомости (допускается с целью
кч« .р пцення числа .марок блоков, при ограниченной грузоподъемно-
сти крана и 1. д. опалубливаипе одной ячейки двумя блоками);
’ ) при отсутствии в комплекте опалубки блоков нужного раз-
v p<i следхст прсдус.магрпвать дополнительней опалубку в соор
bv:c;i;ihi с данными табл. 29.
. [альнейшую привязку вести it той же последовательности, что
j случае крупнощи товий опалубки (n. G. 12).
6.14.	Привязка круннощитовои опалубки перекрытий требует
д.чни нг;елы1Ь х исходных данных относительно способа опирания
ши iob и способа их извлечения.
Привязку рекомендуется выполнять в следующей последова-
। слыюсти:
и) повторно рассмотреть вопрос о разбивке здания па захватки
(монолитные перекрытия бетонируются отдельным потоком с от-
с .тапнем от стен не мопсе чем на 2 этажа; соответственно вели-
чин» захваток пх количество и размещение могут быть иными);
б)	соблюдается та же последовательность и выполняются тс же
рекомендации. что и для блочной опалубки (и. 6.13, б — г);
в)	подобрать подмости для выкатывания щитов па фасад при
перестановке (если не принят другой метод их извлечения).
6.15,	Привязка мелкощитовой опалубки перекрытий требует
дополнительных данных относительно способа опирания щитов и
способа их извлечения.
Привязку рекомендуется выполнять в той же последователь-
ное гн, что и для блочной опалубки.
При м сч а н н с. Графы 8, 9, 10 в табл. 30 относятся к укруп-
ненным щитам размером па ячейку, которые монтируются из
мелких щитов.
Допо'пштельпо следует:
а)	произвести раскладку инвентарных щитов с указанием их
марок, раскладку мелких щитов следует начинать or двух взаимно
перпендикулярных степ (при этом опорные брусья должны быть
Орионтирован!I параллельно длинным стенам);
б)	выбрать балки для восприятия нагрузок От щитов опалубки
перекрытия, согласно СНиП 111-15-76, и расположить их под
щитами с шагом не более 1500 мм;
в)	разметить места установки опорных элементов (в случае
применения стоек их следует располагать нс ближе чем в 250 м\г
от стен, с шагом не более 1500 мм).
6.16.	При привязке объемно-переставной опалубки рекоменду-
ется соблюдать ту же последовательность, что и при привязке
блочной опалубки
6.17.	Полученное в результате-привязки количество типоразмеров
.темен иш «переставной опалубки не долж-но превышать величин, при
веденных в и. С».8.
6.18.	Способы укладки и уплотнения бетонной смеси рекоменду-
ется выбирать в соответствен с данными табл. 31.
Табл и и а З1
ClUHiiOhl уклады» ! уп- лотнения	1[оперхносгнля ПНЯ	п»Г ра-	[дубинная вибрация
Т jjh о -1 oinipyс;.!<111 к< н сгруК ЦП II	Перекрытия		Стены, перекрытия
Продолжение табл. :и
ilhi.n < h.hiiii-	Mh.'l.l 1 ul	.1 ll- ТЫ \ смесей	1 11 опорное бе илпцюрянпе	Торкрет llplJB.lll.IV
( ii’iii.i. ih>{вадимыс в сколь- riiiicii oil i.’iyoKC		Фундаментные или гы и вер- tiii а.1ьные	конструкции, возводимые из песчанок! бе-	Армсщсмсн гные ПСрО! ОрОДКИ
I i\Г>иi।ны«* вибраторы следует выбирать с учетом насыщенное! в
сн । .ip\i.i гурон и размера ячеек арматурных соток в конструкшн’
перекрытии В случ.и примеш ши г, конструкции стен объемных ар
i;iiypni»’\ каркасов рекомеп iyei ся учитывать необ.хо дим ос i ь посру
। е > 1 )
». 11,
<i
жепня нябрагора inivipi. каркаса .шип радиус пйсгвия вибратора
д *. 1 к< и 6»,in, больше iiiiipiiiiiii обьемпою каркаса в плане.
В.19.	В указа шя\ п । сосыву Осины юЛ/КИЫ содержаться сас-
iy loinne a пшыг
виды, марки, обымиыс веса к овьемы применяемых бетонов;
виды ||< МГН I I J,
ни ц>1 \iimii неких добавок;
пре дельная крупность {анилин геля;
ш, luii/Kiiia и. (удо-боукла гывясмосг ь) бсюинон смеси;
г 1гцналь и де vv.pi-,! «против расслоения;
время до нача ia схватывания.
ciiciiiri п.ные меры «по уменьшению ус i lkii;
специа п.ные меры «против обезвоживания.
Для мои к п।пых конструкций следим вредусмаiрпватв нсполь-
юванис и >рглапдиемси 1 я Из его разновидное гей следует, как пра-
вила. применят!.: ги грофобпый. су льфатос тонкий н шла-копортланд-
ncvein, в гом числе быстротвердеющт ц-меиты Не следует приме-
нят!. иуциолаповый по’п.тандцсмс и н iiineiii с умеренной экзотер-
икой
Как правило, следует применять немецiы с содержанием трехка.п».
именем ) алюмината не более 8% и с повышенным содержанием алю-
мг фгррпг 1 119% и выли )
Для уменьшения расслоения и усадки следует пре iy сматривать
применение i.ioBvp.xiiuci ио акшвпых добавок ( бычп ио. а также комп-
лексного iii'icii и суперплас гифика торов.
При применении поверхностно-активных до б: юк и суперпластп-
ф;:катор( в рекомендуется производить укладку бетона, как правило,
। с чя|браино1Г11ым способом либо уменьшить во.юпотребн1>сть па 7—
20 н сократить расход цемента на 5 2.)% при сохранении задан-
ной v.iouoy клады шс.мости.
Для уменьшения усадки рекомендуется проектировать составы
бетонных смесей с уменьшенным расходом цемента минимально воз-
можной марки, у м< ныпенным расходом воды и увеличенным до 85%
:ю пбьемх расходом крупного наполнителя
6.20.	Разработка проекта производства работ з части транспор-
тироиаппя всех видов бетонных смесей следуем производить в cooi
зен-нши с । >еб|>вапиями ГОСТ на смеси бетонные заводского из-
т И . 1ЛГИНЯ
Ука шипя энного пункта относятся к следующим видам бстои-
1ЫХ I мегей на плотных и пористых заполипгеля V
нотпоегыо пршотопленные бетонные смеси.
части ню иршот)'.ленные бетонные смеси icmccii приготовлен-
ные в пином обьёмс, по при пониженных расходах виды);
су хне <►егонные см< си;
сухие бетонные смеси, содержащие влажные заполнители (влаж-
•г,сг1» за ю.шптелен до 10 12%)
IIIIP должен содержать указания относиiе.;ьио:
выбора средств, способо>в и режимов перевозок бетонных сме-
те й.
исходных и конечных характеристик смюеи ? учетом принятою
способа, расчетной длительноеiи и хс.то ;ин i кткс.чортлрования.
В качг«стг.г средств транс юр i ирова шя ча‘г» ю приготовленных
еухих бетонных смесей и еххпх бгюиных смесей голсрж'а1цих втаж-
•ЫГ ГИЮ шин HI. C.ieiw-T llpeiyCMal >11 l.l I В И ВТ r I jHOCMeCIITC.T и.
Таблица 32
ngj*	I1
Ре /К и м доставки	Вид перево- зимой смеси Ч>	Загрузка барабана		Стадия доставки 								
				предварительное перемешивание или приготовле- ние		транспортировка		приготовление		вьгрузка	
		Скорость, об/м	Время, мин	Ско- рость . об/ м	Время, мин	Скорость, об/м	Время, мнн	Ско- рость, об/м	Время, мнн	Ско- рость, об/м	Время, мин
Режим А Включение барабана в пути следо- вания	за 10—20 мин ди ра и'рузки	Готовая, частично приготов- ленная	Не более 6	2,5—3	-*	—	—	—	4-8*	10—15*	СП 1 СО	3.5 — 6,5
	Сухая, есте- ственной влажности	Нс более 6	3,5	2.5	5,8	* .	—-	4-8	20—25	5-8	3.5- 6,5
Режим Б Периодиче- ское вклю- чение и вы- ключение ба- рабана в пу- ти следова- ния	Готовая	Нс более 6	Не менее 2.5	4-8	20—25	Не более 5	5—10	——	—	5-8	3,5— 6,5
	Частично приготов- ленная	Не более 6	Нс менее з.о	4—8	10—15	Не более о	5—10	4—8	10—15	5-8	3,5
_ * Значения даны для частично приготовленных смесей. Транспортирование в режиме постоянно о вращения
2	не рекомендуется.
1> КЯЧгСГВе Cpt’lClr. I paiieihjp I HpiiB.'llIHM H)|TiBN\ бетонных CMC-
сен следует предусматривать авioociыювшы и авгобадьсвозы.
При отсутствии ciieiuia.iii3itроваи 1101«> апввранопорта допуска-
ется проок гиро-ваннс пероиозки ютовых бетонных смесей только на
короткие расстояния в .'тыосамссвалах при условии специального
( борудовапия пх кузовов.
Транспортирование бетонных смесей а.вгоб|ето||1Х'меалтслямц
следует ’проект провать согласно данным табл. 32; •принятые расстоя-
ния транспортирования — Табл. 33.
Т а б л п ц а 33
Вид транспортирусмон смеси	Pucciояпис. км. при режимах Листании	
	д	Б
Вид дорож-
ного покрытия
в скорость пе-
ревозки
Жесткое,	1 Готовая смесь подии ж-		
И = 30 км/ч 1	постыо, см: 1—G 7—9 10.—12 Ч а ст и ч но	п р и сото в ле ш I а я смесь подвижностью, см: 4—6 7—9 10—12 Сухая смесь	70/50 60/40 50/30 90 70 80/60 60/10 Jie огр;	401/60 3Q/50 30/30 60/80 50/70 10/60 Н1НЧСПО
Мягкое грунтовое, Г — 15 км/ч	Смесь естественной влажно- сти, равной, %: до 5	| 6 —10	j более 10 Применение аптобетоноеме- сигелей не рекомендуется	120/150 80/100 6(^75 1 1	120/150 80/100 G(V75
,Зэлышсть транспортирования в автобетоновозах. алтобадьсво-
а\ и -.р.п.самосвалах в стандартных условиях не должна превышать
Шачснаи, хказанных в табл. 31.
II обходимое для перевозок бетонных смесей и течение одной
смеаы количество азте машин каждого типа должно определяться
mi -bop .1V.те
I 4 f
^-•Нф
(137)
л количество авп машин, шт.;
у— объемная масса бетонной смеси, т/м3.
.3 объем бетонной смеси, перевозимой и течение смены, м3;
/’ проз >лжитс.и>иметь смены, ч;
С груз»' ::;:д ы \kicci в автомашины, т;
|‘> колффжиънI использования автомашины;
/ время <агр\ тип аг.юмапшны, ч;
время разгрузки а л <• • iшипы, ч;
1<>2
T а б .1 п ц а 34
Вид дорожного ио-	I «важность бе- ем	11оД. С М • • - кр с: ГЗ X	PI.) CH III .Il 1	I И* I < ||||I<IH CIH T< МПЙ 6;i Д1.Я*		Гл "loiiHOH СМГ< И Гк'Т*»П»»Н.1С<>СЛММ		
				I К.Г.1 H«l6v C M<	I\1 p.l M ГОИ11ЛЯ •ci.	1 X X	.’Н 1 К.(Я |>.1 М III и НЛП 1	кс- )бстоп- :мссь
КрЫТНЯ 1! скорей Г||	п. _ о «г	О				о		. j
гр«1ПСПОрТ1|рОН.)11ИЯ	С о	а>	Ф		s .		о»	3 .
	>ная сме	о к со	>	X О Ф		OHiiC И КС с	я	о Ф	,онас м ке :е
	5 ° 2 х	<v «Л £ °	о 5		вод тио; ГЗПТ	S -°	о" 2	ЕХ о — о X СП X 2
	£ =	X ф			С/ --	X		се 2i й
	X £	tK F- <J	= °- 1		= 3 n.	К л ь и	X О.	X 3 Cl
Жесткое (асфальт,	4—6	30		!5	28	18	15	17
бетон, асфальтобе- тон), V = 30 км/ч		20		5	19	18	10	12
	7—9	29		i5	18	12		11
		15		0	14	10	8	9
	10—14	15		10	12	10	8	9
		10		8	9	7	5	6
Мягкое грунтовое	4—6	8	6,5		7,о	5,0	4,0	4.5
улучшенное, У =		5		4	5	3,3	2,5	3
= 15 км/ч								
	7—9	5.4		4	5	3,2	2,7	3
		3,7		2,5	3,5	2,5	2	2,3
	1С—14	4	4	2.6	3,2	2.7	2.1	2,4
		2,5 •		2	2,5	1.7	1.3	1,5
П р и мечания: 1. Допустимое расстояние транспортирования бе-
тонных смесей в автобадьевозах определяется путем снижения ана-
логичных показателен для автобетоновозов на 15—2О<°/о-
2. Данные таблицы рассчитаны для условий: температура воздуха
4-2(\°С, бетонной смеси +25°С» расход цемента 250—350> кг/м3, на-
чало схватывания — 2—3 ч.
3. В числителе приведены данные для автобетоновозов, в знаме-
нателе — для автосамосвалов.
Л,. — время маневрирования до разгрузки автомашины, ч;
/иер — дополнительное время для перемешивания смеси (при при-
менении а'втобетоносмссителей), ч;
Л>ч время на очистку и промывку кузова, ч (табл. 35);
Таблица 35
Тип автомашины	Время промывки по- сле смены, ч	Время промывки по- сле каждой перевоз- ки. ч
Автобетоиосмсситель Автобетоновоз Автосамосвал	0,17—0,25. 0,13—0,17 0,17—0,25	0,08—0,17 (ХОЗ—0,05. 0.05—0,08
4* (0.5) Зак 486
103
AIJ( - расстояние маршрута .перевозки бетонной смеси от заво-
ди до обьекта. км;
би<.Р—paccioH-iiiic маршрута порожнею рейса от объекта до
завода, км;
1 m—vdoxpncTb с грузом, км/ч;
hiup—скорость без груза, км/ч.
П р п м с ч а н нс. Лсгкобстонныс смеси рекомендуется iрапопо-р-
тнровать беснерсгрузочиым методом в закрытых утепленных бунке-
рах, приспособленных для перевозки -в кузовах бортовых авгом-ашин
и для подъема краном.
6.21.	Проектирование режимов .прогрева бетона следует «вести
с учетом требований СНиП III-15-76, «Инструкции по тепловой об-
работке бетонных и железобетонных изделий на заводах н 'полиго-
нах». М., Стройиздат, 1969, «Руководства -по бетонированию моно-
литных конструкций с применением термореактивнон опалубки». М.,
Стройиздат, 1977 и требований па поящего пункта.
В случае применения предварительного разогрева в зимних ус-
ловиях или в условиях сухого и жаркого климата следует учитывать
требования соответственно «Руководства тю зимнему бетонированию
с •прмменоиисм метода термоса». М., Стройиздат, 1975 и «Указаний
по изготовлению железобетонных изделий с применением предвари-
тельного элекгроразогрева бетонных смесей на технологических
линиях ci крытых цехов и полигонов в условиях сухого жаркого
к 1 им ал а». (PCI 1-68/7(3). Ташкент, 1973. Термообработку, как прави-
ло, рекомендуется предусматривать в следующих случаях:
в зимних условиях;
в условиях сухого и жаркою климата (предварительный ра-
зогрев);
при использовании сложных 'переставных опалубок — объемно-
переставной и блочной в металлическом пополнении.
В .прочих случаях для обоснования необходимости термообра-
ботки рекомендуется производить экономический расчет.
Наиболее эффективным является сочетание предварительного
разогрева бетонной смеси с -последующей термообработкой. Термо-
обработка конструкций должна быть, как -правило, двусторонней.
В ПНР должны быть приведены:
•при ионользованип метода термоса — указания по способу (ре-
жиму) предварительного разогрева смеси и технологии се уклад-
ки в опалубку;
при использовании термоактивпой опалубки— тип нагревателей
и их коммуникация, режим термообработки;
при использовании камерного шрогрева — способ утепления ка-
мер, тип нагревательного агрегата, вид топлива, а в случае исполь-
зовании элскт-роагрегат >в — схемы .разводи i и подключения;
указания о методах контроля температуры бетона
Во всех случаях должны быть приведены технические характе-
ристики установок, нагревателей, нагревательных агрегатов, а при
необходимости— погребная установленная мощность.
В ППР должны быть приведены следующие параметры режима
термообработки:
продолжительность твердения бетона в опалубке (с учетом
|ринятой оборачиваемости опалубки);
максимально допустимая температура термообработки (с уче-
>м возможности отклонения фактической температуры oi заданной
: пределах 10%);
максимально допустимая скорости подьема температуры (с уче-
том массивности конструкции, 'иаличнпй установленной мощности,
ожидаемом температуры наружного'воздуха и т. д.);
•максимально допустимый перепад температур бетона и наруж-
ного 'воздуха в момент распалубки (только для условии зимнего бс-
1онироваиия).
Режимы термообработки следует назначать исходя из требова-
нии:
максимальной оборачиваемости пиалубки;
исключения образования температурных трещин;
минимального и 'равномерного расхода мощности.
6.22.	Проектирование зимних бетонных работ следует вести с
учетом требований СНиП 111-15-76, «Руководства -по «применению
бетонов с протнвоморозпыми добавками». М., Стройиздат, 1978,
«Руководства ото зимнему «бетонированию с применением метода тер-
моса». М, Стройиздат, 1975, «Руководства по бетонированию моно-
литных конструкций с применением терморсактнвной опалубки». М.,
Стройиздат, 1975.
Рекомендации данного пункта относятся к условиям бетониро-
вания, твердения и распалубки монолитного бетона при температу-
рах ют —5 до —15°С.
6.23.	В составе раздела ППР «Указания по производству зим-
них работ» должны быть приведены:
диапазон температур, отри «которых бетонирование возможно;
•меры по предотвращению попадания снега в опалубку, образо-
вания наледи и способы ее удаления;
способ отогрева примыкающих к опалубке монолитных конст-
рукций;
при использовании химических добавок — указания по составу
бетона;
«при 'использовании термообработки — данные согласно от. 6.21.
Выбор способа зимнего бетонирования в зависимости от типа
опалубки 'рекомендуется производить на основе технико-экономиче-
ского анализа для конкретных условий строительства. Предвапитель-
ный выбор рекомендуется производить с учетом данных табл. 36.
6.24.	Проектирование бетонных работ в условиях сухого жарко-
го климата следует вести с учетом требований СНиП III-15-76, «Ру-
ководства по (производству бетонных работ в условиях сухого и
жар сюго климата». М., Строийздат, 1977 и «Руководства по про-
изводству бетонных работ». М., Стройиздат, 1975.
Рекомендации данного пункта относятся к условиям бетониро-
вания, твердения и распалубки, которые характеризуются макси-
мальной среднемесячной температурой воздуха, равной или превы-
шающей + 29°С при средней относительной влажности воздуха ме-
нее 50%.
В составе раздела ППР «Указания по производству работ -в ус-
ловиях сухого и жаркого климата» должны быть приведены:
диапазоны температур, при которых следует вести бетониро-
вание с соблюдением специальных мор;
«почасовой график бетонных работ (включая транспортирование,
укладку, твердение, распалубку и уход за бетоном);
указания по составу и консистенции бетонной смеси;
предельное время от затворения бетона до укладки:
способы предохранения бетонной смеси от обезвоживания в про-
цессе транспортирования и укладки;
105
Табл и к а 36
Способ обеспечения твердения бетона
Гни опалубки	Противоморозные добавки	Метод термоса	Обогрев в термо- активной опа- лубке	Обогрев термоак- । тнвным покры- 1 тием 	 	 _		Электродный пе- риферийный прогрев		Сочетание пред- варительного ра- зогрева с после- дующим обогре- вом		Камерный про- грев
Круппощнтовая стен Крупнощитовая пе- рекрытий Мелкощнтовзя пе- рекрытий Объем но-перестав- ная Скользящая	+	 |	+ +					+ 4-	Ч*
-специальные меры но предотвращению пластической усадки (в
раян-ие сроки твердения);
дополнительные меры по обеспечению предельного уплотнения
бетона (коэффициент уплотнения не менее 0,97);
специальные меры по уходу за бетоном.
При разработке (почасового графика транспортирование и уклад-
ка бетона должны, »ка-к травило, -планироваться в утреннее, вечернее
н ночное «время. Распалубка .переставной опалубки должна произ-
водиться вечером или ночью.
При разработке указаний по составу бетонов следует проду-
ем а т р ив а т ь и сп о л ьзов а вне:
1преимущественно -быстротвердеющих портландцементов и быст-
ротвердеюших высоком ар очных шлаколортландцементов;
пластифицирующих добавок, причем поверхностно-активные до-
бавки следует «применять, -как травило, в комбинации с ускорителями
твердения, три «отсутствии пластификаторов допускается предусмат-
ривать использование замедлителей схватывания;
микронаполнителя (м-инерального порошка с удельной поверх-
ностью 1—2 тыс. см2/г, золы-уноса ТЭЦ, керамзитовой пыли, моло-
того кварцевого песка и т. д.) при двухстадийном перемешивании и
в сочетании с безвибрационным методом укладки.
Примеча и и с. При использовании .микронаполнителя необ-
ходимо предварительно провести его лабораторные испытания в со-
ставе бетона -и убедиться, что его применение не вызывает повы-
шенной усадки, замедления твердения п потери прочности.
При разработке способов предохранения бетонной смеси от
обезвоживания при транспортировке и укладке следует предусмат-
ривать (в числе «прочих мер):
KiTBO|H ini(- охлажденной во юн:
предварительный разогрев бетонной смеси в соответствии с
«Указаниями по изготовлению железобетонных изделий с примене-
106
пнем предвариitviMinm члектрорлзогрева бетонных смесей на тех-
нологических линиях открытых цехов и полигонов в условиях су-
хого жаркого климата» (PCI 1-G8/73). Ташкент, 1973.
При разработке указании по уходу за бетоном следует прс-
ivcMoipeii» влажное!ныс или безвлл жпостные методы ухода, обес-
|1счи1нл1о1цие '.минимальные iioiepii влаги и защиту от воздействия
солнечных лучей.
Рекомендуемые влажностные методы ухода:
ус гройсгво мокрывающих бассейнов;
папрерывпос топкодисперспос распыление влаги ио поверхности
комет р укипи;
поливка влагоемких покрытий;
устройство влагоемкого покрытия в сочетании с покрытием пер-
гамином, черной пленкой, рубероидом и т. л.
Вода для «влажностного ухода должна соответствовать техниче-
ским условиям ГОСТа на смеси бетонные заводского приготовления,
а температура се не должна отличаться от температуры бетона бо-
лее чем па 10°С.
Роком сп дуемые -безвл аж постные методы ухода:
укрытие тсплоизс пяционными, влагоизоляционными и отражаю-
щими тепло материалами (в первую очередь металлизированными
пленками);
.покрытие 1плснкообразующими составами на основе лака эгниоль»
мономера ФА, лака ФЛ-1, смолы ФАЭД, битумных эмульсий
Прн-мечаиис: 1. Физико-технические свойства «пленок дол-
жны соответствовать условиям эксплуатации. Пленочные покрытия
следует «проектировать: для перекрытий в виде рулонов; д; я стен,
возводимых в переставной опалубке, в виде инвентарных экранов,
для стон, возводимых в скользящей опалубке, в виде подвесных по-
крытий. Потребность в пленке определять из ус ловия 20—30-разовой
оборачиваемости. 2. Следует предусматривать иаиссе.нис плепкооб-
разующпх составов: на покрытия — на свсжегложениый бетон; на
степы — немедленно после распалубки.
Уход за бетоном должен начинаться в случае:
применения скользящей опалубки — немедленно после выхода
бетона из-под опалубки;
применения переставной опалубки — после остывания бетона
до температуры окружающего воздуха.
Продолжительность ухода в ППР рекомендуется назначать сог-
ласно ориентировочным данным, приведенным в табл. 37.
Окончательные сроки ухода должны назначаться строительной
забора!орисп с учетом применяемых материалов и условий бетонных
работ. Кроме того, в процессе строительства должна быть исключе-
на свободная циркуляция воздуха внутри помещении.
Все проемы в стенах и перекрытиях должны закрываться немед-
ленно после распалубки, для чего в ППР должно быть предусмотре-
но использование специальных щитов.
Во внутренних помещениях рекомендуется предусматривать ус-
тановку открытых емкостей с водой с большой поверхностью испа-
рения с целью обеспечения cooibctctbvioihhx влажностных условий.
• *
6.25.	Проект производства геодезических работ должен вклю-
чать:
107
Т а б л II ц а 37
		('.роки твердения			бетона	в сутках при
Вид II мирка цг-	11	11. Ис- тона. % (И проектной	средней	температуре твердения бетона,°C			
МПП ,1		25		30		35
11ортлаидце- мент	М400, М 450	50. 70 ЮКУ	3 6 14		2,5 5 12		4 10
Портландце- мент	M50Q, М550, М600	50 70 100	2 3 10		1.3 2,5 8		1,5 2 6
Б ыстротвс рде- ющий	порт- ландцемент и шлакопорт- ландцемент	50 70 100	1,5 2,5 8		СТ to — to		I 1.5 4
схему построения в натуре основных осей зданий с 'Предвари-
тельным расчетом точности и указаниями по методике их построения
п соответствии с существующей сетью опорных пунктов;
схему размещения и способы закрепления осевых знаков;
Процесс отделки	Приготов- ление бетонной смеси	Нанесение отделоч- ного слоя на пере- ставную опалубку		Бетонирование			
Вид отделки	Цветной бетон	Плиточ- ный ковер	Цветной раствор	Рельефная поверх- ность	Отделочный слой		
Техноло- гия от- делки	Приме- нение цветного цемента	Исполь- зование самораз- рушаю- щегося клея	Нанесе- ние ме- тодом на- брызга1	Примене- ние рель- ефных матриц1	Примене- ние раз- делитель- ного щита	Приме- нение оставляе- мой опа- лубки1	
1 Особо рекомендуемые по технологическим и экономическим сооб
108
схему и указания лю методике выполнения детальных геодези-
ческих рл.чбиночных работ;
CMMV. меюдпк) Ч1 требуемую iочноеiь .проведения «работ «по гео-
дезическому контролю за возведением зданий:
схе.мх 11роведсм1ня нсполинтельных iсодезнчеекнх «съемок здании
по лапам работ с указанием методики и точности выполнения из-
мерен и й;
схом\ и порядок состав,тения технической исполнительной до-
кументации;
схему организации и «производства геодезических наблюдений.
6,26.	Огделочпыс работы должны проектироваться в соответст-
вии с требованиями СНиП III-21-73 на отдел очные покрытия строи-
тельных 'конструкций, «Инструкции по отделке .фасадных поверхно-
стей панелей для наружных стен» (ВСН 66-89-76), М„ Сгрониздат,
1977, «Инструкции по отделке наружных поверхностей элементов
жилых и общественных зданий «декоративными покрытиями» (РСН
230-76). Госстрой УССР. Киан, 1976.
В ПНР должны быть учтены следующие требования:
наружная отделка здания должна, как правило, производиться
по мере его возведения;
при возведении здания в скользящей опалубке все отделочные
работы должны производиться только с «подвесных подмостей;
при возведении здачпгя с переставной опалубке все отделочные
операции на фасадах («в случае их необходимости) должны, как пра-
вило, производиться с консольных подмостей, являющихся элемсн-
ч
Таблиц а 38
Твердение бетона и p.icnзлубки
	Защитно-декоративное тис		покры-	Облицовка	Фактурная обработка		
	Окраска, штука- турка	I внесе- ние дроб- леных материа- лов1	Оклейка рулон- ными материа- лами	Облицовка искусствен- ными камен- ными мате- риалами. Облицовка естественны- ми каменны- ми материа- лами. Обли- цовка метал- лическими пластмассо- выми листа- ми	Шли- фовка	Обработ-; ка удар- ным ин- струмен- том	Обработ- ка песко- струй- ным ап- паратом
ражениям способы.
109
Таблица 39
гериал ма грнцы	Метол изгитоплен и я	Типы матриц		Срок службы в технологиче- ских циклах, обороты	Способ крепления матриц к опалхбке 			Дополнительные ус- ловия применения
		Характерные раз- меры матриц и максимальная глубина рельефа, мм	Стоимисг*. 1 м2 матрицы. РУ б.			
Ре шновые пластины, изго- тавливаемые из резины	по ГОСТ 2631—71	Вулканизация в пресс-фор мах	500X500X60	110 .	До 500	Резиновые пласти- ны собираются в металлическую обойму (рамку), которая фиксирует рельефные пласти- ны в проектном по- ложении. Соедине- ние матрицы с опа- лубкой временное. Укладка матриц в обойму произво- дится перед каж- дой формовкой	После первых фор- мовок на бетоне могут образовать- ся темные пятна. На бетоне видны стыковые соедине- ния между матри- цами. Матрицы подвержены уса- дочным деформа- циям после пер- вой термообработ- ки. Бетонная по- верхность. получен- ная на таких мат- рицах, хорошо ок- рашивается
Листовая тех- ническая рези- на	Резина вулканизи- руется на миого- цилипдровых гид- ропрессах	1750X1000.0 X Х6, глубина 3—4 мм	2—4	20—40	Рулонная резина закрепляется к ра- бочей плоскости опалубки специ- альным клеем. Стыковые соедине-	Мелкий рельеф, частые поврежде- ния матрицы в про- цессе эксплуатации
Металлический
модуль
а) Штамповка с 600X600X1,5>
помощью рельефо- глубина 60 мм
образующей мат-
рицы и пуансона
б) Изготовление
рсльсфообразую-
щего модуля с по-
мощью листогибоч-
ного пресса
1800X50.0X2
Листовая
жавеющая
сталь
нер-
Получспие релье-
фа с помощью лис-
тогибочного прес-
са
l8QQX60.00Xi
X 1,2, глубина
рельефа 30 мм
45—~0
20—22
1000,
1000)
1000
ния заделываются
липкой лентой.
Модули крепятся к
опалубке постоян-
но с помощью
сварки, болтов или
электрозаклепок
Рельефообразую-
щие модули свари-
ваются между со-
бой по контуру
прерывистым
швом. Иногда ме-
таллические моду-
ли привариваются
к стальному листу
опалубки
Матрицы фиксиру-
ются к опалубке с
помощью сварки
или электрозакле-
пок
Простые прямоли-
нейные формы
рельефа. Встреча-
ются дефекты в
соединениях. Не-
которые виды
рельефа допускают
использование
также матриц в
скользящей опа-
лубке
Прямолинейные
формы рельефа.
Качество отделан-
ной поверхности
невысокое
Рельеф — продоль-
ные каннелюры.
Возможно приме-
нение таких мат-
риц в скользящих
опалубках. Матри-
цы из нержавею-
щей стали дают
глянцевую бетон-
ную поверхность
Продолжение табл. 39
to Материал матрицы	Метод изготовления	Типы мг Характерные раз- меры матриц и максимальная глубина рельефа, мм	1трнц Стоимость I м2 матрицы, руб.	Срок службы в технологиче- ских циклах, обороты	Способ крепления матриц к опалубке	Дополнительные ус ловия применения
Металлическая	Получение релье-	300X1200X40,	270—400	До 2000	Матрицы к опа-	Рельеф — про-
пластина	фа с помощью ме- талообрабатываю- щих станков (стро- гальных, фрезер- ных и т. д.)	глубина релье- фа 25 мм			лубке приварива- ются прерывистым швом. Соедини- тельный шов дол- жен быть обрабо- тан шлифовальным кругом	дольные каннелю- ры. Возможно при- менение таких мат- риц в скользящей опалубке
Листовой винипласт	Рельеф получен на вакуумформовоч- ной машине	1500X1000X1, глубина релье- фа 20—25 мм	6—10	1—2	Крепление вини- пластовых матриц к опалубке произ- водится на раство- ре, клею или с по- мощью прижимной рамки. Между со- бой матрицы кре- пятся с нерабочей стороны липкой лентой	Матрицы имеют одно - двухразовую оборачиваемость. Не требуют смаз- ки. Позволяют по- лучать глянцевые бетонные поверх- ности. Температура термообработки не должна превышать 40—50° С
Листовой поли-
этилен высокой
плотности низ-
кого давления
Получение релье
фа на вакуумфор
мовочной машине
зоохноох
Х4 мм, глубина
рельефа 40 мм
Эпоксидная за-
ливочная паста
Изготовление мат-
рицы контактным
способом путем от-
верждения зали-
вочной посты в ес-
тественных усло-
виях
зооохзооах
Х50, глубина
рельефа 30? мм
Стсклопласти-
ковыс матрицы
па основе поли-
эфирной смолы
Изготовление мат-
риц путем послой-
ной пропитки
стеклоткани
3000X6000X
XI 50е глубина
рельефа 80 мм
Деревянные
матрицы
Изготовление де-
ревянных матриц
из досок твердых
пород дерева
ЗОООХбОООХ
XI ЭД глубина
рельефа 30 мм
130
80—90
270
500
10—12
25—40
200
20—35
Крепление матриц	Первые формовки
производится с по-	дают глянцевую
мощью специаль-	бетонную поверх-
ных шурупов впо-	ность, последую-
тай. Соединение	щие — более шеро-
проклеивают лип-	ховатую. Термооб-
кой лентой	работка недопусти-
	ма
Крепление при-	Рисунок рельефа
жимной рамкой из	ограничен распалу-
уголков, замоноли-	бочным уклоном.
ченной в матрицу	Матрицы такого
по контуру	типа мог\т изго- тавливаться как
	на рабочею по- верхность опалуб-
Матрица является элементом самой опалубки	ки, так и в часть ее Матрица	дает глянцевую поверх- ность без швов. Рекомендуется для больших ' плоско- стей со сложным рельефом
	
	
То же	Поверхность мо- жет получаться
	разнотонной, осо- бенно после первых формовок Можно
1	получить имитацию фактуры дерева
Продолжение табл. 39
Материал матрицы	Метод и потопления	Типы матриц		Срок службы в технологиче- ских циклах, обороты	Способ крепления		Дополнительные ус- ловия применения
		Характерные раз- меры матриц и максимальная глубина рельефа, м м	Стоимость 1 м2 матрицы, руб.				
Полиэз клено- вая пленка	Покрытие полиэти- леновой пленкой рсльефообразова- теля, изготовлен- ного из щебня или другого сыпучего материала	3000X 6000.Х ХОД глубина рельефа 30—40	0,35	1	Рсльефообразова- тель крепится к опалубке раство- ром, клеем или бортовыми соеди- нениями		Бетонная поверх- ность имеет мор- щины, Поверхность глянцевая. Пленка имеет одноразовую оборачиваемость. Рекомендуется для рельефа с нерегу- лярным рисунком
Опалубка из фанеры с поли- мерным покры- тием	Фанерный лист по- крывают термо- пластичными лис- товыми материала- ми из жесткого поливинилхлори- да, винипласта или полиэтилена	ЗОООХбОООХ Х0.8, гладкая	20—25	10-20	Крепление массовых па клею гвоздях	пласт- листов или на	Кромки листов об- резаются. Первые формовки могут производиться без разделительной смазки. Бетон и.ме-
							ст глянцевую по-
							верхность, особен но после первых формовок
п>м опал; бки или входящих в комплект опалубки; должны быть
и род усмотрены операции чю 'ремонту (штуки урке и затирке) по-
верхностей;
•долдоны быть «продуемогрейы моры по защите ранее отделан-
ных (ниже расположенных) участков стены <_ г повреждений м ‘Про-
цессе отделки выше расположенных поверхностей, как (п-раигнло. с
применением рулонных покрытий и защитных козырьков:
последующая отделка -фасадов должна производиться при «поло-
жительны х температур а х;
необходимо предусмотреть средства механизации для зачистки
отпечатков швов опалубки ма поверхности конструкций, а в случае
необходимости — средства принудительной сушки монолитных кон-
струкций.
Рекомендуется предусматривать виды наружной отделки в со-
otbctcibhh с данными табл. 38.
Отделку цветными бетонами, получаемыми введенном цветных
пигментов или применением цветных цементов, допускается закла-
дывать в проект при условии, что площадь отделанных поверхностей
ограничена (не более 5 <м2 m одном участке фасада), либо разница
в оттенках и интенсивности цвета учтена ® архитектурном решении,
либо в ППР должны быть предусмотрены специальные меры по
обеспечению особо стабильного состава бетона.
Нанесение отделочного слоя и а опалубку перед бетонированием
с последующим ‘переходом этого слоя .на монолитный бетон (в про-
цессе твердения последнего допускается закладывать *в проект при
условии, что после распалубки будет обеспечен доступ к фасадной
поверхности для исправления дефектов.
При использовании .рсльсфообразующих матриц для •переставной
опалубки рельеф должен быть запроектирован архитектором с уче-
том данных табл. 39.
В случае скользящей опалубки допускается рельеф только в ваде
вер т I тк альн ы х Kaii иел юр.
Использование извлекаемого разделительного щита допускается
при условии, что:
высота стены не более 1.5 -м (ленточная разрезка), а толщина
отделочного слоя ис менее 50 мм;
приняты специальные меры ио обеспечению связи отделочного
слоя с конструктивным.
Оставляемая опалубка должна отвечать следующим требова-
ниям:
плита должна быть, как правило, размером, соответствующим
размер)' щита, оначублнваюшего стену с внутренней стороны;
плита должна быть -рассчитана на восприятие да-вления бетон-
ной смеси, причем технологическое армирование должно быть мини-
мальным либо .плита должна быть оборудована -временными (съем-
ными) средствами усиления;
плита должна быть оборудована анкерами и стяжками, кото-
рые должны соединять плиту с противостоящим щитом во время
бетонирования и воспринимать усилия от давления бетонной смеси;
особое внимание должно быть уделено обеспечению надежности
анкеровки плиты в монолитном бетоне в соответствии с указаниями
СНиП 11-21-75 «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы
проектирования»;
конструкция верхнего канта .плиты должна обеспечивать воз-
можп1.ст1. устройства выравнивающего слоя из раствора по верху
115
плиты, конструкция боковых кантов должна обеспечивать плотное
примыкание -вин с целью исключения возможности (просачивания
mchojii ruot и бетона па фасад;
в случае применения .илигиого утеплителя ок должен быть смон-
тирован «к жестко зафиксирован па плите до установки плиты в ра-
бочее положецше.
7.	методы ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЙ ОЦЕНКИ
МОНОЛИТНЫХ КОНСТРУКЦИЙ И ТЕХНОЛОГИИ
ИХ ВОЗВЕДЕНИЯ
Общие положения
7.1.	Приводен-ные в п-астоящем разделе методы технико-экоаюми-
чсокой оценки шрад-назначены для технико-экономической оценки
конструктивных и технологических решений монолитных и сборно-
монолитных зданий па разных стадиях их проектирования.
Методы оценки базируются па «принципах типовой методики оп-
ределения экономической эффективности капитальных изложении АН
СССР, Госплана СССР, Госстроя СССР и .предполагают выявление
экономической эффективности сравниваемых вариантов.
Методы оценки позволяют выявить эффект, получаемый в ре-
зультате (разработки и -внедрения в строительное .производство более
совершенных то сравнению с эталоном конструктивных и техноло-
гических решений методов возведения монолитных зданий.
7.2.	В процессе выполнения расчетов должна быть обеспечена
сопоставимость затрат и экономической эффективности сравнивае-
мых вариантов.
Обеспечение сопоставимости технико-экономических показателей
является важнейшим требованием, без выполнения которого -нельзя
гарантировать объективность и ‘правильность выводов и решений,
принимаемых -на основе сравнения показателей.
Технико-экономические показатели должны быть сопоставимы:
<по временя осуществления затрат и достижения эффекта;
«ио ценам, .принятым для выражения затрат и полученного эф-
фекта;
по кругу затрат, включаемых в капитальные вложения;
по мет( да»м •исследования денежных показателей, используемых
для расчета эффективности.
Сравнение вариантов конструктивных и технологических реше-
ний должно осуществляться по зданиям, имеющим:
одинаковое функциональное назначение;
одинаковые или близкие объемно-планировочные параметры
(этажность, се кциони ость, набор и средняя площадь помещений,
уровень отделки и -комфорта);
одинаковые или близкие эксплуатационные качества (звукоизо-
ляция помещений, термическое «сопротивление ограждающих конст-
рукций II т.п.).
В ряде случаев такая сопоставимость обеспечивается следующим
образом:
по сравниваемым вариантам проектных решений определяются
материальные затраты (расход стали натуральной, бетона и т. п.)
на I м2 площади конструктивного элемента брутто (т. с. без вычета
имеющихся в нем проемов);
затем эти показатели относят на здание в целом, при этом ис-
116
обходжмо соблюсти требования единства -площадей жонструк гп-вных
элементов 4io фа вппъаемым вариантам зданий.
7.3.	В качестве эталона для сравнения с прсхдполЗ'Гэемым к
внедрению коислружтимшым или технологическим решением следует
принимать .решения, •вытесняемые из строительной практики и ре-
зультате их совершенствования, либо заменены более экономичны-
ми.
7-4 Для выявления экономической эффективности сравнивае-
мых вариантов техник ^-экономические |цока.татели делятся на сс-
нивные (общие) и дополнительные (частные).
К основным (общим) показателям, имеющим определяющее зла
ч.ппг из оценке экономической эффективности, относятся:
текущие затраты по сравниваемым вариантам С, представляю
щие собой себестоимость единицы продукции строительного произ-
водства (затраты на в оз ведение 1 :м2 обшей площади);
капитальные вложения по сравниваемым ‘вариа-птам К — об-
щие и удельные (на единицу продукции или работ), характеризую-
щие величину денежных затрат в основные и оборотные ироизвод-
С1 венные фонды материально-технической базы строительства для
рев 1изацин каждого и сравниваемых вариантов;
текущие расходы ‘потребителя Э при эксплуатации объекта
(здания). Необходимость их учета обусловливается возмо  ы ? i
су шественными различиями в затратах на эксплуатацию сравни-
ваемых типов здании.
Частные (дополнительные) показатели характеризуют специ-
фику сравниваемых вариантов и строительного производства К
ним относят показатели суммарной (заводской, травспичтч’м-*'
ния и на строительной площадке) трудоемкости, расхода важней-
ших строительных материалов и конструкций (бетона, стали, це-
мента и I. и.). сроков строительства и т. д.
Эти показатели позволяют отобрать экономически наиболее
целесообразный вариант при ограничении ресурсов «и т. п.
7.5	Показателем сравнительной экономической эффективности
капитальных вложений является минимум приведенных затрат П,
определяемых по формуле
(1.м5)
где С, — себестоимость строительно-монтажных работ (текущие
затраты на 1 м'2 общей -площади) по z-тому варианту,
руб/м2;
£н— нормативный коэффициент эффективности, равный 9.12
1 /год;
К, — капитальные вложения (единовременные затраты) в ос-
новные и оборотные фонды строительных организаций
и сопряженные отрасли производства строительных кон-
струкций и полуфабрикатов по Г-тому варианте. pvuX
Хгод/м2;
Э, — годовые эксплуатационные расходы по t-тому варианту,
руб/м2;
7' — период функционирования анализируемого объекта, лет;
1,08 коэффициент дисконтирования (приведения)
затрат будущего периода к начальному сроку ввода
объекта в эксплуатацию.
117
Для определения денежных (себестоимость, капитальные вложе-
ния, приваде.innыс затраты) и трудовых затрат но сравниваемым
вариантам следует руководствоваться показателями, приведенными
в табл. ИО 54.
Текущие затраты (себсстоилккль) строительных работ (С.),
зависящие от конструктивных решений, определяются по формуле
Cz = Cy3r-n + Cjp*n |-С”к, руб/м2.	(139)
где С’,зг-П — (полная заводская себестоимость изготовления полу-
фабрикатов (бетонной смеси. армаг\иных изделий:
каркасов, сеток, закладных деталей) по /-тому
конструктива му варианту, руб/м2;
£тр.п — себестоимость транспортирования полуфабрикатов
(бетонной смеси, арматурных «изделий) по /-тому
конструктивному 1вариап1ту па строительную пло-
щадку, руб/м2;
14 — себестоимость возведения монолитных конструкций
на строителыюй площадке, руб/м2.
Единовременные затраты (капитальные вложения) Ki, завися-
щие от кои-спру кгивных решений, определяются но формуле
Ki = /<”зг.п + KJP-" + /<« к +	”, руб-год/м-. (14,)
где /<узг,п > К^'п > К^— соотвектвеино капитальные вложения
и заводское изготовление полуфабри-
катов (бетонной смеси, арматурных
•изделий), их транспортирование на
строительную площадку, основные
производственные фонды строитель-
ных организаций, занятых возведени-
ем монолитных конструкций жилых
зданий, руб-го д/м2;
X}’ п — капитальные вложения в оборотные фон-
ды строительных организаций (неза-
вершенное производство), определяе-
мые ню формуле
[Q + 0,12 (К”зг*п +	+ /(* “)] п.7„
Д+" =--------------------------—-----------------------, руб гол м*. (141
где л — коэффициент нарастания затрат при возведении конст-
рукций, принимаемый для упрощения расчетов равным 0,5;
Тп — продолжительность возведения несущих и ограждающих
конструкций здания, определяемая в соответствии с проек-
том производства работ, дни;
365 — число -календарных дней в году.
7.6.	При технико-экономической оценке конструктивных вариан-
тов следует расе шты>вать и сравнивать затраты труда не только <на
возведение монолитных конструкций, по -и па изготовление -полуфаб-
рикатов. а также их транспортирование па строительную .площадку.
Приводимые ниже показатели полной трудоемкости характеризуют
совокупность затрат труда, включая обслуживание п \ ipan.’ienne
1ПЩ1 1ВОДСТ вон.
118
7.7.	При необходимое!и выполнения технико-экономических рас-
четов для кои>крсн1ых условий строится ьстпза следует (использовать
приводимые в ирнложсиии ноираво'шыс коэффициенты, учитывающие
пзмопонис затрат в региональных условиях в оз воден и я монолитных
зданий.
Расчет технико-экономических показателей
бетонных смесей и арматурных изделий
заводскою изготовления
7.8	Расчет заводских затрат «на изготовление товарных бетон-
ных смесей, применяемых «при воз-вс щи ни монолитных железобетон-
ных конструкций жилых здэмий с меиа-иря! асмой арматурой на тя-
желых заполнителях, -приведен в табл. 40, -на пористых заполните-
лях — п табл. 41.
Они учитывают затраты па «рнготовлечже бетонной смеси и ее
погрузку па тр анопор иные средства.
Наряду с затратами -на материалы учитываются издержки па
складские операции, подготовку заполнителей (разогрев и су-шку в
зимнее время), подачу вяжущих и заполнителей к бетоносмеситель-
иым установкам, .приготовление бетонной смеси и т. п„ включая це-
ховые и общезаводские расходы.
Себестоимость приготовления бетонной смеси, расходуемой по
/'-му конструктивному решению (Cf ь), определяется по формуле
сб..< = уб.к г)б Сб. j >015( руб/копстр _	{ Ы'2)
где V; — объем бетона >по i-тому варианту конструктивного реше-
пия, определяется то чертежам, м3/консгр.;
rjj5 — (коэффициент, учитывающий потери бетонной смеси «при
тра1нспо'ртировапии и возведении конструкций «по /-топ
технологии. Этот коэффициент «при 'применении скользя-
щей опалубки следует .принимать равным 1,02, а щито-
вых — 1,015;
— себестоимость (приготовления 1 м3 бетонной смеси, опре-
деляемая в зависимости от вида конструкций и техноло-
гии их возведения (см. табл. 40 и 41);
1,015 — коэффициент, учитывающий ^непроизводственные зат-
раты в себестоимости бетонной смеси.
Капитальные «вложения на приготовление бетонной смеси (с уче-
том сопряженных отраслей) К, к определяются по формуле
Х®К = У*-К К?, руб-год/копстр.,
(03)
где Kj — уделы!ые капитальные вложения ® производство при из-
готовлен ни 1 м3 бетонной смеси, применяемой -по /-тому
•варианту технологии возведения конструкции, руб-год/м3.'
Полная заводская трудоемкость приготовления бетонной смеси,
расходуемой по i-му варианту конструктивного решения (/?рб к),
определяется по формуле
= l/f‘K -У?”6, чел . • час/констр., (HI)
119
Таблица 40
to
о
Характеристика применяемых бе- тонных смесей (тяжелый бетон)			Расход материалов на тонной смеси		I м3 бе-	Затраты на 1 м3 бетонной смеси				Удельные ка- питальные вложения. р\б.Хгод/м3
						Себсстоим ость.		Трудоемкость.		
		Марка				руб/м’ (Сб)		чел.-	ч м3	
>1\ест кость пли	1(анбпль-									
ПОДНПЖНОСТЬ	шал круп-	бетона	Цемент	Щебень.	Песок			Полная	В том	(Кб>
бетонных CMC-	ность	конструк-	М400, кг	м3	м3		В том		числе тех-	
Сей. САГ или	щебня,	НИИ.					числе	завод-	нотоги-	
с	мм	К ГС/СМ 4				Всего	затраты на пере* работку	ск а я <Рпб)	ческая ^тб>	
7—12	10	М150	335	0,89	0.41	15,8	2,1	0,45	0.4	7,8
7—12	10	М150	397	0,87	0,41	17,0	2,1	0,45	0.4	7,8
7—12	10	М 250	453	0,83	0,39	18,0	2,1	0,45	0,4	78
7—12	10	мзоо	510	0,82	0,38	19.3	2,1	0,45	0,4	7,8
7- 12	20	М 150	304	0,87	0,41	15,0	2.1	0,45	0,4	7,8
7—12	20	М200	360	0,91	0,39	16,3	2,1	0,45	0,4	78
7—12	20	М250	412	0.89	0.38	17,4	2,1	0,45	0,4	7.8
7—12	20	МЗОО	464	0,86	0,37	18,5	2,1	0,45	0.4	",8
2(1—10i	20	М 15 J	232	0,95	0,42	14.2	2,1	0.45	0,4	7,8
20—40	20	М200	273	0,95	0,42	15.2	2.1	0,45	0,4	7,8
20—40	20	М25!)	309	0,94	0,4	15,9	2,1	0,45	и, 4	7.8
20—40.	20 I »	МЗОО	350	0,93	0,39		2,1	0,45	0,4	7,8
i а к I fib
Характеристика приме-
няемых бетонных сме-
сей
(керамзптобстон)
Марка бетона конструкций, кгс/см-	1 Объемная масса, кг/м1
Ml 50	1500
Л1150	1600
М150	1700
М2('О	1600
М200	1700
М2(М>	1800
М150	1500
Ml 50	1600
Ml 50	1700
М20<)	1600
М200	1700
М200	1800
Расход материалов на I м3 бе-
тонной смеси
Цемент М400, кг	Г равнй керамзи- товый. м3	Песок, м’
367	0,9	0,47
355	0,9	0,47
340	0,9	0,47
450	0.9	0,47
•110	0,9	0,47
310	0,9	0,47
334	0,9	0,47
355	0,9	0,47
340	0.9	0,47
450	0.9	0,47
410	0.9	0,47
340	0,9	0,47
to
Таблица 41
Затраты на 1 м3 бетонной смеси				Удельные ка питальные вл:> л.спия, руб.Х Хгод,'м;
Себестоимость, руб./м3 (С6)		Трудоемкость, чел.-ч/м3		(Кб)
всего	в том числе затраты на пе- реработку	полная завод- ская (Рпб)	в том числе технологиче- ская (^тб)	
20	2,2	0,45	0,4	7,8
19,7	2,2	0,45	0,4	7.8
19,4	2,2	0,45	0,4	7.8
21,4	2,2	0,45	0,4	7,8
20,7	2,2	0,45	0,4	7.8
19,4	2,2	0,45	0,4	/ .8
19,3	2,2	0,45	0,4	7.8
19,1	2,2	0,45	0,4	7,8
18,9	2.2	0,45	0,4	7,8
20,7	2,2	0,45	0,4	7,8
20,1	2,2	0,45	0,4	7,8
19,1	2.2	0,45	0,4	7,8
ю
ю
Таблица 4?
Планово-заго™вительные цены (Ист) на сталь, применяемую для изготовления арматуры и закладных деталей
монолитных железобетонных конструкций
ц) Ста^ь круглая гладкого и периодического профиля, углеродистая, обыкновенного качества и сталь
низколегированная горячекатаная
					Цена,	руб. за	1 т стали диаметром, мм						
Класс, марка ГОСТ (Т^)	6	7	8	9	10	12	14	16	18	20	22	25—28	32—40
УглероДистая													
А-I (Ст. 3), ГОСТ 5781 — 75 А-11 (Ст. 5). _ ГОСТ 5781—	133	129	127	123	136 134	126 130	123 127	121 125	117 120	113 116	112 115	116 из	108 112
Низколегированная													
Acll, ГОСТ 5781—75 10 ГТ А-Ill. ГОСТ 5781—75: 35 ГС 18Г2С 25Г2С	143 142 144	141 140 142	138 137 139	1 III	156 139 138 140	152 135 136	147 132 133	145 130 131	140 125 128	136 121 122	135 120 212	134 119 118 120	133 118 119
Низколегированная													
A-1V, ГОСТ 5781—75: 80С	—			—	145	140	137	135	130	—	—	—-	—
jah 4ы>
20ХГ2Ц	168	166	163		164	157	153	151	146	142	141	140	139
20ХГ2Т	166	164	161	—	162	155	151	149	144	140	139	138	137
Л-V, ГОСТ 5781-75:													
23Х2Г2Т	174	170	169	—	170	164	160	158	153	149	148	147	146
23Х2Г2Т	172	170	167			168	162	158	156	151	147	146	145	144
23Х2Г2Ф	—	—	—-	—	173	167	163	161	156	152	151	—	—•
Термически упрочненная													
Ат-IV, ГОСТ 10884—71		— 	 «	  	142	138	134	132	127	123	121	119	118
Ат-V, ГОСТ 10884—71	—	—		—	148	144	140	138	134	129	126	120	125
Ат-VI, ГОСТ 10884—71	 ""	—	—	—	163	157	151	149	144	140	139	137	136
Никелесодержащая													
ТУ 14-1-389-72													
10ХНД1Ш1	—			1	220	  	210	203	200	 *		1			-
б) Проволока арматурная
Класс. марка. ГОСТ (ТУ)
КЗ
со
В-I, ГОСТ 6727—53*
В-П, ГОСТ 7348—63*
Вр-Н, ГОСТ 8480-63
(с изменением № 1)
Цена, руб. за	1 т арматурной проволоки	
диаметром, мм		
3	4	5-3
163	158	158
258	261	261
273	266	266
Продолжение табл. 42
в) Канаты арматурные
Класс, марка. ГОСТ (ТУ) - - 		Цена. руб. за 1 т прядей диаметром, мм					
	•1.5	6	7.5	9	12	15
11 1X7. ГОСТ 13—840-68*.	312	305	300	298	298	295
г) Сталь для закладных и анкерных деталей
1{^именование	Цена. руб. за 1 т
Сталь (Сг. 3) листовая, полосовая, угловая, швеллерная	109,8
Грубы стальные водогазопроводпыс (газовые)	167
('.таль качественная для анкерных легален	136,5
Примечание. Цены определены па основании Прейскурантов № 01-02, 01-04 и 01-05 с учетом наценок снаб-
жепческо-сбытовых организации и затрат по доставке стали на заводы сборного железобетона (затрат на раз-
грузку с транспортных средств, складирование и т. п.).
Изготовление I т арматурных каркасов и сеток
Таблица 43
для монолитных железобетонных конструкций с ненапрягаемой
арматурой
Масс я арма- турных кар- касов и сеток в железобе- тонных конст- рукциях, Г/изделие	Конструкции венными		с пространст- каркасами		Конструкции с плоскими каркасами и сетками				Конструкции линейные (элементы каркаса и т. п.)			
	Затраты на пере- работку, руб/т <Са>	Полная завод- ская трудоем- кость. чел ч/т (Rn-a>		В том числе тех- нологическая, чел. -ч/т (Р ) 1 • d	Удельные капи- тальные вложе- ния, руб -год/т (К..) <1	Затраты на пере- работку, р\б/т <Са» 1			Полная завод- ская трудоем- кость. чел.-ч/т (К ? И d	В том числе тех- нологическая, чел. -ч/т (Р )	Удельные капи- тальные вложе- ния, руб.-год/т (Ка)	Затраты на пере- работку, руб/т <Са>	Полная завод- ская трудоем- кость, чел.-ч/т (R ) п.а	В том число тех- нологическая, чел. -ч/т (R )	Удельные капи- тальные вложе- ния. руб,-год/т
До 20	Го, О	16,8	36	220	59,5	34,3	26,4	210	82,5	47,3	36,4	230
21—30	70	•12.9	33	198	56	33,4	25,7	189	75	44,3	34,1	207
31 -50	65,5	41,3	31,8	187	53,5	31 ,8	24,1	179	72,5	42	32,3	196
51—70	60	39	30	176	49,5	29,5	22,7	168	71,5	41.3	31,8	184
71 — 100	55,5	35,5	27,3	164	45	25,8	19,6	158	69,5	39,8	30,6	173
Болес 100	50	33,2	25,5	154	43	24,7	19	147	67,5	39	30	161
где /<у б — -пол ла я заводская трудоемкость ирлготовления 1 м3 бе-
тонной смеси, «применяемой ню /«тому варианту техно-
логии возведения конструкций, чел-ч/мя.
7,9.	Расчет заводских затрат на изготовление арматурных изде-
лий для монолитных железобетонных конструкций жилых зданий
«производится на ооиоижити показателей, «приводимых «в (табл. 42, 43,
44). Они учитывают .комплекс работ* по доставке стали со склада ме-
талла в арматурный цех, се сортировке, п-равке, резке, гнутью, свар-
ке сеток, «каркасов и закладных деталей, их сборке, .погрузке на
транспортные средства «и т. «и,, включая цеховые и общезаводские
расходы.
Таблица 44
Изготовление 1 т закладных деталей для монолитных
железобетонных конструкций
Показатели затрат	Масса дета- лей, кг	Характеристика деталей		
		Закладные де- тали из про- ката (листа, уголка, швел- лера If т и.), элементы ти- па газовых трубок и т. п.	Не приварива- емые к арма- турному кар- касу заклад- ные детали из проката с ан- керными стер- жнями к ним приваренными	Приваривае- мые к арма- турному кар- касу заклад- ные детали из проката с при- варенными к ним анкерны- ми стержнями
Себестоимость	До 1,5	100	170	210
переработки,	1,6—2,5	85	145	175
РУб/т (Са)	2,6—4	80	135	168
	4,1—6	70	120	145
	Свыше 6	65	НО	135
Полная завод-	До 1.5	38,5\	64,5	78,5
с кая трудоем-	1,6—2,5 2,6—4	3Q,8	52,3	59,9
кость, чел.-ч/т		28,3	49,9	58,1
(Р На}	4,1—6	24,6	43	50,7
	Свыше 6	23,1	38,7	46,8
В том числе:	До 1,5	29,6	49,,6	60,4
технологиче-	1,6—2,5	&,7	40.,2	46,1
ская, челХ	2,6—4	21,8	38,4	44.7
ХЧ/Т (Рта)	4,1—6	18л9	33,1	39
	Свыше 6	17,8	29,8	36
Удельные кали-	До 1,5	90	120	140
гальн ыс в до же-	1,6—2,5	72	97,2	105,4
ния. руб.-гол/т	2,6—4’	64,8	92,9	95
	4,1—6	57,5	80	84,5
	Свыше 6	54	72,1	79,5
II римеча в и е. При необходимости металлизации закладных де'
талей и выпусков арматуры дополнительно следует учитывать сле-
дующие затраты на I т металлизуемых деталей:
сбестопмость металлизации — 135 руб/т;
полная трудоемкость— 86,8 чел.-ч/т:
а том числе технологическая — 66,7 чел.-ч/т:
удельные капитальные вле ження— 55 руб-год т.
126
Себестоимость ii iruiпиления арматурных изделии. расходуемых
1Ю Г-люму конструктивному решению (С},н ), определяется по фор-
м ул с
л
С!- •к =	Р, (Ц1:r Т]/ -I- с]) • 1,015, руб/ кепстр.,	(145)
I
где Ру — расход .арматурной стали, «проката /-того класса, диа-
метра, марки па 'конструкцию, определяемый по черте-
жам, т/изд.;
Цу — лланово-затотовительпая цела I т стали /-то класса,
диаметра, марки, руб/т;
llz — коэффишюнт, учитывающий отходы («потери) при изго-
товлении арматурных изделий /-го вида.
Принимается для нена1Прягасмой арматуры равным 1,03,
закладных деталей — 1,05;
С? — затраты на гперер-аботку 1 т стали «при изготовлении ар-
матурных •изделий i-lvo вида, руб/т;
1,015 — коэффш войт, учитывающий ©непроизводственные зат-
раты в себестоимости арматурных изделии.
Для •нредвармтельных расчетов при отсутствии данных о клас-
се и диаметре .применяемой стали, массе закладных деталей и дру-
гих сведений допускается -применять усредненные показатели затрат
на изготовление 1 т:
•план о во-заготовительная цена 1 т арматуры (Уст) — 144 руб/т;
ра (норма отхода) — 1,04;
затраты на переработку (Са) — 88 руб/т;
полная заводская трудоемкость (Апа) —50,8 чет-ч/т;
удельные капитальные вложения прямые (Аа) — 190 руб*год/т
Прямые «капитальные изложения в заводское производство ар-
матурных изделий, расходуемых по /-тому конструктивному реше-
нию, (А? ), определяются по формуле
п
К? —	• Af, руб. -год/конструктивный элемент, (146)
za	1	1
где Ау — удельные капитальные вложения в заводское производ-
ство 1 т арматурных изделий /-того вида, руб.-год/т
Полная заводская трудоемкость изготовления арматурных из-
делий, расходуемых по /-тому конструктивному решению (/??ак),
определяется по формуле
п
=]y рп ^п.а, чсл -ц/копструктиниый элемент, (147)
1
где Ауа —полная заводская трудоемкость изготовления I т арма-
турных изделий j-того, вида, чел.-ч/т.
7.10.	Затраты па перевозку полуфабрикатов (бетонных смесей,
арматурных сеток, каркасов и закладных деталей) автомобильным
транспортом .включают наряду с затратами на транспортированп •
также расходы на разгрузку с транспортных средств. Они рассчиы
ваются на основании 'показателей, приведенных в табл. 45 и 46.
T <i б л и ц а 45
Затр.ыы па перевозку | i при ргнлояиии, км
Характеристи- ка г ру <.(	Себестоимость пере- возки, руб/т (<?тр)	Полная трудоем- кость, чел.-ч/т т р > 		Удельн. капитальные вложения, руб -год/т (7Стр>	Себестоимость пере- возки. руб/т (СТр)	Полная трудоем- кость. чел - ч/т (/?тр*		Удельные капиталь- ные вложения, руб -год/т (К р)	Себестоимость пере- воски, руб т (СТр>	Полная трудоем- кость, чел -ч/т 		Удельные капиталь- ные пложення, руб -год/т (Хтр)
	15 км			30 км			50 км		
Бетон и ра- створы Арматурные каркасы, сетки, за- кладные де- тали	0,95 1.6	0,48 0,55	4,3 4,5	1.25 1,95	0,95 1J	ос ел 	.	1	ЬО — *	м СЛ сл	1,65 1,85	14,8 15,1
Табл и ц а 46
		Затраты на 1	т
	Разгрузка с автотранспорта		
Характеристика	перевозимых грузов	Себестоимость, РЗ 5. (^раз	Трудоемкость, чел.-ч ^раз	Удельные ка- питальные вложения, руб/год
Арматурные каркасы, сетки и т. п. Бетонные смеси	0,75 0.12	0,32 о,.	1.8
Себестоимость транспортирования полуфабрикатов (бетонной
смеои и арматурных изделий) для i-того конструктивного решения
(Cjp< и) определяется по формуле
Cjpjl =г Р С1р, руб;конструктивный элемент, (148)
где Р” — масса перевозимых полуфабрикатов для i-того конст-
руктивного варианта, т/констр;
Cjp —себестоимость перевозки I т полуфабрикатов на /-с
расстояние, руб/г.
Капитальные -вложения в транспортные средства, необходимые
для перевозки .полуфабрикатов (бетонной смеси, арматурных изде-
лий), расходуемых по i тому конструктивному варианту (Xjpn),
рассчитываются по формуле
К7 1 Р А1р, р>б.-юд конструктивный элемент, (149)
**  /
128
где /\JP — удельные капитальные вложения п транспортные срод-
ства при -перевозке 1 г полуфабрикатов па /-тос рас-
стояние, руб-год/т.
Трудоемкость транспортирования полуфабрикатов» расходуемых
по 4-тому конструктивному .варианту, -включает и себя 'весь комп-
лекс трудовых затрат, необходимых для осуществления перевозок.
Опа определяется по формуле
/?Тр,п == Pj1чел-ч/ конструктивный элемент, (ISO)
где /?JP — трудоемкость перевозки I т полуфабрикатов па /-тое
расстояние, чел • ч/т.
Затраты на разгрузку полуфабрикатов с транспортных средств
(поскольку издержки на погрузку учтены себестоимостью изготов-
ления) определяются аналогично затратам на транспортированис.
Расчет технико-экономических показателей
монолитных конструкций и технологии
их возведения
7.11.	Расчет затрат на ’возведение монолитных конструкций
жилых зданий производится на основании показателей, приведен-
ных в табл. 47 •— 54.
Показатели предусматривают возведение конструкций с ис-
пользованием скользящей, обьемно-персставной, круппощитовом и
блочной опалубок.
Все,. показатели определены для 'конструкций зданий высотой
48 м (il6 этажей).
При необходимости определения затрат для зданий другой
этажности следует использовать поправочные коэффициенты, учи-
тывающие изменения трудоемкости работ и затрат па заработную
плату и содержание машин (см. табл. 49 и 54).
Дополнительно следует также учитывать среднегодовые зат-
раты, вызываемые необходимостью осуществления интенсификации
твердения бетона, реализуемой в ряде случаев при (применении пе-
реставных опалубок при положительных температурах, а также при
отрицательных температурах наружного воздуха.
Для условий I территориального района величина этих затрат
составляет, руб/м3 бетона:
(Необогрсваемые опалубки — (2,5 руб;
термоактионые опалубки — 3,8 руб.
В конкретных условиях строительства величина этих затрат
определяется в записямоспи от среднемесячной температуры наруж-
ного воздуха.
Средняя из среднемесяч-
ных температур зимнего
периода, °C
Среднегодовые затраты бетона в опалубках,
руб/м3
термоактивных
необогреваемых
—О
-—8
— 12
— 18
—25
—31
2,9
3,8
4,1
4,4
5
5,5
2,5
3J
3,7
4,7
5.1
129
Таблица 47
со
о
Возведение конструкций зданий из монолитного бетона в скользящей опалубке
Виды работ и затрат	Единица измерения	Затраты, руб.					Затраты труда, чел.-ч	Удельные капиталь- ные вло- жения , руб/год
		общие*	на мате- риалы	на маши- ны	на зара- ботную плату	амортиза- ционные отчисле- ния		
Монтаж системы скользящей опалубки При часто расположенных внутренних несущих стенах, возводимых в деревометалличе- ской опалубке с применением домкратов:		40,50		2,11	14,05		16,831	
ОГД-64У	1 м осевой линии стен (опалубки)		Н,4					4,1
ОГД-61 То же, в металлической опа- лубке с применением домкра- тов:	»	39,15	11,37	2,11	13,31		15,894	4,1
ОГД-64У		42,3	11,44	2,55	14,6	—	19,432	4,9
ОГД-61 При редко расположенных внутренних несущих стенах (более 5 м), возводимых в де-	»	40,85	11,34	2,55	13,85		18,495	4,9
ревометаллической опалубке с применением домкратов: ОГД-64У	>	42,3
ОГД-61 При редко расположенных внутренних несущих стенах (более 5 м), возводимых в де- ревометаллической опалубке с применением домкратов:	>	40,85
ОГД-64У	»	43,55
ОГД-61 То же, в металлической опа- лубке с применением домкра- тов:		42,1
ОГД-64У		45,70
ОГД-61 Подъем скользящей опалубки	>	43,75
Наружные стены	1 м подъе- ма 1 м опа- лубки	2,7
В том числе затраты на отдел- ку поверхностей в процессе воз- ведения конструкций	То же	1,03
Внутренние стены	1 м подъе- ма 1 м опа- лубки	2,75
11,44 11,34	2,55 2,55	14,6 13,85	1 1	19,432 18,495	4,9 4,9
11,54	2,45	15,33		20,413	4,7
11,48	2,42	14,58	—	19,476	4,7
11,52	2,85	16,13	* 1 —	21,123	5,6
11,48	2,85	15,08	--	20,186	5,5
0,97	0,1	0,87	• »	1,186	2,10
0,42	0,04	0,3	—	0,456	——
1,05	0,1	0,84	♦ ♦	1,15	2,1
ND
Виды работ и затрат	Единица измерения	
		общие*
В гом числе затраты на отдел- ку поверхностей в процессе возведения конструкций Амортизационные отчисления системы скользящей опалубки** При часто расположенных внутренних стенах, возводимых в деревомсталличсской опалуб- ке с применением домкратов:	1 м подъе- ма 1 м опа- лубки	1,31
О ГД-61.У	То же	1 1 1
О ГД-6! То же, в металлической опа- лубке с применением домкра- тов:	То же	 
О ГД-МУ		  -
ОГД-61 При редко расположенных внутренних несущих стенах (более 5 м), возводимых в де-	»	
Продолжение табл. 47
Затраты, руб.				Затраты труда, чел.-ч	Удельные капиталь- ные вло- жения, руб/год
на мате- риалы	на маши- ны	на зара- ботную [плату	амортиза- ционные отчисле- ния		
0,54	0,05	0,38	—	0,566	—-
—" -	  		0,73		•	
-—	—	—	0,67	——	—
—	—	—-	0,64	—	 —
		—	0,58		 
ревометаллпческон опалубке с
применением домкратов;
ОГД-64У
ОГД-61
То же, в металлической опа-
лубке с применением домкра-
тов:
ОГД-64У
»
»
ОГД-61	>	—
Установка в скользящую опалубку арматурных каркасов и сеток (бе! затрат на товарную ар- матуру)	1 т каркасов, сеток	37,7
Установка в скользящую опалубку теплоизоляционного слоя многослойных наружных стен	1 м подъе- ма 1 м опа- лубки	0,55
(без затрат па теплоизоляци-
онные плиты)
0,76
0,7
—	—-	—	0,67	—	—-
——	—-	—	0,61	—	—
0,78	1,87	18,64	—	25,107	7 °
	0,03	0,28		0,479	ОД
Виды работ и затрат	Единица измерения	
		общие*
Бетонирование стен (без затрат на бетонную смесь, определяемых дополнительно с Х=1,02) наружный слой трех- слойной стены толщиной, см: до 10		8,93
	1 м3 бетона, уложенного в конструк- ции	
э 20	То же	7,92
» 30	>	6,61
свыше 30 Демонтаж системы скользящей опалубки При часто расположенных внутренних несущих стенах, возводимых в деревометалли- ческой опалубке с применением домкратов:	>	5,78
Продолжение табл, 47
Затраты, руб.
на мате-	на маши-	на зара- ботную плату	амортиза- ционные
риалы	ны		отчисле- ния
Затраты
труда,
чел.-ч
Удельные
капиталь-
ные вло-
жения,
руб/год
——	2,3	2,66	—	3,548	8,4
—	2,14	2,26	•в»	3,024	7,8
		1,92	1,75	—•	2,369	
	1,76	1,45		1,977	6,6
ОГД-64У	1 м линии (опал	осевой стен убки)	19,75	<—
ОГД-61 То же, в металлической опа- лубке с применением домкра- тов:	То	же	19,25	—
ОГД-64У			21,05	—
ОГД-61 При редко расположенных внутренних несущих стенах (более 5 м), возводимых в де- ревометалличсскон опалубке с применением домкратов:		>	20,55	
ОГД-64У			22,65	——
ОГД-61 То же. в металлической опа- лубке с примененном домкра- тов:			22,1	  —
О ГД-64 У		»	23,95	—
ОГД-61		»	23,4	—
1,12	9,84	——	13,658	4.3
1,12	9,58		13,306	4,3
1.2	10,49	—	14,548	4,6
1,2	10,23		14,195	4.6
1,24	11,34	 	15,75	4,7
1,2	11,07	—	15,4	4.7
1,31	12		16,647	5
1,3	11,69	— 	16,283	5
*	Учтены накладные расходы в размере 80*% суммы затрат на заработную плату и содержание машин и ме-
ханизмов.
*	* В затратах на подъем системы скользящей опалубки дополнительно следует учитывать амортизационные от-
— числения, зависящие от конструктивного шага внутренних несущих стен здания, вида применяемой опалубки и
ип гндродомкратов.
Таблица 48
Устройство железобетонных перекрытий в зданиях, возводимых в скользящей опалубке
 	  -	 —  - —		Затраты, руб.						Удельные капиталь- ные вло- жения, руб/год
Ьпды работ и затрат	Единица измерения	общие	на мате- риалы	на маши- ны	на зара- ботную плату	амортиза- ционные отчисле- ния	Затраты труда, чел.•ч	
Установка и демонтаж опалубки перекрытий	1 м2 пере- крытия	2,7	0,17	0,2	0,8	0,72	1,238	1,9
В том число затраты на отдел- ку потолочной поверхности пе- рекрытия Укладка арматурных каркасов и сеток (без иприт на арматуру, опре- деляемых дополни гелыю)	То же 1 т каркасов п сеток	0,47 13,85	0,16	0,02 1,25	0,15 6,44		0,224 10,489	0,5
Бетонирование перекрытий								
(без за 1 par на бетонную смесь, л|редсляемых дополнительно с А’ = 1,015) толщиной, см: до 12 » 16 » 20 зыше 20	1 м3 бетона, уложенного в конструк- цию То же » »	4.27 4,03 3,96 3,82	III	1	1,52 1,48 1,47 1,44	0.85 0,76 0,73 0,68	1	III	1,257 1,141 1,104 1,026	1.3 1,2 1.1 1,05
Таблица 49
Коэффициенты изменения затрат на возведение конструкций
в скользящей опалубке
в зависимости от высоты здания
	Поправочные коэффициенты						
	к ток у inns		1 затратам		к удельным талькым вложс!		капи- шям
Высота возводи- мого зда- нии, м	на подъем скользя- щей опалубки, уста- новку арматурных изделий и теплоизо- ляционных плит, бе- тонирование стен, уст- ройство монолитных перекрытий		на демонтаж сколь- зящей опалубки */.2		на монтаж п демонтаж опалубки ус- тановку арма- турных изде- лий и тепло- изоляционных плит, бетони- рование стен и перекрытий	на подъем сколь- зящей опа- лубки	
	к заработ- ной плате и затратам труда	к затратам на содер- жание маши и	к заработ- ной плате и затратам труда	к затра- там на со- держание машин		/11	
15 27 30 36 42 48 54 60 72 75 78 90 9G 102	0,94 0,96 0,97 0,98 0,99 1,0 1,01 1,03 1,05 1,06 1,07 1,1 1.П 1.12	0,92 0,94 0,95 0,97 0,98 1,0 1,02 1,03 1,06 1,07 1,08 1,11 1,13 1,15	0,86 0,91 0,92 0,95 0,97 1,0 1 ,03 1,05 1,1 1,12 1,13 1.18 1.21 1,23	0,82 0,89 0,91 0,93 0,96 1,0 1,03 1,06 1,11 1,13 1,14 1,20 1,22 1,24	0,95 0,96 0,97 0,98 0,99 1,0 1,01 1,02 1,04 1,04 1,05 1,07 1,08 1,09	1,64 1,22 1,17 1,09 1,03 1,0 0,97 0,94 0,89 0,9 0,88 0,87 0,85 0,85	
7.12.	Расчет затрат на возведение конструкций стен в скользящей
опалубке производится в соответствии с показателями, приведенны-
ми в табл. 47.
Они учитывают весь комплекс работ по монтажу опалубки,
армированию и бетонированию конструкции стен, подъему системы
опалубки, демонтажу опалубки после окончания бетонирование
и т. п.
Показатели затрат па монтаж системы скользящей опалубки
учитывают работы по комплектованию и сборке опалубки, устрой-
ству рабочего пола, наружных и внутренних подвесных подмостей,
монтажу гпдродомкратов и гидроразводок, устройству сетей по-
жарного водопровода, силового и электроосветительного оборудо-
вания, электроразведок и т. п.
Показатели затрат на подъем скользящей опалубки учитывают
работы по подъему опалубки домкратами, текущему ремонту опа-
лубки, рабочего пола, подмостей, замене погнутых домкратных
137
Таблиц :i 50
Плаиово-заготопительныс цены на теплоизоляционные материалы,
применяемые при возведении слоистых стен
Млтсриалы	Единица измерении	Цена едини- цы измерения. руб. Шутсп)	Коэффициент, учитывающий отходы (поте- рн) утеплите- ЛЯ И пак
Плиты	минераловатные жесткие на битумной связ- ке: М-250	Ма	39,9	1,1
М-300		36,7	
То же, на синтетическом связующем: М-200		38,9	1.1
М-250	>	35,8	1,1
М-300		32,4	1.1
Плиты из пенопласта поли- ст ирольного, марки. ПСБ-25		30,2	1,08
ПСБ-40		41	1,08
ПСБС-25		35,6	1,08
ПСБС-40	»	45,4	1,08
Плиты жесткие из стекло- волокна на синтетическом связующем без гидрофобн- зацни: М-150	>	37,8	1.1
М-200		50,8	1.1
То же, гидрофобизированпые: М-150	»	47,8	1,1
М-200		62,8	1,1
Плиты фибролитовые: М-300	»	18,2	1,05
М-400		20,9	1,05
Плиты ячеистобетонные		11,9	1,15
стержней, их наращиванию в ходе подъема опалубки, установке
оконных н дверных блоков, заглушек, гнутью арматурных выпусков,
затирке бетонных поверхностей с подвесных подмостей, подъему и
подаче к рабочим местам домкратных стержней, отделочного ра-
створа и других материалов и т. п.
Показатели затрат на установку арматурных каркасов и сеток
учитывают их подноску от приобъектного склада к транспортным
средствам (крану), укладку в пакеты, подъем краном на рабочий
пол, разноску к мостам установки арматуры, установку и вязку
(сварку) арматуры.
Показатели затрат па установку теплоизоляционных плит (при
возведении многослойных наружных стен) учитывают их подноску
от приобъектного склада к строящемуся зданию, подъем на рабо-
чий пол скользящей опалубки, установку и закрепление плит в
опалубке в ходе бетонирования стен.
138
Показатели затрат пл бетонирование стен учитывают подъем
бетона па рабочий пол скользящей опалубки, доставку его к месту
бетонирования, послойную укладку в скользящие формы (опалубку)
и уплотнение глубинными вибраторами, а также поливку бетона.
Показатели затрат па демонтаж скользящей опалубки учиты-
вают работы по разборке системы опалубки и гилроподъемной си-
стемы после окончания бетонирования здания, извлечению дом-
кратных стержней, спуску пх па землю с помощью крана, чистке,
смазке и т. п.
Себестоимость возведения 1 м2 конструкций монолитных степ,
возводимых в скользящей опалубке, рассчитывается по формуле
-----+ Зпод Кщ + ^арМ (Зарм Kh] + Z/apM) + Зутсп Kfl[ +
4- V
утей
^утеп
утеп
”1“ I бет (^бст К hl “1~ ^бст ^бст + <2) +
^д.о ^Л2
Н
(151)
где G.— себестоимость 1 м2 конструкции (без вычета проемов),
возводимой в скользящей опалубке, руб/м2;
Зм.о—затраты на монтаж 1 м опалубки (включая гидро-
подъемное и прочее оборудование), руб/м;
Н — проектная высота подъема скользящей опалубки (или
возводимого в ней здания), м;
Зпод — затраты на подъем 1 м скользящей опалубки на вы-
соту 1 м, руб/м;
Рарм—масса арматурных каркасов для армирования I м2
стены, т/м2;
Зары — затраты на установку (монтаж) в скользящей опа-
лубке 1 т арматурных каркасов, руб/т;
/7арМ—затраты на 1 т арматурных каркасов (франко—
строительная площадка), определяемые в соответствии
с указаниями пп. 7.9 и 7.10;
Зутсп—затраты на установку в скользящую опалубку тепло-
изоляционных ПЛИТ, руб/м2;
Kht — коэффициент, учитывающий изменение затрат на все
виды работ (кроме демонтажа опалубки) в зависимо-
сти от высоты здания (см. табл. 49);
Уутеп—объем теплоизоляционных плит на 1 м2 наружной стены
(без вычета проемов), применяемых при возведении в
скользящей опалубке многослойных стен, м3/м2;
Л у теп — коэффициент, учитывающий потери теплоизоляционных
плит при их транспортировке и монтаже (применяется
в соответствии с табч 50);
7/утеи — затраты на теплоизоляционные плиты (франко—строи-
тельная площадка), определяемые в соответствии с
табл. 50;
1/бет — объем бетона на возведение 1 м2 степы без вычета
проемов, м3/м2;
Збет — затраты на бетонирование стен, руб/мэ;
г|бет — коэффициент, учитывающий потерн бетонной смеси при
транспортировании и укладке, принимаемый равным
1,02;
1Гбет — затраты на 1 м3 бетонной смеси (франко — строитель-
ная площадка), определяемые в соответствии с ука-
заниями пп. 7.8 и 7.10;
139
Возведение конструкций из монолитного бетона в объемно-переставной опалубке
Таблица 51
Вид работ и затрат	Единица измерения	Затраты, руб.						Удельные капиталь- ные вло- жения, руб/год
		общие	на мате- риалы	на маши- ны	на зара- ботную плату	амортиза- ционные отчисле- ния	затраты труда, чел.-ч	
Мон га ж опалубки: стен	1 м2 бетонируемых	0,7	0,02	0,05	0,32		0,538	2,06
перекрытий	конструкций (без вычета проемов) То же	0,35	0,01	0,03	0,16		0,269	1,03
Армирование конструк- ций (без затрат на товар- ную арматуру, определя- емых дополнительно): стен	1 т каркасов и се-	21 ,45	0,77	1,25	10,24		18,7	4,8
перекрытий	ток То же	16	0,77	1,25	7,22		1	13,307	4,8
Бетонирование конструк- ций (без затрат на бе- тонную смесь, определяе- мых дополнительно с стен толщиной, см:								
до 10	1 м3 бетона, уло-	8,55
	женного в кон-	
	струкцию	
10—16	То же	7,34
16—20		5,53
20—30		4,79
свыше 30	»	4,12
перекрытий толщиной,		
см:		
до 12	»	4,21
12— 16	»	4,07
16-20	»	4,01
свыше 20	»	3,92
Демонтаж опалубки:		
с ГСП	1 м2 площади бе-	1,4
	тонируемых кон-	
	струкций (без вы-	
	чета проемов)	
перекрытий	То же	0,7
2,34	2,41	—	3,975	8,6
2,12	1,96	— —	3,265	7,8
1,77	1,3		2,167	6,6
1,63	1,03		1,734	6,1
1,51	0,78	—	1,33	5,7
1,53	0,81	—	1,388	5,8
1,5	0,76	—	1,3	5,7
1,49	0,74	—	1,256	5,6
1,47	0,71		1,214	5,55
0,03	0,39	0,63	0,652	0,05
0,01	0,2	0,32	0,329	0,03

Возведение конструкций из монолитного бетона в крупнощитовой опалубке
Таблица 52
Вид работ и затрат	Единица измерения	Затраты, рубк						Удельные капиталь- ные вло- жения, руб/год
		общие	на мате- риалы	на маши- ны	на зара- ботную плату	амортиза- ционные отчисле- ния	затраты труда, чел.-ч	
Монтаж крупнощитовой опалубки при средней площади щита, м2: до 6	1 м2 бетонируемой	1,15	0,02	0,27	0,35		0,609	1,8
6—10	конструкции без вычета проемов То же	0,95	0,02	0,18	0,33		0,564	1,5
свыше 10		0,85	0,02	0,15	0,31	—	0,536	1,4
Армирование конструк-	1 т каркасов и се-	21,45	0,77	1,25	10,24		—	18,7	4,8
ций стен (без затрат на товарную арматуру) Бетонирование конструк- ций стен (без затрат на бетонную смесь, применя- емую с К = 1,015) толщи- ной, см: до 10	ток 1 м3 бетонной сме-	8,55		2,34	2,41		3,975	8,6
10—16	си, уложенной в- конструкции То же	7,34	-	2,12	1,96		3,265	7.8
16—20	>	5,51	—	1,77	1,29		—	2,167	6,6 . 6,1
20—30		4,79	—	1,63	1,03	 —	1,734	
свыше 30		4,12	—	1,51	0,78	1	1,33	5.7
Демонтаж крупнощито- вой опалубки при сред- ней площади щита, м2: до 6	I м2 бетонируемых	1.1		0,12	0,21	0,51	0,364	0,5
6—10	конструкций (без вычета проемов) То же	1,01		0,08	0,2	0,51	0,34	0.3
свыше 10		0,96		0,06	0,19	0,51	0.33	0,25
Примечание. При возведении монолитных наружных стен затраты на монтаж и демонтаж опалубок при-
нимаются с коэффициентом, равным 1,06.
Возведение конструкций зданий из монолитного бетона в
блочной опалубке
Таблица 53
Вид работ и затрат	Единица измерения	Затраты, руб.					Трудоем- кость, чел.-ч	Удельные капиталь- ные вло- жения, руб/год
		общие	на мате- риалы	на маши- ны	на зара- ботную плату	амортиза- ционные отчисле- ния		
Монтаж опалубки: внутренних стен при средней развернутой площади щитов, м2: до 25	1 м2 бетонируемой конструкции (без вычета проемов)	0,7	0,018 •	0,141	0,222	—	0,375	1,78
Вид работ и затрат	Единица измерения	
		общие
25—40	То же	0,6
свыше 40 наружных степ при средней разверну гой плошали шптов, м2:		0,5
до 25	»	0.9
25-40	»	°’8
свыше 40	»	0,7
Армирование стен (без затрат на арматур- ные каркасы и сетки) Бетонирование стен (без затрат на бетонную смесь с /< == 1,015) тол • тиной, см:	1 г арматуры	21.45
до 10	I м1 бетона, уло- женного в конст- рукцию	8,6
П родолжение табл. 53
Затраты, руб.				Трудоем- кость, чел -ч	У дельные капитало- вложения, руб'год
на мате- риалы	на маши- ны	на зара- ботную плату	аморти- зационные отчисле- ния		
0,018	0,098	0,215		0,358	1,76
0,018	0,06	0,268	—	0,347	1 ,75
0.018	0.203	0,29	——	0,49	1.72
0,018	0,14	0,274	———	0.461	1.75
0.018	0,108	0,261		0,442	1.68
0,774	1,25	10,242	—	18,7	4.8
——	2,34	2,412	—	3,975	8,53
10,1 — 16
16,1—20
20,1-30
свыше 30
Демонтаж опалубки:
внутренних стен при
средней развернутой
площади щитов, м2:
до 25
25—40
свыше 40
наружных стен при
средней развернутой
площади внутренних
щитов, м2.
до 25
25—40
свыше 40
То же
»
1 м2 бетонируемой
конструкции (без
вычета проемов)
То же
»
7,4
5,6
4,8
4,2
1,0
0,92
0,9
1,62
0,96
0,93
»
»
»
1
			2,12	1,963	—	3,265	7.76
-—	1,77	1,295	—	2.167	6.56
—	1,63	1,034		1.633	6,08
—	1,51	0,783	—	1,331	5,64
—	0,639	0,213	0,51	0.343	0.01
—	0.02?	0,2	0,51	0,339	0.01
—	0,017	0,199	0,51	0,336	0.01
		0,078	0,207	0,51	0,354	0.03
—	0,051	0.2	0,51	0,339	0,02
	0,039	0,196	0,51	0.333	0.01
Т а б л и ц а 54
Коэффициенты изменении затрат в зависимости
от высоты здания при возведении монолитных конструкций
в объемно-переставной,
крупнощитовой и блочной опалубках
X*	Поправочный коэффициент К								
с:	тек у щи гр;	х «а-		удельных		капитальных вложений			
X *0		Г(	объсмпо-пепеставная			крупношпто-		блочная	
СО о	с	о.		опалубк	а	вам опалубка		опалубка	
о	О СО г- г-г	о				•Z	t <4, s		
возводи	>отной п. «там тру;	1там на с машин	нам на вание, эованне г’КЦИЙ	1там на аж опа- гтек	ггам на аж опа- перекры-	|?ам на опалуб»	1там на зэпне, ювание /кций и я опалубк	(там на вание, ювание /кций	1ТЯ5Г на эж опа- :тен
ысота	зараб затрг	Cl (У н к СЗ х « га	О. л X о. ь £•= ь го х о ч г)	X	р. t - « S'?	a. f~ Ь X х Го ОХ СП	затрл энтаж	.W ТГ О.	О	X	о.	X н	О.	X	ь	к а	=	О	О	Н ГО	*.	Н	ЙС	X о. о о о — ГО 'О х	СХ X X о. Ь 5* X ь го 5 о Г) Л н ~	о.£ -. I. X — ГО ° * го S'?
со	х =	X £	Cl о О ае со гй	х *=t	х < г; р	¥ 2		х \э z	< ч
15	0.9	0,88	0,92	0,98	0,94	0,96	0,92	0,92	0,92
27	0,92	0,9	0,94	0,99	0,95	0,97	0,94	0,94	0,94
30	0,83	0,91	0,95	0,99	0,96	0.97	0,95	0,95	0,95
36	0,95	0,94	9,96	1	0,98	0,98	0,96	0,96	0,96
42	0,98	0.97	0,98	1	1	0,99	0.98	0,98	0,98
48	1	1	1	1	1	1	1	1	1
54	1,03	1,05	1,03	1,09	1 ,05	1,01	1,63	1,03	1,03
60	1,05	1,07	1,04	1,11	1 ,С6	1,62	1,04	1,04	1,04
72	1.1	1,12	1,08	1,14	1,69	1,04	1 ,08	1,08	1 .07
75	1.11 1,13	1.14	1,09	1,15	1.11	1,04	1,09	1,69	1,08
78		1.16	1,1	1,16	1.12	1,05	1.1	1.1	1,69
90	1,18	1,21	1,13	1,2	1,15	1,06	1.13	1.13	1.12
96	1,21	1,25	1,16	1,22	1J8	1,07	1,16	1,16	1.15
192	1,23	1,28	1.18	1,24	1,2	1,08	1,18	1,18	1,16
Q — среднегодовые затраты на прогрев бетона, определяемые
в соответствии с п. 7.11;
Зд.г, — затраты на демонтаж 1 м опалубки (включая гидро-
подъемное и прочее оборудование), руб/м;
Л'ло — коэффициент, учитывающий изменение затрат на де-
монтаж опалубки в зависимости от высоты зхания
(см. табл. 49).
В случае возведения в скользящей опалубке однослойных на-
ружных стен затраты на приобретение и установку теплоизоляцион-
ных плит из составляющих формулы (151) исключаются.
Трудоемкость работ по возведению монолитных степ определя-
ется по формуле
+ (7?ПОД»4- р	R 4- \'бет RCer) Kllt 4
о
Ji
чел -ч 'м’,
ч	’
(152)
146
где /?к — трудоемкость возведения I м2 степы без вычета про-
емов, чсл.-ч/мг;
Лм.о—трудоемкость монтажа 1 м опалубки (включая
гидроподъемное и прочес оборудование), чел.-ч/м,
/?пил—трудоемкость работ по подъему 1 м скользящей опа-
лубки на высоту 1 м, чел.-ч/м;
/?орм—трудоемкость установки в скользящую опалубку 1 т
арматуры, чел-ч/т;
/?утеп — трудоемкость установки в скользящую опалубку
теплоизоляционных плит (при возведении многослойных
наружных стен), чел.-ч/м2;
/?бет—трудоемкость бетонирования перекрытии, чел.-ч/м3.
Яд о—трудоемкость демонтажа 1 м опалубки (включая
гидроподъемное и прочес оборудование), чел.-ч/м.
Капитальные вложения в фонды, используемые при возведении
конструкций в скользящей опалубке, К и рассчитываются ио формуле,
аналогичной (151), в которую вместо показателей текущих затрат
подставляются соответствующие показатели удельных капитальных
вложений (см. табл. 47).
7.13.	Расчет затрат па возведение монолитных перекрытий зда-
ний, возводимых в скользящей опалубке, производится на основании
показателей табл. 48. Они учитывают весь комплекс работ по
монтажу и демонтажу переставной мелкощитовой опалубки, арми-
рованию и бетонированию конструкции и т. п.
Показатели затрат на монтаж и демонтаж опалубки учитывают
установку и разборку опалубки и поддерживающих опалубку кон-
струкций, их транспортирование после демонтажа на следующий
этаж, отделку поверхности потолка после отрыва щитов опалубки
от забетонированного перекрытия, подъем отделочного раствора на
проектную высоту и подачу его к месту отделки и т. п.
Показатели затрат на укладку (монтаж) арматурных каркасов
и сеток учитывают подноску каркасов от приобъектного склада до
вертикального транспорта (крана) с укладкой в пакеты, подъем их
на проектную высоту и подачу к месту бетонирования, укладку н
вязку.
Показатели затрат на бетонирование перекрытий учитывают
подъем бетонной смеси краном на проектную высоту, подачу к ме-
ст}’ бетонирования, укладку бетонной смеси в перекрытия с уплот-
нением вибраторами.
Себестоимость устройства 1 м2 монолитных перекрытий рас-
считывается по формуле
~ ^м.д.о + ^арм ^арм	"Ь
+ ^бст (*бет *Л1 + Лбст ^бет + <?)  РУб/м2«	(153>
где Ск — себестоимость устройства монолитных железобетонных
перекрытий, руб/м2;
Зм д.о — затраты на установку и демонтаж (после набора бето-
ном перекрытия расиалубочной	прочности) щитовой
опалубки, руб/м2;
К/и — коэффициент, учитывающий изменение затрат в зави-
симости от высоты возводимого здания (см. табл. 49);
/?.Чм масса арматурных каркасов, сеток для армирования
1 м2 перекрытия, т/м2;
Ъ|.м — затраты на укладку и вязку I т арматурных каркасов
и сеток монолитных перекрытий, руб/т;
147
/Liim — затраты па I т арматурных каркасов (франко —
строительная площадка), определяемые в соответствии
с нн. 7.9 к 7.10;
V’g. । расход бетона на 1 м2 перекрытия, м3/№,
Збит—затраты па бетонирование перекрытий, руб/м3,
//бет — затраты на 1 м2 бетонной смеси (франко — строитель-
ная площадка), определяемые в соответствии с пп. 7.8
и 7.10,
коэффициент, учитывающий потери бетона при тран-
спортировании и укладке, принимаемый равным 1,015;
Q—среднегодовые затраты на прогрев бетона, определя-
емые в соответствии с и. 7.11.
Трудоемкость работ по устройству монолитных перекрытий оп-
ределяется но формуле
А’к - (Д..Д.О +Лпрм
\ipw  1 бет ^бст)
чел.-час
> (154)
м
где /?>. — трудоемкость устройства 1 м2 перекрытий, чел.-ч/м2;
А’м д.о — трудоемкость установки и демонтажа щитовой опа-
лубки, чел.-ч/м2;
/<арм— трудоемкость укладки и вязки арматурных .каркасов и
сегок перекрытии, чел.-ч/т;
Аг,ст — трудоемкость бетонирования перекрытий, чел -ч/м3
Капитальные вложения в фонды, используемые при возведении
перекрытий, /<, рассчитываются но формуле, идентичной (154), в
которую вместо показателей текущих затрат подставляются соот-
ветствующие показатели удельных капитальных вложений (см.
табл. 18).
7.14.	Расчет затрат на возведение конструкций стен и перекрытий
в оиьемно-нереставиой опалубке производится в соответствии с
показателями, приведенными в табл. 5 1. Они учитывают весь ком-
плекс работ по монтажу опалубки, армированию и бетонировании)
конструкций, демонтажу опалубки и т. п.
Показатели затрат на монтаж обьемно-переставной опалубки
учитывают доставку опалубки к месту бетонирования, се комплек-
тование и смазку, установку в рабочее положение, сборку секций
опалубки и их выверку, установку инвентарных просмообразователей
и т. п.
Показатели затрат на армирование и бетонирование конструк-
ции учитываю г те же работы, что и при использовании скользящей
опалу бки.
Показатели затрат на демонтаж объемно-переставной опалубки
учитывают весь комплекс работ по разборке опалубки, се чистке и
смазке и г, и.
Себестоимость возведения 1 м2 монолитных конструкций в
обт.емно-иерсставной опалубке рассчитывается по формуле
1 бс г <Лет ‘<1, -I- Пбет Я бет + <?) Т Зд ,,К, р> б м-.	(155)
г ле коэффициент. учитывающий изменение затрат в зависимо-
сти от высоты здания (см. табл 51)
Значения всех остальных величии аналогичны иршиным в фор-
муле (151).
i 18
К<гзффпи пен i эр.,.। следует нрннп.мл।ь равным 1,015
1 рудоемко» Iг. работ пп возведению конструкций в обьемно-
iicpcci липой опалубке определяется по формуле
|>м	1 I б«т ^бст <3	» ЧСЛ.-Ч/М“. ()5б)
Значения принятых в формуле величин тождественны принятым
в формуле (155).
Капитальные вложения в фонды, используемые при возведении
конструкций, Л', рассчитываются ио формуле, аналогичной (155). а
которую вместо показателей текущих пират подоявляются со и-
ветсгвующие показатели удельных капитальных вложений (см.
табл. 51).
7.15.	Расчет пират на возведение конструкции в крупнощнчовоп
опалубке производится пл основании показателей табл. 52.
Они учитывают весь комплекс работ но монтажу и демонтажу
крупнощнтовой опалубки, армированию и бетонированию конструк-
ции и т. и.
Состав показателей затрат на крупнощитовую опалубку
идентичен составу затрат па возведение конструкций в объем щ>-
переставной опалубке.
Для определения себестоимости, трудоемкости п других пока-
зателей затрат и i возведение конструкций в крупиощитовой опа-
лубке следует использовать формулы (155) и (15G).
7.16.	Расчет затрат па возведение конструкций стен в блочной
опалубке производится в соответствии с показателями, ириво (ины-
ми в табл. 53.
Они учитывают весь комплекс работ по монтажу и демонтажу
блочной опалубки, армированию н бетонированию конструкций
п г. п
Состав показателен затрат по блочной опалубке, а также по-
рядок определения техиико-экопомическпх показателей апа.кл ичпы
изложенному в п. 7.15.
7.17.	Определение пират ia сборные железобетонные элементы,
гинсобстонные перегородки, кирпичные, и впброкириичпые коне.т
рукннп, применяемые в монолитных зданиях, следует выполнять в
соответствии с «Рекомендациями ио сравнительной техники-
экономической оценке конструкций монолитных, полносборных н
кирпичных .зданий различной этажности». М., Ц111П1Э11 жилища.
>979.
Рпс. 22. I [ (Mciieiute проведен-
ных народнокозяйст венных за-
т раз на жилые дома разной
этажности из монолит hoi о бе-
тона
 *.! If »Гс . ЦИоП Hl.li- .1'01.1	’ МП >
I uCi'Mllli •HIH.il-
7.Д.ПЯ ПрСДВПрПТСЛЫ1оЙ оценки ТСХ1П1КО-ЭКОПОМ11ЧССК11Х
показателен проекта на ранних этанах его разработки с целью
он гимн ниши проемных решении следует руководствоваться зави-
симостями, приведенными па рис 22—25,
Рис. 23. Изменение приведенных народнохозяйственных затрат
в жилых домах из монолитного бетона в зависимости от
а — ширины корпус-1 здания о — общей площади секции
ОтииШГШ!? UnUHbi 'Л&НШР к ширине
Рис. 2 k Изменение приведенных па
родпохозяйствеипых затрат в жилых
домах из монолитного бетона.
Одпосекцноннып дом— 1(Ю<%
Рис 25. Влияние этаж-
ности монолитных зданий
на изменение расхода
стали
II Р 11 .и о ж Г. II 111. 1
ПРИМЕР РАСЧЕТА 24-Э1ЛЖНОГО СБОРНО-
МОПОЛИТПОГО БЕСКАРКАСНОГО ЗДАНИЯ
I.	Исходные данные
Рассчитывается 24-этажиое сборно-монолитное бескаркасное жи-
лое здание с поперечными и внутренними продольными монолитными
несущими стенами, наружными продольными нспссушимн степами
из шшмхных панелей и монолитными перекрытиями (-рис. I). Шаг по-
Рис. 1 Конструктивная схема рассчитываемого здания
перечных стен 600 см, продольных — 660 и 180 см. Высота типового
этажа 280 см.
Монолитные несущие стены из тяжелого цементного бетона на
плотных заполнителях об нем пои массой 2400 кг/м3. Они формуются
в круп пошаговой опалубке без тепловой обработки. Толщина несу-
щих стен 1G см, бетон М200. Высота перемычек (включая плиту пе-
рекрытия) G5 см,
Наружные продольные стены из однослойных керам тит обстоя и ы.х
панелей, формуемых в горизонтальном положении фасадной поверх-
ностью вниз и подвергаемых тепловой обработке. Толщина панелей
30 см Кера.мзитобетон плотной структуры М50 с мелким заполни-
телем из керамзитового песка объемной массой .в сухом состоянии
I 1(4) кг/.мР.
Утепляющие панели торцовых стен толщиной 24 см той же кон-
струкции я изюгз-вливаются по той же технологии, что и панели-на-
рхжпых продольных стен.
Плиты перекрытий монолитные однослойные сплошного сечения
из тяжелого цементного бе юна на плотных заполнителях формуются
в той же опалубке и по той же технологии, что и монолитные стены.
Голщина плит перекрытий 16 см, бетон М200.
Менссущнс межкомнагпыс перегородки из гппсоцсмснтиых пане-
лей, изготавливаемых в вертикальном ноложенш! кассетным способом.
Здание претназпачено для строительства в III ветровом районе,
। И'। местности А. в нормзльиой зоне (согласно главе. СПнП ио стро-
пre.n.iB’ii теплоie.\пике) П » главе СНиП ^Нагрузки и воздействия»
151
нормаiпвпая ветровая паг-py <i\«i па высоте до Ki м над поверх! юс и.ю
u m.iii 45 kic/m2, норма (пвпая cnvionaii naipyiKa 70 кг с/м2.
Ф\и ia\iciii < шипя плоская жслезобстонная плита. Расченыи
схема мания при действии ветровой нагрузки приведена па рис. 2.
Iехничсскни *лаж расположен над последним жилым лажом.
Кровля плоская рулонная *с ти угре и ним водоотводом.
у
Рис. 2. Расчетная
схема здания при
действии ветровой
нагрузки в попе-
речном направле-
нии (ра ьмеры в мм)
/. 2. ... . 7 •— номера
полос несущих кп-.
ментов; //I . , ГИЗ —
щ>мг|1,| перемt.i'ick
Модуль кра гкоВ'ремснных деформаций бетона с ген
/4р’р/-б,
। ic ин тяжелого цементною бетона
р 0,85;
ми бетона М200 ссгесгдонною твердения
Л'б 240000 кгс/см2;
G 0.4/:'б = 0.4-240-10п = 96-103 кгс/см'2;
/\Р = 0,85-240- Ю3 = 204-103 кгс/см2;
(7кр 0,85-96-1 СР 82-1 (Р кгс/см2.
Ко лффиинсн г податливости i оризонталыюго технологического
шва бетонирования при сжатии принимается (но табл. 12)
А,с == 0 J • IG-’5 см3/кгс.
Количество горизонтальных технологических швоз в пределах
этажа при возведении здания с помощью круннощитовои опалубки
Чг,ш = 2, то же растворных ншов пг ш = 0.
Приведенный .модуль деформаций при сжатии и растяжении бе-
тона полосы, по формуле (7)
Ест	204-103
I / •'	1	----------21--------- _ ---------------------- _
X -и Г. 0 I -2-204- l(!:i
//	;	280
jT
= 178- 1(F кгс/см2.
Го же, при сдвиге
|гАф| J, 1-178-l(i‘ 71 KF кгс/см'2.
152
2.	Расчет монолитной плиты перекрытия
в рядовой ячейке
2.1.	Исходные данные.
Размеры ячейки (по осям стен) — 6X5-5 м.
•Расчетные характеристики материалов:	с
бетон М200; /?пр = 75 кгс/см2; /?,iPxi = 115 кгс'см2; Rp =6,5 кге/емх
/;р11/=Ц,5 кпс/см2; Еб,—2.4-105 кге'ом2.
Расчетная схема плиты: защемление по трем сторонам и сво-
бодный край по четвертой.
Расчетные пролеты плиты:
/, = 600—<16=6184 ам;
/2 = 660—8 =652 » .
В па-правлении I\z
пролетная и опорная-арматура из стали класса А III; /?а =
= 3400 кгс/см2; /?ои=4000 кге/ом2; ^=2,0-10® кгс/см2.
В направлении
опорная арматура из стали класса Л-111;
пролетная арматура из стали класса В-1;
/?а = 3150 кгс/см2; /?ап=5500 кгс/см2; Еа = 2- 10е кгс/см2.
Расчетные нагрузки:
при расчете по прочности .	...	4 = 836 крс/м' ;
при расчете по образованию трещин .	. QH = 705 кге/м2;
при определении прогиба и
ширины раскрытия трещин ... 4дЛ =605 кге/м2.
Толщина плиты /i=16cm. Рабочие высоты сечения плиты:
в направлении /|...Л(я=П6—2=14 см;
/2 — ^= 16—2,5=13,5 см.
Л ^2	652
Соотношение сторон плиты Л = — = ~ ” = 1,12 < 18,о—
Zt о84
плита работает в двух направлениях.
2.2,	Расчет плит по прочности.
Определяем расчетное армирование плиты при заданной нагруз-
ке q.
Задаемся коэффициентами распределения изгибающих моментов
па 1 м длины плиты по табл. 16, которые соответствуют коэффициен-
там распределения -арматуры в пролете и на опорах © зависимости
от соотношения сторон &.
т2	* пгх	г/г,.
Ki = — =0,2, к, = К. =—L = 2, К,,= — = -п ... =2.
ГП.1	1	7711	т2 К 1 7721
Момент /п,, действующий в пролете плиты вдоль свободного
края, определяется по формуле (62)
<7zf	6Х—1	836-5,842
/Hi = -- ~~ •--------------—-------------------- = ----------- X
24	}. (2 + /<)4- /С,) +/(, (1 4-^)	24
_______6-1,12—1_________
1,12(2+2 |-2) -(-0,2(1 +2)
= 940 кге-м/м;
Ь Зак 486
153
m, nil /<,	910-0.2	188 kic-m/m;
г
/?г1 = //^	/?/, /<j -910-2	]88() кгс-м/м;
//гп =	f({ /<|( = 940-0,2-2 = 37G кгс-м/м.
2.3.	Расчет трсщиностойкости плиты.
Момент, воспринимаемый сечением плиты при образовании тре-
щин, определяется по формуле (73)
б/г^рН	, 100-16а-11,5
3,5	-	3,5
кгс-см
= 840000 ------ = 840 кгс-м/м .
м
Для дальнейшего расчета определяем значения коэффициентов
по табл. Г8.
а'=0,0323, р' =0,0857, у] =0,0415,
а" = 0,129, у" = 0,1070, В' =0,0559, 87=0,1198.
В плите трещины образуются в пролете и <на опорах.
Нагрузка, соответствующая образованию трещин, определяется:
па опорах по формулам (69), (70):
Л1Т 840
< /2	0,0857-5,84*
= 290 кге/м2 = 705 кге/м2
пои = лоп
ЧТ2 *»т1
= 290 1
0,0857 — 0,0559
0,1198
= 360 кге/м2 < qu ;
в пролете по формуле (71)
/	₽)-V' \ I
Ятр = Чт” (1 Ь--~7,--J = 290 (1 +
0,0875 — 0,0415
0,1070
= 410 кге/м2 < дц .
Согласно п. -4.13 сечение рабочей арматуры назначаем из усло-
вия
гщ = 940 кге-м > Л1т; = т\ = 1880 кге-м > Л1т;
т} [ = 376 кгс*м < Л4Т.
Грэбуемые сечения арматуры:
94000
75-100-1Р
0,064; v = 0,9G5;
f = —-t—
Jt l^vh0i
91000
3400-0,965-M
= 2,01 cm2;
fa2 = 2,04-0,2 =
= 0,408 cm2;
151
л А1Т
А»
1 ’пр b Z/02
84000
-------------- = 0.057;
75-100-13,52
84000
---------------' _ 1,83 см2.
3400-0,97-13,5
Арматура в плите распределена в направлении Ц на длине от
свободного края плиты /2—0,2/| = 6,52—0,2-5,84=5,32 м; f;u=^
= 2,51 см2 (5 08 А-Ш); /Z1I = fal =5,03 см2 (10 08 А-Ш). На
оставшейся части /г11 — 1,98 см2 (7 0 GA-I1I) ,
в направлении /?—ио всей длине плиты
/а2 = 0,502 см2 (4 04B-I),	/а11 = 1,98 см2 (7 06 А-Ш).
Вычисляем несущую способность плиты при выбранном армиро-
вании.
Расход арматуры 'на длину плиты:
Ли = 2,51-5,32+1,98-1,2 = 15,58 см2;
fa2 = 0,502-5,84 = 2,82 см2;
= 5,03-5,32 + 1,98-1,2 = 28,88 см2;
F н = 1,98-5,84 =11,6 см2.
Предельные моменты, воспринимаемые сеченном плиты в проле-
те и на опорах, определяются по формуле (65):
/	0,5/?aFal\
м, = /?а Лп Л01 - —-	- 3400• 15.58 X
\	'<лр /
I 0,5-3400-15,58 \
X 14 — -------——-------1 = 690000 кгс-см — 6900 кге-м;
75-652	/
Л12 = RaFa2 (h0i — -а Гаг ’j = 3150-2,82 X
\	^пр^1 /
/ о г 0,5-3150-2,82 \
X (13,5 —-------- --------\ = 119000 кге • см = 1190 кге • м;
Л1, = лГ( = /?аРа1(/101 - °’+а/а1 ) = 3400-28,88 х
\	'\пр *2	/
I	0,5-3400-28,88 \
X ( 14 —------— -------] = 1*270000 кгс-см = 12700 кге-м;
\	7о•652	/
ах ,	/	0,5/? Г н \
Л1и =	С.11 К-- — „-11. Jl1 - 3100 11,6 х
\	'<пр 11	/
0,5-3400-11,6 \
X I 13,5—-----?	--------1	53Э000 кгс-см = 5300 кге-м.
11' . 1 <1К. 'l Но
155
Несущая способность плиты определяется по формуле (64)
^НСС
24 (.2-69)0 I-Н9Э Н 12700 |- 12700 -> 5300)
5.842 (66,52 — 5,«4)
985 кге/м2 > у.
Нагрузка, соответствующая предельному состоянию плиты по
прочности, определяется по формуле (79)
RaU	4000
q.. " 7игс---— = 985 --------=1160 кгс/М“.
/цес /?а	3400
2.4.	Определение ширины раскрытия трещин.
Ширина раскрытия трещин вычисляется по формуле (74)
о а	3 “
«Т= 1,51] -т- 20 (3.5 — 100ft) J d .
Напряжение .в стержнях арматуры определяется по форму-
ле (75-)
Qu 7т
Напряжение в арматуре в момент образования трещин опреде-
ляется по формуле (77)
_________Мт________
°нт _ (I -0,5£т)/аЛо '
Относительная высота сжатой зоны бетона вычисляется по фор-
муле (78)
gT = O,J +0,5|i —---------;
/члрП
а)	в пролете
q =	= 0,041 кгс/см2 < </" ;
1	*	/►А” 4
— /at = 2,51 см2, 1] = 1, d = 8 мм, h0 = hol — 14 см;
/at _ 2,51
bhol, 100-14
= 0,0018;
£т = 0,1 +0,5-0,0018
4000
115
= 0,131;
________84000_________
ят (1-0,5-0,131J-2,51-14
= 2560 кгс/см2;
а„ = 2560 |- (4000 — 256и)
0,0605 — 0,041
0,1160 -0,041
—2940 кгс/см2;
2910	з -
ur - 1,5 1 -——-20(3,5— 100-0,0018) । 8^0,29 мм<0,3 му;
156
б)	на опоре.
<7Т = <?™ =0,029 кгс/см2 < <£,;
fa = /:1| = 5,03 см2, л = Г, </ = 8мм, Ло = Л0| = 14 см;
5,03
100-11
= 0,0036;
£т = 0,1 +0,5-0,0036 -----=0,163;
115
ст =----------------------------- — 1300 кгс/см2;
ат (1 — 0,50,163) 5,03-14
0,0605 — 0,029
<ja =1300+ (4000 — 1300) -----1-------------2240 кгс/см7;
J 0,1160 — 0,029
2240	3 -
ат = 1,5-1 ---— 20 (3,5-100-0,0036) ( 8 = 0,21 мм < 0,3 мл .
2*1
и) на опоре, протнгвоположной свободному краю плиты,
+ =<&'= 0,036 кгс/см2<^л t
/а = /ац =1,98 см2, i| = 1, d — 6 мм, hQ = й02 = 13,5 см ;
1,98
100-13,5
= 0,00145;
£т = 0,1 +0,5-0,00145
4000
115
= 0,1252;
84000
ая _ =------——------------------- = 3400 кгс/см2;
ал (1—0,5-0,1252)1,98-13,5
0,0605 — 0,036
’ = 3400 + <4Ю0-3">	0.4 60 - 0.036 = 3580
3580	з —
ат = 1,5-1 ——-20 (3,5-100-0,00145) j 6 = 0,33 мм > 0,3 мм
I V
Величину «т уменьшаем за счет учета работы растянутого бе-
тона над трещинами (см. п. 4.15):
1^6 = 1<и  !<д;
t Мп-Мт М» Мм + 10Го
Л1° — Мт ' Л4дл ’ Л4П + 10Й% ’
Еа _ 2-16а
" Еб ~ 2,4-10s
35-0,00145-8,32 \
-------1-------1--- 840= 1430
1 /
кге-м;
157
/	0.5/?а|1 fa|I
м = А\и Л1И Ло2 - ~ ~  - ) = 4000 -1,98 X
‘	'	\	«npl \Ь I
I	0,5-4000-1,У8 \
X 13 5 —-------------------I = 96300 к гс • см 963 кге • м;
к	115-100	)
q\\ qcn
м„ = Л1Т + (М - Л4Т) ~= 840 +
9ц Чг>
705 — 360
-I- (963 — 840) ----------------- 895 кге-м;
1160 — 360
—	^Т2
= Ч- + (Л1 - Л4т) ~---------------— = 840 +
<7» - ЯГ2
+ (963 — 840)
Го =
895 — 840
/? = ----------*—
1430 — 840
1,8
6
1430
880
Мт
Мп
605 - 360
-----------= 880 кге м;
1160 — 360
100-16*
--------- = 4270 ем4;
G
889-10-+ 10-4270
----7--Г1—7---------- = 0,15;
895-10- 4- 10-4270
8 ГО
1,8 -----= 1,7;
895
ат = 0,33 -0,255 = 0,08 мм <0,3 мм.
2.5.	Определение прогиба плиты.
Прогиб плиты /в середине пролета свободной стороны при
10 ктс/м2<0дЛ =603 кгс/см2 определяется по формуле (88)
7^ ~ <7?₽
/ = Л+(/п-/т)^------— .
?п -
дл
Прогиб плиты в момент образования трещин в пролете опреде-
ляется по формуле (90)
0,85Сб^ \	V" /
840- 58Г- -2-- /0 0323 + 0 ’ |.29
0,85-2,4-105-16‘	\
у ----—-----— 0,66
О,0857
0,0857 — 0,0115
0,1и70
см.
158
Вычисление предельного прогиба плиты в середине пролета сво-
бодной стороны заменяется вычислением предельного прогиба плиты,
защемленной по контуру размерами
Кривизна плиты ib предельном состоянии вычисляется по формуле
(93)
R
0,9jt  п
4000
14-2-10е
Р /:0	\	ЬТ v
/	0,9-0,0018-8,32
( । -L.--------------—
\	0,131-0,15
Коэффициент, учитывающий защемление контора плиты, онре тс-
лкдтся по табл. 19
2/2	2-6,52
X' =—— =---------------= 2,24 > 2;
5,84
Л1,
Ml
12700
----- = 1,84;
6900
Коэффициент, учитывающий увеличение предельного прогиба к
ЦСНТру ПЛИТЫ,
Прогиб плиты в предельном состоянии вычисляется ио формуле
/п = 0,01410/; — I = ОД41 0,352-584“*0,24-10“’J-1,1 = 4,4‘ см;
Р
0,0605 — 0,041
/ = 0,66+ (4,47 — 0,66) —2---------~------= 1,65 см.
'	1	0,1160 — 0,041
Согласно п. 4.19 значение прогиба увеличиваем «на величину
тогда
/=1,65
14
14 — 0,7
3
= 1,92 см.
До п уст11 м ы и про ги б
1	584
[/( = -----/t =-------= 2,92 см > / = 1,92 см.
200	200
Жесткость плиты обеспечена.
2.6.	Армирование плиты в рядовой ячейке.
Армирование плиты см. на рис. 3.
Расход натуральной стали па 1 м2 площади
лист 5,4G кг.
перек р ытн я соста в -
159
co
A
' Дополнительное
армирование с во*
дойного края пли-
ты (^ФЮА'Ш)
1,-д^0
6000
Cff/aj =5,03 См2
(ЮФ8А'Ш)
Рис. 3. Схема армирования торцовой и рядовой ячеек плиты перекрытия
CB/Ots?,51ch"
f0 - $8СН'
.°Ч7^аЛ1 -
fo-l,88c4 CbUwch Ч7Ф6А
 -17Ф6А Ш) •	' ‘	'
\CBf0-2M
i (5*8 А Ш)
и CH.
fa-!.5CM
15Ф8АШ)
1,-58^0
6000
LWj.
7 ,5^л w
,	tf • УЧ и__
CBfaei.OiC^ (ЮФ8А1И)
Св/аг5Д5 CM
fo-2,51Ctv
(5^ HL
(10Ф8А -Ш}
I
~	\War2,51C^ 14-60 I f
;.--W5wg'^l
3.	Расчет монолитной плиты перекрытия
н торцевой ячейке
3.1.	Исходные данные.
Смотри расчет плиты перекрытия ю рядовой ячейке.
3.2.	Расчет плиты по прочности.
Защемление монолитного перекрытия при одностороннем примы-
ка-ни.и к стене определяется несущей способностью анкера.
В данном случае принят второй вариант решения анкеровки
верхней сотки в торцовую монолитную стену (см. рис. 10,6).
Несущая способность анкера на I «м длины определяется по фор-
муле (67)
тй" = 0,97V , /70t = 0.9-9100-14 = 120000 кгс-см = 1200 кге-м.
Растягивающее усилие, воспринимаемое анкером, вычисляется
по формуле (68)
Л'ан = 0,5 /7/?Р=0,5X2800-6,5=9100 кге.
Площадь выкалывания
=2-14-100 = 2800) см2.
Сечение рабочей арматуры на опоре по длине торцовой стены
Я..Р b h20l
120000
75-I00-142
= 0,0795; v = 0,956;
ЛН _
оп
fflpn 120000
/?av/i0,	3400-0,958-14
Принимаем /'а1 = 2,51 см- (5 08А-Ш), что удовлетворяет условию
tn1Н
‘он

С учетом армирования опор в рядовых ячейках определяем пре-
дельный /момент Ai|, воспринимаемый сечением плиты в пролете в
надрав лени и 1\
24 (2-V1l + ЛЬ + Mj +	4~ Мп)
----------------------------------
h (б/г-G)
Л12 = 1190 кге-м; 41, = 12700 кге-м; /И,, = 5300 кге-м;
А1, = 3400-2,51-6,52
0,5-3400-2,51-6,52
14---------------!----!—
75-652
= 750000 кгс-см = 7500 кге-м;
24 (241, Н 1190 Ч- 12700 + 7500 4- 5300)
5,842 (6-6,52 — 5,84)
„ г.	Mi 6425
А1, — 6425 кге-м; да, =-------=-------- =985 мс-м
/•>	6,52
161
Требуемо»? сечемию арматуры:
98500___
75-100-1 Г* 1 2
0,067, v
0,965;
98500
3400-0,965-14
- 2,11 см2.
Арматур ' в пролете влиты торцовой ячейки распределяем ана-
логично арматуре для рядовой ячейки.
Проверяем несущую способность плиты при выбранном армиро-
вании
24 (2-6900 + 119) -F 12700	7500 | 5300)
5,8Р (6-6,525,84)
Определение диаметра анкерующего поперечного стержня про-
изводится но табл. 20 в зависимости от усилия, приходящегося на
один продольный стержень:
Л1|	7500
ги, ===--- = '------— 1150 кге- м:
1	/2	6,52
t	г
т}	т,
N = ------= ---------------------=
2	,	0-™a Td
,(>l ~ R b
Mip v
________115000_______
0,5-3100-2,51g
‘ ~	75-100
— =8500 ktc;
8500
— 1/00 кге = 1,7 тс.
Принимаем 0 12 Л-И1.
3.3.	Расчет плиты пи предельному состоянию второй группы.
Расчет производится аналогично «расчету плиты рядовой ячейки.
3.4.	Армирование плиты в торцовой ячейке
Армирование плиты см. р.нс. 1 3.
Расход натуральной стали на 1 «м2 площади перекрытия состав-
ляет 5,84 кг.
4.	Выбор определяющего расчетного сочетания
эксплуатационных нагрузок для несущих стен
1.1. Исходные данные для расчета.
План здания (см. -рнс. 1);
высота зда.ння // = ‘25-2,8 = 70 м
(21 жилых -/гажа и технический этаж);
162
высота лсре.мычк/Ь //пср = 65 см.
Остальные исходные данные см. разд. 1 ярил. 1.
•В соответствии с н. 3 28 момент инерции надпроемных перемы-
чок определяется с учетам плиты перекрытия.
Степы ниж-них этажей здания приняты железобетонными, бетон
М300
4.2 Проверка выполнении условии п. 3.28
Изгибающий момент па здание от действия тетра определяется
но формуле
М-0,0017В/Р qQ
= 0,0017-54,7-702-45 0,17-0,96 +
= 24085
тс • м,
где по табл. 13 при //.=70 ьм а, =0.90; «г= 1,9; а3=Ц.,18.
В соответствии с «рис. 1 имеется два типа несущих стен (степы,
расположенные перпендикулярно действию ветровой нагрузки не
учитываются):
а)	стена с одним проемом (рис. 4,с), где .в качестве перемычки
работает плита перекрытия; п = 7; /„=‘1,8; бпл = 1С см.
a)	J
I	t.-zz/zi
I
660U	lb'QO	66V0
Рис. 4. Схемы к
выбору определя-
ющего расчетного
сочетания эксплуа-
тационных нагру-
зок для несущих
стен
а — стена с одним
проемом; б — стена с
тремя проемами; в —
надпроемная пере-
мычка 7; г — надпро-
емная перемычка 2
1п-??'• 0
Ширина плиты, вводимая в расчет, определяется как меньшая
из величин Ьгц = 1,5-1а = 1,5-1.8=2.7 м:
^и2== 12 !6nep-f-/icT = 12• 0J6+0,1 G-= 2,18 <м;
her—толщина стены.
При ни м а ем b ц =.2,18 м.
2,18-0,16-{
12
= 0,0008 м4;
б)	стена с тремя 'Проемами (рис. 4,6).
Значение /„ для среднего проема принимается по
талиных проемов
6И= 1,5-0,9=1,35 <м;	/„ = 0,0158 м4.
п. «а», для ос-
163
Для стены с одним проемом /?| =/>2 = 6 6 -м; 6=45 м,
F\ = 0.16-6,6 = 1.656 м2;
0,16-15:‘
= 3,83 м4;
— 45 м*
12
Так как при расчете учитывается работа плиты перекрытия, зна-
чения р определяются по формуле (40)
А /3	pt
р = 3J,, н~  ~Г\ +
2,8-1.8я	1,06-1,06
3-8-10~4-704
= 0,639;
,61.
Для -стены с тремя проемами (рис. 4,6) /1=4,
р = Р' +2р2 = 0,6394-2 • 0,003 = 0,645,
где значение р1== 0,639 и для р^=р3.
•!>i =4,1 м, Ь2 = 10 м, b = 15 м,
F2 = 0,16.10= 1,6 м2,
= 0,16-4,1 = 0,656 м2;
0,16-4,Р
—-----’---= 0,919 м«;
12
р2
0,16-Ю3
—--------= 13,3
12
2,8-0,93
3-0.0158-702
0,656-1,6
45
= 0,003;
р -'
4
2
р ~
= 0,6С8.
Пи формуле (38j
R w-
°-42	2
имакс ।
135
= 0,42 —-
•0,61 -0,16-153 ф- 4-0,608-0,16-153) = 13'. 0 тс-м <
< Л4В = 24085 тем.
Следовательно, необходимо производить расчет здания на дей-
ствие петровой нагрузки-.
5.	Определение усилий в стенах от вертикальных нагрузок
Определение усилии .в стенах от вертикальных нагрузок пока-
жем на примере несущего элемента 7 (8, 13, 14) (см. рис. 2).
Несущий элемент состоит из двух полос—7 и 19, первая из ко-
торых образована простенко-м внутренней поперечной стены, вто-
рая— простенком внутренней продольной стены.
164
Расчет ведем для расчетной комбинации нагрузок, куда входят:
постоянные нагрузки: от собственного веса несущих (монолитных
стен, перекрытий и покрытия) и тенесущих (панелей наружных про-
дольных стен, полов .в жилых этажах) конструкций;
длительные нагрузки; от »веса временных перегородок, часть/по-
лезной нагрузки на перекрытия в жилых этажах в размере 50 кге/м2.
пл перекрытие в техническом этаже;
кратковременные нагрузки: полезная нагрузка за вычетом
50 кге/м2. снеговая нагрузка.
Постоянная расчетная иапруэка на 1 м2: междуэтажного пере-
крытия между жилыми этажами — 626 кге, перекрытия между верх-
ним жилым и техническим этажами — 498 кге, покрытия — 667 кге.
Вертикальные нагрузки на полосы от перекрытий принимаем
пропорциональными грузовым площадям участков перекрытий, при-
мыкающих к полосам (рис. 4). Грузовые площади для 7 и 19 полос
соответственно рав'ны:
а7 == 2-2,92.3,6 + 2-0,5 2,922 = 14,37 м2;
а19 = 2-0,5-2,922 + 6-0,82 = 13,45 м2.
Нормальная сила в полосах и несущих элементах в уровне пола пер-
вого этажа приведена в табл. 1.
Таблица 1
Номер несу- щего элемен- та	Номер полосы	Нормальные силы		
		от постоян- ной и дли- тся ь недейст- вующей на- грузки #Дл, тс	от кратковре- менной на- грузки N тс	суммарная £/V, тс
	1(2)	718,2	30,6	748,8
1(2)	15(16)	179	30,7	209,7
	Итого	897,2	61,3	958,5
3(6, 9, 12)	3(6. 9, 12)	740	44,7	784,7
	4(5, 10. 11)	121	8.3	129,3
4(5, 10, И)	17(18, 21, 22)	398	61,4	459,4
	И того	519	69,7	588,7
	7(8. 13. 141	880,9	56,2	937,1
7(8, 13. Ы)	19(20. 23. 21)	398	61.4	459,4
	Итого	1278,9	117,6	1396,5
165
6.	Статический и динамический расчеты системы
несущих конструкций на действие ветровых нагрузок
Статический .и динамический расчеты системы несущих конст-
рукций выполнены с помощью ЭВМ «ЕС-1022» по программе «Па-
рад-ЕС».
6Л. Подготовка исходных данных
Подготовка исходных данных выполнена в соответствии с «Ре-
комендациями по применению программ «Парад-ЕС» и «Разгон» для
расчета бескаркасных зданий па горизонтальные нагрузки», М.,
ЦНИИЭП жилища, 1979.
Податливость перемычек определена в соответствии с разд. 3
настоящего (Руководства.
6.2.	Определение податливости перемычек
Перемычка П1 (между несущими элементами / и 2)
В общем коридоре роль перемычек выполняют участки монолит-
ного перекрытия между несущими элементами.
Ширину участка плиты перекрытия, /работающего на перекос
как перемычка между элементами / и 2, определяем по графику на
рис. 5 текста.
Пролет перемычки в овету
I — 164 см;
Отношение полной ширины перекрытия-перемычки к шагу по-
перечных стен в осях, .из графика
— = 0,34,
откуда
d = 0,34а = 0,34-600 ==204 см.
С учетом того, что участок перекрытия-перемычки в данном
случае несимметричен относительно оси поперечной стены, «расчет-
ная ширина перекрытия-перемычки составит:
204
Ярасч 2
+ 24 + 8 = 134 см.
Площадь поперечного сечения перекрытия-перемычки
Fn= 134-16 = 2144 см2.
Момент инерции поперечного сечения
166
Приведенный пролет порс-мычки
/п = I 0,Ah = 164 4-0,4-16 = 170 см.
Площадь поперечного сечения простенка (включая полку)
FCT = (652 -|- 263) • 16 = 14640 см2.
Расстояние от середины пролета перемычки до нейтральной осн
простенка
164
-|- у0 = ---------|- 246 — 328 см.
В данном случае податливость простенков от изгиба п предела?
этажа учитывать .не /нужной
Податливость нсрекрытия-персмычкн ГП от изгиба в упругой
стадии, по формуле (23)
/?,|	170:*
III	f*
Х"-изг = 12 Екр /„ = 12-204-103-45,7-103 = 43>9‘10 ‘ см/кгс
Податливость перемычки-перекрытия П1 от сдвига в упругой
стадии, по формуле (24)
vn /п	1,2-170	г
- -M.8M.w3ia " ‘ '2''°
Площади горизонтального сечения примыкающих к перемычке
простенков без учета полок
F' F' 9 = 16 (652*16) = 10688 см2.
W В « Л	V • • м
Суммарное влияние деформаций примыкающих простенков от
сдвига в пределах этажа, по формуле (29)
ст.сд
164
2-71-Юз
—-----= 0,2-10~6
10688
Влияние сдвига простенков весьма незначительно, и его можно
практически нс учитывать.
Податливость перекрытия-перемычки П1 в упругой стадии
по формуле (22) с учетом приведенных выше соображений
= Ч.изг +	.ед = (43.9 + 1.2) • 10-G = 45,1 • 10~6 см/кгс .
Перемычки таврового сечения ПЗ, П5, П9, ПИ (расчет ведем па
примере перемычки ПЗ).
Ширину свесов поло-к перемычки в каждую сторону принимаем
меньшей из двух величии
90
6„/2 = I 2 = —— = 45 см,
/>1(/2 — 6Л|( — 6 -16 = 96 см,
167
I ц- пролет псрсмычк.п в свету I = 90 см.
Принимаем Лц/2 = 45 ом
Приведенный пролет перемычки, по формуле (27)
/п = I фО.1/2 = 91) -[-0.4-G5 = 116 см.
Расстояние от верхней грани перемычки до нейтральной осн
п —
//и =
- = 18,3 см.
90-16	16-65
Момент инерции поперечного сечения перемычки
90-16*	16-653	„ /
- - _8)2+——+16-65 /
— 759 100 см4.
Площадь поперечного сечения стенки перемычки
F' = 16-65 = 1040 см2.
12
65
— -18,3
2
Податливость перемычки от изгиба в упругой стадии, по форму-
ле l(i23)
1163
---------—-----------= 0,84-10' 6 см /кге.
12-204-103-759,4-1С3
То же, от сдвига, по формуле (2-8)
116
*п
П.сд — G
икр
Для примыкающих ^простенков:
0,4-204-10»-1,04-Юу
= 1,37-10 6 см/кгс.
* п
П . ИЗГ 1 Q г?
/7ЭТ
см >---------
= 236 см
эт
Податливость простенков от изгиба в пределах этажа учитывать
не следует.
Площадь поперечного сечения левого простенка
FCT . = 16-412 = 6592 c.ms.
1 » 1
Площадь поперечного сечения правого простенка
f'т 2 = 16(150 + 16) =2656 см2.
Суммарное влияние деформаций примыкающих простенков о г
сдвига в пределах этажа, по формулам (26), (29)
СТ. I
VCT.CA ’
ст. 1
90
2-71- 1(Р
6592
2656 j
0.35-10-°
Податливость перемычек ПЗ, П5, П9, П11 в упругой стадии, по
формуле (22) с учетом приведенных ’выше соображений
= *п.ИЗг -I- >-.,.сд I- 2 Чт.сд = (°.84 + 1.37 + 0,35). 10-® =
= 2,56-10“G см/кгс.	•
Определение податливости перемычек в стадии трещинообразования
Перемычка П1
Максимальная поперечная сила в перемычке по результатам
расчета системы в упругой стадии Q = 2450 кгс.
Изгибающие моменты на опорах перемычки при перекосе от
действия на здание горизонтальной |(тстравой) 'нагрузки
I	164
Д41 — Q• — = 2450 ----------= 200 900 кгс • см.
ОН чь Q	9
Нижняя арматура перемычки, полученная из расчета на дей-
ствие (момента
Моп> -7 08A-HI. Га „ = 4,02 см\
Изгибающий момент па опоре перемычки от действия вертикаль-
ной эксплуатационной нагрузки «а плиту перекрытия той же шири-
н ы Л1 “п = 27000 кгс • ом.
«Верхняя арматура перемычки, полученная из -расчета на дей-
ствие суммарного -момента/И£п + Л1°п,
8 0 10 Л-I И, J?a.B = 6,28 ом2
Приведенный момент инерции сечения перемычки
Мб3	/ 16	Xs	/ 16	V
-----+ 6,28-8,33-------— 2 + 4,02-8,33 -— — 2 =
12	\ 2	/	\ 2	)
= 48 828 см4,
где аа — толщина защитного слоя верхней (нижней) продольной
арматуры.
Отношение модулей деформации арматуры и бетона
2- 10е
= 8,33.
П~ Еб 240-1G3
Момент сопротивления 'приведенного сечения, по формуле (36)
Пери-метры поперечного сечения верхней (нижней) продольной
арматурц
169
5Н = 7-л 0,8 = 17,6 см.
Уиругопластичсскнй момент сопротивления сечения перемычки
пи растяп 1>утой зоне
= Л,, и
а.н
— t/ц
= (6,28-|-4,02) (8 — 2) = 61.8 см\
Вспомогательные коэффициенты, по формулам (3 >)
/1Га
«в =
а. в
$н
8,33 • 6!,8
6,28
пг—г~ = 0,25 см»
4,°£ =0,23 см.
17,6
и —  а-"
“II — -----
5Н
Условные расстояния «между соседними вертикальными р ти-
на мп в растянутых опорных зонах, по формуле (35)
= /г1в./£.пв-г]в = 9,88,33*0,25-1 = 20,4 см,
= А’хн-п^н* Ли = 9,8-8,33-0,23.1 = 18.8 см
Условное количество ‘вертикальных трешин в растянутых опор-
ных зонах, по формулам (34):
в Чр11
т
в
2-6104-1^5
2450
KplI
Q

1
2-18,8
2-6104-11,5
2450
= 4,6 я 5,
m = mB 4- rn„ — 4 + 5 = 9.
Дтя сокращения объема вычислений принимаем, что ширина
раскрытия каждой из трещин в верхней и iin/кней растянутых опор-
ных зонах от единичной поперечной силы одинакова н равна ширине
раскрытия средней — третьей от опоры—трещины в нижней растя-
нутой опорной зоне, которую находим по формуле (37)
I5J [164 — 2-18,8 (3—1)]
2- 10в-4,02-(16 — 2-2)
(3,5—100 ц„)3
(3,5— 100-0,0021) j3' 8" =
 - 90,8-10 мм.
170
4 ,02
и н
- 0,0021*
НИЯ
по
I/ (10	1	\ • V»	f
Суммарная податливость опарных зон перемывки после появле-
в них верти кал ьных трещин, по формуле (33)
т	у аТ	А-!_!£!..9.до,8-ю-'1
он 2h & зн 2,lG
= 467,9-10 G см/кгс-
Податливость перемычки от изгиба после образования трещины,
формуле (311)
1643
п.изг 19 р /
1 Z Ькр I п
от сдвига, *по формуле (32)'
vn '
= 39,4-10 6 см/кгс.
12-204-103-45,7-103
То
же,
По
но нс
Тогда
мкр л п
сравнению с 2/^
учитывать.
1,2-164
81,6*I03-2144
«величина Xi гп весьма невелика, и ее мож-
II V /а
= 1,1-10 6 см/кгс.
II
п. из г
507,3-10~б
. сд
Перемычки ПЗ, П5, П9, ПН (на примере перемычки ПЗ):
Максимальная поперечная сила б перемычке по результатам
расчета системы в упругой стадии Q ='23950 кге.
Изгибающие 'моменты на опорах
Р	I	90
ЛГ = Q — == 23950------= 1077,8-103 кгс-см
on	g	2
Нижняя арматура
2 0 30 A-II, Га.н = 6,28 см2.
Верхняя арматура
20 16 А-П+6.08 А-1П, /^.„ = 7,04 см2.
Отношение модулей деформации арматуры класса А-П и бетона
Еа 2,1 10е
£6 ~ 240-103
= 8,75.
Приведенный момент 'инерции
[^п] /п “Ь е0*(у0 пв)2 + н п• {yQ Дц)** —
= 759 400 + 7,04-8,75 (18,3 — 2,5)2 +
+ 6,28-8,75 (65;— 18.3 — 2,5)* = 882 130 см4.
171
Моменты сопротивления приведенного сечения соответственна
для верхнего «и нижнего растянутого волокна:
	1Л||	882 130
№* =			 = 48 20-1 см3;
В	Ул	18,3
	f/ц|	882 130
	1 1» J		= 18 890 см3.
11	Ун	65 — 18,3
Периметры поперечного сечоння арматуры:
sB = 2л • 1,6 -|- 6л-0,8 — 25,1 см;
sH = 2 л • 2 = 12,6 см.
Упругопластпческий момент сопротивления:
^а = ^.в-СУо — Ов) +^а.н (Л ~ Уо~ ан) =
= 7,04(18,3 — 2,5 ) 4-6,28 (65— 18,3 — 2,5) =388,8 см3.
113
Вспомогательные коэффициенты, -по формулам (36):
48204
-----------_2= 12,2;
8,75-388,8
18890
-----------— 2 = 3,6;
8,75-388,8
«в
7,04
= 0,28 см;
«и
Условные «расстояния
чамн:
6,28
= —-----= 0,50 см.
12,6
между соседними вертикальными трещи-
= 12,2-8,75-0,28-1 = 29,9 см ;
^ = 3,6-8,75.0,5-1 = 15,8 см.
Условное количество кортикальных трещин, по формулам (34):
2-48204-11,5 \
90 —------------------------------------— =1,73^ 2;
2-29,9
2-15,8
23959
2-18890-11,5
90 —
23959
Коэффициенты армирования продольной арматурой:
|lfl — bh„ ~ 16 (65 — 2,5) ^°'00/;
Л, „	6'28
>1» l> It,, = 16(65 — 2,5) -=°>0С63'
мн

172
Для сокращения объема 'вычислений принимаем среднюю вели-
чину ipacK-рытия трещин в полке и стенке перем ычасп «равной раскры-
то вюрой от опоры трещины соответственно в полке и стенке. Ве-
личины (tl) находим но формуле (37):
15-1[90 — 2-29,9 (2—1)1
2,1.10я.7,04(65—2 2,5)
з —
(3,5— 100-0,007) j 16
-3,6-10“6 мм;
15-1 (93 — 2-15,8 (2—1)|
2,1 • 10»-6,28-(65 -2-2,5)
(3,5 — 100-0,0063)
3,—
I 20 =
мм.
зон, по формуле (33)
2,28-10~°
= 1,06-10 6 см/кгс.
= 8,6-10—6
Суммарная податливость опорных
(2-3,6+ 3-8,6)
z • Ои
Податливость перемычки от изгиба,, по формуле (31)
/3	903	р
V =______________=-----------------------= 0,39 • 10"6
"•изг 12Екр/п	12-204-103-759,4-103
То же, от сдвига, по формуле (32) с учетом (2В)
v = L =	9°
"•СА	Г'	81,6-103-1,04-103
Податливость простенков от изгиба, как и при определении по-
датливости перемычки в упругой стадии, <не учитываем.
Податливость простенков от сдвига, подсчитанная ©ьгше,
S \-т сп — 0.35-10 ~6 см/кгс.
Податливость перемычек ПЗ, П5, П9, П11 в стадии трещииооб-
разсива«ния
>-и = > "п. изг + К.сд + S	+ 2 >-ет.ед =
= (0,39 + 1,06 + 2,28 + 0,35)-10~6 = 4,08- 10-с см/кгс.
6.3. Результаты расчета
Усилия в наиболее нагруженных перемывках ПЗ (П9) от дей-
ствия ветра в поперечном нап«ра©лени«и представлены в табл. 2,
усилия в простенках 1 и 15 — в табл. 3.
Таблица 2
Помер этажа	Поперечная сила в перемычке ПЗ (ПО), тс	Помер этажа	Поперечная сила в перемычке ПЗ (П9). тс
25	4,48	11	22,26
23	6.61	9	23,64
21	9,20	7	22,66
19	12,42	5	20,16
173
Продолжсние табл. 2
Номер <тлжа	Поперечная • n-i.i в перемычке ПЗ (НО). те	Помер -ыж«1	Поперечная сила в, перемычке 113 (ПО ) ГС
17	15,17	3	9,41
15	18,08	1	0
13	20,49		
Таблица 3
№ этажа	в	направлении 1		в	направлении 2	
	Лг, тс	Af, тс-м	• %.Г м	V, тс	Af, том	W м
19	256	4	0,26	224	4	
17	342	33	0,35	298	33	 *'
15	428	72	0,42	372	73	* —
13	513	122	0,49	447	124	0,03
И	598	182	0,55	522	185	0,11
9	638	251	0.62	597	256	0.18
*7 /	767	335	0,69	673	341	0,26
5	851	430	0,76	749	439	0,34
3	933	552	0,84	827	562	0,43
1	1014	690	0,93	906	702	0,52
П р им еч а н и с. Значения изгибающих моментов в табл. 1 приве-
дены только от ветровой нагрузки. Значение эксцентриситетов eOB
с учетом эксцентриситета вертикальной нагрузки e0.v
М
еов — N + eo-v •
7.	Расчет торцовой стены (несущий элемент /)
7.1.	Исходные данные.
Размеры сечения стены приведены па рис. 5. Усилия от
совместного действия горизонтальной и вертикальной на|рузок в
сечении стены но высоте здания приведены в табл. 3. Ввиду не-
симметричности сечения стоны усилия приведены при действии
ветровой нагрузки в двух направлениях. Усилия от действия
вертикальных нагрузок, действующие на 1 м простенков 1 и 15 ио
высоте здания, приведены в табл. 4. Сечения в табл. 2—4 приняты
через этаж,
7.2.	Определение эксцентриситета приложения вертикальной
нагрузки относительно центра тяжести стены (см. рис. 5).
A'l =730 тс, _Vj5 = 210 тс.
Расстояние от точки приложения силы до точки приложения
вертикальной силы на стену (точка В) определяется по формуле
Nj 750 3,26
а =-----— =--------—; = 2,55 м.
/Vi+^5	750 + 210
174
Т а б л и ц а 4
Av этажа	П, м	/V,. тс/м				|	yv,5. тс/м					
		К„> 1	«п = 1	< 1	^ДЛ	«„>	1	Кп =		1	ЛДЛ М
2*3	5,9	9.4	8.2	7,1	0,96	7.1		6,2	5.4		0,85
21	11,8	18,8	IG.3	14,2	0,90	14.2		12,3	10.7		0,85
19	17,8	28,2	21,5	21.3	0,9(1	21,3		18,5	16,1		0,85
17	23.7	37.6	32,7	28.4	0,96	28,4		24,7	21,5		0,85
15	29,6	47	40,9	35, G	0,96	35,5		30,9	26,9		0,85
13	35,5	56,4	49	4'2,6	0.96	42.6		37	32,2		0,85
I 1	41,4	€5,8	57,2	49,7	0,96	49,7		43,2	37.6		0,85
9	47,4	75,2	65.4	56.9	0,96	56,8		49,4	43		0,85
/	53.3	84,6	73,€	Ь4	0,96	63,9		5л, 6	48,3		0 85
5	59,2	94	81,7	71	0,96	71		61,7	53,6		0,85
3	65,1	103,4	89,9	78,2	0.96	78.1		67,8	59		0,85
1	71	112,8	98,1	85,3	0,96	85.2		74.1	64,4		0,85
Рис. 5. Схемы к расчету
торцовой стены на сов-
местное действие, гори-
зонтальных и вертикаль-
ных нагрузок
п — торцовая стена здания
(I и 15 — полосы несущего
элемента): б и в — к опре-
делению иссушен способнос-
ти сечения стены при дсйст-
шш нормативной силы н
моментов М„т и М
1 — центр тяжести сечения;
б — центр приложения пер-
шкальной нагрузки; С—
гоя к । приложения продоль-
ной силы
где I — расстояние от точки приложения силы АЗ;, то центра тяже-
сти сечения (точка Л).
Эксцентриситет приложения вертикальной нагрузки относи-
тельно центра тяжести сечения (см. рис, 5).
175
CN = 4.22 — 3.97 = 0.25 м
7.3	Расчет простенка I.
Определение изгибающих моментов пз плоскости простенка /ИСг
41.111 = 1,2 тс-«м/м (см. расчет плиты перекрытия)
h	„ 0,16
ЛГ.Т = 0,5 ЛА, u | А’Г1Л — = 0,5-1,2 + 2,5 — — = 0,8 тс/м,
"где /?пл—опорная реакция плиты перекрытия, тс/м (см. расчет
плиты перекрытия);
h—толщина стены;
ЛГдп — опорный момент отлиты перекрытия (см. там же).
Для расчета стены в верхних этажах здания необходимо оп-
ределить моменты от поперечной равномерно распределенной
(ветровой) нагрузки по формуле (99)
<7СТ Н* 167-2.82
Л1?п.ст =------------------------=°-1 'тс-м/м;
1 4*	1 «U
Л1" СТ=0-091 тс м/м.
Значение расчетной ветровой нагрузки для верхнего этажа
здания определяем но табл. 13
Qct=	+а3) = 1,2-45 (1,91 +J.18) = 167 кге/м.
Расчетная длина простенка для бетонных сечений
/о = ^лер = 0,8-1 •2,8 = 2,24 м;
для железобетонных сечений
/(1 = 0,7-1-2,8=1,96 м;
А’ст=1, т. к. £ст = 6,68> 1,57/0 = 4,2 м.
Несущая способность простенка (Л'ст) при работе из плоскости,
а) Сечение бетонное, бетон М200
/?пР = 0,9-0,85 /?Пр = 0,9*0,85-90 = 69 кгс/см2;
А’р Ц = 11,5 кгс/см2; Е$ = 2,4-105 кгс/см2.
Определяется несущая способность бетонного сечения при е0>
2><?осл методом последовательных приближений. Начальное значе-
ние /VCT.
7V“T = 0,8 /?°р bh = 0,8-69-100.16 = 88000 кгс.
Д'1 = R6
ст /унр
= 69-100-16
/	2 /Ист АхКр \
~ ^ет/г(^кр-Л/“+ / =
2-0,8-10».203-103	\
----------------------| = 88200 кгс
88-103 16(203—88) 1G3 /
Считаем, что итерационный процесс сошелся, так как разница меж-
ду N„ н N\T относительно невелика.
Здесь значение условий критической силы определяется пл
формуле
,	Ев b h 1
W1(p	0,533——7
''ДЛ <0
/	0,11
\ 0,1 I
+ 0.1) =
= 0,533
2, 1-!(/»- 100- !63
1,96-224*
10,1
0,11
4-0,291
[-0,1 =203000 кг,
где значение / = /мий определяется по формуле
„	zo	и	2^4
=0,5-0.01-7- -0,001 /?* = 0,5-0,01 —— - 0,001-69 =
п	111	16
= 0,291;
значение /<дл по формуле
Л'дл	718,2
Л = I + р	= 1 + 1 -------= 1,96.
Л	л |Лл	"Г
Л'1 £7
^ст
значение
несущей
0,8-10б
88,2-10s-16 — (|'0а7<
Л4СТ 0,8-106 Л
еп = ——- ±=------------=0,91 см < 1 см=ейсл,
0 WCT 88,2-10я	°™
способности сечения производится при дей-
мин = 0,291.
Значение / при Л/ст = 88,2 тс определяется по формуле
/ =
Так как
определение
ствни случайных эксцентриситетов по формуле
N„ = т фб /?пр bh = 0,9-0,82-69-100-16 = 81500 кге,
где т = 0,9 при h = 16 < 20; фб = 0,8 по табл. 21
прп
пп	/л
-^2- =0,96 и — = 14.
N	h
Окончательно принимаем для бетона М200 Мст=81,5 тс.
Минимальное значение продольной силы, которая должна дей-
ствовать в сечении бетонной стены нз условия предельной величины
эксцентриситета, определяется по формуле
ме ^кр _ ~\f ^кр _ Мср.ст^кр __
ст~ 2 V —Т"	е
203-1О3	f (203-103)2	0,91 - 1G6-2Q3-103 _
2	~ Г	4	—	7
= 14000 кге = 14 тс,
где Мср ст = ,Wcp cT + Л1сРр ст =0,8 + 0,11= 0,91 тс-м.
Значение е. определяем как меньшее из величин 0,45»/i = 0,45X
Х16 = 7,2 см и 0,5h—1 см = 7 см, в соответствии с этим принимаем
е = 7 см.
о;91-1С5
Так как значение I = “ТТТТГТТ” == 0,406 > /Mjm, то произ-
14 • 103 • 16
177
подите» понгорное HbviiivJieiiiic зипченпя N? . определяя iiinucinic
Л'up при попом значении / = 0/106.
/Укр = 0,533
2,4 IG5-100-К?
1,96-224s
0.11
0.1 | 0,406
= 169000 кге = 1G9 тс;
с 169-102 _ г/ (169-10:|)-	0.91 • 105-1G9-К»3
ст 2	Г	4	—	7
= 14209 кгс - 14.2 тс.
Окончательно принимаем Л/£т = 11,2 тс.
Значение Л4Т = 0,841 тс-м > ст —0,77 тс-м.
Ь№	100-16-
где Л1Т = -----/?	= --------- 11 5 = 84100 кге-см =
3.5	1,11	3,5
= 0,811 тс«м;
7дл II	°-705
<’р СТ = Л,ср —— + Л’ер = 0,8 —— + 0,091 = 0.77 тс  у. .
<7пл	U , OOV
где и <7пл —соответственно нормативная и расчетная нагрузки
на плиту перекрытия (см. разд. 3 настоящего приложения), тс/м2.
Так как Л4т>Л/ср , трещины в стене нс образуются, и опреде-
ление значения A’JT не производится.
Сравнив значение Nt при &н<1 в табл. 4 со значением Л/“т,
получим, что начиная с 21-го этажа и выше (т. е. верхние четыре
этажа) сечения простенка 1 должны выполняться железобетонными.
б)	Железобетонное сечение с минимальным количеством арма-
туры— 2,5012 Л-1 II на 1 м, бетон М200.
2?*р = 0,85-90 = 76,5 кгс/см2, Fa = 2,83 см2/м;
/?а = 3400 кгс/см2, а = а' = 2,6 см.
_	N 14 10я
Значение Л7* при х —------ - = —---------=1,83 < 2а — 5,2 м
ст Ь £/?пр	100-76,5
определяем по формуле
^ср.ст г<° —
Л^ст^2
0,91- 105-1,05 — 3100-2,83 (13,4 -- 2,6)
13,4	°’
следовательно, минимального армирования достаточно для обеспе-
чения несущей способности сечений простенка в верхних этажах
здания.
178
Здесь <0
^кб
^кр
1I•10я
276•1 (Р
1,05;
А/кр -
z0
*дл
о,ч
0,1 +
6,4-2,4-Юб Г
1,96й
1,96
0,1 +0,406
2-10°	1
7-------2-2.83-5,42
2,4-10*	1
= 275700 кгс = 276 тс.
в)	Бетонное сечение, бетон М300 при ^,=еОсл
/^р _ 0,9.0,85-135 = 103 кгс/см2;
0,9-0,82-103-100-16= 122000 кгс = 122 тс;
срб = 0,82 по табл. 21
^ДЛ А АГ	< А
при -----= 0,96 и------= 14.
н N	h
г)	Железобетонное сечение, бетон М300,
арматура 0 12A-1I1 с шагом 40 см при /?и = ^осл.
= 0,85-135 = 115 кгс/см2; Ra — 3400 кгс/см2;
Fa = 2,83 см2/м;
^ = ^<р|/?пр Гб + /?зс(Га + ^)] =
= 0,9-0,86 [ 115-100-16 + 3400 (2,83 + 2,83)] =
= 157000 кгс = 157 тс,
где ш =0,9;
ср = <рб Ь 2 ((рж — (рб) а = 0,85 + 2 (0,89 — 0,85) 0,104 = 0,86;
^c^ + fa) 3400 (2,83 + 2,83)
а =----------------=-----------------------= 0,104.
Z?npF	115-100-16
* /
Значение ср б и фж определяются по табл. 2! при —— = 1 ц — =
N	h
= 12. /0	0,7-284 = 198 см (см. п. 5.1).
7 4. Расчет простенка 15.
Определение изгибающих моментов из плоскости А/Ст
. Л	 >	А ^О<1 2 A Z? —	0,2 АГ-7 .
•ИСТ = Л/оп I — —== °-6/---------“ = °.57 тс-м/м,
4-г
где Акин — опорный момент плиты перекрытия по осн степы,
f	h \	/	0,16 \
А^оп 1 ^fO,5Mon { /?ги1	1,2 10,5-0,91 { 1,3	1 =
0,76 тс•м,
179
/;ст	6
Де к = ------—	= — = 1,2;
6СТ 0,5 6Пр	о
/>ст— длина рассматриваемого простенка, м;
бщ, — длина проема простенка, м;
Мц12 — опорный момент плиты перекрытия коридора (опреде-
ляется без учета временной нагрузки).
Расчетная длина простенка для бетонных сечений:
/*, = 0,8-0,84-2,8=1.9 м.
Так как Ьст = 2,47 м<1
2b ( 2Ь
^CT
3//0
,47
2-2,47
3W0
3-2,8
= 0,84.
Несущая способность простенка при работе из плоскости при
Со === Сосл
а)	Сечение бетонное, бетон М200
А/ст -= 0,9-0,87-69-100-16 = 86000 кге;
/Удл	/0	190
<Рб = 0,87	—"л- = 0,85 и -f- = —- = 12.
Tv	h	16
Определяем
249.103 —- Г (249-103)2 _ 0,57-10Б-249-103
2	' И 4	7
= 8400 кге = 8,4 тс,
где
/VKp = 0,533
2,4-10Б-100-163
1,85-193*
/	0,11
\0,1 + 0,406
+ 0,1
= 249000 кге = 249 тс,
— 1,85.
Значение = 0,406 принято по аналогичному расчету для про-
стенка I.
,57-
84-103-16
В данном случае, ввиду малого отличия значений и t2 пов-
торный расчет может не производиться.
Сравнив значение при &n<l в табл. 4 с значением Ar*T,
получим, что верхние четыре этажа простенка /5 должны выпол-
няться железобетонными.
Ввиду того, что j< А1”р 15, расчет по образованию трещин
не производится.
В верхних этажах по аналогии с простенком / принимаем
армирование 2/5012 Д-111 на 1 м.
б)	Бетонное сечение, бетон М300
Rи |. = 0.9 • 0,85 • 135 = 103 кгс/с м2.
Определение несущей способности сечения при ео = £«кл про-
изводится по формуле
<VCT = 0,9-0,87.103-100-16 = 129000 кге - 1 9 тс,
180
где <рб = 0,87 при —= 0,85 и —~ =12.
N	h
7.5.	Иссушая способность степы при совместном действии про-
дольной силы jV и моментов Л1ст и Л11ь
При максимальных усилиях:
а)	В направлении / (см. табл. 3)
^ = 1()Ы тс, ео11 = 0,93 м.
Проверка прочности сечения выполняется по формуле
/VCTW„ 1134-10я-1411 -1G3
Л/	= -------------------= 899J00 кге = 899 тс < 1014 тс
ЛГЦ	1779-10я
где Лгст = ^ст1/ст1 + ^т15/ст15 = 122-103-G,68 + 129-I03-2,47 =
= 1134000 кге = 1134 тс;
/VB = 1,1 ^р-Гб сж = 0,9-135-1,1-10530 = 1411000 кге = 1411 тс;
JVU= R^F = 0,9-135 (2,47 1-6,68)16=1779000 кге =J 779 тс.
Площадь сжатой зоны при эксцентриситете £пи определяем из
выражения (рис. 5)
Гсж = (х + 422 — 93) 16 = 10530 см2,
а значение х из уравнения
0,5х2 = 0,5 (422 — 93)2; х = 329 см.
Ввиду того, что условие прочности для стены при бетонном
сечении нс выполняется, принимаем для простенка 1 железобетон-
ное сечение с минимальным армированием 2,50!2Л-1П на I м.
Тогда:
Л'ст = 157- 10я-6,68 + 129- 10я- 2,47 = 1367000 кге = 1367 тс;
Л/в = 1,1/?пРГсш=1,1-135-10530=1690000 кгс=1690 тс;
^^ЯпрЛ+О.ОЯпрГг+ГаЯа = 135-668-16+0,9-135-2,47 =
= 2245000 кге = 2245 тс;

1367-1690
2245
= 1029 > 1014 тс.
В соответствии с табл. 5 нижние пять этажей простенка / вы-
полняются железобетонными с арматурой у каждой грани 2,5
012A-III на 1 м. Простенок 15 выполняется бетонным.
Определяем уровень перехода на бетон М200.
Производится проверка для уровня 7.
Л'= 598 тс, ео в = 0,55 м.
Значение х (см. рис. 3) находится из уравнения:
0.5-3672 — 0,5-30Г2 — 293 х = 0; х = 75 см.
== 75-16 |- 668-16 = 11888 см2;
Л'в = 0,9-1,1-90-11888 = 1059000 кге = 1059 тс;
/Vu = 0,9-90-14640 = 1185000 кге = 1186 тс;
,VCT = 86-103-247 + 81,5-668-10я = 757000 кге = 757 тс;
181
^ст*
1757-1059
118G
= 670 тс.

Бетонное сечение (бетон М200) принимается от 10-го этажа
и выше, т. с. верхние пятнадцать этажей.
6)	Расчет стены в направлении 2 не производится, гак как
A^2<Z^V| и
Распределение, материала в рассматриваемой стене ио высоте
здания приведено в табл. 5.
Таблица 5
N? этажа	Простенок 1		Простенок 2	
	сечение, марка бетона	армирование на 1 м	сечение, мар- ка бетона	армироваине на 1 м
214-24	Железобетон - нос, М200	2,5 0 12Л-1П	Железобе- тонное, М200	2,5 0 J2A-1II
104-20	Бетонное, М200	Нет	Бетонное, М200	Нет
64-9	Бетонное, /М300	»	Бетонное, M300	>
14-5	Железобетон- ное, М300	2,5 0 12A-III		
8. Расчет перемычки ПЗ (П9)
8.1. Определение расчетных усилий в перемычке.
Погонная распределенная нагрузка на перемычку от перекры-
тия
= 836X3 = 2508 кгс/м!= 2,508 тс/м.
Момент на опоре
Л1П
оп
2,508-ОД2
12
= 0,17 тс ’ м.
Поперечная сила на опоре
п
ОП
2,508-0,9
2
1,13 тс.
9п I
2
Момент в середине пролета
_ 2,508-0,9
' пр	9,.
=0,085 те м.
От действия ветровой нагрузки
Q" = 23,64 тс.
182
Momc'hi па опоре
Суммарные расчетные усилия:
на опоре
Мои - <п -Ь /и;;п	0,17 ± 10,64 тс. м;
Ммакс = 10,81 тс-м, Л7М11|| = —10,57 тс-м;
Qon = Qon ±	—1.13± 23,64;
Qm«h<c = 24,77 тс, Qmihi —	23,51 тс.
В середине пролета
А/цр = 0,085тс-м; Qnp = ±23,64 тс.
Так как расчетные усилия от вертикальной нагрузки малы и
составляют около 3% усилий от ветровой нагрузки, то расчет проч,
ности перемычки ведем только на усилия от ветровой нагрузки, 'но
без учета включе имя *в работу перекрытий.
8 2. Расчет прочности перемычки
ЛСсч= 10«64 тс’м« <2р"сч = 23,64 тс,
I = 90 см, b = 16 см, h = 65 см,	— 60 см, z — 55 см.
Бетон М200
/?ПР = 1,1-100 = ПО кгс/см2, /?р = 1,1 - 8,5 = 9,35 кгс/см2
(с учетом коэффициента условия работы W6=1J).
Вся арматура класса А-П: /?а = 2700 кгс/см2, /?а.х = 2150 кпс/см2.
Определяем расчетную продольную арматуру (по «Руководству
по проектированию бетонных и железобетонных конструкций»)
М	10,64-10s
° Япр^о 110-16-60= “ ’ 7'
|0 = 0,85 — 0,0008 /?пр
=
। . /?а /   So \
Ge \	1.1/
= 0,85 —0,0008-110 = 0,762;
A, =gft (I -0,5^ ) = 0,631 (1 — 0,5 0,631) =(),432>.4„=0,17
При До = 0,17 v = 0,906
М	10,6-1 10s
Г. =----------=----------------- = 7,34 см2.
/?av/i0	2700-0,906-60
Принимаем продольную арматуру перемычки 2 0 22 А-П, Гп =
= 7,Г> см2.
Расчет на поперечную силу.
Проверяем условие
0,35 /?npWio=0,35-110-16-60 = 36,96 тс><7Рас-. = 23,64 тс.
183
Определяем необходимость постацинки хомутов
0.6 Я РМс = 0.6-9,35-16-60 = 5,39 тс<01.30 4=23,64 тс.
Необходима постановка хомутов.
Определяем поперечную силу, воспринимаемую бетоном сжа-
той зоны:
z	55
1ц а = — =	— О,G1 >0.6;
I	90
Q6 = Д’рМо tg а = 9.35-16-60-0,61 =5,47 тс.
Определяем поперечную силу, которую должны воспринимать
.хомуты по наклон-ной трещине
при с = 1,5 h0 = 1,5 • 60 = 90 см = /.
QpacM	1g ^х 23,64 — 5,47
. q. — --------------------=-------77-5---=20,19 тсм=201,9 кгс/см
'	с	О,У
П ролерясм условие
Rvb 9,35-16
= 201,9 кгс/см > —9— =--------я----= 74,8 кгс/см.
Условие соблюдено.
Определяем сечение арматуры хомутов.
Принимаем таг хомутов /4=10 см.
q*u 201.9-10
х = - р —	2150	— 0,95 см-.
а. х
Принимаем в «вертикальном сечении перемычки два хомута
0 8 A I, Fa = l,0l <см2.
ПРИЛОЖЕНИЕ 2
ПРИМЕР РАСЧЕТА МОНОЛИТНОЙ ПЛИТЫ ПЕРЕКРЫТИЯ
С ПРЕРЫВИСТЫМ ОПИРАНИЕМ ДЛЯ МОНОЛИТНОГО
ЗДАНИЯ» ВОЗВОДИМОГО В СКОЛЬЗЯЩЕЙ ОПАЛУБКЕ
Пример 1
1.1.	Исходные данные.
Расчетные характеристики материалов:
бетон М200, 7?пр=75 кгс/см2, /?прц = 115 кгс/см2, /?р=6,5 кгс/см2 ,
Арц = 11,5 кгс/см2, Еб = 2,4- 1G5 кгс/см2.
Арматура из горячекатаной стали класса A-III, Аа = 3400 кгс/см-.
/?а11 = 4000 кгс/см2, £а = 2,0-10° кгс/см2.
Расчетные нагрузки:
•при расчете прочности q = 836 кге/м2,
при расчете но образованию трещин Q” = 705 кге/м2,
при оп ре тел с чин прогиба и ширины раскрытия трещин
/?дЛ = 605 кге/м2.
184
Расчетная схема плиты — плита со свободным опиранием по
контуру.
Пролеты плиты и осях 6X6 м.
Расчетпыс пролеты плиты: h = /2 = 600—8—4 = 588 см.
Расстояние между осями опорных зон п=150 см, количество
на каждую сторону плиты /1=5.
Толщина плиты /:=16 см. Рабочие высоты плиты: в направ-
лении /(—//0|=16—2=14 см; в направлении /2—^02= 16—2,5 =
= 13,5 см, в опорных зонах //о=13 см.
/2
Соотношение сторон плиты Л,= — = 1 < 3; плита работает в
/1
двух направлениях.
1.2.	Расчет плиты по прочности:
Задаемся коэффициентов^ распределения изгибающих моментов
в пролете па I м длины плиты по табл. 15 при Х=1.
II — °-
3 1—1
Момент rnt, действующий щ. пролете плиты, определяется по
формуле (61).
?Z1
П1'	12
836-5,88
12
= 1268 кгс-м/м
Требуемые сечения арматуры:
126800
Ло =-------------= 0,086; v = 0,9!
75-100-14s
126800	„ „	„
L. =----------z-----=2,78 см2;
/а|	3400-0,955-14
/а2 = 0,9/а1 =0,9-2,78 = 2,5 см2.
Принимаем сечение рабочей арматуры в направлении /i:fai =
= 2,83 см2 (100GA-1II); в направлении /г’/а2=2,51 см2 (508A-III).
Так как сечения рабочей арматуры подобраны из условия проч-
ности без значительного перерасхода, величину предельной несу-
щей способности вычисляем по формуле (79)
/?ап	4000
<7П =	= 836 24QQ = 983 кге/м2.
Определение ширины опорных зон производим из условия (94)
bh0
l\ а
0,25-0,0836-588-150
13-6,5
= 22 см.
Зак 4S6
185
Принимаем ширину опорной зоны /> = 25 см. Опорные зоны
армированы объемными каркасами с рабочей арматурой сечением
401 ПА-III. Поперечные стержни (хомуты) из арматурной прово-
локи В-1 диаметром 4 мм с шагом 8 см поставлены конструктивно.
Длина анкеровки каркаса опорной зоны в толще плиты вычисля-
ется	*
= 44 см,
принимаем Дм=45 см.
1.3.	Расчет трещиностойкости плиты.
Момент, воспринимаемый сечетисм плиты в пролете при об-
разовании трещин, определяется -по формуле (73)
Л4Т =
100-16-11,5
----п—F------ = 84000 кге • см.
Нагрузка образования трещин в пролете определяется по фор
муле (72)
840
О,0441-5,882
= 550 кге/м2 < q" = 705 кге/м2,
где у" = 0,04 41 .(см. табл. 17).
Плита работает с трещинами ® пролете.
Согласно п. 4.13, сечение рабочей арматуры должно удовлет-
ворять условию
mi > Л1т;
т} = 1268 кгс-м>Л/т = 840 кге-м;
/п2 = 0,9- 1268= 1140 кгс-м>/Йт.
1.4.	Определение ширины раскрытия трещин в пролете.
<?Т = 9?р = 0,0055 кгс/см2 < д"л;
h = (faI + fa2) = 0,5 (2,83+ 2,51) =2,67 см2;
Л» = 0,5 (йп1 + й02) =0,5 (14 +13,5) = 13,75 см2;
/а1	2.83
!1’_ bhot ~ юо-14 _ °-002;
/а2	2,51
•U2“ 6/i02 — 100-13,5 -°-0018°;
11=0,5 (14+ц2) =0,5 ( 0,002 + 0,00185) =0,00192;
di Hi + do и, 6-0,002 + 8-0,00185
d —--------------=------------------------- =6,96 мм;
14 + |t2	0,002 + 0,00185
/?а|1	4000
£т = 0,1+ 0,5 ц --------= 0,1 +0,5-0,00192 ---------=0,135;
Z?npll	115
_______________Мт________	____________84000___________
°* т~ (1-0,5^) /ай? ~ (1 -0,5-0,135) 2,67-13,75 =
= 2455 кгс/см'-;
186
па = а -Ь (R,. — п 1
а.т,х а11 а Л'
fl" —01,Р
"дл чт
- <7т'Р
0,0605 — 0,055
= 2455 + (4000 — 2455) ---——-L— = 2650 кгс/см3;
0,0980 — 0,055
ста	3 —	2650
ат = 1,5 Л "7-20 (3,5—100 ц) | d= 1,5-1 —— X
X 20 ( 3,5—100 0,00192) 3’6/16 = 0,25 мм<0,3 мм.
1.5. Определение прогиба плиты.
Прогиб плиты в момент образования трещин в .пролете опре-
деляется по формуле (91)
а" <?"р I* с	0,0467-0,055-5884-2
fT = —— --------=----------------------= 0,96 см,
0,85 Еб Л3 0,85-2,4-10ь-163
где а" =0,0467 (см. табл. 17)
Кривизна плиты в предельном состоянии определяется по фор-
муле (93)
0,9 ц п
а II
4000
0,9-0,00192-8,32
0,135-0,15
При свободном ‘оттиран/ии
Коэффициент, учитывающий
центру плиты,
|Tv }	13,75-2-10® \
= 0,25-Ю-3 1/см;
Еа	2,0-10®
« =	= —-----Z7- = 8,32.
Еб	2,4-10s
0=1.
увеличение предельного прогиба к
= 1,066.
Прогиб «плиты в предельном состоянии
= 0,141 О/3 —I - 0,141 • 1 -5882-0,25-10“3
. 1,066 = 13 см.
Прогиб в центре етлиты определяется по формуле (88)
н ____________________________________ пр
Г = /т + (7п - /т)	?т— =
Qn - <?"Р
0,0605 — 0,055
0,96 4-(13 —0,96) ———--------------= 2,5 см.
'	' 0,0980 — 0,055
Согласно п. 4 19, значение прогиба увеличиваем па величину
/ hq
\ /|0 — 0,7
з
। , тогда [ = 2,5
13,75
13,75 — 0,7
з
= 2,9 см.
Р
о ^а
1
4
7 * к •] Si ।
187
Допустимый прогиб ПЛИТЫ
1	588
[[ I —----1! —-----= 2,94 см [	2,9 см.
1/1	200	200	'
Жесткость плиты обеспечена.
1.6. Конструирование плиты дано па рис. I.
Расход натуральной стали на 1 мг площади перекрытия со-
ставляет 5,11 кг.
(5WA Ш)
1	l?^58W
Рис. 1. Схема армирования плиты перекрытия с прерывистым опи-
ранием но расчетной схеме «плита, свободно опертая но контуру»
Пример 2
Как вариант произведем расчет данной плиты с прерывистым
опиранием с учетом защемления в опорных зонах но трем сторо-
нам и свободно опертой четвертой.
188
2.1.	Исходные данные.
Расчетные характеристики материалов -и величины расчетных
нагрузок смотри что 1нрсдыдущс»му расчету.
Расчетная схема плиты — плита, защемленная пи трем сторонам,
четвертая сторона свободно оперта.
Расчетные пролеты отлиты: G = 600—16 = 584 см; /2=600—8—
—4=588 см.
Ширина опорных зон £=30 см, расстояние между осями опор-
ных зон «=150 см, количество *на каждую сторону плиты п = 5.
2.2.	Расчет плиты по прочности.
Определяем расчетное армирование плиты при заданной на-
грузке.
Задаемся коэффициентами распределения изгибающих моментов
на 1 м длины плиты по табл. 15, которые соответствуют коэффи-
циентам распределения арматуры в пролете и на опорах в зави-
симости от соотношения стерон
т2
Л
= 1, /<!=/<; =
Шт	ГП.|
—= 1, /<„ = —
mi	т2
- 1.
Момент действующий в пролете плиты, определяется по
формуле (61) i
q l]	3 — 1
т' ~	12	’ 1 (2 -F + К\) + /<i (2 + Л'н + Kjj) =
836-5,842	3-1 — 1
=-------------• ---------------------------=6/8 кгс-м/м.
12	1(24-1 + 1)4-1(1 + 1)
Требуемое сечение арматуры:
mi	67800
А, = ----Ц- =------------- =0,046
° tfnp^oi	75-100-142
v = 0,97;
М| ,	67800
/?avftOt 3400-0,97-14
Принимаем fai = fa2 = 1,98 см2 (706A-IH).
В опорных зонах (без учета работы угловых зон)
/лои =
«zUl	678-5,84
-----=-----------= 1320 кгс • м;
п — 2	5—2
— D . . о
/?пр
132000
---------= 0,346
75-30-132
А = 0,429, v = 0,785:
mQn	132000
-------—	= 3,8 см2.
A’aV/zo .	3400-0,785-13
Принимаем = 3,39 см2 (3012A-III).
щои
189
Моменты, «воспринимаемые сечением плиты в пролетах:

3400-I,98*5,84
\	/ylip *2
0,5.3400-1,98.5,84 \
- 532000 кге• см •-= 5320 кге• м;
75-588
аз
U2
02
^пр 1 I
,	0,5-3400-1,98-5,88
= 3400-1,98-5,84 13,5 —
75-584
= 510000 кгс-см = 5100 кге-м.
Моменты, воспринимаемые опорными зонами на длину плиты
(\ч учета работы угловых зон.
I 0,5/?а^"\
И0" = Mj = Л1, = Л1н - /?а (п - 2) I hB -	- =
х	Кпр О /
(0 5•3400•3 39 \
13 — —1—— -------— ) = 361000 кгс-см =
75-30	)
= 3610 кге-м
Л1ц=0.
Вычисление -несущей способности плиты при выбранном арми-
гании производится сто формуле (63)
12(2 ЛЛ + 2 М2 + Д/1 + М[ + /Ип)
9нгс =	(З/о —/|)	"	\	=
12 (2-5320 4-2-5100 + 3-3610)
----------------—--------—------= 957 кге/м2 > а.
5,84* (3-5,84 —5,88)	4
Предельная несущая способность
\ актеристиках материала определяется
плиты при нормативных
по формуле (79)
-	- «all
Ци — ^псс л
4000
= 975 -------= 1 Г25 кге/м2.
3400
Определяем армирование приопорных зон
М™ 3610	61800
1	/,	5,84	75-100-14*
= 0,042, v = 0,98;
61800
L , =-------------=1,32 см*.
'а|	3400-0,98-14
Принимаем f { j — 1,41 см2 (50G&-H1).
Проверка прочности опорных зон па действие поперечной сил .*
производится из условия (91)
bh0	33-13-6,5
----L /?„ >0,25/7, ---------77- > 0,25 0,0836.
lta 1	1	584-150
Прочность опорных зон обеспечена но бетонному сечен п*о
Поперечные стержни (хомуты) из арматурной проволоки В-I ди
метром 4 .мм с шагом м = 8 см ставятся конструктивно.
Длина анкеровки каркаса опорной зоны в толще плиты
/	/?.	\	/	3400	\
'0„ = К- У- + ЛХан р= 0,7 —-+11 1,2 = 52 см
Принимаем /ап?=55 см.
2.3.	Расчет трсщиностойкости ‘плиты.
Момент, воспринимаемый сечением плиты при образовать-
трещин, определяется по формуле (73)
М
РП
В пролете плиты:
lQQ.|6..ll.S_
т 3,5
В опорных зонах:
п„ 30-16--I1.5
Л4°" =-----------— =25200 кге-см.
т 3,5
Для дальнейшего расчета определяем значения коэффициента:
но табл. 17:
а'= 0,018, [J, = 0,0596, у'= 0,0261, а" = 0,0467, у" = 0,0441,
02 =+,0551, 02 = 0,0698.
Нагрузка образования трещин определяется
па опорах по формулам (95), (96)
Л4°п	252
он
а
0,0596-5,84 2 •
9" =
оп _ оп
7т2 — с'т1
0,0596 — 0,0551
0,0698
в пролете по
- <7 т! 1 1-
5-0,0596 —0,0261
/	\	0,0441
— 588 кге/м2 < </";
191

840-1,5
252
В плите треишны образуются в пролете и в опорных зонах.
Согласно и. 4J3, сечение рабочей арматуры должно удовлетворять
условию riit ^А1Т.
В пролете Л<1«ЛГ2:
Л12
т» = /к* -z=----
Л
5100
5,84
= 873 кгс> А4"р = 840 кге-м;
в опорных зонах
Л40п 36! 0
/«,,в ------------ _---__ 1200 кге-м >	--= 252 кгс - м.
/2 — 2	5—2	т
2.4.	Определение ширины раскрытия трещин.
а) В опорных зонах:
f™	3,39
ft" = 3,39 см*; d = 12 мм; |i = —— = ——- = 0,0086;
и /Iq	30 "13
<7т = ^ = 0,0082 кгс/см* <9^;
/? ..	4000
gT - 0.1 + 0,5Ц ~~ = 0,1 + 0,5-0,0086 —— = 0,25;
*пРп
Л1°п	25200
’ат (l-O,5^T)/°"fto =	(1—0,5-0,25) 3,39-13	=
= 653 кгс/см2;
^а.т	II ^а.т^
лн _~оп
Удл ^т!
“ „он
7п Ят\
0,0605 — 0,0082
= 653 + (4000 — 653) г——-------——; = 2330 кгс/см*;
'	0,1125 — 0,0082
па	3	—	2330-20	„
ат =l,5i] - - 20	(3,5 - 100 ц) |	rf =	1,5-1	-	(3,5 -	100 х
Са	I-IU
3---
X 0,0086)1 12 = 0,21 мм < 0,3 мм.
б) В пролете
/а =0,5 (/л1 + /а2) -- 0,5 (1,98 4- 1,98)= 1,98 см»; d = 6 мд;
Л,, = 0,5 (//„I + Ло-з) = 0.5 (14 + 13,5) = 13,75 см;
/а
1,98
100-13,75
= 0,00)44;
qr =	— 0.0588 кгс/см2;
192
<%.т
£т = 0,1 + 0,5-0,00144
4000
84000__________
(1 —0,5*0,125) 1,98.13,75
= 3280 кгс/см2;
п,д=3280+ (4000—3280)
0,0605—0,0386
0J 125—0,0588
= 3300 кгс/см2;
ат = 1,5-1
3300	3
-------20(3,5— 100-0,00144) ।
2-10е
G =0,3 мм.
2.5.	Определение aipornoa плиты.
Прогиб плиты в момент образования трещин в пролете опре-
деляется по формуле (98)
At?" /2 с
Т I
________25200
0,85-2,4•105-162-150
5-0,0596 — 0,0261
0,0441
1
0,0596
= 0,83 см.
Кривизна плиты в предельном состоянии
1
Р
4000
13,75-2-10б
0,9-0,00144-8,32
0,125-0,15
= 0,23-10“3 1/см.
Коэффициент, учитывающий защемление контура плиты, опре.
делается по табл. 19.
1 +0,25 Кп
1+*п
1 +0,25-0,68
1 +0,68
— 0,7;
ЗОЮ
5320
А. п —
-=0,68;
3-0,68
---^-=—— = 0,68.
п 3
Коэффициент, учитывающий увеличение предельного прогиба
к центру плиты /=1,066.
Прогиб плиты в предельном состоянии
/п = 0.141 0	и, I II - J,7-584~-0,23- lu~3 1,066	8.25 см
Р
193
Прогиб в центре плиты определяется по формуле (ЯЯ)
q"
/-Л-1 (/и-Л)-^2--------
7<i — <7Т
= 0,83 -1- (8,25 — 0,83)
0,0605 — 0,6588
-----—-----------= 1,(6 см;
0,1125 — 0,0588
й» V’
Ло — 0,7 J
1,66
13,75 _у
13,75 — 0,7 )
|/|	2.92 см.
= 1,23 см
2	6. Жесткость плиты обеспечена.
Конструирование плиты см. -на рис. 2. Расход натуральной ста-
ли на I мг площади перекрытия составляет 5,87 кг.
св£^1с”2
ОКР^УЫ"
5<Р ВАШ)
/?ФЬА 1Ш
1^5880
Рис. 2. Схема армирования плиты перекрытия с прерывистым они
раннем с учетом защемления в опорных зонах
194
П Р И ЛОЖЕН II Г. 3
РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПЛИТ
С УЧЕТОМ ФИЗИЧЕСКОЙ НЕЛИНЕЙНОСТИ
(ПРОГРАММНЫЙ КОМПЛЕКС «МИКРОН-ЕС1»)
1. Постановка задачи
Развитие вычислительной техники и методов расчета строи-
тельных конструкций позволяют в настоящее время проектировщи-
ку анализировать иапря/кеипо-дсформнровачпюе состояние железо,
бетонных копьструкцнй при учете различных факторов, вызывающих
физическую нелтнсниость—-неупругого поведения бетона и арма-
туры, образования и развития трещин и т. п. Физические модели
деформирования сложных железобетонных конструкций разработа-
ны в НИИЖБ.
Эти модели позволяют произвести ш а говю-итерационный рас-
чет конструкции. На «каждой итерации производится м/гновенно-
упругий расчет для сплошного анизотроп ново тела. Для железо-
бетонных плит обобщенный закон Гука имеет 1вид
{t} = [Dj {о},
(1)
где {е} = /д2 wjd №, дгю1дуг, —2д2к>/д хд#}т — вектор дефор-
лгаций плиты;
[Dj = (d,;), 1 I 3, 1	3 — матрица упругости плиты;
{о} = {/Иv, Му, А1Л1/}Т —	вектор моментов плиты.
Для решения мгновенно-упругой задачи принят метод конеч-
ных элементов.
Геометрия массовых железобетонных плит хорошо аппрокси-
мируется прямоугольниками, поэтому для решения задачи полу-
чены матрица жесткости и другие соотношения МКЭ для прямо-
угольного конечного элемента плиты из анизотропного материала.
В качестве аппроксимирующих функций приняты ортоиормиро-
ванные полиномы Лежандра. Вектор перемещений произвольной
точки плиты
{/} = {w, —dwjdy, dw/dx}T равен
(2)
где w — прогиб плиты;
•[Ф]*—матрица аппроксимирующих функций, выра-
женных через полиномы Лежандра;
{а} = {at а2 ... СС|2}т — вектор неопределенных коэффициентов.
Вектор {а} определяется:
{а} = [СГ‘{<?},	(3)
где [С]~1 — квадратная матрица, обратная матрице, полученной н :
матриц [Ф1 g 1=1» 2, 3, 4, в которые подставлены
координаты ./-го узла;
1 Программный комплекс (ПК) «Микрон-ЕС» разработан в
ЦНИПИАСС и Госхнмпроект Госстроя СССР. ПК предназначен
для расчета железобетонных плит с учетом физической нелиней-
ности.
195
{<?}-- Gi , fa. fa. <h}T — вектор узловых перемещений, элементы кото-
рого являются перемещениями в t-том узле по
направлению принятых перемещении в векторе
щ.
Вектор деформаций в элементе представляется в виде
{e} = [Q]{«}.	(4)
^L4r:?»iiu деформаций [Q]- получается дифференцированием ма-
.. [Ф1.
/in жесткости конечного элемента вычисляется по фор-
।	1
 IQI ni [Q] d£dn [С]-1 .	(5)
। I		:-.и‘М	’ г И tt
Щ
«
Обозначь...	. i i'j|’	. , s .
' J
—“X —•
гогда [К1 = |СГ' т [F] [С]”1 .	(6)
*1
После перемножения и интегрирования матриц ib (6) получена
матрица жесткости ГЛ1 для прямоугольного конечного элемента
изгибаемой плиты из анизотропного материала.
Для вычисления усилий использовалось выражение
{a}={D][Q][Cr' G).	Р)
Перемножив три .матрицы в (7), получим функциональную
матрицу погонных моментов (размером 3X12)
[А] = [D] [Q] [CJ-* .
(?)
Подставив в матрицу [Л] координаты угловых >и центральной
точек, получим матрицу |71s] размерами 15X12.
При решении нелинейных задач усилия в узлах определяются
по матрице [Л5]. как средняя величина усилий в углах элементов,
окружающих узел. Затем определяются усилия в элементе как
средняя величина полученных усилий в узлах и усилий в центре
элемента.
2.	Краткое описание программного комплекса
«Микрон-ЕС»
Программный комплекс (ПК) сМикрон-ЕС» разработан на ЕС
ЭВМ с использованием операционной системы ОС ЕС. Укрупненная
блок-схема программного комплекса приведена на рис. 1.
ПК «Микрон» предназначен для расчета железобетонных из-
гибаемых плит покрытий и перекрытий, а также фундаментных
плит с учетом физической нелинейности материала. Прямоугольные
в плане плиты могут иметь отверстия .и вырезы прямоугольной
формы со сторонами, параллельными кромкам.
196
Для редко встречающихся в практике строительного проектиро.
папин плит круглой формы, со скошенными краями или круглыми
отверстиями возможна приближенная аппроксимация геометрии,
при которой напряженно-деформированное состояние па участках
плиты, достаточно удаленных от аппроксимируемых линии (па один-
два конечных элемента), будет получена с достаточной для практи-
ческих целей точностью. Следует отметить, что подобные задачи
Рис. 1. Укрупненная блок-схема ПК «Микрон-ЕС»
197
являются наиболее сложными для ручного расчета и при их авто-
матизированном проектировании обычно достигается (наибольший
экономический эффект (до 1(Ю"/о экономии материалов).
Условия закройления плит «могут быть практически любыми:
защемление, шарнирное опирание, свободный край. Допускаются
неоднородные граничные условия, на пример, заданные на части
кромки плиты» точечные опирания или защемления (колонны),
закрепления внутри конпура и т. д.
Свойства упругого основания могут быть неоднородными <ю
площади плиты. Реальное основание аппроксимируется КУСОЧНО-
ПОСТОЯННЫМ.
Нагрузка, в частности, моментная, может быть распределена
па прямоугольной области или сосредоточена в произвольной точке.
’В ПК предусмотрены сервисные средства, позволяющие свес-
ти к минимуму время пользователя при заполнении исходных да<н-
иых и диализе результатов. Разра ютапа серия таблиц исходных
данных, основанных на арницине постоянства свойств в прямо-
угольных областях. В частности, прямоугольные области могут
вырождаться в точки Указанный принцип позволяет в достаточно
компактной форме представить исходную информацию. Сервисные
модули предполагают обработку исходной информации в прямо-
угольных областях, стороны которых не обязательно совпадают с
линия м«и конечно-элементной сетки. Это существенно сокращает
трудоемкость подготовки исходных данных, которые мож<но пере-
носить «в таблицы прямо с чертежей и, как правило, без дополни-
тельных вычислений, связанных с переводом размерностей. К ком-
плексу сервисных средств относится также блок диагностики фор-
мальных ошибок пользователя.
Помимо развитых сервисных средств простоту и удобство
использования ПК обуславливают приемлемые затраты машинного
времени. Для нелинейных задач, где «вычислительный процесс стро-
ится как последовательный ряд упругих расчетов, удовлетворение
указанному критерию является трудно выполнимым. Время работы
ЭВМ резко снижается при решении задач, для которых -необходи-
мая информация не умещается в оперативной памяти «и поэтому
производится обмен с внешней памятью. Учитывая это, а также то,
что размеры оперативной памяти средних ЭВМ (типа ЕС-1033.
ЕС-1040) позволяют решать достаточно большой класс задач .ма-
лой размерности (при объеме оперативной памяти 512 /( размер-
ность до 20X20 и при 256 К до 8X8), целесообразно разработать
программные средства для двух классов задач — малых п больших.
Такое разделение требует обеспечения модульности программного
комплекса; это целесообразно с точки зрения ускорения «внедре-
ния эффективных методов расчета в практику и упрощает техноло-
гию работ по разработке программного обеспечения. Последнее об-
стоятельство связано с тем, что разработка ПК для малых задач
требует использования более простых программных средств, что
ускоряет отладку модулей и их сборку. С другой стороны, исполь-
зование модулей, отлаженных в ПК для малых задач, позволит
быстрее выполнить разработку ПК для больших задач.
Наиболее существенного уменьшения затрат машинного вре-
мена можно достичь, если использовать системный подход к опти-
мизации нелинейного вычислительною 'Процесса. В рамках пробле-
мы оптимизации при разработке ПК рассмотрено три уровня:
выбор оптимальных методов (классов алгоритмов);
построение оптимального общего алгоритма;
198
онтнми шипя программы.
Выбор оптимальных методов (классов алгоритмов) осуществлен
рациональным сочетавшем универсальности, обсспсчнвае.мов МКЭ
со специализацией, направленной на решение задач расчета плит-
ных конструкции Поскольку универсальность алгоритмов, как пра-
вило, связана с потерей эффективности, некоторые модули учиты-
вают специфику массовых расчетов.
Инвариантность геометрических свойств в процессе физически
нелинейно'!о расчета даст возможность оптимизировать по времени
вычисление матриц жесткости и усилий. Для реализации этого
«геометрические» коэффициенты, при параметрах упругости вычи-
сляются вне итерационного цикла и хранятся в оперативной памя-
ти. Отметим, что количество различных «геометрических» коэффи-
циентов, указанных матриц не превосходит нескольких десятков.
Вычислительный процесс, реализованный в ПК, представляет
возможность пользователю производить расчет с заданной степенью
точности сходимости (разница в значении «изгибающих и «крутящих
моментов на смежных итерациях):
О,!—прнкпдочный расчет; *
0,05 — приближенный расчет;
0,001 — точи ы й расчет.
Указанный подход учитывает итеративность процесса /и позво-
ляет на ранних стадиях экономить машинное время. Это достигает-
ся изменением точности сходимости итерационного процесса на
заданном шаге нагружения и количества шагов.
Оптимизация программы достигается в основном использова-
нием средств операционной системы. ПК «Микрон-ЕС» имеет струк-
туру, которая дает возможность хранить в оперативной памяти
лишь тс модули, которые необходимы для продолжения вычисли-
тельною процесса »в настоящий момент. В частности, сервисные
модули, обеспечивающие переработку исходной информации во
В)н.утри1машннное представление и печать результатов расчета в
форме, удобной для проектировщика, находятся в оперативной па-
мяти соответственно лишь в начале и в конце вычислительного
процесса. Использование возможностей транслятора с языка ПЛ/1
позволяет оптимизировать модули программы по используемой па-
мяти, |Времени выполнения или по обоим этим параметрам одновре-
менно. Поэтому в процессе реализации отдельные участки ПК ана-
лизировались с целью выбора критериев оптимизации.
В процессе отладки ПК «Микрон-ЕС» были рассчитаны плиты
№ 825, 830, 844, 845, 860 и другие из экспериментов Баха и Гра-
фа, плиты № 710, 713 из опытов Геллера и Амоса, п; ита ПС-1 из
опытов Карпенко. Во всех контрольных примерах результаты рас-
чета хорошо согласуются с результатами экспериментов.
3.	Использование программного комплекса
«Микрон-ЕС»
ПК предназначен для решения обратной задачи расчета желе-
зобетонных плит с учетом физической нелинейности. С его помощью
определяются усилия, перемещения (прогибы н углы поворота), а
также ширина раскрытия и направление трещин при заданных га-
баритах, марке бетона, армировании и нагрузке на плиту.
При расчете плита и часть плиты, ограниченная осями сим-
метрии, помешается в систему координат, как это показано на
рис. 2, и разбивается на конечные элементы со сторонами, пара ль
дельными осям координат. При этом с целью уменьшения затрат
199
количество
машинного времени нужно стремиться к тому, ч
элементов по горизонтали были меньшим, чем по
iniiiicii исходных дачшых целесообразно учитывать
этом должны быть симметричны: геометрия, i ранинныс условия
нагрузка одновременно. Кроме тою, следует иметь ввиду, что о
о।ношение сторон конечного элемента должно быть нс более 3
симметрию, при
и
3.
разбивке плиты «на конечные элементы необходимо учи-
что геометрия реальной
ты пап
Рис. 2. Пример разбивки плиты
на конечные элементы
па-
в методе конечных элс-
прсдставлскы нрибли-
э темен гы соединяются
собой п с опорами толь-
узлах, также в узлах
пинты, граничные условия «и
грузка
ментов
женно:
между
ко в
прикладывается н внешняя на-
грузка. В связи с этим на длине
пролета плиты должно быть
предусмотрено нс менее G-8
‘ конечных элементов.
Особенно точным должно
быть приближение граничных
условий, так как это оказывает
наибольшее влияние на точ-
ность расчета.
Исходная информация за-
дастся, как правило, в прямо-
угольных осях, стороны кото-
рых параллельны осям коорди-
нат (рис. 2). При этом размеры
Л< и Bi могут быть приняты
равными нулю. В этом случае
области стягиваются в отрезки
быть использовано при задании
прямых или в точку. Это может
граничных условий с целью повышения точности результатов.
При загружении плиты равномерно распределенной нагрузкой
следует учитывать, что нагрузка от собственного веса плиты фор-
мируется п ПК 'автоматически.
Количество уровней загружении должно быть не менее двух:
эксплуатационная нормативная и расчетная нагрузка. С целью
уточнения расчета можно увеличить количество уровней за груже-
ния, однако количество уравнен загружении рекомендуется при-
нимать <не более десяти, так как это не приведет к значительному
уточнению результата, но увеличит расход машинного времени
Как правило, большое количество уровней загружении необходимо
не при проектировании конструкций, а при исследовании работы
плит, например при обработке экспериментальных данных.
При задании области печати результатов следует иметь в вп-
что перемещения печатаются только в узлах конечных элемен-
а усилия (изгибающие и крутящие моменты) и ширина рас-
интегральными характеристиками для
ДУ,
1ОВ
крытия трещин являются
конечного элемента. .
4. Контрольный пример
В качестве контрольного примера принята монолитная плита
перекрытия 24-этажп-ого сборно-монолитного бескаркасного здания.
Расчетная схема плиты — защемление по трем сторонам. Схема ус-
ловий закрепления плиты и схема армирования показаны на рис. 3.
Рис. 3. К примеру рас-
чета плиты, защемленной
по трем сторонам, по
программному комплексу
«Микрон-ЕС»
1 — геометрия и граничные
условия плиты, б — схема
нижнего армирования; в —
схема верхнего армирова-
ния
201
У -	1 ;	2	3	6 t			5	6		7	8	9 1U 1				7 12
2	/ ®	2 ®	3 ®	6		6		8	9	10	11
	12	13	/4	15	16	17	18	13	20	21	22
J 1 4 5 6 7 8 9 10 11	23	26	25	26	27	28	29	30	31	32	33
	34	55	36	37	38	59	60	61	6.2	63	66 ®
	45	66	47	k8	69	50	51	52	53	56	55 ®
	56 ®	57 ®	58	59	60 л	61	62	63	66	65	66 ®
	87 ®	68 ®	69	70	71	72	75	74	75	76	77 ®
	78 ®	79 ®	80	81	82	85	86	85	86	87	80 ®
	89 (н)	90 ®	91	92	93	96	95	96	97	98	99 ®
	100 ®	101 ®	ГО 2	103	106	105	106	107	108	109	110 ®
1 9 12 15 /4	111 ®	112 ®	113'	116	115	116	117	118	119	120	121 ®
	122 ®	123 ®	12k	125	126	127	128	129	130	151	132 ®
	133 ®	734	135	136	137	138	139	160	161	162	16 3
	z	2920										
6520
Рис 4 Результаты расчета плиты, защемленной по трем сторонам,
по программному комплексу «Микрон-ЕС»
// — иб.шсп» puciipociранения трещин в iipu.ieic плиты при q" — 7U» kic м3;
В — ю ле, на онере платы
202
Нагрузка на плиту равномерно распределенная, интенсивность
нагрузки изменяется до величины 7“ =700 кге/м2.
Данные для расчета плиты приведены п табл. 1—7. Результаты
расчета плиты показаны на рис. 4 и в табл. 8.
Таблица 1
Общая информация
Исходные данные	Измеритель	Величина
Размер плиты вдоль оси X	ММ	2920
То же, вдоль осн У		6520
Преобладающая толщина плиты		16
Число вертикалей	—•	12
Число горизонталей	 	14
Марка бетона	——	200
Объемная масса бетона	т/м3	2,5
Точность сходимости итерационного про-		0,05
цссса		
Таблица 2
Дополнительная информация
Наименование
Областей постоянной толщины
Областей постоянного армирования
Областей граничных условий
Областей сосредоточенных сил
Областей сосредоточенных моментов
Областей приложения равномерных нагрузок
Уровней загружения
Областей печати результатов
Число
0
5
3
О
0
1
5
Граничные условия
Таблица 3
Номер области	Координаты левого нижнего угла облас- ти граничных у сло- ви Л, мм		Размеры стороны области, мм		Признак за- крепления 0 — защемле- ние; 1 — сво- бодное опира- ние; 6 — ось симметрии
			вдоль оси Д’	вдоль осп У	
	Y	У	л	13	
1 2 3	0 2920 0	6520 0 0	2920 0 0	0 6520 6520	0 0 6
203
Т а б л п ц а 4
Равномерно распределенная нагрузка
Помер области	Координаты левого нижнего угла области приложения нагрузки, мм		Размеры стороны об ласти, мм		Интенсив- ность нагруз- ки. тс/ма
			вдоль осн X	вдоль оси У	
	X	У	А	В	
1	0	0	2920	6520	0.7
Таблица 5
Области постоянного армирования
Номер области	Признак рас- положения ар- матуры (ниж- няя армату- ра — 1, верх- няя — 2)	Координаты левого нижнего угла области, мм		Размер стороны об- ласти, мм	
		X	У	вдоль оси X	вдоль осн У
1	1	0	0	2920	5320
2	1	0	5320	2920	1200
3	2	1460	0	1460	5320
4	2	1460	5320	1460	1200
5	2	0	4060	2920	1460
Продолжение табл. 5
Номер области	ПризнакТрасполо- жения арматуры (нижняя армату- ра--/, верхняя—2)	Характеристика армирования							
		арматура вдоль оси X				арматура вдоль осп У			
		класс	диаметр, мм	1 шаг, мм	1 а, мм 			класс	диаметр, мм	шаг, мм	а, мм
1 2 3 4 5	1 1 2 2 2	А—3 А—3 А—3 А—3 0	8 6 8 6 0	200 150 100 150 0	20 20 20 20 0	В—1 В—1 0 0 А—3	4 4 0 0 6	200 200 0 0 150	25 25 0 0 25
Примсча н не. а — расстояние от центра растянутой или сжатой
арматуры до грани перекрытия.
204
Таблица G
Уровень загружения
Номер уровня загружения	Отношение нагрузки данного уровня к максимальной
1	0,143
2	0,43
3	0,572
4	0,65
5	0,858
Таблица 7
Области печати результатов
Номер области	Координаты левого нижнего уг- ла области, мм		Размер стороны области, мм	
			вдоль оси X	вдоль осн У
	X	У	А	В
1	0	0	2920	6520
Таблица 8
Уровень за- гружения пли- ты	Величины, харак- теризующие де- формативяость плиты	№ элемента	Результаты автоматизи- рованного рас- чета плиты по программе «Микрон-ЕС»	Результаты ручного рас- чета плиты
=	Ширина рас-	143	0,12	0ь21
Чдл = 605 кг/м2	крытия трещин ат, мм	1 133	0,06 0,064	0,11 0,29
	Величина про-	133	0,92	1,92
	гиба f, см		-	
205
Г1 Р И ЛОЖЕН и Е 4
РЕГИОНАЛЬНЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ (УСРЕДНЕННЫЕ)
для ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ЗАТРАТ
НА ПРИГОТОВЛЕНИЕ БЕТОННЫХ СМЕСЕЙ И ИЗГОТОВЛЕНИЕ
АРМАТУРНЫХ ИЗДЕЛИЙ
К табл. 40—44
Союзная или автономная республика, край, область,		Себестоимость бетона		Себестои- мость арматур- ных изделий	Капиталь- ные пложения X к
		тяжелого	на легких по- ристых запол- нителях		
	город				
1.	Автономные республики, края Башкирская	0,85	0,95	1	1,06
2.	Бурятская*	1,05	1,15	1,06	1,32
3.	Дагестанская	0,92	1,1	1	1,07
4.	Кабардино-Балкар-	0,88	1,05	1	1,07
5.	ская Калмыцкая	1,93	1,96	1	1,05
6.	Карельская	0,94	1,05	1,01	1,2 1,25
7.	Коми*	1,28	1,2	1,11 1,С6	
8.	Марийская	1.0	0,95		1,01
9.	Мордовская	1,15 0,85	1	1	1.01
10.	Северо-Осетинска я		1,05	1	1,06
11.	Татарская	1,03	1,02	1	1,01
12.	Тувинская	1,25	1,18	1,08	1,35
13.	Удмуртская	1,05	1,04	1,06	1,02
14.	Чечено-Ингушская	0,92	1,1	1	1,07
15.	Чувашская	0,9	1	1,05	1,05
16.	Алтайский край	0,95	1.1	1,08	1,16
17.	Краснодарский край	0,85	0,9	1	1,05
18.	Красноярский край*	1.15	1,35	1,06	1,35
19.	Приморский край*	1,17	1.1	1,2	1,38
20.	Ставропольский край	0,92	0,98	1	1,05
21.	Хабаровский край*	1,3	1.4	1.21	2,1
22.	Области Амурская*	1,25	1,35	1,2	1.5
23.	Архангельская*	1,16	1,21	1.Н	1,75
24.	Астраханская	1,03	1,15	1	1,05
25.	Белгородская	1	1,01	1	1
26.	Брянская	0,9	1.1	1	1
27.	Волгоградская	0,8	1	1	1,03
28.	Владимирская	1	1,2	1	1
29.	Вологодская	0,9	1,23	1	1,05
30.	Воронежская	0,9	1,3	1	1
31.	Горьковская	1	1	1,02	1,05
32.	Ивановская	1	1.1	1	1
33.	Иркутская*	1,12	1,21	1.1	1,42
206
Продолжение прил. 4
Союзная или антиномия и республика, край, область, город	Себестоимость бетона кс		Себестои- мость арматур- ных изделий К с	Капиталь- ные вложения А к
	ТЯЖСЛО1 О	пл легких по- ристых запол- нителях		
34. Калининградская	0.8	1,06	1	1.05
35. Калининская	0.85	1.1	1	1,03
3G. Калужская	0,85	1,12	1	1
37. Кемеровская	0,84	1,15	1,06	1,16
38. Кировская	1,03	1,18	1	1,1
39. Костромская	0,9	1,1	1	1
40. Куйбышевская	0.85	0,8	1	1
41. Курганская	1,03	1,18	1,06	1,16
42. Курская	1,02	1,06	1	1
43. Ленинградская	0,82	1,06	1	1
44. Липецкая	0,92	1,02	1	1,03
45. Московская	1	1	1	1
46. г. Москва	0,75	0,78	0,95	0,85
47. Мурманская*	1,33	1,4	1.18	1,25
48. Новгородская	0,85	1.12	1	1
49. Новосибирская	0,98	1,15	1,06	1,18
50. Омская	1,15	1,22	1,06	1,18
51. Оренбургская	0,93	0,88	1,05	1,16
52. Орловская	1,02	1,2	1	1
53. Пермская	0,9	1,05	1	1,16
54. Пензенская	1,1	1,15	1	1
55. Псковская	0,9	1,2	1	1
56. Ростовская	0,85	1,06	1	1,01
57. Рязанская	0,9	1,1	1	1
58. Саратовская	1,03	1,05	1	1,03
59. Свердловская	0,93	1,22	1	1,16
60. Смоленская	0,9	1,1	1	1
61. Тамбовская	1,12	1,15	1	1
62. Томская*	1,16	1,22	1.08	1,18
63. Тульская	0,8	0,85	1	1
64. Тюменская*	1,3	1,42	1,08	1,32
65. Ульяновская	0,8	0,87	1	1,03
66. Читинская	1,26	1,15	1,07	1,38
67. Челябинская	0,8	1,1	1,05	1,16
68. Ярославская	0,85	1,4	1	1
Союзные республики				
69. Белорусская ССР	0,9	0.85	1	1
70. Латвийская ССР	0,8	0.9	1	1
71. Литовская ССР	0,8	1,05	1	1
72. Эстонская ССР	0,82	1,08	1	1
73. Украинская ССР	0,83	1	1	1,1
74 Молдавская ССР	0,89	1.06	1	1,09
75. Азербайджанская	0,9	1	1,03	1,04
ССР				
76. Армянская ССР	0,8	0,85	1	1.07

207
Продолжение нрил. 4
Союзная или автономная республика, край, область, город	Себестоимость бетона «с		Себестои- мость арматур- ных изделий X с	Капиталь- ные вложения К к
	тяжелого	па легких по- ристых запол- нителях		
77. Грузинская ССР	0,82	0,95	1,03	1,07
78. Киргизская ССР	0,85	1,06	1	1,12
79. Таджикская ССР	0,75	1.1	1	1,12
80. Туркменская ССР	1.3	1,25	1.1	1.12
81. Узбекская ССР	0.9	0,85	1	1.12
82. Казахская ССР	1.2	1.1	1,03	1,2
* За исключением районов, отнесенных к Крайнему Северу, н мест-
ностей, приравненных к ним.
ПРИЛОЖЕНИЕ 5
РЕГИОНАЛЬНЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ (УСРЕДНЕННЫЕ)
ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПОКАЗАТЕЛЕН ЗАТРАТ
НА ПЕРЕВОЗКУ АВТОМОБИЛЬНЫМ ТРАНСПОРТОМ
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ,
БЕТОНОВ, РАСТВОРОВ, ТОВАРНОЙ АРМАТУРЫ,
А ТАКЖЕ РАЗГРУЗКУ ИХ С ТРАНСПОРТНЫХ СРЕДСТВ
К табл. 45—46
№ п, гт.	Союзная или автономная республика» край, область, город	Перевозка автомо- бильным транспортом		Разгрузка с транс- портных средств	
		себестои- мость перевозки	капиталь- ные вло- жения «в	себестои- мость разгрузки	капиталь- ные вло- жения ка
1	Автономные , республики, края Башкирская	1,03	1,03	1,03	1,03
2	Бурятская*	1,25	1,24	1,12	1,24
3	Дагестанская	1,22	1,05	1,02	1,05
4	Каба рдино-Балкарская	1,20	1,05	1,02	1,05
5	Калмыцкая	1,05	1,03	1,02	1,03
6	Карельская	1,1	1,12	1,08	1,12
7	Коми	1,25	1,15	1.1	1,15
8	Марийская	1,2 1,18	1,05	1,08	1.05
9	Мордовская		1,05	1,08	1,05
10	Северо-Осетинская	1,15	1,03	1.63	1,63
11	Татарская	1,07	1,02	1,03	1,02
208
Продолжение прил. 5
—г—**'		Перевозка	автомо-	Разгрузка	с тоанс-
	Союзная или автономная	сильным транспортом		портных средств	
					
	республика, край, область.	себестои-	капиталь-	себестои-	капиталь-
1"^	город	мость	ныс вло-	мость	ныс вло-
к		перевозки	жени я	разгрузки	ження
ло«		кс	ка		Кв
12	Тувинская	1,4	1,25	1,16	1,25
13	Удмуртская	1,08	1,03	1,03	1,03
14	Чечено-Ингушская	1,12	1,05	1,02	1,05
15	Чувашская	1,03	1,04	1,03	1,04
16	Алтайский край	1,15	1,12	1,1	1,12
17	Краснодарский край	1,02	1,02	1,02	1,02
18	Красноярский край*	1,18	1,2 г	1,12	1.02
19	Приморский край*	1,25	1 ,з < 1,02	1,17	1,3 1,02
20	Ставропольский край	1		1,02	
21	Хабаровский край*	1,35	1,75	1,2	1,75
	Области				
22	Амурская*	1,22	1,25	1,18	1,25
23	Архангельская*	1,28	1,35	1,12	1,35
24	Астраханская	1,02	1,03	1,03	1,03
25	Белгородская	1	1	1	1
26	Брянская	1	1	1	1
27	Волгоградская	1.01	1,02	1,01	1,02
28	Владимирская	1	1	1	1
29	Вологодская	1,05	1,04	1,01	1,04
30	Воронежская	1	1	1	1
31	Горьковская	1,01	1,02	1,01	1,02
32	Ивановская	1	1,01	1	1,01
33	Иркутская*	1,25	1,25	1.2	1,25
34	Калининградская	1,01	1,03	1.01	1,03
35	Калининская	1	1,02	1	1,02
36	Калужская	1,01	1	1	1
37	Кемеровская	1,12	1,12	1,1	1,12
38	Кировская	1,06	1,08	1,02	1,08
39	Костромская	1	1	1	1
40	Куйбышевская	1	1	1,01	1
41	Курганская	1,14	1.12	1.1	1,12
42	Курская	1	1	1	1
43	Ленинградская	1	1	1	1
44	Липецкая	1	1,02	1,01	1,02
45	Московская	1	1	1	1
46	г. Москва	0,96	0,85	1	0,85
47	Мурманская*	1,45	1,18	1,24	1,18
48	1 [овгородская	1	1	1,01	1
49	Новосибирская	1.U	1,08	1,1	1,08
50	Омская	1.12	1,09	1,09	1,09
51	Оренбургская	1,04	1,06	1,04	1,06
52	Орловская	1	1	1	1
53	Пермская	1.16	1.12	1.1	1.12
209
Продолжение прил. 5
Е Е ,о«	Союзная или автономная республика, край, область, город	Псрево лка 6ильным т	я вто мо- ра пс портом	Разгрузка г транс портных средств	
		себестои- мость перевозки Кс	капиталь- ные вло- жения '<в	себестои- мость разгрузки «с	капиталь- ные вло- жения «и
54	Пензенская	1	1	1,01	1
55	Псковская	1	1	1	1
56	Ростовская	1	1	1	1
57	Рязанская	1	1	1	1
58	Саратовская	1.03	1,02	1,02	1,02
59	Свердловская	1.05	1,08	1 ,09	1,08
60	Смоленская	1	1	1	1
61	Тамбовская	1	1	1	I
62	Томская*	1,18	1.09	1,13	1,09
63	Тульская	1	1	1	1
64	Тюменская*	1,3	1,25	1,18	1,25
65	Ульяновская	1,01	1,02	1,01	1,02
66	Читинская	1,28	1,28	1.12	1,28
67	Челябинская	1,12	1,07	1,1	1,07
68	Ярославская	1	1	1	1
	Союзные республики				
69	Белорусская ССР	1	1	1	1
70	Латвийская ССР	0,9	I	1	1
71	Литовская ССР	1	1	1	1
72	Эстонская ССР	0,9	1	1	1
73	Украинская ССР	0,96	1	1	1
74	Молдавская ССР	1,02	1,04	1	1,04
75	Азербайджанская ССР	1.19	1,05	1	1,05
76	Армянская ССР	1,24	1,05	1	1,05
77	Грузинская ССР	1,22	1,05	1	1,05
78	Киргизская ССР	1,9	1,06	1,1	1,06
79	Таджикская ССР	1,28	1,06	1,09	1,06
80	Туркменская ССР	1,24	1,06	1,09	1,06
81	Узбекская ССР	1.11	1.06	1,08	1,06
82	Казахская ССР	1,32	1	1,09	1,1
За исключением районов, отнесенных к Крайнему Северу, и мест-
ностей, приравненных к ним.
210
Г! РИЛОЖЕНHE 6
РЕГИОНАЛЬНЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ (УСРЕДНЕННЫЕ)
ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ЗАТРАТ
ПА ВОЗВЕДЕНИЕ МОНОЛИТНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ
КОНСТРУКЦИЙ ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ
к с	Союзная или автономная республика, крап, область, город	Затраты на мате- риалы	Затраты на экс- плуатацию машин ^маш	Затраты на заработ- ную плату	Капиталь- ные вло- жения
	Автономные республики				
1	Башкирская	1,07	1,02	1.17	1,06
2	Бурятская	1.17	1.12	1,26	1,32
3	Дагестанская	1,06	1,02	1,02	1,07
4	Кабардино-Балкарская	1,06	1,02	1,02	1,07
5	Калмыцкая	1,04	1,02	1,02	1.05
6	Карельская	1,07	1,07	1,18	1,2
7	Коми*	1,09	1,08	1,23	1,25
8	Марийская	1,03	1,01	1,04	1.01
9	Мордовская	1,03	1.01	1,04	1,01
10	Северо-Осетинская	1,04	1,02	1,02	1,06
И	Татарская	1,03	1,01	1,04	1,01
12	Тувинская	1,15	1,16	1,3	1,35
13	Удмуртская	1,09	1,08	1,14	1,02
14	Чечено-Ингушская	1,01	1,02	1,02	1,07
15	Чувашская	1,02	1.01	1,04	1,05
16	/Алтайский край	1.1	1 ,09	1,21	1,16
17	Краснодарский кран	1,03	1	1,02	1,05
18	Красноярский край*	1,09	1,11	1,29	1.35
19	Приморский край*	1,25	1.16	1,33	1,38
20	Ставропольский край	1.01	1	1,01	1,05
21	Хабаровский край*	1,22	1,16	1,46	2.1
	Области				
22	Амурская*	1,16	1,14	1,35	1.5
23	Архангельская*	1,07	1,08	1,16	1,75
24	Астраханская	1,03	1,02	1,03	1 ,05
25	Белгородская	1,02	1	1,01	1
26	Брянская	1,01	1.01	1,02	1
27	Волгоградская	1,02	1,02	1,03	1,03
28	Владимирская	1	1	1	1
29	Вологодская	1,03	1.01	1,04	1,05
30	Воронежская	1 ,02	1	1 ,02	1
31	Горьковская	1,03	1.01	1,04	1,05
32	Ивановская	1	1	1	I
33	Иркутская*	1.16	1,17	1,36	1,38
34	Калининградская	1,03	1,01	1,01	1,05
35	Калининская	1	1	1	1
211
Продолжение прил. 6
№ п. п. ,	Союзная или автономная республика, край, область. город	Затраты на мате- риалы «м	Затраты на экс- плуатацию машин IZ 'маш	Затраты на заработ- ную плату к3	Капиталь- ные вло- жения «к
36	Калужская	1,02	1.01	1	1
37	Кемеровская	1,12	1,08	1,2	1,16
38	Кировская	1,05	1,03	1.06	1.1
39	Костромская	1,03	1,01	1,01	1
40	Куйбышевская	1,02	1	1,04	1
41	Курганская	1,06	1,08	1,17	1.10
42	Курская	1	1	1	I
43	Ленинградская	1	1	1	1
44	Липецкая	1,02	1	1,01	1,03
45	Московская	1	1	1	1
46	г. Москва	1	1	1	0,85
47	Мурманская*	1.18	1,25	1,48	1,25
48	Новгородская	1,03	1,01	1,02	1
49	Новосибирская	1,13	1,09	1,24	1.18
50	Омская	1,12	1,08	1,14	1,16
51	Оренбургская	1,05	1,06	1,11	1,16
52	Орловская	1	1	1	1
53	Пермская*	1,08	1,11	1,18	1 16
54	Пензенская	1,03	1,01	1,03	1
55	Псковская	1,02	1,01	1	1
56	Ростовская	1,02	1,02	1,01	1 01
57	Рязанская	1	1	1	
58	Саратовская	1,03	1,01	1,02	1 03
59	С зердловская	1 07	1,12	1 2	1 16
60	Смоленская	1	1	1	1
61	Тамбовская	1	1		д 1
62	Томская*	1,08	1,1	1.17	1,18
63	Тульская	1	1	1	1
64	Тюменская*	1,12	1,15	1 38	1 32
65	Ульяновская	1,03	1	1 04	1,03
66	Читинская	1,14	1,17	1 26	1 38
67	Челябинская	1,08	1.12	1 18	1 16
68	Ярославская	1	1	1	1
	Союзные республики				
69	Белорусская ССР	1	1	0 98	1
70	Латвийская ССР	1	1	0 97	1
71	Литовская ССР	1	1	0 97	1
72	Эстонская ССР	1	1	0 98	I
73	Украинская ССР	1	1	• 0,97	1.1
74	Молдавская ССР	1	1	0,97	1,08
75	Азербайджанская ССР	1,04	1	0 97	1,04
76	Армянская ССР	1,06	1	0,98	1,07
77	Грузинская ССР	1,07	1 1	1,02	1.07
За исключением ш районов, отнесенных к Крайнему Северу, и мест-
ностей, приравненных к ним.
212
Продолжение прил. 6
1	1	1 ‘И *п	Союзная или автономная республика, край, область, город	Затраты на мате- риалы	Затраты на экс- плуатацию машин ^маш	Затраты на заработ- ную плату Кз	Капиталь- ные вло- жения
78	Киргизская ССР	1,12	1,09	1,16	1.12
79	Таджикская ССР	1.13	1,08	1.18	1.12
80	Туркменская ССР	1.12	1,07	1,13	1.12
81	Узбекская ССР	1,08	1,07	1,11	1.12
82	Казахская ССР	1,1	1,07	1.19	1.2
П р им еча п и с. Накладные расходы в себестоимости возведения
монолитных конструкций жилых зданий определяются в размере
80% суммы затрат на заработную плату и содержание машин, рас-
считываемых па основании данных табл. 47, 48, 51—53 и приводи-
мых выше поправочных коэффициентов.
ПРИЛОЖЕНИЕ 7
КОЭФФИЦИЕНТЫ ИЗМЕНЕНИЯ ЗАТРАТ
НА ПРИГОТОВЛЕНИЕ БЕТОННОЙ СМЕСИ И АРМАТУРНЫХ
ИЗДЕЛИЙ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ МОЩНОСТИ ПРЕДПРИЯТИЙ
ПО ИХ ИЗГОТОВЛЕНИЮ
Производство бетонной смеси				Изготовление арматурных изделий			
Годовая мощность предприя- тия, тыс. м3	Показатели затрат			Годовая мощность предприя- тия . тыс. т ’	Показатели затрат		
	себе- стои- мость см	трудоем- кость ^тм и заработная плата /См	капи- таль- ные вложе- ния К км		себе- стои- мость пере- работ- ки ^см	трудоем- кость Км и за- работная плата /С,, Q>WI	капи- таль- ные вло- жения ^км
До 30	1,04	1,06	1,25	До 5	1,15	1.2	1.2
31—50	1,03	1,05	1,15	5,1 — 10	1	1	1
51—100	1,02	1,04	1,08	10,1 — 15	0,9	0,85	0,8
101 — 120	1	1	1	15,1—20	0,8	0,75	0,75
121—150	0,98	0.8	0,9	Свыше 20	0,7	0,65	0,7
151—200	0,96	0,75	0,85	—					
СОДЕРЖАННЕ
Стр.
Предисловие................................................. 3
1.	Общие указания........................................... 5
2.	Конструктивные системы и общие требования к конструк-
циям ............................................... ....	10
Конструктивные системы.................................... Ю
Общие конструктивные и технологические требования . -	13
Основные расчетные требования............................ 23
3.	Рекомендации по определению усилий...................... 24
Расчетные схемы...................•...................... 24
Характеристики материалов...............................  33
Деформации сопряжений п перемычек . ..................... 37
Условия, определяющие необходимость расчета здания на
ветровую нагрузку и кручение в плане..............: .	41
Определение усилии в протяженных зданиях от темпера-
турных и усадочных воздействий..................... .	44
4.	Расчет и конструирование монолитных перекрытий ...	47
Основные расчетные положения............................. 47
Расчет монолитных плит перекрытий но предельным состо-
яниям первой группы.....................г................ 52
Расчет монолитных плит перекрытий по предельным состоя-
ниям второй группы...................	............ 55
Особенности расчета монолитных перекрытии с прерывис-
тым закреплением по контуру в зданиях, возводимых в
скользящей опалубке...........................1 . . . .	64
Расчет монолитных плит «перекрытий на технологические
нагрузки................................................  65
Конструирование	монолитных	плит	перекрытий............... 66
5.	Расчет и конструирование монолитных и сборно-монолит-
ных стен.................................................. 70
Расчетные сечения	и	расчетные	схемы..................... 70
Расчет средних сечении..................................  71
Расчет опорных сечений..................................  80
Расчет перемычек......................................... 80
Армирование монолитных	стен.........................  81
Особенности армирования монолитных стен, возводимых
в переставных опалубках.................................. 84
Особенности армирования монолитных стен, возводимых в
скользящей опалубке.....................................  84
Конструирование стыков и соединений монолитных и сбор-
ных элементов...........................................  84
6.	Рекомендации по проектированию технологии возведения
монолитных и сборно-монолитных зданий....................... 86
Общие положения.......................................... §8
.Методика разработки проекта организации строительства
(ПОС)............................................     .	91
Методика разработки проекта производства работ (ППР) 95
7.	Me оды технико-экономической оценки монолитных конст-
рукций и технологии их возведения ......................... 116
Общие положения.......................................... U6
Расчет п хинко-жоиомическпх показателей бетонных смесей
и ар :атурны\ изделии заводского изготовления........... 119
21 I
Стр.
Расчет технико-экономических показа!слей монолитных кон-
струкции и технологии их возведения...............• .	129
Приложение 1. Пример расчета 24-этажного сборпо-моиолит-
ного бескаркасного здания...............-................. 151
Приложение 2. Пример расчета монолитной плиты перекры-
тия с прерывистым опиранием для монолитного здания, возво-
димого в скользящей опалубке.............................. 184
Приложение 3. Расчет железобетонных плит с учетом физи-
ческой нелинейности (программный комплекс «Микрон-ЕС») 195
Приложение 4. Региональные коэффициенты (усредненные)
для определения показателей затрат на приготовление бетон-
ных смесей и изготовление арматурных изделий...............206
Приложение 5. Региональные коэффициенты (усредненные)
для определения показателей затрат на перевозку автомобиль-
ным транспортом железобетонных конструкций жилых зданий,
бетонов, растворов, товарной арматуры, а также разгрузку их
с транспортных средств.....................................208
Приложение 6. Региональные коэффициенты (усредненные)
для определения показателей затрат на возведение монолит-
ных железобетонных конструкций жилых зданий................211
Приложение 7. Коэффициенты изменения затрат на приготов-
ление бетонной смеси и арматурных изделий в зависимости от
мощности предприятий по их изготовлению....................213