Министерство топлива и энергетики Российской Федерации
ПЕТЕРБУРГСКИЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ
повышения квалификации руководящих работников
и специалистов ( ПЭИпк )
КАФЕДРА РЕЛЕЙНОЙ ЗАЩИТЫ И АВТОМАТИКИ
ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ. СТАНЦИЙ, СЕТЕЙ И СИСТЕМ
И.Л. НЕБРАТ
РАСЧЕТЫ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ
ДЛЯ РЕЛЕЙНОЙ ЗАЩИТЫ
Учебное пособие
Часть вторая
С анкт - He's ербург
1996
Минипгрспво топлива и энергетики Российской Федерации
ПЕТЕРБУРГСКИЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИМ ИНСТИТУТ
повышения квалификации руководящих работников
и специалистов (ПЭИпк)
КАФЕДРА РЕЛЕЙНОЙ ЗАЩИТЫ И АВТОМАТИКИ
ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СТАНЦИЙ, СЕТЕЙ И СИСТЕМ
И.Л. НЕБРАТ
РАСЧЕТЫ ТОКОВ КОРОТКО! О ЗАМЫКАНИЯ
ДЛЯ РЕЛЕЙНОЙ ЗАЩИТЫ
Учебное пособие
Часть вторая
Санкт-Петербург
1996
ИННА ЛЬВОВНА НЕВРАТ
Одобрено и рекомендовано к опубликованию Ученым Советом
Института. Протокол N' 1 от 18 октября 1995 г.
Расчеты токов короткого замыкания
для релейной защиты
Учебное пособие
Часть вторая
Рассматриваются методы и примеры расчетов токов
короткого замыкания в электрических сетях напряжением от
0,4 кВ до 330 кВ, предназначенные для выбора уставок
релейной защиты. Приведены необходимые справочные данные.
В первой части рассматриваются расчеты симметричных
коротких замыканий, во второй - несимметричных КЗ.
Для слушателей учебных групп кафедры РЗА ПЭИпк
специалистов по релейной защите электрических сетей,
станций, энергосистем и промышленных предприятий.
Научный редактор кандидат технических наук, доцент М.А.Шабад
Издание Петербургского энергетического института
повышения квалификации руководящих работников и специалистов
Минтопэнерго РФ
199Ъ
3
7.Несимметричные короткие замыкания
Несимметричные короткие замыкания - двухфазные,
однофазные и двухфазные на землю, в отличие от трехфазных
КЗ, характеризуются нарушением симметрии токов и напря-
жений, т.е. фазные токи, напряжения и углы между ними
становятся неодинаковыми, нарушается симметрия трехфазной
электрической сети.
Напомним, что при трехфазных коротких замыканиях
симметрия токов и напряжений не нарушается, поэтому
расчеты трехфазных КЗ выполняются для одной фазы.
Несимметричные короткие замыкания таким методом рас-
считывать нельзя.
Для расчета несимметричных КЗ используется, как
правило, метод симметричных составляющих (3] .
7.1 Метод симметричных составляющих
Суть метода симметричных составляющих: любую
несимметричную систему 3-х векторов можно однозначно
разложить на три симметричные системы векторов - прямую,
обратную и нулег ю.
Это можно выразить следующими уравнениями:
~	^Ai +	+ Ед0
~	ГВ1 + ^В2	)
Ё’е = ЁЬ + «Ь + Fc
Векторы сис т емы прямой последовательности равны
между собой, сдвинуты друг относительно друга на угол 120
градусов, имеют прямое чередование фаз (А, В,С) при
положительном вращении системы векторов (против часовой
стрелки). Геометрическая сумма векторов равна нулю. Такая
система называется уравновешенной.
Векторы системы обратной последовательности также
имеют одинаковые значения, угол сдвига по фазе, равный
120 градусам, но имеют обратное чередование фаз (А,С,В,).
Геометрическая сумма векторов обратной последовательности
равна нулю, т.е. система уравновешена.
Векторы системы нулевой последовательности также
равны между собой, но совпадают по фазе и в сумме
представляют собой утроенный вектор, т.е.
+ FBc + Fcc — 3F0. Таким образом система нулевой
последовательности симметрична, но не уравновешена.
Используя уравнения (32), можно геометрически
сложить одноименные векторы всех трех систем и получить
исходную несимметричную систему векторов: FA, FB, Fc.
Переходя к векторному изображению любых величин, в
том числе токов и напряжений, мы используем метод
комплексных чисел, в котором любое комплексное число
можно записать, как некоторый модуль F, умноженный на
фазный множитель е^, который определяет угол поворота
вектора относительно оси действительных величин.
4
Значит, если принять фазу А за основную, можно две
другие фазы выразить через вектор фазы А и соот-
ветствующий фазный множитель.
Этот фазный множитель принято называть оператором
а, т.е. можно записать, что а=е^120.
Умножить вектор на оператор а значит повернуть
данный вектор на 120 хфадусов против часовой стрелки
2
(положительное вращение векторов), умножить на а - по-
вернуть на 240 градусов против часовой стрелки или на 120
градусов по часовой стрелке.
Используя вектор фазы А и оператор а можно систему
уравнений (32) записать в следующем виде:
- ^А1 + ^А2 + ^А0
FQ - а2 • ЁА1 + а •	+ £до
(33)
*	с - а • ГА1 + а2 • FA2 + FAq
Совместно решая системы уравнений (32) и (33)
получаем значения векторов отдельных последовательностей
для основной фазы А
*	А1 = ~ (FA + а - Ёв + az - Fc)
^А2 = ^А + а2 - Рй + а • Fc)
^АО = $А +	+
о
(34)
Применение метода симметричных составляющих при
расчетах несимметричных КЗ можно наглядно показать на
примере однофазного КЗ на фазе А. При однофазном КЗ ток
в месте КЗ протекает только в одной, поврежденной, фазе,
а в двух неповрежденных фазах токи равны нулю (см.
табл.3.1).

У	А = Уа1 + 1А2 + 3А0
= Ув1 + *32 + 1В0 ~ 0
±	С = ^С1 + ^С2 + ^СС " °
На этом основании из уравнений (34) получим, что
*	А1 = А2 ” АО ~ f
т.е. составляющие тока фазы А прямой, обратной и
нулевой последовательностей равны по значению и векторы
их направлены в одну сторону.
Представим себе векторные диаграммы токов
(рис.7.1).
в)
прямая
последовательность
нулевая
последовательность
обратная
последов «тел ьность
векторная диаграмма
фазных токов
Рис. 7 .1
месте КЗ при однофазном КЗ на
составляющих
Пример графического
фазе А
определения токов в
методом симметричных
Геометрически суммируя токи отдельных последова-
тельностей одноименных фаз, получим ток в поврежденной
фазе А равный 31Д1 или 31э . Токи двух других фаз равны
нулю.
7
.2 Применение метода симметричных составлю
дах для
расчета несимметричного КЗ.
Используя метод симметричных составляющих для
расчетов несимметричных коротких замыканий, мы рассмат-
риваем данный вид короткого замыкания отдельно для каждой
из последовательностей.
Поэтому любое несимметричное КЗ можно, также как и 3-х
фазное, рассчитывать для одной фазы, но составляя три
схемы замещения - прямой, обратной и нулевой последова-
тельностей, преобразовывая их относительно места КЗ
известными методами. При этом будем считать, что,
независимо от вида короткого замыкания, в генераторах
существует только ЭДС прямой последовательности. ЭДС
обратной и нулевой последовательностей равны нулю.
6
Представим себе несимметричное короткое замыкаиие.
Напряжения в месте КЗ не равны нулю, как при трехфааном
КЗ, они неодинаковы по значениям и несимметричны по фазе.
Используя метод симметричных составляющих, напряжения в
месте КЗ можно представить как геометрическую сумму
напряжений прямой, обратной и нулевой последовательностей
и записать следующими уравнениями:
fycl - Ё2 - tkl  jxu
Uk2 = 0 ~ ifc2 ‘ Jx21	{35)
Ofc© = о - ik0  jxos
- результирующая ЭДС схемы прямой последова-
тельности относительно точки КЗ.
IkV i)c2z i-ko ” симметричные составляющие токов
прямой, обратной и нулевой последовательностей в месте
КЗ.
" результирующие реактивности отдельных
последовательностей относительно точки КЗ.
Токи отдельных последовательностей, протекающие по
элементам схем, прямой, обратной и нулевой последо-
вательностей, создают ЭДС самоиндукции, которые можно
представить как падения напряжения с обратным знаком на
сопротивлениях Xi£, х2£, х0Е-
В результате схемы отдельных последовательностей
можно представить в следующем виде (рис.7.2):
прямая
последов ательность
обратная
последовательность
нупепая
последовательность
Рис.7.2 Результирующие схемы замещения прямой
последовательности (а), обратной последовательности (б),
нулевой последовательности (в)
Схема замещения прямой последовательности сост ав-
ляется аналогично схеме замещения трехфазного КЗ. Дейст-
вительно, фазные токи при трехфазном КЗ можно рас-
сматривать как токи прямой последовательности, ибо они
одинаковы по значению, симметричны по фазам, имеют прямое
чередование фаз.
Значения сопротивлений элементов схемы прямой
последовательности те же, что и при трехфазных КЗ.
Нужно помнить, что началом схемы прямой последова-
тельности является точка, в которой приложена ЭДС
эквивалентного генератора, концом - точка КЗ, в которой
при несимметричном КЗ напряжение не равно нулю, а имеет
значение UKi-
7
Н>|
Схема замещения обратной последовательности со с т ав-
ляется из тех же элементов, что и схема замещения прямой
последовательности, т.к. токи обратной последовательности
протекают по тем же элементам электрической сети, что и
токи прямой последовательности, но ЭДС обратной последо-
вательности равна нулю.
Для генераторов и синхронных двигателей реактивное
сопротивление Хз точно определить достаточно сложно, т.к.
оно зависит не только от конструкции машины, но и от
внешних параметров электрической сети, суммарного
сопротивления внешней сети, вида несимметрии и т.п.
Приближенно считают Хг синхронных машин следующими:
Х2«1,45Х^ - для машин без демпферных обмоток,
Х?^1,22Х^ - для турбогенераторов и ма
ними обмотоками в обеих осях ротора,
где - сверхпереходное реактивное сопротивление
электрической машины,
Х^ - переходное реактивное сопротивление элект-
рической машины.
Для практических расчетов токов КЗ в электрических
сетях обычно принимают для турбогенераторов и машин с
демпферными обмотками в обеих осях ротора сопротивление
обратной последовательности Х2 равным сопротивлению Хц,
т.е. сопротивлению прямой последовательности [3].
Значения сопротивлений остальных элементов схемы
замещения для практических расчетов такие же, как и для
схемы прямой последовательности.
ЭДС обратной последовательности равна нулю и можно
считать, что началом схемы обратной последовательности
является объединенная точка всех генерирующих ветвей,
концом схемы - точка КЗ, в которой приложено напряжение
UK2 -
Схема замещения нулевой последовательности принци-
пиально отличается от схем прямой и обратной последо-
вательностей, т.к. геометрическая сумма векторов токов и
напряжений нулевой последовательности не равна нулю, а
представляет утроенный вектор тока или напряжения.
Поэтому для протекания токов нулевой последова-
тельности необходим контур, который создается через
землю, место КЗ и заземленные нейтрали трансформаторов.
Следовательно, нулевая последовательность имеет место
при коротких замыканиях на землю - однофазных и
двухфазных КЗ - только в сетях, работающих с глухо
заземленными нейтралями трансформаторов и автотранс-
форматоров. Токи нулевой последовательности можно
рассматривать, как три однофазных тока, протекающих по
фазам и возвращающихся как ток 3l0 через землю 3I3q,
заземленные тросы линий электропередачи, если таковые
имеются, 3Itq и заземленные нейтрали трансформаторов
(рис.7. 3) .
Для протекания токов через землю необходимо, чтобы
в схеме электрической сети, а следовательно и в схеме ну-
левой последовательности присутствовала Хотя бы одна
заземленная нейтраль трансформатора.
А
311Ш “ 3iW + 31зо
Рис.7.3 Схема протекания токов нулевой
последовательности при однофазном КЗ
На рис. 7.3 в точке КЗ приложено напряжение Uro. Так
как токи нулевой последовательности протекают по всем
трем фазам, то представим фазы условно закорочеными.
Замкнутый контур для протекания токов нулевой
последовательности создается через точку КЗ (К), землю,
заземленный трос, нейтраль трансформатора и фазы линии
электропередачи. Земля в этом случае является обратным
проводом, по которому токи нулевой последовательности
возвращаются в электрическую сеть через заземленную
нейтраль трансформатора.
В схему замещения нулевой последовательности входят
элементы электрической сети своими сопротивлениями ну-
левой последовательности. Причем, началом схемы нулевой
последовательности считается точка, в которой объеди-
няются заземленные нейтрали трансформаторов, имеющие
потенциал земли, а концом - точка КЗ, в которой приложено
напряжение
7«3 Расчет параметров нулевой последовательности
элементов сети
На рис.7.3 видно, что для протекания токов нулевой
последовательности необходимо создание замкнутого конту-
ра. Этот контур или схема замещения нулевой последо-
вательности включает в себя те элементы, по которым, про-
9
текают токи нулевой последовательности, т.е. трансфор-
маторы с заземленными нейтралями, линии электропередачи,
реакторы.
Рассмотрим, как составляются схемы замещения нуле-
вой последовательности этих элементов.
Реакторы
Сопротивление реакторов определяется собственной
индуктивностью катушки каждой фазы, поэтому можно счи-
тать, что Хо ~ Х2.
Трансформаторы и автотрансформаторы
Реактивность нулевой последовательности трансфор-
маторов и автотрансформаторов зависит от их конструкции
и схемы соединения обмоток.
В схему для протекания токов нулевой после-
довательности должны входить только трансформаторы,
работающие с тлухозаземпенными нейтралями или нейтралями,
заземленными через токоограничивающие реактеры.
Сопротивление для токов нулевой последовательности
трансформатора, не имеющего заземленной нейтрали, равно
бесконечности, Хо ж сю. Токи нулевой последовательности не
будут протекать по обмоткам такого трансформатора, ибо не
создается контура для их протекания через землю.
Короткие замыкания на землю возможны в сетях, ра-
ботающих с глухозаземленными нейтралями. К таким сетям
относятся сети напряжением 110 кВ и выше, а также сети
0,4 кВ. Поэтому рассматриваться будут трансформаторы со
стороны обмоток, соединенных в звезду, к которым
прикладывается напряжение нулевой последовательности Uq.
В табл.7.1 даны схемы замещения нулевой последо
вательности трансформаторов нескольких наиболее часто
встречающихся типов [2].
При соединении обмоток Yo / А (п. 1 таблицы) - токи
нулевой последовательности протекают в обмотке звезды и
наводятся в обмотке треугольника, нс не выходят за его
пределы. Поэтому в схему замещения нулевой последователь-
ности входят сопротивления обеих обмоток,причем точка
нулевого потенциала выносится за сопрпотивление обмотки
треугольника. Это указывает на то, что в обмотке
треугольника заканчивается путь циркуляции токов нулевой
последовательности.
Сопротивление ветви намагничивания Х^ в схему за-
мещения не входит, т.к. это сопротивление значительно
больше сопротивления обмотки треугольника. Таким образом
сопротивление нулевой последовательности трансформтора со
схемой соединения обмоток звезда с нулем - треугольник
/ Д равно его сопротивлению прямой последовательности:
10
Хо = Хт + Х„ = ХП где Xi - сопротивление прямой
последовательности трансформатора, a Xj и Хц сопротивле-
ния первичной и вторичной обмоток трансформатора.
При соединении обмоток трансформатора Yo / Y (п.2
таблицы) в обмотке 11 нет пути для тока нулевой последо-
вательности. Следовательно, сопротивление нулевой после-
довательности такого трансформатора Хо = Xj + Хц0 .
Сопротивление ветви намагничивания Х^о для
трансформаторов любого типа зависит от конструкции
данного трансформатора, от пути, по которому замыкается
потек нулевой последовательности. Для большинства типов
трансформаторов можно считать ХЦо = °о.
Следовательно, сопротивление нулевой последователь-
ности трансформаторов со схемой соединения обмоток Yo / Y
Хо = со. в схему замещения нулевой последовательности такой
трансформатор не входит.
Трехобмоточный трансформатор X, / Y / А (п.З табли-
цы) в схему замещения входит сопротивлениями обмоток I и
Ш/ т.к. в обмотке II путь для протекания токов нулевой
последовательности отсутствует.
Автотрансформатор Yo / Yo / А (п.4 таблицы) в схему
замещения нулевой последовательности вводится сопротивле-
ниями всех трех обмоток. При этом предполагается, что
путь для протекания токов нулевой последовательности в
обмотке II создается наличием хотя бы еще одной
заземленной нейтрали в цепи обмотки II.
Трансформатор Уо / А — А (п.5 таблицы) в схему
замещения входит сопротивлениями всех трех обмоток,
причем сопротивления обмоток, соединенных в треугольник -
ТТ и II1 - включаются параплгпыю. Схема замещения
аналогична схеме замещения трансформатора Yo / А .
Однако, как показали опыты однофазных коротких
замыканий, проведенные в ряде энергосистем, дейст-
вительное сопротивление нулевой последовательности
трансформаторов Yo / А составляет в среднем 85-90%
сопротивления прямой последовательности [4].
Поэтому, если в паспорте трансформатора значение Хот
не указано, можно принимать в качестве расчетного
хот = {03 5 * 03)хг.
Для автотрансформаторов такие данные отсутствуют.
Особо следует сказать о значении сопротивлений ХСт
трансформаторов 6 (10)/0,4 кВ со схемами соединения
обмоток А / Yo и Y / Yq . Этот вопрос рассмотрен в гл. 10.
II
Таблица 7.1
Схемы замещения трансформаторов различных типов для
токов нулевой последовательности
п/п
Схема протекания токов нулевой
последовательности в обмотках
______________трансформаторов________
Двухобмоточный трансформатор у /Д
Схема
замещения
1
Двухобмоточный трансформатор у^/у
u
Воздушные линии электропередачи
Одиночные линии электропередачи
На рис.7.3 показана схема протекания токов нулевой
последовательности по электрической цепи, состоящей из
трансформатора с заземленной нейтралью и одиночной
трехфазной линии электропередачи с заземленным тросом
при наличии на ней однофазного КЗ. Токи нулевой
последовательности, протекая по фазам линии электро-
передачи, возвращаются через землю и заземленный трос в
нейтраль трансформатора, образуя замкнутый контур,
сопротивление Которого определяет значение сопротивления
воздушной линии электропередачи токам нулевой последова-
тельности.
Представим себе трехфааную воздушную линию как три
двухпроводные линии, каждая ив которых состоит из контура
провод-земля. Расстояние между проводами такого контура
Д3 называется эквивалентной глубиной возврата тока через
землю. Сопротивление каждой фазы, т.е. линии провод-
земля, складывается из сопротивления самоиндукции XL и
сопротивления взаимоиндукции с двумя соседними фазами Хм.
Поскольку направления токов нулевой последовательности по
фазам линии электропередачи одинаковые, то можно запи-
сать, что сопротивление нулевой последовательности одной
фазы воздушной линии электропередачи = XL + 2 • Хм
Значение сопротивления XL зависит от параметров
провода и расстояния между проводом и землей дэ, значение
сопротивления Хм зависит также от расстояния между
проводом и землей Д3 и от среднего геометрического
расстояния между проводами трехфазной линии.
Наибольшую сложность при определении сопротивления
нулевой последовательности воздушной линии представляет
величина Д3. Она зависит от удельной проводимости земли
и частоты электрического тока. В свою очередь удельная
проводимость земли зависит от структуры земли, ее влаж-
ности, а потому в разных районах может значительно
отличаться (например, Урал, Кольский полуостров,
Черноземье и т.д.).
Существующие методики определения удельной проводи-
мости земли позволяют значительно уточнить расчетное
значение Д3 для данного конкретного района.
Для примера приведем несколько значений Д3 при
частоте f=50 гц:
для сухой земли Д3 » 3000 м,
для сырой земли Д3 = 935 м,
для морской воды Дз = 94 м (3]
Часто для практических расчетов принимают среднее
значение Д3 = 1000 м.
13
Как уже говорилось, направления токов нулевой
последовательности в фазах линии электропередачи совпада-
ют, поэтому суммарный магнитный поток, определяемый
взаимоиндукцией между фазами, увеличивается; следо-
вательно, по сравнению со значениями сопротивлений пря-
мой и обратной последовательностей значения сопротивлений
нулевой последовательности значительно больше.
Применение на линиях заземленных грозозащитных
тросов, наоборот, уменьшает значения Хо, т .к. токи,
наведенные в тросе направлены противоположно токам
нулевой последовательности, протекающим в фазах, что
уменьшает суммарный магнитный поток и уменьшает Хо линии.
Однако использование на линиях электропередачи заземлен-
ных стальных тросов, обладающих большими активными
сопротивлениями, мало сказывается на уменьшении Хо линии
(примерно 10-15 процентов) [3] . Поэтому практически их
можно рассматривать, как линии без тросов.
Если для заземленных тросов используются хорошо
проводящие материалы (алюминий, сталь-алюминий), это
значительно снижает сопротивление нулевой последова-
тельности воздушных линий.
Для более точного определения сопротивления нулевой
последовательности следует обращать внимание на способы
заземления грозозащитных тросов. На линиях 110-120 кВ
грозозащитные тросы заземляются практически на каждой
споре. На линиях напряжением 33 0 кВ и выше возможны
режимы заземления тросов, при которых тросы разрезаются
на отдельные участки, каждый участок троса заземляется с
одного конца, с другого конца трос заземлен через
искровой промежуток, который пробивается при
перенапряжениях. Таким образом грозозащитный трос не
создает заземленного контура для протекания токов и,
следовательно, не влияет на сопротивление нулевой
последовательности линии.
Для приближенных расчетов можно принимать сопро-
тивления нулевой последовательности одиночных линий
электропередачи следующими :
одноцепная линия без тросов
Хо «= 3,5  Хх
одноцепная линия с хорошо проводящими тросами
Хо * 2 
однодепная линия со стальными тросами
Хо » 3 • Хх
где Xi - сопротивление прямой последовательности воздуш-
ной линии электропередачи [4].
14
Двухцепные воздушные линии электропередачи
Схемы замещения воздушных линий электропередачи при
наличии параллельных цепей, их сопротивления с учетом
взаимного влияния рассмотрим на примере двухцепной линии
электропередачи (рис. 7.4).
Токи нулевой последовательности в обеих цепях при
сквозном КЗ направлены в одну сторону, наличие
взаимоиндукции между цепями увеличивает сопротивление
линии по сравнению с одиночной линией, т.к. суммарный
магнитный поток, охватывающий фазы обеих цепей,
возрастает.
Рис. 7.4 Двухцепная линия электропередачи, распре-
деление токов при сквозном КЗ (а), схема замещения (б)
Условные обозначения;
Х01 и хои “ собственные сопротивления нулевой
последовательности каждой цепи без учета взаимоиндукции,
101 и 1011	- токи нулевой последовательности каждой
цепи соответственно,
х01-и “ сопротивление взаимоиндукции между цепями
сопротивление взаимоиндукции	зависит от
расстояния между цепями и существенно увеличивает
сопротивление нулевой последовательности воздушных линии.
На рис.7.5 представлены схемы замещения двух
параллельных линий в зависимости от расположения точки КЗ
и режима работы параллельной цепи.
Ориентировочно значения сопротивлений нулевой
последовательности для двухцепных линий электропередачи
можно принять следующими:
для линий без тросов
Хо = 5,5 - Хх
для линий со стальными тросами
Хо = 4,7 •	[4],
15
Рис.7.5 Схемы замещения для двух параллельных ВЛ, КЗ
на одной из ВЛ вдоль линии (а) , КЗ в начале или в конце ВЛ
(б) > КЗ в конце одной из ВЛ, вторая - отключена и
заземлена (в), КЗ каскадное в конце одной из ВЛ (г)
16
Следует отметить,что влияние взаимоиндукции на
параллельных линиях электропередачи сказывается при рас-
стоянии между цепями примерно до 400-500 м. Наибольшее
влияние взаимоиндукция оказывает на сопротивление нулевой
последовательности двухцепных линий, т.е. линий электро-
передачи, расположенных на двухцепных опорах.
При расчетах токов КЗ на землю для выбора параметров
земляных защит и определения мест повреждения (ОМП) на
воздушных линиях электропередачи напряжением 110-750 кВ
рекомендуется учитывать взаимоиндукцию между линиями,
следующими по одной трассе, это могут быть и линии разных
классов напряжения. На практике такие участки
параллельного следования встречаются достаточно часто,
причем количество параллельных цепей может достигать 10-12
цепей. Расчет параметров нулевой последовательности для
сложных случаев взаимоиндукции с учетом реальной трассы
воздушных линий электропередачи следует выполнять на ПЭВМ.
Имеющиеся программы позволяют получать сразу параметры
всех ВЛ, следующих параллельно по одной трассе с учетом их
взаимного влияния.
В приложении 1 даны для примера уточненные
сопротивления одиночных и двухцепных воздушных линий для
нескольких типов опор, марок проводов и сечений, расчет
которых выполнен на ПЭВМ по программе научно-
исследовательского института энергетики ВНИИЭ, г. Москва,
Разработчики программы Борозинец В.В. и Разина И.И., тел.
(095)220-36-45.
Кабельные линии
Сопротивление нулевой последовательности кабельных
линий зависит от способа заземления его оболочки, которая
так же , как заземленный трос воздушной линии, образует
дополнительный контур для протекания токов нулевой
последовательности, параллельный контуру, образуемому
через землю.
Таким образом, при протекании токов нулевой пос-
ледовательности по жилам кабеля часть этого тока
возвращается через землю, часть через его оболочку.
Точное вычисление параметров нулевой последо-
вательности кабеля достаточно сложно. Для практических
расчетов можно принимать для трехжильных кабелей
17
7*4 Составление схемы замещения нулевой последова-
тельности
Схема замещения нулевой последовательности определя-
ется, в основном, количеством и размещением заземленных
нейтралей силовых трансформаторов. Вопрос о заземлении
нейтралей должен решаться на основании раздела 3 ПУЭ [1].
"В сетях с глухозаземленной нейтралью должен Рыть
выбран исходя иэ условий релейной защиты такой режим
заземления нейтралей силовых трансформаторов (т.е.
размещение трансформаторов с заземленной нейтралью), при
котором значения токов и напряжений при замыканиях на землю
обеспечивают действие релейной защиты элементов сети при
всех возможных режимах эксплуатации электрической системы.
Для повышающих трансформаторов и трансформаторов с
двух и трехсторонним питанием (иди существенной подпиткой
от синхронных электродвигателей или синхронных компен-
вывода нейтрали,
неполную изоляцию обметки со стороны
как правило, должно быть исключено
возникновение недопустимого для них режима работы с изоли-
рованной нейтралью на выделившиеся шины или участок сети
110-220 кВ с заземлением на землю одной фазы.° (п. 3.2.28).
* При наличии части трансформаторов (из числа имеющих
неполную изоляцию обмотки со стороны нулевого вывода ) с
изолированными нейтралями должно обеспечиваться предот-
вращение недопустимого режима нейтрали этих трансформаторов
в соответствии с п.3.2.28.
С этой целью в случаях, когда на электростанции или
подстанции установлены трансформаторы с заземленной и
изолированной нейтралью, имеющие питание со сторон низшего
напряжения, должна быть предусмотрена защита, обеспе-
чивающая отключение трансформатора с изолированной нейт-
ралью или ее автоматическое заземление до отключения транс-
форматоров с заземленной нейтралью, работающих на те же
шины или участок сети." (п.3.2.63).
К приведенным выше положениям ПУЭ следует добавить,
что автотрансформаторы и трансформаторы, имеющие обмотки
напряжением 330 кВ и выше, всегда должны работать с
заземленными нейтралями.
Трансформаторы с обмотками напряжением 220 кВ могут
работать с изолированными нейтралями этих обмоток только
при наличии в нулевом выводе обмотки 22 0 кВ полной изо-
ляции, расчитанной на фазное напряжение, ибо фазное напря-
жение - напряжение между нейтралью трансформатора и землей
при замыкании одной фазы на землю в сетях с изолированной
нейтралью.
В распределительных сетях напряжением 110 кВ при
выборе режима заземления нейтралей трансформаторов также
необходимо учитывать возможность появления перенапряжений в
нейтралях трансформаторов, работающих с изолированными
нейтралями, вследствие резонансных явлений, которые могут
возникать в электрических сетях при несимметричных КЗ. С
этой целью желательно в распределительных сетях, особенно
на длинных тупиковых участках, заземлять нейтрали большего
числа трансформаторов.
Пример составления схемы замещения нулевой последова-
тельности участка сети 110-330 кВ показан на рис.7.6
18
система
Рис.7.6 Пример составления схемы замещения нулевой
последовательности. Расчетная схема участка сети 110-330 кВ
с указанием принятого режима заземления нейтралей
трансформаторов и автотрансформаторов (а) , схема замещения
нулевой последовательности данной сети (б)
При составлении схемы нулевой последовательности
нужно помнить, что для протекания токов нулевой
последовательности необходим замкнутый контур, который
образуется между точкой КЗ и заземленными нейтралями
трансформаторов, т.е. в расчетной схеме должна быть хотя бы
одна заземленная нейтраль.
Кроме того, токи нулевой последовательности, протекая
в обмотке трансформатора, соединенной в звезду, наводят
токи в обмотке треугольника, которые не выходят за
пределы этой обмотки. Поэтому та часть сети, которая
подключается со стороны обмоток, соединенных в треугольник,
в схему замещения нулевой последовательности не входит.
Так в схему замещения нулевой последовательности на
рис.7.66 не входят генераторы Г-1,2,3,4, Также в эту
схему замещения не входит трансформатор Т4, нейтраль 110 кВ
которого не заземлена.
ю
7,5 Токи и напряжения в месте несимметричного
короткого замыкания, векторные диаграммы токов и
напряжений
Рассмотрим три основных вида несимметричных КЗ -
двухфазное, однофазное и двухфазное на землю на некотором
ответвствлении, сопротивления фаз которого равны нулю.
Токи в фазах этого ответвления являются токами в месте
КЗ. Считаем, что схемы замещения прямой, обратной и
нулевой последовательностей преобразованы относительно
точки КЗ, т.е. известны суммарные реактивные сопро-
тивления до места КЗ отдельных последовательностей
Xis, Х22> Х0£, также известна эквивалентная ЭДС Es.
При составлении граничных условий будем полагать,
что фаза А при всех несимметричных КЗ находится в
условиях, отличных от условий двух других фаз, ее приня-
то называть "особой фазой". В дальнейшем все уравнения
для токов и напряжений будут составляться для фазы А. За
положительное направление токов принимается направление к
месту КЗ. При построении векторных диаграмм не
рассматриваются переходные сопротивления в месте КЗ, по-
лагая, что все рассматриваемые ниже несимметричные КЗ яв-
ляются металлическими. Индекс вида КЗ для простоты записи
оставляем только в записи граничных условий и
окончательных формул.
Двухфазное КЗ на фазах В и С
Двухфазное КЗ на фазах В и С характеризуется
следу
граничными условиями:
Рис. 7.7 Двухфазное КЗ на фазах
В и С, принципиальная
схема
О
Из граничных условий видно, что геометрическая
сумма фазных токов в месте КЗ равна нулю, т.е.
+ + tjg. - О, следовательно система токов является
уравновешенной, в ней отсутствуют составляющие токов
нулевой последовательности, т.е. 1^ = 0.
Используя уравнения метода симметричных составляю-
щих и уравнения граничных условий, а получаем для данного
вида КЗ следующие соотношения:
20
Для токов
^КА = ^КА1 + ^КА2 = значит
*КА1 = '^КА2	(36)
Для напряжений
1 /	\	1 г /	\
^kai = т (укд +- а * Ukb +	‘ VkcI = 7 Ркд + (а + а2)#кв
I
Ura2 = J (^кд + а2 * ^кв + а ' г>кс) “ [^кд + (а +
Следовательно
^КА1 “ ^кд?	(37)
Из уравнений (35),(36)г (37) получаем:
ЁдЕ “ 1кд1 • jXi у - -1кд2 * JX2S
т. к.	. -t{^2
= J———г;	(38)
Хх1 X + x2 d
при Xix = X25;
f(2) —	_ f з о \
^KAl - ТГГ	(W
2 * jXj s
Определяем напряжения Ukai и ^KA2
Urai = ЁА J - IКД1  jXL£
UKA2 = -IKA2  jx2£
_ ™ fr(2 — TT^2J t(2)	_ _j у ________ у
получим:
ЦкА1 = JKA1 * 3X2S
ЦкА2 = ipAl ' JX2Z
На рис.7.8 даны векторные диаграммы токов и
напряжений в месте двухфазного КЗ. При построении
векторных диаграмм будем считать г что электрическая сеть
практически состоит из чисто индуктивных сопротивлений и,
следовательно, в такой сети ток отстает от напряжения
одноименной фазы на угол, равный 9QJ.
21
Рис.7.8
КЗ, напряжений
Векторные диаграммы в месте двухфазного
(а)г токов (б)
Из векторных диаграмм и аналитических выражений
(36), (37) находим значения фазных токов и напряжений. Из
диаграммы напряжений получим, что
Ока = *^ка1 +	= 2  U^i,	(4С)
тогда Oja? ~ ^кс — ~Пкд1 = - 2 * ^ка	(41)
Учитывая, что напряжение неповрежденной фазы ИА"
Практически не изменилось и осталось равным доаварийному
номинальному (фазному) напряжению, можно считать, что
ту(2> _ т’т1?) _ .^_Ф	I * А >
иКА1 - иКД2 2	<42)
Напряжения поврежденных фаз В и С равны половине
напряжения неповрежденной фазы А и направлены в проти-
воположную сторону.
Из векторной диаграммы напряжений также видно, что
напряжение между поврежденными фазами Ubc равно нулю,
а междуфазные напряжения Ндв и Uca составляют 1,5U$ или
0,87им/ф ном в отличии от трехфазного КЗ, при котором в
месте КЗ все напряжения равны нулю.
Из диаграммы токов получается, что 1^,-0
т(2) _ /э 4-С2Э
1КВ ~ 1КА1
= - Лз • 1&!	(43)
Из (39) и (43) получим абсолютные значения токов
фаз ВиС.
1га = 1кс =	= у- ’	= °'865 ’	(44)
22
Однофазное КЗ на фазе А
Однофазное КЗ на
фазе А характеризуется следующими
граничными условиями:
= о
= о
i£ = о
Рис. 7.9 Однофазное КЗ на фазе А,
принниальная схема
Из граничных условий видно, что геоме трическая
сумма фазных токов в месте КЗ не равна нулю, т.е.
+ ijCB + ^кс * 0» следовательно, такая система является
неуравновешенной, в ней появляются составляющие токов
нулевой последовательности.
Используя уравнения метода симметричных состав-
ляющих и граничных условий, получим следующие выражения.
Для токов
^ка.1 ~	' Оа + &  1в + а2 * ±с)
^КА2 = з ‘ (^А + а2  1в + а • tc)
^KAO = 3  О'А +	+ *с)'
при iKB = Ike “ О
_ 1 .
^КА1 ~ 1кА2 ~ ^КАО ”	’ ^КА	<45^
Для напряжений
^КА “ UkAL + ^КА2 + UKAO “
UfCR = “(и кд 2 + ^КАо)
Используя уравнения (35}, (46)
запишем
1И
(46)
UfCA - ЁдЕ - 1кд • jXjj; - Хкдг  jXgE - iiCAO ‘ j^o S * О
тогда Ika! = 1кд2 ~ ±као = 7^	+ х + Хл ) = ^2Х х
XX1L + X2I +	Л2Х12 + x0S
Ток поврежденной фазы 1^д в соответствии с
выражением (45) равен утроенному значению тока одной из
последовательностей, т.е.
^КА = 31кд1 = ^КАО <48>
и
Абсолютное значение тока
определяется из выражений (45) и (47):
ТЦ1 _	3 '
IKA ' Ov „
£ + х0
поврежденной
(49)
фазы
Для симметричных составляющих напряжений в месте КЗ
на основании выражении (35), (45), (46) можно записать:
UkAI - Ёде — 1кА1 ‘j^ix “ifCAl ‘	+ Xqe)
^KA2 = “^КА2'ЙХ21 = “IraI ' j^2S	(50)
*  , •
^KAO — —^KAO'j^OS = — IrAI ' jXD£
Следовательно, при равенстве токов всех последова-
тельностей значения напряжений обратной и нулевой
последовательностей зависят от значений сопротивлений
Х2 X и *0 X ‘
Векторные диаграммы токов и напряжений в месте
однофазного КЗ показаны на рис. 7.10.
Рис.7.10 Векторные диаграммы в месте однофазного
КЗ, напряжений (а), токов (б)
Угол 6 между напряжениями неповрежденных фаз В и С
зависит от соотношения между Х2 и хп £ и изменяется в
широком диапозоне от 60° до 180°.
Значение сопротивления нулевой последовательности
зависит от числа заземленных нейтралей трансформаторов и
автотрансформаторов. Если Xq £ слишком мало по сравнению
с х2Е гт.е. заземлено большое число нейтралей, можно
считать, что Хо у «0 и угол между напряжениями » 180°,
Наоборот, при малом количестве заземленных
нейтралей или, в пределе, при их отсутствии, что
соответствует сети с изолированными нейтралями, в которой
Xq£ = оо, а Х2 £ значительно меньше, будем считать, что
^КА2 * °/ ^каО = ”^kai - _ЁА£, т.е. U0K равно фазному
напряжению. Угол между напряжениями фаз В и С равен 60
градусам.
24
Это подтверждается следующим выражением:
3Uqk
- 31ок  Хох - » ~ ~v
2 • Xix + Хох
при Ex * Пф
3 * иФ
3Uqk ® у ТГу ~
2 • Х1Х + Хох
ЗЦф • Хох
если Хо х * °°/ то 3U0K = ЗПф/ следовательно/
(50)
МОЖНО
считать/ что максимальное значение напряжения 3U0 в месте
КЗ равно утроенному значению фазного напряжения, что
соответствует режиму работы сети с изолированной
нейтралью при однофазном замыкании на землю.
Двухфазное короткое замыкание на землю на фазах В и С
Двухфазное КЗ на землю на фазах В и С характеризу-
ется следующими граничными условими:
ira* = 0
и^' = о
&кЕ“ = о
Рис.7.11 Двухфазное КЗ на землю на фазах
В и С, принципиальная схема
Используя уравнения метода симметричных составля
•ф-Ш
IX
и граничных условии,
получим:
Для токов
(51)
Для напряжений
.	1 / .	• о
^юи - “	+ а * икв + а  икс
Ura2 - 7 (^ка + а2 • UKB + а  Фкс
^КАО = (йкд + Uкв + UKC)
при Пкв = ^кс — 0
_ 	• 1 .
UKA1 “ UKA2 - УКА0 ~ з UKA
(52)
Далее можно записать:
UkAI - S “ ^КА * 3Kl £
UKA2 ~ -IKA2 ’ JX2 Z
^КАО ~ "ijCAO ’ 3^0 Е
25
Из этих выражений находим значения токов всех пос-
ледовательностей :
£53}
(54)
0	£56}
т	иКДО
ткдо - “ ,v	£55)
3ХОЕ
Ток в фазе "А" равен нулю, Тдд = 0.
Следовательно, при UKA1 =	~ ^као можно записать
ЕА Т. ~ ^КА1 _ UkaI _ ^КА1 _
Зх1£	jx2£	jX0£
Из этого уравнения находим
л _	ЕЛ S________
иКА1	v v \
. X2S' X°S
x2Z + x0SJ
Решая совместно уравнения
дующие значения токов отдельных последовательностей.
(54) — (57) получим сле-
ХоЕ
£58}
+ад» _ т
-*-КА2 “ ~ 1КА1 '
__	4-
1КА0 “ “ ХКА1 '
X2S + xoz
*2 %
х2£ + хо£
(59)
(60)
Абсолютное значение тока прямой последовательности
^кд.1 определяется следующим выражением:
Т(1Д)_________ES__________
1КА1 “	v	v	•
„	Х2 £	'	Х0 £
Л1 у +	
X2S + X0S
Для тока 3Iq^ , преобразуя уравнения
£61}
£60)и£61),
получим следующее выражение:
31^ = 31 кдо = ------------ (€2)
2  хо z + xi Z
Такими же методами преобразования можно определить
токи в поврежденных фазах. Нужно отметить, что токи
отдельных последовательностей и токи в фазах можно
определять графически из векторных диаграмм (рис.7.12).
26
Рис *7.12 Векторные диаграммы в месте двухфазного
КЗ на землю напряжений (а), токов (б)
Ив диаграммы напряжений видно, что напряжение
неповрежденной фазы	равно утроенному значению
напряжения прямой	последовательности ^kai, т,е.
И(1Д) _ ,Т1(1Д1 - чтА1*
UKA - ->иКА1 ~ 3иКАЭ
Из диаграммы токов следует, что угол между токами
неповрежденных фаз 0 зависит от сочетания токов
^ка2 и 1кло » т*е. определяется соотношением Х2£ и Х0£ и
изменяется в пределах 60° < 0 < 180°.
Нужно отметить, что векторная диаграмма токов при
двухфазном КЗ на землю ио своему виду аналогична диаг-
рамме напряжений однофазного КЗ, а диаграмма напряжении
- диаграмме токов однофазного КЗ.
7-6. Распределение токов и напряжений
Значения токов и напряжений при несимметричных КЗ
определяются в следующем порядке:
-	составляются схемы замещения прямой, обратной и
нулевой последовательностей для заданной расчетной схемы
сети; при этом следует иметь в виду, что схемы прямой и
обратной последовательностей одинаковы;
-	выбирается расчетная точка КЗ и вид КЗ;
-	преобразовываются схемы замещения прямой (обрат-
ной) и нулевой последовательностей относительно точки КЗ
методами, изложенными в главе 5.5; в результате преобра-
зований определяются суммарные сопротивления каждой
последовательности ZjXr Z2X/ Zoe и эквивалентная ЗДС Ее;
27
-	вычисляются для заданного вида КЗ токи и напря-
жения отдельных последовательностей в месте КЗ: Iki, 1к2»
IjCO/ UK1, UK2j UK0.
-	выполняется распределение токов отдельных после-
довательностей в ветвях соответствующих схем; распре-
деление токов отдельных последовательностей производится
методами, изложенными в главе 5.6, т.е. теми же методами,
что и для трехфазных КЗ; при распределении токов обратной
и нулевой последовательностей предпочтительно исполь-
зовать коэффициенты токораспределения; токи прямой
последовательности определяются по падениям напряжения в
ветвях схемы от протекающих по ним токов прямой
последовательности, потому что в месте КЗ напряжение Uki
не равно нулю,
- определяются напряжения отдельных последователь-
ностей в узлах схем прямой, обратной и нулевой
последовательностей , причем также по падениям напряже-
ния в ветвях схем; предварительно должны быть вычислены
значения Uri/ Uk2 я Ukq; при определении напряжений
следует помнить, что напряжение прямой последовательности
Uki имеет минимальное значение в .точке КЗ, увеличиваясь
по мере удаления от точки КЗ до значения, равного U$ в
генераторах; напряжения обратной и нулевой последова-
тельностей в точке КЗ, наоборот, имеют максимальные
значения, уменьшаясь до нуля по мере удаления от точки
КЗ.
Следует отметить, что фазные токи и напряжения в
заданных ветвях и узлах проще определять графически с по-
мощью векторных диаграмм токов и напряжений отдельных
последовательностей данного вида КЗ.
Для выбора уставок ступенчатых токовых защит от
КЗ
на землю СТЗНП)
определяются
составлю
[ие
токов
и
напряжений нулевой последовательности 31о и 3Uo,
на
которые эти защиты реагируют.
Пример расчета однофазного КЗ в сети 110-330 кв
приведен в главе 8.
28
8.Пример расчета несимметричного короткого
замыкания
Пример 3. Расчет однофазного КЗ в сети 110 кВ
Система
Г1 Г2
Рис. 8.1
Расчетная схема сети к примеру 3
Необходимо рассчитать однофазное КЗ на шинах 110 кВ
пс С (точка К), определить значение суммарного тока 310 в
месте КЗ, а также значения тока 31о по линии ЛЗ и напряже-
ния 3Uq на шинах пс В. Последние два значения потребуются
для выбора уставок токовой направленной защиты нулевой
последовательности (ТЗНП) линии ЛЗ, установленной со
стороны пс В.
Расчет выполняется в именованных единицах. Для уп-
рощения расчета не учитываются активные сопротивления
линий электропередачи, что дает незначительную погреш-
ность, т.к. для схемы нулевой последовательности активные
сопротивления ВЛ значительно меньше индуктивных, а, кроме
того суммарные сопротивления прямой, обратной и нулевой
последовательностей в данной схеме в большей степени
определяются сопротивлениями трансформаторов и генера-
торов .
Параметры схемы
Генераторы Г1,Г2
SH = 75 МВ  А
и„ = 20 кВ
В.
0,21
Принимаем Е^ * UH.
Трансформатор Т1
SH “ 200 МВ - А
Uk в_н = 12%
Пн = 115±9 - 1,8% /20/20
29
Трансформаторы Т2,ТЗ
SH = 40 МВ  А
ик в-н = 17%
UH - 110±9  1,8% /35/6
Yq / Y / А - 11
Трансформатор Т4
SH = 10 МВ • А
Чк Б-Н ~ 16%
ин - 110±9 ' 1,8% /35/6
Yq / Y / А - 11
Линии Л1,Л2: 2-х цепная линия с двумя заземленными
тросами С-50 (тросы стальные).
L = 30 км
Провод АС-120
Х1уД = 0,402 Ом/км - прямая последовательность
Хоуд = 1/396 Ом / км - нулевая последовательность
Xqj-ц = 0,931 Ом / км - сопротивление взаимоиндукции.
Линия ЛЗ: одноцепная линия с одним заземленным
тросом С-50 (трос стальной).
L - 20 км
Провод АС-150
Х1уД = 0,395 Ом/км - прямая последовательность
Хруд = 1,375 Ом/км - нулевая последовательность
Энергосистема
ХС1 = 25 Ом - прямая последов а тел ь но стиь
ХсО “ 40 Ом - нулевая последовательность
UH * 115 кВ
Расчет сопротивлений прямой последовательности для
составления схемы замещения
За базисное напряжение принимаем напряжение 115 кВ.
Сопротивления схемы замещения пересчитываются в именован-
ные единицы, приведенные к 0^3=115 кВ, по формулам
(8),(9). Выполняется расчет сопротивлений тех элементов,
которые войдут в схему замещения прямой последователь-
ности (рис. 8.2).
Генераторы Г1,Г2
1152
Хг « 0,21 ——- = 37 Ом.
х	75
115
Ur = 20-—- = 115 кВ.
1	20
зо
Трансформатор Tt
№
хв = О
1152
Хн1 ® хн2 = 2*°  0,12 ^о'о'	15'84 0ь41
Линии Л1, Л2
Хл- 0,402-30 - 12,06 Ом.
Линия ЛЗ
Хл= 0,395-20 = 7,90 Ом.
На рис.
8,2 изображена схема
замещения прямой
последовательмостим.
12,06
115 кВ
Рис.8.2. Схема замещения прямой последователь-
ности к примеру 3
Суммарное сопротивление прямой последовательности
относительно точки КЗ определяется путем последова-
тельного и параллельного сложения сопротивлений схемы
замещения, что показано на рис.8.3.
31
в)
115
Х^-15,44
Рис.8.3. Преобразование схемы прямой последова-
тельности к примеру 3
Расчет сопротивлений нулевой
для составления схемы замещения
последовательности
Для схемы замещения нулевой последовательности
рассчитываются сопротивления тех элементов, которые
войдут в эту схему, т.е. трансформаторов с заземленными
нейтралями и линий электропередачи. Принятый режим
заземления нейтралей показан на расчетной схеме сети
(рис.8.1).
Трансформатор Т1 (рис.8.4}
^от — 03 * «it
ХОн1 ~ ^0н2 =	* 15,84%= 14,2 5 Ом.
^ов ~ А
Рис.8.4. Схема замещения нулевой последовательности
трансформатора Т1 с расщепленной обмоткой низшего напря-
жения
32
Трансформатор Т2
1152
Хот = 0,9 - ОД7 —— = 50, 5 Ом
Ч V/
Трансформатор Т4
1152
Хот = 0,9 - 0,16	= 190 Ом
Линии Л1,Л2
Схема замещения для двух параллельных линий с
учетом взаимоиндукции показана на рис.7-4.
Хох-и = °331 • 30 = 27,93
хол1 = хол1 = V396 * 30 = 41,88 0м
холт 88	” 41,88 - 27,99 = 13,89 ом.
Линии ЛЗ
холз = 1/375 • 20 = 27,50м.
Схема замещения нулевой последовательности (рис.8.5)
Составляется в соответствии с принятым на рис.8.1 режимом
заземления нейтралей трансформаторов. Сопротивления
генераторов Г-1, Г-2 в ату схему замещения не входят,
также в схему замещения не входит сопротивление
трансформатора ТЗ.
13,89
Рис.8.5. Схема замещения нулевой последовательности
к примеру 3
Схема замещения нулевой последовательности
преобразуется относительно точки КЗ последовательным и
параллельным сложением сопротивлений (рис.8.6.)
33
Рис.8.6 Преобразование схемы замещения нулевой
Последовательности к примеру 3
В результате Х0£ ~ 20
месте КЗ:
Ом. Далее определяем ток в
I?1 = З!^ - ----3 '	--- =
-LR "^U	О v 4 V
2 - Х1Х + Х0х
или 3,916 кА-
Распределение токов 31^
последовательности производим
3  115000
------------г =3916 А
V3(2 • 15,44 + 20)
в схеме замещения нулевой
с помощью коэффициентов
токораспределения.
Для схемы на рис.	8.6. в коэффициенты токорас-
пределения для трех параллелыхых ветвей определяют, ся
следующими соотношениями:
от ветви ЛЗ
от ветви Т4
от системы
Хох
20
----- = 0,395
50,43
20
--- = 0,105
190
20
— = ОДз
40
Соответственно токи 310 ветвей равны следующим
значениям:
31ОЛЗ - 3916 - 0,395 =1547 А
^осистемы - 3916  0,5 =1958 А
31^ « 3916 • 0,105 =411 А
Для проверки можно сложить эти токи, их сумма
должна быть равна 3916 А.
Определяем напряжение 3U0 в точке КЗ.
34
3U0K = 3I0K - Xo£ 3,916 -20,0= 78,32 кВ.
Напряжение 3U0 на шинах пс В:
3Uqe — 3U0K 3Jодз ^олз = 78, 32—1,54 7*27,5e35, 77 кВ.
Следовательно, для защиты, установленной на линии 110
кВ ЛЗ со стороны пс В определены следующие пара-метры:
ток 310 = 1547 А,
напряжение 3U(J = 35,77 кВ.
9. Трансформация симметричных составляющих
Ряд особенностей имеют расчеты несимметричных КЗ за
трансформатором при определении токов, протекающих по его
обмоткам. При переходе через трансформатор токи и
напряжения в нормальном режиме изменяют значения и фазу в
зависимости от схемы и группы соединения обмоток
трансформатора.
Частный случай - трансформатор со схемой соединения
обмоток Y/Y-12. Токи и напряжения на сторонах ВН и НН отли-
чаются только по значению, не меняя фазу, т.е. определяются
коэффициентом трансформации, который можно представить как
отношение междуфазных напряжений холостого хода, т.е.
ктр - ----- (62)
uIIxx
Другое соотношение токов и напряжений имеет место на
двух сторонах трансформаторов со схемами соединения
обмоток звезда-треугольник. В этом случае токи и напряжения
на сторонах ВН и НН отличатся не только по значению, но и
по фазе, причем угол поворота образуется в результате
геометрического сложения этих величин в обмотках,
соединенных в треугольник, и определяется группой соеди-
нения этих обмоток.
При расчетах несимметричных КЗ на одной из сторон
трансформатора возникает необходимость вычисления токов не
только в месте КЗ, но и на другой стороне трансформатора.
Используя метод симметричных составляющих, вначале
рассчитываются токи прямой последовательности и опреде-
ляется угол поворота вектора тока при переходе через
обмотку, соединенную в треугольник; затем определяются токи
обратной последовательности и угол поворота вектора тока
обратной последовательности при переходе через обмотку
треугольника, т.е. вводится понятие комплексного коэф-
фициента трансформации [2].
Суммируя геометрически эти величины, получаем полные
токи в фазах на сторонах ВН и НН трансформатора.
Угол поворота векторов прямой последовательности при
Переходе от звезды к треугольнику определяется соотноше-
нием (360° - 30° - N);
Угол поворота векторов обратной последователь-
ности соотношением: -(360° - 30°  N),
35
где N - номер группы соединения обмоток
Трансформатора [7].
При переходе токов от обмотки треугольника к обмотке
звезда углы поворота изменяются на обратные.
В качестве примера рассмотрим двухобмоточный транс-
форматор со схемой соединения обмоток Y / Л-11 с питанием
со стороны обмотки, соединенной в звезду.
Наибольший интерес с точки зрения релейной защиты
представляет двухфазное КЗ на стороне низшего напря-
жения.
Условно примем коэффициент трансформации = 1;
число витков обмотки НН в -Уз больше числа витков обмотки
ВН f т.е. д>и, Е / д>н н = *
При принятых выше условиях токи в фазах на стороне
обмотки, соединенной в звезду и линейные токи на выводах
обмотки треугольника в нормальном режиме и при трехфазном
КЗ на выводах обмотки треугольника имеют равные
значения, но сдвинуты по фазе на 30 градусов.
Напомним, группа 11 указывает на то, что вектор
линейного тока вторичной обмотки (обмотки НН) опережает
вектор тока стороны BI1 на 30 градусов, причем за
положительное направление вращения векторов принимается
направление вращения против часовой стрелки.
Применив правило "циферблата” можно сказать: если
вектор тока стороны ВН совместить с минутной стрелкой
часов и установить на цифре 12, то вектор тока той же
фазы стороны НН, совмещенный с часовой стрелкой, покажет
11 часов.
В данном примере при двухфазном КЗ на фазах В и С на
стороне НН токи на стороне обмотки ВН найдем, используя
метод
трансформации
СР!
ИЙ
летричных
составляющих,
рассмотренный выше (рис.9.1).
При переходе от обмотки
соединенной в звезду векторы
треугольника к обмотке,
токов прямой последова-
тельности повернутся на ^гол -(360° - 30° • N) , т.е. на
30° по часовой стрелке (отрицательное направление
вращения векторов); векторы токов обратной последова-
тельности повернуться на угол (360° - 30° - N), т.е. на
30° в положительном направлении (против часовой стрелки).
Из векторных диаграмм рис.9.1 видно, что при
двухфазном КЗ на выводах обмотки НН (треугольник) токи КЗ
на стороне ВН (звезда) протекают во всех трех фазах,
причем в одной из поврежденных фаз ( в данном примере
фазе С) ток КЗ равен току трехфазного КЗ, в двух других
фазах - половине этого тока.
Этот вывод имеет существенное значение при выборе
схемы включения измерительных органов токовых зашит,
установленных на питающей стороне трансформатора [7].
36
Рис. 9.1 Двухфазное КЗ фаз В и С на стороне обмотки
НН трансформатора со схемой соединения обмоток Y / А-
11. Условная схема трансформатора (а), векторные диаг-
раммы токов в месте КЗ (б), векторные диаграммы токов на
стороне питания (в)
Контрольные вопросы
1.	Однофазное КЗ - К11* - векторная диаграмма токов в
месте КЗ.
2.	Векторные диаграммы токов при двухфазном КЗ за
трансформатором Y / А - 11 .
3,	Что означает цифра в условном обозначении схемы
соединений обмоток силового трансформатора, например, 11
или 1, или 0 ?
4.	Для какой цели необходимо определять значения
токов КЗ на всех сторонах силового трансформатора при КЗ
на одной из сторон?
37
10 + Особенности расчетов токов однофазных КЗ на
стороне 0,4 кВ трансформаторов со схемами соединения
обмоток Y/Yn и Л / Yq
Теоретически расчеты однофазных КЗ (металлических)
производятся описанными выше методами.
На практике для расчетов токов однофазных КЗ за
трансформаторами 10/0/4 и 6/0,4 кВ используется следующее
выражение:
т<1) -	__ иФ
*-к ~ „(1)	]_
3
где Uj - фазное напряжение,
230 В;
(63)
равное для сети 0,4 кВ
^тр _ полное сопротивление понижающего трансфор-
матора при однофазном КЗ, отнесенное к напряжению 0,4 кВ,
равное сумме сопротивлений прямой, обратной и нулевой
последовательностей = ZTp1 + ZTp2 + ZTp0.	(64)
(1)
Сопротивление зависит от конструкции трансформа-
тора и схемы соединения его обмоток. Сопротивление
системы при этом можно считать равным 0 и не учитывать.
Для трансформаторов со схемой соединения обмоток А / Yo
17Ш
3 ТР
величина
практически равна сопротивлению трансформа-
тора при трехфазном КЗ.
Поэтому ток однофазного КЗ на стороне 0,4 трансформато-
ра со схемой соединения обмоток А / Yo равен току
трехфазного КЗ в этой же точке т.е.	.
Рис.10.1 Однофазное КЗ за трансформатором А / Y^-ll
Условная схема трансформатора (а),
векторная диаграмма токов в месте КЗ (б)
векторная диаграмма токов на стороне ВН (в)
На рис. 10.1 показано распределение
обмотки трансформатора А / Yo, полученные
токов через
С ПОМОЩЬЮ
симметричных
составля!
Till
и их
трансформации токов отдельных
составляющие токов Н.П. замыкаются в
тр ан сформа ции. При
последовательностей
обмотке, соединенной
в треугольник/ не выходя за его пределы, поэтому на
стороне ВН токи в фазах складываются из токов прямой и
обратной последовательностей (рис.10.1,б),
причем t& = 0; ±&> =	= 1$. • л/З =	» 0,5 • I® (65)
Для трансформаторов со схемой соединения обмоток
Y/Yo сопротивление zj^ значительно больше, чем для
трансформаторов со схемой соединения обмоток А / Yo. Это
объясняется тем, что токи нулевой последовательности не
могут трансформироваться через обмотку ВН, соединенную в
звезду. Нескомпенсированные магнитные потоки нулевой
последовательности замыкаются через изолирующую среду и
кожух трансформатора, что приводит к резкому увеличению
сопротивления нулевой последовательности такого трансфор-
матора, а следовательно к увеличению 7^ по сравнению с
сопротивлением трансформатора прямой последовательности
*
Поэтому ток в месте однофазного КЗ за трансфор-
матором Y/Yo значительно меньше такого же тока для
трансформатора А / Yo и следовательно значительно меньше
тока трехфазного КЗ. Для сравнения в таблице 10.1 для
трансформаторов мощностью 400 кВ • А даны значения zj£ при
схемах соединения обмоток Y/Yq и А / Yo [7] . Сопротивления
приведены к UH«=0,4 кВ.
Таблица 10.1
	Схема соедин. обмоток	Ukz *	ZT, Ом	Ом
400	Y/Kb	4,5	0,018	0,195
400	Д / Y0	4,5	0,018	0, 056
одно-
На рис.10.2 приведены векторные
фазного КЗ за трансформатором Y/Yo.
Практически можно считать,
одной фазе равен 1^ = 0,2
что на стороне ВН
, в двух других
ток в
фазах
В таблице 10.2 приводятся
форматоров разных мощностей со
VYq [7].
значения у для
транс-
схемой соединения обмоток
Таблица 10.2
с	кВ - А	100	160	400	630	1000	.1 600
— Р. rib bJ I-Ч 1 ГП	Ом	0, 26	0, 16	0,065	0, 042	0, 027	0, 018
39
Сопротивления приведены к UH =0,4 кЗ.
Рис.10.2 Однофазное КЗ за трансформатором Y/Yo.
Условная схема трансформатора (а),
векторная диаграмма токов в месте КЗ (б),
векторная диаграмма токов на стороне 2Н (в).
В таблице 10.3 приведены векторные диаграммы токов
при двухфазных и однофазных КЗ за трансформаторами
6 (10)/0, 4 кВ при различных схемах соединения обмоток
трансформат оров.
Несимметричные КЗ за трансформаторами 10(6)70,4 кВ
при разных схемах соединения обмоток трансформаторов.
(Векторные диаграммы токов, ктр^1)
КЗ на вторичной стороне на фазах:
Таблица 10
I
Схемы
соединения
обмоток
Число
витков
К<2) В-С
Продолжение Таблица 10.3
42
Приложение 3.
Параметры воздушных линий электропередачи-одноцелных и
двухцепных-(пример).
Расчет параметров линий электропередачи выполнен по
программе ВНИИЭ для ЭВМ.
Алгоритм программы позволяет получить уточненные
удельные параметры воздушных линий электропередачи в
зависимости от сечения проводов, типа и габаритов
промежуточных опор, преобладающих для данной ВЛ, а также
учесть более полно взаимное влияние параллельных ВЛ с
большим числом цепей в коридоре параллельного следования
(до 10 цепей) . При известной длине ВЛ также выдаются
полные параметры.
Это особенно важно при расчетах уставок защит от КЗ
на землю в сетях 110-750 кВ, а также при решении задач по
определению места повреждения на воздушных линиях элект-
ропередачи.
Одноцепная опора ПБ-110-1, трос С-50 заземлен
Марка провода	Г1 ом/км	Х1 ом/ км	Z1 ом/ км	г0 ом/ км	*0 ом/ км
М-7 0	0,28	0,437	0, 519	0, 514	1,417
М-95	0,191	0,427	0, 468	0,42	1,409
М-1 20	0,150	0, 42	0, 449	0,392	1,4
АС-95	0, 33	0,41	0,526	0,558	1, 392
АС-120	0, 27	0, 402	0, 484	0, 504	1,382
АС-150	0,21	0, 395	0, 447	0, 444	1,375
АС-300	0, 107	0, 373	0, 388	0,341	1,353
Габариты опоры, м

43
Одноцепная опора ПБ-110-3, трос С-50 заземлен.
Марка провода	ом/км	Х1 ом/км	*1 ом/ км	го ом/км	Ко ом/ км
М-95	0,191	0, 43	0, 471	0, 425	1,4
АС-95	0, 33	0, 413	0, 529	0, 564	1,383
АС-120	0,27	0, 406	0, 487	0, 504	1,375
АС-150	0,21	0, 398	0, 45	0, 444	1 , 368
АС-185	0, 17	0, 392	0,427	0, 404	1, 362
АС-240	0, 132	0, 383	0, 405	0, 366	1, 353
Габариты опоры, м
3,0
14,5

Одноцепная опора ПБ-21, трос С-50
заземлен
Марка провода	Г1 ом/км	Х1 ом/км	21 ом/ км	го ом/км	Хо ом/км
М-70	0,28	0, 431	0, 514	0, 515	1,428
М-95	0, 191	0, 421	0, 462	0, 426	1,418
М-120	0, 158	0, 414	0, 443	0, 393	1,411
АС-9 5	0, 33	0, 404	0, 521	0,542	1,42
АС-120	0,27	0, 396	*0,48	0, 505	1, 393
АС-150	0,21	0, 389	0, 442	0,439	1,388
АС-185	0, 17	0, 383	0, 419	0, 399	1, 385
АС-240	0, 132	0, 373	0, 397	6, 367	1,371
АС-300	б, 10/	0,367	0, 382	0, 341	1,364
Габариты опоры, м
У//////////////////
45
44
Одноцепная опора П110-1, трос С-50 заземлен
Марка провода	*1 ом/ км	*1 ом/ км	21 ом/км	г0 ом/км	х0 ом/км
АС-70	0,46	0,435	0, 633	0, 691	1,373
АС-95	0, 33	0,424	0,537	0, 561	1,362
АС-120	0,27	0, 416	0, 496	0,501	1, 355
АС-1 50	0,21	0,409	0, 46	0,441	1,348
Габариты опоры, м

Двухцепная опора ПБ-110-2, трос С-50 заземлен
Марка провода	Г1 ом/км	Х1 ом/км	21 ом/ км	г0 ом/КМ	*0 ом/км	х01-и ом/км
АС-70	0, 46	0, 415	0, 619	0, 687	1,415	0, 931
АС-ЭЬ	0, 33	0,404	0, 522	0, 557	1,404	0,931
АС-120	0, 27	0,396	С, 48	0,4 97	1, 396	0, 931
АС-150	0,21	0, 389	0, 442	0,437	1 , 389	0, 931
АС-185	0, 17	0, 383	0, 419	0, 3 97	1,383	0, 931
АС-240	0, 132	0,374	0,397	0, 359	1,374	0,931
АС-300	0, 107	0, 367	0,382	0,33	1,369	0, 931
АСО-240	0, 131	0, 374	0, 197	0,358	1,374	0,931
АСО-ЗОО	0, 106	0, 369	0, 384	0, 328	1,371	0, 931
'абариты опоры, м
Двухцепная опора ПМ-110,два троса С-50 заземлены
Марка провода	Г1 ом/ км	Х1 ом/ км	2) ом/км	г0 ом/км	*0 ом/км	х01-И см/ км
АС-120	0,27	0, 398	0,481	0, 555	1,339	0, 851
АС-1 50	0, 21	0, 391	0, 444	0, 495	1, 332	0, 851
АС-1 85	0,17	0, 384	0,4 2	0, 455	1,325	0, 851
АС-240	0, 132	0, 376	0, 398	0, 417	1,317	0, 851
АС-300	0, 107	0,3 69	0, 384	0, 392	1,31	0, 851
Двухцепная опора ПБ-110-8, трос С-50
Марка провода	Г1 ом/км	Х1 ом/км	zi ом/км	ем/км	х0 ом/ км	х01 11 ом/км
АС-70	0, 46	0, 433	0, 632	0, 682	1,379	0,908
АС-120	0,27	0,415	0,4 95	0, 492	1, 361	0, 90S
АС-150	0,21	0, 408	0, 459	0, 432	1, 354	0, 908
АС-185	0, 17	0, 401	0, 436	0, 392	1, 347	0, 908
АС-240	0, 131	0,393	0,414	0, 353	1, 339	0, 908
АС-300	0, 107	0,386	0, 4ч	0, 329	1, 332	0, 908
АСО-240	0, 131	0, 393	0,414	0, 353	1, 339	0, 908
АСО-300	0, 106	0, 388	0, 402	0, 325	1, 335	0, 909
Габариты опоры, м
46
47
Двухцепная опора П-110-6, трос С-50 заземлен
Марка провода	ом/ км	*1 ом/км	21 ом/ км	Го ом/км	ом/км	ом/км
АС-120	0, 27		0, 44	0, 517	0,481		1, 315	0,8/1
АС~150	0,21	0,433	0, 481	0,421	1, 308	0, 871
АС-185	0,17	0, 427	0, 459	0, 38’1	1, 302	0, 871
АС-240	0, 131	0, 418	0, 438	0,342	1,293	0,871
АС-300	0, 107	0,411 1	0, 425	0,318	1	1,286	0, 871
Габариты опоры, м
Активные и индуктивные сопротивления
трехжильных кабелей с поясной изоляцией [71
Номинальное сечение жил, мм^	Активное со пр о тивление, Ом/км		Индуктивное сопротивлениеtOm/kmf при номинальном напряженииг кВ, равном		
	алюминий	медь	6	JLO		35
25	1,24	0,74	0, 091	0, 099	—
35	0, 89	0,52	0, 087	0, 095	—
50	0, 62	0,37	0,083	0, 090	—
70	0, 443	0,26	0,08	0 / 0 86	0, 137
95	0, 326	0, 194	0, 078	0, 083	0,126
120	0,258	0, 153	0, 076	0,081	0, 120
150	0,206	0,122	0, 074	0, 079	0, 116
185	0, 167	0, 099	0, 073	0, 077'	0, 113
240	0, 129	0, 077	0, 071	0,075	
Г I
Список литературы.
1	.Правила устройства электроустановок. - М. Энерго-
атомиздат, 1987 г.
2	.Ульянов С.А. Короткие замыкания в электрических
системах. - М. Госэнергоиздат, 1952 г. - 280 с.
3	.Ульянов С.А. Электромагнитные переходные пронесен
в электрических системах. - М. Энергия, 1970 г. - 520 с.
4	.Руководящие указания но релейной защите. Выпуск
11. Расчеты токов короткого замыкания для релейной защиты
и системной автоматики в сетях 110-750 кВ. - М. Энергия,
1979 г.
Ь.Шабад М.А. Распеты релейной защиты и автоматики
распределительных сетей. - Энергоиздат, 1985 г. - 295 с.
6	.Шабад М. А. Защита трансформаторов распределитель-
ных сетей. - Энергоиздат, 1981 г. - 135 с.
7	.Шабад М.А. Защита трансформаторов 10 кВ. - М.
Энергоатомиздат, 1989 г. - 141 с.
8	.Беляева Е.Н. Как рассчитать ток короткого замыка-
ния. - М. Энергоатомиздат, 1983 г. - 136 с.
9	.Голубев м.Л. Расчет токов короткого замыкания в
электросетях 0,4-35 кВ. - М. Энергия, 1980 г. - 85 с.
10•ГОСТ 26522-85 Короткие замыкания в электро-
установках . Термины и определения.	- м. Издательство
стандартов, 1985 г.
11	.ГОСТ 27514-87 Короткие замыкания в электро-
установках . Методы расчета в электроустановках перемен-
ного тока напряжением свыше 1 кВ.- М. Издательство
стандартов, 198 8 г.
12	.ГОСТ 2824 9-93 Короткие замыкания н электроус-
тановках переменного напряжения до 1 кВ. - М. Изда-
тельство межгосударственных стандартов, 1994 г.
AS
Содержание
Часть вторая
7.
7.1
7.2
7.3
7.4
7.5
7.6
6.
9.
10.
Несимметричные короткие замыкания
Метод симметричных составля!
ОТ
Применение метода симметричных составля-
ющих для расчета несимметричного КЗ....
Расчет параметров нулевой
последовательности элементов сети............
3
3
5
8
Составление схемы замещения нулевой
последовательности.........................  17
Токи и напряжения в месте несимметричного
КЗ, векторные диаграммы токов и напряжений...19
Распределение токов и напряжений.............26
Пример расчета несимметричного КЗ............28
Трансформация симметричных составляющих...... 34
Особенности расчетов токов однофазных КЗ на
стороне 0,4 кВ трансформаторов со схемами
соединения обмоток Y/Yo и Д /Yo..............37
Приложение 3 . . . ........................  42
Список литература............................47
И.Л. Небрат
Расчеты токов короткого замыкания для релейной
защиты. Часть вторая.
Учебное пособие.
Научный редактор М.А.Шабад
Ризограф, объем п.л. 2,1,
тираж 1000 экз.
Заказ № 32 Цена договорная
ПЭИпк, 199034, Санкт-Петербург, ВО, 10-я линия,3
ПЕРЕПЕЧАТКА ЗАПРЕЩЕНА
49
РЕКЛАМА
* м
КАФЕДРА "РЕЛЕЙНОЙ ЗАЩИТЫ и автоматики
электрических сетей, станций и систем"
Релейная защита в течение 100 лет успешно защищает электроустановки от коротких
замыканий и ненормальных режимов. Релейная защита - непрерывно изменяющаяся и
расширяющаяся облапь электроэнергетики, использующая сейчас микропроцессорную аппара-
туру и компьютерные программы не только для защиты, но и щтя комплексного управления
электроустановками. В связи с этим необходимо систематическое повышение квалификации
специалистов-релей
III
ттэв
в образовательных учреждениях. Одним из таких учреждений
является ПЭИпк Минтопэнерго РФ - ведущее учебное заведение отрасли со значительным
опытом обучения специалистов элекгростанций, электросетей и энергосистем, рекомендуемое
как базовое Первым заместителем Министра топлива и энергетики РФ В.Н. Костюниным
(письмо ВК-2865 от 15.05.96)
ПЭИпк имеет лиценцию Госкомвуза РФ и является юридическим членом
Корпорации ЕЭЭК (Единый электроэнергетический комплекс России).
Обучением и повышением квалификации персонала служб РЗА и электролабораторий
занимается кафедра РЗА ПЭИпк, рекомендованная Дирекцией по кадрам РАО "ЕЭС России"
(письмо ОПК-48 от 12.cj.95). При кафедре РЗА создан Учебно-информационный центр
цифровых реле концерна АББ, в том числе "АББ Реле-Чсбоксары".
На кафс;грс РЗА ежегодно обучается более 400 специалист ов-рслейщнков РАО "ЕЭС
России", РАО ’’ГАЗПРОМ1’, МПС, металлургических предприятии, нефтедобывающих
кампаний, муниципальных учреждений.
В учебных лабора ториях кафедры на специальных стендах изучается аппаратура РЗА
Трех поколений: электромеханическая, полупроводниковая и новейшая - микропроцессорная
(цифровая) Кафедра предоставляет уникальную возможность изучить микропроцессорные реле
и терминалы защиты и управления концерна АББ, в том числе аппаратуру РЗА НАББ Реле -
Чебоксары". Изучается программное обеспечение РЗА: расчетные, управляющие и учебные
программы для ПЭВМ.
Кафедра релейной защиты ПЭИпк, располагающая высококвалифицированным
преподавательским составом, осуществляет планомерный ВЫПУСК УЧЕБНБ1Х ПОСОБИЙ
по традиционным и новым вопросам РЗА. Уже выпушены: Рейхе тока и напряжения, Реле
времени, Трансформаторы тока, Расчеты токов короткого замыкания, Расчетные схемы
замещения трансформаторов и АТ, Англо-русский словарь по релейной защите, Выбор
характеристик и уставок цифровых токовых защит от междуфазных КЗ, Зашита от
однофазных замыканий на землю в сетях 6 - 35 кВ, Основы наладки и эксплуатационных
Проверок устройств РЗА и вторичной коммутации, Элементная база статических реле,
Электромеханические реле тока и схемы максимальных токовых защит и др. Учебные пособия
выдаются слушателям в соответствии с тематикой обучения. Выдается дискета-симулятор
цифрового реле.
О работах кафедры РЗА можно узнать из статей в журналах "Электрические станции”
(1992, №№ 1 и 12; 1993, № 8) и "Энергетик" (1992, № 10; 1993, №№ 7 и 9; 1994, №2 и 9,
1995. №№5иб, 1996, №8).
Ащкч писем 199034, Санкт-Петербург, В.О., 10-я линия,3. ПЭИпк	IS1
Aq^ct и а федры	Невский пр., 111/3 (аход с Полтавской ул.,3, метро “Пл. Восстания^.
Пиши рскни ж । ы; Получатель ПЭИпк - ИНН 7810216025
Расчетый счет: 68000220035 МФО 044030768
В региональном филиале ’’Меридиан” АО ПСБ С-Петербурга
Коррсстюнд.счег:	для иногородних -700161068 МФО 161002 ГУ ЦБ Спб
для Санк-Петербурга - 768911401 МФО 161046 ГУ ЦБ Спб
МФО РКЦ 044030001
Телефоны:	(812)277-13-37,277-50-33 (кафедра РЗА)	1
(812)213-62-49 (ректор института)
(812) 291-83-53, 293-61-74 (планово-договорной отдел)
ФАКС;	(812) 213-73-39 (ректор института), 291 -83-53 (планоао-договорной о гдел)
50
Учебные группы в 1996 и 1997 г.г,
1.	Наладка РЗА в элекхроустановках 0,4-110 кВ
2.	Наладка , выбор уставок и обслуживание 1ПДЭ и ПДЭ
3.	Основы наладки, выбора уставок и обслуживания РЗА эл.установок 0,4-110 кВ
4.	Основы релейной защиты электроустановок 0,4*110 кВ
5.	Обслуживание РЗА электроустановок 0,4*110 кВ
6.	Обслуживание РЗА распред сетей 0,4-110 кВ и с.н, электростанций
7.	Расчеты токов КЗ и релейной защиты (для начинающих ИТР)
8.	Наладка, выбор уставок и обслуживание РЗА эл.установок 0,4-110 кВ
9.	Расчеты релейной защиты (для начинающих)
10.	Современная релейная защита электроустановок 0,4-110 кВ
11.	Современная РЗА распределительных сетей (проектирование,
расчеты, наладка и обслуживание)
12.	Монтер по релейной защите (для начинающих электриков)
13.	Современные защиты трансформаторов 6-220 кВ
14.	Новые программы для ПЭВМ по расчетам, обслуживанию и изучен
РЗА

15.	Расчсгы РЗА на ПЭВМ
16.	Программное обеспечение релейной защиты
(7. Российские цифровые защиты эл.установок 6-500 кВ серии SPAC, REL и др
18.	Модернизация РЗА на электростанциях и подстанциях с
использованием российских и зарубежных реле
19.	Современные дистанционные защиты
20.	АСУ ТП подстанций на базе цифровой техники
21.	Новые 1Щфровыс устройства РЗА и управления (семинар и выставка)
22.	Новое электрооборудование (семинар-выставка)
23.	ОМП на ЛЭП 6-330 кВ
09-28.09.96
03-21 12.96
13-31 01 97
08-26 04.97
02-20.12.97
13-31.01.97
09-27.09.97
04*23.11.9ft
03-21.06.97
10-29.11.97
07-26.10.96
04-22.02.97
06-25.10.97
07-26.10.96
04-22.03.97
07-26.04.97
05-24.05.97
03-21.06.97
04-22.03.97
06-25.10-97
05-24.05.97
09-27.09.97
24-29.03.97
26-31.05.97
23-28.06.97
22-27.09.97
02-12.12.97
09-28 09 96
25-30 11 96
04-22.02 97
10-29.11.97
23-28.09.96
17-21.12.96
28.10-02.11.96
18-23.11.96
Первый
заместитель Министра
топлива и энергетики
Российской Федерации
10J074, Мосдав. К-74, Китайский вр„ 7
№	-х?.^сГ
Руководителям отделений РАО "ЕЭС
России" "Севзапэнерго , "Уралэнер-
го" , “Центрэнерго , "Волгаэнерго",
"Южэнерго", ‘‘Востокэнерго", Сиби-
рь эн ер го", AO-энерго, дочерних
акционерных обществ .энергетики и
электрификации
На №
Об обучении руководителей и
специалистов в ПЭИПК
В современных условиях, отличающихся сложностью экономического
механизма, высокой коньюктурой технического рынка, повышенными
требованиями к качеству и надежности функционирования электроэнер-
гетики возрастают требования к компетентности руководителей и специа-
листов всех уровней, что вызывает необходимость систематически
обновлять и пополнять их профессиональные знания.
В системе Минтопэнерго России базовым для профессиональной пере-
подготовки и повышения квалификации руководящих работников и специа-
листов энергетики является Петербургский энергетический институт
повышении квалификации руководящих работников и специалистов Минтоп
энерго России (ПЭИПК) - ведущее учебное заведение отрасли со
значительным опытом обучения специалистов электростанций,
Электросетей и энергосистем.
Квалифицированный преподавательский состав и современная учебно-
материальная база	института дают	возможность	проводить
образовательный процесс на высоком уровне, способствуют углублению
профессиональных знаний руководителей и специалистов в области произ
водства и потребления тепло-электроэнергии, ознакомлению их с новыми
направлениями развития научно-технического прогресса в энергетике,
совершенствованию работы предприятий отрасли в рыночных условиях.
ПЭИПК проводит также консультирование предприятий и организаций
по актуальным экономическим, организационным, научно-техническим про-
блемам , выполняет информационные услуги по направлению деятельности
ин ститута.
Минтопэнерго России рекомендует акционерным компаниям, акцио-
нерным обществам и предприятиям Единой энергетической системы России
использовать богатый опыт и возможности ПЭЦПК для повышения
квалификации и профессиональной переподготовки своих руководителей и
специалистов, проведения консультаций по вопросам, связанным с
Внедрением энергосберегающих технологий и энергооборудования.
Информация о направлениях обучения и планах работы кафедр ПЭИПК
прилагается-
Приложение: на 17 листах
В.Н.Костюиии
Управление по комплектованию и
Подготовке кадров, Зинчук 2205254
Тип. «Нейт вник» 99fi Зак 949/2—10 000